Text
                    СПРАВОЧНИК
ПРОЕКТИРОВЩИКА
ТИПОВЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
КОНСТРУКЦИИ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННОГО
СТРОИТЕЛЬСТВА
Под редакцией
д-ра техн. наук, проф.
Г. И. БЕРДИЧЕВСКОГО
МОСКВА
СТРОИИЗДАТ
1974


УДК 624.012.45 : 725,4.012(031) C'fH- Рекомендовано к изданию Отделом типового проектирования и организации проектно-изыскательских работ Госстроя СССР Авторы: А. И. Дехтярь, И. С. Приходько, В. М. Спиридонов, В. И. Сычев, С. Н. Алексеев, А. А. Бать, Г. В. Выжигин, В. Т. Ильин, Ф. А. Иссерс, В. А. Клев- цов, М. Г. Костюковский, Н. М. Ляндрес, В. И. Матвеев, В. М. Москвин, Н. М. Му- лин, Р. И. Рабинович, Н. В. Селиверстова, К Э. Таль, Г. К. ХийОуков, Б. М. Чкония, В. С. Шейнкман, Р. Г. Шишкин, М. С. Шорина, J1. Ш. Ямпольский. Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и со¬ оружений для промышленного строительства. Под ред. Г. И. Бердичевского. М., Строй- издат, 1974. 398 с. Авт.: А. И. Дехтярь, И. С. Приходько, В. М. Спиридонов и др. Справочник содержит сведения по типовым железобетонным конструкциям про¬ мышленных зданий и инженерных сооружений. Изложены общие справочные данные: требования к бетону и арматуре и их расчет¬ ные характеристики, указания по применению железобетонных конструкций в агрессив¬ ных средах, внешние нагрузки и 'воздействия, указания по контрольным испытаниям. В разделах, посвященных типовым железобетонным конструкциям одноэтажных и многоэтажных производственных зданий, приведены данные для проектирования и тех¬ нико-экономические показатели фундаментов под колонны и фундаментных балок, ко¬ лонн. стропильных и подстропильных ферм и балок, плит и сборных оболочек для по¬ крытий, панелей стен, каркасов многоэтажных зданий с балочными и безбалочными пе¬ рекрытиями. Один из разделов посвящен конструкциям инженерных сооружений: силосов, за¬ кромов для промышленных сыпучих, емкостей для систем водоснабжения и канализа¬ ции, резервуаров, эстакад и отдельно стоящих опор под технологические трубопроводы, коммуникационных каналов и тоннелей, подпорных стенок, напорных и безнапорных труб, фундаментов под технологическое оборудование, свай. Справочник предназначен для инженерно-технических работников проектных и строительно-монтажных организаций. Табл. 340, ил. 615, список лит.: 64 назв. (g) Стройиздат, 1974 с 30205-337 ;3_74 047(01)—74
ОГЛАВЛЕНИЕ Стр, Предисловие . . ; 8 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Глава 1.1. Материалы для железобетонных кон¬ струкций . 8 1.1.1. Требования к бетонам и их расчетные характеристики (канд. техн. наук К. Э. Таль) 8 1.1.2. Требования к арматуре и ее расчетные характеристики (канд. техн. наук Я. М. Мулин) , 12 Глава 1.2. Указания по применению железобе¬ тонных конструкций в агрессивных средах (д-р техн. наук, проф. В. М. Москвин, д-р техн. наук С. Я. Алек¬ сеев) 18 1.2.1. Общие требования и основные принципы учета агрессивных воздействий при про¬ ектировании . . » 18 1.2.2. Классификация агрессивных сред и оцен¬ ка их действия на бетон и железобетон¬ ные конструкции 19 1.2.3. Требования к арматурной стали и бето¬ ну и к расчету конструкций 20 1.2.4. Антикоррозионная защита конструкций 23 Глава 1.3. Нагрузки и воздействия (канд. техн. наук А. А. Бать) 24 1.3.1. Основу® положения 24 1.3.2. Постоянные нагрузки 25 1.3.3. Временные нагрузки на перекрытия . . 25 1.3.4. Нагрузки от мостовых и подвесных кра¬ нов * 27 1.3.5. Снеговые нагрузки 29 1.3.6. Ветровые нагрузки 36 Глава 1.4. Указания по контрольным испыта¬ ниям типовых конструкций (канд. техн. наук В. А. Клевцов) .... 41 1.4.1. Общие положения 41 1.4.2. Количество изделий, испытываемых контрольной нагрузкой 41 1.4.3. Выбор схем контрольных испытаний . 41 1.4.4. Испытательные нагрузки 43 1.4.5. Оценка качества изделий по результатам контрольных испытаний 45 Стр. 1.4.6. Контроль прочности, жесткости и трещи- ностойкости по результатам испытаний неразрушающими методами 45 Список литературы 47 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Глава 2.1. Область применения типовых конст¬ рукций одноэтажных зданий (инж. Р. Г. Шишкин) 50 2.1.1. Общие сведения 50 2.1.2. Конструктивные схемы одноэтажных зданий 51 2.1.3. Унифицированные габаритные схемы од¬ ноэтажных зданий 51 2.1.4. Унификация привязок конструкций к раз- бивочным осям зданий 53 Глава 2.2. Фундаменты под колонны (инжене¬ ры А. И. Дехтярь и И. С. Приходько) 55 2.2.К Общие сведения 55 2.2.2. Конструкция фундаментов 55 2.2.3. Методика подбора фундаментов ... 57 2.2.4. Таблицы и графики для подбора фунда¬ ментов под колонны прямоугольного се¬ чения 58 2.2.5. Таблицы и графики для подбора фунда¬ ментов под колонны двухветвевого се¬ чения 83 Глава 2.3. Фундаментные балки (А. И. Дехтярь и И. С. Приходько) . ■ 111 2.3.1. Общие сведения 111 2.3.2. Фундаментные балки для шага колонн 6 м 111 2.3.3. Фундаментные балки для шага колонн 12 м . . . , * . . . 113 Глава 2.4. Колонны' (канд. техн. наук. М. Г. Ко- стюковский, инженеры В. И. Матвеев и В. С. Шейнкман) 114 2.4.1. Общие сведения 114 2.4.2. Колонны каркаса зданий без мостовых кранов 115 2.4.3. Колонны t каркаса зданий с мостовыми кранами 123
4 ОГЛАВЛЕНИЕ Стр. 2.4.4. Нагрузки и основные условия расчета . 144 Глава 2.5. Стропильные и подстропильные фер¬ мы (Р. Г. Шишкин) 145 2.5.1. Общие сведения 145 2.5.2. Сегментные фермы для покрытий зданий со скатной кровлей 147 . 2.5.3. Безраскосные фермы для покрытий зда¬ ний со скатной кровлей 155 2.5.4. Стропильные фермы для зданий с пло¬ ской кровлей 162 2.5.5. Подстропильные фермы для зданий со скатной и плоской кровлей 170 2.5.6. Особенности расчета опорных и проме¬ жуточных узлов стропильных и подстро¬ пильных ферм 173 Глава 2.6. Стропильные и подстропильные бал¬ ки (Р. Г. Шишкин) 176 2.6.1. Общие сведения 176 2.6.2. Стропильные балки для покрытий зда¬ ний со скатной кровлей 176 2.6.3. Предварительно-напряженные стропиль- .. ные балки с параллельными полками . 183 2.6.4. Подстропильные балки для зданий со скатной и плоской кровлей 184 Глава 2.7. Плиты покрытий (А. И. Дехтярь и И. С. Приходько) 186 2.7.1. Общие сведения 186 2.7.2. Плиты длиной 6 м 186 2.7.3. Плиты длиной 12 м 191 2.7.4. Применение плит в покрытиях зданий . 193 2.7.5. Мелкоразмерные плиты 199 Глава 2.8. Оболочки положительной гауссовой кривизны для покрытий (кандидаты техн. наук М. Г. Костюковский и Р. И. Рабинович, д-р техн. наук проф. Г. К. Хайдуков) 200 2.8.1. Конструкция оболочек 200 2.8.2. Основные положения расчета .... 209 Список литературы . . . * 209 Глава 2.9. Стены (инж. Я. М. Ляндрес) . . . 209 2.9.1. Общие сведения. Материалы и сортамент панелей стен для зданий с шагом край¬ них колонн 6 м 209 CJ>.2. Область применения панелей 221 2.9.3. Конструкция панельных стен 224 2.9.4. Панели для неотапливаемых здлнпй с ша¬ гом колонн 12 м 227 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Глава 3.1. Область применения типовых конст¬ рукций многоэтажных зданий (инж. Б. М. Чкопия) 232 3.1 1. Общие сведения 232 3.1.2. Унифицированные габаритные схемы многоэтажных зданий 2 33 3.1.3. Унификация привязок конструкций к разбивочным осям зданий ..... 235 Стр. Глава 3.2. Конструкции зданий с балочными перекрытиями (канд. техн. на¬ ук Г. В. Выжигин, инженеры Б. М. Чкония, М. С. Шорина. Л. Ш. Ямпольский, Н. В. Селивер¬ стова) 236 3.2.1. Общие сведения 236 3.2.2. Расчетные положения 237 3.2.3. Конструктивное решение каркаса . . . 238 3.2.4. Колонны и связи * 243 3.2.5. Перекрытия 252 3.2.6. Лестницы . . 256 3.2.7. Применение конструкций серии ИИ 20/70 257 Глава 3.3. Конструкции зданий с безбалочными перекрытиями (Б. М. Чкония) . . 271 3.3.1. Общие сведения 271 3.3.2. Конструкция каркаса и его элементов 273 3.3.3. Применение конструкций серии 1.420*4 278 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Глава 4.1. Силосы (инж. В. Т. Ильин) . . - 284 4.1.1. Общие сведения 284 4.1.2. Конструктивные решения унифицирован¬ ных силосных корпусов 286 4.1.3. Основные расчетные положения (канд. техн. наук Ф. А. Иссерс) 291 Глава 4.2. Закрома (инж. И. С. Приходько) . 292 4.2.1. Общие сведения 292 4.2.2. Габаритные схемы закромов и нагрузки 292 4.2.3. Конструктивное решение закромов . . 293 Глава 4.3. Емкостные сооружения систем водо¬ снабжения и канализации (И. С. При¬ ходько) 295 4.3.1. Общие сведения 295 4.3.2. Унифицированные габаритные схемы ем¬ костных сооружений 29§ 4.3.3. Конструктивные решения прямоугольных емкостных сооружений 300 4.3.4. Конструктивные решения цилиндричес¬ ких емкостных сооружений ЗОв 4.3.5. Конструкции колодцев 3^4 4.3.6. Конструкции лотков £0 "> 4.3.7. Общие требования к конструкциям во¬ досодержащих емкостных сооружений 307 Глава 4.4. Резервуары (инж. В. И. Сычев) . . 309 4.4.1. Общие сведения 309 4.4.2. Унификация параметров и габаритные схемы резервуаров 309 4.4.3. Прямоугольные резервуары 311 4.4.4. Цилиндрические резервуары 313 4.4.5. Особенности расчета резервуаров ... 313 Глава 4.5. Эстакады и отдельно стоящие опоры ё под технологические трубопроводы (инж. В. М. Спиридонов) .... 315 4.5.1. Унификация строительных параметров . 315 4.5.2. Отдельно стоящие опоры под техноло¬ гические трубопроводы 315 4.5.3. Одноярусные* эстакады под технологиче¬ ские трубопроводы 318 4.5.4. Двухъярусные эстакады под технологи¬ ческие трубопроводы 329
ОГЛАВЛЕНИЕ 5 Стр. Глава 4.6. Коммуникационные каналы и тонне¬ ли (В. М. Спиридонов) 334 4.6.1 Габаритные схемы каналов и тоннелей . 334 4.6.2. Конструкции непроходных каналов . . 336 4.6.3. Конструкции тоннелей 343 4.6.4. Конструкции полупроходных каналов . 348 4.6.5. Нагрузки и расчет конструкций каналов и тоннелей »»«••.«..... 351 Глава 4.7. Подпорные стенки (В. И. Сычев) . 353 4.7.1. Общие сведения и габаритные схемы подпорных стенок ........ 353 4.7.2. Конструкции подпорных стенок . . . 354 4.7.3. Особенности расчета подпорных стенок 355 Глава 4.8. Напорные и безнапорные трубы {И. С. Приходько) 357 4.8.1. Общие сведения 357 4.8.2. Напорные трубы 357 4.8.3. Безнапорные трубы 365 Глава 4.9. Фундаменты под технологическое оборудование (В. Т. Ильин) . „ * 370 Стр. 4.9.1. Фундаменты под кузнечные молоты и компрессоры. Общие сведения . . . 370 4.9.2. Монолитные невиброизолированные фун¬ даменты под кузнечные молоты и ком¬ прессоры . 371 4.9.3. Монолитные виброизолированные фунда¬ менты под кузнечные молоты .... 375 4 9.4. Монолитные виброизолированные фун¬ даменты под компрессоры 376 4.9.5. Фундаменты (постаменты) под емкост¬ ную аппаратуру * „ . . . 378 Глава 4.10. Сваи (В. Т. Ильин) ...... 380 4.10.1. Общие сведения "80 4.10.2. Забивные сваи сплошного квадратно¬ го сечения 280 4.10.3. Забивные предварительно-напряженные сваи сплошного квадратного сечения без поперечного армирования ствола . 385 4.10.4. Сваи для строительства на вечномерз¬ лых грунтах 391 4.10.5. Забивные сваи квадратного сечения с круглой полостью 394 ПЕРЕЧЕНЬ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ТИПОВЫХ КОН¬ СТРУКЦИЙ, ПРИВЕДЕННЫХ В СПРАВОЧНИКЕ ... 398
ПРЕДИСЛОВИЕ Типизация железобетонных конструкций и изделий имеет основополагающее значение для индустриализа¬ ции строительства полносборных зданий и инженерных сооружений промышленных предприятий. Свыше двух третей производственных зданий и ин¬ женерных сооружений возводится в СССР с преиму¬ щественным использованием типовых железобетонных конструкций заводского изготовления. Осуществленная в нашей стране типизация конструкций для промышлен¬ ного строительства, не имеющая по своему размаху и научно-технической обоснованности аналогов в миро¬ вой строительной практике, оказала глубокое и плодо¬ творное влияние на повышение эффективности процес¬ са проектирования. Она существенным образом также изменила состав и объем проектов зданий и сооружений. В то же время широкая типизация подавляющего большинства несущих и ограждающих конструкций для промышленного строительства сопровождалась значи¬ тельным ростом объема типовой проектной документа¬ ции — рабочих чертежей типовых «конструкций и мате¬ риалов для проектирования. Цель издания настоящего справочника — помочь проектировщику ориентироваться в том огромном мас¬ сиве информации, который заключен в действующих проектах типовых конструкций и изделий из сборного железобетона для промышленного строительства. Необходимость концентрации в ограниченных рам¬ ках справочного издания обширного объема материа¬ лов, имеющихся в типовой проектной документации, предопределила некоторые ограничения при отборе данных для включения в справочник и особенности его построения. По своей структуре и оформлению справочник су¬ щественным образом отличается от других справочных книг по железобетону, издававшихся ранее. Общие справочные данные и текстовая часть опи¬ сательного характера сведены к минимуму. Основной материал представлен в виде таблиц, содержащих но¬ менклатуру и сортамент типовых конструкций и изде¬ лий, данные о расходе материалов, ключи для подбора конструкций по параметрам зданий и сооружений и под те или иные сочетания внешних воздействий; в необ¬ ходимых случаях даны графики для подбора конструк¬ ций и краткие сведения об особенностях конструирова¬ ния и расчета. Справочник состоит из четырех разделов. В пер¬ вом разделе представлены краткие справочные данные общего характера: требования к бетону и арматуре и их расчетные характеристики, особенности учета влия¬ ния агрессивной среды, сведения об основных нагруз¬ ках и внешних воздействиях, указания по контрольным испытаниям изделий. Второй и третий разделы посвящены типовым кон¬ струкциям одноэтажных и многоэтажных производствен¬ ных зданий: фундаментам и фундаментным балкам, ко¬ лоннам, стропильным и подстропильным фермам, бал¬ кам, плитам и сборным оболочкам покрытий, стенам, каркасам многоэтажных зданий с балочными и безба- лочными перекрытиями. В четвертый раздел вошли типовые конструкции и элементы инженерных сооружений: силосов, закромов, различных емкостей и резервуаров, эстакад, коммуни¬ кационных каналов и тоннелей, подпорных стенок, труб, фундаментов под технологическое оборудование и свай. Справочник подготовлен группой специалистов От¬ дела типового проектирования и организации проектно¬ изыскательских работ и Главпромстройпроекта Госстроя СССР, НИИ бетона и железобетона и ЦНИИпромзда- ний Госстроя СССР под руководством редакторской группы в составе: д-ра техн. наук, проф. Г. И. Берди¬ чевского, инж. А. И. Дехтяря, д-ра техн. наук, проф. К. В. Михайлова и инж. В. И. Сычева. При подготовке справочника использованы материа¬ лы ряда проектных и научно-исследовательских орга¬ низаций: Промстройпроекта, Ленинградского Пром- стройпроекта, Киевского Промстройпроекта, Проектного института № 1, НИИ бетона и железобетона, ЦНИИ- промзданий, Харьковского Промстройниипроекта и др. Соответствующие ссылки на упомянутые организации даны в указателе использованных серий типовых чер¬ тежей, приведенном в конце справочника. Основное назначение справочника — служить посо¬ бием для инженеров-проектировщиков при разработке технических проектов, при первичном выборе типовых конструкций и изделий, а также при решении вопросов, возникающих в процессе привязки типовых решений с учетом местных условий. Он будет также полезен ин¬ женерно-техническому персоналу строительных органи¬ заций и заводов железобетонных конструкций, научным сотрудникам, преподавателям и студентам строитель¬ ных вузов. П^)и составлении справочника и его подготовке мог¬ ли быть допущены отдельные промахи и недочеты. Кри¬ тические замечания, способствующие их устранению, будут приняты с благодарностью.
РАЗДЕЛ 1 ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Научный редактор — д-р техн. наук, проф. К. В. МИХАИЛОВ ё \
Глава 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ 1.1.1. Требования к бетонам и их расчетные характеристики Номенклатура и области применения различных видов бетонов Для изготовления типовых железобетонных конст¬ рукций применяются следующие бетоны на неорганиче¬ ских вяжущих и заполнителях [36]: а) тяжелые бетоны на цементном вяжущем с объ¬ емной массой более 2200 до 2500 кг/м3; б) облегченные и легкие бетоны на пористых за¬ полнителях, плотные или поризованные бетоны с объ¬ емной массой 500—2200 кг/м3-, в) ячеистые бетоны с объемной массой 500— 1200 кг/м3. Тяжелые бетоны на плотных заполнителях и це¬ ментном вяжущем применяются без ограничений в кон¬ струкциях, эксплуатируемых в обычных температурно¬ влажностных условиях. Плотные облегченные и легкие бетоны на пористых заполнителях и цементном вяжущем применяются в за¬ висимости от объемной массы в несущих или ограж¬ дающих конструкциях. При этом должны учитываться особенности свойств бетонов на пористых заполнителях. Поризованные бетоны на пористых заполнителях и ячеистые бетоны применяются преимущественно в на¬ ружных ограждающих конструкциях. При применении бетонов в конструкциях, подвер¬ гающихся воздействию повышенных или пониженных температур, а также эксплуатируемых в агрессивных средах, должны учитываться дополнительные требова¬ ния, приведенные в главе 1.2. Плотность бетона опре¬ деляется по [7]. Вяжущие и добавки, применяемые для изготовления бетонов, должны удовлетворять требова¬ ниям СНиП I-B.2-69, а заполнители для бетонов — тре¬ бованиям СНиП I-B.1-62. Общие требования к бетонам При выборе вида бетона для проектируемых конст¬ рукций нужно учитывать условия их возведения и экс¬ плуатации, а также соблюдать требования экономного расходования цемента. В рабочих чертежах конструкций должны быть ука¬ заны: а) вид бетона; б) проектная марка бетона; в) для бетона на пористых заполнителях — его объемная мас¬ са, а для ячеистого — объемная масса и влажность; г) прочность бетона к моменту отпуска предваритель¬ ного натяжения («передаточная» прочность); д) проч¬ ность бетона при отпуске сборных элементов предприя- тием-изготовителем («отпускная» прочность), а в необ¬ ходимых случаях — режим их тепловлажностной обра¬ ботки. Для конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах и в условиях систематического воздействия по¬ вышенных или пониженных температур, должны ука¬ зываться необходимые дополнительные требования к бе¬ тону в соответствии с главой 1.2. Основными проект¬ ными характеристиками бетона являются его про¬ ектные марки, устанавливаемые в зависимости от ха¬ рактера, назначения и условий работы бетона в конст¬ рукции по следующим признакам: по прочности на сжа¬ тие (кубиковой прочности), по морозостойкости, по во¬ донепроницаемости. Проектной маркой бетона по какому-либо признаку называется значение соответствующей характеристики бетона, задаваемое при проектировании. По существу, проектной маркой бетона является так называемое «ожидаемое» значение соответствующей характеристики, т. е. ее среднее значение или близкое к нему. Прочность бетона при сжатии определяется вели¬ чиной временного сопротивления эталонных образцов- кубов в кгс/см2, испытанных в соответствии с [4, б, 8]. Морозостойкость бетона определяется количеством циклов попеременного замораживания и оттаивания, вы¬ держиваемых эталонными образцами в насыщенном во¬ дой состоянии в соответствии с [3 и 5]. Водонепроницаемость бетона определяется величи¬ ной предельного давления воды в кгс/см2, при котором еще не наблюдается просачивание ее через испытывае¬ мый образец, в соответствии с [1]. В необходимых случаях проектные марки бетона могут устанавливаться и по другим признакам, напри¬ мер по прочности на осевое растяжение и растяжение при изгибе, истираемости и др. Диапазон применяемых проектных марок бетона по прочности на сжатие при¬ веден в табл. 1.1. Таблица 1.1 Проектные марки бетона по прочности на сжатие Бетон Марка Тяжелый 100—800 На пористых заполнителях: плотный . ...... 35—400 поризоденный . . * » . 35—100 Ячеистый 35—150 Эталонным образцом бетона, соответствующим по¬ нятию проектной марки по прочности на сжатие, явля¬ ется куб с размерами ребер 200X200X200 мм. Влаж¬ ность ячеистого бетона, отвечающая его проектной мар¬ ке по прочности, принимается 8%. В необходимых случаях в проектах конструкций из ячеистых бетонов
ГЛАВА 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ о должна учитываться более высокая влажность бетона. Сроки твердения бетона, отвечающие его проектной мар¬ ке по прочности, предусматриваются в стандартах или в технических условиях на изделия, но должны быть не более 28 дней. При контроле прочности бетона допускается ис¬ пользовать образцы, отличающиеся от эталонных, с по¬ следующим пересчетом при помощи переходных коэф¬ фициентов по СНиП. Если требования по морозостойкости и водонепро¬ ницаемости бетона относятся в основном к стадии экс¬ плуатации конструкций, то требования по прочности могут относиться к любой из стадий — изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации. Так, для элементов сборных конструкций помимо требований к проектной марке бетона по прочности на сжатие предъ¬ являются требования к прочности бетона к моменту от¬ пуска конструкций с предприятия-изготовителя, а для предварительно-напряженных конструкций также и к моменту передачи на бетон усилия от предварительного напряжения арматуры. Предприятие-изготовитель имеет право отпускать конструкции потребителю только после того, как бетон приобретет отпускную прочность, указываемую в стан¬ дартах или в технических условиях на данный вид кон¬ струкции (изделия), а при отсутствии этих документов регламентируемую протоколом соглашения между пред- приятием-изготовителем, потребителем и проектной ор¬ ганизацией. В соответствии с ГОСТ 13015—67 отпускная проч¬ ность бетона устанавливается с учетом условий транс¬ портирования, монтажа и срока загружения конструк¬ ций, а также с учетом технологии их изготовления и возможности дальнейшего нарастания прочности бетона в конструкциях в зависимости от климатических' усло¬ вий района строительства и времени года. Расчет конструкций для обеспечения требуемой не¬ сущей способности и жесткости, а также недопущения чрезмерного раскрытия трещин в стадии транспортиро¬ вания и возведения выполняется по СНиП с учетом нагрузок, возникающих при транспортировании и воз¬ ведении, и сопротивлений, определяемых с учетом тре¬ буемых нормами запасов, вводимых к отпускной проч¬ ности бетона. Если изделия отпускаются с прочностью бетона ни¬ же его проектной марки, предприятие-изготовитель обя¬ зано гарантировать, что прочность бетона, применяемо¬ го для изготовления конструкций, достигает проектной марки в возрасте 28 суток со дня изготовления или в ином возрасте, указанном в рабочих чертежах конст¬ рукций. Контроль этого требования выполняется пред- приятием-изготовителем на образцах, изготовленных од¬ новременно и твердевших в одинаковых условиях с ус¬ ловиями твердения бетона в конструкциях в течение всего срока, необходимого для приобретения бетоном заданной отпускной прочности, а далее в камере нор¬ мального твердения при температуре воздуха +20±2°С и его относительной влажности не менее 90%. При отпускной прочности бетона менее 100% во всех случаях полная нагрузка конструкций может про¬ изводиться не ранее чем через месяц со дня их изго¬ товления. Требования к бетонам в зависимости от климатических условий и назначения конструкций Предварительно-напряженные железобетонные кон. струкции или их части с напрягаемой арматурой, не имеющей специальной защиты, должны выполняться из бетона с проектной маркой по прочности на сжатие во всяком случае не ниже: для тяжелого бетона на це- Таблица 1.2 Требования к проектным маркам по морозостойкости для бетонов, применяемых в наружных ограждающих конструкциях зданий и сооружений 1 класса Режим влажности ограждаемых поме¬ щений Клима¬ Наименьшие значения проектной марки по морозо¬ стойкости тичес¬ кие районы бетоны на пористых заполнителях и ячеистые бетоны тяжелые бетоны Мокрый с относи¬ 1 Мрз 100 Мрз 200 тельной влажностью 2 Мрз 75 Мрз 100 воздуха более 75% 3 Мрз 50 Мрз 75 4 Мрз 35 Мрз 50 Влажный с относи¬ 1 Мрз 75 Мрз 100 тельной влажностью 2 Мрз 50 Мрз 50 воздуха 61—75% 3 Мрз 35 1 Не норми¬ 4 Мрз 25 ) руется Нормальный и су¬ 1 Мрз 50 Мрз 75 хой с относительной 2 Мрз 35 ^ Не норми¬ влажностью воздуха 3 • Мрз 25 1 руется 60% и менее 4 Мрз 25 J Примечание. Наименьшие значения проектных ма- рок бетона по морозостойкости для сооружений II и III клас¬ са принимаются соответственно на одну или две марки ниже указанных в таблице, но не ниже: Мрз 50—для тяжелого ое- тона, Мрз 25 — для бетона на Мрз 15— для ячеистого бетона. пористых заполнителях и ментном вяжущем — 200; для бетона на пористых за¬ полнителях— 150. В указанных конструкциях поризо- ванныё и ячеистые бетоны не применяются. Требования к морозостойкости и водонепроницае¬ мости бетона устанавливаются в зависимости от клас¬ са зданий и сооружений по СНиП II-A.3-62, климати¬ ческого района и условий эксплуатации в соответствии с [37 и 40] (табл. 1.2 и 1.3). Таблица 1.3 Требования к проектным маркам бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для несущих конструкций зданий и сооружений 1 класса из тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях Клима¬ тичес¬ Наименьшие значения про¬ ектных марок бетона Условия эксплуатации кие районы по морозо¬ стойкости по водоне- проницаемо- сти Попеременное замо-4 1 Мрз 300 В-6 раживание и оттаива¬ 2 Мрз 200 В-4 ние в водонасыщен¬ 3 Мрз 150 В-4 ном состоянии 4 Мрз 100 В-2 Попеременное замо¬ 1 Мрз 200 В-4 раживание и оттаива¬ 2 Мрз 100 В-4 ние в условиях эпи¬ 3 Мрз 75 В-2 зодического водона- сыщения 4 Мрз 50 Не норми¬ руется
10 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ *пр *п.п = = 0,8 — 0,0001 R кгс/см2 » 0,75; (1.2) Яку б для бетонов на пористых заполнителях *пр kn.n = = 0,9 — 0,0001 R кгс/см2' (1.3) Rи Продолжение табл. 1.3. Условия эксплуатации Клима¬ тиче¬ ские районы Наименьшие значения про¬ ектных марок бетона по морозо¬ стойкости по водоне¬ проницаемо¬ сти В грунте или под водой, подвергающих¬ ся- эпизодическому воздействию темпера¬ туры ниже 0е С 1 ,2 3 4 Мрз 150 Мрз 75 Мрз 50 Не норми¬ руется Не норми¬ руется Возможное эпизоди¬ ческое воздействие температур ниже 0° С в условиях воздушно- влажностного состоя¬ ния Примечание, рок бетона по морозос сооружений II и III к одну или две марки hi Мрз 50 — для тяжелого ристых заполнителях. 1 2 5 } Наимены ТОЙКОСТИ 1 ласса при 1же указа бетона и Мрз 100 Мрз 50 Не норми¬ руется шие значения г и водонепрониц [нимаются соот нных в таблищ Мрз 35 —для Не норми¬ руется [роектных ма- [аемости для ветственно ка г, но не ниже бетона на по- Климатические районы характеризуются средней температурой наиболее холодной пятидневки по СНиП II-A.6-72, равной в °С: 1-й район ниже —35 2-й » от —35 до —21 3-й » » —20 » — 6 4-й » » — 5 и выше Нормативные характеристики бетонов Нормативное сопротивление для каждой марки ма¬ териала должно иметь обеспеченность не менее 95% [32], т. е. при нормальной кривой распределения от¬ стоять от среднего значения сопротивления этой марки не менее чем на 1,64 среднеквадратического уклонения. Этим реализуется условие, что нормативным сопротив¬ лением учитывается основное статистическое рассеяние прочностных характеристик, которое в соответствии с [40] принимается в пределах Rcр±1,64а, где Rcр — средняя прочность, а а — стандартное уклонение. Значение нормативного сопротивления бетона при сжатии R* (нормативной кубиковой прочности) уста¬ навливается по формуле ЯН = *(1-1,64С0), (1.1) где Су—принятый в нормах проектирования усреднен¬ ный коэффициент изменчивости прочности, для тяжелых бетонов и бетонов на пористых за¬ полнителях равный 13,5%; R— среднее (ожидаемое) значение прочности при коэффициенте изменчивости Cv, численно от¬ вечающее проектной марке. Таким образом, для указанных бетонов 0,78 R. Значения нормативной призменной прочности опре¬ деляются умножением кубиковой прочности на соответ¬ ствующий переходный коэффициент £п.ц. Значения kn.n в СНиП II-21-74 несколько увеличены, что вытекает из результатов статистической обработки имеющихся опытных данных [42]. Включенные в СНиП [40] значения /?”р получены из отношений: для тяжелых бетонов для ячеистых бетонов Япр Ап.п = = 0,95 — 0,0005/? кгс/см*. (1.4) *куб Нормативные сопротивления растяжению принима¬ ются в зависимости от проектной марки бетона по сжа¬ тию (кубиковой прочности) исходя из значений коэффи¬ циентов изменчивости, отвечающих принятым в СНиП II-B. 1*62* коэффициентам однородности при растяжении. Значения нормативных сопротивлений бетонов по СНиП И-21-74 приведены в табл. 1.4. Расчетные характеристики бетонов Расчетные сопротивления бетонов (табл. 1.5) опре¬ деляются в соответствии с [32] и [40] делением нор¬ мативных сопротивлений на коэффициент безопасности по бетону при сжатии £б.с или при растяжении £б.Р, принимаемый по табл. 1.6. В расчетные сопротивления тяжелого бетона и бе¬ тона на пористых заполнителях, приведенные в табл. 1.5, включены следующие значения коэффициентов условий работы /Лб, учитывающие особенности свойств бетонов: а) для тяжелого бетона проектных марок 600 и 800 в расчетное сопротивление бетона сжатию ЯПр — коэф¬ фициент те, равный соответственно 0,95 и 0,9; б) для бетона на пористых заполнителях независи¬ мо от его проектной марки в расчетное сопротивление бетона сжатию /?пр — коэффициент гп^, равный 0,9; в) для бетона на пористых заполнителях с приме¬ нением пористого песка проектных марок 200, 300, 400 в расчетное сопротивление бетона растяжению Rv — коэффициент те, равный соответственно 0,95, 0,85 и 0,8. Расчетные сопротивления бетонов, приведенные в табл. 1,5, могут умножаться на коэффициенты условий работы для учета в необходимых случаях характера и стадии работы конструкции, длительности нагруже¬ ния, способа изготовления, размеров сечений и других специфических особенностей; значения коэффициентов условий работы должны приниматься по соответствую¬ щим нормативным документам или руководствам. Ука¬ занные коэффициенты условий работы учитываются не¬ зависимо друг от друга; при этом произведение их должно приниматься во всяком случае не менее 0,5. При расчете по прочности железобетонных конст¬ рукций, находящихся постоянно или эпизодически в во¬ донасыщенном состоянии и подвергающихся периоди¬ ческому замораживанию и оттаиванию, расчетные со¬ противления бетона сжатию, приведенные в табл. 1.5, умножаются на коэффициент условий работы, прини¬ маемый по табл. 1.7. Значения начального модуля упругости бетонов Ев при сжатии и растяжении для тяжелого бетона есте¬ ственного твердения, бетона на пористых заполнителях естественного твердения и подвергнутого тепловой об¬ работке при атмосферном давлении, а также для ячеи¬ стого бетона принимаются по табл. 1.8. Допускается при соответствующем экспериментальном обосновании принимать другие значения Еб, учитывая влияние не только марки бетона, но и сорта цемента, состава бето¬ на, условий изготовления и твердения.
ГЛАВА 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ / 11 Нормативные сопротивления бетона (в кгс]см2) Бетон Вид сопро- Проектная марка по прочности на сжатие R 25 35 50 75 100 150 200 300 400 %00 800 -Тяжелый R* кпр — — 32 48 64 90 120 180 240 350 470 RH 4,4 6 7,5 10 12 16 19 23 26 На пористых заполнителях *пР 17 25 35 52 70 100 140 200 270 — — > *Р 2,4 3,3 4,4 6 7,5 10 11,3 13,6 15 - - Ячеистый автоклавный на цементном, шлаковом или смешанном вяжущем и квар¬ цевом песке DH кпр RH 16,5 2,4 23 3,3 33 4.4 48 6 64 7 93 7,9 - - - — Ячеистый автоклавный на извести или безавтоклавный на цементном вяжущем ^пр НР 16 2,3 22 3,1 31 4,2 46 5,7 60 6,7 88 7,6 - Примечания: 1. Значения Я р для бетонов на пористых заполнителях с кварцевым песком принимаются как для тяже¬ лых бетонов. i 2. Значения нормативных сопротивлений для промежуточных марок бетона (250, 350, 500, 700) принимаются по интерполяции. | Таблица 1.5 Расчетные сопротивления бетона (в кгс(см2) при расчете по прочности Бетон Вид сопро¬ тивления Проектная марка по прочности на сжагне R 25 35 50 75 100 150 200 300 400 600 800 Тяжелый и на пористых заполнителях с кварцевым песком % *р 12 1,6 17 2,2 25 3 35 4 50 5 70 6,5 95 8 140 10,5 185 12,5 260 15,5 325 17,5 Ячеистый автоклавный на цементном, шлаковом или смешанном вяжущем и квар¬ цевом песке *пр *р 11 1 15 1.4 22 1,9 32 2,6 42 3,1 62 3,4 - - - - - Ячеистый автоклавный на извести или безавтоклавный на цементном вяжущем Примечания: 1. Рас* мается как для тяжелого бето 2. Расчетное сопротивлени' тона марок 200, 300 и 400 соотв 3. Значения расчетных сои *ПР Кр 1етное сопротив на. е растяжению / етственно 7,5; 9 фотивлений дл! 9 0,85 ление о ?р для б и 10 кг 1 проме; 12 1,2 катию R жетонов I с/см2\ ш куточны 18 1,6 W для ia крупн 1я остал х марок 26 2,2 бетонов ЮМ И М( [ЬНЫХ Mi бетона 35 d 2,5 на круг глком п< арок бе' (250, 35 50 2,9 IHOM И V OpHClilX гона — к .0, 500, ‘ 1елком и заполш :ак для 700) при юристы* ителях I тяжело! нимаютс : заполн тринима* ю бетон :я по к ителях г ется: дл [а. [нтерпол фИНИ- [я бе- яции.
12 РАЗДЕЛ h ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Таблица 1.6 ''Коэффициенты безопасности по бетону при расчете по прочности Таблица 1.7 Коэффициенты условий работы бетона тб<в Бетон Тяжелый и на пористых за¬ полнителях # . . , „ „ , 4 Ячеистый: аЕТОклавный на цемент¬ ном, шлаковом и сме¬ шанном вяжущем и квар¬ цевом песке то же, на извести . . Значения коэффициента безопасности *б.о 1,3 1,5 1,75 *б.р 1,5 2,3 2,65 Условия эксплуатации конструкций тб<в для бетона Характеристика режима климати¬ ческие районы тяже¬ лого на пори¬ стых за¬ полните¬ лях Попеременное заморажива¬ 1 0,7 0,8 ние и оттаивание в водона¬ 2 0,85 0,9 сыщенном состоянии 3 0,9 1 4 0,95 1 Попеременное заморажи¬ 1 0,9 1 вание и оттаивание в усло¬ 2 0,95 1 виях эпизодического водона- 3 J‘ 0,95 1 сыщения 4 1 1 Начальные модули упругости бетона Eg в кгс!см2 при сжатии и растяжении Таблица 1.8 Бетон ' Значения I Eg при проектной марке бетона по прочности на 1 сжатие 25 1 35 | 50 75 | 100 | 150 200 300 400 600 800 Тяжелый - - - - 170 000 210 000 240 000 290 000 330 000 380 000 400 000 На пористых за¬ полнителях в за¬ висимости от рас¬ четной объемной массы Vp, т/м3 Vp==0.8 25 000 30 000 35 000 45 000 - - - - - - - V1 - 40 000 45 000 55 000 60 000 - - - - - - % V=m - - 65 000 75 000 85 000 100 000 115 000 135 000 — - - Vp-1'8 - - 95 000 110 000 130 000 145 000 170 000 190 ООО - - V=2.2 - - - - 150 000 175 000 200 000 230 000 - - Ячеистый автоклавный на цементном, шлаковом или смешанном вяжущем и квар¬ цевом песке 17 000 25 000 38 000 50 000 75 000 100 000 — — — — — Ячеистый автоклавный на извести или безавтоклавный на цементном вяжущем 14 000 20 000 30 000 40 000 60 000 80 000 — — — — — Примечания: 1. Для тяжелого бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, электропрогреву и автоклавной обработке, приведенные в таблице значения следует умножать на коэффициент, соответственно равный 0,9; 0,85 и 0,75. 2. Значения модуля упругости для промежуточных марок бетона (250, 350, 500, 700) принимаются по интерполяции. 1.1.2. Требования к арматуре и ее расчетные характеристики Классификация и обозначения Для армирования железобетонных конструкций применяется арматура следующих видов: стержневая, проволочная и арматурные изделия. В зависимости от условий применения арматура подразделяется на ненапрягаемую и напрягаемую. В зависимости от профиля стержневая и проволоч¬ ная арматура бывает гладкая и периодического профиля. Стержневая арматура подразделяется на: а) горячекатаную, не подвергающуюся после про¬ ката упрочняющей обработке, классов А-I, A-II, A-III, A-IV и A-V; б) термически упрочненную, подвергающуюся после проката упрочняющей термической обработке, классов Ат-IV, At-V и At-VI; в) упрочненную вытяжкой, подвергающуюся после проката упрочнению вытяжкой в холодном состоянии, классов А-Нв и А-Шв. Холоднотянутая проволочная арматура подразделя¬ ется на: а) арматурную проволоку: обыкновенную: гладкую класса В-I и периодическо¬ го профиля класса Вр-1; высокопрочную: гладкую класса В-И и периодиче¬ ского профиля класса Вр-Н; б) витую проволочную арматуру (арматурные ка¬ наты) :
ГЛАВА 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ 13 арматурные пряди (спиральные арматурные кана¬ ты): 7-проволочные класса П-7 и 19-проволочные клас¬ са П-19; арматурные канаты: двупрядные класса К2, трех- прядные класса КЗ и многопрядные класса Кп. Арматурные изделия, поставляемые промышлен¬ ностью, подразделяются на сварные арматурные сетки (рулонные и плоские) и сетки для армоцемента (свар¬ ные и тканые). Технические требования к арматурным сталям Сталь для армирования железобетонных конструк¬ ций (арматурная сталь) должна иметь: гарантируемую минимальную прочностную характе¬ ристику (временное сопротивление разрыву, предел те¬ кучести физический или условный); гарантируемую минимальную величину, характери¬ зующую пластичность (относительное удлинение, опре¬ деляемое при испытании на растяжение, угол загиба или число перегибов в холодном состоянии); гарантируемые пределы изменения геометрических характеристик (размеры поперечного сечения, профили, длины стержней и т. п.)* в необходимых случаях гарантированные характе¬ ристики материала (химический состав стали, ударную вязкость, состав исходной проволоки для прядей, кана¬ тов и т. п.). Основные механические характеристики горячеката¬ ной и термически упрочненной арматурной стали по классам, отвечающие требованиям ГОСТ [10—17] и ЧМТУ [18, 19], приведены в табл. 1.9. Для каждого класса горячекатаной арматуры установлены соответ¬ ствующие марки сталей (см. табл. 1.17). Для терми¬ чески упрочненной арматуры марки стали и режимы термической обработки устанавливаются заводом-изго- товителем. Для этой арматуры дополнительно гаранти¬ руется значение равномерных удлинений после разрыва (бр^2%), а также требуемые значения прочностных характеристик после электротермического нагрева до со¬ ответствующей температуры. Для арматурной стали класса А-Нв контролируемая величина напряжения при упрочнении должна состав¬ лять 4500 кгс/см2, а предельное удлинение при этом на¬ пряжении не должно превышать 5,5%; при контроле только удлинения его величина должна составлять 5,5%. Для арматурной стали класса А-Шв контролируемая величина напряжений должна составлять 5500 кгс/см2, а предельное удлинение при этом не должно превышать: для арматуры, изготовляемой из стали марки 35ГС,— 4,5%, а из .стали 25Г2С — 3,5%; при контроле только удлинения его величина должна составлять: для арма¬ туры из стали 35ГС — 4,5%, а из стали марки 25Г2С — 3,5%. Основные механические характеристики холоднотя¬ нутой арматурной проволоки по классам и диаметрам, отвечающие требованиям ГОСТ [9, 11, 12 и 26], при¬ ведены в табл. 1.10. Основные механические характеристики арматурных прядей и арматурных канатов, установленные требовани¬ ями ГОСТ и ТУ [13, 27, 22 и 20], приведены в табл. 1.11. Таблица 1.9 Основные механические характеристики и расчетные сопротивления стержневой арматуры Механические характеристики Расчетные сопротивления арматуры в кгс/см2 растянутой Класс Марка (вид упрочнения) стали предел текучести1 (нормативное сопротивле¬ ние) в кгс/см2 временное сопротив¬ ление в кгс/см2 относи¬ тельное удлинение 6* в «/о угол загиба в холодном состоянии (с—толщина опраяки; d—диаметр стержня) а) продоль¬ ной; б) попе¬ речной и отогнутой при расчете на изгиб по наклонному сечению Ra поперечной и отогнутой при расчете на попереч¬ ную силу сжатой *а.с не менее а.х A-I „ Группы стали СтЗ 2 400 3 800 25 180° при c=0,Sd 2100 1700 2100 А-И ВСт5сп2, ВСт5пс2, 18Г2С 3 000 5 000 19 180° » c=3d 2700 2150 2700 10ГТ* 3 000 4 500 25 180° » c=3d 2700 2150 2700 A-III 35ГС, 25Г2С 4 000 5 000 14 90° » c=3d 3400 2700** 3400 A-IV 80С, 20ХГ2Ц 6 000 9 000 6 СП о * ? s 5000 4000 4000 A-V * 23Х2Г2Т 8 000 10 500 7 45° » c=5d 6400 ЛОО 4Ш) 4000 At-IV Термически упрочненная 6 000 9 000 8 45° » c=5d 5000 4000 At-V То же 8 000 10 000 7 45° » c=5d 6400 5100 4000 At-VI А-Ив ». Упрочненная вытяжкой: 10 000 12 000 6 45° > c=5d 8000 6400 4000 с контролем напряже¬ ний и удлинений 4 500 5 000 8 90° » c=3d 3700 3000 2700 А-Шв с контролем только уд¬ линений Упрочненная вытяжкой: 4 500 5 000 8 90° » c=3d 3250 2000 2700 с контролем напряже¬ ний и удлинений 5 500 6 000 6 45° » t=5d 4500 3600 3400 с контролем только удлинений 5 500 6 000 6 45° » c=5d 4000 3200 3400 1 Арматурная сталь классов A-I, A-II и A-III имеет физический предел текучести сг^., , а остальных классов — условный. * Для арматурной стали класса A-II марки 10ГТ гарантируется ударная вязкость не менее 5 кгс-м/см2 при температуре —60° С. ** Для хомутов сварных каркасов из арматуры принимается равным 2500 кгс/см2. класса A-III марки 35ГС при расчете на поперечную силу значение
14 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Для рабочей арматуры сварных сеток, выпускаемой промышленностью, применяется обыкновенная арматур¬ ная проволока классов В-I и Вр-I, а также горячека¬ таная арматурная сталь класса A-III диаметром б— 10 мм. Для распределительной арматуры сварных се¬ ток применяется только обыкновенная арматурная про¬ волока. Сетки должны свариваться во всех предусмот¬ ренных СНиП [40] точках пересечения стержней с со¬ ответствующей прочностью сварных узлов. Для закладных деталей и соединительных накла¬ док^ применяется в основном прокатная углеродистая сталь обыкновенного качества группы марок Ст.З по [16]; при соответствующих обоснованиях может исполь¬ зоваться прокатная низколегированная конструкционная сталь. Сортамент арматуры Сортаменты сталей для армирования железобетон¬ ных конструкций строятся по номинальным диаметрам стержней (dB), выраженным в мм. Номинальный диаметр арматуры соответствует для: горячекатаной и термически упрочненной арматур¬ ной стали периодического профиля — номинальному диа¬ метру сечения равновеликих по площади круглых глад¬ ких стержней; упрочненной вытяжкой арматурной стали — номи¬ нальному диаметру стержней арматурной стали до вы¬ тяжки; обыкновенной или высокопрочной арматурной про¬ волоки периодического профиля — номинальному диа¬ метру проволоки до придания ей периодического про¬ филя; арматурных прядей или арматурных канатов — диа¬ метру их описанной окружности. Термин «стержень» употребляется при обозначении арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках или мотках (бунтах). Слово диаметр и индекс d, если не оговоре¬ но особо, обозначают номинальный диаметр арматурной стали. Сортамент стержневой арматуры гладкого и пе¬ риодического профиля установлен единым (табл. 1.12). Для каждого класса (марки стали) стержневой арма¬ туры устанавливаются определенные пределы диаметров стержней (см. табл. 1.17). Виды и размеры стержней периодического профиля установлены [10]. Стержневая арматура класса A-II марки ЮГТ имеет специальный периодический профиль [25], обеспечивающий повышенную усталостную проч¬ ность. Сортамент обыкновенной и высокопрочной прово¬ локи установлен единым (табл. 1.13). Вид и размеры проволоки периодического профиля принимаются по ГОСТ 8480—63 [12] и ТУ 14-4-9-71 [26]. Сортамент арматурных прядей и арматурных ка¬ натов приведен в табл. 1.14. Сортамент сварных сеток заводского изготовления для армирования железобетонных конструкций уста¬ новлен ГОСТ 8478—66 [15]. В зависимости от направ¬ ления рабочих стержней по отношению к длине свар¬ ных сеток последние подразделяются на следующие ти- Таблица 1.10 Основные механические характеристики и расчетные сопротивления арматурной проволоки Механические характеристики Расчетные сопротивления арматуры в кгс/смг условный предел теку- чести 0О 2 в кгс/смг PnPMOUtl ПР fATTftft- относитель¬ растянутой Класс Диаметр в мм n^CinCnil vC r тивление разрыву (нормативное сопротивление) в кгс/см2 ное удлине¬ ние после разрыва 100 В % число перегибов на 180° а) продольной; б) поперечной и отогнутой при расчете на изгиб по наклонному поперечной и отогнутой при расчете на поперечную силу Ra х сжатой *а.с не менее сечению Ra В-1 3—5 - 5 500 - 4 3 150** 2200** 3150** Вр-1 3—4 5500 2,5 4 3 500 2800*** 3500 5 — 5 250 3 4 3 350 2700*** 3350 В-11 3 15 200 19 000 4 9 12 300 9800 4000 4 14 400 18 000 4 7 И 600 9300 4000 5 13 600 17 000 4 5 И 000 8800 4000 6 12 800 16 000 5 * 10 300 8300 4000 7 12 000 16 000 в . * 9 700 7700 4000 8 11 200 14 000 6 •> 9 000 7200 4000 Вр-Н 3 14 400 18 000 4 4 11 600 9300 4000 4 13 600 17 000 4 3 11 000 8800 4000 5 12 800 16 000 4 3 10 300 8300 4000 6 12 000 15 000 5 * 9 700 7700 4000 7 И 200 14 000 6 * d 9 000 7200 4000 8 10 400 13 000 6 8 400 6700 4000 * Проволока должна выдержать пробу на загиб в холодном метрам испытываемой проволоки. состоянии на 180° вокруг оправкн диаметром, равным пяти диа- Для обыкновенной арматурной проволоки класса В-I, применяемой для хомутов вязаных каркасов, расчетные ления принимаются равными*. Яа= 2400 кгс!см2, -1900 кгс/см* и -2400 кго/см2. сопротив- *** Для хомутов сварных каркасов из обыкновенной арматурной проволоки класса Вр-I при расчете на поперечную силу значение /га.х принимается равным ШХ) кго/см2 для проволоки диаметром 3 и 4 мм и 2500 кгс/см2 для проволоки диаметром 5 мм.
глава м.-Материалы для железобетонных конструкций 15 Таблица Т.11 Основные механические характеристики и расчетные сопротивления витой проволочной арматуры (арматурных канатов) Класс Номинальный диаметр в мм Механические характеристики Расчетные сопротивления арматуры в кгс(см? условный предел текучести <JQ в кгс/см* временное сопротивление разрыву (нормативное сопротивление) в кгс/см3 относитель¬ ное удлинение при разрыве еа в % растяр а) продольной; б) отогнутой при расчете на изгиб по наклон¬ ному сечению RQ !уТОЙ относительное при расчете на поперечную силу Яа.х сжатой1 *а.с не менее П-7 4,5 15 200 19 000 3 , 12 300 9800 4000 6 14 800 18 500 3 И 900 9500 4000 7,5 14 400 18 000 4 11 600 9300 4000 9 14 000 17 500 4 11 300 9000 4000 12 13 600 17 000 4 11 000 8800 4000 .15 13 200 16 500 4 10 600 8500 4000 П-19 14 14 500 18 200 4 11 700 9400 4000 К2Х7 9 15 200 19 000 4 12 300 9800 4000 12 14 400 18 000 4 11 600 9300 4000 15 14 400 18 000 4 11 600 9300 4000 18 13 600 17 000 4 11 000 8800 4000 КЗХ19 15 15 200 19 000 4 12 300 9800 4000 20 14 400 18 000 4 11 600 9300 4000 25 14 400 18 000 4 11 600 9300 4000 30 13 600 17000 4 И 000 8800 4000 КЗХ7 10 14 400 18 000 4 И 600 9300 4000 13 13 600 17 000 4 11 000 8800 4000 16,5 12 800 16 000 4 10 300 8300 4000 20 12 800 16 000 4 10 300 8300 4000 КЗХ19 16,5 13 600 17 000 4 11 000 880Э 4000 22 12 800 16 000 4 10 300 8300 4000 1 При отсутствии сцепления с бетоном /?а .с"0- Таблица 1.12 Сортамент стержневой арматуры Номиналь- • ныП диаметр в мм Расчетная площадь по¬ перечного сечения в смг Теоретичес¬ кая масса 1 м в кг Номиналь¬ ный диаметр в мм Расчетная площадь поперечного сечения в см2 , Теоретичес¬ кая масса 1 м в кг 6 0,283 0,222 28 6,16 4,83 7 0,385 0,302 32 8,04 6,31 8 0,503 0,395 36 10,18 7,9Э 9 0,636 0,499 40 12,57 9,87 10 0,785 0,617 45 15,9 12,48 12 1,131 0,888 50 19,63 15,41 14 ' 1,54 1,21 55 23,76 18,65 16 2,01 1,58 60 28,27 22,19 18 2,54, 2 70 > 38,48 30,21 20 3,14 2,47 80 50,27* 39,46 22 3,8 2,98 90 63,62 49,94 25 4,91 3,85 пы: с продольной рабочей арматурой, с поперечной ра¬ бочей арматурой и с рабочей арматурой, расположенной в обоих направлениях, а в зависимости от формы сеток при их поставке — на рулонные и плоские. Каждый % из указанных типов сеток подразделяется на марки в за¬ висимости от диаметра рабочих и распределительных стержней, а также расстояния между стержнями. Нормативные и расчетные характеристик!! За нормативное сопротивление арматуры (#") при¬ нимается наименьшее контролируемое значение: для стержневой арматуры — предела текучести фи¬ зического или условного (равного величине напряжения, соответствующего остаточному удлинению 0,2%); для проволочной арматуры — временного сопротив¬ ления разрыву; для витой проволочной арматуры это значение^ определяется по величине разрывного усилия пряди или каната в целом. Значения нормативных сопротивлений для основ¬ ных классов стержневой и проволочной арматуры с до¬ верительной вероятностью 0,95 и более, соответствующие наименьшим контролируемым значениям предела теку¬ чести, физического или условного, и временного сопро¬ тивления разрыву, приведены в табл. 1.9, 1.10 и 1.11. Для арматурных сталей классов и видов, не предусмот¬ ренных в указанных таблицах, нормативные сопротив-
16 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Таблица 1.13 Сортамент арматурной проволоки Номиналь¬ ный диаметр в мм Расчетная площадь поперечного сечения в см2 Теоретиче 1 м классов В-1, В-И и'Вр-Н ская масса в кг класса Вр-1 3 0,071 0,^56 0,051 - 4 0,126 0,099 0,09 5 0,196 0,154 0,139 6 0,283 0,222 — 7 0,385 0,302 — В 0,503 0.395 — Таблица 1.14 Сортамент витой проволочной арматуры (арматурных канатов) Класс Номинальный диаметр в мм Расчетная пло¬ щадь поперечно¬ го сечения в смг Теоретическая масса 1 м в кг Класс Номинальный диаметр в мм Расчетная пло¬ щадь поперечно¬ го сечения в см2 Теоретическая масса 1 мб кг П-7 4.5 6 7.5 9 12 15 0,1274 0,2265 0,3539 0,5096 0,906 1,4157 0,1 0,173 0,279 0,402 0,714 1,116 К2Х19 15 20 25 30 0,68 1,206 1,886 2,716 0,541 0, 958 1,491 2,152 КЗХ7 10 13 16.5 20 0,382 , 0,679 1,061 1,528 — П-19 14,2 1,287 1,02 К2Х7 1 9 12 15 18 По [13, 5 0,2548 0,453 0,7078 1,0192 Ю. 22 и 27; 0,204 0,366 0,565 0,826 1. КЗХ19 16,5 22 1,018 1,81 - ления устанавливаются по соответствующим техниче¬ ским условиям. Расчетные сопротивления арматуры при расчете на прочность определяются делением соответствующих нор¬ мативных сопротивлений на коэффициенты безопасности арматуры. Значения расчетных сопротивлений арматуры рас¬ тяжению и сжатию [40] приведены: для стержневой арматуры — в табл. 1.9; для арматурной проволоки — в табл. 1.10; для витой проволочной арматуры — в табл. 1.11. Расчетные сопротивления арматуры могут снижать¬ ся (а в отдельных случаях — повышаться) по сравне¬ нию со значениями, указанными в табл. 1.9, 1.10 и 1.11, умножением на коэффициенты условий работы армату¬ ры, учитывающие: неравномерность распределения напряжений в ар¬ матуре по длине наклонного сечения с трещиной (та.х) [40]; характер диаграммы растяжения стали (mag) [40]; изменения ее свойств, связанные с условиями, в ко¬ торых работает конструкция: повышенной температурой скоростью приложения нагрузки (таи) [40], многократным ее повторением (тар и тре) [40] и т.п.; возможность неполного использования ее прочност¬ ных свойств в связи с низкой прочностью бетона (мар¬ ки 100 и ниже) [40], особенностью технологии изготов¬ ления конструкции, расположением арматуры в сечении элемента, условиями ее анкеровки, наличием загибов и т. п. Таблица 1.15 Модуль упругости арматурной стали Еа Арматура Класс Модуль упругости £ав кгс/см2 Стержневая А-1 и А-II A-III, А-Шв и A-IV Ат-IV, At-V, At-VI и A-V 2,1•10е 2*10® 1,9-10* Проволочная В-I, В-11 и Bp-II П-7 и П-19 Вр-I, К2, КЗ и Кп 2-10® 1,8-10® 1,7-10* Коэффициенты условий работы арматуры приво¬ дятся в [40]. Значения модуля упругости для основных видов ар¬ матурных сталей Еа приведены в табл. 1.15. Значения коэффициента температурного расшире¬ ния арматурной стали аа*, соответствующие нормаль¬ ным температурам и зависящие от вида арматурной стали, приведены в табл. 1.16. Таблица 1.16 Коэффициент температурного расширения арматурной стали aaf Арматура Класс Значение коэффициента температур¬ ного расши¬ рения Стержневая А-I и А-II A-III, А-Шв, A-IV и A-V Ат-IV, At-V и At-VI 11Ю“в 12-10“® 11 - ю—6 Проволочная Все классы 11-10—8 При действии текператур выше 50° С модуль упру¬ гости арматуры следует снижать, а коэффициент тем¬ пературного расширения повышать согласно [42]. Указания по применению При проектировании железобетонных конструкций должны учитываться следующие свойства арматурных сталей: а) основные механические характеристики (см. табл. 1.9, 1.10, 1.11); б) основные свойства: свариваемость, реологические свойства (релаксация напряжений и ползучесть), склон¬ ность к хладноломкости (хрупкому разрушению), кор¬ розионную стойкость.
ГЛАВА 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ 17 Выбор арматурных сталей следует производить в за¬ висимости от вида и марки бетона, типа конструкций, наличия предварительного напряжения, категории тре- щиностойкости, а также от условий возведения и служ¬ бы конструкций или сооружений. Область применения арматурных сталей в железо¬ бетонных конструкциях определяется в зависимости от характера нагрузки и температурных воздействий — указаниями табл. 1.17 и [40], а в зависимости от степени агрессивности окружающей среды, вида бето¬ на, ширины раскрытия трещин, категории требований по трещиностойкости — указаниями {38]. Арматуру железобетонных конструкций из горяче¬ катаной стержневой стали и обыкновенной арматур¬ ной проволоки следует, как правило, изготовлять с при¬ менением контактной сварки, а в соответствующих елу* чаях — с применением дуговой сварки. Выбор сварных соединений арматуры и закладных деталей производится в зависимости от вида, класса, марки стали и диаметра стержней, вида конструкции, условий изготовления и монтажа по указаниям [40]. Таблица 1.17 Области применения арматурных сталей в железобетонных конструкциях в зависимости от характера нагрузок и температурных воздействий (знак плюс означает «допускается», знак минус — «не допускается») Статические нагрузки Динамические и много¬ кратно повторяющиеся нагрузки Арматура Класс стали Документы, регламентирующие качественность стали Марка стали Диа¬ метр в мм 1 X 3 2 на открытом воз¬ духе и в неотап¬ ливаемых зданиях при температуре X Я 2 <и на открытом воз¬ духе и в неотап¬ ливаемых зданиях при температуре ев К я С S« а я и 0 1 § от —30 до -40° С ug о я rf Я 1 Я в отаплива зданиях О о О К от —30 до —40° С г 1 ° о £ §2 1 S Стержневая горяче¬ катаная гладкая A-I ГОСТ 5781—61*, ГОСТ 380-71 СтЗ спЗ СтЗ псЗ СтЗ кпЗ ВСтЗ сп2 ВСтЗпс2 ВСтЗкп2 6—40 6—40 6—40- 6—40 6—40 6—40 + + + + + + ++++++ + + + + +11+11 t '+ + + + + _1_ + + + + I++I 1 + 111 + 11 Стержневая горяче¬ катаная периодичес¬ кого профиля ГОСТ 5781—61*, ГОСТ 380-71 ВСт5сп2 ВСт5пс2 ВСт5пс2 10—40 10—16 18—40 + + + + + + + + +1 -LI +1 + + + + ~ь +1 -F +1 A-II ГОСТ 5781'—61*. ГОСТ 5058-65* 18Г2С 40—90 + + + + + + + + ЧМТУ 1-944-70, ЧМТУ 1-89-67 югт 10—32 + + + + ~г + + +/ • A-III ГОСТ 5781-61*, ГОСТ 5058-65* 25Г2С 35ГС 18Г2С 6—40 6—40 6—9 + + + + + + + + + -Р + + + + -4- + + ~г +‘ I "Г 4-1 + ГОСТ 5781—61*, ГОСТ 5058—65* 20ХГ2Ц 10—32 .+ + + + + + + A-IV ГОСТ 5781-61,* ГОСТ 5058-65* 80С 10—18 + + — A-V ЧМТУ 1-177-67 23Х2Г2Т 10—22 + + + + +3 -Р +1 Стержневая терми¬ чески упрочненная Ат-IV ГОСТ 10884—64* 10—25 ■Ь + + + 4 4 4 периодического про¬ филя At-V ГОСТ 10884—64* 10—25 + + + + 4 4 -4 4 At-VI ГОСТ 10884—64* 10—25 + + + + * —4 4 i 2-1075
18 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Продолжение табл. 1.17 Арматура Класс стали Документы, регламентирующие качественность стали Марка стали Диа¬ метр в мм Статические нагрузки Динамические и много¬ кратно повторяющиеся нагрузки в отапливаемых зда¬ ниях на открытом воз¬ духе и в неотап¬ ливаемых зданиях при температуре в отапливаемых зда¬ ниях на открытом воз¬ духе и Ь неотап¬ ливаемых зданиях при температуре и О ё от —30 до —40° С —40° С и ниже и 0 1 о е* О о S —40 *С и ниже Обыкновенная ар¬ матурная проволока 4 сварные сетки из нее В-1 ГОСТ 6727-53* 3-8 + + + + + + + + Вр-1 ТУ 14-4-9-71 4—5 + + + + + + + + Высокопрочная ар¬ матурная проволока гладкая B-II ГОСТ 7348—63 3—8 + г' + + + + + + + Высокопрочная ар¬ матурная проволока периодического про¬ филя Вр-П ГОСТ 8480—63 3-8 + + + + + + + + Арматурные пряди, канаты П-7 и Др. ГОСТ 13840—68 + + 4- + + + + + 1 Арматурная сталь может применяться только в вязаных каркасах и сетках. 2 Арматурную сталь класса A-IV марки 20ХГ2Ц диаметром 20—32 мм при расчетной температуре —40® С и ниже следует применять в виде целых стержней мерной длин*л. 8 Арматурную сталь класса А-V марки 23Х2Г2Т не следует применять в случаях, когда Требуется расчет конструкций по выносливости. 4 Термически упрочненную арматуру всех классов допускается применять в конструкциях, подвергающихся в процессе экс¬ плуатации нагрузкам, оцениваемым коэффициентом динамичности 1,1, а при специальном обосновании — до 1,3. Примечания: 1. Расчетные зимние температуры воздуха должны устанавливаться по наиболее холодной пятидневке в соответствии с указаниями СНиП II-A.6-72. 2. За динамические нагрузки принимают нагрузки, учитываемые в расчете конструкций по прочности с коэффициентом ди¬ намичности 1,1 и более; за многократно повторяющиеся — нагрузки, при которых требуется расчет конструкций на выносливость. 3. Для горячекатаной стержневой арматуры классов A-I, A-II, A-III и A-IV в проектах допускается указывать только ГОСТ 5781—61*, регламентирующий в основном механические характеристики арматуры и требования к профилю, если по условиям эксплуатации конструкций не требуется оговаривать марки сталей. При привязке типовых конструкций, а также в других случа¬ ях. когда это вызывается необходимостью, наряду с классом должна указываться марка арматурной стали. Глава 1.2. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ В АГРЕССИВНЫХ СРЕДАХ 1.2.1. Общие требования и основные принципы учета агрессивных воздействий при проектировании При проектировании железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения должно учитываться действие агрессивных сред, которое может вызвать коррозию бетона или стали (арматуры, соеди¬ нительных частей крупных элементов и др.). Необходи¬ мо учитывать не только агрессивные среды, которые установлены гидрогеологическими и климатологически¬ ми изысканиями, но и те изменения в составе агрессив¬ ных сред, которые возможны после ввода в эксплуата¬ цию зданий и сооружений, как, например, повышение уровня грунтовых вод, влияние.газообразных и жидких выбросов соседних цехов и т. д. Одним из основных средств обеспечения долговечности зданий и сооружений является снижение степени агрессивности среды профи¬ лактическими мероприятиями: устройством дренажа для понижения горизонта грунтовых вод или для отЁода агрессивных грунтовых вод и локализации их действия; эффективной системой вентиляции для отвода агрессив¬ ных по отношению к материалу конструкций газов и максимальной локализации действия местных выбросов их из аппаратуры; применением экранов для защиты от лучистого нагрева и т. д.
ГЛАВА 1.2. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ 19 При наличии агрессивной среды эффективность ис¬ пользования конструкций и всего здания или сооруже¬ ния в целом оценивается размером эксплуатационных расходов на текущие и капитальные ремонты за весь период их службы. В соответствии с этим повышение степени долговечности следует рассматривать как уве¬ личение длительности межремонтного периода. При выборе материалов конструкций должны быть учтены их свойства, степень агрессивности среды, усло¬ вия ее действия на элементы конструкций и вид возни¬ кающего процесса коррозии. Основные требования к ма¬ териалам, обладающим повышенной стойкостью против коррозии, изложены в СНиП П-28-73. 1.2.2. Классификация агрессивных сред и оценка их действия на бетон и железобетонные конструкции Агрессивной средой считается такая газообразная, жидкая или твердая среда, при действии которой на внешние или внутренние поверхности бетона или метал¬ ла (арматуры, соединительных частей и др.) возникает коррозия и, как следствие, необратимое ухудшение свойств материала (износ), повреждение конструкций. При сильном развитии коррозии возможно и разруше¬ ние строительных конструкций. По степени воздействия на материалы строительных конструкций агрессивность срелы может быть слабой, средней и сильной. В зависимости от условий эксплуа¬ тации конструкций (влажности, температуры и др.) одна и та же среда может иметь различную степень агрес¬ сивного воздействия на материалы строительных конст¬ рукций. Для газообразных агрессивных сред (газы, пары кислот, пары воды, туманы) степень и характер агрес¬ сивного воздействия определяются составом среды, ее влажностью и температурой. При определении степени агрессивного воздействия газообразных и твердых сред принимают следующую градацию относительной влажности воздуха: а) для отапливаемых помещений ^60%; 61—75%; >75% [31]; б) для открытых конструкций — три зоны влажно¬ сти: сухая, нормальная и влажная [30]; в) для неотапливаемых помещений те же зоны влажности, что в пункте «б». Степень агрессивности газообразной среды увели¬ чивается при.повышении ее влажности. Агрессивные свойства твердых сред (пыль и др.) проявляются в присутствии влаги и конденсата, раство¬ ряющего соли и образующего жидкие агрессивные сре¬ ды. Особенно активно этот процесс идет, если твердые частицы хорошо растворимы или гигроскопичны. В порядке возрастания степени агрессивности к же¬ лезобетону газы условно делятся на три группы: Б, В и Г. При одинаковой влажности степень агрессивности газов возрастает от группы Б к группе Г. п пределах одной группы степень агрессивности определяется ве¬ личиной относительной влажности среды. Характеристи¬ ка агрессивных газов трех групп дана в табл. 1.18. Классификация степени агрессивности газообразных сред приведена в табл. 1.19. Агрессивность жидких сред к бетону зависит, с од¬ ной стороны, от химического состава и температуры среды, скорости ее притока к поверхности конструкции, с другой — от вида примененного вяжущего 'И степени проницаемости бетона. 2* Таблица 1.15 Характеристика агрессивных газов в зависимости от их вида и концентрации Группа газов Наименование Концентрация в яг!лФ Б Аммиак Сернистый ангидрид Фтористый водород Сероводород Окислы азота Углекислый газ Хлор Хлористый водород >0,2 0,5—1 0,02—5 0,01—10 0,1—5 >1000 0,1—1 0,05—5 В Сернистый ангидрид Фтористый водород Сероводород Окислы азога Хлор Хлористый водород 1,1—200 5.1—10 11—200 5.1—25 1.1—5 5.1—10 1 Г Сернистый ангидрид Фтористый водород Сероводород Окислы азота Хлор Хлористый водород 201—1000 11—100 201—2000 26—100 5,1-10 11—100 Примечания: 1. Допустимые концентрации га^оз и степень агрессивного воздействия при более высоких, Чем указанные в таблице, концентрациях определяются на осно¬ вании экспериментальных исследований. 2. При наличии в агрессивной среде нескольких агрес¬ сивных газов, когда концентрация каждого из йнх находится в пределах, указанных таблицей для определенной группы, оценка их совместного влияния классифицируется по наибо¬ лее агрессивному., Классификация воды-среды по степени агрессивно¬ сти ее к бетону железобетонных конструкций дана в СНиП. • В основу классификации положено деление проиес- Таблица 1.19 Классификация1 степени агрессивного воздействия газообразных сред на бетон железобетон Характерис¬ тика влаж¬ ности1 Группа агрессивных газов Степень агрессивного воздействия газообразных сред для бетона железобетона <60 Без агрессив¬ ных газов Б В Г Неагрессивная > Слабая Средняя Неагрессивная » Слабая Средняя Сухая 61—75 Без агрессив¬ ных газов Б В Г Неагрессивная Средняя Сильная Неагрессивная Слабая Средняя Сильная Нормальная ё >75 Влажная 1 В чис отапливаемы ности для н< Без агрессив¬ ных газой Б В Г лятеле — относит х помещениях в ’отапливаемых з Неагрессивная Слабая Сильная » ельная влажное %. в знаменате. даний и открыть Слабая Средняя Сильная » 'ть Воздуха и те — зона влаж- jx конструкций.
20 РАЗДЕЛ к ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ сов коррозии на три вида, характеризующиеся: I вид — выщелачиванием растворимых частей бетона мягкой во¬ дой; II вид — образованием легкорастворимых соедине¬ ний и продуктов, не обладающих вяжущими свойства¬ ми, в результате обменных реакций между компонента¬ ми цементного камня и жидкой агрессивной средой; III вид — накоплением в бетоне малорастворимых в дан¬ ных условиях кристаллизующихся солей как образовав¬ шихся в результате химических реакций, так и посту¬ пивших в бетон извне. Процессы коррозии I вида наибольшее развитие получаэот при фильтрации воды под напором сквозь неплотности бетона. Процессы коррозии II вида проте¬ кают в большинстве случаев значительно быстрее, чем коррозия других видов, и вызывают сплошное послой¬ ное разрушение бетона. Наибольшее развитие процессов коррозии III вида наблюдается в зоне переменного уровня воды (раствора) при высокой концентрации со¬ лей в ней, а также в зоне испарения с поверхности бе¬ тона при капиллярном подсосе над постоянным уров¬ нем воды на высоту до 0,8 м. 1.2.3. Требования к арматурной стали и бетону и к расчету конструкций Вяжущие материалы и заполнители для бетона дол¬ жны удовлетворять требованиям СНиП II-28-73 и быть стойкими в данной агрессивной среде. Бетон конструк¬ ций, которые будут подвергаться действию агрессивной среды, должен отвечать требованию плотности, которая характеризуется маркой по водонепроницаемости в со¬ ответствии с табл. 1.20. Таблица 1.20 Показатели, характеризующие плотность бетона Для обеспечения сохранности арматуры не допуска¬ ется введение хлористых солей в бетон конструкций в следующих случаях: а) если арматура напрягаемая; б) для конструкций, работающих при относитель¬ ной влажности воздуха более 60%; в) для конструкций, изготовляемых с обработкой в автоклаве; г) в состав растворов для инъекции и замоноли- чивания каналов, пазов и швов сборных, сборно-моно- литных и монолитных конструкций с напрягаемой ар¬ матурой. Не допускается введение хлористых солей в коли¬ честве более 1 % массы цемента в бетон конструкций, имеющих рабочую арматуру. Длительная сохранность стальной арматуры в бето¬ не в зависимости от условий обеспечивается: а) использованием арматурных сталей, наиболее стойких в данной агрессивной среде; б) соответствующей толщиной и плотностью защит¬ ного слоя бетона, отсутствием трещин или ограничением ширины их раскрытия; в) нанесением на арматуру металлических и неме¬ таллических защитных покрытий; г) защитой поверхности бетона лакокрасочными или пленочными материалами. Толщина и плотность защитного слоя бетона, ка¬ тегория требований по трещиностойкости и допустимая ширина раскрытия трещин в конструкциях, предназна¬ ченных для эксплуатации в агрессивных газообразных средах, принимаются по табл. 1.21, а для эксплуатации в жидких средах — по табл. 1.22. Расчет железобетонных конструкций, подвержен¬ ных воздействию агрессивных сред, по образованию и раскрытию трещин производится по СНиП. Толщина защитного слоя бетона; приведенная в табл. 1.21 и 1.22, означает минимальное расстояние от поверхности любой арматуры до поверхности бетона со стороны воздействия агрессивной среды. Для обеспече¬ ния требуемой толщины защитного слоя необходимо в чертежах предусматривать установку под арматуру прокладок из пластмассы, плотного цементно-песчаного раствора или другие надежные способы фиксирования проектного положения арматуры; не допускается при¬ менение металлических фиксаторов арматуры, выходя¬ щих на поверхность бетона. Для несущих конструкций из легких бетонов на по¬ ристых заполнителях марки 200 и выше, соответствую¬ щих по плотности тял 'лым бетонам (см. табл. 1.20), в агрессивной газообразной среде толщина защитного слоя бетона принимается на 5 мм больше величин, при¬ веденных в табл. 1.21, а ширина раскрытия трещин — по табл. 1.21, как для конструкций из тяжелого бетона. В слабо- и среднеагрессивных средах допускается при¬ нимать толщину защитного слоя по табл. 1.21 при ис¬ пользовании оцинкованной арматуры. Для несущих конструкций из легких бетонов с по¬ казателями водопоглощения, большими приведенных в табл. 1.20, но не превышающими 10%, толщина за¬ щитного слоя принимается: а) в неагрессивной среде — по СНиП П-28-73; б) в слабоагрессивной среде на 10 мм, а в средне¬ агрессивной на 15 мм больше защитного слоя для кон¬ струкций из тяжелого бетона (табл. 1.21). При исполь¬ зовании оцинкованной арматуры требуется увеличивать толщину соответственно на 5 и 10 мм. В сильноагрессивных средах такие конструкции мо¬ гут применяться лишь при условии защиты их по осо¬ бому проекту. Применение несущих конструкций из легких бето¬ нов, имеющих величину водопоглощения более 10% (по массе), допускается только для неагрессивных сред в сухих условия^. Ограждающие конструкции из легких и ячеистых бетонов допускаются к применению в агрессивной га¬ зообразной среде в соответствии с табл. Г.23. В железобетонных конструкциях, в которых допу¬ скается появление трещин, диаметр обыкновенной арма¬ турной проволоки должен быть не менее 4 мм. Канаты, используемые в качестве напрягаемой арматуры, долж¬ ны состоять из проволок диаметром не мемее 2,5 мм. Плотность бетона Условные обоз¬ начения Показатели, характеризующие плотность бетона марка бе¬ тона по во- донепро- ницаемо- сти водопог- лошение в % по массе1 водоцемент¬ ное отноше¬ ние (В/Ц) для тяжело¬ го бетона Нормальная Повышенная Особоплотный 1 Показатели ния приведены дл ционных бетонов таблице величины шения объемных ь Примечан мости определяете 2. Водопоглош за 2 « насыщения. Н П О водопс [Я ТЯЖ' на пор водопс iacc тя и я: 1 я по Г' ^ение б В-4 B-S В-8 ^лощения и елого бетон )истых запо эглощения н желого и ле [. Марка бе ОСТ 4800—59 етона опред 5.7—4,8 4.7—4,3 4,2 и менее водоцемен- а. Для леп лнителях п ужно умноэ гкого бетонi тона по boj ' в возрасте еляется по I Не более 0,6 » » 0,55 » » 0,45 гного отноше- ких конструк- риведенные в кать на отно- 1. донепроницае- 28 суток. 'ОСТ 12730—67
ГЛАВА 1.2. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ 21 Таблица 1.21 Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатируемым в газообразной среде Степень агрессивного воздействия газооб¬ разной среды на же¬ лезобетон Категория требований по трещиностойкости (числитель) и допустимая ширина раскрытия трещин (знаменатель)1 в мм для ненапря- гаемой арма¬ туры классов A-I, A-II, A-III, В-1 для напрягаемой арматуры классов A-IV Ат-IV, At-V. At-VI, A-V B-II, Bp-II и изделий из них Минимальная тол¬ щина защитного слоя бетона3 в мм для 3 « н Ч CL О Ш СЮ * О 4) <У К 3* 2 5 5** Чочоя с С С Ч в ГГ О) О) ’в’ 0) н _ о. о о и н ч К S со О Ч счс Плотность бетона конструкций, армированных сталью классов VCQ < . _j> ' ч • 4J РЗ Ч >> < * Слабая По СНиП 11-28-73 По СНиП lt-2S-7a I предъявлю ггся 3 3 т 2 2 15 20** Н П*** П • « • 0,2(0,25) 0,2(0,25) 0,05 0,05 3 3 1 2* 15 20** п о о Ц « • 0,15(0,2) 0,1(0,15) - —(0,05) 3 2 Не допуска¬ ется к при¬ менению3 1 20 25 о о Не допуска¬ ется к при¬ менению3 I • • 0.1(0,15) -(0,1) — Специальных требований не 1 В знаменателе дано допустт loe раскрытие трещин при действии часто встоечающейся нагрузки; в скобках — допустимое раскрытие от полных нормативных^агрузок (в соответствии со СНиП 11-21-74). 2 Толщины защитного слоя бетона для арматуры классов Ат-IV, At-V, At-VI, B-II, Bp-II и изделий из них должны быть не менее 25 мм, допускается уменьшить толщину защитного слоя до 20 мм при повышении плотности бетона конструкций на одну ступень (табл. 1.20). й Допускается использование стержневой арматуры повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию. * При диаметре высокопрочной проволоки (в том числе в канатах) менее 4 мм конструкции должны быть отнесены к 1-й категории трещиностойкости или следует использовать оцинкованную арматуру. ** Толщины защитного слоя бетона приведены для сборных конструкций из тяжелого бетона; для монолитных конструкций из тяжелого бетона они должны быть увеличены на 5 мм. *** При использовании оцинкованной проволоки допускается применение бетона нормальной плотности. Примечания: 1. Характеристика агрессивных газов приведена в табл. 1.18г а оценка агрессивного воздействия среды — в табл. 1.19. 2. Настоящей таблицей следует пользоваться совместно с табл. 1.24. Конструкции из легких бетонов с показателями во¬ допоглощения, большими приведенных в табл. 1.20, и из ячеистых бетонов нё допускается армировать высоко¬ прочной арматурой классов В-I I, Bp-II, A-V, Ат-IV и выше без специальных защитных покрытий ее. Напрягаемая проволочная арматура и канаты не должны оставаться в напряженном состоянии без за¬ щиты бетоном или раствором более одного месяца или необходимо предусматривать временную защиту ее на указанный период. Стержневая арматура класса Ат-IV и выше, а так¬ же класса А-V не допускается к применению в предва- рительно-напряженных железобетонных конструкциях в газообразных средах, содержащих хлор, пыль хлори¬ стых солей, хлористый водород, сероводород, а также в жидких средах, содержащих кислоты, азотнокислые, хлористые и роданистые соли. • Оцинкованная арматура рекомендуется к примене¬ нию, если невозможно обеспечить требуемую плотность бетона, толщину защитного слоя или ширину раскрытия трещин, а также в конструкциях с натяжением армату¬ ры на бетон. При этом толщину защитного слоя бетона, категорию трещиностойкости и максимально допусти¬ мую ширину раскрытия трещин допускается принимать по СНиП 11-21-74. Закладные детали и сварные соединения железо¬ бетонных конструкций следует защищать плотным бе¬ тоном. Упомянутые и прочие стальные элементы, не подвергающиеся обетонированию, должны быть за¬ щищены: а) при неагрессивной среде (см. табл. 1.21) цинко¬ выми, алюминиевыми или другими долговечными неор¬ ганическими покрытиями, стойкими в среде твердеюще¬ го бетона и не разрушающимися в процессе сварки с тыльной стороны закладных деталей. При относитель¬ ной влажности воздуха менее 60% допускается защита закладных деталей лакокрасочными покрытиями при условии, что возможно возобновление этих по- • крытий; б) при агрессивной среде — комбинированными ме- таллизационно-лакокрасочными покрытиями; в) закладные детали стеновых ограждающих конст¬ рукций— металлизационными или комбинированными покрытиями в соответствии с пп. «а» и «б» независимо от параметров внутренней среды здания. Алюминиевые металлизациовные покрытия приме¬ няются для защиты закладных деталей и соединений в конструкциях, изготовляемых из бетонов автоклавного твердения, а также в конструкциях зданий и сооруже¬ ний с агрессивными газообразными средами, содержа¬ щими сернистый газ, сероводород и другие газы, в ко¬ торых цинковые покрытия имеют неудовлетворительную стойкость. При этом покрытые алюминием закладные детали, находящиеся в контакте с бетоном, должны быть подвергнуты предварительной защитной обработке.
22 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатируемым в агрессивной жидкой среде Таблица 1.22 Степень агрессивного воздействия жидкой среды на железобетон Категория трещиностойкости (числитель) и допустимая ширина раскрытия трещин (знаменатель)1 для ненапря- гаемой арма¬ туры классов A-I, A-II, A-III и В-1 для напрягаемой арматуры классов A-IV A-V, At-IV, Ат-V и At-VI B-II, Вр-И и изделий из них Мини¬ мальная толщина защитного слоя бе¬ тона2 в мм Плотность бетона конструкций, армированных сталью классов A-I, A-II, A-III, A-IV, В-1 B-II, Bp-II и изделий из них Ат-IV, At-V, At-VI, A-V Неагрессивная Слабая • * . * Средняя , к » . Сильная . , « . По СНиП 0.15(0,2) 0,1(0 ,15) 0,05(0,1) 3 0,1(0,15) 0,05(0,1) -(0,05) -(0,1) 1 Не допуска¬ ется к при¬ менению -(0,1) 2* —(0,05) 1 По СНиП 25 30 35 Специальных требований не предъявляется Н П** Не допуска¬ ется к применению нагрузки, в скобках — допустимое - П 1 В знаменателе дано допустимое раскрытие трещин при действии часто встречающейся раскрытие от полных нормативных нагрузок (в соответствии со СНиП И-21-74). 2 Толщины защитного слоя бетона приведены для конструкций, на которых возможно возобновление защитных покрытий в процессе эксплуатации; для конструкций, на которых возобновление защитных покрытий невозможно (фундаменты, сваи и др.), толщина защитного слоя принимается на 5 мм больше величин, приведенных в таблице. Толщина защитного слоя для нижней арматуры монолитных фундаментов при отсутствии подготовки принимается не менее 80 мм, а при наличии подготовки увеличи¬ вается на 15 мм по сравнению с приведенными в таблице величинами. * При диаметре проволоки менее 4 мм конструкции должны быть отнесены к 1-й категории трещиностойкости или следует использовать оцинкованную арматуру. ** При использовании оцинкованной проволоки допускается применение бетона нормальной плотности. Примечания: 1. Приведенные в таблице требования относятся к конструкциям, постоянно находящимся ниже уровня агрессивной жидкости. Для конструкций, находящихся в зоне переменного горизонта агрессивной жидкости, проектные требо¬ вания принимаются как для среды с газами групп Б и В и влажностью более 75% (в соответствии с табл. 1.21). Для конструк¬ ций, находящихся выше уровня агрессивной жидкости, проектные требования следует принимать по табл. 1.21 как для конструк¬ ций, эксплуатирующихся в агрессивных газообразных средах. 2. Не допускается применение предварительно-напряженных конструкций, армированных сталью классов A-V, Ат-IV, At-V, At*VI при воздействии кислот, азотнокислых, роданистых и хлористых солей. Таблица 1.23 Область применения и требования к армированным ограждающим конструкциям из конструктивно-теплоизоляционных легких бетонов и ячеистых бетонов, эксплуатируемым в газообразной среде, и к их защите Область применения и требования к защите ограждающих конструкций из бетонов1 Степень агрессивного воздействия среды легких на пористых заполнителях ячеистых автоклавного плотных | поризованных твердения Неагрессивная Допускаются по СНиП2 Допускаются по СНиП Допускаются При защитном покрытии арматуры7 и лако¬ красочном покрытии поверх¬ ности бетона II группы Слабоагрессивная Допускаются при бетоне плотного строения3 и изоли¬ рующем слое из тяжелого бетона4 со стороны воздейст¬ вия агрессивной среды Допускаются при изолирую¬ щем слое из тяжелого бетона4 со стороны воздействия агрессив¬ ной среды и лакокрасочном по¬ крытии 11 группы Допускаются при защит¬ ном покрытии арматуры7 и лакокрасочном покрытии по¬ верхности бетона6 III группы Среднеагрессивная Допускаются при бетоне плотного строения и изоли¬ рующем слое из тяжелого бетона® со стороны воздейст¬ вия агрессивной среды Не допускаются8 Не допускаются® Сильноагрессивная Не допускаются Не допускаются Не допускаются 1 Настоящей таблицей следует пользоваться совместно с табл. 1.24. 2 При действии агрессивных газов группы Б и влажности <60 % или при отсутствии агрессивных газов и влажности >60% необходимо предусматривать устройство изолирующего слоя из тяжелого бетона со стороны воздействия среды. 3 Межзерновая пустотность в уплотненной бетонной смеси, определяемая по ГОСТ 11051—70 «Бетон легкий на пористых за¬ полнителях. Методы испытания бетонной смеси», должна быть не более 3%. 4 Изолирующий слой из легкого бетона плотного строения допускается предусматривать на кварцевом песке и с пористым заполнителем крупностью не более 10 мм. Изолирующий слой из тяжелого и легкого бетона, который предусматривается со сто¬ роны воздействия агрессивной среды, должен по плотности соответствовать требованиям табл. 1.21. 5 При влажности >75% конструкции из ячеистых бетонов не допускаются к применению. в Допускается изолирующий слой из легкого бетона плотного строения а конструкциях с оцинкованной арматурой. 7 Металлические или другиё защитные покрытия арматуры следует принимать по специальным документам. * Допускаются при наличии специальной защиты с соответствующей экспериментальной проверкой для сельскохозяйственных зданий и сооружений.
ГЛАВА 1.2. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ 23 При сильноагрессивных средах, в которых цинк и алюминий не стойки, закладные детали, связи и другие металлические элементы железобетонных конструкций, не подвергающиеся обетонированию, следует выполнять из высоколегированных сталей, стойких в данной среде. 1.2.4. Антикоррозионная защита конструкций Профилактические меры защиты железобетонных конструкций состоят в снижении степени агрессивности среды путем отвода газов и сильно загрязненных вод до соприкосновения с поверхностью конструкции. Дол¬ жны также выполняться все мероприятия по повышению стойкости бетона и сохранности арматуры. Если при этом среда остается существенно агрес¬ сивной для конструкции, то поверхность ее должна быть защищена от непосредственного соприкосновения со средой. Выбор защитных средств производится в зави¬ симости от степени агрессивности и других свойств среды. Лакокрасочные защитные покрытия должны обра¬ зовывать на поверхности конструкций непроницаемый слой толщиной 0,1—1 мм. Толщина покрытий прини¬ мается на основе их испытаний и технико-экономиче- ских расчетов. Материалы для лакокрасочных покрытий могут применяться с наполнителями и без них, с арми¬ рующей основой или без нее. Для лакокрасочных за¬ щитных покрытий применяют материалы на основе на¬ туральной олифы, полиэфирных, эпоксидных, фурило- вых, фенолформальдегидных смол, наирита, тиоколов, хлорированного каучука, хлорсульфированного полиэти¬ лена и др. В зависимости от степени агрессивности и вида среды и относительной влажности воздуха для ла¬ кокрасочных защитных покрытий могут быть использо¬ ваны следующие материалы: в слабоагрессивных средах — материалы на основе натуральной олифы, полиэфирных смол, алкидных, пен- тафталевых, алкидностирольных и других эмалей; в среднеагрессивных средах — химически стойкие материалы на основе перхлорвиниловых и эпоксидных смол, тиоколов, хлорированного каучука, хлорсульфи¬ рованного полиэтилена и др.; в сильноагрессивных средах — химически стойкие материалы на основе эпоксидных смол, тиоколов, хло¬ рированного каучука с увеличенным количеством слоев и увеличенной толщиной покрытия. В антикоррозионных системах лакокрасочных по¬ крытий выбор грунта определяется системой покрытия, а именно: при выборе лакокрасочных грунтовых мате¬ риалов необходимо учитывать допустимые сочетания их с покрывными лакокрасочными материалами и качество подготовки поверхности конструкций. Для железобетон¬ ных конструкций, в которых в процессе эксплуатации могут образоваться трещины под нагрузкой, рекоменду¬ ются трещиностойкие лакокрасочные покрытия. Лако¬ красочные покрытия следует применять в интервале температур среды от —20 до +40° С. При более высоких температурах выбор материалов для лакокрасочных по¬ крытий должен производиться. по специальным указа¬ ниям. Рекомендуемые группы защитных покрытий в зави¬ симости от степени агрессивного воздействия среды и условий эксплуатации конструкций приведены в табл. 1.24. Мастичные защитные покрытия должны образовы¬ вать на поверхности конструкции непроницаемый слой толщиной 1—10 мм. Таблица 1.24 Рекомендуемые группы защитных лакокрасочных покрытий железобетонных конструкций, предназначенных для эксплуатации в агрессивной газообразной среде Степень агрессивности среды Группа агрессив¬ ных газов1 Относительная влажность воз¬ духа в отаплива¬ емых помещениях ; в % Группа лако¬ красочных по¬ крытий2 Неагрессив¬ Без агрессивных <60 Без защиты ная газов То же 61—75 То же Б <60 * Слабоагрес¬ Без агрессивных >75 Без защиты сивная газов Б 61—75 То же В <60 * Среднеагрес¬ Б >75 II сивная В 61—75 III Г <60 III Сильноагрес¬ В >75 IV сивная г 61—75 IV г >75 Усиленная защита по особому про¬ екту 1 Характеристики групп агрессивных газов припедены в табл. 1.18. 2 Характеристики групп лахокрасочных покрытий при¬ ведены в «Рекомендациях по защите от коррозии сталь¬ ных и железобетонных строительных конструкций лако¬ красочными покрытиями». М., НИИЖБ Госстроя СССР, 1970. Для защитных покрытий этого типа применяются материалы на основе органических вяжущих: битумные мастики с наполнителями; полимерные мастики и рас¬ творы, в которых в качестве связующего применяются полиэфирные и эпоксидные смолы, их компаунды и др. Оклеечные защитные покрытия должны надежно за¬ щищать поверхность конструкции от агрессивной среды. Материалы для оклеечной антикоррозионной защиты подразделяются на следующие основные группы: рулон¬ ные (битумные и полимерные) и пленочные (полимер¬ ные); листовые (полимерные). Эти материалы могут быть с армирующей основой или без нее. Рулонные, пленочные и листовые материалы приме¬ няются для защиты подземных, несущих и ограждаю¬ щих конструкций и при устройстве химически стойких полов. Облицовочные покрытия предназначены для защи¬ ты изоляционного слоя от одновременного воздействия агрессивной среды, физических и механических на¬ грузок. Для антикоррозионных защитных облицовок приме¬ няются следующие основные группы материалов и из¬ делий: изделия из природных каменных материалов; изделия из стекла и шлаков; каменное литье; кислото¬ упорная керамика; изделия на основе полимеров; изде¬ лия из полимербетонов и бетонов на растворимом стек¬ ле и др. Полимербетоны и бетоны на растворимом стекле могут применяться также в качестве самостоятельного конструкционного материала.
24 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Глава 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ1 1.3.1. Основные положения Общие сведения Основными характеристиками нагрузок являются нормативные величины, принимаемые из заранее задан¬ ной вероятности их превышения или из номинального значения. Нагрузки, учитываемые в расчете и определяемые как произведение нормативной нагрузки на коэффици¬ ент перегрузки, называются расчетными. В зависимости от вида предельного состояния, стадии работы конст¬ рукции и вида расчета расчетные нагрузки могут быть больше нормативных, равняться нормативным или быть меньше их. Расчетные нагрузки в обоснованных случа¬ ях и при наличии соответствующих статистических дан¬ ных допускается определять непосредственно по заранее заданной вероятности их превышения. Нагрузки должны быть учтены не только при рас¬ чете зданий и сооружений, находящихся в стадии экс¬ плуатации, но и при их возведении, а в необходимых случаях — и при изготовлении, хранении и транспорти¬ ровке конструкций. Для зданий и сооружений повышенной ответствен¬ ности и капитальности значения расчетных нагрузок до¬ пускается увеличивать путем умножения на коэффици¬ енты надежности, большие единицы. При одновременном действии двух или нескольких нагрузок расчет конструкций и оснований должен вы¬ полняться с учетом наиболее неблагоприятных сочета¬ ний ^тих нагрузок или соответствующих им усилий. При учете сочетаний нагрузок используется коэф¬ фициент сочетаний, вводимый в. виде множителя к на¬ грузкам или к вызываемым ими усилиям. Коэффициент сочетаний учитывает малую вероятность одновременно¬ го появления разнородных расчетных нагрузок. Он уста¬ навливается исходя из условия, чтобы вероятность од¬ новременного превышения двух или нескольких расчет¬ ных нагрузок соответствовала вероятности превышения каждой из них. Классификация нагрузок В зависимости от продолжительности действия на¬ грузки разделяются на постоянные и временные (дли¬ тельные, кратковременные, особые). К постоянным нагрузкам относятся: а) вес частей зданий и сооружений, в том числе вес несущих и ограждаюших строительных конструкций; б) вес и давление грунтов (насыпей, засыпок), гор¬ ное давление: в) воздействия предварительного напряжения кон¬ струкций. К длительным нагрузкам относятся: а) вес временных перегородок; б) вес стационарного оборудования: станков, аппа¬ ратов, моторов, емкостей, трубопроводов с арматурой, опорными частями и изоляцией, ленточных транспорте¬ ров, конвейеров, постоянных подъемных машин с их ка- 1 Для краткости термин «воздействие», где это возможно, опущен и заменен термином «нагрузка». патами и направляющими и т. п., а также вес жидко¬ стей и твердых тел, заполняющих оборудование в про¬ цессе его эксплуатации или транспортирования; в) давление газов, жидкостей и сыпучих тел в ем¬ костях и трубопроводах в процессе их эксплуатации, избыточное давление и разряжение воздуха, возникаю¬ щие при вентиляции шахт, и т. п.; г) нагрузки в складских помещениях, холодильни¬ ках, зернохранилищах и подобных зданиях и помеще¬ ниях; д) длительные температурные технологические воз¬ действия от стационарного оборудования; е) воздействия неравномерных деформаций основа¬ ния, не сопровождающиеся коренным изменением струк¬ туры грунта; ж) вес слоя воды на водонаполненных плоских по¬ крытиях; з) вес отложений производственной пыли, если ее накопление не исключено соответствующими мероприя¬ тиями; и) воздействия ползучести и усадки; к) нагрузки от одного мостового или подвесного крана, умноженные на коэффициенты: 0,6 — для кранов среднего режима работы, 0,8 — для кранов тяжелого и весьма тяжелого режимов работы; л) снеговые нагрузки для III—VI районов по табл. 1.32, уменьшенные на 70 кгс/м2. Величины нагрузок по пп. «к», «л» составляют только часть полной их величины и вводятся в расчет при необходимости учета влияния длительности дейст¬ вия этих видов нагрузок на перемещения, деформации, образование трещин. Полные величины этих видов на¬ грузок относятся к кратковременным. К кратковременным нагрузкам относятся: а) вес людей, деталей, ремонтных материалов в зо¬ нах обслуживания и ремонта оборудования: проходах и других свободных от оборудования участках; б) нагрузки, возникающие при перевозке и возве¬ дении строительных конструкций, при изготовлении их элементов, при монтаже и перестановке оборудования, а также нагрузки от веса временно складируемых на строительстве изделий и материалов (за исключением мест, специально предназначенных для их складирова¬ ния и хранения), односторонние нагрузки от веса на¬ сыпного грунта и т. п.; в) нагрузки от оборудования, возникающие в пус¬ коостановочном, переходном и испытательном режимах; г) нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования (мостовых и подвесных кранов, тельфе¬ ров, погрузчиков и т. п.), используемого при возведе¬ нии и эксплуатации зданий и сооружений; д) снеговые нагрузки по табл. 1.32; е) ветровые нагрузки. К особым нагрузкам относятся: а) сейсмические и взрывные воздействия; б) нагрузгш, вызываемые неисправностью или по¬ ломкой оборудования и резкими нарушениями техно¬ логического процесса (например, нагрузки при обрыве подъемных канатов, при аварийном торможении, при ударе перемещаемого груза о преграду, крана о тупико¬ вый упор, воздействия при резком повышении или по¬ нижении температуры и т. п.); в) воздействия неравномерных деформаций основа¬ ния, сопровождающиеся коренным изменением структу¬
ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 25 ры грунта (например, деформации просадочных грунтов при замачивании или вечномерзлых грунтов при оттаи¬ вании), воздействия деформаций земной поверхности в карстовых районах. Нормативные и расчетные нагрузки Нормативные величины нагрузок обычно прини¬ маются: а) для постоянных нагрузок — по проектным значе¬ ниям геометрических и конструктивных параметров и по средним значениям объемных масс с учетом имею¬ щихся данных заводов-изготовителей о фактической мас¬ се конструкций; б) для технологических (от оборудования, прибо¬ ров, материалов, обстановки, людей и др.) и монтаж¬ ных нагрузок — по наибольшим значениям для преду¬ смотренных условий нормальной эксплуатации или стро¬ ительства; в) для атмосферных нагрузок (снеговой, ветро¬ вой) — по средним из ежегодных неблагоприятных зна¬ чений или по неблагоприятным значениям, соответству¬ ющим определенному среднему периоду их повторения или превышения. Расчетные нагрузки для расчета конструкций на прочность и устойчивость должны определяться умно¬ жением нормативной нагрузки на коэффициент пере¬ грузки, принимаемый по указаниям настоящей главы (обычно больший единицы), за исключением случаев, специально оговоренных в других нормативных доку¬ ментах. При расчете конструкций на стадии возведения рас¬ четные кратковременные нагрузки следует умножать на коэффициент 0,8. Расчетные нагрузки для расчета «конструкций на вы¬ носливость должны приниматься по указаниям норма¬ тивных документов по проектированию конструкций, а для подкрановых балок — по п. 1.3.4 (с коэффициен¬ том перегрузки, меньшим единицы). Расчетные нагрузки при расчете конструкций по деформациям и перемещениям (по второй группе пре¬ дельных состояний) должны приниматься равными нор¬ мативным значениям, если в нормах проектирования конструкций не приводятся иные значения. Расчетные нагрузки и воздействия для других пре¬ дельных состояний (разрушение от совместного дейст¬ вия внешней нагрузки и неблагоприятных условий внеш¬ ней среды и др.) должны приниматься на основании указаний нормативных документов по проектированию конструкций. Сочетания нагрузок В зависимости от состава учитываемых нагрузок должны различаться: а) основные сочетания, составляемые из постоян¬ ных, длительных и кратковременных нагрузок; б) особые сочетания, составляемые из постоян¬ ных, длительных, возможных кратковременных и одной из особых нагрузок. Одновременный учет длительных нагрузок по пп. «к», «л» с соответствующими кратковременными нагрузками по пп. «г», «д» не должен производиться. При расчете конструкций на основные сочетания, включающие одну кратковременную нагрузку, величина последней должна учитываться без снижения, а при расчете на основные сочетания, включающие две иди более кратковременные нагрузки, расчетные величины этих нагрузок или соответствующих им усилий должны умножаться на коэффициент сочетаний ОД При расчете конструкций и оснований на особые сочетания величины кратковременных нагрузок или со¬ ответствующих им усилий должны умножаться на коэф¬ фициент сочетаний 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектирования зданий и сооружений в сейсми¬ ческих районах и других нормативных документах. Са¬ ма особая нагрузка должна приниматься без снижения. Порядок учета в сочетаниях динамических нагру¬ зок от оборудования устанавливается нормативными до¬ кументами по проектированию фундаментов и несущих конструкций зданий и сооружений под машины с дина¬ мическими нагрузками. За одну кратковременную нагрузку считается: а) нагрузка от мостовых и подвесных кранов (вер¬ тикальная вместе с горизонтальной) с учетом коэффи¬ циентов сочетаний 0,7; 0,8; 0,85 и 0,95 по п. 1.3.4; б) нагрузка от одного погрузчика; в) нагрузка от веса людей, деталей, ремонтных ма¬ териалов в зонах обслуживания и ремонта оборудова¬ ния на всех учитываемых перекрытиях с учетом пони¬ жающего коэффициента по п. 1.3.3; г) в остальных случаях — кратковременная нагруз¬ ка определенного рода: снеговая, ветровая и т. п. 1.3.2. Постоянные нагрузки Нормативные нагрузки от веса конструкций и грун¬ тов следует определять по данным стандартов и рабо¬ чих чертежей о весах изделий или по проектным раз¬ мерам и объемным массам материалов с учетом их ве¬ совой влажности для предусмотренных условий возве¬ дения и эксплуатации зданий и сооружений. Коэффициенты перегрузки от веса строительных конструкций и грунтов приведены в табл. 1.25. Таблица 1.25 Коэффициенты перегрузки от веса конструкций и грунтов I № • п.п. Конструкции и грунты Коэффициент перегрузки 1 2 3 4 п указа! на yci И CKOJ постоя Ко табл. измен измен» но. Бетонные и железобетонные кон¬ струкции Конструкции из легких бетонов, изоляционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, скорлупы, рулоны, засыпки, стяжки и т. п.) Грунты в природном залегании Насыпные грунты римечание. Значения коэффицие 1ные в скобках, принимаются при рас гойчивость положения против всплыти: тьжения, а также в других случаях, ъ [иной нагрузки ухудшает условия раб эффициенты перегрузки, приведении 1.25, относятся к объемной массе грз ение объемной массы грунта, связаннс ением его влажности, должно учитыва1 d 1.1(0,9) 1,2(0,9) 1.1(0,9) 1,2(0,8) iHTOB перегрузки, :чете конструкций я, опрокидывания кэгда уменьшение оты конструкций, te в гш. 3 и 4 гнтов. Возможное >е с существенным гься дополннтель- 1.3.3. Временные нагрузки на перекрытия Правила определения нагрузок от оборудования и складируемых материалов Нагрузки от оборудования и складируемых мате¬ риалов (в необходимых случаях с учетом перспективно¬ %
26 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ го увеличения) определяются на основании технологи¬ ческого задания, в котором должны быть приведены: 'а) возможные схемы сосредоточенных и распреде¬ ленных нагрузок с привязкой их к разбивочным осям и отметкам перекрытий и с указанием габаритов оборудо¬ вания и других условий приложения нагрузок (типы и размеры опор оборудования, возможное сближение оборудования в процессе его монтажа и эксплуатации, перепланировки и т. п.); б) Величины нормативных нагрузок и коэффициен¬ тов перегрузки, принимаемые в соответствии с указа¬ ниями настоящей главы, а для машин с динамическими нагрузками — величины нормативных инерционных сил и коэффициенты перегрузки для инерционных сил, а также другие необходимые характеристики, принимае¬ мые с учетом указаний нормативных документов по определению динамических нагрузок. При замене фактических нагрузок эквивалентными равномерно распределенными должны быть приведены необходимые данные для обоснования величин эквива¬ лентных нагрузок. Принимаемые величины эквивалент¬ ных нагрузок должны обеспечивать несущую способ¬ ность и жесткость элементов конструкций, требуемые по условиям их загружения фактическими нагрузками, при¬ чем при расчете плит перекрытий величина эквивалент¬ ных нагрузок принимается не менее 400 кгс/м2, а в ос¬ тальных случаях — не менее 300 кгс/м2. Нормативная нагрузка от веса оборудования (в том числе трубопроводов) определяется по стандартам или каталогам, а для нестандартного оборудования — по пас¬ портным данным заводов-изготовителей или рабочим чертежам. В нормативную нагрузку включаются собственный вес установки или машины (в том числе привода, по¬ стоянных приспособлений и опорных устройств), вес изоляции, вес предельного объема заполнения обору¬ дования, возможного при эксплуатации, вес наиболее тяжелой обрабатываемой детали, транспортируемый груз, равный номинальной грузоподъемности, и т. п. При* расчете перекрытия нагрузка от веса оборудо¬ вания распределяется с учетом схемы и размеров опи- рания оборудования, а также условий монтажа. Следу¬ ет учитывать возможность перемещения оборудования при эксплуатации здания или сооружения. Число одновременно учитываемых погрузчиков или каров и их размещение на перекрытии при расчете раз¬ личных элементов принимаются по технологическому заданию. Таблица 1.26 Коэффициенты перегрузки для нагрузок от веса оборудования № п.п. t Нагрузки Коэффициент перегрузки 1 Собственный вес и вес изоляции 1,2 стационарного оборудования . . . 2 Вес заполнения оборудования (кроме трубопроводов): 1,1 а) жидкостями б) суспензиями, шламами, сы¬ пучими телами 1,2 3 Вес заполнения трубопроводов: а) жидкостями б) суспензиями, шламами, сы¬ 1 пучими телами 1,1 4 Нагрузки от веса погрузчиков и 1,2 Коэффициенты перегрузки для нагрузок от веса оборудования приведены в табл. 1.26. Равномерно распределенные нагрузки Нормативные равномерно распределенные нагрузки на покрытия и лестницы промышленных зданий и соору¬ жений приведены в табл. 1.27. Таблица 1.27 Нормативные равномерно распределенные нагрузки на перекрытия и лестницы № п.п. Здания и помещения 3 - Бытовые помещения промышленных предпруя- тий Участки со стационар¬ ным оборудованием и места действия подвиж¬ ных транспортных средств Места складирования и хранения материалов и изделий Участки, свободные от оборудования, транспорт¬ ных средств и складируе¬ мых материалов (зоны обслуживания и ремонта оборудования и т. п.) Нормативная нагрузка По действительной на¬ грузке, но не менее 200 кгс/м2 По технологическим данным По технологическим цанным о наибольшем весе материалов и изде¬ лий при заданных усло¬ виях эксплуатации поме¬ щений, но не менее 400 кгс/м2 По технологическим данным с учетом нагру¬ зок от веса людей, дета¬ лей, ремонтных материа¬ лов и т. п., но не менее 150 кгс/м2 Нагрузку от веса временных перегородок следует принимать в зависимости от их конструкции, располо¬ жения и характера опирания на перекрытия и стены. В обоснованных случаях следует учитывать возмож¬ ность перемещения перегородок. При расчете разных элементов эту нагрузку можно учитывать: а) по фактическому воздействию; б) как равномерно распределенную нагрузку, до¬ полнительную к прочей равномерно распределенной временной нагрузке (в этом случае интенсивность до¬ полнительной нагрузки устанавливается расчетом для предполагаемых схем размещения перегородок и при¬ нимается не менее 75 кгс/м2). Коэффициенты перегрузки для равномерно распре¬ деленных нагрузок на перекрытия и лестницы приведе¬ ны в табл. 1.28. Таблица Т.28 Коэффициенты перегрузки для равномерно распределенных нагрузок на перекрытия и лестницы Нормативная нагрузка в кгс/м7 Коэффициент перегрузки ё Менее 200 1,4 От 200 до 500 1,3 500 и более 1,2 Коэффициенты перегрузки для нагрузок по п. 2 табл. 1.27 принимаются по табл. 1.26; коэффициенты перегрузки для нагрузок по п. 3 табл. 1J27 принимают¬ ся по табл. 1.28.
ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 27 При расчете колонн, стен, фундаментов и основа¬ ний вертикальные силы, определяемые кратковременны¬ ми нагрузками от веса людей, деталей, ремонтных ма¬ териалов и т. п., действующие на участках, не занятых оборудованием, транспортными средствами и склади¬ руемыми на длительное время материалами при полном загружении перекрытия, разрешается снижать умноже¬ нием на коэффициенты т|, определяемые по формуле (1.4) либо принимаемые по табл. 1.29. Таблица 1.29 Коэффициенты снижения нагрузок при расчете колонн, стен, фундаментов и оснований Число перекрытий, полное загружение которых влияет на вертикальные силы в рассматриваемом се¬ чении конструкции Коэффициент сни¬ жения суммы вре¬ менных нагрузок или соответствующей вер¬ тикальной силы 0,92 0,35 0,8 0,77 0,74 0,73 8 ; 9 и бо¬ лее 0,71 0,7 q0,5 + при т > 2, (1.4) где т — число перекрытий, учитываемых в расчете над рассматриваемым сечением, при т= 1 т)=1. Варианты загружения перекрытий Варианты загружения перекрытий временной на¬ грузкой следует принимать в соответствии с предусмот¬ ренными условиями возведения и эксплуатации зданий и сооружений. Если на стадии проектирования данные об этих условиях недостаточны, при расчете конструк¬ ций и оснований следует рассмотреть возможные вари¬ анты, составляемые из следующих схем загружения от¬ дельных перекрытий: 1) отсутствие на перекрытии временной нагрузки; 2) сплошное загружение перекрытий принятой вре¬ менной нагрузкой; 3) неблагоприятное частичное загружение площади перекрытия (например, чередование принятой времен¬ ной нагрузки через пролет и т. п.) для конструкций, чувствительных к такой схеме загружения. При этом суммарная нагрузка на перекрытия при неблагоприятном частичном их загружении не должна превышать нагрузку при сплошном загружении, опре¬ деленную с учетом коэффициента по формуле (1.4). Сосредоточенные нагрузки и нагрузки на перила Несущие элементы перекрытий, покрытий, лестниц следует проверять на условную сосредоточенную верти¬ кальную нагрузку, приложенную к элементу в неблаго¬ приятном положении на квадратной площадке со сто¬ ронами не более 10 см (при отсутствии других времен¬ ных нагрузок). Если технологическими данными не предусмотрены более высокие нормативные величины сосредоточенных нагрузок, их следует принимать рав¬ ными: а) для перекрытий и лестниц 150 кгс; б) для чердачных перекрытий и покрытий 100 кгс; в) для покрытий, по которым можно Передвигать¬ ся только при помощи трапов и мостиков, 50 кгс. Коэффициент перегрузки для этих нагрузок Прини¬ мается равным 1,2. Элементы, рассчитанные на возможные при возве¬ дении и эксплуатации местные нагрузки от оборудова¬ ния и транспортных средств, разрешается не проверять на указанную сосредоточенную нагрузку. Горизонтальная сосредоточенная нормативная на¬ грузка на поручни перил для обслуживающих площа¬ док, мостиков, ограждений крыш, предназначенных для пребывания отдельных лиц, принимается равной 50 кгс (в любом месте по длине поручня), если по технологи¬ ческим данным не требуется более высокая нагрузка. Коэффициент перегрузки принимается равным 1,2. Динамические нагрузки Динамические нагрузки от оборудования необходи¬ мо учитывать в соответствии с указаниями соответству¬ ющих нормативных документов [1—6, 8]. Динамическое воздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков и каров допускается учитывать умноже¬ нием расчетных статических нагрузок на коэффициент динамичности 1,2. 1.3.4. Нагрузки от мостовых и подвесных кранов Нагрузки от мостовых и подвесных кранов опре¬ деляются в зависимости от режима их работы (интен¬ сивности эксплуатации). Устанавливаются следующие режимы работы: легкий, средний, тяжелый, весьма тя¬ желый (табл. 1.30) [7]. Таблица 1.30 Примерный перечень кранов разных режимов работы Режим работы крана Примерные наимено¬ вания мостовых элек¬ трических кранов Легкий Средний Тяжелый Весьма тяжелый Крюковые Крюковые, в том числе краны с исполь¬ зованием электротали Крюковые, литей¬ ные, ковочные, зака¬ лочные, завалочные, магнитные (в том чис¬ ле со съемным мотор¬ ным грейфером) Грейферные, маг¬ нитно-грейферные, магнитные с травер¬ сой, мульдо-магнит- ные, для раздевания слитков, колодцевые с лапами, магнитные шихтовые скрапных дворов, а также коп¬ ровые Типичные цехи, в ко¬ торых обычно исполь¬ зуются краны указан¬ ного режима Ремонтные цехи, машинные залы теп¬ лоэлектростанций Механические н сборочные цехи заво¬ дов со среднесерий¬ ным произволством: ремонтно-меха н иче- ские цехи: погруэоч но-разгрузочные пло¬ щадки со штучными грузами Цехи заводов с крупносерийным про¬ изводством; погрузоч но-разгрузочные пло¬ щадки с сыпучими грузами Цехи металлургиче¬ ских заводов Примечание. Подвесные электрические краны относят ся к среднему, а мостовые ручные и подвесные ручные — к лег кому режиму работы.
28 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Нормативные вертикальные нагрузки, передаваемые колесами кранов на балки кранового пути, и другие не¬ обходимые для расчета данные принимаются по стан¬ дартам на краны, а для нестандартизованных кранов — по паспортным данным заводов-изготовителей. Крано¬ вый путь включает две балки, несущие один мостовой кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две балки при однопролетном, три при двухпролетном под¬ весном кране и т. д.). Нормативная горизонтальная нагрузка, направлен¬ ная ^вдоль кранового пути, вызываемая торможением мост^ электрического крана, принимается равной 0,1 нормативной вертикальной нагрузки на тормозные ко¬ леса рассматриваемой стороны крана. . Расчетную величину нагрузки, направленной вдоль кранового пути, вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует принимать по табл. 1.31. Рассматривае¬ мая нагрузка учитывается только при расчете упоров и их креплений к подкрановым балкам. Таблица 1.31 Расчетные нагрузки, вызываемые ударом крана о тупиковый упор Нормативная горизонтальная нагрузка, направлен¬ ная поперек кранового пути, вызываемая торможением электрической тележки, принимается равной: для кранов с гибким подвесом груза — 0,05 суммы номинальной грузоподъемности крана и веса тележки; для. кранов с жестким подвесом груза — 0,1 той же суммы. Эта нагрузка учитывается при расчете поперечных рам зданий и балок крановых путей. При этом прини¬ мается, что она передается на одну балку кранового пути, распределяется поровну между всеми опирающи¬ мися на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь рассматриваемого пролета, так и наружу. .Нормативная горизонтальная нагрузка, направлен¬ ная поперек кранового пути, вызываемая перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (боковая сила), принимается равной для каждого ходового колеса крана 0,1 нормативной вертикальной нагрузки на колесо. Рассматриваемая нагрузка от всех колес одной стороны крана может быть направлена как внутрь рас¬ считываемого пролета здания, так и наружу. Эта на¬ грузка учитывается при расчете только балок крановых путей и'-их «решений к колоннам в зданиях и соору¬ жениях с кранами тяжелого и весьма тяжелого режи¬ мов работы, при этом нагрузка от поперечного тормо¬ жения не учитывается. Горизонтальные нагрузки от торможения моста и тележки и боковая сила считаются приложенными в мес¬ те контакта ходовых колес крана с рельсом. Коэффициент перегрузки для определения расчет¬ ных значений вертикальной и горизонтальной нагрузок принимается равным 1,2. При расчете прочности балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетные верти¬ кальные нагрузки от кранов тяжелого и весьма тяжело¬ го режимов работы следует учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1. При расчете балок крановых путей вертикальные нагрузки учитываются не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию мостовых или подвес¬ ных кранов. В зданиях с мостовыми кранами в нескольких про¬ летах, расположенными в каждом пролете на одном ярусе, вертикальная нагрузка для расчета рам, колонн, фундаментов и оснований принимается на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воз¬ действию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов разных пролетов — не более чем от че¬ тырех наиболее неблагоприятных по воздействию кранов. В зданиях с подвесными кранами на нескольких путях вертикальная нагрузка для расчета рам, колонн, стропильных и подстропильных конструкций, фундамен¬ тов и оснований принимается на каждом пути не более чем от двух неблагоприятных по воздействию кранов. При учете совмещения в одном створе подвесных кра¬ нов, работающих на разных путях, вертикальная на¬ грузка принимается: а) для колонн, подстропильных конструкций, фун¬ даментов и оснований среднего ряда — не более чем от четырех кранов; б.) для колонн, подстропильных конструкций, фун¬ даментов и оснований крайнего ряда — не более чем от двух кранов при одном или двух крановых путях в пролете, не более чем от четырех кранов при трех крановых путях в пролете; в) для стропильных конструкций — не более чем от двух кранов при одном крановом пути в пролете, не более чем от четырех кранов при двух или трех крановых путях в пролете. При расположении мостовых кранов на двух или трех ярусах в пролете, при одновременном размещении в пролете подвесных и мостовых кранов, а также при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных для передачи груза с одного крана на другой с помощью перекидных мостиков, число кранов, учитываемое при определении вертикальных нагрузок, принимается по технологическому заданию. При расчете балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундамен¬ тов и оснований горизонтальная нагрузка учитывается не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воз¬ действию кранов, расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе; при этом для каждого крана учитывается только одна горизон¬ тальная нагрузка (поперечная или продольная). Боко¬ вая сила учитывается от одного крана. При учете одного крана вертикальные и горизон¬ тальные нагрузки от него следует принимать без сни¬ жения; при учете двух кранов на одном пути нагрузки от них следует умножать на коэффициент сочетаний, равный 0,85 для кранов легкого и среднего режима ра¬ боты и 0,95 для тяжелого и весьма тяжелого; при уче¬ те четырех кранов — на коэффициент 0,7 для кранов легкого и среднего режима работы и 0,8 для тяжело¬ го и весьма тяжелого. При расчете на выносливость подкрановых балок № П. II. Характеристика кранов Расчетная нагрузка в тс 1 Подвесные (ручные и электриче¬ ские) и мостовые ручные . . . 1 2 Мостовые электрические общего назначения легкого режима работы 5 S Мостовые электрические общего назначения среднего и тяжелого режима работы, а также литейные краны .... . = - - . . . 15 4 Мостовые электрические весьма тяжелого режима работы (металлур¬ гические и специальные): с гибким подвесом груза . . . с жестким » » . . . 25 50
/ ГЛАВА 1-3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 29 под электрические мостовые краны и креплений этих балок к несущим конструкциям расчетная вертикальная нагрузка определяется умножением нормативной верти¬ кальной нагрузки на коэффициент: для кранов среднего режима работы — 0,6; для кранов тяжелого и весьма тяжелого режима работы — ОД При этом учитывается нагрузка от одного крана, наиболее неблагоприятно воздействующего на рассчи¬ тываемый элемент. Коэффициент динамичности при рас¬ чете на выносливость не учитывается. При расчете конструкций открытых подкрановых эстакад ветровая нагрузка на поверхность крана, на¬ правленная вдоль эстакады, принимается в соответст¬ вии с данными п. 1.3.6 настоящей главы и учитывается в случае, если величина ее воздействия на подкрано¬ вую эстакаду превосходит нагрузку от продольного торможения крана. Ветровая нагрузка на поверхность крана, направ¬ ленная поперек эстакады, определяется для двух слу¬ чаев работы крана: а) для «нерабочего состояния» в соответствии с данными п. 1.3.6; б) для «рабочего состояния» — по расчетному ско¬ ростному напору, равному 25 кгс/м2 (независимо от вы¬ соты подкрановой эстакады и ветрового района). При рабочем состоянии крана необходимо учиты¬ вать возможность одновременного действия ветровой нагрузки 25 кгс/м2 и поперечной крановой нагрузки, вы¬ званной торможением тележки крана. 1.3.5. Снеговые нагрузки Нормативная снеговая нагрузка на 1 м2 площади горизонтальной проекции покрытия /?ы определяется по формуле Ра = Рос ■ (1-5) где Ро— вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной * поверхности земли, принимаемый по табл. 1.32; с—коэффициент перехода от веса снегового по¬ крова на горизонтальной поверхности земли к снеговой нагрузке на покрытие. Таблица 1.32 Вес снегового покрова р0 на 1 м2 горизонтальной поверхности земли Районы СССР по снеговой нагрузке, принимаемые по рис. 1.1 I II III IV V VI Вес снегового по¬ крова земли в кгс/м2 50 70 100 150 200 250 Схемы снеговой нагрузки и значения коэффициен¬ тов с следует принимать по табл. 1.33, при этом про¬ межуточные значения коэффициентов разрешается опре¬ делять линейной интерполяцией между указанными в таблице значениями. В тех случаях, когда более неблагоприятные усло¬ вия работы конструкций и ее элементов возникают при частичном загружении снеговой нагрузкой, кроме схем, приведенных в табл. 1.33, следует рассматривать схемы со снеговой нагрузкой на половине или четверти про¬ лета isL для покрытий с фонарями по схеме 3 табл. 1.33— на участках Ъ\ или Ь2). В необходимых случаях снеговые нагрузки следует определять с учетом предусматриваемого в будущем расширения здания. Приведенные в табл. 1.33 варианты загружения с повышенными местными снеговыми нагрузками сле¬ дует учитывать при расчете плит, настилов и прогонов покрытий, а также при расчете тех элементов и сечений основных несущих конструкций (ферм, балок, колонн и т. п.), для которых эти варианты определяют размер сечения. Для плоских покрытий с уклонами до 12% и кри¬ волинейных (f/l^ 0,05) покрытий однопролетных и мно¬ гопролетных зданий без фонарей, проектируемых в рай¬ онах со средней скоростью ветра v за три наиболее холодных месяца более 2 м/сек, коэффициенты с по пп. 1, 2, 5, 6 табл. 1.33 следует умножать на понижа¬ ющий коэффициент, определяемый по формуле k= 1,2 — 0,1 v. (i 6) Таблица 1.33 Схемы снеговой нагрузки и коэффициенты с N° п.п. Профиль покрытия и схемы снеговой нагрузки Указания по опреде¬ лению коэффициен¬ тов с и применению схем Вариант 2 тсШ±- 4-LU i г | Вариант 1 j \Вариант2 0,51 \ 0,51 При а<25° с-1; при а> 60° с-0 Вариант 2 следует учитывать только для схемы «б» при 20°^ <а<30° Схема применяется для сводчатых и близ¬ ких к ним по очер¬ танию покрытий (на¬ пример, по сегмент¬ ным фермам): сi=—, но не более 1 и не менее 0,4. Вариант 2 следует учитывать при прини¬ мая Сч в зависимости от f!l: Ш '/в Ve>Vs с 2 1,6 2 2,2 Для железобетон¬ ных плит покрытий коэффициент с2 при¬ нимается не более 1,4
30 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Продолжение табл. 1.33 Продолжение табл. 1.33 № п.п. Профиль покрытия v схемы снеговой нагрузки Указания по опреде¬ лению коэффициен¬ тов с и применению схем ЩитI Го? Вариант 1 U0 Аля зоныА Для л Вариант 2 1,0 л ШШЫ&Л ] g+2So i Примечания: 1. Данные схе¬ мы распространяются на двухскат¬ ные и сводчатые покрытия двух- и трехпролетных зданий с фонаря¬ ми в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагруз¬ ки возле фонарей не учитывается Местные повышен¬ ные нагрузки у фона¬ ря принимаются рав¬ ными: а) при М-образных с а<15° и П-образ- ных фонарях: Ci—0,8; с2* 1+0,2 — ; Cg= bi+b2 = 1+0,6 — ; С4**1 + a S<t> +0,4 ; с5=0, где 5ф 5ф=Лф, но не более Ъи Ь2; б) при М-образных фонарях с >15°: Ct— а С2в1; Сзд 1+0,4— ■■■ V с4«= 1+0,2 —; Cs=0,4 5Ф Коэффициенты сг, с4 принимаются не бо¬ лее: 2,5 — для ферм и балок при весе по¬ крытия более 150 кгс!м7\ 2—для же¬ лезобетонных плит покрытий пролетом b м и менее и 2,5 — для железобетонных плит пролетом более 6 м При определении нагрузки у торца фо¬ наря для зоны Б ко¬ эффициент с в обоих вариантах принима¬ ется равным 1. 4 L Вариант1 Вариант 2 1Л 0,6 с-- u u U-U 2 2 2 2 Схема применяется для шедовых покры¬ тий, в том числе с наклонным остекле¬ нием и со сводчатым очертанием кровли Профиль покрытия и схемы снеговой нагрузки I 1,0 иант2 t.ir. I -kith l Л? I 1 k—1 k—i вариант/ 1.0 n I 14 »■ ii го вариант 2 l l] [ It [ in I I9 I I 2 2 2 ч> tr J- L “ "+ Указания по опреде¬ лению коэффициен¬ тов с и применению схем Приведенные схемы (для двухпролетных зданий) распростра¬ няются на покрытия многопролетных зда¬ ний с подобным про¬ филем Вариант 2 следует учитывать при а»>15° или а2>15° Приведенные схемы (для двухпролетных зданий со сводчаты¬ ми и близкими к ним по очертанию покры¬ тиями) распространя¬ ются на покрытия многопролетных зда¬ ний с подобным про¬ филем Вариант 2 следует учитывать при fijh> >4ю или f2//2>VlO Для железобетон¬ ных плит покрытий с принимается не более 1,4 В двух- и много¬ пролетных зданиях схемы снеговой на¬ грузки для пролетов с фонарем принима¬ ются по п. 3 табли¬ цы, для пролетов без фонаря — по пп. 5, 6 таблицы Примечание. Для плоских двух¬ скатных (а<15°) и сводчатых. (///<’/ю) покрытий при L>30 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепада по п. 8
ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 31 Продолжение табл. 1.33 N1 i.n. Профиль покрытия и схемы снеговой нагрузки Указания по опреде¬ лению коэффициен¬ тов с и применению схем в. Схема f Для полоща9 Схем а 2 Лляппоаыляйк llllllJOTlTITJ при %,<S. | у Примечание. При dB (dH)> >12 м значение с для участка пере¬ пада длиной <*в (dH) должно опре¬ делиться без учета влияния фона¬ рей на повышенном (пониженном) покрытии. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении с для каждого пролета принимается соответствую щее значение тв (тн) За пределами зоны S нагрузка на нижнее покрытие принимается по п. 1—7 Местная нагрузка у перепада по данному пункту не учитывается, если высота перепада (в м) между двумя смежными покрытиями менее Ро/200 (рр — в кгс/м2) Снеговая нагрузка на верхнее покрытие принимается по п. 1—7 Снеговая нагрузка на нижнее покрытие принимается: 1) по схемам п. 1—7; 2) по схемам на¬ стоящего пунк¬ та. Коэффициент с при¬ нимается с=1 + , тв LB+mH L» ft При этом его вели¬ чина не должна пре¬ вышать: , 200ft а ) (А — в м, Ро Ро — ъ кгс/м2)-, б) с=4 —для зда¬ ний и с—€ для навесов и ко¬ зырьков, ения тв соответственно для верхнего (нижнего) покрытия в зависимо¬ сти от его профиля принимаются равны¬ ми: 0,5 —для плоских покрытий с уклонами а ^20° и сводчатых — С f//<Ve; 0,3 —для плоских покрытий с уклонами а>20э или сводчатых с а также для покры¬ тий с поперечными фонарями Значения LB (LH) соответственно для верхнего (нижнего) покрытия в зависимо¬ сти от наличия фона¬ рей принимаются рав¬ ными: а) при продоль¬ ных фонарях LB- La= б) при отсутствии фонарей и для покрытий с по¬ перечными фо¬ нарями LB=lB При Lu>° Длина зоны S: при ^ 200h 0 S=2h, но не Ро более 15 м; 200ft при с> «ь = Ро ° 1 2А, но 200 ft — 1 не более 5А и не бо¬ лее 15 м No. п.п. Продолжение табл. 1.33 Профиль покрытия и схемы снеговой нагрузки 10 | U; | 1н \ Ш [ ejTTpnSjflgj1 W,^%Tn^rriT / :*>2 ft W ail 1 ПИ 1 III I i S=2h Ч повышен* Ulus Указания по опреде¬ лению коэффициентов с и применению схем Снеговая нагрузка на верхнее и нижнее покрытия принимает¬ ся по указаниям п. 8 При учете взаимно¬ го влияния перепадов значения с,, Si и с2, S2 определяются для каждого перепада не¬ зависимо; при этом: = /ц iftj 5ftjj LH2 = 2ft2 5 ht. Если /д <Si+S2, Сю*» o_|. (с1^1 4~ ctS«)x . - (s.+s»> „ 'h более S,+St Схема применяется для парапетов при А>-£2- (ft _ , м; 200 200ft Ро—в кгс/м2); с Ро но не более 3 Схема относится к участкам возле воз¬ вышающихся над кровлей вентиляцион¬ ных шахт, башен и тому подобных надстроек с диаго¬ налью их основания d не более 15 м. В зависимости от рассчитываемой кон¬ струкции (плиты по¬ крытия, подстропиль¬ ные и стропильные конструкции) учиты¬ вается самое небла¬ гоприятное направле¬ ние зоны повышенной нагрузки (при произ¬ вольном угле Э) Коэффициент с, по¬ стоянный в пределах указанной зоны, при¬ нимается равным: 2JUA 1 при ds^l,5 м; Ро при4>1,5 м (h — вм, ро — в кгс/м2), но не менее 1 и не более: 1.5 — при 1,5<4<5 м: 2 — при 5<ds^ 10 м: 2.5 —при 10<rf<15 м. Длина зоны S«2ft, но не более 2 d
Рис. 1.1. Районирование территории СССР
84° 108* 120“ 132* т- 156“ 180* iS—-v- * Лт^—I S= X=7«S&t ■ь - - ~s^ ir^ Дс?-Г7^:-^/~ Ц== лО* и 1Ш z« i. 96° [ по весу снегового покрова 3—107Б Условные обозначения ►-«..—*-■—1.1—1 Государственные границу СССР Грэницы районов с различным весом снегового покрова земли Границы гордых районов 120° 132°
Рис. 1.2. Районирование территории СССР
65°70° 80“ 90’ Ж 110° 120° 130^ 1»Р 1Ио150°)55° 160° 165 170° 175 гвснарствetiMbie границ» СССР ■ Границы районов ь различными скоростными напорами ветра 79}V>rwi»> Границы гарных районов —- Граница районов с различными скоростными напорами ветра а пределах горных районов '1*Г 100° ТО 5* "ш5*" in*: w 130е" 135° по скоростным напорам ветра 3*
36 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Для покрытий с уклонами от 12 до 20% однопро¬ летных и многопролетных зданий без фонарей, проек¬ тируемых в районах с v^4 м/сек, коэффициент с по пп. 1 и 5 табл. 1.33 следует снижать на 15%. Величина средней скорости ветра за три зимних месяца принимается по местным данным. Для зданий шириной до 60 ж и высотой более 20 м коэффициент k следует дополнительно снижать на 10%. Указанное снижение не распространяется: а) на географические пункты, расположенные в рай¬ онах со средней январской температурой воздуха выше минус 5° С; б) на покрытия зданий, защищенных от прямого воздействия ветра соседними более высокими зданиями, удаленными менее чем на 10#, где Я — разность высот соседнего и проектируемого зданий, а также на покры¬ тия зданий, расположенных в лесу; в) на участки покрытий длиной S у перепадов и па¬ рапетов (пп. 8 и 10 табл. 1.33), где предусмотрены местные повышенные снеговые нагрузки. При определении снеговых нагрузок для неутеп¬ ленных покрытий цехов с избыточными тепловыделения¬ ми при уклонах кровли более 3% и надлежащем отво¬ де талой воды значения коэффициента с разрешается дополнительно снижать на 20%. Если не предусмотрены конструктивные меры, пре¬ пятствующие внезапному обвалу снега с вышерасполо- женного наклонного покрытия на примыкающее к нему нижерасположенное, необходимо соответственно увели¬ чивать снеговую нагрузку с учетом ее динамического воздействия. Коэффициент перегрузки для снеговой нагрузки принимается равным 1,4. 1.3.6. Ветровые нагрузки Ветровая нагрузка на здания и сооружения опре¬ деляется как сумма статической и динамической состав¬ ляющих. Статическая составляющая, соответствующая уста¬ новившемуся скоростному напору, учитывается во всех случаях. Динамическая составляющая, вызываемая пульсациями скоростного напора, учитывается лишь при расчете: а) сооружений с периодом свободных колебаний более 0,25 сек (мачт, башен, дымовых труб, опор ли¬ ний электропередачи, аппаратов колонного типа, транс¬ портерных галерей, открытых этажерок и т. п.); б) многоэтажных зданий высотой более 40 м\ в) поперечных рам одноэтажных однопролетных производственных зданий высотой более 36 м при от¬ ношении высоты к пролету более 1,5. Для гибких высоких сооружений круговой цилинд¬ рической формы (дымовых труб, мачт и т. п.) следует также производить поверочный расчет на резонанс, воз¬ никающий при скоростях ветра, когда частота срыва вихрей совпадает с частотой свободных поперечных ко¬ лебаний сооружения. Порядок определения динамической составляющей и правила расчета на резонанс приведены в главе СНиП 11-6-73. «Нагрузки и воздействия». Нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки в кгс/м2 определяется по формуле ^ = (1.7) где qo—скоростной напор, принимаемый по табл. 1.34; k — коэффициент, учитывающий изменение скорост¬ ного напора по высоте и тип местности, где будет расположен проектируемый объект, при¬ нимаемый по табл. 1.35; с—аэродинамический коэффициент, принимаемый по табл. 1.36. Таблица 1.34 Скоростные напоры ветра qQ на высоте 10 м над поверхностью земли Районы СССР по скоростным напорам (принимаются по рис. 1.2) 1 II III IV V VI VII Скоростной напор в кгс(м2 27 35 45 55 70 85 100 Таблица 1.35 Коэффициенты k, учитывающие изменение скоростных напоров в зависимости от высоты и типа местности Тип местности Высота над поверхностью земли в м 10 30 60 ГСО 200 350 и выше А Б П р и м е ч (степь, nycTi нилищ И Т. ] и тому ПОД( ствиями выс 1 0,65 а н и е. ыни, ОТ¥ 1.). К Ti эбные м отой бол 1.4 1.05 К типу срытые нпу Б о* [естност! iee 10 м. 1,75 1,45 А отно< побереж гносятся {, равно 2,1 1,8 :ятся OT1 ья море города •мерно I 2,6 2,45 крытые й, озер, , лесные юкрыты 3.1 3.1 местности водохра- ; массивы е препят- Для промежуточных высот значения k определяют¬ ся линейной интерполяцией. В пределах отдельных зон зданий и сооружений при высоте каждой зоны не бо¬ лее 10 м величину коэффициента k разрешается прини¬ мать постоянной и определять ее для средней точ¬ ки зоны. Для зданий высотой до 5 м, расположенных на местности типа А, скоростной напор, определяемый по табл. 1.34, разрешается снижать на 25%. Промежуточные значения аэродинамических коэф¬ фициентов с, приведенных в табл. 1.36, разрешается определять линейной интерполяцией между указанными в таблице значениями. Для закрытых зданий по пп. 2—6 с открывающи¬ мися проемами (окна, ворота, двери), распределенны¬ ми по периметру здания, или стенами из асбестоцемент¬ ных листов (независимо от наличия проемов) при рас¬ чете ограждений наружных стен, стоек и ригелей фах¬ верка, импостов остекления и т. п. следует принимать аэродинамические коэффициенты: с= +1 при расчете на положительное давление; с=—0,8 при расчете на отрицательное давление. При расчете поперечных рам зданий с продольны¬ ми или с зенитными (при а>4Л) фонарями (пп. 5, 6, 8 табл. 1.36) учитывается ветровая нагрузка на навет¬ ренные и заветренные стойки рамы и горизонтальная составляющая ветровой нагрузки, действующая на все фонари.
ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 37 Таблица 1.36 Схемы ветровой нагрузки и аэродинамические коэффициенты с № п.п. Профиль здания, сооружения, элемента ь схемы ветровой нагрузки Величины аэродинамических коэффициентов и указания по их определению а) Вертикальные поверхности свободно стоящих стен, за¬ боров и т. п.: наветренные , заветренные б) Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не бо¬ лее чем на 15° поверхности в зданиях с многорядным распо¬ ложением фонарей и тому подобными сложными профилями (если в таблице нет соответствующих схем и эксперименталь¬ ные данные отсутствуют): крайние и возвышающиеся промежуточные поверхности: наветренные » * заветренные * . * - промежуточные поверхности: наветренные заветренные . . . * +0,8 —0,6 Положительным значениям коэффициента давления со¬ ответствует направление к поверхности сооружения, а от¬ рицательным — направление от поверхности сооружения +0,7 —0,6 —0,5 —0.5 Коэффи¬ циент а° НЦ 0 0,5 1 1 >2 0 0 —0,6 —0,7 —0,8 С\ 20 +0,2 —0,4 —0,7 -0,8 >60 +0,8 +0,8 +0,8 +0,8 С* —0,4 —0,4 —0,5 —0,8 Направление Зетра ВЦ Значения с3 при Н/1 <0,5 I <1 >2 —0,4 —0,5 —0,5 —0,6 >2 —0,6 —0,6 Направление ветра Сг тт ттттгтгтттттгтгт Коэффи¬ циент И/1 0 0,2 >1 f/l <0,1 +0,1 —0,2 —0,8 0,2 0.3 +0,2 -0,1 —0,7 +0,4 +0,2 —0,3 0,4 | 0,5 +0,6 +0,5 +0,3 +0,7 +0.7 +0,7 —0,8 —0,9 —1 —1.1 —1,2 Значение с3 — см. п. 2 таблицы Направление бетра . +®еГ Ъм fcuig,. I I Значения сх и с3—см. п. 2 таблицы. Коэффициент дав ления для торцов фонарей принимается равным 0,6 Коэффициент давления с=—0,8 для наветренного ската фонаря относится к уклонам до 20°.
38 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 39 Продолжение табл. 1.36 № п.п. Профиль здания, сооружения, элемента и схемы ветровой нагрузки Величины аэродинамических коэффициентов и указания по их определению Направление Ветра Направление Зетра Значения с\, с2, с3 — см. п. 2 таблицы Указанные схемы принимаются для зданий, постоянно открытых с какой-либо одной стороны: полностью (при отсутствии стены на этой стороне) или частично (при по¬ стоянно открытых проемах площадью не менее 30% пло¬ щади стены) 10 а) Сфера Симметрии б) Сооружения с цилиндрической боковой поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы и т. п.) с по¬ крытием или без покрытия Направление Плоскость симметрии Значения си с7 0° 30° 60° 90° 120° 150° 180° +1 +0,5 с 2 при: H/d='U +0,8 +0,4 H/d=l/9 +0,9 +0,4 —0,7 —1,2 —0,6 +0,1 +0,4 —0,4 —0,7 —0,5 —0,3 —0,1 —0,6 —0,6 —0,4 —0.3 H/d—l +1 +0.1 —1,2 —1,7 H/d—l +1 +0,1 —1,7 —2,2 —0, —0,7 —0,4 —0,4 •0,5 —0,5 H/d>25 +1 +0,1 —1,9 —2,6 —0,9 —0,6 —0,6 Ad riQ Данные для Си c2 применимы при Rp= > 4 • 10s, v где d — диаметр сооружения в м: g — учитываемый ско¬ ростной напор (кгс/м2); « — коэффициент перегрузки; v *=0,145 • 10 4 м2/сек — кинематический коэффициент вяз¬ кости. Приведенное распределение ветрового давления по поверхности сооружения применяется при расчете оболоч¬ ки сооружения, а также во всех случаях, когда сущест¬ венное значение имеет учет местного воздействия ветра Значения с3 9- Тип покрытия H/d '/. | V. >1 Плоское 0=0 Коническое 3<5° —0.5 —0,6 —1 Сферическое f/d<410 —0,5 —0,6 | —1 f/d=4i —0,4 —0,5 | —0,8
40 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Продолжение табл. 1.36 № п.п. Профиль здания, сооружения» элемента и схемы ветровой нагрузки Величины аэродинамических коэффициентов и указания по их определению Внутреннее давление с коэффициентом сА учитывается при отсутствии покрытия или при опущенном покрытии («плавающая» кровля): Н/й V. —0,5 */9 >1 —0,1 —0,8 Сооружения, указанные в п. 10«б», а также трубчатые эле¬ менты сквозных сооружений, провода, тросы и т. п. Коэффициент лобового сопротивления при /?е> 4 • 105 направление бетра Ш Тип сечения H/d 25 Круг с 6=0,02 d 0,9 0,8 напрабле- g мае бетра S Л Круг с 6=0,08 й\ правильный 10—12-угольник 1,2 Правильный 5—8-угольник 1,4 1.2 0,7 0,8 Для круглых сечений с умеренно шероховатой поверх¬ ностью (бетон) коэффициент с определяется по графику: Ck 1М 12 10 0,8 41 €•0,7 1 1 -4 1 т 1- i X 1 Re 1 .1. JL Коэффициент с относится к площади проекции соору¬ жения или элемента на плоскость, перпендикулярную на¬ правлению ветра Для зданий с шедовыми покрытиями (п. 7 табл. 1.36) или с зенитными фонарями (при a^4/i) вместо горизонтальных составляющих, действующих на второй (от наветренной стороны здания) и последую¬ щие фонари, должна быть учтена сила трения Fт, опре¬ деляемая по формуле FT = (0.001a +0,02) q0 kSn, (1.8) где a— угол наклона наветренной грани фонаря (в гра¬ дусах); k—коэффициент, принимаемый по табл. 1.35 для высоты, соответствующей высоте здания; S—площадь горизонтальной проекции покрытия здания (без площади первого фонаря); п—коэффициент перегрузки. При расчете креплений элементов ограждения к не¬ сущим конструкциям в углах зданий и по внешнему контуру покрытий следует учитывать местное отрица¬ тельное давление ветра с коэффициентом с==—2, рас¬ пределенное вдоль ребер на ширине, равной одной де¬ сятой соответствующего линейного размера (длина, ши¬ рина, высота) здания, но не более 1,5 м (заштрихован¬ ные участки на рис. 1.3). Рис. 1.3. Схемы участков ограждений с повышенным отрицательным давлением ветра Для внутренних перегородок закрытого здания с проемами, равномерно распределенными по его перимет¬ ру, расчетная ветровая нагрузка принимается равной; 0,4 q0 для стен, а для легких перегородок (весом не бо¬ лее 100 кгс/м2) 0,2 q 0, но не менее 10 кгс/м2. Коэффициент перегрузки для ветровой нагрузки на здания принимается равным 1,2, на высокие сооруже¬ ния, где ветровая нагрузка имеет решающее значение,— 1,3, если в нормах проектирования этих сооружений не приводится другое значение этого коэффициента.
ГЛАВА 1.4. УКАЗАНИЯ ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ 41 Глава 1.4. УКАЗАНИЯ ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИИ 1.4.1. Общие положения Помимо контроля качества исходных материалов и пооперационного контроля в процессе изготовления во всех случаях необходим контроль качества готовых же¬ лезобетонных конструкций. Контроль включает оценку Прочности, жесткости и трещиностойкости — показате¬ лей качества железобетонных конструкций, обеспечива¬ ющих их надежность. Основным способом контроля является проведение выборочных испытаний образцов конструкций до разру¬ шения. Поэтому во всех типовых чертежах должны быть указаны данные, необходимые для проведения контроль¬ ных испытаний, а именно: а) количество изделий, испы¬ тываемых из каждой партии; б) схемы приложения нагрузок и схемы опирания конструкций; в) величины контрольных нагрузок по проверке прочности, жесткости и трещиностойкости; г) данные для оценки результатов испытаний. В опытном порядке применяется контроль качества готовых железобетонных изделий неразрушающими ме¬ тодами. При использовании этих методов в рабочих чертежах типовых конструкций должны быть перечисле¬ ны параметры конструкций, подлежащие контролю, тре¬ бования по их численной величине, а также размещение на конструкции участков, в которых эти параметры дол¬ жны контролироваться. 1.4.2. Количество изделий, испытываемых контрольной нагрузкой Перед началом массовЬго производства и в даль¬ нейшем, при изменении технологии изготовления или конструкции изделий, должно испытываться не меньше двух образцов конструкций из партии. В процессе мас¬ сового производства испытывается обычно не меньше изделий от партии, но не менее двух, если в пар¬ тии менее 200 изделий. При хорошо отработанной технологии изготовления и массовом производстве количество испытываемых из¬ делий может быть уменьшено. При числе изделий (N), изготовляемых в сутки, менее 100 процент изделий, отбираемых из партии для испытания, определяется по формуле Если в течение суток изготовляется больше 100 из¬ делий, процент испытываемых изделий может состав¬ лять 0,2% партии. 1-4.3. Выбор схем контрольных испытаний Контрольные испытания конструкций проводятся сосредоточенными или равномерно распределенными на¬ грузками. Если конструкция проектируется на воздей¬ ствие сосредоточенных нагрузок, то и испытание долж¬ но проводиться сосредоточенными грузами, приложен¬ ными в тех же участках, что и нагрузки, на которые она рассчитывается. Если конструкция проектируется на воздействие равномерно распределенной нагрузки, то испытание может производиться как на этот вид на¬ грузки, так и на сосредоточенную. При этом точки при¬ ложения сосредоточенных сил и расстояние между ни¬ ми назначаются таким образом, чтобы огибающая эпю¬ ра изгибающих моментов и поперечных сил в максимальной степени была приближена к соответству¬ ющим огибающим эпюрам, которыми пользовались при проектировании конструкций. Схемы контрольных испытаний должны обеспечи¬ вать на определенном этапе испытаний расчетное соче¬ тание усилий в основных частях, элементах и узлах конструкций. Так, например, при испытании однопро¬ летных разрезных балок и плит необходимо создать расчетные (нормативные) значения момента в середи¬ не пролета и поперечной силы у опоры; при испытании стержневых конструкций (например, ферм) — расчетные (нормативные) значения усилий в поясах и наиболее загруженных элементах решетки. В ряде случаев расчетные (нормативные) значения усилий возникают неодновременно в отдельных частях или элементах конструкций. Например, расчетное зна¬ чение поперечной силы в подкрановых балках не мо¬ жет возникнуть одновременно с расчетными значениями изгибающего момента; все элементы решетки ферм мо¬ гут проверяться на растяжение, однако растягивающие усилия не могут возникнуть во всех элементах одно¬ временно. Стремление создать одновременно во всех частях и элементах расчетные сочетания усилий может поставить конструкцию при ее испытании в слишком тяжелые условия. В этом случае можно отказаться от проверки слабо нагруженных частей и элементов конст¬ рукций или назначить схемы испытаний таким образом, чтобы обеспечить последовательную проверку основных частей и элементов конструкции. При разработке схем контрольных испытаний сле¬ дует стремиться к тому, чтобы испытание проводилось по одной схеме. Так как расчет конструкций ведется на различные комбинации внешних воздействий, испы¬ тательные нагрузки, т. е. нагрузки, вызывающие рас¬ четные или нормативные усилия в частях и элементах конструкций, как правило, не соответствуют по величине эксплуатационным. Если при одной схеме контрольного испытания окажется невозможным обеспечить проверку всех основных частей или элементов конструкций, до¬ пускается несколько схем, обеспечивающих последова¬ тельную проверку основных элементов и частей конст¬ рукций. В качестве примера в табл. 1.37 приведены схемы контрольного испытания стропильных ферм про¬ летом 18 и 24 м. Для этих схем последовательность испытания должна быть следующей: а) по схеме 1 до контрольной нагрузки по обра¬ зованию или раскрытию трещин в нижнем поясе; б) по схеме 2 сначала до контрольной нагрузки по ширине разрытия трещин в наиболее нагруженных рас¬ тянутых раскосах, а затем до контрольной нагрузки по прочности (140% расчетной); в.) вновь по схеме 1 до разрушения для проверки прочности верхнего и нижнего пояса, а также опорных узлов. Конструкции, как правило, должны испытываться в том положении, в котором они будут работать в со¬ ставе сооружения. Конструкции, работающие по балоч¬ ной схеме, можно испытывать в положении «плашмя»
42 РАЗДЕЛ I. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Таблица 1.37 Схема контрольных испытаний стропильных ферм Схемы загружения фермы Номер схемы Ширина плит покрытия в м Испытываемые элементы Пролет 18 м Р8Р7%РЛР! Р1 Л НИН I I P2 Р2 Рр . , i и, цг 1 2 1,5 3 или 1,5 U (J (У, Oj_t Oj, Оз Dlt D2, V Пролет 21 м WtWiW pf Р< Pt ШИШ Ш р, р, р, р, р, р, рг тип п. 0, *» 1 2 1.5 3 или 1,5 0it 02, O3, O4, Ui, U2 УХ1>^ и, иг силами, направленными горизонтально. Допускается ис¬ пытание конструкций и в перевернутом положении си¬ лами, направленными снизу вверх. Опирание конструкций при контрольных испытаниях должно обеспечивать принятую при проектировании рас¬ четную схему. При испытании конструкций, рассчитан¬ ных как свободно опертые однопролетные балки, одна опора должна обеспечивать свободный поворот конст¬ рукции, а вторая — поворот и горизонтальное сме¬ щение. Возможные схемы опирания свободно опертых кон¬ струкций приведены на рис. 1.4. При испытании плит, работающих в двух направ¬ лениях, должна обеспечиваться возможность свободно¬ го поворота и горизонтальных перемещений. Схема устройства опор при испытании плит, опертых по углам и по четырем сторонам, приведена на рис. 1.5. Во всех случаях расстояния между центрами опор должны быть равны расчетному пролету испытываемой конструкции. При испытании конструкции должны опи¬ раться на стальные пластины, длина которых прини¬ мается равной площадке опирания, а толщина — не ме¬ нее У6 ее длины. Опирание конструкций осуществляется через слой цементного раствора. В тех случаях, когда при проектировании сборных железобетонных конструкций учитывается взаимное влияш*е отдельных конструктивных элементов при рабо¬ те их в составе зданий и сооружений, схемы контроль¬ ных испытаний должны предусматривать дополнитель¬ ные закрепления, обеспечивающие реализацию это?о влияния при контрольных испытаниях. Так, например, при испытании ребристых плит шириной более 1,5 м опоры плит связываются между собой в поперечном направлении (рис. 1.6), что имитирует их закрепление на тех конструкциях, на которые они опираются.
ГЛАВА 1.4. УКАЗАНИЯ ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИИ 43 0) ■УЗ А УЗ А -V [J I fl. а, Ж Ж уз в —/— Уз. Рис. 1.4. Схемы опи¬ рания а — свободное; б — задел¬ ка; узел А —• шарнирно подвижная опора; узел Б — шарнирно неподвиж¬ ная опора; / — длина за- / 5 делки; 1 6 6 Рис. 1.5. Схема опирания плит, работающих в двух направлениях а — при опирании по углам; б — при опирании по контуру; / — неподвижная опора; 2 — каток; 3 — шар; 4 — испытываемая плита Рис. 1.6. Опирание ребристых плит шириной более 1,5 м I — шар; 2— сварные швы; 3—испытываемая плита; 4 — сталь¬ ные плиты; 5 — каток; 6 — стальной швеллер Если при этом условия закрепления плит таковы, что их опорные участки следуют за деформациями кон¬ струкций, на которые они опираются, опорные устрой¬ ства должны воспроизводить эти деформации. Напри¬ мер, если плиты привариваются к балкам или фермам, при испытании следует предусматривать сближение опорных участков ребер на величину, определяемую де¬ формациями сжатия полки или пеяса (рис. 1.6). 1.4.4. Испытательные нагрузки При испытании конструкций контролируются их жесткость, трещиностойкость и прочность. В соответст¬ вии с этим в рабочих чертежах должны быть указаны контрольные нагрузки по жесткости, трещиностойкости (или раскрытию трещин) и прочности конструкций или отдельных их частей и элементов. Величины испытательных нагрузок могут опреде¬ ляться по формулам: при испытании конструкций в рабочем положении S — Sc.b P=~sT~; <1’9> при испытании конструкций в повернутом на 90е против проектного (рабочего) положении Р = St ’ (1.10) при испытании конструкций в повернутом на 180° против проектного (рабочего) положений Ч~ »$с«в Si (1.11) где Р— испытательная (расчетная или нормативная) нагрузка; S — наибольшее проектное (расчетное или нор¬ мативное) усилие (изгибающий момент, по¬ перечная или нормальная сила) в испыты¬ ваемой части или элементе конструкции; Sc.b — усилие от собственного веса; St — усилие от единичного загружения по при¬ нятой схеме контрольного испытания (сум¬ ма ординат линий влияния). Контрольные нагрузки по деформациям для пред¬ варительно-напряженных конструкций 1-й и 2-й кате¬ гории трещиностойкости и для конструкций без пред¬ варительного напряжения арматуры принимаются рав¬ ными нагрузкам, которые при принятой схеме контроль¬ ного испытания вызывают нормативные усилия в час¬ тях и элементах конструкций, определяющих их жест¬ кость (например, нормативный изгибающий момент в расчетном сечении свободно опертой балочной конст¬ рукции, нормативные усилия в верхнем и нижнем поя¬ се ферм). Для предварительно-напряженных конструкций 3-й категории трещиностойкости, в которых допускается появление трещины при часто встречающихся нагруз¬ ках, контрольная нагрузка при испытании конструкции на сотый день после изготовления также принимается равной нагрузке, которая при данной схеме испытания вызывает нормативные усилия. При испытании конст¬ рукций в более раннем возрасте контрольные нагрузки для этих конструкций должны быть увеличены с уче¬ том неполного проявления потерь от ползучести и усад¬ ки. Значения контрольных нагрузок могут быть полу¬ чены умножением контрольной нагрузки на сотый день испытания на коэффициент К, вычисляемый по формуле S] р SjSo (1.12)
44 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ где Sjqo—полное усилие (изгибающий момент или нор¬ мальная сила) трещинообразования, рассчи- ' тываемое по принятым проектным характе¬ ристикам конструкции; Sjp — усилие трещинообразования с учетом частич¬ ного проявления потерь от ползучести и усадки бетона в зависимости от принятого времени t с момента изготовления до мо- ч мента испытания конструкции. При этом в расчет потерь от ползучести и усадки бетойа вводится значение коэффициента Р, получаемое по формуле 41 6=—— . (1.13) Н 100 + 3/ Контрольные нагрузки обычно вычисляются для ис¬ пытания конструкций на 3, 7, 14 и 28-й день после из¬ готовления. Минимальный возраст для испытываемой конструкции ограничивается условием, чтобы значение коэффициента К оказалось меньше 1,25. По полученным значениям контрольных нагрузок вычисляются контрольные прогибы. Контрольными про¬ гибами являются теоретические значения прогибов, рас¬ считанных для принятой схемы испытаний при кратко¬ временном действии контрольной нагрузки по жестко¬ сти. При этом уменьшение прогибов предварительно-на¬ пряженных конструкций вследствие выгиба от обжатия напряженной арматурой не учитывается. Для предварительно-напряженных конструкций (или для элементов конструкций) 1-й и 2-й категории трещи¬ ностойкости, испытываемых не ранее чем на 100-й день после изготовления, контрольной нагрузкой по трещи- , ностойкости является нагрузка, вызывающая при при¬ нятой схеме контрольного испытания усилия в испыты¬ ваемой части или элементе конструкции, равные усили¬ ям ет полных расчетных или часто встречающихся нормативных нагрузок. При испытании этих конструк¬ ций в более раннем возрасте величины контрольных на¬ грузок увеличиваются (с учетом неполного проявления потерь от ползучести и усадки бетона) умножением на коэффициент К, величина которого определяется так же, как и при подсчете контрольных нагрузок по жест¬ кости для предварительно-напряженных конструкций 3-й категории трещиностойкости. Минимальный возраст испытываемой конструкции назначается из условия Ж 1,25. Для предварительно-напряженных конструкций и элементов конструкций 3-й категории трещиностойкости контрольные нагрузки по раскрытию трещин назнача¬ ются так же, как контрольные нагрузки по образованию трещин для конструкций 1-й и 2-й категории трещино¬ стойкости. Контрольными нагрузками по раскрытию трещин для конструкций и элементов конструкций 3-й катего¬ рии трещиностойкости без предварительного напряже¬ ния являются нагрузки, вызывающие при принятой схе¬ ме контрольного испытания нормативные усилия в ис¬ пытываемой части или элементе конструкции. Контрольная нагрузка по прочности принимается равной нагрузке, вызывающей при данной схеме испы¬ тания в испытываемом сечении или элементе конструк¬ ции усилие, равное расчетному, умноженному на коэф¬ фициент С. Значения коэффициента С принимаются по табл. 1.38. При вычислении контрольных нагрузок для конст¬ рукций, испытываемых в рабочем положении, следует учитывать воздействие собственного веса. Таблица 1.38 Значения коэффициента С Схема работы конструкции и вид разрушения Вид бетона С Изгибаемые балочные и плитные конструкции, а так¬ же внецентренно сжатые конструкции с эксцентрици¬ тетом 0,4/i при разруше¬ нии от: текучести продольной \ 1,4 растянутой арматуры; раздробления бетона 1 Независимо от ви¬ сжатой зоны одновремен- [ да бетона но с текучестью продоль¬ ной растянутой армату- / 1.4 ры; разрыва продольной > растянутой арматуры; ' 1.6 раздробления бетона / Тяжелый и лег¬ 1.6 сжатой зоны или разру¬ кий на цементном шения по наклонным тре¬ 1 вяжущем щинам до достижения те¬ | Плотный силикат¬ 1.7 кучести продольной арма¬ ный туры \ Ячеистый 1.8 Центрально и внецентренно Тяжелый и лег¬ 1.6 сжатые (при е0<4h) колон¬ кий на цементном ны, а также стеновые панели вяжущем Плотный силикат¬ 1.7 ный Автоклавный 1.8 ячеистый Неавтоклавный 2 ячеистый Помимо контрольных нагрузок по жесткости, тре¬ щиностойкости и прочности, в рабочих чертежах следу¬ ет указывать расчетную испытательную нагрузку. Пере¬ ход от нормативной испытательной нагрузки к расчет¬ ной при испытании конструкций в рабочем положении производится по формуле рР = Рн 5Р - Si, SH — S? В остальных случаях рР = рн - Sp Sн (1.14) (1.15) где Si в и 5” в рр и Рн—соответственно расчетная и норматив¬ ная испытательные нагрузки; SP и 5й—соответственно расчетные и норматив¬ ные усилия (изгибающий момент, по¬ перечная или нормальная сила) в про¬ веряемом сечении или элементе конст¬ рукции; — то же, от действия собственного веса конструкции. Помимо величины контрольных и расчетных испы¬ тательных нагрузок в рабочих чертежах конструкций желательно приводить стуиени загружения. Величины ступеней загружений должны быть назначены таким образом, чтобы обеспечить пропорциональное возраста¬ ние усилий в испытываемых сечениях и элементах кон¬ струкций. При этом величина ступени загружения долж¬ на составлять не более 10% контрольной по прочности нагрузки и не более 20% контрольных по жесткости и трещиностойкости нагрузок. Для конструкций 1-й и 2-й категории трещиностойкости после приложения на-
ГЛАВА 1.4. УКАЗАНИЯ ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ 45 грузки, составляющей 80% контрольной, каждая после¬ дующая ступень, вплоть до момента появления трещин, должна составлять не более 5% контрольной нагрузки. В процессе испытания должны быть зафиксированы нормативная и расчетная нагрузки. 1.4.5. Оценка качества изделий но результатам контрольных испытаний Оценку жесткости изделия производят по величине измеренного при контрольной по жесткости нагрузке прогиба. Изделия, для которых контрольный (расчетный) прогиб от полной нормативной нагрузки с учетом дли¬ тельного действия ее составляет 85% и более предель¬ ного прогиба, установленного соответствующими норма¬ ми проектирования, признаются годными, если изме¬ ренный прогиб превышает контрольный не более чем на 10%. Если измеренный прогиб хотя бы одного из ото¬ бранных изделий превышает контрольный более чем на 10%, но менее чем на 15%, то производится повторное испытание еще одного изделия из партии. Если изме¬ ренный прогиб превышает контрольный не более чем на 15%, партия признается годной. В противном слу¬ чает партия не принимается. Если контрольный (расчетный) прогиб составляет менее 85% предельного, партия признается годной при условии, что измеренный при испытании прогиб превы¬ шает контрольный не более чем на 20%. Если измеренный прогиб превышает контрольный больше чем на 20%, но меньше чем на 30%, произво¬ дится повторное испытание. Если при повторном испы¬ тании измеренный прогиб не будет превышать конт¬ рольный больше чем на 30%, партия признается годной. В противном случае партия не принимается. Контрольный прогиб определяется расчетом от конт¬ рольных нагрузок по жесткости. При испытании конст¬ рукций в повернутом на 90 и 180° против рабочего по¬ ложении контрольные прогибы всегда определяются от полных испытательных (контрольных по жесткости) на¬ грузок. При испытании в рабочем положении конструк¬ ций 1-й и 2-й категории трещиностойкости контрольный прогиб определяется также от испытательных (конт¬ рольных по жесткости) нагрузок. .Для конструкций 3-й категории трещиностойкости контрольный прогиб принимается равным разнице меж¬ ду прогибом, вычисленным от суммы контрольной на¬ грузки и нагрузки от собственного веса, и прогибом только от собственного веса конструкции. Предварительно-напряженные конструкции 1-й и 2-й категории трещиностойкости признаются годными, если при испытании трещины появились при нагрузках, пре¬ вышающих контрольные по образованию трещин. В изделиях, проверяемых4 по раскрытию трещин, ширина раскрытия трещин при контрольных нагрузках не должна превышать контрольную величину более чем на 50%. Конструкции признаются годными по прочности, если признаки разрушения, приведенные в табл. 1.38, наступят при нагрузках не ниже контрольных по проч¬ ности. Если признаки разрушения появятся при нагруз¬ ках, составляющих не меньше 85% контрольных, про¬ изводится повторное испытание. Если при повторном испытании окажется, что признаки разрушения насту¬ пят при нагрузках, соответствующих не менее 85% конт¬ рольных, конструкция считается выдержавшей испыта¬ ние. В противном случае партия не принимается. 1.4.6. Контроль прочности, жесткости и трещиностойкости по результатам испытаний неразрушающими методами При отработанной технологии изготовления, тща¬ тельном контроле исходных материалов («входном конт¬ роле») и тщательном пооперационном контроле допу¬ скается не производить испытание образцов конструк¬ ций внешней нагрузкой. Контроль качества готовых конструкций производится в этом случае с помощью не¬ разрушающих методов. Обязательным условием приме¬ нения неразрушающих методов является полное со¬ ответствие качества исходных материалов (крупного и мелкого заполнителя, цемента, воды, арматурной стали) требованиям ГОСТов и технических условий, а также полное соответствие качества выполнения узловых тех¬ нологических операций требованиям проекта и соответ¬ ствующих нормативных документов. Применение неразрушающих методов рекомендуется для контроля наиболее простых в конструктивном от¬ ношении и в то же время для наиболее массовых изде¬ лий (плоские и многопустотные настилы, дорожные и аэродромные плиты, плитные конструкции кассетного изготовления и т.п.), а также для изделий, контрольные испытания которых внешней нагрузкой трудно осущест¬ вимы или не позволяют в достаточной мере воспроизве¬ сти условия работы в составе зданий и сооружений (на¬ пример, колонны, элементы сборных оболочек, силосов, резервуаров). При испытаниях неразрушающими методами конт¬ ролируются значения основных параметров, определяю¬ щих прочность, жесткость и трещиностойкость конст¬ рукций: геометрические размеры; прочность бетона; диа¬ метр, класс, марка, количество, механические свойства арматуры; расположение арматуры, толщина защитного, слоя и рабочая высота сечений; дополнительные пара¬ метры, специфичные для предварительно-напряженных конструкций, — величина натяжения арматуры, проч¬ ность бетона при отпуске натяжения арматуры. Для каждой конструкции должны быть выявлены значения основных параметров и указаны в приложен¬ ной к рабочим чертежам «Карте основных характери¬ стик конструкции». В карте даются перечень основных параметров, их численные значения и допуски на них. Пример составления такой карты дан в табл. 1.39. К карте основных характеристик должны быть при¬ ложены: а) схема изделия или конструкции с указанием его расчетных сечений, в которых обязательно должны конт¬ ролироваться положение арматуры и рабочая высота сечения; б) схема расположения участков, в которых обяза¬ тельно должна определяться прочность бетона. Из числа основных параметров в готовых изделиях контролируются прочность бетона, размещение армату¬ ры, геометрические размеры, в случае необходимости — объемная масса бетона. Значения остальных парамет¬ ров контролируют при пооперационном контроле. Прочность бетона может определяться ультразвуко¬ вым импульсным методом, механическими неразрушаю¬ щими методами или комплексными методами. Применение ультразвукового импульсного метода базируется на связи величины скорости распростране¬ ния ультразвука с упругими характеристиками и струк¬ турными параметрами бетона, которые в свою очерёдь связаны с его прочностью. В качестве дополнительных характеристик могут использоваться степень затухания
46 РАЗДЕЛ 1.' ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Таблица 1.39 Карта основных характеристик конструкции Наименование и марка конструкции Серия, альбом рабочих чертежей Основные характеристики конструкции л° п.п. Характеристика конструкции Единица из¬ мерения Проектное значение Пределы до- пускаемых отклонений Примечание 1 Расчетная нагрузка кгс/м2 900 2 Проектная марка кгс/см2 300 — бетона по прочности на сжатие 3 Прочность бетона •» 210 — при обжатии 4 Величина предвари¬ 3400 ±400 тельного напряжения арматуры 5 Рабочая высота се¬ чения i -(!)* мм 120 +10 — (2)* 60 ±5 6 7 * Номера сечений, приведенных на схемах изделий или конструкций. ультразвукового сигнала, период бегущей волны и дру¬ гие параметры. . Для определения прочности бетона ультразвуковым импульсным методом могут быть использованы следую¬ щие приборы УК-Юп, У КБ- 1м, бетон-Зм и другие аналогичные приборы. Прочность бетона в изделиях при использовании приборов механического действия может определяться следующими методами: методом пластических или упругопластических де¬ формаций по размерам отпечатков на поверхности бето¬ на под действием динамической или статической нагруз¬ ки (эталонный молоток НИИМосстроя, прибор ХПС, штамп НИИЖБ и др.) ; методом упругого отскока бойка после нанесения им удара по поверхности бетона (прибор КМ, прибор Шмидта и др.Х; методом отрыва и скалывания бетона при выдерги¬ вании из него стального стержня или конуса (прибор ГПНВ-5). Прочность бетона в готовых изделиях при примене¬ нии ультразвукового импульсного и механических мето¬ дов Определяется по предварительно построенным тари- ровочным зависимостям для бетонов одинакового соста¬ ва с бетоном испытываемой конструкции. В рабочих чертежах должна быть приведена схема расположения участков, в которых должна определять¬ ся прочность бетона неразрушающими методами. Число таких участков должно быть не менее 10—12. Так как полученные в результате неразрушающих испытаний значения прочности бетона подвергаются статистической обработке, участки могут располагаться равномерно по поверхности изделия. Однако при этом желательно, что¬ бы часть участков располагалась в наиболее нагружен¬ ных частях и элементах конструкции (например, в верх¬ ней зоне середины пролета изгибаемого элемента). Размещение арматуры и толщина защитного слоя могут контролироваться радиографическим или магнит¬ ным способом. Радиографический метод основан на зависимости ослабления гамма-лучей от плотности материала при прохождении их через контролируемое изделие. Интен¬ сивность гамма-излучения, прошедшего через изделие, фиксируется фотоспособом на специальной рентгенов¬ ской пленке. Магнитный метод контроля положения арматуры основан на влиянии положения стальной арматуры на магнитное сопротивление между полюсами датчика. Магнитный метод обеспечен серийно выпускаемыми при¬ борами типа ИЗС, однако применим лишь при простых схемах армирования. В рабочих чертежах должно указываться размеще¬ ние участков, в которых необходимо контролировать по¬ ложение арматуры и толщину защитного слоя. При определении размещения участков следует исходить из особенностей работы конструкции, обеспечивая при этом минимальную трудоемкость контроля. ч Неразрушающий контроль являётся выборочным статистическим контролем. Из партии изделий последо¬ вательно отбирают для контроля образцы изделий, об¬ разующих выборку. Количество изделий в выборке за¬ висит от количества изделий, изготовляемых в смену, результатов входного и пооперационного контроля и устанавливается соответствующими руководствами или нормативными документами. Партия изделий признается отвечающей требовани¬ ям прочности, жесткости и трещиностойкости, если во всех изделиях или конструкциях, составляющих выбор¬ ку, значения параметров, включенных в карту основных характеристик, отличаются от проектных не больше чем на величину установленных допусков. В противном слу¬ чае изделия, составляющие партию, принимаются по¬ штучно. Если при этом часть контролируемых парамет¬ ров будет отличаться от проектных требований больше чем на величину установленных допусков, возможен перевод этих изделий в другой, низший класс по на¬ грузкам. Для перемаркировки изделий в другой класс нагрузки в рабочих чертежах конструкций должны быть приведены графики влияния основных параметров на прочность, жесткость и трещиностойкость конструкций. Для построения графиков влияния может быть ис¬ пользован следующий прием. По вертикальной оси на¬ носят значения основных контролируемых в данном се¬ чении или элементе конструкции параметров, по гори¬ зонтальной оси — значения коэффициентов /(*: Si — S Ki = —-—. (1.16) где Si — для графика прогибов — изгибающий момент (или нагрузка), при которой прогиб равен предельному значению при отклонении от проектных значений одно¬ го из контролируемых параметров и проектных значе¬ ниях остальных параметров; для графиков оценки тре¬ щиностойкости — изгибающий момент или нормальная сила трещинообразования при отклонении от проектных значений одного из контролируемых параметров и про¬ ектных значениях остальных параметров; для графиков оценки прочности — изгибающий момент, нормальная или поперечная сила, которые могут быть восприняты сечением при отклонениях от проектных значений одно¬ го из контролируемых параметров и проектных значе¬ ниях остальных параметров; 5 — для графика прогибов — изгибающий момент (или нагрузка), при которых прогиб равен предельно допустимой величине; для графиков трещиностойкости — нормативный (расчетный) изгибающий момент или нор¬ мальная сила (в зависимости от требуемой категории трещиностойкости); для графиков прочности — расчет¬
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 47 ный изгибающий момент, нормальная или поперечная сила. При отклонении от проектных значений одного или нескольких контролируемых параметров несущая спо¬ собность конструкции определяется по формуле SK = (1 + K)S. (1.17) Величина коэффициента /С, характеризующего из¬ менение несущей способности конструкции при зафикси¬ рованных отклонениях контролируемых параметров от проектных значений K = (1.18) Входящие в последнюю формулу коэффициенты К% характеризуют изменение несущей способности при от¬ клонении от проектной величины i-ro параметра и про¬ ектных значений остальных параметров. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ К главам 1.1 и 1.2 I. ГОСТ 4800—59. Бетон гидротехнический. Методы испы¬ таний. .. 2. ГОСТ 1051—59**. Бетон легкий на пористых заполнителях. Методы испытания бетонной смеси. 3. ГОСТ 10060—62. Бетон тяжелый. Метод определения мо¬ розостойкости. 4. ГОСТ 11050—64. Бетон легкий на пористых заполнителях. Методы определения прочности и объемного веса. 5. ГОСТ 7025—67. Материалы стеновые и облицовочные. Ме¬ тоды определения водопоглощения и морозостойкости. 6. ГОСТ 10180—67. Бетон тяжелый. Методы определения прочности. 7. ГОСТ 12730—67. Бетон тяжелый. Методы определения объ¬ емной массы, плотности, пористости и водопоглощения. 8. ГОСТ 12852—67. Бетон ячеистый. Методы испытаний. 9. ГОСТ 6727—53. Проволока стальная низкоуглеродистая хо¬ лоднотянутая для армирования железобетонных конструкций. 10. ГОСТ 5781—61. Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. II. ГОСТ 7348—63. Проволока стальная круглая для армиро¬ вания предварительно-напряженных железобетонных конструкций. 12. ГОСТ 8480—63. Проволока стальная периодического про¬ филя для армирования предварительно-напряженных конструкций. 13. ГОСТ 13840—63. Канаты стальные арматурные 1X7 (семи¬ проволочные арматурные пряди). 14. ГОСТ 5058—65. Сталь низколегированная конструкционная. Марки и общие технические условия. 15. ГОСТ 8478—66. Сетки сварные для армирования железо¬ бетонных конструкций. 16. ГОСТ 380—71. Сталь углеродистая обыкновенного качест¬ ва. Марки и общие технические требования. 17. ГОСТ 10884—71. Сталь стержневая арматурная термиче¬ ски упрочненная периодического профиля. Технические требо¬ вания. 18. ЧМТУ 1-177-67. Высокопрочная арматурная сталь перио¬ дического профиля класса А-V для армирования предварительно¬ напряженных железобетонных конструкций. 19. ЧМТУ 1-89-67. Сталь арматурная горячекатаная периоди¬ ческого профиля класса A-II, марки 10ГТ. 20. ВТУ 2-350-67. Трехпрядные канаты для предварительно¬ напряженного железобетона. 21. ЧМТУ 4-49-67. Сварные проволочные сетки для армиро¬ вания армоцементных конструкций. 22. ЧМТУ 4-200-69. Канаты (тросы) для армирования предва¬ рительно-напряженных железобетонных конструкций. 23. ЧМТУ 4-296-69. Сетки тканые гладкие из высокопрочной проволоки для армирования армоцементных конструкций. 24. ЧМТУ 4-269-69. Сетки тканые гладкие из нйзкоуглероди- стой проволоки для армирования армоцементных конструкцйй. 25. ЧМТУ 1-944-70. Сталь горячекатаная специального перио¬ дического профиля для армирования железобетонных конструк¬ ций. 26. ТУ 14-4-9-71. Проволока стальная низкоуглеродистая периодического профиля для армирования железобетонных конст¬ рукций (обыкновенная арматурная проволока периодического профиля). 27. ТУ 14-4-22-71. Канаты стальные арматурные 1X19 (девят¬ надцатипроволочные арматурные пряди). 28. ГОСТ 13015—67. Изделия железобетонные и бетонные. Об¬ щие технические требования, 1968. Изменение № 1. 29. СНиП II-A.3-62. Классификация зданий и сооружений. Основные положения проектирования. 30. СНиП II-A.6-72. Строительная климатология и геофизика. Основные положения проектирования. 31. СНиП II-A.7-71. Строительная теплотехника. Нормы про¬ ектирования. 32. СНиП II-A.10-71. Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования. 33. СНиП 11-6-73. Нагрузки и воздействия.' 34. СНиП I-B.1-62. Заполнители для бетонов и растворов. 35. СНиП I-В.2-69. Вяжущие материалы неорганические и до¬ бавки для бетонов и растворов. 36. СНиП I-B.3-62. Бетоны на неорганических вяжущих и за¬ полнителях. 37. СНиП I-B.5-62. Железобетонные изделия. Общие ука¬ зания. 38. СНиП И-28-73. Защита строительных конструкций от коррозии. 3?Г. СНиП II-B.6-62. Ограждающие конструкции. 40. СНиП И-21-74. Бетонные и железобетонные конструкции. 41. Т а л ь К. Э. Нормативные и расчетные характеристики бетона. «Бетон и железобетон», 1971, № 5. 42. Т а л ь К. Э., К о р с у н ц е в И. Г. О надежности расчета прочности центрально- к внецентренно-сжатых коротких железобетонных элементов. Известия ВНИИ гидротехники им. Веденеева, т. 88. «Энергия», 1969. К главе 1.3 1. Инструкция по устранению вредных воздействий вибрации рабочих мест на предприятиях железобетонных изделий (СН 190-61). 2. Инструкция по определению динамических нагрузок от машин, устанавливаемых на перекрытиях промышленных зда¬ ний. Стройиздат, 1966. 3. Инструкция пс расчету перекрытий на импульсивные на¬ грузки. Стройиздат, 1965. в 4. Инструкция по расчету покрытий промышленных зданий, воспринимающих динамические нагрузки. Стройиздат, 1967. 5. Инструкция по мерам борьбы с вибрационными воздейст¬ виями технологического оборудования при проектировании зда¬ ний и сооружений промышленности нерудных строительных мате¬ риалов. Стройиздат, 1968. 6. Инструкция по расчету несущих конструкций промышлен¬ ных зданий и сооружений на динамические нагрузки. ЦНИИСК им. Кучеренко. Стройиздат, 1970. 7. Правила устройства и безопасней эксплуатации грузо¬ подъемных кранов. Госгортехнадзор СССР. «Металлургия», 1970. 8. Справочник по динамике сооружений. Под ред. Б. Г* Ко¬ ренева. Стройиздат, 1972.
48 РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ К главе 1.4 К ГОСТ 8829—66. Изделия железобетонные сборные. Методы испытаний и оценки прочности, жесткости и трещиностойкости. 2. Временные указания по контролю и оценке прочности, жесткости и трещиностойкости железобетонных изделий и конст¬ рукций неразрушающими методами (СН 417-70) Стройиздат, 1972. 3. Руководство по оценке прочности бетона в конструкциях приборами механического действия. Стройиздат, 1972. 4. Бердичевский Г. И., Т а р ш и ш В. А., Марка- ров Н. А. Оценка прочности, трещиностойкости и деформатив- ности конструкций по результатам неразрушающих методов контроля качества. — В сб.: Неразрушающие методы контроля качества железобетонных конструкций. Стройиздат. 1972. 5. К л е в ц о в В. А., Петров И. А., Кодыш Э. Н. Составление схем производственных испытаний сборных железо¬ бетонных предварительно-напряженных ферм. Строительное про¬ ектирование промышленных предприятий. Информ. вып. Глав- промстройпроекта, № 2, 1968.
РАЗДЕЛ 2 ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Научный редактор — инж. А. И. ДЕХТЯРЬ 4—1075
Глава 2.1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ЗДАНИИ 2.1.1. Общие сведения Номенклатура типовых железобетонных конструк¬ ций включает несущие и ограждающие элементы одно¬ этажных промышленных зданий, состоящих из од¬ ного или нескольких (многих) пролетов, с одинаковой или различной высотой в пределах 3,6—18 м от пола до низа несущих конструкций покрытия и шириной 6— 30 At. Из этих конструкций могут комплектоваться зда¬ ния бескрановые и оборудованные мостовыми или подвесными кранами, бесфонарные и с аэрационными, светоаэрационными или зенитными фонарями, а также имеющие подвесные потолки, скатную или плоскую кровлю с наружным или внутренним отводом воды. Некоторые характерные разновидности зданий из типовых конструкций показаны на рис. 2.1. Типовые конструкции разработаны для зданий мас¬ сового строительства, отвечающих следующим условиям: объемно-планировочные параметры приняты по унифицированным габаритным схемам зданий (п. 2.1.3); расстояния от разбивочных осей зданий до геомет¬ рических осей или граней конструкций соответству¬ ют унифицированным величинам размеров-привязок (п. 2.1.4); эксплуатационные нагрузки на конструкции нахо¬ дятся в пределах унифицированных величин (пп. 2.1.3, 2.6.3). Номенклатура железобетонных типовых конструк¬ ций соответствует всему набору унифицированных габа¬ ритных схем, за исключением несущих конструкций по¬ крытий для зданий пролетом 30 м, для которых реко¬ мендуются стальные стропильные и подстропильные фер¬ мы. Эта номенклатура применима также для зданий, в которых имеются встроенные перекрытия по всей пло¬ щади (двухэтажные здания) или отдельные этажерки (для размещения технологического оборудования), кон¬ струкции которых не опираются на основные колонны (здания павильонного типа). Железобетонные колонны могут использоваться как в цельножелезобетонных, так и в смешанных каркасах (со стальными несущими конструкциями покрытий), а ограждающие конструкции — плиты покрытий и па¬ нели стен — при железобетонных, смешанных и сталь¬ ных каркасах. В действующей номенклатуре для покрытий зданий приняты следующие виды несущих конструкций: при пролетах 12 м и менее — балки, при пролетах 24 м — фермы, при пролетах 18 м — балки с шагом 6 м или фермы (в зависимости от необходимости прокладки ком¬ муникаций в пределах покрытия, устройства подвесного потолка и др.). Типовые железобетонные конструкции разработаны применительно к наиболее распространенной или к не¬ скольким видам технологии их производства — на длин¬ ных или коротких стендах, в силовых формах, поточно¬ агрегатным способом. Во всех случаях, когда это целе¬ Рис. 2.1. Схемы поперечных рам карка¬ са зданий с типовыми железобетонными конструкциями а — бескрановые здания — одно-, трехпролет¬ ные с применением двускатных и односкатных балок (с наружным отводом воды); б — здание, оборудованное мостовыми кранами, с примене¬ нием ферм со скатной кровлей и внутренним отводом воды; в — бескрановое здание с пло¬ ской кровлей
ГЛАВА 2.1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ 51 сообразно, в типовых чертежах конструкций преду¬ смотрено применение различных видов арматурной стали. 2.1.2. Конструктивные схемы одноэтажных зданий Общие конструктивные схемы зданий из типовых конструкций имеют разновидности, определяемые раз¬ личными сочетаниями шагов колонн и стропильных кон¬ струкций, а также видом последних. * Наиболее простой из них, применяемой в зданиях с небольшими пролетами и высотой (см. п. 2.1.3), яв¬ ляется схема, в которой для колонн крайних и средних рядов, а также стропильных конструкций принимается шаг 6 м (рис. 2.2). В зданиях с плоской кровлей в край¬ них ячейках каждого температурного блока устанавли¬ ваются вертикальные стальные связи между опорными стойками ферм, а в остальных ячейках — стальные рас¬ порки для развязки колонн поверху. В зданиях со скат¬ ной кровлей такие связи и распорки не предусматрива¬ ются. Плиты покрытия длиной 6 м привариваются к закладным деталям стропильных конструкций и рас¬ сматриваются совместно с ними как жесткий диск по¬ крытия, выполняющий, в частности, функции горизон¬ тальных связей; плиты служат также распорками меж¬ ду балками или фермами. Другой вариант этой схемы применяется для кар¬ касов зданий, в которых для колонн крайних и средних рядов, а также для стропильных конструкций прини¬ мается шаг 12 м (рис. 2.3). Этот вариант отличается от предыдущего удвоенной длиной связевых стальных ферм и распорок (при плоской кровле), а также плит покрытия. Он характерен главным образом для зданий, оборудованных мостовыми кранами. При шаге колонн но крайним и средним рядам 12 м может применяться и другая конструктивная схема — с подстропильными конструкциями, характерная для сравнительно высоких зданий с подвесным транспортом. Стропильные фермы (балки) с шагом 6 м устанав¬ ливаются с чередованием: одна в створе колонн, а следующая в середине пролета подстропильной фермы (балки). Таким образом колонны в продольном направ¬ лении оказываются развязанными поверху подстропиль¬ ными конструкциями, что обеспечивает жесткость кар¬ каса в целом. Плиты покрытия длиной 6 м приваривают к закладным деталям стропильных конструкций. * При наличии подстропильных конструкций может применяться и другая схема каркаса, в которой шаг ко¬ лонн крайних рядов равен 6 му а средних— 12 м. Стро¬ пильные фермы (или балки) с шагом 6 м устанавлива¬ ются по средним рядам на подстропильные конструкции (как и в предыдущем случае), а по крайним — непо¬ средственно на колонны (рис. 2.4). Плиты покрытий имеют длину 6 ж. Типовые колонны рассчитаны в поперечном направ¬ лении здания как элементы одноярусных рам с жест¬ кими узлами внизу (защемление в фундаментах) и с шарнирными сочленениями стоек с ригелями. При этом учтено перераспределение горизонтальных нагрузок, дей¬ ствующих на колонны, через жесткий диск покрытий (образуемый плитами и стропильными конструкциям») шш горизонтальные стальные связи (см. гл. 2.8). Про¬ дольная устойчивость каркаса обеспечивается путем ис¬ пользования того же диска покрытия и подстропильных ферм либо установкой вертикальных стальных связей по покрытию (см. гл. 2.6 и 2.7) и по колоннам (см. гл. 2.4). В зданиях с мостовыми кранами соединительными элементами продольной конструкции служат также под¬ крановые балки. 2.1.3. Унифицированные габаритные схемы одноэтажных зданий Унифицированные габаритные схемы разработаны для однопролетных и многопролетных зданий массового применения, разделенных на две группы: первая — бес¬ крановые или с подвесным подъемно-транспортным обо¬ рудованием грузоподъемностью до 5 т включительно (табл. 2.1), вторая — здания, оборудованные мостовыми кранами грузоподъемностью до 50 т включительно (табл. 2.2). В каждой габаритной схеме зданий, обору¬ дованных мостовыми кранами, отметка крановой консо¬ ли назначена в зависимости от надрельсового габарита крана наибольшей грузоподъемности из числа преду¬ смотренных в данной схеме. При этом учтены высоты рельса (с подкладками) 150 мм и подкрановой балки 1400 и 1000 мм соответственно при шаге колонн 12 и 6 м (за исключением зданий высотой 8,4 м, для кото¬ рых подкрановая балка принята высотой 800 мм). Таблица 2.1 Унифицированные габаритные схемы одноэтажных промышленных зданий без мостовых кранов Высота до низа конструкций по¬ крытия Н в м Шаг средних ко - лонн в м Шифр габа¬ ритной схемы Высота до низа конструкций по¬ крытия Н в м Шаг средних ко¬ лонн в м Шифр габа¬ ритной схемы Проле 3,6 4.2 4.8 6 Проле А 4.8 6 7.2 8,4 П предн кровл< ?г 12 м, колонн 6 *т 18 м, солонн 6 1 6-или 12 6 * 12 6 » 12^ 12 J) и м е ч азначены ей и варуз шаг крайних 6 м Б-12-36 Б-12-42 Б-12-48 Б-12-60 шаг крайних или 12 м Б-18-48 Б-18-60 Б-18-72 Б-18-84 а н и е. Габари только для мно кным отводом Е 9.6 10,8 12,6 Проле К( 6 7,2 8,4 9.6 10,8 12,6 тные с гопроле! юды. 12 12 12 г 24 м. ОЛОНН 6 1 6 или 14 6 > 12 12 12 12 12 :хемы Б-1 'ных здан Б-18-96 Б-18-108 Б-18-126 шаг крайних или 12 м Б-24-60 B-24-7S Б-24-84 Б-24-96 Б-24-108 Б-24-126 2-36 и . Б-12-42 [Ий со скатной При* пользовании унифицированными габаритными схемами следует: применять минимально возможное количестве* раз¬ личных габаритных схем, обоснованное рациональным размещением производств и технологического оборудо¬ вания, требованиями блокировки цехов и др.; для покрытий зданий с подвесным транспортным оборудованием, подвесными потолками или крупнога-
52 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ 1 1 Рис. 2.2. Конструктивная схема здания со скатной кровлей при шаге колонн 6 м / — колонна; 2 — стропильная ферма (или балка); 3— фонарь; 4 — стальные связи; 5—стальная распорка; 6—плита дли- , ной 6 м 2-2 I и ЮППЛ L г! _ 1ЛППП *- } 1 * Iftftftft »J (гтттоп №00130000) (2Ш0,№00) Рис. 2.3. Конструктивная схема здания со скатной кровлей при шаге колонн и стропильных конструк¬ ций 12 м 1 — колония; 2 — стропильная ферма; 3 — фонарь; 4 — сталь¬ ные связи; 5 —стальная распорка; 6 — плита длиной 12 м t?-J ? Jl. -j "Т —12 ООО—-!■ 12 ООО ——it2000*n'~— 12000 — -72000-156000- Рис. 2.4. Конструктивная схема зданий со скатной кровлей при шаге колонн среднего ряда 12 м и ша¬ ге стропильных ферм 6 м 1 -* колонна; 2 — стропильная ферма; 3 — фонарь: 4 — под¬ стропильная ферма; 5 — плита длиной 6 м
ГЛАВА 2.L ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ 53 Таблица 2.2 Унифицированные габаритные схемы одноэтажных промышленных зданий, оборудованных мостовыми кранами Таблица 2.3 Унифицированные габаритные схемы зданий, оборудованных ручными мостовыми кранами ЕЗ Высота до низа конструк¬ ций пок¬ рытия н в м Отметка го¬ ловки крано¬ вого рельса в м Грузоподъ¬ емность кра¬ нов в г Шаг средних колонн в м Шифр габарит¬ ной схемы Пролет 18 м, шаг крайних колонн 6 или 12 м 8,4 6,15 10 6 или 12 К-18-84 9,6 6,95 10, 20 6 » 12 К-18-96 10,8 8,15 10, 20 6 » 12 К-18-108 12,6 9,65 10, 20, 30 12 К-18-126 14,4 11,45 10, 20, 30 12 К-18-144 Пролет 24 м, mai ? крайних колонн 6 или 12 м 8,4 6,15 10 6 или 12 К-24-84 9,6 6,95 10, 20 6 » 12 K-24-S6 10,8 8,15 10, 20 6 » 12 К--24-108 12,6 9,65 10, 20, 30 12 К-24-126 14,4* 11,45 10, 20, 30 12 К--4-144 16,2 ,12,65 30, 50 12 К-‘>4-162 18* 14,45 30, 50 12 К-24-180 Пролет 30 м, шаг крайних колонн 6 или 12 м 12,6 9,65 10, 20, 30 12 К-30-126 14,4 11,45 < 20, 30 К-30-144 16,2* 12,65 30, 50 К-30-162 18* 14,45 30, 50 К-30-180 * Отметки головки кранового рельса показаны для крана грузоподъемностью 30 т. Для кранов грузоподъемностью 50 т отметка кранового рельса может быть повышена. но не бо- лее чем на 200 мм. баритными коммуникациями назначать, как правило, для стропильных конструкций шаг 6 м (см. гл. 2.7); для зданий с шагом внутренних колонн 12 м, обору¬ дованных мостовыми кранами, назначать для стропиль¬ ных конструкций преимущественно шаг, равный также 12 м\ для двухпролетных зданий высотой до 7,2 м вклю¬ чительно при шаге крайних колонн 6 м применять пре¬ имущественно такой же шаг для средних колонн; при большей высоте применение для средних колонн шага б м должно быть обосновано; выбор шага колонн крайнего ряда (6 или 12 м) про¬ изводить из экономических соображений с учетом кон¬ структивного решения покрытий и стен. Унифицированными габаритными схемами следует пользоваться при проектировании зданий различных ти¬ пов — бесфонарных и с фонарями, со скатной кровлей и плоской (уклон менее 2,5%), с внутренним и наруж¬ ным водоотводом с кровли. Унифицированные габаритные схемы одноэтажных однопролетных зданий, оборудованных ручными мосто¬ выми кранами грузоподъемностью до 10 т включительно (табл. 2.3), предназначены главным образом для мон¬ тажных операций по установке и ремонту технологиче¬ ского оборудования. Шаг колонн единый — 6 м. Часть габаритных схем предусматривает заглубленные здания (с минусовыми отметками иола). Пролет в м Высота до низа конструкции по¬ крытия в лС Отметка головки кранового рельса в м Грузоподъ¬ емность кра¬ нов в г 9 Здания не 6 6,6 7,2 7,8 8,4 заглубленные 5,15 5,75 6,35 6,95 7,55 До 8 12 6 6,6 7,2 7,8 8,4 5.15 5,75 6,35 6,95 7,55 До 8 7,2 7,8 9 9,6 5,7 6,3 7,5 8,1 12,5—20 18 6 6,6 7,2 7,8 8,4 5,15 5,75 6,35 6,95 7,55 До 8 7,2 7,8 8,4 9.6 9.6 5,7 5,3 6,9 7,5 8,1 12,5—20 3 9 дания заглубленны 6 6,6 7.2 7.2 ie (ниже нулевой о 5,15 5,75 6,35 5,7 •тметки) До 8 > 8 > 8 12,5—20 12 6 6,6 7.2 7.2 5,15 5,75 6,35 5,7 До 8 » 8 » 8 12,5—20 18 6 6,6 7.2 7.2 5,15 5,75 6,35 5,7 До 8 » 8 » 8 12,5—20 '2.1.4. Унификация привязок конструкций к разбивочным осям зданий В соответствии с основными положениями по уни¬ фикации объемно-планировочных и конструктивных ре¬ шений промышленных зданий (СН 223-62) принимаются различные системы привязки колонн крайних рядов и наружных стен к продольным разбивочным осям. При «нулевой» привязке наружные грани колонн и внутренние поверхности стен совмещаются с продоль¬ ными разбивочными осями. Такая привязка использует¬ ся в зданиях без мостовых кранов (рис. 2.5, а) либо в зданиях, оборудованных мостовыми кранами грузо-
,54 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ гг а) zz-Z3 Ег С) Рис. 2.5. Привязка на¬ ружной грани колонн крайних рядов и внут¬ ренней поверхности на¬ ружных стен к продоль¬ ным разбивочным осям а, б — «нулевая»; в—со сме¬ щением на 250 мм наружу Н О L lw -6000- (12000) Ж -6000-^-6000 • (12000) (12000) Рис. 2.6. Привязка колонн к попереч¬ ным разбивочным осям а — в торце здания; б — у поперечного температурного шва; / — фахверковая ко¬ лонна; 2 — средний ряд колонн ОО Рис. 2.8. Привязка в продольном тем¬ пературном шве а — без подстропиль¬ ных конструкций при вставках 500. 1000 и 1500 мм: б — с под¬ стропильными фео мами; / — колонна стропильная бал ка (или ферма); 3 — ферма Рис. 2.7. Привязка подкрановых балок к продольным разбивочным осям а — при «нулевой» привязке колонн (750 мм): б — при привязке колонн со смещением на 250 мн наружу (750 мм); в — при привязке со смещением на 500 мм (1000 мм) подъемностыо до 30 г включительно, при шаге колонн 6 м и высоте от пола до низа несущих конструкций покрытий менее 16,2 м (рис. 2.5,6). Наружные грани колонн и внутренние поверхности стен смещаются с продольных осей на 250 мм наружу в зданиях, оборудованных мостовыми кранами грузо¬ подъемностью до 50 т включительно при шаге колонн 6 л и высоте от пола до низа несущих конструкций по¬ крытий 16,2 и 18 лс, а также при шаге колонн 12 м и вы¬ соте 8,4—18 м (рис. 2.5, в). При соответствующем обосновании наружные грани колонн и внутренние поверхности стен смещаются с про¬ дольных осей на 500 мм, например в зданиях с тяже¬ лыми кранами (рис. 2.7, в). Колонны средних рядов, за исключением тех, кото¬ рые примыкают к продольному температурному шву, и колонн, устанавливаемых в местах перепада высот пролетов одного направления, привязываются так, что¬ бы оси сечения надкрановой части колонн совпадали с продольными и поперечными разбивочными осями.
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 55 Привязка колонн (за исключением тех, которые при¬ мыкают к поперечному температурному шву и к торцам зданий) к поперечным разбивочным осям выполняется так, чтобы геометрические оси сечений колонн совпада¬ ли с поперечными разбивочными осями. Геометрические оси торцовых колонн основного каркаса должны сме¬ щаться с поперечных разбивочных осей внутрь зданий на 500 мм, а внутренние поверхности торцовых стен должны совпадать с поперечными разбивочными осями, т. е. иметь «нулевую привязку» (рис. 2.6, а). Поперечные температурные швы выполняются на * парных колоннах, геометрические оси которых смещают¬ ся с разбивочной оси (проходящей посередине шва) на 500 мм в каждую сторону (рис. 2.6,6). Расстояние от продольной разбивочной оси зданий до оси подкранового рельса принимается: в зданиях с мостовыми кранами общего назначения грузоподъемностью до 50 т включительно — 750 мм (рис. 2.7, а); в зданиях с мостовыми кранами грузоподъемностью более 50 г, а также при устройстве проходов в надкра- повой части колонн—1000 мм (рис. 2.7,6) и более (кратно 250 мм). Продольные температурные швы в зданиях с желе¬ зобетонным каркасом выполняются на двух колоннах «со вставкой» (промежуток между разбивочными ося¬ ми). Размеры вставок принимаются в зависимости от величин привязок колонн равными 500, 1000 и 1500 мм (рис. 2.8). Колонны, примыкающие к продольному температур¬ ному шву, привязываются к продольным разбивочным осям; при этом руководствуются следующими прави¬ лами: а) при шаге колонн средних рядов, равном шагу колонн крайних рядов (6 или 12 м), т. е. когда покры¬ тие запроектировано без подстропильных конструкций, колонны должны привязываться к продольным осям в соответствии с правилами привязки колонн крайних ря¬ дов (рис. 2.8, а); б) при шаге колонн средних рядов 12 м и крайних колонн 6 м, т. е. когда покрытие запроектировано с под¬ стропильными конструкциями, колонны устанавливаются так, чтобы расстояния между продольными разбивоч¬ ными осями и гранями колонн, обращенными в сторону температурного шва, были равны 250 мм (рис. 2.8,6, в). Перепад высот здания между пролетами одного на¬ правления в зданиях с железобетонным каркасом вы¬ полняется на парных колоннах «со вставкой». Размер «вставки» в зависимости от величины привязок колонн 500, 1000 и 1500 мм. сУ Глава 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 2.2.1. Общие сведения Размеры и несущая способность типовых конст¬ рукций монолитных железобетонных фундаментов на естественном основании цыбраны по результатам мно¬ говариантных расчетов, выполненных с применением ЭВМ. Фундаменты разработаны применительно к типо¬ вым Колоннам, предназначенным для зданий без кра¬ нов и с кранами грузоподъемностью до 50 т. Рабочие чертежи фундаментов под колонны пря¬ моугольного сечения разработаны в серии 1.412-1, а двухветвевого сечения — в серии 1.412-2. Типовые конструкции фундаментов запроектирова¬ ны' для условий выполнения работ нулевого цикла до монтажа колонн; верх подколонников принят на 150 мм ниже отметки чистого пола зданий. Унифицированные размеры высоты фундаментов назначены равными 1,5; 1,8; 2,4; 3; 3,6 и 4,2 м. Нормативные давления на грунт приняты в пределах 1,5—4,5 кгс/см2. В связи с много¬ численностью видов исходных данных и их возможных сочетаний рабочие чертежи типовых фундаментов раз¬ работаны не в полностью законченном виде, а как ма¬ териалы для проектирования. В них содержатся табли¬ цы и графики для определения марок фундаментов в зависимости от размеров сечений колонн, расчетных усилий (нормальной силы и изгибающего момента), величины заглубления фундаментов и нормативного со¬ противления грунта, а также для подбора армирования фундаментной плиты и подколонника. Арматурные из¬ делия разработаны в отдельных альбомах в виде за¬ конченных рабочих чертежей, прикладываемых к про¬ екту. Чертежи фундаментов составлены как заготовки, дорабатываемые проектировщиками. В чертежах ука¬ зываются нагрузки на фундаменты, привязочные разме¬ ры, глубина заложения и высота фундаментов, разме¬ ры стаканов для заделки колонн, марки арматурных изделий с назначением диаметра арматуры, расход бе¬ тона и стали. Марка фундамента состоит из буквенных и циф¬ ровых индексов. Первый буквенный индекс обозначает вид конструкции (фундамент), второй—'соответствует индексу подколонника (табл. 2.4 и 2.5); первый циф¬ ровой индекс обозначает порядковый номер типоразме¬ ра фундамента, второй — величину армирования (про¬ ставляется в конкретном проекте). 2.2.2. Конструкция фундаментов Фундаменты состоят из фундаментной плиты и под¬ колонника (рис. 2.9). Отношение вылета фундаментной плиты к ее полной высоте (либо вылета ступени к ее высоте) не превышает 2:1. Фундаменты выполняются из бетона марки 200; арматура принята из стали классов А-I и A-II. В дополнительных выпусках серий разработаны варианты фундаментов при марке бетона 150, однако на эти фундаменты расходуется больше арматуры, поэтому их применение должно быть обо¬ сновано технико-экономическими расчетами для кон¬ кретных условий. Размеры подколонников определены исходя из ус¬ ловий заделки в стаканы типовых колонн прямоуголь¬ ного сечений (серия КЭ-01-49) и двухветве&ого сечения (серия 1уЭ-01-52). Обе ветви колони двухветвевого. се¬ чения заделываются в общий стакан. Зазоры между колонной и стенками стакана составляют на каждой стороне 50 мм внизу и 75 мм вверху, торец колонны не доходит до дна стакана на 50 мм\ эти размеры учи¬ тывают необходимость замополичивания колонны в стакане и допуски на изготовление и монтаж. Уни¬ фицированные размеры подколонников приведены в табл. 2.4 и 2.5.
56 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Рис. 2.9. Общий вид моно¬ литного фундамента / — поверхность пола цеха; 2 — подколонник; 3 — фунда¬ ментная плита; 4 — арматурные сетки фундаментной плиты: 5 _ каркас подколонника; 6 — сборная колонна 1 1 Таблица 2.4 Унифицированные размеры подколонников для колонн прямоугольного сечения Сечение ко¬ лонны в мм Буквенный индекс подколонника и размеры сече¬ ния в мм Размеры стакана ъ мм глубина в плане (по верху) 400 X400 А —- 900X 900 800 550X550 500 X500 400 X600 500 X600 Б — 1200X1200 800 900 800 650X650 550X750 650X 750 400 X800 500X800 В — 1200X1500 900 550X 950 650X950 Таблица 2.5 Унифицированные размеры подколонников для колЬнн двухветвевого сечения Сечение ко¬ лонны в мм Буквенный индекс подколонника и размеры сечения в мм Размеры стакана в мм глубина в плане (по верху) 400X1000 500X1000 Г — 1200X1800 950 1250 550X1150 650X1150 500X1300 500X1400 600X1400 Д — 1200X2100 • 950, 1250 950, 1250 1250 650X1450 650X1550 750X1550 600X1900 Е — 1200X 2700 1250 750X2050 Для подошв фундаментов приняты унифицирован¬ ные размеры, кратные 300 мм. Для подошв фундаментов под колонны прямо¬ угольного сечения приняты 24 размера — от 1,5X1,5 до 6X6,6 ж, под двухветвевые колонны — 20 размеров — от 1,8X3 до 6,6X7,2 м. Чертежи разработаны в предположении устройства под фундаментами подготовки толщиной 100 мм из бетона марки 50, поэтому защитный слой бетона для арматуры фундаментных плит назначен равным 35 мм. При устройстве подготовки другого вида (песчаной, щебеночной) защитный слой должен быть увеличен в соответствии с требованиями норм, а сечение рабо¬ чей арматуры уточнено расчетом. Фундаментные плиты армируют плоскими сварны¬ ми сетками, укладываемыми в два ряда по высоте (нижний ряд — в направлении момента). Шаг рабочей арматуры в сетках единый и равен 200 мм. Подколон- ники армируют сварными пространственными каркаса¬ ми; в пределах высоты стаканов укладывают плоские сварные сетки. В необходимых случаях в подколонни- ках ниже дна стакана устанавливают сетки из расчета на смятие бетона под торцом колонны (рис. 2.10). Несущая способность естественных оснований и раз¬ меры типовых фундаментов определены с учетом сле¬ дующих предпосылок: среднее давление на грунт от основных сочетаний нормативных нагрузок, равное частному от деления вертикальной силы на площадь подошвы фундамента, не должно превышать нормативного давления Rn, вы¬ численного по формуле (12) СНиП П-Б.1-62*; для внецентренно нагруженных фундаментов эпю¬ ра давления на грунт может быть трапециевидной или треугольной, при этом наибольшее краевое давление не должно превышать нормативное значение более чем на 20%; при отсутствии мостовых кранов допускается тре¬ угольная эпюра с неполным опиранием фундамента на грунт, если длина эпюры составляет не менее 75% пол¬ ного размера его подошвы в направлении действия мо¬ мента; среднее значение веса единицы объема фундамента и грунта на уступах фундаментной плиты в пределах контура подошвы равно 2 тс/м3. Рис. 2.10. Схема армирова¬ ния стенок стакана подко¬ лонника / — вертикальная арматура.кар¬ каса подколонника (на разрезе условно не показана); 2 — свар¬ ные сетки; 3 — сетки косвенного армирования Несущая способность фундаментных плит проверена расчетом на продавливание по контуру каждой сту¬ пени^ и^_на .изгиб в сечениях по граням подколонника и ступеней (с учетом снижения расчетного сопротивле-" ния арматуры на длине ее анкеровки). Подколонники рассчитаны в пределах высоты стакана как элементы коробчатохо.„.сечения, а ниже — как элементы прямо¬ угольного сечения* Минимальная площадь продольной
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 57 арматуры, расположенной с одной стороны, принята равной 0,05% площади расчётного "“бетонного сечения при расчете подколонников как бетонного элемента и 0,1% при расчете их как железобетонного элемента. Стенки стаканов проверены также расчетом по на¬ клонным сечениям. • 2.2.3. Методика подбора фундаментов Подбор типового фундамента и его арматуры для конкретных условий применения выполняют в следую¬ щем порядке. Определяют усилия NB и Мв от сочетания норма¬ тивных нагрузок относительно центра подошвы фунда¬ мента (продольную силу вычисляют без учета веса фун¬ дамента и грунта на его уступах). Сочетания нагрузок принимают согласно табл. 2.6. Таблица 2.6 Сочетания нагрузок для определения усилий NH и Мн Затем определяют предварительное значение нор¬ мативного давления на основание в тс/м2 по формуле СНиП П-Б.1-62* RH = (Ab + Bh) 70 + DcH, (2.1) ‘где Л, В, D—безразмерные коэффициенты, принимае¬ мые по табл. 2.7 в зависимости от нор¬ мативного значения угла внутреннего трения грунта срн; h— глубина заложения подошвы фундамен¬ та от природной поверхности грунта или от уровня планировки срезкой в м\ b— предварительный размер ширины по¬ дошвы фундамента в м, вычисляемый по формуле 6 = 0,851/ Ш. , (2.2) У я? в которой /?| принимают по табл. 2.8; Yo— вес единицы объема грунта выше подошвы фундамента в тс/мг\ си— нормативное значение удельного сцепления для глинистых грунтов или параметра линей¬ ности для песчаных грунтов в тс/м2, Таблица 2.7 Значения коэффициентов А, В и D для определения нормативного давления на естественное основание Rи фн в град Коэффициенты фН я в град Коэффициен ты А В D А В D 0 0 1 3,14 24 0,72 3,87 6,45 2 0,03 1,12 3,32 26 0,84 4,37 6,9 4 0,06 1,25 3,51 28 0,98 4,93 7,4 6 0,1 1,39 3,71 30 1,15 5,59 7,95 8 0,14 1,55 3,93 32 1,34 6,35 8,55 10 0,18 1,73 4,17 34 1,55 7,21 9,21 12 0,23 1,94 4,42 36 1,81 8,25 9,98 14 0,29 2,17 4,69 38 2,11 9,44 10,8 16 0,36 2,43 5 40 2,46 10,84 11,73 18 0,42 2,72 5*31 42 2,87 12,5 12,77 20 0,51 3,06 .г',{)6 44 3,37 14,48 13,96 22 0,61 3,44 е,04 45 3,66 15,64 14,64 Характеристики грунтов (<рн, уо, сн) принимают по данным инженерно-геологических исследований. При подборе фундаментов на стадии технического проекта можно <ры и с* принимать по табл. 2.9. Вычисленное по формуле (2.1) или принятое по табл. 2.8 значение нормативного давления округляют до ближайшего меньшего унифицированного значения RH (в большую сторону округляют в случаях, если раз¬ ница между вычисленным и ближайшим большим уни¬ фицированным значениями давлений не превышает 0,1 кгс/см2). По округленному значению RH подбирают марку фундамента. По табл. 2.4 и 2.5 устанавливают в зависимости от размеров сечения колонны буквенный индекс подколон¬ ника, который входит в марку фундамента. Затем по графикам в зависимости от глубины за¬ ложения подошвы фундамента, нормативного давления на основание и усилий NH и Мп подбирают марку фун¬ дамента. На некоторых графиках указаны на одном поле две марки фундаментов с одинаковым индексом подколонника; эти фундаменты имеют разную несу¬ щую способность, поэтому необходимая марка уточня¬ ется, по графикам, предназначенным для подбора арма¬ туры фундаментных плит. Если ширина подошвы подобранного по графику фундамента отличается от предварительного размера (вычисленного для определения нормативного давления на основание Rn) более чем на 300 мм, то нормативное давление вычисляют повторно с учетом нового значе¬ ния ширины подошвы и уточняют по графику марку фундамента. На срафиках для подбора марок фундаментов сплошными линиями обозначены поля, соответствую¬ щие усилиям, при которых давление на грунт переда¬ ется всей площадью подошвы. Пунктирными линиями определена область применения типовых фундаментов в случаях, когда допускается неполное соприкасание подошвы с грунтом. Если точка пересечения значений Nn и Мп попадает на линию графика, разграничивающую поля, марку Расположение колонны в здании Первое сочетание нагрузок Второе сочетание нагрузок По крайним ря¬ дам Постоянные, вре¬ менные длитель¬ ные, снеговая и ветровая Постоянные, вре¬ менные длительные, снеговая, вертикаль¬ ная и горизонтальная нагрузки не более чем от двух мостовых (подвесных) кранов По средним ря¬ дам Примечан ли такое сочетани! рование фундамен! 2. На каждом кранов. 3. Вертикальн: трех кранов учитьи 4. При расчет на каркас здания i То же и я: 1. Снеговую ч е нагрузок определи га. крановом пути при рю нагрузку на фун вают с коэффициент е фундаментов темп ie учитывают. Постоянные, вре¬ менные длительные, снеговая, вертикаль¬ ная нагрузка не бо¬ лее чем от четырех и горизонтальная ке более чем от двух мостовых (подвесных) кранов агру^ку учитывают, ес- гет размеры или арми- [нимают не более двух дамент от четырех или эм 0,8. ературные воздействия
58 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ TJ ГГ р. 4 Oi»n/HS-74 Таблица Нормативные давления на грунты основания (область применения — см. п. 2 примечаний) 2.8 Г рунты кгс/см2 Крупнообломочныё Щебенистый (галечнико- вый) с песчаным заполне¬ нием пор . Дресвяный (гравийный) из обломков кристаллических пород Дресвяный (гравийный) из обломков осадочных пород . Песчаные Пески крупные независимо от влажности Пески средней крупности независимо от влажности . . Пески мелкие: а) маловлажные . » , * б) очень влажные и на¬ сыщенные водой . . Пески пылеватые: а) маловлажные . • « • б) очень влажные . . * в) насыщенные водой . . Плотные Средней плотности -4г§ 60 5,0 2 1,5 *£г -S $ & <1,5 1,5 1 Глинистые Супеси Суглинки Глины Коэффи¬ циент по¬ ристости Консистенция В=0 0,5 3 3 0,7 2,5 2 0,5 3 2,5 0,7 2,5 1,8 1 2 1 0,5 6 4 0,6 5 3 0,8 3 2 1,1 2,5 1 В—1 Примечания: 1. Для глинистых грунтов с промежу¬ точными значениями £ и В допускается определять ин¬ терполяцией, вначале по е для В=0 и Б-1, а затем по В между полученными значениями давления. 2. Для типовых фундаментов с шириной подошвы 1,5 м и глубиной заложения до 2,5 м табличные значения мож¬ но использовать в качестве унифицированного значения Ян (т. е. принимают R В остальных случаях значения н к\ используют только , для предварительного определения размера ширины подошвы фундамента по формуле (2.2). фундамента принимают по полю, соответствующему меньшим значениям этих усилий. Марки -сварных сеток для армирования фундамент¬ ной плиты определяют по графикам. Каждый график составлен для группы фундаментов, отличающихся лишь высотой; некоторые графики составлены для двух групп фундаментов, отличающихся, кроме того, высотой фундаментной плиты. Поля на этих графиках, соответствующие каждой группе, разделены пунктир¬ ной линией; нижние поля соответствуют маркам фун¬ даментов с меньшим цифровым индексом, обозначаю¬ щим типоразмер фундамента. Усилия N и Му используемые для выбора марок сеток, определяют относительно центра подошвы от расчетных нагрузок, причем нормальная сила вычисля¬ ется без учета веса фундамента и грунта на его уступах, поскольку он учтен при построении графиков. На графиках марки сеток указаны в виде дроби: в числителе — для сеток верхнего ряда, в знаменате¬ ле— для сеток нижнего ряда. В зависимости от разме¬ ра подошвы фундамента арматура каждого ряда мо¬ жет состоять из одной, двух и трех сеток (количество сеток каждой марки указано над графиками). В мар¬ ках сеток первый цифровой индекс обозначает поряд¬ ковый номер сетки, второй — диаметр рабочей армату¬ ры в мм. Подколонники армируют пространственными свар¬ ными каркасами, а также горизонтальными сетками, устанавливаемыми в пределах высоты стакана. Марки каркасов и сеток подбирают по графикам, для чего нор¬ мальную силу и изгибающий момент от расчетных на¬ грузок определяют на уровне верха фундаментной пли¬ ты и торца колонны (соответственно для подбора кар¬ касов и сеток). Сетки косвенного армирования подби¬ рают по величине нормальной силы без учета сил сцеп¬ ления бетона колонны с бетоном фундамента в стакане. 2.2.4. Таблицы и графики для подбора фундаментов под колонны прямоугольного сечения Приводимые таблицы и графики могут быть исполь¬ зованы для наиболее часто встречающихся в практике проектирования случаев подбора фундаментов для од¬ ноэтажных промышленных зданий с высотой до низа несущих конструкций покрытий в пределах 4,2—10,8 м> с глубиной заложения фундаментов до 3 м при нор¬ мативных давлениях на основание в пределах 1,5— 3,5 кгс/см2. Порядок пользования графиками и таблицами ил¬ люстрируется численным примером по подбору марки фундамента и определению расхода бетона и ар¬ матуры. Подобрать типовой фундамент для колонн крайних рядов одноэтажного здания без мостовых кранов. Исходные данные: колонны сборные типовые серии КЭ-01-49, сечение 400 X400 мм, отметка нижнего торца — 0,9 м; подошва фундамента заглублена (из условия промерзания грунта) на 1,95 м ниже уровня чистого пола здания, а верх подколонника и планировочная отметка земли вокруг здания находятся на 0,15 м ггйже пола здания; грунты представляют собой пылеватые мало¬ влажные пески средней плотности с характеристиками: сн= =0,3 тс/м2, <рн =28°, Vq =1,8 тс/м3, Я” =20 тс/м2 (см. табл. 2.8). Высота фундамента /гф = 1,95—0,15=1,8 м. Усилия на уровне верха подколонника (из расчета каркаса здания или из альбомов рабочих чертежей типовых колонн): от нормативных нагрузок WH=100 тс, Мн=15 тс-м, QH =3 тс; » расчетных » N = 120 тс, М=20 тс-м. Q=4 тс. Определяют предварительное значение нормативного давле¬ ния на естественное основание по формуле (2.1): R* = (Ab + Bh)yо+ DcH » где А, В, D— безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 2.7 (для фн =28°; /4=0,98, В-4,93. £> = 7,4);
ГЛАВА 23. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 59 Таблица 2.9 1 в тс/м2: Фн в град) Грунты Значения характеристик сн (фн) при коэффициенте пористости грунта е 0,41—0,5 о сл Г о CD 0,61—0,7 0,71—0,8 0,81—0,95 0,96—1,1 Песчаные: гравелистые и крупные . ► *. 0,2(43) 0,1(40) -(38) — — — » средней крупности 0,3(40) 0,2(38) 0,1(35) — — мелкие 0,6(38) 0,4(36) 0,2(32) -(28) — — пылеватые 0,8(36) 0,6(34) 0,4(30) 0,2(26) — — Глинистые при влажности на гра¬ нице раскатывания в %: 0,8(24) 9,о 12,4 . 1,2(25) 0,6(23) — — — 12,5-15,4 „ . 4,2(24) 2,1(23) 1,4(22) 0,7(21) — — 15,5—18,4 . — 5(22) 2,5(21) 1,9(20) 1Л(19) 0,8(18) 18,5—22,4 — — 6,8(20) 3,4(19) 2,8(18) 1,9(17) 22,5—26,4 — — — 8,2(18) 4.1(17) 3,6(16) 26,5-30,4 — — — 9,4(16) 4.7(15) ft*—глубина заложения подошвы фундамента от пла¬ нировочной отметки поверхности земли (/г = 1.95— —0,15=1,8 м)\ Ъ— предварительное значение ширины подошвы фунда¬ мента по формуле (2.2): & = 0,85 1/ — 0,85*1 / 121 =1,9 т V V 20 #н =(0,98.1,9+4,93.1,8) 1,8 + 7,4-0,3 = 21,6 тс/М2 = 2,16 кгс/см2. Для подбора марки фундамента принимают ближайшее большее унифицированное значение нормативного давления на грунт основания RH =2,25 кгс/см2. По табл. 2.4 устанавливают, что колонне с сечением 400Х Х400 мм соответствует подколонник с буквенным индексом А. Вычисляют изгибающий момент относительно центра подош¬ вы фундаментной плиты (точка пересечения оси колонны с пло¬ скостью подошвы) от нормативных нагрузок Мн . = А1Н + QH h. -=15+3-1,8=20,4 тс-м. п.ф ф По графику на рис. 2.21 для усилий WH=100 тс и Af” ф= *=20,4 тс • м подбирают марку фундамента — ФА50. По табл. 2.10 находят размеры фундамента и объем бетона (подошва 3X2,1 м, объем бетона 3,6 At3). Так как ширина подошвы, равная 2,1 м, отличается менее чем на 0,3 м от принятой при определении предварительного значения нормативного давления, значение RH можно не уточнять. Для подбора марок арматурных сеток фундаментной плиты вычисляют изгибающий момент от расчетных нагрузок относи¬ тельно центра подошвы Мп.ф =M+Qhф =20+4-1,8=27,2 тс - м. По графику на рис. 2.38, г для фундамента ФА50 по усилиям N=120 тс и Мп<ф =27,2 ТС‘М находят марки сеток и их количе¬ ство: сетки С6-18, указанные в знаменателе, предназначены для нижнего ряда (две сетки на ширину фундамента), а сетки С23-10 (2 шт.), указанные в числителе, — для верхнего ряда. Из табл. 2.13 находят размер сеток и расход арматуры: С6-18 имеет размер 1050X2950 мм, расход стали 39 кг (класса A-II — 36 кг, А-1 — 3 кг), диаметр рабочей арматуры 18 мм: С23-10 имеет размер 1450 X2050 мм, расход стали 12 кг fA-II — 10 кг, А-I — 2 кг), диа¬ метр рабочей арматуры 10 мм: полный расход стали на фунда¬ ментную плиту 102 кг (A-II — 92 кг, А-I — 10 кг). Для определения вертикальной арматуры подколонника и сеток, устанавливаемых в пределах глубины стакана, изгибающие моменты от расчетных нагрузок вычисляют на уровне верха фундаментной плиты (А*в.ф) и торца колонны (Мх.к): Мв.ф”м+<?<Аф-йф.п )”20+4(1,8—0,6) —24,8 тс>м; Мт-к amM + Qfl3.K “20+4(0,9—*0,15)“23 тс-м, где ^ф.п — высота фундаментной плиты в м (по табл. 2.10 сум¬ ма всех ступеней плиты); h3tK — глубина заделки колонны в фундамент в м (разность отметок торца колонны и верха подколонника). По графику на рис. 2.50 (подколонник А, отметка подошвы —1,95 м) для усилий W—120 тс и Мвф“24,8 тс-м находят марку каркаса подколонника — КПА6; по графику на рис. 2.49 для уси¬ лий /V= 120 тс и Л1Т.К “23 тс-м находят марку сеток*—СА8 (по этому графику видно, что сетки косвенного армирования ССА6 не требуются). Расход стали ва каркас и сетки определяют по табл. 2.14 и 2.15: каркас КПА6 — 25 кг (класса A-II — 22 /сг, A-I — 3 кг), шесть сеток СА8—18 кг; полный расход стали на подко¬ лонник—43 кг (класса А-И — 22 кг, А-1 —21 кг), Таким образом, общий расход материалов на фундамент составит: гфматуры 145 кг (класса A-II — 114 кг, А-I — 31 кг), бе¬ тона 3,6 мъ. В проекте фундаменту присваивают конкретную мар¬ ку, например ФА50-1. Ниже приведены табл. 2.10—2.15 и графики (рис. 2.11—2.50) для подбора типовых фундаментов под колонны прямоугольного сечения.
60 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Номенклатура фундаментов типа ФА Таблица 2.10 Марка Расход бетона в м' Размеры фундамента в мм Эскиз фундамента фунда¬ мента лф 1 ° ах{си) ь I 6,(Ь2) ФА1 ФА2 ФАЗ ФА4 фА7 ФА8 ФА9 ФАЮ 1,4 1.7 2,2 2.7 1500 1800 2400 3000 1500 1500 1,6 1,8 2.3 2,8 1500 1800 2400 3000 1800 ФА13 ФА14 ФА15 ФА16 1*8 2,1 2,6 3,1 ФА19 ФА20 ФА21 ФА22 2,1 2.3 2,8 3.3 1500 1800 2400 3000 1800 1500 1500 1500 1800 2400 3000 2100 1500 ФА25 ФА26 ФА27 ФА28 2.4 2,6 3*1 3,6 1500 1800 2400 3000 ФА31 ФА32 ФАЗЗ ФА34 ФА37 ФА38 ФА39 ФА40 2.8 3 3,5 4 1500 1800 2400 3000 2400 1800 1500 1500 2400 1800 1800 1800 2 ,9 .4 ,7 4 ,2 ФА43 ФА44 ФА45 ФА46 з,з 3.5 4 4.5 1500 1800 2400 3000 2700 1800 1800 1800 1500 1800 2400 3000 3000 2100 ФА49 ФА50 ФА51 ФА52 3,4 3.6 4,1 4.6 1500 1800 2400 3000 •3000 ФА55 ФА56 ФА57 ФА 58 ФА61 ФА62 ФА63 ФА64 3,6 3,9 4,3 4,8 1500 1800 2400 3000 3000 2100 1800 1800 2100 2100 2400 1500 1500 ?,8 4,1 4,6 5 1500 1800 2400 3000 3300 2100 2400 1500 См. стр. 61 ФА67 4,8 1500 ФА68 5 1800 3300 2400 2400 1800 ФА69 5,5 3400 (1500) (1800) ФА70 6 3000 ( ФА73 5,3 1500 ФА74 5,5 1800 3600 2700 2400 1800 \ ФА75 6 2400 (1800) (1800) ФА76 6,5 ШХ) 1
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 61 Продолжение табл. 2.10 Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Расход бетона в М3 Размеры фундамента в мм пФ а | аг(а,) | ЪЛЬг) ФА79 ФА80 ФА81 ФА82 ФА85 ФА86 ФА87 ФА88 ФА91 ФА92 ФА93 ФА94 ФА97 ФА98 ФА99 ФА 100 5,7 5.9 6,4 6.9 6,5 6.7 7,2 7.7 6,9 7.1 7,6 8.1 8,4 8,6 9,1 9,6 1500 1800 2400 3000 3600 2700 (1800) 2700 2100 (1500) 1500 1800 2400 3000 1500 1800 2400 3000 4200 3000 (2100) 2700 2100 (1500) 4200 1500 1800 2400 3000 4800 3000 (2100) 3000 2100 (1500) 3600 (2400) 3000 2100 (1500) Таблица 2.11 Номенклатура фундаментов типа ФБ Марка Расход Размеры фундамента в мм Эскиз фундамента фунда¬ бетона 1 I 1 мента в ж3 Къ 1 а Mа2) 1 Ъ 1 ММ 1200 о I—L. t 1200 т U ФБ1 ФБ2 ФБЗ ФБ4 2,6 3 3,9 4,7 1500 1800 2400 3000 2100 - 1500 - ФБ7 ФБ8 ФБ9 ФБ10 2,8 3,2 4,1 4,9 1500 1800 2400 3000 2400 - 1500 - ФБ13 ФБ14 ФБ15 ФБ16 3,1 3,5 4,4 5,3 1500 1800 2400 3000 2400 - 1800 - ФБ19 ФБ20 ФБ21 ФБ22 *.5 4 4.S 5,7 1500 1800 2400 3000 2700 2100 1800 1800 ФБ25 ФБ26 ФБ27 ФБ28 3,9 4,3 5,1 6 1500 1800 # 2400 3000 3000 2400 1800 180Э ФБ31 ФБ32 ФБЗЗ ФБ34 4.8 4.8 5,6 6,5 1500 1800 2400 3000 3000 2400 2100 2100
62 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.11 Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Расход бетона в м3 Размеры фундамента в мм а^щ) bt(bt) См. стр. 61 ФБ37 ФБ38 ФБ39 ФБ40 ФБ43 ФБ44 ФБ45 ФБ46 ФБ49 ФБ50 ФБ51 ФБ52 ФБ61 ФБ62 ФБ63 ФБ64 ФБ73 ФБ74 ФБ75 ФБ76 ФБ79 ФБ80 ФБ81 ФБ82 ФБ85 ФБ86 ФБ87 ФБ88 ФБ91 ФБ92 ФБ93 ФБ94 ФБ97 ФБ98 ФБ99 ФБ100 ФБ103 ФБ104 ФБ105 ФБ109 ФБ110 4,4 1500 4,8 1800 5,7 2400 6,6 3000 3000 2400 2400 1800 4,6 1500 5 1800 5,9 2400 6,8 3000 3300 ФБ55 5 1500 ФБ56 5,4 1800 ФБ57 6,3 2400 ФБ58 7«1 3000 3600 ФБ67 5,6 1500 ФБ68 6 1800 ФБ69 6,9 2400 ФБ70 7,7 3000 5,3 5,7 6,6 7,5 1500 1800 2400 3000 3600 2400 2400 2700 2700 2400 1800 1800 2700 2100 3300 — 2700 (1800) 5,5 6 6,8 7,7 1500 1800 2400 3000 3600 2700 (1800) 2400 1800 (1800) 2400 1800 (1800) 6.3 6,7 7,6 8.4 1500 1800 2400 3000 3600 2700 (1800) 7,5 7,9 8,8 9,7 1500 1800 2400 3000 4200 заоо (2400) 2700 2100 (2100) 2700 2100 (2100) 8 8,4 9,3 10,1 1500 1800 2400 3000 4200 3300 (2400) 9,1 9,5 10,4 11,3 1500 1800 2400 3000 9,3 9,7 10,6 11,5 9,7 10,2 11 1500 1800 2400 зооа 1500 1800 2400 4800 3900 (2700) 3000 3000 2400 (1800) 2400 (1800) 4800 3600 (2700) 3300 2400 (1800) 4800 13,1 13,5 1500 1800 5400 3600 (2700) 3600 (2700) 3600 3600 2400 (1800) 2400 (1800)
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 63 Таблица 2.12 Номенклатура фундаментов типа ФВ Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Расход бетона в мi Размеры фундамента в мм hФ | а 1 ь 1 [ blibt) ФВ1 4 1500 ФВ2 4,6 1800 ФВЗ 5,6 2400 3000 2400 1800 1800 ФВ4 6,7 3000 ФВ7 4,5 1500 ФВ8 5 1800 ФВ9 6,1 2400 3000 2400 2100 2100 ФВ10 7,2 3000 ФВ13 4,6 1500 ФВ14 5,1 1800 ФВ15 6,2 2400 3000 2400 2400 1800 ФВ16 7,3 3000 ФВ19 4.9 1500 ФВ20 5,5 1800 ФВ21 6,6 2400 3300 2700 2400 1800 ФВ22 7,6 3000 / ФВ25 5.2 1500 ФВ26 5,7 1800 ФВ27 6,8 2400 3600 2700 2400 1800 Ф328 7,9 3000 ФВ37 5.7 1500 ФВ38 6,3 1800 ФВ39 7.3 2400 3600 2700 2700 2100 ФВ40 8,4 3000 ФВ31 5,8 1500 ФВ32 6*3 1800 3600 2700 2400 1800 ФВЗЗ 7,4 2400 (2100) (1600) ФВ34 8,5 3000 ФВ43 6,5 1500 ФВ44 7,1 1800 3600 2700 2700 2100 ФВ45 8*1 2400 (2100) (2100) ФВ46 9,2 3000 ФВ49 7,6 1500 ФВ50 8,1 1800 4200 3300 2700 2100 ФВ51 9,2 2400 (2400) (2100) ФВ52 10,3 3000 ФВ55 8 1500 ФВ56 8,6 1800 4200 3300 3000 2400 ФВ57 2400 (2400) (1800) ФВ58 10,7 3000 ФВ61 8,9 1500 ФВ62 9,5 1800 4800 3600 3000 2400 ФВ63 10,6 2400 (2700) (1800) ФВ64 11,6 3000 ФВ67 9,4 1500 ФВ68 9,9 1800 4800 3600 3300 2400 ФВ69 11 # 2400 (2700) (1800) ФВ70 12,1 3000 ФВ73 9,8 1500 ФВ74 10,3 1800 4800 3600 3600 2400 ФВ75 11,1 2400 (2700) (1800) ФВ76 12,5 3000
64 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Продолжение табл. 2.12 Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Расход бетона В Мл Размеры фундамента в мм h. Ф 1 а | аЛск) 1 b ЬАЪл) См. сгр. 63 ФВ79 12,9 1500 5400 3600 3600 2400 ФВ80 13,5 1800 (2400) (1800) ФВ85 14,4 1500 5400 3600 4200 2400 ФВ86 14,9 1800 (2400) (1800) ФВ91 16,5 1500 5400 3600 4800 3000 ФВ92 17 1800 (2400) (1800) ФВ97 20,1 1500 6000 4200 4800 3000 ФВ98 20,7 1800 (2700) (1800) Таблица 2.13 Сортамент сеток для армирования фундаментных плит Расход арматуры в кг Марка Размер сетки класса сетки в м А-И А-1 всего С1-10 1.05X1.45 6 1 7 С2-10 1,05X1,75 7 1 8 С5-10 10 1 И С5-12 1,05X2,65 14 1 15 С6-10 11 1 12 ' С6-12 16 1 17 С6-14 21 2 23 С6-16 1.05X2.95 28 2 30 С6-18 36 3 39 С6-20 44 3 47 С6-22 53 5 58 С7-12 17 1 18 С7-14 24 3 27 С7-16 31 3 34 С7-18 1,05X3,25 39 4 43 С7-20 48 4 52 С7-22 58 5 63 С8-12 19 1 20 С8-14 26 3 29 С8-16 34 3 37 С8-18 1,05X3,55 43 4 47 С8-20 53 4 57 С8-22 64 6 70 С10-12 22 1 23 С10-14 30 3 33 С10-16 39 3 42 С10-18 1,05X4,15 50 4 54 С10-20 62 4 66 С10-22 74 6 80 С10-25 96 6 102 С12-12 25 2 27 C12-I4 34 3 37 С12-16 45 3 48 С12-18 1,05X4,75 57 5 62 С12-20 70 5 75 С12-22 85 7 92 С12-25 110 7 117 Продолжение табл. 2.13 Расход арматуры в кг Марка Размер сетки класса сетки в м А-И А-1 всего C14-I2 /28 2 30 С14-14 39 3 42 С14-16 1,05X5,35 51 3 54 С14-18 64 5 69 С14-20 79 5 84 С21-10 7 2 9 С21-12 10 2 12 С21-14 1,45X1.45 14 3 17 С21-16 18 3 21 С21-18 23 4 27 С22-10 9 2 11 С22-12 13 2 15 С22-14 1,45X1,75 17 3 20 С22-16 22 3 25 С23-10 10 2 12 С23-12 15 2 17 С23-14 1,45X2,05 20 3 23 С23-16 26 3 29 С23-18 33 4 37 i С24-10 12 2 14 С24-12 17 2 19 С24-14 23 3 26 С24-16 1,45X2,35 30 3 33 С24-18 38 4 42 С24-20 47 4 51 С26-10 15 2 17 С26-12 1.45X2,95 21 2 23 С26-14 1 29 3 32 С27-12 23 2 25 С27-14 • 1,45X3,25 32 3 35 С28-12 25 2 27 С28-14 34 3 37 С28-16 1.45X3,55 45 3 48 С28-18 57 5 62 С28-20 70 5 75 С28-22 85 8 93
ГЛАВА 2:2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 65 Продолжение табл. 2.13 Марка Размер сетки Расход арматуры в кг класса сетки в м A-II А-1 всего СЗО-12 30 ’ 2 32 СЗО-14 40 3 43 СЗО-16 52 3 55 СЗО-18 1,45X4.15 66 5 71 C3t)-20 82 5 87 СЗО-22 99 8 107 СЗО-25 124 8 132 С32-12 34 2 36 С32-14 46 4 50 С32-16 60 4 64 С32-18 1,45X4,75 76 6 82 С32-20 94 6 100 С32-22 113 9 122 С32-25 146 9 155 С34-12 38 2 40 С34-14 1,45X5,35 52 4 56 С34-16 68 4 72 С34-18 86 6 92_ С36-12 42 2 44 С36-14 58 4 62 С36-16 1,45X5,95 75 4 79 С36-18 95 6 101 С36-20 ' 118 6 124 С41-10 1,65X1,45 8 2 10 С44-10 13 2 15 С44-12 19 2 21 С44-14 1,65X2,35 26 3 29 С44-16 34 3 37 С44-18 42 5 47 С44-20 52 5 57 С45-10 15 ' 2 17 С45-12 21 о 23 С45-14 1,65X2,65 29 3 32 С45-16 38 3 41 С45-18 48 5 53 С45-20 59 5 64 X С46-10 16 2 18 С46-12 24 2 26 С46-14 32 3 35 С46-16 1,05X2,95 42 3 45 С46-18 53 5 58 С46-20 66 5 71 С46-22 80 7 87 С48-12 1,65X3,55 29 2 31 С48-14 39 4 43 С50-12 33 2 35 С50-14 1,65X4,15 45 4 49 С50-16 59 4 63 Продолжение табл. 2.13 Расход арматуры в кг Марка Размер сетки класса сетки в м A-II А-1 всего С52-12 38 3 41 С52-14 52 5 57 С52-16 68 5 73 С52-18 1,65X4,75 Я6 7 93 С52-20 106 7 113 С52-22 128 10 138 С52-25 165 10 175 С54-12 43 3 46 С54-14 58 5 63 С54-16 76 5 81 С54-18 1,65X5,35 96 7 103 С54-20 119 7 с 126 С54-22 144 10 154 С54-25 186 10 196 Таблица 2.14 Сортамент каркасов для армирования подколонников Марка Расход арматуры в кг класса Марка каркаса Расход арматуры а кг .класса каркаса < < 2 а> £ < < о U й) О С КПА1 КПА2 18 26 2 3 20 29 КПБ8 КПБ9 55 64 8 8 63 72 КПАЗ КПА4 31 36 3 3 34 39 КПБ10 КПБ11 79 54 8 9 87 63 КПА5 КПА6 42 22 3 3 45 25 КПБ12 КПБ13 64 74 12 10 76 84 КПА7 КПА8 31 37 5 5 36 42 КПБ14 КПБ15 86 107 10 10 96 117 КПА9 КПА10 44 51 6 5 49 56 КПБ16 КПБ17 67 80 12 17 79 97 КПА11 КПА12 29 42 5 9 34 51 КПБ18 КПБ19 КПБ20 93 108 134 15 15 15 108 123 149 КПА13 КПА14 50 59 9 7 59 66 КПА15 КПА16 КПА17 КПА18 КПА19 КПА20 68 36 53 62 74 86 7 6 12 12 10 10 75 42 65 74 84 96 КПВ1 КПВЗ КПВ4 КПВ5 КПВ6 КПВ8 КПВ9 кпвю 41 54 61 74 49 65 74 89 5 5 5 5 7 9 9 9 46 59 66 79 56 74 83 98 кпви 67 И 78 КПБ1 КПБ2 # КПБЗ КПБ4 КПБ5 КПБ6 КПБ7 33 39 46 53 66 40 47 4 4 4 4 4 6 8 37 43 50 57 70 46 55 КПВ13 КПВ14 КПВ15 КПВ16 КПВ18 КПВ19 КПВ20 88 99 120 84 110 125 151 12 12 12 15 18 18 18 100 111 132 99 128 143 169 Табл. 2.15 см. на сир. 83.
Нормольнор сало в тс 66 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Рис. 2.11. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,65 м и нор¬ мативном давлении на грунт 1,5 кгс/см2 1 — ФА1; 2 — ФА7, ФА13: 3 —ФА19, ФБ1; 4 — ФА25. ФБ7; 5 — ФА31, ФБ13: 6 — ФА37, ФБ19; 7 — ФА43. ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9 — ФА55, ФБ37, ФВ13; 10 — ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; 11 — ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31; 12 — ФА79. ФБ67, ФБ73, ФВ37, ФВ43; 13 — ФА.85, ФБ79, ФВ49; 14—ФА91, ФБ85. ФВ55; 15—ФА97, ФБ91, ФВ61; 16— ФБ97. ФВ67; 17 — ФБ103, ФВ73: 18 — ФБ109, ФВ79; 19 ~ ФВ85; 20 — ФВ91; 21 — ФВ97 10 20 30 W 50 60 70 80 90 100 Момент Q те м М 320 300 280 260 гно '220 * 180 1 160 ч 19 X Ч N. 18 Ч| ■х К ч К 17 ч s N it ч ч N Ч ч ч Nr. ч Ч V Ч 15 V ч S \ ч ^ . N “ N S \ 13 V ч ч jib ч Ч Чч —« Xs <ч \ ч 'ч \ X \, ъ 3s ч\ Ъ & А £ у. Я Й Р У Рис. 2.13. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,65 м и нормативном давлении на грунт 2 кгс/см2 / — ФА1; 2 — ФА7, ФА13; 3— ФА19, ФБ1; 4 — ФА25, ФБ7; 5 — ФА31, ФБ13; 6— ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9 — ФА55, ФБ37. ФВ13; 10 — ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; //--ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31; 12 — ФА79, ФБ67, ФБ73, ФВ37, ФВ43; 13 — ФА85, ФБ79, ФВ49; 14— ФА91, ФБ85. ФВ55; 15 ~ ФА97, ФБ91, ФВ61; 16 — ФБ97, ФВ67; 17 — ФБ103, ФВ73; 18 — ФБ109, фВ2Я 10 20 30 ho 50 ВО 70 80 90 100 Момент 8 те м Рис. 2.12. График для подбора фундаментов при глубине заложе¬ ния подошвы 1,65 м ц нормативном давлении на грунт 1,75 кгс/см2 / — ФА1; 2 — ФА7, ФА13; 3— ФА19, ФБ1; 4— ФА25, ФБ7; 5—ФА31, ФБ13; , 6 — ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9 — ФА55, ФБ37. ФВ13; 10 —- ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; //— ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31: 12— ФА79. ФБ67, ФБ73, ФВ37, ФВ43; 13— ФА8С, ФБ79, ФВ49; 14— ФА91, ФБ85, ФВ55; 15 — ФА97, ФБ91, ФВ61; 16— ФБ97, ФВ67; /7— ФБ103, ФВ73; 18 — ФБ109, ФВ79; 19 — ФВ35
TJJABA 22. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 67 Рис. 2.14. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,65 м и нор¬ мативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2 / — ФА1; 2 — ФА7, ФА13; 3 — ФА19, ФБ1; 4—ФА25, ФБ7; 5 — ФА31, ФБ13; 6 — ФА37, ФБ19; 7 — ФА43. ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; о—ФА55, ФБ37.&В13; 10 — ФД6^ ФА67Г, ФБ43, ФБ49, ФВ19; 11—ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31; 12— ФА79 ФБ67, ФБ73, ФВ37, ФВ43 13 — ФА85, ФБ79, ФВ49 14 — ФА91, ФБ85, ФВ55 75—ФА97, ФБ91, ФВ^1 16 — ФБ97, ФВ67; 17 — ФБ103, ФВ73; 18 — ФБ109, ФВ79 360 3*0, 320 300 280 260 ъ 220 ta I 1т I*» 120 100 80 60 ьо 20 ■*—4 ч Ч- N, 16s ч ч ч 15 ч ч Ч \ “Ч \ ik ч V, Ч 13 \ ч ч -N N ч ч \ К \ ч ■ N \ \ /Ч V \ ч ч \ < Ч \ ч ч ч4 чк \ \ V л чч 7\ V \ V ч Ч К' >> /О X Хч " > N \ А <> я \У £ >ы * >> & л % 17 м п i £ 10 20 30 ЦО 50 60 70 80 90 100 Момент 6 тс-м Рис. 2.16. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,65 м и нормативном давлении на грунт 3 кгс/см2 1 __ ФА1; 2 — ФА7, ФА13; 3 — ФА19, ФБ1; 4 — ФА25, ФБ7; 5—ФА31, ФБ13; 5 — ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9—ФА55, ФБ37, ФВ13; 10 — ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; //— ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31; 12 — ФА79, ФБ67, ФБ73, ФЕ37, ФВ43: 13 — ФА85, ФБ79. ФВ49; 14— ФА91, ФБ85, ФВ55; 15 — ФА97, ФБ91, ФВ61; 16 — ФБ103, ФВ73 < 0 Рис. 2.15. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,65 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2 1 — ФА1; 2 — ФА7, ФА13; 3— ФА19, ФБ1; 4 — ФА25, ФБ7; 5— ФА31, ФБ13; 6— ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9 — ФА55, ФБ37, ФВ13; 10 — ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; //— ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31: 12— ФА79, ФБ67, ФБ73, ФВ37, ФВ43; 1.1 — ФА85, ФБ79, ФВ49; 14— ФА91, ФБ85, ФВ55; 15 — ФА97, ФБ91, ФВ61; 16 — ФБ97, ФВ67; 17 — ФБ103, ФВ73 б*
68 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Рис. 2.17. График для под¬ бора фундаментов при глу¬ бине заложения подошвы 1,65 м и нормативном дав¬ лении на грунт 3,5 кгс/см2 1 — ФА1; 2 — ФА7, ФА13; 3—ФА19, ФБ1; 4 —ФА25, ФБ7; 5 — ФА31, ФБ13; 6—ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9—ФА55, ФБ37, ФВ13; 10 — ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; 11 — ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31; 12 — ФА79, ФБ67. ФБ73. ФВ37, ФВ43: /3 — ФА85, ФБ79. ФВ49; 14 — ФА97, ФБ91. ФВ61; 15 — ФБ103, ФВ73 т т 320 300 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Момент В тс м 20 ч 19 Ч Ч 18 ч ч ч Ч. Ч * ч ч Ч V ч ч ч ч ч ч \ Ч \ Ч * Ч ч ч ч ч \ \ \ ч ч к \ 13 Ч Ч ч ► \8S ч4 \ ,4 V У < У ч\ х> )Г № > *18 ш щ £ Момент в тс-м •360 зио 320 300 280 260 *** «О 220 | 160 120 100 21 ч 20 ч ч ч 19 ч ч, ч ч 18 ч Ч гЧ ч. Ч ч ч ^1 Чч Ч \ 15 ч ч — V. \ ч ч. ч Ч; ч S > 13 ч. ч Ч ч. ч„ X А а \ Ч V ч л ч Ч Ч < ч Ч ч g V \У ч хГ V X ч YA * у] И -- ^ Рис. 2.19. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 1,75 кгс/см2 1 — ФА2; 2 — ФА8, ФА14: 3 — ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14; б —ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2; 8 — ФА50, ФБ32, ФВ8; 9—ФА56, ФБ38, ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФББО, ФВ20; П — ФА74, ФБ56, ФБ62, ФВ26, ФВ32; 12 — ФА80, ФБ68, ФБ74, ФВ38, ФВ44: ГЗ—ФА86, ФБ80. ФВ50: /4 — ФА92, ФБ86, ФВ56; 15 — ФА98, ФБ92, ФВ62; 16 — ФБ98, ФВ68: /7 — ФБ104, ФВ74; 18 — ФБ1Ш, ФВ80; 19 — ФВ86; 20 — ФВ92 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Момент В к м Рис. 2.18. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 1,5 кгс/см2 1 — ФА2; 2 — ФА8, ФА14; 3 — ФА20, ФБ2; 4— ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14; 6 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44. ФБ26, ФВ2; 8 — ФА50, ФБ32, ФВ8; 9 — ФА56, ФБ38, ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФБ50, ФВ21); И — ФА74, ФБ56, ФБ62. ФВ26, ФВ32; 12 —ФШ. ФБ58, ФБ74, ФВ38, ФВ44; 13— ФА86, ФБ80, ФВ50; 14— ФА92. ФБ86, ФВ56; 15— ФА98, ФБ92, ФВ62; 16 — ФБ98, ФВ68; 17— ФБ104, ФВ74; 18 — ФБШ, ФВ80; 19 — ФВ86; 20 — ФВ92; 21 — ФВ98
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 69 I 13 N 18 ч N Ч 1C п ч ч ч ч 15 ч ч Ч ч ч ч, Ч ч Ч V \ и Ч ч ч N > V Ч v Ч Ч_ . \ N N ч ч \ Ч л /X N Л \ У Ч: N \ Чч < |> X ч X > £ А К > ь У й s' //ft к Й Г / Рис. 2:20. График для под¬ бора фундаментов при глу¬ бине заложения подошвы 1,95 м и нормативном дав¬ лении на грунт 2 кгс/см2 1 — ФА2; 2—ФА8, ФА14; 3—ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5—ФА32, ФБ14: 6 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2: 8 — ФА50, ФБ32, ФВ8; 9 — ФА56, ФБ38, ФВ14; Ю — ФА62, ФА68, ФБ44, ФБ50, ФВ20; 11 — ФА74. ФБ56. ФБ62, ФВ26, ФВ32; 12 — ФА80, ФБ68, ФБ74, ФВ38, ФВ44; 13— ФА86, ФБ80, ФВ50; 14— ФА92, ФБ86, ФВ56: 15 — ФА98, ФБ92, ФВ62; 16 — ФБ98, ФВ68: 17 — ФБ104. ФВ74: /аг—ФБ110, ФВ80; /9—ФВ86 Ш 20 30 40 50 60 70 80 SO 100 Момент в те м W 20 30 40 50 60 70 80 30 100 Момент в тс м Рис. 2.22. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2 1 — ФА2; 2 — ФА8, ФАН; 3 — ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 —- ФА32, ФБ14; 6— ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2; 8 — ФА50, ФБ32, ФВ8; 9 — ФА56, ФБЗЗ, ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФБ50, ФВ20; 11 — ФА74, ФБ56, ФБ62, ФВ26, ФВ32; 12 — ФА80, ФБ68, ФБ74. ФВ38, ФВ44; 13 — ФА86, ФБ80, ФВ50; 14 — ФА92, ФБ86, ФВ56; 15 — ФА98, ФБ92, ФВ62; /6—ФБ98, ФВ68; /7~ФБ104, ФВ74 Рис. 2.21. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2 1 — ФА2; 2 — ФА8, ФАН; 3— ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14; 6 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2; 8 — ФА5С, ФБ32, ФВ8; 9—ФА56, ФБ38, ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФБ50. ФВ20; 11 — ФА74, ФБ56, ФБ62, ФВ26, ФВ32; 12 — ФА80, ФБ68, ФБ74, ФВ38, ФВ44; 13 — ФА86, ФБ80, ФВ50; 14— ФА92, ФБЭб, ФВ56; 15 — ФА98, ФБ92, ФВ62; 16— ФБ98. ФВ68; 17 — ФБ104, ФВ74; 18 — ФБ110, ФВ80
70 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Рис. 2:23. График для под¬ бора фундаментов при глу¬ бине заложения подошвы 1,95 м и нормативном дав¬ лении на грунт 3 кгс/см2 1 — ФА2; 2—ФА8, ФАН; 3— ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14; 5 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26. ФВ2; 8 — ФА50, ФБ32, ФВ8; 9 — ФА56, ФБ38, ТО — ФА62, ФА68, ФБ44, ФВ20; 11 — ФА74, ФБ56, ФВ32; 12 — ФА80, ФВ38, ФВ44; 13 - ФВ50; 14 — ФА92, ФБ86, 15 — ФА98, ФБ92, ФВ62; 16 — ФБ104, ФВ74 10 20 30 40 50 60 70 ВО 30 100 Момент В те м 10 20 30 40 50 60 70 80 30 100 Момент в те м Рис. 2:25. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 1,75 кгс/см2 / — ФАЗ; 2 — ФА9, ФА15; 3 — ФА21, ФБЗ; 4 — ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ, ФБ15; б — ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ; 8 — ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9 — ФА57, ФБ39, ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21; //—ФА75, ФБ57, ФБ63, ФВ27,, ФВЗЗ: 12— ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13—ФШ, ФБ81, ФВ51; 14 — ФА93, ФБ-37, ФВ57; 15 — ФА99, ФБ93, ФВ63; 16— ФБ99, ФВ69; 17— ФБ105, ФВ7Э‘, 18 — ФБ111; ФВ81; 19 — ФВ87; 20 — ФВ93 м в Рис. 2.24. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2 1 — ФА2; 2 — ФА8, ФАН; 3 — ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14; 6 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2; 8 — ФА50. ФБ32. ФВ8; 9 — ФА56, ФБ38. ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФБ50, ФВ20; 11 — ФА74, ФБ56, ФБ62, ФВ26, ФВ32; 12 — ФА80, ФБ68, ФБ74, ФВ38, ФВ44; 13 — ФА86, ФБ80, ФВ50; 14 — ФА98, ФБ92, ФВ62; 15 — ФБ104, ФВ74 .
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 71 Рис. 2.26. График для под¬ бора фундаментов при глу¬ бине заложения подошвы 2,55 м и нормативном дав¬ лении на грунт 2 кгс/см2 7 — ФАЗ; 2— ФА9, ФА15; 3— ФА21, ФБЗ: 4 — ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ. ФБ15; 6 — ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ; 8 — ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9 — ФА57, ФБ39, ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21; // —ФА75, ФБ57, ФБ63, ФВ27. ФВЗЗ; 12 — ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13— ФА87, ФБ81. ФВ51; 14 — ФА93, ФБ87, ФВ57; 15 — ФА99, ФБ93, ФВ63; 16 — ФБ99, ФВ69; 17 — ФБ105, ФВ75; /5—ФБ111, ФВ81; 19—ФВ87 Ю 20 30 ЬО 50 60 70.80 90.100 Момент 6 те м 360 ЗкО 320 300 280 260 g 220 «в oj 200 1180 § * 160 ^ 1Н0 Т20 100 80 60 ЬО 20 4 'ч — — — — — — 16 — 15 4 4 — — — — “\ * V ч 4 — я! ч — — "Ч 12 X — \ V 4 ■ ч 1h V_J Ч 1 \ 4 —у X Ч N ч ч I — ГЧ Ч vj X 4 ~ 2 \| S Ч > V- V 4 3 м V \ S >v % V 7* тт И M ж Ез □ 1й 20 30 ЬО 50 60 70 80 90 100 Момент в те м 3U0 320 300 280 260 JkO fc220 « 200 *180 | 160 Uo ^120 ЮО 80 60 kO 20 18 IT' ч ч 1C ч ч ч ч 15 lb ч ч. ч V ч ч 1^ Ч S —V 13 Ч ч \ V Ч V ч ч. N К ч ч ч ч \ X ч Ч V ч Ч, ч N \ Ч \ > у —v N N \ > / / О? X ", > ч/5 % $ d ъ К V ✓ % V' X 7* 10 20 30 kO 50 60 70 80 90 100 Момент 6 тс-м Рис. 2.28. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2 / — ФАЗ; 2 — ФА9, ФА15; 3— ФА21, ФБЗ; 4— ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ, ФБ15; 6— ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ; 8— ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9— ФА57, ФБ39, ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21; //— ФА75, ФБ57, ФБ63, ФВ27, ФВЗЗ; 12— ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39. ФВ45; 13 — ФА87, ФБ81, ФВ51; 14— ФА93, ФБ87, ФВ57; 15 — ФА99, ФБ93, ФВ63; 16— ФБ99, ФВ69; 17 — ФБ105, ФВ75 Рис. 2.27. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 2,55 м и'нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2 1 — ФАЗ; 2 — ФА9, ФА15; 3— ФА21, ФБЗ; 4 — ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ, ФБ15; 6— ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ; 8 — ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9— ФА57, ФБ39, ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21; 11 — ФА75, ФБ57, ФБ63, ФВ27, ФВЗЗ; 12 — ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13—ФШ, ФБ81, ФВ51; 14 — ФА93, ФВ87, ФВ57; 15 — ФА99, ФБ93, ФВ63; 16 — ФБ99, ФВ69; 17— ФБ105, ФВ75; 18— ФБ111, ФВ81
72 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ \ Рис. 2.29. График для под¬ бора фундаментов при глу¬ бине заложения подошвы 2,55 м и нормативном дав¬ лении на грунт 3 кгс!см2 1 — ФАЗ; 2— ФА9, ФА15; 3— ФА21. ФБЗ; 4 — ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ. ФБ15; 6 — ФА39, ФБ21; 7—ФА45. ФБ27. ФВЗ: 8 — ФА51. ФБЗЗ, ФВ9; 9 — ФА57, ФБ39, ФВ15; 10 — ФА63. ФА69, ФБ45, ФБ51. ФВ21; //— ФА75, ФБ57, ФБ63. ФВ27, ФВЗЗ; 12 — ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13 — ФА87, ФБ81, ФВ51; 14— ФА93, ФБ87, ФВ57; 15 — ФА99, ФБ83, ФВ63' 10 20 30 40 50 60 70 80 80 /00 Момент б те м 300 280 260 2Ь0 £220 ^200 1180 1160 I м I'120 100 80 ВО 5- & ^20 2-^ 20 ч Ч N S 19 *4 я) X [Ч Ч Ч7 Ч ч V ч < \ ч N? N Ч Ч, Ч V < N X ч Ч ч N. к ч N Ч ч ч X X St £ \ N ч N > /\ \ Ш е? W 20 30 40 50 ВО 70 ВО 90 100 Момент в те м Рис. 2.31. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 1,75 кгс/см2 1 — ФА4; 2 — ФАЮ, ФА16; 3 — ФА22, ФБ4; 4 - ФА28, ФБ10; 5 — ФА34, ФБ16; 6 — ФА40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВ10; 9— ФА58, ФБ40, ФВ16; 10 — ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; 11 — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34; 12 — ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13 — ФА88, ФБ82, ФВ52; 14— ФА94, ФБ88, ФВ58; 15 — ФА100, ФБ94, ФВ64; 16 — ФБ100, ФВ70; 17 — ФБ106, ФВ76; 18— ФБ112, ФВ82; 19 — ФВ88; 20 — ФВ94 Рис. 2.30. График для подбрра фундаментов при глубине заложения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2 1 — ФАЗ; 2 — ФА9, ФА15; 3—ФА21, ФБЗ; 4 — ФА27, ФБ9: 5 — ФАЗЗ, ФБ15; 6 — ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ: я — ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9— ФА57, ФБ39, ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21: 11 — ФА75. ФБ57, ФБ63, ФВ27, ФВЗЗ; 12 — ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13 — ФА87, ФБ81, ФВ51; 14 — ФА99, ФБ93, ФВ63
ГЛАВА 2.2' ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 73 Рис. 2.32. График для под¬ бора фундаментов при глу¬ бине заложения подошвы 3,15 м и нормативном дав¬ лении на грунт 2 кгс/см2 1— ФА4; 2—ФАЮ, ФАЮ; 3—ФА22, ФБ4; 4 — ФА28, ФБЮ; 5 — ФА34, ФБ16; 6 — ФА40, ФБ22; 7—ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52. ФБ34, ФВ10; 9 —ФА58, ФБ40, ФВ16; 10 — ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; И — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34; 12 — ФА82, ФБ70. ФБ76. ФВ40, ФВ46; 13— ФА88. ФБ82, ФВ52; 14 — ФА94, ФБ88, ФВ58; 15 — ФА100, ФБ94, ФВ64; 16 — ФБЮО, ФВ70; 17 — ФБ106, ФВ76; 18—ФБ112, ФВ82; 19—ФВ88; 20 — ФВ94 360 ЗМ 320 300 230 260 t2k0 j 220 1200 Ш 20 30 W 50 ВО 70 SO SO 100 Момент 6 те м Г Ч S ч ч ч 17 ч Чг N № \ ч,. ih ч Ч ч К-М Ч Ч -N ч. ч N \, 12 ч N S. N > ч \ \ < ч ч ч ч S —S к < <> ч ч ь >N N / лч 4 < <* ч ?/ $ У & ! ; | 160 km 120 f100 80 so kO 20 ~ 10 20 30 W 50 60 70 80 90 100 Момент д те м Рис. 2.34. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2 1 — ФА4; 2— ФАЮ, ФАЮ; 3 — ФА22, ФБ4; 4 — ФА28, ФБЮ; 6 — ФА34, ФБЮ; 6 — ФА40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ26, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВЮ; 9— ФА58, ФБ40, ФВ16; 10— ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; // — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34; 12 — ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13 — ФА88, ФБ82, ФВ52; 14 — ФА94, ФБ88, ФВ58; 15 — ФА100, ФБ94, ФВ64; 16 — ФБЮО, ФВ70; 17 — ФБ106, ФВ76 1$ 1Г 15 16 17 10 20 30 kO 50 60 70 80 ВО 100 Момент & те м Рис. 2.33. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2 /_ ФА4; 2—ФАЮ, ФА16; 3— ФА22, ФБ4; 4— ФА28, ФБЮ; 6 — ФА34, ФБЮ; 6 — ФА40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВЮ; 9 — ФА58, ФБ40, ФВ16; 10 — ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; И — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34; 12— ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13— ФА88, ФБ82, ФВ52; 14 — ФА94, ФБ88. ФВ58; 15 ФАЮО, ФБ94, ФВ64; 16 — ФБЮО, ФВ70; 17 — ФБ106, ФВ76; 18 — ФБ112, ФВ82
С22-1 шт. СЫ-1шт. 5) 200 180 ' г 60 20 30 40 50 Момент в тс м С1 -2 шт С 23 -1шт 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Моментб те м Рис. 2.35. График для подбора фундаментов при глу¬ бине заложения подошвы 3,15 м и нормативном дав¬ лении на грунт 3 кгс 1см2 1 — ФА4; 2 — ФАЮ, ФАЮ; 3 — ФА22, ФБ4; 4 — ФА28, ФБЮ; 5 — ФА34, ФБЮ; 6— ФА40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВЮ; 9 — ФА58, ФБ40, ФВЮ; 10 — ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; // — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34; /2—ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13 — ФА88, ФБ82, ФВ52; 14 — ФА94, ФБ88, ФВ58; 15 — ФА100, ФБ94, ФВ64 g 120 1100 | 80 60 40 20 N Ч \ % к \ к \ N \ г) 180 ^ 160 10 20 30 40 50 60 'Момент в те м С 7 -2шт. С24-1щт. 10 20 30 40 50 60 Момент в тс м § по 5: | во * 60 40 20 \ \ \ \ \ \ V \ 21 \ ч. \ ч \ \ \ \ 20 \ ч V \ \ \ ч \ 19s V ч ч \ Ч V \ \ 18S ч ч < \ ч \ \ \ 10 20 30 40 50 60 Момент 8 те м Рис. 2.37. Графики для подбора арматурных сеток фундаментных плит а _ фундаментов ФА1 — ФА4; б — то же, ФА7 — ФАЮ (ниже пунктирной линии) и ФА13 — ФА16 (выше пунктирной линии); в — то же, ФАЮ — ФА22; г — то же. ФА25 — ФА28 (/) С21-10 : С21-10 (2) (6) С41-?1 ; С22-10 (7) ш> смо ; С23-10 (12) (/6) СЬ10 . 117) С24-10 С21-12 (3) С21-14 (4) С21-16 (5) С21-18 С21-12 С21-14 С21-16 . С21-18 С41-Ю С22-12 (8) С41-10 С22-12 i9) С41-10 С22-14 (10) С41-10 С22-16 С1-Ю (13) С1-10 (14) С4-10 (15) Cl-10 С23-12 С23-14 С23-16 С23-18 С1-10 (18) С1-10 (19) Cl -10 (20) Cl-10 . С24-12 С24-14 С24-16 C24-18 # (21) сыо С24-20 10 20 30 40 50 60 70 88 90 100 Момент в тс м Рис. 2.36. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2 1 — ФА4; 2 — ФАЮ, ФА16; 3 — ФА22, ФБ4: 4—ФА28, ФБЮ; 5 — ФА34. ФБЮ; 5— ФЛ40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВЮ; 9—ФА58, ФБ40, ФВЮ 10 — ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; 11 — ФА76. ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВМ 12 — ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13 — ФА88, ФБ82, ФВ52; 14—ФА100. ФБ94. ФВ64
О) 200 VB0 I м § 120 | 100 к 80 SO 40 20 02-2turn, №-1шт. \ \ \ \ 6 \ 5 \ \ \ V \ \ k \ \ 3 \ \ V \ к \ \ Л 2 \ \ \ \ к 1 \ \ \ ■ N \ • Моментв тс-м С22-2шт.,С46-1шт. 200 180 «160 %120 1100 Ш ^ 80 60 40 20 \ V \ N Чч \ V Я \| Ч Ч, 18 ч Ч ^Ч п ч V,, ч Ч \ ч. Ч ч < ч ч ч N 15 ч ч ч № ч V 13 Ч ч Момент В тс-м в) 240 220 200 £ 180 1В0 § <о 140 О: сз 3: £ 120 § 100 f 80 60 40 20 С2-1шт.}С22-1шт., С45-1шт. в! СЗ-2шт,С2Н -2шт. ч > ч \ ч. N Ч 12 ч \ S ч ч ч. Ч V \ 11 ч \ \ ч* \ ч 10s ч \ ч к ч ч 9К ч > ч ч* \ \ 7 Ч \ ч 10 2) 240 220 200 180 i- ° 140 8 5 120 * 100 ^ 80 SO 1*0 20 Момент в те м СВ '2 шт., С23-2шт. ч 26s ч. ч —\ 25 \ ч 2Ь ч Л ч ч Ч. ч 23 ч V 22" Ч. ч ч N ч ч \ 21 Ч. ч ч 20 Ч \ ч ч 10 20 30 40 50 69 Момент В тс-м Рис. 2.38. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФА31 — ФА34; б — то же, ФА37 — ФА40; в — то же, ФА43 — ФА46; г — то же, ФА49 — ФА52 СМО о С2-10 СМО С2-10 (1) ; (2 ■ ; (3) ; i4) С44-10 С2-10 (5) С44-18 С44-12 (б) _£Н2_ С44-20 СМО С44-14 ' С44-16 С2-10, С22-10 (7) С45-10 (8) I С45-12 ; (9) —: ; (Ю) С45-14 С45-16 (И) С2-10, С22-10 С45-18 ; (12) - С2-10, С22-10 С45-20 , 0 С22-10 (13) : С46-10 (14)- С22-10 С46-12 ; U5) С22-10 С46-14 „ С22-10 ; (16) ; С46-16 (17) С22‘10 С46-18 (18)- С22-10 С46-20 ; (19) С22-10 С46-22 ; <^) С23’10 ; С6-10 ,2/) С23-10 С6-12 (22) С23-10 Сб-14 ; (23) С23-10 С6-16 С23-10 ; (24) ; С6-18 (25) С23"10 ; Сб-20 (26, С23-12 Со § I \ ч 54 V- ч V, ч ч в ч V 7 ч \ N... ч Л ч. 5 ч v 4 ч ч 3 S. ч ч. N N ч ■ ч Ч, 2 ч ч 1 ч ч ч ч 240 220 200 ' 180 £7-2шт., СМ -2шт. I® | юо 5 80 60 кО 20 S. 1 ”*4 ч 17 Ч ч ч ч_ ч ч 16 ч ч V 15 ч. ч ч ч ч. ч ч ти ч, \ ,ч> 13 ч ч ч. ч ч ч ч ч 12 ч 11 ч ч. ч ч ч в) т »?о 200 ъ-180 сз § * м \т \Ю0 ^ 80 60 40 20 10 20^ 30 40 ВО 60 МоментВ те м —^ ч ч 22 ч Ч ч \( 21 ч ч Ч V. ч ч. 20 Ч ч S, ч ч 19 ч Ч X 18 ч ч„ г) 240 220 ъ m сз 10 20 30 40 50 ВО Момент В те м С8-1шт.,С28-1шт., С45-2Ш1Л | т 1 120 | 1100 5с во 40 20 10 20 30 40 50 60 Момент В тс м ч ч. 28 ч ч 26 ч, 25 ч ч. ч ч Ч Ч 24 ч ч. 23 N Ч ч 10 20 30 40 50 60 Момент В тс-м Рис. 2.39. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФА55 — ФА58; б —то же, ФА61 — ФА64 (ниже пунктирной линии) и ФА67 — ФА70 (выше пунктирной линии); в — то же, ФА73 — ФА76; г — то же, ФА79 — ФА82 (1) С24-10 С6-10 (2) С24-10 С6-12 (3) С24-10 СЬ-14 (4) С24-10 Сб-16 (5) С24-10 С6«18 (6) С24-12 С6.16 (7) С24-12 С6-18 ; (8) С24-12 Сб-20 (9) С24-14' Сб-18 (10) С24-14 Сб-20 (11) С44-10 С7-12 ; (12) С44-Ю С7-14 (13) С44-10 С7-16 (14) С44-10 С7-18 (15) С44-12 С7-18 ; (16) С44-10 С7-16 (17) С44-10 С7-18 (18) С44-10 С8-12 (19) С44-10 С8-14 ; (20) ■ С44-10 С8-16 (2/) С44-Ш ; .22) С44-10 ; (23) —■ С45-10 " 9 (24) ■ С8-18 С45-10 (25)■ С8-20 С45-10 Сб-20 С8-14, С28-14 С8-16, С28-16 (27) ^11 ; {28) ; (26) ■ С45-12 С45-10 С8-18, С28-18 С8.16, С28-16 С8-18. С28-18
76 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Рис. 2.40. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов С5-10, С45-10 U) (4) (7) CIO-12, СЗО-12 C5-1Q, С45-10 СЮ-18. СЗО-18 С6-10, С46-10 ФА85 — ФА88; б — то же, в — то же, ФА97 — ФАЮО ; (8) С5-Ю,_С45_Ш . {зу ФА91 — ФА94; С5-10, С45-10 (5) (10) (13) СЗО-14 С6Л2, С46-12 (8) СЮ-14, СЗО-14 С5-10, С45-10 . СЮ-20, С30-20 ’ С6-10, С46-10 СЗО-18 С26-10 С32-14 (14) ; (11) С26-10 С32-16 С30-16 С6-12, С46-12 С30-20 (6) (9) С10-16, СЗО-16 С6-10, С46-10 СЗО-12 С6-10, С46-10 СЗО-18 С26-10 (15) С26-10 С32-18 (12) (16) С32-12 С26-10 С32-20 а) 280 «о 2Ь0 сз 200 5 160 «X 5: о 120 § | 80 § кО С1-?шт, С23-1шт к § ^ С1-2шт ,С?Ь-1шт 2к0 "200 § 160 * т сэ | 80 ' 1 чО К к; N \ 20 к0 60 ВО 100 Момент 6 те м 20 кО 60 80 100 Момент в гс м С2-1шт.,С22-1иит,Ск5- 1шт. 360 — 20 кО 60 80 100 120 Момент 5 тс-м 320 ^ 280 1 240 § 200 \ш I НО 80 ко \ S. \ \ \ \ к \i Ч, \ V \ 21 < V < \ \ ч Ч |\ у Ч \] V ч \ ч \ \ \ > 17 \ ч \ ч к \ 20 кО 60 80 100 120 Момент в тс-м Рис. 2.41. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФБ1—ФБ4; б — то же, ФБ7—ФБЮ; в — то же, ФБ13—ФБЮ; г — то же, ФБЮ— ФБ22 (1) (5) (9) С1-10 . С23-10 С1-10 С23-18 С1-10 С24-16 С2-10 (17) (20) (13) С44-14 С2-Ю, С22-10 С45-10 С2-10, С22-10 C45-1G (2) (6) (Ю) (14) С1-Ю . С23-12 С1-10 С24-10 С1-10 С24-18 С2-10 С44-16 (3) ■ (7) (И) (15) С1-10 . С23-14 С1-10 С24-12 С2-10 С44-10 С2-10 С1-Ю _ С23-16 С1-10 С24-14 С2-10 С44-12 С2-10 С44-18 (18) (21) С2-10, С22-10 С45-12 С2-Ю, С22-10 С45-18 (19) (22) (4) (8) (12) Об) С44-20 С2-10, С22-10 . С45-14 С2-Ю, С22-10 . С45-20
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 77 (1) С22-10 С46-10 (2) С22-10 С46-12 (3) С22-10 С46-14 (4) С22-10 С46-16 V) С22-10 (6) С22-10 (7) С22-10 (8) С23-10 С46-18 С46-20 С46-22 Сб-10 (9) С23-10 Сб-12 (10) С23-10 Сб-14 (11) С23-10 Сб-16 (12) С23-10 Сб-18 (13) С23-10 (14) С23-10 (15) С23-12 (16) С24-10 Сб-20 Сб-22 Сб-22 Сб-10 (17) С24-10 (18) С24-10 (19) С24-10 (20) С24-10 Сб-12 Сб-14 Сб-16 Сб-18 (21) С24-10 (22) С24-12 (23) С24-12 (24) С24-12 Сб-20 Сб-18 Сб-20 Сб-22 (25) С24-14 (26) С24-14 (27) С44-10 (28) С44-10 Сб-20 Сб-22 С7-12 С7-14 (29) С44-10 (30) С44-10 (31) С44-10 (32) С44-12 С7-16 С7-18 С7-20 С7-20 (33) С44-10 ; (34) С44-10 ; (35) С44-12 й) 360 320 40280 сз § So %гоо 1160 5 С22-2шт№6-1 шт. 80 40 V ч Ч ч N \ N V ч V ч ч ч N V V ч ч ч ч ч ч ч ч ч ч V ч < ч ч ч ч ч N. ч ч ч ч V. \ Рис. 2.42. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФБ25—ФБ28; б — то же, ФБ31—ФБ34; в—то же, ФБ37—ФБ40; г — то же, ФБ43—ФБ46 (ниже пунктирной линии) и ФБ49—ФБ52 (выше пунктирной линии) т 360 ii 320 | 280 to Ot I 200 80 kO \ 2^ <s ч Чт— Ч ч ч N 22 ч 23 ч N N ч Ч N S. ч ч 21s S4 ч 19' < \ ч. s' ч ч ч Ч Ч 16 < ч ч ч V S) m 360 ■320 С 6 ~2шт., С23'2 шт 2k О 20 40 60 ВО 100 120 Моментв тем С6-?шт.у C2U -2шт | ^ 120 80 г) ч 15 ч N N. N ч N. ч V 744 N N Ч ч 13 \ \ \ N < Ч Ч \ Ч г/ ч N Гч ч ч ч. Ч Ч ч N s4 ч ч ч 8 \ N ч N ч N 20 ЬО 60 ВО 100 120 .Момент 6 те м С7-2шт., Okk-2шт, о 5 сэ 5 80 С7-18 С7-20 С7-20 20 kO 60 80 100 120 * Момент В тем N 7 ч. 1 ч ч / ) 35 ч —Ч * Ч ч N 33 ч V J4 ч 32 | ч ч N, Ч ч. N ч N 30s ч ч ч ,ч ч ч. ч ч Ч, ч 2^ ч N ч. 27 ч 26- Ч Ч Ч л ч N 20 40 60 80 100 120 Момент 6 тс м
Нормальная сила В тс Нормально сила В тс 78 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ я) СВ-2шт.у СИ -2шт. Ш\ 6) С8-1шт.)С28-1шт.) С45-?шт 20 40 60 80 100 120 Момент в тем л. С5-2шт.? С45-1и/т. ' СЮ -1шт., С30 -1 шт. г) к: «о ' сз «5» 1г I! X ы X 40 \ J04 J8 X S 37 \ 36 \ X к 35 34 JJ- ! Рис. 2.43. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФБ55—ФБ58 (ниже пунктирной линии) и ФБ61—ФБ64 (выше пунктирной линии): 6— то же, ФБ67—ФБ70 (ниже пунктирной линии) и ФБ73—ФБ76 (выше пунктирной ли¬ нии); в то же, ФБ79—ФБ82; г — то же, ФБ85—ФБ88 20 40 60 80 100 120 Момент В те м С6-2шт.,С46-1шт.,С30-2шт 20 40 ВО 80 100 120 Момент В те м 20 40 60 80 100 120 Момент В те м (П (5) (9) (12) • (15) (18) ■ (21) (24) (27) ■ (30). (33) (36) (39) С44-10 , С8-12 С44-10. С8-20 (2) (6) С44-10 С8-14 С44-10 С8-18 (3) (7) С44-10 С8-16 С44-10 С8-20 (4) (8) С44-10 С8-18 С44-10 С8-22 С44-12 . С45-10 (11) С45-10 » «■ / > С8-22 С8-12, С28-12 С8-14, С28-14 С45-10 (13) ■ С45-10 (14) С45-10 С8-16, С28-16 С8-18, С28-18 С8-20, С28-20 С45-12 (16) ■ С45-12 (17) ■ С45-10 С8-18, С28-18 С8-20, С28-20 С8-18, С28-18 С45-10 (19) С45-12 (20) С45-12 С8-20, С28-20 С8-18, С28-18 С8-20, С28-20 С45-12 (22) С45-14 (23) ■ С45-14 С8-22, С28-22 С8-20, С28-20 С8-22, С28-22 С5-10, С45-10 (25) С5-10, С45-10 ; (26) С5-10, С45-10 С10-12, СЗО-12 С10-14, СЗО-14 С10-16, СЗО-16 С5-10, С45-10 (28) С5-10, С45-10 ; (29) С5-10, С45-10 С10-18, СЗО-18 С10-20, C30-2I0 С10-22, СЗО-22 С5-10, С45-10 (31) С5-12, С45-12 (32) С5-12, С45-12 С10-25, С30-25 С10-22, СЗО-22 ’ С10-25, СЗО-25 Сб-10, С46-10 (34) Сб-10, С46-10 ; (35) С6-10, С46-10 СЗО-12 СЗО -14 СЗО-16 С6-10, С46-10 (37) Сб-10, С46-10 (38) С6-12, С46-12 СЗО-18 С30-20 СЗО-18 Сб-12, C46-I2 (40) Сб-12, С46-12 (41) С6-14, С46-14 С30-20 С 30-22 СЗО-22
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 79 С 27 -Зшт Рис. 2.44 Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а— фундаментов ФБ91—ФБ94; б — то же, ФБ97—ФБЮО; &-то же, ФБ103—ФБ106; г —то же. ФБ109— ФБ112 (/) (5) (9) (13) {17) (21) (25) (29) (33) С26-10 . С32-12 С26-10 . £32-20 С26-12 С32-25 ’ C27-I2 . С12-16 С27-12 . С12-25 С28-12 С52-14 ’ С28-12 С52-22 ’ С28-16 С52-22 С48-12 . С54-16 (37) (2) (6) (10) (14) (18) (22) (26) (30) (34) С48-12 С54-25 С26-10 С32-14 С26-10 С32-22 С26-14 С32-25 С27-12 С12-18 С27-14 С12-22 С28-12 С52-16 С28-14 С52-20 С28-16 С52-25 С48-12 С54-18 (38) (3) (7) (11) (15) (19) (23) (27) (31) (35) С48-14 С54-22 С26-10 С32-16 С26-10 С32-25 С27-12 С12-12 С27-12 С12-20 С27-14 С12-25 С28-12 . С52-18 ’ С28-14 С52-22 С48-12 . С54-12 ' 048-12 С54-20 (39) (4) (8) (Т2) (16) (20) (24) (28) (32) (36) С48-14 С54-25 С26-10 С32-18 С26-12 С32-22 С27-12 С12-14 С27-12 С12-22 С28-12 С52-25 С48-12 С54-14 С48-12 С54-22 20 40 60 80 100 т Момент в гс м С28-Зшт, С52-2 шт 20 kO 60 80 100 120 Момент в гс м Скв-Зшт, С5к-2шт. § 200 Шт го !*о во во wo т ■. Наменю 8 гс м 20 40 ВО 80 100 120 Момент 3 тс м
Нормальная сипа в гс Нормальная сила в те 80 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Момент 8 тс-м С6-?и/т.у С 2k - 2 шт “\ \ V 26 \ ч* 25V ч- ч V . 23 \ 2Ь ч ?2 V \ л \ —ч \ 20 \ < S, \ 19 N ч J8 V \ ч 77 \ v \ ч \ г) Ш т 360 ^ 320 § 280 t2*0 I 200 ® 120 80 40 Момент в те м С7-2штС4k -2 шт. & 20 40 60 80 100 120 Момент 6 тем 36 33 27 37 <2. 28 34 30 \ 31 20 k0 60 80 100 120 Момент в те м Рис. 2.45. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а ~ фундаментов ФВ1—ФВ4: б-*то же, ФВ7—ФВЮ; в —то же ФВ!3—ФВ16; г — то же, ФВ19—ФВ22 (/) С22-Ю ; (2, С22'10 W С22'10 : (4) С22-10 ; С46-10 С46-12 С46-14 С46-16 (5) С22-10 : (в) С22'10 ; (7) С23-10 , <*) С23*,() С46-18 С46-20 С6-10 С6-12 (9) С23'10 . (/0) С23'Ш : ап С23-’° ; (/2) С23-10 ; С6-14 Сб-16 Сб-18 С6-20 С23-10 к 13) . Ш)С23'12 . ,/5) С23'12 ; (16) С23'*2 Сб-22 С6-18 С6-20 Сб-22 (/7,С24',° ; </*)С24*10 ; О и оГ (20) С24*10 . С6-10 С6-12 С6-14 Сб-16 (21) С24‘10 ; (22) С2*'12 ; (25) С24’12 , (24) С24‘12 ; С6-18 С6-14 С6-16 Сб-18 , С24-14 ,„„4 С24-14 С44-10 „„v С44-10 (25) ; (26) , (27) - : (28) ; С6-16 С6-18 С7-12 С7-14 (29) С44-Ю : (W С44-10 ; (3/) С44‘10 ; (32) С44‘12 ; С7-16 С7-18 С7-20 С7-16 /oov С44-12 С44-12 С44-12 С44-14 (33) ; (34) ; (35) ; (36) ; C7-J8 С7-20 С7-22 С7-20
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 81 Рис. 2.46. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФВ25—ФВ28 (ниже пунктирной линии) и ФВ31—ФВ34 (выше пунктирной линии): 6 — то же, ФВ37— ФВ40 (ниже пунктирной линии) и ФВ43—ФВ46 (выше пунктирной ли¬ нии); в —то же, ФВ49—ФВ52; г — то же, ФВ55—ФВ58 (3) С44'10 (/) С44-10 (2) С44-10 С8-12 С8-14 (5) С44-10 (6) С44-12 С8-20 С8-20 (9) ■ С44-12 (10) . С45- (7) (12) (16) (18) (21) (24) (27) (30) (33) (36) С8-20 С45-10 С8-16,‘££8-16 С45-12 С8-18, С28-18 С45-10 С8-18, С28-18 С45-14 С8-18, С28-18 С5-10, С45-10 С10-16, СЗО-16 С5-10, С45-10 С10-22, СЗО-22 С6-10, С46-10 СЗО-12 С6-10, С46-10 СЗО-18 С6-12, С46-Т2 С30-20 С8-12, С28-12 С45-10 С8-16 С44-10 С8-18 (11) (4) (8) С44-10 С8-18 С44-Ю С8-20 С45-10 (13) (16) ; (19) (22) (25) (28) ■ (31) (34) ■ (37) - (39) С8-18, С28-18 С45-14 С8-18, С28-18 С45-12 С8-16, С28-16 С5-10, С45-10 С10-12, СЗО-12 С5-10, С45-10 С10-18, СЗО-18 С5-12, С4£-12 С10-20, С30-20 С6-10, С46-10 СЗО-14 С6-12, С46-12 СЗО-16^ С6-12, С46-12 СЗО-22 С6-14, С46-14 СЗО-22 (14) (17) (20) (23) (26) (29) (32) (35) (38) С8-14, С28-14 С45-12 С8-16, С 28-16 С45-10 С8-16, С28-16 С45-12 С8-18, С28-18 С5-10. С45-10 С10-14, СЗО-14 С5-10, С45-10 С10-20, C30-20 С5-12, С45-12 С10-22, СЗО-22 • С6-10, С46-10 СЗО-16 С6-12, С46-12 СЗО-18 Сб-14, С46-14 С30-20 Л) Ш НО б) U3S0 «*э ч 320 1280 Щгм в щгоо ^ 160 120 80 ЬО \ 6 V X Ч С8-1шт., С28-1шт., С45-2шт. 40 & зео \з20 I 280 |г>м I 200 ^ 160 120 во ьо В) 480 ш 'Ш Z3M Г *280 § I' ^ 1В0 80 20 кО 60 80 100 120 Момент в те м С5~2шпСЮ - 1шт. СЗО-1шт., С45~1шп7. Ч 21 Ч ч. 20 ч ч® ч ч Jil ч N. 18 /Ч X /5Ч 17 ч N V ч Ч Ч ч ч 12 ч ч > 13 ч > N ч IIs ч ч. ю Ч ч ч N ч > \ 29 ч Ч V Ч ч] 27 X 26 ч ч. 25 2к ч ”4. Ч 23 *ч ч Ч N.. \ X 22 ч s ч V ч г) Ш Ш т £ 360 ъ’320 § £ 280 I 200 I'160 120 80 кО 20 40 60 ВО 100 120 Момент 8 тем С6-2щт.,С30-2штСЬВ-1шт. 20 Ь0 ВО 80 100 120 Момент В те м ч Ч 39 4s 38 4J ч Чч 36 37 ч. 35 Ч. ч 34ч X ч \ Чч 33 ч ч ss 32 4J Ч ч, 31 ч 30 ч. ч Ч. ч М&мент 3 тс м 6—1075
82 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Г 20 40 60 80 100 ПО Момент В тс м 20 kO ВО 80 100 120 Момент В тем Ш. М8"Зшт.,С5Ь-2шт. В) т ш т ъзео * 320 % £280 § I МО | 200 ^ 160 120 во 40 20 40 60 80 100 120 Момент 6 тс м 032-4шт, С36 -3 шт 20 40 60 80 100 129 Момент В тс м 20 ЬО 60 80 100 120 Момент В те м 20 40 60 ВО 700 120 Момент В те м 24 21 25 17 22 19 23 20 Рис. 2.47. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФВ61—ФВ64; б — то же, ФВ67—ФВ70; в—то же. 20 kO 60 80 /00 120 Момент В гс м Рис. 2.48. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит -фундаментов ФВ85—ФВ83; 6—то же, ФВ91—ФВ94; в—то же,ФВ97 и ФВ98 ФВ73—ФВ76; г — то же, ФВ79—ФВ82 (/) С26-10 . С32-12 (n С26-10 . С32-14 (3) С26-10 ; С32-16 (4) (5) С26-10 С32-20 С26-10 (о) ; С32-22 (7) С26’12 ; С32-20 (8) <Р) С27'12 С12-12 ; Ш) С27'12 ; С12-14 (U ) С27'12 ; С12-16 (12) (/3) С27-12 С12-20 ; </<) С27‘12 ; С12-22 (75) С27‘14 ; С12-20 (16) (/ 7) С28 12 ; С52-12 i т С28^ ; С52-14 (/9) С28*12 ; С52-16 (20) (2/) С28’12 С52-20 ; (22) С28'14 ; С52-18 (23) С28’14 ; С52-20 (24) (25) С28'16 С52-20 ; (26) С28-16 С52-22 ; (27) С48-12 ; С54-12 (28) (29) С48’12 С54-16 ; (30) С48'12 ; С54-18 (33) . Ш) С48-12 ; С54-20 С48-14 (32) С26-10 (1) С50-12 С32-18 С26-12 С32-22 С27-12 С12-18 С2/-Г4 С12-22 С28-12 С52-18 С28-14 С52-22 С48-12 С54-14 С48-12 С54-22 (4) (7) Ш) U5) (19) С14-12, С54-12 С50-12 С14-18, С54-18 С50-16 С14-20, С54-20 С52-14 (2) (5) (8) С50-12 С14-14, С54-14 С50-14 С14-18, С54-18 С52-12 С34-14 С52-16 С 34-18» С32-12 СЗб-16 (23) (12) (16) ; (20) С32-14 , С36-20 С34-12 С52-14 . С34-16 С52-18 С34-18 С32-12 . С36-18 (24) ; (9) (13) - (17) (21) С32-16 С36-18 ; (3) ; (б) С52-12 С34-14 С52-14 . С34-18 С32-12 . С36-12 С32-14 . С36-16 (25) С50-12 С14-16, С54-16 С50-14 С14-20, С54-20 ; (;*) С52’12 (14) Ш) (22) С32-16 С36-20 С34-16 С52-16 С34-16 С32-12 С36-14 С32-14 C36-L8 С54-22
ГЛАВА 2.2.- ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 83 Подколонник А Подколонник 6 10 20 30 40 50 60 Момент б тс м Марка сетки Расход арма* туры в кг класса Марка сетки Расход арма¬ туры в кг класса A-II , 1 А'1 A-II А-1 СА8 _ 3 СБ18 19 САЮ 4 — СБ20 23 СА12 6 — ССБ6 6 СА14 8 — ССА6 — 3 СВ8 4 СВЮ ~6 СБ8 — 4 СВ12 9 СБЮ 6 — СВ14 13 СБ12 8 — СВ16 17 СБ14 11 — СВ18 21 СБ16 15 ССВ6 — 8 20 W 60 80 WO W Момент в тем Рис. 2.49. Г рафики для подбора арматур¬ ных сеток подколон¬ ников Л, Б и В Установка сеток косвен¬ ного армирования (ССА6, ССБ6, ССВ6) не требует¬ ся, если нормальная си¬ ла меньше значений, ограниченных пунктир¬ ной линией (/) СА8; (2) СА10; (3) СА12; (4) СА11: (5) ССА6; (6) СБ8; (7) СБЮ; (8) СБ12; (9) СБИ; (10) СБ16; (11) СБ18; (12) СБ20; (/3) ССБ6; (14) СВ8: (15) СВ10; (16) СВ 12; (17) СВ14; (18) СВ16; (19) СВ18; (20) ССВ6 Таблица 2.t5 Сортамент сеток для армирования подколонников Номер поля Марка ника л 1! тподкмон- ткеподошВь/ Ь65м 1,95м 2,55м 3,15м 1 КПА1 тв КПА11 КПА161 2 КПА2 КПА7 тп КПА17 3 тз тв та КПА18 Н КПМ КПА9 тп КПА19 5 КПА5 КРАЮ КПА/5 тго 6 КПБ1 те КПЫ1 К/1616 7 m2 К/167 т/г КП611 8 ХП63 те т/з Ш18 3 КП6Ь К069 m/k ты9 10 КП65 т/о m/s тго 11 mi те ти КПВ1В 12 тз те кпв/з КОВ/8 13 кпвь тз кпвп КОВ/9 Ш кдв 5 кто К/18 /5 КПВ20 б* Момент 6 гс м Рис. 2.50. Графики для подбора арматурною каркаса подколонников А, Б и В 2.2.5. Таблицы и графики для подбора фундаментов под колонны двухветвевого сечения Приводимые таблицы и графики могут быть исполь¬ зованы для наиболее часто встречающихся в практике проектирования случаев подбора фундаментов для од- ноэтажньТх зданий с высотой до несущих конструкций покрытий 10,8—18 м, оборудованных мостовыми кра¬ нами грузоподъемностью до 50 т. Глубина заложения фундаментов принята в пределах 2,5—4,5 м, а норма¬ тивные давления на основание—1,75—3,5 кгс/см2. Порядок пользования графиками и таблицами ил¬ люстрирован численным примером по подбору марки фундамента под колонну двухветвевого сечения.
84 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ По табл. 2.7 для фн=22°: <4-0.61; В-3,44; £>=6,04; Л = 3,15 — 0,15 = 3 м; 6 = 0,85 I/ =3,4 ж! Г 18 Дн =(0,61 • 3,4 + 3,44 • 3)1,9 + 6,04 - 1,4 = 32 тсцлг = = 3,2 кгс!см2 Исходные данные: одноэтажное здание с мостовыми крана¬ ми; типовая двухветвевая колонна имеет сечение размером 500Х Х1400 мм, отметка низа колонны —1,05 м; подошва фундамента заглублена на 3,15 м ниже уровня чистого пола здания, верх подколонника заглублен на 0,15 м; грунты — суглинки с коэффи¬ циентом пористости 0,7 и влажностью на границе раскатывания 13%; по табл. 2.8 и 2.9#” =18 тс/м* (принимаем условно мини¬ мальное значение), сн = 1,4 тс/м2, Фн =22°, вес единицы объема грунта V0=l,9 тс/м3. Высота фундамента Аф *=3,15—0,15=3 м. Усилия на уровне верха подколонника: от нормативных нагрузок NH =290 тс, Мн —25 тс-м, QH=5 тс; » расчетных » N«*350 тс, М—32 тс-м, Q = 6,5 тс. Определяют предварительное значение нормативного давле¬ ния на основание по формуле Ян = (Ab + Bh) Vo + DcH* Учитывая, что при определении предварительного размера ширины подошвы b принято минимальное значение для подбора парки фундамента можно принять унифицированное нормативное давление /?н =3 кгс/см2. Из табл. 2.5 устанавливают, *»то колонне с сечением 500Х Х1400 мм соответствует подколонник с буквенным индексом Д. Вычисляют момент относительно центра подошвы фундамен¬ та от нормативных нагрузок Af“ ф =25 Ь5«3=40 тс • м. По графику на рис. 2М для усилий NH «=290 тс и М” ф = =40 тс-м подбирают марку фундамента *— ФД58 и ФД63 (марка фундамента уточняется по графику для подбора армирования фундаментной плиты). По табл. 2.17 устанавливают размеры подошвы фундамента: ab =4,2X3 м (для обеих марок размеры одинаковы). Поскольку ширина фундамекта отличается от вычисленной ранее более чем на 0,3 м (3,4—3*0,4 м), необходимо уточнить нормативное давление RH =(0,61-3+3,44 • 3)1,9+6,04 • 1,4=28,8 гс/л*«2,9 кгс/смК Принятое унифицированное значение нормативного давления на основание, равное 3 кгс/см2, не изменяют. Для подбора марок арматурных сеток фундаментной плиты вычисляют момент от расчетных нагрузок относительно центра ее подошвы. Л4п>ф =32+6,5 • 3=51,Ь чс • м. По графику на рис. 2.82, о по усилиям N=350 тс и М П<ф = =51,5 тс-м уточняют марку фундамента (ФД58) и находят мар¬ ки арматурных сеток и их количество: сетки С6-16 (2 шт.) и С46-16 (1 шт.) предназначены для укладки в верхнем ряду, сетки С30-20 (2 шт.) — в нижнем ряду. Из табл. 2.13 (для фундаментов под колонны двухветвевого сечения марки сеток подбирают по табл. 2.13 и 2.19) находят размер сеток и расход арматуры: С6-16 имеет размер 1,05X2,95 м, расход стали 30 кг (класса А-II—28 кг, класса А-1—2 кг), диаметр рабочей арматуры 16 мм; С46-16 имеет размер 1,65X2,95 м, расход стали 45 кг (класса A-II — 42 кг, класса А-1—3 кг), диаметр рабочей арматуры 16 мм; С30-20 имеет размер 1,45X4,15 м, расход стали 87 кг (класса A-II—82 кг, класса А-1 — 5 кг), диаметр рабочей арматуры 20 мм. Полный расход стали на фундаментную плиту — 279 кг (класса А-И — 262 кг. А-1 — 17 кг). Для определения вертикальной арматуры подколонника и сеток, устанавливаемых в зоне стакана, изгибающие моменты от расчетных нагрузок вычисляют на уровне верха фундаментной плиты (А*в.ф) и торца колонны (Л1т>к): мв.ф=Л1+(3^ф —1^ф#п)*32+6*5<3-0*6)=47*6 тс ' *'• MT K=M+Qh3 K =32+6,5(1,05—0,15) =37,9 тс-м, где Лф>п — высота фундаментной плиты в м (по табл. 2.17 — сумма всех ступеней плиты); —глубина заделки колонны в стакан фундамента в м (разность отметок торца колонны и верха подколон¬ ника). По графику на рис. 2.102, г для усилий N=350 тс и Мв ф = = 47,6 тс - м находят марку каркаса подколонника — КПДЗ. Расход стали на каркас определяют по табл. 2.20 : 124 кг (клас¬ са A-II — 105 кг, А-1 — 19 кг). По графику на рис. 2.102, б для усилий N=350 тс и Мт>к = =37,9 тс • м находят марку сеток — СД8 (из этого же графика видно, что установка сеток ССД косвенного армирования не тре¬ бует). Расход стали на сетки определяют по табл. 2.21: на во¬ семь сеток — 40 кг (класса А-I). Полный расход стали на подко¬ лонник 164 кг (A-II—105 кг. A-I-59 кг). Таким образом, общий расход материалов на фундамент со¬ ставит: арматуры 443 кг (А-И— 367 кг, А-1 — 76 кг), бетона 10,8 м3. В проекте фундаменту присваивают конкретную марку, например ФД58-3. Ниже приведены табл. 2.16—2.21 и графики (рис. 2.51—2.102), используемые для подбора типовых фундаментов под колонны двухветвевого сечения. Номенклатура фундаментов типа ФГ Таблица 2.16 Эскиз фундамента Марка фундамен¬ та Объем бетона в м3 Размеры фундамента в мм ФГ2 ФГЗ ФГ4 ФГ5 ФГ7 ФГ8 ФГ9 ФГ10 ФГ12 ФГ13 ФГ14 ФГ15 5,3 6,6 7.9 9,2 5,8 7,1 8,4 9,7 5,6 6,9 8,2 9,5 2400 3000 3600 4200 3000 1800 2400 3000 3600 4200 3000 1800 2400 3000 3600 4200 зоое 2100 300 450 300
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 85 Продолжение табл. 2.16 Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Объем бетона в ле3 Размеры фундамента в мм ах См. стр. 84 ФГ17 ФГ18 ФП9 ФГ20 6,2 7,5 ’ 8,8 10,1 2400 3000 3600 4200 3000 2100 - 450 ФГ22 ФГ23 ФГ'24 ФГ25 5,8 7,1 8,4 9,7 2400 3000 3600 4200 3000 - 2400 - 300 ФГ27 ФГ28 ФГ29 ФГЗО 6,6 7,9 9,2 10,5 2400 3000 3600 4200 3000 - 2400 - 450 1200 ГОП ги ФГ32 ФГЗЗ ФГ34 ФГ35 ФГ37 ФГ38 ФГ39 ФГ40 ФГ42 ФГ43 ФГ44 ФГ45 ФГ47 ФГ48 ФГ49 ФГ50 ФГ52 ФГ&З ФГ54 ФГ55 6,7 8 9,3 10,6 2400 3000 3600 4200 7,1 8,4 9,7 11 2400 3000 3600 4200 3300 2400 2400 1800 300 3600 2700 2400 1800 300 7,6 8,9 10,2 11,5 2400 3000 3600 4200 3600 2700 2700 2100 300 8 9,3 10,6 11,9 2400 3000 3600 4200 4200 3000 2700 I 1800 300 8,7 10 11,3 12,6 2400 3000 3600 4200 4200 3000 3000 2100 300 См. стр. 86 ФГ57 ФГ58 ФГ59 ФГ60 10,7 12 13,3 14,6 2400 3000 3600 4200 4800 2700 ФГ62 ФГ63 ФГ64 ФГ65 11,2 12,5 13,8 15,1 2400 3000 3600 4200 4800 2700 3000 2400 300 3300 2400 300
86 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Продолжение табл. 2.16 Таблица 2.17 Номенклатура фундаментов типа ФД Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Объем бетона в м3 Размеры фундамента в мм Ф а | | b МЬ2) | ММ ' ФД2 ФДЗ ФД4 ФД5 5.5 7,1 8.6 10,1 2400 3000 3600 4200 3000 - 1800 - 300 1200 ~и -г- а- ФД7 ФД8 ФД9 ФД10 6 7,5 9 10,5 2400 3000 3600 4200 3000 - 1800 - 450 ФД12 ФД13 ФД14 ФД15 5.8 7,3 8.8 10,4 2400 3000 3600 4200 3000 - 2100 - 300 н и то \ 1 а ч -4 ФД17 ФД18 ФД19 ФД20 6.4 7,9 9.4 10,9 2400 3000 3600 4200 3000 - 2100 - 450 ФД22 ФД23 ФД24 ФД25 6,1 7.6 9,1 10.6 2400 3000 3600 4200 3000 - 2400 - 300 ФД27 ФД28 ФД29 ФДЗО 6*8 8,3 9,8 11,3 2400 3000 3600 4200 3000 - 2400 - 450 См. стр. 87 ФД32 ФДЗЗ ФД34 ФД35 7 8,5 10 11,5 2400 3000 3600 4200 • 3300 2700 2400 1800 300 ФД37 ФД38 ФД39 ФД40 7,4 8,9 10,4 11,9 2400 3000 3600 4200 3600 3000 2400 1800 300
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 87 Продолжение табл. 2>.17 Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Объем бетона в м3 Размеры фундамента в мм at(a2) ФД42 ФД43 ФД44 ФД45 8 2400 9,5 3000 11 3600 12,5 4200 ФД47 ФД48 ФД49 ФД50 3600 3000 8,7 2400 10,2 3000 11,7 3600 13,2 4200 4200 3300 2700 2100 300 2700 2100 300 ФД57 9,3 2400 ФД58 ФД59- 10,8 12,4 3000 3600 4200 3300 3000 2400 300 ФД60 13,9 4200 - ФД52 10 2400 ФД53 11,5 3000 4200 3600 2700 2100 300 ФД54 13 3600 (3000) ;2Ю0) (300) ФД55 14,5 4200 ФД62 10,4 2400 ФД63 11,9 3000 4200 3600 3000 2400 300 ФД64 13,4 3600 (3000) (1800) (300) ФД65 15 4200 ФД67 11,2 2400 ФД68 12,7 3000 4800 3900 3000 2400 300 ФД69 14,2 3600 (3000) (1800) (300) ФД70 15#7 4200 ФД72 12,2 2400 j ФД73 13,7 3000 4800 3900 3300 2700 300 ФД74 15,2 3600 (3000) (2100) (300) ФД75 16,7 4200 ФД77 12,6 2400 ФД78 14,2 3000 4800 3900 3600 2700 300 ФД79 15,7 3600 (3000) (2100) (300) ФД80 17,2 4200 ФД82 14,4 2400 ФД83 15,9 3000 5400 4500 3600 3000 300 ФД84 17,4 3600 (3300) (2100) (300) ФД85 18,9 4200 ФД87 14,9 2400 ФД88 16,4 3000 5400 4200 4200 3000 300 ФД89 17,9 3600 (3000) (2100) (300) ФД90 19,4 4200 ФД92 16,9 2400 • ФД93 18,4 3000 4200 4800 3600 300 ФД94 19,9 3600 5400 (3000) (2400) (300, ФД95 21,4 4200 ФД97 20,4 2400 ФД98 21,9 3000 6000 4200 4800 3000 450 ФД99 23,4 3600 (3000) (1800) (300) ФД100 24,9 4200
88 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.17 Эскиз фундамента Марка Объем бетона Размеры фундамента в мм фунда¬ h 1 I 1 мента в м3 ЛФ 1 а аЛ<к) 1 b 1 biilh) h0(ht) См. стр. 87 ФД102 23,3 2400 ФД103 24 8 3000 6000 4200 5400 3600 450 ФД104 26 3 3600 (3000) (2400) (300) ФД105 27,8 4200 ФД107 27,4 2400 ФД108 28,9 3000 6600 4800 5400 3600 450 ФД109 30,4 3600 (3000) (2100) (450) ФДИ0 31,9 4200 ФД112 30,7 2400 ФД113 32,2 3000 6600 4800 6000 4200 450 ФД114 33,7 3600 (3000) (2400) (450) ФДП5 35,2 4200' ФД118 36,3 3000 7200 5400 6000 4200 450 ФД119 ФД120 37,8 39,4 3600 4200 (3600) (2400) (450) ФД124 ФД125 42,2 43,7 3600 4200 7200 5400 (3600) 6600 4800 (3000) 450 (450) Таблица 2.18 Номенклатура фундаментов типа ФЕ Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Объем бетона в ж3 Размеры фундамента в мм | а^) Ьг(Ь2) ММ ФЕ2 8,1 2400 ФЕЗ 10 3000 ФЕ4 11,9 3600 ФЕ5 13,9 4200 ФЕ7 8,4 2400 ФЕ8 10,3 3000 ФЕ9 12,3 3600 ФЕЮ 14,2 4200 ФЕ12 ФЕ13 ФЕН ФЕ15 8,9 10,8 12,8 14.7 2400 300Э 3600 4200 3300 2400 3600 2400 3600 4 2700 ФЕ17 ФЕ18 ФЕ19 ФЕ20 9,7 11,6 13,6 15,5 2400 3000 3600 4200 4200 3600 2700 2100 ФЕ22 ФЕ23 ФЕ24 ФЕ25 10,4 12.3 14.3 16,2 2400 3000 3600 4200 4200 3600 3000 2400 - ФЕ27 ФЕ28 ФЕ29 ФЕЗО 11,1 13,1 15 17 2400 3000 3600 4200 Ф 4800 3900 3000 2400 - ФЕ37 ФЕ38 ФЕ39 ФЕ40 11 13 14.9 16.9 2400 3000 3600 4200 4800 3600 3300 2100 -
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 89 Продолжение табл. 2.18 Эскиз фундамента Марка фунда¬ мента Объем бетона в м3 Размеры фундамента в мм ЬЛЬг) Ло(&). См. стр. 88 ФЕ47 11,8 2400 ФЕ48 13,7 3000 ФЕ49 15,7 3600 ФЕ50 17,6 4200 4800 3600 3600 2400 ФГ'32 ФЕЗЗ ФЕ34 ФЕ35 12.3 14.3 16,2 18,2 2400 3000 3600 4200 4800 4200 (3600) 3000 2400 (1800) 300 (300) ФЕ42 ФЕ43 ФЕ44 ФЕ45 13,5 15,4 17.3 19.3 2400 3000 3600 4200 4800 4200 (3600) 3300 2700 (2100) 300 (300) ФЕ52 ФЕ53 ФЕ54 ФЕ55 13,6 15.5 17.5 19,4 2400 3000 3600 4200 4800 4200 (3600) 3600 2700 (1800) 300 (300) ФЕ57 ФЕ58 ФЕ59 ФЕ60 15,2 17 1 19,1 21 2400 3000 3600 4200 5400 4500 (3600) 3600 3000 (2100) 300 (300) ФЕ62 ФЕ63 ФЕ64 ФЕ65 15,8 17.7 19.7 21.7 2400 3000 3600 4200 5400 4500 (3600) 4200 3000 (1800) 300 (300) ФЕ67 ФЕ68 ФЕ69 ФЕ70 18.3 20,2 22,1 24,1 2400 3000 3600 4200 5400 4500 (3600) 4800 3600 (2400) 300 (300) ФЕ72 ФЕ73 ФЕ74 ФЕ75 19.4 21.4 23.3 25.3 2400 3000 3600 4200 6000 4800 (3600) 4800 3600 (2400) 300 (300) ФЕ77 ФЕ78 ФЕ79 ФЕ80 24 26 27.9 29.9 2400 3000 3600 4200 6000 4200 (3300) 5400 3600 (2400) 450 (300) ФЕ82 ФЕ83 ФЕ84 ФЕ85 26,4 28.3 30.3 32,2 2400 3000 3600 4200 6600 4800 (3600) 5400 3600 (2400) 450 (300) ФЕ87 ФЕ88 ФЕ89 ФЕ90 31.3 33.3 35.2 37.2 2400 3000 3600 4200 6600 4800 * (3300) 6000 4200 (2400) 450 (450) ФЕ93 ФЕ94 ФЕ95 36.2 38.2 40,1 3000 3600 4200 7200 5400 (3600) 6000 4200 (2400) 450 (450) ФЕ99 ФЕ100 43,4 45,3 3600 4200 7200 5400 (3600) 6600 4800 (3000) 450 (450)
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.19 Сортамент сеток для армирования фундаментных плит Марка сетки Размер сетки в м Расход армат класс A-II | А-1 уры в кг а всего С5-14 19 2 21 С5-16 1,05X2,65 25 2 27 С5-18 32 3 35 С14-22 96 7 103 С14-25 1,05X5,35 124 7 131 С24-22 56 6 62 С24-25 1,45X2,35 73 6 79 С26-16 37 3 40 С26-18 1,45X2,95 47 5 52 С27-16 41 3 44 С27-18 1,45X3,25 52 5 57 С27-20 64 5 69 С28-25 1,45X3,55 109 8 117 С34-20 106 6 112 С34-22 - 1,45X5,35 128 9 137 С34-25 165 9 174 С36-22 142 9 151 С36-25 1,45X5,95 183 9 192 С38-14 63 5 68 С38-16 83 5 88 С38-18 1,45X6,55 105 7 112 С38-20 130 7 137 С40-14 69 5 74 С40-16 90 5 95 С40-18 1,45X7,15 115 7 122 С40-20 141 7 148 С40-22 171 10 181 С45-22 71 7 78 С45-25 1,65X2,65 92 7 99 С46-25 1,65X2,95 106 7 ИЗ С48-16 51 4 55 С48-18 1,65X3,55 64 6 70 С48-20 79 6 85 С50-18 75 6 81 С50-20 1,65X4,15 93 6 99 ' С50-22 111 9 120 С56-12 48 3 51 С56-14 65 5 70 С56-16 85 5 90 С56-18 1,65X5,95 107 7 114 С56-20 133 7 140 ' С56-22 160 10 170 С56-25 207 10 217 С58-14 72 5 77 С58-16 93 5 98 С58-18 1.65Х-6.55 118 8 126 С58-20 146 8 154 С58-22 176 12 188 С58-25 227 12 239 Продолжение табл. 2.19 Марка сетки Размер сетки в л* Расход арматуры в кг класса A-II | А-I | всего С60-14 78 5 83 С60-16 102 5 107 С60-18 1,65X7,15 129 8 137 С60-20 159 8 167 С60-22 192 12 204 Примечание. Для армирования фундаментов под колонны двухветвевого сечения используются также сетки, приведенные в табл. 2.13 (в рабочих чертежах маркировка сеток для армирования фундаментных плит принята единой для фундаментов под колонны прямоугольного и двухветве¬ вого сечения). Таблица 2.20 Сортамент каркасов для армирования подколонников Марка каркаса Расход арматуры в кг класса Марка каркаса Расход арматуры в кг класса A-II А-1 всего А-И А-1 всего КПП 55 5 60 КПД6 95 5 100 КПГ2 74 10 84 КПД7 127 14 141 кпгз 93 16 109 КПД8 160 26 186 КПГ4 112 23 135 КПД9 192 37 229 КПГ5 131 28 159 кпдю 225 43 268 КПД1 62 5 67 КПЕ1 76 6 82 КПД2 84 11 95 КПЕ2 102 16 118 кпдз 105 19 124 КПЕЗ 128 28 156 КПД4 127 25 152 КПЕ4 155 37 192 КПД5 148 31 179 КПЕ5 181 47 228 Таблица 2.21 Сортамент сеток для армирования подколонников Марка сетки Расход арматуры в кг класса Марка сетки Расход арматуры в кг класса А-II А-1 A-II А-1 СГ8 5 СД18 26 СГ10 ССГ 0 7 6 сед 7 СД8 5 СЕ8 6 сдю 8 — СБЮ 9 — СД12 11 — СЕ 12 14 — СД14 16 — СЕ14 18 — СД16 20 — СЕ16 24 — ССЕ 9
ГЛАВА 2.й. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ ф| 20 кО 60 80 100 120 1к0 160 180 200 220 Момент в те м Рис. 2.51. График для подбора фун¬ даментов при глу¬ бине заложения подошвы 2,55 м и нормативном дав¬ лении на грунт 1,75 кгс/см2 1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; 2 — ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3— ФГ22. ФГ27, ФД22. ФД27; 4 — ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5 — ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6—ФГ42, ФД42, ФЕ12: 7—ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8—ФГ52, ФД57. ФД62, ФЕ22; 9— ФГ57, ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10—ФГ62, ФД72, ФЕ37, ФЕ42: //— ФГ67, ФД77, ФЕ47, ФЕ52; 12— ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77. ФД87, ФЕ62; 14— ФД92. ФЕ67; 15—ФД97, ФЕ72. 16 — ФД102, ФЕ77; /7 — ФД107, ФЕ82; 18— ФД112, ФЕ87; 19— ФД117, ФЕ92: 20 — ФД122, ФЕ97 20 кО 60 80 100 120 М 160 180 200 220 Момент в тем Рис. 2.53. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2 1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; 2— ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3— ФГ22, ФГ27, ФД22, ФД27; 4— ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5 — ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6 — ФГ42, ФД42. ФЕ12; 7 — ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8 — ФГ52, ФД57, ФД62, ФЕ22; 9 — ФГ57, ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10 — ФГ62, ФД72, ФЕ37, ФЕ42; 11 — ФГ67, ФД77, ФЕ47, ФЕ52; 12 — ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77, ФД87, ФЕ62; 14 — ФД92, ФЕ67; 15 — ФД97, ФЕ72; 16 — ФД102, ФЕ77; 17 — ФД107, ФЕ82 20 кО 60 80 100 120 ПО 160 180 200 221 Момент 6 те м Рис. 2.52. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 2 кгс/см2 1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; 2 — ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3— ФГ22, ФГ27, ФД22, ФД27; 4— ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5 — ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6— ФГ42, ФД42, ФЕ12; 7 — ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8 — ФГ52, ФД57, ФД62, ФЕ22; 9 — ФГ57, ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10 — ФГ62, ФД72, ФЕ37, ФЕ42; 11 — ФГ67, ФД77, ФЕ47, ФЕ52; 12 — ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13 — ФГ77, ФД87, ФЕ62; 14 — ФД92, ФЕ67; 15 —■ ФД97, ФЕ72; 16— ФД102, ФЕ77; 17 — ФД107, ФЕ82; 18— ФД112, ФЕ87
92 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ 20 ко 60 80 100 120 ПО 160 180 200 220 Момент в те м Рис. 2.54. Г рафик для подбора фун¬ даментов при глу¬ бине заложения подошвы 2,55 м и нормативном дав¬ лении на грунт 2,5 кгс/см? 1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; 2 —> ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3— ФГ22, ФГ27, ФД22, ФД27: 4 — ФГ32, ФД32, ФЕ2: 5 — ФГ37, ФД37, ФЕ7: 6— ФГ42, ФД42, ФЕ12: 7—ФГ47, ФД47, ФД52. ФЕ17; 8—ФГ52, ФД57. ФД62, ФЕ22; 9— ФГ57, ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10—ФГ62, ФД72, ФЕ37, ФЕ42; И— ФГ67. ФД77, ФЕ47, ФЕ52; 12— ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77, ФД87, ФЕ62; 14— ФД92. ФЕ67; 15— ФД97, ФЕ72; 16 — ФД102, ФЕ77 20 м 60 80 100 120 ПО 160 180 200 220 Момент б те м Рис. 2.56. График для подбора фундаментов при глубине зало- жения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2 1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; .2 — ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3 — ФГ22, ФГ27, ФД22, ФД27; 4—ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5—ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6 — ФГ42, ФД42, ФЕ12; 7 — ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8 — ФГ52, ФД57, ФД62, ФЕ22; 9— ФГ57, ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10 — ФГ62, ФД72, ФЕ37. ФЕ42; // —ФГ67, ФД77, ФЕ47, ФЕ52; 12 ~ ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77, ФД8?, ФЕ62; 14 — ФД92, ФЕ67; 15 ~ ФД97, ФЕ72; 16 — ФД102, ФЕ77 20 40 60 80 100 120 М 160 180 200220 Момент 0 тем Рис. 2.55. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 3 кгс/см2 1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; 2—ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3— ФГ22, ФГ27, ФД22, ФД27; 4— ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5 — ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6 — ФГ42, ФД42, ФЕ12; 7 — ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8 — ФГ52, ФД57, ФД62, ФЕ22; 9— ФГ57. ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10*— ФГ62, ФД72, ФЕ37, ФЕ42; 11 — ФГ67, ФД77, ФЕ47, ФЕ52; 12ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77, ФД87, ФЕ62; 14— ФД92, ФЕ67; 15 — ФД97. ФЕ72; 16 — ФД102, ФЕ77
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 20 ко 60 60 too 120 ПО 160 180 200 220 Момент в те м Рис. 2.57. Г рафик для подбора фун¬ даментов при глу¬ бине заложения подошвы 3,15 м и нормативном дав¬ лении на грунт 1,75 кгс/см2 / — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ. ФД8: 2 — ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18; 3—ФГ23, ФГ28, ФД23, ФД28: 4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ: 5—ФГ38, ФД38, ФЕ8; 6—ФГ43, ФД43, ФЕ13: 7—ФГ48, ФД48, ФД53, ФЕ18; 8—ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9—ФГ58. ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10— ФГ63. ФД73, ФЕ38, ФЕ43; 11—ФГ68, ФД78. ФЕ48, ФЕ53; 12—ФГ73, ФД83, ФЕ58: 13—ФГ78, ФД88, ФЕ63; 14—ФД93, ФЕ68; 15—ФД98, ФЕ73; 16 — ФД103, ФЕ78: 17 — ФД108, ФЕ83; 18— ФД113, ФЕ88; 19 — ФД118, ФЕ93: 20 — ФД123, ФЕ98 20 Ц0 60 80 100 120 М 160 180 200 720 Момент в те м Рис. 2.59. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2 1 — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2 —ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18: 5—ФГ23, ФГ28. ФД23, ФД28; 4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38, ФЕ8; 6 — ФГ43, ФД43, ФЕ13; 7 — ФГ48, ФД48, ФД53, ФЕ18; ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9—ФГ58, ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10 — ФГ63, ФД73, ФЕ38, ФЕ43; // — ФГ68, ФД78, ФЕ48. ФЕ53; 12 — ФГ73, ФД83, ФЕ58; 13— ФГ78, ФД88, ФЕ63; 14 — ФД93, ФЕ58; 15 ~ ФД98, ФЕ73; 16 — ФД103, ФЕ7В; 11 — ФД108, ФЕ83 20 ио so во юо m гча m m ?oo 220 Момент в тс м Рис. 2.58. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 2 кгс/см2 1 — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2 — ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18; 3— ФГ23, ФГ28, ФД23, ФД28; 4— ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38. ФЕ8; 6— ФГ43, ФД43, ФЕ13; 7 — ФГ48, ФД48, ФД53, ФЕ18; 8 — ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9— ФГ58, ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10 — ФГ63, ФД73, ФЕ38, ФЕ43; 11 — ФГ68, ФД78, ФЕ48, ФЕ53; 12 — ФГ73. ФД83, ФЕ58; 13 — ФГ78, ФД88, ФЕ63; 14 — ФД93, ФЕ68; 15 — ФД98, ФЕ73; /6—ФД103, ФЕ78; /7 — ФД108, ФЕ83; 18 — ФД113, ФЕ38; 19— ФД118, ФЕ93
94 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ 20 kO 60 80 100 120 140 160 180 2D0 220 Момент в тем 6W 600 560 520 **=> ьоо Сэ § JSD - | 280 $ Ш?и° ?оо W0 120 80 Ш ч X X N х м X ч 17 х IJ ч ч Ч ч п Ч X \ S 3 Ч X N £ ч. ч чГ Ч 6' ч ч ч ч Ч ч ч| \ ч ч Ч Ч ч > \<- 'i?' 1 \ Si & * к> > $ £ !>: — / Рис. 2.60. График для подбора фун¬ даментов при глу¬ бине заложения подошвы 3,15 м и нормативном дав¬ лении на грунт 2,5 кгс/см2 / — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2 — ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18; 3—ФГ23, ФГ28, ФД23, ФД28; 4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38, ФЕ8: 6— ФГ43, ФД43, ФЕ13; 7—ФГ48, ФД48, ФД53, ФЕ18; в—ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9— ФГ58, ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ: /0—ФГ63, ФД73, ФЕ38. ФЕ43; //—ФГ68, ФД78, ФЕ48, ФЕ53; 12— ФГ73, ФД83, ФЕ58; 13— ФГ78. ФД88, ФЕ63; 14—ФД93, ФЕ68; 15—ФД98, ФЕ73; 16- ФД103, ФЕ78 м Момент в тем Рис. 2.62. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2 / — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2— ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18; 3—ФГ23, ФГ28, ФД23, ФД28; 4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38, ФЕ8; 6— ФГ43, ФД43, ФЕ1З, 7 — ФГ4в, ФД48, ФД53, ФЕ18; 8— ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9— ФГ58, ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10 — ФГ63, ФД73, ФЕ38, ФЕ43; 11 — ФГ68, ФД78, ФЕ48, ФЕ53; 12 — ФГ73, ФД83, ФЕ58; 13—ФТ78, ФД88, ФЕ63; 14 — ФД93, ФЕ68; 15 — ФД98, ФЕ73 Момент § тс л* Рис. 2.61. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 3 кгс/см2 / — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2— ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18; 3 — ФГ23, ФГ28. ФД23, ФД28; 4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38, ФЕ8; 6— ФГ43, ФД43, ФЕ13; 7 — ФГ48, ФД48, «Я>Д53, ФЕ18; 8 — ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9 — ФГ53, ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10 — ФГ63, ФД73, ФЕ38, ФЕ43; // — ФГ68, ФД78, ФЕ48, ФЕ53; 12 — ФГ73, ФД83, ФЕ58; 13 — ФГ78. ФД88, ФЕ63; 14 — ФД93, ФЕ68; 15 — ФД98, ФЕ73
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 95 2Q кй 60 100 120 М 160 180 2QQ п?0 Момент 8 ТС’М Рис. 2,63. График для подбора фун¬ даментов при глу¬ бине заложения подошвы 3,75 м и нормативном дав¬ лении на грунт 1,75 кгс/см- \ — ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9; 2 — ФГ14, ФГ19, ФД14, ФД19; 3—ФГ24. ФГ29, ФД24, ФД29: 4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5-ФГ39, ФД39, ФЕ9: в — ФГ44, ФД44, ФЕ14; 7—ФГ49, ФД49, ФД54. ФЕ19; 8—ФГ54, ФД59, ФД64, ФЕ24; 9— ФГ59, ФД69, ФЕ29, ФЕ34: 10— ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; //—ФГ69, ФД79, ФЕ49, ФЕ54; /2—ФГ74, ФД84, ФЕ59; /3—ФГ79, ФД89, ФЕ64; 14— ФД94, ФЕ69; 15—ФД99, ФЕ74; 16 — ФД104, ФЕ79; 17 — ФД109, ФЕ84; 18 — ФД114, ФЕ89: 19 — ФД119. ФЕ94: 20 —■ ФД124, ФЕ99 А 20 40 SO 80 100 120 М ISO 180 200 220 Момент в ТС'М Рис. 2.65. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2 1 — ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9; 2 — ФГ14, ФГ19, ФД14, ФД19; 3—ФГ24, ФГ2Э, ФД24, ФД29; 4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; 6 — ФГ44, ФД44, ФЕН; 7 — ФГ49, ФД49, ФД54, ФЕ19; 8 — ФГ54, ФД59, ФД64, ФЕ24; 9 — ФГ59, ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10 — ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; И — ФГ69, ФД79, ФЕ4Э, ФЕ54; 12 — ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13 — ФГ79, ФД89, ФЕ64; 14 — ФД94, ФЕ69; 15 — ФД99, ФЕ74; 16 — ФД104, ФЕ79; 17 — ФД109, ФЕ84; 18 — ФД114, ФЕ89; 20 НО 80 80 100 120 НО 160 180 200 220 Момент в тс м Рис. 2.64. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт 2 кгс/см2 1 — ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9; 2— ФГ14, ФГ19, ФД14, ФД19; 3— ФГ24, ФГ29, ФД24, ФД29; 4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; 6 — ФГ44, ФД44. ФЕН; 7 — ФГ49, ФД49, ФД54, ФЕ19; 5 — ФГ54, ФД59, ФД64, ФЕ24; 9 — ФГ59. ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10 — ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; И — ФГ69, ФД79, ФЕ49, ФЕ54; 12 — ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13 — ФГ79, ФД89, ФЕ64; 14 — ФД94, ФЕ69; 15 — ФД99, ФЕ74; 16 — ФД104, ФЕ79; 17 — ФД109, ФЕ84; 18— ФД114, ФЕ89; *19 — ФД119, ФЕ94; 20 — ФД124, ФЕ99
96 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Момент в те м с* . ^ ь з; •о §< и 0 — о \ 15 п — % 0 — 9 \ ik 13 7 [х ? Ч 12 ч ч ) авв ч N ) — к Ч X ) к 9 X \ ч J —V V Ч к ч. Ч “О ч-Ч V X N V N 1р< 1 ч Ч> $ % Ч, < X - | /О V. - ; 'fh. Рис. 2.66. График для подбора фун¬ даментов при глу¬ бине заложения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2 1 — ФГ4, ФГ9, ФД4. ФД9; 2 — ФГ14, ФГ19, ФД14, ФД19; 3-ФГ24, ФГ29, ФД24, ФД29; 4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4: 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; $—ФГ44, ФД44, ФЕН; 7—ФГ49, ФД49, ФД54, ФЕ19; 8—ФГ54, ФД59. ФД64, ФЕ24; 9— ФГ59. ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10— ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; И—ФГ69, ФД79, ФЕ49, ФЕ54; 12— ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13— ФГ79, ФД89, ФЕ64; 14—ФД94, 1>Е69; 15— ФД99, ФЕ74; 16 — ФД104, ФЕ79; 17 — ФД109, ФЕ84 200 160 120 8С\ W \ \— s ' X \ "Ч 13 ч ) X X ) 12 X ч N Ч \ "Ч, \ s'' N N. N N ч X Ч \ “N Ч \ X \ N ч Ч \ к / \ \ N Ss \ V ч N. > ч > N \ > \ ч \ л к> > Хч £ % У* >ч ^7? А & у. У Момент в те м Рис. 2.68. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2 1 — ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9; 2 — ФГ14, ФГ19, ФД14, ФД19; 3 — ФГ24, ФГ29. ФД24, ФД29; 4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; 6 — ФГ44, ФД44, ФЕН; 7 — ФГ49, ФД49, ФД54, ФЕ19; 8 — ФГ54, ФД59, ФД64, ФЕ24; 9 — ФГ59, ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10 — ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; 11 — ФГ69, ФД79, ФЕ49, ФЕ54; 12 — ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13 — ФГ79, ФД89, ФЕ64; 14— ФД94, ФЕ63} Момент й тс-м Рис. 2.67. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт 3 кгс/см2 ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9: ? — ФГН, ФГ19, ФД14, ФД19; 3— ФГ24, ФГ29, ФД24, ФД29; 4— ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; 6 — ФГ44, ФД44, ФЕН; 7 — ФГ49, ФД49,#ФД54, ФЕ19; 8 — ФГ54, ФД59, ФД04, ФЕ24; 9 — ФГ59, ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10 ~ ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; //— ФГ69, ФД79, ФЕ49, ФЕ54; 12 — ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13 — ФГ79, ФД89, ФЕ64; 14 — ФД94, ФЕ69; 15 — ФД99, ФЕ74
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 97 ЦО 40 ВО 80 100 120 140 160 190 200 220 Момент д тс-м Рис. 2.69. График для подбора фун¬ даментов при глу¬ бине заложения подошвы 4,35 м и нормативном дав¬ лении на грунт 2 кгс/см2 / — ФГ5. ФПО, ФД5, ФД10; 2—ФГ15, ФГ20, ФД15, ФД20; 3— ФГ25, ФГЗО. ФД25, ФДЗО; 4 — ФГ35, ФД35, ФЕБ; 5—ФГ40. ФД40, ФЕЮ; 6— ФГ45. ФД45, ФЕ15: ?—ФГ50. ФД50. ФД55, ФЕ20; 8—ФГ55, ФД60, ФД65, ФЕ25; 9—ФГ60, ФД70, ФЕЗО. ФЕЗЗ: 10—ФГ65. ФД75, ФЕ40. ФЬ45; /;—ФГ70, ФД80, ФЕЗО. ФЕ55; 12— ФГ75. ФД85, ФЕ60; 13— ФГ80, ФД90, ФЕ65; 14— ФД95, ФЕ70; 15 — ФД100, ФЕ75: 16 — ФД105, ФЕ80; 17 — ФДПО, ФЕ85; 18 — ФД115, ФЕ90; 19 —ФД120, ФЕ95; 20— ФД125, ФЕ100 20 W SO ВО W0 120 М 160 130 200 220 Момент 6 тс м 600 560 520 480 Ш '■ ш <* J20 Сэ | 230 ^ 200 F4— 1 1 I ! 19 — 1- ■ ! 18 I I 17 1S “1 /5 S Ik N и \ Чч 12 Ч s < N га & X 7^ -yS sN. £ N N V > £ >> 1 г . > X. Ч Рис. 2.71. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 4,35 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2 1 — ФГ5, ФПО, ФД5, ФД10; 2 — ФГ15, ФГ20, ФД15, ФД20; 3 — ФГ25. ФГЗО. ФД25, ФДЗО; 4 — ФГ35, ФД35, ФЕ5; 5 — ФГ40, ФД40, ФЕЮ; 6 — ФГ45, ФД45, ФЕ15; 7 — ФГ50, ФД50, ФД55, ФЕ20; 8 — ФГ55, ФД60, ФД65, ФЕ25; 9— ФГ60. ФД70, ФЕЗО, ФЕ35; 10 — ФГ65, ФД75, ФЕ40, ФЕ45; И — ФГ70, ФД80, ФЕ50, ФЕ55; 12 — ФГ75. ФД85, ФЕ60; 13 — ФГ80, ФД90. ФЕ65; 14— ФД95, ФЕ70; 15 — ФД100, ФЕ75; 16 — ФД105, ФЕ80; 17 — ФДПО, ФЕ85 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 Момент д тс м Рис. 2.70. График для подбора фундаментов при глубине зало¬ жения подошвы 4,35 м и нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2 1 — ФГ5, ФПО, ФД5, ФД10; 2 — ФГ15, ФГ20, ФД15, ФД20; 3— ФГ25, ФГЗО. ФД25, ФДЗО; 4 — ФГ35, ФД35, ФЕ5; 5 — ФГ40, ФД40, ФЕЮ; 6— ФГ45, ФД45, ФЕ15; 7 — ФГ50, ФД50, ФД55, ФЕ20; 8 — ФГ55, ФД60, ФД65, ФЕ25; 9— ФГ60, ФД70, ФЕЗО, ФЕ35; 10 — ФГ65, ФД75, ФЕ40, ФЕ45; 11 — ФГ70, ФД80, ФЕ50, ФЕ55; 12 — ФГ75, ФД85, ФЕ60; 13 — ФГ80, ФД90, ФЕ65; 14 — ФД95, ФЕ70; 15 — ФД100, ФЕ75; 16 — ФДЮ5, ФЕ80; 17— ФД110, ФЕ85; 18 — ФД115, ФЕ90; 19 — ФД120, ФЕ95 7—1075
96 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Рис. 2.72. Г рафик для подбора фун¬ даментов при глу¬ бине заложения подошвы 4,35 м и нормативном дав¬ лении на грунт 3 кгс/см2 7 — ФГ5, ФГ10, ФД5. ФД10; 2—ФГ15, ФГ20, ФД15, ФД20; 3-ФГ25, ФГЗО. ФД25, ФДЗО; 4 — ФГ35, ФД35, ФЕ5: 5—ФГ40, ФД40, ФЕЮ; 6— ФГ45, ФД45, ФЕ15; 7—ФГ50, ФД50, ФД55, ФЕ20; 8—ФГ55, ФД60, ФД65, ФЕ25; 9—ФГ60, ФД70, ФЕЗО, ФЕ35: 10—ФГ65, ФД75, ФЕ40, ФЕ45; //—ФГ70, ФД80. ФЕ50, ФЕ55; 12— ФГ75. ФД85, ФЕ60; 13— ФГЗО, ФД90, ФЕ65; 14—ФД95, ФЕ70; 15 — ФД100. ФЕ75 20 W 60 80 100 120 140 160 180 200 220 Момент 6 те м а) 300 Iгво 1^ 1 I" £ 100 t C22-2u/m.y Ш~1сит. 20 N N V ' 7Ч <; Ч4] N S \5 S N у. . \ X \\ V \ К > л* \\> V Чг СВ-2шт., С23-2шт 10 30 50 70 $0 Момент 6 тем С6-2шт., С2Ь-2шт. 1 § 180 1 т % I 100 § 60 20 ч Ч \ N J? \ зК ч ч Ч \ N 21 30 Ч* Ч5 \ \ 27 Ч 4V \ \ К 21s Ч2 Ь \ ч ч г) 10- 30 50 10 30 Момент 6 те м С7-2шт., С№-2шт. 1 * § ! too ВО 10 30 50 70 30 Момент 6 те м -V к . . -ч \ N V 36 \ 35 \ ч 38 10 30 50 70 30 Момент В те м Рис. 2.74. Графики для подбора арматурных сеток фундаментных плит а — фундаментов ФГ2—ФГ5 (ниже пунктирной линии) и ФГ7—ФГ10 (выше пунктирной линии); б — то же, ФГ12—ФГ15 (ниже пунктирной линии) и ФГ17—ФГ20 (выше пунктирной линии); в — то же, ФГ22—ФГ25 (ниже пунк¬ тирной линии) и ФГ27—-ФГЗО (выше пунктирной линии); г —то же. kQ ВО 80 100 120 140 160 WO 20Q 22Q Момент в и м С7-18 ФГ32—ФГ35 (!) С22-10 (2) С22-10 (3) С22-10 (4) С22-10 (5) С22-Ю С46-10 С46-12 С46-14 С46-16 С46-14 (б) С22-10 (7) С22-10 (8) С22-10 (9) С22-10 (10) С22-10 С46-16 С46-18 С46-20 С46-22 С46-25 (И) С23-10 . (12) С23-10 (13) С23-10 (14) С23-10 . (15) С23-10 С6-Ю С6-12 С6-14 С6-12 С6-14 (16) С23-Ю . (17) С23-Ю (18) С23-12 (19) С23-12 . (20) С23-12 С6-16 С6-18 С6-14 С6-16 С6-18 (21) С24-10 (22) С24-10 (23) С24-Ю (24) С24-12 (25) С24-12 С6-10 С6-12 С6-14 С6-12 С6-14 (26) C24-I0 (27) С24-10 (28) C24-I4 (29) С24-12 (30) С24-12 С6-12 С6-14 С6-14 С6-12 С6-14 (31) С24-12 (32) С24-14 (33) С24-14 (34) С24-14 (35) С44-Ю С6-16 С6-14 Сб-16 С6-18 С7-12 (36) С44-Ю . (37) C44-I0 (38) (41) С44-Ю (39) С44-12 (40) С44-12 С7-14 С7-16 С7-18 С44-12 С7-14 С7-16 Рис.2.73. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 4,35 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2 1 — ФГ5, ФГ10, ФД5, ФД10; 2—ФГ15, ФГ20, ФД15, ФД20; 3 — ФГ25, ФГЗО, ФД25, ФДЗО; 4 — ФГ35, ФД35, ФЕ5; 5 — ФГ40, ФД40, ФЕЮ; 6— ФГ45, ФД45, ФЕ15; 7 — ФГ50, ФД50, ФД55, ФЕ20; 8 — ФГ55, ФД60, ФД65, ФЕ25; 9 — ФГ60, ФД70, ФЕЗО, ФЕ35; 10 — ФГ65, ФД75 ФЕ40, ФЕ45; И — ФГ70, ФД80, ФЕ50, ФЕ55; /2»-ФГ75, ФД85, ФЕ60; 13 — ФГ80, ФД90, ФЕ65; 14 — ФД95, ФЕ70
ГЛАВА 2.2. -ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 99 а) зоо С8-2шт,Ш'2шт. 5) и. 260 1 220 1«»1 5 М\ I Щ t so\ го N в ч 1 > Ч j ч к! ч у \ ? ч 1 X Ч у 300 ^ 260 § 220\ | 180. 1 т I-.да] ‘ SO' С 81шт., €28'1шт.Ш'?им 7J4 X /4 S ч. —Ч Ч 12 го4 чк ч ч Ч ч * ч в ч 7 ч ч 70 30 50 10 90 Момент 6 тем q\ С5-2шт.,С10-1шт. С30-1шт.,С45-1ш/п 10 30 50 70 90 Моментв те м С6-2шт С30-2шт., С 4 6 -2шт. 260 £ , 220\ 1!80] §740 ■О § 5 i §- во\ го\ ч 18 Ч ч ч \ < \ 15 Ю 30 50 70 90 Момент 6 тс м Ю 30 50 70 90 Момент 8 те м </) С44-10 С8-12 С44-12 (2) <*> (11)- (14) (17), (20) (23) (26) С8-16 С45-10 С44-10 . С8-14 С44-12 . (3) С8-14, С28-14 С45-12 С8-16, С28-16 С45-14 С8-18, С28-18 С5-10, С45-10 CIO-16, СЗО-16 C5-I2, С45-12 С10-18, СЗО-18 С6-10, С46-10 СЗО-16 С612, С46-12 СЗО-16 (29) • (б) (9) (12) (15) (18) (21) (24) (27) С8-18 С45-10 С8-16, С28-16 С45-12 С8-18, С28-18 С5-10, С45-10 С10-12, СЗО-12 С5-10, С45-10 С10-18, СЗО-18 С5-12, С45-12 С10-20, С30-20 С6-10, С46-10 , СЗО-16 С6-12, С46-12 С44-10 С8-16 (7) С6-14, С46-14 СЗО-18 СЗО-18 (30)- (10) (13) (16) (19) (22) (25) (28) I (4) ■ С8-18 С45-10 . С8-12, С28-12 С45-12 С8-14, С28-14 С45-14 С8-16, С28-16 С5-10, С45-10 С10-14, СЗО-14 С5-10, С45-10 С10-20, C30-20 С6-10, С46-10 СЗО-12 С6-10, С46-10 СЗО-18 С6-12, С46-12 С30-20 С6-14, С46-14 С30-20 С 2 7-3u/m }C52-2tum 6) 300 fc 260 § 220 § 180 I т\ 1 100\ 58 sol 10 30 50 70 90 Момент 8 те м С28 -Зшт, С52-2шт 10 30 50 70 90 Момент 6 тс м С 48-Зшт ,С54-2шт за 10 12 § т I 140 10 30 50 70 30 Момент 6 тем 10 30 50 70 90 Момент 6 тем Рис. 2.75. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФГ36—ФГ40; б — то же, ФГ42—ФГ45; в — то же, ФГ47—ФГ50; г — то же, ФГ52—ФГ55 Рис. 2.76. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФГ57—ФГ60; б — то же,_ФГ62—ФГ65; в —• то же, (/) <*)■ (9)' (13) ФГ67—ФГ70; г — то же. ФГ72—ФГ75 С26-10 (2) С26-10 (3) С26-10 (4) С26-10 С32-12 С32-14 С32-16 С32-18 С27-12 (б) С27-12 (7) С27-12 . (8) С27-12 С52-12 С52-14 С52-16 С52-18 С28-12 (W) С28-12 (И) С28-12 (12) С28-12 С52-12 С52-14 С52-16 С52-18 С28-14 . (14) С28-14 (15) С48-12 (16) С48-12 С52-16 С52-18 С54-12 С54-14 (17) С48-12 С54-16 ; (18) С48-12 С54-18 ; (19) С48-12 С54-20 7*
100 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ 300 £ 260 S 220 § ^ 180 I* I 100 I" во СН-2 шт С50-Зшт., С54-1шт. С22-2штС^б-Тшт 20 10 30 50 70 90 Момент бтс м МО 80 120 160 200 2*п Момент 6 тс м Рис. 2.77. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундам?нтов ФГ77—ФГ80; 6 — то же, ФД2—ФД5 (ниже пунктирной линии) и ФД7—ФД10 (выше пунктирной линии) V) • С50-12 (4) (7) (И) С14-12, С54-12 С50-12 С14-18, С54-18 С22-10 (2) (5) С50-12 С14-14, С54-14 С50-14 С14-16, С54-16 (3) (6) С50-12 С46-10 С22-10 . С46-18 (15) (8) (12) С22-10 С46-16 С22-10 С46-12 С22-10 С46-20 (16) (9) (13) С22-10 С46-18 С22-10 С46-14 С22-10 С46-12 C14-J6, С54-16 С50-14 С14-18, С54-18 С22-10 (10) (17) (14) С22-10 С46-16 С22-10 С46-14 С46-20 С6'?шт, С23 2шт 30 60 90 120 150 180 Момент 8 тс м Рис. 2.78. Графики для подбора арматурных сеток фундаментных плит а — фундаментов ФД12—ФД15; б — то же, ФД17—ФД20 U) (5) (13) С23-10 ■■ —. С6-10 С23-10 (2) С6-18 С23-16 Сб-16 (6) (14) С23-10 . С6-12 С23-12 (3) С6-12 С23-16 С6-18 (7) (15) С23-10 Сб-14 С23-12 (4) Сб-14 С23-10 С6-14 (21) (8) (16) С23-10 С6-16 С23-12 Сб-16 С23-10 СВ-2 шт., С2Ь-2шт. W 80 120 160 200 т Момент 8 те м Рис. 2.79. Графики для подбора арматурных фун¬ даментных плит а — фундаментов ФД22— ФД25; 6 — то же, ФД27— ФДЗО </> (5) (9) (13) (17) (21) (25) (29) (33) (37) (41) С24-10 Сб-10 С24-10 С6-18 С24-12 Сб-14 С24-14 Сб-12 С24-14 Сб-20 С24-16 Сб-18 С24-18 Сб-18 С24-20 С6-18 С24-22 Сб-20 С24-10 Сб-16 С24-12 ko 80 120 160 POO ?Ь0 Момент 8 тс м Сб-18 (45) С24'16 (49) Сб-14 С24-18 Сб-16 ; (2) Сб-12 (3) С6-14 (6) С24-10 (7) С24-12 Сб-20 С6-10 1 (Ю) С24-12 (И) С24-12 Сб-16 С6-18 (14) С24-14 (15) С24-14 С6-14 С6-16 : (18) С24-16 (19) С24-16 С6-12 С6-14 ; (22) С24-16 (23) С24-18 С6-20 Сб-14 (26) С24-18 (27) С24-20 Сб-20 Сб-14 ; (30) С24-20 (ЗП С24-22 Сб-20 Сб-16 ; (34) С24-25 (35) С24-25 С6-18 С6-20 (38) С24-10 (39) С24-12 Сб-18 С6-14 ; (42) С24-14 (43) С24-14 С6-14 С6-16 : (46) С24-16 (47) С24-16 Сб-16 Сб-18 (50) С24-18 (51) С24-20 С23-14 Сб-14 С6-16 (22) С23- С6- (9) (17) 14 16 С23-12 Сб-18 С23-10 Сб-18 (23) (Ю) ; (18) С23-14 Сб-18 Сб-18 (53) С23-14 Сб-14 (4) (8) (12) (16) (20) (24) (28) (32) (36) (40) (44) (48) (52) С24-10 Сб-16 С24-12 С6-12 С24-12 С6-20 С24-14 С6-18 С24-16 С6-16 С24-18 С6-16 С24-20 С6-16 С24-22 С6-18 С24-10 Сб-14 С24-12 С6-16 С24-14 С6-18 С24-18 С6-14 С24-20 С6-16 С24-20 С6-18 С6-14 С23-12 Сб-14 (И) (19) С23-14 Сб-16 С23-12 С6-16 (12) (20) С23-14 С6-18 С23-12 С6-18
ГЛАВА 2.2:. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ т С1~2шт уС44-2шт. 40 80 120 180 200240 Момент в тс м а) С8-1шт.} С28-Шт., С45-2шт. 40 80 120 160 200 240' Момент в те м Рис. 2.80. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФД32—ФД35; б — то же, ФД37—ФД40 (/) С44’10 ; С7-12 (2) (5) С44*10 ; - С7-20 (6) (Р) - С7-18 (10) <А5) С44'14 ; С7-18 (14) (/7) 044116 ; С7-20 (16) (2/) С44-10 ; С8-18 (22) (25) С44‘12 C8-J8 (26) (29) С44-10 С7-14 С44-12 С7-12 С44-12 С7-20. С44-14 С7-20 С44-10 С8-12 С44-10 С8-20 С44-12 С8-20 С44-14 С8-20 (3) (7) U1) (15) (19) (23) (27) (30) C44-1Q С7-16 С44-12 С7-14 С44-14 С7-14 С44-16 С7-16 С44-10 С8-14 С44-12 С8-14 С44-14 С8-16 С44-16 С8-20 (4) (8) (12) (16) (20) (24) (28) С44-10 С7-18 С44-12 С7-16 С44-14 С7-16 С44-16 С7-18 С44-10 С8-16 С44-12 С8-16 С44-14 С8-18 560 520 Ш «о ь* , 45 § О* «3 200 160 \ тз' \ Ч ч \ w \ 11 ч \ V \ N \ 13 \ Ilf V \ 15 \ i 0 V V * и V 5N V 6 V \ д 7 \ \ 8 д \ \ у 1 ч2 \ 3 . . \ \ \ \ 6) С5-2шm.х CIO - кил?~, СЗО-1шт.у С45 - f шт. .Ij !г \ X к J3S Л N \ “\ ч 31 \ \ 'О ч 2Ь. \ х А \ ч \ ч \ 29 N V \ N \ V \ 23\ ,\ \ \ \ \ \ 19 S20 V \ 22 ч > т- \ \ \ \ \ \ \ ч ч 40 80 120 160200 240 Момент в гс-м 40 80 120 160 200 240 Момент в те м Рис. 2.81. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит (1) (4) (7) (10) (13) (16) (19) (22) (25) (28) (31) С45-10 С8-12, С28-12 С45-10 С8-18, С28-18 С45-12 С8-16, С28-16 С45-14 С8-16, С28-16 С45-16 . С8-16, С28-16 С45-18 С8-18, С28-18 С5-10, С45-10 С10-12, СЗО-12 С5-10, С45-10 С10-18, СЗО-18 С5-12, С45-12 СЮ-18, СЗО-18 С5-14, С45-14 С10-20, С30-20 С5-12, С45-12 СЮ-18, СЗО-18 Д42—ФД45; б — то же, и ФД52—ФД55 (выше , ФД47—ФД50 (ниже пунктирной линии) (2) С45-10 (3) С45-Ю С8-14, С28-14 С8-16, С28-16 (5) С45-12 (6) С45-12 С8-12, С28-12 С8-14, С28-14 (8) С45-12 (9) С45-14 С8-18, С28-18 С8-14, С28-14 (П) С45-14 (12) С45-14 С8-18, С28-18 С8-20, С28-20 (14) С45-16 (15) С45-16 С8-18, С28-18 С8-20, С28-20 (17) С45-18 (18) С45-20 С8-20, С28-20 С8-20, С28-20 (20) С5-10, С45-10 (21) С5-10, С45-Ю С10-14, СЗО-14 ' С10-16, СЗО-16 ’ (23) С5-10, С45-10 С10-20, С30-20 ' (24) C5-I2, С45-12 С10-16, СЗО-16 ’ (26) С5-12, С45-12 С10-20, С30-20 (27) С5-14, С45-14 СЮ-18, СЗО-18 (29) С5-10, С45-10 СЮ-18, СЗО-18 (30) С5-Ю, С45-Ю С10-20, С30-20 ’ (32) С5-12, С45-12 С10-20, С30-20 ’ (33) ■ С5-14, С45-14 СЮ-18, СЗО-18 (34) С5-14, С45-14 С10-20, С30-20
102 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ СВ-2 шт, С3и~2шгп, С4б - 7 vufT) 6) 680 ЬЧО 600 по 480 С26 ~3 шт., С3?~?шт 400 к «о сэ § «о , * 5: | I 280' ^2Щ 200 160 120 80 W 40 80 120 160 200 2Ц0 Момент в тс м \ \ 32 \ J/N \ ч \ \ \ ч 30 л 28 \ 29 \ г— л V- V \ —Ч \ 27 ч Ч_ \ у л 26 \ 25 \ V-J \ V \ \ ч —S 23 \ \ 22 ч \ \ \ 21 \ N ч \ \ 19 ч \ \ ч V \ \ \ а) 6в0\ V) «) (7) tm (13) Ш) Сб-10, С46-10 С30-12 С6-10, С46-10 СЗО-18 Сб-12, С46-12 СЗО-16 Сб-14, С46-14 СЗО-16 Сб-16, С46-16 СЗО-18 Сб-12, С46-12 СЗО-18 (2) (5) (■8) (И) (14) (17) С6-10, С46-10 СЗО-14 С6-10, С46-10 С30-20 Сб-12, С46-12 СЗО-18 Сб-14, С46-14 СЗО-18 Сб-16, С46-16 С30-20 Сб-14, С46-14 СЗО-18 (3) (6) (9) (12) (15) (18) С6-Ю, С46-10 СЗО-16 Сб-12, С46-12 . СЗО-14 Сб-12, С46-12 . С30-20 Сб-14, С46-14 . С30-20 Сб-18, С46-18 . С30-20 Сб-16, С46-16 . СЗО-18 U9) С2610 ; (20) С26-10 , (2/) С26-10 ; (22) С26-1° С32-12 С32-14 С32-16 С32-18 (23) С2610 (24) С26-12 . (25) С26-12 ; (26) С2612 С32-20 С32-16 С32-18 С32-20 (27) С26'12 . (28) С26'14 ; (29) С26‘14 ; (30) С26'14 С32-22 С32-20 С32-22 С32-25 /0,v С 26-16 ,on С26-16 (31) ; (32) С32-22 С32-25 600 560 520 £ § § т | 320\ I 2Щ 200 160 120\ 80 Щ W 80 120 160 200240 Момент в те м C27-3tum.y С52-2шт. &Jn С28-3шт., С52-2шт. \ 13 \ 1к \ \ \ 12 10 \ 11 \ V л ■х —N \ 3 —ч 7 \ л 8 \ \ \ \ \ V 5 \ \ и N \ \ \ \ \ 3 \ \ к \ \ л 2 \ 1 \ \ \ N 640 600\ Cj I I 360 1' 40 80 120 160 200 2W Момент в тс-м 27 \ V- V А V 28 \ < \ 25 \ ; 26 \ Г X . \ \ 2k 22s ч, 23 \ X \ \ —ч - \ 20 N 21 13 \ \ \ \ \ 18 \ \ ч \ 77 \ 1 ч 1 ч 16S ч. \ 15s V ч ч N 1 \ ч. \ Ч 1 - \ ч. \ N ч . W 80 120 160 200240 Момент 6 те м Рис. 2.82. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФД57—ФД60 (ниже пунктирной линии) и ФД62— ФД65 (выше пунктирной линии); 6 — то же, ФД67—ФД70 Рис. 2.83. Графики для подбора арматурных сеток фун- даментных плит а — фундаментов ФД72— ФД75; б — то же. ФД77— ФД80 (1) ■ С27-12 (2) ■ С27-12 . (3) С27'12 - С52-16 (4) ■ С27-12 С52-12 С52-14 С52-18 (5) - С27-12 (6) С27-14 (т\ С27-14 (8) С27-14 С52-20 С52-16 \/) , С52-18 С52-20 ’ (9) С27-14 С52-22 ’ (10) С27-16 С52-20 ; (//) С27-16 ; С52-22 (12) - С27-16 С52-25 (13) ■ С27-18 (14) С27-18 (Л5> С28'12 (16) С28-12 С52-22 С52-25 С52-12 С52-14 (17) ■ С28-12 С52-16 (18) С28-12 С52-18 (19) С28'14 . С52-16 (20) С28-14 С52-18 (21) С28-14 С52-20 (22) С28-16 С52-18 (23) С28'16 . С52-20 (24) С28-16 С52-22 (25) С28-18 С52-20 (26) С28-18 С52-22 , (27) С28-20 ; С52-22 (28) С28-20 С52-25
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 103 С48 -3 шт, 054 -2шт Г I' | 280 $240 180 120 ВО 40 \ !* \ >. \ V ;\ \ V 1 \ \ ,\ 12 ч 13 \ л X 1 \ —ч ч \ 10 V 7 \ в \ 3 \ Ч. —Ч V \ 6 ч V ч k ч 5 \ \ \ \ Ч N > ч \ J \ \ \ \ N. ч к \ ч \ \ »Ч ч \ ч \ к 680 640 600 560 520 480 * 440 *360 | 320 t 280| -t ^ 24d\ 200 160 120 80 40 ч^ ч \ \ 29 \ Ч \ \ Л Ч ч. К \ V 26 \ 27 ч ч; \ > -Л Ч \ \ 25 23 \ 24 \ V \ к Ч» * 20 \ 21 ч 22 Ч \ \ -ч \ 16 к 17 Ч 18 ч Ч Ч Ч 15 Ч \ \ V Ч I I ч 40 80 120 160 200 240 Момент в тс-м 40 80 120 160 200 240 Момент в те м Рис. 2.84. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФД82—ФД85; б —-1 о же, ФД87—ФД90; И) С48-12 (2) С48-'2 ; (3) С54-14 С48-12 (4) С48-12 С54-12 С54-16 С54-18 (5) • С48-12 (6) 04812 ; (7) С48-14 (8) С48-14 С54-20 С54-22 С54-18 С54-20 (9) С48-14 (10) С48"14, ; (//) С48-16 . (12) С48-16 С54-22 С54-25 С54-20 С54-22 (16) (19) (22) (25) (28) W)™dS; С54-25 С50-12 , С14-14, С54-14 С50-14 г С14-14, С54-14 С50-14 . С14-20, С54-20 ’ С50-16 . С14-22, С54-22 ’ С50-18 . С14-25, С54-25 (14) (17) (20) (23) (26) (29) С48-18 С54-25 С50-12 С14-16, С54-16 С50-14 С14-16, С54-16 С50-16 С14-18, С54-18 С50-18 С14-20, С54-20 С50-20 С14-22, С54-22 (15) (18) (21) (24) • (27) ■ (30) С50-12 С14-12, С54-12 С50-12 С14-18, С54-18 С50-14 . С14-18, С54-18 С50-16 . С14-20, С54-20 ’ С50-18 . С14-22, С54-22 * С50-20 С14-25, С54-25 coJ С34-3шт., С52-Зшт. 680 640 600 560 520 480 £ МО § 400 * 360\ ос сэ 200 160 40 20 \ V- ч ч “S ч ч 18 ч 7^4 77 ч к Ч ч. ч 14s Ч 15 ч ч 16 Л ч Ч -Ч 12 Ч 73 -Ч 11 Ч ч Ч 9 к у 10 \ 8 1 ч к 1 5 Ч е с— ч \ X д Л Ч, 2 ч 3 4 / ч ч ч ч ч 6) 680 640 600 560 520 480 С32-4шт, 036-Зшт. *400 3 360 сэ I 80 ч Ч 38 1 37 Ч ч V- \ рЧ ч к 35 ч ч с— ч \ ^ - 30 к 31 ч \ 2>ч к 26s ч 27 ч < 25к 5ц, к ч ч ч V ч 24 ч Чч 23 Ч 21 ч Ч ч, ко 80 120 1S0 200 т Момент в те м 40 80 120 160 200 240 Момент 6 ТС'М Рис. 2.85. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФД92— ФД95: б — то же, ФД97—ФД100 (1) (5) (9) (13) (17) (21) (25) (29) С52-12 С34-12 С52-14 С34-14 С52-16 С34-16 С52-18 С34-20 С52-22 . С34-20 С52-25 . С34-25 С32-14 С36-14 С32-16 С36-16 (33) С32-18 С36-18 (2) (6) (Ю) (14) (18) (22) (26) (30) (34) (37) С52-12 С34-14 С52-14 С34-16 С52-16 С34-18 С52-20 С34-18 С52-22 С34-22 С32-12 С36-14 С32-14 С36-16 С32-16 С36-18 С32-18 . С36-20 ’ С32-20 С36-22 (3) (7) (11) (15)- (19) (23) - (27). (31) - (35) (38) С52-12 С34-16 С52-14 С34-18 С52-18 С34-16 С52-20 С34-20 С52-22 С34-25 С32-12 С36-16 С32-14 С36-18 С32-16 С36-20 С32-18 . С36-22 ’ С32-20 С36-25 (4) (5) (12) (16) (20) (24) (28) (32) (36) С52-14 С34-12 С52-16 С34-14 С52-18 С34-18 С52-20 С34-22 С52-25 С34-22 С32-12 С36-18 С32-14 С36-20 С32-16 С36-22 С32-20 С36-20
104 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ а) 680 640 600 560 520 т СЗк-кшт. SW «о а т § 2 360 1 320 § 280 ^ 200 160 120 80 кО ч 16 ч 13 10 Ч С56-3шт: 17 ч 1к 15 12 6) §. з: L С5к -к шт.у С58-3 шт. Ч ч, 31 ч 30 Ч 29 X- Ч ч V, 28 Ч. 27 Ч Ч 26 ч 1 s 1 ч ч. 25 > 2к ч ч Л ч* ч f" Ч. 21 ч 22 20 N ч 1$ ч ч 19 ч ч Ч V I- s. Сз ‘ £ ■ 280 2к0 200 160 ч . Ч, 12К ч ч Ч ч. 11 ч ч 10 Ч ч. в ч 3 Ч N . Ч Ч г о ч 6 ч ч 2 Ч ) ч к / Ч 6) 680 6к0 600 560 со 520 ** т а - § Ш to СЦО-k шт., С56 - U шт. | 360 280 2U0 200 160 кО 80 120 160 200 2к0 Момент В тс м кО 80 120 160 200 2к0 Момент 6 тс -м <*0 80 120 160 200 2к0 Момент 6 ТС'м ч. 1к\ Г " 23 ч Ч Ч 22 21 ч lit- ч V ч ч. 19 Ч 18 п ч V —ч ч 16 Ч ч. 15 ч ч„ /4 ч ч ч 13 Ч кО 80 120 160 200 2к0 Момент 6 те м Рис. 2.86. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФЯ102—ФД105; б—то же, ФД107—ФДПО Рис. 2.87. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФД112— ФД115; б —то же, ФД118—ФД120 С58-20 (29) С54-20 Сой-20 С58-18 (30) С54-20 С58-22 С58-20 (31) С58-22 (1) С34-12 . С56-14 ’ (2) С34-12 С56-16 (3) С34-14 С56-12 (4) С34-14 С56-14 (/) С56-12 С38-16 ’ (2) С56-14 . С38-14 (3) С56-14 С38-16 (4) С56-16 С38-14 (5) С34-14 С56-16 (6) С34-14 С56-18 (7) С34-16 С56-14 (8) ■ С34-16 С56-16 (5) С56-16 С38-16 (6) С56-16 С38-18 ’ (7) С56-18 С38-16 (*) С56-18 С38-18 (9) С34-16 (10) С34-18 (П) С34-18 (12) ■ С34-18 . (9) С56-18 (10) С56-20 (Щ С56-20 (12) С56-22 С56-18 С56-16 С56-18 С56-20 С38-20 С38-18 С38-20 С38-20 (13) С34-20 (14) С34-20 (15) С34-20 (16) • С34-22 (13) С56-12 (14) С56-14 (15) С56-14 (16) С56-14 С56-18 С56-20 С56-22 С56-20 С40-16 С40-14 С40-16 С40-18 (17) С34-22 (18) С54-12 (19) С54-12 С54-14 (17) С56-16 (18) С56-16 (19) С56-16 (20) С56-18 С56-22 С58-14 С58-16 (20) ■ С58-14 ’ С40-16 С40-18 С40-20 С40-18 (21) С54-14 (22) С54-14 . (23) С54-16 (24) С54-16 (21) С56-18 (22) С56-18 (23) С56-20 (24) С56-20 С58-16 С58-18 С58-16 С58-18 ’ С40-20 ’ С40-22 С40-20 С40-22 (25) С54-16 (26) С54-18 (27) С54-18 (28\ . С54-18 . С54-20 С58-25
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 105 ?Jn С5В-4шт., СбО-Ьшт. г 1; § г 7 & N 14 1 ■ч N. 12 ,х it 10 X ) — ■ X 9 >Х 8 \ N ■ 7 х J - ! —ч X в N s, 5 \ N 2 4 N 3 1 , X ; f I ‘ ' 'ч i а> С8-2шт.,СМ-2шт. 560г S) S20 480 . т I щ О* | 280\ 12k0\ 200\ 1Во\ Ы> 80 120 160200240 . Момент 6 тем С7-2шт.у СМ -2шт. 20 \ 19 \ 18 \ ■л V 17 \ 16 15 даментных плит а ■— фундаментов ФД124 и ФД125; 1 н о же, ФЕ2—ФЕ5 (1) С58-12 С60-16 . (*) С58‘14 . С60-14 (3) С58-14 С60-16 ; (4) С58-16 С60-14 (5) С 58-16 С60-16 (6) С58-16 ; С60-18 (7) С58-18 С60-16 (8) С58-18 С60-18 (9) С58-18 С60-20 ’ (/0) С58-20 ; С60-18 (И) С58-20 С60-20 (12) С58-20 С60-22 (13) С58-22 С60-20 (W) С58'22 ; С60-22 (15) С44-10 С7-12 (16) С44-12 С7-12 (17) С44-14 С7-12 (18) С44*16 , С7-12 (19) С44-18 С7-12 (20) С44-20 С7-12 520 т ^ ш\ 1, § 320\ | 280\ 5 2k0 # 40 80 120 160 200 2Ь0 Момент в тс-м 200 160 120 80\ №8 10 1? 13 | зво\ 5 320\ % 2801 КгЩ ^ 200 160 120 80 & С8-1шт., 560\ 520 т з$ я 32 Ь0 80 120 160 200 т Момент 8 тс м X С2В-1шт CifS-Jton 36 28 \ 25 29 23 21 20 35 30 2В <31 <21 2Ь 40 ВО 120 160 200 т Момент 8 тс м Рис. £.88. Графики для подбора арматурных сеток фун- Рис. 2.89. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФЕ7—ФЕЮ; б —* то же, ФЕ12- (1) (5) (9) (13) (17) (21) (24) (27) (30) (33) (36) (39) (18) С44-10 С8-12 С44-12 С8-16 С44-14 С8-18 С44-16 С8-18 С44-20 . £8-14 С45-12 С8-12, С28-12 С45-14 С8-14, С28-14 С45-16 С8-16, С28-16 С45-18 С8-16. С28-16 С45-20 С8-14, С28-14 С45-22 С8-14, С28-14 С45-25 С8-14, С28-14 (2) (6) (Ю) С44-10 С8-14 С44-14 С8-12 С44-16 . С8-12 (м)^!2. С8-14 С44-20 С8-16 (22) - (3) (7) (И) (15) С44-12 С8-12 С44-14 С8-14 С44-16 С8-14 С44-18 С8-16 (4) (<?) (12) (16) ФЕ15 C44-I2 С8-14 С44-14 С8-16 С44-16 С8-16 С44-18 (25) (28) (31) (34) (37) (40) («>£44-20 С8-18 С45-12 С8-14, С28-14 С45-16 С8-12, С28-12 С45-18 С8-12, С28-12 С45-18 С8-18, С28-18 С45-20 С8-16, С28-16 С45-22 С8-16, С28-16 С45-25 С8-16, С28-16 (20) (23) (26) (29) (32) (35) (38) (41) С8-18 С45-10 С8-12, С28-12 С45-14 С8-12, С28-12 С45-16 С8-14, С28-14 С45-18 С8-14, С28-14 С45-20 С8-12, С28-12 С45-20 С8-18, С28-18 С45-22 С8-18, С28-18 С45-25 С8-18, С28-18
106 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ пС$-2шт.,С30-1шт., №6-1шт. С$-2шт., С10м1шт. 680 Ш| 600 560 520 \во Ш I \ \ ■ N \ \ 15 \ \ 16 \ ч X \ 12 \ 13 \ л Ik \ \ 8 I \ 9 V \ 10 V 'N J \ А .в \ ' 4 \ \ \ ) — \ \ 3 ) 1 N \ 2 \ 1 \ \ 1 1 г» \ / г \ (1) (з) {5) (7) (9) (11) (13) (15) С5-10, С45-Ю С10-12, СЗО-12 ’ С5-Ю, С45-10 Ci0-16, СЗО-16 ’ С5-12, С45-12 СЮ-14, СЗО-14 ’ С5-12, С45-12 СЮ-18, СЗО-18 ’ С5-14, С45-14 . СЮ-16, СЗО-16 * С5-14. С45-14 . С10-20, С30-20 ’ С5-16, С45-16 # СЮ-18, СЗО-18 ’ С5-18, С45-18 (2) (4) (б) (*) (Ю) С5-10, С45-10 СЮ-14, СЗО-14 С5-12, С45-12 СЮ-12, СЗО-12 С5-12, С45-12 СЮ-16, СЗО-16 С5-14, С45-14 С5-14, С45-14 С5-14, С45-14 (12) СЮ-18, СЗО-18 С5-16, С45-16 СЮ-18, СЗО-18 (14) (16) СЮ-16, СЗО-16 С5-16, С45-16 . С10-20, C30-20 ’ С5-18, С45-18 СЮ-20, С30-20 *440 Сз 5 1360 1j Г, 120 80 *0\ 40 80 120 160 200 2к0 Момент в те м Рис. 2.90. График для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ17—ФЕ20 1,. ■. \ \ \ \ V ' У 18 » . \ 13 \ \ t— 1 — \ V —А \ te \ 17 «г V \ л \ —ч К 12 \ S. 13 \ V \ л \ 11 9 \ 10 \ \ \ \ \ 6 \ 7 \ s 8 \ \ S < 3 л \ 4 \ \ \ 2 1 \ \ 800 НО 80 120 160 200 21*0 Момент 6 тем Рис. 2.91. График для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ22—ФЕ25 (1) (3) (5) (7) (9) (11) (13) (15) (17) С6-Ю, С46-10 СЗО-12 С6-12, С46-12 СЗО-12 С6-12, С46-12 СЗО-16 С6-14, С46-14 СЗО-14 С6-16, С46-16 СЗО-14 С6-16, С46-16 СЗО-18 С6-18, С46-18 ; (2) ; (4) ; (б) ; (8) ; (Ю) С6-Ю, С46-10 СЗО-14 С6-12, С46-12 СЗО-14 С6-14, С46-14 СЗО-12 С6-14, С46-14 СЗО-16 С6-16, С46-16 СЗО-18 С6-20, С46-20 СЗО-16 С6-20, С46-20 ; (12) ; (14) СЗО-16 С6-18, С46-18 „ СЗО-16 Сб-18, С46-18 ' С30-20 С6-20, С46-20 С30-20 (19) ; (16) СЗО-18 ; (/,) С6:22, C4g-22 СЗО-18 m 560 I § I %J60 280\ 2h0 200\ 160 120\ Щ С26-Зшт., С32-2шт. 21 \ 22 X \ 20 \ 19 \ 18 \ \ \ Ч \ 17 16 \ \ \ \ 13 ч \ \ 12 \ —г ч \ N Ч 15 ч ч 10 ч ц\ 5Ч ч 7 ' i Ч \ \ > V 1 \ Z4 \ л ч. S ч S 40 80 120 160 200240 Момент В те м Рис. 2.92. График для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ27—ФЕЗО (ниже пунктирной линии) и ФЕ32—ФЕ35 (выше этой линии) С26-Ю . (2) С26-Ю С32-12 С32-14 {4) С26-Ю . (5) С26-12 . С32-18 С32-14 С26-12 (8) С26-12 (7) ; С32-18 С32-20 /T/lv С26-14 ; (И) С26-14 (10) ; С32-18 С32-20 /<ov С26-16 ; (14) С26-18 (13) ; . С32-20 С32-20 С26-14 (17) С26-14 (16) ; С32-18 С32-20 /гпч С26-16 ; (20) С26-16 (19) С32-20 (22) С32-22 С26-18 С32-22 (3) (6) (9) ; (12) С26-Ю С32-16 С26-12 С32-16 С26-14 С32-16 С26-16 ; (15) С32-18 С26-12 (18) ; (21) С32-18 C26-I6 С32-18 С26-18 С32-20 С6-22, С46-22 G30-20
ГЛАВА 2.2.< ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 107 800 760 720 680 640 600 560 ^ 520 ^480 § 1 W ! 400 I 360 280 240 % М 120 40 С27-Зштп.} С52-2 шт. С 29'Зшт, С52-2 шт 22 [ч 23 \ \ 21 \ 20 \ \ 19 \ ч К ч \ —ч \ 18 ч \ 77 ч 14 \ \ \ \ V "V 12 \ 13 О -V г 1Ё \ 9 V Л 10 \ /Л h \ V V Л > Л ч4 К 7 < Л \ ч \ ч \ ч \ 2 \ 3 \ ; \ \ \ \ \ 40 80 120 160 200 240 Момент в те м Рис. 2.93. График для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ37—ФЕ40 (ниже пунктирной линии) и ФЕ42—ФЕ45 (выше этой линии) С27-12 (/) С27И2_ С52-12 ; (2) С27-12 С52-14 ; (3) - «) С27-'2 ' С52-18 ; (5) С27"14 С52-14 - (6) ■ С52-18 : (5)С27-14 С52-20 ; (9) ' 1 m С27’16 С52-18 - ; (/7) С27‘16 С52-20 ; (12) С27-18 С52-20 С27-20 ; (14) ; - С52-20 </5) ■ ( (/.)С27-14 С52-18 ; (77) С27’16 С52-18 ; (18) (19) С27-18 С52-18 ■ ; (2^) 02718 С52-20 ; (21) (22). 2^; (25) С52-20 С27-20 С52-22 С52-16 С27-14 С52-16 С27-16 С52-16 С27-18 С52-18 С27-14 С52-16 С27-16 С52-20 С27-18 С52-22 760 720 680 6W 600 560 520 5? Ш ^ ш § 2 т 1360 1 320 §• =5 280 240 200 т 120 ВО ЦО ч 24 д 23 \ V Ч \ \— 18\ ^Ч 22 Ч \ 21 \ 17 ч - ■ \ —Ч Ч 15 \ \ -А- 16 ' \ 20 \ \ \ ч. \ 1U ч 12 \ V 13 \ \ \ X 8 \ 9 \ 10 \ Л 5 \ 6 \ 7 k ' Ч- \ V- -Л \ \ Ji 3 1 \ \ 2 \ Ч \ \ Ч \ 40 80 120 160 200 М Момент В те м Рис. 2.94. График для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ47—ФЕ50 (ниже пунктирной линии) и ФЕ52—ФЕ55 (выше этой линии) 800 760 720 680 6k0 600 560 520 480 40 § 440 о* 400 -о 360 0 1 320 £ 280 240 200 160 120 80 40 СЪд-Зшт., С5k -2 шт \ V « \ ч 15 < \ 4L 7J \ 12 \ Чу ч \ \ ч— \ -N; 10 \ 9 ч \ 8 \ Ч— ч \ “N ч. \ S. 6 \ 7 5 \ S ~ч \ ч^ 4 Ч \ ч. 3 \ \ ч. ч ч \ ч/ \ V ч ч ч ; \ Ч Л ч V V 40 80 120 160 200240 Момент в те м Рис. 2.95. График для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ57—ФЕ60 (/) (/) С28-12 ■ (2) С28-12 ; (3) С28-12 С52-12 С52-14 С52-16 (4) (4) С28-14 (5) С28-14 (6) . С28-14 С52-12 С52-14 С52-16 (7) (7) С28-14 (8) С28-16 (9) ■ С28-16 С52-18 С52-14 С52-16 (Ю) (10) С28-16 (И) С28-16 (12) С28-18 С52-18 С52-20 С52-16 (13) (13) С28-18 (14) С28-18 (15) С28-20 С52-18 С52-20 С52-18 (16) С28-20 С52-20 (17) С28-22 С52-20 (18) С28-25 С52-20 (19) С28-14 С52-18 (20) С28-16 С52-18 (21) С28-18 . С52-18 (22) С28-18 С52-20 (23) С28-20 С52-18 (24) С28-20 С£2-20 С48-12 С54-12 С48-12 С54-18 С48-14 С54-20 С48-16 С54-22 С48-18 . С54-25 ’ (2) (5) (8) (//) (14) С48-12 С54-14 С48-14 С54-16 С48-16 С54-18 С48-18 С54-20 С48-20 . С54-22 (3) (6) (9) С48-12 С54-16 С48-14 С54-18 С48-16 (12) С54-20 С48-18 (15) С54-22 С48-20 С54-25
108 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ т 760 720 680 6к0 СП -2 шт., t50-3ujm) C5k -1шт. С32-Ьшт, СЗб-Зшт . 520 «о 1 о § S збо 5 280 2k0 200\ 160 120 80 ио\ \ \ \ \ 16 \ 17 ч. \ \ -ч; V N 73 V Ik Ч \ V- \ \ 12 10 . \ 11 ч \ \ А ч \ 8 X 9 1 \ Ч V \ V К ц— 5 \ в Ч \ 3 \ \ 2 \ 1 \ X \ v \ ho 80 120 W0 200 М Момент в тс м Рис. 2.96. Г рафик для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ62—ФЕ65 U) (3) (5) (7) С50-12 С14-12, С54-12 С50-12 С14-16. С54-16 С50-14 С14-14, С54-14 С50-16 С14-14, С54-14 С50-16 ; (2) (4) (б) : (8) С50-12 С14-14, С54-14 С50-14 С14-12, С54-12 С50-14 С14-16. С54-16 С50-16 у*) - С14-18, С54-18 * v) (//) С50-18 ; 42) С14-18, С54-18 03) С50-20 ; 04) С14-18, С54-18 (15) С50-20 Об) С14-22, С54-22 (17) С50-22 С14-16, С54-16 С50-18 С14-16, С-54-16 С50-18 С14-20, С54-20 ('50-20 С14-20, С54-20 С50-22 С14-20, С54-20 800 760 720 680 6Ь0 600 а560 £ 520\ 1 5 * I. СЗЬ-Зшт., С5?-?шт \ Ч, 18 \ \ 4V \ 17 \ 16 \ \ 13 \ Ik \ 13 \ \ \ 11 \ 12 X Ь/Г , s X г N V- X 1 \ 6 -N \ 7 f 5 \ % г — 1 — 3 \ V k V 2 1 ч \ 1 л 1 к0 80 120 160 200 2k0 Момент в те м Рис. 2.97. График для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ67— ФЕ70 Ш сэ I 5 m % I IJ20 160 120 80 m 1 1 — Ч 20 1 > .. 19 \ 4V г ч Г" 'X ) 17 —Ч >. Ч л \ ч ч 15 13 \ V Ik ч ч ч 11 ч Ч 12 10 Ч \ X рч ч 7^ V 8 ч ч 3 V —^ \ —S ч 5 Ч- \ 6 Ч^ Ч ч J л ч 2 ч ; ч \ \ h0 80 120 160 200 2№ Момент в те м Рис. 2.98. График -для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ72—ФЁ75 (1) С32-12 . (2, -С-5^ ; (5) С52-14 . (/) С32-12 . {П) С32-12 С36-12 С34-14 С34-12 С36-12 С36-14 С36-16 (4) С52-14 (5) С5М6 ; (5) ^6-; W С32-14 . (5) С32-14 ; (5) С32-14 ; С34-14 С34-12 С34-14 С36-12 С36-14 С36-16 (7) С52-16 (5) С52'18 . (9) С52'18 ; (7) С32 16 : (8) С32'16 {9) С32-16 . С34-16 С34-14 С34-16 С36-14 С36-16 С36-18 (Ю) С52-18 ; (11) С52*20 . (/2) С52-20; (/0) С32-18 ■ ; (//) С32-18 ; С/2) £2:«; С34-18 С34-16 С34-18 СЗб-16 С36-18 С36-20 (13) С52-22 . </« С52'22 ; (/5) С52‘22; (/3) с32-?0 ; (М) С32-20 С32-20 ; do) С34-16 ’ С34-18 С34-20 С36-18 С36-20 С36-22 (16) С52-25 . (/7) С52'25 . (18) С52'25 (/6) С32'22 . (;7) С32-22 ■ ; (М, С32-22 С34-18 С34-20 С34-22 С36-20 С36-22 • С36-25 С32-25 /ОЛч С32-25 (19) — ; (20) С36-22 С36-25 С14-22, С54-22
ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ 109 800 760 720 680 640 600 fc 560 X 520 § * т «с %т § | ^360 320 280 2к 200 160 120 Ш-кшт, 056-Зшт, Ч 77 ч 1В ч S * V Ч V \ rt 13 ч ч 11 ч 12 ч ч ч_ 9 * 8 ч ч 7 5] N в ч Ч 3 ч k ч 2 НО 80 120 160 200240 Момент в те м Рис. 2.99. График для подбора арматурных сеток фундаментных плит фундаментов ФЕ77—ФЕ80 U) С34-12 (2) С56-12 С 4) С34-14 С56-14 (5) - (7) С34-16 (8) С56-16 ао) С34-18 (11) С56-18 (13) С34-22 (14) ■ С56-18 (16) С34-12 С56-14 С34-16 С56-12 С34-18 С56-14 С34-20 С56-16 С34-22 . С56-20 (3) (6) (9) (12) С34-25 С56-20 (17) (15) СМ-25 С56-22 С34-14 С56-12 С34-16 С56-14 С34-18 . С56-16 С34-20 , С56-18 С34-25 , С56-18 С5Н-Ншт., С58-Зшт Я) С38-4и/т., С56-Ьшт. ^ . - -х 33 32 31 N. \ Л ч 29 28 Ч V N V 27 2> V 2S % Ч 1 1 ч. 23 24 224 V- 1 ) 20" \ 21 г S X ) — 1 < 1 г 40 80 120 160 200 240 Момент в тс м 40 80 120 160 200 2Ц0 Момент в тс м Рис. 2.100. Графики для подбора а — фундаментов ФЕ82— арматурных сеток фундаментных плит ФЕ85; б — то же, ФЕ87—ФЕ90 (1) С54-12 С58-14 (2) С54'12 ; С58-16 (3) 05414 С58-14 ; (О С54'14 ; С58-16 ... С54-16 * (О) , С58-14 (5) 05416 ; С58-16 (7) С54-16 С58-18 (*) С54'18 ; С58-16 п С54-18 С58-18 ; (/^) 05418 С58-20 . (//) С54-20 . С58-18 (7*) С54'20 ; С58-20 (13) С54-20 С58-22 (W ^-22-; С58-20 (75) 054'22 С58-22 ; (76) °54-22 С58-25 ; 07) С54'25 ; С58-22 (18) 054‘25 ; С58-25 (19) С56-12 С38-14 (20) С56'14 ; С38-12 (27) °56-14 С38-14 ; (22) 05616 С38-12 ; (ЗД °56"16 ; С38-14 W) С56’16; С38-16 (25) С56-18 С38-14 (26) С56'18 ; С38-16 (27) 056 18 С38-18 ; а*) 056'20 С38-16 ; (2Р) С56-20 ; С38-18 - (30) С56'20; С38-20 (31) 056-22 ; (32) 056*22 ; до С56-25 С38-18 С38-20 С38-20
но РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ а[ CkO- k шт., С56 -k шт. £600 «о I. I' 360 т ч Ч - N 13 N 12 х V ч V \ ч и ч._ ч N. 10 N 9 Ч N ч. N. 8 X 1 Ч. 7 ч Ч \ k 5 j N N 2 X N Ч 5) В00 7S0 720 6В0 Б40 С58-4шт, СБО-hшт %sso «520 5 I 360 280 kO 80 120 160 200 2k0 Момент В те м \ 2k 23 ч 22 ч s. 21 ч 20 Ч N ч 19 V 18 ч /7 N 16 15 ik4 Рис. 2.101. Графики для подбора арматурных сеток фун¬ даментных плит а — фундаментов ФЕ93—ФЕ95; б — то же, ФЕ99 и ФЕ100 (J) С56-14 . (2) С40-14 /cv С56-16 w) (6) С40-18 (р) С56-20 . (Ю) С40-18 Ш) С56'22 ; (14) С40-22 (77) С58’18 ; (18) С60-14 С58-20 (21) — ; (22) - С60-18 С56-14 С40-16 С56-18 С40-16 С56-20 С40-20 С58-16 С60-12 С58-18 С60-16 С58-20 . С60-20 (3) (7) ап (15) (19) (23) С56-16 . С40-14 С56-18 . С40-18 С56-20 С40-22 С58-16 . С60-14 С58-18 С60-18 С58-22 . С60- 20 (4) (8) С56-16 С40-16 С56-18 (12) С40-20 С56-22 (16) С40-20 С58-16 (24) С60-16 (20)™ С60-16 С58-22 С60-20 Рис. 2.102. Графики для подбора арматуры подколон- никоз. Установка сеток косвенного армирования (ССГ, ССД, ССЕ) не требуется, если нормальная сила меньше значений, ограниченных пунктирной линией а, б, в — сеток соответственно для подколонников Г, Д, Е; г — каркасов (/) СГ8; (2) СГ10; (3) ССГ; (4) СД8; (5) СД10; (6) СД12; (7) СД14; (8) СД16; (9) СД18; (10) ССД; (//) СЕ8; (12) СЕЮ; (13) СЕ12; (14) СЕ14; (15) СЕЮ; (16) ССЕ М 80 120 160 200 2к0 Момент в те-м СГ-8шт., ССГ-2шт. v § г 1 ; I r-N j / / 3 ) / _ Г Ч, 1 ч 1 У / / / г) го 40 во во гоо Момент 8 г с м Тип подко- лонника Марка каркаса подколенника, при отметке подошвы В м ~2p5\-3J5 -3,75 -V-5 Г кппкпгз КПЙ ms Д КПДШЗ тшт II нщь кпдю Е КПЕЩПЕЗ KflEk НПЕ5 Марка каркаса подко - лонника Ддточняется 700 И600 <*> 1' 1< 6) 680 840 600 560 со 520 ^ 480 1400 1360 j ) таг-5 / . . - /(ПД7-10 / / |уго 280 240 200 160 120 80 40 СД-8шт.% ССД-2шт. 60 120 180 2W Моментв тем V- 10 шт й ЬО 80 120 160 200 т Момент В те м В) СЕ-8шт,\ ССЕ-2 шт. Ш § § I / } . 16 I / X ч, > V / г } S ч ) / 1 . / ) г - / / - ! Ik i - - 11 12 13 / J / // > / А ! У 4 У, /? 45 40 80 120 160 гоо i ^Момент в те м /
ГЛАВА 2.3. ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ 111 Глава 2.3. ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ 2.3.1. Общие сведения Фундаментные балки применяют под наружные и внутренние стены при отдельно стоящих фундаментах ^Конструктивная длина фундаментных балок зави сит От шага колонн и глубины заложения фундаментов При этом различают два случая: заглубление фунда ментов назначают в зависимости от глубины промерза ния грунта; глубина заложения фундаментов опреде ляется габаритами внутрицеховых подземных комму никаций, подвальных помещений, фундаментов под тех нологическое оборудование и т. п. В первом случае, который принят за основу при разработке типовых колонн межотраслевого назначения, считается целесообразным завершить работы «нулевого цикла» до монтажа колонн. При этом порядке работ необходимо, чтобы верх фундаментов находился как можно ближе к поверхности земли. В связи со специ¬ фикой устройства полов в цехах размещение верха фундаментов принято на 150 мм ниже отметки чистого пола, т. е. фундаментные балки не могут быть уложены по верху фундаментов. Поэтому их опирают на бетон¬ ные столбйки либо из торцов балок выпускают арма¬ турные стержни, которыми балки опираются непосред¬ ственно на обрезы фундаментов. Длина фундаментных балок в этом случае диктуется расстоянием в свету между верхней частью смежных фундаментов. При глубоком заложении фундаментов (свыше 4—5 м) целесообразно применять «удлиненные» колон¬ ны, поскольку увеличение высоты фундаментов с целью использования типовых колонн серий КЭ-01-49 и КЭ-01-52 требует дополнительного расхода бетона и арматуры на устройство высоких и массивных подко¬ лонников. Фундаментные балки укладывают на бетон¬ ные столбики либо на консоли колонн каркаса; длина балок в этом случае определяется расстоянием между осями колонн. Между стенами и фундаментными балками устраи¬ вается гидроизоляция, поэтому верх балок принимают на 30 мм ниже уровня пола, чтобы не нарушать мо¬ дульную разбивку стеновых конструкций от нулевой отметки. 2.3.2. Фундаментные балки для шага колонн 6 м Рабочие чертежи типовых сборных железобетонных фундаментных балок разработаны в серии 1.415-1. Бал¬ ки ^разработаны для самонесущих кирпичных стен тол¬ щиной в один, полтора и два кирпича, для самонесу¬ щих стен из крупных блоков толщиной 400 и 500 мму а также для самонесущих панельных стен толщиной 200, 240, 300 мм и стен с навесными панелями толщи¬ ной 160, 200, 240 и 300 мм. Внутренние стены (перего¬ родки) приняты толщиной в один кирпич. Типовые фундаментные балки применимы для сплошных стен либо для стен с оконными или дверны¬ ми проемами в средней части фундаментной балки. Во внутренних стенах1 проем может быть сдвинут в -сторо¬ ну, однако его край должен отстоять от торца балки не менее чем. на 0,8 м. Ширина оконных проемов не должна превышать 4,5 лс, а высота их до перемычки принимается не более 6 м в стенах высотой до 10 м и 7,2 м в стенах высотой до 15 м. Дверные проемы могут иметь ширину до 2 м и высоту 2,4 м. Высота кладки до низа окон может быть равной 1,2 или 1,8 м. В тех случаях когда расположение и размеры прое¬ мов в стенах отличаются от указанных исходных дан¬ ных, учтенных при разработке чертежей балок^ необхо* дим поверочный расчет сечений балок на конкретные " нагрузки. Балки армируются ненапрягаемой арматурой в ви¬ де сварных каркасов и изготовляются из обычного (тя¬ желого) бетона. Сортамент и технические характеристи¬ ки типовых фундаментных балок приведены в табл. 2.22« Балки рассчитаны на нагрузку от кирпичных стен высотой до 15 ж, однако они могут применяться и при большей высоте стен, если расчетные усилия не превы¬ шают несущей способности балок. Допустимая высота самонесущих стен определяется расчетом на смятие ■ материала стен в зоне опор фундаментных балок, Спо- 1-1 in гг 500 5 й) 3 5050, 4750 v А f 4450; 4300 Щ \ 250 500500 6000 5=Г | 1200 *Г 1050 6000 2-2 4-4 Г 3-3 Рис. 2.103. Опирание фундаментных балок при шаге ко¬ лонн 6 м а — при неглубоком заложении фундаментов и выполнении работ «нулевого» цикла до монтажа колонн; б — при опирании балок арматурными выпусками на обрезы фундаментов (для панельных стен); в — при глубоком заложении фундаментов; / — фундамент¬ ная балка; 2— бетонный столбик; 3 — колонна; 4— фундамента 5 — пол цеха; б — слой цементного раствора толщиной 20 лш; 7 — арматурные выпуски; 8 — бетон или цементный раствор
112 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.22 Сортамент фундаментных балок для шага колонн 6 м Сечение балки Марка балки Длина в мм Масса в т Марка бетона Расход бетона В Расход арматуры в кг класса А-1* А -111 ФБ6-1 ФБ6-2 ФБ6-3 ФБ6-4 ФБ6-5 5950 j 5С/50 I 4750 I 4450 I 4300 i 1.6 М 1/2 1,2 1.1 200 0,62 0,52 0,49 0,46 0,45 И 17 16 16 16 37 16 15 10 10 48 33 31 26 ФБ6-6 5950 1.6 300 . 0,62 25 29 54 ФБ6-7 5050 1.3 0,52 22 20 42 ФБ6-8 4750 1/2 200 0,49 21 19 40 ФБ6-9 4450 1,2 0,46 21 14 35 ФБ6-10 4300 1.1 0,45 20 13 33 ФБ6-11 ' 5950 1,8 300 0,71 28 58 86 ФБ6-12 5050 1,5 200 0,6 26 25 51 ФБ6-13 4750 1.4 0,57 25 19 44 ФБ6 14 V 4450 1.3 300 0,53 20 14 34 ФБ6-15 4300 1,3 0,51 19 14 33 ФБ6-16 5950 1,8 200 0,71 23 46 69 ФБ6-17 5050 1.5 300 0,6 21 16 37 ФБ6-18 5950 1,8 0,71 15 84 99 ФБ6-19 5050 1,5 0,6 14 42 56 ФБ6-20 4750 1.4 300 0,57 13 35 48 ФБ6-21 4450 1,3 0,53 24 22 46 ФБ6-22 4300 1.3 0,51 24 21 45 ФБ6-23 5950 1.8 0,71 22 19 41 ФБ6-24 5050 1.5 0,6 . 21 12 33 ФБ6-25 4750 1*4 200 0,57 20 9 29 ФБ6-26 4450 1.3 0*53 19 8 27 ФБ6-27 4300 1.3 0,51 19 8 27 ФБ6-28 5950 2.2 0,89 40 71 111 ФБ6-29 5050 1,9 300 0,75 15 42 57 ФБ6-30 4750 1,8 0,71 26 23 49 ФБ6-31 4450 1,7 0,66 25 22 47 ФБ6-32 4300 1.6 200 0,64 25 21 46 ФБ6-33 5950 2,2 0,89 17 65 82 ФБ6-34 5050 1.9 200 0,75 27 25 52 ФБ6-35 х 5950 2,2 0,89 51 78 129 ФБ6-36 5050 1.9 0,75 15 63 78 ФБ6-37 4750 1.8 300 0,71 15 51 66 ФБ6-38 4450 1,7 0,66 32 26 58 ФБ6-39 4300 1.6 0,64 31 25 56 ш —1 ?ос> 5Z0 250 ■ 200, ФБ6 40 5950 0,8 0,32 6(4) 7 17 t—J—1 ФБ6-41 5050 0,7 0,27 12(4) 6 22 \ 1 ^ ФБ6-42 4750 0,7 200 0,26 11(4) 6 21 \ / Ц ФБ6-43 4450 0,6 0.24 11(4) 5 20 ы ‘ФБ6-44 4300,^ 0,6 0,23 11(4) 5 20 ФБ6-45 ФБ6-46 ФБ6-47 ФБ6-48 ФБ6-49 5950 5050 4750 4450 4300 1.0 0,9 0,8 0,8 0,8 200 0.41 0,35 0,33 0,31 0,3 6(5) 12(4) 11(4) 11(4) 11(4) 18 22 21 20 20 * Для балок ФБ6-40 по ФБ6-49 в скобках указан расход стали класса В-1.
ГЛАВА 2.3. ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ 113 собы опирания балок на фундаменты показаны на рис. 2.103. При расчете балок рассмотрены три случая их за- гружения: в период возведения стен летом, в эксплу¬ атационной стадии, при возведении стен зимой методом замораживания. Учитывалось, что в случае раннего за¬ мораживания раствора кладки и последующего оттаи¬ вания в естественных условиях высота сплошных стен не превышает 10 ж, а стен с проемами — 8 м. Ключи для подбора марок типовых фундаментных балок приведены в табл. 2.23—2.25, в которых условно указаны только цифровые индексы марок. В этих таб¬ лицах для каждого сочетания высоты и толщины стен указан комплект из пяти балок, имеющих одинаковое сечение, но отличающихся по длине, соответствующей их расположению вдоль стены (рядовые или примыка¬ ющие к температурному шву)^ при двух возможных ве¬ личинах ширины фундаментов (см. рис. 2.103). Таблица 2.25 Ключ для подбора марок фундаментных балок под стены из крупных блоков* Высота стены Толщина стены в мм 400 500 До 10 м 13, 14, 15, 16, 17 30, 31, 33, 34 Свыше 10 м (до 15 м) 11, 12, 13, 14, 15 28, 29, 30, 31, 32 Свыше 15 м (до 22.м) 18, 19, 20, 21, 22 35, 36, 37, 38, 39 * Объемная масса материала блоков 1 не более 1200 кг/м*. Таблица 2.23 Ключ для подбора марок фундаментных балок под кирпичные стены Высота • стены Толщина стены в мм 250 380 510 До 10 м 1, 2, 3, 4, 5 11, 12, 13, 14, 15* 28, 29, 30, 31, 32* Свыше 10 м (до 15 м) * При про стенах^могут и ФБ6-34, имея 6, 7, 8, 9, L0 верке расчетом быть применень ощие меньший р 18, 19, 20, 21, 22 на конкретные \ г балки ФБ6-16, а сход арматуры 35, 36, 37, 38, 39 !агрузки в этих ФБ6-17, ФБ6-33 2.3.3. Фундаментные балки для шага колонн 12 м Рабочие чертежи сборных железобетонных фунда¬ ментных балок для зданий с панельными стенами и ша¬ гом колонн по крайним рядам 12 м разработаны в се¬ рии КЭ-01-53. Стены могут быть с ленточным остеклением и вы¬ полняться полностью из панелей либо с устройством кирпичного цоколя высотой до 2,4 м. Способы опирания фундаментных балок зависят от конструктивного решения фундаментов и глубины их заложения (рис. 2.104). Длина опирания балок зависит от марки бетона опоры. Если марка бетона фундамента или опорного столбика не ниже 150, то длину опирания балок можно принимать равной 300 мм\ длина опира- ниЯ на консоли колонн должна быть не менее 200 мм. Таблица' 2.24 Ключ для подбора марок фундаментных балок под панельные навесные стены Высота стены Стены без кирпичного цоколя толщиной в мм Стены с кирпичным цоколем 160, 200 | 240, 300 Не ограничена 40, 41. 42, 43, 44 45. 46, 47, 48, 49 23, 24, 25, 26, 27 Ключ для подбора марок фундаментных балок под панельные самонесущие стены* Высота стены Толщина стены в мм 200, 240 300 До 16 м 1, 2, 3, 4, 5 И, 12, 13, 14, 15 Свыше 16 м (до 24 м) * Объемная ма 6, 7, 8, 9, 10 сса материала панеле! 18, 19, 20, 21, 22 ft не более 1200 кг/м}. 8—1075 Рис. 2.104. Опирание фундаментных балок при шаге ко¬ лонн 12 м а — опирание балок на уступы фундаментов; б — то же. на кон¬ соли колони: в — то же, на обрезы фундаментов; / — фундамент¬ ная балка; 2 —фундамент; 3—слой цементного раствора; 4— ко¬ лонна; 5 — консоль
114 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Балки армированы сварными каркасами и напря- марка бетона 400. Сортамент и технические характери- гаемой стержневой арматурой из стали класса А-Шв; стики типовых фундаментных балок приведены в табл, 2.26, _ Таблица 2,26 Сортамент фундаментных балок для шага колонн 12 я Сечение балки Марка балки Размеры балки в мм Расход бетона в м3 Расход арматуры в кг класса длина высота h ширина Ъ В-1 А-1 A-III А-Шв всего * t ФБН1 10 700 1,16 21,3 4,4 2 25,8 53,5 ФБН1-К 10 200 400 300 1,11 20,7 4,4 2 24,6 51,7 L ФБН2 10 700 2,05 26 7,2 6,8 164,8 204,8 ФБН2-К 10 200 600 400 1,95 25,2 7,2 6,8 157,2 196,4 Jiol ФБНЗ 400 300 • 1,29 24 4,4 2 38 68,4 1 ФБН4 11 960 600 400 2,29 29 7,2 9,2 232 277,4 Фундаментные балки с высотой сечения 400 мм предназначены для применения под панельные стены и рассчитаны только на нагрузку от собственного веса (в связи с большой жесткостью панелей в плоскости стены нагрузка от них передается на фундаменты че¬ рез площаф» опирания фундаментных балок). Фундаментные балки, имеющие высоту 600 мм, мо¬ гут воспринимать расчетную нагрузку до 1,8 тс/м от веса цоколя из кирпича или крупных блоков, а также' нагрузку от остекления высотой до 7,2 м при весе остекления до 40 кгс/м2. При решении панельных стен с цоколем кладку цоколя необходимо закреплять приваркой заложенных в кладку анкеров к закладным деталям колонн. Кладку цоколя проверяют расчетом, как отдельно стоящей сте¬ ны, на нагрузку от собственного веса и веса остекления. Из плоскости стены цоколь рассчитывают на ветровую нагрузку (аэродинамический коэффициент 1,4), прихо¬ дящуюся на поверхность цоколя и соответствующую часть площади остекления, в зависимости от располо¬ жения горизонтальных импостов. Применять типовые фундаментные балки в местах устройства ворот нельзя, так как они не рассчитаны на нагрузку от транспорта, Глава 2.4. 2.4.1. Общие сведения Для одноэтажных промышленных зданий наиболее широко применяются следующие типовые колонны: сборные железобетонные колонны прямоугольного сечения для зданий без кранового оборудования, с под¬ весным подъемно-транспортным оборудованием и с мо¬ стовыми электрическими кранами (серия КЭ-01-49); сборные железобетонные двухветвевые колонны для зданий, оборудованных мостовыми электрическими кра¬ нами (серия КЭ-01-52); Рис. 2.105. Схема связей между двухветвевыми колон¬ нами крайних продольных рядов. Шаг колонн 12 м I — подкрановая балка; 2 —стальная крестовая связь;. ось температурного шва колонны сборные железобетонные колонны прямоугольного сечения для однопролетных зданий, оборудованных мо¬ стовыми ручными кранами (серия 1.423-2). В зданиях, оборудованных мостовыми кранами, устраиваются продольные стальные связи между колон¬ нами по всем продольным рядам; связи располагаются примерно в середине каждого температурного блока в пределах одного шага колонн каждого ряда. В зда¬ ниях с ручными кранами связи между колоннами пре¬ дусматриваются при высоте от пола до низа несущих конструкций покрытия более 7,2 м. Схемы связей пока¬ заны на рис. 2.105—2.108. Рис. 2.106. Схема связей между колоннами прямоуголь¬ ного сечения крайних продольных рядов, а также ко¬ лоннами прямоугольного сечения и двухветвевыми сред¬ них рядов. Шаг колонн 12 м i*— подкрановая балка; 2 — стальная портальная связь; 3 — ось температурного шва
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 115 Л 1 / 1; J 1 1 '-6000 • 2- • * " 6000 ОООООООО00ООО Рис. 2.Ш7. Схема связей между колоннами крайних и средних продольных рядов. Шаг колонн 6 м 1 — подкрановая балка; 2 — стальная крестовая связь; 3 — ось температурного шва Соединение колонны с фундаментом выполняется защемлением ее в стакане (рис. 2.109). Отметка верха фундамента принята равной 0,15 м. Привязка колонн к средним разбивочным осям зда¬ ния, за исключением колонн парных рядов в местах температурных швов и перепадов высот, выполняется так, чтобы геометрические оси колонн совпадали с про¬ дольными и поперечными разбивочными осями. Привязка колонн каркаса к поперечным разбивоч¬ ным осям здания в его торцах выполняется так, что ге¬ ометрические оси колонн смещаются на 500 мм внутрь от разбивочных осей. Наружные грани колонн крайних продольных ря¬ дов совмещаются с разбивочной осью (нулевая при¬ вязка) в следующих случаях: в зданиях без мостовых кранов; в зданиях с мостовыми ручными кранами; в зданиях с мостовыми электрическими кранами грузо¬ подъемностью до 30 т включительно при шаге колонн 6 м и высоте от пола до низа несущих конструкций по¬ крытия менее 16,2 у. Наружные грани двухветвевых колонн, распола¬ гаемых с шагом 6 м при высотах до низа несущих кон¬ струкций покрытий 16,2 и 18 му колонн прямоугольного сечения при высотах 8,4—10,8 м и колонн двухветвевых при высотах до 18 м включительно, располагаемых с шагом 12 м в зданиях с мостовыми электрическими кранами, смещаются на 250 мм наружу от продольных разбивочных осей. По линиям температурных швов, а также в пере¬ падах высот устраиваются два ряда колонн; при этом ось поперечного температурного шва совмещается с по¬ перечной разбивочной осью, а по линии продольных температурных швов и в местах перепадов высот пре¬ дусматриваются две разбивочные оси со вставкой меж¬ ду ними, величина которой принимается по «Основным положениям по унификации объемно-планировочных и конструктивных решений промышленных зданий». По линии поперечных температурных швов оси ко¬ лонн смещаются с разбивочной оси на 500 мм. Привязка колонн, примыкающих к продольным температурным швам или располагаемых в местах пе¬ репадов высот пролетов одного направления при покры¬ тиях без подстропильных конструкций, принимается та¬ кой же, как для колонн крайних рядов; при наличии подстропильных конструкций расстояние между про¬ дольными разбивочными осями и гранями колонн, обра¬ щенными в сторону шва, принимается 250 мм. По линии примыкания взаимно перпендикулярных пролетов ось колонн продольных пролетов смещается с поперечной разбивочной оси на 500 мм (так же как в торцах и по линии поперечных температурных швов), 8* Рис. 2.108. Схема связей между колоннами крайних ря¬ дов при наличии продольного фахверка / — стойки фахверка; 2 — подкрановая балка; 3 —стальная кре¬ стовая связь; 4 — ось температурного шва Рис. 2 109. Сопряжение с фундаментами а — колонн прямоугольного сечения; б — двухветвевых колонн 2.4.2. Колонны каркаса зданий без мостовых кранов Типовые колонны прямоугольного сечения могут быть применены для зданий без кранов, с подвесным Таблица 2.27 Типоразмеры крайних колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Пролет здания в м Размеры колонны в мм Масса ко¬ лонны в т Шаг колонн 6 м 3,6 12 Я=4500, а=400, 6*400 1,8 4,2 12 //=5100, а =-400, 6*400 2 4,8 12, 18 //=5700, а=400, 6 =*400 2,3 6 12, 18ч 24 Я=6900, а=400, 6=400 2.8 7,2 18, 24 //=8100, а=400, 6=400 3,2 7,2 30 Я=8100, а=500, 6 = 500 5 8,4 . 18. 24, 30 Я=9300, а=500, 6=500 5,8 9,6 18. 24 Я= 10500, а=500, 6=500 6,6 Шаг колонн 12 м 4,8 12, 18 Я=5700, а=500, 6 = 500 3,6 6 12, 18, 24 Я=6900, а=500, 6 = 500 4,3 • 7,2 18, 24, 30 Я=8100, а =-500, 6 = 500 5 8,4 18, 24, 30 Я=9300, а=500, 6=500 5,8 8,4 18, 24, 30 Я=9300, а=500, 6 = 600 7 9,6 18, 24 Я=10 500, а=500, 6=500 6,6 9,6 18, 24 Я=10 500, а=500, 6 =600 7,9
116 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ подъемно-транспортным оборудованием грузоподъем¬ ностью до 5 т включительно или с подвесным потолком при следующих основных параметрах: -пролеты 12 м без фонарей; шаг крайних и средних колонн 6 м\ покрытия зданий двускатные, отвод воды наружный; отметки низа стропильных конструкций у наружных продольных стен 3,6 и 4,2 м\ ширина зда¬ ний до 72 м; длина температурного блока 72 м\ пролеты 12, 18 и 24 м со светоаэрационными фо¬ нарями или без фонарей, с внутренним отводом воды с покрытий; шаг крайних и средних колонн 6 м\ отмет¬ ки низа, стропильных конструкций 4,8; 6 и 7,2 м\ ши¬ рина температурного блока до 144 м, длина — до 156 ж; пролеты 18 и 24 м со светоаэрационными фонаря¬ ми или без фонарей, с внутренним отводом воды с по¬ крытий; шаг крайних и средних колонн соответственно 6 и 12 м, а также 12 и 12 м\ отметки низа стропильных конструкций 4,8; 6; 7,2; 8,4 и 9,6 м\ ширина темпера¬ турного блока до 144 му длина — до 156 м; четыре пролета по 30 м без фонарей, с внутренним отводом воды с покрытий; шаг крайних и средних ко¬ лонн соответственно 6 и 12 jw, а также 12 и 12 м\ от¬ метки низа стропильных конструкций 7,2 и 8,4 м\ длина температурного блока 72 м. Типоразмеры колонн прямоугольного сечения для зданий без мостовых кранов приведены в табл. 2.27 и 2.28, а сортамент колонн с расходами материалов — в табл. 2.29 и 2.30. Таблица 2.28 Типоразмеры средних колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов) Эскиз колонны Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Пролет здания в м Размеры колонны в мм Масса колонны в т Шаг колонн 6 и 4,2 12 Я-5100, в-400, 6-400 2,1 4.8 12. 18 Я-5700, а -400, 6-400 2,3 5,4 12 Я-6300, а=400, 6-400 2.5 6 12, 18. 24 Я ”6900, а=400. 6-400 2.8 7,2 18. 24 Я-8100, а-400, 6-400 3,3 Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 12 м). 4,8 12, 18 Я=5700, с=500, 6 -600 4,3 6 12, 18, 24 Я=6900, а—500, 6=600 5,2 7,2 18, 24, 30 Я-8100, а=500, 6-600 6,1 8,4 18, 24, 30 Я=9300, а—500, 6 = 600 7 9,6 18, 24 Я—10 500, а=500, 6 = 600 7.9 Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 6 м) 4,1 5,3 6,5 7,7 8,9 12, 18 12, 18, 24 18, 24, 30 18, 24, 30 18, 24 Я=5000, а=500, 6=600 Я=6200, а-=500, 6=600 Я=7400, а=500, 6=600 Я=8600, а=500, 6=600 Я=9800, а=500, 6=600 3.7 4.7 5,6 6,5 7,4
ГЛАВА 2.4: колонны 117 Таблица 2.29 Сортамент крайних колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов л я Ч ч s Л ос? с О. а л ас fi ' я вс о Расход арматуры в кг класса £ К О X Марка колонны S55 £ v SS“- 3 о 3 s CQ се к cf <и О ЕС О X 1 . о 2 «я ^ 0. а н 0) \о со йй о. СО £ A-I A-III. всего <и 3 * СО W 1* CQ СО Н §.* X S В ч О о Шаг колонн 6 м КПП-1 КПП-2 3,6 0,72 200 8,6 8 16 56,4 24,6 64,4 23.9 23.9 49 88 кпп-з КПИ-4 4,2 0,82 200 9,4 7,7 18,1 52,7 27,5 60,4 23.9 23.9 51 84 КШ1-6 КПП-7 4,8 0,91 200 7,9 12,1 56,3 97,5 64,2 109,6 26,1 26,1 90 136 КПП-12 КПП-13 КПП 14 КПУ-26 j* 6 1.1 200 200 200 300 9,3 12,7 14 15,1 65,1 99,6 157,2 163,4 74,4 112,3 171,2 178,5 28.3 28.3 28.3 35,1 103 141 200 214 1 КПИ-19 КПП-20 КПП-21 КПУ-27 7.2 1,3 200 300 300 400 14.5 14.5 16,2 16.6 121,8 121,8 184,9 245,6 136.3 136.3 201,1 262,2 30.5 30,) 30.5 37,3 167 167 232 300 Шаг колонн 12 м КП1И-3 КПП 1-4 КШП-5 4,8 1,43 200 20,5 19.8 21.9 70,9 100,8 121,5 - 91,4 .120,6 143,4 43.9 43.9 43.9 135 165 187 КПШ-12 КПШ-13 КПШ-14 КПУ-58 КПУП-1. 6 1,7 200 200 200 .300 200 21.7 21.7 24 19.8 23,2 102,5 127,2 169 169,1 214 124.2 148.9 193 188.9 237.2 46.2 46.2 46.2 46.2 46,1 170 195 239 235 283 КПШ-21 КПП 1-22 КПП 1-23 1 КПП 1-24 КПУ-59 КПУ-77 7,2 2 200 200 300 300 400 300 26,2 24 19.6 23,4 21.7 20,9 94,6 141.6 141.6 190.4 245.6 193.4 120,8 165,6 161,2 213,8 267.3 214.3 48.5 48.5 48.5 48.5 48.5 39,9 169 214 210 262 316 254 КПП 1-28 КПП 1-29 кпш-зо КПП 1-31 КПП 1-36 КПШ-37 КПШ-38 КПУ-60 КПУ-61 КПУ-74 КПУП-4 8,4 2,32 200- • 200 . 200. 300 300 300 300 300 300 400 300 23.5 23.5 26.3 26.3 23.4 23.4 26,2 22.4 22,8 22.4 23,8 127.2 . 156,9 223.9 223.9 127,1 156.8 223.8 258.3 278.4 339.8 285 150.7 180.4 250.2 250.2 150.5 180.2 250 280.7 301.2 362.2 308.8 38.6 38.6 38.6 38.6 50.8 50.8 50.8 43.1 50.8 42.2 38.7 189 219 289 289 201 231 301 324 352 404 348 КПП 1-54 КПП 1-55 КПУ-62 - 2,8 300 - 300 400 29,8 38.5 26.6 147,5 256,4 294 9 177,3 294,9 321,5 51.7 51.7 51.7 229 347 373 Продолжение табл. 2.29 Марка колонны Высота от пола до низа стро¬ пильных кон¬ струкций в м СЗ SC о н <и о к о X - о * СО ^ CL, m Марка бетона Рас ] A-I :ход арм в кг кла A-III атуры сса всего Закладные де¬ тали в кг Общий расход стали с кг КПП 1-42 200 24,8 151,5 176,3 41 217 КПП 1-43 200 24,8 194,3 219,1 41 260 КПП1-44 300 28 257,3 285,3 41 326 КПП 1-48 300 24,9 194 218,9 53,1 272 КПП 1-49 2,6 300 28,3 313,7 342 53,1 395 КПШ-50 400 28,3 313,7 342 53,1 395 КПУ-64 9,6 400 24,3 375 399,3 45,4 445 КПУ-65 400 24,7 407,2 431,9 53,1 485 КПП 1-56 300 33,1 189,8 222,9 54 277 КПП 1-57 3,2 400 36,3 350,9 387,2 54 441 КПУ-66 400 33,5 463,2 496,7 54 551 Таблица 2.30 Сортамент средних колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов СЗ ii»* Р*о m (0 О 2 о Расход арматуры в кг класса 0) еС еС о X Марка колонны 5 * _ я 2 s CS ЧС U О) о 5 х„ a s со ^ а а н О) \о са X о. я £ A-I A-111 всего <D 3 £ X * 4 s * ч СО со СО Н £ «О <0 и а* «в “ S Я § 1 О 5 Шаг колонн 6 м КПП-5 4,2 0,84 200 12,4 27,3 39,7 26,1 66 КПП-8 КПП-9 КПП-10 4,8 0,92 200 11,8 15.4 15.4 45,2 73,5 100,3 57 88,9 115,7 26,1 26,1 26,1 83 115 142 КПП-11 5,4 1,01 200 1 13,8 39,7 53,5 26,1 80 КПП-15 КПП-16 КПП-17 КПП-18 КПУ-28 6 1,12 200 200 300 300 300 13.1 12.1 12.1 17.1 18.1 52,8 79.1 79.1 122.9 171.9 65,9 91,2 91,2 140 190 26,1 26,1 26,1 26,1 32,7 92 117 117 166 223 КПП-22 КПП-23 КПП-24 КПП-25 7,2 1,33 300 400 300 400 17.7 17.7 19.6 19.6 126,1 126,1 199.7 199.7 143.8 143.8 219.3 219.3 26,1 26,1 26,1 26,1 170 170 245 245 Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 12 • : м) КПП 1-7 4,8 1,71 200 32,2 158,7 190,9 41,4 232 КП1И-15 КПИМЬ КП1II-17 6 2,1 300 26,6 24,2 30,7 94,7 139,4 181,2 121,3 163,6 211,9 41.4 41.4 41.4 163 205 253
П8 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.30 Продолжение табл. 2.30 (0 оое^ С CL О га Я о (0 Я о Расход арматуры в кг класса § Ч О X Марка колонн йй Но ,*. ° X я CQ « с о 0> о Ч о X m га 4 О. ш н V VO со а; о. А-1 A-III всего (D 38 3“ Ч Я Й 4 /Я я со н га 2» О. Я Я S'4 О о КПШ-25 КПП 1-26 КПП 1-27 7,2 2,4 300 29,9 27,5 35,8 108.9 155.9 198,8 138,8 183,4 234,6 41.4 41.4 41.4 180 225 276 КПП 1-39 КПП 1-40 КПШ-41 КПУ-63 КПУ11-5 8,4 2,8 # 300 400 400 400 400 30.6 30.6 39,4 26,3 39.7 147.2 147.2 231,9 279,4 289 177.8 177.8 271,3 305.7 328.7 41.4 41.4 41.4 41.5 41,3 219 219 313 347 370 КПП1-51 КПШ-52 КП1П-53 КПУ-68 9,6 3,2 300 400 400 400 33.8 33.8 43,7 28,3 170 170 269.8 289.9 203.8 203.8 313,5 318,2 41.4 41.4 41.4 41.5 245 245 355 360 Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 6 м) КПШ-1 КП1П-2 4,8 1.5 200 25,4 29,3 72,8 145 98,2 174,3 32.3 32.3 131 207 КПШ-8 КПШ-9 КПШ-10 КПШ-11 КПУП-2 6 1,86- 300 24,5 22.4 22.4 28.4 26,2 86,7 105,1 129,8 167,4 195,7 111,2 127,5 152,2 195.8 221.9 32.3 32.3 32.3 32.3 32.4 .144 160 184 228 254 Марка колонн Высота от пола до низа стро¬ пильных кон¬ струкций в м Расход бетона в м9 Марка бетона Расход арматуры в кг класса Закладные де¬ тали в кг Общий расход стали в кг А-1 A-III всего КПШ-18 КППМ9 КПП 1-20 КПУП-З 7,2 2,22 300 27.7 25,5 32.7 29,4 100,8 146,3 191 228,5 128,5 171.8 223,7 257.9 32.3 32.3 32.3 32.4 161 204 256 290 КПШ-32 КПШ-ЗЗ КПШ-34 КПП 1-35 8,4 ‘2,6 300 300 300 400 28.7 28.7 37.2 37.2 138 162,7 214.6 214.6 166.7 191,4 251.8 251.8 32.3 32.3 32.3 32.3 199 224 284 284 КПП 1-45 КПШ-46 КПП 1-47 КПУ-67 9,6 2,94 i 300 400 400 400 31.9 31.9 41,4 27,1 160.3 160.3 256,2 264,8 192.2 192.2 297,6 291,9 32.3 32.3 32.3 32.4 225 225 330 324 Для зданий пролетами 12, 18 и 24 м без мостовых кранов с внутренним отводом воды с покрытий, с наи¬ более распространенными высотами от пола до низа несущих конструкций покрытий 4,8; 6 и 7,2 м при дли¬ не температурного блока 72 м марки колонн могут быть подобраны по ключам, приведенным в табл. 2.31—2.37; в остальных случаях, предусмотренных унифицирован¬ ными габаритными схемами зданий, принятыми при раз¬ работке типовых колонн, следует пользоваться выпу¬ сками IV и VII серии КЭ-01-49. Таблица 2.31 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним и средним рядам 6 м, пролеты здания 12 м Географиче¬ ский район по ветрово¬ му напору Высота от по¬ ла до низа стропильных конструкций в м Местоположение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное I 4,8 Крайняя Средняя КПП-6 КПП-6 КПП-8 КПН-6 КПП-8 КПН-7 КПП-9 КПП-7 КПП-9 6 Крайняя Средняя КПП-12 КПП-12 КПП-15 КПП-12 КПП-15 КПП-13 КПП-16 КПП-12 КПП-15 II 4,8 Крайняя Средняя КПП-6 КПП-6 КПП-8 КПН-6 КПП-8 КПП-7 КПП-9 КПП-7 КПП-9 6 Крайняя ‘ Средняя КП1М2 КПП-12 КПП-15 КПП-12 КПП-15 КПП-13 КПН-16 КПП-12 КПН-16 III 4,8 Крайняя Средняя кпп-6 КПП-7 КПП-8 КПП-6 КПП-8 КПП-7 КПИ-9 КПП-7 КПП-9 6 Крайняя Средняя КПП-12 КПП-13 КПП-16 , КПП-12 КПП-15 КПП-13 КПП-18 КПП-13 кпп-16 IV 4,8 Крайняя Средняя КПП-6 КПП-7 I КПП-6 КПП-9 КПП-8 КПП-7 КПП-10 КПП-7 КПП-9 6 Крайняя Средняя кпп-13 кпи-1з кпп-16 КПП-12 КПП-15 КПП-14 КПП-18 КПП-13 кпп-16
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 119 Таблица 2.32 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним и средним рядам 6 м, пролеты здания 18 м Географичес¬ кий район по ветрово¬ му напору Высота от по¬ Характеристика здания ла до низа стропильных Местоположение колонны однопролет- нсе без фонарей. ширина до 72 м ширина до 144 м конструкций в м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное 4,8 Крайняя Средняя КПН-6 КПП-6 КПП-8 КПН-6 КПП-8 КПП-7 КПИ-9 КПП-7 КПИ-9 I 6 Крайняя Средняя КПП-13 КПП-12 КПП-17 КПП-12 КПП-16 КПП-13 КПП-17 КПИ-12 КПП-16 7,2 Крайняя Средняя КПП-20 КПП-19 КПП-22 КПП-19 КПП-22 КПП-20 КПП-22 КПП-19 КПП-22 4,8 Крайняя Средняя КПП-6 КПП-7 КПП-9 КПП-6 КПП-8 КПП-7 КПП-9 КПП-7 КПП-9 II 6 Крайняя Средняя КПП-13 КПП-13 КПП-17 КПП-12 КПП-16 КПП-13 КПИ-18 КПИ-12 КПП-17 7,2 Крайняя Средняя КПП-21 КПП-20 КПП-22 КПП-19 КПП-22 КПИ-20 КПП-22 КПИ-19 КПН-22 4,8 Крайняя Средняя КПП-6 КПП-7 КПП-9 КПН-6 КПП-8 - КПП-7 КПП-9 III 6 Крайняя Средняя КПП-14 КПП-13 КПП-17 КПИ-12 КПП-17 КПП-14 КПП-18 КПП-13 КПП-17 7,2 Крайняя Средняя КПУ-27 КПП-21 КПП-22 КПП-19 КПП-22 КПП-21 КПП-22 КПП-20 КПН-22 4.8 Крайняя Средняя КПИ-7 КПИ-7 КПП-9 КПП-6 КПП-9 - КПП-7 КПП-9 IV 6 Крайняя Средняя КПП-14 КПП-14 КПП-18 КПП-12 КПП-17 КПП-14 КПП-18 КПП-13 КПП-17 7,2 Крайняя Средняя КПУ-24 КПП-21 КПП-24 КПП-21 КПП-22 КПП-21 КПП-24 КПП-21 КПИ-22 Таблица 2.33 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 18 м Географичес¬ кий район по ветрово¬ Высота от по¬ Характеристика здания ла до низа стропильных конструкций в м Местоположение колонны ширина до 72 м ширина , до 144 м му напору с фонарями | бесфонарное с фонарями бесфонарное 4,8 Крайняя Средняя КПН-6 КПП1-1 КПП-6 КП111-1 КПП-7 КПП 1-2 КПП-7 КПШ-2 I 6 Крайняя Средняя КПП-12 КПИ1-8 • КПП-12 КШП-8 КПП-12 КПШ-9 КПП-12 КПП 1-8 7,2 Крайняя Средняя КПП-19 ‘ КПШ-19 КПП-19 КПШ-18 КПП-19 КПШ-19 КПП-19 КПШ-18
120 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Продолжение табл. 2.33 Географичес- . кии район по ветровому Высота от по¬ Характеристика здания ла до низа стропильных конструкций в м Местоположение колонны ширина до 72 м ширина до 144 м напору с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное 4.8 Крайняя Средняя КПП-6 КПШ-1 КПН-6 КПШ-1 КПП-7 КП1П-2 КПП-7 КПШ-2 11 6 Крайняя Средняя КПП-12 КПШ-8 КПП-12 КПШ-д КПН-13 КПШ-10 КПН-12 КПШ-8 7,2 Крайняя Средняя КШМ9 КПШ-19 КПИ-19 КПШ-18 КПП-19 КПШ-19 КПП-19 КПШ-18 4,8 Крайняя Средняя КПП 7 КПШ-1 КПП-6 КПШ-1 - КПН-7 КПШ-2 III b Крайняя Средняя КПП-12 КП1П-8 КПП-12 КПШ-8 КПП-13 КПШ-10 КПП-12 КПШ-8 7,2 Крайняя Средняя КПИ-19 КПШ-19 КПП-19 КПШ-18 КПП-20 КПШ-19 КПП-19 КПШ-18 4,8 Крайняя Средняя КПН-7 КПП 1-2 КПП-6 КПШ-1 - КПП-7 КПШ-2 IV 6 Крайняя Средняя КПП-13 кппыо КПП-12 КПШ-8 КПП-13 КППМ1 КПН-12 КПШ-9 7,2 Крайняя Средняя КПИ-20 КПШ-Я) КПП-19 КПШ-19 КПП-20 КПШ-20 КПП-19 КПШ-10 Таблица 2.34 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 18 м Географичес¬ кий район по ветрово¬ му напору Высота от по¬ ла до низа стропильных конструкций в м Местоположение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное 1 4,8 Крайняя Средняя кпш-з КПШ-З КПШ-7 кпш-з КПШ-7 КПШ-5 КПШ-7 КПШ-5 КПШ-7 6 Крайняя Средняя КПШ-13 КП1И-12 КПШ-15 КПШ-12 КПШ-15 КПШ-13 ' КПШ-16 КПШ-12 КПШ-15 7,2 Крайняя Средняя КПШ-23 КПШ-23 КПП 1-25 КПШ-22 КПШ-25 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-22 КПШ-25 II 4,8 Крайняя Средняя КПШ-4 КПШ-4 КПШ-7 кпш-з КПШ-7 t КП111-5 КПШ-7 КПШ-5 КПШ-7 6 Крайняя Средняя КПШ-13 КПШ-12 КПШ-15 КПШ-12 КПШ-15 КПШ-13 КПШ-16 КПШ-13 КПШ-15 7,2 Крайняя Средняя КПП 1-24 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-22 КПШ-25 КПШ-23 КПШ-26 КПШ-23 КПШ-25
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 121 Продолжение табл. 2.34 Географиче¬ ский район по ветровому напору Высота от по¬ ла до низа стропильных конструкций в м Местоположение колонны Характеристика зданля однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями | бесфонарные с фонарями бесфонарные III 4,8 Крайняя Средняя КПШ-4 КПШ-4 КПШ-7 КПШ-З КПШ-7 - КПШ-5 КПП1-/ б Крайняя Средняя КПШ-14 кппмз КПШ-15 КПШ-12 КПШ-15 КПШ-13 КПШ-17 КПШ-13 КПШ-15 7,2 Крайняя Средняя KnV-59 КПШ-23 КПШ-26 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-24 КПИ1-2Ь КПШ-23 КПШ-25 IV 4,8 Крайняя Средняя КПШ-4 КПШ-4 КПШ-7 кпш-з КПШ-7 - КПШ-5 КПШ-7 6 Крайняя Средняя КПУ-58 КППМЗ КПШ-16 КПШ-12 КПШ-15 КПУ-58 КПШ-17 кппмз К11Ш-16 7,2 Крайняя Средняя КПУ-59 КПШ-24 КПШ-27 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-24 КПШ-27 КПШ-23 КПШ-25 Таблица 2.35 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним и средним рядам 6 м, пролеты здания 24 м Географичес¬ кий район по ветровому напору Высота от по¬ ла до низа стропильных конструкций в м Местоположение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное I 6 Крайняя Средняя КПН-14 КПИ-13 кпи-г/ КПИ-12 КПИ-17 КПП-13 КПП-17 КПП-13 КПИ-17 7,2 Крайняя Средняя КПП-21 КПП-20 КП11 -23 КПН-20 КП 11-23 КПП-20 КПН-23 КПП-20 КПП-23 U 6 Крайняя Средняя КПН-14 КПП-13 КПИ-17 КПИ-13 КПП-17 КПН-14 КПП-1& КПП-13 КПИ-17 7.2 Крайняя Средняя КПН-21 КПП-21 КПП-23 КПП-20 КПН-23 КПП-21 КПП-23 КП11-20 КПП-23 III 6 Крайняя Средняя КПИ-14 КПИ-14 КПП-18 КПИ-13 КПН-17 - кпи-13 кпп-г 7.2 Крайняя Средняя КПУ-27 КПП-21 КПИ-25 КПН-20 КПИ-23 - КПП-20 КПИ-23 IV 6 Крайняя Средняя КПУ-26 КПИ-14 * КПУ-28 КПП-13 КПИ-17 - КПП-13 КПП-17 7.2 Крайняя Средняя КПУ-27 КПИ-21 КПИ-25 КПН-20 КПН-23 - КПП-20 КПП-2Я
122 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.36 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 ж, пролеты здания 24 м Географичес¬ кий район по ветровому напору Высота от по¬ ла до низа стропильных конструкций в м Местоположение колонны Характеристика здания ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями | бесфонарное с фонарями бесфонарное . ] 6 Крайняя Средняя КПН-12 КПШ-8 КПН-12 КПШ-8 КПП-13 КПШ-8 КПН-12 КПШ-о 7.2 Крайняя Средняя КПП-19 КПШ-18 КПП-19 КПШ-18 КПП-20 КПШ-19 КПИ-19 КПШ-18 11 6 Крайняя Средняя КПН-13 КПШ-8 КПП-12 КПШ-8 кшмз КПШ-8 КПИ-12 КПП1-8 7,2 Крайняя Средняя КПП-20 КПШ-19 КПП-19 КПШ-18 КПН-20 КПШ-19 КПП-19 КПШ-18 III 6 Крайняя Средняя КПН-13 КПШ-8 КПП-12 КПШ-8 КПП-13 кпш-ю КПП-13 КПШ-8 7.2 Крайняя Средняя КПП-20 КПШ-20 КПП-20 КПШ-18 КПП-20 КПШ-20 КПП-20 КПШ-18 IV 6 Крайняя Средняя КПП-14 кпш-ю кшмз КПШ-8 КПП-14 КПШ-П КПП-13 КПШ-8 7,2 Крайняя Средняя КПП-21 КПШ-20 КПН-20 КПШ-19 КПП-21 КПШ-2С КПП-20 КПШ-19 Таблица 2.37 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним н средним рядам 12 м, пролеты здания 24 м Географичес¬ кий район по ветровому напору Высота от по¬ ла до низа стропильных конструкций в м Местоположение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями | бесфонарное 1 6 Крайняя Средняя КПУ-58 КПШ-14 КПШ-15 КПШ-13 КПШ-15 КПШ-14 КПШ-15 КПШ-14 КПШ-15 7,2 Крайняя Средняя КПУ-59 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-23 КПШ-25 II 6 Крайняя Средняя КПУ-58 КПШ-14 КПШ-15 КПШ-13 КПШ-15 КПУ-58 КПШ-16 КПШ-14 КПШ-15 7,2 Крайняя Средняя КПУ-59 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-23 КПШ-25 КПШ-24 КПШ-26 КПШ-23 КПШ-25 111 6 Крайняя Средняя - КПШ-14 КПШ-15 КПШ-14 КПШ-15 КПУ-58 КПШ-16 КПШ-14 КПШ-15 7,2 Крайняя Средняя - КПУ-59 КПШ-26 КПП 1-24 * КПШ-25 КПУ-59 КПШ-26 КПШ-24 КПШ-26 IV 6 Крайняя Средняя - КПУ-58 КПШ-15 КПШ-14 КПШ-15 КПУ-58 КПШ-17 КПУ-58 КПШ-16 7,2 Крайняя Средняя - КПУ-59 КПШ-26 КПП 1-24 КПШ-25 КПУ-59 КПШ-27 КПШ-24 КПШ-26
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 123 2.4.3. Колонны каркаса здании с мостовыми кранами Типовые колонны прямоугольного сечения могут быть применены для зданий с мостовыми кранами, со светоаэрационными фонарями и без фонарей при сле¬ дующих основных параметрах: пролеты 18 и 24 м\ шаг крайних и средних колонн соответственно 6 и 6 ж, 6 и 12 м, 12 и 12 лг, отметки низа стропильных конструкций 8,4; 9,6; 10,8 м\ грузо¬ подъемность мостовых электрических кранов общего назначения тяжелого и среднего режима работы 10 и 20/5 т; ширина температурного блока до 144 м, дли¬ на — 72 м\ один пролет шириной 9, 12 и 18 м\ шаг колонн 6 м\ отметки низа стропильных конструкций 6—9,6 м через 0,6 м; грузоподъемность мостовых ручных кранов 3,2—20 г; длина температурного блока до 72 лг, длина здания — не менее 24 м. Типоразмеры колонн прямоугольного сечения для зданий с мостовыми электрическими кранами даны в табл. 2.38 и 2.39, сортамент колонн с расходами ма¬ териалов— в табл. 2.40 и 2.41, а ключи для их под¬ бора— в табл. 2.42—2.47. Таблица 2.38 Типоразмеры крайних колонн прямоугольного сечения серии - КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами П 1_ х ГУН 2-г ън- 1 "1 _ | Таблица 2.39 Типоразмеры средних колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами 1-1 1 1 1 ч - с ) ) г-г \ 1 сэ 1 с х ~ 2 г~Н jjpui. ij Высота от иола до низа стро¬ пильных кон* струкцин в м Пролет здания в м Г рузоподъем- ность крана в т Размеры колонны в мм Масса колонны в т Шаг колонн 6 м 8.4 18,24 10 Я «=9400, А -3200, fl-400, Ь- 7 =600, с=600 9,6 18,24 10; 20/5 Я-10 600, Л-3800, а—400, Ь~ 9,2 -600, с-800 10,8 18,24 10; 20/5 Я—11 800, А—3800, а—400, Ь- 10,1 -600, с-800 Шаг колонн 12 м. (при шаге стропильных конструкций 12 и) 8,4 18,24 10 Я—9400, А—3800, а-500, 6- 10,7 -600, с=800 9,6 18,24 10; 20/5 Я-10 600, h =4200, а—500, Ь- 11,8 -600, с=800 10,8 18,24 10; 20/5 Я—11 800, А=4200, а—500, Ь- 13 -600, с-800 Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 6 м) 7,7 18,24 10 Я—8700, ft—3100, а—500, Ь- 10,1 -600, с-800 8,9 18,24 10; 20/5 Я—9900, Л-3500, а—500, Ь- 11,2 -600, с-800 10,1 18,24 10; 20/5 Я-11 100. А—3500, а—500, Ь- 12,4 -600, с-800 Высота от пола до низа стро¬ пильных кон¬ струкций в м Пролет здания в м Грузоподъем¬ ность крана в т Размеры колонны в мм Масса колонны в т Шаг колонн 6 м 8,4 18,24 10 Я = 9400, Л =3200, а=400, Ь- 5,3 =380, с=600 9,6 18,24 10; 20/5 Я-10 600, ft=3800, а=400, Ь- 7,1 -380, с=800 10,8 18,24 10; 20/5 Я-11 800, А=3800, а—400, 8 =380. с=800 Шаг колонн 12 м 8,4 18,24 10 Я=9400, А=3800, а=500, Ь = 9,3 =600, с =800 9,6 18,24 10; 20/5 Я-10 600, А=4200, а=500, Ь- 10,4 =600, с=800 10,8 18,24 10; 20/5 Я-11 800, А =4200, а=500, & = 11,6 § Г) II ОО 8 Таблица 2.40 Сортамент крайних колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами Марка колонны Высота от пола до низа стро¬ пильных кон¬ струкций в м Расход бетона в ж* Марка бетона Расход арматуры в кг класса Закладные де¬ тали в кг Общий расход стали в кг А-1 A-III всего 0 Шаг koj ЮНН t S м КП1-1 24,1 157,9 182 58,9 241 КП1-2 8*4 2,1 20) 24,1 191,5 215,6 58,9 275 КП1-5 30,2 179 209,2 62,2 271 КП1-6 9.6 2,84 200 30,2 220,7 250,9 62,2 313 КП1-7 31,5 253,5 285 62,2 347 КПУ-43 35,7 309,1 344,8 62,2 407
124 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Продолжение табл. 2.40 Марка колонны Высота от пола до низа стро¬ пильных кон¬ струкций в м Расход бетона в мъ Марка бетона Расход арматуры в кг класса Закладные де¬ тали в кг Общий расход стали в кг А-1 А-III всего КПЫО 34 192,6 226,6 64,4 291 КП1-11 10,8 3,22 200 34 231,6 265,6 64,4 330 КШ-12- 42,1 297,1 339,2 64,4 404 КПУ-4* 38 335,9 373,9 64,4 438 Шаг колонн 12 м КШ-15 50,3 238,6 288,9 90,2 379 КШ-16 8,4 3,7 200 50,3 271,8 322,1 90,2 412 КП1-Д7 50,3 323,3 373,6 90,2 464 КШ-21 54,1 302,2 356,3 92,6 449 КП1-22 9.6 4,14 200 54,1 346,3 400,4 92,6 493 КШ-23 49,5 425,6 475,1 92,6 568 КП1-27 57 318,4 375,4 94,9 470 КШ-28 57 370,1 427,1 94,9 522 КП1-29 10,8 4,62 200 52,4 466,1 518,5 94,9 613 КПУ-47 . 52,4 582,6 635 95,3 730 Таблица 2.41 Сортамент средних колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами со о ш со О со а: о Расход арматуры в кг класса Й п о X Марка колонны н £ * ® ° х3* 2 о s н PQ «с о 0> >о d о о со ^ CU д <и >о со X О. со A-I A-III всего Закладные тали в кг Общий рас стали в кг кш-з КП1-4 8,4 IL 2,79 1аг Ki 200 элонн 40.2 40.2 6 м 202,9 271,3 243,1 311,5 79.8 79.8 323 391 Продолжение табл. 2.41 ГС is*36 С CL. о _ со X о со X О Расход арматуры в кг класса а> К п о ■3 Марка колонны О ье* м я т» S 2 я 5 я м S а ^ ь S Н 03 ес С и о \о ч о х<- О X СО ^ Q. ш н 0) \о сс X о. £ А-1 А-III всего i.“ J3 00 ь « Й с.* PQ * S S £1- О U КП1-8 КШ-9 9,6 3,67 200 51,3 51,3- 288,5 334,4 349,8 385,7 80.7 80.7 421 466 КПМЗ КП1-14 КПУ-45 10,8 4,05 200 53,2 53,-2 62,1 306,2 349,7 424,6 359,4 402,9 486,7 80.7 80.7 80.7 440 484 567 Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 12 м) КПЫ8 КП1-19 КП1-20 8,4 4,26 200 200 300 69.7 69.7 69.7 278,3 352 352 348 421.7 421.7 110,6 110,6 110.6 459 532 532 КП1-24 КП1-25 КП1-26 9,6 4,7 200 300 300 70.5 70.5 70.5 373.9 373.9 427,3 444.4 444.4 497,8 110,6 110,6 110,6 555 555 608 КП1-Э0 КП1-31 КП1-32 КПУ-48 10,8 5,18 200 300 300 300 74.9 74.9 74.9 74,4 397.6 397.6 453,5 467,8 472.5 472.5 528,4 542,2 110,6 110,6 110,6 110,6 583 583 639 653 Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 6 и) КП1-33 КП1-34 КП1-35 8,4 1 4,05 1 200 200 300 66.9 66.9 66.9 264,6 338 338 331.5 404.9 404.9 101,6 101,6 101,6 433 507 507 КП1-36 КП1-37 КП1-38 9,6 4,49 200 300 300 69 .. 69 69 360.2 360.2 413,6 429.2 429.2 482,6 101,6 101,6 101,6 531 531 584 КП1-39 КП1-40 КП1-41 КПУ-46 10,8 4,97 200 300 300 300 72.8 72.8 72.8 72.8 383.8 383.8 439,7 453.9 456.6 456.6 512,5 526.7 101,6 101,6 101,6 101,6 558 558 614 628 Таблица 2.42 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним и средним рйдам 6 м, пролеты здания 18 мг Географичес¬ кий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Г рузоподъ- емность крана в т Местоположение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонаря¬ ми бесфо¬ нарное 8,4 10 Крайняя Средняя кпм кпм кш-з кпм кш-з КП1-1 КП1-3 КП1-1 КП1-3 9.6 10 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-5 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-5 КШ-8 КП1-5 КП1-8 20/Ь Крайняя Средняя КП1-5 КП1-5 КШ-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КП1-9 КП1-5 КП1-8 10,8 10 Крайняя Средняя 1 КП1-10 кпмо кпмз КПЫО кпыз КП1-10 КПМЗ КП1-10 КПМЗ 20/5 Крайняя Средняя КП1-10 КПЫО кпмз КПЫО КП1-11 КПЫЗ КП1-13 кпмо КП1-13
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 125 Продолжение табл. 2.42 Географичес¬ кий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузоподъ¬ емность крана в т Местоположение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фона¬ рями бесфо¬ нарное II 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-1 КП1-1 КП1-3 КП1-1 кш-з КП1-2 КП1-3 КП1-1 КП1-3 9.6 10 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-5 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КП1-8 КП1-5 КП1-8 20/5 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-5 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КШ-9 КП1-5 КП1-8 10,8 10 Крайняя Средняя кпмо КШ-10 КШ-13 КПМО КП1-13 КП1-11 кпмз кпмо кпмз 20/5 Крайняя Средняя кпмо кпмо кпмз кпмо кпмз КП1-11 кпмз кпмо КПМЗ III 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-2 КП1-3 кпм кш-з КП1-2 КП1-4 кпм КП1-3 9.6 10 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-5 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КП1-8 КП1-5 КП1-8 20/5 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-5 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КП1-9 КП1-6 КП1-8 10,8 ю • Крайняя Средняя КП1-11 кпмо кпмз КПМО КП1-13 КП1-11 КП1-13 КП1-Ю КП1-13 20/5 Крайняя Средняя кш-и КШ-10 КШ-13 кпмо кпмз КП1-11 КП1-14 КП1-10 кпмз IV 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-2 КП1-3 кпм кш-з КП1-2 КП1-4 КП1-2 КП1-3 9,6 10 Крайняя Средняя КШ-6 КП1-6 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КП1-9 КП1-5 КШ-8 20/5 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-6 КП1-9 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КШ-9 КП1-6 КП1-9 10,8 10 Крайняя Средняя КПМ2 КП1-11 КПМЗ кпмо кпмз КП1-11 КП1-14 КП1-11 кпмз 20/5 Крайняя Средняя КП1-12 ЯШ КП1-11 КПМЗ кпмо кпмз КП1-11 КП1-14 КП1-11 кпмз
126 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ- ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.43 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 18 м Г еографичегкий район по ветро¬ вому напору Высота от пола до низа стро¬ пильных кон¬ струкций в м Грузоподъ¬ емность крана в т Местоположение колонны Характеристика здания ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное I 8,4 10 Крайняя Средняя кпм КП1-33 кпм кш-зз кпм кш-зз КШ-1 КП1-33 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-36 КП1-5 кт-зб КШ-6 КП1-36 КП1-5 КП1-36 20/5 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-37 КП1-5 кш-36 КП1-6 КП1-37 КПЬ5 КП1-37 10,8 10 Крайняя Средняя кпмо КШ-39 кпмо КП1-39 кпмо КП1-40 кпмо КП1-39 20/5 Крайняя Средняя КПМО КП1-40 кпмо КПЫО КП1-11 КП1-40 КП1-10 КП1-40 11 8,4 10 Крайняя Средняя кпм КП1-33 кпм кш-зз КП1-2 КП1-34 КП1-1 КП1-33 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-36 КП1-5 КП1-36 КП1-6 КП1-37 КП1-5 кш-зб 20/5 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-37 КП1-5 КП1-37 КП1-6 КП1-38 КП1-6 КП1-37 10,8 10 Крайняя Средняя кпмо КП1-40 кпмо КП1-39 КП1-11 КП1-40 КШ-10 КП1-39 20/5 Крайняя Средняя КП1-11 кпыо КШ-10 КП1-40 КП1-11 КП1-40 КП1-10 КП1-40 III 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-33 КШ-1 КП1-33 КП1-2 КП1-34 кпм кш-зз 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-36 КП1-5 КП1-36 КП1-6 КП1-37 КП1-5 КП1-36 20/5 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-37 КП1-5 КП1-37 КП1-6 КП1-38 КП1-6 КП1-37 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-11 * КП1-40 кпмо КП1-39 КП1-12 КПЫО КП1-11 КП1-40 20/5 Крайняя Средняя КП1-11 КП1-40 кпмо КП1-40 КП1-12 КП1-41 КП1-11 КП1-40
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ т Продолжение табл. 2.43 , Географический район по ветро¬ вому напору Высота от пола до низа стро¬ пильных кон¬ струкций в м Грузоподъ¬ емность крана в г Местоположе¬ ние колонны Характеристика здания ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное IV 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-34 кпм КП1-33 КШ-2 КП1-35 КП1-2 КП1-34 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-37 КП1-5 КП1-36 КПУ-43 КП1-37 КП1-6 КП1-36 20/5 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-38 КП1-5 КШ-37 KnV-43 КП1-38 КП1-6 КП1-37 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-12 КП1-41 КП1-11 КП1-40 КП1-12 КП1-41 КП1-11 КП1-40 20/5 Крайняя Средняя КП1-12 КП1-41 КП1-11 КП1-40 КП1-12 КП1-41 КП1-11 КП1-40 Типоразмеры колонн для зданий с мостовыми руч¬ ными кранами даны в табл. 2.48, сортамент колонн — в табл. 2.49, а ключи для их подбора — в табл. 2.50—2.52. Типовые двухветвевые колонны могут быть приме¬ нены для* однопролетных и многопролетных зданий с мостовыми электрическими кранами общего назначе¬ ния тяжёлого и среднего режима работы со светоаэра¬ ционными фонарями и без фонарей при следующих па¬ раметрах зданий: пролеты 18 и 24 м\ отметка низа стропильных кон¬ струкций 10,8 м\ грузоподъемность кранов 10 и 20/5 г; пролеты 18, 24 и 30 м\ отметка низа стропильных конструкций 12,6 м\ грузоподъемность кранов 10; 20/5 и 30/5 т\ пролеты 18, 24 и 30 м\ отметка низа стропильных конструкций 14,4 м\ грузоподъемность кранов 10 т (только при пролетах 18, 24 м), 20/5 и 30/5 г; пролеты 24 и 30 м\ отметки низа стропильных кон¬ струкций 16,2 и 18 м\ грузоподъемность кранов 30/5 и 50/10 т. Шаг колонн по крайним рядам 6 или 12 м, по средним рядам 12 м; ширина температурного блока до 150 м, длина — до 156 м. Типоразмеры двухветвевых колонн для зданий с мостовыми электрическими кранами даны в табл. 2.53 и 2.54 и на рис. 2.110—2.112. Для зданий с высотами от пола до низа несущих конструкций покрытий 12,6 и 14,4 м при длине темпе¬ ратурного блока 72 м сортамент колонн с расходами материалов и ключи для их подбора приведены в табл. 2.55—2.64; для остальных высот, предусмот¬ ренных унифицированными габаритными схемами зда¬ ний, принятыми при разработке типовых колонн, сле¬ дует пользоваться выпусками IV, VI, VIII, X и XII се¬ рии КЭ-01-52, 12,600 ю,еоо D 14.400 : _^r<N □ □ □ □ □ % I 16.200 % »i§ □ □ □ □ □ □ 18.000 r~ °o ^T- a§ J* 5a Рис. 2.110. Габариты по высоте двухветвевых колонн крайних рядов зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 6 м
128 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ 18.009 о О 12,600 10,800 зГ I А. са О) са i-1 CSi 14,400 S* NJ- *1 ч§ *N □ □ □ □ Г - 16,200 Г~ и vj* н э- §*■ з- NJ- &Н k§ Н Рис, 2.111. Габариты по высоте двухветвевых колонн крайних рядов зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 12 м 18J00 Рис. 2.112. Габариты по высоте двухветвевых колонн средних рядов зданий с мостовыми кранами (размер в скобках указан для случая применения подстропильных конструкций)
ГЛАВА 2Л. КОЛОННЫ 129 Таблица 2.44 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 18 м Географи¬ ческий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в т Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное 1 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-15 КП1-15 КП1-18 КПМ5 КП1-18 КП1-16 КПМ9 КПМ6 КП1-18 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-21 КП1-21 КП1-24 КП1-21 КП1-24 КШ-21 КП1-24 КП1-21 КП1-24 20/5 Крайняя Средняя КП1-21 КП1-21 КП1-25 КП1-21 КП1-24 КП1-21 КШ-25 КШ-21 КШ-25 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-27 КП1-27 КП1-30 КП1-27 КП1-30 КП1-28 КП1 31 КП1-27 КП1-30 20/5 Крайняя Средняя КП1-28 КП1-27 КП1-31 КП1-27 КП1-31 КП1-28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 11 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-15 КП1-16 КП1-18 КП1-15 КП1-18 КП1 16 КП1-19 КП1-16 КП1-18 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-21 КШ-21 КП1-24 КП1-21 КП1-24 КП1-22 КП1 25 КП1-21 КП1-24 20/5 Крайняя Средняя КП1-22 КЩ-21 КП1-25 КП1 21 КП1-25 КП1-22 КП1-26 КП1 21 КП1-25 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-23 КП1-27 КП1-31 КП1-27 КП1-30 КП1 28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 20/5 Крайняя Средняя КП1-28 КП1 28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 КП1-28 * КП1-31 КП1-27 КП1-31 III 8,4 10 Крайняя Средняя КПМ5 КП1-16 КП1-18 КП1-15 КП1-18 КП1-16 КП1-19 КП1-16 кпмз 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-22 КП1-22 КП1-24 КП1-21 КП I -24 КП1-22 КП1-25 КП1-21 КП1-24 20/5 Крайняя Средняя КП1-22 КП1-22 КП1-25 КП1-21 КП1-25 КП1-22 КП1-26 КП1-21 КП1-25 f 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-28 КП1-28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 КП1-28 КП1-31 КП1-28 КШ-31 20/5 Крайняя Средняя КП1-29 КП1-28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 КП1-29 КП1-32 КП1-28 КП1-31 IV 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-16 КП1-16 КПМ8 КП1-15 КП1-18 КП1-17 КП1-19 КП1-16 КП1-19 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-22 КП1-22 КП1-25 КП1-21 КП1-24 КП1-22 КГП-26 КШ-22 КП1-25 20/5 Крайняя Средняя КШ-22 КП1-22 КП1-26 КП1-21 КШ-25 КП1-22 КП1-26 КП1-22 КШ-25 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-29 КП1-28 КП1-32 КП1-28 КП1-31 КП1-28 КП1-32 КП1-28 КП1-31 20/5 Крайняя Средняя КПУ-47 КП1-28 КП1-32 КП1-28 КП1-31 КП1-29 КШ-32 КП1-28 КП1-31
т РАЗДЕЛ 2.; ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.45 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним и средним рядам 6 м, пролеты здания 24 м Г еографи - ческий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в т Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями | бесфонарное I 8,4 10 Крайняя Средняя КПП КП1-1 КП1-4 КП1-1 КП1-3 КП1-2 КП1-4 кпм КП1-3 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-6 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КП1-8 КП1-6 КП1-8 20/5 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-6 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КП1-9 КП1-6 КП1-8 10,8 10 Крайняя Средняя кпмо КШ-10 КП1-13 кпмо кпмз КП1-11 кпмз кпмо кпмз 20/5 Крайняя Средняя КШ-10 кпмо кпмз КШ-10 кпмз КП1-11 КП1-14 кпмо кпмз 11 8,4 10 Крайняя Средняя КШ-1 КП1-2 КП1-4 кпм КП1-4 КП1-2 КП1-4 кпм КП1-4 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-6 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КП1-6 КШ-8 КП1-6 КП1-8 20/5 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-6 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КШ-6 КП1-9 КП1-6 КП1-8 10,6 10 Крайняя Средняя кпмо КП1-11 кпмз КШ-10 кпмз КП1-11 кпмз КШ-10 кпмз ’ 20/5 Крайняя Средняя кпмо КП1-11 КП1-14 кпмо кпмз КП1-11 КП1-14 КП1-10 кпмз III 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-2 КП1-4 кпм КП1-4 КП1-2 КПУ-42 кпм КП1-4 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-6 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КПУ-43 КП1-8 КП1-6 КП1-8 20/5 Крайняя Средняя КП1-5 КП1-6 КП1-9 КП1-5 КП1-8 КПУ-43 КП1-9 КП1-6 КП1-9 10,8 10 Крайняя Средняя КПЫ1 КП1-11 кпмз КШ-10 кпмз КП1-11 КП1-14 КШ-10 кпмз 20/5 Крайняя Средняя КП1-11 КП1-11 КП1-14 кпмо кпмз КП1-11 КПУ-45 кпмо кпмз 8*4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-2 КПУ-42 кпм КП1-4 КП1-2 КПУ-42 КП1-2 КП1-4 IV 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-7 КП1-8 КП1-5 КП1-8 КПУ-43 КП1-9 КП1-6 КП1-8 20/5 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-7 КП1-9 КПЬ5 КП1-3 КПУ-43 КП1-9 КП1-6 КП1-9 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-12 КП1-12 КП1-14 кпмо кпмз КП1-12 КП1-14 КП1-11 кпмз 20/5 Крайняя Средняя КП1-12 КП1-12 КПУ-45 кпмо КП1-14 КП1-12 КПУ-45 КП1-11 КП1-14
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 131 Таблица 2.40 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 24 м Г еографи- ческий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в т Местополо¬ жение колонны Характеристика здания ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями | бесфонарное I М 10 Крайняя Средняя кпм КП1-34 КП1-1 КП1-34 КП1-2 КП1-35 кпм КП1-35 9; 6 10 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-37 КП1-5 КП1-37 КП1-7 КП1-37 КП1-6 КП I -37 20/5 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-37 КП1-5 КП1-37 КП1-7 КПТ-38 КП1-6 КП1-37 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-11 КП1-40 КП1-10 КП1-40 КПМ! КП1-40 КП1-10 КП1-40 20/5 Крайняя Средняя КП1-11 КП1-40 кпмо КП1-40 КП1-11 КП1-40 кпмо* КП1-40 II 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-35 кпм КП1-34 КП1-2 КШ-35 кпм КШ-35 9*6 10 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-37 КП1-5 КП1-37 КПУ-43 КП1-37 КП1-6 КП1-37 20/5 Крайняя Средняя КП1-6 КП1-37 КП1-5 КП1-37 КПУ-43 КП1-38 КП1-6 КП1-37 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-11 КП1-40 кпмо КП1-40 КП1-11 кпмо кпмо КП1-40 20/5 Крайняя Средняя КП1-11 КП1-40 кпмо КП1-40 КП1-11 КП1-41 КП1-11 КП1-40 IT! 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-35 кпм КП1-35 КП1-2 КП1-35 кпм КП1-35 9,6 10 Крайняя Средняя КПУ-43 КП1-37 КП1-6 КП1-37 КПУ-43 КП1-37 КП1-6 КП1-37 20/5 Крайняя Средняя КПУ-43 КП1-38 КП1-6 КП1-37 КПУ-43 КП1-38 КП1-6 КП1-37 10*8 10 Крайняя Средняя КП1-12 КП1-40 кпмо КП1-40 КПУ-44 КП1-40 КП1-11 КП1-40 20/5 Крайняя Средняя КП1-12 КП1-41 кпмо КП1-40 КПУ-44 КП1-41 КП1-11 КП1-40 IV 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-2 КП1-35 кпм КП1-35 КП1-2 КП1-35 КП1-2 КШ-35 9,6 10 Крайняя Средняя КПУ-43 КП1-37 КП1-6 КП I -37 КПУ-43 КП1-38 КП1-6 КП I -37 20/5 Крайняя Средняя '■ ■ ' -~г КПУ-43 КП1-38 КП1-6 КП1-37 КПУ-43 КП1-38 КП1-6 КП1-38 10,8 10 Крайняя Средняя КПУ-44 КП1-41 КП1-11 КП1-40 КПУ-44 КП1-41 КП1-11 КП1-40 20/5 Крайняя Средняя КПУ-44 КПУ-46 КП1-11 КП1-40 КПУ-44 КПУ-46 КП1-11 КП I -40 9*
132 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Таблица 2.47 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 24 м Географи - ческий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в т Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное 1 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-15 КП1-16 КП1-19 КП1-15 КП1-19 КП1-16 КП1-20 КП1-16 КП1-19 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-21 КП1-21 КП1-25 КП1-21 КП1-25 КП1-22 КП1-25 КП1-21 КП1-25 20/5 Крайняя Средняя КП1-22 КП1-22 КП1 25 КП1-21 КП1-25 КП1-22 КП1-25 КП1-21 КП1-25 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-28 КП1-28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 КП1-28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 20/5 Крайняя Средняя КПI -29 КП1-28 КП1-31 КП1-28 КП1-31 КП1-29 КП1-31 КП1-28 КП1-31 II 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-15 КП1-16 КП1-19 КП1-15 КП1-19 КП1-16 КП1-20 КП1-16 КП1-20 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-21 КП1-22 КП1-25 КП1-21 КП1-25 КШ-22 КП1-25 КП1-21 КП1-25 20/5 Крайняя Средняя КШ-23 КП1-22 КП1-25 КП1-21 КП1-25 КП1 23 КП1 26 КП1-22 КП1-25 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-28 КП1-28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 КП1-28 КП1-31 КП1-27 КП1-31 20/5 Крайняя Средняя КП1-29 КП1-29 КП1-31 КП1-28 КШ-31 КП1-29 КШ-31 КП1-28 КШ-31 III 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-15 КП1-16 КП1-20 КП1-15 КП1-19 КП1-17 КП1-20 КП1-16 КП1-20 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-22 КП1-22 КП1-25 КП1-21 КП1-25 КП1-22 КП1-25 КП1 21 КП1-25 20/5 Крайняя Средняя КП1-23 КП1-23 КП1-26 КП1-22 КП1-25 КШ-23 КП1-26 КП1-22 КП1-25 10,8 10 Крайняя Средняя КП1-29 КП1-29 КП1-32 КП1-28 КП1-31 КП1-29 КШ-32 КП1-28 КШ-31 20/5 Крайняя Средняя КПУ-47 КПУ-47 КП1-32 КП1-29 КП1-31 КПУ-47 КП1-32 КП1-29 КП1-31 IV 8,4 10 Крайняя Средняя КП1-16 КП1-17 КП1-20 КП1-15 КП1-19 КПМ7 КП1-20 КП1-16 КП1-20 9,6 10 Крайняя Средняя КП1-22 КП1-23 КП1 26 КП1-22 КП1-25 КП1-23 КП1-26 КП1-22 КП1-25 2Э/5 Крайняя Средняя КП1-23 КП1-23 КП1-26 КП1-22 КП1-25 КП1-23 КП1-26 КП1-22 КП1-25 10,8 10 Крайняя Средняя КПУ-47 КПУ-47 КПУ-48 КП1-28 КП1-31 КПУ-47 КПУ-48 КП1-23 КП1-31 20/5 Крайняя Средняя ICnV-47 КПУ-47 КПУ-48 КП1-29 КП1-31 КПУ-47 КПУ-48 КП1-29 КП1-31
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 133 Таблица 2.48 Типоразмеры колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2 /}ля однопролстных зданий с ручными мостовыми кранами ± ) 1 'С г 1-t □3 2-2 П" I л 1 I l 1 U4 ^Урчп 1, Высота от пола до низа стропиль¬ ных конст¬ рукций в м Пролет здания в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в т Размеры колонны1 в мм Масса колонны в т Шаг колонн 6 м 6 % 12 3.2; 5; 8 Н=6900, /1 = 1600 2,4 6 '18 5; 8 //=6900, h = 1600 2,4 6,6 9; 12 3,2; 5; 8 Я=7500, /1 = 1600 2,6 6,6 18 5; 8 Я=7500, /1 = 1600 2,6 7,2 9; 12 3,2; 5; 8 Я=8Ю0, Л = 1600 2,8 7,2 18 5; 8 Я=8100, /г = 1600 2,8 7,2 12; 18 12,5; 20 Я-8100, /1=2200 2,7 7,8 9; 12 00 ю <N СО* Н=8700, /1 = 1600 3,1 7,8 18 5; 8 Я-8700, /1 = 1600 3,1 7,8 12; 18 12,5; 20 Я=8700, /1=2200 3 8,4 9; 12 3,2; 5; 8 Я *=9300, h «1600 3,3 8,4 18 5; 8 Я-9300, /1-1600 3,3 8,4 12; 18 12,5; 20 Я*9300, h=2200 3,2 9 12; 18 12,5; 20 Я=9900, h=2200 3,4 9,6 12; 18 12,5; 20 Я «=Ю 500, /1=2200 3.6 1 а=300 мм, Ь=» 250 мм, с»=500 мм. Таблица 2.49 Сортамент колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2 для однопролетных зданий с ручными мостовыми кранами Марка колонны Высота от пола до низа стропиль¬ ных конст¬ рукций в м Расход бето¬ на в м3 Марка бетона Расхс в < )д арма кг кла< < ггуры :са г О) о (О Общий рас¬ ход1 стали в кг КН-1 200 15,1 67,2 82,3 151,6 КН-2 300 15,1 67,2 82,3 151,6 кн-з 6 0,96 200 15,1 96,1 111,2 180,5 КН-4 300 15,1 96,1 111,2 180,5 КН-5 300 15,1 132,5 147,6 216,9 КН-6 200 15,8 84,5 100,3 169,6 КН-7 200 15,8 103,3 119,1 188,4 КН-8 300 15,8 103,3 119,1 188,4 КН-9 6,6 1,04 200 15,8 120,5 136,3 205,6 КН-10 300 15,8 120,5 136,3 205,6 КН-11 300 15,8 152,6 152,6 237,7 Продолжение табл. 2.49 Марка колонны Высота от пола до низа стропиль¬ ных конст¬ рукций в м Расход бето¬ на в ж3 Марка бетона Расх< в < эд армг кг кла< < 1туры сса о <-. О) о СП j Общий рас¬ ход' стали 1 в кг КН-12 200 16,5 91,6 108,1 177,4 КН-13 300 16,5 91,6 108,1 177,4 КН-14 200 16,5 108,5 125 194,3 КН-15 7.2 1,14 300 16,5 108,5 125 194,3 КН-16 200 16,5 162,4 178,9 248,2 КН-17 300 16,5 162,4 178,9 248,2 КН-18 400 16,5 190,5 207 276,3 КН-19 200 16,2 92,7 108,9 178,2 КН-20 300 16,2 92,7 108,9 178,2 КН-21 200 16,2 119,6 135,6 205,1 КН-22 7,2 1,09 300 16,2 119,6 135,6 205,1 КН-23 300 16,2 157,4 173,6 242,9 КН-24 400 16,2 157,4 173,6 242,9 КН-25 400 16,9 208,5 225,4 294,7 КН-26 200 17,1 115,9 133 202,3 КН-27 200 17,1 141,6 158,7 228 КН-28 1,22 300 17,1 141,6 158,7 228 КН-29 200 17,1 177,4 194,5 263,8 KH-3Q 300 17,1 177,4 194,5 263,8 KH-3jf 300 17,1 221,9 239 308,3 7.8 КН-32 200 16,9 98,4 115,3 184,6 кн-зз 300 16,9 98,4 115,3 184,6 КН-34 200 16,9 139,8 156,7 226 КН-35 1,18 300 16,9 139,8 156,7 226 КН-36 200 16,9 168,2 185,1 254,4 КН-37 300 16,9 168,2 185,1 254,4 КН-38 300 17,6 240,1 257,7 327 КН-39 200 17.7 123,5 141,2 210,5 КН-40 300 17,7 123,5 141,2 210,5 КН-41 1,31 300 17,7 172,3 190 259,3 КН-42 300 17,7 204,3 222 291,3 КН-43 400 17,7 237,3 255 324,3 8,4 КН-44 200 17,5 124,2 141,7 211 КН-45 300 17,5 124,2 141,7 211 КН-46 1,27 200 17,5 172,9 190,4 259,7 КН-47 300 17,5 172,9 190,4 259,7 КН-48 300 17,5 197,2 214,7 284 КН-49 300 18,2 254 272,2 341,5 КН-50 200 18,1 162,3 180,4 249,7 КН-51 300 18,1 162,3 180,4 249,7 КН-52 9 1,36 200 18,1 208,7 226,8 296,1 КН-53 300 18,1 208,7 226,8 296,1 КН-54 300 18,1 258,8 276,9 346,2 КН-55 300 18,8 269,3 288,1 357,4 КН-56 200 18,8 166,6 185,4 254,7 КН-57 0 300 18,8 166,6 185,4 254,7 КН-58 9,6 200 18,8 220,2 239 308,3 КН-59 1,45 300 18,8 220,2 239 308,3 КН-60 300 19,4 278,4 297,8 367,1 КН-61 400 19,4 278,4 297,8 367,1 1 Расхс >д стали на i заклг 1дные детали ДЛЯ I солонн всех марок 69,3 кг.
т РАЗДЕЛ 2. Ш1ЮВЫЕ~КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.50 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2 для однопролетных зданий с ручными мостовыми кранами.1 Шаг колонн 6 м, пролет здания 9 м Географический район по ветро¬ вому напору Географичес¬ кий район по снеговой нагрузке Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Здание бесфонарное 1—IV I—IV 6 6,6 7,2 7,8 КН-1 КН-6 КН-12 КН-26 I—III I-IV М КН-39 IV КН-41 1 Грузоподъемностью 3,2; 5; 8 т. Таблица 2.51 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2 для однопролетных зданий с ручными мостовыми кранами. Шаг колонн 6 м, пролет здания 12 м Географический район по ветро¬ вому напору Географический район по снего¬ вой нагрузке Высота от пола до низа стропиль¬ ных конструкций в м Грузоподъем¬ ность крана в т Здание бесфо¬ нарное Здание с фона¬ рями I—IV 6 3,2; 5; 8 КН-1 КН-1 I—IV 6,6 3,2; 5; 8 КН-7 - КН-7 I—IV 7,2 3,2; 5; 8 КН-12 КН-12 I—II 7,2 12,5; 20 КН-19 КН-19 III—IV 7,2 12,5; 20 КН-19 КН-21 1 I—IV 7,8 3,2; 5; 8 КН-26 КН-26 1 I—IV 7,8 12,5; 20 КН-32 КН-32 I—IV 8,4 3,2; 5; 8 КН-39 КН-39 I—II 8,4 12,5; 20 КН-44 КН-44 III—IV 8,4 12,5; 20 КН-44 КН-45 I—IV 9 12,5; 20 КН-50 КН-51 I—IV 9,6 12,5; 20 КН-56 КН-57 I—IV 6 3,2; 5; 8 КН-1 КН-1 I—IV 6,6 3,2; 5 КН-7 КН-7 I—IV 7,2 3,2; 5; 8 КН-12 КН-12 I—IV 7,2 12,5; 20 КН-19 КН-21 TI I—IV 7,8 3,2; 5; 8 КН-26 КН-26 11 I—IV 7,8 12,5; 20 КН-32 КН-34 I—IV 8,4 00 ю СЧ СО КН-39 КН-40 I—IV 8,4 12,5; 20 КН-44 КН-45 I—IV 9 12,5; 20 КН-52 КН-52 I—IV 9,6 12,5; 20 КН-58 КН-59 I—IV 6 3,2; 5; 8 КН-1 кн-з I—IV 6,6 3,2; 5; 8 КН-7 КН-9 '■ I—IV 7,2 3,2; 5; 8 КН-14 КН-15 I—IV 7,2 12,5; 20 КН-20 КН-21 I—IV 7,8 3,2; 5; 8 КН-26 КН-29 III I—IV 7,8 12,5; 20 КН-34 КН-36 I—IV 8,4 3,2; 5; 8 КН-40 КН-42 I—IV 8,4 12,5; 20 КН-45 КН-47 I—IV 9 12,5; 20 КН-52 КН-53 I—IV 9,6 12,5; 20 КН-59 КН-60 I—IV 6 3,2; 5; 8 кн-з кн-з I—IV 6,6 3,2; 5; 8 KH-9 КН-9 I—IV 7,2 3,2; 5; 8 КН-15 КН-21 IV I—-IV 7,2 12,5; 20 КН-16 КН-23 I—IV 7,8 3,2; 5; 8 КН-27 КН-29 I—IV 7,8 12,5; 20 КН-34 КН-37 Продолжение табл. 2.51 Географический район по ветро¬ вому напору Географический район по снего¬ вой нагрузке Высота от пола до низа стро¬ пильных конст¬ рукций в м Грузоподъем¬ ность крана в т Здание бесфо¬ нарное Здание с фона¬ рями I—IV 8,4 3,2; 5; 8 КН-41 КН-42 IV I—IV 8,4 12,5; 20 КН-46 КН-49 I—IV 9 12,5; 20 КН-50 КН-51 I—IV 9,6 12,5; 20 КН-60 Таблица 2.52 Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2 для однопролетных зданий с ручными мостовыми кранами. Шаг колонн 6 м, пролет здания 18 м «Г а о х в о о U £ 5 н а <ц •в* 0 о. а * § о о * а •0* и « <и 0.0 & U К сп О >* <и а о. .1* : д ® ) С „ = «15 ;sfr то о со а а о > а х >.Й го.а. и х & I I—II III—IV I—IV I—IV I—II III—IV I—II III—IV I—II III—IV I—IV I—II III—IV I—IV I—IV 6 6 6,6 7.2 7.2 7.2 7.8 7.8 7.8 7.8 8.4 8.4 8.4 9 9,6 5; 8 5; 8 5; 8 5; 8 12,5; 20 12,5; 20 5; 8 5; 8 12,5; 20 12,5; 20 5; 8 12,5; 20 12,5; 20 12,5; 20 12,Ь; 20 КН-1 КН-2 КН-8 КН-13 КН-20 КН-22 КН-26 КН-27 кн-зз КН-35 КН-40 КН-45 КН-47 КН-51 КН-59 КН-2 КН-2 КН-8 КН-15 КН-22 КН-22 КН-27 КН-28 КН-37 КН-37 КН-42 КН-48 КН-48 КН-54 КН-60 II I—II III—IV I—IV I—IV I—II III—IV I—II III—IV I—II III—IV I—IV I—II III—IV I—IV I—IV 6 6 6,6 7.2 7.2 7.2 7.8 7.8 7.8 7.8 8.4 8.4 8.4 9 9,6 5; 8 5: 8 5; 8 5; 8 12,5; 20 12,5; 20 5; 8 5; 8 12,5; 20 12,5; 20 5; 8 12,5; 20 12,5; 20 12,5; 20 12,5; 20 КН-1 КН-2 КН-8 КН-15 КН-23 КН-23 КН-26 КН-27 КН-35 КН-35 КН-41 КН-47 КН-48 КН-53 КН-60 КН-4 КН-4 кн-ю КН-17 КН-24 КН-25 КН-28 КН-28 КН-37 КН-38 КН-42 КН-48 КН-49 КН-55 I—II 6 5; 8 КН-4 КН-4 III—IV 6 5; Ь КН-4 КН-5 I—IV 6,6 5; 8 кн-ю кн-ю I—IV 7,2 5; 8 КН-17 КН-18 III I—IV 7,2 12,5; 20 КН-23 КН-25 I—IV 7,8 5; 8 КН-28 кн-зо I—IV 7,8 12,5; 20 КН-37 КН-38 I—IV 8.4 5; 8 КН-42 КН-43 I—IV 8|4 12,5; 20 КН-48 КН-49 I—IV г 9 12,5; 20 КН-54 — I—IV 9,6 12,5; 20 КН-61 — I—IV 6 5; 8 КН-4 КН-5 I—IV 6,6 5; 8 кн-ю КН-11 I—IV 7,2 5; 8 КН-18 IV I—IV 7,2 12,5; 20 КН-24 — I—IV 7,8 5; 8 кн-зо кн-31 I—IV 7,8 12,5; 20 КН-37 КН-38 I—IV 8,4 5; 8 КН-43 — I—IV 8,4 12,5; 20 КН-49 —
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 135 Таблица 2.53 Типоразмеры двухветвевых крайних колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами Высота от пола до низа стро¬ пильных конструк¬ ций в м Пролет здания в м Грузоподъ¬ емность крана в т Размеры колонны в мм Масса колон¬ ны в г Шаг колонн 6 м 10,8 18; 24 10; 20/5 Я= 11 850, /г=3800, а=400, b =380, с=200, d=1000 5,7 12,6 18; 24; 30 10; 20/5; 30/5 #=13 950, /г=4100, а=500, 6=380, с=200, d=1000 8,5 14,4 18; 24 10; 20/5; 30/5 Я-15 750, /г=4100, а=500, 6 = 380, с=200, d=1000 9,7 14,4 30 20/5; 30/5 Я = 15 750, /1=4100, а=500, 6=380, с=200, d=1000 9,7 16,2 24; 30 30/5; 50/10 Я = 17 550; А-4700; а=500, 6=600, с=250, 1300 14,8 18 24; 30 30/5; 50/10 Я = 19 350; А=4700; а = 500, 6 = 600, с = 250, d=1300 16,3 Шаг колонн 12 м 10,8 18; 24 10; 20/5 Я= 11 850, /1=4200, а = 500, 6=600, с=250, d=1300 10 12,6 18; 24; 30 10; 20/5; 30/5 Я = 13 950, /1=4500, а = 500, 6=600, с=250, d = 1300 11,7 14,4 18; 24 10; 20/5 Я= 15 750, /г=4500, а=500, 6 = 600, с=300, d=1400 14,7 14,4 30 20/5; 30/5 Я=15 750, /1=4500, а=500, 6 = 600, с=300, d=1400 14,7 16,2 24; 30 30/5; 50/10 Я = 17 550; /1=5100; а=600, 6=600, с=300, d=1400 19,7 .18 24; 30 30/5; 50/10 Я = 19 350, /1 = 5100, а=600, 6=600, с=300, d = l400 21,8 Таблица 2.54 Типоразмеры двухветвевых средних колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами Г __ 1 ГО Н «а LL i 4 d il I; Высота от пола до низа стро¬ пильных конст- рукций в м Пролет здания в м Грузоподъем¬ ность крана в т Размеры колонны в мм Масса колонны в т Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 12 м) 10,8 18; 24 10; 20/5 Я= 11 850, /1=4200, а=500, 6 = 600, с=300, d=1400 11,7 12,6 18; 24; 30 10; 20/5; 30/5 Я = 13 950, /1=4500, а=500, 6 = 600, с=300, d=140C 13,7 14,4 18; 24 10; 20/5; 30/5 Я= 15 750, /г=4500, а=600, 6 = 600, с=300, d = 1400 18,5 14,4 30 20/5; 30/5 Я-=15 750, /1=4500, а=000, 6 = 600, с=300, d=1400 18,5 16,2 24; 30 30/5; 50/10 Я= 17 550, /1=5100, а=600, 6 = 700, с=350, d=1900 24 18 24; 30 30/&; 50/10 Я= 19 350, /1=5100, а=600, 6 = 700, с=350, d=1900 26,6 Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 6 м) 10,1 18; 24 10; 20/5 * Я = 11 150, /1=3500, а = 500, 6 = 600, с=300, d = 1400 11,2 11,9 18, 24, 30 10; 20/5; 30/5 Я = 13 250, /г=3800, а = 500, 6 = 600, с=300, rf=1400 13,2 13,7 18; 24 10; 20/5; 30/5 Я = 15 050, А=3800, а=600, 6 =600, с=300, d=1400 17,9 13,7 30 20/5; 30/5 Я= 15 050, /1=3800, а=600, 6 = 600, с=300, rf=1400 17,9 15,5 24; 30 30/5; 50/10 Я = 16 850, /г=4400, а=600, 6 = 700, с=350, rf=190G 23,3 17,3 24; 30 30/5; 50/10 Я=18 650, /г=4400, а=600, 6=700, с=350, d = \9QQ 25,9
136 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.55 Сортамент двухветвевых крайних колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн б м Марка колонны Марка бетона Расход арматуры в кг класса Закладные детали в кг Общий расход стали в кг A-I A-111 всего Высота от пола до низа стропильных конструкций 12,6 м; расход бетона 3,38 м3 КДП-6 300 65,9 260,8 326,7 397 КДП-7 300 80,6 429,1 509,7 580 КДН-8 300 72,3 349,9 422,2 492 КДИ-9 400 80,6 429,1 509,7 580 КДШ-6 300 80,6 428,5 509,1 69,9 579 КДП1-7 300 80,3 585,1 665,4 735 КДП1-8 300 79,2 519,4 598,6 669 КДШ-9 400 80,3 585,1 665,4 735 КДУЫ 400 80.2 660,7 740,9 811 Высота от пола дс низа стропильных конструкций 14,4 м; расход бетона 3,86 м3 КДП-15 300 78,5 385,1 463,6 538 КДП-16 300 88,8 512,2 601 676 КДП-17 300 76,9 430,6 507,5 582 КДП-18 400 88,8 512,2 601 676 КДНЫ5 300 87,4 623,2 710,6 74,7 785 кдит-ль 300 88,9 733,6 822,5 897 КД1П-1? 400 88,9 733,6 822,5 897 КДУ1-6 400 88,9 746.4 835,3 910 Таблица 2.56 Сортамент двухветвевых крайних колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 12 м Марка колонны Марка бетона Расход .арматуры в кг класса А-I | А-III | всего Заклад¬ ные детали в кг Общий расход стали в кг Высота от пола до низа стропильных конструкций-12,6 м.; расход бетона 4,69 м3 КДН-41 300 87г1 426,9 514 595 КДП-42 400 94,7 610,6 705,3 787 КДИ-43 300 94,7 487 581,7 663 КДП-44 400 87,1 426,9 514 595 КДШ-40 300 101,2 613,3 714,5 81,4 796 КД1Н-41 400 102,6 890,5 993,1 1075 КДШ-42 300 106,6 738,2 844,8 926 КДШ 43 400 101,2 613,3 714,5 796 КДУ1-20 400 107,3- 749,6 856,9 938 КДУЬЗ! 400 104 908,4 1012,4 J 1094 Высота от пола до низа стропильных конструкций 14,4 м; расход бетона 5,87 м3 КДИ-49 300 95,1 471,5 566,6 654 КДП-50 300 106,4 681,7 788,1 875 КДП-51 300 106,4 568,1 674,5 762 КДП-52 400 106,4 681,7 788,1 875 КДШ-49 300 103,4 753,5 856,9 944 КДШ-50 300 107,8 1011,9 1119,7 ' 87,2 1207 КДШ-51 300 109,4 873,7 983,1 1070 КДШ -52 400 107,8 1011,9 1119,7 1207 К Д VI-24 300 110,2 938,3 1048,5 1136 К Д VI-25 400 110,2 938,3 1048,5 1136 К Д VI-26 400 116 1034,9 1150,9 J 1238 Таблица 2.57 Сортамент двухветвевых средних колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 12 м. шаг стропильных конструкций 12 м Марка колонны Марка бетона Расход арматуры в кг класса А-I | А-III [ всего Заклад¬ ные детали в кг Общий расход стали в кг Высота от пола до низа стропильных конструкций 12,6 и; расход бетона 5,47 м3 КДП-45 300 103,8 449,2 543 652 КДП-46 400 103,2 581,4 684,6 784 КДП-47 300 103,2 581,4 684,6 784 КДП-48 400 105,9 759,9 865,8 965 КДШ-44 300 109,5 543,5 653 752 КДШ-45 400 109,5 543,5 653 , 99,4 752 КДШ-46 300 107,1 755,6 862,7 962 КДШ-47 400 107,1 755,6 862,7 962 КД1П-48 400 105 981,8 1086,8 1186 КДУ1-22 400 103,7 787,7 896,4 996 КДУ1-23 400 125,9 1185,2 1311,1 ) 1410 Высота от пола до низа стропильных конструкций 14,4 м; расход бетона \ 7,41 м3 КДП-53 300 124,1 613,1 737,2 843 КДП-54 400 124,1 728,7 852,8 958 КДП-55 300 124,1 728,7 852,8 958 КДШ-53 300 130,7 773,2 903,9 . 105,6 1010 КДШ-54 400 130,7 773,2 903,9 1010 КДШ-55 300 121,4 943,5 1064,9 1171 КД1П-56 400 121,4 943,5 1064,9 1171 КД VI-27 400 127,9 1146,9 1274,8 1380 Таблица 2.58 Сортамент двухветвевых средних колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 12 м, шаг стропильных конструкций в м Марка колонны Марка бетона Расход арматуры в кг класса А-I | А-III | всего Заклад¬ ные детали в кг Общий расход стали в кг Высота от пола до низа стропильных конструкций 12,6 м (11,9)*; расход бетона 5,26 м3 кдн-ю 300 102 419,5 521,5 * 620 КДП-11 400 102 419,5 521,5 620 КДП-12 300 107,1 561,3 668,4 767 КДП-13 400 107,1 561,3 668,4 767 КДП-14 400 104,7 816,1 920,8 1019 кдпмо 300 104,7 677,5 782,2 J. 98,2 880 КД111-11 400 104.7 677,5 782,2 880 КД1Н-12 300 100,6 867,5 968,1 1066 кдш-13 400 100,6 867,5 968,1 1066 КД1Н-14 400 100,6 1055,8 1156,4 1255 КДУ1-5 400 114,1 1218,1 1332,2 1430 Высота от , пола до низа стропильных конструкций 14,4 м. (13,7)*; расход бетона 7,15 . н3 КДП-19 300 119,7 620 739,7 ) 840 КДП-20 400 119,7 620 739,7 I 840 КДП-21 300 127,6 828,3 955,9 1057 КДП-22 „ 400 127,6 828,3 955,9 1 1057 КДП1-18 300 119,' 979,5 1099 1 1200 КДШ-19 400 119,5 979,5 1099 • 100,6 1200 КДШ-20 300 121,5 1144,5 1266 1367 КДШ-21 400 121,5 1144,5 1266 1367 КДУ1-7 400 125,8 927,9 1053,7 1154 КДУ1-8 400 126,1 1279,4 1405,5 1506 * Высота до низа подстропильной конструкции.
ГЛАВА 2.4. КОЛОНКИ 137 Т а-б лв°фа 259 Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 18 м Географи¬ Высота от Грузо¬ подъем¬ ность Местополо¬ жение Характеристика здания ческий район по пола до низа стропильных однопролет¬ ширина до 72 м ширина до 144 м ветровому напору конструкций в м крана в т колонны ное без фонарей с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное 10 Крайняя Средняя КДП-8 КДП-6 кди-го КДП-6 кдп-ю КДП-8 КДП-13 КДП-8 КДП-13 12,6 20/5 Крайняя Средняя КДИ-8 КДП-6 КДП-12 КДП-6 КДП-12 КДИ-8 КДП-14 КДИ-8 КДИ-14 I 30/5 Крайняя Средняя КДП-8 КДП-6 КДИ-14 КДИ-6 КДП-14 КДП-8 КДП-14 КДП-8 КДП-14 Ю Крайняя Средняя КДП-17 КДП-15 КДП-19 КДП-15 КДП-19 КДН-17 КДИ-20 КДП-15 КДП-19 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДН-17 КДИ-15 КДП-19 КДИ-15 КДП-19 КДП-17 КДП-20 КДП-15 КДП-20 30/5 Крайняя Средняя КДП-17 КДИ-15 КДП-21 КДП-15 КДП-21 КДП-17 КДП-22 КДП-15 КДИ-21 10 Крайняя Средняя КДП-8 КДИ-6 кдп-ю КДП-6 кдп-ю КДП-7 КДП-13 КДП-8 КДП-13 ' 12,6 20/5 Крайняя Средняя КДП-8 КДИ-6 КДП-12 КДП-6 КДП-12 КДП-7 КДШ-11 КДП-8 кдш-п и 30/5 Крайняя Средняя КДП-8 КДП-6 КДП-14 КДП-6 КДП-14 КДП-9 КДШ-13 КДП-8 кдпыз 10 Крайняя Средняя КДН-17 КДП-15 КДП-19 КДП-15 КДП-19 КДН-17 КДИ-20 КДП-17 КДП-20 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДП-17 КДП-15 КДП-19 КДП-15 КДП-19 КДИ-17 КДП-22 КДП-17 КДП-22 30/5 Крайняя Средняя КДП-17 КДП-15 КДП-21 КДП-15 КДП-21 КДП-17 КДП-22 КДП-17 КДП-22 10 Крайняя Средняя КДП1-8 КДШ-6 кднмо КДШ-6 кдш-ю КДШ-8 КДНМО КДП1Я КДПМО 12,6 20/5 Крайняя Средняя КДШ-8 КДШ-6 КДШ-12 КДШ-6 КДШ-12 КДШ-8 КЛШ-12 КДШ-8 КДП1-12 III 30/5 Крайняя Средняя КДП1-7 КДШ-6 кдпмз КДШ-6 КДШ-13 КДШ-7 КДШ-13 КДШ-8 КЛ1П 13 10 Крайняя Средняя КДП1-16 КДШ-15 КДШ-18 КДШ-15 КДШ-18 КДШ-15 ] КДШ-18 КДШ-15 КДШ-18 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДШ-16 КДШ-15 КДШ-18 КДШ-15 КДШ-18 КДШ-15 КДШ-18 КДШ-15 КДШ 18 * 30/5 Крайняя Средняя КДШ-16 КДШ-15 КДШ-20 КДШ-15 КДШ-20 КДШ-15 КДШ-20 КДШ 15 КДШ-20 10 Крайняя Средняя КДШ-7 КДШ-7* кдпмо* КДШ-8 кдпмо КДШ-7 КДШ-11 КДШ-8 КДПМО IV 12,6 20/5 Крайняя Средняя КДП1-7 КДШ-7*» КДШ-12* КДШ-8 КДШ-12 КДШ-7 КДШ-13 КДШ-8 КДШ-12 30/5 Крайняя Средняя КДШ-7 КДШ-7* КДШ-13* КДШ-8 КДШ-13 КДШ-7 КДШ-14 КДШ-8 КДШ-13 14,4 10 Крайняя Средняя КДУ1-6 КДШ-16* КДПЫ8^ КДШ-16 КДШ-18 КДШ-16 КДШ-18 КДШ-15 КДШ-18
т риадиьг. таоввяЕ кювсюядаен одноэтажных промышленных зданий Продолжение табл. 2:59 Географи¬ ческий район по ветровому напору Высота w поле до низа стропильных конструкций в м Еруэо- подъеж- НОСТЬ крана в т Лесто поло¬ жение колонне Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей шири-на до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное W * Hpi ми з числе пролет 20*5 Крайняя Средняя КДШ-16* КДРЙ-4»* ■ кдш-к КДШ-№ КДШ-16 КДШ-19 КДКИ5 КД**1-*8 1 Крайняя *** Оредагая в^ ие-менее трех. кда*-б кдаичв* кдин-гсг КДШ-*6 КДШ-2© КДШ-16 КДШ-21 КДШ-45 КДШ-20 Табли. ц>а 2;60 Ключ для подбора двухветвевых колонн серки КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 24 м Географи¬ ческий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность ятра«а в т Местополо¬ жение кояотш Характеристика здания однопролет¬ ное без фоварей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное I Ю$6 m Крайняя Средняя КДП-8 КДН-6 КДИ-11 КДП-6 КДП-11 КДП-7 КДП-13 КДО-8 кдм-ы 20JI5 Крайняя Средняя КДИ-8 КДН-6 • КДП-13 КДП-6 кдп-гз КДМ-7 кдп-м КДИ-8 кдп-м 30*5 Крайняя Средняя кт-8 КДП-6 КДН-14 КДП-6 КДП-14 КДП-9 КДП-14 КДП-8 КДП-14 Ю Крайняя Средняя КДН-17 КДП-15 кдп-ге КДИ-15 КДП-19 КДП-17 КДП-20 КДП-17 КДП-19 2ф5 Крайняя Средняя КДП-17 КДИ-15 КДН-20 КДП-15 КДП-20 КДП-17 КДП-22 КДИ-17 КДИ-20 30^5 Крайняя Средняя КД*Ы7 КДП-15 КДИ-22 КДИ-15 КДП-22 КДП-17 КДП-22 КДН-17 КДП-22 Ы 1296 Ю Крайняя Средняя КДИ-8 КДИ-6 КДИ-11 КДП-6 КДИ-11 КДП-7 КДП-13 КДП-7 кдгнз 20/5 Крайняя Средняя КДИ-8 КДП-6 кдп-13 КДП-6 КДП-13 КДП-7 КДП-14 КД«-7 КДН-Г4 30Ц5 Крайняя Средняя КДИ-8 КДВ-6 КДН-14 КДП-6 КДИ-14 КДП-9 КДШ-14 КДИ-9 КДШ-14 14,4 Ю Крайняя Средняя КДП-17 КДИ-15 КДП-19 КДИ-15 КДП-19 КДИ-16 КДИ-20 КДН-17 КДИ-20 2ty5 Крайняя Средняя КДП-17 КДИ-15 КДП-20 КДИ-15 КДП-20 кдп-16 КДП-22 КДИ-Г7 КДП-22 30/5 Крайняя Средняя КДН-17 КДП-15 КДП-22 КДП-15 КДП-22 КДП-16 КДУ1-7 КДИ-17 КДШ-22 III 12,6 Ю Крайняя Средняя КДШ-8 КДШ-6 кдш-и КДШ-6 кдш-и КДШ-7 КДШ-11 КДШ-8 кдш-н 20/5 Крайняя Средняя КДШ-8 кДш-б КДШ-13 КДШ-6 КДШ-13 КДШ-7 КДШ-13 КДШ-8 кдныз 30/5 Крайняя Средняя КДШ-7 КДШ-6 КДШ-14 КДШ-6 КД1П-14 КДШ-7 КД1П-14 КДШ-8 кдш-н 14,4 10 Крайняя Средняя КДШ-16 КДШ-15 КДШ-18 КДШ-15 КДШ-18 КДШ-16 КДШ-18 КДШ-15 КДШ-18
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 139 Продолжение табл. 2.60 Географи- чевкий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в г Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями | бесфонарное с фонарями бесфонарное III 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДШ-16 КДШ-15 КДШ-19 КДНМ5 КДШ-19 КДШ-16 КДШ-19 КДШ-15 КДШ-19 30/5 Крайняя Средняя КДШ-16 КДШ-15 КДШ-21 КДШ-15 КДШ-21 КДШ-16 КДШ-21 КДШ-15 КДШ-21 IV • Пр 12,6 10 Крайняя Средняя КДШ-7 КДШ-7* КДШ-11* КДШ-7 КДШ-11 КДУ1-4 кдш-и КДШ-7 КДШ-11 20/5 Крайняя Средняя КДШ-7 КДШ-7* КДШ-13* КДШ-7 КДШ-13 КДУ1-4 кдимз КДШ-7 КДШ-13 30/5 Крайняя Средняя КДШ-7 КДШ-7* КДШ-14* КДШ-7 КДШ-14 КДУ1-4 КДШ-14 КДШ-7 КДШ-14 14,4 и числе пролете 10 Крайняя Средняя КДУ1-6 КДУ1-6* КДН1-18* КДИ1-16 КДШ-18 КДУ1-6 КДШ-18 КДШ-16 КДШ-18 20/5 Крайняя Средняя KflVI-6 КДУЬб* КДШ-19* КДШ-16 КДШ-19 КДУЬб КДШ-19 КДШ-16 КДШ-19 30/5 >в не менее тр( Крайняя Средняя ex. KflVI-6 КДУ1-6* КДШ-21* КДШ-16 КДШ-21 КДУ1-6 КДШ-21 КДШ-16 КДШ-21 Таблица 2.61 Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 30 м Географи¬ ческий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в г Местополо¬ жение колонны . Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное 1 12,6 10 Крайняя Средняя КДН-8 КДН-7 КДП-П КДП-6 кдп-п КДП-7 КДП-13 КДН-8 кдн-и 20/5 Крайняя Средняя КДП-8 КДН-7 КДН-13 КДП-6 КДП 13 КДН-7 КДИ-14 КДП-8 КДП-14 30/5 Крайняя Средняя КДП-8 КДП-9 КДП-14 КДП-8 КДН-14 КДП-9 КДП-14 КДП-8 КДИ-14 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДП-17 КДИ-16 КДН-20 КДП-15 КДП-20 КДП-17 КДП 22 КДП-17 КДП-20 30/5 Крайняя Средняя КДП-16 КДП-18 КДП-22 КДП-17 КДИ-22 КДН-16 КДУ1-7 КДП-17 КДП-22 II 12,6 10 Крайняя Средняя КДП-8 КДП-7 КДН-11 КДП-6 КДП-11 КДШ-8 КДШ-11 КДП-7 КДШ-11 20/5 Крайняя Средняя КДП-8 КДН-7 КД11-13 КДП-6 КДП-13 КДШ-8 КДШ-13 КДП-7 КДШ-13 30/5 Крайняя Средняя КДП-8 КДП-9 КДП-14 КДП-8 КДИ-14 КДШ-8 КДШ-14 КДП-9 КДШ-14 14,4 > 20/5 Крайняя Средняя КДН-17 КДП-16 КД11-20 КДН-15 КДП-20 КДШ-15 КДП-22 КДИ-16 КДИ-22 30/5 Крайняя Средняя КДП-16 КДП-18 КДП-22 КДП-17 КДП-22 КДШ-16 KJXVI-7 КДП-18 КДИ-22
т РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Продолжение табл. 2.61 Географи¬ ческий район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в г Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное III 12,6 10 Крайняя Средняя КДШ-8 КДШ-7 кдш-п КДШ-6 КДШ-11 КДШ-7 кдш-и КДШ-8 КДШ-11 20/5 Крайняя Средняя КДШ-8 КДШ-9 КДШ-13 КДШ-6 КДШ-13 КДШ-7 кдпыз КДШ-8 КДШ-13 30/5 Крайняя Средняя КДШ-9 КДШ-9 КДШ-14 КДШ-8 КДШ-14 КДШ-9 КДШ-14 КДШ-8 КДШ-14 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДШ-16 КДШ-16 КДШ-19 КДН-15 КДШ-19 КДШ-16 КДШ-19 КДШ-15 КДШ-19 30/5 Крайняя Средняя КДШ-17 КДШ-17 КДШ-21 КДШ-16 КДШ-21 КДШ-17 КДШ-21 КДШ-16 КДШ-21 IV 12,6 10 Крайняя Средняя КДШ-7 - КДШ-7 | КДУ1-4 КДШ-11 j КДШ-13 КДШ-7 КДШ-11 20/5 Крайняя Средняя КДШ-9 - КДШ-9 КДШ-13 КДУ1-4 КДШ-14 КДШ 7 КДШ 13 30/5 Крайняя Средняя КДШ-9 - КДШ-9 КДШ-14 КДУ1-4 КДУ1-5 КДШ-9 КДШ-14 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДУ1-6 - КДШ-16 КДШ-19 кдуьб КДШ-21 КДШ-16 КДШ-19 30/5 Крайняя Средняя КДУ1-6 - КДШ 17 КДШ-21 КДУ1-6 КДУ1-8 КДШ-17 КДШ-21 Таблица 2.62 Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 18 м Геогра¬ фический район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Г рузо- подъем- ность крана в г Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями | бесфонарное с фонарями бесфонарное I 12,6 10 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-41 КДИ-45 КДП-41 КДП-45 КДП-42 КДШ-44 КДП-42 КДП 1-44 20/5 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-41 КДП-47 КДП-41 КДП-47 КДП-42 КДП 1-46 КДП-42 КДП-46 30/5 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-41 КДП-48 КДП-41 КДП-48 КДП-42 К Д VI-22 КДП-42 К Д VI-22 14,4 10 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-49 КДП-53 КДП-49 КДП-53 КДН-50 КДП-55 КДИ-51 КДП-53 20/5 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-49 КДП-53 КДП-49 КДП-53 КДП-50 КДП-55 КДП-51 КДП-53 30/5 Крайняя Средняя КДИ-51 КДП-49 КДП *5 КДП-49 КДП-55 КДН-50 КДШ-55 КДП-51 КДП-54 II 12,6 10 Крайняя Средняя КДП-43 КД11-41 КДП-45 КДП-41 КДП-45 КДП-42 КДШ-45 КДП-42 КДП 1-44 20/5 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-41 КДП-47 КДП-41 КДП-47 КДП-42 КДП 1-47 КДП-42 КДП-46 30/5 Крайняя Средняя КДИ-43 КДП-41 КДП-48 КДП-41 КДП-48 КДП-42 К Д VI-22 КДП-42 К Д VI-22
ГЛАВА 2.4. КОЖЖНЯ 141 Продолжение табл. 2.62 Геогра¬ Высота от Грузо¬ Местополо¬ жение Характеристика здания фический район по пола до низа стропильных подъем¬ ность однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м ветровому ваоору конструкций в м крана в т колонны с фонарями бесфонарное с фонарями | бесфонарное 10 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-49 КДП-53 КДП-49 КДП-53 КДП-50 КДШ-53 КДП-50 КДП-53 М 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДЫ-51 КДП-49 КДН-53 КДП-49 КДП-53 КДП-50 КДШ-53 КДП-50 КДШ-53 * 30/5 Крайняя Средняя КДП-51 КДН-49 КДП-55 КДП-49 КДП-55 КДП-50 КДШ-55 КДП-50 КДП-54 10 Крайняя Средняя КД1Г1-42 КДШ-40 КДШ-44 КДШ-40 КДШ-44 KZTVI-20 КДШ-46 КДШ-42 КДШ-44 ИТ6 20/5 Крайняя Средняя КДШ-42 КДШ-40 КДШ-46 кдпмо КДШ-46 К Д VI-20 КДШ-47 КДШ-42 КДШ-46 тм 30/5 Крайняя Средняя КДШ-42 КДШ-40 КДШ-48 КДШ-40 КДШ-48 КДУЬ20 КДШ-48 КДШ 42 КДШ-48 Ю Крайняя Средняя КДШ-51 КДШ-49 КДШ-53 КДШ-49 КДШ-53 К Д VI-24 КДШ-53 КДШ 4* КДШ-53 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДШ-51 КДШ-49 КДШ-53 КДШ-49 КДШ-53 К Д VI-24 КДШ-54 КДШ-49 КДШ-53 30/5 Крайняя Средняя КДШ-51 КДШ-49 КДШ-55 КДШ-49 КДШ-55 К ДVI -24 КДШ-56 КДШ-49 КДШ-55 Ю Крайняя Средняя К Д VI-21 КДУ1-20* КДШ-44* KflVI-20 КДШ-44 KflVI-21 КДШ-47 К Д VI-20 КДШ-45 12^6 20*5 Крайняя Средняя К Д VI-21 К Д VI-20* КДШ-46* ^VI-20 КДШ-46 К Д VI-21 КДШ-47 КДУ1 20 КДШ 47 • 30/5 Крайняя Средняя К Д VI-21 КДУ1-20* КДШ-48* К Д VI-20 КДШ-48 KflVl-21 КДШ-48 КД VI-20 КДШ-48 Ю Крайняя Средняя К Д VI-24 К Д VI-24* КДШ-53* К Д VI-24 КДШ-53 , К Д VI-25 КДШ-53 К Д VI-24 КДШ-53 14,4 20/5 Крайняя Средняя К Д VI-24 К Д VI-24* КДШ-53* raVI-24 ‘КДШ-53 К Д VI-25 КДШ-55 К Д VI-24 КДШ-53 30/5 Крайняя Средняя К Д VI-24 КДУ1-24* КДШ-55* I К Д VI-24 КДШ-55 К Д VI-25 КДШ-56 ^VI-24 КДШ-55 * При числе пролетов не менее трех. Таблица 2 63 Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 24 м Геогра¬ фический район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в т Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонзрног 1 12,6 Ю Крайняя Средняя КДП-43 КДП-419 КДП-45 КДП-41 КДП-45 КДП-42 КДШ-45 КДП-43 КД111-45 20/5 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-41 КДП-46 КДП-41 КДП-46 КДП-42 КДШ-47 КДП-42 КДП-46 30/5 Крайняя Средняя КДП-43 КДН-44 КДП-48 КДИ-44 К-ДЕМ6 КДП-42 KflVI-22 КДП-42 КДУ-48
Н2 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.6$ Геогра¬ фический район по ветровому . напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в т Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное I 14,4 10 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-49 КДП-53 КДП-49 КДП-53 КДП-50 КДП-55 КДП-51 КДП-53 20/5 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-49 КДП-53 КДП-49 КДП-53 КДП-50 КДИ-54 КДП-51 КДП-54 30/5 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-49 КДП-54 КДП-49 КДП-54 КДН-50 КДШ-56 КДП-51 КДП-54 II 12,6 10 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-41 КДП-45 КДП-41 КДП-45 КДП-42 КДШ-45 КДП-42 КДШ-45 20/5 Крайняя Средняя КДИ-43 КДП-41 КДП-46 КДП-41 КДП-46 КДП-42 КДП1-47 КДП-42 КДП 1-47 30/5 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-44 КДП-48 КДП-44 КДП-48 КДП-42 К Д VI-22 КДП-42 KflVI-22 14,4 10 Крайняя Средняя КДИ-51 КДП-49 КДП-53 КДП-49 КДП-53 КДП-50 КДШ-53 КДП-50 КДП-53 20/5 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-49 КДП-53 КДП-49 КДП-53 КДП-50 КДШ-54 КДН-50 КДИ-54 30/5 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-49 КДИ-54 КДП-49 КДП-54 КДП-52 КДШ-56 КДП-52 КДШ-56 III 12,6 10 Крайняя Средняя КДП 1-42 КДШ-40 КДП 1-45 КДШ-40 КДП1-45 К Д VI-20 КДШ-47 К Д VI-20 КДШ-45 20/5 Крайняя Средняя КДП 1-42 КДШ-40 КДП 1-47 КДШ-40 КДП 1-47 К Д VI-20 • КДП 1-47 К Д VI-20 КДП1-47 30/5 Крайняя Средняя КДШ-42 КДШ-43 КДП 1-48 КДШ-43 КДШ-48 КДУ1-21 КДШ-48 К Д VI-20 КДШ-48 14,4 ю Крайняя Средняя КДШ-51 КДШ-49 КДП1-53 КДШ-49 КДШ-53 К Д VI-24 КДШ-54 КДШ-51 КДШ-53 20/5 Крайняя • Средняя КДШ-51 КДШ-49 КДШ-54 КДШ-49 КДШ-54 К Д VI-24 КДШ-54 КДШ-51 КДШ-54 30/5 Крайняя Средняя КДШ-51 КДШ-49 КДШ-56 КДШ-49 КДШ-56 К Д VI-24 КДШ-56 КДШ-51 КДШ-56 IV 12,6 10 Крайняя Средняя К Д VI-21 KflVI-21* КДП 1-45* КДУ1-20 КДШ-45 К Д VI-21 КДП 1-47 КДУ1-20 КДШ-45 20/5 Крайняя Средняя К Д VI-21 КДУ1-21* КДП 1-47* К Д VI-20 КДП 1-47 КДУ1-21 К Д VI-22 К Д VI-20 КДШ-47 30/5 Крайняя Средняя КДУ1-21 KJWI-21* КДП 1-48* К Д VI-20 КДШ-48 КДУ1-21 КДШ-48 К Д VI-20 КДШ-48 14,4 10 Крайняя Средняя К Д VI-24 К Д VI-25* КДП 1-53* К Д VI-24 КДШ-53 К Д VI-25 КДШ-54 К Д VI-24 КДШ-53 20/5 Крайняя Средняя К Д VI-24 КДУ1-25* КДШ-54* К Д VI-24 КДШ-54 КДУ1-25 КДШ-56 К Д VI-24 КДШ-54 30/5 Крайняя Средняя К Д VI-24 К Д VI-25* КДШ-56* К Д VI-24 КДШ-56 К Д VI-25 К Д VI-27 КДУ1-24 КДШ-56 * При числе пролетов не менее трех.
ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ 143 Таблица 2.64 Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг,, колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 30 м Геогра¬ фический район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо¬ подъем¬ ность крана в т Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное I 12,6 10 Крайняя Средняя КДИ-43 КДП-42 КДП-46 КДН-41 КДП-46 КДП-42 КДП-45 КДП-42 КДШ-45 20/5 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-42 КДП-46 КДП-44 КДП-46 КДП-42 КДШ-47 КДП-42 КДШ-47 30/5 Крайняя Средняя КДП-42 КДП-42 КДП-48 КДП-44 КДП-48 КДП-42 КДШ-48 КДП-42 К Д VI-22 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-50 КДИ-54 КДП-49 КДП-54 КДП-50 КДШ-54 КДП-50 КДП-54 30/5 Крайняя Средняя КДИ-52 КДП-52 КДП-54 КДП-52 КДП-54 КДП-52 КДШ-56 КДП-52 КДШ-56 II 12,6 10 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-42 КДП-46 КДП-41 КДП-46 КДП-42 КДШ-45 КДП-42 КДШ-45 20/5 Крайняя Средняя КДП-43 КДП-42 КДП-46 КДП-44 КДП-46 КДП-42 К Д VI-22 КДП-42 КДШ-47 30/5 . Крайняя Средняя КДП-42 1 КДП-42 КДП-48 1 КДП-44 КДП-48 КДП-42 КДШ-48 КДП-42 КДШ-48 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДП-51 КДП-50 КДП-54 КДП-49 КДИ-54 КДШ-51 КДШ-54 КДП-50 КДИ-54 30/5 Крайняя Средняя КДП-52 КДП-52 КДИ-54 КДП-52 КДИ-54 КДШ-51 КДШ-56 КДИ-52 КДШ-56 III / 12,6 10 Крайняя Средняя КДШ-42 КДШ-41 КДШ-45 КДШ-40 КДШ-45 К Д VI-21 КДШ-47 К Д VI-20 КДШ-45 20/5 Крайняя Средняя КДШ-42 КДШ-41 КДШ-47 КДШ-43 КДШ-47 ^VI-21 КДШ-48 К Д VI-20 КДШ-47 30/5 Крайняя Средняя КДШ-41 КДШ-41 КДШ-48 КДШ-43 КДШ-48 К Д VI-21 ^VI-23 KflVI-20 КДШ-48 14,4 20/5 Крайняя Средняя КДШ-51 9 КД1Н-50 КДШ-54 КДШ-49 КДШ-54 К Д VI-25 КДШ-56 КДШ-51 КДШ-54 30/5 Крайняя Средняя КДШ-52 . КДШ-52 КДШ-56 КДШ-52 КДШ-56 К Д VI-25 К Д VI-27 К Д VI-25 КДШ-56
144 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.64 Геогра¬ фический район по ветровому напору Высота от пола до низа стропильных конструкций в м Грузо- v подъем- ность крана в т Местополо¬ жение колонны Характеристика здания однопролет¬ ное без фонарей ширина до 72 м ширина до 144 м с фонарями бесфонарное с фонарями бесфонарное : IV 12,6 10 Крайняя Средняя KHVI-21 - КДУ1-20 КДШ-45 КДУ1-21 КДУ1-22 ^VI-21 КДП 1-47 20/5 Крайняя Средняя КДУ1-21 — К Д VI-20 КДП 1-47 К Д VI-21 КДШ-48 КДУ1-21 КДП 1-47 30/5 Крайняя Средняя KHVI-21 - KRV1-2C КДШ-48 КДУ1-21 КДУ1-23 КДУ1-21 КДШ-48 14,4 20/5 Крайняя Средняя KUVI-25 — К Д VI-25 КДШ-54 КД VI-26 КДШ-56 К Д VI-25 КДШ-54 30/5 Крайняя Средняя КДУ1-25 - КДУ1-25 КДШ-56 ^VI-26 КДУ1-27 КДУ1-25 КДШ-56 2.4.4. Нагрузки и основные условия расчета Нагрузки от покрытий (вес покрытия, снеговая на¬ грузка, вес подвесного потолка или эквивалентная на¬ грузка от подвесного подъемно-транспортного оборудо¬ вания), принятые при расчете типовых колонн, приве¬ дены в табл. 2.65 и 2.66. Расчетная нагрузка от веса стен принята равной 310 кгс/м2 при расчете колонн прямоугольного сечения и 250 кгс/м2 при расчете двухветвевых колонн. Ветровая нагрузка на колонны принята по I—IV районам скоростного напора ветра. Нагрузка от электрических мостовых кранов — по ГОСТ 3332—54 (тяжелого режима работы при стальных разрезных подкрановых балках и среднего режима ра¬ боты при железобетонных разрезных подкрановых балках). Нагрузка от ручных мостовых кранов — по ГОСТ 7075—64. При определении усилий от температурных климатических воздействий расчетный перепад темпера¬ тур принят равным 40° С. Колонны рассчитаны как стойки рам в предполо¬ жении полной заделки стоек на уровне верха фунда* ментов (без учета возможного поворота фундаментов в грунте) и шарнирного соединения их со стропильны¬ ми конструкциями. Таблица 2.65 Расчетные нагрузки от покрытий на колонны прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 и двухветвевые серии КЭ-01-52 зданий с электрическими мостовыми кранами и на колонны прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 зданий без кранового оборудования или с подвесным подъемно-транспортным оборудованием Тип здания и тип колонн Шаг стропильных конструкций в м Расчетная нагрузка в кгс/м2 наибольшая наименьшая длительно дейст¬ вующая кратко¬ временная суммар¬ ная о я ч . S О» н Ef суммар¬ ная Здание с электриче¬ скими кранами. Ко¬ лонны прямоугольно¬ го сечения и двухвет¬ вевые 6 12 490 210 700 175 225 175 225 Продолжение табл. 2.65 Тип здания и тип колонн Шаг стропиль¬ ных конструкций в м Расчетная нагрузка в кгс/м2 наибольшая наименьшая длительно дейст¬ вующая кратко- 1 временная суммар¬ ная длительно действую¬ щая суммарная Здание с подвесным потолком или под¬ весным подъемно- трачспортным обору¬ дованием с пролета¬ ми 12, 18 и 24 м. Ко¬ лонны прямоугольно¬ го сечения 6 12 640 210 850 175 225 175 225 Здание бесфонарное с подвесным потол¬ ком или подвесным подъемно-транспорт¬ ным оборудованием, с четырьмя пролета¬ ми пв 30 м. Колонны прямоугольного сече¬ ния 6 12 640 210 850 175 225 175 225 Таблица 2.66 Расчетные нагрузки от покрытий на колонны прямоугольного сечения серии 1.423-2 однопролетных зданий, оборудованных ручными мостовыми кранами Пролет здания в м Географи¬ ческий район по снеговой нагрузке Расчетная нагрузка в кгс/м2 здание с фонарями здание без фонаре й наиболь¬ шая наимень¬ шая наиболь¬ шая наимень¬ шая 0 I—II _ 470 200 9 III—IV — — 600 200 I—II 510 240 470 200 12 III—IV 650 260 610 220 I—II 530 220 490 180 18 III—W 670 240 630 200
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 145 Глава 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 2.5.1. Общие сведения Типовые железобетонные стропильные и подстро¬ пильные фермы предназначаются для покрытий произ¬ водственных зданий пролетами 18 и 24 м с кровлями из рулонных материалов. Для зданий со скатными покрытиями применяются фермы двух типов — раскосные, сегментные с верхним поясом ломаного очертания (рис. 2.113, а) и безрас- косные арочного очертания (рис. 2.113,6), Для зданий с плоской кровлей применяются рас¬ косные фермы с параллельными поясами (рис. 2.113, в), а в отдельных случаях (см. п. 2.5.4) — безраскосные фер¬ мы с дополнительными стойками. Для шага колонн 12 м разработаны типовые под¬ стропильные фермы. Они запроектированы с развитыми узлами для опирания стропильных ферм (рис. 2.114). Имеются широко распространенные раскосные под¬ стропильные фермы для зданий со скатной (рис. 2.115,а) и плоской кровлей (рис. 2.115,6). j^SZSIZSE^J О! i^-ГГГГг^ г) I Рис. 2.113. Типовые фермы а — раскосные, сегментные; б — безраскосные арочные; в — раскосные с параллельными поясами Рис. 2.114. Опирание стропильных ферм на подстропильные при скатной кровле / — подстропильная ферма; 2—стропильная ферма; 3—колонна; 4 — плита покрытия; 5 — стойка подстропильной фермы Рис. 2.115. Подстропильные фермы а — раскосная пролетом 12 м для скатной кровли; б — то же, для плоской кровли В некоторых зданиях по условиям использования производственных площадей целесообразно применять шаг колонн 18 м. Для них разработаны специальные подстропильные фермы пролетом 18 м. Железобетонные стропильные и подстропильные фермы выполняются с предварительно-напряженной ар¬ матурой нижнего пояса. По виду напрягаемой армату¬ ры и способу предварительного напряжения различают 10—1075 фермы су стержневой, проволочной, прядевоп и канат¬ ной арматурой, натягиваемой на упоры силовым спо¬ собом, и со стержневой арматурой, натягиваемой элек¬ тротермическим способом. В зданиях с каркасами из типовых сборных желе¬ зобетонных элементов жесткость покрытия и всего кар¬ каса здания обеспечивается связями и диском, образуе¬ мым плитами и стропильными конструкциями.
146 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Особые требования предъявляются к обеспечению жесткости каркасов зданий с мостовыми кранами грузо¬ подъемностью свыше 30 т и зданий большой высоты. В этих случаях обычных вертикальных связей по ко¬ лоннам и диска покрытия из крупноразмерных плит (см. гл. 2.7) бывает недостаточно и приходится преду¬ сматривать также горизонтальные связи по фермам. Вертикальные и горизонтальные связи предназна¬ чены для восприятия горизонтальных ветровых нагру¬ зок на торцы здания и торцы фонарей тормозных на¬ грузок от мостовых кранов и подвесных электрических к}>ан-балок, а также для обеспечения устойчивости сжа¬ тых поясов стропильных ферм. К вертикальным относятся связи покрытия вдоль продольных осей здания на уровне опорных стоек ферм, связи фонарей и стропильных ферм под фонарями, свя¬ зи подвесных путей. Стальные вертикальные связи покрытия решаются в зависимости от вида применяемых конструкций. В зданиях со скатной кровлей и со стропильными бал¬ ками или фермами, имеющими высоту на опоре не бо¬ лее 900 мм, вертикальные связи в уровне опорных ча¬ стей балок и ферм обычно не устанавливаются. В этом случае горизонтальные силы с диска покрытия переда¬ ются на колонны непосредственно через опорные части ферм и балок. Создаваемый этими силами изгибающий момент должен быть воспринят креплением стропиль¬ ных конструкций к колонне. В зданиях с плоской кровлей вертикальные связи устанавливают в крайних ячейках каждого температур¬ ного блока, по продольным осям, между опорными уча¬ стками балок или стойками ферм (рис. 2.116). Связи и распорки предусматриваются и в высоких зданиях павильонного типа со скатной кровлей. а) t-t 2 frr 6/ X / N В) 3 7 s -МЖГ/Д 1- гатй /jKI/ТуИ —. I—I* -1- l*n -'-■■In—Zfl^n-T—Zn— JG ~ПГ ж 3 иг • б о Рис. 2.116. Схема диска покрытия и вертикальных свя¬ зей по колоннам и между опорными стойками ферм в зданиях с плоской (малоуклонной) кровлей а — в зданиях без кранов; б — в зданиях с мостовыми кранами; i — колонна; 2— опорная стойка фермы; 3 — плита покрытия; 4—вертикальная связь по фермам; 5 — то же, дополнительная связь, устанавливаемая при недостаточной длине сварных швов диска покрытия;-^ — связь по колоннам; 7 — распорки Рис. 2.117. Схема горизонтальных связей по верхнему поясу (на примере шага ферм 6 м) 1 — стропильная ферма; 2 — светоаэрационный фонарь; 3 — кре¬ стовые горизонтальные связи из стальных элементов; 4 — сталь¬ ные распорки-растяжки; 5 — стальная распорка; 6—временная стальная распорка; 7 — вертикальные связи по фонарю (штрихов¬ кой условно показан диск покрытия из железобетонных плвт)
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ Щ7 Стальные связи покрытий бесфонарных зданий с плоской кровлей, с шагом колонн 6 и 12 м без под¬ стропильных конструкций состоят из вертикальных связей — ферм, а также распорок и растяжек с номи¬ нальной длиной 6 и 12 м. В зданиях с подстропильными конструкциями про¬ дольная жесткость покрытия и колонн на уровне их вер¬ ха обеспечивается подстропильными фермами, прикреп¬ ляемыми к колоннам (см. гл. 2.1 и рис. 2.4). В этом случае вертикальные связи и распорки на уровне опор* ных стоек стропильных конструкций не требуются. В пролетах зданий с фонарями посередине верхне¬ го пФяса ферм устанавливаются стальные распорки, а в двух ячейках температурного отсека покрытия стропильные фермы развязываются в пределах ширины фонаря горизонтальными стальными связями по верх¬ нему поясу (рис. 2.117). Схемы, чертежи и детали крепления связей к фермам приводятся в первых вы¬ пусках соответствующих серий типовых чертежей ферм. В зданиях, оборудованных мостовыми кранами тя^ желого режима работы, дополнительно к вертикальным связям посередине пролета здания между смежными стропильными фермами устанавливаются по две верти¬ кальные связи-фермы на каждый температурный блок и растяжки между смежными фермами в уровне их нижнего пояса. В случаях когда в соответствии с «Указаниями по применению крупноразмерных плит в покрытиях про¬ мышленный зданий» (серия 1-237) не обеспечивается необходимая жесткость диска покрытия, предусматри¬ ваются дополнительные горизонтальные связи в покры¬ тии, в в зданиях большой высоты — и специальные конструкции горизонтальных ферм в торцах зданий. 2.5.2. Сегментные фермы для покрытий зданий со скатной кровлей Типовые фермы сегментного очертания пролетами 18, 24 и 30 м при шаге 6 и 12 м разработаны в серии ПК-01-129/68 (вып. I—IV). Вып. I серии состоит из трех альбомов. Материалу для проектирования покрытий зданий, ключи для подбора ферм, примеры схем конст¬ рукций покрытий, чертежи связей, размещение в фер¬ мах закладных деталей для крепления плит и дру¬ гие материалы приведены в вып. I—1. Справочные ма¬ териалы по выбору ферм для комбинаций нагрузок, от¬ личающихся от указанных в ключах подбора ферм, содержатся в вып. 1-2. Дополнительные указания по применению ферм в южных зонах (I и II районы сне¬ говой нагрузки) приведены в вып. 1-3. Типовые сегментные фермы запроектированы для различных районов по снеговым нагрузкам, для покры¬ тий со светоаэрационными и аэрационными фонарями и без фонарей, для зданий с мостовыми кранами (без подвесных грузов) или с подвесными монорельсами либо кран-балками грузоподъемностью 1; 2; 3,2 и 5 г (двух- и трехопорными). Схемы подвески кран-балок приведены на рис. 2.118, Рис. 2.1 V8. Унифицированные схемы расположения под¬ весных кранов в зданиях пролетами 18 и 24 м а — в пролете 18 м при двухопорных кранах; б—то же, при трех¬ опорных; в — при двух двухопорных кранах в пролете 18 м: г —в пролете 24 м при трехопорных кранах; д — при двух двух¬ опорных кранах в пролете 24 м Сортаменты ферм пролетами 18 и 24 ж и расход бетона и арматуры по маркам стали приведены в табл. 2.67 и 2.68, а; 0,6 UjU \ os Т Q=2;3?;5t 15 Р 1 op 0,6 9 Г 16,2 OS 18 й€ 03 г;&*т 75 Q3 Чб.8 Г 0,6 15 ? 5 №. p. 16,2 18 '6 в) 0,6 № О 1,7 " • Л h А ' f со г? 7777%//////л////yTZzz* т: 2.6 1,2 0,9 Т Q4;2,3L2t ЛИ ж 7.8 it ТQ:1,2t3jT 03 7.8 1,2 0,3 0,6 О 15 О 1.5 ' // I d m I1®*»1*’ m QS t .1 _ I2ZK 1 io,5 | tas 0,6 % ' 27.2 24 О 0.6 12 I Q*K?.№ •3 12 12 T Q=1,?,3,?T 3 12 № 114 P 0,9 9 P,9 V 3 ®j 03 10,8 - OB 10,8 \18 24 О 6 о
148 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ N>j§l li зот 2зт зооо 300012SL30 гл * 171 740 * Таблица 2.67 Сортамент сегментная ферм пролетом 1S м серии ПК-01-129/68 (вып. I и II) для покрытий зданий с шагом ферм 6 и 12 м и расход материалов О • Марка фермы1 Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м3, марка (масса фермы в г) Расход а ненапрягаемой рматуры в кг по классам варианты напрягаемой итого Закладные бетона и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг А-1 A-I II В-1 A-IV А-Шв П-7 B-II Под плиты покрытий шириной 3 м ФС 18I-1HAIV 1 109 30 130 270 19 289 ФС 181-1НА 1.8 1 108 3Q — 144 — — 283 19 302 ФС 181-1НП 200 400 1 108 30 — — 80 — 219 19 238 ФС 18I-1HB (4,5) 1 109 30 — 64 204 19 223 ФС 18I-1/2HAIV 1 145 31 157 334 19 353 ФС 18I-1/2HA 1,8 1 145 31 — 177 — — 354 19 373 ФС 181 - 1/2НП 200 400 1 148 31 — — юо — 280 19 299 ФС 181-1/2НВ (4,5) 1 145 за — 89 266 19 285 ФС 18II-2HAIV 1 131 33 179 _ _ 344 28 372 ФС 18II-2HA 2,42 1 131 33 — 206 — — 371 28 399 ФС 18И-2НП 250 400 1 134 33 — — 100 — 268 28 296 ФС 18II-2H6 (6) 1 131 33 — — 94 259 28 287 ФС 18II-2/3HAIV 2 199 33 206 440 28 468 ФС 18II-2/3HA 2,42 2 199 33 — 234 — — 468 28 496 ФС 18П-2/ЗНП 250 400 2 208 33 — — 120 — 363 28 391 ФС 18И-2/ЗНВ (в) 2 198 33 111 344 28 372 ФС 18II-3HAIV 3 215 34 234 _ __ 486 28 514 ФС 18II-3HA 2,42 3 215 34 — 267 — — 519 28 547 ФС 18П-ЗНП 250 500 3 224 34 — — 140 — 401 28 429 ФС 181I-3HB (6) 3 214 34 — — 1127 378 28 406 ФС I8III-3HAIV 1 175 34 234 __ 444 28 472 ФС 18III-3HA 3,1-1 1 175 34 — 267 — — 477 28 505 ФС 18Ш-ЗНП 250 400 1 190 34 — — 140 — 365 28 393 ФС 18III-3HB (7,8) 1 182 34 — — — 122 339 28 367 ФС 18III-4HAIV 3 174 35 310 __ 522 28 550 ФС 181II-4 НА 3,11 3 181 35 — 346 — — 565 28 593 ФС 18Ш-4НП 250 400 3 193 35 — — 180 — 411 28 439 ФС 18111-4HB (7,8) 3 181 35 — — — 161 380 28 408 ФС 18III-5HAIV 3 195 35 354 587 28 615 ФС 181II-5H А 3,11 3 195 35 — 399 — 632 28 660 ФС 18П1-5НП 250 500 3 219 35 — — 200 — 457 28 485 ФС 18III-5HB (7,8) 3 206 35 — — — 188 432 28 460 ФС I8IV-4HAIV 3 178 39 310 530 31 561 ФС 18IV-4HA 3,75 3 185 39 — 346 — — 573 31 604 ФС 181У-4НП 300 400 3 197 39 — — 180 — 419 31 450 ФС 18IV-4HB (9,4) 3 185 39 — — — 155 382 31 413 ФС 18IV-5HAIV 3 199 39 354 595 31 626 ФС 18IV-5HA 3,75 3 199 39 — • 399 — 640 31 671 ФС 181У-5НП 300 400 3 223 39 — — 200 — 465 31 496 ФС L8IV-5HB (9,4) 3 210 39 — — — 183 435 31 466 ФС 18IV-6HAIV 3 249 38 415 705 31 736 ФС 18IV-6HA 3,75 3 249 38 — 482 772 31 803 ФС 181У-6НП 300 400 3 279 38 240 560 31 591 ФС 18IV-6HB (9,4) 3 259 38 — — — 216 516 31 547
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 149 Продолжение табл. 2.67 • в Ч 5 я * СО о о Ьй о _ £ G. 2 ^ Расход арматуры в кг по классам О о Марка фермы1 г§ XdX о- S 2? * Я ^ а о 'Og-B ? я я ненапрягаемой варианты напрягаемой s я 5 Ч сЗ S О. с; — я « н s о X X О ~ о ^ н о« я о <и О, в\о*в* А-1 А -111 В-1 A-IV А-Шв П-7 B-II итого * я Н Я О) СО s СС £ о О х со ФС 18IV-6/7HAIV ФС 18IV-6/7HA ФС 181У-6/7НП ФС 18IV-6/7HB 300 3,75 500 (9,4) 12 12 12 12 320 320 339 320 30 30 30 30 482 553 280 243 844 915 661 605 31 31 31 31 875 946 692 636 Под плиты покрытий шириной 1,5 м ФС 18I-1AIV ФС 181-1А ФС 181-1П ФС 18I-1B 200 1.8 400 (4,5) 1 1 1 1 146 146 146 146 1 30 30 30 30 130 144 80 64 307 321 257 241 19 19 19 19 326 340 276 260 ФС 18I-1/2AIV ФС 18I-1/2A ФС 181-1/2П ФС 18I-1/2B 200 1.8 400 (4,5) 15 15 15 15 252 *252 256 252 21 21 21 21 157 177 100 89 445 465 392 377 19 19 19 19 464 484 411 395 ФС 18II-2AIV ФС 1811-2 А ФС 18И-2П ФС 18II-2B ■Г 250 2,42 400 (6) 1 1 1 1 131 131 134 131 33 33 33 33 179 206 100 94 344 371 268 259 28 28 28 28 372 399 296 287 ФС 1811-2/3AIV ФС 1811-2/ЗА ФС 1811-2/3 П ФС 18II-2/3B ' 250 2,42 400 (6) 16 16 16 16. 313 313 322 312 23 23 23 23 206 234 120 111 558 586 481 462 28 28 28 28 586 614 509 490 ФС 18III-3AIV ФС 18III-3A ФС 18Ш-ЗП ФС 18III-3B 250 3,11 400 (7,8) 1 1 1 1 221 221 236 228 32 32 32 32 234 267 140 122 488 521 409 383 28 28 28 28 516 549 437 411 ФС 18111-3/4AIV ФС 181II-3/4 А ФС 18Ш-3/4П ФС 18III-3/4B 250 3,11 400 (7,8) 1 1 1 1 252 252 271 259 31 31 31 31 266 299 160 138 550 583 463 429 28 28 28 28 578 611 491 457 ФС 18III-4AIV ФС 181II-4 А ФС 181П-4П ФС 18III-4B 250 3,11 400 (7,8) 17 17 17 17 304 311 322 31i 21 21 21 21 310 346 180 161 652 695 540 510 28 28 28 28 68(3 723 568 538 ФС 18111-5AIV ФС 18III-5A ФС 18Ш-5П ' ФС 18III-5B 250 3,11 500 (7,8) 15 15 15 15 368 368 393 380 22 22 22 22 354 399 200 188 759 804 630 605 28 28 28 28 787 832 658 633 ФС 18IV-4AIV ФС 18IV-4A ФС 181У-4П . ФС 18IV-4B 300 3,75 400 (9,4) 3 3 3 3 253 260 272 260 35 35 35 35 310 346 180 155 601 644 490 453 31 31 31 31 632 675 521 484 ФС I3IV-5AIV ФС 18IV-5A ФС 181У-5П ФС 18IV-5B 300 3,75 400 (9,4) 19 19 19 19 328 328 353 339 23 23 23 23 354 399 200 183 724 769 595 564 31 31 31 31 755 800 625 595 ФС 18IV-6AIV ФС 18IV-6A ФС 18IV-6n ФС 181V-6B 300 3,75 500 (9,4) 25 25 25 25 465 465 495 476 26 26 26 26 415 482 240 216 931 998 786 743 31 31 31 31 962 1029 817 774 • ФС 18IV-6/7AIV ФС 18IV-6/7A ФС 181У-6/7П ФС 18IV-6/7B 300 3,75 500 (9.4) 35 35 35 35 591 59? 610 591 19 19 ' 19 19 * 482 553 280 244 1127 1198 944 889 31 31 31 31 1158 . 1229 975 920 1 Фермы предусмотрены в двух вариантах: с одновременным бетонированием поясов решетки (шифр ФСМ) и с закладными, заранее изготовленными элементами решетки, устанавливаемыми в формы перед бетонированием поясов (шифр ФСД). Показа¬ тели обоих вариантов одинаковы. В таблице в шифре марки буквы М или Д условно опущены.
150 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Таблица 2.68 Сортамент сегментных ферм пролетом 24 м серии ПК-01-129/68 (вып. I и III) для покрытий зданий с шагом ферм 6 и !2 м и расход материалов /XI % J 3070 230В зооо\зт зшхАзооо \2300 \ 3070 \зо ' т ьо 2Ш0 Марка ферма Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м3, марка бетона (масса фермы в г) Расход арматуры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг неналрягаемой варианты напрягаемой итого A-I A-III В-1 A-IV А-Шв П-7 1 ( B-II 1 Под плиты покрытий шириной 3 м ФС 24I-1HAIV 3,68 212 48 236 _ 496 28 524 ФС 24I-1HA 250 — 212 48 — 286 546 28 574 ФС 241-1НП 400 — 229 48 132 409 28 437 ФС 24I-IHB (9,2) 212 48 — — — 112 372 28 400 ФС 24I-2HAIV 280 48 334 662 28 690 ФС 2*1-2НА 3,68 — 280 48 358 686 28 714 ФС 241-2НП 250 400 — 297 48 184 529 28 557 ФС 24I-2HB (9,2) — 280 48 — — — 154 482 28 510 ФС 24I-3HAIV 8 322 41 369 740 28 768 ФС 24I-3HA 250 3,68 8 322 41 429 800 28 828 ФС 241 -ЗНП 500 8 338 41 210 597 28 625 ФС 24I-3HB (9,2) 8 322 41 — — — 196 567 28 595 ФС 24II-5HAIV 18 422 37 522 999 28 1027 ФС 24II-5HA 4,47 18 422 37 579 1056 28 1084 ФС 24П-5НП 250 500 18 431 37 290 776 28 804 ФС 24II-5HB (11,2) 18 422 37 — — — 252 729 28 757 ФС 24III-6/7HAIV 20 421 45 579 1065 31 1096 ФС 24III-6/7HA 300 5,94 20 421 45 — 646 1132 31 1163 ФС 241П-6/7НП 400 20 441 45 316 822 31 853 ФС 24III-6/7HB (14,9) 20 421 45 — — — 280 766 31 797 ФС 24III-7HAIV 5,94 31 477 37 606 1151 31 1182 ФС 24III-7HA 31 477 37 694 1239 31 1270 ФС 24Ш-7НП 300 400 31 496 37 342 906 31 937 ФС 24III-7HB (14,9) 31 477 37 — — — 294 839 31 870 ФС 24III-7/8HAIV 5,94 30 500 37 646 1213 31 1244 ФС 24III-7/8HA 300 30 500 37 755 1322 31 1353 ФС 24П1-7/8НП 500 30 519 37 368 954 31 985 ФС 24111-7/8НВ (14,9) 30 500 37 — — V 322 889 31 920 ‘ ФС 24IV-9HAIV 7,42 33 604 37 831 1505 34 1539 ФС 24IV-9HA 33 604 37 926 1600 34 1634 ФС 241У-9НП 350 400 33 626 37 474 1170 34 1204 ФС 24IV-9HB (18,6) 33 604 37 — — — 420 1094 34 1128 ФС 24IV-10HAIV 7,42 31 627 38 906 1601 34 1635 ФС 24IV-10HA 350 31 627 38 1042 1738 34 1772 ФС 241У-10НП 500 31 649 38 526 1244 34 1278 ФС 24IV-10HB (18,6) 31 627 38 — — — 448 1144 34 1178 ФС 24IV-10/11HAIV 46 726 33 998 1803 34 1837 ФС 24IV-10/11HA 7,42 46 726 33 — 1091 1896 34 1930 ФС 241У-10/11НП 350 500 46 748 33 — 580 1407 34 1343 ФС 241V-10/11НВ (18,6) 46 726 33 — — — 504 1309 34 1343
ГЛАВА 2:5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 151 Продолжение табл. 9. с»8 Марша ферма Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона 6 м\ маркя бетона (масса фермы й г) Расход арматуры в кг по • классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг венапрягаемой варианты напрягаемой ' итого А-1 А-Ш В-1 A-I-V А-Шв П-7 В-II №од п-литы покрытий шириной 1,5 м ФС 2*1-ЯОТ 8 344 43 334 729 28 757 ФС Ш-2А Э?68 8 344 43 — 358 — 753 28 781 ФС 241-2П 259 400 8 361 43 — — Т84 596 28 62*1 ФС 24Я-2В (9,2$ 8 344 43 154 549 28 577 ФС 24II-2AFV 256 4Ь 334 639 28 667 ФС 24II-2A 4,47 — 256 49 — 358 — 663 28 691 ФС 24И-2П 250 400 — 264 49 — — 158 . 471 28 494 ФС 2*11-2В (Н,2) — 256 49 — — — 147 452 28 480 ФС 24II-3AIV 304 50 . 369 723 28 751 ФС 24II-ЗА 4*47 — 304 50 — 429 787 28 811 ФС 24Н-ЗП 250 400 — 313 56 — 2Ю 573 28 601 ФС 24II-3B (И,2) — 304 50 — — — 182 536 28 564 ФС 24II-3/4AIV 317 50 429 796 28 824 ФС 2411-3/4А 4,47 — 317 50 — 463 — — 830 28 858 ФС 24Н-3/4П 250 400 — 326 50 — — 237 — 613 28 641 ФС 24II-3/4B £ (11,2!) — 317 50 — — — 210 577 28 605 J ФС 24И-4АГУ 19 425 33 462 939 28 967 ФС 2411-4А 4,47 19 425 33 — 534 — 1011 28 Ю39 ФС 24И-4И 250 400 19 433 33 — — 263 748 28 776 ФС 24И-4В 19 425 33 — — — 224 7Ш 28 729 ФС 241I-4/5AIV 16 397 37 437 9S7 28 965 ФС 24II-4/5А 4» 47 16 397 37 — 554 — Ю04 28 *082 ФС 24И-4/5П 250 500 16 405 37 — — 263 — 721 28 тт ФС 24II-4/5B f 1-1,3) Гб 397 37 — — — 238 688 28 726 ФС 241I-5AIV 4,47 26 434 30 522 1052 28 1*080 ФС 24II-5А 26 474 30 — 529 — — 1409 28 1**7 ФС 24И-5П 250 500 26 483 30 — — 290 — 829 28 857 ФС 24IJ-5B (11,2) 26 474 30 — — — 252 782 28 810 ФС 24III-6AIV 18 387 49 522 906 31 МЮ7 ФС 241Г1-6А 5*94 18 387 49 — 539 — — тз 31 Ж4 ФС 24Ш-6П 300 400 18 406 49 — — 290 763 31 794 ФС 24III-6B (Н,9) 18 387 49 — — — 252 > ш < 31 731 ФС 24III-6/7AIV 5,94 41 476 28 579 1965 ФС 24III-6/7A 300 41 476 28 — 646 — — ж 1222 ФС 24Ш-6/7П 400 41 496 28 — 881 и Ш ФС 241П-6/7В (М3) 41 476 28 — — 280 825 3* 855 ФС 24IH-7A1V 5,94 53 605 28 60S 1292 31 1323 ФС 24III-7A 53 605 28 — 694 1380 31 Mil ФС 24М1-7П 300 400 53 624 28 — — 382 ; Wrt7 зи 1®78 ФС 24Ш-7В (14,9) 53 605 28 — — — 294 980 31 1011 ФС 24III-7/8AIV 5*94 40 558 28 646 1282 Э! 1383 ФС 24III-7/8A 300 500 40 558 28 — 'J55 — — 1391 31 MI2 ФС 24Ш-7/8П 40 578 28 — — 368 №4 32 Ж5 1 ФС 24III-7/8B 40 558 28 — — — 322 948 39 979 ; ФС 24IV-7/8AIV 7,42 19 496 46 646 _ . 1387 34 1 1241 ФС 24IV-7/8A 350 400 19 496 46 — 755 — — 1316 34 1350 ФС 241У-7/8П £18,6) 19 540 46 — — 368 373 34 ГО07 ФС 24IV-7/8B 19 496 46 — — — 322 883 34 917 ФС 24IV-8AIV 7,42 21 523 46 738 __ R2& 34 136J ФС 24IV-8А 21 523 46 83-1 1421 34 145.; ФС 241У-8П 350 400 21 568 46 421 Ю55 34 103:* ФС 24IV-8B (.18*6) 21 523 46 V — — 364 954 34 93
$52 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЯ Продолжение табл. 2.68 Марка фермы 1 Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м\ марка бетона (масса фермы в г) Расход арматуры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой итого A-I А-Ш В-1 A-IV А-Шв П-7 B-II ФС 24IV-9AIV 62 721 28 831 __ _ 1642 34 1676 ФС 24IV-9A 7,42 62 721 28 — 926 — — 1737 34 1771 ФС 241У-9П 350 400 62 743 28 — — 474 — 1307 34 1341 ФС 24IV-9B (18,6) 62 721 28 — — — 420 1231 34 1265 ФС 24IV-10AIV 50 688 29 906 __ _ _ 1673 34 1707 ФС 24IV-10A 7,42 50 688 29 — 1042 — — 1809 34 1843 ФС 241У-10П 350 500 50 710 29 — — 526 — 1315 34 1349 ФС 24IV-10B (18,6) 50 688 29 — — 449 1216 34 1250 ФС 24IV-10/11AIV 65 894 25 998 1982 34 2016 ФС 24IV-KV11A 7,42 65 894 25 — 1091 — — 2075 34 2Ю9 ФС 24IV-10/11П 350 500 65 916 25 — — 580 — 1586 34 1620 ФС 241V-10/11В (»г6) 65 894 25 — —■ — 504 1488 34 1522 Примечание. Фермы предусмотрены в двух вариантах: с одновременным бетонированием поясов и решетки (обозначе¬ ны шифром ФСМ) и с закладными, заранее изготовленными элементами решетки, устанавливаемыми в формы перед бетонирова¬ нием поясов ферм (обозначены шифром ФСД). Показатели обоих вариантов одинаковы. Буквы М и Д в шифре ферм, обозна¬ чающие разновидность ферм по способу их изготовления, условно опущены. В чертежах серии есть фермы-дублеры, которые имеют одинаковую несущую способность, но изготов¬ ляются в разных опалубочных формах. Так, например, нужную марку фермы (по нагрузке) можно изготовить в опалубочной форме типа II из бетона марки 500 либо в форме типа III с несколько большим объемом бетона марки 400, но с меньшим расходом ненапрягаемой ар¬ матуры в сжатых элементах. Это позволяет на пред¬ приятиях, где изготовляют фермы нескольких марок, обходиться меньшим количеством типоразмеров. Ключи для подбора сегментных ферм пролетами 18 и 24 м для наиболее распространенных комбинаций на¬ грузок приведены в табл. 2.69, 2.70 и 2.71. В вып. 1-1 серии ПК-01-129/68 имеются также ключи для подбора марок ферм на участках покрытий с перепадами высот между пролетами взаимно перпендикулярными или па¬ раллельными и для некоторых других случаев. Фермы могут применяться в покрытиях зданий с неагрессивной средой и зданий со слабо- и средне¬ агрессивными газовыми средами, кроме ферм с пряде- Та б-лиц.а 2:69 Ключ для подбора сегментных ферм пролетом 18 м серии ПК-01-129/68 для покрытий зданий с шагом ферм 6 м Профиль покрытия Расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м4 Шифр несущей способности ферм (см. примечания) без подвесных кранов и грузов с подвесными грузами по 3 т (электротали, Q — 2 т) при подвесных кранах двухопорных трех опорных суммарная от покры¬ тия и снега в том числе от снега в s~. §■11 <м O' 2 крана, Q = 3,2 г - ь, 5*11 г. - ь, §*11 1 кран, Q = 3,2 г • к &о нО» При плитах покрытий шириной 3 м С фонарями без 300(250) 70, 100 1Я 1/2 Я 2 Я 2/3 Я 1/2Н 1/2 Я 2 Я 2 Я перепадов профиля 350(290) 70—140 1Я 1/2 Я 2/3 Я* 2/3 Я 1/2 Я 1/2 Я 2 Я 2/3 Я 400(330) 70—210 1/2 Я 2 Я 2/3 Я 3 Я* 2 Я 2 Я 2/3 Я 2/3 Я 450(380) 100—*210 1/2 Я 2/3 Я* 2/ЗЯ 3 Я 2 Я 2/3 Я* 2/3 Я зя 500(420) 140—210 2 Я 2/3 Я 3 я 3 Я 2/3 Я 2/3 Я зя зя 550<460) 210 -2/3 Я зя 3 Я 4 Я 2/3 Я зя зя 4 Я Без фонарей и без 300(250) 70, 100 1Я 1 я 1/2 Я 2 Я 1Я 1Я 1/2Я 2Я перепадов профиля 350(290) 70—140 1Я 1/2 Я 1/2 Я 2/3 Я* 1/2 Я 1/2Я 1/2 Я 2Я 400<330) 70—210 1/2 Я* 1/2 Я 2/3 Я* 2/3 Я 1/2 Я 1/2 Я 2 Я 2/ЗЯ 450(380) 100-210 1/2 Я 2 Я 2/3 Я* 2/3 Я 2 Я 2 Я 2 Я 2/3 Я 500(420) 140—280 1/2Я 2 Я 2/3 Я ЗЯ 2 Я 2 Я 2 Я ЗЯ 550(460) 210; 280 2 Я 2/3 Я 3 Я 3 я 2/ЗЯ 2/ЗЯ 2/3 Я ЗЯ 650(540) 280 2/3 Я 3 я 3 Я 4Я зя зя ЗЯ 4Я
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 153 Продолжение табл. 2.69 Профиль покрытия Расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 Шифр несущей способности ферм (см. примечания) без подвесных кранов и грузов с подвесными грузами по 3 г (электротали, 0 = 2 т) при подвес двухопорных ных кранах трехопорных суммарная от покры¬ тия и снега в том числе от снега я ь §•11 с* О ш к я <М 5« &U <м O' -1-. я« §*» ^О - ц, §•11 ^О я §■11 нО **> §•11 ~,о * При плитах покрытий шириной 1,5 м С фонарями без 300(250) 70 1 1/2 2 2/3 1/2 1/2 2 2 перепадов профиля 350(290) 70 1/2 1/2 2 2/3 1/2 1/2 2 2/3 350(290) 100, 140 1/2 2 2/3* 2/3 2* 2 2 2/3 400(330) 100, 140 2 2/3 2/3 2/3 2/3* 2/3* 2/3 2/3 450(380) 100—210 2/3 2/3 2/3 3 2/3 2/3 2/3 3 500(420) 140, 210 2/3 2/3 3 3 2/3 2/3 3 3 500(420) 280 2/3 2/3 3 3/4 2/3 2/3 3 3 550(460) 210 2/3 3 3 3/4 2/3 3 3 3/4 550(460) 280 2/3 3 3/4 4 3 3 3 3/4 650(540) 280 3 3/4 4 4 3/4 3/4 3/4 4 Без фонарей и без 300(250) 70 1 1 1/2 1/2 1/2 1 1/2 1/2 перепадов профиля 350(290) 70—140 1 1/2 1/2 2/3* 1/2 1/2 1/2 2 400(330) 70—140 1/2 1/2 2 2/3 1/2 1/2 2 2/3 450(380) 100—210 1/2 2 2/3 2/3 2 2 2/3* 2/3 500(420) 140, 210 2 2/3 2/3 3 2/3 2/3 2/3 3 500(420) 280 2/3 2/3 2/3 3 2/3 2/3 2/3 3 550(460) 210, 280 2/3 2/3 2/3 3 2/3 2/3 2/3 3 650(540) 280 2/3 3 3 3/4 3 3 3 3/4 Примечания: 1. Вместо полной марки фермы, например ФСМ 18II-3HB или ФСМ 18II-4A, в таблице приведены цифры, характеризующие несущую способность фермы. Индекс Н обозначает, что ферма рассчитана на установку только плит шири- ной 3 м. Индексы, обозначающие р азновидность ферм, их пролет и тип опалубочных форм (ФСМ 1811), а также вид (вариант) армирования нижних поясов (В, А) 1, условно опущены. 2. Для случаев, ообзначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс!м* могут быть приняты фермы на одну ступень легче , т. е. шифр несущей способности будет 1 вместо ‘/г, 2 вместо 2/э, 2/з вместо 3, 3 вместо 3/4 и т. н. Таблица 2.70 Ключ для подбора сегментных ферм пролетом 24 м серии ПК-01-129/68 для покрытий зданий с шагом ферм б м Профиль покрытия Расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/см2 Шифр несущей способности ферм (см. примечания) без подвесных кранов и грузов с подвесными грузами по 3 т (электротали, Q = 2 г) при подвесных кранах двухопорных трехопорных суммарная от покры¬ тия и снега в том чцсле от снега со *-• §*11 <nO я ** ,5« &П с* О 1 кран, Q = 3,2 г - ь. §•11 1 кран, Q = 3,2 г 1 кран, Q = 5 г Лры плитах покрытий шириной 3 JH С фонарями без 300(250) 70, 100 2Я; 2 2Я; 2 2я; 2 зя; з ЗЯ; 3 f 2Я; 2 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 перепадов профиля 350(290) 70—140 2Я; 2 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 3/4 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 400(330) 70—210 зя; 3 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 4 4 ЗЯ; 3 3/4 4 450(380) 100-210 ЗЯ; 3 3/4 3/4 4 4/5 * 3/4 4 4 500(420) 140-210 3/4 4 4 4/5 4/5 •' 4 4 4/5 550(460) 210 3/4 4 4 4/5 0 5Я; 6 4 4/5 4/5 Без фонарей и без 300(250) 70, 100 1Я 2Я; 2 2Я; 2 2Я; 2 ЗЯ; 3 2Я; 2 2Я; 2 2Я; 2 перепадов профиля 350(290) 70—140 2Я; 2 2Я; 2 2Я; 2 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 2Я; 2 2 Я; 2 ЗЯ; 3 400(330) 70—210 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 зя; 3 3/4* 3/4 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 3/4* 450(380) 100—210 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 зя; з 3/4 3/4 ЗЯ; 3 ЗЯ; 3 3/4 500(420) 140—280 ЗЯ; 3 3/4 зя; з 3/4 4 зя; з 3/4 3/4 550(460) 210—280 3/4 3/4 3/4 4 4/5 3/4 3/4 4 650(540) 260 4 4/5 4 4/5 5Я; 6Я 4 4/5 4/5
154 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИЙ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.70 Профиль покрытия Расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 суммарная от покры¬ тия и снега в том числе от снега Шифр несущей способности ферм (см. примечания) ш я о я с£ « оз О) Си о ш Яоо - S Я 3 0 4 я с са о £ II о о при подвесных кранах двухопорных £11 (N О* трехопорных нО- &П При плитах покрытий шириной 1,5 м С фонарями' без перепадов профиля 300(250) 350(290) 400(330) 450(380) 500(420) 550(460) 650(540) 70 2 2 2 3 3 2 3 3 70—140 2 3 3 3 3/4 3 3 3 70—140 3 3 3 4 4 3 3/4 4 100—210 3 а/4 3/4 4 4/5 3/4 4 4 140—280 3/4 4 4 4/5 4/5 4 4 4/5 210; 280 3/4 4 4 4/5 5; 6 4 4/5 4/5 280 4/5 5; 6 5; 6 6/7 6/7 5; 6 5; 6 6/7 70 2 2 2 2 3 2 2 2 70—140 2 2 2 3 3 2 2 3 70-140 2 3 3 3 3/4 3 3 3 100—210 3 3 3 3/4 3/4 3 3 3/4 140—280 3 3/4 3 3/4 4 3 3/4 3/4 210; 280 3/4 3/4 3/4 4 4/5 3/4 3/4 4 280 4 4/5 4 4/5 6 4 4/5 4/5 Без фонарей и без 300(250) перепадов профиля 350(290) 400(330) 450(380) 500(420) 550(460) 650(540) Примечания: 1. Индекс Н обозначает, что ферма рассчитана на установку только плит шириной 3 м. Индексы, обо¬ значающие разновидность фермы, ее пролет и тип опалубочных форм (ФСМ 2411), а также вид (вариант) армирования нижних поясов (AIV,/A и др.), условно опущены. 2. Для С%чаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2 могут быть приняты фермы на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 3 вместо ^4 и т. д. Т а б л и ц a 2Ji Ключ для подбора сегментных ферм пролетами 18 и 24 м серии ПК-(Ы-129/68 (вып. 1-1II) для покрытий зданий с шагом ферм 12 м (при плитах шириной 3 м) Профиль докрытая Расчетная (нор¬ мативная) нагруз¬ ка в кгс1м2 Шифр несущей способности ферм (см. примечание) пролетом 18 м пролетом 24 ж <Я Сн 0> go « * fff &§ la II О-С в том числе от снёгА (не более) без подвесных кранов й грузов S-. 5W> - s я 3 0 е» я с 2 о £ Ssat: о « 5е* •£«20- при подвесных двухопорных кранах без* цодвесных кранов и грузов в подвесными грузами по 3 г (электротали, Q*2 г) при подвесных трех¬ опорных кранах —ь. Sri Ь. g-ll .-«O’ - ь g-tf - Сч s- §41 *10 8* С фонарями без? 300(250^ 70 3*/ ж ш 4Я 6 W m 7Я 7/8Я, перепадов-врофндя 7/8 3S0<29@9 too 4& 40 ш ш 44Г ф7Я ЦЖ, № 7/8А, 7/Ш, 7/8 4вдззед ж Ш Ш 4S ж m 7/8#/, 8 73® 8 7*8 8 8 ш 4Я 5Н ш 5Я 5Я f 7^8 8 8 8 8 9 Я 230 . 5# 6Я 5Я 5Я 6Я 95Я 933 9N 9Я 9 Я - МО Ж Ш 6Я 6Я 9Я Ж 9& 9Я эдя Без фонарей и без перепадов профиля 300(250^ 76 3» 2$ЭН ^3» ЗЯ 3501(2900 ИЮ 3Л зя зет ш 460(330) 140 4Я* 4ЕГ Ж 4Я 4Я 450*880» Ш 4Я 4£Г 4'Я 4» 500*420* ш 4 Я 5Я 4Я 4Я 5Я «йй6®* 280 5ff m 5Я № 6Я 650g4g 280 ЬН ш 6Я 6Я 6/7Я КЩ590} 218 m буш 6я б/7-i/ 6 6 6*7 Я 1Н 7/8Л, 7/8 8 9Я ЮЯ 6 6?7Я 7Я 7*8 Я, Ш 9& 10ДОЛГ 6 677 Н 1Н 7/8Л., у& 8 8 Ю И щпн 6 6/7 Н га 7/-8Л, 7*8 8 9Я 10 Я 10/11Я 6 6/7Я 7/вЯ, 7/8 7/8Я, 9Н 10# Ю/ЯШ П рилеч агву»е.- Индекс ^ обоэн-а^ает, ад» меч-авне к забл. 2:70^. ферма рассчитать на установку только штат шириной 3 м (см. также нри-
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 155 вой арматурой диаметром 9 мм, которые не допускается применять в зданиях со среднеагрессивными среда¬ ми. При применении ферм в агрессивной среде плот- 'ность бетона, виды вяжущих, заполнителей и специаль¬ ных добавок, а также требования по защите закладных деталей и арматуры от коррозии назначаются по нормативным документам. Изготовление ферм предусматривается в двух ва¬ риантах: с закладными, заранее изготовляемыми эле¬ ментами решетки (в марках ферм приняты буквы ФСД) или с одновременным бетонированием поясов и решет¬ ки ^(в марках ферм приняты буквы ФСМ). Последний вариант более распространен. Верхний пояс фермы имеет ломаное очертание с прямолинейными участками между узлами. В преде¬ лах ширины фонаря для пояса принят уклон 1 : 12. Ненапрягаемая арматура принята в виде сварных кар¬ касов (однотипная — независимо от вида напрягаемой арматуры), кроме каркасов опорных узлов. Схема ар- Ось симметрии 2-2 wA •'"bj 7 , 350, , ш\ 250' мирования сегментной фермы пролетом 24 м показана на рис. 2.119, примеры решения узлов ферм — на рис. 2.120. Закладные детали для крепления к фермам плит покрытия и конструкций фонаря указываются в черте¬ жах серии, но не включены в расход материалов на фермы, приводимый в каталогах и в таблицах справоч¬ ника. Эти детали назначаются и маркируются в рабо¬ чих чертежах марки КЖ конкретных объектов в зави¬ симости от пролета и шага ферм, ширины верхнего по¬ яса, наличия или отсутствия в пролетах фонарей, а так¬ же от размера плит покрытия. Расход стали на закладные детали одной фермы для наиболее массовых случаев проектирования и при усло¬ вии применения плит шириной 3 м приведен в табл. 2.72. Таблица 2.72 Стальные закладные детали в сегментных фермах серии ПК-01-129/68 для крепления плит покрытий шириной 3 м и светоаэрационных фонарей Рис. 2.119. Схема армирования сегментной фермы про¬ летом 24 м сварными каркасами (поперечная арматура каркасов условно не показана) и сечение поясов ферм / — каркас верхнего пояса; 2 — окаймляющая арматура предва¬ рительно-напряженного нижнего пояса; 3—каркасы раскосов; 4 — каркасы узлов; 5 — сетки; 6 — каркас опорного узла На разрезах 1—1 и 2—2 показаны размеры сечений опалу¬ бочных форм ферм четырех типоразмеров (ширина 250 мм для I и II типоразмера, 300 мм для III типоразмера, 350 мм для IV типоразмера) Пролет в м Шаг ферм в м Ширина фермы в мм Закладные детали при покрытии без фонаря при покрытии с фонарем количе¬ ство типов количе¬ ство штук расход стали в кг количе¬ ство типов количе¬ ство штук расход стали в кг 200 2 12 34 5 16 55 6 250 2 12 39 5 16 61 300 2 12 46 5 16 67 18 250 2 12 39 4 16 61 12 300 2 12 46 4 16 67 250 2 14 47 5 20 74 6 300 2 14 53 5 20 80 24 250 v 2 14 47 4 20 74 12 300 \ 350 ) 2 14 53 4 20 80 Рис. 2.120. Примеры решения узлов типовых сегмент¬ ных ферм а, б — промежуточный и средний узлы верхнего пояса ферм; в — средний узел нижнего пояса 2.5.3. Безраскосные фермы для покрытий зданий со скатной кровлей Типовые безраскосные фермы арочного очертания для зданий пролетами 18 и 24 м при шаге ферм б и 12 и* разработаны в серии 1.463-3 (вып. I—V). Фермы за¬ проектированы на те же условия применения, что и сег¬ ментные фермы серии ПК-01-129/68. Сортаменты ферм пролетами 18 и 24 л и расход бетона и арматуры по маркам стали приведены в табл. 2.73 и*2.74. Фермы запроектированы цельными с предваритель¬ но-напряженным нижним поясом. Для всех марок ферм одного пролета приняты одинаковые размеры внешнего контура, что позволяет изготовлять их в комбинирован¬ ной опалубочной форме со сменными вкладышами. Пре¬ дусмотрена возможность изготовления безраскосных ферм для скатной и плоской кровли в одних и тех же формах со сменой набора вкладышей.
156 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Технология изготовления ферм ориентирована глав¬ ным образом на использование силовых форм. Извест¬ но случаи поточно-агрегатного изготовления ферм про¬ летом 18 м. На отдельных предприятиях применяется кассетный способ изготовления. Предварительно-напряженная арматура нижнего пояса стержневая или проволочная либо прядевая с на¬ тяжением на упоры механическим способом, а для стержневой возможно применение и электротермическо¬ го способа натяжения. Ненапрягаемая арматура выпол¬ няется в виде сварных каркасов. Схема армирования безраскосной фермы пролетом 24 м показана на рис. 2.121. Типовые безраскосные фермы рассчитаны в основ¬ ном на такие же комбинации нагрузок, как и фермы серии ПК-01-129/68 (см. п. 2.5.2). Марки ферм не за¬ висят от того, применяются плиты шириной 3 или 1,5 м. (1-й вариант) (2-й бари ант} (3-й и k-й варианты) j_j 2W 250 Рис. 2.121. Схема армирования безраскосной фермы пролетом 24 м / — каркас верхнего пояса; 2—нижний предварительно-напряженный пояс с различными вариантами армирования; 3—прядевая арматура; 4 — проволочная; 5 — стержневая; 6 окаймляющий каркас; 7 — каркас стоек (поперечная арматура условно не показана) Таблица 2.73 Сортамент безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. I и II) для покрытий зданий с шагом ферм 6 и 12 м и расход материалов «I С П9ШЗ || Марка фермы Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м3, марка бетона (мас¬ са фермы в г) Расход арматуры в кг по • классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой итого A-I А -111 В-1 A-IV А-Шв П-7 B-II ФБ 18I-1AIV 2,6 18 152 36 161 0 367 23 390 ФБ 181-1AIII 240 400 18 152 36 — 178 — — 384 23 407 ФБ 18I-1B (6,5) 18 152 36 — — — 90 296 23 319 ФБ 18I-2AIV 20 177 36 178 411 23 434 ФБ 18I-2AIII 2,6 20 177 36 — 196 — — 429 23 452 ФБ 181-2П 240 400 20 177 36 — — 120 — 353 23 376 ФБ 18I-2B (6,5) 20 177 36 — — 112 345 23 368
ГЛАВА '2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 157 Продолжение табл. 2.73 Марка фермы Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м1, марка бетона (масса фермы в т) Расход арматуры ! в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой итого A-I А-III В-1 A-IV А-Шв П-7 B-II ФБ 18I-3AIV 20 192 36 178 426 23 449 ФБ 18I-3AIII 2,6 20 192 36 — 196 — — 444 23 467 ФБ 181-ЗП 240 400 20 192 36 — 160 — 408 23 431 ФБ 181 -ЗВ (6,5) 20 192 36 — — — 146 394 23 417 2,6 20 211 36 196 463 23 486 ФБ 18I-4AIV 400 (6,5) 20 211 36 — 214 — — 481 23 504 ФБ 18I-4AIII 240 ФБ 181-4П ФБ 18I-4B 2,6 20 211 36 . 160 427 23 450 500 20 211 36 146 413 23 436 (6,5) ФБ 18П-4П 3,1 21 176 40 120 357 23 380 ФБ 18II-4B 240 400 21 169 40 — — 112 342 23 365 (7,7) ФБ 18II-5AIV 24 215 40 214 493 23 516 ФБ 18II-5AIII 3,1 24 215 40 — 246 — — 525 23 548 ФБ 18П-5П 240 400 24 222 40 — — 160 — 446 23 469 ФБ 18II-5B (7,7) 24 215 40 — — — 146 425 23 448 ФБ 18II-6AIV 25 215 40 246 526 23 549 ФБ 18II-6AIII 3,1 25 215 40 — 277 — — 557 23 580 ФБ 18П-6П 240 400 25 222 40 — — 200 — 487 23 ' 510 ФБ 18II-6B (7,7) 25 215 40 — — — 190 470 23 493 ФБ 181II-7AIV 22 204 42 277 545 25 570 ФБ 18111-7AI11 3,7 22 204 42 — 313 — — 581 25 606 ФБ 18Ш-7П 280 400 22 214 42 — 160 438 25 463 ФБ 18III-7B (9,2) 22 204 42 — — — 157 425 25 450 ФБ 181II-8AIV 36 285 42 313 676 25 701 ФБ 18111-8AI11 3,7 36 285 42 — 348 — 711 25 736 ФБ 18Ш-8П 280 400 36 295 42 — — Щ — 573 25 598 ФБ 18III-8B (9,2) 36 285 42 — — 190 553 25 578 ФБ 18III-9AIV 26 282 40 348 696 25 721 ФБ 18II1-9A 3,7 26 282 40 366 714 25 739 ФБ 18Ш-9П 280 500 26 282 40 — 200 — 548 25 573 ФБ J8III-9B (9,2) 26 267 40 — — — 190 523 25 548 ФБ 18IV-9AIV 24 236 44 322 626 25 651 ФБ 181V-9AI11 4,2 24 236 44 366 — 670 25 695 ФБ181У-9П 280 400 24 243 44 200 511 25 536 ФБ 18IV-9B (10,5) 24 236 44 — — — 179 483 25 508 ФБ 18IV-10AIV 29 274 44 348 695 25 720 ФБ 18IV-10AIII 4,2 29 274 44 * 401 748 25 773 ФБ 181У-10П 280 400 29 288 44 200 561 25 586 ФБ-181У-10В (10,5) 29 274 44 — — — 190 537 25 562 ФБ 18IV-1IAIV 29 329 44 401 803 25 828 ФБ 18IV-11AIII 4,2 29 329 44 454 856 25 881 ФБ 181У-11П 280 400 29 337 44 240 650 25 675 ФБ I8IV-UB (10,5) 29 323 44 0 — — 224 620 25 645 ФБ 18IV-12AIV 4,2 29 335 44 454 _ _ 862 25 887 ФБ 18IV-12AIII 280 500 29 335 44 — 521 — — 929 25 954 ФБ 181У-12П ПО 29 351 44 — — 280 — 704 25 954 ФБ 18IV-12B V it»,о; 29 328 44 — — — 269 670 25 695 ФБ 18IV-12AIV 68 499 33 521 1121 25 1146 ФБ 181V-13AI11 4,2 68 499 33 575 1175 25 1200 ФБ 181У-13П 280 500 68 507 33 320 928 25 953 ФБ 18IV-13B (10,5) 68 484 33 — — — 302 887 25 912
в РАЗДЕЛ-2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Таблица 2.74 Coptanten безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. I и III) для покрытий зданий с шагом ферм 6 н 12 м и расход материалов Марка фермы Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в л*3, марка бетона (масса фермы в г) Расход арматуры в кг по классам Закладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой итого А-1 A-111 В-1 A-IV А-Шв П-7 B-II ФБ 24I-1AIV 27 198 51 236 _ 512 22 534 ФБ 241-1 АШв 3,7 27 198 51 261 __ — 537 22 559 ФБ 241-1П 240 400 27 198 51 160 — 436 22 458 ФБ 24МВ (9,2) 27 198 51 — — — 148 424 22 446 ФБ 24I-2AIV 32 300 51 286 _ 669 22 691 ФБ 24I-2AIIIB 3» 7 32 300 51 328 . — 711 22 733 ФБ 241-2П 240 400 32 304 51 213 — 600 22 622 ФБ 241-2В (9,2) 32 300 51 — — — 192 575 22 597 ФБ 24I-3A1V 30 328 51 328 737 22 759 ФБ 241-'ЗАШв 3,7 30 328 51 369 — 773 22 800 ФБ 241-ЗП 240 500 30 338 51 213 . 632 22 654 ФБ 241 -ЗВ (9,2) 30 328 51 — — — 192 601 22 623 ФБ 24II-3AIV 28 252 55 328 663 22 685 ФБ 2411-ЗАШв 4,2 28 252 55 369 — — 704 22 726 ФБ 24П-ЗП 240 400 28 252 55 213 — 548 22 570 ФБ 24II-3B (10,5) 28 252 55 — — — 178 513 22 535 ФБ 24II-4AIV 33 343 55 369 _ 800 22 822 ФБ 24II-4AIIIB 4,2 33 343 55 417 __ — 848 22 870 ФБ 2411-4П 240, 400 33 343 55 266 — 697 22 719 ФБ 24II-4B (10,5) 33 343 55 — — — 252 683 22 705 ФБ 24II-5AIV 33 336 54 417 840 22 862 ФБ 24II-5AIIIB 4,2 33 336 54 463 — 886 22 908 ФБ 24Н-5П 240 500 33 340 54 266 — 693 22 715 ФБ 24II-5B (10,5) 33 336 54 — — — 252 675 22 697 ФБ 24HI-5AIV 28 280 59 417 784 22 806 ФБ ?4Ш-5АШв 4,7 28 280 59 _ 463 — 830 22 852 ФБ 24Ш-5П 240 400 28 284 59 266 637 22 659 ФБ 24III-5B (П*7) 28 280 59 — — — 237 604 22 626 ФБ 24III-6AIV 33 334 59 488 914 22 936 ФБ 24111-бАШв 4,7 33 334 59 554 — 980 22 1002 ФБ 24Ш-6П 240 400 33 338 59 266 — 696 22 718 ФБ 24III-6B (11,7) 33 334 59 — — 252 678 22 700 ФБ 24III-7AIV 55 439 43 554 1091 22 ШЗ ФБ24Ш-7АШВ 4,7 55 439 43 — 601 — — 1138 22 1160 ФБ 24Ш-7П 240 400 55 449 43 319 866 22 888 ФБ 24III-7B (11,7) 55 439 43 — — — 311 848 22 870 ФБ 24IV-8AJV 32 329 58 554 973 24 997 ФБ 24IV-8AIIiB 5,7 32 329 58 601 1020 24 1)044 ФБ mv-m 280 400 32 339 58 ai9 748 24 772 ФБ 24IV-8B (М,2) 32 329 58 — — — 311 730 24 754 ФБ 24IV-9AiV 51 443 58 648 1200 24 1224 ФБ 24IV-9AMle 5*7 51 443 58 695 — 1247 24 1271 ФБ 24IV-9H 280 400 51 458 58 372 939 24 963 ФБ-241У-9В <Д4,2) 51 443 58 — — — 355 907 24 931
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ Продолжение табл. 2.74 Марка фермы Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м\ марка бетона (масса фермы в т) Расход арматуры в кг по | классам Закладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой итого A-I A-III В-1 A-IV А-Шв П-7 B-II ФБ 24IV-10AIV 67 497 45 648 1257 24 1281 ФБ 24IV-10AIIIB 5, / 67 497 45 — 695 1304 24 1328 ФБ 241У-10П 280 400 67 512 45 372 996 24 1020 ФБ 24IV-10B (И,2) 67 497 45 — — — 355 964 24 988 ФБ 24V-11AIV 7,8 43 382 65 738 1228 24 1252 ФБ 24V-11AIIIB 43 382 65 832 1322 24 1346 ФБ 24V-11П 280 400 43 417 65 479 1004 24 1028 ФБ 24V-11В (18,2) 43 382 65 — — — 444 934 24 958 ФБ 24V-12AIV 43 382 65 832 1322 24 1346 ФБ 24V-12AIIIB 7,3 43 382 65 926 1416 24 1440 ФБ 24У-12П 280 400 43 417 65 532 1057 24 1081 ФБ 24V-12B (16,2) 43 382 65 — — — 503 993 24 1017 ФБ 24V-13AIV 43 431 65 926 1465 24 1489 ФБ 24V-13AIIIB 280 7,3 43 431 65 — 1068 1607 24 1631 ФБ 24У-13П 500 43 431 65 638 1177 24 1201 ФБ 24V-13В (18,2) 43 389 65 — — — 607 1104 24 1128 ФБ 24V?14AIV 79 694 48 1068 1889 24 1913 ФБ 24V-i4AIIlB 7» 3 79 694 48 1210 2031 24 2055 ФБ 24У-14П 280 500 79 720 48 692 1539 24 1563 ФБ 24V-14B (18,2) 79 637 48 — — 644 1408 24 1432 Табли-ца 2.75 Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. II, III) для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом ферм 6 м (при- пл«тах шириной 3 или 1,5 м) Расчетная нагрузка в кгс/мг Шифр несущей способности ферм (см. примечания) (0 и г &> н аГ 00 S, ° при подвесных кранах Профиль покрытия л К ° О "Я в том числе < снега (не бол< X m 3 >• я о. Я” я 3 о 5 двухопорных трехопорнык суммарная покрытия 1 Ss §8 сп 2 а» (X уо X * с f3 о с н « о о 5 о,*-. 53 ерн о cd J-. &I сч O' * ^ 2<N <§ СО £•# счО .. S 8*11 . ь §•11 1 кран, Q = 3,2 г * в •мО С фона¬ 250 70 1 1 2 4 3 2 2 4 рями без 300 100 1 1 3 5 4 2 3 5 перепадов 350 140 1 2 4 5 4 2 4 5 профиля 400 210 2 2 4 5 4 4* 4 6 450 210 2 3 5 6 5 4 5 6 500 210 2 4 5 6 5 4 5 6 550 210 4 5 6 6 6 5 6 8 Без фона¬ 250 70 1 1 2 4 3 2 4 4 рей и без 300 100 1 1 2 4 , 4 2 4 5 перепадов 350 140 1 2 3 5 4 2 4 5 профиля 400 210 1 3* 4 5 5* 3 5 5 450 210 1 3 ^ ^5 6 5 4 5 6 500 210 2 3 ✓ 5 6 6 4 5 6 550 2Ю 2 * 5 , 6 6 5 6 8 Примечания: 1. Вместо полной марки фермы, на- пример ФБ 18I-4AIV, в таблице указана только одна цифра, характеризующая несущую способность фермы. 2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс1м2 могут быть приняты фермы на одну ступень легче, т. е. несущей способности 2 вместо 3, 3 вместо 4 и 4 вместо 5. Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. Ill, IV) для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 или 1,5 м) Расчетная нагрузка в кгс/м* Шифр несущей способности ферм (см. примечания) Профиль покрытия СЗ в том числе от снега (не более) п о ft В ЗоЧ двухопор¬ ных трехопор¬ ных суммарная покрытия * О) и со - ets О а Е о X m со а> а О ЙЙ я с 2 во 5 о. о 2 а0* II о &£о са ц, * — СО &И <мО §*11 сч О* 1 кран, Q = 3,2 г 1 кран, Q = 2 г 1 кран, Q = 3,2 т 1 кран, О = о г С фона¬ 250 70 1 3 3 4 5 3 5 Ь рями без 300 100 2 3 3 4 5 4 5 6 перепадов 350 140 3 4 4 4 6 4 5 6 профиля 400 210 3 4 4 5 6 5 6 7 450 210* 4 4 4 6* 7 5 6 7 500 210 4 5 5 6 7 6 7 9 550 2Ю 5 6 6 7 9 6 7 9 Без фона¬ 250 70 1 2 2 3 4 3 4 5 рей и без 300 100 1 3 3 3 4 3 4 5 перепадов 350 140 2 3 3 4 5 4 5 б профиля 400 210* 2 4 4 4 6 5* 6 7 450 2Ю 3 4 4 5 7 5 6 7 £00 .210 4 5 5 6 7 6 6 7 550 210 4 5 5 6 7 6 7 9 П olh м е ч а н и я: 1. Вместо полной марки фермы, на- пример ФБ 24Ш-5П, в таблице указана только одна характеризующая несущую способность фермы. цифра. 2. .Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2 могут быть приняты фермы на одну ступень легче, т. е вместо 5 и 5 вместо 6. . несущей способности 4
160 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Ключи для подбора безраскосных ферм пролетами 18 и 24 м для скатной кровли при шаге ферм 6 и 12 м для наиболее распространенных комбинаций нагрузок приведены з табл. 2.75—2.77. В вып. 1-1 серии 1.463-3 содержатся ключи подбора ферм для ряда других ком¬ бинаций нагрузок, в том числе для зданий с перепа¬ дами высот, Закладные детали для крепления фонарей и плит покрытия в типовых чертежах не включены в расход материалов на фермы и учитываются дополнительно при проектировании конкретных объектов. Расход за¬ кладных деталей на одну безраскосную ферму при при¬ менении в покрытии плит шириной 3 м приведен в табл. 2.78. Таблица 2.77 - Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 и 24 м серии 1.463-3 (вып. I—V) для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом ферм 1*2 м Расчетная Несущая способность ферм (см. примечание) нагрузка в кгс/м2 пролетом 18 ж пролетом 24 м Я <0 и . сл у при подвесных кранах Профиль покрытия о. § G Н о Я X о и о о о. а X 2 со s о ичГ1 т ы kn“'<n §И1 двухопорных трех- опорных без подвесных Kpi нов и грузов S * <т> 3-11 двухопорных трех- опорных суммарная тия и снег; в том числ (не более) О) >. и а R См g> т о О) о VO в с подвесн] зами по 3 тротали Q - SO 1 кран, Q = 3,2 г 1 кран, Q = 3,2 г с подвесн зами по 3 тротали Q s« г н сч O' 2 крана, Q = 3,2 т 1 кран, Q = 3,2 т С фонарями без 300 70 7 7 7 7 9 8 8 10 10 10 перепадов профиля 350 100 7 7 7 7 9 10 10 11 И 10 400 140 7 9 9 9 9 10 10 11 12 11 450 140 9 9 9 9 10 11 11 12 12 12 500 140 9 10 10 10 11 И 12 12 13 12 550 140 10 И 11 11 11 12 13 13 14 13 650 210 11 12 12 12 12 12 13 14 14 13 700 210 12 12 12 12 12 13 14 14 —" 14 1 Еез фонаря и без 300 70 7 7 7 7 8 8 8 8 10 10 перепада профиля 350 100 7 7 7 7 9 8 8 10 10 10 400 140 7 7 7 9 9 8 10 10 11 10 450 140 7 7 7 9 10 10 10 11 12 11 500 210 9 9 9 9 10 11 11 12 12 12 550 210 9 9 9 10 11 11 12 13 13 13 650 210 10 11 11 12 12 13 13 14 14 14 Примечани е. Вместе ) полной марки ф >ермы (на пример, ФБ 1811 1-8П или ФБ 24IV- 10В) в та< Злице ука зана толь ко одна цифра, характеризующая несущую способность фермы. Индексы, обозначающие разновидность ферм, их пролет и тип опалубки (ФБ 181II; ФБ 241V), а также вид (вариант) армирования нижних поясов (AIV, А, П, В), условно опущены. Таблица 2.78 Стальные закладные детали в безраскосных фермах серии 1.463-3 для крепления плит покрытий шириной 3 м и светоаэрационных фонарей при скатной кровле Пролет в м Шаг ферм в м Ширина ферм в мм Закладные и накладные детали покрытие без фонаря покрытие с фонарем коли¬ чество типов коли¬ чество штук масса в кг коли¬ чество типов коли¬ чество штук масса в кг 18 6 240 1 9 28 4 24 78 12 280 1 9 / 32 4 22 67 24 6 240 1 11 33 4 32 103 12 280 1 И 40 4 30 103 Конструктивное решение ферм (защитные слои, ка¬ тегория трещиностойкости) позволяет применять их в зданиях со слабо- и среднеагрессивными воздушными средами при условии выполнения требований норматив¬ ных документов по антикоррозионной защите конструк¬ ций. Для покрытий зданий с сильноагрессивной средой разработаны безраскосные фермы с предварительным напряжением в стойках (вып. VI), что позволяет обес¬ печить трещиностойкость всех элементов. Фермы име¬ ют те же опалубочные формк, что и разработанные в вып. II—V. Применение трещиностойких ферм целе¬ сообразно и в зданиях со среднеагрессивной средой, так как при этом для их защиты могут быть исполь¬ зованы менее дефицитные и более экономичные лако¬ красочные покрытия. Сортименты безраскосных стропильных ферм проле¬ тами 18 и 24 м с напряженными стойками для покры¬ тий зданий со скатной кровлей и сильноагрессивной средой приведены в табл. 2.79 и 2.80. Для подбора ма¬ рок ферм под соответствующие нагрузки используются ключи, приведенные в вып. I серии и в табл. 2.75—2.77. Предварительное напряжение стержневой армату¬ ры нижних поясов и стоек предусмотрено механическим способом на упоры короткого стенда или форм.
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ mi Таблица 2.79 Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. VI и VII) с предварительно-напряженными стойками для покрытий здании со скатной кровлей и агрессивной средой и расход материалов Марка фермы Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м\ марка бетона (масса фермы в т) Расход арматуры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягае¬ мой итого А-1 А-III В-1 А-Шв A-IV ФБН I8II-1 АШв 6 172 10 228 416 37 453 Ф^Н 1811-IAIV 6 172 10 — 211 399 37 436 ФВН 18II-2AIIIB 6 172 10 246 — 434 37 471 ФБН 1811-2AIV 6 172 10 — 228 416 37 453 ФБН 1811-ЗАШв 6 172 10 252 — 440 39 479 ФБН 18II-3AIV 3,1 6 172 10 — 234 422 39 461 ФБН 18II-4AIIIB 240 400 6 172 10 275 — 463 41 504 ФБН 18II-4AIV (7,7) 6 172 10 — 257 445 41 486 ФБН 18II-5A1 Ив 6 172 10 324 — 512 41 553 ФБН 18II-5AIV 6 172 10 — 292 480 41 521 ФБН 18II-6AIIIB 6 172 10 356 — 544 41 585 ФБН 18II-6AIV 6 172 10 — 324 512 41 553 ФБН 18III-7AIIIB 7 185 11 391 594 43 637 ФБН 18III-7AIV 3,7 7 185 11 — 356 559 43 602 ФБН 18III-8AIIIB 280 400 7 195 11 452 — 665 57 722 ФБН 181II-8AIV (9,2) 7 195 11 — 416 629 57 686 ФБН 13III-9AIIIB 3,7 7 215 9 473 704 62 766 ФБН 181II-9AIV 280 500 (9,2) 7 215 9 — 455 686 62 748 ФБН 18IV-9AI Пв 7 230 10 445 692 43 735 ФБН 18IV-9AIV 7 230 10 — 400 647 43 690 ФБН 181V-10AII 1в 4,2 7 230 10 485 — 732 47 779 ФБН 18IV-10AIV 280 400 7 230 10 432 679 47 726 ФБН 18IV-11AIIIB (10,5) 7 259 10 549 — 825 57 882 ФБН 18IV-11AIV 7 259 10 — 496 772 57 829 ФБН 18IV-12AIIIB 7 265 10 616 898 57 955 ФБН 18IV-12AIV 7 265 10 — 549 831 57 888 ФБН 18IV-13AIIIB 4,2 34 391 — 695 — 1120 57 1177 ФБН 18IV-13AIV 280 500 34 391 — — 641 1066 57 1123 ФБН 18IV-14AIIIB (10,5) 34 391 — 804 — 1229 62 1291 ФБН 18IV-14AIV 34 391 — — 751 1176 62 1238 Таблица 2.80 Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. VI и VII) с предварительно-напряженными стойками для покрытия зданий со скатной кровлей и агрессивной средой и расход материалов Марка фермы m <v 8 <-> к о 2 с = « од бетона марка на (масса 1Ы в г) Расход армат: ненапрягаемой уры в кг по классам варианты напрягае¬ мой 1адные кладные ли в кг о со Т* _ 03 S н 5 О а, к ^ s X $ л s О 5 о ^ н СХ итого ^ со со 2 I н М* £ о Я :г m со а> Cl, ш >0 ’©• А-1 А-III В-1 А-Шв A-IV ев О) ГО Я С* Я о О X о ФБН 24II-1 АШв 6 230 14 334 584 36 620 ФБН 24II-1AIV 6 230 14 — 310 560 36 596 ФБН 24II-2AIIIB 6 230 14 417 — 667 46 713 ФБН 24II-2AIV 240 4,2 6 230 14 ч 375 625 46 671 ФБН 2411-ЗАШв 400 6 230 14 465 — 715 48 763 ФБН 2411-ЗА IV (10,5) 6 230 14 — 424 674 48 722 ФБН 24H-4AIIIB 6 288 14 542 — 850 48 898 ФБН 24II-4AIV 6 288 14 — 495 803 48 851 ФБН 24II-5AI1IB 240 4,2 6 256 14 588 864 48 912 ФБН 24II-5AIV 500 (10,5) 6 256 14 • 542 818 48 866 ФБН 24111-5AI11 в 7 257 16 588 868 48 916 ФБН 24III-5AIV 7 257 16 — 542 822 48 870 ФБН 24III-6AI Пв 280 4,7 7 257 16 698 — 978 71 1049 ФБН 24III-6AIV 400 7 257 16 — 632 912 71 983 ФБН 24III-7AIIIB (11,5) 29 331 — 745 — 1105 71 1176 ФБН 24III-7AIV 29 331 — — 698 1058 71 1129 11—1075
162 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.S0 Марка фермы Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м\ марка бетона (масса фермы в г) Расход арматуры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягае¬ мой итого A-I A-III В-1 А-Шв A-IV ФБН 24IV-8AIIIB 8 300 13 727 1048 50 1198 ФБН 24IV-8AIV 5,7 8 300 13 — 679 1000 50 Г050 ФБН 24IV-9AIIIB 8 319 13 857 1197 57 1254 ФБН 24IV-9AIV 400 8 319 13 — 809 1149 57 1206 ФБН 24IV-10 A111 в (14,2) 28 425 — 857 — 1310 57 1367 ФБН 24IV-10AIV 28 425 — 809 1262 57 1319 ФБН 24V-11AI11в 7,3 10 345 17 938 1310 48 1358 ФБН 24V-11AIV 280 10 345 17 844 1216 48 1264 ФБН 24V-12AIIIB 40Э 10 345 17 1038 1410 50 1460 ФБН 24V-12AIV (18,2) 10 345 17 — 944 1316 50 £366 ФБН 24V-13AIIIB 10 394 17 1180 1601 50 1651 ФБН 24V-13AIV 10 394 17 — 1038 1459 50 1609 ФБН 24V-14AIIIB 7,3 46 619 — 1372 2037 57 2094 ФБН 24V-14AIV 500 46 619 — 1230 1895 57 1952 ФБН 24V-15AIIIB (18,2) 46 619 — 1696 2361 57 2418 ФБН 24V-15AIV 46 619 — 1696 2361 57 2418 2.5.4. Стропильные фермы для зданий с плоской кровлей Ряд предприятий сборного железобетона изготов¬ ляет (до износа опалубочных форм) типовые фермы с параллельными поясами пролетами 18 и 24 м с шагом 6 м (серия ПП-01-02/68 утверждена в 1969 г., отменена в 1972 г. с разрешением использования в строительстве до износа опалубочных форм на предприятиях, где они были освоены). Фермы имеют треугольную решетку и дополнитель¬ ные стойки, элементы решетки закладные, однако пред¬ приятия чаще изготовляют целиком бетонируемые фер¬ мы (рис. 2.122). Размер панелей верхнего пояса (меж¬ ду узлами) принят 3 м в связи с использованием плит такой же ширины. Фермы предназначены главным об- 2W (1-й Вариант) (2-й бариант) С3-й и 4-0 варианты) Рис. 2.122. Ферма с параллельными поясами пролетом 18 м 1 — каркас верхнего пояса; 2— нижний предварительно-напряженный пояс с различными вариантами армирования; 3 сжатые^, рас* косы и стойки; 4*— растянутые раскосы и стойки; 5 — прядевая арматура; 6 — проволочная; 7 — стержневая; 8 — окаймляющие карка¬ сы; 9 — пространственные каркасы узлов
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 163 разом для бесфонарных зданий. Применяются фермы в сочетании с подстропильными фермами серии ПП-02-04/68. В зависимости от того, опираются ли они непосредственно на колонны или на подстропильные фермы с двух сторон или с одной, имеются три разно¬ видности ферм, изготовляемых в одних и тех же фор¬ мах. Марки ферм, опирающихся на колонны, основные. Марки ферм, опирающихся на средние узлы подстро¬ пильных ферм, содержат дополнительные буквенные ин¬ дексы Б и Д: Б — для ферм с симметричными приопор- ными панелями, опирающихся на подстропильные фер¬ мы по обеим продольным осям здания; Д — для ферм с' несимметричными приопорными панелями, опираю¬ щихся с одной стороны на подстропильную ферму и с другой — на колонны крайних рядов здания с ша¬ гом 6 ли Для компенсации прогиба ферм пролетом 24 м верх¬ нему поясу придан небольшой уклон, что достигается увеличением сечения верхнего пояса по середине фер¬ мы на 40 мм. Покрытия зданий пролетом 24 ж с плоской кровлей в ряде случаев решаются в стальных конструкциях. Бо¬ лее распространены железобетонные фермы пролетом 18 м. Сортамент и расход материалов для этих ферм приведены в табл. 2.81. Фермы серии ПП-01-02/68 предназначены для при¬ менения в зданиях, возводимых в II, III и IV снеговых районах. Ключ для подбора ферм пролетом 18 м для покрытий зданий с плоской кровлей приведен в табл. 2.82. Таблица 2.81 Сортамент стропильных ферм пролетом 18 м серии ПП-01-02/68 (вып. II)' для покрытий зданий с плоской кровлей с шагом 6 м и расход материалов Марка фермы Тип опалубки Расход бетона в ,м3 (масса фермы в кг) Марка бетона Расход а ненапрягаемой рматуры в кг по классам варианты напрягаемой итого Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг А-1 А -111 В-1 A-IV А-Шв П-7 В-11 ФП6 18-1AIV 300 25 287 36 179 527 40 567 ФП6 18-1AIII (400) 25 287 36 — 214 — — 562 40 602 1 3,2 ФП6 18-1П 1 (8) 25 291 36 100 452 40 492 ФП6 Д8-1В 400 25 289 36 — — — 99 449 40 489 ФП6 18-2AIV 300 31 322 33 200 586 40 626 ФПб 18-2AIII (400) 31 322 33 — 232 — — 618 40 658 1 3,2 1 ФП6 18-2П 1 (8) 31 321 33 140 525 40 565 ФП6 18-2В 400 31 321 33 — — — 122 507 40 547 ФПб 18-3AIV 31 334 33 228 626 40 666 ФПб 18-3AIII 3,2 31 334 33 266 — 664 40 704 ФП6 18-ЗП 1 (8) 400 31 336 34 160 — 561 40 601 ФПб 18-ЗВ 31 336 34 — — — 144 545 40 585 ФЙ6 18-4AIV 31 363 33 257 G84 40 724 ФПб 18-4AIII 3,2 31 363 33 303 — 730 40 770 ФПб 18-4П 1 (8) 400 31 366 33 — 200 — 630 40 670 ФПб 18-4В 31 366 33 — > ~ — 177 607 40 648 ФПб 18-1BAIV 300 25 259 32 179 495 40 535 ФПб 18-1BAIII (400) 25 259 32 — 214 — — 530 40 570 II 2,8 (7) . ФПб 18-1БП 25 263 32 100 — 420 40 460 ФПб 18-1БВ 400 25 261 32 • — — 99 417 40 457 ФПб 18-2BAIV 300 31 294 29 200 554 40 594 ФПб 18-2БА1II (400) 31 294 29 — 232 — — 586 40 626 II 2,8 (7) ФПб 18-2БП 31 293 29 — — 140 — 493 40 533 j ФПб 18-2БВ 400 31 293 29 — — — 122 475 40 515 11*
164 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ .ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.81 0 Марка фермы Тин опалубки Расход бетона в л*‘ (масса фермы в т) Марка бетона Расход арматуры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой итого А-1 A-III В-1 A-1V А-Шв П-7 В-11 ФП6 18-ЗБА1У 31 306 29 228 594 40 634 ФП6 18-ЗБАШ II 2,8 400 31 306 29 — 266 632 40 672 ФП6 18-ЗБП (7) 31 309 29 — — 160 529 40 569 ФП6 18-ЗБВ 31 309 29 — — — 144 513 40 533 ФПб 18-4БА1У 31 336 29 256 652 40 692 ФП6 18-4БАШ и 2,8 400 31 336 29 — 303 699 40 739 ФП6 18-4БП (7) 31 338 29 — 200- 598 40 638 ФП6 18-4БВ 31 338 29 — — — 177 575 40 615 ФП6 18-1ДА1У 300 25 273 34 179 511 40 551 ФП6 18-1 ДАШ (400) 25 273 34 214 546 40 586 III 3 ФП6 18-1ДП (7,5) 25 277 34 100 436 40 476 ФПб 18-1ДВ 400 25 275 34 — — — 99 433 40 473 ФП6 18-2ДА1У 300 31 309 31 200 571 40 611 ФП6 18-2ДАШ (400) 31 309 31 — 232 — 603 40 643 III 3 ФП6 18-2ДП (7,5) 31 307 31 140 509 40 549 ФП6 18-2ДВ 400 31 307 31 — 1 — 122 491 40 531 ФП6 18-ЗДА1У 31 321 31 228 611 40 651 ФП6 18-ЗДАШ III 3 400 31 321 31 266 649 40 689 ФП6 18-ЗДП (7,5) 31 323 31 — 160 545 40 585 ФП6 18-ЗДВ 31 323 31 — — — 144 529 40 569 ФПб 18-4ДА1У 31 350 31 256 668 40 708 ФПб 18-4ДАШ 3 31 350 31 303 715 40 755 ФПб 18-4ДП III (7,5) 400 31 352 31 200 614 40 654 ФПб 18-^ДВ 31 352 31 — — — 177 591 40 631 Примечания: 1. Буква Б в конце марок указывает, что фермы предназначены для установки на поде! 'ропильные фермы с ииеих сторон пролета; оуква j- 1. — ДЛЯ установки на подстропильные фермы с одной стороны : и на колонны с другой (по коай- нему ряду). Фермы оез такого индекса предназначены дгя установки на колонны с ша гом 6 м. 2. В графе «Марка бетона» Ьерхняя дельном изготовлении). цифра показывает марку бетона поясов, нижняя — марку закладной решетки (При раз- 3. Ширина сечений поясов 240 мм. Таблица 2.82 Ключ для подбора стропильных ферм с параллельными поясами пролетом 18 м, с шагом 6 м серии ПП-01-02/68 вып. II для покрытий без фонарей при плитах шириной 3 м Расчетная (норма¬ Шифр несущей способности ферм (см. примечание) тивная) нагрузка по верхнему поясу И х 8 . о у С , при подвесных кранах в кгс/м2 3 >. = G. я 5 н е{ S О ^ двухопорных трехопорных суммарная от' покры¬ тия, снега и комму¬ никаций в том числе от снега О OS S о я с 2 ЕС СО <Я «и о. УО йй с тремя п< ными груз 3 т (элект) ли Q = 2 7 2 крана, Q = 2 г 2 крана, Q = 3.2 т 1 кран, Q = 2 т 1 кран, Q = 3,2 т 1 кран, Q = 5 т 1 кран, Q = 2 т 1 кран, Q = 3,2 т 1 кран, Q = 5 т 430(355) 100 1 2 1 2 1 1 1 1 1 2 500(415) 100 1 2 2 3 1 1 • 1 2 2 2 570(465) 140 2 3 3 3 2 2 2 2 3 3 640(515) 210 2 4 3 4 3 3 3 3 4 4 Примечание. Вместо полных марок ферм (например, ФП6-18-2А1У, ФП6-18-2БА1У или ФП6-18-2ДА1У) в таблице ука¬ зана одна цифра, характеризующая несущую способность фермы.
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ Конструктивное решение ферм (защитные слои, ка¬ тегория по трещиностойкости и ширина раскрытия тре¬ щин) позволяет применять их в зданиях со слабоагрес¬ сивными и среднеагрессивными газовыми средами, за исключением ферм с прядевой арматурой диаметром 9 мм, которые не допускается применять в зданиях со среднеагрессивной средой. Состав бетона и группа ан¬ тикоррозионного покрытия назначаются в соответствии с указаниями норм. С целью унификации конструкций и возможности изготовления в одинаковых формах стропильных ферм для зданий со скатной и плоской кровлей разработаны безраскосные фермы по типу описанных выше (п. 2.5.3), но с продолженными выше верхнего пояса стойками, на которые опираются плиты покрытий шириной 3 м. Эти чертежи (вып. VIII серии 1.463-3) в качестве типо¬ вых Госстроем СССР не утверждались, но могут быть применены по согласованию со строительными организа¬ циями, предприятия которых освоили изготовление ти¬ повых безраскосных ферм той же серии для покрытий зданий со скатной кровлей (с соблюдением условий при¬ менения, предусмотренных в вып. VIII). Сортаменты безраскосных ферм пролетами 18 и 24 м для зданий с плоской кровлей и расход бетона и ар¬ матуры по маркам приведены в табл. 2.83 и 2.84. Ключи для подбора безраскосных ферм пролетами 18 и 24 м при плоской кровле и наиболее распростра¬ ненных комбинациях нагрузок приведены в табл. 2.85— 2.87. Таблица 2.83 Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей и расход материалов Марка фермы УЧ Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в м\ марка бетона (масса фермы в г) Расход арматуры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой напрягаемой итого А-1 А-И В-1 А-Шв А-IV П-7 B-II ФБМ 181-1 АШв 2,6 18 175 38 178 409 60 469 ФБМ 18I-1AIV 240 400 18 175 38 _ 161 — — 392 60 452 ФБМ 181-1В (6,5) 18 175 38 90 321 60 381 ФБМ 181-2АШв 20 200 38 196 454 60 514 ФБМ 18I-2AIV 2,6 20 200 38 178 — 436 60 496 ФБМ 181-2П 240 • 400 20 200 38 — — 120 — 378 60 438 ФБМ 18I-2B (6,5) 20 200 38 112 370 60 430 ФБМ 181-ЗАШв 20 215 37 196 468 60 528 ФБМ 18I-3AIV 2,6 20 215 38 178 — — 451 60 611 ФБМ 181-ЗП 240 400 20 215 38 160 — 433 60 493 ФБМ 18I-3B (6,5) 20 215 38 146 419 60 479 ФБМ 18I-4AIIIB 2,6 20 234 38 214 506 60 566 ФБМ 18I-4AIV 400 (6,5) 20 234 38 — 196 — — 488 60 548 240 ФБМ 181-4П 2,6 20 234 39 160 453 60 513 ФБМ 18I-4B 500 (6,5) 20 234 38 146 438 60 498 ФБМ 18И-4П 3,1 21 199 43 120 383 60 413 ФБМ 18II-4B 240 400 (7,7) 21 192 43 0 112 368 60 428 ФБМ 1811-5AIII в 24 1 238 43 246 • 551 60 611 ФБМ 18II-5AIV 3,1 24 238 43 — 214 — — 519 60 579 ФБМ 18П-5П 240 400 24 245 43 — — 160 — 472 60 532 ФБМ 18II-5B (7,7) 24 238 43 146 451 60 511
166 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.83 Марка фермы Ширина се¬ чений поясов в мм Расход бетона в л*3, марка бетона (масса фермы в т) Расход арматуры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягаемой напрягаемой итого A-I A-III В-1 А-Шв А-IV П-7 В-И ФБМ 1811-бАШв 25 238 43 277 583 60 643 ФБМ 18II-6AIV 3,1 25 238 43 246 552 60 612 ФБМ 18П-6П 240 400 25 245 43 200 513 60 573 ^ ФБМ 18II-6B (7,7) 25 238 43 190 496 60 556 ФБМ 18III-7AIIIB 22 227 44 313 - 606 68 674 ФБМ 18111 7AIV 3,7 22 227 44 — 277 — — 570 68 638 ФБМ 18П1-7П 280 400 22 237 44 — — 160 — 463 68 531 ФБМ 18III-7B (9,2) 22 227 44 157 450 68 518 ФБМ 18III-8AIIIB 36 308 44 348 736 68 804 ФБМ 18III-8AIV 3» 7 36 308 44 — 313 — — 701 68 769 ФБМ 18П1-8П 280 400 36 318 44 — — 200 — 598 68 666 ФБМ 18III-8B (9,2) 36 308 44 190 578 68 646 ФБМ'ШП-ЭАШв 26 305 42 366 739 68 807 ФБМ rem-QAiv 3,7 26 305 42 348 721 68 789 ФБМ 181П-9П 280 500 26 305 42 — 200 573 68 641 ФБМ 18II1-9B (9,2) 26 290 42 190 548 68 616 ФБМ 18IV-9AIIIB 24 259 46 366 695 68 763 ФБМ 18IV-9AIV 4,2 24 259 46 322 651 68 719 ФБМ 181У-9П 280 400 24 266 46 200 536 68 604 ФБМ 18IV-9B (10,5) 24 259 46 179 508 68 576 ФБМ 18IV-10AI Ив 29 297 46 401 773 68 841 ФБМ 18IV-10AIV 4,2 29 297 46 348 — 720 68 788 ФБМ 181У-10П 280 400 29 311 46 200 586 68 654 ФБМ 18IV-10B (10,5) 29 297 46 " 190 630 68 698 ФБМ 18IV-11AIIIB 29 352 46 454 881 68 949 ФБМ 18IV-11AIV 4,2 29 352 46 401 — 828 68 896 ФБМ 181V-11П 280 400 29 360 46 240 675 68 743 ФБМ 18IV-11B (10,5) 29 346 46 224 645 68 713 ФБМ 18IV-12AIIIB 29 358 46 521 954 68 1022 ФБМ 18IV-12AIV 4,2 29 358 46 — 454 — — 887 68 955 ФБМ 181У-12П 280 500 29 374 46 — — 280 — 729 68 797 ФБМ 18IV-12B (10,5) 29 351 46 269 695 68 763 ФБМ 18IV-13AIIIB 68 522 35 575 1200 68 1268 ФБМ 18IV-13AIV 4,2 68 522 35 — 521 — — 1146 68 1214 ФБМ 181У-13П 280 500 68 530 35 — > — 320 — 953 68 1021 ФБМ 18IV-13B (10,5) 68 507 35 302 912 68 980 Примечание. Первые три буквы марки определяют тип конструкции (ФБМ — фермы безраскосные для плоской или ма¬ лоуклонной кровли). В конкретных проектах в конце марки ферм следует указывать принятый уклон покрытия. Например, фер¬ ма с шифром несущей способности 2, армированная прядевой арматурой, предназначенная для покрытий с уклоном 3,3%, обо¬ значается маркой ФБМ 18П-2П — 3,3%.
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 167 Таблица 2 84 Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей и расход материалов И 1 О <v О о к о о, *2 ь «я s £ S «о S* Расход арматуры в кг по классам Й я Марка фермы ж О g С О ^ Н СО 8 « $ Н ненапрягаемой варианты напрягаемой i § s г СО <и СП К с* со S3 Си с; со аК Н Я о Я Щ ъ Я сг в «в «о СО S к си я S3 д А-1 A-I II В-1 А-Шв А-IV П-7 B-II итого ХО 3 * О х ш ФБМ 24I-1A1IIB ФБМ 24I-1AIV ФБМ 241-1П ФБМ 24I-1B 240 3,7 400 (9,2) 27 27 27 27 238 238 238 238 55 55 55 55 261 236 160 148 581 556 480 468 69 69 69 69 650 625 549 537 ФБМ 241-2AI11 в ФБМ 24I-2AIV ФБМ 241-2П ФБМ 24I-2B 240 3,7 400 (9.2) 32 32 32 32 340 340 344 340 55 55 55 55 328 286 212 192 755 713 643 619 69 69 69 69 824 782 712 688 ФБМ 241-ЗАШв ФБМ 241-ЗА IV ФБМ 241-ЗП ФБМ 24I-3B 240 3,7 500 (9,2) 30 30 30 30 368 368 368 368 55 55 55 55 369 328 213 192 822 781 666 645 69 69 69 69 891 850 735 714 ФБМ 2411-ЗАШв ФБМ 24II-3AIV ФБМ 24П-ЗП ФБМ £Ш-ЗВ . /% 240 4,2 400 (10,5) 28 28 28 28 291 291 291 291 58 58 58 58 369 328 213 178 746 705 590 555 69 69 69 69 815 774 659 624 ФБМ 2411-4AI11в ..ФБМ 24II-4AIV ФБМ 24П-4П ФБМ 24II-4B 240 4,2 400 (10,5) 33 33 33 33 382 382 382 382 58 58 58 58 417 369 • 266 252 890 842 730 725 69 69 69 69 959 911 808 794 ФБМ 2411-5AI Ив ФБМ 24II-5AIV ФБМ 24П-5П ФБМ 24II-5B 240 4,2 500 (10,5) 33 33 33 33 375 375 379 375 57 57 57 57 463 417 266 252 928 882 736 717 69 69 69 69 997 951 804 786 ФБМ 24III-5AIIIB ФБМ 24III-5AIV ФБМ 24Ш-5П ФБМ 24III-5B 280 4,7 400 (11.7) 28 28 28 28 319 319 323 319 62 62 62 62 463 417 266 237 872 826 679 646 69 69 69 69 941 895 748 715 ФБМ 24III-6AIIIB ФБМ 24III-6AIV ФБМ 24Ш-6П ФБМ 24III-6B 280 4,7 400 (И,7) 33 33 33 33 373 373 377 373 62 62 62 62 554 488 266 252 1022 956 738 720 69 69 69 69 1091 1025 807 789 ФВМ 241II-7AIIIB ФБМ 24III-7AIV ФЙМ 241П-7П ФБМ 24III-7B 280 4,7 400 (11,7) 55 55 55 55 478 478 488 478 46 46 46 46 601 554 319 311 1181 1133 908 890 69 69 69 69 1249 1202 977 959 к~ ФБМ 24IV-8AIIIB ФБМ 24IV-8AIV ФБМ 24IV-8n ФБМ 24IV-8B 280 5,7 400 (14,2) 32 32 32 32 368 368 378 368 61 61 61 61 601 554 319 311 1062 1015 790 772- 79 79 79 79 1141 1094 869 851 ФБМ 24IV-9AIIIB ФБМ 24IV-9AIV ФБМ 241V-ЭП ФБМ 24IV-9B 280 5,7 400 (14,2) 51 51 51 51 482 482 497 482 61 61 61 61 695 # 648 372 355 1289 1242 981 949 79 79 79 79 1368 1321 1060 1028 ФБМ 24IV-10AIIIB ФБМ 24IV-10AIV ФБМ 24IV-I0n ФБМ 24IV-10B 280 5,7 400 (14,2) 67 67 67 67 536 536 551 536 48 48 48 48 695 646 372 355 1346 1299 1038 1006 79 79 79 79 1425 1349 1117 1085
168 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.84 . о <и О «0 о. Расход арматуры в кг по классам я * « я * 6 Марка фермы 2° 5 <= S « <и = -6* Q * ш Д ненапрягаемой варианты напрягаемой £Ча го Cf с- Я 2 « 2.4 со йг н S о Шир чени в мм Расх на в ка б (мас< в т) А-1 А -111 В-1 А-Шв А-IV П-7 В-11 итого Е» СО to * я н со <и 00 Я St Общ ход в кг ФБМ 24V-11 АШв 7,3 400 43 421 68 832 1364 79 1443 ФБМ 24V 4AIV 280 43 421 68 — 738 — — 1270 79 1349 ФБМ 24V-4П ФБМ 2»V-11B (18,2) 43 43 456 421 68 68 - 479 444 1046 976 79 79 Ш5 1055 ФБМ 24V-12AIIIB 7,3 400 43 421 68 926 1458 79 1537 ФБМ 24V-I2AIV 280 43 421 68 — 832 — — 1364 79 1443 ФБМ ?4V-l?n (18,2) 43 456 68 — — 532 — 1099 79 1178 ФБМ 24V-12B 43 421 68 “ 503 1035 79 1114 ФБМ 24V-13AIIIB 7,3 500 43 470 68 1068 1649 79 1720 ФБМ 24V-13AIV 280 43 470 68 — 926 — — 1507 79 1586 ФБМ 24V-13n (18,2) 43 470 68 — 638 — 1219 79 1298 ФБМ 24V-13В 43 428 68 607 1146 79 1225 ФБМ 24V-14AI Ив 7,3 500 79 733 51 1210 2073 79 2152 ФБМ 24V-14AIV 280 79 733 51 — 1068 — — 1931 79 2010 ФБМ 24V 14П (18,2) 79 759 51 — — 692 — 1581 79 1660 ФБМ 24V-14B 79 685 51 ““ 644 1450 79 1529 Примечание. Первые три буквы марки определяют тип конструкции (ФБМ — фермы безраскосные для плоской или ма¬ лоуклонной кровли). В конкретных проектах в конце марки ферм следует указывать принятый уклон покрытия. Например, фер¬ ма с шифром несущей способности 2, армированная прядевой арматурой, предназначенная для покрытий с уклоном 3,3%, обо¬ значается маркой ФБМ 24П-9П ~-3,3%. Та бл и'ц а 2.85 Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 м) Профиль покрытия Расчетная нагруз¬ ка в кгс/м2 CJ О) О 3X0 S' о о ос,- ^ О л О ЯЗ 4 4 Шифр несущей способности фермы (см. примечания) : * >» 2 я £ g 3 S £? а >* ^ О t-00 с к о О S С н (N an н O' двухопорных 2 крана, Q== 2 т 2 крана, Q=3,2 т 1 кран, Q=5 т трехопорных 1 кран, Q=2 т 1 кран, Q=3,2 т 1 кран, Q—5 т С фонарями без перепадов профи¬ ля Без фонарей и без перепадов профиля 250 300 350 400 450 500 550 250 300 350 400 450 500 550 70 100 140 210 210 210 210 70 100 140 140 210 210 210 1 1 1 2 4* 5* 5 2 2 3 4 5* 6* 6 5 5 6* 6 3 4 5 5 6* 6 6 2 2 2 4* 4 4 5 4 5 5 6 6* 6 8/ 5 5 6 6 б 8* Примечания: 1. Вместо полной марки фермы, например ФБМ 18П-5П, в таблице указана только одна цифра, характе¬ ризующая несущую способность фермы. 2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2 могут быть приняты фермы на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 3 вместо 4, 4 вместо 5, 5 вместо 6, 7 вместо 8.
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 169 Таблица 2.86 Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 м) Расчетная нагруз¬ ка в кгс/лг2 Шифр несущей способности ферм (см. примечание) о ^ о при подвесных кранах Профиль покрытия к _ К 5 н 2 2 Г CL- О <и * 2 ч X г) 3 >» Я о. о и а» m s 3gg к с о о О s о. двухопорных трехопорных суммар ОТ ПОК] и снег< _ <и о 5 кю о а н о f- я И Ow о в « га о О, \о « и S ЕТТ Bt га 5 О « (DCS 2 крана, Q=1 т 2 крана, Q=2 т 2 крана, Q—3,2 т 1 кран, Q=2 г 1 кран, Q=3,2 т 1 кран, Q—5 г 250 70 1 3 3 4 5 3 5 6 300 100 2 3 3 4 5 4 5 6 350 140 3 4 4 4 6 4 5 6 С фонарями без 400 210 3 4 4 5 6 5 6 7 перепадов профи¬ 450 210 4 4 4 6* 7 5 6 7 ля 500 210 4 5 5 6 7 6 7 9 550 210 5 6 6 7 9 6 7 9 250 70 1 2 2 3 4 2 4 5 300 100 1 3 3 3 4 3 4 5 350 140 2 3 3 4 5 4 5 6 Без фонарей и 400 210 2 4 4 4 6 5* 6 7 без перепадов про¬ 450 210 , 3 4 4 5 7 5 6 7 филя ^ 500 210 4 5 5 6 7 6 6 7 : •> 550 210 4 5 5 6 7 6 7 9 * Примечани: ющая несущую спосо я: 1. Вме бность фе сто полис рмы. >й марки (н апример, Ф БМ 24II-4B ) в таблице 5 указана т< олько одна цифра, хар актеризу- 2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2 могут быть приняты фермы на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способносттт будет 4 вместо 5 и 5 вместо 6. Таблица 87 Ключ для подбора безраскосных ферм пролетами 18 и 24 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей с шагом ферм 12 м (при плитах шириной 3 м) Профнль покрытия Расчетная нагрузка в кгс/м- Несущая способность ферм (см. примечание) пролетом 18 м пролетом 24 м без подвесных кра¬ нов и грузов с подвесными груза¬ ми по 3 т (электро- тали, Q— 2 г) при подвесных кранах без подвесных кра¬ нов и грузов с подвесными груза¬ ми по 3 г (электро- тали, Q=2 г) при подвесных кранах двухопорных трех¬ опорных двухопорных трех¬ опорных суммарная от покрытия и снега в том числе от снега (не более) 1 кран, Q=2 т 1 кран, Q=3,2 т 1 кран, Q=3,2 г 2 кра¬ на, Q=2 г 2 кра - на, Q=3,2 т 1 кран, Q=3,2 т 300 70 7 7 7 7 9 8 8 10 10 10 350 100 7 7 7 7 9 10 10 11 11 10 400 140 7 9 9 9 9 10 10 11 12 11 С фонарями 450 140 9 9 9 9 10 11 И 12 12 12 кбез перепадов 500 140 9 10 10 10 11 11 12 12 13 12 профиля 550 140 10 11 11 11 11 12 и 13 14 13 650 210 11 12 12 12 12 12 13 14 14 13 700 210 12 12 12 12 12 13 14 14 — 14 300 70 7 7 7 7 9 8 8 8 10 10 350 100 7 7 7 7 . 9 8 8 10 10 10 400 140 7 7 7 9 9 8 10 10 11 10 Без фонарей и 450 140 7 7 7 ' 9 10 10 10 И 12 11 без перепадов 500 210 9 9 9 9 10 11 11 12 12 12 профиля 550 210 9 9 9 10 И И 12 13 13 13 650 210 10 11 И 12 12 13 13 14 14 14 Примечание. Вместо полной марки фермы (например, ФБМ 18III-7AIV или ФБМ 24V-13B) в таблице указана одна цифра, характеризующая несущую способность фермы.
170 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ 2.5.5. Подстропильные фермы для здании со скатной и плоской кровлей Типовые предварительно-напряженные подстропиль¬ ные фермы для зданий со скатной кровлей при шаге колонн 12 м разработаны в серии ПК-01 -110/68. Подстропильные фермы запроектированы с учетом опирания на них типовых сегментных или арочных ферм (см. п. 2.5 и рис. 2.28). Крепление подстропильных ферм к колоннам осу¬ ществляется без анкерных болтов с помощью дуговой сварки закладных листов. Стропильные фермы крепят к подстропильным с помощью анкерных болтов и мон¬ тажных сварных швов. Ось симметрии— 10; 11 Рис. 2.123. Типовая подстропиль¬ ная ферма серии ПК-01-110/68 1 — окаймляющий каркас нижнего поя¬ са: 2 — арматура растянутого раскоса: 3 — то же, сжатого раскоса и нижнего пояса; 4 — стойка для опирания плит покрытия: 5, 6 — арматурные каркасы и сетки узлов: 7 — закладные детали: 8 — проволочная арматура; .9 — пряде¬ вая; 10 и 11—стержневая классов А-Шв и A-IV М » 4 =Т Рис. 2.124. Схема армирования узлов подстропильной фермы а — опорного; б —■ среднего; 1—ниж¬ ний предпарительно-напряженный пояс (напрягаемая арматура в сече¬ ниях условно не показана); 2 — сжа¬ тый опорный раскос; 3—растянутый раскос; 4 — рабочая арматура рас¬ косов в виде сварных каркасов; 5 — сварные каркасы узлов; 5—П-об- разные каркасы узлов; 7 — сварные сетки усиления в местах опирания стропильных ферм; 8 — криволиней¬ ные сетки местного усиления узла; 9 — шпильки; 10 — закладные дета¬ ли с анкерными болтами; //—опор¬ ная закладная плита 2-?
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 171 Таблица 2.88 Сортамент подстропильных ферм серии ПК-01-110/68 (вып. 1) для зданий со скатной кровлей с шагом стропильных ферм 6 ж и расход материалов 5980 то Рядовая ферма 5980 7 5880 1П т S50 щ Ферма у температурных швов I Марка фермы Тип опалубки (ширина сечений поясов в мм) Расход бетона в м3, мар¬ ка бетона (масса фермы в г) Расход а; ненапрягаемой рматуры в кг по классам варианты напрягаемой всего Закладные и наклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг А-1 A-I II В-1 А-IV А-Шв П-7 В-П ПФ-IAIV 29 491 11 239 770 83 853 ПФ 1AIII 1 4,5 29 491 11 272 803 83 886 ПФ-1П (1560) 400 29 491 И 133 664 83 747 ПФ 1В (11,3) 29 491 11 — — — 125 656 83 739 ПФ-2&*У 35 537 11 287 870 83 953 ПФ-2АШ 1 4,5 35 537 11 357 940 83 1023 ПФ-2П (550) 400 35 537 11 186 769 83 852 •. П<^-2В (11,3) 35 537 11 — — 177 760 83 843 ПФ-ЗА1У 35 537 11 335 918 83 1001 ПФ-ЗАШ I 4,5 35 537 11 399 982 83 1065 ПФ-ЗП (550) 500 35 537 11 213 796 83 879 ПФ-ЗВ (11,3) 35 537 11 — — — 192 775 83 858 ПФ-4А1У 4,5 49 672 1 382 1104 83 1187 ПФ-4АШ 1 49 672 1 461 1183 83 1266 ПФ-4П (550) 500 49 672 1 239 961 83 1044 ПФ-4В (11,3) 49 672 1 — — — 220 942 83 1025 ПФ-IAIVK 29 492 11 237 769 96 865 ПФ-IAIIIK 11 4,4 - 29 492 11 270 802 96 898 ПФ-1ПК (550) 400 29 492 11 — 132 664 96 760 ПФ-1ВК (11,3) 29 . 492 11 — — — 125 657 96 753 ПФ-2АУК 4,4 35 539 11 284 869 96 965 ПФ-2АП1К 11 35 539 11 — 395 980 96 1076 ПФ-йПК (550) 400 35 539 И — — 185 770 96 866 ПФ-2ВК (И) 35 539 И 175 760 96 856 ПФ-ЗА1УК 4,4 слл 35 •539 11 331 916 96 1012 ПФ-ЗАТПК 11 35 539 11 — 395 — 980 96 1076 ПФ-ЗПК (550) эии 35 539 11 — — 211 796 96 892 ПФ-SBK (Н) 35 539 и 190 775 96 871 ЛФ-4А1УК 48 672 1 379 1100 96 1196 ПФ-4АШК 11 4,4 48 672 1 — 457 — — 1178 96 1274 ПФ-4ПК (550) 500 48 672 1 — 238 — 959 96 1055 ПФ-4ВК (П) 48 672 1 220 941 96 1037 Примечание. Буква К в конце марок указывает, что фермы предназначены для установки у поперечных температур- ных швов и торцов зданий, где расстояние между колоннами по их осям составляет не 12, а 11,5 и.
172 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.89 Сортамент подстропильных ферм серии ПП-01-04/68 (вып. 1) для зданий с плоской кровлей с шагом стропильных ферм 6 м и расход материалов Марка фермы Тип опалубки (ширина сечений поясов в мм) Расход бетона в м\ мар¬ ка бетона (масса фермы в г) Расход а ненапрягаемой рматуры в кг по классам варианты напрягаемой итого Заклад¬ ные и на¬ кладные детали в кг Общий расход стали в кг A-I A-1II В-1 A-IV В-Шв П-7 В-И РП-IAIV 86 360 11 191 648 90 738 РП-1АШ 1 3.65 86 360 11 — 191 — — 648 90 738 РП-1П (550) 400 86 391 11 — — 106 596 90 686 РП-1В (9,2) 88 376 11 — — — 92 567 90 657 РП-2А1У 86 393 И 219 709 90 799 РП-2АШ I 3,65 86 393 • 11 — 236 726 90 816 РП-2П (550) 400 88 424 11 — — 120 643 90 733 РП-2В j* (0,2) 88 409 11 — — — 107 615 90 705 РП-ЗА1У 86 393 И 239 729 90 819 РП-ЗАШ I 3,65 86 393 11 — 261 — 751 90 841 РП-ЗП (550) 400 88 425 11 — — 133 — 657 90 747' " РП-ЗВ (9,2) 88 409 11 — — — 122 630 90 720 РП-4А1У 100 484 287 871 90 961 РП-4АШ I 3,65 100 484 — — 286 — — 870 90 960 РП-4П (550) 400 102 525 — — — 160 — 787 90 877 РП-4В (9,2) 102 500 144 746 90 .836 РП-1AIVK 87 360 10 187 644 103 747 РП-1AIIIK II 3,62 87 360 10 — 187 — 644 103 747 РП-1 ПК (550) 400 89 391 10 — — 105 — 595 103 698 РП-1ВК (9,1) 89 376 10 91 566 103 668 РП-2А1\'К 87 394 10 214 705 103 808 РП-2АШК II 3.62 87 394 10 — 231 722 103 825 РП-2ПК (550) 400 89 425 10 — — 118 — 642 103 745 РП-2ВК (9,1) 89 410 10 105 614 103 717 РП-ЗА1 Vl< ' 87 394 10 234 725 103 828 РП-ЗДШК 11 3,62 87 394 10 — 255 — — 746 103 849 рп-зпк (550) 400 89 425 10 — — 131 — 655 103 758 РП-ЗВК (9,1) 89 410 10 119 628 103 731 РП-4А1УК 101 483 281 , 865 103 968 РП-4Д1ПК И 3,62 101 483 — — $80 — — 864 103 967 РП-4ПК (550) 400 103 524 — — — 157 — 784 103 887 РП-4БК (9,1) 103 499 141 743 103 846 Примечание. Буква К в конце марок указывает, что фермы предназначены для установки у поперечных темпёратур- ных швов и торцов зданий, где расстояние между колоннами по их < осям составляет не 12, а 11,5 м. 1
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 173 Фермы симметричные предназначены для основных ячеек здания, а несимметричные — укороченные—для крайних ячеек у торцов здания и поперечных темпера¬ турных швов. В марках укороченных ферм имеется индекс К- Сортамент подстропильных ферм пролетом 12 м для покрытий со скатной кровлей и расход материалов при¬ ведены. в табл. 2.88. Рис. 2.125. Схема передачи нагрузок на подстропильную ферму 1 — верхний пояс подстропильной фермы; 2 — средний узел ниж¬ него пояса подстропильной фермы; 3— стропильная ферма; 4 — плита покрытия Схема армирования ферм показана на рис. 2.123. Для зданий с плоской кровлей в ряде случаев ис¬ пользуются подстропильные фермы серии ПП-01-04/68 (отменена в 1972 г. с разрешением использования в строи¬ тельстве до износа опалубочных форм на предприятиях, где они были освоены). Растянутые раскосы подстропильной фермы армиро¬ ваны сталью периодического профиля класса A-III, в которой напряжения ограничены по условиям допускае¬ мой величины раскрытия трещин. Арматура в обоих раскосах состоит из общего изогнутого каркаса и в узле не прерывается, что обеспечивает надежное восприя¬ тие больших опорных реакций (рис. 2.124). Сортамент подстропильных ферм серии ПП-01-04/68 для покрытий зданий с плоской кровлей приведен в табл. 2.89. Таблица 2.90 Ключ для подбора подстропильных ферм серий ПК-01-110/68 и ПП-01-04/68 Серия Марка фермы (условно без раз¬ новид¬ ностей армату¬ ры) Сосредото- ченная рас¬ четная (норма¬ тивная) наг¬ рузка от двух симметричных реакций ферм в среднем узле Р1, тс Сосредото¬ ченная рас¬ четная (нор¬ мативная) нагрузка по верхнему по¬ ясу от плит покрытия Рг не более, тс Суммарная расчетная (норматив¬ ная) наг¬ рузка Pi+P;,, тс ПК-01-1Ю/68 ПФ-1 ПФ-2 ПФ-3 ПФ-4 80(67) 110(94) 130(110) 150(125) 14(11) 14(11) 14(11) 14(11) 94(78) 124(105) 144(99) 164(136) ПП-01-04/68 Прим вес вышеле; стропильны: но. При ум< нагрузка Рi РП-1 РП-2 РП-3 РП-4 е ч а н и е жащих ко1 к ферм, к( гньшении 79(66) 94(81) 109(91) 124(106) ;. В нагрузки нструкций, но б эторый в их ра Р2 соответствен! 11(9) П(9) 11(9) 11(9) включается со ез собственного счете учтен дог но может быть 90(75) 105(90) 120(100) 135(115) бственный веса под- юлнитель- увеличена Подстропильные фермы серий ПК-01-110/68 и ПК-01-04/68 рассчитаны с учетом жесткости узлов на сосредоточенную расчетную нагрузку, приложенную на средний нижний узел (от реакции стропильных ферм), величиной в пределах до 150 тс и, кроме того, на на¬ грузку от плит покрытия в верхнем узле (рис. 2.125). Ключ для подбора подстропильных ферм приведен в табл. 2.90. Подбор необходимой марки подстропильной фермы для конкретных условий проектируемого объек¬ та производят по величине суммы сосредоточенных на¬ грузок Pi+^2, приведенных в таблице. В сосредоточен¬ ную нагрузку Р1 включены две одинаковые реакции стропильных ферм, опирающихся на подстропильную (с учетом нагрузки от подвесного транспорта). В сосре¬ доточенную нагрузку Яг включены опорные реакции крупнопанельных плит покрытия, опирающихся на верх¬ ний пояс подстропильной фермы (см. рис. 2.125). Соб¬ ственный вес подстропильной фермы учтен в ее расчете особо. В практике проектирования часто встречаются слу¬ чаи несимметричного загружения подстропильной фер¬ мы, когда опорные реакции стропильных конструкций смежных пролетов различны по величине. В таких случаях за нагрузку Pi принимают услов¬ ную приведенную нагрузку, определяемую по формуле р —5- 1пр_ а ’ где R — равнодействующая (сумма) двух опорных реак¬ ций стропильных конструкций; а — коэффициент, зави¬ сящий от эксцентрицитета е равнодействующей R по от¬ ношению к продольной оси подстропильной конструкции. Значение коэффициента а для определения приведенной нагрузки Р1ир подстропильных ферм в зависимости от эксцентрицитета Эксцентрицитет е в см 0 5 10 15 Коэффициент а 1 0,83 0,67 0,5 Пример. Расчетные опорные реакции стропильных ферм со¬ ставляют 58 и 34 тс и приложены с эксцентрицитетом 15 см каждая: R = 58 + 34 = 92 тс; е = 3.4-15- =3,9 см; а = 1 ■ 92 ■ =0.867; Pin = ,06 5 1пР 0,867 По табл. 2.90 принимаем подстропильную ферму, для кото¬ рой Pi > 106 тс. Фермы серий ПК-01-110/68 и ПП-01-04/68 рассчи¬ таны и законструированы с соблюдением требований к толщине защитных слоев и величине раскрытия трещин, что позволяет применять их также в зданиях со слабой и средней агрессивными средами. В этих случаях необ¬ ходимо дополнительно выполнять требования к изго¬ товлению ферм по плотности бетона, качеству поверх¬ ностей и др. в соответствии с нормами. 2.5.6. Особенности расчета опорных и промежуточных узлов стропильных и подстропильных ферм В процессе проектирования при привязке типовых конструкций ферм может возникнуть необходимость проверки прочности опорных и лромежуточных узлов
174 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ ферм с учетом возникновения схем нагрузок, не преду¬ смотренных расчетными схемами, представленными в рабочих чертежах типовых конструкций. Ниже приводятся сведения г>б особенностях расчета прочности узлов железобетонных предварительно на¬ пряженных ферм. В опорных узлах ферм по расчету назначается по¬ перечная арматура каркасов. Остальная арматура уста¬ навливается по конструктивным соображениям. Расчет поперечной арматуры каркасов опорных узлов должен Рис. 2.126. Схема к расчету опорного узла фермы обеспечивать прочность заанкеривания продольной ар- матурб1 нижнего пояса и прочность опорного узла при изгибе по наклонному сечению. Из условия обеспечения надежности заанкеривания арматуры (рис. 2.126, а) площадь сечения одного по¬ перечного стержня определяется по формуле fx> UiRHFH -j- — RzFa *з ^з»а n a.*(sin V + COS Y ctg a) ’ где U\ — усилие в приопорной панели нижнего пояса; 1[ — фактическая длина в см заделки напрягаемой арма¬ туры за линией, соединяющей грань опоры с нижней точкой примыкания приопорного сжатого элемента к опорному узлу (за линию А В на рис. 2.126, а); 1Л — мо¬ жет приближенно приниматься по линии пересечения АВ с осью, проходящей через центр тяжести предваритель¬ но-напряженной арматуры нижнего пояса; lia — факти¬ ческая длина в см заделки обычной (ненапрягаемой) арматуры за линию АВ (см. рис. 2.126, а); п — число поперечных стержней, пересекаемых линией АВ (исклю¬ чая поперечные стержни, располагаемые ближе 100 мм от точки А)\ у — угол наклона поперечной арматуры; a — угол наклона линии АВ' /3—длина заделки в см предварительно-напряженной арматуры, обеспечиваю- Таблица 2.91 Длина заделки арматуры , Семипроволочные пряди диаметром 12 и Г5 мм . Высокопрочная проволока периодического про¬ филя диаметром 5 мм , . . . * g Стержневая арматура класса А-Шв и A-IV * . 150 100 35 d Примечание, /? — марка бетона; d —« диаметр ар¬ матуры. щая полное использование ее прочности. При марке тяжелого бетона 400 и выше величина /3 принимается по табл. 2.01, /З.а'—величина заделки в см обычной арма¬ туры, обеспечивающей полное использование ее рас¬ четного сопротивления. При бетонах марки 400 и выше для арматуры классов A-II и A-I 11 /З.а принимается рав¬ ной 35d. В тех случаях когда можно обеспечить надеж¬ ное заанкеривание обычной арматуры за линию АВ (например, с помощью петель), допускается принимать /la = /з.а- Входящая в формулу (1) площадь сечения обычной арматуры принимается при армировании нижнего пояса семипроволочными прядями Fa * 0,2 ^ , в остальных случаях *01 Из условия обеспечения прочности по наклонному сечению (рис. 2.126,6) площадь сечения одного попереч¬ ного стержня fx > Rax RaxhZx (2) где помимо обозначений, принятых в формуле (Т), 0\ — усилие в приопорной панели верхнего пояса; Лн.о и йа.о — расстояние от верхней грани опорного узла до центра тяжести напрягаемой и ненапрягаемой арматуры; /Уз — длина опорного узла; а — расстояние от торца опорного узла до центра опорной площадки; Р — угол наклона приопорной панели верхнего пояса (или при¬ опорного раскоса); х — высота сжатой зоны, определяе¬ мая по формуле Я(/уз g V (ян^н “ htt.0-\-RaFa ^ ^а-о^ X х= Xsin V +(^н^н-7-+ RaFa~T^~zx) ^ I3 *з«а ' (3) где Rax — расчетное сопротивление поперечной армату¬ ры, принимаемое по нормативным документам для рас¬ чета на изгиб по наклонному сечению; zx — расстояние от центра тяжести сжатой зоны бетона до равнодейст¬ вующей #усилий в поперечной арматуре опорного узла; b — ширина опорного узла. Для случая вертикального расположения попереч¬ ной арматуры (Y = 0) формула (3) принимает вид Ян^н-Г- +Ла ^3 RJ> (За)
ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ 175 Расчет по приведенным формулам следует вести методом последовательных приближений, определяя сна¬ чала реличину х исходя из величин и /]а, получаемых по положению линии АВ на рис. 2.126, б. Для промежуточных узлов раскосных ферм расче¬ том определяются поперечная арматура и стержни, окаймляющие узел. Площадь одного поперечного стержня промежуточ¬ ных узлов определяется из условия Значение а в формуле (4) Таблица 2.92 N, расч (k2li+a\ V bih I nRax cos ф (4) где l\ — длина заделки арматуры растянутого элемен¬ та решетки за линию ABC на рис. 2.127 (1Х может Тип анкера Два коротыша • • Два коротыша при дополнительных тор¬ цовых каркасах, обрывающихся в одном сечении с основной продольной арматурой Один коротыш Один коротыш Цри дополнительных тор¬ цовых каркасах, обрывающихся в одном сечении с основной продольной арматурой Петля . * * . Высаженная головка . ........ а в диаметрах рабочей арматуры раскоса Площадь сечения окаймляющих каркасов промежу¬ точных узлов раскосных ферм должна быть не меньше No-а Рис. 2.127. Схема к расчету промежуточного узла фермы приниматься по линии, проходящей через центр тяжести арматуры растянутого элемента решетки); Rax— рас¬ четное сопротивление поперечной, арматуры, принимае¬ мое равным расчетному сопротивлению при расчете на поперечную силу; NраСч — расчетное усилие в растяну¬ том элементе решетки; ф — угол между поперечными стержнями и направлением растянутого раскоса; /г — число поперечных стержней, пересекаемых линией ABC (рис. 2.127). При этом поперечные стержни, располагае¬ мые на расстоянии меньше 100 мм от точек Л и С, в расчет не включаются. В расчет не включаются также поперечные стержни, имеющие в пределах вута или пояса заделку менее 30 df (с учетом загнутых участков по¬ перечной арматуры); k2— коэффициент, учитывающий особенности работы узлов, в которых сходятся растя¬ нутые и сжатые элементы решетки: для узлов верхнего пояса k2=\\ для узлов нижнего пояса, если в одной из примыкающих к узлу панелей нижнего пояса обеспечи¬ вается 2-я категория трещиностойкости при наличии в узле сж'атых стоек или раскосов, имеющих угол наклона к горизонту более 40°, k2—\y\; в остальных случаях k = «в 1,05; а —условное увеличение длины заделки при дополнительных анкерах, принимаемое по табл. 2.92; U величина заделки арматуры, обеспечивающая пол¬ ное использование ее прочности. При тяжелом бетоне марки 400 и выше и арматуре классов А-И и A-III /3 = = 35 d; ъ 1 3400’ суа—■ напряжения в арматуре растянутых раскосов при расчетной нагрузке. л2^а.о где /Vо.а—усилие в окаймляющих стержни каркасов промежуточных узлах; п2—количество каркасов в узле или количество огибающих стержней в одном поперечном к плоскости узла сечении; #а-о—расчетное напряжение арматуры окаймляю¬ щих стержней, принимаемое из условия огра¬ ничения раскрытия трещин 900 кгс/см2; Nо-а = 0,04 (Df +0,5 D2), где Di—усилие в наиболее нагруженном из растяну¬ тых раскосов, сходящихся в рассчитываемом узле; Dr— усилие в ближайшем растянутом раскосе этого же узла. Расчет сечения поперечной арматуры в узле, где сходятся два или три растянутых элементов решетки, если они могут быть.растянуты или сжаты при различ¬ ных комбинациях внешней нагрузки, а также в тех случаях, когда в узле сходятся два рядом расположен¬ ных растянутых элемента решетки, производится по формуле (4) последовательно для каждого растянутого элемента решетки, считая, что элементы, расположен¬ ные рядом, сжаты. В промежуточных узлах безраскосных ферм про¬ верке подлежат длина заделки арматуры стоек и по¬ перечная арматура в месте перегиба продольной арма¬ туры стоек. Длина заделки растянутой арматуры стоек проверяется по формуле где (7а — напряжение в растянутой арматуре стоек при расчетных нагрузках; d — диаметр этой арматуры; / — длина заделки арматуры стоек в поясах; а — то же, что и в формуле (4). Площадь сечения поперечной арматуры в местах перегиба продольной арматуры (см. рис. 2.82) должна быть не меньше • fla^atgtt Rx ’ где fx — площадь сечения поперечной арматуры; Fa— площадь сечения продольной арматуры; Rx — расчетное сопротивление поперечной арматуры; а —угол перегиба продольной арматуры.
176 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Глава 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ 2.6.1. Общие сведения Железобетонные стропильные и подстропильные бал¬ ки предназначаются для покрытий производственных зданий с кровлями из рулонных материалов по желе¬ зобетонным плитам. Стропильные балки применяются при шаге 6 м для зд§ний пролетами 6, 9, 12 и 18 ж Подстропильные бал¬ ки применяются в зданиях с сеткой колонн 18X12 м. Среди применяющихся стропильных балок для зданий со скатными покрытиями по их назначению и очерта¬ нию можно выделить двускатные (трапецеидального очертания с единым уклоном верхней полки от конька балки или полигональные с ломаным очертанием верх¬ ней полки) и односкатные. Для плоских покрытий при¬ меняются балки постоянной высоты с параллельными полками. При проектировании зданий пролетом 12 му как правило (за исключением особых случаев — строитель¬ ство на Крайнем Севере и т. п.), применяются железо¬ бетонные стропильные балки в сочетании с железобетон¬ ными, легкобетонными или комплексными плитами по¬ крытий. При ^проектировании зданий пролетом 18 м выбор несущих конструкций производится на основе эксплуа¬ тационных и других требований к зданию, а также со¬ поставления технико-экономических показателей конст¬ рукций покрытия и других частей здания. 2.6.2. Стропильные балки для покрытий зданий со скатной кровлей Для покрытий зданий со скатной кровлей с сеткой колонн 6X6 и 6X9 м применяются стропильные балки с ненапрягаемой арматурой. Стропильные балки пролетами 6 и 9 м с ненапрягае¬ мой арматурой разработаны в серии ПК-01-115. Балки односкатные (БО) и двускатные (БД) таврового сече¬ ния (рис. 2.128) предназначены преимущественно для однопролетных зданий и пристроек. |2 Таблица 2.93 Сортамент стропильных односкатных и двускатных балок пролетом 6 и 9 м серии ПК-01-115, расход материалов и расчетные нагрузки Jzld Л L_ 1? Л то 2-2 и 4-4 300 I Марка балки Размеры бал¬ ки в мм Расход бетона в м? (мас¬ са балки в г) Расход арма¬ туры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий расход стали в кг Расчетная нагрузка в кгс/мQ пролет L высота h толщина верхней полки Ь A-II всего БОб-1 33 48 81 25 106 460 БОб-2 6000 600 120 0,6 20 82 102 29 131 700 БОб-2 (1,5) 20 103 123 29 152 830 БОЭ-1 65 127 192 26 218 460 БОЭ-2 9000 800 150 1,2 45 181 226 26 252 560 БОЭ-З (3) 45 229 274 28 302 750 БД6-1 37 50 87 25 112 480 БД6-2 6000 400 120 0,5 21 90 111 29 140 710 БД6-3 (1,3) 21 104 125 29 154 860 БД9-1 67 110 177 29 206 460 БД9-2 9000 600 150 1,2 40 162 202 29 231 580 БД9-3 (3) 40 211 251 30 281 710 Примечание. БО — односкатные балки; БД — дву¬ скатные. Бетон марки 300. Рис. 2.128. Односкатные и двускатные балки пролетом 6 и9;ис обычной (ненапрягаемой) арматурой Сортамент, расход материалов и расчетные нагруз¬ ки для подбора марок балок приведены в табл. 2.93. Уклон верхней полки односкатных балок пролетом 6 м равен 1 : 10, а балок пролетом 9 м — 1:15. Уклон двускатных балок 1 : 12. Балки армированы сварными каркасами из стали класса А-И и А-I, рабочая арматура расположена в ви¬ де пакета. Замена стали класса A-II сталью класса A-III с пересчетом, т. е. с уменьшением сечения рабочей арма¬ туры, не может быть допущена по условиям величины раскрытия трещин в балках. Балки изготовляются в вертикальном (рабочем) по¬ ложении в стальных формах. Для покрытий зданий со скатной кровлей с сеткой кслонн 6X12 и 6X18 м, а также 12X18 м (с подстро¬ пильными балками) применяются предварительно-напря¬ женные стропильные двускатные балки и, в частности,
ГЛАВА 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ 177 Таблица 2.94 Балки стропильные двускатные предварительно-напряженные пролетом 12 и 18 м для покрытий зданий со скатной кровлей (серия ПК-01-06, вып. 8*). Сортамент и расход материалов 1-1 t Марка балки Пролет балки и тип опа¬ лубки Расход бетона в ж3 и мас¬ са балки в т Марк? бетона Расход арматуры в кг по классам Заклад¬ ные и на¬ кладные детали в кг Общий расход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой итого А-I | A-III | | В-1 A-IV П-7 B-II 1Б1-12-1 1,65 300 13 29 28 52 122 33 155 1Б4-12-1 12—1 (4,1) 300 14 22 28 96 — — 160 33 193 1Б8-12-1 400 12 22 28 — 53 — 115 33 148 1Б1-12-2 1,65 300 13 51 20 _ _ 77 161 33 194 1Б4-12-2 12—1 (4,1) 300 14 44 20 130 — — 208 33 241 1Б8-12-2 400 12 44 20 ■ 79 — 155 33 188 1Б1-12& 1,65 13 59 20 _ 105 197 33 1 230 1Б4-12-3 12—1 (4.1) 400 14 52 20 163 — — 249 33 282 1Б8-12-3 12 52 20 105 — 189 33 222 1Б1-12-4 1,65 13 54 21 _ 126 214 33 247 1Б4-12-4 12-1 (4,1) 500 14 47 21 208 — — 289 33 .322 1Б8-12-4 12 47 21 119 — 199 33 •232 1Б1-18-1 3,64 300 21 98 32 168 319 40 3^9 1Б4-18-1 18—1 (9,1) 300 24 88 32 284 — — 428 40 468 1Б8-18-1 400 22 88 32 — 178 — 320 40 360 1Б1-18-2 3,64 21 115 29 220 385 40 425 1Б4-18-2 18—1 (9,1) 400 38 104 29 369 — — 540 40 580 1Б8-18-2 22 104 29 — 237 — 392 40 432 IБ1 -18-3 3,64 24 169 36 283 512 40 552 IБ 4-ГС-3 18—1 (9,1) 400 41 158 36 433 — — 698 40 738 1Б8-18-3 - 25 158 36 — 296 — 515 40 565 1Б1-18-4 3,64 24 • 179 28 320 • 551 40 591 1Б4-18-4 18—1 (9,1) 500 41 169 28 505 — — 743 40 783 1Б8-18-4 25 169 28 — 336 — 558 40 598 1Б1-18-5 4,27 26 182 23 372 603 41 644 1Б4-18-5 18—II (10,7) 500 43 171 23 574 — — 811 41 352 1Б8-18-5 26 171 23 — 375 — 595 41 636 Примечания: 1. В марках балок в зависимости от вида напрягаемой арматуры индекс 1Б1 обозначает балку с про¬ волочной арматурой, 1Б4 — балку со стержневой арматурой, 1Б8 — с прядевой арматурой. Последняя цифра — шифр балки по несущей способности. 2. Кроме закладных и накладных деталей для крепления балок к опорам в таблице учтены также закладные детали для крепления плит покрытий размером 3X6 м (для случая покрытия без фонарей) широко освоенные предприятиями сборного железобето¬ на балки серии ПК-01-06 (вып. 8* и 9*). В вып. 8* со¬ держатся чертежи наиболее широко применяемых балок, устанавливаемых непосредственно на колонны с шагом 6 м (номинальная их длина равна пролету здания), а в вып. 9* — укороченных балок, предназначенных для опи- рания на подстропильные -балки. 12—№5 Высота балок на опоре 800 мм, уклон верхней пол¬ ки 1 : 12. Балки изготовляются в рабочем положении. Для каждого размера пролета принят один типоразмер опалубочных форм. По несущей способности разработа¬ но несколько марок, охватывающих набор ‘нагрузок, принятый для типовых конструкций. Напрягаемая ар¬ матура принята в нескольких вариантам: стержневая из
178 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ стали класса А-Шв марки 35ГС, то же, класса A-IV, высокопрочная проволока периодического профиля диа¬ метром 5 мм, семипроволочные пряди. Сортамент двускатных балок пролетами 12 и 18 м по серии ПК-01-Об (вып. 8*) и расход материалов при¬ ведены в табл. 2.94. Общий вид балки и принцип ее армирования показаны на рис. 2.129. Разработан вариант балок серии ПК-01-06 со стерж- 1-1 2-2 $ 3-3 3-3 з-з з-з Iпервый бора ант) (Второй вариант) (третий Вариант) (четвертый вариант) -5 < Рис. 2.129. Предварительно-напряженные двускатные балки серии ПК-01-06 а — опалубочно-арматурный чертеж; б — сечение нижней полки с напрягаемой арматурой (варианты армирования); 1 — каркасы верхнего пояса; 2 и 3 —каркасы стенки; 4 — дополнительные каркасы в коньке, 5 — хомуты; 6 — закладные детали; 7 — дополнитель¬ ные каркасы опорного узла; в—-прядевая арматура; 9 проволочная; /0 — стержневая класса А*Шв; Л — то же, A-IV Узел Й /-/ Ш)0; 240:280) 2-2 ' Ь (2001240; 280) \ $ , Рис. 2.130. Предварительно-напря¬ женные двускатные решетчатые балки пролетом 18 м серии L462-3 (опалубочный чертеж) I — закладные детали; 2— подкладной опорный лист опорного узла
ГЛАВА 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ 179 Таблица 2.95 Ключ для подбора двускатных предварительно-напряженных стропильных балок пролетами 12 и 18 м серии ПК-01-06 (вып. 8*) для покрытий зданий со скатной кровлей по их несущей способности невой арматурой, натягиваемой электротермическим спо¬ собом (вып. 8Э). По несущей способности и опалубоч¬ ным размерам эти конструкции взаимозаменяемы с со¬ ответствующими балками выпуска 8* той же серии. На¬ прягаемая арматура — из стали класса A-IV или А-Шв. При проектировании балок с электротермическим способом натяжения арматуры было принято, что они изготовляются в силовой форме, выполненной так, что перепад температуры при термовлажностной обработке бетона практически отсутствует. Балки серии ПК-01-06 рассчитаны как конструкции третьей категории трещиностойкости с ограничением ширины раскрытия трещин до ОД мм. Ключ для подбора марок балок серии ПК-01-06 (вып. 8*) приведен в табл. 2.95. Для покрытий зданий с сильноагрессивной средой разработаны и допущены к применению в строительстве начиная с 1969 г. двускатные балки пролетами 12 и 18 м (серия ПК-01-06, вып. 16), которые могут изго¬ товляться с использованием опалубочных форм типовых балок (вып. 8* и 9*). Эти балки могут также приме¬ няться в необходимых случаях при односкатных по¬ крытиях с установкой их наклонно на специальные де¬ тали на оголовках колонн. Балки запроектированы из тяжелого бетона марок 400 и 500. При стержневой арматуре применяется плот¬ ный бетон марки В-6 по водопроницаемости и особо плотный марки В-8, при прядевой—только марки В-8. Защитный слой бетона 25 мм, а для каркасов, располо¬ женных в стенке балки, 20 мм. В качестве напрягаемой арматуры применена стерж¬ невая классов A-IV и А-Шв (расчет по 2-й категории Т а б л и ц а 2.96 Профиль покры- » тия Основная расчетная нагрузка в кгс/мг Балки про¬ летом 12 м Балки про¬ летом 18 м <я <v н я О О к s «3 к Я S Cl Н я з S О. S SC >>о О С , Н О ч 11 S со О t-, н й) X со о ш 3 >> X Q. О I— <v в я °ё с ° X СП О) О. О £ S S So со С с О, о н со о X п 2 >• я о Ь- Й В 5§. ГО я &> о. >о X 3 2 1° 8 о со С Е* О о я о н С фонарями без перепадов профи¬ ля 35Э 450 550 100 140 210 12-1 12-2 12-2 12-2 . 12-3 12-3 18-1 18-2 18-3 18-2 18-3 18-4 Без фонарей и без перепадов профиля Примечан транспорта принят по 3,9 $£ и для б с расположением друга. } 2. Балки в та ром, обозначающи щей способности ( ность напрягаемой 350 450 550 и я: i ■ы: дл алок г их не блице м гол 5ез ци арма1 100 140 210 I. Рас' я бало ]ролето ближе замар ько пр фр и С гуры. 12-1 12-2 12-2 гетные н к проле м 18 м 1 м от кирован олет и ! >укв, об< 12-2 12-3 12-3 агрузки том 12 — три Г] • опор V ы сокра номер б эзначаю] 18-1 18-2 18-2 ОТ ПОДЕ м — два руза по I 3 м д щенным алки по щих раз 18-2 18-3 18-4 юенэго груза 3,9 тс руг ОТ шиф- > несу- новид- Сортамент стропильных двускатных балок пролетами 12 и 18 м серии ПК-01-06 (вып. 16) для зданий с сильноагрессивной средой и расход материалов Марка балки Пролет балки (тип опа¬ лубки) . Расход бетона в ж3, марка бетона (масса балки в т) Расход арматуры в кг по классам Заклад¬ ные и нак¬ ладные детали в кг Общий расход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой итого А -111 | В-1 A-IV [ А-Шв П-7 AB-12-1AIV 71 32 144 247 12 259 АБ-12-1А111в 71 32 — 148 — 251 12 263 АБ-12-1П 71 32 — — 81 184 12 196 1,65 1 1 400 АБ-12-2А1У (4,1) 71 32 214 317 12 329 AB-12-2AIIIB 12 71 32 — 231 — 334 12 346 АБ-12-2П 71 32 — — 134 237 12 249 AB-12-3AIV 1,65 79 32 323 434 12 446 АБ-12-ЗАШв 500 79 32 — 370 — 481 12 493 АБ-12-ЗП (4,1) 81 32 — — 174 287 12 299 v AB-18-1AIV 3,64 105 56 416 577 25 602 АБ-18-1АШв 400 105 56 — 485 — 646 25 671 АБ-18-ГП (9,1) 105 56 — — 221 382 25 407 18 (1) AB-18-2AIV 3,64 105 56 624 — — 785 25 810 АБ-18-2АШв 500 105 56 — 693 854 25 879 АБ-18-2П (9,1) 113 56 — • 302 471 25 496 AB-!8-3AfV 105 56 693 854 27 881 АБ-18-ЗАГПв 105 56 782 — 943 27 970 АБ-18-ЗП 4,27 115 56 — — 322 493 27 520 18 ‘ 500 (II) (10,7) AB-18-4AIV 106 56 869 — — 1031 27 1058 АБ-18-4АШВ 106 56 — 956 — 1118 27 1145 АБ-18-4П 125 56 — 422 603 27 630 12*
180 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.S7 Сортамент стропильных двускатных решетчатых предварительно-напряженных балок пролетами 12 и 18 м серии 1.462-3 (вып. 1 —3) для покрытий зданий со скатной кровлей и расход материалов оООООо 1 11960 20 12000 ;"~“сГоооОооо ] 1 17360 20 18000 Марка балки Пролет балки (тип опа¬ лубки) Объем бетона в jna, м-арка бетона (мас¬ са балки в г) Рас ненапрягаемой ход арматуры в кг по классам варианты напрягаемой итого Заклад¬ ные и нак¬ ладные детали в кг Общий расход стали в кг А-III В-1 A-IV | А-ШВ | Вр-11 | П-7 1БДР12-1А1У 1БДР12-1АШВ 1БДР12-1В 1БДР12-1П 12 (I) 1,86 400 (4,7) 61 61 61 61 36 36 36 36 107 130 54 53 203 227 150 150 29 29 29 29 232 256 179 179 1БДР12-2А1У 61 36 130 227 29 256 1БДРЮ-2АШВ 12 1,86 61 36 — 143 — — 239 29 268 1 БДР12*2В (I) 400 64 36 — — 65 — 165 29 194 1БДР12-2П (4,7) 64 36 — — — 79 179 29 208 1БДР12-ЗА1У 83 31 155 269 32 301 1БДР12-ЗАП1В 12 1,86 83 31 — 178 — — 292 32 324 1БДР12-ЗВ (I) 400 89 31 — — 79 — 199 32 231 1БДР12-ЗП (4,7) 89 31 — — — 93 213 32 245 1БДР12-4А1У 83 31 178 292 32 324 1БДР12-4АШВ 12 1,86 83 31 — 202 — — 316 32 348 1БДР12-43 (II) 500 89 31 — — 90 — 210 32 242 1БДР12-4П (4,7) 89 31 — — — 107 227 32 259 2БДР12-4А1У 2,17 91 31 185 306 32 338 2БДР12-4АШВ 12 91 31 — 214 — — 335 32 367 2БДР12-4В (И) 400 91 31 — 90 211 32 • 243 2БДР12-4П (5,4) 91 31 — — — 107 229 32 261 2БДР12-5А1У 2,17 97 27 214 337 35 372 2БДР12-5АП1В 12 97 27 — 244 — — 367 35 402 2БДР12-5В (И) 400 100 27 103 — 234 35 269 2БДР12-5П (5,4) 100 27 — — — 120 247 35 282 2БДР12-6А1У 2,17 115 26 232 372 35 407 2БДР12-6АИ1В 12 115 26 — 277 — — 417 35 452 2БДР12-6В (II) 400 118 26. 126 — 270 35 305 2БДР12-6П (5,4) 118 26 — — — 133 277 35 312 ' 2БДР12-7А1У 2,17 140 26 277 442 35 477 2БДР12-7АШ 12 140 26 303 — — 468 35 503 2БДР12-7В (II) 500 118 26 144 — 287 35 322 2БДР12-7П (5,4) 118 26 — — 159 302 35 337 1БДР18-1А1У 1БДР18-1А1ПВ 1БДР18-1В 1БДР18-1П 18 (I) 3,4 400 (8,5) 133 133 142 142 41 41 41 41 321 383* 179 200 495 557 362 383 35 35 35 35 530 592 397 418 1БДР18-2А1У 1БДР18-2АШВ 1БДР18-2В 1БДР18-2П 18 (I) 3,4 500 (8,5) 152 152 161 161 39 39 39 39 383 453 224 240 574 644 424 440 35 35 35 35 609 679 459 475
ГЛАВА 2.6. СТРОПЙЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ 181 Продолжение табл. 2.07 Марка балки Пролет балки (тип опа¬ лубки) Объем бетона в м\ марка бетона (мас¬ са балки в т) Рас ненапрягаемой :ход арматуры в кг по классам варианты напрягаемой итого Заклад¬ ные и нак¬ ладные детали в кг Общий расход стаЛи в кг A-III В-1 А-IV А-Шв | Вр-Н П-7 2БДР18-2А1У 4,15 178 40 415 633 40 673 2БДР18-2АШВ 18 178 40 — 453 — — 671 40 711 2БДР18-2В (II) 400 183 40 — — 213 — 436 40 476 2БДР18-2П (10,4) 183 40 — — 240 463 40 503 2БДР18-ЗА1У 208 40 453 701 40 741 ЗБДР18-ЗАШВ 18 U5 203 40 — 522 — — 770 40 810 2БДР18-ЗВ (И) 208 40 — — 252 — 500 40 540 2БДР18-ЗП (10,4) 208 40 — 280 528 40 568 ЗБДР18-4А1"У 4,84 245 37 541 _ 823 52 875 ЗБДР18-4АШВ 18 245 37 — 608 — — 890 52 942 ЗБДР18-4В (III) 400 253 . 37 — — 302 — 592 52 644 ЗБДР18-4П (12,1) 253 37 — — — 320 610 52 662 ЗБДР18-5А1У 4,84 258 37 597 892 52 944 ЗБДР18-5АШВ 18 258 37 — 694 — — 989 52 1041 ЗБДР18-5В (III) 500 267 37 — — 336 — 640 52 692 ЗБДР18-5П (12,1) 267 3.7 — — — 360 664 52 716 ЗБДР18-6А1У 4,84 345 37 061 1033 52 1085 ЗБДР18-6АП1В 18 345 37 —г 780 — — 1152 52 1204 - ЗБДР1&6В (III) 500 342 37 — — 381 — 760 52 812 ЗБДР1в-*П (12,1) 342 37 — — — 400 779 52 831 Примечание. Кроме приведенных в таблице вариантов армирования балок напрягаемой арматурой (стержневой клас¬ сов A-IV, AIHb, проволочной из стали Вр-11 и прядевой класса П-7) каждая мар •ка балки по несущей способности имеет вариант армирования в виде унифицированных пакетов УНАЭ из проволоки 0 5Вр-П (буквенный индекс в марке балки У, например, ЗБДР18-6У). Расход арматуры в этих балках по классам аналогичен расходу в балках с проволочной арматурой, в марках ко- торых указан буквенный индекс В (например, ЗБДР18-6В). Таблица 2.98 Ключ для подбора решетчатых балок пролетом 12 и 18 м серии 1.462-3 (вып. 1—3) для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом балок 6 м Профиль покрытия Расчетная нагрузка в кгс/м°- Шифр несущей способности балок (см. примечания) пролетом 12 м пролетом 18 м суммар- ная от покрытия и снега в том числе от снега (не более) без подвесных кранов и грузов с подвесными грузами по 3 г (электротали, Q = 2 г) при двухопорных подвесных кранах без подвесных кранов и грузов с подвесными грузами по 3 г (электротали, 0 = 2 т) при двухопорных подвес¬ ных кранах ад<м &п —| О 1 кран, Q = 3,2 г 1 кран, Q — 5 т ад СЧ &п -о я'Ч ад СО 3*1! -о 1 кран, Q — 5 г 2 крана, Q = 3.2 т 350 140 1 3 2 3 4 2 3 2 2 2 4 С фонарями без пе¬ 450 210 2 4 3 4 4 3* 4 3 3 3 5 репадов профиля 550 280 . 3 5 4 4 5 4* 5 4 4 4 6 650 * 280 4 6 5 5 6 5 6 5 5 5 350 140 1 2 1 2 3 1 2 1 1 2 3 Без фонаря и без 450 210 1 3 2 3 4* 2 3 2 2 2 4 перепадов профиля 550 280 2 4 3 4 5 3 4 3 3 3 5 650 280 3 5 4 5 5 4 5 4 4 4 6 Примечания: 1. Вместо полной марки балки (например, 2БДР12-4П или 2БДР18-5А1У) в таблице указана только одна цифра, характеризующая несущую способность соответствующей балки. Индексы, обозначающие разновидность балок, их пролет и тип опалубки (2БДР12, 2БДР18), а также вид (вариант) армирования (AIV, АШв, В, П, У), условно опущены. 2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс!м2 могут быть приняты балки на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 2 вместо 3 и т. д.
182 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ трещиностойкости) и прядевая класса П-7 диаметром 15 мм (расчет по 1-й категории трещиностойкости). За¬ щита закладных деталей и антикоррозионные покрытия бетона принимаются по нормам. Сортамент балок серии ПК-01-06 (вып. 16) приведен в табл. 2.96. В 1972 г. Госстроем СССР утверждены новые типо¬ вые предварительно-напряженные решетчатые двускат¬ ные балки пролетами 12 и 18 м (серии 1.462-3, вып. 1—3), разработанные на основе ранее выполненных про¬ ектных и исследовательских работ и опытного внедрения балок этого типа в строительство. Сечение балок прямоугольное по всей длине балки с постоянной шириной (200 мм для пролета 12 м\ 200, 240 или 280 мм для пролета 18 м). В балках имеются отверстия трапециевидного очертания с закругленными углами (в связи с этим балки условно названы решет¬ чатыми). Разработаны балки применительно к техно- Сортамент стропильных предварительно-напряженных балок пролетом 12 м с параллельными полками серии 1.462-1 (вып. I, II) для покрытий зданий с плоской и скатной кровлей и расход материалов Таблица 2.99 Ш т 11960 т ш Марка балки Тип опалубки Объем бетона в м3 (масса бетона в г) Марка бетона Расход арматуры в кг по классам Закладные и накладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг ненапрягае¬ мой варианты напрягаемой итого A-II В-1 A-IV A-V A-IV А-Шв | П-7 B-II 1Б012-1А^1 400 53 29 72 154 42 196 1Б012-1AV 400 53 29 — 89 — — — — 171 42 213 1Б012-1AIV 1,8 300 45 28 — — 114 — — — 187 42 229 1Б012-1АШВ I (4,5) 300 45 28 — — — 120 — — 193 42 235 1Б012-1П 400 53 29 — — — — 54 — 136 42 178 1Б012-1В 400 53 29 — 52 134 42 176 1B012-2AV1 400 53 29 89 171 42 213 1B012-2AV 400 53 29 — 119 — — — — 201 42 243 1B012-2AIV 1,8 300 49 28 — — 151 — — — 228 42 270 1Б012-2АШВ I (4,5) 300 49 28 — — — 167 — — 244 42 286 1Б012-2П 400 53 29 — — — — 80 — 162 42 204 1Б012-2В 400 53 29 — — — — 74 156 42 198 1B012-3AVI 500 57 29 118 204 42 246 1B012-3AV 500 57 29 — 143 — — — — 229 42 271 1B012-3AIV 1,8 400 49 28 — — 189 — — — 266 42 308 1B012-3AIIIB I (4,5) 400 49 28 — — — 207 — — 284 42 326 1Б012-ЗП 500 57 29 — — — — 10? — 193 42 235 1Б012-ЗВ 500 57 29 — — 96 182 42 224 2БО12-3 AVI 57 30 118 _ 205 42 247 2B012-3AV 57 30 — 148 — — — — 235 42 277 2B012-3AIV 49 29 — — 189 — — — - 267 42 209 2Б012-ЗМИВ II 2(5) 400 49 29 — — — 207 — — 285 42 327 2Б012-ЗП 57 30 — — — — 107 — 194 42 236 2Б012-ЗВ 57 30 — — — — — 95 183 42 225 2B012-4AVI 63 30 142 235 42 277 2BOI2-4AV 63 30 — 178 — — — — 271 42 313 SB012-4AIV 54 29 — — 192 ' — — 275 42 317 2Б012-4АШВ II 2(5) 400 54 29 — — — 231 — — 314 42 356 2Б012-4П 63 30 — — — — 133 — 226 42 268 2Б012-4В 63 30 — — — — — 117 210 42 252 2B012-5AVI 63 30 178 __ _ _ 271 42 313 2B012-5AV 63 30 —- 249 0— — — — 342 42 384 2B012-5AIV 54 29 — — 240 — — 323 42 365 2Б012-5АШВ II 2(5) 500 54 29 — — — 277 — — 360 42 402 2Б012-5П 63 3' — — — — 159 — •252 42 294 2Б012-5В 63 30 — — — — — 132 225 42 267 Примечание. Балки с буквами БО в обозначении марки предназначены для покрытий зданий с односкатной кровлей в пролете (на рисунке изменение опорных частей этих балок показано пунктиром). 1 Показатели, приведенные в таблице, относят- ся и к балкам, применяемым для зданий с плоской кровлей (обозначение БП), марки которых условно в таблице не указаны (т. е. каждой марке < : буквами БО соответствует марка с буквами БП, например 1B012-1AIV соответствует 1БП12-1А1У и т. д.).
ГЛАВА 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ 183 логии изготовления в горизонтальном положении (плаш¬ мя); контурные опалубочные формы и вкладыши для образования отверстий просты и выполняются с мень¬ шим расходом стали, чем формы двутавровых балок. При изготовлении этих балок в горизонтальном поло¬ жении требуется тщательное заглаживание одной боко¬ вой поверхности балки. Типовые решетчатые балки предназначены для опи¬ рания непосредственно на колонны с шагом 6 м (номи¬ нальная их длина равна пролету здания). Высота балок на опоре унифицированная — 900 мм, отличие от балок более ранних разработок, например серии ПК-01-06, в которых эта высота принималась 800 мм. Уклон верхней полки 1 : 12. Общий вид балки пролетом 18 м показан на рис. 2.130. Напрягаемая арматура принята в нескольких ва¬ риантах: стержневая из стали класса A-IV и класса А-Шв марки 35ГС, высокопрочная проволока диамет¬ ром 5 мм из стали класса Вр-11, унифицированные паке¬ ты УНАЭ из проволоки диаметром 5 мм из стали клас¬ са Вр-11, семипроволочные пряди П-7 (ГОСТ 13840—68). Сортамент двускатных решетчатых балок пролетами 12 и 18 л* по серии 1.463-3 и расход материалов приве¬ дены в табл. 2.97. Закладные детали на опорных участках балок и листы для крепления балок к колоннам включены в спецификацию каждой балки. Закл*аные детали для крещения плит покрытий и фонарей учитываются допол¬ нительно в чертежах конкретного проекта здания. Балки рассчитаны на унифицированные нагрузки 450—1100 кгс!м2, включающие нагрузки от подвесных кранов грузоподъемностью до 5 т. Ключ для подбора марок балок серии 1.463-3 при¬ веден в табл. 2.98. 2.6.3. Предварительно¬ напряженные стропильные балки с параллельными полками Предварительно-напряженные балки пролетом 12 м с параллельными полками для покрытий зданий с плос¬ кой кровлей с шагом балок 6 м (без подстропильных конструкций) разработаны в серии 1.462-1 (вып. I, II). Сортамент балок и расход материалов приведены в табл. 2.99. Балки разработаны для нормальных условий экс¬ плуатации в зданиях с неагрессивной средой, но могуг быть применены и в условиях слабой и среднеагрессив¬ ной среды при выполнении требований норм. Их при¬ менение предусматривается и в покрытиях зданий с рас¬ четной сейсмичностью 7 и 8 баллов. Максимальная расчетная равномерно распределен¬ ная нагрузка (эквивалентная) для балок равна 750 кгс/м2. Ключ для подбора балок по расчетным на¬ грузкам либо по расчетным усилиям приведен в табл. 2.100. В строительстве зданий с плоской кровлей пролетом 18 м в некоторых районах страны применяются также предварительно-напряженные стропильные балки с па¬ раллельными полками серии ПП-01-01/64, вып. I и II. Типовые чертежи этой серии (в которой содержатся так¬ же чертежи балок пролетом 12 м) для сокращения коли¬ чества типоразмеров унифицированных конструкций от¬ менены в 1972 г. Использование этих балок разрешено в отдельных случаях до износа имеющихся на пред¬ приятиях сборного железобетона опалубочных форм. Таблица 2.100 Ключ для подбора балок покрытий серии 1.462-1 (вып. I и II) по их несущей способности Марка балки Погонная расчетная нагрузка в кгс/м Равномер¬ но распре¬ деленная нагрузка , к кгс/м2 Изгибаю¬ щий мо¬ мент Af, тем Попереч¬ ная сила Q, тс н <и э* 5 со о-я ' к 2 ад о* со О S X н н <и 5в eg j) О.Х • «г 2 2 S я о. со о S ас н н V 5 * СО Л О.Я «в ад 2 х 0.03 о я ж н 1Б012-1, 1БП12-1 15012-2, 1БШ2-2 1Б012-3, 1БП12-3 \ 2Б012-3, 2БП12-3 J 2Б012-4, 2БП12-4 2Б012-5, 2БП12-5 Примечани дексы, обозначаюцц (A-VI, A-V, A-IV, А- 2100 2700 3300 3900 4500 е. В ie раз! Шв, Г 350 450 550 650 750 марка новидн I, В). 300 390 475 550 620 х бале ОСТЬ 1 36 46 57 67 77 ж усл< напряг 31 40 49 57 64 эвно н аемой 13 16 20 23 27 е дань арма 11 14 17 20 22 >1 нн- туры Балки опираются на типовые колонны с шагом 6 м (балки пролетом 12 и 18 м) либо на подстропильные балки при шаге колонн 12 м (укороченные балки про¬ летом 18 м). Балки серии ПП-01-01/64 имеют высоту 1200 мм при пролете 12 м и 1500 мм при пролете 18 м. Устой¬ чивость балок и конструкций покрытия в целом вдоль здания при шаге колонн 6 м достигается установкой стальных вертикальных связей на уровне опорных ча¬ стей балок (серия ПП-01-05). Балки рассчитаны на суммарные эквивалентные рав¬ номерно распределенные расчетные нагрузки 450, 550, 650 и 850 кгс/м2, которые включают диапазон комбина¬ ций нагрузок от покрытия и снега и нагрузок от под¬ весного транспорта. Балка пролетом 12 м в зависимости от ширины ниж¬ ней полки имеет массу 4,7 или 5,3 т, пролетом 18 м — 10,6 или 12 т. Типовые балки с параллельными полками для зда¬ ний с плоской кровлей и сильно агрессивной средой представлены в серии ПП-01-01/68, вып. IV. В балках сохранены основные габаритные размеры балок вып. I, II указанной серии, но некоторые размеры их изменены с целью увеличения толщины защитных слоев и создания наружных поверхностей, на которые было бы более удобно наносить антикоррозионное покрытие (в балках отсутствуют отверстия и ребра). Предусмотрено пред¬ варительное обжатие верхних поясов для обеспечения трещиностойкости в период, когда балки еще не нагру¬ жены. Арматура балок и антикоррозионная защита, как и в аналогичных балках для скатной кровли. Балка пролетом 12 м имеет массу 5,5 т, пролетом 18 м—11,8 т. Типовые балки с параллельными полками (главным образом для зданий с плоской кровлей) и сильноагрес¬ сивной средой представлены в серии ПП-01 -01 /68, вып. IV. В ней сохранены основные габаритные разме¬ ры балок серии ПП-01-01/64, вып. I, II, но некоторые размеры изменены с целью увеличения защитных слоев и создания наружных поверхностей, на которые более удобно наносить антикоррозионное покрытие (в балках отсутствуют отверстия и ребра). Предусмотрено пред¬ варительное обжатие верхних поясов для обеспечения трещиностойкости в период, когда балки еще не на¬
184 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ гружены. Арматура балок к антикоррозионная защита, как и в аналогичных балках для скатной кровли. Балка пролетом 12 м имеет массу 5,5 т, пролетом '18 м — 11,8 т. 2.6.4. Подстропильные балки для зданий со скатной и плоской кровлей Типовые чертежи подстропильных балок пролетом 12 м для покрытий зданий со скатной и плоской кров¬ лей разработаны в серии ПП-01-03/64, вып. I (отменена в 1972 г. с разрешением использования в строительстве до износа опалубочных форм на предприятиях, где они были освоены). Очертание балок трапециевидное, высота балок в пролете 1,5 м, высота на опоре 0,7 и (рис. 2.131). Балки предназначены для опирания на них либо типовых дву¬ скатных балок, либо балок с параллельными полками пролетом 18 м. Они запроектированы для шага колонн в осях 12 м (рядовые) и для шага 11,5 м (балки «кон¬ цевые», устанавливаемые у тарцов и температурных швов зданий, в марку которых включена буква К). Ря¬ довые и «концевые» балки имеют одинаковую длину и армирование (для соответствующей несущей способно¬ сти и варианта напрягаемой арматуры). В «концевых» балках, в отличие от рядовых, на одной из опор за¬ кладные крепления к ним стропильных балок смещены в осях на £00 мм, а закладные детали отличаются от закладных деталей в рядовых балках. Сортамент массовых рядовых подстропильных балок и расход материалов для них приведены в табл. 2.101. Для «концевых» балок расход арматуры по классам мо¬ жет быть принят по табл. 2.101, как и для рядовых балок, а расход закладных и накладных стальных де¬ талей и общий расход стали — по табл. 2.102. Подстропильные балки рассчитаны на симметрич¬ ную и на одностороннюю (из плоскости) нагрузки (на¬ пример, в местах продольных температурных швов). В последнем случае несущая способность балки должна соответствовать удвоенной односторонней нагрузке. Если к подстропильной балке приложена несимметричная на¬ грузка в виде двух реакций стропильных балок разной величины, то требуемую несущую способность подстро¬ пильной балки устанавливают по удвоенной величине большей опорной реакции. Ключ для подбора подстропильных балок приведен в табл. 2.103. Ширина подстропильных балок 700 мм в нижнем уровне определяется шириной сечения подстропильной балки в верхней зоне (200 мм) и шириной двух банке¬ ток, необходимой для надежного опирания балок с . учетом допусков (принята по 250 мм). Подстропильные балки крепятся на колоннах с по¬ мощью сварки закладных деталей (рис. 2.132). Они рассчитываются как свободноопертые, однако наличие сварки и особенно укладки стропильных конструкций создает некоторое защемлен^для концов подстропиль¬ ной балки. Возможное влияние момента от частичного защемления учтено при конструировании балки, узла опирания строительных балок на подстропильные и со¬ ответствующими мерами при монтаже конструкций. Для опирания стропильных балок необходимо предусмотреть установку опорной подкладной стальной плиты стро¬ пильной балки с закреплением ее на анкерных болтах подстропильной балки без сплошной приварки этой опор¬ ной плиты стропильной балки к верхним закладным ли¬ стам смежных подстропильных балок. Приварку опор¬ ной плиты можно производить только с одной стороны, а с другой — необходимо крепить к анкерному болту гай¬ кой с шайбой. Стальной лист, прижатый шайбой, при по¬ явлении значительных усилий не может удержать опору подстропильной балки от некоторого поворота и сме- -11960 о Рис. 2.131. Подстропильные балки серии ПП-01-03/64 а — опалубочные размеры и фраг¬ мент армирования стенки; б — вари¬ анты армирования напрягаемой ар¬ матурой; 1 — каркас сжатой зоны; 2 — каркас стенки; 3 — каркас ниж¬ ней полки (окаймление напрягаемой арматуры); 4— закладные детали: 5 — прядевая арматура; 6 — вариант проволочной арматуры; 7 и 8— ва¬ рианты стержневой арматуры клас¬ сов А-Шв и A-IV
ГЛАВА 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ 185 Таблица 2.101 Сортамент подстропильных (рядовых) балок пролетом 12 м серии ПП-01-03/64 для зданий со скатной и плоской кровлей и расход материалов 200 -4? 700 Марка балки Расход бетона в мг, марка бетона (масса балки в г) Расход арматуры в кг по классам^ Закладные и наклад¬ ные детали в кг Общий расход стали в кг ненапрягаемой варианты напрягаемой всего A-I A-III | В-1 A-IV | А-Шв П-7 | B-II БПС1У-1 4,8 2 343 26 383 754 93 847 БПСПМ 400 2 343 25 — 415 — 785 93 878 БПТ-1 (12) 3 340 22 — — 320 — 685 93 778 БПП-1 3 340 22 — — — 324 689 93 782 БПС1У-2 4,8 2 343 • 27 479 851 93 944 БПСШ-2 400 2 343 26 — 553 — — 924 93 1017 БПТ-2 (12) 3 340 22 — — 426 — 791 93 884 БПП-2 3 340 22 — — — 427 792 93 885 БПС1У-3 4,8 2 380 28 622 1032 93 1125 .^БПСШ-З 500 2 380 26 — 645 — — 1053 93 1146 -БПТ-3 (12) 3 376 22 — — 479 — 880 93 973 БПП-3 3 376 22 — — — 486 887 93 980 БПС1У-4 4,8 2 380 28 670 1080 93 1173 БПСПМ 500 2 380 26 — 691 — — 1099 93 1192 БПТ-4 (12) 3 376 22 — — 532 — 933 93 1026 БПП-4 3 376 22 — — — 537 938 93 1031 щения. Выполненные таким образом детали сопряжения стропильных конструкций с подстропильными исключа¬ ют появление неразрезности подстропильных конструк¬ ций. Любые сварные соединения, накладываемые в этих узлах, должны быть такими, чтобы они могли воспринять усилия, величина которых не больше усилий, воспри¬ нимаемых арматурой балок. При выравнивании высоты Таблица 2.102 Общий расход стали нd подстропильные (концевые) балки пролетом 12 м серии ПП-01-03/64 для зданий со скатной и плоской кровлей Таблица 2.103 Ключ для подбора подстропильных балок пролетом 12 м серии ПП-01-03/64 для зданий с плоской и скатной кровлей по их несущей способности Марка Суммарная сосредоточенная расчетная (нормативная) нагрузка в тс БП-1 БП-2 БП-3 БП-4 Приме чан чены буквенные и) прягае'мой армата БПС1У-1, БПСШ- балки по несущей 2. Состав сумв подбора марки бах 70(58) 89(73) 107(88) 115(94) и я: 1. В марках балок условно не вклю- ндексы, обозначающие разновидность на- фы. Вместо полных марок, например 1 и т. д., в таблице указано БП-1 (шифр способности). парной сосредоточенной нагрузки и пример [ки см. в тексте. опор смежных подстропильных балок или компенсации неточностей монтажа с помощью стальных подкладных листов их нельзя приваривать к обеим опорам смежных балок — их следует приваривать только с одной сто¬ роны. Для уменьшения влияния крутящего момента при несимметричной нагрузке от стропильных балок, уста¬ навливаемых с обеих сторон подстропильной балки, после монтажа стропильных балок к закладным дета¬ лям на концах балок привариваются коротыши из угол¬ ковой стали (рис.12.133)/ Марка балки Расход в кг Марка балки Расход в кг арматуры закладные и накладные детал и общий арматуры | закладные и накладные детали общий БПС1У-1К 754 111 865 БПС1У-ЗК 1032 111 1143 БПСПЫК 785 111 895 БПСШ-ЗК 1053 111 - 1164 БПТ-1К 685 111 79S БПТ-ЗК 880 111 991 БПП-1К 689 111 800 БПП-ЗК 887 111 998 БПС1У-2К 851 111 962 БПС1У-4К 1080 111 1191 БПС1П-2К 924 111 1035 БПСШ-4К 1099 111 1210 БПТ-2К 791 111 902 БПТ-4К 933 111 1044 БПП-2К 792 111 903 БПП-4К 938 111 1049 Примечание. ] Расход и марка бетона, а также- рас- ход арматуры по классам принимаются по табл. 2.101 для со¬ ответствующих марок рядовых балок.
186 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продольные ребра плит покрытий, опирающиеся на верхнюю грань стенки подстропильной балки, не ^должны привариваться к последней; их следует при¬ варивать к подкладным листам, в свою очередь прива¬ ренным к верхней полке укороченных стропильных балок. Если для передачи горизонтальных усилий с диска по- 3) /I 20 20 ? Г L1 350 . J50 Рис. 2.132. Детали опирания подстропильных балок на колонны а — на среднюю колонну; б—на колонну у температурного шва; 1 — колонна; 2—подстропильная балка; 3 — монтажные швы; 4 — закладные детали; 5 — риски крытия требуется закреплять листы к подстропильным балкам, „то плиту покрытия можно приваривать только с одной Стороны смежных пролетов, а с другой может быть установлена стальная накладная деталь, позво¬ ляющая смещаться плите покрытия поперек подстро¬ пильной-конструкции, но способная передать продольную силу с диска покрытия (вдоль ребра плиты) на под¬ стропильную конструкцию. Рис. 2.133. Деталь опи¬ рания стропильных балок и плит на подстропиль¬ ную балку 1 — подстропильная балка; 2 — стропильные балки; 3 — плиты покрытия; 4 — под¬ кладные листы; 5 — упорные коротыши на монтаже, при¬ вариваемые только к стро¬ пильным балкам; 6—анкер¬ ные болты Глава 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ 2.7.1. Общие сведения. Типовые железобетонные ребристые плиты имеют размеры 1,5X6, 3X6, 1,5X12 и 3X12 м. Плиты шириной 1,5 м используются как доборные элементы в местах повышенных снеговых отложений (в перепадах профиля покрытия, у фонарей), поскольку расход арматуры и бетона на них, а также трудовые затраты на монтаже выше, чем на плиты шириной 3 м. Плиты воспринимают нагрузку от кровли, снега, вентиляционных и других устройств и передают ее на несущие конструкции покрытий или стены. Они могут выполнять функции горизонтальных связей (в виде жесткого диска), обеспечивая пространственную работу каркаса здания при воздействии на него крановых, вет¬ ровых и других горизонтальных и вертикальных нагру¬ зок. Плиты обеспечивают устойчивость верхних сжатых поясов стропильных конструкций (в плоскости покры¬ тия) и передают ветровую нагрузку с торцов здания на продольные ряды колонн. В полках плит допускается образование отверстий для размещения водосточных воронок и пропуска вен¬ тиляционных шахт. На плиты с отверстиями могут быть установлены центробежные и осевые крышные вентиляторы: № 4, 5 и 6, не имеющие виброизоляции, и № 8, 10, 12 — вибро¬ изолированные; в этом случае плиты изготовляются с отверстиями диаметром 400, 700, 1000 и 1450 мм в зави¬ симости от номера вентилятора и диаметра трубы вен¬ тиляционной шахты. На каждую плиту может быть установлен один вентилятор. При выборе класса напрягаемой арматуры следует учитывать условия эксплуатации плит: агрессивность среды, температуру воздуха, характер нагрузки. В местах крепления торцовых фахверковых колонн к верхнему поясу стропильной конструкции сварные швы, с помощью которых крепятся продольные ребра плит, необходимо проверять расчетом на величину реакции фахверковой колонны (от действия ветровой нагрузки, навесных стен и т. д.). При применении плит в неотапливаемых зданиях в проектах следует указывать: марку бетона по морозо¬ стойкости, класс и марку стали для арматурных изде¬ лий и закладных деталей в зависимости от расчетной отрицательной температуры воздуха. При расчетной температур® до —35° С марка бетона по морозостойко¬ сти должна быть не ниже 75 для зданий I класса и 50 для зданий II класса, при более низкой температуре — не менее соответственно 100 и 75. 2.7.2. Плиты длиной 6 м Типовые ребристые плиты, разработанные в серии 1.465-7, имеют П-образное поперечное сечение. Опалу-
ГЛАВА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ 187 Таблица 2.104 Типоразмеры плит длиной 6 м Эскиз плиты Объем бетона Масса в т Местоположение в покрытии 1,07 2,7 На всех участках покрытия 0 1 11 ( Л I 1 г- =3 1 1 сэ ОО С\| 5970 LQJ 'FIT- 1 i I* 1 1 И ) Li-У 2988 . 5970 D=400 мм 1,31 3,3 D=700 мм 1,28 3,2 D—1000 мм 1,45 3,6 D=1450 мм 1,37 3,4 В местах пропуска чё^ез покрытие венти¬ ляционных шахт и под крышные вентиля¬ торы ZS00 Р==Ш '|Г •n I' II .1 II 1 !' ■ <N i A li 5970 0,7 1,8 На участках покрытий с легкосбрасывае- мой кровлей 0,62 1,5 На участках покрытий с повышенными отложениями снега, когда несущая способ¬ ность плит шириной 3 м недостаточна
188 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.104 Эскиз плиты Объем бетона Масса в т Местоположение в покрытии 2-2 mm ©2 7 Т “п -*■ н п ] IL } 1 5970 0=400 мм 0=700 мм D=1000 мм 0,78 0,76 0,72 ‘2 1,9 1,8 В местах пропуска через покрытие венти¬ ляционных шахт, если несущая способность плит шириной 3 м недостаточна или в по¬ крытии использованы плиты шириной 1,5 м без отверстий 1000 j № 5970 0,46 1,2 На участках покрытий с легкосбрасывае- мой кровлей Таблица 2.105 Расход стали в кг на плиты размером 3X6 м Условная марка плиты Напрягаемая арматура класса (в скобках—марка бетона) Ненапрягаемая арматура класса Заклад¬ ные детали А-III в A-IV или Ат-IV А-V или At-V Ат-VI Вр-11 П.7 A-III A-I В-1** итого П-1 19 15 . 11 11 7 9 14 3 30(33) 47(50) 8 (250) (250) (300) (350) (300) (350) П-2 24 19 15 15 11 14 20* 3 30(33)* 53(56) 8 (250) (250) (300) (400) (300) (400) П-3 30 24 19 19 15 17 27 3 35* 65 8 (300) (300) (300) (400) (300) (400) П-4 36 30 24 24 18 27 27* 3 37 67 8 (300) (300) (350) (400) (400) (400) П-5 48 36 30 30 22 36 3 37(43) 76(82) S (350) (350) (350) (450) (400) П-6 59 48 38 43 3 48 94 8 (400) (400) (400) * При армировании прядями для плит марки П-2 расход арматуры класса A-III равен 27 кг, класса В-1 35 кг, для плит марки П-3 расход арматуры класса В-I равен 37 кг, для плит марки П-4 расход арматуры класса A-III равен 36(43) кг. ** Цифры в скобках относятся к плитам, в которых увеличен диаметр арматуры в полке при применении плит в агрессив¬ ной среде. бсчные размеры плит не зависят от вида напрягаемой арматуры, которая размещается в продольных ребрах. В плитах шириной 3 м поперечные ребра расположены через 1000 мм, а в плитах шириной 1,5 м — через 1500 мм\ толщина полки — 30 мм. Продольные и поперечные ребра рассчитаны как шарнирно опертые балки таврового сечения. Типоразмеры плит серии 1.465-7 приведены в табл. 2.104. Предварительно-напряженная арматура в плитах запроектирована в следующих вариантах: а) стержневая арматура классов А-Шв и A-IV (3-я категория трещиностойкости продольных ребер); б) стержневая арматура класса А-V (3-я категория трещиностойкости ребер для нормальных условий и сла¬ боагрессивной газовой среды, 2-я категория — для сред¬ неагрессивной среды); в) термически упрочненная стержневая арматура классов Ат-IV и At-V (З-я категория трещиностойкости ребер для нормальных условий, 2-я категория — для слабоагрессивной среды);
ГЛАВА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ 189 Таблица 2.196 Расход стали в кг на плиты размером 3X6 м для легкосбрасываемой кровли Условная марка плиты Напрягаемая арматура класса (в скобках—марка бетона) Ненапрягаемая арматура класса Заклад¬ ные детали А-Шв A-IV или Ат-IV А-V или At-V At-VI Bp-II П-7 A-III* А-1 В-1 итого ПЛ-1 19 15 11 11 7 9 20 3 33 56 8 (250) (250) (300) (350) (300) (350) ПЛ-2 24 19 15 15 11 14 27 3 35 65 8 (300) (300) (300) (400) (300) (400) 'пл-з 30 24 19 19 15 17 27 3 35 65 8 (300) (300) (300) (400) (300) (400) ПЛ-4 36 30 24 24 18 36 3 35 74 8 (350) (350) (400) (400) (400) * Расход арматуры класса A-III равен 20 кг для ПЛ-2 и 27 кг для ПЛ-4 в плитах с арматурой Ат-VI и 36 кг в ПЛ-3 с прядями. Таблица 2.107 Расход стали в кг на плиты размером 1,5X6 м Условная марка плиты Напрягаемая арматура класса (в скобках—марка бетона) Ненапрягаемая арматура класса Заклад¬ ные детали А-Шв A-IV, At-IV A-V, At-V At-VI Bp-II П-7 А-III А-1 В-1 итого П-1 ", 15 11 11 11 7 9 4* 2 17* 23 5 (200) (200) (300) (350) (300) (350) П-2 19 15 15 15 11 14 16** 2 12 * 30 5 (200) (200) (300) (400) (300) (400) П-3 24 19 19 19 15 17 16*** 2 17 35 5 (250) (250) (300) (400) (350) (400) П-4 30 24 24 24 18 26 2 17 45 5 (300) (300) (350) (400) (400) П-5 36 30 26 2 17 45 5 (350) (350) * В плитах с 1 арматурой Ат-VI и П-7 расход арматуры класса A-III равен 16 кг, класса В-1 12 кг для П-1 (17 кг для П-2 с прядями). ** В плитах с прядями расход арматуры класса A-III равен 26 кг. *** В плитах с арматурой классов A-V, Ат-V, At-VI, Bp-II и П-7 расход арматуры класса A-III равен 26 кг. г) термически упрочненная стержневая арматура класса At-VI (2-я категория трещиностойкости ребер); д) высокопрочная проволока диаметром 5 мм клас¬ са Bp-II (2-я категория трещиностойкости ребер); е) семипроволочные пряди диаметром 12 и 15 мм класса П-7 (2-я категория трещиностойкости ребер). Расход стали на типовые плиты серии 1.465-7 при¬ веден в табл. 2.105—2.108. В условных марках плит указан цифровой индекс, отображающий несущую способность плит, и опущены индексы, Характеризующие вид напрягаемой арматуры, размер плиты и плотность бетона. В проектах следует указывать полную марку. Например, вместо указанной в табл. 2.105 условной марки плиты П-1 при напрягае¬ мой арматуре класса A-IV в проекте указывают марку -1. В марках плит для легкосбрасываемой кров- 3X6 ли в числителе / ПЛА-IV , \ — • ——— 1 • Наличие в плитах дополнительных за- \ 1,5X6 / кладных деталей для крепления парапетов и т. п. отоб¬ ражается буквенными индексами после цифры, харак- /ПА-IV \ теризующей несущую способность -г———1а]. Марка добавляется буквенный индекс JI бетона по водонепроницаемости В-4 и В-6 обозначается индексами соответственно К и КП(-^^г — 1 — КП Таблица 2.108 Расход стали в кг на плиты размером 1,5X6 м для легкосбрасываемой кровли Условная марка плиты Напрягаемая арматура класса (в скобках—марка бетона) Ненапряга¬ емая арма¬ тура класса Закладные детали А-Шв • А-IV или At-IV A-V или Ат-V Ат-VI Bp-II С А -111 | < GQ ИТОГО 1 ПЛ-1 24 19 15 15 11 9 29 2, Ъ, 36 5 (300) (300) (300) (400) (300) (400) ПЛ-2 30 24 19 19 15 14 37 2 5, 44 5 (300) (300) (300) (400) (350) (400) пл-з 36 30 24 24 18 17 37 2 5 44 5 (350) (350) (350) (400) (400) (400)
J90 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Таблица 2.109 Типоразмеры плит длиной 12 м Эскиз плиты Объем бетона Масса в т Местоположение в покрытии Плиты типа I 2,28(2,46) 5,7(6,2) 0=400 мм 2,63(2.79) 6,6(7) £>=700 мм 2,61(2,77) 6,5(6,9) О = 1000 мм 2,57(2,73) 6,4(6,8) 0 = 1450 мм 2,79(2,95) 7(7,4) На всех участках покрытий в I и II сне¬ говых районах \ В местах пропуска через покрытие венти¬ ляционных шахт и под крышные вентиля¬ торы (при использовании плит типа I) Плиты типа II - \ 2980 J . I* I' И I) ‘I |1 I» И |1 и I' . 11960 2,78(2,96) 7(7,4) На всех участках покрытий в III и IV снеговых районах См, рис. для плит типа I 0=400 мм 0=700 мм 0 = 1000 мм £> = 1450 мм 3,04(3,2) 3,01(3,17) 3,16(3,3) 3,07(3,21) 7,6(8) 7,5(7,9) 7,9(8,3) 7,7(8) В местах пропуска через покрытие вен¬ тиляционных шахт и под крышные венти¬ ляторы (при использовании плит типа Н) j, W гТГГУ"ГТЦ k-м- Jj- ± JL J-j JLs 11960 2,04 5,1 На участках покрытий с повышенными отложениями снега, когда несущая способ¬ ность плит шириной 3 м недостаточна
ГЛАВА. 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИИ 1Щ Продолжение табл. 2.109 Эскиз плиты Объем бетона в мэ Масса в г Местоположение в покрытия £>=400 мм 2,2 5,5 В местах пропуска через покрытие венти¬ £>=700 мм 2,18 5,5 ляционных шахт и под крышные вентилято¬ ры, когда несущая способность плит шири¬ ной 3 м недостаточна £> = 1000 мм 2,14 5,4 2-2 ■рт~ъ\, I- urn ■да. BS II 1270\ МО 4 ■диШИГДШШ! USSO 4 1,8 4,5 На участках покрытия с легкосбрасывае¬ мой кровлей Примечание. В скобках даны показатели, относящиеся к плитам шириной Зле толщиной полки 30 мм. 2.7.3. Плиты длиной 12 м Рабочие чертежи типовых ребристых плит для по¬ крытий зданий с шагом несущих конструкций 12 м раз¬ работаны в серии 1.465-3. Плиты шириной 3 м имеют два типоразмера по опалубке в зависимости от несущей способности. В качестве доборных элементов использу¬ ются плиты шириной 1,5 м (в перепадах, у фонарей); они имеют большой вес, поэтому применять их в каче¬ стве основного решения не следует. Опалубочные размеры пЛит не зависят от вида на¬ прягаемой арматуры. Поперечные ребра расположены через 1500 мм в первом типоразмере плит шириной 3 м (плиты типа I) и в плитах шириной 1,5 м\ во втором типоразмере плит шириной 3 м (плиты типа II) ребра идут через 1000 мм. Поперечные ребра армируются свар¬ ными каркасами. Для пропуска вентиляционных устройств в полке плит устраивают отверстия диаметром 400, 700, 1000 и 1450 мм. На участках покрытий с легкосбрасываемой кров¬ лей устанавливают плиты шириной 1,5 м с прямоуголь¬ ными отверстиями. Они изготовляются в опалубочных формахг плит, не имеющих отверстий. Типоразмеры плит серии 1.465-3 приведены в табл. 2.109. Предварительно напряженная арматура в плитах запроектирована в следующих вариантах: а) стержневая арматура классов А-Шв и A-IV (3-я категория трещиностойкости продольных ребер); б) стержневая арматура класса А-V (3-я категория трещиностойкости ребер для нормальных условий и сла¬ боагрессивной газовой среды, 2-я категория — для сред¬ неагрессивной среды); в) термически упрочненная стержневая арматура классов Ат-IV и At-V (3-я категория трещиностойкости ребер для нормальных условий, 2-я категория — для слабоагрессивной среды); г) термически упрочненная стержневая арматура класса Ат-VI (2-я категория трещиностойкости ребер); д) высокопрочная проволока диаметром 5 мм клас¬ са Bp-II; е) семипроволочные пряди диаметром 12 и 15 мм класса П-7 (2-я категория трещиностойкости ребер). Расход стали на типовые плиты серии 1.465-3 при¬ веден в табл. 2.110—2.113. В условных марках плит ука¬ заны индексы, характеризующие тип плиты по опалубке и величину несущей способности, и опущены индексы, которые отражают вид напрягаемой арматуры, размер плиты, плотность бетоиа, закладные детали для креп¬ ления панелей парапета. В проектах следует указывать / fllA-IV , ПЛА-V \ полную марку ^ например, 1; Таблица 2.110 Расход стали в кг на плиты размером 3X12 м, тип I Условная марка плиты Напрягаемая арматура Ненапрягаемая арматура Закладные детали Всего класс рас¬ ход A-III A-I В-1 А-Шв 107 36 И 79(70) 24 257(248) A-IV 92 36 11 84(74) 20 243(233) A-V 67 36 И 79(70) 23 216(207) ПI -1 At-IV 92 36 11 84(74) 20 243(233) At-V 67 36 11 79(70) 23 216(207) Ат-VI 59 36 11 79(70) 20 205(196) Bp-II 44 36 11 79(70) 16 186(177) П-7 53 36 11 79(70) 16 195(186) А-Шв 116 36 11 84(74) 20 267(257) A-IV 109 45 11 84(78) 24 273(267) A-V 72 36 11 84(74) 19 222(212) Ш-2 Ат-IV 109 45 11 84(78) 24 273(267) Ат-V 72 36 11 84(74) 19 222(212) Ат-VI 72 36 11 84(74) 19 222(212) Bp-II 52 36 11 84(74) 16 199(189) П-7 87 36 11 84(74) 20 238(223)
192 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.110 2 н £«= Напрягаемая арматура Ненапрягаемая арматура (1) 2 Я Всего 8* ч Б. ^ те >> S класс рас¬ ход A-III A-I В-1 Заклад детали А-Шв 143 45 И 84(78) 24 307(301) А-IV 130 45 11 90(86) 24 300(296) А-V 96 45 11 84(78) 24 260(254) Ат-IV 130 45 11 90(86) 24 300(296) П1-о At-V 96 45 11 84(78) 24 260(254) At-VI 88 45 11 84(78) 24 252(246) Bp-II 66 45 11 84(78) 16 222(216) П-7 88 45 11 84(78) 20 248(242) А-Шв 152 45 11 90(86) 24 322(318) A-IV 143 57 23 88(84) 23 334(330) A-V 101 45 11 90(86) 24 271(267) П1-4 Ат-IV 143 57 23 88(84) 23 334(330) At-V 101 45 И 90(86) 24 271(267) At-VI 92 45 И 90(86) 20 258(254) Bp-II 74 45 И 90(86) 16 236(232) П-7 87 45 11 90(86) 20 253(249) A-IIIb 175 57 23 88(84) 24 367(363) A-V 109 57 23 88(84) 24 301(297) П1-5 At-V 109 57 23 88(84) 24 301(297) At-VI 101 57 23 87(83) 24 292(288) Bp-II 81 57 23 88(84) 16 265(261) П-7 114 57 23 88(84) 20 302(298) Примечания: 1. Цифры в скобках относятся к плк- там, предназначенным только отсутствии агрессивной среды), для нормальных условий (при 2. Для плит П1-5, кроме плит этой марки с арматурой А-Шв, и для плит П1-4 с арматурой Ат-IV бетон 500, для остальных — марки 400. марки Таблица 2.111 Расход стали в кг на плиты размером 3X12 м, тип П Условная марка плиты Напрягаемая арматура Ненапрягаемая арматура класса Закладные детали Всего класс рас¬ ход A-III A-I В-I А-Шв 143 47 14 (72)67 25 (301)296 А-IV 116 47 14 (72)67 21 (270)265 A-V 107 47 14 72 25 265 ПЦ-1 Ат-IV 118 47 14 (72)67 25 (276)271 At-V 92 47 14 (72)67 21 (246)241 At-VI 86 47 14 (72)67 25 (244)239 Bp-II 59 47 14 (72)67 18 (210)205 П-7 54 47 14 (72)66 18 (205)199 A-IIIb 152 47 14 72 21 306 A-IV 143 47 14 72 25 301 A-V 118 47 14 72 26 277 , ПИ-2 Ат-IV 143 47 14 72 25 301 At-V 118 47 14 72 26 277 At-VI 96 47 14 72 25 254 Bp-II 78 47 14 72 21 232 П-7 88 47 14 72 22 243 A-IIIb 185 47 14 72 27 345 A-IV 164 61 14 76 26 341 A-V 131 61 14 76 26 308 ПП-З Ат-IV 164 61 14 76 26 341 At-V 131 61 14 76 26 308 At-VI 107 47 14 72 26 266 Bp-II 89 61 14 76 21 261 П-7 115 61 14 81 21 292 Продолжение табл. 2.111 Условная марка плиты Напрягаемая арматура Ненапрягаемая арматура класса Закладные детали Всего класс рас¬ ход A-III A-1 B-l А-Шв 208 61 14 81 27 391 A-IV 185 61 14 81 26 367 A-V 143 61 14 81 27 326 ПП-4 At-IV 185 61 14 81 26 367 At-V 143 61 14 81 27 326 At-VI 118 61 14 76 27 296 Bp-II 100 61 14 81 21 277 A-IIIb 232 61 14 81 27 415 A-IV 208 61 14 81 27 391 ПП-5 At-V 164 61 14 81 27 347 At-VI 143 61 14 81 27 326 Bp-II 111 61 14 81 21 288 Примечания: 1. Цифры в скобках относятся к пли¬ там, в которых потребовалось увеличить диаметр арматуры в полке для применения плит в агрессивной среде. 2. Для плит ПП-5 при всех видах армирования и ППЛ с прядевой арматурой бетон марки 500, для остальных — мар¬ ки 400. Таблица 2.112 Расход стали в кг на плиты размером 1,5X12 м Услонная марка плиты Напрягаемая арматура класса Ненапрягае¬ мая армату¬ ра класса Закладные детали1 CQ < > < A-V At-IV At-V > < Bp-II | П-7 A-III A-I PQ П-1 151 143 118 143 118 96 78 88 17 11 58 25 П-2 185 164 131 164 131 107 93 115 21 11 63 26 П-3 208 185 143 185 143 118 100 109 21 И 68 26 П-4 232 208 — — 164 143 111 — 21 11 68 26 1 Расход стали на закладные детали плит с проволочной и прядевой арматурой для всех марок плит 22 кг, для плит марки П-1 с арматурой А-Шв 20 кг. Примечание. Для плит П-4 при всех видах армиро¬ вания, плит П-3 с арматурой Ат-VI, Вр-11 и плит П-2 с пря¬ девой арматурой бетон марки 500, для остальных — марки 400. Таблица 2.113 Расход стали в кг на плиты размером 1,5X12 м для легкосбрасываемой кровли Условная марка плиты Напрягаемая арматура класса Ненапрягае¬ мая армату¬ ра класса Закладные детали1 с < > < > < > н < > н < > < о. PQ Г'- с < < CQ ПЛ-1 116 92 72 92 72 59 59 70 50 11 44 20 ПЛ-2 143 116 107 118 92 72 67 88 50 11 44 26 ПЛ-3 151 143 118 143 118 86 81 88 58 11 44 26 ПЛ-4 185 164 131 164 131 96 89 114 58 11 44 26 ПЛ-5 208 185 143 185 143 118 96 — 58 11 44 26 1 Расход стали на закладные детали плит с проволочной и прядевой арматурой для всех марок плит 22 кг. При м е ч а н и е. Для плит ПЛ-5 при всех видах ар- мирования, плит ПЛ-4 с арматурой Ат-VI, Bp-II и плит ПЛ-3, ПЛ-4 с прядевой арматурой бетон марки 500, , для ос- тальных — • марки 400.
ГЛАВА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ 193 2.7.4. Применение плит в покрытиях зданий Выбор марок типовых плит производят сопоставле¬ нием расчетных и нормативных значений нагрузок по конкретному проекту с нагрузками, приведенными, в табл. 2.11с—2.126. При этом учитывают степень агрес¬ сивности газовой среды, температуру и влажность воз¬ духа. Нормативную постоянную нагрузку от веса покры¬ тия определяют по весу единицы объема материалов (защитного гравийного слоя, водоизоляционного ковра, утеплителя, вентиляционных установок и др.). Расчет¬ ную нагрузку получают умножением нормативных зна¬ чений на соответствующие коэффициенты перегрузки (1,1—для веса плит, ковра и пароизоляции; 1,2 — для прочих элементов покрытия). Проектная длина опирания продольных ребер плит (без учета допусков на изготовление и монтаж) должна быть не менее величин, указанных в табл. 2.114. Фак¬ та б л и ц а 2.114 Минимальные значения * нм проектной длины опирания плит на несущие конструкции Вид несущей конструкции Плиты длиной 6 м | | 12 м Стальные^фермы и балки .... 65 90 Железобетонные фермы и балки . 75 90 Кирпичные, блочные и каменные 120 150 тическая длина опирания плит может быть меньше ука¬ занных в таблице величин не более чем на 15 мм (для плит длиной 6 м она должна быть не менее 60 мм); при железобетонных несущих конструкциях длина участ¬ ка опирания учитывается в пределах стальных заклад¬ ных деталей. Для того чтобы покрытие в целом работало как жесткий 'диск, опорные детали плит приваривают к не¬ сущим конструкциям во всех доступных для сварки местах. Ребра плит у крайних продольных рядов колонн и у продольных температурных швов должны быть Приварены на обоих концах; если у продольного шва плиты опираются на стропильные и подстропильные конструкции, то ребра приваривают на одном конце, чтобы не. изменить расчетную схему несущих конструк¬ ций. Зазоры между плитами заполняют цементным раствором. Поперечную силу и изгибающий момент в жестком диске определяют как в бесконечно жесткой неразрез¬ ной балке на упругих опорах (поперечных или про¬ дольных рамах каркаса здания). Жесткий диск покрытия обеспечивает пространст¬ венную работу каркаса здания, если в плоскости диска поперечная горизонтальная сила, приходящаяся на одну плиту, не превышает 1,5 тс (для плит 1,5X6 м—1 тс). При больших значениях поперечной силы по верхним поясам ферм устанавливаются связи, а в плитах при¬ варивается по обоим концам одно ребро, которое можно рассматривать как распорку. В тех случаях когда усилия в сварных швах (от действия изгибающего момента) превышают их несу¬ щую способность, продольные ребра смежных плит (вдоль здания) должны быть соединены между собой приваркой стержней к опорным закладным дета¬ лям плит. При соблюдении условий приварки плит к несущим конструкциям по рабочим чертежам типовых монтаж¬ ных деталей (ТДМ) расчет жесткого диска на попереч¬ ную силу допускается не производить для зданий без кранов и с подвесным подъемно-транспортным оборудо¬ ванием либо с мостовыми кранами грузоподъемностью до 50 г, если покрытие в пределах температурного бло¬ ка находится в одном уровне. Расчет сварных швов на усилия от изгибающего момента можно не выполнять для зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью до 75 т при числе пролетов более двух, а также для одно- и двухпролетных зданий высотой до низа стро¬ пильных конструкций не более 18 м при пролетах 18 м и кранах грузоподъемностью до 20 т или при пролетах более 18 м и кранах грузоподъемностью до 50 т. При подборе марки плиты с отверстием для про¬ пуска вентиляционной шахты учитывают дополнитель¬ ную нагрузку от веса вентиляционного устройства, же¬ лезобетонного стакана, набетонки и ветра, действующе¬ го на трубу с дефлектором или зонтом. Дополнительная эквивалентная нагрузка, которую суммируют с весом покрытия и снега, для плит длиной 6 м приведена в табл. 2.127 и 2.128 и для плит длиной 12 м — в табл. 2.129, 2.130 и 2.131. Величины эквива¬ лентной нагрузки, указанные в таблицах, определены с учетом конструкции и несущей способности типовых плит. При определении эквивалентной нагрузки норма¬ тивные значения ветрового напора на уровне середины вентиляционной трубы приняты равными для I—IV вет¬ ровых районов соответственно 42,5; 55; 71 и 86,5 кгс/м2. При выборе марки плиты с круглым отверстием для установки на нее крышного вентилятора необходимо учитывать требования серии 1.469-5, в которой указан порядок учета многократно повторяющейся нагрузки от работающих центробежных и осевых вентиляторов № 4—12. Плиты шириной 3 ж с прямоугольными отверстиями устанавливают на участках легкосбрасываемой кровли вплотную друг к другу; швы между ними заполняют цементным раствором. Плиты шириной 1,5 м обычно укладывают с промежутками 1,5 м, чем достигается большая суммарная площадь отверстий в покрытии под легкосбрасываемую кровлю. Для обеспечения пространственной работы каркаса здания с легкосбрасываемой кровлей по контуру темпе¬ ратурных блоков и по средним продольным рядам ко¬ лонн укладывают плиты без отверстий, если по верхним поясам стропильных конструкций не предусматриваются специальные связи. Вдоль крайних рядов колонн шири¬ на полосы из сплошных плит должна быть не менее 3 м, вдоль средних —не менее 6 м (по 3 м в каждый пролет); ширина полос из плит без отверстий назначает¬ ся из условия обеспечения работы покрытия как жест¬ кого диска. Нагрузки на типовые плиты с прямоугольными от¬ верстиями для покрытий зданий с легкосбрасываемой кровлей приведены в табл. 2.132—2.140. Не допускается применение типовых железобетон¬ ных плит в покрытиях неотапливаемых зданий при рас¬ четной температуре наружного воздуха ниже —40° С (для плит с арматурой класса А-Шв ниже —30° С). Положительна^ температура может достигать величи¬ ны, при которой плиты эпизодически нагреваются не более 50° С. В случаях систематического воздействия на плиты температуры 50—100° С допускается применение напрягаемой арматуры классов А-Шв, A-IV, Bp-II и П-7; при этом нормативную нагрузку, указанную в таб¬ лицах, уменьшают на 25%. 13—1075
194 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.115 Нагрузки на плиты размером 3X6 м для нормальных эксплуатационных условий я 4 Я е й 2 * ч а. >> 5 Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса А-Шв, А-IV, At-IV A-V, Ат-V At-VI* Bp-II* П-7* П-1 П-2 П-3 П-4 П-5 П-6 175 (140) 275 (220) 385 (300) 505 (390) 665 (500) 775 (580) 135 (100) 275 (220) 385 (300) 535 (410) 665 (500) 775 (580) 175 (130) 275 (200) 415 (310) 505 (380) 625 (460) 175 (130) 275 (200) 375 (290) 505 (380) 625 (460) 215 (160) 375 (290) 455 (350) 685 (520) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом (например, в Средней Азии) нормативную нагруз¬ ку, указанную в таблице, необходимо уменьшить на 5%. Таблица 2.116 Нагрузки на плиты размером 3X6 м для зданий со слабоагрессивной газовой средой v Равномерно распределенная расчетная (нормативная) Нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит, при напрягаемой арматуре класса Условная ] плиты А-Шв А-IV A-V At-IV* * > н < * > н < Bp-II* * с- с: П-1 175 145 135 125 175 175 215 (140) (100) (100) (90) (130) (130) (160) П-2 275 235 235 165 205 275 275 375 (220) (180) (180) (120) (160) (200) (200) (290) п-з 385 345 345 235 295 415 375 45т (300) (260) (260) (170) (220) (310) (290) (350) П-4 505 465 475 285 385 505 505 68S (390) (350) (360) (2Ю) (290) (380) (380) (520) П-5 665 595 595 365 455 625 625 — (500) (440) (440) (270) (340) (460) (460) П-6 700 700 700 465 545 — — — (530) (530) (530) (340) (410) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом (например, в Средней Азии) нормативную нагруз¬ ку, указанную в таблице, необходимо уменьшить на 5%. Таблица 2.117 Нагрузки на плиты размером 3X6 м для зданий со среднеагрессивной газовой средой Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса к 5 *■ 2 * ч о. £ со S А-Шв A-IV A-V* Bp-II* П-7* П-1 175 145 125 175 , 215 (140) (100) (90) (130) (160) П-2 275 235 205 275 375 (220) (180) (160) (200) (290) П-З 385 345 295 375 455 (300) (260) (220) (290) (350) Продолжение табл. 2.W Условная марка плиты Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса А-Шв А-IV A-V* Вр~И* П-7* П-4 П-5 П-6 * клим г обход 505 (390) 665 (500) 700 (530) При приме 1Том норма’; имо уменьц 465 (350) 595 (440) 700 (530) ;нении пли! гивную нап шть на 5%. 385 (290) 455 (340) 545 (410) ' в района? эузку, указ* 505 (380) 625 (460) [ с сухим 1 шную в та< 685 (520) и жарким 5лице, на* Таблица 2.U8 Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м для нормальных эксплуатационных условий марка‘ Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса к СЗ ас « з 2 н Ч К со > > > > * > • >> С < < < н < • н < н С о, CQ С П-1 360 320 440 320 440 490 420 580 (280) (240) (330) (240) (330) (360) (320) (440) П-2 • 500 500 670 500 670 670 700 850 (370) (370) (510) (370) (510) (510) (530) (650) П-З 700 700 900 700 900 850 850 1070 (530) (530) (690) (530) (690) (640) (650) (*00) П-4 900 900 1150 900 1150 1000 1100 (690) (690) (860) (690) (860) (750) (840) П-5 1150 1150 — 1150 — (860) (860) (860) * При применении плит в районах с сухим н жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. Таблица 2.119 Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м для зданий со слабоагрессивной газовой средой СЗ * CL 03 Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/см2 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса к со са 3 п * > • • • ° £ о ч н > > > > * & с < < < < < н < О С П-1 360 270 380 380 490 420 580 (280) (200) (290) (290) (360) (320) (440) П-2 500 430 590 300 470 670 700 850 (370) (330) (450) (220) (350) (510) (530) (650) П-З 700 610 800 420 680 850 850 1070 (530) (470) (620) (320) (510) (640) (650) (800) П-4 90Э 800 1000 560 880 1000 1100 • (бар) (620) (760) (420) (650) (750) (840) П-5 11о0 1050 — 670 — (860) (780) (520) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%.
ГЛАВА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИИ 195 Таблица 2.120 Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м для зданий со среднеагрессивной газовой средой Условная v марка плиты Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягае¬ мой арматуре класса А-Шв A-IV A-V* Вр-И* П-7* П-1 360 270 380 420 580 : <280) (200) (290) (320) (440) П-2 500 430 470 700 850 (370) (330) (350) (530) (650) П-3 700 610 680 850 1070 (530) (470) (510) (650) (800) П-4 900 800 880 1100 (690) (620) (650) (840) П-5 1150 1050 __ (860) (780) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. Таблица 2.121 Нагрузки на плиты размером 3X12 м для нормальных эксплуатационных условий се а а <Я S Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягае¬ мой арматуре класса № я S Is BJ > > > > > * * ч Я v a < ь • н н а ^ к. < < < < С m С П1-1 190 230 170 230 170 170 170 200 (140) (180) (130) (180) (130) (120) (130) (150) Ш-2 230 280 220 280 220 220 230 250 (180) (210) (170) (210) (170) (160) (170) (180) П1-3 290 360 320 360 320 260 290 290 (210) (270) (240) (270) (240) (180) (210) (210) Ш-4 336 400 360 400 360 300 340 350 (250) (290) (270) (290) (270) (210) (250) (260) П'1-5 400 (290; — 400 (290) — 400 (290) 340 (240) 390 (280) 400 (290) ПН-1 250 300 330 270 300 210 240 190 (200) (230) (250) (210) (230) (150) (190) (150) ПИ-2 320 370 390 370 390 250 330 370 (240) (280) (300) (280) (300) (180) (250) (270) ПИ-З* 390 450 450 450 450 290 400 540 (290) (340) (340) (340) (340) (210) (290) (390) ПН-4 460 (350) 540 (400) 520 (390) 540 (400) 520 (390) 340 (240) 480 (360) — ПП-5 540 (400) 560 (420) 560 (420) 450 (320) 550 (390) * При применении плит в ; районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную е обходимо уменьшить на 5%. [ таблице, не- Таблица 2,122 Нагрузки на плиты размером 3X12 м для зданий со слабоагрессивной газовой средой СО « О. <Я s Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/М2 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса 0? <Я X Й з 2 н А > * > * > *• > * * ч я > г- и е; н н н о. >> В < < < < < < сс С П1-1 175 175 125 175 125 155 155 185 (125) (135) (85) (115) (85) (105) (115) (135) П1-2 215 235 175 215 175 205 215 235 (165) (165) (125) (145) (125) (145) (155) (165) П1-3 275 295 255 275 255 245 275 275 (195) (215) (185) (195) (185) (165) (195) (195) П1-4 315 335 295 305 275 285 325 335 (235) (235) (215) (215) (195) (195) (235) (245) П1-5 385 (275) — 335 (245) — 295 (215) 325 (225) 375 (265) 385 (275) ПИ-1 235 235 265 205 225 195 225 175 (190) (180) (210) (140) (170) (140) (180) (140) ПП-2 305 305 325 275 295 235 315 355 (230) (230) (250) (190) (210) (170) (240) (260) ПИ-3 375 375 375 315 335 275 385 525 (280) (280) (290) (230: (240) (200) (280) (380) ПИ-4 445 (340) 455 (340) 435 (330) 395 (280) 375 (270) 325 (230) 465 (350) — ПН-5 525 (390) 535 (400) 455 (330) 435 (310) 535 (380) • При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. Таблица 2.123 Нагрузки на плиты размером 3X12 м для зданий со среднеагрессивной газовой средой 0? оэ S ® СЗ 2 © х н Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса 55 ftS « со Ч ^ S С А-Шв A-IV А-V* | Вр-11* I П-7* П1-1 175 175 125 155 185 (125) (135) (85) (115) (135) П1-2 215 235 175 215 235 (165) (165) (115) (155) (165) П1-3 275 295 245 275 275 (195) (215) (185) (195) (195) П1-4 315 335 275 325 335 (235) (235) (195) (235) (245) П1-5 385 305 375 385 (275) (215) (265) (275) ПП-1 235 235 245 225 175 (190) (180) (180) (180) (140) ПП-2 305 305 295 315 355 (230) (230) (210) (240) (260) ПН-3 375 375 335 385 525 (280) (280) (240) (280) (380) ПИ-4 445 455 375 465 (340) # (340) (270) (350) ПН-5 525 535 535 — (390) (4оа> (380) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. 13*
196 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.124 Таблица 2.127 Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м для нормальных Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка эксплуатационных условий в кгс/м2 на плиты размером 3X6 м с круглыми отверстиями СО * а. СО S Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса Условная 1 плиты BJ < A-IV A-V At-IV At-V At-VI* Вр-11* ?- С П-1 740 840 880 840 880 740 730 840 - (540) (610) (640) (610) (640) (540) (520) (590) П-2 870 980 980 980 980 850 900 1090 (640) (710) (720) (710) (720) (610) (640) (780) П-З 990 (730) 1120 (850) 1100 (800) 1120 (850) 1100 (800) 980 (710) 1050 (760) — П-4 1160 (850) 1240 (950) 1240 (940) ИЗО (800) 1120 (800) • При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную i обходимо уменьшить на 5%. 1 таблице, не- Таблица 2.125 Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м для зданий со слабоагрессивной газовой средой Таблица 2.126 Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м для зданий со среднеагрессивной газовой средой Ветровой район по СНиП Высота трубы в м Вентиляционная шахта с дефлектором, диаметр отверстия в мм Вентиляционная шахта с зонтом, диаметр отвер¬ стия в мм 400 700 | 1000 | 1450 400 | 700 | 1000 1450 2 20 25 80 110 20 25 75 90 1 5 25 35 90 25 30 85 8 35 55 — — 35 50 — — 2 20 25 80 120 20 25 75 100 II 5 30 40 95 25 35 90 8 45 65 — — 40 55 — — 2 20 30 85 130 20 25 80 110 III 5 30 50 105 30 40 95 8 50 80 — — 45 70 — — 2 25 30 90 140 25 30 80 120 IV 5 35 55 115 30 45 105 __ 8 60 90 — — 55 80 — — Примечания: 1. Прочерк в таблице означает, , что при данных параметрах установка вентиляционкого устройст¬ ва на типовые плиты не предусмотрена. 2. Нормативную нагрузку определяют умножением таб- личных значений на коэффициент 0,85. Таблица 2.128 Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка в кгс/м7 на плиты размером 1,5X6 м с круглыми отверстиями Ветро- вой район по СНиП Высо¬ та трубы в м Вентиляционная шахта с дефлектором, диа¬ метр отверстия в мм Вентиляционная шахта с зонтом, диаметр отверстия в мм 400 700 | 1000 400 | | 700 | 1000 2 45 60 85 40 50 75 I 5 60 85 110 55 75 100 8 80 120 160 75 НО 150 2 45 60 95 40 50 80 II 5 65 95 120 60 80 110 8 90 140 190 85 125 170 2 50 65 100 45 55 85 III 5 70 110 140 65 90 120 8 105 165 220 100 145 200 2 50 70 110 45 60 90 IV 5 75 120 160 70 100 140 8 120 190 260 115 165 230 Примечание. Нормативную нагрузку определяют умножением табличных значений на коэффициент 0,85. Таблица 2.129 Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка в кгс/м2 на плиты размером 3X12 м (тип I) с круглыми отверстиями № Я X « <в 3 о « н Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м3 без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса £ Я 5 >> S С А-Шв A-IV 1 A-V* | Вр-И* I | П-7* П-1 740 740 680 730 840 (540) (540) (480) (520) (590) П-2 870 870 740 900 1090 (640) (630) (530) (640) (780) П-З 990 1040 830 1050 — П-4 (730) 1160 (760) 1180 (590) (760) 1120 _ (850) (860) (800) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. Условная марка плиты Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в к гс/мг без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса А-Шв А-IV > < * > н С At-V* At-VI* Вр-И* * Г— С П-1 740 740 770 620 680 670 730 840 (540) (540) (570) (440) (480) (410) (520) (590) П-2 870 870 870 710 740 640 900 1090 (640) (630) (640) (510) (530) (460) (640) (780) П-З 990 1040 980 860 830 760 1050 — (730) (760) (720) (6Ю) (590) (540) (760) П-4 1160 1180 — 980 930 1120 — (850) (860) (700) (660) (800) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную ] а таблице, не- обходимо уменьшить на 5%. Ветровой район по СНиП Высота трубы в м Вентиляционная шахта с дефлектором, диаметр 0 отверстия в мм Вентиляционная шахта с зонтом, диаметр отверстия в мм 400 | 700 1000 1450 400 700 1000 | [ 1450 2 10 15 15 10 10 10 35 I 5 10 15 20 — 10 15 15 8 15 — — — 15 20 20 —
ГЛАВА* 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ 197 Продолжение табл. 2.129 Продолжение табл. 2.131 Ветровой район по СНиП Высота трубы в м Вентиляционная шахта с дефлектором, диаметр отверстия в мм Вентиляционная шахта с зонтом, диаметр отверстия в мм 400 | 700 | 1000 1450 400 | 700 1000 1450 II 2 5 8 10 10 15 15 20 15 20 — 10 10 15 10 15 15 20 35 'III 2 5 8 10 10 15 20 15 25 — 10 10 10 15 10 20 40 IV ] умно 2 5 8 При жени 10 10 меча ем таб, 15 20 н и е. личных 20 30 Норм г : значе] 1тивнув ний на 10 10 о нагг КОЭфф! 15 15 )узку ициент 15 20 опреде 0,85. 40 ляют Таблица 2.130 Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка в кгс(м2 на плиты размером 3X12 м (тип II) с круглыми отверстиями "Ветровой район по СНиП а* h m н Вентиляционная шахта с дефлектором, диаметр отверстия в мм Вентиляционная шахта с зонтом, диаметр отверстия в мм о о | 700 | 1000 | 1450 400 | | 700 1 1000 I 1450 2 10 10 20 25 10 10 20 15 I 5 10 10 25 35 10 10 25 20 8 10 — — — 10 — — 2 10 10 25 30 10 10 20 20 II 5 10 15 30 40 10 10 25 25 8 10 — — — 10 — — — 2 10 10 25 30 10 10 20 20 III 5 10 15 30 — 10 15 25 30 8 15 — — — 15 — — — 2 10 10 25 30 10 10 20 20 IV 5 10 15 — — 10 15 30 30 8 15 — — — 15 — — — Примечание. Нормативную нагрузку определяют умножением табличных значений на коэффициент 0,85. Таблица 2.131 Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка в кгс/м2 на плиты размером 1,5X12 м с круглыми отверстиями Ветро¬ вой район по СНиП Высо¬ та трубы в м Вентиляционная шахта с дефлектором, диа¬ метр отверстия в мм Вентиляционная шахта с зонтом, диаметр отверстия в мм о о 700 | 1000 400 | 700 1000 2 15 20 20 15 15 15 I 5 20 20 30 15 20 20 8 20 30 45 20 , 30 35 2 15 15 20 15 15 15 II 5 20 25 35 15 20 25 8 25 35 55 20 30 40 Ветро¬ вой район по СНиП Высо¬ та трубы в м Вентиляционная шахта с дефлектором, диа¬ метр отверстия в мм Вентиляционная шахта с зонтом, диаметр отверстия в мм 400 700 | 1000 400 700 | 1000 2 15 15 20 15 15 15 III 5 20 25 40 20 25 30 8 30 40 65 25 35 50 2 15 20 25 15 15 15 IV 5 20 30 45 20 25 30 8 30 50 — 30 45 60 Примечание. Нормативную нагрузку определяют умножением табличных значений на коэффициент 0,85. Таблица 2.132 Нагрузки на плиты размером 3X6 м под легкосбрасываемую кровлю для нормальных эксплуатационных условий а н £ * 2 с Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напряга¬ емой арматуре класса я ^ ® а о ч о. о > > > > * > * * СЗ >> 2 < < < < н < < сх m С ПЛ-1 220 220 190 220 190 170 190 230 (180) (180) (160) (180) (160) (130) (160) (190) ПЛ-2 300 300 300 300 300 250 320 330 (240) (240) (240) (240) (240) (190) (260) (270) ПЛ-3 390 390 390 390 390 370 420 450 (310) (310) (310) (310) (310) (280) (330) (350) ПЛ-4 490 490 490 490 490 400 490 (380) (380) (380) (380) (380) (310) (380) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. Таблица 2.133 Нагрузки на плиты размером 3X6 м под легкосбрасываемую кровлю для зданий со слабоагрессивной газовой средой 3 н _ Я К я е Равномерно распределенная расчетная (нор¬ мативная) нагрузка в кгс/м? без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса ® СО д& е > > * > * > * > * * Г" > а < < < н < , н < н < о. m С ПЛ-1 220 190 170 170 170 240 (180) (160) (130) (130) (130) (180) ПЛ-2 300 260 260 190 200 250 280 380 (240) (210) (210) (140) (150) (190) (210) (290) ПЛ-3 390 360 360 280 280 370 370 490 (310) (290) (290) (210) (210) (280) (280) (380) ПЛ-4 490 450 450 320 360 400 450 (380) (350) (350) (240) (290) (310) (340) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в 1 таблице, ке- обходимо уменьшить ка 5%.
198 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.134 Нагрузки на плиты размером 3X6 м под легкосбрасываемую кровлю для зданий со среднеагрессивной газовой средой Условная марка плиты Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напряга¬ емой арматуре класса А-Шв A-IV А-V* | Вр-П* П-7* ПЛ-1 ПЛ-2 ПЛ-3 ПЛ-4 » * клима' обход 220(180) 300(240) 390(310) 490(380) При приме том нормап имо умены 190(160) 260(210) 360(290) 450(350) ;нении плит гивную нагр иить на 5%. 200(150) 280(210) 360(290) в районах >узку, указг 170(130) 250(190) 370(280) 450(340) : с сухим ] шную в та< 240(180) 380(290) 490(380) и жарким Злице, не- Таблица 2.135 Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м под легкосбрасываемую кровлю для нормальных эксплуатационных условий л н К 2 с Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напряга¬ емой арматуре класса Й о х ч а ш > > > > > * * >> 1 < < < < < н < ю с ПЛ-1 350 350 350 350 350 300 310 260 (290) (290) (290) (290) (290) (240) (2=50) (210) ПЛ-2 4^0 440 440 440 440 400 380 380 (Щ0) (350) (350) (350) (350) (310) (300) (300) ПЛ-3 520 540 540 540 540 450 440 450 (400) (410) (410) (410) (410) (340) (350) (340) * При применении плит в оайонах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. Таблица 2.136 Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м под легкосбрасываемую кровлю для зданий со слабоагрессивной газовой средой Таблица 2.137 Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м под легкосбрасываемую кровлю для зданий со среднеагрессивнсй газовой средой Таблица 2.138 Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м под легкосбрасываемую кровлю для нормальных эксплуатационных усдовцА 3 н К £ 4 Н с Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м продольного ребра без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса ® я 2 « ч &, а « ^ S яШ-у A-IV > < At-IV At-V At-VI* * о. « С ПЛ-1 370 330 310 330 310 300 370 360 (290) (250) (240) (250) (250) (230) (270) (270) ПЛ-2 440 450 470 400 450 400 430 510 (330) (340) (350) (300) (340) (290) (310) (370) ПЛ-3 520 480 490 480 490 450 530 550 (400) (360) (370) (360) (370) (320) (390) (400) ПЛ-4 580 520 520 520 520 500 620 640 (440) (350) (39Э) (390) (390) (360) (440) (460) ПЛ-5 700 640 630 640 630 640 660 700 (530) (470) (470) (470) (470) (470) (480) (500) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную ] обходимо уменьшить на 5%. в таблице, не- Таблица 2.139 Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м под легкосбрасываемую кровлю для зданий со слабоаграссивной газовой средой 3 н Я к ч я с Равномерно распределенная расчетная (норматив¬ ная) нагрузка в кгс/м продольного ребра без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса Д те о ^ ч о, о > > < « > * > * > * о те >> S < < н < н < < р. CQ С ПЛ-1 370 330 310 270 270 230 370 360 (290) (250) (240) (200) (200) (170) (270) (270) ПЛ-2 440 450 470 330 370 300 430 510 (330) (340) (350) (230) (270) (220) (3i2> (370) ПЛ-3 520 480 490 >410 440 330 630 550 (400) (360) (370) (290) (320) (240) (400) ПЛ-4 580 520 520 480 490 370 620 640 (440) (350) (390) (350) (350) (270) (440) (460) ПЛ-5 700 640 630 550 560 490 660 700 (530) (470) (470) (400) (400) (350) (480) (500) ■ * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. Таблица 2.140 Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м под легкосбрасываемую кровлю для зданий со среднеагрессивной газовой средой ! Условная марка плиты Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напряга¬ емой арматуре класса А-Шв A-IV A-V At-IV* At-V* Ат-VI* *• о, CQ * С ПЛ-1 330 310 310 300 310 260 (260) (250) (250) (240) (250) (210) ПЛ-2 400 390 390 260 310 400 380 380 (320) (300) (300) (210) (250) (310) (300) (300) ПЛ-3 460 470 470 350 400 450 440 450 (360) (370) (370) (290) (310) (340) (350) (340) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную i j таблице, не- обходимо уменьшить на 5%. к СО S ® те 3 Ч * я Равномерно распределенная расчетная (норма¬ тивная) нагрузка в кгс/м продольного ребра без учета веса плит при напрягаемой арматуре класса О я Ч >> S С А-Шв | A-IV A-V* Вр-И* | П-7* ПЛ-1 ПЛ-2 ПЛ-3 ПЛ-4 ПЛ-5 370(290) 440(350) 520(400) 580(440) 700(530) 330(250) 450(340) 480(360) 520(350) 640(470) 270(200) 390(290) 440(320) 490(350) 560(400) 370(270) 430(310) 530(390) 620(440) 660(480) 360(270) 510(370) 550(400) 640(460) 700(500) * При применении плит в районах с сухим и жарким климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬ обходимо уменьшить на 5%. Условная марка плиты Равномерно распределенная расчетная (нормативная) нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напря¬ гаемой арматуре класса А-Шв A-IV А-V* | Bp-II* П-7* ПЛ-Г ПЛ-2 ПЛ-3 * климг обход 330(260) 400(320) 460(360) При прим( 1Том норма1 :имо умены 310(250) 390(300) 470(370) гнении пли- гивную наг пить на 5% 310(250) 400(310) г в районам рузку, указ; 310(250) 380(300) 440(350) с с гухим анную в та' 260(210) 380(300) 450(340) и жарким блице, не-
ГЛАЭА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ 199 Типовые плиты могут быть применены в условиях воздействия на них слабо- и среднеагрессивной газовой среды при условии выполнения требований норм по проектированию антикоррозионной защиты строи¬ тельных конструкций. Плиты с термически упроч¬ ненной арматурой допускается применять лишь в слабоагрессивной среде, которая не содержит ионов хлора, пыли хлористых солей, паров хлористого водорода и сероводорода. В проекте здания должен быть разработан весь комплекс мероприятий по обес¬ печению коррозионной стойкости плит и деталей сопря¬ жения их с несущими конструкциями. Особое внимание уделяют обеспечению необходимой плотности бетона и соблюдению проектной величины защитного слоя при изготовлении плит. Сварные швы и стальные заклад¬ ные детали должны быть,надежно защищены обетони- рованием или металлизационными и лакокрасочными покрытиями, стойкими в данной среде. Учитывая, что поперечные ребра и полка всех типов плит рассчитаны по 3-й категории трещиностойкости, при выборе лако¬ красочных материалов предпочтение следует отдавать трещиностойким защитным покрытиям. Плотность бетона характеризуется маркой бетона по водонепроницаемости и назначается не ниже величин, указанных в табл. 2.141. 2.7.5. Мелкоразмерные плиты В серии ПК-01-88 приведены рабочие чертежи же¬ лезобетонных ребристых плит 3X0,5 и 1,5X0,5 м и плоских плит 0,75X0,5 и 0,6X0,4 и. Ребристые плиты укладывают по прогонам, плоские используют у пара¬ петов как доборные элементы при осевой привязке стен 250 и 500 мм. Номенклатура плит приведена в табл. 2.142. В плитах марки ПЖ предусмотрена возможность устройства отверстий 400X400 мм для установки под¬ донов водосточных воронок. Марка бетона 200. Опи¬ рание плит должно быть не менее 50 мм. Плиты рассчитаны на следующие случаи загруже- ния: а) сосредоточенный груз 150 кгс в середине пли¬ ты; б) сосредоточенный груз 100 кгс и равномерно рас¬ пределенная нагрузка от утеплителя и водоизоляцион¬ ного ковра; в) равномерно распределенная нагрузка от веса утеплителя, водоизоляционного ковра и снега. Таблица 2.141 Рекомендуемая плотность бетона для типовых ребристых плит Группа агрес¬ сивных газов i с 5 «о , е £ « „ и <и ы X 3 s _ а» я со §! Марка бетона по водо¬ непроницаемости для плит с напрягаемой арматурой класса its* к ® 2 сп л -о v $ н 2 * * о g к ±Г О s S О я ч я * Я я н Ч о о а) «в м. Я Я _ X s 2 я О Ч W со ti т А-Шв, A-IV, A-V At-IV, At-V, At-VI Слабоы грессивная гс гзовая среда Без агрессив¬ ных газов Выше 75 Влажная В-4 В-4 В-6 Агрессивные группы Б 61—75 Нормаль¬ ная В-4 В-6 В-6 То j|tef груп¬ пы в До 60 Сухая В-4 В-6 В-6 Средне< агрессивная « газовая среда Агрессивные группы Б Выше 75 Влажная В-6 Не при¬ менять В-6 То же, груп¬ пы В 61—75 Нормаль¬ ная В-6 То же В-6 То же, груп¬ пы Г До 60 Сухая В-6 » В-6 Таблица 2.142 Номенклатура мелкоразмерных плит Эскиз плиты Марка плиты Размер плиты в м Расчетная (нормативная) нагрузка* в кгс/ж2 Расход бетона в м3 Расход стали в кг А-Ш А-1 В-1 прокат Ст. 3 всего П1 0,6x0,4 860(700) 0,01 — 0,2 0,3 - 0,5 1 § § «[( 1 600 1 Ь 75fl * П2 0,75x0,5 860(700) 0,015 — 0,2 0,5 - 0,7 t Ш , ПЖ1-1 3X0,5 410(300) 0,07 1,3 0,5 2,2 - 4 ЕязНЙ- ПЖ1-2 700(480) 2,3 0,5 2,1 0,4 5,3 ПЖ1-3 860(690) 3,7 0,5 2,1 0,4 6,7 . Ш. 2990 * Нагрузка в* [лючает ве ПЖ2 с плит, 1,5X0,5 j 1000(800) равный с учетом заливки и 0,035 jbob 120 кгс/ 'ж2. 0,3 2,2 | — j 2,5
200 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Глава 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ 2.8.1. Конструкция оболочек Типовые железобетонные оболочки положительной гауссовой кривизны (серия 1.466-1) разработаны для покрытий зданий с сетками колонн 18X24 и 18X30 м без фонарей верхнего света или с зенитными фонарями, без кранов или с подвесными кранами грузоподъемно¬ стью до 5 г либо с мостовыми кранами грузоподъем¬ ностью до 50 т [4, 5]. Рис. 2Й34. Общий вид оболочки положительной гауссо¬ вой кривизны Оболочки являются сборно-монолитной конструкци¬ ей, собираемой из цилиндрических плит номинального размера 3X6 м и диафрагм в виде сегментных ферм с треугольной решеткой (рис. 2.134). Поверхность обо¬ лочки представляет собой выпуклый многогранник, об¬ разованный системой цилиндрических сводов, вписан¬ ных в исходную тороидальную поверхность. Каждая оболочка, являющаяся частью многовол¬ нового покрытия температурного блока здания, пере¬ крывает ячейку размерами 18X24 или 18X30 м. Смеж¬ ные оболочки имеют общие контурные фермы. При этом в средней части пролета плиты смежных оболочек не соединяются между собой, что определяет работу каж¬ дой оболочки как отдельно стоящей. Разрезка скорлупы оболочки на плиты выполнена радиальными по отношению к исходной тороидальной поверхности плоскостями, параллельными стороне 18 м, на одинаковые участки и две торцовые зоны. В направ¬ лении пролетов 24 и 30 м оболочки разрезаются двумя вертикальными плоскостями на части длиной около 6 м. Плиты разделяются на основные и доборные (рис. 2.135 и 2.136). Основные плиты — средние (условные марки — а, б, в) и контурные, укладываемые у диаф¬ рагм пролетами 24 и 30 м (условные марки — г, ду е); доборные плиты — средние (условная марка — ж) и крайние, укладываемые у диафрагм пролетом 18 м (ус¬ ловные марки — и, к). При небольших объемах работ вместо доборных плит можно устраивать монолитные участки с сохранением армирования по проекту. Все плиты криволинейны в направлении большего размера; стрела подъема 190 мм. Основные средние плиты — прямоугольные в плане (рис. 2.137), контур¬ ные— трапециевидные (рис. 2.138). Плиты окаймлены ребрами. Высота продольных ребер 250 мму попереч¬ ных—150 мм\ поперечные ребра, которыми контурные плиты уложены на диафрагмы, имеют несколько увели¬ ченные размеры. У доборных плит (рис. 2.139 и 2.140) поперечные ребра имеют высоту 250 мм. Толщина полки средних основных плит 30 мм, контурных 30 и 40 мм в зоне, примыкающей к фермам; толщина полки добор¬ ных плит 50 мм. Полки плит с отверстиями для зенит¬ ных фонарей (рис. 2.141) и вентиляционных шахт имеют толщину 60 мм. По внешним боковым граням ребер плит преду¬ смотрены пазы треугольного профиля для образования шпонок (после замоноличивания), воспринимающих сдвигающие усилия. Плиты армируются сварными сет¬ ками и каркасами. Бетон марки 300. Предусмотрено шесть типоразмеров плит: два типоразмера основных плит, три типоразмера доборных и один типоразмер плиты с отверстиями. Диафрагмы оболочек решены в виде сегментных ферм с треугольной решеткой по аналогии с типовыми фермами серии ПК-01-129/68. Верхний пояс ферм пролетом 18 м очерчен по ок¬ ружности (рис. 2.142); в фермах пролетами 24 м (рис. 2.143) и 30 м (рис. 2.144) принято полигональное очертание верхнего пояса. Фермы каждого пролета одинаковы по наружному габариту и ширине — 240 мм для пролета 18 м и 260 мм для пролетов 24 и 30 м\ типоразмеры их отличаются только высотой сечения нижнего пояса. Это позволяет формовать фермы всех марок одного пролета в одной и той же опалубке со сменными вкладышами. Для воспринятия сдвигающих усилий от плит обо¬ лочек фермы вблизи опорных узлов имеют железобетон¬ ные упоры, а в пределах крайних панелей — металли¬ ческие упоры, привариваемые после распалубки (рис. 2.145), а также пазы треугольного профиля, об¬ разующие шпонки после замоноличивания конструкции. Выпусков арматуры фермы не имеют. Бетон принимает¬ ся марок 400 и 500. Напрягаемая арматура нижнего пояса предусмотрена в двух вариантах — стержневая и прядевая. Для 18- и 24-л* диафрагм предусмотрено по два типоразмера ферм, для 30-л* — три типоразмера. Плиты и фермы оболочек запроектированы с учетом условий изготовления их на предприятиях сборного же¬ лезобетона при использовании серийного оборудования без изменения технологии производства изделий массо¬ вою применения: плиты по поточно-агрегатной техноло¬ гии с формованием на виброплощадках, а фермы по стендовой технологии. Элементы оболочек обозначаются марками, состоя¬ щими из букв и цифр. Буквами обозначается вид изде¬ лия; первые цифры (одна в марках плит и две в марках ферм) обозначают больший номинальный раз¬ мер изделия в метрах; следующие цифры — типоразмер изделия; последняя группа цифр — порядковый номер изделия по несущей способности, а последняя буква в марках ферм — тип арматуры нижнего пояса. Напри¬ мер, П6-2-17 — плита с большим номинальным размером 6 м, втордго типоразмера и 17-го номера по несущей способности; ФК-18Н-4П — ферма контурная пролетом 18 му второго типоразмера, 4-го номера по несущей сло- ссбности, армированная прядями. Сортамент плит приведен в табл. 2.143, а ферм — в табл. 2.144. Швы между плитами каждой оболочки, между пли¬ тами и средними фермами на длине установки стальных упоров в приопорных участках ферм, а также между
ГЛАВА 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИИ 201 К] * 1 I 1 И 1 ( Г L®J I—1 1 1 1 1 I 1 1 I i ik a rirn 1 IL 1 : <\\ J?i 1 1 i i j} Ек :?] 1 1 I ’и"» —1 1 1 Г шЛ 1 1 1 1 1 1 [■] 1 1 1 I Г““Г“Л | Ш i j Ш i г=4=4 * ii i i ii—i [?] 1 1 l 1 J-® § 1—в jt=i i * в. 01 : i 1 Я 1 1 L_J Я 1 1 L__! Г“П 1 01 1 I I 1 1 1 г Hr -1 i 0'ji 01 i >i i r a1—1 i Si 1 [®1 ri i—ф a ! IL j a 2Ш0 Рис, 2.135. Маркировочная схема оболочки 18X24 м Рис. 2.136. Маркировочная схема оболочки 18X30 м М. 1-1 Рис. 2.137. Средняя плита 1 — петля для подъема; 2 — пазы для шпснок плитами и крайними фермами по всей их длине замо- ноличиваются. На средних участках средних ферм шов между плитами соседних оболочек не заполняется бетоном, что обеспечивает возможность горизонтальных переме¬ щений краев оболочек, т. е. работу оболочек как отдель¬ но стоящих. Предусмотрена возможность устройства в оболочках отверстий для зенитных фонарей и дефлекторов. Схемы расположения фонарей и дефлекторов показаны на рис. 2.146. Конструкция фонарей принимается по типу, принятому в серии 1.464-1, вып. II. Схема установки Рис. 2.138. Контурная плита 7 — петля для подъема; 2 — пазы для шпонок фонаря показана на рис. 2.147. В плитах оболочек пре¬ дусматриваются специальные закладные детали для крепления опорных рам фонарей и стаканов дефлек¬ торов. Детали установки фонаря и дефлекторов показа¬ ны на рис. 2.146. Устройство подвесного транспорта предусмотрено по трем схемам для оболочек каждого размера — по схемам I—III для оболочек размером 18X24 м (рис. 2.149) и по схемам IV—VI для оболочек размером 18X30 м (рис. 2.150). Расстояние между осями кранов, находящихся на одной колее, не должно быть ме¬ нее 6 м.
2М 202 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ ? Рис. 2.139. Доборная средняя плита 1 — петля для подъема; 2 — пазы для шпонок Рис. 2.140. Доборная крайняя плита 1 — петля для подъема; 2 — пазы для шпонок 20, Sj?=23960 2985 2985 2Щ 6 х010 2-2 2400 260 ai SJ 50 35L 150 № Рис. 2.141. Плита с отверстиями для зенитных фонарей _ / — петля для подъема; 2 —пазы ддя ^шпонок там (рис. 2.151). Марки элементов в зависимости от расчетной равно¬ мерно распределенной нагрузки и схемы размещения путей подвесных кранов могут быть подобраны для оболочек 18X24 м по ключам табл. 2 145, а для обо¬ лочек 18X30 м по ключам табл. 2.146. . . Расход стали на соединительные элементы на 1 м2 ; покрытия приведен в табл 2.147 Приведенная толщина ; бетона марки 300 для замоноличивания составляет.. 0,56 см для оболочки 18X24 м и 0,75 см для оболочки 18X30 м. • * Привязка оболочек к разбивочным осям выполняет-v; ся таким образом, чтобы геометрические продольные оси диафрагм совмещались с разбивочными осями зда- , ния. В местах деформационных швов предусматриваются две разбивочные оси со вставкой между ними. Привязка колонн к средним разбивочным осям зда¬ ния, за исключением колонн парных рядов в местах
ГЛАВА 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИИ 203 Рис. 2.143. Ферма пролетом 24 м т Рис. 2.144. Ферма пролетом 30 м ff/юи по и из и плит ■о- ШШЙ h пв-г ФК-2Ц ФК‘30 Рис. 2.145. Сопряжения плит с фермами на приопорцых участках 1 — стальные упоры; 2— бетон марки 300; 3 — сварной шов; 4 — железобетонный упор
204 РАЗДЕЛ 2.. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.143 Сортамент плит многоволновых оболочек положительной кривизны для покрытий бесфонарных зданий и зданий с зенитными фонарями (серия 1.466-1) Марка плит Расход бетона марки 300 в м3 (масса в г) Расход арматуры в кг класса Закладные детали в кг Общий расход стали в кг A-I A-III В-1 всего П6-1-1 _ 18,4 16,2 34,6 12,8 47,4 П6-1-2 0,78 — 22 16,2 38,2 12,8 51 П$-1-3 (1.95) — 18,4 21,1 39,5 12,8 52,3 П6-1-4 22 21,1 43,1 12,8 55,9 П6-2-1 3,6 22,5 20,6 46,7 18,3 65 П6-2-2 3,6 22,5 25,5 51,6 18,3 69,9 П6-2-3 3,6 26,1 25,9 55,6 20,3 75,9 П6-2-4 3,6 26,2 25,8 55,6 25,5 81,1 П6-2-5 3,6 22,9 30,6 57,1 20,3 77,4 П6-2-6 0,91 3,6 26,6 30,9 61,1 25,5 86,6 П6-2-7 (2,28) 3,6 22,9 25,9 52,4 13,7 66,1 П6-2-8 3,6 22,9 33,8 60,3 13,7 74 П6-2-9 3,6 26,5 34,2 64,3 13,7 78 П6-2-10 3,6 41,9 20,5 66 13,7 79,7 П6-2-11 3,6 43,5 20,9 70 13,7 83,7 П6-2-12 3,6 59,1 11,7 74,4 13,7 88,1 П6-2-13 3,6 62,7 12,1 78,4 13,7 92,1 П6-2-14 3,6 42,7 26,3 72,6 13,7 86,3 Продолжение табл. 2.143 Марка плит Расход бетона марки 300 в мх (масса в т) Расход арматуры класса в кг Закладные детали в кг Общий рас¬ ход стали в кг A-I А -111 В-1 всего П6-2-15 3,6 59,9 18,9 82,4 13,7 96,1 П6-2-16 3,6 63,5 19,3 86,4 13,7 100,1 П6-2-17 0,91 3,6 67,7 23,5 94,8 13,7 108,5 П6-2-18 „ (2 281 3,6 70,4 23,9 97,9 13,7 111,6 П6-2-19 3,6 60,4 36,6 100,6 13,7 114,3 П6-2-20 3,6 62,9 37 103,5 13,7 117,2 П6-2-21 3,6 87,3 28,8 119,7 13,7 133,4 П6-3-1 9,2 7,4 16,6 20.2 36,8 П6-3-2 0,27 9,2 7,4 16,6 28,4 45 П6-3-3 (0,68) — 9,2 7,4 16,6 33,6 50,2 П6-4-1 0,39 19,8 9,8 29,6 9 38,6 П6-4-2 (0,98) — 24,1 9,8 33,9 9 42,9 П6-5-1 0,39 19,8 9,8 29,6 9 38,6 П6-5-2 (0,98) — 24,1 9,8 33,9 9 42,9 П6-6-1 0,79 42,4 14,3 56,7 24 80,7 П6-6-2 (1.98) — 46 14,3 60,3 24 84,3 „> Таблица 2.144 Сортамент контурных ферм многоволновых оболочек положительной кривизны для покрытий бесфонарных зданий и зданий с зенитными фонарями (серия 1.466-1) Марка ферм Расход бетона в м3 (масса в г) Марка бетона Расход арматуры в кг класса Закладные детали в кг Общий расход стали в кг ненапрягаемой напрягаемой всего A-I A-III | В-1 А-Шв П-7 ФК181-1П 400 170 37,3 99,5 306,8 40,6 347,4 ФК181-1А — 156,2 37,3 213,6 — 407,1 40,6 447,7 ФК18^-2П — 179,2 37,3 — 119,4 335,9 40,6 376,5 ФК181-2А 3,1 — 165,4 37,3 265,2 — 467,9 40,6 508,4 ФК181-ЗП (7,8) 500 3,8 191,4 34,9^ — 139,3 369,4 40,6 410 ФК181-ЗА 400 3,8 175,4 34,9 285,2 — 499,3 40,6 539,9 ФК181-4П 500 3,8 217,2 34,9 — 179,1 435 40,6 475,6 ФК181-4А 400 3,8 137,4 34,9 364,4 — 590,5 40,6 631,1 ФК18Н-5П 500 3,8 228 36,3 199 467,1 46 513,1 ФК15Н-5А 400 3,8 212,4 36,3 414 — 666,5 46 712,5 ФК18Н-6П 500 6,6 241,2 36,3 — 238,8 522,9 46 568,9 ФК18П-6А 3,6 400 6,6 225,6 36,3 484 — 753,5 46 798,5 ФК18Н-7П (9,1) 500 6,6 274,2 36,3 — 278,6 595,7 46 641,7 ФК18П-7А 400 6,6 262,4 36,3 572 — 877,3 46 923,3 ФК18И-8П 500 6,6 274,2 36,3 — 318,6 635,5 46 681,5 ФК18И-8А 400 6,6 262,4 36,3 525 — 930,3 46 976,3 ФК24МП 400 3,2 233,8 55,8 158,4 451,2 51,4 502,6 - ФК241-1А 400 3,2 220,4 55,8 351 — 630,4 51,4 681,8 ФК241-2П ФК241-2А 500 3,2 262,8 56,6 211,2 533,8 51,4 585,2 4,2 400 3,2 244,8 56,6 458 — 762,6 51,4 814 ФК241-ЗП (10,5) 500 3,2 262,8 56,6 — 264 586,6 51,4 638 ФК241-ЗА 500 3,2 242,2 56,6 482,2 — 784,2 51,4 835,6 ФК241-4П 500 3,2 266,8 56,6 — 316,8 643,4 51,4 694,8 ФК241-4А 500 3,2 252,4 56,6 594,2 — 906,4 51,4 957,8 ФК24Н-5П 7,2 285,6 51,2 * 316,8 660,8 54,6 715,4 ФК24Н-5А 7,2 256,2 51,2 647,6 — 962,2 54,6 1016,8 ФК2411-6П 7,2 304,8 51,2 — 369,6 732,8 54,6 787,4 ФК24П-6А 5 500 7,2 293,4 51,2 692 — 1043,8 54,6 1098,4 ФК24И-7П (12,5) 7,2 331,2 51,2 — 423,4 813 54,6 867,6 ФК24П-7А 7,2 308,6 51,2 823,2 — 1190 54,6 1244,6 ФК24П-8П 7,2 336,4 51,2 — 475,2 870 54,6 924,6 ФК24П-8А 7,2 319,4 51,2 916 — 1293,8 54,6 1348,4
ГЛАВА 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ 205 Продолжение табл. 2.144 Марка ферм Расход бетона в м? (масса в т) Марка бетона Расход арматуры в кг класса Закладные детали в кг Общий расход стали в кг ненапрягаемой напрягаемой всего А-! | A-III | В-1 А-Шв | П-7 ФКЗОМП 314,2 82,2 231,7 628,1 49 677,1 ФК301-1А 300 82,2 472,8 — 855 49 904 ФК301-2П 5,2 400 317,4 82,2 — 297,9 697,5 49 746,5 ФК301-2А (12,9) 300 82,2 582,6 — 964,8 49 ' 1013,8 ФК301-ЗП 345 82,2 — 364,1 791,3 49 840,3 ФР01-ЗА 327,6 82,2 744,2 — 1154 49 1203 ФК30П-4П 400 354,4 77 364,1 795,5 54,6 850,1 ФК30П-4А 400 333 77 811,2 — 1221,2 54,6 1275,8 ФК30П-5П 500 380 77 — 430,3 887,3 54,6 941,9 ФК30Н-5А 6,9 500 352,2 77 914,4 — 1343,6 54,6 1398,2 ФК30П-6П (17,3) 500 3,6 415,4 74,6 — 529,6 1023,2 54,6 1077,8 ФК30П-6А 500 3,6 381 74,6 1031,2 — 1490,4 54,6 1545 ФК30П-7П 500 3,6 448,6 74,6 — * 695,1 1221,9 54,6 1276,5 ФК30П-7А 500 3,6 430,8 74,6 1207,2 — 1716,2 54,6 1770,8 ФК30П1-8П 3,6 455,8 83,8 595,8 1139 62,6 1201,6 ФК30Ш-8А 3,6 424 83,8 1259,8 — 1771,2 62,6 1833,8 ФК30111-9П 7,8 500 6,2 503,8 83,8 — 728,2 1322 62,6 1334,6 ФК30Ш-9А (19,5) 6,2 472 83,8 1435 — 1997 62,6 2059,6 ФК30Ш-10П 6,2 503,8 83,8 — 860,6 1454,4 62,6 1517 ФК30ИМ0А 6,2 480,8 83,8 1582,2 2153 62,6 2215,6 Рис. 2.146. Схема расположения зенитных фонарей и деф¬ лекторов а — для оболочки 18X24 м: б — для оболочки 18X30 м; / --зенитные фонари; 2 — дефлекторы; 3 — граница зоны возможного размещения дефлекторов Рис. 2.148. Детали установки а — зенитных фонарей; б — дефлекторов Рис. 2.147. Схема установки зенитного фонаря /-—светопропускающий элемент; 2 — опорный стакан; 3 — плита оболочки температурных швов и перепадов высот, выполняется так, чтобы геометрические оси колонн совпадали с разбивочными осями. Наружные грани колонн крайних продольных рядов и в торцах здания смещаются на 250 мм наружу от разбивочных осей. Привязка колонн, примыкающих к температурным швам или располагаемых в местах пе¬ репадов высот, принимается такой же, как для колонн крайних продольных рядов или в торцах здания. Монтаж оболочек производится укрупненными ароч¬ ными секциями пролетом 18 м, собираемыми из трех плит с временной затяжкой (рис. 2.152). Плиты в сек¬ ции соединяют накладками поверху и понизу, привари¬ ваемыми к закладным деталям. Доборные плиты мон¬ тируют поштучно и соединяют накладками, привари¬ ваемыми к закладным деталям. С соседними основными плитами доборные плиты соединяют накладками в ме¬ стах средних ребер; в швах между торцами доборных плит укладывают арматурные каркасы, привариваемые к закладным деталям основных плит.
206 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Рис. 2.149. Схема размещения путей подвесных кранов для оболочки 18X24 м а — схема I (четыре крана, Q=3,2 г); 6 — схема // (два крана, Q=5 т); в — схема /// (два крана, 5 г) Рис. 2.150. Схема размещения путей подвесных кранов для оболочки 18X30 м с —схема IV (четыре крана, Q=3,2 г); б —схема V (два крана, 0=5 г); в — схема VI (два крана, Q=5 т)
ГЛАВА 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ 207 Рис. 2.151. Детали креггления подвесок ' для путей подвесных кранов Рис. 2.153. Узел опирания контурных ферм на колонны J —граница опорной площадки; 2 — защитный слой бетона марки 200 ФК-2Ь ФК-30' 10-100 „А й I \ |г 1 150 Iso Г7 v . 7 10 2i О r~-~4 1— L, a ЧМ g U: tLJJi J riJ «si т. ш-г П&-2 Рис. 2.152. Монтажная секция размером 3X18 м 1 — стенд для укрупнения; 2 — канат диаметром 20 чм; 3 — распорка (труба диаметром 100 мм)\ 4—регулировочный талреп; 5 — затяжка (0 28АIII); € — винтовой домкрат; 7 — привод домкрата (труба диаметром 60 мм)
208 РАЗДЕЛ'2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Таблица 2.145 Таблица 2.146 Ключ для подбора элементов оболочек 18X24 м серии 1.466-1 Ключ для подбора элементов оболочек 18X30 м серии 1.466-1 Мерка элемента на схеме Схема размещения кранов - I II III Расчетная нагрузка 350 кгс/м2 А ФК241-1 ФК241-2 ФК24Ы ФК241-2 Б ФК241-3 ФК241-4 ФК241-4 ФК24П-6 В ФК181-1 ФК181-1 ФК181-2 ФК181-1 Г ФК181-3 ФК181-4 ФК18П-6 ФК181-3 а * П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 б П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 П6-6-1 П6-6-2 П6-6-2 П6-6-1 в П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 г П6-2-14 П6-2-16 П6-2-16 П6-2-16 Д П6-2-7 П6-2-9 П6-2-9 П6-2-9 е П6-2-1 П6-2-3 П6-2-3 П6-2-4 ж П6-3-1 П6-3-1 П6-3-2 ПЬ-3-1 и П6-4-1 П6-4-1 П6-4-1 П6-4-1 к П6-5-1 П6-5-1 Пб-5-1 П6-5-1 Расчетнс гя нагрузка 450 кгс/м2 А ФК241-1 ФК241-2 ФК241-2 ФК241-2 Б ФК24П-5 ФК24П-6 ФК24И-5 ФК24П-7 В ФК181-1 ФК181-2 ФК181-2 ФК181-1 Г ФК181-4 ФК18И-6 ФК18Н-6 ФК181-4 а П6^-3 П6-1-4 П6-1-4 П6-1-3 б пб-ii П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 П6-6-1 П6-6-2 П6-6-2 П6-6-1 в П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 Пб-1-1 г П6-2-15 П6-2-18 Пб-2,18 Пб-2-18 Д П6-2-8 П6-2-9 П6-2-9 П6-2-9 е П6-2-2 П6-2-4 П6-2-3 П6-2-4 ж П6-3-1 П6-3-1 П6-3-2 П6-3-1 и П6-4-1 П6-4-1 П6-4-1 П6-4-1 к П6-5-1 Пб-5-J П6-5-1 П6-5-1 Расчетнс 1я нагрузка 550 кгс/м2 А ФК241-2 ФК241-3 ФК241-2 ФК241-3 Б ФК24П-6 ФК2411-7 ФК24Н-7 ФК24П-8 В ФК18М ФК181-2 ФК181-3 ФК181-2 Г ФК18П-5 ФК18И-7 ФК18Н-7 ФК18П-6 а П6-1-3 П6-1-4 П6-1-4 П6-1-3 б П6-1-1 Пб-1-2 Пб-1-2 П6-1-1 П6-6-1 П6-6-2 П 6-6*2 П6-6-1 в П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 г П6-2-17 П6-2-20 П6-2-20 П6-2-20 Д П6-2-8 П6-2-11 П6-2-11 П6-2-11 е П6-2-5 П6-2-6 П6-2-6 П6-2-6 ж П6-3-1 П6-3-2 П6-3-2 П6-3-1 и П6-4-2 П6-4-2 П6-4-2 П6-4-2 к П6-5-2 П6-5-2 П6-5-2 П6-5-2 Примечания: 1. В числителе марки плит бесфонар- ных зданий, в знаменателе — зданий с зенитными фонарями. 2. Марки ферм даны без указания вида армирования нижнего пояса. \ Марка элемента на схеме Схема размещения кранов — IV 1 V 1 VI Расчетнс гя нагрузка 3 50 кгс/м2 А ФК301-1 ФК301-3 ФК301-2 ФК301-3 Б ФК30П-5 ФКЗОН-6 ФКЗОП-6 ФКЗОП-7 В ФК181-1 ФК181-1 ФК181-2 ФК181-1 Г ФК181-3 ФК18Н-5 ФК18И-6 ФК181-4 а П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 б Пб-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 П6-6-1 П6-6-2 П6-6-2 Пб-б-1 в П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 г П6-2-15 Пб-2-18 Пб-2-18 Пб-2-18 д П6-2-8 пб-2-i; Пб-2-11 Пб-2-11 е П6-2-2 П6-2-3 П6-2-4 Пб-2-3 ж П6-3-1 Пб-3-1 П6-3-2 П6-3-1 и П6-4-1 Пб-4-1 П6-4-1 П6-4-1 к Пб-5-1 Пб-5-1 Пб-5-1 Пб-5-1 Расчетная нагрузка 450 кгс/м2 А ФК301-2 ФКЗОП-4 фкзо1-з ФКЗОН-4 Б ФКЗОП-6 ФКЗОШ-8 ФКЗОШ-8 ФКЗОШ-9 В ФК181-1 ФК181-2 ФК181-3 ФК181-1 Г ФК18Н-5 ФК1811-6 ФК18П-7 ФК18Н-5 а Г16-1-3 П6-1-4 П6-1-4 П6-1-3 б П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 Пб-1-1 Пб-б-1 П6-6-2 П6-6-2 Пб-б-1 в П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 г П6-2-17 П6-2-20 П6-2 20 П6-2-20 Д П6-2-10 П6-2-13 П6-2-13 Пб-2-13 е П6-2-5 П6-2-6 Пб-2-б Пб-2-6 ж П6-3-1 П6-3-2 П6-3-2 П6-3-1 и П6-4-2 П6-4-2 П6-4-2 Пб-4-2 к П6-5-2 П6-5-2 П6-5-2 Дб-5-2 Расчетна я нагрузка 550 кгс/м* А ФК301-3 ФК30П-5 ФКЗОН-5 ФКЗОИ-5 Б ФКЗОШ-8 ФК30Ш-9 ФКЗОШ-9 ФКЗОШ-Ю В ФК181-2 ФК181-3 ФК181 4 ФК181-2 Г ФК18Н-6 ФК18П-7 ФК18П-8 ФК18Н-7 а П6-1-3 П6-1-4 П6-1-4 Пб-1-3 П6-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 б Пб-б-1 П6-6-2 П6-6-2 Пб-б-1 в Пб-1-1 П6-1-2 П6-1-2 П6-1-1 г П6-2-19 П6-2-21 П6-2-21 П6-2-21 Д П6-2-12 П6-2-18 Пб-2-18 Пб-2-18 е П6-2-5 Пб-2-6 П6-2-6 Пб-2-6 ж Пб-3-1 П6-3-2 П6-3-3 П6-3-1 н П6-4-2 Пб-4-2 П6-4-2 Пб-4-2 к П6-5-2 П6-5-2 П6-5-2 П6-5-2 Примечания: Ь В числителе марки плит бесфонар- ных зданий, в знаменателе — зданий с зенитными фонарями. 2. Марки ферм даны без указания вида армирования нижнего пояса. Во время монтажа устойчивость ферм, расположен¬ ных по периметру здания, обеспечивается креплением к стойкам фахверка. Промежуточные фермы пролетом 24 и 30 м крепят к ранее смонтированным инвентарными распорками, дли¬ ной 18 м. Устойчивость ферм пролетом 18 м обеспе¬ чивается приваркой накладок к фермам большего про¬ лета в верхней плоскости опорных узлов (рис. 2.153); эти накладки совместно с арматурой полок плит вос¬ принимают главные растягивающие усилия в угловых зонах. Допускается опирание арочных секций плит смеж¬ ных оболочек на общую диафрагму без замоноличива- ния оболочек при ^ременной монтажной нагрузке, вклю¬ чая снеговую, не более 50 кгс/м2. Монтажные секции, устанавливаемые на крайние фермы температурного блока, приваривают к заклад¬ ным деталям этих ферм. При установке на средние фер¬ мы монтажные секции оболочки, собираемой первой по порядку монтажа, приваривают к закладным дета¬ лям фермы; секции смежной оболочки не приваривают, а только соединяют с плитами ранее смонтированной обо-
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 209 лочки временными накладками. Ребра плит соседних монтажных секций одной оболочки, расположенные над диафрагмой, соединяют на сварке накладками, воспри¬ нимающими продольные растягивающие усилия. Таблица 2.147 Расход стали (в кг на 1 м2 покрытия) на соединительные элементы, подвески и связи путей подвесного транспорта Р о O-tf о Р £ с с S 3 а> к я * к с О я a Соединительные элементы при интенсивности расчетной равно¬ мерно распределенной нагруз¬ ки в кгс!м.2 350 18X24 м 18x30 м I II III 0,22 0,51 0,49 0,63 450 550 к о 2 8II 5 sc я н <с О с s 2 С СО я 0,22 0,51 0,49 0,63 0,26 0,53 0,53 0,65 3,86 2,8 1,59 IV V VI 0,35 0,55 0,66 0,74 0,39 0,62 0,68 0,78 0,39 0,62 0,68 0,78 3,35 3,91 1,8 2?8.2. Основные положения расчета Расчет оболочек и их элементов выполняется в со¬ ответствии с «Инструкцией по проектированию железо¬ бетонных тонкостенных пространственных покрытий и перекрытий» (1961 г.). Элементы оболочки и оболочку в целом проверяют на прочность и в необходимых случаях на трещино- стойкость (например, для нижних поясов ферм-диаф¬ рагм, армированных прядями) и раскрытие трещин, а также деформативность в стадии изготовления, пере¬ возки, монтажа и эксплуатации. Для стадии изготов¬ ления учитывают изгибающие моменты в элементах фермы от предварительного напряжения нижнего пояса ферм и проверяется степень его обжатия (аб<0,5 Япр). В стадии монтажа принимается нагрузка от собствен¬ ного веса элементов оболочки и временная расчетная нагрузка, равная 50 кгс/м2. Промежуточные фермы- диафрагмы пролетом 24 и 30 м рассчитываются на на¬ грузку от двух смежных пролетов, смонтированных без промежуточных опор и без замоноличивания швов меж¬ ду элементами оболочек. Для стадии эксплуатации, т. е. когда замоноличены все швы между панелями и панелями и диафрагмами, оболони рассчитываются на статические равномерно распределенные нагрузки (ст собственного веса покры¬ тия, снега) расчетной интенсивностью 350, 450 и 500 кгс/м2 и на эквивалентную сплошную нагрузку 50 кгс/см2 от веЬа подвесных кранов и путей для них. Кроме того, делается проверка ребристой оболочки на действие со¬ средоточенных нагрузок от подвески кранов грузоподъ¬ емностью 3,2—5 г. Наибольшая расчетная сосредото¬ ченная нагрузка на оболочку 7,9 тс. Усилия в оболочке и се элементах определяются от расчетных значений внешних усилий по упругой стадии их работы, а проверка прочности сечений согласно СНиП II-B. 1-62* производится на эти усилия по первому предельному состоянию. Кроме того, выполняется про¬ верка по методу предельного равновесия несущей спо¬ собности плиты от равномерно распределенной нагрузки [4] и ребер на действие сосредоточенной нагрузки [6]. При расчете на действие равномерно распределен¬ ных нагрузок оболочка рассматривается как однопро¬ летная, шарнирно опертая на контур, жесткий в своей плоскости и гибкий из этой плоскости. Нормальные и сдвигающие усилия, а также изги¬ бающие моменты определяются по [2] и по материалам ПИ-1 (НИ-591-8 и НИТР-807/2). Для более точного учета напряженного состояния около диафрагм и в са¬ мих диафрагмах рассматривается расчетная схема кон¬ тура, близкая к действительной: решетчатые диафрагмы учитываются как податливый неразрезной трехпоясной статически неопределимый контур. При этом предпола¬ гается, что между оболочкой (ее контурным брусом) и верхним, очерченным по кругу, поясом фермы каса¬ тельные усилия не воспринимаются и их интегральные усилия передаются на опорные узлы. Вертикальные уси¬ лия, которые могут возникать в связи с наличием крае¬ вого эффекта в оболочке и от разной осевой деформа¬ ции и прогибов двух верхних поясов, принимают только одного знака (сжатие). Опорный узел ферм-диафрагм рассчитывают на сум¬ марное сдвигающее усилие и изгибающий момент от его внецентренного приложения по отношению к оси пояса фермы. Сдвигающее усилие от двух смежных оболочек воспринимается железобетонным и стальным упорами, а также шпонками; для восприятия изгибающего момен¬ та принимается специальное армирование. Расчет узла выполняют с учетом результатов исследований [1]; при этом принимают, что 60% сдвигающего усилия переда¬ ется на железобетонный упор и 40%—на шпонки и стальные упоры. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Ваньке вич В. А., Шапиро А. В. Конструкции и экспериментальное исследование разрезных многоволновых обо¬ лочек положительной кривизны. Реферативный сборник. Межот¬ раслевые вопросы строительства. ЦИНИС. № 4, 1971. 2 Власов В. 3. Избранные труды. Т. 1. Изд-во АН СССР, 1962. 3. К о р о б с в Л. А. Несущая способность плиты железо¬ бетонных цилиндрических панелей, работающих в системе про¬ странственных покрытий. Реферативный сборник. Межотрасле¬ вые вопросы строительства. ЦИНИС, № 8, 1969. 4. Костюковский М. Г. Технико-экономическая оцен¬ ка и типизация оболочек для покрытий промышленных зданий. «Бетон и железобетон», 1971, № 9. 5. Костюковский М. Г. Кор мер Б. Г.. Шапи¬ ро А. Б., Р а ш а К. М., Бейлезон Ю. В., Сарафа- нова М. Н., Ф.е д о т ы ч е в а В. С. Типовые железобетон¬ ные оболочки для покрытий промышленных зданий. «Промыш¬ ленное строительство», 1971, JVb 12. 6. Ш у г а е в В. В. Расчет железобетонных ребристых обо¬ лочек на сосредоточенные нагрузки с учетом изменения формы поверхности. Реферат. Сборник ЦИНИС. Межотраслевые вопро¬ сы строительства. Отечественный обзор, № 11, 1971, Глава 2.9. СТЕНЫ 2.9.1. Общие сведения. Материалы и сортамент панелей стен для зданий с шагом крайних колонн 6 м Панели стен для производственных одноэтажных и многоэтажных отапливаемых и неотапливаемых зданий 14—1075 с шагом колонн 6 м приведены в серии 1.432-5, вып. 0—3. Панели стен для отапливаемых зданий представля¬ ют собой плоскую однослойную конструкцию и запроек¬ тированы из: ячеистых автоклавных бетонов с объемной массой в сухом состоянии усух=700—800 кг/м3; легких
210 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Таблица 2.148 Расчетные показателя ячеистых и легких бетонов Показатель Ячеистый бетон Легкий бетон Марка бетона 35 50 Призменная прочность R, 13 20 кгс!см2 Сжатие при изгибе Яи, кгс/см3 * , . , 16 25 ' Растяжение осевое Яр, кгс/см% 1*2 2,7 Модуль упругости £g, кгс!см2 * . , 25 000 41 000 Марка бетона по морозо- Мрз25 Мрз25 Таблица 2.149 Типоразмеры панелей из легких и ячеистых бетонов Номинальные Объем бетона в мг Объем рас¬ длина (0 и Толщина твора марки высота (Л) в мм 100 в мА (см. в м ячеистого легкого примечание) * 160 0,85 0,64 1 = 6 200 1,08 0,87 h = 0,9 240 1,27 1,06 0,21 300 1,59 1,38 160 1,13 0,85 1 = 6 200 1,42 1,14 h= 1,2 240 1.7 1,42 0,28 300 2,13 1,85 I — 6 200 1,-77 1,42 h — 1,5 240 2,15 1,8 0,35 < 300 2,67 2,32 160 1.7 1,27 /=6 200 2,13 1,7 Л = 1,8 240 2,56 2,13 0,43 300 3,21 2,78 160 0,43 0,32 1 = 3 200 0,53 0,42 h = 0.9 240 0,63 0,52 0,11 300 0,8 0,69 160 0,56 0,42 1 = 3 200 0,69 0,55 h = 1,2 240 0,84 0,7 0,14 300 1,05 0,91 160 0,85 0,64 1 = 3 200 1,06 0,85 h «1,8 240 1,26 1,05 0,21 300 1,59 1,38 / = 1,5 200 0,35 0,28 J Л = 1,2 240 0,42 0,35 0,07 300 0,52 0,45 200 0,54 0,43 I —1,5 240 0,65 0,54 а, 11 h = 1,8 300 0,81 0,7 Продолжение табл. 2.149 Номинальные длина (/) и высота (h) в м Толщина в мм Объем бетона в л3 Объем рас¬ твора марки 100 в л3 (см. примечание) ячеистого легкого 1 = 0,75 h = 1,2 200 240 300 0,18 0,21 0,27 0,14 0,17 0,23 0,04 1 = 0,75 h = 1,8 Приме ем объемной бетона и на ность бетона: = 1,15. Для па твора для 1 1800 кг/мъ. 200 240 300 ч а н и е. ^ массы мат< коэффициеь для легки: нелей из ле фактурных 0,27 0,32 0,41 lacca панел гриала в су 1ты, учитыв х бетонов k тких бетоно слоев, об 0,22 0,27 0,36 ей получает ХОМ СОСТОЯ! ающие отш !**1,Q8, для в добавляет ъемная ма 0,05 ся умноженн¬ ой на объем гскиую влаж- ячеистых Л— ся масса рас- сса которого Таблица 2.190 Сортамент панелей из легких и ячеистых бетоио» . к о я ^ Расход арматуры в кг класса 1 * г Марка панели я * s к £ а ® 2 о « S' н m 3 V >* Зн CQ О. А-III В-1 итого 1 Закладные ли в кг Общий рас стали в кг Панели рядовые ПСЛ16 111 0,9X6 55 10,4 3,6 14 8,8 22,8 ПСЛ16 121 0,9x6 90 18,8 3,6 22,4 8,8 31.2 ПСЛ20 ш 0,9X6 55 4,7 9,4 14,1 8,8 22,9 ПСЛ20 121 0,9X6 90 12,5 4 16,5 8,8 25,3 ПСЛ24 111 0,9X6 55 4,7 9,8 14,5 8,8 23,3 ПСЛ24-ш 0,9X6 90 12,5 4,4 16,9 8,8 25,7 пслзо _121 0,9X6 90 7.3 10,2 17,5 9,6 27,1 псл16-ш 1,2X6 55 13 6,3 19,3 8,8 28,1 ПСЛ16 121 1.2X6 90 23,5 6,3 29,8 8,8 38,6 ПСЛ2° 111 1,2X6 55 4,7 14 18,7 8,8 27.5 ПСЛ20 ш 1,2x6 90 15,1 6,8 21,9 8,8 30.7 ПСЛ24-111 1,2X6 55 4,7 14,5 19,2 8,8 28 ПСЛ24 121 1,2X6 90 15,1 7,3 22,4 8,8 31,2
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 211 Продолжение табл. 2.150 г... СП >> О, Ж 'Чи Расход арматуры в кг класса (Я н < et О X Марка панели S *5 Я J ц н СО СО Ш * S о Q. О- Д о ы в) я ZC и йй А-III В-1 итого Закладные ли в кг Общий рас стали в кг .пслзо 121 1,2X6 90 7,3 15 22,3 9,6 31,9 ПСЛ16 1П 1,8X6 55 18,2 9,3 27,5 8,8 36,3 ПСЛ16 ш 1,8X6 90 32,9 9,3 42,2 8,8 51 ПСЛ 2° 1,8X6 55 4.7 20,8 25,5 8,8 34,3 ПС Л 20 101 1,8X6 90 20,3 10 30,3 8,8 39,1 “,11 1 .8X6 55 4.7 21,5 26,2 8,8 35 I™ 121 90 20,3 10,7 31 8,8 39,8 пслзо _121 1.8X6 90 7,3 22,2 29,5 9,6 39,1 псл1б ш 0,9x3 5,4 5.4 8,8 14,2 ПСЛ20 _121 0,9x3 5.4 5,4 8,8 14,2 ПСЛ24 ш 0,9X3 90 — 5,8 5,8 8,8 14,6 ПСЛЗО _121 0,9x3 5,8 5,8 9,6 15,4 псл1б 121 '1,2X3 7,5 7,5 8,8 16,3 ПСЛ20 _121 1;2ХЗ 7,5 7.5 8,8 16,3 ПСЛ24_121 1,5x3 90 - 8 8 8,8 16,8 ПСЛЗО 121 1,2x3 8 8 9,6 17,6 ПС^б 121 1.8x13 10,7 10,7 8,8 19,5 ПСЛ20 J2i 1.8X3 ' 10,7 10,7 8,8 15,5 ПСЛ24 121 1.8X3 •90 - 11,4 11.4 8,8 20,2 пслзо i21 1,8X3 11.4 11,4 9,6 21 Панели рядовые дл% углов и температурных uieot 3 ПСЛ16 ш 0,9x6 55 10,4 3,6 14 25,6 39,6 и* Продолжение табл. 2.150 СП >» о. к U я ям Расход арматуры в кг класса СО н и: *=с X Марка панели Нормативн ветровая н ка в кгс!м. A-III В-1 итого , Закладные ли в кг Общий рас стали в кг ПСЛ16.122 0,9X6 90 18,8 3,6 22,4 25,6 48 ПС Л20 п2 0,9x6 55 4,7 9,4 14,1 27,2 41,3 ПСЛ20 122 0,9X6 90 12,5 4 16,5 27,2 43,7 ПСЛ24 ц2 0,9X6 55 4,7 9,8 14,5 28 42,5 ПСЛ24 -122 . 0,9x6 90 12,5 4,4 16,9 28 44,9 ПСЛЗО 122 0,9X6 90 *7,3 10,2 17,5 32 49,5 \ ПСЛ16 112 1,2X6 55 13 6,3 19,3 25,6 44,9 ПСЛ16 122 1,2X6 90 23,5 6,3 29,8 25,6 55,4 ПСЛ20 112 1,2X6 55 4,7 14 18,7 27,2 45,9 ПСЛ20 122 1,2X6 90 15,1 6,8 21,9 27,2 49,1 ПСЛ24 ц2 1,2X6 55 4.7 14,5 19,2 28 47,2 ПС^4.^ 1,2X6 90 15,1 7,3 22,4 28 50,4 ПСЛЗО ^ 1.2x6 90 7.3 15 22,3 32 54,3 ПСЛ16 П2 1,8X6 55 18,2 9,3 27,5 25,6 53,1 ПСЛ16 122 1,8X6 90 32,9 9,3 42,2 25 ;6 67,8 ПСЛ20 112 1.8x6 55 4,7 20,8 25,5 27,2 52,7 ПСЛ20 122 1.8x6 ПСЛ24 112 1,8X6 * 90 55 20,3 4,7 10 21,5 30,3 26,2 27,2 1 28 57,5 54,2 ПСЛ24 122 1,8X6 90 20,3 10,7 31 28 59 ПСЛЗ° .122 1,8X6 90 7,3 22,2 29,5 32 61,5
12 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.150 СО >. о. к и еа сз„ Расход арматуры класса в кг (Я н S ч о X Марка панели Нормативы ветровая н ка в кгс/м? А-III А-II В-1 итого 1 Закладные ли в кг Общий рас стали в кг Панели-перемычки при ленточном остеклении Z и при простенках длиной 3 м ПСЛ16 ^2ц 0,9X6 190 170 — 57.6 4,8 62,4 23,6 86 ПСЛ20 2И 0,9X6 270 210 29,2 - 4 33,2 26,2 59,4 ПСЛ20 .221 0,9X6 370 300 - 57,6 4,8 62,4 26,2 88,6 ПСЛ24 2И 0,9X6 255 21,4 - 4,9 26,3 28,2 54,5 ПСЛ24 291 0,9x6 410 405 - 42,4 5,2 47,6 28,2 75,8 пслзо 2п 0,9X6 310 21.4 - 4,8 26,2 33,2 59,4 ПСЛЗО 0,9X6 'V 460 29,2 - 4,8 34 33,2 67,2 ПСЛ16. оп 1,2X6 185 165 72 7.3 79,3 23,6 102,9 ПСЛ20 211 1,2x6 260 200 37,2 - 6,8 44 26,2 70 ПСЛ20 -221 1,2X6 360 300 - 72 7.8 79,8 26,2 106 ПСЛ24 _2П 1.2X6 255 250 26,1 - 7,3 39,4 28,2 67,6 ПСЛ24 -221 1,2X6 415 390 - 53 8,3 61,3 28,2 89,5 пслзо _2П 1,2X6 310 26,1 - 7,8 33,9 33,2 67,1 ПСЛЗО 221 1,2X6 455 37 - 7,8 44,8 33,2 78 ПС Л16 и211 1,8X6 180 160 - 100,8 10,7 111,5 23,6 135,1 ПСЛ20 ^2ц 1,8X6 250 190 51,1 - 10 61.1 26,2 87,3 ПСЛ20 шт 1,8x6 350 300 - 100,8 11.4 112,2 26,2 138,4 ПСЛ24.211 1*8x6 240 235 35,5 - 10,7 46,2 28,2 74,4 ПСЛ24 221 1,8X6 400 380 - 74,2 12,1 86,3 28,2 114,5 ПСЛЗО 1,8x6 Ш 290 35.5 - 11,4 46,9 33,2 80,1 ПСЛЗО 221 1,8X6 440 51,1 - 11,4 62,5 33,2 95,7 Панели-перемычки при ленточном остеклении и при простенках длиной 3 м для углов и температурных швов Продолжение табл. 2.150 со >> си к и а: сз Расход арматуры класса в кг н <D *=с о X Марка панели II* р. а, д ° си «Ч Е И X А- III A-II В-1 итого <и 2 Ч И СО Ч «а ^ о-54 80 ПСЛ20 п „ 270 39,2 72,4 212 0,9x6 ПС Л 20 210 370 29,2 4 33,2 222 0,9x6 ПСЛ24 300' 57,6 4,8 62,4 39,2 101,6 212 0,9x6 ПСЛ24 255 410 21,4 4,9 26,3 42 68,3 222 0,9X6 ПСЛЗО 405 1 42,4 5,2 47,6 42 89,6 212 0,9X6 ПСЛЗО 310 21,4 4,8 26,2 48,4 74,6 222 0,9X6 460 29,2 4,8 34 48,4 82,4 ПСЛ16 212 1,2X6 185 165 - 72 7,3 79,3 36,2 115,5 ПСЛ20 212 1,2x6 260 200 37 - 6,8 43,8 39,2 83 ПСЛ20 222 1,2X6 360 300 - 72 7,8 79.8 39,2 119 ПСЛ24 _212 1,2X6 255 250 26,1 - 7,3 33,4 42 75,4 ПСЛ24 222 1,2x6 415 390 - 53 8,3 61,3 42 103,3 пслзо _212 1,2X6 310 26,1 7,8 33,9 48,4 82,3 ПСЛЗО 222 1,2X6 455 37 - 7,8 44,8 48.4 93,2 ПСЛ16 _ 212 1,8x6 180 160 - 100,8 10,7 111,5 36,2 147,7 ПСЛ20 „10 1,8X6 250 190 51,1 - 10 61,1 39,2 100,3 ПСЛ20_222 1,8X6 350 300 - 100,8 11,4 112,2 39,2 151,4 ПСЛ24 912 1,8x6 240 235 35,5 - 10,7 46,2 42 88,2 ПСЛ24 .222 1,8x6 400 380 74,2 12,1 86,3 42 128,3 пслзо _212 1,8X6 290 36,1 - 11.4 47,5 48,4 95,9 ПСЛЗ° .222 1,8X6 440 51,1 — 11,4 62,5 48,4 110,9 Панещ1-п ПСЛ20 „ еремычк 270 :и при просте нках 6 длиной 1,5 м 53,2 — 311 0,9X6 ПСЛ20 _ 210 370 29,2 4 33,2 20 -321 0,9X6 ПСЛ24 300 57,6 4,8 62,4 20 82,4 -311 0,9X6 255 21,4 4,9 26,3 21.6 47,9
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 213 Продолжение табл. 2.150 Марка панели Нормативная ветровая нагруз¬ ка в кгс(мг Рас: А-III сод арл кла A-II татуры сса В-1 в кг итого Закладные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг ПСЛ 24 / 410 . 321 — 42,4 5,2 47,6 21,6 69,2 0,9X6 405 ПСЛЗО 311 310 21,4 — 4,8 26,2 25,6 51,8 0,9X6 ПСЛЗО 321 460 29,2 4,8 34 25,6 59,6 G.9X6 ПСЛ20 0 260 311 37 6,8 43.8 20 63,8 1,2X6 200 ПСЛ20 _ 360 321 — 72 7.8 79,8 20 99,8 1,2X6 300 ПСЛ24 255 311 26,1 7,3 33,4 21,6 55 1,2X6 250 ПСЛ24 00, 415 321 53 8,3 61,3 21,6 82,9 1.2X6 390 ПСЛЗО _ £--311 1,2ЯЩ 310 26,1 — 7,8 33,9 25,6 59,5 ПСЛЗО -321 455 37 — 7,8 44,8 25,6 70,4 1. 2X6 ПСЛ20 250 311 51,1 — 10 61,1 20 81,1 1,8X6 190 ПСЛ20 350 321 — 100,8 11,4 112,2 20 132,2 1,8X6 300 ПСЛ24 „ , 240 311 35,6 — 10,7 46,2 21,6 67,8 1,8X6 235 ПС Л 24 400 321 — 74,2 12,1 86,3 21,6 107,9 1,8X6 380 ПСЛЗО л -311 290 35,5 — 11,4 46,9 25,6 72,5 1,8X6 ПСЛЗО _ -321 440 51,1 — 11,4 62,5 25,6 88,1 1,8x6 Панели-перемычки при простенках длиной 1,5 м для углов и температурных швов ПОЛ20 270 -312 29,2 — 4 33,2 32,8 66 0,9X6 210 ПСЛ20 onrt 370 322 — 57,6 4,8 62,4 32,8 95,2 0,9X6 300 ^ ПСЛ24 „ 312 255 21,4 — 4,9 26,3 34,4 60,7 0,9X6 ПСЛ24 410 -322 — 42,4 5,2 47,6 34,4 82 0,9x6 405 ПСЛЗО -312 310 21,4 — 4,8 26,2 40 66,2 0,^X6 пслзо _322 460 29,2 — 4,8 34 40 74 0,9X6 ПСЛ20 260 -312 37 — 6,8 43,8 32,8 76,6 1,2X6 200 ПродолоЮение табл. 2.150 со >» к и СЗ CON Расход арматуры ъ-кг класса «3 н а> еС еС о X Марка панели Нормативн ветровая н ка в кес(м А-III А-Ц вч . итого» Закладные ли в кг Общий рас стали в кг ПСЛ20 322 1,2X6 360 300 — 72 7,8 . 79,8 32,8 112,6 < ПСЛ24-312 1,2X6 255 250 26,1 - 7,3 ' 33,4 34,4 67,8 ПСЛ24.322 1,2X6 415 390 - 53 8,3 : ‘61,3 34,4 95,7 ПСЛЗО ^ 312 1,2X6 310 26,1 - 7,8 33,9 40 73,9 ПСЛЗО 322 1,2x6 455 37 - 7,8 44,8 40 84,8 ПСЛ20 312 1,8X6 250 . 190 51,1 — 10 61,1 32,8 93,9 ПСЛ20 322 .1,8X6 350 300 - 100,8 11,4 112,2 32,8 -145 ПСЛ24-312 1,8X6 240 235 35,5 - 10,7 46,2 34.4 80,6 ПСЛ24_з22 1,8X6 400 380 - 74,2 12,1 86,3 34,4 120,7 ПСЛЗО 312 1.8X6 290 35,5 - 11,4 46,9 40 86,9 ПСЛЗО 322 / 1,8X6 440 51,1 - 11,4 62,5 40 102,5 Панели подкарнизные ПСЛ2Э_421 0,9X6 12,5 - 4 16,5 22,8 39,3 ПСЛ24 431 0,9X6 12,5 - 4,4 16,9 24,3 41,2 пслз° 421 0,9X6 7,3 - 10,2 17,5 27,1 44,6 ПСЛ20 421 1,2X6 15,1 - 6,8 21,9 22,8 44,7 ПСЛ24 421 1.2X6 17,4 - 7,3 22,4 24,3 46,7 пслзо_421 1,2X6 90 7,3 - 15 22,3 27,1 49,4 ПСЛ20-421 1,5x6 17,7 - 7,2 24,9 22,8 47,7 ПСЛ24-421 1,5X6 * 17,7 - 7,8 25,5 24,3 49,8 ^ пслзо 421 1,5X6 7,3 - 17,4 24,7 27,1 51,8 , ПСЛ2° 421 1,8X6 20,3 - 10 30,3 - 22,8 53,1
'14 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.150 m >» О. к с-» Расход арматуры класса в кг (Я н CD е£ О X Марка панели Нормативн ветровая н ка в- кгс/М А-III А-И В-1 итого Закладные ли в кг Общий рас стали в кг ПСЛ24 421 ^1,8x6 90 20,3 - 10,7 31 24,3 55,3 ПСЛЗО 421 1,8x6 7,3 — 22,2 29,5 27,1 56,6 Панели-перемычки подкарнизные при ленточном и при простенках длиной 3 м остеклении ПСЛ20 -521 0.9x6 370 300 - 57,2 .4,8 62,4 32,4 94,8 ПСЛ24 .521 0,9x6 410 405 - 42,4 5,2 47,6 34,9 82,5 ПСЛЗ° -521 0,9X6 460 29,2 - 4,8 34 39,5 73,5 ПСЛ20 -521 1.2X6 360 300 - 72 7,8 79,8 32,4 112,2 ПСЛ24 -521 1,2X6 415 - 53 6,3 59,3 34,9 94,2 ПСЛ30.521 1.2X6 455 37 — 7,8 44,8 39,5 84,3 ПСЛ2° -521 1.5X6 355 300 - 86,4 8,4 94,8 32,4 127,2 ПСЛ24 -521 1.5X6 405 385 - 63,6 9 72,6 34,9 107,5 ПСЛ30 .521 1.5X6 450 43,8 - 8,4 52,2 39,5 91,7 ПСЛ20 -521 1,8X6 350 300 - 100,8 11,4 112,2 32,4 144,6 ПСЛ24.521 1.8X6 400 380 - 74,2 12,1 86,3 34,9 121,2 ПСЛ30 -521 1.8X6 440 51,1 - 11,4 62,5 39,5 102 Панели-перемычки подкарнизные при простенках длиной 1,5 м ПСЛ2° -621 0,9X6 370 300 - 57,6 4,8 62,4 25,6 88 ПСЛ24 .621 0,9x6 410 405 - 42,4 5.2 47,6 27,5 75,1 ПСЛ30 -621 0.9X6 460 29,2 - 4,8 34 31,1 65,1 Продолжение табл. 2.150 m >» а ^ я се „ Расход арматуры в кг класса cd н 5 X Марка панели Нормативн ветровая н ка в кгс/мs A-III А-И В-1 итого Закладные ли в кг Общий ра< стали в кг ПСЛ2° 621 1,2X6 360 300 - 72 7,8 79,8 25,6 105,4 ПСЛ24 621 1,2X6 415 390 - 53 8,3 61,3 27,5 88.8 ПСЛЗО 621 1,2X6 455 37 - 7.8 44,8 31,1 75,9 ПСЛ2° -621 1,5X6 355 300 - 86,4 8,4' 94,8 25,6 120,4 ПСЛ24 621 1.5X6 405 385 - 63,6 9 72,6 27,5 100.1 ПСЛЗО 621 1,5x6 450 43,8 - 8,4 52,2 31,1 83.2 ПСЛ2Э 621 1,8X6 350 300 - 100,8 11,4 112,4 25,6 437.8 ПСЛ24 621 1,8X6 400 380 - 74,2 12,1 86.3 27,5 113.8 ПСЛЗО ^621 1,8X6 440 51,1 - 11,4 62,5 31,1 93.6 Панели парапетные ПСЛ16 721 0,9X6 - 18,8 - 3,6 22,4 22,8 45.2 ПСЛ20 .721 0,9x6 12,5 - 4 16,5 24,4 40,§ ПСЛ24 721 0,9x6 12,5 - 4,4 16,9 25,2 42,1 ПСЛЗО 721 0,9x6 90 7,3 - 10,2 17,5 29.6 47.1 ПСЛ16 721 1,2X6 23,5 - 6,3 29,8 26,4 56.2 ПСЛ20 72* 1,2x6 15,1 - 6,8 21.9 28 49,9 ПСЛ24 721 1,2X6 15,1 - 7,3 22,4 28,8 51.2
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 215 Продолжение табл. 2.150 Продолжение табл. 2.150 Марка панели Нормативная ветровая нагруз¬ ка в кгс/м2 Расход арматуры в кг класса А -111 А- II В-1 итого пслзо 721 .1,2X6 90 7,3 — 15 22,3 §■ та S СП ч •=С о X §а X X О и 32,4 54,7 Панели-перемычки парапетные при ленточноп остеклении и при простенках блиной 3 м ПСЛ16 -821 1,2X6 - 72 7,3 79,3 33,4 J™-821 1.2X6 90 . - 72 7,8 79,8 35,8 ПСЛ24 оп, 821 1*2x6 - 53 8,3 ' 61,3 38 ПСЛЗО 821 1.2X6 36,5 - 7,8 44,3 42,8 112,7 115,6 99,3 87,1 Панели-перемычки парапетные при простенках длиной 1,5 м 110,6 93,1 80,7 Рядовые панели торцовых стен для углов ПСЛ20Г:§21 _ 72 7,8 79,8 30,8 1,2X6 ПСЛ24_921 90 53 8,3 61,3 31,8 1.2X6 ПСЛЗО 921 36,5 7.8 44,3 36,4 1.2X6 Марка панели Нормативная ветровая нагрузка в кгс/м2 Расход стали в кг ПСЛ16_122 0,9X3 ПСЛ20_122 0,9x3' ПСЛ24 -122 0,9X3 пслэди122 0,9x3 ПСЛ16 1,2X3 ПСЛ 20 1,2X3 ПСЛ24 1,2X3 ПСЛЗО 1,2X3 122 -122 -122 -122 ПСЛ16 1.8X3 -122 90 на арма¬ туру клас¬ са ВЛ заклад¬ ные дета¬ ли всего 5,4 12,8 18,2 5,4 14,4 19,8 5,8 15,2 21 5,8 17,6 23,4 7,5 12,8 20,3 7.5 14,4 21,9 8 15,2 23,2 8 17,6 25,6 10,7 12,8 23,5 Нормативная Расход стали в кг Марка панели ветровая нагрузка в кгс/м2 на арма¬ туру клас¬ са В-1 заклад¬ ные детали всего ПСЛ20 122 1,8X3 10,7 14,4 25,1 ПС Л 24 122 1,8X3 90 И,4 15,2 26,6 ПСЛЗО 122 1,8X3 П.4 17,6 29 Панели-перемычки торцовых стен для углов ПСЛ16 _212 0,9x3 190 170 5,4 22,6 28,0 ПСЛ20 _ 222 0,9x3 370 300 5,4 24,8 30,2 ПСЛ24 222 0,9x3 410 405 5,8 26,8 32,6 ПСЛЗО 229 0,9x3 460 5,8 30,8 36,6 ПСЛ16 212 1,2X3 185 165 7,5 22,6 30,1 ПС Л 20 222 1,2x3 380 300 7,5 24,8 32,3 ПСЛ24 _ -222 1,2X3 415 390 8 26,8 34,8 ПСЛЗО 222 1.2x3 455 8 30,8 38,8 ПСЛ16 212 1,8X3 180 10,7 22,6 33,3 ПСЛ20 222 1,8x3 350 10,7 24,8 35,5 ПСЛ24 -222 1,8X3 400 11.4 26,8 38,2 ПСЛЗО 222 1,8X3 440 11,4 30,8 42 2 Панели-перемычки длиной 3 м ПСЛ16 _211 0,9x3 190 170 5,4 18,8 24,2 ПСЛ20 221 0,9X3 370 300 5,4 20,6 26 ПСЛ24 .221 0,9X3 410 405 5,8 21,8 27,6 ПСЛЗО 221 0,9X3 46Q 5,8 25,2 31 ПСЛ16 211 1,2X3 185 165 7.5 18,8 26,3 ПСЛ2° 221 1.2X3 380 300 7,5 20,6 28,1
216 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.150 Продолжение табл. 2.150 Нормативная ветровая нагрузка в кгс/м8 Расход стали в кг Марка панели на арма¬ туру клас¬ са В-1 заклад¬ ные детали всего ПСЛ24 221 1.2X3 ПСЛЗО _22i 1.2X3 415 340 455 8 8 21,8 25,2 29,8 33,2 ПСЛ16 1,8X3 180 160 10,7 18,8 29,5 ПСЛ20.221 1.8X3 350 300 10,7 20,6 31,3 ПСЛ24 221 1,8X3 400 380 11,4 \ 21,8 33,2 ПСЛЗО. 221 1,8X3 440 11,4 [ 25,2 36,6 Рядовые панели простенков -V. <0 « и «в са Расход арматуры в кг класса л f- & о X . Марка панели Нормативн ветровая н ка в кгс/м!' A-III В-1 итого Закладные ли в кг Общий рас стали в кг ПСЛ20 -021 1,2x3 11,5 3 14,5 16 30,5 ПСЛ24_о21 1.2X3 11,5 3,5 15 16,8 31,8 ПСЛЗО 021 1.2X3 6,5 3,5 10 20 30 ПСЛ20 021 1.8x3 16,1 4,4 20,5 16 36,5 J™-021 1,8X3 90 16,1 5,1 21 ,2 16,8 38,0 ПСЛЗО 021 1,8X3 9,1 5,1 14,2 20,0 34,2 ПСЛ20 _ot2i 1.2X1,5 - 4,6 4,6 16,0 20,6 ПСЛ24 -021 1.2X1.5 - , 4,6 4,6 16,8 21,4 1 ПСЛ30 -021 1 1.2X1,5 - 5,1 5,1 20 25,1 CD >> ГГ- 2 Расход арматуры в кг класса СО н & 5 Марка панели и х К 05^ Н Я Й я 2 * 0.0.03 о ^ £ <D СО Зч и ьй А- III В-1 итого Закладные ли в кг Общий рас стали в кг ПСЛ20 021 1,8X1,5 — 6,6 6,6 16 22,6 ПСЛ24 021 1,8x1,5 90 — 6,6 6,6 16,8 23,4 ПСЛЗО 021 1,8X1,5 - 7,3 7,3 20 27,3 Рядовые панели простенков для углов t t температурных швов ПСЛЗО 022 1.2X1.5 - 4,6 4,6 16 20,6 ПСЛ24 022 1,2X1,5 - 4,6 4,6 16,8 21,4 ПСЛЗО 022 1,2X1,5 - 5,1 5,1 20 25,1 ПСЛ20 022 1,8X1,5 - 6,6 6,6 16 22,6 ПСЛ24 -022 1,8x1,5 - 6,6 6,6 16,8 23,4 ПСЛЗО 022 1,8X1,5 90 - 7,3 7,3 20 27,3 ПСЛ20 -022 1,2X0,75 - 2,3 2,3 12,8 15,1 ПСЛ24 _022 1,2Х0,75 - 2,3 2,3 13,6 15,9 пслз° -022 1,2x0,75 - 2,3 2,3 16,4 18,7 псл2° _022 1,8X0,75 - 3,3 3,3 12,8 16,1 ПСЛ24 -022 1,8X0.75 - 3,3 3,3 13,6 16,9 ПСЛЗО ооо 1,8X0,75 - 3,3 3,3 16,4 19,7 Примечания: 1. В таблице условно указаны марки панелей из легких бетонов (с индексами Л). Для панелей из ячеистых, бетонов этот индекс должен быть заменен индексом пслзо _ псязо _ Я, например вместо марки 021 марка -021. 1,8X1,5 1,8X1,5 2. Значения величин ветровых нагрузок на панели-пере- мычки, указанные в числителе, приняты для панелей из лег¬ ких бетонов, в знаменателе—- из ячеистых; одно число в ко¬ лонке относится к панелям из обоих материалов. 3. Расход стали указан без учета массы монтажных пе¬ тель.
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ Т а б л и д а 2.151 Сортамент предварительно-напряженных железобетонных панелей для стен неотапливаемых зданий с шагом крайних колонн 6 м Л _ Марка панели Норма¬ тивный скорост¬ ной напор ветра в кгс!м.2 Расход бетона в м1 Расход арматуры в кг по клас напрягаемой сам ненапря¬ гаемой Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Назначение панели Bp-II A-IV Ат-V Ат-VI В-1 ПСЖН 55 9 14,8 11,1 7.4 3,2 8,6 'к 0,9x6 Рядовые у рядовой оси ПСЖН -121 90 17,1 31,8 26,5 21,2 3,2 8,6 J 0,9X6 ПСЖН ——— -112 55 0,37 9 14,8 11,1 7,4 3,2 16,4 1 0,9x6 1 Рядовые у температурного ПСЖН f шва и угла по продольной исжн 122 90 17,1 31,8 26,5 21,2 3,2 16,4 J стене 0,9x6 ПСЖН -411 55 9 14,8 11,1 7,4 3,2 U.6 \ 0,9X6 ПСЖН Подкарнизные пижн _421 90 17,1 31,8 26,5 21,2 3,2 11,6 J 0,9x6 0,37 ПСЖН ^ , 55 9 14,8 11,1 7,4 3,2 13,5 \ 0,9X6 Парапетные ПСЖН 721 90 17,1 31,8 26,5 21,2 3,2 13,5 J 0,9x6 ПСЖНщ 55 11,7 22,2 14,8 11,1 4 8,6 \ 1,2X6 Рядовые у рядовой оси пежн 121 90 22,5 42,4 31,8 26,5 4 8,6 J 1,2X6 0,49 пежн П2 55 11,7 22,2 14,8 11,1 4 16,4 \ Рядовые у температурного 1,2x6 шва и угла по продольной пежн в122 90 22,5 42,4 31,8 26,5 4 16,4 J стене 1,2X6 ПСЖН 411 55 11,7 22,2 14,8 11,1 4 11,6 \ 1,2X6 Подкарнизные ПСЖН .421 90 22,5 42,4 31,8 26,5 4 11,6 J 1,2x6 0,49 ПСЖН 55 11,7 22,2 14,8 11,1 4 13,5 } 1,2X6 Парапетные пежн _?21 90 22,5 42,4 31,8 26,5 4 13,5 J 1,2X6 ПСЖН -411 55 12,6 25,9 14,8 11,1 4.8 12 \ 1,5X6 0,62 Подкарнизные пежн _421 90 28,8 53 42,4 37,1 4,8 12 ) 1,5X6 • ПСЖН 55 13,5 29,6 18,5 14,8 6 9 V 1,8X6 I ,0, /5 Рядовые у рядовой оси пежн _121 90 31,5 63,6 53 42,4 6 9 ] 1,8X6
218 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.151 Расход арматуры в кг по классам Марка панели Норма¬ тивный скорост¬ ной напор ветра в кгс/м2 Расход бетона напрягаемой ненапря¬ гаемой Заклад¬ ные де¬ Назначение панели В Mi Вр-11 А-IV At-V At-VI В-1 тали в кг псжн ,П2 1^x6 ПСЖН .122 1,8X6 ПСЖН 55 90 55 0,75 13.5 31.5 13.5 29.6 63.6 29.6 18.5 53 18.5 14.8 42,4 14.8 6 6 6 16,8 \ 16,8 J 12 1 Рядовые у температурного шва и угла по продольной стене 1,8X6 ПСЖН в421 1,8X6 Подкарнизные 90 31,5 63,6 53 42,4 6 12 j ПСЖН ш 0,9X6,1 псжн 121 0,9X6,1 55 90 0,38 9 17,1 15,2 32,4 11,4 27 7,6 21,6 3.2 3.2 16.4 16.4 псжн в111 1,2x6,1 псжн -- ■■ ■ -Т21 1,2X6,1 55 90 0,5 11,7 22,5 22,8 43,2 15,2 32,4 11,4 27 4 4 16.4 16.4 Рядовые у угла по торцо¬ вой стене при привязке про¬ дольной стены «О» псжн ш 1,8x6,1 псжн 1М 1,8X6,1 55 90 0,76 13,1 31,5 30,4 64,8 19 54 15.2 43.2 6 6 16,8 16,8 псжн в1Ц 0,9X6,35 псжн Г1 0,9X6,35 55 90 0,39 10 19 15.6 33.6 11,7 28 7,8 22,4 3.2 3.2 16.4 16.4 псжн ш 1,2x6,35 псжн 1,2x6,35 55 90 0,53 13 25 23,4 44,8 15.6 33.6 11,7 28 4 4 16.4 16.4 Рядовые у угла по торцо¬ вой стене при привязке про¬ дольной стены 250 псжн _ш 1,8X6,35 псжн Г1 1,8x6,35 55 90 0,79 15 35 31.2 67.2 19,5 56 15,6 ' 44,8 6 6 16,8 16,8 псжн р1 0,9x3 90 0,19 - - - - 11,1 8,2 псжн Г1 4,2x3 90 0,25 - - - 14,6 8,2 Рядовые доборные псжн _121 1,8x3 90 0,37 - - - - 22,2 8,2 Примечания: 1. Бетон панелей марки 300. 2. Толщина панелей 70 мм. 0 3. В марках панелей условно опущены индексы, обозначающие класс напрягаемой арматуры A-IV, At-V и At-VL В конкрет¬ ных проектах следует добавлять этот индекс в обозначение марки, а расход напрягаемой арматуры принимать по соответствую-' щей колонке. Например, при напрягаемой арматуре класса A-IV первая марка в таблице будет ПСЖН А IV 0,9X6 ход напрягаемой арматуры 14,8 кг. При напрягаемой арматуре класса Вр-11 индекс не добавляется. Расход стали на арматурные изделия для одной панели получается сложением массы одного из видов напрягаемой арматуры и массы ненапрягаемой арматуры всех видов. Для получения общего расхода стали следует к этой сумме добавить массу за¬ кладных деталей.
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 219 бетонов на пористых заполнителях — керамзитобетока, перлитобетона и аглопоритобетона с -усух = 900-ь ~ 1200 кг/м3. Панели из бегонов на пористых заполнителях дол¬ жны изготовляться с наружным и внутренним фактур¬ ными слоями толщиной по 20 мм из цементно-песчаного раствора марки 100. Поперечные сечения панелей показаны на рис. 2.154. Расчетные показатели ячеистых и легких бетонов на пористых заполнителях для панелей приведены в табл. 2.148, типоразмеры панелей —в табл. 2.149, а их сортамент — в табл. 2.150. Сортамент карнизных панелей Таблица 2.152 6) 20 1*" 9 Рис. 2.154. Поперечные сечения панелей а — из ячеистого бетона; б- лях; 1 - - из бетона на пористых заполните- фактурные слои Марка панелей отапливаемых зданий расшифровы¬ вается следующим образом: буквы ПС в числителе — панель стеновая, следующая буква — материал панели (Я — ячеистый бетон, Л — легкий бетон), число за бук¬ вами— толщина панели в см. В знаменателе дроби указаны размеры панели в м. В трехзначном числе, сле¬ дующем за дробью, первая цифра показывает назначе¬ ние панели (рис. 2.155), вторая и третья — различия по величине ветровой нагрузки и по закладным деталям внутри групп панелей, одинаковых по назначению, виду армирования и размерам. Пример: ПСЛ20 -121—панель стеновая из легкого бетона тол- 1,2X6 щиной 20 сму размером 1,2X6 м, рядовая, рассчитанная на ветровую нагрузку 90 кгс/м2. Панели для неотапливаемых зданий представляют собой предварительно-напряженные плоские железобе¬ тонные плиты толщиной 70 мм. Номинальные длины панелей приняты равными 3; 6; 6,1 и 6,35 м, номинальные высоты — 0,9; 1,2; 1,5 и 1,8 м. Сортамент предварительно-напряженных плоских железобетонных панелей приведен в табл. 2.151. Марка панелей для неотапливаемых зданий рас¬ шифровывается следующим образом: буквы ПС в чис¬ лителе— панель стеновая, буква Ж — железобетонная, Н — напрягаемая арматура, индексы A-IV, А-V и At-VI — вид напрягаемой арматуры (при напрягаемой арматуре класса Bp-II индекс отсутствует). В трехзнач¬ ном числе, следующем за дробью, первая цифра показы¬ вает назначение панели (см. рис. 2.155), вторая и тре¬ тья— различия по величине нормативного скоростного напора ветра и закладным деталям внутри групп па¬ нелей, одинаковых по назначению, виду армирования ПСЖН—A-IV и размерам. Пример: - -411—панель U, У X о стеновая железобетонная с напрягаемой арматурой клас¬ са A-IV, размером 0,9X6 м, подкарнизная, рассчитан- ! L* iUUMUUL 'jUliMUlIlJ i I L _ i 6) — 7 —i— 1 —1— "7 ■ ; i ! —(— 7 ' 7 Г-* с —Н 1 Г ' 7 1 в) Г~1~~ 1 1 -А— —4— 1 ~Ч“- * 1 / / ч ' 2. .1 —1 —f— ч- =П--Г II — 1 1 i 1 1 2 -2 1 ! 1 i 2 - 2 ±! 1 л \ f ‘ ■ ■■ 1 ..f 1 1 Рис. 2.155. Схемы расположения панелей в стенах здания • а — здания с наружным отводом воды; б — продольные фасады; в — торцовые фасады; гид — многоэтажные здания; / — рядовая панель; 2 - панель-перемычка при ленточном остеклении и при простенках длиной 3 м; 3 — панель-перемычка при простенках 1,5 м; 4 — подкарнизная панель; 5 — подкарнизная панель-пере¬ мычка при ленточном остеклении и при простенках 3 м: 6 — под¬ карнизная панель-перемычка при простенках длиной 1,5 м\ 7 — парапетная панель; 8 — парапетная панель-перемычка при ленточное остеклении и при простенках длиной 3 м\ 9 — пара¬ петная панель-перемычка при простенках длиной 1,5 м
220 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ ная на восприятие нормативного скоростного напора ветра 55 кгс/м2. Карнизные панели отапливаемых зданий представ¬ ляют собой плиты из легкого бетона марки 150 номи¬ нальной длиной б му высотой 250 мм и шириной: 650, 690' и 750 мм. Вынос консоли карниза 450 мм. Сорта¬ мент карнизных панелей приведен в табл. 2.152. Таблица 2.153 Номенклатура монтажных петель Максимальная ijiacca панелей в т Марка петли Максимальная нагрузка на одну петлю в кгс Расход стали на одну петлю в кг 1,4 П1 700 1,5 2,2 112 1100 1,9 3 ПЗ 1500 2,4 4 П4 2000 3,1 5 П5 2500 4,3 0,7 П6 700 1,3 По назначению в стене здания панели разделяются на рядовые, перемычки, подкарнизные, подкарнизные перемычки, парапетные, парапетные перемычки и панели простенков. Схемы расположения этих панелей в стенах зданий приведены на рис. 2.155. Панели из легких и ячеистых бетонов армируются пространственными каркасами, состоящими из продоль^ ных плоских каркасов и отдельных стержней из стали классов A-III, А-И и В-I, свариваемых контактной сваркой. Напрягаемая арматура плоских панелей принята в четырех вариантах: из арматурной стали класов Вр-11, A-IV, At-V и At-VI. Ненапрягаемая арматура— из стали классов A-II, А-I и В-1. Карнизные панели армируются каркасами и сет¬ ками из арматурной стали классов А-III и В-1. Монтажные петли приняты из стали класса A.-I, Петли должны подбираться в каждом конкретном слу¬ чае в зависимости от массы панелей по табл. 2.153. Таблица 2.154 Способы антикоррозионной защиты панелеГс Панели отапливаемых зданий Панели неотапливаемых зданий Степеу» агрессий^ Характерис¬ DC m « «О J X Я со Способы, защиты и область применения Вид и группа защитного покрытия Плотность бетона панелей, армированных сталью класса ного воз¬ действия . среды тика газов j2 JQ s 5 = e ® О * <я X * со X к О и с* х панелей из легких бетонов панелей из ячеистых бетонов Зона влаж¬ ности Вр-И A-IV At-V At-VI Без агрес¬ сивных газов <60 Без защиты Защитное покрытие ар¬ матуры Сухая Без защиты Н н Неагрес¬ То же 61—75 То же Панели не применяются Нормальная То же ' Н н сивная Агрессивные группы А <60 » Защитное покрытие ар¬ матуры и ла¬ кокрасочные покрытия II группы Сухая » н н Без агрес¬ сивных газов >75 Панели не i применяются Влажная Без защиты н н Слабая Агрессивные группы А 61—75 Фактурный злой из тяже¬ лого бетона Панели не применяются Нормальная Лакокрасоч¬ ные покрытия I группы п н п То же, груп¬ пы Б <60 Защитные покрытия III группы Защитное покрытие ар¬ матуры и ла¬ кокрасочные покрытия IV группы Сухая То же п н п Агрессивные группы А >75 \ Панели не применяются Влажная Лакокрасоч¬ ные покрытия II группы п о Средняя То же, груп¬ пы Б То же, груп¬ пы В 61—75 J <60 Фактурный слой из тяже¬ лого бетона Защитные .покрытия IV группы Панели не применяются Нормальная • Сухая Лакокрасоч¬ ные покрытия III группы То же п п о о Примечание. Принятые обозначения плотности бетона соответствуют: Н — бетону нормальной плотности; П бетону -повышенной- плотности; О — особо плат-ному бетону.
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 221 Расчет панелей на прочность произведен на сле¬ дующие нагрузки: а) на усилия от собственного веса, возникающие в процессе распалубки и подъемно-транспортных опера¬ ций (с коэффициентом динамичности &д = 1,5); б) на усилия, возникающие при возведении здания; при этом панели рассчитаны на нагрузку от собственного веса и ветровую нагрузку, определяемую по формуле 9в ^ где k—аэродинамический коэффициент, равный ±1,4; <70— нормативный скоростной напор ветра, приня¬ тый для рядовых панелей равным 55 или 90 кгс/м2, парапетных, подкарнизных и панелей- перемычек — 90 кгс/м2; Ь —ширина панели; в) на усилия в эксплуатационной стадии, при кото¬ рой панели рассчитаны на нагрузку от собственного веса, веса оконных переплетов (4Q0 кгс/м — только па¬ нели-перемычки) и горизонтальную ветровую нагрузку, определяемую по формуле дв = nkqbt где п — коэффициент перегрузки, равный 1,2; k— аэродинамический коэффициент, равный 1 (ак¬ тивное давление плюс частичный отсос) или минус 0,8 (отсос плюс частичный напор изнутри здания); 9-^нормативная ветровая нагрузка в кгс/м2 (см. ^таблицы сортамента панелей; для панелей-пе¬ ремычек отапливаемых зданий, рассчитанных на восприятие скоростного напора ветра, при¬ ходящегося не только на площадь самой па¬ нели, но и на площадь остекления, указана суммарная ветровая нагрузка). Подкарнизные панели рассчитаны, кроме того, на нагрузки, передаваемые карнизными панелями. Карнизные панели рассчйтаны на нагрузки от соб¬ ственного веса, веса выравнивающего слоя, гидроизо¬ ляционного ковра и на временную нагрузку, действую¬ щую по краю карниза от двух блоков подвесной люльки по 500 кгс на один блок при расстоянии между ними 2 м. Для защиты стен от атмосферного увлажнения и придания им декоративного вида на наружные поверх¬ ности панелей в заводских условиях наносятся отде¬ лочные или защитно-отделочные слои и покрытия в со¬ ответствии с рекомендациями, приведенными в вып. 0 серии 1.432-5. 2.9.2. Область применения панелей Панели из легких бетонов применяются в зданиях с сухим, нормальным и влажным режимом (относитель¬ ная влажность внутреннего воздуха не более 75%) с неагрессивной средой, а также со слабо- и среднеагрес¬ сивными газовыми средами. Панели из ячеистых бетонов применяются в зданиях с сухим и нормальным режимом (относительная влаж¬ ность внутреннего воздуха не более 60%) с неагрессив¬ ными газовыми средами. Способы антикоррозионной защиты панелей, пред¬ назначаемых для применения в зданиях с агрессивной средой, указаны в табл. 2.154. Выбор толщины панелей в зависимости от тем¬ пературно-влажностных условий внутреннего и наруж¬ ного воздуха производится по табл. 2.156 и 2.157 с учетом теплотехнических характеристик, приведенных в табл. 2.155.. Таблица 2.155 Теплотехнические характеристики панелей из ячеистых и легких бетонов а о _ то к * я со X X Ч а> х «я С Q X Коэффици¬ ент тепло¬ проводнос¬ ти X в ккал/ /{м-ч-град) Коэффици¬ ент тепло- усвоения S в ккал/(м*X Хч-град) Характерис¬ тика тепло¬ вой инерции D, опреде¬ ляющая степень массивности Сопротив¬ ление теп¬ лопередаче R0, (мг-чх Хград)/ккал S £ Jg X при условии эксплуатации по СНиП II-A.7-71 Вё о * Ь (С А Б 1 1 А 1 Б 1 А 1 ь 1 1 А 1 ! Б Янеистый бетон 700 160 200 240 300 0,19 0,21 2,63 2,77 2,22 2,77 3,32 4,15 2,11 2,65 3,18 3,96 1,02 1,23 1,45 1,76 0,95 1,13 1.32 1,61 800 160 200 240 300 0,22 0,25 3.02 3,2 2,2 2,74 3,29 4,12 2,05 2,56 3,07 3,83 0,91 1,09 1,27 1,54 0,82 0,98 1,14 1,38 Керамэитобетон 900 160 200 240 300 0,225 0,275 3,25 3.59 2,21 2,79 3,37 4,24 2,06 2,49 3 3,81 0,77 0,95 1,13 1.4 0,67 0,81 0,95 1.17 1000 160 200 240 300 0,25 0,3 3,61 3,95 2,2 2,79 3,38 4,23 2,01 2,54 3,07 3,85 0,72 0,88 1,04 1,28 0,63 0,76 0,9 1,1 1100 160 200 240 300 0,3 0,35 4,15 4,47 2,12 2,69 3,25 4,08 1,96 2,47 2,98 3,75 0,64 0,77 0,91 1.11 0,57 0,69 0,8 0,97 1200 160 200 240 300 0,35 0.4 4,68 5 2,07 2,62 3,15 3,96 1.93 2,43 2.93 3,68 0,58 0,7 0,81 0,98 0,53 0,63 0,73 0,88 Перлитобетон 900 160 200 240 300 0,205 0,25 3,1 3,42 2,33 2,9 3,5 4.41 2,07 2,65 3,19 3,99 0,83 1,02 1,22 1,51 0,71 0,88 1,04 1,78 1000 160 200 240 300 0,23 0,28 3,46 3,82 2.27 2,88 3,49 4,38 2,06 2,64 3,16 3,98 0,76 0,94 1.11 1,37 0,66 0,8 0,95 1,16 1100 160 200 240 300 0,265 0,315 3,89 4,25 2,27 2.83 3,41 4,29 2,08 2,62 3,16 3,97 0,7 0,85 1 1,24 0,62 0,74 0,87 1,06 1200 160 200 240 300 0 о.з 0,35 4,33 4,68 2,2 2,79 3.37 4.23 2,03 2,57 3,11 3,91 0,64 0,78 0,91 1,11 0,57 0,69 0,81 0,98 Аглопоритобетон 1000 160 200 0,3 0,35 3,96 J 4,25 I 2,05 2,59 1 1.89 2,37 I 0,64 0,77 0,57 0,69
222 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.155 Продолжение табл. 2.155 Объемная масса бетона в кг/м1 Толщина панели в мм Коэффици¬ ент тепло¬ проводнос¬ ти К в ккал/ /(мч-град) Коэффици¬ ент тепло- усвоения S в ккал/(м2Х Хч-град) Характерис¬ тика тепло¬ вой инерции D, опреде¬ ляющая степень массивности Сопротив¬ ление теп¬ лопередаче R0, (м2чх Хград/ккал при условии эксплуатации по СНиП II-A.7-71 А | Б | А | Б А Б | А Б 1000; 240 300 0,3 0,35 3,96 4,25 3,12 3,92 2,82 3,56 0,91 1,11 0,8 0,97 1100 160 200 240 300 0,35 0,4 4,48 4,77 2,01 2,52 3,04 3,81 1,86 2,33 2,81 3,53 0,59 0,7 0,81 0,98 0,53 0,63 0,73 0,88 ц о ^ Н to Коэффици¬ ент тепло¬ проводнос¬ ти К в ккал/ /(М'Ч-град) Коэффици¬ ент тепло- усвоения S в ккал/{м2Х Хч-град) Характерис¬ тика тепло¬ вой инерции D, опреде¬ ляющая степень массивности Сопротив¬ ление теп¬ лопередаче' R0, (м2 чх Xград/ккал при условии эксплуатации по СНиП II-A.7-71 ' J А I А | Б | А | 1200 160 200 240 300 0,4 0,45 5,3 1.97 2,48 2.98 2,73 1,84 2,28 2,76 3,56 0,54 0,64 0,74 0,«9 0,5 0„59 0,67 0,81 Примечание. Для фактурного слоя панелей из лег¬ ких бетонов в условиях эксплуатации А “К =0,65 ккал/(м-чХ Хград), s=7,8 ккал/{м2'Ч-град). В условиях эксплуатации Б X “0,8 ккал/(м-ч-град), s=»8,65'ккалЦм2 • ч • град). Для выбора марок панелей в зависимости от вели- Панели могут применяться в зданиях с расчетной чины нормативной ветровой нагрузки служат табл. 2.150 сейсмичностью 7 и 8 баллов, при этом крепления панелей и 2.151. должны быть приняты по СНиП II-A.12-69. ТАБЛИЦА 2.156 Пределы допустимых расчетных температур наружного воздуха в град при применении панелей из легких бетонов в зависимости от температурно-влажностного режима Обозначёния: Д*н— температурный перепад между расчетной температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждения; Ф—расчетная относительная влажность внутреннего воздуха; *в— расчетная температура внутреннего воздуха. 8S Нормируемый температурный перепад , °с Толщина > II о о [> II 00 о Д*н = = 12° Д*н =. = 6,5е д*н = = 5,5° Д*н» — 4,5° д*н. щ=7° 5 о. ° панели Zzh m 5 ® & в мм Ф<50% ф = 50--60% Ф<45% £ II э- «е II о ■в II От Ф < 60% И II о о 'в = 14° | -16° *в=16° йГ* II 00 о | 'в-200; *в = 20° *в = 18° оР II 00 о 'в*200 160 —52 —48 —46 —33 —31 -20 —54 —23 —16 —10 —25 --25. 0,2 200 —67 —65 —63 —46 —44 —42 —72 —33 —28 —17 —36 —31 240 — —50 —56 —54 —43 —33 —23 —47 —47 " 300 — — — —70 —68 —67 — —53 —47 —30 —57 —57‘ 160 —47 —43 —41 —30 —28 —26 —49 —20 —14 -8 —23 —18/:: п оос 200 —60 —56 —54 —41 —39 —37 —63 —28 —21 —14 —31 —26. - 240 — — . —51 —49 —47 —36 —28 —20 —41 —36' 300 — — — —57 —65 —63 — —50 —39 —29 —55 —50 160 —43 —39 —37 —27 —25 —23 —44 —17 —11 —6 —20 —15 л ОК 200 —55 —51 —49 —36 —34 —32 —59 —25 —18 —11 —28 —23 \),6Э 240 —67 —63 —61 —46 —44 —42 —33 —25 —17 —36 ^-31 300 — — — —60 —58 —56 — —45 —35 —25 —49 —44 160 —40 —36 —34 —24 —22 —20 —40 -15 —9 —5 —17 —12 П 97^ 200 —51 —47 —45 —33 —31 —29 —54 —22 —16 —10 —25 —20 U, Z/D 240 —62 —58 -56 —41 —39 —37 — —29 —22 —14 —32 —27 300 — — — —54 —52 —50 — —40 —30 —22 —44 —39 160 —38 —34 —32 —22 —20 -18 —37 —13 —8 —3 —15 —10 п ^ 200 —48 —44 —42 —30 —28 —26 —49 —20 —14 —8 —22 —17 и,з 240 —58 —54 —52 —38 —36 —34 -61 , —26 —19 —12 —29 —24 300 — —58 —66 —50 —48 —46 —36 —27 —19 —40 —35 160 —35 —31 | —29 —20 —18 —16 —34 —11 —7 —2 —13 —10 200 —44 —40 ! —38 —28 —26 —24 —45 —18 —12 —6 —20 —15 0,325 240 —53 —49 1 1 —47 —35 —33 —31 —56 —24 —17 —11 —26 <—21 300 — " 1 ! - —46 —44 —42 — —33 —24 —17 -35 —30
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 223 Продолжение табл. 2.156 „8? ► d * 14 в; а <3 ?|g& Толщина панели в мм Нормируемый температурный перепад, °С Д^н = 10° = 8° Д*н = =12° Д *н = = 6,5° Д*н = Г,5° Д/н = = 4,5° Ы* = 7° Ф<50% ф = 50-60% Ф<45% ф = 65% Ф = 70% Ф = 75% Ф<60% 'в=10° | 'в=14° | 'в-16* *в= 160 I <в- 180 2°° iB= 20° 18° *в“ 180 I 'в= 200 0,35 160 200 240 300 —33 —42 —50 —29 —38 —46 —59 —27 —36 —44 —57 —19 —26 —32 —43 —17 —24 —30 —41 —15 —22 —28 -39 —32 —42 —52 —10 —16 —21 —30 —6 —10 —15 —22 —1 —5 -9 —15 —12 —18 —24 —33 —7 —13 —19 —28 0,4 • 160 200 240 300 —30 —37 —45 —56 —25 —33 —41 —52 —24 -31 —39 —50 —16 —22 —28 -37 —14 —20 —26 —35 —12 —18 —24 —33 —28 -37 —46 -59 —8 —13 —18 —25 —4 —-8 —12 —18 —0 —3 —5 —И —10 —15 —20 —28 —5 —10 —15 —23 0,45 И II-А. б б 160 200 240 300 1рим«^ ►-72; ) для леп ) для огр —27 —34 —41 —50 а н и е. Р сих ограж аждений < -23 —30 —37 —45 'асчетную дений (D* :редней м —21 —28 —35 —44 зимнюю ’ С4) — сре; ассивносп —14 —19 —24 —33 гемперату шюю тем! л (4<£><7 —12 -17 —22 —31 ру наруж пературу i ) среднюк —10 —15 —20 —29 ного возду наиболее з о из cpeд^ —24 —32 —40 —53 гха следу* солодных шх темпе] —6 —11 —15 —22 ?т принял суток; ратур наи —2 —6 —10 —15 1ать по п более хол —2 —5 —9 зафам 19, юдных су -8 —12 —17 —25 20 табл. гок и пят —3 —7 —12 —20 1 СНиП идневки. Таблица 2.157 Пределы допустимых расчетных температур наружного воздуха при применении панелей из ячеистых бетонов в зависимости от температурно-влажностного режима Обозначения: AfH— температурный перепад между расчетной температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней по¬ верхности ограждения; Ф— расчетная относительная влажность внутреннего воздуха; — расчетная температура внутреннего воздуха. Коэффициент теплопровод¬ ности а ккал/ /(и-ч-град) Толщина панели в мм Нормируемый температурный перепад, °С Д tH = 10° Д*н = 8° Д tH = 12° At" = 7° Ф<50% ф = 50ч-60% Ф<45% Ч><60% 'в — 10° I (в = 14° tB = 16° ^в в 16° *в=18° *в = 20° /в-20» гв = 18° | <в = 23° 0,2 160 200 240 300 —63 -59 —57 —42 —55 —40 —53 —38 —51 —66 —33 —44 —54 —28 —39 -49 0,225. 160 200 240 300 —57 —53 —51 —37 —48 —59 —35 —46 —57 —33 —44 -55 —60 —28 —38 —47 —60 -23 —33 —42 -55 0,25 Приме Н-А.6-72: а) для л б) для о 160 200 240 300 ; ч а н и е. Расч егких ограждег граждений срея —51 -63 [етную зимь 1ий (£><4) - [ней массив! —47 —59 пою темпер — среднюю иости (4<£>« -43 —57 атуру наруэ температур; <7) — средн —33 —43 —52 -67 кного возду у наиболее юю из сред! —31 —41 —50 —65 ха следует холодных с «их темпера —29 #—39 —48 —63 принимать г уток; тур наибол« —54 ю графам 1! >е холодных —25 —33 —42 —54 9, 20 табл. 1 : суток и П1 —20 —28 —37 —49 СНиП ггидневки.
224 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ 2.9.3. Конструкция панельных стен Панельные стены могут быть навесными и само¬ несущими (в отапливаемых зданиях при толщинах па¬ нелей 200, 240 и 300 мм). Навесные стены выполняются из панелей, длина ко¬ торых равна шагу колонн 6 м, с проемами ленточного остекления. Панели, расположенные над оконными проемами, опираются на стальные консоли, привариваемые к ко¬ лоннам. Такие консоли устанавливаются также на глу¬ хих участках стен. Расстояние между консолями по вы¬ соте определяется в зависимости от материала и массы панелей, а также конструкции и несущей способности консолей. Рис. 2.156. Конструкция швов между панелями при за¬ полнении упругими прокладками а -> горизонтальный шов; б — вертикальный шов; в —темпера¬ турный шов; / — герметизирующая мастика УМС-50: 2 — упругая прокладка; 3 —прокладка, фиксирующая шов, 6=1,5 мм Рис. 2.157. Конструкция швов между панелями при за¬ полнении цементным раствором а — горизонтальный шов: б — вертикальный шов; в — темпера¬ турный шов; 1 — герметизирующая масткка УМС-50; 2 — цемент¬ ный раствср марки 50; 3 просмоленная пакля Конструкции консолей следует принимать по анало¬ гии с консолями для панелей длиной 12 м. В самонесущих стенах надоконные панели длиной 6, м опираются на простенки из панелей длиной 3 и 1,5 м, которые образуют проемы шириной соответствен¬ но 3 и 4,5 м. Максимальная высота самонесущих стен определяется расчетом на смятие панелей в местах их опирания на фундаментную балку, а также расчетом на прочность сечений простенков. При компоновке панелей стен по вертикали необхо¬ димо обеспечивать, чтобы низ яруса панелей, распо¬ лагаемого в пределах конструкций покрытия, находился на 600 мм ниже верха колонн. Панели торцовых стен крепятся к фахверковым колоннам и к стальным стойкам фахверка, располагае¬ мым против основных колонн — при их привязке 500 к торцовой оси, а при осевой привязке основных ко¬ лонн— непосредственно к ним. Торцовые стены одно¬ этажных зданий могут быть запроектированы в двух ва¬ риантах: с установкой фахверковых колонн через 6 м и с установкой крайних фахверковых колоны на рас¬ стоянии 3 м от продольной оси, а остальных — через 6 м. При этом варианте значительно упрощается реше¬ ние фронтонов. Цокольная часть стен должна выполняться, как правило, из панелей высотой 1,2 м с обязательным опи- ранием их на фундаментные балки. Последние прини- а) Izl 2-2 6=12 бокобоя грань- колонны 2 ^ ^ о Ы\ в 25 ^ 1 ,rrrJ ftj YA * K/'11 1 и > $\l’ r 55 V 17 Рис. 2.158. Конструкции креплений панелей длиной 6 м к каркасу а крепление открытого типа; б — крепление скрытого типа; I ^ 14А-1, длина 200 мм; 2 — 50X10, длина 60 мм; 3 — 50X6, длина 100 мм; 4 — закладная деталь в колонне (<50Х50); 5 — за¬ кладная деталь в панели (Z63X6); 6 — 34X12, длина 120 мм, . 7 — 55X14, длина 80 мм; 8—0 14А-1Л длина, 100 мм
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 225 Таблица 2.158 Сортамент блоков из легких и ячеистых бетонов для углов и температурных швов Толщина б лона b в мм Ширина блока 1 в мм Марка блока Расход бетона в м 1 Расход раствора марки 100 в mj (см. примеча¬ ние 2) Расход стали в кг Общий расход стали в кг ячеистого легкого арматуры класса Б-1 закладных деталей | i5L. [ , г 885 160 160 200 410 450 66.) БЛ-1 БЛ-2 БЛ-3 ЬЛ-4 БЛ-5 0,02 0,03 0,06 0,06 0,1 0,02 0,03 0,05 0,05 0,09 0,006 0,007 0,01 0,01 0,02 0,4 0,4 0,6 0,6 0,7 2,4 2,8 2,8 3 3 3,1 200 БЛ-6 0,04 0,03 0,007 0,4 3,2 200 450 БЛ-7 0,08 0,06 0.02 0,6 2,8 3,4 700 БЛ-8 0,13 0,11 0,02 0,7 3,5 200 . БЛ-9 0,04 0,04 0,007 0,4 3,6 240 БЛ-10 0,05 0,04 0,009 0,4 3,6 240'^ 450 БЛ-11 0,1 0,09 0,01 0,6 3,2 3,8 490 БЛ-12 0,11 0,09 0,02 0,6 3,8 740 БЛ-13 0,16 0,13 0,03 0,8 4 200 ЕЛ-14 0,05 0,04 0,01 0,4 4,4 300 ЕЛ-15 0,08 0,07 0,01 0,4 4,4 300 450 БЛ-16 0,12 ' 0,1 0,02 0,6 4 4,6 550 БЛ-17 0,15 0,13 0,02 0,7 4,7 800 БЛ-18 0,22 0,18 0,04 0,8 4,8 160 200 410 450 660 I t —im 1 БЛ-19 БЛ-20 БЛ-21 БЛ-22 БЛ-23 0,03 0,04 0,08 0,09 0,13 0,02 0,03 0,06 0,06 0,09 0,008 0,01 0,02 0,03 0,04 0,5 0,5 0,8 0,8 1 2.4 2.9 2.9 3.2 3.2 3,4 200 200 450 700 Б Л-24 БЛ-25 БЛ-26 0,05 0,11 0,17 0,04 0,09 0,13 0,01 0,02 0,04 0,5 0,8 1 2,8 3,3 3,6 3,8 240 200 240 450 490 740 БЛ-27 Б/1-28 Б Л-29 БЛ-30 БЛ-31 0,06 0,07 0,13 0,14 0,21 0,05 0,06 0,11 0,12 0,17 0,01 0,01 0,02 0,02 0,04 0,5 0,6 0,8 0,9 1,1 3.2 3.7 3.8 4 4,1 4,3 300 200 300 450 550 800 БЛ-32 БЛ-33 БЛ-34 Б Л-35 Б Л -36 0,07 0,11 0,16 0,2 0,29 0,06 0,1 0,14 0,17 0,23 0,01 0,01 0,02 0,03 0,06 0,5 0,6 0,8 0,9 1,1 4.5 4.6 4.8 4.9 5,1 15—1075
226 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 2.158 Толщина блока Ъ в мм Ширина блока / в мм Марка блока Расход бетона в м3 Расход раствора марки 100 в At3 (см. примеча¬ ние 2) Расход стали в кг Общий расход стали в кг ячеистого легкого арматуры класса В-1 закладных деталей сг г 1 1785 160 160 200 410 450 660 БЛ-37 БЛ-38 Б Л-39 БЛ-40 БЛ-41 0,05 0,06 0,12 0,13 0,19 0, 0, 0, 0, 0, ,04 ,05 ,1 ,11 ,17 0,01 0,01 0,02 0,02 0,02 0,6 0,7 1,2 1,3 1,5 2,4 3 3,1 3.6 3.7 3,9 200 Б Л-42 0,07 0,06 0,01 0,7 3,5 200 450 БЛ-43 0,16 0,12 0,04 1,3 2,8 4,1 700 БЛ-44 0.25 0,19 0,07 1,5 4,3 200 БЛ-45 0,09 0,08 0,01 0,7 3,9 240 БЛ-46 0,1 0,08 0,02 0,7 3,9 240 . 450 БЛ -47 0,19 0,17 0,02 1,3 3,2 4,5 490 БЛ-48 0,21 0,18 0,03 1,3 4,5 Г ' *4 740 БЛ-49 0,32 0,24 0,08 1,6 4,8 200 БЛ-50 0,11 0,1 0,01 0,7 4,7 300 БЛ-51 0,16 0,14 0,02 0,8 4,8 300 450 БЛ-52 0,24 0,21 0,03 1,3 4 5,3 550 БЛ-53 0,3 0,26 0,04 1,4 5,4 800 БЛ-54 0,43 0,35 0,08 1,6 5,6 Примечания: 1. В таблице условно указаны марки блоков из легких бетонов (с индексом Л). Для блоков из ячеистых бетонов этот индекс должен быть заменен индексом Я, например БЯ-60. 2. Масса блоков получается умножением объемной массы материала в сухом состоянии на объем бетона и на коэффициенты. учитывающие отпускную ^влажность бетона: для легких бетонов k= = 1,08; для ячеистых k = 1,15. Для блоков из легких бетонов до- бавляется масса раствора для фактурного слоя, объемная масса которого принята 1800 кг/м3. маются по серии 1.415-1. Панели цоколя из ячеистых бетонов следует оштукатуривать цементным раствором (или выполнять цокольную часть стены из кирпича). Углы стен отапливаемых зданий, а также участки стен в местах температурных швов со вставками вы¬ полняются с помощью специальных блоков. Сортамент блоков приведен в табл. 2.158. В стенах неотапливаемых зданий углы решаются с помощью удлиненных панелей (см. табл. 2.151). Для заполнения оконных проемов приняты: сталь¬ ные переплеты по серии ПР-05-50/67, стальные пере¬ плеты по сериям 1.436-4,1.436-6 и по ГОСТ 8126—56— с шагом вертикальных импостов 1,5 м\ деревянные пере¬ плеты по ГОСТ 12506—67. Конструкция панелей допускает также применение других видов переплетов, длина которых кратна 1,5 м. При проектировании оконных проемов необходимо соблюдать следующие условия: а) в стенах отапливаемых зданий, независимо от вида переплетов, сверху и снизу оконных проемов долж¬ ны устанавливаться панели-перемычки. При ветровой нагрузке, превышающей значение, указанное в табл. 2.150 для перемычки данной марки, соответствующая часть ветровой нагрузки должна быть воспринята ветровым ригелем; б) в стенах неотапливаемых зданий сверху и снизу оконных проемов устанавливаются рядовые панели. Вет¬ ровая нагрузка с остекленной поверхности должна быть передана на специальные ветровые ригели, устанавли¬ ваемые сверху и снизу проема. При применении па¬ нельных переплетов (серия ПР-05-50/67) ветровые ри¬ гели не устанавливаются. Высота оконного проема не должна превышать 12 м для первого яруса остекления и 7,2 м для второго яруса. Швы панельных стен, особенно в зданиях с повы¬ шенной влажностью воздуха, должны заполняться упру¬ гими синтетическими прокладками (пороизол, гернит и др.) с герметизирующими мастиками (УМ-40, УМС-50 и др.). При проектировании и монтаже следует руко¬ водствоваться «Указаниями по герметизации стыков при монтаже строительных конструкций» СН 420-71. Заполнение швов цементно-песчаным раствором допус¬ кается только в виде исключения. Толщина горизон¬ тальных швов принята 15 мм, вертикальных — 20 мм. Конструкции швов представлены на рис. 2.156 и 2.157. Крепления панелей приняты в двух вариантах: по первому варианту панели крепятся к закладным деталям на боковых гранях колонн, по второму — к закладным деталям на наружной грани колонн (крепления скры¬ ты в зазоре между панелью и колонной). Первый ва¬
IVIABA 2.9. СТЕНЫ 227 риант (рис. 2.158, а) крепления — основной, второй (рис. 2.158,6) рекомендуется применять в зданиях, к интерье¬ ру которых предъявляются повышенные эстетические требования. Карнизы зданий с наружным отводом воды с по¬ крытия запроектированы в двух вариантах: в отапли¬ ваемых зданиях со стенами толщиной 200 мм и более применяются легкобетонные карнизные панели (см. табл. 2.152), а в неотапливаемых зданиях со стенами из железобетонных панелей карниз устраивается в виде стального элемента из уголкового профиля, прикрепляе¬ мого к подкарнизной панели. 2.9.4. Панели для неотапливаемых зданий с шагом колонн 12 м Железобетонные предварительно-напряженные сте¬ новые панели длиной 12 м для неотапливаемых произ- профиля класса A-IV (ГОСТ 5781—61), термически уп¬ рочненной стали классов Ат-IV и At-V (ГОСТ 10884—64), семипроволочных прядей класса П-7 по ЧМТУ/ЦНИИЧМ 426-61 и высокопрочной проволоки периодического про¬ филя (ГОСТ 8480—63). По назначению панели разделяются на рядовые, парапетные и перемычки. Марка панели расшифровывается следующим об¬ разом: ПСЖА — панель стеновая, железобетонная, ар¬ мированная стержневой арматурой; ПСЖВ — то же, проволочной арматурой; ПСЖП — то же, прядевой ар¬ матурой. Цифры, следующие за буквами, определяют назначение панелей: 1 — рядовые; 2 — парапетные при нулевой привязке стен; 3 — парапетные при привязке 250 и более; 4 — перемычки. Вторая группа чисел озна¬ чает различие панелей по нагрузкам внутри групп па¬ нелей, одинаковых по назначению, виду армирования и размерам. В знаменателе даны размеры панели в м. Ось симметрии Рис. 2.15& Желе¬ зобетонные панели длиной 12 м для неотапливаемых зданий - — §J .1- 1 , * * г “4 W 4 1985 2000 2000 J-J g=f водственных зданий приведены в серии СТ-02-19/68 и в дополнении к этой серии. Панели представляют собой ребристые плиты раз¬ мерами 1,2X12; 1,8X12 и 2,4X12 м с высотой продоль- Сортамент панелей приведен в табл. 2.159. Стены решаются с проемами ленточного остекления или с отдельными проемами с простенками, равными шагу колонн. Для заполнения оконных проемов приме- 1 — детали крепления (Z125X16); 2—закладные детали в панели; 3 — закладные детали в колонне Рис. 2.161. Стальные консоли для опирания панелей дли¬ ной 12 м * РК—у рядовых осей; ТК—у температурных швов ных ребер 300 мм и толщиной полки 30 мм (рис. 2.159). Напрягаемая арматура продольных ребер принята в шести вариантах: из горячекатаной стали периодиче¬ ского профиля класса А-Шв (ГОСТ 5781—61), упроч¬ ненной вытяжкой, горячекатаной стали периодического 15* няются стальные переплеты по ГОСТ 8125—56 с шагом вертикальных импостов 2 м. Импосты крепятся болтами к продольным ребрам панелей-перемычек, устанав¬ ливаемых сверху и снизу оконных проемов. При ветро¬ вой нагрузке на панель-перемычку, превышающей значе-
228 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.159 Сортамент панелей длиной 12 м для неотапливаемых зданий Продолжение табл. 2.159 и- а Расход стали в кг <\> * Марка панели Норма тивная ветрова нагруз в кгс/м напрягае¬ мая армр.тура ненапрягаемая арматура и за¬ кладные летали Общий расход стали в Рядовые ганели. М, арка бетона ! 300, расход 1,22 м3 ПСЖА-1-1 58 112,4 1,2x12 45 ПСЖА-1-2 76 130,4 1,2x12 75 ПСЖА-1-3 96 150,4 1,2X12 90 ПСЖА1У-1 -1 1,2X12 65 58 112,4 ПСЖА1У-1-2 1,2X12 90 76 130,4 ПСЖАтУ-1-1 1,2x12 ПСЖАтУ-1-2 50 42,4 58 29,6 3,4 класса А-Ш; И ,4 класса В-1: закладные детали 9,6 96,8 112,4 84 г 1,2X12 П&ЖАтУ1-1-1 1,2X12 90 30 ПСЖАтУ1-1-2 1,2x12 70 42,4 96,8 ПСЖАтУ1 -1-3 1*2X12 90 58 112,4 ПСЖП-1-1 90 34 88,4 1,2X12 ПСЖВ-1-1 55 32,4 86,8 1,2X12 ПСЖВ 1-2 90 46,8 101,2 1,2x12 Парапетные па* А нели при \арка беп нулевой npi жа 300, рас 1вязке продольной с. ход 1,22 Л1а тены. ПСЖА-2-1 45 58 1,2X12 116,4 ПСЖА-2-2 75 76 1,2X12 134,4’ ПСЖА-2-3 90 96 1,2X12 154,4 ПСЖА1У-2-1 65 58 76 3,4 класса A-III; 1,2x12 ПСЖА1У-2-2 41,4 класса В-1; закладные дета¬ ли 13,6 116,4 1,2x12 90 134,4 ПСЖАтУ-2-1 50 42,4 1,2x12 100,8 ПСЖАтУ-2-2 90 58 116,4 1,2X12 ПСЖАтУ1-2-1 30 29,6 1,2X12 88 Марка панели . 5 3% Расход стали в кг <\> « к ш S ГО о >»^ о.* 0.0.^ напрягае¬ ненапрягаемая Общий расход стали в о 2 н u * mS шт мая арматура и за¬ -- Ж н ю ж ю арматура кладные детали ПСЖАтУ! -2-2 1,2X12 ПСЖАтУ1-2-3 1,2x12 ПСЖП-2-1 1,2X12 ПСЖВ-2-1 1,2X12 ПСЖВ-2-2 1,2X12 70 90 90 55 90 42.4 58 34 32.4 46,8 3.4 класса A-III; 41.4 класса В-1; закладные дета¬ ли 13,6 100,8 116,4 92,4 90,8 105,2 Парапетные панели при привязке продольной стены 250. Марка бетона 300, расход 1,22 м3 ПСЖА-3-1 1,2X12 ПСЖА-3-2 1,2x12 ПСЖА-3-3 1,2X12 ПСЖА1У-3-1 1,2X12 ПСЖА1У -3-2 1,2x12 ПСЖАтУ-3-1 1,2X12 ПСЖАтУ-3-2 1,2X12 ПСЖАтУ!-3-1 1,2x12 ПСЖАтУ1-3 -2 1,2X12 ПСЖАтУ1-3-3 1,2X12 ПСЖП-3-1 1,2X12 ПСЖВ 3-1 1,2X12 ПСЖВ-3-2 1,2x12 45 75 90 65 90 50 90 30 70 90 90 55 90 58 76 96 58 76 42.4 58 29,6 42.4 58 34 32.4 46,8 3.4 класса А-Ш; 41.4 класса В-1; закладные детали 21,6 124.4 142.4 162.4 124.4 142.4 108,8 124.4 96 108,8 124.4 100.4 98,3 113,2 Панели-перемычки. Марка бетона 400* расход 1,22 м3 ПСЖА-4-1 1,2X12 ПСЖА1У-4-1 1,2x12 ПСЖАтУ-4-1 1,2X12 ПСЖАтУ1-4-1 1,2X12 250 177 240,2 200 118 3,4 — класса А-Ш; 9 — класса A-I; 181,2 200 96 35,2 — класса В-1; 159,2 200 76 закладные детали 15,6 139,2
ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ 229 Продолжение табл. 2.159 К Л (N Расход стали в кг 2Г Марка панели Я К Ю S га о о.* сх О. о Й Н й м 5 О R * н « х ю напрягае¬ мая арматура ненапрягаемая арматура и за¬ кладные детали Общий расход стали в ПСЖП-4-1 1,2X12 230 79,8 143 ПСЖВ-4-1 1*2x12 230 64,8 128 Рядовые панели. Марка бетона 300, расход 1,49 мэ ПСЖА-1-1 1,8X12 40 58 120,7 ПСЖА 1-2 1,8X12 60 76 138,7 ПСЖА-1-3 1,8x12 90 96 158,7 ПСЖА1УЛ-1 1,8X12 55 58 120,7 ПСЖА1У-1-2 1,8X12, ГГСЖА1У-& 75 76 138,7 1,8x12 90 96 1.г>8,7 ПСЖАтУ-1-1 1,8x12 40 42,4 105,1 ПСЖАтУ-1-2 5,2 класса A-II1: 47,9 класса В-1; 1,8X12 70 58 120,7 ПСЖАтУ-1-3 закладные детали 9,6 1,8x12 90 76,0 138,7 ПСЖАтУ1-1-1 1,8X12 30 29,6 92,3 ПСЖАтУ1 1-2 42,4 1,8X12 60 105,1 ПСЖАтУ1 1-3 58 1,8X12 90 120,7 ПСЖП-1-1 1,8X12 65 34 96,7 ПСЖП-1-2 53,2 1,8X12 90 115,9 ПСЖВ-1 -1 45 32,4 1,8X12 95,1 ПСЖВ-1-2 65 39,6 ^1,8X12 102,3 ПСЖВ-1-3 90 46,8 1,8X12 109,5 Панели-пер< емычки. А 1 арка бетона 400, расход 1,49 л f3 ПСЖА -4-1 200 177 1,8x12 248,5 ПСЖА1У-4-1 1,8x12 ПСЖАтУ-4-1 1,8X12 170 170 118 96 5,2 класса A-III; 9 класса А-1; 41,7 класса В-1; закладные дета¬ ли 15,6 189.5 167.5 Продолжение табл. 2.159 к . са « Расход стали в кг * Марка панели Норма тивная ветров: нагруз! в кгс/л напрягае¬ мая арматура ненапрягаемая арматура и за¬ кладные детали Общий расход стали в ПСЖАтУ1-4-1 1,8X12 ПСЖП-4-1 170 76 5,2 класса A-III; 9 класса А-1; 147,5 1,8x12 ПСЖВ-4-1 150 150 79,8 41,7 класса В-1; закладные детали 15,6 151,3 1,8X12 72 143,5 Рядовые па нели. ЪЛа, рка бетона 300, расход 1,79 м э ПСЖА-1-1 147,8 2,4X12 50 76 ПСЖА-1-2 189,8 2,4X12 90 118 ПСЖА1У-1-1 129,8 2,4X12 45 58 ПСЖА1У-1-2 2,4X12 60 76 147,8 ПСЖАтУ-1-1 114,2 2,4X12 35 42,4 ПСЖАтУ;!-Q 2,4X12 55 58 129,8 ПСЖАтУ-1-3 2,4X12 ПСЖАтУ1 1-1 2,4x12 75 50 76 42,4 7,2 класса A-I1I; 55 класса В-1; закладные детали 9,6 147,8 114,2 ПСЖАтУ1-1 -2 2,4X12 70 58 129,8 ПСЖАтУ1-1-3 2,4x12 90 76 147,8 ПСЖП-1-1 105,8 2,4X12 50 34 ПСЖП-1-2 125 2,4x12 75 53,2 ПСЖВ-1-1 55 111,4 2,4X12 39,6 ПСЖВ-1-2 90 64,8 125,8 2,4X12 Панели-nepi гмычки. А lap ка бетон а 400, расход 1,79 л ПСЖА-4-1 150 140 140 140 120 120 177 118 257.6 198.6 2,4x12 ПСЖА1У-4-1 2,4X12 ПСЖАтУ-4-1 7,2 класса A-III; 9 класса А-1; 48,8 класса В-1; закладные детали 15,6 2,4X12 ПСЖАтУ1-4-1 2,4x12 ПСЖП-4-1 96 76 176.6 156.6 2,4x12 ПСЖВ-4-1 79,8 160,4 2,4x12 72 152,6
230 РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 2.160 Сортамент железобетонных угловых блоков для стен неотапливаемых зданий с щагом колонн 12 м Эскиз и номинальные размеры в мм Высота блока в мм Марка блока Расход бетона в л< 3 Расход стали в кг Назначение блока на арматурные изделия класса В-1 закладные детали всего 1185 1785 2385 Б1 Б2 БЗ 0,11 0,16 0,21 0,6 0,8 1,1 0,6 1.2 1.4 1.7 Для углов здания с нуле¬ вой привязкой продольной стены 3. т —.4 §Г~п h 1185 1785 2385 Б4 Б5 Б6 0,2 0,29 0,39 0,8 1,1 1.4 0,6 1.4 1.7 2 Для углов здания с при¬ вязкой продольной стены 250 1185 1785 2385 Аарка бетон 1ается умно Б7 Б8 Б9 ia блоков 20 жением объ 0,28 0,43 0,57 0. >емной масс: 1 1,4 1.8 ы материала (2500 3,2 кг!мг) на об 4,2 4,6 5 >ъем бет» Для углов здания с привяз¬ кой продольной стены 500 она. 009 Г 2. ш ip , N И N Lac< h i е ч а н и я: :а панелей п 1. Ь олу1 ние) указанное в табл. 2.159 для перемычки данной марки, соответствующая часть ветровой нагрузки дол¬ жна быть воспринята ветровым ригелем. Для первого яруса остекления максимальная высота проема может быть принята не более 16 м, а для последующих яру¬ сов — не более 7,2 м. Цокольная часть стен, как правило, должна вы¬ полняться из панелей высотой 1,2 м с обязательным опиранием их на фундаментные балки. Последние при¬ нимаются по серии КЭ-01-53. Высота глухого участка стены, опирающегося* на фундаментную балку, не дол¬ жна превышать 16 м. Углы зданий решаются с помощью угловых блоков. Сортамент блоков приведен в табл. 2.160. Крепление па- нелей к каркасу здания производится с помощью двух коротышей из уголков, привариваемых к закладным деталям в панелях и несущих конструкциях, при сталь¬ ных несущих конструкциях — непосредственно к ним ч (рис. 2.160). Панели, располагаемые над оконными проемами, устанавливаются на стальные опорные консоли (рис. 2.161), привариваемые к закладным деталям в железо¬ бетонных колоннах (либо непосредственно к стальным колоннам). Опорные консоли должны предусматриваться также и на глухих участках стен во избежание раз¬ рушения панелей от веса вышележащего участка стены. Толщина горизонтальных швов принята 15 мм, вер¬ тикальных — 30 мм. Для заполнения швов между па¬ нелями рекомендуется применять упругие синтетические прокладки (пороизол, пенополиуретан, пенопласт, гернит и др.) с фиксацией толщины шва жесткими проклад¬ ками (из асбестоцемента, керамических плиток и др.). Заполнение шва цементным раствором допускается в виде исключения. Панели могут применяться в зданиях со слабо- и среднеагрессивной степенью воздействия среды при ус¬ ловии следующих конструктивных изменений: толщина полки панели должна быть увеличена с 30 до 40 мм с соответствующим увеличением общей высоты плиты и расхода бетона; защитный слой сетки в полке должен быть увеличен до 15 мм; в арматурных сетках диаметр арматуры 3 мм должен быть увеличен до 4 мм. При этом плотность бетона и меры антикоррозионной защиты должны приниматься в соответствии с требованиями норм.
РАЗДЕЛ 3 ТИПОВЫЕ конструкции МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Научный редактор — инж. А, И. ДЕХТЯРЬ
Глава 3.1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИИ 3.1.1. Общие сведения Номенклатура типовых железобетонных конструк¬ ций включает элементы каркаса и перекрытий много¬ этажных промышленных зданий массового назначения, отвечающих следующим условиям: объемно-планировоч¬ ные параметры приняты унифицированными; эксплуата¬ ционные нагрузки на перекрытия находятся в пределах унифицированных величин; комплекс конструкций мно¬ гоэтажных зданий разработан для эксплуатационных (полезных) нормативных нагрузок на перекрытия в пре¬ делах от 500 до 3000 кгс/м2 с градацией 500 кгс/м2. Для различных серий конструкций и габаритных схем при¬ нят диапазон нагрузок из указанных пределов, опреде¬ ляющийся видом перекрытия, этажностью, размером пролета, расчетной сейсмичностью или ветровым районом. Типовые конструкции разработаны для многоэтаж¬ ных зданий с балочными и безбалочными перекрытия- v Рис. 3.1. Опирание плит при перекрытиях типа 1 Рис. 3.2. Опирание плит при перекрытиях типа 2 ми. Балочные перекрытия запроектированы двух типов. Перекрытия типа 1 предназначены для зданий, в кото¬ рых оборудование устанавливается на плиты перекры¬ тий, укладываемые на полки ригелей (рис. 3.1). Пере¬ крытия типа 2 разработаны для зданий, в которых должно устанавливаться «провисающее» оборудование, т. е. проходящее через проемы в перекрытиях и опираю¬ щееся на балки, окаймляющие эти проемы. В этой кон¬ струкции плиты укладываются поверху ригелей (рис. 3.2). Область применения перекрытий типов 1 и 2 в габаритных схемах' указана ниже. Конструкции с безбалочными перекрытиями запроек¬ тированы в серии 1.420—4. Они предназначены для строительства в районах несейсмических или с сейсмич¬ ностью не выше 6 баллов. Конструкции с балочными перекрытиями запроектированы в серии ИИ 20/70 для тех же условий и в серии ИИС 20 для районов с вы¬ сокой сейсмичностью 7—9 баллов. Особенности применения типовых конструкций в ус¬ ловиях агрессивной среды, а также пределы огнестой¬ кости элементов каркасов и перекрытий указаны в гла¬ вах 3.2. и 3.3. Для каркасов многоэтажных зданий, запроектиро¬ ванных в виде рамных систем, должна быть обеспечена равномерность осадок основания. При проектировании зданий на просадочных грунтах должны соблюдаться требования СНиП П-Б.2-62.* Для зданий, проектируемых из типовых конструкций, фундаменты под колонны следует принимать монолит¬ ными. При использовании естественного основания фун¬ даменты должны разрабатываться на основе материалов серии 1.412-3 «Монолитные железобетонные фундамен¬ ты под типовые колонны многоэтажных промышленных зданий». Для стен многоэтажных зданий принята в качестве основного решения панельная конструкция. При карка¬ сах с балочными перекрытиями по серии ИИ 20/70 пре¬ дусмотрено применение стеновых панелей по серии 1.432-5 «Унифицированные стеновые панели длиной 6 м для стен промышленных зданий», а для конструкций по серии ИИС 20 — панелей по серии Ст-02-31 «Унифици¬ рованные стеновые панели и детали их креплений при шаге колонн б м при различных температурно-влажно¬ стных режимах». Для зданий с безбалочными перекры¬ тиями приняты стеновые панели по сериям Ст-02-31 ли¬ бо 1.432-4 (для холодильников). При всех указанных конструкциях каркасов возможно также применение кирпичных стен, если расчетная сейсмичность не превы¬ шает 6 баллов,
ГЛАВА Ц. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ 233 3.1.2. Унифицированные габаритные схемы многоэтажных зданий Типовые конструкции многоэтажных производствен¬ ных зданий с балочными перекрытиями (серий ИИ, 20/70 и ИИС 20) разработаны на основе унифицированных габаритных схем зданий со следующими объемно-плани¬ ровочными параметрами: с сеткой колонн 6X6 м, двухпролетных, трех- и че¬ тырехэтажных, а при большем количестве пролетов — с числом этажей от трех до пяти. Высоты всех этажей равны 3,6; 4,8 и 6 м. Предусмотрено, кроме того, со¬ четание высот первого этажа 6 м и остальных — 4,8 м, а также высоты первого этажа 7,2 м и остальных—6 м\ с сеткой колонн 9X6 м, с количеством пролетов два и более, числом этажей 3 и 4, с теми же высотами, что и для сетки колонн 6X6 м. Конструкции, предназначенные для строительства в районах несейсмических или с сейсмичностью до 6 бал¬ лов (серия ИИ 20/70), разработаны, кроме того, для зданий со следующими параметрами: с сеткой колонн 6X6 м, трехпролетные во всех эта¬ жах, кроме верхнего — однопролетного, шириной 18 м, оборудованного мостовым краном грузоподъемностью 10 т или подвесным транспортом. Число этажей от трех до пяти. Высота верхнего этажа: при мостовом кране 10,8 м, а при подвесном транспорте 7,2 м; осталь¬ ных— 4Ддош 6 м\ -‘у с сеткой колонн 9Х*> м, двухпролетные во всех эта¬ жах, кроме верхнего — однопролетного, шириной 18 м, оборудованного подвесным транспортом. Число этажей 3 и 4; высоты: верхнего — 7,2, остальных — 4,8 или 6 лс. Типовые конструкции с безбалочными перекрытиями разработаны для зданий с сеткой колонн 6X6 м, с чис¬ лом пролетов 3 и более, а этажей — от трех до пяти. Предусмотрены, кроме того, подвальные этажи высотой 3,6 м в сочетании с надземными этажами высотой 4,8 м. В бесподвальных зданиях могут быть высоты 4,8 и 6 м во всех этажах либо же 6 м в первом или верхнем эта¬ же, а в остальных — 4,8 м. Высоты всех этажей, кроме верхних, приняты равными расстоянию между поверхно¬ стями полов смежных этажей. Для верхнего этажа с такими же пролетами, как в нижележащих, высота принята равной расстоянию от чистого пола до верха утеплителя покрытия (имеющего условно толщину 100 мм), а в однопролетном этаже — до низа стропиль¬ ной конструкции. Габаритные схемы зданий, отражающие указанные параметры, для конструкций с балочными перекрытия¬ ми, серии ИИ 20/70 приведены в табл. 3.1, а серии ИИС 20 — в табл. 3.2. В этих таблицах указано также применение в габаритных схемах зданий перекрытий ти¬ пов 1 и 2. Для конструкций с безбалочными перекры¬ тиями серии 1.420-4 габаритные схемы, совмещенные с маркировочными схемами конструкций, приведены в главе 3.3. Таблица 3.1 Унифицированные габаритные схемы многоэтажных производственных зданий, для которых разработаны конструкции серии И И 20/70 и шифры схем Схемы Шифры схем 6*2 2-6-3(36)* 2-6-3 (48) 2-6-3 (60) 2-6-3 (60, 48) Сетка колонн 6X6 м 2-6-4 (36)* 2-6-4 (48) 2-6-4 (60) 2-6-4 (60, 48) * , £* п n-6-З (36)* n-6-З (48) n-6-З (60) n-6-З (60, 48) n-6-З (72, 60) п-6-4 (36)* п-6-4 (48) п-6-4 (60) п-6-4 (60, 48) п-6-4 (72, 60) п-6-5 (36)* п-6-5 (48) п-6-5 (60) п-6-5 (60, 48) п-6-5 (72. 60) "I F 6*3 3-6-3 (48, 48, 72) 3-6-3 (60, 60, 72) 3-6-4 (48, 48, 72) 3-6-4 (60, 60, 72) 3-6-5 (48, 48, 72) 3-6-5 (60, 60, 72) J 1 J 1 . , 6*3 3-6-3 (48, 48, 108)** 3-6-3 (60, 60, 108)** 3-6-4 (48, 48, 108)** 3-6-4 (60, 60, 108)** 3-6-5 (48, 48, 108)** 3-6-5 (60, 60, 108)**
234 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Схемы Продолжение табл. 3.1 Шифры схем 9*2 2-9-3 (36)* 2-9-3 (48)* 2-9-3 (60)* 2-9-3 (60, 48)* 2-9-3 (72, 00)* Сетка колонн 9X6 м 2-9-4 (36)* 2-9-4** (48)* 2-9-4 (60)* 2-9-4 (60, 4В)* 2-9-4 (72, 60)* 9*П n-9-З (36)* n-9-З (48)* n-9-З (60)* n-9-З (60, 48)* n-9-З (72, 60)* п-9-4 (36)* п-9-4 (48)* п-9-4 (60)* п-9-4 (60, 48)* п-9-4 (72, 60)* 5*2 2-9-3 (48, 48, 72)* 2-9-3 (60, 60, 72)* 2-9-4 (48, 48, 72)* 2-9-4 (60, 60, 72)* Примечание. В шифрах схем первая цифра обозначает число пролетов, вторая — размер пролетов в м, третья — число этажей; число в скобках означает высоту этажей в дм; при двух числах в скобках первое означает высоту нижнего этажа, вто¬ рое — высоту последующих этажей, при трех числах первое — высоту нижнего этажа, второе — средних этажей, третье — верхне¬ го этажа. Для схем, отмеченных звездочкой, перекрытия приняты только типа 1, а отмеченных двумя звездочками — только типа 2. Для остальных схем приняты перекрытия типов 1 и 2. Таблица 3.2 Унифицированные габаритные схемы многоэтажных производственных зданий, для которых разработаны конструкции серии ИИС20, шифры схем Схем ы Шифры схем 6*2 . д*г 2-6-М36)* 2-6-3 (48) 2-6-3 (60) 2-6-3 (60, 48) гьб-3 (36)* n-6-З (48) n-6-З (60) n-6-З (60, 48) n-6-З (72, 60) 2-9-3 (36Г 2-9-3 (48) 2-9-3 (60) 2-9-3 (60, 48) 2-9-^(72, 60) Сетка колонн 6X6 м 2-6-4 (36)* 2-6-4 (48) 2-6-4 (60) 2-6-4 (60, 48) п-6-4 (36)* п-6-4 (48) п-6-4 (60) п-6-4 (60, 48) п-6-4 (72, 60) п-6-5 (36)* п-6-5 (48) п-6-5 (60) п-6-5 (60, 48) п-6-5 (72, 60) £етка колонн 9X6 м 2-9-4 (36)* 2-9-4 (48) 2-9-4 (60) 2-9-4 (60, 48) 2-9-4 (72, 60)
ГЛАВА 3.1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ 235 Продолжение табл. 3.2 Шифра схем 3*п n-9-З (36)* n-9-З <48) n-9-З (60) n-9-З (60, 48) n-9-З (72, 60) П-9-4 (36)* П-9-4 (48) п-9-4 (60) П-9-4 (60, 48) П-9-4 (72, 60) Примечание. Для схем, помеченных звездочкой, разработаны только перекрытия типа t, а для схем, непомеченных - перекрытия типов 1 и 2. Выбор габаритных схем при проектировании кон¬ кретных объектов должен производиться с учетом ука¬ занных в главах 3.2 и 3.3 нагрузок на перекрытия, на которые рассчитаны конструкции соответствующих серий. При индивидуальном проектировании допускаются отступления от унифицированных габаритных схем в случаях, когда по технологическим требованиям строи¬ тельные параметры зданий (количество этажей, их вы¬ соты, нагрузки на перекрытия и др.) превышают пре¬ дельные величины, принятые в этих схемах. В таких случаях проекты следует разрабатывать с учетом мак¬ симально вйЙ^можного использования типовых конст¬ рукций, ' 3.1.3. Унификация привязок конструкций к разбивочным осям зданий В зданиях с балочными перекрытиями геометри¬ ческие оси колонн внутренних рядов, кроме находящих¬ ся у поперечных температурных швов и торцов зданий, должны совпадать с разбивочными («осевая» привязка) в поперечном и продольном направлениях. Колонны крайних рядов должны иметь аналогичную привязку к поперечным разбивочным осям, а наружные грани ко¬ лонн должны совпадать с продольными разбивочными осями («нулевая» привязка). Эти привязки показаны на рис. 3.3.—3.7. Рис. 3.3. Фрагмент плана с «осевой» привязкой колонн к поперечным разбивочным осям и внутренних колонн к продольным осям. Привязка крайних колонн к про¬ дольной разбивочной оси — «нулевая» j торцовая стена; 2 —« продольная стена Рис. 3.4. Фрагмент плана с привязкой торцовых колонн, равной 500 мм (внутрь здания), и «нулевой» привязкой торцовой стены 1 — торцовая стена; 2 ■— продольная стена <gb~ ©■ щ • ё k mid,4 6000 6000 О ■6 Рис. 3.5. Фрагмент плана у поперечного температурного шва, оси колонн совпадают с поперечными разбивочны¬ ми осями Рис. 3.6. Фрагмент плана у поперечного температурного шва, оси колонн смещены с поперечных разбивочных осей на 500 мм 1 — температурный шов; 2 — продольная стена 1 — температурный шов; 2 — продольная стеиа
236 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Для колонн, находящихся у торцов здания, кроме указанных привязок, может быть принята и другая — со смещением их с поперечной разбивочной оси на 500 мм внутрь здания (рис, 3.4). Такое смещение колонн обя¬ зательно для зданий с пролетом верхнего этажа 18 м. Поперечные температурные швы зданий решены с использованием установки парных колонн с расстоянием между их осями 1000 мм. Эти оси колонн могут совпа¬ дать с поперечными разбивочными осями (рис. 3.5) либо быть смещены на 500 мм (рис. 3.6); последнее обяза¬ тельно для зданий с пролетом верхнего этажа, рав¬ ным 18 м% боответственно положению крайних колонн про¬ дольные стены имеют всегда «нулевую» привязку, т. е. их внутренняя грань совпадает с разбивочной осью. В зданиях с сеткой колонн 6X6 м во всех этажах и с «осевой» привязкой торцовой рамы к разбивочной оси рекомендуется привязку торцовой стены принимать рав¬ ной 200 мм (рис. 3.7), при этом стены крепятся непо¬ средственно к колоннам каркаса здания. В зданиях с сеткой колонн 9X6 м во всех этажах привязка торцовых стен может приниматься «нулевая» или равная 500 мм (рис. 3.3 и 3.4), а в зданиях с проле¬ том 18 ж в верхнем этаже привязка должна принимать¬ ся только «нулевая». При расчетной сейсмичности 7— 9 баллов в зданиях с сетками колонн 6X6 м и 9X6 м привязка торцовых стен должна приниматься «нулевая» (рис. 3.4). При «нулевой» привязке или привязке, равной 500 мм, стены, крепятся к стойкам торцового фахверка. Рис. 3.7. Фрагмент плана «с осевой» привязкой торцовых колонн и привязкой торцовой стены, равной 200 мм 1 — торцовая стена; 2 — продольная стена В зданиях с безбалочными перекрытиями геометри¬ ческие оси всех колонн совпадают с поперечными и про¬ дольными разбивочными осями. Расстояние между ося¬ ми парных колонн у температурных швов равно 3140 мм. Привязка внутренней грани продольной стены прини¬ мается в конкретном проекте равной 620 или 1570 мм (исходя из двух возможных вариантов габарита край¬ ней капители), а торцовой стены— 1570 мм (глава 3.3), .? Глава 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 3.2.1. Общие сведения При проектировании производственных зданий с ба¬ лочными перекрытиями должны применяться типовые сборные железобетонные конструкции серии ИИ 20/70, разработанные применительно к унифицированным га¬ баритным схемам, приведенным в главе 3.1. Конструкции перекрытий зданий с сеткой колонн 6X6 м рассчитаны на временные длительные нагрузки 1000, 1500, 2000 и 2500 кгс/м2, а зданий с сеткой колонн 9X6 м — на нагрузки 500, 1000 и 1500 кгс/м2. Для Зданий с сеткой колонн 6X6 м даны два ва¬ рианта перекрытий: с опиранием ребристых плит на полки ригелей (перекрытия типа 1) и с опиранием плит на ригели прямоугольного сечения (перекрытие типа 2); исключение составляют здания с высотой этажей 3,6 м, для которых разработаны перекрытия только типа 1 и здания с мостовым краном, для которых применяются перекрытия только типа 2. Для зданий с сетками колонн 9X6 лС применяются перекрытия только типа 1. На рис. 3.8 и 3.9 приведены примеры решения раз¬ резов здания с перекрытиями типа 1 и типа 2. Расстояния между температурными швами должны приниматься по СНиП И-В.11-62* и не должны превы¬ шать 60 м. В зданиях с одинаковой сеткой колонн во всех эта¬ жах кровля принята плоской с использованием конст¬ руктивных элементов междуэтажных перекрытий, а при пролете в верхнем этаже, равном 18 м, кровля принята скатной с уклоном Vi2< В последнем случае для покры¬ тия применяются стропильные балки по серии 1.462-3 и плиты покрытия серии 1.465-7, выпуски 0—5. Отвод воды с покрытий зданий следует проектиро¬ вать в соответствии с положениями главы СНиП II-M.2-72. Рис. 3.8. Пример продольного и поперечного разрезов зданий с перекрытиями типа 1 1 — консольная балка из монолитного железобетона
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 237 Таблица 3.3 Нагрузки, принятые при расчете каркасов многоэтажных зданий Рис. 3.9. Пример продольного и поперечного разрезов зданий с перекрытиями типа 2 Конструкции рассчитаны для применения в районах с сейсмичностью до 6 баллов. Железббетонные колонны, ригели, плиты, главные балки, балки под горизонтальные аппараты, лестничные марши и площадки запроектированы с толщиной защит¬ ных слоев бетона для арматуры в соответствии с требо¬ ваниями норм к конструкциям, применяемым в слабо- и среднеагрессивной газообразной среде. Ширина раскрытия трещин в колоннах, продоль¬ ных ригелях, главных балках, балках под горизонталь¬ ные аппараты, лестничных маршах, площадках и балках не превышает 0,2 мм, что удовлетворяет требованиям норм к конструкциям, применяемым в среднеагрессивной газообразной среде. При применении поперечных ригелей и плит в ус¬ ловиях слабо- и среднеагрессивной газовой среды необ¬ ходимо выбирать марки конструкций, в которых шири¬ на раскрытия трещин не превышает 0,2 мм, в соответст¬ вии с указаниями к рабочим чертежам, приведенным в альбомах серий ИИ 20-1/70, ИИ 20-2/70 и ИИ 20-3/70, Наименование и вид нагрузок Первое сочетание , а» я 1г*- >* •0* я а с* а> ь. о я а> х я а £ S а? D >^ v а, го О С- Ui Второе сочетание >» -0- ж CL Постоянные нагрузки Собственный вес желе¬ зобетонных конструкций междуэтажных перекры¬ тий и покрытия .... Собственный вес пола и перегородок на между¬ этажных перекрытиях . . Собственный вес конст¬ рукций кровли для зда¬ ний с сеткой колонн верх¬ него этажа 6X6 и 9X6 м Собственный вес конст¬ рукций кровли для зда¬ ний с сеткой колонн верх¬ него этажа 18X6 м . . . Собственный вес 1 м2 конструкции стенового заполнения ...... Временные нагрузки Эксплуатационная на¬ грузка на перекрытие (длительно действующая) Снеговая нагрузка . . Эквивалентная (по из¬ гибающему моменту) на¬ грузка на покрытие от подвесного транспорта грузоподъемностью до 5 т при сетке колонн верхне¬ го этажа 6X6 м . . . * То же, при сетке ко¬ лонн верхнего этажа 9X6 м То же. при сетке ко¬ лонн верхнего этажа 18X6 м Сосредоточенная на¬ грузка от опорного крана легкого режима работы грузоподъемностью 10 т: вертикальная, кгс горизонтальная, кгс 450 250 295 190 300 500 1000 1500 2000 2500 150 500 410 180 25 000 1 400 1.1 1,1 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1,2 1.2 1.4 1.2 1.2 1,2 1,2 1,2 495 275 355 230 360 600 1200 1800 2400 3000 210 600 500 215 30 000 1 680 1.1 1.1 1,2 1,2 1.2 1.2 1.2 1,2 1.2 1.2 1,4-0,9 1.2-0,9 1.2-0,9 1.2-0,9 1,2*0,9 1,2-0,9 Ж * =v н « ^ <v >.> в* о* eg U L и Л Л (X X ffi 495 275 355 230 360 600 1200 1800 2400 3000 190 540 450 195 27 000 1 510 3.2*2. Расчетные положения Конструкции многоэтажных зданий серии ИИ 20/70 рассчитаны на воздействие постоянных и временных (длительных, кратковременных) нагрузок. За временную длительную принята эквивалентная, равномерно распределенная по перекрытию нагрузка, включающая вес стационарного оборудования, запол¬ няющих его жидкостей и твердых тел, вес хранимых материалов и т. п. Вес людей, деталей и ремонтных ма¬ териалов в зонах обслуживания оборудования также включен в состав временных длительных нагрузок. Ветровая нагрузка для I—IV географических райо¬ нов принята по скоростному напору ветра, а снеговая нагрузка для IV района — по весу снегового покрова. Виды и значения вертикальных нагрузок приведены в табл. 3.3, Расчетные усилия для элементов рам определены исходя из следующих сочетаний нагрузок. В первое со¬ четание входят нагрузки постоянные, временная длитель¬ ная и одна кратковременная ветровая. Конструкции верх¬ них этажей, кроме того, проверяются на сочетание, в ко¬ торое в качестве одной кратковременной включается эк¬ вивалентная нагрузка от подвесного транспорта или сне¬ говая. Во второе сочетание нагрузок входят постоянные, временная длительная, а также все кратковременные на¬ грузки. При определении ширины раскрытия трещин в конструкциях значение ветровой нагрузки принималось в размере 30% нормированного значения скоростного напора ветра. Каркасы зданий, маркировочные схемы которых приведены ниже, проверены на возможность возведения
238 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ без замоноличивания узлов рам, которое может выпол¬ няться после окончания монтажа конструкций всех эта¬ жей здания. Замоноличивание сопряжений колонн с фун¬ даментами должно выполняться до начала монтажа ри¬ гелей перекрытия первого этажа. Каркасы зданий в период возведения рассчитаны на сочетание следующих нагрузок: собственного веса кон¬ струкций (включая вес навесных панельных стен), ско¬ ростного напора ветра и монтажной нормативной на¬ грузки, равной 250 кгс/м2. Прочность и устойчивость каркаса в продольном направлении в период монтажа обеспечиваются постановкой постоянных вертикальных связей или устройством продольных рам (без замоно¬ личивания узлов). ЕсЛи постановка постоянных связей предусматрива¬ ется не по всем продольным осям здания, то по осталь¬ ным осям необходимо предусмотреть в проекте конкрет¬ ного здания установку в период строительства времен¬ ных связей. При обеспечении устойчивости продольными рамами необходимо на период строительства устанавли¬ вать временные связи по наружным продольным осям. Расчет железобетонных элементов произведен по СНиП II-B.1-62*. Расчет стальных конструкций произ¬ веден по СНиП II-B.3-62. При расчете рам модуль уп¬ ругости материала всех элементов принят постоянным. Расчет поперечных рам выполнен с учетом повышенной жесткости стержней в зоне опирания ригелей на консоли колонн. Расчетные усилия в элементах поперечных рам определены для ригелей в сечениях по граням консо¬ лей, а дйя колонн — в сечениях на уровне верха ригеля & на расстоянии 800 мм ниже его оси. 3.2.3. Конструктивное решение каркаса Пространственный каркас зданий решен по комби¬ нированной схеме, представляющей собой сочетание рам¬ ной системы в поперечном направлении и связевой в про¬ дольном направлении; при этом связевая система ре¬ шается с применением стальных связей или однопролет- йых продольных рам. Прочность и устойчивость каркаса в поперечном направлении обеспечиваются поперечными рамами, об¬ разованными сборными железобетонными колоннами и ригелями. Все узлы сопряжений ригелей с колоннами {>ешены жесткими. Конструктивно узловые сопряжения выполняются ванной сваркой выпусков арматуры из колонн и риге¬ лей, Сваркой закладных деталей ригеля и консоли ко¬ лонны и последующим замоноличиванием стыка бетоном (рис. 3.10 и 3.11). Стыки колонн запроектированы жест¬ кими и выполняются приваркой стыковых стержней к стальным оголовкам колонн с последующим замоноли¬ чиванием (рис. 3.12). Прочность и устойчивость каркаса в продольном направлении решена в двух конструктивных схемах» Согласно одной схеме продольная устойчивость кар¬ каса в период монтажа и эксплуатации обеспечивается постановкой вертикальных стальных связей по колон¬ нам. В зданиях с одинаковой сеткой колонн во всех эта¬ жах связи устанавливаются в одном шаге между ко¬ лоннами посредине каждого деформационного блока во всех этажах, кроме верхнего. Связи устанавливаются либо по каждому продольному ряду колонн, либо раз¬ реженно: для зданий с одинаковой сеткой колонн во всех этажах — по внутренним рядам колонн через один или два ряда, а для зданий с укрупненной сеткой колонн верхнего этажа — только по наружным рядам колонн (рис, 3.13)* Согласно другой схеме продольная устойчивость зданий с одинаковой сеткой колонн во всех этажах обес¬ печивается в период монтажа и эксплуатации однопро¬ летными рамами, образуемыми железобетонными колон¬ нами и продольными ригелями, жестко соединенными в узлах. Продольные ригели устанавливаются в одном уровне с поперечными. Продольные рамы устраиваются в каждом дефор¬ мационном блоке по всем внутренним рядам колонн. Ко¬ личество однопролетных рам в ряду определяется в за¬ висимости от действующих вдоль здания горизонтальных сил. При числе таких рам более одной они разме¬ щаются симметрично относительно середины темпера¬ турного блока. Максимальное число однопролетных рам в ряду принято равным трем. Рис. 3.10. Стык ригеля с крайней колонной 1 — бетон замоноличивания; 2 — швы ванной сварки выпусков ар¬ матуры; 3 — ригель; 4 — колонна; 5 —- монтажный сварной шов Рис. 3.11. Стык ригеля со средней колонной /‘—швы ргнной сварки выпусков арматуры; 2 — бетон .^амоноли- чивания; 3 — арматурные вставки; 4— колонна1, 5—ригель; 6—мон¬ тажный сварной шов
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 239 Рис. 3.12. Стык колонны а •— после зачеканки; б — после замоноличивания; / ~ рихтовоч- ная пластика; 2 — центрирующая пластина; 3 — арматурные на¬ кладки; ^ — арматурная сетка; 5 — зачеканка жестким раствором; 6 — бетон замоноличивания; 7,8 — монтажные сварные швы Выбор варианта конструктивного решения продоль¬ ного каркаса производится при проектировании конкрет¬ ных объектов в зависимости от требований, предъявляе¬ мых технологией производства и организацией интерье¬ ра производственных помещений. Величина смещения каркаса в уровне покрытия, в случае обеспечения продольной устойчивости с помо¬ щью вертикальных связей, не должна превышать 1/1000 Ну а в случае применения продольных однопро¬ летных рам— 1/750//, где Н — высота от верха фун¬ дамента до покрытия верхнего этажа. Выбор расстановки вертикальных связей — по каж¬ дому продольному ряду колонн или разреженно — про¬ изводится в зависимости от площади проемов в между¬ этажных перекрытиях. При постановке связей по каждому продольному ряду колонн допускается образование в перекрытиях проемов без ограничения их площади и местоположения, однако установка межколонных плит между всеми ко¬ лоннами является обязательной. При разреженной постановке связей не допускается образование проемов в пределах шагов, примыкающих к торцам здания и температурным швам. Кроме того, для каждого пролета число шагов, в пределах которых устраиваются проемы в перекрытиях, не должно пре¬ вышать 50%, в противном случае связи должны устанавливаться по каждому продольному ряду колонн, образующих рассматриваемый пролет. Устэновка меж¬ колонных плит между всеми колоннами и в этих случаях обязательна. В двухпролетных зданиях с горизонтальными на¬ грузками, не превышающими величин, принятых в рас¬ чете, но несимметричными в плане по отношению к по¬ перечной или продольной оси симметрии здания, не до¬ пускается применение каркасов с продольными рама¬ ми или связями только по среднему ряду колонн. При выборе конструктивного решения, обеспечива¬ ющего продольную жесткость каркаса, следует руковод¬ ствоваться данными, приведенными в табл. 3.4, Таблица 3.4 Конструктивные решения, обеспечивающие продольную устойчивость зданий Рис. 3.13. Схемы разреженного расположения связей в плане зданий при различном числе пролетов / — цифровые оси; 2 — связи Высоты этажей в м Число этажей Сетка колонн 6 х 6 м Нормативная нагрузка на перекрытия в кгс/м 8 (ветровой район) постановка связей по каждому ря¬ ду колонн разреженная постановка связей устройство продольных рам 3 1000-2500 1000—2500 (I-IV) (I—IV) 9 С 4 — 1000-2500 1000—2500 0,0 (I-IV) (I-IV) 5 — 1000—2500 J 000—2500 (I—IV) (I—IV) 0 3 1000—2500 1000-2500 1000—2500 (I—IV) (I-IV) (I-IV) 4,8 4 1000—2500 1000-2500 1000—2500 (I-IV) (I—IV) (I—IV) 5 1000—2000 1000-1500 1000—2000 (I-IV) (I—IV) (I—IV)
РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Продолжение табл. 3.4 Сетка колонн 6 X 6 м «я <и * Нормативная нагрузка на перекрытия ъ кгс/м2 (ветровой район) еа СР> о ч о К ZT постановка связей по каждому ря¬ ду колонн разреженная постановка связей устройство продольных рам 3 4 5 1000-2500 (I—IV) 1000-2500 (I-IV) 1000-2000 (I-IV) 1000-2500 (I-IV) 1000—2500 <1—IV) 1000—1500 (I—IV) 1000—2500 (I-IV) 1000—2500 (I—IV) 1000-2000 (I—-IV) 3 4 5 1000—2500 (I—IV) 1000—2500 П—IV) 1000—2000 <1—IV) 1000-2500 (I—IV) 1000-2500 (I—IV) 1000-1500 (I-IV) 2000 (I—II) 1000—2500 (I—IV) 1000—2500 (I—IV) 1000 (I—IV) 1500 (I) 3 4 5 1000-2500 (I—IV) 1000-2500 (I-IV) 1000—2000 (I—III) 1000—2500 (I-IV) 1000-2500 (I-IV) 1000—1500 <1—IV) 2000 (I) 1000—2500 (I—IV) 1000—2500 (I—IV) 1000 (I—IV) 1500 (I) 3 4 5 1000—2500 (I—IV) 1000-2500 (I-IV) 1000—2000 (I-IV) 1000—2500 (I—IV) 1000—2500 (I—IV) 1000-2000 (I—IV) - 3 4 5 1000-2500 (I-IV) 1000-2500 (I—IV) 1000—2000 (I-IV) 1000—2500 (I-IV) 1000—2500 (I—IV) 1000—2000 (I—IV) - Сетка колонн 9X6 м 3 4 — 500—1500 (I—IV) 500, 1000 (I—IV) 500—1500 ЙЙЗоо (I—IV) 3 4 500—1500 (I-IV) 500—1500 (I—IV) 500—1500 (I—IV) 500, 1000 (I—-IV) 500—1500 (I—IV) 500, 1000 <1—IV) 3 4 500—1500 (I—IV) 500-1500 (I-IV) 500—1500 (I-IV) 500, 1000 (I—IV) 500-1500 (I-IV) 500-1500 (I—IV) 3 500—1500 (I—IV)» 500—1500 (I—IV)* 500—1500 (I—IV)* 4 500—1500 (I-IV)* 500—1500 (I-IV)* 500—1500 (I—-IV)* Продолжение табл. 3.4 Сетка колонн 9 х 6 м Высота *н а> £ Нормативная нагрузка на перекрытия в кгс/м2 (ветровой район) этажей в м сз н m О о Я 3" постановка связей по каждому ря¬ ду колонн разреженная постановка связей устройство продольных рам 3 500—1500 (I—IV)* 500—1500 (I—IV)* 500—1500 Мо 7.2; 6 4 500—1500 500, 1000 (I-IV)* (I-IV)* 1500 (I) (I—IV)* 4,8; 4,8; 3 500—1500 (I—IV) 500—1500 (I—IV) - 7,2 4 500, 1000 (I-IV) 500. 1000 (I—IV) 6; 6; 7,2 3 500—1500 (I—IV) 500—1500 (I—IV) - 4 500, 1000 (I-IV) 500, 1000 (I-IV) * Для двухпролетных зданий при нагрузке на перекры¬ тия 1500 кгс!м2 ветровая нагрузка ограничивается пределами I и II районов СССР по скоростному напору ветра. Необходимое число рам в каждом внутреннем про¬ дольном ряду колонн приведено в табл. 3.5. Номера маркировочных схем определяются по табл. 3.6. Таблица 3.5 Данные для определения необходимого числа продольных однопролетных рам | Номер схемы по табл. 3.6 Район СССР по скорост¬ ному на¬ пору ветра Нормативная временная длительная нагрузка на перекрытие в кгс/м2 Здания из од¬ ного темпера¬ турного блока Здания из двух и более темпе¬ ратурных бло¬ ков необходимое число продоль¬ ных рам в каждом внутреннем ряду колонн при числе пролетов 3 4 и более 3 4 и более длина в здания м длина меньше¬ го блока в м 8 42—60 8 8 1 сч СО 42-60 8 8 1 о* "Г 1 I; и 1000—2500 1 1 1 1 1 1 1 1 III; IV 1000-2500 2 2 2 2 1 1 1 1 I; И 1000—2500 1 1 1 1 1 1 1 1 2 ш 1000-2500 о 2 2 2 1 1 1 1 IV Ф 1000-2500 2 2 2 2 1 1 1 1 I 1000—2500 1 1 1 1 1 1 1 1 з II 1000 2 2 1 1 1 1 1 1 1500—2500 1 1 1 1 1 1 1 1 III; IV 1000—2500 2 2 2 2 1 1 1 1 I—II 1000—2500 1 1 1 1 1 1 1 1 4 III—IV 1000—2500 2 2 2 2 1 1 1 1
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 241 Продолжение табл. 3.5 Номер схемы по табл. З.б | * Район СССР по скорост¬ ному на¬ пору ветра * Нормативная временная длительная нагрузка на перекрытие в кгс/ма Здания из од¬ ного темпера¬ турного блока Здания из двух и более темпе¬ ратурных блоков необходимое число продольных рам в каждом внутреннем ряду колонн при числе пролетов 3 4 и более 3 4 и более длина : в здания м длина меньше¬ го блока в м со со 42—60 СО 42-60 СО со 42—60 со со 42—60 I—III 1000—2500 1 1 1 1 1 1 1 1 IV 1000—2500 2 2 2 2 1 1 1 1 1; и 1000—2500 1 1 1 1 1 1 1 1 6 ш 1000—2500 2 2 1 1 1 1 1 1 IV 1000—2500 2 2 2 2 1 1 1 1 I; II 1000—2500 2 2 2 2 1 1 1 1 ill; iv 1000-2500 3 — 3 2 2 2 2 . j-п ] г 1000—2500 2 2 2 2 1 1 1 1 8 III; IV -1 Ц 1000—2500 — 3 — 3 2 2 2 2 1000; 1500 1 1 1 1 1 1 1 1 I 2000 2 2 2 2 1 1 1 1 II 1000; 1500 2 2 1 1 1 1 1 1 2000 2 — 2 2 2 2 2 9 1000; 1500 2 2 2 2 1 1 1 1 III 2000 — 3 3 2 2 2 2 1000 2 2 2 2 2 2 1 1 IV 1500 — 2 — 2 2 2 1 1 2000 — 3 — 3 — 2 — 2 1000; 1500 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2000 2 2 2 2 1 1 1 1 1000; 1500 2. 2 2 1 1 1 1 1 11 2000 ”* 2 — 2 2 2 2 2 10 1000; 1500 2 2 2 2 1 1 1 1 III 2000 3 — 3 2 2 2 2 1000 2 2 2 2 2 2 2 1 ■jv 1500 — 2 — 2 2 2 2 1 2000 3 3 — 2 — 2 1 1000—1500 3 3 2 2 2 2 11 II—IV 1000 — 3 — 3 2 2 2 2 I 1000—1500 3 3 2 2 2 2 12 II—IV 1000 — 3 — 3 2 2 2 2 Ь и 500-1500 1 1 1 1 1 1 1 1 13 III, IV 5000—1500 2 2 2 2 1 1 1 1 Продолжение табл. 3.5 | Номер схемы по табл. 3.6 Район СССР по скорост¬ ному на¬ пору ветра Нормативная временная длительная нагрузка на перекрытие в кгс/мг Здания из од¬ ного темпера¬ турного блока Здания из двух и более темпе¬ ратурных блоков необходимое число продольных рам в каждом внутреннем ряду колонн при числе пролетов 3 4 и более 3 4 и более длина в здания м длина меньше¬ го блока в м 8 ! <N 8 о 7 со со § 1 92 со го ю 1 'N 1 500—1500 1 1 1 1 1 1 1 1 14 11 500—1500 2 2 1 1 1 1 1 1 III 500—1500 2 2 2 2 1 1 1 IV 500—1500 2 2 2 2 2 2 1 1 1 £ I; п 500—1500 2 2 2 2 1 1 1 1 10 III; IV 500—1500 3 — 3 2 2 2 2 1 R к и 500—1500 2 2 2 2 1 1 1 1 10 III; IV 500—1500 — 3 — 3 2 2 2 500 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1000 2 1 2 1 2 1 1 1 1500 — — — 2 2 2 500 2 2 1 1 1 1 1 1 II 1000 2 2 2 1 2 1 2 1 1500 — — — — 2 2 2 17 500 2 2 2 2 1 1 1 1 III 1000 — 2 — 2 2 1 2 1 1500 3 — 500 2 2 2 2 2 2 1 1 IV 1000 — 2 — 2 2 2 2 1 1500 3 — 500 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1000 2 1 2 1 2 1 2 1 1500 — — 2 2 500 2 2 2 2 1 1 1 1 II 1000 1500 2 2 2 2 2 1 2 1 18 500 2 2 2 2 1 1 1 1 III 1000 — 2 — 2 2 1 2 1 1500 3 — 3 500 3 2 2 2 2 2 2 IV 1000 — 3 — 2 2 2 2 2 1500 3 — 3 ] # 500—1500 2 2 2 2 1 1 1 1 500; 1000 2 2 2 2 1 1 1 1 19 11 1500 — 3 — 3 2 2 2 2 III 500; 1000 3 3 2 2 2 2 1500 — ““ 3 3 2 2 16—1075
242 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. S.5 Номер сх*емвг по табл. 3.6 Район СССР по скорост¬ ному на¬ пору ветра Нормативная временная длительная нагрузка на , перекрытие В Kecfpp Здания из од¬ ного темпера¬ турного блока Здания из двух и более темпе¬ ратурных блоков необходимое число продольных рам в каждом внутреннем ряду колонн при числе пролетов 3 4 и более 3 4 и более длина здания в м длина меньше¬ го блока в м 8 42—60 8 42—60 со со 42—60 8 | 42—60 | 500; 1000 _ 3 3 2 2 2 2 19 IV 1500 3 — 3 500; 1000 2 2 2 2 1 1 1 1 I 1500 — 3 3 2 2 2 2 500; 1000 3 2 2 2 2 2 2 20 II 1500 3 — 3 500; 1000 3 3 2 2 2 2 1500 3 — 3 500; 1000 3 _ 3 IV 1500 3 3 Продолжение табл. 3.5 <£> СО Здания из од¬ ного темпера¬ турного блока Здания из двух и более темпе¬ ратурных блоков 5 со н а Район СССР по скорост¬ ному на¬ пору ветра Нормативная временная длительная нагрузка на перекрытие в кгс}м? необходимое число продольных рам во внутреннем ряду колонн при числе пролетов 2 2 2 2 О) * о а at длина в здания м длина меньше¬ го блока в м о К 36 | 42—60 36 42—60 I Й00—1500 1 1 1 1 21 11, III Б00—1500 2 2 1 1 IV 500—1500 2 2 2 2 22 I—III 500-1500 2 2 2 2 IV 500—’1500 - 3 2 2 1—11 500—1500 2 2 1 1 23 111 500; 1000 1500 3 2 2 IV 500; 1000 1500 - 3 2 2 Продолжение табл. 3.5 со 00 Здания из од¬ ного темпера¬ турного блока Здания из двух и более темпе¬ ратурных блоков >§ н о Е Район СССР по скорост¬ ному на¬ Нормативная временная длительная нагрузка на необходимое число продольных рам во внутреннем ряду колонн при числе пролетов а s пору ветра перекрытие в кес/ма 2 2 ш X о & й длина в здания м длина мень¬ шего блока в м £ 36 | 42—60 36 42—60 j 500-1000 1500 2 2 2 2 1 2 1 2 24 11 500-1000 1500 - 3 2 2 3 III 500; 1000 1500 - з 2 2 IV 500; 1000 1500 - 3 2 2 I 500 1000 1500 2 2 2 2 1 2 1 1 3 25 II 500 1000 1500 2 2 2 1 2 1 1 3 III 500 1000 1500 2 2 2 2 2 2 2 3 IV 500 1000 1500 1 1 1 3 3 2 2 2 I 500 1000 1500 2 2 2 2 1 2 1 1 3 II 500 1000 1500 2 2 2 1 2 1 1 3 26 III 500; 1000 1500 - 3 2 2 IV 500 1000 1500 1 I 1 3 3 2 2 2 27 I—11 III. IV 500—1500 500—1500 - 3 2 2 3 I 0 500—1500 - 3 2 2 28 II 500; 1000 1500 - 2 2 3 III, IV 500; 1000 - - - 3
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМЙ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 243 Таблица 3.6 Маркировочные схемы поперечных и продольных рам Продолжение табл. З.б Сетка колонн в м, число пролетов Число этажей Высота этажей в м № схемы первый второй третий четвертый пятый 4,8 4,8 4,8 . _ 1 6 4,8 4,8 — 2 3 6 6 6 — — 3 7,2 6 6 — 4 4,8 4,8 4,8 4,8 5 6 4,8 4.8 4,8 — 6 6X6, 3-10 4 6 6 6 6 — 7 7,2 6 6 6 — 8 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 9 _ 6 4,8 4,8 4,8 4,8 10 о 6 6 6 6 6 11 7,2 6 6 6 6 12 4.8 6 6 13 6 4,8 4,8 — — 14 3 6 6 6 — — 15 7,2 6 6 — — 16 УХО* J' 4,8 4,8 4,8 4,8 _ 17 1 6 4,8 4,8 4,8 — 18 4 6 6 6 6 — 19 7,2 6 6 6 20 Сетка колонн в м, число пролетов Высота этажей в м 3 ш о, О) с 9x6, 2 4,8 6 6 7,2 4,8 6 6 7,2 4.8 4.8 6 6 4,8 4*8 6 6 4.8 4.8 6 6 21 22 23 24 4.8 4.8 6 6 4.8 4.8 6 6 25 26 27 28 Примечания: 1. Маркировочные схемы даны для зданий, имеющих наиболее широкое применение. На схемах поперечных рам указаны условные марки ригелей и колонн. 2. Рабочие марки колонн и ригелей поперечных рам опре¬ деляются по табл. 3.7. 3. На схемах продольных рам указаны рабочие марки ригелей rto альбому ИИ 23-1/70 для зданий с перекрытиями типа 1. Для зданий с перекрытиями типа 2 принимаются про¬ дольные ригели марки ИБ 29-1 по альбому ИИ 23-3/70. 3.2.4. Колонны и связи Разрезка колонн нижних этажей принята двухэтаж¬ ная и только для зданий с высотой этажей 3,6 м — трехэтажная. Колонны последующих этажей имеют вы¬ соту на два илй один этаж в зависимости от общего числа этажей. Сечения колонн приняты 400X400 и 600X400 мм. Типоразмеры колонн приведены в табл. 3.7. Колонны изготовляются из бетона марок 200, 300, 400 и 500. Рабочая арматура из горячекатаной стали периодического профиля класса A-III. Предел огне¬ стойкости колонн, армированных стержневой арматурой класса A-III, равен 4 ч. В соответствии с воспринимаемыми нагрузками ко¬ лонны подразделяются на рядовые, связевые, торцовые и колонны у температурных швов, Связевые колонны, как и колонны продольных рам, рассчитаны на две комбинации нагрузок: горизонталь¬ ные и вертикальные, действующие в плоскости попереч¬ ных рам, или на вертикальные нагрузки, действующие В этой плоскости, и горизонтальные, действующие в про¬ дольном направлении. Усилия от нагрузок, действую¬ щих из плоскости поперечных рам, определены расче¬ том каркаса здания в продольном направлении для обе¬ их схем обеспечения устойчивости: с использованием вертикальных связей или продольных рам. При расче¬ те связевых колонн учитывались дополнительно усилия от смещения продольного каркаса здания под воздейст¬ вием ветровых нагрузок, а также усилия, возникающие от внецентренного крепления связей, определенные как для неразрезиой балки. Рядовые и /орцовые колонны рассчитаны на усилия от нагрузок, действующих в плоскости поперечных рам, а также на усилия из этой плоскости, определяемые расчетом продольных рам или величиной смещения в продольном направлении каркаса, решенного с при¬ менением вертикальных связей- Торцовые колонны, кро¬ ме того, рассчитаны на усилия от кручения ригелей, вызванного односторонним приложением вертикальных нагрузок, 16*
244 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ При определении нормальной силы в колоннах при- Расчетная длина колонн в плоскости поперечных нят коэффициент 0,8 к величине временной длительной рам принята равной расстоянию между их жесткими нагрузки на все перекрытия, кроме непосредственно участками, опирающихся на рассчитываемую колонну* Типоразмеры колонн Таблица 3.7 Типораз¬ меры коетонн Эскиз Основные размеры в мм и I | ft. л. А* | Л, | а I ь 1 I с ИЮ ИКИ ИК25 ИК35 ИК39 ИК31 ИК45 Ь 350 Крайние 2600 3800 5000 800 1800 3000 4200 4800 6000 1800 3000 4200 400 400 600 400 600 400 400 600 400 600 ИК42 ИК44 спз 6300 6700 400 ИК46 Ж Й ■+Г si -«Г СТ^.Т- 10300 3500 6800 600 400
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 245 Продолжение табл. 3.7 Типораз меры колонн у Эскиз Основные размеры в мм Н | h0 | ht 1 к | h3 а ь 1 с с, редние 2600 1800 3800 800 3000 - - 400 400 - 5000 4200 6000 1800 Kl 4200 уайние 400 400 — 6200 1800 3600 8600 800 3000 4800 400 400 400 11 000 4200 6000 7200 1800 1800 3600 \ 9600 3000 4800 1 9600 3000 4800 600 600 8850 3450 3600 400 400 600 600 400 400 400 11 250 4650 4800 - 600 6С0 1800 600 12 450 5850 4800 400 400 600 600 400 400 400 13 650 5850 6000 600 600 600 14 850 7050 6000 400 ИК5 ИК15 ИК69 ИК9 ИК19 ИК41 икз ИК7 ИК13 ИК17 ИК37 ИК21 ИК23 ИК27 ИК29 ИК43 икзз сЩ7 350
246 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.7 Типораз¬ меры колонн Эскиз Основные размеры в мм hi ИК61 ИК63 ИК65 ИК67 И Кб ИК16 ИК70 И£20 ИК4 ИК8 ИК36 ИК14 ИК18 ИК22 ИК24 ИК38 ИК40 ИК28 икзо -ИК34 350 dll И 450 12 450 6200 800 1800 3450 3450 3600 3600 400 600 3600 3600 400 600 Средние 8600 11 000 800 9600 1800 3000 3450 10 250 800 11 250 12 450 12 650 13 650 14 850 1800 4650 4800 3600 4800 800 1800 5850 4800 6000 7050 I 6000 400 400 600 400 600 400 600 400 400 600 400 1800 3600 3000 4800 — 400 400 400 4200 6000 400 400 600 | 600 400 400 600 600 400 1 400 600 I 1 600 400 400 600 600 400 ИК62 ИК64 ИК66 ИК68 '50 < *5 350* Sr ' см J5(F 11 450 800 3450 3600 3600 400 600 12 450 1800 3450 3600 3600 400 600 400 600 400 600 Примечание. Сортамент и технико-экономические показатели колонн приведены в табл. 3.8.
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 247 Расчетная длина колонн из плоскости рам принята равной высоте этажа, за исключением колонн первого этажа, для которых расчетная длина равна 0,8 высо ты этажа. Расчетная длина колонн верхних этажей с укрупненной сеткой колонн принята по СНиП, как для колонн одноэтажных зданий. Несущая способность консолей колонн установлена в соответствии с положе¬ ниями п. 7.43 СНиП II-B.1-62*. Сортамент и технико-экономические показатели ко¬ лонн приведены в табл, 3.8, Таблица 3.8 Сортамент и технико-экономические показатели колонн Марка колонны Масса в г Марка бетона Расход бетона в м' Расход арма¬ туры в кг класса Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг А-I | А -111 ИКМ-2 1,15 200 0,46 8,3 38,7 106,2 153,2 ИК1-2-2 1,15 300 0,46 8,3 93,1 106,2 207,6 ИК2-1 ИК2-1-1 ИК2-2 ИК2-2-3 1,3 200 0,53 9.3 9.3 9.3 9.3 39.6 39.6 58.2 58.2 90.5 107.2 90.6 140.2 139,5 155.1 158.1 208 ИК?иЬ2 ИК5-2-2 2,78 300 1,1 19.8 19.8 102,2 119,4 189.2 189.2 311.2 328.2 ИК6-1 ИК6-1-1 ИК6-1-3 3,1 300 1,24 21,8 21,8 21,8 86,8 86,8 86,8 152.9 186,1 274.9 261,5 294,7 k383,5 И Кб-2 ИК6-2-1 ИК6-2-3 ИК6-3 ИК6-3-1 ИК6-3-3 3,1 400 1,24 21,8. 21,8 21,8 21,8 21,8 21,8 9Р, 2 99.2 99.2 110,8 110,8 110,8 152.9 186,1 274.9 152.9 169,5 274.9 273.9 307.1 395.9 285.5 302.1 407.5 ИК11-1-3 ИК11-1-4 ИК11-2-3 ИКП-2-4 1,7 200 0,66 8,2 8,2 10,8 10,8 69.6 69.6 84 84 111 83.7 111 83.7 188,8 161.5 205,8 178.5 1 ИК11-3-3 ИК11-3-4 1,7 400 0,66 10,8 10,8 141.2 141.2 111 83,7 263 235,7 ИК12-1 ИК12-1-1 ИК12-1-2 1,7 200 0,73 9.8 9.8 9.8 60,8 60,8 60,8 90 106,6 106,6 160,6 177.2 177.2 ИК12-2 ИК12-2-1 ИК12-2-2 ИК12-2-3 ИК12-3 ИК12-3-1 ИК12-3-2 1,7 400 ' 0,73 12*4 12.4 12.4 12.4 9.8 9.8 9.8 88.4 88.4 88.4 88.4 104.8 104.8 104.8 90 106,6 106,6 140.6 90 106.6 106,6 190,8 207.4 207.4 241.4 204,6 221,2 221,2 ИК12-4 ИК1?-4-1 ИК12-4-2 И К12-4-3 1,7 300 0,73 12.4 12.4 12.4 12.4 145.6 145.6 145.6 145.6 90 106,6 106,6 140,6 248,0 264.6 264.6 298.6 ИК13-1-1 ИК13-1-2 ИК13-1-3 4,8 400 1,93 32.8 32.8 32.8 226.4 226.4 226.4 327 322,2 199,6 589,3 584,5 461,9 Продолжение табл. 3.8 Марка колонны СО о So 2S а о 05 S <\о П Л;, « Н S* G-о a Расход туры кла А-1 t арма- в кг сса А -111 л Н <\> £ £ * 2 ** ч ш * g м со 3 s СО X ч «У * « Ч® Я О К О CU о ИК13-1-4 ИК13-2-3 ИК13-2-4 ИК13-3-1 ИК13-3-2 ИК13-3-3 ИК13-3-4 4,8 400 1,93 32.8 23.2 23.2 32.8 32.8 32.8 32.8 226.4 316.4 316.4 398.8 398.8 398.8 398.8 194.8 199.6 194.8 327 322,2 199.6 194.8 457,1 542.3 537.5 761,7 756,9 634.3 623.5 ИК14-1 ИК14-1-1 ИК14-1-2 5,2 300 2,06 23.6 23.6 23.6 286.4 286.4 286.4 147,4 274.8 274.8 460,5 587.9 587.9 ИК14-2 ИК14-2-1 ИК14-2-2 ИК14-3 ИК14-3-1 ИК14-3-2 ИК14-3-3 ИК14-4 ИК14-4-1 ИК14-4-2 ИК14-4-3 5,2 400 2,06 23.6 23.6 23.6 23.6 23.6 23.6 23.6 34 34 34 34 286.4 286.4 286.4 364 364 364 364 407.6 407.6 407.6 407.6 147.4 274.8 274.8 147.4 274.8 274.8 269.8 147.4 274.8 274.8 269.8 460.5 587.9 587.9 538.1 665.1 665.1 660.5 592.1 719.5 719.5 714.5 ИК15-1-1 ИК15-1-2 ИК15-1-3 ИК15-1-4 ИК15-2-1 ИК15-2-2 ИК15-2-3 ИК15-2-4 3,8 300 1,5 27.2 27.2 27.2 27.2 19.8 19.8 19.8 19.8 181,2 181,2 181,2 181,2 220 220 220 220 215.2 185.5 198.6 168.9 215.2 185.5 198.6 168.9 423.6 393,9 407 377.3 455 425.3 438.4 408.7 ИК15-3-1 ИК15-3-2 ИК15-3-3 ИК15-3-4 ИК15-4-1 ИК15-4-2 ИК15-4-3 ИК15-4-4 3,8 400 1,5 27.2 27.2 27.2 27.2 38 38 38 38 282,8 282,8 282,8 282,8 345.6 345.6 345.6 345.6 215.2 185.5 198.6 168.9 215.2 185.5 198.6 168.9 52г,2 49£ ,5 508,6 478,9 598,8 569.1 582.2 552,5 ИК16-1 ИК16-2 ИК16-2-1 ИК16-2-2 ИК16-2-3 4,1 300 1,63 21,2 28,6 28,6 28,6 28,6 127,2 190 190 190 190 151.5 151.5 216,1 216,1 263,3 299.9 370,1 434.7 434.7 481.9 ИК16-3 ИК16-3-2 ИК16-4 ИК16-4-1 ИК16-4-2 ИК16-4-3 4,1 400 1,63 21,2 21,2 28,6 28,6 28,6 28,6 228,8 228,8 321.2 321.2 321.2 321.2 151.5 216,1 151.5 216,1 216,1 263,3 401,5 46(',1 501,3 565.9 565.9 613,1 ИК17-1-1 ИК17-1-2 ИК17-1-3 ИК17 1-4 ИК17-2 1 ИК17-2-2 ИК17-2-3 ИК17 2-4 0 6,6 300 2,63 32.7 32.7 32.7 32.7 32.7 32.7 32.7 32.7 356 356 356 356 424 424 424 424 369.4 364.6 20о< 203.2 369.4 364.6 208 203.2 761.2 756.4 599.8 594.8 829.2 824.4 667.8 663 ИК17-3-1 ИК17-3-2 ИК17-3-3 ИК17-3-4 6,6 400 2,63 32.7 32.7 32.7 32.7 424 424 424 424 369,4 364,6 208 203,2 829,2 824,4 667,8 663 ИК17 4-1 ИК17-4-2 6,6 300 2,63 32.7 32.7 505.6 505.6 369,4 364,6 910,8 906
248 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.8 уМарка колонны Масса в г Марка бетона Расход бетона В JK3 Расход арма¬ туры в кг класса Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг А-I | А-Ш ИК17-4-3 ИК17-4-4 6.6 300 2,63 32.7 32.7 505.6 505.6 208 203.2 849,4 744,6 ИК17-5-1 ИК17-5-2 ИК17ч5-3 ИК17^5-4 ИК17А-5т1 ИК17А-5-2 ИК17А-5-3 ИК17А-5-4 6,6 400 2,63 37.9 37.9 37.9 37.9 37.9 37.9 37.9 37.9 597.2 597.2 597.2 597.2 597.2 597.2 597.2 597.2 369.4 364,6 208 203.2 379.8 365.8 219,1 204.4 1007,2 1002,8 846.2 841,4 1018 1004 857.3 842,6 ИК18-1 ИК18-1-1 ИК18-1-2 ИК18-2 ИК18-2-1 ИК 18-2-2 ИК 18-2-3 ИК18-3 ИК18-3-1 ИК18-3-2 ИК18-4 ИК18-4-1 ИК18-4-2 ИК18-4-3 6.9 К. 400 2.77 36.2 36.2 36.2 36.2 36.2 36.2 36.2 52.8 52.8 52.8 52.8 52.8 52.8 52.8 380.8 380.8 380.8 546.8 546.8 546,2 546.8 662.4 662.4 662.4 840 840 840 840 156.4 334.2 334.2 156.4 334.2 334.2 278,9 156.4 334.2 334.2 156.4 334.2 334.2 278,8 576.5 754.3 754.3 742.5 920.3 920.3 864,9 874,7 1052.5 1052.5 1052,3 1230.1 1230.1 1174,7 ИК18-5 ИК18.-5-1 ИК18-5-2 ИК18-5-3 6,9 500 2,77 52.8 52.8 52.8 52.8 840 840 840 840 156,4 334.2 334.2 278,8 1052,3 1230.1 1230.1 1174.7 ИК19-1-1 ИК19-1-2 ИК19-1-3 ИК19-1-4 ИК19-2-1 ИК19-2-2 ИК19-2-3 ИК19-2-4 ИК19-3-1 ИК 19-3-2 ИК19-3-3 ИК19-3-4 4,2 300 1,66 28,8 28,8 28,8 28,8 21.2 21,2 21,2 21,2 28,8 28,8 28,8 28,8 209.6 209.6 209.6 209.6 252.8 252.8 252.8 252.8 356.8 356.8 356.8 356.8 315 310.2 219 214.2 315 310.2 219 214.2 315 310.2 219 214.2 556.5 551.7 460.5 455.7 592.1 587.3 496.1 491.3 703.7 698.9 607.7 602.9 ИК20-1 ИК20-1-1 ИК20-1-2, 4,5 300 1,8 21,6 21,6 21,6 180,8 180,8 180,8 166,8 231.4 231.4 372.3 436.9 436.9 ИК20-2 ИК20-2-1 ИК20-2-2 ИК20-3 ИК20-3-1 ИК20-3-2 ИК20-3-3 ИК20-4-3 4.5 400 1.8 30 30 30 21,6 21,6 21,6 21,6 43,6 218.4 218.4 218.4 328 328 328 328 403.2 166,8 231.4 231.4 166,8 231.4 231.4 288,2 288,2 418.3 482.9 482.9 519,5 584.1 584.1 640.9 738.1 ИК21-1-1 ИК21-1-2 ИК2М-3 ИК21-1-4 ИК21-2-3 ИК21-2-4 ИК21-3-1 ИК21-3-2 ИК21-3-3 И К21-3-4 5,3 400 2,12 35.2 35.2 35.2 35.2 24.4 24.4 35.2 35.2 35.2 35.2 264.4 264.4 264.4 264.4 363.6 363.6 455.6 455.6 455.6 455.6 300.5 295.7 204.5 199.7 204.5 199.7 300.5 295.7 204.5 199.7 603.2 598.4 507.2 502.4 595.6 590.8 794.4 789.6 698.4 693.6 ИК22-1 ИК22-М ИК22-1-2 5,6 300 2,25 24.8 24.8 24.8 328.8 328.8 328.8 147.4 243.4 243.4 504.1 600.1 600,1 Продолжение табл. 3.S Марка колонны *0 о Л h. IS ес <0 «3 * к 0.0 л £ чг й) * а 8 « о й s Я <ц 0* ю П Расход туры кла A-I 1 арма- [ в кг icca А-Ш . я ^ ш ^ 2 « Ч ш ьс о «Зк со К ч х К О к я о 5 О о.о ИК22-2-1 ИК22-2-2 ИК22-3 ИК22-3-1 ИК22-3-2 ИК22-4-1 ИК22-4-2 ИК22-4-3 5,6 400 2,25 24.8 24.8 24.8 24.8 24.8 36.4 36.4 36.4 328.8 328.8 416 416 416 464.4 464.4 464.4 243.4 243.4 147.4 243.4 243.4 243.4 243.4 269,8 600,1 600,1 591.3 687.3 687.3 747.3 747.3 773,7 ИК23-1-1 ИК23-1-2 ИК23-1-3 ИК23-1-4 ИК23-2-1 ИК23-2-2 ИК23-2-3 ИК23-2-4 7,3 300 2,93 35.1 35.1 35.1 35.1 35.1 35.1 35.1 35.1 392 392 392 392 466 466 466 466 374.8 369.5 212.9 208,1 374,3 369.5 212.9 208,1 804.5 799.7 643.1 638.3 878.5 873.7 717.1 712.3 ИК23-3-1 ИК23-3-2 ИК23-3-3 ИК23-3-4 7,3 400 2,93 35.1 35.1 35.1 35.1 466 466 466 466 374,3 369,5 212,9 208,1 878,5 873,7 717,1 712,3 ИК23-4-1 ИК23-4-2 ИК23-4-3 ИК23-4-4 7,3 300 2,93 35.1 35.1 35.1 35.1 556.8 556.8 556.8 556g 8 374,3 369,5 212,9 208,1 969,3 964,5 807,9 803,1 ИК23-5-1 ИК23-5-2 ИК23-5-3 ИК23-5-4 7,3 400 2,93 51.3 51.3 51.3 51.3 658 658 658 658 374,3 369,5 212,9 208,1 1086,7 1081,9 925,3 920,5 ИК24-1 ИК24-1-1 ИК24-1-2 ИК24-2 ИК24-2-1 ИК24-2-2 ИК24-2-3 ИК24-3 ИК24-3-1 ИК24-3-2 ИК24-4 ИК24-4-1 ИК24-4-2 ИК24-4-3 7,6 400 3,05 38.6 38.6 38.6 38.6 38.6 38.6 38.6 74.8 74.8 74.8 74.8 74.8 74.8 74.8 416.8 416.8 416.8 602.4 602.4 602.4 602.4 732.4 732.4 732.4 930.8 930.8 930.8 930.8 156.4 334.2 334.2 156.4 334.2 334.2 278.8 156.4 334.2 334.2 156.4 334.2 334.2 278.8 614.9 792.7 792.7 800,5 978.3 978.3 922.9 956.9 1144.5 1144.5 1165,1 1342.9 1342.9 1287.5 ИК24-5 ИК24-5-1 ИК24-5-2 ИК24-5-3 7,6 500 8,05 74.8 74.8 74.8 74.8 930.8 930.8 930.8 930.8 156,4 334.2 334.2 278,8 1165.1 1342.9 1342.9 1287,5 ИК25-1-3 ИК25-2-3 ИК25-1-4 ИК25-2-4 2.1 200 0,86 12,2 18.5 12,2 18.5 89.3 203.5 89.3 203.5 116,2 116,2 88,6 88.6 217,7 338,2 190,1 310,6 ИК26-1 ИК26-1-1 ИК26-1-2 ИК26-1-3 ИК26-2 ИК26-2-1 ИК26-2-2 ИК26-2-3 2*3 200 0,92 13.2 13.2 13.2 13.2 13.2 13.2 13.2 13.2 93.6 93.6 93.6 93.6 169.2 169.2 169.2 169.2 90 106,6 106,6 144.2 90 106,6 106,6 144.2 196.8 213.4 213.4 251 272.4 289 289 326,6 ИК26-3 ИК26-3-1 ИК26-3-2 ИК26-3-3 2.3 300 0,92 19.5 19.5 19.5 19.5 207.8 207.8 207.8 207.8 90,4 106,6 106,6 144,2 317,7 333.9 333.9 371,5
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 249 Продолжение табл. 3.8 хМарка колонны «о о ^ я се я ч Ss $ Q-I \о Я Расхо; туры кла А-1 1 арма- [ в кг сса A-111 со * Н <\> *=С о> « 5 « ч я * 2 са з я ГО Я ч * я о я о S.5 ИК27-1-1 ИК27-1-2 ИК27-1-3 ИК27-1-4 , ИК27-2-1 ИК27-2-£ ИК27-2-3 ИК27-2-4 5,8 300 2,31 42.3 42.3 42.3 42.3 32 32 32 32 291 291 291 291 446.8 446.8 446.8 446.8 378 3/3,2 209.4 204.6 378 373,2 209.4 204.6 . 714,4 709,6 545.8 541 859.9 855,1 691,3 686,5 ИК27-3-1 ИК27-3-2 ИК27-3-3 ИК27-3-4 5,8 400 2,31 49.8 49.8 49.8 49.8 552.4 552.4 552.4 552.4 378 373,2 209,4 204,6 98? (3 97Ь,5 814,7 809,9 ИК28-1 ИК28-1-1 ИК28-1-2 ИК28-1-3 6,2 400 2,46 53.2 53/2 53.2 53.2 561 561 561 561 147,4 325.2 325.2 285,0 764,7 942.5 942.5 902,3 ИК29-1-1 ИК29-1-2 ИК29-1-3 ИК29-1-4 ИК29-2-1 ИК29-2-2 ИК29-2-3 ИК29-2-4 №<29-3-1 ИК29-3-2 ИК29-3-3 ИК29-3-4 8,1 300 3,22 46.5 46.5 46.5 46.5 46.5 46.5 46.5 46.5 77.1 77.1 77.1 77.1 512.2 512,7 512.2 512.2 651.1 651.1 651.1 651.1 808.1 808,1 808,1 808,1 386.4 381.6 217.8 213 386.4 381.6 217.8 213 386.4 381.6 217.8 213 948,2 943.4 779.6 774,8 1087.1 1082.3 918.5 913.7 1274.4 1269,9 1106.1 1101,3 ИК29-4-1 ИК29-4-2 ИК29-4-3 ИК29-4-4 8,1 400 3,22 77.1 77.1 77.1 77.1 878.1 878.1 878.1 878.1 386,4 381,6 217,8 213 1344,7 1339,9 1176,1 1171,5 ИКЗО-1 И1С30-1-1 ИКЗО-1-2 ИК30-1-3 ИКЗО-2 ИКЗО-2-1 ИКЗО-2-2 ИК30-2-3 икзо-з ИК30-3-1 ИКЗО-3-2 ИКЗО-З-З 8,4 400 3,35 48.6 48.6 48.6 48.6 81.3 81.3 81.3 81.3 81.3 81.3 81.3 81.3 661 661 661 661 886 886 886 886 1025.8 1025.8 1025.8 1025.8 157.2 334.2 334.2 294 156.4 334.2 334.2 294 156.4 334.2 334.2 294 869,8 1046.9 1046.9 1006.7 1126.8 1304.6 1304.6 1264.4 1266.6 1444.4 1444.4 1404,2 ИКЗО-4 ИКЗО-4-1 ИКЗО-4-2 ИК30-4-3 8,4 500 3,35 81.3 81.3 81.3 81.3 1025.8 1025.8 1025.8 1025.8 156,4 334.2 334.2 294 1266,6 1444.4 1444.4 1404,2 ИК31-1-* ИК31-1-2 ИК31-1-3 ИК31-1-4 ИК31-2-1 ИК31-2-2 ИК31-2-3 ИК31-2-4 ИК31-3-1 ИК31-3-2 ИК31-3-3 ИК31-3-4 2,5 300 1,02 17.3 17.3 17.3 17.3 13.6 13.6 13.6 13.6 20.3 20.3 20.3 20.3 138.3 138.3 138.3 138.3 206.5 206.5 206.5 206.5 255.7 255.7 255.7 255.7 184.3 181.9 136.3 133.9 184.3 181.9 136.3 133.9 184.3 181.9 136.3 133.9 343 340.6 295 292.6 407.5 405.1 359.5 357.1 463.4 461 415.4 413 ИК32-1 ИК32-1-1 И К32-1 -2 ИК32-1-3 2,7 300 1,08 18.3 18.3 18.3 18.3 142.6 142.6 142.6 142.6 105.2 153.2 153.2 165,4 269.2 317.2 317.2 329,4 Продолжение табл. 3.8 Марка колонны со о 'к,« са ^ * 5 0,0 я £ < ю 2 * ^ Ом л § 51 0-1О я Расход арма¬ туры в кг класса A-I J А-III 5 о £ ч я * со 3 я со* ч «Vi * « 4й Я о я я* ч S со н О о,а ИК32-2 ИК32-2-1 ИК32-2-2 ИК32-2-3 ИК32-3 ИК32-3-1 И К32-3-2 ИК32-3-3 2,7 400 1,08 14.6 14.6 14.6 14.6 22 22 22 22 210,8 210,8 210,8 210,8 260 260 260 260 105.2 153.2 153.2 165.4 105.2 153.2 153.2 165.4 333.7 381.7 381.7 393,9 390.3 438.3 438.3 450,5 ИКЗЗ-1-1 ИКЗЗ-1-2 ИКЗЗ-1-З ИКЗЗ-1-4 ИКЗЗ-2-1 ИКЗЗ-2-2 ИКЗЗ-2-З ИКЗЗ-2-4 ИКЗЗ-З-1 ИКЗЗ-З-2 икзз-з-з ИКЗЗ-З-4 8,8 300 3,5 49,5, 49.5 49.5 49.5 49.5 49.5 49.5 49.5 85 84.3 85 84.3 555.3 555.3 555.3 555.3 705.7 706.7 706.7 706.7 877.9 877.9 877.9 877.9 384.4 381.6 217.8 213 384.4 381.6 217.8 213 334.4 381.6 217.8 213 992.3 989,5 825.7 820,9 1143.4 1140,6 976.8 972 1350.4 1346.9 1183.9 1178.3 ИКЗЗ-4-1 ИКЗЗ-4-2 ИКЗЗ-4-З ИКЗЗ-4-4 8,8 400 3,5 85 84.3 85 84.3 954.9 954.9 954.9 954.9 384,4 381,6 217,9 213 1427,4 1423,9 1260,8 1255,3 ИК34-1 ИК34-1-1 ИК34-1-2 ИК34-1-3 ИК34-2 ИК34-2-1 ИК34-2-2 ИК34-2-3 ИК34-3 ИК34-3-1 ИК34-3-2 ИК34-3-3 ИК34-4 ИК34-4-1 ИК34-4-2 ИК34-4-3 9,1 400 3,64 52 52 52 52 87.6 87.6 87.6 87.6 87.6 87.6 87.6 87.6 87.6 87.6 87.6 87.6 708.6 708.6 708.6 703.6 852.8 852,8* 852.8 852.8 962.8 962.8 962.8 962.8 1116,8 1116,8 1116,8 1116,8 156.5 334.2 334.2 276.8 156.5 334.2 334.2 276.8 156.5 334.2 334.2 276.8 156.5 334.2 334.2 276.8 920,2 1097,9 1098.2 1040,5 1100 1277.7 1277.7 1220.3 1210 1387.7 1387.7 1330.3 1364 1541.7 1541.7 1484.3 ИК34-5 ИК34-5-1 ИК34-5-2 ИК34-5-3 9,1 500 3,64 87.6 87.6 87.6 87.6 1116,8 1116,8 1116,8 1116,8 156,5 334.2 334.2 276,8 1364 1541.7 1541.7 1484,3 ИК35-1-1 ИК35-1-2 ИК35-1-3 ИК35-1-4 2,1 300 0,83 13.2 13.2 13.2 13.2 185.2 185.2 185.2 185.2 179.4 177 131.4 129 380.9 378.5 332.9 330.5 ИК35-2-1 ИК35-2-2 ИК35-2-3 ИК35-2-4 2,1 400 0,83 13,‘2 13.2 13.2 13.2 185.2 185.2 185.2 185.2 179.4 177 131.4 129 380.9 378.5 332.9 330.5 ИК36-1 ИК36-1-1 ИК36-1-2 ИК36-2 ИК36-2-1 ИК36-2-2 4,7 • 300 1,9 23.2 23.2 23.2 23.2 23.2 23.2 267.2 267.2 267 2 338.4 338.4 338.4 132.1 228.1 228,1 132.1 228.1 228,1 422.5 518.5 518.5 493.7 589.7 589.7 ИК36-3 ИК36-3-1 ИК36-3-2 ИК36-4 ИК36-4-1 ИК36-4-2 . 4,7 400 1,9 23.2 23.2 23.2 32.6 32.6 32.6 338.4 338.4 338,4- 378 378 378 132.1 228.1 228,1 132.1 228.1 228,1 493.7 589.7 589.7 542.7 638.7 638.7
250 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.8 Продолжение табл. 3.8 Марка колонны Масса в т Марка бетона Расход бетона в м3 Расход арма¬ туры в кг класса Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг A-I А-Ш ИК36-5 ИК36-5-1 ИК36-5-2 4,7 . 500 1,9 32.6 32.6 32.6 378 378 378 132.1 228.1 228,1 542.7 ' 638.7 638.7 ИК37А-1-2 ИК37-1-4 ИК37А-1-4 7,1 300 2,83 35.8 35.8 35.8 438.4 438.4 438.4 380,8 218,2 219,4 859 696,4 697,6 ИК37-2-2 ИК37-2-4 ИК37-3-2 ИК37А-3-2 ИК37А-3-4 7,1 400 2,83 35.8 35.8 51.4 51.4 51.4 438.4 438.4 642 642 642 379.4 218,2 379,6 380,8 219.4 857.8 696,4 1077 1078,2 916.8 ИК37-4-£- ИК37-4-4- 7,1 500 2,83 51.4 51.4 642 642 379,6 218,2 1077 915,6 ЙК38-1 ИК38-1-1 ИК38-1-2 ИК38-2 ИК38-2-1 ИК38-2-2 5,7 300 2,28 32.8 32.8 32.8 50.7 50.7 50.7 413.4 413.4 1113,4 511.8 511.8 511.8 132.1 263.7 263.7 132.1 263.7 263.7 578,3 709.9 709.9 694.6 826,2 826.7 ИК39-1-2 ИК39-1-4 3 300 1,21 14.7 14.7 203.6 230.6 200,6 152,6 422.9 374.9 ИК39-2-2 ИКЗ^-2-4 ИК39-3-2 ИК39-3-4 3 400 1,21 14.7 14.7 20,1 20,1 203.6 230.6 289.6 289.6 200,6 152.6 200.6 152,6 422.9 374.9 514.3 466.3 ИК40-1 ИК40-1-1 ИК40-1-2 8 300 3,17 47.6 47.6 47.6 615.4 615.4 615.4 141,1 272.7 272.7 804,1 935.7 935.7 ИК41-1-2 ИК4М-4 6,1 300 2,43 31.8 31.8 379.6 379.6 340.8 244.8 756.2 660.2 И К41-2-2 ИК41-2-4 6,1 400 2,43 36 36 554.4 554.4 340.8 244.8 935.2 839.2 ИК42-1-1 ИК42-1-3 2,5 300 1 8.4 8.4 168,8 168,8 100,4 69 277,6 246,2 Марка колонны Масса в т Марка бетона Расход бетона в МЛ Расход арма¬ туры в кг класса Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг А-I | A-III ИК42-2-1 ИК42-2-3 ИК42-3-1 ИК42-3-3 2,5 300 1 8.4 8.4 17.6 17.6 212.4 212.4 262.4 262.4 100.4 69 100.4 69 321,2 289,8 380,4 349 .1 ИК43-1-2 ИК43-1-4 ИК43-2-2 ИК43А-2-2 ИК43-2-4 ИК43А-2-4 8,5 300 3,41 51 51 51 51 51 51 441.4 441.4 666,6 666,6 666,6 666,6 407.2 229.2 407 405,8 229.2 228 903,4 725.6 1128,6 1127,4 950,8 949.6 ИК43-3-2 ИК43-3-4 ИК43-4-2 ИК43А-4-2 ИК43-4-4 ИК43А-4-4 8,5 400 3,41 51 51 78» 1 78.1 78.1 78.1 666,6 666,6 826 826 826 826 405.8 228 407 405.8 229,2 228 1127,4 949,6 1315.1 1313,9 1137,3 1136.1 ИК44-1-2 ИК44-1-4 ИК44-2-2 ИК44-2-4 ИК44-3-2 ИК44-3-4 2,67 300 1,07 8.9 8.9 8.9 8.9 18.4 18.4 179.4 179.4 225.8 225.8 277 277 100.4 69 100.4 69 100.4 69 288.7 257.3 335,1 303.7 395.8 364.4 ИК45-1-2 ИК45-1-4 ИК45-2-2 ИК45-2-4 3,8 300 1,5 21.3 21.3 32.7 32.7 308.3 308.3 381.9 381.9 205.5 157.5 205.5 157.5 539.1 491.1 624.1 576.1 ИК46-1-2 ИК46-1-4 ИК46-2-2 ИК46-2-4 5,8 400 2,29 33.5 33.5 45.3 45.3 438 438 522.7 522.7 163.9 130.7 163.9 130.7 638,8 605,6 735,3 702,1 ИК61-1-2 5,05 300 2,02 35,4 135,3 252,8 423,5 ИК61-2-2 И Кб 1-3-2 5,05 400 2,02 35.4 35.4 248.1 372.1 252.8 252.8 536.3 660.3
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ'ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 251 Продолжение табл. 3.8 Марка колонны л о л 2 *2 Расход бетона в мл Расход арма¬ туры в кг класса к н (Ц gS* рэ * П « Е[ Я О Я 5 <Я 'к и ^ \о A-I | A-III <я 3 я со ас ч О О-о ИК62-1 38,4 261 195,8 495,2 ИК62-1-1 38,4 261 293,6 593 ИК62-1-3 38,4 261 318,6 618 ИК62-2 38,4 -328,2 195,8 562,4 ИК62-2-1 38,4 328,2 293,6 660,2 ИК62-2-3 ИК62-3 5,3 400 2,12 38.4 57.4 328,2 403,4 318,6- 195,8 685,2 656,6 ИК62-3-1 57,4 403,4 277 737,8 ИК62-3-3 57,4 403,4 318,6 779,4 ИК62-4 57,4 475,4 195,8 728,6 ИК62-4-1 57,4 475,4 277 809,8 ИК62-4-3 57,4 475,4 318,6 851,4 ИК63-1-2 6,3 300 2,52 44,1 376,2 260,4 680,7 ИК64-1 * 47,6 377,5 204 629,1 ИК64-1-1 6,8 400 2,73 47,6 377,5 302 727,1 ИК64-1-3 47,6 377,5 326,8 751,9 ИК65-1-2 5,47 300 2,19 36,6 222,5 273,2 535,4 ИК65-2-2 ИК65-3-2 5,47 400 2,19 36.6 36.6 276.9 412.9 273.2 273.2 589.8 725.8 ИК66-1 39,6 242,2 211,1 496 ИК66-1-1 39,6 242,2 356,9 641,8 ИК66-1-3 ИК66-2 5,98 400 2,39 39.6 39.6 242,2 353,4 395,3 211,1 680,2 607,2 ИК66-2-1 39,6 353,4 356,9 753 ИК66-2-3 39,6 353,4 395,3 791,4 ИК67-1-2 45,3 360,2 280,8 689,4 ИК67-2-2 6,75 300 2,7 45,3 412,6 280,8 741,8 ИК67-3-2 \ 45,3 502,2 280,8 831,4 ИК67-4-2 6,75 400 2,7 73,3 603 280,8 960,5 ИК68-1 48,8 409,4 219,3 680,6 ИК68-1-1 48,8 409,4 379,9 841,2 ИК68-1-3 48,8 409,4 403,5 864,8 ИК68-2 7,25 400 2,9 48,8 485,5 219,3 756,7 ИК68-2-1 48,8 485,5 379,9 917,3 ИК68-2-3 48,8 485,5 403,5 940,9 [ ИК68-3 68,7 583,9 219,3 875 Продолжение табл. 3.8 Марка колонны Масса в г Марка бетона 1 Расход | бетона в ж3 Расход арма¬ туры в кг класса Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг A-I A-III ИК68-3-1 68,7 583,9 379,9 1035,6 ИК68-3-3 68,7 583,9 403,5 1059,2 ИК68-4 7,25 400 2,9 77 715,9 215,3 1015,3 ИК68-4-1 77 715,9 379,9 1175,9 ИК68-4-3 77 715,9 403,5 1199,5 ИК69-М 35,9 228,8 225 489,7 ИК69-1-2 35,9 228,8 195,3 460 ИК69-1-3 35,9 228,8 208,4 473,1 ИК69-1-4 35,9 228,8 178,8 443,4 ИК69-2-1 27,5 354 225 606,5 ИК69-2-2 27,5 354 195,3 576,8 4,6 300 1,88 ИК69-2-3 27,5 354 208,4 589,9 ИК69-2-4 27,5 354 178,7 560,2 ИК69-3-1 43 439,4 225 707,4 ИК69-3-2 43 439,4 195,3 677,7 ИК69-3-3 43 439,4 208,4 690,8 И К69-3-4 43 439,4 178,7 661,1 ИК70-1 37,9 237,4 151,5 426,8 ИК70-1-1 37,9 237,4 184,7 460 ИК70-1-2 37,9 237,4 184,7 460 ИК70-1-3 37,9 237,4 257,3 532,6 ИК70-2 29,5 362,6 151,5 543,6 ИК70-2-1 29,5 362,6 184,7 576,8 5 400 2 ИК70-2-2 29,5 362,6 184,7 576,8 ИК70-2-3 29,5 362,6 257,3 649,4 ИК70-3 45,2 448 151,5 644,7 ИК70-3-1 45,2 448 184,7 677,9 ИК70-3-2 45,2 448 184,7 677,9 ИК70-3-3 45,2 448 257,3 750,5 Примечания: 1. Типоразмеры колонн приведены в табл. 3.7. 2. Рабочие чертежи колонн ИК1—ИК6 даны в альбоме ИИ22-1/70 (альбом 1); колонн ИК11—ИК14 — в альбоме ИИ22-2/70; колонн ИК15—ИК24 — в альбоме ИИ22-2/70; колонн ИК25— ИКЗЗ — в альбоме ИИ22-3/70; колонн ИК35—ИК39, ИК41—в альбоме ИИ22-2/70;. колонн ИК34, ИК35-ИК46 — в альбоме ИИ22-3/70; колонн ИК61—ИК68 — в альбоме ИИ22-1/70. 3. Марка колонн состоит: из буквенного обозначения ви¬ да изделия и номера его типоразмера; вторая цифра означает номер данного изделия по несущей способности; третья циф¬ ра характеризует различие изделий по закладным деталям. 4. В тех случаях, когда расход стали на арматуру клас¬ сов А-I и A-III, а также на закладные детали меньше ука¬ занного в таблице суммарного расхода стали — разница вызвана расходом на арматурные изделия, выполняемые из листового проката из стали ВСт.З.
252 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Связи между колоннами запроектированы одновет- вевыми из равнобоких уголков. ' На рис. 3.14 приведена портальная схема связей, принятая для следующих случаев: для зданий с высотой этажей 4,8 м при постановке связей по каждому продольному ряду колонн и при разреженной постановке; для зданий с высотами этажей 6 и 7,2 ж при по¬ становке связей в каждом продольном ряду колонн. На рис. 3.14 приведена также треугольная схема связей, принятая для зданий с высотами этажей 6 и 7,2 м (в 1-м этаже) при разреженной постановке. Рис. 3.14. Схема связей между колоннами а — портальная; б — треугольная В зданиях, где не могут быть оставлены открытые стальные конструкции, стальные связи должны быть за¬ щищены $г огня штукатуркой по сетке или облицовкой из бетонных плиток толщиной не менее 2,5 см в соот¬ ветствии с требованиями СНиП II-M.2-72. ‘Усилия в стальных связях определены из расчета консольной фермы, образованной ими и колоннами, к которым они примыкают, при этом неразрезность свя- зевых колонн не учитывалась. Стальные вертикальные связи запроектированы сжато-растянутыми. При рас¬ чете сжатых элементов связей расчетные длины эле¬ ментов принимались равными: при продольном изгибе в плоскости связи — расстоянию между центрами уз¬ лов; при продольном изгибе* из плоскости связи (обо¬ значения см. рис. 3.14): для раскосов S{ и S2 » раскоса S5 » подкоса S3 » распорки S4 *0 = /$! + *s2; lo = As6» ^0 = ^3» Для этих ригелей принят бетон марок 300—400. Предел огнестойкости ригелей, армированных стержневой ар¬ матурой, в соответствии со СНиП II-B.5-70 равен 2 ч. Ригели продольных рам имеют длину 5480 мм и по внешнему виду отличаются от ригелей поперечных рам вырезами у торцов. При использовании соответствую¬ щих вкладышей опалубочные формы ригелей попереч¬ ных рам могут быть использованы для изготовления ригелей продольных рам. В качестве рабочей арматуры использована стержневая сталь класса A-III. Марка бетона 200. Предел огнестойкости ригелей продольных рам 2 ч. При подборе сечений опорной и пролетной армату¬ ры принято перераспределение усилий в ригеле в соот¬ ветствии с «Инструкцией по расчету статически неопре¬ делимых железобетонных конструкций с учетом пере¬ распределения усилий» (1961 г.). При назначении сече¬ ний опорной арматуры и размеров сварных швов учте¬ ны усилия, возникающие в раме каркаса в период мон¬ тажа конструкий при незамоноличенных стыках. Типоразмеры ригелей приведены в табл. 3.9, а сор¬ тамент и технико-экономические показатели — в табл. 3.10. Таблица 3.9 Типоразмеры поперечных и продольных ригелей, плит перекрытий и покрытий, главных балок, балок под горизонтальные аппараты /0 = 1,6 ls. Распорка S4 из плоскости связи рассчитывалась как сжато-изогнутый элемент на действие сжимающей си¬ лы от ветровой нагрузки и условной поперечной силы Q = 20 F в кгс (F — площадь сечения раскоса в см2), приложенной посередине пролета распорки. 3*2.5. Перекрытия v Ригели поперечных рам для зданий с сеткой колонн 6X6 м запроектированы длиной 4980, 5280, 5480 мм, а для зданий с сеткой колонн 9X6 м — длиной 7980, 8280 и 8480 мм. Высота ригелей для обеих сеток колонн принята 800 мм. Ширина ригелей для перекрытий типа 1 в уров¬ не полок равна 650 мм, а ширина ригелей прямоуголь¬ ного сечения для перекрытий типа 2 равна 300 мм. Ригели для зданий с сеткой колонн 6X6 м разра¬ ботаны с ненапрягаемой рабочей арматурой из стерж¬ невой стали класса А-III, бетон марок 200—300. Для зданий с сеткой колонн 9X6 м ригели пред- варительно-напряженные с рабочей арматурой из ста¬ ли классов AIII-B и A-IV. Натяжение арматуры преду¬ смотрено механическим и электротермическим способами. «Од &*! sal я <и Р Н 2 о ИБ1 ИБ2 ИБЗ ИБ4 ИБ5 ИБ6 Эскиз L, мм Ригели для перекрытия типа 1 1-1 4980 5280 5480 7980 8280 8480 ИБ7 ИБЗ ИБ9 Ригели для перекрытия типа 2 * 111 £ и ж 4980 5280 5480 ИБ28 Продольные ригели J-J 300* № . 650 ИБ29 Продольные ригели v LJL Т~сг 500 5480 5480
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 253 Продолжение табл. 3.9 «Os Я * * 0< v* 2 й >* С О. (V К <и н Н S о ИП1 ЙП2 ИП4 ИП5 ИП6 ИБ-13 ИБ-14 ИБ18 ИБ19 Эскиз Плиты перекрытий типа 1 m гттт «гг L Доборные плиты W Плиты перекрытий типа 2 Ш Ч II—1Г—II т IJ.JUi.-J V Главные балки W 200 |1ff^ /вс Цт »tf Балки под горизонтальные аппараты Балки под горизонтальные аппараты 22д 460 330 720 L, мм 5550 5050 5550 5050 5950 5970 5470 5970 5970 Таблица 3.10 Сортамент и технико-экономические показатели поперечных и продольных ригелей, плит перекрытий и покрытий, главных балок и балок под горизонтальные аппараты лестничных маршей, площадок и балок Марка конструкции Масса в т Марка бетона Расход бетона в м3 Расход стали в кг Ригели серии ИИ23-1/70 ИБ1-1 ИБ1-2 200 299,5 339,4 ИБ1-4 ИБ1-5 ИБ1-12 4 300 1.6 364.1 370.2 385,5 ИБ2-1 ИБ2-2 200 297 352,1 ИБ2-4 300 378,9 ИБ2-6 200 332,7 ИБ2-8 ИБ2-9 4,2 300 1.7 356.7 402.8 ИБ2-20 ИБ2-21 ИБ2-22 200 251,3 264,9 320,2 ИБ2-23 300 414,7 ИБ2-24 200 300,8 ' ИБЗ-2 200 308,5 ИБЗ-З 300 356,7 ИБЗ-4 ИБЗ-5 300 378,2 374,4 ИБЗ-13 ИБЗ-14 4,4 200 1,76 253,2 266,4 ИБЗ-15 ИБЗ-16 300 323,9 405,2 ИБЗ-17 200 275,3 ИБ20лев-1 ИБ20пр-1 3,7 1,48 348,1 ИБ21лев-1 ИБ21пр-1 3,9 300 1,54 380,7 0 ИБ22лев-1 ИБ22пр-1 4,1 1,63 359,2 ИБ23лев-1 ИБ23пр-1 3,9 1,56 385,3 ИБ28-1 4,4 200 1,76 268,9
254 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.10 0 Марка конструкции Масса в т Марка бетона Расход бетона в МЛ Расход стали в кг Ригели серии ИИ23-2170 ИБ4-1 300 495 ИБ4-2 И&-3 ИБ4-4 6,48 400 2,59 603,5 673,4 647,7 ИБ5-1 300 488,8 ИБ5-2 "ИБ5-3 400 615,4 686 ИБ5-4 300 466 ИБ5-6 ИБ5-7 6,73 400 2,69 616,3 660,6 ИБ5-27 300 521,4 ИБ5-28 /Ч ИБ5-29 ? ИБ5-30 * 400 594,5 663,4 643,2 ИБ6-1 300 463 ИБ6-3 400 612,1 ИБ6-14 6,9 300 2,76 521,6 ИБ6-15 ИБ6-16 ИБ6-17 587.7 660,5 647.8 ИБ24лев-1 ИБ24пр-1 ИБ24лев-2 ИБ24пр-2 6,13 2,45 621,6 621,6 692.1 692.1 ИБ25лев-1 ИБ25пр-1 ИБ25лев-2 ИБ25пр-2 ИБ26лев-1 ИБ2бйр-1 ИБ26лев-2 ИБ26пр-2 6,32 400 2,53 631.3 631.3 716.6 716.6 629.7 629.7 685.2 685.2 ЙБ27лев-1 ИБ27пр-1 ИБ27лев-2 ИБ27пр-2 6,55 2,62 649.7 649.7 682.3 682.3 Ригели серии ИИ23-3170 ИБ7-1 ИБ7-2 200 269.4 309.4 ИБ7-4 2,9 300 1,16 'Ззз ИБ7-9 200 295,8 ИБ7-10 300 378,3 Продолжение табл. 3.10 Марка конструкции Масса в т Марка бетона Расход бетона в мЛ Расход стали в кг ИБ8-1 ИБ8-2 200 278,1 333,5 ИБ8-4 300 360,1 ИБ8-6 200 314,3 ИБ8-8 3,1 300 1,23 338,5 ИБ8-20 ИБ8-21 200 231.6 301.6 ИБ8-22 300 402,7 ИБ8-23 200 282,2 ИБ8-24 300 359,2 ИБ9-2 200 280,2 ИБ9-3 ИБ9-4 300 328,9 350, S ИБ9-13 3,2 200 1,28 223,5 ИБ9-14 ИБ9-15 300 295,7 379,9 ИБ29-1 ИБ29-2 200 250,7 Плиты серии ИИ 24-1(70 ИП1-1 ИП1-2 ИП1-3 200 61,5 78,1 95,4 ИП1-4 ИП1-5 ИП1-6 300 114,4 133,9 178,2 ИП1-7 ИП1-8 200 • 66,1 84,1 ИП1-9 2,2 300 0,89 140,6 ИП1-1-1 ИП1-2-1 ИП1-3-1 200 69.3 87.3 104,4 ИП1-4-1 ИП1-5-1 ИП1-6-1 Л 300 123.1 142,9 187.2 ИП1-7-1 ИП1-8-1 200 73,9 93,1 ИП1-9-1 300 149,7 ИП2-1 ИП2-2 ИП2-3 2 200 0,81 63,8 81,1 95,1
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 255 Продолжение табл. ЗЛО * Марка конструкции Масса в т Марка бетона Расход бетона в л*3 Расход стали в кг ИП2-4 ИП2-5 300 105,7 143,1 ИП2-6 200 68,8 ипг-f 300 111,9 ИП2-1-1 ИП2-2-1 ИП2-3-1 2 200 0,81 72,8 90,1 104,1 ИП2-4-1 ИП2-5-1 300 114,7 152,1 ИП2-6-1 200 78 ИП2-7-1 300 120,9 ИПЗ-1 ИПЗ-2 ипа-з ^ 300 51,1 61.7 78.7 ИПЗ-4 ИПЗ-5' 1,5 200 0,6 88,3 98,2 ИПЗ-6 300 57,1 ИП4-1 ИП4-2 ИП4-3 1,37 200 0,55 49,3 54,6 58,8 ИП4-4 ИП4-5 300 74,3 84,6 Плиты серии И И24-2/70 ИП5-1 ИП5-2 ИП5-3 ИП5-4 ИП5-5 300 67 73 8Р,7 102,4 126,6 ИП5-6 2,4 400 0,95 164 ИП5-1-1 ИП5-2-1 ИП5-3-1 ИП5-4-1 ИП5-5-1 300 6°, 5 75,5 91,2 104,9 129,2 ИП5-6-1 400 166,5 ИП5-1-2 ИП5-2-2 ИП5-3-2 ИП5-4-2 ИП5-5-2 2,3 300 0,9 72,1 80,9 96,6 110,3 133,2 ИП5-6-2 400 170,5 ИП5-2-3 ИП5-3-3 ИП5-4-3 ИП5-5-3 2,2 300 0,88 83,8 99,5 113,2 136,1 ИП5-6-3 400 173,2 Продолжение табл. 3.10 Марка конструкции Масса в т Марка бетона Расход бетона в м3 Расход стали в кг Балки серии ИИ29-3/70 ИБ13-1 ИБ13-2 ИБ13-3 3,3 200 300 400 1,33 361.5 453.5 481.5 ИБ14-1 ИБ14-2 ИБ14-3 3,1 200 300 400 1,22 337,4 422,7 449,2 ИБ18-1 ИБ18-2 200 276 372,7 ИБ18-3 4,3 300 1,72 412,7 ИБ18-4 400 645,3 ИБ19-1 ИБ19-2 200 275,8 370,4 ИБ19-3 4,4 300 1,75 407,5 ИБ19-4 400 636,9 Марши, площадки и балки серии ИИ27-1 ЛМ1 ЛМА 1,45 400 0,58 72 ЛП1 ЛП1а 1,03 400 0,41 46.7 55.7 БЛ1 1,63 400 0,65 135,6 Плиты перекрытий и покрытий имеют ребристую конструкцию с продольными и поперечными ребрами. По ширине они приняты двух типоразмеров: основная плита шириной 1,5 м и доборная — 0,75 м. Длина основных плит для перекрытий типа 2— 5,95 м. Длина основных и доборных плит для перекры¬ тий типа 1 равна 5,55 му за исключением тех, которые укладываются у торцов зданий или у деформационных швов (при привязке колонн на 500 мм от поперечной разбивочной оси) и имеют длину 5,05 м. Высота плит 400 мм, толщина полки 50 мм. Плиты, укладываемые по продольным осям, используются в качестве распорок между колоннами, передающих горизонтальные силы на связевой блок. Типоразмеры плит приведены в табл. 3.9. Плиты изготовляются из бетона марок 200, 300 или 400, Предварительно-напряженные плиты для перекры¬ тий типа 2 приняты со стержневой рабочей арматурой классов A-IIIb и A-IV, а для перекрытий типа 1 с нена¬ прягаемой арматурой класса А-И или А-III. В межколонных плитах предусмотрены закладные детали для соединения плит между собой. Все плиты имеют закладные детали для крепления к ригелям пе¬ рекрытий. Детали конструкций перекрытий ^ представле¬ ны на рис, 3.15—3£1в»
256 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Рис. 3.15. Деталь конструкций перекрытий типа 1 у крайней колонны 1 — доборная плита; 2 — ригель; 3 — колонна; 4 — столик; 5 — бетон замоноличивания; 6—плита Рис. 3.16. Деталь конструкции перекрытий типа 1 у средней колонны 7 — плита; 2 — бетон замонолнчива- нияэд — колонна; 4 — листовая на¬ кладите; 5 — упорный уголок; 6 — ри¬ гель перекрытия типа 2 у крайней *: колонны 1 — доборная плита; 2 — ригель; 3 — колонна; 4 — столик; 5 — наклад¬ ка листовая; 6 — плита Рис. 3.18. Деталь конструкции перекрытий типа 2 у средней колонны / — плита; 2—-ригель; 3 — колонна; 4 накладка листовая; 5 — упорный уголок в общей величине временной длительной нагрузки на плиту. Для установки на покрытии дефлекторов и зон¬ тов используются межколонные плиты с круглыми от¬ верстиями. Предел огнестойкости плит в соответствии со СНиП II-A.5-70 равен 0,75 ч. Стальные столики, предназначенные для опирания доборных плит, должны быть защищены обетонированием или штукатуркой по сетке. Плиты перекрытий рассчитаны на собственный вес (с учетом заливки швов), вес пола и перегородок и вре¬ менные длительные нагрузки. Плиты, применяемые в по¬ крытии, рассчитаны на собственный вес (с учетом за¬ ливки швов), вес конструкции кровли и снеговую на¬ грузку для IV географического района. Плиты, запроектированные под нормативную вре¬ менную длительную нагрузку 2500 кгс/м2, дополнитель¬ но рассчитаны на нагрузку от напольного транспорта типа погрузчика 4004 грузоподъемностью 750 кг, рас¬ пределяемую конструкцией пола толщиной 50—100 мм. Наибольшая нормативная нагрузка от давления одного колеса принята равной 1190 кгс при расстоянии между колесами 760 мм. Нагрузка от напольного транспорта и равномерно распределенная временная длительная на¬ грузка принимаются действующими разновременно. Для возможности движения указанного типа погрузчика по плитам, рассчитанным под временные длительные на¬ грузки 1000—2000 кгс/м2, необходимо их полки арми¬ ровать так же, как у плит, предназначенных под на¬ грузку 2500 кгс/м2. Плиты междуэтажных перекрытий под временные длительные нагрузки 500—2500 кгс/м2 проверены также на нагрузку от погрузчика типа ЭП-500 грузоподъем¬ ностью 500 кг при отсутствии пола (для использования, например, в период строительства). Полки плит рассчитаны в соответствии с «Инструк¬ цией по расчету статически неопределимых железобе¬ тонных конструкций с учетом перераспределения усилий». Сортамент и технико-экономические показатели плит приведены в табл. 3.10. Для перекрытий типа 2 предусмотрены главные балки для установки провисающего оборудования двух типоразмеров и балки для установки на них горизон¬ тальных аппаратов также двух типоразмеров. Указан¬ ные балки опираются на поперечные ригели прямоуголь¬ ного сечения, так что верхние плоскости их и плит пе¬ рекрытий совпадают. Балки одного типоразмера исполь¬ зуются при расстоянии между ригелями 6 му а второ¬ го — 5,5 м. Главные балки прямоугольного сечения имеют чет¬ верть для опирания второстепенный элементов балочной клетки. Балки под горизонтальные аппараты имеют тавровое сечение с полкой сверху. Балки изготовляются из бетона марок 200, 300 и 400, рабочая арматура из стали класса A-III. Предел их огнестойкости 1,5 ч. Типоразмеры балок приведены в табл. 3.9, а сорта¬ мент и технико-экономические показатели — в табл. 3.10. 3.2.6. Лестницы В продольных ребрах плит предусмотрены отвер¬ стия диаметром 35 мм для пропуска электротехнических проводок, крепления технологических трубопроводов. Максимальная расчетная нагрузка на ребро в месте от¬ верстия 300 кгс, Эта нагрузка должна учитываться Лестницы могут размещаться в любой ячейке зда¬ ния, кроме связевых, а также в ячейках, примыкающих к торцам или температурным швам, если колонны сме¬ щены с поперечной разбивочной оси. Пример размеще¬ ния лестничных клеток в плане приведен на рис. 3.19, а фрагмент плана — на рис. 3.20,
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 257 Размеры маршей приняты едиными для всех высот этажей и равны: ширина 1350 мм, высота 1200 мм. Лестничные клетки решены как отдельно стоящие сооружения с несущими кирпичными стенами, воспри¬ нимающими только непосредственно действующие на них нагрузки. Для обеспечения независимой работы конструкций лестничной клетки и каркаса здания они должны быть в наземной части отделены друг от друга деформационными швами. Толщина кирпичных стен ле¬ стничных клеток принимается равной 380 мм, только при высоте 28—34 м они имеют в первом этаже тол¬ щину 510 мм. Сббрные железобетонные конструкции лестниц со¬ стоят из маршей, площадок и балок. Марши опирают¬ ся на лестничные площадки. В лестничных клетках, расположенных у наружных стен, площадки опираются с одной стороны на железобетонные балки, а с дру¬ гой — на стены клетки. В местах размещения лестнич¬ ных клеток ригели поперечных рам зданий с перекры¬ тиями типа 1 имеют вырезы полок. Лестничные марши плитной конструкции имеют ширину 1350 мм и высоту подъема 1200 мм, число типо¬ размеров —один, марок — две. Лестничные площадки также одного типоразмера и двух марок имеют ширину 1260 и длину 3040 мм, по контуру они окаймлены ребром высотой 220 мм. Балки лестничных клеток двух типоразмеров, с ло¬ маным очертанием продольной оси, с четвертями для опирания лестничных площадок, имеют сечения 300Х Х400 мм. Изготовляются марши, площадки и балки из бето¬ на марки 400, армируются сталью класса A-II, предел их огнестойкости 1,5 ч. Типоразмеры маршей, площадок и балок приведе¬ ны в табл. 3.11, а сортамент их и технико-экономиче¬ ские показатели —в табл. 3.10, Таблица. 3.11 Типоразмеры лестничных маршей, площадок и балок Продолжение табл. 3.11 Типораз¬ мер кон¬ струкции Эскиз Длина L, ЛМ1 Лестничный марш 1-1 1350 2875 ЛП1 Лестничная площадка са Г о 1 5? SI 60 3045 Типораз¬ мер кон¬ струкции БЛ1 Эскиз Длина L, мм Балка лестничной клетки 5220 3.2.7. Применение конструкций серии ИИ20/70 Материалы, помещенные в этом параграфе, даны для наиболее часто применяемых габаритных схем зданий. Область применения конструкций при принятых объ¬ емно-планировочных параметрах в зависимости от за¬ данных вертикальных нагрузок, ветрового района, к ко¬ торому относится место строительства, и избранного варианта конструктивного решения по обеспечению продольной жесткости каркаса устанавливается по дан¬ ным табл. 3,4. По данным табл. 3.6 устанавливаются: номер мар¬ кировочной схемы, соответствующей выбранной габа¬ ритной схеме, условные марки элементов поперечных ъ продольных рам, рабочие марки продольных ригелей. В случае, если для обеспечения продольной жест¬ кости каркаса применены однопролетные продольные рамы, то необходимое их число по каждой внутренней продольной оси здания определяется по табл. 3.5. Рабочие марки колонн и поперечных ригелей опре¬ деляются по табл. 3.12. В графе «Связевые колонны» в строке «а» (см. при¬ мечание 3 к табл. 3.12) даны марки колонн для раз¬ реженной постановки связей, а в строке «б» — для по¬ становки их по каждому продольному ряду колонн. Прочерки в графе «Колонны продольных рам» или «Связевые колонны» (строка «а») означают, что при данных условиях либо нельзя подобрать по серии ИИ22/70 марку ^колонны необходимой несущей способ¬ ности, либо (при применении рам) величина смещения каркаса здания в продольном направлении превышает 1/750 Н. В этом случае продольная устойчивость зда¬ ния обеспечивается либо постановкой связей по каждо¬ му продольному ряду колонн, либо по индивидуальному проекту (например, установка связей или продольных рам и по наружным рядам колонн, увеличение числа связевых устоев или рам в ряду и т. п,)« 17—1075
258 , к Р^ЗД! ,ЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Рис. 3.19. Размещение лестничных клеток в плане 7,— вестибюль; 2 —лестничная клетка с кирпичными стенами; 3 — проходы; 4эвакуационный выход; 5 — заход с правой стороны; 6 — заход с левой стороны ДетальлЯ' Рис. 3.20. Фрагмент п^ана и разреза лестничной клетки 1 — монолитный участок перекрытия; 2 — плита серии ИИ-24-1/70; 3 — деформа¬ ционный шов; 4 — минеральный войлок или другой упругий несгораемый мате~ риал; 5 — штукатурка
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 259 Таблица 3.12 Ключ для подбора рабочих марок колонн и поперечных ригелей № схемы я h яй в Тип колонн Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей К1 | К2 КЗ К4 Р1 | Р2 | РЗ | Р4 | Р5 | Р6 Рабочие марки по сериям ИИ 22-2/70 Рабочие марки по сериям ИИ 23-1/70, ИИ 23-3/70 1 1000 1* 2* 3*б ИК11-1-3 ИК12-1 ИК13-1-3 ИК13-М ИК14-2 ИК14-3-3 ИК14-2-1 ИКИ-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-.17 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ8-1 ИБ9-2 * 4* ИКП-1-3 ИК12-1-1 ИК13-1-3 ИК14-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ2-9 ИБЗ-5 1500 1* 2* 3 .J ИКП-1-3 ИК12-1 ИК13-1-3 ИК13-1-1 ИК14-3 ИК14-3-3 ИК14-3-1 ИК14-3-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 1 ИБ9-2 1 ИБ8-2 ИБ9-2 4* ИКН-1-3 ИК12-1-1 ИК13-1-3 ИК14-3-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ2-9 ИБЗ-5 2000 1* 2* 3* * о ИК11*2-3 ИК12-2 ИК17-1-3 ИК17-1-1 ИК18-1 ИК18-2-3 ИК18-1-1 ИК18-1-1 ИБ2-20 ИБ8-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК11-2-3 ИК12-2-1 ИК17-1-3 ИК18-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 2500 1* 2* .3*6 ИК11-2-3 ИК12-2 ИК17-1-3 ИК17-1-1 ИК18-2 ИК18-2-3 ИК18-2-1 ИК18-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-4 ИБ1-4 ИБ2-8 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-4 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК11-2-3 ИК12-2-1 ИК17-1-3 ИК18-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 2 1000 1* 2* 3*б ИКП-1-3 ИК12-1 ИК21-1-3 ИК21-1-1 ИК22-1 ИК22-4-3 ИК22-2-1 ИК22-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ8-1 ИБ9-2 4* ИКП-1-3 ИК12-1-1 ИК21-1-3 ИК22-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ2-9 ИБЗ-5 1500 1* 2* 3*б ИКИ-1-3 ИК12-1 ИК23-1-3 ИК23-1-1 ИК24-1 ИК24-2-3 ИК24-1-1 ИК24-1-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-14 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ' ИКП-1-3 ИК12-М ИК23-1-3 ИК24-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 2000 1* 2* 3 ** ИК11-2-3 ИК12-2 ИК23-1-3 ИК23-1-1 ИК24-1 ИК24-2-3 ИК24-1-1 ИК24-1-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК11-2-3 ИК12-2-1 ИК23-1-3 ИК24-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 2500 1* 2* 3*б ИКП-2-3 ИК12-2 ИК23-1-3 ИК23-1-1 ИК24-2 ИК24-2-3 ИК24-2-1 ИК24-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-4 ИБ1-4 • ИБ2-8 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-4 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК11-2-3 ИК12-2-1 ИК23-1-3 ИК24-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 3 1000 1* 2* 3*б ИК25-1-3 ИК26-1 ИК26-1-3 ИК27-1-3 ИК27-1-1 ИК28-1 ИК28-1-3 ИК28-1-1 ИК28-1-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-) ИБ9-2 ИБ8-1 ИБ9-2 4* | ИК25-1-3 | ИК26-1-1 ИК27-1-3 ИК28-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 | ИБ2-9 ИБЗ-5 | ИБ2-9 ИБЗ-5 17* I
260 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.12 3 s <я Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей о X о Сц <-> и *\> а ^ Тип колонн К1 К2 КЗ | К4 Р1 | Р2 РЗ Р4 | 1 Р5 1 Рб £ PQ Рабочие марки по серии ИИ 22-2/70 Рабочие марки по сериям ИИ 23-1/70, ИИ 23-3/70 3 1* 2* ИК25-1-3 ИК26-1 И1С26-1-3 ИК29-1-3 ИКЗО-1 ИКЗО-1-3 икзо-1-i икзо-1-i ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 1500 3* % б ИК29-1-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 • 4* ИК25-1-3 ИК26-1-1 ИК29-1-3 ИКЗО-1-1 ИБ2 21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК25-1-3 ИК26-1 ИК°6 1-3 ИК29-1-3 ИКЗО-1 ИКЗО-1-3 ИКЗО-1-1 ИКЗО-1-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 2000 3*б - ИК29-1-1 И 58-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК25-1-3 ИК26-1-1 ИК29-1-3 ИКЗО-1-1 j ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК25-1-3 ИК26-1 ИК26-1-3 ИК29-2-3 ИКЗО-1 ИК30-2-3 ИКЗО-2-1 ИКЗО 2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-4 ИБ1-4 ИБ2-8 2500 3* * б - ИК29-3-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-4 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК25-1-3 ИК26-1-1 ИК29-2-3 ИКЗО-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 4 £.1* ИК251-3 ИК26-1 ИК26-1-3 ИКЗЗ-1 3 ИК34-1 ИК34-1-3 ИК34-1-1 ИК34-1-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 1000 3*б - ИКЗЗ-2-1 ИБ8Г20 ИБ5-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ7-1 ИБ8-23 4* ИК25 1-3 ИК26-1-1 ИКЗЗ-1-3 ИК34-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК25-1-3 ИК26-1 ИК26-1-3 ИКЗЗ-1-3 ИК34-1 ИК34-1-3 ИК34-1-1 ИК34-1-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 1500 3* ® б ИКЗЗ-2-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9 2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИК25-1-3 ИК26-1-1 ИКЗЗ-1-З ИК34-1-1 ИБ2-21 ИЕЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК25-1-3 ИК26-1 ИК26-1-3 ИКЗЗ-1-З ИК34-2 ИК34-3-3 ИК34-3-1 ИК34-3-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 2000 3*б - ИКЗЗ-2-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК25-1-3 ИК26-1-1 ИКЗЗ-1-З ИК34-2-1 ИБ2-21 ИБЗ 14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК25-1-3 ИК26-1 ИК26-1-3 ИКЗЗ-2-З ИК34-2 ИК34-3-3 ИК34-3-1 ИК34-3-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-4 ИБ1-4 ИБ2-8 2-500 3*б - ИКЗЗ-З-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-4 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК25-1-3 ИК26-1-1 ИКЗЗ-2-З ИК34-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 5 1* 2* ИК15-1-3 ИК16-1 ИК16-2-3 ИК16-2-1 ИК16-2’1 ИК17-1-3 ИК18-1 ИК18-2-3 ИК18-1-1 ИК18-1-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 1000 3*б ИК15-1-1 ИК17-1-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ7-1 ИБ8-23. 4* ИК15-1-3 ИК16-2-1 ИК17-1-3 ИК18-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК15-1-3 ИК16-1 ИК16-2-3 ИК16-2-1 ИК16-2-1 ИК17-1-3 ИК18-2 ИК18-4-3 ИК18-2-1 ИК18-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 1500 3* 2 о ИК15-1-1 ИК17-1-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИК15-1-3 ИК16-2-1 ИК17-1-3 ИК18-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 261 Продолжение табл. 3.12 3 СО Условные марки колонн Условные марки пеперечных ригелей <и X о о. ^ &8 X* Тип колонн К1 f К2 I КЗ | К4 Р1 | Р2 1 рз 1 1 P1 1 1 рз ! | Р6 % Рабочие марки по сериям ИИ 22-2/70, ИИ 22-3/70 Рабочие марки по сериям ИИ 23-1/70, ИИ 23-3/70 5 2000 1* 2* 3* * о ИК15-1-3 ИК15-1-1 ИК16-2 ИК16-2-3 ИК16-2-1 ИК16-2-1 ИК17-1-3 ИК17-2-1 ИК18-3 ИК18-4-3. ИК18-4-1 ИК18-4-1 ИБ2-20 ИБ8-20 ИБЗ-13 ЙБ9-13 ИБ2-4 ИБ8-4 ИБЗ-З ИБ9-3 ИБ1-4 ИБ7-4 ИБ2-8 ИБ8-8 4* ИК15-1-3 ИК16-2-1 ИК17-1-3 ИК18-3-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК15-2-3 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК17-4-3 ИК18-4 ИК18-4-3 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-4 ИБ1-4 ИБ2-8 2500 3*6 ИК15-2-1 ИК17-4-1 ИК18-4-1 ИК18-4-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-4 . ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК15-2-3 ИК16-4-1 ИК17-4-3 ИК18-4-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 6 1* 2* ИК15-Ш ИК16-1 ИК16-2-3 ИК16-2-1 ИК16-2-1 ИК23-1-3 ИК24-1 ИК24-2-3 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2 1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 1000 з* 2 о ИК15-1-1 ИК23-1-1 ИК24-1-1 ИК24-1-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБЭ-2 ИБ7 1 ИБ8-23 4* ИК15-1-3 ИК16-2-1 ИК23-1-3 ИК24-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ 5 ИБ1-5 ИБ2-9 14 2* ИК15-1-3 ИК16-1 ИК16-2-3 ИК23-1-3 ИК24-1 ИК24-4-3 ИК24-2-1 ИК24-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 1500 3*б ИК15-1-1 ИК16-2-1 ИК16-2-1 ИК23-1-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИК15-1-3 ИК16-2-1 ИК23-1-3 ИК24-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК15-1-3 ИК16-2 ИК16-2-3 ИК16-2-1 ИК16-2-1 ИК23-1-3 ИК24-3 ИК24-4-3 ИК24-4-1 ИК24-4-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 2000 3* б ИК15-1-1 ИК23-2-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ВД15-1-3 ИК16-2-1 ИК23-1-3 ИК24-3-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК15-2-3 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК23-4-3 ИК24-4 ИК24-4-3 ИК24-4-1 ИК24-4-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2 4 ИБЗ-4 ИБ1-4 ИБ2-8 2500 3* б ИК15-2-1 ИК23-4-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-4 ИБ7-4 ИБ8-8 ч 4* ИК15-2-3 ИК16-4-1 ИК23-4-3 ИК24-4-1 ИБ2 21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1 5 ИБ2-9 7 1* 2* ИК69-1-3 ИК70-1 ИК70-1-3 ИК70-1-1 ИК70-1-1 ИК29-1-3 ИКЗО-1 ИК30-1-3 ИКЗО-1-1 икзо-1-i ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 1000 3*б ИК69-М ИК29-1-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ7-1 ИБ8-23 4* ИК69-1-3 ИК70-1-1 ИК29-1-3 ИКЗО-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК69-1-3 ИК70-1 ИК70-2-3 ИК70-1-1 ИК70-1-1 ИК29-.1-3 ИКЗО-1 ИКЗО-2-3 ИКЗО-2-1 ИКЗО-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 1500 3*б ИК69-1-1 ИК29-2-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИК69-1-3 ИК70-1-1 ИК29-1-3 ИКЗО-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 # ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-Э 1* 2* ИК69-1-3 ИК70-1 ИК70-2-3 ИК29-1-3 ИКЗО-2 ИКЗО-З-З ИКЗО-З-1 икзо-з-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 2000 3*б ИК69-2-1 ИК70-1-1 ИК70-1-1 ИК29-2-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК69-1-3 ИК70-1-1 ИК29-1-3 ИКЗО-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9
62 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.12 3 1 X и Нагрузка в кгс/м2 Тип колонн Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей К1 ) К2 | КЗ I К4 Р1 | Р2 | РЗ | Р4 | Р5 | Р6 Рабочие марки по сериям ИИ 22-2/70, ИИ 22-3/70 Рабочие марки по сериям ИИ 23-1/70, ИИ 23-3/70 7 2500 1* 2* 3*б ИК69-2-3 ИК69-2-1 ИК70-2 ИК70-3-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК29-2-3 ИК29-3-1 ИК30-3 ИКЗО-З-З ИКЗО-3-1 ИК30-3-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-4 ИБ1-4 ИБ2-8 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-4 ИБ7-4 ИБ8-8 4*' ИК69-2-3 ИК70-2-1 ИК29-2-3 ИК30-3-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 8 1000 1* 2* 3*б ИК69-1-3 ИК69-1-1 ИК70-1 ИК70-1-3 ИК70-1-1 ИК70-1-1 ИКЗЗ-1-З ИКЗЗ-2-1 ИК34-1 ИК34-1-3 ИК34-1-1 ИК34-1-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ7-1 ИБ8-23 4* ИК69-1-3 ИК70-1-1 ИКЗЗ-1-З ИК34-1-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1500 1* 2* 3* * о ИК69-1-3 ИК69-1-1 ИК70-1 ИК70-2-3 ИК70-1-1 ИК70-1-1 ИКЗЗ-1-З ИКЗЗ-2-1 ИК34-2 ИК34-3-3 ИК34-3-1 ИК34-3-1 ИБ2-20 ИБЗ-1Э ИБ2-12 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ£-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИК69-1-3 1 ИК70-1-1 1 ИКЗЗ-1-З ИК34-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 2000 t* 2* з* J о ИК69-1-3 ИК69-2-1 ИК70-1 ИК70-2-3 ИК70-1-1 ИК70-1-1 ИКЗЗ-1-З ИКЗЗ-2-1 ИК34-3 ИК34-4-3 ИК34-4-1 ИК34-4-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2 4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК69-1-3 ИК70-М ИКЗЗ-1-З ИК34-3-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 , ИБ1.-5 ИБ2-9 / 2500 1* 2* 3.§ ИК69-2-3 ИК69-2-1 ИК70-2 ИК70-3-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 . ИКЗЗ-2-З ИКЗЗ-З-1 ИК34-4 ИК34-4-3 ИК34-5-1 ИК34-4-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-4 ИБ1-4 f ИБ2-8 ИБ8-29 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-4 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК69-2-3 ИК70-2-1 1 ИКЗЗ-2-З ИК34-4-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 Продолжение табл. 3.12 3 2 а> X о % л В- я * Еш Тип ко¬ лонн Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей К1 К2 КЗ | К4 к;5 | Кб Р1 | Р2 РЗ | Р4 Р5 | Р6 Рабочие марки по серии ИИ22-2/70 Рабочие марки по серии ИИ 23-1/70 9 1000 1* 2* 3*J ИКП-1-3 ИК12-1 ИК12-2-3 ИК19-1-3 ИК19-1-1 ИК20-1 ИК20-3-3 ИК20-2-1 ИК20-1-1 ЙК17-1-3 ИК17-1-1 ИК18-2 ИК18-2-3 ИК18-2-1 ИК18-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ7-1 ИБ8-23 4* ИКП-1-3 ИК12-2-1 ИК19-1-3 ИК20-1-1 ИК17-1-3 ИК18-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1500 1* •2* 3* ^ б ИКП-1-3 ИК12-1 ИК12-2-3 ИК19-1-3 ИК19-1-1 ИК20-2 ИК20-3-3 ИК20-3-1 ИК20-2-1 ИК17-2-3 ИК17-3-1 ИК18-3. ИК18-5-3 ИК18-4-1 ИК18-4-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИК11-1-3 ИК12-2-1 ИК19-1-3 ИК20-2-1 ИК17-2-3 ИК18-3-1 9 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 2000 1* 2* з*2 6 ИК11-2-3 ИК12-2 ИК12-4-3 ИК19-2-3 ИК19-2-1 ИК20-3 ИК20-4-3 ИК20-3-1 ИК17-3-3 ИК17-3-1 ИК18-5 ИК18-5-3 ИК18-5-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 ИБ8-20 ИБЭ-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК11-2-3 ИК12-2-1 ИК19-2-3 ИК20-3-1 ИК17-3-3 ИК18-5-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1 -5 ИБ2-9
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 263 Продолжение табл. 3.12 3 сз Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей V X о >14 s “ я С Я я о н ч К1 | К2 | КЗ I К4 ) К5 | Кб pi | Р2 | РЗ | Р4 | Р5 | Р6 *5 VI Eaj Рабочие марки по сериям ИИ 22-2/70, ИИ 22-3/70 Рабочие марки по сериям ИИ 23-1/70, ИИ 23-3/70 10 1* 2* ИКП-1-3 ИК12-1 ИК12-2-3 ИК19-1-3 ИК20-1 ИК20-3-3 ИК20-2-1 ИК20-1-1 ИК23-1-3 ИК24-2 ИК24-2-3 ИК24-4-1 ИК24-2-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 1000 3*б ИК19-1-1 ИК23-1-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ7-1 ИБ8-2 3 4* ИКИ-1-3 ИК12-2-1 ИК19-1-3 ИК20-1-1 ИК23-1-3 ИК24-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИКП-1-3 ИК12-1 ИК12-2-3 ИК19-1-3 ИК20-2 ИК20-3-3 ИК20-3-1 ИК20-2-1 ИК23-2-3 ИК24-3 ИК24-5-3 ИК24-5-1 ИК24-4-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 1500 о ИК19-1-1 ИК23-3-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИКП-1-3 ИК12-2-1 ИК19-1-3 ИК20-2-1 ИК23-2-3 ИК24-3-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИКП-2-3 ИК12-2 ИК12-4-3 ИК19-2-3 ИК20-3 ИК20-4-3 ИК20-3-1 ИК23-3-3 ИК24-5 ИК24-5-3 ИК24-5-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1 -4 ИБ2-8 2000 3*б ИК19-2-1 ИК23-3-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИКП-2-3 ИК12-2-1 ИК19-2-3 ИК20-3-1 ИК23-3-3 ИК24-5-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 11 £ ИК69-1-3 ИК70-2 ИК70-3-3 ИК31-1-3 ИК32-2 ИК32-3-3 ИК32-2-1 ИК32-2-1 ИК29-1-3 ИКЗО-2 ИКЗО-З-З ИКЗО-3-1 ИКЗО-З-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 1000 3*б ИК69-1-1 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК31-М ИК29-2-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-1 ИБ9-2 ИБ7-1 ИБ8-23 4* ИК69-1-3 ИК70-2-1 икзы-з ИК32-2-1 ИК29-1-3 ИКЗО-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК69-2-3 ИК70-2 ИК70-3-3* ИК31-2-3 ИК32-2 ИК32-3-3* ИК32-2-1 ИК32-2-1 ИК29-2-3 икзо-з икзо-з-з ИКЗО-4-1 ИКЗО-3-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ22 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 1500 3* б ИК69-2-1 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК31-2-1 ИК29-3-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИК69-2-3 ИК70-2-1 ИК31-2-3 ИК32-2-1 ИК29-2-3 икзо-3-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК69-3-3 ИК70-2 ИК31-3-3 ИК32-3 ИК29-3-3 ИКЗО-4 ИБ2 20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 2000 3*б ИК69-3-1 ИК70-3-1* ИК70-2-1 ИК31-3-1 ИК32-3-1 ИК32-2-1 ИК29-4-1 ИКЗО-4-1* ИКЗО-4-1 ИБ8-20 ИБ9 13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК69-3-3 ИК70-2-1 ИК31-3-3 ИК32-2-1 ИК29-3-3 ИКЗО-4-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 12 1* 2* ИК69-1-3 ИК70-2 ИК70-3-3 ИК31-1-3 ИК32-2 ИК32-3-3 ИК32-2-1 ИК32-2-1 ИКЗЗ-1-З ИК34-2 ИК34-3-3 ИК34-4-1 ИК34-3-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-1 ИБЗ-17 ИБ1-1 ИБ2-24 1000 3*б ИК69-1-1 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК31-1-1 ИКЗЗ-2-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8 -1 ИБ9-2 ИБ7-1 ИБ8-23 4* ИК69-1-3 ИК70-2-1 ИК31-1-3 ИК32-2-1 ИКЗЗ-1-З ИК34-2-1 ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК69-2-3 ИК70-2 ИК70-3-3* ИК31-2-3 ИК32-2 ИК32-3-3* ИК32-2-1 ИК32-2-1 ИКЗЗ-2-З ИК34-3 ИК34-4 3* ИК34-5-1 ИК34-4-1 ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-2 ИБЗ-2 ИБ1-2 ИБ2-6 1500 3*б ИК69-2-1 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК31-2-1 ИКЗЗ 3-1 ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-2 ИБ9-2 ИБ7-2 ИБ8-6 4* ИК69-2-3 ИК70-2-1 ИК31-2-3 ИК32-2-1 ИКЗЗ-2-З ИК34-3-1 •ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9 1* 2* ИК69-3-3* ИК70-2* ИК31-3-3* ИК32-3* икзз-з-з* ИК34-4* ИБ2-20 ИБЗ-13 ИБ2-4 ИБЗ-З ИБ1-4 ИБ2-8 2000 з* 2 б ИК69-3-1* ИК70-3-1* ИК70-2-1* ИК31-3-1* ИК32-3-1* ИК32-2-1* ИКЗЗ-4-1* ИК34-5-1* ИК34-5-1* ИБ8-20 ИБ9-13 ИБ8-4 ИБ9-3 ИБ7-4 ИБ8-8 4* ИК69-3-3* ИК70-2-1* ИК31-3-3* ИК32-2-1* ИКЗЗ-З-З* ИК34-4-1* ИБ2-21 ИБЗ-14 ИБ2-9 ИБЗ-5 ИБ1-5 ИБ2-9
264 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ Продолжение табл. 3.12 3 ев Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей ф X О Тип колонн К1 К2 КЗ | К4 pi | Р2 | РЗ Р4 | Р5 | Р6 я *£ Ха Рабочие марки по ИИ сериям ИИ 22-2/70, 22-3/70 Рабочие марки по серии ИИ 23-2/70 13 500 1* 2* 3*б ИК11-3-3 ИК12-3 ИК13-2-3 ИК13-3-1 ИК14-2 ИК14-4-3 ИК14-4-1 ИК14-2-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИЬо-1 ИБб-1 - 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК13-2-3 ИК14-2-1 ИБ5-7 ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 1000 1* 2* 3*б ИК11-3-3 ИК12-3 ИК17-5-3 ИК17-5-1 ИК18-2 ИК18-2-3 ИК18-2-1 ИК18-2-1 ИБ5-1 ИБ6-! ИБ5-2 ИБб-15 ИБ4-2 ИБ5-28 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК17-5-3 ИК18-2-1 ИБ5-7 ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1500 Г 2* 3*б ИК11-3-3 ИК12-3 ИК17-5-3 ИК17-5-1 ИК18-3 ИК18-4-3 ИК18-3-1 ИК18-3-1 ИБ5-1 ИБ6-1 ИБ5-3 ИБб-3 ИБ4-3 ИБ5-6 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК17-5-3 ИК18-3-1 ИБ5-7 ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4 4 ИБ5-30 14 500 1* 2* 3* б ИК11-3-3 ИК12-3 ПК21-2-3 ИК2ЬЗ-1 ИК22-3 ИК22-4-3 ИК22-4-1 ИК22-3-1 ИБ5-1 ИБ6-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-1 ИБб-1 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК21-2-3 ИК22-3-1 ИБ5-7 ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 1000 1* 2* 3* ® б икп-з-з ИК12-3 ИК23-5-3 ИК23-5-1 ИК24-2 ИК24-2-3 ИК24-2-1 ИК24-2-1 ИБ5-1 ИБ6-1 ИБ5-2 ИБб-15 ИБ4-2 ИБ5-28 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК23-5-3 ИК24-2-1 ИБ5-7 ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1500 1* 2* 3*б ИК11*3-3 ИК12-3 ИК23-5-3 ИК23-5 1 ИК24-3 ИК24-4-3 ИК24-3-1 ИК24-3-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-3 ИБб-3 ИБ4-3 ИБ5-6 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК23-5-3 ИК24-3-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 15 500 1* 2* 3*б ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИК29-2-3 ИК29-3-1 ИК30-1 ИКЗО-1-3 ИКЗО-1-1 ИКЗО-1-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ4-1 ИБ5-4 4* ИК25-2-3 ИК26-2-1 ИК29-2-3 ИКЗО-1-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1000 1* 2* 3* * о ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИК29-3-3 ИК29-4-1 ИКЗО-1 ИК30-2-3 ИК30-2-1 ИКЗО-2-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-2 ИБб-15 ИБ4-2 ИБ5-28 4* ИК25-2-3 ИК26-2-1 ИК29-3-3 ИКЗО-1-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1500 1* 2* з* * б ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИК29-4-3 ИК29-4-1 ИКЗО-2 икзо-з-з ИКЗО-3-1 ИКЗО-З-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-3 ИБб-3 ИБ4-3 ИБ5-6 4* ИК25-2-3 ИК26-2-1 ИК29-4-3 ИКЗО-2-1 ИЕ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 265 Продолжение табл. 3.12 3 се Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей S ф X о) £ Тип колонн К1 | К2 | КЗ | К4 Р1 | Р2 | РЗ | Р4 | Р5 | Р6 % Ха Рабочие марки по сериям ИИ 22-2/70, ИИ 22-3/70 Рабочие марки по серии ИИ 23-2/70 16 500 1* 2* 3*S ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИКЗЗ-2-З ИКЗЗ-З-1 ИК34-1 ИК34-1-3 IIK34-1-1 ИК34-1-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ4-1 ИБ5-4 4* ИК25-2-3 ИК26-2-1 ИКЗЗ-2-З ИК34-1-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1000 1* 2* 3*б ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИКЗЗ-З-З ИКЗЗ-4-1 ИК34-2 ИК34-3-3 ИК34-3-1 ИК34-3-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-2 ИБб-15 ИБ4-2 ИБ5-28 4* ИК25-2-3 ИК23-2-1 ИКЗЗ-З-З ИК34-2-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1500 1* 2* 3*б ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИКЗЗ-4-З ИКЗЗ-4-1 ИК34-3 ИК34-4-3 ИК34-4-1 ИК34-4-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-3 ИБб-3 ИБ4-3 ИБ5-6 4* ИК25-2-3 ИХ26-2-1 ИКЗЗ-4-З ИК34-3-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 17 500 1* • 2* 3*аб ИК15-3-3 ИК15-3-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК17-4-3 ИК17-4-1 ИК18-2 ИК18-4-3 ИК18^3-1 ИК18-3-1 ИВ5 1 ИБб-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ4-1 ИБ5-4 4* ИК15-3-3 ИК16-4-1 ИК17-4-3 ИК18-2-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИЕ4-4 ИБ5-30 1000 1* 2* 3*б ИК15-3-3 ИК15-3-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК17-5-3 ИК17-5-1 ИК18-3 ИК18-4-3 ИК18-4-1 ИК18-4-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-2 ИБб-15 ИБ4-2 ИБ5-28 4* ИК15-3-3 ИК16-4-1 ИК17-5-3 ИК18-3-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1500 1* 2* 3*б ИК15-4-3 ИК15-4-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК17-5-3 ИК17-5-1 ИК18-5 ИК18-5-3 ИК18-5-1 ИБ5-1 ИБ6-14 ИЕ5-5 ИБб-16 ИБ4-3 ИБ5-29 4* ИК15-4-3 ИК16-4-1 ИК17-5-3 ИК18-5*1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 18 500 1* 2* 3*б ИК15-3-3 ИК15-3-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК23-4-3 ИК23-5-1 ИК24-2 ИК24-4-3 ИК24-3-1 ИК24-3-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ4-1 ИБ5-4 V 4* ИК15-3-3 ИК16-4-1 ИК23-4-3 ИК24-2-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИС5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1000 1* 2* 3* % б ИК15-3-3 ИК15-3-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК23-5-3 ИК23-5-1 ИК24-3 ИК24-4-3 ИК24-4-1 ИК24-4-1 ИБ5-1 ИБб-1 ИБ5-2 ИБб-15 ИБ4-2 ИБ5-28 4* ИК15-3-3 ИК16-4-1 ИК23-5-3 ИК24-3-1 ИБ5-7 ИБб-17 # ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1500 1* 2* ' 3*б ИК15-4-3 ИК15-4-1 ИК16-4 ИК15-4-3 ИК1&-4-1 ИК23-5-3 ИК23-5-1 ИК24-5 ИК24-5-3 ИК24-5-1 ИБ5-1 ИБ6-14 ИБ5-3 ИБб-16 ИБ4-3 ИБ5-29 4* ИК15-4-3 ИК16-4-1 ИК23-5-3 HK24-5-J ИЕ5-7 ИБ6-]7 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30
266 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.12 3 л Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей 2 о X о И (X Тип колонн К1 К2 КЗ | К4 ■ и | 1 Р2 1 I рз | Р4 Р5 Р6 % а * Ха Рабочие марки по ИИ сериям ИИ 22-2/70. 22-3/70 Рабочие марки по серии ИИ 23-2/70 19 500 1* 2* 3*б ИК69 3-3 ИК69-3-1 ИК70-2 ИК70-2-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК29-2-3 ' ИК29-3-1 икзо-1 ИКЗО-2-3 ИКЗО-2-1 ИКЗО-2-1 ИБ5-1 ИБ6-1 ИБ5-1 ИБ6'1 ИБ4-1 ИБ5-4 . ' 4* ИК69-3-3 ИК70-2-1 ИК29-2-3 икзо-м ИЕ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБ6»17 ИБ4-4 ИБ5-30 1000 1* 2* 3*б ИК69-3-3 ИК69-3-1, ИК70-2 ИК70-2-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК29-3-3 ИК29-4-1 ИКЗО-2 икзо-з-з ИКЗО-З-1 ИКЗО-З-1 ИБ5-1 ИБ6-1 ИБ5-2 ИБ6-15 ИБ4-2 ИБ5-28 4* ИК69-3-3 ИК70-2-1 ИК29-3-3 ИКЗО-2-1 ИБ5-7 ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 ¥ 1500 1* 2* 3*б ИК69-3-3 ИК69-3-1 ИК70-3 ИК70-3-3 ИК70-3-1 ИК70-3-1 ИК29-4-3 ИК29-4-1 ИКЗО-З икзо-з-з ИКЗО-4-1 ИКЗО-3-1 ИБ5-1 ИБ6-14 ИБ5-3 ИБ6-16 ИБ4-3 ИБ5-29 4* ИК69-3-3 ИК70-3-1 ИК29-4-3 ИКЗО-З-1 ИБ5-7 ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 20 500 1* 2* 3*б ИК69-3-3 ИК69-3-1 ИК70-2 ИК70-2-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИКЗЗ-2-З ИКЗЗ-З-1 ИК34-2 ИК34-3-3 ИК34-3-1 ИК34-3-1 ИБ5-1 ИБ6-1 ИБ5-1 ИБ6-1 ИБ4-1 ИБ5-4 4* ИК69-3-3 ИК70-2-1 ИКЗЗ-2-З ИК34-2-1 ИБ5-7 ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1000 1* 2* 3*б ИК69-3-3 ИК69-3-1 ИК70-2 ИК70-2-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 икзз-з-з ИКЗЗ-4-1 ИК34-3 ИК34-4-3 ИК34-5-1 ИК34-4-1 ИБ5-1 ИБ6-1 ИБ5-2 ИБ6-15 ИБ4-2 ИБ5-28 4* ИК69-3-3 ИК70-2-1 икзз-з-з ИК34-3-1 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 1500 1* 2* 3* ^ б ИК69-3-3 ИК69-3-1 ИК70-3 ИК70-3-3 ИК70-3-1* ИК70-3-1 ИКЗЗ-4-З ИКЗЗ-4-1 ИК34-4 ИК34-5-3 ИК34-5-1* ИК34-5-1 ИБ5-1 ИБ6-14 ИБ5-3 ИБб-16 ИЕ4-3 ИБ5-29 4* ИК69-3-3 ИК70-3-1 ИКЗЗ-4-З ИК34-4-1 ИБ5-7 * ИБ6-17 ИБ5-7 ИБб-17 ИБ4-4 ИБ5-30 Продолжение табл. 3.12 3 2 о> X о со * с* Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей *§ Тип колонн К1 К2 | КЗ К4 Р1 Р2 РЗ Z «ч ж X й Рабочие марки по сериям ИИ 22-2/70, ИИ 22-3/70 Рабочие марки по серии ИИ 23-2/70 21 500 1* 2* 3*б ИКИ'З-З ИК12-3 ИК13-2-3 ИК13-3-1 ИК14-2 ИК14-4-3 ИК14-4-1 ИК14-2-1 ИБ5-1 ИБ5-1 ИБ5-1 > 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК13-2-3 ИК14-2-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ5-7 1000 1* 2* 3*б ИК11-3-3 ИК12-3 ИК17-5-3 ИК17-5-1 ИК18-2 ИК18-2-3 ИК18-2-1' ИК18-2-1 ИБ5-1 ИБ5-2 ИБ4-2 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК17-5-3 ИК18-2-1 * ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 267 Продолжение табл. 3.12 3 я Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей а* X о О. J7<\i Тип колонн KI К2 | КЗ 1 К4 Р1 Р2 | РЗ S? я ** Ел Рабочие марки по сериям ИИ 22-2/70, ИИ 22-3/70 Рабочие марки по серии И'.: 23-2/70 21 1500 1* 2* 3*б ИК11-3-3 ИК12-3 ИК17-5-3 ИК17-5-1 ИК18-3 ИК18-4-3 ИК18-3-1 ИК18-3-1 ИББ-1 ИБ5-3 ИБ4-3 • 4* икп-з-з ИК12-3-1 ИК17-5-3 ИК18-3-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 22 500 1* 2* * б ИК11-3-3 ИК12-3 ИК21-2-3 ИК21-3-1 ИК22-3 ИК22-4-3 ИК22-4-1 ИК22-3-1 ИБ5-1 ИБ5-1 ИБ5-1 4* икп-з-з ИК12-3-1 ИК21-2-3 ИК22-3-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ5-7 1000 1* 2* 3* ■ ИК11-3-3 ИК12-3 ИК23-5-3 ИК23-5-1 ИК24-2 ИК24-2-3 ИК24-2-1 ИК24-2-1 ИБ&-1 ИБ5-2 ИБ4-2 4* ИК11-3-3 ИК12-3-1 ИК23-5-3 ИК24-2-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 У ' Ч 1500 1* 2* 3* б ИКП-З-З ИК12-3 ИК23-5-3 • • ИК23-5-1 ИК2А-3 ИК24-4-3 ИК24-3-1 ИК24-3-1 ИБ5-1 ИБ5-3 ИБ4-3 4* ИКП-З-З ИК12-3-1 ИК23-5-3 ИК24-3-1 ИБ5-7 МБ5-7 ИБ4-4 23 500 1* 2* 3* J ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИК29-2-3 ИК29-2-1 ИКЗО-1 ИКЗО-1-3 ИКЗО-1-1 ИКЗО-1-1 ИБ5-1 ИБ5-1 ИБ4-1 4* ИК25-2-3 ИК26-2-1 ИК29-2-3 ИКЗО-1-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1000 1* 2* з* 1 ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИК29-3-3 И К29-4-1 ИКЗО-1 ИКЗО-2-3 ИКЗО-2-1 ИКЗО-1 И ИБ5-1 ИБ5-2 ИБ4-2 4* ИК25-2-3 ИК26-2-1 ИК29-3-3 икзо-1-i ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1500 1* 2* •з* a 6 б ИК25-2-3* ИК26-2* ИК26-2-3* ИК29-4-3* ИК29-4-1* ИК30-2* ИКЗО-З-З* > ИКЗО-3-1* ИК30-3-1* ИБ5-1 ИБ5-3 ИБ4-3 4* ИК25-2-3* ИК26-2-1* ИК29-4-3* ИКЗО-2-1* ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 V 24 500 1* 2* 3* ^ ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 ИКЗЗ-2-З ИКЗЗ-З-1 ИК34-1 ИК34-1-3 ИК34-1-1 ИК34-1-1 ИБ5-1 ИБ5-1 ИБ4-1 4* ИК25-2-3 ИК26-2-1 ИКЗЗ-2-З ИК34-1-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 - 10С0 1* 2* 3* g ИК25-2-3 ИК26-2 ИК26-2-3 икзз-з-з ИКЗЗ-4-1 ИК34-2 ИК34-3-3 ИК34-3-1 ИК34-3-1 ИБ5-1 ИБ5-2 ИБ4-2 4* ИК25-2-3 ИК26-2-1 ИКЗЗ-З-З ИК34-2-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4
268 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.12 3 я Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей 2 О) X о £■§ Тип колонны К1 | К2 | КЗ , | . К4 Р1 Р2 РЗ % со « Рабочие марки по сериям ИИ 22-2/70, ИИ 22-3/70 Рабочие марки по серии ИИ 23-2/70 24 1500 1* 2* 3* J ИК25-2-3* ИК26-2* ИК26-2-3* ИКЗЗ-4-З* ИКЗЗ-4-1* ИК34-3* ИК34-4-3* ИК34-4-1* ИК34-4-1* ИБ5-1 ИБ5-3 ИБ4-3 4* ИК25-2-3* ИК26-2-1* ИКЗЗ-4-З* ИК34-3-1* ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 25 500 1* 2* з* . ИК15-3-3 ИК15-3-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК17-4-3 ИК17-4-1 ИК18-2 ИК18-4-3 ИК18-3-1 ИК18-3-1 ИБ5-1 f ИБ5-1 ИБ4-1 4* ИК15-3-3 ИК16-4-1 ИК17-4-3 ИК18-2-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1000 1* 2* з* J ИК15-33 ИК15-3-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК17-5-3 ИК17-5-1 ИК18-3 ИК18-4-3 ИК18-4-1 ИК18-4-1 ИБ5-1 ИБ5-2 ИБ4-2 4* ИК15-3-3 | ИК16-4-1 ИК17-5-3 ИК18-3-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 Vo00 1* 2* 3* * б ИК15-4-3 ИК15-4-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК17-5-3 ИК17-5-1 ИК18-5 ИК18-5-3 ИК18-5-1 ИБ5-1 ИБ5-3 ИБ4-3 4* ИК15-4-3 ИК16-4-1 ИК17-5-3 ИК18-5-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 26 500 1* 2* 3* » ИК.15-3-3 НК15-С-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК23-4-3 ИК23-4-1 ИК24-2 ИК24-4-3 ИК24-3-1 ИК24-3-1 ИБ5-1 ИБ5-1 ИБ4-1 4* ИК15-3-3 ИК16-4-1 ИК23-4-3 ИК24-2-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1000 1* 2* 3* 5 б ИК15-3-3 ИК15-3-1 ИК16-4 ИК16-4-3 ИК16-4-1 ИК16-4-1 ИК23-5-3 ИК23-5-1 ИК24-3 ИК24-4-3 ИК24-4-1 ИК24-4-1 ИБ5-1 ИБ5-2 ИБ4-2 4* ИК15-3-3 ИК16-4-1 ИК23-5-3 ИК24-3-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1500 1* 2* 3* ® ИК15 4-3 ИК15-4-1 ИК16-4 ИК1Ь-4-3 ИК16-4-1 ИК23-5-3 ИК23-5-1 ИК24-5 ИК24-5-3 ИК24-5-1 ИБ5-1 ИБ5-3 ИБ4-3 4* ИК15-4-3 ИК16-4-1 ИК23-5-3 ИК24-5-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 27 500 1* 2* 3. | ИКбЭ^-3-3 икеэ-з-1 ИК70-2 ИК70-2-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК29-2-3 ИК29-3-1 ИКЗО-1 ИК30-2-3 ИКЗО-2-1 ИКЗО-2-1 ИБ5-1 ИБ5-1 ИБ4-1 4* ИК69 3-3 ИК70-2 1 ИК29-2-3 икзо-м ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1000 1* 2* 3* 2 б ИК69-3-3 ИК69-3-1 ИК70-2 ИК70-2-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 ИК29-3-3 ИК29-4-1 ИКЗО-2 икзо-з-з икзо-з-1 икзо-j-i ИБ5-1 ИБ5-2 ИБ4-2 4* ИК69-3-3 ИК70-2 1 ИК29-3-3 ИКЗО-2-1 ИБ5*-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1500 1* 2* 3. 3 ИК69-3-3* ИК69-3-1* ИК70-3* ИК70-3-3* ИК70-3-1* ИК70-3-1* ИК29-4-3* ИК29-4-1* икзо-з* ИК30-4-3* икзо-з-1* икзо-3-1* ИБ5-1 ИБ5-3 ИБ4-3 4. ИК69-3-3* ИК70-3-Г ИК29-4-3* икзо-з-1* ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 269 Продолжение табл. 3.12 [ 3 2 СО г <Vl Условные марки колонн Условные марки поперечных ригелей о X о Тип колонн К1 | К2 | КЗ | К4 Р1 | Р2 | РЗ д * X со Рабочие марки по серии ИИ22-3/70 Рабочие марки по серии ИИ 23-2/70 500 1* 2* 3*б ИК69-3-3 ИК69-3-1 ИК70-2 ИК70-2-3 ИК70-2 1 ИК70-2-1 ИКЗЗ 2-3 ИКЗЗ-З-1 ИК34-2 ИК34-3-3 ИК34-3-1 ИК34-3-1 ИБ5-1 ИБ5-1 ИБ4-1 4* ИК69-3-3 ИК70-2-1 ИКЗЗ-2-З ИК34-2-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1000 1* .2* 3*б ИК69-3-3 ИК69-3-1 ИК70-2 ИК70-2-3 ИК70-2-1 ИК70-2-1 икзз-з-з ИКЗЗ-4-1 ИК34-3 ИК34-4-3 ИК34-4-1 ИК34-4-1 ИБ5-1 ИБ5-2 ИБ4-2 4* ИК69-3-3 ИК70-2-1 икзз-з-з ИК34-3-1 ИБ5-7 ИБ5-7 ИБ4-4 1500 1* 2* 3*5 ИК69-3-3* ИК70-3* ИК70-3-1* ИКЗЗ-4-З* ИК34-4* ИК34-5-1* ИБ5-1 ИБ5-3 ИБ4-3 ° б ИК69-3-1* ИК70-3-1* ИКЗЗ-4-1* ИК34-5-1* > 4* | ИК69-3-3* | ИК70-3-1* | ИКЗЗ-4-З* | ИК34-4-1* j ИБ5-7 | ИБ5-7 | ИБ4-4 Примечания: 1. Рабочие марки колонн даны для зданий с перекрытиями типа 1 с опиранием плит на полки ригелей. Рабочие марки колонн для зданий с сеткой колонн 6X6 м с перекрытьями типа 2, отличающиеся от указанных ь таблице индек¬ сом 3-й цифры марки, можно определить, используя табл. 3.13 и 3.14. . 2. Знак * у марок колони означает, что данная схема имеет ограничение в области применения по ветровому району. 3. В графе «тип колонн» приняты следующие условные обозначения: 1* — рядовые колонны; 2* — колонны продольных рам; 3*а — связевые колонны при разреженной постановке связей; 3*6 — связевые колонны при постановке связей по каждому ряду; 4* — торцовые колонны. I 4. Маркировка ригелей указана для зданий с неагрессивными средами. В таблице к «рядовым» отнесены колонны попереч¬ ных рам (за исключением располагаемых в торцах зданий и у температурных швов), к которым не крепят¬ ся продольные ригели или связи. К колоннам продоль¬ ных рам отнесены колонны, входящие в состав рам обоих направлений (поперечного и продольного), К «связевым» отнесены колонны, входящие в состав поперечных рам каркаса и используемые для крепления вертикальных стальных связей продольного направле¬ ния; к «торцовым» отнесены колонны каркаса, распо¬ ложенные у торцов и у температурных швов. Таким образом, каждая поперечная рама, за ис¬ ключением расположенных у торцов и у деформацион¬ ных швов, включает следующие виды колонн: только «рядовые», если к данной раме не примыкают продольные ригели или связи; «рядовые» и «колонны продольных рам», если к не¬ которым колоннам данной рамы примыкают продоль¬ ные ригели; "«рядовые» и «связевые», если к некоторым колон¬ нам рамы крепятся продольные стальные связи; только «связевые», если связи устанавливаются по каждому их ряду. Рамы торцовые и расположенные у деформацион¬ ных швов составляются из «торцовых» колонн. Рабочие марки колонн в табл. 3.12 приведены для зданий с перекрытиями типа 1, т. е. с опиранием плит на полки ригелей. При проектировании зданий с сеткой колонн 6X6 м с перекрытиями типа 2 можно использо¬ вать материалы табл. 3.12, руководствуясь ключами для подбора марок в зависимости от их местоположения в раме, представленными в табл. 3.13 и 3.14. В этих таблицах приняты следующие обозначения для марок: ИК—обозначение вида изделия — колонны; ТР—число, обозначающее порядковый номер типо¬ размера; Н—число, которое для колонн данного типоразмера обозначает порядковый номер ее марки по несу¬ щей способности. Таблица 3.13 Ключ для колонн крайних рядов Колонны Марки колонн для зданий с перекрытиями типа 1 | типа 2 Рядовые Связевые 3*6 Торцовые ИКТР-Н-3 (например, ИК15-1-3) ИКТР-Н-1 (ИК15-1-1) ИКТР-Н-3 (ИК15-1-3) ИКТР-Н-4 (ИК15-1-4) ИКТР-Н-2 (ИК15-1-2) ИКТР-Н-4 (ИК15-1-4) Таблица 3.14 Ключ для колонн внутренних рядов » Колонны Марки для зданий с перекрытиями типа 1 | типа 2 Рядовые Продольных рам Связевые Торцовые ИКТР-Н (например, ИК16-1) ИКТР-Н-3 (ИК16-1-3) ИКТР-Н-1 (ИК16-1-1) ИКТР-Н-3 (ИК16-1-3) ИКТР-Н (ИК1ь-1) ИКТР-Н-3 (ИК16-1-3) ИКТР-Н-2 (ИК16-1-2) ИКТР-Н-4 (ИК16-1-4)
270 РАЗДЕЛ 3. ТИПОЙЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Из табл. 3.13 и 3.14 следует, что марки колонн оди¬ накового назнг^ения для зданий с перекрытиями типа 1 и типа 2 отличаются лишь третьей цифрой, характери¬ зующей различие в положении закладных деталей. В табл. 3.12 для зданий с сеткой колонн 6X6 л* ра¬ бочие марки ригелей записаны в виде дроби: в числите¬ ле даны марки ригелей для зданий с перекрытиями ти¬ па 1, в знаменателе — с перекрытиями типа 2. Ригели марок, указанных в той же строке, что и ригели марок торцовых колонн, устанавливаются только в торцовых рамах и у деформационных швов зданий с перекрытия¬ ми типа 1. В аналогичных местах зданий с перекрытия¬ ми типа 2 устанавливаются такие же ригели, как и в других рамах каркаса. Рабочие марки плит устанавливаются по маркиро¬ вочной схеме раскладки их в перекрытиях и покрытиях типа 1, приведенной в табл. 3.15, а в перекрытиях ти¬ па 2— в табл. 3.16. При применении конструкций в зданиях со слабо- или среднеагрессивной средой в проекте должны быть приведены в соответствии с конкретными условиями эксплуатации и требованиями норм следующие данные: требования по плотности бетона с указанием марки его по водопроницаемости и водоцементного отно¬ шения; марка и расход цемента, состав заполнителей и при¬ меняемых добавок; виды защитных покрытий и способы их нанесения на поверхность бетона и стальных закладных элементов; требования к качеству бетонной поверхности; требования к защите сварных швов и закладных де¬ талей после соединения последних электросваркой в про¬ цессе монтажа. В спецификациях к рабочим чертежам элементов указан только класс стали без назначения ее марки, ко¬ торая должна устанавливаться в проектах конкретных зданий в зависимости от температурных условий, экс¬ плуатации конструкций и характера нагрузок (статиче¬ ская, динамическая). Для подбора марок изделий можно использовать характеристики конструкций по прочности, жесткости и ширине раскрытия трещин, приведенные в альбоме ИИ20-5, ша приварки плит Таблица 3.15 Ригели проболь- -М П& •г ПВ fli Н } пв ~1г6 < П6 1 ~ йМ-- ns TJ ~П2 —В 16 .: ' JW? “*1| fid * * Не¬ Раскладка плит перекрытий типа 1 6000 Фрагмент перекрытия с ригелями продольной рамы ■ я 2 * со « \Ч1. |Isfi £ х с: О.; О <у со «и К S я с I Условные марки плит П-1 П-2 I П-З П-4 П-5 П-б Рабочие марки плит по серии ИИ 24-1/70 для разных сред неагрес¬ сивная агрессив¬ неагрес¬ агрессив¬ неагрес¬ агрес¬ неагрес¬ агрес¬ неагрес¬ агрес¬ неагрес¬ ная сивная ная сивная сивная сивная сивная сивная сивная сивная агрес сивная Междуэтажное перекрытие 500 ИП2-1-1 ИП2-6-1 ИШ-2-1 ИП1-8-1 ИП4-1 ИП4-2 ИПЗ-1 ИПЗ-6 ИП2-1 ИП2-6 ИП1-2 ИП1-8 1000 ИП2-2-1 ИП2-2-1 ИП1-3-1 ИП1-3-1 ИП4-2 ИП4-3 ИПЗ-2 ИПЗ-2 ИП2-2 ИП2-2 ИП1-3 ИП1-3 1500 ИП2-3-1 ИП2-3-1 ИП1-4-1 ИП1-4-1 ИП4-3 ИП4-4 ипв-з ИПЗ-3 ИП2-3 ИП2-3 ИП1-4 ИП1-4 2000 ИП2-4-1 ИП2-7-1 ИП1-5-1 ИП1-9-1 ИП4-4 ИП4-4 ИПЗ-4 ИПЗ-4 ИП2-4 ИП2-7 ИП1-5 ИП1-9 2500 ИП2-5-1 ИП2-5-1 ИП1-6-1 ИП1-6-1 ИП4-5 ИП4-5 ИПЗ-5 ИПЗ-5 ИП2-5 ИП2-5 ИП1-6 ИП1-6 Покрытие ИП4-1 ИП4-1 I ИПЗ-1 I ИПЗ-1 ИП2-1 ИП2-1 ИП1-1 ИП1-7 ИП2-1-1 J ИП2-1-1 j ИП1-1-1 I ИП1-7-1 Примечания: 1. Раскладка плит дана для случая, когда продольная устойчивость обеспечивается стальными связями. 2. Раскладка плит дана при привязке торцовых рам и рам у температурных швов 500 мм от разбивочной осн. 3. В качестве агрессивной рассматривается слабо- и среднеагрессивная газовая среда*
ГЛАВА 3.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 271 Места приварки плит Таблица 3.16 Ригель продаль- k П6 _JLs JmX —пг -я И^-4 Схема раскладки плит для перекрытий типа 2 Фрагмент перекрытия ригеля продольной рамы кл § Условные марки плит • I т П-1 I | П-2 1 П-3 | П-4 1 П-5 | 1 П ■Ь * е Рабочие марки плит по сериям ИИ24-2/70 н ИИ24-1/70 для разных сред g S s a-S s a * £ Й |5SS8 Kssca неагрес¬ сивная агрессив¬ ная неагрес¬ сивная агрессив¬ ная неагрес¬ сивная агрес¬ сивная неагрес¬ сивная агрес¬ сивная неагрес¬ сивная агрес¬ сивная неагрес¬ сивная агрес¬ сивная Междуэтажное перекрытие 500 1000 1500 2000 2500 ИП5-2-3 ИП5-3-3 ИП5-4-3 ИП5-5-3 ИП5-6-3 ИП-2-3 ИП5-3-3 ИП5-4-3 ИЩ-5-3 ИП5-6-3 ИП5-2-2 ИП5-3-2 ИПЗ-4-2 ИП5-5-2 ИП5-6-2 ИП-2-2 ИП5-3-2 ИПо-4-2 ИП5-5-2 ИПо-6-2 ИП4-1 ИП4-2 ИП4-3 ИП4-4 ИП4-5 ИП4-2 ИП4-3 ИП4-4 ИП4-4 ИП4-5 ИПЗ-1 ИПЗ-2 ИПЗ-З ИПЗ-4 ИПЗ-5 ИПЗ-6 ИПЗ-2 ИПЗ-З ИПЗ-4 ИПЗ-5 ИП5-2-1 ИП5-3-1 ИП5-4-1 ИП5-5-1 ИП5-6-1 ИП5-2-1 ИП5-3-1 ИП5-4-1 ИП5-5-1 ИП5-6-1 ИП5-2 ИП5-3 ИП5-4 ИП5-5 ИП5-6 ИП5-2 ИП5-3 ИП5-4 ИП5-5 ИП5-6 Покрытие - 1 ИП5-2-3 | ИП5-2-3 | ИП5-1-2 | ИП5-1-2 | ИП4-1 J ИП4-1 J ИПЗ-1 | ИПЗ-1 | ИП5-1-1 | ИП5-1-1 1 И8'1 | ИП5-1 Примечания: 1. Доборные плиты (условные марки П-3 и П-4) принимаются по альбому ИИ24-1/70. 2. Раскладка плит дана для случая, когда продольная устойчивость обеспечивается стальными связями. 3. Раскладка плит дана при привязке торцовых рам и рам у температурных швов £00 мм от разбивочной оси. 4. В качестве агрессивной рассматривается слабо- и среднеагрессивная газовая среда. Глава 3.3. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЯ С БЕЗБАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 3.3.1. Общие сведения Конструкции многоэтажных зданий с безбалочны- ми перекрытиями предназначены для строительства хо- лодильников, мясокомбинатов, рыбоперерабатывающих предприятий и других производств, для которых пред¬ почтительны перекрытия без пустот с гладкими потол¬ ками. Габаритные схемы многоэтажных промышленных зданий с безбалочными перекрытиями серии 1.420-4 при¬ ведены на рис. 3.21. Все габаритные схемы имеют два варианте конструктивных решений по крайним рядам колонн (см. рис. 3.24): с капителями типа КПК1 (при¬ вязка внутренней грани продольной стены к разбивоч¬ ной оси 620 мм) или с капителями типа КП1 (привязка стены 1570 мм). На схемах показано решение с капи¬ телью типа КП1. Габаритные схемы с первым вариан¬ том конструктивного решения имеют нечетные номера, а со вторым — четные, п не менее 3.
272 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ N-схем- 1 3 5 7. л/? рури О 11 13 15 N схем. 10 у ц 16 ГуРМ ^ ^ 2123 схе" 18 20 22 24 Чь '5 <>■ * 00 «О > Щ Т 5» «С) § т ^ «о ■У цщт_. Y «о •У гЩм 6*п г *=> «С) -У <с> Рис. 3.21. Габаритные схемы с условной маркировкой колонн Рис. 3.22. Интерьер здания с безбалочными перекры¬ тиями •* ?ощ 6000 6000х/7 \зт бооо о 5 5 о" Рис. 3.23. Продольный разрез здания (пример) Рис. 3.24. Поперечные разрезы здания (примеры) а — с капителями типа КПК1 по крайним рядам колонн; б — с капителями ти¬ па КП1 по крайним рядам колонн Геометрические оси колону (в плане) совмещены с продольными и поперечными разбивочными осями зда¬ ния. Расстояние между поперечными разбивочными ося¬ миv у температурного шва принято 3140 мм. Привязка внутренней грани продольной стены к разбивочной оси принимается в конкретном проекте (исходя из двух воз¬ можных вариантов габарита крайней капители) равной 620 или 1570 мм, а торцовой стены— 1570 мм. Расстоя¬ ние между температурными швами должно приниматься по главе СНиП II-В. 1.62*, но не более 60 м. Конструк¬ ция кровли плоская. Отвод воды с покрытий зданий сле¬ дует проектировать в соответствии с положениями СНиП II-M.2-72. Нормативные временные длительные нагрузки на междуэтажные перекрытия приняты 500, 1000, 1500, 2000 и 3000 кгс/м2. Конструкции могут применяться при строительстве на непросадочных грунтах в I—IV ветровых районах при сейсмичности не выше 6 баллов. Конструкции могут также быть использованы для строительства на просадочных грунтах при условии вы¬ полнения требований главы СНиП П-Б.2-62* по проек¬ тированию оснований и выполнения конструктивных мероприятий, обеспечивающих устойчивость и эксплуа¬ тационную пригодность зданий., Конструкции допускается применять в слабо- и сред¬ неагрессивных газовых средах при условии соблюдения требований, изложенных в рабочих чертежах. Интерьер помещения с применением безбалочных перекрытий показан на рис. 3.22, а продольный и по¬ перечные разрезы зданий показаны на рис. 3.23 и 3.24. Примеры расположения лестничных клеток и лиф¬ товых шахт-показаны на рис, 3.25 и 3.26,
ГЛАВА 3.3. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БЕЗБАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 273 Рис. 3.25. Пример располо¬ жения лестничных клеток и шахт лифтов (при капите¬ лях типа КП1 по крайним рядам колонн) / — лестничная клетка; 2 — шах¬ та; 3 — капители КП1; 4 — моно¬ литный участок; 5 — капитель КПК1: 6 — плита НПК1; 7-пли¬ та НП1; 5 —плита ПП1 Рис. 3.26 Пример располо¬ жения лестничных клеток и шахт лифтов (при капите¬ лях типа КПК1 по крайним рядам колонн) 1 — лестничная клетка; 2 — шах¬ та лифта; 3 — капитель КПК1; 4 — монолитный участок; 5—ка¬ питель КП1; 5 —плита НП1; 7 —плита НПК1; 8 — плита ПП1 О О О О 3.3.2. Конструкция каркаса и его элементов Конструктивная схема здания принята в виде сбор- но-монолитного железобетонного каркаса с самонесущи¬ ми или навесными панельными стенами. Каркас запроектирован как рамный в продольном и в поперечном направлениях. Он состоит из колонн поэтажной разрезки, капителей и пролетных плит, опер¬ тых по контуру на надколонные плиты. Узел сопряже¬ ния элементов конструкции показан на рис. 3.27. Жесткие соединения сборных элементов образуются дуговой электросваркой закладных деталей с последую¬ щим замоноличиванием. Принятые сопряжения элемен- 18—1075 тов позволяют производить монтаж конструкций на 3—4 этажа без замоноличивания швов и узлов бетоном * (табл. 3.17). Нагрузки, принятые при расчете каркасов зданий, приведены в табл. 3.18. Колонны зданий с безбалочными перекрытиями име¬ ют квадратный сечения размерами 400X400, 500X500 и 600X600 мм. На них предусмотрены четырехсторон¬ ние консоли для опирания капителей. Над консолями по граням колонн имеются горизонтальные пазы, такие же, как на внутренней поверхности капителей, предна¬ значенные для образования шпоночного соединения этих конструкций после замоноличивания узла бетоном. Кро¬ ме того, капители соединяются с колоннами электро¬ сваркой стальных закладных деталей.
274 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 3.17 Географичес¬ кий район СССР по ско¬ ростному напору ветра Высота этажей в м первый этаж (подваль¬ ный) средние этажи верхний этаж I—IV I—III IV I—III IV I—III IV 4,8 (3,6) б 6 4.8 4.8 6 б 4.8 4.8 4.8 4.8 4.8 6 6 4.8 4.8 4.8 6 6 Ь 6 Количество этажей, мон¬ таж которых можно вести без замоноли¬ чивания узлов Примечания: 1. Монтаж перекрытия каждого эта¬ жа (кроме первого) может начинаться после того, как ниже¬ лежащее смонтировано не менее чем на три пролета по ши¬ рине здания. 2. Монтажная (нормативная) нагрузка не должна пре¬ вышать 250 кгс/м2. 3. Замоноличивание бетоном узлов сопряжения колонн с фундаментами должно обязательно производиться до нача¬ ла монтажа перекрытия нижнего э1,ажа. Таблица 3.18 Нагрузки, принятые при расчете каркасов > Наименование и вид нагрузки Норматив¬ ная на¬ грузка в кгс/м* Коэффи¬ циент пере¬ грузки Расчетная на грузка в кгс/м? А. Постоянные нагрузки 1. Собственный вес железо¬ бетонных конструкций меж¬ дуэтажных перекрытий и 420 покрытия 2. Собственный вес пола и 1.1 465 перегородок • 3. Собственный вес тепло¬ изоляции, рулонного ковра и 250 1.2 300 стяжки по покрытию . * . Б. Временные нагрузки 1. Эксплуатационная на¬ грузка на перекрытие (дли¬ 350 1.2 420 тельно действующая) . . . 500 1,3 650 1000 1,3 1300 1500 1,3 1950 20Q0 1,3 2600 2500 1,3 3250 3900 3000 1,3 150 1,4 210 3. Ветровая ....... По IV географическому району Примечание. Сочетания нагрузок и коэффициенты перегрузки приняты согласно СНиП II-A.11-62. Нагрузки от давления грунта при расчете не учитывались. каркасов зданий с подвалами Стыкование колонн выполняется приваркой к их стальным оголовкам накладок из стали класса A-III и последующим замоноличиванием сопряжения (рис. 3.28). Колонны нижнего этажа (или подвала) устанавливают¬ ся в стаканы фундаментов и замоноличиваются бетоном. Типоразмеры колонн показаны в табл. 3.19, а сортамент и технико-экономические показатели — в табл. 3.20. Капители запроектированы двух типов: средняя — размером в плане 2700X2700 мм и крайняя — размером 1950X2700 мм. Высота их 600 мм. Во всех крайних ка¬ пителях имеется по два отверстия диаметром 100 мм Таблица 3.19 Типоразмеры колонн серии 1.420-4, вып. 2 Эскиз колонны Типо¬ размер колон¬ ны Размеры в мм Колонны верхних этажей J00u К1 КЗ 3800 5000 400 К5 К9 3800 5000 500 Колонны средних этажей Колонны нижних этажей К 2 К4 Кб КЮ 4780 400 4780 К7 6430 К8 5230 ки 7630 500 500 U1 К12 6430 □а К13 5230 № К14 7630 600 400 500 600 400 Рис. 3.27. Узел сопряжения элементов безбалочных кон¬ струкций 1 — колонна; 2 капитель; 3 — надколонная плита; 4 — пролет¬ ная плита
'ГЛАВА 3.3. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ С БЕЗБАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 275 Таблица 3.20 Сортамент и технико-экономическяе показатели колонн серии 1.420-4, вып. 2 Расход стали в кг Марка колонны Масса в т Марка бетона Рас¬ ход бетона в it3 на арматурные изделия класса л ч <и о А-1 | A-III « 3 в <п ас е; V о ш КМ - 1,8 300 0,72 15,2 48,2 57,1 120 К2-! 2,18 0,87 16,8 90,7 74,7 182 К2-2 К2-3 К2-4 2,15 400 0,86 16,8 16,8 17,1 109,3 137,5 200,9 102.5 102.5 102.5 229 257 320 КЗ-1 2,23 300 0,91 16,4 62,1 57,1 136 К4-1 К4-2 К4-3 2,65 2,62 2,62 400 1,06 1.05 1.05 18,2 18,2 18,2 109,1 132.5 167.5 74,7 102.5 102.5 202 253 288 К5-1 2,55 300 1,02 13,2 67,7 63,2 144 К6-1 > 3,55' 1,3 16,8 115,9 87,8 220 Кб-2 К6-3 К6-4 Кб-5 3,23 400 1,29 16,8 16,8 17 17 134,7 162,9 226,2 282,1 125.4 125.4 125.4 125,4. 277 305 368 424 Кб-6 Кб 7 Кб-8 3,23 500 1,29 17 26.3 26.3 282,1 345,9 383,4 125.4 125.4 125.4 424 497 535 К7-1 К7-2 3,85 400 1,54 20,2 20,6 155.7 201.8 73.7 73.7 250 296 К8-1 К8-2 3,1 400 1,24 Z.24 18 18,4 137.3 183.4 73.7 73.7 229 275 К9-1 3,3 300 1,32 14,4 80,3 63 158 КЮ-1 3,9 400 1,57 19;2 134,5 87,6 241 КЮ-2 КЮ-З К Ю-4 Ki0-5 . 3,87 400 1,55 19.2 19.2 20.2 20 157.9 192.9 225,7 272,4 125.4 125.4 125.4 125.4 302 337 371 418 КЮ-6 КЮ-7 • 500 20 32 34^5 422,7 125.4 125.4 488 580 К1Ы КИ-2 4,6 1,84 22,4 22,8 174.3 220.4 73.7 73.7 270 317 К12-1 К12-2 К12-3 5,2 400 2,08 24,2 24.8 27.8 233,1 279 351,4 86.4 86.4 86.4 344 390 466 К12-4 | 5,2 500 | 2,08 32,2 571,6 86,4 690 К13-1 К13-2 К13-3 4,13 400 . 1,65 20,8 21.4 22.4 197,9 443,8 316,2 86.4 86.4 86.4 305 352 427 1,8* Продолжение табл. 3.20 Расход стали в кг Марка колонны Масса в т Марка бетона Рас¬ ход бетона в м3 на арматурные изделия класса заклад¬ ные дета¬ ли 2 А-I | А-III а> о ш К13-4 4,13 500 1,65 28 502,6 86,4 617 К14-1 К14-2 К14-3 6,25 400 2,5 27,6 28,2 36,8 268,7 314,6 557,2 86.4 86.4 86.4 383 429 680 К14-4 500 36,8 557,2 86,4 680 Примечания: L Типоразмеры колонн приведены в табл. 3.19. 2. Первая цифра в марке обозначает порядковый номер типоразмера, вторая — порядковый номер по несущей спо¬ собности. 2-2 1 1 Рис. 3.28. Узел сопряжения колонн а — п<5сле зачеканки; б после замоноличивания; / — стыковве накладки; 2 — центрирующая прокладка; 3 — жесткий раствор; 4 — монолитный бетон для пропуска стояков отопления. Кроме того, запроек¬ тированы капители с отверстиями диаметром 200 мм, предназначенными для пропуска коммуникаций. В капи¬ телях предусмотрены закладные детали для крепления к колоннам и сопряжения с надколонными плитами. Со¬ пряжение капители с колонной показано на рис- 3.29, Надколонные плиты запроектированы двух типов: один — постоянного сечения, другой — с тремя углубле¬ ниями в средней части размером 700X700 мм для воз¬ можности устройства в этих местах отверстий для Про¬ пуска коммуникаций. Размеры плит в плане: средней
276 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Таблица 3.21 Рис. 3.29. Узел сопряжения капители с колонной J — колонна; 2 — капитель; 3 — стальная накладка; 4 <— монтаж¬ ный сварной шов; 5 — монолитный бетон 3100X3540 мм, крайней 2150X3540 мм, толщина их 180 мм. В плитах предусмотрены выпуски арматуры и закладные детали для сопряжения с капителями (рис. 3.30) и пролетными плитами. Пролетные плиты, так же как надколонные, за¬ проектированы двух типов — без углублений и с че¬ тырьмя углублениями в средней части размером 700Х Х700 мм для возможности устройства в этих местах от¬ верстий для пропуска коммуникаций. Размеры плит в плане 3080X3080 мм, толщина 150 мм. В них предусмот¬ рены выпуски арматуры для сопряжения с надколонны- ми плитами (рис. 3.31). Рабочая арматура колонн, капителей, надколонных и пролетных плит из стали периодического профиля класса A-III. Марка бетона колонн 300, 400 и 500, капи¬ телей 300 и 400, плит 200 и 300. Предел огнестойкости: колонн 3,5 ч, капителей, над¬ колонных и пролетных плит 1,5 ч. Типоразмеры капителей и плит перекрытий приве¬ дены в табл. 3.21, а сортамент их и технико-экономиче- ские показатели — в табл* 3422е
ГЛАВА 3.3. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ С БЕЗБАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 277 Рис. 3.30. Узел сопряжения над- колонной плиты с капителью / — надколонная плита; 2 — капитель1; 3 — колонна; 4 — выпуски арматуры из плиты; 5 — монтажный сварной шов; 6— монолитный бетон Рис. 3.31. Узел сопряжения про¬ летной плиты с надколонной 1 — пролетная плита; 2 — надколонная плита; 3 — монтажный сварной шов; 4 — монолитный бетон; 5 — брусок опа¬ лубки Таблица 3.22 Сортамент капителей, над колонных и пролетных плит и их технико-экономические показатели, серия 1.420-4, вып. 3 Расход материалов Расход материалов Марка изделия Масса в г Марка бетона бетона в мг стали в кг Марка изделия Масса в г Марка бетона бетона в лс8 стали в кг кпм 300 1.9 1.9 1.9 1.89 1.89 259 316 346 257 316 нпкм 200 111 КП1-2 КП1-3 КПМ-1 КП1-2-1 4,75 300 400 300 300 НПК1-2 НПК1-3 НПК1-4 НПК1-5 3,1 300 1,24 111 119 130 157 КП1-3-1 4,75 400 1,89 346 НПК1-6 14 ГГ О О 3,1 4.08 4.08 300 300 300 1,24 1.63 1.63 185 171 213 кпкм КПК1-2 КПК1-3 3,58 300 300 400 1,42 204 246 269 riiiZ^Z НП2-4 НПК2-2 НПК2-4 2.58 2.58 300 1.09 1.09 123 149 КПК1-Ы 3,5 300 1,4 204 КПК1-2-1 3,5 300 1.4 246 269 ППЫ 200 86 КПК1-3-1 3,5 400 1,4 ПП1-2 86 НПМ НП1-2 НП1-3 4,6 Ш 300 300 1,84 149 149 161 ПП1-3 ПП1-4 ПП1-5 3,26 300 1,3 87 102 120 НП1-4 111 ПП1-6 3,26, 300 1,3 140 НП1-5 НП1-6 4,6 300 1,84 216 242 ПП2-2 ПП2-4 2.7 300 1,08 142 221 Примечания: 1. Типоразмеры конструкций приведены в табл. 3.21. 2. Буквенные индексы в марках обозначают вид изделия: КП — капитель, КПК — капитель крайняя, НП — надколонная вли¬ та, НПК — надколонная плита крайняя, ПП — пролетная плита; первая цифра обозначает порядковый номер типоразмера, вто¬ рая — порядковый номер по несущей способности, третья — наличие отверстий.
278 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ \ U г т^1 г — I ■'' | Г 1 4 _ 1 1 1 1550 SQOQ1 j еооо ; вооо*п i вооо i вооо i еооо Цифровая А ось "w Рис. 3.32. Раскладка капителей и плит перекрытия и покрытия с укладкой у продольных стен капителей КП1 1 ~ капители КШ; 2 — деформационный шов Рис. 3.33. Раскладка капителей и плит перекрытия и покрытия с укладкой у продольных стен капителей КПК1 ' — капители КПК1; 2 — деформационный шов 3.3.3. Применение конструкций серии 1.420-4 При проектировании многоэтажных производствен¬ ных зданий с безбалочными перекрытиями подбор ко¬ лонн из серии 1.420-4 (вып. 2) для конкретной габарит¬ ной схемы и нагрузки на перекрытие может быть про¬ изведен по табл. 3.23. Раскладка элементов перекрытий зависит от того, принята ли габаритная схема с одинаковыми капителя¬ ми по всем рядам колонн или с различными для сред¬ них и крайних рядов. Для первого случая раскладка показана на рис. 3.32, для второго — на рис. 3.33. По ус¬ ловным маркам элементов на этих рисунках и заданной нагрузке на перекрытия могут быть подобраны по табл. 3.24 рабочие марки плит и капителей серии 1.420-4 (вып. 3). Конструкции серии 1.420-4 могут применяться и для зданий, у которых сочетания высот этажей или нагруз¬ ки отличаются от принятых в этой серии. В этом случае назначение марок элементов из числа входящих в но¬ менклатуру серии производится на основе статического расчета каркаса конкретного здания с проверкой эле¬ ментов по прочности, раскрытию трещин и деформатив- ности. При статическом расчете каркаса следует руко¬ водствоваться положениями, приведенными в приложе¬ нии 1 к вып. 1 серии 1.420-4. Чертежи фундаментов разрабатываются для кон¬ кретных зданий индивидуально, с учетом местных усло¬ вий. При разработке чертежей фундаментов колонн сле¬ дует пользоваться материалами серии 1.412-3. Чертежи стен подвалов также разрабатываются для конкретных зданий, причем следует иметь в виду, что горизонтальные силы от этих подпорных стен могут вос¬ приниматься каркасом здания только в уровне перекры¬ тия над подвалом. Чертежи монтажных схем каркаса и перекрытий здания разрабатываются в соответствии с маркировоч¬ ными схемами, приведенными в вып. 1 серии 1.420-4. Для лестниц следует применять типовые конструк¬ ции серии ИИ27-1, используя при этом материалы для
ГЛАВА 3.3. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БЕЗБАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 279 Таблица 3.23 Ключ для подбора колонн по серии 1.420-4, вып. 2 ' № габаритной схемы Нагрузка в кгс!и2 - Условные марки колони К1 К2 КЗ К4 К5 I Кб К7 | К8 Рабочие марки колонн по серии 1.420-4, вып. 2 500 КМ км К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 КМ К1-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 _ 1 и 2 1500 КМ км К2-3 К2-1 К7-2 К7-2 _ 2000 КМ км К2-3 К2-1 К7-2 К7-2 2500 К5-1 К5-1 К6-3 • К6-2 К12-2 К12-2 . 3000 К5-1 К5-1 К6-3 К6-2 • К12-2 К12-2 — — 500 КЗ-1 КЗ-1 К4-1 К4-1 КН-1 К11-1 1000 КЗ-1 КЗ-1 К4-2 К4-2 К1М КП-1 _ 3 и 4 1500 КЗ-1 КЗ-1 К4-3 К4-3 К11-2 КП-2 . 2000 К9-1 К9-1 КЮ-2 КЮ-2 К14-2 К14-2 2500 К9-1 К9-1 кю-з КЮ-З К14-2 К14-2 3000 К9-1 К9-1 КЮ-4 КЮ-4 К14-2 К14-2 — — , 500 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 . —, 5 1500 КЗ-1 КЗ-1 К2-3 К2-3 К7-2 К7-2 — — ' 2000 КЗ-1 КЗ-1 К2-4 К2-3 К7-2 К7-2 — 2500 ' К9-1 К9-1 К6-3 К6-3 К12-2 К12-2 — 3000 К9-1 К9-1 К6-3 " К6-3 К12-2 К12-2 — — 6 • 500 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К7-1 КМ “ 1500 КЗ-1 КЗ-1 К2-3 К2-3 К7-2 К7-2 6 2000 КЗ-1 КЗ-1 К2-3 К2-3 К7-2 К7-2 —. — 2500 К9-1 K9-I К6-3 К6-3 К12-2 К12-2 — — 3000 К9-1 К9-1 К6-3 К6-3 К12-2 К12-2 500 КМ К1-1 К2-1 К2-1 КП-1 КП-1 1000 км км К2-1 К2-1 К11-1 КН-1 .— —. 7 и Q 1500 К1-1 КМ К2-3 К2-3 К11-2 К11-2 — —. / И о 2000 км КМ К2-3 К2-3 К11-2 КП-2 — 2500 К5-1 К5-1 К6-3 К6-3 К14-2 . К14-2 — 3000 К5-1 К5-1 К6-3 К6-3 К14-2 К14-2 — 500 км км К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-! 1000 КМ км К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К7-1 К7-2 а 1500 км км К2-3 К2-3 К2-3 К2-3 К7-2 К7-2 j' 2000 К5-1 К5-1 К6-2 К6-2 Кб-2 К6-2 К12-1 К12-1 2500 К5-1 К5-1 Кб-3 К6-3 Кб-3 К6-3 ’ К12-2 К12-2 3000 К5-1 К5-1 К6-3 К6-3 К6-4 К6-4 К12-2 К12-2 500 км КМ К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 км км K2-I К2-1 К 2-2 К2-2 К7-1 К7-2 10 1500 км км К2-3 К2-3 К2-4 К2-3 К7-2 К7-2 ' 2000 К5-1 К5-1 К6-2 К6-2 К6-2 К6-2 К12-1 К12-1 2500 К5-1 К5-1 К6-3 К6-3 К6-3 К£-3 К12-2 К12-2 v 3000 К5-1 К5-1 К6-4 К6-3 К6-4 К6-4 К12-2 К12-2 500 КЗ-1 КЗ-1 К4-1 К4-1 К4-1 К4-1 К11-1 КП-1 i 1000 КЗ-1 КЗ-1 К4*2 К4-2 К4-2 К4-2 КП-2 КП-2 И 1500 К9-1 К9-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 . К10-1 К14-1 К14-1 2000 К9-1 К9-1 КЮ-2 КЮ-2 КЮ-З кю-з К14-1 К14-1 2500 К9-1 К9-1 кю-з кю-з КЮ-4 кю-з К14-2 К14-2 3000 К9-1 К9-1 КЮ-4 КЮ-4 •КЮ-5 К10-5 К14-2 К14-3 500 КЗ-1 КЗ-1 К4-1 К4-1 К4-! К4-1 КП-1 КИ-1 1000 КЗ-1 КЗ-1 К4-2 К4-2 К4-3 К4-2 КИ-2 КП-2 12 1500 К9-1 К9-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 К14-1 К14-1 2000 К9-1 К9-1 КЮ-2 КЮ-2 кю-з кю-з К14-2 К14-2 2500 К9-1 К9-1 кю-з кю-з КЮ-4 кю-з К14-2 К14-2 3000 К9-1 К9-1 КЮ-4 КЮ-4 КЮ-5 КЮ-5 К14-3 К14-3
280 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.23 ■ У габаритной схемы Нагрузка в кгс/м1 Условные марки колонн К1 К2 КЗ К4 К5 | 1 К6 1 1 К7 1 1 К8 Рабочие марки колонн по серии 1.420-4, вып. 2 500 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К7-1 К7-2 13 1500 КЗ-1 КЗ-1 К2-3 К2-3 К2-3 К2-3 К7-2 К7-2 2000 К9-1 К9-1 К6-2 К6-2 К6-2 Кб-2 К12-1 К12-1 2500 К9-1 К9-1 К6-3 К6-3 Кб-3 Кб-3 К12-2 К12-2 3000 K9-J К9-1 К6-3 Кб-3 К6-4 Кб-4 К12-2 К12-2 500 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К7-1 К7-2 14 1500 КЗ-1 КЗ-1 К2-3 К2-3 К2-4 К2-3 К7-2 К7-2 2000 К9-1 К9-1 К6-2 К6-2 К6-2 Кб-2 К12-1 К12-1 2500 К9-1 К9-1 К6-3 Кб-3 К6-3 К6-3 К12-2 К12-2 3000 К9-1 К9-1 К6-4 К6-3 Кб-4 Кб-4 К12-2 К12-2 500 км км К2-1 К2-1 • К2-1 К2-1 КН-1 К1М 1000 км кы К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К11-2 К11-2 15 1500 км км К2-3 К2-3 К2-3 К2-3 К11-2 К11-2 2000 K5-1 K5-1 К6-2 К6-2 Кб-2 Кб-2 К14-1 К14-1 2500 К5-1 К5-1 К6-3 К6-3 Кб-3 Кб-3 К14-2 К14-2 3000 К5-1 К5-1 К6-3 К6-3 Кб-4 Кб-4 К14-2 К14-3 500 К1-1 км К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 КП-1 КИ-1 1000 кы км К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К11-2 К1Ь2 16 1500 К1-1 км К2-3 К2-3 К2-4 К2-3 К11-2 К11-2 2000 К5-1 K5-1 К6-2 К6-2 Кб-2 Кб-2 К14-1 К14-1 2500 K5-1 $г! К6-3 К6-3 К6-3 К6-3 К14-2 К14-2 3000 К5-1 К5-1 К6-3 К6-3 Кб-4 Кб-4 К14-2 К14-3 Продолжение табл. 3.23 JSTa габа¬ ритной схемы со « ag >»^ о. & и й <0 « Условные марки колонн К1 К2 КЗ К4 К5 Кб К7 К8 | К9 кю Рабочие марки колонн по серии 1.420-4, вып. 2 500 км км К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 км КМ К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К2-2 К2-4 К7-2 К7-2 17 1500 K5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К12-1 К12-1 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К12-1 К12-2 2500 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-5 К12-2 К12-4 3000 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-4 Кб-6 К12-2 К12-4 500 км км К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 км км К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К2-3 К2-4 К7-2 К7-2 18 1500 K5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К12-1 К12-1 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К12-1 К12-2 5500 K5-I К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-5 К12-2 К12-4 3000 К5-1 К5-1 Кб-4 Кб-4 Кб-4 Кб-4 Кб-5 К6-6 К12-3 К12-4 . 500 .КЗ-1 КЗ-1 К4-1 К4-1 К4-1 К4-1 К4-2 К4-2 КИ-1 КП 2 1000 К9-1 К9-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 К14-1 К14-1 19 1500 К9-1 К9-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 К14-1 К14-1 2000 К9-1 К9-1 КЮ-2 КЮ-2 кю-з кю-з кю-з КЮ-4 К14-1 К14-3 2500 К9-1 К9-1 К10-3 кю-з КЮ-4 кю-з КЮ-4 КЮ-7 К14-2 К14-4 Ъ- 3000 К9-1 К91 КЮ-4 КЮ-4 КЮ-5 КЮ-5 К10-6 КЮ-7 К14-4 К14-4 • 500 КЗ-1 КЗ-1 К4-1 К4-1 К4-1 К4-1 К4-2 К4-2 К11-1 К11-2 1000 K9-1 К9-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 КЮ-1 К14-1 К14-1 20 1500 К9-1 К9-1 ’ КЮ-1 КЮ-1 КЮ-2 КЮ-1 КЮ-2 КЮ-1 К14-1 КН-1 2000 К9-1 К9-1 кю-з КЮ-2 КЮ-З КЮ-З КЮ-4 КЮ-4 К14-2 К14-3 2500 К9-1 К?-1 КЮ-4 КЮ-З КЮ-4 кю-з КЮ-4 КЮ-7 К14-3 К14-4 3000 К9-1 К9-1 КЮ-5 КЮ-4 КЮ-5 КЮ-5* КЮ-6 КЮ-7 КИ-4 К14-4 500 ' КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К2-2 К2-4 К7-2 К7-2 21 1500 К9-1 К9-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К12-1 К12-1 2000 К9-1 К9-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К12-1 К12-2 2500 К9-1 К9-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 * Кб-5 К12-2 К12-4 3000 К9-1 К9-1 Кб-з Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-4 Кб-6 К12-2 К12-4
ГЛАВА 3.3. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С БЕЗБАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ 28! Продолжение табл. 3.23 N2 габа¬ ритной схемы Нагрузка в кгс/м2 Условные марки колонн К1 К2 КЗ К4 К5 Кб К7 1 К8 1 К9 | | кю Рабочие марки колонн по серии 1.420-4, вып. 2 500 КЗ-! КЗ-1 К2-1 К2-1 К2-! К2-1 К2-1 К2-1 К7-1 К7-1 1000 КЗ-1 КЗ-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К2-2 К2-4 К7-2 К7-2 22 1500 К9-1 К9-1 Кб-1 К6-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К12-1 К12-1 2000 К9-1 К9-1 К6-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К12-1 К12-2 2500 К9-1 К9-1 К6-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-5 К12-2 К12-4 s. 3000 К9-1 К9-1 К6-4 Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-5 К&-6 К12-3 К12-4 500 К1-1 км К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К1М КП-2 1000 К1-1 К1-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К2-2 К2-4 КИ-2 КП-2 23 1500 К5-1 КБ-1 К6-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К14-1 К14-1 2000 К5-1 К5-1 - К6-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К14-1 К14-3 2500 K5-I К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-5 К14-2 К14-4 3000 К5-1 К5-1 К6-3 Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-4 Кб-6 КИ-2 Ю4-4 Продолжение табл. 3.23 , <Я Условные марки колонн со о а USS н S со S , Q. ^ К1 К2 КЗ К4 К5 Кб | К7 | К8 К9 | кю ки К12 •S Я X 2; о, о СЯ X д Рабочие марки колонн по серии 1.420-4, вып. 2 500 К1-1 К1-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 КИ-1 КИ-1 1000 К1-1 К1-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К2-3 К2-4 К11-2 КП-2 — _ 24 1500 К5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К14-1 К14-1 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К14-1 К14-3 2500 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-5 К14-2 К14-4 — 3000 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-5 Кб-б К14-2 К14-4 ' — — 500 К1-1 К1-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К8-1 К8-1 1000 К1-1 К1-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К8-1 К8-2 — — 25 1500 км К1-1 К2-3 К2-3 К2-3 К2-3 К8-2 К8-2 — 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К13-1 К13-1 — 2500 К5-1 , К5-1 К6-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 К13-2 К13-2 — 3000 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-4 К13-2 К13-2 — — — — 500 кы К1-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К8-1 К8-1 1000 К1-1 - К1-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К8-1 К8-2 26 1500 К1-1 К1-1 К2-3 К2-3 К2-4 К2-3 К8-2 КЗ-2 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К13-1 К13-1 2500 К5-1 К5-1 К6-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 К13-2 К13-2 — 3000 К5-1 К5-1 Кб-4 Кб-3 Кб-4 Кб-4 К13-2 К13-2 — — — — 500 КЫ К1-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К8-1 К8-1 1000 КЫ К1-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К2-2 К2-4 К8-21 К8-2 27 1500 К5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К13-1 К13-1 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К13-1 К13-2 2500 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-5 К13-2 К13-4 3000 V К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-4 Кб-б К13-2 К13-4 — — 500 КЫ К1-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К8-1 К8-1 1000 К1-1 К1-1 К2-1 К2-1 К2-2 К2-2 К2-3 К2-4 К8-2 К8-2 — 28 1500 К5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К13-1 К13-1 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 К13-1 К13-2 2500 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-5 К13-2 К13-4 3000 К5-1 К5-1 Кб-4 Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-5 Кб-б К13-3 К13-4 — — 500 К1-1 К1-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 КВ-1 К8-2 1000 К5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Ki3-i К13-1 29 1500 К5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-2 К13-1 К13-2 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-5 К13-1 К13-3 2500 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-5 Кб-3 Кб-7 К13-2 К13-4 3000 К5-1 К5-1 К6-3 Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-4 Кб-б Кб-4 Кб-8 К1з-з К13-4
282 РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Продолжение табл. 3.23 'S°3 re m jo p. о Условные марки колонн К1 К2 КЗ К4 К5 | Кб | К7 | К8 | К9 | кю | КИ | К12 мч Д Рабочие марки колонн по серии 1.420-4, вып. 2 500 К1-1 кы К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-1 К2-2 К8-1 К8-2 1000 К5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 К6-1 К13-1 К13-1 1500 К5-1 К5-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-1 Кб-2 Кб-2 К13-1 К13-2 30 2000 К5-1 К5-1 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-2 Кб-з Кб-5 К13-2 К13-3 2500 К5-1 К5-1 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-3 Кб-4 Кб-5 Кб-4 Кб-7 К13-3 К13-4 3000 К5-1 К5-1 Кб-4 Кб-3 Кб-4 Кб-4 Кб-5 Кб-б Кб-5 Кб-8 К13-3 К13-4 Примечания: 1. Габаритные схемы зданий с условной маркировкой колонн приведены на рис. 3.21. 2. : Номенклатура колонн приведена в табл. 3.19. проектирования, приведенные в альбоме 1 серии ИИ20-8. тикальные стеновые панели серии 1.432-4 (для холодиль- В зависимости от температурно-влажностного режи- ников) и стеновые панели серии СТ-02-31, ма в помещениях следует для стен применять: клад- Примеры решения стен приведены в серии 1.420-4, ку из красного кирпича пластического формования, вер- вып, 1, Таблица 3.24 Ключ для подбора капителей, надколонных и пролетных плит по серии 1.420-4, вып. 3 Условные марки капителей Условные марки плит Нормативная временная длительная нагрузка на перекрытие в кгс/м2 КП1 КПК1 НП1 НПК1 ПП1 рабочие марки капителей рабочие марки плит 500 • КП1-1 кпкы НП1-1 НПК1-1 ПП1-1 КП1-1-1 КПК1-1-1 НП2-2 НПК2-2 ПП2-2 1000 КП1-1 кпкм НП1-2 НПК1-2 ПП1-2 КП1-1-1 КПК1-1-1 НП2-2 НПК2-2 ПП2-2 1500 КП1-2 КПК1-2 НП1-3 НПК1-3 ПП1-3 КП1-2-1 КПК1-2-1 * НП2-4 НПК2-4 ПП2-4 2000 КП1-2 КПК1-2 НП1-4 НПК1-4 ПП1-4 КП1-2-1 КПК1-2-1 НП2-4 НПК2-4 ПП2-4 2500 КП1-3 КПК1-3 ГНП1-& НПК1-5 ПП1-5 КШ-3-1 КПК1-3-1 — - — 3000 КП1-3 КПК1-3 НП1-6 НПК1-6 ПП1-6 КП1-3-1 КПК1-3-1 — — Примечания: 1. 2. Для покрытия но 3. В знаменателе укг делнй без отверстий и Условные марки каш рмативная временная ззаны марки изделий углублений. ггелей и плит см. на длительная нагрузка с отверстиями или уг. рис. 3.32 и 3.33. принимается 500 / дублениями для П{ сгс/м2. юпуска коммуникаци! i, в числителе — из*
РАЗДЕЛ 4 ТИПОВЫЕ конструкции И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Научный редактор — иш. В. И. СЫЧЕВ
Глава 4.1. СИЛОСЫ 4.1.1. Общие сведения Силосные корпуса служат для бестарного хранения сыпучих сырьевых материалов, полупродуктов и готовой продукции. Этот вид закрытых хранилищ находит ши¬ рокое применение благодаря высокому уровню возмож¬ ной механизации погрузочно-разгрузочных работ. В конструкциях типовых силосов, разработанных в серии ИС-01-09, имеются следующие элементы: фунда¬ мент, подсилосный этаж, днище с воронками, стены си¬ лосных банок, перекрытие и надсилосная галерея. На .первом этапе унифицированы только основные параметры силосов: размеры силосных банок в попереч¬ ном сечении, по высоте и по их взаимному расположе¬ нию; высоты подсилосных этажей, сечения колонн и их осевые привязки; толщины монолитных стен, возводи¬ мых в подвижной опалубке; различные конструкции надсилосных перекрытий. Наружный (номинальный) диаметр круглых сило¬ сов принят равным 3; 6 и 12 м. Расстояние между цент¬ рами силосов установлено равным унифицированному значению их диаметра. Высота стен силосов и подсилос¬ ных этажей назначена кратной 1,2 м. Для упрощения конструкции оснастки и уменьшения количества ее ти¬ поразмеров монолитные стены крайних и средних сило¬ сов, возводимых в скользящей опалубке, приняты оди¬ наковой толщины. Габаритные схемы силосных корпу¬ сов с унифицированными строительными параметрами приведены в табл, 4.1. Т а б л ид а 4.1 Унифицированные габаритные схемы и технические характеристики силосных корпусов Продолжение табл. 4.1 Шифр силосного корпуса Габаритная схема корпуса Полная высота корпуса Н в м Объем корпуса В JK3 1-6-36-108 я 15 250 1-6-36-156 19,8 370 1-6-36-204 Тт 24,6 500 1-6-48-108 » ц 16,2 250 1-6-48-156 21 370 1-6-48-204 ф 25,8 500 2-6-36-108 15 500 2-6-36-156 19,8 740 2-6-36-204 24,6 1000 2-6-48-108 16,2 500 2-6-48-156 21 740 2-6-48-204 25,8 1000 m 3-6-36-108 3-6-36-156 3-6-36-204 3-6-48-108 3-6-48-156 3-6-48-204 15 750 19,8 1100 24,6 1500 16,2 750 21 1100 25,8 1500 ш шр] 4-6-36-108* 15 1000 4-6-36-156 19,8 1480 4-6-36-204 24,6 2000 4-6-48-108 16,2 1000 4-6-48-156 21 1480 4-6-48-204 • 25,8 2000
ГЛАВА, 4.1. СИЛОСЫ 285 Продолжение табл. 4.1 Полная Шифр^ силосного Габаритная схема высота Объем корпуса корпуса корпуса корпуса Н в м в м3 Продолжение табл. 4.1 6-6*36-108 6-6-36-156 6-6-36-204 6-6-48-108 - 6-6-48-156 * 6-6-48-204 1-12-108-180В 1-12-108-300В 2-12-108-300В 4-12-108-300В 4-12-144-264В mom оош Г1" ■г 12000 12000 V1 V -*mr -f • 12000 12000 V V ш 15 19.8 24,6 16,2 21 25.8 30.6 42.6 42,6 42,6 1500 2220 3000 1500 2220 3000 1700 3000 6000 12 ООО 12 000 Шифр силосного корпуса 1-12-60-180 1-12-60-300 2-12-60-180 2-12-60-300 4-12-60-300 1-12-108-300 Габаритная схема корпуса 12000 mfm 12000 12000 , п Пли -P-R* 4j> Полная высота корпуса Н в м 24.6 36.6 24.6 36.6 36,6 41,4 Объем корпуса в JH3 1700 3000 3400 6000 12 000 3000
286 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Продолжение табл. 4.1 Полная Объем Шифр силосного Габаритная схема высота корпуса корпуса корпуса корпуса Н в м в м> Примечание. Цифры в шифре. силосного кор¬ пуса обозначают: первая—количество силосов в корпусе, вторая — диаметр силоса, третья — высоту подсилосного этажа в дм, четвертая — высоту стенки в дм. Буквенный индекс «В» добавляется для корпусов с воронкой на весь диаметр силоса. Таблица 4.2 Классификация нагрузок основных сыпучих материалов, хранимых в снлосах Характеристика сыпучего , материала Класс нагруз¬ ки объем¬ ная масса в кг/м? угол внутрен¬ него тре¬ ния в град коэффи¬ циент трения сыпучего о стены силоса Перечень сыпучих матери¬ алов, по которым установ¬ лены классы нагрузок 1 400 15 0,3 Сажа гранулированная II 600 45 0,25 Варочная щепа (с учетом коэффициента уплотнения 1.2) III 800 35 0,6 Керамзит, аглопорит, из¬ весть обожженная мелкая IV 1000 35 0,5 Уголь V 1300 30 0,5 Глинозем, сода тяжелая, известь обожженная круп¬ ная Цемент, песок, нефелин, гипс Гравий, щебень VI 1600 30 0,6 VII. 2000 30 0,6 Для унификации опалубочных размеров конструк¬ ций сыпучие материалы по величине создаваемых ими в силосах нагрузок отнесены к семи классам, приведен¬ ным в табл. 4.2. Унифицированные значения расчетных нагрузок от давления сыпучих материалов приведены в табл. 4.3. Таблица 4.3 Унифицированные расчетные нагрузки от сыпучих материалов Диаметр силоса в м Давление сыпучего в тс/мг на днище силоса Рд | на стены силоса Рг 3 6 12 Прим«ча1 грузок КОЭффИЦ! 7,5' X 4; 7,5; 10; 15 12; 18; 20; 22; 24; 27; 37 н и е. Для определены нент перегрузки прин 2,5 2; 3; 4; 5 2; 3; 5; 6; 7; 8; 9 [я нормативных на- нмают равным 1,3. Дополнительные нагрузки, возникающие при раз¬ грузке силосов, работе пневматических систем, обруше¬ нии сыпучего материала внутри силоса, учтены в конст¬ рукциях отдельно (при подборе сечений элементов). Временная расчетная нагрузка на надсилосном перекры¬ тии принята равной 500 кгс/м2, 4.1.2. Конструктивные решения унифицированных силосных корпусов Конструкции надземной части корпусов с круглыми силосами диаметром 3 м запроектированы из сборного железобетона, фундаментная плита — из монолитного (рис, 4.1), Силосы собирают из кольцевых элементов Рис. 4.1. Конструктивная схема корпуса из четырех силосов диаметром 3 м 1 — монолитная фундаментная плита с выступающими башмаками для заделки колонн; 2 сборные колон¬ ны подсилосного этажа; 3— сборное опорное кольцо; 4 — сборные коль¬ ца стен; 5—• перекрытие из сборных плоских плит массой 2,2 т, армированных одиночными сварными кар¬ касами. При монтаже кольца устанавливают на цемент¬ ном растворе и скрепляют по высоте с помощью сварки закладных деталей. Стены опираются на сборные коль¬ цевые балки прямоугольного сечения, уложенные по ко¬ лоннам подсилосного этажа. Колонны заделывают в ста¬ каны фундаментной плиты. Стальные конические ворон¬ ки закрепляются на кольцевых балках и имеют размер поверху, равный внутреннему диаметру силосов. Расход материалов на силосный корпус приведен в табл. 4.4.
ГЛАВА 4.1. СИЛ ОСЫ 287 Таблица 4.4 Расход материалов на силосный корпус с силосами диаметром 5* м (4-3-36-1Б6В) при нагрузке класса VI Расход бетона в мл Расход стали в кг сборного монолит¬ ного арматуры железобетонных конструкций стальных конструкций (проката) закладных деталей и соединительных элементов Общий расход монолитных сборных А-1 А-И А-1 А-II | А-Ц* прокат стержни 64 70 98Э 1173 3923 455 470 5388 871 556 13 825 Стены силосов диаметром б м решены в монолит¬ ном железобетоне, имеют толщину 180 мм и армирова¬ ны двойной вязаной арматурой. Рис. 4.2. Конструктивная схема сборно-монолитногр днища си¬ лосов диаметром 6 м / — сборные балки; 2 — сборные ко¬ лонны подсилосного этажа; 3— мо¬ нолитная рлита с отверстием для пропуска подуворонки; 4 — стены си¬ лосов Ж Днище в силосах диаметром 6 м выполнено сборно¬ монолитным: по сборным балкам прямоугольного сече¬ ния бетонируется монолитная плита толщиной 400 мм (рис. 4.2), в которой имеются отверстия диаметром 2 ж, чтобы пропустить разгрузочные стальные полуворонки. Для корпусов с четырьмя и шестью силосами разрабо¬ тан вариант плиты днища с двумя квадратными отвер- Рис. 4.3. Конструктивная схема ребристого днища силосов* диаметром 12 м 1 — колонны подсилосного этажа; 2 — монолитное ре¬ бристое днище; 3 — монолит¬ ные стены силоса; 4 — сталь¬ ная воронка стиями размером 600X600 мм в каждом силосе. Сборные балки днища армированы сварными каркасами, высту¬ пающими за верхнюю грань сечения, для обеспечения совместной работы балок с плитой. Монолитная плита армируется двойной арматурой из сварных сеток. Рас¬ ход материалов на корпуса с силосами диаметром 6 м приведен в табл. 4.5. Силосы диаметром 12 м запроектированы монолит¬ ными с толщиной стенок 240 мм. Армирование анало¬ гично армированию силосов диаметром 6 м. Конструк¬ ция днища разработана в двух вариантах: при хранении материалов с объемной массой более 1 т/ж3— монолит¬ ными, ребристыми, с отверстиями для устройства полу- воронок (рис. 4.3); при хранении легких сыпучих мате¬ риалов в каждом силосе на колоннах устраивается сбор¬ ная или монолитная кольцевая балка, на которую опирается стальная воронка (рис. 4.4), Кольцевая бал¬ ка жестко соединяется с колоннами и стенкой силоса, Сборные кольцевые балки собирают из четырех элемен¬ тов. Расход материалов на корпуса с силосами диамет¬ ром 12 м приведен в табл. 4.6: Рис. 4.4. Конструктивная схема днища силосов со стальной воронкой, опи¬ рающейся на опорное кольцо / — колонны; 2 — сборная (или монолитная) кольцевая балка опорное кольцо; 3 — воронка Колонны подсилосных этажей запроектированы сборными, прямоугольного сечения, с арматурой в виде сварных каркасов. Перекрытия силосов решены с применением плос¬ ких сборных железобетонных плит толщиной 100 мм, имеющих номинальные размеры в плане 3X3 м с угло¬ выми доборными плитами размером 3X1 >5 м. Плиты монтируют по сборным железобетонным или металличе¬ ским балкам, расположенным через 3 ж в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Такая схема балок равномерно распределяет нагрузки на стены силосов, позволяет легко устраивать в необходимых случаях мо¬ нолитные участки и крепить стойки рам надсилосных галерей. По сборным плитам укладывают армированный бетонный слой (толщиной 30 мм для силосов диаметром 3 ж и 40 мм для 6- и 12-ж силосов), который вместе со сборными плитами образует горизонтальную диаф¬ рагму, повышающую общую жесткость силосного кор¬ пуса. Глубину заложения подошвы фундамента определя¬ ют в зависимости от технологических требований и дан¬ ных инженерно-геологических изысканий. Инженерно¬ геологические изыскания должны учитывать требования, необходимые для проектирования оснований под силос¬ ные корпуса: геолого-литологический разрез в месте воз¬ ведения сооружения должен быть исследован на глуби¬ ну до 25 ж от подошвы фундамента или до практически несжимаемых грунтов (если на всю глубину залегают сильно сжимаемые грунты, следует установить вид бли¬ жайшего несжимаемого грунта и положение его кров¬ ли). Необходимо также определить несущую способ¬ ность основания по устойчивости грунта с учетом накло¬ на напластований, горных выработок, откосов и других факторов, которые могут вызвать нарушение устойчиво-
2SS РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Таблица 4.5 Расход материалов на короуса с снлосамн диаметром 6 м Шифр силосного корпуса Класс на¬ грузки Расход бетона в м3 Расход стали в кг сбор¬ ного моно¬ лит¬ ного арматуры железобетон» монолитных ых конструкций сборных стальных конст¬ рукций (проката) закладных деталей Общий расход А-1 A-1I А-Ш В-1 A-I A-II А-Ш про¬ ката стерж¬ ней - I 2230 817 150 605 380 148 89 193 69 4681 III 2209 1544 150 489 564 241 89 193 69 5548 1*6-36-108 V 11,2 51,7 1412 2632 — 150 489 577 233 89 193 69 5844 VI 1481 1113 1859 150 489 658 362 89 193 69 6463 VII 1632 1363 1859 150 489 839 362 89 193 69 7045 111 2887 1544 150 489 565 241 89 193 69 6227' 1-6-36-156 V . 11,2 67,5 2106 1670 1859 150 489 659 362 89 193 69 7646 VI 2106 2182 1859 150 489 839 362 89 193 69 8338 V 83,3 2745 2201 1859 150 524 729 362 89 198 71 8 928 1-6-36*204 VI 13 84,5 2849 2963 1859 150 644 1036 362 89 198 71 10 221 1 2230 817 150 622 441 148 89 193 69 4759 *Л-6-48-1& III 2209 1544 150 506 625 241 89 193 69 5626 V 12,4 51,7 1412 2632 150 506 638 233 89 193 69 5922 / VI 1481 1113 1859 150 506 719 362 89 193 69 6541 VII 1632 1363 1859 150 506 942 362 89 193 69 7165 III 12,4 2887 1544 150 506 848 241 89 193 69 6527 1-6-48-156 V 67,5 2106 1670 1859 150 506 942 362 89 193 69 7946 VI 14,7 2106 2182 1859 150 545 806 362 89 198 71 8368 1 £ ifi ОАЛ V 14,7 83,3 2745 2201 1859 150 664 1188 362 89 198 71 9527 l-O-W-AW VI 84,5 2849 2963 1859 150 574 806 362 89 198 71 9921 I 4256 1943 300 1210 760 296 177 385 137 9 464 III 4208 3220 300 978 1128 482 177 385 137 11 015 2-6-36-108 < V 22,3 104,7 2814 5396 300 978 1516 466 177 385 137 12 169 VI 2946 2360 3900 300 978 1316 724 177 385 137 13 223 VII' 3248 . 2726 3900 300 978 1678 724 177 385 137 14 253 III 23,3 5664 , 3282 3900 300 978 ИЗО 482 177 385 137 16 435 2-6-36-156 л V 137,2 4196 * 3536 3900 300 1104 1458 724 177 395 142 15 932 VI 26,1 139,6 4405 4560 3900 300 1285 2112 724 177 395 142 18 000 2-6-30-201 V 26 5683 4657 3900 300 1104 1458 724 177 395 142 18 540 VI 172 5683 6194 3900 300 1285 2072 724 177 395 142 20 872 1 4256 *•' 1943 300 1245 1327 296 177 385 137 10 066 * III 24,7 4208 ..j 3220 300 1013 1695 482 177 385 137 И 617 V 2814 4 5396 300 1013 1721 466 177 385 137 12 409 2-6-48-108 ' ; ' * 104,7 VI 29,4 2946 2360 3900 300 1089 1611 724 177 395 142 13 654 VII 3248 2726 3900 300 1089 1611 724 177 395 142 14 312 III 5664 . 3282 t 3900 300 108$ 1423 482 177 395 142 16 854 2-6-48-156 V 29,4 137,2 4196 = 3536 3900 300 1384 2376 724 177 395 142 17 130 VI 139,6 4405 4560 3900 300 1146 1611 724 177 395 142 17 360 2-6-48-204 V 29,4 172 5683 4657 3900 300 1384 2376 724 177 395 142 19 738 VI 5683 6194 3900 300 1384 902 3072 177 395 142 22 149
ГЛАВА 4.1. СИЛ ОСЫ 289 Продолжение табл. 4.5 0 Шифр силосного корпуса Класс на¬ грузки Расход бетона в м? Расход стали в кг сбор¬ ного моно¬ лит¬ ного арматуры железобетонн монолитных ых конструкций сборных стальных конст¬ рукций (проката) закладных деталей общий расход А-1 A-II A-111 В-1 А-1 А-11 A-III про¬ ката стерж¬ ней 1 6378 2965 450 1903 1141 444 266 577 206 14 330 - III 34,9 6314 5175 — 450 1555 1693 723 266 577 206 16 959 V 4223 8439 — 450 1555 1749 699 266 577 206 18 164 VI 157,4 4401 3606 6060 450 1555 2037 1086 266 577 206 20 244 - VII 40,3 4854 4356 6060 450 1661 1704 1086 266 592 213 21 242 III 33,8 206,6 8648 5299 — 450 1463 2235 723 266 577 206 19 867 3-6-36-156 V 6590 5301 6060 450 1927 3108 1086 266 592 213 25 593 VI 39,3 210,2 6590 6937 6060 450 1656 2187 1086 266 592 213 26 037 V 8507 7112 6060 450 1928 3108 1086 266 592 213 29 322 О-0-ОО-204 VI 39 259 8507 9424 6060 450 1928 4929 1086 266 592 213 33 455 I 38,3 6378 2965 450 1956 1991 444 266 577 206 15 233 III 6314 5175 — 450 1608 2543 723 266 577 206 17 862 3-6-48-103 V 157,4 4223 8439 _ 450 2167 -2191 699 266 592 213 19 240 ’ VI 45,4 4401 3606 6060 450 2080 3084 1086 266 592 213 21 838 VII 4854 4356 6060 450 2167 1937 1086 266 592 213 21 981 III 206,6 8648 5299 — 450 1631 1235 723 266 592 213 19 047 3-6-48-156 V 44,3 210,2 6590 5301 6060 450 1718 2417 1086 266 592 213 24 693 VI • 6590 6937 6060 450 2076 3564 1086 266 592 213 27 834 * V 8507 7112 6060 450 2076 1353 4608 266 592 213 31 237 3-6-48-204 VI 44,1 259 8507 9424 6060 450 2076 1353 4608 266 592 213 33 549 1 8542 4 149 600 2415 1522 592 531 769 274 19 394 III 44,9 212,2 8452 7 097 — 600 1951 2258 964 531 769 274 22 896 4-6-36-108 V 5664 11 449 600 1951 2309 932 531 769 274 24 479 VI 5877 4 987 7836 600 1951 3356 1448 531 769 274 27 629 VII 52,2 6481 5451 7836 600 2453 4144 1448 531 789 284 30 017 III 44,7 279 11 564 7345 — 600 1951 2257 964 531 770 274 26 256 4-6-36-156 V 52 283,8 8 666 7463 7836 600 2207 2914 1448 531 789 284 32 738 VI 8 666 9511 7836 600 2207 2914 1448 531 789 284 34 786 4-6-36-204 V 52 349,8 И 352 9 823 7836 600 2207 2914 1448 531 789 284 37 784 VI 11 352 12 923 7836 600 2570 2152 1448 531 1090 279 40 781 I 8542 4 149 600 2485 1764 592 531 769 274 19 496 v III 49,7 8452 7 097 — 600 2021 2500 964 531 769 274 23 208 4-6-48-108 V 212,2 5664 11 449 — 600 2021 3441 932 531 769 274 25 681 VI 58,9 5877 4 987 7836 600 2175 3222 1448 531 789 284 27 749 VII 6481 5 451 7836 600 2652 4752 1448 531 789 284 30 824 III 279 11 564 7345 _ 600 2174 2846 964 531 789 284 27 097 4-6-48-156 V 58,7 283,8 8 666 7463 7836 600 2787 4751 1448 531 789 284 35 155 VI 8 666 9511 7836 600 2787 4751 1448 531 789 284 37 203 4-6-48-204 V 58,7 И 352 9 823 7836 600 2768 4751 1448 531 789 284 40 182 VI 349,8 И 352 12 923 7836 600 2768 1804 6144 531 1090 279 45 327 19—1075
290 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Продолжение табл. 4.5 Расход бетона в мг Расход стали в кг Шифр силосного корпуса Класс арматуры железобетонных конструкций закладных на¬ грузки сбор¬ ного моно¬ мон9Л15Тпых сборных стальных .конст¬ деталей о бщий лит¬ ного A-I А-И А-Ш В-1 A-I А-И A-111 рукций (проката) про¬ ката стерж¬ ней расход 6-0-36-108 I III V VI 67,3 318,7 12 807 12 719 8 537 8 870 6 411 10 948 17 476 7 614 12 126 900 900 900 900 3622 2926 2926 2926 2282 3386 3463 5034 888 1446 1398 2172 886 886 886 886 1155 ' 1155 1155 1155 411 411 411 411 29 362 34 777 37 152 42 094 VII 78,3 325,9 10 404 9 225 12 126 900 3137 4372 2172 886 1184 425 44 831 III 67 419,8 17 387 11 382 — 900 2936 3385 1446 886 1155 411 39 888 6*6-36-156 V VI 78 427 13 248 13 248 11 390 14 462 12 126 12 126 900 900 3100 3100 3949 3949 2172 2172 886 886 1184 1184 425 425 49 380 52 452 6-6-36-204 V VI 78 527,4 17 082 17 082 14 989 19 652 12 126 12 126 900 900 3313 3856 4372 9858 2172 2172 886 886 1184 1615 425 418 57 449 68 565 6-6-48-108 I 111 V 74,5 318,7 12 807 12 719 8 537 6 411 10 948 17 476 - 900 900 900 3728 3032 3032 2646 3750 5162 888 1446 1398 886 886 886 1155 1155 1155 411 411 411 29 832 35 247 38 957 VI RR 4 8 870 7 614 12 126 900 3262 4833 2172 886 1184 425 42 272 VII ОО » *х 325,9 10 404 9 225 12 126 900 3977 7127 2172 886 1184 425 48 426 III 419,8 17 387 11382 — 900 3261 4115 1446 886 1184 425 40 986 6-6-48*156 V VI 88,1 427 13 248 13 248 11 390 14 462 12 126 12 126 900 900 3465 3465 4679 4679 2172 2172 886 886 1184 1184 425 425 50 475 53 547 6-6-48-204 V VI 88,1 527,4 17 082 17 082 14 989 19 652 12 126 12 126 900 900 4151 4151 4886 2706 2172 9216 886 886 1184 1615 425 418 58 801 68 752 Таблица 4.6 Расход материалов на корпуса с силосами диаметром 12 м Шифр силосного корпуса Класс на¬ грузки Расход бетона в м3 Расход стали в кг сбор¬ ного моно¬ лит¬ ного арматуры железобетонных конструкций стальных конструк¬ ций (про¬ ката) закладных деталей и соединительных элементов общий расход монолитных сборных проката стержней A-I А-И | | В-1 A-I А-И А-III 1-12-108^ 180В II 121 179,2 6 987 5 370 530 554 8 048 37 500 565 287 59 841 1-12-108-300В II 121 292,2 И 513 12 632 530 5 644 3 136 7 968 37 500 565 287 79 775 2-12-108-300В II 241,8 596,4 23 016 26 528 1060 12 424 6 272 32 544 75 000 1 117 572 178 533 4-12-108-300В II 483,7 1217,1 46 012 53 504 2120 23 632 12 544 41 472 150 000 2 207 1142 335 635 4-12-144-264В IV 491,7 1074 41 600 42 776 2120 27 264 15 424 67 456 174 400 6 452 1253 378 745 1-^2-60-180 / v 12 354 17 127 530 1 760 __ 4 272 13 650 452 275 50 420 1 VI 57,8 447,7 14 296 20 617 530 1 760 — 4 272 13 650 452 275 55 852 1-12-60-300 V 57,8 560,7 20 768 32 621 530 1 760 — 4 272 13 650 452 275 74 328 \ V 24 874 34 854 1060 3 520 8 544 27 30Э 868 549 101 569 2-12-60-180 1 VI 115,5 903,8 28 798 ,41 834 1060 3 520 — 8 544 27 300 868 549 112 463 2-12-60-300 V 139,5 1140 41 250 66 414 1060 3 508 8 304 27 300 904 549 * 149 289 4-12-60-300 VI 279 2301,8 90 476 192 712 2120 6 896 14*848 54 600 1 749 1094 364 495 1-12-108-300 V 141,2 574 19 454 34 875 530 2 360 7 056 14 650 3 545 1787 94 257 2-12-108-180 V 233,1 935,1 25 998 38 822 1060 5 584 22 752 29 300 7 017 3246 133 779 Г v 39 178 70 866 1060 4 720 — 14 112 29 300 7 053 3573 169 852 2-12-108-300 VI 282,3 1170.2 44 098 86 034 1060 5 308 21 888 29 300 7 053 3573 198 314 1 Via 45 746 89 907 1060 5 308 — 21 888 29 300 7 053 3573 203 835 1 v 564,7 2370,6 78 831 142 637 2120 10 224 38 592 58 300 14 039 7142 351 885 4-12-108-300 1 VI 555,9 2377,8 90 467 174 885 2120 9 800 — 34 752 58 300 14 039 7142 391 505
ГЛАВА 4.1. СИЛОСЫ 291 сти основания под силосным корпусом. При выборе ме¬ ста возведения силосов следует избегать участков с рез¬ ким колебанием напластований грунтов. Фундаменты силосов проектируются, как правило, в виде сплошной монолитной железобетонной плиты с подколонниками стаканного типа. Фундаменты могут быть приняты в виде плит и лент для каждого силоса или в виде отдельных башмаков под каждую колонну, если основанием служат особо прочные, практически несжимаемые, грунты. Толщину плит рекомендуется на¬ значать такой, чтобы исключить поперечное армирование отогнутыми стержнями и хомутами. Фундаменты для типовых проектов силосных скла¬ дов проектируют на следующие усредненные грунтовые условия: а) для песчаных грунтов — нормативный угол внут¬ реннего трения фн = 32°, модуль деформации £= =240 кгс/см2; б) для глинистых грунтов — нормативный угол внутреннего трения срн = 21°, удельное сцепление сн = =0,3 кгс/см2, модуль деформации £=200 кгс/см2. Кроме того, рекомендуется давать решения вариан¬ тов фундаментов типовых силосных складов для песча¬ ных грунтов, имеющих фн==38°, £=330 кгс/см2, и для глинистых грунтов с <рн = 18°, сн = 0,2 кгс/см2, Е — = 120 кгс/смК Во всех случаях при типовом проектировании до¬ пускается принимать объемную массу грунта 1,8 т/м3 и считать, что модуль деформации грунта на каждые 5 м по глубшЦ возрастает на 20% по сравнению с мо¬ дулем деформации на предыдущем уровне. При расчете крена необходимо учитывать предварительное обжатие грунта основания равномерной загрузкой силосов в те¬ чение месяца с наблюдением за осадкой в течение по¬ следующего месяца. 4.1.3. Основные расчетные положения При проектировании силосов .учитываются нагрузки от собственного веса конструкций, веса сыпучих мате¬ риалов, горизонтального давления сыпучего материала на стены силосов, давления сыпучих материалов на дни: ще силосов, от технологического оборудования, от снега и ветра, от усадки, ползучести бетона и реактивного давления оснований. Нагрузки от собственного веса конструкций и веса сыпучих материалов принимаются в соответствии с ука¬ заниями СНиП. Коэффициент перегрузки для сыпучих материалов принимается равным 1,3. При расчете на сжатие иижней зоны стен силосов, колонн подсилосного этажа и фундаментных плит расчетная нагрузка от ве¬ са сыпучих 'материалов умножается на коэффииент 0,9. Снеговая нагрузка принимается равной 150 кгс/м2, скоростной напор ветра 70 кгс/м2. Коэффициент пере¬ грузки для снеговой нагрузки равен 1,4, а для ветро¬ вой — h,3; аэродинамический коэффициент для одиноч¬ ных силосов 1,0 и для сблокированных силосов 1,4. Рас¬ чет на температурные воздействия, усадку и ползучесть не производится, их влияние учитывается коэффициен¬ том условий работы. Стены силосов рассчитываются на воздействие го¬ ризонтальных и вертикальных нагрузок. На горизон¬ тальные иагрузки от сыпучих материалов стены силосов рассчитываются па осевое растяжение по прочности и по раскрытию трещин. При расчете прочности расчетное кольцевое растя¬ гивающее усилие N в тс на 1 м высоты силоса опреде¬ ляется по формуле 19* an P*D где р” — основное нормативное горизонтальное давле¬ ние сыпучего материала на стену силоса в тс/м2\ а— коэффициент, учитывающий дополнительное давление сыпучего материала; п—коэффициент перегрузки, равный 1,3; пг—коэффициент условий работы конструкций си¬ лосов; D— внутренний диаметр силоса в м. Значения коэффициентов ант изменяются в пре¬ делах от 1 до 2, в зависимости от расположения силоса в плане (внутренний или наружный) и расчетной зоны по высоте силоса. Величина р” определяется по формуле р — радиус поперечного сечения сило¬ са в м\ V — вес единицы объема сыпучего материала в тс/м3; е— основание натуральных логарифмов; f—коэффициент трения сыпучего мате¬ риала о стену силоса; у—расстояние от поверхности сыпучего материала до рассматриваемого се¬ чения в м\ Ф \ — !—отношение горизонтального давле- 2 / ния сыпучего материала к верти¬ кальному; Ф— угол естественного откоса сыпучего материала в град. При расчете стен силосов по прочности работа бе¬ тона на растяжение не учитывается, площадь сечения кольцевой арматуры на 1 м высоты силоса определяется из условия Стены типовых силосов относятся к конструкциям третьей категории трещиностойкости и проверяются на предельную ширину раскрытия трещин, равную 0,2 мм. При расчете по раскрытию трещин нормативное растя¬ гивающее кольцевое усилие N* определяется без учета коэффициента 1,3. При этом длительно действующее го¬ ризонтальное усилие принимается равным iVH, а крат¬ ковременно действующее NH — 1. j. Вертикальные усилия в стенах силосов возникают от собственного веса стен и вышележащих конструк¬ ций, а также от сил трения зерна о стены силосов. Че¬ рез трение на стены силоса передается собственный вес сыпучего материала за вычетом давления на днище си¬ лоса. Расчетное вертикальное усилие, вызываемое тре¬ нием сыпучего материала о стены силоса Nv в тс на 1 пог. м периметра горизонтального сечения стены сило¬ са, определяется по формуле — рЦ>,
292 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ н Рг где рв = ——вертикальное давление сыпучего мате¬ риала в тс/м2. По этой формуле определяются усилия несколько выше уровня днищ, где напряжения в горизонтальных сечениях распределяются достаточно равномерно. Стены силосов проверяются на максимальные сжимающие на¬ пряжения, действующие в местах опирания стен на пли¬ ту днища, кольцевую балку или фундаментную плиту. Величина сжимающего усилия принимается как сумма нагрузок, приложенных ниже рассматриваемого сечения, включая максимальные расчетные давления грунта на фундаментную плиту. При тюдборе сечений стен типовых силосов расчет¬ ные сопротивления бетона принимаются с коэффициен¬ том условий работы Шб, который равен 0,75 для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке, и 0,85 для сборных элементов, бетонируемых в вертикальном по¬ ложении. Расчетное давление сыпучего материала, действую¬ щее перпендикулярно наклонной поверхности днища или воронок (ра в тс/м2), определяется по формуле Ра == пРв (cos2 а + ^ sin2a), где a—угол наклона рассматриваемой поверхности к горизонту в градь Расчет сборных железобетонных колонн подсилос¬ ного этажа производится на максимальные усилия, пе¬ редающиеся от фундаментной плиты с учетом изгибаю¬ щего момента, возникающего вследствие ветровой на¬ грузки, крена сооружения от неравномерной осадки и возможного смещения конструкций при монтаже. Ве¬ личину неравномерной осадки принимают при крене кор¬ пуса, равном 0,004. Момент в тс-м от возможного от¬ клонения верха колонн или смещения элементов воронок при монтаже определяется по формуле: Af=0,025 Nt где N — нагрузка на колонну в тс. В этом случае дополнительные усилия от крена кор¬ пуса не учитываются. В качестве расчетной схемы ко¬ лонны принимается стойка с заделкой внизу в уровне верха башмака и шарнирным соединением у низа балки днища. Толщину фундаментной плиты h в см определяют из условия обеспечения полного восприятия бетоном всей поперечной силы по формуле где Q— расчетная поперечная сила в кгс на 1 м сече¬ ния плиты; Rp—расчетное сопротивление бетона осевому рас¬ тяжению в кгс/см2; с— расстояние от нижней плоскости плиты до центра тяжести растянутой арматуры в см. Глава 4.2. ЗАКРОМА 4.2.1. Общие сведения Для создания на предприятиях нормированных за¬ пасов сыпучих или штучных материалов, которые необ¬ ходимы в качестве основного либо вспомогательного сырья, возводятся хранилища—закрома. Типовые строительные решения закромов (серия 3.400-2) представляют собой многоячейковые прямо¬ угольные в плане емкости с открытой верхней частью. Размеры ячеек зависят от общей емкости хранилища, вида хранимых материалов, схемы компоновки ячеек с учетом технологического процесса, организации транс¬ портировки материалов, а также от объемно-планиро¬ вочного решения здания, в котором закрома размеща¬ ются или с которым они имеют функциональную связь. Закрома могут быть заглубленными либо разме¬ щаться на поверхности земли. Заглубляют закрома с та¬ ким расчетом, чтобы верхняя часть их стен служила и ограждением емкостей, благодаря чему исключается не¬ обходимость устройства перил и сеток, мешающих экс¬ плуатации хранилища. Для закромов, размещаемых на поверхности земли, величину заглубления подошвы фун¬ даментов стен назначают такой, чтобы избежать пуче¬ ния грунтов основания. 4.2.2. Габаритные схемы закромов и нагрузки Размеры унифицированных типовых закромов крат¬ ны модулю 600 мм. В плане ячейки имеют размеры меж¬ ду осями стен 6X6, 6X9 и 9X9 м, причем в одном за¬ кроме могут применяться ячейки различных размеров и в любой комбинации (рис. 4.5). Высота закромов со¬ ставляет 3,6; 4,8; 6 м и кратна номинальной высоте го- 1 ± у § —« 1 1 - ! | • 1 ' ^ V 1 6000 1 9000 6000 Рис. 4.5. Примеры компоновки ячеек закромов
ГЛАВА 4.2. ЗАКРОМА 293 ризонтальных сборных панелей стен 1200 мм* Такие раз¬ меры закромов установлены для случаев наиболее мас¬ сового применения. Для закромов большей высоты не¬ обходим поверочный расчет типовых конструкций на конкретные нагрузки. При расчете конструкций закромов с унифицирован¬ ными строительными параметрами учитывались харак¬ теристики материалов, приведенные в табл. 4.7« Таблица 4.7 Характеристики материалов, хранимых в закромах Наименование материала Объемная масса в т/м3 Условный угол естественного откоса в град Размеры ячеек закромов 6X6 м Чушковый чугун « • к ■ 4 345 45 k Ферросплавы , * . * . . 4 Металл передельный . • 3,5 Размеры ячеек закромов 6X6, 6X9 и 9X9 мя Стальная стружка . . . 2 | 50 Чугунный ЛОМ . а , . . 2,5 2 Хромовая )й[да . , « * , f*'7 45 Марганцевая руда ■ ■ » 2 Железная руда . . . ■ . 2,5 Шлак передельный , . . 1,8 Кварцит , , , а , , ■ . 2 1,8 1,8 Хромит . 3,1 1 2 40 * 1,8 Известняк 1,7 Глина ...«»,»•« 1,8 35 1,4 Известь ........ 0,8 Магнезитовый порошок . 1,9 33 Песок сухой .«■■■» 1.6 30 Кокс и коксик . . « • , 0,8 Типовые конструкции закромов рассчитаны, кроме нагрузок от хранимых материалов* на временную нор¬ мативную нагрузку на поверхности земли (снаружи за¬ кромов), равную 2 тс/м2, и нагрузку от давления грун¬ та с объемной массой 1,8 т/м3 и углом естественного от¬ коса 30°. При расчете учитывались различные возмож¬ ные комбинации нагрузок. Для расчетной нагрузки коэффициенты перегрузки приняты: 1,2 для веса грунта, 1,3 для веса хранимых материалов и временной нагрузки. Расчетная схема закромов представляет собой го¬ ризонтальные многоячейковые рамы с жесткими узла¬ ми. Нагрузка учитывалась в тех ячейках рам, загруже¬ ние которых давало наибольшие усилия в рассматривае¬ мых сечениях. 4.2.3. Конструктивное решение закромов Стены закромов состоят из сборных плоских пане¬ лей, укладываемых друг на друга «на ребро» на цемент¬ ном растворе (рис. 4.6). Номинальная высота стеновых панелей принята кратной модулю 600 мм. Величина, ар- /-/ Рис. 4.6. Конструкция сборно-монолитных за¬ кромов • I — сборные стеновые пане¬ ли; 2 — сборные фундамент¬ ные блоки; 3 — участки за¬ моноличивания узлов мирования панелей назначена с учетом разделения на¬ грузки по высоте закромов на зоны (табл. 4.8). Толщина стеновых панелей определена с учетом: обеспечения прочности и жесткости сооружения в целом, Подбор марок стеновых панелей по зонам Таблица 4.8 Схема разбивки стен на зоны при высоте закромов в м ,3,6 4,8 Размер ячейки в м Номер зоны Марка панели для стороны закрома длиной в м Зона №2 ' Зона на Зона N92 Зона №3 £15 Зона N*1 Зона №2 Зона N*3 6X6 6X9 9X9 ПСЫ ПС1-2 ПС1-3 ПС1-1 ПС1-2 ПС1-3 ПС2-1 ПС2-2 ПС2-3 ПС2-1 ПС2-2 ПС2-3
294 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ повышенных требований на истирание (увеличены за¬ щитные слои бетона), устройства петлевого стыка ар¬ матуры. Длина панелей соответствует размеру стороны ячейки и величине монолитных участков в углах закро¬ мов, обеспечивающих стыкование арматуры внахлест. Стеновые панели армированы ненапрягаемой стерж¬ невой арматурой в виде каркасов ^(рис. 4.7), Рабочая Id сх \ ш > Рис. 4.7. Схема армирования стеновых панелей арматура принята из стали класса A-III, конструктив¬ ная— из стали класса А-L Изготовлять панели можно в горизонтальном или вертикальном положении. Первый ряд стеновых панелей устанавливается на сборньгёь- железобетонные фундаментные блоки. Сортамент rf технические характеристики типовых конструкций закромов приведены в табл. 4.9. Таблица 4.9 Сортамент и технические характеристики изделий Узловые пересечения стеновых панелей имеют же¬ сткое сопряжение между собой (рис. 4.8). Расход бетона и арматуры на монолитные узлы приведен в табл, 4Д0. (( / 1 < т Рис. 4.8. Конструкция узлового сопряжения стеновых панелей а — до установки горизонтальных каркасов и вертикальных стержней; б — после установки дополнительной арматуры; 1 — петлевые выпуски из стеновых панелей; 2 — горизонтальный каркас, устанавливаемый у каждого ряда петлевых выпусков; 3 — вертикальные арматурные стержни (на всю высоту стены закрома) тл5№№ т т, Рис. 4.9. Схема расклад¬ ки фундаментных блоков / — фундаментный блок: ? — монолитные бетонные участки; 3'— цементный рас¬ твор; 4 — стеновая панель; 5 — камень грубого окола на цементном растворе; 6 — пес¬ чаная подготовка Таблица 4.10 Расход материалов на один монолитный узел Номер узла (рис. 4.6) Высота закрома в м Расход бетона марки 300 в м3 Расход ар ячейка 6x6 м матуры в кг ячейка 6x9 и 9x9 м А-I | А-Ш А-I | j A-III 3,6 1,4 7 233 7 286 i 4,8 1,9 11 350 11 433 6 2,4 14 467 14 580 3,6 2,1 12 303 12 369 2 4,8 2,7 17 457 17 563 6 3,4 23 612 23 756 3,6 2,9 19 408 19 499 3 4,8 3,8 28 624 28 763 6 4,8 37 840 37 1026 Пол в закромах выполняется из камня грубого око¬ ла на цементно-песчаном растворе состава 1:3 (рис. 4.9). В ряде случаев полы могут быть грунто¬ выми. Стены закромов, предназначенных для металличес¬ кой шихты, обшиваются с внутренней стороны и повер¬ ху деревянными брусьями. При хранении сыпучих мате¬ риалов брусья устанавливают только по верху стен*
ГЛАВА- 4,3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 295 Глава 4.3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 4.3.1. Общие сведения Непосредственная связь строительных решений во¬ досодержащих емкостей с их технологическим назначе¬ нием, многообразие типов сооружений, особые требова¬ ния к строительным конструкциям вызывают значитель¬ ные трудности для унификации решений водопроводных и канализационных объектов и индустриализации их возведения. Ранее водосодержащие сооружения проектирова¬ лись в монолитном железобетоне, что нередко приводи¬ ло к удлинению сроков ввода их в эксплуатацию. Переход к сборному железобетону позволил умень¬ шить затраты ручного труда и сократить сроки возведе¬ ния. Однако применение в каждом проекте сооружения «своих» сборных конструкций привело к тому, что для объектов систем водоснабжения и канализации вскоре потребовалось несколько сотен типоразмеров изделий. Для устранения этого недостатка нужно было унифи¬ цировать объемно-планировочные параметры соору¬ жений. 4.3.2. Унифицированные габаритные схемы емкостных сооружений В 1967 г. были унифицированы основные строитель¬ ные параметры габаритных схем водосодержащих ем¬ костных сооружений. Это позволило создать ограничен¬ ную номенклатуру сборных конструкций для следующих сооружений: по системам водоснабжения — резервуа¬ ров для воды, горизонтальных отстойников, фильтров, осветлителей, приемных камер теплой и охлажденной воды; Таблица 4.Г1 Классификация прямоугольных емкостных сооружений Тип и схема сооружения Наименование Заглубленное открытое 1_Г Аэротенки Отстойники горизонталь¬ ные, первичные и вторичные Нефтеотделители Нефтеловушки Контактные резервуары Смесители Илоуплотнители Песколовки Нейтрализационные уста¬ новки Заглубленное закрытое Резервуары для воды Горизонтальные отстойни¬ ки систем водоснабжения Приемные камеры теплой и охлажденной воды Колодцы Наземное открытое Скорые фильтры Усреднители Контактные осветлители Биофильтры Песчаные фильтры до¬ очистки по системам канализации — аэротенков, горизонтальных отстойников, смесителей, нефтеотдели- телей, нефтеловушек, контактных резервуаров, песчаных фильтров доочистки, усреднителей, нейтрализаторов-от- стойников, песколовок, вертикальных, двухъярусных и радиальных отстойников, осветлителей, перегнивате- лей, аэрофильтров. Емкостные сооружения могут быть прямоугольными и цилиндрическими, открытыми и закрытыми, заглублен¬ ными и наземными. Классификация сооружений по этим признакам приведена в табл. 4.11 и 4,12, Таблица 4.12 Классификация цилиндрических емкостных сооружений Тип и схема сооружения Наименование Заглубленное открытое Двухъярусные отстойники Осветлители-перегниватели Радиальные отстойники первичны*е То же, вторичные То же, для сточных вод газоочистки То же, с вращающимся сборно-распределительным устройством Отстойники вертикальные первичные То же, вторичные Биокоагуляторы Контактные резервуары Илоуплотнители Заглубленное закрытое Резервуары для воды Колодцы Наземное открытое Аэрофильтры В открытых прямоугольных емкостях разбивочные оси совмещаются с геометрическими осями стен. Если для стен применяются панели с переменной толщиной по высоте, то разбивочные оси совмещают с геометри¬ ческими осями панелей в верхней части стен. В закры¬ тых прямоугольных емкостях разбивочные оси прини¬ маются: для средних рядов колонн — по их геометриче¬ ским осям; для пристенных . рядов колонн — по внутренним граням стен; при отсутствии колонн — в зависимости от конструктивного решения перекрытия, с учетом возмсСкности использования типовых плит и ригелей промышленных зданий (рис. 4.10). В открытых и закрытых цилиндрических емкостях разбивочные оси совмещаются с внутренними гранями стен. Унифицированные габаритные схемы и строительные параметры прямоугольных и цилиндрических емкостных сооружений приведены в табл, 4ДЗ и 4.14.
РАЭДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.13 Унифицированные габаритные схемы и строительные параметры прямоугольных емкостных сооружений Габаритная схема сооружения Наименование сооружения Унифицированные параметры в м Н Контактные резервуары Нефтеотделители 6 9 12 15 18 3—24 36 12 18 24 Отстойники горизонталь¬ ные (первичные и вторич¬ ные) 36 Смесители Нефтеловушки 12 До 54 36 12 12 18 24 30 36 12 18 24 1.5 1.8 2,4 4,8 3.6 4,8 6 4,8 2*4 Ш Ь ЬЬ Осветлители I J м в Контактные резервуары Катионитовые фильтры Скорые фильтры с цент¬ ральным каналом 12 3 4,5 6 12 4,8 4,8
ГЛАВА 4.3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 297 Продолжение табл. 4.13 Габаритная схема сооружения Наименование сооружения Унифицированные параметры в м Н flHQ Скорые фильтры 4,5 4.5 6 4,5 4,8 ПЗ&1 I Биофильтры Усреднители контактного типа 15 12 15 12 15 12 3,6 1,8 3,6 . I П •ГО Колодцы водопроводные Колодцы канализационные 1,5 2,4 3,6 Не менее 1,2 Г ' * ьэ ы -\S\S\ в sj Илоуплотнители 12 15 12 15 3,6
298 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Продолжение табл. 4.13
ГЛАВА 4.3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 299 Таблица 4.14 Унифицированные габаритные схемы и строительные параметры цилиндрических емкостных сооружений
300 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Применение унифицированных габаритных схем в проектах емкостных сооружений позволило более чем в 10 раз сократить количество типоразмеров сборных конструкций: теперь используются 80 типоразмеров 0 . Ф с. 6000 О сторонним расположением на них технологических тру¬ бопроводов и на горизонтальную нагрузку от ветра, дей¬ ствующего по всей высоте перегородок при опорожнен¬ ной емкости. i-f и Г * * г ” 6000 6000 I ООО Рис. 4.10. Привязка стен к разбивочным осям в прямо¬ угольных емкостях а —* открытые емкости; б — закрытые емкости; / — средняя колон¬ на; 2 —пристенная колонна (имеется вариант ригеля с подрезкой для опирария непосредственно на стену); 3 — плита*перекрытия; 4 — ригель специальных типовых конструкций (рабочие чертежи разработаны в серии 3.900-2). Кроме того, унификация габаритных ^хем сооружений позволила использовать изделия из ^Числа конструкций промышленных зданий. 4.3.3. Конструктивные решения прямоугольных емкостных сооружений В прямоугольных емкостных сооружениях для днищ и углов стен применяется монолитный железобетон, а для средних участков стен и перекрытий — сборный (рис. 4.11 и 4.12). Стеновые панели разработаны кон- "J ' 5 —г 5 ' 2 6 О» 1 .. V - А Рис. 4.12. Конст¬ рукция аэротенка с панелями балоч¬ ного типа / — стеновые панели: 2— перегородочные па¬ нели; 3 — монолитные участки стен; 4 — мо¬ нолитное днище; 5 — стыки между па¬ нелями; 6 — распорки Стеновые и перегородочные, панели соединяются с монолитным днищем путем установки их в паз (рис. 4.13). Величина заделки панелей назначается в за¬ висимости от диаметра вертикальной рабочей арматуры, но должна быть не менее: для консольных панелей — двойной толщины панели; для балочных панелей — по¬ луторной толщины панели. Плиту днища принимают толщиной не менее 120 мм и армируют двойной арматурой. Стыки между перегородочными и консольными сте¬ новыми панелями шпоночные. В емкостях с панелями консольного типа предусмот¬ рено непрерывное армирование стен только вверху и по- — По расчету, vo не менее 1,5 & Рис. 4.11г Конструкция аэротенка с панелями консольно¬ го типа / — стеновые панели; ?—перегородочные панели; 3—монолитные участки стен: 4 — монолитное днище; 5 *— шпоночные стыки; 6 —лоток с мсстиком; 7 — мостик для прохода и укладки техно¬ логических труб 100 100 Рис. 4.13. Сопряжение стеновых панелей с монолитным днищем /— стеновая панель; 2 — плита днища*, 3 — бетонная подготовка; 4 — выравнивающий слой цементного раствора; 5— бетон мар¬ ки 200 сольного и балочного типа. Панели рассчитаны на гид¬ ростатическое давление жидкости с любой стороны сте¬ ны, а также на давление грунта и временную нагрузку на его поверхности с одной (внешней) стороны. Пере¬ городочные стеновые панели рассчитаны на вертикальную нагрузку от лотков с водой, ходовых мостиков с одно- середине панелей для восприятия дополнительных уси¬ лий, которые могут возникнуть от перепада температу¬ ры или неравномерной осадки основания (рис. 4.14), Стыки между стеновыми панелями, работающими по ба¬ лочной схеме, имеют ширину 200 мм и заполняются бе¬ тоном после сварки горизонтальных арматурных выпу-
ГЛАВА 4.3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ 6ИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 301 Таблица 4.15 Сортамент и технико-экономические показатели стеновых и перегородочных панелей консольного типа для прямоугольных емкостей Марка панели Эскиз панели Масса панели в г Размеры панели в мм И Расход бетона марки 200 в .и3 Расход арматуры в кг А-1 А-Ш | ПК1-12-1 ПКМ2-2 ПК1-18-1 ПК1-18-2 ПК1-24-1 ПК1-24-2 1 2980 > 0.9 1200 100 0,36 1,8 1800 130 2,7 2400 150 0.7 1,06 26 29 54 62 36 36 40 50 26 29 54 62 76 86 ПК1-30-1 ПК!-30-2 ПК1 36-1 ПК1-36-2 ПК1-42-1 ПК1-42-2 ПК1-48-1 ПК1-48-2 ПК1-54-1 ПК1-54-2 3,2 3000 г—S * , 2SBO 4,3 160 3600 200 1,71 1,27 5, S 4200 240 2,3 7,3 4800 2,91 1=2 9,4 5400 340 3,75 42 44 53 57 74 81 98 99 120 120 97 123 153 200 205 292 зз* 380 125 479 139 167 206 257 27:) 373 436 479 545 59У ПП1-36-1 ПП1-42-1 ПП1-48-1 2980 3,2 4,4 5 3600 4200 4800 120 140 140 1,28 1,76 1,98 42 58 60 45 53 94 87 111 154 сков по всей высоте стены. Армированный стык приме¬ няют в резервуарах для воды или когда панели работают как плиты, опертые по контуру. 4 ц 1 1 Р I * Л 1 1 1 ! I 1 1 1 Верхняя уширенная часть балочных панелей слу¬ жит обвязочной балкой. В сооружениях без перекрытий, в которых приме- Рис. 4.14. Сопряжение стеновых панелей между собой арматурные выпуски; 2 — коротыши из арматуры того же диаметра и класса, что и выпуски (привариваются односторон- : ним швом); 2г-цементный-раствор
302 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.16 Сортамент и технико-экономические показатели стеновых панелей балочного типа для прямоугольных емкостей / Марка панели ПБ1-24-1 ПБ1ь24-2 ПЕ|2-24-1 ПБ2-24-2 ПБ1-30-1 ПБ1-30-2 ПБ2-30-1 ПБ2-30-2 ПБ1-36-1 ПБ1-36-2 ПБ1-36-3 ПБ2-36-1 ПБ2-36 2 ПБ2-36-3 ПБ1-42 1 ПБ1-42-2 ПБ2-42-1 ПБ2-42-2 ПБ1-48-1 ПБ1-48-2 ПБ1-48-3 ПБ2-48-1 ПБ2-48-3 ПБ1-54-1 ПБ1-54-2 ПБ2-54-1 ПБ2-54-2 ПБ1-60-1 ПБ1-60-2 ПБ2-60-1 ПБ2-60-2 200 - Размеры панели в мм Н 2.9 1.9 3.9 2.5 5.1 3.3 2400 2800 1800 140 УО X Si- 1.17 Расход арматуры в кг A-I А-Ш 44 43 25 35 0,75 3000 2800 1800 160 1.56 31 30 17 23 56 54 1.0 40 38 54 67 36 45 3600 2800 1800 180 2,04 1.3 71 68 68 82 120 128 51 49 49 5,9 3.8 7.3 4,7 4200 4800 2800 1800 180 2800 1800 200 2.34 83 77 54 78 83 157 183 1,52 53 53 104 120 2,91 119 119 125 218 231 278 1,87 77 81 8,8 5,7 10,7 6,9 5400 2800 1800 220 3,53 131 143 141 178 295 359 2,27 6000 2800 1800 240 4,26 2,74 97 150 164' 102 109 231 391 457 78 53 110 121 76 83 153 188 196 105 127 132 240 260 157 173 337 350 403 218 259 426 502 278 328 541 621 252 297 354 406 йены балочные стеновые панели, опорами для обвязоч¬ ных балок должны служить горизонтальные распорки, устанавливаемые по верху стен через 6 м (см. рис. 4.12)« Узлы соединения распорок со стеновыми панелями дол¬ жны быть рассчитаны на горизонтальную нагрузку, приходящуюся на обвязочную балку. В открытых емко¬ стях с балочными стеновыми панелями засыпку пазух грунтом необходимо производить одновременно с двух противоположных сторон сооружения. В закрытых емкостях опорами обвязочных балок служат ригели, образующие вместе с колоннами жест¬ кие рамы. Высота унифицированных стеновых и перегородоч¬ ных панелей назначена кратной 600 мм, ширина принята равной 3 м. Имеются доборные панели балочного типа шириной 2 Му которые используются в небольших емко¬ стях и на отдельных участках стен. Панели армируют¬ ся двойной арматурой из сварных сет^к. Сортамент и технико-экономические показатели ти¬ повых стеновых панелей для прямоугольных емкостных сооружений приведены в табл. 4.15 и 4.16. Расчетную нагрузку на стены принимают равной гидростатическому давлению воды, залитой до верха стен, поэтому уровень жидкости в стадии эксплуатации сооружения должен быть на 200 мм ниже верха стены (этому уровню соответствует величина нормативной на¬ грузки, принятая в расчетах панелей при определении ширины раскрытия трещин). Нормативные значения временных нагрузок на по¬ верхности грунта вокруг сооружения приняты равными: для панелей, работающих по консольной схеме, 1 тс/м2\ для панелей, работающих по балочной схеме, 1,5 тс/м2> кроме панелей высотой 3,6 и 4,8 ле, для которых времен¬ ная нагрузка составляет 2,5 тс/м2 (величина этой на¬ грузки принята с учетом веса грунтовой засыпки для утепления перекрытия емкостей, поскольку эти панели применяются также в резервуарах). Указанные значе¬ ния временных нагрузок учитывают возможность проез¬ да около стен емкостей бульдозера. Нагрузка от бокового давления грунта принята с учетом обсыпки сооружения: для стеновых панелей консольного типа высотой 4,8 и 5,4 м — на 500 мму для остальных панелей этого типа — на 200 мм ниже верха панелей; для стеновых панелей балочного типа высотой 3,6 и 4,8 м — до уровня верха панелей, для панелей вы¬ сотой 5,4 и 6 м — на 500 мм и для остальных панелей этого типа — на 200 мм ниже верха панелей. В сечениях панелей балочного типа, находящихся около узла сопряжения с днищем, изгибающие моменты определены как в балке с одной жестко защемленной и другой шарнирной опорами- При определении изги¬ бающих моментов в среднем сечении панелей момент в заделке снижен на 20%, чем учтена возможность по¬ ворота узла сопряжения стены с днищем. Стеновые панели работают по консольной или ба¬ лочной схеме на средних участках стен, отстоящих, от углов емкости на расстоянии, на котором влияние опи¬ рания одной стены на торец другой не потребует уста¬ новки расчетной горизонтальной арматуры. Средними участками стен в прямоугольных емкостных сооруже¬ ниях с панелями балочного типа считают участки, от¬ стоящие от углов или поперечных стен на расстоянии одной высоты панели. В емкостях с панелями консоль¬ ного типа средними участками стен считают участки, отстоящие от углов или поперечных стен на расстоянии полутора высот панелей. На участках вблизи углов и по¬ перечных стен устанавливают панели с усиленным го¬ ризонтальным армированием (в швах между этими па-
ГЛАВА 4.3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 303 нелями горизонтальная арматура стен должна быть со¬ стыкована) либо применяют монолитный железобетон. 4.3.4. Конструктивные решения цилиндрических емкостных сооружений Цилиндрические емкостные сооружения имеют кон¬ структивное решение, аналогичное прямоугольным: дни¬ ще выполняется из монолитного, а стены и перекрытие из сборного железобетона (рис. 4.15), Рис. 4.15. Конструкция отстойника /«стеновые панели; 2 Г — монолитное днище; 3 — лоток; 4 — шпо¬ ночный стык В емкостях диаметром до 18 м внутренняя и внеш¬ няя поверхности унифицированных панелей приняты криволинейными. Панели для емкостей диаметром 24— 42 м имеют криволинейную внешнюю и плоскую внут¬ реннюю поверхности с утолщением в верхней части для установки рельса скребкового механизма. Высота унифицированных стеновых панелей приня¬ та кратной 600 мм, а ширина кратной числу я. Типовые панели разработаны применительно к цилиндрическим емкостям с напрягаемой кольцевой арматурой, поэтому их горизонтальная ненапрягаемая арматура назначена только по расчету на монтажные нагрузки. Рис. 4.16. Сопряжение стеновых панелей с днищем в ци¬ линдрических емкостях 1 — стеновая панель; 2 — монолитное днище; 3 — бетонная подго¬ товка; 4 — выравнивающий слой цементного раствора; 5 — упру¬ гая резиновая прокладка для уменьшения трения при обжатии стен напрягаемой арматурой; 6 — напрягаемая кольцевая армату¬ ра; 7 — защита арматуры цементным раствором, наносимым ме¬ тодом торкретирования; 8 — бетон (укладывается после натяже¬ ния арматуры) Номенклатура типовых панелей для цилиндрических емкостей приведена в табл. 4.17. Таблица 4.17 Сортамент и технико-экономические показатели стеновых панелей для цилиндрических емкостей я* Марка панели Масса пане¬ ли в г Размеры панели в мм Расход бето¬ на марки 200 в м3 Расход арматура в кг класса Н R, В, 6 А-1 А-И всего ПЦ1-30-1 1,3 3000 R=3000 В=1500 6=120 0,53 32 5 37 ПЦ1-36-1 Г1Ц1-36-2 1,6 3600 0,63 44 44 10 15 54 59 ПЦ1-42-1 ПЦ1-48-1 1.9 2.1 4200 4800 0,74 0,84 54 51 12 16 66 67 ПЦ2-30-1 ПЦ2-36-1 1,3 1.6 3000 3600 Д=6000 В=1540 6=120. 6=140 0,54 0,65 35 42 5 5 40 47 ПЦ2-48-1 ПЦ2-48-2 ПЦ2-48-3 2,2 4800 0,86 68 64 64 5 18 28 73 82 92 ПЦ2-60-1 3,1 6000 1,26 101 21 122 ПЦЗ-ЗО-1 11ЦЗ-36-1 1.6 1,9 3000 3600 Д=9000 В=1520 6=140 0,64 0,77 49 56 5 5 54 61 ПЦЗ-48-1 ПЦЗ-48-2 ПЦЗ-48-З 2.6 4800 1,02 79 79 79 18 30 35 97 109 114 11Ц4-30-1 ПЦ4-36-1 ПЦ4-42-1 3,2 3,9 4.5 3000 3600 4200 I 1 1 R=20 000 1,29 1,54 1,79 85 39 43 10 63 99 95 102 142 ПЦ4-48-1 11Ц4-48-2 ПЦ4-48-3 * 5,1 4800 , В=2300 2,04 168 157 54 10 46 198 178 203 252 Стены открытых емкостей рассчитаны как тонкие цилиндрические оболочки кругового очертания с учетом краевого эффекта в месте сопряжения с днищем (рис. 4.16).,,
№ РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Нагрузка от бокового давления грунта принята с учетом высоты засыпки до верха панелей для закры¬ тых цилиндрических емкостей и на 200 мм ниже верха панелей — для открытых. Усилия от воздействия напря¬ гаемой кольцевой арматуры определены: для емкостей диаметром свыше 9 м при шарнирном сопряжении сте¬ новых панелей с днищем, что требует натяжения коль¬ цевой арматуры до замоноличивания стыка; при меньшем диаметре кольцевую арматуру целесообразно напрягать после замоноличивания стыка, поэтому при определении усилий стык панелей с днищем принят жейгким. Напрягаемая кольцевая арматура может быть при¬ нята из высокопрочной проволоки либо из стержневой арматуры, натягиваемой электротермическим методом. Натяжение кольцевой арматуры производят после за- моноличивания стыков между стеновыми панелями и до¬ стижения раствором (бетоном) прочности на сжатие не менее 70% проектной марки. Шаг между витками на¬ прягаемой арматуры определяется расчетом, однако для высокопрочной проволоки он должен быть не менее 10 мм. Количество кольцевой арматуры и величину ее на¬ тяжения определяют в конкретных случаях исходя из условия создания в бетоне установившихся (после про¬ явления всех потерь) сжимающих напряжений не менее 5 кгс!см2 (в нижней зоне стенки — не менее 8 кгс!см2) при гидростатическом давлении воды, залитой в емкость до верха стен. Величину контролируемого напряжения ан высо¬ копрочной проволоки (на выходе из навивочной маши¬ ны) или стержневой арматуры, напрягаемой электротер¬ мическим способом, определяют по формуле °н = СГ0 — П (Т(5, где а0—напряжение в арматуре (до проявления по¬ терь) в момент снижения напряжений в бетоне до нуля под воздействием внешних нагрузок в кгс/см2; Об—сжимающие напряжения в бетоне стен от об¬ жатия кольцевой арматурой (до проявления потерь) в кгс/см2; п—отношение модуля упругости напрягаемой ар¬ матуры к начальному модулю упругости бето- »■ ("-§■)• Потери предварительных напряжений в арматуре аз в кгс/см2 от релаксации определяют по формуле о3 = (о,27 —0,1^0°. где Я”—нормативное сопротивление напрягаемой ар¬ матуры в кгс/см2; * о0—то же, что и в предыдущей формуле (а0= = Ов+ПОб). В цилиндрических емкостях стеновые панели нельзя устанавливать вплотную друг к другу, так как отсутст¬ вие зазора между ними может затруднить заполнение швов раствором, в результате чего стыки окажутся не¬ достаточно обжатыми кольцевой арматурой. Сопряжение стен с днищем принимают таким, чтобы величина заделки панелей в паз плиты днища обеспечи¬ вала надлежащую анкеровку вертикальной арматуры, при этом она должна составлять не менее полутора тол¬ щин панелей. Для защиты кольцевой арматуры от коррозии на наружную поверхность стен наносят торкретированием два слоя цементного раствора общей толщиной 25 мм для заглубленных и 30 мм для открытых наземных со¬ оружений. При многослойной навивке каждый слой ар¬ матуры следует защищать отдельно. 4.3.5. Конструкции колодцев Водопроводные и канализационные колодцы состо¬ ят из стеновых колец, плит днища и перекрытия, опор¬ ного кольца (или специальной плиты) и чугунного люка (рис. 4.17). Рис. 4.17. Конструктивная схема круглого колодца а —общий вид колодца; б — оголовок колодца под тяжелые до* рсжные нагрузки (НК-80); в — оголовок колодца в обычном ис¬ полнении; 1 — стеновое кольцо; 2 — плита днища; 3—плита перекрытия; 4 — опорное кольцо; 5 — чугунный люк; 6 — ходовые скобы; 7 — водопроводные трубы; 8 — монолитный бетон для за¬ делки отверстий в кольце; 9 — пороизол (30 мм); 10 — стабилизи¬ рованное основание из песка (слой не менее 60 мм); 11— асфаль¬ тобетон; 12 — щебеночное основание; 13 — песчаное основание; 14 — цементный раствор (марки 100); 15 — железобетонная плита с нишей для люка Стеновые кольца унифицированных колЬдцев име¬ ют внутренний диаметр 700, 1000, 1500 и 2 000 мм. Высо¬ та колец кратна 300 мм. Имеются специальные стеновые кольца с проемами для пропуска трубопроводов. Кольца армируют одинарным сварным каркасом цилиндриче¬ ской формы. Нижняя часть колодцев может быть прямоугольной. В этом случае она выполняется из унифицированных сте¬ новых панелей прямоугольных емкостей. На опорное кольцо устанавливается стандартный чугунный люк, а также укладывается легкая крышка.
ГЛАВА 4.3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 305 Таблица 4.18 Сортамент и технико-экономические показатели изделий для водопроводных н канализационных колодцев Марка изделия Эскиз изделия Масса в т Размеры изделия в мм D(d) H(h) C(b) Расход бетона марки 200 в м? Расход арматуры в кг класса A-I A-II А-III В-1 KC7-1-1 КС7-2-1 KC10-1-1 KC10-2-1 KC15-1-1 KC15-2-1 KC20-1-1 KC20-2-1 0,13 0,38 700 290 890 70 0,05 0,15 0,4 0,61 1000 590 890 80 0.16 0,24 0,66 1.0 0,97 1,47 1500 590 90 0,27 0,4 2000 590 890 100 0,39 0,59 10 15 6 11 14 14 21 KC10-2-1A KC15-1-1A КС15-2-1А КС20-1-1А КС20-2-1А КС20-3-1А Кольцо стеновое 0,57 1000 (200) 0,5 890 (400) 80 0,23 10 1500 (400) 590 (350) 90 (600) 0,2 0,77 1500 (400) 890 ( 500) 90 (600) 0,31 19 30 0,74 2000 (500) 590 (350) 100 (900) 1,12 2000 (500) 1,54 2000 (500) 890 ( 500) 100 (900) 0,29 30 0,45 41 1190 (600) 100 (900) 0,62 52 14 20 32 32 44 55 ПП10-1-1 ПП10-1-2 ПП15-1-1 ПП15-1-2 ПП15-2-1 ПП15-2-2 ПП20-1-1 ПП20-1-2 ПП20-2-1 ПП20-2-2 Плита перекрытия И УЯЯЯГ* 0,25 1160 0,69 . 1680 1,28 1,28 1680 2200 2200 150 150 0,1 400 0,28 200 0,28 16 25 15 24 650 0,51 12 12 200 0,51 12 12 30 63 31 66 11 15 28 39 27 39 47 84 48 87 ПД10-1-1 ПД15-1-1 ПД20-1-1 Плита днища 0,44 0,94 1,47 1-500 '2000 2500 100 120 120 0,18 0,33 0,59 8 25 62 10 27 66 20—1075
306 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Продолжение табл. 4.18 При подвижной нагрузке по схеме НК-80 вместо опор¬ ного кольца применяют специальную железобетонную плиту, укладываемую на стабилизированное основание. При расчете конструкций колодцев учитывают три вида временных нагрузок: а) равномерно распределен-, ную нормативную нагрузку интенсивностью 500 кгс/м2 и случайные заезды автомашин массой до 5 т для ко¬ лодцев, располагаемых вне дорог; б) нагрузку по схеме Н-18 для колодцев, располагаемых на автомобильных дорогах городов и промышленных предприятий, на ко¬ торых возможно движение тяжелых автомашин; в) на¬ грузку по схеме НК-80 для колодцев на автомобильных дорогах городов и промышленных предприятий, на ко¬ торых предусматривается движение особо тяжелых ав¬ томашин. Несущая способность типовых конструкций допуска¬ ет заглубление колодцев до отметки, при которой пли¬ та перекрытия колодца будет находиться от поверхно¬ сти грунта: при временной нагрузке первого вида — до 3 м, при нагрузках по схемам Н-18 и НК-80 — до 4 м, но не менее 0,5 м. Несущая способность стеновых колец и плит дни¬ ща принята по максимальной временной нагрузке при заглублении в грунт до 7 м. Плиты перекрытия имеют две марки: первую используют под временную нагрузку интенсивностью 500 кгс/м2 при заглублении в грунт до 3 м\ вторую применяют под остальные виды подвижных нагрузок, при этом заглубление плит может быть до 4 м. Сортамент типовых конструкций круглых колодцев приведен в табл. 4.18. 4.3.6. Конструкции лотков Для транспортирования жидкостей на очистных со¬ оружениях применяют железобетонные лотки. Прямоугольные лотки предназначаются для транс¬ портирования жидкостей между отдельно стоящими со¬ оружениями или в пределах сооружения, например в аэротенках (рис. 4.18). Угловые лотки применяют в ци¬ линдрических очистных сооружениях — радиальных ц вертикальных отстойниках (рио. 4.19). Рис. 4.18. Устройство лотков на стенах прямоугольных емкостей 1 — стеновая или перегородочная панель; 2 — балка для закреп¬ ления лотка; 3 — плита; 4—стальные клинья; 5 — сварные швы: 6 — цементный раствор; 7 — лоток; 8 — железобетонная муфта • на стыке лотков Сортамент типовых конструкций лотков приведен в табл. 4.19. Типовые конструкции прямоугольных лотков рас¬ считаны как балка на двух опорах на нагрузку от дав¬ ления транспортируемой жидкости, веса плиты покры¬ тия и снегового покрова на них; стенки этих лотков мо¬
ГЛАВА 4.3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 307 Таблица 4.19 Сортамент и технико-экономические показатели изделий для лотков Марка лотка Эскиз лотка Масса в г Размеры лотка в мм Расход бетона марки 200 в м* Расход арматуры i класса в кг L 1 5 1 1 н б A-I A-III В-1 всего ЛГИ-30 0,5 2970 0,2 15 4 19 ЛП1-60 1,03 5970 300 0,41 32 — 7 39 200 Jlfl2-30 0,67 2970 0,27 17 4 21 ЛП2-60 1,3 5970 0,52 37 — 7 44 450 ЛПЗ-ЗО 0,73 2970 0',28 19 4 23 ЛПЗ-60 1,21 5970 80 0,57 42 — 8 50 300 ЛП4-30 0,91 2970 0,36 27 5 32 ЛП4-60 , в 1,83 5970 0,73 60 — 10 70 600 ЛП5-30 1,0 2970 450 0,4 26 5 31 ЛП5-60 2,03 5970 0,81 56 — 10 66 ЛП6-$0 1.9 2970 0,76 * 38 7 45 ЛП6-60 3,8 5970 600 900 110 1,52 80 — 13 93 j► - 1 » А —* г г % ЛУ1-15 Ws I 0,15 1350 400 400 80 0,06 11 3 — 14 ЛУ2-15 в 0,3 1400 800 800 80 0,12 19 4 — 23 Л У 2-23 Ш± 1 . 0,48 2150 800 800 80 0,19 26 b — 32 ЛУЭ-23 0,98 2150 1200 1200 100 0,34 46 6 — 52 ЛУ4-23 1,15 2150 1600 1600 100 0,46 60 10 — 70 ■•о Ут 1 —1 гут также воспринимать давление грунта с внешней сто¬ роны. Угловые лотки рассчитаны на давление жидкости внутри лотка, заполненного до верха (внешнее давление отсутствует), и на внешнее давление жидкости при опо¬ рожненном лотке. . М * ж * 9= Ж ■шн 1 ТЖГ—\ Рис. 4.19. Устройство угловых лотков на стенах цилинд¬ рических емкостей / — стеновая панель; 2 — плита лотка: 3 —арматурные выпуски из плит лотка (свариваются после выверки); 4 — стальные столи¬ ки для установки плит лотка (подлежат защите от коррозии) 20* 4.3.7. Общие требования к конструкциям водосодержащих емкостных сооружений При проектировании водосодержащих емкостных сооружений необходимо учитывать технологический ре¬ жим эксплуатации (гидравлические нагрузки, темпера¬ туру жидкости, цикличность работы сооружения) и сте¬ пень воздействия на сооружение окружающей среды, характеризуемой температурой наружного воздуха рай¬ она строительства, сочетанием влажности и температу¬ ры, а также наличием агрессивной среды. В зависимости от сочетания этих воздействий тре¬ бования к железобетонным конструкциям подразделяют на четыре категории: к 1-й категории относят требова¬ ния к консурукциям, подвергающимся попеременному замораживанию и оттаиванию в зоне изменяющегося уровня жидкости (лотки и т. п.); ко 2-й категории — требования к открытым конструкциям при постоянном уровне жидкости, подвергающимся попеременному за¬ мораживанию и оттаиванию (аэротенки, отстойники и т. п.); к 3-й категории — требования к конструкциям, находящимся полностью в грунте или под водой и под¬ вергающимся эпизодическому воздействию температуры
308 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.20 Требования к бетону конструкций водосодержащих емкостных сооружений Средняя температура наиболее холодной пятидневки в °С Категория требова¬ ний к конструкциям Проектная марка бетона в возрасте 28 дней по проч¬ ности на сжатие в кгс/см2 по моро¬ зостойко¬ сти Мрз по водо¬ непрони¬ цаемости не менее Ниже —35 1 400 300 В8 2 300 200 В6 3 200 150 4 100 В4 От —35 до —20 1 300 200 Вб 2 200 150 3 100 В4 4 50 От —20 до —5 1 200 150 В6 2 100 В4 3 50 4 Продолжение табл. 4.20 Средняя температура наиболее холодной пятидневки в °С Категория требова¬ ний к конструкциям Проектная марка бетона в возрасте 28 дней по проч¬ ности на сжатие в кгс/см2 по моро¬ зостойко¬ сти Мрз по водо¬ непрони¬ цаемости не менее 1 100 2 50 Выше —5 200 В4 з не регла¬ А менти¬ 4 руется ниже нуля (резервуары, колодцы и т. п.); к 4-й кате¬ гории — требования к конструкциям, находящимся в отапливаемых зданиях или в грунте ниже глубины промерзания. Для конструкций водопроводных и канализацион¬ ных емкостных сооружений марку бетона по прочности на сжатие, по морозостойкости и водонепроницаемости назначают в соответствии с данными табл. 4.20. При наличии средне- и сильноагрессивной среды марку бетона по водонепроницаемости уточняют в соот¬ ветствии с требованиями специальных норм. Виды цементов, рекомендуемые для конструкций емкостных сооружений, приведены в табл. 4.21. Максимальный размер частиц щебня (гравия) не должен превышать одной четверти наименьшего разме¬ ра сечения изделия. Мелкий заполнитель (песок квар¬ цевый) должен иметь модуль крупности не ниже 2,5. В отдельных случаях может быть допущено применение мелкого заполнителя с модулем крупности не менее 1,7, Таблица 4.21 Рекомендуемые виды цементов для бетона конструкций водосодержащих емкостных сооружений Средняя температура наиболее холодной пятидневки в °С Категория требований к конструкциям 1 2 | 3 | 4 Ниже — 35 Сульфатостойкий порт¬ ландцемент Сульфатостойкий порт¬ ландцемент Портландцемент с уме¬ ренной экзотермией Портландцемент Шлакопортландцемент От— 35 до — 20 V Сульфатостойкий порт¬ ландцемент Портландцемент с уме¬ ренной экзотерм ией Портландцемент с уме¬ ренной экзотермией Портландцемент Шлакопортландцемент Пуццолановый порт¬ ландцемент Портландцемент Шлакопортландцемент От — 20 до —5 Сульфатостойкий порт¬ ландцемент Портландцемент с уме¬ ренной экзотермией Портландцемент с уме¬ ренной экзотермией Портландцемент Портландцемент Шлакопортландцемент Пуццолановый порт¬ ландцемент . Портландцемент Шлакопортландцемент Пуццолановый порт¬ ландцемент Выше — 5 Примечание ные первыми, обеспе Сульфатостойкий * порт¬ ландцемент Портландцемент с.уме¬ ренной экзотермией Портландцемент . Если в одной графе пере' чивают лучшие показатели г Портландцемент с уме¬ ренной экзотермией Портландцемент Шлакопортландцемент гислено несколько видов це ю морозостойкости. Портландцемент Шлакопортландцемент Пуццолановый порт¬ ландцемент ментов, то надо иметь в ви Портландцемент Шлакопортландцемент Все виды цементов по ГОСТ 10178-62 ду, что цементы, указан-
ГЛАВА 4.3. ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ 309- если целесообразность использования такого заполните¬ ля подтверждается технико-экономическими обоснова¬ ниями, Нефракционированные и загрязненные заполни¬ тели, а также природные гравийно-песчаные смеси к применению не допускаются. Применение химических добавок в виде солей электролитов запрещается, Глава 4.4. РЕЗЕРВУАРЫ 4.4.1. Общие сведения Железобетонные резервуары находят широкое при¬ менение для хранения воды, нефти, темных нефтепро¬ дуктов, вина, виноматериалов, технологических раство¬ ров и других жидких продуктов. Основными их преиму¬ ществами являются: высокая долговечность; коррозион¬ ная стойкость; возможность размещения под землей, в том числе в условиях грунтовых вод; меньшая терри¬ тория для застройки, а также меньшая протяженность коммуникаций; сравнительно невысокие эксплуатацион¬ ные расходы; возможность применения индустриальных методов возведения. Наибольшее распространение имеют заглубленные железобетонные резервуары (рис. 4.20), ‘I /-/ Рис. 4.20. Общий вид сборного цилиндрического резер¬ вуара 1 —■ утепление перекрытия местным грунтом; 2 — сборные колон¬ ны; 3— атеновые панели; 4 — монолитное днище; 5 — сборные фундаментные башмаки под колонны; 6 — трапециевидные плиты покрытия Резервуары для хранения воды и мазута утепляют грунтом для поддержания в зимнее время положитель¬ ной температуры воды и для предотвращения потерь тепла при разогреве мазута. Толщина засыпки грунтом резервуаров для мазута обычно составляет 200—250 мм, а толщина засыпки резервуаров для воды зависит от района строительства и принята в типовых проектах равной 500, 700 и 1000 мм. * На большей части территории Советского Союза утепления перекрытий заглубленных нефтяных резервуа¬ ров не требуется. Широкое применение находят резервуары для воды небольшого объема, причем значительное число этих резервуаров проектируется для условий подпора грун¬ товых вод. Резервуары для воды объемом более 10 тыс. м3 применяются пока в ограниченном количест¬ ве, в основном в системах водоснабжения больших го¬ родов или крупных промышленных объектов. Однако в связи с быстрым ростом городов намечается тенден¬ ция к более широкому применению резервуаров 10, 20 и 30 тыс. м3. Резервуары для нефти возводятся главным образом на узлах перекачки магистральных трубопроводов, на товарно-сырьевых базах нефтеперерабатывающих заво¬ дов и на перевалочных базах- Наибольшее распростра¬ нение получили резервуары объемом 5 и 10 тыс. м3, но значительное увеличение добычи нефти и рост емкости резервуарных парков требуют увеличения объема резер¬ вуаров до 20—30 тыс. ж3. Резервуары для мазута возводятся * на товарно¬ сырьевых базах, а также при котельных, ТЭЦ и ГРЭС, на которых мазут используется в качестве топлива. На базах и мощных тепловых электростанциях используют¬ ся в основном резервуары объемом 5 и 10 тыс. м3. Значительное снижение стоимости может быть по¬ лучено при увеличении емкости резервуаров. Расчеты показывают, что применение резервуаров объемом 30 тыс. м3 вместо 10 тыс. м3 позволяет сократить пло¬ щадь резервуарного парка в 1,5 раза, уменьшить про¬ тяженность технологических трубопроводов в 2,7 и про¬ тивопожарных водопроводов в 1,5 раза. В настоящее время применяются главным образом резервуары прямоугольной и цилиндрической формы. • Прямоугольная форма позволяет более компактно и просто решить сооружение в целом при ограниченном количестве сборных изделий. Прямоугольные резервуары особенно выгодны для хранения воды, поскольку их оп¬ тимальная высота хорошо сочетается с технологически¬ ми требованиями. Цилиндрическая форма резервуаров создает благоприятные условия для предварительного напряжения конструкций, так как позволяет механизи¬ ровать работы по натяжению арматуры. 4.4.2. Унификация параметров и габаритные схемы резервуаров Работы по унификации резервуаров для хранения воды, нефти и мазута выполнялись одновременно с уни¬ фикацией емкостных сооружений систем водоснабжения и канализации, что позволило разработать типовые сборные конструкции многоцелевого назначения. Установлен унифицированный ряд объемов: 5, 15, 25, 50, 100, 150, 250, 500, 1000, 2000, 3000, 5000, 10 000, 20 000, 30 000 м3. Для выбора оптимальной высоты резервуаров про¬ анализированы технологические схемы водопроводных и канализационных систем, мазутных хозяйств..и. резер-
310 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Унифицированные строительные параметры монолитных Цилиндрических резервуаров для воды и расход материалов Номер типового проекта Объем ре¬ зервуара в мп Основные Расход бетона в м3 Расход арматуры в т Закладные детали в г Стальные элементы из проката в т Общий расход стали в т разме диа¬ метр ры в м высота для сухих грунтов для мокрых грунтов, подпор воды до 2 м A-III | А-И | А-1 В-1 А-III А-II | АГ1 | В-1 901-4-9 901-4-10 90&4-18 901-4-11 901-4-15 901-4-16 901-4-17 Примечг в сухих rpym 50 100 150 250 500 1000 2000 i н и е. •ах. 4.5 6.5 8 10 12 18 24 В скоб» 3.6 3.6 3.6 3.6 4.8 4.8 4.8 ;ах указ 15,7 г5,8 57,3 (38,1) 57,2 ВО,3(82,5) 172,5(177) 299(307) 1ан расход мат 0,05 0,05 0,9 0,89 0,96 2,03 3,95 ериало] 0,24 0,04 0,02 0,14 2,76 6,28 9,72 з для 0,5 1,06 1,13 1,12 0,47 2,92 4,25 MOKf 0,18 0,75 1,22 1,07 2,16 1,91 3,21 >ых п 0,05 0,05 1,64 1,94 2,53 4,93 9,22 рунтов, 0,41 0,04 0,61 0,66 2,53 5,29 7,83 если 0,4 1,15 0,89 0,73 0,47 2,94 4,55 OH OTJ 0,24 0,9 0,65 0,53 1,16 0,05 0,06 гичаеи 0,14 0*14 0,03 0,19 0,03 0,03 0,03 'СЯ от р 0/2 0,2 1,06 0,2 1,8 2,38 2,99 асхода i 1,31(1,44) 2,24(2,48) 4,36(4,88) 3,61(4,25) 8,18(8,52) 15,55(15,62) 24,15(24,68) на резервуары Таблица 4.23 Унифицированные строительные параметры сборных прямоугольных резервуаров для воды и расход материалов Номер типового 'з проекта ОФьем резер¬ вуара в м3 Основные размеры в м Расход бетона1 в л8 Расход арматуры2 в т Закладные детали1 в т Стальные элементы из проката1 в т Общий расход стали3 в т для сухих грунтов для мокрых грунтов, j подпор воды до 2 м я Я S 5 я а. 5 Я а я £ о S ос А-III А-I | В-1 A-111 А-I | В-1 4-18*839 50 6 3 3,6 12,4 0,99 0,21 0,15 1,04 0,21 0,16 0,4 0,19 0,21 3,03 22,6 0,93 0,22 0,13 0,96 0,22 3,39 4-18-840 100 6 6 3,6 18,3 1,45 0,27 0,27 1,52 0,27 0,28 0,29 0,21 4,06 32,4 0,9 0,3 0,37 1,03 ~о;з 0,38 t 4,28 *-18-841 250 12 6 3,6 31,2 2,39 0,4 • 0,51 2,51 0,4 0,53 0,49 0,21 6,12 53,4 1,15 0,46 0,51 1,93 0,46 0,25 6,78 4-18-842 500 12 12 3,6 51,3(52) 3,62 0,56 0,65 4,52 0,56 0,91 1,05 0,23 9,44 79,4(86) 2,25 0,63 0,45 3,94 0,61 0,45 1,26 12,48 *-18-850 1000 18 12 4,8 80,3 7,29 0,68 1,38 7,77 0,68 1,35 1,69 0,27 18,42 136(148) 5,49 0,91 0,71 7,25 0,93 0,53 20,47 4-18-851 2 000 24 18 4,8 140,3 13,46 1,07 2,48 14,19 1,07 2,45 3,47 0,29 32,58 246(260) 9,13 1,39 1,29 12,09 1,43 1,28 36,27 4-18-852 3 000 30 24 4,8 237 18,67 1,76 3,39 22,48 1,76 4,31 5,44 0,29 48,37 318(346) 14,38 1,99 2,45 19,96 2,05 1,06 6,45 58,36 4-18-853 6 000 36 36 4,8 379 36,49 2,61 7,18 37,79 2,61 7,13 . 10,94 0,44 88,72 538(580) 23,3 3,03 4,73 70,6 5,66 1,76 136,93 4‘-18-854 10 000 48 48 4,8 618 36,49 2,61 7,18 63,61 3,9 11,99 10,94 0,44 88.74 939(1014) 23,3 3,03 4,75 116,95 8,53 2,99 19,03 0,46 227,46 4-18-855 1 В ЧИСЛ! мокрых груш 2 В ЧИСЛ! а В знам 20 000 ителе ра гах, есл! ителе ра енателе 65 1СХОД б 1 ОН О! 1СХОД с pacxoj 66 етона 1 'личает тали н 1 стал* 4,8 на сбор ся от < а сбор! I при 1 1044 113,17 12,69 10,5 элитные у грунтах. >литные и т расход* сонструк :онструк а стали ции;* в ск дни. при сухи 15,54 обках ра< х грунтах 5,78 :ход бет 232,21 она при 945 >ные издели )бъема бето ные издели! мокрых rpyi 41,52 я, в знам на на ре: I, в знам 1тах, есл] 7,28 [енателе- зервуары енателе - И ОН ОТЛ1 25,73 - на мон( в сухих - на монс 1чается о
ГЛАфА'. 4.4. РЕЗЕРВУАРЫ Таблица 4.24 Унифицированные строительные параметры сборных прямоугольных резервуаров для мазута и расход материалов Номер типового проекта Объем резер¬ вуара в м3 Основные размеры в м Расход бетона1 в ж3 Расход арматуры3 в : г Закладные детали3 в г Стальные элементы3 в г Общий рас¬ ход стали11 в т я Я я ч tt я ж я а я 3 я н о о 3 А для сухих грунтов для мокрых грунтов подпор воды до 2 м A-III A-I В-1 А-Ш А-I | В-1 16,6 1,68 0,18 0,14 1,94 0,18 0,22 0,35 0,14 4,52 7-02-311 100 6 6 3,6 32,2 1,38 0,25 0,4 - 1,4 0,25 0,44 0,45 0,15 5'03 28,6 2,7 0,27 0,27 3,2 0,27 0,41 0,75 0,16 7,28 7-02-312 250 6 12 3,6 57,7(59,1) 1,7 0,66 0,77 2,4 0,4 0,55 1,39 0,19 8,81 48(47,4) 4,48 0,41 0,49 5.54 0,4 0,75 1,39 0,19 11,52 7-02-313 500 12 12 3,6 78,3(82,6) 3,45 0,52 0,59 5,73 ; 0,64 - 1,58 0,2 14,00 18 77,8(88,1) 7,77 0,6 0,76 9,95 0,6 1,11 1,8 0,24 20,38 7-02-314 1000 12 4,8 133(138,9) 7,21 0,98 1,12 10,21 1,03 - 2,2 0,25 24,24 2000 18 24 4,8 137,8 13,27 0,98 1,42 17,52 0,98 2,11 3,5 0,46 32,45 7-02-315 222,2(236,4) 8,58 1,33 2,91 16,14 1,37 — 3,95 0,47 40,33 1 В числителе расход бетона на сборные изделия, в знаменателе — на монолитные конструкции; в скобках указан расход бетона в условиях мокрых грунтов , если он отличается от объема бетона в сухих грунтах. 2 В числйтеле расход стали на 1 сборные изделия, в знаменателе — на монолитные конструкции. 3 В числителе расход < стали на резервуары в сухих грунтах, в знаменателе - - в мокрых грунтах. Таблица 4.25 Унифицированные строительные параметры сборных цилиндрических резервуаров для нефти и расход материалов Номер типового Объем резервуара Основные размеры в м Расход бетона Расход арматуры в т (для сухих грунтов) Закладные детали Стальные элементы из проката в г Общий расход проекта В JK3 диаметр ^ j высота в м3 A-IV А-Ш A-I В-1 Вр-11 в г стали в г 7-02-295 5 000 30 8 255,4 10,37 2,56 2,37 3,8 — 2,73 0,61 41,83 267,4 - 2,15 1,53 2,48 13,13 7-02-296 10 000 42 8 430,1 17,89 4,54 3,89 6,16 — 3,83 0,61 72,17 479,1 - 2,74 2,68 4,62 25,21 Примечание. . В числителе расход мауериалов на сборные изделия, в знаменателе — на монолитные конструкции. вуарных парков, а также изучена зависимость стоимо¬ сти резервуаров от их высоты. Технико-экономические расчеты показали, что оптимальная высота резервуаров для воды объемом до 500 м3 должна быть 3,6 м, а объ¬ емом свыше 500 м3 — 4,8 м. При определении унифицированных размеров емко¬ стей для мазута, кроме целей сокращения количества типоразмеров изделий, учитывались и эксплуатационные требования. Высота резервуаров в ряде случаев опре¬ делялась системой подачи мазута из железнодорожных цистерн самотеком. По этой причине для мазутных ре¬ зервуаров объемом 5 тыс. м3 принята высота 3,6 м\ ре¬ зервуары меньшей вместимости имеют высоту 4,8 м. Высота нефтяных и мазутных резервуаров для пар¬ ковой застройки назначена из экономических соображе¬ ний и с учетом требований противопожарных норм в от¬ ношении предельных размеров ширины резервуаров и площади зеркала жидкости. В связи с этим для неф¬ тяных и мазутных резервуаров объемом 5 и 10 тыс. м3 высота принята равной 7,8 м, а при большем объеме — 9 м. Размеры прямоугольных резервуаров в плане назна¬ чены кратными 6 м, что позволяет применять для уст¬ ройства покрытий типовые ригели и плиты многоэтаж¬ ных промышленных зданий. Унифицированные строительные параметры прямо¬ угольных и цилиндрических резервуаров и расход ма¬ териалов на них приведены в табл. 4.22—4.25 (в проек¬ тах резервуаров для воды принято утепление покрытия слоем грунта толщиной 1 м, в проектах резервуаров для мазута применен легкий утеплитель). 4.4.3. Прямоугольные резервуары В типовых проектах резервуаров прямоугольной формы стены и покрытия запроектированы сборными, днище — монолитным. Сетка колонн 6X6 м (рис. 4-21). Плита днища плоская толщиной 120 мм (в местах расположения колонн имеет местные утолщения). Учи¬ тывая возможные - неравномерные осадки основания, в
312 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ 1-1 2-г Рис. 4.21..^Конструктивная схема прямоугольного резер¬ вуара 1 — средние колонны; 2— пристенные колонны; 3 — ригели прямо¬ угольного сечения (с опиранием плит поверху); 4 — ребристые плиты; 5 — стеновые панели; б — монолитная плита днища; 7 — сборный стакан для закрепления колонны; 8 — вертикальный шов между стеновыми панелями; 9— угловой монолитный участок По расчету, но не менее 150 126 / Лорасчещноне менее 1,5f 5000-с пристенными тоннами Рис. 4.22. Сопряжение стеновых панелей с плитой днища /— стеновая панель; 2 ~ монолитная плита днища; 3 — заполне¬ ние зазоров бетоном на мелком щебне; 4 — выравнивающий слой цементного раствора; 5«— бетонная подготовка типовых проектах прямоугольных резервуаров плита днища имеет двойное армирование. Стены прямоугольных резервуаров — из сборных плоских панелей, размеры которых определяются высо¬ той резервуаров и расстоянием между вертикальными швами. Номинальная ширина стеновых панелей 3 м (в некоторых случаях для уменьшения собственного ве¬ са ширина уменьшена до 1,5 м). Высота стеновых па¬ нелей кратна 600 мм. Панели армируют сварными сет¬ ками. В прямоугольных резервуарах стеновые панели за¬ деланы-в паз днища (рис- 4-22). Панели соединяют свар¬ кой горизонтальной арматуры с последующим заполне- Рис. 4.23. Узел сопряже¬ ния сборных элементов покрытия — вариант опи¬ рания плит на полки ри¬ гелей 1 — средняя колонна; 2 — ри¬ гель перекрытия из серии многоэтажных промышлен¬ ных зданий; 3 — ребристая плита шириной 1,5 м\ 4— свар¬ ной шов; 5—заполнение швов между сборными элементами бетоном на мелком щебне; 6 — грматурные выпуски из ригелей Рис. 4.24. Узел сопряжения сборных элементов покры¬ тия — вариант опирания плит по верху ригелей 1 — средняя и пристенная колонны; 2 — ригель прямоугольного сечения; 3—ребристая плита размером 1,5X6 м; 4 — арматурные выпуски из ригелей; 5 — коротыш из арматурной стали (прива¬ ривается к колонне и стеновой панели); 6—ванная сварка ар¬ матуры; 7 — сварные швы; Ь — закладная деталь для крепления плит; 9 — заполнение швов между сборными элементами бето¬ ном на мелком щебне; 10 ~ стеновая панель нием стыка бетоном. В резервуарах для мазута при про¬ ектировании сопряжений стеновых панелей учтены температурные воздействия. Для покрытий использованы типовые плиты и риге¬ ли промышленных зданий. Сборные плиты размером 1,5X6 м устанавливают на полки железобетонных риге¬ лей (рис. 4.%3) либо по верху ригелей прямоугольного сечения (рис. 4.24). Плиты приваривают к ригелям и стеновым панелям (рис. 4.25) при помощи стальных закладных деталей, а зазоры между ними заполняют бетоном. Ригели устанавливают на сборные колонны прямоугольного сечения "и закрепляют сваркой заклад¬ ных деталей. После сварки верхней арматуры и замо¬ ноличивания стыков ригели работают по схеме нераз¬ резных балок.
ГЛАВА 4.4. РЕЗЕРВУАРЫ 313 Поперечная арматура в каркасах и распределитель¬ ная в сетках из круглой стали класса А-I. Рабочая ар¬ матура из стали класса A-III или А-И, если площадь -сечения стержней назначена по условиям ограничения ширины раскрытия трещин в бетоне растянутой зоны. По плитам покрытия делают цементную стяжку и наносят двойную битумную обмазку, если в резервуаре хранится вода, либо укладывают два слоя рубероида на битуме, если емкость предназначена для мазута. Рис. 4.25. Узел сопряжения плит покрытия со стеновыми панелями а — опирание плит по верху ригелей; б — опирание плит на пол¬ ки ригелей; 1 — стеновая панель; 2 — ребристая плита покрытия; 3 — закладная деталь стеновой панели; 4 — сварной шов; 5 — бе¬ тон (по всей длине стен); 6 — торцовое ребро плит, опирающих¬ ся на полки ригелей; 7 — листовой шарнир Под:%литой днища устраивается подготовка из бе¬ тона марки 50, по которой укладывают с проклейкой швов один слой пергамина. В резервуарах для питьевой воды внутренние по¬ верхности стен и днища должны быть оштукатурены цементным раствором с железнением- В резервуарах, для которых повышенные требования к поверхностям не предъявляются, выполняется торкретирование только стыков между стеновыми панелями- 4.4.4. Цилиндрические резервуары Днища цилиндрических резервуаров выполняются монолитными и имеют конструктивное решение, анало¬ гичное решениям днищ прямоугольных емкостей. Неко¬ торые особенности имеют резервуары, в которых для обеспечения трещиностойкости плиты днища создается стенки дополнительной арматуры (рис. 4.26). В этих резервуарах по-иному решена конструкция узла со¬ пряжения стеновых панелей с днищем: под днищем по утрамбованному щебнем грунту укладывают слой песка толщиной 30—50 мм, а затем покрывают его одним-дву- мя слоями пергамина с проклейкой швов. В резервуарах с ненапряженным днищем стеновые панели заделывают в паз; для обеспечения свободного перемещения низа панелей при обжатии стенки замо- ноличивание паза выполняют после натяжения кольце¬ вой арматуры. В цилиндрических резервуарах номинальная ширина стеновых панелей назначена кратной числу я, а высо¬ та — кратной 600 м. Вверху панели имеется консоль для опирания плит покрытия (рис. 4.27). На боковых гранях панелей предусмотрены арматурные выпуски, сварива¬ емые друг с другом на монтаже (аналогично прямо¬ угольным резервуарам). Панели армированы сварными стенками, воспринимающими усилия при монтаже и транспортировании. В качестве напрягаемой кольцевой арматуры принята высокопрочная проволс1ка периоди¬ ческого профиля. Плиты укладывают по сборным прямолинейным бал¬ кам П-образного сечения, расположенным по окружно¬ стям и опираемым на колонны прямоугольного сече¬ ния (рис. 4.28). Натяжение кольцевой арматуры производят после достижения бетоном в стыках прочности на сжатие, со¬ ставляющей не менее 70% проектной марки- Для натя¬ жения высокопрочной проволоки применяют навивочную машину. 4.4.5. Особенности расчета резервуаров Усилия в резервуарах определяют с учетом следую¬ щих условий строительства и эксплуатации: резервуар полностью заполнен водой, но не обсыпан грунтом; резервуар не заполнен водой, но обсыпан грунтом; резервуар обсыпан грунтом и заполнен водой* К постоянным нагрузкам и воздействиям относят: собственный вес конструкций; вес утеплителя и изоля¬ ции на перекрытии; радиальное воздействие напряга¬ емой кольцевой арматуры; активное боковое давление Рис. 4.26. Сопряжение стеновых панелей с напрягаемой плитой днища в цилинд¬ рических резервуарах / — стеновая панель; 2 — монолитная плита днища; 3 — кольцевая монолитная или сборная фундаментная плита под стеновые панели 4—предварительно-напряженная кольцевая ар матура; 5 — защитный слой из торкрет-бетона 6 — арматурная сетка для повышения трещино стойкости защитного слоя; 7 — слой песка тол¬ щиной 60 мм для уменьшения трения плиты днища по основанию; 8 — прокладка из шлако*. войлока, обернутого пергамином Рис. 4.27. Узел сопряжения сте¬ новых панелей с плитами по¬ крытия в цилиндрических ре¬ зервуарах для нефти 1 — стеновая панель; 2 — плоская плита покрытия; 3 — монолитный бе¬ тон; 4 — напрягаемая кольцевая ар¬ матура; 5 — защитный слой из тор¬ крет-бетона; 6— арматурная сетка; 7 — водяной экран, 8 — арматура Рис. 4.28. Узел сопряжения сборных конструкций в покры¬ тиях цилиндрических резервуа¬ ров I — плоские плиты покрытия (вместо плоских плит возможно применение в мазутных резервуарах ребристых плит); 2—максимальный уровень жидкости в резервуаре; 3 — сборные колонны прямоугольного сечения; 4 — кольцевые балки
314 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Временные длительные нагрузки и воздействия включают: вес слоя воды на перекрытии (водяной эк¬ ран); вес нестационарного технологического и противо¬ пожарного оборудования; избыточное давление в газо¬ вом пространстве резервуара; температурные воздейст¬ вия; давление хранимой жидкости; давление грунтовых вод. В качестве кратковременных нагрузок учитывают: вес снегового покрова; монтажные нагрузки; вакуум в газовом пространстве; нагрузку от монтажных механиз¬ мов на призме обрушения грунтовой обсыпки; давление водй при испытании резервуара. Величину активного бокового давления грунта ма стенку резервуара qrp в кгс/м2 определяют по формуле 9rp = nvWtg»^450--2-j, где п—коэффициент перегрузки, принимаемый рав¬ ным 1,3; у—вес единицы объема грунта в кгс/м3; Н— расстояние от планировочной отметки грунта до рассматриваемого уровня (верх и низ стен¬ ки) в м\ Ф — угол внутреннего трения, грунта. Давление хранимой жидкости или воды при испы¬ тании резервуара рт в кгс/м2 определяют по формуле Рж — Уж^ж» линдри^еских и прямоугольных резервуаров, армирован¬ ные ненапрягаемой или предварительно-напряженной стержневой арматурой, рассчитывают по раскрытию тре¬ щин на нормативные нагрузки с учетом температурных воздейст&ий. При этом величина раскрытия трещин от изгиба не должна быть более 0,1 мм, а от растягиваю¬ щих кольцевых усилий — более 0,05 мм. о) 1 ; .ч 5 з r»im 44 ичп гп tTT К' .. 1 №-z 1 6) 1 ] 1 A . 4 If где уж—вес единицы объема жидкости в кгс/м3; /*ж—высота столба жидкости от днища до задан¬ ного уровня в м. Стены прямоугольных резервуаров рассчитывают на усилия, определяемые как в однопролетной балке, за¬ щемленной на одной опоре (в плите днища) и шарнирно опертой на другой. В зонах сопряжения продольных и поперечных стен учитывают’работу панелей в горизон¬ тальном направлении. В случаях когда длина стен менее их двойной высоты, усилия определяют как в плйтах, опертых по контуру. Стены цилиндрических резервуаров рассчитывают как оболочки кругового очертания, а днища — как пли¬ ты, опертые на упругое основание. При расчете плиты днища нагрузку от перекрытая принимают равномерно распределенной по всей площади башмаков колонн. Предварительно-напряженные днища нефтяных и мазутных резервуаров рассчитывают по образованию трещин на расчетные нагрузки без учета температурных воздействий, а также проверяют на усилия от норматив¬ ных нагрузок с учетом температурных воздействий. Ве¬ личина предварительного напряжения сжатия бетона плиты днища назначается расчетом по образованию тре¬ щин, но должна быть не менее 20 кгс/см2 после прояв¬ ления всех потерь в напряженной арматуре и при отсут¬ ствии внешней нагрузки. Если днища не имеют предва¬ рительного напряжения, то их рассчитывают по раскрытию трещин на усилия от нормативных нагрузок и температурных воздействий с ограничением величины раскрытия трещин при изгибе, когда часть сечения с тре¬ щиной сжата, до 0,1 мм. Стены резервуаров, армируемых кольцевой напря¬ гаемой арматурой из высокопрочной проволоки, рассчи¬ тывают по образованию трещин на усилия от расчетных нагрузок с учетом температурных воздействий. Уста¬ новившиеся сжимающие кольцевые напряжения в бето¬ не стен после заполнения резервуара водой и до обсыпки его грунтом должны быть не менее 8 кгс/см2. Стены ци- Рис. 4.29. Схемы нагрузок при проверке резервуара на всплытие а — резервуар без консолей в плоскости днища; б — резервуар с консолью по всему периметру днища; / — уровень поверхности rpyHta; 2 — уровень грунтовых вод; 3 — давление от веса плйты днища; 4 — гидростатическое давление грунтовых вод на днище резервуара; 5 — вес стен и перекрытия с утепляющим слоем; 6 — давление грунта на консоль днища; Р\ и Рг—силы трения грунта о стенку резервуара в сухой и обводненной зонах Предварительно-напряженные покрытия резервуаров с избыточным давлением в газовом пространстве, а так¬ же покрытия из преднапряженных сборных плит, арми¬ рованных высокопрочной проволокой, рассчитывают по образованию трещин на нормативные нагрузки с учетом температурных воздействий. В конструкциях без пред¬ варительного напряжения, армированных стержневой ар¬ матурой, ширина раскрытия трещин при нормативных нагрузках и температурных воздействиях не должна превышать 0,1 мм для резервуаров с нефтепродуктами и 0,2 мм для резервуаров с водой. В тех случаях когда днище находится ниже уровня грунтовых вод, резервуары должны быть дополнительно проверены на всплытие, а также на прочность и тре- Щиностойкость днища и стенки от давления грунтовых вод при опорожненном, но обсыпанном грунтом резер¬ вуаре- Проверка резервуара на всплытие предусматривает соблюдение условия jV>SP. где N — сила, поднимающая резервуар вверх; 2Я— сумма сил, удерживающих резервуар от всплытия. Сумма сил, удерживающих резервуар от всплытия, складывается из собственного веса стен, перекрытия, утеплителя на перекрытии и днища; сил трения грунта о стенку резервуара; давления грунта на выступах пли¬ ты, днища .(рис. 4.29)„
ГЛАВА 4.5. ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 315 Глава 4.5. ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 4.5.1. Унификация строительных параметров Несущие конструкции для технологических трубо- проводов подразделяются на отдельно стоящие опоры и эстакады, которые в свою очередь могут быть одноярус¬ ными, двухъярусными и многоярусными. В результате унификации параметров эстакад и от¬ дельно стоящих опор под технологические трубопрово¬ ды разработаны унифицированные типовые железобетон¬ ные конструкции одноярусных эстакад (серия ИС-01-03), двухъярусных эстакад (серия ИС-01-07), отдельно стоя¬ щих опор (серия ИС-01-06), а также одноярусных эста¬ кад и отдельно стоящих опор для малых нагрузок (се¬ рия ИС-01-11: эстакады под нагрузки 0,25 и 0,5 тс/м, эстакады и опоры под нагрузки 1 и 3 тс на опору). В типовых конструкциях шаг опор принят кратным 6 му а для отдельно стоящих опор — кратным 3 м. Вы¬ сота над планировочной отметкой земли кратна 600 мм и равна для одноярусных эстакад 6, 7,2 и 8,4 м\ для двухъярусных эстакад — 4,2; 5,4; 6 и 6,6 м (нижнего яруса); для отдельно стоящих otiop—5,4; 6,6 и 7,8 м (по серии ИС-01-06) и 2,4; 3; 3,6; 4,2; 4,8; 5,4; 6; 6,6 и 7,8 м (по серии ИС-01-11), 4.5.2. Отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы Габаритные схемы железобетонных отдельно стоя¬ щих опор под технологические трубопроводы, разрабо¬ танные в сериях ИС-01-06 и ИС-01-11, приведены в табл. 4.26. Таблица 4.26 Габаритные схемы отдельно стоящих опор и нормативные суммарные вертикальные нагрузки на опору Тип опоры Габаритная схема Нормативная суммарная вертикальная нагрузка на опору в тс Примечание 1л 'Ь* in „ in Hr-”* Серия ИС-0 1—3 1-11 За отметку верха опоры принята верхняя грань тра¬ версы Пл t Н о 3000 Щ h---i зо$ох Pi 1 1 II 1—3 То же Шл £ *i А Г н ^ *1 ^ 1 н 11 1 1 1 1—3 Ф То Ае
316 РАЗДЕЛ* 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Продолжение табл. 4.26 Конструкции отдельно стоящих опор по серии ИС-01-11, рассчитанные на нагрузки 1 и 3 тс на опору, могут применяться на линейных трассах и для открытых технологических установок. Шаг отдельно стоящих опор серии ИС-01-11 назначается кратным 3 м, но не менее 6 м. Поскольку-на технологических установках нет четко выраженных линейных трасс трубопроводов, отдельно стоящие опоры при небольших величинах горизонталь¬ ных нагрузок могут устанавливаться без разбивки на температурные блоки. При этом на одной и той же опо¬ ре'могут применяться как подвижные, так и неподвиж¬ ные закрепления трубопроводов. Температурный блок на линейных трассах компону¬ ется из промежуточных и одной анкерной колонны (ан¬ керной промежуточной, анкерной угловой или анкерной концевой). Тип анкерной колонны назначается в зави¬ симости от местоположения температурного блока на трассе- Колонны промежуточные и анкерные промежу¬ точные запроектированы железобетонными. Анкерные концевые и анкерные угловые колонны применяются ме¬ таллические Верхние строения опор (подкосы, продоль¬ ные балки и траверсы) во всех случаях металлические- Разработанные в серии ИС-Ol-Ofe опоры типа I пред¬ назначаются для «наземной» прокладки трубопроводов и представляют собой траверсы, укладываемые на опо¬ ры, которые могут выполняться из сборного или моно¬ литного железобетона, а также и с применением корот¬ ких свай. Опоры типов II и III применяются при «над¬ земной» прокладке трубопроводов, укладываемых непосредственно на верхнюю грань П- или Т-образной колонны, или на траверсу, устанавливаемую на колонну. Конструкции опор серии ИС-01-06 допускают длину температурного блока до 100 м. В месте ответвлений трубопроводов устанавливают¬ ся опоры, рассчитанные на дополнительную горизонталь¬ ную сосредоточенную нагрузку от отводов трубопро¬ водов. На анкерных опорах трубопроводы закрепляются неподвижно, а на промежуточных опирание свободное. Заделка кояонн в стакан фундаментов принята для прямоугольных колонн 1000 и 1200 мм, для двухветве¬ вых колонн — исходя из условия необходимой анкеров- ки растянутой арматуры- При расчете отдельно стоящих опор принято, что вертикальная и горизонтальная нагрузки вдоль трассы по поперечному сечению распределены в размере 65 и 35% от оси трассы.
ГЛАВА 4.5. ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 317 Ветровая нагрузка принята равной 35 и 55 кгс!м2 с аэродинамическим коэффициентом 1,4. Коэффициент перегрузки для вертикальных технологических нагрузок 1,2, а для горизонтальных 1,1. Конструкции отдельно стоящих опор разработаны применительно к условиям эксплуатации в обычной, слабо- и среднеагрессивной средах в районах с сейс¬ мичностью до 9 баллов и расчетной зимней температу¬ рой до —40° С. При разработке строительной части конкретного проекта рекомендуется: определить по технологическому заданию тип опоры в зависимости от габаритных схем и нагрузок на опору; составить монтажные схемы опор; произвести подбор элементов конструкций; выполнить расчет фундаментов по конкретным усилиям. Ключи для подбора сборных железобетонных эле¬ ментов отдельно стоящих опор по сериям ИС-01-06 и ИС-01-11 приведены в табл. 4.27—4.31. Таблица 4.27 Ключ для подбора марок колонн отдельно стоящих промежуточных опор типа 1л серии ИС-0Ы1 Расстояние от верха опо¬ ры до плани¬ ровочной :4отм.етки яешш в м Длина траверс в м к, 1 Нормативная суммарная вертикальная технологи- I рузка в тс Норма¬ тивная продоль¬ ная1 го¬ ризонталь-1 1 ная наг¬ рузка в тс Марка КОЛОННЫ 0,6; 1,2 1 0,3 К1-1 2,4 1,2 3 0,9 кы 2,4 3 0,6 К1-1 0,6; 1,2 1 0*3 К2-1 3 1,2 3 0,9 К2-2 2,4 3 0,6 • К2-2 0,6; 1,2 1 0,3 КЗ-1 3,6 1,2 3 0,9 К?-2 2,4 3 0,6 КЗ-2 0,6; 1,2 1 0,3 К4-1 4,2 1,2 3 0,9 К4-2 2,4 3 0,6 К4-2 0,6; 1,2 1 0,3 К6-1 4,8 1,2 3 0,9 Кб-3 2,4 3 0,6 Кб-3 0,6; 1,2 1 0,3 К7-1 5,4 1,2 3 0,9 * К7-3 2,4 3 0,6 К7-3 0,6; 1,2 1 0,3 К8-1 6 1,2 3 0,9 К8-3 2,4 3 0,6 К8-2 0,6; 1,2 1 0,3 К9-1 6,6 1,2 3 0,9 К9-2 2,4 3 0,6 К9-1 0,6; 1,2 1 0,3 К11-1 7,8 1,2 3 0,9 К11-4 2,4 3 0,6 К11-1 1 Поперечная нагрузка от ветра 0,6 тс. Таблица 4.28 Ключ для подбора мярок колонн отдельно стоящих промежуточных опор типа Пл и II 1л серии ИС-01-11 Расстояние от верха опоры до планировоч¬ ной отметки земли в м Длина траверс в м Нормативная суммарная вертикальная технологи¬ ческая наг¬ рузка на опору в тс Норма¬ тивная продоль¬ ная1 го¬ ризонталь¬ ная на¬ грузка в тс Марка колонны 0,6; 1,2 1 0,3 К5-1 4,2 1,2 3 0.9 К5-2 2,4 3 0,6 К5-2 0.6; 1,2 1 0,3 Кб-2 4,8 1,2 3 0,9 Кб-5 2,4 3 0,6 К6-5 0,6; 1,2 1 0,3 К7-2 5,4 1,2 3 0.9 К7-5 2,4 3 0.6 К7-5 0,6; 1,2 1 0,3 К8-5 6 1,2 3 0,9 К8-7 ^ * 0,6; 1,2 1 0,3 К9-3 6,6 1,2 3 0,9 К9-5 2.4 3 0,6 К9-5 0,6; 1,2 1 0,3 КИ-2 7,8 1,2 .3 0.9 КИ-7 2,4 3 0,6 К11-7 1 Поперечная нагрузка от ветра 0,6 тс. Таблица 4.29 Ключ для подбора траверс отдельно стоящих промежуточных опор типа I серии ИС-01-06 Длина траверс в м Нормативная суммарная вер¬ тикальная наг¬ рузка на опору в тс Нормативная горизон¬ тальная нагрузка в тс Марка траверсы при непу- чинистых грунтах Марка траверсы на опоре л 1' о 0? О. са С я V а> СХ а> ■ С « о са с я «0 о, £ н о 2,4 5 10 20 2 3 6 1 1 2 0,5 0,8 1,7 ТОМ ТОМ ТОМ TOI-5 TOI-5 TOI-5 3 5 10 20 1 2 5 1 2 2 0,6 0,7 0,9 TOI-2 ТО 1-2 ТО 1-2 TOI-7 TOI-7 TOI-7 1 4,2 1 5 10 20 * 1 2 5 1 2 2 0.4 0,5 0,9 TOI-3 TOI-3 TOI-3 TOI-9 TOI-9 TOI-9 6 5 10 20 1 2 4 2 2 3 0,4 0.5 0,7 TOI-4 TOI-4 TOI-4 TOI-11 TOI-11 TOI-13
318 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.30 Ключ для подбора колонн отдельно стоящих промежуточных опор типа II серии И С-01-06 Нормативная гори¬ Нормативная зонтальная нагрузка Длина суммарная в тс Марка траверс вертикальная колонны в м нагрузка на продоль¬ опору в тс ная от ветра Расстояние от верха опоры до планировочной отметки Земли 5,4 м 5 1 0,9 KOII-1 1,2 10 3 1,7 KOI 1-4 20 6 2,5 KOII-6 5 1 0,5 KOII-8 10 3 0,9 KOI 1-4 2,4 20 6 1," KOII-6 30 9 2,1 KOII-li 40 12 2,5 KOIJ-П Расстояние от верха опоры до планировочной отметки земли 6,6 м 5 1 0,9 KOII-12 1,2 10 3 1,7 KOII-15 20 6 2,5 KOII-17 А 5 1 <'.5 KOI1-19 i/V 10 3 0,9 KOII-15 ' :2,4 20 6 1.7 KOII-17 30 9 2.1 KOII-21 40 12 2.5 KOII-21 Расстояние от верха опоры до планировочной отметки земли 7,8 м 5 1 0,9 KOII-22 1,2 10 3 1,7 KOII-25 20 6 2,5 KOI 1-27 5 1 0,5 KOI 1-29 10 3 0,9 KOII-25 2,4 20 6 1,7 КОИ-27 30 9 2,1 21KOII-26] 40 12 2,5 2[KOII-26] Продолжение табл. 4.3) Длина траверс в м Нормативная суммарная вертикальная нагрузка на опору в тс Нормативная горизонталь¬ ная нагрузка в тс Марка про¬ доль¬ ная ОТ ветра колонны траверсы 10 2 0,5 KOIII-1 TO I-9 15 4 0,7 KOIII-l TO I-9 4,2 20 5 1,3 КОШ-2 TOI-9 30 7. 1,5 KOIII-2 ТОШ-2 40 10 1.7 KOIII-3 TOIII-2 60 15 2.1 KOIII-3 TOIII-2 10 2 0,4 KOIII-1 TOII1-3 4,8 15 3 0,6 KOIII-1 TOIII-3 10 2 0.4 КОШ-1 TCH-11 6 15 3 0,5 KOIII-1 TOI-11 Расстояние от верха опоры до планировочной отметки земли 6,6 j ж 10 2 0,6 KOIIM TOI-7 15 4 0,9 KOIII-5 TOI-7 20 5 1.4 KOIII-7 TOI-7 3 30 7 1.7 KOI 11-9 TOI-7 40 10 2 KOIII-IO TOI-7 60 15 2,5 2IKOII-16] 2[TOI 11 -1 ] 10 2 0,5 KOI 11-4 TOI-9 15 4 0,7 KOIII-5 TOI-9 20 5 1,3 KOIII-7 TOI-9 4.2 30 7 1.5 KOIII-9 TOIII-2 40 10 1.7 KOIH-IO TOIIi-2 60 15 2,1 21KOII-16] 2ITOIII-21 10 2 0,4 KOIIM TOIII-3 4,8 15 3 0,6 KOIII-5 TOIII-3 10 2 0,4 KOIIM TOI-11 6 15 3 0,5 KOIII-5 TOI-11 Сортамент колонн серии ИС-01-11 и показатели рас- Таблица 4.31 хода материалов на них приведены в табл. 4.32, а ко- Ключ для подбора колонн и траверс отдельно стоящих ЛОНН и траверс серии ИС-01-06 В табл. 4.33 4.35. промежуточных опор типа III серии ИС-01-06 Длина траверс в м Нормативная суммарная вертикальная нагрузка на опору в тс Нормативная горизонталь¬ ная нагрузка в тс Марка про¬ доль¬ ная от ветра колонны траверсы 3 Pact до планир 10 15 20 30 40 60 стояние ювочной 2 4 5 7 10 15 от eepxi отметк\ 0,6 0,9 1,4 1.7 2 2р а опоры и земли 5,4 KOIII-1 KOIII-I KOIII-2 KOIII-2 KOIII-3 KOIII-3 м TOI-7 TOI-7 TOI-7 TOI-7 TOI-7 TOIII-1 4.5.3. Одноярусные эстакады под технологические трубопроводы Унифицированные типовые конструкции сборных же¬ лезобетонных одноярусных эстакад под технологические трубопроводы разработаны в двух сериях. В серии ИС-01-03 приведены габаритные схемы и конструкции эстакад при нагрузках от 0,5 до 4 тс на 1 м эстака¬ ды, а в серии ИС-01-11 схемы эстакад с нагрузками 0,25 и 0,5 тс на 1 м\ эстакады. В серии ИС-01-11 пролет¬ ные строения (фермы и траверсы) приняты металличе¬ скими, а в серии ИС-01-03 все несущие конструкции же¬ лезобетонные. Габаритные схемы одноярусных эстакад приведены в табл. 4.36.
ГЛАВА 4.5. ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 319 Таблица 4.32 Сортамент колонн серии ИС-01-11 и показатели расхода материалов Г Марка * колонны Размеры в мм; масса в т Расход бетона в мъ (марка) Расход арматуры в кг Закладные детали в кг Общий расход стали в кг А-1 | А-И' км //=3300, 6=300, h-300; 0,8 т 0,30 (200) 6 32,1 11,8 49,9 К1-2 6 50 67,8 К1-3 9,3 62,8 83,9 К2-1 Н=ЗЖ, 6=300, h-300; 0,9 т > 0,35 (200) 6,8 45,9 11,8 64,5 К2-2 6.8 59,3 77,9 К2-3 10,7 74,5 97 К2-4 0,35 (300) 10,7 74,5 97 КЗ-1 //=4500, 6=300, ft-300; 1 т 0,41 (200) 7,7 54 11,8 73,5 КЗ-2 7,7 68,5 88 КЗ-З 12 86,1 109,9 КЗ-4 0,41 (300) 7,7 109,3 128,8 К4-1 //=5100, 6=300, Л-300; 1,2 т 0,46 (300) 8,5 77,8 11,8 98,1 . К4-2 0,46 (200) 13,4 97,6 122,8 , К4-3 0,46 (300) 13,4 97,6 122,8 К5-1 //=5100, 6=300, Л=300; 2,1 г 0,82 (200) 11,|р | 40,4 53,2 105,2 К5-2 17,2 | 77,8 53,2 148,2 К5-3 11.7 113,7 18 143,4 К5-4 26,3 141,6 53,2 221,1 К6-1 Н=5700, 6 =400, Л=400; 2,3 г 0,91 (200) 5,9 ' 45,2 18 69,1 Кб-2 12,2 55,8 53,2 121,2 Кб-3 9,4 &,3 18 94,7 Кб-4 9,4 87 18 114,4 Кб-5 18,1 109,2 53,2 180,5 Кб-6 12,8 127,2 18 158
320 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Продолжение табл. 4.32
ГЛАВА 4.5. ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 321 Продолжение табл. 4.32 1 Марка Р колонны L Размеры в мм; масса в т 0 Расход бетона в м3 (марка) Расход арматуры в кг Закладные детали в кг Общий расход стали в кг А-1 A-111 "д—1 о со Н = 7400, 6 = 400. Л =500: 3,7 т 1,48 (300) 15,8 285,2 22 323 КП-1 //=-8600, 6=400, Л =500; 4,3 т .г 1,72 (200) 15,8 102 22 139,8 КП-2 18,0 102 53,8 173,8 кп-з 15,8 131,7 22 169,5 К11-4 20,5 185,7 22 228,2 К11-5 15,8 233,7 '22 271,5 К11-6 15,8 263,4 22 301,2 К11-7 34,2 239,7 53,8 327,7 КН-8 39,4 395,1 53,8 488,3 КП-9 1,72 (300) 20,4 290,4 22 332,8 ки-ю 17,8 331,8 22 371,6 КП-11 [- 17,8 365,4 22 405,2 kll-12 17,8 395,1 22 434,9 | Таблица 4.33 Сортамент Т-образных колонн серии ИС-01-06 ь и расход материалов (глубина заделки колонны ' в стакан фундамента 800 мм) Продолжение табл. 4.33 Марка колонны Размеры в мм Масса в т Расход бетона марки 200 в лг* Расход арматуры в кг Закладные детали в кг Общий расход стали в кг Н Ъ с А-1 А -111 KOII-12 7400 1200 520 4,1 1,64 17,4 123,5 12,7 153,6 KOII-13 17,4 237,1 12,7 267,2 KOII-19 2400 300 4,6 1,84 30,5 128,2 20,3 179 KOI 1-20 30,5 241, а 20,3 292,6 KOI 1-22 8600 1200 520 4,7 1,88 19,4 180,9 12,7 213 KOII-23 19,4 304,1 12,7 336,7 КОИ-29 2400 300 5,2 2,08 32,5 185,6 20,3 238,4 KOI I-30 32,5 308,8 20,3 361,6 21—1075
322 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.34 Сортамент рамных колонн серии ИС-01-06 и расход материалов (глубина заделки колонны в стакан фундамента 1000 мм) Эскиз колонны Марка колонны Длина в мм (масса в т) Расход бетона в лс1 (марка) Расход арматуры в кг А-1 j A-III Закладные < детали в кг Общий расход стали в кг КОИ-З 5900 (8,4) 3,35 (200) 36,5 331.8 39,8 408,1 KOII-5 75,4 487,7 42,2 605,3 КОП-Ю 77,2 728,2 42,2 847,6 1 600 6300 KOI 1-4 6400 (8,9) 3,55 (200) 38,5 284,9 19,1 342,5 1 npL 1 f-i ПР □ □ п Hi 7 □ □ □ У KOII-6 39,3 355 19,1 413,4 КО 11-11 3,55 (300) 80,3 554 19,1 653,4 KOII-14 7100 (9,6) 3,85 (200) 42,1 306,8 39,8 388,7 KOII-16 96,9 730,2 42,2 869,3 КОШ-8 96,9 862,1 42,2 1001,2 КОИ-15 7600 (10,2) 4,06 (200) 46,1 354 19,1 419,2 КОИ-17 66,5 466 19,1 551,6 1-1 KOI I-21 4,06 (300) 68,3 813,4 19,1 900,8 350 М ! 190 1» 0 и KOII-24 8300 (11,6) 4,64 (300) 49,9 458,4 39,8 548,1 KOI 1-26 91,8 858,7 42,2 992,7 KOII-31 120,9 1321,6 42,2 1484,7 KOI 1-25 8800 (12,1) 4,85 (300) 52,7 420,8 19,1 492,6 KOII-27 97,0 864,5 19,1 980,6 1 *1 1 U1 □ □ 1 KOII-7 5900 (8,2) 3,35 (300) 87,7 589,5 202 879,2 KOIII-1 33,4 244,5 39,8 317,7 KOIII-2 73,8 361 42,2 477 При Н£ 7100 KOIII-3 3,35 (200) 67,2 689 42,2 798,4 1 (i_ с □ □ 1 1 KOII-18 7100 (9,6) 3,85 (200) 97,3 887,9 202 1187,2 KOIII-4 42,1 241,8 39,8 323,7 KOIII-5 42,1 319,5 39,8 401,4 при н= взио 14 KOIII-6 # 86,4 458,4 42,2 587 / ’ р г KOIII-7 86,4 419,6 42,2 548,2 1 с то 350 KOIII-9 86,4 542,8 42,2 671,4
ГЛАВА 4.5. ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 323 Продолжение табл. 4.34 Эскиз колонны Марка колонны Длина в мм (масса в т) Расход бетона в м3 (марка) Расход арматуры в кг Закладные детали в кг Общий расход стали в кг A-I A-III См. стр. 322 KOIII-10 7100 (9,6) 3,85 (200) 78,7 726,2 42,2 847,1 КОИ-28 8300 (11,6) 4,64 (200) 118,8 1058,6 202 1379,4 KOIIM1 51,3 329,5 39,8 420,6 KOIIM2 91,9 595,4 42,2 729,5 KOIII-13 91,9 753,6 42,2 887,7 KOIIM4 91,9 973,3 42,2 1107,4 Таблица 4.35 Сортамент траверс серии И С-01 -06 и расход материалов I/ 1 1/ Марка траверсы Размеры в мм Масса в т Расход бетона в «и3 (марка) Расход арматуры в кг Закладные детали в кг Общий расход стали в кг A-I A-III ТОМ 1=2400, 6=500, /г=250 0,75 0,3 (200) 4,2 15 26,6 45,8 TOI-2 /=3000, 6=500, h=250 0,94 0,38 (200) 5,2 18,8 31 55 TOI-3 /=4200, 6=500, h=250 1,3 0,53 (200) 7 26,6 39,4 73 ТО 1-4 /=6000, *=500, ;/i=250 1,9 0,75 (200) 9,8 37,8 56,2 103,8 TOI-5 1=2400, 6=250, Л=500 0,75 0,3 (200) 12,4 32,8 42,5 87,7 TOI-6 17,7 44,6 79,8 142,1 Продолжение табл. 4.35 Марка траверсы P азмеры в мм Масса в т Расход бетона в м* (марка) Расход арматуры в кг Закладные детали в кг Общий расход стали в кг A-I А-III ТО 1-7 III 111 0,95 0,38 (300) 10,2 29,4 58,2 97,8 TOI-8 15,4 57,5 98,3 171,2 TOIII-1 21,7 61,0 ' 59,4 142,1 TOI-9 /=4200, 6=250, h=500 1,3 0,53 (200) 20,9 48,1 69,1 138,1 TOI-IO 0,53 (300) 26,9 114,5 106,7 248,1 TOIII-2 /=4800, 6=250, Л=500 1,5 0,6 (200) 26,4 126,2 68,3 220,9 TOIII-3 23,6 52,3 72,5 148,4 TOIII-4 33,9 106,9 115,1 255,9 TOI-11 /=6000, 6=500, /1=250 1,9 0,74 (300) 41,9 99,8 83,5 225,2 TOI-12 29,3 139,5 128,2 297 TOI-13 40,7 174,8 88,9 304,4 Сортамент и основные технико-экономические пока¬ затели сборных железобетонных конструкций одноярус¬ ных эстакад серии ИС-01-03 приведены в табл. 4.37— 4.39. Для одноярусных эстакад серии ИС-01-11 применя¬ ются те же колонны, что и для отдельно стоящих опор этой серии. Эстакады состоят из колонн, продольных балок и поперечных балок — траверс, по которым укладываются трубопроводы. Ключ для подбора этих элементов при- 21* веден в табл. 4.40. Шаг колонн 12 м\ шаг траверс, исхо¬ дя из условий полного использования несущей способно¬ сти трубопроводов, принят 3,4 и 6 м. В серии ИС-01-11 разработаны также конструкции ферм и колонн для пролета 18 м. В этой же серии разработаны примеры ре¬ шения прокладки трубопроводов на подвесках. Характеристики металлических конструкций, разра¬ ботанных в серии ИС-01-11, приведены в табл. 4.41 и 4.42.
32.4 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Таблица 4.36 Габаритные схемы и нормативные вертикальные технологические нагрузки на одноярусные эстакады Продолжение табл. 4.36 Для эстакад с нагрузками до 2 тс/м применены одностоечные опоры; при нагрузках 2, 3 и 4 тс исполь¬ зуются двухстоечные опоры. При этом длина траверс возрастает от 1,8—4,8 до 6—7,8 м. Мелкие трубопроводы располагаются по рамкам-надстройкам или траверсам, а трубопроводы больших диаметров, имеющие большую несущую способность, опираются на траверсы непосред¬ ственно над опорами. В* продольном направлении трасса эстакады разби¬ вается на температурные блоки длиной 36—72 м с не¬ подвижной анкерной опорой, располагаемой посередине каждого блока. Эстакады серии ИС-01-11 разбиваются на температурные блоки длиной 24—72 м без анкерных колонн. Расстояние между смежными температурными блоками 3 или 6 м.
ГЛАВА 4.5. ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 325 Сртамент колонн серии И С-01-03 и расход материалов Таблица 4.37 1 * Эскиз | колонны Марка колонны Размеры в лш; масса в т Расход бетона в мл (марка) Расход арматуры в кг А-] | A-I11 Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг КЭ1-1 Н=5700, h=5000, С“400, =400; 2,3 т 0,91 (200) 12,8 85,2 17,9 115,9 КЭ1-3 9,4 131 17,9 158,3 КЭ1-4 9,2 174 17,9 201,1 м КЭ1-5 //-6900, ft =6200, с=400; d- =400; 2,76 т 1,1 (300) 11.1 146,2 17,9 175,2 1 £ с |р КЭ1-7 11,1 211 17,9 240 КЭ1-8 И.1 251,7 17,9 280,7 — КЭ1-9 Я=8!00, ft=7400, с =*400; d= =400; 3,25 г 1,3 (200) 12,8 172,5 17,9 202,2 КЭ1-11 1,3 (300) 12,8 248 17,9 278,7 КЭ1-12 1,3 (300) 12,8 296 17,9 326,7 2-2 КЭП-1 кэи-з КЭШ-1 кэш-з КЭП-4 КЭП-6 КЭШ-4 КЭШ-6 КЭ1У-1 ,5 (200 88.7 29,2 Н = 5700, ft=5000, 6=2400, с= -300; d=400; 3,75 т ,5 (200 24,4 ,5 (300 32 139,6 ,5 (300 32 205,2 Н=6900, ft=6200, 6=2400, -300, d«400; 4,35 т 74 (200 32/2 129,1 74 (200 26,4 198,6 74 (300 33,9 192,3 74 (300 33,9 244,8 74 (300 33,9 270,7 29,2 КЭИ-7 КЭП-9 КЭ1П-7 КЭШ-9 //=8100, Л=7400, 6 - 2400, с- «300; d=400; 4,95 т 98 (200 40 98 (200 28,3 160,9 259,5 98 (300 35,8 239 98 (300 35,8 315 29,2 150,1 132,1 | 29,2 185,7 29,2 200,8 29,2 29,2 266,4 190,5 29,2 254,2 29,2 29,2 255,4 307,9 333,8 29,2 230,1 29,2 29,2 317 304 380 □ «• 1 □ J * R □ 0 < 0 £ \лаз JJ Б КЭ1-2 КЭП-2 #=5700, Л.=5000, 6*1000, =200, d-500; 3,75 т ,5 (300 32,6 241,3 15,9 ,5 (200 31,6 147,7 15,9 КЭШ-2 //=5700, /г=5000, 6 = 1400, с= =300, d=500; 5,5 т КЭ1-6 КЭ1-5 Н=6900, ft=6200, 6 = 1000, с= =200, d=500; 4,35 т 19 (300 74 (300 26,6 38,6 258,8 334,7 1,74 (200 14,4 146,2 17,2 289,8 195,2 15,9 15,6 302,6 389,2 176,2
326 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Продолжение табл. 4.37 Эскиз колонны Марка колонны Размеры в мм; масса в т Расход бетона В м} (марка) Расход арматуры в кг Закладные детали ! в кг | Общий расход стали в кг А-I | A-III См. стр. 325 КЭШ-5 //=6900, Л=6200, 6=1400, с=* =300, d=500; 6,4 т 2,55 (300) 32,4 457,8 17,2 507,4 КЭ1-ГО Н=8100, h=7400, 6 = 1000, =200, d=500; 5,25 т 2,1 (300) 46 455,5 15.9 517.4 КЭП-8 2,1 (200) 45 240,5 15,9 301,4 КЭШ-8 Я=8100, Л=7400, 6 = 1400, с= =300, d=500; 7,7 т 3,07 (300) 38,9 521 17,2 577,1 > КЭ1Х-1 Я=5700, Ь=4700, с=400, d= =400; 2,3 т 0,91 (200) 10,5 55,8 14 80,3 КЭ1Х-2 Я=6900, Л=5900, с=400, d= =400; 2,75 г 1,1 (200) 11.1 80,7 14 105,8 КЭ1Х-3 Я=6900; h=5900, с=500, d= =500; 4,3 т 1,73 (200) 22 214 14,6 250,6 КЭ1Х-4 Я=6900, Л=5900, с=400, d= =400; 3,25 т 1,3 (300) 16,9 124 14 154,9 L-L КЭ1Х-5 Я=8100, Л=7100, с=500, d= =500; 5,1 т 2,03 (300) 37,7 251,5 14,6 303,8 < * 0s 4 К ЭХ-4 Я=8100, Л=7100, с=500, d= =500; 5,1 г 2,03 (300) 44,4 299,2 14,6 358,2 Г \п0.3 КЭХ1-2 Я=5700, Л=4700, с=400, d= =400; 2,3 т 0,91 (300) 14,6 218,3 14 246,9 КЭХ1-5 Я=8100, /1=7100, с=500, d= =500; 5,1 г 2,03 (200) 16,3 124 14,6 154,9 КЭХ-1 Я=5900, /1=4700, 6 = 1900, с= =350, d=600; 8,4 т 3,35 (200) 65,1 407,4 15,8 488,3 КЭХ-2 Я=7100, Л=5900, 6 = 1900, с= =350, d=600; 9,6 г 3,85 (200) 66,3 549,4 15,8 631,5 КЭХ-3 Я=8300, Л=7100, 6 = 1900, с= =350, d=600; 11,6 т 4,64 (200) 85,2 736,4 15,8 837,4 КЭХМ Я=5900, Л=4700, 6 = 1900, с» =350, d=600; 8,4 т 3,35 (200) 78 623 15,8 716,8 £ = 1 с з: 5~5 £г £ Ь КЭХ1-3 #=7100, /1=5900, 6 = 1900, с= =350, d=600; 9,6 г 3,85 (200) 101,8 751,9 15,8 869,5 t 1 п о. 3 КЭХ1-4 Я=8300, /1=7100, 6 = 1900, с= =350, d=600; 11,6 т 4,64 (200) 121,4 1014,5 15,8 1151,7
ГЛАВА 4.5, ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 327 Таблица 4.38 Сортамент траверс и вставок серии И С-01-03 и расход материалов и У Таблица 4.39 Сортамент балок серии И С-01 -03 и расход материалов (расход бетона марки 400 1,12 м3, масса колонны 2,8 т) if mso U ивЦ_?я а га Длина 1 в мм\ мас¬ Расход бетона в м3 (мар¬ Расход арма¬ туры в кг Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг са в г ка) А-1 А - III 1800; 0,13 2,2 5,4 19,2 26,8 0,33 т (200) 2,6 8,3 19,6 30,5 1 3,4 7.4 26,9 37,7 3000; 0,55 т 0,22 (200) 3,4 11,6 26,5 41,5 к* 3*4 12,7 28,7 44,8 1 4,7 17,8 32,1 54,6 2 4200; 0*77 7* 0,31 (200) 5,4 16,8 32,4 54,6 •3 10,1 37,6 32,2 79,9 1 14,4 42,3 42 98,7 2 4800; 0,87 г 0,35 (300) 12,1 36,2 39,7 88 3 15,2 44,5 41 100,7 1 0,75 (200) 15,8 38,6 61,2 115,6 2 0,75 (300) 39,2 104,2 76 219,4 3 6000; 1,9 т 55,3 120,7 76 252 4 0,75 (200) 26,1 59,8 61,2 147,1 39,2 75,9 61,2 176,3 1 0,98 (200) 33,6 78,8 75 187,4 2 7800; 0,98 (300) 71,2 233,8 89,8 394,8 3 2,45 т 0,98 (200) 71,2 129,8 75 276 •4 0,98 (300) 71,2 294,7 89,8 455,-7 17,3 36,8 12,5 66,6 5950; 0,75 (200) 1,86 г •1 26 55,1 12,5 93,6 Марка элемента Расход арматуры в кг Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг A-I | А-III А-IV БЭ1-1 20,1 45,3 116 62 243,4 БЭ1-2 20,1 45,3 116 55,5 236,9 БЭ1-3 20,1 45,3 116 49 230,4 БЭ1-4 23,3 75,9 116 62 277,2 БЭ1-5 25,3 75,9 116 55,5 270,7 БЭ1-6 23,3 75,9 116 49 264,2 БЭН-1 24 21,2 48 55,5 148,7 БЭ11-2 24 21,2 48 50,4 143,6 БЭИ-З 24 31,5 48 45,3 148,8 БЭИ-4 24 31,5 71,6 55,5 182,6 БЭН-5 24 31,5 71,6 50,4 177,5 БЭП-6 24 31,5 71,6 45,3 172,4 БЭП-7 20,4 37,4 92,4 55,5 205,7 БЭИ-8 20,4 37,4 92,4 50,4 200,6 БЭН-9 20,4 37,4 92,4 45,3 195,5 БЭШ-1 24 35,5 116 55,5 231 БЭШ-2 24 35,5 116 50,4 225,9 БЭШ-З 24 35,5 116 45,3 220,8 БЭ1У-1 24 27,8 151,4 55,5 258,7 БЭ1У-2 24 27,8 151,4 50,4 253,6 БЭ1У-3 24 27,8 151,4 45,3 248,5 В зависимости от характера опирания трубопрово¬ дов различают траверсы усиленные и рядовые. На уси¬ ленных траверсах, располагаемых обычно на анкерных колоннах, трубопроводы крепятся неподвижно, а на ря¬ довые траверсы трубопроводы опираются свободно. Уклон трубопроводов обеспечивается изменением от¬ метки верхнего обреза фундамента над планировочной отметкой земли (в пределах от —0,4 до +0,4 м). При уклонах трубопроводов свыше 2% в местах опирания продольных балок на колонны устанавливаются метал¬ лические клиновидные прокладки. Так же, как и при подборе отдельно стоящих опор, при выборе конструкций одноярусных эстакад исходны¬ ми данными являются вертикальные технологические на¬ грузки на 1 м эстакады. Горизонтальные продольные силы, действующие на температурный блок, определя¬ ются для каждого типа эстакад в зависимости от вертикальных нагрузок р. В сериях ИС-01-03 и ИС-01-11 сосредоточенные горизонтальные продольные нагрузки, действующие на температурный блок, приня¬ ты равными 6 р. При расчете эстакады необходимо, кроме того, учи¬ тывать и поперечные горизонтальные нагрузки от отво¬ дов трубопроводов, принятые в серии ИС-01-03 равными 1 р, а также ветровую нагрузку. При расчете кенструкций серии ИС-01-11 также принято, что вертикальные и горизонтальные продоль¬ ные нагрузки по поперечному сечению распределены в размере 65 и 35% от оси эстакады или трассы опор. Для эстакад серии ИС-01-03 распределение верти¬ кальных и горизонтальных нагрузок следующее: 45 и 55% от оси эстакады для типов I и II; 40 и 60% от оси эстакады для типов III и IV. С учетом возможного не-
328 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.40 Ключ для подбора колонн, продольных балок, траверс и вставок одноярусных эстакад серий ИС-01-03 и ИС**01-11 Тип эстакады и нагрузка в тс/пог. м Расстояние от верха эс¬ такады до планировоч¬ ной отметки земли в м Марки промежуточных колонн для ветровой нагрузки Шаг траверс в м Марки продольных балок для ветровой нагрузки Длина траверс в м Марка 35 кгс/м2 55 кгс/м2 35 кгс/м2 55 кгс/м2 рядовой траверсы усилен¬ ной тра¬ версы вставки Тип I, Р=0,5 6 кэы КЭ1-3 3 БЭ1-1 БЭ1-4 ТЭ1-1 ТЭ1-2 7,2 КЭ1-5 КЭ1-7 4 БЭ1-2 БЭ1-5 1.8 ТЭ1-1 ТЭ1-2 ВЭ1-1 8*4 КЭ1-9 КЭ1-11 6 БЭ1-3 БЭ1-6 ТЭ1-1 ТЭ1-2 Тип II, Я=0,5 6 КЭП-1 кэп-з 3 БЭП-1 БЭП-4 ТЭП-1 ТЭП-2 7,2 КЭП-4 КЭП-6 4 БЭИ-2 БЭП-5 3 ТЭН-1 ТЭП-2 ВЭ1-1 8,4 КЭП-7 КЭП-9 6 БЭП-3 БЭП-6 ТЭП-2 ТЭИ-3 Тип II, Р = \ 6 КЭП-1 КЭП-3 3 БЭП-4 БЭП-7 ТЭН-1 ТЭП-2 7^ КЭИ-4 КЭП-6 4 БЭП-5 БЭИ-8 3 ТЭИ-1 ТЭП-2 ВЭ1-1 8,4 КЭП-7 КЭП-9 6 БЭП-6 БЭН-9 ТЭП-2 ТЭН-З —» Тип III, 1 6 КЭШ-1 КЭШ-З 3 БЭИ-4 БЭИ-7 ТЭШ-1 ТЭШ-2 7,2 КЭШ-4 КЭШ-6 4 БЭП-5 БЭП-8 4,2 ТЭПЫ ТЭШ-3 ВЭШ-1 8,4 КЭШ-7 КЭШ-9 6 БЭП-6 БЭП-9 ТЭШ-2 ТЭШ-3 — Тип III, Я=1,5 6 КЭПЫ кэш-з 3 БЭП-7 БЭШ-1 ТЭШ-1 ТЭШ-2 7,2 КЭШ-4 КЭШ-6 4 БЭИ-8 БЭШ-2 4,2 ТЭШ-1 ТЭШ-3 ВЭНЫ 8,4 КЭШ-7 КЭШ-9 6 БЭИ-9 БЭШ-З ТЭШ-2 ТЭШ-3 — Тип IV. Р-1,5 6 КЭШ-1 кэш-з 3 БЭИ-7 БЭПЫ ТЭ1У-1 ТЭ1У-2 7,2 КЭШ-4 КЭШ-6 4 БЭП-8 БЭШ-2 4,8 ТЭ1У-1 ТЭ1У-2 ВЭШ-1 8,4 КЭШ-7 КЭШ-9 6 БЭП-9 БЭШ-З ТЭ1У-3 ТЭ1У-1 — Тип IV, Р=2 6 кэпы кэш-з 3 БЭШ-1 БЭ1У-1 ТЭ1У-1 T3IV-2 7,2 КЭШ-4 кэш-6 4 БЭШ-2 БЭ1У-2 4,8 T3IV-1 ТЭ1У-2 ВЭШ-1 8,4 КЭШ-7 КЭШ-9 6 БЭШ-З БЭ1У-3 ТЭ1У-3 ТЭ1У-1 — Тип IX, Р—2 . 6 2 ГКЭ1Х-11 2 (КЭ1Х-1] 3 БЭПЫ БЭ1У-1 ТЭ1Х-1 ТЭ1Х-1 7,2 2 [КЭ1Х-21 2 [КЭ1-5] 4 БЭШ-2 БЭ1У-2 6 ТЭ1Х-1 ТЭ1Х-1 ВЭШ-1 4 2 [КЭ1Х-4] 2 ГКЭ1-П1 6 БЭШ-З БЭ1У-3 ТЭ1Х-4 ТЭ1Х-4 — Тип X, 3 6 2 [КЭ1Х-П 2 1КЭ1Х-1] 3 БЭУЫа БЭУЫа ТЭ1Х-1 ТЭХ-1 7,2 2 [КЭ1Х-2] 2 [ К ЭI - 5] 4 БЭУ1-16 БЭУ1-16 6 ТЭ1Х-1 ТЭХ-1 ВЭНЫ 8,4 2 [КЭ1-111 2 [КЭМП 6 БЭУЫв БЭУЫв ТЭ1Х-4 ТЭ1Х-2 — Тип XI, Р~\ 6 2 [КЭ1Х-1] 2 КЭЫ1 3 БЭУЫа БЭУЫа ТЭХ1-1 ТЭХ1-2 7,2 2 [КЭ1-5] 2 [КЭ1-7] 4 БЭУ1-16 БЭУ1-16 7,8 ТЭХ1-1 ТЭХ1-2 ВЭШ-1 8,4 2 [КЭЫ1] 2 [КЭХ1-5] 6 БЭУЫв БЭУЫв ТЭХ1-3 ТЭХ1-4 ВЭШ-1 Металлические пролетные строения и вставки одноярусных эстакад серии ИС-01-11 Таблица 4.41 \ 3 < Расход стали в кг | Наименование конструкций V— я то Н О К Н Схема Марка фермы Число ферм в одном пролете на одну ферму на связи и опорные балки всего на пролет Фермы, горизонтальные и вертикальные балки 1л 11л WOO W00 .35» Ш1 Ю00 то ф-i Ф-2 230 270 150 150 610 690
ГЛАВА 4.5. ЭСТАКАДЫ' И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 329 Продолжение табл. 4.41 Наименование конструкций Схема 2 2 * s g-i. S-э Число ферм в одном пролете Расход стали в кг II ш с Фермы, горизонтальные и вертикальные балки 1л Пл m m rraSESEZSa wvim 17360 I ф-8 Ф-4 525 725 200 200 1250 1650 Вставки 1л Пл 1000 1000 izszszmi 5980 280 345 ^ Таблица 4.42 Металлические траверсы эстакад серии ИС-01-11 п ТЗ Т*п эстакады и вертикальная нагрузка в тс/ м Длина 1 в мм Рядовая траверса Усиленная траверса размеры в мм * r=t« о s X Ч <-> со S.Ho размеры в мм расход стали в кг h 1 Ь 1 1 ь Тип 1л, Я—0,25 1200 106 100 17 106 100 17 1800 148 120 38,2 148 200 47,5 Тип Пл, Я=0,5 2400 51 63,2 1авномерного распределения вертикальных нагрузок по юперечному сечению и вдоль эстакады нагрузка на раверсы эстакад серии ИС-01-03 принята равной: при ;аге траверс 3 м — для эстакад типа I — 0,9 тс/м, для :такад типа II и III — 1,2 тс/м, для эстакад типа V —1,5 тс/м\ при шаге траверс 4 м — соответственно ,2; 1,6 и 2 тс/м и при шаге траверс 6 м—1,8; 2,4 3 тс/м. Конструкции эстакад могут применяться в районах сейсмичностью до 9 баллов как в обычной, так и в аг- :ссивной среде. В последнем случае в составе проекта ;олжны быть разработаны мероприятия по обеспечению ;оррозионной стойкости конструкций: назначена марка ;тона по водонепроницаемости, вид цемента и заполни¬ телей, способ защиты стальных закладных деталей и т. д. Принятые при разработке типовых конструкций допу¬ стимая величина раскрытия трещин (до 0,2 мм) и тол¬ щина защитного слоя позволяют применять их без спе¬ циальных мер защиты в условиях слабо- и среднеагрес¬ сивных сред. При разработке строительной части конкретного проекта эстакады рекомендуется пользоваться поряд¬ ком, установленным для отдельно стоящих опор. 4.5.4. Двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы Габаритные схемы и рабочие чертежи типовых уни¬ фицированных сборных железобетонных двухъярусных эстакад под технологические трубопроводы разработа¬ ны в серии ИС-01-07. Габаритные схемы и вертикальные технологические нагрузки на 1 м эстакады приведены в табл. 4.43, а сор¬ тамент сборных железобетонных конструкций с основ¬ ными технико-экономическими показателями — в табл. 4.44—4.46. Шаг опор двухъярусных эстакад 12 м, шаг траверс для эстакад типа V и VI по верхнему ярусу — 12 м, по нижнему ярусу — 4 м. Для эстакад типа VII и VIII шаг траверс по верхнему и нижнему ярусу 3,4 или 6 м. Верх¬ ний ярус эстакад типа V и VI решен без пролетного строения с опиранием траверс по верху колонн, ниж¬ ний — с пролетным строением из предварительно-напря¬ женных балок длиной 12 м, по которым устанавливают¬ ся траверсы. В эстакадах типа VII и VIII и верхний и нижний ярусы имеют продольные балки. Двухъярусные эстакады состоят из температурных блоков длиной от 42 до 78 м с анкерной опорой, рас¬ полагаемой, как правило, в середине блока. Расстояние между температурными блоками равно 6 м\ оно пере¬ крывается в эстакадах типа V и VI по нижнему ярусу и в эстакадах типа VII и VIII по верхнему и нижнему ярусу шестиметровой вставкой. Вставки крепятся на
330 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.43 Габаритные схемы и вертикальные технологические нагрузки на 1 м двухъярусных эстакад серии И С-01-07 v- концевых опорах температурного блока на сварке толь¬ ко с одной стороны, с другой стороны вставки опирают¬ ся свободно. Анкерные колонны состоят из двух промежуточных (с раздвижкой на 6 м) колонн, соединенных металли¬ ческими связями. В местах ответвлений трубопроводов устанавлива¬ ются колонны, дополнительно рассчитанные на горизон¬ тальную сосредоточенную поперечную нагрузку. Отвод трубопроводов на верхнем и нижнем ярусе осуществля- Таблица 4.44 Сортамент балок серии И С-01-07 и расход материалов (масса балки 2,8 т, расход бетона марки 400 1,12 м3) tZL Марка элемента Расхс A-I эд арма! класс А-Ш уры в кг :а A-IV Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг БЭУ-1 28,4 68,7 151,4 63,5 312 БЭУ1-1 41,4 84,9 175,4 63,5 365,2 БЭУИ-1 30,8 35,4 116 69,8 252 БЭУИ-2 30,8 35,4 116 63,5 245,7 БЭУП-З 30,8 35,4 116 56.9 239,1 БЭУИ-4 30,8 35,4 151,4 69,8 287,4 БЭУИ-5 30,8 35,4 151,4 56,9 274,5 ется с траверсы, расположенной непосредственно на ко¬ лонне, или с траверсы, расположенной у колонны с при¬ вязкой к оси колонны на 300 или 400 мм. Траверсы подразделяются на рядовые и усиленные. На рядовых траверсах опирание трубопроводов свобод¬ ное, на усиленных трубопроводы крепятся неподвижно. Ключи для подбора колонн, продольных балок, вставок и траверс приведены в табл. 4.47—4.49. Уклон трубопроводов на эстакаде достигается изме¬ нением отметки верхнего обреза фундамента над пла¬ нировочной отметкой земли (в пределах от —0,100 до +0,400) и различной длиной заделки колонн в фунда¬ менты. При уклонах трубопроводов более 0,02 установка продольных балок на колонны выполняется с помощью металлических клиновых прокладок. При расчете конструкций двухъярусных эстакад уч¬ тено следующее распределение вертикальных нагрузок: для эстакад типа V и VI — 60% на верхний ярус и 40%—на нижний; для эстакад типа VII и VIII — по 50% общей нагрузки на каждый ярус. Распределение вертикальных нагрузок по попереч¬ ному сечению эстакады при расчете продольных балок и вставок принято 40 и 60% от оси эстакады. Вертикальная нагрузка на траверсы эстакад типа V и VI составляет: для траверс верхнего яруса — 4,5 тс/м, для траверс нижнего яруса — 2 тс/м. Вертикаль¬ ная нагрузка на траверсы верхнего и нижнего яруса эстакад типа VII и VIII принята равной: при шаге тра¬ верс 3 М'— 1,5 тс/м\ при шаге траверс 4 м — 2 тс/м\ при шаге траверс 6 м — 3 тс/м. Горизонтальные продольные силы вдоль трассы в эстакадах типа V и VI воспринимаются промежуточны¬ ми и анкерными колоннами, а в эстакадах типа VII и VIII —анкерной колонной. Для эстакад типа V и VI ве¬ личина Горизонтальных продольных сил, действующих по верхнему ярусу на промежуточные колонны, принята 1,2 р, на анкерную колонну — 4,8 р\ на нижний ярус на анкерную колонну—1,2 р (р — вертикальная нагрузка на 1 м эстакады). Для эстакад типа VII и VIII горизонтальная про¬ дольная нагрузка на анкерную колонну принята по 3р на каждый ярус.
ГЛАВА 4.5. ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ 331 Таблица 4.45 Сортамент колонн серии ИС-01-07 и расход материалов Эскиз элемента Марка элемента Размеры в мм, масса в т Расход бетона в м3 (марка) Расход арматуры в кг А-1 | А. III Заклад¬ ные дета¬ ли в кг Общий расход стали в кг 1П0.3 И 22 • " т •О 0 800 КЭУ-1 КЭУ-2 КЭУ-З #=5400, #1-6200, #2-10 500; 6,6 г КЭУ-10 КЭУМ 2,64 (300) 32,4 9.7 2,64(200) 2,64(300) КЭУ-4 КЭУ-5 КЭУ-6 КЭУ-11 КЭУ1-2 #=6000, #,=6800, #2-11 100; 7,1 т 2,83(300) 2,83(200) 33 265,6 32,4 32,4 281,8 379,6 32,4 34,3 34,9 292,8 269 281,2 2,83(300) КЭУ-7 КЭУ-8 КЭУ-9 КЭУ-12 КЭУ1-3 #=6600, #1-7500, #2-11 800; 7,6 т 3,05 (300) 3,05 (200) 3,05 (300) 34,3 392,4 34,3 34,3 36,3 36,9 405,6 303,8 280,8 299,5 37,9 427 36,3 423,6 36,3 316,8 42 141,8 42 57,2 42 42 141,8 42 57,2 42 42 141,8 42 57,2 42 344,1 440,4 456,2 469,2 367,2 345,3 457,9 468,7 497,1 380,1 359,1 478,2 506,9 517,1 395,1 КЭУИ-1 КЭУИ-2 КЭУН-З КЭУН-4 КЭУН-8 КЭУИ-5 КЭУИ-6 КЭУИ-7 #=4200, #,=5000, #2=6800; 4 т #=5400, #,=6200, #2=8000; 4,72 т КЭУИ-9 Примечание. П. о. з. — планировочная отметка земли. 18,7 99,6 27,3 162,9 1,6 (200) 28,9 36,3 168,8 295,3 24,8 111,8 28 1,89 (200) 32,2 115,6 229,4 42,3 287 30,8 191, 41,4 41,4 141,2 41,4 41,4 41,4 141,2 41.4 41,4 154,7 231,6 338,9 373 178 185 402,8 370,7 264
332 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Таблица 4.46 Сортамент траверс серии ИС-01-07 и расход материалов /| Продолжение табл. 4.46 Марка Расход бетона в л3 (марка) Расход арматуры в кг класса Заклад¬ ные детали в кг Общий расход элемента А -I А-II стали в кг Длина траверс 6000 мм, масса 1,88 т T3V-I 38,7 | j 94,2 65,5 198,4 T3V-2 0,75 (300) 25,8 54,8 87,6 168,2 T3V-3 54,6 135 124,9 314,5 T3V-4 25,6 33,5 53,8 102,9 T3V-5 0,75 (200) 15,6 37,9 73,4 126,9 T3V-6 15,6 33,5 90,6 139,7 ТЭ V-t,. 0,75(300) 15,6 39,6 106,6 161,8 T3VII-1 26,1 48,6 48,2 122,9 T3VII-2 39,2 93,8 59,3 192,3 T3VII-3 0,75(200) 15,8 33,5 47 96,3 T3VII-4 25,9 65,4 55,4 146,7 T3VII-5 26,1 65.2 53,6 144,9 Марка элемента Расход бетона В Лf1 (марка) Расход арматуры в кг класса Закладные детали в кг Общий расход стали в кг A-I А-И T3VI-1 Длшна тр 0,98 (300) тверс 7800 мм, масса 2,45 т 71,2 | 234,7 | 75,7 | 381,6 T3VI-2 : 2 8 119,7 | 107,4 259,9 T3VI-3 71,2 | 248,6 138,1 | 457,9 T3VI-4 32,8 | 78.9 | 63 | 174,7 T3VI-5 37/2 91,2 | 82,9 211,3 T3VI-6 32,8 78,4 98,2 | 209,4 T3VI-7 33,3 | 91,2 | 120 | 244,5 T3VIII-1 0,98 (200) 33,6 74,7 62,3 | 173,6 T3VIII-2 50,5 | 150,7 67,1 268,3 T3VIII-3 33,6 | 79 57,7 170,3 T3VIII-4 0,98(300) 33,6 91,3 67,1 192 T3VIII-5 0,98(200) 50,5 121,8 64,1 236,4 T3VIII-6 0,98(300) 71,2 196,9 69,5 337,6 T3VII1-7 0,98(200) 71,2 129,6 . 59,9 260,7 T3VIII-8 71,2 173,3 71,3 315,8 Таблица 4.47 Ключ для подбора колонн двухъярусных эстакад серии ИС-01-07 Тип эстакады и нагрузка в тс/м Шаг траверс в м Расстояние от верха нижнего яруса эстакады до планировочной отметки земли в м Местоположение и марка колонн для ветровой нагрузки верхний ярус эстакады нижний ярус эстакады 35 кгс/м2 55 кгс/м8 промежу¬ точная анкерная промежу¬ точная анкерная Тип V, Р=3,5 12 4 6,6 7/2 7,8 2[K3V-1] 2fK3V-4] 2[K3V-7] 4[K3V-21 4[K3V-5J 4[K3V-8] 2fK3V-ll 2[K3V-4| 2{K3V-7] 4 [КЗ V-21 4[K3V-5] 4[K3V-8] Тип VI, Р=5 12 4 (-’„6 7,2 7,8 <<< 4[K3V-21 4[K3V-5] 4fK3V-81 2[K3VI-1] 2[K3VI-2] 2[K3VI-31 4fK3V-2] 4[K3V'5] 4[K3V-8] Тип VII, Р=*4 3, 4, 6 3, 4, 6 2[K3VII-1] 2[K3VII-5] 4[K3VII-3] 4[K3VII-6] 2[K3VII-81 2IK3VII-91 4IK3VI1-31 4[K3VII-6] Тип VIII, 4 3, 4, 6 3, 4, 6 5,4 6,6 21K3VII-1] 2fK3VII-51 4[K3VII-31 4[K3VII-6] 2fK3VII-8] 2[K3VII-9] 4[K3V1I-31 4[K3VII-6]
ГЛАВА 4.5, ЭСТАКАДЫ И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ.ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ Ш Таблица 4.43 Ключ для подбора продольных балок двухъярусных эстакад серия ИС-01-07 такады и нагрузка в тс/м Шаг траверс в м Местоположение и марки балок для ветровой нагрузки верхний ярус эстакады нижний ярус эстакады 35 кгс/м2 55 кгс/м2 верхний ярус эстакады нижний ярус эстакады верхний ярус эстакады нижний ярус эстакады Р-3,5 ' 12 4 - БЭУ-1 - БЭУ-1 . Р-5 12 4 - БЭУ1-1 - БЭУ1-1 3 3 БЭШ 1 БЭУИ-1 БЭ1У 1 ЬЭУП-4 I, Р-4 4 4 БЭШ-2 БЭУН-2 БЭ1У-2 БЭУ-1 6 6 БЭШ-З ЬЭУН-З БЭ1У-3 ЬЭУП-5 3 3 БЭШ-1 БЭУИ-1 БЭ1У 1 БЭУИ-4 II, Р-4 4 4 БЭШ-2 БЭУН-2 БЭ1У-2 ЬЭ\-\ 6 6 БЭШ-З БЭУП-З БЭ1У-3 БЭУП-5 зимечание. Балки БЭП1-1, БЭШ-2, БЭШ-З, БЭ1У-1, БЭ1У-2, БЭ1У-3 разработаны в серии ИС-01-03. Таблица 4.49 Ключ для подбора траверс и вставок двухъярусных эстакад серии ИС-01-07 кады зка к Длина траверс нижнего и верх¬ него ярусов в м Шаг траверс в м Местоположение и марка траверсы верхний ярус эстакады нижний ярус эстакады л * Б £ Is 0) cd 0 S cd 8 1 К «В Ii К СО X g Ветровая нагрузка 35 кгс/м2 Ветровая нагрузка 55 кгс/м2 Ветровая нагрузка 35 и 5о кгс/м2 рядовая траверса усиленная траверса траверса в местах отводов трубопро¬ водов рядовая траверса усиленная траверса траверса в местах отводов трубопро¬ водов рядовая траверса и траверса в местах отводов трубопро¬ дов усиленная траверса Р«3,5 6 12 4 ТЭУ-1 ТЭУ-2 ТЭУ-1 ТЭУ-1 ТЭУ 2 ТЭУ-З ТЭУ-4 T3V-5 Р=5 7,8 12 4 ТЭУ1-1 ТЭУ1-2 ТЭУП-З ТЭУМ ТЭУ1-2 ТЭУ1-3 T3VI-4 T3VI-5 Р-4 6 3 4 6 3 4 6 ТЭУН-1 ТЭУИ-1 ТЭУИ-5 ТЭУП-2 ТЭУН-2 ТЭУН-2 T3VII-1 ТЭУН-1 ТЭУП-5 ТЭУИ-1 ТЭУИ 1 ТЭУП-5 ТЭУП-2 ТЭУИ-2 ТЭУИ-2 ТЭУН-1 ТЭУИ-1 ТЭУП-5 ТЭУИ-З T3VII-3 T3VI1-4 ТЭУ II-4 ТЭУ П-4 ТЭУ II-4 , Р-4 [ м е ч Встав 6' а н и 1 ка ВЗ 3 4 6 г. JXj Ш1-1 3 4 6 1Я э< раз ТЭУШ-1 ТЭУШ-1 ТЭУШ-5 ггакад типа работана в ci ТЭУШ-2 ТЭУШ-2 ТЭУШ-6 V и VI при ерии ИС-01-02 ТЭУШ-1 ТЭУШ-1 ТЭУШ-5 меняется всп \. ТЭУШ-1 ТЭУШ-1 ТЭУШ-5 'авка ВЭУ-1; ТЭУШ-2 ТЭУШ-2 ТЭУШ-6 для эстака; ТЭУШ-1 ТЭУШ-1 ТЭУШ-5 1 типа VII 1 T3VIII-3 ТЭУИ 1-3 ТЭУИ 1-7 ri VIII — вста ТЭУИ 1-4 ТЭУШ-4 ТЭУИ 1-8 вки. ВЭШ-1 [чина сосредоточенных горизонтальных попереч- от отводов трубопроводов равна 1р. Для эста- i V и VI эта нагрузка распределяется: 60% на ярус и 40% на нижний ярус; для эстакад типа II — по 50% на каждый ярус, ювая нагрузка на эстакады принята 35 кгс/м2 :/м2 с аэродинамическим коэффициентом 1,4. расчете конструкций учтены нагрузки от пере¬ пада температур 60° С, которые приложены в уровне нижней грани продольных балок. При расчете конструкций учтены коэффициенты пе¬ регрузки на вертикальные технологические нагрузки k=-~ = 1,2 и на горизонтальные £=1,1. При разработке конкретного проекта двухъярусной эстакады рекомендуется такой же порядок работы, как и при разработке проекта одноярусной эстакады.
334 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Глава 4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 4.6.1. Габаритные схемы каналов и тоннелей В промышленном строительстве тоннели и каналы служат для межцеховых и внутрицеховых прокладок ка¬ белей, трубопроводов различного назначения, отвода сточных вод, транспортировки разнообразных продуктов и отходов производства и т. д. Унифицированные тон¬ нели и каналы должны удовлетворять технологическим требованиям и выполняться из типизированных упрощен¬ ных конструкций. Конструктивные решения тоннелей должны быть та¬ кими, чтобы их можно было возводить из минимально¬ го набора плоских элементов и по возможности исклю¬ чать необходимость в монолитных участках. Особенно желательно выполнять днища тоннеля из гладких плит, при которых упрощается устройство глад¬ кого пола тоннеля с уклонами, необходимыми для стока вод. Целесообразность изготовления всех элементов с гладкой наружной поверхностью диктуется также удоб¬ ством устройства гидроизоляции. Особое внимание следует обращать на необходи¬ мость упрощения монтажных стыков элементов. Стыки, выполняемые на закладных деталях, позволяют упро¬ стить опалубочные формы элементов и уменьшить рас¬ ход бетона; однако они нуждаются в защите от корро- Габаритные схемы зии. Стаканные стыки, наоборот, не требуют антикорро¬ зионной защиты, но вызывают усложнение опалубочных форм. Односекционные и двухсекционные тоннели по воз¬ можности выполняются из одинаковых элементов. Для непроходных каналов, кроме общих с тоннеля¬ ми требований, должна учитываться также возможность монтажа труб на открытом днище со свободным до¬ ступом к ним для сварочных и изоляционных работ, не¬ обходимость свободного удаления элементов перекрытий для облегчения ремонтных работ и обеспечение продоль¬ ной жесткости канала. На основе унификации разработаны габаритные схе¬ мы одно-, двух- и многосекционных каналов из конструк¬ ций двух типов: лотковых и сборных, собираемых из плит днища, стен и перекрытия. В табл. 4.50 и 4.51 при¬ ведены габаритные схемы лотковых каналов и каналов из сборных плит. Каналы маркируются буквами и циф¬ рами, обозначающими вид конструкций, число секций и геометрические размеры. Буквами КЛ обозначаются ка¬ налы из лотковых элементов, перекрываемых плитами; буквами КЛС — каналы, собираемые только из лотковых элементов; буквами КС — каналы из сборных плит. При полуподземном устройстве каналов добавляется ин¬ декс П. Цифра перед буквами обозначает количество Таблица 4.50 лотковых каналов / Габаритные схемы каналов Марка канала Габариты каналов в мм В И КЛ60-30 КЛ60-45 КЛ90-45 КЛ60-60 КЛ90-60 КЛ 120-60 КЛ 150-60 КЛ210-60 600 600 900 600 900 1200 1500 2100 300 450 450 600 600 600 600 600 I В Пи 2КЛ60-30 2КЛ60-45 2КЛ90-45 2КЛ (60+90)-45 2КЛ60-60 2КЛ90-60 2КЛ120-60 2КЛ (60+90)-60 2КЛ(60+120)-60 2К Л (60+150) -60 600 600 300 600 600 450 900 900 450 600 900 450 600 600 600 900 600 600 1200 1200 600 600 900 600 600 1200 600 600 1500 600 900 900 1200 — 900 1500 900 1200 — 1200 1500 1200 2100 — 1200 ГИЙ А 1 j 1 л - LU —U КЛс90-90 КЛс120-90 КЛс150-90 КЛс120-120 КЛс150-120 КЛс210-120 2КЛС90-90 2КЛс120-90 2КЛс150-90 2КЛс(90+120)-90 2К Л с (90+150) -90 2КЛс(120+150)-90 2КЛс120-120 2КЛс150-120 2КЛс210-120 2КЛс(120+150)-120 2КЛс( 120+210)-120 2КЛ с (150+210) -120 900 900 900 1200 1200 ' 900 1500 1500 900 900 1200 900 900 1500 900 1200 1500 900 1200 1200 1200 1500 1500 1200 2100 2100 1200 1200 1500 1200 1200 2100 1200 1500 2100 1200
ГЛАВА 4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 335 Таблица 4.51 Габаритные схемы каналов из сборных плит Габаритная схема канала Марка канала Габариты канала в мм В Н КС90-90 КС 120-90 КС 150-90 КС210-90 КС90-120 КС120-120 КС150-120 КС210-120 900 1200 1500 2100 900 1200 1500 2100 900 900 900 900 1200 1200 1200 1200 шз ттш^ 2КС120-90 2КС150-90 2КС210-90 2КС(90+120)-90 2КС(90+150)-90 2КС (90+210)-90 2КС(120+150)-90 2КС( 120+210)-90 2КС120-120 2КС150-120 2КС210-120 2КС(90+120)-120 2КС(90+150)-120 2КС(90+210)-120 2КС (120+150) -120 2КС (120+210)-120 1200 1200 900 1500 1500 900 2100 2100 900 900 1200 900 900 1500 900 900 2100 900 1200 1500 900 1200 2100 900 1200 1200 1200 1500 1500 1200 2100 2100 1200 900 1200 1200 900 1500 1200 900 2100 1200 1200 1500 1200 1200 2100 1200 ■■■■-■■ 4 Габариты канала в мм Габаритная схема канала Марка канала 1 1 1 А | В С j D Е | Н 3 ЗКС90-90 900 900 900 900 ЗКС120-90 1200 1200 1200 — — 900 ЗКС150-90 1500 1500 1500 — — 900 ЗКС210-90 2100 2100 210Э — — 900 ЗКС90-120 900 900 900 — 1200 ЗКС 120-120 1200 1200 1200 — 1200 ЗКС 150-120 1500 1500 1500 — — 1200 ЗКС210-120 2100 2100 2100 — — 1200 4КС120-90 1200 1200 1200 1200 900 4КС150-90 1500 1500 1500 1500 — 900 4КС210-90 2100 2100 2100 2100 — 900 4КС120-120 1200 1200 1200 1200 — 1200 4КС150-120 1500 1500 1500 1500 — 1200 4КС210-120 2100 2100 2100 2100 — 1200 5КС120-90 1200 1200 1200 1200 120Э 900 5КС150-90 1500 1500 1500 1500 1500 900 5КС210-90 2100 2100 2100 2100 2100 900 5КС120-120 1200 1200 1200 1200 1200 1200 5КС150-120 1500 1500 1500 1500 1500 1200 5КС210-120 2100 2100 2100 2100 2100 1200 lilUJliJlii 11 гтги I* [[в\\с II 27 [If I секций в многосекционных каналах, а цифры после букв — номинальные геометрические размеры ка¬ налов. Размеры каналов по ширине приняты кратными 300 мм: 600, 900, 1200, 1500 и 2100 мм. Размеры по вы¬ соте: 300, 450, 600, 900 и 1200 мм. Фактические размеры каналов несколько отличаются от принятых в габарит¬ ных схемах. Так, для лотковых каналов высота отлича¬ ется от номинальной на ±30 мм, а ширина секций в двухсекционных каналах отличается от приведенных в таблице на ±100 мм. Установленные размеры позволяют резко сократить число габаритных схем, практиче¬ ски удовлетворяя потребности всех отраслей промыш¬ ленности и видов строительства. На основе унифицированных габаритных схем раз¬ работана номенклатура сборных элементов каналов, включающая 39 типоразмеров: 10 типоразмеров лотков, 7 — плит днища, 4 — стеновых плит, 5 — плит пере¬ крытий, 5 — утепленных плит перекрытий, 4 — плит пе¬ рекрытий с отверстиями .,4 — балок перекрытий. Разработана также номенклатура доборных изделий (укороченных), включающая лотки, стеновые плиты и плиты перекрытий (однослойные и трехслойные). Таким образом, с помощью 39 типоразмеров можно сконструировать каналы 80 основных сечений, компен¬ саторные ниши, углы поворота каналов и т. д. В результате унификации типов тоннелей приняты габаритные схемы, представленные в табл. 4.52. Габа¬ ритные схемы одно- и двухсекционных тоннелей включа¬ ют тоннели шириной 1500, 1800, 2100, 2400, 3000, 3600 и 4200 мм при высоте 2100, 2400 и 3000 мм; высота 2100 мм рекомендована только для односекционных тон¬ нелей, а для двухсекционных тоннелей допускается при соответствующем обосновании.
336 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.52 Габаритные схемы тоннелей Габаритная схема тоннеля Марка тоннеля П50-210 П80-210 Г210-210 Т240-210 Габариты тоннеля в мм 1500 1800 2100 2400 Т210-240 Т240-240 2100 2400 Я 2100 2400 Т300-210 Г360-210 Г420-210 3000 3600 4200 Г300-240 Т360-240 Т420-240 1*240-300 ГЗОО-ЗОО Т360-300 1420-300 2Т240-240 2Т300-240 2Т360-240 2Т420-240 3000 3600 4200 2100 2400 2400 3000 3600 4200 3000 2400 3000 3600 4200 5200 6400 7600 8800 Я 2400 2Т240-300 2T300-300 2Т360-300 2Т420-300 2400 3000 3600 4200 5200 6400 7600 8800 3000 Тоннели маркируются буквой Т и цифрами, обозна¬ чающими их геометрические размеры и число секций. Например: Т210-210 — односекционный тоннель шириной 210 см, высотой 210 см: 2Т360-240 — двухсекционный тоннель с шириной секцЫ по 360 см, высотой 240 см. Разработанная на основе принятых габаритных схем номенклатура сборных железобетонных изделий содержит 29 типоразмеров. С помощью доборных эле¬ ментов (стеновых плит и плит перекрытий) могут ре¬ шаться еще 60 схем углов поворота и уширений тон¬ нелей. 4.6.2. Конструкции непроходных каналов На основе проведенной унификации разработаны рабочие чертежи типовых унифицированных сборных же¬ лезобетонных каналов (серия ИС-01-04, выпуски 1—7). Эта серия включает конструкции непроходных ка¬ налов, предназначенные для прокладки трубопроводов различного назначения и кабелей. Конструкции могут применяться для устройства межцеховых и внутрицехо¬ вых каналов промышленных сетей, наружных городских, коммунальных и других сетей для подземной и полупод- земной прокладки. При подземной прокладке верх пе¬ рекрытия должен быть заглублен не менее чем на 0,7 м и не более чем на 2 ж, а при полуподземной прокладке, характерной для предприятий нефтеперерабатывающей промышленности, верх перекрытия возвышается на 0,2—0,4 м над планировочной отметкой земли. Каналы предназначены для прокладки в непроса- дочных и просадочных грунтах, в несейсмических райо¬ нах и в районах с сейсмичностью 8 и 9 баллов, вне зоны грунтовых вод и в районах с высоким уровнем грунто¬ вых вод. В серию вошли односекционные каналы высотой 300, 450 и 600 мм в виде лотковых элементов со сборными плитами перекрытий (рис. 4.30 и 4.31), а также одно- • * ш л If т Рис. 4.30. Продольный и поперечный разрезы односекци¬ онного канала марки КЛ из лотковых элементов / — плита перекрытия марки П; 2 — лоток марки Л; 3 — пссча- ная подготовка; 4 — цементный раствор марки 50 Таблица 4.53 Сортамент лотков каналов серии ИС-01-04 и расход материалов /1 аз Н X <и S 3е* Р Р Расход арматуры в кг класса а> 5 X а, л £ Размеры в мм Масса в т н >о о «с"3 о is X X % a s < А-Ш В-1 всего Л1 L=2970, В = 760, =370, d-=80 0,73 0,29 3,6 9,8 4 И,4 Л2 L=2970, В=760, =530, d=S0 0,88 0,35 3,6 11,2 4 18,8 ЛЗ L=2970. В=780, =680, d=80 1,07 0,43 3,6 16,7 4,6 24,9' Л4 L = 2970. £=1060, =530, d=80 H= 1,05 0,42 3,6 28г8 4,9 37,3 Л5 £=2970, В =1080, =680, d =80 # = 1,25 0,5 3,6 28 5,5 34,1 Л6 L = 2970, В =1400, = Гх30, d= 100 //= 1,55 0,62 5,6 49 8,7 63,3 Л7 L-2970, В = 1400, =680, = 100 H 1,72 0,69 5,6 52,5 9,8 67,9 Л8 L = 2970, В = 1740, -530, d=120 2,2 0,88 6,4 63,2 12,1 81,7 Л9 £ = 2970, В = 1740, — 730, d= 120 я= 2,42 0,97 6,4 66,5 14,2 87,1 ЛЮ L=2970, В=2380, = 730, rf = 140 я- 3,52 1,41 6,4 118 16,8 141,2
ГЛАВА 4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 337 Таблица 4.54 Сортамент плит днищ серии ИС-01-04 и расход материалов 1-1 11 “Ч III *5: £ Размеры в мм Масса в т Расход бето¬ на марки 300 в Mi Расход арматуры в кг класса А-1 A-III В-1 всего ПД1 ПД2 1=2970, В = 1380, Л=300, d= 100 1,7 0.68 4 69,7 10,6 84,3 4 63,9 10,6 78,5 рдз 1=2970, В =1680, ft=300, d=100 1,92 0,77 4 85,4 14,4 103,8 Ьд4 4 70,5 17 91,5 L=2970, В = 1980, ft=300, d=100 2,15 0,86 6,4 94,4 15,6 116,4 ш 6,4 82,6 14,1 103,1 ПД7 L=2970, В=2580, Л=330, d-Ж 3,18 1,27 6,4 143 • 18,5 167,9 ПД8 6,4 113,9 16,4 136,7 ГТД9 L= 1470, В =3180, . ft = 330, d=\W 1,5 0,6 4 65,2 9,8 79 пдю 4 51,9 8,5 64,4 ПД11 L = M70, В=3780, /1=330, d=№ 1,7 0,68 4 74,9 10,8 89,7 ПД12 4 63,4 9,6 77 ПД13 L=b4730, В=4980, ft=330, d=130 2,75 1,1 6,4 137,8 13,9 158,1 ПД14 6,4 109,4 8,3 124,1 I двухсекционные каналы высотой 900 и 1200 мм. Ка¬ йлы высотой 900 и 1200 мм могут быть также образо¬ ваны путем установки одного лотка на другой рис. 4.32). Трех-, четырех- и пятисекционные каналы с любым очетанием секций могут быть образованы из сборных лементов одно- и двухсекционных каналов. При возве- [ении каналов высотой 900 и 1200 мм из лотковых эле- [ентов последние соединяются между собой с помощью :оротышей из швеллеров, закладываемых в продольные Нвы. Сортамент лотков с показателями расхода.материа¬ л-1075 Таблица 4.55 Сортамент стеновых плит серии ИСт01-04 и расход материалов тз /-/ Л И Размеры а о н 4> \D К Расход арматуры в кг класса Марка элемен1 в мм СО а и £ Расход на мар 300 в м А-1 А-III В-1 всего ПС1 сЗ оо II II о г- оо II а: 0,53 0,21 4,2 20,6 3 27,8 РС1 L=2980, £=160 Я=870, 1,05 0,42 2,4 17,1 4,5 24 ПС2 II II р // = 1170, о ОО 00 0,35 5,4 43,:2 4,4 53 РС2 L=2980, d=160 // = И 70, 1,4 0,56 7,3 23 5,5 35.8 лов приведен в табл. 4.53, плит днища — в табл. 4.54, стеновых плит — в табл. 4.55. Плиты перекрытий подземных каналов одинаковы для каналов, собираемых из лоткорых элементов и из Рис. 4.31. Продольный и поперечный разрезы двухсекци¬ онного канала марки 2КЛ из лотковых элементов / — плита перекрытия марки ГГ, 2 — лоток марки Л; 3— песчаная подготовка; 4 — цементный раствор марки 50; 5 — песок Рис. 4.32. Продольный и поперечныйразрезы односекци¬ онного канала марки КЛс из двух лотков, установленных один на другой / — логгки ^ марка JL;- 2 —коротыши из швеллеров; Jпесчаная подготовка
338 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Таблица 4.56 Сортамевг однослойных плит перекрытий серии ИС-01-04 и расход материалов Таблица 4.57 Сортамент утепленных плит перекрытий серии ИС-01-04 и расход материалов М JL* г-г / J — Г !Г 1 ! | 1 1 11 1 L ь Размеры к о о о* н СО £5 Расход арматуры в кг класса Марка элемен в MM СО о ё X л о л я со со Q* к * A-I А-Ш В-1 всего П1 L-2980, <*=70 B =850, 0,45 0,18 (200) 3,6 6,7 1,5 11,8 П2 L=2990, d=100 В=1150, 0,85 0,34 (200) 3,6 13,5 1,8 18,9 ПЗ L-&90, rf—100 В=1450, 1,08 0,43 (300) 3,6 26,8 3,6 34 П6 L=2990, d=100 B= 1450, 1,08 0,43 (300) 3,6 47,8 3,6 55 П4 L =2990, d=120 B=1800, 1,63 0,65 (300) 3,6 47,8 4,5 55,9 П7 L-2990, d=120 В-1800, 1,63 0.65 (300) 3.6 47,8 4,5 55,9 П5 L-2990, d=*160 В-1800, 2,88 1,15 (300) 6,4 86,7 5,9 99 П8 L=2990, d = 160 В =1800, 2,88 1,15 (300) М 86,7 8,5 101*6 сборных плит (табл. 4.56). Для полуподземных каналов из сборных плит применяются утепленные трехслойные плиты перекрытий, в которых вкладыши изготовляются из пенобетона с объемной массой 500 кг/м3 (табл. 4.57). В местах устройства люков применяются плиты пере¬ крытий с отверстиями диаметром 700 мм марок ПО (табл. 4.58). Сортамент балок, применяемых для перекрытий ка¬ мер, и показатели расхода материалов приведены в табл. 4.59. Длина сборных элементов каналов вдоль трассы при¬ нята равной 3 м, за исключением плит днища двухсек¬ ционных каналов, длина которых 1,5 м. Длина добор¬ ных элементов лотков 0,6; 0,9; 1,2; 1,5 и 2,1 м\ плит пе¬ рекрытий— 0,9; 1,2; 1,5; 1,8 и 2,1 м и стеновых плит — 0,9 и 1,2 ж. Для отвода воды днищу каналов придается про¬ дольный уклон не менее 0,002. Расстояния между деформационными швами: не ре¬ же чем через 50 м для подземных каналов и через СО о. со 2 СО X 8* Расход арматуры в кг класса Марка элемен! Размеры в мм Масса в г Расход бетона ки 300 в м3 Расход пенобе Y=500 кг/м3 в A-I А-III В-1 всего ПТ1 L=2990, В=900, d= 140 0,6 0,21 0,16 3,6 1,7 9,8 15,1 ПТ2 L=2990, В = 1300, d=140 0,85 0,29 0,25 3,6 2,4 13,2 19,2 птз L=2990, В = 1600, d=140 1,04 0,35 0,32 3,6 3 15,8 22,4 ПТ4 L=2990, В = 1900, d=140 1,22 0,41 0,38 3,6 5,7 18,4 27,7 ПТ5 L=2990, В = 2500, d=140 1,56 0,52 0,52 3,6 7,5 23,7 34,8 30 м — для полуподземных. Деформационные швы ре¬ комендуется устраивать в местах примыкания каналов к камерам и к компенсаторным нишам или же на гра¬ ницах участков с резко различающимися сечениями, на¬ грузками и т. д. Углы поворотов одно- и многосекцион¬ ных каналов и компенсаторные ниши могут быть решены в двух вариантах: с монолитным днищем, кирпичны¬ ми стенами и сборными плитами перекрытия или с мо¬ нолитными днищем и стенами и сборными плитами пе¬ рекрытия. Защитный слой бетона в лотках, стеновых плитах и плитах днища при толщине конструкций до 100 мм составляет 15 мм, а при толщинах более 100 мм — 20 мм. Толщина защитного слоя в плитах перекрытий 15 мм. При разработке конкретного проекта рекомендует¬ ся: на основании технологического задания по таблицам выбрать соответствующую марку канала в зависимости от его назначения, габаритных размеров и вида про¬ кладки (подземная или полуподземная); составить монтажные схемы каналов с указанием мест расположе¬ ния на трассе углов поворота, компенсаторных ниш, ка¬ мер и затем по табл. 4.60—4.64 подобрать сборные же¬ лезобетонные элементы. В серии ИС-01-04 содержатся указания по примене¬ нию унифицированных сборных железобетонных каналов на просадочных грунтах. Рассмотрены два типа грунто¬ вых условий строительных площадок: когда просадка
ГЛАВА 4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 339 Таблица 4.58 Сортамент плит перекрытий (с отверстиями) серии И С-01-04 и расход материалов 551 1 (Г -L* [) L ! я 1 Н ffl Расход бето¬ на марки 300 в jh'* Расход арматуры в кг класса Марка элемен' размеры в мм Масса А-1 А- III всего П01 L = 1100, d=120 5 = 1100, 0,25 0,1 14,8 19,6 34,4 П02 L= 1400, d=m 5=1100, 0,4 0,16 11,4 18 29,4 i ПОЗ L = 1700, d= 170 5=1100, •0,63 0,25 11,8 22,4 34,2 П04 L=2300, d=220 5 = 1100, 1,18 0,47 13,5 47,1 60,6 рунта от собственного веса практически отсутствует ли не превышает 5 см (I тип) и когда величина про- адки грунта от собственного веса превышает 5 см II тип). По степени возможности ^замачивания грунта в ос- овании каналы также различают двух видов: для про- ладки кабелей, воздуховодов и других коммуникаций, * содержащих воду или водные растворы; для про- иадки теплофикационных, технологических или других )убопроводов, из которых возможна утечка воды или эдных растворов. Трассы каналов, в которых не предполагается про- иадка трубопроводов с водой или водными растворами, Таблица 4.59 Сортамент балок перекрытий серии И С-01 -04 и расход материалов Н СЗ Размеры ш о н <и О s Расход арматуры в кг класса Марка элемен’ в мм я (J а я < Расход на мар 300 в м А-1 A-111 всего Б1 L=3200, 5=250 /■/=500, 1,0 1 0,4 2,6 43,3 45,9 Б2 L=4100, В =250 *1 СЛ о о 1,28 0,51 3,8 60,4 64,2 БЗ L=4600, 5=250 Н=500, 1,45 0,58 3,8 67,6 , 71,4 Б4 L=5200, 5=250 И=500, 1,63 0,65 4,0 89,8 93,8 необходимо назначать таким образом, чтобы обеспечить беспрепятственный сток атмосферных поверхностных вод. Расстояния от оси трассы канала до ближайших бесканальных коммуникаций, содержащих воду, долж¬ ны быть не меньше 5 м при грунтовых условиях I типа и 10 м при грунтовых условиях II типа. Каналы, устраи¬ ваемые в грунтовых условиях I типа, для прокладки трубопроводов с водой должны быть выполнены из сборных железобетонных конструкций, изготовленных из плотного бетона, а основание под каналы — из уплот¬ ненного грунта толщиной 0,2 м. Если каналы, содержащие трубопроводы с водой или водными растворами, возводятся в грунтах II ти¬ па, то основание следует делать из уплотненного слоя грунта толщиной 0,4 ж, а в местах стыков лотковых элементов предусматривать подкладки с разделкой бо- Таблица 4.60 Ключ для подбора сборных железобетонных изделий каналов марок КЛ, КЛС, КЛП (прямые участки длиной 3 м) Марка канала Марка изделия Марка канала Марка изделия Марка канала Марка изделия лотка плиты перекры¬ тия лотка плиты перекры¬ тия лотка плиты перекры¬ тия КЛ60-30 Л1 П1 КЛС 90-90 Л4 КПп 60-30 Л1 ПТ1 КЛ60-45 Л2 П1 КЛС 120-90 Л6 — КЛП 60-45 Л2 ПТ1 КЛ90-45 Л4 П2 КЛС 150-90 Л8 — КЛП 90-45 Л4 ПТ2 КЛ60-60 ЛЗ П1 КЛс 120-120 - Л7 — КЛП 60-60 ЛЗ ПТ1 КЛ90-60 Л5 П2 КЛс 150-120 Л9 — КЛП 90-60 Л5 ПТ2 КЛ 120-60 Л7 ПЗ КЛс 210-120 ЛЮ — КЛП 120-60 Л7 птз КЛ 150-60 Л9 П4 — — — КЛП 150-60 Л9 ПТ4 КЛ210-60 ЛЮ П5 “ КЛП 210-60 ЛЮ ПТ5
340 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.61 Ключ для подбора сборных железобетонных изделий каналов марок КС н 2КС (прямые участки длиной 3 м) Марка изделия Марка канала плиты дншца стеновой плиты плиты перек¬ рытия марка| | кол-во 'марка кол-во марка| 1 кол-во КС90-90 ПД1 1 ПС1 2 П2 1 КС 120-90 ПДЗ 1 ПС1 2 пз 1 КС150-90 ПД5 1 ПС1 2 П4 1 КС210-90 ПД7 1 ПС1 2 П5 1 КС90-120 ПД1 1 ПС1 2 П2 1 КС120-120 ПДЗ 1 ПС2 2 ПЗ 1 КС150-120 пд 5 1 ПС2 2 П4 1 КС210-120 ПД 7 1 ПС2 2 П5 1 2КС120-90 ПД9 2 ПС1 2 пз 2 РС1 1 2КС150-90 пди 2 ПС1 2 П4 2 РС1 1 2КС210-90 ПД13 2 ПС1 2 П5 2 РС1 1 2КС(90+120)-90 ПД7 1 ПС1 2 П2 1 > РС1 1 ПЗ 1 2КС (90+150) -90 ПД9 2 ПС1 2 П2 1 РС1 1 П4 1 2КС (90+210)-90 ПД11 2 ПС1 2 П2 1 РС1 1 П5 1 2КС(120+150) -90 ПД9 2 ПС1 2 ПЗ 1 РС1 1 П4 1 2КС(120+210)-90 ПД11 2 ПС1 2 ПЗ 1 РС1 1 П5 1 2КС120-120 ПД9 2 ПС2 2 ПЗ 2 РС2 1 2КС150-120 ПД11 2 • ПС2 2 П4 2 РС2 1 2КС210-120 ПД13 2 ПС2 2 П5 2 РС2 1 2КС(90+120)-90 ПД7 1 ПС2 2 П2 1 РС2 1 ПЗ 1 2КС(90+150)-90 ПД9 2 ПС2 2 П2 1 РС2 1 П4 1 2КС (90+210)-120 ПД11 2 ПС2 2 П2 1 РС2 1 П5 1 2КС( 120+150)-120 ПД9 2 ПС2 2 ПЗ 1 РС2 1 П4 1 2КС( 120+210)-120 ПД11 2 ПС2 2 ПЗ 1 РС2 1 П5 1 ковых зазоров между подкладкой и элементами каналов пеньковой прядью, пропитанной в битуме. При возведении каналов в сейсмических районах рекомендуется тщательно выполнять подготовку под днища каналов, засыпку каналов производить с тща¬ тельным послойным уплотнением грунта, а камеры пре¬ дусматривать с монолитными бетонными или железобе¬ тонными стенами и сборным железобетонным перекры¬ тием из плит, разработанных для обычных условий строительства. В районах с сейсмичностью 9 баллов стыки сборных элементов марок КЛ, КЛП и КЛС долж¬ ны быть усилены подкладками лоткового профиля, ана¬ логичными применяемым при строительстве каналов на просадочных грунтах. Для каналов КС и КСП, в кото¬ рых плиты днища и стен устанавливаются с перевязкой, усиление стыков не предусматривается. Таблица 4.62 Ключ для подбора сборных железобетонных изделий каналов марок ЗКС, 4КС и 5КС (прямые участки длиной 3 м) Марка канала Марка изделия плиты днища стеновой плиты плиты перекрытия марка кол-во марка кол-во марка кол-во ЗКС90-90 ПД1 2 ПС1 4 П2 3 ЗКС 120-90 ПДЗ 2 ПС1 4 ПЗ 3 ЗКС 150-90 ПД5 2 ПС1 4 П4 3 ЗКС210-90 ПД7 2 ПС1 4 П5 3 ЗКС90-120 ПД1 2 ПС2 4 П2 3 ЗКС 120-120 ПДЗ 2 ПС2 4 ПЗ 3 ЗКС 150-120 ПД5 2 ПС2 4 П4 3 ЗКС210-120 ПД7 2 ПС2 П5 3 4КС120-90 пдз 1 ПС1 4 ПЗ 4 ПД9 2 РС1 1 4КС150-90 ПД5 1 ПС1 4 П4 4 ПД11 2 РС1 1 4КС210-90 ПД7 1 ПС1 4 П5 4 ПД13 2 РС1 1 4КС120-120 пдз 1 ПС2 4 ПЗ 4 ПД9 2 РС2 1 4КС150-120 ПД5 1 ПС2 4 П4 4 ПД11 2 РС2 1 4КС210-120 ПД7 1 ПС2 4 П5 4 4 ПД13 2 РС2 1 5КС120-90 ПД9 4 ПС1 4 ПЗ 5 РС1 2 5КС150-90 ПДИ 4 ПС1 4 П4 5 РС1 2 5КС210-90 ПД13 4 ПС1 4 П5 5 РС1 2 5КС120-120 ПД9 4 ПС2 4 ПЗ 5 РС2 2 5КС150-120 ПД11 4 ПС2 4 П4 5 РС2 2 5КС210-120 ПД13 4 ПС2 4 П5 5 ПС2 2 Швы между сборными элементами и деформацион¬ ные швы при строительстве в^ сейсмических районах вы¬ полняются так же, как и в обычных условиях. При устройстве каналов в районах с высоким уровнем грунтовых вод устраивается асфальтовая гид¬ роизоляция из холодных мастик, асфальтовая — на го¬ рячих растворах, или оклеечная гидроизоляция. Для расширения области применения типовых уни¬ фицированных каналов в составе серии ИС-01-04 разра¬ ботаны конструкции, рассчитанные на тяжелые нагрузки до 16 тс/м2, что потребовало введения дополнительных элементов стен, днища и перекрытий. Конструктивные схемы и внутренние габариты были сохранены, а уси¬ ление произведено в основном за счет армирования, и только некрторые элементы (18 типоразмеров) были разработаны дополнительно. Сортамент сборных желе¬ зобетонных элементов для каналов, рассчитанных под тяжелые нагрузки, приведен в табл. 4.65. Эти изделия могут применяться как в обычных условиях, так и в районах с высоким уровнем грунтовых вод, в сейсмиче¬ ских районах и на просадочных грунтах. Маркировка каналов под тяжелые нагрузки содержит дополнитель¬ ный индекс «у». Например КЛУ 60-60-1 - односекцион- ны-й канал из лотковых элементов, перекрываемых пли-
ГЛАВА 4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 341 Т а 6 л и ц а 4.63 Таблица 4.64 ; Ключ для подбора сборных железобетонных изделий | каналов марок КС п и 2КСП (прямые участки длиной 3 м) Ключ для подбора сборных железобетонных изделий каналов марок ЗКС п, 4КСП и 5КС п (прямые участки длиной 3 м) Марка канала Марка изделия плиты днища стеновой плиты КСп90-90 КСп120-90 КСп150-90 КСп210-90 КСп90-120 КС_150-120 П КС 210-120 2КС_, (90+210)90 2КСП( 120+210)-90 2КСП 120-120 2КСП 150-120 ,2КСП 210-120 2КС_ (90+120)-120 t2KCn (90+210)-120 |2КС (120+150)-120 2КСП (120+210)120 ПД2 ПД4 ПД6 ПД8 ПД12 ПД4 ПД6 ПД8 ПДЮ ПД12 ПД1& ПД8 ПДЮ ПД12 ПДЮ ПД12 ПДЮ ПД12 ПД14 ПДЧ ПДЮ ПД12 ПДЮ ПДЮ ПС1 ПС1 ПС1 ПС1 ПС2 ПС2 ПС2 ПС2 ПС1 РС1 ПС1 РС1 ПС1 РС1 ПС1 РС1 ПС1 РС1 ПС1 РС1 ПС1 РС1 ПС1 РС1 ПС2 РС2 ПС2 РС1 ПС2 РС2 ПС2 РС2 ПС2 РС2 ПС2 РС2 ПС2 РС2 ПС2 РС2 плиты перекрытия (X S ПТ2 ПТЗ ПТ4 ПТ5 ПТ2 ПТЗ ПТ4 ПТ5 ПТЗ ПТ4 ПТо ПТ2 ПТЗ ПТ2 ПТ4 ПТ2 ПТ5 ПТЗ ПТ4 ПТЗ ПТ5 ПТЗ ПТ4 ПТ5 ПТ2 ПТЗ ПТ2 ПТ4 ПТ2 ПТ5 ПТЗ ПТ4 ПТЗ ПТ5 Марка изделия Марка канала плиты днища стеновой плиты плиты г перекрытия марка кол-во марка | кол-во марка кол -во ЗКСП 90-90 ПД2 2 ПС1 4 ПТ2 3 ЗКСП 120-90 ПД4 2 ПС1 4 ПТЗ 3 ЗКСП150-90 ПД6 2 ПС1 4 ПТ4 3 ЗКСп210-90 ПД8 2 ПС1 ПТ5 3 ЗКСП 90-120 ПД2 2 ПС2 4 ПТ2 3 ЗКСп120-120 ПД4 2 ПС2 4 ПТЗ 3 ЗКСП 150-120 ПД6 2 ПС2 ПТ4 3 3KCJJ.210-120 ПД8 2 ПС2 4 ПТ5 3 4КСП 120-90 ПД4 ПДЮ 1 2 ПС1 РС1 4 1 ПТЗ 4 4КСП 160-90 ПД6 ПД12 1 2 ПС1 РС1 4 1 ПТ4 4 4КСП 210-90 ПД8 ПД14 1 2 ПС1 РС1 4 1 ПТ5 4 4КСп120-120 ПД4 ПДЮ 1 2 ПС2 РС2 4 1 ПТЗ 4 4КСп150-120 ПД6 ПД12 1 2 ПС2 РС2 4 1 ПТ4 4 4КСп210-120 ПД8 ПД14 1 2 ПС2 РС2 4 1 ПТо 4 5КСП120-90 ПДЮ 4 ПС1 РС1 4 2 ПТЗ 5 5КСП150-90 ПД12 4 ПС1 РС1 4 2 ПТ4 5 5КСп2Ю-90 ПД14 4 ПС1 РС1 4 2 ПТ5 5 5КСП 120-120 ПДЮ 4 ПС2 РС2 4 2 ПТЗ 5 5КСП150-120 ПД12 4 ПС2 РС2 4 2 ПТ4 5 5КСп2Ю-120 ПД14 4 ПС2 РС2 4 2 ПТ5 5 ми высотой 60 см и шириной 60 см. Маркировка до- лнительных элементов состоит из букв и цифр. Буквы означают наименование элемента, цифры — порядко- [й номер типоразмера. Если элементы в пределах од- го типоразмера отличаются по несущей способности, в обозначения марок после тире вводятся цифры, взывающие порядковый номер по несущей способности пределах типоразмера, например Л16-2. В марках до- рных элементов добавляется буква «д», например, 6д-2. При применении доборных элементов марки тков и стеновых плит должны соответствовать мар- iM основных элементов*. а марки доборных плит пере¬ крытия должны приниматься в соответствии с табл. 4.66. В выпуск 7 серии ИС-01-04 включены рабочие чер¬ тежи внутрицеховых каналов, предназначенных для про¬ кладки трубопроводов различного назначения и кабе¬ лей, которые могут быть использованы и в качестве воз¬ духоводов. Внутрицеховые каналы запроектированы с перекрытием в уровне пола, но могут применяться так¬ же и при заглубленном перекрытии с соответствующей расчетной проверкой конструкций. Элементы внутрицеховых каналов могут применять¬ ся в обычных условиях, на просадочных грунтах, в сейс¬ мических районах и районах с высоким уровнем грун¬ товых вод. * Габаритные схемы внутрицеховых каналов отлича¬ ются от приведенных в табл. 4.50 и 4.51 тем, чго они включают каналы сечением 300X300 мм и 450X300 мм; из ни;*, исключены каналы шириной 2100 мм и дополни¬ тельно включены лотковые каналы высотой 900 и 1200 мм, изготовляемые на полигонах. Номенклатура сборных железобетонных изделий для внутрицеховых каналов, содержит девять новых ти-
342 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.65 Сортамент сборных железобетонных лотков, плит днища и стеновых плит для каналов, рассчитанных под тяжелые нагрузки и расход материалов Эскиз Марка элемента О) Q чэо 5* SS. 8. 1 Расход арматуры в кг класса fin АЛ I / hi Лотки (9 типоразмеров) Л1-1* 0,73 0,29 3,6 25,4 4 33 Л2-1* 0,88 0,35 3,6 29,2 4 36,8 Л11 1.2 0,48 3,6 43,3 7,4 54,3 ЛЗ-1* 1,07 0,43 5,6 44,2 6,6 56,4 Л12 1,43 0,57 5,6 67,7 8,9 82,2 Л13-1 1.4 0,56 5,6 37,1 6,6 49,3 Л13-2 1.4 0,56 5,6 55,6 8,5 69,7 Л14-1 1,62 0,65 5,6 62,6 9,9 78,1 Л14-2 1,62 0,65 5,6 77,9 9,9 93,4 Л15 1,93 0,77 5,6 87,2 10,8 103,6 Л16-1 2,15 0,86 6,4 82,1 12,3 100,8 Л16-2 2,15 0,86 6,4 115,8 12,3 134,5 Л17-1 2,6 1,03 6,4 87,8 10,8 105 Л17-2 2,6 1,03 6,4 124,8 10,8 142 Л18-1 2,92 1,17 6,4 96,7 14,1 117,2 Л18-2 2,92 1,17 6,4 137,2 14,1 157,7 Л19-1 5 2 12,4 123,4 17,9 153,7 Л19-2 5 2 12,4 175,4 17,9 205,7 Л19-3 5 2 12,4 236,4 17,9 266,7 Плиты днища \ (3 типоразмера) i ПД1-1* 1,7 0,68 4 130,2 11,1 145,3 ПД1-2* 1,7 0,68 4 199,4 13,6 217 ПДЗ-1* 1,92 0,77 4 167 13,1 184,1 ПДЗ-2* 1,92 0,77 4 212,6 14,4 231 ПДТ1-1* 3,15 1,26 8,4 266,2 16,7 291,3 ПДТЗ-1* 4,6 1,86 20,5 382,9 13,5 416,9 ПД15 2,4 0,94 6,4 124,3 10,1 140,8 ПД16-1 3,15 1,26 6,4 126,2 9,9 142,5 ПД16-2 3,1*5 1,26 6,4 158,8 11,5 176,7 ПД17-1 5,45 2,18 12 157,2 12,1 181,3 ПД17-2 5,45 2,18 12 229,6 14,1 255,7 Плиты стено вые ( 7 тип оразм ер) ПС2-1* 0,88 0,35 7,3 62,4 5,5 75,2 ПСЗ 0,65 0,26 7,3 32 4,5 43,8 РС1 1,05 0,42 2,4 17,1 4,5 24 РС2 1,4 0,56 7,3 23 5,5 35,8 Примечание. Марки изделий, отмеченные знаком*, отличаются от приведенных в табл. 4.53, 4.54 и 4.56 только армированием. поразмеров: два типоразмера лотков и семь типораз¬ меров плит перекрытий. Для внутрицеховой прокладки применяются каналы из лотковых элементов и каналы из плат. Перекрытие их выполняется из плоских желе¬ зобетонных плит и при соответствующем обосновании — из рифленой стали. На участках, где требуется частый съем плит, применяются плиты шириной 600 мм. Плиты перекрытий внутрицеховых каналов могут выполняться с фактурным слоем. При прокладке каналов в цехах с земляным полом плиты перекрытий, укладываемые в уровне пола цеха, имеют упоры из уголков, привариваемые к закладным элементам в плитах. Продолжение табл. 4.65 Сортамент сборных железобетонных плит перекрытий (5 типоразмеров) для каналов, рассчитанных под тяжелые нагрузки /-/ г* " Марка элемента Масса в г Расход бетона марки 300 в лР Расход арматуры в кг класса Закладные детали в кг Общий расход стали в кг A-I А-И В-1 П9-1 0,75 0,3 3,6 10 3,2 _ 16,8 П9-2 0,75 0,3 3,6 35,1 7,4 11,2 57,3 П10-1 1,05 0,41 3,6 21 4,1 — 28,7 П10-2 1,05 0,41 3,6 50,6 9,2 11,2 74,6 П11-1 1,72 0,69 6,4 26,6 4,6 37,6 П11-2 1,72 0,69 6,4 38,4 4,6 — 49,4 П11-3 1,72 0,69 6,4 45,9 11,5 11,6 75,4 П12-1 0,96 8,8 47,6 5,5 — 61,9 П12-2 2,4 0,96 8,8 65 5,5 79.3 П12-3 2,4 0,96 8,8 72,4 14,1 11,6 106,9 П13-1 4,1 1,64 8 66,5 6,9 — 81,4 П13-2 4,1 1,64 8 66,5 19 11,6 105,1 П13-3 4,1 1,64 17,9 118,2 136,1 П14-4 4,1 1,64 17,9 149,6 — — 167,5 Таблица 4.66 Ключ для подбора доборных плит перекрытий каналов Марка плиты при заглублении перекрытия Сечение канала АХИ см на отмет¬ ке ± 0,00 и нагрузке Н-30 от 0,3 до 0,7 м и нагруз¬ ках Н-30 и НК-80 от 2 до 4 м и нагруз¬ ках Н-30 и НК-80 от 1 до 4 м и желез¬ нодорож¬ ной на¬ грузке 60X30 60X45 П9 -2 П9-1 П9 -1 П9 -1 60X60 д д д д 90X45 90X60 П10 -3 ПЮ-2 П10-1 П10-1 90X90 90X120 д д д д 120X60 120X90 пи -з ПИ -2 ПИ-1 П11 -2 120X120 д д д д 150X60 150X90 150X120 П12 -3 д П12д-2 П12д-1 , П12д-2 210X60 210X90 П13 -3 П13-2 П13„-1 П13 -2 210X120 д д д Д
ГЛАВА 4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 343 4.6.3. Конструкции тоннелей Тоннеди служат для прокладки различного рода коммуникаций, совмещенных сетей различного назначе¬ ния, для установки транспортеров, устройства подзем¬ ных переходов и т. п. Типовые унифицированные сбор¬ ные железобетонные тоннели представлены в серии ИС-01-05. В этой серии содержатся одно- и двухсекционные тоннели высотой 2100, 2400 и 3000 мм при ширине от 1500 до 4200 мм. Типовые конструкции тоннелей приме¬ няются при заглублении верха перекрытия не менее чем на 0,7 м и не более чем 2 м. Они разработаны для про¬ кладки в непросадочных и просадочных сухих грунтах и при наличии грунтовых вод в несейсмических и сейс¬ мических районах. Таблица 4.67 Сортамент плит днищ серии ИС-01-05 и расход материалов Эскиз Марка элемента Размеры в мм Масса в т Расход бетона марки 300 в м3 А-1 Расход в кг А-III арматуры класса В-I | всего | И OQ ПДТ1 L =2970, В =2120, d=130, h=380 • 3,2 1,26 8,4 121,3 17,1 146,8 f L d1 ПДТ2 L=2970, В = 2420, d=130, Л=380 3,5 1,39 8,4 143,9 18,5 170,8 ПДТЗ L=2970, 5=2800, d= 150, /1*450 4,7 1,87 12 189,2 19 2 20,2 •> ПДТ4 L=2970, 5=3100, d= 150, /1=450 5 2 12 233,2 20,3 265,5 га 5 ■" I й/ * mwJ . 00 ПДТ5 L = 1480, В=3500, d=200, /1=360 3,3 1,33 49,1 81,5 - 130,6 ПДТ6 L= 1480, 5=4100, d=200, /1=360 3,8 1,5 51,8 104,4 - 156,4 1 L 4# ПДТ7 L = 1480, 5=4700, d=200, /1=360 4,2 1,7 17,6 128,6 - 146,2 ПДТ8 L = 1480, 5 = 5300, d=240, /1=400 5,5 2,2 17,6 159,9 - 177,5 Таблица 4.68 Сортамент стеновых плит серии ИС-01-05 и расход материалов Эскиз Марка элемента Размеры в мм Масса в г Расход бетона марки 300 в м3 Расход 1 А-1 арматуры в А- III кг класса всего 1 ! С ПСТ1 L =2980, Я=2450, d=200 2,9 1,16 59,7 116,1 175,8 ПСТ2 L=2980, Я=2750, rf=200 3,2 1,3 65 135,4 200,4 L : й ПСТЗ L=2980, Я=3350, d=200 4,5 1,8 80,8 215,2 296 ПСТ4 L=2980, Я=2120, d=130 2 0,82 32,8 74,6 107,4 \ 1 1 1 ПСТ5 L=2980, Я=2420, d = 150 2,7 1,08 35,5 128 163,5 L
-344 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ- КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.6 Сортамент плит перекрытий серии И С-01-05 и рясход материалов Эскиз Марка элемента Размеры в мм Масса в г Расход бетона марки 300 в м3 Расход арматуры в кг класса A-1 A-III В-I всего ПТ1 £-2980, В-1800, rf—130 ПТ2 £-2980, 5=2100, d=»150 1,6 0,65 5,6 2,2 0, птз £-2980, 5-2500, d—160 ПТ4 £■=2980, 5-2800, d-180 2,9 3,6 1,14 5,6 1,45 8,4 90,8 101 47,8 5,1 58,5 6,6 55,8 5,9 67,3 6,7 7,3 103,1 116,7 1 Г I I ! i «О f —S L ПТ5 £ — 1480, 5-3400, d«230 ПТ6 ПТ7 £-1480, 5 - 4000, d=260 2,4 0,96 18,3 118,6 3,2 1,28 20,2 156,8 £ — 1480, 5 =4600, d=300 4,2 1,68 25 194,1 136,9 177 219,1 Односекционные тоннели устраиваются из сборных железобетонных плит (рис. 4.33 и 4.34), а двухсекцион¬ ные — из сборных железобетонных плит для стен и пе¬ рекрытий, днища последних возводятся из монолитного железобетона. Плиты перекрытий смежных секций опи- Рис. 4.33. Продольный н поперечный разрезы односекци¬ онного тоннеля / — плита перекрытия марки ПТ; 2 — плита стеновая марки ПСТ; 3 — плита днища марки ПДТ; 4 — подготовка из бетона мар¬ ки 50; 5 — песчаный выравнивающий слой раются на прогон, устанавливаемый по стойкам с ша¬ гом 3 м. Сортамент основных элементов тоннелей и показа¬ тели расхода материалов приведены в табл. 4.67—4.71. Стеновые плиты соединяются с плитами днища с помощью пазов, замоноличиваемых бетоном марки 300 на мелкозернистом щебне. Длина стеновых плит вдоль трассы 3000 мм, плит днища и плит перекрытия 1500 и 3000 мм. В серии также разработаны плиты перекрытий с отверстиями и доборные плиты перекрытий и стеновых плит. Длина доборных элементов 600 мм. В местах уши- рений и поворотов стены и днища тоннелей выполняют¬ ся в монолитном железобетоне. Для отвода воды из тоннелей днищу придается про¬ дольный уклон /мин = 0,002. Для защиты кабельных и шинных тоннелей от случайных вод по покрытию устраи¬ вается гидроизоляция и предусматривается поперечный уклон 4%. Рис. 4.34. Продольный и поперечный разрезы двухсекци¬ онного тоннеля / — плита перекрытия марки ПТ: 2 — плита стеновая марки ПСТ; 3 — прогон марки ПРТ; 4 — стойка марки СТ; 5 — монолитное днище; 6 — подготовка из бетона марки 50 Для выходов из тоннеля устраиваются шахты из сборных железобетонных колец, перекрываемые чугун¬ ными люками. По коцтуру монтажных проемов в перекрытиях тон¬ нелей предусматриваются монолитные железобетонные обвязки, окаймляющие отверстия длиной до 5400 мм. При разработке конкретного проекта рекомендуется порядок использования материалов типовой серии, пре¬ дусмотренный для каналов. Подбор сборных железобетонных элементов произ¬ водится по табл. 4.72. В этой таблице количество эле¬ ментов приведено-из расчета на 3 пог. м длины тоннеля.
ГЛАВА 4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 345 Таблица 4.70 Сортамент прогонов и балох перекрытий серии ИС-01-05 и расход материалов Эскиз Марка элемента Размеры в мм Масса в т Расход бетона марки 300 в м3 Ра< армг в кг А-1 -ХОД 1туры класса А- III Заклад¬ ные детали в кг Общий расход стали в кг ПРТ1 L=2980. Л=420, Я=500 1,57 0,63 4,1 137.3 15,2 156,6 * ПРТ1т L=2980, 5 =420, Я=500 1,57 0,63 4.1 140,6 15,2 159,9 а ПРТ2 L=2980, В =420, Я=500 1,57 0,63 4,1 89,6 15,2 108.9 1 А ПРТ2т L =2980, 5=420, Я”500 1.57 0,63 4,1 92,8 15,2 112,1 БТ1 1=2200, 5=200, Я-300 0,33 0,13 2,7 25,1 - 27,8 БТ2 1=2500, 5=500, Я=500, d=200 1,2 0,46 2,8 67,8 22,5 93,1 БТЗ 1=2800, 5=500, Я=500, cf=200 1,3 0,52 2,8 77 22,5 102,3 гЛ R БТ4 L=3400, 5=500, Я=600, d=250 1,9 0,76 4.5 144,3 22,5 171,3 .*• Ll БТ5 L=4000, 5 =500, Я=700, d=250 2,5 1 4,2 227,2 25,7 257,1 БТ6 L =4600, 5=500, Я=800, d=300 3,3 1,33 6 297,7 25.7 329,4 Таблица 4.71 Сортамент стоек серии ИС-01-05 и расход материалов Ё В51 Марка Размеры n о н <у о я Расход арматуры в кг класса Закладные детали в кг S X гс 2: в элемента в мм са о u а 2 Расход на мар 300 в м А-1 А -111 s я Is CT1 щ 0,88 0,35 12,8 21,1 22.3 56,2 CT2 L=2780, 5=300, 4=500 1,1 0,44 14,6 24,9 22,3 61,8 При возведении тоннелей на просадочных грунтах должны соблюдаться те же требования, что и для ка¬ налов. В районах с сейсмичностью 7 баллов расчетная сейс¬ мичность тоннелей для прокладки коммуникаций при¬ нимается равной 6 баллам, а в районах с сейсмичностью 8 баллов — равной 7 баллам. Конструктивные решения тоннелей, в которых возможно пребывание большого ко¬ личества людей, разрабатываются с учетом специальных требований нормативных документов. При возведении тоннелей в районах сейсмичностью 9 баллов подготовка под основание выполняется толщиной 100 мм из бетона марки 100, а в районах сейсмичностью 7 и 8 баллов, так же как и в несейсмических районах, из бетона марки 50. При устройстве тоннелей в районах с высоким уров¬ нем грунтовых вод устраивается гидроизоляция — ас¬ фальтовая из холодных мастик, асфальтовая на горячих растворах, или оклеечная (рис. 4.35, 4.36). Если уровень грунтовых вод находится ниже верха перекрытия тон¬ неля, гидроизоляцию следует предусматривать не ме¬ нее чем на 0,5 м выше максимального уровня грунтовых вод, а выше этого уровня стены должны быть изолиро¬ ваны против капиллярной влаги. Типовые унифицированные конструкции тоннелей рассчитаны для наиболее распространенных случаев про¬ кладки коммуникаций. В случаях повышенных нагрузок дополнительно разработано 17 типоразмеров конструк¬ ций, номенклатура которых приведена в табл. 4.73. Элементы тоннелей, рассчитанных на тяжелые на¬ грузки, могут применяться в обычных условиях, а также
346 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.72 Ключ для подбора сборных железобетонных изделий тоннелей (прямые участки длиной 3 м) Марка тоннеля Марка и количество изделий плиты днища стеновой плиты плиты перекрытия стойки прогона марка кол-во марка кол-во марка кол-во марка кол-во марка кол-во Т150-210 ПДТ1 1 ПСТ4 2 ПТ1 1 Т180-210 ПДТ2 1 ПСТ4 2 ПТ2 1 — — — — •Й10-210 ПДТЗ 1 ПСТ4 2 ПТЗ 1 — — — — Т240-210 ПДТ4 1 ПСТ4 2 ПТ4 1 — — — — Т210-240 ПДТЗ 1 ПСТ5 2 ПТЗ 1 — — — — Т240-240 ПДТ4 1 ПСТ5 2 ПТ4 1 — — — — Т300-210 ПДТ6 2 ПСТ1 2 ПТ5 2 — Т360-210 ПДТ7 2 ПСТ1 2 ПТ6 2 — — — — Т420-210 ПДТ8 2 ПСТ1 2 ПТ7 2 — — Т300-240 ПДТ6 2 ПСТ2 2 ПТ5 2 — — Т360-240 ПДТ7 2 ПСТ2 2 Г1Т6 2 — — Т420-240 ПДТ8 2 ПСТ2 2 ПТ7 2 — — — — Т240-300 ПДТ5 2 ПСТЗ 2 ПТ4 1 __ _ Т300-300 ПДТ6 2 ПСТЗ 2 ПТ5 2 _* — Т360-300 ПДТ7 2 ПСТЗ 2 ПТ6 2 — Т420-300 ПДТ8 2 ПСТЗ 2 ПТ7 2 — 2Т240-240 ПСТ2 2 ПТ4 2 СТ1 1 ПРТ2 1 2Т300-240 ПСТ2 2 ПТ5 4 СТ1 1 ПРТ2 1 2Т360-240 ПСТ2 2 ПТ6 4 СТ1 1 ПРТ1 1 2Т420-240 Монолитное ПСТ2 2 ПТ7 4 СТ1 1 ПРТ1 1 2Т240-300 ГТНИЦК* ПСТЗ 2 ПТ4 2 СТ2 1 ПРТ2 1 2T300-3QP ПСТЗ 2 ПТ5 4 СТ2 1 ПРТ2 1 2Т360-300:. ПСТЗ 2 ПТ6 4 СТ2 1 ПРТ1 1 2Т420-300 ПСТЗ 2 ПТ7 4 СТ2 1 ПРТ1 1 Таблица 4.73 Сортамент сборных железобетонных изделий для тоннелей, рассчитанных под тяжелые нагрузки и расход материалов Эскиз Марка элемента Масса в г Расход бетона Расход арматуры в кг класса в м* (марка) A-I А-Ш | В-I | Всего ш. в ПСТ4-1* IICT5-1* Плиты днища ПДТ1-1* 3,2 1,26(300) 8,4 266,2 16,7 291,3 ПДТ1-2* 3,2 1,26(300) 8,4 390,5 16,7 415,6 ПДТ2-1* 3,5 1,39(300) 8,4 304,3 18 330,7 11ДТ2-2* 3,5 1,39(300) 8,4 412,4 18 438,8 11ДТЗ-1* 4,7 1,87(300) 20,5 382,9 13,5 416,9 11ДТЗ-2* 4,7 1,87(300) 20,5 508,1 13,5 542,1 Плиты днища (новых типоразмеров — 4) 2 2,7 Плиты стеновые 0,82(400) 50,9 1,08(400) 64,1 219.1 253.1 1ТДТ9-1 4.5 1,79(300) 60,4 114,3 174,7 ПДТ9-2 4,5 1,79(300) 6(1.4 157,5 — 217,9 ПДТ10-1 5,5 2,2(300) 62,3 129,5 — 191,8 ПДТ10-2 5,5 2,2(300) 62,3 177,4 — 239,7 11ДТ11-1 6,1 2,42(300) 70,8 146,2 — 217 11 ДТП-2 6,1 2,42(300) 70,8 241,2 — 312 ПДТ12-1 6,6 2,64(300) 72,8 173,3 — 246,1 ПДТ12-2 6,6 2,64(300) 79,5 0 283,8 363,3 270 317,2
ГЛАВА'4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 347 Продолжение табл. 4.73 Эскиз Марка элемента Масса в т Расход бетона в лг* (марка) Расход арматуры в кг класса А-1 A-III В-1 □ 3 С? Г1Т5-1* 11Т6-1* Г1Т7-1* Плиты стеновые (новых типоразмеров — 3) ПСТ6-1 4,5 1,78(300) 67,1 117,4 184,5 I1CT6-2 4,5 1,7# (300) 67,1 166 — 233,1 I1CT7-1 5 2(300) 72,7 132,8 — 205,5 11СТ7-2 5 2(300) 72,7 189,4 — 262,1 11СТ8-1 6,1 2,45(300) 88,5 201,6 — 290,1 1ICT8-2 6,1 2,45(400) 88,5 305,2 — 393,7 11СТ8-3 6,1 2,45(400) 88,5 355,2 443,7 Плиты перекрытий 2,4 3.2 4.2 0,96(300) 1,28(300) 1,68(300) 47.1 56.1 71,4 90,7 119.7 172.8 Плиты перекрытий (новых типоразмеров — 7) Прогоны (новых типоразмеров — 1) Расход стали на закладные детали 30,2 кг Стойки (новых типоразмеров — 2) Расход стали на закладные детали 28,7 кг 8 9,3 10,7 ГТТ8-1 3,2 1,3(300) 6 33,3 13,2 I1T8-2 3,2 1,3(300) 6 47,8 5 I1T9-1 3,8 1,53(300) 9,2 38,9 16,2 1IT9-2 3,8 1,53(300) 9,2 55,8 6,4 Г1Т9-3 3,8 1,53(300) 9.2 75,9 6,4 Г1Т10-1 4,5 1,81(300) 9,2 66,7 18,9 11Т10-2 4,5 1,81(300) 9,2 90,8 7,3 1IT10-3 4,5 1,81(300) 19,7 118,5 — ПТ11-1 5,2 2,08(300) 12.4 77,4 21,7 ЫТ11-2 5,2 2,08(300) 12,4 137,5 — ПТ11-3 5,2 2,08(300) 12,4 209 — ГГГ11-4 5,2 2,08(300) 12,4 268,7 — Г1Т12-1 3,8 1,52(300) 69,5 79,7 — ПТ12-2 3,8 1,52(300) 69,5 128,2 — Г1Т12-3 3,8 1,52(300) 69,5 162,6 — ПТ13-1 5,2 2,08(300) 76,3 121,4 — 11Т13-2 5,2 2,08(300) 76,3 184,5 — ПТ13-3 5,2 2,08(300) 76,3 252,9 — ПТ14-1 6,8 2,74(300) 94,1 184,7 — IIT14-2 6,8 2,74(300) 94,1 256 — IIT14-3 6,8 2,74(300) 94,1 337,4 ПРТЗ-1 ПРТЗ т-1 2,75 1,1(300) 5,9 96,2 — IIPT3 -2 2,75 1,1(300) 5,9 96,2 — ПРТЗ т-2 2,75 1,1(300) 5,9 137 — ПРТЗ-З 11РТЗт-3 2.75 2.75 2.75 1,1(300) 1,1(400) 1,1(400) 5.9 5.9 5.9 137 183.8 183.8 - ПРТЗ 4 2,75 1,1(400) 5,9 242,4 — 11РТЗ‘т-4 2,75 1,1(400) 5,9 242,4 — СТЗ-1 0,82 0,33(300) 15,4 44,5 СТЗ-2 0,82 0,33(400) 15,4 44,5 — СТЗ-З 0,82 0,33(400) 15,4 71,7 — СТ4-1 1,05 0,42(300) 17,5 50,1 — СТ4-2 1,05 0,42(400) 17,5 50,1 — СТ4-3 1,05 0,42(400) 17,5 85,5 145.8 185,3. 254.9 52,5 58.8 64.3 71.4 91.5 94.8 107.3 138.2 111,5 149,9 221.4 281,1 149.2 197.7 232.1 197.7 260.8 329.2 278,8 350,1 431.5 132.3 132.3 173.1 173.1 219.9 219.9 278.5 278.5 88,6 88,6 115,8 96.3 96.3 131,7 Примечание. Марки изделий, отмеченные значком *, отличаются от приведенных в табл. 4.67—4.71 армированием или маркой бетона и в общем количестве новых типоразмеров не учитываются.
348 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Рис. 4.35. Пример устрой¬ ства асфальтовой гидро¬ изоляции 1 — сборная стеновая плита; 2 — асфальтовая гидроизоля¬ ция, 3— цементный раствор кладки; 4 — защитная кир¬ пичная стенка толщиной 120 мм; 5 — сборная плита перекрытия; 6 — выравниваю¬ щий слой из цементного рас¬ твора состава 1:3; 7 — за¬ щитный слой из цементного раствора состава 1 : 3 (по уклону) от 20 до 50 мм; 8 — сборная плита днища; 9 — песчаный выравниваю¬ щий слой; 10 — подготовка из бетона марки 100; 2/ — уп¬ лотненный грунт; 12 — стек¬ лоткань, пропитанная биту¬ мом; 13— цементный раствор; 14 — бетон марки 50; 15 — бе¬ тонная пригрузка; 16 — свар¬ ная сетка; 17 — арматура 0 8A-I, шаг 200 мм, 18 — ар¬ матура 0 10A-I, шаг 150 мм Рис. 4.36. Пример устрой¬ ства оклеечной гидроизо¬ ляции 1 — сборная стеновая плита; 2 — оклеечная гидроизоля¬ ция; 3 — цементный раствор кладки; 4 — защитная кир¬ пичная стенка толщиной 120 мм; 5 — сборная плита перекрытия; 6—выравниваю¬ щий слой из цементного рас¬ твора состава 1:3; 7 — за¬ щитный слой из бетона мар¬ ки 100 (по уклону) от 50 до 80 мм; 8 —- сборная плита днища; 9 — песчаный вырав¬ нивающий слой; 10 — защит¬ ный слой 30 мм из цементно¬ го раствора состава 1 : 3; И — подготовка из бетона марки 100; 12 —- уплотненный грунт; 13 — стеклоткань, про¬ питанная битумом; 14 — це¬ ментный раствор; 15 — бетон марки 50; 16 — бетонная при¬ грузка; 17 — сварная сетка: 18 — арматура 08A-I, шах- 200 мм; 19— арматура 01ОА-1, шаг 150 мм при строительстве на просадочных грунтах, в сейсмиче¬ ских районах и районах с высоким уровнем грунтовых вод. Маркировка тоннелей под тяжелые нагрузки содер¬ жит дополнительный индекс «у», например: Ту 210-240, односекционный тоннель шириной 210 см, высотой 240 см. В выпуске 7 серии ИС-01-05 разработаны чертежи внутрицеховых тоннелей. Габаритные схемы внутрице¬ ховых тоннелей отличаются от приведенных в табл. 4.53 тем, что исключены односекционные тоннели шириной 3600 и 4200 мм и двухсекционные, как нехарактерные для ■ внутрицеховой прокладки.■ Номенклатура сборных железобетонных изделий внутрицеховых тоннелей не со¬ держит новых типоразмеров по сравнению с приведен¬ ными ранее в таблицах. В цехах с агрессивными воздей¬ ствиями должна предусматриваться защита конструкций от коррозии в соответствии с нормами. 4.6.4. Конструкции полупроходных каналов Опыт применения типовых унифицированных кон¬ струкций каналов и тоннелей показал целесообразность разработки конструкций, имеющих габариты, промежу¬ точные между габаритами непроходных каналов и про¬ ходных тоннелей. Этим условиям отвечают рабочие чер¬ тежи каналов высотой 1500, 1800 и 2100 мм, представ¬ ленные в серии ХТР1-1. Габаритные схемы таких каналов Таблица 4.74 Габаритные схемы полупроходных каналов Габаритная схема канала Марка канала Габариты канала в мм А Ь н КС120-150 1200 КС150-150 1500 КС 180-150 1800 — 1500 КС2Ю-150 2100 KC300-150 3000 КС 150-180 1500 КС180-180 1800 KC210-I80 2100 1800 КС240-180 240.) КС360-180 3600 2100 КС420-210 4200 2КС120-150 2КС150-150 2КС180-150 2КС210-150 2КС150-180 2КС180-180 2КС210-180 1200 1500 1800 2100 1500 1800 2100 2700 3300 3800 4500 3300 3800 4500 1500 1800 во-кю 2КЛс150-150 2КЛс18О-180 1500 1800 1500 1800 приведены в табл. 4.74. Каналы предназначены для про¬ кладки двухтрубных тепловых сетей при диаметре труб 900—1200 мм, а также технологических трубопроводов, кабелей, совмещенной прокладки коммуникаций при бесканальной прокладке двух тепловых труб диаметра¬ ми 800—1000 мм. Они могут применяться при минималь¬ ном заглублении верха перекрытия на 0,7 ж, если до¬ рожного покрытия над каналом нет, и на 0,5 м под бе-
ГЛАВА 4.6. КОММУНИКАЦИОННЫЕ КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ 349 Сортамент сборных железобетонных изделий полупроходных каналов и расход материалов Таблица 4.75 Эскиз Марка элемента Масса в т Расход бетона марки 300 в мл Расход арматуры в кг класса А-1 A-II А -111 В-1 всего 14,4 103,8 17 . 91,5 15,6 158,7 13,9 133,7 18,3 223,9 16,2 169,4 9,8 79 8,5 64,4 11,6 126,3 10 109,9 14,3 223,6 12,2 171 12,7 175,4 11 147,7 11,5 116,4 13,4 151 10,3 215,7 17,1 146,8 16,2 129,7 18,5 170,8 17,1 136,4 19 220,2 19 158,6 20,3 265,5 20,3 166,9 66,2 — 74 — 127,3 — 85,9 — 102,2 7,3 52,2 9.1 59,3 [\л * LJ 1-1 пдз ПД4 ПД5-3* ПД6-1* ПД7-1*, . ПД8-1* ПД9 ПДЮ ПД11 1* ПД12-1* ПД13-1* ПД14-1* ПД18-1 ПД18-2 ПД19 ПД20 ПД21 ПДТ1 ПДТ1-4* ПДТ2 ПДТ2-5* ПДТЗ ПДТЗ-5* ПДТ4 ПДТ4-3* ПС4 ПС5 ПС6 ПС7 ПС8 РСЗ** РС4** Плиты днища (новых типоразмеров — 4) 1,92 0,77 4 85,4 1,92 0,77 4 70,5 2,15 0,86 6,4 — 136,7 2,15 0,86 6,4 — 113,4 3,18 1,27 6,4 199,2 3,18 1,27 6,4 — 146,8 1,5 0,6 4 65,2 1,5 0,6 4 — 51,9 1.7 0,68 4 — 110,7 1,7 0,68 4 95,9 2,75 1,1 - 6,4 202,9 2,75 1.1 6,4 — 152,4 2,38 0,95 6,4 156,3 2,38 0,95 6,4 — 130,3 2,5 1, 6,4 — 98,5 3,6 1,44 6,4 131,2 4,5 1,79 16,5 188,9 3,2 1,26 8,4 — 121,3 3,2 1,26 8,4 104,1 3,5 1,39 8,4 — 143,9 3,5 1,39 8,4 — 110,9 4.7 1,87 12 — 189,2 4,7 1,87 12 — 127.6 5 2,2 12 233,2 5 2,2 12 — 134,6 Плиты стеновые (новых типоразмеров — 7) 1.12 1,35 1,62 2 2,4 2,25 2,7 0,45 0,54 0,65 0,81 0,95 0,9 1,08 5.1 18.5 21,3 21.9 27,7 10.5 10.9 61,1 55.5 106 64 74.5 29,8 34,7 Лотки (новых типоразмеров — 2) Л27-3* 3,78 1,51 14,2 117,4 18,1 149,7 Л28 4,25 1.7 14,2 — 155,2 19,4 178,8 Л8-3* 2,2 0,88 6,4 — 85,7 12,1 104,2 Л29 2,95 1,18 6,4 122,1 15 143,5 Плиты пере крытий (hoi зых типора: шеров — J) ПЗа*** 1,08 0,43 3,6 26,8 3,6 44,8 П4а 1,63 0,65 3,6 — 47,8 4,5 55,9 П5а**** 2,88 1,15 6,4 — 55,7 5 81,1 1124***** 2,5 1 6,4 86,7 5,9 110,6 Примечание, только армированием. Марки изделий, отмеченные значком *, отличаются от разработанных в серии ИС-01-04 или ИС-01-05 ** Расход стали на закладные детали 4,6 кг. *** Расход стали на закладные детали 10,8 кг, **** Расход стали на закладные детали 14 кг. ***** Расход стали на закладные детали 11,6 кг*
ю РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Продолжение табл. 4.75 Сортамент сборных железобетонных плит перекрытий полупроходных каналов и расход материалов Эскиз Марка элемента Масса в г Расход бетона марки 300 в м5 Расход пенобе¬ тона v-500 кг/м' в лР Расход арматуры в кг класса A-I А-Ш В-1 всего Плиты перекрытш трехслойш не (новых типоразм :еров — 2) 1-1 ПТЗК 1,04 0,35 0,32 3,6 3 15,8 22,4 ПТ4К 1,22 0,41 0,38 3,6 5,7 18,4 27,7 1 Г 11 1 ПТ5К 1,56 0,52 0,52 3,6 7,5 23,7 34,8 10 S II ! 1IT6K 1.4 0,47 0,45 6,4 5,4 21.1 32,9 i il I IIT7K 2,23 0,78 0,56 6,4 10 27,5 43,9 II II Ч * Плиты пер екрытий (н овых типоразмеров — 1) I ■ Т I I ! ! 1IT1 1,6 0,65 5.6 47,8 5,1 58,5 f 1IT2 2,2 0,88 5,6 55,8 5,9 67,3 i ПТЗ 2,9 1,14 5,6 90,8 6,7 103,1 i 1IT4 3,6 1,45 8,4 101 7,3 116,7 I IIT5 2,4 0,96 18,3 118,6 — 136,9 i 1 1IT6 3,2 1,28 20,2 156,8 — 177 1IT7 4,2 1,68 25 194,1 — 219,1 П23 1,25 0,5 4 27,6 4,6 36,2 1 1-1 тонным дорожным покрытием. Максимальное заглубле¬ ние верха перекрытия канала 2 м. Предусмотрена также возможность полуподземной прокладки каналов этой серии при возвышении верха перекрытия на 0,2—0,4 м над уровнем планировки грунта. Конструктивные решения каналов серии ХТР1-1 ана¬ логичны решениям, применяемым в типовой серии ИС-01-04. Серией предусмотрена возможность применения лот¬ ковых каналов марки КЛС высотой 1500 и 1800 мм, ко¬ торые собираются из лотков, устанавливаемых один на другой. В серию ХТР1-1 дополнительно к имеющимся в сери¬ ях ИС-01-04 и ИС-01-05 включено 17 типоразмеров сбор¬ ных железобетонных изделий (табл. 4.75). Нумерация типоразмеров является продолжением принятой в серии ИС-01-04. Для элементов, представленных в серии ИС-01-05, их обозначения сохранены. Если элементы в пределах одного типоразмера отличаются по несущей способности, то в обозначении марок после тире вво¬ дятся цифры, указывающие порядковый номер по несу¬ щей способности. Конструкции рассчитаны на примене¬ ние в обычных грунтовых условиях, в сейсмических рай¬ онах, на просадочных грунтах и при высоком уровне грунтовых вод. Ключи для подбора элементов полупро¬ ходных каналов приведены в табл. 4.76 и 4.77. Конструкции полупроходных каналов проверены расчетом на* гидростатическое давление и могут приме¬ няться при грунтовых водах с наивысшим уровнем, рас¬ положенным на 1 м ниже планировочной отметки зем¬ ли, при условии проверки конструкций на устойчивость против всплывания. Углы поворотов, компенсаторные ниши и ответвления каналов решаются в конкретном проекте с применением плит перекрытий прямых участ- Таблица 4.76 Ключ для подбора сборных железобетонных элементов юдземных полупроходных каналов (прямые участки длиной 3 м) Марка и количество изделий Марка канала плиты днища стеновой плиты плиты перекры¬ тия лотка <я X о. о РЗ § S о. о в § <я 1 о в § СЗ X а. о в § S X 1 X 1 X S * КС 120-150 КС 150-150 КС 180-150 КС210-150 КС300-150 КС150-180 КС 180-180 КС2КЫ80 КС240-180 КС360-180 КС420-210 2КС120-150 ПДЗ ПД5-3 ПДТ2 ПД7-1 ПД19 ПДТ1 ПДТ2 ПДТЗ ПДТ4 ПД20 ПД21 ПД9 1 1 1 1 2 1 1 1 1 2 2 2 ПС4 ПС4 ПС4 ПС4 ПС5 ПСб ПСб ПСб ПСб ПС7 ПС8 ПС4 РСЗ 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 П23 ПТ1 ПТ2 ПТЗ ПТЗ ПТ1 ПТ2 ПТЗ ПТ4. ПТ6 ПТ7 ПЗа 1 1 1 1 2 1 1 1 1 2 2 2 — - 2КС150-150 ПД11-1 2 ПС4 РСЗ 2 1 П4а 2 — - 2КС180-150 ПД18-1 2 ПС4 РСЗ 2 1 П24 2 - - 2КС210-150 ПД13-1 2 ПС4 РСЗ 2 1 П5а 2 - - 2КС150-180 ПД11-1 2 ПСб РС4 2 1 П4а 2 — - 2КС180-180 ПД18-1 2 ПСб РС4 2 1 П24 2 - 2КС210-180 ПД13-1 2 ПСб РС4 2 1 П5а 2 — 2КЛс150-150 — — — — — — Л27-3 Л8-3 2 2 2КЛс180-180 Л 28 Л 29 2 2
Таблица 4.77 Продолжение табл. 4J7 Ключ для подбора сборных железобетонных элементов полуподземных полупроходных каналов (прямые участки длиной 3 м) Марка и количество изделий Марка канала плиты днища стеновой плиты плиты пере¬ крытия марка кол-во марка кол-во марка кол-во КСШ20-150 ПД4 1 ПС4 2 ПТЗк 1 КСп150-150 ПД6-1 1 ПС1 2 ПТ1к 1 КСп180-150 ПДТ2-5 1 ПС4 2 ПТбк 1 КСп210-150 ПД8-1 1 ПС4 2 ПТок 1 КСп150-180 - ПДТ1-4 1 ПС6 2 ПТ4к 1 КСп180-180 ПДТ2-5 1 псе 2 ПТбк 1 КСп210-180 ПДТЗ-5 1 ПСб 2 ПТЗк 1 КСп240-180 ПДТ4-3 1 ПСб 2 ПТ7к 1 2КСп120-150 ПДЮ 2 ПС4 РСЗ 2 1 ПТЗк 2 2КСШ50-150 ПД12-1 2 net РСЗ 2 1 ПТ4к 2 2КСп180-150 ПД18-2 2 ПС4 РСЗ 2 1 ПТбк 2 2КСп210-150 ПД14-1 2 ПС4 РСЗ 2 1 ПТ5к 2 t - “ \ \ Марка и количество изделий \ Марка к анала плиты днища стеновой плиты плиты пере¬ крытия о в <я о ш о ш марка о * сх со s кол- марка кол 2КСп150-180 ПД12-1 2 ПСб РС4 2 1 ПТ4к 2 2КСп180-180 ПД18-2 2 ПСб РС4 2 1 ПТбк 2 2КСп2Ю-180 ПД14-1 2 ПСб РС4 2 1 ПТ5к 2 ков каналов с днищем и стенами из монолитного желе¬ зобетона или с монолитным днищем и кирпичными сте¬ нами. 4.6.5. Нагрузки и расчет конструкций каналов и тоннелей Конструкции каналов типовой серии ИС-01-04 рас¬ считаны при следующих исходных данных: объемная масса грунта y=1>8 т/м3\ угол естественного откоса Расчетные схемы подземных каналов и нагрузки при заглублении 0,7 м Таблица 4.78
352 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.79 Расчетные схемы и нагрузки тоннелей при эксплуатации Расчетная схема з- к 3! Расчетные нагрузки в тс/м2 при заглублении тоннеля 0,7 м Рг при заглублении тоннеля 2 м Рг Ч, штштшши У/ Р, ршппщ йпшшпщд , ШШЗШШГШр „ ". ШЮЗБШШБ? ■ОЗШЗЗЭРПХЭЕЗЗ 2100 2400 3000 1,5 1,5 1,5 0,6 0,6 0,6 2,3 2,5 2,9 1,3 1,6 2,2 6,8 6.8 2,3 2,3 1.2 1.1 1.0 4.3 4,3 4,3 1,5 1.5 1.5 3,4 3,8 1.3 1,6 2,2 4,2 4,2 4,2 1.4 1,4 1,4 0,9 0,8 Продолжение табл. 4.79 Расчетные схемы и нагрузки тоннелей при производстве работ Расчетная схема Высота тоннеля в чистоте Расчетные нагрузки в тс/м2 2100 2400 3000 1,7 1,9 2,3
ГЛАВА 4.7. ПОДПОРНЫЕ СТЕНКИ 353 'а ср = 30°; минимальное заглубление верха перв¬ ая подземных каналов 0,7 м, максимальное — 2 м; шная нагрузка от наземного транспорта (автомо- i) Н-30 и колесная нагрузка НК-80; временная нор- вная нагрузка на перекрытия полуподземных кана- Ю0 кгс/м2; максимальная нормативная технологиче- нагрузка на перекрытия внутрицеховых каналов м?; нагрузки от трубопроводов и кабелей приняты эрмалям институтов Теплоэлектропроект и Тяж- электропроект. (оэффициенты перегрузки приняты равными: от венного весаконструкций К =1,1; от давления 'а /(=1,2; от автомобильной нагрузки К =1,4; от :ной нагрузки /(=1,1; от временной технологиче- нагрузки на перекрытия внутрицеховых каналов ,2; от трубопроводов: на вертикальные нагрузки ,2; на горизонтальные нагрузки /(=1,1. ^счетные схемы подземных каналов и величины ^зок при заглублении 0,7 м приведены в табл. 4.78, аются сочетания максимальных расчетных нагрузок обственного веса конструкций. В таблице буквами Р°р обозначены соответственно вертикальное и го¬ ризонтальное давление грунта, а р и ртор — соответст¬ венно вертикальное и горизонтальное давление от вре¬ менной нагрузки. Расчет сечений производится на общих основаниях в соответствии со СНиП. При расчете тоннелей принимаются те же исходные данные. Расчетные схемы тоннелей и величины нагрузок помещены в табл. 4.79. В отличие от конструкций каналов при расчете тон¬ нелей учитывается отпор грунта на днище, который опре¬ делен как для рамы на упругом основании. Модуль де¬ формации грунта в расчетах конструкций типовой серии принят равным £=100 кгс/см2. Кроме того, при расчете на воздействие односторонней временной нагрузки учте¬ но возможное смещение верха стен. Усилия при этом определяются с учетом частичного отпора грунта, при¬ нимаемого в размере 50% полной боковой нагрузки. Конструкции серии ИС-01-05 проверены также на работу по консольной схеме в период монтажа, когда перекрытия еще не смонтированы. Временная нагрузка на бровке траншеи при этом не учитывалась. Глава 4.7. ПОДПОРНЫЕ СТЕНКИ 4.7.1. Общие сведения и габаритные схемы подпорных стенок 1одпорные стенки уголкового профиля, имеющие ое конструктивное решение, получили широкое енение в промышленном строительстве. Таблица 4.80 Значения строительных параметров подпорных стенок для габаритных cxeto по рис. 4.37 1 I S Высота лицевых плит HQT в мм Ширина фунда¬ ментных плит Вф в мм Высота фунда¬ ментных плит /Уф в мм Расстояние от верха фундамен¬ тной плиты до грунта а в мм Марка’ элемента лицевой плиты фундамен¬ тной плиты 1500 2200 500 50 ПЛ1 ПФ1 J 1800 2500 600 250 ПЛ2 ПФ2 2100 2200 500 50 ПЛЗ ПФ1 О 2400 2500 600 250 ПЛ4 ПФ2 3100 800 50 ПЛ4 ПФЗ 2500 600 250 ПЛ5 ПФ2 310ft 800 50 ПЛ5 ПФЗ 0 3000 3100 900 50 ПЛ5 ПФ4 3700 1000 50 ПЛ5 ПФ5 п Г)СГ\Г\ 3100 900 50 ПЛ6 ПФ4 и oOUU 3700 1000 50 ПЛ6 ПФ5 г\ 3100 900 50 ПЛ7 ПФ4 и 4200 3700 1000 50 ПЛ7 ПФ5 Типовые конструкции уголковых подпорных стенок аботаны для высот подпора грунта 1,2; 1,8; 2,4; 3 и к. Габаритные схемы стенок приведены на рис. 4.37, •1075 а размеры строительных параметров — в табл. 4.80. Стенки состоят из двух элементов: лицевой и фунда¬ ментной плит, стыкуемых при монтаже. По длине стен¬ ки разделяются через 30 м температурными швами; они могут применяться в районах сейсмичностью не более 6 баллов. пл1;пл2; ШлШ' V.’ I ^9 4плцпл2; ЛЛУуПЛЧ ПЛ5 к1- rnid'jШ; ПЛ5 \пф/;пф2 Пф1;пф2 Ъ-. S? ВА пль;ллб; ^71 ~ПЛ6,ПЛ7 пфъ:пфь А * С t ЖШ—! ПЛЬ;ПЛ5 плб;пл7 к пф 3 j ПфЧу J лф5 у [ 4 Рис. 4.37. Габаритные схемы подпорных стенок уголко¬ вого профиля из унифицированных сборных конструк¬ ций (размеры в мм) 0 Элементы сборных железобетонных конструкций под¬ порных стенок рекомендуется формовать в положении «ребрами вниз». Поскольку лицевые плиты имеют не¬ симметричное армирование, их лицевая сторона должна быть особо отмечена для правильной ориентации из¬ делий. Лицевые плиты соединяются с помощью шпоночно¬ го стыка на цементном растворе. Лицевые и фундамент¬
354 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ ные плиты соединяются установкой лицевой плиты в паз фундаментной с замоноличиванием стыка бетоном. Фундаментная плита может быть установлена гори¬ зонтально или с наклоном до 7°, когда горизонтальное положение не обеспечивает устойчивости стенки на сдвиг. При установке фундаментных плит с уклоном тре¬ буется более тщательно устраивать основание. Подошва фундаментной плиты заглубляется в зависимости от подпора грунта от 550 до 1050 мм (рис. 4.37). 4.7*2. Конструкции подпорных стенок Номенклатура унифицированных сборных железо¬ бетонных элементов типовых подпорных стенок и их основные технические характеристики приведены в табл. 4.81 и 4.82. Ы В0120 80 1-1 _ гда Таблица 4.81 200 1- г И Рис. 4.38. Конструкции лицевых плит высотой 2,4 и 3 м 1сварные сетки рабочей арматуры; 2 — каркасы для фиксации положения сеток при бетонировании; 3 — монтажные петли; 4 — дополнительные горизонтальные стержни для обеспечения анкеровки вертикальной рабочей арматуры (привариваются при изготовлении сетки); 5 — пазы на боковых гранях для образова¬ ния шпонок после заполнения стыков Рис. 4.39. Конструкция фундаментной плиты длиной 2,5 м 1 ~ сйарные арматурные сетки; 2 — монтажные петли; 3— карка¬ сы для фиксации положения арматурных сеток при бетонировании 1>1 2950 I \ т,ПЛ2, ЛЛЗ.ПП4 1- ]_ ПЛ5, ПЛ6, П/17 2-2 4-4 Номенклатура лицевых плит Марка лицевой плиты Размеры в мм Марка бетона Масса в т Расход бетона в лР Расход арматуры в кг Н | Ь A-III \ A-I ПЛ1-1 1500 130 20) 1,5 0,6 14 31 ПЛ1-2 20 31 ПЛ1-3 26 31 ПЛ2-1 1800 130 200 1,8 0,7 16 35 ПЛ2-2 23 35 ПЛ2-3 32 35 ПЛЗ-1 2100 150 200 2.3 0.9 37 41 ПЛЗ-2 53 41 ПЛ4-1 2400 150 200 300 2,8 1,1 42 46 ПЛ4-2 61 46 ПЛ4-3 108 46 ПЛ4-4 103 46 ПЛ5-1 3000 160 300 3,3 1.3 76 58 ПЛ5-2 135 58 ПЛ5-3 212 93 ПЛ6-1 3600 Ф 200 300 4,3 1.7 92 70 ПЛ6-2 163 70 ПЛ6-3 255 70 ПЛ7-1 4200 240 300 5.5 2,2 107 82 ПЛ7-2 190 82 ПЛ7-3 297 82
ГЛАВА 4.7. ПОДПОРНЫЕ СТЕНКИ 355 Таблица 4.82 C73f . 1^1 2-2 Вф ПФ4. ПФ? ПФЗ. ПФ4. ПФ5 Номенклатура фундаментных плит Марка фунда¬ ментной плиты Размеры в мм вф |Ч I "ф| ПФ1-1 ПФ1-2 2200 2950 500 а «з * 5 о,о я «еГ < \о 5S и* 0«\о п Расход арматуры в кг А-Ш A-I 200 200 3,8 1,51 60 55 69 55 ПФ2-1 70 63 ПФ2-2 2500 2950 бод 200 200 4.6 1,84 80 63 ПФ2-3 125 63 ПФЗ-1 115 88 ПФЗ-2 3100 2950 800 200 200 6,8 2,7 146 88 ПФЗ-З 300 225 88 ПФ4-1 57 53 ПФ4-2 3100 1450 900 300 200 4 1,6 87 53 ПФ4-3 300 134 53 ПФ5-1 64 73 ПФ5-2 3700 1450 1000 400 200 5,3 2,13 84 73 ПФ5-3 300 127 73 Лицевые и фундаментные плиты армируются свар- ыми сетками (рис. 4.38 и 4.39). Рабочая арматура из тали класса А-Ц1. Бетон, идущий на изготовление ли¬ евых плит, должен иметь марку по морозостойкости не !иже 100. Подбор элементов подпорных стенок при проекти- овании и составление монтажных схем производятся зависимости от высоты подпора грунта, его геотехни- еской характеристики и интенсивности временной на- рузки на поверхности грунта засыпки. 1.7.3. Особенности расчета подпорных стенок Подпорные стенки рассчитаны на следующие виды агрузок: собственный вес, вертикальное давление грун- а засыпки, временная нагрузка на поверхности земли, &ризонтальное активное давление грунта засыпки. Временная нагрузка на поверхности земли учиты¬ вает возможность складирования различных грузов в зоне призмы обрушения, а также проезда автомобиль¬ ного, гусеничного и железнодорожного транспорта. На промышленных объектах временная нагрузка от скла¬ дируемых грузов колеблется в пределах 1—4 тс/м2. А ЦТ ¥т Рис. 4.40. Схема нагрузок при расчете подпорной стен¬ ки на устойчивость против сдвига и опрокидывания Максимальная нагрузка от автомобильного и гусенич¬ ного транспорта по схемам НК-30 и НК-80 может быть приведена к эквивалентной равномерно распределенной расчетной нагрузке интенсивностью 3 тс/м2, а нагрузка от железнодорожного транспорта при загружении 16-ос¬ ным электровозом с давлением на ось 33 тс или ваго¬ нами с давлением 14 тс на 1 м пути может быть приведена к эквивалентной нагрузке 6 тс/м2. При этом расположение транспортных средств на призме обру¬ шения должно иметь следующие ограничения: расстоя¬ ние от края подпорной стенки до оси задних колес авто¬ мобиля должно составлять не менее 1 м\ ось железно¬ дорожного пути должна отстоять от края стенки не ме¬ нее чем на 2,5 м. Таким образом, принятый при расчете унифицированных конструкций подпорных стенок ряд равномерно распределенных расчетных временных на¬ грузок составляет 1; 2; 3; 4 и 6 тс/м2. Характеристики грунтов основания и засыпки, при¬ нятые в расчетах типовых подпорных стенок, указаны в табл. 4.83. Таблица 4.83 Расчетные значения характеристик грунтов основания и засыпки, принятые при расчете подпорных стенок Грунты Угол внут¬ реннего трения ф° Объемная масса в т/м3 Сцепление с в тс/м2 38 1,6; 1,7; 1,8 36 — Песчаные 34 — 30 26 — 21 1,6; 1,7; 1,8; 2 0,7; 1,4 19 0,4; 1,0; 2 Глинистые 17 0,4; 0,8; 2; 3 16 1,0; 3,5 14 1,2; 2,5; 4 Расчет подпорных стенок производят на устойчи¬ вость против сдвига и опрокидывания. Устойчивость подпорной стенки против сдвига про¬ веряют по формуле (рис. 4.40) ЪТ{ <р Л Pi где 2Ti — сумма всех сил, параллельных возможной плоскости скольжения, в щ
356 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ 2Р;—сумма всех сил, перпендикулярных плоско¬ сти скольжения, в гс; (р—коэффициент трения подошвы фундаментной плиты по грунту основания, принимаемый равным 0,4 для песчаных грунтов и 0,3 для глинистых грунтов; Ш!— коэффициент условий работы подпорной стенки на скольжение, принимаемый равным 0,8. Устойчивость подпорной стенки против опрокидыва¬ ния проверяют по формуле ео 2 Pcei + 'ZTih{ — = г— < У y^Pi где — сумма моментов вертикальных сил относи¬ тельно оси, проходящей через центр тяже¬ сти год ошвы фундаментной плиты, в тс-м; 2>T{hi — сумма моментов горизонтальных сил от¬ носительно той же оси в тс-ж; 2Pj — сумма вертикальных сил в тс; е0— расстояние от точки пересечения равно¬ действующей всех сил (R) с подошвой фундаментной плиты до центра тяжести этой плиты в м; у—расстояние от центра тяжести фундамент¬ ной плиты до ее края, вокруг которого воз¬ можен поворот стенки при опрокидывании, в м; Щ —коэффициент условий работы стенки на опрокидывание, принимаемый равным 0,7. Активное давление грунта на подпорную стенку оп¬ ределяется по следующим формулам: для песчаных грунтов gr = nv #сТ; Ч'=2~ ^Яст! I* = ‘82(45° - ф/2); для глинистых грунтов 8г = HY Нет 1 ■ 2сУ~\Г; Et = — wHlT-2cHCTy ц . где Ef—равнодействующая бокового давления в тс/м; q — временная равномерно распределенная нагруз¬ ка на поверхности земли в тс/м2. Коэффициенты перегрузки для определения расчет¬ ных нагрузок принимают по табл. 4.84. Таблица 4.84 Значения коэффициентов перегрузки Коэффициент пере- грузкп Вид нагрузки увеличи¬ вающий расчетное воздей¬ ствие уменьша¬ ющий рас¬ четное воздейст¬ вие Постоянная Вертикальная на¬ грузка от собственно¬ го веса стенки . . . Вертикальное и го¬ ризонтальное давле¬ ние грунта М 1,2 0,9 0,9 Временная Равномерно распре¬ деленная нагрузка на поверхности грунта По нормам в зави¬ симости от характе¬ ра нагрузки gr— максимальное значение ординаты треуголь¬ ной эпюры бокового давления грунта на ли¬ цевую плиту стенки в тс/м2; Ef—равнодействующая бокового давления грун¬ та в тс(м; 7—вес единицы объема грунта в т/м3; Яст—высота лицевой плиты в м (см. рис. 4.37); Ф—угол внутреннего трения грунта в град; ч с—сцепление грунта в тс/м2. Горизонтальное давление на стенку от временной равномерно распределенной нагрузки на призме обру¬ шения определяют по формулам: <7Г = и <?; — № qHCT, где q{—значение ординаты прямоугольной эпюры дав¬ ления на лицевую плиту в тс/ж2; Лицевые плиты стенок рассчитывают на изгиб в месте защемления их в пазе фундаментных плит. Раз¬ гружающее влияние трения грунта о поверхность лице¬ вых плит, как правило, не учитывается. Фундаментные плиты рассчитывают на изгиб по се¬ чениям около наружных вертикальных граней паза. При расчете стыка лицевой и фундаментной плит можно ограничиться расчетом на изгиб одного выступа паза, на который «опирается» лицевая плита при изгибе (рис. 4.41). Пассивное давление грунта при этом не учи¬ тывается. Рис. 4.41. Расчетная схема узла сопряжения лицевой и фундаментной плит Усилие N может быть определено по упрощенной формуле, не учитывающей работу бетона в щелях стыка, а где М— изгибающий момент в лицевой плите на уровне верха выступов фундаментной плиты от боко¬ вого давления грунта и временной нагрузки й тс-м; а—* глубина заделки лицевой плиты в м.
ГЛАВА 4.8. НАПОРНЫЕ‘Й БЕЗНАПОРНЫЕ ТРУБЫ 357 Глава 4.8. НАПОРНЫЕ И БЕЗНАПОРНЫЕ ТРУБЫ 4.8.1. Общие сведения Массовое применение сборных железобетонных труб началось после развития специализированной производ¬ ственной базы, усовершенствования технологии изготов¬ ления труб и оборудования заводов. Сейчас работают крупные заводы по производству железобетонных виб- рогидропрессованкых напорных труб диаметром до 1600 мму значительно возрос также выпуск безнапорных железобетонных труб. Срок службы железобетонных труб благодаря вы¬ сокой коррозионной стойкости превышает 50 лет. На внутренней поверхности- этих труб не образуются отло¬ жения. На трубопроводы из предварительно-напряженных железобетонных труб металла затрачивается в 7 раз меньше по сравнению с применением стальных труб. 4.8.2. Напорные трубы Рабочие чертежи типовых конструкций железобе¬ тонных напорных труб представлены в серии 3.901-1. Общий вид труб и характер армирования приведены на рис. 4.42. Таблица 4.85 Сортамент типовых виброгидропрессованных труб Рис. 4.42. Конструкция напорных труб, изготов¬ ляемых виброгидропрес¬ сованием 1 — спиральная напрягаемая арматура; 2 — продольная напрягаемая арматура; 3 — буртик для ограничения перемещения резинового кольца при стыковании труб; 4 — резиновое уплотнитель¬ ное кольцо; 5 — раструб Трубы изготовляются на специализированных заво¬ дах методом виброгидропрессования с применением предварительно-напряженной высокопрочной проволоки: гладкой диаметром 3—8 мм — для спиральной армату¬ ры и периодического профиля диаметром 5 мм — для продольной арматуры. По несущей способности трубы имеют два класса—первый и второй. Номинальная длина труб 5 м. Сортамент труб приведен в табл. 4.85 (в марках труб первый цифровой индекс обозначает размер внут¬ реннего диаметра в дц, второй — класс трубы). Глубина заложения трубопроводов и величина рас¬ четного давления транспортируемой жидкости взаимо¬ связаны расчетом труб на трещиностойкость с учетом грунтовых условий, способа опирания труб на основа¬ ние, класса труб и категории трубопровода. Для облег¬ чения проектирования (расчета) трубопроводов с при¬ менением типовых труб целесообразно пользоваться гра¬ фиками, построенными с учетом следующих исходных данных. Приняты четыре способа укладки труб (рис. 4.43): на плоское грунтовое основание, на спрофилированное по контуру трубы грунтовое основание с углом охвата В- о н О) О X Расход стали в кг Марка трубы |н РЗ СЗ и ПоГц S3" про¬ - «я СЗ О B-II Вр-11 кат всего S § S а * Ст. 3 PTH50-I PTH50-II 500 1,32 0,53 38 31 12 12 6 6 56 49 PTH60-I PTH60-I1 600 1,55 0,62 58 44 И 11 6 6 75 ' 61 РТН70-1 700 86 14 6 106 PTH70-II 2 0,8 68 14 6 88 PTH80-I 800 2,48 0,99 98 16 8 122 PTH80-II 77 16 8 101 PTH90-I 900 2,98 1,19 142 19 8 169 PTH90-I1 109 19 8 136 РТН100-1 1000 3,55 189 24 8 221 PTH100-II 1,42 158 24 8 190 PTH120-I 1200 4,95. 1,98 288 32 22 342 PTH120-II 226 32 11 269 PTH140-I 1400 6,65 2,66 434 39 22 495 PTH140-II 337 39 22 398 PTH160-I 1600 8,2 3,28 584 48 27 659 PTH160-II 447 48 27 522 75 и 90°, на бетонный фундамент с углом охвата 120°. Песчаную подушку под трубами устраивают при нали¬ чии суглинков, глин, крупнообломочных и скальных пород. Грунты основания и засыпки разбиты на четыре группы в зависимости от значения объемного веса, ко¬ эффициента концентрации давления и коэффициента бокового давления (табл. 4.86). Таблица 4.86 Классификация грунтов Условная группа грунтов Вид грунтов Г-1 Пески мелкие и пылеватые Г-2 й Глины полутвердые, туго-, мягко- и текучепластичные Г-3 . Пески гравелистые крупные и средней крупности. Супеси пластичные. Суглин¬ ки полутвердые, туго-, мягко- и теку¬ чепластичные Г-4 Крупнообломочные породы. Глины, су¬ глинки и супеси твердые
368 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Несущая способность труб зависит от степени уп¬ лотнения грунта в пазухах трубопровода, поэтому на графиках предусмотрены две степени уплотнения грун- ' +ов — нормальная и повышенная. При нормальной сте¬ пени уплотнения засыпку и трамбование грунта произ¬ водят слоями толщиной не более 20 см. Повышенная Таблица 4.87 Комбинации способов укладки труб на основание Рис. 4.43. Способы укладки напорных труб на различ¬ ные типы оснований а —на грунтовое основание, спрофилированное по форме трубы с углом охвата 75 и 90°; б — на плоское грунтовое основание; в —на бетонный фундамент; / — песчаная подушка; 2— естест¬ венный грунт; 3 — бетонный фундамент; 4 — бетонная подготов¬ ка; 5 — засыпка местным грунтом с уплотнением; 6 — засыпка без уплотнения Внутренний диаметр трубы 500 600 700 800 900 1000 1200 1400 1600 Наружный диаметр трубы D 610 710 820 930 1040 1150 1370 1590 1810 Ширина песчаной подушки 2а 340 380 430 470 520 560 650 740 830 Размеры Сетонного фунда¬ мента Ъ 650 750 870 990 1090 1220 1420 1600 1820 с 70 80 90 100 110 130 130 130 130 d 70 70 70 70 70 70 100 100 100 степень уплотнения достигается, если объемная масса скелета уплотненного грунта составляет не менее 1,5 т/ж3 для песчаных и супесчаных грунтов и 1,6 г/ж3 для глинистых и суглинистых грунтов. В зависимости от способа укладки трубопроводов на основание и степени уплотнения грунта засыпки пре¬ дусмотрено для каждой группы грунтов восемь рас¬ четных комбинаций, приведенных в табл. 4.87 и отме¬ ченных на графиках семейством кривых. Временная нагрузка на поверхности земли принята по схемам НГ-60 и Н-18. Порядковый номер комби¬ нации (номер кривой) Способ опирания труб на основание Степень уплотнения грунтовой засыпки г На грунтовое плоское осно¬ вание Нормальная 2 То же Повышенная 3 На грунтовое спрофилиро¬ ванное основание с углом охвата 75° Нормальная 4 То же Повышенная 5 На грунтовое спрофилиро¬ ванное основание с углом охвата 90° Нормальная 6 То же Повышенная 7 На бетонный фундамент Нормальная 8 То же Повышенная Графики расчета трубопроводов с применением ви- брогидропрессованных напорных труб наиболее ходо¬ вых диаметров приведены на рис. 4.44—4.67. При несущей способности грунтов основания менее 1 кгс/см2 бетонные фундаменты трубопроводов устраи¬ ваются на железобетснных плитах или сваях. В проектах трубопроводов следует учитывать сле¬ дующие требования: траншея под трубопровод должна быть вырыта без нарушения естественной структуры грунта в основании трубопровода; зачистку основания до проектных отметок, а также отрывку углублений для размещения раструбных стыков следует производить непосредственно ттеред укладкой труб; засыпку трубо¬ провода необходимо начинать с засыпки приямков в ме¬ стах стыковых соединений труб, при этом засыпка ведется слоями не более 100 мм с послойным трамбова¬ нием; при засыпке пазух грунт можно уплотнять одно¬ временно с обеих сторон на высоту не менее 200 мм над верхом трубопровода. Основным типом стыка напорных труб считается гибкий раструбный стык, герметичность которого обес¬ печивается уплотнительным резиновым кольцом, нахо¬ дящимся между наружной поверхностью втулочного конца трубы и внутренней поверхностью раструба (ана¬ логично стыку безнапорных труб — см. рис. 4.69, а). Резиновые кольца поставляются предприятиями — изготовителями труб в комплекте с трубами. Гибкий стык на резиновых кольцах устраняет перегрузку труб при небольших* просадках оснований и позволяет увеличить расстояние между температурными компенсаторами. При таком стыке можно не учитывать осевых усилий от гидростатического давления в местах изменения направ¬ ления трассы трубопровода. Для соединения железобетонных труб с фланцевой арматурой или фасонными частями (на поворотах тру¬ бопроводов) используются типовые стальные вставки,
ГЛАВА 4.8. НАПОРНЫЕ И БЕЗНАПОРНЫЕ ТРУБЫ 359 УУ. р,агт р - расчетное давление Воды Н~ глубина засыпки до Верха труб 5,0 И, м р,ати. Рис. 4.44. График расчета трубопроводов диаметром 600 мм в грунтах группы Г-1 Рис. 4.46. График расчета трубопроводов диаметром 600 мм в грунтах группы Г-3 р,ати р,ати 1 Л I й 1,0 (б го 2J5 3,0 3,5 АО 4,5 5,0 Н,м ш Категория трубопровода РТНВО-Е РТНБО-1 Марка трубы Рис. 4.45. График расчета трубопроводов диаметром Рис. 4.47. График расчета трубопроводов диаметром 600 мм в грунтах группы Г-2 600 мм в грунтах группы Г-4
360 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ р,ати Рис. ,^48. График расчета трубопроводов диаметром 800 мм в грунтах группы Г-1 Рис. 4.50. График расчета трубопроводов диаметром 800 мм в грунтах группы Г-3 р, оти Рис. 4.49. График расчета трубопроводов диаметром 800 мм в грунтах группы Г-2 Рис. 4.51. График расчета трубопроводов диаметром 800 мм в грунтах группы Г-4
ГЛАВА 4.8. НАПОРНЫЕ И БЕЗНАПОРНЫЕ ТРУБЫ 361 в, та Рис. 4.52. График расчета трубопроводов диаметром 100Q мм в грунтах группы Г-1 р,ати 1,0 1,5 г,0 2,5 3,0 3,5 kfi 5%0Н'М Категория трубопровода Рис. 4.54. График расчета трубопроводов диаметром 1000 мм в грунтах группы Г-3 р,ата Рис. 4.53. График расчета трубопроводов диаметром 1000 мм в грунтах группы Г-2 Рис. 4.55. График расчета трубопроводов диаметром 1000 мм в грунтах группы Г-4
362 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ 74- 12- 10 н в I л ш РТН120-Л 1к- 12- 10- 8- 6- I Л р,ати 17- 15- 13- 11 9- 7- 5- J Н о- 20' 18- 16' Ik- 12- 10- Н 6 *- 2- 1 Ш PTH120-I V ч V V S_ N N V N ч Ч <? N ч ч чЛ, N Ч N л \ w л 1\ \ \ \ \ л \ \ \ V к к X \ < л ч \ 1,0 М го 2,5 3,0 3,5 4,0 4%5 5fi Н,м Категория трубопровода Марка трубы Рис. 4.56. График расчета трубопроводов диаметром 1200 мм в грунтах группы Г-1 Рис. 4.58. График расчета трубопроводов диаметром 1200 мм в грунтах группы Г-3 Рис. 4.57. График расчета трубопроводов диаметром 1200 мм в грунтах группы Г-2 Рис. 4.59. График расчета трубопроводов диаметром 1200 мм в грунтах группы Г-4
ГЛАВА 4.8. НАПОРНЫЁ И БЕЗНАПОРНЫЕ ТРУБЫ 363 р, ати 1.0 1.5 2,0 2.5 3,0 3.5 \0 50 Н,м Категория трубопровода Рис. 4.60. График расчета трубопроводов диаметром 1400 мм в грунтах группы Г-1 Рис. 4.62. График расчета трубопроводов диаметром 1400 мм в грунтах группы Г-3 11- 9- 7- 5- 3- 1- о- /4- 12-15- 1 Л Ш 17- РТНШ-П р}ата 74- 17_ 12- 15- 10- 13- 8- 11- 6- 3- к~- 7п 2- 5- 1- о- з- 1- о- 1 п ш РТН1Ш V ki N \ \ \| \ S \ \ \ S; N \ \ \® \ к \ \ X \ \ л V 0 N \7 \ \ \ \ s ч\ к \ А 5\ \4 л \ ч V W 1,5 2,0 2fi 3,0 3,5 kff t,s 5,0 Нм Категория трубопровода * Марка трубы Рис. 4.61. График расчета трубопроводов диаметром 1400 мм в грунтах группы Г-2 Рис. 4.63. График расчета трубопроводов диаметром 1400 мм в грунтах группы Г-4
364 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Рис. 4.66. График расчета трубопроводов диаметром 1600 мм ъ грунтах группы Г-3 p.am 10 1,5 2.9 25 3.0 3,5 hfl. 45 50 Н,м Категория трубопровода Рис. 4.65. График расчета трубопроводов диаметром 1600 мм в грунтах группы Г-2 Рис. 4.67. График расчета трубопроводов диаметром 1600 мм в грунтах группы Г-4
ГЛАВА 4.S. напорные: и безнапорныё трубы 365 Таблица 4.88 Номенклатура стальных вставок для напорных трубопроводов Продолжение табл. 4.Z Марка вставки Расход стали в кг В50-1РФ В50-ПРФ В60-1РФ В60-ПРФ В70-1РФ В70-ПРФ В80-1РФ В80-ИРФ В90-1РФ В90-ПРФ В100-1РФ В100-ПРФ В120-1РФ В120-ПРФ В140-1РФ В160-1РФ 164 135 206 164 238 209 281 251 331 295 441 375 609 534 845 1059 Общий вид и назначение вставки 185-225 400 Соединение втулочного конца желе¬ зобетонной трубы с фланцевой ар¬ матурой В50-1ВФ 169 В50-НВФ i42 В60-1ВФ Щ9 В60-ИВФ 177 В70-1ВФ 256 В70-НВФ 226 В80-1ВФ 306 В80-НВФ 277 В90-1ВФ 367 В90-ПВФ 330 В100-1ВФ 505 ВЮО-ИВФ 437 В120-1ВФ 735 В120-ПВФ 659 В140-1ВФ 1022 В160-1ВФ 1317 Соединение раструбного конца же¬ лезобетонной трубы с фланцевой арматурой Пример применения вставок в трубопроводе Вставка типа ВФ Вставка типа РФ ==<Б Фланцевая арматура / В50-1РГ 107 В60-1РГ 126 В70-1РГ 146 В80-1РГ 170 В90-1РГ 201 В100-1РГ 264 В120-1РГ 362 Соединение втулочного конца же¬ лезобетонной трубы с фасонной ча¬ стью или раструбом чугунной трубы В50-1ВГ ИЗ В60-1ВГ 137 В70-1ВГ 169 В80-1ВГ 200 В90-1ВГ 237 В100-1ВГ 328 В120-1ВГ 490 Марка вставки Расход стали в кг Общий вид и назначение вставки Соединение раструбного конца же¬ лезобетонной трубы с фасонной ча¬ стью или раструбом чугунной трубы Пример применения вставок в трубопроводе Вставка, типа 8Г сварка с==(Й=4 Фасонная часть У Вставка типа РГ ОнО рабочие чертежи которых разработаны в составе серии 3.901-1. Стальные вставки рассчитаны на те же нагруз¬ ки и при тех же условиях укладки в траншею, что и ти¬ повые виброгидропрессованные трубы. Стальные вставки подлежат защите от коррозии. Номенклатура типовых вставок приведена в табл. 4.88. 4.8.3. Безнапорные трубы Для устройства ливневой и фекальной канализации применяются железобетонные безнапорные трубы круг¬ лого сечения; рабочие чертежи типовых труб входят в состав серии 3.008-4. Типовые трубы предназначаются для возведения подземных трубопроводов, транспорти¬ рующих хозяйственно-бытовые, атмосферные, грунтовые и производственные сточные воды, химический состав которых не агрессиями по отношению к бетону. Имеется три типа труб: со ступенчатой формой рас¬ труба (внутренний диаметр 400—2500 мм), с конической формой раструба (диаметр 400—1600 мм) и фальцевые (диаметр 400—2500 мм). Трубы диаметром до 1600 мм по несущей способ¬ ности имеют две марки, в зависимости от площади се¬ чения спиральной арматуры, и применяются при высоте засыпки до верха трубопровода до 4 и 6 м. Трубы боль-
366 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.89 Сортамент раструбных безнапорных труб круглого сечения Марка трубы Внутренний диаметр в мм Толщина стенки в мм Расход бе¬ тона марки 300 в м? Pi В-1 зсход а в кг ь А-1 рматур ;ласса А-III »ы всего Масса трубы в т РТ-4Н 400 50 0.38 11 10 21 0,95 РТ-4У 17 10 — 27 РТ-5Н 500 0,56 18 11 _ 29 1,4 РТ-5У 23 11 — 34 60 РТ-6Н 600 0,66 21 13 34 1,65 РТ-6У 28 13 — 41 РТ-7Н* 700 70 0,9 30 13 43 2,3 РТ-7У* 13 38 51 РТ-8Н 800 80 1,19 _ 15 40 55 3 РТ-8У — 15 54 69 РТ-9Н* * 900 90 1,5 _ 17 52 69 3,8 РТ-9У*^ — 17 75 92 РТ-10Н 1000 100 1,85 2 34 91 127 4,6 РТ-10У 2 34 114 150 РТ-12Н 1200 2,42 2 43 144 189 6,1 РТ-12У 2 43 228 273 РТ-14Н 1400 2,8 3 52 223 278 7 РТ-14У 110 3 52 324 379 РТ-15Н* 1500 2,98 3 56 250 309 7,5 РТ-15У* 3 56 374 433 РТ-16Н 1600 120 3,47 3 56 283 342 8,7 РТ-16У 3 56 438 497 РТ-20Н 2000 130 4,25 4 109 448 561 10,6 РТ-24Н 2400 150 4,11 3 87 454 544 10,3 РТ-25Н* 2500 150 4,27 4 92 469 565 10,7 v РКТ-4Н 400 50 0,39 11 10 21 1 РКТ-4У 16 10 26 РКТ-5Н 500 60 0,58 18 10 28 1,5 РКТ-5У 24 10 — 34 РКТ-6Н 600 60 0,68 21 13 34 1,7 РКТ-6У 27 13 ■ 40 РКТ-7Н* 700 70 0,92 30 13 43 2,3 РКТ-7У* 13 37 50 РКТ-8Н 800 80 1,21 15 38 53 3 РКТ-8У 15 53 68 Продолжение табл. 4.89 Марка трубы Внутренний диаметр в мм Толщина стенки в мм Расход бе¬ тона марки 300 в лг* Расход арматуры в кг класса Масса трубы [ в т В-1 А-1 A-111 всего РКТ-9Н* РКТ-9У* 900 90 1,55 - 17 17 52 72 69 89 3,9 РКТ-10Н РКТ-10У 1000 100 1,92 2 2 34 34 91 116 127 152 4,8 РКТ-12Н РКТ-12У 1200 110 2,52 2 2 44 44 142 231 188 277 6,3 РКТ-14Н РКТ-14У 1400 2,9 3 3 53 53 223 330 279 386 7,3 РКТ-15Н* РКТ-15У* 1500 110 3,07 3 3 57 57 251 383 311 443 7,7 РКТ-16Н РКТ-16У При] ке РТ име скую форл 2000 мм ра ных — 5 м обозначаем чается от ] 1600 VI е ч а !ЮТ CT] iy paci вна 4,5 ; расхс «ые 6yj эасходг 120 н и е. (Шенча! груба; м, диг >д бето квенны: 1 на pai 3,58 Трубы! 'ую фс НОМИНс шетрои на и а м инде струбн! 3 3 с бук ►рму 1ЛЬНЭ5 а 2400 рмату ксом lie тру 57 57 ;венны» растру< 1 длин и 2500 ры на ФТ, пр гбы. 285 450 л инде) 5а, РК а труб мм —; фальц актичес 345 510 (СОМ в Т — ко1 диамс 3 м, ос евые T] :ки не 9 мар- диче- »тром таль- рубы, отли- шего диаметра применяются главным образом при вы¬ соте засыпки не более 4 м, поэтому они имеют одну марку. Несущая способность характеризуется буквенны¬ ми индексами: Н — трубы нормальной прочности; У — трубы повышенной прочности. Сортамент типовых труб приведен в табл. 4.89 (звездочкой отмечены трубы, снимаемые с производ¬ ства). Трубы армированы одинарными или двойными (в зависимости от диаметра трубы) сварными каркасами цилиндрической формы, в которых спиральная армату¬ ра является рабочей, а продольная — распределительной (рис. 4.68). Подбор сечения рабочей арматуры произве¬ ден на усилия от внешних нагрузок и веса транспорти¬ руемой жидкости, которые определены как для замкну¬ того кольца при следующих условиях: трубы диаметром до 500 мм укладывают на плоское естественное основа¬ ние и засыпают местным грунтом с обычным уплотне¬ нием; трубы диаметром 600—2500 мм укладывают на спрофилированное естественное основание с углом охва¬ та труб 90° и засыпают до оси трубопровода песчаным грунтом с тщательным послойным трамбованием, а вы¬ ше— местным грунтом с обычным уплотнением (преду¬ смотрен вариант укладки труб без засыпки песком, но в этом случае уменьшена глубина заложения трубопро¬ вода). Временная подвижная нагрузка учтена по схеме НК-80. Расчет сечений на прочность выполнен с учетом перераспределения усилий по контуру трубы в предель¬ ном состоянии (четыре пластических шарнира — на го¬ ризонтальной и вертикальной осях сечения). При воз¬ действии нормативной нагрузки максимальная ширина раскрытия трещин в расчетных продольных сечениях не превышает 0,2 мм.
ГЛАВА 4.8. НАПОРНЫЕ И БЕЗНАПОРНЫЕ ТРУБЫ 367 Рис. 4.68. Армирование безнапорных труб Предусмотрены следующие типы оснований под тру¬ бопроводы из железобетонных труб серии 3.008-4: есте¬ ственное основание — при грунтах с нормативным со¬ противлением не менее 1,5 кгс/см2\ бетонное основание— при грунтах с нормативным сопротивлением менее 1,5 кгс/см2, но не менее 1 кгс/см?\ железобетонное осно¬ вание — в случаях возможной осадки грунтов с норма¬ тивным сопротивлением не менее 1 кгс/см2 (свеженасы- панные грунты, а также на границе грунтов с различной несущей способностью). При устройстве трубопроводов на естественном ос¬ новании трубы необходимо укладывать, как правило, на спрофилированное ложе с углом охвата не менее 90°. При этом не обязательно придавать выкружке ложа точное очертание контура трубы, однако основные раз¬ меры ложа (глубина и ширина) должны соответство¬ вать проекту. Если в основании трубопровода залегают связные грунты (суглинки, глины) или крупнообломоч- Технические характеристики трубопроводов на естественном основании Таблица 4.90 Внутренний диаметр трубопрово¬ да в мм Высота засыпки до верха трубопро¬ вода в м Марка трубы Схема поперечного сечения трубопровода Требования по засыпке трубопровода 0,7—4 400—500 4,1—6 РТ-4Н, 5Н РКТ-4Н, 5Н РТ-4У, 5У РКТ-4У, 5У Засыпка местным грунтом с обычным уплотнением 600—1600 2000—2500 0,7—3 РТ-6Н, 7Н, SH, 9Н, ЮН, 12Н, 14Н, 15Н, 16Н РКТ-6Н, 7Н, 8Н, 9Н, ЮН, 12Н, 14Н, 15Н, 16Н 4,1—5 РТ-6У, 7У, 8У, 9У, 10У, 12У, 14У, 15У, 16У РКТ-6У, 7У, 8У, 9У, 10У, 12У, 14У, 15У, 16У ,, \ 7AV'^ У/Дуу 0,7—3 РТ-20Н, 24Н, 25Н Засыпка местным грунтом с обычным уплотнением 600—1600 2000—2500 3,1-4 РТ-6Н, 7Н, 8Н. 9Н, ЮН, 12Н, 14Н, 15Н, 16Н РКТ-6Н, 7Н, 8Н, 9Н, ЮН, 12Н, 14Н, 15Н, 16Н 5,1—6 РТ-6У, 7У, 8У, 9У, ЮУ, 12У, 14У, 15У, 16У РКТ-6У, 7У, 8У, 9У, ЮУ, 12У, 14У, 15У, 16У 3,1-4 РТ-20Н, 24Н, 25Н Засыпка до оси трубопро¬ вода песчаным грунтом с по¬ слойным уплотнением (/( = =0,95) Дальнейшая засыпка мест¬ ным грунтом
РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ Таблица 4.Э1 Технические характеристики трубопроводов на бетонном основании Внутренний диаметр трубопрово¬ да в мм Высота засыпки до верха трубопровода в м Марка трубы Расход бетона марки 100 на 10 м основания трубо¬ провода в м! Cxeta поперечного сечения трубопровода 400 0,7—4 РТ-4Н, 5Н РКТ-4Н, 5Н 1,1 * 500 4,1—Ь РТ-4У, *У РКТ-4У, 5У 1.5 600 700 800 900 1000 0*7—3 РТ-6Н, 7Н, 8Н, 9Н, ЮН, 12Н, 14Н, I5H, 16Н РКТ-6Н. 7R, 8Н, 9Н, ЮН. 12Н, 14Н. 15Н, 16Н 1,7 2,1 2.5 3,1 3.6 ш 1200 5,1 1400 1500 1600 4,1—5 РТ-6У, 7У, 8У. 9У, ЮУ. 12У, 14У, 15У. 16У РКТ-6У. 7У, 8У, 9У. ЮУ, 12У, 14У. 15У, 16У 5,9 6,4 7.1 2000 2400 2500 0,7—3 РТ-20Н, 24Н, 25Н 9 12,3 12,9 £ 600—1600 3,1—4 РТ-6Н, 7Н, 8Н, 9Н, ЮН, 12Н, 14Н, 15Н, !6Н РКТ-6Н. 7Н, 8Н. 9Н. ЮН. 12Н. 14Н, 15Н, I6H Расход бетона та¬ кой же, как и вы¬ ше 5*1—6 РТ-6У, 7У, 8У. 9У. ЮУ. 12У, 14У, 15Н, 16Н РКТ-6У. 7У, 8У. 9У. ЮУ. 12У. 14У, 15Н, 16Н 2000—2500 3,1—л РТ-20Н. 24Н, 25Н Таблица 4.92 Технические характеристики трубопроводов на железобетонном основании Внутренний диаметр трубопрово¬ да в мм Высота засыпки до верха трубопро¬ вода в м Марка трубы Расход материалов иа 10 м основания трубопровода Схема поперечного сечения трубопровода бетона марки 200 (100) в м3 стали класса А-I в кг 400 500 0,7—4 РТ-4Н, 5Н РКТ-4Н. 6Н 1,6 (0.5) 2,1 (0,6) 49 64 4,1—6 РТ-4У, 5У РКТ-4У, 6У 600 700 800 900 1000 v 1200 1400 1500 1600 0,7—3 РТ-6Н, 7Н, 8Н, 9Н, ЮН, 12Н, 14Н, 15Н, 16Н РКТ-6Н. 7Н, 8Н. 9Н, ЮН. 12Н. 14Н. 15Н, 16Н 2.5 (0,6) 2.9 (0,7) 3.6 (0,8) 4.3 (0.9) 5.5 (1,0) 6,8 (1,6) 7.9 (1,8) 8.5 (1.9) 9,2 (2,1) 67 82 96 151 174 201 226 230 317 4,1—5 РТ-6У, 7У, 8У. 9У. ЮУ, 12У, 14У. 15У, 16У РКТ-бУ, ТУ. 8У, 9У, ЮУ, 12У. 14У. 15У. 16У 2000 2400 2500 0,7—3 РТ-20Н, 24Н, 25Н 11,9 (2,5) 15.4 (2,9) lfr,l (3.0) 382 447 476 600—1600 3,1—4 РТ-6Н, 7Н, 8Н, 9Н. ЮН. 12Н. 14Н, 15Н. 16Н РКТ-6Н. 7Н, 8Н, 9Н, ЮН, 12Н, 14Н. 15Н. 16Н Расход бетона и стали та¬ кой же. как и выше _jd\— 5,1—6 РТ-6У. 7У, 8У. 9У. ЮУ, 12У. 14У, 15У. 16У РКТ-6У. 7У, 6У, 9У, ЮУ, 12У. 14У. 15У. 16У 2000—2500 J 3,1—4 РТ-20Н. 24Н, 25Н
ГЛАВА 4.8. НАПОРНЫЕ И БЕЗНАПОРНЫЕ ТРУБЫ 369 ные породы (гравий, галечник), то под трубами следует устраивать песчаную подушку толщиной не менее 100 мм. Укладка трубопроводов диаметром более 500 лм< на плоское основание может быть допущена лишь в том случае, когда основанием служат пески, а пазухи труб засыпаются песчаным грунтом с тщательным послойным уплотнением. Размеры бетонных и железобетонных ос¬ нований назначаются из условия обеспечения угла охва¬ та труб 90° и достижения допустимого давления на грунт. Технические характеристики способов укладки ти¬ повых труб на различные типы оснований приведены в табл. 4.90—4.92. Как видно из табл. 4.90—4.92, типовые безнапорные трубы предназначаются для трубопроводов при высоте грунтовой засыпки до 4 и 6 м (в зависимости от марки трубы по несущей способности), что практически охва¬ тывает весь объем строительства трубопроводов диамет¬ ром до 2,5 м. Могут встретиться случаи, когда на от¬ дельных участках трубопроводов вьГсота засыпки дол¬ жна превышать 6 м или составлять менее 0,7 м. При устройстве соответствующего усиления и в этих случаях можно использовать типовые трубы. Примеры рекомен¬ дуемых усилений труб приведены в табл. 4.93 и 4.94. Расход материалов на стыковые соединения труб при¬ веден в табл. 4.95. * Таблица 4.93 Технические характеристики усилений типовых труб при высоте засыпки до 12 м Поперечное сечение трубо¬ провода на участке усиления Внутрен¬ ний диа¬ метр тру¬ бопровода в мм Марка трубы 400 РТ-4Н, РКТ-4Н 4,3(0,6) 100 500 РТ-5Н, РКТ-5Н 5,3(0,7) ИЗ — 600 РТ-6Н, РКГ-6Н 6(0.8) 122 — 700 РТ-7Н, РКТ-7Н 6,9(0.9) 137 — 800 РТ-8Н. РКТ-8Н 8,1(1,0) 145 — 900 РТ-9Н, PKT-9H 9.2(1,1) 154 — 1000 РТ-10Н, РКТ-10Н 10,4(1,1) 170 — 1200 РТ-12Н, РКТ-12Н 14,8(1,9) 57 443 1400 РТ-14Н, РКТ-14Н 16,8(2,1) 115 814 1500 РТ-15Н, РКТ-15Н 20,6(2,3) 119 860 1600 РТ-16Н, РКТ-16Н 21,8(2,5) 127 914 2000 РТ-20Н 30,8(3.0) 146 1360 2400 РТ-24Н 37,9(3,4) 170 1900 2500 РТ-25Н 39,4(3.5) 174 1956 Расход материалов на 10 м трубопровода бетона марки 200(100) в я9 стали в кг A-I А-II Стыковые сопряжения безнапорных труб зависят от эксплуатационного назначения трубопровода и конст¬ рукции труб (рис. 4.69). 24—1075 Таблица 4.94 Технические характеристики усилений типовых труб при высоте засыпки менее 0,7 м Поперечное сечение трубо¬ провода на участке усиления Внутрен¬ ний диа¬ метр трубопро¬ вода в мм Марка трубы Расход материалов на 10 м трубопровода бетона марки 200(100) в ж3 стали класса А-I в кг 400 РТ-4Н, РКТ-4Н 7,9(0,7) 248 500 РТ-5Н, РКТ-5Н 9,6(0,8) 272 600 РТ-6Н, РКТ-6Н 11,5(0,9) 29 5 700 РТ-7Н, РКТ-7Н 13,2(0,9) 333 800 РТ-8Н, РКТ-8Н 15,3(1,0) 357 900 РТ-9Н, РКТ-9Н 17,2(1,1) 452 1000 РТ-10Н, РКТ-10Н 19,3(1.2) 497 1200 РТ-12Н, РКТ-12Н 24,1(1,9) 566 1400 РТ-14Н, РКТ-14Н 27,7(2,1) 737 1500 РТ-15Н, РКТ-15Н 29,6(2,2) 764 1600 РТ-16Н. РКТ-16Н 33,3(2,3) 805 2000 РТ-20Н 43,2(2,8) 952 2400 РТ-24Н 54,1(3,2) 1100 2500 РТ-25Н 56,6(3,3) 1150 Таблица 4.95 Расход материалов на to жестких стыковых соединений раструбных труб }4 В канализационном трубопроводе В водосточном трубо¬ проводе асбесто¬ цементный раствор просмо¬ асбесто¬ цементный раствор III цементная марки 100 ленная цементная марки 100 смесь в м3 в м3 прядь в кг смесь в м3 в м3 400 0,015 15,4 0,028 500 0,017 — 19,8 0,032 600 0,019 — 22 0,034 700 0,024 — 26,4 0,044 800 0,027 0,03 33 0.05 0,03 900 0,03 0,04 36,3 0,056 0,04 1000 0,032 0,05 40,7 0,062 0,05 1200 0,037 0,07 47,6 0,074 0,07 1400 0,039 0,08 53,6 0,076 0,08 1500 0,045 0,09 57,6 0,09 0,09 1600 0,048 0.12 70,5 0,095 0,12 2000 0.072 0,17 115,3 0.138 0,17 2400 0,092 0,24 149,4 0,178 0,24 2500 0,096 0,25 153.6 0,186 0,25 В канализационных коллекторах стыки труб со сту¬ пенчатой формой раструба зачеканиваются просмолен¬ ной прядью и асбестоцементной смесью. В водосточных трубопроводах, а также в канализационных на искусст¬ венном основании стыки можно заделывать асбестоце¬ ментной смесью на всю глубину раструба с последую¬ щей обмазкой битумом. В трубопроводах диаметром бо¬ лее 800 мм рекомендуется дополнительно заделывать це¬ ментным раствором зазоры в стыках изнутри труб. За¬ делку стыковых соединений фальцевых труб выполняют
370 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ зачеканкой зазоров между торцами труб асбестоцемент¬ ной смесью либо торкретированием цементного раствора. Трубы с конической формой раструба стыкуются ана¬ логично напорным трубам — с применением резиновых колец, причем материал колец должен быть стойким к воздействию транспортируемой по трубопроводу жид¬ кости. жны быть гибкими — на резиновых кольцах или эла¬ стичных герметиках. Повороты трубопроводов и их при¬ мыкания к другим сооружениям должны допускать перемещения труб, возникающие от сейсмических воздей¬ ствий, без нарушения герметичности соединений. При прокладке трубопроводов на просадочных грун¬ тах необходимы меры по устранению просадочных Рис. 4.70. Устрой¬ ство естественного основания под тру¬ бопровод на про¬ садочных грунтах а — для труб диамет¬ ром 400 и 500 мм при плоской грунтовой по¬ душке; б — для труб диаметром до 2500 ми на спрофилированном ложе грунтовой по¬ душки; 1 — грунтовая подушка из местного грунта, уплотненного до объемной массы 1.6 г/jw3; 2 — грунтовая подушка с объемной массой 1,75 т1м3; 3-~ грунтовая засыпка с уплотнением до объемной массы 1.6 т/м3; 4 — грунто¬ вая засыпка с уплот¬ нением до 1,75 г/л3 При устройстве из типовых труб серии 3.008-4 тру¬ бопроводов с расчетной сейсмичностью 8 и 9 баллов ус¬ ловия выбора марок труб по несущей способности при¬ нимаются такими же, как в табл. 4.90—4.92. При этом назначают следующие типы оснований под трубопро¬ воды: естественное — при грунтах с нормативным сопро¬ тивлением не менее 1,5 кгс/см2 для трубопроводов с рас¬ четной сейсмичностью до 9 баллов; бетонное — при грунтах с нормативным сопротивлением менее кгс/см2, но не менее 1 кгс/см2 для трубопроводов с расчетной сейсмичностью 7 баллов; железобетонное — для трубо¬ проводов с расчетной сейсмичностью 8 и 9 баллов при грунтовых условиях, указанных для бетонного основа¬ ния, а также при свеженасыпанных грунтах с норматив¬ ным сопротивлением не менее 1 кгс/см2. Стыки труб дол- свойств — уплотнение предварительно разрыхленного грунта ниже дна траншеи на глубину 0,2 м при расчет¬ ной возможной просадке основания не более 5 см либо 0,4 м при расчетной просадке более 5 сму но не свыше 40 см. Уплотнение производят на всей ширине траншеи (рис. 4.70). Засыпку траншеи следует производить толь¬ ко глинистым грунтом с уплотнением до верха траншеи (не допускается применение дренирующих или мерзлых грунтов). Устройство спрофилированного ложа и углуб¬ лений для размещения раструбной части труб должно выполняться трамбованием, а не отрывкой. Глава 4.9. ФУНДАМЕНТЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ 4.9.1. Фундаменты под кузнечные молоты и компрессоры Общие сведения Кузнечные молоты и компрессоры требуется уста¬ навливать на специальные фундаменты. Разработан ряд типовых серий фундаментов под молоты и компрессоры без виброизоляции и виброизолированных. Эта серии состоят из нескольких выпусков, в каждом из которых даны рабочие чертежи фундаментов под определенную модель молота или компрессора. Вибро«золированные фундаменты под молоты и компрессоры по сравнению с обычными фундаментами (без применения виброизоляции) имеют больший расход материалов и более высокую стоимость. Применять их рекомендуется в тех случаях, когда требуется значитель¬ но понизить вибрации, передающиеся на окружающую среду. Например, при установке молотов и компрессоров вблизи зданий, оборудованных станками повышенной и особо высокой точности или точной измерительной аппа¬
ГЛАВА 4.9. ФУНДАМЕНТЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ 371 ратурой, а также вблизи больниц, жилых зданий и т. п. В остальных случаях следует применять обычные (не- ьиброизолированные) фундаменты. Выбор типа фундамента должен решаться в зависи¬ мости от конкретных условий и определяться на основа¬ нии технико-экономических расчетов. При оценке обла¬ сти применения виброизолированных и обычных фунда¬ ментов следует руководствоваться сравнением амплитуд колебаний обычного фундамента и амплитуд колебаний подфуйдаментного короба виброизолированного фунда¬ мента. 4.9.2. Монолитные невиброизолированные фундаменты под кузнечные молоты и компрессоры Рабочие чертежи типовых монолитных железобетон¬ ных невиброизолированных фундаментов под пневмати¬ ческие и паровоздушные ковочные молоты, выпускаемые Воронежским заводом кузнечно-прессового оборудова¬ ния им. М. И. Калинина, разработаны в серии 3.004-2, Рис. 4.71. Монолитный железобетонный невиброизоли- рованный фундамент под молот а — план; 6 — разрез; 1 — ось шабота; 2 — трубы для установки анкерных болтов; 3 — бетонная подготовка; 4 — шпунтовое ог¬ раждение; 5— расстояние от отметки чистого пола до верха фун¬ дамента (для различных фундаментов величина переменная); 6 — отметка низа фундамента (см. табл. 4.98); 7 — подшаботные прокладки Рис. 4.72. Монолитный железобетонный невиброизолиро- ванный фундамент под компрессор а —план; б — разрез; / — ось коленчатого вала; 2 — бетонная подготовка; 3 — шов бетонирования; 4 — расстояние от отметки чистого пола до верха фундамента (для различных фундаментов величина переменная); 5 — трубы для установки анкерных бол¬ тов; 6 — отметка низа фундамента (см. табл. 4.100) а чертежи фундаментов под компрессоры, выпускаемые другими отечественными заводами, — в серии 3.004-8. В общем виде фундаменты под молот (рис. 4.71) и компрессор (рис. 4.72) представляют собой монолит- 24* ные железобетонные массивы, разделенные каждый на две части горизонтальным швом бетонирования. Фундаменты запроектированы применительно к че¬ тырем категориям грунтов (табл. 4.96). Номенклатура грунтов принята в соответствии со СНиП И-Б.1-62*. Таблица 4.96 Классификация грунтов как основания фундаментов под машины Кате¬ гория Наименование грунтов Расчетное сопротивление в кгс/сма I Суглинки и глины текучепластич¬ ные (0,75<£<:1) и текучие (В>1) . Супеси текучие (В>1) Заторфованные грунты . . . . . Илистые грунты Свежие насыпные глинистые грун¬ ты, уложенные без уплотнения . . <1*0 II Суглинки и глины мягкопластич¬ ные (0,5<£^0,75) Супеси пластичные (0,5<Я^1) . . Пески пылеватые, водонасыщен¬ ные рыхлые (£>0,80) Насыпные песчаные грунты . . . Слежавшиеся насыпные глинистые грунты (в возрасте не менее 5 лет) Уплотненные насыпные глинистые грунты . . * . 1—1,5 III Суглинки и глины тугопластич¬ ные (0,25<£^0,5) Супеси пластичные (0<Я^0,5) . . Все пески кроме отнесенных к ка- 1,5—2,5 IV Суглинки и глины твердые (В< <0,25) Супеси твердые (£<0) Крупнообломочные грунты . . . >2,5 В зависимости от грунтовых условий могут меняться размеры подошвы фундамента под одну и ту же модель молота или компрессора (если они не назначены по кон¬ структивным соображениям), однако глубина заложения фундамента, форма и габариты его верхней части (под ту же модель машины) сохраняются постоянными для грунтов всех четырех категорий. Фундаменты серий 3.004-2 и 3.004-8 замаркированы буквами и цифрами. Буквы ФОМ означают: фундамент оборудования монолитный. Первая цифра указывает но¬ мер выпуска серии, вторая (через тире) — типоразмер нижней части фундамента, определяемый категорией грунтов, на которой возводится данный фундамент. Исходные данные, приведенные в табл. 4.97 и 4.99, позволяют установить, имеются ли в составе серий 3.004-2 и 3.004-8 рабочие чертежи фундаментов под опре¬ деленную модель молота или компрессора. Такими дан¬ ными являются: для молотов — тип молота (паровоз¬ душный, пневматический), завод-изготовитель, модель и вес падающих частей; для компрессоров — тип компрес¬ сора (угловой, оппозитнын), марка, завод-изготовитель. По табл. 4.98 и 4.100, исходя из реальных грунто¬ вых условий, уточняются размеры подошвы и определя¬ ется конкретная марка фундамента. Фундаменты под молоты и компрессоры, как прави¬ ло, рекомендуется возводить на естественном основании. Если же в основании фундаментов встречаются грунты
372 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.97 Исходные данные для определения марки фундамента серии 3.004-2 (под кузнечные молоты) Таблица 4.98 Номенклатура фундаментов серии 3.004-2 (под кузнечные молоты) Таблица 4.99 Исходные данные для определения марки фундамента серии 3.004-8 (под компрессоры) Тип компрес¬ сора Завод-из¬ готовитель Марка компрессора Марка фундамента № выпуска чертежей «Борец» 202ВП6/35 202ВП4/220 202В П12/3 и 202ВП20/2 205ГПВ 205ГПД22 202 ГП 5/70 ФОМ-1 ФОМ-2 ФОМ-3 ФОМ-4-1-ФОМ-4-4 ФОМ-5 ФОМ-6 1 2 3 4 5 6 Угло¬ вой Красно¬ дарский компрес¬ сорный В П 20/8 ФОМ-7-1-ФОМ-7-4 7 «Борец* 202ВП4/150 ФОМ-8-1-ФОМ-8-2 8 Красно¬ дарский компрес¬ сорный 7ВП-20/220 7ГП-11/3-50 ЗГП-20/9 В НК-150/0,7м ГрВП-20/8м ВП-20/8м ЗГП-20/8 ФОМ-9-1-ФОМ-9-2 ФОМ-Ю-1-ФОМ-10-2 ФОМ-11-1-ФОМ-11-2 ФОМ-12-1-ФОМ-12-4 ФОМ-13-1-ФОМ-13-3 ФОМ-14-1-ФОМ-14-4 ФОМ-15-1-ФОМ-15-3 9 10 11 12 13 14 15 Оппо- зит- ный Пензен¬ ский ком¬ прессор¬ ный 2М10-50/8 4М10-100/8 ФОМ-16-1 ФОМ-17-1 16 17 Угло¬ вой Красно¬ дарский компрес¬ сорный ЗГП-13/9 7ГП-100/2М ЗГП-3/2-49 ЭГП-13/18 ЗГП-12/35 7ГП-50/8 2УП ФОМ-18-1-ФОМ-18-3 ФОМ-19-1-ФОМ-19-3 ФОМ-20-1-ФОМ-20-3 ФОМ-21-1 ФОМ-22-1-ФОМ-22-2 ФОМ-23-1-ФОМ-23-2 ФОМ-24-1 18 19 20 21 22 23 24 Оппо- зит- ный Пензен¬ ский ком¬ прессор¬ ный А0-1200П А0-600П ДАО-275П и ДАОН-175П ФОМ-25-1 ФОМ-26-1 ФОМ-27-1 25 26 27 Угло¬ вой «Борец» 205ВП60/2 205ВП12/220 ФОМ-28-1-ФОМ-28-3 ФСМ-29-1-ФОМ-29-3 28 29 Красно¬ дарский компрес¬ сорный ВП-50/8М ФОМ-ЗО-1-ФОМ-ЗО-2 30 I категории ,и слой их достигает большой мощности (бо¬ лее 1,5 м)у следует применять сваи. Количество, размеры и материал свай назначаются в соответствии с местны¬ ми грунтовыми условиями. Пример устройства свайного основания показан на рис. 4.73. При наличии в основании фундаментов грунтов I ка¬ тегории мощностью до 1,5 м этот слой рекомендуется за¬ менить тщательно утрамбованной песчаной подушкой, которая по несущей способности приравнивается к грун- Категория грунта Тип осно¬ вания под фунда¬ мент Марка фундамен¬ та Размеры подошвы фундамента в мм Отметка низа фун¬ дамента в м А Б 1—IV * ФОМ-1 •4000 5500 —2,810 }-IV ** ФОМ-2 4600 5700 —3,750 I—II ** ФОМ-3-1 7800 7300 —4,960 III • IV Естест¬ венное ФОМ-3-2 7000 7300 ФОМ-3-3 5800 7300 I—II ** ФОМ-4-1 6700 6000 —4,260 III IV Естест¬ венное ФОМ-4-2 5400 6000 ФОМ-4-3 5000 6000 I-IV * ФОМ-5-1 3450 6300 —2,600 ФОМ-6-1 2500 4100 —2,000 ФОМ-7-1 | 3503 | 5700 | —2,450 *—тип основания под фундамент для I категории грун¬ тов — естественное или свайное (в зависимости от грунтовых условий); для 11—IV категорий грунтов — естественное. ** — тип основания под фундамент для I и II категории грунтов — естественное или свайное (в зависимости от грун¬ товых условий); для III и IV категорий грунтов — естест¬ венное. Тип молота Модель молота Масса падающих частей в кг Марка фунда¬ мента № выпуска черте¬ жей Паровоздушный ковочный М1340 1000 ФОМ-1 1 М1343 2000 ФОМ-2 2 М1547 5000 ФОМ-3-1 ФОМ-3-2 ФОМ-3-3 3 М1345 3150 ФОМ-4-1 ФОМ-4-2 ФОМ-4-3 4 Пневматический ковочный Примечан кузнечно-прессовог > М418 М415А МА417 и е. Изгот< о оборудов; 1000 400 750 овитель — В ания им. М ФОМ-5-1 ФОМ-6-1 ФОМ-7 1 оронежский . И. Калин! 5 6 7 завод «на.
ГЛАВА 4.9. ФУНДАМЕНТЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ 373 Таблица 4.100 Номенклатура фундаментов серии 3.004-8 (под компрессоры) Продолжение ■ табл. 4.100 Категория грунта Тип основания под фундамент • Марка фунда¬ мента Размера подошвы фун¬ дамента в мм Отметка низа фун¬ дамента в м А Б I, IV * ФОМ-18-1 1140 2700 —1,200 II III Естественное ФОМ-18-2 ФОМ-18-3 2000 2000 3000 2700 I, IV * ФОМ-19-1 4200 4900 —2,100 II III Естественное ФОМ-19-2 ФОМ-19-3 5400 5000 5600 4900 I, IV * ФОМ-20-1 1700 3360 —1,200 II III Естественное ФОМ-20-2 ФОМ-20-3 3600 2500 3360 3360 I-1V * ФОМ-21-1 1740 2800 —1,200 I, IV * ФОМ-22-1 1800 2500 —1,200 II, III Естественное ФОМ-22-2 1800 3100 I, IV * ФОМ-23-1 4200 4140 —2,100 II, III Естественное ФОМ-23-2 4800 5000 I—IV 0 ФОМ-24-1 ФОМ-25-1 ФОМ-26-1 ФОМ-27-1 1400 5620 5600 4900 2300 6600 5100 6200 —1,200 —2,500 —2.000 —2,000 I, IV * ФОМ-28-1 2700 4000 —1,300 II III Естественное ФОМ-28-2 ФОМ-28-3 3500 3000 5000 4500 I, IV • ФОМ-29-1 2350 3150 —1,150 II III Естественное ФОМ-29-2 ФОМ-29-3 2350 2350 4000 3500 I, III, IV * ФОМ-ЗО-1 3500 4300 —1,600 II Естественное ФОМ-ЗО-2 4200 | 5000 * — тип основания под фундамент для I категории грун¬ тов — естественное или свайное (в зависимости от грунтовых условий); для II—IV категорий грунтов — естественное. там III категории. В этом случае должна быть принята та марка фундамента, которая рекомендована для грун¬ тов III категории (см. табл. 4.98 и 4.100). Отдельные фундаменты под молоты (см. табл. 4.98) рекомендуется возводить на сваях и при наличии в осно¬ вании естественных грунтов II категории, если их слой д^ютигает. более 1,5 м. Категория грунта Тип основания под фундамент Марка фунда¬ мента Размеры по¬ дошвы фунда¬ мента в мм Отметка низа фун¬ дамента в м А Б I—IV * ФОМ-1 ФОМ-2 ФОМ-3 ИЗО 1140 1610 2100 1670 1800 —1,000 —1,000 —1,000 I Свайное ФОМ-4-1 3000 3400 —1,300 II ITI IV Естественное ФОМ-4-2 ФОМ-4-3 ФОМ-4-4 3500 3200 3000 5000 4200 3400 I—IV * ФОМ-5 ФОМ-6 2100 1300 2440 2150 —1,300 —1,000 1 Свайное ФОМ-7-1 2200 2500 —1,300 II III IV Естественное '"Л ФОМ-7-2 ФОМ-7-3 ФОМ-7-4 2200 2200 2200 3500 3000 2500 I II-IV Свайное Естественное ФОМ-8-1 ФОМ-8-2 1800 1800 2200 2200 —1,000 г II-IV Свайное Естественное ФОМ-9-1 ФОМ-9-2 4000 4000 4500 4500 —1,500 I II—IV Свайное Естественное ФОМ-Ю-1 ФОМ-Ю-2 4450 4450 3950 3950 -2,300 I II —IV Свайное Естественное ФОМ-11-1 ' ФОМ-11-2 4300 4300 4200 4200 . —1,200 I Свайное ФОМ-12-1 4200 4900 —2,100 II III IV Естественное ФОМ-12-2 ФОМ-12-3 ФОМ-12-4 5400 5000 4200 5600 4900 4900 I Свайное ФОМ-13-1 1890 2760 —1,200 II III—IV Естественное ФОМ-13-2 ФОМ-13-3 1890 1890 3460 2760 I \ Свайное ФОМ-14-1 2200 3000 —1,300 II III IV Естественное ФОМ-14-2 ФОМ-14-3 ФОМ-14-4 2200 2200 2200 3900 3400 3000 I. IV * ФОМ-15-1 2500 3000 —1,200 II III Естественное - ФОМ-15-2 ФОМ-45-3 2500 2500 3800 3300 I—IV * ФОМ-16-1 5070 5800 —1,800 I—IV • ФОМ-17-1 5740 6200 —2,100
374 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Фундаменты под молоты выполняются из бетона марки 150 на щебне из твердых прочных и устойчивых горных пород. Арматура — из стали классов Д-11 и А-1. Расход материалов приведен в табл. 4.101. Рис. 4.73. Пример устройства свайного основания 1 — фундамент; 2 — бетонная подготовка; 3 — арматура фунда¬ мента (нижняя сетка); 4 — свая сс стержневой арматурой; 5 — свая с проволочной арматурой; 6 — выпуски из свай (после разбивки голов) заводятся в фундамент примерно на 400 мм Таблица 4.101 Расход материалов на фундаменты серии 3.004-2 (под кузнечные молоты) 1 Сетон в мi Сталь в кг Дерево (дуб) в м3 > 1 Маркам 1 фунда- 1 мента марки 150 марки 50 арма кла А-1 тура сса А-И за¬ клад¬ ные детали всего ФОМ-1 54 2,2 1103 358 352,6 1813,6 1,75 ФОМ-2 . 85,2 2,6 1454 525 753,6 2732,6 3,23 ФОМ-3-1 214 5,7 2636 1330 995,6 4961,6 7,7 ФОМ-3-2 200 5,1 2492 1276 995,6 4763,6 7,7 ФОМ-3-3 181 4,3 2267 1196 995,6 4458,6 7,7 ФОМ-4-1 125,5 4 1866 725 815,8 3406,8 5,6 ФОМ-4-2 112,5 3,3 1669 654 815,8 3138,8 5,6 ФОМ-4-3 108,3 3 1609 630 815,8 3054,8 5,6 ФОМ-5-1 36 2,2 705 248 550,6 1503,6 1 ФОМ-6-1 15,8 1,1 256,5 77 133 466,5 0,32 ФОМ-7-1 32,3 2 435,8 84,5 302,1 822,4 0,82 Молот устанавливается на фундамент через подша- ботные прокладки, изготовляемые из антисептированного воздушно-сухого дуба I сорта. При укладке прокладок на дно подшаботной ямы их положение должно быть строго горизонтальным (отклонение допускается не бо¬ лее 1 мм на 1 пог. м). Зазоры между прокладками и сте¬ нами подшаботной ямы забиваются просмоленной пак¬ лей, Молот крепится к фундаменту съемными анкерны¬ ми болтами. . Фундаменты под компрессоры выполняются из бе¬ кона марки 150. Арматура — из стали классов А-I и A-II. Расход материалов приведен в табл. 4.102. Компрессор крепится к фундаменту съемными фун¬ даментными болтами. Гидроизоляция фундаментов ре¬ шается в каждом конкретном случае в зависимости от гидрогеологических условий площадки. При наличии на строительной площадке грунтовых вод, агрессивных по отношению к бетону, необходимо учитывать требования «Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций». Расчет фундаментов произведен на колебания от воздействия нормативных динамических нагрузок, а так¬ же по несущей способности основания. Статические и динамические нагрузки на фундаменты приняты на ос- Таблица 4.102 Расход материалов на фундаменты серии 3.004-8 - Ьетон [ в м3 Сталь в кг Марка фунда¬ мента марки 150 марки 50 арматура класса А-1 заклад¬ ные детали всего ФОМ-1 ФОМ-2 ФОМ-3 ФОМ-4-1 2 2,6 3 10 0.4 0,6 0,4 1,2 40.3 49.4 53.4 181,4 21.9 19,7 19.9 8,6 62,2 69,1 73,3 190 ФОМ-4-2 ФОМ-4-3 ФОМ-4-4 ФОМ-5 16 13 10 5,5 1,9 1,5 1,2 0,6 275.8 225.8 181.4 111.4 8,6 8,6 8,6 36,5 284.4 234.4 190 147,9 ФОМ-6 ФОМ-7-1 ФОМ-7-2 ФОМ-7-3 2,8 6,5 8.4 7.4 0,4 0,7 0,9 0,8 45,6 104 133 120 10,3 176.8 176.8 176.8 55,9 280,8 309.8 296.8 ФОМ-7-4 ФОМ-8-1 ФОМ-8-2 ФОМ-9-1 6.5 3.5 3.5 25 0,7 0,5 0,5 2 104 52 52 385 176.8 127.8 280,8 52 52 512,8 ФОМ-9-2 ФОМ-Ю-1 ФОМ-Ю-2 ФОМ-j 1-1 25 33 33 21,5 2 2 2 2 385 597 597 236,3 127.8 174.8 174.8 147,6 512.8 771.8 771.8 383.9 ФОМ-11-2 ФОМ-12-1 ФОМ-12-2 ФОМ-12-3 21,5 за 37 33 2 2.3 3.3 2,7 236,3 586.5 695.5 628.5 147,6 164 164 164 383,9 750.5 859.5 792.5 ФОМ-12-4 ФОМ-13-1 ФОМ-13-2 ФОМ-13-3 30 6,3 7.2 6.3 2,3 0,6 0,8 0,6 586.5 120,1 138.5 120,1 164 97.9 97.9 97.9 750,5 218 236,4 218 ФОМ-14-1 ФОМ-14-2 ФОМ-14-3 ФОМ-14-4 6,8 8.5 7.6 6,8 0,В 1 0,9 0,8 118.7 143.7 130.7 118.7 96.2 96.2 96.2 96.2 214.9 239.9 226.9 214.9 ФОМ-15-1 ФОМ-15-2 ФОМ-15-3 ФОМ-16-1 7,8 9.2 8.3 27 0,9 1,1 1 3,2 147.6 173.6 155.6 166(1205) 162,6 162,6 162,6 388,7 310.2 336.2 318.2 1759,7 ФОМ-17-1 ФОМ-18-J ФОМ-18-2 ФОМ-18-3 45,5 4.5 6.5 6,2 4 0,6 0,9 0,9 296(1397) 75,3 112,6 103,1 187,7 146,5 150.9 150.9 1880,7 221,8 263,5 254 ФОМ-19-1 ФОМ-19-2 ФОМ-19-3 ФОМ-20-1 30 37 33 8 2.3 3.3 2,7 1 593.5 705.5 636.5 134.6 214.7 214.7 214.7 145,6 808,2 920.2 851.2 280.2 ФОМ-20-2 ФОМ 20-3 ФОМ-21-1 ФОМ-22-1 12,6 10 5,8 5,7 1,7 1,3 0,9 0,9 213.6 191.6 96,8 93,2 145.6 145.6 157.7 158,6 359.2 337.2 254,5 251,8 ФОМ-22-2 ФОМ-23-1 ФОМ-23-2 ФОМ-24-1 6.4 30 34 3.5 1 2 2,7 0,4 107.7 556.7 633.7 50,4 158.6 237.7 237.7 266.3 794.4 871.4 50,4 ФОМ-25-1 ФОМ-26-1 ФОМ-27-1 ФОМ-28-1 47 30,1 28 11,5 3.5 2.5 2.6 1,2 303(1041) 190(705) 187(720) 202 902.3 664 706.3 34,8 2246.3 1559 1613.3 236,8 ФОМ-28-2 ФОМ-28-3 ФОМ-29-1 ФОМ-29-2 17 13,7 11,6 13,1 2 1,5 2,2 2; 4 ' 291,2 239 205.5 229.6 39,9 37,3 63.5 63.5 331.1 276,3 269 293.1 ФОМ-29-3 ФОМ-ЗО-1 ФОМ-ЗО-2 12,1 19 23 2,2 . 1,7 2,3 , 213,2 290 372 63,5 195.5 195.5 276,7 485.5 567.5 * В. скобках приведен расход арматуры класса А-И.
ГЛАВА 4.9. ФУНДАМЕНТЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ 3?5 новании технических характеристик молотов и компрес¬ соров, выданных заводами — изготовителями машин. Расчетная амплитуда колебаний запроектированных в серии 3.004-2 фундаментов под молоты принята в пре¬ делах аф = 1-Ч-1,2 мм. Фундаменты под компрессоры се. рии 3.004-8 рассчитаны исходя из допустимой амплиту¬ ды 0,15 мм. Фундаменты под молоты и компрессоры должны возводиться с соблюдением требований соответствующих разделов СНиП на производство и приемку работ. По¬ мимо этого, необходимо дополнительно учитывать требо¬ вания, приведенные в сериях. 4.9.3. Монолитные виброизолированные фундаменты под кузнечные молоты Рабочие чертежи типовых виброизолированных фун¬ даментов под пневматические ковочные, паровоздушные ковочные и паровозушные штамповочные кузнечные мо¬ лоты, выпускаемые Воронежским заводом кузнечно-прес¬ сового оборудования им. М. И. Калинина, разработаны в сериях ОФ-01-14 и 3.004-3. Рис. 4.74. Моно¬ литный железобе¬ тонный виброизо- лированный фун¬ дамент под молот i — бетонная подго¬ товка; 2 — подфунда¬ ментный короб; 3 — фундаментный блок; 4—кирпичная стенка; 5 — пружинный виб¬ роизолятор; 6 — рези¬ новый виброизолятор; 7 — кузнечный молот подрессоривания четырехосных грузовых железнодорож¬ ных вагонов, и резиновых элементов. Резиновые элемен¬ ты — квадратного поперечного сечения из резины марки 4049, динамический модуль которой £д = 110 кгс/см2 и коэффициент неупругого сопротивления ур=0,23. Твер¬ дость по Шору равна 70. Виброизоляторы (пружинные и резиновые) припод¬ няты от дна подфундаментного короба и располагаются Рис. 4.75. Деталь устрой¬ ства гидроизоляции 1 — подфундаментный короб; 2 — гидроизоляция; 3 — кир¬ пичная стенка Виброизолированный фундамент (рис. 4.74) состоит из подфундаментного короба и фундаментного блока. Фундаментный блок с установленным на нем молотом свободно опирается на виброизоляторы. Молот устанав¬ ливается на блок через подшаботные прокладки, запро¬ ектированные из антисептированных дубовых брусьев I сорта. При укладке прокладок на дно подшаботной ямы фундаментного блока их положение должно быть строго горизонтальным (отклонение допускается не бо¬ лее 1 мм на 1 м). Зазоры между подшаботной про¬ кладкой и стенами подшаботной ямы забиваются про¬ смоленной паклей. Бетон для подфундаментного короба и фундамент¬ ного блока принят марки 200 на щебне из твердых проч¬ ных и устойчивых горных пород. Рабочая арматура — из стали класса А-II марок Ст5 или СтЮГТ. Армирова¬ ние производится сварными сетками. Виброизоляторы комбинированной конструкции со¬ стоят из стандартных витых пружин, применяемых для на железобетонных лентах, являющихся составной ча¬ стью короба. Между станками подфундаментного коро¬ ба и фундаментным блоком имеются зазоры в 700 мм. Для доступа к виброизоляторам предусмотрены люк и лестница. Подфундаментный короб имеет перекрытие в виде стальных съемных плит, опирающихся на стальные балки и стенки короба. Конструкция перекрытия не пре¬ пятствует свободным колебаниям шабота и блока. В зависимости от типа и модели молота и веса па¬ дающих частей по табл. 4.103 могут быть определены размеры нужного фундамента и отметка его заложения. Фундаменты запроектированы для следующих грун¬ товых условий: нормативное сопротивление грунта RB = =2 кгс/см2; объемная масса сухого грунта у== = 1800 кг/м3; угол естественного откоса грунта <р = =25—30°; уровень грунтовых вод принят на 2 м ниже пола цеха. Для защиты подфундаментного короба от фильтра¬ ции грунтовых вод проектами предусмотрена оклеечная гидроизоляция из трех слоев гидроизола с защитной кирпичной стенкой. При этом все прямые углы наруж¬ ных смежных поверхностей короба выполняются притуп¬ ленными в виде фасок под углом 45° (рис. 4.75). Если на строительной площадке есть грунтовые воды, агрес¬ сивные к бетону, необходимо учитывать требования норм по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций. При привязке проекта к ме¬ стным условиям необходимо предусмотреть в коробе отверстия для пропуска энергоносителей. Расчет фундаментов произведен на колебания от воздействия нормативных динамических нагрузок, а так¬ же по несущей способности основания. Статические и динамические нагрузки на фундаменты приняты на ос¬ новании технических характеристик молотов, выданных заводом-изготовителем. Конструкции фундаментов имеют амплитуду коле¬ баний фундаментного блока <2ф^2 мм; амплитуду коле¬ баний подфундаментного короба ак^0,2 мм. Стены подфундаментного короба рассчитаны как пластинки, защемленные по трем сторонам и с одной свободной стороной на нагрузки от бокового давления грунта и давления грунтовых вод, а также на временную нагрузку на пол цеха и перекрытие подфундаментного короба, равную 2 тс/м2. Днище подфундаментного коро¬ ба рассчитано как плита на упругом основании от дей¬ ствия сил и моментов, передающихся на нее через виб¬ роизоляторы и стенки подфундаментного короба.
376. РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ II ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.103 Исходные данные для определения размеров фундаментов серий ОФ-ОЫ4 и 3.004-3 * / Тип молота Модель молота Масса падающих частей в кг Размеры по¬ дошвы фунда¬ мента в мм Отметка низа фундамента в м Расход материалов на фундамент ЛГ« выпуска чертежей бетона в мъ стали в кг резины в кг дерева (дуб) в м% А Б марки 200 марки 50 всего подфунда¬ ментный короб и фундамент¬ ный блок пере¬ крытие короба виброизоляторы, подшаботная про¬ кладка, распорка всего арматура класса А-I и А-II закладные детали прокат СтЗ прокат СтЗ МБ412 150 2700 3 940 2,500 16,5 1,5 18 1 045 644 943 258 2 890 3,6 0,1 1 МВ412 150 2700 3 940 2,500 16,5 1,5 18 1 045 644 943 258 2 890 3,6 0,1 2 Пневма¬ М413 250 2900 4 890 2,700 25 2 27 1 682 879 1 226 434 4 221 21,6 0,12 3 тический М415А 400 3000 5 400 2,950 31 2 33 2 089 1076 1 449 467 5 081 14,4 0.25 4 ковочный* МА417 750 3500 7 392 3,365 56 5 61 3 965 1618 2 454 952 8 989 32,4 0,4 5 М418 1000 4000 7 700 4,030 85 4 89 5 218 1725 2 820 1302 И 065 65 1 6 М156 3221 8400 9 600 6,610 339 13 352 18 761 3504 10 807 3038 36 110 288 4,2 7 М156Б 3221 8400 9 600 6,610 339 13 352 18 988 3587 10 807 3038 36 420 288 5,3 8 Паровоз¬ МА136 •5000 9200 11 200 7,290 494 17 511 24 558 3959 15 077 4184 47 778 288 6,3 9 душный М132А 1000 5100 6 700 5,160 94 6 100 5 561 1355 4144 1628 12 688 80 1,7 10 ковочньф* М133А 2000 6800 7 800 6 193 6 198 12 012 2492 5 931 2109 22 544 130 2,7 11 М134 3000 8300 10 100 6,750 356 8 364 16 328 3490 11 758 3638 35 214 216 4,1 12 М136 5000 9200 11 200 7,290 493 17 510 24 148 3923 15 055 4150 47 276 288 5.4 13 Паровоз¬ М210 630 4200 5 200 4 39 3 42 2 603 684 2 710 440 6 437 54 0.7 14 душный М211 1000 4680 5 860 4,380 50 4 54 3 820 460 3 297 725 8 302 90 1.6 15 штампо¬ М212 2000 5900 7 400 5,180 119 5 124 7 837 1196 5 345 1430 15 808 90 2,5 16 вочный* М213 3150 7000 8 500 5,845 196 10 206 И 575 1505 8 303 2160 23 543 288 4.5 17 Пневма¬ тический М4134 250 2900 4 530 2,700 23 2 25 1 489 694 1 151 358 3 692 14,4 0,16 1 ковочный М1343 2000 '6800 7800 6 186 9 195 12 112 2506 6 048 2065 22 731 256 3,5 2 Паровоз¬ М1345 3150 8300 10 100 6,750 333 9 342 20 432 3311 14 462 3164 41 369 150 3,7 3 душный Ml 547 5000 9200 И 200 7,298 482 17 499 26 195 3695 14 543 3982 47 772 288 5,7 4 ковочный М1340 1000 6100 6 700 4,690 86 7 93 5 887 1432 3446 1100 11 865 64 1,6 5 * Номера выпусков чертежей серии 3.004-3. Нижняя арматура фундаментного блока определе¬ на расчетом на нагрузку, возникающую при ударе. При возведении фундаментов должны соблюдаться требования соответствующих разделов СНиП на произ¬ водство и приемку работ и требования, приведенные в серии. 4.9.4. Монолитные виброизолированные фундаменты под компрессоры - Рабочие чертежи типовых виброизолированных фун¬ даментов под поршневые вертикальные компрессоры, вы¬ пускаемые Казанским компрессорным заводом, разрабо¬ таны в серии 3.004-7. Виброизолированный фундамент (рис. 4.76) пред¬ ставляет собой железобетонный блок, который опирается на пружинные виброизоляторы, устанавливаемые на дни¬ ще подфундаментного короба. Подфундаментный короб служит опорой фундаментного блока и одновременно является ограждающей конструкцией. Железобетонные тумбы, предназначенные для установки виброизолято¬ ров, запроектированы увеличенного размера в сторону стен короба для удобства замены пружин виброизолято- Рис. 4.76. Монолит¬ ный железобетонный * виброизолированный фундамент под комп- 2 рессор (разрез и план) 1—бетонная подготовка; 2 — подфундаментный ко- робг 3 — фундаментный блок; 4 — железобетон¬ ная тумба; 5 — виброизо¬ лятор; 6 — отметка низа фундамента (см. табл, 4. 104)
ГЛАВА 4.9. ФУНДАМЕНТЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ 377 Таблица 4.104 Номенклатура фундаментов серии 3.004-7 (под компрессоры) и расход материалов 0 Марка компрессора Наименование конструктивного элемента фундамента Размеры фундамента в мм и отметка подошвы в м Расход бетона в мг (марка бето¬ на) Расход арматуры класса A-II в кг За¬ клад¬ ные детали в кг Сталь- ные эле¬ менты в кг Расход стали на конструк- тивный элемент в кг Общий расход стали на фундамент в кг КВ-100У Подфундаментный короб /1=3000, Б=4000; — 1,270 1,72(100) 4,72(200) 388 237 ~ 625 1995 Фундаментный блок 5,11(300) 293 400 - 693 Перекрытие короба и бло¬ ка - - - 540 540 Виброизоляторы - - - 138 138 1КУ-65 Подфундаментный короб <4 = 3000, Б=4100; —1,520 1,77(100) 5,4(200) 454 242 - 696 2104 Фундаментный блок 6,79(300) 352 399 - 751 Перекрытие короба и блока - - - 519 519 Виброизоляторы - 138 138 2Р-3/200 Подфундаментный короб /1=4200, Б = 5400; -1,535 3,34(100) 8,74(200) 684 328 - 1012 3290 Фундаментный блок 15,92(300) 547 682 - 1229 Перекрытие короба н блока - - 729 729 Виброизоляторы - - - 320 320 1.5ПКО-0,8/2*200 Подфундаментный короб А =3600, Б=3700; -.1,415 . 0,4(100) 5,37(200) 426 238 - 664 2220 Фундаментный блок 6,38(300) 296 529 - 825 Перекрытие короба и блока - - - 593 593 Виброизоляторы - - 138 138 КД-8/5-220 / Подфундаментный короб А = 3500, Б=3700; —1,420 0,5(100) 5,66(200) 450 238 - 688 2329 Фундаментный блбк 6,02(300) 313 578 - 891 Перекрытие короба и блока - - 1 — j 590 590 Виброизоляторы - - - 160 160 КПК-6 Подфундаментный короб Д =3800, Б=5000; —2,080 0,63(1-10) 11,53(200) 334 - 1067 3026 Фундаментный блок 17,64(300) 481 520 - 1001 Перекрытие короба и блока - - - 638 638 Виброизоляторы - - - 320 320
т РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ ров в случае их неисправности. Боковые проходы и за¬ зоры между коробом и блоком перекрываются съемным стальным настилом. Бетон для подфундаментного короба и фундамент¬ ного блока необходимо изготовлять на щебне из камней твердых кристаллических пород. Марка бетона для под¬ фундаментного короба принята 200, для фундаментного блока 300. Армирование блока и короба производится отдельными стержнями из арматуры класса А-И. Виброизоляторы выполнены из стальных цилиндри¬ ческих пружин, применяемых для подрессоривания же¬ лезнодорожных вагонов. В зависимости от марки компрессора по табл. 4.104 могут быть определены размеры нужного фундамента и отметка его заложения. Фундаменты запроектированы для грунтов с норма¬ тивным давлением не менее 1,5 кгс/см2. Гидроизоляция коробов в каждом конкретном слу¬ чае зависит от гидрогеологических условий площадки. При наличии агрессивной среды необходимо предусмот¬ реть мероприятия по защите строительных конструкций от коррозии в соответствии с требованиями «Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строи¬ тельных конструкций». Расчет фундаментных блоков произведен на проч¬ ность и выносливость от действия динамических нагру¬ зок, принятых на основании технических характеристик компрессоров, выданных заводом-изготовителем. Стены подфундаментного короба рассчитаны на боковое дав¬ ление грунта и грунтовых вод, уровень которых принят на отметке минус 0,5 м, и на временную нагрузку на пол цеха, равную 2 тс/м2. Днище короба рассчитано как пли¬ та на упругом основании от действия сил и моментов, передающихся на нее через виброизоляторы и стены ко¬ роба. Все запроектированные в серии 3.004-7 виброизо- лированные фундаменты имеют амплитуду колебаний подфундаментного короба не более 0,004 мм. При возведении фундаментов должны соблюдаться требования соответствующих разделов СНиП на произ¬ водство и приемку работ. Бетонирование короба и блока должно производиться непрерывно. В случае вынужден¬ ного перерыва в бетонировании в образовавшемся ра¬ бочем шве должны быть установлены стержни — коро¬ тыши диаметром 10 мм, заделываемые на 300 мм в каж¬ дую сторону от поверхности шва в шахматном порядке через 300 мм. Рис. 4.77. Габарит¬ ные схемы поста¬ ментов П1—П5 1 — планировочная от¬ метка земли; 2 — ем¬ кость; 3 — патрубок «Б» по нормали Н 518-63; 4 — колонна; 5 —> балка; 6 — набе- тонка из бетона мар¬ ки 100 по всей длине балки; 7 — отметка верха железобетонной конструкции; 8 — но¬ минальная высота постамента Таблица 4.105 Расстояние между опорами и толщина набетонки Условный объем емкости в ж3 L, мм 6, мм 25 4 750 25 50 6 600 35 100 8 400 45 160 10 600 55 200 13 000 65 4.9.5. Фундаменты (постаменты) под емкостную аппаратуру Рабочие чертежи типовых конструкций постаментов под горизонтальные емкости по нормали Н518-63 «Емко¬ сти цилиндрические горизонтальные для сжиженных нефтяных газов (пропана, бутана) и легких фракций 4 бензина» разработаны в серии ИС-01-17, которая состо¬ ит из двух выпусков. В выпуске 1 даны общие сведения, описание конструктивных решений постаментов, сведе¬ ния по нагрузкам и расчету, указания по монтажу кон¬ струкций и другие материалы для проектирования. Вы¬ пуск 2 содержит рабочие чертежи сборных железобетон¬ ных конструкций. Постаменты под горизонтальные емкости в серии ИС-01-17 разработаны номинальной высотой 1,2; 2,4; 3,6; 4,8; 6 и 7,2 м. Габаритные схемы постаментов при¬ ведены на рис. 4.77. Расстояние между опорами дано в табл. 4.105. Номинальная высота постамента принята от плани¬ ровочной отметки земли до низа емкости на опоре, бли¬ жайшей к патрубку Б. Постаменты высотой от 2,4 до 7,2 м запроектированы в виде сборной железобетонной конструкции, состоящей из двух сборных двухветвевых колонн, ?кестко заделываемых в фундамент, и опорных балок, укладываемых поверх колонн. Постаменты высо¬ той 1,2 м запроектированы сборно-монолитными (моно¬ литный фундамент с выведенными выше планировочной отметки земли «пеньками», поверх которых укладывают¬ ся сборные балки). Отметка верха железобетонной кон¬ струкции постамента соответствует номинальной высоте постамента за вычетом 200 мм.
ГЛАВА 4.9. ФУНДАМЕНТЫ ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ 379 Номенклатура сборных железобетонных изделий для постаментов включает колонны семи типоразмеров и балки*трех типоразмеров (табл. 4.106). Данные для под¬ бора колонн и балок постаментов приведены в табл. 4.107. Таблица 4.106 Номенклатура изделий для постаментов и расход материалов со X о о Расход стали в кг Маркам элемента <и "ю н О) VO со н <и \о «г о ^ арматуры класса про¬ итого ^ к Is О. со £ X PQ V л я а, х А-1 А- III ката КДП1-1 КДП1-2 КДП1-3 4,2 300 1,66 17 17 27.5 130.2 161.2 277,8 14 15 16 161,2 193.2 321.3 КДП1-4 400 27,5 277,8 16 321,3 КДП2-1 КДП2-2 КДП2-3 КДП2-4 7 300 2,78 24.6 36.6 36.6 52.7 235.4 306,1 371.4 455,8 27 29,2 27 31,4 287 371.9 435 539.9 КДПЗ-1 КДПЗ-2 ,7> о 300 1.41 14,5 23,2 117,8 202 15 18,6 147,3 243,8 кдпз-з. 400 23,2 255,6 20,8 299,6 КДП4-1 . 6 300 2,4 20,4 249,2 29,2 298,8 КДП5-1 КДП5-2 КДП5-3 КДП5-4 2,9 300 1,17 12.4 12.4 19.1 19.1 100,2 118.4 163,6 198.4 14 14.2 15.3 15.3 126,6 145 198 232,8 КДП5-5 400 19,1 148 16,4 183,5 КДП6-1 КДП6-2 КДП6-3 2,3 300 0,91 9.2 9.2 14,6 80.4 91.5 112,8 14.2 13,5 15.3 103,8 114,2 142,7 КДП7-1 КДП7-2 1,6 300 0,62 6,6 10,1 54,8 84,4 12 12 73,4 106,5 БОШ БОПЬа 1,4 ' 300 0,55 7.6 7.6 11,6 11,6 9.6 9.6 28,8 28,8 БОП2 БОПЗ 1,7 1,9 300 300 0,67 0,77 34 64,2 21,2 53,6 9.6 9.6 64,8 127,4 Колонны постаментов двухветвевые с габаритами сечений 1000X400 и 1300X500 мм при ветвях сечением соответственно 200X400 и 250X50G мм. Балки прямо¬ угольного сечения размером 600X400 мм. Колонны изго¬ товляются из бетона марок 300 и 400; балки — из бетона марки 300. Армирование постаментов принято в виде пространственных каркасов из горячекатаной арматуры периодического профиля классов А-I и A-III. Соединение опорных частей емкостей с постаментами предусмотре¬ но с помощью анкерных болтов. Конструкции постаментов рассчитаны на воздейст¬ вия постоянных, кратковременных и длительных времен¬ ных нагрузок. Конструкции постаментов разработаны Таблица 4.107 Данные для подбора колонн и балок постаментов для емкостей по нбрмали Н 518-63 Марка поста¬ мента Номинальная высота поста¬ мента пост в м Условный объем емко¬ сти в мл Марка колонны для ветрового района Марка балки I и II III и IV П1 7,2 25 КДГ11-1 КДП1-2 БОП1 50 КДП1-2 КДП1-3 БОП1 -а 100 КДП1-4 КДП2-1 БОП2 160 КДП2-1 КДП2-2 БОПЗ 200 КДП2-3 КДП2-4 П 2 6 25 КДПЗ-1 КДПЗ-1 БОШ 50 БОП1-а юэ КДПЗ-1 КДПЗ-2 БОП2 160 кдпз-з кдпз-з БОПЗ 200 КДП4-1 КДП4-1 ПЗ 4,8 25 КДП5-1 КДП5-1 БОШ 50 БОШ-а 100 БОП2 160 КДП5-2 КДП5-3 БОПЗ 200 КДП5-4 КДП5-5 П4 3,6 25 КДП6-1 КДП6-1 БОП1 50 БОШ-а 100 БОП2 160 БОПЗ 200 КДП6-2 КДП6-3 П5 П1 та план 2. высота опоре, 1 2,4 • зимечан гировочная с За номинал от планиро ближайшей 25 КДП7-1 КДП7-1 БОГТ1 50 БОП1-а 100 БОП? 160 БОПЗ ,00 приня- т принята мкости на 200 и я: 1. Зг >тметка зе ьную вы< ВОЧНОЙ от к патрубк КДП7-2 i условную мли. :оту постав метки земл! У Б. КДП7-2 отметку ±0 лента Япос i до низа е
380 РАЗДЕЛ 47 ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ для условий возведения их на непросадочных грунтах и в районах с сейсмичностью не более 6 баллов. Специ¬ альные мероприятия по защите бетона, арматуры и за- Глава 4 4.10.1. Общие сведения * Забивные сваи находят применение в массовом строительстве в различных районах страны при слабых и плотных грунтах. Широкому внедрению свайных фундаментов способ¬ ствовали их значительные технико-экономические пре¬ имущества по сравнению с фундаментами на естествен¬ ном основании. Применение забивных свай позволяет повысить степень индустриализации и сборности строи¬ тельства, резко уменьшить объем земляных работ, ме¬ ханизировать процесс фундаментостроения и снизить трудоемкость работ «нулевого цикла», а также облегча¬ ет работы в зимних условиях. В# практике отечественного строительства применя¬ ются различные конструкции забивных свай. В данной главе приведены сведения только по конструкциям, которые утверждены в качестве типовых. 4.10.2. Забивные сваи сплошного квадратного сечения Рабочие чертежи типовых конструкции забивных свай сплошного квадратного сечения разработаны в се¬ рии 1.011-1, которая состоит из трех выпусков. В выпус¬ ке 1 даны материалы для проектирования, в выпуске 2— 4Г* < Штырь для фОкса- f—^ . ч L цаи места строповки * h В_ Рис. 4.78. Форма свай серии 1.011:1 рабочие чертежи свай со стержневой (ненапрягаемой и напрягаемой) арматурой, в выпуске 3 — рабочие чер¬ тежи свай с напрягаемой арматурой из высокопрочной проволоки и семипроволочных прядей. Рабочие чертежи выполнены в соответствии с действующими ГОСТами на сваи забивные железобетонные сплошного квадратного •течения с ненапрягаемой и напрягаемой арматурой. Форма свай показана на рис. 4.78. Основные разме¬ ры свай, расход материалов, растягивающие усилия приведены в табл. 4.108—4.110. Допускаемые отклонения от размеров свай, их фор¬ мы, положения арматуры не должны превышать величин, указанных в ГОСТах, в которых приведены также тех¬ нические требования к сваям, методы их испытаний, мар¬ кировка, ласпортизация, условия транспортировки и хра¬ нения свай. Сваи замаркированы буквами и цифрами, которые означают: С — свая с ненапрягаемой стержневой арма¬ турой, нетрещиностойкая; СУ — то же, повышенной тре¬ щиностойкости; СН — свая с напрягаемой стержневой кладных деталей от агрессивных воздействий устанав¬ ливаются в конкретном проекте в зависимости от ха¬ рактера агрессивной среды. Л0. СВАИ арматурой; СНпр и СНп — соответственно с проволоч¬ ной и прядевой арматурой. Первая цифра показывает длину сваи в метрах, а цифра после тире — сторону по¬ перечного сечения сваи в сантиметрах. Сваи серии 1.011-1 предназначены для свайных фун¬ даментов зданий и сооружений с погружением в любые сжимаемые грунты. Не рекомендуется применять эти сваи для погружения в вечномерзлые грунты, за исклю¬ чением пластично-мерзлых грунтов с обязательной про¬ веркой арматуры свай на разрыв от усилий пучения. Сваи серии 1.011-1 могут быть применены для райо¬ нов с сейсмичностью не более 6 баллов, в которых зда¬ ния и сооружения возводятся без специальных антисейс¬ мических мероприятий. Возможность применения этих свай в районах с сейсмичностью 7 баллов и выше опре¬ деляется в каждом отдельном случае проектной органи¬ зацией с учетом требований СНиП. На сваи данной се¬ рии (по результатам обобщения материалов испытаний) допускается передавать горизонтальные нагрузки, при¬ ложенные в уровне поверхности земли и не превышаю¬ щие 1 тс для свай сечением 30X30 см и 2 тс — для свай сечением 40X40 см. Значения допускаемых горизонталь¬ ных нагрузок должны уточняться по результатам испы¬ таний одиночных свай и кустов, в зависимости от грун¬ товых условий, заделки свай в ростверк, величины нор¬ мальной силы и точки приложения горизонтальных на¬ грузок. Сваи, армированные высокопрочной проволокой и прядями, запрещается применять, если в эксплуатацион¬ ный период в них возможно образование трещин. Сваи нетрещиностойкие марок от С7-20 до С12-30 и от С10-35 до С16-40, а также сваи, в которых возмож¬ но образование трещин в эксплуатационный (или строи¬ тельный) период, запрещается применять в условиях агрессивной среды и в условиях переменного заморажи¬ вания и оттаивания омываемой или смачиваемой грун¬ товыми водами поверхности сваи. При наличии агрессивных грунтовых вод мероприя¬ тия по антикоррозионной защите железобетонных свай выполняются в соответствии с нормами по проектиро¬ ванию антикоррозионной защиты строительных конст¬ рукций. Сваи могут изготовляться как в заводских ус¬ ловиях, так и на полигонах. При этом следует иметь в виду, что применение гравия в качестве крупного запол¬ нителя не допускается. Марка бетона по морозостойко¬ сти должна приниматься в соответствии с действующими ГОСТами. Сваи с ненапрягаемой арматурой рассчитаны по прочности и раскрытию трещин, а сваи с напрягаемой арматурой — по прочности и образованию трещин при изгибе от собственного веса при подъеме сваи на копер за одну точку. Для'подбора типовых свай серии 1.011-1 по прочно¬ сти и образованию трещин при внецентренном сжатии от эксплуатационных нагрузок М и N в серии приводят¬ ся графики для всех марок свай. Ниже приводятся графики только для свай сечением 30X30 см, получив¬ ших наибольшее распространение. Графики построены в предположении, что свая по всей длине находится в грунте и коэффициент продольного изгиба равен едини-
ГЛАВА 4.10. СВАИ 381 Таблица 4.108
382 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Продолжение табл. 4.10S Марка сваи Основные размеры в мм Армирование Марка бетона 2 о н о ю о X О S СО ^ а. ш Расход арматуры в кг Масса сваи в т Растягивающее усилие, воспри¬ нимаемое сваей при отсутствии изгибающего мо¬ мента, в тс L В 1 и h стержневой класса проволочной класса В-1 о о Ё А-1 A-II СУ8-35 8000 350 400 1600 2400 4012A-II' 300 1,00 4,7 29,9 12,1 46,7- 2,50 12,2 СУ9-35 9 000 1800 2600 1,12 4,7 33,5 13,1 51,3 2,80 С10-35 10 000 2100 2900 4014A-II 1,24 6,2 50.4 14 70,6 3,12 16,6 СИ-35 11 000 2300 3200 4016A-II 1,36 6,2 72 14,9 93,1 3,42 21,7 С12-35 12 000 2500 3500 1,49 6,2 78,4 15,8 100,4 3,71 С13-35 13 000 2700 3800 40I8A-II 1,61 8 107,4 16,8 132,2 4,03 27,5 С14-35 14 000 2900 4100 402OA-II 1,73 8 142 17,7 167,7 4,34 34 С15-35 15 000 3100 4400 1,83 8 152 18,7 178,7 4,64 С16-3$ 16 000 3300 4700 4022A-II 1,98 8 196 19,6 223,6 4,95 41 С13-40 С14-40 С15-40 С16-40 Приме 250X250 мм, форм, имеюи 13 000 14 000 15 000 16 000 ч а н и е длиной цихся н 400 . В свя 3; 3,5; 4 а предп 450 зи с не( ;’7 и 8 . риятиях 2700 2900 3100 3300 )ОЛЬШОЙ м исклк , йзгото 3800 4100 4400 4700 область ►чены из 1ВЛЯЮЩИ 4016A-II + +4012A-II 4018A-II + +4012A-II 402ОА-И + +4012A-II 4022A-II + + 4012A-II .ю применения < ; числа ткпсвы* х эти констру* 300 сваи р :, однг сции. 2,10 2,26 2,42 2,58 »азмер( 1КО и> 11,6 11,6 11,6 14,1 эм 200X : приме! 131,2 165,4 205,7 253,9 200 мм, нение р 19.6 20.7 21.8 22,9 длиной азрешен 162,4 197,7 239,1 290,3 от 3 д< о до и: 5,28 5,62 6,05 6,45 э 7 м и зноса OI 21,7 27,5 34 41 размером 1алубочных Таблица 4.109 Сваи с напрягаемой стержневой арматурой Марка сваи Основные размеры в мм Армирование Марка бетона Расход бетона в м? Расход арматуры в кг Масса сваи в г Растягивающее усилие, воспри¬ нимаемое сваей при отсутствии изгибающего мо¬ мента, в тс L В 1 h h стержневой класса проволочной класса В-1 о и О И А-1 A-II А-IV СН9-30 СН10-30 9 000 10 000 300 340 1800 2100 2600 2900 401OA-IV 300 0,82 0,91 4.1 4.1 2,1 2,1 23,1 25,6 11,3 12,1 40,6 43,9 2,06 2,29 16 СН11-30 СН12-30 11 000 12 000 2300 2500 3200 3500 4012A-IV 1,00 1,09 4.1 4.1 2,1 2,1 40,3 43,9 12,8 13,6 59,3 63,7 2,50 2,74 23 СН13-30 СН14-30 13 000 14 000 2700 2900 3800 4100 4014A-IV 400 1,18 1,27 5.4 5.4 2.9 2.9 64,5 69,3 14,4 15,2 87,2 92,8 2,96 3,18 31 СН15-30 15 000 3100 4400 40I6A-IV 1,36 5,4 2,9 96,9 16 121,2 3,40 41 СН 10-35 10 000 350 400 2100 2900 401OA-IV 300 1,24 6,2 2,6 25,7 15 49,5 3,52 16 СН11-35 СН12-35 11 000 12 000 2300 2500 3200 3500 #4012A-IV 1,36 1,49 6,2 6,2 2,6 2,6 40,5 44 16 16,9 66,2 69,7 3,42 3,71 23
ГЛАВА 4.10. СВАИ 383 Продолжение табл. 4.109 Марка сваи Основные размеры в мм Армирование Марка бетона Расход бетона в м? Расход арматуры в кг Масса сваи в т Растягивающее усилие, воспри¬ нимаемое сваей при отсутствии изгибающего мо¬ мента, в тс L В 1 It h стер» А-1 :невой к, A-1I ласса А-IV проволочной класса В-1 итого СН13-35, 13 000 2700 3300 1,61 8 3,5 64,7 17,8 94 4,03 СН14-35* 14 000 2900 41 (JO 4014A-IV 1,73 8 3,5 69,6 18,7 99,7 4,34 31 СН15-35 15 000 350 400 3100 4400 4016A-IV 400 1,85 8 3,5 97,2 19,6 128,3 4,64 41 СН16-35 16000 3300 4700 4018A-IV 1,98 8 3,5 131,1 20,6 163,2 4,95 52 СН17-35 17 000 3500 5000 402OA-IV 2,10 10,1 4,6 172 21,5 208,2 5,25 64 С Н18-35 18 000 3700 5300 4022A-IV 2,22 10,1 4.5 m 22,4 257,1 5,55 77 С HI 9-35 19 000 3900 5600 4025A-IV 2,35 10,1 -1,6 298,8 23,3 336,8 5,88 100 СН20-35 20 000 4100 5900 4028A-IV 2,47 10,1 4,6 39-1,1 24,3 433.1 6,18 126 СН16-40 16 000 3300 4700 2,58 14 5,2 158,9 26,9 205 6,45 СН17-40 17 000 3500 5000 •8014A-IV 2,74 14 5,2 168,6 27,9 215,7 6,85 63 400 450 400 СН18-40 18 000 3700 5300 8016A-IV 2,90 14 5,2 232,9 29 281,1 7,25 82 СН19-40 19 000 3900 5600 $018A-IV 3,06 18,5 5,2 311 30,1 361,8 7,65 104 СН20-40 20 000 4100 5900 802OA-IV 3,22 18,5 5,*2 404 31,2 458.9 8,05 128 ^ Таблица 4.110 Сваи с напрягаемой арматурой из высокопрочной проволоки и семипроволочных прядей Марка сваи Основные размеры в мм Армиро¬ вание Марка бетона Расход бетона в м* Расход арматуры в кг Масса сваи в т Растягивающее уси¬ лие, воспринимаемое сваей при отсутствии изгибающего момен¬ та, в тс L В 1 и h стержневой класса проволочной класса о и. о н X А-1 А-И В-1 Bp-II П-7 СНпрЗ-20 CHnpJ,5-20 СНпр4-20 СНпр4,5-20‘ СНпр5-20 СНпр5,5-20 СНпрб-20 СНпр7-20 3000 3500 4000 4500 5000 5500 6000 7000 200 250 600 700 800 900 1000 1100 1200 1400 2100 4£г5Вр-П 300 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 1.2 1.2 1.2 1,2 1.2 1,2 1.2 М 1,8 1,8 1,8 1.8 1,8 1,8 1,8 1,8 4,1 4,5 5 5,4 5,9 6,3 6,8 7,7 2 2,3 2,6 2,9 3,2 3.5 3,8 4.5 - 9,1 9,8 10,6 11.3 12,1 12,8 13,6 15.4 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,7 7 СНпрЗ-25 3000 600 0,19 1.5 2 5,3 2 10,8 0,48 СНпрЗ,5-25 3500 700 — 0,22 1,5 2 5,6 2,4 — 11,5 0,56 СНпр4-25 4000 800 — 0,26 1,5 2 5,9 2,7 — 12,1 0,65 СНпр4,5-25 4500 900 — 0,29 2,2 2 6,3 3 — 13,5 0,72 СНпр5-25 5000 250 320 1000 — 4#5Вр-II 300 0,32 2,2 — 6,5 3,3 — И 0,8 7 СНпр5,5-25 5500 1100 — 0,35 2,2 — 6,9 3,6 — 14.7 0,88 СНпрб-25 600Э 1200 — 0,38 2,2 — 7,1 3,9 — 15,2 0,95 СНпр7-25 7000 1400 2100 0,44 2.6 — 7,7 4,5 — 16,8 1,11 СНпр8-25 8000 1600 2400 0,51 2,6 — 8,4 5.1 — 18,1 1*27 СНпрЗ-ЗО 3000 600 0,28 2,6 2,1 6,7 2,1 _ 13,5 0.7 CHnp3,5-30 3500 700 — 0,33 2,6 2.1 7.2 2,4 — 14,3 0,83 СНпр4-30 4000 800 — 0,37 2,6 2,1 7.5 2,7 — 14,9 0,94 СНпр4,5-30 4500 900 .— 0,41 2,6 2,1 7,9 3 15,6 1,05 СНпр5-30 5000 1000 — 405Вр-11 0,46 3,6 2,1 8,2 3,3 — 17,2 1,16 7 СНпр5,5-30 5500 1100 — 0,51 3,6 2,1 8,7 3,6 — 18 1,28 СНпрб-30 6000 1200 — 0,55 3,6 2,1 .9,0 3,9 — 18,6 1,39 СНПр7-30 7000 300 340 1400 2100 300 0,64 4,1 2,1 9,8 4.5 — 20,5 1,62 СНпр8-30 8 090 1600 2400 0,73 4,1 2,1 10,5 10,5 _ 27,2 1,84 СНпр9-30 9 000 1800 2600 805Вр-П 0,82 4,1 2,1 11,3 11,5 — 29 2,06 14 СНпрЮ-30 10 000 2100 2900 0,91 4,1 2,1 12,1 12,5 — 31,1 2,29 СНпр11-30 И 000 j 2300 3200 1 4,1 2,1 12,8 21 40 2,5 СНпр12-30 12 000 2500 3500 1205Вр-Н 1,09 4,1 2,1 13,6 22,8 — 42,6 2,74 22
384 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Продолжение табл. 4.110 Марка сваи Основные размеры в мм Армиро¬ вание 2 о н а> о (Я * О. я £ з* (П «0 X о н . <и \о Pt о X а СО а Расход арматуры в кг к А Я СО ® О Я О О я S Растягивающее уси¬ лие, воспринимаемое сваей при отсутст¬ вии изгибающего момента, в тс L В / h и стержневой класса проволочной класса о и О н X А-1 A-II В-1 Вр-11 П-7 СНпр13-30 СНпр14-30 13 000 14 000 300 340 2700 2900 3800 4100 1605Bp-II 400 1,18 1,27 4,1 5,4 2.9 2.9 14,4 15,2 32,9 35,3 - 54,3 58,8 2,95 3,18 29 СНпр15-30 15 000 3100 4400 2О05Вр-И 1,36 5,4 2,9 16 47,2 71,5 3,4 37 СНпр8-35 СНпр9-35 8 000 9 000 350 400 1600 1800 2400 2600 805Вр-Н 300 1 1,12 4.7 4.7 2,6 2,6 13,2 14,1 10.4 11.5 - 30.9 32.9 2,5 2,8 14 СНпр10-35 СНпр11*35 СНпр12*35 10 000 11 000 12 000 2100 2300 2500 2900 3200 3500 12£г5Вр-П 1,24 1,36 1,49 6,2 6,2 6,2 2.5 2.6 2,6 15 16 16,9 19,3 21,1 22,9 - 43,1 44,9 48,6 3.42 3.42 3,71 22 СНпр13-35 13 000 2700 3800 1605Bp-II 400 1,61 8 3,5 17,8 33,2 - 62,5 4,03 29 CHnpfc-35 СНпр13^35 14 000 15 000 2900 3100 4100 4400 2О05Вр-Н 1,73 1,85 8 8 3.5 3.5 18,7 19,6 44,3 47,5 - 74.5 78.6 4,34 4,64 37 СНпр16-35 16 000 3300 4700 2405Вр-Н 1,98 8 3,5 20,6 60,5 - 92,6 4,95 44 СНпр17-35 СНпр18-35 17 000 18 000 3500 3700 5000 5300 Зб£г5Вр-11 2,10 2,22 10,1 10,1 4.6 4.6 21,5 22,4 96,4 101,95 - 132,6 139,1 5,25 5,55 67 СНпр19-35 19 000 3900 5600 44£?5Вр-П 2,35 10,1 4,6 23,3 131,5 - 169,5 5,88 81 СНпр20-35 20 000 4100 5900 5205Вр-Н 2,47 10,1 4,6 24,3 163,4 - 202,4 6,18 96 СНпр16-40 16 000 400 450 3300 4700 2805Вр-Н 400 2,58 14 5*2 24,1 71,6 - 114,9 6,45 51 СНпр17-40 НСпр18-40 17 000 18 000 3500 3700 5000 5300 4О05Вр-П 2,74 2,90 14 14 5.2 5.2 25,9 26,4 107,5 113,3 - 152,6 158,9 6,85 7,25 74 СНпр19-40 СНпр20-40 19 000 20 000 3900 4100 5600 5900 4805Вр-И 5б05Вр-П 3,06 3,22 18.5 18.5 5.2 5.2 27.4 28.5 143,5 176,0 194,6 228,2 7,65 8,05 89 104 СНпП-30 СНШ2-30 И 000 12 000 300 340 2300 2500 3200 3500 409П-7 300 1 1,09 4.1 4.1 2,1 2,1 12,8 13,6 - 17,4 19 36,4 38,8 2,5 2,74 21 СНП13-30 СНпН-30 - СНп15-30 13 000 14 000 15 000 2700 2900 3100 3800 4100 4400 4012П-7 400 1,18 1,27 1,36 4,1 5.4 5.4 2.9 2.9 2.9 14,4 15,2 16 - 37.6 39.7 42,5 59 63,2 66,8 2,95 3,18 3,4 35 СНпЮ-35 10 000 350 400 2100 2900 409П-7 300 1,24 6,2 2,6 15 - 14,6 38,4 3,12 21 СНп11-35 И 000 2300 3200 4ЯГ12П-7 1,36 6,2 2,6 16 - 31,7 56,5 3,42 СНл12-35 12 000 2500 3500 1,49 6,2 2,6 16,9 34,4 60,1 3,71 35 СНП13-35 13 000 2700 3800 400 1,61 8 3,5 17,8 - 37,2 66,5 4,03 СНп14*35 : 14 000 2900 4100 1,73 8 3,5 18,7 - 40 70,2 4,34
ГЛАВА 4.10. СВАИ 385 Продолжение табл. 4.110 Основные размеры в мм Расход арматуры в кг . а> к . х ох х Марка сваи L В 1 h /2 Армирова¬ ние СО к о н <и чэ п со К 2 <и УО стержневой класса проволочной класса 0 23 СО 0 О Растягивающее ус лие, воспринимаем сваей при отсутстЕ изгибающего моме та, в тс со * CL СО £ 5 X о со Си А-1 А-И В-1 Bp-II П-7 о и г X со о о со £ СНп15-35 15 000 3100 4400 1,85 ч 3,5 19,6 66,4 97,5 4,64 4015П-7 52 СНп16-36 16 000 3300 4700 1,98 ь 4,6 20,6 - 70,9 104,1 4,95 СНп17-35 17 000 3500 5000 2,10 10,1 4,6 21,5 96,5 132,7 5,25 350 400 8012П-7 400 71 СНп 18-35 18 000 3700 5300 2,22 10,1 4,6 22,4 — 104 141,1 5,55 СНп19-35 19 000 3900 5600 2,35 10,1 4,6 23,3 167,5 205,5 5.88 8015П-7 104 СНп20-35 20 000 4100 5900 2,47 10,1 4,6 24,3 - 176 215 6,18 СНп1б-40 СНп 17-40 СНп 18-40 16 000 17 000 18Щ) 400 450 3300 3500 3700 4700 5000 5300 8012П-7 400 2,58 3,74 2.90 14 14 14 5.2 5.2 5.2 24,1 25.3 26.4 — 91,2 96,7 102,3 134,5 141,2 147,9 6,45 6,85 7.25 71 СНп 19-40 СНп20-40 19 000 20 000 3900 4100 5600 5900 8015П-7 3,06 3,22 18.5 18.5 5.2 5.2 27.4 28.5 - 168 176,4 219,1 228,6 7,65 8,05 104 Примечание. В связи с небольшой областью применения сваи размером 200 X 200 мм, длиной от 250X250 мм, длиной 3; 3,5; 4; 7 и 8 м исключены из числа типовых, однако их применение разрешено до форм, имеющихся на предприятиях, изготовляющих эти конструкции. 3 до 7 м и размером износа опалубочных це. На графиках изображена зависимость между изги¬ бающим моментом М и нормальной силой Ny передавае¬ мыми на сваю при эксплуатации сооружения. Эта зави¬ симость установлена при расчете свай: по прочности — для свай с ненапрягаемой арматурой (рис. 4.79); по прочности и образованию трещин — для свай с напря¬ гаемой стержневой арматурой (рис. 4.80 и 4.81); по об¬ разованию трещин — для свай с напрягаемой арматурой из высокопрочной проволоки и семипроволочных прядей (рис. 4.82 и 4.83). Восходящие участки кривых (или пря¬ мых) соответствуют расчету на внецентренное сжатие при относительно больших эксцентрицитетах; нисходя¬ щие участки — при относительно малых эксцентриците¬ тах. Порядок пользования графиками следующий. После выбора длины и сечения свай (по геологическим усло¬ виям в соответствии со СНиП) по табл. 4.108—4.110 вы¬ бирается марка сваи и соответственно ее армирование. Если точка с координатами М и N на графике лежит ниже кривой (прямой), соответствующей принятому се¬ чению и армированию сваи, то выбранная свая может быть принята без изменений по рабочим чертежам, при¬ веденным в выпусках 2 и 3 серии 1.011-1. Если точка с координатами М и N окажется выше кривой (прямой), соответствующей принятому сечению и армированию ти¬ повой сваи, то прочность (или трещиностойкость) сваи является недостаточной для восприятия эксплуатацион¬ ных нагрузок М и N. В этом случае следует увеличить площадь сечения рабочей арматуры сваи или увеличить 25—1075 ее поперечное сечение в соответствии с чертежами серии 1.011-1 или поставить дополнительную арматуру на ча¬ сти ее длины, где это требуется по расчету. Для этого случая можно также воспользоваться графиками, приняв армирование сваи выбранной длины и сечение соответст¬ вующими кривой, лежащей выше точки с координатами М и N. В этом случае свая маркируется как индивиду¬ альное изделие. 4.10.3. Забивные предварительно¬ напряженные сваи сплошного квадратного сечения без поперечного армирования ствола Рабочие чертежи типовых конструкций забивных предварительно-напряженных железобетонных свай сплошного квадратного сечения длиной от 3 до 9 м без поперечного армирования ствола с продольной армату¬ рой, располагаемой в центре сечения свай, разработаны в серии 1.011-2. Армирование свай выполнено в четырех вариантах: с применением стержневой арматуры класса A-IV, высокопрочной стержневой термически упрочнен¬ ной арматуры класса At-V, высокопрочной проволоки класса Bp-II и семипроволочных прядей класса П-7. В маркировке свай приняты следующие обозначе¬ ния: СЦ — свая с центральным армированием без по¬ перечной арматуры; добавление индексов «т», «пр» и
386 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ М,тсм Рис. 4.79. Графики для проверки свай сечением 300Х Х300 мм (с ненапрягаемой стержневой арматурой) по прочности на внецентренное сжатие от эксплуатацион¬ ных нагрузок / — 4012A-I; 2 — 4012A-II; 3 — 4014A-II; 4 — 4016A-II М,тсм Рис. 4.80. Графики для проверки свай сечением 300Х Х300 мм (с напрягаемой стержневой арматурой) по прочности на внецентренное сжатие от эксплуатацион¬ ных нагрузок 7 — 401OA-IV; 2 — 4012A-IV; 3 — 4014A-IV; 4 — 4016A-IV N,mc Рис. 4.81. Графики для проверки свай сечением 300Х Х300 мм (с напрягаемой стержневой арматурой) по об¬ разованию трещин на внецентренное сжатие от эксплуа¬ тационных нагрузок 7 — 401OA-IV; 2 — 4012A-IV; 3 — 4014A-IV; 4 —4016A-IV М, тем Рис. 4.82. Графики для проверки свай сечением 300Х Х300 мм (с напрягаемой арматурой из высокопрочной проволоки) по образованию трещин на внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок 1 — 405Вр-П; 2 — 805Вр-П. 3 ~~1205Вр-П; 4— 1б05Вр-И^ 5 — 2О05Вр-П М,тсм Рис. 4.83. Графики для проверки свай сечением 300Х Х300 мм (с напрягаемой арматурой из семипроволоч¬ ных прядей) по образованию трещин на внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок i — 409П-7; 2 —4012П-7 «п» обозначает, что в качестве напрягаемой арматуры соответственно применена сталь классов Ат-V, Bp-II и П-7; отсутствие индекса соответствует арматуре класса A-IV; первая цифра обозначает длину сваи в метрах, а цифра после тире — размер стороны поперечного се¬ чения сваи в сантиметрах. В отличие от свай серии 1.011-1, рассмотренных вы¬ ше, сваи серии 1.011-2 по всей длине, за исключением ко¬ ротких концевых участков, не имеют поперечного арми¬ рования в виде хомутов или спирали. Возможность ис¬ ключения поперечной арматуры обосновывается тем, что при отпуске натянутой продольной арматуры бетон, об¬ жимаясь по всему сечению, может воспринять усилия, возникающие при расчетной схеме подъема сваи за одну точку. Это положение подтверждено испытаниями на¬ турных свай длиной от 3 до 9 м, а также опытом их массового применения. Расположение продольной рабочей арматуры в цент-
ГЛАВА 4.10. СВАИ 387 ральной зоне сечения почти вдвое (при подъеме сваи за одну точку) уменьшает плечо внутренней пары. Однако это обстоятельство компенсируется тем, что в расчете можно учесть все поставленные стержни, тогда как при расположении стержней по углам сечения учитывается только половина. Трещиностойкость свай с расположени¬ ем арматуры по периферии и в центральной зоне се¬ чения практически одинакова, так как равнодействую¬ щая сил в арматуре в обоих случаях проходит в центре сечения. Допускаемые отклонения от размеров свай, их фор¬ мы, проектного положения арматуры и расположения подъемных петель не должны превышать величин, ука¬ занных в серии 1.011-2. Схемы расположения продольной арматуры показа¬ ны на рис. 4.85 и 4.86, Сваи должны изготовляться из тяжелого бетона марки по прочности на сжатие не ниже 300. Применение гравия в качестве заполнителя не до¬ пускается. Марка бетона по морозостойкости принима¬ ется не менее Мрз50. Рис. 4.84. Форма свай серии 1.011-2 1 — штырь для фиксации места строповки Сваи серии 1.011-2 предназначены для свайных фун¬ даментов гражданских, промышленных и сельскохозяй¬ ственных зданий с погружением в следующие грунты: пески средней плотности и рыхлые; супеси пластичные и текучие (В^0), суглинки и глины тугопластичные (0,25 < В ^0,5), мягкопластичные (0,5 <С В ^0,75), теку¬ чепластичные (0,75<Б^1) и текучие (£>1). Допускается прорезание прослоек глинистых грун¬ тов полутвердой и твердой консистенции, песков круп¬ ных и гравелистых с мощностью слоя до 50 см; опирание нижних концов свай на аргиллиты, алевролиты, алеври¬ ты, а также на гравийные грунты с песчаным и глини¬ стым заполнителями. Область применения свай серии 1.011-2 не распрост¬ раняется на районы вечной мерзлоты, а также на райо¬ ны с сейсмичностью более 6 баллов. Эти сваи не рассчи¬ таны также на применение: для зданий, в которых сваи выступают над поверхностью грунта (за исключением тех случаев, когда сваи расположены внутри помещения с положительными расчетными температурами и высту¬ пают над поверхностью грунта на высоту не более чем 2 м); для зданий, от которых на сваю могут быть пере¬ даны растягивающие усилия; в качестве опор эстакад под технологические трубопроводы. Погружение свай может осуществляться забивкой молотами или вдавливанием. При этом допускаемые от¬ клонения от проектного положения свай в плане долж¬ ны приниматься по СНиП. Погружение свай в мерзлый слой грунта (сезоннопромерзающий) следует произво¬ дить с лидирующей скважиной на глубину мерзлого слоя. Во всех случаях погружение свай с помощью виб¬ раторов не допускается. При наличии агрессивных грунтовых вод мероприя¬ тия по антикоррозионной защите железобетонных свай определяются в соответствии с нормами. Форма свай должна соответствовать указанной на рис. 4.84. Основные размеры и расход материалов при¬ ведены в табл. 4.111—4.114. 25* 'Арматура классов' А-Ш,АТ-5, /7-7 Рис. 4.85. Схема расположения продольной арматуры классов A-IV, Ат-5 и П-7 Сваи рассчитаны по прочности и образованию тре¬ щин при изгибе от собственного веса при подъеме сваи на копер за одну точку. Для подбора свай на нагрузки в стадии эксплуатации можно воспользоваться графи¬ ками, приведенными на рис. 4.87—4.90. Графики состав¬ лены применительно к сваям сечением 30X30 см со сле¬ дующими видами продольной арматуры: A-IV (рис. 4.87), At-V (рис. 4.88), Bp-II (рис. 4.89) и П-7 (рис. 4.90). Восходящие линии графиков соответствуют расчету свай на трещиностойкость, нисходящие — расчету на проч¬ ность. Если при проверке свай удовлетворяется трещино¬ стойкость, их прочность также обеспечивается, а при обеспечении прочности удовлетворяется трещиностой¬ кость. 4- • й ) Щ Из! 125 Рис. 4.86. Схемы расположения арматуры класса Bp-II Порядок пользования графиками следующий. После выбора марок свай и определения несущей способности их по грунту в соответствии с главой СНиП сваи про¬ веряю! по материалу на нагрузки в стадии эксплуатации (N и М) по указанным графикам. При действии на сваю горизонтальной нагрузки последняя должна быть при¬ ведена К’ изгибающему моменту. Если точка с координа¬ тами N и М лежит на графике ниже линии, соответству¬ ющей принятому армированию свай, то выбранная мар¬ ка сваи удовлетворяет требованиям СНиП. Если точка с координатами N и М в пределах восходящих линий графика находится выше линии, соответствующей при¬ нятому армированию, то площадь продольной арматуры в выбранной марк£ сваи увеличивается и принимается по вышележащей восходящей линии. В этом случае та¬ кая свая маркируется как индивидуальное изделие. Ес¬ ли точка с координатами N и М в пределах нисходящих линий графиков окажется выше линии, соответствующей принятому армированию, определенному как минималь¬ ное из условий подъема сваи на копер, то в этом случае нужно увеличить количество свай для восприятия задан¬ ных нагрузок N и М.
388 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.111 Сваи без поперечного армирования (с напрягаемой стержневой арматурой) 1 Основные размеры в мм Расход Расход арматуры в кг Марка сваи £ 1 h бетона марки 300 стержневой класса проволочной класса В-1 Масса сваи в т в м3 A-т | А-IV итого СЦЗ-20 С Ц9',5-20 СЦ4-20 £Ц4,5-20 3000 3500 4000 4500 200 140 600 700 800 900 0,12 0,14 0,16 0,18 0,78 1,94 2,24 2,56 2,86 0,56 3,28 3,58 3,9 4,2 0,3 0,35 0,4 0,45 СЦ5-20 СЦ5.В 20 СЦ6-20 5000 F500 6000 1000 1100 1200 0,2 0,22 0,24 3,17 5,02 5,45 1,04 4,99 6,84 7,27 0,5 0,55 0,6 СЦЗ-25 СЦЗ.5-25 СЦ4-25 3000 3500 4000 600 700 800 - 0,19 0,22 0,25 0,86 1,97 2,28 2,58 0,89 3,72 4 03 4,33 0,48 0,55 0,65 СЦ4.5-25 4500 250 190 900 - 0,29 2,89 5,02 0,73 СЦ5-25 СЦ5,5-25 СЦ6-25 5000 5500 6000 1000 1100 1200 2100 0,32 0,35 0,38 1,24 3,2 5.05 5.5 1,71 6,15 8 8,45 0,8 0,88 0,95 СЦ7-28к 7000 1400 - 0,44 1,4 8,7 11,81 1,1 СЦЗ-ЗО СЦ3.5-30 СЦ4-30 СЦ4,5-^0 СЦ5-30 3000 3500 4000 4500 5000 600 700 800 900 1000 1100 12 00 0,28 0,33 0,37 0,41 1,31 1,99 2,29 2,6 4,2 1,06 4,36 4,66 4,97 6,57 0,7 0,83 0,93 1,03 СЦ5.5-30 СЦ6-30 5500 6000 300 220 0,46 0,51 0,55 1,78 4,64 6,91 7,52 2,03 8,45 10.72 11,33- 1,15 1,28 1,33 СЦ7-30 7000 1400 2100 0,64 2,03 11,4 15,45 1,6 СЦ8-30 СЦ9-30 8000 9000 1600 1800 2400 2600 0,73 0,82 13 18,4 3,16 18,19 23,59 1,83 2,03 2Ч0У2тИЛе ^ сСВГи ,с небольшой областью применения сваи 250 X250 мм, длиной 3; 3,5; 4 и 7 м исключены из числа типовых однако имеющихся на предприятиях, изготовляющих эти конструкции. сечением 1 их примем 200X200 мм, гение разре! , длиной от 3 иено до износа до 6 л и опалубочн! сечением ых форм, Сваи без поперечного армирования (с напрягаемой стержневой, термически упрочненной арматурой клас«At-V) ^ Марка сваи Основные размеры в мм Расход Расход арматуры в кг L В ( h бетона марки 300 стержневой класса проволочной класса В-1 Масса в мъ A-I | At-V итого сваи в т > СЦтЗ-20 СЦтЗ,5-20 СЦт4-20 СЦт4,5-20 3000 3500 4000 4500 200 140 600 700 800 900 0,12 0,14 0,16 0,18 0,78 1,94 2,24 2,56 2,86 0,56 3,28 3,58 3.9 4,2 0,3 0,35 0,4 0,45 СЦт5-20 СЦт5,5-20 СЦто-20 5000 5500 6000 1000 1100 1200 0,2 0,22 0,24 » 3,17 3,48 3,78 1,04 4,99 5,3 5,6 0,5 0,55 0,6 СЦтЗ-25 СЦтЗ,5-25 СЦт4-25 3000 3500 4000 600 700 800 0,19 0,22 0,25 0,86 1,97 2,28 2,58 0,89 3,72 4,03 4,33 0,48 0,55 0,65 СЦт4,5-25 4500 250 190 900 - 0,29 1,24 2,89 5,02 0,73
ГЛАВА 4.10. СВАИ 389 Продолжение табл. 4.112 Основные размеры в мм Расход Расход арматуры в кг Марка сваи В h бетона марки 300 стержневой класса проволочной класса В-1 Масса сваи в т L 1 /2 в ж3 А-1 | | At-V итого СЦт5-25 СЦт5,5-25 СЦтб-25 5000 5500 6000 250 190 1000 1100 1200 - 0,32 0,35 0,38 1,24 3,2 3,51 5,5 1,71 6,15 6,46 8,45 0,8 0,88 0,95 СЦт7-25 7000 1400 2100 0,44 1.4 6,4 9,51 1.1 СЦтЗ-ЗО СЦт3.5-30 СЦТ4-30 СЦт4,5-30 3000 3500 4000 4500 600 700 800 900 0,28 0,33 0,37 0,41 1,31 1,99 2,29 2,6 2,92 1,06 4,36 4,66 4,97 5,29 0,7 0,83 0,93 1,03 СЦт5-30 СЦт5,5-30 СЦтб-30 5000 5500 6000 300 220 1000 1100 1200 0,46 0,51 0,55 1,78 3,22 5,08 5,52 2,03 7,03 8,89 9,33 1,15 1,28 1,38 СЦт7-30 7000 1400 2100 0,64 6,4 2 10,48 1.6 СЦт8-30 СЦтЭ-30 8000 9000 1600 1800 2400 2600 0,73 0,82 2,03 9,9 14,5 3,16 15,09 19,69 1,83 2,05 Примечание. В связи с небольшой областью применения сваи сечением 200 X 200 мм. длиной от 3 до б м и сечением 250X250 мм, длиной 3; 3,5; 4 и 7 м исключены из числа типовых, однако их применение разрешено до износа опалубочных форм, имеющихся на предприятиях, изготовляющих эти конструкции. Таблица 4.113 Сваи без поперечного армирования (с напрягаемой арматурой из высокопрочной проволоки) Марка сваи Основные размеры в мм Расход бетона марки- 300 в м3 Расход арматуры в кг Масса сваи в т L В / 1х /2 стержневой класса А-1 проволочной класса итого В-1 Вр-П СЦпрЗ-20 3000 600 0,12 0,97 2,31 0,3 СЦпрЗ,5-20 3500 700 0,14 1,12 2,46 0,35 СЦпр4-20 4000 800 0,16 0,56 1,27 2,61 0,4 СЦпр4,5-20 4500 900 0,18 1,43 2,77 0,45 200 140 0,78 СЦпр5-20 5000 1000 0,2 1,58 3,4 0,5 СЦпр5,5-20 5500 1100 0,22 1,04 2,61 4,43 0,55 СЦпрб-20 6000 1200 0,24 2,84 4,66 0,6 СЦпрЗ-25 3000 600 0,19 0,98 2,73 0,48 СЦпрЗ,5-25 3500 700 0,22 0,86 1,13 2,88 0,55 СЦпр4-25 4000 800 0,25 0,89 1,29 3,04 0,65 СЦпр4,5-25 4500 900 _ 0,29 1,44 3,57 0,73 250 190 СЦпр5-25 5000 1000 0,32 1,24 1.6 4,55 0,8 СЦпр5,5-25 5500 1100 0,35 2,63 5,58 0,88 СЦпрб-25 6000 1200 0,38 * 1,71 2,86 5,81 0,95 СЫпр7-25 7000 1400 2100 0,44 1.4 4,44 7,55 1.1 СЦпрЗ-ЗО 3000 600 0,28 0,99 3,36 0,7 СЦпрЗ,5-30 3500 700 0,33 1,15 3,52 0,83 СЦпр4-30 4000 300 220 800 0,37 1,31 1,06 1,3 3,67 0,93 СЦпр4,5-30 4500 900 0,41 2,18 4,55 1,03
390 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Продолжение табл. 4.113 Основные размеры в мм Расход Расход арматуры в кг Марка сваи /2 бетона марки 300 в м? стержневой класса А-1 проволочной класса Масса сваи в т L В 1 h В-1 Вр-11 итого СЦпр5-30 СЦпр5,5-30 СЦпрб-30 5000 5500 6000 1000 1100 1200 0,46 0,51 0,55 1,78 2,03 2,41 3,52 3,84 6,22 7,33 7,65 1,15 1,28 1,38 СЦпр7-30 7000 300 220 1400 2100 0,64 6,65 10,71 1,6 СЦпр8-30 СЦпр9-30 8000 9000 1600 1800 2400 2600 0,73 0,82 2,03 3,16 7,6 11,35 12,79 16,54 1,83 2,05 Примечание. В связи с небольшой областью применения сваи сечением 200X200 мм, длиной от 3 до 6 м и сечением 250X250 мм, длиной 3; 3,5; 4 и 7 м исключены из числа типовых, однако их применение разрешено до износа опалубочных форм, имеющихся на предприятиях, изготовляющих эти конструкции. Таблица 4.114 Сваи без поперечного армирования (с напрягаемой арматурой из семипроволочных прядей) Основные размеры в мм Расход Расход арматуры в кг Марка сваи В /2 бетона марки 300 стержневой проволочной класса Масса сваи в г L 1 h в ж3 класса А-1 В-I | П-7 итого СЦпЗ-20 СЦпЗ,5-20 СЦп4-20 СЦп4,5-20 3000 3500 4000 4500 200 140 600 700 800 900 0,12 0,14 0,16 0,18 0,78 1,04 0,55 0,64 0,73 0,82 2,37 2,46 2,55 2,64 о.з 0,35 0,40 0,45 СЦп5-20 СЦп5,5-20 СЦпб-20 5000 5500 6000 1000 1100 1200 0,20 0,22 0,24 1,51 2,04 2,24 2,44 4,33 4,53 4,73 0,5 0,55 0,6 СЦпЗ-25 СЦпЗ,5-25 СЦп4-25 3000 3500 4000 600 700 800 0,19 0,22 0,25 0,86 1,71 0,57 0,65 0,74 3,14 3,22 3,31 0,48 0,55 0,65 СЦп4,5-25 4500 250 190 900 - 0,29 1,86 4,81 0,73 СЦп5-25 СЦп5,5-25 СЦпб-25 5000 5500 6000 1000 1100 1200 0,32 0,35 0,38 1.24 2,52 2,06 2,26 2,46 5,82 6,02 6,22 0,8 0,88 0,95 СЦп7-25 7000 1400 2100 0,44 1,4 2,86 6,78 1,1 СЦпЗ-ЗО СЦпЗ,5-Э0 СЦп4-30 СЦп4,5-30 3000 3500 4000 4500 600 700 800 900 - 0,28 0,33 0,37 0,41 1,31 2,03 0,57 0,65 1,67 1,87 3,91 3,99 5,01 5,21 0,7 0,83 0,93 1,03 СЦп5-30 СЦп5,5-30 СПпб-30 5000 5500 6000 300 220 1000 1100 1200 0,46 0,51 0,55 1,78 3,01 2,07 2,27 2,37 6,36 7,06 9,16 1,15 1,28 1,38 СЦл7-30 7000 1400 2100 0,64 5,07 10,11 1,6 СЦ118-ЗО СЦп9-30 8000 9000 1600 1800 2400 2600 0,73 0,82 2.03 4,68 5,77 10,4 12,48 17,11 1,83 2,05 o^nv?cn И М 6 4 3 Н 0? С.ВЯ3^ с небольшой областью применения с 25UX25U мм, длиной 3; 3,5; 4 и 7 м исключены из числа типовых одна имеющихся на предприятиях, изготовляющих эти конструкции. * :ваи сечением 200X200 мм, ко их применение разреше длиной от но до износ 3 ДО 6 MY :а опалубоч] i сечением ных форм.
ГЛАВА 4.10. СВАИ т М,тс ьл Рис. 4.87. Графики зависимости между М и N для подбора свай с центральным армированием по прочности ц образованию трещин на внецент]5енное сжатие от экс¬ плуатационных нагрузок Арматура класса A-IV: 1 —1010; 2 — 101?; 3 — 1014; 4—1016; 5—1018; 6 — 1020; 7- 1022; 8—1025 М,тсм Рис. 4.88. Графики зависимости между М п N для подбора свай с центральным армированием по прочности и образованию трещин на внецентренное сжатие от экс¬ плуатационных нагрузок Арматура класса At-V: / — 1010; 2—1012; 3—1014; 4—1016; 5—1018; 6— 1020; 7 — 1022 4.10.4. Сваи для строительства на вечномерзлых грунтах Рабочие чертежи типовых конструкций железобетон¬ ных свай для строительства на вечномерзлых грунтах разработаны в серии 1.011-ЗМ, состоящей из двух вы¬ пусков. В выпуске 1 приведены материалы для проектиро¬ вания, включающие: сортамент свай, технические требо¬ вания на изготовление свай, методы их испытаний, мар¬ кировку,*1 паспортизацию, условия приемки, транспорти¬ рования и хранения, а также допускаемые отклонения от проектных размеров. Даны подробные указания по подбору свай в зависимости от принятого способа погру¬ жения и основные расчетные положения, приведены графики для проверки свай по прочности на внецентрен¬ ное сжатие от эксплуатационных нагрузок. В приложе¬ нии к выпуску 1 приведен пример расчета несущей спо¬ собности свай. Выпуск 2 содержит рабочие чертежи свай. Сваи серии 1.011-ЗМ предназначены для свайных фундаментов гражданских и промышленных зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах по принципу использования грунтов оснований в мерзлом состоянии в течение всего периода эксплуатации здания или сооружения. Сваи запроектированы квадратного се¬ чения с острием и без острия (с нижним тупым концом), а также прямоугольного сечения с острием. Форма свай показана на рис. 4.91 и 4.92. Основные размеры свай, расход материалов, растягивающие уси¬ лия и расчетные силы выпучивания приведены в табл. 4.115 и 4.116. Схемы расположения продольной ар¬ матуры представлены на рис. 4.93. Маркировка свай состоит из букв и цифр: СМ — свая для вечномерзлых грунтов; СМТ — то же, но без острия (с нижним тупым концом); первая цифра — дли¬ на сваи в метрах (без учета длины острия); через ти¬ ре — сторона сечения квадратной сваи или размер пря¬ моугольного сечения сваи в сантиметрах. «Двойная» номенклатура свай — с острием и без острия — обусловлена методами производства работ. В серии предусмотрено два метода: погружение в про¬ буренные скважины и погружение в предварительно от¬ таянный грунт в местах установки свай. Сваи с тупым концом применяют для погружения в скважины. Сваи могут изготовляться в заводских условиях и на полигонах, оборудованных необходимыми кранами и пропарочными камерами Для свай применен тяжелый бетон и стержневая арматура (без предварительного на¬ пряжения). Применение гравия в качестве крупного за¬ полнителя не допускается. Марка бетона по морозостой¬ кости устанавливается в проекте. Для того чтобы повы¬ сить смерзание боковой поверхности свай с грунтом при
392 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИИ А/, тс м Рис. 4.89. Графики зависимости между М и N для подбора свай с центральным армированием по прочности и образованию трещин на внецентренное сжатие от экс¬ плуатационных нагрузок Арматура класса Bp-II: / — 205; 2 — 305; 3 — 405; 4 — 605; 5 — 805; 6 — 1005; 7 — 1205; 8 — 1405 N,mc М,тС'М Рис. 4.90. Графики зависимости между М и N для подбора свай с центральным армированием по прочности и образованию трещин на внецентренное сжатие от экс¬ плуатационных нагрузок Арматура класса П-7: /—106; 2—109; 3—1012; 4 — 1015; 5 — 2012; 6 — 409 изготовлении их запрещается смазывать опалубочные формы органическими маслами. Для смазки форм долж¬ ны применяться глинистые или известковые растворы. Конструкции свай серии 1.011-ЗМ рассчитаны по прочности на восприятие усилий, возникающих при подъ¬ еме сваи в момент погружения в грунт и при пучении грунтов сезонномерзлого слоя в период незавершенного строительства (при отсутствии вертикальной сжимаю¬ щей нагрузки). Кроме того, сваи рассчитаны по раскры¬ тию трещин, как изгибаемые элементы от момента, воз¬ никающего при подъеме сваи за одну точку и как цент¬ рально-растянутые элементы от выдергивающего усилия возникающего при пучении грунтов сезонномерзлого слоя. < м, СМ ' / t ■ t п -А Ш3 . к СМТ У 1 Iй Рис. 4.92. Форма свай прямоугольного сечения серии 1.011-ЗМ 30 30 30 Рис. 4.91. Форма свай квадратного сечения (с острием и без острия) серии 1.011-ЗМ 1 г F 4 С ] 1—— 1 i m 500 . кОО Рис. 4.93. Схемы рас¬ положения продоль¬ ной арматуры в сваях серии 1.011-ЗМ
ГЛАВА 4.10. СВАИ 393 Таблица 4.115 Сваи квадратного сечения с ненапрягаемой стержневой арматурой (для строительства на вечномерзлых грунтах) Марка сваи Основные размеры в мм Армиро¬ вание Марка бетона Расход бетона в м3 Расход стали в кг Масса спаи в т Растягппшощее усилие, воспри¬ нимаемое сваеЛ, в тс Расчетная сила выпучивания в тс L а 1 и *2 стержневой арматуры класса СО ь СО X о о. с о о ь S А—I А—II СМ5-25 СМТ5-25 5 000 250 200 200 200 200 600 250 4016A-II 200 0,32 0,31 7,2 6,9 32,5 31,3 1,0 40,7 39,2 0,8 0,78 23,9 19,2 СМ6-25 СМТ6-25 6 000 0,39 0,38 7,8 7.5 38,9 37,6 47,7 46,1 0,98 0,95 СМ7-25 СМТ7-25 7000 0,45 0,44 8,6 8,1 45,2 43,9 54,8 53 1,13 1,1 СМ8-25 СМТ8-25 8 000 300 0,51 0,5 9,2 8,9 51,5 50,2 61,7 60,1 1,27 1,25 СМ5-30 СМТ5-30 5 000 300 250 600 250 4016A-II 200 0.46 0,45 8,8 8,4 32,9 31,3 1.2 42.9 40.9 1,15 1,13 23,9 23 СМ6-30 СМТ6-30 '*6 000 250 0,55 0,54 9,5 9,1 39,2 37,6 49.9 47.9 1,38 1,35 СМ7-30 СМТ7-30 7000 250 0,64 0,63 10,4 9,8 45,5 44 57,1 55 1.6 1,58 СМ8-30 СМТ8-30 8 000 250 300 0,73 0,72 11.2 10,8 51,8 50,2 64.2 62.2 1,82 1.8 СМ9-30 СМТ9-30 9000 250 4ЯГ18А-И 0,82 0.81 11,9 11,5 73.6 71.6 86,7 84,3 2,05 2,02 30,2 СМТЮ-30 СМТ11-30 10 000 11 000 - 402OA-II 4£г22А-П 0,9 0,99 12,2 13,2 98,3 130,7 111,7 145,1 2,25 2,48 37,3 49 СМ5-35 СМТ5-35 5 000 350 300 300 300 300 300 600 250 4018A-II 200 0,63 0,61 9, 1 8,8 42 39,6 1.7 53.1 50.1 1,58 1,53 30,2 2о,9 СМ6-35 СМТ6-35 6 000 0,76 0,74 10 9,6 50 47,6 61,7 58,9 1.9 1,85 СМ7-35 СМТ7-35 7 000 0,88 0,86 10,9 10,5 58 55,6 70,6 67,8 2,2 2,15 СМ8-35 СМТ8-35 8000 300 1 0,98 11,8 11,4 66 63,9 79,5 76,7 2,5 2,45 СМ9-35 СМТ9-35 9000 402OA-II 1,12 1,1 14,1 13,7 91.4 88.5 107,2 103,9 2,8 2,75 37,3 СМТ10-35 10 000 4£г22А-Н 1,23 14,5 119 » 135,2 3,08 45 СМТ11-35 СМТ12-35 11 000 12 000 4025A-II 1,35 1,47 18,8 19,6 168,6 184 189,1 205,3 3,38 3,68 58,5 СМ8-40 СМТ8-40 8 000 400 350 350 600 250 402OA-II 300 1,31 1,28 14,1 13,5 82 78,5 1.9 98 93,9 3,27 3,2 37.3 30,7 СМ9-40 СМТ9-40 9 000 4022A-II 1.47 1,44 15,1 14,5 111 107 128 123,4 3’67 1 AR 3,6 1 45 1
394 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.118 Сваи прямоугольного сечения с ненапрягаемой стержневой арматурой (для строительства на вечномерзлых грунтах) Марка сваи Основные размеры в мм Армиро¬ вание Марка бето¬ на Расход бето¬ на В At3 Расход стали в кг Масса сваи в т Растяги¬ вающее усилие, воспри¬ нимаемое сваей, в тс Расчет¬ ная сила выпучи¬ вания в тс L а Ъ 1 и h стержневой арматуры класса проката о и о н К А-I | А II СМ5-20Х40 СМ6-20Х40 5000 6000 200 400 150 600 250 4£г16А-П 200 0,41 0,49 8,8 9,5 32,2 38,5 0,8 41.8 48.8 1 02 1,22 23,9 23 СМ7-20Х40 7000 42Л8А-Н 0,57 10,3 56,8 67,9 1,42 30,2 СМ8-20Х40 СМ9-20Х40 8000 9000 42Г20А-П 42Г22А-Н 300 0,65 0,73 11,2 12 80 108,6 92 121,4 1,62 1,82 37 г3 45 СМ8-25Х50 8000 250 500 200 600 250 4ЯГ20А-11 2012A-II 300 1,02 27,8 80,5 1,2 109,5 2,54 42,5 28,8 СМ9-25Х50 9000 4022A-II 2012A-II 1,14 30,6 109,1 140,9 2,В6 50г2 .Пр1£.проектировании фундаментов зданий и соору¬ жений сваи, выбранные по рабочим чертежам серии 1.011-ЗМ, должны быть рассчитаны по несущей способ¬ ности грунтов основания и проверены по прочности и раскрытию трещин на воздействие эксплуатационных нагрузок. Для упрощения проверки прочности свай и до¬ пускаемой величины раскрытия трещин при внецентрен- ном сжатии от эксплуатационных нагрузок можно вос¬ пользоваться графиками рис. 4.94—4.99. Принцип по¬ строения графиков и порядок пользования ими анало¬ гичен описанному в главе 4.10.2. 4.10.5. Забивные сваи квадратного сечения с круглой полостью Рабочие чертежи типовых конструкций забивных железобетонных свай квадратного сечения с круглой полостью разработаны в серии 1.011-4. Форма свай по¬ казана на рис. 4.100. Основные размеры и расход мате¬ риалов приведены в табл. 4.117. Допускаемые отклонения от размеров свай, их фор¬ мы, проектного положения арматуры и расположения подъемных петель не должны превышать величин, ука¬ занных в серии 1.011-4, в которой приведены также технические требования к сваям, методы их испытаний, маркировка, условия транспортировки и хранения свай. Сваи изготовляются из тяжелого бетона по прочно¬ сти на сжатие не ниже 300. Применение гравия в каче¬ стве заполнителя не допускается. Марка бетона по мо¬ розостойкости должна быть не ниже Мрз 100. В маркировке свай приняты следующие обозначения: СП — свая пустотелая с ненапрягаемой стержневой ар¬ матурой; СПН — то же, с напрягаемой арматурой из высокопрочной проволоки; первая цифра означает дли¬ ну сваи в метрах, а цифра после тире — сторону по¬ перечного сечения сваи в сантиметрах. Сваи серии 1.011-4 предназначены для свайных фун¬ даментов сельскохозяйственных, гражданских и про¬ мышленных зданий и сооружений, возводимых в райо¬ нах с сейсмичностью не более б баллов. Они рекоменду¬ ются для погружения в песчаные грунты средней плот¬ ности и глинистые грунты с консистенцией В = 0,254-0,5, а также при прорезании слабых грунтов с заглублением в вышеуказанные грунты или опиранием на полутвердые и твердые глинистые грунты. Допускается также проре¬ зание прослоек твердых глинистых грунтов мощностью не более 0,5 м. Сваи могут быть применены и в пучини- стых грунтах при условии их расчета на действие сил пучения. При этом длина сваи должна назначаться с та¬ ким расчетом, чтобы нормативное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи ниже глубины промерза¬ ния превышало разницу между силой пучения и мини¬ мальной сжимающей нормативной нагрузкой, действую¬ щими на сваю в эксплуатационный период. Сваи с круглой полостью допускается применять и в агрессивных средах при условии соблюдения меро¬ приятий, повышающих стойкость бетона против воздей¬ ствия агрессивной среды и назначаемых в соответствии с требованиями норм по проектированию антикоррози¬ онной защиты строительных конструкций. При этом расчет свай с ненапрягаемой арматурой на нагрузки, действующие в эксплуатационный период, должен про¬ изводиться с учетом ограничения ширины раскрытия трещин в соответствии со СНиП. Заполнение полости свай, применяемых для аданий с эксплуатационной температурой выше нуля градусов, не производится. В строительный период, когда забив¬ ные сваи остаются открытыми на зимнее время, необхо¬ димо утеплять голову сваи и грунт возле нее опилками, шлаковатой и т. п. Область применения свай серии 1.011-4 не распрост¬ раняется на районы вечной мерзлоты. Кроме того, сваи с напрягаемой арматурой запрещается применять в тех случаях, когда в них возможно образование трещин от нагрузок, действующих в эксплуатационный и строитель¬ ный периоды. Сваи серии 1.011-4 с ненапрягаемой арматурой рас¬ считаны по прочности и раскрытию трещин, а сваи с на¬ прягаемой арматурой — по прочности и образованию трещин. Несущая способность сваи не должна превышать прочности ее по материалу, определяемой по графикам (рис. 4.101 и 4.102). Если прочность или трещиностой-
М,тс-м \ к, J \ \ ч А ч к \ ч \, N \ \ ч 50 100 Nmc Рис. 4.94. Графики для проверки свай сечением 250Х Х250 мм на внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок / —4016A-II, /=5—7 м; 2 — 4016A-II, 1=8 м Рис. 4.95. Графики для проверки свай сечением 300Х Х300 мм на внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок /-4016А-П, /=5-7 м; 2 — 4016A-II, 1=8 м; 3-4018A-II, /= =9 м; 4 — 402OA-II, /=10 лс; 5-4022A-II, /=11 ж М,тсм 15 10 Т У Г-- \ S' S 50 100 150 \ \ ч \K\.\ 200 N,mc Рис. 4,97. Графики для проверки свай сечением 400Х Х400 мм на внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок 7 —402OA-II, 1=8 м; 2 — 4022A-II, /=9 м —^ У X у 2^ —N s-> м л гс. 5 -v N ** я ч л и N о 50 100 150 Nmc Рис. 4.98. Графики для проверки свай сечением 200Х Х400 мм на внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок /— 4022A-II, 1=9 м (6); 2 — 402OA-II, 1=8 м (6); 3 — 4018A-II, 1=7 м (Ъ); 4 — 4016A-II, /=5 и 6 м (Ь); 5 — 4022A-II, 1=9 м (а); 6 — 402OA-II, /=8 ж (а); 7 —4018A-II, 1=7 м (а); 5 —4016A-1I, /=5 и 6 м (а). Обозначение (а) соответствует действию момента в направлении короткой стороны сечения; обозначение (Ь) — дей¬ ствию момента в направлении длинной стороны сечения Рис. 4.96. Графики для проверки свай сечением 350Х Х350 мм на внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок 7—4018A-II, /=5-7 м; 2 — 4018A-II, 1=8 м; 3 — 402OA-II 1= =9 м, 4~ 4022A-II, /=10 м; 5 —4025A-II, /=Ц и 12 м Рис. 4.99. Графики для проверки свай се¬ чением 250X500 мм на внецентренное сжатие от эксплуата¬ ционных нагрузок / —4022A-I1, /=9 м (Ъ) 2 — 4 020A-II, 1=8 м (Ь) 3 — 4022A-II, 1=9 м (а) 4 — 402OA-II, 1=8 м (а) Обозначение (а) соответ ствует действию момен та в направлении корот кой стороны сечения обозначение (Ь)—дейст вию момента в направ лении длинной стороны сечения М,тсм
396 РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ Таблица 4.117 Сваи с круглой полостью Марка сваи Основные размеры в мм Армиро¬ вание Расход бетона марки 300 в м3 Расход арматуры в кг Масса сваи в т Растягиваю¬ щее усилие, воспринима¬ емое при от¬ сутствии из¬ гибающего момента, в тс длина L сторона се¬ чения В диаметр по¬ лости d расстоя¬ ние торца сваи до петли lt стержне¬ вой клас¬ са А-1 проволочной класса о и о н S В-1 Bp-II СПЗ-25 СПНЗ-25 3000 250 110 600 4012A-I 405Вр-П 0,16 11,6 2,7 3,7 3,4 1,9 15,3 8 0,4 9,5 8,1 СПЗ-ЗО СПНЗ-ЗО 300 160 4012A-I 405Вр-И 0,21 12,3 4.2 4,6 4,2 1,9 16,9 10,3 0,53 9,5 8,1 СПЗ-40 СПНЗ-40 400 275 4012A-I 4яг5Вр-Н 0,3 12,6 4,5 6,5 5,9 1,9 19,1 12,3 0,75 9,5 8,1 СПЗ,5-25 СПНЗ.5-25 3500 250 110 700 4012A-I 4£f5Bp-II 0,19 13,4 2,7 4 3,5 2,2 17,4 8,4 0,48 9,5 8,1 СП3.5-30 СПН3.5-30 300 160 4012A-I 405Вр-П 0,25 14 4,2 5,1 4,4 2,2 19,1 10,8 0,61 9,5 8,1 СПЗ,5-40 СПНЗ,5-40 4С0 275 4012A-I 4£г5Вр-П 0,35 14,4 4,5 7,2 6,1 2,2 21,6 12,8 0,88 9,5 8,1 СП4-25 СПН4-25 4000 250 110 800 4012A-I 405Вр-П 0,21 15,1 2,7 4,3 3,7 2,5 19,4 8,9 0,53 9,5 8,1 СП4-30 СПН4-30 300 160 4012A-I 405Вр-П 0,28 15,8 4,2 5,4 4,7 2,5 21,2 11,4 0,7 9,5 8,1 СП4-40 СПН4-40 400 275 4012A-I 405Вр-П 0,4 16,2 4,5 7.6 6.6 2,5 23,8 13,6 1,01 9,5 8,1 СП4,5-25 СПН4.5-25 4500 250 110 900 4 012А-1 405Bp-lt 0,24 16,9 2,7 4,7 4 2,8 21,6 9,5 0,6 9,5 8,1 СП4.5-30 СПН4.5-30 300 160 4012A-I 405Вр-Н 0,33 17,6 4,2 5,8 5 2,8 23,4 12 0,82 9,5 8,1 СП4.5-40 СПН4.5-40 400 275 4012A-I 405Вр-П 0,46 18 4,5 8,2 7 2,8 26,2 14,3 1,14 9,5 8,1 СП5-25 СПН5-25 СП5-30 СПН5-30 СП5-40 СПН5-40 5000 250 110 1С00 4012A-I 405Вр-П 0,26 19,2 4 4,9 4,1 3,1 24.1 11.2 0,65 9,5 8,1 300 160 4012A-I 405Вр-П 0,35 19,4 4,2 6,1 5,2 3,1 25.5 12.5 0,88 9,5 8,1 400 275 4012A-I 405Вр-П 0,51 19,7 4,5 8,7 7,2 3,1 28,4 14,8 1,26 9,5 8,1 СП5.5-25 СПН5.5-25 СП5.5-30 СПН5.5-30 СП5.5-40 СПН5.5-40 5500 250 110 1100 4012A-I 405Вр-П 0,29 21 4 5.3 4.4 3,4 26,3 11,8 0,73 9,5 8,1 300 160 4012A-I 405Вр-П 0,39 21,2 4,2 6,6 5,5 3,4 27,8 13,1 0,97 9,5 8,1 400 275 4012A-I 405Вр-П 0,56 21,5 4,5 9,3 7,6 3,4 30,8 15,5 1,39 9,5 8,1
Продолжение табл. 4.117 Основные размеры в мм Расход арматуры в кг t- Растягиваю¬ щее усилие, воспринимае¬ мое при от¬ М«рка сваи сторона се¬ чения Б диаметр по¬ лости й расстоя¬ ние торца Армирова¬ ние Расход бетона марки стержне¬ вой клас¬ са А-1 проволочной класса итого 0 К со ш о со К К Ч « сваи до петли 1х 300 в мъ В-1 Bp-II со о о со 2 сутствии из¬ гибающего момента, в гс СПб-25 СПН6-25 250 110 4012A-I 4£г5Вр-П 0,32 22,7 4 5.5 4.6 3,7 28,2 12,3 0,80 9,5 8,1 СПб-30 ' СПН6-30 6000 300 160 1200 4012A-I 405Вр-Н 0,42 22,9 4,2 6,9 5,8 3,7 29,8 13,7 1,05 9,5 8,1 СПб-40 СПН6-40 400 275 4012А-1 4£г5Вр-П 0,61 26,1 6,2 9,7 8,1 3,7 35,8 18 1,52 9,5 8,1 СП7-25 СПН7-25 250 110 4012A-I 4£г5Вр-П 0,37 26,3 4 6,1 6,1 4,3 32.4 14.4 0,98 9,5 8,1 СП7-30 СПН7-30 7000 300 160 1400 4012A-I 4£f5Bp-II 0,49 26,5 4,2 7.6 7.6 4,3 34.1 16.1 1,23 9,5 8,1 СП7-40 СПН7-40 400 275 4012A-I 405Вр-П 0,71 29,6 6,2 10,8 10,8 4,3 40,4 21,3 1,77 9,5 8,1 СП8-25 СПН8-25 .г 250 110 4012A-I 4£г5Вр-П 0,42 30,2 4,4 6.7 6.7 4,9 36,9 16 1,05 9,5 8,1 СП8-30 СПН8-30 8000 300 160 1600; до штыря /2=2400 4012A-I 405Вр-Н 0,56 30,4 4,5 8.4 8.4 4,9 38.8 17.8 1,4 9,5 8,1 СП8-40 СПН8-40 400 275 4012A-I 405Вр-П 0,81 33,8 6,8 11,8 11,8 4,9 45,6 23,5 2,02 9,5 8,1 Рис. 4.100. Форма свай серии 1.011-4 г, г, Ф1 в . кость сваи по рабочим чертежам серии 1.011-4 окажется недостаточной для восприятия нагрузок и воздействий, действующих в строительный и эксплуатационный перио¬ ды, следует увеличить площадь сечения рабочей арма¬ туры по всей длине или увеличить поперечное сечение сваи в соответствии с сортаментом, приведенным в табл. 4.117. Принцип построения графиков и порядок пользова¬ ния ими аналогичен описанному в главе 4.10.2. Рис. 4.101. Графики для проверки сЬай разного сечения со стержневой ненапрягаемой арматурой по прочности на изгиб, центральное и внецентренное сжатие 1 — 250 X 250 мм; 2 — 300 X300 мм; 3 — 400X400 мм NjfTlC Рис. 4.102. Графики для проверки свай разного сечения с проволочной напрягаемой арматурой по прочности и образованию трещин на изгиб, центральное и внецент¬ ренное сжатие 1 — 250 X250 мм; 2 — 300 X300 мм; 3 — 400X400 мм
ПЕРЕЧЕНЬ Продолжение рабочих чертежей типовых конструкций, приведенных в справочнике Наименование конструкций Номер серии чертежей Организация, разработавшая чертежи Одноэтажные здания Фундаменты: под колонны пря¬ моугольного сечения 1.412-1 Проектный ин¬ под колонны двух- ветвевого сечения . . 1.412-2 ститут № 1 То же Фундаментные балки: для шага колонн * 6 м ....... . 1.415-1 Промстройпро¬ для шага колонн 12 и . о • • • • КЭ-01-53 ект ЦНИИпромзда- Колонны прямоуголь¬ ного сечения: для зданий без мо¬ стовых кранов и с мостовыми кранами грузоподъемностью ний до 20 т . . . КЭ-01-49 Промстройпро¬ для зданий с руч¬ ными мостовыми кра¬ нами 1.423-2 ект То же Колонны двухветвевого сечения для зданий с мо¬ стовыми кранами грузо¬ подъемностью до 50 г . КЭ-01-52 Проектный ин¬ Стропильные балки: односкатные и дву¬ скатные пролетами 6 и 9 м . . . о - » • ПК-01-115 ститут № 1 Промстройпро¬ с параллельными поясами пролетом 12 л< ....... . 1.462-1 ект То же двускатные решет¬ чатые пролетами 12 и 18 м . . * . . 1.462-3 Проектный ин¬ двускатные двутав¬ рового сечения про¬ ститут № 1 летами 12 и 18 М* < . ПК-01-06 То же Подстропильные балки пролетом 12 м* t . • « ПП-01-03/64 Промстройпро¬ Стропильные фермы пролетами 18 и 24 м для зданий со скатной кров¬ лей: безраскосные . s . . 1.463-3 ект Проектный ин¬ с раскосной решет¬ кой ПК-01-129/68 ститут № 1 ЦНИИпромзда- Стропильные фермы с параллельными пояса¬ ми пролетом 18 м для зданий с плоской кров¬ лей* ПП-01-02/68 ний и Проектный институт № 1 Промстройпро¬ \ Подстропильные фермы пролетом 12 м для зда¬ ний со скатной кровлей . ПК-01-110/68 ект То же Плиты покрытий: длиной 6 м . . « . 1.465-7 ЦНИИпром- > 12 м ... < 1.465-3 зданий ЦНИИпромзда- мелкоразмерные . . ПК-01-88 ний и Киевский Промстройпроект ЦНИИпром- зданий Наименование конструкций Номер серии чертежей Организация, разработавшая чертежи Оболочки покрытий . Панели стен: для отапливаемых и неотапливаемых зданий с шагом ко лонн 6 м . . ф . для неотапливае мых зданий с шагом колонн 12 м . < Многоэтажные здания Конструкции зданий с безбалочными пере крытиями * . - - . Конструкции зданий с балочными перекрыти ями . Инженерные сооружения Силосы . , . . . Емкостные устройства систем водоснабжения канализации .... Резервуары для воды мазута и нефти . . . Эстакады под техноло гические трубопроводы: одноярусные . „ • двухъярусные . . отдельно стоящие опоры . , , « Каналы Тоннели Подпорные стенки Напорные трубы . Безнапорные трубы . Фундаменты под ку: 1ечные молоты: без аиброизоляции с виброизоляцией . . Фундаменты под ком¬ прессоры * Сваи квадратного сече¬ ния: с поперечной армату¬ рой без поперечной арма¬ туры для вечномерзлых грунтов с круглой полостью . 1.466-1 1.432-5 СТ-02-19/68 1.420-4 ИИ20/70 ИС-01-09 3.900-2 Типовые проекты ИС-01-03, ИС-01-11 ИС-01-07 ИС-01-06. ИС-01-11 ИС-01-04, ХТР1-1 ИС-01-05, ХТР1-1 3.400-3 3.901-1 3.008-4 3.004-2 3.004-3, ОФ-01-14 3.004-8 1.011-1, 1.011-2 1.011-ЗМ 1.011-4 Проектный ин¬ ститут № 1 и ЦНИИпромзда- ний ЦНИИпром- зданий То же Гипромясо и ЦНИИпромзда- ний ЦНИИпромзда- ний и ГПИ-7 Ленинградский Промстройпроект Союзводоканал* проект То же Харьковский Промстройнии- проскт То же Киевский Пром¬ стройпроект Союзводоканал- проект Мосинжпроект Ленинградское отделение Фунда- ментпроекта ЦНИИпромзда- ний Ленинградское отделение Фунда- ментпроекта Фундаментпро- ект То же * Применение конструкций разрешено до износа опа« лубочных форм.
СПРАВОЧНИК ПРОЕКТИРОВЩИКА Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства Под редакцией Г. И. Бердичевского Редактор издательства И. С. Бородина Внешнее оформление художника Б. К. Д орми донтов а Технический редактор Н. В. В ы с о т и н а Корректоры Г. А. Кравченко, М. Ф. Казакова Сдано в набор 12/Х 1973 г. Подписано к печати 17/V 1974 г. Формат 84XlC87i6 Бумага типографская № 2 42 уел. печ. л. (54,28 уч.-изд. л.) Тираж 30.000 экз. Изд. № АХ—3109 Зак. № Ю75 Цена 3 р. И к. Стройиздат 103777, Москва, Кузнецкий мост, д. 9 Владимирская типография Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфии ir книжной торговли Гор. Владимир, улл Победы, д. 18-6.
Таблица соотношений между некоторыми единицами физических величин, подлежащих изъятию, и единицами СИ Наименование величины Единица Соотношение единиц подлежащая изъятию СИ наименование обозначение наименование | обозначение Сила; нагрузка; вес килограмм-сила тонна-сила грамм-сила кгс тс гс | выотон Н 1 кгс«9,8 Н«10 Н 1 тс«9,8-103 Н«10 кН 1 гс — 9,8 • 1Э“3 Н«10 мН Линейная нагрузка Поверхностная нагруз¬ ка килограмм-сила на метр килограмм-сила на квадратный метр кгс/м кгс/м2 ньютон на метр ньютон на квад¬ ратный метр Н/м Н/м2 1 кгс/м «10 Н/м 1 кгс/см*» 10 Н/м2 Давление килограмм-сила на квадратный санти¬ метр миллиметр водяного столба миллиметр ртутного столба кгс/см2 мм вод. ст. мм рт. ст. | паскаль Па 1 кгс/см2 «5,8-104 Па«105 Па» *0,1 МПа 1 мм вод. ст.«9,8 Па«10 Па 1 мм рт. ст. «133,3 Па Механическое напря¬ жение Модуль продольной упругости; модуль сдви¬ га; модуль объемного сжатия килограмм-сила на квадратный милли¬ метр килограмм-сила на квадратный санти¬ метр кгс/м м2 кгс/см2 паскаль Па 1 кгс/м м2 «9,8-10е Па«10г Па» «10 МПа 1 кгс/см2«9,8-104 Па«105 Па« «0,1 МПа Момент силы; момент пары сил килограмм-сила-метр кгс*м ньютон-метр Нм 1 кгс-м«9,8 Н-м«10 Н-м Работа (энергия) килограмм-сила- метр кгс-м джоуль Дж 1 кгс-м«9,8 Дж«10 Дж Количество теплоты калория килокалория 1 кал j ккал | .жоуль Дж 1 кал «4,2 Дж 1 ккал«4,2 кДж Мощность килограмм-сила- метр в секунду лошадиная сила калория в секунду килокалория в час кгс м/с л. с. кал/с ккал/ч \ \ ватт 1 Вт 1 кгс*м/с«9.8 Вт«10 Вт 1 л. с. «735,5 Вт 1 кал/с«4,2 Вт 1 ккал/ч«1,16 Вт Удельная теплоемкость калория на грамм- градус Цельсия килокалория на ки¬ лограмм-градус Цельсия кал/(г-°С) ккал/(кг*°С) I джоуль на 1 килограмм- 1 кельвин Дж/(кг-К) 1 кал/(г-°С)«4,2*103 Дж/(кг-К) 1 ккал'/(кг-°С)«4,2 кДж/(кг-К) Т еплопроводность калория в секунду на сантиметр-градус Цельсия килокалория в час на метр-градус Цельсия кал/(с-см-°С) ккал/(ч*м*°С) 1 ватт на метр- 1 кельвин Вт/(м-К) 1 кал/(с-см • °С)« «420 Вт/(м-К) 1 ккал/(ч-м • °С)» «1,16 Вт/(м-К) Коэффициент теплооб¬ мена (теплоотдачи); ко¬ эффициент теплопереда¬ чи калория в секунду на квадратный санти¬ метр-градус Цельсия килокалория в час на квадратный метр- градус Цельсия кал/(с-см2-°С) ккал/(ч-м2*°С) • }ватт на квадрат¬ ный метр-кельвин Вт/(м2-К) 1 кал/(с*см2 • °С)« «42 кВт/(м2-К) 1 ккал/(ч м2 • °С)« « 1,16 кВт/(м2*К)
ОПЕЧАТКИ Стр. Строка Напечатано Следует читать 13 Табл. 1.9, 2-я колонка справа, 3-я строка снизу 2000 2600 17 Табл. 1.17, + — .г 1-я колонка справа, 7-я строка сверху 84 Левый столбец Верхние четыре строки следует читать после формулы = (Ab+Bh)y0+Dc*. С58-22 С58-22 110 Подпись к рис. 2.101, С60-20 С60-18 поз. 23 230 Табл. 2.160, 2-й рис. 500 550 Зак. 1075
; к и кции здании и сооружений для промышленного строительства