Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства - Бердичевский Г.И.

Author: Бердичевский Г.И.
Tags: сооружения и части сооружений по виду строительных материалов и методам возведения строительство проектирование зданий строительное проектирование
Year: 1974
Similar
Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства
Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Каменные и армокаменные конструкции
Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства. Справочник проектировщика
Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий (примеры расчета)
Text
                    СПРАВОЧНИК
ПРОЕКТИРОВЩИКА
ТИПОВЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
КОНСТРУКЦИИ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННОГО
СТРОИТЕЛЬСТВА
Под редакцией
д-ра техн. наук, проф.
Г. И. БЕРДИЧЕВСКОГО
МОСКВА
СТРОИИЗДАТ
1974

УДК 624.012.45 : 725,4.012(031)
C'fH-
Рекомендовано к изданию Отделом типового проектирования и организации
проектно-изыскательских работ Госстроя СССР
Авторы:	А. И. Дехтярь, И. С. Приходько, В. М. Спиридонов, В. И. Сычев,
С. Н. Алексеев, А. А. Бать, Г. В. Выжигин, В. Т. Ильин, Ф. А. Иссерс, В. А. Клев-
цов, М. Г. Костюковский, Н. М. Ляндрес, В. И. Матвеев, В. М. Москвин, Н. М. Му-
лин, Р. И. Рабинович, Н. В. Селиверстова, К Э. Таль, Г. К. ХийОуков, Б. М. Чкония,
В. С. Шейнкман, Р. Г. Шишкин, М. С. Шорина, J1. Ш. Ямпольский.
Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и со¬
оружений для промышленного строительства. Под ред. Г. И. Бердичевского. М., Строй-
издат, 1974. 398 с. Авт.: А. И. Дехтярь, И. С. Приходько, В. М. Спиридонов и др.
Справочник содержит сведения по типовым железобетонным конструкциям про¬
мышленных зданий и инженерных сооружений.
Изложены общие справочные данные: требования к бетону и арматуре и их расчет¬
ные характеристики, указания по применению железобетонных конструкций в агрессив¬
ных средах, внешние нагрузки и 'воздействия, указания по контрольным испытаниям.
В разделах, посвященных типовым железобетонным конструкциям одноэтажных
и многоэтажных производственных зданий, приведены данные для проектирования и тех¬
нико-экономические показатели фундаментов под колонны и фундаментных балок, ко¬
лонн. стропильных и подстропильных ферм и балок, плит и сборных оболочек для по¬
крытий, панелей стен, каркасов многоэтажных зданий с балочными и безбалочными пе¬
рекрытиями.
Один из разделов посвящен конструкциям инженерных сооружений: силосов, за¬
кромов для промышленных сыпучих, емкостей для систем водоснабжения и канализа¬
ции, резервуаров, эстакад и отдельно стоящих опор под технологические трубопроводы,
коммуникационных каналов и тоннелей, подпорных стенок, напорных и безнапорных
труб, фундаментов под технологическое оборудование, свай.
Справочник предназначен для инженерно-технических работников проектных
и строительно-монтажных организаций.
Табл. 340, ил. 615, список лит.: 64 назв.
(g) Стройиздат, 1974
с 30205-337	;3_74
047(01)—74

ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр,
Предисловие . . ;		8
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ
МАТЕРИАЛЫ
Глава 1.1. Материалы для железобетонных кон¬
струкций	. 			8
1.1.1.	Требования к бетонам и их расчетные
характеристики	(канд.	техн.	наук
К.	Э. Таль)				8
1.1.2.	Требования к арматуре и ее расчетные
характеристики	(канд. техн. наук
Я. М. Мулин) ,			12
Глава 1.2. Указания по применению железобе¬
тонных конструкций в агрессивных
средах (д-р техн. наук, проф. В. М.
Москвин, д-р техн. наук С. Я. Алек¬
сеев) 			18
1.2.1.	Общие требования и основные принципы
учета агрессивных воздействий при про¬
ектировании . . » 			18
1.2.2.	Классификация агрессивных сред и оцен¬
ка их действия на бетон и железобетон¬
ные конструкции		19
1.2.3.	Требования к арматурной стали и бето¬
ну и к расчету конструкций		20
1.2.4.	Антикоррозионная защита	конструкций	23
Глава 1.3. Нагрузки и воздействия (канд. техн.
наук А. А. Бать)		24
1.3.1.	Основу® положения		24
1.3.2.	Постоянные нагрузки		25
1.3.3.	Временные нагрузки на перекрытия	.	.	25
1.3.4.	Нагрузки от мостовых и подвесных кра¬
нов *		27
1.3.5.	Снеговые нагрузки		29
1.3.6.	Ветровые нагрузки		36
Глава 1.4. Указания по контрольным испыта¬
ниям типовых конструкций (канд.
техн. наук В. А. Клевцов)	....	41
1.4.1.	Общие положения			41
1.4.2.	Количество изделий, испытываемых
контрольной нагрузкой 		41
1.4.3.	Выбор схем контрольных	испытаний	.	41
1.4.4.	Испытательные нагрузки		43
1.4.5.	Оценка качества изделий по результатам
контрольных испытаний		45
Стр.
1.4.6.	Контроль прочности, жесткости и трещи-
ностойкости по результатам испытаний
неразрушающими методами		45
Список литературы	47
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ
ЗДАНИЙ
Глава 2.1. Область применения типовых конст¬
рукций одноэтажных зданий (инж.
Р. Г. Шишкин)		50
2.1.1.	Общие сведения		50
2.1.2.	Конструктивные схемы одноэтажных
зданий		51
2.1.3.	Унифицированные габаритные схемы од¬
ноэтажных зданий		51
2.1.4.	Унификация привязок конструкций к раз-
бивочным осям зданий 			53
Глава 2.2. Фундаменты под колонны	(инжене¬
ры А. И. Дехтярь и И. С.	Приходько)	55
2.2.К	Общие сведения		55
2.2.2.	Конструкция фундаментов		55
2.2.3.	Методика подбора фундаментов	...	57
2.2.4.	Таблицы и графики для подбора фунда¬
ментов под колонны прямоугольного се¬
чения 		58
2.2.5.	Таблицы и графики для подбора фунда¬
ментов под колонны двухветвевого се¬
чения 			83
Глава 2.3. Фундаментные балки (А. И. Дехтярь
и И. С. Приходько)	.	■		111
2.3.1.	Общие сведения		111
2.3.2.	Фундаментные балки для шага колонн
6 м		111
2.3.3.	Фундаментные балки для шага колонн
12 м . . . , *		 .	.	.	113
Глава 2.4. Колонны' (канд. техн. наук. М. Г.	Ко-
стюковский, инженеры В. И. Матвеев
и В. С. Шейнкман)		114
2.4.1.	Общие сведения		114
2.4.2.	Колонны каркаса зданий без мостовых
кранов		115
2.4.3.	Колонны t каркаса зданий с мостовыми
кранами		123

4
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр.
2.4.4.	Нагрузки и основные условия расчета .	144
Глава 2.5. Стропильные и подстропильные фер¬
мы (Р. Г. Шишкин)		145
2.5.1.	Общие сведения		145
2.5.2.	Сегментные фермы для покрытий зданий
со скатной кровлей		147
. 2.5.3. Безраскосные фермы для покрытий зда¬
ний со скатной кровлей 		155
2.5.4.	Стропильные фермы для зданий с пло¬
ской кровлей		162
2.5.5.	Подстропильные фермы для зданий со
скатной и плоской кровлей 		170
2.5.6.	Особенности расчета опорных и проме¬
жуточных узлов стропильных и подстро¬
пильных ферм		173
Глава 2.6. Стропильные и подстропильные бал¬
ки (Р. Г. Шишкин) 		176
2.6.1.	Общие сведения 			176
2.6.2.	Стропильные балки для покрытий зда¬
ний со скатной кровлей		176
2.6.3.	Предварительно-напряженные стропиль-
.. ные балки с параллельными	полками	.	183
2.6.4.	Подстропильные балки для зданий со
скатной и плоской кровлей			184
Глава 2.7. Плиты покрытий (А. И. Дехтярь
и И. С. Приходько)		186
2.7.1.	Общие сведения		186
2.7.2.	Плиты длиной 6 м 			186
2.7.3.	Плиты длиной 12 м		191
2.7.4.	Применение плит в покрытиях	зданий	.	193
2.7.5.	Мелкоразмерные плиты 		199
Глава 2.8. Оболочки положительной гауссовой
кривизны для покрытий (кандидаты
техн. наук М. Г. Костюковский и
Р. И. Рабинович, д-р техн. наук
проф. Г. К. Хайдуков)	200
2.8.1.	Конструкция оболочек	200
2.8.2.	Основные положения расчета	....	209
Список литературы . . . *	209
Глава 2.9. Стены (инж. Я. М. Ляндрес)	.	.	.	209
2.9.1.	Общие сведения. Материалы и сортамент
панелей стен для зданий с шагом край¬
них колонн 6 м	209
CJ>.2. Область применения панелей		221
2.9.3.	Конструкция панельных стен	224
2.9.4.	Панели для неотапливаемых здлнпй с ша¬
гом колонн 12 м		227
РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ
ЗДАНИЙ
Глава 3.1. Область применения типовых конст¬
рукций многоэтажных зданий (инж.
Б. М. Чкопия)		232
3.1	1. Общие сведения		232
3.1.2.	Унифицированные габаритные схемы
многоэтажных зданий	2 33
3.1.3.	Унификация привязок конструкций к
разбивочным осям зданий .....	235
Стр.
Глава 3.2. Конструкции зданий с балочными
перекрытиями (канд. техн. на¬
ук Г. В. Выжигин, инженеры
Б. М. Чкония, М. С. Шорина.
Л. Ш. Ямпольский, Н. В. Селивер¬
стова) 			236
3.2.1.	Общие сведения 		236
3.2.2.	Расчетные положения	237
3.2.3.	Конструктивное решение каркаса . . .	238
3.2.4.	Колонны и связи	*	243
3.2.5.	Перекрытия	252
3.2.6.	Лестницы . . 		256
3.2.7.	Применение конструкций серии ИИ 20/70	257
Глава 3.3. Конструкции зданий с безбалочными
перекрытиями (Б. М. Чкония) . .	271
3.3.1.	Общие сведения		271
3.3.2.	Конструкция каркаса и его элементов	273
3.3.3.	Применение конструкций серии 1.420*4	278
РАЗДЕЛ 4. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Глава 4.1. Силосы (инж. В. Т. Ильин)	. .	-	284
4.1.1.	Общие сведения			284
4.1.2.	Конструктивные решения унифицирован¬
ных силосных корпусов	286
4.1.3.	Основные расчетные положения (канд.
техн. наук Ф. А. Иссерс)	291
Глава 4.2. Закрома (инж. И. С. Приходько)	.	292
4.2.1.	Общие сведения		292
4.2.2.	Габаритные схемы закромов и нагрузки	292
4.2.3.	Конструктивное решение закромов .	.	293
Глава 4.3. Емкостные сооружения систем водо¬
снабжения и канализации (И. С. При¬
ходько) 	295
4.3.1.	Общие сведения		295
4.3.2.	Унифицированные габаритные схемы ем¬
костных сооружений	29§
4.3.3.	Конструктивные решения прямоугольных
емкостных сооружений	300
4.3.4.	Конструктивные решения цилиндричес¬
ких емкостных сооружений	ЗОв
4.3.5.	Конструкции колодцев	3^4
4.3.6.	Конструкции лотков	£0 ">
4.3.7.	Общие требования к конструкциям во¬
досодержащих емкостных сооружений	307
Глава 4.4. Резервуары (инж. В. И. Сычев) .	.	309
4.4.1.	Общие сведения		309
4.4.2.	Унификация параметров и габаритные
схемы резервуаров		309
4.4.3.	Прямоугольные резервуары	311
4.4.4.	Цилиндрические резервуары	313
4.4.5.	Особенности расчета резервуаров ...	313
Глава 4.5. Эстакады и отдельно стоящие опоры
ё под технологические трубопроводы
(инж. В. М. Спиридонов) ....	315
4.5.1.	Унификация строительных параметров	.	315
4.5.2.	Отдельно стоящие опоры под техноло¬
гические трубопроводы		315
4.5.3.	Одноярусные* эстакады под технологиче¬
ские трубопроводы		318
4.5.4.	Двухъярусные эстакады под технологи¬
ческие трубопроводы	329

ОГЛАВЛЕНИЕ
5
Стр.
Глава 4.6. Коммуникационные каналы и тонне¬
ли (В. М. Спиридонов)	334
4.6.1	Габаритные схемы каналов и тоннелей .	334
4.6.2.	Конструкции непроходных каналов . .	336
4.6.3. Конструкции тоннелей	343
4.6.4.	Конструкции полупроходных каналов .	348
4.6.5.	Нагрузки и расчет конструкций каналов
и тоннелей »»«••.«.....	351
Глава	4.7. Подпорные стенки (В. И. Сычев) .	353
4.7.1.	Общие сведения и габаритные схемы
подпорных стенок ........	353
4.7.2.	Конструкции подпорных стенок . . .	354
4.7.3.	Особенности расчета подпорных стенок	355
Глава 4.8. Напорные и безнапорные трубы
{И. С. Приходько)	357
4.8.1.	Общие сведения		357
4.8.2.	Напорные трубы	357
4.8.3.	Безнапорные трубы		365
Глава 4.9. Фундаменты	под технологическое
оборудование (В. Т. Ильин) . „ *	370
Стр.
4.9.1.	Фундаменты под кузнечные молоты и
компрессоры. Общие сведения . . .	370
4.9.2.	Монолитные невиброизолированные фун¬
даменты под кузнечные молоты и ком¬
прессоры .		371
4.9.3.	Монолитные виброизолированные фунда¬
менты под кузнечные молоты ....	375
4 9.4. Монолитные виброизолированные фун¬
даменты под компрессоры	376
4.9.5.	Фундаменты (постаменты) под емкост¬
ную аппаратуру	* „ . . .	378
Глава 4.10. Сваи (В. Т. Ильин) ......	380
4.10.1.	Общие сведения		"80
4.10.2.	Забивные сваи сплошного квадратно¬
го сечения		280
4.10.3.	Забивные предварительно-напряженные
сваи сплошного квадратного сечения
без поперечного армирования ствола .	385
4.10.4.	Сваи для строительства на вечномерз¬
лых грунтах 		391
4.10.5.	Забивные сваи квадратного сечения с
круглой полостью		394
ПЕРЕЧЕНЬ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ	ТИПОВЫХ	КОН¬
СТРУКЦИЙ, ПРИВЕДЕННЫХ В	СПРАВОЧНИКЕ	...	398

ПРЕДИСЛОВИЕ
Типизация железобетонных конструкций и изделий
имеет основополагающее значение для индустриализа¬
ции строительства полносборных зданий и инженерных
сооружений промышленных предприятий.
Свыше двух третей производственных зданий и ин¬
женерных сооружений возводится в СССР с преиму¬
щественным использованием типовых железобетонных
конструкций заводского изготовления. Осуществленная
в нашей стране типизация конструкций для промышлен¬
ного строительства, не имеющая по своему размаху
и научно-технической обоснованности аналогов в миро¬
вой строительной практике, оказала глубокое и плодо¬
творное влияние на повышение эффективности процес¬
са проектирования. Она существенным образом также
изменила состав и объем проектов зданий и сооружений.
В то же время широкая типизация подавляющего
большинства несущих и ограждающих конструкций для
промышленного строительства сопровождалась значи¬
тельным ростом объема типовой проектной документа¬
ции — рабочих чертежей типовых «конструкций и мате¬
риалов для проектирования.
Цель издания настоящего справочника — помочь
проектировщику ориентироваться в том огромном мас¬
сиве информации, который заключен в действующих
проектах типовых конструкций и изделий из сборного
железобетона для промышленного строительства.
Необходимость концентрации в ограниченных рам¬
ках справочного издания обширного объема материа¬
лов, имеющихся в типовой проектной документации,
предопределила некоторые ограничения при отборе
данных для включения в справочник и особенности его
построения.
По своей структуре и оформлению справочник су¬
щественным образом отличается от других справочных
книг по железобетону, издававшихся ранее.
Общие справочные данные и текстовая часть опи¬
сательного характера сведены к минимуму. Основной
материал представлен в виде таблиц, содержащих но¬
менклатуру и сортамент типовых конструкций и изде¬
лий, данные о расходе материалов, ключи для подбора
конструкций по параметрам зданий и сооружений и под
те или иные сочетания внешних воздействий; в необ¬
ходимых случаях даны графики для подбора конструк¬
ций и краткие сведения об особенностях конструирова¬
ния и расчета.
Справочник состоит из четырех разделов. В пер¬
вом разделе представлены краткие справочные данные
общего характера: требования к бетону и арматуре и
их расчетные характеристики, особенности учета влия¬
ния агрессивной среды, сведения об основных нагруз¬
ках и внешних воздействиях, указания по контрольным
испытаниям изделий.
Второй и третий разделы посвящены типовым кон¬
струкциям одноэтажных и многоэтажных производствен¬
ных зданий: фундаментам и фундаментным балкам, ко¬
лоннам, стропильным и подстропильным фермам, бал¬
кам, плитам и сборным оболочкам покрытий, стенам,
каркасам многоэтажных зданий с балочными и безба-
лочными перекрытиями.
В четвертый раздел вошли типовые конструкции и
элементы инженерных сооружений: силосов, закромов,
различных емкостей и резервуаров, эстакад, коммуни¬
кационных каналов и тоннелей, подпорных стенок, труб,
фундаментов под технологическое оборудование и свай.
Справочник подготовлен группой специалистов От¬
дела типового проектирования и организации проектно¬
изыскательских работ и Главпромстройпроекта Госстроя
СССР, НИИ бетона и железобетона и ЦНИИпромзда-
ний Госстроя СССР под руководством редакторской
группы в составе: д-ра техн. наук, проф. Г. И. Берди¬
чевского, инж. А. И. Дехтяря, д-ра техн. наук, проф.
К. В. Михайлова и инж. В. И. Сычева.
При подготовке справочника использованы материа¬
лы ряда проектных и научно-исследовательских орга¬
низаций:	Промстройпроекта, Ленинградского Пром-
стройпроекта, Киевского Промстройпроекта, Проектного
института № 1, НИИ бетона и железобетона, ЦНИИ-
промзданий, Харьковского Промстройниипроекта и др.
Соответствующие ссылки на упомянутые организации
даны в указателе использованных серий типовых чер¬
тежей, приведенном в конце справочника.
Основное назначение справочника — служить посо¬
бием для инженеров-проектировщиков при разработке
технических проектов, при первичном выборе типовых
конструкций и изделий, а также при решении вопросов,
возникающих в процессе привязки типовых решений
с учетом местных условий. Он будет также полезен ин¬
женерно-техническому персоналу строительных органи¬
заций и заводов железобетонных конструкций, научным
сотрудникам, преподавателям и студентам строитель¬
ных вузов.
П^)и составлении справочника и его подготовке мог¬
ли быть допущены отдельные промахи и недочеты. Кри¬
тические замечания, способствующие их устранению,
будут приняты с благодарностью.

РАЗДЕЛ 1
ОБЩИЕ
СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Научный редактор —
д-р техн. наук, проф. К. В. МИХАИЛОВ
ё
\

Глава 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
1.1.1.	Требования к бетонам
и их расчетные характеристики
Номенклатура и области применения
различных видов бетонов
Для изготовления типовых железобетонных конст¬
рукций применяются следующие бетоны на неорганиче¬
ских вяжущих и заполнителях [36]:
а)	тяжелые бетоны на цементном вяжущем с объ¬
емной массой более 2200 до 2500 кг/м3;
б)	облегченные и легкие бетоны на пористых за¬
полнителях, плотные или поризованные бетоны с объ¬
емной массой 500—2200 кг/м3-,
в)	ячеистые бетоны с объемной массой 500—
1200 кг/м3.
Тяжелые бетоны на плотных заполнителях и це¬
ментном вяжущем применяются без ограничений в кон¬
струкциях, эксплуатируемых в обычных температурно¬
влажностных условиях.
Плотные облегченные и легкие бетоны на пористых
заполнителях и цементном вяжущем применяются в за¬
висимости от объемной массы в несущих или ограж¬
дающих конструкциях. При этом должны учитываться
особенности свойств бетонов на пористых заполнителях.
Поризованные бетоны на пористых заполнителях
и ячеистые бетоны применяются преимущественно в на¬
ружных ограждающих конструкциях.
При применении бетонов в конструкциях, подвер¬
гающихся воздействию повышенных или пониженных
температур, а также эксплуатируемых в агрессивных
средах, должны учитываться дополнительные требова¬
ния, приведенные в главе 1.2. Плотность бетона опре¬
деляется по [7]. Вяжущие и добавки, применяемые для
изготовления бетонов, должны удовлетворять требова¬
ниям СНиП I-B.2-69, а заполнители для бетонов — тре¬
бованиям СНиП I-B.1-62.
Общие требования к бетонам
При выборе вида бетона для проектируемых конст¬
рукций нужно учитывать условия их возведения и экс¬
плуатации, а также соблюдать требования экономного
расходования цемента.
В рабочих чертежах конструкций должны быть ука¬
заны: а) вид бетона; б) проектная марка бетона; в) для
бетона на пористых заполнителях — его объемная мас¬
са, а для ячеистого — объемная масса и влажность;
г) прочность бетона к моменту отпуска предваритель¬
ного натяжения («передаточная» прочность); д) проч¬
ность бетона при отпуске сборных элементов предприя-
тием-изготовителем («отпускная» прочность), а в необ¬
ходимых случаях — режим их тепловлажностной обра¬
ботки.
Для конструкций, эксплуатируемых в агрессивных
средах и в условиях систематического воздействия по¬
вышенных или пониженных температур, должны ука¬
зываться необходимые дополнительные требования к бе¬
тону в соответствии с главой 1.2. Основными проект¬
ными характеристиками бетона являются его про¬
ектные марки, устанавливаемые в зависимости от ха¬
рактера, назначения и условий работы бетона в конст¬
рукции по следующим признакам: по прочности на сжа¬
тие (кубиковой прочности), по морозостойкости, по во¬
донепроницаемости.
Проектной маркой бетона по какому-либо признаку
называется значение соответствующей характеристики
бетона, задаваемое при проектировании. По существу,
проектной маркой бетона является так называемое
«ожидаемое» значение соответствующей характеристики,
т. е. ее среднее значение или близкое к нему.
Прочность бетона при сжатии определяется вели¬
чиной временного сопротивления эталонных образцов-
кубов в кгс/см2, испытанных в соответствии с [4, б, 8].
Морозостойкость бетона определяется количеством
циклов попеременного замораживания и оттаивания, вы¬
держиваемых эталонными образцами в насыщенном во¬
дой состоянии в соответствии с [3 и 5].
Водонепроницаемость бетона определяется величи¬
ной предельного давления воды в кгс/см2, при котором
еще не наблюдается просачивание ее через испытывае¬
мый образец, в соответствии с [1].
В необходимых случаях проектные марки бетона
могут устанавливаться и по другим признакам, напри¬
мер по прочности на осевое растяжение и растяжение
при изгибе, истираемости и др. Диапазон применяемых
проектных марок бетона по прочности на сжатие при¬
веден в табл. 1.1.
Таблица 1.1
Проектные марки бетона по прочности на сжатие
Бетон
Марка
Тяжелый
100—800
На пористых заполнителях:
плотный . ......
35—400
поризоденный . . * » .
35—100
Ячеистый
35—150
Эталонным образцом бетона, соответствующим по¬
нятию проектной марки по прочности на сжатие, явля¬
ется куб с размерами ребер 200X200X200 мм. Влаж¬
ность ячеистого бетона, отвечающая его проектной мар¬
ке по прочности, принимается 8%. В необходимых
случаях в проектах конструкций из ячеистых бетонов

ГЛАВА 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
о
должна учитываться более высокая влажность бетона.
Сроки твердения бетона, отвечающие его проектной мар¬
ке по прочности, предусматриваются в стандартах или
в технических условиях на изделия, но должны быть
не более 28 дней.
При контроле прочности бетона допускается ис¬
пользовать образцы, отличающиеся от эталонных, с по¬
следующим пересчетом при помощи переходных коэф¬
фициентов по СНиП.
Если требования по морозостойкости и водонепро¬
ницаемости бетона относятся в основном к стадии экс¬
плуатации конструкций, то требования по прочности
могут относиться к любой из стадий — изготовления,
транспортирования, возведения и эксплуатации. Так, для
элементов сборных конструкций помимо требований к
проектной марке бетона по прочности на сжатие предъ¬
являются требования к прочности бетона к моменту от¬
пуска конструкций с предприятия-изготовителя, а для
предварительно-напряженных конструкций также и к
моменту передачи на бетон усилия от предварительного
напряжения арматуры.
Предприятие-изготовитель имеет право отпускать
конструкции потребителю только после того, как бетон
приобретет отпускную прочность, указываемую в стан¬
дартах или в технических условиях на данный вид кон¬
струкции (изделия), а при отсутствии этих документов
регламентируемую протоколом соглашения между пред-
приятием-изготовителем, потребителем и проектной ор¬
ганизацией.
В соответствии с ГОСТ 13015—67 отпускная проч¬
ность бетона устанавливается с учетом условий транс¬
портирования, монтажа и срока загружения конструк¬
ций, а также с учетом технологии их изготовления и
возможности дальнейшего нарастания прочности бетона
в конструкциях в зависимости от климатических' усло¬
вий района строительства и времени года.
Расчет конструкций для обеспечения требуемой не¬
сущей способности и жесткости, а также недопущения
чрезмерного раскрытия трещин в стадии транспортиро¬
вания и возведения выполняется по СНиП с учетом
нагрузок, возникающих при транспортировании и воз¬
ведении, и сопротивлений, определяемых с учетом тре¬
буемых нормами запасов, вводимых к отпускной проч¬
ности бетона.
Если изделия отпускаются с прочностью бетона ни¬
же его проектной марки, предприятие-изготовитель обя¬
зано гарантировать, что прочность бетона, применяемо¬
го для изготовления конструкций, достигает проектной
марки в возрасте 28 суток со дня изготовления или
в ином возрасте, указанном в рабочих чертежах конст¬
рукций. Контроль этого требования выполняется пред-
приятием-изготовителем на образцах, изготовленных од¬
новременно и твердевших в одинаковых условиях с ус¬
ловиями твердения бетона в конструкциях в течение
всего срока, необходимого для приобретения бетоном
заданной отпускной прочности, а далее в камере нор¬
мального твердения при температуре воздуха +20±2°С
и его относительной влажности не менее 90%.
При отпускной прочности бетона менее 100% во
всех случаях полная нагрузка конструкций может про¬
изводиться не ранее чем через месяц со дня их изго¬
товления.
Требования к бетонам в зависимости
от климатических условий и назначения конструкций
Предварительно-напряженные железобетонные кон.
струкции или их части с напрягаемой арматурой, не
имеющей специальной защиты, должны выполняться из
бетона с проектной маркой по прочности на сжатие во
всяком случае не ниже: для тяжелого бетона на це-
Таблица 1.2
Требования к проектным маркам по морозостойкости для
бетонов, применяемых в наружных ограждающих конструкциях
зданий и сооружений 1 класса
Режим влажности
ограждаемых поме¬
щений
Клима¬
Наименьшие значения
проектной марки по морозо¬
стойкости
тичес¬
кие
районы
бетоны
на пористых
заполнителях
и ячеистые
бетоны
тяжелые
бетоны
Мокрый с относи¬
1
Мрз 100
Мрз 200
тельной влажностью
2
Мрз 75
Мрз 100
воздуха более 75%
3
Мрз 50
Мрз 75
4
Мрз 35
Мрз 50
Влажный с относи¬
1
Мрз 75
Мрз 100
тельной влажностью
2
Мрз 50
Мрз 50
воздуха 61—75%
3
Мрз 35 1
Не норми¬
4
Мрз 25 )
руется
Нормальный и су¬
1
Мрз 50
Мрз 75
хой с относительной
2
Мрз 35 ^
Не норми¬
влажностью воздуха
3
• Мрз 25 1
руется
60% и менее
4
Мрз 25 J
Примечание.
Наименьшие значения проектных ма-
рок бетона по морозостойкости для сооружений II и III клас¬
са принимаются соответственно на одну или две марки ниже
указанных в таблице, но не ниже: Мрз 50—для
тяжелого ое-
тона, Мрз 25 — для бетона на
Мрз 15— для ячеистого бетона.
пористых заполнителях и
ментном вяжущем — 200; для бетона на пористых за¬
полнителях— 150. В указанных конструкциях поризо-
ванныё и ячеистые бетоны не применяются.
Требования к морозостойкости и водонепроницае¬
мости бетона устанавливаются в зависимости от клас¬
са зданий и сооружений по СНиП II-A.3-62, климати¬
ческого района и условий эксплуатации в соответствии
с [37 и 40] (табл. 1.2 и 1.3).
Таблица 1.3
Требования к проектным маркам бетона по морозостойкости
и водонепроницаемости для несущих конструкций зданий
и сооружений 1 класса из тяжелого бетона и бетона на пористых
заполнителях
Клима¬
тичес¬
Наименьшие значения про¬
ектных марок бетона
Условия эксплуатации
кие
районы
по морозо¬
стойкости
по водоне-
проницаемо-
сти
Попеременное замо-4
1
Мрз 300
В-6
раживание и оттаива¬
2
Мрз 200
В-4
ние в водонасыщен¬
3
Мрз 150
В-4
ном состоянии
4
Мрз 100
В-2
Попеременное замо¬
1
Мрз 200
В-4
раживание и оттаива¬
2
Мрз 100
В-4
ние в условиях эпи¬
3
Мрз 75
В-2
зодического водона-
сыщения
4
Мрз 50
Не норми¬
руется

10
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
*пр
*п.п =		 = 0,8 — 0,0001 R кгс/см2 » 0,75;	(1.2)
Яку б
для бетонов на пористых заполнителях
*пр
kn.n =	= 0,9 — 0,0001 R кгс/см2' (1.3)
Rи
Продолжение табл. 1.3.
Условия эксплуатации
Клима¬
тиче¬
ские
районы
Наименьшие значения про¬
ектных марок бетона
по морозо¬
стойкости
по водоне¬
проницаемо¬
сти
В грунте или под
водой, подвергающих¬
ся- эпизодическому
воздействию темпера¬
туры ниже 0е С
1
,2
3
4
Мрз 150
Мрз 75
Мрз 50
Не норми¬
руется
Не норми¬
руется
Возможное эпизоди¬
ческое воздействие
температур ниже 0° С
в условиях воздушно-
влажностного состоя¬
ния
Примечание,
рок бетона по морозос
сооружений II и III к
одну или две марки hi
Мрз 50 — для тяжелого
ристых заполнителях.
1
2
5 }
Наимены
ТОЙКОСТИ 1
ласса при
1же указа
бетона и
Мрз 100
Мрз 50
Не норми¬
руется
шие значения г
и водонепрониц
[нимаются соот
нных в таблищ
Мрз 35 —для
Не норми¬
руется
[роектных ма-
[аемости для
ветственно ка
г, но не ниже
бетона на по-
Климатические районы характеризуются средней
температурой наиболее холодной пятидневки по
СНиП II-A.6-72, равной в °С:
1-й	район		ниже	—35
2-й	»		 от	—35	до —21
3-й	»			»	—20	» — 6
4-й	»			»	— 5	и выше
Нормативные характеристики бетонов
Нормативное сопротивление для каждой марки ма¬
териала должно иметь обеспеченность не менее 95%
[32], т. е. при нормальной кривой распределения от¬
стоять от среднего значения сопротивления этой марки
не менее чем на 1,64 среднеквадратического уклонения.
Этим реализуется условие, что нормативным сопротив¬
лением учитывается основное статистическое рассеяние
прочностных характеристик, которое в соответствии
с [40] принимается в пределах Rcр±1,64а, где Rcр —
средняя прочность, а а — стандартное уклонение.
Значение нормативного сопротивления бетона при
сжатии R* (нормативной кубиковой прочности) уста¬
навливается по формуле
ЯН = *(1-1,64С0),	(1.1)
где Су—принятый в нормах проектирования усреднен¬
ный коэффициент изменчивости прочности, для
тяжелых бетонов и бетонов на пористых за¬
полнителях равный 13,5%;
R— среднее (ожидаемое) значение прочности при
коэффициенте изменчивости Cv, численно от¬
вечающее проектной марке.
Таким образом, для указанных бетонов 0,78 R.
Значения нормативной призменной прочности опре¬
деляются умножением кубиковой прочности на соответ¬
ствующий переходный коэффициент £п.ц. Значения kn.n
в СНиП II-21-74 несколько увеличены, что вытекает
из результатов статистической обработки имеющихся
опытных данных [42].
Включенные в СНиП [40] значения /?”р получены
из отношений:
для тяжелых бетонов
для ячеистых бетонов
Япр
Ап.п =		 = 0,95 — 0,0005/? кгс/см*.	(1.4)
*куб
Нормативные сопротивления растяжению принима¬
ются в зависимости от проектной марки бетона по сжа¬
тию (кубиковой прочности) исходя из значений коэффи¬
циентов изменчивости, отвечающих принятым в СНиП
II-B. 1*62* коэффициентам однородности при растяжении.
Значения нормативных сопротивлений бетонов по
СНиП И-21-74 приведены в табл. 1.4.
Расчетные характеристики бетонов
Расчетные сопротивления бетонов (табл. 1.5) опре¬
деляются в соответствии с [32] и [40] делением нор¬
мативных сопротивлений на коэффициент безопасности
по бетону при сжатии £б.с или при растяжении £б.Р,
принимаемый по табл. 1.6.
В расчетные сопротивления тяжелого бетона и бе¬
тона на пористых заполнителях, приведенные в табл. 1.5,
включены следующие значения коэффициентов условий
работы /Лб, учитывающие особенности свойств бетонов:
а)	для тяжелого бетона проектных марок 600 и 800
в расчетное сопротивление бетона сжатию ЯПр — коэф¬
фициент те, равный соответственно 0,95 и 0,9;
б)	для бетона на пористых заполнителях независи¬
мо от его проектной марки в расчетное сопротивление
бетона сжатию /?пр — коэффициент гп^, равный 0,9;
в)	для бетона на пористых заполнителях с приме¬
нением пористого песка проектных марок 200, 300, 400
в расчетное сопротивление бетона растяжению Rv —
коэффициент те, равный соответственно 0,95, 0,85 и 0,8.
Расчетные сопротивления бетонов, приведенные в
табл. 1,5, могут умножаться на коэффициенты условий
работы для учета в необходимых случаях характера
и стадии работы конструкции, длительности нагруже¬
ния, способа изготовления, размеров сечений и других
специфических особенностей; значения коэффициентов
условий работы должны приниматься по соответствую¬
щим нормативным документам или руководствам. Ука¬
занные коэффициенты условий работы учитываются не¬
зависимо друг от друга; при этом произведение их
должно приниматься во всяком случае не менее 0,5.
При расчете по прочности железобетонных конст¬
рукций, находящихся постоянно или эпизодически в во¬
донасыщенном состоянии и подвергающихся периоди¬
ческому замораживанию и оттаиванию, расчетные со¬
противления бетона сжатию, приведенные в табл. 1.5,
умножаются на коэффициент условий работы, прини¬
маемый по табл. 1.7.
Значения начального модуля упругости бетонов Ев
при сжатии и растяжении для тяжелого бетона есте¬
ственного твердения, бетона на пористых заполнителях
естественного твердения и подвергнутого тепловой об¬
работке при атмосферном давлении, а также для ячеи¬
стого бетона принимаются по табл. 1.8. Допускается
при соответствующем экспериментальном обосновании
принимать другие значения Еб, учитывая влияние не
только марки бетона, но и сорта цемента, состава бето¬
на, условий изготовления и твердения.

ГЛАВА 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ
/
11
Нормативные сопротивления бетона (в кгс]см2)
Бетон
Вид сопро-
Проектная марка по прочности на сжатие R
25
35
50
75
100
150
200
300
400
%00
800
-Тяжелый
R*
кпр
—
—
32
48
64
90
120
180
240
350
470
RH
4,4
6
7,5
10
12
16
19
23
26
На пористых заполнителях
*пР
17
25
35
52
70
100
140
200
270
—
—
>
*Р
2,4
3,3
4,4
6
7,5
10
11,3
13,6
15
-
-
Ячеистый автоклавный на
цементном, шлаковом или
смешанном вяжущем и квар¬
цевом песке
DH
кпр
RH
16,5
2,4
23
3,3
33
4.4
48
6
64
7
93
7,9

-
-
-
—
Ячеистый автоклавный на
извести или безавтоклавный
на цементном вяжущем
^пр
НР
16
2,3
22
3,1
31
4,2
46
5,7
60
6,7
88
7,6




-
Примечания: 1. Значения Я р для бетонов на пористых заполнителях с кварцевым песком принимаются как для тяже¬
лых бетонов. i
2. Значения нормативных сопротивлений для промежуточных марок бетона (250, 350, 500, 700) принимаются по интерполяции. |
Таблица 1.5
Расчетные сопротивления бетона (в кгс(см2) при расчете по прочности
Бетон
Вид сопро¬
тивления
Проектная марка по прочности на сжагне R
25
35
50
75
100
150
200
300
400
600
800
Тяжелый и на пористых
заполнителях с кварцевым
песком
%
*р
12
1,6
17
2,2
25
3
35
4
50
5
70
6,5
95
8
140
10,5
185
12,5
260
15,5
325
17,5
Ячеистый автоклавный на
цементном, шлаковом или
смешанном вяжущем и квар¬
цевом песке
*пр
*р
11
1
15
1.4
22
1,9
32
2,6
42
3,1
62
3,4
-
-
-
-
-
Ячеистый автоклавный на
извести или безавтоклавный
на цементном вяжущем
Примечания: 1. Рас*
мается как для тяжелого бето
2.	Расчетное сопротивлени'
тона марок 200, 300 и 400 соотв
3.	Значения расчетных сои
*ПР
Кр
1етное сопротив
на.
е растяжению /
етственно 7,5; 9
фотивлений дл!
9
0,85
ление о
?р для б
и 10 кг
1 проме;
12
1,2
катию R
жетонов I
с/см2\ ш
куточны
18
1,6
W для
ia крупн
1я остал
х марок
26
2,2
бетонов
ЮМ И М(
[ЬНЫХ Mi
бетона
35
d
2,5
на круг
глком п<
арок бе'
(250, 35
50
2,9
IHOM И V
OpHClilX
гона — к
.0, 500, ‘
1елком и
заполш
:ак для
700) при
юристы*
ителях I
тяжело!
нимаютс
: заполн
тринима*
ю бетон
:я по к
ителях г
ется: дл
[а.
[нтерпол
фИНИ-
[я бе-
яции.

12
РАЗДЕЛ h ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Таблица 1.6
''Коэффициенты безопасности по бетону при расчете по прочности
Таблица 1.7
Коэффициенты условий работы бетона тб<в
Бетон
Тяжелый и на пористых за¬
полнителях # . . , „ „ , 4
Ячеистый:
аЕТОклавный на цемент¬
ном, шлаковом и сме¬
шанном вяжущем и квар¬
цевом песке
то же, на извести . .
Значения коэффициента
безопасности
*б.о
1,3
1,5
1,75
*б.р
1,5
2,3
2,65
Условия эксплуатации
конструкций
тб<в для бетона
Характеристика режима
климати¬
ческие
районы
тяже¬
лого
на пори¬
стых за¬
полните¬
лях
Попеременное заморажива¬
1
0,7
0,8
ние и оттаивание в водона¬
2
0,85
0,9
сыщенном состоянии
3
0,9
1
4
0,95
1
Попеременное заморажи¬
1
0,9
1
вание и оттаивание в усло¬
2
0,95
1
виях эпизодического водона-
3
J‘ 0,95
1
сыщения
4
1
1
Начальные модули упругости бетона Eg в кгс!см2 при сжатии и растяжении
Таблица 1.8
Бетон
' Значения I
Eg при проектной марке бетона по прочности на
1 сжатие
25
1 35
| 50
75
| 100
| 150
200
300
400
600
800
Тяжелый
-
-
-
-
170 000
210 000
240 000
290 000
330 000
380 000
400 000
На пористых за¬
полнителях в за¬
висимости от рас¬
четной объемной
массы Vp, т/м3
Vp==0.8
25 000
30 000
35 000
45 000
-
-
-
-
-
-
-
V1
-
40 000
45 000
55 000
60 000
-
-
-
-
-
-
%
V=m
-
-
65 000
75 000
85 000
100 000
115 000
135 000
—
-
-
Vp-1'8
-
-
95 000
110 000
130 000
145 000
170 000
190 ООО
-
-
V=2.2
-
-
-
-
150 000
175 000
200 000
230 000
-
-
Ячеистый автоклавный на
цементном, шлаковом или
смешанном вяжущем и квар¬
цевом песке
17 000
25 000
38 000
50 000
75 000
100 000
—
—
—
—
—
Ячеистый автоклавный на
извести или безавтоклавный
на цементном вяжущем
14 000
20 000
30 000
40 000
60 000
80 000
—
—
—
—
—
Примечания: 1. Для тяжелого бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, электропрогреву
и автоклавной обработке, приведенные в таблице значения следует умножать на коэффициент, соответственно равный 0,9;
0,85 и 0,75.
2. Значения модуля упругости для промежуточных марок бетона (250, 350, 500, 700) принимаются по интерполяции.
1.1.2.	Требования к арматуре
и ее расчетные характеристики
Классификация и обозначения
Для армирования железобетонных конструкций
применяется арматура следующих видов: стержневая,
проволочная и арматурные изделия.
В зависимости от условий применения арматура
подразделяется на ненапрягаемую и напрягаемую.
В зависимости от профиля стержневая и проволоч¬
ная арматура бывает гладкая и периодического профиля.
Стержневая арматура подразделяется на:
а)	горячекатаную, не подвергающуюся после про¬
ката упрочняющей обработке, классов А-I, A-II, A-III,
A-IV и A-V;
б)	термически упрочненную, подвергающуюся после
проката упрочняющей термической обработке, классов
Ат-IV, At-V и At-VI;
в)	упрочненную вытяжкой, подвергающуюся после
проката упрочнению вытяжкой в холодном состоянии,
классов А-Нв и А-Шв.
Холоднотянутая проволочная арматура подразделя¬
ется на:
а)	арматурную проволоку:
обыкновенную: гладкую класса В-I и периодическо¬
го профиля класса Вр-1;
высокопрочную: гладкую класса В-И и периодиче¬
ского профиля класса Вр-Н;
б)	витую проволочную арматуру (арматурные ка¬
наты) :

ГЛАВА 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
13
арматурные пряди (спиральные арматурные кана¬
ты): 7-проволочные класса П-7 и 19-проволочные клас¬
са П-19;
арматурные канаты: двупрядные класса К2, трех-
прядные класса КЗ и многопрядные класса Кп.
Арматурные изделия, поставляемые промышлен¬
ностью, подразделяются на сварные арматурные сетки
(рулонные и плоские) и сетки для армоцемента (свар¬
ные и тканые).
Технические требования к арматурным сталям
Сталь для армирования железобетонных конструк¬
ций (арматурная сталь) должна иметь:
гарантируемую минимальную прочностную характе¬
ристику (временное сопротивление разрыву, предел те¬
кучести физический или условный);
гарантируемую минимальную величину, характери¬
зующую пластичность (относительное удлинение, опре¬
деляемое при испытании на растяжение, угол загиба или
число перегибов в холодном состоянии);
гарантируемые пределы изменения геометрических
характеристик (размеры поперечного сечения, профили,
длины стержней и т. п.)*
в необходимых случаях гарантированные характе¬
ристики материала (химический состав стали, ударную
вязкость, состав исходной проволоки для прядей, кана¬
тов и т. п.).
Основные механические характеристики горячеката¬
ной и термически упрочненной арматурной стали по
классам, отвечающие требованиям ГОСТ [10—17] и
ЧМТУ [18, 19], приведены в табл. 1.9. Для каждого
класса горячекатаной арматуры установлены соответ¬
ствующие марки сталей (см. табл. 1.17). Для терми¬
чески упрочненной арматуры марки стали и режимы
термической обработки устанавливаются заводом-изго-
товителем. Для этой арматуры дополнительно гаранти¬
руется значение равномерных удлинений после разрыва
(бр^2%), а также требуемые значения прочностных
характеристик после электротермического нагрева до со¬
ответствующей температуры.
Для арматурной стали класса А-Нв контролируемая
величина напряжения при упрочнении должна состав¬
лять 4500 кгс/см2, а предельное удлинение при этом на¬
пряжении не должно превышать 5,5%; при контроле
только удлинения его величина должна составлять 5,5%.
Для арматурной стали класса А-Шв контролируемая
величина напряжений должна составлять 5500 кгс/см2,
а предельное удлинение при этом не должно превышать:
для арматуры, изготовляемой из стали марки 35ГС,—
4,5%, а из .стали 25Г2С — 3,5%; при контроле только
удлинения его величина должна составлять: для арма¬
туры из стали 35ГС — 4,5%, а из стали марки
25Г2С — 3,5%.
Основные механические характеристики холоднотя¬
нутой арматурной проволоки по классам и диаметрам,
отвечающие требованиям ГОСТ [9, 11, 12 и 26], при¬
ведены в табл. 1.10.
Основные механические характеристики арматурных
прядей и арматурных канатов, установленные требовани¬
ями ГОСТ и ТУ [13, 27, 22 и 20], приведены в табл. 1.11.
Таблица 1.9
Основные механические характеристики и расчетные сопротивления стержневой арматуры
Механические характеристики
Расчетные сопротивления
арматуры в кгс/см2
растянутой
Класс
Марка (вид упрочнения)
стали
предел
текучести1
(нормативное
сопротивле¬
ние) в кгс/см2
временное
сопротив¬
ление
в кгс/см2
относи¬
тельное
удлинение
6* в «/о
угол загиба
в холодном
состоянии
(с—толщина
опраяки;
d—диаметр
стержня)
а) продоль¬
ной; б) попе¬
речной и
отогнутой
при расчете
на изгиб по
наклонному
сечению Ra
поперечной
и отогнутой
при расчете
на попереч¬
ную силу
сжатой
*а.с
не менее
а.х
A-I
„ Группы стали СтЗ
2 400
3 800
25
180° при c=0,Sd
2100
1700
2100
А-И
ВСт5сп2, ВСт5пс2, 18Г2С
3 000
5 000
19
180° » c=3d
2700
2150
2700
10ГТ*
3 000
4 500
25
180° » c=3d
2700
2150
2700
A-III
35ГС, 25Г2С
4 000
5 000
14
90° » c=3d
3400
2700**
3400
A-IV
80С, 20ХГ2Ц
6 000
9 000
6
СП
о
*
?
s
5000
4000
4000
A-V
* 23Х2Г2Т
8 000
10 500
7
45° » c=5d
6400
ЛОО
4Ш)
4000
At-IV
Термически упрочненная
6 000
9 000
8
45° » c=5d
5000
4000
At-V
То же
8 000
10 000
7
45° » c=5d
6400
5100
4000
At-VI
А-Ив
».
Упрочненная вытяжкой:
10 000
12 000
6
45° > c=5d
8000
6400
4000
с контролем напряже¬
ний и удлинений
4 500
5 000
8
90° » c=3d
3700
3000
2700
А-Шв
с контролем только уд¬
линений
Упрочненная вытяжкой:
4 500
5 000
8
90° » c=3d
3250
2000
2700
с контролем напряже¬
ний и удлинений
5 500
6 000
6
45° » t=5d
4500
3600
3400
с контролем только
удлинений
5 500
6 000
6
45° » c=5d
4000
3200
3400
1 Арматурная сталь классов A-I,
A-II и A-III имеет физический предел текучести сг^.,
, а остальных классов — условный.
*
Для арматурной стали класса A-II марки 10ГТ гарантируется ударная вязкость не менее 5 кгс-м/см2 при температуре —60° С.
** Для хомутов сварных каркасов из арматуры
принимается равным 2500 кгс/см2.
класса A-III марки 35ГС при расчете на поперечную силу значение

14
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Для рабочей арматуры сварных сеток, выпускаемой
промышленностью, применяется обыкновенная арматур¬
ная проволока классов В-I и Вр-I, а также горячека¬
таная арматурная сталь класса A-III диаметром б—
10	мм. Для распределительной арматуры сварных се¬
ток применяется только обыкновенная арматурная про¬
волока. Сетки должны свариваться во всех предусмот¬
ренных СНиП [40] точках пересечения стержней с со¬
ответствующей прочностью сварных узлов.
Для закладных деталей и соединительных накла¬
док^ применяется в основном прокатная углеродистая
сталь обыкновенного качества группы марок Ст.З по
[16]; при соответствующих обоснованиях может исполь¬
зоваться прокатная низколегированная конструкционная
сталь.
Сортамент арматуры
Сортаменты сталей для армирования железобетон¬
ных конструкций строятся по номинальным диаметрам
стержней (dB), выраженным в мм.
Номинальный диаметр арматуры соответствует для:
горячекатаной и термически упрочненной арматур¬
ной стали периодического профиля — номинальному диа¬
метру сечения равновеликих по площади круглых глад¬
ких стержней;
упрочненной вытяжкой арматурной стали — номи¬
нальному диаметру стержней арматурной стали до вы¬
тяжки;
обыкновенной или высокопрочной арматурной про¬
волоки периодического профиля — номинальному диа¬
метру проволоки до придания ей периодического про¬
филя;
арматурных прядей или арматурных канатов — диа¬
метру их описанной окружности.
Термин «стержень» употребляется при обозначении
арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо
от того, поставляется ли она в прутках или мотках
(бунтах). Слово диаметр и индекс d, если не оговоре¬
но особо, обозначают номинальный диаметр арматурной
стали.
Сортамент стержневой арматуры гладкого и пе¬
риодического профиля установлен единым (табл. 1.12).
Для каждого класса (марки стали) стержневой арма¬
туры устанавливаются определенные пределы диаметров
стержней (см. табл. 1.17).
Виды и размеры стержней периодического профиля
установлены [10]. Стержневая арматура класса A-II
марки ЮГТ имеет специальный периодический профиль
[25], обеспечивающий повышенную усталостную проч¬
ность.
Сортамент обыкновенной и высокопрочной прово¬
локи установлен единым (табл. 1.13). Вид и размеры
проволоки периодического профиля принимаются по
ГОСТ 8480—63 [12] и ТУ 14-4-9-71 [26].
Сортамент арматурных прядей и арматурных ка¬
натов приведен в табл. 1.14.
Сортамент сварных сеток заводского изготовления
для армирования железобетонных конструкций уста¬
новлен ГОСТ 8478—66 [15]. В зависимости от направ¬
ления рабочих стержней по отношению к длине свар¬
ных сеток последние подразделяются на следующие ти-
Таблица 1.10
Основные механические характеристики и расчетные сопротивления арматурной проволоки
Механические характеристики
Расчетные сопротивления арматуры в кгс/смг
условный
предел теку-
чести 0О 2
в кгс/смг
PnPMOUtl ПР fATTftft-
относитель¬
растянутой
Класс
Диаметр
в мм
n^CinCnil vC r
тивление разрыву
(нормативное
сопротивление)
в кгс/см2
ное удлине¬
ние после
разрыва
100 В %
число
перегибов
на 180°
а)	продольной;
б)	поперечной
и отогнутой при
расчете на изгиб
по наклонному
поперечной
и отогнутой
при расчете
на поперечную
силу Ra х
сжатой
*а.с
не менее
сечению Ra
В-1
3—5
-
5 500
-
4
3 150**
2200**
3150**
Вр-1
3—4
5500
2,5
4
3 500
2800***
3500
5
—
5 250
3
4
3 350
2700***
3350
В-11
3
15 200
19 000
4
9
12 300
9800
4000
4
14 400
18 000
4
7
И 600
9300
4000
5
13 600
17 000
4
5
И 000
8800
4000
6
12 800
16 000
5
	*
10 300
8300
4000
7
12 000
16 000
в
. *
9 700
7700
4000
8
11 200
14 000
6
	•>
9 000
7200
4000
Вр-Н
3
14 400
18 000
4
4
11 600
9300
4000
4
13 600
17 000
4
3
11 000
8800
4000
5
12 800
16 000
4
3
10 300
8300
4000
6
12 000
15 000
5
	*
9 700
7700
4000
7
И 200
14 000
6
	*
d
9 000
7200
4000
8
10 400
13 000
6
8 400
6700
4000
* Проволока должна выдержать пробу на загиб в холодном
метрам испытываемой проволоки.
состоянии на 180° вокруг оправкн диаметром, равным
пяти диа-
Для обыкновенной арматурной проволоки класса В-I, применяемой для хомутов вязаных каркасов, расчетные
ления принимаются равными*. Яа= 2400 кгс!см2, -1900 кгс/см* и -2400 кго/см2.
сопротив-
***
Для хомутов сварных каркасов из обыкновенной арматурной проволоки класса Вр-I при расчете на поперечную силу
значение /га.х принимается равным ШХ) кго/см2 для проволоки диаметром 3 и 4 мм и 2500 кгс/см2 для проволоки диаметром 5 мм.

глава м.-Материалы для железобетонных конструкций
15
Таблица Т.11
Основные механические характеристики и расчетные сопротивления витой проволочной арматуры
(арматурных канатов)
Класс
Номинальный
диаметр
в мм
Механические характеристики
Расчетные сопротивления арматуры в кгс(см?
условный предел
текучести <JQ
в кгс/см*
временное
сопротивление
разрыву
(нормативное
сопротивление)
в кгс/см3
относитель¬
ное удлинение
при разрыве
еа в %
растяр
а)	продольной;
б)	отогнутой
при расчете на
изгиб по наклон¬
ному сечению RQ
!уТОЙ
относительное
при расчете
на поперечную
силу Яа.х
сжатой1
*а.с
не менее
П-7
4,5
15 200
19 000
3 ,
12 300
9800
4000
6
14 800
18 500
3
И 900
9500
4000
7,5
14 400
18 000
4
11 600
9300
4000
9
14 000
17 500
4
11 300
9000
4000
12
13 600
17 000
4
11 000
8800
4000
.15
13 200
16 500
4
10 600
8500
4000
П-19
14
14 500
18 200
4
11 700
9400
4000
К2Х7
9
15 200
19 000
4
12 300
9800
4000
12
14 400
18 000
4
11 600
9300
4000
15
14 400
18 000
4
11 600
9300
4000
18
13 600
17 000
4
11 000
8800
4000
КЗХ19
15
15 200
19 000
4
12 300
9800
4000
20
14 400
18 000
4
11 600
9300
4000
25
14 400
18 000
4
11 600
9300
4000
30
13 600
17000
4
И 000
8800
4000
КЗХ7
10
14 400
18 000
4
И 600
9300
4000
13
13 600
17 000
4
11 000
8800
4000
16,5
12 800
16 000
4
10 300
8300
4000
20
12 800
16 000
4
10 300
8300
4000
КЗХ19
16,5
13 600
17 000
4
11 000
880Э
4000
22
12 800
16 000
4
10 300
8300
4000
1 При отсутствии сцепления с бетоном /?а
.с"0-
Таблица 1.12
Сортамент стержневой арматуры
Номиналь- •
ныП диаметр
в мм
Расчетная
площадь по¬
перечного
сечения в смг
Теоретичес¬
кая масса
1 м в кг
Номиналь¬
ный диаметр
в мм
Расчетная
площадь
поперечного
сечения в см2
, Теоретичес¬
кая масса
1 м в кг
6
0,283
0,222
28
6,16
4,83
7
0,385
0,302
32
8,04
6,31
8
0,503
0,395
36
10,18
7,9Э
9
0,636
0,499
40
12,57
9,87
10
0,785
0,617
45
15,9
12,48
12
1,131
0,888
50
19,63
15,41
14
' 1,54
1,21
55
23,76
18,65
16
2,01
1,58
60
28,27
22,19
18
2,54,
2
70
> 38,48
30,21
20
3,14
2,47
80
50,27*
39,46
22
3,8
2,98
90
63,62
49,94
25
4,91
3,85
пы: с продольной рабочей арматурой, с поперечной ра¬
бочей арматурой и с рабочей арматурой, расположенной
в обоих направлениях, а в зависимости от формы сеток
при их поставке — на рулонные и плоские. Каждый % из
указанных типов сеток подразделяется на марки в за¬
висимости от диаметра рабочих и распределительных
стержней, а также расстояния между стержнями.
Нормативные и расчетные характеристик!!
За нормативное сопротивление арматуры (#") при¬
нимается наименьшее контролируемое значение:
для стержневой арматуры — предела текучести фи¬
зического или условного (равного величине напряжения,
соответствующего остаточному удлинению 0,2%);
для проволочной арматуры — временного сопротив¬
ления разрыву; для витой проволочной арматуры это
значение^ определяется по величине разрывного усилия
пряди или каната в целом.
Значения нормативных сопротивлений для основ¬
ных классов стержневой и проволочной арматуры с до¬
верительной вероятностью 0,95 и более, соответствующие
наименьшим контролируемым значениям предела теку¬
чести, физического или условного, и временного сопро¬
тивления разрыву, приведены в табл. 1.9, 1.10 и 1.11.
Для арматурных сталей классов и видов, не предусмот¬
ренных в указанных таблицах, нормативные сопротив-

16
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Таблица 1.13
Сортамент арматурной проволоки
Номиналь¬
ный диаметр
в мм
Расчетная
площадь
поперечного
сечения в см2
Теоретиче
1 м
классов В-1,
В-И и'Вр-Н
ская масса
в кг
класса Вр-1
3
0,071
0,^56
0,051
- 4
0,126
0,099
0,09
5
0,196
0,154
0,139
6
0,283
0,222
—
7
0,385
0,302
—
В
0,503
0.395
—
Таблица 1.14
Сортамент витой проволочной арматуры
(арматурных канатов)
Класс
Номинальный
диаметр в мм
Расчетная пло¬
щадь поперечно¬
го сечения в смг
Теоретическая
масса 1 м в кг
Класс
Номинальный
диаметр в мм
Расчетная пло¬
щадь поперечно¬
го сечения в см2
Теоретическая
масса 1 мб кг
П-7
4.5
6
7.5
9
12
15
0,1274
0,2265
0,3539
0,5096
0,906
1,4157
0,1
0,173
0,279
0,402
0,714
1,116
К2Х19
15
20
25
30
0,68
1,206
1,886
2,716
0,541
0, 958
1,491
2,152
КЗХ7
10
13
16.5
20
0,382 ,
0,679
1,061
1,528
—
П-19
14,2
1,287
1,02
К2Х7
1
9
12
15
18
По [13, 5
0,2548
0,453
0,7078
1,0192
Ю. 22 и 27;
0,204
0,366
0,565
0,826
1.
КЗХ19
16,5
22
1,018
1,81
-
ления устанавливаются по соответствующим техниче¬
ским условиям.
Расчетные сопротивления арматуры при расчете на
прочность определяются делением соответствующих нор¬
мативных сопротивлений на коэффициенты безопасности
арматуры.
Значения расчетных сопротивлений арматуры рас¬
тяжению и сжатию [40] приведены: для стержневой
арматуры — в табл. 1.9; для арматурной проволоки —
в табл. 1.10; для витой проволочной арматуры — в
табл. 1.11.
Расчетные сопротивления арматуры могут снижать¬
ся (а в отдельных случаях — повышаться) по сравне¬
нию со значениями, указанными в табл. 1.9, 1.10 и 1.11,
умножением на коэффициенты условий работы армату¬
ры, учитывающие:
неравномерность распределения напряжений в ар¬
матуре по длине наклонного сечения с трещиной
(та.х) [40];
характер диаграммы растяжения стали (mag) [40];
изменения ее свойств, связанные с условиями, в ко¬
торых работает конструкция: повышенной температурой
скоростью приложения нагрузки (таи) [40],
многократным ее повторением (тар и тре) [40] и т.п.;
возможность неполного использования ее прочност¬
ных свойств в связи с низкой прочностью бетона (мар¬
ки 100 и ниже) [40], особенностью технологии изготов¬
ления конструкции, расположением арматуры в сечении
элемента, условиями ее анкеровки, наличием загибов
и т. п.
Таблица 1.15
Модуль упругости арматурной стали Еа
Арматура
Класс
Модуль
упругости
£ав
кгс/см2
Стержневая
А-1 и А-II
A-III, А-Шв и A-IV
Ат-IV, At-V, At-VI и A-V
2,1•10е
2*10®
1,9-10*
Проволочная
В-I, В-11 и Bp-II
П-7 и П-19
Вр-I, К2, КЗ и Кп
2-10®
1,8-10®
1,7-10*
Коэффициенты условий работы арматуры приво¬
дятся в [40].
Значения модуля упругости для основных видов ар¬
матурных сталей Еа приведены в табл. 1.15.
Значения коэффициента температурного расшире¬
ния арматурной стали аа*, соответствующие нормаль¬
ным температурам и зависящие от вида арматурной
стали, приведены в табл. 1.16.
Таблица 1.16
Коэффициент температурного расширения арматурной стали aaf
Арматура
Класс
Значение
коэффициента
температур¬
ного расши¬
рения
Стержневая
А-I и А-II
A-III, А-Шв, A-IV и A-V
Ат-IV, At-V и At-VI
11Ю“в
12-10“®
11 - ю—6
Проволочная
Все классы
11-10—8
При действии текператур выше 50° С модуль упру¬
гости арматуры следует снижать, а коэффициент тем¬
пературного расширения повышать согласно [42].
Указания по применению
При проектировании железобетонных конструкций
должны учитываться следующие свойства арматурных
сталей:
а)	основные механические характеристики (см.
табл. 1.9, 1.10, 1.11);
б)	основные свойства: свариваемость, реологические
свойства (релаксация напряжений и ползучесть), склон¬
ность к хладноломкости (хрупкому разрушению), кор¬
розионную стойкость.

ГЛАВА 1.1. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ
17
Выбор арматурных сталей следует производить в за¬
висимости от вида и марки бетона, типа конструкций,
наличия предварительного напряжения, категории тре-
щиностойкости, а также от условий возведения и служ¬
бы конструкций или сооружений.
Область применения арматурных сталей в железо¬
бетонных конструкциях определяется в зависимости от
характера нагрузки и температурных воздействий —
указаниями табл. 1.17 и [40], а в зависимости от
степени агрессивности окружающей среды, вида бето¬
на, ширины раскрытия трещин, категории требований по
трещиностойкости — указаниями {38].
Арматуру железобетонных конструкций из горяче¬
катаной стержневой стали и обыкновенной арматур¬
ной проволоки следует, как правило, изготовлять с при¬
менением контактной сварки, а в соответствующих елу*
чаях — с применением дуговой сварки.
Выбор сварных соединений арматуры и закладных
деталей производится в зависимости от вида, класса,
марки стали и диаметра стержней, вида конструкции,
условий изготовления и монтажа по указаниям [40].
Таблица 1.17
Области применения арматурных сталей в железобетонных конструкциях в зависимости от характера нагрузок и температурных
воздействий (знак плюс означает «допускается», знак минус — «не допускается»)
Статические нагрузки

Динамические и много¬
кратно повторяющиеся
нагрузки
Арматура
Класс
стали
Документы,
регламентирующие
качественность
стали
Марка стали
Диа¬
метр
в мм
1
X
3
2
на открытом воз¬
духе и в неотап¬
ливаемых зданиях
при температуре
X
Я
2
<и
на открытом воз¬
духе и в неотап¬
ливаемых зданиях
при температуре
ев
К
я
С
S«
а я
и
0
1
§
от —30
до -40° С
ug
о я
rf Я
1 Я
в отаплива
зданиях
О
о
О
К
от —30
до —40° С
г 1 °
о £
§2
1 S
Стержневая горяче¬
катаная гладкая
A-I
ГОСТ 5781—61*,
ГОСТ 380-71
СтЗ спЗ
СтЗ псЗ
СтЗ кпЗ
ВСтЗ сп2
ВСтЗпс2
ВСтЗкп2
6—40
6—40
6—40-
6—40
6—40
6—40
+
+
+
+
+
+
++++++
+
+
+
+
+11+11
t
'+
+
+
+
+
_1_
+
+
+
+
I++I 1 +
111 + 11
Стержневая горяче¬
катаная периодичес¬
кого профиля
ГОСТ 5781—61*,
ГОСТ 380-71
ВСт5сп2
ВСт5пс2
ВСт5пс2
10—40
10—16
18—40
+
+
+
+
+
+
+
+
+1
-LI
+1
+
+
+
+
~ь
+1
-F
+1
A-II
ГОСТ 5781'—61*.
ГОСТ 5058-65*
18Г2С
40—90
+
+
+
+
+
+
+
+
ЧМТУ 1-944-70,
ЧМТУ 1-89-67
югт
10—32
+
+
+
+
~г
+
+
+/
•
A-III
ГОСТ 5781-61*,
ГОСТ 5058-65*
25Г2С
35ГС
18Г2С
6—40
6—40
6—9
+
+
+
+
+
+
+
+
+
-Р
+
+
+
+
-4-
+
+
~г
+‘
I
"Г
4-1
+
ГОСТ 5781—61*,
ГОСТ 5058—65*
20ХГ2Ц
10—32
.+
+
+
+
+
+
+
A-IV
ГОСТ 5781-61,*
ГОСТ 5058-65*
80С
10—18
+
+
—

A-V
ЧМТУ 1-177-67
23Х2Г2Т
10—22
+
+
+
+
+3
-Р
+1
Стержневая терми¬
чески упрочненная
Ат-IV
ГОСТ 10884—64*
10—25
■Ь
+
+
+
	4
	4
	4
периодического про¬
филя
At-V
ГОСТ 10884—64*
10—25
+
+
+
+
	4
	4
-4
	4
At-VI
ГОСТ 10884—64*
10—25
+
+
+
+
	*
—4
	4
	i
2-1075

18
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Продолжение табл. 1.17
Арматура
Класс
стали
Документы,
регламентирующие
качественность
стали
Марка стали
Диа¬
метр
в мм
Статические нагрузки
Динамические и много¬
кратно повторяющиеся
нагрузки
в отапливаемых зда¬
ниях
на открытом воз¬
духе и в неотап¬
ливаемых зданиях
при температуре
в отапливаемых зда¬
ниях
на открытом воз¬
духе и Ь неотап¬
ливаемых зданиях
при температуре
и
О
ё
от —30
до —40° С
—40° С
и ниже
и
0
1
о
е*
О
о S
—40 *С
и ниже
Обыкновенная ар¬
матурная проволока
4 сварные сетки из
нее
В-1
ГОСТ 6727-53*
3-8
+
+
+
+
+
+
+
+
Вр-1
ТУ 14-4-9-71
4—5
+
+
+
+
+
+
+
+
Высокопрочная ар¬
матурная проволока
гладкая
B-II
ГОСТ 7348—63
3—8
+
г'
+
+
+
+
+
+
+
Высокопрочная ар¬
матурная проволока
периодического про¬
филя
Вр-П
ГОСТ 8480—63
3-8
+
+
+
+
+
+
+
+
Арматурные пряди,
канаты
П-7
и Др.
ГОСТ 13840—68
+
+
4-
+
+
+
+
+
1	Арматурная сталь может применяться только в вязаных каркасах и сетках.
2	Арматурную сталь класса A-IV марки 20ХГ2Ц диаметром 20—32 мм при расчетной температуре —40® С и ниже следует
применять в виде целых стержней мерной длин*л.
8 Арматурную сталь класса А-V марки 23Х2Г2Т не следует применять в случаях, когда Требуется расчет конструкций по
выносливости.
4 Термически упрочненную арматуру всех классов допускается применять в конструкциях, подвергающихся в процессе экс¬
плуатации нагрузкам, оцениваемым коэффициентом динамичности 1,1, а при специальном обосновании — до 1,3.
Примечания: 1. Расчетные зимние температуры воздуха должны устанавливаться по наиболее холодной пятидневке в
соответствии с указаниями СНиП II-A.6-72.
2.	За динамические нагрузки принимают нагрузки, учитываемые в расчете конструкций по прочности с коэффициентом ди¬
намичности 1,1 и более; за многократно повторяющиеся — нагрузки, при которых требуется расчет конструкций на выносливость.
3.	Для горячекатаной стержневой арматуры классов A-I, A-II, A-III и A-IV в проектах допускается указывать только ГОСТ
5781—61*, регламентирующий в основном механические характеристики арматуры и требования к профилю, если по условиям
эксплуатации конструкций не требуется оговаривать марки сталей. При привязке типовых конструкций, а также в других случа¬
ях. когда это вызывается необходимостью, наряду с классом должна указываться марка арматурной стали.
Глава 1.2. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ В АГРЕССИВНЫХ СРЕДАХ
1.2.1.	Общие требования и основные принципы
учета агрессивных воздействий
при проектировании
При проектировании железобетонных конструкций
зданий и сооружений различного назначения должно
учитываться действие агрессивных сред, которое может
вызвать коррозию бетона или стали (арматуры, соеди¬
нительных частей крупных элементов и др.). Необходи¬
мо учитывать не только агрессивные среды, которые
установлены гидрогеологическими и климатологически¬
ми изысканиями, но и те изменения в составе агрессив¬
ных сред, которые возможны после ввода в эксплуата¬
цию зданий и сооружений, как, например, повышение
уровня грунтовых вод, влияние.газообразных и жидких
выбросов соседних цехов и т. д. Одним из основных
средств обеспечения долговечности зданий и сооружений
является снижение степени агрессивности среды профи¬
лактическими мероприятиями: устройством дренажа для
понижения горизонта грунтовых вод или для отЁода
агрессивных грунтовых вод и локализации их действия;
эффективной системой вентиляции для отвода агрессив¬
ных по отношению к материалу конструкций газов и
максимальной локализации действия местных выбросов
их из аппаратуры; применением экранов для защиты
от лучистого нагрева и т. д.

ГЛАВА 1.2. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
19
При наличии агрессивной среды эффективность ис¬
пользования конструкций и всего здания или сооруже¬
ния в целом оценивается размером эксплуатационных
расходов на текущие и капитальные ремонты за весь
период их службы. В соответствии с этим повышение
степени долговечности следует рассматривать как уве¬
личение длительности межремонтного периода.
При выборе материалов конструкций должны быть
учтены их свойства, степень агрессивности среды, усло¬
вия ее действия на элементы конструкций и вид возни¬
кающего процесса коррозии. Основные требования к ма¬
териалам, обладающим повышенной стойкостью против
коррозии, изложены в СНиП П-28-73.
1.2.2.	Классификация агрессивных сред
и оценка их действия на бетон
и железобетонные конструкции
Агрессивной средой считается такая газообразная,
жидкая или твердая среда, при действии которой на
внешние или внутренние поверхности бетона или метал¬
ла (арматуры, соединительных частей и др.) возникает
коррозия и, как следствие, необратимое ухудшение
свойств материала (износ), повреждение конструкций.
При сильном развитии коррозии возможно и разруше¬
ние строительных конструкций.
По степени воздействия на материалы строительных
конструкций агрессивность срелы может быть слабой,
средней и сильной. В зависимости от условий эксплуа¬
тации конструкций (влажности, температуры и др.) одна
и та же среда может иметь различную степень агрес¬
сивного воздействия на материалы строительных конст¬
рукций.
Для газообразных агрессивных сред (газы, пары
кислот, пары воды, туманы) степень и характер агрес¬
сивного воздействия определяются составом среды, ее
влажностью и температурой.
При определении степени агрессивного воздействия
газообразных и твердых сред принимают следующую
градацию относительной влажности воздуха:
а)	для отапливаемых помещений ^60%; 61—75%;
>75% [31];
б)	для открытых конструкций — три зоны влажно¬
сти: сухая, нормальная и влажная [30];
в)	для неотапливаемых помещений те же зоны
влажности, что в пункте «б».
Степень агрессивности газообразной среды увели¬
чивается при.повышении ее влажности.
Агрессивные свойства твердых сред (пыль и др.)
проявляются в присутствии влаги и конденсата, раство¬
ряющего соли и образующего жидкие агрессивные сре¬
ды. Особенно активно этот процесс идет, если твердые
частицы хорошо растворимы или гигроскопичны.
В порядке возрастания степени агрессивности к же¬
лезобетону газы условно делятся на три группы: Б, В
и Г. При одинаковой влажности степень агрессивности
газов возрастает от группы Б к группе Г. п пределах
одной группы степень агрессивности определяется ве¬
личиной относительной влажности среды. Характеристи¬
ка агрессивных газов трех групп дана в табл. 1.18.
Классификация степени агрессивности газообразных
сред приведена в табл. 1.19.
Агрессивность жидких сред к бетону зависит, с од¬
ной стороны, от химического состава и температуры
среды, скорости ее притока к поверхности конструкции,
с другой — от вида примененного вяжущего 'И степени
проницаемости бетона.
2*
Таблица 1.15
Характеристика агрессивных газов в зависимости от их вида
и концентрации
Группа газов
Наименование
Концентрация
в яг!лФ
Б
Аммиак
Сернистый ангидрид
Фтористый водород
Сероводород
Окислы азота
Углекислый газ
Хлор
Хлористый водород
>0,2
0,5—1
0,02—5
0,01—10
0,1—5
>1000
0,1—1
0,05—5
В
Сернистый ангидрид
Фтористый водород
Сероводород
Окислы азога
Хлор
Хлористый водород
1,1—200
5.1—10
11—200
5.1—25
1.1—5
5.1—10
1
Г
Сернистый ангидрид
Фтористый водород
Сероводород
Окислы азота
Хлор
Хлористый водород
201—1000
11—100
201—2000
26—100
5,1-10
11—100
Примечания: 1. Допустимые концентрации га^оз
и степень агрессивного воздействия при более высоких, Чем
указанные в таблице, концентрациях определяются на осно¬
вании экспериментальных исследований.
2. При наличии в агрессивной среде нескольких агрес¬
сивных газов, когда концентрация каждого из йнх находится
в пределах, указанных таблицей для определенной группы,
оценка их совместного влияния классифицируется по наибо¬
лее агрессивному.,
Классификация воды-среды по степени агрессивно¬
сти ее к бетону железобетонных конструкций дана в
СНиП.
• В основу классификации положено деление проиес-
Таблица 1.19
Классификация1 степени агрессивного воздействия газообразных
сред на бетон железобетон
Характерис¬
тика влаж¬
ности1
Группа
агрессивных
газов
Степень агрессивного
воздействия газообразных сред
для
бетона
железобетона
<60
Без агрессив¬
ных газов
Б
В
Г
Неагрессивная
>
Слабая
Средняя
Неагрессивная
»
Слабая
Средняя
Сухая
61—75
Без агрессив¬
ных газов
Б
В
Г
Неагрессивная
Средняя
Сильная
Неагрессивная
Слабая
Средняя
Сильная
Нормальная
ё
>75
Влажная
1 В чис
отапливаемы
ности для н<
Без агрессив¬
ных газой
Б
В
Г
лятеле — относит
х помещениях в
’отапливаемых з
Неагрессивная
Слабая
Сильная
»
ельная влажное
%. в знаменате.
даний и открыть
Слабая
Средняя
Сильная
»
'ть Воздуха и
те — зона влаж-
jx конструкций.

20
РАЗДЕЛ к ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
сов коррозии на три вида, характеризующиеся: I вид —
выщелачиванием растворимых частей бетона мягкой во¬
дой; II вид — образованием легкорастворимых соедине¬
ний и продуктов, не обладающих вяжущими свойства¬
ми, в результате обменных реакций между компонента¬
ми цементного камня и жидкой агрессивной средой;
III вид — накоплением в бетоне малорастворимых в дан¬
ных условиях кристаллизующихся солей как образовав¬
шихся в результате химических реакций, так и посту¬
пивших в бетон извне.
Процессы коррозии I вида наибольшее развитие
получаэот при фильтрации воды под напором сквозь
неплотности бетона. Процессы коррозии II вида проте¬
кают в большинстве случаев значительно быстрее, чем
коррозия других видов, и вызывают сплошное послой¬
ное разрушение бетона. Наибольшее развитие процессов
коррозии III вида наблюдается в зоне переменного
уровня воды (раствора) при высокой концентрации со¬
лей в ней, а также в зоне испарения с поверхности бе¬
тона при капиллярном подсосе над постоянным уров¬
нем воды на высоту до 0,8 м.
1.2.3.	Требования к арматурной стали
и бетону и к расчету конструкций
Вяжущие материалы и заполнители для бетона дол¬
жны удовлетворять требованиям СНиП II-28-73 и быть
стойкими в данной агрессивной среде. Бетон конструк¬
ций, которые будут подвергаться действию агрессивной
среды, должен отвечать требованию плотности, которая
характеризуется маркой по водонепроницаемости в со¬
ответствии с табл. 1.20.
Таблица 1.20
Показатели, характеризующие плотность бетона
Для обеспечения сохранности арматуры не допуска¬
ется введение хлористых солей в бетон конструкций в
следующих случаях:
а)	если арматура напрягаемая;
б)	для конструкций, работающих при относитель¬
ной влажности воздуха более 60%;
в)	для конструкций, изготовляемых с обработкой
в автоклаве;
г)	в состав растворов для инъекции и замоноли-
чивания каналов, пазов и швов сборных, сборно-моно-
литных и монолитных конструкций с напрягаемой ар¬
матурой.
Не допускается введение хлористых солей в коли¬
честве более 1 % массы цемента в бетон конструкций,
имеющих рабочую арматуру.
Длительная сохранность стальной арматуры в бето¬
не в зависимости от условий обеспечивается:
а)	использованием арматурных сталей, наиболее
стойких в данной агрессивной среде;
б)	соответствующей толщиной и плотностью защит¬
ного слоя бетона, отсутствием трещин или ограничением
ширины их раскрытия;
в)	нанесением на арматуру металлических и неме¬
таллических защитных покрытий;
г)	защитой поверхности бетона лакокрасочными
или пленочными материалами.
Толщина и плотность защитного слоя бетона, ка¬
тегория требований по трещиностойкости и допустимая
ширина раскрытия трещин в конструкциях, предназна¬
ченных для эксплуатации в агрессивных газообразных
средах, принимаются по табл. 1.21, а для эксплуатации
в жидких средах — по табл. 1.22.
Расчет железобетонных конструкций, подвержен¬
ных воздействию агрессивных сред, по образованию и
раскрытию трещин производится по СНиП.
Толщина защитного слоя бетона; приведенная в
табл. 1.21 и 1.22, означает минимальное расстояние от
поверхности любой арматуры до поверхности бетона со
стороны воздействия агрессивной среды. Для обеспече¬
ния требуемой толщины защитного слоя необходимо
в чертежах предусматривать установку под арматуру
прокладок из пластмассы, плотного цементно-песчаного
раствора или другие надежные способы фиксирования
проектного положения арматуры; не допускается при¬
менение металлических фиксаторов арматуры, выходя¬
щих на поверхность бетона.
Для несущих конструкций из легких бетонов на по¬
ристых заполнителях марки 200 и выше, соответствую¬
щих по плотности тял 'лым бетонам (см. табл. 1.20),
в агрессивной газообразной среде толщина защитного
слоя бетона принимается на 5 мм больше величин, при¬
веденных в табл. 1.21, а ширина раскрытия трещин —
по табл. 1.21, как для конструкций из тяжелого бетона.
В слабо- и среднеагрессивных средах допускается при¬
нимать толщину защитного слоя по табл. 1.21 при ис¬
пользовании оцинкованной арматуры.
Для несущих конструкций из легких бетонов с по¬
казателями водопоглощения, большими приведенных
в табл. 1.20, но не превышающими 10%, толщина за¬
щитного слоя принимается:
а)	в неагрессивной среде — по СНиП П-28-73;
б)	в слабоагрессивной среде на 10 мм, а в средне¬
агрессивной на 15 мм больше защитного слоя для кон¬
струкций из тяжелого бетона (табл. 1.21). При исполь¬
зовании оцинкованной арматуры требуется увеличивать
толщину соответственно на 5 и 10 мм.
В сильноагрессивных средах такие конструкции мо¬
гут применяться лишь при условии защиты их по осо¬
бому проекту.
Применение несущих конструкций из легких бето¬
нов, имеющих величину водопоглощения более 10% (по
массе), допускается только для неагрессивных сред
в сухих условия^.
Ограждающие конструкции из легких и ячеистых
бетонов допускаются к применению в агрессивной га¬
зообразной среде в соответствии с табл. Г.23.
В железобетонных конструкциях, в которых допу¬
скается появление трещин, диаметр обыкновенной арма¬
турной проволоки должен быть не менее 4 мм. Канаты,
используемые в качестве напрягаемой арматуры, долж¬
ны состоять из проволок диаметром не мемее 2,5 мм.
Плотность
бетона
Условные обоз¬
начения
Показатели, характеризующие
плотность бетона
марка бе¬
тона по во-
донепро-
ницаемо-
сти
водопог-
лошение
в % по
массе1
водоцемент¬
ное отноше¬
ние (В/Ц)
для тяжело¬
го бетона
Нормальная
Повышенная
Особоплотный
1 Показатели
ния приведены дл
ционных бетонов
таблице величины
шения объемных ь
Примечан
мости определяете
2. Водопоглош
за 2 « насыщения.
Н
П
О
водопс
[Я ТЯЖ'
на пор
водопс
iacc тя
и я: 1
я по Г'
^ение б
В-4
B-S
В-8
^лощения и
елого бетон
)истых запо
эглощения н
желого и ле
[. Марка бе
ОСТ 4800—59
етона опред
5.7—4,8
4.7—4,3
4,2 и менее
водоцемен-
а. Для леп
лнителях п
ужно умноэ
гкого бетонi
тона по boj
' в возрасте
еляется по I
Не более 0,6
» » 0,55
» » 0,45
гного отноше-
ких конструк-
риведенные в
кать на отно-
1.
донепроницае-
28 суток.
'ОСТ 12730—67

ГЛАВА 1.2. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
21
Таблица 1.21
Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатируемым в газообразной среде
Степень агрессивного
воздействия газооб¬
разной среды на же¬
лезобетон
Категория требований по трещиностойкости
(числитель) и допустимая ширина раскрытия
трещин (знаменатель)1 в мм
для ненапря-
гаемой арма¬
туры классов
A-I, A-II,
A-III, В-1
для напрягаемой арматуры
классов
A-IV
Ат-IV, At-V.
At-VI, A-V
B-II,
Bp-II и
изделий
из них
Минимальная тол¬
щина защитного
слоя бетона3 в мм
для
3 «
н
Ч CL О Ш
СЮ * О
4) <У К
3*
2 5 5**
Чочоя
с С С Ч в
ГГ О) О)
’в’ 0) н
_ о. о
о и н
ч К S
со О Ч
счс
Плотность бетона конструкций,
армированных сталью классов
VCQ
< .
_j>
' ч
• 4J
РЗ Ч
>>
< *
Слабая
По СНиП 11-28-73
По СНиП lt-2S-7a I
предъявлю
ггся
3
3
т 2
2
15
20**
Н
П***
П
• « •
0,2(0,25)
0,2(0,25)
0,05
0,05
3
3
1
2*
15
20**
п
о
о
Ц « •
0,15(0,2)
0,1(0,15)
-
—(0,05)
3
2
Не допуска¬
ется к при¬
менению3
1
20
25
о
о
Не допуска¬
ется к при¬
менению3
I • •
0.1(0,15)
-(0,1)
—
Специальных требований не
1	В знаменателе дано допустт loe раскрытие трещин при действии часто встоечающейся нагрузки; в скобках — допустимое
раскрытие от полных нормативных^агрузок (в соответствии со СНиП 11-21-74).
2	Толщины защитного слоя бетона для арматуры классов Ат-IV, At-V, At-VI, B-II, Bp-II и изделий из них должны быть не
менее 25 мм, допускается уменьшить толщину защитного слоя до 20 мм при повышении плотности бетона конструкций на одну
ступень (табл. 1.20).
й Допускается использование стержневой арматуры повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию.
* При диаметре высокопрочной проволоки (в том числе в канатах) менее 4 мм конструкции должны быть отнесены к 1-й
категории трещиностойкости или следует использовать оцинкованную арматуру.
** Толщины защитного слоя бетона приведены для сборных конструкций из тяжелого бетона; для монолитных конструкций
из тяжелого бетона они должны быть увеличены на 5 мм.
*** При использовании оцинкованной проволоки допускается применение бетона нормальной плотности.
Примечания: 1. Характеристика агрессивных газов приведена в табл. 1.18г а оценка агрессивного воздействия среды —
в табл. 1.19.
2. Настоящей таблицей следует пользоваться совместно с табл. 1.24.
Конструкции из легких бетонов с показателями во¬
допоглощения, большими приведенных в табл. 1.20, и из
ячеистых бетонов нё допускается армировать высоко¬
прочной арматурой классов В-I I, Bp-II, A-V, Ат-IV и
выше без специальных защитных покрытий ее.
Напрягаемая проволочная арматура и канаты не
должны оставаться в напряженном состоянии без за¬
щиты бетоном или раствором более одного месяца или
необходимо предусматривать временную защиту ее на
указанный период.
Стержневая арматура класса Ат-IV и выше, а так¬
же класса А-V не допускается к применению в предва-
рительно-напряженных железобетонных конструкциях
в газообразных средах, содержащих хлор, пыль хлори¬
стых солей, хлористый водород, сероводород, а также
в жидких средах, содержащих кислоты, азотнокислые,
хлористые и роданистые соли.
•	Оцинкованная арматура рекомендуется к примене¬
нию, если невозможно обеспечить требуемую плотность
бетона, толщину защитного слоя или ширину раскрытия
трещин, а также в конструкциях с натяжением армату¬
ры на бетон. При этом толщину защитного слоя бетона,
категорию трещиностойкости и максимально допусти¬
мую ширину раскрытия трещин допускается принимать
по СНиП 11-21-74.
Закладные детали и сварные соединения железо¬
бетонных конструкций следует защищать плотным бе¬
тоном. Упомянутые и прочие стальные элементы, не
подвергающиеся обетонированию, должны быть за¬
щищены:
а)	при неагрессивной среде (см. табл. 1.21) цинко¬
выми, алюминиевыми или другими долговечными неор¬
ганическими покрытиями, стойкими в среде твердеюще¬
го бетона и не разрушающимися в процессе сварки с
тыльной стороны закладных деталей. При относитель¬
ной влажности воздуха менее 60% допускается защита
закладных деталей лакокрасочными покрытиями при
условии, что возможно возобновление этих по-
•	крытий;
б)	при агрессивной среде — комбинированными ме-
таллизационно-лакокрасочными покрытиями;
в)	закладные детали стеновых ограждающих конст¬
рукций— металлизационными или комбинированными
покрытиями в соответствии с пп. «а» и «б» независимо
от параметров внутренней среды здания.
Алюминиевые металлизациовные покрытия приме¬
няются для защиты закладных деталей и соединений в
конструкциях, изготовляемых из бетонов автоклавного
твердения, а также в конструкциях зданий и сооруже¬
ний с агрессивными газообразными средами, содержа¬
щими сернистый газ, сероводород и другие газы, в ко¬
торых цинковые покрытия имеют неудовлетворительную
стойкость. При этом покрытые алюминием закладные
детали, находящиеся в контакте с бетоном, должны
быть подвергнуты предварительной защитной обработке.

22
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатируемым в агрессивной жидкой среде
Таблица 1.22
Степень агрессивного
воздействия жидкой
среды на железобетон
Категория трещиностойкости (числитель) и допустимая
ширина раскрытия трещин (знаменатель)1
для ненапря-
гаемой арма¬
туры классов
A-I, A-II,
A-III и В-1
для напрягаемой арматуры классов
A-IV
A-V, At-IV,
Ат-V и At-VI
B-II, Вр-И
и изделий
из них
Мини¬
мальная
толщина
защитного
слоя бе¬
тона2
в мм
Плотность бетона конструкций,
армированных сталью классов
A-I, A-II,
A-III,
A-IV, В-1
B-II,
Bp-II
и изделий
из них
Ат-IV, At-V,
At-VI, A-V
Неагрессивная
Слабая	•	*	.	*
Средняя	,	к	»	.
Сильная	.	,	«	.
По СНиП
0.15(0,2)
0,1(0 ,15)
0,05(0,1)
3
0,1(0,15)
0,05(0,1)
-(0,05)
-(0,1)
1
Не допуска¬
ется к при¬
менению
-(0,1)
2*
—(0,05)
1
По СНиП
25
30
35
Специальных требований
не предъявляется
Н
П**
Не допуска¬
ется
к применению
нагрузки, в скобках — допустимое
- П
1	В знаменателе дано допустимое раскрытие трещин при действии часто встречающейся
раскрытие от полных нормативных нагрузок (в соответствии со СНиП И-21-74).
2	Толщины защитного слоя бетона приведены для конструкций, на которых возможно возобновление защитных покрытий в
процессе эксплуатации; для конструкций, на которых возобновление защитных покрытий невозможно (фундаменты, сваи и др.),
толщина защитного слоя принимается на 5 мм больше величин, приведенных в таблице. Толщина защитного слоя для нижней
арматуры монолитных фундаментов при отсутствии подготовки принимается не менее 80 мм, а при наличии подготовки увеличи¬
вается на 15 мм по сравнению с приведенными в таблице величинами.
* При диаметре проволоки менее 4 мм конструкции должны быть отнесены к 1-й категории трещиностойкости или следует
использовать оцинкованную арматуру.
** При использовании оцинкованной проволоки допускается применение бетона нормальной плотности.
Примечания: 1. Приведенные в таблице требования относятся к конструкциям, постоянно находящимся ниже уровня
агрессивной жидкости. Для конструкций, находящихся в зоне переменного горизонта агрессивной жидкости, проектные требо¬
вания принимаются как для среды с газами групп Б и В и влажностью более 75% (в соответствии с табл. 1.21). Для конструк¬
ций, находящихся выше уровня агрессивной жидкости, проектные требования следует принимать по табл. 1.21 как для конструк¬
ций, эксплуатирующихся в агрессивных газообразных средах.
2. Не допускается применение предварительно-напряженных конструкций, армированных сталью классов A-V, Ат-IV, At-V,
At*VI при воздействии кислот, азотнокислых, роданистых и хлористых солей.
Таблица 1.23
Область применения и требования к армированным ограждающим конструкциям из конструктивно-теплоизоляционных легких
бетонов и ячеистых бетонов, эксплуатируемым в газообразной среде, и к их защите
Область применения и требования к защите ограждающих конструкций из бетонов1
Степень агрессивного
воздействия среды
легких на пористых заполнителях
ячеистых автоклавного
плотных |
поризованных
твердения
Неагрессивная
Допускаются по СНиП2
Допускаются по СНиП
Допускаются При защитном
покрытии арматуры7 и лако¬
красочном покрытии поверх¬
ности бетона II группы
Слабоагрессивная
Допускаются при бетоне
плотного строения3 и изоли¬
рующем слое из тяжелого
бетона4 со стороны воздейст¬
вия агрессивной среды
Допускаются при изолирую¬
щем слое из тяжелого бетона4 со
стороны воздействия агрессив¬
ной среды и лакокрасочном по¬
крытии 11 группы
Допускаются при защит¬
ном покрытии арматуры7 и
лакокрасочном покрытии по¬
верхности бетона6 III группы
Среднеагрессивная
Допускаются при бетоне
плотного строения и изоли¬
рующем слое из тяжелого
бетона® со стороны воздейст¬
вия агрессивной среды
Не допускаются8
Не допускаются®
Сильноагрессивная
Не допускаются
Не допускаются
Не допускаются
1	Настоящей таблицей следует пользоваться совместно с табл. 1.24.
2	При действии агрессивных газов группы Б и влажности <60 % или при отсутствии агрессивных газов и влажности
>60% необходимо предусматривать устройство изолирующего слоя из тяжелого бетона со стороны воздействия среды.
3	Межзерновая пустотность в уплотненной бетонной смеси, определяемая по ГОСТ 11051—70 «Бетон легкий на пористых за¬
полнителях. Методы испытания бетонной смеси», должна быть не более 3%.
4	Изолирующий слой из легкого бетона плотного строения допускается предусматривать на кварцевом песке и с пористым
заполнителем крупностью не более 10 мм. Изолирующий слой из тяжелого и легкого бетона, который предусматривается со сто¬
роны воздействия агрессивной среды, должен по плотности соответствовать требованиям табл. 1.21.
5	При влажности >75% конструкции из ячеистых бетонов не допускаются к применению.
в Допускается изолирующий слой из легкого бетона плотного строения а конструкциях с оцинкованной арматурой.
7 Металлические или другиё защитные покрытия арматуры следует принимать по специальным документам.
* Допускаются при наличии специальной защиты с соответствующей экспериментальной проверкой для сельскохозяйственных
зданий и сооружений.

ГЛАВА 1.2. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
23
При сильноагрессивных средах, в которых цинк и
алюминий не стойки, закладные детали, связи и другие
металлические элементы железобетонных конструкций,
не подвергающиеся обетонированию, следует выполнять
из высоколегированных сталей, стойких в данной среде.
1.2.4.	Антикоррозионная
защита конструкций
Профилактические меры защиты железобетонных
конструкций состоят в снижении степени агрессивности
среды путем отвода газов и сильно загрязненных вод
до соприкосновения с поверхностью конструкции. Дол¬
жны также выполняться все мероприятия по повышению
стойкости бетона и сохранности арматуры.
Если при этом среда остается существенно агрес¬
сивной для конструкции, то поверхность ее должна быть
защищена от непосредственного соприкосновения со
средой. Выбор защитных средств производится в зави¬
симости от степени агрессивности и других свойств
среды.
Лакокрасочные защитные покрытия должны обра¬
зовывать на поверхности конструкций непроницаемый
слой толщиной 0,1—1 мм. Толщина покрытий прини¬
мается на основе их испытаний и технико-экономиче-
ских расчетов. Материалы для лакокрасочных покрытий
могут применяться с наполнителями и без них, с арми¬
рующей основой или без нее. Для лакокрасочных за¬
щитных покрытий применяют материалы на основе на¬
туральной олифы, полиэфирных, эпоксидных, фурило-
вых, фенолформальдегидных смол, наирита, тиоколов,
хлорированного каучука, хлорсульфированного полиэти¬
лена и др. В зависимости от степени агрессивности и
вида среды и относительной влажности воздуха для ла¬
кокрасочных защитных покрытий могут быть использо¬
ваны следующие материалы:
в слабоагрессивных средах — материалы на основе
натуральной олифы, полиэфирных смол, алкидных, пен-
тафталевых, алкидностирольных и других эмалей;
в среднеагрессивных средах — химически стойкие
материалы на основе перхлорвиниловых и эпоксидных
смол, тиоколов, хлорированного каучука, хлорсульфи¬
рованного полиэтилена и др.;
в сильноагрессивных средах — химически стойкие
материалы на основе эпоксидных смол, тиоколов, хло¬
рированного каучука с увеличенным количеством слоев
и увеличенной толщиной покрытия.
В антикоррозионных системах лакокрасочных по¬
крытий выбор грунта определяется системой покрытия,
а именно: при выборе лакокрасочных грунтовых мате¬
риалов необходимо учитывать допустимые сочетания их
с покрывными лакокрасочными материалами и качество
подготовки поверхности конструкций. Для железобетон¬
ных конструкций, в которых в процессе эксплуатации
могут образоваться трещины под нагрузкой, рекоменду¬
ются трещиностойкие лакокрасочные покрытия. Лако¬
красочные покрытия следует применять в интервале
температур среды от —20 до +40° С. При более высоких
температурах выбор материалов для лакокрасочных по¬
крытий должен производиться. по специальным указа¬
ниям.
Рекомендуемые группы защитных покрытий в зави¬
симости от степени агрессивного воздействия среды и
условий эксплуатации конструкций приведены в
табл. 1.24.
Мастичные защитные покрытия должны образовы¬
вать на поверхности конструкции непроницаемый слой
толщиной 1—10 мм.
Таблица 1.24
Рекомендуемые группы защитных лакокрасочных покрытий
железобетонных конструкций, предназначенных для
эксплуатации в агрессивной газообразной среде
Степень
агрессивности
среды
Группа агрессив¬
ных газов1
Относительная
влажность воз¬
духа в отаплива¬
емых помещениях
; в %
Группа лако¬
красочных по¬
крытий2
Неагрессив¬
Без агрессивных
<60
Без защиты
ная
газов
То же
61—75
То же
Б
<60
*
Слабоагрес¬
Без агрессивных
>75
Без защиты
сивная
газов
Б
61—75
То же
В
<60
*
Среднеагрес¬
Б
>75
II
сивная
В
61—75
III
Г
<60
III
Сильноагрес¬
В
>75
IV
сивная
г
61—75
IV
г
>75
Усиленная защита
по особому про¬
екту
1	Характеристики групп агрессивных газов припедены
в табл. 1.18.
2	Характеристики групп лахокрасочных покрытий при¬
ведены в «Рекомендациях по защите от коррозии сталь¬
ных и железобетонных строительных конструкций лако¬
красочными покрытиями». М., НИИЖБ Госстроя СССР,
1970.
Для защитных покрытий этого типа применяются
материалы на основе органических вяжущих: битумные
мастики с наполнителями; полимерные мастики и рас¬
творы, в которых в качестве связующего применяются
полиэфирные и эпоксидные смолы, их компаунды и др.
Оклеечные защитные покрытия должны надежно за¬
щищать поверхность конструкции от агрессивной среды.
Материалы для оклеечной антикоррозионной защиты
подразделяются на следующие основные группы: рулон¬
ные (битумные и полимерные) и пленочные (полимер¬
ные); листовые (полимерные).
Эти материалы могут быть с армирующей основой
или без нее.
Рулонные, пленочные и листовые материалы приме¬
няются для защиты подземных, несущих и ограждаю¬
щих конструкций и при устройстве химически стойких
полов.
Облицовочные покрытия предназначены для защи¬
ты изоляционного слоя от одновременного воздействия
агрессивной среды, физических и механических на¬
грузок.
Для антикоррозионных защитных облицовок приме¬
няются следующие основные группы материалов и из¬
делий:	изделия из природных каменных материалов;
изделия из стекла и шлаков; каменное литье; кислото¬
упорная керамика; изделия на основе полимеров; изде¬
лия из полимербетонов и бетонов на растворимом стек¬
ле и др.
Полимербетоны и бетоны на растворимом стекле
могут применяться также в качестве самостоятельного
конструкционного материала.

24
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Глава 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ1
1.3.1.	Основные положения
Общие сведения
Основными характеристиками нагрузок являются
нормативные величины, принимаемые из заранее задан¬
ной вероятности их превышения или из номинального
значения.
Нагрузки, учитываемые в расчете и определяемые
как произведение нормативной нагрузки на коэффици¬
ент перегрузки, называются расчетными. В зависимости
от вида предельного состояния, стадии работы конст¬
рукции и вида расчета расчетные нагрузки могут быть
больше нормативных, равняться нормативным или быть
меньше их. Расчетные нагрузки в обоснованных случа¬
ях и при наличии соответствующих статистических дан¬
ных допускается определять непосредственно по заранее
заданной вероятности их превышения.
Нагрузки должны быть учтены не только при рас¬
чете зданий и сооружений, находящихся в стадии экс¬
плуатации, но и при их возведении, а в необходимых
случаях — и при изготовлении, хранении и транспорти¬
ровке конструкций.
Для зданий и сооружений повышенной ответствен¬
ности и капитальности значения расчетных нагрузок до¬
пускается увеличивать путем умножения на коэффици¬
енты надежности, большие единицы.
При одновременном действии двух или нескольких
нагрузок расчет конструкций и оснований должен вы¬
полняться с учетом наиболее неблагоприятных сочета¬
ний ^тих нагрузок или соответствующих им усилий.
При учете сочетаний нагрузок используется коэф¬
фициент сочетаний, вводимый в. виде множителя к на¬
грузкам или к вызываемым ими усилиям. Коэффициент
сочетаний учитывает малую вероятность одновременно¬
го появления разнородных расчетных нагрузок. Он уста¬
навливается исходя из условия, чтобы вероятность од¬
новременного превышения двух или нескольких расчет¬
ных нагрузок соответствовала вероятности превышения
каждой из них.
Классификация нагрузок
В зависимости от продолжительности действия на¬
грузки разделяются на постоянные и временные (дли¬
тельные, кратковременные, особые).
К постоянным нагрузкам относятся:
а)	вес частей зданий и сооружений, в том числе
вес несущих и ограждаюших строительных конструкций;
б)	вес и давление грунтов (насыпей, засыпок), гор¬
ное давление:
в)	воздействия предварительного напряжения кон¬
струкций.
К длительным нагрузкам относятся:
а)	вес временных перегородок;
б)	вес стационарного оборудования: станков, аппа¬
ратов, моторов, емкостей, трубопроводов с арматурой,
опорными частями и изоляцией, ленточных транспорте¬
ров, конвейеров, постоянных подъемных машин с их ка-
1 Для краткости термин «воздействие», где это возможно,
опущен и заменен термином «нагрузка».
патами и направляющими и т. п., а также вес жидко¬
стей и твердых тел, заполняющих оборудование в про¬
цессе его эксплуатации или транспортирования;
в)	давление газов, жидкостей и сыпучих тел в ем¬
костях и трубопроводах в процессе их эксплуатации,
избыточное давление и разряжение воздуха, возникаю¬
щие при вентиляции шахт, и т. п.;
г)	нагрузки в складских помещениях, холодильни¬
ках, зернохранилищах и подобных зданиях и помеще¬
ниях;
д)	длительные температурные технологические воз¬
действия от стационарного оборудования;
е)	воздействия неравномерных деформаций основа¬
ния, не сопровождающиеся коренным изменением струк¬
туры грунта;
ж)	вес слоя воды на водонаполненных плоских по¬
крытиях;
з)	вес отложений производственной пыли, если ее
накопление не исключено соответствующими мероприя¬
тиями;
и)	воздействия ползучести и усадки;
к) нагрузки от одного мостового или подвесного
крана, умноженные на коэффициенты: 0,6 — для кранов
среднего режима работы, 0,8 — для кранов тяжелого и
весьма тяжелого режимов работы;
л) снеговые нагрузки для III—VI районов по
табл. 1.32, уменьшенные на 70 кгс/м2.
Величины нагрузок по пп. «к», «л» составляют
только часть полной их величины и вводятся в расчет
при необходимости учета влияния длительности дейст¬
вия этих видов нагрузок на перемещения, деформации,
образование трещин. Полные величины этих видов на¬
грузок относятся к кратковременным.
К кратковременным нагрузкам относятся:
а)	вес людей, деталей, ремонтных материалов в зо¬
нах обслуживания и ремонта оборудования: проходах
и других свободных от оборудования участках;
б)	нагрузки, возникающие при перевозке и возве¬
дении строительных конструкций, при изготовлении их
элементов, при монтаже и перестановке оборудования,
а также нагрузки от веса временно складируемых на
строительстве изделий и материалов (за исключением
мест, специально предназначенных для их складирова¬
ния и хранения), односторонние нагрузки от веса на¬
сыпного грунта и т. п.;
в)	нагрузки от оборудования, возникающие в пус¬
коостановочном, переходном и испытательном режимах;
г)	нагрузки от подвижного подъемно-транспортного
оборудования (мостовых и подвесных кранов, тельфе¬
ров, погрузчиков и т. п.), используемого при возведе¬
нии и эксплуатации зданий и сооружений;
д)	снеговые нагрузки по табл. 1.32;
е)	ветровые нагрузки.
К особым нагрузкам относятся:
а)	сейсмические и взрывные воздействия;
б)	нагрузгш, вызываемые неисправностью или по¬
ломкой оборудования и резкими нарушениями техно¬
логического процесса (например, нагрузки при обрыве
подъемных канатов, при аварийном торможении, при
ударе перемещаемого груза о преграду, крана о тупико¬
вый упор, воздействия при резком повышении или по¬
нижении температуры и т. п.);
в)	воздействия неравномерных деформаций основа¬
ния, сопровождающиеся коренным изменением структу¬

ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
25
ры грунта (например, деформации просадочных грунтов
при замачивании или вечномерзлых грунтов при оттаи¬
вании), воздействия деформаций земной поверхности
в карстовых районах.
Нормативные и расчетные нагрузки
Нормативные величины нагрузок обычно прини¬
маются:
а)	для постоянных нагрузок — по проектным значе¬
ниям геометрических и конструктивных параметров и
по средним значениям объемных масс с учетом имею¬
щихся данных заводов-изготовителей о фактической мас¬
се конструкций;
б)	для технологических (от оборудования, прибо¬
ров, материалов, обстановки, людей и др.) и монтаж¬
ных нагрузок — по наибольшим значениям для преду¬
смотренных условий нормальной эксплуатации или стро¬
ительства;
в)	для атмосферных нагрузок (снеговой, ветро¬
вой) — по средним из ежегодных неблагоприятных зна¬
чений или по неблагоприятным значениям, соответству¬
ющим определенному среднему периоду их повторения
или превышения.
Расчетные нагрузки для расчета конструкций на
прочность и устойчивость должны определяться умно¬
жением нормативной нагрузки на коэффициент пере¬
грузки, принимаемый по указаниям настоящей главы
(обычно больший единицы), за исключением случаев,
специально оговоренных в других нормативных доку¬
ментах.
При расчете конструкций на стадии возведения рас¬
четные кратковременные нагрузки следует умножать на
коэффициент 0,8.
Расчетные нагрузки для расчета «конструкций на вы¬
носливость должны приниматься по указаниям норма¬
тивных документов по проектированию конструкций,
а для подкрановых балок — по п. 1.3.4 (с коэффициен¬
том перегрузки, меньшим единицы).
Расчетные нагрузки при расчете конструкций по
деформациям и перемещениям (по второй группе пре¬
дельных состояний) должны приниматься равными нор¬
мативным значениям, если в нормах проектирования
конструкций не приводятся иные значения.
Расчетные нагрузки и воздействия для других пре¬
дельных состояний (разрушение от совместного дейст¬
вия внешней нагрузки и неблагоприятных условий внеш¬
ней среды и др.) должны приниматься на основании
указаний нормативных документов по проектированию
конструкций.
Сочетания нагрузок
В зависимости от состава учитываемых нагрузок
должны различаться:
а)	основные сочетания, составляемые из постоян¬
ных, длительных и кратковременных нагрузок;
б)	особые сочетания, составляемые из постоян¬
ных, длительных, возможных кратковременных и одной
из особых нагрузок.
Одновременный учет длительных нагрузок по пп. «к»,
«л» с соответствующими кратковременными нагрузками
по пп. «г», «д» не должен производиться.
При расчете конструкций на основные сочетания,
включающие одну кратковременную нагрузку, величина
последней должна учитываться без снижения, а при
расчете на основные сочетания, включающие две иди
более кратковременные нагрузки, расчетные величины
этих нагрузок или соответствующих им усилий должны
умножаться на коэффициент сочетаний ОД
При расчете конструкций и оснований на особые
сочетания величины кратковременных нагрузок или со¬
ответствующих им усилий должны умножаться на коэф¬
фициент сочетаний 0,8, кроме случаев, оговоренных в
нормах проектирования зданий и сооружений в сейсми¬
ческих районах и других нормативных документах. Са¬
ма особая нагрузка должна приниматься без снижения.
Порядок учета в сочетаниях динамических нагру¬
зок от оборудования устанавливается нормативными до¬
кументами по проектированию фундаментов и несущих
конструкций зданий и сооружений под машины с дина¬
мическими нагрузками.
За одну кратковременную нагрузку считается:
а)	нагрузка от мостовых и подвесных кранов (вер¬
тикальная вместе с горизонтальной) с учетом коэффи¬
циентов сочетаний 0,7; 0,8; 0,85 и 0,95 по п. 1.3.4;
б)	нагрузка от одного погрузчика;
в)	нагрузка от веса людей, деталей, ремонтных ма¬
териалов в зонах обслуживания и ремонта оборудова¬
ния на всех учитываемых перекрытиях с учетом пони¬
жающего коэффициента по п. 1.3.3;
г)	в остальных случаях — кратковременная нагруз¬
ка определенного рода: снеговая, ветровая и т. п.
1.3.2.	Постоянные нагрузки
Нормативные нагрузки от веса конструкций и грун¬
тов следует определять по данным стандартов и рабо¬
чих чертежей о весах изделий или по проектным раз¬
мерам и объемным массам материалов с учетом их ве¬
совой влажности для предусмотренных условий возве¬
дения и эксплуатации зданий и сооружений.
Коэффициенты перегрузки от веса строительных
конструкций и грунтов приведены в табл. 1.25.
Таблица 1.25
Коэффициенты перегрузки от веса конструкций и грунтов
I №
• п.п.
Конструкции и грунты
Коэффициент
перегрузки
1
2
3
4
п
указа!
на yci
И CKOJ
постоя
Ко
табл.
измен
измен»
но.
Бетонные и железобетонные кон¬
струкции
Конструкции из легких бетонов,
изоляционные, выравнивающие и
отделочные слои (плиты, скорлупы,
рулоны, засыпки, стяжки и т. п.)
Грунты в природном залегании
Насыпные грунты
римечание. Значения коэффицие
1ные в скобках, принимаются при рас
гойчивость положения против всплыти:
тьжения, а также в других случаях, ъ
[иной нагрузки ухудшает условия раб
эффициенты перегрузки, приведении
1.25, относятся к объемной массе грз
ение объемной массы грунта, связаннс
ением его влажности, должно учитыва1
d
1.1(0,9)
1,2(0,9)
1.1(0,9)
1,2(0,8)
iHTOB перегрузки,
:чете конструкций
я, опрокидывания
кэгда уменьшение
оты конструкций,
te в гш. 3 и 4
гнтов. Возможное
>е с существенным
гься дополннтель-
1.3.3.	Временные нагрузки на перекрытия
Правила определения нагрузок
от оборудования и складируемых материалов
Нагрузки от оборудования и складируемых мате¬
риалов (в необходимых случаях с учетом перспективно¬
%

26
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
го увеличения) определяются на основании технологи¬
ческого задания, в котором должны быть приведены:
'а) возможные схемы сосредоточенных и распреде¬
ленных нагрузок с привязкой их к разбивочным осям и
отметкам перекрытий и с указанием габаритов оборудо¬
вания и других условий приложения нагрузок (типы
и размеры опор оборудования, возможное сближение
оборудования в процессе его монтажа и эксплуатации,
перепланировки и т. п.);
б)	Величины нормативных нагрузок и коэффициен¬
тов перегрузки, принимаемые в соответствии с указа¬
ниями настоящей главы, а для машин с динамическими
нагрузками — величины нормативных инерционных сил
и коэффициенты перегрузки для инерционных сил, а
также другие необходимые характеристики, принимае¬
мые с учетом указаний нормативных документов по
определению динамических нагрузок.
При замене фактических нагрузок эквивалентными
равномерно распределенными должны быть приведены
необходимые данные для обоснования величин эквива¬
лентных нагрузок. Принимаемые величины эквивалент¬
ных нагрузок должны обеспечивать несущую способ¬
ность и жесткость элементов конструкций, требуемые по
условиям их загружения фактическими нагрузками, при¬
чем при расчете плит перекрытий величина эквивалент¬
ных нагрузок принимается не менее 400 кгс/м2, а в ос¬
тальных случаях — не менее 300 кгс/м2.
Нормативная нагрузка от веса оборудования (в том
числе трубопроводов) определяется по стандартам или
каталогам, а для нестандартного оборудования — по пас¬
портным данным заводов-изготовителей или рабочим
чертежам.
В нормативную нагрузку включаются собственный
вес установки или машины (в том числе привода, по¬
стоянных приспособлений и опорных устройств), вес
изоляции, вес предельного объема заполнения обору¬
дования, возможного при эксплуатации, вес наиболее
тяжелой обрабатываемой детали, транспортируемый
груз, равный номинальной грузоподъемности, и т. п.
При* расчете перекрытия нагрузка от веса оборудо¬
вания распределяется с учетом схемы и размеров опи-
рания оборудования, а также условий монтажа. Следу¬
ет учитывать возможность перемещения оборудования
при эксплуатации здания или сооружения.
Число одновременно учитываемых погрузчиков или
каров и их размещение на перекрытии при расчете раз¬
личных элементов принимаются по технологическому
заданию.
Таблица 1.26
Коэффициенты перегрузки для нагрузок от веса оборудования
№
п.п. t
Нагрузки
Коэффициент
перегрузки
1
Собственный вес и вес изоляции
1,2
стационарного оборудования . . .
2
Вес заполнения оборудования
(кроме трубопроводов):
1,1
а)	жидкостями
б)	суспензиями, шламами, сы¬
пучими телами
1,2
3
Вес заполнения трубопроводов:
а)	жидкостями
б)	суспензиями, шламами, сы¬
1
пучими телами
1,1
4
Нагрузки от веса погрузчиков и
1,2
Коэффициенты перегрузки для нагрузок от веса
оборудования приведены в табл. 1.26.
Равномерно распределенные нагрузки
Нормативные равномерно распределенные нагрузки
на покрытия и лестницы промышленных зданий и соору¬
жений приведены в табл. 1.27.
Таблица 1.27
Нормативные равномерно распределенные нагрузки
на перекрытия и лестницы
№
п.п.
Здания и помещения
3 -
Бытовые помещения
промышленных предпруя-
тий
Участки со стационар¬
ным оборудованием и
места действия подвиж¬
ных	транспортных
средств
Места складирования
и хранения материалов
и изделий
Участки, свободные от
оборудования, транспорт¬
ных средств и складируе¬
мых материалов (зоны
обслуживания и ремонта
оборудования и т. п.)
Нормативная нагрузка
По действительной на¬
грузке, но не менее
200 кгс/м2
По технологическим
данным
По технологическим
цанным о наибольшем
весе материалов и изде¬
лий при заданных усло¬
виях эксплуатации поме¬
щений, но не менее
400 кгс/м2
По технологическим
данным с учетом нагру¬
зок от веса людей, дета¬
лей, ремонтных материа¬
лов и т. п., но не менее
150 кгс/м2
Нагрузку от веса временных перегородок следует
принимать в зависимости от их конструкции, располо¬
жения и характера опирания на перекрытия и стены.
В обоснованных случаях следует учитывать возмож¬
ность перемещения перегородок. При расчете разных
элементов эту нагрузку можно учитывать:
а)	по фактическому воздействию;
б)	как равномерно распределенную нагрузку, до¬
полнительную к прочей равномерно распределенной
временной нагрузке (в этом случае интенсивность до¬
полнительной нагрузки устанавливается расчетом для
предполагаемых схем размещения перегородок и при¬
нимается не менее 75 кгс/м2).
Коэффициенты перегрузки для равномерно распре¬
деленных нагрузок на перекрытия и лестницы приведе¬
ны в табл. 1.28.
Таблица Т.28
Коэффициенты перегрузки для равномерно распределенных
нагрузок на перекрытия и лестницы
Нормативная нагрузка в кгс/м7
Коэффициент
перегрузки
ё
Менее 200
1,4
От 200 до 500
1,3
500 и более
1,2
Коэффициенты перегрузки для нагрузок по п. 2
табл. 1.27 принимаются по табл. 1.26; коэффициенты
перегрузки для нагрузок по п. 3 табл. 1J27 принимают¬
ся по табл. 1.28.

ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
27
При расчете колонн, стен, фундаментов и основа¬
ний вертикальные силы, определяемые кратковременны¬
ми нагрузками от веса людей, деталей, ремонтных ма¬
териалов и т. п., действующие на участках, не занятых
оборудованием, транспортными средствами и склади¬
руемыми на длительное время материалами при полном
загружении перекрытия, разрешается снижать умноже¬
нием на коэффициенты т|, определяемые по формуле
(1.4) либо принимаемые по табл. 1.29.
Таблица 1.29
Коэффициенты снижения нагрузок при расчете колонн, стен,
фундаментов и оснований
Число перекрытий,
полное загружение
которых влияет на
вертикальные силы в
рассматриваемом се¬
чении конструкции
Коэффициент сни¬
жения суммы вре¬
менных нагрузок или
соответствующей вер¬
тикальной силы
0,92
0,35
0,8
0,77
0,74
0,73
8 ; 9 и бо¬
лее
0,71
0,7
q0,5 +	при	т	>	2,
(1.4)
где т — число перекрытий, учитываемых в расчете над
рассматриваемым сечением, при т= 1 т)=1.
Варианты загружения перекрытий
Варианты загружения перекрытий временной на¬
грузкой следует принимать в соответствии с предусмот¬
ренными условиями возведения и эксплуатации зданий
и сооружений. Если на стадии проектирования данные
об этих условиях недостаточны, при расчете конструк¬
ций и оснований следует рассмотреть возможные вари¬
анты, составляемые из следующих схем загружения от¬
дельных перекрытий:
1)	отсутствие на перекрытии временной нагрузки;
2)	сплошное загружение перекрытий принятой вре¬
менной нагрузкой;
3)	неблагоприятное частичное загружение площади
перекрытия (например, чередование принятой времен¬
ной нагрузки через пролет и т. п.) для конструкций,
чувствительных к такой схеме загружения.
При этом суммарная нагрузка на перекрытия при
неблагоприятном частичном их загружении не должна
превышать нагрузку при сплошном загружении, опре¬
деленную с учетом коэффициента по формуле (1.4).
Сосредоточенные нагрузки и нагрузки на перила
Несущие элементы перекрытий, покрытий, лестниц
следует проверять на условную сосредоточенную верти¬
кальную нагрузку, приложенную к элементу в неблаго¬
приятном положении на квадратной площадке со сто¬
ронами не более 10 см (при отсутствии других времен¬
ных нагрузок). Если технологическими данными не
предусмотрены более высокие нормативные величины
сосредоточенных нагрузок, их следует принимать рав¬
ными:
а) для перекрытий и лестниц 150 кгс;
б)	для чердачных перекрытий и покрытий 100 кгс;
в)	для покрытий, по которым можно Передвигать¬
ся только при помощи трапов и мостиков, 50 кгс.
Коэффициент перегрузки для этих нагрузок Прини¬
мается равным 1,2.
Элементы, рассчитанные на возможные при возве¬
дении и эксплуатации местные нагрузки от оборудова¬
ния и транспортных средств, разрешается не проверять
на указанную сосредоточенную нагрузку.
Горизонтальная сосредоточенная нормативная на¬
грузка на поручни перил для обслуживающих площа¬
док, мостиков, ограждений крыш, предназначенных для
пребывания отдельных лиц, принимается равной 50 кгс
(в любом месте по длине поручня), если по технологи¬
ческим данным не требуется более высокая нагрузка.
Коэффициент перегрузки принимается равным 1,2.
Динамические нагрузки
Динамические нагрузки от оборудования необходи¬
мо учитывать в соответствии с указаниями соответству¬
ющих нормативных документов [1—6, 8].
Динамическое воздействие вертикальных нагрузок
от погрузчиков и каров допускается учитывать умноже¬
нием расчетных статических нагрузок на коэффициент
динамичности 1,2.
1.3.4. Нагрузки от мостовых
и подвесных кранов
Нагрузки от мостовых и подвесных кранов опре¬
деляются в зависимости от режима их работы (интен¬
сивности эксплуатации). Устанавливаются следующие
режимы работы: легкий, средний, тяжелый, весьма тя¬
желый (табл. 1.30) [7].
Таблица 1.30
Примерный перечень кранов разных режимов работы
Режим работы
крана
Примерные наимено¬
вания мостовых элек¬
трических кранов
Легкий
Средний
Тяжелый
Весьма тяжелый
Крюковые
Крюковые, в том
числе краны с исполь¬
зованием электротали
Крюковые, литей¬
ные, ковочные, зака¬
лочные, завалочные,
магнитные (в том чис¬
ле со съемным мотор¬
ным грейфером)
Грейферные, маг¬
нитно-грейферные,
магнитные с травер¬
сой, мульдо-магнит-
ные, для раздевания
слитков, колодцевые
с лапами, магнитные
шихтовые скрапных
дворов, а также коп¬
ровые
Типичные цехи, в ко¬
торых обычно исполь¬
зуются краны указан¬
ного режима
Ремонтные цехи,
машинные залы теп¬
лоэлектростанций
Механические н
сборочные цехи заво¬
дов со среднесерий¬
ным	произволством:
ремонтно-меха н иче-
ские цехи: погруэоч
но-разгрузочные пло¬
щадки со штучными
грузами
Цехи заводов с
крупносерийным про¬
изводством; погрузоч
но-разгрузочные пло¬
щадки с сыпучими
грузами
Цехи металлургиче¬
ских заводов
Примечание. Подвесные электрические краны относят
ся к среднему, а мостовые ручные и подвесные ручные — к лег
кому режиму работы.

28
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Нормативные вертикальные нагрузки, передаваемые
колесами кранов на балки кранового пути, и другие не¬
обходимые для расчета данные принимаются по стан¬
дартам на краны, а для нестандартизованных кранов —
по паспортным данным заводов-изготовителей. Крано¬
вый путь включает две балки, несущие один мостовой
кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две
балки при однопролетном, три при двухпролетном под¬
весном кране и т. д.).
Нормативная горизонтальная нагрузка, направлен¬
ная ^вдоль кранового пути, вызываемая торможением
мост^ электрического крана, принимается равной 0,1
нормативной вертикальной нагрузки на тормозные ко¬
леса рассматриваемой стороны крана.
. Расчетную величину нагрузки, направленной вдоль
кранового пути, вызываемой ударом крана о тупиковый
упор, следует принимать по табл. 1.31. Рассматривае¬
мая нагрузка учитывается только при расчете упоров
и их креплений к подкрановым балкам.
Таблица 1.31
Расчетные нагрузки, вызываемые ударом крана о тупиковый упор
Нормативная горизонтальная нагрузка, направлен¬
ная поперек кранового пути, вызываемая торможением
электрической тележки, принимается равной:
для кранов с гибким подвесом груза — 0,05 суммы
номинальной грузоподъемности крана и веса тележки;
для. кранов с жестким подвесом груза — 0,1 той же
суммы.
Эта нагрузка учитывается при расчете поперечных
рам зданий и балок крановых путей. При этом прини¬
мается, что она передается на одну балку кранового
пути, распределяется поровну между всеми опирающи¬
мися на нее колесами крана и может быть направлена
как внутрь рассматриваемого пролета, так и наружу.
.Нормативная горизонтальная нагрузка, направлен¬
ная поперек кранового пути, вызываемая перекосами
мостовых электрических кранов и непараллельностью
крановых путей (боковая сила), принимается равной
для каждого ходового колеса крана 0,1 нормативной
вертикальной нагрузки на колесо.
Рассматриваемая нагрузка от всех колес одной
стороны крана может быть направлена как внутрь рас¬
считываемого пролета здания, так и наружу. Эта на¬
грузка учитывается при расчете только балок крановых
путей и'-их «решений к колоннам в зданиях и соору¬
жениях с кранами тяжелого и весьма тяжелого режи¬
мов работы, при этом нагрузка от поперечного тормо¬
жения не учитывается.
Горизонтальные нагрузки от торможения моста и
тележки и боковая сила считаются приложенными в мес¬
те контакта ходовых колес крана с рельсом.
Коэффициент перегрузки для определения расчет¬
ных значений вертикальной и горизонтальной нагрузок
принимается равным 1,2.
При расчете прочности балок кранового пути и их
креплений к несущим конструкциям расчетные верти¬
кальные нагрузки от кранов тяжелого и весьма тяжело¬
го режимов работы следует учитывать с коэффициентом
динамичности, равным 1,1.
При расчете балок крановых путей вертикальные
нагрузки учитываются не более чем от двух наиболее
неблагоприятных по воздействию мостовых или подвес¬
ных кранов.
В зданиях с мостовыми кранами в нескольких про¬
летах, расположенными в каждом пролете на одном
ярусе, вертикальная нагрузка для расчета рам, колонн,
фундаментов и оснований принимается на каждом пути
не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воз¬
действию кранов, а при учете совмещения в одном
створе кранов разных пролетов — не более чем от че¬
тырех наиболее неблагоприятных по воздействию кранов.
В зданиях с подвесными кранами на нескольких
путях вертикальная нагрузка для расчета рам, колонн,
стропильных и подстропильных конструкций, фундамен¬
тов и оснований принимается на каждом пути не более
чем от двух неблагоприятных по воздействию кранов.
При учете совмещения в одном створе подвесных кра¬
нов, работающих на разных путях, вертикальная на¬
грузка принимается:
а)	для колонн, подстропильных конструкций, фун¬
даментов и оснований среднего ряда — не более чем
от четырех кранов;
б.) для колонн, подстропильных конструкций, фун¬
даментов и оснований крайнего ряда — не более чем
от двух кранов при одном или двух крановых путях
в пролете, не более чем от четырех кранов при трех
крановых путях в пролете;
в)	для стропильных конструкций — не более чем
от двух кранов при одном крановом пути в пролете,
не более чем от четырех кранов при двух или трех
крановых путях в пролете.
При расположении мостовых кранов на двух или
трех ярусах в пролете, при одновременном размещении
в пролете подвесных и мостовых кранов, а также при
эксплуатации подвесных кранов, предназначенных для
передачи груза с одного крана на другой с помощью
перекидных мостиков, число кранов, учитываемое при
определении вертикальных нагрузок, принимается по
технологическому заданию.
При расчете балок крановых путей, колонн, рам,
стропильных и подстропильных конструкций, фундамен¬
тов и оснований горизонтальная нагрузка учитывается
не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воз¬
действию кранов, расположенных на одном крановом
пути или на разных путях в одном створе; при этом
для каждого крана учитывается только одна горизон¬
тальная нагрузка (поперечная или продольная). Боко¬
вая сила учитывается от одного крана.
При учете одного крана вертикальные и горизон¬
тальные нагрузки от него следует принимать без сни¬
жения; при учете двух кранов на одном пути нагрузки
от них следует умножать на коэффициент сочетаний,
равный 0,85 для кранов легкого и среднего режима ра¬
боты и 0,95 для тяжелого и весьма тяжелого; при уче¬
те четырех кранов — на коэффициент 0,7 для кранов
легкого и среднего режима работы и 0,8 для тяжело¬
го и весьма тяжелого.
При расчете на выносливость подкрановых балок
№
П. II.
Характеристика кранов
Расчетная
нагрузка в тс
1
Подвесные (ручные и электриче¬
ские) и мостовые ручные . . .
1
2
Мостовые электрические общего
назначения легкого режима работы
5
S
Мостовые электрические общего
назначения среднего и тяжелого
режима работы, а также литейные
краны .... . = - - . . .
15
4
Мостовые электрические весьма
тяжелого режима работы (металлур¬
гические и специальные):
с гибким подвесом груза . . .
с жестким » » . . .
25
50

/
ГЛАВА 1-3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
29
под электрические мостовые краны и креплений этих
балок к несущим конструкциям расчетная вертикальная
нагрузка определяется умножением нормативной верти¬
кальной нагрузки на коэффициент: для кранов среднего
режима работы — 0,6; для кранов тяжелого и весьма
тяжелого режима работы — ОД
При этом учитывается нагрузка от одного крана,
наиболее неблагоприятно воздействующего на рассчи¬
тываемый элемент. Коэффициент динамичности при рас¬
чете на выносливость не учитывается.
При расчете конструкций открытых подкрановых
эстакад ветровая нагрузка на поверхность крана, на¬
правленная вдоль эстакады, принимается в соответст¬
вии с данными п. 1.3.6 настоящей главы и учитывается
в случае, если величина ее воздействия на подкрано¬
вую эстакаду превосходит нагрузку от продольного
торможения крана.
Ветровая нагрузка на поверхность крана, направ¬
ленная поперек эстакады, определяется для двух слу¬
чаев работы крана:
а)	для «нерабочего состояния» в соответствии с
данными п. 1.3.6;
б)	для «рабочего состояния» — по расчетному ско¬
ростному напору, равному 25 кгс/м2 (независимо от вы¬
соты подкрановой эстакады и ветрового района).
При рабочем состоянии крана необходимо учиты¬
вать возможность одновременного действия ветровой
нагрузки 25 кгс/м2 и поперечной крановой нагрузки, вы¬
званной торможением тележки крана.
1.3.5.	Снеговые нагрузки
Нормативная снеговая нагрузка на 1 м2 площади
горизонтальной проекции покрытия /?ы определяется по
формуле
Ра = Рос ■	(1-5)
где Ро— вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной *
поверхности земли, принимаемый по табл. 1.32;
с—коэффициент перехода от веса снегового по¬
крова на горизонтальной поверхности земли
к снеговой нагрузке на покрытие.
Таблица 1.32
Вес снегового покрова р0 на 1 м2
горизонтальной поверхности земли
Районы СССР по
снеговой нагрузке,
принимаемые по
рис. 1.1
I
II
III
IV
V
VI
Вес снегового по¬
крова земли в кгс/м2
50
70
100
150
200
250
Схемы снеговой нагрузки и значения коэффициен¬
тов с следует принимать по табл. 1.33, при этом про¬
межуточные значения коэффициентов разрешается опре¬
делять линейной интерполяцией между указанными в
таблице значениями.
В тех случаях, когда более неблагоприятные усло¬
вия работы конструкций и ее элементов возникают при
частичном загружении снеговой нагрузкой, кроме схем,
приведенных в табл. 1.33, следует рассматривать схемы
со снеговой нагрузкой на половине или четверти про¬
лета isL для покрытий с фонарями по схеме 3 табл. 1.33—
на участках Ъ\ или Ь2).
В необходимых случаях снеговые нагрузки следует
определять с учетом предусматриваемого в будущем
расширения здания.
Приведенные в табл. 1.33 варианты загружения
с повышенными местными снеговыми нагрузками сле¬
дует учитывать при расчете плит, настилов и прогонов
покрытий, а также при расчете тех элементов и сечений
основных несущих конструкций (ферм, балок, колонн
и т. п.), для которых эти варианты определяют размер
сечения.
Для плоских покрытий с уклонами до 12% и кри¬
волинейных (f/l^ 0,05) покрытий однопролетных и мно¬
гопролетных зданий без фонарей, проектируемых в рай¬
онах со средней скоростью ветра v за три наиболее
холодных месяца более 2 м/сек, коэффициенты с по
пп. 1, 2, 5, 6 табл. 1.33 следует умножать на понижа¬
ющий коэффициент, определяемый по формуле
k= 1,2 — 0,1 v.
(i 6)
Таблица 1.33
Схемы снеговой нагрузки и коэффициенты с
N°
п.п.
Профиль покрытия
и схемы снеговой нагрузки
Указания по опреде¬
лению коэффициен¬
тов с и применению
схем
Вариант 2
тсШ±-
4-LU
i г
| Вариант 1 j
\Вариант2
0,51 \ 0,51
При а<25° с-1; при
а> 60° с-0
Вариант 2 следует
учитывать только для
схемы «б» при 20°^
<а<30°
Схема применяется
для сводчатых и близ¬
ких к ним по очер¬
танию покрытий (на¬
пример, по сегмент¬
ным фермам): сi=—,
но не более 1 и не
менее 0,4. Вариант 2
следует учитывать
при	прини¬
мая Сч в зависимости
от f!l:
Ш '/в Ve>Vs
с 2 1,6 2 2,2
Для железобетон¬
ных плит покрытий
коэффициент с2 при¬
нимается не более 1,4

30
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Продолжение табл. 1.33
Продолжение табл. 1.33
№
п.п.
Профиль покрытия
v схемы снеговой нагрузки
Указания по опреде¬
лению коэффициен¬
тов с и применению
схем
ЩитI Го?
Вариант 1
U0
Аля
зоныА
Для л
Вариант 2
1,0 л
ШШЫ&Л
] g+2So i
Примечания: 1. Данные схе¬
мы распространяются на двухскат¬
ные и сводчатые покрытия двух-
и трехпролетных зданий с фонаря¬
ми в середине зданий.
2.	Влияние ветроотбойных щитов
на распределение снеговой нагруз¬
ки возле фонарей не учитывается
Местные повышен¬
ные нагрузки у фона¬
ря принимаются рав¬
ными:
а)	при М-образных
с а<15° и П-образ-
ных фонарях: Ci—0,8;
с2* 1+0,2 —		 ; Cg=
bi+b2
= 1+0,6 — ;	С4**1	+
a S<t>
+0,4	 ; с5=0, где
5ф
5ф=Лф, но не более
Ъи Ь2;
б)	при М-образных
фонарях с >15°: Ct—
а
С2в1; Сзд 1+0,4— ■■■
V
с4«= 1+0,2 —; Cs=0,4
5Ф
Коэффициенты сг, с4
принимаются не бо¬
лее: 2,5 — для ферм и
балок при весе по¬
крытия	более
150 кгс!м7\ 2—для же¬
лезобетонных плит
покрытий пролетом
b м и менее и 2,5 —
для железобетонных
плит пролетом более
6 м
При определении
нагрузки у торца фо¬
наря для зоны Б ко¬
эффициент с в обоих
вариантах принима¬
ется равным 1.
4	L
Вариант1
Вариант 2
1Л
0,6 с--
u u U-U
2	2 2 2
Схема применяется
для шедовых покры¬
тий, в том числе
с наклонным остекле¬
нием и со сводчатым
очертанием кровли
Профиль покрытия
и схемы снеговой нагрузки
I
1,0
иант2
t.ir. I -kith l Л? I
1	k—1	k—i
вариант/
1.0
n I 14 »■
ii
го
вариант 2
l	l] [ It [ in I I9 I
I	2	2	2
ч>
tr J-
L
“	"+
Указания по опреде¬
лению коэффициен¬
тов с и применению
схем
Приведенные схемы
(для двухпролетных
зданий) распростра¬
няются на покрытия
многопролетных зда¬
ний с подобным про¬
филем
Вариант 2 следует
учитывать при а»>15°
или а2>15°
Приведенные схемы
(для двухпролетных
зданий со сводчаты¬
ми и близкими к ним
по очертанию покры¬
тиями) распространя¬
ются на покрытия
многопролетных зда¬
ний с подобным про¬
филем
Вариант 2 следует
учитывать при fijh>
>4ю или f2//2>VlO
Для железобетон¬
ных плит покрытий с
принимается не более
1,4
В двух- и много¬
пролетных зданиях
схемы снеговой на¬
грузки для пролетов
с фонарем принима¬
ются по п. 3 табли¬
цы, для пролетов без
фонаря — по пп. 5, 6
таблицы
Примечание.
Для плоских двух¬
скатных (а<15°) и
сводчатых. (///<’/ю)
покрытий при L>30 м
следует учитывать
местную повышенную
нагрузку у фонаря,
как у перепада по
п. 8

ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
31
Продолжение табл. 1.33
N1
i.n.
Профиль покрытия
и схемы снеговой нагрузки
Указания по опреде¬
лению коэффициен¬
тов с и применению
схем
в.
Схема f
Для полоща9
Схем а 2
Лляппоаыляйк llllllJOTlTITJ
при %,<S.	|	у
Примечание. При dB (dH)>
>12 м значение с для участка пере¬
пада длиной <*в (dH) должно опре¬
делиться без учета влияния фона¬
рей на повышенном (пониженном)
покрытии.
Если пролеты верхнего (нижнего)
покрытия имеют разный профиль,
то при определении с для каждого
пролета принимается соответствую
щее значение тв (тн)
За пределами зоны S нагрузка на
нижнее покрытие принимается по
п. 1—7
Местная нагрузка у перепада по
данному пункту не учитывается,
если высота перепада (в м) между
двумя смежными покрытиями менее
Ро/200 (рр — в кгс/м2)
Снеговая нагрузка
на верхнее покрытие
принимается	по
п. 1—7
Снеговая нагрузка
на нижнее покрытие
принимается:
1)	по схемам
п. 1—7;
2)	по схемам на¬
стоящего пунк¬
та.
Коэффициент с при¬
нимается с=1 +
, тв LB+mH L»
ft
При этом его вели¬
чина не должна пре¬
вышать:
, 200ft
а )	(А — в м,
Ро
Ро — ъ кгс/м2)-,
б)	с=4 —для зда¬
ний и с—€ для
навесов и ко¬
зырьков,
ения тв
соответственно для
верхнего (нижнего)
покрытия в зависимо¬
сти от его профиля
принимаются равны¬
ми: 0,5 —для плоских
покрытий с уклонами
а ^20° и сводчатых —
С f//<Ve;	0,3 —для
плоских покрытий с
уклонами а>20э или
сводчатых с
а также для покры¬
тий с поперечными
фонарями
Значения LB (LH)
соответственно для
верхнего (нижнего)
покрытия в зависимо¬
сти от наличия фона¬
рей принимаются рав¬
ными:
а)	при продоль¬
ных фонарях
LB-
La=
б) при отсутствии
фонарей и для
покрытий с по¬
перечными фо¬
нарями LB=lB
При
Lu>°
Длина зоны S: при
^ 200h 0
	 	 S=2h, но не
Ро
более 15 м;
200ft
при с>	 «ь =
Ро
°	1	2А, но
200 ft
— 1
не более 5А и не бо¬
лее 15 м
No.
п.п.
Продолжение табл. 1.33
Профиль покрытия и схемы
снеговой нагрузки
10
| U; | 1н \ Ш [
ejTTpnSjflgj1
W,^%Tn^rriT
/ :*>2
ft
W
ail 1 ПИ 1 III I i
S=2h
Ч	повышен*
Ulus
Указания по опреде¬
лению коэффициентов
с и применению
схем
Снеговая нагрузка
на верхнее и нижнее
покрытия принимает¬
ся по указаниям п. 8
При учете взаимно¬
го влияния перепадов
значения с,, Si и с2,
S2 определяются для
каждого перепада не¬
зависимо; при этом:
= /ц	iftj	5ftjj
LH2 =	2ft2	5 ht.
Если /д <Si+S2, Сю*»
		o_|. (с1^1 4~ ctS«)x
. - (s.+s»> „
'h
более
S,+St
Схема применяется
для парапетов при
А>-£2-	(ft _ ,
м;
200
200ft
Ро—в кгс/м2); с
Ро
но не более 3
Схема относится к
участкам возле воз¬
вышающихся над
кровлей вентиляцион¬
ных шахт, башен
и тому подобных
надстроек с диаго¬
налью их основания
d не более 15 м.
В зависимости от
рассчитываемой кон¬
струкции (плиты по¬
крытия, подстропиль¬
ные и стропильные
конструкции) учиты¬
вается самое небла¬
гоприятное направле¬
ние зоны повышенной
нагрузки (при произ¬
вольном угле Э)
Коэффициент с, по¬
стоянный в пределах
указанной зоны, при¬
нимается равным:
2JUA
1	при ds^l,5 м;
Ро
при4>1,5 м (h — вм,
ро — в кгс/м2), но не
менее 1 и не более:
1.5	— при 1,5<4<5 м:
2	— при 5<ds^ 10 м:
2.5	—при 10<rf<15 м.
Длина зоны S«2ft, но
не более 2 d

Рис. 1.1. Районирование территории СССР

84°	108*	120“	132*	т-	156“
180*
iS—-v-
* Лт^—I
S=
X=7«S&t
■ь	-	-	~s^		ir^
Дс?-Г7^:-^/~	Ц==
лО*
и
1Ш
z«
i.
96°
[ по весу снегового покрова
3—107Б
Условные обозначения
►-«..—*-■—1.1—1 Государственные границу СССР
Грэницы районов с различным весом снегового
покрова земли
Границы гордых районов
120°
132°

Рис. 1.2. Районирование территории СССР

65°70° 80“ 90’ Ж 110° 120° 130^ 1»Р 1Ио150°)55° 160° 165	170°	175
гвснарствetiMbie границ» СССР
■	Границы районов	ь различными скоростными напорами	ветра
79}V>rwi»>	Границы гарных	районов
	—-	Граница районов с	различными скоростными напорами	ветра а	пределах горных районов
'1*Г
100°
ТО 5*
"ш5*"
in*:
w
130е"
135°
по скоростным напорам ветра
3*

36
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Для покрытий с уклонами от 12 до 20% однопро¬
летных и многопролетных зданий без фонарей, проек¬
тируемых в районах с v^4 м/сек, коэффициент с по
пп. 1 и 5 табл. 1.33 следует снижать на 15%.
Величина средней скорости ветра за три зимних
месяца принимается по местным данным.
Для зданий шириной до 60 ж и высотой более 20 м
коэффициент k следует дополнительно снижать на 10%.
Указанное снижение не распространяется:
а)	на географические пункты, расположенные в рай¬
онах со средней январской температурой воздуха выше
минус 5° С;
б)	на покрытия зданий, защищенных от прямого
воздействия ветра соседними более высокими зданиями,
удаленными менее чем на 10#, где Я — разность высот
соседнего и проектируемого зданий, а также на покры¬
тия зданий, расположенных в лесу;
в)	на участки покрытий длиной S у перепадов и па¬
рапетов (пп. 8 и 10 табл. 1.33), где предусмотрены
местные повышенные снеговые нагрузки.
При определении снеговых нагрузок для неутеп¬
ленных покрытий цехов с избыточными тепловыделения¬
ми при уклонах кровли более 3% и надлежащем отво¬
де талой воды значения коэффициента с разрешается
дополнительно снижать на 20%.
Если не предусмотрены конструктивные меры, пре¬
пятствующие внезапному обвалу снега с вышерасполо-
женного наклонного покрытия на примыкающее к нему
нижерасположенное, необходимо соответственно увели¬
чивать снеговую нагрузку с учетом ее динамического
воздействия.
Коэффициент перегрузки для снеговой нагрузки
принимается равным 1,4.
1.3.6.	Ветровые нагрузки
Ветровая нагрузка на здания и сооружения опре¬
деляется как сумма статической и динамической состав¬
ляющих.
Статическая составляющая, соответствующая уста¬
новившемуся скоростному напору, учитывается во всех
случаях. Динамическая составляющая, вызываемая
пульсациями скоростного напора, учитывается лишь при
расчете:
а)	сооружений с периодом свободных колебаний
более 0,25 сек (мачт, башен, дымовых труб, опор ли¬
ний электропередачи, аппаратов колонного типа, транс¬
портерных галерей, открытых этажерок и т. п.);
б)	многоэтажных зданий высотой более 40 м\
в)	поперечных рам одноэтажных однопролетных
производственных зданий высотой более 36 м при от¬
ношении высоты к пролету более 1,5.
Для гибких высоких сооружений круговой цилинд¬
рической формы (дымовых труб, мачт и т. п.) следует
также производить поверочный расчет на резонанс, воз¬
никающий при скоростях ветра, когда частота срыва
вихрей совпадает с частотой свободных поперечных ко¬
лебаний сооружения.
Порядок определения динамической составляющей
и правила расчета на резонанс приведены в главе
СНиП 11-6-73. «Нагрузки и воздействия».
Нормативное значение статической составляющей
ветровой нагрузки в кгс/м2 определяется по формуле
^ =	(1.7)
где qo—скоростной напор, принимаемый по табл. 1.34;
k — коэффициент, учитывающий изменение скорост¬
ного напора по высоте и тип местности, где
будет расположен проектируемый объект, при¬
нимаемый по табл. 1.35;
с—аэродинамический коэффициент, принимаемый
по табл. 1.36.
Таблица 1.34
Скоростные напоры ветра qQ на высоте 10 м
над поверхностью земли
Районы СССР по
скоростным напорам
(принимаются по
рис. 1.2)
1
II
III
IV
V
VI
VII
Скоростной напор
в кгс(м2
27
35
45
55
70
85
100
Таблица 1.35
Коэффициенты k, учитывающие изменение скоростных напоров
в зависимости от высоты и типа местности
Тип
местности
Высота над поверхностью земли в м
10
30
60
ГСО
200
350 и выше
А
Б
П р и м е ч
(степь, nycTi
нилищ И Т. ]
и тому ПОД(
ствиями выс
1
0,65
а н и е.
ыни, ОТ¥
1.). К Ti
эбные м
отой бол
1.4
1.05
К типу
срытые
нпу Б о*
[естност!
iee 10 м.
1,75
1,45
А отно<
побереж
гносятся
{, равно
2,1
1,8
:ятся OT1
ья море
города
•мерно I
2,6
2,45
крытые
й, озер,
, лесные
юкрыты
3.1
3.1
местности
водохра-
; массивы
е препят-
Для промежуточных высот значения k определяют¬
ся линейной интерполяцией. В пределах отдельных зон
зданий и сооружений при высоте каждой зоны не бо¬
лее 10 м величину коэффициента k разрешается прини¬
мать постоянной и определять ее для средней точ¬
ки зоны.
Для зданий высотой до 5 м, расположенных на
местности типа А, скоростной напор, определяемый по
табл. 1.34, разрешается снижать на 25%.
Промежуточные значения аэродинамических коэф¬
фициентов с, приведенных в табл. 1.36, разрешается
определять линейной интерполяцией между указанными
в таблице значениями.
Для закрытых зданий по пп. 2—6 с открывающи¬
мися проемами (окна, ворота, двери), распределенны¬
ми по периметру здания, или стенами из асбестоцемент¬
ных листов (независимо от наличия проемов) при рас¬
чете ограждений наружных стен, стоек и ригелей фах¬
верка, импостов остекления и т. п. следует принимать
аэродинамические коэффициенты: с= +1 при расчете
на положительное давление; с=—0,8 при расчете на
отрицательное давление.
При расчете поперечных рам зданий с продольны¬
ми или с зенитными (при а>4Л) фонарями (пп. 5, 6,
8 табл. 1.36) учитывается ветровая нагрузка на навет¬
ренные и заветренные стойки рамы и горизонтальная
составляющая ветровой нагрузки, действующая на все
фонари.

ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
37
Таблица 1.36
Схемы ветровой нагрузки и аэродинамические коэффициенты с
№
п.п.
Профиль здания, сооружения, элемента
ь схемы ветровой нагрузки
Величины аэродинамических коэффициентов
и указания по их определению
а)	Вертикальные поверхности свободно стоящих стен, за¬
боров и т. п.:
наветренные ,
заветренные
б)	Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не бо¬
лее чем на 15° поверхности в зданиях с многорядным распо¬
ложением фонарей и тому подобными сложными профилями
(если в таблице нет соответствующих схем и эксперименталь¬
ные данные отсутствуют):
крайние и возвышающиеся промежуточные поверхности:
наветренные »	*
заветренные	* . * -
промежуточные поверхности:
наветренные
заветренные .	. . *
+0,8
—0,6
Положительным значениям коэффициента давления со¬
ответствует направление к поверхности сооружения, а от¬
рицательным — направление от поверхности сооружения
+0,7
—0,6
—0,5
—0.5
Коэффи¬
циент
а°
НЦ
0
0,5
1
1 >2
0
0
—0,6
—0,7
—0,8
С\
20
+0,2
—0,4
—0,7
-0,8
>60
+0,8
+0,8
+0,8
+0,8
С*
—0,4
—0,4
—0,5
—0,8
Направление Зетра
ВЦ
Значения с3 при Н/1
<0,5
I
<1
>2
—0,4
—0,5
—0,5
—0,6
>2
—0,6
—0,6
Направление ветра
Сг
тт ттттгтгтттттгтгт
Коэффи¬
циент
И/1
0
0,2
>1
f/l
<0,1
+0,1
—0,2
—0,8
0,2
0.3
+0,2
-0,1
—0,7
+0,4
+0,2
—0,3
0,4	|	0,5
+0,6
+0,5
+0,3
+0,7
+0.7
+0,7
—0,8	—0,9	—1	—1.1	—1,2
Значение с3 — см. п. 2 таблицы
Направление бетра
. +®еГ	Ъм
fcuig,.
I I
Значения сх и с3—см. п. 2 таблицы. Коэффициент дав
ления для торцов фонарей принимается равным 0,6
Коэффициент давления с=—0,8 для наветренного ската
фонаря относится к уклонам до 20°.

38
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ

ГЛАВА 1.3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
39
Продолжение табл. 1.36
№
п.п.
Профиль здания, сооружения, элемента
и схемы ветровой нагрузки
Величины аэродинамических коэффициентов
и указания по их определению
Направление Ветра Направление Зетра
Значения с\, с2, с3 — см. п. 2 таблицы
Указанные схемы принимаются для зданий, постоянно
открытых с какой-либо одной стороны: полностью (при
отсутствии стены на этой стороне) или частично (при по¬
стоянно открытых проемах площадью не менее 30% пло¬
щади стены)
10
а) Сфера
Симметрии
б) Сооружения с цилиндрической боковой поверхностью
(резервуары, градирни, башни, дымовые трубы и т. п.) с по¬
крытием или без покрытия
Направление
Плоскость
симметрии
Значения си с7
0°
30°
60°
90°
120°
150°
180°
+1	+0,5
с 2 при:
H/d='U
+0,8
+0,4
H/d=l/9
+0,9
+0,4
—0,7 —1,2 —0,6	+0,1	+0,4
—0,4	—0,7	—0,5	—0,3	—0,1
—0,6
—0,6
—0,4
—0.3
H/d—l
+1
+0.1
—1,2
—1,7
H/d—l
+1
+0,1
—1,7 —2,2 —0,
—0,7
—0,4
—0,4
•0,5	—0,5
H/d>25	+1	+0,1	—1,9	—2,6	—0,9	—0,6	—0,6
Ad riQ
Данные для Си c2 применимы при Rp= 	 > 4 • 10s,
v
где d — диаметр сооружения в м: g — учитываемый ско¬
ростной напор (кгс/м2);	«	—	коэффициент	перегрузки;
v *=0,145 • 10	4	м2/сек	—	кинематический	коэффициент	вяз¬
кости. Приведенное распределение ветрового давления по
поверхности сооружения применяется при расчете оболоч¬
ки сооружения, а также во всех случаях, когда сущест¬
венное значение имеет учет местного воздействия ветра
Значения с3
9-
Тип покрытия
H/d
'/. | V.
>1
Плоское 0=0
Коническое 3<5°
—0.5
—0,6
—1
Сферическое
f/d<410
—0,5 —0,6 | —1
f/d=4i
—0,4
—0,5 | —0,8

40
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Продолжение табл. 1.36
№
п.п.
Профиль здания, сооружения» элемента и схемы
ветровой нагрузки
Величины аэродинамических коэффициентов
и указания по их определению
Внутреннее давление с коэффициентом сА учитывается
при отсутствии покрытия или при опущенном покрытии
(«плавающая» кровля):
Н/й
V.
—0,5
*/9
>1
—0,1
—0,8
Сооружения, указанные в п. 10«б», а также трубчатые эле¬
менты сквозных сооружений, провода, тросы и т. п.
Коэффициент лобового сопротивления при /?е> 4 • 105
направление
бетра
Ш
Тип сечения
H/d
25
Круг с 6=0,02 d
0,9
0,8
напрабле- g
мае бетра S Л
Круг с 6=0,08 й\
правильный 10—12-угольник
1,2
Правильный 5—8-угольник
1,4
1.2
0,7
0,8
Для круглых сечений с умеренно шероховатой поверх¬
ностью (бетон) коэффициент с определяется по графику:
Ck
1М
12
10
0,8
41
€•0,7
1
1
-4
1
т
1-
i
X
1
Re
1
.1.
JL
Коэффициент с относится к площади проекции соору¬
жения или элемента на плоскость, перпендикулярную на¬
правлению ветра
Для зданий с шедовыми покрытиями (п.	7
табл. 1.36) или с зенитными фонарями (при a^4/i)
вместо горизонтальных составляющих, действующих на
второй (от наветренной стороны здания) и последую¬
щие фонари, должна быть учтена сила трения Fт, опре¬
деляемая по формуле
FT = (0.001a +0,02) q0 kSn,	(1.8)
где a— угол наклона наветренной грани фонаря (в гра¬
дусах);
k—коэффициент, принимаемый по табл. 1.35 для
высоты, соответствующей высоте здания;
S—площадь горизонтальной проекции покрытия
здания (без площади первого фонаря);
п—коэффициент перегрузки.
При расчете креплений элементов ограждения к не¬
сущим конструкциям в углах зданий и по внешнему
контуру покрытий следует учитывать местное отрица¬
тельное давление ветра с коэффициентом с==—2, рас¬
пределенное вдоль ребер на ширине, равной одной де¬
сятой соответствующего линейного размера (длина, ши¬
рина, высота) здания, но не более 1,5 м (заштрихован¬
ные участки на рис. 1.3).
Рис. 1.3. Схемы участков ограждений с повышенным
отрицательным давлением ветра
Для внутренних перегородок закрытого здания с
проемами, равномерно распределенными по его перимет¬
ру, расчетная ветровая нагрузка принимается равной;
0,4 q0 для стен, а для легких перегородок (весом не бо¬
лее 100 кгс/м2) 0,2 q 0, но не менее 10 кгс/м2.
Коэффициент перегрузки для ветровой нагрузки на
здания принимается равным 1,2, на высокие сооруже¬
ния, где ветровая нагрузка имеет решающее значение,—
1,3, если в нормах проектирования этих сооружений не
приводится другое значение этого коэффициента.

ГЛАВА 1.4. УКАЗАНИЯ ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ
41
Глава 1.4. УКАЗАНИЯ ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ
ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИИ
1.4.1.	Общие положения
Помимо контроля качества исходных материалов
и пооперационного контроля в процессе изготовления во
всех случаях необходим контроль качества готовых же¬
лезобетонных конструкций. Контроль включает оценку
Прочности, жесткости и трещиностойкости — показате¬
лей качества железобетонных конструкций, обеспечива¬
ющих их надежность.
Основным способом контроля является проведение
выборочных испытаний образцов конструкций до разру¬
шения. Поэтому во всех типовых чертежах должны быть
указаны данные, необходимые для проведения контроль¬
ных испытаний, а именно: а) количество изделий, испы¬
тываемых из каждой партии; б) схемы приложения
нагрузок и схемы опирания конструкций; в) величины
контрольных нагрузок по проверке прочности, жесткости
и трещиностойкости; г) данные для оценки результатов
испытаний.
В опытном порядке применяется контроль качества
готовых железобетонных изделий неразрушающими ме¬
тодами. При использовании этих методов в рабочих
чертежах типовых конструкций должны быть перечисле¬
ны параметры конструкций, подлежащие контролю, тре¬
бования по их численной величине, а также размещение
на конструкции участков, в которых эти параметры дол¬
жны контролироваться.
1.4.2.	Количество изделий,
испытываемых контрольной нагрузкой
Перед началом массовЬго производства и в даль¬
нейшем, при изменении технологии изготовления или
конструкции изделий, должно испытываться не меньше
двух образцов конструкций из партии. В процессе мас¬
сового производства испытывается обычно не меньше
изделий от партии, но не менее двух, если в пар¬
тии менее 200 изделий.
При хорошо отработанной технологии изготовления
и массовом производстве количество испытываемых из¬
делий может быть уменьшено.
При числе изделий (N), изготовляемых в сутки,
менее 100 процент изделий, отбираемых из партии для
испытания, определяется по формуле
Если в течение суток изготовляется больше 100 из¬
делий, процент испытываемых изделий может состав¬
лять 0,2% партии.
1-4.3. Выбор схем контрольных испытаний
Контрольные испытания конструкций проводятся
сосредоточенными или равномерно распределенными на¬
грузками. Если конструкция проектируется на воздей¬
ствие сосредоточенных нагрузок, то и испытание долж¬
но проводиться сосредоточенными грузами, приложен¬
ными в тех же участках, что и нагрузки, на которые
она рассчитывается. Если конструкция проектируется
на воздействие равномерно распределенной нагрузки, то
испытание может производиться как на этот вид на¬
грузки, так и на сосредоточенную. При этом точки при¬
ложения сосредоточенных сил и расстояние между ни¬
ми назначаются таким образом, чтобы огибающая эпю¬
ра изгибающих моментов и поперечных сил в
максимальной степени была приближена к соответству¬
ющим огибающим эпюрам, которыми пользовались при
проектировании конструкций.
Схемы контрольных испытаний должны обеспечи¬
вать на определенном этапе испытаний расчетное соче¬
тание усилий в основных частях, элементах и узлах
конструкций. Так, например, при испытании однопро¬
летных разрезных балок и плит необходимо создать
расчетные (нормативные) значения момента в середи¬
не пролета и поперечной силы у опоры; при испытании
стержневых конструкций (например, ферм) — расчетные
(нормативные) значения усилий в поясах и наиболее
загруженных элементах решетки.
В ряде случаев расчетные (нормативные) значения
усилий возникают неодновременно в отдельных частях
или элементах конструкций. Например, расчетное зна¬
чение поперечной силы в подкрановых балках не мо¬
жет возникнуть одновременно с расчетными значениями
изгибающего момента; все элементы решетки ферм мо¬
гут проверяться на растяжение, однако растягивающие
усилия не могут возникнуть во всех элементах одно¬
временно. Стремление создать одновременно во всех
частях и элементах расчетные сочетания усилий может
поставить конструкцию при ее испытании в слишком
тяжелые условия. В этом случае можно отказаться от
проверки слабо нагруженных частей и элементов конст¬
рукций или назначить схемы испытаний таким образом,
чтобы обеспечить последовательную проверку основных
частей и элементов конструкции.
При разработке схем контрольных испытаний сле¬
дует стремиться к тому, чтобы испытание проводилось
по одной схеме. Так как расчет конструкций ведется
на различные комбинации внешних воздействий, испы¬
тательные нагрузки, т. е. нагрузки, вызывающие рас¬
четные или нормативные усилия в частях и элементах
конструкций, как правило, не соответствуют по величине
эксплуатационным. Если при одной схеме контрольного
испытания окажется невозможным обеспечить проверку
всех основных частей или элементов конструкций, до¬
пускается несколько схем, обеспечивающих последова¬
тельную проверку основных элементов и частей конст¬
рукций. В качестве примера в табл. 1.37 приведены
схемы контрольного испытания стропильных ферм про¬
летом 18 и 24 м. Для этих схем последовательность
испытания должна быть следующей:
а)	по схеме 1 до контрольной нагрузки по обра¬
зованию или раскрытию трещин в нижнем поясе;
б)	по схеме 2 сначала до контрольной нагрузки по
ширине разрытия трещин в наиболее нагруженных рас¬
тянутых раскосах, а затем до контрольной нагрузки по
прочности (140% расчетной);
в.) вновь по схеме 1 до разрушения для проверки
прочности верхнего и нижнего пояса, а также опорных
узлов.
Конструкции, как правило, должны испытываться
в том положении, в котором они будут работать в со¬
ставе сооружения. Конструкции, работающие по балоч¬
ной схеме, можно испытывать в положении «плашмя»

42
РАЗДЕЛ I. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Таблица 1.37
Схема контрольных испытаний стропильных ферм
Схемы загружения фермы
Номер схемы
Ширина плит покрытия в м
Испытываемые элементы
Пролет 18 м
Р8Р7%РЛР! Р1 Л
НИН I I
P2 Р2 Рр
. , i
и, цг
1
2
1,5
3 или 1,5
U (J (У, Oj_t Oj, Оз
Dlt D2, V
Пролет 21 м
WtWiW pf Р< Pt
ШИШ Ш
р, р, р, р, р, р, рг
тип
п. 0, *»
1
2
1.5
3 или 1,5
0it 02, O3, O4, Ui, U2
УХ1>^
и, иг
силами, направленными горизонтально. Допускается ис¬
пытание конструкций и в перевернутом положении си¬
лами, направленными снизу вверх.
Опирание конструкций при контрольных испытаниях
должно обеспечивать принятую при проектировании рас¬
четную схему. При испытании конструкций, рассчитан¬
ных как свободно опертые однопролетные балки, одна
опора должна обеспечивать свободный поворот конст¬
рукции, а вторая — поворот и горизонтальное сме¬
щение.
Возможные схемы опирания свободно опертых кон¬
струкций приведены на рис. 1.4.
При испытании плит, работающих в двух направ¬
лениях, должна обеспечиваться возможность свободно¬
го поворота и горизонтальных перемещений. Схема
устройства опор при испытании плит, опертых по углам
и по четырем сторонам, приведена на рис. 1.5.
Во всех случаях расстояния между центрами опор
должны быть равны расчетному пролету испытываемой
конструкции. При испытании конструкции должны опи¬
раться на стальные пластины, длина которых прини¬
мается равной площадке опирания, а толщина — не ме¬
нее У6 ее длины. Опирание конструкций осуществляется
через слой цементного раствора.
В тех случаях, когда при проектировании сборных
железобетонных конструкций учитывается взаимное
влияш*е отдельных конструктивных элементов при рабо¬
те их в составе зданий и сооружений, схемы контроль¬
ных испытаний должны предусматривать дополнитель¬
ные закрепления, обеспечивающие реализацию это?о
влияния при контрольных испытаниях. Так, например,
при испытании ребристых плит шириной более 1,5 м
опоры плит связываются между собой в поперечном
направлении (рис. 1.6), что имитирует их закрепление
на тех конструкциях, на которые они опираются.

ГЛАВА 1.4. УКАЗАНИЯ ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИИ
43
0)
■УЗ А
УЗ А
-V
[J
I
fl. а,
Ж
Ж
уз в
—/—
Уз.
Рис. 1.4. Схемы опи¬
рания
а — свободное; б — задел¬
ка; узел А —• шарнирно
подвижная опора; узел
Б — шарнирно неподвиж¬
ная опора; / — длина за-
/	5
делки;	1
6	6
Рис. 1.5. Схема опирания плит, работающих в двух
направлениях
а — при опирании по углам; б — при опирании по контуру;
/ — неподвижная опора; 2 — каток; 3 — шар; 4 — испытываемая
плита
Рис. 1.6. Опирание ребристых плит шириной более 1,5 м
I — шар; 2— сварные швы; 3—испытываемая плита; 4 — сталь¬
ные плиты; 5 — каток; 6 — стальной швеллер
Если при этом условия закрепления плит таковы,
что их опорные участки следуют за деформациями кон¬
струкций, на которые они опираются, опорные устрой¬
ства должны воспроизводить эти деформации. Напри¬
мер, если плиты привариваются к балкам или фермам,
при испытании следует предусматривать сближение
опорных участков ребер на величину, определяемую де¬
формациями сжатия полки или пеяса (рис. 1.6).
1.4.4.	Испытательные нагрузки
При испытании конструкций контролируются их
жесткость, трещиностойкость и прочность. В соответст¬
вии с этим в рабочих чертежах должны быть указаны
контрольные нагрузки по жесткости, трещиностойкости
(или раскрытию трещин) и прочности конструкций или
отдельных их частей и элементов.
Величины испытательных нагрузок могут опреде¬
ляться по формулам:
при испытании конструкций в рабочем положении
S — Sc.b
P=~sT~;	<1’9>
при испытании конструкций в повернутом на 90е
против проектного (рабочего) положении
Р =
St ’
(1.10)
при испытании конструкций в повернутом на 180°
против проектного (рабочего) положений
Ч~ »$с«в
Si
(1.11)
где Р— испытательная (расчетная или нормативная)
нагрузка;
S	— наибольшее проектное (расчетное или нор¬
мативное) усилие (изгибающий момент, по¬
перечная или нормальная сила) в испыты¬
ваемой части или элементе конструкции;
Sc.b — усилие от собственного веса;
St — усилие от единичного загружения по при¬
нятой схеме контрольного испытания (сум¬
ма ординат линий влияния).
Контрольные нагрузки по деформациям для пред¬
варительно-напряженных конструкций 1-й и 2-й кате¬
гории трещиностойкости и для конструкций без пред¬
варительного напряжения арматуры принимаются рав¬
ными нагрузкам, которые при принятой схеме контроль¬
ного испытания вызывают нормативные усилия в час¬
тях и элементах конструкций, определяющих их жест¬
кость (например, нормативный изгибающий момент в
расчетном сечении свободно опертой балочной конст¬
рукции, нормативные усилия в верхнем и нижнем поя¬
се ферм).
Для предварительно-напряженных конструкций 3-й
категории трещиностойкости, в которых допускается
появление трещины при часто встречающихся нагруз¬
ках, контрольная нагрузка при испытании конструкции
на сотый день после изготовления также принимается
равной нагрузке, которая при данной схеме испытания
вызывает нормативные усилия. При испытании конст¬
рукций в более раннем возрасте контрольные нагрузки
для этих конструкций должны быть увеличены с уче¬
том неполного проявления потерь от ползучести и усад¬
ки. Значения контрольных нагрузок могут быть полу¬
чены умножением контрольной нагрузки на сотый день
испытания на коэффициент К, вычисляемый по формуле
S] р
SjSo
(1.12)

44
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
где Sjqo—полное усилие (изгибающий момент или нор¬
мальная сила) трещинообразования, рассчи-
'	тываемое	по	принятым проектным характе¬
ристикам конструкции;
Sjp — усилие трещинообразования с учетом частич¬
ного проявления потерь от ползучести и
усадки бетона в зависимости от принятого
времени t с момента изготовления до мо-
ч	мента испытания конструкции.
При этом в расчет потерь от ползучести и усадки
бетойа вводится значение коэффициента Р, получаемое
по формуле
41
6=——	.	(1.13)
Н 100 + 3/
Контрольные нагрузки обычно вычисляются для ис¬
пытания конструкций на 3, 7, 14 и 28-й день после из¬
готовления. Минимальный возраст для испытываемой
конструкции ограничивается условием, чтобы значение
коэффициента К оказалось меньше 1,25.
По полученным значениям контрольных нагрузок
вычисляются контрольные прогибы. Контрольными про¬
гибами являются теоретические значения прогибов, рас¬
считанных для принятой схемы испытаний при кратко¬
временном действии контрольной нагрузки по жестко¬
сти. При этом уменьшение прогибов предварительно-на¬
пряженных конструкций вследствие выгиба от обжатия
напряженной арматурой не учитывается.
Для предварительно-напряженных конструкций (или
для элементов конструкций) 1-й и 2-й категории трещи¬
ностойкости, испытываемых не ранее чем на 100-й день
после изготовления, контрольной нагрузкой по трещи- ,
ностойкости является нагрузка, вызывающая при при¬
нятой схеме контрольного испытания усилия в испыты¬
ваемой части или элементе конструкции, равные усили¬
ям ет полных расчетных или часто встречающихся
нормативных нагрузок. При испытании этих конструк¬
ций в более раннем возрасте величины контрольных на¬
грузок увеличиваются (с учетом неполного проявления
потерь от ползучести и усадки бетона) умножением на
коэффициент К, величина которого определяется так
же, как и при подсчете контрольных нагрузок по жест¬
кости для предварительно-напряженных конструкций
3-й категории трещиностойкости. Минимальный возраст
испытываемой конструкции назначается из условия
Ж 1,25.
Для предварительно-напряженных конструкций и
элементов конструкций 3-й категории трещиностойкости
контрольные нагрузки по раскрытию трещин назнача¬
ются так же, как контрольные нагрузки по образованию
трещин для конструкций 1-й и 2-й категории трещино¬
стойкости.
Контрольными нагрузками по раскрытию трещин
для конструкций и элементов конструкций 3-й катего¬
рии трещиностойкости без предварительного напряже¬
ния являются нагрузки, вызывающие при принятой схе¬
ме контрольного испытания нормативные усилия в ис¬
пытываемой части или элементе конструкции.
Контрольная нагрузка по прочности принимается
равной нагрузке, вызывающей при данной схеме испы¬
тания в испытываемом сечении или элементе конструк¬
ции усилие, равное расчетному, умноженному на коэф¬
фициент С. Значения коэффициента С принимаются
по табл. 1.38.
При вычислении контрольных нагрузок для конст¬
рукций, испытываемых в рабочем положении, следует
учитывать воздействие собственного веса.
Таблица 1.38
Значения коэффициента С
Схема работы конструкции
и вид разрушения
Вид бетона
С
Изгибаемые балочные и
плитные конструкции, а так¬
же внецентренно сжатые
конструкции с эксцентрици¬
тетом 0,4/i при разруше¬
нии от:
текучести продольной \
1,4
растянутой арматуры;
раздробления бетона 1
Независимо от ви¬
сжатой зоны одновремен- [
да бетона
но с текучестью продоль¬
ной растянутой армату- /
1.4
ры;
разрыва продольной
>
растянутой арматуры;
'
1.6
раздробления бетона
/ Тяжелый и лег¬
1.6
сжатой зоны или разру¬
кий на цементном
шения по наклонным тре¬
1 вяжущем
щинам до достижения те¬
| Плотный силикат¬
1.7
кучести продольной арма¬
ный
туры
\ Ячеистый
1.8
Центрально и внецентренно
Тяжелый и лег¬
1.6
сжатые (при е0<4h) колон¬
кий на цементном
ны, а также стеновые панели
вяжущем
Плотный силикат¬
1.7
ный
Автоклавный
1.8
ячеистый
Неавтоклавный
2
ячеистый
Помимо контрольных нагрузок по жесткости, тре¬
щиностойкости и прочности, в рабочих чертежах следу¬
ет указывать расчетную испытательную нагрузку. Пере¬
ход от нормативной испытательной нагрузки к расчет¬
ной при испытании конструкций в рабочем положении
производится по формуле
рР = Рн
5Р - Si,
SH — S?
В остальных случаях
рР = рн -
Sp
Sн
(1.14)
(1.15)
где
Si в и 5” в
рр и Рн—соответственно расчетная и норматив¬
ная испытательные нагрузки;
SP и 5й—соответственно расчетные и норматив¬
ные усилия (изгибающий момент, по¬
перечная или нормальная сила) в про¬
веряемом сечении или элементе конст¬
рукции;
— то же, от действия собственного веса
конструкции.
Помимо величины контрольных и расчетных испы¬
тательных нагрузок в рабочих чертежах конструкций
желательно приводить стуиени загружения. Величины
ступеней загружений должны быть назначены таким
образом, чтобы обеспечить пропорциональное возраста¬
ние усилий в испытываемых сечениях и элементах кон¬
струкций. При этом величина ступени загружения долж¬
на составлять не более 10% контрольной по прочности
нагрузки и не более 20% контрольных по жесткости
и трещиностойкости нагрузок. Для конструкций 1-й
и 2-й категории трещиностойкости после приложения на-

ГЛАВА 1.4. УКАЗАНИЯ ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ
45
грузки, составляющей 80% контрольной, каждая после¬
дующая ступень, вплоть до момента появления трещин,
должна составлять не более 5% контрольной нагрузки.
В процессе испытания должны быть зафиксированы
нормативная и расчетная нагрузки.
1.4.5.	Оценка качества изделий
но результатам контрольных испытаний
Оценку жесткости изделия производят по величине
измеренного при контрольной по жесткости нагрузке
прогиба.
Изделия, для которых контрольный (расчетный)
прогиб от полной нормативной нагрузки с учетом дли¬
тельного действия ее составляет 85% и более предель¬
ного прогиба, установленного соответствующими норма¬
ми проектирования, признаются годными, если изме¬
ренный прогиб превышает контрольный не более чем
на 10%.
Если измеренный прогиб хотя бы одного из ото¬
бранных изделий превышает контрольный более чем на
10%, но менее чем на 15%, то производится повторное
испытание еще одного изделия из партии. Если изме¬
ренный прогиб превышает контрольный не более чем
на 15%, партия признается годной. В противном слу¬
чает партия не принимается.
Если контрольный (расчетный) прогиб составляет
менее 85% предельного, партия признается годной при
условии, что измеренный при испытании прогиб превы¬
шает контрольный не более чем на 20%.
Если измеренный прогиб превышает контрольный
больше чем на 20%, но меньше чем на 30%, произво¬
дится повторное испытание. Если при повторном испы¬
тании измеренный прогиб не будет превышать конт¬
рольный больше чем на 30%, партия признается годной.
В противном случае партия не принимается.
Контрольный прогиб определяется расчетом от конт¬
рольных нагрузок по жесткости. При испытании конст¬
рукций в повернутом на 90 и 180° против рабочего по¬
ложении контрольные прогибы всегда определяются от
полных испытательных (контрольных по жесткости) на¬
грузок. При испытании в рабочем положении конструк¬
ций 1-й и 2-й категории трещиностойкости контрольный
прогиб определяется также от испытательных (конт¬
рольных по жесткости) нагрузок.
.Для конструкций 3-й категории трещиностойкости
контрольный прогиб принимается равным разнице меж¬
ду прогибом, вычисленным от суммы контрольной на¬
грузки и нагрузки от собственного веса, и прогибом
только от собственного веса конструкции.
Предварительно-напряженные конструкции 1-й и 2-й
категории трещиностойкости признаются годными, если
при испытании трещины появились при нагрузках, пре¬
вышающих контрольные по образованию трещин.
В изделиях, проверяемых4 по раскрытию трещин,
ширина раскрытия трещин при контрольных нагрузках
не должна превышать контрольную величину более чем
на 50%.
Конструкции признаются годными по прочности,
если признаки разрушения, приведенные в табл. 1.38,
наступят при нагрузках не ниже контрольных по проч¬
ности. Если признаки разрушения появятся при нагруз¬
ках, составляющих не меньше 85% контрольных, про¬
изводится повторное испытание. Если при повторном
испытании окажется, что признаки разрушения насту¬
пят при нагрузках, соответствующих не менее 85% конт¬
рольных, конструкция считается выдержавшей испыта¬
ние. В противном случае партия не принимается.
1.4.6.	Контроль прочности, жесткости
и трещиностойкости по результатам
испытаний неразрушающими методами
При отработанной технологии изготовления, тща¬
тельном контроле исходных материалов («входном конт¬
роле») и тщательном пооперационном контроле допу¬
скается не производить испытание образцов конструк¬
ций внешней нагрузкой. Контроль качества готовых
конструкций производится в этом случае с помощью не¬
разрушающих методов. Обязательным условием приме¬
нения неразрушающих методов является полное со¬
ответствие качества исходных материалов (крупного и
мелкого заполнителя, цемента, воды, арматурной стали)
требованиям ГОСТов и технических условий, а также
полное соответствие качества выполнения узловых тех¬
нологических операций требованиям проекта и соответ¬
ствующих нормативных документов.
Применение неразрушающих методов рекомендуется
для контроля наиболее простых в конструктивном от¬
ношении и в то же время для наиболее массовых изде¬
лий (плоские и многопустотные настилы, дорожные и
аэродромные плиты, плитные конструкции кассетного
изготовления и т.п.), а также для изделий, контрольные
испытания которых внешней нагрузкой трудно осущест¬
вимы или не позволяют в достаточной мере воспроизве¬
сти условия работы в составе зданий и сооружений (на¬
пример, колонны, элементы сборных оболочек, силосов,
резервуаров).
При испытаниях неразрушающими методами конт¬
ролируются значения основных параметров, определяю¬
щих прочность, жесткость и трещиностойкость конст¬
рукций: геометрические размеры; прочность бетона; диа¬
метр, класс, марка, количество, механические свойства
арматуры; расположение арматуры, толщина защитного,
слоя и рабочая высота сечений; дополнительные пара¬
метры, специфичные для предварительно-напряженных
конструкций, — величина натяжения арматуры, проч¬
ность бетона при отпуске натяжения арматуры.
Для каждой конструкции должны быть выявлены
значения основных параметров и указаны в приложен¬
ной к рабочим чертежам «Карте основных характери¬
стик конструкции». В карте даются перечень основных
параметров, их численные значения и допуски на них.
Пример составления такой карты дан в табл. 1.39.
К карте основных характеристик должны быть при¬
ложены:
а)	схема изделия или конструкции с указанием его
расчетных сечений, в которых обязательно должны конт¬
ролироваться положение арматуры и рабочая высота
сечения;
б)	схема расположения участков, в которых обяза¬
тельно должна определяться прочность бетона.
Из числа основных параметров в готовых изделиях
контролируются прочность бетона, размещение армату¬
ры, геометрические размеры, в случае необходимости —
объемная масса бетона. Значения остальных парамет¬
ров контролируют при пооперационном контроле.
Прочность бетона может определяться ультразвуко¬
вым импульсным методом, механическими неразрушаю¬
щими методами или комплексными методами.
Применение ультразвукового импульсного метода
базируется на связи величины скорости распростране¬
ния ультразвука с упругими характеристиками и струк¬
турными параметрами бетона, которые в свою очерёдь
связаны с его прочностью. В качестве дополнительных
характеристик могут использоваться степень затухания

46
РАЗДЕЛ 1.' ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Таблица 1.39
Карта основных характеристик конструкции
Наименование и марка конструкции
Серия, альбом рабочих чертежей
Основные характеристики конструкции
л°
п.п.
Характеристика
конструкции
Единица из¬
мерения
Проектное
значение
Пределы до-
пускаемых
отклонений
Примечание
1
Расчетная нагрузка
кгс/м2
900

2
Проектная марка
кгс/см2
300
—
бетона по прочности
на сжатие
3
Прочность бетона
•»
210
—
при обжатии
4
Величина предвари¬
3400
±400
тельного напряжения
арматуры
5
Рабочая высота се¬
чения
i
-(!)*
мм
120
+10
— (2)*
60
±5
6
7
* Номера сечений, приведенных на схемах
изделий или
конструкций.
ультразвукового сигнала, период бегущей волны и дру¬
гие параметры.	.
Для определения прочности бетона ультразвуковым
импульсным методом могут быть использованы следую¬
щие приборы УК-Юп, У КБ- 1м, бетон-Зм и другие
аналогичные приборы.
Прочность бетона в изделиях при использовании
приборов механического действия может определяться
следующими методами:
методом пластических или упругопластических де¬
формаций по размерам отпечатков на поверхности бето¬
на под действием динамической или статической нагруз¬
ки (эталонный молоток НИИМосстроя, прибор ХПС,
штамп НИИЖБ и др.) ;
методом упругого отскока бойка после нанесения им
удара по поверхности бетона (прибор КМ, прибор
Шмидта и др.Х;
методом отрыва и скалывания бетона при выдерги¬
вании из него стального стержня или конуса (прибор
ГПНВ-5).
Прочность бетона в готовых изделиях при примене¬
нии ультразвукового импульсного и механических мето¬
дов Определяется по предварительно построенным тари-
ровочным зависимостям для бетонов одинакового соста¬
ва с бетоном испытываемой конструкции.
В рабочих чертежах должна быть приведена схема
расположения участков, в которых должна определять¬
ся прочность бетона неразрушающими методами. Число
таких участков должно быть не менее 10—12. Так как
полученные в результате неразрушающих испытаний
значения прочности бетона подвергаются статистической
обработке, участки могут располагаться равномерно по
поверхности изделия. Однако при этом желательно, что¬
бы часть участков располагалась в наиболее нагружен¬
ных частях и элементах конструкции (например, в верх¬
ней зоне середины пролета изгибаемого элемента).
Размещение арматуры и толщина защитного слоя
могут контролироваться радиографическим или магнит¬
ным способом.
Радиографический метод основан на зависимости
ослабления гамма-лучей от плотности материала при
прохождении их через контролируемое изделие. Интен¬
сивность гамма-излучения, прошедшего через изделие,
фиксируется фотоспособом на специальной рентгенов¬
ской пленке.
Магнитный метод контроля положения арматуры
основан на влиянии положения стальной арматуры на
магнитное сопротивление между полюсами датчика.
Магнитный метод обеспечен серийно выпускаемыми при¬
борами типа ИЗС, однако применим лишь при простых
схемах армирования.
В рабочих чертежах должно указываться размеще¬
ние участков, в которых необходимо контролировать по¬
ложение арматуры и толщину защитного слоя. При
определении размещения участков следует исходить из
особенностей работы конструкции, обеспечивая при этом
минимальную трудоемкость контроля. ч
Неразрушающий контроль являётся выборочным
статистическим контролем. Из партии изделий последо¬
вательно отбирают для контроля образцы изделий, об¬
разующих выборку. Количество изделий в выборке за¬
висит от количества изделий, изготовляемых в смену,
результатов входного и пооперационного контроля и
устанавливается соответствующими руководствами или
нормативными документами.
Партия изделий признается отвечающей требовани¬
ям прочности, жесткости и трещиностойкости, если во
всех изделиях или конструкциях, составляющих выбор¬
ку, значения параметров, включенных в карту основных
характеристик, отличаются от проектных не больше чем
на величину установленных допусков. В противном слу¬
чае изделия, составляющие партию, принимаются по¬
штучно. Если при этом часть контролируемых парамет¬
ров будет отличаться от проектных требований больше
чем на величину установленных допусков, возможен
перевод этих изделий в другой, низший класс по на¬
грузкам. Для перемаркировки изделий в другой класс
нагрузки в рабочих чертежах конструкций должны быть
приведены графики влияния основных параметров на
прочность, жесткость и трещиностойкость конструкций.
Для построения графиков влияния может быть ис¬
пользован следующий прием. По вертикальной оси на¬
носят значения основных контролируемых в данном се¬
чении или элементе конструкции параметров, по гори¬
зонтальной оси — значения коэффициентов /(*:
Si — S
Ki = —-—.	(1.16)
где Si — для графика прогибов — изгибающий момент
(или нагрузка), при которой прогиб равен предельному
значению при отклонении от проектных значений одно¬
го из контролируемых параметров и проектных значе¬
ниях остальных параметров; для графиков оценки тре¬
щиностойкости — изгибающий момент или нормальная
сила трещинообразования при отклонении от проектных
значений одного из контролируемых параметров и про¬
ектных значениях остальных параметров; для графиков
оценки прочности — изгибающий момент, нормальная
или поперечная сила, которые могут быть восприняты
сечением при отклонениях от проектных значений одно¬
го из контролируемых параметров и проектных значе¬
ниях остальных параметров;
5	— для графика прогибов — изгибающий момент
(или нагрузка), при которых прогиб равен предельно
допустимой величине; для графиков трещиностойкости —
нормативный (расчетный) изгибающий момент или нор¬
мальная сила (в зависимости от требуемой категории
трещиностойкости); для графиков прочности — расчет¬

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
47
ный изгибающий момент, нормальная или поперечная
сила.
При отклонении от проектных значений одного или
нескольких контролируемых параметров несущая спо¬
собность конструкции определяется по формуле
SK = (1	+ K)S.	(1.17)
Величина	коэффициента	/С, характеризующего из¬
менение несущей способности конструкции при зафикси¬
рованных отклонениях контролируемых параметров от
проектных значений
K =	(1.18)
Входящие в	последнюю	формулу	коэффициенты К%
характеризуют изменение несущей способности при от¬
клонении от проектной величины i-ro параметра и про¬
ектных значений остальных параметров.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
К главам 1.1 и 1.2
I.	ГОСТ 4800—59. Бетон гидротехнический. Методы испы¬
таний.
..	2. ГОСТ 1051—59**. Бетон легкий на пористых заполнителях.
Методы испытания бетонной смеси.
3.	ГОСТ 10060—62. Бетон тяжелый. Метод определения мо¬
розостойкости.
4.	ГОСТ 11050—64. Бетон легкий на пористых заполнителях.
Методы определения прочности и объемного веса.
5.	ГОСТ 7025—67. Материалы стеновые и облицовочные. Ме¬
тоды определения водопоглощения и морозостойкости.
6.	ГОСТ 10180—67. Бетон тяжелый. Методы определения
прочности.
7.	ГОСТ 12730—67. Бетон тяжелый. Методы определения объ¬
емной массы, плотности, пористости и водопоглощения.
8.	ГОСТ 12852—67. Бетон ячеистый. Методы испытаний.
9.	ГОСТ 6727—53. Проволока стальная низкоуглеродистая хо¬
лоднотянутая для армирования железобетонных конструкций.
10.	ГОСТ 5781—61. Сталь горячекатаная для армирования
железобетонных конструкций.
II.	ГОСТ 7348—63. Проволока стальная круглая для армиро¬
вания предварительно-напряженных железобетонных конструкций.
12.	ГОСТ 8480—63. Проволока стальная периодического про¬
филя для армирования предварительно-напряженных конструкций.
13.	ГОСТ 13840—63. Канаты стальные арматурные 1X7 (семи¬
проволочные арматурные пряди).
14.	ГОСТ 5058—65. Сталь низколегированная конструкционная.
Марки и общие технические условия.
15.	ГОСТ 8478—66. Сетки сварные для армирования железо¬
бетонных конструкций.
16.	ГОСТ 380—71. Сталь углеродистая обыкновенного качест¬
ва. Марки и общие технические требования.
17.	ГОСТ 10884—71. Сталь стержневая арматурная термиче¬
ски упрочненная периодического профиля. Технические требо¬
вания.
18.	ЧМТУ 1-177-67. Высокопрочная арматурная сталь перио¬
дического профиля класса А-V для армирования предварительно¬
напряженных железобетонных конструкций.
19.	ЧМТУ 1-89-67. Сталь арматурная горячекатаная периоди¬
ческого профиля класса A-II, марки 10ГТ.
20.	ВТУ 2-350-67. Трехпрядные канаты для предварительно¬
напряженного железобетона.
21.	ЧМТУ 4-49-67. Сварные проволочные сетки для армиро¬
вания армоцементных конструкций.
22.	ЧМТУ 4-200-69. Канаты (тросы) для армирования предва¬
рительно-напряженных железобетонных конструкций.
23.	ЧМТУ 4-296-69. Сетки тканые гладкие из высокопрочной
проволоки для армирования армоцементных конструкций.
24.	ЧМТУ 4-269-69. Сетки тканые гладкие из нйзкоуглероди-
стой проволоки для армирования армоцементных конструкцйй.
25.	ЧМТУ 1-944-70. Сталь горячекатаная специального перио¬
дического профиля для армирования железобетонных конструк¬
ций.
26.	ТУ 14-4-9-71. Проволока стальная низкоуглеродистая
периодического профиля для армирования железобетонных конст¬
рукций (обыкновенная арматурная проволока периодического
профиля).
27.	ТУ 14-4-22-71. Канаты стальные арматурные 1X19 (девят¬
надцатипроволочные арматурные пряди).
28.	ГОСТ 13015—67. Изделия железобетонные и бетонные. Об¬
щие технические требования, 1968. Изменение № 1.
29.	СНиП II-A.3-62. Классификация зданий и сооружений.
Основные положения проектирования.
30.	СНиП II-A.6-72. Строительная климатология и геофизика.
Основные положения проектирования.
31.	СНиП II-A.7-71. Строительная теплотехника. Нормы про¬
ектирования.
32.	СНиП II-A.10-71. Строительные конструкции и основания.
Основные положения проектирования.
33.	СНиП 11-6-73. Нагрузки и воздействия.'
34.	СНиП I-B.1-62. Заполнители для бетонов и растворов.
35.	СНиП I-В.2-69. Вяжущие материалы неорганические и до¬
бавки для бетонов и растворов.
36.	СНиП I-B.3-62. Бетоны на неорганических вяжущих и за¬
полнителях.
37.	СНиП I-B.5-62. Железобетонные изделия. Общие ука¬
зания.
38.	СНиП И-28-73. Защита строительных конструкций от
коррозии.
3?Г. СНиП II-B.6-62. Ограждающие конструкции.
40.	СНиП И-21-74. Бетонные и железобетонные конструкции.
41.	Т а л ь К. Э. Нормативные и расчетные характеристики
бетона. «Бетон и железобетон», 1971, № 5.
42.	Т а л ь К. Э., К о р с у н ц е в И. Г. О надежности
расчета прочности центрально- к внецентренно-сжатых коротких
железобетонных элементов. Известия ВНИИ гидротехники
им. Веденеева, т. 88. «Энергия», 1969.
К главе 1.3
1.	Инструкция по устранению вредных воздействий вибрации
рабочих мест на предприятиях железобетонных изделий
(СН 190-61).
2.	Инструкция по определению динамических нагрузок от
машин, устанавливаемых на перекрытиях промышленных зда¬
ний. Стройиздат, 1966.
3.	Инструкция пс расчету перекрытий на импульсивные на¬
грузки. Стройиздат, 1965.
в 4. Инструкция по расчету покрытий промышленных зданий,
воспринимающих динамические нагрузки. Стройиздат, 1967.
5.	Инструкция по мерам борьбы с вибрационными воздейст¬
виями технологического оборудования при проектировании зда¬
ний и сооружений промышленности нерудных строительных мате¬
риалов. Стройиздат, 1968.
6.	Инструкция по расчету несущих конструкций промышлен¬
ных зданий и сооружений на динамические нагрузки. ЦНИИСК
им. Кучеренко. Стройиздат, 1970.
7.	Правила устройства и безопасней эксплуатации грузо¬
подъемных кранов. Госгортехнадзор СССР. «Металлургия», 1970.
8.	Справочник по динамике сооружений. Под ред. Б. Г* Ко¬
ренева. Стройиздат, 1972.

48
РАЗДЕЛ 1. ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
К главе 1.4
К ГОСТ 8829—66. Изделия железобетонные сборные. Методы
испытаний и оценки прочности, жесткости и трещиностойкости.
2.	Временные указания по контролю и оценке прочности,
жесткости и трещиностойкости железобетонных изделий и конст¬
рукций неразрушающими методами (СН 417-70) Стройиздат, 1972.
3.	Руководство по оценке прочности бетона в конструкциях
приборами механического действия. Стройиздат, 1972.
4.	Бердичевский Г. И., Т а р ш и ш В. А., Марка-
ров Н. А. Оценка прочности, трещиностойкости и деформатив-
ности конструкций по результатам неразрушающих методов
контроля качества. — В сб.: Неразрушающие методы контроля
качества железобетонных конструкций. Стройиздат. 1972.
5.	К л е в ц о в В. А., Петров И. А., Кодыш Э. Н.
Составление схем производственных испытаний сборных железо¬
бетонных предварительно-напряженных ферм. Строительное про¬
ектирование промышленных предприятий. Информ. вып. Глав-
промстройпроекта, № 2, 1968.

РАЗДЕЛ 2
ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
ОДНОЭТАЖНЫХ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Научный редактор — инж. А. И. ДЕХТЯРЬ
4—1075

Глава 2.1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИИ
ОДНОЭТАЖНЫХ ЗДАНИИ
2.1.1.	Общие сведения
Номенклатура типовых железобетонных конструк¬
ций включает несущие и ограждающие элементы одно¬
этажных промышленных зданий, состоящих из од¬
ного или нескольких (многих) пролетов, с одинаковой
или различной высотой в пределах 3,6—18 м от пола
до низа несущих конструкций покрытия и шириной 6—
30 At. Из этих конструкций могут комплектоваться зда¬
ния бескрановые и оборудованные мостовыми или
подвесными кранами, бесфонарные и с аэрационными,
светоаэрационными или зенитными фонарями, а также
имеющие подвесные потолки, скатную или плоскую
кровлю с наружным или внутренним отводом воды.
Некоторые характерные разновидности зданий из
типовых конструкций показаны на рис. 2.1.
Типовые конструкции разработаны для зданий мас¬
сового строительства, отвечающих следующим условиям:
объемно-планировочные параметры приняты по
унифицированным габаритным схемам зданий (п. 2.1.3);
расстояния от разбивочных осей зданий до геомет¬
рических осей или граней конструкций соответству¬
ют унифицированным величинам размеров-привязок
(п. 2.1.4);
эксплуатационные нагрузки на конструкции нахо¬
дятся в пределах унифицированных величин (пп. 2.1.3,
2.6.3).
Номенклатура железобетонных типовых конструк¬
ций соответствует всему набору унифицированных габа¬
ритных схем, за исключением несущих конструкций по¬
крытий для зданий пролетом 30 м, для которых реко¬
мендуются стальные стропильные и подстропильные фер¬
мы. Эта номенклатура применима также для зданий,
в которых имеются встроенные перекрытия по всей пло¬
щади (двухэтажные здания) или отдельные этажерки
(для размещения технологического оборудования), кон¬
струкции которых не опираются на основные колонны
(здания павильонного типа).
Железобетонные колонны могут использоваться как
в цельножелезобетонных, так и в смешанных каркасах
(со стальными несущими конструкциями покрытий),
а ограждающие конструкции — плиты покрытий и па¬
нели стен — при железобетонных, смешанных и сталь¬
ных каркасах.
В действующей номенклатуре для покрытий зданий
приняты следующие виды несущих конструкций: при
пролетах 12 м и менее — балки, при пролетах 24 м —
фермы, при пролетах 18 м — балки с шагом 6 м или
фермы (в зависимости от необходимости прокладки ком¬
муникаций в пределах покрытия, устройства подвесного
потолка и др.).
Типовые железобетонные конструкции разработаны
применительно к наиболее распространенной или к не¬
скольким видам технологии их производства — на длин¬
ных или коротких стендах, в силовых формах, поточно¬
агрегатным способом. Во всех случаях, когда это целе¬
Рис. 2.1. Схемы поперечных рам карка¬
са зданий с типовыми железобетонными
конструкциями
а — бескрановые здания — одно-, трехпролет¬
ные с применением двускатных и односкатных
балок (с наружным отводом воды); б — здание,
оборудованное мостовыми кранами, с примене¬
нием ферм со скатной кровлей и внутренним
отводом воды; в — бескрановое здание с пло¬
ской кровлей

ГЛАВА 2.1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
51
сообразно, в типовых чертежах конструкций преду¬
смотрено применение различных видов арматурной стали.
2.1.2.	Конструктивные схемы
одноэтажных зданий
Общие конструктивные схемы зданий из типовых
конструкций имеют разновидности, определяемые раз¬
личными сочетаниями шагов колонн и стропильных кон¬
струкций, а также видом последних.
* Наиболее простой из них, применяемой в зданиях
с небольшими пролетами и высотой (см. п. 2.1.3), яв¬
ляется схема, в которой для колонн крайних и средних
рядов, а также стропильных конструкций принимается
шаг 6 м (рис. 2.2). В зданиях с плоской кровлей в край¬
них ячейках каждого температурного блока устанавли¬
ваются вертикальные стальные связи между опорными
стойками ферм, а в остальных ячейках — стальные рас¬
порки для развязки колонн поверху. В зданиях со скат¬
ной кровлей такие связи и распорки не предусматрива¬
ются. Плиты покрытия длиной 6 м привариваются
к закладным деталям стропильных конструкций и рас¬
сматриваются совместно с ними как жесткий диск по¬
крытия, выполняющий, в частности, функции горизон¬
тальных связей; плиты служат также распорками меж¬
ду балками или фермами.
Другой вариант этой схемы применяется для кар¬
касов зданий, в которых для колонн крайних и средних
рядов, а также для стропильных конструкций прини¬
мается шаг 12 м (рис. 2.3). Этот вариант отличается
от предыдущего удвоенной длиной связевых стальных
ферм и распорок (при плоской кровле), а также плит
покрытия. Он характерен главным образом для зданий,
оборудованных мостовыми кранами.
При шаге колонн но крайним и средним рядам 12 м
может применяться и другая конструктивная схема —
с подстропильными конструкциями, характерная для
сравнительно высоких зданий с подвесным транспортом.
Стропильные фермы (балки) с шагом 6 м устанав¬
ливаются с чередованием:	одна	в створе колонн,
а следующая в середине пролета подстропильной фермы
(балки). Таким образом колонны в продольном направ¬
лении оказываются развязанными поверху подстропиль¬
ными конструкциями, что обеспечивает жесткость кар¬
каса в целом. Плиты покрытия длиной 6 м приваривают
к закладным деталям стропильных конструкций.
*	При наличии подстропильных конструкций может
применяться и другая схема каркаса, в которой шаг ко¬
лонн крайних рядов равен 6 му а средних— 12 м. Стро¬
пильные фермы (или балки) с шагом 6 м устанавлива¬
ются по средним рядам на подстропильные конструкции
(как и в предыдущем случае), а по крайним — непо¬
средственно на колонны (рис. 2.4). Плиты покрытий
имеют длину 6 ж.
Типовые колонны рассчитаны в поперечном направ¬
лении здания как элементы одноярусных рам с жест¬
кими узлами внизу (защемление в фундаментах) и с
шарнирными сочленениями стоек с ригелями. При этом
учтено перераспределение горизонтальных нагрузок, дей¬
ствующих на колонны, через жесткий диск покрытий
(образуемый плитами и стропильными конструкциям»)
шш горизонтальные стальные связи (см. гл. 2.8). Про¬
дольная устойчивость каркаса обеспечивается путем ис¬
пользования того же диска покрытия и подстропильных
ферм либо установкой вертикальных стальных связей
по покрытию (см. гл. 2.6 и 2.7) и по колоннам
(см. гл. 2.4).
В зданиях с мостовыми кранами соединительными
элементами продольной конструкции служат также под¬
крановые балки.
2.1.3.	Унифицированные габаритные
схемы одноэтажных зданий
Унифицированные габаритные схемы разработаны
для однопролетных и многопролетных зданий массового
применения, разделенных на две группы: первая — бес¬
крановые или с подвесным подъемно-транспортным обо¬
рудованием грузоподъемностью до 5 т включительно
(табл. 2.1), вторая — здания, оборудованные мостовыми
кранами грузоподъемностью до 50 т включительно
(табл. 2.2). В каждой габаритной схеме зданий, обору¬
дованных мостовыми кранами, отметка крановой консо¬
ли назначена в зависимости от надрельсового габарита
крана наибольшей грузоподъемности из числа преду¬
смотренных в данной схеме. При этом учтены высоты
рельса (с подкладками) 150 мм и подкрановой балки
1400 и 1000 мм соответственно при шаге колонн 12
и 6 м (за исключением зданий высотой 8,4 м, для кото¬
рых подкрановая балка принята высотой 800 мм).
Таблица 2.1
Унифицированные габаритные схемы одноэтажных
промышленных зданий без мостовых кранов
Высота до низа
конструкций по¬
крытия Н в м
Шаг средних ко -
лонн в м
Шифр габа¬
ритной схемы
Высота до низа
конструкций по¬
крытия Н в м
Шаг средних ко¬
лонн в м
Шифр габа¬
ритной схемы
Проле
3,6
4.2
4.8
6
Проле
А
4.8
6
7.2
8,4
П
предн
кровл<
?г 12 м,
колонн
6
*т 18 м,
солонн 6 1
6-или 12
6 * 12
6 » 12^
12
J) и м е ч
азначены
ей и варуз
шаг крайних
6 м
Б-12-36
Б-12-42
Б-12-48
Б-12-60
шаг крайних
или 12 м
Б-18-48
Б-18-60
Б-18-72
Б-18-84
а н и е. Габари
только для мно
кным отводом Е
9.6
10,8
12,6
Проле
К(
6
7,2
8,4
9.6
10,8
12,6
тные с
гопроле!
юды.
12
12
12
г 24 м.
ОЛОНН 6 1
6 или 14
6 > 12
12
12
12
12
:хемы Б-1
'ных здан
Б-18-96
Б-18-108
Б-18-126
шаг крайних
или 12 м
Б-24-60
B-24-7S
Б-24-84
Б-24-96
Б-24-108
Б-24-126
2-36 и . Б-12-42
[Ий со скатной
При* пользовании унифицированными габаритными
схемами следует:
применять минимально возможное количестве* раз¬
личных габаритных схем, обоснованное рациональным
размещением производств и технологического оборудо¬
вания, требованиями блокировки цехов и др.;
для покрытий зданий с подвесным транспортным
оборудованием, подвесными потолками или крупнога-

52
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
1
1
Рис. 2.2. Конструктивная схема здания со скатной
кровлей при шаге колонн 6 м
/ — колонна; 2 — стропильная ферма (или балка); 3— фонарь;
4 — стальные связи; 5—стальная распорка; 6—плита дли-
,	ной	6	м
2-2
I и
ЮППЛ
L г!
_ 1ЛППП *-
} 1
* Iftftftft »J
(гтттоп
№00130000)
(2Ш0,№00)
Рис. 2.3. Конструктивная схема здания со скатной
кровлей при шаге колонн и стропильных конструк¬
ций 12 м
1 — колония; 2 — стропильная ферма; 3 — фонарь; 4 — сталь¬
ные связи; 5 —стальная распорка; 6 — плита длиной 12 м
t?-J ? Jl. -j "Т
—12 ООО—-!■	12	ООО	——it2000*n'~— 12000 —
-72000-156000-
Рис. 2.4. Конструктивная схема зданий со скатной
кровлей при шаге колонн среднего ряда 12 м и ша¬
ге стропильных ферм 6 м
1	-* колонна; 2 — стропильная ферма; 3 — фонарь: 4 — под¬
стропильная ферма; 5 — плита длиной 6 м

ГЛАВА 2.L ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
53
Таблица 2.2
Унифицированные габаритные схемы одноэтажных
промышленных зданий, оборудованных мостовыми кранами
Таблица 2.3
Унифицированные габаритные схемы зданий, оборудованных
ручными мостовыми кранами
ЕЗ
Высота
до низа
конструк¬
ций пок¬
рытия н
в м
Отметка го¬
ловки крано¬
вого рельса
в м
Грузоподъ¬
емность кра¬
нов в г
Шаг
средних
колонн
в м
Шифр
габарит¬
ной
схемы
Пролет 18 м, шаг крайних колонн 6 или 12
м
8,4
6,15
10
6 или 12
К-18-84
9,6
6,95
10, 20
6 » 12
К-18-96
10,8
8,15
10, 20
6 » 12
К-18-108
12,6
9,65
10, 20, 30
12
К-18-126
14,4
11,45
10, 20, 30
12
К-18-144
Пролет 24 м, mai
? крайних колонн 6 или 12
м
8,4
6,15
10
6 или 12
К-24-84
9,6
6,95
10, 20
6 » 12
K-24-S6
10,8
8,15
10, 20
6 » 12
К--24-108
12,6
9,65
10, 20, 30
12
К-24-126
14,4*
11,45
10, 20, 30
12
К--4-144
16,2
,12,65
30, 50
12
К-‘>4-162
18*
14,45
30, 50
12
К-24-180
Пролет 30 м, шаг крайних колонн 6 или 12
м
12,6
9,65
10, 20, 30
12
К-30-126
14,4
11,45 <
20, 30
К-30-144
16,2*
12,65
30, 50
К-30-162
18*
14,45
30, 50
К-30-180
* Отметки головки кранового рельса показаны
для крана
грузоподъемностью 30 т.
Для кранов грузоподъемностью 50 т
отметка кранового рельса может быть
повышена.
но не бо-
лее чем на 200 мм.
баритными коммуникациями назначать, как правило,
для стропильных конструкций шаг 6 м (см. гл. 2.7);
для зданий с шагом внутренних колонн 12 м, обору¬
дованных мостовыми кранами, назначать для стропиль¬
ных конструкций преимущественно шаг, равный также
12	м\
для двухпролетных зданий высотой до 7,2 м вклю¬
чительно при шаге крайних колонн 6 м применять пре¬
имущественно такой же шаг для средних колонн; при
большей высоте применение для средних колонн шага
б м должно быть обосновано;
выбор шага колонн крайнего ряда (6 или 12 м) про¬
изводить из экономических соображений с учетом кон¬
структивного решения покрытий и стен.
Унифицированными габаритными схемами следует
пользоваться при проектировании зданий различных ти¬
пов — бесфонарных и с фонарями, со скатной кровлей
и плоской (уклон менее 2,5%), с внутренним и наруж¬
ным водоотводом с кровли.
Унифицированные габаритные схемы одноэтажных
однопролетных зданий, оборудованных ручными мосто¬
выми кранами грузоподъемностью до 10 т включительно
(табл. 2.3), предназначены главным образом для мон¬
тажных операций по установке и ремонту технологиче¬
ского оборудования. Шаг колонн единый — 6 м. Часть
габаритных схем предусматривает заглубленные здания
(с минусовыми отметками иола).
Пролет
в м
Высота до низа
конструкции по¬
крытия в лС
Отметка головки
кранового рельса
в м
Грузоподъ¬
емность кра¬
нов в г
9
Здания не
6
6,6
7,2
7,8
8,4
заглубленные
5,15
5,75
6,35
6,95
7,55
До 8
12
6
6,6
7,2
7,8
8,4
5.15
5,75
6,35
6,95
7,55
До 8
7,2
7,8
9
9,6
5,7
6,3
7,5
8,1
12,5—20
18
6
6,6
7,2
7,8
8,4
5,15
5,75
6,35
6,95
7,55
До 8
7,2
7,8
8,4
9.6
9.6
5,7
5,3
6,9
7,5
8,1
12,5—20
3
9
дания заглубленны
6
6,6
7.2
7.2
ie (ниже нулевой о
5,15
5,75
6,35
5,7
•тметки)
До 8
> 8
> 8
12,5—20
12
6
6,6
7.2
7.2
5,15
5,75
6,35
5,7
До 8
» 8
» 8
12,5—20
18
6
6,6
7.2
7.2
5,15
5,75
6,35
5,7
До 8
» 8
» 8
12,5—20
'2.1.4. Унификация привязок
конструкций к разбивочным осям зданий
В соответствии с основными положениями по уни¬
фикации объемно-планировочных и конструктивных ре¬
шений промышленных зданий (СН 223-62) принимаются
различные системы привязки колонн крайних рядов
и наружных стен к продольным разбивочным осям.
При «нулевой» привязке наружные грани колонн
и внутренние поверхности стен совмещаются с продоль¬
ными разбивочными осями. Такая привязка использует¬
ся в зданиях без мостовых кранов (рис. 2.5, а) либо
в зданиях, оборудованных мостовыми кранами грузо-

,54
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
гг
а)
zz-Z3 Ег
С)
Рис. 2.5. Привязка на¬
ружной грани колонн
крайних рядов и внут¬
ренней поверхности на¬
ружных стен к продоль¬
ным разбивочным осям
а, б — «нулевая»; в—со сме¬
щением на 250 мм наружу
Н
О
L
lw
-6000-
(12000)
Ж
-6000-^-6000 •
(12000) (12000)
Рис. 2.6. Привязка колонн к попереч¬
ным разбивочным осям
а — в торце здания; б — у поперечного
температурного шва; / — фахверковая ко¬
лонна; 2 — средний ряд колонн
ОО
Рис. 2.8. Привязка
в продольном тем¬
пературном шве
а — без подстропиль¬
ных конструкций при
вставках 500. 1000 и
1500 мм:	б	—	с под¬
стропильными фео
мами; / — колонна
стропильная бал
ка (или ферма);
3 — ферма
Рис. 2.7. Привязка подкрановых балок
к продольным разбивочным осям
а — при «нулевой» привязке колонн (750 мм):
б — при привязке колонн со смещением на 250 мн
наружу (750 мм); в — при привязке со смещением
на 500 мм (1000 мм)
подъемностыо до 30 г включительно, при шаге колонн
6 м и высоте от пола до низа несущих конструкций
покрытий менее 16,2 м (рис. 2.5,6).
Наружные грани колонн и внутренние поверхности
стен смещаются с продольных осей на 250 мм наружу
в зданиях, оборудованных мостовыми кранами грузо¬
подъемностью до 50 т включительно при шаге колонн
6	л и высоте от пола до низа несущих конструкций по¬
крытий 16,2 и 18 лс, а также при шаге колонн 12 м и вы¬
соте 8,4—18 м (рис. 2.5, в).
При соответствующем обосновании наружные грани
колонн и внутренние поверхности стен смещаются с про¬
дольных осей на 500 мм, например в зданиях с тяже¬
лыми кранами (рис. 2.7, в).
Колонны средних рядов, за исключением тех, кото¬
рые примыкают к продольному температурному шву,
и колонн, устанавливаемых в местах перепада высот
пролетов одного направления, привязываются так, что¬
бы оси сечения надкрановой части колонн совпадали с
продольными и поперечными разбивочными осями.

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
55
Привязка колонн (за исключением тех, которые при¬
мыкают к поперечному температурному шву и к торцам
зданий) к поперечным разбивочным осям выполняется
так, чтобы геометрические оси сечений колонн совпада¬
ли с поперечными разбивочными осями. Геометрические
оси торцовых колонн основного каркаса должны сме¬
щаться с поперечных разбивочных осей внутрь зданий
на 500 мм, а внутренние поверхности торцовых стен
должны совпадать с поперечными разбивочными осями,
т. е. иметь «нулевую привязку» (рис. 2.6, а).
Поперечные температурные швы выполняются на
*	парных колоннах, геометрические оси которых смещают¬
ся с разбивочной оси (проходящей посередине шва) на
500 мм в каждую сторону (рис. 2.6,6).
Расстояние от продольной разбивочной оси зданий
до оси подкранового рельса принимается:
в зданиях с мостовыми кранами общего назначения
грузоподъемностью до 50 т включительно — 750 мм
(рис. 2.7, а);
в зданиях с мостовыми кранами грузоподъемностью
более 50 г, а также при устройстве проходов в надкра-
повой части колонн—1000 мм (рис. 2.7,6) и более
(кратно 250 мм).
Продольные температурные швы в зданиях с желе¬
зобетонным каркасом выполняются на двух колоннах
«со вставкой» (промежуток между разбивочными ося¬
ми). Размеры вставок принимаются в зависимости от
величин привязок колонн равными 500, 1000 и 1500 мм
(рис. 2.8).
Колонны, примыкающие к продольному температур¬
ному шву, привязываются к продольным разбивочным
осям; при этом руководствуются следующими прави¬
лами:
а)	при шаге колонн средних рядов, равном шагу
колонн крайних рядов (6 или 12 м), т. е. когда покры¬
тие запроектировано без подстропильных конструкций,
колонны должны привязываться к продольным осям в
соответствии с правилами привязки колонн крайних ря¬
дов (рис. 2.8, а);
б)	при шаге колонн средних рядов 12 м и крайних
колонн 6 м, т. е. когда покрытие запроектировано с под¬
стропильными конструкциями, колонны устанавливаются
так, чтобы расстояния между продольными разбивоч¬
ными осями и гранями колонн, обращенными в сторону
температурного шва, были равны 250 мм (рис. 2.8,6, в).
Перепад высот здания между пролетами одного на¬
правления в зданиях с железобетонным каркасом вы¬
полняется на парных колоннах «со вставкой». Размер
«вставки» в зависимости от величины привязок колонн
500, 1000 и 1500 мм.
сУ
Глава 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
2.2.1.	Общие сведения
Размеры и несущая способность типовых конст¬
рукций монолитных железобетонных фундаментов на
естественном основании цыбраны по результатам мно¬
говариантных расчетов, выполненных с применением
ЭВМ.
Фундаменты разработаны применительно к типо¬
вым Колоннам, предназначенным для зданий без кра¬
нов и с кранами грузоподъемностью до 50 т.
Рабочие чертежи фундаментов под колонны пря¬
моугольного сечения разработаны в серии 1.412-1,
а двухветвевого сечения — в серии 1.412-2.
Типовые конструкции фундаментов запроектирова¬
ны' для условий выполнения работ нулевого цикла до
монтажа колонн; верх подколонников принят на 150 мм
ниже отметки чистого пола зданий. Унифицированные
размеры высоты фундаментов назначены равными 1,5;
1,8; 2,4; 3; 3,6 и 4,2 м. Нормативные давления на грунт
приняты в пределах 1,5—4,5 кгс/см2. В связи с много¬
численностью видов исходных данных и их возможных
сочетаний рабочие чертежи типовых фундаментов раз¬
работаны не в полностью законченном виде, а как ма¬
териалы для проектирования. В них содержатся табли¬
цы и графики для определения марок фундаментов
в зависимости от размеров сечений колонн, расчетных
усилий (нормальной силы и изгибающего момента),
величины заглубления фундаментов и нормативного со¬
противления грунта, а также для подбора армирования
фундаментной плиты и подколонника. Арматурные из¬
делия разработаны в отдельных альбомах в виде за¬
конченных рабочих чертежей, прикладываемых к про¬
екту. Чертежи фундаментов составлены как заготовки,
дорабатываемые проектировщиками. В чертежах ука¬
зываются нагрузки на фундаменты, привязочные разме¬
ры, глубина заложения и высота фундаментов, разме¬
ры стаканов для заделки колонн, марки арматурных
изделий с назначением диаметра арматуры, расход бе¬
тона и стали.
Марка фундамента состоит из буквенных и циф¬
ровых индексов. Первый буквенный индекс обозначает
вид конструкции (фундамент), второй—'соответствует
индексу подколонника (табл. 2.4 и 2.5); первый циф¬
ровой индекс обозначает порядковый номер типоразме¬
ра фундамента, второй — величину армирования (про¬
ставляется в конкретном проекте).
2.2.2.	Конструкция фундаментов
Фундаменты состоят из фундаментной плиты и под¬
колонника (рис. 2.9). Отношение вылета фундаментной
плиты к ее полной высоте (либо вылета ступени к ее
высоте) не превышает 2:1. Фундаменты выполняются
из бетона марки 200; арматура принята из стали
классов А-I и A-II. В дополнительных выпусках серий
разработаны варианты фундаментов при марке бетона
150, однако на эти фундаменты расходуется больше
арматуры, поэтому их применение должно быть обо¬
сновано технико-экономическими расчетами для кон¬
кретных условий.
Размеры подколонников определены исходя из ус¬
ловий заделки в стаканы типовых колонн прямоуголь¬
ного сечений (серия КЭ-01-49) и двухветве&ого сечения
(серия 1уЭ-01-52). Обе ветви колони двухветвевого. се¬
чения заделываются в общий стакан. Зазоры между
колонной и стенками стакана составляют на каждой
стороне 50 мм внизу и 75 мм вверху, торец колонны
не доходит до дна стакана на 50 мм\ эти размеры учи¬
тывают необходимость замополичивания колонны
в стакане и допуски на изготовление и монтаж. Уни¬
фицированные размеры подколонников приведены
в табл. 2.4 и 2.5.

56
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Рис. 2.9. Общий вид моно¬
литного фундамента
/ — поверхность пола цеха;
2 — подколонник; 3 — фунда¬
ментная плита; 4 — арматурные
сетки фундаментной плиты:
5 _ каркас	подколонника;
6 — сборная колонна
1
1
Таблица 2.4
Унифицированные размеры подколонников для колонн
прямоугольного сечения
Сечение ко¬
лонны в мм
Буквенный индекс
подколонника
и размеры сече¬
ния в мм
Размеры стакана ъ мм
глубина
в плане
(по верху)
400 X400
А —- 900X 900
800
550X550
500 X500
400 X600
500 X600
Б — 1200X1200
800
900
800
650X650
550X750
650X 750
400 X800
500X800
В — 1200X1500
900
550X 950
650X950
Таблица 2.5
Унифицированные размеры подколонников для колЬнн
двухветвевого сечения
Сечение ко¬
лонны в мм
Буквенный индекс
подколонника и
размеры сечения
в мм
Размеры стакана в мм
глубина
в плане
(по верху)
400X1000
500X1000
Г — 1200X1800
950
1250
550X1150
650X1150
500X1300
500X1400
600X1400
Д — 1200X2100
•
950, 1250
950, 1250
1250
650X1450
650X1550
750X1550
600X1900
Е — 1200X 2700
1250
750X2050
Для подошв фундаментов приняты унифицирован¬
ные размеры, кратные 300 мм.
Для подошв фундаментов под колонны прямо¬
угольного сечения приняты 24 размера — от 1,5X1,5 до
6X6,6 ж, под двухветвевые колонны — 20 размеров —
от 1,8X3 до 6,6X7,2 м.
Чертежи разработаны в предположении устройства
под фундаментами подготовки толщиной 100 мм из
бетона марки 50, поэтому защитный слой бетона для
арматуры фундаментных плит назначен равным 35 мм.
При устройстве подготовки другого вида (песчаной,
щебеночной) защитный слой должен быть увеличен
в соответствии с требованиями норм, а сечение рабо¬
чей арматуры уточнено расчетом.
Фундаментные плиты армируют плоскими сварны¬
ми сетками, укладываемыми в два ряда по высоте
(нижний ряд — в направлении момента). Шаг рабочей
арматуры в сетках единый и равен 200 мм. Подколон-
ники армируют сварными пространственными каркаса¬
ми; в пределах высоты стаканов укладывают плоские
сварные сетки. В необходимых случаях в подколонни-
ках ниже дна стакана устанавливают сетки из расчета
на смятие бетона под торцом колонны (рис. 2.10).
Несущая способность естественных оснований и раз¬
меры типовых фундаментов определены с учетом сле¬
дующих предпосылок:
среднее давление на грунт от основных сочетаний
нормативных нагрузок, равное частному от деления
вертикальной силы на площадь подошвы фундамента,
не должно превышать нормативного давления Rn, вы¬
численного по формуле (12) СНиП П-Б.1-62*;
для внецентренно нагруженных фундаментов эпю¬
ра давления на грунт может быть трапециевидной или
треугольной, при этом наибольшее краевое давление не
должно превышать нормативное значение более чем
на 20%;
при отсутствии мостовых кранов допускается тре¬
угольная эпюра с неполным опиранием фундамента на
грунт, если длина эпюры составляет не менее 75% пол¬
ного размера его подошвы в направлении действия мо¬
мента;
среднее значение веса единицы объема фундамента
и грунта на уступах фундаментной плиты в пределах
контура подошвы равно 2 тс/м3.
Рис. 2.10. Схема армирова¬
ния стенок стакана подко¬
лонника
/ — вертикальная арматура.кар¬
каса подколонника (на разрезе
условно не показана); 2 — свар¬
ные сетки; 3 — сетки косвенного
армирования
Несущая способность фундаментных плит проверена
расчетом на продавливание по контуру каждой сту¬
пени^ и^_на .изгиб в сечениях по граням подколонника
и ступеней (с учетом снижения расчетного сопротивле-"
ния арматуры на длине ее анкеровки). Подколонники
рассчитаны в пределах высоты стакана как элементы
коробчатохо.„.сечения, а ниже — как элементы прямо¬
угольного сечения* Минимальная площадь продольной

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
57
арматуры, расположенной с одной стороны, принята
равной 0,05% площади расчётного "“бетонного сечения
при расчете подколонников как бетонного элемента
и 0,1% при расчете их как железобетонного элемента.
Стенки стаканов проверены также расчетом по на¬
клонным сечениям. •
2.2.3.	Методика подбора фундаментов
Подбор типового фундамента и его арматуры для
конкретных условий применения выполняют в следую¬
щем порядке.
Определяют усилия NB и Мв от сочетания норма¬
тивных нагрузок относительно центра подошвы фунда¬
мента (продольную силу вычисляют без учета веса фун¬
дамента и грунта на его уступах). Сочетания нагрузок
принимают согласно табл. 2.6.
Таблица 2.6
Сочетания нагрузок для определения усилий NH и Мн
Затем определяют предварительное значение нор¬
мативного давления на основание в тс/м2 по формуле
СНиП П-Б.1-62*
RH = (Ab + Bh) 70 + DcH,	(2.1)
‘где Л, В, D—безразмерные коэффициенты, принимае¬
мые по табл. 2.7 в зависимости от нор¬
мативного значения угла внутреннего
трения грунта срн;
h— глубина заложения подошвы фундамен¬
та от природной поверхности грунта
или от уровня планировки срезкой в м\
b— предварительный размер ширины по¬
дошвы фундамента в м, вычисляемый
по формуле
6	= 0,851/ Ш. ,	(2.2)
У я?
в которой /?| принимают по табл. 2.8;
Yo— вес единицы объема грунта выше подошвы
фундамента в тс/мг\
си— нормативное значение удельного сцепления
для глинистых грунтов или параметра линей¬
ности для песчаных грунтов в тс/м2,
Таблица 2.7
Значения коэффициентов А, В и D для определения
нормативного давления на естественное основание Rи
фн
в град
Коэффициенты
фН я
в град
Коэффициен ты
А
В
D
А
В
D
0
0
1
3,14
24
0,72
3,87
6,45
2
0,03
1,12
3,32
26
0,84
4,37
6,9
4
0,06
1,25
3,51
28
0,98
4,93
7,4
6
0,1
1,39
3,71
30
1,15
5,59
7,95
8
0,14
1,55
3,93
32
1,34
6,35
8,55
10
0,18
1,73
4,17
34
1,55
7,21
9,21
12
0,23
1,94
4,42
36
1,81
8,25
9,98
14
0,29
2,17
4,69
38
2,11
9,44
10,8
16
0,36
2,43
5
40
2,46
10,84
11,73
18
0,42
2,72
5*31
42
2,87
12,5
12,77
20
0,51
3,06
.г',{)6
44
3,37
14,48
13,96
22
0,61
3,44
е,04
45
3,66
15,64
14,64
Характеристики грунтов (<рн, уо, сн) принимают по
данным инженерно-геологических исследований. При
подборе фундаментов на стадии технического проекта
можно <ры и с* принимать по табл. 2.9.
Вычисленное по формуле (2.1) или принятое по
табл. 2.8 значение нормативного давления округляют
до ближайшего меньшего унифицированного значения
RH (в большую сторону округляют в случаях, если раз¬
ница между вычисленным и ближайшим большим уни¬
фицированным значениями давлений не превышает
0,1 кгс/см2). По округленному значению RH подбирают
марку фундамента.
По табл. 2.4 и 2.5 устанавливают в зависимости от
размеров сечения колонны буквенный индекс подколон¬
ника, который входит в марку фундамента.
Затем по графикам в зависимости от глубины за¬
ложения подошвы фундамента, нормативного давления
на основание и усилий NH и Мп подбирают марку фун¬
дамента. На некоторых графиках указаны на одном
поле две марки фундаментов с одинаковым индексом
подколонника; эти фундаменты имеют разную несу¬
щую способность, поэтому необходимая марка уточня¬
ется, по графикам, предназначенным для подбора арма¬
туры фундаментных плит.
Если ширина подошвы подобранного по графику
фундамента отличается от предварительного размера
(вычисленного для определения нормативного давления
на основание Rn) более чем на 300 мм, то нормативное
давление вычисляют повторно с учетом нового значе¬
ния ширины подошвы и уточняют по графику марку
фундамента.
На срафиках для подбора марок фундаментов
сплошными линиями обозначены поля, соответствую¬
щие усилиям, при которых давление на грунт переда¬
ется всей площадью подошвы. Пунктирными линиями
определена область применения типовых фундаментов
в случаях, когда допускается неполное соприкасание
подошвы с грунтом.
Если точка пересечения значений Nn и Мп попадает
на линию графика, разграничивающую поля, марку
Расположение
колонны в здании
Первое сочетание
нагрузок
Второе сочетание
нагрузок
По крайним ря¬
дам
Постоянные, вре¬
менные длитель¬
ные, снеговая и
ветровая
Постоянные, вре¬
менные длительные,
снеговая, вертикаль¬
ная и горизонтальная
нагрузки не более
чем от двух мостовых
(подвесных) кранов
По средним ря¬
дам
Примечан
ли такое сочетани!
рование фундамен!
2.	На каждом
кранов.
3.	Вертикальн:
трех кранов учитьи
4.	При расчет
на каркас здания i
То же
и я: 1. Снеговую ч
е нагрузок определи
га.
крановом пути при
рю нагрузку на фун
вают с коэффициент
е фундаментов темп
ie учитывают.
Постоянные, вре¬
менные длительные,
снеговая, вертикаль¬
ная нагрузка не бо¬
лее чем от четырех
и горизонтальная ке
более чем от двух
мостовых (подвесных)
кранов
агру^ку учитывают, ес-
гет размеры или арми-
[нимают не более двух
дамент от четырех или
эм 0,8.
ературные воздействия

58
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
TJ ГГ р. 4 Oi»n/HS-74	Таблица
Нормативные давления на грунты основания
(область применения — см. п. 2 примечаний)
2.8
Г рунты
кгс/см2
Крупнообломочныё
Щебенистый (галечнико-
вый) с песчаным заполне¬
нием пор .
Дресвяный (гравийный) из
обломков кристаллических
пород
Дресвяный (гравийный) из
обломков осадочных пород .
Песчаные
Пески крупные независимо
от влажности
Пески средней крупности
независимо от влажности . .
Пески мелкие:
а)	маловлажные . » , *
б)	очень влажные и на¬
сыщенные водой . .
Пески пылеватые:
а)	маловлажные . • « •
б)	очень влажные . . *
в)	насыщенные водой . .
Плотные
Средней
плотности
-4г§ 60
5,0
2
1,5
*£г
-S $ &
<1,5
1,5
1
Глинистые
Супеси
Суглинки
Глины
Коэффи¬
циент по¬
ристости
Консистенция
В=0
0,5
3
3
0,7
2,5
2
0,5
3
2,5
0,7
2,5
1,8
1
2
1
0,5
6
4
0,6
5
3
0,8
3
2
1,1
2,5
1
В—1
Примечания: 1. Для глинистых грунтов с промежу¬
точными значениями £ и В допускается определять ин¬
терполяцией, вначале по е для В=0 и Б-1, а затем по В
между полученными значениями давления.
2. Для типовых фундаментов с шириной подошвы 1,5 м
и глубиной заложения до 2,5 м табличные значения мож¬
но использовать в качестве унифицированного значения Ян
(т. е. принимают R	В остальных случаях значения
н
к\ используют только , для предварительного определения
размера ширины подошвы фундамента по формуле (2.2).
фундамента принимают по полю, соответствующему
меньшим значениям этих усилий.
Марки -сварных сеток для армирования фундамент¬
ной плиты определяют по графикам. Каждый график
составлен для группы фундаментов, отличающихся
лишь высотой; некоторые графики составлены для
двух групп фундаментов, отличающихся, кроме того,
высотой фундаментной плиты. Поля на этих графиках,
соответствующие каждой группе, разделены пунктир¬
ной линией; нижние поля соответствуют маркам фун¬
даментов с меньшим цифровым индексом, обозначаю¬
щим типоразмер фундамента.
Усилия N и Му используемые для выбора марок
сеток, определяют относительно центра подошвы от
расчетных нагрузок, причем нормальная сила вычисля¬
ется без учета веса фундамента и грунта на его уступах,
поскольку он учтен при построении графиков.
На графиках марки сеток указаны в виде дроби:
в числителе — для сеток верхнего ряда, в знаменате¬
ле— для сеток нижнего ряда. В зависимости от разме¬
ра подошвы фундамента арматура каждого ряда мо¬
жет состоять из одной, двух и трех сеток (количество
сеток каждой марки указано над графиками). В мар¬
ках сеток первый цифровой индекс обозначает поряд¬
ковый номер сетки, второй — диаметр рабочей армату¬
ры в мм.
Подколонники армируют пространственными свар¬
ными каркасами, а также горизонтальными сетками,
устанавливаемыми в пределах высоты стакана. Марки
каркасов и сеток подбирают по графикам, для чего нор¬
мальную силу и изгибающий момент от расчетных на¬
грузок определяют на уровне верха фундаментной пли¬
ты и торца колонны (соответственно для подбора кар¬
касов и сеток). Сетки косвенного армирования подби¬
рают по величине нормальной силы без учета сил сцеп¬
ления бетона колонны с бетоном фундамента
в стакане.
2.2.4.	Таблицы и графики для подбора
фундаментов под колонны
прямоугольного сечения
Приводимые таблицы и графики могут быть исполь¬
зованы для наиболее часто встречающихся в практике
проектирования случаев подбора фундаментов для од¬
ноэтажных промышленных зданий с высотой до низа
несущих конструкций покрытий в пределах 4,2—10,8 м>
с глубиной заложения фундаментов до 3 м при нор¬
мативных давлениях на основание в пределах 1,5—
3,5 кгс/см2.
Порядок пользования графиками и таблицами ил¬
люстрируется численным примером по подбору марки
фундамента и определению расхода бетона и ар¬
матуры.
Подобрать типовой фундамент для колонн крайних рядов
одноэтажного здания без мостовых кранов.
Исходные данные: колонны сборные типовые серии КЭ-01-49,
сечение 400 X400 мм, отметка нижнего торца — 0,9 м; подошва
фундамента заглублена (из условия промерзания грунта) на
1,95 м ниже уровня чистого пола здания, а верх подколонника и
планировочная отметка земли вокруг здания находятся на 0,15 м
ггйже пола здания; грунты представляют собой пылеватые мало¬
влажные пески средней плотности с характеристиками:	сн=
=0,3 тс/м2, <рн =28°, Vq =1,8 тс/м3, Я” =20 тс/м2 (см. табл. 2.8).
Высота фундамента /гф = 1,95—0,15=1,8 м.
Усилия на уровне верха подколонника (из расчета каркаса
здания или из альбомов рабочих чертежей типовых колонн):
от нормативных нагрузок WH=100 тс, Мн=15 тс-м, QH =3 тс;
» расчетных	» N = 120 тс, М=20 тс-м. Q=4 тс.
Определяют предварительное значение нормативного давле¬
ния на естественное основание по формуле (2.1):
R* = (Ab + Bh)yо+ DcH »
где А, В, D— безразмерные коэффициенты, принимаемые по
табл. 2.7 (для фн =28°; /4=0,98, В-4,93. £> = 7,4);

ГЛАВА 23. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
59
Таблица 2.9
1 в тс/м2: Фн в град)
Грунты
Значения характеристик сн (фн) при коэффициенте пористости грунта
е
0,41—0,5
о
сл
Г
о
CD
0,61—0,7
0,71—0,8
0,81—0,95
0,96—1,1
Песчаные:
гравелистые и крупные . ► *.
0,2(43)
0,1(40)
-(38)
—
—
—
» средней крупности
0,3(40)
0,2(38)
0,1(35)
—
—
мелкие
0,6(38)
0,4(36)
0,2(32)
-(28)
—
—
пылеватые
0,8(36)
0,6(34)
0,4(30)
0,2(26)
—
—
Глинистые при влажности на гра¬
нице раскатывания в %:
0,8(24)
9,о 12,4 .
1,2(25)
0,6(23)
—
—
—
12,5-15,4	„ .
4,2(24)
2,1(23)
1,4(22)
0,7(21)
—
—
15,5—18,4 .
—
5(22)
2,5(21)
1,9(20)
1Л(19)
0,8(18)
18,5—22,4
—
—
6,8(20)
3,4(19)
2,8(18)
1,9(17)
22,5—26,4
—
—
—
8,2(18)
4.1(17)
3,6(16)
26,5-30,4
—
—
—
9,4(16)
4.7(15)
ft*—глубина заложения подошвы фундамента от пла¬
нировочной отметки поверхности земли (/г = 1.95—
—0,15=1,8 м)\
Ъ— предварительное значение ширины подошвы фунда¬
мента по формуле (2.2):
& = 0,85 1/	—	0,85*1	/	121	=1,9	т
V	V	20
#н =(0,98.1,9+4,93.1,8) 1,8 + 7,4-0,3 = 21,6 тс/М2 = 2,16 кгс/см2.
Для подбора марки фундамента принимают ближайшее
большее унифицированное значение нормативного давления на
грунт основания RH =2,25 кгс/см2.
По табл. 2.4 устанавливают, что колонне с сечением 400Х
Х400 мм соответствует подколонник с буквенным индексом А.
Вычисляют изгибающий момент относительно центра подош¬
вы фундаментной плиты (точка пересечения оси колонны с пло¬
скостью подошвы) от нормативных нагрузок
Мн . = А1Н + QH h. -=15+3-1,8=20,4 тс-м.
п.ф	ф
По графику на рис. 2.21 для усилий WH=100 тс и Af” ф=
*=20,4 тс • м подбирают марку фундамента — ФА50. По табл. 2.10
находят размеры фундамента и объем бетона (подошва 3X2,1 м,
объем бетона 3,6 At3). Так как ширина подошвы, равная 2,1 м,
отличается менее чем на 0,3 м от принятой при определении
предварительного значения нормативного давления, значение
RH можно не уточнять.
Для подбора марок арматурных сеток фундаментной плиты
вычисляют изгибающий момент от расчетных нагрузок относи¬
тельно центра подошвы
Мп.ф =M+Qhф =20+4-1,8=27,2 тс - м.
По графику на рис. 2.38, г для фундамента ФА50 по усилиям
N=120 тс и Мп<ф =27,2 ТС‘М находят марки сеток и их количе¬
ство: сетки С6-18, указанные в знаменателе, предназначены для
нижнего ряда (две сетки на ширину фундамента), а сетки С23-10
(2 шт.), указанные в числителе, — для верхнего ряда. Из табл.
2.13 находят размер сеток и расход арматуры: С6-18 имеет размер
1050X2950 мм, расход стали 39 кг (класса A-II — 36 кг, А-1 —
3	кг), диаметр рабочей арматуры 18 мм: С23-10 имеет размер
1450 X2050 мм, расход стали 12 кг fA-II — 10 кг, А-I — 2 кг), диа¬
метр рабочей арматуры 10 мм: полный расход стали на фунда¬
ментную плиту 102 кг (A-II — 92 кг, А-I — 10 кг).
Для определения вертикальной арматуры подколонника и
сеток, устанавливаемых в пределах глубины стакана, изгибающие
моменты от расчетных нагрузок вычисляют на уровне верха
фундаментной плиты (А*в.ф) и торца колонны (Мх.к):
Мв.ф”м+<?<Аф-йф.п )”20+4(1,8—0,6) —24,8 тс>м;
Мт-к amM + Qfl3.K “20+4(0,9—*0,15)“23 тс-м,
где ^ф.п — высота фундаментной плиты в м (по табл. 2.10 сум¬
ма всех ступеней плиты);
h3tK — глубина заделки колонны в фундамент в м (разность
отметок торца колонны и верха подколонника).
По графику на рис. 2.50 (подколонник А, отметка подошвы
—1,95 м) для усилий W—120 тс и Мвф“24,8 тс-м находят марку
каркаса подколонника — КПА6; по графику на рис. 2.49 для уси¬
лий /V= 120 тс и Л1Т.К “23 тс-м находят марку сеток*—СА8 (по
этому графику видно, что сетки косвенного армирования ССА6
не требуются). Расход стали ва каркас и сетки определяют по
табл. 2.14 и 2.15: каркас КПА6 — 25 кг (класса A-II — 22 /сг, A-I —
3	кг), шесть сеток СА8—18 кг; полный расход стали на подко¬
лонник—43 кг (класса А-И — 22 кг, А-1 —21 кг),
Таким образом, общий расход материалов на фундамент
составит: гфматуры 145 кг (класса A-II — 114 кг, А-I — 31 кг), бе¬
тона 3,6 мъ. В проекте фундаменту присваивают конкретную мар¬
ку, например ФА50-1.
Ниже приведены табл. 2.10—2.15 и графики
(рис. 2.11—2.50) для подбора типовых фундаментов
под колонны прямоугольного сечения.

60
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Номенклатура фундаментов типа ФА
Таблица 2.10
Марка
Расход
бетона
в м'
Размеры фундамента в мм
Эскиз фундамента
фунда¬
мента
лф 1 °
ах{си)
ь I 6,(Ь2)
ФА1
ФА2
ФАЗ
ФА4
фА7
ФА8
ФА9
ФАЮ
1,4
1.7
2,2
2.7
1500
1800
2400
3000
1500
1500
1,6
1,8
2.3
2,8
1500
1800
2400
3000
1800
ФА13
ФА14
ФА15
ФА16
1*8
2,1
2,6
3,1
ФА19
ФА20
ФА21
ФА22
2,1
2.3
2,8
3.3
1500
1800
2400
3000
1800
1500
1500
1500
1800
2400
3000
2100
1500
ФА25
ФА26
ФА27
ФА28
2.4
2,6
3*1
3,6
1500
1800
2400
3000
ФА31
ФА32
ФАЗЗ
ФА34
ФА37
ФА38
ФА39
ФА40
2.8
3
3,5
4
1500
1800
2400
3000
2400
1800
1500
1500
2400
1800
1800
1800
2 ,9
.4 ,7
4 ,2
ФА43
ФА44
ФА45
ФА46
з,з
3.5
4
4.5
1500
1800
2400
3000
2700
1800
1800
1800
1500
1800
2400
3000
3000
2100
ФА49
ФА50
ФА51
ФА52
3,4
3.6
4,1
4.6
1500
1800
2400
3000
•3000
ФА55
ФА56
ФА57
ФА 58
ФА61
ФА62
ФА63
ФА64
3,6
3,9
4,3
4,8
1500
1800
2400
3000
3000
2100
1800
1800
2100
2100
2400
1500
1500
?,8
4,1
4,6
5
1500
1800
2400
3000
3300
2100
2400
1500
См. стр. 61
ФА67
4,8
1500
ФА68
5
1800
3300
2400
2400
1800
ФА69
5,5
3400
(1500)
(1800)
ФА70
6
3000
(
ФА73
5,3
1500
ФА74
5,5
1800
3600
2700
2400
1800
\
ФА75
6
2400
(1800)
(1800)
ФА76
6,5
ШХ)
1

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
61
Продолжение табл. 2.10
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Расход
бетона
в М3
Размеры фундамента в мм
пФ
а | аг(а,) |
ЪЛЬг)
ФА79
ФА80
ФА81
ФА82
ФА85
ФА86
ФА87
ФА88
ФА91
ФА92
ФА93
ФА94
ФА97
ФА98
ФА99
ФА 100
5,7
5.9
6,4
6.9
6,5
6.7
7,2
7.7
6,9
7.1
7,6
8.1
8,4
8,6
9,1
9,6
1500
1800
2400
3000
3600
2700
(1800)
2700
2100
(1500)
1500
1800
2400
3000
1500
1800
2400
3000
4200
3000
(2100)
2700
2100
(1500)
4200
1500
1800
2400
3000
4800
3000
(2100)
3000
2100
(1500)
3600
(2400)
3000
2100
(1500)
Таблица 2.11
Номенклатура фундаментов типа ФБ
Марка
Расход
Размеры фундамента в мм
Эскиз фундамента
фунда¬
бетона
1 I
1
мента
в ж3
Къ
1 а Mа2) 1 Ъ
1 ММ
1200
о
I—L.
t
1200
т
U
ФБ1
ФБ2
ФБЗ
ФБ4
2,6
3
3,9
4,7
1500
1800
2400
3000
2100
-
1500
-
ФБ7
ФБ8
ФБ9
ФБ10
2,8
3,2
4,1
4,9
1500
1800
2400
3000
2400
-
1500
-
ФБ13
ФБ14
ФБ15
ФБ16
3,1
3,5
4,4
5,3
1500
1800
2400
3000
2400
-
1800
-
ФБ19
ФБ20
ФБ21
ФБ22
*.5
4
4.S
5,7
1500
1800
2400
3000
2700
2100
1800
1800
ФБ25
ФБ26
ФБ27
ФБ28
3,9
4,3
5,1
6
1500
1800
# 2400
3000
3000
2400
1800
180Э
ФБ31
ФБ32
ФБЗЗ
ФБ34
4.8
4.8
5,6
6,5
1500
1800
2400
3000
3000
2400
2100
2100

62
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.11
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Расход
бетона
в м3
Размеры фундамента в мм
а^щ)
bt(bt)
См. стр. 61
ФБ37
ФБ38
ФБ39
ФБ40
ФБ43
ФБ44
ФБ45
ФБ46
ФБ49
ФБ50
ФБ51
ФБ52
ФБ61
ФБ62
ФБ63
ФБ64
ФБ73
ФБ74
ФБ75
ФБ76
ФБ79
ФБ80
ФБ81
ФБ82
ФБ85
ФБ86
ФБ87
ФБ88
ФБ91
ФБ92
ФБ93
ФБ94
ФБ97
ФБ98
ФБ99
ФБ100
ФБ103
ФБ104
ФБ105
ФБ109
ФБ110
4,4
1500
4,8
1800
5,7
2400
6,6
3000
3000
2400
2400
1800
4,6
1500
5
1800
5,9
2400
6,8
3000
3300
ФБ55
5
1500
ФБ56
5,4
1800
ФБ57
6,3
2400
ФБ58
7«1
3000
3600
ФБ67
5,6
1500
ФБ68
6
1800
ФБ69
6,9
2400
ФБ70
7,7
3000
5,3
5,7
6,6
7,5
1500
1800
2400
3000
3600
2400
2400
2700
2700
2400
1800
1800
2700
2100
3300 —
2700
(1800)
5,5
6
6,8
7,7
1500
1800
2400
3000
3600
2700
(1800)
2400
1800
(1800)
2400
1800
(1800)
6.3
6,7
7,6
8.4
1500
1800
2400
3000
3600
2700
(1800)
7,5
7,9
8,8
9,7
1500
1800
2400
3000
4200
заоо
(2400)
2700
2100
(2100)
2700
2100
(2100)
8
8,4
9,3
10,1
1500
1800
2400
3000
4200
3300
(2400)
9,1
9,5
10,4
11,3
1500
1800
2400
3000
9,3
9,7
10,6
11,5
9,7
10,2
11
1500
1800
2400
зооа
1500
1800
2400
4800
3900
(2700)
3000
3000
2400
(1800)
2400
(1800)
4800
3600
(2700)
3300
2400
(1800)
4800
13,1
13,5
1500
1800
5400
3600
(2700)
3600
(2700)
3600
3600
2400
(1800)
2400
(1800)

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
63
Таблица 2.12
Номенклатура фундаментов типа ФВ
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Расход
бетона
в мi
Размеры фундамента в мм
hФ
| а
1 ь 1
[ blibt)
ФВ1
4
1500
ФВ2
4,6
1800
ФВЗ
5,6
2400
3000
2400
1800
1800
ФВ4
6,7
3000
ФВ7
4,5
1500
ФВ8
5
1800
ФВ9
6,1
2400
3000
2400
2100
2100
ФВ10
7,2
3000
ФВ13
4,6
1500
ФВ14
5,1
1800
ФВ15
6,2
2400
3000
2400
2400
1800
ФВ16
7,3
3000
ФВ19
4.9
1500
ФВ20
5,5
1800
ФВ21
6,6
2400
3300
2700
2400
1800
ФВ22
7,6
3000
/
ФВ25
5.2
1500
ФВ26
5,7
1800
ФВ27
6,8
2400
3600
2700
2400
1800
Ф328
7,9
3000
ФВ37
5.7
1500
ФВ38
6,3
1800
ФВ39
7.3
2400
3600
2700
2700
2100
ФВ40
8,4
3000
ФВ31
5,8
1500
ФВ32
6*3
1800
3600
2700
2400
1800
ФВЗЗ
7,4
2400
(2100)
(1600)
ФВ34
8,5
3000
ФВ43
6,5
1500
ФВ44
7,1
1800
3600
2700
2700
2100
ФВ45
8*1
2400
(2100)
(2100)
ФВ46
9,2
3000
ФВ49
7,6
1500
ФВ50
8,1
1800
4200
3300
2700
2100
ФВ51
9,2
2400
(2400)
(2100)
ФВ52
10,3
3000
ФВ55
8
1500
ФВ56
8,6
1800
4200
3300
3000
2400
ФВ57
2400
(2400)
(1800)
ФВ58
10,7
3000
ФВ61
8,9
1500
ФВ62
9,5
1800
4800
3600
3000
2400
ФВ63
10,6
2400
(2700)
(1800)
ФВ64
11,6
3000
ФВ67
9,4
1500
ФВ68
9,9
1800
4800
3600
3300
2400
ФВ69
11
# 2400
(2700)
(1800)
ФВ70
12,1
3000
ФВ73
9,8
1500
ФВ74
10,3
1800
4800
3600
3600
2400
ФВ75
11,1
2400
(2700)
(1800)
ФВ76
12,5
3000

64
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Продолжение табл. 2.12
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Расход
бетона
В Мл
Размеры фундамента в мм
h.
Ф
1 а
| аЛск)
1 b
ЬАЪл)
См. сгр. 63
ФВ79
12,9
1500
5400
3600
3600
2400
ФВ80
13,5
1800
(2400)
(1800)
ФВ85
14,4
1500
5400
3600
4200
2400
ФВ86
14,9
1800
(2400)
(1800)
ФВ91
16,5
1500
5400
3600
4800
3000
ФВ92
17
1800
(2400)
(1800)
ФВ97
20,1
1500
6000
4200
4800
3000
ФВ98
20,7
1800
(2700)
(1800)
Таблица 2.13
Сортамент сеток для армирования фундаментных плит
Расход арматуры в кг
Марка
Размер сетки
класса
сетки
в м
А-И
А-1
всего
С1-10
1.05X1.45
6
1
7
С2-10
1,05X1,75
7
1
8
С5-10
10
1
И
С5-12
1,05X2,65
14
1
15
С6-10
11
1
12 '
С6-12
16
1
17
С6-14
21
2
23
С6-16
1.05X2.95
28
2
30
С6-18
36
3
39
С6-20
44
3
47
С6-22
53
5
58
С7-12
17
1
18
С7-14
24
3
27
С7-16
31
3
34
С7-18
1,05X3,25
39
4
43
С7-20
48
4
52
С7-22
58
5
63
С8-12
19
1
20
С8-14
26
3
29
С8-16
34
3
37
С8-18
1,05X3,55
43
4
47
С8-20
53
4
57
С8-22
64
6
70
С10-12
22
1
23
С10-14
30
3
33
С10-16
39
3
42
С10-18
1,05X4,15
50
4
54
С10-20
62
4
66
С10-22
74
6
80
С10-25
96
6
102
С12-12
25
2
27
C12-I4
34
3
37
С12-16
45
3
48
С12-18
1,05X4,75
57
5
62
С12-20
70
5
75
С12-22
85
7
92
С12-25
110
7
117
Продолжение табл. 2.13
Расход арматуры в кг
Марка
Размер сетки
класса
сетки
в м
А-И
А-1
всего
C14-I2
/28
2
30
С14-14
39
3
42
С14-16
1,05X5,35
51
3
54
С14-18
64
5
69
С14-20
79
5
84
С21-10
7
2
9
С21-12
10
2
12
С21-14
1,45X1.45
14
3
17
С21-16
18
3
21
С21-18
23
4
27
С22-10
9
2
11
С22-12
13
2
15
С22-14
1,45X1,75
17
3
20
С22-16
22
3
25
С23-10
10
2
12
С23-12
15
2
17
С23-14
1,45X2,05
20
3
23
С23-16
26
3
29
С23-18
33
4
37
i
С24-10
12
2
14
С24-12
17
2
19
С24-14
23
3
26
С24-16
1,45X2,35
30
3
33
С24-18
38
4
42
С24-20
47
4
51
С26-10
15
2
17
С26-12
1.45X2,95
21
2
23
С26-14
1
29
3
32
С27-12
23
2
25
С27-14
•
1,45X3,25
32
3
35
С28-12
25
2
27
С28-14
34
3
37
С28-16
1.45X3,55
45
3
48
С28-18
57
5
62
С28-20
70
5
75
С28-22
85
8
93

ГЛАВА 2:2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
65
Продолжение табл. 2.13
Марка
Размер сетки
Расход арматуры в кг
класса
сетки
в м
A-II
А-1
всего
СЗО-12
30 ’
2
32
СЗО-14
40
3
43
СЗО-16
52
3
55
СЗО-18
1,45X4.15
66
5
71
C3t)-20
82
5
87
СЗО-22
99
8
107
СЗО-25
124
8
132
С32-12
34
2
36
С32-14
46
4
50
С32-16
60
4
64
С32-18
1,45X4,75
76
6
82
С32-20
94
6
100
С32-22
113
9
122
С32-25
146
9
155
С34-12
38
2
40
С34-14
1,45X5,35
52
4
56
С34-16
68
4
72
С34-18
86
6
92_
С36-12
42
2
44
С36-14
58
4
62
С36-16
1,45X5,95
75
4
79
С36-18
95
6
101
С36-20
'
118
6
124
С41-10
1,65X1,45
8
2
10
С44-10
13
2
15
С44-12
19
2
21
С44-14
1,65X2,35
26
3
29
С44-16
34
3
37
С44-18
42
5
47
С44-20
52
5
57
С45-10
15
' 2
17
С45-12
21
о
23
С45-14
1,65X2,65
29
3
32
С45-16
38
3
41
С45-18
48
5
53
С45-20
59
5
64
X
С46-10
16
2
18
С46-12
24
2
26
С46-14
32
3
35
С46-16
1,05X2,95
42
3
45
С46-18
53
5
58
С46-20
66
5
71
С46-22
80
7
87
С48-12
1,65X3,55
29
2
31
С48-14
39
4
43
С50-12
33
2
35
С50-14
1,65X4,15
45
4
49
С50-16
59
4
63
Продолжение табл. 2.13
Расход арматуры в кг
Марка
Размер сетки
класса
сетки
в м
A-II
А-1
всего
С52-12
38
3
41
С52-14
52
5
57
С52-16
68
5
73
С52-18
1,65X4,75
Я6
7
93
С52-20
106
7
113
С52-22
128
10
138
С52-25
165
10
175
С54-12
43
3
46
С54-14
58
5
63
С54-16
76
5
81
С54-18
1,65X5,35
96
7
103
С54-20
119
7
с 126
С54-22
144
10
154
С54-25
186
10
196
Таблица 2.14
Сортамент каркасов для армирования подколонников
Марка
Расход арматуры
в кг класса
Марка
каркаса
Расход арматуры
а кг .класса
каркаса
<
<
2
а>
£
<
<
о
U
й)
О
С
КПА1
КПА2
18
26
2
3
20
29
КПБ8
КПБ9
55
64
8
8
63
72
КПАЗ
КПА4
31
36
3
3
34
39
КПБ10
КПБ11
79
54
8
9
87
63
КПА5
КПА6
42
22
3
3
45
25
КПБ12
КПБ13
64
74
12
10
76
84
КПА7
КПА8
31
37
5
5
36
42
КПБ14
КПБ15
86
107
10
10
96
117
КПА9
КПА10
44
51
6
5
49
56
КПБ16
КПБ17
67
80
12
17
79
97
КПА11
КПА12
29
42
5
9
34
51
КПБ18
КПБ19
КПБ20
93
108
134
15
15
15
108
123
149
КПА13
КПА14
50
59
9
7
59
66
КПА15
КПА16
КПА17
КПА18
КПА19
КПА20
68
36
53
62
74
86
7
6
12
12
10
10
75
42
65
74
84
96
КПВ1
КПВЗ
КПВ4
КПВ5
КПВ6
КПВ8
КПВ9
кпвю
41
54
61
74
49
65
74
89
5
5
5
5
7
9
9
9
46
59
66
79
56
74
83
98
кпви
67
И
78
КПБ1
КПБ2 #
КПБЗ
КПБ4
КПБ5
КПБ6
КПБ7
33
39
46
53
66
40
47
4
4
4
4
4
6
8
37
43
50
57
70
46
55
КПВ13
КПВ14
КПВ15
КПВ16
КПВ18
КПВ19
КПВ20
88
99
120
84
110
125
151
12
12
12
15
18
18
18
100
111
132
99
128
143
169
Табл. 2.15 см. на сир. 83.

Нормольнор сало в тс
66
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Рис. 2.11. График для
подбора фундаментов
при глубине заложения
подошвы 1,65 м и нор¬
мативном давлении на
грунт 1,5 кгс/см2
1 — ФА1; 2 — ФА7, ФА13:
3 —ФА19, ФБ1; 4 — ФА25.
ФБ7; 5 — ФА31,	ФБ13:
6 — ФА37,	ФБ19;	7	— ФА43.
ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31,
ФВ7; 9 — ФА55, ФБ37, ФВ13;
10 — ФА61,	ФА67,	ФБ43,
ФБ49,	ФВ19;	11	— ФА73,
ФБ55,	ФБ61,	ФВ25,	ФВ31;
12 — ФА79.	ФБ67,	ФБ73,
ФВ37,	ФВ43;	13	— ФА.85,
ФБ79, ФВ49; 14—ФА91, ФБ85.
ФВ55; 15—ФА97, ФБ91, ФВ61;
16— ФБ97. ФВ67; 17 — ФБ103,
ФВ73:	18	— ФБ109,	ФВ79;
19	~ ФВ85;	20	—	ФВ91;	21	—
ФВ97
10 20 30 W 50 60 70 80 90 100
Момент Q те м
М
320
300
280
260
гно
'220
* 180
1 160
ч
19
X
Ч
N.
18
Ч|
■х
К
ч
К
17
ч
s
N
it
ч
ч
N
Ч
ч
ч
Nr.
ч
Ч
V
Ч
15
V
ч
S
\
ч
^ .
N
“ N
S
\
13
V
ч
ч
jib
ч
Ч
Чч
—«
Xs
<ч
\
ч
'ч
\
X
\,
ъ
3s
ч\
Ъ
&
А
£
у.
Я
Й
Р
У
Рис. 2.13. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 1,65 м и нормативном давлении на грунт 2 кгс/см2
/ — ФА1; 2 — ФА7, ФА13;	3— ФА19, ФБ1; 4 — ФА25, ФБ7; 5 — ФА31, ФБ13;
6— ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9 — ФА55, ФБ37.
ФВ13; 10 — ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; //--ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31;
12	— ФА79, ФБ67, ФБ73, ФВ37, ФВ43; 13 — ФА85, ФБ79, ФВ49; 14— ФА91, ФБ85.
ФВ55; 15 ~ ФА97, ФБ91, ФВ61; 16 — ФБ97, ФВ67; 17 — ФБ103, ФВ73; 18 — ФБ109,
фВ2Я
10 20 30 ho 50 ВО 70 80 90 100
Момент 8 те м
Рис. 2.12. График для подбора фундаментов при глубине заложе¬
ния подошвы 1,65 м ц нормативном давлении на грунт 1,75 кгс/см2
/ — ФА1; 2 — ФА7, ФА13;	3— ФА19, ФБ1; 4— ФА25, ФБ7; 5—ФА31, ФБ13; ,
6 — ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9 — ФА55, ФБ37.
ФВ13; 10 —- ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; //— ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31:
12— ФА79. ФБ67, ФБ73, ФВ37, ФВ43; 13— ФА8С, ФБ79, ФВ49; 14— ФА91, ФБ85,
ФВ55; 15 — ФА97, ФБ91, ФВ61; 16— ФБ97, ФВ67; /7— ФБ103, ФВ73; 18 — ФБ109,
ФВ79; 19 — ФВ35

TJJABA 22. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
67
Рис. 2.14. График для
подбора фундаментов
при глубине заложения
подошвы 1,65 м и нор¬
мативном давлении на
грунт 2,25 кгс/см2
/ — ФА1; 2 — ФА7, ФА13;
3	— ФА19, ФБ1; 4—ФА25,
ФБ7; 5 — ФА31,	ФБ13;
6	— ФА37,	ФБ19;	7	—	ФА43.
ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31,
ФВ7; о—ФА55,	ФБ37.&В13;
10 — ФД6^ ФА67Г, ФБ43,
ФБ49, ФВ19; 11—ФА73, ФБ55,
ФБ61, ФВ25, ФВ31; 12— ФА79
ФБ67,	ФБ73,	ФВ37, ФВ43
13	— ФА85,	ФБ79,	ФВ49
14	— ФА91,	ФБ85,	ФВ55
75—ФА97,	ФБ91,	ФВ^1
16	— ФБ97,	ФВ67; 17	— ФБ103,
ФВ73; 18 — ФБ109, ФВ79
360
3*0,
320
300
280
260
ъ 220
ta
I
1т
I*»
120
100
80
60
ьо
20
■*—4
ч
Ч-
N,
16s
ч
ч
ч
15
ч
ч
Ч
\
“Ч
\
ik
ч
V,
Ч
13
\
ч
ч
-N
N
ч
ч
\
К
\
ч
■ N
\
\
/Ч
V
\
ч
ч
\
<
Ч
\
ч
ч
ч4
чк
\
\
V
л
чч
7\
V
\
V
ч
Ч
К'
>>
/О
X
Хч
" >
N
\
А
<>
я
\У
£
>ы
*
>>
&
л
%
17
м
п
i
£
10 20 30 ЦО 50 60 70 80 90 100
Момент 6 тс-м
Рис. 2.16. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 1,65 м и нормативном давлении на грунт 3 кгс/см2
1 __ ФА1; 2 — ФА7, ФА13;	3 — ФА19, ФБ1; 4 — ФА25, ФБ7; 5—ФА31, ФБ13;
5	— ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9—ФА55, ФБ37,
ФВ13; 10 — ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; //— ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31;
12 — ФА79, ФБ67, ФБ73, ФЕ37, ФВ43: 13 — ФА85, ФБ79. ФВ49; 14— ФА91, ФБ85,
ФВ55; 15 — ФА97, ФБ91, ФВ61; 16 — ФБ103, ФВ73
<
0
Рис. 2.15. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 1,65 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2
1 — ФА1; 2 — ФА7, ФА13;	3—	ФА19, ФБ1; 4 — ФА25, ФБ7; 5— ФА31, ФБ13;
6— ФА37, ФБ19; 7 — ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49, ФБ31, ФВ7; 9 — ФА55, ФБ37,
ФВ13; 10 — ФА61, ФА67, ФБ43, ФБ49, ФВ19; //— ФА73, ФБ55, ФБ61, ФВ25, ФВ31:
12— ФА79, ФБ67, ФБ73, ФВ37, ФВ43; 1.1 — ФА85, ФБ79, ФВ49; 14— ФА91, ФБ85,
ФВ55; 15 — ФА97, ФБ91, ФВ61; 16 — ФБ97, ФВ67; 17 — ФБ103, ФВ73
б*

68
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Рис. 2.17. График для под¬
бора фундаментов при глу¬
бине заложения подошвы
1,65 м и нормативном дав¬
лении на грунт 3,5 кгс/см2
1 — ФА1; 2 — ФА7, ФА13;
3—ФА19, ФБ1; 4 —ФА25, ФБ7;
5	— ФА31, ФБ13; 6—ФА37, ФБ19;
7	— ФА43, ФБ25, ФВ1; 8 — ФА49,
ФБ31, ФВ7; 9—ФА55, ФБ37, ФВ13;
10 — ФА61,	ФА67,	ФБ43,	ФБ49,
ФВ19; 11 — ФА73,	ФБ55, ФБ61,
ФВ25, ФВ31;	12 — ФА79, ФБ67.
ФБ73. ФВ37, ФВ43:	/3 — ФА85,
ФБ79.	ФВ49;	14 — ФА97,	ФБ91.
ФВ61; 15 — ФБ103, ФВ73
т
т
320
300
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Момент В тс м
20
ч
19
Ч
Ч
18
ч
ч
ч
Ч.
Ч
*
ч
ч
Ч
V
ч
ч
ч
ч
ч
ч
\
Ч
\
Ч
*
Ч
ч
ч
ч
ч
\
\
\
ч
ч
к
\
13
Ч
Ч
ч
►

\8S
ч4
\
,4
V
У
<
У
ч\
х>
)Г
№
>
*18
ш
щ
£
Момент в тс-м
•360
зио
320
300
280
260
***
«О 220
| 160
120
100
21
ч
20
ч
ч
ч
19
ч
ч,
ч
ч
18
ч
Ч
гЧ
ч.
Ч
ч
ч
^1
Чч
Ч
\
15
ч
ч
—
V.
\
ч
ч.
ч
Ч;
ч
S
>
13
ч.
ч
Ч
ч.
ч„
X
А
а
\
Ч
V
ч
л
ч
Ч
Ч
< ч
Ч
ч
g
V
\У
ч
хГ
V
X
ч
YA
* у]
И
-- ^
Рис. 2.19. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 1,75 кгс/см2
1 — ФА2; 2 — ФА8, ФА14: 3 — ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14;
б —ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2; 8 — ФА50, ФБ32, ФВ8; 9—ФА56, ФБ38,
ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФББО, ФВ20; П — ФА74, ФБ56, ФБ62, ФВ26, ФВ32;
12 — ФА80, ФБ68, ФБ74, ФВ38, ФВ44: ГЗ—ФА86, ФБ80. ФВ50: /4 — ФА92, ФБ86,
ФВ56; 15 — ФА98, ФБ92, ФВ62; 16 — ФБ98, ФВ68: /7 — ФБ104, ФВ74; 18 — ФБ1Ш,
ФВ80; 19 — ФВ86; 20 — ФВ92
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Момент В к м
Рис. 2.18. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 1,5 кгс/см2
1 — ФА2; 2 — ФА8, ФА14; 3 — ФА20, ФБ2; 4— ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14;
6 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44. ФБ26, ФВ2; 8 — ФА50, ФБ32, ФВ8; 9 — ФА56, ФБ38,
ФВ14; 10 — ФА62,	ФА68, ФБ44, ФБ50, ФВ21); И — ФА74, ФБ56,	ФБ62. ФВ26,	ФВ32;
12 —ФШ. ФБ58,	ФБ74, ФВ38, ФВ44; 13— ФА86,	ФБ80, ФВ50; 14— ФА92.	ФБ86,
ФВ56; 15— ФА98,	ФБ92, ФВ62; 16 — ФБ98, ФВ68;	17— ФБ104,	ФВ74; 18 — ФБШ,
ФВ80; 19 — ФВ86; 20 — ФВ92;	21 — ФВ98

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
69
I
13
N
18
ч
N
Ч
1C
п
ч
ч
ч
ч
15
ч
ч
Ч
ч
ч
ч,
Ч
ч
Ч
V
\
и
Ч
ч
ч
N
>
V
Ч
v
Ч
Ч_ .
\
N
N
ч
ч
\
Ч
л
/X
N
Л
\
У
Ч:
N
\
Чч
<
|>
X
ч
X
>
£
А
К
>
ь
У
й
s'
//ft
к
Й
Г
/
Рис. 2:20. График для под¬
бора фундаментов при глу¬
бине заложения подошвы
1,95 м и нормативном дав¬
лении на грунт 2 кгс/см2
1 — ФА2; 2—ФА8, ФА14; 3—ФА20,
ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5—ФА32,
ФБ14: 6 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44,
ФБ26, ФВ2:	8 — ФА50,	ФБ32,
ФВ8; 9 — ФА56,	ФБ38,	ФВ14;
Ю — ФА62, ФА68,	ФБ44,	ФБ50,
ФВ20;	11 — ФА74.	ФБ56.	ФБ62,
ФВ26, ФВ32;	12 — ФА80, ФБ68,
ФБ74,	ФВ38,	ФВ44;	13—	ФА86,
ФБ80,	ФВ50;	14— ФА92,	ФБ86,
ФВ56:	15 — ФА98, ФБ92,	ФВ62;
16 — ФБ98,	ФВ68:	17	—	ФБ104.
ФВ74: /аг—ФБ110, ФВ80; /9—ФВ86
Ш 20 30 40 50 60 70 80 SO 100
Момент в те м
W 20 30 40 50 60 70 80 30 100
Момент в тс м
Рис. 2.22. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2
1 — ФА2; 2 — ФА8, ФАН; 3 — ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 —- ФА32, ФБ14;
6— ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2; 8 — ФА50, ФБ32, ФВ8; 9 — ФА56, ФБЗЗ,
ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФБ50, ФВ20; 11 — ФА74, ФБ56, ФБ62, ФВ26, ФВ32;
12 — ФА80, ФБ68, ФБ74. ФВ38, ФВ44; 13 — ФА86, ФБ80, ФВ50; 14 — ФА92, ФБ86,
ФВ56; 15 — ФА98, ФБ92, ФВ62; /6—ФБ98, ФВ68; /7~ФБ104, ФВ74
Рис. 2.21. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2
1 — ФА2; 2 — ФА8, ФАН; 3— ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14;
6 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2; 8 — ФА5С, ФБ32, ФВ8; 9—ФА56, ФБ38,
ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФБ50. ФВ20; 11 — ФА74, ФБ56, ФБ62, ФВ26, ФВ32;
12 — ФА80, ФБ68, ФБ74, ФВ38, ФВ44; 13 — ФА86, ФБ80, ФВ50; 14— ФА92, ФБЭб,
ФВ56; 15 — ФА98, ФБ92, ФВ62; 16— ФБ98. ФВ68; 17 — ФБ104, ФВ74; 18 — ФБ110,
ФВ80

70
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Рис. 2:23. График для под¬
бора фундаментов при глу¬
бине заложения подошвы
1,95 м и нормативном дав¬
лении на грунт 3 кгс/см2
1 — ФА2; 2—ФА8, ФАН; 3— ФА20,
ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 — ФА32,
ФБ14; 5 — ФА38, ФБ20; 7 — ФА44,
ФБ26. ФВ2; 8 — ФА50,	ФБ32,
ФВ8; 9 — ФА56,	ФБ38,
ТО — ФА62, ФА68,	ФБ44,
ФВ20;	11 — ФА74,	ФБ56,
ФВ32;	12	—	ФА80,
ФВ38, ФВ44;	13	-
ФВ50;	14	—	ФА92,	ФБ86,
15	— ФА98, ФБ92, ФВ62;
16	— ФБ104, ФВ74
10 20 30 40 50 60 70 ВО 30 100
Момент В те м
10 20 30 40 50 60 70 80 30 100
Момент в те м
Рис. 2:25. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 1,75 кгс/см2
/ — ФАЗ; 2 — ФА9, ФА15; 3 — ФА21, ФБЗ; 4 — ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ, ФБ15;
б	— ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ; 8 — ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9 — ФА57, ФБ39,
ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21; //—ФА75, ФБ57, ФБ63, ФВ27,, ФВЗЗ:
12— ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13—ФШ, ФБ81, ФВ51; 14 — ФА93, ФБ-37,
ФВ57; 15 — ФА99, ФБ93, ФВ63; 16— ФБ99, ФВ69; 17— ФБ105, ФВ7Э‘, 18 — ФБ111;
ФВ81; 19 — ФВ87; 20 — ФВ93
м
в
Рис. 2.24. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 1,95 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2
1 — ФА2; 2 — ФА8, ФАН; 3 — ФА20, ФБ2; 4 — ФА26, ФБ8; 5 — ФА32, ФБ14;
6	— ФА38, ФБ20; 7 — ФА44, ФБ26, ФВ2; 8 — ФА50. ФБ32. ФВ8; 9 — ФА56, ФБ38.
ФВ14; 10 — ФА62, ФА68, ФБ44, ФБ50, ФВ20; 11 — ФА74, ФБ56, ФБ62, ФВ26, ФВ32;
12 — ФА80, ФБ68, ФБ74, ФВ38, ФВ44; 13 — ФА86, ФБ80, ФВ50; 14 — ФА98, ФБ92,
ФВ62; 15 — ФБ104, ФВ74 .

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
71
Рис. 2.26. График для под¬
бора фундаментов при глу¬
бине заложения подошвы
2,55 м и нормативном дав¬
лении на грунт 2 кгс/см2
7 — ФАЗ; 2— ФА9, ФА15; 3— ФА21,
ФБЗ: 4 — ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ.
ФБ15; 6 — ФА39, ФБ21; 7 — ФА45,
ФБ27, ФВЗ; 8 — ФА51, ФБЗЗ,
ФВ9; 9 — ФА57,	ФБ39,	ФВ15;
10 — ФА63,	ФА69,	ФБ45,	ФБ51,
ФВ21;	// —ФА75,	ФБ57,	ФБ63,
ФВ27. ФВЗЗ; 12 — ФА81, ФБ69,
ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13— ФА87,
ФБ81. ФВ51;	14 — ФА93, ФБ87,
ФВ57;	15 — ФА99, ФБ93, ФВ63;
16 — ФБ99,	ФВ69;	17	—	ФБ105,
ФВ75; /5—ФБ111, ФВ81; 19—ФВ87
Ю 20 30 ЬО 50 60 70.80 90.100
Момент 6 те м
360
ЗкО
320
300
280
260
g 220
«в
oj
200
1180
§
* 160
^ 1Н0
Т20
100
80
60
ЬО
20






4
'ч
—
—
—
—
—
—
16




—
15
4
4
—
—
—
—
“\
*
V
ч
4




—
я!
ч

—
—
"Ч
12
X
—
\
V
4
■
ч
1h
V_J
Ч
1
\
4
—у
X
Ч
N
ч
ч
	I
—
ГЧ
Ч
vj
X
4
~
2
\|
S
Ч
>
V-
V
4
3
м
V
\
S
>v
%
V
7*
тт
И
M
ж
Ез
□
1й 20 30 ЬО 50 60 70 80 90 100
Момент в те м
3U0
320
300
280
260
JkO
fc220
« 200
*180
| 160
Uo
^120
ЮО
80
60
kO
20
18
IT'
ч
ч
1C
ч
ч
ч
ч
15
lb
ч
ч.
ч
V
ч
ч
1^
Ч
S
—V
13
Ч
ч
\
V
Ч
V
ч
ч.
N
К
ч
ч
ч
ч
\
X
ч
Ч
V
ч
Ч,
ч
N
\
Ч
\
>
у
—v
N
N
\
>
/
/
О?
X
",
>
ч/5
%
$
d
ъ
К
V
✓
%
V'
X
7*
10 20 30 kO 50 60 70 80 90 100
Момент 6 тс-м
Рис. 2.28. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2
/ — ФАЗ; 2 — ФА9, ФА15; 3— ФА21, ФБЗ; 4— ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ, ФБ15;
6— ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ; 8— ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9— ФА57, ФБ39,
ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21; //— ФА75, ФБ57, ФБ63, ФВ27, ФВЗЗ;
12— ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39. ФВ45; 13 — ФА87, ФБ81, ФВ51; 14— ФА93, ФБ87,
ФВ57; 15 — ФА99, ФБ93, ФВ63; 16— ФБ99, ФВ69; 17 — ФБ105, ФВ75
Рис. 2.27. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 2,55 м и'нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2
1 — ФАЗ; 2 — ФА9, ФА15; 3— ФА21, ФБЗ; 4 — ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ, ФБ15;
6—	ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ; 8 — ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9— ФА57, ФБ39,
ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21; 11 — ФА75, ФБ57, ФБ63, ФВ27, ФВЗЗ;
12 — ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13—ФШ, ФБ81, ФВ51; 14 — ФА93, ФВ87,
ФВ57; 15 — ФА99, ФБ93, ФВ63; 16 — ФБ99, ФВ69; 17— ФБ105, ФВ75; 18— ФБ111,
ФВ81

72
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
\
Рис. 2.29. График для под¬
бора фундаментов при глу¬
бине заложения подошвы
2,55 м и нормативном дав¬
лении на грунт 3 кгс!см2
1 — ФАЗ; 2— ФА9, ФА15; 3— ФА21.
ФБЗ; 4 — ФА27, ФБ9; 5 — ФАЗЗ.
ФБ15; 6 — ФА39, ФБ21; 7—ФА45.
ФБ27. ФВЗ:	8 — ФА51. ФБЗЗ,
ФВ9; 9 — ФА57,	ФБ39,	ФВ15;
10 — ФА63.	ФА69,	ФБ45,	ФБ51.
ФВ21;	//— ФА75, ФБ57, ФБ63.
ФВ27, ФВЗЗ; 12 — ФА81, ФБ69,
ФБ75, ФВ39, ФВ45;	13 — ФА87,
ФБ81, ФВ51;	14— ФА93, ФБ87,
ФВ57;	15 — ФА99, ФБ83,	ФВ63'
10 20 30 40 50 60 70 80 80 /00
Момент б те м
300
280
260
2Ь0
£220
^200
1180
1160
I м
I'120
100
80
ВО
5-
&
^20
2-^
20
ч
Ч
N
S
19
*4
я)
X
[Ч
Ч
Ч7
Ч
ч
V
ч
<
\
ч
N?
N
Ч
Ч,
Ч
V
<
N
X
ч
Ч
ч
N.
к
ч
N
Ч
ч
ч
X
X
St
£
\
N
ч
N
>
/\
\
Ш
е?
W 20 30 40 50 ВО 70 ВО 90 100
Момент в те м
Рис. 2.31. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 1,75 кгс/см2
1 — ФА4; 2 — ФАЮ, ФА16; 3 — ФА22, ФБ4; 4 - ФА28, ФБ10; 5 — ФА34, ФБ16;
6 — ФА40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВ10; 9— ФА58, ФБ40,
ФВ16; 10 — ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; 11 — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34;
12 — ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13 — ФА88, ФБ82, ФВ52; 14— ФА94, ФБ88,
ФВ58; 15 — ФА100, ФБ94, ФВ64; 16 — ФБ100, ФВ70; 17 — ФБ106, ФВ76; 18— ФБ112,
ФВ82; 19 — ФВ88; 20 — ФВ94
Рис. 2.30. График для подбрра фундаментов при глубине заложения
подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2
1 — ФАЗ; 2 — ФА9, ФА15; 3—ФА21, ФБЗ; 4 — ФА27, ФБ9: 5 — ФАЗЗ, ФБ15;
6 — ФА39, ФБ21; 7 — ФА45, ФБ27, ФВЗ: я — ФА51, ФБЗЗ, ФВ9; 9— ФА57, ФБ39,
ФВ15; 10 — ФА63, ФА69, ФБ45, ФБ51, ФВ21: 11 — ФА75. ФБ57, ФБ63, ФВ27, ФВЗЗ;
12 — ФА81, ФБ69, ФБ75, ФВ39, ФВ45; 13 — ФА87, ФБ81, ФВ51; 14 — ФА99, ФБ93,
ФВ63

ГЛАВА 2.2' ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
73
Рис. 2.32. График для под¬
бора фундаментов при глу¬
бине заложения подошвы
3,15 м и нормативном дав¬
лении на грунт 2 кгс/см2
1— ФА4; 2—ФАЮ, ФАЮ; 3—ФА22,
ФБ4; 4 — ФА28, ФБЮ; 5 — ФА34,
ФБ16; 6 — ФА40, ФБ22; 7—ФА46,
ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52.	ФБ34,
ФВ10;	9 —ФА58,	ФБ40,	ФВ16;
10 — ФА64, ФА70,	ФБ46,	ФБ52,
ФВ22; И — ФА76,	ФБ58,	ФБ64,
ФВ28, ФВ34;	12	— ФА82, ФБ70.
ФБ76.	ФВ40,	ФВ46;	13—	ФА88.
ФБ82, ФВ52;	14	— ФА94, ФБ88,
ФВ58; 15 — ФА100,	ФБ94,	ФВ64;
16 — ФБЮО, ФВ70;	17	—	ФБ106,
ФВ76; 18—ФБ112, ФВ82; 19—ФВ88;
20 — ФВ94
360
ЗМ
320
300
230
260
t2k0
j 220
1200
Ш 20 30 W 50 ВО 70 SO SO 100
Момент 6 те м
Г
Ч
S
ч
ч
ч
17
ч
Чг
N
№
\
ч,.
ih
ч
Ч
ч
К-М
Ч
Ч
-N
ч.
ч
N
\,
12
ч
N
S.
N
>
ч
\
\
<
ч
ч
ч
ч
S
—S
к
<
<>
ч
ч
ь
>N
N
/
лч
4
<
<*
ч
?/
$
У
&
! ;
| 160
km
120
f100
80
so
kO
20
~ 10 20 30 W 50 60 70 80 90 100
Момент д те м
Рис. 2.34. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 2,5 кгс/см2
1 — ФА4; 2— ФАЮ, ФАЮ; 3 — ФА22, ФБ4; 4 — ФА28, ФБЮ; 6 — ФА34, ФБЮ;
6 — ФА40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ26, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВЮ; 9— ФА58, ФБ40,
ФВ16; 10— ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; // — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34;
12 — ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13 — ФА88, ФБ82, ФВ52; 14 — ФА94, ФБ88,
ФВ58; 15 — ФА100, ФБ94, ФВ64; 16 — ФБЮО, ФВ70; 17 — ФБ106, ФВ76
1$
1Г
15
16
17
10 20 30 kO 50 60 70 80 ВО 100
Момент & те м
Рис. 2.33. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 2,25 кгс/см2
/_ ФА4; 2—ФАЮ, ФА16; 3— ФА22, ФБ4; 4— ФА28, ФБЮ; 6 — ФА34, ФБЮ;
6 — ФА40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВЮ; 9 — ФА58, ФБ40,
ФВ16; 10 — ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52, ФВ22; И — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34;
12— ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13— ФА88, ФБ82, ФВ52; 14 — ФА94, ФБ88.
ФВ58; 15 ФАЮО, ФБ94, ФВ64; 16 — ФБЮО, ФВ70; 17 — ФБ106, ФВ76; 18 — ФБ112,
ФВ82

С22-1 шт.
СЫ-1шт.
5)
200
180
' г 60
20 30 40 50
Момент в тс м
С1 -2 шт
С 23 -1шт
20 30 40 50 60 70 80 90 100
Моментб те м
Рис. 2.35. График для подбора фундаментов при глу¬
бине заложения подошвы 3,15 м и нормативном дав¬
лении на грунт 3 кгс 1см2
1 — ФА4; 2 — ФАЮ, ФАЮ; 3 — ФА22, ФБ4; 4 — ФА28, ФБЮ;
5 — ФА34, ФБЮ; 6— ФА40, ФБ22; 7 — ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52,
ФБ34, ФВЮ; 9 — ФА58, ФБ40, ФВЮ; 10 — ФА64, ФА70, ФБ46, ФБ52,
ФВ22; // — ФА76, ФБ58, ФБ64, ФВ28, ФВ34; /2—ФА82, ФБ70,
ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13 — ФА88, ФБ82, ФВ52; 14 — ФА94, ФБ88,
ФВ58; 15 — ФА100, ФБ94, ФВ64
g 120
1100
| 80
60
40
20
N
Ч
\
%
к
\
к
\
N
\
г)
180
^ 160
10 20 30 40 50 60
'Момент в те м
С 7 -2шт.
С24-1щт.
10 20 30 40 50 60
Момент в тс м
§ по
5:
| во
* 60
40
20
\
\
\
\
\
\
V
\
21
\
ч.
\
ч
\
\
\
\
20
\
ч
V
\
\
\
ч
\
19s
V
ч
ч
\
Ч
V
\
\
18S
ч
ч
<
\
ч
\
\
\
10 20 30 40 50 60
Момент 8 те м
Рис. 2.37. Графики для подбора арматурных сеток фундаментных плит
а _ фундаментов ФА1 — ФА4; б — то же, ФА7 — ФАЮ (ниже пунктирной линии) и
ФА13 — ФА16 (выше пунктирной линии); в — то же, ФАЮ — ФА22; г — то же.
ФА25 — ФА28
(/) С21-10 :
С21-10
(2)
(6) С41-?1 ;
С22-10
(7)
ш> смо ;
С23-10
(12)
(/6) СЬ10
. 117)
С24-10
С21-12
(3)
С21-14
(4)
С21-16
(5)
С21-18
С21-12
С21-14
С21-16 .
С21-18
С41-Ю
С22-12
(8)
С41-10
С22-12
i9)
С41-10
С22-14
(10)
С41-10
С22-16
С1-Ю
(13)
С1-10
(14)
С4-10
(15)
Cl-10
С23-12
С23-14
С23-16
С23-18
С1-10
(18)
С1-10
(19)
Cl -10
(20)
Cl-10
. С24-12
С24-14
С24-16
C24-18
#
(21)
сыо
С24-20
10 20 30 40 50 60 70 88 90 100
Момент в тс м
Рис. 2.36. График для подбора фундаментов при глубине заложения
подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт 3,5 кгс/см2
1 — ФА4; 2 — ФАЮ, ФА16; 3 — ФА22, ФБ4: 4—ФА28, ФБЮ; 5 — ФА34. ФБЮ; 5— ФЛ40,
ФБ22; 7 — ФА46, ФБ28, ФВ4; 8 — ФА52, ФБ34, ФВЮ; 9—ФА58,	ФБ40, ФВЮ
10 — ФА64,	ФА70,	ФБ46,	ФБ52,	ФВ22;	11 — ФА76.	ФБ58,	ФБ64,	ФВ28, ФВМ
12 — ФА82, ФБ70, ФБ76, ФВ40, ФВ46; 13 — ФА88, ФБ82, ФВ52; 14—ФА100. ФБ94. ФВ64

О)
200
VB0
I м
§ 120
| 100
к 80
SO
40
20
02-2turn, №-1шт.
\
\
\
\
6
\
5
\
\
\
V
\
\
k
\
\
3
\
\
V
\
к
\
\
Л
2
\
\
\
\
к
1
\
\
\
■ N
\
• Моментв тс-м
С22-2шт.,С46-1шт.
200
180
«160
%120
1100
Ш
^ 80
60
40
20
\
V
\
N
Чч
\
V
Я
\|
Ч
Ч,
18
ч
Ч
^Ч
п
ч
V,,
ч
Ч
\
ч.
Ч
ч
<
ч
ч
ч
N
15
ч
ч
ч
№
ч
V
13
Ч
ч
Момент В тс-м
в)
240
220
200
£
180
1В0
§
<о
140
О:
сз
3:
£
120
§
100
f
80
60
40
20
С2-1шт.}С22-1шт., С45-1шт.
в!
СЗ-2шт,С2Н -2шт.
ч
>
ч
\
ч.
N
Ч
12
ч
\
S
ч
ч
ч.
Ч
V
\
11
ч
\
\
ч*
\
ч
10s
ч
\
ч
к
ч
ч
9К
ч
>
ч
ч*
\
\
7
Ч
\
ч
10
2)
240
220
200
180
i-
° 140
8
5 120
* 100
^ 80
SO
1*0
20
Момент в те м
СВ '2 шт., С23-2шт.
ч
26s
ч.
ч
—\
25
\
ч
2Ь
ч
Л
ч
ч
Ч.
ч
23
ч
V
22"
Ч.
ч
ч
N
ч
ч
\
21
Ч.
ч
ч
20
Ч
\
ч
ч
10 20 30 40 50 69
Момент В тс-м
Рис. 2.38. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФА31 — ФА34; б — то же, ФА37 — ФА40; в — то
же, ФА43 — ФА46; г — то же, ФА49 — ФА52
СМО	о	С2-10	СМО	С2-10
(1) 	 ;	(2	■	 	  ;	(3) 	 ; i4)
С44-10
С2-10
(5)
С44-18
С44-12
(б) _£Н2_
С44-20
СМО
С44-14 '	С44-16
С2-10, С22-10
(7)
С45-10
(8)
I
С45-12
	 ; (9)
—:	 ; (Ю)
С45-14
С45-16
(И)
С2-10, С22-10
С45-18
; (12) -
С2-10, С22-10
С45-20
, 0 С22-10
(13) 	:
С46-10
(14)-
С22-10
С46-12
; U5)
С22-10
С46-14
„ С22-10
; (16) 	 ;
С46-16
(17) С22‘10
С46-18
(18)-
С22-10
С46-20
; (19)
С22-10
С46-22
; <^) С23’10 ;
С6-10
,2/) С23-10
С6-12
(22)
С23-10
Сб-14
; (23)
С23-10
С6-16
С23-10
; (24)	;
С6-18
(25) С23"10 ;
Сб-20
(26, С23-12
Со
§
I
\
ч
54
V-
ч
V,
ч
ч
в
ч
V
7
ч
\
N...
ч
Л
ч.
5
ч
v
4
ч
ч
3
S.
ч
ч.
N
N
ч
■ ч
Ч,
2
ч
ч
1
ч
ч
ч
ч
240
220
200
' 180
£7-2шт., СМ -2шт.
I®
| юо
5 80
60
кО
20
S.
	1
”*4
ч
17
Ч
ч
ч
ч_
ч
ч
16
ч
ч
V
15
ч.
ч
ч
ч
ч.
ч
ч
ти
ч,
\
,ч>
13
ч
ч
ч.
ч
ч
ч
ч
ч
12
ч
11
ч
ч.
ч
ч
ч
в)
т
»?о
200
ъ-180
сз
§
* м
\т
\Ю0
^ 80
60
40
20
10 20^ 30 40 ВО 60
МоментВ те м
—^
ч
ч
22
ч
Ч
ч
\(
21
ч
ч
Ч
V.
ч
ч.
20
Ч
ч
S,
ч
ч
19
ч
Ч
X
18
ч
ч„
г)
240
220
ъ m
сз
10 20 30 40 50 ВО
Момент В те м
С8-1шт.,С28-1шт., С45-2Ш1Л
| т
1 120
|
1100
5с
во
40
20
10 20 30 40 50 60
Момент В тс м
ч
ч.
28
ч
ч
26
ч,
25
ч
ч.
ч
ч
Ч
Ч
24
ч
ч.
23
N
Ч
ч
10 20 30 40 50 60
Момент В тс-м
Рис. 2.39. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФА55 — ФА58; б —то же, ФА61 — ФА64 (ниже
пунктирной линии) и ФА67 — ФА70 (выше пунктирной линии);
в — то же, ФА73 — ФА76; г — то же, ФА79 — ФА82
(1)
С24-10
С6-10
(2)
С24-10
С6-12
(3)
С24-10
СЬ-14
(4)
С24-10
Сб-16
(5)
С24-10
С6«18
(6)
С24-12
С6.16
(7)
С24-12
С6-18
; (8)
С24-12
Сб-20
(9)
С24-14'
Сб-18
(10)
С24-14
Сб-20
(11)
С44-10
С7-12
; (12)
С44-Ю
С7-14
(13)
С44-10
С7-16
(14)
С44-10
С7-18
(15)
С44-12
С7-18
; (16)
С44-10
С7-16
(17)
С44-10
С7-18
(18)
С44-10
С8-12
(19)
С44-10
С8-14
; (20) ■
С44-10
С8-16
(2/) С44-Ш ;
.22) С44-10 ;
(23) —■
С45-10
" 9
(24) ■
С8-18
С45-10
(25)■
С8-20
С45-10
Сб-20
С8-14, С28-14	С8-16, С28-16
(27) 	^11	;	{28)
; (26) ■
С45-12
С45-10
С8-18, С28-18
С8.16, С28-16
С8-18. С28-18

76
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Рис. 2.40. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов
С5-10, С45-10
U)
(4)
(7)
CIO-12, СЗО-12
C5-1Q, С45-10
СЮ-18. СЗО-18
С6-10, С46-10
ФА85 — ФА88; б — то же,
в — то же, ФА97 — ФАЮО
;	(8)	С5-Ю,_С45_Ш . {зу
ФА91 — ФА94;
С5-10, С45-10
(5)
(10)
(13)
СЗО-14
С6Л2, С46-12
(8)
СЮ-14, СЗО-14
С5-10, С45-10 .
СЮ-20, С30-20 ’
С6-10, С46-10
СЗО-18
С26-10
С32-14
(14)
; (11)
С26-10
С32-16
С30-16
С6-12, С46-12
С30-20
(6)
(9)
С10-16, СЗО-16
С6-10, С46-10
СЗО-12
С6-10, С46-10
СЗО-18
С26-10
(15)
С26-10
С32-18
(12)
(16)
С32-12
С26-10
С32-20
а)
280
«о
2Ь0
сз
200
5
160
«X
5:
о
120
§
|
80
§
кО
С1-?шт, С23-1шт
к
§
^ С1-2шт ,С?Ь-1шт
2к0
"200
§ 160
* т
сэ
| 80
' 1 чО
К
к;
N
\
20 к0 60 ВО 100
Момент 6 те м
20 кО 60 80 100
Момент в гс м
С2-1шт.,С22-1иит,Ск5- 1шт.
360		—
20 кО 60 80 100 120
Момент 5 тс-м
320
^ 280
1 240
§ 200
\ш
I НО
80
ко
\
S.
\
\
\
\
к
\i
Ч,
\
V
\
21
<
V
<
\
\
ч
Ч
|\
у
Ч
\]
V
ч
\
ч
\
\
\
>
17
\
ч
\
ч
к
\
20 кО 60 80 100 120
Момент в тс-м
Рис. 2.41. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФБ1—ФБ4; б — то же, ФБ7—ФБЮ; в — то же,
ФБ13—ФБЮ; г — то же, ФБЮ— ФБ22
(1)
(5)
(9)
С1-10 .
С23-10
С1-10
С23-18
С1-10
С24-16
С2-10
(17)
(20)
(13)
С44-14
С2-Ю, С22-10
С45-10
С2-10, С22-10
C45-1G
(2)
(6)
(Ю)
(14)
С1-Ю .
С23-12
С1-10
С24-10
С1-10
С24-18
С2-10
С44-16
(3) ■
(7)
(И)
(15)
С1-10 .
С23-14
С1-10
С24-12
С2-10
С44-10
С2-10
С1-Ю _
С23-16
С1-10
С24-14
С2-10
С44-12
С2-10
С44-18
(18)
(21)
С2-10, С22-10
С45-12
С2-Ю, С22-10
С45-18
(19)
(22)
(4)
(8)
(12)
Об)
С44-20
С2-10, С22-10 .
С45-14
С2-Ю, С22-10 .
С45-20

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
77
(1)
С22-10
С46-10
(2)
С22-10
С46-12
(3)
С22-10
С46-14
(4)
С22-10
С46-16
V)
С22-10
(6)
С22-10
(7)
С22-10
(8)
С23-10
С46-18
С46-20
С46-22
Сб-10
(9)
С23-10
Сб-12
(10)
С23-10
Сб-14
(11)
С23-10
Сб-16
(12)
С23-10
Сб-18
(13)
С23-10
(14)
С23-10
(15)
С23-12
(16)
С24-10
Сб-20
Сб-22
Сб-22
Сб-10
(17)
С24-10
(18)
С24-10
(19)
С24-10
(20)
С24-10
Сб-12
Сб-14
Сб-16
Сб-18
(21)
С24-10
(22)
С24-12
(23)
С24-12
(24)
С24-12
Сб-20
Сб-18
Сб-20
Сб-22
(25)
С24-14
(26)
С24-14
(27)
С44-10
(28)
С44-10
Сб-20
Сб-22
С7-12
С7-14
(29)
С44-10
(30)
С44-10
(31)
С44-10
(32)
С44-12
С7-16
С7-18
С7-20
С7-20
(33)
С44-10
; (34)
С44-10
; (35)
С44-12
й)
360
320
40280
сз
§
So
%гоо
1160
5
С22-2шт№6-1 шт.
80
40
V
ч
Ч
ч
N
\
N
V
ч
V
ч
ч
ч
N
V
V
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
V
ч
<
ч
ч
ч
ч
ч
N.
ч
ч
ч
ч
V.
\
Рис. 2.42. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФБ25—ФБ28; б — то же, ФБ31—ФБ34; в—то же,
ФБ37—ФБ40; г — то же, ФБ43—ФБ46 (ниже пунктирной линии)
и ФБ49—ФБ52 (выше пунктирной линии)
т
360
ii 320
| 280
to
Ot
I 200
80
kO
\
2^
<s
ч
Чт—
Ч
ч
ч
N
22
ч
23
ч
N
N
ч
Ч
N
S.
ч
ч
21s
S4
ч
19'
<
\
ч.
s'
ч
ч
ч
Ч
Ч
16
<
ч
ч
ч
V
S)
m
360
■320
С 6 ~2шт., С23'2 шт
2k О
20 40 60 ВО 100 120
Моментв тем
С6-?шт.у C2U -2шт
|
^ 120
80
г)
ч
15
ч
N
N.
N
ч
N.
ч
V
744
N
N
Ч
ч
13
\
\
\
N
<
Ч
Ч
\
Ч
г/
ч
N
Гч
ч
ч
ч.
Ч
Ч
ч
N
s4
ч
ч
ч
8
\
N
ч
N
ч
N
20 ЬО 60 ВО 100 120
.Момент 6 те м
С7-2шт., Okk-2шт,
о
5
сэ
5
80
С7-18
С7-20
С7-20
20 kO 60 80 100 120
* Момент В тем
N
7
ч.
1
ч
ч
/
)
35
ч
—Ч
*
Ч
ч
N
33
ч
V
J4
ч
32
|
ч
ч
N,
Ч
ч.
N
ч
N
30s
ч
ч
ч
,ч
ч
ч.
ч
ч
Ч,
ч
2^
ч
N
ч.
27
ч
26-
Ч
Ч
Ч
л
ч
N
20 40 60 80 100 120
Момент 6 тс м

Нормальная сила В тс Нормально сила В тс
78
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
я) СВ-2шт.у СИ -2шт.
Ш\
6) С8-1шт.)С28-1шт.) С45-?шт
20 40 60 80 100 120
Момент в тем
л. С5-2шт.? С45-1и/т.
' СЮ -1шт., С30 -1 шт.
г)
к:
«о '
сз
«5»
1г
I!
X
ы
X
40
\
J04
J8
X

S
37
\
36
\
X
к
35
34
JJ-
!
Рис. 2.43. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФБ55—ФБ58 (ниже пунктирной линии) и
ФБ61—ФБ64 (выше пунктирной линии): 6— то же, ФБ67—ФБ70
(ниже пунктирной линии) и ФБ73—ФБ76 (выше пунктирной ли¬
нии); в то же, ФБ79—ФБ82; г — то же, ФБ85—ФБ88
20 40 60 80 100 120
Момент В те м
С6-2шт.,С46-1шт.,С30-2шт
20 40 ВО 80 100 120
Момент В те м
20 40 60 80 100 120
Момент В те м
(П
(5)
(9)
(12) •
(15)
(18) ■
(21)
(24)
(27) ■
(30).
(33)
(36)
(39)
С44-10 ,
С8-12
С44-10.
С8-20
(2)
(6)
С44-10
С8-14
С44-10
С8-18
(3)
(7)
С44-10
С8-16
С44-10
С8-20
(4)
(8)
С44-10
С8-18
С44-10
С8-22
С44-12 .
С45-10
(11)
С45-10
» «■ / >
С8-22 С8-12, С28-12
С8-14, С28-14
С45-10
(13) ■
С45-10
(14)
С45-10
С8-16, С28-16
С8-18, С28-18
С8-20, С28-20
С45-12
(16) ■
С45-12
(17) ■
С45-10
С8-18, С28-18
С8-20, С28-20
С8-18, С28-18
С45-10
(19)
С45-12
(20)
С45-12
С8-20, С28-20
С8-18, С28-18
С8-20, С28-20
С45-12
(22)
С45-14
(23) ■
С45-14
С8-22, С28-22
С8-20, С28-20
С8-22, С28-22
С5-10, С45-10
(25)
С5-10, С45-10
; (26)
С5-10, С45-10
С10-12, СЗО-12
С10-14, СЗО-14
С10-16, СЗО-16
С5-10, С45-10
(28)
С5-10, С45-10
; (29)
С5-10, С45-10
С10-18, СЗО-18
С10-20, C30-2I0
С10-22, СЗО-22
С5-10, С45-10
(31)
С5-12, С45-12
(32)
С5-12, С45-12
С10-25, С30-25
С10-22, СЗО-22 ’
С10-25, СЗО-25
Сб-10, С46-10
(34)
Сб-10, С46-10
; (35)
С6-10, С46-10
СЗО-12
СЗО -14
СЗО-16
С6-10, С46-10
(37)
Сб-10, С46-10
(38)
С6-12, С46-12
СЗО-18
С30-20
СЗО-18
Сб-12, C46-I2
(40)
Сб-12, С46-12
(41)
С6-14, С46-14
С30-20
С 30-22
СЗО-22

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
79
С 27 -Зшт
Рис. 2.44 Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а— фундаментов ФБ91—ФБ94; б — то же, ФБ97—ФБЮО; &-то же,
ФБ103—ФБ106; г —то же. ФБ109— ФБ112
(/)
(5)
(9)
(13)
{17)
(21)
(25)
(29)
(33)
С26-10 .
С32-12
С26-10 .
£32-20
С26-12
С32-25 ’
C27-I2 .
С12-16
С27-12 .
С12-25
С28-12
С52-14 ’
С28-12
С52-22 ’
С28-16
С52-22
С48-12 .
С54-16
(37)
(2)
(6)
(10)
(14)
(18)
(22)
(26)
(30)
(34)
С48-12
С54-25
С26-10
С32-14
С26-10
С32-22
С26-14
С32-25
С27-12
С12-18
С27-14
С12-22
С28-12
С52-16
С28-14
С52-20
С28-16
С52-25
С48-12
С54-18
(38)
(3)
(7)
(11)
(15)
(19)
(23)
(27)
(31)
(35)
С48-14
С54-22
С26-10
С32-16
С26-10
С32-25
С27-12
С12-12
С27-12
С12-20
С27-14
С12-25
С28-12 .
С52-18 ’
С28-14
С52-22
С48-12 .
С54-12 '
048-12
С54-20
(39)
(4)
(8)
(Т2)
(16)
(20)
(24)
(28)
(32)
(36)
С48-14
С54-25
С26-10
С32-18
С26-12
С32-22
С27-12
С12-14
С27-12
С12-22
С28-12
С52-25
С48-12
С54-14
С48-12
С54-22
20 40 60 80 100 т
Момент в гс м
С28-Зшт, С52-2 шт
20 kO 60 80 100 120
Момент в гс м
Скв-Зшт, С5к-2шт.
§ 200
Шт
го !*о во во wo т
■. Наменю 8 гс м
20 40 ВО 80 100 120
Момент 3 тс м

Нормальная сипа в гс Нормальная сила в те
80
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Момент 8 тс-м
С6-?и/т.у С 2k - 2 шт
“\
\
V
26
\
ч*
25V
ч-
ч
V
.
23
\
2Ь
ч
?2
V
\
л
\
—ч
\
20
\
<
S,
\
19
N
ч
J8
V
\
ч
77
\
v
\
ч
\
г)
Ш
т
360
^ 320
§ 280
t2*0
I 200
® 120
80
40
Момент в те м
С7-2штС4k -2 шт.
&
20 40 60 80 100 120
Момент 6 тем
36
33
27
37
<2.
28
34
30
\
31
20 k0 60 80 100 120
Момент в те м
Рис. 2.45. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а ~ фундаментов ФВ1—ФВ4: б-*то же, ФВ7—ФВЮ; в —то же
ФВ!3—ФВ16; г — то же, ФВ19—ФВ22
(/) С22-Ю ;
(2, С22'10
W С22'10 :
(4) С22-10 ;
С46-10
С46-12
С46-14
С46-16
(5) С22-10 :
(в) С22'10 ;
(7) С23-10 ,
<*) С23*,()
С46-18
С46-20
С6-10
С6-12
(9) С23'10 .
(/0) С23'Ш :
ап С23-’° ;
(/2) С23-10 ;
С6-14
Сб-16
Сб-18
С6-20
С23-10
к 13)	 .
Ш)С23'12 .
,/5) С23'12 ;
(16) С23'*2
Сб-22
С6-18
С6-20
Сб-22
(/7,С24',° ;
</*)С24*10 ;
О
и
оГ
(20) С24*10 .
С6-10
С6-12
С6-14
Сб-16
(21) С24‘10 ;
(22) С2*'12 ;
(25) С24’12 ,
(24) С24‘12 ;
С6-18
С6-14
С6-16
Сб-18
, С24-14
,„„4 С24-14
С44-10
„„v С44-10
(25) 	;
(26) 	 ,
(27) -	:
(28) ;
С6-16
С6-18
С7-12
С7-14
(29) С44-Ю :
(W С44-10 ;
(3/) С44‘10 ;
(32) С44‘12 ;
С7-16
С7-18
С7-20
С7-16
/oov С44-12
С44-12
С44-12
С44-14
(33) 	;
(34) 	 ;
(35) 	;
(36) 	 ;
C7-J8
С7-20
С7-22
С7-20

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
81
Рис. 2.46. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФВ25—ФВ28 (ниже пунктирной линии) и
ФВ31—ФВ34 (выше пунктирной линии): 6 — то же, ФВ37— ФВ40
(ниже пунктирной линии) и ФВ43—ФВ46 (выше пунктирной ли¬
нии); в —то же, ФВ49—ФВ52; г — то же, ФВ55—ФВ58
(3) С44'10
(/)
С44-10
(2)
С44-10
С8-12
С8-14
(5)
С44-10
(6)
С44-12
С8-20
С8-20
(9) ■
С44-12
(10) .
С45-
(7)
(12)
(16)
(18)
(21)
(24)
(27)
(30)
(33)
(36)
С8-20
С45-10
С8-16,‘££8-16
С45-12
С8-18, С28-18
С45-10
С8-18, С28-18
С45-14
С8-18, С28-18
С5-10, С45-10
С10-16, СЗО-16
С5-10, С45-10
С10-22, СЗО-22
С6-10, С46-10
СЗО-12
С6-10, С46-10
СЗО-18
С6-12, С46-Т2
С30-20
С8-12, С28-12
С45-10
С8-16
С44-10
С8-18
(11)
(4)
(8)
С44-10
С8-18
С44-Ю
С8-20
С45-10
(13)
(16)
; (19)
(22)
(25)
(28) ■
(31)
(34) ■
(37) -
(39)
С8-18, С28-18
С45-14
С8-18, С28-18
С45-12
С8-16, С28-16
С5-10, С45-10
С10-12, СЗО-12
С5-10, С45-10
С10-18, СЗО-18
С5-12, С4£-12
С10-20, С30-20
С6-10, С46-10
СЗО-14
С6-12, С46-12
СЗО-16^
С6-12, С46-12
СЗО-22
С6-14, С46-14
СЗО-22
(14)
(17)
(20)
(23)
(26)
(29)
(32)
(35)
(38)
С8-14, С28-14
С45-12
С8-16, С 28-16
С45-10
С8-16, С28-16
С45-12
С8-18, С28-18
С5-10. С45-10
С10-14, СЗО-14
С5-10, С45-10
С10-20, C30-20
С5-12, С45-12
С10-22, СЗО-22
• С6-10, С46-10
СЗО-16
С6-12, С46-12
СЗО-18
Сб-14, С46-14
С30-20
Л)
Ш
НО
б)
U3S0
«*э
ч 320
1280
Щгм
в
щгоо
^ 160
120
80
ЬО
\
6 V
X
Ч
С8-1шт., С28-1шт., С45-2шт.
40
& зео
\з20
I 280
|г>м
I 200
^ 160
120
во
ьо
В)
480
ш
'Ш
Z3M
Г
*280
§
I'
^ 1В0
80
20 кО 60 80 100 120
Момент в те м
С5~2шпСЮ - 1шт.
СЗО-1шт., С45~1шп7.
Ч
21
Ч
ч.
20
ч
ч®
ч
ч
Jil
ч
N.
18
/Ч
X
/5Ч
17
ч
N
V
ч
Ч
Ч
ч
ч
12
ч
ч
>
13
ч
>
N
ч
IIs
ч
ч.
ю
Ч
ч
ч
N
ч
>
\
29
ч
Ч
V
Ч
ч]
27
X
26
ч
ч.
25
2к
ч
”4.
Ч
23
*ч
ч
Ч
N..
\
X
22
ч
s
ч
V
ч
г)
Ш
Ш
т
£ 360
ъ’320
§
£ 280
I 200
I'160
120
80
кО
20 40 60 ВО 100 120
Момент 8 тем
С6-2щт.,С30-2штСЬВ-1шт.
20 Ь0 ВО 80 100 120
Момент В те м
ч
Ч
39
4s
38
4J
ч
Чч
36
37
ч.
35
Ч.
ч
34ч
X
ч
\
Чч
33
ч
ч
ss
32
4J
Ч
ч,
31
ч
30
ч.
ч
Ч.
ч
М&мент 3 тс м
6—1075

82
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Г
20 40 60 80 100 ПО
Момент В тс м
20 kO ВО 80 100 120
Момент В тем
Ш. М8"Зшт.,С5Ь-2шт.
В)
т
ш
т
ъзео
* 320
%
£280
§
I МО
| 200
^ 160
120
во
40
20 40 60 80 100 120
Момент 6 тс м
032-4шт, С36 -3 шт
20 40 60 80 100 129
Момент В тс м
20 ЬО 60 80 100 120
Момент В те м
20 40 60 ВО 700 120
Момент В те м
24
21
25
17
22
19
23
20
Рис. 2.47. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФВ61—ФВ64; б — то же, ФВ67—ФВ70; в—то же.
20 kO 60 80 /00 120
Момент В гс м
Рис. 2.48. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
-фундаментов ФВ85—ФВ83; 6—то же, ФВ91—ФВ94; в—то же,ФВ97 и ФВ98
ФВ73—ФВ76; г —
то же, ФВ79—ФВ82
(/) С26-10 .
С32-12
(n С26-10 .
С32-14
(3) С26-10 ;
С32-16
(4)
(5) С26-10
С32-20
С26-10
(о) ;
С32-22
(7) С26’12 ;
С32-20
(8)
<Р) С27'12
С12-12
; Ш) С27'12 ;
С12-14
(U ) С27'12 ;
С12-16
(12)
(/3) С27-12
С12-20
; </<) С27‘12 ;
С12-22
(75) С27‘14 ;
С12-20
(16)
(/ 7) С28 12 ;
С52-12
i т С28^ ;
С52-14
(/9) С28*12 ;
С52-16
(20)
(2/) С28’12
С52-20
; (22) С28'14 ;
С52-18
(23) С28’14 ;
С52-20
(24)
(25) С28'16
С52-20
; (26) С28-16
С52-22
; (27) С48-12 ;
С54-12
(28)
(29) С48’12
С54-16
; (30) С48'12 ;
С54-18
(33) .
Ш) С48-12 ;
С54-20
С48-14
(32)
С26-10
(1)
С50-12
С32-18
С26-12
С32-22
С27-12
С12-18
С2/-Г4
С12-22
С28-12
С52-18
С28-14
С52-22
С48-12
С54-14
С48-12
С54-22
(4)
(7)
Ш)
U5)
(19)
С14-12, С54-12
С50-12
С14-18, С54-18
С50-16
С14-20, С54-20
С52-14
(2)
(5)
(8)
С50-12
С14-14, С54-14
С50-14
С14-18, С54-18
С52-12
С34-14
С52-16
С 34-18»
С32-12
СЗб-16
(23)
(12)
(16)
; (20)
С32-14 ,
С36-20
С34-12
С52-14 .
С34-16
С52-18
С34-18
С32-12 .
С36-18
(24)
; (9)
(13) -
(17)
(21)
С32-16
С36-18
;	(3)
; (б)
С52-12
С34-14
С52-14 .
С34-18
С32-12 .
С36-12
С32-14 .
С36-16
(25)
С50-12
С14-16, С54-16
С50-14
С14-20, С54-20
; (;*) С52’12
(14)
Ш)
(22)
С32-16
С36-20
С34-16
С52-16
С34-16
С32-12
С36-14
С32-14
C36-L8
С54-22

ГЛАВА 2.2.- ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
83
Подколонник А
Подколонник 6
10 20 30 40 50 60
Момент б тс м
Марка
сетки
Расход арма*
туры в кг
класса
Марка
сетки
Расход арма¬
туры в кг
класса
A-II ,
1 А'1
A-II
А-1
СА8
_
3
СБ18
19
САЮ
4
—
СБ20
23

СА12
6
—
ССБ6

6
СА14
8
—
ССА6
—
3
СВ8
4
СВЮ
~6
СБ8
—
4
СВ12
9

СБЮ
6
—
СВ14
13

СБ12
8
—
СВ16
17

СБ14
11
—
СВ18
21

СБ16
15
ССВ6
—
8
20 W 60 80 WO W
Момент в тем
Рис. 2.49. Г рафики
для подбора арматур¬
ных сеток подколон¬
ников Л, Б и В
Установка сеток косвен¬
ного армирования (ССА6,
ССБ6, ССВ6) не требует¬
ся, если нормальная си¬
ла меньше значений,
ограниченных пунктир¬
ной линией (/) СА8; (2)
СА10; (3) СА12; (4) СА11:
(5) ССА6; (6) СБ8; (7)
СБЮ; (8) СБ12; (9) СБИ;
(10)	СБ16;	(11)	СБ18;
(12)	СБ20;	(/3) ССБ6;
(14) СВ8: (15) СВ10; (16)
СВ 12;	(17)	СВ14;	(18)
СВ16;	(19)	СВ18;	(20)
ССВ6
Таблица 2.t5
Сортамент сеток для армирования подколонников
Номер
поля
Марка
ника л
1!
тподкмон-
ткеподошВь/
Ь65м
1,95м
2,55м
3,15м
1
КПА1
тв
КПА11
КПА161
2
КПА2
КПА7
тп
КПА17
3
тз
тв
та
КПА18
Н
КПМ
КПА9
тп
КПА19
5
КПА5
КРАЮ
КПА/5
тго
6
КПБ1
те
КПЫ1
К/1616
7
m2
К/167
т/г
КП611
8
ХП63
те
т/з
Ш18
3
КП6Ь
К069
m/k
ты9
10
КП65
т/о
m/s
тго
11
mi
те
ти
КПВ1В
12
тз
те
кпв/з
КОВ/8
13
кпвь
тз
кпвп
КОВ/9
Ш
кдв 5
кто
К/18 /5
КПВ20
б*
Момент 6 гс м
Рис. 2.50. Графики для подбора арматурною каркаса
подколонников А, Б и В
2.2.5. Таблицы и графики
для подбора фундаментов
под колонны двухветвевого сечения
Приводимые таблицы и графики могут быть исполь¬
зованы для наиболее часто встречающихся в практике
проектирования случаев подбора фундаментов для од-
ноэтажньТх зданий с высотой до несущих конструкций
покрытий 10,8—18 м, оборудованных мостовыми кра¬
нами грузоподъемностью до 50 т. Глубина заложения
фундаментов принята в пределах 2,5—4,5 м, а норма¬
тивные давления на основание—1,75—3,5 кгс/см2.
Порядок пользования графиками и таблицами ил¬
люстрирован численным примером по подбору марки
фундамента под колонну двухветвевого сечения.

84
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
По табл. 2.7 для фн=22°: <4-0.61; В-3,44; £>=6,04;
Л = 3,15 — 0,15 = 3 м; 6 = 0,85 I/ 	 =3,4 ж!
Г 18
Дн =(0,61 • 3,4 + 3,44 • 3)1,9 + 6,04 - 1,4 = 32 тсцлг =
= 3,2 кгс!см2
Исходные данные: одноэтажное здание с мостовыми крана¬
ми; типовая двухветвевая колонна имеет сечение размером 500Х
Х1400 мм, отметка низа колонны —1,05 м; подошва фундамента
заглублена на 3,15 м ниже уровня чистого пола здания, верх
подколонника заглублен на 0,15 м; грунты — суглинки с коэффи¬
циентом пористости 0,7 и влажностью на границе раскатывания
13%; по табл. 2.8 и 2.9#” =18 тс/м* (принимаем условно мини¬
мальное значение), сн = 1,4 тс/м2, Фн =22°, вес единицы объема
грунта V0=l,9 тс/м3.
Высота фундамента Аф *=3,15—0,15=3 м.
Усилия на уровне верха подколонника:
от нормативных нагрузок NH =290 тс, Мн —25 тс-м, QH=5 тс;
» расчетных »	N«*350	тс,	М—32 тс-м, Q = 6,5 тс.
Определяют предварительное значение нормативного давле¬
ния на основание по формуле
Ян = (Ab + Bh) Vo + DcH*
Учитывая, что при определении предварительного размера
ширины подошвы b принято минимальное значение	для
подбора парки фундамента можно принять унифицированное
нормативное давление /?н =3 кгс/см2.
Из табл. 2.5 устанавливают, *»то колонне с сечением 500Х
Х1400 мм соответствует подколонник с буквенным индексом Д.
Вычисляют момент относительно центра подошвы фундамен¬
та от нормативных нагрузок Af“ ф =25 Ь5«3=40 тс • м.
По графику на рис. 2М для усилий NH «=290 тс и М” ф =
=40 тс-м подбирают марку фундамента *— ФД58 и ФД63 (марка
фундамента уточняется по графику для подбора армирования
фундаментной плиты).
По табл. 2.17 устанавливают размеры подошвы фундамента:
ab =4,2X3 м (для обеих марок размеры одинаковы).
Поскольку ширина фундамекта отличается от вычисленной
ранее более чем на 0,3 м (3,4—3*0,4 м), необходимо уточнить
нормативное давление
RH =(0,61-3+3,44 • 3)1,9+6,04 • 1,4=28,8 гс/л*«2,9 кгс/смК
Принятое унифицированное значение нормативного давления
на основание, равное 3 кгс/см2, не изменяют.
Для подбора марок арматурных сеток фундаментной плиты
вычисляют момент от расчетных нагрузок относительно центра
ее подошвы.
Л4п>ф =32+6,5 • 3=51,Ь чс • м.
По графику на рис. 2.82, о по усилиям N=350 тс и М П<ф =
=51,5 тс-м уточняют марку фундамента (ФД58) и находят мар¬
ки арматурных сеток и их количество:	сетки	С6-16 (2 шт.) и
С46-16 (1 шт.) предназначены для укладки в верхнем ряду, сетки
С30-20 (2 шт.) — в нижнем ряду. Из табл. 2.13 (для фундаментов
под колонны двухветвевого сечения марки сеток подбирают по
табл. 2.13 и 2.19) находят размер сеток и расход арматуры: С6-16
имеет размер 1,05X2,95 м, расход стали 30 кг (класса А-II—28 кг,
класса А-1—2 кг), диаметр рабочей арматуры 16 мм; С46-16
имеет размер	1,65X2,95 м, расход	стали 45	кг (класса	A-II —
42 кг, класса	А-1—3	кг), диаметр рабочей	арматуры	16 мм;
С30-20 имеет	размер	1,45X4,15 м,	расход стали 87 кг	(класса
A-II—82 кг,	класса	А-1 — 5 кг),	диаметр	рабочей арматуры
20	мм. Полный расход стали на фундаментную плиту — 279 кг
(класса А-И — 262 кг. А-1 — 17 кг).
Для определения вертикальной арматуры подколонника и
сеток, устанавливаемых в зоне стакана, изгибающие моменты от
расчетных нагрузок вычисляют на уровне верха фундаментной
плиты (А*в.ф) и торца колонны (Л1т>к):
мв.ф=Л1+(3^ф —1^ф#п)*32+6*5<3-0*6)=47*6 тс ' *'•
MT K=M+Qh3 K =32+6,5(1,05—0,15) =37,9 тс-м,
где Лф>п — высота фундаментной плиты в м (по табл. 2.17 —
сумма всех ступеней плиты);
—глубина заделки колонны в стакан фундамента в м
(разность отметок торца колонны и верха подколон¬
ника).
По графику на рис. 2.102, г для усилий N=350 тс и Мв ф =
= 47,6 тс - м находят марку каркаса подколонника — КПДЗ.
Расход стали на каркас определяют по табл. 2.20 : 124 кг (клас¬
са A-II — 105 кг, А-1 — 19 кг).
По графику на рис. 2.102, б для усилий N=350 тс и Мт>к =
=37,9 тс • м находят марку сеток — СД8 (из этого же графика
видно, что установка сеток ССД косвенного армирования не тре¬
бует). Расход стали на сетки определяют по табл. 2.21: на во¬
семь сеток — 40 кг (класса А-I). Полный расход стали на подко¬
лонник 164 кг (A-II—105 кг. A-I-59 кг).
Таким образом, общий расход материалов на фундамент со¬
ставит: арматуры 443 кг (А-И— 367 кг, А-1 — 76 кг), бетона
10,8 м3. В проекте фундаменту присваивают конкретную марку,
например ФД58-3.
Ниже приведены табл. 2.16—2.21	и графики
(рис. 2.51—2.102), используемые для подбора типовых
фундаментов под колонны двухветвевого сечения.
Номенклатура фундаментов типа ФГ
Таблица 2.16
Эскиз фундамента
Марка
фундамен¬
та
Объем
бетона
в м3
Размеры фундамента в мм
ФГ2
ФГЗ
ФГ4
ФГ5
ФГ7
ФГ8
ФГ9
ФГ10
ФГ12
ФГ13
ФГ14
ФГ15
5,3
6,6
7.9
9,2
5,8
7,1
8,4
9,7
5,6
6,9
8,2
9,5
2400
3000
3600
4200
3000
1800
2400
3000
3600
4200
3000
1800
2400
3000
3600
4200
зоое
2100
300
450
300

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
85
Продолжение табл. 2.16
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Объем
бетона
в ле3
Размеры фундамента в мм
ах
См. стр. 84
ФГ17
ФГ18
ФП9
ФГ20
6,2
7,5 ’
8,8
10,1
2400
3000
3600
4200
3000
2100
-
450
ФГ22
ФГ23
ФГ'24
ФГ25
5,8
7,1
8,4
9,7
2400
3000
3600
4200
3000
-
2400
-
300
ФГ27
ФГ28
ФГ29
ФГЗО
6,6
7,9
9,2
10,5
2400
3000
3600
4200
3000
-
2400
-
450
1200
ГОП
ги
ФГ32
ФГЗЗ
ФГ34
ФГ35
ФГ37
ФГ38
ФГ39
ФГ40
ФГ42
ФГ43
ФГ44
ФГ45
ФГ47
ФГ48
ФГ49
ФГ50
ФГ52
ФГ&З
ФГ54
ФГ55
6,7
8
9,3
10,6
2400
3000
3600
4200
7,1
8,4
9,7
11
2400
3000
3600
4200
3300
2400
2400
1800
300
3600
2700
2400
1800
300
7,6
8,9
10,2
11,5
2400
3000
3600
4200
3600
2700
2700
2100
300
8
9,3
10,6
11,9
2400
3000
3600
4200
4200
3000
2700 I
1800
300
8,7
10
11,3
12,6
2400
3000
3600
4200
4200
3000
3000
2100
300
См. стр. 86
ФГ57
ФГ58
ФГ59
ФГ60
10,7
12
13,3
14,6
2400
3000
3600
4200
4800
2700
ФГ62
ФГ63
ФГ64
ФГ65
11,2
12,5
13,8
15,1
2400
3000
3600
4200
4800
2700
3000
2400
300
3300
2400
300

86
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Продолжение табл. 2.16
Таблица 2.17
Номенклатура фундаментов типа ФД
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Объем
бетона
в м3
Размеры фундамента в мм
Ф
а | | b
МЬ2) | ММ
'
ФД2
ФДЗ
ФД4
ФД5
5.5
7,1
8.6
10,1
2400
3000
3600
4200
3000
-
1800
-
300
1200
~и
-г-
а-
ФД7
ФД8
ФД9
ФД10
6
7,5
9
10,5
2400
3000
3600
4200
3000
-
1800
-
450
ФД12
ФД13
ФД14
ФД15
5.8
7,3
8.8
10,4
2400
3000
3600
4200
3000
-
2100
-
300
н
и
то
\ 1
а
ч
-4
ФД17
ФД18
ФД19
ФД20
6.4
7,9
9.4
10,9
2400
3000
3600
4200
3000
-
2100
-
450
ФД22
ФД23
ФД24
ФД25
6,1
7.6
9,1
10.6
2400
3000
3600
4200
3000
-
2400
-
300
ФД27
ФД28
ФД29
ФДЗО
6*8
8,3
9,8
11,3
2400
3000
3600
4200
3000
-
2400
-
450
См. стр. 87
ФД32
ФДЗЗ
ФД34
ФД35
7
8,5
10
11,5
2400
3000
3600
4200
•
3300
2700
2400
1800
300
ФД37
ФД38
ФД39
ФД40
7,4
8,9
10,4
11,9
2400
3000
3600
4200
3600
3000
2400
1800
300

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
87
Продолжение табл. 2>.17
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Объем
бетона
в м3
Размеры фундамента в мм
at(a2)
ФД42
ФД43
ФД44
ФД45
8
2400
9,5
3000
11
3600
12,5
4200
ФД47
ФД48
ФД49
ФД50
3600
3000
8,7
2400
10,2
3000
11,7
3600
13,2
4200
4200
3300
2700
2100
300
2700
2100
300
ФД57
9,3
2400
ФД58
ФД59-
10,8
12,4
3000
3600
4200
3300
3000
2400
300
ФД60
13,9
4200
-
ФД52
10
2400
ФД53
11,5
3000
4200
3600
2700
2100
300
ФД54
13
3600
(3000)
;2Ю0)
(300)
ФД55
14,5
4200
ФД62
10,4
2400
ФД63
11,9
3000
4200
3600
3000
2400
300
ФД64
13,4
3600
(3000)
(1800)
(300)
ФД65
15
4200
ФД67
11,2
2400
ФД68
12,7
3000
4800
3900
3000
2400
300
ФД69
14,2
3600
(3000)
(1800)
(300)
ФД70
15#7
4200
ФД72
12,2
2400
j ФД73
13,7
3000
4800
3900
3300
2700
300
ФД74
15,2
3600
(3000)
(2100)
(300)
ФД75
16,7
4200
ФД77
12,6
2400
ФД78
14,2
3000
4800
3900
3600
2700
300
ФД79
15,7
3600
(3000)
(2100)
(300)
ФД80
17,2
4200
ФД82
14,4
2400
ФД83
15,9
3000
5400
4500
3600
3000
300
ФД84
17,4
3600
(3300)
(2100)
(300)
ФД85
18,9
4200
ФД87
14,9
2400
ФД88
16,4
3000
5400
4200
4200
3000
300
ФД89
17,9
3600
(3000)
(2100)
(300)
ФД90
19,4
4200
ФД92
16,9
2400
•
ФД93
18,4
3000
4200
4800
3600
300
ФД94
19,9
3600
5400
(3000)
(2400)
(300,
ФД95
21,4
4200
ФД97
20,4
2400
ФД98
21,9
3000
6000
4200
4800
3000
450
ФД99
23,4
3600
(3000)
(1800)
(300)
ФД100
24,9
4200

88
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.17
Эскиз фундамента
Марка
Объем
бетона
Размеры фундамента
в мм
фунда¬
h 1
I
1
мента
в м3
ЛФ 1
а
аЛ<к) 1
b 1
biilh)
h0(ht)
См. стр. 87
ФД102
23,3
2400
ФД103
24 8
3000
6000
4200
5400
3600
450
ФД104
26 3
3600
(3000)
(2400)
(300)
ФД105
27,8
4200
ФД107
27,4
2400
ФД108
28,9
3000
6600
4800
5400
3600
450
ФД109
30,4
3600
(3000)
(2100)
(450)
ФДИ0
31,9
4200
ФД112
30,7
2400
ФД113
32,2
3000
6600
4800
6000
4200
450
ФД114
33,7
3600
(3000)
(2400)
(450)
ФДП5
35,2
4200'
ФД118
36,3
3000
7200
5400
6000
4200
450
ФД119
ФД120
37,8
39,4
3600
4200
(3600)
(2400)
(450)
ФД124
ФД125
42,2
43,7
3600
4200
7200
5400
(3600)
6600
4800
(3000)
450
(450)
Таблица 2.18
Номенклатура фундаментов типа ФЕ
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Объем
бетона
в ж3
Размеры фундамента в мм
|	а^)
Ьг(Ь2)
ММ
ФЕ2
8,1
2400
ФЕЗ
10
3000
ФЕ4
11,9
3600
ФЕ5
13,9
4200
ФЕ7
8,4
2400
ФЕ8
10,3
3000
ФЕ9
12,3
3600
ФЕЮ
14,2
4200
ФЕ12
ФЕ13
ФЕН
ФЕ15
8,9
10,8
12,8
14.7
2400
300Э
3600
4200
3300
2400
3600
2400
3600
4
2700
ФЕ17
ФЕ18
ФЕ19
ФЕ20
9,7
11,6
13,6
15,5
2400
3000
3600
4200
4200
3600
2700
2100
ФЕ22
ФЕ23
ФЕ24
ФЕ25
10,4
12.3
14.3
16,2
2400
3000
3600
4200
4200
3600
3000
2400
-
ФЕ27
ФЕ28
ФЕ29
ФЕЗО
11,1
13,1
15
17
2400
3000
3600
4200
Ф
4800
3900
3000
2400
-
ФЕ37
ФЕ38
ФЕ39
ФЕ40
11
13
14.9
16.9
2400
3000
3600
4200
4800
3600
3300
2100
-

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
89
Продолжение табл. 2.18
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Объем
бетона
в м3
Размеры фундамента в мм
ЬЛЬг)
Ло(&).
См. стр. 88
ФЕ47
11,8
2400
ФЕ48
13,7
3000
ФЕ49
15,7
3600
ФЕ50
17,6
4200
4800
3600
3600
2400
ФГ'32
ФЕЗЗ
ФЕ34
ФЕ35
12.3
14.3
16,2
18,2
2400
3000
3600
4200
4800
4200
(3600)
3000
2400
(1800)
300
(300)
ФЕ42
ФЕ43
ФЕ44
ФЕ45
13,5
15,4
17.3
19.3
2400
3000
3600
4200
4800
4200
(3600)
3300
2700
(2100)
300
(300)
ФЕ52
ФЕ53
ФЕ54
ФЕ55
13,6
15.5
17.5
19,4
2400
3000
3600
4200
4800
4200
(3600)
3600
2700
(1800)
300
(300)
ФЕ57
ФЕ58
ФЕ59
ФЕ60
15,2
17 1
19,1
21
2400
3000
3600
4200
5400
4500
(3600)
3600
3000
(2100)
300
(300)
ФЕ62
ФЕ63
ФЕ64
ФЕ65
15,8
17.7
19.7
21.7
2400
3000
3600
4200
5400
4500
(3600)
4200
3000
(1800)
300
(300)
ФЕ67
ФЕ68
ФЕ69
ФЕ70
18.3
20,2
22,1
24,1
2400
3000
3600
4200
5400
4500
(3600)
4800
3600
(2400)
300
(300)
ФЕ72
ФЕ73
ФЕ74
ФЕ75
19.4
21.4
23.3
25.3
2400
3000
3600
4200
6000
4800
(3600)
4800
3600
(2400)
300
(300)
ФЕ77
ФЕ78
ФЕ79
ФЕ80
24
26
27.9
29.9
2400
3000
3600
4200
6000
4200
(3300)
5400
3600
(2400)
450
(300)
ФЕ82
ФЕ83
ФЕ84
ФЕ85
26,4
28.3
30.3
32,2
2400
3000
3600
4200
6600
4800
(3600)
5400
3600
(2400)
450
(300)
ФЕ87
ФЕ88
ФЕ89
ФЕ90
31.3
33.3
35.2
37.2
2400
3000
3600
4200
6600
4800
* (3300)
6000
4200
(2400)
450
(450)
ФЕ93
ФЕ94
ФЕ95
36.2
38.2
40,1
3000
3600
4200
7200
5400
(3600)
6000
4200
(2400)
450
(450)
ФЕ99
ФЕ100
43,4
45,3
3600
4200
7200
5400
(3600)
6600
4800
(3000)
450
(450)

РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.19
Сортамент сеток для армирования фундаментных плит
Марка
сетки
Размер сетки в м
Расход армат
класс
A-II | А-1
уры в кг
а
всего
С5-14
19
2
21
С5-16
1,05X2,65
25
2
27
С5-18
32
3
35
С14-22
96
7
103
С14-25
1,05X5,35
124
7
131
С24-22
56
6
62
С24-25
1,45X2,35
73
6
79
С26-16
37
3
40
С26-18
1,45X2,95
47
5
52
С27-16
41
3
44
С27-18
1,45X3,25
52
5
57
С27-20
64
5
69
С28-25
1,45X3,55
109
8
117
С34-20
106
6
112
С34-22 -
1,45X5,35
128
9
137
С34-25
165
9
174
С36-22
142
9
151
С36-25
1,45X5,95
183
9
192
С38-14
63
5
68
С38-16
83
5
88
С38-18
1,45X6,55
105
7
112
С38-20
130
7
137
С40-14
69
5
74
С40-16
90
5
95
С40-18
1,45X7,15
115
7
122
С40-20
141
7
148
С40-22
171
10
181
С45-22
71
7
78
С45-25
1,65X2,65
92
7
99
С46-25
1,65X2,95
106
7
ИЗ
С48-16
51
4
55
С48-18
1,65X3,55
64
6
70
С48-20
79
6
85
С50-18
75
6
81
С50-20
1,65X4,15
93
6
99
' С50-22
111
9
120
С56-12
48
3
51
С56-14
65
5
70
С56-16
85
5
90
С56-18
1,65X5,95
107
7
114
С56-20
133
7
140
' С56-22
160
10
170
С56-25
207
10
217
С58-14
72
5
77
С58-16
93
5
98
С58-18
1.65Х-6.55
118
8
126
С58-20
146
8
154
С58-22
176
12
188
С58-25
227
12
239
Продолжение табл. 2.19
Марка
сетки
Размер сетки в л*
Расход арматуры в кг
класса
A-II | А-I | всего
С60-14
78
5
83
С60-16
102
5
107
С60-18
1,65X7,15
129
8
137
С60-20
159
8
167
С60-22
192
12
204
Примечание. Для армирования фундаментов под
колонны двухветвевого сечения используются также сетки,
приведенные в табл. 2.13 (в рабочих чертежах маркировка
сеток для армирования фундаментных плит принята единой
для фундаментов под колонны прямоугольного и двухветве¬
вого сечения).
Таблица 2.20
Сортамент каркасов для армирования подколонников
Марка
каркаса
Расход арматуры
в кг класса
Марка
каркаса
Расход арматуры
в кг класса
A-II
А-1
всего
А-И
А-1
всего
КПП
55
5
60
КПД6
95
5
100
КПГ2
74
10
84
КПД7
127
14
141
кпгз
93
16
109
КПД8
160
26
186
КПГ4
112
23
135
КПД9
192
37
229
КПГ5
131
28
159
кпдю
225
43
268
КПД1
62
5
67
КПЕ1
76
6
82
КПД2
84
11
95
КПЕ2
102
16
118
кпдз
105
19
124
КПЕЗ
128
28
156
КПД4
127
25
152
КПЕ4
155
37
192
КПД5
148
31
179
КПЕ5
181
47
228
Таблица 2.21
Сортамент сеток для армирования подколонников
Марка
сетки
Расход
арматуры
в кг класса
Марка
сетки
Расход
арматуры
в кг класса
А-II
А-1
A-II
А-1
СГ8
5
СД18
26
СГ10
ССГ
0
7
6
сед
7
СД8
5
СЕ8
6
сдю
8
—
СБЮ
9
—
СД12
11
—
СЕ 12
14
—
СД14
16
—
СЕ14
18
—
СД16
20
—
СЕ16
24
—
ССЕ
9

ГЛАВА 2.й. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ	ф|
20 кО 60 80 100 120 1к0 160 180 200 220
Момент в те м
Рис. 2.51. График
для подбора фун¬
даментов при глу¬
бине заложения
подошвы 2,55 м и
нормативном дав¬
лении на грунт
1,75 кгс/см2
1 — ФГ2, ФГ7, ФД2,
ФД7; 2 — ФГ12, ФГ17,
ФД12, ФД17; 3— ФГ22.
ФГ27,	ФД22.	ФД27;
4	— ФГ32, ФД32, ФЕ2;
5	— ФГ37, ФД37, ФЕ7;
6—ФГ42,	ФД42, ФЕ12:
7—ФГ47,	ФД47, ФД52,
ФЕ17; 8—ФГ52, ФД57.
ФД62, ФЕ22; 9— ФГ57,
ФД67,	ФЕ27,	ФЕ32;
10—ФГ62, ФД72, ФЕ37,
ФЕ42: //— ФГ67, ФД77,
ФЕ47, ФЕ52; 12— ФГ72,
ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77.
ФД87, ФЕ62; 14— ФД92.
ФЕ67; 15—ФД97, ФЕ72.
16 — ФД102,	ФЕ77;
/7 — ФД107,	ФЕ82;
18— ФД112,	ФЕ87;
19— ФД117, ФЕ92:
20 — ФД122, ФЕ97
20 кО 60 80 100 120 М 160 180 200 220
Момент в тем
Рис. 2.53. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт
2,25 кгс/см2
1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; 2— ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3— ФГ22, ФГ27,
ФД22, ФД27; 4— ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5 — ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6 — ФГ42, ФД42.
ФЕ12; 7 — ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8 — ФГ52, ФД57, ФД62, ФЕ22; 9 — ФГ57,
ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10 — ФГ62, ФД72, ФЕ37, ФЕ42; 11 — ФГ67, ФД77, ФЕ47,
ФЕ52; 12 — ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77, ФД87, ФЕ62; 14 — ФД92, ФЕ67;
15 — ФД97, ФЕ72; 16 — ФД102, ФЕ77; 17 — ФД107, ФЕ82
20 кО 60 80 100 120 ПО 160 180 200 221
Момент 6 те м
Рис. 2.52. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт 2 кгс/см2
1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; 2 — ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3— ФГ22, ФГ27,
ФД22, ФД27; 4— ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5 — ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6— ФГ42, ФД42,
ФЕ12; 7 — ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8 — ФГ52, ФД57, ФД62, ФЕ22; 9 — ФГ57,
ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10 — ФГ62, ФД72, ФЕ37, ФЕ42; 11 — ФГ67, ФД77, ФЕ47,
ФЕ52; 12 — ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13 — ФГ77, ФД87,	ФЕ62;	14 — ФД92,	ФЕ67;
15 —■ ФД97, ФЕ72; 16— ФД102, ФЕ77; 17 — ФД107, ФЕ82; 18— ФД112, ФЕ87

92
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
20 ко 60 80 100 120 ПО 160 180 200 220
Момент в те м
Рис. 2.54. Г рафик
для подбора фун¬
даментов при глу¬
бине заложения
подошвы 2,55 м и
нормативном дав¬
лении на грунт
2,5 кгс/см?
1 — ФГ2, ФГ7, ФД2,
ФД7; 2 —> ФГ12, ФГ17,
ФД12, ФД17; 3— ФГ22,
ФГ27,	ФД22,	ФД27:
4	— ФГ32, ФД32, ФЕ2:
5	— ФГ37, ФД37, ФЕ7:
6—	ФГ42, ФД42, ФЕ12:
7—ФГ47,	ФД47, ФД52.
ФЕ17; 8—ФГ52, ФД57.
ФД62, ФЕ22; 9— ФГ57,
ФД67,	ФЕ27,	ФЕ32;
10—ФГ62, ФД72, ФЕ37,
ФЕ42; И— ФГ67. ФД77,
ФЕ47, ФЕ52; 12— ФГ72,
ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77,
ФД87, ФЕ62; 14— ФД92.
ФЕ67; 15— ФД97, ФЕ72;
16 — ФД102, ФЕ77
20 м 60 80 100 120 ПО 160 180 200 220
Момент б те м
Рис. 2.56. График для подбора фундаментов при глубине зало-
жения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт
3,5 кгс/см2
1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; .2 — ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3 — ФГ22, ФГ27,
ФД22, ФД27; 4—ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5—ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6 — ФГ42, ФД42,
ФЕ12; 7 — ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8 — ФГ52, ФД57, ФД62, ФЕ22; 9— ФГ57,
ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10 — ФГ62, ФД72, ФЕ37. ФЕ42; // —ФГ67, ФД77, ФЕ47,
ФЕ52; 12 ~ ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77, ФД8?, ФЕ62; 14 — ФД92, ФЕ67;
15 ~ ФД97, ФЕ72; 16 — ФД102, ФЕ77
20 40 60 80 100 120 М 160 180 200220
Момент 0 тем
Рис. 2.55. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 2,55 м и нормативном давлении на грунт
3 кгс/см2
1 — ФГ2, ФГ7, ФД2, ФД7; 2—ФГ12, ФГ17, ФД12, ФД17; 3— ФГ22, ФГ27,
ФД22, ФД27; 4— ФГ32, ФД32, ФЕ2; 5 — ФГ37, ФД37, ФЕ7; 6 — ФГ42, ФД42,
ФЕ12; 7 — ФГ47, ФД47, ФД52, ФЕ17; 8 — ФГ52, ФД57, ФД62, ФЕ22; 9— ФГ57.
ФД67, ФЕ27, ФЕ32; 10*— ФГ62, ФД72, ФЕ37, ФЕ42; 11 — ФГ67, ФД77, ФЕ47,
ФЕ52; 12ФГ72, ФД82, ФЕ57; 13— ФГ77, ФД87, ФЕ62; 14— ФД92, ФЕ67;
15 — ФД97. ФЕ72; 16 — ФД102, ФЕ77

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
20 ко 60 60 too 120 ПО 160 180 200 220
Момент в те м
Рис. 2.57. Г рафик
для подбора фун¬
даментов при глу¬
бине заложения
подошвы 3,15 м и
нормативном дав¬
лении на грунт
1,75 кгс/см2
/ — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ.
ФД8: 2 — ФГ13, ФГ18,
ФД13, ФД18; 3—ФГ23,
ФГ28,	ФД23,	ФД28:
4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ:
5—ФГ38,	ФД38, ФЕ8;
6—ФГ43,	ФД43, ФЕ13:
7—ФГ48,	ФД48, ФД53,
ФЕ18; 8—ФГ53, ФД58,
ФД63, ФЕ23; 9—ФГ58.
ФД68,	ФЕ28, ФЕЗЗ;
10— ФГ63. ФД73, ФЕ38,
ФЕ43; 11—ФГ68, ФД78.
ФЕ48, ФЕ53; 12—ФГ73,
ФД83, ФЕ58: 13—ФГ78,
ФД88, ФЕ63; 14—ФД93,
ФЕ68; 15—ФД98, ФЕ73;
16	— ФД103,	ФЕ78:
17	— ФД108,	ФЕ83;
18— ФД113, ФЕ88;
19	— ФД118, ФЕ93:
20	— ФД123, ФЕ98
20 Ц0 60 80 100 120 М 160 180 200 720
Момент в те м
Рис. 2.59. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт
2,25 кгс/см2
1 — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2 —ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18: 5—ФГ23, ФГ28.
ФД23, ФД28; 4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38, ФЕ8; 6 — ФГ43, ФД43,
ФЕ13; 7 — ФГ48, ФД48, ФД53, ФЕ18;	ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9—ФГ58,
ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10 — ФГ63, ФД73, ФЕ38, ФЕ43; // — ФГ68, ФД78, ФЕ48.
ФЕ53; 12 — ФГ73, ФД83, ФЕ58; 13— ФГ78, ФД88, ФЕ63; 14 — ФД93, ФЕ58;
15 ~ ФД98, ФЕ73; 16 — ФД103, ФЕ7В; 11 — ФД108, ФЕ83
20 ио so во юо m гча m m ?oo 220
Момент в тс м
Рис. 2.58. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт
2 кгс/см2
1 — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2 — ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18; 3— ФГ23, ФГ28,
ФД23, ФД28; 4— ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38. ФЕ8; 6— ФГ43, ФД43,
ФЕ13; 7 — ФГ48, ФД48, ФД53, ФЕ18; 8 — ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9— ФГ58,
ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10 — ФГ63, ФД73, ФЕ38, ФЕ43; 11 — ФГ68, ФД78, ФЕ48,
ФЕ53; 12 — ФГ73. ФД83, ФЕ58; 13 — ФГ78, ФД88, ФЕ63; 14 — ФД93, ФЕ68;
15 — ФД98, ФЕ73; /6—ФД103, ФЕ78; /7 — ФД108, ФЕ83; 18 — ФД113, ФЕ38;
19— ФД118, ФЕ93

94
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
20 kO 60 80 100 120 140 160 180 2D0 220
Момент в тем
6W
600
560
520
**=> ьоо
Сэ
§ JSD
-
| 280
$
Ш?и°
?оо
W0
120
80
Ш
ч
X
X
N
х
м
X
ч
17
х
IJ
ч
ч
Ч
ч
п
Ч
X
\
S
3
Ч
X
N
£
ч.
ч
чГ
Ч
6'
ч
ч
ч
ч
Ч
ч
ч|
\
ч
ч
Ч
Ч
ч
>
\<-
'i?'
1
\
Si
&
*
к>
>
$
£
!>:
— /
Рис. 2.60. График
для подбора фун¬
даментов при глу¬
бине заложения
подошвы 3,15 м и
нормативном дав¬
лении на грунт
2,5 кгс/см2
/ — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ,
ФД8; 2 — ФГ13, ФГ18,
ФД13, ФД18; 3—ФГ23,
ФГ28,	ФД23,	ФД28;
4	— ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ;
5	— ФГ38, ФД38, ФЕ8:
6—	ФГ43, ФД43, ФЕ13;
7—ФГ48,	ФД48, ФД53,
ФЕ18; в—ФГ53, ФД58,
ФД63, ФЕ23; 9— ФГ58,
ФД68,	ФЕ28,	ФЕЗЗ:
/0—ФГ63, ФД73, ФЕ38.
ФЕ43; //—ФГ68, ФД78,
ФЕ48, ФЕ53; 12— ФГ73,
ФД83, ФЕ58; 13— ФГ78.
ФД88, ФЕ63; 14—ФД93,
ФЕ68; 15—ФД98, ФЕ73;
16- ФД103, ФЕ78
м
Момент в тем
Рис. 2.62. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт
3,5 кгс/см2
/ — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2— ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18; 3—ФГ23, ФГ28,
ФД23, ФД28; 4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38, ФЕ8; 6— ФГ43, ФД43,
ФЕ1З, 7 — ФГ4в, ФД48, ФД53, ФЕ18; 8— ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9— ФГ58,
ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10 — ФГ63, ФД73, ФЕ38, ФЕ43; 11 — ФГ68, ФД78, ФЕ48,
ФЕ53; 12 — ФГ73, ФД83, ФЕ58; 13—ФТ78, ФД88, ФЕ63; 14 — ФД93, ФЕ68;
15 — ФД98, ФЕ73
Момент § тс л*
Рис. 2.61. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 3,15 м и нормативном давлении на грунт
3 кгс/см2
/ — ФГЗ, ФГ8, ФДЗ, ФД8; 2— ФГ13, ФГ18, ФД13, ФД18;	3	—	ФГ23,	ФГ28.
ФД23, ФД28; 4 — ФГЗЗ, ФДЗЗ, ФЕЗ; 5 — ФГ38, ФД38, ФЕ8; 6— ФГ43, ФД43,
ФЕ13; 7 — ФГ48, ФД48, «Я>Д53, ФЕ18; 8 — ФГ53, ФД58, ФД63, ФЕ23; 9 — ФГ53,
ФД68, ФЕ28, ФЕЗЗ; 10 — ФГ63, ФД73, ФЕ38, ФЕ43; // — ФГ68, ФД78, ФЕ48,
ФЕ53; 12 — ФГ73, ФД83, ФЕ58; 13 — ФГ78. ФД88, ФЕ63; 14 — ФД93, ФЕ68;
15 — ФД98, ФЕ73

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
95
2Q кй
60 100 120 М 160 180 2QQ п?0
Момент 8 ТС’М
Рис. 2,63. График
для подбора фун¬
даментов при глу¬
бине заложения
подошвы 3,75 м и
нормативном дав¬
лении на грунт
1,75 кгс/см-
\ — ФГ4, ФГ9, ФД4,
ФД9; 2 — ФГ14, ФГ19,
ФД14, ФД19; 3—ФГ24.
ФГ29,	ФД24,	ФД29:
4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4;
5-ФГ39, ФД39, ФЕ9:
в — ФГ44, ФД44, ФЕ14;
7—ФГ49, ФД49, ФД54.
ФЕ19; 8—ФГ54, ФД59,
ФД64, ФЕ24; 9— ФГ59,
ФД69,	ФЕ29,	ФЕ34:
10— ФГ64, ФД74, ФЕ39,
ФЕ44; //—ФГ69, ФД79,
ФЕ49, ФЕ54; /2—ФГ74,
ФД84, ФЕ59; /3—ФГ79,
ФД89, ФЕ64; 14— ФД94,
ФЕ69; 15—ФД99, ФЕ74;
16	— ФД104, ФЕ79;
17	— ФД109, ФЕ84;
18	— ФД114, ФЕ89:
19	— ФД119. ФЕ94:
20	—■ ФД124, ФЕ99
А
20 40 SO 80 100 120 М ISO 180 200 220
Момент в ТС'М
Рис. 2.65. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт
2,25 кгс/см2
1 — ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9; 2 — ФГ14, ФГ19, ФД14, ФД19; 3—ФГ24, ФГ2Э,
ФД24, ФД29; 4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; 6 — ФГ44, ФД44,
ФЕН; 7 — ФГ49, ФД49, ФД54, ФЕ19; 8 — ФГ54, ФД59, ФД64, ФЕ24; 9 — ФГ59,
ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10 — ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; И — ФГ69, ФД79, ФЕ4Э,
ФЕ54; 12 — ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13 — ФГ79, ФД89, ФЕ64;	14	— ФД94, ФЕ69;
15 — ФД99, ФЕ74; 16 — ФД104, ФЕ79; 17 — ФД109, ФЕ84; 18 — ФД114, ФЕ89;
20 НО 80 80 100 120 НО 160 180 200 220
Момент в тс м
Рис. 2.64. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт
2 кгс/см2
1 — ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9; 2— ФГ14, ФГ19, ФД14, ФД19; 3— ФГ24, ФГ29,
ФД24, ФД29; 4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; 6 — ФГ44, ФД44.
ФЕН; 7 — ФГ49, ФД49, ФД54, ФЕ19; 5 — ФГ54, ФД59, ФД64, ФЕ24; 9 — ФГ59.
ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10 — ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; И — ФГ69, ФД79, ФЕ49,
ФЕ54; 12 — ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13 — ФГ79, ФД89, ФЕ64;	14 — ФД94,	ФЕ69;
15 — ФД99, ФЕ74; 16 — ФД104, ФЕ79; 17 — ФД109, ФЕ84; 18— ФД114, ФЕ89;
*19 — ФД119, ФЕ94; 20 — ФД124, ФЕ99

96
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Момент в те м
с* .
^ ь
з;
•о
§<
и
0 —
о
\
15
п —
%
0 —
9
\
ik
13
7
[х
?
Ч
12
ч
ч
) авв
ч
N
) —
к
Ч
X
)
к
9
X
\
ч
J
—V
V
Ч
к
ч.
Ч
“О
ч-Ч
V
X
N
V
N
1р<
1
ч
Ч>
$

%
Ч,
<
X
-	|
/О
V. - ;
'fh.
Рис. 2.66. График
для подбора фун¬
даментов при глу¬
бине заложения
подошвы 3,75 м
и нормативном
давлении на грунт
2,5 кгс/см2
1 — ФГ4, ФГ9, ФД4.
ФД9; 2 — ФГ14, ФГ19,
ФД14, ФД19; 3-ФГ24,
ФГ29,	ФД24,	ФД29;
4	— ФГ34, ФД34, ФЕ4:
5	— ФГ39, ФД39, ФЕ9;
$—ФГ44, ФД44, ФЕН;
7—ФГ49, ФД49, ФД54,
ФЕ19; 8—ФГ54, ФД59.
ФД64, ФЕ24; 9— ФГ59.
ФД69,	ФЕ29,	ФЕ34;
10— ФГ64, ФД74, ФЕ39,
ФЕ44; И—ФГ69, ФД79,
ФЕ49, ФЕ54; 12— ФГ74,
ФД84, ФЕ59; 13— ФГ79,
ФД89, ФЕ64; 14—ФД94,
1>Е69; 15— ФД99, ФЕ74;
16 — ФД104,	ФЕ79;
17	— ФД109, ФЕ84
200
160
120
8С\
W
\
\—
s
'
X
\
"Ч
13
ч
)
X
X
)
12
X
ч
N
Ч
\
"Ч,
\
s''
N
N.
N
N
ч
X
Ч
\
		“N
Ч
\
X
\
N
ч
Ч
\
к
/
\
\
N
Ss
\
V
ч
N.
>
ч
>
N
\
>
\
ч
\
л
к>
>
Хч
£
%
У*
>ч
^7?
А
&
у.
У
Момент в те м
Рис. 2.68. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт
3,5 кгс/см2
1 — ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9; 2 — ФГ14, ФГ19, ФД14, ФД19; 3 — ФГ24, ФГ29.
ФД24, ФД29; 4 — ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; 6 — ФГ44, ФД44,
ФЕН; 7 — ФГ49, ФД49, ФД54, ФЕ19; 8 — ФГ54, ФД59, ФД64, ФЕ24; 9 — ФГ59,
ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10 — ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; 11 — ФГ69, ФД79, ФЕ49,
ФЕ54; 12 — ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13 — ФГ79, ФД89, ФЕ64; 14— ФД94, ФЕ63}
Момент й тс-м
Рис. 2.67. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 3,75 м и нормативном давлении на грунт
3 кгс/см2
ФГ4, ФГ9, ФД4, ФД9: ? — ФГН, ФГ19, ФД14, ФД19;	3—	ФГ24,	ФГ29,
ФД24, ФД29; 4— ФГ34, ФД34, ФЕ4; 5 — ФГ39, ФД39, ФЕ9; 6 — ФГ44, ФД44,
ФЕН; 7 — ФГ49, ФД49,#ФД54, ФЕ19; 8 — ФГ54, ФД59, ФД04, ФЕ24; 9 — ФГ59,
ФД69, ФЕ29, ФЕ34; 10 ~ ФГ64, ФД74, ФЕ39, ФЕ44; //— ФГ69, ФД79, ФЕ49,
ФЕ54; 12 — ФГ74, ФД84, ФЕ59; 13 — ФГ79, ФД89, ФЕ64;	14 — ФД94,	ФЕ69;
15 — ФД99, ФЕ74

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
97
ЦО 40 ВО 80 100 120 140 160 190 200 220
Момент д тс-м
Рис. 2.69. График
для подбора фун¬
даментов при глу¬
бине заложения
подошвы 4,35 м и
нормативном дав¬
лении	на	грунт
2 кгс/см2
/ — ФГ5. ФПО, ФД5,
ФД10; 2—ФГ15, ФГ20,
ФД15, ФД20; 3— ФГ25,
ФГЗО.	ФД25,	ФДЗО;
4 — ФГ35, ФД35, ФЕБ;
5—ФГ40.	ФД40, ФЕЮ;
6—	ФГ45. ФД45, ФЕ15:
?—ФГ50. ФД50. ФД55,
ФЕ20; 8—ФГ55, ФД60,
ФД65, ФЕ25; 9—ФГ60,
ФД70,	ФЕЗО.	ФЕЗЗ:
10—ФГ65. ФД75, ФЕ40.
ФЬ45; /;—ФГ70, ФД80,
ФЕЗО. ФЕ55; 12— ФГ75.
ФД85, ФЕ60; 13— ФГ80,
ФД90, ФЕ65; 14— ФД95,
ФЕ70;	15 —	ФД100,
ФЕ75:	16 —	ФД105,
ФЕ80; 17 — ФДПО,
ФЕ85; 18 — ФД115,
ФЕ90; 19 —ФД120,
ФЕ95; 20— ФД125,
ФЕ100
20 W SO ВО W0 120 М 160 130 200 220
Момент 6 тс м
600
560
520
480
Ш
'■ ш
<* J20
Сэ
| 230
^ 200
F4—
1
	1
I
! 19
— 1- ■
!
18
I
I
17
1S
“1
/5
S
Ik
N
и
\
Чч
12
Ч
s
<
N
га
&
X
7^
-yS
sN.
£
N
N
V
>
£
>>
1
г .
>
X.
Ч
Рис. 2.71. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 4,35 м и нормативном давлении на грунт
2,5 кгс/см2
1 — ФГ5, ФПО, ФД5, ФД10; 2 — ФГ15, ФГ20, ФД15, ФД20; 3 — ФГ25. ФГЗО.
ФД25, ФДЗО; 4 — ФГ35, ФД35, ФЕ5; 5 — ФГ40, ФД40, ФЕЮ; 6 — ФГ45, ФД45,
ФЕ15; 7 — ФГ50, ФД50, ФД55, ФЕ20; 8 — ФГ55, ФД60, ФД65, ФЕ25; 9— ФГ60.
ФД70, ФЕЗО, ФЕ35; 10 — ФГ65, ФД75, ФЕ40, ФЕ45; И — ФГ70, ФД80, ФЕ50,
ФЕ55; 12 — ФГ75. ФД85, ФЕ60; 13 — ФГ80, ФД90. ФЕ65; 14— ФД95, ФЕ70;
15 — ФД100, ФЕ75; 16 — ФД105, ФЕ80; 17 — ФДПО, ФЕ85
20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220
Момент д тс м
Рис. 2.70. График для подбора фундаментов при глубине зало¬
жения подошвы 4,35 м и нормативном давлении на грунт
2,25 кгс/см2
1 — ФГ5, ФПО, ФД5, ФД10; 2 — ФГ15, ФГ20, ФД15, ФД20; 3— ФГ25, ФГЗО.
ФД25, ФДЗО; 4 — ФГ35, ФД35, ФЕ5; 5 — ФГ40, ФД40, ФЕЮ; 6— ФГ45, ФД45,
ФЕ15; 7 — ФГ50, ФД50, ФД55, ФЕ20; 8 — ФГ55, ФД60, ФД65, ФЕ25; 9— ФГ60,
ФД70, ФЕЗО, ФЕ35; 10 — ФГ65, ФД75, ФЕ40, ФЕ45; 11 — ФГ70, ФД80, ФЕ50,
ФЕ55; 12 — ФГ75, ФД85, ФЕ60; 13 — ФГ80, ФД90, ФЕ65; 14 — ФД95, ФЕ70;
15 — ФД100, ФЕ75; 16 — ФДЮ5, ФЕ80; 17— ФД110, ФЕ85; 18 — ФД115, ФЕ90;
19 — ФД120, ФЕ95
7—1075

96
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Рис. 2.72. Г рафик
для подбора фун¬
даментов при глу¬
бине заложения
подошвы 4,35 м и
нормативном дав¬
лении	на	грунт
3 кгс/см2
7 — ФГ5, ФГ10, ФД5.
ФД10; 2—ФГ15, ФГ20,
ФД15, ФД20; 3-ФГ25,
ФГЗО.	ФД25,	ФДЗО;
4 — ФГ35, ФД35, ФЕ5:
5—ФГ40,	ФД40, ФЕЮ;
6—	ФГ45, ФД45, ФЕ15;
7—ФГ50,	ФД50, ФД55,
ФЕ20; 8—ФГ55, ФД60,
ФД65, ФЕ25; 9—ФГ60,
ФД70,	ФЕЗО,	ФЕ35:
10—ФГ65, ФД75, ФЕ40,
ФЕ45; //—ФГ70, ФД80.
ФЕ50, ФЕ55; 12— ФГ75.
ФД85, ФЕ60; 13— ФГЗО,
ФД90, ФЕ65; 14—ФД95,
ФЕ70;	15 — ФД100.
ФЕ75
20 W 60 80 100 120 140 160 180 200 220
Момент 6 те м
а)
300
Iгво
1^
1
I"
£ 100
t
C22-2u/m.y Ш~1сит.
20
N
N
V
' 7Ч
<;
Ч4]
N
S
\5
S
N
у. .
\
X
\\
V
\
К
>
л*
\\>
V
Чг
СВ-2шт., С23-2шт
10 30 50 70 $0
Момент 6 тем
С6-2шт., С2Ь-2шт.
1
§ 180
1 т
%
I 100
§ 60
20
ч
Ч
\
N
J?
\
зК
ч
ч
Ч
\
N
21
30
Ч*
Ч5
\
\
27
Ч
4V
\
\
К
21s
Ч2
Ь
\
ч
ч
г)
10- 30 50 10 30
Момент 6 те м
С7-2шт., С№-2шт.
1
*
§
!
too
ВО
10 30 50 70 30
Момент 6 те м
-V
к
. .
-ч
\
N
V
36
\
35
\
ч
38
10 30 50 70 30
Момент В те м
Рис. 2.74. Графики для подбора арматурных сеток фундаментных
плит
а — фундаментов ФГ2—ФГ5 (ниже пунктирной линии) и ФГ7—ФГ10 (выше
пунктирной линии); б — то же, ФГ12—ФГ15 (ниже пунктирной линии) и
ФГ17—ФГ20 (выше пунктирной линии); в — то же, ФГ22—ФГ25 (ниже пунк¬
тирной линии) и ФГ27—-ФГЗО (выше пунктирной линии); г —то же.
kQ ВО 80 100 120 140 160 WO 20Q 22Q
Момент в и м
С7-18
ФГ32—ФГ35
(!)
С22-10
(2)
С22-10
(3)
С22-10
(4)
С22-10
(5)
С22-Ю
С46-10
С46-12
С46-14
С46-16
С46-14
(б)
С22-10
(7)
С22-10
(8)
С22-10
(9)
С22-10
(10)
С22-10
С46-16
С46-18
С46-20
С46-22
С46-25
(И)
С23-10 .
(12)
С23-10
(13)
С23-10
(14)
С23-10 .
(15)
С23-10
С6-Ю
С6-12
С6-14
С6-12
С6-14
(16)
С23-Ю .
(17)
С23-Ю
(18)
С23-12
(19)
С23-12 .
(20)
С23-12
С6-16
С6-18
С6-14
С6-16
С6-18
(21)
С24-10
(22)
С24-10
(23)
С24-Ю
(24)
С24-12
(25)
С24-12
С6-10
С6-12
С6-14
С6-12
С6-14
(26)
C24-I0
(27)
С24-10
(28)
C24-I4
(29)
С24-12
(30)
С24-12
С6-12
С6-14
С6-14
С6-12
С6-14
(31)
С24-12
(32)
С24-14
(33)
С24-14
(34)
С24-14
(35)
С44-Ю
С6-16
С6-14
Сб-16
С6-18
С7-12
(36)
С44-Ю .
(37)
C44-I0
(38)
(41)
С44-Ю
(39)
С44-12
(40)
С44-12
С7-14
С7-16
С7-18
С44-12
С7-14
С7-16
Рис.2.73. График для подбора фундаментов при глубине заложения подошвы 4,35 м и нормативном давлении
на грунт 3,5 кгс/см2
1 — ФГ5, ФГ10, ФД5, ФД10; 2—ФГ15, ФГ20, ФД15, ФД20; 3 — ФГ25, ФГЗО, ФД25, ФДЗО; 4 — ФГ35, ФД35, ФЕ5; 5 — ФГ40, ФД40,
ФЕЮ; 6— ФГ45, ФД45, ФЕ15; 7 — ФГ50, ФД50, ФД55, ФЕ20; 8 — ФГ55, ФД60, ФД65, ФЕ25; 9 — ФГ60, ФД70, ФЕЗО, ФЕ35; 10 — ФГ65,
ФД75 ФЕ40, ФЕ45; И — ФГ70, ФД80, ФЕ50, ФЕ55; /2»-ФГ75, ФД85, ФЕ60; 13 — ФГ80, ФД90, ФЕ65; 14 — ФД95, ФЕ70

ГЛАВА 2.2. -ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
99
а)
зоо
С8-2шт,Ш'2шт.
5)
и. 260
1 220
1«»1
5 М\
I Щ
t so\
го
N
в
ч
1 >
Ч
j
ч
к!
ч
у
\
?
ч
1
X
Ч
у 300
^ 260
§ 220\
| 180.
1 т
I-.да]
‘ SO'
С 81шт., €28'1шт.Ш'?им
7J4
X
/4
S
ч.
—Ч
Ч
12
го4
чк
ч
ч
Ч
ч
*
ч
в
ч
7
ч
ч
70 30 50 10 90
Момент 6 тем
q\ С5-2шт.,С10-1шт.
С30-1шт.,С45-1ш/п
10 30 50 70 90
Моментв те м
С6-2шт
С30-2шт., С 4 6 -2шт.
260
£ ,
220\
1!80]
§740
■О
§
5 i
§- во\
го\
ч
18
Ч
ч
ч
\
<
\
15
Ю 30 50 70 90
Момент 6 тс м
Ю 30 50 70 90
Момент 8 те м
</)
С44-10
С8-12
С44-12
(2)
<*>
(11)-
(14)
(17),
(20)
(23)
(26)
С8-16
С45-10
С44-10	.
С8-14
С44-12 .
(3)
С8-14, С28-14
С45-12
С8-16, С28-16
С45-14
С8-18, С28-18
С5-10, С45-10
CIO-16, СЗО-16
C5-I2, С45-12
С10-18, СЗО-18
С6-10, С46-10
СЗО-16
С612, С46-12
СЗО-16
(29) •
(б)
(9)
(12)
(15)
(18)
(21)
(24)
(27)
С8-18
С45-10
С8-16, С28-16
С45-12
С8-18, С28-18
С5-10, С45-10
С10-12, СЗО-12
С5-10, С45-10
С10-18, СЗО-18
С5-12, С45-12
С10-20, С30-20
С6-10, С46-10 ,
СЗО-16
С6-12, С46-12
С44-10
С8-16
(7)
С6-14, С46-14
СЗО-18
СЗО-18
(30)-
(10)
(13)
(16)
(19)
(22)
(25)
(28)
I (4)	■
С8-18
С45-10	.
С8-12, С28-12
С45-12
С8-14, С28-14
С45-14
С8-16, С28-16
С5-10, С45-10
С10-14, СЗО-14
С5-10, С45-10
С10-20, C30-20
С6-10, С46-10
СЗО-12
С6-10, С46-10
СЗО-18
С6-12, С46-12
С30-20
С6-14, С46-14
С30-20
С 2 7-3u/m }C52-2tum
6)
300
fc 260
§ 220
§ 180
I т\
1 100\
58 sol
10 30 50 70 90
Момент 8 те м
С28 -Зшт, С52-2шт
10 30 50 70 90
Момент 6 тс м
С 48-Зшт ,С54-2шт
за
10
12
§ т
I 140
10 30 50 70 30
Момент 6 тем
10 30 50 70 90
Момент 6 тем
Рис. 2.75. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФГ36—ФГ40; б — то же, ФГ42—ФГ45; в — то же,
ФГ47—ФГ50; г — то же, ФГ52—ФГ55
Рис. 2.76. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФГ57—ФГ60; б — то же,_ФГ62—ФГ65; в —• то же,
(/)
<*)■
(9)'
(13)
ФГ67—ФГ70; г —
то же.
ФГ72—ФГ75
С26-10
(2)
С26-10
(3)
С26-10
(4)
С26-10
С32-12
С32-14
С32-16
С32-18
С27-12
(б)
С27-12
(7)
С27-12 .
(8)
С27-12
С52-12
С52-14
С52-16
С52-18
С28-12
(W)
С28-12
(И)
С28-12
(12)
С28-12
С52-12
С52-14
С52-16
С52-18
С28-14 .
(14)
С28-14
(15)
С48-12
(16)
С48-12
С52-16
С52-18
С54-12
С54-14
(17)
С48-12
С54-16
; (18)
С48-12
С54-18
; (19)
С48-12
С54-20
7*

100
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
300
£ 260
S 220
§
^ 180
I*
I 100
I" во
СН-2 шт
С50-Зшт., С54-1шт.
С22-2штС^б-Тшт
20
10 30 50 70 90
Момент бтс м
МО 80 120 160 200 2*п
Момент 6 тс м
Рис. 2.77. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундам?нтов ФГ77—ФГ80; 6 — то же, ФД2—ФД5 (ниже
пунктирной линии) и ФД7—ФД10 (выше пунктирной линии)
V) •
С50-12
(4)
(7)
(И)
С14-12, С54-12
С50-12
С14-18, С54-18
С22-10
(2)
(5)
С50-12
С14-14, С54-14
С50-14
С14-16, С54-16
(3)
(6)
С50-12
С46-10
С22-10 .
С46-18
(15)
(8)
(12)
С22-10
С46-16
С22-10
С46-12
С22-10
С46-20
(16)
(9)
(13)
С22-10
С46-18
С22-10
С46-14
С22-10
С46-12
C14-J6, С54-16
С50-14
С14-18, С54-18
С22-10
(10)
(17)
(14)
С22-10
С46-16
С22-10
С46-14
С46-20
С6'?шт, С23 2шт
30 60 90 120 150 180
Момент 8 тс м
Рис. 2.78. Графики для подбора арматурных сеток
фундаментных плит
а — фундаментов ФД12—ФД15; б — то же, ФД17—ФД20
U)
(5)
(13)
С23-10
■■ —.
С6-10
С23-10
(2)
С6-18
С23-16
Сб-16
(6)
(14)
С23-10 .
С6-12
С23-12
(3)
С6-12
С23-16
С6-18
(7)
(15)
С23-10
Сб-14
С23-12
(4)
Сб-14
С23-10
С6-14
(21)
(8)
(16)
С23-10
С6-16
С23-12
Сб-16
С23-10
СВ-2 шт., С2Ь-2шт.
W 80 120 160 200 т
Момент 8 те м
Рис. 2.79. Графики для подбора арматурных фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФД22— ФД25; 6 — то же, ФД27— ФДЗО
</>
(5)
(9)
(13)
(17)
(21)
(25)
(29)
(33)
(37)
(41)
С24-10
Сб-10
С24-10
С6-18
С24-12
Сб-14
С24-14
Сб-12
С24-14
Сб-20
С24-16
Сб-18
С24-18
Сб-18
С24-20
С6-18
С24-22
Сб-20
С24-10
Сб-16
С24-12
ko 80 120 160 POO ?Ь0
Момент 8 тс м
Сб-18
(45) С24'16
(49)
Сб-14
С24-18
Сб-16
; (2)
Сб-12
(3)
С6-14
(6)
С24-10
(7)
С24-12
Сб-20
С6-10
1 (Ю)
С24-12
(И)
С24-12
Сб-16
С6-18
(14)
С24-14
(15)
С24-14
С6-14
С6-16
: (18)
С24-16
(19)
С24-16
С6-12
С6-14
; (22)
С24-16
(23)
С24-18
С6-20
Сб-14
(26)
С24-18
(27)
С24-20
Сб-20
Сб-14
; (30)
С24-20
(ЗП
С24-22
Сб-20
Сб-16
; (34)
С24-25
(35)
С24-25
С6-18
С6-20
(38)
С24-10
(39)
С24-12
Сб-18
С6-14
; (42)
С24-14
(43)
С24-14
С6-14
С6-16
: (46)
С24-16
(47)
С24-16
Сб-16
Сб-18
(50)
С24-18
(51)
С24-20
С23-14
Сб-14
С6-16
(22)
С23-
С6-
(9)
(17)
14
16
С23-12
Сб-18
С23-10
Сб-18
(23)
(Ю)
; (18)
С23-14
Сб-18
Сб-18
(53)
С23-14
Сб-14
(4)
(8)
(12)
(16)
(20)
(24)
(28)
(32)
(36)
(40)
(44)
(48)
(52)
С24-10
Сб-16
С24-12
С6-12
С24-12
С6-20
С24-14
С6-18
С24-16
С6-16
С24-18
С6-16
С24-20
С6-16
С24-22
С6-18
С24-10
Сб-14
С24-12
С6-16
С24-14
С6-18
С24-18
С6-14
С24-20
С6-16
С24-20
С6-18
С6-14
С23-12
Сб-14
(И)
(19)
С23-14
Сб-16
С23-12
С6-16
(12)
(20)
С23-14
С6-18
С23-12
С6-18

ГЛАВА 2.2:. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
т
С1~2шт уС44-2шт.
40 80 120 180 200240
Момент в тс м
а)
С8-1шт.}
С28-Шт., С45-2шт.
40 80 120 160 200 240'
Момент в те м
Рис. 2.80. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФД32—ФД35; б — то же, ФД37—ФД40
(/) С44’10 ;
С7-12
(2)
(5) С44*10 ;
- С7-20
(6)
(Р)
- С7-18
(10)
<А5) С44'14 ;
С7-18
(14)
(/7) 044116 ;
С7-20
(16)
(2/) С44-10 ;
С8-18
(22)
(25) С44‘12
C8-J8
(26)
(29)
С44-10
С7-14
С44-12
С7-12
С44-12
С7-20.
С44-14
С7-20
С44-10
С8-12
С44-10
С8-20
С44-12
С8-20
С44-14
С8-20
(3)
(7)
U1)
(15)
(19)
(23)
(27)
(30)
C44-1Q
С7-16
С44-12
С7-14
С44-14
С7-14
С44-16
С7-16
С44-10
С8-14
С44-12
С8-14
С44-14
С8-16
С44-16
С8-20
(4)
(8)
(12)
(16)
(20)
(24)
(28)
С44-10
С7-18
С44-12
С7-16
С44-14
С7-16
С44-16
С7-18
С44-10
С8-16
С44-12
С8-16
С44-14
С8-18
560
520
Ш
«о
ь* ,
45
§
О*
«3
200
160
\
тз'
\
Ч
ч
\
w
\
11
ч
\
V
\
N
\
13
\
Ilf
V
\
15
\
i 0
V
V
*
и
V
5N

V
6
V
\
д
7
\
\
8

д
\
\
у
1
ч2
\
3
. .
\
\
\
\
6)
С5-2шm.х CIO - кил?~,
СЗО-1шт.у С45 - f шт.
.Ij
!г
\
X
к
J3S
Л
N
\
“\
ч
31
\
\
'О
ч
2Ь.
\
х
А
\
ч
\
ч
\
29
N
V
\
N
\
V
\
23\
,\
\
\
\
\
\
19
S20
V
\
22
ч
> т-
\
\
\
\
\
\
\
ч
ч
40 80 120 160200 240
Момент в гс-м
40 80 120 160 200 240
Момент в те м
Рис. 2.81. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
(1)
(4)
(7)
(10)
(13)
(16)
(19)
(22)
(25)
(28)
(31)
С45-10
С8-12, С28-12
С45-10
С8-18, С28-18
С45-12
С8-16, С28-16
С45-14
С8-16, С28-16
С45-16 .
С8-16, С28-16
С45-18
С8-18, С28-18
С5-10, С45-10
С10-12, СЗО-12
С5-10, С45-10
С10-18, СЗО-18
С5-12, С45-12
СЮ-18, СЗО-18
С5-14, С45-14
С10-20, С30-20
С5-12, С45-12
СЮ-18, СЗО-18
Д42—ФД45; б — то же,
и ФД52—ФД55 (выше
, ФД47—ФД50 (ниже
пунктирной линии)
(2)
С45-10
(3)
С45-Ю
С8-14, С28-14
С8-16, С28-16
(5)
С45-12
(6)
С45-12
С8-12, С28-12
С8-14, С28-14
(8)
С45-12
(9)
С45-14
С8-18, С28-18
С8-14, С28-14
(П)
С45-14
(12)
С45-14
С8-18, С28-18
С8-20, С28-20
(14)
С45-16
(15)
С45-16
С8-18, С28-18
С8-20, С28-20
(17)
С45-18
(18)
С45-20
С8-20, С28-20
С8-20, С28-20
(20)
С5-10, С45-10
(21)
С5-10, С45-Ю
С10-14, СЗО-14 '
С10-16, СЗО-16 ’
(23)
С5-10, С45-10
С10-20, С30-20 '
(24)
C5-I2, С45-12
С10-16, СЗО-16 ’
(26)
С5-12, С45-12
С10-20, С30-20
(27)
С5-14, С45-14
СЮ-18, СЗО-18
(29)
С5-10, С45-10
СЮ-18, СЗО-18
(30)
С5-Ю, С45-Ю
С10-20, С30-20 ’
(32)
С5-12, С45-12
С10-20, С30-20 ’
(33) ■
С5-14, С45-14
СЮ-18, СЗО-18
(34)
С5-14, С45-14
С10-20, С30-20

102
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
СВ-2 шт,
С3и~2шгп, С4б - 7 vufT)
6)
680
ЬЧО
600
по
480
С26 ~3 шт., С3?~?шт
400
к
«о
сэ
§
«о ,
*
5: |
I 280'
^2Щ
200
160
120
80
W
40 80 120 160 200 2Ц0
Момент в тс м
\
\
32
\
J/N
\
ч
\
\
\
ч
30
л
28
\
29
\
г—
л
V-
V
\
—Ч
\
27
ч
Ч_
\
у
л
26
\
25
\
V-J
\
V
\
\
ч
—S
23
\
\
22
ч
\
\
\
21
\
N
ч
\
\
19
ч
\
\
ч
V
\
\
\
а)
6в0\
V)
«)
(7)
tm
(13)
Ш)
Сб-10, С46-10
С30-12
С6-10, С46-10
СЗО-18
Сб-12, С46-12
СЗО-16
Сб-14, С46-14
СЗО-16
Сб-16, С46-16
СЗО-18
Сб-12, С46-12
СЗО-18
(2)
(5)
(■8)
(И)
(14)
(17)
С6-10, С46-10
СЗО-14
С6-10, С46-10
С30-20
Сб-12, С46-12
СЗО-18
Сб-14, С46-14
СЗО-18
Сб-16, С46-16
С30-20
Сб-14, С46-14
СЗО-18
(3)
(6)
(9)
(12)
(15)
(18)
С6-Ю, С46-10
СЗО-16
Сб-12, С46-12 .
СЗО-14
Сб-12, С46-12 .
С30-20
Сб-14, С46-14 .
С30-20
Сб-18, С46-18 .
С30-20
Сб-16, С46-16 .
СЗО-18
U9) С2610 ;
(20) С26-10 ,
(2/) С26-10 ;
(22) С26-1°
С32-12
С32-14
С32-16
С32-18
(23) С2610
(24) С26-12 .
(25) С26-12 ;
(26) С2612
С32-20
С32-16
С32-18
С32-20
(27) С26'12 .
(28) С26'14 ;
(29) С26‘14 ;
(30) С26'14
С32-22
С32-20
С32-22
С32-25
/0,v С 26-16
,on С26-16
(31)	 ;
(32)
С32-22
С32-25
600
560
520
£
§
§ т
| 320\
I
2Щ
200
160
120\
80
Щ
W 80 120 160 200240
Момент в те м
C27-3tum.y С52-2шт.	&Jn С28-3шт., С52-2шт.
\
13
\
1к
\
\
\
12
10
\
11
\
V
л
■х
—N
\
3
—ч
7
\
л
8
\
\
\
\
\
V
5
\
\
и
N
\
\
\
\
\
3
\
\
к
\
\
л
2
\
1
\
\
\
N
640
600\
Cj
I
I 360
1'
40 80 120 160 200 2W
Момент в тс-м
27
\
V-
V
А
V
28
\
<
\
25
\
; 26
\
Г
X
.
\
\
2k
22s
ч,
23
\
X
\
\
—ч
-
\
20
N
21
13
\
\
\
\
\
18
\
\
ч
\
77
\
1 ч
1
ч
16S
ч.
\
15s
V
ч
ч
N
1
\
ч.
\
Ч
1 -
\
ч.
\
N
ч .
W 80 120 160 200240
Момент 6 те м
Рис. 2.82. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФД57—ФД60 (ниже пунктирной линии) и
ФД62— ФД65 (выше пунктирной линии); 6 — то же, ФД67—ФД70
Рис. 2.83. Графики для подбора арматурных сеток фун-
даментных плит
а
— фундаментов
ФД72—
ФД75; б — то же.
ФД77— ФД80
(1) ■
С27-12
(2) ■
С27-12
. (3) С27'12 -
С52-16
(4) ■
С27-12
С52-12
С52-14
С52-18
(5) -
С27-12
(6)
С27-14
(т\ С27-14
(8)
С27-14
С52-20
С52-16
\/) ,
С52-18
С52-20 ’
(9)
С27-14
С52-22 ’
(10)
С27-16
С52-20
; (//) С27-16 ;
С52-22
(12) -
С27-16
С52-25
(13) ■
С27-18
(14)
С27-18
(Л5> С28'12
(16)
С28-12
С52-22
С52-25
С52-12
С52-14
(17) ■
С28-12
С52-16
(18)
С28-12
С52-18
(19) С28'14 .
С52-16
(20)
С28-14
С52-18
(21)
С28-14
С52-20
(22)
С28-16
С52-18
(23) С28'16 .
С52-20
(24)
С28-16
С52-22
(25)
С28-18
С52-20
(26)
С28-18
С52-22
, (27) С28-20 ;
С52-22
(28)
С28-20
С52-25

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
103
С48 -3 шт, 054 -2шт
Г
I'
| 280
$240
180
120
ВО
40
\
!*
\
>.
\
V
;\
\
V
1
\
\
,\
12
ч
13
\
л
X
1
\
—ч
ч
\
10
V
7
\
в
\
3
\
Ч.
—Ч
V
\
6
ч
V
ч
k
ч
5
\
\
\
\
Ч
N
>
ч
\
J
\
\
\
\
N.
ч
к
\
ч
\
\
»Ч
ч
\
ч
\
к
680
640
600
560
520
480
* 440
*360
| 320
t 280|
-t
^ 24d\
200
160
120
80
40
ч^
ч
\
\
29
\
Ч
\
\
Л
Ч
ч.
К
\
V
26
\
27
ч
ч;
\
>
-Л
Ч
\
\
25
23
\
24
\
V
\
к
Ч»
*
20
\
21
ч
22
Ч
\
\
-ч
\
16
к
17
Ч
18
ч
Ч
Ч
Ч
15
Ч
\
\
V
Ч
I
I
ч
40 80 120 160 200 240
Момент в тс-м
40 80 120 160 200 240
Момент в те м
Рис. 2.84. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а
— фундаментов
ФД82—ФД85; б
—-1 о же,
ФД87—ФД90;
И)
С48-12
(2)
С48-'2 ; (3)
С54-14
С48-12
(4)
С48-12
С54-12
С54-16
С54-18
(5) •
С48-12
(6)
04812 ; (7)
С48-14
(8)
С48-14
С54-20
С54-22
С54-18
С54-20
(9)
С48-14
(10)
С48"14, ; (//)
С48-16 .
(12)
С48-16
С54-22
С54-25
С54-20
С54-22
(16)
(19)
(22)
(25)
(28)
W)™dS;
С54-25
С50-12	,
С14-14, С54-14
С50-14
г С14-14, С54-14
С50-14	.
С14-20, С54-20 ’
С50-16	.
С14-22, С54-22 ’
С50-18	.
С14-25, С54-25
(14)
(17)
(20)
(23)
(26)
(29)
С48-18
С54-25
С50-12
С14-16, С54-16
С50-14
С14-16, С54-16
С50-16
С14-18, С54-18
С50-18
С14-20, С54-20
С50-20
С14-22, С54-22
(15)
(18)
(21)
(24)
• (27) ■
(30)
С50-12
С14-12, С54-12
С50-12
С14-18, С54-18
С50-14	.
С14-18, С54-18
С50-16	.
С14-20, С54-20 ’
С50-18	.
С14-22, С54-22 *
С50-20
С14-25, С54-25
coJ С34-3шт., С52-Зшт.
680
640
600
560
520
480
£ МО
§ 400
* 360\
ос
сэ
200
160
40
20
\
V-
ч
ч
“S
ч
ч
18
ч
7^4
77
ч
к
Ч
ч.
ч
14s
Ч
15
ч
ч
16
Л
ч
Ч
-Ч
12
Ч
73
-Ч
11
Ч
ч
Ч
9
к
у
10
\
8 1
ч
к
1
5
Ч
е
с—
ч
\
X
	д
Л
Ч,
2
ч
3
4
/
ч
ч
ч
ч
ч
6)
680
640
600
560
520
480
С32-4шт, 036-Зшт.
*400
3 360
сэ
I
80
	ч
Ч
38
1
37
Ч
ч
V-
\
рЧ
ч
к
35
ч
ч
с—
ч
\
^ -
30
к
31
ч
\
2>ч
к
26s
ч
27
ч
<
25к
5ц,
к
ч
ч
ч
V
ч
24
ч
Чч
23
Ч
21
ч
Ч
ч,
ко 80 120 1S0 200 т
Момент в те м
40 80 120 160 200 240
Момент 6 ТС'М
Рис. 2.85. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФД92— ФД95: б — то же, ФД97—ФД100
(1)
(5)
(9)
(13)
(17)
(21)
(25)
(29)
С52-12
С34-12
С52-14
С34-14
С52-16
С34-16
С52-18
С34-20
С52-22 .
С34-20
С52-25 .
С34-25
С32-14
С36-14
С32-16
С36-16
(33)
С32-18
С36-18
(2)
(6)
(Ю)
(14)
(18)
(22)
(26)
(30)
(34)
(37)
С52-12
С34-14
С52-14
С34-16
С52-16
С34-18
С52-20
С34-18
С52-22
С34-22
С32-12
С36-14
С32-14
С36-16
С32-16
С36-18
С32-18 .
С36-20 ’
С32-20
С36-22
(3)
(7)
(11)
(15)-
(19)
(23) -
(27).
(31) -
(35)
(38)
С52-12
С34-16
С52-14
С34-18
С52-18
С34-16
С52-20
С34-20
С52-22
С34-25
С32-12
С36-16
С32-14
С36-18
С32-16
С36-20
С32-18 .
С36-22 ’
С32-20
С36-25
(4)
(5)
(12)
(16)
(20)
(24)
(28)
(32)
(36)
С52-14
С34-12
С52-16
С34-14
С52-18
С34-18
С52-20
С34-22
С52-25
С34-22
С32-12
С36-18
С32-14
С36-20
С32-16
С36-22
С32-20
С36-20

104
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
а)
680
640
600
560
520
т
СЗк-кшт.
SW
«о
а т
§
2 360
1 320
§ 280
^ 200
160
120
80
кО
ч
16
ч
13
10
Ч
С56-3шт:
17
ч
1к
15
12
6)
§.
з:
L
С5к -к шт.у С58-3 шт.
Ч
ч,
31
ч
30
Ч
29
X-
Ч
ч
V,
28
Ч.
27
Ч
Ч
26
ч
1
s

1
ч
ч.
25
>
2к
ч
ч
Л
ч*
ч
f"
Ч.
21
ч
22
20
N
ч

1$
ч
ч
19
ч
ч
Ч
V
I-
s.
Сз ‘
£
■ 280
2к0
200
160
ч
.
Ч,
12К
ч
ч
Ч
ч.
11
ч
ч
10
Ч
ч.
в
ч
3
Ч
N
.
Ч
Ч
г
о
ч
6
ч
ч
2
Ч
)
ч
к
/
Ч
6)
680
6к0
600
560
со 520
** т
а -
§ Ш
to
СЦО-k шт., С56 - U шт.
| 360
280
2U0
200
160
кО 80 120 160 200 2к0
Момент В тс м
кО 80 120 160 200 2к0
Момент 6 тс -м
<*0 80 120 160 200 2к0
Момент 6 ТС'м
ч.
1к\
Г "
23
ч
Ч
Ч
22
21
ч
lit-
ч
V
ч
ч.
19
Ч
18
п
ч
V
—ч
ч
16
Ч
ч.
15
ч
ч„
/4
ч
ч
ч
13
Ч
кО 80 120 160 200 2к0
Момент 6 те м
Рис. 2.86. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФЯ102—ФД105; б—то же, ФД107—ФДПО
Рис. 2.87. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФД112— ФД115; б —то же, ФД118—ФД120
С58-20
(29)
С54-20
Сой-20
С58-18
(30)
С54-20
С58-22
С58-20
(31)
С58-22
(1)
С34-12 .
С56-14 ’
(2)
С34-12
С56-16
(3)
С34-14
С56-12
(4)
С34-14
С56-14
(/)
С56-12
С38-16 ’
(2)
С56-14 .
С38-14
(3)
С56-14
С38-16
(4)
С56-16
С38-14
(5)
С34-14
С56-16
(6)
С34-14
С56-18
(7)
С34-16
С56-14
(8) ■
С34-16
С56-16
(5)
С56-16
С38-16
(6)
С56-16
С38-18 ’
(7)
С56-18
С38-16
(*)
С56-18
С38-18
(9)
С34-16
(10)
С34-18
(П)
С34-18
(12) ■
С34-18 .
(9)
С56-18
(10)
С56-20
(Щ
С56-20
(12)
С56-22
С56-18
С56-16
С56-18
С56-20
С38-20
С38-18
С38-20
С38-20
(13)
С34-20
(14)
С34-20
(15)
С34-20
(16) •
С34-22
(13)
С56-12
(14)
С56-14
(15)
С56-14
(16)
С56-14
С56-18
С56-20
С56-22
С56-20
С40-16
С40-14
С40-16
С40-18
(17)
С34-22
(18)
С54-12
(19)
С54-12
С54-14
(17)
С56-16
(18)
С56-16
(19)
С56-16
(20)
С56-18
С56-22
С58-14
С58-16
(20) ■
С58-14 ’
С40-16
С40-18
С40-20
С40-18
(21)
С54-14
(22)
С54-14 .
(23)
С54-16
(24)
С54-16
(21)
С56-18
(22)
С56-18
(23)
С56-20
(24)
С56-20
С58-16
С58-18
С58-16
С58-18 ’
С40-20 ’
С40-22
С40-20
С40-22
(25)
С54-16
(26)
С54-18
(27)
С54-18
(28\ .
С54-18 .
С54-20
С58-25

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
105
?Jn С5В-4шт., СбО-Ьшт.
г
1;
§
г
7
&
N
14
1
■ч
N.
12
,х
it
10
X
) — ■
X
9
>Х
8
\
N
■ 7
х
J -	!
—ч
X
в
N
s,
5
\
N
2 4
N
3
1 ,
X
;
f
I ‘ '
'ч
i
а> С8-2шт.,СМ-2шт.
560г
S)
S20
480
. т
I щ
О*
| 280\
12k0\
200\
1Во\
Ы> 80 120 160200240
. Момент 6 тем
С7-2шт.у СМ -2шт.
20
\
19
\
18
\
■л
V
17
\
16
15
даментных плит
а
■— фундаментов ФД124 и
ФД125;
1
н
о
же, ФЕ2—ФЕ5
(1)
С58-12
С60-16 .
(*) С58‘14 .
С60-14
(3)
С58-14
С60-16
; (4)
С58-16
С60-14
(5)
С 58-16
С60-16
(6) С58-16 ;
С60-18
(7)
С58-18
С60-16
(8)
С58-18
С60-18
(9)
С58-18
С60-20 ’
(/0) С58-20 ;
С60-18
(И)
С58-20
С60-20
(12)
С58-20
С60-22
(13)
С58-22
С60-20
(W) С58'22 ;
С60-22
(15)
С44-10
С7-12
(16)
С44-12
С7-12
(17)
С44-14
С7-12
(18) С44*16 ,
С7-12
(19)
С44-18
С7-12
(20)
С44-20
С7-12
520
т
^ ш\
1,
§ 320\
| 280\
5 2k0
#
40 80 120 160 200 2Ь0
Момент в тс-м
200
160
120
80\
№8
10
1?
13
| зво\
5 320\
% 2801
КгЩ
^ 200
160
120
80
& С8-1шт.,
560\
520
т
з$
я
32
Ь0 80 120 160 200 т
Момент 8 тс м
X
С2В-1шт CifS-Jton
36
28
\
25
29
23
21
20
35
30
2В
<31
<21
2Ь
40 ВО 120 160 200 т
Момент 8 тс м
Рис. £.88. Графики для подбора арматурных сеток фун-
Рис. 2.89. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФЕ7—ФЕЮ; б —* то же, ФЕ12-
(1)
(5)
(9)
(13)
(17)
(21)
(24)
(27)
(30)
(33)
(36)
(39)
(18)
С44-10
С8-12
С44-12
С8-16
С44-14
С8-18
С44-16
С8-18
С44-20 .
£8-14
С45-12
С8-12, С28-12
С45-14
С8-14, С28-14
С45-16
С8-16, С28-16
С45-18
С8-16. С28-16
С45-20
С8-14, С28-14
С45-22
С8-14, С28-14
С45-25
С8-14, С28-14
(2)
(6)
(Ю)
С44-10
С8-14
С44-14
С8-12
С44-16 .
С8-12
(м)^!2.
С8-14
С44-20
С8-16
(22) -
(3)
(7)
(И)
(15)
С44-12
С8-12
С44-14
С8-14
С44-16
С8-14
С44-18
С8-16
(4)
(<?)
(12)
(16)
ФЕ15
C44-I2
С8-14
С44-14
С8-16
С44-16
С8-16
С44-18
(25)
(28)
(31)
(34)
(37)
(40)
(«>£44-20
С8-18
С45-12
С8-14, С28-14
С45-16
С8-12, С28-12
С45-18
С8-12, С28-12
С45-18
С8-18, С28-18
С45-20
С8-16, С28-16
С45-22
С8-16, С28-16
С45-25
С8-16, С28-16
(20)
(23)
(26)
(29)
(32)
(35)
(38)
(41)
С8-18
С45-10
С8-12, С28-12
С45-14
С8-12, С28-12
С45-16
С8-14, С28-14
С45-18
С8-14, С28-14
С45-20
С8-12, С28-12
С45-20
С8-18, С28-18
С45-22
С8-18, С28-18
С45-25
С8-18, С28-18

106
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
пС$-2шт.,С30-1шт., №6-1шт.
С$-2шт., С10м1шт.
680
Ш|
600
560
520
\во
Ш
I
\
\
■ N
\
\
15
\
\
16
\
ч
X
\
12
\
13
\
л
Ik
\
\
8
I
\
9
V
\
10
V
'N
J
\
А
.в
\
' 4
\
\
\
) —
\
\
3
)
1
N
\
2
\
1
\
\
1 1
г»
\
/
г
\
(1)
(з)
{5)
(7)
(9)
(11)
(13)
(15)
С5-10, С45-Ю
С10-12, СЗО-12 ’
С5-Ю, С45-10
Ci0-16, СЗО-16 ’
С5-12, С45-12
СЮ-14, СЗО-14 ’
С5-12, С45-12
СЮ-18, СЗО-18 ’
С5-14, С45-14 .
СЮ-16, СЗО-16 *
С5-14. С45-14 .
С10-20, С30-20 ’
С5-16, С45-16 #
СЮ-18, СЗО-18 ’
С5-18, С45-18
(2)
(4)
(б)
(*)
(Ю)
С5-10, С45-10
СЮ-14, СЗО-14
С5-12, С45-12
СЮ-12, СЗО-12
С5-12, С45-12
СЮ-16, СЗО-16
С5-14, С45-14
С5-14, С45-14
С5-14, С45-14
(12)
СЮ-18, СЗО-18
С5-16, С45-16
СЮ-18, СЗО-18
(14)
(16)
СЮ-16, СЗО-16
С5-16, С45-16 .
С10-20, C30-20 ’
С5-18, С45-18
СЮ-20, С30-20
*440
Сз
5
1360
1j
Г,
120
80
*0\
40 80 120 160 200 2к0
Момент в те м
Рис. 2.90. График для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ17—ФЕ20
1,. ■.
\
\
\
\
V
' У
18
» .
\
13
\
\
t—
1 —
\
V
—А
\
te
\
17
«г
V
\
л
\
—ч
К
12
\
S.
13
\
V
\
	л
\
11
9
\
10
\
\
\
\
\
6
\
7
\
s
8
\
\
S
<
3
л
\
4
\
\
\
2
1
\
\
800
НО 80 120 160 200 21*0
Момент 6 тем
Рис. 2.91. График для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ22—ФЕ25
(1)
(3)
(5)
(7)
(9)
(11)
(13)
(15)
(17)
С6-Ю, С46-10
СЗО-12
С6-12, С46-12
СЗО-12
С6-12, С46-12
СЗО-16
С6-14, С46-14
СЗО-14
С6-16, С46-16
СЗО-14
С6-16, С46-16
СЗО-18
С6-18, С46-18
; (2)
;	(4)
; (б)
; (8)
; (Ю)
С6-Ю, С46-10
СЗО-14
С6-12, С46-12
СЗО-14
С6-14, С46-14
СЗО-12
С6-14, С46-14
СЗО-16
С6-16, С46-16
СЗО-18
С6-20, С46-20
СЗО-16
С6-20, С46-20
; (12)
; (14)
СЗО-16
С6-18, С46-18
„ СЗО-16
Сб-18, С46-18
' С30-20
С6-20, С46-20
С30-20
(19)
; (16)
СЗО-18
; (/,) С6:22, C4g-22
СЗО-18
m
560
I
§
I
%J60
280\
2h0
200\
160
120\
Щ
С26-Зшт., С32-2шт.
21
\
22
X
\
20
\
19
\
18
\
\
\
Ч
\
17
16
\
\
\
\
13
ч
\
\
12
\
—г
ч
\
N
Ч
15
ч
ч
10
ч
ц\
5Ч
ч
7 '
	i
Ч
\
\
>
V
1
\
Z4
\
л
ч.
S
ч
S
40 80 120 160 200240
Момент В те м
Рис. 2.92. График для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ27—ФЕЗО
(ниже пунктирной линии) и
ФЕ32—ФЕ35 (выше этой линии)
С26-Ю .
(2)
С26-Ю
С32-12
С32-14
{4) С26-Ю .
(5)
С26-12 .
С32-18
С32-14
С26-12
(8)
С26-12
(7) 	 ;
С32-18
С32-20
/T/lv С26-14
; (И)
С26-14
(10) 	 ;
С32-18
С32-20
/<ov С26-16
; (14)
С26-18
(13) 	;
. С32-20
С32-20
С26-14
(17)
С26-14
(16) 		;
С32-18
С32-20
/гпч С26-16
; (20)
С26-16
(19)
С32-20
(22)
С32-22
С26-18
С32-22
(3)
(6)
(9)
; (12)
С26-Ю
С32-16
С26-12
С32-16
С26-14
С32-16
С26-16
; (15)
С32-18
С26-12
(18)
; (21)
С32-18
C26-I6
С32-18
С26-18
С32-20
С6-22, С46-22
G30-20

ГЛАВА 2.2.< ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
107
800
760
720
680
640
600
560
^ 520
^480
§
1 W
! 400
I 360
280
240
% М
120
40
С27-Зштп.} С52-2 шт.
С 29'Зшт, С52-2 шт
22
[ч
23
\
\
21
\
20
\
\
19
\
ч
К
ч
\
—ч
\
18
ч
\
77
ч
14
\
\
\
\
V
"V
12
\
13
О
-V
		г
1Ё
\
9
V
Л
10
\
/Л
h
\
V
V
Л
>
Л
ч4
К
7
<
Л
\
ч
\
ч
\
ч
\
2
\
3
\
;
\
\
\
\
\
40 80 120 160 200 240
Момент в те м
Рис. 2.93. График для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ37—ФЕ40
(ниже пунктирной линии) и
ФЕ42—ФЕ45 (выше этой линии)
С27-12
(/) С27И2_
С52-12
; (2) С27-12
С52-14
; (3) -
«) С27-'2
' С52-18
; (5) С27"14
С52-14
- (6) ■
С52-18
: (5)С27-14
С52-20
; (9) '
1
m С27’16
С52-18
- ; (/7) С27‘16
С52-20
; (12)
С27-18
С52-20
С27-20
; (14) ;
- С52-20
</5) ■
(
(/.)С27-14
С52-18
; (77) С27’16
С52-18
; (18)
(19) С27-18
С52-18
■ ; (2^) 02718
С52-20
; (21)
(22).
2^; (25)
С52-20
С27-20
С52-22
С52-16
С27-14
С52-16
С27-16
С52-16
С27-18
С52-18
С27-14
С52-16
С27-16
С52-20
С27-18
С52-22
760
720
680
6W
600
560
520
5? Ш
^ ш
§
2 т
1360
1 320
§•
=5 280
240
200
т
120
ВО
ЦО
ч
24
	д
23
\
V
Ч
\
\—
18\
^Ч
22
Ч
\
21
\
17
ч - ■
\
—Ч
Ч
15
\
\
-А-
16 '
\
20
\
\
\
ч.
\
1U
ч
12
\
V
13
\
\
\
X
8
\
9
\
10
\
Л
5
\
6
\
7
k '
Ч-
\
V-
-Л
\
\
	Ji
3
1
\
\
2
\
Ч
\
\
Ч
\
40 80 120 160 200 М
Момент В те м
Рис. 2.94. График для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ47—ФЕ50
(ниже пунктирной линии) и
ФЕ52—ФЕ55 (выше этой линии)
800
760
720
680
6k0
600
560
520
480
40
§
440
о*
400
-о
360
0
1
320
£
280
240
200
160
120
80
40
СЪд-Зшт., С5k -2 шт
\
V
«
\
ч
15
<
\
4L
7J
\
12
\
Чу
ч
\
\
ч—
\
-N;
10
\
9
ч
\
8
\
Ч—
ч
\
“N
ч.
\
S.
6
\
7
5
\
S
~ч
\
ч^
4
Ч
\
ч.
3
\
\
ч.
ч
ч
\
ч/
\
V
ч
ч
ч
;
\
Ч
Л
ч
V
V
40 80 120 160 200240
Момент в те м
Рис. 2.95. График для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ57—ФЕ60
(/)
(/)
С28-12
■ (2)
С28-12
; (3)
С28-12
С52-12
С52-14
С52-16
(4)
(4)
С28-14
(5)
С28-14
(6) .
С28-14
С52-12
С52-14
С52-16
(7)
(7)
С28-14
(8)
С28-16
(9) ■
С28-16
С52-18
С52-14
С52-16
(Ю)
(10)
С28-16
(И)
С28-16
(12)
С28-18
С52-18
С52-20
С52-16
(13)
(13)
С28-18
(14)
С28-18
(15)
С28-20
С52-18
С52-20
С52-18
(16)
С28-20
С52-20
(17)
С28-22
С52-20
(18)
С28-25
С52-20
(19)
С28-14
С52-18
(20)
С28-16
С52-18
(21)
С28-18 .
С52-18
(22)
С28-18
С52-20
(23)
С28-20
С52-18
(24)
С28-20
С£2-20
С48-12
С54-12
С48-12
С54-18
С48-14
С54-20
С48-16
С54-22
С48-18 .
С54-25 ’
(2)
(5)
(8)
(//)
(14)
С48-12
С54-14
С48-14
С54-16
С48-16
С54-18
С48-18
С54-20
С48-20 .
С54-22
(3)
(6)
(9)
С48-12
С54-16
С48-14
С54-18
С48-16
(12)
С54-20
С48-18
(15)
С54-22
С48-20
С54-25

108
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
т
760
720
680
6к0
СП -2 шт., t50-3ujm) C5k -1шт.
С32-Ьшт, СЗб-Зшт
. 520
«о
1
о
§
S збо
5
280
2k0
200\
160
120
80
ио\
\
\
\
\
16
\
17
ч.
\
\
-ч;
V
N
73
V
Ik
Ч
\
V-
\
\
12
10
.
\
11
ч
\
\
А
ч
\
8
X
9
1
\
Ч
V
\
V
К
ц—
5
\
в
Ч
\
3
\
\
2
\
1
\
X
\
v
\
ho 80 120 W0 200 М
Момент в тс м
Рис. 2.96. Г рафик для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ62—ФЕ65
U)
(3)
(5)
(7)
С50-12
С14-12, С54-12
С50-12
С14-16. С54-16
С50-14
С14-14, С54-14
С50-16
С14-14, С54-14
С50-16
; (2)
(4)
(б)
: (8)
С50-12
С14-14, С54-14
С50-14
С14-12, С54-12
С50-14
С14-16. С54-16
С50-16
у*) -
С14-18, С54-18
* v)
(//)
С50-18
; 42)
С14-18, С54-18
03)
С50-20
; 04)
С14-18, С54-18
(15)
С50-20
Об)
С14-22, С54-22
(17)
С50-22
С14-16, С54-16
С50-18
С14-16, С-54-16
С50-18
С14-20, С54-20
('50-20
С14-20, С54-20
С50-22
С14-20, С54-20
800
760
720
680
6Ь0
600
а560
£ 520\
1
5
*
I.
СЗЬ-Зшт., С5?-?шт
\
Ч,
18
\
\
4V
\
17
\
16
\
\
13
\
Ik
\
13
\
\
\
11
\
12
X
Ь/Г
, s
X
г
N
V-
X
1
\
6
-N
\
7
f 5
\
%
г —
1 —
3
\
V
k
V
2
1
ч
\
1
л
1
к0 80 120 160 200 2k0
Момент в те м
Рис. 2.97. График для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ67— ФЕ70
Ш
сэ
I
5 m
%
I
IJ20
160
120
80
m
1
1 —
Ч
20
1
> ..
19
\
4V
г
ч
Г"
'X
)
17
—Ч
>.
Ч
л
\
ч
ч
15
13
\
V
Ik
ч
ч
ч
11
ч
Ч
12
10
Ч
\
X
рч
ч
7^
V
8
ч
ч
3
V
—^
\
—S
ч
5
Ч-
\
6
Ч^
Ч
ч
J
л
ч
2
ч
;
ч
\
\
h0 80 120 160 200 2№
Момент в те м
Рис. 2.98. График -для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ72—ФЁ75
(1)
С32-12 .
(2, -С-5^ ;
(5) С52-14 .
(/) С32-12
. {П) С32-12
С36-12
С34-14
С34-12
С36-12
С36-14
С36-16
(4)
С52-14
(5) С5М6 ;
(5) ^6-;
W С32-14
. (5) С32-14
; (5) С32-14 ;
С34-14
С34-12
С34-14
С36-12
С36-14
С36-16
(7)
С52-16
(5) С52'18 .
(9) С52'18 ;
(7) С32 16
: (8) С32'16
{9) С32-16 .
С34-16
С34-14
С34-16
С36-14
С36-16
С36-18
(Ю)
С52-18
; (11) С52*20 .
(/2) С52-20;
(/0) С32-18
■ ; (//) С32-18
; С/2) £2:«;
С34-18
С34-16
С34-18
СЗб-16
С36-18
С36-20
(13)
С52-22 .
</« С52'22 ;
(/5) С52‘22;
(/3) с32-?0
; (М) С32-20
С32-20
; do)
С34-16 ’
С34-18
С34-20
С36-18
С36-20
С36-22
(16)
С52-25 .
(/7) С52'25 .
(18) С52'25
(/6) С32'22
. (;7) С32-22
■ ; (М, С32-22
С34-18
С34-20
С34-22
С36-20
С36-22
• С36-25
С32-25 /ОЛч
С32-25
(19)
—	 ; (20)
С36-22
С36-25
С14-22, С54-22

ГЛАВА 2.2. ФУНДАМЕНТЫ ПОД КОЛОННЫ
109
800
760
720
680
640
600
fc 560
X 520
§
* т
«с
%т
§
|
^360
320
280
2к
200
160
120
Ш-кшт, 056-Зшт,
Ч
77
ч
1В
ч
S
*
V
Ч
V
\
rt
13
ч
ч
11
ч
12
ч
ч
ч_
9
*
8
ч
ч
7
5]
N
в
ч
Ч
3
ч
k
ч
2
НО 80 120 160 200240
Момент в те м
Рис. 2.99. График для подбора
арматурных сеток фундаментных
плит фундаментов ФЕ77—ФЕ80
U)
С34-12
(2)
С56-12
С 4)
С34-14
С56-14
(5) -
(7)
С34-16
(8)
С56-16
ао)
С34-18
(11)
С56-18
(13)
С34-22
(14) ■
С56-18
(16)
С34-12
С56-14
С34-16
С56-12
С34-18
С56-14
С34-20
С56-16
С34-22 .
С56-20
(3)
(6)
(9)
(12)
С34-25
С56-20
(17)
(15)
СМ-25
С56-22
С34-14
С56-12
С34-16
С56-14
С34-18 .
С56-16
С34-20 ,
С56-18
С34-25 ,
С56-18
С5Н-Ншт., С58-Зшт
Я) С38-4и/т., С56-Ьшт.
^ .
- -х
33
32
31
N.
\
Л
ч
29
28
Ч
V
N
V
27
2>
V
2S
%
Ч
1
1 ч.
23
24
224
V-
1
)
20"
\
21
г
S
X
) —
1
<
1
г
40 80 120 160 200 240
Момент в тс м
40 80 120 160 200 2Ц0
Момент в тс м
Рис. 2.100. Графики для подбора
а — фундаментов ФЕ82—
арматурных сеток фундаментных плит
ФЕ85; б — то же, ФЕ87—ФЕ90
(1)
С54-12
С58-14
(2) С54'12 ;
С58-16
(3) 05414
С58-14
; (О С54'14 ;
С58-16
... С54-16
* (О) 	,
С58-14
(5) 05416 ;
С58-16
(7)
С54-16
С58-18
(*) С54'18 ;
С58-16
п С54-18
С58-18
; (/^) 05418
С58-20
. (//) С54-20 .
С58-18
(7*) С54'20 ;
С58-20
(13)
С54-20
С58-22
(W ^-22-;
С58-20
(75) 054'22
С58-22
; (76) °54-22
С58-25
; 07) С54'25 ;
С58-22
(18) 054‘25 ;
С58-25
(19)
С56-12
С38-14
(20) С56'14 ;
С38-12
(27) °56-14
С38-14
; (22) 05616
С38-12
; (ЗД °56"16 ;
С38-14
W) С56’16;
С38-16
(25)
С56-18
С38-14
(26) С56'18 ;
С38-16
(27) 056 18
С38-18
; а*) 056'20
С38-16
; (2Р) С56-20 ;
С38-18 -
(30) С56'20;
С38-20
(31) 056-22 ; (32)
056*22 ; до
С56-25
С38-18
С38-20
С38-20

но
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
а[ CkO- k шт., С56 -k шт.
£600
«о
I.
I'
360
т

ч
Ч -
N
13
N
12
х
V
ч

V
\
ч
и
ч._
ч
N.
10
N
9
Ч
N
ч.
N.
8
X
1
Ч.
7
ч
Ч
\
k
5
j
N
N
2
X
N
Ч
5)
В00
7S0
720
6В0
Б40
С58-4шт, СБО-hшт
%sso
«520
5
I
360
280
kO 80 120 160 200 2k0
Момент В те м
\
2k
23
ч
22
ч
s.
21
ч
20
Ч
N
ч
19
V
18
ч
/7
N
16
15
ik4
Рис. 2.101. Графики для подбора арматурных сеток фун¬
даментных плит
а — фундаментов ФЕ93—ФЕ95; б — то же, ФЕ99 и ФЕ100
(J) С56-14 .
(2)
С40-14
/cv С56-16
w)
(6)
С40-18
(р) С56-20 .
(Ю)
С40-18
Ш) С56'22 ;
(14)
С40-22
(77) С58’18 ;
(18)
С60-14
С58-20
(21) —	 ;
(22) -
С60-18
С56-14
С40-16
С56-18
С40-16
С56-20
С40-20
С58-16
С60-12
С58-18
С60-16
С58-20 .
С60-20
(3)
(7)
ап
(15)
(19)
(23)
С56-16 .
С40-14
С56-18 .
С40-18
С56-20
С40-22
С58-16 .
С60-14
С58-18
С60-18
С58-22 .
С60- 20
(4)
(8)
С56-16
С40-16
С56-18
(12)
С40-20
С56-22
(16)
С40-20
С58-16
(24)
С60-16
(20)™
С60-16
С58-22
С60-20
Рис. 2.102. Графики для подбора арматуры подколон-
никоз. Установка сеток косвенного армирования (ССГ,
ССД, ССЕ) не требуется, если нормальная сила меньше
значений, ограниченных пунктирной линией
а, б, в — сеток соответственно для подколонников Г, Д, Е;
г — каркасов
(/) СГ8; (2) СГ10;	(3)	ССГ;	(4)	СД8; (5) СД10; (6) СД12;
(7) СД14; (8) СД16; (9) СД18; (10) ССД; (//) СЕ8; (12) СЕЮ;
(13) СЕ12; (14) СЕ14; (15) СЕЮ; (16) ССЕ
М 80 120 160 200 2к0
Момент в те-м
СГ-8шт., ССГ-2шт.
v
§ г
1 ;
I
r-N
j
/
/
3
)
/
_ Г
Ч,
1
ч
1
У
/
/
/
г)
го 40 во во гоо
Момент 8 г с м
Тип подко-
лонника
Марка каркаса
подколенника,
при отметке
подошвы В м
~2p5\-3J5
-3,75
-V-5
Г
кппкпгз
КПЙ
ms
Д
КПДШЗ
тшт
II
нщь
кпдю
Е
КПЕЩПЕЗ
KflEk
НПЕ5
Марка каркаса подко -
лонника Ддточняется
700
И600
<*>
1'
1<
6)
680
840
600
560
со 520
^ 480
1400
1360
j
)
таг-5
/
.
. -
/(ПД7-10
/
/
|уго
280
240
200
160
120
80
40
СД-8шт.% ССД-2шт.
60 120 180 2W
Моментв тем
V-
10
шт
й
ЬО 80 120 160 200 т
Момент В те м
В)
СЕ-8шт,\ ССЕ-2 шт.
Ш
§
§
I
/
} .
16
I
/
X
ч,
>
V
/
г
}
S
ч
)
/
1
.
/
)
г
-
/
/
-
!
Ik
i
- -
11
12
13
/
J
/
//
>
/
А
!
У
4
У,
/?
45
40 80 120 160 гоо i
^Момент в те м /

ГЛАВА 2.3. ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ
111
Глава 2.3. ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ
2.3.1. Общие сведения
Фундаментные балки применяют под наружные
и внутренние стены при отдельно стоящих фундаментах
^Конструктивная длина фундаментных балок зави
сит От шага колонн и глубины заложения фундаментов
При этом различают два случая: заглубление фунда
ментов назначают в зависимости от глубины промерза
ния грунта; глубина заложения фундаментов опреде
ляется габаритами внутрицеховых подземных комму
никаций, подвальных помещений, фундаментов под тех
нологическое оборудование и т. п.
В первом случае, который принят за основу при
разработке типовых колонн межотраслевого назначения,
считается целесообразным завершить работы «нулевого
цикла» до монтажа колонн. При этом порядке работ
необходимо, чтобы верх фундаментов находился как
можно ближе к поверхности земли. В связи со специ¬
фикой устройства полов в цехах размещение верха
фундаментов принято на 150 мм ниже отметки чистого
пола, т. е. фундаментные балки не могут быть уложены
по верху фундаментов. Поэтому их опирают на бетон¬
ные столбйки либо из торцов балок выпускают арма¬
турные стержни, которыми балки опираются непосред¬
ственно на обрезы фундаментов. Длина фундаментных
балок в этом случае диктуется расстоянием в свету
между верхней частью смежных фундаментов.
При глубоком заложении фундаментов (свыше
4—5 м) целесообразно применять «удлиненные» колон¬
ны, поскольку увеличение высоты фундаментов с целью
использования типовых колонн серий КЭ-01-49
и КЭ-01-52 требует дополнительного расхода бетона
и арматуры на устройство высоких и массивных подко¬
лонников. Фундаментные балки укладывают на бетон¬
ные столбики либо на консоли колонн каркаса; длина
балок в этом случае определяется расстоянием между
осями колонн.
Между стенами и фундаментными балками устраи¬
вается гидроизоляция, поэтому верх балок принимают
на 30 мм ниже уровня пола, чтобы не нарушать мо¬
дульную разбивку стеновых конструкций от нулевой
отметки.
2.3.2. Фундаментные балки
для шага колонн 6 м
Рабочие чертежи типовых сборных железобетонных
фундаментных балок разработаны в серии 1.415-1. Бал¬
ки ^разработаны для самонесущих кирпичных стен тол¬
щиной в один, полтора и два кирпича, для самонесу¬
щих стен из крупных блоков толщиной 400 и 500 мму
а также для самонесущих панельных стен толщиной
200, 240, 300 мм и стен с навесными панелями толщи¬
ной 160, 200, 240 и 300 мм. Внутренние стены (перего¬
родки) приняты толщиной в один кирпич.
Типовые фундаментные балки применимы для
сплошных стен либо для стен с оконными или дверны¬
ми проемами в средней части фундаментной балки. Во
внутренних стенах1 проем может быть сдвинут в -сторо¬
ну, однако его край должен отстоять от торца балки
не менее чем. на 0,8 м.
Ширина оконных проемов не должна превышать
4,5 лс, а высота их до перемычки принимается не более
6 м в стенах высотой до 10 м и 7,2 м в стенах высотой
до 15 м. Дверные проемы могут иметь ширину до 2 м
и высоту 2,4 м. Высота кладки до низа окон может
быть равной 1,2 или 1,8 м.
В тех случаях когда расположение и размеры прое¬
мов в стенах отличаются от указанных исходных дан¬
ных, учтенных при разработке чертежей балок^ необхо*
дим поверочный расчет сечений балок на конкретные
" нагрузки.
Балки армируются ненапрягаемой арматурой в ви¬
де сварных каркасов и изготовляются из обычного (тя¬
желого) бетона. Сортамент и технические характеристи¬
ки типовых фундаментных балок приведены в табл. 2.22«
Балки рассчитаны на нагрузку от кирпичных стен
высотой до 15 ж, однако они могут применяться и при
большей высоте стен, если расчетные усилия не превы¬
шают несущей способности балок. Допустимая высота
самонесущих стен определяется расчетом на смятие ■
материала стен в зоне опор фундаментных балок, Спо-
1-1
in
гг
500
5
й)
3
5050, 4750
v
А
f
4450; 4300
Щ \ 250
500500
6000
5=Г |
1200 *Г
1050
6000
2-2
4-4
Г
3-3
Рис. 2.103. Опирание фундаментных балок при шаге ко¬
лонн 6 м
а — при неглубоком заложении фундаментов и выполнении работ
«нулевого» цикла до монтажа колонн; б — при опирании балок
арматурными выпусками на обрезы фундаментов (для панельных
стен); в — при глубоком заложении фундаментов; / — фундамент¬
ная балка; 2— бетонный столбик; 3 — колонна; 4— фундамента
5 — пол цеха; б — слой цементного раствора толщиной 20 лш;
7 — арматурные выпуски; 8 — бетон или цементный раствор

112
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.22
Сортамент фундаментных балок для шага колонн 6 м
Сечение балки
Марка
балки
Длина
в мм
Масса
в т
Марка
бетона
Расход
бетона
В
Расход арматуры в кг класса
А-1*
А -111
ФБ6-1
ФБ6-2
ФБ6-3
ФБ6-4
ФБ6-5
5950 j
5С/50 I
4750 I
4450 I
4300 i
1.6
М
1/2
1,2
1.1
200
0,62
0,52
0,49
0,46
0,45
И
17
16
16
16
37
16
15
10
10
48
33
31
26
ФБ6-6
5950
1.6
300 .
0,62
25
29
54
ФБ6-7
5050
1.3
0,52
22
20
42
ФБ6-8
4750
1/2
200
0,49
21
19
40
ФБ6-9
4450
1,2
0,46
21
14
35
ФБ6-10
4300
1.1
0,45
20
13
33
ФБ6-11 '
5950
1,8
300
0,71
28
58
86
ФБ6-12
5050
1,5
200
0,6
26
25
51
ФБ6-13
4750
1.4
0,57
25
19
44
ФБ6 14 V
4450
1.3
300
0,53
20
14
34
ФБ6-15
4300
1,3
0,51
19
14
33
ФБ6-16
5950
1,8
200
0,71
23
46
69
ФБ6-17
5050
1.5
300
0,6
21
16
37
ФБ6-18
5950
1,8
0,71
15
84
99
ФБ6-19
5050
1,5
0,6
14
42
56
ФБ6-20
4750
1.4
300
0,57
13
35
48
ФБ6-21
4450
1,3
0,53
24
22
46
ФБ6-22
4300
1.3
0,51
24
21
45
ФБ6-23
5950
1.8
0,71
22
19
41
ФБ6-24
5050
1.5
0,6
. 21
12
33
ФБ6-25
4750
1*4
200
0,57
20
9
29
ФБ6-26
4450
1.3
0*53
19
8
27
ФБ6-27
4300
1.3
0,51
19
8
27
ФБ6-28
5950
2.2
0,89
40
71
111
ФБ6-29
5050
1,9
300
0,75
15
42
57
ФБ6-30
4750
1,8
0,71
26
23
49
ФБ6-31
4450
1,7
0,66
25
22
47
ФБ6-32
4300
1.6
200
0,64
25
21
46
ФБ6-33
5950
2,2
0,89
17
65
82
ФБ6-34
5050
1.9
200
0,75
27
25
52
ФБ6-35
х 5950
2,2
0,89
51
78
129
ФБ6-36
5050
1.9
0,75
15
63
78
ФБ6-37
4750
1.8
300
0,71
15
51
66
ФБ6-38
4450
1,7
0,66
32
26
58
ФБ6-39
4300
1.6
0,64
31
25
56
ш
—1
?ос>
5Z0
250
■ 200,
ФБ6 40
5950
0,8
0,32
6(4)
7
17
t—J—1
ФБ6-41
5050
0,7
0,27
12(4)
6
22
\ 1 ^
ФБ6-42
4750
0,7
200
0,26
11(4)
6
21
\ / Ц
ФБ6-43
4450
0,6
0.24
11(4)
5
20
ы
‘ФБ6-44
4300,^
0,6
0,23
11(4)
5
20
ФБ6-45
ФБ6-46
ФБ6-47
ФБ6-48
ФБ6-49
5950
5050
4750
4450
4300
1.0
0,9
0,8
0,8
0,8
200
0.41
0,35
0,33
0,31
0,3
6(5)
12(4)
11(4)
11(4)
11(4)
18
22
21
20
20
* Для балок ФБ6-40 по ФБ6-49 в скобках указан расход стали класса В-1.

ГЛАВА 2.3. ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ
113
собы опирания балок на фундаменты показаны на
рис. 2.103.
При расчете балок рассмотрены три случая их за-
гружения: в период возведения стен летом, в эксплу¬
атационной стадии, при возведении стен зимой методом
замораживания. Учитывалось, что в случае раннего за¬
мораживания раствора кладки и последующего оттаи¬
вания в естественных условиях высота сплошных стен
не превышает 10 ж, а стен с проемами — 8 м.
Ключи для подбора марок типовых фундаментных
балок приведены в табл. 2.23—2.25, в которых условно
указаны только цифровые индексы марок. В этих таб¬
лицах для каждого сочетания высоты и толщины стен
указан комплект из пяти балок, имеющих одинаковое
сечение, но отличающихся по длине, соответствующей
их расположению вдоль стены (рядовые или примыка¬
ющие к температурному шву)^ при двух возможных ве¬
личинах ширины фундаментов (см. рис. 2.103).
Таблица 2.25
Ключ для подбора марок фундаментных балок
под стены из крупных блоков*
Высота стены
Толщина стены в мм
400
500
До 10 м
13, 14, 15, 16, 17
30, 31, 33, 34
Свыше 10 м (до
15 м)
11, 12, 13, 14, 15
28, 29, 30, 31, 32
Свыше 15 м (до
22.м)
18, 19, 20, 21, 22
35, 36, 37, 38, 39
* Объемная масса материала блоков
1 не более 1200 кг/м*.
Таблица 2.23
Ключ для подбора марок фундаментных балок
под кирпичные стены
Высота •
стены
Толщина стены в мм
250
380
510
До 10 м
1, 2, 3, 4, 5
11, 12, 13, 14,
15*
28, 29, 30, 31,
32*
Свыше 10 м
(до 15 м)
* При про
стенах^могут
и ФБ6-34, имея
6, 7, 8, 9, L0
верке расчетом
быть применень
ощие меньший р
18, 19, 20, 21,
22
на конкретные \
г балки ФБ6-16,
а сход арматуры
35, 36, 37, 38,
39
!агрузки в этих
ФБ6-17, ФБ6-33
2.3.3. Фундаментные балки
для шага колонн 12 м
Рабочие чертежи сборных железобетонных фунда¬
ментных балок для зданий с панельными стенами и ша¬
гом колонн по крайним рядам 12 м разработаны в се¬
рии КЭ-01-53.
Стены могут быть с ленточным остеклением и вы¬
полняться полностью из панелей либо с устройством
кирпичного цоколя высотой до 2,4 м.
Способы опирания фундаментных балок зависят от
конструктивного решения фундаментов и глубины их
заложения (рис. 2.104). Длина опирания балок зависит
от марки бетона опоры. Если марка бетона фундамента
или опорного столбика не ниже 150, то длину опирания
балок можно принимать равной 300 мм\ длина опира-
ниЯ на консоли колонн должна быть не менее 200 мм.
Таблица' 2.24
Ключ для подбора марок фундаментных балок
под панельные навесные стены
Высота
стены
Стены без кирпичного
цоколя толщиной в мм
Стены
с кирпичным
цоколем
160, 200 | 240, 300
Не ограничена
40, 41. 42, 43,
44
45. 46, 47, 48,
49
23, 24, 25, 26,
27
Ключ для подбора марок фундаментных балок
под панельные самонесущие стены*
Высота стены
Толщина стены в мм
200, 240
300
До 16 м
1, 2, 3, 4, 5
И, 12, 13, 14, 15
Свыше 16 м (до
24 м)
* Объемная ма
6, 7, 8, 9, 10
сса материала панеле!
18, 19, 20, 21, 22
ft не более 1200 кг/м}.
8—1075
Рис. 2.104. Опирание фундаментных балок при шаге ко¬
лонн 12 м
а — опирание балок на уступы фундаментов; б — то же. на кон¬
соли колони: в — то же, на обрезы фундаментов; / — фундамент¬
ная балка; 2 —фундамент; 3—слой цементного раствора; 4— ко¬
лонна; 5 — консоль

114
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Балки армированы сварными каркасами и напря-	марка бетона 400. Сортамент и технические характери-
гаемой стержневой арматурой из стали класса А-Шв;	стики типовых фундаментных балок приведены
в табл, 2.26,
_	Таблица	2,26
Сортамент фундаментных балок для шага колонн 12 я
Сечение балки
Марка
балки
Размеры балки в мм
Расход
бетона
в м3
Расход арматуры в кг класса
длина
высота
h
ширина
Ъ
В-1
А-1
A-III
А-Шв
всего
* t
ФБН1
10 700
1,16
21,3
4,4
2
25,8
53,5
ФБН1-К
10 200
400
300
1,11
20,7
4,4
2
24,6
51,7
L
ФБН2
10 700
2,05
26
7,2
6,8
164,8
204,8
ФБН2-К
10 200
600
400
1,95
25,2
7,2
6,8
157,2
196,4
Jiol
ФБНЗ
400
300
• 1,29
24
4,4
2
38
68,4
1
ФБН4
11 960
600
400
2,29
29
7,2
9,2
232
277,4
Фундаментные балки с высотой сечения 400 мм
предназначены для применения под панельные стены
и рассчитаны только на нагрузку от собственного веса
(в связи с большой жесткостью панелей в плоскости
стены нагрузка от них передается на фундаменты че¬
рез площаф» опирания фундаментных балок).
Фундаментные балки, имеющие высоту 600 мм, мо¬
гут воспринимать расчетную нагрузку до 1,8 тс/м от
веса цоколя из кирпича или крупных блоков, а также'
нагрузку от остекления высотой до 7,2 м при весе
остекления до 40 кгс/м2.
При решении панельных стен с цоколем кладку
цоколя необходимо закреплять приваркой заложенных
в кладку анкеров к закладным деталям колонн. Кладку
цоколя проверяют расчетом, как отдельно стоящей сте¬
ны, на нагрузку от собственного веса и веса остекления.
Из плоскости стены цоколь рассчитывают на ветровую
нагрузку (аэродинамический коэффициент 1,4), прихо¬
дящуюся на поверхность цоколя и соответствующую
часть площади остекления, в зависимости от располо¬
жения горизонтальных импостов.
Применять типовые фундаментные балки в местах
устройства ворот нельзя, так как они не рассчитаны
на нагрузку от транспорта,
Глава 2.4.
2.4.1.	Общие сведения
Для одноэтажных промышленных зданий наиболее
широко применяются следующие типовые колонны:
сборные железобетонные колонны прямоугольного
сечения для зданий без кранового оборудования, с под¬
весным подъемно-транспортным оборудованием и с мо¬
стовыми электрическими кранами (серия КЭ-01-49);
сборные железобетонные двухветвевые колонны для
зданий, оборудованных мостовыми электрическими кра¬
нами (серия КЭ-01-52);
Рис. 2.105. Схема связей между двухветвевыми колон¬
нами крайних продольных рядов. Шаг колонн 12 м
I — подкрановая балка; 2 —стальная крестовая связь;. ось
температурного шва
колонны
сборные железобетонные колонны прямоугольного
сечения для однопролетных зданий, оборудованных мо¬
стовыми ручными кранами (серия 1.423-2).
В зданиях, оборудованных мостовыми кранами,
устраиваются продольные стальные связи между колон¬
нами по всем продольным рядам; связи располагаются
примерно в середине каждого температурного блока
в пределах одного шага колонн каждого ряда. В зда¬
ниях с ручными кранами связи между колоннами пре¬
дусматриваются при высоте от пола до низа несущих
конструкций покрытия более 7,2 м. Схемы связей пока¬
заны на рис. 2.105—2.108.
Рис. 2.106. Схема связей между колоннами прямоуголь¬
ного сечения крайних продольных рядов, а также ко¬
лоннами прямоугольного сечения и двухветвевыми сред¬
них рядов. Шаг колонн 12 м
i*— подкрановая балка; 2 — стальная портальная связь; 3 — ось
температурного шва

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
115
Л
1
/
1;
J
1
1
'-6000
•
2-
•
*
"
6000
ОООООООО00ООО
Рис. 2.Ш7. Схема связей между колоннами крайних и
средних продольных рядов. Шаг колонн 6 м
1 — подкрановая балка; 2 — стальная крестовая связь; 3 — ось
температурного шва
Соединение колонны с фундаментом выполняется
защемлением ее в стакане (рис. 2.109). Отметка верха
фундамента принята равной 0,15 м.
Привязка колонн к средним разбивочным осям зда¬
ния, за исключением колонн парных рядов в местах
температурных швов и перепадов высот, выполняется
так, чтобы геометрические оси колонн совпадали с про¬
дольными и поперечными разбивочными осями.
Привязка колонн каркаса к поперечным разбивоч¬
ным осям здания в его торцах выполняется так, что ге¬
ометрические оси колонн смещаются на 500 мм внутрь
от разбивочных осей.
Наружные грани колонн крайних продольных ря¬
дов совмещаются с разбивочной осью (нулевая при¬
вязка) в следующих случаях: в зданиях без мостовых
кранов; в зданиях с мостовыми ручными кранами;
в зданиях с мостовыми электрическими кранами грузо¬
подъемностью до 30 т включительно при шаге колонн
6 м и высоте от пола до низа несущих конструкций по¬
крытия менее 16,2 у.
Наружные грани двухветвевых колонн, распола¬
гаемых с шагом 6 м при высотах до низа несущих кон¬
струкций покрытий 16,2 и 18 му колонн прямоугольного
сечения при высотах 8,4—10,8 м и колонн двухветвевых
при высотах до 18 м включительно, располагаемых
с шагом 12 м в зданиях с мостовыми электрическими
кранами, смещаются на 250 мм наружу от продольных
разбивочных осей.
По линиям температурных швов, а также в пере¬
падах высот устраиваются два ряда колонн; при этом
ось поперечного температурного шва совмещается с по¬
перечной разбивочной осью, а по линии продольных
температурных швов и в местах перепадов высот пре¬
дусматриваются две разбивочные оси со вставкой меж¬
ду ними, величина которой принимается по «Основным
положениям по унификации объемно-планировочных
и конструктивных решений промышленных зданий».
По линии поперечных температурных швов оси ко¬
лонн смещаются с разбивочной оси на 500 мм.
Привязка колонн, примыкающих к продольным
температурным швам или располагаемых в местах пе¬
репадов высот пролетов одного направления при покры¬
тиях без подстропильных конструкций, принимается та¬
кой же, как для колонн крайних рядов; при наличии
подстропильных конструкций расстояние между про¬
дольными разбивочными осями и гранями колонн, обра¬
щенными в сторону шва, принимается 250 мм.
По линии примыкания взаимно перпендикулярных
пролетов ось колонн продольных пролетов смещается
с поперечной разбивочной оси на 500 мм (так же как
в торцах и по линии поперечных температурных швов),
8*
Рис. 2.108. Схема связей между колоннами крайних ря¬
дов при наличии продольного фахверка
/ — стойки фахверка; 2 — подкрановая балка; 3 —стальная кре¬
стовая связь; 4 — ось температурного шва
Рис. 2 109. Сопряжение с фундаментами
а — колонн прямоугольного сечения; б — двухветвевых колонн
2.4.2.	Колонны каркаса зданий
без мостовых кранов
Типовые колонны прямоугольного сечения могут
быть применены для зданий без кранов, с подвесным
Таблица 2.27
Типоразмеры крайних колонн прямоугольного сечения
серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Пролет
здания в м
Размеры колонны в мм
Масса ко¬
лонны в т
Шаг колонн 6 м
3,6
12
Я=4500, а=400, 6*400
1,8
4,2
12
//=5100, а =-400, 6*400
2
4,8
12, 18
//=5700, а=400, 6 =*400
2,3
6
12, 18ч 24
Я=6900, а=400, 6=400
2.8
7,2
18, 24
//=8100, а=400, 6=400
3,2
7,2
30
Я=8100, а=500, 6 = 500
5
8,4
. 18. 24, 30
Я=9300, а=500, 6=500
5,8
9,6
18. 24
Я= 10500, а=500, 6=500
6,6
Шаг колонн 12 м
4,8
12, 18
Я=5700, а=500, 6 = 500
3,6
6
12, 18, 24
Я=6900, а=500, 6 = 500
4,3
• 7,2
18, 24, 30
Я=8100, а =-500, 6 = 500
5
8,4
18, 24, 30
Я=9300, а=500, 6=500
5,8
8,4
18, 24, 30
Я=9300, а=500, 6 = 600
7
9,6
18, 24
Я=10 500, а=500, 6=500
6,6
9,6
18, 24
Я=10 500, а=500, 6 =600
7,9

116
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
подъемно-транспортным оборудованием грузоподъем¬
ностью до 5 т включительно или с подвесным потолком
при следующих основных параметрах:
-пролеты 12 м без фонарей; шаг крайних и средних
колонн 6 м\ покрытия зданий двускатные, отвод воды
наружный; отметки низа стропильных конструкций
у наружных продольных стен 3,6 и 4,2 м\ ширина зда¬
ний до 72 м; длина температурного блока 72 м\
пролеты 12, 18 и 24 м со светоаэрационными фо¬
нарями или без фонарей, с внутренним отводом воды
с покрытий; шаг крайних и средних колонн 6 м\ отмет¬
ки низа, стропильных конструкций 4,8; 6 и 7,2 м\ ши¬
рина температурного блока до 144 м, длина — до 156 ж;
пролеты 18 и 24 м со светоаэрационными фонаря¬
ми или без фонарей, с внутренним отводом воды с по¬
крытий; шаг крайних и средних колонн соответственно
6 и 12 м, а также 12 и 12 м\ отметки низа стропильных
конструкций 4,8; 6; 7,2; 8,4 и 9,6 м\ ширина темпера¬
турного блока до 144 му длина — до 156 м;
четыре пролета по 30 м без фонарей, с внутренним
отводом воды с покрытий; шаг крайних и средних ко¬
лонн соответственно 6 и 12 jw, а также 12 и 12 м\ от¬
метки низа стропильных конструкций 7,2 и 8,4 м\ длина
температурного блока 72 м.
Типоразмеры колонн прямоугольного сечения для
зданий без мостовых кранов приведены в табл. 2.27
и 2.28, а сортамент колонн с расходами материалов —
в табл. 2.29 и 2.30.
Таблица 2.28
Типоразмеры средних колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов)
Эскиз колонны
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Пролет
здания в м
Размеры колонны в мм
Масса
колонны в т
Шаг колонн 6 и
4,2
12
Я-5100, в-400,
6-400
2,1
4.8
12. 18
Я-5700, а -400,
6-400
2,3
5,4
12
Я-6300, а=400,
6-400
2.5
6
12, 18. 24
Я ”6900, а=400.
6-400
2.8
7,2
18. 24
Я-8100, а-400,
6-400
3,3
Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 12 м).
4,8
12, 18
Я=5700, с=500, 6 -600
4,3
6
12, 18, 24
Я=6900, а—500, 6=600
5,2
7,2
18, 24, 30
Я-8100, а=500, 6-600
6,1
8,4
18, 24, 30
Я=9300, а—500, 6 = 600
7
9,6
18, 24
Я—10 500, а=500, 6 = 600
7.9
Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 6 м)
4,1
5,3
6,5
7,7
8,9
12, 18
12, 18, 24
18, 24, 30
18, 24, 30
18, 24
Я=5000, а=500, 6=600
Я=6200, а-=500, 6=600
Я=7400, а=500, 6=600
Я=8600, а=500, 6=600
Я=9800, а=500, 6=600
3.7
4.7
5,6
6,5
7,4

ГЛАВА 2.4: колонны
117
Таблица 2.29
Сортамент крайних колонн прямоугольного сечения
серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов
л
я Ч
ч s Л
ос?
с О. а
л
ас
fi '
я
вс
о
Расход арматуры
в кг класса
£
К
О
X
Марка
колонны
S55
£ v
SS“-
3 о 3 s
CQ се к cf
<и
О
ЕС
О
X 1 .
о 2
«я ^
0. а
н
0)
\о
со
йй
о.
СО
£
A-I
A-III.
всего
<и
3 *
СО W
1*
CQ
СО Н
§.*
X S
В ч
О о
Шаг колонн 6 м
КПП-1
КПП-2
3,6
0,72
200
8,6
8
16
56,4
24,6
64,4
23.9
23.9
49
88
кпп-з
КПИ-4
4,2
0,82
200
9,4
7,7
18,1
52,7
27,5
60,4
23.9
23.9
51
84
КШ1-6
КПП-7
4,8
0,91
200
7,9
12,1
56,3
97,5
64,2
109,6
26,1
26,1
90
136
КПП-12
КПП-13
КПП 14
КПУ-26
j*
6
1.1
200
200
200
300
9,3
12,7
14
15,1
65,1
99,6
157,2
163,4
74,4
112,3
171,2
178,5
28.3
28.3
28.3
35,1
103
141
200
214
1
КПИ-19
КПП-20
КПП-21
КПУ-27
7.2
1,3
200
300
300
400
14.5
14.5
16,2
16.6
121,8
121,8
184,9
245,6
136.3
136.3
201,1
262,2
30.5
30,)
30.5
37,3
167
167
232
300
Шаг колонн 12 м
КП1И-3
КПП 1-4
КШП-5
4,8
1,43
200
20,5
19.8
21.9
70,9
100,8
121,5
- 91,4
.120,6
143,4
43.9
43.9
43.9
135
165
187
КПШ-12
КПШ-13
КПШ-14
КПУ-58
КПУП-1.
6
1,7
200
200
200
.300
200
21.7
21.7
24
19.8
23,2
102,5
127,2
169
169,1
214
124.2
148.9
193
188.9
237.2
46.2
46.2
46.2
46.2
46,1
170
195
239
235
283
КПШ-21
КПП 1-22
КПП 1-23
1 КПП 1-24
КПУ-59
КПУ-77
7,2
2
200
200
300
300
400
300
26,2
24
19.6
23,4
21.7
20,9
94,6
141.6
141.6
190.4
245.6
193.4
120,8
165,6
161,2
213,8
267.3
214.3
48.5
48.5
48.5
48.5
48.5
39,9
169
214
210
262
316
254
КПП 1-28
КПП 1-29
кпш-зо
КПП 1-31
КПП 1-36
КПШ-37
КПШ-38
КПУ-60
КПУ-61
КПУ-74
КПУП-4
8,4
2,32
200- •
200 .
200.
300
300
300
300
300
300
400
300
23.5
23.5
26.3
26.3
23.4
23.4
26,2
22.4
22,8
22.4
23,8
127.2
. 156,9
223.9
223.9
127,1
156.8
223.8
258.3
278.4
339.8
285
150.7
180.4
250.2
250.2
150.5
180.2
250
280.7
301.2
362.2
308.8
38.6
38.6
38.6
38.6
50.8
50.8
50.8
43.1
50.8
42.2
38.7
189
219
289
289
201
231
301
324
352
404
348
КПП 1-54
КПП 1-55
КПУ-62
-
2,8
300 -
300
400
29,8
38.5
26.6
147,5
256,4
294 9
177,3
294,9
321,5
51.7
51.7
51.7
229
347
373
Продолжение табл. 2.29
Марка
колонны
Высота от пола
до низа стро¬
пильных кон¬
струкций в м
СЗ
SC
о
н
<и
о
к
о
X -
о *
СО ^
CL, m
Марка бетона
Рас
]
A-I
:ход арм
в кг кла
A-III
атуры
сса
всего
Закладные де¬
тали в кг
Общий расход
стали с кг
КПП 1-42
200
24,8
151,5
176,3
41
217
КПП 1-43
200
24,8
194,3
219,1
41
260
КПП1-44
300
28
257,3
285,3
41
326
КПП 1-48
300
24,9
194
218,9
53,1
272
КПП 1-49
2,6
300
28,3
313,7
342
53,1
395
КПШ-50
400
28,3
313,7
342
53,1
395
КПУ-64
9,6
400
24,3
375
399,3
45,4
445
КПУ-65
400
24,7
407,2
431,9
53,1
485
КПП 1-56
300
33,1
189,8
222,9
54
277
КПП 1-57
3,2
400
36,3
350,9
387,2
54
441
КПУ-66
400
33,5
463,2
496,7
54
551
Таблица 2.30
Сортамент средних колонн прямоугольного сечения
серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов
СЗ
ii»*
Р*о m
(0
О
2
о
Расход арматуры
в кг класса
0)
еС
еС
о
X
Марка
колонны
5 *
_ я 2 s
CS ЧС U
О)
о
5
х„
a s
со ^
а а
н
О)
\о
са
X
о.
я
£
A-I
A-111
всего
<D
3	£
X *
4	s
* ч
СО со
СО Н
£ «О
<0 и
а*
«в “
S Я
§ 1
О 5
Шаг колонн 6 м
КПП-5
4,2
0,84
200
12,4
27,3
39,7
26,1
66
КПП-8
КПП-9
КПП-10
4,8
0,92
200
11,8
15.4
15.4
45,2
73,5
100,3
57
88,9
115,7
26,1
26,1
26,1
83
115
142
КПП-11
5,4
1,01
200
1
13,8
39,7
53,5
26,1
80
КПП-15
КПП-16
КПП-17
КПП-18
КПУ-28
6
1,12
200
200
300
300
300
13.1
12.1
12.1
17.1
18.1
52,8
79.1
79.1
122.9
171.9
65,9
91,2
91,2
140
190
26,1
26,1
26,1
26,1
32,7
92
117
117
166
223
КПП-22
КПП-23
КПП-24
КПП-25
7,2
1,33
300
400
300
400
17.7
17.7
19.6
19.6
126,1
126,1
199.7
199.7
143.8
143.8
219.3
219.3
26,1
26,1
26,1
26,1
170
170
245
245
Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 12
•
: м)
КПП 1-7
4,8
1,71
200
32,2
158,7
190,9
41,4
232
КП1И-15
КПИМЬ
КП1II-17
6
2,1
300
26,6
24,2
30,7
94,7
139,4
181,2
121,3
163,6
211,9
41.4
41.4
41.4
163
205
253

П8
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.30
Продолжение табл. 2.30
(0
оое^
С CL О
га
Я
о
(0
Я
о
Расход арматуры
в кг класса
§
Ч
О
X
Марка
колонн
йй
Но ,*.
° X я
CQ « с о
0>
о
Ч
о
X m
га 4
О. ш
н
V
VO
со
а;
о.
А-1
A-III
всего
(D
38
3“
Ч Я
Й 4
/Я я
со н
га 2»
О.
Я Я
S'4
О о
КПШ-25
КПП 1-26
КПП 1-27
7,2
2,4
300
29,9
27,5
35,8
108.9
155.9
198,8
138,8
183,4
234,6
41.4
41.4
41.4
180
225
276
КПП 1-39
КПП 1-40
КПШ-41
КПУ-63
КПУ11-5
8,4
2,8
#
300
400
400
400
400
30.6
30.6
39,4
26,3
39.7
147.2
147.2
231,9
279,4
289
177.8
177.8
271,3
305.7
328.7
41.4
41.4
41.4
41.5
41,3
219
219
313
347
370
КПП1-51
КПШ-52
КП1П-53
КПУ-68
9,6
3,2
300
400
400
400
33.8
33.8
43,7
28,3
170
170
269.8
289.9
203.8
203.8
313,5
318,2
41.4
41.4
41.4
41.5
245
245
355
360
Шаг колонн 12 м
(при
шаге стропильных конструкций 6
м)
КПШ-1
КП1П-2
4,8
1.5
200
25,4
29,3
72,8
145
98,2
174,3
32.3
32.3
131
207
КПШ-8
КПШ-9
КПШ-10
КПШ-11
КПУП-2
6
1,86-
300
24,5
22.4
22.4
28.4
26,2
86,7
105,1
129,8
167,4
195,7
111,2
127,5
152,2
195.8
221.9
32.3
32.3
32.3
32.3
32.4
.144
160
184
228
254
Марка
колонн
Высота от пола
до низа стро¬
пильных кон¬
струкций в м
Расход бетона
в м9
Марка бетона
Расход арматуры
в кг класса
Закладные де¬
тали в кг
Общий расход
стали в кг
А-1
A-III
всего
КПШ-18
КППМ9
КПП 1-20
КПУП-З
7,2
2,22
300
27.7
25,5
32.7
29,4
100,8
146,3
191
228,5
128,5
171.8
223,7
257.9
32.3
32.3
32.3
32.4
161
204
256
290
КПШ-32
КПШ-ЗЗ
КПШ-34
КПП 1-35
8,4
‘2,6
300
300
300
400
28.7
28.7
37.2
37.2
138
162,7
214.6
214.6
166.7
191,4
251.8
251.8
32.3
32.3
32.3
32.3
199
224
284
284
КПП 1-45
КПШ-46
КПП 1-47
КПУ-67
9,6
2,94
i
300
400
400
400
31.9
31.9
41,4
27,1
160.3
160.3
256,2
264,8
192.2
192.2
297,6
291,9
32.3
32.3
32.3
32.4
225
225
330
324
Для зданий пролетами 12, 18 и 24 м без мостовых
кранов с внутренним отводом воды с покрытий, с наи¬
более распространенными высотами от пола до низа
несущих конструкций покрытий 4,8; 6 и 7,2 м при дли¬
не температурного блока 72 м марки колонн могут быть
подобраны по ключам, приведенным в табл. 2.31—2.37;
в остальных случаях, предусмотренных унифицирован¬
ными габаритными схемами зданий, принятыми при раз¬
работке типовых колонн, следует пользоваться выпу¬
сками IV и VII серии КЭ-01-49.
Таблица 2.31
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним
и средним рядам 6 м, пролеты здания 12 м
Географиче¬
ский район
по ветрово¬
му напору
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций
в м
Местоположение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
I
4,8
Крайняя
Средняя
КПП-6
КПП-6
КПП-8
КПН-6
КПП-8
КПН-7
КПП-9
КПП-7
КПП-9
6
Крайняя
Средняя
КПП-12
КПП-12
КПП-15
КПП-12
КПП-15
КПП-13
КПП-16
КПП-12
КПП-15
II
4,8
Крайняя
Средняя
КПП-6
КПП-6
КПП-8
КПН-6
КПП-8
КПП-7
КПП-9
КПП-7
КПП-9
6
Крайняя ‘
Средняя
КП1М2
КПП-12
КПП-15
КПП-12
КПП-15
КПП-13
КПН-16
КПП-12
КПН-16
III
4,8
Крайняя
Средняя
кпп-6
КПП-7
КПП-8
КПП-6
КПП-8
КПП-7
КПИ-9
КПП-7
КПП-9
6
Крайняя
Средняя
КПП-12
КПП-13
КПП-16 ,
КПП-12
КПП-15
КПП-13
КПП-18
КПП-13
кпп-16
IV
4,8
Крайняя
Средняя
КПП-6
КПП-7 I КПП-6
КПП-9 КПП-8
КПП-7
КПП-10
КПП-7
КПП-9
6
Крайняя
Средняя
кпп-13
кпи-1з
кпп-16
КПП-12
КПП-15
КПП-14
КПП-18
КПП-13
кпп-16

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
119
Таблица 2.32
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним
и средним рядам 6 м, пролеты здания 18 м
Географичес¬
кий район
по ветрово¬
му напору
Высота от по¬
Характеристика здания
ла до низа
стропильных
Местоположение
колонны
однопролет-
нсе без
фонарей.
ширина до 72 м
ширина до 144 м
конструкций
в м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
4,8
Крайняя
Средняя
КПН-6
КПП-6
КПП-8
КПН-6
КПП-8
КПП-7
КПИ-9
КПП-7
КПИ-9
I
6
Крайняя
Средняя
КПП-13
КПП-12
КПП-17
КПП-12
КПП-16
КПП-13
КПП-17
КПИ-12
КПП-16
7,2
Крайняя
Средняя
КПП-20
КПП-19
КПП-22
КПП-19
КПП-22
КПП-20
КПП-22
КПП-19
КПП-22
4,8
Крайняя
Средняя
КПП-6
КПП-7
КПП-9
КПП-6
КПП-8
КПП-7
КПП-9
КПП-7
КПП-9
II
6
Крайняя
Средняя
КПП-13
КПП-13
КПП-17
КПП-12
КПП-16
КПП-13
КПИ-18
КПИ-12
КПП-17
7,2
Крайняя
Средняя
КПП-21
КПП-20
КПП-22
КПП-19
КПП-22
КПИ-20
КПП-22
КПИ-19
КПН-22
4,8
Крайняя
Средняя
КПП-6
КПП-7
КПП-9
КПН-6
КПП-8
-
КПП-7
КПП-9
III
6
Крайняя
Средняя
КПП-14
КПП-13
КПП-17
КПИ-12
КПП-17
КПП-14
КПП-18
КПП-13
КПП-17
7,2
Крайняя
Средняя
КПУ-27
КПП-21
КПП-22
КПП-19
КПП-22
КПП-21
КПП-22
КПП-20
КПН-22
4.8
Крайняя
Средняя
КПИ-7
КПИ-7
КПП-9
КПП-6
КПП-9
-
КПП-7
КПП-9
IV
6
Крайняя
Средняя
КПП-14
КПП-14
КПП-18
КПП-12
КПП-17
КПП-14
КПП-18
КПП-13
КПП-17
7,2
Крайняя
Средняя
КПУ-24
КПП-21
КПП-24
КПП-21
КПП-22
КПП-21
КПП-24
КПП-21
КПИ-22
Таблица 2.33
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн
по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 18 м
Географичес¬
кий район
по ветрово¬
Высота от по¬
Характеристика здания
ла до низа
стропильных
конструкций
в м
Местоположение
колонны
ширина до 72 м
ширина ,
до 144 м
му напору
с фонарями |
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
4,8
Крайняя
Средняя
КПН-6
КПП1-1
КПП-6
КП111-1
КПП-7
КПП 1-2
КПП-7
КПШ-2
I
6
Крайняя
Средняя
КПП-12
КПИ1-8
•
КПП-12
КШП-8
КПП-12
КПШ-9
КПП-12
КПП 1-8
7,2
Крайняя
Средняя
КПП-19 ‘
КПШ-19
КПП-19
КПШ-18
КПП-19
КПШ-19
КПП-19
КПШ-18

120
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Продолжение табл. 2.33
Географичес-
. кии район
по ветровому
Высота от по¬
Характеристика здания
ла до низа
стропильных
конструкций
в м
Местоположение
колонны
ширина до 72 м
ширина до 144 м
напору
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
4.8
Крайняя
Средняя
КПП-6
КПШ-1
КПН-6
КПШ-1
КПП-7
КП1П-2
КПП-7
КПШ-2
11
6
Крайняя
Средняя
КПП-12
КПШ-8
КПП-12
КПШ-д
КПН-13
КПШ-10
КПН-12
КПШ-8
7,2
Крайняя
Средняя
КШМ9
КПШ-19
КПИ-19
КПШ-18
КПП-19
КПШ-19
КПП-19
КПШ-18
4,8
Крайняя
Средняя
КПП 7
КПШ-1
КПП-6
КПШ-1
-
КПН-7
КПШ-2
III
b
Крайняя
Средняя
КПП-12
КП1П-8
КПП-12
КПШ-8
КПП-13
КПШ-10
КПП-12
КПШ-8
7,2
Крайняя
Средняя
КПИ-19
КПШ-19
КПП-19
КПШ-18
КПП-20
КПШ-19
КПП-19
КПШ-18
4,8
Крайняя
Средняя
КПН-7
КПП 1-2
КПП-6
КПШ-1
-
КПП-7
КПШ-2
IV
6
Крайняя
Средняя
КПП-13
кппыо
КПП-12
КПШ-8
КПП-13
КППМ1
КПН-12
КПШ-9
7,2
Крайняя
Средняя
КПИ-20
КПШ-Я)
КПП-19
КПШ-19
КПП-20
КПШ-20
КПП-19
КПШ-10
Таблица 2.34
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн
по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 18 м
Географичес¬
кий район
по ветрово¬
му напору
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций
в м
Местоположение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
1
4,8
Крайняя
Средняя
кпш-з
КПШ-З
КПШ-7
кпш-з
КПШ-7
КПШ-5
КПШ-7
КПШ-5
КПШ-7
6
Крайняя
Средняя
КПШ-13
КП1И-12
КПШ-15
КПШ-12
КПШ-15
КПШ-13
' КПШ-16
КПШ-12
КПШ-15
7,2
Крайняя
Средняя
КПШ-23
КПШ-23
КПП 1-25
КПШ-22
КПШ-25
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-22
КПШ-25
II
4,8
Крайняя
Средняя
КПШ-4
КПШ-4
КПШ-7
кпш-з
КПШ-7
t
КП111-5
КПШ-7
КПШ-5
КПШ-7
6
Крайняя
Средняя
КПШ-13
КПШ-12
КПШ-15
КПШ-12
КПШ-15
КПШ-13
КПШ-16
КПШ-13
КПШ-15
7,2
Крайняя
Средняя
КПП 1-24
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-22
КПШ-25
КПШ-23
КПШ-26
КПШ-23
КПШ-25

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
121
Продолжение табл. 2.34
Географиче¬
ский район
по ветровому
напору
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций
в м
Местоположение
колонны
Характеристика зданля
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями | бесфонарные
с фонарями
бесфонарные
III
4,8
Крайняя
Средняя
КПШ-4
КПШ-4
КПШ-7
КПШ-З
КПШ-7
-
КПШ-5
КПП1-/
б
Крайняя
Средняя
КПШ-14
кппмз
КПШ-15
КПШ-12
КПШ-15
КПШ-13
КПШ-17
КПШ-13
КПШ-15
7,2
Крайняя
Средняя
KnV-59
КПШ-23
КПШ-26
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-24
КПИ1-2Ь
КПШ-23
КПШ-25
IV
4,8
Крайняя
Средняя
КПШ-4
КПШ-4
КПШ-7
кпш-з
КПШ-7
-
КПШ-5
КПШ-7
6
Крайняя
Средняя
КПУ-58
КППМЗ
КПШ-16
КПШ-12
КПШ-15
КПУ-58
КПШ-17
кппмз
К11Ш-16
7,2
Крайняя
Средняя
КПУ-59
КПШ-24
КПШ-27
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-24
КПШ-27
КПШ-23
КПШ-25
Таблица 2.35
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним
и средним рядам 6 м, пролеты здания 24 м
Географичес¬
кий район
по ветровому
напору
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций
в м
Местоположение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
I
6
Крайняя
Средняя
КПН-14
КПИ-13
кпи-г/
КПИ-12
КПИ-17
КПП-13
КПП-17
КПП-13
КПИ-17
7,2
Крайняя
Средняя
КПП-21
КПП-20
КП11 -23
КПН-20
КП 11-23
КПП-20
КПН-23
КПП-20
КПП-23
U
6
Крайняя
Средняя
КПН-14
КПП-13
КПИ-17
КПИ-13
КПП-17
КПН-14
КПП-1&
КПП-13
КПИ-17
7.2
Крайняя
Средняя
КПН-21
КПП-21
КПП-23
КПП-20
КПН-23
КПП-21
КПП-23
КП11-20
КПП-23
III
6
Крайняя
Средняя
КПИ-14
КПИ-14
КПП-18
КПИ-13
КПН-17
-
кпи-13
кпп-г
7.2
Крайняя
Средняя
КПУ-27
КПП-21
КПИ-25
КПН-20
КПИ-23
-
КПП-20
КПИ-23
IV
6
Крайняя
Средняя
КПУ-26
КПИ-14 *
КПУ-28
КПП-13
КПИ-17
-
КПП-13
КПП-17
7.2
Крайняя
Средняя
КПУ-27
КПИ-21
КПИ-25
КПН-20
КПН-23
-
КПП-20
КПП-2Я

122
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.36
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним рядам
6 м, средним 12 ж, пролеты здания 24 м
Географичес¬
кий район
по ветровому
напору
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций
в м
Местоположение
колонны
Характеристика здания
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями | бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
. ]
6
Крайняя
Средняя
КПН-12
КПШ-8
КПН-12
КПШ-8
КПП-13
КПШ-8
КПН-12
КПШ-о
7.2
Крайняя
Средняя
КПП-19
КПШ-18
КПП-19
КПШ-18
КПП-20
КПШ-19
КПИ-19
КПШ-18
11
6
Крайняя
Средняя
КПН-13
КПШ-8
КПП-12
КПШ-8
кшмз
КПШ-8
КПИ-12
КПП1-8
7,2
Крайняя
Средняя
КПП-20
КПШ-19
КПП-19
КПШ-18
КПН-20
КПШ-19
КПП-19
КПШ-18
III
6
Крайняя
Средняя
КПН-13
КПШ-8
КПП-12
КПШ-8
КПП-13
кпш-ю
КПП-13
КПШ-8
7.2
Крайняя
Средняя
КПП-20
КПШ-20
КПП-20
КПШ-18
КПП-20
КПШ-20
КПП-20
КПШ-18
IV
6
Крайняя
Средняя
КПП-14
кпш-ю
кшмз
КПШ-8
КПП-14
КПШ-П
КПП-13
КПШ-8
7,2
Крайняя
Средняя
КПП-21
КПШ-20
КПН-20
КПШ-19
КПП-21
КПШ-2С
КПП-20
КПШ-19
Таблица 2.37
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним
н средним рядам 12 м, пролеты здания 24 м
Географичес¬
кий район
по ветровому
напору
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций
в м
Местоположение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями | бесфонарное
1
6
Крайняя
Средняя
КПУ-58
КПШ-14
КПШ-15
КПШ-13
КПШ-15
КПШ-14
КПШ-15
КПШ-14
КПШ-15
7,2
Крайняя
Средняя
КПУ-59
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-23
КПШ-25
II
6
Крайняя
Средняя
КПУ-58
КПШ-14
КПШ-15
КПШ-13
КПШ-15
КПУ-58
КПШ-16
КПШ-14
КПШ-15
7,2
Крайняя
Средняя
КПУ-59
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-23
КПШ-25
КПШ-24
КПШ-26
КПШ-23
КПШ-25
111
6
Крайняя
Средняя
-
КПШ-14
КПШ-15
КПШ-14
КПШ-15
КПУ-58
КПШ-16
КПШ-14
КПШ-15
7,2
Крайняя
Средняя
-
КПУ-59
КПШ-26
КПП 1-24
* КПШ-25
КПУ-59
КПШ-26
КПШ-24
КПШ-26
IV
6
Крайняя
Средняя
-
КПУ-58
КПШ-15
КПШ-14
КПШ-15
КПУ-58
КПШ-17
КПУ-58
КПШ-16
7,2
Крайняя
Средняя
-
КПУ-59
КПШ-26
КПП 1-24
КПШ-25
КПУ-59
КПШ-27
КПШ-24
КПШ-26

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
123
2.4.3.	Колонны каркаса здании
с мостовыми кранами
Типовые колонны прямоугольного сечения могут
быть применены для зданий с мостовыми кранами, со
светоаэрационными фонарями и без фонарей при сле¬
дующих основных параметрах:
пролеты 18 и 24 м\ шаг крайних и средних колонн
соответственно 6 и 6 ж, 6 и 12 м, 12 и 12 лг, отметки
низа стропильных конструкций 8,4; 9,6; 10,8 м\ грузо¬
подъемность мостовых электрических кранов общего
назначения тяжелого и среднего режима работы 10
и 20/5 т; ширина температурного блока до 144 м, дли¬
на — 72 м\
один пролет шириной 9, 12 и 18 м\ шаг колонн
6 м\ отметки низа стропильных конструкций 6—9,6 м
через 0,6 м; грузоподъемность мостовых ручных кранов
3,2—20 г; длина температурного блока до 72 лг, длина
здания — не менее 24 м.
Типоразмеры колонн прямоугольного сечения для
зданий с мостовыми электрическими кранами даны
в табл. 2.38 и 2.39, сортамент колонн с расходами ма¬
териалов— в табл. 2.40 и 2.41, а ключи для их под¬
бора— в табл. 2.42—2.47.
Таблица 2.38
Типоразмеры крайних колонн прямоугольного сечения
серии - КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами
П
1_
х
ГУН
2-г
ън-
1
"1
_
|
Таблица 2.39
Типоразмеры средних колонн прямоугольного сечения
серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами
1-1
1
1
1
ч
-
с
)
)
г-г
\
1
сэ
1 с
х
~ 2
г~Н
jjpui.
ij
Высота от иола
до низа стро¬
пильных кон*
струкцин в м
Пролет здания
в м
Г рузоподъем-
ность крана в т
Размеры колонны в мм
Масса колонны
в т
Шаг колонн 6 м
8.4
18,24
10
Я «=9400, А -3200, fl-400, Ь-
7
=600, с=600
9,6
18,24
10; 20/5
Я-10 600, Л-3800, а—400, Ь~
9,2
-600, с-800
10,8
18,24
10; 20/5
Я—11 800, А—3800, а—400, Ь-
10,1
-600, с-800
Шаг колонн 12 м.
(при
шаге стропильных конструкций 12 и)
8,4
18,24
10
Я—9400, А—3800, а-500, 6-
10,7
-600, с=800
9,6
18,24
10; 20/5
Я-10 600, h =4200, а—500, Ь-
11,8
-600, с=800
10,8
18,24
10; 20/5
Я—11 800, А=4200, а—500, Ь-
13
-600, с-800
Шаг колонн 12 м
(при
шаге стропильных конструкций 6 м)
7,7
18,24
10
Я—8700, ft—3100, а—500, Ь-
10,1
-600, с-800
8,9
18,24
10; 20/5
Я—9900, Л-3500, а—500, Ь-
11,2
-600, с-800
10,1
18,24
10; 20/5
Я-11 100. А—3500, а—500, Ь-
12,4
-600, с-800
Высота от пола
до низа стро¬
пильных кон¬
струкций в м
Пролет здания
в м
Грузоподъем¬
ность крана в т
Размеры колонны в мм
Масса колонны
в т
Шаг колонн 6 м
8,4
18,24
10
Я = 9400, Л =3200, а=400, Ь-
5,3
=380, с=600
9,6
18,24
10; 20/5
Я-10 600, ft=3800, а=400, Ь-
7,1
-380, с=800
10,8
18,24
10; 20/5
Я-11 800, А=3800, а—400,
8
=380. с=800
Шаг колонн 12 м
8,4
18,24
10
Я=9400, А=3800, а=500, Ь =
9,3
=600, с =800
9,6
18,24
10; 20/5
Я-10 600, А=4200, а=500, Ь-
10,4
=600, с=800
10,8
18,24
10; 20/5
Я-11 800, А =4200, а=500, & =
11,6
§
Г)
II
ОО
8
Таблица 2.40
Сортамент крайних колонн прямоугольного сечения
серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами
Марка
колонны
Высота от пола
до низа стро¬
пильных кон¬
струкций в м
Расход бетона
в ж*
Марка бетона
Расход арматуры
в кг класса
Закладные де¬
тали в кг
Общий расход
стали в кг
А-1
A-III
всего
0
Шаг koj
ЮНН t
S м
КП1-1
24,1
157,9
182
58,9
241
КП1-2
8*4
2,1
20)
24,1
191,5
215,6
58,9
275
КП1-5
30,2
179
209,2
62,2
271
КП1-6
9.6
2,84
200
30,2
220,7
250,9
62,2
313
КП1-7
31,5
253,5
285
62,2
347
КПУ-43
35,7
309,1
344,8
62,2
407

124
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Продолжение табл. 2.40
Марка
колонны
Высота от пола
до низа стро¬
пильных кон¬
струкций в м
Расход бетона
в мъ
Марка бетона
Расход арматуры
в кг класса
Закладные де¬
тали в кг
Общий расход
стали в кг
А-1
А-III
всего
КПЫО
34
192,6
226,6
64,4
291
КП1-11
10,8
3,22
200
34
231,6
265,6
64,4
330
КШ-12-
42,1
297,1
339,2
64,4
404
КПУ-4*
38
335,9
373,9
64,4
438
Шаг колонн 12 м
КШ-15
50,3
238,6
288,9
90,2
379
КШ-16
8,4
3,7
200
50,3
271,8
322,1
90,2
412
КП1-Д7
50,3
323,3
373,6
90,2
464
КШ-21
54,1
302,2
356,3
92,6
449
КП1-22
9.6
4,14
200
54,1
346,3
400,4
92,6
493
КШ-23
49,5
425,6
475,1
92,6
568
КП1-27
57
318,4
375,4
94,9
470
КШ-28
57
370,1
427,1
94,9
522
КП1-29
10,8
4,62
200
52,4
466,1
518,5
94,9
613
КПУ-47 .
52,4
582,6
635
95,3
730
Таблица 2.41
Сортамент средних колонн прямоугольного сечения
серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами
со
о ш
со
О
со
а:
о
Расход арматуры
в кг класса
Й
п
о
X
Марка
колонны
н £ * ®
° х3*
2 о s н
PQ «с о
0>
>о
d
о
о
со ^
CU д
<и
>о
со
X
О.
со
A-I
A-III
всего
Закладные
тали в кг
Общий рас
стали в кг
кш-з
КП1-4
8,4
IL
2,79
1аг Ki
200
элонн
40.2
40.2
6 м
202,9
271,3
243,1
311,5
79.8
79.8
323
391
Продолжение табл. 2.41
ГС
is*36
С CL. о _
со
X
о
со
X
О
Расход арматуры
в кг класса
а>
К
п
о
■3
Марка
колонны
О ье*
м я т» S
2	я 5
я м S а
^ ь S Н
03	ес С и
о
\о
ч
о
х<-
О X
СО ^
Q. ш
н
0)
\о
сс
X
о.
£
А-1
А-III
всего
i.“
J3
00 ь
« Й
с.*
PQ
*
S S
£1-
О U
КП1-8
КШ-9
9,6
3,67
200
51,3
51,3-
288,5
334,4
349,8
385,7
80.7
80.7
421
466
КПМЗ
КП1-14
КПУ-45
10,8
4,05
200
53,2
53,-2
62,1
306,2
349,7
424,6
359,4
402,9
486,7
80.7
80.7
80.7
440
484
567
Шаг колонн 12 м
(при шаге стропильных конструкций 12 м)
КПЫ8
КП1-19
КП1-20
8,4
4,26
200
200
300
69.7
69.7
69.7
278,3
352
352
348
421.7
421.7
110,6
110,6
110.6
459
532
532
КП1-24
КП1-25
КП1-26
9,6
4,7
200
300
300
70.5
70.5
70.5
373.9
373.9
427,3
444.4
444.4
497,8
110,6
110,6
110,6
555
555
608
КП1-Э0
КП1-31
КП1-32
КПУ-48
10,8
5,18
200
300
300
300
74.9
74.9
74.9
74,4
397.6
397.6
453,5
467,8
472.5
472.5
528,4
542,2
110,6
110,6
110,6
110,6
583
583
639
653
Шаг колонн 12 м
(при шаге стропильных конструкций 6 и)
КП1-33
КП1-34
КП1-35
8,4
1
4,05
1
200
200
300
66.9
66.9
66.9
264,6
338
338
331.5
404.9
404.9
101,6
101,6
101,6
433
507
507
КП1-36
КП1-37
КП1-38
9,6
4,49
200
300
300
69 ..
69
69
360.2
360.2
413,6
429.2
429.2
482,6
101,6
101,6
101,6
531
531
584
КП1-39
КП1-40
КП1-41
КПУ-46
10,8
4,97
200
300
300
300
72.8
72.8
72.8
72.8
383.8
383.8
439,7
453.9
456.6
456.6
512,5
526.7
101,6
101,6
101,6
101,6
558
558
614
628
Таблица 2.42
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн по крайним
				и	средним	рйдам 6 м, пролеты здания 18 мг
Географичес¬
кий район
по ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Г рузоподъ-
емность
крана в т
Местоположение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонаря¬
ми
бесфо¬
нарное
8,4
10
Крайняя
Средняя
кпм
кпм
кш-з
кпм
кш-з
КП1-1
КП1-3
КП1-1
КП1-3
9.6
10
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-5
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-5
КШ-8
КП1-5
КП1-8
20/Ь
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-5
КШ-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КП1-9
КП1-5
КП1-8
10,8
10
Крайняя
Средняя
1
КП1-10
кпмо
кпмз
КПЫО
кпыз
КП1-10
КПМЗ
КП1-10
КПМЗ
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-10
КПЫО
кпмз
КПЫО КП1-11
КПЫЗ КП1-13
кпмо
КП1-13

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
125
Продолжение табл. 2.42
Географичес¬
кий район
по ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузоподъ¬
емность
крана в т
Местоположение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фона¬
рями
бесфо¬
нарное
II
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-1
КП1-1
КП1-3
КП1-1
кш-з
КП1-2
КП1-3
КП1-1
КП1-3
9.6
10
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-5
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КП1-8
КП1-5
КП1-8
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-5
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КШ-9
КП1-5
КП1-8
10,8
10
Крайняя
Средняя
кпмо
КШ-10
КШ-13
КПМО
КП1-13
КП1-11
кпмз
кпмо
кпмз
20/5
Крайняя
Средняя
кпмо
кпмо
кпмз
кпмо
кпмз
КП1-11
кпмз
кпмо
КПМЗ
III
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-2
КП1-3
кпм
кш-з
КП1-2
КП1-4
кпм
КП1-3
9.6
10
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-5
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КП1-8
КП1-5
КП1-8
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-5
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КП1-9
КП1-6
КП1-8
10,8
ю •
Крайняя
Средняя
КП1-11
кпмо
кпмз
КПМО
КП1-13
КП1-11
КП1-13
КП1-Ю
КП1-13
20/5
Крайняя
Средняя
кш-и
КШ-10
КШ-13
кпмо
кпмз
КП1-11
КП1-14
КП1-10
кпмз
IV
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-2
КП1-3
кпм
кш-з
КП1-2
КП1-4
КП1-2
КП1-3
9,6
10
Крайняя
Средняя
КШ-6
КП1-6
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КП1-9
КП1-5
КШ-8
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-6
КП1-9
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КШ-9
КП1-6
КП1-9
10,8
10
Крайняя
Средняя
КПМ2
КП1-11
КПМЗ
кпмо
кпмз
КП1-11
КП1-14
КП1-11
кпмз
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-12
ЯШ
КП1-11
КПМЗ
кпмо
кпмз
КП1-11
КП1-14
КП1-11
кпмз

126
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ- ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.43
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 18 м
Г еографичегкий
район по ветро¬
вому напору
Высота от пола
до низа стро¬
пильных кон¬
струкций в м
Грузоподъ¬
емность
крана в т
Местоположение
колонны
Характеристика здания
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
I
8,4
10
Крайняя
Средняя
кпм
КП1-33
кпм
кш-зз
кпм
кш-зз
КШ-1
КП1-33
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-36
КП1-5
кт-зб
КШ-6
КП1-36
КП1-5
КП1-36
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-37
КП1-5
кш-36
КП1-6
КП1-37
КПЬ5
КП1-37
10,8
10
Крайняя
Средняя
кпмо
КШ-39
кпмо
КП1-39
кпмо
КП1-40
кпмо
КП1-39
20/5
Крайняя
Средняя
КПМО
КП1-40
кпмо
КПЫО
КП1-11
КП1-40
КП1-10
КП1-40
11
8,4
10
Крайняя
Средняя
кпм
КП1-33
кпм
кш-зз
КП1-2
КП1-34
КП1-1
КП1-33
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-36
КП1-5
КП1-36
КП1-6
КП1-37
КП1-5
кш-зб
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-37
КП1-5
КП1-37
КП1-6
КП1-38
КП1-6
КП1-37
10,8
10
Крайняя
Средняя
кпмо
КП1-40
кпмо
КП1-39
КП1-11
КП1-40
КШ-10
КП1-39
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-11
кпыо
КШ-10
КП1-40
КП1-11
КП1-40
КП1-10
КП1-40
III
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-33
КШ-1
КП1-33
КП1-2
КП1-34
кпм
кш-зз
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-36
КП1-5
КП1-36
КП1-6
КП1-37
КП1-5
КП1-36
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-37
КП1-5
КП1-37
КП1-6
КП1-38
КП1-6
КП1-37
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-11 *
КП1-40
кпмо
КП1-39
КП1-12
КПЫО
КП1-11
КП1-40
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-11
КП1-40
кпмо
КП1-40
КП1-12
КП1-41
КП1-11
КП1-40

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
т
Продолжение табл. 2.43
, Географический
район по ветро¬
вому напору
Высота от пола
до низа стро¬
пильных кон¬
струкций в м
Грузоподъ¬
емность
крана в г
Местоположе¬
ние колонны
Характеристика здания
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
IV
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-34
кпм
КП1-33
КШ-2
КП1-35
КП1-2
КП1-34
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-37
КП1-5
КП1-36
КПУ-43
КП1-37
КП1-6
КП1-36
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-38
КП1-5
КШ-37
KnV-43
КП1-38
КП1-6
КП1-37
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-12
КП1-41
КП1-11
КП1-40
КП1-12
КП1-41
КП1-11
КП1-40
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-12
КП1-41
КП1-11
КП1-40
КП1-12
КП1-41
КП1-11
КП1-40
Типоразмеры колонн для зданий с мостовыми руч¬
ными кранами даны в табл. 2.48, сортамент колонн —
в табл. 2.49, а ключи для их подбора —
в табл. 2.50—2.52.
Типовые двухветвевые колонны могут быть приме¬
нены для* однопролетных и многопролетных зданий
с мостовыми электрическими кранами общего назначе¬
ния тяжёлого и среднего режима работы со светоаэра¬
ционными фонарями и без фонарей при следующих па¬
раметрах зданий:
пролеты 18 и 24 м\ отметка низа стропильных кон¬
струкций 10,8 м\ грузоподъемность кранов 10 и 20/5 г;
пролеты 18, 24 и 30 м\ отметка низа стропильных
конструкций 12,6 м\ грузоподъемность кранов 10; 20/5
и 30/5 т\
пролеты 18, 24 и 30 м\ отметка низа стропильных
конструкций 14,4 м\ грузоподъемность кранов 10 т
(только при пролетах 18, 24 м), 20/5 и 30/5 г;
пролеты 24 и 30 м\ отметки низа стропильных кон¬
струкций 16,2 и 18 м\ грузоподъемность кранов 30/5
и 50/10 т.
Шаг колонн по крайним рядам 6 или 12 м, по
средним рядам 12 м; ширина температурного блока до
150 м, длина — до 156 м.
Типоразмеры двухветвевых колонн для зданий
с мостовыми электрическими кранами даны в табл. 2.53
и 2.54 и на рис. 2.110—2.112.
Для зданий с высотами от пола до низа несущих
конструкций покрытий 12,6 и 14,4 м при длине темпе¬
ратурного блока 72 м сортамент колонн с расходами
материалов и ключи для их подбора приведены
в табл. 2.55—2.64; для остальных высот, предусмот¬
ренных унифицированными габаритными схемами зда¬
ний, принятыми при разработке типовых колонн, сле¬
дует пользоваться выпусками IV, VI, VIII, X и XII се¬
рии КЭ-01-52,
12,600
ю,еоо
D
14.400
:
_^r<N
□
□
□
□
□
%
I
16.200
%
»i§
□
□
□
□
□
□
18.000
r~
°o
^T-
a§
J*
5a
Рис. 2.110. Габариты по высоте двухветвевых колонн крайних рядов зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 6 м

128
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
18.009
о
О
12,600
10,800
зГ
I
А. са
О)
са
i-1
CSi
14,400
S*
NJ-
*1
ч§
*N
□
□
□
□
Г
-
16,200
Г~
и
vj*
н
э-
§*■
з-
NJ-
&Н
k§
Н
Рис, 2.111. Габариты по высоте двухветвевых колонн крайних рядов зданий с мостовыми
кранами. Шаг колонн 12 м
18J00
Рис. 2.112. Габариты по высоте двухветвевых колонн средних рядов зданий с мостовыми
кранами (размер в скобках указан для случая применения подстропильных конструкций)

ГЛАВА 2Л. КОЛОННЫ
129
Таблица 2.44
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 18 м
Географи¬
ческий
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в т
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
1
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-15
КП1-15
КП1-18
КПМ5
КП1-18
КП1-16
КПМ9
КПМ6
КП1-18
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-21
КП1-21
КП1-24
КП1-21
КП1-24
КШ-21
КП1-24
КП1-21
КП1-24
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-21
КП1-21
КП1-25
КП1-21
КП1-24
КП1-21
КШ-25
КШ-21
КШ-25
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-27
КП1-27
КП1-30
КП1-27
КП1-30
КП1-28
КП1 31
КП1-27
КП1-30
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-28
КП1-27
КП1-31
КП1-27
КП1-31
КП1-28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
11
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-15
КП1-16
КП1-18
КП1-15
КП1-18
КП1 16
КП1-19
КП1-16
КП1-18
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-21
КШ-21
КП1-24
КП1-21
КП1-24
КП1-22
КП1 25
КП1-21
КП1-24
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-22
КЩ-21
КП1-25
КП1 21
КП1-25
КП1-22
КП1-26
КП1 21
КП1-25
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-23
КП1-27
КП1-31
КП1-27
КП1-30
КП1 28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-28
КП1 28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
КП1-28 *
КП1-31
КП1-27
КП1-31
III
8,4
10
Крайняя
Средняя
КПМ5
КП1-16
КП1-18
КП1-15
КП1-18
КП1-16
КП1-19
КП1-16
кпмз
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-22
КП1-22
КП1-24
КП1-21
КП I -24
КП1-22
КП1-25
КП1-21
КП1-24
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-22
КП1-22
КП1-25
КП1-21
КП1-25
КП1-22
КП1-26
КП1-21
КП1-25
f
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-28
КП1-28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
КП1-28
КП1-31
КП1-28
КШ-31
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-29
КП1-28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
КП1-29
КП1-32
КП1-28
КП1-31
IV
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-16
КП1-16
КПМ8
КП1-15
КП1-18
КП1-17
КП1-19
КП1-16
КП1-19
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-22
КП1-22
КП1-25
КП1-21
КП1-24
КП1-22
КГП-26
КШ-22
КП1-25
20/5
Крайняя
Средняя
КШ-22
КП1-22
КП1-26
КП1-21
КШ-25
КП1-22
КП1-26
КП1-22
КШ-25
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-29
КП1-28
КП1-32
КП1-28
КП1-31
КП1-28
КП1-32
КП1-28
КП1-31
20/5
Крайняя
Средняя
КПУ-47
КП1-28
КП1-32
КП1-28
КП1-31
КП1-29
КШ-32
КП1-28
КП1-31

т
РАЗДЕЛ 2.; ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.45
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним и средним рядам 6 м, пролеты здания 24 м
Г еографи -
ческий
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в т
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями | бесфонарное
I
8,4
10
Крайняя
Средняя
КПП
КП1-1
КП1-4
КП1-1
КП1-3
КП1-2
КП1-4
кпм
КП1-3
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-6
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КП1-8
КП1-6
КП1-8
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-6
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КП1-9
КП1-6
КП1-8
10,8
10
Крайняя
Средняя
кпмо
КШ-10
КП1-13
кпмо
кпмз
КП1-11
кпмз
кпмо
кпмз
20/5
Крайняя
Средняя
КШ-10
кпмо
кпмз
КШ-10
кпмз
КП1-11
КП1-14
кпмо
кпмз
11
8,4
10
Крайняя
Средняя
КШ-1
КП1-2
КП1-4
кпм
КП1-4
КП1-2
КП1-4
кпм
КП1-4
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-6
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КП1-6
КШ-8
КП1-6
КП1-8
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-6
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КШ-6
КП1-9
КП1-6
КП1-8
10,6
10
Крайняя
Средняя
кпмо
КП1-11
кпмз
КШ-10
кпмз
КП1-11
кпмз
КШ-10
кпмз
’ 20/5
Крайняя
Средняя
кпмо
КП1-11
КП1-14
кпмо
кпмз
КП1-11
КП1-14
КП1-10
кпмз
III
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-2
КП1-4
кпм
КП1-4
КП1-2
КПУ-42
кпм
КП1-4
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-6
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КПУ-43
КП1-8
КП1-6
КП1-8
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-5
КП1-6
КП1-9
КП1-5
КП1-8
КПУ-43
КП1-9
КП1-6
КП1-9
10,8
10
Крайняя
Средняя
КПЫ1
КП1-11
кпмз
КШ-10
кпмз
КП1-11
КП1-14
КШ-10
кпмз
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-11
КП1-11
КП1-14
кпмо
кпмз
КП1-11
КПУ-45
кпмо
кпмз
8*4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-2
КПУ-42
кпм
КП1-4
КП1-2
КПУ-42
КП1-2
КП1-4
IV
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-7
КП1-8
КП1-5
КП1-8
КПУ-43
КП1-9
КП1-6
КП1-8
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-7
КП1-9
КПЬ5
КП1-3
КПУ-43
КП1-9
КП1-6
КП1-9
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-12
КП1-12
КП1-14
кпмо
кпмз
КП1-12
КП1-14
КП1-11
кпмз
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-12
КП1-12
КПУ-45
кпмо
КП1-14
КП1-12
КПУ-45
КП1-11
КП1-14

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
131
Таблица 2.40
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 24 м
Г еографи-
ческий
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в т
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями | бесфонарное
I
М
10
Крайняя
Средняя
кпм
КП1-34
КП1-1
КП1-34
КП1-2
КП1-35
кпм
КП1-35
9; 6
10
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-37
КП1-5
КП1-37
КП1-7
КП1-37
КП1-6
КП I -37
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-37
КП1-5
КП1-37
КП1-7
КПТ-38
КП1-6
КП1-37
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-11
КП1-40
КП1-10
КП1-40
КПМ!
КП1-40
КП1-10
КП1-40
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-11
КП1-40
кпмо
КП1-40
КП1-11
КП1-40
кпмо*
КП1-40
II
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-35
кпм
КП1-34
КП1-2
КШ-35
кпм
КШ-35
9*6
10
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-37
КП1-5
КП1-37
КПУ-43
КП1-37
КП1-6
КП1-37
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-6
КП1-37
КП1-5
КП1-37
КПУ-43
КП1-38
КП1-6
КП1-37
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-11
КП1-40
кпмо
КП1-40
КП1-11
кпмо
кпмо
КП1-40
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-11
КП1-40
кпмо
КП1-40
КП1-11
КП1-41
КП1-11
КП1-40
IT!
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-35
кпм
КП1-35
КП1-2
КП1-35
кпм
КП1-35
9,6
10
Крайняя
Средняя
КПУ-43
КП1-37
КП1-6
КП1-37
КПУ-43
КП1-37
КП1-6
КП1-37
20/5
Крайняя
Средняя
КПУ-43
КП1-38
КП1-6
КП1-37
КПУ-43
КП1-38
КП1-6
КП1-37
10*8
10
Крайняя
Средняя
КП1-12
КП1-40
кпмо
КП1-40
КПУ-44
КП1-40
КП1-11
КП1-40
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-12
КП1-41
кпмо
КП1-40
КПУ-44
КП1-41
КП1-11
КП1-40
IV
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-2
КП1-35
кпм
КП1-35
КП1-2
КП1-35
КП1-2
КШ-35
9,6
10
Крайняя
Средняя
КПУ-43
КП1-37
КП1-6
КП I -37
КПУ-43
КП1-38
КП1-6
КП I -37
20/5
Крайняя
Средняя
'■ ■ ' -~г
КПУ-43
КП1-38
КП1-6
КП1-37
КПУ-43
КП1-38
КП1-6
КП1-38
10,8
10
Крайняя
Средняя
КПУ-44
КП1-41
КП1-11
КП1-40
КПУ-44
КП1-41
КП1-11
КП1-40
20/5
Крайняя
Средняя
КПУ-44
КПУ-46
КП1-11
КП1-40
КПУ-44
КПУ-46
КП1-11
КП I -40
9*

132
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Таблица 2.47
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 24 м
Географи -
ческий
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в т
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
1
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-15
КП1-16
КП1-19
КП1-15
КП1-19
КП1-16
КП1-20
КП1-16
КП1-19
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-21
КП1-21
КП1-25
КП1-21
КП1-25
КП1-22
КП1-25
КП1-21
КП1-25
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-22
КП1-22
КП1 25
КП1-21
КП1-25
КП1-22
КП1-25
КП1-21
КП1-25
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-28
КП1-28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
КП1-28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
20/5
Крайняя
Средняя
КПI -29
КП1-28
КП1-31
КП1-28
КП1-31
КП1-29
КП1-31
КП1-28
КП1-31
II
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-15
КП1-16
КП1-19
КП1-15
КП1-19
КП1-16
КП1-20
КП1-16
КП1-20
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-21
КП1-22
КП1-25
КП1-21
КП1-25
КШ-22
КП1-25
КП1-21
КП1-25
20/5
Крайняя
Средняя
КШ-23
КП1-22
КП1-25
КП1-21
КП1-25
КП1 23
КП1 26
КП1-22
КП1-25
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-28
КП1-28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
КП1-28
КП1-31
КП1-27
КП1-31
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-29
КП1-29
КП1-31
КП1-28
КШ-31
КП1-29
КШ-31
КП1-28
КШ-31
III
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-15
КП1-16
КП1-20
КП1-15
КП1-19
КП1-17
КП1-20
КП1-16
КП1-20
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-22
КП1-22
КП1-25
КП1-21
КП1-25
КП1-22
КП1-25
КП1 21
КП1-25
20/5
Крайняя
Средняя
КП1-23
КП1-23
КП1-26
КП1-22
КП1-25
КШ-23
КП1-26
КП1-22
КП1-25
10,8
10
Крайняя
Средняя
КП1-29
КП1-29
КП1-32
КП1-28
КП1-31
КП1-29
КШ-32
КП1-28
КШ-31
20/5
Крайняя
Средняя
КПУ-47
КПУ-47
КП1-32
КП1-29
КП1-31
КПУ-47
КП1-32
КП1-29
КП1-31
IV
8,4
10
Крайняя
Средняя
КП1-16
КП1-17
КП1-20
КП1-15
КП1-19
КПМ7
КП1-20
КП1-16
КП1-20
9,6
10
Крайняя
Средняя
КП1-22
КП1-23
КП1 26
КП1-22
КП1-25
КП1-23
КП1-26
КП1-22
КП1-25
2Э/5
Крайняя
Средняя
КП1-23
КП1-23
КП1-26
КП1-22
КП1-25
КП1-23
КП1-26
КП1-22
КП1-25
10,8
10
Крайняя
Средняя
КПУ-47
КПУ-47
КПУ-48
КП1-28
КП1-31
КПУ-47
КПУ-48
КП1-23
КП1-31
20/5
Крайняя
Средняя
ICnV-47
КПУ-47
КПУ-48
КП1-29
КП1-31
КПУ-47
КПУ-48
КП1-29
КП1-31

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
133
Таблица 2.48
Типоразмеры колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2
/}ля однопролстных зданий с ручными мостовыми кранами
±
)
1
'С
г
1-t
□3
2-2
П" I л
1
I	l 1
U4
^Урчп
1,
Высота
от пола
до низа
стропиль¬
ных конст¬
рукций
в м
Пролет
здания
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в т
Размеры
колонны1 в мм
Масса
колонны
в т
Шаг колонн 6 м
6
% 12
3.2; 5; 8
Н=6900, /1 = 1600
2,4
6
'18
5; 8
//=6900, h = 1600
2,4
6,6
9; 12
3,2; 5; 8
Я=7500, /1 = 1600
2,6
6,6
18
5; 8
Я=7500, /1 = 1600
2,6
7,2
9; 12
3,2; 5; 8
Я=8Ю0, Л = 1600
2,8
7,2
18
5; 8
Я=8100, /г = 1600
2,8
7,2
12; 18
12,5; 20
Я-8100, /1=2200
2,7
7,8
9; 12
00
ю
<N
СО*
Н=8700, /1 = 1600
3,1
7,8
18
5; 8
Я-8700, /1 = 1600
3,1
7,8
12; 18
12,5; 20
Я=8700, /1=2200
3
8,4
9; 12
3,2; 5; 8
Я *=9300, h «1600
3,3
8,4
18
5; 8
Я-9300, /1-1600
3,3
8,4
12; 18
12,5; 20
Я*9300, h=2200
3,2
9
12; 18
12,5; 20
Я=9900, h=2200
3,4
9,6
12; 18
12,5; 20
Я «=Ю 500, /1=2200
3.6
1 а=300 мм, Ь=»
250 мм, с»=500 мм.
Таблица 2.49
Сортамент колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2
для однопролетных зданий с ручными мостовыми кранами
Марка
колонны
Высота
от пола
до низа
стропиль¬
ных конст¬
рукций
в м
Расход бето¬
на в м3
Марка бетона
Расхс
в
<
)д арма
кг кла<
<
ггуры
:са
г
О)
о
(О
Общий рас¬
ход1 стали
в кг
КН-1
200
15,1
67,2
82,3
151,6
КН-2
300
15,1
67,2
82,3
151,6
кн-з
6
0,96
200
15,1
96,1
111,2
180,5
КН-4
300
15,1
96,1
111,2
180,5
КН-5
300
15,1
132,5
147,6
216,9
КН-6
200
15,8
84,5
100,3
169,6
КН-7
200
15,8
103,3
119,1
188,4
КН-8
300
15,8
103,3
119,1
188,4
КН-9
6,6
1,04
200
15,8
120,5
136,3
205,6
КН-10
300
15,8
120,5
136,3
205,6
КН-11
300
15,8
152,6
152,6
237,7
Продолжение табл. 2.49
Марка
колонны
Высота
от пола
до низа
стропиль¬
ных конст¬
рукций
в м
Расход бето¬
на в ж3
Марка бетона
Расх<
в
<
эд армг
кг кла<
<
1туры
сса
о
<-.
О)
о
СП
j Общий рас¬
ход' стали
1 в кг
КН-12
200
16,5
91,6
108,1
177,4
КН-13
300
16,5
91,6
108,1
177,4
КН-14
200
16,5
108,5
125
194,3
КН-15
7.2
1,14
300
16,5
108,5
125
194,3
КН-16
200
16,5
162,4
178,9
248,2
КН-17
300
16,5
162,4
178,9
248,2
КН-18
400
16,5
190,5
207
276,3
КН-19
200
16,2
92,7
108,9
178,2
КН-20
300
16,2
92,7
108,9
178,2
КН-21
200
16,2
119,6
135,6
205,1
КН-22
7,2
1,09
300
16,2
119,6
135,6
205,1
КН-23
300
16,2
157,4
173,6
242,9
КН-24
400
16,2
157,4
173,6
242,9
КН-25
400
16,9
208,5
225,4
294,7
КН-26
200
17,1
115,9
133
202,3
КН-27
200
17,1
141,6
158,7
228
КН-28
1,22
300
17,1
141,6
158,7
228
КН-29
200
17,1
177,4
194,5
263,8
KH-3Q
300
17,1
177,4
194,5
263,8
KH-3jf
300
17,1
221,9
239
308,3
7.8
КН-32
200
16,9
98,4
115,3
184,6
кн-зз
300
16,9
98,4
115,3
184,6
КН-34
200
16,9
139,8
156,7
226
КН-35
1,18
300
16,9
139,8
156,7
226
КН-36
200
16,9
168,2
185,1
254,4
КН-37
300
16,9
168,2
185,1
254,4
КН-38
300
17,6
240,1
257,7
327
КН-39
200
17.7
123,5
141,2
210,5
КН-40
300
17,7
123,5
141,2
210,5
КН-41
1,31
300
17,7
172,3
190
259,3
КН-42
300
17,7
204,3
222
291,3
КН-43
400
17,7
237,3
255
324,3
8,4
КН-44
200
17,5
124,2
141,7
211
КН-45
300
17,5
124,2
141,7
211
КН-46
1,27
200
17,5
172,9
190,4
259,7
КН-47
300
17,5
172,9
190,4
259,7
КН-48
300
17,5
197,2
214,7
284
КН-49
300
18,2
254
272,2
341,5
КН-50
200
18,1
162,3
180,4
249,7
КН-51
300
18,1
162,3
180,4
249,7
КН-52
9
1,36
200
18,1
208,7
226,8
296,1
КН-53
300
18,1
208,7
226,8
296,1
КН-54
300
18,1
258,8
276,9
346,2
КН-55
300
18,8
269,3
288,1
357,4
КН-56
200
18,8
166,6
185,4
254,7
КН-57
0
300
18,8
166,6
185,4
254,7
КН-58
9,6
200
18,8
220,2
239
308,3
КН-59
1,45
300
18,8
220,2
239
308,3
КН-60
300
19,4
278,4
297,8
367,1
КН-61
400
19,4
278,4
297,8
367,1
1 Расхс
>д стали на
i заклг
1дные
детали
ДЛЯ I
солонн
всех
марок 69,3 кг.

т
РАЗДЕЛ 2. Ш1ЮВЫЕ~КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.50
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2
для однопролетных зданий с ручными мостовыми кранами.1
Шаг колонн 6 м, пролет здания 9 м
Географический
район по ветро¬
вому напору
Географичес¬
кий район
по снеговой
нагрузке
Высота от пола
до низа
стропильных
конструкций
в м
Здание
бесфонарное
1—IV
I—IV
6
6,6
7,2
7,8
КН-1
КН-6
КН-12
КН-26
I—III
I-IV
М
КН-39
IV
КН-41
1 Грузоподъемностью 3,2; 5; 8 т.
Таблица 2.51
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2
для однопролетных зданий с ручными мостовыми кранами.
Шаг колонн 6 м, пролет здания 12 м
Географический
район по ветро¬
вому напору
Географический
район по снего¬
вой нагрузке
Высота от пола
до низа стропиль¬
ных конструкций
в м
Грузоподъем¬
ность крана в т
Здание бесфо¬
нарное
Здание с фона¬
рями
I—IV
6
3,2; 5; 8
КН-1
КН-1
I—IV
6,6
3,2; 5; 8
КН-7 -
КН-7
I—IV
7,2
3,2; 5; 8
КН-12
КН-12
I—II
7,2
12,5; 20
КН-19
КН-19
III—IV
7,2
12,5; 20
КН-19
КН-21
1
I—IV
7,8
3,2; 5; 8
КН-26
КН-26
1
I—IV
7,8
12,5; 20
КН-32
КН-32
I—IV
8,4
3,2; 5; 8
КН-39
КН-39
I—II
8,4
12,5; 20
КН-44
КН-44
III—IV
8,4
12,5; 20
КН-44
КН-45
I—IV
9
12,5; 20
КН-50
КН-51
I—IV
9,6
12,5; 20
КН-56
КН-57
I—IV
6
3,2; 5; 8
КН-1
КН-1
I—IV
6,6
3,2; 5
КН-7
КН-7
I—IV
7,2
3,2; 5; 8
КН-12
КН-12
I—IV
7,2
12,5; 20
КН-19
КН-21
TI
I—IV
7,8
3,2; 5; 8
КН-26
КН-26
11
I—IV
7,8
12,5; 20
КН-32
КН-34
I—IV
8,4
00
ю
СЧ
СО
КН-39
КН-40
I—IV
8,4
12,5; 20
КН-44
КН-45
I—IV
9
12,5; 20
КН-52
КН-52
I—IV
9,6
12,5; 20
КН-58
КН-59
I—IV
6
3,2; 5; 8
КН-1
кн-з
I—IV
6,6
3,2; 5; 8
КН-7
КН-9
'■
I—IV
7,2
3,2; 5; 8
КН-14
КН-15
I—IV
7,2
12,5; 20
КН-20
КН-21
I—IV
7,8
3,2; 5; 8
КН-26
КН-29
III
I—IV
7,8
12,5; 20
КН-34
КН-36
I—IV
8,4
3,2; 5; 8
КН-40
КН-42
I—IV
8,4
12,5; 20
КН-45
КН-47
I—IV
9
12,5; 20
КН-52
КН-53
I—IV
9,6
12,5; 20
КН-59
КН-60
I—IV
6
3,2; 5; 8
кн-з
кн-з
I—IV
6,6
3,2; 5; 8
KH-9
КН-9
I—IV
7,2
3,2; 5; 8
КН-15
КН-21
IV
I—-IV
7,2
12,5; 20
КН-16
КН-23
I—IV
7,8
3,2; 5; 8
КН-27
КН-29
I—IV
7,8
12,5; 20
КН-34
КН-37
Продолжение табл. 2.51
Географический
район по ветро¬
вому напору
Географический
район по снего¬
вой нагрузке
Высота от пола
до низа стро¬
пильных конст¬
рукций в м
Грузоподъем¬
ность крана в т
Здание бесфо¬
нарное
Здание с фона¬
рями
I—IV
8,4
3,2; 5; 8
КН-41
КН-42
IV
I—IV
8,4
12,5; 20
КН-46
КН-49
I—IV
9
12,5; 20
КН-50
КН-51
I—IV
9,6
12,5; 20
КН-60
Таблица 2.52
Ключ для подбора колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2
для однопролетных зданий с ручными мостовыми кранами.
Шаг колонн 6 м, пролет здания 18 м
«Г
а о
х в
о о
U £
5 н
а <ц
•в* 0
о. а
* §
о о
* а
•0* и
«	<и
0.0 &
U К сп
О	>*
<и а о.
.1*
: д ®
) С „
= «15
;sfr
то о
со а
а о
> а х
>.Й
го.а.
и х
&
I
I—II
III—IV
I—IV
I—IV
I—II
III—IV
I—II
III—IV
I—II
III—IV
I—IV
I—II
III—IV
I—IV
I—IV
6
6
6,6
7.2
7.2
7.2
7.8
7.8
7.8
7.8
8.4
8.4
8.4
9
9,6
5; 8
5; 8
5; 8
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
12,Ь; 20
КН-1
КН-2
КН-8
КН-13
КН-20
КН-22
КН-26
КН-27
кн-зз
КН-35
КН-40
КН-45
КН-47
КН-51
КН-59
КН-2
КН-2
КН-8
КН-15
КН-22
КН-22
КН-27
КН-28
КН-37
КН-37
КН-42
КН-48
КН-48
КН-54
КН-60
II
I—II
III—IV
I—IV
I—IV
I—II
III—IV
I—II
III—IV
I—II
III—IV
I—IV
I—II
III—IV
I—IV
I—IV
6
6
6,6
7.2
7.2
7.2
7.8
7.8
7.8
7.8
8.4
8.4
8.4
9
9,6
5; 8
5: 8
5; 8
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
КН-1
КН-2
КН-8
КН-15
КН-23
КН-23
КН-26
КН-27
КН-35
КН-35
КН-41
КН-47
КН-48
КН-53
КН-60
КН-4
КН-4
кн-ю
КН-17
КН-24
КН-25
КН-28
КН-28
КН-37
КН-38
КН-42
КН-48
КН-49
КН-55
I—II
6
5; 8
КН-4
КН-4
III—IV
6
5; Ь
КН-4
КН-5
I—IV
6,6
5; 8
кн-ю
кн-ю
I—IV
7,2
5; 8
КН-17
КН-18
III
I—IV
7,2
12,5; 20
КН-23
КН-25
I—IV
7,8
5; 8
КН-28
кн-зо
I—IV
7,8
12,5; 20
КН-37
КН-38
I—IV
8.4
5; 8
КН-42
КН-43
I—IV
8|4
12,5; 20
КН-48
КН-49
I—IV
г 9
12,5; 20
КН-54
—
I—IV
9,6
12,5; 20
КН-61
—
I—IV
6
5; 8
КН-4
КН-5
I—IV
6,6
5; 8
кн-ю
КН-11
I—IV
7,2
5; 8
КН-18
IV
I—IV
7,2
12,5; 20
КН-24
—
I—IV
7,8
5; 8
кн-зо
кн-31
I—IV
7,8
12,5; 20
КН-37
КН-38
I—IV
8,4
5; 8
КН-43
—
I—IV
8,4
12,5; 20
КН-49
—

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
135
Таблица 2.53
Типоразмеры двухветвевых крайних колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами
Высота от
пола до
низа стро¬
пильных
конструк¬
ций в м
Пролет
здания
в м
Грузоподъ¬
емность
крана в т
Размеры колонны в мм
Масса
колон¬
ны в г
Шаг колонн 6 м
10,8
18; 24
10; 20/5
Я= 11 850, /г=3800,
а=400, b =380, с=200, d=1000
5,7
12,6
18; 24; 30
10; 20/5; 30/5
#=13 950, /г=4100, а=500, 6=380, с=200, d=1000
8,5
14,4
18; 24
10; 20/5; 30/5
Я-15 750, /г=4100,
а=500, 6 = 380, с=200, d=1000
9,7
14,4
30
20/5; 30/5
Я = 15 750, /1=4100,
а=500, 6=380, с=200, d=1000
9,7
16,2
24; 30
30/5; 50/10
Я = 17 550; А-4700;
а=500, 6=600, с=250, 1300
14,8
18
24; 30
30/5; 50/10
Я = 19 350; А=4700;
а = 500, 6 = 600, с = 250, d=1300
16,3
Шаг колонн 12 м
10,8
18; 24
10; 20/5
Я= 11 850, /1=4200,
а = 500, 6=600, с=250, d=1300
10
12,6
18; 24; 30
10; 20/5; 30/5
Я = 13 950, /1=4500,
а = 500, 6=600, с=250, d = 1300
11,7
14,4
18; 24
10; 20/5
Я= 15 750, /г=4500,
а=500, 6 = 600, с=300, d=1400
14,7
14,4
30
20/5; 30/5
Я=15 750, /1=4500,
а=500, 6 = 600, с=300, d=1400
14,7
16,2
24; 30
30/5; 50/10
Я = 17 550; /1=5100;
а=600, 6=600, с=300, d=1400
19,7
.18
24; 30
30/5; 50/10
Я = 19 350, /1 = 5100,
а=600, 6=600, с=300, d = l400
21,8
Таблица 2.54
Типоразмеры двухветвевых средних колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами
Г
__
1
ГО
Н
«а
LL
i
4
d
il
I;
Высота от
пола до
низа стро¬
пильных
конст-
рукций в м
Пролет
здания
в м
Грузоподъем¬
ность крана
в т
Размеры колонны в мм
Масса
колонны в т
Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 12 м)
10,8
18; 24
10; 20/5
Я= 11 850, /1=4200, а=500, 6 = 600, с=300, d=1400
11,7
12,6
18; 24; 30
10; 20/5; 30/5
Я = 13 950, /1=4500, а=500, 6 = 600, с=300, d=140C
13,7
14,4
18; 24
10; 20/5; 30/5
Я= 15 750, /г=4500, а=600, 6 = 600, с=300, d = 1400
18,5
14,4
30
20/5; 30/5
Я-=15 750, /1=4500, а=000, 6 = 600, с=300, d=1400
18,5
16,2
24; 30
30/5; 50/10
Я= 17 550, /1=5100, а=600, 6 = 700, с=350, d=1900
24
18
24; 30
30/&; 50/10
Я= 19 350, /1=5100, а=600, 6 = 700, с=350, d=1900
26,6
Шаг колонн 12 м (при шаге стропильных конструкций 6 м)
10,1
18; 24
10; 20/5 *
Я = 11 150, /1=3500, а = 500, 6 = 600, с=300, d = 1400
11,2
11,9
18, 24, 30
10; 20/5; 30/5
Я = 13 250, /г=3800, а = 500, 6 = 600, с=300, rf=1400
13,2
13,7
18; 24
10; 20/5; 30/5
Я = 15 050, А=3800, а=600, 6 =600, с=300, d=1400
17,9
13,7
30
20/5; 30/5
Я= 15 050, /1=3800, а=600, 6 = 600, с=300, rf=1400
17,9
15,5
24; 30
30/5; 50/10
Я = 16 850, /г=4400, а=600, 6 = 700, с=350, rf=190G
23,3
17,3
24; 30
30/5; 50/10
Я=18 650, /г=4400, а=600, 6=700, с=350, d = \9QQ
25,9

136
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.55
Сортамент двухветвевых крайних колонн серии КЭ-01-52
для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн б м
Марка
колонны
Марка
бетона
Расход арматуры
в кг класса
Закладные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
A-I
A-111
всего
Высота от пола до низа стропильных конструкций 12,6 м;
расход бетона 3,38 м3
КДП-6
300
65,9
260,8
326,7
397
КДП-7
300
80,6
429,1
509,7
580
КДН-8
300
72,3
349,9
422,2
492
КДИ-9
400
80,6
429,1
509,7
580
КДШ-6
300
80,6
428,5
509,1
69,9
579
КДП1-7
300
80,3
585,1
665,4
735
КДП1-8
300
79,2
519,4
598,6
669
КДШ-9
400
80,3
585,1
665,4
735
КДУЫ
400
80.2
660,7
740,9
811
Высота от пола дс низа
стропильных конструкций 14,4 м;
расход бетона 3,86 м3
КДП-15
300
78,5
385,1
463,6
538
КДП-16
300
88,8
512,2
601
676
КДП-17
300
76,9
430,6
507,5
582
КДП-18
400
88,8
512,2
601
676
КДНЫ5
300
87,4
623,2
710,6
74,7
785
кдит-ль
300
88,9
733,6
822,5
897
КД1П-1?
400
88,9
733,6
822,5
897
КДУ1-6
400
88,9
746.4
835,3
910
Таблица 2.56
Сортамент двухветвевых крайних колонн серии КЭ-01-52
для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 12 м
Марка
колонны
Марка
бетона
Расход .арматуры
в кг класса
А-I | А-III | всего
Заклад¬
ные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
Высота от пола до низа стропильных конструкций-12,6 м.;
расход бетона 4,69 м3
КДН-41
300
87г1
426,9
514
595
КДП-42
400
94,7
610,6
705,3
787
КДИ-43
300
94,7
487
581,7
663
КДП-44
400
87,1
426,9
514
595
КДШ-40
300
101,2
613,3
714,5
81,4
796
КД1Н-41
400
102,6
890,5
993,1
1075
КДШ-42
300
106,6
738,2
844,8
926
КДШ 43
400
101,2
613,3
714,5
796
КДУ1-20
400
107,3-
749,6
856,9
938
КДУЬЗ!
400
104
908,4
1012,4
J
1094
Высота от пола до низа стропильных конструкций 14,4 м;
расход бетона 5,87 м3
КДИ-49
300
95,1
471,5
566,6
654
КДП-50
300
106,4
681,7
788,1
875
КДП-51
300
106,4
568,1
674,5
762
КДП-52
400
106,4
681,7
788,1
875
КДШ-49
300
103,4
753,5
856,9
944
КДШ-50
300
107,8
1011,9
1119,7
' 87,2
1207
КДШ-51
300
109,4
873,7
983,1
1070
КДШ -52
400
107,8
1011,9
1119,7
1207
К Д VI-24
300
110,2
938,3
1048,5
1136
К Д VI-25
400
110,2
938,3
1048,5
1136
К Д VI-26
400
116
1034,9
1150,9
J
1238
Таблица 2.57
Сортамент двухветвевых средних колонн серии КЭ-01-52
для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 12 м.
шаг стропильных конструкций 12 м
Марка
колонны
Марка
бетона
Расход арматуры
в кг класса
А-I | А-III [ всего
Заклад¬
ные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
Высота от пола до низа стропильных конструкций 12,6 и;
расход
бетона 5,47 м3
КДП-45
300
103,8
449,2
543
652
КДП-46
400
103,2
581,4
684,6
784
КДП-47
300
103,2
581,4
684,6
784
КДП-48
400
105,9
759,9
865,8
965
КДШ-44
300
109,5
543,5
653
752
КДШ-45
400
109,5
543,5
653
, 99,4
752
КДШ-46
300
107,1
755,6
862,7
962
КДШ-47
400
107,1
755,6
862,7
962
КД1П-48
400
105
981,8
1086,8
1186
КДУ1-22
400
103,7
787,7
896,4
996
КДУ1-23
400
125,9
1185,2
1311,1
)
1410
Высота от пола до низа стропильных конструкций 14,4 м;
расход бетона \
7,41 м3
КДП-53
300
124,1
613,1
737,2
843
КДП-54
400
124,1
728,7
852,8
958
КДП-55
300
124,1
728,7
852,8
958
КДШ-53
300
130,7
773,2
903,9
. 105,6
1010
КДШ-54
400
130,7
773,2
903,9
1010
КДШ-55
300
121,4
943,5
1064,9
1171
КД1П-56
400
121,4
943,5
1064,9
1171
КД VI-27
400
127,9
1146,9
1274,8
1380
Таблица 2.58
Сортамент двухветвевых средних колонн серии КЭ-01-52
для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн 12 м,
шаг стропильных конструкций в м
Марка
колонны
Марка
бетона
Расход арматуры
в кг класса
А-I | А-III | всего
Заклад¬
ные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
Высота от пола до низа
стропильных конструкций 12,6 м
(11,9)*; расход бетона 5,26
м3
кдн-ю
300
102
419,5
521,5
*
620
КДП-11
400
102
419,5
521,5
620
КДП-12
300
107,1
561,3
668,4
767
КДП-13
400
107,1
561,3
668,4
767
КДП-14
400
104,7
816,1
920,8
1019
кдпмо
300
104,7
677,5
782,2
J. 98,2
880
КД111-11
400
104.7
677,5
782,2
880
КД1Н-12
300
100,6
867,5
968,1
1066
кдш-13
400
100,6
867,5
968,1
1066
КД1Н-14
400
100,6
1055,8
1156,4
1255
КДУ1-5
400
114,1
1218,1
1332,2
1430
Высота от ,
пола до низа
стропильных конструкций 14,4 м.
(13,7)*; расход бетона 7,15 .
н3
КДП-19
300
119,7
620
739,7
)
840
КДП-20
400
119,7
620
739,7
I
840
КДП-21
300
127,6
828,3
955,9
1057
КДП-22 „
400
127,6
828,3
955,9
1
1057
КДП1-18
300
119,'
979,5
1099
1
1200
КДШ-19
400
119,5
979,5
1099
• 100,6
1200
КДШ-20
300
121,5
1144,5
1266
1367
КДШ-21
400
121,5
1144,5
1266
1367
КДУ1-7
400
125,8
927,9
1053,7
1154
КДУ1-8
400
126,1
1279,4
1405,5
1506
* Высота до низа подстропильной конструкции.

ГЛАВА 2.4. КОЛОНКИ
137
Т а-б лв°фа 259
Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами. Шаг колонн
по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 18 м
Географи¬
Высота от
Грузо¬
подъем¬
ность
Местополо¬
жение
Характеристика здания
ческий
район по
пола до низа
стропильных
однопролет¬
ширина до 72 м
ширина до 144 м
ветровому
напору
конструкций
в м
крана в т
колонны
ное без
фонарей
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
10
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДП-6
кди-го
КДП-6
кдп-ю
КДП-8
КДП-13
КДП-8
КДП-13
12,6
20/5
Крайняя
Средняя
КДИ-8
КДП-6
КДП-12
КДП-6
КДП-12
КДИ-8
КДП-14
КДИ-8
КДИ-14
I
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДП-6
КДИ-14
КДИ-6
КДП-14
КДП-8
КДП-14
КДП-8
КДП-14
Ю
Крайняя
Средняя
КДП-17
КДП-15
КДП-19
КДП-15
КДП-19
КДН-17
КДИ-20
КДП-15
КДП-19
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДН-17
КДИ-15
КДП-19
КДИ-15
КДП-19
КДП-17
КДП-20
КДП-15
КДП-20
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-17
КДИ-15
КДП-21
КДП-15
КДП-21
КДП-17
КДП-22
КДП-15
КДИ-21
10
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДИ-6
кдп-ю
КДП-6
кдп-ю
КДП-7
КДП-13
КДП-8
КДП-13
' 12,6
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДИ-6
КДП-12
КДП-6
КДП-12
КДП-7
КДШ-11
КДП-8
кдш-п
и
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДП-6
КДП-14
КДП-6
КДП-14
КДП-9
КДШ-13
КДП-8
кдпыз
10
Крайняя
Средняя
КДН-17
КДП-15
КДП-19
КДП-15
КДП-19
КДН-17
КДИ-20
КДП-17
КДП-20
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-17
КДП-15
КДП-19
КДП-15
КДП-19
КДИ-17
КДП-22
КДП-17
КДП-22
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-17
КДП-15
КДП-21
КДП-15
КДП-21
КДП-17
КДП-22
КДП-17
КДП-22
10
Крайняя
Средняя
КДП1-8
КДШ-6
кднмо
КДШ-6
кдш-ю
КДШ-8
КДНМО
КДП1Я
КДПМО
12,6
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-8
КДШ-6
КДШ-12
КДШ-6
КДШ-12
КДШ-8
КЛШ-12
КДШ-8
КДП1-12
III
30/5
Крайняя
Средняя
КДП1-7
КДШ-6
кдпмз
КДШ-6
КДШ-13
КДШ-7
КДШ-13
КДШ-8
КЛ1П 13
10
Крайняя
Средняя
КДП1-16
КДШ-15
КДШ-18
КДШ-15
КДШ-18
КДШ-15 ]
КДШ-18
КДШ-15
КДШ-18
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-16
КДШ-15
КДШ-18
КДШ-15
КДШ-18
КДШ-15
КДШ-18
КДШ-15
КДШ 18
*
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-16
КДШ-15
КДШ-20
КДШ-15
КДШ-20
КДШ-15
КДШ-20
КДШ 15
КДШ-20
10
Крайняя
Средняя
КДШ-7
КДШ-7*
кдпмо*
КДШ-8
кдпмо
КДШ-7
КДШ-11
КДШ-8
КДПМО
IV
12,6
20/5
Крайняя
Средняя
КДП1-7
КДШ-7*»
КДШ-12*
КДШ-8
КДШ-12
КДШ-7
КДШ-13
КДШ-8
КДШ-12
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-7
КДШ-7*
КДШ-13*
КДШ-8
КДШ-13
КДШ-7
КДШ-14
КДШ-8
КДШ-13
14,4
10
Крайняя
Средняя
КДУ1-6
КДШ-16*
КДПЫ8^
КДШ-16
КДШ-18
КДШ-16
КДШ-18
КДШ-15
КДШ-18

т
риадиьг. таоввяЕ кювсюядаен одноэтажных промышленных зданий
Продолжение табл. 2:59
Географи¬
ческий
район по
ветровому
напору
Высота w
поле до низа
стропильных
конструкций
в м
Еруэо-
подъеж-
НОСТЬ
крана в т
Лесто поло¬
жение
колонне
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
шири-на до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
W
* Hpi
ми
з числе пролет
20*5
Крайняя
Средняя
КДШ-16*
КДРЙ-4»* ■
кдш-к
КДШ-№
КДШ-16
КДШ-19
КДКИ5
КД**1-*8
1 Крайняя
*** Оредагая
в^ ие-менее трех.
кда*-б
кдаичв*
кдин-гсг
КДШ-*6
КДШ-2©
КДШ-16
КДШ-21
КДШ-45
КДШ-20
Табли. ц>а 2;60
Ключ для подбора двухветвевых колонн серки КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 24 м
Географи¬
ческий
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
ятра«а в т
Местополо¬
жение
кояотш
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фоварей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
I
Ю$6
m
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДН-6
КДИ-11
КДП-6
КДП-11
КДП-7
КДП-13
КДО-8
кдм-ы
20JI5
Крайняя
Средняя
КДИ-8
КДН-6
• КДП-13
КДП-6
кдп-гз
КДМ-7
кдп-м
КДИ-8
кдп-м
30*5
Крайняя
Средняя
кт-8
КДП-6
КДН-14
КДП-6
КДП-14
КДП-9
КДП-14
КДП-8
КДП-14
Ю
Крайняя
Средняя
КДН-17
КДП-15
кдп-ге
КДИ-15
КДП-19
КДП-17
КДП-20
КДП-17
КДП-19
2ф5
Крайняя
Средняя
КДП-17
КДИ-15
КДН-20
КДП-15
КДП-20
КДП-17
КДП-22
КДИ-17
КДИ-20
30^5
Крайняя
Средняя
КД*Ы7
КДП-15
КДИ-22
КДИ-15
КДП-22
КДП-17
КДП-22
КДН-17
КДП-22
Ы
1296
Ю
Крайняя
Средняя
КДИ-8
КДИ-6
КДИ-11
КДП-6
КДИ-11
КДП-7
КДП-13
КДП-7
кдгнз
20/5
Крайняя
Средняя
КДИ-8
КДП-6
кдп-13
КДП-6
КДП-13
КДП-7
КДП-14
КД«-7
КДН-Г4
30Ц5
Крайняя
Средняя
КДИ-8
КДВ-6
КДН-14
КДП-6
КДИ-14
КДП-9
КДШ-14
КДИ-9
КДШ-14
14,4
Ю
Крайняя
Средняя
КДП-17
КДИ-15
КДП-19
КДИ-15
КДП-19
КДИ-16
КДИ-20
КДН-17
КДИ-20
2ty5
Крайняя
Средняя
КДП-17
КДИ-15
КДП-20
КДИ-15
КДП-20
кдп-16
КДП-22
КДИ-Г7
КДП-22
30/5
Крайняя
Средняя
КДН-17
КДП-15
КДП-22
КДП-15
КДП-22
КДП-16
КДУ1-7
КДИ-17
КДШ-22
III
12,6
Ю
Крайняя
Средняя
КДШ-8
КДШ-6
кдш-и
КДШ-6
кдш-и
КДШ-7
КДШ-11
КДШ-8
кдш-н
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-8
кДш-б
КДШ-13
КДШ-6
КДШ-13
КДШ-7
КДШ-13
КДШ-8
кдныз
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-7
КДШ-6
КДШ-14
КДШ-6
КД1П-14
КДШ-7
КД1П-14
КДШ-8
кдш-н
14,4
10
Крайняя
Средняя
КДШ-16
КДШ-15
КДШ-18
КДШ-15
КДШ-18
КДШ-16
КДШ-18
КДШ-15
КДШ-18

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
139
Продолжение табл. 2.60
Географи-
чевкий
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в г
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями | бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
III
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-16
КДШ-15
КДШ-19
КДНМ5
КДШ-19
КДШ-16
КДШ-19
КДШ-15
КДШ-19
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-16
КДШ-15
КДШ-21
КДШ-15
КДШ-21
КДШ-16
КДШ-21
КДШ-15
КДШ-21
IV
• Пр
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДШ-7
КДШ-7*
КДШ-11*
КДШ-7
КДШ-11
КДУ1-4
кдш-и
КДШ-7
КДШ-11
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-7
КДШ-7*
КДШ-13*
КДШ-7
КДШ-13
КДУ1-4
кдимз
КДШ-7
КДШ-13
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-7
КДШ-7*
КДШ-14*
КДШ-7
КДШ-14
КДУ1-4
КДШ-14
КДШ-7
КДШ-14
14,4
и числе пролете
10
Крайняя
Средняя
КДУ1-6
КДУ1-6*
КДН1-18*
КДИ1-16
КДШ-18
КДУ1-6
КДШ-18
КДШ-16
КДШ-18
20/5
Крайняя
Средняя
KflVI-6
КДУЬб*
КДШ-19*
КДШ-16
КДШ-19
КДУЬб
КДШ-19
КДШ-16
КДШ-19
30/5
>в не менее тр(
Крайняя
Средняя
ex.
KflVI-6
КДУ1-6*
КДШ-21*
КДШ-16
КДШ-21
КДУ1-6
КДШ-21
КДШ-16
КДШ-21
Таблица 2.61
Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним рядам 6 м, средним 12 м, пролеты здания 30 м
Географи¬
ческий
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в г
Местополо¬
жение
колонны .
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
1
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДН-8
КДН-7
КДП-П
КДП-6
кдп-п
КДП-7
КДП-13
КДН-8
кдн-и
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДН-7
КДН-13
КДП-6
КДП 13
КДН-7
КДИ-14
КДП-8
КДП-14
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДП-9
КДП-14
КДП-8
КДН-14
КДП-9
КДП-14
КДП-8
КДИ-14
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-17
КДИ-16
КДН-20
КДП-15
КДП-20
КДП-17
КДП 22
КДП-17
КДП-20
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-16
КДП-18
КДП-22
КДП-17
КДИ-22
КДН-16
КДУ1-7
КДП-17
КДП-22
II
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДП-7
КДН-11
КДП-6
КДП-11
КДШ-8
КДШ-11
КДП-7
КДШ-11
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДН-7
КД11-13
КДП-6
КДП-13
КДШ-8
КДШ-13
КДП-7
КДШ-13
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-8
КДП-9
КДП-14
КДП-8
КДИ-14
КДШ-8
КДШ-14
КДП-9
КДШ-14
14,4 >
20/5
Крайняя
Средняя
КДН-17
КДП-16
КД11-20
КДН-15
КДП-20
КДШ-15
КДП-22
КДИ-16
КДИ-22
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-16
КДП-18
КДП-22
КДП-17
КДП-22
КДШ-16
KJXVI-7
КДП-18
КДИ-22

т
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Продолжение табл. 2.61
Географи¬
ческий
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в г
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
III
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДШ-8
КДШ-7
кдш-п
КДШ-6
КДШ-11
КДШ-7
кдш-и
КДШ-8
КДШ-11
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-8
КДШ-9
КДШ-13
КДШ-6
КДШ-13
КДШ-7
кдпыз
КДШ-8
КДШ-13
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-9
КДШ-9
КДШ-14
КДШ-8
КДШ-14
КДШ-9
КДШ-14
КДШ-8
КДШ-14
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-16
КДШ-16
КДШ-19
КДН-15
КДШ-19
КДШ-16
КДШ-19
КДШ-15
КДШ-19
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-17
КДШ-17
КДШ-21
КДШ-16
КДШ-21
КДШ-17
КДШ-21
КДШ-16
КДШ-21
IV
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДШ-7
-
КДШ-7 | КДУ1-4
КДШ-11 j КДШ-13
КДШ-7
КДШ-11
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-9
-
КДШ-9
КДШ-13
КДУ1-4
КДШ-14
КДШ 7
КДШ 13
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-9
-
КДШ-9
КДШ-14
КДУ1-4
КДУ1-5
КДШ-9
КДШ-14
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДУ1-6
-
КДШ-16
КДШ-19
кдуьб
КДШ-21
КДШ-16
КДШ-19
30/5
Крайняя
Средняя
КДУ1-6
-
КДШ 17
КДШ-21
КДУ1-6
КДУ1-8
КДШ-17
КДШ-21
Таблица 2.62
Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 18 м
Геогра¬
фический
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Г рузо-
подъем-
ность
крана в г
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями | бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
I
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-41
КДИ-45
КДП-41
КДП-45
КДП-42
КДШ-44
КДП-42
КДП 1-44
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-41
КДП-47
КДП-41
КДП-47
КДП-42
КДП 1-46
КДП-42
КДП-46
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-41
КДП-48
КДП-41
КДП-48
КДП-42
К Д VI-22
КДП-42
К Д VI-22
14,4
10
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-49
КДП-53
КДП-49
КДП-53
КДН-50
КДП-55
КДИ-51
КДП-53
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-49
КДП-53
КДП-49
КДП-53
КДП-50
КДП-55
КДП-51
КДП-53
30/5
Крайняя
Средняя
КДИ-51
КДП-49
КДП *5
КДП-49
КДП-55
КДН-50
КДШ-55
КДП-51
КДП-54
II
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДП-43
КД11-41
КДП-45
КДП-41
КДП-45
КДП-42
КДШ-45
КДП-42
КДП 1-44
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-41
КДП-47
КДП-41
КДП-47
КДП-42
КДП 1-47
КДП-42
КДП-46
30/5
Крайняя
Средняя
КДИ-43
КДП-41
КДП-48
КДП-41
КДП-48
КДП-42
К Д VI-22
КДП-42
К Д VI-22

ГЛАВА 2.4. КОЖЖНЯ
141
Продолжение табл. 2.62
Геогра¬
Высота от
Грузо¬
Местополо¬
жение
Характеристика здания
фический
район по
пола до низа
стропильных
подъем¬
ность
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
ветровому
ваоору
конструкций
в м
крана в т
колонны
с фонарями
бесфонарное
с фонарями |
бесфонарное
10
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-49
КДП-53
КДП-49
КДП-53
КДП-50
КДШ-53
КДП-50
КДП-53
М
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДЫ-51
КДП-49
КДН-53
КДП-49
КДП-53
КДП-50
КДШ-53
КДП-50
КДШ-53
*
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДН-49
КДП-55
КДП-49
КДП-55
КДП-50
КДШ-55
КДП-50
КДП-54
10
Крайняя
Средняя
КД1Г1-42
КДШ-40
КДШ-44
КДШ-40
КДШ-44
KZTVI-20
КДШ-46
КДШ-42
КДШ-44
ИТ6
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-42
КДШ-40
КДШ-46
кдпмо
КДШ-46
К Д VI-20
КДШ-47
КДШ-42
КДШ-46
тм
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-42
КДШ-40
КДШ-48
КДШ-40
КДШ-48
КДУЬ20
КДШ-48
КДШ 42
КДШ-48
Ю
Крайняя
Средняя
КДШ-51
КДШ-49
КДШ-53
КДШ-49
КДШ-53
К Д VI-24
КДШ-53
КДШ 4*
КДШ-53
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-51
КДШ-49
КДШ-53
КДШ-49
КДШ-53
К Д VI-24
КДШ-54
КДШ-49
КДШ-53
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-51
КДШ-49
КДШ-55
КДШ-49
КДШ-55
К ДVI -24
КДШ-56
КДШ-49
КДШ-55
Ю
Крайняя
Средняя
К Д VI-21
КДУ1-20*
КДШ-44*
KflVI-20
КДШ-44
KflVI-21
КДШ-47
К Д VI-20
КДШ-45
12^6
20*5
Крайняя
Средняя
К Д VI-21
К Д VI-20*
КДШ-46*
^VI-20
КДШ-46
К Д VI-21
КДШ-47
КДУ1 20
КДШ 47
• 30/5
Крайняя
Средняя
К Д VI-21
КДУ1-20*
КДШ-48*
К Д VI-20
КДШ-48
KflVl-21
КДШ-48
КД VI-20
КДШ-48
Ю
Крайняя
Средняя
К Д VI-24
К Д VI-24*
КДШ-53*
К Д VI-24
КДШ-53 ,
К Д VI-25
КДШ-53
К Д VI-24
КДШ-53
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
К Д VI-24
К Д VI-24*
КДШ-53*
raVI-24
‘КДШ-53
К Д VI-25
КДШ-55
К Д VI-24
КДШ-53
30/5
Крайняя
Средняя
К Д VI-24
КДУ1-24*
КДШ-55*
I К Д VI-24
КДШ-55
К Д VI-25
КДШ-56
^VI-24
КДШ-55
* При числе пролетов не менее трех.
Таблица 2 63
Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 24 м
Геогра¬
фический
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в т
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонзрног
1
12,6
Ю
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-419
КДП-45
КДП-41
КДП-45
КДП-42
КДШ-45
КДП-43
КД111-45
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-41
КДП-46
КДП-41
КДП-46
КДП-42
КДШ-47
КДП-42
КДП-46
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДН-44
КДП-48
КДИ-44
К-ДЕМ6
КДП-42
KflVI-22
КДП-42
КДУ-48

Н2
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.6$
Геогра¬
фический
район по
ветровому
. напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в т
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
I
14,4
10
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-49
КДП-53
КДП-49
КДП-53
КДП-50
КДП-55
КДП-51
КДП-53
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-49
КДП-53
КДП-49
КДП-53
КДП-50
КДИ-54
КДП-51
КДП-54
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-49
КДП-54
КДП-49
КДП-54
КДН-50
КДШ-56
КДП-51
КДП-54
II
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-41
КДП-45
КДП-41
КДП-45
КДП-42
КДШ-45
КДП-42
КДШ-45
20/5
Крайняя
Средняя
КДИ-43
КДП-41
КДП-46
КДП-41
КДП-46
КДП-42
КДП1-47
КДП-42
КДП 1-47
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-44
КДП-48
КДП-44
КДП-48
КДП-42
К Д VI-22
КДП-42
KflVI-22
14,4
10
Крайняя
Средняя
КДИ-51
КДП-49
КДП-53
КДП-49
КДП-53
КДП-50
КДШ-53
КДП-50
КДП-53
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-49
КДП-53
КДП-49
КДП-53
КДП-50
КДШ-54
КДН-50
КДИ-54
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-49
КДИ-54
КДП-49
КДП-54
КДП-52
КДШ-56
КДП-52
КДШ-56
III
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДП 1-42
КДШ-40
КДП 1-45
КДШ-40
КДП1-45
К Д VI-20
КДШ-47
К Д VI-20
КДШ-45
20/5
Крайняя
Средняя
КДП 1-42
КДШ-40
КДП 1-47
КДШ-40
КДП 1-47
К Д VI-20
• КДП 1-47
К Д VI-20
КДП1-47
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-42
КДШ-43
КДП 1-48
КДШ-43
КДШ-48
КДУ1-21
КДШ-48
К Д VI-20
КДШ-48
14,4
ю
Крайняя
Средняя
КДШ-51
КДШ-49
КДП1-53
КДШ-49
КДШ-53
К Д VI-24
КДШ-54
КДШ-51
КДШ-53
20/5
Крайняя
• Средняя
КДШ-51
КДШ-49
КДШ-54
КДШ-49
КДШ-54
К Д VI-24
КДШ-54
КДШ-51
КДШ-54
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-51
КДШ-49
КДШ-56
КДШ-49
КДШ-56
К Д VI-24
КДШ-56
КДШ-51
КДШ-56
IV
12,6
10
Крайняя
Средняя
К Д VI-21
KflVI-21*
КДП 1-45*
КДУ1-20
КДШ-45
К Д VI-21
КДП 1-47
КДУ1-20
КДШ-45
20/5
Крайняя
Средняя
К Д VI-21
КДУ1-21*
КДП 1-47*
К Д VI-20
КДП 1-47
КДУ1-21
К Д VI-22
К Д VI-20
КДШ-47
30/5
Крайняя
Средняя
КДУ1-21
KJWI-21*
КДП 1-48*
К Д VI-20
КДШ-48
КДУ1-21
КДШ-48
К Д VI-20
КДШ-48
14,4
10
Крайняя
Средняя
К Д VI-24
К Д VI-25*
КДП 1-53*
К Д VI-24
КДШ-53
К Д VI-25
КДШ-54
К Д VI-24
КДШ-53
20/5
Крайняя
Средняя
К Д VI-24
КДУ1-25*
КДШ-54*
К Д VI-24
КДШ-54
КДУ1-25
КДШ-56
К Д VI-24
КДШ-54
30/5
Крайняя
Средняя
К Д VI-24
К Д VI-25*
КДШ-56*
К Д VI-24
КДШ-56
К Д VI-25
К Д VI-27
КДУ1-24
КДШ-56
* При числе пролетов не менее трех.

ГЛАВА 2.4. КОЛОННЫ
143
Таблица 2.64
Ключ для подбора двухветвевых колонн серии КЭ-01-52 для зданий с мостовыми кранами.
Шаг,, колонн по крайним и средним рядам 12 м, пролеты здания 30 м
Геогра¬
фический
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо¬
подъем¬
ность
крана в т
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
I
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДИ-43
КДП-42
КДП-46
КДН-41
КДП-46
КДП-42
КДП-45
КДП-42
КДШ-45
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-42
КДП-46
КДП-44
КДП-46
КДП-42
КДШ-47
КДП-42
КДШ-47
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-42
КДП-42
КДП-48
КДП-44
КДП-48
КДП-42
КДШ-48
КДП-42
К Д VI-22
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-50
КДИ-54
КДП-49
КДП-54
КДП-50
КДШ-54
КДП-50
КДП-54
30/5
Крайняя
Средняя
КДИ-52
КДП-52
КДП-54
КДП-52
КДП-54
КДП-52
КДШ-56
КДП-52
КДШ-56
II
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-42
КДП-46
КДП-41
КДП-46
КДП-42
КДШ-45
КДП-42
КДШ-45
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-43
КДП-42
КДП-46
КДП-44
КДП-46
КДП-42
К Д VI-22
КДП-42
КДШ-47
30/5 .
Крайняя
Средняя
КДП-42
1
КДП-42
КДП-48
1
КДП-44
КДП-48
КДП-42
КДШ-48
КДП-42
КДШ-48
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДП-51
КДП-50
КДП-54
КДП-49
КДИ-54
КДШ-51
КДШ-54
КДП-50
КДИ-54
30/5
Крайняя
Средняя
КДП-52
КДП-52
КДИ-54
КДП-52
КДИ-54
КДШ-51
КДШ-56
КДИ-52
КДШ-56
III
/
12,6
10
Крайняя
Средняя
КДШ-42
КДШ-41
КДШ-45
КДШ-40
КДШ-45
К Д VI-21
КДШ-47
К Д VI-20
КДШ-45
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-42
КДШ-41
КДШ-47
КДШ-43
КДШ-47
^VI-21
КДШ-48
К Д VI-20
КДШ-47
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-41
КДШ-41
КДШ-48
КДШ-43
КДШ-48
К Д VI-21
^VI-23
KflVI-20
КДШ-48
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
КДШ-51
9
КД1Н-50
КДШ-54
КДШ-49
КДШ-54
К Д VI-25
КДШ-56
КДШ-51
КДШ-54
30/5
Крайняя
Средняя
КДШ-52
. КДШ-52
КДШ-56
КДШ-52
КДШ-56
К Д VI-25
К Д VI-27
К Д VI-25
КДШ-56

144
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.64
Геогра¬
фический
район по
ветровому
напору
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций
в м
Грузо-
v подъем-
ность
крана в т
Местополо¬
жение
колонны
Характеристика здания
однопролет¬
ное без
фонарей
ширина до 72 м
ширина до 144 м
с фонарями
бесфонарное
с фонарями
бесфонарное
: IV
12,6
10
Крайняя
Средняя
KHVI-21
-
КДУ1-20
КДШ-45
КДУ1-21
КДУ1-22
^VI-21
КДП 1-47
20/5
Крайняя
Средняя
КДУ1-21
—
К Д VI-20
КДП 1-47
К Д VI-21
КДШ-48
КДУ1-21
КДП 1-47
30/5
Крайняя
Средняя
KHVI-21
-
KRV1-2C
КДШ-48
КДУ1-21
КДУ1-23
КДУ1-21
КДШ-48
14,4
20/5
Крайняя
Средняя
KUVI-25
—
К Д VI-25
КДШ-54
КД VI-26
КДШ-56
К Д VI-25
КДШ-54
30/5
Крайняя
Средняя
КДУ1-25
-
КДУ1-25
КДШ-56
^VI-26
КДУ1-27
КДУ1-25
КДШ-56
2.4.4. Нагрузки и основные условия расчета
Нагрузки от покрытий (вес покрытия, снеговая на¬
грузка, вес подвесного потолка или эквивалентная на¬
грузка от подвесного подъемно-транспортного оборудо¬
вания), принятые при расчете типовых колонн, приве¬
дены в табл. 2.65 и 2.66.
Расчетная нагрузка от веса стен принята равной
310 кгс/м2 при расчете колонн прямоугольного сечения
и 250 кгс/м2 при расчете двухветвевых колонн.
Ветровая нагрузка на колонны принята по I—IV
районам скоростного напора ветра.
Нагрузка от электрических мостовых кранов — по
ГОСТ 3332—54 (тяжелого режима работы при стальных
разрезных подкрановых балках и среднего режима ра¬
боты при железобетонных разрезных подкрановых
балках).
Нагрузка от ручных мостовых кранов — по ГОСТ
7075—64. При определении усилий от температурных
климатических воздействий расчетный перепад темпера¬
тур принят равным 40° С.
Колонны рассчитаны как стойки рам в предполо¬
жении полной заделки стоек на уровне верха фунда*
ментов (без учета возможного поворота фундаментов
в грунте) и шарнирного соединения их со стропильны¬
ми конструкциями.
Таблица 2.65
Расчетные нагрузки от покрытий на колонны
прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 и двухветвевые
серии КЭ-01-52 зданий с электрическими мостовыми кранами
и на колонны прямоугольного сечения серии КЭ-01-49
зданий без кранового оборудования или с подвесным
подъемно-транспортным оборудованием
Тип здания
и тип колонн
Шаг стропильных
конструкций в м
Расчетная нагрузка в кгс/м2
наибольшая
наименьшая
длительно
дейст¬
вующая
кратко¬
временная
суммар¬
ная
о
я
ч . S
О» н Ef
суммар¬
ная
Здание с электриче¬
скими кранами. Ко¬
лонны прямоугольно¬
го сечения и двухвет¬
вевые
6
12
490
210
700
175
225
175
225
Продолжение табл. 2.65
Тип здания
и тип колонн
Шаг стропиль¬
ных конструкций
в м
Расчетная нагрузка в кгс/м2
наибольшая
наименьшая
длительно
дейст¬
вующая
кратко-
1 временная
суммар¬
ная
длительно
действую¬
щая
суммарная
Здание с подвесным
потолком или под¬
весным подъемно-
трачспортным обору¬
дованием с пролета¬
ми 12, 18 и 24 м. Ко¬
лонны прямоугольно¬
го сечения
6
12
640
210
850
175
225
175
225
Здание бесфонарное
с подвесным потол¬
ком или подвесным
подъемно-транспорт¬
ным оборудованием,
с четырьмя пролета¬
ми пв 30 м. Колонны
прямоугольного сече¬
ния
6
12
640
210
850
175
225
175
225
Таблица 2.66
Расчетные нагрузки от покрытий
на колонны прямоугольного сечения серии 1.423-2
однопролетных зданий, оборудованных ручными мостовыми
кранами
Пролет
здания
в м
Географи¬
ческий
район по
снеговой
нагрузке
Расчетная нагрузка в кгс/м2
здание с фонарями
здание без фонаре й
наиболь¬
шая
наимень¬
шая
наиболь¬
шая
наимень¬
шая
0
I—II
_

470
200
9
III—IV
—
—
600
200
I—II
510
240
470
200
12
III—IV
650
260
610
220
I—II
530
220
490
180
18
III—W
670
240
630
200

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
145
Глава 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
2.5.1.	Общие сведения
Типовые железобетонные стропильные и подстро¬
пильные фермы предназначаются для покрытий произ¬
водственных зданий пролетами 18 и 24 м с кровлями
из рулонных материалов.
Для зданий со скатными покрытиями применяются
фермы двух типов — раскосные, сегментные с верхним
поясом ломаного очертания (рис. 2.113, а) и безрас-
косные арочного очертания (рис. 2.113,6),
Для зданий с плоской кровлей применяются рас¬
косные фермы с параллельными поясами (рис. 2.113, в),
а в отдельных случаях (см. п. 2.5.4) — безраскосные фер¬
мы с дополнительными стойками.
Для шага колонн 12 м разработаны типовые под¬
стропильные фермы. Они запроектированы с развитыми
узлами для опирания стропильных ферм (рис. 2.114).
Имеются широко распространенные раскосные под¬
стропильные фермы для зданий со скатной
(рис. 2.115,а) и плоской кровлей (рис. 2.115,6).
j^SZSIZSE^J
О!
i^-ГГГГг^
г) I
Рис. 2.113. Типовые фермы
а — раскосные, сегментные; б — безраскосные арочные;
в — раскосные с параллельными поясами
Рис. 2.114. Опирание стропильных ферм на подстропильные
при скатной кровле
/ — подстропильная ферма; 2—стропильная ферма; 3—колонна;
4 — плита покрытия; 5 — стойка подстропильной фермы
Рис. 2.115. Подстропильные фермы
а — раскосная пролетом 12 м для скатной кровли; б — то же, для
плоской кровли
В некоторых зданиях по условиям использования
производственных площадей целесообразно применять
шаг колонн 18 м. Для них разработаны специальные
подстропильные фермы пролетом 18 м.
Железобетонные стропильные и подстропильные
фермы выполняются с предварительно-напряженной ар¬
матурой нижнего пояса. По виду напрягаемой армату¬
ры и способу предварительного напряжения различают
10—1075
фермы су стержневой, проволочной, прядевоп и канат¬
ной арматурой, натягиваемой на упоры силовым спо¬
собом, и со стержневой арматурой, натягиваемой элек¬
тротермическим способом.
В зданиях с каркасами из типовых сборных желе¬
зобетонных элементов жесткость покрытия и всего кар¬
каса здания обеспечивается связями и диском, образуе¬
мым плитами и стропильными конструкциями.

146
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Особые требования предъявляются к обеспечению
жесткости каркасов зданий с мостовыми кранами грузо¬
подъемностью свыше 30 т и зданий большой высоты.
В этих случаях обычных вертикальных связей по ко¬
лоннам и диска покрытия из крупноразмерных плит
(см. гл. 2.7) бывает недостаточно и приходится преду¬
сматривать также горизонтальные связи по фермам.
Вертикальные и горизонтальные связи предназна¬
чены для восприятия горизонтальных ветровых нагру¬
зок на торцы здания и торцы фонарей тормозных на¬
грузок от мостовых кранов и подвесных электрических
к}>ан-балок, а также для обеспечения устойчивости сжа¬
тых поясов стропильных ферм.
К вертикальным относятся связи покрытия вдоль
продольных осей здания на уровне опорных стоек ферм,
связи фонарей и стропильных ферм под фонарями, свя¬
зи подвесных путей.
Стальные вертикальные связи покрытия решаются
в зависимости от вида применяемых конструкций.
В зданиях со скатной кровлей и со стропильными бал¬
ками или фермами, имеющими высоту на опоре не бо¬
лее 900 мм, вертикальные связи в уровне опорных ча¬
стей балок и ферм обычно не устанавливаются. В этом
случае горизонтальные силы с диска покрытия переда¬
ются на колонны непосредственно через опорные части
ферм и балок. Создаваемый этими силами изгибающий
момент должен быть воспринят креплением стропиль¬
ных конструкций к колонне.
В зданиях с плоской кровлей вертикальные связи
устанавливают в крайних ячейках каждого температур¬
ного блока, по продольным осям, между опорными уча¬
стками балок или стойками ферм (рис. 2.116). Связи
и распорки предусматриваются и в высоких зданиях
павильонного типа со скатной кровлей.
а)
t-t
2
frr
6/
X
/ N
В)
3 7	s
-МЖГ/Д
1-
гатй
/jKI/ТуИ
—.
I—I* -1- l*n -'-■■In—Zfl^n-T—Zn—
JG
~ПГ
ж
3
иг
• б о
Рис. 2.116. Схема диска покрытия и вертикальных свя¬
зей по колоннам и между опорными стойками ферм
в зданиях с плоской (малоуклонной) кровлей
а — в зданиях без кранов; б — в зданиях с мостовыми кранами;
i — колонна; 2— опорная стойка фермы; 3 — плита покрытия;
4—вертикальная связь по фермам; 5 — то же, дополнительная
связь, устанавливаемая при недостаточной длине сварных швов
диска покрытия;-^ — связь по колоннам; 7 — распорки
Рис. 2.117. Схема горизонтальных связей по верхнему
поясу (на примере шага ферм 6 м)
1 — стропильная ферма; 2 — светоаэрационный фонарь; 3 — кре¬
стовые горизонтальные связи из стальных элементов; 4 — сталь¬
ные распорки-растяжки; 5 — стальная распорка; 6—временная
стальная распорка; 7 — вертикальные связи по фонарю (штрихов¬
кой условно показан диск покрытия из железобетонных плвт)

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ	Щ7
Стальные связи покрытий бесфонарных зданий
с плоской кровлей, с шагом колонн 6 и 12 м без под¬
стропильных конструкций состоят из вертикальных
связей — ферм, а также распорок и растяжек с номи¬
нальной длиной 6 и 12 м.
В зданиях с подстропильными конструкциями про¬
дольная жесткость покрытия и колонн на уровне их вер¬
ха обеспечивается подстропильными фермами, прикреп¬
ляемыми к колоннам (см. гл. 2.1 и рис. 2.4). В этом
случае вертикальные связи и распорки на уровне опор*
ных стоек стропильных конструкций не требуются.
В пролетах зданий с фонарями посередине верхне¬
го пФяса ферм устанавливаются стальные распорки,
а в двух ячейках температурного отсека покрытия
стропильные фермы развязываются в пределах ширины
фонаря горизонтальными стальными связями по верх¬
нему поясу (рис. 2.117). Схемы, чертежи и детали
крепления связей к фермам приводятся в первых вы¬
пусках соответствующих серий типовых чертежей ферм.
В зданиях, оборудованных мостовыми кранами тя^
желого режима работы, дополнительно к вертикальным
связям посередине пролета здания между смежными
стропильными фермами устанавливаются по две верти¬
кальные связи-фермы на каждый температурный блок
и растяжки между смежными фермами в уровне их
нижнего пояса.
В случаях когда в соответствии с «Указаниями по
применению крупноразмерных плит в покрытиях про¬
мышленный зданий» (серия 1-237) не обеспечивается
необходимая жесткость диска покрытия, предусматри¬
ваются дополнительные горизонтальные связи в покры¬
тии, в в зданиях большой высоты — и специальные
конструкции горизонтальных ферм в торцах зданий.
2.5.2. Сегментные фермы для покрытий
зданий со скатной кровлей
Типовые фермы сегментного очертания пролетами
18, 24 и 30 м при шаге 6 и 12 м разработаны в серии
ПК-01-129/68 (вып. I—IV). Вып. I серии состоит из трех
альбомов. Материалу для проектирования покрытий
зданий, ключи для подбора ферм, примеры схем конст¬
рукций покрытий, чертежи связей, размещение в фер¬
мах закладных деталей для крепления плит и дру¬
гие материалы приведены в вып. I—1. Справочные ма¬
териалы по выбору ферм для комбинаций нагрузок, от¬
личающихся от указанных в ключах подбора ферм,
содержатся в вып. 1-2. Дополнительные указания по
применению ферм в южных зонах (I и II районы сне¬
говой нагрузки) приведены в вып. 1-3.
Типовые сегментные фермы запроектированы для
различных районов по снеговым нагрузкам, для покры¬
тий со светоаэрационными и аэрационными фонарями
и без фонарей, для зданий с мостовыми кранами (без
подвесных грузов) или с подвесными монорельсами
либо кран-балками грузоподъемностью 1; 2; 3,2 и 5 г
(двух- и трехопорными). Схемы подвески кран-балок
приведены на рис. 2.118,
Рис. 2.1 V8. Унифицированные схемы расположения под¬
весных кранов в зданиях пролетами 18 и 24 м
а — в пролете 18 м при двухопорных кранах; б—то же, при трех¬
опорных; в — при двух двухопорных кранах в пролете 18 м:
г —в пролете 24 м при трехопорных кранах; д — при двух двух¬
опорных кранах в пролете 24 м
Сортаменты ферм пролетами 18 и 24 ж и расход
бетона и арматуры по маркам стали приведены
в табл. 2.67 и 2.68,
а;
0,6
UjU
\
os
Т Q=2;3?;5t
15
Р
1
op
0,6
9
Г 16,2
OS
18
й€
03
г;&*т 75
Q3
Чб.8
Г
0,6
15
? 5
№.
p.
16,2
18
'6
в)
0,6
№
О
1,7 " • Л h А ' f со	г?
7777%//////л////yTZzz*	т:
2.6
1,2
0,9
Т Q4;2,3L2t
ЛИ
ж
7.8
it
ТQ:1,2t3jT
03
7.8
1,2
0,3
0,6
О
15
О
1.5
' //
I
d
m I1®*»1*’ m
QS
t
.1 _ I2ZK
1 io,5 | tas
0,6
%
' 27.2
24
О
0.6

12
I Q*K?.№
•3
12
12
T Q=1,?,3,?T
3
12
№
114
P
0,9
9
P,9
V
3
®j
03
10,8
-
OB 10,8
\18
24
О
6
о

148
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
N>j§l
li зот 2зт зооо
300012SL30
гл * 171
740 *
Таблица 2.67
Сортамент сегментная ферм пролетом 1S м серии ПК-01-129/68 (вып. I и II)
для покрытий зданий с шагом ферм 6 и 12 м и расход материалов
О •
Марка фермы1
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м3, марка
(масса фермы
в г)
Расход а
ненапрягаемой
рматуры в кг по классам
варианты напрягаемой
итого
Закладные
бетона
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
А-1
A-I II
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
B-II
Под плиты покрытий шириной 3 м
ФС 18I-1HAIV
1
109
30
130



270
19
289
ФС 181-1НА
1.8
1
108
3Q
—
144
—
—
283
19
302
ФС 181-1НП
200
400
1
108
30
—
—
80
—
219
19
238
ФС 18I-1HB
(4,5)
1
109
30
—
64
204
19
223
ФС 18I-1/2HAIV
1
145
31
157



334
19
353
ФС 18I-1/2HA
1,8
1
145
31
—
177
—
—
354
19
373
ФС 181 - 1/2НП
200
400
1
148
31
—
—
юо
—
280
19
299
ФС 181-1/2НВ
(4,5)
1
145
за
—
89
266
19
285
ФС 18II-2HAIV
1
131
33
179
_
_
344
28
372
ФС 18II-2HA
2,42
1
131
33
—
206
—
—
371
28
399
ФС 18И-2НП
250
400
1
134
33
—
—
100
—
268
28
296
ФС 18II-2H6
(6)
1
131
33
—
—
94
259
28
287
ФС 18II-2/3HAIV
2
199
33
206



440
28
468
ФС 18II-2/3HA
2,42
2
199
33
—
234
—
—
468
28
496
ФС 18П-2/ЗНП
250
400
2
208
33
—
—
120
—
363
28
391
ФС 18И-2/ЗНВ
(в)
2
198
33
111
344
28
372
ФС 18II-3HAIV
3
215
34
234

_
__
486
28
514
ФС 18II-3HA
2,42
3
215
34
—
267
—
—
519
28
547
ФС 18П-ЗНП
250
500
3
224
34
—
—
140
—
401
28
429
ФС 181I-3HB
(6)
3
214
34
—
—
1127
378
28
406
ФС I8III-3HAIV
1
175
34
234

__
444
28
472
ФС 18III-3HA
3,1-1
1
175
34
—
267
—
—
477
28
505
ФС 18Ш-ЗНП
250
400
1
190
34
—
—
140
—
365
28
393
ФС 18III-3HB
(7,8)
1
182
34
—
—
—
122
339
28
367
ФС 18III-4HAIV
3
174
35
310
__
522
28
550
ФС 181II-4 НА
3,11
3
181
35
—
346
—
—
565
28
593
ФС 18Ш-4НП
250
400
3
193
35
—
—
180
—
411
28
439
ФС 18111-4HB
(7,8)
3
181
35
—
—
—
161
380
28
408
ФС 18III-5HAIV
3
195
35
354
587
28
615
ФС 181II-5H А
3,11
3
195
35
—
399
—

632
28
660
ФС 18П1-5НП
250
500
3
219
35
—
—
200
—
457
28
485
ФС 18III-5HB
(7,8)
3
206
35
—
—
—
188
432
28
460
ФС I8IV-4HAIV
3
178
39
310
530
31
561
ФС 18IV-4HA
3,75
3
185
39
—
346
—
—
573
31
604
ФС 181У-4НП
300
400
3
197
39
—
—
180
—
419
31
450
ФС 18IV-4HB
(9,4)
3
185
39
—
—
—
155
382
31
413
ФС 18IV-5HAIV
3
199
39
354
595
31
626
ФС 18IV-5HA
3,75
3
199
39
—
• 399

—
640
31
671
ФС 181У-5НП
300
400
3
223
39
—
—
200
—
465
31
496
ФС L8IV-5HB
(9,4)
3
210
39
—
—
—
183
435
31
466
ФС 18IV-6HAIV
3
249
38
415
705
31
736
ФС 18IV-6HA
3,75
3
249
38
—
482


772
31
803
ФС 181У-6НП
300
400
3
279
38


240

560
31
591
ФС 18IV-6HB
(9,4)
3
259
38
—
—
—
216
516
31
547

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
149
Продолжение табл. 2.67
• в
Ч
5 я
* СО о
о Ьй о _
£ G. 2 ^
Расход арматуры
в кг по классам
О
о
Марка фермы1
г§
XdX
о- S 2?
* Я ^
а о
'Og-B
? я я
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
s
я 5 Ч
сЗ S
О. с;
— я
« н
s о
X X О ~
о ^ н о«
я о <и
О, в\о*в*
А-1
А -111
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
B-II
итого
* я Н
Я О)
СО s СС
£ о
О х со
ФС 18IV-6/7HAIV
ФС 18IV-6/7HA
ФС 181У-6/7НП
ФС 18IV-6/7HB
300
3,75
500
(9,4)
12
12
12
12
320
320
339
320
30
30
30
30
482
553
280
243
844
915
661
605
31
31
31
31
875
946
692
636
Под плиты покрытий шириной 1,5 м
ФС 18I-1AIV
ФС 181-1А
ФС 181-1П
ФС 18I-1B
200
1.8
400
(4,5)
1
1
1
1
146
146
146
146
1 30
30
30
30
130
144
80
64
307
321
257
241
19
19
19
19
326
340
276
260
ФС 18I-1/2AIV
ФС 18I-1/2A
ФС 181-1/2П
ФС 18I-1/2B
200
1.8
400
(4,5)
15
15
15
15
252
*252
256
252
21
21
21
21
157
177
100
89
445
465
392
377
19
19
19
19
464
484
411
395
ФС 18II-2AIV
ФС 1811-2 А
ФС 18И-2П
ФС 18II-2B
■Г
250
2,42
400
(6)
1
1
1
1
131
131
134
131
33
33
33
33
179
206
100
94
344
371
268
259
28
28
28
28
372
399
296
287
ФС 1811-2/3AIV
ФС 1811-2/ЗА
ФС 1811-2/3 П
ФС 18II-2/3B '
250
2,42
400
(6)
16
16
16
16.
313
313
322
312
23
23
23
23
206
234
120
111
558
586
481
462
28
28
28
28
586
614
509
490
ФС 18III-3AIV
ФС 18III-3A
ФС 18Ш-ЗП
ФС 18III-3B
250
3,11
400
(7,8)
1
1
1
1
221
221
236
228
32
32
32
32
234
267
140
122
488
521
409
383
28
28
28
28
516
549
437
411
ФС 18111-3/4AIV
ФС 181II-3/4 А
ФС 18Ш-3/4П
ФС 18III-3/4B
250
3,11
400
(7,8)
1
1
1
1
252
252
271
259
31
31
31
31
266
299
160
138
550
583
463
429
28
28
28
28
578
611
491
457
ФС 18III-4AIV
ФС 181II-4 А
ФС 181П-4П
ФС 18III-4B
250
3,11
400
(7,8)
17
17
17
17
304
311
322
31i
21
21
21
21
310
346
180
161
652
695
540
510
28
28
28
28
68(3
723
568
538
ФС 18111-5AIV
ФС 18III-5A
ФС 18Ш-5П
' ФС 18III-5B
250
3,11
500
(7,8)
15
15
15
15
368
368
393
380
22
22
22
22
354
399
200
188
759
804
630
605
28
28
28
28
787
832
658
633
ФС 18IV-4AIV
ФС 18IV-4A
ФС 181У-4П
. ФС 18IV-4B
300
3,75
400
(9,4)
3
3
3
3
253
260
272
260
35
35
35
35
310
346
180
155
601
644
490
453
31
31
31
31
632
675
521
484
ФС I3IV-5AIV
ФС 18IV-5A
ФС 181У-5П
ФС 18IV-5B
300
3,75
400
(9,4)
19
19
19
19
328
328
353
339
23
23
23
23
354
399
200
183
724
769
595
564
31
31
31
31
755
800
625
595
ФС 18IV-6AIV
ФС 18IV-6A
ФС 18IV-6n
ФС 181V-6B
300
3,75
500
(9,4)
25
25
25
25
465
465
495
476
26
26
26
26
415
482
240
216
931
998
786
743
31
31
31
31
962
1029
817
774
• ФС 18IV-6/7AIV
ФС 18IV-6/7A
ФС 181У-6/7П
ФС 18IV-6/7B
300
3,75
500
(9.4)
35
35
35
35
591
59?
610
591
19
19
' 19
19
* 482
553
280
244
1127
1198
944
889
31
31
31
31
1158
. 1229
975
920
1 Фермы предусмотрены в двух вариантах: с одновременным бетонированием поясов решетки (шифр ФСМ) и с закладными,
заранее изготовленными элементами решетки, устанавливаемыми в формы перед бетонированием поясов (шифр ФСД). Показа¬
тели обоих вариантов одинаковы. В таблице в шифре марки буквы М или Д условно опущены.

150
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Таблица 2.68
Сортамент сегментных ферм пролетом 24 м серии ПК-01-129/68 (вып. I и III) для покрытий зданий с шагом ферм 6 и !2 м
и расход материалов
/XI
%
J 3070
230В
зооо\зт
зшхАзооо
\2300 \ 3070
\зо
' т
ьо
2Ш0
Марка ферма
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м3, марка
бетона (масса
фермы в г)
Расход арматуры в кг по классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
неналрягаемой
варианты напрягаемой
итого
A-I
A-III
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
1
( B-II
1
Под плиты покрытий шириной 3 м
ФС 24I-1HAIV
3,68

212
48
236
_

496
28
524
ФС 24I-1HA
250
—
212
48
—
286


546
28
574
ФС 241-1НП
400
—
229
48


132

409
28
437
ФС 24I-IHB
(9,2)
212
48
—
—
—
112
372
28
400
ФС 24I-2HAIV
280
48
334
662
28
690
ФС 2*1-2НА
3,68
—
280
48

358


686
28
714
ФС 241-2НП
250
400
—
297
48


184

529
28
557
ФС 24I-2HB
(9,2)
—
280
48
—
—
—
154
482
28
510
ФС 24I-3HAIV
8
322
41
369
740
28
768
ФС 24I-3HA
250
3,68
8
322
41

429


800
28
828
ФС 241 -ЗНП
500
8
338
41


210

597
28
625
ФС 24I-3HB
(9,2)
8
322
41
—
—
—
196
567
28
595
ФС 24II-5HAIV
18
422
37
522
999
28
1027
ФС 24II-5HA
4,47
18
422
37

579


1056
28
1084
ФС 24П-5НП
250
500
18
431
37


290

776
28
804
ФС 24II-5HB
(11,2)
18
422
37
—
—
—
252
729
28
757
ФС 24III-6/7HAIV
20
421
45
579
1065
31
1096
ФС 24III-6/7HA
300
5,94
20
421
45
—
646


1132
31
1163
ФС 241П-6/7НП
400
20
441
45


316

822
31
853
ФС 24III-6/7HB
(14,9)
20
421
45
—
—
—
280
766
31
797
ФС 24III-7HAIV
5,94
31
477
37
606
1151
31
1182
ФС 24III-7HA
31
477
37

694


1239
31
1270
ФС 24Ш-7НП
300
400
31
496
37


342

906
31
937
ФС 24III-7HB
(14,9)
31
477
37
—
—
—
294
839
31
870
ФС 24III-7/8HAIV
5,94
30
500
37
646
1213
31
1244
ФС 24III-7/8HA
300
30
500
37

755


1322
31
1353
ФС 24П1-7/8НП
500
30
519
37


368

954
31
985
ФС 24111-7/8НВ
(14,9)
30
500
37
—
—
V
322
889
31
920
‘ ФС 24IV-9HAIV
7,42
33
604
37
831
1505
34
1539
ФС 24IV-9HA
33
604
37

926


1600
34
1634
ФС 241У-9НП
350
400
33
626
37


474

1170
34
1204
ФС 24IV-9HB
(18,6)
33
604
37
—
—
—
420
1094
34
1128
ФС 24IV-10HAIV
7,42
31
627
38
906
1601
34
1635
ФС 24IV-10HA
350
31
627
38
1042


1738
34
1772
ФС 241У-10НП
500
31
649
38


526

1244
34
1278
ФС 24IV-10HB
(18,6)
31
627
38
—
—
—
448
1144
34
1178
ФС 24IV-10/11HAIV
46
726
33
998
1803
34
1837
ФС 24IV-10/11HA
7,42
46
726
33
—
1091


1896
34
1930
ФС 241У-10/11НП
350
500
46
748
33
—

580

1407
34
1343
ФС 241V-10/11НВ
(18,6)
46
726
33
—
—
—
504
1309
34
1343

ГЛАВА 2:5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
151
Продолжение табл. 9. с»8
Марша ферма
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
6 м\ маркя
бетона (масса
фермы й г)
Расход арматуры
в кг по
• классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
венапрягаемой
варианты напрягаемой
' итого
А-1
А-Ш
В-1
A-I-V
А-Шв
П-7
В-II
№од п-литы покрытий шириной 1,5 м
ФС 2*1-ЯОТ
8
344
43
334



729
28
757
ФС Ш-2А
Э?68
8
344
43
—
358
—

753
28
781
ФС 241-2П
259
400
8
361
43
—
—
Т84

596
28
62*1
ФС 24Я-2В
(9,2$
8
344
43
154
549
28
577
ФС 24II-2AFV
256
4Ь
334
639
28
667
ФС 24II-2A
4,47
—
256
49
—
358
—

663
28
691
ФС 24И-2П
250
400
—
264
49
—
—
158

. 471
28
494
ФС 2*11-2В
(Н,2)
—
256
49
—
—
—
147
452
28
480
ФС 24II-3AIV
304
50
. 369
723
28
751
ФС 24II-ЗА
4*47
—
304
50
—
429


787
28
811
ФС 24Н-ЗП
250
400
—
313
56
—

2Ю

573
28
601
ФС 24II-3B
(И,2)
—
304
50
—
—
—
182
536
28
564
ФС 24II-3/4AIV
317
50
429
796
28
824
ФС 2411-3/4А
4,47
—
317
50
—
463
—
—
830
28
858
ФС 24Н-3/4П
250
400
—
326
50
—
—
237
—
613
28
641
ФС 24II-3/4B
£
(11,2!)
—
317
50
—
—
—
210
577
28
605
J
ФС 24И-4АГУ
19
425
33
462
939
28
967
ФС 2411-4А
4,47
19
425
33
—
534
—

1011
28
Ю39
ФС 24И-4И
250
400
19
433
33
—
—
263

748
28
776
ФС 24И-4В
19
425
33
—
—
—
224
7Ш
28
729
ФС 241I-4/5AIV
16
397
37
437
9S7
28
965
ФС 24II-4/5А
4» 47
16
397
37
—
554
—

Ю04
28
*082
ФС 24И-4/5П
250
500
16
405
37
—
—
263
—
721
28
тт
ФС 24II-4/5B
f 1-1,3)
Гб
397
37
—
—
—
238
688
28
726
ФС 241I-5AIV
4,47
26
434
30
522
1052
28
1*080
ФС 24II-5А
26
474
30
—
529
—
—
1409
28
1**7
ФС 24И-5П
250
500
26
483
30
—
—
290
—
829
28
857
ФС 24IJ-5B
(11,2)
26
474
30
—
—
—
252
782
28
810
ФС 24III-6AIV
18
387
49
522
906
31
МЮ7
ФС 241Г1-6А
5*94
18
387
49
—
539
—
—
тз
31
Ж4
ФС 24Ш-6П
300
400
18
406
49
—
—
290

763
31
794
ФС 24III-6B
(Н,9)
18
387
49
—
—
—
252 >
ш <
31
731
ФС 24III-6/7AIV
5,94
41
476
28
579
1965
ФС 24III-6/7A
300
41
476
28
—
646
—
—
ж
1222
ФС 24Ш-6/7П
400
41
496
28
—


881
и
Ш
ФС 241П-6/7В
(М3)
41
476
28
—
—
280
825
3*
855
ФС 24IH-7A1V
5,94
53
605
28
60S
1292
31
1323
ФС 24III-7A
53
605
28
—
694


1380
31
Mil
ФС 24М1-7П
300
400
53
624
28
—
—
382

; Wrt7
зи
1®78
ФС 24Ш-7В
(14,9)
53
605
28
—
—
—
294
980
31
1011
ФС 24III-7/8AIV
5*94
40
558
28
646



1282
Э!
1383
ФС 24III-7/8A
300
500
40
558
28
—
'J55
—
—
1391
31
MI2
ФС 24Ш-7/8П
40
578
28
—
—
368

№4
32
Ж5 1
ФС 24III-7/8B
40
558
28
—
—
—
322
948
39
979 ;
ФС 24IV-7/8AIV
7,42
19
496
46
646
_
.
1387
34
1 1241
ФС 24IV-7/8A
350
400
19
496
46
—
755
—
—
1316
34
1350
ФС 241У-7/8П
£18,6)
19
540
46
—
—
368

373
34
ГО07
ФС 24IV-7/8B
19
496
46
—
—
—
322
883
34
917
ФС 24IV-8AIV
7,42
21
523
46
738


__
R2&
34
136J
ФС 24IV-8А
21
523
46

83-1


1421
34
145.;
ФС 241У-8П
350
400
21
568
46


421

Ю55
34
103:*
ФС 24IV-8B
(.18*6)
21
523
46
V
—
—
364
954
34
93

$52
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЯ
Продолжение табл. 2.68
Марка фермы
1 Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м\ марка
бетона (масса
фермы в г)
Расход арматуры в кг по классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
A-I
А-Ш
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
B-II
ФС 24IV-9AIV
62
721
28
831
__
_
1642
34
1676
ФС 24IV-9A
7,42
62
721
28
—
926
—
—
1737
34
1771
ФС 241У-9П
350
400
62
743
28
—
—
474
—
1307
34
1341
ФС 24IV-9B
(18,6)
62
721
28
—
—
—
420
1231
34
1265
ФС 24IV-10AIV
50
688
29
906
__
_
_
1673
34
1707
ФС 24IV-10A
7,42
50
688
29
—
1042
—
—
1809
34
1843
ФС 241У-10П
350
500
50
710
29
—
—
526
—
1315
34
1349
ФС 24IV-10B
(18,6)
50
688
29
—
—
449
1216
34
1250
ФС 24IV-10/11AIV
65
894
25
998
1982
34
2016
ФС 24IV-KV11A
7,42
65
894
25
—
1091
—
—
2075
34
2Ю9
ФС 24IV-10/11П
350
500
65
916
25
—
—
580
—
1586
34
1620
ФС 241V-10/11В
(»г6)
65
894
25
—
—■
—
504
1488
34
1522
Примечание. Фермы предусмотрены в двух вариантах: с одновременным бетонированием поясов и решетки (обозначе¬
ны шифром ФСМ) и с закладными, заранее изготовленными элементами решетки, устанавливаемыми в формы перед бетонирова¬
нием поясов ферм (обозначены шифром ФСД). Показатели обоих вариантов одинаковы. Буквы М и Д в шифре ферм, обозна¬
чающие разновидность ферм по способу их изготовления, условно опущены.
В чертежах серии есть фермы-дублеры, которые
имеют одинаковую несущую способность, но изготов¬
ляются в разных опалубочных формах. Так, например,
нужную марку фермы (по нагрузке) можно изготовить
в опалубочной форме типа II из бетона марки 500 либо
в форме типа III с несколько большим объемом бетона
марки 400, но с меньшим расходом ненапрягаемой ар¬
матуры в сжатых элементах. Это позволяет на пред¬
приятиях, где изготовляют фермы нескольких марок,
обходиться меньшим количеством типоразмеров.
Ключи для подбора сегментных ферм пролетами 18
и 24 м для наиболее распространенных комбинаций на¬
грузок приведены в табл. 2.69, 2.70 и 2.71. В вып. 1-1
серии ПК-01-129/68 имеются также ключи для подбора
марок ферм на участках покрытий с перепадами высот
между пролетами взаимно перпендикулярными или па¬
раллельными и для некоторых других случаев.
Фермы могут применяться в покрытиях зданий
с неагрессивной средой и зданий со слабо- и средне¬
агрессивными газовыми средами, кроме ферм с пряде-
Та б-лиц.а 2:69
Ключ для подбора сегментных ферм пролетом 18 м серии ПК-01-129/68 для покрытий зданий с шагом ферм 6 м
Профиль покрытия
Расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м4
Шифр несущей способности ферм (см. примечания)
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 т
(электротали,
Q — 2 т)
при подвесных кранах
двухопорных
трех опорных
суммарная
от покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
в s~.
§■11
<м O'
2 крана,
Q = 3,2 г
- ь,
5*11
г.
- ь,
§*11
1 кран,
Q = 3,2 г
• к
&о
нО»
При плитах покрытий шириной 3 м
С фонарями без
300(250)
70, 100
1Я
1/2 Я
2 Я
2/3 Я
1/2Н
1/2 Я
2 Я
2 Я
перепадов профиля
350(290)
70—140
1Я
1/2 Я
2/3 Я*
2/3 Я
1/2 Я
1/2 Я
2 Я
2/3 Я
400(330)
70—210
1/2 Я
2 Я
2/3 Я
3 Я*
2 Я
2 Я
2/3 Я
2/3 Я
450(380)
100—*210
1/2 Я
2/3 Я*
2/ЗЯ
3 Я
2 Я
2/3 Я*
2/3 Я
зя
500(420)
140—210
2 Я
2/3 Я
3 я
3 Я
2/3 Я
2/3 Я
зя
зя
550<460)
210
-2/3 Я
зя
3 Я
4 Я
2/3 Я
зя
зя
4 Я
Без фонарей и без
300(250)
70, 100
1Я
1 я
1/2 Я
2 Я
1Я
1Я
1/2Я
2Я
перепадов профиля
350(290)
70—140
1Я
1/2 Я
1/2 Я
2/3 Я*
1/2 Я
1/2Я
1/2 Я
2Я
400<330)
70—210
1/2 Я*
1/2 Я
2/3 Я*
2/3 Я
1/2 Я
1/2 Я
2 Я
2/ЗЯ
450(380)
100-210
1/2 Я
2 Я
2/3 Я*
2/3 Я
2 Я
2 Я
2 Я
2/3 Я
500(420)
140—280
1/2Я
2 Я
2/3 Я
ЗЯ
2 Я
2 Я
2 Я
ЗЯ
550(460)
210; 280
2 Я
2/3 Я
3 Я
3 я
2/ЗЯ
2/ЗЯ
2/3 Я
ЗЯ
650(540)
280
2/3 Я
3 я
3 Я
4Я
зя
зя
ЗЯ
4Я

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
153
Продолжение табл. 2.69
Профиль покрытия
Расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2
Шифр несущей способности ферм (см. примечания)
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 г
(электротали,
0 = 2 т)
при подвес
двухопорных
ных кранах
трехопорных
суммарная
от покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
я ь
§•11
с* О
ш к
я <М
5«
&U
<м O'
-1-.
я«
§*»
^О
- ц,
§•11
^О
я
§■11
нО
**>
§•11
~,о
*
При плитах
покрытий шириной 1,5 м
С фонарями без
300(250)
70
1
1/2
2
2/3
1/2
1/2
2
2
перепадов профиля
350(290)
70
1/2
1/2
2
2/3
1/2
1/2
2
2/3
350(290)
100, 140
1/2
2
2/3*
2/3
2*
2
2
2/3
400(330)
100, 140
2
2/3
2/3
2/3
2/3*
2/3*
2/3
2/3
450(380)
100—210
2/3
2/3
2/3
3
2/3
2/3
2/3
3
500(420)
140, 210
2/3
2/3
3
3
2/3
2/3
3
3
500(420)
280
2/3
2/3
3
3/4
2/3
2/3
3
3
550(460)
210
2/3
3
3
3/4
2/3
3
3
3/4
550(460)
280
2/3
3
3/4
4
3
3
3
3/4
650(540)
280
3
3/4
4
4
3/4
3/4
3/4
4
Без фонарей и без
300(250)
70
1
1
1/2
1/2
1/2
1
1/2
1/2
перепадов профиля
350(290)
70—140
1
1/2
1/2
2/3*
1/2
1/2
1/2
2
400(330)
70—140
1/2
1/2
2
2/3
1/2
1/2
2
2/3
450(380)
100—210
1/2
2
2/3
2/3
2
2
2/3*
2/3
500(420)
140, 210
2
2/3
2/3
3
2/3
2/3
2/3
3
500(420)
280
2/3
2/3
2/3
3
2/3
2/3
2/3
3
550(460)
210, 280
2/3
2/3
2/3
3
2/3
2/3
2/3
3
650(540)
280
2/3
3
3
3/4
3
3
3
3/4
Примечания:
1. Вместо полной марки фермы, например ФСМ 18II-3HB или ФСМ 18II-4A,
в таблице приведены цифры,
характеризующие несущую способность фермы. Индекс Н обозначает, что ферма рассчитана на установку
только плит шири-
ной 3 м. Индексы, обозначающие р
азновидность ферм, их
пролет и тип опалубочных форм (ФСМ 1811), а также вид
(вариант)
армирования нижних
поясов (В, А)
1, условно опущены.
2. Для случаев, ообзначенных
звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более
100 кгс!м*
могут быть приняты фермы
на одну ступень легче
, т. е. шифр несущей способности будет 1 вместо ‘/г, 2 вместо 2/э, 2/з вместо 3, 3 вместо 3/4 и т. н.
Таблица 2.70
Ключ для подбора сегментных ферм пролетом 24 м серии ПК-01-129/68 для покрытий зданий с шагом ферм б м
Профиль покрытия
Расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/см2
Шифр несущей способности ферм (см. примечания)
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 т
(электротали,
Q = 2 г)
при подвесных кранах
двухопорных
трехопорных
суммарная
от покры¬
тия и снега
в том чцсле
от снега
со *-•
§*11
<nO
я **
,5«
&П
с* О
1 кран,
Q = 3,2 г
- ь.
§•11
1 кран,
Q = 3,2 г
1 кран,
Q = 5 г
Лры плитах покрытий шириной 3
JH
С фонарями без
300(250)
70, 100
2Я; 2
2Я; 2
2я; 2
зя; з
ЗЯ; 3 f
2Я; 2
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
перепадов профиля
350(290)
70—140
2Я; 2
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
3/4
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
400(330)
70—210
зя; 3
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
4
4
ЗЯ; 3
3/4
4
450(380)
100-210
ЗЯ; 3
3/4
3/4
4
4/5 *
3/4
4
4
500(420)
140-210
3/4
4
4
4/5
4/5 •'
4
4
4/5
550(460)
210
3/4
4
4
4/5
0
5Я; 6
4
4/5
4/5
Без фонарей и без
300(250)
70, 100
1Я
2Я; 2
2Я; 2
2Я; 2
ЗЯ; 3
2Я; 2
2Я; 2
2Я; 2
перепадов профиля
350(290)
70—140
2Я; 2
2Я; 2
2Я; 2
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
2Я; 2
2 Я; 2
ЗЯ; 3
400(330)
70—210
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
зя; 3
3/4*
3/4
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
3/4*
450(380)
100—210
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
зя; з
3/4
3/4
ЗЯ; 3
ЗЯ; 3
3/4
500(420)
140—280
ЗЯ; 3
3/4
зя; з
3/4
4
зя; з
3/4
3/4
550(460)
210—280
3/4
3/4
3/4
4
4/5
3/4
3/4
4
650(540)
260
4
4/5
4
4/5
5Я; 6Я
4
4/5
4/5

154
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИЙ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.70
Профиль покрытия
Расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2
суммарная
от покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
Шифр несущей способности ферм (см. примечания)
ш я
о я
с£
« оз
О) Си
о ш
Яоо -
S Я
3 0 4
я с са
о £
II
о о
при подвесных кранах
двухопорных
£11
(N О*
трехопорных
нО-
&П
При плитах покрытий шириной 1,5 м
С фонарями' без
перепадов профиля
300(250)
350(290)
400(330)
450(380)
500(420)
550(460)
650(540)
70
2
2
2
3
3
2
3
3
70—140
2
3
3
3
3/4
3
3
3
70—140
3
3
3
4
4
3
3/4
4
100—210
3
а/4
3/4
4
4/5
3/4
4
4
140—280
3/4
4
4
4/5
4/5
4
4
4/5
210; 280
3/4
4
4
4/5
5; 6
4
4/5
4/5
280
4/5
5; 6
5; 6
6/7
6/7
5; 6
5; 6
6/7
70
2
2
2
2
3
2
2
2
70—140
2
2
2
3
3
2
2
3
70-140
2
3
3
3
3/4
3
3
3
100—210
3
3
3
3/4
3/4
3
3
3/4
140—280
3
3/4
3
3/4
4
3
3/4
3/4
210; 280
3/4
3/4
3/4
4
4/5
3/4
3/4
4
280
4
4/5
4
4/5
6
4
4/5
4/5
Без фонарей и без	300(250)
перепадов профиля	350(290)
400(330)
450(380)
500(420)
550(460)
650(540)
Примечания: 1. Индекс Н обозначает, что ферма рассчитана на установку только плит шириной 3 м. Индексы, обо¬
значающие разновидность фермы, ее пролет и тип опалубочных форм (ФСМ 2411), а также вид (вариант) армирования нижних
поясов (AIV,/A и др.), условно опущены.
2. Для С%чаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2 могут быть приняты фермы на
одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 3 вместо ^4 и т. д.
Т а б л и ц a 2Ji
Ключ для подбора сегментных ферм пролетами 18 и 24 м серии ПК-(Ы-129/68 (вып. 1-1II) для покрытий зданий с шагом ферм 12 м
(при плитах шириной 3 м)
Профиль докрытая
Расчетная (нор¬
мативная) нагруз¬
ка в кгс1м2
Шифр несущей способности ферм (см. примечание)
пролетом 18 м
пролетом 24 ж
<Я
Сн
0>
go
« *
fff
&§
la
II
О-С
в том числе от
снёгА (не более)
без подвесных
кранов й грузов
S-.
5W> -
s я
3 0 е»
я с 2
о £
Ssat:
о « 5е*
•£«20-
при подвесных
двухопорных кранах
без* цодвесных
кранов и грузов
в подвесными
грузами по 3 г
(электротали,
Q*2 г)
при подвесных трех¬
опорных кранах
—ь.
Sri
Ь.
g-ll
.-«O’
- ь
g-tf
- Сч
s-
§41
*10
8*
С фонарями без?
300(250^
70
3*/
ж
ш
4Я
6
W
m
7Я
7/8Я,
перепадов-врофндя
7/8
3S0<29@9
too
4&
40
ш
ш
44Г
ф7Я
ЦЖ, №
7/8А,
7/Ш,
7/8
4вдззед
ж
Ш
Ш
4S
ж
m
7/8#/,
8
73®
8
7*8
8
8
ш
4Я
5Н
ш
5Я
5Я
f 7^8
8
8
8
8
9 Я
230
. 5#
6Я
5Я
5Я
6Я
95Я
933
9N
9Я
9 Я
-
МО
Ж
Ш
6Я
6Я
9Я
Ж
9&
9Я
эдя
Без фонарей и без
перепадов профиля
300(250^
76
3»
2$ЭН
^3»
ЗЯ
3501(2900
ИЮ
3Л
зя
зет
ш
460(330)
140
4Я*
4ЕГ
Ж
4Я
4Я
450*880»
Ш
4Я
4£Г
4'Я
4»
500*420*
ш
4 Я
5Я
4Я
4Я
5Я
«йй6®*
280
5ff
m
5Я
№
6Я
650g4g
280
ЬН
ш
6Я
6Я
6/7Я
КЩ590}
218
m
буш
6я
б/7-i/
6
6
6*7 Я
1Н
7/8Л,
7/8
8
9Я
ЮЯ
6
6?7Я
7Я
7*8 Я, Ш
9&
10ДОЛГ
6
677 Н
1Н
7/8Л.,
у&
8
8
Ю И
щпн
6
6/7 Н
га
7/-8Л,
7*8
8
9Я
10 Я
10/11Я
6
6/7Я
7/вЯ,
7/8
7/8Я,
9Н
10#
Ю/ЯШ
П рилеч агву»е.- Индекс ^ обоэн-а^ает, ад»
меч-авне к забл. 2:70^.
ферма рассчитать на установку только штат шириной 3 м (см. также нри-

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
155
вой арматурой диаметром 9 мм, которые не допускается
применять в зданиях со среднеагрессивными среда¬
ми. При применении ферм в агрессивной среде плот-
'ность бетона, виды вяжущих, заполнителей и специаль¬
ных добавок, а также требования по защите закладных
деталей и арматуры от коррозии назначаются по
нормативным документам.
Изготовление ферм предусматривается в двух ва¬
риантах: с закладными, заранее изготовляемыми эле¬
ментами решетки (в марках ферм приняты буквы ФСД)
или с одновременным бетонированием поясов и решет¬
ки ^(в марках ферм приняты буквы ФСМ). Последний
вариант более распространен.
Верхний пояс фермы имеет ломаное очертание
с прямолинейными участками между узлами. В преде¬
лах ширины фонаря для пояса принят уклон 1 : 12.
Ненапрягаемая арматура принята в виде сварных кар¬
касов (однотипная — независимо от вида напрягаемой
арматуры), кроме каркасов опорных узлов. Схема ар-
Ось симметрии
2-2
wA
•'"bj 7
, 350,
, ш\
250'
мирования сегментной фермы пролетом 24 м показана
на рис. 2.119, примеры решения узлов ферм — на
рис. 2.120.
Закладные детали для крепления к фермам плит
покрытия и конструкций фонаря указываются в черте¬
жах серии, но не включены в расход материалов на
фермы, приводимый в каталогах и в таблицах справоч¬
ника. Эти детали назначаются и маркируются в рабо¬
чих чертежах марки КЖ конкретных объектов в зави¬
симости от пролета и шага ферм, ширины верхнего по¬
яса, наличия или отсутствия в пролетах фонарей, а так¬
же от размера плит покрытия.
Расход стали на закладные детали одной фермы для
наиболее массовых случаев проектирования и при усло¬
вии применения плит шириной 3 м приведен
в табл. 2.72.
Таблица 2.72
Стальные закладные детали в сегментных фермах
серии ПК-01-129/68 для крепления плит покрытий шириной 3 м
и светоаэрационных фонарей
Рис. 2.119. Схема армирования сегментной фермы про¬
летом 24 м сварными каркасами (поперечная арматура
каркасов условно не показана) и сечение поясов ферм
/ — каркас верхнего пояса; 2 — окаймляющая арматура предва¬
рительно-напряженного нижнего пояса; 3—каркасы раскосов;
4	— каркасы узлов; 5 — сетки; 6 — каркас опорного узла
На разрезах 1—1 и 2—2 показаны размеры сечений опалу¬
бочных форм ферм четырех типоразмеров (ширина 250 мм для
I и II типоразмера, 300 мм для III типоразмера, 350 мм для
IV типоразмера)
Пролет в м
Шаг ферм в м
Ширина фермы в мм
Закладные детали
при покрытии без
фонаря
при покрытии
с фонарем
количе¬
ство типов
количе¬
ство штук
расход
стали в кг
количе¬
ство типов
количе¬
ство штук
расход
стали в кг
200
2
12
34
5
16
55
6
250
2
12
39
5
16
61
300
2
12
46
5
16
67
18
250
2
12
39
4
16
61
12
300
2
12
46
4
16
67
250
2
14
47
5
20
74
6
300
2
14
53
5
20
80
24
250 v
2
14
47
4
20
74
12
300 \
350 )
2
14
53
4
20
80
Рис. 2.120. Примеры решения узлов типовых сегмент¬
ных ферм
а, б — промежуточный и средний узлы верхнего пояса ферм;
в — средний узел нижнего пояса
2.5.3.	Безраскосные фермы для покрытий
зданий со скатной кровлей
Типовые безраскосные фермы арочного очертания
для зданий пролетами 18 и 24 м при шаге ферм б и 12 и*
разработаны в серии 1.463-3 (вып. I—V). Фермы за¬
проектированы на те же условия применения, что и сег¬
ментные фермы серии ПК-01-129/68.
Сортаменты ферм пролетами 18 и 24 л и расход
бетона и арматуры по маркам стали приведены
в табл. 2.73 и*2.74.
Фермы запроектированы цельными с предваритель¬
но-напряженным нижним поясом. Для всех марок ферм
одного пролета приняты одинаковые размеры внешнего
контура, что позволяет изготовлять их в комбинирован¬
ной опалубочной форме со сменными вкладышами. Пре¬
дусмотрена возможность изготовления безраскосных
ферм для скатной и плоской кровли в одних и тех же
формах со сменой набора вкладышей.

156
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Технология изготовления ферм ориентирована глав¬
ным образом на использование силовых форм. Извест¬
но случаи поточно-агрегатного изготовления ферм про¬
летом 18 м. На отдельных предприятиях применяется
кассетный способ изготовления.
Предварительно-напряженная арматура нижнего
пояса стержневая или проволочная либо прядевая с на¬
тяжением на упоры механическим способом, а для
стержневой возможно применение и электротермическо¬
го способа натяжения. Ненапрягаемая арматура выпол¬
няется в виде сварных каркасов. Схема армирования
безраскосной фермы пролетом 24 м показана на
рис. 2.121.
Типовые безраскосные фермы рассчитаны в основ¬
ном на такие же комбинации нагрузок, как и фермы
серии ПК-01-129/68 (см. п. 2.5.2). Марки ферм не за¬
висят от того, применяются плиты шириной 3 или
1,5 м.
(1-й вариант)	(2-й	бари	ант}	(3-й	и	k-й	варианты)	j_j
2W
250
Рис. 2.121. Схема армирования безраскосной фермы пролетом 24 м
/ — каркас верхнего пояса; 2—нижний предварительно-напряженный пояс с различными вариантами армирования; 3—прядевая
арматура; 4 — проволочная; 5 — стержневая; 6 окаймляющий каркас; 7 — каркас стоек (поперечная арматура условно не показана)
Таблица 2.73
Сортамент безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. I и II) для покрытий зданий с шагом ферм 6 и 12 м
и расход материалов
«I С
		П9ШЗ	||
Марка фермы
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м3, марка
бетона (мас¬
са фермы
в г)
Расход арматуры
в кг по
• классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
A-I
А -111
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
B-II
ФБ 18I-1AIV
2,6
18
152
36
161
0
367
23
390
ФБ 181-1AIII
240
400
18
152
36
—
178
—
—
384
23
407
ФБ 18I-1B
(6,5)
18
152
36
—
—
—
90
296
23
319
ФБ 18I-2AIV
20
177
36
178
411
23
434
ФБ 18I-2AIII
2,6
20
177
36
—
196
—
—
429
23
452
ФБ 181-2П
240
400
20
177
36
—
—
120
—
353
23
376
ФБ 18I-2B
(6,5)
20
177
36
—
—
112
345
23
368

ГЛАВА '2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
157
Продолжение табл. 2.73
Марка фермы
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м1, марка
бетона (масса
фермы в т)
Расход арматуры
! в кг по
классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
A-I
А-III
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
B-II
ФБ 18I-3AIV
20
192
36
178
426
23
449
ФБ 18I-3AIII
2,6
20
192
36
—
196
—
—
444
23
467
ФБ 181-ЗП
240
400
20
192
36
—

160
—
408
23
431
ФБ 181 -ЗВ
(6,5)
20
192
36
—
—
—
146
394
23
417
2,6
20
211
36
196
463
23
486
ФБ 18I-4AIV
400
(6,5)
20
211
36
—
214
—
—
481
23
504
ФБ 18I-4AIII
240
ФБ 181-4П
ФБ 18I-4B
2,6
20
211
36

	.
160

427
23
450
500
20
211
36



146
413
23
436
(6,5)
ФБ 18П-4П
3,1
21
176
40
120
357
23
380
ФБ 18II-4B
240
400
21
169
40

—
—
112
342
23
365
(7,7)
ФБ 18II-5AIV
24
215
40
214
493
23
516
ФБ 18II-5AIII
3,1
24
215
40
—
246
—
—
525
23
548
ФБ 18П-5П
240
400
24
222
40
—
—
160
—
446
23
469
ФБ 18II-5B
(7,7)
24
215
40
—
—
—
146
425
23
448
ФБ 18II-6AIV
25
215
40
246
526
23
549
ФБ 18II-6AIII
3,1
25
215
40
—
277
—
—
557
23
580
ФБ 18П-6П
240
400
25
222
40
—
—
200
—
487
23
' 510
ФБ 18II-6B
(7,7)
25
215
40
—
—
—
190
470
23
493
ФБ 181II-7AIV
22
204
42
277
545
25
570
ФБ 18111-7AI11
3,7
22
204
42
—
313
—
—
581
25
606
ФБ 18Ш-7П
280
400
22
214
42
—

160

438
25
463
ФБ 18III-7B
(9,2)
22
204
42
—
—
—
157
425
25
450
ФБ 181II-8AIV
36
285
42
313
676
25
701
ФБ 18111-8AI11
3,7
36
285
42
—
348

—
711
25
736
ФБ 18Ш-8П
280
400
36
295
42
—
—
Щ
—
573
25
598
ФБ 18III-8B
(9,2)
36
285
42
—
—
190
553
25
578
ФБ 18III-9AIV
26
282
40
348
696
25
721
ФБ 18II1-9A
3,7
26
282
40

366


714
25
739
ФБ 18Ш-9П
280
500
26
282
40

—
200
—
548
25
573
ФБ J8III-9B
(9,2)
26
267
40
—
—
—
190
523
25
548
ФБ 18IV-9AIV
24
236
44
322
626
25
651
ФБ 181V-9AI11
4,2
24
236
44

366

—
670
25
695
ФБ181У-9П
280
400
24
243
44


200

511
25
536
ФБ 18IV-9B
(10,5)
24
236
44
—
—
—
179
483
25
508
ФБ 18IV-10AIV
29
274
44
348
695
25
720
ФБ 18IV-10AIII
4,2
29
274
44
	*
401


748
25
773
ФБ 181У-10П
280
400
29
288
44


200

561
25
586
ФБ-181У-10В
(10,5)
29
274
44
—
—
—
190
537
25
562
ФБ 18IV-1IAIV
29
329
44
401
803
25
828
ФБ 18IV-11AIII
4,2
29
329
44

454


856
25
881
ФБ 181У-11П
280
400
29
337
44


240

650
25
675
ФБ I8IV-UB
(10,5)
29
323
44
0
—
—
224
620
25
645
ФБ 18IV-12AIV
4,2
29
335
44
454
_
_
862
25
887
ФБ 18IV-12AIII
280
500
29
335
44
—
521
—
—
929
25
954
ФБ 181У-12П
ПО
29
351
44
—
—
280
—
704
25
954
ФБ 18IV-12B
V it»,о;
29
328
44
—
—
—
269
670
25
695
ФБ 18IV-12AIV
68
499
33
521
1121
25
1146
ФБ 181V-13AI11
4,2
68
499
33

575


1175
25
1200
ФБ 181У-13П
280
500
68
507
33


320

928
25
953
ФБ 18IV-13B
(10,5)
68
484
33
—
—
—
302
887
25
912

в
РАЗДЕЛ-2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Таблица 2.74
Coptanten безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. I и III) для покрытий зданий с шагом ферм 6 н 12 м
и расход материалов
Марка фермы
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в л*3, марка
бетона (масса
фермы в г)
Расход арматуры в кг по классам
Закладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А-1
A-111
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
B-II
ФБ 24I-1AIV
27
198
51
236
_
512
22
534
ФБ 241-1 АШв
3,7
27
198
51

261
__
—
537
22
559
ФБ 241-1П
240
400
27
198
51


160
—
436
22
458
ФБ 24МВ
(9,2)
27
198
51
—
—
—
148
424
22
446
ФБ 24I-2AIV
32
300
51
286
_
669
22
691
ФБ 24I-2AIIIB
3» 7
32
300
51

328
	.
—
711
22
733
ФБ 241-2П
240
400
32
304
51


213
—
600
22
622
ФБ 241-2В
(9,2)
32
300
51
—
—
—
192
575
22
597
ФБ 24I-3A1V
30
328
51
328
737
22
759
ФБ 241-'ЗАШв
3,7
30
328
51

369

—
773
22
800
ФБ 241-ЗП
240
500
30
338
51


213
	 .
632
22
654
ФБ 241 -ЗВ
(9,2)
30
328
51
—
—
—
192
601
22
623
ФБ 24II-3AIV
28
252
55
328
663
22
685
ФБ 2411-ЗАШв
4,2
28
252
55

369
—
—
704
22
726
ФБ 24П-ЗП
240
400
28
252
55

213
—
548
22
570
ФБ 24II-3B
(10,5)
28
252
55
—
—
—
178
513
22
535
ФБ 24II-4AIV
33
343
55
369
_
800
22
822
ФБ 24II-4AIIIB
4,2
33
343
55

417
__
—
848
22
870
ФБ 2411-4П
240,
400
33
343
55


266
—
697
22
719
ФБ 24II-4B
(10,5)
33
343
55
—
—
—
252
683
22
705
ФБ 24II-5AIV
33
336
54
417
840
22
862
ФБ 24II-5AIIIB
4,2
33
336
54

463

—
886
22
908
ФБ 24Н-5П
240
500
33
340
54


266
—
693
22
715
ФБ 24II-5B
(10,5)
33
336
54
—
—
—
252
675
22
697
ФБ 24HI-5AIV
28
280
59
417
784
22
806
ФБ ?4Ш-5АШв
4,7
28
280
59
_
463

—
830
22
852
ФБ 24Ш-5П
240
400
28
284
59


266

637
22
659
ФБ 24III-5B
(П*7)
28
280
59
—
—
—
237
604
22
626
ФБ 24III-6AIV
33
334
59
488
914
22
936
ФБ 24111-бАШв
4,7
33
334
59

554

—
980
22
1002
ФБ 24Ш-6П
240
400
33
338
59


266
—
696
22
718
ФБ 24III-6B
(11,7)
33
334
59
—
—
252
678
22
700
ФБ 24III-7AIV
55
439
43
554
1091
22
ШЗ
ФБ24Ш-7АШВ
4,7
55
439
43
—
601
—
—
1138
22
1160
ФБ 24Ш-7П
240
400
55
449
43


319

866
22
888
ФБ 24III-7B
(11,7)
55
439
43
—
—
—
311
848
22
870
ФБ 24IV-8AJV
32
329
58
554
973
24
997
ФБ 24IV-8AIIiB
5,7
32
329
58

601


1020
24
1)044
ФБ mv-m
280
400
32
339
58


ai9

748
24
772
ФБ 24IV-8B
(М,2)
32
329
58
—
—
—
311
730
24
754
ФБ 24IV-9AiV
51
443
58
648
1200
24
1224
ФБ 24IV-9AMle
5*7
51
443
58

695

—
1247
24
1271
ФБ 24IV-9H
280
400
51
458
58


372

939
24
963
ФБ-241У-9В
<Д4,2)
51
443
58
—
—
—
355
907
24
931

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
Продолжение табл. 2.74
Марка фермы
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м\ марка
бетона (масса
фермы в т)
Расход арматуры
в кг по
| классам
Закладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
A-I
A-III
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
B-II
ФБ 24IV-10AIV
67
497
45
648
1257
24
1281
ФБ 24IV-10AIIIB
5, /
67
497
45
—
695


1304
24
1328
ФБ 241У-10П
280
400
67
512
45


372

996
24
1020
ФБ 24IV-10B
(И,2)
67
497
45
—
—
—
355
964
24
988
ФБ 24V-11AIV
7,8
43
382
65
738
1228
24
1252
ФБ 24V-11AIIIB
43
382
65

832


1322
24
1346
ФБ 24V-11П
280
400
43
417
65


479

1004
24
1028
ФБ 24V-11В
(18,2)
43
382
65
—
—
—
444
934
24
958
ФБ 24V-12AIV
43
382
65
832
1322
24
1346
ФБ 24V-12AIIIB
7,3
43
382
65

926


1416
24
1440
ФБ 24У-12П
280
400
43
417
65


532

1057
24
1081
ФБ 24V-12B
(16,2)
43
382
65
—
—
—
503
993
24
1017
ФБ 24V-13AIV
43
431
65
926
1465
24
1489
ФБ 24V-13AIIIB
280
7,3
43
431
65
—
1068


1607
24
1631
ФБ 24У-13П
500
43
431
65


638

1177
24
1201
ФБ 24V-13В
(18,2)
43
389
65
—
—
—
607
1104
24
1128
ФБ 24V?14AIV
79
694
48
1068
1889
24
1913
ФБ 24V-i4AIIlB
7» 3
79
694
48

1210


2031
24
2055
ФБ 24У-14П
280
500
79
720
48

692

1539
24
1563
ФБ 24V-14B
(18,2)
79
637
48
—
—
644
1408
24
1432
Табли-ца 2.75
Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 м
серии 1.463-3 (вып. II, III) для покрытий зданий со скатной
кровлей с шагом ферм 6 м (при- пл«тах шириной 3 или 1,5 м)
Расчетная
нагрузка
в кгс/мг
Шифр несущей способности ферм
(см. примечания)
(0
и
г &>
н аГ
00
S, °
при подвесных кранах
Профиль
покрытия
л К
° О
"Я
в том числе <
снега (не бол<
X m
3 >•
я о.
Я” я
3 о 5
двухопорных
трехопорнык
суммарная
покрытия 1
Ss
§8
сп 2
а» (X
уо X
* с f3
о с н
« о
о 5 о,*-.
53
ерн
о
cd J-.
&I
сч O'
* ^
2<N
<§ СО
£•#
счО
.. S
8*11
. ь
§•11
1 кран,
Q = 3,2 г
* в
•мО
С фона¬
250
70
1
1
2
4
3
2
2
4
рями без
300
100
1
1
3
5
4
2
3
5
перепадов
350
140
1
2
4
5
4
2
4
5
профиля
400
210
2
2
4
5
4
4*
4
6
450
210
2
3
5
6
5
4
5
6
500
210
2
4
5
6
5
4
5
6
550
210
4
5
6
6
6
5
6
8
Без фона¬
250
70
1
1
2
4
3
2
4
4
рей и без
300
100
1
1
2
4
, 4
2
4
5
перепадов
350
140
1
2
3
5
4
2
4
5
профиля
400
210
1
3*
4
5
5*
3
5
5
450
210
1
3 ^
^5
6
5
4
5
6
500
210
2
3 ✓
5
6
6
4
5
6
550
2Ю
2
*
5 ,
6
6
5
6
8
Примечания:
1. Вместо полной марки фермы,
на-
пример ФБ 18I-4AIV, в таблице указана только одна цифра,
характеризующая несущую способность фермы.
2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной
нагрузке
от снега не
более 100 кгс1м2
могут быть приняты
фермы на одну ступень легче, т. е. несущей способности 2
вместо 3, 3 вместо 4 и 4 вместо 5.
Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 24 м
серии 1.463-3 (вып. Ill, IV) для покрытий зданий со скатной
кровлей с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 или 1,5 м)
Расчетная
нагрузка
в кгс/м*
Шифр несущей способности ферм
(см. примечания)
Профиль
покрытия
СЗ
в том числе от
снега (не более)
п
о ft
В
ЗоЧ
двухопор¬
ных
трехопор¬
ных
суммарная
покрытия *
О) и
со -
ets
О а
Е о
X
m со
а> а
О ЙЙ
я с 2
во 5 о.
о 2 а0*
II
о &£о
са ц,
* —
СО
&И
<мО
§*11
сч О*
1 кран,
Q = 3,2 г
1 кран,
Q = 2 г
1 кран,
Q = 3,2 т
1 кран,
О = о г
С фона¬
250
70
1
3
3
4
5
3
5
Ь
рями без
300
100
2
3
3
4
5
4
5
6
перепадов
350
140
3
4
4
4
6
4
5
6
профиля
400
210
3
4
4
5
6
5
6
7
450
210*
4
4
4
6*
7
5
6
7
500
210
4
5
5
6
7
6
7
9
550
2Ю
5
6
6
7
9
6
7
9
Без фона¬
250
70
1
2
2
3
4
3
4
5
рей и без
300
100
1
3
3
3
4
3
4
5
перепадов
350
140
2
3
3
4
5
4
5
б
профиля
400
210*
2
4
4
4
6
5*
6
7
450
2Ю
3
4
4
5
7
5
6
7
£00
.210
4
5
5
6
7
6
6
7
550
210
4
5
5
6
7
6
7
9
П olh м е ч а н и я:
1. Вместо полной марки
фермы,
на-
пример ФБ 24Ш-5П, в таблице указана только одна
характеризующая несущую способность фермы.
цифра.
2. .Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной
нагрузке
от снега не
более 100 кгс/м2
могут быть приняты
фермы на одну ступень легче, т. е
вместо 5 и 5 вместо 6.
. несущей способности 4

160
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Ключи для подбора безраскосных ферм пролетами
18 и 24 м для скатной кровли при шаге ферм 6 и 12 м
для наиболее распространенных комбинаций нагрузок
приведены з табл. 2.75—2.77. В вып. 1-1 серии 1.463-3
содержатся ключи подбора ферм для ряда других ком¬
бинаций нагрузок, в том числе для зданий с перепа¬
дами высот,
Закладные детали для крепления фонарей и плит
покрытия в типовых чертежах не включены в расход
материалов на фермы и учитываются дополнительно
при проектировании конкретных объектов. Расход за¬
кладных деталей на одну безраскосную ферму при при¬
менении в покрытии плит шириной 3 м приведен
в табл. 2.78.
Таблица 2.77
- Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 и 24 м серии 1.463-3 (вып. I—V) для покрытий зданий со скатной кровлей
с шагом ферм 1*2 м
Расчетная
Несущая способность ферм (см. примечание)
нагрузка в кгс/м2
пролетом 18 ж
пролетом 24 м
Я
<0
и
.
сл
у
при подвесных кранах
Профиль покрытия
о.
§
G
Н
о Я
X
о
и
о
о
о.
а
X
2 со
s о
ичГ1
т ы
kn“'<n
§И1
двухопорных
трех-
опорных
без подвесных Kpi
нов и грузов
S *
<т>
3-11
двухопорных
трех-
опорных
суммарная
тия и снег;
в том числ
(не более)
О) >.
и а
R См
g>
т о
О) о
VO в
с подвесн]
зами по 3
тротали Q
-
SO
1 кран,
Q = 3,2 г
1 кран,
Q = 3,2 г
с подвесн
зами по 3
тротали Q
s«
г н
сч O'
2 крана,
Q = 3,2 т
1 кран,
Q = 3,2 т
С фонарями без
300
70
7
7
7
7
9
8
8
10
10
10
перепадов профиля
350
100
7
7
7
7
9
10
10
11
И
10
400
140
7
9
9
9
9
10
10
11
12
11
450
140
9
9
9
9
10
11
11
12
12
12
500
140
9
10
10
10
11
И
12
12
13
12
550
140
10
И
11
11
11
12
13
13
14
13
650
210
11
12
12
12
12
12
13
14
14
13
700
210
12
12
12
12
12
13
14
14
—"
14 1
Еез фонаря и без
300
70
7
7
7
7
8
8
8
8
10
10
перепада профиля
350
100
7
7
7
7
9
8
8
10
10
10
400
140
7
7
7
9
9
8
10
10
11
10
450
140
7
7
7
9
10
10
10
11
12
11
500
210
9
9
9
9
10
11
11
12
12
12
550
210
9
9
9
10
11
11
12
13
13
13
650
210
10
11
11
12
12
13
13
14
14
14
Примечани
е. Вместе
) полной
марки ф
>ермы (на
пример,
ФБ 1811
1-8П или
ФБ 24IV-
10В) в та<
Злице ука
зана толь
ко одна
цифра, характеризующая несущую способность фермы. Индексы, обозначающие разновидность ферм, их пролет и тип опалубки
(ФБ 181II; ФБ 241V), а также вид (вариант) армирования нижних поясов (AIV, А, П, В), условно опущены.
Таблица 2.78
Стальные закладные детали в безраскосных фермах
серии 1.463-3 для крепления плит покрытий шириной 3 м
и светоаэрационных фонарей при скатной кровле
Пролет в м
Шаг ферм в м
Ширина ферм
в мм
Закладные и накладные детали
покрытие без фонаря
покрытие с фонарем
коли¬
чество
типов
коли¬
чество
штук
масса
в кг
коли¬
чество
типов
коли¬
чество
штук
масса
в кг
18
6
240
1
9
28
4
24
78
12
280
1
9
/ 32
4
22
67
24
6
240
1
11
33
4
32
103
12
280
1
И
40
4
30
103
Конструктивное решение ферм (защитные слои, ка¬
тегория трещиностойкости) позволяет применять их
в зданиях со слабо- и среднеагрессивными воздушными
средами при условии выполнения требований норматив¬
ных документов по антикоррозионной защите конструк¬
ций.
Для покрытий зданий с сильноагрессивной средой
разработаны безраскосные фермы с предварительным
напряжением в стойках (вып. VI), что позволяет обес¬
печить трещиностойкость всех элементов. Фермы име¬
ют те же опалубочные формк, что и разработанные
в вып. II—V. Применение трещиностойких ферм целе¬
сообразно и в зданиях со среднеагрессивной средой,
так как при этом для их защиты могут быть исполь¬
зованы менее дефицитные и более экономичные лако¬
красочные покрытия.
Сортименты безраскосных стропильных ферм проле¬
тами 18 и 24 м с напряженными стойками для покры¬
тий зданий со скатной кровлей и сильноагрессивной
средой приведены в табл. 2.79 и 2.80. Для подбора ма¬
рок ферм под соответствующие нагрузки используются
ключи, приведенные в вып. I серии и в табл. 2.75—2.77.
Предварительное напряжение стержневой армату¬
ры нижних поясов и стоек предусмотрено механическим
способом на упоры короткого стенда или форм.

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
mi
Таблица 2.79
Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. VI и VII) с предварительно-напряженными стойками
для покрытий здании со скатной кровлей и агрессивной средой и расход материалов
Марка фермы
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м\ марка
бетона (масса
фермы в т)
Расход арматуры в кг по
классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягае¬
мой
итого
А-1
А-III
В-1
А-Шв
A-IV
ФБН I8II-1 АШв
6
172
10
228
416
37
453
Ф^Н 1811-IAIV
6
172
10
—
211
399
37
436
ФВН 18II-2AIIIB
6
172
10
246
—
434
37
471
ФБН 1811-2AIV
6
172
10
—
228
416
37
453
ФБН 1811-ЗАШв
6
172
10
252
—
440
39
479
ФБН 18II-3AIV
3,1
6
172
10
—
234
422
39
461
ФБН 18II-4AIIIB
240
400
6
172
10
275
—
463
41
504
ФБН 18II-4AIV
(7,7)
6
172
10
—
257
445
41
486
ФБН 18II-5A1 Ив
6
172
10
324
—
512
41
553
ФБН 18II-5AIV
6
172
10
—
292
480
41
521
ФБН 18II-6AIIIB
6
172
10
356
—
544
41
585
ФБН 18II-6AIV
6
172
10
—
324
512
41
553
ФБН 18III-7AIIIB
7
185
11
391
594
43
637
ФБН 18III-7AIV
3,7
7
185
11
—
356
559
43
602
ФБН 18III-8AIIIB
280
400
7
195
11
452
—
665
57
722
ФБН 181II-8AIV
(9,2)
7
195
11
—
416
629
57
686
ФБН 13III-9AIIIB
3,7
7
215
9
473
704
62
766
ФБН 181II-9AIV
280
500
(9,2)
7
215
9
—
455
686
62
748
ФБН 18IV-9AI Пв
7
230
10
445
692
43
735
ФБН 18IV-9AIV
7
230
10
—
400
647
43
690
ФБН 181V-10AII 1в
4,2
7
230
10
485
—
732
47
779
ФБН 18IV-10AIV
280
400
7
230
10
432
679
47
726
ФБН 18IV-11AIIIB
(10,5)
7
259
10
549
—
825
57
882
ФБН 18IV-11AIV
7
259
10
—
496
772
57
829
ФБН 18IV-12AIIIB
7
265
10
616
898
57
955
ФБН 18IV-12AIV
7
265
10
—
549
831
57
888
ФБН 18IV-13AIIIB
4,2
34
391
—
695
—
1120
57
1177
ФБН 18IV-13AIV
280
500
34
391
—
—
641
1066
57
1123
ФБН 18IV-14AIIIB
(10,5)
34
391
—
804
—
1229
62
1291
ФБН 18IV-14AIV
34
391
—
—
751
1176
62
1238
Таблица 2.80
Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. VI и VII) с предварительно-напряженными стойками
для покрытия зданий со скатной кровлей и агрессивной средой и расход материалов
Марка фермы
m
<v 8
<-> к
о
2 с
= «
од бетона
марка
на (масса
1Ы в г)
Расход армат:
ненапрягаемой
уры в кг по классам
варианты напрягае¬
мой
1адные
кладные
ли в кг
о
со Т*
_ 03
S н
5 О
а, к ^
s X $
л s О 5
о ^ н СХ
итого
^ со со
2 I н
М* £
о
Я :г m
со а>
Cl, ш >0 ’©•
А-1
А-III
В-1
А-Шв
A-IV
ев О)
ГО Я С*
Я о
О X о
ФБН 24II-1 АШв
6
230
14
334

584
36
620
ФБН 24II-1AIV
6
230
14
—
310
560
36
596
ФБН 24II-2AIIIB
6
230
14
417
—
667
46
713
ФБН 24II-2AIV
240
4,2
6
230
14
	 ч
375
625
46
671
ФБН 2411-ЗАШв
400
6
230
14
465
—
715
48
763
ФБН 2411-ЗА IV
(10,5)
6
230
14
—
424
674
48
722
ФБН 24H-4AIIIB
6
288
14
542
—
850
48
898
ФБН 24II-4AIV
6
288
14
—
495
803
48
851
ФБН 24II-5AI1IB
240
4,2
6
256
14
588
864
48
912
ФБН 24II-5AIV
500
(10,5)
6
256
14
•
542
818
48
866
ФБН 24111-5AI11 в
7
257
16
588
868
48
916
ФБН 24III-5AIV
7
257
16
—
542
822
48
870
ФБН 24III-6AI Пв
280
4,7
7
257
16
698
—
978
71
1049
ФБН 24III-6AIV
400
7
257
16
—
632
912
71
983
ФБН 24III-7AIIIB
(11,5)
29
331
—
745
—
1105
71
1176
ФБН 24III-7AIV
29
331
—
—
698
1058
71
1129
11—1075

162
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.S0
Марка фермы
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м\ марка
бетона (масса
фермы в г)
Расход арматуры в кг по классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягае¬
мой
итого
A-I
A-III
В-1
А-Шв
A-IV
ФБН 24IV-8AIIIB
8
300
13
727
1048
50
1198
ФБН 24IV-8AIV
5,7
8
300
13
—
679
1000
50
Г050
ФБН 24IV-9AIIIB
8
319
13
857

1197
57
1254
ФБН 24IV-9AIV
400
8
319
13
—
809
1149
57
1206
ФБН 24IV-10 A111 в
(14,2)
28
425
—
857
—
1310
57
1367
ФБН 24IV-10AIV
28
425
—
809
1262
57
1319
ФБН 24V-11AI11в
7,3
10
345
17
938
1310
48
1358
ФБН 24V-11AIV
280
10
345
17
844
1216
48
1264
ФБН 24V-12AIIIB
40Э
10
345
17
1038

1410
50
1460
ФБН 24V-12AIV
(18,2)
10
345
17
—
944
1316
50
£366
ФБН 24V-13AIIIB
10
394
17
1180
1601
50
1651
ФБН 24V-13AIV
10
394
17
—
1038
1459
50
1609
ФБН 24V-14AIIIB
7,3
46
619
—
1372

2037
57
2094
ФБН 24V-14AIV
500
46
619
—

1230
1895
57
1952
ФБН 24V-15AIIIB
(18,2)
46
619
—
1696

2361
57
2418
ФБН 24V-15AIV
46
619
—
1696
2361
57
2418
2.5.4.	Стропильные фермы для зданий
с плоской кровлей
Ряд предприятий сборного железобетона изготов¬
ляет (до износа опалубочных форм) типовые фермы
с параллельными поясами пролетами 18 и 24 м с шагом
6 м (серия ПП-01-02/68 утверждена в 1969 г., отменена
в 1972 г. с разрешением использования в строительстве
до износа опалубочных форм на предприятиях, где они
были освоены).
Фермы имеют треугольную решетку и дополнитель¬
ные стойки, элементы решетки закладные, однако пред¬
приятия чаще изготовляют целиком бетонируемые фер¬
мы (рис. 2.122). Размер панелей верхнего пояса (меж¬
ду узлами) принят 3 м в связи с использованием плит
такой же ширины. Фермы предназначены главным об-
2W
(1-й Вариант)
(2-й бариант)
С3-й и 4-0 варианты)
Рис. 2.122. Ферма с параллельными поясами пролетом 18 м
1 — каркас верхнего пояса; 2— нижний предварительно-напряженный пояс с различными вариантами армирования; 3 сжатые^, рас*
косы и стойки; 4*— растянутые раскосы и стойки; 5 — прядевая арматура; 6 — проволочная; 7 — стержневая; 8 — окаймляющие карка¬
сы; 9 — пространственные каркасы узлов

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
163
разом для бесфонарных зданий. Применяются фермы
в сочетании с подстропильными фермами серии
ПП-02-04/68. В зависимости от того, опираются ли они
непосредственно на колонны или на подстропильные
фермы с двух сторон или с одной, имеются три разно¬
видности ферм, изготовляемых в одних и тех же фор¬
мах. Марки ферм, опирающихся на колонны, основные.
Марки ферм, опирающихся на средние узлы подстро¬
пильных ферм, содержат дополнительные буквенные ин¬
дексы Б и Д: Б — для ферм с симметричными приопор-
ными панелями, опирающихся на подстропильные фер¬
мы по обеим продольным осям здания; Д — для ферм
с' несимметричными приопорными панелями, опираю¬
щихся с одной стороны на подстропильную ферму и с
другой — на колонны крайних рядов здания с ша¬
гом 6 ли
Для компенсации прогиба ферм пролетом 24 м верх¬
нему поясу придан небольшой уклон, что достигается
увеличением сечения верхнего пояса по середине фер¬
мы на 40 мм.
Покрытия зданий пролетом 24 ж с плоской кровлей
в ряде случаев решаются в стальных конструкциях. Бо¬
лее распространены железобетонные фермы пролетом
18 м. Сортамент и расход материалов для этих ферм
приведены в табл. 2.81.
Фермы серии ПП-01-02/68 предназначены для при¬
менения в зданиях, возводимых в II, III и IV снеговых
районах. Ключ для подбора ферм пролетом 18 м для
покрытий зданий с плоской кровлей приведен в
табл. 2.82.
Таблица 2.81
Сортамент стропильных ферм пролетом 18 м серии ПП-01-02/68 (вып. II)' для покрытий зданий с плоской кровлей
с шагом 6 м и расход материалов
Марка фермы
Тип опалубки
Расход бетона
в ,м3 (масса
фермы в кг)
Марка бетона
Расход а
ненапрягаемой
рматуры в кг по классам
варианты напрягаемой
итого
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
А-1
А -111
В-1
A-IV
А-Шв
П-7
В-11
ФП6 18-1AIV
300
25
287
36
179
527
40
567
ФП6 18-1AIII
(400)
25
287
36
—
214
—
—
562
40
602
1
3,2
ФП6 18-1П
1
(8)
25
291
36
100
452
40
492
ФП6 Д8-1В
400
25
289
36
—
—
—
99
449
40
489
ФП6 18-2AIV
300
31
322
33
200
586
40
626
ФПб 18-2AIII
(400)
31
322
33
—
232
—
—
618
40
658
1
3,2
1
ФП6 18-2П
1
(8)
31
321
33
140
525
40
565
ФП6 18-2В
400
31
321
33
—
—
—
122
507
40
547
ФПб 18-3AIV
31
334
33
228
626
40
666
ФПб 18-3AIII
3,2
31
334
33

266

—
664
40
704
ФП6 18-ЗП
1
(8)
400
31
336
34


160
—
561
40
601
ФПб 18-ЗВ
31
336
34
—
—
—
144
545
40
585
ФЙ6 18-4AIV
31
363
33
257
G84
40
724
ФПб 18-4AIII
3,2
31
363
33

303

—
730
40
770
ФПб 18-4П
1
(8)
400
31
366
33

—
200
—
630
40
670
ФПб 18-4В
31
366
33
—
> ~
—
177
607
40
648
ФПб 18-1BAIV
300
25
259
32
179
495
40
535
ФПб 18-1BAIII
(400)
25
259
32
—
214
—
—
530
40
570
II
2,8
(7) .
ФПб 18-1БП
25
263
32


100
—
420
40
460
ФПб 18-1БВ
400
25
261
32
•
—
—
99
417
40
457
ФПб 18-2BAIV
300
31
294
29
200
554
40
594
ФПб 18-2БА1II
(400)
31
294
29
—
232
—
—
586
40
626
II
2,8
(7)
ФПб 18-2БП
31
293
29
—
—
140
—
493
40
533
j ФПб 18-2БВ
400
31
293
29
—
—
—
122
475
40
515
11*

164
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ .ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.81
0 Марка фермы
Тин опалубки
Расход бетона
в л*‘ (масса
фермы в т)
Марка бетона
Расход арматуры в кг по
классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А-1
A-III
В-1
A-1V
А-Шв
П-7
В-11
ФП6 18-ЗБА1У
31
306
29
228
594
40
634
ФП6 18-ЗБАШ
II
2,8
400
31
306
29
—
266


632
40
672
ФП6 18-ЗБП
(7)
31
309
29
—
—
160

529
40
569
ФП6 18-ЗБВ
31
309
29
—
—
—
144
513
40
533
ФПб 18-4БА1У
31
336
29
256
652
40
692
ФП6 18-4БАШ
и
2,8
400
31
336
29
—
303


699
40
739
ФП6 18-4БП
(7)
31
338
29
—

200-

598
40
638
ФП6 18-4БВ
31
338
29
—
—
—
177
575
40
615
ФП6 18-1ДА1У
300
25
273
34
179
511
40
551
ФП6 18-1 ДАШ
(400)
25
273
34

214


546
40
586
III
3
ФП6 18-1ДП
(7,5)
25
277
34
100
436
40
476
ФПб 18-1ДВ
400
25
275
34
—
—
—
99
433
40
473
ФП6 18-2ДА1У
300
31
309
31
200
571
40
611
ФП6 18-2ДАШ
(400)
31
309
31
—
232

—
603
40
643
III
3
ФП6 18-2ДП
(7,5)
31
307
31
140
509
40
549
ФП6 18-2ДВ
400
31
307
31
—
1
—
122
491
40
531
ФП6 18-ЗДА1У
31
321
31
228
611
40
651
ФП6 18-ЗДАШ
III
3
400
31
321
31
266


649
40
689
ФП6 18-ЗДП
(7,5)
31
323
31
—

160

545
40
585
ФП6 18-ЗДВ
31
323
31
—
—
—
144
529
40
569
ФПб 18-4ДА1У
31
350
31
256
668
40
708
ФПб 18-4ДАШ
3
31
350
31

303


715
40
755
ФПб 18-4ДП
III
(7,5)
400
31
352
31

200

614
40
654
ФПб 18-^ДВ
31
352
31
—
—
—
177
591
40
631
Примечания: 1. Буква Б в конце марок указывает, что фермы предназначены для установки на поде!
'ропильные фермы
с ииеих сторон пролета;
оуква j-
1. — ДЛЯ
установки на подстропильные
фермы с одной стороны
: и на колонны с другой (по коай-
нему ряду). Фермы оез такого индекса предназначены дгя установки на колонны с ша
гом 6 м.
2. В графе «Марка бетона» Ьерхняя
дельном изготовлении).
цифра показывает марку бетона поясов, нижняя — марку закладной решетки (При раз-
3. Ширина сечений поясов 240 мм.
Таблица 2.82
Ключ для подбора стропильных ферм с параллельными поясами пролетом 18 м, с шагом 6 м серии ПП-01-02/68 вып. II
для покрытий без фонарей при плитах шириной 3 м
Расчетная (норма¬
Шифр несущей способности ферм (см. примечание)
тивная) нагрузка
по верхнему поясу
И
х 8
. о
у С ,
при подвесных кранах
в кгс/м2
3 >.
= G.
я 5 н
е{ S О ^
двухопорных
трехопорных
суммарная
от' покры¬
тия, снега
и комму¬
никаций
в том
числе
от снега
О
OS S
о я
с 2
ЕС
СО <Я
«и о.
УО йй
с тремя п<
ными груз
3 т (элект)
ли Q = 2 7
2 крана,
Q = 2 г
2 крана,
Q = 3.2 т
1 кран,
Q = 2 т
1 кран,
Q = 3,2 т
1 кран,
Q = 5 т
1 кран,
Q = 2 т
1 кран,
Q = 3,2 т
1 кран,
Q = 5 т
430(355)
100
1
2
1
2
1
1
1
1
1
2
500(415)
100
1
2
2
3
1
1 •
1
2
2
2
570(465)
140
2
3
3
3
2
2
2
2
3
3
640(515)
210
2
4
3
4
3
3
3
3
4
4
Примечание. Вместо полных марок ферм (например, ФП6-18-2А1У, ФП6-18-2БА1У или ФП6-18-2ДА1У) в таблице ука¬
зана одна цифра, характеризующая несущую способность фермы.

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
Конструктивное решение ферм (защитные слои, ка¬
тегория по трещиностойкости и ширина раскрытия тре¬
щин) позволяет применять их в зданиях со слабоагрес¬
сивными и среднеагрессивными газовыми средами, за
исключением ферм с прядевой арматурой диаметром
9 мм, которые не допускается применять в зданиях со
среднеагрессивной средой. Состав бетона и группа ан¬
тикоррозионного покрытия назначаются в соответствии
с указаниями норм.
С целью унификации конструкций и возможности
изготовления в одинаковых формах стропильных ферм
для зданий со скатной и плоской кровлей разработаны
безраскосные фермы по типу описанных выше (п. 2.5.3),
но с продолженными выше верхнего пояса стойками,
на которые опираются плиты покрытий шириной 3 м.
Эти чертежи (вып. VIII серии 1.463-3) в качестве типо¬
вых Госстроем СССР не утверждались, но могут быть
применены по согласованию со строительными организа¬
циями, предприятия которых освоили изготовление ти¬
повых безраскосных ферм той же серии для покрытий
зданий со скатной кровлей (с соблюдением условий при¬
менения, предусмотренных в вып. VIII).
Сортаменты безраскосных ферм пролетами 18 и 24 м
для зданий с плоской кровлей и расход бетона и ар¬
матуры по маркам приведены в табл. 2.83 и 2.84.
Ключи для подбора безраскосных ферм пролетами
18 и 24 м при плоской кровле и наиболее распростра¬
ненных комбинациях нагрузок приведены в табл. 2.85—
2.87.
Таблица 2.83
Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей
и расход материалов
Марка фермы
УЧ
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в м\ марка
бетона (масса
фермы в г)
Расход арматуры в кг по классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
напрягаемой
итого
А-1
А-И
В-1
А-Шв
А-IV
П-7
B-II
ФБМ 181-1 АШв
2,6
18
175
38
178
409
60
469
ФБМ 18I-1AIV
240
400
18
175
38
_
161
—
—
392
60
452
ФБМ 181-1В
(6,5)
18
175
38
90
321
60
381
ФБМ 181-2АШв
20
200
38
196
454
60
514
ФБМ 18I-2AIV
2,6
20
200
38

178

—
436
60
496
ФБМ 181-2П
240 •
400
20
200
38
—
—
120
—
378
60
438
ФБМ 18I-2B
(6,5)
20
200
38
112
370
60
430
ФБМ 181-ЗАШв
20
215
37
196
468
60
528
ФБМ 18I-3AIV
2,6
20
215
38

178
—
—
451
60
611
ФБМ 181-ЗП
240
400
20
215
38


160
—
433
60
493
ФБМ 18I-3B
(6,5)
20
215
38
146
419
60
479
ФБМ 18I-4AIIIB
2,6
20
234
38
214
506
60
566
ФБМ 18I-4AIV
400
(6,5)
20
234
38
—
196
—
—
488
60
548
240
ФБМ 181-4П
2,6
20
234
39
160
453
60
513
ФБМ 18I-4B
500
(6,5)
20
234
38
146
438
60
498
ФБМ 18И-4П
3,1
21
199
43
120
383
60
413
ФБМ 18II-4B
240
400
(7,7)
21
192
43
0
112
368
60
428
ФБМ 1811-5AIII в
24
1
238
43
246
•
551
60
611
ФБМ 18II-5AIV
3,1
24
238
43
—
214
—
—
519
60
579
ФБМ 18П-5П
240
400
24
245
43
—
—
160
—
472
60
532
ФБМ 18II-5B
(7,7)
24
238
43
146
451
60
511

166
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.83
Марка фермы
Ширина се¬
чений поясов
в мм
Расход бетона
в л*3, марка
бетона (масса
фермы в т)
Расход арматуры в кг по классам
Закладные
и накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягаемой
напрягаемой
итого
A-I
A-III
В-1
А-Шв
А-IV
П-7
В-И
ФБМ 1811-бАШв
25
238
43
277
583
60
643
ФБМ 18II-6AIV
3,1
25
238
43

246

552
60
612
ФБМ 18П-6П
240
400
25
245
43


200

513
60
573
^ ФБМ 18II-6B
(7,7)
25
238
43
190
496
60
556
ФБМ 18III-7AIIIB
22
227
44
313
-
606
68
674
ФБМ 18111 7AIV
3,7
22
227
44
—
277
—
—
570
68
638
ФБМ 18П1-7П
280
400
22
237
44
—
—
160
—
463
68
531
ФБМ 18III-7B
(9,2)
22
227
44
157
450
68
518
ФБМ 18III-8AIIIB
36
308
44
348
736
68
804
ФБМ 18III-8AIV
3» 7
36
308
44
—
313
—
—
701
68
769
ФБМ 18П1-8П
280
400
36
318
44
—
—
200
—
598
68
666
ФБМ 18III-8B
(9,2)
36
308
44
190
578
68
646
ФБМ'ШП-ЭАШв
26
305
42
366
739
68
807
ФБМ rem-QAiv
3,7
26
305
42

348


721
68
789
ФБМ 181П-9П
280
500
26
305
42

—
200

573
68
641
ФБМ 18II1-9B
(9,2)
26
290
42
190
548
68
616
ФБМ 18IV-9AIIIB
24
259
46
366
695
68
763
ФБМ 18IV-9AIV
4,2
24
259
46

322


651
68
719
ФБМ 181У-9П
280
400
24
266
46


200

536
68
604
ФБМ 18IV-9B
(10,5)
24
259
46
179
508
68
576
ФБМ 18IV-10AI Ив
29
297
46
401
773
68
841
ФБМ 18IV-10AIV
4,2
29
297
46

348

—
720
68
788
ФБМ 181У-10П
280
400
29
311
46


200

586
68
654
ФБМ 18IV-10B
(10,5)
29
297
46
"
190
630
68
698
ФБМ 18IV-11AIIIB
29
352
46
454
881
68
949
ФБМ 18IV-11AIV
4,2
29
352
46

401

—
828
68
896
ФБМ 181V-11П
280
400
29
360
46


240

675
68
743
ФБМ 18IV-11B
(10,5)
29
346
46
224
645
68
713
ФБМ 18IV-12AIIIB
29
358
46
521
954
68
1022
ФБМ 18IV-12AIV
4,2
29
358
46
—
454
—
—
887
68
955
ФБМ 181У-12П
280
500
29
374
46
—
—
280
—
729
68
797
ФБМ 18IV-12B
(10,5)
29
351
46
269
695
68
763
ФБМ 18IV-13AIIIB
68
522
35
575
1200
68
1268
ФБМ 18IV-13AIV
4,2
68
522
35
—
521
—
—
1146
68
1214
ФБМ 181У-13П
280
500
68
530
35
—
> —
320
—
953
68
1021
ФБМ 18IV-13B
(10,5)
68
507
35
302
912
68
980
Примечание. Первые три буквы марки определяют тип конструкции (ФБМ — фермы безраскосные для плоской или ма¬
лоуклонной кровли). В конкретных проектах в конце марки ферм следует указывать принятый уклон покрытия. Например, фер¬
ма с шифром несущей способности 2, армированная прядевой арматурой, предназначенная для покрытий с уклоном 3,3%, обо¬
значается маркой ФБМ 18П-2П — 3,3%.

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
167
Таблица 2 84
Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей
				и	расход	материалов
И
1 О
<v О
о к
о о, *2
ь «я s
£ S «о S*
Расход арматуры в кг по классам
Й я
Марка фермы
ж О
g С
О ^ Н СО
8 « $ Н
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
i
§ s г
СО <и
СП К с*
со S3
Си с;
со
аК Н
Я о
Я Щ ъ
Я сг в
«в «о СО S к
си я S3 д
А-1
A-I II
В-1
А-Шв
А-IV
П-7
B-II
итого
ХО 3 *
О х ш
ФБМ 24I-1A1IIB
ФБМ 24I-1AIV
ФБМ 241-1П
ФБМ 24I-1B
240
3,7
400
(9,2)
27
27
27
27
238
238
238
238
55
55
55
55
261
236
160
148
581
556
480
468
69
69
69
69
650
625
549
537
ФБМ 241-2AI11 в
ФБМ 24I-2AIV
ФБМ 241-2П
ФБМ 24I-2B
240
3,7
400
(9.2)
32
32
32
32
340
340
344
340
55
55
55
55
328
286
212
192
755
713
643
619
69
69
69
69
824
782
712
688
ФБМ 241-ЗАШв
ФБМ 241-ЗА IV
ФБМ 241-ЗП
ФБМ 24I-3B
240
3,7
500
(9,2)
30
30
30
30
368
368
368
368
55
55
55
55
369
328
213
192
822
781
666
645
69
69
69
69
891
850
735
714
ФБМ 2411-ЗАШв
ФБМ 24II-3AIV
ФБМ 24П-ЗП
ФБМ £Ш-ЗВ
. /%
240
4,2
400
(10,5)
28
28
28
28
291
291
291
291
58
58
58
58
369
328
213
178
746
705
590
555
69
69
69
69
815
774
659
624
ФБМ 2411-4AI11в
..ФБМ 24II-4AIV
ФБМ 24П-4П
ФБМ 24II-4B
240
4,2
400
(10,5)
33
33
33
33
382
382
382
382
58
58
58
58
417
369
•
266
252
890
842
730
725
69
69
69
69
959
911
808
794
ФБМ 2411-5AI Ив
ФБМ 24II-5AIV
ФБМ 24П-5П
ФБМ 24II-5B
240
4,2
500
(10,5)
33
33
33
33
375
375
379
375
57
57
57
57
463
417
266
252
928
882
736
717
69
69
69
69
997
951
804
786
ФБМ 24III-5AIIIB
ФБМ 24III-5AIV
ФБМ 24Ш-5П
ФБМ 24III-5B
280
4,7
400
(11.7)
28
28
28
28
319
319
323
319
62
62
62
62
463
417
266
237
872
826
679
646
69
69
69
69
941
895
748
715
ФБМ 24III-6AIIIB
ФБМ 24III-6AIV
ФБМ 24Ш-6П
ФБМ 24III-6B
280
4,7
400
(И,7)
33
33
33
33
373
373
377
373
62
62
62
62
554
488
266
252
1022
956
738
720
69
69
69
69
1091
1025
807
789
ФВМ 241II-7AIIIB
ФБМ 24III-7AIV
ФЙМ 241П-7П
ФБМ 24III-7B
280
4,7
400
(11,7)
55
55
55
55
478
478
488
478
46
46
46
46
601
554
319
311
1181
1133
908
890
69
69
69
69
1249
1202
977
959
к~ ФБМ 24IV-8AIIIB
ФБМ 24IV-8AIV
ФБМ 24IV-8n
ФБМ 24IV-8B
280
5,7
400
(14,2)
32
32
32
32
368
368
378
368
61
61
61
61
601
554
319
311
1062
1015
790
772-
79
79
79
79
1141
1094
869
851
ФБМ 24IV-9AIIIB
ФБМ 24IV-9AIV
ФБМ 241V-ЭП
ФБМ 24IV-9B
280
5,7
400
(14,2)
51
51
51
51
482
482
497
482
61
61
61
61
695
# 648
372
355
1289
1242
981
949
79
79
79
79
1368
1321
1060
1028
ФБМ 24IV-10AIIIB
ФБМ 24IV-10AIV
ФБМ 24IV-I0n
ФБМ 24IV-10B
280
5,7
400
(14,2)
67
67
67
67
536
536
551
536
48
48
48
48
695
646
372
355
1346
1299
1038
1006
79
79
79
79
1425
1349
1117
1085

168
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.84
. о
<и О
«0 о.
Расход арматуры в кг по классам
я *
« я *
6
Марка фермы
2°
5 <=
S « <и
= -6*
Q * ш Д
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
£Ча
го
Cf с- Я
2 «
2.4
со
йг н
S о
Шир
чени
в мм
Расх
на в
ка б
(мас<
в т)
А-1
А -111
В-1
А-Шв
А-IV
П-7
В-11
итого
Е» СО to
* я н
со <и
00 Я St
Общ
ход
в кг
ФБМ 24V-11 АШв
7,3
400
43
421
68
832
1364
79
1443
ФБМ 24V 4AIV
280
43
421
68
—
738
—
—
1270
79
1349
ФБМ 24V-4П
ФБМ 2»V-11B
(18,2)
43
43
456
421
68
68
-
479
444
1046
976
79
79
Ш5
1055
ФБМ 24V-12AIIIB
7,3
400
43
421
68
926
1458
79
1537
ФБМ 24V-I2AIV
280
43
421
68
—
832
—
—
1364
79
1443
ФБМ ?4V-l?n
(18,2)
43
456
68
—
—
532
—
1099
79
1178
ФБМ 24V-12B
43
421
68
“
503
1035
79
1114
ФБМ 24V-13AIIIB
7,3
500
43
470
68
1068
1649
79
1720
ФБМ 24V-13AIV
280
43
470
68
—
926
—
—
1507
79
1586
ФБМ 24V-13n
(18,2)
43
470
68
—

638
—
1219
79
1298
ФБМ 24V-13В
43
428
68
607
1146
79
1225
ФБМ 24V-14AI Ив
7,3
500
79
733
51
1210
2073
79
2152
ФБМ 24V-14AIV
280
79
733
51
—
1068
—
—
1931
79
2010
ФБМ 24V 14П
(18,2)
79
759
51
—
—
692
—
1581
79
1660
ФБМ 24V-14B
79
685
51
““
644
1450
79
1529
Примечание. Первые три буквы марки определяют тип конструкции (ФБМ — фермы безраскосные для плоской или ма¬
лоуклонной кровли). В конкретных проектах в конце марки ферм следует указывать принятый уклон покрытия. Например, фер¬
ма с шифром несущей способности 2, армированная прядевой арматурой, предназначенная для покрытий с уклоном 3,3%, обо¬
значается маркой ФБМ 24П-9П ~-3,3%.
Та бл и'ц а 2.85
Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей
с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 м)
Профиль
покрытия
Расчетная нагруз¬
ка в кгс/м2
CJ О) О
3X0
S' о
о ос,-
^ О л О
ЯЗ 4	4
Шифр несущей способности фермы (см. примечания)
: * >»
2 я £
g 3 S
£?
а >* ^
О t-00
с к о
О S С
н (N
an
н O'
двухопорных
2 крана,
Q== 2 т
2 крана,
Q=3,2 т
1 кран,
Q=5 т
трехопорных
1 кран,
Q=2 т
1 кран,
Q=3,2 т
1 кран,
Q—5 т
С фонарями без
перепадов профи¬
ля
Без фонарей и
без перепадов
профиля
250
300
350
400
450
500
550
250
300
350
400
450
500
550
70
100
140
210
210
210
210
70
100
140
140
210
210
210
1
1
1
2
4*
5*
5
2
2
3
4
5*
6*
6
5
5
6*
6
3
4
5
5
6*
6
6
2
2
2
4*
4
4
5
4
5
5
6
6*
6
8/
5
5
6
6
б
8*
Примечания: 1. Вместо полной марки фермы, например ФБМ 18П-5П, в таблице указана только одна цифра, характе¬
ризующая несущую способность фермы.
2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2 могут быть приняты фермы
на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 3 вместо 4, 4 вместо 5, 5 вместо 6, 7 вместо 8.

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
169
Таблица 2.86
Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей
с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 м)
Расчетная нагруз¬
ка в кгс/лг2
Шифр несущей способности ферм (см. примечание)
о
^ о
при подвесных кранах
Профиль
покрытия
к
_ К
5 н
2 2
Г CL-
О <и
* 2 ч
X г)
3 >»
Я о.
о и
а»
m s
3gg
к с
о о
О s о.
двухопорных
трехопорных
суммар
ОТ ПОК]
и снег<
_ <и о
5 кю
о а
н о
f- я
И Ow
о в
« га
о О,
\о «
и S ЕТТ
Bt га 5
О « (DCS
2 крана,
Q=1 т
2 крана,
Q=2 т
2 крана,
Q—3,2 т
1 кран,
Q=2 г
1 кран,
Q=3,2 т
1 кран,
Q—5 г
250
70
1
3
3
4
5
3
5
6
300
100
2
3
3
4
5
4
5
6
350
140
3
4
4
4
6
4
5
6
С фонарями без
400
210
3
4
4
5
6
5
6
7
перепадов профи¬
450
210
4
4
4
6*
7
5
6
7
ля
500
210
4
5
5
6
7
6
7
9
550
210
5
6
6
7
9
6
7
9
250
70
1
2
2
3
4
2
4
5
300
100
1
3
3
3
4
3
4
5
350
140
2
3
3
4
5
4
5
6
Без фонарей и
400
210
2
4
4
4
6
5*
6
7
без перепадов про¬
450
210 ,
3
4
4
5
7
5
6
7
филя ^
500
210
4
5
5
6
7
6
6
7
: •>
550
210
4
5
5
6
7
6
7
9
* Примечани:
ющая несущую спосо
я: 1. Вме
бность фе
сто полис
рмы.
>й марки (н
апример, Ф
БМ 24II-4B
) в таблице
5 указана т<
олько одна
цифра, хар
актеризу-
2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2 могут быть приняты фермы
на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способносттт будет 4 вместо 5 и 5 вместо 6.
Таблица 87
Ключ для подбора безраскосных ферм пролетами 18 и 24 м серии 1.463-3 (вып. VIII) для покрытий зданий с плоской кровлей
с шагом ферм 12 м (при плитах шириной 3 м)
Профнль
покрытия
Расчетная
нагрузка в кгс/м-
Несущая способность ферм (см. примечание)
пролетом 18 м
пролетом 24 м
без подвесных кра¬
нов и грузов
с подвесными груза¬
ми по 3 т (электро-
тали, Q— 2 г)
при подвесных кранах
без подвесных кра¬
нов и грузов
с подвесными груза¬
ми по 3 г (электро-
тали, Q=2 г)
при подвесных кранах
двухопорных
трех¬
опорных
двухопорных
трех¬
опорных
суммарная
от покрытия
и снега
в том числе
от снега
(не более)
1 кран,
Q=2 т
1 кран,
Q=3,2 т
1 кран,
Q=3,2 г
2 кра¬
на,
Q=2 г
2 кра -
на,
Q=3,2 т
1 кран,
Q=3,2 т
300
70
7
7
7
7
9
8
8
10
10
10
350
100
7
7
7
7
9
10
10
11
11
10
400
140
7
9
9
9
9
10
10
11
12
11
С фонарями
450
140
9
9
9
9
10
11
И
12
12
12
кбез перепадов
500
140
9
10
10
10
11
11
12
12
13
12
профиля
550
140
10
11
11
11
11
12
и
13
14
13
650
210
11
12
12
12
12
12
13
14
14
13
700
210
12
12
12
12
12
13
14
14
—
14
300
70
7
7
7
7
9
8
8
8
10
10
350
100
7
7
7
7
. 9
8
8
10
10
10
400
140
7
7
7
9
9
8
10
10
11
10
Без фонарей и
450
140
7
7
7 '
9
10
10
10
И
12
11
без перепадов
500
210
9
9
9
9
10
11
11
12
12
12
профиля
550
210
9
9
9
10
И
И
12
13
13
13
650
210
10
11
И
12
12
13
13
14
14
14
Примечание. Вместо полной марки фермы (например, ФБМ 18III-7AIV или ФБМ 24V-13B) в таблице указана одна
цифра, характеризующая несущую способность фермы.

170
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
2.5.5.	Подстропильные фермы для здании
со скатной и плоской кровлей
Типовые предварительно-напряженные подстропиль¬
ные фермы для зданий со скатной кровлей при шаге
колонн 12 м разработаны в серии ПК-01 -110/68.
Подстропильные фермы запроектированы с учетом
опирания на них типовых сегментных или арочных ферм
(см. п. 2.5 и рис. 2.28).
Крепление подстропильных ферм к колоннам осу¬
ществляется без анкерных болтов с помощью дуговой
сварки закладных листов. Стропильные фермы крепят
к подстропильным с помощью анкерных болтов и мон¬
тажных сварных швов.
Ось симметрии—
10; 11
Рис. 2.123. Типовая подстропиль¬
ная ферма серии ПК-01-110/68
1 — окаймляющий каркас нижнего поя¬
са: 2 — арматура растянутого раскоса:
3 — то же, сжатого раскоса и нижнего
пояса; 4 — стойка для опирания плит
покрытия: 5, 6 — арматурные каркасы и
сетки узлов:	7	— закладные детали:
8 — проволочная арматура; .9 — пряде¬
вая; 10 и 11—стержневая классов А-Шв
и A-IV
М
»	4
=Т
Рис. 2.124. Схема армирования
узлов подстропильной фермы
а — опорного; б —■ среднего; 1—ниж¬
ний предпарительно-напряженный
пояс (напрягаемая арматура в сече¬
ниях условно не показана); 2 — сжа¬
тый опорный раскос; 3—растянутый
раскос; 4 — рабочая арматура рас¬
косов в виде сварных каркасов;
5	— сварные каркасы узлов; 5—П-об-
разные каркасы узлов; 7 — сварные
сетки усиления в местах опирания
стропильных ферм; 8 — криволиней¬
ные сетки местного усиления узла;
9 — шпильки; 10 — закладные дета¬
ли с анкерными болтами; //—опор¬
ная закладная плита
2-?

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
171
Таблица 2.88
Сортамент подстропильных ферм серии ПК-01-110/68 (вып. 1) для зданий со скатной кровлей
с шагом стропильных ферм 6 ж и расход материалов
5980
то
Рядовая ферма
5980
7 5880
1П
т
S50
щ
Ферма у температурных швов
I
Марка фермы
Тип
опалубки
(ширина
сечений
поясов
в мм)
Расход
бетона
в м3, мар¬
ка бетона
(масса
фермы
в г)
Расход а;
ненапрягаемой
рматуры в кг по классам
варианты напрягаемой
всего
Закладные
и наклад¬
ные дета¬
ли в кг
Общий
расход
стали
в кг
А-1
A-I II
В-1
А-IV
А-Шв
П-7
В-П
ПФ-IAIV
29
491
11
239
770
83
853
ПФ 1AIII
1
4,5
29
491
11

272
803
83
886
ПФ-1П
(1560)
400
29
491
И


133

664
83
747
ПФ 1В
(11,3)
29
491
11
—
—
—
125
656
83
739
ПФ-2&*У
35
537
11
287
870
83
953
ПФ-2АШ
1
4,5
35
537
11

357


940
83
1023
ПФ-2П
(550)
400
35
537
11


186

769
83
852
•. П<^-2В
(11,3)
35
537
11
—
—
177
760
83
843
ПФ-ЗА1У
35
537
11
335
918
83
1001
ПФ-ЗАШ
I
4,5
35
537
11

399


982
83
1065
ПФ-ЗП
(550)
500
35
537
11


213

796
83
879
ПФ-ЗВ
(11,3)
35
537
11
—
—
—
192
775
83
858
ПФ-4А1У
4,5
49
672
1
382
1104
83
1187
ПФ-4АШ
1
49
672
1

461


1183
83
1266
ПФ-4П
(550)
500
49
672
1


239

961
83
1044
ПФ-4В
(11,3)
49
672
1
—
—
—
220
942
83
1025
ПФ-IAIVK
29
492
11
237
769
96
865
ПФ-IAIIIK
11
4,4
- 29
492
11

270


802
96
898
ПФ-1ПК
(550)
400
29
492
11

—
132

664
96
760
ПФ-1ВК
(11,3)
29 .
492
11
—
—
—
125
657
96
753
ПФ-2АУК
4,4
35
539
11
284
869
96
965
ПФ-2АП1К
11
35
539
11
—
395


980
96
1076
ПФ-йПК
(550)
400
35
539
И
—
—
185

770
96
866
ПФ-2ВК
(И)
35
539
И
175
760
96
856
ПФ-ЗА1УК
4,4
слл
35
•539
11
331
916
96
1012
ПФ-ЗАТПК
11
35
539
11
—
395
—

980
96
1076
ПФ-ЗПК
(550)
эии
35
539
11
—
—
211

796
96
892
ПФ-SBK
(Н)
35
539
и
190
775
96
871
ЛФ-4А1УК
48
672
1
379
1100
96
1196
ПФ-4АШК
11
4,4
48
672
1
—
457
—
—
1178
96
1274
ПФ-4ПК
(550)
500
48
672
1
—
238
—
959
96
1055
ПФ-4ВК
(П)
48
672
1
220
941
96
1037
Примечание.
Буква К в
конце марок указывает, что фермы предназначены для
установки у поперечных температур-
ных швов и торцов зданий, где расстояние между колоннами
по их осям составляет
не 12, а 11,5 и.

172
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.89
Сортамент подстропильных ферм серии ПП-01-04/68 (вып. 1)
для зданий с плоской кровлей с шагом стропильных ферм 6 м и расход материалов
Марка фермы
Тип
опалубки
(ширина
сечений
поясов
в мм)
Расход
бетона
в м\ мар¬
ка бетона
(масса
фермы в г)
Расход а
ненапрягаемой
рматуры в кг по классам
варианты напрягаемой
итого
Заклад¬
ные и на¬
кладные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
A-I
A-1II
В-1
A-IV
В-Шв
П-7
В-И
РП-IAIV
86
360
11
191
648
90
738
РП-1АШ
1
3.65
86
360
11
—
191
—
—
648
90
738
РП-1П
(550)
400
86
391
11
—
—
106

596
90
686
РП-1В
(9,2)
88
376
11
—
—
—
92
567
90
657
РП-2А1У
86
393
И
219
709
90
799
РП-2АШ
I
3,65
86
393 •
11
—
236


726
90
816
РП-2П
(550)
400
88
424
11
—
—
120

643
90
733
РП-2В
j*
(0,2)
88
409
11
—
—
—
107
615
90
705
РП-ЗА1У
86
393
И
239
729
90
819
РП-ЗАШ
I
3,65
86
393
11
—
261
—

751
90
841
РП-ЗП
(550)
400
88
425
11
—
—
133
—
657
90
747' "
РП-ЗВ
(9,2)
88
409
11
—
—
—
122
630
90
720
РП-4А1У
100
484
287
871
90
961
РП-4АШ
I
3,65
100
484
—
—
286
—
—
870
90
960
РП-4П
(550)
400
102
525
—
—
—
160
—
787
90
877
РП-4В
(9,2)
102
500
144
746
90
.836
РП-1AIVK
87
360
10
187
644
103
747
РП-1AIIIK
II
3,62
87
360
10
—
187
—

644
103
747
РП-1 ПК
(550)
400
89
391
10
—
—
105
—
595
103
698
РП-1ВК
(9,1)
89
376
10
91
566
103
668
РП-2А1\'К
87
394
10
214
705
103
808
РП-2АШК
II
3.62
87
394
10
—
231

722
103
825
РП-2ПК
(550)
400
89
425
10
—
—
118
—
642
103
745
РП-2ВК
(9,1)
89
410
10
105
614
103
717
РП-ЗА1 Vl<
' 87
394
10
234
725
103
828
РП-ЗДШК
11
3,62
87
394
10
—
255
—
—
746
103
849
рп-зпк
(550)
400
89
425
10
—
—
131
—
655
103
758
РП-ЗВК
(9,1)
89
410
10
119
628
103
731
РП-4А1УК
101
483
281
,
865
103
968
РП-4Д1ПК
И
3,62
101
483
—
—
$80
—
—
864
103
967
РП-4ПК
(550)
400
103
524
—
—
—
157
—
784
103
887
РП-4БК
(9,1)
103
499
141
743
103
846
Примечание.
Буква К в конце марок указывает, что фермы предназначены для установки у поперечных темпёратур-
ных швов и торцов зданий, где расстояние между колоннами по их <
осям составляет
не 12, а
11,5 м.
1

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
173
Фермы симметричные предназначены для основных
ячеек здания, а несимметричные — укороченные—для
крайних ячеек у торцов здания и поперечных темпера¬
турных швов. В марках укороченных ферм имеется
индекс К-
Сортамент подстропильных ферм пролетом 12 м для
покрытий со скатной кровлей и расход материалов при¬
ведены. в табл. 2.88.
Рис. 2.125. Схема передачи нагрузок на подстропильную
ферму
1 — верхний пояс подстропильной фермы; 2 — средний узел ниж¬
него пояса подстропильной фермы; 3— стропильная ферма;
4	— плита покрытия
Схема армирования ферм показана на рис. 2.123.
Для зданий с плоской кровлей в ряде случаев ис¬
пользуются подстропильные фермы серии ПП-01-04/68
(отменена в 1972 г. с разрешением использования в строи¬
тельстве до износа опалубочных форм на предприятиях,
где они были освоены).
Растянутые раскосы подстропильной фермы армиро¬
ваны сталью периодического профиля класса A-III, в
которой напряжения ограничены по условиям допускае¬
мой величины раскрытия трещин. Арматура в обоих
раскосах состоит из общего изогнутого каркаса и в узле
не прерывается, что обеспечивает надежное восприя¬
тие больших опорных реакций (рис. 2.124).
Сортамент подстропильных ферм серии ПП-01-04/68
для покрытий зданий с плоской кровлей приведен в
табл. 2.89.
Таблица 2.90
Ключ для подбора подстропильных ферм
серий ПК-01-110/68 и ПП-01-04/68
Серия
Марка
фермы
(условно
без раз¬
новид¬
ностей
армату¬
ры)
Сосредото-
ченная рас¬
четная (норма¬
тивная) наг¬
рузка от двух
симметричных
реакций ферм
в среднем
узле Р1, тс
Сосредото¬
ченная рас¬
четная (нор¬
мативная)
нагрузка по
верхнему по¬
ясу от плит
покрытия Рг
не более, тс
Суммарная
расчетная
(норматив¬
ная) наг¬
рузка
Pi+P;,, тс
ПК-01-1Ю/68
ПФ-1
ПФ-2
ПФ-3
ПФ-4
80(67)
110(94)
130(110)
150(125)
14(11)
14(11)
14(11)
14(11)
94(78)
124(105)
144(99)
164(136)
ПП-01-04/68
Прим
вес вышеле;
стропильны:
но. При ум<
нагрузка Рi
РП-1
РП-2
РП-3
РП-4
е ч а н и е
жащих ко1
к ферм, к(
гньшении
79(66)
94(81)
109(91)
124(106)
;. В нагрузки
нструкций, но б
эторый в их ра
Р2 соответствен!
11(9)
П(9)
11(9)
11(9)
включается со
ез собственного
счете учтен дог
но может быть
90(75)
105(90)
120(100)
135(115)
бственный
веса под-
юлнитель-
увеличена
Подстропильные фермы серий ПК-01-110/68 и
ПК-01-04/68 рассчитаны с учетом жесткости узлов на
сосредоточенную расчетную нагрузку, приложенную на
средний нижний узел (от реакции стропильных ферм),
величиной в пределах до 150 тс и, кроме того, на на¬
грузку от плит покрытия в верхнем узле (рис. 2.125).
Ключ для подбора подстропильных ферм приведен
в табл. 2.90. Подбор необходимой марки подстропильной
фермы для конкретных условий проектируемого объек¬
та производят по величине суммы сосредоточенных на¬
грузок Pi+^2, приведенных в таблице. В сосредоточен¬
ную нагрузку Р1 включены две одинаковые реакции
стропильных ферм, опирающихся на подстропильную
(с учетом нагрузки от подвесного транспорта). В сосре¬
доточенную нагрузку Яг включены опорные реакции
крупнопанельных плит покрытия, опирающихся на верх¬
ний пояс подстропильной фермы (см. рис. 2.125). Соб¬
ственный вес подстропильной фермы учтен в ее расчете
особо.
В практике проектирования часто встречаются слу¬
чаи несимметричного загружения подстропильной фер¬
мы, когда опорные реакции стропильных конструкций
смежных пролетов различны по величине.
В таких случаях за нагрузку Pi принимают услов¬
ную приведенную нагрузку, определяемую по формуле
р	—5-
1пр_ а ’
где R — равнодействующая (сумма) двух опорных реак¬
ций стропильных конструкций; а — коэффициент, зави¬
сящий от эксцентрицитета е равнодействующей R по от¬
ношению к продольной оси подстропильной конструкции.
Значение коэффициента а для определения приведенной
нагрузки Р1ир подстропильных ферм в зависимости
от эксцентрицитета
Эксцентрицитет е в см
0
5
10
15
Коэффициент а
1
0,83
0,67
0,5
Пример. Расчетные опорные реакции стропильных ферм со¬
ставляют 58 и 34 тс и приложены с эксцентрицитетом 15 см
каждая:
R = 58 + 34 = 92 тс; е =	3.4-15-	=3,9	см;
а = 1 ■
92
■	=0.867;	Pin	=	,06
5	1пР	0,867
По табл. 2.90 принимаем подстропильную ферму, для кото¬
рой Pi > 106 тс.
Фермы серий ПК-01-110/68 и ПП-01-04/68 рассчи¬
таны и законструированы с соблюдением требований к
толщине защитных слоев и величине раскрытия трещин,
что позволяет применять их также в зданиях со слабой
и средней агрессивными средами. В этих случаях необ¬
ходимо дополнительно выполнять требования к изго¬
товлению ферм по плотности бетона, качеству поверх¬
ностей и др. в соответствии с нормами.
2.5.6.	Особенности расчета опорных
и промежуточных узлов
стропильных и подстропильных ферм
В процессе проектирования при привязке типовых
конструкций ферм может возникнуть необходимость
проверки прочности опорных и лромежуточных узлов

174
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
ферм с учетом возникновения схем нагрузок, не преду¬
смотренных расчетными схемами, представленными в
рабочих чертежах типовых конструкций.
Ниже приводятся сведения г>б особенностях расчета
прочности узлов железобетонных предварительно на¬
пряженных ферм.
В опорных узлах ферм по расчету назначается по¬
перечная арматура каркасов. Остальная арматура уста¬
навливается по конструктивным соображениям. Расчет
поперечной арматуры каркасов опорных узлов должен
Рис. 2.126. Схема к расчету опорного узла фермы
обеспечивать прочность заанкеривания продольной ар-
матурб1 нижнего пояса и прочность опорного узла при
изгибе по наклонному сечению.
Из условия обеспечения надежности заанкеривания
арматуры (рис. 2.126, а) площадь сечения одного по¬
перечного стержня определяется по формуле
fx>
UiRHFH -j- — RzFa
	*з	^з»а
n a.*(sin V + COS Y ctg a) ’
где U\ — усилие в приопорной панели нижнего пояса;
1[ — фактическая длина в см заделки напрягаемой арма¬
туры за линией, соединяющей грань опоры с нижней
точкой примыкания приопорного сжатого элемента к
опорному узлу (за линию А В на рис. 2.126, а); 1Л — мо¬
жет приближенно приниматься по линии пересечения АВ
с осью, проходящей через центр тяжести предваритель¬
но-напряженной арматуры нижнего пояса; lia — факти¬
ческая длина в см заделки обычной (ненапрягаемой)
арматуры за линию АВ (см. рис. 2.126, а); п — число
поперечных стержней, пересекаемых линией АВ (исклю¬
чая поперечные стержни, располагаемые ближе 100 мм
от точки А)\ у — угол наклона поперечной арматуры;
a — угол наклона линии АВ' /3—длина заделки в см
предварительно-напряженной арматуры, обеспечиваю-
Таблица 2.91
Длина заделки арматуры
, Семипроволочные пряди диаметром 12 и Г5 мм .
Высокопрочная проволока периодического про¬
филя диаметром 5 мм , . . . 		* g
Стержневая арматура класса А-Шв и A-IV * .
150
100
35 d
Примечание, /? — марка бетона; d —« диаметр ар¬
матуры.
щая полное использование ее прочности. При марке
тяжелого бетона 400 и выше величина /3 принимается по
табл. 2.01, /З.а'—величина заделки в см обычной арма¬
туры, обеспечивающей полное использование ее рас¬
четного сопротивления. При бетонах марки 400 и выше
для арматуры классов A-II и A-I 11 /З.а принимается рав¬
ной 35d. В тех случаях когда можно обеспечить надеж¬
ное заанкеривание обычной арматуры за линию АВ
(например, с помощью петель), допускается принимать
/la = /з.а-
Входящая в формулу (1) площадь сечения обычной
арматуры принимается при армировании нижнего пояса
семипроволочными прядями
Fa * 0,2 ^ ,
в остальных случаях
*01
Из условия обеспечения прочности по наклонному
сечению (рис. 2.126,6) площадь сечения одного попереч¬
ного стержня
fx >
Rax
RaxhZx
(2)
где помимо обозначений, принятых в формуле (Т), 0\ —
усилие в приопорной панели верхнего пояса; Лн.о и
йа.о — расстояние от верхней грани опорного узла до
центра тяжести напрягаемой и ненапрягаемой арматуры;
/Уз — длина опорного узла; а — расстояние от торца
опорного узла до центра опорной площадки; Р — угол
наклона приопорной панели верхнего пояса (или при¬
опорного раскоса); х — высота сжатой зоны, определяе¬
мая по формуле
Я(/уз g	V	(ян^н	“	htt.0-\-RaFa	^	^а-о^	X
х=
Xsin V +(^н^н-7-+ RaFa~T^~zx)
		^	I3	*з«а '
(3)
где Rax — расчетное сопротивление поперечной армату¬
ры, принимаемое по нормативным документам для рас¬
чета на изгиб по наклонному сечению; zx — расстояние
от центра тяжести сжатой зоны бетона до равнодейст¬
вующей #усилий в поперечной арматуре опорного узла;
b — ширина опорного узла.
Для случая вертикального расположения попереч¬
ной арматуры (Y = 0) формула (3) принимает вид
Ян^н-Г- +Ла
	^3
RJ>
(За)

ГЛАВА 2.5. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
175
Расчет по приведенным формулам следует вести
методом последовательных приближений, определяя сна¬
чала реличину х исходя из величин и /]а, получаемых
по положению линии АВ на рис. 2.126, б.
Для промежуточных узлов раскосных ферм расче¬
том определяются поперечная арматура и стержни,
окаймляющие узел.
Площадь одного поперечного стержня промежуточ¬
ных узлов определяется из условия
Значение а в формуле (4)
Таблица 2.92
N,
расч
(k2li+a\
V bih I
nRax cos ф
(4)
где l\ — длина заделки арматуры растянутого элемен¬
та решетки за линию ABC на рис. 2.127 (1Х может
Тип анкера
Два коротыша • •
Два коротыша при дополнительных тор¬
цовых каркасах, обрывающихся в одном
сечении с основной продольной арматурой
Один коротыш
Один коротыш Цри дополнительных тор¬
цовых каркасах, обрывающихся в одном
сечении с основной продольной арматурой
Петля .		* * .
Высаженная головка . ........
а в диаметрах
рабочей арматуры
раскоса
Площадь сечения окаймляющих каркасов промежу¬
точных узлов раскосных ферм должна быть не меньше
No-а
Рис. 2.127. Схема к расчету промежуточного узла фермы
приниматься по линии, проходящей через центр тяжести
арматуры растянутого элемента решетки); Rax— рас¬
четное сопротивление поперечной, арматуры, принимае¬
мое равным расчетному сопротивлению при расчете на
поперечную силу; NраСч — расчетное усилие в растяну¬
том элементе решетки; ф — угол между поперечными
стержнями и направлением растянутого раскоса; /г —
число поперечных стержней, пересекаемых линией ABC
(рис. 2.127). При этом поперечные стержни, располагае¬
мые на расстоянии меньше 100 мм от точек Л и С, в
расчет не включаются. В расчет не включаются также
поперечные стержни, имеющие в пределах вута или пояса
заделку менее 30 df (с учетом загнутых участков по¬
перечной арматуры); k2— коэффициент, учитывающий
особенности работы узлов, в которых сходятся растя¬
нутые и сжатые элементы решетки: для узлов верхнего
пояса k2=\\ для узлов нижнего пояса, если в одной из
примыкающих к узлу панелей нижнего пояса обеспечи¬
вается 2-я категория трещиностойкости при наличии в
узле сж'атых стоек или раскосов, имеющих угол наклона
к горизонту более 40°, k2—\y\; в остальных случаях k =
«в 1,05; а —условное увеличение длины заделки при
дополнительных анкерах, принимаемое по табл. 2.92;
U величина заделки арматуры, обеспечивающая пол¬
ное использование ее прочности. При тяжелом бетоне
марки 400 и выше и арматуре классов А-И и A-III /3 =
= 35 d;
ъ
1	3400’
суа—■ напряжения в арматуре растянутых раскосов при
расчетной нагрузке.
л2^а.о
где /Vо.а—усилие в окаймляющих стержни каркасов
промежуточных узлах;
п2—количество каркасов в узле или количество
огибающих стержней в одном поперечном к
плоскости узла сечении;
#а-о—расчетное напряжение арматуры окаймляю¬
щих стержней, принимаемое из условия огра¬
ничения раскрытия трещин 900 кгс/см2;
Nо-а = 0,04 (Df +0,5 D2),
где Di—усилие в наиболее нагруженном из растяну¬
тых раскосов, сходящихся в рассчитываемом
узле;
Dr— усилие в ближайшем растянутом раскосе этого
же узла.
Расчет сечения поперечной арматуры в узле, где
сходятся два или три растянутых элементов решетки,
если они могут быть.растянуты или сжаты при различ¬
ных комбинациях внешней нагрузки, а также в тех
случаях, когда в узле сходятся два рядом расположен¬
ных растянутых элемента решетки, производится по
формуле (4) последовательно для каждого растянутого
элемента решетки, считая, что элементы, расположен¬
ные рядом, сжаты.
В промежуточных узлах безраскосных ферм про¬
верке подлежат длина заделки арматуры стоек и по¬
перечная арматура в месте перегиба продольной арма¬
туры стоек. Длина заделки растянутой арматуры стоек
проверяется по формуле
где (7а — напряжение в растянутой арматуре стоек при
расчетных нагрузках; d — диаметр этой арматуры; / —
длина заделки арматуры стоек в поясах; а — то же, что
и в формуле (4).
Площадь сечения поперечной арматуры в местах
перегиба продольной арматуры (см. рис. 2.82) должна
быть не меньше •
fla^atgtt
Rx ’
где fx — площадь сечения поперечной арматуры; Fa—
площадь сечения продольной арматуры; Rx — расчетное
сопротивление поперечной арматуры; а —угол перегиба
продольной арматуры.

176
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Глава 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ
2.6.1.	Общие сведения
Железобетонные стропильные и подстропильные бал¬
ки предназначаются для покрытий производственных
зданий с кровлями из рулонных материалов по желе¬
зобетонным плитам.
Стропильные балки применяются при шаге 6 м для
зд§ний пролетами 6, 9, 12 и 18 ж Подстропильные бал¬
ки применяются в зданиях с сеткой колонн 18X12 м.
Среди применяющихся стропильных балок для зданий
со скатными покрытиями по их назначению и очерта¬
нию можно выделить двускатные (трапецеидального
очертания с единым уклоном верхней полки от конька
балки или полигональные с ломаным очертанием верх¬
ней полки) и односкатные. Для плоских покрытий при¬
меняются балки постоянной высоты с параллельными
полками.
При проектировании зданий пролетом 12 му как
правило (за исключением особых случаев — строитель¬
ство на Крайнем Севере и т. п.), применяются железо¬
бетонные стропильные балки в сочетании с железобетон¬
ными, легкобетонными или комплексными плитами по¬
крытий.
При ^проектировании зданий пролетом 18 м выбор
несущих конструкций производится на основе эксплуа¬
тационных и других требований к зданию, а также со¬
поставления технико-экономических показателей конст¬
рукций покрытия и других частей здания.
2.6.2.	Стропильные балки
для покрытий зданий со скатной кровлей
Для покрытий зданий со скатной кровлей с сеткой
колонн 6X6 и 6X9 м применяются стропильные балки
с ненапрягаемой арматурой.
Стропильные балки пролетами 6 и 9 м с ненапрягае¬
мой арматурой разработаны в серии ПК-01-115. Балки
односкатные (БО) и двускатные (БД) таврового сече¬
ния (рис. 2.128) предназначены преимущественно для
однопролетных зданий и пристроек.
|2
Таблица 2.93
Сортамент стропильных односкатных и двускатных балок
пролетом 6 и 9 м серии ПК-01-115, расход материалов
и расчетные нагрузки
Jzld
Л
L_ 1?
Л
		то
2-2 и 4-4
300
I
Марка
балки
Размеры бал¬
ки в мм
Расход бетона в м? (мас¬
са балки в г)
Расход арма¬
туры в кг
по классам
Закладные и накладные
детали в кг
Общий расход стали
в кг
Расчетная нагрузка
в кгс/мQ
пролет L
высота h
толщина верхней
полки Ь
A-II
всего
БОб-1
33
48
81
25
106
460
БОб-2
6000
600
120
0,6
20
82
102
29
131
700
БОб-2
(1,5)
20
103
123
29
152
830
БОЭ-1
65
127
192
26
218
460
БОЭ-2
9000
800
150
1,2
45
181
226
26
252
560
БОЭ-З
(3)
45
229
274
28
302
750
БД6-1
37
50
87
25
112
480
БД6-2
6000
400
120
0,5
21
90
111
29
140
710
БД6-3
(1,3)
21
104
125
29
154
860
БД9-1
67
110
177
29
206
460
БД9-2
9000
600
150
1,2
40
162
202
29
231
580
БД9-3
(3)
40
211
251
30
281
710
Примечание. БО — односкатные балки; БД — дву¬
скатные. Бетон марки 300.
Рис. 2.128. Односкатные и двускатные балки пролетом 6
и9;ис обычной (ненапрягаемой) арматурой
Сортамент, расход материалов и расчетные нагруз¬
ки для подбора марок балок приведены в табл. 2.93.
Уклон верхней полки односкатных балок пролетом
6 м равен 1 : 10, а балок пролетом 9 м — 1:15. Уклон
двускатных балок 1 : 12.
Балки армированы сварными каркасами из стали
класса А-И и А-I, рабочая арматура расположена в ви¬
де пакета. Замена стали класса A-II сталью класса A-III
с пересчетом, т. е. с уменьшением сечения рабочей арма¬
туры, не может быть допущена по условиям величины
раскрытия трещин в балках.
Балки изготовляются в вертикальном (рабочем) по¬
ложении в стальных формах.
Для покрытий зданий со скатной кровлей с сеткой
кслонн 6X12 и 6X18 м, а также 12X18 м (с подстро¬
пильными балками) применяются предварительно-напря¬
женные стропильные двускатные балки и, в частности,

ГЛАВА 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ
177
Таблица 2.94
Балки стропильные двускатные предварительно-напряженные пролетом 12 и 18 м
для покрытий зданий со скатной кровлей (серия ПК-01-06, вып. 8*). Сортамент и расход материалов
1-1
t
Марка
балки
Пролет
балки
и тип опа¬
лубки
Расход
бетона
в ж3 и мас¬
са балки
в т
Марк?
бетона
Расход арматуры в
кг по классам
Заклад¬
ные и на¬
кладные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А-I |
A-III |
| В-1
A-IV
П-7
B-II
1Б1-12-1
1,65
300
13
29
28

52
122
33
155
1Б4-12-1
12—1
(4,1)
300
14
22
28
96
—
—
160
33
193
1Б8-12-1
400
12
22
28
—
53
—
115
33
148
1Б1-12-2
1,65
300
13
51
20
_
_
77
161
33
194
1Б4-12-2
12—1
(4,1)
300
14
44
20
130
—
—
208
33
241
1Б8-12-2
400
12
44
20
■
79
—
155
33
188
1Б1-12&
1,65
13
59
20
_
105
197
33
1 230
1Б4-12-3
12—1
(4.1)
400
14
52
20
163
—
—
249
33
282
1Б8-12-3
12
52
20
105
—
189
33
222
1Б1-12-4
1,65
13
54
21
_
126
214
33
247
1Б4-12-4
12-1
(4,1)
500
14
47
21
208
—
—
289
33
.322
1Б8-12-4
12
47
21
119
—
199
33
•232
1Б1-18-1
3,64
300
21
98
32
168
319
40
3^9
1Б4-18-1
18—1
(9,1)
300
24
88
32
284
—
—
428
40
468
1Б8-18-1
400
22
88
32
—
178
—
320
40
360
1Б1-18-2
3,64
21
115
29
220
385
40
425
1Б4-18-2
18—1
(9,1)
400
38
104
29
369
—
—
540
40
580
1Б8-18-2
22
104
29
—
237
—
392
40
432
IБ1 -18-3
3,64
24
169
36
283
512
40
552
IБ 4-ГС-3
18—1
(9,1)
400
41
158
36
433
—
—
698
40
738
1Б8-18-3 -
25
158
36
—
296
—
515
40
565
1Б1-18-4
3,64
24 •
179
28
320 •
551
40
591
1Б4-18-4
18—1
(9,1)
500
41
169
28
505
—
—
743
40
783
1Б8-18-4
25
169
28
—
336
—
558
40
598
1Б1-18-5
4,27
26
182
23
372
603
41
644
1Б4-18-5
18—II
(10,7)
500
43
171
23
574
—
—
811
41
352
1Б8-18-5
26
171
23
—
375
—
595
41
636
Примечания: 1. В марках балок в зависимости
от вида напрягаемой арматуры индекс 1Б1 обозначает балку с про¬
волочной арматурой, 1Б4 —
балку со стержневой арматурой, 1Б8
— с прядевой арматурой. Последняя цифра — шифр балки по
несущей способности.
2. Кроме закладных и
накладных деталей для крепления балок к опорам в
таблице учтены также закладные детали для
крепления плит
покрытий
размером 3X6 м (для
случая
покрытия без фонарей)
широко освоенные предприятиями сборного железобето¬
на балки серии ПК-01-06 (вып. 8* и 9*). В вып. 8* со¬
держатся чертежи наиболее широко применяемых балок,
устанавливаемых непосредственно на колонны с шагом
6 м (номинальная их длина равна пролету здания), а в
вып. 9* — укороченных балок, предназначенных для опи-
рания на подстропильные -балки.
12—№5
Высота балок на опоре 800 мм, уклон верхней пол¬
ки 1 : 12. Балки изготовляются в рабочем положении.
Для каждого размера пролета принят один типоразмер
опалубочных форм. По несущей способности разработа¬
но несколько марок, охватывающих набор ‘нагрузок,
принятый для типовых конструкций. Напрягаемая ар¬
матура принята в нескольких вариантам: стержневая из

178
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
стали класса А-Шв марки 35ГС, то же, класса A-IV,
высокопрочная проволока периодического профиля диа¬
метром 5 мм, семипроволочные пряди.
Сортамент двускатных балок пролетами 12 и 18 м
по серии ПК-01-Об (вып. 8*) и расход материалов при¬
ведены в табл. 2.94. Общий вид балки и принцип ее
армирования показаны на рис. 2.129.
Разработан вариант балок серии ПК-01-06 со стерж-
1-1
2-2
$	3-3	3-3	з-з	з-з
Iпервый бора ант)	(Второй вариант) (третий Вариант) (четвертый вариант)
-5
<	Рис.	2.129.	Предварительно-напряженные	двускатные	балки	серии ПК-01-06
а — опалубочно-арматурный чертеж; б — сечение нижней полки с напрягаемой арматурой (варианты армирования); 1 — каркасы
верхнего пояса; 2 и 3 —каркасы стенки; 4 — дополнительные каркасы в коньке, 5 — хомуты; 6 — закладные детали; 7 — дополнитель¬
ные каркасы опорного узла; в—-прядевая арматура; 9 проволочная; /0 — стержневая класса А*Шв; Л — то же, A-IV
Узел Й
/-/
Ш)0; 240:280)
2-2 '
Ь (2001240; 280)
\
$
, Рис. 2.130. Предварительно-напря¬
женные двускатные решетчатые
балки пролетом 18 м серии L462-3
(опалубочный чертеж)
I — закладные детали; 2— подкладной
опорный лист опорного узла

ГЛАВА 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ
179
Таблица 2.95
Ключ для подбора двускатных предварительно-напряженных
стропильных балок пролетами 12 и 18 м серии ПК-01-06 (вып. 8*)
для покрытий зданий со скатной кровлей
по их несущей способности
невой арматурой, натягиваемой электротермическим спо¬
собом (вып. 8Э). По несущей способности и опалубоч¬
ным размерам эти конструкции взаимозаменяемы с со¬
ответствующими балками выпуска 8* той же серии. На¬
прягаемая арматура — из стали класса A-IV или А-Шв.
При проектировании балок с электротермическим
способом натяжения арматуры было принято, что они
изготовляются в силовой форме, выполненной так, что
перепад температуры при термовлажностной обработке
бетона практически отсутствует.
Балки серии ПК-01-06 рассчитаны как конструкции
третьей категории трещиностойкости с ограничением
ширины раскрытия трещин до ОД мм.
Ключ для подбора марок балок серии ПК-01-06
(вып. 8*) приведен в табл. 2.95.
Для покрытий зданий с сильноагрессивной средой
разработаны и допущены к применению в строительстве
начиная с 1969 г. двускатные балки пролетами 12 и
18 м (серия ПК-01-06, вып. 16), которые могут изго¬
товляться с использованием опалубочных форм типовых
балок (вып. 8* и 9*). Эти балки могут также приме¬
няться в необходимых случаях при односкатных по¬
крытиях с установкой их наклонно на специальные де¬
тали на оголовках колонн.
Балки запроектированы из тяжелого бетона марок
400 и 500. При стержневой арматуре применяется плот¬
ный бетон марки В-6 по водопроницаемости и особо
плотный марки В-8, при прядевой—только марки В-8.
Защитный слой бетона 25 мм, а для каркасов, располо¬
женных в стенке балки, 20 мм.
В качестве напрягаемой арматуры применена стерж¬
невая классов A-IV и А-Шв (расчет по 2-й категории
Т а б л и ц а 2.96
Профиль покры-
» тия
Основная
расчетная
нагрузка
в кгс/мг
Балки про¬
летом 12 м
Балки про¬
летом 18 м
<я
<v
н я
О О
к s
«3 к
Я S
Cl Н
я з
S О.
S SC
>>о
О С
,
Н
О ч
11
S со
О t-,
н й)
X
со о
ш
3 >>
X Q.
О I—
<v
в я
°ё
с °
X
СП
О) О.
О £
S S
So
со С
с О,
о н
со
о
X п
2 >•
я
о Ь-
Й В
5§.
ГО я
&> о.
>о X
3 2
1°
8 о
со С
Е* О
о я
о н
С фонарями без
перепадов профи¬
ля
35Э
450
550
100
140
210
12-1
12-2
12-2
12-2 .
12-3
12-3
18-1
18-2
18-3
18-2
18-3
18-4
Без фонарей и
без перепадов
профиля
Примечан
транспорта принят
по 3,9 $£ и для б
с расположением
друга. }
2. Балки в та
ром, обозначающи
щей способности (
ность напрягаемой
350
450
550
и я: i
■ы: дл
алок г
их не
блице
м гол
5ез ци
арма1
100
140
210
I. Рас'
я бало
]ролето
ближе
замар
ько пр
фр и С
гуры.
12-1
12-2
12-2
гетные н
к проле
м 18 м
1 м от
кирован
олет и !
>укв, об<
12-2
12-3
12-3
агрузки
том 12
— три Г]
• опор V
ы сокра
номер б
эзначаю]
18-1
18-2
18-2
ОТ ПОДЕ
м — два
руза по
I 3 м д
щенным
алки по
щих раз
18-2
18-3
18-4
юенэго
груза
3,9 тс
руг ОТ
шиф-
> несу-
новид-
Сортамент стропильных двускатных балок пролетами 12 и 18 м серии ПК-01-06 (вып. 16)
для зданий с сильноагрессивной средой и расход материалов
Марка балки
Пролет
балки
(тип опа¬
лубки)
. Расход бетона
в ж3, марка бетона
(масса балки в т)
Расход арматуры в кг по классам
Заклад¬
ные и нак¬
ладные
детали
в кг
Общий
расход
стали в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А -111
| В-1
A-IV
[ А-Шв
П-7
AB-12-1AIV
71
32
144
247
12
259
АБ-12-1А111в
71
32
—
148
—
251
12
263
АБ-12-1П
71
32
—
—
81
184
12
196
1,65
1
1
400
АБ-12-2А1У
(4,1)
71
32
214


317
12
329
AB-12-2AIIIB
12
71
32
—
231
—
334
12
346
АБ-12-2П
71
32
—
—
134
237
12
249
AB-12-3AIV
1,65
79
32
323
434
12
446
АБ-12-ЗАШв
500
79
32
—
370
—
481
12
493
АБ-12-ЗП
(4,1)
81
32
—
—
174
287
12
299
v AB-18-1AIV
3,64
105
56
416
577
25
602
АБ-18-1АШв
400
105
56
—
485
—
646
25
671
АБ-18-ГП
(9,1)
105
56
—
—
221
382
25
407
18
(1)
AB-18-2AIV
3,64
105
56
624
—
—
785
25
810
АБ-18-2АШв
500
105
56
—
693

854
25
879
АБ-18-2П
(9,1)
113
56
—
•
302
471
25
496
AB-!8-3AfV
105
56
693
854
27
881
АБ-18-ЗАГПв
105
56
782
—
943
27
970
АБ-18-ЗП
4,27
115
56
—
—
322
493
27
520
18 ‘
500
(II)
(10,7)
AB-18-4AIV
106
56
869
—
—
1031
27
1058
АБ-18-4АШВ
106
56
—
956
—
1118
27
1145
АБ-18-4П
125
56
—
422
603
27
630
12*

180
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.S7
Сортамент стропильных двускатных решетчатых предварительно-напряженных балок пролетами 12 и 18 м
серии 1.462-3 (вып. 1 —3) для покрытий зданий со скатной кровлей и расход материалов
оООООо
1
11960
20
12000
;"~“сГоооОооо ]
1
17360
20
18000
Марка балки
Пролет
балки
(тип опа¬
лубки)
Объем бетона
в jna, м-арка
бетона (мас¬
са балки в г)
Рас
ненапрягаемой
ход арматуры в кг по классам
варианты напрягаемой
итого
Заклад¬
ные и нак¬
ладные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
А-III
В-1
A-IV |
А-ШВ |
Вр-11 |
П-7
1БДР12-1А1У
1БДР12-1АШВ
1БДР12-1В
1БДР12-1П
12
(I)
1,86
400
(4,7)
61
61
61
61
36
36
36
36
107
130
54
53
203
227
150
150
29
29
29
29
232
256
179
179
1БДР12-2А1У
61
36
130
227
29
256
1БДРЮ-2АШВ
12
1,86
61
36
—
143
—
—
239
29
268
1 БДР12*2В
(I)
400
64
36
—
—
65
—
165
29
194
1БДР12-2П
(4,7)
64
36
—
—
—
79
179
29
208
1БДР12-ЗА1У
83
31
155
269
32
301
1БДР12-ЗАП1В
12
1,86
83
31
—
178
—
—
292
32
324
1БДР12-ЗВ
(I)
400
89
31
—
—
79
—
199
32
231
1БДР12-ЗП
(4,7)
89
31
—
—
—
93
213
32
245
1БДР12-4А1У
83
31
178
292
32
324
1БДР12-4АШВ
12
1,86
83
31
—
202
—
—
316
32
348
1БДР12-43
(II)
500
89
31
—
—
90
—
210
32
242
1БДР12-4П
(4,7)
89
31
—
—
—
107
227
32
259
2БДР12-4А1У
2,17
91
31
185
306
32
338
2БДР12-4АШВ
12
91
31
—
214
—
—
335
32
367
2БДР12-4В
(И)
400
91
31

—
90

211
32
• 243
2БДР12-4П
(5,4)
91
31
—
—
—
107
229
32
261
2БДР12-5А1У
2,17
97
27
214
337
35
372
2БДР12-5АП1В
12
97
27
—
244
—
—
367
35
402
2БДР12-5В
(И)
400
100
27


103
—
234
35
269
2БДР12-5П
(5,4)
100
27
—
—
—
120
247
35
282
2БДР12-6А1У
2,17
115
26
232
372
35
407
2БДР12-6АИ1В
12
115
26
—
277
—
—
417
35
452
2БДР12-6В
(II)
400
118
26.


126
—
270
35
305
2БДР12-6П
(5,4)
118
26
—
—
—
133
277
35
312
' 2БДР12-7А1У
2,17
140
26
277
442
35
477
2БДР12-7АШ
12
140
26

303
—
—
468
35
503
2БДР12-7В
(II)
500
118
26


144
—
287
35
322
2БДР12-7П
(5,4)
118
26
—
—
159
302
35
337
1БДР18-1А1У
1БДР18-1А1ПВ
1БДР18-1В
1БДР18-1П
18
(I)
3,4
400
(8,5)
133
133
142
142
41
41
41
41
321
383*
179
200
495
557
362
383
35
35
35
35
530
592
397
418
1БДР18-2А1У
1БДР18-2АШВ
1БДР18-2В
1БДР18-2П
18
(I)
3,4
500
(8,5)
152
152
161
161
39
39
39
39
383
453
224
240
574
644
424
440
35
35
35
35
609
679
459
475

ГЛАВА 2.6. СТРОПЙЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ
181
Продолжение табл. 2.07
Марка балки
Пролет
балки
(тип опа¬
лубки)
Объем бетона
в м\ марка
бетона (мас¬
са балки в т)
Рас
ненапрягаемой
:ход арматуры в кг по классам
варианты напрягаемой
итого
Заклад¬
ные и нак¬
ладные
детали
в кг
Общий
расход
стаЛи
в кг
A-III
В-1
А-IV
А-Шв |
Вр-Н
П-7
2БДР18-2А1У
4,15
178
40
415
633
40
673
2БДР18-2АШВ
18
178
40
—
453
—
—
671
40
711
2БДР18-2В
(II)
400
183
40
—
—
213
—
436
40
476
2БДР18-2П
(10,4)
183
40
—
—
240
463
40
503
2БДР18-ЗА1У
208
40
453
701
40
741
ЗБДР18-ЗАШВ
18
U5
203
40
—
522
—
—
770
40
810
2БДР18-ЗВ
(И)
208
40
—
—
252
—
500
40
540
2БДР18-ЗП
(10,4)
208
40
—
280
528
40
568
ЗБДР18-4А1"У
4,84
245
37
541
_
823
52
875
ЗБДР18-4АШВ
18
245
37
—
608
—
—
890
52
942
ЗБДР18-4В
(III)
400
253
. 37
—
—
302
—
592
52
644
ЗБДР18-4П
(12,1)
253
37
—
—
—
320
610
52
662
ЗБДР18-5А1У
4,84
258
37
597
892
52
944
ЗБДР18-5АШВ
18
258
37
—
694
—
—
989
52
1041
ЗБДР18-5В
(III)
500
267
37
—
—
336
—
640
52
692
ЗБДР18-5П
(12,1)
267
3.7
—
—
—
360
664
52
716
ЗБДР18-6А1У
4,84
345
37
061
1033
52
1085
ЗБДР18-6АП1В
18
345
37
—г
780
—
—
1152
52
1204
- ЗБДР1&6В
(III)
500
342
37
—
—
381
—
760
52
812
ЗБДР1в-*П
(12,1)
342
37
—
—
—
400
779
52
831
Примечание. Кроме приведенных в таблице вариантов армирования балок напрягаемой арматурой (стержневой клас¬
сов A-IV, AIHb, проволочной из стали Вр-11 и прядевой класса П-7)
каждая мар
•ка балки по несущей способности имеет вариант
армирования в виде унифицированных пакетов УНАЭ из проволоки 0 5Вр-П (буквенный индекс в
марке
балки У,
например,
ЗБДР18-6У). Расход арматуры в этих балках по классам аналогичен
расходу в
балках с проволочной арматурой, в марках ко-
торых указан буквенный индекс В (например, ЗБДР18-6В).
Таблица 2.98
Ключ для подбора решетчатых балок пролетом 12 и 18 м серии 1.462-3 (вып. 1—3)
для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом балок 6 м
Профиль покрытия
Расчетная нагрузка
в кгс/м°-
Шифр несущей способности балок (см. примечания)
пролетом
12 м
пролетом 18 м
суммар-
ная от
покрытия
и снега
в том
числе от
снега (не
более)
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 г
(электротали,
Q = 2 г)
при двухопорных
подвесных кранах
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 г
(электротали,
0 = 2 т)
при двухопорных подвес¬
ных кранах
ад<м
&п
—| О
1 кран,
Q = 3,2 г
1 кран,
Q — 5 т
ад СЧ
&п
-о
я'Ч
ад СО
3*1!
-о
1 кран,
Q — 5 г
2 крана,
Q = 3.2 т
350
140
1
3
2
3
4
2
3
2
2
2
4
С фонарями без пе¬
450
210
2
4
3
4
4
3*
4
3
3
3
5
репадов профиля
550
280
. 3
5
4
4
5
4*
5
4
4
4
6
650
*
280
4
6
5
5
6
5
6
5
5
5
350
140
1
2
1
2
3
1
2
1
1
2
3
Без фонаря и без
450
210
1
3
2
3
4*
2
3
2
2
2
4
перепадов профиля
550
280
2
4
3
4
5
3
4
3
3
3
5
650
280
3
5
4
5
5
4
5
4
4
4
6
Примечания: 1. Вместо полной марки балки (например, 2БДР12-4П или 2БДР18-5А1У) в таблице указана только одна
цифра, характеризующая несущую	способность соответствующей балки. Индексы,	обозначающие разновидность	балок,	их	пролет
и тип опалубки (2БДР12, 2БДР18),	а также вид (вариант) армирования (AIV, АШв,	В, П, У), условно опущены.
2. Для случаев, обозначенных	звездочкой, при расчетной нагрузке от снега	не	более 100 кгс!м2 могут быть	приняты	балки
на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 2 вместо 3 и т. д.

182
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
трещиностойкости) и прядевая класса П-7 диаметром
15 мм (расчет по 1-й категории трещиностойкости). За¬
щита закладных деталей и антикоррозионные покрытия
бетона принимаются по нормам.
Сортамент балок серии ПК-01-06 (вып. 16) приведен
в табл. 2.96.
В 1972 г. Госстроем СССР утверждены новые типо¬
вые предварительно-напряженные решетчатые двускат¬
ные балки пролетами 12 и 18 м (серии 1.462-3, вып.
1—3), разработанные на основе ранее выполненных про¬
ектных и исследовательских работ и опытного внедрения
балок этого типа в строительство.
Сечение балок прямоугольное по всей длине балки
с постоянной шириной (200 мм для пролета 12 м\ 200,
240 или 280 мм для пролета 18 м). В балках имеются
отверстия трапециевидного очертания с закругленными
углами (в связи с этим балки условно названы решет¬
чатыми). Разработаны балки применительно к техно-
Сортамент стропильных предварительно-напряженных балок пролетом 12 м
с параллельными полками серии 1.462-1 (вып. I, II) для покрытий зданий с плоской
и скатной кровлей и расход материалов
Таблица 2.99
Ш
т
11960
т
ш
Марка балки
Тип опалубки
Объем бетона
в м3 (масса
бетона в г)
Марка бетона
Расход арматуры в
кг по классам
Закладные и
накладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали
в кг
ненапрягае¬
мой
варианты напрягаемой
итого
A-II
В-1
A-IV
A-V
A-IV
А-Шв |
П-7
B-II
1Б012-1А^1
400
53
29
72





154
42
196
1Б012-1AV
400
53
29
—
89
—
—
—
—
171
42
213
1Б012-1AIV
1,8
300
45
28
—
—
114
—
—
—
187
42
229
1Б012-1АШВ
I
(4,5)
300
45
28
—
—
—
120
—
—
193
42
235
1Б012-1П
400
53
29
—
—
—
—
54
—
136
42
178
1Б012-1В
400
53
29
—
52
134
42
176
1B012-2AV1
400
53
29
89




171
42
213
1B012-2AV
400
53
29
—
119
—
—
—
—
201
42
243
1B012-2AIV
1,8
300
49
28
—
—
151
—
—
—
228
42
270
1Б012-2АШВ
I
(4,5)
300
49
28
—
—
—
167
—
—
244
42
286
1Б012-2П
400
53
29
—
—
—
—
80
—
162
42
204
1Б012-2В
400
53
29
—
—
—
—
74
156
42
198
1B012-3AVI
500
57
29
118





204
42
246
1B012-3AV
500
57
29
—
143
—
—
—
—
229
42
271
1B012-3AIV
1,8
400
49
28
—
—
189
—
—
—
266
42
308
1B012-3AIIIB
I
(4,5)
400
49
28
—
—
—
207
—
—
284
42
326
1Б012-ЗП
500
57
29
—
—
—
—
10?
—
193
42
235
1Б012-ЗВ
500
57
29
—
—
96
182
42
224
2БО12-3 AVI
57
30
118

_



205
42
247
2B012-3AV
57
30
—
148
—
—
—
—
235
42
277
2B012-3AIV
49
29
—
—
189
—
—
—
- 267
42
209
2Б012-ЗМИВ
II
2(5)
400
49
29
—
—
—
207
—
—
285
42
327
2Б012-ЗП
57
30
—
—
—
—
107
—
194
42
236
2Б012-ЗВ
57
30
—
—
—
—
—
95
183
42
225
2B012-4AVI
63
30
142
235
42
277
2BOI2-4AV
63
30
—
178
—
—
—
—
271
42
313
SB012-4AIV
54
29
—
—
192

' —
—
275
42
317
2Б012-4АШВ
II
2(5)
400
54
29
—
—
—
231
—
—
314
42
356
2Б012-4П
63
30
—
—
—
—
133
—
226
42
268
2Б012-4В
63
30
—
—
—
—
—
117
210
42
252
2B012-5AVI
63
30
178
__
_
_
271
42
313
2B012-5AV
63
30
—-
249
0—
—
—
—
342
42
384
2B012-5AIV
54
29
—
—
240

—
—
323
42
365
2Б012-5АШВ
II
2(5)
500
54
29
—
—
—
277
—
—
360
42
402
2Б012-5П
63
3'
—
—
—
—
159
—
•252
42
294
2Б012-5В
63
30
—
—
—
—
—
132
225
42
267
Примечание.
Балки
с буквами БО
в обозначении марки предназначены для покрытий зданий с
односкатной кровлей
в пролете (на рисунке изменение опорных частей этих балок показано пунктиром). 1
Показатели, приведенные в таблице, относят-
ся и к балкам, применяемым для зданий с
плоской кровлей (обозначение БП), марки которых условно в
таблице не указаны
(т. е. каждой марке <
: буквами БО соответствует марка с буквами
БП, например 1B012-1AIV соответствует 1БП12-1А1У и т. д.).

ГЛАВА 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ
183
логии изготовления в горизонтальном положении (плаш¬
мя); контурные опалубочные формы и вкладыши для
образования отверстий просты и выполняются с мень¬
шим расходом стали, чем формы двутавровых балок.
При изготовлении этих балок в горизонтальном поло¬
жении требуется тщательное заглаживание одной боко¬
вой поверхности балки.
Типовые решетчатые балки предназначены для опи¬
рания непосредственно на колонны с шагом 6 м (номи¬
нальная их длина равна пролету здания).
Высота балок на опоре унифицированная — 900 мм,
отличие от балок более ранних разработок, например
серии ПК-01-06, в которых эта высота принималась
800 мм. Уклон верхней полки 1 : 12. Общий вид балки
пролетом 18 м показан на рис. 2.130.
Напрягаемая арматура принята в нескольких ва¬
риантах: стержневая из стали класса A-IV и класса
А-Шв марки 35ГС, высокопрочная проволока диамет¬
ром 5 мм из стали класса Вр-11, унифицированные паке¬
ты УНАЭ из проволоки диаметром 5 мм из стали клас¬
са Вр-11, семипроволочные пряди П-7 (ГОСТ 13840—68).
Сортамент двускатных решетчатых балок пролетами
12 и 18 л* по серии 1.463-3 и расход материалов приве¬
дены в табл. 2.97.
Закладные детали на опорных участках балок и
листы для крепления балок к колоннам включены в
спецификацию каждой балки. Закл*аные детали для
крещения плит покрытий и фонарей учитываются допол¬
нительно в чертежах конкретного проекта здания.
Балки рассчитаны на унифицированные нагрузки
450—1100 кгс!м2, включающие нагрузки от подвесных
кранов грузоподъемностью до 5 т.
Ключ для подбора марок балок серии 1.463-3 при¬
веден в табл. 2.98.
2.6.3.	Предварительно¬
напряженные стропильные балки
с параллельными полками
Предварительно-напряженные балки пролетом 12 м
с параллельными полками для покрытий зданий с плос¬
кой кровлей с шагом балок 6 м (без подстропильных
конструкций) разработаны в серии 1.462-1 (вып. I, II).
Сортамент балок и расход материалов приведены в
табл. 2.99.
Балки разработаны для нормальных условий экс¬
плуатации в зданиях с неагрессивной средой, но могуг
быть применены и в условиях слабой и среднеагрессив¬
ной среды при выполнении требований норм. Их при¬
менение предусматривается и в покрытиях зданий с рас¬
четной сейсмичностью 7 и 8 баллов.
Максимальная расчетная равномерно распределен¬
ная нагрузка (эквивалентная) для балок равна
750 кгс/м2. Ключ для подбора балок по расчетным на¬
грузкам либо по расчетным усилиям приведен в
табл. 2.100.
В строительстве зданий с плоской кровлей пролетом
18 м в некоторых районах страны применяются также
предварительно-напряженные стропильные балки с па¬
раллельными полками серии ПП-01-01/64, вып. I и II.
Типовые чертежи этой серии (в которой содержатся так¬
же чертежи балок пролетом 12 м) для сокращения коли¬
чества типоразмеров унифицированных конструкций от¬
менены в 1972 г. Использование этих балок разрешено
в отдельных случаях до износа имеющихся на пред¬
приятиях сборного железобетона опалубочных форм.
Таблица 2.100
Ключ для подбора балок покрытий серии 1.462-1 (вып. I и II)
по их несущей способности
Марка балки
Погонная расчетная
нагрузка в кгс/м
Равномер¬
но распре¬
деленная
нагрузка ,
к кгс/м2
Изгибаю¬
щий мо¬
мент Af,
тем
Попереч¬
ная сила
Q, тс
н
<и
э*
5 со
о-я
' к
2 ад
о* со
О S
X н
н
<и
5в
eg j)
О.Х
• «г
2 2
S я
о. со
о S
ас н
н
V
5 *
СО Л
О.Я
«в ад
2 х
0.03
о я
ж н
1Б012-1, 1БП12-1
15012-2, 1БШ2-2
1Б012-3, 1БП12-3 \
2Б012-3, 2БП12-3 J
2Б012-4, 2БП12-4
2Б012-5, 2БП12-5
Примечани
дексы, обозначаюцц
(A-VI, A-V, A-IV, А-
2100
2700
3300
3900
4500
е. В
ie раз!
Шв, Г
350
450
550
650
750
марка
новидн
I, В).
300
390
475
550
620
х бале
ОСТЬ 1
36
46
57
67
77
ж усл<
напряг
31
40
49
57
64
эвно н
аемой
13
16
20
23
27
е дань
арма
11
14
17
20
22
>1 нн-
туры
Балки опираются на типовые колонны с шагом 6 м
(балки пролетом 12 и 18 м) либо на подстропильные
балки при шаге колонн 12 м (укороченные балки про¬
летом 18 м).
Балки серии ПП-01-01/64 имеют высоту 1200 мм
при пролете 12 м и 1500 мм при пролете 18 м. Устой¬
чивость балок и конструкций покрытия в целом вдоль
здания при шаге колонн 6 м достигается установкой
стальных вертикальных связей на уровне опорных ча¬
стей балок (серия ПП-01-05).
Балки рассчитаны на суммарные эквивалентные рав¬
номерно распределенные расчетные нагрузки 450, 550,
650 и 850 кгс/м2, которые включают диапазон комбина¬
ций нагрузок от покрытия и снега и нагрузок от под¬
весного транспорта.
Балка пролетом 12 м в зависимости от ширины ниж¬
ней полки имеет массу 4,7 или 5,3 т, пролетом 18 м —
10,6 или 12 т.
Типовые балки с параллельными полками для зда¬
ний с плоской кровлей и сильно агрессивной средой
представлены в серии ПП-01-01/68, вып. IV. В балках
сохранены основные габаритные размеры балок вып. I,
II	указанной серии, но некоторые размеры их изменены
с целью увеличения толщины защитных слоев и создания
наружных поверхностей, на которые было бы более
удобно наносить антикоррозионное покрытие (в балках
отсутствуют отверстия и ребра). Предусмотрено пред¬
варительное обжатие верхних поясов для обеспечения
трещиностойкости в период, когда балки еще не нагру¬
жены. Арматура балок и антикоррозионная защита, как
и в аналогичных балках для скатной кровли.
Балка пролетом 12 м имеет массу 5,5 т, пролетом
18 м—11,8 т.
Типовые балки с параллельными полками (главным
образом для зданий с плоской кровлей) и сильноагрес¬
сивной средой представлены в серии ПП-01 -01 /68,
вып. IV. В ней сохранены основные габаритные разме¬
ры балок серии ПП-01-01/64, вып. I, II, но некоторые
размеры изменены с целью увеличения защитных слоев
и создания наружных поверхностей, на которые более
удобно наносить антикоррозионное покрытие (в балках
отсутствуют отверстия и ребра). Предусмотрено пред¬
варительное обжатие верхних поясов для обеспечения
трещиностойкости в период, когда балки еще не на¬

184
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
гружены. Арматура балок к антикоррозионная защита,
как и в аналогичных балках для скатной кровли.
Балка пролетом 12 м имеет массу 5,5 т, пролетом
'18 м — 11,8 т.
2.6.4.	Подстропильные балки
для зданий со скатной и плоской кровлей
Типовые чертежи подстропильных балок пролетом
12 м для покрытий зданий со скатной и плоской кров¬
лей разработаны в серии ПП-01-03/64, вып. I (отменена в
1972 г. с разрешением использования в строительстве
до износа опалубочных форм на предприятиях, где они
были освоены).
Очертание балок трапециевидное, высота балок в
пролете 1,5 м, высота на опоре 0,7 и (рис. 2.131). Балки
предназначены для опирания на них либо типовых дву¬
скатных балок, либо балок с параллельными полками
пролетом 18 м. Они запроектированы для шага колонн
в осях 12 м (рядовые) и для шага 11,5 м (балки «кон¬
цевые», устанавливаемые у тарцов и температурных
швов зданий, в марку которых включена буква К). Ря¬
довые и «концевые» балки имеют одинаковую длину и
армирование (для соответствующей несущей способно¬
сти и варианта напрягаемой арматуры). В «концевых»
балках, в отличие от рядовых, на одной из опор за¬
кладные крепления к ним стропильных балок смещены
в осях на £00 мм, а закладные детали отличаются от
закладных деталей в рядовых балках.
Сортамент массовых рядовых подстропильных балок
и расход материалов для них приведены в табл. 2.101.
Для «концевых» балок расход арматуры по классам мо¬
жет быть принят по табл. 2.101, как и для рядовых
балок, а расход закладных и накладных стальных де¬
талей и общий расход стали — по табл. 2.102.
Подстропильные балки рассчитаны на симметрич¬
ную и на одностороннюю (из плоскости) нагрузки (на¬
пример, в местах продольных температурных швов).
В последнем случае несущая способность балки должна
соответствовать удвоенной односторонней нагрузке. Если
к подстропильной балке приложена несимметричная на¬
грузка в виде двух реакций стропильных балок разной
величины, то требуемую несущую способность подстро¬
пильной балки устанавливают по удвоенной величине
большей опорной реакции.
Ключ для подбора подстропильных балок приведен
в табл. 2.103.
Ширина подстропильных балок 700 мм в нижнем
уровне определяется шириной сечения подстропильной
балки в верхней зоне (200 мм) и шириной двух банке¬
ток, необходимой для надежного опирания балок с .
учетом допусков (принята по 250 мм).
Подстропильные балки крепятся на колоннах с по¬
мощью сварки закладных деталей (рис. 2.132). Они
рассчитываются как свободноопертые, однако наличие
сварки и особенно укладки стропильных конструкций
создает некоторое защемлен^для концов подстропиль¬
ной балки. Возможное влияние момента от частичного
защемления учтено при конструировании балки, узла
опирания строительных балок на подстропильные и со¬
ответствующими мерами при монтаже конструкций. Для
опирания стропильных балок необходимо предусмотреть
установку опорной подкладной стальной плиты стро¬
пильной балки с закреплением ее на анкерных болтах
подстропильной балки без сплошной приварки этой опор¬
ной плиты стропильной балки к верхним закладным ли¬
стам смежных подстропильных балок. Приварку опор¬
ной плиты можно производить только с одной стороны,
а с другой — необходимо крепить к анкерному болту гай¬
кой с шайбой. Стальной лист, прижатый шайбой, при по¬
явлении значительных усилий не может удержать опору
подстропильной балки от некоторого поворота и сме-
-11960
о
Рис. 2.131. Подстропильные
балки серии ПП-01-03/64
а — опалубочные размеры и фраг¬
мент армирования стенки; б — вари¬
анты армирования напрягаемой ар¬
матурой; 1 — каркас сжатой зоны;
2 — каркас стенки; 3 — каркас ниж¬
ней полки (окаймление напрягаемой
арматуры); 4— закладные детали:
5 — прядевая арматура; 6 — вариант
проволочной арматуры; 7 и 8— ва¬
рианты стержневой арматуры клас¬
сов А-Шв и A-IV

ГЛАВА 2.6. СТРОПИЛЬНЫЕ И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ
185
Таблица 2.101
Сортамент подстропильных (рядовых) балок пролетом 12 м серии ПП-01-03/64 для зданий со скатной и плоской кровлей
и расход материалов
200
-4?
700
Марка балки
Расход бетона
в мг, марка
бетона (масса
балки в г)
Расход арматуры
в кг по
классам^
Закладные
и наклад¬
ные детали
в кг
Общий
расход
стали в кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
всего
A-I
A-III |
В-1
A-IV |
А-Шв
П-7 |
B-II
БПС1У-1
4,8
2
343
26
383



754
93
847
БПСПМ
400
2
343
25
—
415

—
785
93
878
БПТ-1
(12)
3
340
22
—
—
320
—
685
93
778
БПП-1
3
340
22
—
—
—
324
689
93
782
БПС1У-2
4,8
2
343
• 27
479



851
93
944
БПСШ-2
400
2
343
26
—
553
—
—
924
93
1017
БПТ-2
(12)
3
340
22
—
—
426
—
791
93
884
БПП-2
3
340
22
—
—
—
427
792
93
885
БПС1У-3
4,8
2
380
28
622


1032
93
1125
.^БПСШ-З
500
2
380
26
—
645
—
—
1053
93
1146
-БПТ-3
(12)
3
376
22
—
—
479
—
880
93
973
БПП-3
3
376
22
—
—
—
486
887
93
980
БПС1У-4
4,8
2
380
28
670



1080
93
1173
БПСПМ
500
2
380
26
—
691
—
—
1099
93
1192
БПТ-4
(12)
3
376
22
—
—
532
—
933
93
1026
БПП-4
3
376
22
—
—
—
537
938
93
1031
щения. Выполненные таким образом детали сопряжения
стропильных конструкций с подстропильными исключа¬
ют появление неразрезности подстропильных конструк¬
ций. Любые сварные соединения, накладываемые в этих
узлах, должны быть такими, чтобы они могли воспринять
усилия, величина которых не больше усилий, воспри¬
нимаемых арматурой балок. При выравнивании высоты
Таблица 2.102
Общий расход стали нd подстропильные (концевые)
балки пролетом 12 м серии ПП-01-03/64 для зданий
со скатной и плоской кровлей
Таблица 2.103
Ключ для подбора подстропильных балок пролетом 12 м
серии ПП-01-03/64 для зданий с плоской и скатной кровлей
по их несущей способности
Марка
Суммарная сосредоточенная расчетная
(нормативная) нагрузка в тс
БП-1
БП-2
БП-3
БП-4
Приме чан
чены буквенные и)
прягае'мой армата
БПС1У-1, БПСШ-
балки по несущей
2. Состав сумв
подбора марки бах
70(58)
89(73)
107(88)
115(94)
и я: 1. В марках балок условно не вклю-
ндексы, обозначающие разновидность на-
фы. Вместо полных марок, например
1 и т. д., в таблице указано БП-1 (шифр
способности).
парной сосредоточенной нагрузки и пример
[ки см. в тексте.
опор смежных подстропильных балок или компенсации
неточностей монтажа с помощью стальных подкладных
листов их нельзя приваривать к обеим опорам смежных
балок — их следует приваривать только с одной сто¬
роны.
Для уменьшения влияния крутящего момента при
несимметричной нагрузке от стропильных балок, уста¬
навливаемых с обеих сторон подстропильной балки,
после монтажа стропильных балок к закладным дета¬
лям на концах балок привариваются коротыши из угол¬
ковой стали (рис.12.133)/
Марка
балки
Расход в кг
Марка
балки
Расход в кг
арматуры
закладные и
накладные
детал и
общий
арматуры |
закладные и
накладные
детали
общий
БПС1У-1К
754
111
865
БПС1У-ЗК
1032
111
1143
БПСПЫК
785
111
895
БПСШ-ЗК
1053
111
- 1164
БПТ-1К
685
111
79S
БПТ-ЗК
880
111
991
БПП-1К
689
111
800
БПП-ЗК
887
111
998
БПС1У-2К
851
111
962
БПС1У-4К
1080
111
1191
БПС1П-2К
924
111
1035
БПСШ-4К
1099
111
1210
БПТ-2К
791
111
902
БПТ-4К
933
111
1044
БПП-2К
792
111
903
БПП-4К
938
111
1049
Примечание. ]
Расход
и марка бетона, а
также- рас-
ход арматуры по классам принимаются по табл. 2.101 для со¬
ответствующих марок рядовых балок.

186
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продольные ребра плит покрытий, опирающиеся
на верхнюю грань стенки подстропильной балки, не
^должны привариваться к последней; их следует при¬
варивать к подкладным листам, в свою очередь прива¬
ренным к верхней полке укороченных стропильных балок.
Если для передачи горизонтальных усилий с диска по-
3) /I 20 20 ?
Г
L1
350 . J50
Рис. 2.132. Детали опирания подстропильных балок на
колонны
а — на среднюю колонну; б—на колонну у температурного шва;
1 — колонна; 2—подстропильная балка; 3 — монтажные швы;
4 — закладные детали; 5 — риски
крытия требуется закреплять листы к подстропильным
балкам, „то плиту покрытия можно приваривать только
с одной Стороны смежных пролетов, а с другой может
быть установлена стальная накладная деталь, позво¬
ляющая смещаться плите покрытия поперек подстро¬
пильной-конструкции, но способная передать продольную
силу с диска покрытия (вдоль ребра плиты) на под¬
стропильную конструкцию.
Рис. 2.133. Деталь опи¬
рания стропильных балок
и плит на подстропиль¬
ную балку
1	— подстропильная балка;
2	— стропильные	балки;
3	— плиты покрытия; 4 — под¬
кладные листы; 5 — упорные
коротыши на монтаже, при¬
вариваемые только к стро¬
пильным балкам; 6—анкер¬
ные болты
Глава 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ
2.7.1.	Общие сведения.
Типовые железобетонные ребристые плиты имеют
размеры 1,5X6, 3X6, 1,5X12 и 3X12 м. Плиты шириной
1,5	м используются как доборные элементы в местах
повышенных снеговых отложений (в перепадах профиля
покрытия, у фонарей), поскольку расход арматуры и
бетона на них, а также трудовые затраты на монтаже
выше, чем на плиты шириной 3 м.
Плиты воспринимают нагрузку от кровли, снега,
вентиляционных и других устройств и передают ее на
несущие конструкции покрытий или стены. Они могут
выполнять функции горизонтальных связей (в виде
жесткого диска), обеспечивая пространственную работу
каркаса здания при воздействии на него крановых, вет¬
ровых и других горизонтальных и вертикальных нагру¬
зок. Плиты обеспечивают устойчивость верхних сжатых
поясов стропильных конструкций (в плоскости покры¬
тия) и передают ветровую нагрузку с торцов здания на
продольные ряды колонн.
В полках плит допускается образование отверстий
для размещения водосточных воронок и пропуска вен¬
тиляционных шахт.
На плиты с отверстиями могут быть установлены
центробежные и осевые крышные вентиляторы: № 4, 5
и 6, не имеющие виброизоляции, и № 8, 10, 12 — вибро¬
изолированные; в этом случае плиты изготовляются с
отверстиями диаметром 400, 700, 1000 и 1450 мм в зави¬
симости от номера вентилятора и диаметра трубы вен¬
тиляционной шахты. На каждую плиту может быть
установлен один вентилятор.
При выборе класса напрягаемой арматуры следует
учитывать условия эксплуатации плит: агрессивность
среды, температуру воздуха, характер нагрузки.
В местах крепления торцовых фахверковых колонн
к верхнему поясу стропильной конструкции сварные
швы, с помощью которых крепятся продольные ребра
плит, необходимо проверять расчетом на величину
реакции фахверковой колонны (от действия ветровой
нагрузки, навесных стен и т. д.).
При применении плит в неотапливаемых зданиях в
проектах следует указывать: марку бетона по морозо¬
стойкости, класс и марку стали для арматурных изде¬
лий и закладных деталей в зависимости от расчетной
отрицательной температуры воздуха. При расчетной
температур® до —35° С марка бетона по морозостойко¬
сти должна быть не ниже 75 для зданий I класса и 50
для зданий II класса, при более низкой температуре —
не менее соответственно 100 и 75.
2.7.2.	Плиты длиной 6 м
Типовые ребристые плиты, разработанные в серии
1.465-7, имеют П-образное поперечное сечение. Опалу-

ГЛАВА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ
187
Таблица 2.104
Типоразмеры плит длиной 6 м
Эскиз плиты
Объем бетона
Масса в т
Местоположение в покрытии
1,07
2,7
На всех участках покрытия
0
1 11
( Л
I 1
г-	=3
1 1
сэ
ОО
С\|
5970
LQJ
'FIT-
1 i I* 1
1 И )
		Li-У
2988 .
5970
D=400 мм
1,31
3,3
D=700 мм
1,28
3,2
D—1000 мм
1,45
3,6
D=1450 мм
1,37
3,4
В местах пропуска чё^ез покрытие венти¬
ляционных шахт и под крышные вентиля¬
торы
ZS00
Р==Ш
'|Г
•n
I'
II
.1
II
1
!'
■
<N
i
A
li
5970
0,7
1,8
На участках покрытий с легкосбрасывае-
мой кровлей
0,62
1,5
На участках покрытий с повышенными
отложениями снега, когда несущая способ¬
ность плит шириной 3 м недостаточна

188
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.104
Эскиз плиты
Объем бетона
Масса в т
Местоположение в покрытии
2-2
mm
©2
7 Т “п
-*■ н п ]
	IL			}
1
5970
0=400 мм
0=700 мм
D=1000 мм
0,78
0,76
0,72
‘2
1,9
1,8
В местах пропуска через покрытие венти¬
ляционных шахт, если несущая способность
плит шириной 3 м недостаточна или в по¬
крытии использованы плиты шириной 1,5 м
без отверстий
1000
j №
5970
0,46
1,2
На участках покрытий с легкосбрасывае-
мой кровлей
Таблица 2.105
Расход стали в кг на плиты размером 3X6 м
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура класса (в скобках—марка бетона)
Ненапрягаемая арматура класса
Заклад¬
ные
детали
А-III в
A-IV или
Ат-IV
А-V или
At-V
Ат-VI
Вр-11
П.7
A-III
A-I
В-1**
итого
П-1
19
15 .
11
11
7
9
14
3
30(33)
47(50)
8
(250)
(250)
(300)
(350)
(300)
(350)
П-2
24
19
15
15
11
14
20*
3
30(33)*
53(56)
8
(250)
(250)
(300)
(400)
(300)
(400)
П-3
30
24
19
19
15
17
27
3
35*
65
8
(300)
(300)
(300)
(400)
(300)
(400)
П-4
36
30
24
24
18
27
27*
3
37
67
8
(300)
(300)
(350)
(400)
(400)
(400)
П-5
48
36
30
30
22

36
3
37(43)
76(82)
S
(350)
(350)
(350)
(450)
(400)
П-6
59
48
38



43
3
48
94
8
(400)
(400)
(400)
*	При армировании прядями для плит марки П-2 расход арматуры класса A-III равен 27 кг, класса В-1 35 кг, для плит
марки П-3 расход арматуры класса В-I равен 37 кг, для плит марки П-4 расход арматуры класса A-III равен 36(43) кг.
** Цифры в скобках относятся к плитам, в которых увеличен диаметр арматуры в полке при применении плит в агрессив¬
ной среде.
бсчные размеры плит не зависят от вида напрягаемой
арматуры, которая размещается в продольных ребрах.
В плитах шириной 3 м поперечные ребра расположены
через 1000 мм, а в плитах шириной 1,5 м — через
1500 мм\ толщина полки — 30 мм.
Продольные и поперечные ребра рассчитаны как
шарнирно опертые балки таврового сечения.
Типоразмеры плит серии 1.465-7 приведены в
табл. 2.104.
Предварительно-напряженная арматура в плитах
запроектирована в следующих вариантах:
а)	стержневая арматура классов А-Шв и A-IV
(3-я категория трещиностойкости продольных ребер);
б)	стержневая арматура класса А-V (3-я категория
трещиностойкости ребер для нормальных условий и сла¬
боагрессивной газовой среды, 2-я категория — для сред¬
неагрессивной среды);
в)	термически упрочненная стержневая арматура
классов Ат-IV и At-V (З-я категория трещиностойкости
ребер для нормальных условий, 2-я категория — для
слабоагрессивной среды);

ГЛАВА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ
189
Таблица 2.196
Расход стали в кг на плиты размером 3X6 м для легкосбрасываемой кровли
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура класса (в скобках—марка бетона)
Ненапрягаемая арматура класса
Заклад¬
ные
детали
А-Шв
A-IV или
Ат-IV
А-V или
At-V
At-VI
Bp-II
П-7
A-III*
А-1
В-1
итого
ПЛ-1
19
15
11
11
7
9
20
3
33
56
8
(250)
(250)
(300)
(350)
(300)
(350)
ПЛ-2
24
19
15
15
11
14
27
3
35
65
8
(300)
(300)
(300)
(400)
(300)
(400)
'пл-з
30
24
19
19
15
17
27
3
35
65
8
(300)
(300)
(300)
(400)
(300)
(400)
ПЛ-4
36
30
24
24
18

36
3
35
74
8
(350)
(350)
(400)
(400)
(400)
* Расход арматуры класса A-III равен
20 кг для ПЛ-2 и 27 кг для ПЛ-4
в плитах
с арматурой Ат-VI и 36 кг
в ПЛ-3 с
прядями.
Таблица 2.107
Расход стали в кг на плиты размером 1,5X6 м
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура класса (в скобках—марка бетона)
Ненапрягаемая арматура класса
Заклад¬
ные
детали
А-Шв
A-IV,
At-IV
A-V,
At-V
At-VI
Bp-II
П-7
А-III
А-1
В-1
итого
П-1 ",
15
11
11
11
7
9
4*
2
17*
23
5
(200)
(200)
(300)
(350)
(300)
(350)
П-2
19
15
15
15
11
14
16**
2
12 *
30
5
(200)
(200)
(300)
(400)
(300)
(400)
П-3
24
19
19
19
15
17
16***
2
17
35
5
(250)
(250)
(300)
(400)
(350)
(400)
П-4
30
24
24
24
18

26
2
17
45
5
(300)
(300)
(350)
(400)
(400)
П-5
36
30




26
2
17
45
5
(350)
(350)
* В плитах с 1
арматурой Ат-VI и П-7
расход арматуры класса A-III равен 16 кг,
класса
В-1 12 кг для П-1 (17 кг для П-2
с прядями).
** В плитах с
прядями расход арматуры класса A-III равен 26 кг.
*** В плитах с арматурой классов A-V, Ат-V, At-VI, Bp-II и П-7 расход арматуры класса A-III равен 26 кг.
г)	термически упрочненная стержневая арматура
класса At-VI (2-я категория трещиностойкости ребер);
д)	высокопрочная проволока диаметром 5 мм клас¬
са Bp-II (2-я категория трещиностойкости ребер);
е)	семипроволочные пряди диаметром 12 и 15 мм
класса П-7 (2-я категория трещиностойкости ребер).
Расход стали на типовые плиты серии 1.465-7 при¬
веден в табл. 2.105—2.108.
В условных марках плит указан цифровой индекс,
отображающий несущую способность плит, и опущены
индексы, Характеризующие вид напрягаемой арматуры,
размер плиты и плотность бетона. В проектах следует
указывать полную марку. Например, вместо указанной
в табл. 2.105 условной марки плиты П-1 при напрягае¬
мой арматуре класса A-IV в проекте указывают марку
-1. В марках плит для легкосбрасываемой кров-
3X6
ли в числителе
/ ПЛА-IV , \
— • ——— 1 • Наличие в плитах дополнительных за-
\ 1,5X6	/
кладных деталей для крепления парапетов и т. п. отоб¬
ражается буквенными индексами после цифры, харак-
/ПА-IV \
теризующей несущую способность -г———1а]. Марка
добавляется буквенный индекс JI
бетона по водонепроницаемости В-4 и В-6 обозначается
индексами соответственно К и КП(-^^г — 1 — КП
Таблица 2.108
Расход стали в кг на плиты размером 1,5X6 м
для легкосбрасываемой кровли
Условная марка
плиты
Напрягаемая арматура класса
(в скобках—марка бетона)
Ненапряга¬
емая арма¬
тура класса
Закладные детали
А-Шв
•
А-IV или
At-IV
A-V или
Ат-V
Ат-VI
Bp-II
С
А -111 |
<
GQ
ИТОГО 1
ПЛ-1
24
19
15
15
11
9
29
2,
Ъ,
36
5
(300)
(300)
(300)
(400)
(300)
(400)
ПЛ-2
30
24
19
19
15
14
37
2
5,
44
5
(300)
(300)
(300)
(400)
(350)
(400)
пл-з
36
30
24
24
18
17
37
2
5
44
5
(350)
(350)
(350)
(400)
(400)
(400)

J90
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Таблица 2.109
Типоразмеры плит длиной 12 м
Эскиз плиты
Объем бетона
Масса в т
Местоположение в покрытии
Плиты типа I
2,28(2,46)
5,7(6,2)
0=400 мм
2,63(2.79)
6,6(7)
£>=700 мм
2,61(2,77)
6,5(6,9)
О = 1000 мм
2,57(2,73)
6,4(6,8)
0 = 1450 мм
2,79(2,95)
7(7,4)
На всех участках покрытий в I и II сне¬
говых районах
\
В местах пропуска через покрытие венти¬
ляционных шахт и под крышные вентиля¬
торы (при использовании плит типа I)
Плиты типа II
-
\	2980	J
. I* I' И I) ‘I |1 I» И |1 и I' .
11960
2,78(2,96)
7(7,4)
На всех участках покрытий в III и IV
снеговых районах
См, рис. для плит типа I
0=400 мм
0=700 мм
0 = 1000 мм
£> = 1450 мм
3,04(3,2)
3,01(3,17)
3,16(3,3)
3,07(3,21)
7,6(8)
7,5(7,9)
7,9(8,3)
7,7(8)
В местах пропуска через покрытие вен¬
тиляционных шахт и под крышные венти¬
ляторы (при использовании плит типа Н)
j, W
гТГГУ"ГТЦ
k-м- Jj- ± JL J-j JLs
11960
2,04
5,1
На участках покрытий с повышенными
отложениями снега, когда несущая способ¬
ность плит шириной 3 м недостаточна

ГЛАВА. 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИИ	1Щ
Продолжение табл. 2.109
Эскиз плиты
Объем бетона
в мэ
Масса
в г
Местоположение в покрытия
£>=400 мм
2,2
5,5
В местах пропуска через покрытие венти¬
£>=700 мм
2,18
5,5
ляционных шахт и под крышные вентилято¬
ры, когда несущая способность плит шири¬
ной 3 м недостаточна
£> = 1000 мм
2,14
5,4
2-2
■рт~ъ\,
I-
urn
■да.
BS
II
1270\ МО 4
■диШИГДШШ!
USSO
4
1,8
4,5
На участках покрытия с легкосбрасывае¬
мой кровлей
Примечание. В скобках даны показатели, относящиеся к плитам шириной Зле толщиной полки 30 мм.
2.7.3.	Плиты длиной 12 м
Рабочие чертежи типовых ребристых плит для по¬
крытий зданий с шагом несущих конструкций 12 м раз¬
работаны в серии 1.465-3. Плиты шириной 3 м имеют
два типоразмера по опалубке в зависимости от несущей
способности. В качестве доборных элементов использу¬
ются плиты шириной 1,5 м (в перепадах, у фонарей);
они имеют большой вес, поэтому применять их в каче¬
стве основного решения не следует.
Опалубочные размеры пЛит не зависят от вида на¬
прягаемой арматуры. Поперечные ребра расположены
через 1500 мм в первом типоразмере плит шириной 3 м
(плиты типа I) и в плитах шириной 1,5 м\ во втором
типоразмере плит шириной 3 м (плиты типа II) ребра
идут через 1000 мм. Поперечные ребра армируются свар¬
ными каркасами.
Для пропуска вентиляционных устройств в полке
плит устраивают отверстия диаметром 400, 700, 1000 и
1450 мм.
На участках покрытий с легкосбрасываемой кров¬
лей устанавливают плиты шириной 1,5 м с прямоуголь¬
ными отверстиями. Они изготовляются в опалубочных
формахг плит, не имеющих отверстий.
Типоразмеры плит серии 1.465-3 приведены в
табл. 2.109.
Предварительно напряженная арматура в плитах
запроектирована в следующих вариантах:
а)	стержневая арматура классов А-Шв и A-IV
(3-я категория трещиностойкости продольных ребер);
б)	стержневая арматура класса А-V (3-я категория
трещиностойкости ребер для нормальных условий и сла¬
боагрессивной газовой среды, 2-я категория — для сред¬
неагрессивной среды);
в)	термически упрочненная стержневая арматура
классов Ат-IV и At-V (3-я категория трещиностойкости
ребер для нормальных условий, 2-я категория — для
слабоагрессивной среды);
г)	термически упрочненная стержневая арматура
класса Ат-VI (2-я категория трещиностойкости ребер);
д)	высокопрочная проволока диаметром 5 мм клас¬
са Bp-II;
е)	семипроволочные пряди диаметром 12 и 15 мм
класса П-7 (2-я категория трещиностойкости ребер).
Расход стали на типовые плиты серии 1.465-3 при¬
веден в табл. 2.110—2.113. В условных марках плит ука¬
заны индексы, характеризующие тип плиты по опалубке
и величину несущей способности, и опущены индексы,
которые отражают вид напрягаемой арматуры, размер
плиты, плотность бетоиа, закладные детали для креп¬
ления панелей парапета. В проектах следует указывать
/	fllA-IV	, ПЛА-V \
полную марку ^ например,		1;
Таблица 2.110
Расход стали в кг на плиты размером 3X12 м, тип I
Условная
марка плиты
Напрягаемая
арматура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные
детали
Всего
класс
рас¬
ход
A-III
A-I
В-1
А-Шв
107
36
И
79(70)
24
257(248)
A-IV
92
36
11
84(74)
20
243(233)
A-V
67
36
И
79(70)
23
216(207)
ПI -1
At-IV
92
36
11
84(74)
20
243(233)
At-V
67
36
11
79(70)
23
216(207)
Ат-VI
59
36
11
79(70)
20
205(196)
Bp-II
44
36
11
79(70)
16
186(177)
П-7
53
36
11
79(70)
16
195(186)
А-Шв
116
36
11
84(74)
20
267(257)
A-IV
109
45
11
84(78)
24
273(267)
A-V
72
36
11
84(74)
19
222(212)
Ш-2
Ат-IV
109
45
11
84(78)
24
273(267)
Ат-V
72
36
11
84(74)
19
222(212)
Ат-VI
72
36
11
84(74)
19
222(212)
Bp-II
52
36
11
84(74)
16
199(189)
П-7
87
36
11
84(74)
20
238(223)

192
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.110
2
н
£«=
Напрягаемая
арматура
Ненапрягаемая
арматура
(1)
2
Я
Всего
8*
ч Б.
^ те
>> S
класс
рас¬
ход
A-III
A-I
В-1
Заклад
детали
А-Шв
143
45
И
84(78)
24
307(301)
А-IV
130
45
11
90(86)
24
300(296)
А-V
96
45
11
84(78)
24
260(254)
Ат-IV
130
45
11
90(86)
24
300(296)
П1-о
At-V
96
45
11
84(78)
24
260(254)
At-VI
88
45
11
84(78)
24
252(246)
Bp-II
66
45
11
84(78)
16
222(216)
П-7
88
45
11
84(78)
20
248(242)
А-Шв
152
45
11
90(86)
24
322(318)
A-IV
143
57
23
88(84)
23
334(330)
A-V
101
45
11
90(86)
24
271(267)
П1-4
Ат-IV
143
57
23
88(84)
23
334(330)
At-V
101
45
И
90(86)
24
271(267)
At-VI
92
45
И
90(86)
20
258(254)
Bp-II
74
45
И
90(86)
16
236(232)
П-7
87
45
11
90(86)
20
253(249)
A-IIIb
175
57
23
88(84)
24
367(363)
A-V
109
57
23
88(84)
24
301(297)
П1-5
At-V
109
57
23
88(84)
24
301(297)
At-VI
101
57
23
87(83)
24
292(288)
Bp-II
81
57
23
88(84)
16
265(261)
П-7
114
57
23
88(84)
20
302(298)
Примечания:
1. Цифры в скобках относятся к плк-
там, предназначенным только
отсутствии агрессивной среды),
для нормальных условий (при
2. Для плит П1-5, кроме
плит этой марки с арматурой
А-Шв, и для плит П1-4 с арматурой Ат-IV бетон
500, для остальных — марки 400.
марки
Таблица 2.111
Расход стали в кг на плиты размером 3X12 м, тип П
Условная
марка плиты
Напрягаемая
арматура
Ненапрягаемая
арматура класса
Закладные
детали
Всего
класс
рас¬
ход
A-III
A-I
В-I
А-Шв
143
47
14
(72)67
25
(301)296
А-IV
116
47
14
(72)67
21
(270)265
A-V
107
47
14
72
25
265
ПЦ-1
Ат-IV
118
47
14
(72)67
25
(276)271
At-V
92
47
14
(72)67
21
(246)241
At-VI
86
47
14
(72)67
25
(244)239
Bp-II
59
47
14
(72)67
18
(210)205
П-7
54
47
14
(72)66
18
(205)199
A-IIIb
152
47
14
72
21
306
A-IV
143
47
14
72
25
301
A-V
118
47
14
72
26
277 ,
ПИ-2
Ат-IV
143
47
14
72
25
301
At-V
118
47
14
72
26
277
At-VI
96
47
14
72
25
254
Bp-II
78
47
14
72
21
232
П-7
88
47
14
72
22
243
A-IIIb
185
47
14
72
27
345
A-IV
164
61
14
76
26
341
A-V
131
61
14
76
26
308
ПП-З
Ат-IV
164
61
14
76
26
341
At-V
131
61
14
76
26
308
At-VI
107
47
14
72
26
266
Bp-II
89
61
14
76
21
261
П-7
115
61
14
81
21
292
Продолжение табл. 2.111
Условная
марка плиты
Напрягаемая
арматура
Ненапрягаемая
арматура класса
Закладные
детали
Всего
класс
рас¬
ход
A-III
A-1
B-l
А-Шв
208
61
14
81
27
391
A-IV
185
61
14
81
26
367
A-V
143
61
14
81
27
326
ПП-4
At-IV
185
61
14
81
26
367
At-V
143
61
14
81
27
326
At-VI
118
61
14
76
27
296
Bp-II
100
61
14
81
21
277
A-IIIb
232
61
14
81
27
415
A-IV
208
61
14
81
27
391
ПП-5
At-V
164
61
14
81
27
347
At-VI
143
61
14
81
27
326
Bp-II
111
61
14
81
21
288
Примечания: 1. Цифры в скобках относятся к пли¬
там, в которых потребовалось увеличить диаметр арматуры
в полке для применения плит в агрессивной среде.
2. Для плит ПП-5 при всех видах армирования и ППЛ
с прядевой арматурой бетон марки 500, для остальных — мар¬
ки 400.
Таблица 2.112
Расход стали в кг на плиты размером 1,5X12 м
Услонная
марка плиты
Напрягаемая арматура
класса
Ненапрягае¬
мая армату¬
ра класса
Закладные
детали1
CQ
<
>
<
A-V
At-IV
At-V
>
<
Bp-II
| П-7
A-III
A-I
PQ
П-1
151
143
118
143
118
96
78
88
17
11
58
25
П-2
185
164
131
164
131
107
93
115
21
11
63
26
П-3
208
185
143
185
143
118
100
109
21
И
68
26
П-4
232
208
—
—
164
143
111
—
21
11
68
26
1 Расход стали на закладные детали плит с проволочной
и прядевой арматурой для всех марок плит 22 кг, для плит
марки П-1 с арматурой А-Шв 20 кг.
Примечание. Для плит П-4 при всех видах армиро¬
вания, плит П-3 с арматурой Ат-VI, Вр-11 и плит П-2 с пря¬
девой арматурой бетон марки 500, для остальных — марки 400.
Таблица 2.113
Расход стали в кг на плиты размером 1,5X12 м
для легкосбрасываемой кровли
Условная
марка плиты
Напрягаемая арматура класса
Ненапрягае¬
мая армату¬
ра класса
Закладные
детали1
с
<
>
<
>
<
>
н
<
>
н
<
>
<
о.
PQ
Г'-
с
<
<
CQ
ПЛ-1
116
92
72
92
72
59
59
70
50
11
44
20
ПЛ-2
143
116
107
118
92
72
67
88
50
11
44
26
ПЛ-3
151
143
118
143
118
86
81
88
58
11
44
26
ПЛ-4
185
164
131
164
131
96
89
114
58
11
44
26
ПЛ-5
208
185
143
185
143
118
96
—
58
11
44
26
1
Расход стали на
закладные детали плит с
проволочной
и прядевой арматурой для
всех марок
плит
22 кг.
При
м е ч а н
и е.
Для плит ПЛ-5
при
всех видах ар-
мирования, плит ПЛ-4 с
арматурой Ат-VI, Bp-II
и плит
ПЛ-3,
ПЛ-4 с
прядевой арматурой
бетон марки
500, ,
для ос-
тальных —
• марки 400.

ГЛАВА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ
193
2.7.4.	Применение плит в покрытиях зданий
Выбор марок типовых плит производят сопоставле¬
нием расчетных и нормативных значений нагрузок по
конкретному проекту с нагрузками, приведенными, в
табл. 2.11с—2.126. При этом учитывают степень агрес¬
сивности газовой среды, температуру и влажность воз¬
духа.
Нормативную постоянную нагрузку от веса покры¬
тия определяют по весу единицы объема материалов
(защитного гравийного слоя, водоизоляционного ковра,
утеплителя, вентиляционных установок и др.). Расчет¬
ную нагрузку получают умножением нормативных зна¬
чений на соответствующие коэффициенты перегрузки
(1,1—для веса плит, ковра и пароизоляции; 1,2 — для
прочих элементов покрытия).
Проектная длина опирания продольных ребер плит
(без учета допусков на изготовление и монтаж) должна
быть не менее величин, указанных в табл. 2.114. Фак¬
та б л и ц а 2.114
Минимальные значения * нм проектной длины опирания плит
на несущие конструкции
Вид несущей конструкции
Плиты длиной
6 м |
| 12 м
Стальные^фермы и балки ....
65
90
Железобетонные фермы и балки .
75
90
Кирпичные, блочные и каменные
120
150
тическая длина опирания плит может быть меньше ука¬
занных в таблице величин не более чем на 15 мм (для
плит длиной 6 м она должна быть не менее 60 мм);
при железобетонных несущих конструкциях длина участ¬
ка опирания учитывается в пределах стальных заклад¬
ных деталей.
Для того чтобы покрытие в целом работало как
жесткий 'диск, опорные детали плит приваривают к не¬
сущим конструкциям во всех доступных для сварки
местах. Ребра плит у крайних продольных рядов колонн
и у продольных температурных швов должны быть
Приварены на обоих концах; если у продольного шва
плиты опираются на стропильные и подстропильные
конструкции, то ребра приваривают на одном конце,
чтобы не. изменить расчетную схему несущих конструк¬
ций. Зазоры между плитами заполняют цементным
раствором.
Поперечную силу и изгибающий момент в жестком
диске определяют как в бесконечно жесткой неразрез¬
ной балке на упругих опорах (поперечных или про¬
дольных рамах каркаса здания).
Жесткий диск покрытия обеспечивает пространст¬
венную работу каркаса здания, если в плоскости диска
поперечная горизонтальная сила, приходящаяся на одну
плиту, не превышает 1,5 тс (для плит 1,5X6 м—1 тс).
При больших значениях поперечной силы по верхним
поясам ферм устанавливаются связи, а в плитах при¬
варивается по обоим концам одно ребро, которое можно
рассматривать как распорку.
В тех случаях когда усилия в сварных швах (от
действия изгибающего момента) превышают их несу¬
щую способность, продольные ребра смежных плит
(вдоль здания) должны быть соединены между собой
приваркой стержней к опорным закладным дета¬
лям плит.
При соблюдении условий приварки плит к несущим
конструкциям по рабочим чертежам типовых монтаж¬
ных деталей (ТДМ) расчет жесткого диска на попереч¬
ную силу допускается не производить для зданий без
кранов и с подвесным подъемно-транспортным оборудо¬
ванием либо с мостовыми кранами грузоподъемностью
до 50 г, если покрытие в пределах температурного бло¬
ка находится в одном уровне. Расчет сварных швов на
усилия от изгибающего момента можно не выполнять
для зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью
до 75 т при числе пролетов более двух, а также для
одно- и двухпролетных зданий высотой до низа стро¬
пильных конструкций не более 18 м при пролетах 18 м
и кранах грузоподъемностью до 20 т или при пролетах
более 18 м и кранах грузоподъемностью до 50 т.
При подборе марки плиты с отверстием для про¬
пуска вентиляционной шахты учитывают дополнитель¬
ную нагрузку от веса вентиляционного устройства, же¬
лезобетонного стакана, набетонки и ветра, действующе¬
го на трубу с дефлектором или зонтом.
Дополнительная эквивалентная нагрузка, которую
суммируют с весом покрытия и снега, для плит длиной
6 м приведена в табл. 2.127 и 2.128 и для плит длиной
12	м — в табл. 2.129, 2.130 и 2.131. Величины эквива¬
лентной нагрузки, указанные в таблицах, определены
с учетом конструкции и несущей способности типовых
плит. При определении эквивалентной нагрузки норма¬
тивные значения ветрового напора на уровне середины
вентиляционной трубы приняты равными для I—IV вет¬
ровых районов соответственно 42,5; 55; 71 и 86,5 кгс/м2.
При выборе марки плиты с круглым отверстием для
установки на нее крышного вентилятора необходимо
учитывать требования серии 1.469-5, в которой указан
порядок учета многократно повторяющейся нагрузки от
работающих центробежных и осевых вентиляторов
№ 4—12.
Плиты шириной 3 ж с прямоугольными отверстиями
устанавливают на участках легкосбрасываемой кровли
вплотную друг к другу; швы между ними заполняют
цементным раствором. Плиты шириной 1,5 м обычно
укладывают с промежутками 1,5 м, чем достигается
большая суммарная площадь отверстий в покрытии
под легкосбрасываемую кровлю.
Для обеспечения пространственной работы каркаса
здания с легкосбрасываемой кровлей по контуру темпе¬
ратурных блоков и по средним продольным рядам ко¬
лонн укладывают плиты без отверстий, если по верхним
поясам стропильных конструкций не предусматриваются
специальные связи. Вдоль крайних рядов колонн шири¬
на полосы из сплошных плит должна быть не менее
3	м, вдоль средних —не менее 6 м (по 3 м в каждый
пролет); ширина полос из плит без отверстий назначает¬
ся из условия обеспечения работы покрытия как жест¬
кого диска.
Нагрузки на типовые плиты с прямоугольными от¬
верстиями для покрытий зданий с легкосбрасываемой
кровлей приведены в табл. 2.132—2.140.
Не допускается применение типовых железобетон¬
ных плит в покрытиях неотапливаемых зданий при рас¬
четной температуре наружного воздуха ниже —40° С
(для плит с арматурой класса А-Шв ниже —30° С).
Положительна^ температура может достигать величи¬
ны, при которой плиты эпизодически нагреваются не
более 50° С. В случаях систематического воздействия на
плиты температуры 50—100° С допускается применение
напрягаемой арматуры классов А-Шв, A-IV, Bp-II и
П-7; при этом нормативную нагрузку, указанную в таб¬
лицах, уменьшают на 25%.
13—1075

194
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.115
Нагрузки на плиты размером 3X6 м для нормальных
эксплуатационных условий
я 4
Я е
й
2 *
ч а.
>> 5
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
А-Шв,
А-IV,
At-IV
A-V,
Ат-V
At-VI*
Bp-II*
П-7*
П-1
П-2
П-3
П-4
П-5
П-6
175
(140)
275
(220)
385
(300)
505
(390)
665
(500)
775
(580)
135
(100)
275
(220)
385
(300)
535
(410)
665
(500)
775
(580)
175
(130)
275
(200)
415
(310)
505
(380)
625
(460)
175
(130)
275
(200)
375
(290)
505
(380)
625
(460)
215
(160)
375
(290)
455
(350)
685
(520)
*	При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом (например, в Средней Азии) нормативную нагруз¬
ку, указанную в таблице, необходимо уменьшить на 5%.
Таблица 2.116
Нагрузки на плиты размером 3X6 м для зданий
со слабоагрессивной газовой средой
v Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
Нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит, при напрягаемой
арматуре класса
Условная ]
плиты
А-Шв
А-IV
A-V
At-IV*
*
>
н
<
*
>
н
<
Bp-II*
*
с-
с:
П-1
175
145
135
125
175
175
215
(140)
(100)
(100)
(90)
(130)
(130)
(160)
П-2
275
235
235
165
205
275
275
375
(220)
(180)
(180)
(120)
(160)
(200)
(200)
(290)
п-з
385
345
345
235
295
415
375
45т
(300)
(260)
(260)
(170)
(220)
(310)
(290)
(350)
П-4
505
465
475
285
385
505
505
68S
(390)
(350)
(360)
(2Ю)
(290)
(380)
(380)
(520)
П-5
665
595
595
365
455
625
625
—
(500)
(440)
(440)
(270)
(340)
(460)
(460)
П-6
700
700
700
465
545
—
—
—
(530)
(530)
(530)
(340)
(410)
*	При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом (например, в Средней Азии) нормативную нагруз¬
ку, указанную в таблице, необходимо уменьшить на 5%.
Таблица 2.117
Нагрузки на плиты размером 3X6 м для зданий
со среднеагрессивной газовой средой
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
к
5 *■
2 *
ч о.
£ со
S
А-Шв
A-IV
A-V*
Bp-II*
П-7*
П-1
175
145
125
175 ,
215
(140)
(100)
(90)
(130)
(160)
П-2
275
235
205
275
375
(220)
(180)
(160)
(200)
(290)
П-З
385
345
295
375
455
(300)
(260)
(220)
(290)
(350)
Продолжение табл. 2.W
Условная
марка плиты
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
А-Шв
А-IV
A-V*
Вр~И*
П-7*
П-4
П-5
П-6
*
клим г
обход
505
(390)
665
(500)
700
(530)
При приме
1Том норма’;
имо уменьц
465
(350)
595
(440)
700
(530)
;нении пли!
гивную нап
шть на 5%.
385
(290)
455
(340)
545
(410)
' в района?
эузку, указ*
505
(380)
625
(460)
[ с сухим 1
шную в та<
685
(520)
и жарким
5лице, на*
Таблица 2.U8
Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м для нормальных
эксплуатационных условий
марка‘
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
к
СЗ
ас
« з
2 н
Ч К
со
>
>
>
>
*
>
•
>> С
<
<
<
н
<
• н
<
н
С
о,
CQ
С
П-1
360
320
440
320
440
490
420
580
(280)
(240)
(330)
(240)
(330)
(360)
(320)
(440)
П-2
• 500
500
670
500
670
670
700
850
(370)
(370)
(510)
(370)
(510)
(510)
(530)
(650)
П-З
700
700
900
700
900
850
850
1070
(530)
(530)
(690)
(530)
(690)
(640)
(650)
(*00)
П-4
900
900
1150
900
1150
1000
1100
(690)
(690)
(860)
(690)
(860)
(750)
(840)
П-5
1150
1150
—
1150
—

(860)
(860)
(860)
* При
применении плит в
районах с сухим н жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
Таблица 2.119
Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м для зданий
со слабоагрессивной газовой средой
СЗ
*
CL
03
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/см2 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
к
со
са 3
п
*
>
•
•
•
° £
о ч
н
>
>
>
>
*
& с
<
<
<
<
<
н
<
О
С
П-1
360
270
380
380
490
420
580
(280)
(200)
(290)
(290)
(360)
(320)
(440)
П-2
500
430
590
300
470
670
700
850
(370)
(330)
(450)
(220)
(350)
(510)
(530)
(650)
П-З
700
610
800
420
680
850
850
1070
(530)
(470)
(620)
(320)
(510)
(640)
(650)
(800)
П-4
90Э
800
1000
560
880
1000
1100
•
(бар)
(620)
(760)
(420)
(650)
(750)
(840)
П-5
11о0
1050
—
670
—
(860)
(780)
(520)
* При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.

ГЛАВА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИИ
195
Таблица 2.120
Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м для зданий
со среднеагрессивной газовой средой
Условная v
марка плиты
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягае¬
мой арматуре класса
А-Шв
A-IV
A-V*
Вр-И*
П-7*
П-1
360
270
380
420
580
: <280)
(200)
(290)
(320)
(440)
П-2
500
430
470
700
850
(370)
(330)
(350)
(530)
(650)
П-3
700
610
680
850
1070
(530)
(470)
(510)
(650)
(800)
П-4
900
800
880
1100

(690)
(620)
(650)
(840)
П-5
1150
1050


__
(860)
(780)
*
При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
Таблица 2.121
Нагрузки на плиты размером 3X12 м для нормальных
эксплуатационных условий
се
а
а
<Я
S
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягае¬
мой арматуре класса
№
я
S
Is
BJ
>
>
>
>
>
*
*
ч Я
v a
<
ь
• н
н
а
^ к.
<
<
<
<
С
m
С
П1-1
190
230
170
230
170
170
170
200
(140)
(180)
(130)
(180)
(130)
(120)
(130)
(150)
Ш-2
230
280
220
280
220
220
230
250
(180)
(210)
(170)
(210)
(170)
(160)
(170)
(180)
П1-3
290
360
320
360
320
260
290
290
(210)
(270)
(240)
(270)
(240)
(180)
(210)
(210)
Ш-4
336
400
360
400
360
300
340
350
(250)
(290)
(270)
(290)
(270)
(210)
(250)
(260)
П'1-5
400
(290;
—
400
(290)
—
400
(290)
340
(240)
390
(280)
400
(290)
ПН-1
250
300
330
270
300
210
240
190
(200)
(230)
(250)
(210)
(230)
(150)
(190)
(150)
ПИ-2
320
370
390
370
390
250
330
370
(240)
(280)
(300)
(280)
(300)
(180)
(250)
(270)
ПИ-З*
390
450
450
450
450
290
400
540
(290)
(340)
(340)
(340)
(340)
(210)
(290)
(390)
ПН-4
460
(350)
540
(400)
520
(390)
540
(400)
520
(390)
340
(240)
480
(360)
—
ПП-5
540
(400)
560
(420)
560
(420)
450
(320)
550
(390)
*
При применении плит в ;
районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную е
обходимо уменьшить на 5%.
[ таблице, не-
Таблица 2,122
Нагрузки на плиты размером 3X12 м для зданий
со слабоагрессивной газовой средой
СО
«
О.
<Я
s
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/М2 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
0?
<Я
X
Й з
2 н
А
>
*
>
*
>
*•
>
*
*
ч я
>
г-
и е;
н
н
н
о.
>> В
<
<
<
<
<
<
сс
С
П1-1
175
175
125
175
125
155
155
185
(125)
(135)
(85)
(115)
(85)
(105)
(115)
(135)
П1-2
215
235
175
215
175
205
215
235
(165)
(165)
(125)
(145)
(125)
(145)
(155)
(165)
П1-3
275
295
255
275
255
245
275
275
(195)
(215)
(185)
(195)
(185)
(165)
(195)
(195)
П1-4
315
335
295
305
275
285
325
335
(235)
(235)
(215)
(215)
(195)
(195)
(235)
(245)
П1-5
385
(275)
—
335
(245)
—
295
(215)
325
(225)
375
(265)
385
(275)
ПИ-1
235
235
265
205
225
195
225
175
(190)
(180)
(210)
(140)
(170)
(140)
(180)
(140)
ПП-2
305
305
325
275
295
235
315
355
(230)
(230)
(250)
(190)
(210)
(170)
(240)
(260)
ПИ-3
375
375
375
315
335
275
385
525
(280)
(280)
(290)
(230:
(240)
(200)
(280)
(380)
ПИ-4
445
(340)
455
(340)
435
(330)
395
(280)
375
(270)
325
(230)
465
(350)
—
ПН-5
525
(390)
535
(400)
455
(330)
435
(310)
535
(380)
•
При применении плит в
районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
Таблица 2.123
Нагрузки на плиты размером 3X12 м для зданий
со среднеагрессивной газовой средой
0?
оэ
S
® СЗ 2
© х н
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
55 ftS
« со Ч
^ S С
А-Шв
A-IV
А-V* |
Вр-11* I
П-7*
П1-1
175
175
125
155
185
(125)
(135)
(85)
(115)
(135)
П1-2
215
235
175
215
235
(165)
(165)
(115)
(155)
(165)
П1-3
275
295
245
275
275
(195)
(215)
(185)
(195)
(195)
П1-4
315
335
275
325
335
(235)
(235)
(195)
(235)
(245)
П1-5
385

305
375
385
(275)
(215)
(265)
(275)
ПП-1
235
235
245
225
175
(190)
(180)
(180)
(180)
(140)
ПП-2
305
305
295
315
355
(230)
(230)
(210)
(240)
(260)
ПН-3
375
375
335
385
525
(280)
(280)
(240)
(280)
(380)
ПИ-4
445
455
375
465

(340) #
(340)
(270)
(350)
ПН-5
525
535

535
—
(390)
(4оа>
(380)
*
При применении плит в районах с сухим
и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
13*

196
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.124	Таблица	2.127
Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м для нормальных	Дополнительная	равномерно	распределенная	расчетная	нагрузка
эксплуатационных условий	в	кгс/м2	на	плиты	размером	3X6	м	с	круглыми	отверстиями
СО
*
а.
СО
S
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
Условная 1
плиты
BJ
<
A-IV
A-V
At-IV
At-V
At-VI*
Вр-11*
?-
С
П-1
740
840
880
840
880
740
730
840
-
(540)
(610)
(640)
(610)
(640)
(540)
(520)
(590)
П-2
870
980
980
980
980
850
900
1090
(640)
(710)
(720)
(710)
(720)
(610)
(640)
(780)
П-З
990
(730)
1120
(850)
1100
(800)
1120
(850)
1100
(800)
980
(710)
1050
(760)
—
П-4
1160
(850)
1240
(950)
1240
(940)
ИЗО
(800)
1120
(800)
• При
применении плит в
районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную i
обходимо уменьшить на 5%.
1 таблице, не-
Таблица 2.125
Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м для зданий
со слабоагрессивной газовой средой
Таблица 2.126
Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м для зданий
со среднеагрессивной газовой средой
Ветровой
район
по СНиП
Высота
трубы в м
Вентиляционная шахта
с дефлектором, диаметр
отверстия в мм
Вентиляционная шахта
с зонтом, диаметр отвер¬
стия в мм
400
700
| 1000
| 1450
400
| 700
| 1000
1450
2
20
25
80
110
20
25
75
90
1
5
25
35
90

25
30
85

8
35
55
—
—
35
50
—
—
2
20
25
80
120
20
25
75
100
II
5
30
40
95

25
35
90

8
45
65
—
—
40
55
—
—
2
20
30
85
130
20
25
80
110
III
5
30
50
105

30
40
95

8
50
80
—
—
45
70
—
—
2
25
30
90
140
25
30
80
120
IV
5
35
55
115

30
45
105
__
8
60
90
—
—
55
80
—
—
Примечания:
1. Прочерк
в таблице означает,
, что
при данных параметрах установка вентиляционкого устройст¬
ва на типовые плиты не предусмотрена.
2. Нормативную нагрузку
определяют
умножением
таб-
личных значений на коэффициент 0,85.
Таблица 2.128
Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка
в кгс/м7 на плиты размером 1,5X6 м с круглыми отверстиями
Ветро-
вой
район
по СНиП
Высо¬
та
трубы
в м
Вентиляционная шахта
с дефлектором, диа¬
метр отверстия в мм
Вентиляционная шахта
с зонтом, диаметр
отверстия в мм
400
700 |
1000
400 |
| 700
| 1000
2
45
60
85
40
50
75
I
5
60
85
110
55
75
100
8
80
120
160
75
НО
150
2
45
60
95
40
50
80
II
5
65
95
120
60
80
110
8
90
140
190
85
125
170
2
50
65
100
45
55
85
III
5
70
110
140
65
90
120
8
105
165
220
100
145
200
2
50
70
110
45
60
90
IV
5
75
120
160
70
100
140
8
120
190
260
115
165
230
Примечание.
Нормативную
нагрузку определяют
умножением табличных значений на коэффициент 0,85.
Таблица 2.129
Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка
в кгс/м2 на плиты размером 3X12 м (тип I)
с круглыми отверстиями
№
Я
X
« <в 3
о « н
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м3 без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
£ Я 5
>> S С
А-Шв
A-IV
1 A-V* |
Вр-И* I
| П-7*
П-1
740
740
680
730
840
(540)
(540)
(480)
(520)
(590)
П-2
870
870
740
900
1090
(640)
(630)
(530)
(640)
(780)
П-З
990
1040
830
1050
—
П-4
(730)
1160
(760)
1180
(590)
(760)
1120
_
(850)
(860)
(800)
*	При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
Условная марка
плиты
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в к гс/мг без учета веса плит при напрягаемой
арматуре класса
А-Шв
А-IV
>
<
*
>
н
С
At-V*
At-VI*
Вр-И*
*
Г—
С
П-1
740
740
770
620
680
670
730
840
(540)
(540)
(570)
(440)
(480)
(410)
(520)
(590)
П-2
870
870
870
710
740
640
900
1090
(640)
(630)
(640)
(510)
(530)
(460)
(640)
(780)
П-З
990
1040
980
860
830
760
1050
—
(730)
(760)
(720)
(6Ю)
(590)
(540)
(760)
П-4
1160
1180
—
980
930
1120
—
(850)
(860)
(700)
(660)
(800)
* При
применении плит в
районах с сухим и жарким
климатом нормативную
нагрузку, указанную ]
а таблице, не-
обходимо уменьшить на 5%.
Ветровой
район
по СНиП
Высота
трубы в м
Вентиляционная шахта
с дефлектором, диаметр
0 отверстия в мм
Вентиляционная шахта
с зонтом, диаметр
отверстия в мм
400
| 700
1000
1450
400
700
1000 |
[ 1450
2
10
15
15
10
10
10
35
I
5
10
15
20
—
10
15
15

8
15
—
—
—
15
20
20
—

ГЛАВА* 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ
197
Продолжение табл. 2.129
Продолжение табл. 2.131
Ветровой
район по
СНиП
Высота
трубы в м
Вентиляционная шахта
с дефлектором, диаметр
отверстия в мм
Вентиляционная шахта
с зонтом, диаметр
отверстия в мм
400 | 700 | 1000
1450
400 | 700
1000
1450
II
2
5
8
10
10
15
15
20
15
20
—
10
10
15
10
15
15
20
35
'III
2
5
8
10
10
15
20
15
25
—
10
10
10
15
10
20
40
IV
]
умно
2
5
8
При
жени
10
10
меча
ем таб,
15
20
н и е.
личных
20
30
Норм г
: значе]
1тивнув
ний на
10
10
о нагг
КОЭфф!
15
15
)узку
ициент
15
20
опреде
0,85.
40
ляют
Таблица 2.130
Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка
в кгс(м2 на плиты размером 3X12 м (тип II)
с круглыми отверстиями
"Ветровой
район по
СНиП
а*
h
m н
Вентиляционная шахта
с дефлектором, диаметр
отверстия в мм
Вентиляционная шахта
с зонтом, диаметр
отверстия в мм
о
о
| 700
| 1000
| 1450
400 |
| 700
1 1000 I
1450
2
10
10
20
25
10
10
20
15
I
5
10
10
25
35
10
10
25
20
8
10
—
—
—
10
—
—
2
10
10
25
30
10
10
20
20
II
5
10
15
30
40
10
10
25
25
8
10
—
—
—
10
—
—
—
2
10
10
25
30
10
10
20
20
III
5
10
15
30
—
10
15
25
30
8
15
—
—
—
15
—
—
—
2
10
10
25
30
10
10
20
20
IV
5
10
15
—
—
10
15
30
30
8
15
—
—
—
15
—
—
—
Примечание.
Нормативную нагрузку
определяют
умножением табличных значений на коэффициент 0,85.
Таблица 2.131
Дополнительная равномерно распределенная расчетная нагрузка
в кгс/м2 на плиты размером 1,5X12 м с круглыми отверстиями
Ветро¬
вой
район по
СНиП
Высо¬
та
трубы
в м
Вентиляционная шахта
с дефлектором, диа¬
метр отверстия в мм
Вентиляционная шахта
с зонтом, диаметр
отверстия в мм
о
о
700 |
1000
400 |
700
1000
2
15
20
20
15
15
15
I
5
20
20
30
15
20
20
8
20
30
45
20 ,
30
35
2
15
15
20
15
15
15
II
5
20
25
35
15
20
25
8
25
35
55
20
30
40
Ветро¬
вой
район по
СНиП
Высо¬
та
трубы
в м
Вентиляционная шахта
с дефлектором, диа¬
метр отверстия в мм
Вентиляционная шахта
с зонтом, диаметр
отверстия в мм
400
700 |
1000
400
700
| 1000
2
15
15
20
15
15
15
III
5
20
25
40
20
25
30
8
30
40
65
25
35
50
2
15
20
25
15
15
15
IV
5
20
30
45
20
25
30
8
30
50
—
30
45
60
Примечание. Нормативную нагрузку определяют
умножением табличных значений на коэффициент 0,85.
Таблица 2.132
Нагрузки на плиты размером 3X6 м под легкосбрасываемую
кровлю для нормальных эксплуатационных условий
а
н
£ *
2 с
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напряга¬
емой арматуре класса
я ^
® а
о
ч о.
о
>
>
>
>
*
>
*
*
СЗ
>> 2
<
<
<
<
н
<
<
сх
m
С
ПЛ-1
220
220
190
220
190
170
190
230
(180)
(180)
(160)
(180)
(160)
(130)
(160)
(190)
ПЛ-2
300
300
300
300
300
250
320
330
(240)
(240)
(240)
(240)
(240)
(190)
(260)
(270)
ПЛ-3
390
390
390
390
390
370
420
450
(310)
(310)
(310)
(310)
(310)
(280)
(330)
(350)
ПЛ-4
490
490
490
490
490
400
490
(380)
(380)
(380)
(380)
(380)
(310)
(380)
*
При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
Таблица 2.133
Нагрузки на плиты размером 3X6 м под легкосбрасываемую
кровлю для зданий со слабоагрессивной газовой средой
3
н
_ Я
К
я е
Равномерно распределенная расчетная (нор¬
мативная) нагрузка в кгс/м? без учета веса плит
при напрягаемой арматуре класса
® СО
д&
е
>
>
*
>
*
>
*
>
*
*
Г"
> а
<
<
<
н
< ,
н
<
н
<
о.
m
С
ПЛ-1
220
190
170
170
170
240
(180)
(160)
(130)
(130)
(130)
(180)
ПЛ-2
300
260
260
190
200
250
280
380
(240)
(210)
(210)
(140)
(150)
(190)
(210)
(290)
ПЛ-3
390
360
360
280
280
370
370
490
(310)
(290)
(290)
(210)
(210)
(280)
(280)
(380)
ПЛ-4
490
450
450
320
360
400
450

(380)
(350)
(350)
(240)
(290)
(310)
(340)
*
При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в
1 таблице, ке-
обходимо уменьшить ка 5%.

198
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.134
Нагрузки на плиты размером 3X6 м под легкосбрасываемую
кровлю для зданий со среднеагрессивной газовой средой
Условная
марка
плиты
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напряга¬
емой арматуре класса
А-Шв
A-IV
А-V* | Вр-П*
П-7*
ПЛ-1
ПЛ-2
ПЛ-3
ПЛ-4
» *
клима'
обход
220(180)
300(240)
390(310)
490(380)
При приме
том нормап
имо умены
190(160)
260(210)
360(290)
450(350)
;нении плит
гивную нагр
иить на 5%.
200(150)
280(210)
360(290)
в районах
>узку, указг
170(130)
250(190)
370(280)
450(340)
: с сухим ]
шную в та<
240(180)
380(290)
490(380)
и жарким
Злице, не-
Таблица 2.135
Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м под легкосбрасываемую
кровлю для нормальных эксплуатационных условий
л
н
К
2 с
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напряга¬
емой арматуре класса
Й
о х
ч а
ш
>
>
>
>
>
*
*
>> 1
<
<
<
<
<
н
<
ю
с
ПЛ-1
350
350
350
350
350
300
310
260
(290)
(290)
(290)
(290)
(290)
(240)
(2=50)
(210)
ПЛ-2
4^0
440
440
440
440
400
380
380
(Щ0)
(350)
(350)
(350)
(350)
(310)
(300)
(300)
ПЛ-3
520
540
540
540
540
450
440
450
(400)
(410)
(410)
(410)
(410)
(340)
(350)
(340)
*	При применении плит в оайонах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
Таблица 2.136
Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м под легкосбрасываемую
кровлю для зданий со слабоагрессивной газовой средой
Таблица 2.137
Нагрузки на плиты размером 1,5X6 м под легкосбрасываемую
кровлю для зданий со среднеагрессивнсй газовой средой
Таблица 2.138
Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м под легкосбрасываемую
кровлю для нормальных эксплуатационных усдовцА
3
н
К
£ 4
Н с
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м продольного ребра без учета веса
плит при напрягаемой арматуре класса
® я
2 «
ч &,
а «
^ S
яШ-у
A-IV
>
<
At-IV
At-V
At-VI*
*
о.
«
С
ПЛ-1
370
330
310
330
310
300
370
360
(290)
(250)
(240)
(250)
(250)
(230)
(270)
(270)
ПЛ-2
440
450
470
400
450
400
430
510
(330)
(340)
(350)
(300)
(340)
(290)
(310)
(370)
ПЛ-3
520
480
490
480
490
450
530
550
(400)
(360)
(370)
(360)
(370)
(320)
(390)
(400)
ПЛ-4
580
520
520
520
520
500
620
640
(440)
(350)
(39Э)
(390)
(390)
(360)
(440)
(460)
ПЛ-5
700
640
630
640
630
640
660
700
(530)
(470)
(470)
(470)
(470)
(470)
(480)
(500)
*
При применении плит в
районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную ]
обходимо уменьшить на 5%.
в таблице, не-
Таблица 2.139
Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м под легкосбрасываемую
кровлю для зданий со слабоаграссивной газовой средой
3
н
Я
к ч
я с
Равномерно распределенная расчетная (норматив¬
ная) нагрузка в кгс/м продольного ребра без учета
веса плит при напрягаемой арматуре класса
Д те
о ^
ч о,
о
>
>
<
«
>
*
>
*
>
*
о те
>> S
<
<
н
<
н
<
<
р.
CQ
С
ПЛ-1
370
330
310
270
270
230
370
360
(290)
(250)
(240)
(200)
(200)
(170)
(270)
(270)
ПЛ-2
440
450
470
330
370
300
430
510
(330)
(340)
(350)
(230)
(270)
(220)
(3i2>
(370)
ПЛ-3
520
480
490
>410
440
330
630
550
(400)
(360)
(370)
(290)
(320)
(240)
(400)
ПЛ-4
580
520
520
480
490
370
620
640
(440)
(350)
(390)
(350)
(350)
(270)
(440)
(460)
ПЛ-5
700
640
630
550
560
490
660
700
(530)
(470)
(470)
(400)
(400)
(350)
(480)
(500)
■ *
При применении плит в
районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
Таблица 2.140
Нагрузки на плиты размером 1,5X12 м под легкосбрасываемую
кровлю для зданий со среднеагрессивной газовой средой
! Условная
марка плиты
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напряга¬
емой арматуре класса
А-Шв
A-IV
A-V
At-IV*
At-V*
Ат-VI*
*•
о,
CQ
*
С
ПЛ-1
330
310
310
300
310
260
(260)
(250)
(250)
(240)
(250)
(210)
ПЛ-2
400
390
390
260
310
400
380
380
(320)
(300)
(300)
(210)
(250)
(310)
(300)
(300)
ПЛ-3
460
470
470
350
400
450
440
450
(360)
(370)
(370)
(290)
(310)
(340)
(350)
(340)
*
При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную i
j таблице, не-
обходимо уменьшить на 5%.
к
СО
S
® те 3
Ч * я
Равномерно распределенная расчетная (норма¬
тивная) нагрузка в кгс/м продольного ребра без
учета веса плит при напрягаемой арматуре класса
О я Ч
>> S С
А-Шв
| A-IV
A-V*
Вр-И*
| П-7*
ПЛ-1
ПЛ-2
ПЛ-3
ПЛ-4
ПЛ-5
370(290)
440(350)
520(400)
580(440)
700(530)
330(250)
450(340)
480(360)
520(350)
640(470)
270(200)
390(290)
440(320)
490(350)
560(400)
370(270)
430(310)
530(390)
620(440)
660(480)
360(270)
510(370)
550(400)
640(460)
700(500)
* При применении плит в районах с сухим и жарким
климатом нормативную нагрузку, указанную в таблице, не¬
обходимо уменьшить на 5%.
Условная
марка
плиты
Равномерно распределенная расчетная (нормативная)
нагрузка в кгс/м2 без учета веса плит при напря¬
гаемой арматуре класса
А-Шв
A-IV
А-V* | Bp-II*
П-7*
ПЛ-Г
ПЛ-2
ПЛ-3
*
климг
обход
330(260)
400(320)
460(360)
При прим(
1Том норма1
:имо умены
310(250)
390(300)
470(370)
гнении пли-
гивную наг
пить на 5%
310(250)
400(310)
г в районам
рузку, указ;
310(250)
380(300)
440(350)
с с гухим
анную в та'
260(210)
380(300)
450(340)
и жарким
блице, не-

ГЛАЭА 2.7. ПЛИТЫ ПОКРЫТИЙ
199
Типовые плиты могут быть применены в условиях
воздействия на них слабо- и среднеагрессивной газовой
среды при условии выполнения требований норм
по проектированию антикоррозионной защиты строи¬
тельных конструкций. Плиты с термически упроч¬
ненной арматурой допускается применять лишь в
слабоагрессивной среде, которая не содержит ионов
хлора, пыли хлористых солей, паров хлористого
водорода и сероводорода. В проекте здания должен
быть разработан весь комплекс мероприятий по обес¬
печению коррозионной стойкости плит и деталей сопря¬
жения их с несущими конструкциями. Особое внимание
уделяют обеспечению необходимой плотности бетона и
соблюдению проектной величины защитного слоя при
изготовлении плит. Сварные швы и стальные заклад¬
ные детали должны быть,надежно защищены обетони-
рованием или металлизационными и лакокрасочными
покрытиями, стойкими в данной среде. Учитывая, что
поперечные ребра и полка всех типов плит рассчитаны
по 3-й категории трещиностойкости, при выборе лако¬
красочных материалов предпочтение следует отдавать
трещиностойким защитным покрытиям.
Плотность бетона характеризуется маркой бетона
по водонепроницаемости и назначается не ниже величин,
указанных в табл. 2.141.
2.7.5.	Мелкоразмерные плиты
В серии ПК-01-88 приведены рабочие чертежи же¬
лезобетонных ребристых плит 3X0,5 и 1,5X0,5 м и
плоских плит 0,75X0,5 и 0,6X0,4 и. Ребристые плиты
укладывают по прогонам, плоские используют у пара¬
петов как доборные элементы при осевой привязке стен
250 и 500 мм. Номенклатура плит приведена в
табл. 2.142.
В плитах марки ПЖ предусмотрена возможность
устройства отверстий 400X400 мм для установки под¬
донов водосточных воронок. Марка бетона 200. Опи¬
рание плит должно быть не менее 50 мм.
Плиты рассчитаны на следующие случаи загруже-
ния: а) сосредоточенный груз 150 кгс в середине пли¬
ты; б) сосредоточенный груз 100 кгс и равномерно рас¬
пределенная нагрузка от утеплителя и водоизоляцион¬
ного ковра; в) равномерно распределенная нагрузка от
веса утеплителя, водоизоляционного ковра и снега.
Таблица 2.141
Рекомендуемая плотность бетона для типовых ребристых плит
Группа агрес¬
сивных газов
i с
5 «о ,
е £ «
„ и <и
ы
X
3
s
_ а»
я со
§!
Марка бетона по водо¬
непроницаемости для
плит с напрягаемой
арматурой класса
its*
к ® 2 сп
л -о v
$ н 2 *
* о g к
±Г О s S
О я ч я
* Я
я н
Ч о
о а) «в
м. Я
Я _ X
s 2 я
О Ч W
со ti т
А-Шв,
A-IV,
A-V
At-IV,
At-V,
At-VI
Слабоы
грессивная гс
гзовая среда
Без агрессив¬
ных газов
Выше
75
Влажная
В-4
В-4
В-6
Агрессивные
группы Б
61—75
Нормаль¬
ная
В-4
В-6
В-6
То j|tef груп¬
пы в
До 60
Сухая
В-4
В-6
В-6
Средне<
агрессивная «
газовая
среда
Агрессивные
группы Б
Выше
75
Влажная
В-6
Не при¬
менять
В-6
То же, груп¬
пы В
61—75
Нормаль¬
ная
В-6
То же
В-6
То же, груп¬
пы Г
До 60
Сухая
В-6
»
В-6
Таблица 2.142
Номенклатура мелкоразмерных плит
Эскиз плиты
Марка
плиты
Размер
плиты
в м
Расчетная
(нормативная)
нагрузка*
в кгс/ж2
Расход
бетона
в м3
Расход стали в кг
А-Ш
А-1
В-1
прокат
Ст. 3
всего
П1
0,6x0,4
860(700)
0,01
—
0,2
0,3
-
0,5
1 §
§
«[( 1 600 1
Ь 75fl *
П2
0,75x0,5
860(700)
0,015
—
0,2
0,5
-
0,7
t Ш ,
ПЖ1-1
3X0,5
410(300)
0,07
1,3
0,5
2,2
-
4
ЕязНЙ-
ПЖ1-2
700(480)
2,3
0,5
2,1
0,4
5,3
ПЖ1-3
860(690)
3,7
0,5
2,1
0,4
6,7
. Ш. 2990
* Нагрузка в*
[лючает ве
ПЖ2
с плит,
1,5X0,5 j 1000(800)
равный с учетом заливки и
0,035
jbob 120 кгс/
'ж2.
0,3
2,2 | — j 2,5

200
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Глава 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ
КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ
2.8.1.	Конструкция оболочек
Типовые железобетонные оболочки положительной
гауссовой кривизны (серия 1.466-1) разработаны для
покрытий зданий с сетками колонн 18X24 и 18X30 м
без фонарей верхнего света или с зенитными фонарями,
без кранов или с подвесными кранами грузоподъемно¬
стью до 5 г либо с мостовыми кранами грузоподъем¬
ностью до 50 т [4, 5].
Рис. 2Й34. Общий вид оболочки положительной гауссо¬
вой кривизны
Оболочки являются сборно-монолитной конструкци¬
ей, собираемой из цилиндрических плит номинального
размера 3X6 м и диафрагм в виде сегментных ферм
с треугольной решеткой (рис. 2.134). Поверхность обо¬
лочки представляет собой выпуклый многогранник, об¬
разованный системой цилиндрических сводов, вписан¬
ных в исходную тороидальную поверхность.
Каждая оболочка, являющаяся частью многовол¬
нового покрытия температурного блока здания, пере¬
крывает ячейку размерами 18X24 или 18X30 м. Смеж¬
ные оболочки имеют общие контурные фермы. При этом
в средней части пролета плиты смежных оболочек не
соединяются между собой, что определяет работу каж¬
дой оболочки как отдельно стоящей.
Разрезка скорлупы оболочки на плиты выполнена
радиальными по отношению к исходной тороидальной
поверхности плоскостями, параллельными стороне 18 м,
на одинаковые участки и две торцовые зоны. В направ¬
лении пролетов 24 и 30 м оболочки разрезаются двумя
вертикальными плоскостями на части длиной около 6 м.
Плиты разделяются на основные и доборные (рис.
2.135 и 2.136). Основные плиты — средние (условные
марки — а, б, в) и контурные, укладываемые у диаф¬
рагм пролетами 24 и 30 м (условные марки — г, ду е);
доборные плиты — средние (условная марка — ж) и
крайние, укладываемые у диафрагм пролетом 18 м (ус¬
ловные марки — и, к). При небольших объемах работ
вместо доборных плит можно устраивать монолитные
участки с сохранением армирования по проекту.
Все плиты криволинейны в направлении большего
размера; стрела подъема 190 мм. Основные средние
плиты — прямоугольные в плане (рис. 2.137), контур¬
ные— трапециевидные (рис. 2.138). Плиты окаймлены
ребрами. Высота продольных ребер 250 мму попереч¬
ных—150 мм\ поперечные ребра, которыми контурные
плиты уложены на диафрагмы, имеют несколько увели¬
ченные размеры. У доборных плит (рис. 2.139 и 2.140)
поперечные ребра имеют высоту 250 мм. Толщина полки
средних основных плит 30 мм, контурных 30 и 40 мм в
зоне, примыкающей к фермам; толщина полки добор¬
ных плит 50 мм. Полки плит с отверстиями для зенит¬
ных фонарей (рис. 2.141) и вентиляционных шахт имеют
толщину 60 мм.
По внешним боковым граням ребер плит преду¬
смотрены пазы треугольного профиля для образования
шпонок (после замоноличивания), воспринимающих
сдвигающие усилия. Плиты армируются сварными сет¬
ками и каркасами. Бетон марки 300. Предусмотрено
шесть типоразмеров плит: два типоразмера основных
плит, три типоразмера доборных и один типоразмер
плиты с отверстиями.
Диафрагмы оболочек решены в виде сегментных
ферм с треугольной решеткой по аналогии с типовыми
фермами серии ПК-01-129/68.
Верхний пояс ферм пролетом 18 м очерчен по ок¬
ружности (рис. 2.142); в фермах пролетами 24 м
(рис. 2.143) и 30 м (рис. 2.144) принято полигональное
очертание верхнего пояса.
Фермы каждого пролета одинаковы по наружному
габариту и ширине — 240 мм для пролета 18 м и 260 мм
для пролетов 24 и 30 м\ типоразмеры их отличаются
только высотой сечения нижнего пояса. Это позволяет
формовать фермы всех марок одного пролета в одной
и той же опалубке со сменными вкладышами.
Для воспринятия сдвигающих усилий от плит обо¬
лочек фермы вблизи опорных узлов имеют железобетон¬
ные упоры, а в пределах крайних панелей — металли¬
ческие упоры, привариваемые после распалубки
(рис. 2.145), а также пазы треугольного профиля, об¬
разующие шпонки после замоноличивания конструкции.
Выпусков арматуры фермы не имеют. Бетон принимает¬
ся марок 400 и 500. Напрягаемая арматура нижнего
пояса предусмотрена в двух вариантах — стержневая
и прядевая.
Для 18- и 24-л* диафрагм предусмотрено по два
типоразмера ферм, для 30-л* — три типоразмера.
Плиты и фермы оболочек запроектированы с учетом
условий изготовления их на предприятиях сборного же¬
лезобетона при использовании серийного оборудования
без изменения технологии производства изделий массо¬
вою применения: плиты по поточно-агрегатной техноло¬
гии с формованием на виброплощадках, а фермы по
стендовой технологии.
Элементы оболочек обозначаются марками, состоя¬
щими из букв и цифр. Буквами обозначается вид изде¬
лия; первые цифры (одна в марках плит и две в
марках ферм) обозначают больший номинальный раз¬
мер изделия в метрах; следующие цифры — типоразмер
изделия; последняя группа цифр — порядковый номер
изделия по несущей способности, а последняя буква
в марках ферм — тип арматуры нижнего пояса. Напри¬
мер, П6-2-17 — плита с большим номинальным размером
6 м, втордго типоразмера и 17-го номера по несущей
способности; ФК-18Н-4П — ферма контурная пролетом
18 му второго типоразмера, 4-го номера по несущей сло-
ссбности, армированная прядями.
Сортамент плит приведен в табл. 2.143, а ферм —
в табл. 2.144.
Швы между плитами каждой оболочки, между пли¬
тами и средними фермами на длине установки стальных
упоров в приопорных участках ферм, а также между

ГЛАВА 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИИ
201
К]
* 1
I	1
И
		1
(	Г
L®J
I—1
1	1
1	1
I	1
1	I
i	ik	a
rirn
1	IL	1
:	<\\
J?i
1	1
i	i
j}
Ек
:?]
1	1
	I
’и"»
—1
1	1
Г шЛ
1	1
1	1
1	1
[■]
1	1
1	I
Г““Г“Л
| Ш i j Ш i
г=4=4
* ii i
i	ii—i
[?]
1	1
l	1
J-® §
1—в jt=i i
* в.
01
: i	1
Я
1	1
L_J
Я
1	1
L__!
Г“П
1 01
1	I
I	1
1	1
г Hr -1
i 0'ji 01
i	>i	i
r a1—1
i	Si	1
[®1
ri
i—ф
a
!	IL j
a
2Ш0
Рис, 2.135. Маркировочная схема оболочки 18X24 м Рис. 2.136. Маркировочная схема оболочки 18X30 м
М.
1-1
Рис. 2.137. Средняя плита
1 — петля для подъема; 2 — пазы для шпснок
плитами и крайними фермами по всей их длине замо-
ноличиваются.
На средних участках средних ферм шов между
плитами соседних оболочек не заполняется бетоном,
что обеспечивает возможность горизонтальных переме¬
щений краев оболочек, т. е. работу оболочек как отдель¬
но стоящих.
Предусмотрена возможность устройства в оболочках
отверстий для зенитных фонарей и дефлекторов. Схемы
расположения фонарей и дефлекторов показаны на
рис. 2.146. Конструкция фонарей принимается по типу,
принятому в серии 1.464-1, вып. II. Схема установки
Рис. 2.138. Контурная плита
7 — петля для подъема; 2 — пазы для шпонок
фонаря показана на рис. 2.147. В плитах оболочек пре¬
дусматриваются специальные закладные детали для
крепления опорных рам фонарей и стаканов дефлек¬
торов. Детали установки фонаря и дефлекторов показа¬
ны на рис. 2.146.
Устройство подвесного транспорта предусмотрено
по трем схемам для оболочек каждого размера — по
схемам I—III для оболочек размером 18X24 м (рис.
2.149) и по схемам IV—VI для оболочек размером
18X30 м (рис. 2.150). Расстояние между осями кранов,
находящихся на одной колее, не должно быть ме¬
нее 6 м.

2М
202
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
? Рис. 2.139. Доборная средняя плита
1 — петля для подъема; 2 — пазы для шпонок
Рис. 2.140. Доборная крайняя плита
1 — петля для подъема; 2 — пазы для шпонок
20,
Sj?=23960
2985
2985
2Щ
6
х010
2-2
2400
260
ai SJ
50
35L
150
№
Рис. 2.141. Плита с отверстиями для зенитных фонарей
_	/	— петля для подъема; 2 —пазы ддя ^шпонок
там (рис. 2.151).
Марки элементов в зависимости от расчетной равно¬
мерно распределенной нагрузки и схемы размещения
путей подвесных кранов могут быть подобраны для
оболочек 18X24 м по ключам табл. 2 145, а для обо¬
лочек 18X30 м по ключам табл. 2.146.	.	.
Расход стали на соединительные элементы на 1 м2 ;
покрытия приведен в табл 2.147 Приведенная толщина ;
бетона марки 300 для замоноличивания составляет..
0,56 см для оболочки 18X24 м и 0,75 см для оболочки
18X30 м. •	*
Привязка оболочек к разбивочным осям выполняет-v;
ся таким образом, чтобы геометрические продольные
оси диафрагм совмещались с разбивочными осями зда- ,
ния. В местах деформационных швов предусматриваются
две разбивочные оси со вставкой между ними.
Привязка колонн к средним разбивочным осям зда¬
ния, за исключением колонн парных рядов в местах

ГЛАВА 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИИ
203
Рис. 2.143. Ферма пролетом 24 м
т
Рис. 2.144. Ферма пролетом 30 м
ff/юи по и из и плит
■о-
ШШЙ
h
пв-г
ФК-2Ц
ФК‘30
Рис. 2.145. Сопряжения плит с фермами на приопорцых участках
1 — стальные упоры; 2— бетон марки 300; 3 — сварной шов; 4 — железобетонный упор

204
РАЗДЕЛ 2.. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Таблица 2.143
Сортамент плит многоволновых оболочек положительной
кривизны для покрытий бесфонарных зданий и зданий
с зенитными фонарями (серия 1.466-1)
Марка
плит
Расход бетона
марки 300
в м3 (масса
в г)
Расход арматуры в кг
класса
Закладные
детали в кг
Общий расход
стали в кг
A-I
A-III
В-1
всего
П6-1-1
_
18,4
16,2
34,6
12,8
47,4
П6-1-2
0,78
—
22
16,2
38,2
12,8
51
П$-1-3
(1.95)
—
18,4
21,1
39,5
12,8
52,3
П6-1-4
22
21,1
43,1
12,8
55,9
П6-2-1
3,6
22,5
20,6
46,7
18,3
65
П6-2-2
3,6
22,5
25,5
51,6
18,3
69,9
П6-2-3
3,6
26,1
25,9
55,6
20,3
75,9
П6-2-4
3,6
26,2
25,8
55,6
25,5
81,1
П6-2-5
3,6
22,9
30,6
57,1
20,3
77,4
П6-2-6
0,91
3,6
26,6
30,9
61,1
25,5
86,6
П6-2-7
(2,28)
3,6
22,9
25,9
52,4
13,7
66,1
П6-2-8
3,6
22,9
33,8
60,3
13,7
74
П6-2-9
3,6
26,5
34,2
64,3
13,7
78
П6-2-10
3,6
41,9
20,5
66
13,7
79,7
П6-2-11
3,6
43,5
20,9
70
13,7
83,7
П6-2-12
3,6
59,1
11,7
74,4
13,7
88,1
П6-2-13
3,6
62,7
12,1
78,4
13,7
92,1
П6-2-14
3,6
42,7
26,3
72,6
13,7
86,3
Продолжение табл. 2.143
Марка
плит
Расход бетона
марки 300
в мх (масса
в т)
Расход арматуры
класса
в кг
Закладные
детали в кг
Общий рас¬
ход стали в кг
A-I
А -111
В-1
всего
П6-2-15
3,6
59,9
18,9
82,4
13,7
96,1
П6-2-16
3,6
63,5
19,3
86,4
13,7
100,1
П6-2-17
0,91
3,6
67,7
23,5
94,8
13,7
108,5
П6-2-18 „
(2 281
3,6
70,4
23,9
97,9
13,7
111,6
П6-2-19
3,6
60,4
36,6
100,6
13,7
114,3
П6-2-20
3,6
62,9
37
103,5
13,7
117,2
П6-2-21
3,6
87,3
28,8
119,7
13,7
133,4
П6-3-1
9,2
7,4
16,6
20.2
36,8
П6-3-2
0,27

9,2
7,4
16,6
28,4
45
П6-3-3
(0,68)
—
9,2
7,4
16,6
33,6
50,2
П6-4-1
0,39
19,8
9,8
29,6
9
38,6
П6-4-2
(0,98)
—
24,1
9,8
33,9
9
42,9
П6-5-1
0,39

19,8
9,8
29,6
9
38,6
П6-5-2
(0,98)
—
24,1
9,8
33,9
9
42,9
П6-6-1
0,79

42,4
14,3
56,7
24
80,7
П6-6-2
(1.98)
—
46
14,3
60,3
24
84,3
„>
Таблица 2.144
Сортамент контурных ферм многоволновых оболочек положительной кривизны для покрытий бесфонарных зданий
и зданий с зенитными фонарями (серия 1.466-1)
Марка ферм
Расход
бетона
в м3 (масса
в г)
Марка
бетона
Расход арматуры в кг класса
Закладные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
ненапрягаемой
напрягаемой
всего
A-I
A-III |
В-1
А-Шв
П-7
ФК181-1П
400

170
37,3
99,5
306,8
40,6
347,4
ФК181-1А
—
156,2
37,3
213,6
—
407,1
40,6
447,7
ФК18^-2П
—
179,2
37,3
—
119,4
335,9
40,6
376,5
ФК181-2А
3,1
—
165,4
37,3
265,2
—
467,9
40,6
508,4
ФК181-ЗП
(7,8)
500
3,8
191,4
34,9^
—
139,3
369,4
40,6
410
ФК181-ЗА
400
3,8
175,4
34,9
285,2
—
499,3
40,6
539,9
ФК181-4П
500
3,8
217,2
34,9
—
179,1
435
40,6
475,6
ФК181-4А
400
3,8
137,4
34,9
364,4
—
590,5
40,6
631,1
ФК18Н-5П
500
3,8
228
36,3
199
467,1
46
513,1
ФК15Н-5А
400
3,8
212,4
36,3
414
—
666,5
46
712,5
ФК18Н-6П
500
6,6
241,2
36,3
—
238,8
522,9
46
568,9
ФК18П-6А
3,6
400
6,6
225,6
36,3
484
—
753,5
46
798,5
ФК18Н-7П
(9,1)
500
6,6
274,2
36,3
—
278,6
595,7
46
641,7
ФК18П-7А
400
6,6
262,4
36,3
572
—
877,3
46
923,3
ФК18И-8П
500
6,6
274,2
36,3
—
318,6
635,5
46
681,5
ФК18И-8А
400
6,6
262,4
36,3
525
—
930,3
46
976,3
ФК24МП
400
3,2
233,8
55,8

158,4
451,2
51,4
502,6 -
ФК241-1А
400
3,2
220,4
55,8
351
—
630,4
51,4
681,8
ФК241-2П
ФК241-2А
500
3,2
262,8
56,6

211,2
533,8
51,4
585,2
4,2
400
3,2
244,8
56,6
458
—
762,6
51,4
814
ФК241-ЗП
(10,5)
500
3,2
262,8
56,6
—
264
586,6
51,4
638
ФК241-ЗА
500
3,2
242,2
56,6
482,2
—
784,2
51,4
835,6
ФК241-4П
500
3,2
266,8
56,6
—
316,8
643,4
51,4
694,8
ФК241-4А
500
3,2
252,4
56,6
594,2
—
906,4
51,4
957,8
ФК24Н-5П
7,2
285,6
51,2
*
316,8
660,8
54,6
715,4
ФК24Н-5А
7,2
256,2
51,2
647,6
—
962,2
54,6
1016,8
ФК2411-6П
7,2
304,8
51,2
—
369,6
732,8
54,6
787,4
ФК24П-6А
5
500
7,2
293,4
51,2
692
—
1043,8
54,6
1098,4
ФК24И-7П
(12,5)
7,2
331,2
51,2
—
423,4
813
54,6
867,6
ФК24П-7А
7,2
308,6
51,2
823,2
—
1190
54,6
1244,6
ФК24П-8П
7,2
336,4
51,2
—
475,2
870
54,6
924,6
ФК24П-8А
7,2
319,4
51,2
916
—
1293,8
54,6
1348,4

ГЛАВА 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ
205
Продолжение табл. 2.144
Марка
ферм
Расход
бетона в м?
(масса
в т)
Марка
бетона
Расход арматуры в кг класса
Закладные
детали
в кг
Общий
расход
стали
в кг
ненапрягаемой
напрягаемой
всего
А-! |
A-III |
В-1
А-Шв |
П-7
ФКЗОМП

314,2
82,2

231,7
628,1
49
677,1
ФК301-1А

300
82,2
472,8
—
855
49
904
ФК301-2П
5,2
400

317,4
82,2
—
297,9
697,5
49
746,5
ФК301-2А
(12,9)

300
82,2
582,6
—
964,8
49
' 1013,8
ФК301-ЗП

345
82,2
—
364,1
791,3
49
840,3
ФР01-ЗА

327,6
82,2
744,2
—
1154
49
1203
ФК30П-4П
400
354,4
77
364,1
795,5
54,6
850,1
ФК30П-4А
400

333
77
811,2
—
1221,2
54,6
1275,8
ФК30П-5П
500

380
77
—
430,3
887,3
54,6
941,9
ФК30Н-5А
6,9
500

352,2
77
914,4
—
1343,6
54,6
1398,2
ФК30П-6П
(17,3)
500
3,6
415,4
74,6
—
529,6
1023,2
54,6
1077,8
ФК30П-6А
500
3,6
381
74,6
1031,2
—
1490,4
54,6
1545
ФК30П-7П
500
3,6
448,6
74,6
—
* 695,1
1221,9
54,6
1276,5
ФК30П-7А
500
3,6
430,8
74,6
1207,2
—
1716,2
54,6
1770,8
ФК30П1-8П
3,6
455,8
83,8

595,8
1139
62,6
1201,6
ФК30Ш-8А
3,6
424
83,8
1259,8
—
1771,2
62,6
1833,8
ФК30111-9П
7,8
500
6,2
503,8
83,8
—
728,2
1322
62,6
1334,6
ФК30Ш-9А
(19,5)
6,2
472
83,8
1435
—
1997
62,6
2059,6
ФК30Ш-10П
6,2
503,8
83,8
—
860,6
1454,4
62,6
1517
ФК30ИМ0А
6,2
480,8
83,8
1582,2
2153
62,6
2215,6
Рис. 2.146. Схема расположения зенитных фонарей и деф¬
лекторов
а — для оболочки 18X24 м: б — для оболочки 18X30 м; / --зенитные
фонари; 2 — дефлекторы; 3 — граница зоны возможного размещения
дефлекторов
Рис. 2.148. Детали установки
а — зенитных фонарей; б — дефлекторов
Рис. 2.147. Схема установки зенитного фонаря
/-—светопропускающий элемент; 2 — опорный стакан;
3 — плита оболочки
температурных швов и перепадов высот, выполняется
так, чтобы геометрические оси колонн совпадали с
разбивочными осями.
Наружные грани колонн крайних продольных рядов
и в торцах здания смещаются на 250 мм наружу от
разбивочных осей. Привязка колонн, примыкающих к
температурным швам или располагаемых в местах пе¬
репадов высот, принимается такой же, как для колонн
крайних продольных рядов или в торцах здания.
Монтаж оболочек производится укрупненными ароч¬
ными секциями пролетом 18 м, собираемыми из трех
плит с временной затяжкой (рис. 2.152). Плиты в сек¬
ции соединяют накладками поверху и понизу, привари¬
ваемыми к закладным деталям. Доборные плиты мон¬
тируют поштучно и соединяют накладками, привари¬
ваемыми к закладным деталям. С соседними основными
плитами доборные плиты соединяют накладками в ме¬
стах средних ребер; в швах между торцами доборных
плит укладывают арматурные каркасы, привариваемые
к закладным деталям основных плит.

206
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Рис. 2.149. Схема размещения путей подвесных кранов для оболочки 18X24 м
а — схема I (четыре крана, Q=3,2 г); 6 — схема // (два крана, Q=5 т); в — схема /// (два крана, 5 г)
Рис. 2.150. Схема размещения путей подвесных кранов для оболочки 18X30 м
с —схема IV (четыре крана, Q=3,2 г); б —схема V (два крана, 0=5 г); в — схема VI (два крана, Q=5 т)

ГЛАВА 2.8. ОБОЛОЧКИ ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ
207
Рис. 2.151. Детали креггления подвесок
' для путей подвесных кранов
Рис. 2.153. Узел опирания контурных
ферм на колонны
J —граница опорной площадки; 2 — защитный
слой бетона марки 200
ФК-2Ь
ФК-30'
10-100
„А
й
I
\ |г
1
150
Iso
Г7
v
. 7
10
2i
О
r~-~4
1—
L,
a
ЧМ
g
U:
tLJJi	J
riJ
«si
т. ш-г
П&-2
Рис. 2.152. Монтажная секция размером 3X18 м
1 — стенд для укрупнения; 2 — канат диаметром 20 чм; 3 — распорка (труба
диаметром 100 мм)\ 4—регулировочный талреп; 5 — затяжка (0 28АIII);
€ — винтовой домкрат; 7 — привод домкрата (труба диаметром 60 мм)

208
РАЗДЕЛ'2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Таблица 2.145	Таблица	2.146
Ключ для подбора элементов оболочек 18X24 м серии 1.466-1	Ключ	для	подбора	элементов	оболочек	18X30	м	серии	1.466-1
Мерка
элемента
на схеме
Схема размещения кранов
-
I
II
III
Расчетная нагрузка 350 кгс/м2
А
ФК241-1
ФК241-2
ФК24Ы
ФК241-2
Б
ФК241-3
ФК241-4
ФК241-4
ФК24П-6
В
ФК181-1
ФК181-1
ФК181-2
ФК181-1
Г
ФК181-3
ФК181-4
ФК18П-6
ФК181-3
а *
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
б
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
П6-6-1
П6-6-2
П6-6-2
П6-6-1
в
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
г
П6-2-14
П6-2-16
П6-2-16
П6-2-16
Д
П6-2-7
П6-2-9
П6-2-9
П6-2-9
е
П6-2-1
П6-2-3
П6-2-3
П6-2-4
ж
П6-3-1
П6-3-1
П6-3-2
ПЬ-3-1
и
П6-4-1
П6-4-1
П6-4-1
П6-4-1
к
П6-5-1
П6-5-1
Пб-5-1
П6-5-1
Расчетнс
гя нагрузка 450 кгс/м2
А
ФК241-1
ФК241-2
ФК241-2
ФК241-2
Б
ФК24П-5
ФК24П-6
ФК24И-5
ФК24П-7
В
ФК181-1
ФК181-2
ФК181-2
ФК181-1
Г
ФК181-4
ФК18И-6
ФК18Н-6
ФК181-4
а
П6^-3
П6-1-4
П6-1-4
П6-1-3
б
пб-ii
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
П6-6-1
П6-6-2
П6-6-2
П6-6-1
в
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
Пб-1-1
г
П6-2-15
П6-2-18
Пб-2,18
Пб-2-18
Д
П6-2-8
П6-2-9
П6-2-9
П6-2-9
е
П6-2-2
П6-2-4
П6-2-3
П6-2-4
ж
П6-3-1
П6-3-1
П6-3-2
П6-3-1
и
П6-4-1
П6-4-1
П6-4-1
П6-4-1
к
П6-5-1
Пб-5-J
П6-5-1
П6-5-1
Расчетнс
1я нагрузка 550 кгс/м2
А
ФК241-2
ФК241-3
ФК241-2
ФК241-3
Б
ФК24П-6
ФК2411-7
ФК24Н-7
ФК24П-8
В
ФК18М
ФК181-2
ФК181-3
ФК181-2
Г
ФК18П-5
ФК18И-7
ФК18Н-7
ФК18П-6
а
П6-1-3
П6-1-4
П6-1-4
П6-1-3
б
П6-1-1
Пб-1-2
Пб-1-2
П6-1-1
П6-6-1
П6-6-2
П 6-6*2
П6-6-1
в
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
г
П6-2-17
П6-2-20
П6-2-20
П6-2-20
Д
П6-2-8
П6-2-11
П6-2-11
П6-2-11
е
П6-2-5
П6-2-6
П6-2-6
П6-2-6
ж
П6-3-1
П6-3-2
П6-3-2
П6-3-1
и
П6-4-2
П6-4-2
П6-4-2
П6-4-2
к
П6-5-2
П6-5-2
П6-5-2
П6-5-2
Примечания:
1. В числителе марки плит бесфонар-
ных зданий, в знаменателе — зданий с зенитными фонарями.
2. Марки ферм даны без указания вида армирования
нижнего пояса.
\
Марка
элемента
на схеме
Схема размещения кранов
—
IV
1 V
1 VI
Расчетнс
гя нагрузка 3
50 кгс/м2
А
ФК301-1
ФК301-3
ФК301-2
ФК301-3
Б
ФК30П-5
ФКЗОН-6
ФКЗОП-6
ФКЗОП-7
В
ФК181-1
ФК181-1
ФК181-2
ФК181-1
Г
ФК181-3
ФК18Н-5
ФК18И-6
ФК181-4
а
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
б
Пб-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
П6-6-1
П6-6-2
П6-6-2
Пб-б-1
в
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
г
П6-2-15
Пб-2-18
Пб-2-18
Пб-2-18
д
П6-2-8
пб-2-i;
Пб-2-11
Пб-2-11
е
П6-2-2
П6-2-3
П6-2-4
Пб-2-3
ж
П6-3-1
Пб-3-1
П6-3-2
П6-3-1
и
П6-4-1
Пб-4-1
П6-4-1
П6-4-1
к
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
Расчетная нагрузка 450 кгс/м2
А
ФК301-2
ФКЗОП-4
фкзо1-з
ФКЗОН-4
Б
ФКЗОП-6
ФКЗОШ-8
ФКЗОШ-8
ФКЗОШ-9
В
ФК181-1
ФК181-2
ФК181-3
ФК181-1
Г
ФК18Н-5
ФК1811-6
ФК18П-7
ФК18Н-5
а
Г16-1-3
П6-1-4
П6-1-4
П6-1-3
б
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
Пб-1-1
Пб-б-1
П6-6-2
П6-6-2
Пб-б-1
в
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
г
П6-2-17
П6-2-20
П6-2 20
П6-2-20
Д
П6-2-10
П6-2-13
П6-2-13
Пб-2-13
е
П6-2-5
П6-2-6
Пб-2-б
Пб-2-6
ж
П6-3-1
П6-3-2
П6-3-2
П6-3-1
и
П6-4-2
П6-4-2
П6-4-2
Пб-4-2
к
П6-5-2
П6-5-2
П6-5-2
Дб-5-2
Расчетна
я нагрузка 550 кгс/м*
А
ФК301-3
ФК30П-5
ФКЗОН-5
ФКЗОИ-5
Б
ФКЗОШ-8
ФК30Ш-9
ФКЗОШ-9
ФКЗОШ-Ю
В
ФК181-2
ФК181-3
ФК181 4
ФК181-2
Г
ФК18Н-6
ФК18П-7
ФК18П-8
ФК18Н-7
а
П6-1-3
П6-1-4
П6-1-4
Пб-1-3
П6-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
б
Пб-б-1
П6-6-2
П6-6-2
Пб-б-1
в
Пб-1-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-1
г
П6-2-19
П6-2-21
П6-2-21
П6-2-21
Д
П6-2-12
П6-2-18
Пб-2-18
Пб-2-18
е
П6-2-5
Пб-2-6
П6-2-6
Пб-2-6
ж
Пб-3-1
П6-3-2
П6-3-3
П6-3-1
н
П6-4-2
Пб-4-2
П6-4-2
Пб-4-2
к
П6-5-2
П6-5-2
П6-5-2
П6-5-2
Примечания:
Ь В числителе марки плит бесфонар-
ных зданий, в знаменателе — зданий с зенитными фонарями.
2. Марки ферм даны без указания вида армирования
нижнего пояса.
Во время монтажа устойчивость ферм, расположен¬
ных по периметру здания, обеспечивается креплением
к стойкам фахверка.
Промежуточные фермы пролетом 24 и 30 м крепят
к ранее смонтированным инвентарными распорками, дли¬
ной 18 м. Устойчивость ферм пролетом 18 м обеспе¬
чивается приваркой накладок к фермам большего про¬
лета в верхней плоскости опорных узлов (рис. 2.153);
эти накладки совместно с арматурой полок плит вос¬
принимают главные растягивающие усилия в угловых
зонах.
Допускается опирание арочных секций плит смеж¬
ных оболочек на общую диафрагму без замоноличива-
ния оболочек при ^ременной монтажной нагрузке, вклю¬
чая снеговую, не более 50 кгс/м2.
Монтажные секции, устанавливаемые на крайние
фермы температурного блока, приваривают к заклад¬
ным деталям этих ферм. При установке на средние фер¬
мы монтажные секции оболочки, собираемой первой
по порядку монтажа, приваривают к закладным дета¬
лям фермы; секции смежной оболочки не приваривают, а
только соединяют с плитами ранее смонтированной обо-

ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ
209
лочки временными накладками. Ребра плит соседних
монтажных секций одной оболочки, расположенные над
диафрагмой, соединяют на сварке накладками, воспри¬
нимающими продольные растягивающие усилия.
Таблица 2.147
Расход стали (в кг на 1 м2 покрытия) на соединительные
элементы, подвески и связи путей подвесного транспорта
Р
о
O-tf
о Р
£ с с
S 3
а> к я
* к с
О я a
Соединительные элементы при
интенсивности расчетной равно¬
мерно распределенной нагруз¬
ки в кгс!м.2
350
18X24 м
18x30 м
I
II
III
0,22
0,51
0,49
0,63
450
550
к о 2
8II
5 sc я
н
<с О
с s 2
С СО я
0,22
0,51
0,49
0,63
0,26
0,53
0,53
0,65
3,86
2,8
1,59
IV
V
VI
0,35
0,55
0,66
0,74
0,39
0,62
0,68
0,78
0,39
0,62
0,68
0,78
3,35
3,91
1,8
2?8.2. Основные положения расчета
Расчет оболочек и их элементов выполняется в со¬
ответствии с «Инструкцией по проектированию железо¬
бетонных тонкостенных пространственных покрытий и
перекрытий» (1961 г.).
Элементы оболочки и оболочку в целом проверяют
на прочность и в необходимых случаях на трещино-
стойкость (например, для нижних поясов ферм-диаф¬
рагм, армированных прядями) и раскрытие трещин, а
также деформативность в стадии изготовления, пере¬
возки, монтажа и эксплуатации. Для стадии изготов¬
ления учитывают изгибающие моменты в элементах
фермы от предварительного напряжения нижнего пояса
ферм и проверяется степень его обжатия (аб<0,5 Япр).
В стадии монтажа принимается нагрузка от собствен¬
ного веса элементов оболочки и временная расчетная
нагрузка, равная 50 кгс/м2. Промежуточные фермы-
диафрагмы пролетом 24 и 30 м рассчитываются на на¬
грузку от двух смежных пролетов, смонтированных без
промежуточных опор и без замоноличивания швов меж¬
ду элементами оболочек.
Для стадии эксплуатации, т. е. когда замоноличены
все швы между панелями и панелями и диафрагмами,
оболони рассчитываются на статические равномерно
распределенные нагрузки (ст собственного веса покры¬
тия, снега) расчетной интенсивностью 350, 450 и 500 кгс/м2
и на эквивалентную сплошную нагрузку 50 кгс/см2 от
веЬа подвесных кранов и путей для них. Кроме того,
делается проверка ребристой оболочки на действие со¬
средоточенных нагрузок от подвески кранов грузоподъ¬
емностью 3,2—5 г. Наибольшая расчетная сосредото¬
ченная нагрузка на оболочку 7,9 тс.
Усилия в оболочке и се элементах определяются от
расчетных значений внешних усилий по упругой стадии
их работы, а проверка прочности сечений согласно
СНиП II-B. 1-62* производится на эти усилия по первому
предельному состоянию. Кроме того, выполняется про¬
верка по методу предельного равновесия несущей спо¬
собности плиты от равномерно распределенной нагрузки
[4] и ребер на действие сосредоточенной нагрузки [6].
При расчете на действие равномерно распределен¬
ных нагрузок оболочка рассматривается как однопро¬
летная, шарнирно опертая на контур, жесткий в своей
плоскости и гибкий из этой плоскости.
Нормальные и сдвигающие усилия, а также изги¬
бающие моменты определяются по [2] и по материалам
ПИ-1 (НИ-591-8 и НИТР-807/2). Для более точного
учета напряженного состояния около диафрагм и в са¬
мих диафрагмах рассматривается расчетная схема кон¬
тура, близкая к действительной: решетчатые диафрагмы
учитываются как податливый неразрезной трехпоясной
статически неопределимый контур. При этом предпола¬
гается, что между оболочкой (ее контурным брусом) и
верхним, очерченным по кругу, поясом фермы каса¬
тельные усилия не воспринимаются и их интегральные
усилия передаются на опорные узлы. Вертикальные уси¬
лия, которые могут возникать в связи с наличием крае¬
вого эффекта в оболочке и от разной осевой деформа¬
ции и прогибов двух верхних поясов, принимают только
одного знака (сжатие).
Опорный узел ферм-диафрагм рассчитывают на сум¬
марное сдвигающее усилие и изгибающий момент от его
внецентренного приложения по отношению к оси пояса
фермы. Сдвигающее усилие от двух смежных оболочек
воспринимается железобетонным и стальным упорами,
а также шпонками; для восприятия изгибающего момен¬
та принимается специальное армирование. Расчет узла
выполняют с учетом результатов исследований [1]; при
этом принимают, что 60% сдвигающего усилия переда¬
ется на железобетонный упор и 40%—на шпонки и
стальные упоры.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ваньке вич В. А., Шапиро А. В. Конструкции и
экспериментальное исследование разрезных многоволновых обо¬
лочек положительной кривизны. Реферативный сборник. Межот¬
раслевые вопросы строительства. ЦИНИС. № 4, 1971.
2 Власов В. 3. Избранные труды. Т. 1. Изд-во АН
СССР, 1962.
3.	К о р о б с в Л. А. Несущая способность плиты железо¬
бетонных цилиндрических панелей, работающих в системе про¬
странственных покрытий. Реферативный сборник. Межотрасле¬
вые вопросы строительства. ЦИНИС, № 8, 1969.
4.	Костюковский М. Г. Технико-экономическая оцен¬
ка и типизация оболочек для покрытий промышленных зданий.
«Бетон и железобетон», 1971, № 9.
5.	Костюковский М. Г. Кор мер Б. Г.. Шапи¬
ро А. Б., Р а ш а К. М., Бейлезон Ю. В., Сарафа-
нова М. Н., Ф.е д о т ы ч е в а В. С. Типовые железобетон¬
ные оболочки для покрытий промышленных зданий. «Промыш¬
ленное строительство», 1971, JVb 12.
6.	Ш у г а е в В. В. Расчет железобетонных ребристых обо¬
лочек на сосредоточенные нагрузки с учетом изменения формы
поверхности. Реферат. Сборник ЦИНИС. Межотраслевые вопро¬
сы строительства. Отечественный обзор, № 11, 1971,
Глава 2.9. СТЕНЫ
2.9.1.	Общие сведения.
Материалы и сортамент панелей стен
для зданий с шагом крайних колонн 6 м
Панели стен для производственных одноэтажных и
многоэтажных отапливаемых и неотапливаемых зданий
14—1075
с шагом колонн 6 м приведены в серии 1.432-5, вып.
0—3.
Панели стен для отапливаемых зданий представля¬
ют собой плоскую однослойную конструкцию и запроек¬
тированы из: ячеистых автоклавных бетонов с объемной
массой в сухом состоянии усух=700—800 кг/м3; легких

210
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
Таблица 2.148
Расчетные показателя ячеистых и легких бетонов
Показатель
Ячеистый
бетон
Легкий бетон
Марка бетона
35
50
Призменная прочность R,
13
20
кгс!см2
Сжатие при изгибе Яи,
кгс/см3	* , . ,
16
25
' Растяжение осевое Яр,
кгс/см%
1*2
2,7
Модуль упругости £g,
кгс!см2	* . ,
25 000
41 000
Марка бетона по морозо-
Мрз25
Мрз25
Таблица 2.149
Типоразмеры панелей из легких и ячеистых бетонов
Номинальные
Объем бетона в мг
Объем рас¬
длина (0 и
Толщина
твора марки
высота (Л)
в мм
100 в мА (см.
в м
ячеистого
легкого
примечание)
*
160
0,85
0,64
1 = 6
200
1,08
0,87
h = 0,9
240
1,27
1,06
0,21
300
1,59
1,38
160
1,13
0,85
1 = 6
200
1,42
1,14
h= 1,2
240
1.7
1,42
0,28
300
2,13
1,85
I — 6
200
1,-77
1,42
h — 1,5
240
2,15
1,8
0,35
<
300
2,67
2,32
160
1.7
1,27
/=6
200
2,13
1,7
Л = 1,8
240
2,56
2,13
0,43
300
3,21
2,78
160
0,43
0,32
1 = 3
200
0,53
0,42
h = 0.9
240
0,63
0,52
0,11
300
0,8
0,69
160
0,56
0,42
1 = 3
200
0,69
0,55
h = 1,2
240
0,84
0,7
0,14
300
1,05
0,91
160
0,85
0,64
1 = 3
200
1,06
0,85
h «1,8
240
1,26
1,05
0,21
300
1,59
1,38
/ = 1,5
200
0,35
0,28
J Л = 1,2
240
0,42
0,35
0,07
300
0,52
0,45
200
0,54
0,43
I —1,5
240
0,65
0,54
а, 11
h = 1,8
300
0,81
0,7
Продолжение табл. 2.149
Номинальные
длина (/)
и высота (h)
в м
Толщина
в мм
Объем бетона в л3
Объем рас¬
твора марки
100 в л3 (см.
примечание)
ячеистого
легкого
1 = 0,75
h = 1,2
200
240
300
0,18
0,21
0,27
0,14
0,17
0,23
0,04
1 = 0,75
h = 1,8
Приме
ем объемной
бетона и на
ность бетона:
= 1,15. Для па
твора для 1
1800 кг/мъ.
200
240
300
ч а н и е. ^
массы мат<
коэффициеь
для легки:
нелей из ле
фактурных
0,27
0,32
0,41
lacca панел
гриала в су
1ты, учитыв
х бетонов k
тких бетоно
слоев, об
0,22
0,27
0,36
ей получает
ХОМ СОСТОЯ!
ающие отш
!**1,Q8, для
в добавляет
ъемная ма
0,05
ся умноженн¬
ой на объем
гскиую влаж-
ячеистых Л—
ся масса рас-
сса которого
Таблица 2.190
Сортамент панелей из легких и ячеистых бетоио»
.
к
о я ^
Расход арматуры
в кг класса
1
*
г
Марка панели
я *
s к
£ а ®
2	о «
S' н m
3	V >*
Зн CQ О.
А-III
В-1
итого
1
Закладные
ли в кг
Общий рас
стали в кг
Панели рядовые
ПСЛ16 111
0,9X6
55
10,4
3,6
14
8,8
22,8
ПСЛ16 121
0,9x6
90
18,8
3,6
22,4
8,8
31.2
ПСЛ20 ш
0,9X6
55
4,7
9,4
14,1
8,8
22,9
ПСЛ20 121
0,9X6
90
12,5
4
16,5
8,8
25,3
ПСЛ24 111
0,9X6
55
4,7
9,8
14,5
8,8
23,3
ПСЛ24-ш
0,9X6
90
12,5
4,4
16,9
8,8
25,7
пслзо _121
0,9X6
90
7.3
10,2
17,5
9,6
27,1
псл16-ш
1,2X6
55
13
6,3
19,3
8,8
28,1
ПСЛ16 121
1.2X6
90
23,5
6,3
29,8
8,8
38,6
ПСЛ2° 111
1,2X6
55
4,7
14
18,7
8,8
27.5
ПСЛ20 ш
1,2x6
90
15,1
6,8
21,9
8,8
30.7
ПСЛ24-111
1,2X6
55
4,7
14,5
19,2
8,8
28
ПСЛ24 121
1,2X6
90
15,1
7,3
22,4
8,8
31,2

ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ
211
Продолжение табл. 2.150
г...
СП
>>
О,
Ж 'Чи
Расход арматуры
в кг класса
(Я
н
<
et
О
X
Марка панели
S *5
Я J ц
н СО
СО Ш *
S о
Q. О- Д
о
ы в) я
ZC и йй
А-III
В-1
итого
Закладные
ли в кг
Общий рас
стали в кг
.пслзо 121
1,2X6
90
7,3
15
22,3
9,6
31,9
ПСЛ16 1П
1,8X6
55
18,2
9,3
27,5
8,8
36,3
ПСЛ16 ш
1,8X6
90
32,9
9,3
42,2
8,8
51
ПСЛ 2°
1,8X6
55
4.7
20,8
25,5
8,8
34,3
ПС Л 20 101
1,8X6
90
20,3
10
30,3
8,8
39,1
“,11
1 .8X6
55
4.7
21,5
26,2
8,8
35
I™ 121
90
20,3
10,7
31
8,8
39,8
пслзо _121
1.8X6
90
7,3
22,2
29,5
9,6
39,1
псл1б ш
0,9x3
5,4
5.4
8,8
14,2
ПСЛ20 _121
0,9x3
5.4
5,4
8,8
14,2
ПСЛ24 ш
0,9X3
90
—
5,8
5,8
8,8
14,6
ПСЛЗО _121
0,9x3
5,8
5,8
9,6
15,4
псл1б 121
'1,2X3
7,5
7,5
8,8
16,3
ПСЛ20 _121
1;2ХЗ
7,5
7.5
8,8
16,3
ПСЛ24_121
1,5x3
90
-
8
8
8,8
16,8
ПСЛЗО 121
1,2x3
8
8
9,6
17,6
ПС^б 121
1.8x13
10,7
10,7
8,8
19,5
ПСЛ20 J2i
1.8X3 '
10,7
10,7
8,8
15,5
ПСЛ24 121
1.8X3
•90
-
11,4
11.4
8,8
20,2
пслзо i21
1,8X3
11.4
11,4
9,6
21
Панели рядовые дл% углов и температурных uieot
3
ПСЛ16 ш
0,9x6
55
10,4
3,6
14
25,6
39,6
и*
Продолжение табл. 2.150
СП
>»
о.
к U
я ям
Расход арматуры
в кг класса
СО
н
и:
*=с
X
Марка панели
Нормативн
ветровая н
ка в кгс!м.
A-III
В-1
итого ,
Закладные
ли в кг
Общий рас
стали в кг
ПСЛ16.122
0,9X6
90
18,8
3,6
22,4
25,6
48
ПС Л20 п2
0,9x6
55
4,7
9,4
14,1
27,2
41,3
ПСЛ20 122
0,9X6
90
12,5
4
16,5
27,2
43,7
ПСЛ24 ц2
0,9X6
55
4,7
9,8
14,5
28
42,5
ПСЛ24 -122 .
0,9x6
90
12,5
4,4
16,9
28
44,9
ПСЛЗО
	122
0,9X6
90
*7,3
10,2
17,5
32
49,5
\
ПСЛ16 112
1,2X6
55
13
6,3
19,3
25,6
44,9
ПСЛ16 122
1,2X6
90
23,5
6,3
29,8
25,6
55,4
ПСЛ20 112
1,2X6
55
4,7
14
18,7
27,2
45,9
ПСЛ20 122
1,2X6
90
15,1
6,8
21,9
27,2
49,1
ПСЛ24 ц2
1,2X6
55
4.7
14,5
19,2
28
47,2
ПС^4.^
1,2X6
90
15,1
7,3
22,4
28
50,4
ПСЛЗО ^
1.2x6
90
7.3
15
22,3
32
54,3
ПСЛ16 П2
1,8X6
55
18,2
9,3
27,5
25,6
53,1
ПСЛ16 122
1,8X6
90
32,9
9,3
42,2
25 ;6
67,8
ПСЛ20 112
1.8x6
55
4,7
20,8
25,5
27,2
52,7
ПСЛ20 122
1.8x6
ПСЛ24 112
1,8X6 *
90
55
20,3
4,7
10
21,5
30,3
26,2
27,2
1
28
57,5
54,2
ПСЛ24 122
1,8X6
90
20,3
10,7
31
28
59
ПСЛЗ° .122
1,8X6
90
7,3
22,2
29,5
32
61,5

12
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.150
СО
>.
о.
к и
еа сз„
Расход арматуры
класса
в кг
(Я
н
S
ч
о
X
Марка панели
Нормативы
ветровая н
ка в кгс/м?
А-III
А-II
В-1
итого
1
Закладные
ли в кг
Общий рас
стали в кг
Панели-перемычки при ленточном остеклении
Z и при простенках длиной 3 м
ПСЛ16 ^2ц
0,9X6
190
170
—
57.6
4,8
62,4
23,6
86
ПСЛ20 2И
0,9X6
270
210
29,2
-
4
33,2
26,2
59,4
ПСЛ20 .221
0,9X6
370
300
-
57,6
4,8
62,4
26,2
88,6
ПСЛ24 2И
0,9X6
255
21,4
-
4,9
26,3
28,2
54,5
ПСЛ24 291
0,9x6
410
405
-
42,4
5,2
47,6
28,2
75,8
пслзо 2п
0,9X6
310
21.4
-
4,8
26,2
33,2
59,4
ПСЛЗО
0,9X6 'V
460
29,2
-
4,8
34
33,2
67,2
ПСЛ16. оп
1,2X6
185
165
72
7.3
79,3
23,6
102,9
ПСЛ20 211
1,2x6
260
200
37,2
-
6,8
44
26,2
70
ПСЛ20 -221
1,2X6
360
300
-
72
7.8
79,8
26,2
106
ПСЛ24 _2П
1.2X6
255
250
26,1
-
7,3
39,4
28,2
67,6
ПСЛ24 -221
1,2X6
415
390
-
53
8,3
61,3
28,2
89,5
пслзо _2П
1,2X6
310
26,1
-
7,8
33,9
33,2
67,1
ПСЛЗО 221
1,2X6
455
37
-
7,8
44,8
33,2
78
ПС Л16 и211
1,8X6
180
160
-
100,8
10,7
111,5
23,6
135,1
ПСЛ20 ^2ц
1,8X6
250
190
51,1
-
10
61.1
26,2
87,3
ПСЛ20 шт
1,8x6
350
300
-
100,8
11.4
112,2
26,2
138,4
ПСЛ24.211
1*8x6
240
235
35,5
-
10,7
46,2
28,2
74,4
ПСЛ24 221
1,8X6
400
380
-
74,2
12,1
86,3
28,2
114,5
ПСЛЗО
1,8x6 Ш
290
35.5
-
11,4
46,9
33,2
80,1
ПСЛЗО 221
1,8X6
440
51,1
-
11,4
62,5
33,2
95,7
Панели-перемычки при ленточном остеклении
и при простенках длиной 3 м для углов и температурных
швов
Продолжение табл. 2.150
со
>>
си
к и
а: сз
Расход арматуры
класса
в кг
н
<D
*=с
о
X
Марка панели
II*
р. а, д
° си «Ч
Е И X
А- III
A-II
В-1
итого
<и
2
Ч И
СО Ч
«а ^
о-54
80
ПСЛ20 п „
270
39,2
72,4
	212
0,9x6
ПС Л 20
210
370
29,2
4
33,2
	222
0,9x6
ПСЛ24
300'
57,6
4,8
62,4
39,2
101,6
	212
0,9x6
ПСЛ24
255
410
21,4
4,9
26,3
42
68,3
	222
0,9X6
ПСЛЗО
405
1 42,4
5,2
47,6
42
89,6
	212
0,9X6
ПСЛЗО
310
21,4
4,8
26,2
48,4
74,6
	222
0,9X6
460
29,2
4,8
34
48,4
82,4
ПСЛ16 212
1,2X6
185
165
-
72
7,3
79,3
36,2
115,5
ПСЛ20 212
1,2x6
260
200
37
-
6,8
43,8
39,2
83
ПСЛ20 222
1,2X6
360
300
-
72
7,8
79.8
39,2
119
ПСЛ24 _212
1,2X6
255
250
26,1
-
7,3
33,4
42
75,4
ПСЛ24
	222
1,2x6
415
390
-
53
8,3
61,3
42
103,3
пслзо _212
1,2X6
310
26,1
7,8
33,9
48,4
82,3
ПСЛЗО 222
1,2X6
455
37
-
7,8
44,8
48.4
93,2
ПСЛ16 _
	212
1,8x6
180
160
-
100,8
10,7
111,5
36,2
147,7
ПСЛ20 „10
1,8X6
250
190
51,1
-
10
61,1
39,2
100,3
ПСЛ20_222
1,8X6
350
300
-
100,8
11,4
112,2
39,2
151,4
ПСЛ24 912
1,8x6
240
235
35,5
-
10,7
46,2
42
88,2
ПСЛ24 .222
1,8x6
400
380
74,2
12,1
86,3
42
128,3
пслзо _212
1,8X6
290
36,1
-
11.4
47,5
48,4
95,9
ПСЛЗ° .222
1,8X6
440
51,1
—
11,4
62,5
48,4
110,9
Панещ1-п
ПСЛ20 „
еремычк
270
:и при
просте
нках 6
длиной
1,5 м
53,2
—	311
0,9X6
ПСЛ20 _
210
370
29,2
4
33,2
20
-321
0,9X6
ПСЛ24
300
57,6
4,8
62,4
20
82,4
-311
0,9X6
255
21,4
4,9
26,3
21.6
47,9

ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ
213
Продолжение табл. 2.150
Марка панели
Нормативная
ветровая нагруз¬
ка в кгс(мг
Рас:
А-III
сод арл
кла
A-II
татуры
сса
В-1
в кг
итого
Закладные дета¬
ли в кг
Общий расход
стали в кг
ПСЛ 24
/ 410
.	321
—
42,4
5,2
47,6
21,6
69,2
0,9X6
405
ПСЛЗО
	311
310
21,4
—
4,8
26,2
25,6
51,8
0,9X6
ПСЛЗО
	321
460
29,2

4,8
34
25,6
59,6
G.9X6
ПСЛ20 0
260
	311
37

6,8
43.8
20
63,8
1,2X6
200
ПСЛ20 _
360
		 321
—
72
7.8
79,8
20
99,8
1,2X6
300
ПСЛ24
255
	311
26,1

7,3
33,4
21,6
55
1,2X6
250
ПСЛ24 00,
415
	321
53
8,3
61,3
21,6
82,9
1.2X6
390
ПСЛЗО _
	£--311
1,2ЯЩ
310
26,1
—
7,8
33,9
25,6
59,5
ПСЛЗО
	 -321
455
37
—
7,8
44,8
25,6
70,4
1. 2X6
ПСЛ20
250
	311
51,1
—
10
61,1
20
81,1
1,8X6
190
ПСЛ20
350
	321
—
100,8
11,4
112,2
20
132,2
1,8X6
300
ПСЛ24 „ ,
240
	311
35,6
—
10,7
46,2
21,6
67,8
1,8X6
235
ПС Л 24
400
	321
—
74,2
12,1
86,3
21,6
107,9
1,8X6
380
ПСЛЗО л
-311
290
35,5
—
11,4
46,9
25,6
72,5
1,8X6
ПСЛЗО _
-321
440
51,1
—
11,4
62,5
25,6
88,1
1,8x6
Панели-перемычки при
простенках
длиной
1,5 м
для углов
и температурных
швов
ПОЛ20
270
-312
29,2
—
4
33,2
32,8
66
0,9X6
210
ПСЛ20 onrt
370
	322
—
57,6
4,8
62,4
32,8
95,2
0,9X6
300
^ ПСЛ24 „
			312
255
21,4
—
4,9
26,3
34,4
60,7
0,9X6
ПСЛ24
410
	 -322
—
42,4
5,2
47,6
34,4
82
0,9x6
405
ПСЛЗО
-312
310
21,4
—
4,8
26,2
40
66,2
0,^X6
пслзо
_322
460
29,2
—
4,8
34
40
74
0,9X6
ПСЛ20
260
	-312
37
—
6,8
43,8
32,8
76,6
1,2X6
200
ПродолоЮение табл. 2.150
со
>»
к и
СЗ CON
Расход арматуры ъ-кг
класса
«3
н
а>
еС
еС
о
X
Марка панели
Нормативн
ветровая н
ка в кес(м
А-III
А-Ц
вч .
итого»
Закладные
ли в кг
Общий рас
стали в кг
ПСЛ20
	322
1,2X6
360
300
—
72
7,8 .
79,8
32,8
112,6 <
ПСЛ24-312
1,2X6
255
250
26,1
-
7,3 '
33,4
34,4
67,8
ПСЛ24.322
1,2X6
415
390
-
53
8,3 :
‘61,3
34,4
95,7
ПСЛЗО ^
	312
1,2X6
310
26,1
-
7,8
33,9
40
73,9
ПСЛЗО 322
1,2x6
455
37
-
7,8
44,8
40
84,8
ПСЛ20 312
1,8X6
250
. 190
51,1
—
10
61,1
32,8
93,9
ПСЛ20
	322
.1,8X6
350
300
-
100,8
11,4
112,2
32,8
-145
ПСЛ24-312
1,8X6
240
235
35,5
-
10,7
46,2
34.4
80,6
ПСЛ24_з22
1,8X6
400
380
-
74,2
12,1
86,3
34,4
120,7
ПСЛЗО
	312
1.8X6
290
35,5
-
11,4
46,9
40
86,9
ПСЛЗО
	322
/ 1,8X6
440
51,1
-
11,4
62,5
40
102,5
Панели подкарнизные
ПСЛ2Э_421
0,9X6
12,5
-
4
16,5
22,8
39,3
ПСЛ24 431
0,9X6
12,5
-
4,4
16,9
24,3
41,2
пслз° 421
0,9X6
7,3
-
10,2
17,5
27,1
44,6
ПСЛ20 421
1,2X6
15,1
-
6,8
21,9
22,8
44,7
ПСЛ24 421
1.2X6
17,4
-
7,3
22,4
24,3
46,7
пслзо_421
1,2X6
90
7,3
-
15
22,3
27,1
49,4
ПСЛ20-421
1,5x6
17,7
-
7,2
24,9
22,8
47,7
ПСЛ24-421
1,5X6 *
17,7
-
7,8
25,5
24,3
49,8 ^
пслзо
	421
1,5X6
7,3
-
17,4
24,7
27,1
51,8 ,
ПСЛ2° 421
1,8X6
20,3
-
10
30,3 -
22,8
53,1

'14
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.150
m
>»
О.
к с-»
Расход арматуры
класса
в кг
(Я
н
CD
е£
О
X
Марка панели
Нормативн
ветровая н
ка в- кгс/М
А-III
А-И
В-1
итого
Закладные
ли в кг
Общий рас
стали в кг
ПСЛ24 421
^1,8x6
90
20,3
-
10,7
31
24,3
55,3
ПСЛЗО 421
1,8x6
7,3
—
22,2
29,5
27,1
56,6
Панели-перемычки подкарнизные при ленточном
и при простенках длиной 3 м
остеклении
ПСЛ20 -521
0.9x6
370
300
-
57,2
.4,8
62,4
32,4
94,8
ПСЛ24 .521
0,9x6
410
405
-
42,4
5,2
47,6
34,9
82,5
ПСЛЗ° -521
0,9X6
460
29,2
-
4,8
34
39,5
73,5
ПСЛ20 -521
1.2X6
360
300
-
72
7,8
79,8
32,4
112,2
ПСЛ24 -521
1,2X6
415
-
53
6,3
59,3
34,9
94,2
ПСЛ30.521
1.2X6
455
37
—
7,8
44,8
39,5
84,3
ПСЛ2° -521
1.5X6
355
300
-
86,4
8,4
94,8
32,4
127,2
ПСЛ24 -521
1.5X6
405
385
-
63,6
9
72,6
34,9
107,5
ПСЛ30 .521
1.5X6
450
43,8
-
8,4
52,2
39,5
91,7
ПСЛ20 -521
1,8X6
350
300
-
100,8
11,4
112,2
32,4
144,6
ПСЛ24.521
1.8X6
400
380
-
74,2
12,1
86,3
34,9
121,2
ПСЛ30 -521
1.8X6
440
51,1
-
11,4
62,5
39,5
102
Панели-перемычки подкарнизные при простенках длиной 1,5 м
ПСЛ2° -621
0,9X6
370
300
-
57,6
4,8
62,4
25,6
88
ПСЛ24 .621
0,9x6
410
405
-
42,4
5.2
47,6
27,5
75,1
ПСЛ30 -621
0.9X6
460
29,2
-
4,8
34
31,1
65,1
Продолжение табл. 2.150
m
>»
а ^
я се „
Расход арматуры в кг
класса
cd
н
5
X
Марка панели
Нормативн
ветровая н
ка в кгс/мs
A-III
А-И
В-1
итого
Закладные
ли в кг
Общий ра<
стали в кг
ПСЛ2° 621
1,2X6
360
300
-
72
7,8
79,8
25,6
105,4
ПСЛ24 621
1,2X6
415
390
-
53
8,3
61,3
27,5
88.8
ПСЛЗО 621
1,2X6
455
37
-
7.8
44,8
31,1
75,9
ПСЛ2° -621
1,5X6
355
300
-
86,4
8,4'
94,8
25,6
120,4
ПСЛ24 621
1.5X6
405
385
-
63,6
9
72,6
27,5
100.1
ПСЛЗО 621
1,5x6
450
43,8
-
8,4
52,2
31,1
83.2
ПСЛ2Э 621
1,8X6
350
300
-
100,8
11,4
112,4
25,6
437.8
ПСЛ24 621
1,8X6
400
380
-
74,2
12,1
86.3
27,5
113.8
ПСЛЗО ^621
1,8X6
440
51,1
-
11,4
62,5
31,1
93.6
Панели парапетные
ПСЛ16 721
0,9X6
-
18,8
-
3,6
22,4
22,8
45.2
ПСЛ20 .721
0,9x6
12,5
-
4
16,5
24,4
40,§
ПСЛ24 721
0,9x6
12,5
-
4,4
16,9
25,2
42,1
ПСЛЗО 721
0,9x6
90
7,3
-
10,2
17,5
29.6
47.1
ПСЛ16 721
1,2X6
23,5
-
6,3
29,8
26,4
56.2
ПСЛ20 72*
1,2x6
15,1
-
6,8
21.9
28
49,9
ПСЛ24 721
1,2X6
15,1
-
7,3
22,4
28,8
51.2

ГЛАВА 2.9. СТЕНЫ
215
Продолжение табл. 2.150
Продолжение табл. 2.150
Марка панели
Нормативная
ветровая нагруз¬
ка в кгс/м2
Расход арматуры в кг
класса
А -111
А- II
В-1
итого
пслзо 721
.1,2X6
90
7,3
—
15
22,3
§■
та S
СП ч
•=С
о
X
§а
X X
О и
32,4
54,7
Панели-перемычки парапетные при ленточноп остеклении
и при простенках блиной 3 м
ПСЛ16 -821
1,2X6
-
72
7,3
79,3
33,4
J™-821
1.2X6
90 .
-
72
7,8
79,8
35,8
ПСЛ24 оп,
	821
1*2x6
-
53
8,3 '
61,3
38
ПСЛЗО 821
1.2X6
36,5
-
7,8
44,3
42,8
112,7
115,6
99,3
87,1
Панели-перемычки парапетные при простенках длиной 1,5 м
110,6
93,1
80,7
Рядовые панели торцовых стен для углов
ПСЛ20Г:§21
_
72
7,8
79,8
30,8
1,2X6
ПСЛ24_921
90

53
8,3
61,3
31,8
1.2X6
ПСЛЗО 921
36,5

7.8
44,3
36,4
1.2X6
Марка панели
Нормативная
ветровая
нагрузка в
кгс/м2
Расход стали в кг
ПСЛ16_122
0,9X3
ПСЛ20_122
0,9x3'
ПСЛ24
	-122
0,9X3
пслэди122
0,9x3
ПСЛ16
1,2X3
ПСЛ 20
1,2X3
ПСЛ24
1,2X3
ПСЛЗО
1,2X3
122
-122
-122
-122
ПСЛ16
1.8X3
-122
90
на арма¬
туру клас¬
са ВЛ
заклад¬
ные дета¬
ли
всего
5,4
12,8
18,2
5,4
14,4
19,8
5,8
15,2
21
5,8
17,6
23,4
7,5
12,8
20,3
7.5
14,4
21,9
8
15,2
23,2
8
17,6
25,6
10,7
12,8
23,5
Нормативная
Расход стали в
кг
Марка панели
ветровая
нагрузка
в кгс/м2
на арма¬
туру клас¬
са В-1
заклад¬
ные
детали
всего
ПСЛ20 122
1,8X3
10,7
14,4
25,1
ПС Л 24 122
1,8X3
90
И,4
15,2
26,6
ПСЛЗО 122
1,8X3
П.4
17,6
29
Панели-перемычки торцовых стен для углов
ПСЛ16 _212
0,9x3
190
170
5,4
22,6
28,0
ПСЛ20 _
	222
0,9x3
370
300
5,4
24,8
30,2
ПСЛ24 222
0,9x3
410
405
5,8
26,8
32,6
ПСЛЗО 229
0,9x3
460
5,8
30,8
36,6
ПСЛ16 212
1,2X3
185
165
7,5
22,6
30,1
ПС Л 20 222
1,2x3
380
300
7,5
24,8
32,3
ПСЛ24 _
	 -222
1,2X3
415
390
8
26,8
34,8
ПСЛЗО 222
1.2x3
455
8
30,8
38,8
ПСЛ16 212
1,8X3
180
10,7
22,6
33,3
ПСЛ20 222
1,8x3
350
10,7
24,8
35,5
ПСЛ24 -222
1,8X3
400
11.4
26,8
38,2
ПСЛЗО 222
1,8X3
440
11,4
30,8
42 2
Панели-перемычки длиной 3
м
ПСЛ16 _211
0,9x3
190
170
5,4
18,8
24,2
ПСЛ20 221
0,9X3
370
300
5,4
20,6
26
ПСЛ24 .221
0,9X3
410
405
5,8
21,8
27,6
ПСЛЗО 221
0,9X3
46Q
5,8
25,2
31
ПСЛ16 211
1,2X3
185
165
7.5
18,8
26,3
ПСЛ2° 221
1.2X3
380
300
7,5
20,6
28,1

216
РАЗДЕЛ 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 2.150	Продолжение	табл.	2.150
Нормативная
ветровая
нагрузка
в кгс/м8
Расход стали в
кг
Марка панели
на арма¬
туру клас¬
са В-1
заклад¬
ные
детали
всего
ПСЛ24
	221
1.2X3
ПС