/
Author: Голанцов Е.Б. Молчанов В.В.
Tags: электротехника электроэнергетика релейная защита серия библиотека электромонтера электроавтоматика
Year: 1987
Text
I БИБПИОТЕКА
ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
,.
....
В. В. МОЛЧАНОВ
Е. Б. rОЛАНЦОВ
ПДНЕЛИ
ДИСТАНЦИОННЫХ
ЗАЩИТ
ТИПА П3-5 (ПЭ2105)
[j)
6ИБЛИОТЕКА ЗJlEК112()f,,1ОНТЕРА
Выпуск 605
Основана в 19592йду
В. В. МОЛЧАНОВ
Е.6.I"'ОЛАНЦОВ
ПАНЕЛИ
ДИСТАНЦИОННЫХ
ЗАЩИТ
ТИПА П3..5 (ПЭ2105)
- --...
" . О,' а'
...
--- "
r< нс ол
МОСКВА 3НЕРrОАТОМИЗДАТ 1987
ББК 31.27..os
М76
УДК 621.316.925.45:621.314.21
Ре u е н з е н т В.В. Балашов
Редак ци о н н ая колл еrи я:
В.Н. Андриевский, С.А. Бажанов, Л.Б. rодreльф, В.Х. Ишкин, Д-Т. Ко--
маров, В.П. Ларионов, Э.С. Масазлян, СЛ. Розанов, В.А. Семенов,
А.П. Смирюв, А.Н. Трифонов, А.А. Филатов
Молчанов В.В., fоланцов Е.Б.
м' 76 Панели диcrанционных защит типа пз-s (ПЭ21OS). М.:
Энерrоатомиздат, 1987. 88 С.: ил. (Б-ка электромонтера;
Вьт. 605) .
Рассмотрены назначение и устройство панели П3--5. Приведены све-
дения о выборе уставок и характеристики срабатывания. Изложены ос-
новные положения по методам наладки и техническоrо обслуживания
этих панелей.
nЛя злектромонтеров и мастеров. оБСЛуЖИВающих устройства ре-
лейной защиты и злектроавтоматики.
м
2302040000-550
051 (01)-87
186-87
ББК 31.27-05
@Энерrоатомиздат, 1981
ПРЕДИСЛОВИЕ
Проrрамма энерrетическоrо строительства предусматривает
развитие электрических сетей, ввод новых электростанций.
В этих условиях важной задачей является повышение уровня
технической подrотовки работников знерrосистем, в том числе
персонала, занимающеrося эксплуатацией релейной защиты на
электростанциях и в электросетях.
Цель данной книrи ознакомление электромонтеров высо-
кой квалификации и мастеров служб РЗА с устройством и
прщщипом действия, назна'Ieнием и особенностями панелей
защиты типа ПЗ-5 (ПЭ2105). Эти панели двухступенчатой ди-
станционной защиты разработаны для установки на мощных
автотрансформаторах. Однако развитие электрических сетей,
в частности строительство протяженных линий электропереда-
чи напряжением 500 750 кВ и мощных электростанций, опре-
делило необходимость более широкоrо применения этих па-
нелей, особенно в связи с совершенствованием принципов
резервирования ОТКЛЮ'Iения КЗ, в том числе зффективности
дальнеrо резервирования. Позтому в книrе даются общие све-
дения о современной системе релейной зашиты, в которой по-
лучают распространение защиты типа ПЗ-5 (ПЭ2105).
Пожелания и замечания просьба направлять по адресу:
113114, Москва, М-114, Шлюзовая наб., 10, Энерrоатомиздат.
Авторы
1. НАЗНАЧЕНИЕ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИR ПАНЕЛИ
РЕЗЕРВНЫХ ДИСТАНЦИОННЫХ ЗАЩИТ ТИПА П 5 (ПЭ2105)
Общие положения и место защит паиели в системе резервирования
отключения кз. Панели дистанционных защит типа ПЗ 5 (ПЭ2105) при-
меняют для выполнения резервных защит от междуфазных коротких
замыканий (КЗ) в электрических сетях BbIcoKoro напряжения. В ос-
новном эти паиели используются при вьmолнении резервных защит
мощных автотрансформаторов на подстанциях, соединяющих
разветвленные сети 22 ЗЗО кВ и мощные питающие сети 500 750 кВ.
Панели пз- 5 используются так же как резервные защиты на повышаю-
щих трансформаторах знерrоблоков крупных электростанций. Кроме
Toro, они примениются для вьmoлнения эащит секционных и шино-
соединительных выключателей. Во всех зтих СJIучаях использование
дистанционных заЩйт ПЗ 5 значительно повышает надежность и
эффективность резервирования отключении коротких замыканий.
Рез е р в и р о в а н и е отключения КЗ [1, з 5] является важной
функцией релейной защиты. Необходимость резервирования возникает
в случае отказа защиты поврежденноrо присоединения, а также в слу
чае отказа ero выключателя.
Для уменьшения вероятности отказа защиты широко применяют
дублирование защит. С этой целью на линиях электропередачи наприже
нием 110 кВ и выше устанавливают основную и резервные защиты;
трансформаторы и автотрансформаторы имеют две защиты от BНYT
ренних повреждений: rазовую и дифференциальную; сборные шины
крупных электростанций и подстанций защищают двумя дифферен
циальными защитами. Оба комшreкта защит, дублирующих друr друrа,
действуют на выключатели поврежденноrо элемента. При таком вьmол
нении защит КЗ при отказе одной защиты отключается друroй защитой
поврежденноrо элемента. Наличие основной и резервной зашит называют
б л и ж н и м рез е р в и р о в а н и е м. При этом имеется в виду,
что обе защиты, отключающие КЗ в этом случае, ПОДЮIючены к измери
тельным трансформаторам и выключателям одноrо и тоro же зашищае
Moro элемента. Ближнее резервирование значительно увеличивает Ha
дежность работы защиты при КЗ. Аажным свойством ближнеrо резер.
вирования является ero высокая селективность: основная и резервная
защиты отключают только поврежденный элемент. ЭТИМ определяется
высокая эффективность и широкое распространение дублированю
защит, особенно на наиболее ответственных элементах напряжениеl\
11 О кВ и ВЫШе.
4
Однако и при наличии ближнеrо резервирования возможны такие
неисправности в цепях вторичных соединений, которые нарушают ра-
ботоспособность обеих защит. Примером может служить повреждение
оперативных цепей, общих для обеих защит. Moryт иметь место и друrие
неисправности, приводищие к отказу обеих защит, осуществляющих
ближнее резервирование. В зтом случае К3, не отключаемое защитами
поврежденноrо присоеднненни, должно быть отключено защитами
смежных, неповрежденных элементов элекrрической сети. Такое дей-
ствие эащит смежных элементов также является резервным. В отличие
от paCCMOTpeRИoro выше ближнеrо резервирования зтот вИд резерви.ро-
вания называется дальним. При Д а л ь н е м р'е з е р в и р о в а н и и
защитыI отключающие К3 присоединены '{( измерительным трансформа-
торам разных элементов и не имеют общих оперативных цепей с отказав-
шими защитами. Позтому при дальнем резервировании надежность
оТЮIЮчения К3 значительно выше. Кроме Toro, дальнее резервирование
обеспечивает отключение К3 на смежном присоединении не только при
отказе защит последнеrо, но и при отказе ero выключателя. Высокая
надежность дзльнerо резервирования определила ero широкое распро-
. странение в электроустановках всех классов.
-Одним из факторов, оrраничивающих применение дальнеrо резер-
вирования, является чувствительность, обеспечить которую например
при наличии длинных линий или больших подпиток места КЗ от дрyrиx
смежных присоедннений достаточно сложно. Дальнее резервирование
защит обладает значительным временем действия, что также нежела-
тельно. Кроме Toro, оно обладает низкой селективностью. При К3 на
линии Л4 (рис. 1) и отказе в ее отключении со стороны подстанции А
работают в условиях дальнеrо резервирования -заЩИТЬI линий Лl, Л2.
и ЛЗ со стороны подстанциИ Б и В. В результате Taкoro действия защит
подстанция А полностью теряет питание. Отключение линий со стороны
подcrанций Б и В не является в данном случае селективным: ближай-
шим к повреждению является шиносоедннительный выключатель
к иаZРУЗl<е
Рис. 1. Дальнее резервирование ОТIOIЮЧения К3
5
подстаlЩИИ А, и отключение есо в рассматриваемой ситуации сохранило
бы iIитание подстанции А (или хотя бы ее части) .
Наличие существенных недостатков дальнеro резервирования (низка1!
чувствительность. быстродействие и селективность) не позволяет рас-
сматривать ero как исчерnьmающий и безусловно эффективный спо-
соб резервирования ОТКJiючения КЗ.
Известны два способа повышения эффективности дальнеrо резерви
рования. О Д и н с n о с о б применение так назьmаемоro устрой-
ства резервирования отказа выключателя УРОВ. КОТОрЫЙ исключает
действие дальнеro резервирования при отказе выключателя поврежде&
нoro присоединения. УРОВ запускается при КЗ защитой повреждеnноrо
присоединения одновременно с действием ее на отключение выключат
ля зтоrо присоединения. Если при зтом В течение заданноrо времени не
происходит отключение поврежденноro присоединения. УРОВ действует
на отключение друrих выключателей. ближайших к отказавшему. В рас-
смотренном на рис. 1 примере при отказе на подстанции А выключателя
поврежденной линии такими выключателями являются выключатель
линии ЛЗ и шиносоединительный выключатель на подстанции А. Ясно.
что действие УРОВ в данном случае имеет более высокую селективность.
Значительно проще при наличии УРОВ решаются также вопросы чув-
ствительности и быстодействия. Применение УРОВ в целом значительно
повышает эффективность резервирования отключения КЗ.
Д р у r о й с n () с о б повышения эффективности дальнеro резе
вирования зто использование автоматическоrо секционирования сети
при ВОЗНИКНовении КЗ. не ОТЮIючаемоro защитами поврежденноro
присоединения. Для этой цели применяют дистанционные защиты на
основе панелей типов ПЗ-5 (ПЭ2105).
Примеиение пзнели для выполнения резервных защит автотрансфор-
маторов. Панели дистанционных защит ПЗ-5 (ПЭ2105) чаще Bcero при-
меняются для выполнения резервных защит на мощных автотрансформа-
торах с высшим напряжением 220 кВ и более. Это определяется сл
дующими факторами.
Автотрансформаторы на крупных подстанциях являются важным
элементом знер.rосистемы. связывающим развип,Iе сети разных напря-
жении.
Сети. присоединенные к сторонам высшеrо и среднеrо напряжения
таких автотрансформаторов. оснащаются cтynенчап,IМИ дистанЦИонными
защитами. Обеспечениесоrласования токовых ЗaJ.цит автотрансформатора
с указанными защитами линий является часто очень сложной задачей.
Применение блокировки минимальноrо напряжения в токовых защитах
автотрансформаторов помоrает в ряде случаев обеспечить требуемую
чувствительность защи1ыI. однако решить одновременно с зтим вопросы
селективности и быстродействия защить! в случае применения на таких
автотрансформаторах токовых защит с блокировкой минимальноro на-
пряжения в большинстве случаев не удается.
6
с дрyroй стороны, представляет также большую трудность соrласо
ваНне дистанционных защит линий сети односо напряжения aвтoтpaнc
форматора (при отсутствии на нем полноценной дистаНЦИОННОЙ защиты)
с защи;тами ЛИНИЙ сети дрyroro напряжения. Это приводит 1( возмож
HЬJM неселективным отключениям линий сети ОДНОro напряжения при
КЗ в сети дрyroro напряжения, что приводит к нежелательному разви
тию повреждения' в энерroсистеме.
В связи с изложенным применение дистанционных защит в качестве
резерВНЫХ защит на автотрансформаторах является полезным и обос
нованным.
Панели П3 5 (ПЭ2105) содержат две ступени дистанционной защиты.
ОДНИМ из возможных вариантов является такое выполнение дистан
циоННОЙ защиты автотрансформатора. при ((Отором обе ступени защиты
ПЗ-5 (ПЭ2105) направлены в сеть одноro напряжения (высшеrо или
среднеro). При этом одна ступень защиты дЛя обеспечения высокой
чувствительности при удаленных КЗ выполняется по соrласованию чаще
всесо с третьими ступенями дистанционных защит ОТХОДЯЩИХ JШНИЙ.
В этом случае выдержка времени этой ступени защитыl оказьmается
значительной И составляет часто 5 с и более. Такое время отключе
ния КЗ, особенно при близких повреждениях, нежелательно. Увеличе
ние быстродействия резервноЙ защиты при близких КЗ обеспечивается
использованием друroй ступени защитыl ПЗ 5 (ПЭ2105). Вьщержка
времени этой ступени защиты выбирается по возможности по соrnа
сованию с первыми (мrновенными) ступенями дистанционных защит
отходящих линий.
Наличие двухступенчатой дистанционной защиты. на автотрансформа-
торе позволяет также значителЬНо повысить селективность при дальнем
резервировании. Это осуществляется блaroдаря тому, что дистанционные
защиты автотрансформаторов вьmолняются с опережающим действием
защитыl на отключение с ционноro (шиносоединительноro) выкл
чатепя. На рис. 2 показано, как улучшается селективность дальнеro
реэервноro действия защит в случае, рассмотренном на рис. 1. При
наличии на автотрансформаторахАТl иАТ2 подстанцииА полноценных
резервных защит в случае КЗ на линии Л4. не отключаемоro ero выклю-
чателем на подстанции А. ликвидация указанноrо КЗ осуществляется
опережающим отключением секционноrо выключателя подстанции А
и последующими отключениями выключателя высшеro напряжения ав-
тотрансформатора АТ2 и выключателя линии ЛЗ на подстанции В. После
Отключения секционноro выключателя подстанции А З.!iщита линии ЛI
на подстанции Б возвращается, так как рассматриваемое КЗ на ли-
нии Л4 электрически удаляется и пусковые реле защиты линии ЛI
возвращаются, что должно быть проверено расчетом (см. rn. 3).
защитыI автотрансформатора АТI и линии Л2 со стороны подстан
ции В также возвращаются, так как в них изменяется направление
ТОl(а КЗ или рассматриваемое КЗ также злектрически удаляется. Пик-
7
Рис. 2. Повышение эффективности пальнеrо резервирования
..
видация рассматриваемоrо К3 на линии Л4 в данном случае осуще-
ствлена без полной потери питания подстанции А и разрьmа транзитов
между подстанциями Б и В, что является результатом повышения
селективности действия защит.
Таким образом, выполнение дистанционной защиты автотрансформа-
торов, при котором обе ее ступени направлеНЬJ в сеть одноrо напряже-
ния (рис. З, а), обеспечивает наилучшее использование положительных
свойств этой защиты и является наиболее целесообразным. Однако для
т ой дистанuионной защиты требуется установка двух панелей на
каждом автотрансформаторе: одна панель направлена в сторону сети
вьц::шеrо напряжения, друrая в сторону сети cpeMero напряжения.
.цля резервирования отключения КЗ на ошиновке и в сети низшеrо на-
пряжения автотрансформатора станавливают отдельные защиты.
Панели дистанционных защит типа П3-5 (ПЭ2105) предусматри-
вают и раздельное использование имеющихся в них комплектов дистан-
пионных реле. При этом (рис. З, б) одна ступень з.ащиты выполняется
направленной в сторону сети высшerо напряжения автотрансформато-
ра, друrая ступень в сторону сети cpeMero напряжения. Такое при-
менение панелей не всеrДа полностью решает вопросы быстродействия,
чувствительности и селективности, поэтому может рассматриваться
как временное.
Применение панели для резервных защит блоков reнepaTop Tpaнc-
форматор в соответствии с современными требованиями резервирова-
ния отключения К3 в любой точке блока rенератор трансформатор
выполняется на основе принципа ближнеrо резервирования. Для зтоrо
устанавливается не менее двух быстродействующих защит от К3 в лю-
бой точке блока, например, дифференциальная защита [енератора, диф-
8
Рис. 3. Характеристики сопротивления срабатывания защиты автотрансформа
ТQpa:.
o,, п.вухcтynенчатая защита, направленная в сеть cpeЩIero напряжения б
одноступенчатая защита автотрансформатора; в оroюступенчатые защиты с
ускорением
ференциальная защита ОШИНОВКИ ВН, дифференциальная и rазовая
эащиты трансформатора блока и общая дифференциальная защита Bcero
блока (охватывающая reHepaTop, трансформатор и шины ВН). Поэтому
"а мощных блоках rенератор------трансформатор резервные защиты, BЫ
IJолняемые панелями П3-5, предназначаются Д,'IЯ резервирования отклю
чения К3, нешних для блока. При этом обе ступени защиты вьrnол-
няются направленными в сторону сети высшеrо напряжения блока. Как
и на автотрансформаторах подстанций, действие каждой ступени вы-
полняется с опережающим делением шин высшеrо напряжения. Позто-
му наличие двухступенчатой дистанционной защиты блока от внешних
К3 значительно улучшает чувствительность защит прилеrающей электро--
се]:И.
Улучшается также быстродеi:{ствие этих защит, особенно важное при
отключении близких внешних КЗ, не отключаемых защитами повреж-
денноrо присоединения. Что касается чувствительности второЙ ступени
при удаленных КЗ, то ее не Bcerдa удается обеспечить без принятия осо-
бых мер. При наличии нескольких крупных блоков, работающих на об-
щие шины, а также в случае длинных линий электропередачи, отходЯlЩiX
от этих шин, дальнее резервирование отключения КЗ на одноЙ линии
индивидуальными защитами каждоrо присоединения оказывается неосу-
9
ществимым. Поэтому совершенствова
ние системы резервных защит на круп-
ных электростанциях [1. 7 8] в н тоя-
щее время осуществляется как уста-
. новкой двухступенчатых дистанцион-
ных защит на блоках ceHepaTop TpaHC-
форматор, так и применением различ-
ных суммарных защит.
Вариант вьmолнения суммарной дистанционной защиты на стороне
высш'еrо напряжения крупной rРЭс рассмотрен на рис. 4. Показаны
шины высшеrо напряжения этой электростанции, соединенные по схеме
"шестиyrольника", к которым подключены три крупных блока и три
линии электропередачи. На данной I'PЭС кроме обычных основных и
резервных защит на каждом присоединении выполнена дополнительная
резервная защита. Эта защита предназначена дЛя резервирования отклю-
qенщr КЗ на линиях электропередачи, отходящих от шин rРЭС. Допол-
нительная защита содержит суммарный орсан, обеспечивающий селек-
тивность с индивидуальной защитой каждой линии, и избирательные
орсаны, определяющие, в направлении какой линии имеет место К3,
не отключаемое ее защитами. Суммарньiй орсан этой защиты вьmолнен
на основе панели П3-5. Эта дополнительная защита селективна не только
с индивидуальными защитами линий, но и с УРОВ ее выключателей.
Дополнительная защита при срабатывании повторно. действует на от-
ключение выключателей поврежденной линии. Если после зтоrо за ДО-
ПОЛНИтельное время К3 не прекращается. то зта защита отключает вы-
ключатели, ближаЙШИе к неотключившимся. При действии зтой послед-
ней ступени защиты сохраняется в работе один блок и транзит мощ-
ности'по ДВУМ линиям из трех.
На друrой электростанции вьmолнена дополнительная резервная за-
щита, отличающаяся от описанной выше. Эта элеКТРQстанция имеет
двойную секционированную систему шин с присоединениями, распреде-
ленными по ка)!Щой секции. Дальнее резервирование отключения К3 на
отходящих линиях, как и во мноrих друrих случаях, малоэффективно.
Селективность и чувствительность дальнеrо резервирования на данной
rРЭс увеличены тем. что на каждой секции шин установлена дополни
тельная защита. включенная на сумму токов блоков reHepaTop TpaHC.
форматор данной секции шин и ее шиносоединительноrо и секционноrо
выключателей. Суммарный дистанционный орсан защиты обеспечивает
селективность с защитами линий, отходящих от данной секции шин.
Эта защита действует только на отключение IllИносоединительноrо и
10
Рис. 4. Дополнительная резервная защита на
шинах rРэс
секlI,Ионно rо выключателей данной секции. После TaKoro деления шин
заЩИТЫ неповрежденной части электросети возвращаются, а защиты
присоединений секции H с повреждением осуществляют дальнее
резервирование с возросшеи чувствительностью.
Примеиение панели для выполнения защит шииосоединительиых и
сеКЦИОlПlЫХ выключателей. Автоматическое секционирование при К3
шин электростанций и подстанций, как бьто показано выше, во мноrих
случаях имеет высокую эффективность. Для автоматическоrо отклю-
ченИЯ при К3 шиносоединительных (IIICB) и секционных (СВ) выклю-
чатеЛей крупных noдстанций применяются дистанционные защиты, в том
числе панели П3-5 (ПЭ21 05) .
Как и в случае применения этих защит на автотрансФорматорах,
нанболее полноценно осуществляются быстродействие, чувствительность
и селективность защит ШСВ (СВ) при установке двухступенчатой дистан
ционной защиты в каждую сторону от ШСВ (СВ). ОднаК(> установка
двух панелей на каждом ШСВ (СВ) считается в настоящее время слиш-
ком дороrой как по количеству дефицитноrо оборудования, так и по
трудозатратам на их обсЛУЖИВЩlИе. Поэтому такое вьmолнение дистан
ционной защиты на ШСВ (СВ) применяется редко, в случаях выполне
нин автоматическоro секционирования шин крупных rрэс и подстан
ЦИЙ 5 750 кВ.
rораэдо чаще для выполнения защиты ШСВ (СВ) применяют YCTaнOB
ку одной папели ПЗ 5 (ПЭ2105). При этом одну ступень защиты вы-
полняют направленной в сторону одной, например первой системы
(се ции) шин, а дрyrую в сторону второй.
Одноступенчатое выполнение зюцитыI ШСВ (СВ), естественно,оrрани-
чивает одновременное выполнение быстродействия, чувствительности и
селективности. Чаще Bcero в таких случаях приходится принимать реш
вие с частичным выполнением указанных осцовных требований. опред
ленным приоритетом oworo из них за счет более низкоrо качества
друrоrо.
При разработке схем и расчете параметров срабатьmания защит
ШСВ (СВ) следует принять во внимание некоторые особенности. Одной
из них является необходимость у ч е т а ш у н т и р у ю Щ е r о в л и я-
н и я параллельных ветвей сети, в которой установлены эти выклю-
чатели (рис. 5). Это влияние сказьmается как на селективности и бы-
стродействии. так и на чувствительности защиТ ШСВ (СВ) (в ряде слу-
чаев положительно). Так, селективность этих защит часто повышается
от Toro, что до нарушения симметрIIИ электрической схемы сети эти
выключатели обтекаются малым током и их защиты не работают. Ha
пример. при К3 на линни НЗ у шин подстанции В до отключения вы-
КЛючателя поврежденной линии этой подстанции защиты ШСВ на под-
станции А обтекаются малым током К3, а после отключения линии НЗ
со стороны подстанции В ток в защите ШСВ на подстанции А возрастает
и чувствительность защитыI увеличивается. Однако этот же факт сни-
11
r
'\.,
Рис. 5.lJlунтирующее влияние сети при каскадном ОТIOlючении К3
жает чувствительность эащиты на ИСВ при удаленных К3 в сим-
метричной сети. Быстродействие этих защит также может быть сни-
жено по этой же причнне. Поэтому общую однозначную оценку
шунтирующеrо влияния сети на дистанционную эащиту Шев дать
затРУДlштельно.
Друroй особенностью, которую необходимо учитывать при разработ-
ке защит на тсв (СВ), является <;ледующее. Отключение ШСВ (СВ)
при' нормальном состоянии электрической сети обычно не приводит к
обесточиванию потребителей или потере rенерирующих источников".
ИСПQльзование этой особеННОСТI} защит ИСВ (СВ) позволяет выполнять
их более быстродействующими за счет определенноrо снижения селек-
тивности.
Эффективным является применение панелей пз-s (ПЭ21OS) дЛЯ
автоматичеСКGrо секционирования участков сети с параллельными ли.
ниями. В этом случае защиты пз-s (ПЭ2105) включаются на сумму
токов параллельных линий и выполняются направленными к шинам.
Такие защиты вьmолняют на отключение ШСВ (СВ). На рис. 6 пока-
зано, что в результате автоматическоro секционирования шин подстан-
ции Б в УС!lОВИЯХ резервирования отключения поврежденной линии не
....
Б
А
в
'u
Рис. 6. Секционирование сети с параллельными линиями
12
нарушается транзитная электропередача между подстанциями А и Б. а
ТaI<:же сохраняется элеI<:Тропитание части потребителей подстанции Б.
В практике применения панелей П3-5 есть случаи реконструIOlИИ их
с целью улучшения защитных характеристик На рис. З, в показаны
хараКтеристики срабатывания дистанционной защиты автотрансформато
ра. вьmолненной на крупной узловой подстанции. }].ля ускорения ОТI<:ЛЮ-
чениЯ блИЗI<:ИХ К3 на панели П3-5 установлена дополнительная ступень
защитЫ. выполненная при помощи одноrо комплекта реле сопротивле--
пия типа КРС-2. Контакты промежуточных реле (повторителей долол
нительных реле сопротивления) введены в лоrические цепи CTaHдapT
ной панелИ так. что лри одновременном срабатывании двух комплеI<:ТОВ
реле сопротивления (эта область заштрихована на рис. З. в) защита
срабатывает с ускорением. Например. при близком К3 в сети вьiсшеrо
напряжения работают kpc-з и КРС-2 nоп . При К3 в сети среднеrо Ha
пряжения работают КPC 2 и КРС-2 nоп . На друrой крупной подстанции
выполнена дистанционная защита с характеристикой срабатывания
по рис. З. б. но тaI<:же с ускорением стандартных ступеней дистанuион-
ной защиты при близких К3. }].ля этой цели использованы два комплек
та минимальных реле напряжения, установленных дополнительно на
стандартной павели. Один комплеI<:Т реле напряжения ПОДI<:Лючен к
трансФорматору напряжения стороны высшеrо напряжения. Этот
комплект реле высшеrо напряжения введен в цепи защиты так, что
при одновременном срабатывании этоrо комплеI<:Та и дистанционноrо
реле. направленноro в сторону сети высшеrо напряжения, защита сраба
тывает с ускорением. Аналоrично в шолнены цепи nруrой ступени за
щиты. направленной в сторону сети среднеrо напряжения.
.2. ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ И УСТРОЙСТВО ПАНЕЛЕЙ
ДИСТАНЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ ТИПА ПЗ-5 (ПЭ2105)
Панели содержат комплект реле сопротивления первой ступени за
щиты AKZ 1, щ)мплект реле сопротивления второй ступени защиты
AКZ2. устройство блоI<:ИровI<:И защиты при качаниях АКВl, устройствО
6лОI<:Ировки защиты при неисправности цепей напряжения АКВ2. Tpex
фазное реле тока КАl. а также реле времени. промежуточные и указа-
тельные реле. испытательные блоки и друrую аппаратуру. Элементы
устанавливают на стандартной llанели размером 800 х 2400 х 550.
Дистанционный opraн первОЙ ступени AKZ 1 защиты вьшолнен на ос-
нове комплекта реле сопротивления типа КРС-2. Это устройство содеJr
жит три направленных реле сопротивления KZl, KZ2 и KZ3. каждое
.из которых включено на соответствующие сочетания электрических
величин для измерения сопротивлР.ния междуфазной петли К3. Кроме
Toro. в комплект AKZl входят промежуточные и указательные реле.
искроrасительные и друrие элементы. Полная схема цепей перемен-
,Horo тока и напряжения комплеI<:Та AКZ 1 приведены на рис. 7. а. Про
13
С5
r: b Х1
I 1ПК
2Ь
2ПК КlЗ o-rst;<
3ПК
IJПК
L.:..
0.)
6)
, ..),
SX10
а 5
8
TV
20"/0
,4- А f
1"
/)
:::) .
lflК 0.25
2пK
"""1"].
R1Ч C
ЧаО 5a
( a 8)
Рис. 7. Принциnизлъная схема комплекта реле сопротивления AKZl типа KPC 2:
а цепи переменноrо тока и нзлряжения; б цепи постоянноrо тока; в цепи реле сопротивления
межуточные реле и друrие элементы коммекта AКZ 1 в схеме панели
ПЗ 5 ИСПОЛЬЗУЮТСЯ R несколько измененном виде, как это показано
на схеме рис. 7, б.
Направленные реле сопротивления выполнены на основе сравнения
абсолютных величин. Реаrирующим opraнoM схемы сравнения является
мапmтоэлектрическое реле с мощностью срабатываlПiЯ примерно
2 . НТ 7 Вт при токе срабатывания не более 1 О мкА. Схема сравнеlПiЯ
с.одержит два выпрямительных моста, включенных на баланс напряже
ний. К одному мосту подводится напряжение, пропорциональное току
в защищаемом элементе. Выпрямленное НапряжеlПiе.с выхода моста
создает в реarирующем opraHe вращающий момент в сторону сраба-
тываниЯ реле, поэтому этот контур реле назьшается рабочим. Можно
записать, что Л р = !siL к ApyroMY выпрямительному мосту подводится
тормозное напряжение, действие котороro протнвополо жно, а числен
ное значение равно Лт = ku!l !sil.: При IЕтl < IEpl выпрямительный
мост. тормозноrо контура закрыт противодействующим напряжением,
создаваемым на выходе выпрямительноro моста рабочеro контура, по
реаrирующему opraHY протекает ток в направлеlПiИ ero срабатывания.
При достижении им значеlПiЯ тока срабатьшания реаrирующий opraH
срабатывает. Принимая приближенно ток срабатьшания реаrирующеrо
opraHa равным нулю, уравнеlПiе срабатываlПiЯ реле сопротивлеlПiЯ
можно записать в виде
Iku!! 15i!.1 .s;;; l15iп,
(1)
rAe y,l напряжение и ток, подводимые к измерительным входам реле
сопротивления; ku козффициент трансформации промежуточноrо
трансформатора напряжеlПiЯ на входе соответствующей измерительной
цепи реле; 15; коэффициент, численно равный эде на вторичной об-
мотке трансреактора на входе токовой измерительной цепи реле при
токе 1 А в ero первичных обмотках (при Соrласном последовательном
их включеlПiИ) .
Разделив обе части уравнеlПiЯ (1) на ku!., получим следующее условие.
срабатывания реле:
k. k.
Z .s;;; (2)
ku ku
В коМWJексной 1UI0скости сопротивлений это уравнеlПiе соответствует
окружности, проходящей через начало координат и имеющей диаметр,
k.
2 1
равныи вектору
ku
Такая характеристика срабатьшalПiЯ реле не обеспечивает четкой ero
направленности. Начало координат, в котором установлена рассматри-
ваемая защита, находится на rраничной линии характеристики сраба-
тьmания. При КЗ I3 этой точке поведение реле неопределенно. Для нс-
16
TAV
:11
:11
!и.!!..
fm
Рис. 8. Упрощенная схема реле KPC 2
ключения ВОЗ'10ЖНЫХ при этом нежелательных срабатьтаний реле при
К3 "за спиной" конструкция реле выполнена так, что действительная
характеристическая окружность реле имеет смещение в 1 квадрант комп-
лексной плоскости на 1 2% ее диаметра. Создаваемая при этом "MepT
вая зона" при двухфазных К3 в начале защищаемоrо присоединения
устраняется введением в рабочий и тормозной контуры напряжения
подпитки. Напряжение подпитки Еп образуется от напряжения непо
врежденной фазы при помощи трансреактора таким образом, что ero
фаза совпадает с фазой напряжения 15i!.:. Полное уравнение срабатьтания
реле при этом принимает вид
\ku.!! !fi!... + Лпl Ik;L + gnl.
(3)
Уnpoщеннця принципиальная схема реле сопротивления комплекта
AKZI npиведена на рис. 8. При малых значениях Еп по сравнению с
kuI/ характеристика реле в комплексной плоскости практически не
искажается, так как одинаковые электрические величины вводятся в
обе половины уравнения. При близких К3, коrда значение kuI/ близко
к нулю. уравнение срабатьmания реле может быть записано в виде
\fп !f;!,! IЛп + !f;!J.
(4)
Это уравнение соответствует характеристике срабатьтания реле Ha
пj:>aвления мощности, а так как !iп и ku!! совпадают по фазе, то линия
максимальных моментов TaKoro реле- направления мощности совпадает
С yrлом максимальной чувствительности реле сопротивления.
При трехфазном К3 в начале защищаемоrо участка устранение
"мертвой зоны" реле обеспечивается особой конструкцией контура Ha
Пряжения подпитки. Этот контур, содержащий (см. рис. 7, в) индук-
2 6233
17
тивность первичной обмотки трансформатора TVJ и емкость конденса-
тора С4, настраивается на 50 fц, так что при трехфазном К3 вблизи
места установки защиты напряженне !l n снижается постепенно в тече-
ние нескольких периодов, обеспечивая четкую работу реле сопротивле-
ния "по памяти". Контур "памяти" позволяет осуществить надежное
действие защиты только в защитах без вьщержки времени. Кроме Toro.
кон1)'р "памяти"не исключает отказ реле сопротивления при включении
защищаемоrо присоединения на трехфазную закоротку и питании цепей
напряжения защиты от трансформатора напряжения, установленноrо на
данном присоединении. Для устранения отмеченных недостатков в реле
сопротивления комплекта AKZ 1 предусмотрено использование смеще-
ния характеристики срабатывания в 111 квадрант комплексной плоскости
сопротивлений. Смещение осуществляется введением в рабочий контур
схемы сравнения дополнительной ЗДС, пропорциональной подводимому
току, а также включением в тормозной контур дополнительноrо ре-
зистора RJ9.
При эксплуатации маrнитоэлектрических реле бьmи выявлены серьез-
ные недостатки: возможность застревания подвижной части из-за появ-
ления коррозии внутри кожуха реле, случаи повреждения изоляции.
Коммутационная способность контактов маrнитоэлектрических реле
мала. Невозможен восстановительный ремонт этих реле. По зтим причи-
нам бьm разработан полупроводниковый нуль-индикатор, исполнитель-
ным реле KOToporo является достаточно мощное электромаrнитное реле.
Нуль-индикатор содержнт усилитель, обладающий релейным зффектом.
Усилитель выполнен на основе двух микроэлектронных схем. Наrрузкой
усилителя является выходной блок. Усилитель и выходной блок нуль-
индикатора получают питание от специальноrо блока питания. Устройст-
во и принцип работы полупроводниковоrо нуль-индикатора более под-
робно описаны в [5J.
в реле КРС-2 предусмотрено ступенчатое изменение уставок смеще-
ния характеристики срабатьmания в 111 квадрант. Уставки смещения
имеют значения 0,06; 0,12; 0,2 в -долях сопротивления срабатьmания при
отсутствии смещения.
Возможно выполнение смещения и больше 20%. Для этоrо необходи-
мо увеличить до нужных пределов сопротивление RJ9. Однако следует
иметь в ВИДУ, что увеличение смещения сопровождается увеличением
тока точной работы реле. В комплекте AKZ 1 можно выполнить смеще-
ние 0,5 при помощи исключения из тормозноrо контура напряжения
компенсации, пропорциональноrо подводимому к реле току. Получаю-
щаяся при этом характеристика срабатывания реле, а также примерная
зависимость сопротивления срабатьmания от тока в реле Zc, р = f(i p )
приведены на рис. 9, б. При введении смещения в 111 квадрант напряже-
ние подпитки!lл из схемы реле исключается.
Для улучшения отстройки реле сопротивления от режима наrрузки
в реле сопротивления комплекта AKZI предусмотрена возможность
18
:I
Ц3
Ц2
0,1
5) О 1 2 3 If ip,A
Х
Рис. 9. Характеристики срабатывания реле KPC 2:
a' окружность со смешением в 1 квадрант; б окружность с 50% HЫM смсще
нием в IП квадрант (с центром в начале координат); в окружность и эллипс
без смещения; z окружность и эллипс со смещением в 111 квадрант
вьmолнения эллиптической характеристики срабатьmания. Для этой
цели используется торможение реаrирующеrо opraHa схемы сравнения
наПряжением переменной составляющей 100 [Ц, обраэующейся после
двухполупериодноrо выпрямления и имеющей наибольщее значение в
напраВ.:lении, отличающе'\1СЯ на :t90° от линии максимальной чувстви-
19
тельности. Характеристика срабатывания реле при этом оказывается
близкой к эллипсу. Отличие полученной характеристики от окруж
ности измеряется отношением малой оси эллипса к ero большой оси.
В реле AKZ I предусмотрено ступенчатое изменение этоrо отношения.
Соответствующие уставки отношения осей эллипса имеют следующие
значения: 0,5; 0,65; 0,8. Возможно использование эллиптической ха.
рактеристики со смещением ее в 111 квадрант. При этом уставки CMe
щения будут 0,055; 0,11; 0,18.
Возможный ход характеристик срабатывания реле сопротивления
AKZ 1 приведен на рис. 9, в и z.
Сопротивление срабатывания реле сопротивления может быть OTpe
rулировано [тавно в пределах от 5 До 100 Ом на фазу (от I до 20 Ом
на фазу)*. Реrулировка осуществляется изменением числа витков на BTO
ричной обмотке промежуточноrо трансформатора TV и изменением
положения потенциометрa.R 13 (см. рис. 7. в) .
Высший предел сопротивления срабатывания реле может быть yвe
личен путем уменьшения доли напряжения, снимаемоrо с потенцио-
метра R13. Однако при этом возрастает ток точной работы реле сопро.
тивления. Поэтому при использовании указанноrо способа необходимо
cTporo контролировать получающуюся величину действительноrо тока
точной работы. Как показал опыт эксплуатации, при такой реrулировке
вполне допустимым оказывается использование реле сопротивления
AKZI при уставке 150 175 Ом на фазу (30 З5 Ом на фазу) для xapaK
теристики реле в виде окружности.
Комплектное устройство AKZ 1 кроме трех описанных реле сопро-
тивления содержит промежуточные реле KL1. KL2 и KL3 (см. рис. 7, б).
выполненные на базе реле серии РП-220. Эти промежуточные реле яв
ляются повторителями маrнитоэлектрических реле. Напряжение на
контактах маrнитоэлектрических реле не должно превышать 125 В,
поэтому в комплект встроен стаБЮ1Изатор напряжения, выполненный на
стабилитронах VD1. VD2. VD3 и балластном резисторе R20. Для уве-
личения быстродействия промежуточных реле-повторителей примснена
форсировка их в момент срабатывания при помощи кондснсаторов
С5, С6 и С7. шунтирующих соответсшенно резисторы R21. R22 и R23
в первый момент после подачи питания к обмоткам реле KL1. КI.2 и
КLЗ. В цепях промежуточных реле-повторителей установлены пере
мычки, позволяющие использовать каждое реле в отдельности или
все одновременно.
В комплекте AKZ 1 установлено также указательное реле КН типа
PY 21.
Дистанционный opraH второй ступени AКZ2 защиты выполнен на oc
нове комплекта реле сопротивления типа КРС-3. Это устройство, так же
как и описанное выше устройство AKZI типа КРС-2, содержит три Ha
*в скобках приведсны данные для nятиамnсрноro устройства.
20
правленныХ реле полноro сопротивления KZl, KZ2, KZ3, каждое из
коТорых включено на линейное напряжение и разность фазных токов.
Предусмотрена возможность включения реле на фазные напряжения.
кроме треХ реле сопротивления комплект AKZ2 содержит промежуточ
ное реле, сиrнальную лампу, искроrасительные и друrие элементы.
Полная схема цепей перемеНАоrо и постоянноrо тока комплекта
AКZ2 приведена на рис. 10.
В основу направленноro реле сопротивления положена схема cpaв
нениЯ абсолютныХ значений двух электрических величин. Реаrирующим
орсано м схемы сравнения является также высокочувствительное Mar
а Ь с О
12 1'/ @
21 +
V.D1
V.D2
V])J
SX2
220
R3
R2
ни
39
ки.2 KL1.3
@_. .-'<. ---@ @r--/
5}
Рис. I О (а, б,
21
яи
Н11/
Н15
2ПК
I/ПК
SX7
а 6
8)
О
20
1/0
60
80
15
10
5
О
1/
;J
2
1
О
Н18 TV
.
Н19
Н20
Н21 х.а?
.
.
73.
.
Н22
PIIc. 10. Принципиальная схема реле AKZ2 типа КРС-3:
а цепи перемеиноrо тока и напряжения; б цепи постояиноrо тока; в цепи реле СОПРОТИВ1IСННЯ
lр
Рис. 11. Упрощенная схема реле КPC 3
нитоэлектрическое реле. Схема сравнения содержит два ВЫllрямитель
ных моста, включенных на циркуляцию токов. Упрощенная принци
пиальная схема реле приведена на рис. 11.
К одному выпрямительному мосту (VSl) подключено напряжение,
пропорциональное току в измеряемой цепи и создающее в реаrируюшем
opraнe ток, направленный в сторону срабатывания реле. Этот контур
реле является рабочим, а напряжение, действующее в этом контуре,
Ер = !i.!.:. Ко второму вьmрямительному мосту (VS2) подводится Ha
пряжение Ет = ku!! 1521, являющееся тормозным, так как создает в
ре рующем opraнe ток, противоположный рабочему.
Уравнение срабатывания реле может быть записано в виде
Iku 152Л 1 111,
(5)
rAe !/;.l напряжение и ток, подводимые к измерительным входам pe
пе; ku коэффициент трансформации промежуточноrо трансформатора
напр ения TV реле; l51 коэффициент, численно равный ЭДС на вклю
ченной в рабочий контур вторичной обмотке трансреактора ТА V2 при
токе через последовательно соединенные первичные обмотки 1 А;
!i2 .-:--- коэффициент, численно равный сумме ЭДС вторичной обмотки
трансреактора ТА V2, включенной в тормозной контур, и вторичной об
мотки трансреактора ТА Vl при подведении к последовательно соединен
ным первичным обмоткам трансреактора тока 1 А.
Разделив обе части уравнения (5) на kul, получим
I z !2 I I !.1 I .
ku ku
Если обеспечить условие l52 = k..l = &, то на КОМIUIексной IUIоскости
СОпротивлений уравнению (6) соответствует окружность, проходящая
(6)
23
Рис. 12. Характеристики срабатывания реле
KPC 3
через начало координат, диаметром KO
торой является вектор 2 f5i/kll. Если
k 2 *" k., уравнению (6) будет соответ-
ствовать окружность при 2 < 1, OXBa
тывающЗя начало координат, а при
R !s.2 > f5.1 смещенная вдоль линии макси-
мальной чувствительности в 1 квадрант
комплексной плоскости сопротивлений. В реле AKZ2 значение смещения
реrулируется изменением абсолютноrо значения коэффициента k 2 .
Характеристики срабатывания реле при отсутствии и наличии смещения
приведены на рис. 12.
Трехфазное реле тока КА 1 Тlша РТ-40/Р (рис. 13) предназначено для
предотвращения ложноrо срабатывания защиты, в которой в качестве
исполнительных opraнoB реле сопротивления применены маrnитоэлек-
трические реле. Контакты маrnитоэлектрических реле MorYT оказаться
замкнутыми при отсутствии тормозноl'O электрическоrо момента. Top
мозной электрический момент создается напряжением, подводимым к
реле сопротивления. Цепи напряжения защиты MorYT бьпь подключены
к ТН, подключенному к обмотке низшеrо напряжения защищаемоrо
трансформатора. В этом случае при включении трансформатора под на-
пряжение защита моrла бы помешать включить исправный трансформа-
тор, так как цепь на отключение от замкнутых контактов мarнитоэлек
трических реле может образоваться раньше, чем к реле сопротивления
будет подведено тормозное напряжение. Измерительный ТН зашиты
может быть подключен также и со стороны высшеrо или среднеrо напря
жения силовоrо трансформатора. Возможно снятие напряжения и с Ш1Ш-
Horo ТН, питающеrо защиту. Неправильное действие защиты при этом
мошо бы, например, заблокировать успешное АПВ шин.
В связи с указанным в схему защиты введено трехфазное реле тока,
контакты KOToporo контролируют пусковую цепь защиты и в случае
отсутствия тока по цепи защищаемоrо трансформатора не позволяют
образоваться ложной цепочке отключения.
Ток срабатьmания трехфазноrо реле тока при разработке конструк-
ции панели выбран меньше тока точной работы реле сопротивления
второй ступени защиты, что обеспечивает надежное действие защиты при
К3 в пределах защищаемой зоны. В особых случаях возможно повыше-
24
R
БХ
ЕА
r ..,
I I
I К 1 / 3 I
е>-----'".........о I
I I
I ,....<> I
I I
L ...J
W Ч С
Рис. 13. Принципиальная схема трехфазпоrо реле тока КАl типа PТ 40/P
ние чувствительности реле тока включением ero на разность фазных
токов. При этом две ero обмотки, имеющие одинаковое число витков,
соеДИНЯЮТСЯ последовательно (соrласно) и включаются в цепь тока
одной фазы, а третья обмотка включается на ток друroй фазы. При КЗ
на этих фазах намаrничивающая сила обмоток складывается, что при
водит к увеличению чувствительности реле. Конструкция трехфазноro
реле тока типа PT 40/P рассмотрена в [5].
Блокировка при качаниях АКВl. ДЛя предотвращения неправильноrо
действия при качаниях в защитах ПЗ 5 (ПЭ2105) применяют CTaHдapT
ные устройства типа КРБ 125 (панель ПЗ 5/l) или КРБ 12б (панель
ПЗ-5/2). Эти устройства подробно описаны в литературе, поэтому в дaH
ной книrе приведены лишь краткое описание принципа действия этих
блокировок и особенности их примснения на панелях ПЗ 5/1 и ПЗ 5/2.
Блокирующее деЙСllще этих устройств осуществляется за счет тоro,
что качания, сопровождающиеся, так же как и КЗ, возрастанием тока
и одновременным снижением напряжения, являются симметричным
трехфазным режимом. В отличие от качаний КЗ сопровождаются поя в..
лением несимметрии.
В устр йстве КРБ 125 пусковой opraH реаrирует на несимметрию
напряжений, а в устройстве КРБ 126 на несимметрию токов. При
трехфазных КЗ несимметрия появляется кратковременно, однако
пусковые opraнbI успевают обнаружить эту несимметрию даже при
Включении на трехфазную закороТКу быстродействующеro выключа
теля BbIcOKoro напряжения. Факт появления несимметрии фиксируется
лоrической схемой блокировки и является признаком, по которому
осуществляется пуск рабочих цепей дистанционной защиты. При OT
СУтствии несимметрии отсутствует пуск защиты, т.е. осуществляется
ее блокировка.
.схеIv!ыIстройствB КРБ 125 и КРБ 12б приведены на рис. 14 и 15, а их
параметры и конструкция аналоrичны устройствам блокировки при
качаниях, подробно рассмотренным в [6]. .
Следует отметить, что в панелях ПЗ 5 предусмотрены стационарные
цепи для дополнительной защиты от длительноrо появления несиммет
РИН. )lля этоrо используется контакт пусковоro реле блокировки при
25
2'/
КУ2.1
21
JO } .3.2 r0
L2 KL
O КL1.Ч /;\
5 """"i. ..u
t';;\. ки. 5 @
11
@ KL1. 6 t;C\
13 . "i- &
<v, Ю.. .'
@ K V2 .2 @
8 "'1.)t.КL3.ч @
а) KV2 KL2.2
310
.
VS1
а
sx
Рис. 14. ПрИНЦИllиальная схема устройства блокировки при качаниях АКВI типа
КРБ 125:
а uепи постоянноrо тока; б uеnи псремениоrо тока и напряжения
качаниях, замыкающий при появлении несимметрии цепь обмотки pe:Ie
времени КТ4, контакт KOToporo может использоваться в выходных
оперативных цепях.
Блокировка при неисправностях цепей напряжения защиты АКВ2.
Устройство предназначено для блокировки защиты и сиrнализации при
обрывах или К3 в цепях вторичных обмоток измерительноrо трансфор
26
А
в
с
О
JO и)...,..!!:!..
KL ......., I "'1- KLJ.2
/([.2 rё'\. KLH 0
7
r;:;-. KL 1. 5 @
\!J "'i- 11
@ з КL1 . 6 t:'C\
""'-
@-т КI.."{, ':!:.'?-r69J
З .2.J
@ K V 1.2 @
Ku e"'i- 'jt-KL J.IJ 1
а) @--.../
21
. т
а SX1 l!.... CIJ
5
6
SX/I
"
5)
KL2.
a
Ь
с 20
;;
;'15. Принципиальнаи схема устройства блокировки при качаниих АКВI типа
-( А26 :
":",: цепи постоинноrо тока; б uепи переменноrо тока и напрщкении
а Ь с О
R1
R2
RJ
w.,
н к и
Рис. 16. Принципиалъная схема блокировки при неисправности иепей напряжения
АКВ2 типа КРБ 12
матора напряжения, к которым подключены цепи реле сопротивления
защиты. В панелях пз s для этой цели применено модернизированное
устройство на основе нзвестноrо устройства типа КРБ 12. Модернизи
рованное устройство срабатывает .при обрывах oAНoro, двух или (в OT
личие от КРБ-12) трех фазных проводов или нулевою провода вторич-
ных цепей ТН, а также при К3 в них, сопровождающихся отключением
автоматических выключателей или предохранителей. Однако применен
ное устройство, так же как и устройства типов КРБ 11 и КРБ-12, не
обеспечивает' блокирования защиты при потере питания ТН со стороны
ero первичных высоковольтных обмоток.
Действие устройства основано на сравнении суммы трех фазных Ha
пряжений обмотки трансформатора напряжения, соединенной в звезду,
с напряжением обмотки трансформатора напряжения, соединенной в
разомкнуТЫЙ треуrольник. Принципиальная схема устройства приведена
на рис. 16, описание ero работы дано в [17].
Цепи перемениоrо тока и напряжения панели. Конструкция цепей
переменноrо тока и напряжения панелей пз-s выполнена с учетом раз-
личных вариантов их использования.
На рис. 17 прнведена схема цепей переменноrо тока и напряжения па-
нели П3 S/2 при использовании каждой ступени для создания OДHOCTY
пенчатых дистанционных защит на сторонах высшеrо и среднеrо напря-
жения автотрансформатора. Направленность включения реле сопротивле-
ния в этой схеме различны: при этом токовые цепи панели подключаются
к разным трансформаторам тока [16]. Цепи напряження в схеме рис. 17
28
БС2
AKZ1
l
I
I
I
I
It
{:; <..
--<>--
1ПК.
l' 2ПК KZ1
А JПК.
ifПК
-<+- "1
2Ь "
"Ь.
6Ь ;--
8Ь.'
--<>--
1ПК ..
2ПК KZ2
r" JПК"
ifПК
--<>--
1ПК.
А 2ПК ки
JПК ..
-<+-
2Ь ..
"Ь. <.
6Ь ::.
8М .,
Рис, 17.
J 5
F'I
7 9
· :,]
J
1<:
/. :/
Реле
coпpoтив
ленuя
1 ступени.
AKl2
I
--о-- -< I
1 8а
2 Kl1 8Ь
3
""
--о-- -<
1 8а
2 Kl2 8Ь
J
If
--о-- -<
1 КП 8а
2 8Ь
J
If
....... ---<>--
7 КА1 5
2 If
8 6
ЗО 2'1 26 28 ---<>-- ---<>--
31 25 27 29 АКВ1 18
20
21 89
Реле
conpoти8
лени я
Л ступени
ТреХфазное
реле
mOl<a
типа
р т 'lО/Р
УстройстВо
ОЛОl<иРОВl<и
при
I<ачаниq
типа
кРБ 126
Продолжсние рис. 17.
7 # 7
SG1 ':. . 6(;2
q. 8 q. 8
33 3/f 35 36
АКВ2
УстройстВо
алокиро8кu.
при.
Heиcпpa8нo
ти цепей
напряженu.я
типа
КРБ 12
,.,
l.
Положенu.е u.спытательных алоко8 при. снятой рааочей крышке
I i ;B *
5 6565656
7 8 7 8 7 8
9 10
11 12
Рис. 17. Принципиальная схема цепей nepeMeHHoro тока и напряжения naнели ПЗ.5/2
по казаны для случая подключения' защиты к трансформатору напряже
ния на стороне низшеrо напряжения автотрансформатора. Для исключе
ния фазовоrо сдвиrа напряжений, создаваемоrо соединением обмоток
автотрансформатора по определенной rруппе, в зтой схеме цепи напря
жения панели включены на фазные напряжения по отношению к нулевой
точке системы междуфазных напряжений трансформатора напряжения
со стороны низшеrо напряжения автотрансформатора.
Цепи операmвноrо ПОСТОЯlПlOrо тока панели и действие защиты.
На рис. 18 и 19 приведены схемы цепей оперативноrо постоянноrо тока
и сиrнализации панеЛИ. Положение контактов в этой схеме соответствует
отключенному положению выключателей автотрансформатора и снятому
с панели питанию ее оперативным постоянным током. При нормальном
включенном состоянии защиты и нормальном рабочем состоянии защи-
щаемоrо автотрансформатора по сравнению с изображениым на указан-
ном чертеже имеют место СЛедУЮщие изменения в схеме защиты.
В комплекте AKB 1 через замкнутый размыкающий контакт KL3.1
срабатывают реле KLl и KL2. Реле KLl своим размыкающим контак-
том KLl.2 дешунтирует обмотку реле KL3, которое срабатывает и
размыкает свой контакт KL3.l, блаrодаря чему подrотавливается к ра-
боте пусковая цепь блокировки от размыкающеrо контакта KVl.l
или КAl.l (соответственно в панели ПЗ-5/1 или ПЗ 5/2) пусковоrо
реле, реаrирующеrо на появление несимметрии. Сработавшие перед
зтим реле KLl и KL2 комплекта АКВl удерживаются через замкнув-
щийся контакт KLl.l реле KLl. Размыкаются контакты KLl.3 и KL3.2
комплекта АКВl в цепи пуска защиты, а также контакты KLl.4 и KLl.5
этоrо же комплекта в цепях соответственно первой и второй ступеней
защиты. Остальные реле постоянноrо тока находятся в обесточенном
состоянии и их контакты остаются в положении, изображенном на схеме.
Контакт трехфазноrо реле тока КА 1 в пусковой цепи защиты может
быть разомкнут или замкнут в зависимости от тока наrрузки по защи
щаемому автотрансформато ру.
Реле KV2 или KVl (соответственно в панели ПЗ 5/1 или ПЗ 5/2) кон-
тактом KV2.2 комплекта AKBI подсоединяется к рабочему напряжению,
и их контакты KV2.l (или KVl.l) в комплекте AKBI замыкаются.
Пуск защиты осуществляется при срабатывании блокировки при ка-
чаниях, которая реаrирует на появление при КЗ несимметрии в токе или
напряжении. Для пуска защиты при трехфазных КЗ предусмотрена фик
сация кратков ременноro появления несимметрии в процессе возникно-
вения трехфазноrо КЗ.
При появлении несимметрии размыкается размыкающий контакт
KVl.l (KAl.l) пусковото реле KVl (КА/) комплекта AKBI, через KO
торый получали питание обмотки реле KLl и KL2 комплекта. Эти реле
обесточиваются и переключают свои контакты. Замыкаются контакты
KLl.3 в цепи пуска защиты, а также контакты KLl.4 и KLl.5 в цепях
первой и второй ступеней защиты.
32
w
I
0\
'"
""
""
I
I
I
,
I
I
I
I
I
f
L
I
R23 С7 1
I
I
I
I
I
I
I
t
...J
78
59 58
737i1
AKZ1 ]
r 1
Kи.1
L
AKZ2
r КLЙ '
L J
.......
)J..
11.
КА1
r - l
80 81 L .J
о
76 75
Рис. 18.
1
Реле
сопроти8ления
1 ступени
1l.'1" (; .. '2.
...... 1117
Цепи
пуска.
защиты
VJJ1 VJJ2
VJJ3
Реле
сопротиВления
Л ступени
19
AKl1
," I
I KL2.
L
Реле
Времени
I ступени
AKl2
AKl1 ..,
r:: 1 IKL1.2 I
ки2 I
L . .J
Реле
Времени
Л ступени
111
е р ис. 18.
Продолжени
-'Y p;.
. .
КТ'" РеАе Времени.
защиты от
иеси.NNетри.ч
HOZO 1<3
r
I
I
I
1
I
I
I
I
I
1
L
R3 1<11.1
KL2.1
Н6 к 11. 2
KV1.1 (/(V2.1)
Н5
21
89
УстройстВо
ОАОКи.роВии.
nри.
кйчаии.RХ
типа
/(РБ 126
Рис. 18. Принципиальная схема опсративноro тока пансли ПЗ-5/2 (ПЗ-5/1). ОбоЭllaЧСНИJI В скобках относится к пансли
ПЗ-5/1
Трехфазное реле тока при К3 надежно замыкает свой контакт КА1.
Если возникшее К3 находится в зоне той или иной (или обеих) ступени
защиты, в пусковой цепи защиты замыкаются контакты KL2.1 и KL1.l
реле-повторителей реле сопротивления первой и второй С"Iупеней защиты
(комплекты AKZ) и AКZ2 соответственно). При этом обеспечивается
про хождение пусковоrо сиrнала к обмоткам промежуточных реле
KLl и KL3 комплекта AKZ 1, являющихся повторителями пусковых
реле защиты. При срабатывании этих реле контакты KL3.l и KL3.2 под-
rотовпЯЮТ измерительные цепи первой и второй ступеней защиты соот-
ветственно, а контакты KL1.2 шунтирует контакт KL1.3 комплекта
АКВl в цепи пуска защиты, осуществляя фиксацию пуска защиты при
трехфазных К3. Параллельно контакту KL1.3 комплекта АКВl под-
ключен также контакт KL3.2 тoro же комплекта. Этот контакт, замы-
каясь, обеспечивает подrотовку пусковой цепи на все время до воз-
врата блокировки при качаниях, что необходимо, например, при пере-
ходе однофазноrо К3 в мноrофазное. В этом случае фиксация срабатьmа-
ния реле KLl комплекта АКВI контактом KL1.2 комплекта AKZl
может не осуществиться, так как реле сопротивления и их повторители
KL2 (AКZ1) и ки (AКZ2) при однофазном К3 MorYT не сработать и не
образоват цепь для срабатывания реле KL1 комплекта AКZl. Наличие
контакта KL3.2 (AKВl) в пусковой цепи в этом случае осуществит
фиксацию пуска блокировки.
Через выдержку времени на отпадание реле KL3 КОМШlекта АКВl
реле KL1 и KL2 этоrо комплекта вновь срабатывают. Контакты
KL1.4 и KL1.5 размыкаются и выводят из работы цепи защиты, конт-
ролируемые блокировкой при качаниях (заведенные под блокировку),
если к этому моменту не заме рены соответствующие сопротивления.
При этом замеры реле MOryT быть зафиксированы по цепям, не контро-
лируемым блокировкой при качаниях, в течение времени фиксации пер-
воначальноrо пуска блокировки, т.е. до ее возврата.
Действие защuты при К3 в первой cryпeпu_ При К3 в первой ступени
срабатывают реле сопротивления KZ1. KZ2. KZ3 комnлеюа AKZl и
их реле-повторитель KL2 этоrо комплекта. При этом замыкается ero
контакт KL2.2 (AKZl) в цепях первой ступени защиты. Если реле со-
противления сработало до вывода из работы цепи, контролируемой
блокировкой при качаниях, то через замкнутый при этом контакт
KL1.4 (АКВ1) срабатывает реле KL1 панели, которое своим контактом
KLJ.1 осуществляет фиксацию замера ло этой цепи. Фиксация этоrо
замера осуществляется по цепи, контролируемой как реле сопротив-
ления контакт KL2.2 (AKZl), так и пусковым реле контакт
KL3.1 (AKZI).
Реле KLl вторым своим контактом KLJ.3 замыкает цепь обмотки
реле времени КП. выдержка времени KOToporo определяет действие
первой ступени защиты по цепи, котролируемой бпокировкой при ка-
чаниях. Если замер реле сопротивления произошел в момент, коrда
36
контакт KL1.4 (АКВ1) в цепи обмотки реле KLl панели уже разомкнут,
то )то реле не срабатывает. В этом случае действие первой ступени за
ЩИТЫ осуществляется по истечении вьщержки времени реле КТ2, Кото-
рое управляется непосреДСIвенно пусковыми реле и реле сопротивлення.
Реле времени КТ] и КТ2 первой ступени защиты через указательные
реле КН1, КН2, КН9 иКН10 (рис. 19) своими контактами воздействуют
на отключение соответствующих вылю1штелейй [16].
Действие защиты при К3 во втрой ступени. При КЗ во второй ступе-
ни действие защиты аналоrично описанному выше. Фиксация действия
второй ступени по цепи, контролируемой блокировкой при качаниях
'(но с фиксацией предшествующеrо пуска блокировки) , осуществляется
через реле КТ5. В выходных цепях второй ступени последовательно
с контактами реле КТ3 и КТ5 установлены указательные реле КН3,
КН4, КН7 и КН8.
, Действие защиты при неисправностях цепей напряжения. При обрыве
одной, двух и,.т1И трех фаз цепей напряжения защиты срабатьmает ис-
полнительное реле KVl блокировки АКВ2. В панели типа П3 5/1 раз-
мыкающийся при этом контакт KVl.1 блокировки АКВ2 снимает
постоянный ток с пусковых цепей защиты и предотвращает возможное
неправильное срабатывание защиты. Контактом KVl.2 одновременно
подается сиrнал о возникшей неисправности защиты, включая цепь YKa
эательноrо реле КН6.
В панели типа ПЗ 5/2 автоматическая блокировка защиты не произ-
водится. При неисправностях цепей напряжения, так же как и на панели
ПЗ-5/1, осуществляется сиrнализация срабатыванием уt(азательноrо
реле КН6. Автоматическая блокировка защиты на панели П3-5/2 не
является обязательной. Ложное срабатывание защиты при неисправно-
стях цепей напряжения предотвращается тем, что при этом не срабаты
8аст блокировка при качаниях этой панели, имеющая токовый пуск.
Действие защиты при длителыюм появлении несимметрии в цепях
напряжения (панель П3-5/1) или тока (панель ПЗ-5/2). В этих случаях
в блокировке при качаниях АКВl на длительное время срабатывает
цусковое реле KVl ИЛIf КАl (соответственно в блокировках типа
КРБ-125 или КРБ 126). При этом надолrо размыкается цепь питаНIfЯ
обмоток реле KLl и KL2.
З. ВЫБОР УСТА80К И ХАРАКТЕРИСТИК СРАБАТЫВАНИЯ
ДИСТАНЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ ПАНЕЛИ ТИПА ПЗ-5 (ПЭ2105)
Расчеты уставок срабатывания дистанционных защит П3-5 (ПЭ21 05) ,
.Как и друrих ступенчатых дистанционных защит, заключаются В,опреде-
лении для каждой ступени ее сопротивления срабатываНIfЯ и вьщержки
времени, а также параметров срабатывания блокировки при качаниях.
,Расчеты указанных величин известны из мноrих работ по релейной
защите, наиример [2, 6]. Ниже поясняются некоторые общие положе-
37
к AKl1: 51
к SX1:2
1J8 139
1З7 КН1.2 1'10 13'1
V1J1
КН2.2 1'11 .
КН3.2 I 151
КН'I.2 L J
КН5.2
КН7.2 Цепи
СUIНа.дц---
КН8.2 .rаЦLШ
КН9.2
КН1О.2
КНI0.1
136 КН6.2
КТ3.1
' о
, 11'1
6"
65
сд......../. К/Д
KL2.2
rJ!,......../. KL3.3
J!,......../'. КТ5.1
98
100
о
110
о
102
о
10'1
о
106
о
108
о
112
о
t.. .J
V1JJ
Рис. 19. ПринцнпиanЬНaJI схема выходных цепей и цепей сиrиалиэзции памели ПЗ-S!2 (ПЗ S/l)
о расчетах дистанционных защит и особеииости этих расчетов для
11J1 f пaJIели П3 5 (ПЭ2105).
за p,coreт сопротивления срабатываlЩЯ. Дистанционные защиты П3-5
1132105) яВЛЯЮТСЯ защитами м и н и м а л ь н о r о сопротивления.
сопротивление срабатывания ПОЗТОМУ должно быть отстроено от
HaJll'deHbInero сопротивления, подводимою к реле защиты в наиболее
f1IJICe1I OM наrрузочном режиме !Harp, а также режиме К3, отключаемоrо
зa1UJl той повреЖденноrо присоединения (соrласование по чувствител....
ности) . .
()тстройка ОТ наZРУЗ0ЧНОZО режима должна учитывать кратковремен-
ные набросы наrрузки, которые часто MorYT превышать нормальную
нarрУЗI<У в 2 раза и более. Для двухавтотрансформаторной подстанции,
J{31tример, за расчетный обычно принимается режим внезапною отклю-
чеНИЯ OДJIoro параллельно работающеrо автотрансформатора с учетом
утяжеляющих факторов. в частности амозапуска наrру ки.
Расчетное выражение для отст.роики дистанциоmюи защиты от на-
rpузки
. !!тiп, Harp
"де kOTCTP < 1 коэффициент отстроики; Harp = со-
!.тах, Harp
противление наrрузки, <.;:праведлнво для дистанционных защит с харак-
теристикОЙ срабатывания, имеюшей вид окружности с центром в начале
координат (см. рис. 9, б). у реле сопротивления панелей П3-5
(ПЭ 2105), как и у Мноrих дрyrих защит, характеристики срабатыва-
ния это окружность, проходящая через начаJIO координат (рис. 20) . ДЛя
таких защит расчет сопротивления срабатывания по УСJIOВИЮ от-
стройки от наrрузки производится по формуле
К Harp
Zc:, з <; kOTCTP
COS('t"M, ч 't"иаrр)
Zc, з kOTcTp Harp,
(8)
rдek OTCТP и Harp то же, что и в (7), а
уrлы Фм, ч И 't"иаrр показаны на рис. 20.
Во МНоrих современных дистанционных
защитах, в том ЧИСJlе П3-5 (ПЭ2105),
ПРИменяется смещение характеристики в
ВИДе Окружности для надежноrо срабаты-
ВанRя защиты при К3 в начале защищаемо--
rО"участка. Этот случай показан пунктир-
11011 ЛИНией на рис. 20. Использование фор-
III}'лы (8) в этом случае может давать по-
rpeUIНocTh в сторону уменьшения
ОТСТРОйки защиты, что следует учитывать
ПрИ расчетах.
(7)
R
РИС. 20. Отстройка реле со-
противления от наrрузки
39
jX
jX
R
Рис. 21. Отстройка от нarрузкн:
а при смещении характеристической ок-
ружности в Ш квадрант; б при смещении ха-
рактеристической окружности в 1 квадрант;
в при эллиптической характеристике
Возможные аналитические выражения для расчета отстройки от на-
rрузки при таком смещении характеристики имеют относительно слож-
ный вид и теряют наrлЯДНОСТЬ. Удобнее и исключает возможные ОlШlб-
ки при расчетах rрафоаналитический способ расчета отстройки от
нarрузки (рис. 21, а) .
В этом расчете известными считаются сопротивлеЮfе срабатьmании
защиты Zc, з, сопротивлеЮfе смещения ZCM и уrол максимальной чув-
ствительности I{JM, ч. По заданным величинам Uтin, Harp и /тах. HaI'p
вычисляетсиlнаI'Р' и еro значение откладьmается ПОД ушом lfJнarp на
rрафике, ('де по осям R иХ отложеиы сопротивления. На том же rрафике
наносятся точки Z С, 3 И Z см' На отрезке Z с, 1 Z см' как на диаметре,
строится окружность характеристики срабатьmании защиты. Из центра
окружности О проводится прямая n точку ZHarp, которая пересекает
окружность характеристики срабатьmания защиты в точке А. В данном
случае защита считается отстроеюfOЙ от наrрузки, если выполняется ус-
ловие
О'А
kOTCT P '
0'8
(9)
сде kOTCTP < 1.
Korna Z с, з И Z см не известны из предварительных расчетов, их зна-
чения находят по описанному способу путем постепенноrо приближении
к желаемым результаТаМ отстройки.
40
ряд дистанционных защит, в том числе и панели ПЗ 5 (ПЭ2105), для
лyЧIIIения отстройки от наrрузки выпо няют с характеристико й сраба
у reаН ИЯ в виде окружности, смещеннои в сторону защищаемои линии.
;:;ример такой характеристики-. приведен H рис. !1, б. Расчет отстройки
оТ наrруЗКИ защиты с такои характеристикои срабатьmания также
может быть выполнен rрафоаналитически. После построения окруж
носТИ по известным точкам Z С, 3 И Z СМ из центра окружности О прово-
дя r перпендикуляр до пересечения ero в точке С с продолжением BeKТO
ра Zиаrр. В данном случае защита считается отстроенной от наrрузки,
еСЛИ выполняется условие
о'А
:Е:;;; kOTCTp. (1 О)
о'С
Если минимальное сопротивление наrрузки больше иаrр И характе-
ризуется вектором arp, то при отстройке по (10) вместо О'А следует
принять О'А', а вместо О'С принять О'В.
В некоторых случаях для улучшения отстрой и от наrрузки xapaKTt:
ристики срабатьmания защиты вьmолняют в виде эллипса. В защитах
ПЗ.5 (ПЭ2105) такую характеристику можно выполнить у реле AKZ1.
Расчет отстройки от наrрузки защИТЫ с эллиптической характеристи-
кой может быть также выполнен rрафоаналитически. При известном
(рис. 21, в) положении обоих фокусов эллипса (с учетом свойства
эллипса о постоянстве суммы квадратов расстояний от ero фокусов до
JIЮбо й ero точки) отстро йка может быть выполнена по условию
у{О'А) 2 + {О "А) 2
у <О'В) 2 + (О"В) 2
:Е:;;; kOTCTP'
(11)
rДе положения точек А, В и .отрезков О'А, О"А, ОВ, О"В ясны из
рис. 21, в.
Однако характеристики срабатьmания таких защит не являются
cтporo эллиптическими и положение фокусов не задано. Поэтому поль-
ЗУЮтся друrими, приближенными способами. Например, отстройку
Проверяют сравнением расстояний от середины осей зллипса, как от
ОА'
цеНтра окружности (на рис. 21, в ), вводя дополнительный за
ОС
пас отстройки по сравнению с рис. 21, а.
При расчете отстройки от наrрузки защит автотрансформаторов круп-
НЫх УЗЛовых подстанций необходимо обратить внимание на возможность
боЛЬшой реактивной составляющей в наrрузке. Это определя()тся режи
МОМ работы и состоянием электросетей высшеrо и cpeдoero напряже
НИи, Соединяемых данным автотрансформатором. В некоторых случаях
реак:тивньrе составляющие наrрузки так велики, что известные способы
УЛyЧrцения отстройки от наrрузки оказьmаются незффеКТIfВНЫМИ и при
х.ОдИ:тся оrраничивать "ЧУВствительность зашит.
41
tC,l
r -I
. -L_--f
I
r ..1
I
I
..1
I
-.....
t c ,.
a,&T
Z
Zc..
I
I
Z..... I
а)
Рис. 22. Селекnmные характеристики защит
Соzласованиезащитпо чувствительности вьmолняется с целью обеспе
чения селективноrо [3, 5} ОТК1Iючения поврежденноrо участка. На
рис. 22, а показаны характеристики срабатьmания защиты автотрансфор-
матора и защиты линии, не соrласованиые друr с дрyrом по чувстви-
тельности и соrласованиые по времени. Эти защиты не MOryт ОТК1lIOЧИТЬ
К3 в точке К селективно: защита линии недостаточно чувствительна
к этому К3, в то время как защита автотрансформатора имеет дocтa
точную чувствительность и ОТК1lючает неселективно шины вместо по-
врежденной линии. Соrnасование этих двух защит в рассмотренном слу-
чае будет выполнено, если защита трансформатора, более удаленная от
ловрежденноrо участка, будет иметь чувствительность не ВЬПlIе, чем з.
щита предьщущеrо злемента (рис. 22, б) . При таком соrласовании защит
учитьmается возможность различных поrpеuпюстей измерительных
трансформаторов и реле каждой защиты и вводится определенный за-
пас отстройки. В сети, состоящей из двух последовательных участков,
как в рассмотренном случае, расчет соrласОвания: защит этих участков
может быть произведен по формуле
Zc, з, ат <; kOTCTPZc, з, п,
(12)
rдe kOTCTe < 1"; ,з, п сопротивление срабатьmания ащиты линии,
скотороя производится соrласование рассматриваемои защиты авто-
трансформатора.
В большинстве случаев злектрические сети являются разветвленными,
на шинах подстанции имеются линии к друrим источникам питания.
Из-за зтоrо при К3 токи в поврежденном участке и прилеraющем к нему
неповрежденном злементе (например, автотрансформаторе) не равны
между собой: ток в повреждеЮfОМ eMeнтe склздьmается из токов,
подтекающих к месту К3 по всем смежным присоединениям (рис. 23).
Поэтому защита поврежденной линии и защита автотрансформатора,
включенные на напряженне шин U Ш и токи соответственно в линии /п
42
l
у:- и ==o
I =Inт+I 1+I 2+I з
/(
Рис. 23. Распределение ТОКОВ КЗ
н в автотрансформаторе laT' реаrируют на разные сопротивления. Защита
JIИИИИ измеряет сопротивление линии до места КЗ:
U Ш IлZ к
............... .
(13)
.(n
к.защите трансформатора, измеряющей то же самое напряжение, под
вод!ltcя ток laT' и эта защита реаrирует на сопротивление:
l!ш IлZ к
. = (14)
.I.:r laT
Есзщ рассматривать К3 на пределе срабатывания защиты линии, Т.е.
ZK :: Zc. з л. И учесть необходимую отстройку защит, то на основании
и3;ii0же1ПIО О и с учетом (13) и (14) сопротивления срабатьmания
З ТЫ автотрансформатора по условию соrnасования с защитой линии
в А8НИОМ примере рассчитывают по формуле
/л
Ze. з. ат :Е;; kOTCTPZC, з, Л
laT
(15)
rAe ОТНошени lл/1ат = k n коэффициент подпитки: формулой (15)
.аЩе ПОЛЬзуются в виде .
Ze. з. ат :Е;; kOTCTPZC, з. лkп. (16)
Ifttorда вместо коэффициента подпитки используют величину, обрат
IIYJO ему, коэффициент токораспределения k T = lат/lл, При этом (16)
43
Z::"" ZC,)."
...... ' z; .......
I: I" к
ZC,),a.T 1 tl nT
Рис. 24. Соrласование защиты линии fl3ралпелъных веТвей И автотрансформатора
записывается в следующем виде:
k z с, 3, Л
Z с, 3, ат";;; "ТСТР
k T
(17) .
При расчетах селективности защит с учетом опережающеrо автомати-
ческоrо секционирования появляется необходимость не только corna-
сования между собой защит участков, подключенных последовательно
друr за npyroM, но и соrласования защит присоединений, п о Д к л ю
ч е н н ы х пар а л л е л ь Н О К общим щинам. Например, такое со-
rласование требуется в сети, показанной на рис. 2. Д,'1я эффективно ти
секционирования щин подстанции А нужно, чтобы защита линии БЬUIа
соrласована с защитой автотрансформатора, действующей на отключе-
ние ШСВ. При этом соrласовании необходимо обеспечить, чтобы дей-
ствие защиты автотрансформатора на секционирование щин имело бы
меньщее время, чем выдержка времени защиты линии, а чувствитель-
ность защиты автотрансформатора при этом бьmа более высокой [4,5].
На рис. 24 показан пример TaKoro соrласования по чувствительности
защиты Z , 3. Л линии С защитой Zc. 3. ат автотрансформатора. По усло-
вию соrласования с защитой поврежденной линии, имеющей сопротив-
ление срабатывания защиты Zc, 3, Л, на основании [6]
/л
Z' ,,;;; O,85Z + O,78Z c 3 N
С, 3, Л , t /'
л
(18)
Сопротивление срабатывания защиты трансформатора по тому же
условию
/л
Zc, 3, ат ,,;;; O,78Z c , 3, л
/ат
(19)
44
в ЭТИХ расчетах для упрощениЯ допустимо принять одинаковые коэф-
lf!V'IeHTbI отстройки, например равные 0,8. При делении (18) на (19)
учетоМ указанноrо допущения и после введения необходимоrо коэф-
eHTa отстройки может быть получено расчетное условие, по кото-
ordY проверяется соrласование эащиты линии Zc, Э, л С защитой авто-
рaJIсформатораZс, э, ат:
( Z' / / )
. .<;.k Z лат +
Zc; э, л отстр С, э, ат /.'
Z С, э, л/л л
(20)
Это выражение может быть упрощено, если принять = О (это до-
nyщение идет в запас отстройки) :
./ат
Zc, з, л <;. kOTCTPZ С, э, ат (21)
/
уточнение расчета с учетом Z л =1= О целесообразно, если расчет по (21)
не дает удовлетворительноrо результата.
.Важным вопросом при расчетах соrпасования защит является вы-
б орр а с ч е т н о r о р е ж и м а, которым определяется растекание
тока К3 по ветвям расчетной схемы электросети [1]. При расчете уста-
вок защиты автотрансформатора чаще Bcero за расчетный режим при
соrласовании с защитами линий или ШСВ принимается режим с отклю-
ченным параллельным автотрансформатором. Это приводит к увеличе-
нию доли тока К3 через рассматриваемый автотрансформатор и увели-
чению чувствительности ero защиты, что затрудняет соrласование. Ухуд-
шает соrласование защит также наличие линий, параллельных той линии,
с эаUJИТОЙ которой производится соrласование данной защитыI. Такой
случай мож т быть пояснен рис. 2 на примере соrласования защитыI авто-
трансформатора подстанции А с защитой одной из параллельных линий
при К3 на u1инах подстанции В. В зтом случае защита автотрансформато-
ра по сравнению с соrласуемой защитой при одинаковых дрyrих усло-
виях оказывается чувствительнее, чем в случае К3 на одиночной
ЛИНИи.
При выборе расчетноrо режима MorYT учитьmаться также и факторы,
облеrчающие соrласование заIЦИТ. В ряде случаев, например, облеrчает
Соrдасование учет неодновременноrо отключения поврежденной линии
с разНых ее сторон. Такой случай может считаться реальным с учетом
Малой вероятности одновременноrо отказа защит с обеих сторон по-
В енной линии. Такое неодновременное ("каскадное", как ero часто
lIаз lВают) отключение часто приводиr к увеличению подпитки за счет
УВелИЧения доли тока от параллельных ветвей схемы.
Облеrчает соrласование резервных защит наличие двух защит шин,
авТотрансформаторов, ошиновок и т .п. Можно, например, иноrда не счи-
Таться с отказом двух защит шин противоположной подстанции при
45
соrласовании защиты автотрансформатора с защитами параллельных ли
ний В рассмотреЮlОМ выше случае.
Облеrчaет соrласование защит допускаемая иноrда несоrласованиость
защиты автотрансформатора с защитой одной из naраллельных линий
при рассмотреЮlОМ выше случае К3 на противоположных и при
наличии одной защиты этих шин. В этом случае обычно учитьmают
имеющуюся в наличии высокую чувствительность линейных защит к
повреждениям на противоположных шинах, в том чнсле и при К3 через
переходное сопротивление электрической дуrи. Такой выбор расчетноrо
режима, оДНако, требует соrласования защиты автотрансформатора с
защитами ЛИНИЙ, отходящих от противоположных шин (т.е. шин
ПQДСТанции В на рис. 2), что также не всесда просто вьшолнить.
Необходнмо также QТМетить возможность выполнения иноrда непол-
ной селективности защит автотрансформатора с защитами отходящих
лИНИЙ. акая потребность возникает, например, из-за невозможности
обеспечить нужную чувствительность дрyrими путями. При этом ocy
ществляют соrласование защит только по времени, что Д,опустимо,
как правило, для последних ступеней защит, имеющих большие вы-
держки времени. При зтом выдержка времени неселективной сту-
пени выбирается больше времени действия всех защит прилеrающей
сети.
Следует также учитьmать, что при направлении обеих ступеней защи-
ты в сторону ОДНоrо напряжения и смещении характеристики сраба-
тьmания второй ступени в 1 квадрант, необходнмо обеспечить пере-
крытие ("зацеIUIение") характеристик срабатЫвания первой и вто-
рой ступеней, как это показано на рис. 3, а.
В большинстве приведеЮlЫХ примеров рассматривались разные слу
чаи соrласования защитыI автотрансформатора с защитой линии. во мио
[ОМ вопросы расчета соrласования защит IIIСВ с защитами отходящих
линий сходны с рассматриваемыми. ОсобеЮlОСТЬЮ защиты IIIСВ яв
ляется возможность выполнения их с отиосительно меньшими тре-
бованиями селективности. Позтому .для них В большей степени приме-
Нимо частичное соrласование, в том числе соrласование только по
времени с быстродействующими защитами.
Особенностью расчета сопротивления срабатьшания з а Щ и т ы
б л о к а r е н е р а т о р т р а н с фор м а т о р является необходи-
мость учета режима форсировки возбуждения. Этот режнм может ока-
заться расчетным по следующим причииам.
В случае тяжелой аварии возможен длительный режим работы энер-
rосистемы со значительным снижением напряжения. В практике име-
ли место случаи, КОrда reHepaTopbI мощных электростанций в тече-
ние 20 с работали с наибольшим возбуждением. Кроме Toro, воз-
можна работа форсировки возбуждения при качаниях. При зтом дли-
тельность наибольшеro возбуждения также может достиrать несколь
ких секунд.
46
Затруднения в отстройке дистанционной защиты сенератора от Ha
rрузкн прн работе форснровкн возбуждения определяются не толь-
ко возрастанием тока reHepaTopa, но и увеличением реактивной со-
ставляющей зтоrо тока. Уrол нarрузки (см. рис. 21, б) в указанном
случае может достиrать 600 и более. Это значительно затрудняет от-
стройку дистанционной защиты от нarрузки. Как и в рассмотренных
. выше случаях расчета защит автотрансформатора, для дистанционной
защиты блоков rенератор----трансформатор Moryт быть применены спо-
. собы улучшения отстройки от наrрузки.' Однако в ряде случаев при
ходится уменьшать чувствительность защиты, так как ни смешение
окружности в 1 квадрант, ни применение эллиптической характери-
стики, как правило, не дают значительных преимуществ при от-
crройке от сопротивления нarрузки с большой рективной состав-
пяющей. -.
Расчет чувствительноC11l реле СОПро11lВЛеКЮl. Чувствительность реле
минимальноrо сопротивления принято оценивать отношением сопро-
тивления срабатыlания Zc, 3 к сопротивлению КЗ Z к
k q = Zc, э/zк.
(22)
Козффициент чувствительности k q учитьшает возможные поrрешности
измерительных opraнoB защиты, ошибки в определении первичиых
параметров сети, допустимые разбросы в расчетах и наладке реле. Кро-
ме TOro, козффициентом чувствительности учитывают необходимый
запас, обеспечивающий надежное срабатьшание реле, если все указан
иые поrрешности проявятся в наиболее неблаrоприятном сочетании.
Методика расчетов чувствительности дистанционных защит известна
[1, 2, 6]. Однако имеются некоторые особенности этих расчетов. На-
пример, при включении защиты на ТН на стороне НН автотрансформато-
ра и смешении характеристики реле крс-з в 1 квадрант (рис. 25) чув-
. ствительность зтоrо реле при КЗ на ошиновке высшеrо напряжения
автотрансформатора определяют отношением радиуса окружности
характеристики срабатывания к расстоянию от ее центра до расчетной
точки КЗ:
k q = О'А/О'К.
(23)
Выбор выдержки времеlDl. Выбором выдержек времени выполняется
второе условие соrласования между собой ступенчатых защит. Харак-
теристики срабатывания ступенчатых защит смежных элементов элект-
рической сети удобно изображать на диаrрамме, rде наrлядно представ-
лены вьщержки времени. (откладываемые на диаrрамме по вертикаль-
Ной оси) и защищаемые зоны каждой ступени защиты (откладьmаемые
'. по rоризонтальной оси). Такие диаrраммы особенно полезно состав-
лять в сложных случаях соrласования защит, например при соrласова-
нин защиты автотрансформатора с большим числом защит линий, отхо-
47
Х
I
I
I
I
1'0'
//,
I
I
I
,
Х ТР I
I
I
О R
1р
1 р,рас.
! Ыp 1
= T
/ I
/. I
I
I
I
I I
+ЫT i
1«
о
1 т ,рас.
11
PljC. 25. РаС4С"'" 4УВСТlIитспыюсти
РИС. 2Ь. К выпору парамстров срабаты'
вани!! бпакиравки rrри ка'[зниях
ДЯЩИХ ОТ шин подстающи. Упрощенный пример такой диаrраммы пока-
зан на рис. 22, б. На лой диаrрамме характеристика срабатывания
двухступенчатой защиты автотрансформатора изображена СfL'10ШНОЙ ли-
нией, характеристика двухступенчатой защиты ОДНОЙ линии !юказана
штрихпунктирной, а трехступенчатой защиты друrой линии штри-
ховой. Из диаfраммы на рис. 22, б ВИДНО, .."То соrласовани(' с зашитой од-
ното какш'о-то Ilрисоединения не всетда являе,ся онределяюшим.
УСЛОВИЯ, оказавшиеся расчетными при выборе сопротивления и времени
срабатывания защиты автотрансформатора в данном случае, отмечены
на диаrраМVJе стрелками.
Дистанционные защиты, в том числе П3-5. оснащаются блокировкой
при качаниях (см. 2). В соответствии с принципом действия этой
блокировки заllШта, не отстроенная от качаний по своим параметрам
срабатывания, ВВОДИТСЯ в работу на оrраниченнос время, примерно
О,з о,4 с. 1акото времени достаточно дЛЯ срабатывания зашиты лри КЗ,
если пусковой opral1 блокиpuвки и реле опротив;тения защиты одно-
временно реаrируют на возникшее К3. Однако бьти отмечены случал
реальных повреждений на линиях З;lектролеРС.'J.ачи, Korna взаимодей-
ствие б:юкировки и дистанuионных репе защиты нарушапось в проuессе
перехода однофаЗНОfО К3 в двух- или трехфазное. Это происходит из.за
тото, что дистаНllионные репе, предназначенные ,J,;IЯ выяв;тенин миото-
фазных К3, имеют '\13.'Iую 'Iувствительиость к однофазны:\! К3, даже при
КЗ вб:шзи места установки защиты, В ТО,же время пусковой opral1 бло-
кировки при лих К3 надежно срабатывает. Нарушение взаимодействия
между РO:iботой бjJОКИРОВКИ и дистанционных реле приводит к отказу
дистанционноЙ защиты при лер.:ходе однофазиоrо К3 в мноrофазное,
так как защита uкаJываен:я нывс...(еююй к моменту. коriЩ лроисходит
48
мноrофазное кз. В связи с этим в современные дистанционные защиты
кроме первой быстродействующей выходной цепи, блокируемой при
качаниях, введена втоpШI цепь, отстраиваемая от качаний по времени.
Эта цепь вводится на все время работы защиты, поэтому способность ее
JC действию сохраняется и при перехоце однофазноrо КЗ в мноrофазное.
В связи с изложенным в каждой ступени дистанционной защиты типа
ПЗ 5 нужно выбрать две выдержки времени: первую для действия
защиты с блокировкой при качаниях и вroрую для действия защиты
. без блокировки при качаниях.
Вьщержка времени действия заlЦИТЫ с блокировкой при качаниях
выбирается по условию соrласования с выдержками времени защит
. смежных присоединений. Как правило, эти защиты имеют небольшое
время срабатывания и тоже блокируются при качаНI1ЯХ. Расчет зтой
вьщержки времени выпопняется так же, как и для друrих ступен
чатых защит.
Вьщержка времени действия защиты без блокировки при качаниях
должна в общем случае выбираться по двум условиям: по отстройке от
периода качаний (или ero части) и по отстройке от вьщержки времени
смежных защит, действующих тоже без блокировки при качаниях. На
практике, как правило, испопьзуется только второе условие. В по-
следнее время, KorAa начинают внедряться дистанционные защиты
линий, имеющие в каждой ступени (в том числе и в первой) две цепи:
действующую с блоки вкой при качаниях, и действующую без
блокировки, более актуальным станет и первое условие отстройка
защиты от качаний по времени.
Расчеты naраметров блокировки при качаниях пзнели, как и цруrих
аналоrичных устройств, заключаются в выборе параметров срабатьша
ния и проверке чувствнтельности пусковоrо ортана. Параметры сраба-
тывания выбирают по отстройке от наибольшеrо тока или напряжения
небаланса на выходе соответствующих фильтров симметричных cocтaв
ляющих. Чувствительность пусковоrо ортана проверяют при КЗ в
наиболее тяжелых условиях. Методика этих расчетов привецена в [61.
Ниже рассматривается выявленная практикой и требующая уточнения
особенность расчета параметров пусковоrо ортана, имеющеrо TOpMO
жение.
На рис. 26 по казан случай, в котором чувствительность реле, опреде-
ленная по [6], находится в пределах нормы, а именно: при значениях
11', расч и lр, рас'! рабочая точка 1 характеризуется коэффициентом чув-
ствительности 1,5 ПО прямой 01 и коэффициентом чувствительности 1,1
по прямой 1 IT, расч.
Однако если учесть, что расчетный тормозной ток может увеличи-
ваться на величину возможной ошибки Ы Т , а расчетный рабочий ток
уменьшиться на величину Ы р , то состояние реле будет определяться
Точкой 2, в которой чувствительность недостаточна. Полому в расче-
тах чувствительности пусковоrо ортана с торможением по методике
4'.1
4 62ЗЗ
[6] следует учитывать возможные посрешности расчетов I т и Iр. Кроме
тосо, необходимо учитьшать посрешности характеристики срабатьшания
реле с торможеlПfем, которая представляет собой зону, отличающуюся.
от линии, изображенной на рис. 26. Эта посрешность может быть опреде-
лена из заводских данных с учетом опыта зксrurуатации.
Аналосичные соотношения необходимо учитывать и при проверке
отстройки пусковосо opraHa.
4. НАЛАДКА ЗАЩИТЫ ПАНЕЛЕЙ ТИПА ПЗ 5/1
Наладка должна производиться соrласно [9 II J, заводским техни-
ческим описаниям и инструкциям по ЭКСWIуатации KOМWIeKToB и уст-
ройств, используемых в защите (КРС-2, КРС.3, КРБ-125, КРБ-126,
КРБ-12), инструкциям и методическим указаниям по наладке отдель-
ных типов реле, установленных на панели. Протокол должен оформлять-
ся в соответствии с [12 J -
в объем наладки при включении входят подсотовительные работы,
проверка соответствия проекту и заданным уставкам, внешний осмотр,
внутренний осмотр, чистка и проверка механической части релейной и
коммутационной аппаратуры, проверка сопротивления изоляции, про:
верка электрических характеристик, измереlПfе и испытание иэоляции
защиты в полной схеме, проверка взаимодействия элементов защиты,
проверка взаимодействия защиты с друrими устройствами защиты,
электроавтоматики, управлеlПfЯ и сиrнализации и действия защиты
на коммутационную аппаратуру, проверка защиты рабочим током и'
напряжением, подсотовка защиты к включению.
В объем подrотовительных работ входят:
1) подrотовка необходимой документации, исполнительных прин-
ципиальных и монтажных схем, заводской документации на панель,
КОМШIекты и отдельные реле, инструкций и методических указаний,
уставок, просрамм, бланков протоколов;
2) подrотовка испытательных устройств, измерительных приборов,
инструмента, соединительных проводов;
3) допуск к работе, производимый в соответствии с ПТБ, "Указа-
ниями по орсанизации работ на панелях и в цепях устройств релейной
защитыI' электроавтоматики, управлеlПfЯ и сиrнализации на электри-
ческих станциях и подсташ{иях "Союзтехэнерсо 1977 с. и "Инструкцией
для оперативносо персонала по обслуживанию устройств релейной защи-
ты и электроавтоматики энерсетических систем "Союзтехэнерсо 1978 С.;
4) отсоединение всех цепей связи с друmми устройствами РЗА, уп-
равления и сиснализации на рядах контактных зажимов проверяемой
панели.
При проверке соответствия проекту и заданным уставкам оцени-
вается:
1) фактическое исполнение соединений между элементами на панели
50
устройств РЗА, управления и сиrнализации, правильность маркировки
проводов;
2) фактическое исполнение всех цепей связи между налаживаемой
панелью и дрyrими устройствами РЗА, управления и сиrнализации,
правильность маркировки жил кабелей связи;
З) соответствие действительных технических характеристик панелн и
комплектов защиты заводским техническим описаниям и заданным
уставкам.
При внешнем осмотре проверяется:
1) выполнение требований ПУЗ, ПТЗ, СДМ и друrих директивных
материалов, относящихся к налаживаемой панели и ее узлам;
2) надежность креIШения ii: правильность установки панели, аппара
туры панели;
З) отсутствие механических повреждений аппаратуры, состояние
изоляции выводов реле и вспомоrательной аппаратуры;
4) качество окраски панели и ее элементов;
5) состояние монтажа проводов и кабелей, контактных соединений
на рядах зажимов, ответвлениЯх от шинок, ШIlliЛьках реле, испыта-
тельных блоках, резисторах и т.д., надежность внешних паек;
6) наличие и правильность надписей на панелях и аппаратуре.
Внутренний осмотр, OIJНCТK3 и проверка механической части релей-
ной и коммутационной аппаратуры включают:
1) проверку состояния УIШотиения кожухов, их целостность; долж
на обеспечиваться пьmе и влаrонепроницаемость;
2) проверку наличия и целостности деталей, правильности их уста-
новки и надежности креIШення;
З) очистку от пьти и посторонних предметов;
4) проверку надежности контактных соединений и паек;
5) проверку затяжки болтов, стяrивающих сердечники трансформа
торов, дросселей и т.п.;
6) визуальную проверку состояния изоляции соединительных про-
водов и обмоток аппаратуры;
7) проверку состояния контактных поверхностей;
8) проверКУ механических характеристик аппаратуры (люфтов, за
зоров, провалов, растворов, проrибов и пр.).
При проверке надежности креIШения взаимонеподвижных деталей
комплектов и реле затяrиваются до отказа крепящие винть., rайки и
контрrайки. Выводные контактные винты (колки) не должны прово
рачиваться.
Правильность установки подвижных систем оценивается отсутствием
препятствий для их перемещения в требуемых пределах при любой
уставке на реле, надежностью упоров, отсутствием искривления осей,
наличием необходимых зазоров, люфтов и Т.д.
Удаление пьши производится мяrкой щеткой или пьтесосом. Лип-
кую rрязь (лак и пр.) смывают соответствующим растворителем (бен
51
зин, скипидар и т.п.). Металлические опилки ми стружки из зазоров
маrнитов и мarнитопроводов удаляют тонкой стальной пластинкой,
деревянной палочкой из лиственных пород (несмолистой) ми бумаrой.
3arрязненные подпятники прочищают заостренной деревянной несмо.
листой палочкой. 3аrрязненные ми оплавленные контакты зачищают
надфмем и полируют воронмом. Применение абразивных материалов
не допускается.
При внутреннем осмотре комплектов AKZ1, AKZ2, АКВ1, АКВ2
осмотр паек на кодовых реле и разъемных колодках и проверка надеж.
ности контактных соединений в rнездах разъемов производятся при
откинутых подвижных платах. Особое внимание следует обратить на
надежность пружин-фиксаторов в розетках разъемов.
Выемные блоки с диодами, маrнитоэлектрические реле и блоки ди-
станционных opraнoB должны быть замаркированы, чтобы блоки с дио-
дами и маrнитоэлектрические реле BcerAa ПОДКJlЮЧались к одному и
тому же дистанционному opraHY.
Вскрытие маrnитоэлектрических реле не допускается. Если маrни-
. тоэлектрическое реле не установлено в комплекте, ero обмотка должна
быть закорочена на вьmодах.
При ревизии, а также при дальнейшей проверке защиты не допус-
кается оставлять длительно вскрытыми поляризованные реле во избежа-
ние попадания пьmи на постоянные маrниты.
Механическая ревизия и реrулировка промежуточных реле, реле ука-
зательных и реле времени должны проводнться в соответствии с [13, 14].
Проверка сопротивления изоляции. Перед проверкой изоляции панели
необходимо исключить возможность повреждения диодов, маrнито-
электрических и поляризованных рел , для чеrо необходимо вынуть
из комплектов все блоки диодов, а также маrнитоэлектрические и
злектромаrнитные 'реле.
Не допускается проверка изоляции между отдельными выводами
комплектов AKZl и AKZ2, а также между отдельными зажимами
панели по принципу "каждый с каждым", так как это может привести к
повреждению диодов схемы постоянноrо тока. При необходимости изо-
ляцию между отдельными вывоцами следует проверять, предварительно
убедившись, что зти выводы не связаны между собой диодами.
При проверке изоляции цепей постоянноrо тока следует соединить
между собой зажимы "+" и " ". Последовательность проверки сопро-
тивления изоляции следующая:
1. Проверяется изоляция
ких реле в соответствии с
N О Э-l/74.
Проверяется сопротивление (доо -roчность расстояния) между под
вижным и неподвижным элементами замыкающеro контакта реле (вы-
воды ]-4), а также между r -образными стойками неподвижных кон-
тактов с помощью MeraoMMeTpa на напряжение 500 В. Для надежноrо
снятых с панели маrнитоэлектричес-
противоаварийным циркуляром ПЦ
52
размыкания контактов в обмотку реле должен подаваться тормозной
ток 75 :t 5 мкА.
Проверяется уровень изоляции между обмоткой и контактами nлав
ным повышением до 200 В напряжения постоянноrо тока, подаваемоrо
на выводы J 3 реле через микроамперметр 50 100 мкА с добавочным
сопротивлением 2 4 МОм, при этом ток не должен превышать 1 О мкА,
или плавным повышением до 200 В напряжения, подаваемоrо от MeraoM
метра 500 В на выводы J 3 реле через делитель напряжения, состоящий
из резисторов 2 и 3 МОм. 0,25 Вт (рекомендуется использовать для
этой цепи делитель из КaJ''1брова'''Ч''IХ сопротивлений). Выводы J 3
подключаются параллельно резистору 2 МОм. Для 'исправной изоляции
показания MeraoMMeTpa 5 МОм, при пробое изоляции 3 МОм.
2. Проверяется изоляция снятых с панели поляризованных реле Me
raoMMeTpoM на напряжение 500 В. Измеряется изоляция между обмот-
ками и контактами. Измеряется сопротивление изоляции между всеми
токоведущими частями и маrнитопроводом реле, которое должно быть
не менее 100 МОм. Если сопротивление изоляции между подвижным
контактом и маrнитопроводом равно нулю, это указывает на ПОlIада
ние туда металлической стружки или на повреждение изоляционных
втулок на якоре реле.
З. Проверяется изоляция между первичными и вторичными обмот
ками промежуточных трансформаторов и трансреакторов при вынутых
блоках диодов, поляризованных и маrнитоэлектрических реле MeraoM
метром на напряжение 1 кВ: в комплекте AKZl (КPC 2) и ТА V, тv и
TVl; в комплекте AKZ2 (КРС-З) у ТА Vl, ТА V2 и TV; в комплекте
АКВl (КРБ-125) у ТА и Т; в комплекте AKBl (КРБ 126) у TA] TA4
и Т; в комплекте АКВ2 (КРБ 12) у TV; в реле КА] (PT 40/P) у т.
4. Проверяется изоляция между элементами рабочеrо и тормозноrо
контуров в схемах сравнения реле сопротивления комплектов AKZl.
AKZ2 и в схеме AKBl при вынутых блоках диодов MeraoMMeTpoM на
напряжение 1 кВ.
5. Проверяется изоляция между отдельными фазами токовых цепей
MeraoMMeTpoM на напряжение 1 кВ.
б. Проверяется изоляция цепей переменноrо напряжения, цепей пе-
peMeHHoro тока, цепей постоянноrо оперативноrо тока, цепей сиrнали
зации между собой и "на землю" MeraoMMeTpoM на напряжение 1 кВ
при вынутых блоках диодов. поляризованных и маrнитоэлектрических
реле. "На землю" дополнительно проверяется сопротивление вторичных
обмоток промежуточных трансформаторов и трансреакторов.
7. Вставляются блоки диодов, устанавливаются поляризованные и
маrнитоэлектрические реле и проверяется сопротивление изоляции
тех же цепей, что и в п. б.
Сопротивление изоляции каждой цепи должно быть не менее 5 МОм.
Проверку аппаратуры постоянноrо тока необходимо проводить со
строrим соблюдением полярности подводимоrо к защите напряжения
53
постоянноrо тока. ПЛюс подводится к зажимам 55 56, минус к за-
жимам 124 125 панели. При ошибочной подаче nитающеrо напряжения
обратной полярности может произойти пробой стабилитронов и диодов
в схеме постоянноrо тока и повреЖдение контактов реле в их цепи.
Маrнитоэлектрические реле перед проверкой схемы постоянноrо тока
должны быть вьrnуты из штепсельных колодок.
Измеряется стаБЮ1Изированное напряжение в комплектах AKZ 1 и
AKZ2 (см. рис. 18).
Предварительно с помощью омметра или моста постоянноrо тока из
меряются сопротивления делителей напряжения R20 и R4 и проверяется
соответствие из значений заводской спецификации.
На панель на зажимы 1 ("+") и 11 C' ") испытательноrо блока
SGЗ подается реrулируемое напряжение постоянноrо тока в диапазоне
O,7 1,l ином' Суммарное стабилизированное напряжение, измеряемое
непосредственно на стабилитронах, должно быть в предеЛах 84 114 В,
а на каЖдОМ стабилитроне 28 З8 В.
Затем проверяется напряжение срабатьmания и возврата реле постоян
Horo тока. Проверка производится в полной схеме панели. Напряжение
или ток подается на обмотки проверяемых реле замыканием соответ-
ствующих контактов или установкой перемычек в схеме постоянноrо
тока.
Источник реrулируемоrо напряжения постоянноrо тока подключается
На зажимы 1-11 SG3.
Напряжение срабатывания реле KL1 KL3 комплекта AКZ 1 заме-
ряется непосредственно на обмотках реле, реле KL1 комплекта AKZ2
на зажимах 19 и 39 комплекта, остальных промежуroчных реле, реле
времени и указательноrо реле КН6 на входе панели на зажимах 1-11
SG3.
Реrулируемый постоянный ток подается на зажимы панели 5 7 62
и 91 93 или 97-98 поочередно. Токи срабатывания указательных реле
KH1 KH5. KH7 KH10 измеряются в рассечке цепи подаваемото тока.
Параметры срабатывания реле постоянноrо тока должны соответство--
вать.приведенным в табл. 1.
Измеряется и реrулируется время действия реле постоянноrо тока в
полной схеме панели при подаче номинальноrо напряжения постоянноrо
тока. Время действия реле определяется как среднее из трех замеров.
Время срабатывания блокировки при качаниях АКВl определяется
временем отпадания KL 1 и измеряется от момента разрьmа цепи катуш-
ки реле KL 1 (запуск блокировки) до момента замыкания размыкаю-
щих контактов KL1.4 или KL1.5. НеоБХОДИмоrо времени отпадания
добиваются правильной технической реrулировкой реле KL1. Время
В80да защиты блокировкой определяется временем отпадания реле КL3
и временем срабатывания реле KL 1 и измеряется как время замкну-
юrо состояния размыкающих контактов КL1.4 или КL1.5 после запуска
nлокировки.
54
Таблииа 1
С последовательно
Обо- Напряжение Напри включенными
элементами
Комплект зна- Тип (ток) cpa жение
чение реле батывания, возвра
реле В (А) та, В при cpa при
батыва воз-
нии врате
AKZl
(КPC 2) KLl РП-220 :Е; 20* И"''''
в
AKZl
(КPC 2) KL2 РП 220 :Е; 20* И....
AКZl в
(KPC 2) KL3 РП-220 :Е; 20* И....
в
AKZ2
(КPC 3) KL1 КДН :Е;60 И.... Rl
в
АКВl
(КРБ-125, ки КДН :Е;0,7И ном :Е;0,7И ном R2 Rl.R2
126)
АКВl
(КР&-125, KL2 КДН :Е; 0,7 Ином :Е;О,7И/tОМ R2 Rl,R2
126)
АКВl
(КРБ 125, KL3 КДN :Е;0,7И ном 0,015Ином R3 R3
126)
АКВl
(КРБ 125, KТl PIJ..l44 :Е; 0,7 Ином" :Е; 0,7 ИНоМ R5,R6
126)
KL1 РП-2З :Е;0,7И ном О,ОЗИ ном
KL2 рп- 23 :Е;0,7И ном О,ОЗИ ном
KL3 РП 2З :Е; 0,7 ИНОМ О,ОЗИ ном
KТl PB 128 :Е;0,7И ном * 0,05Ином
КТ2 PJJ..l28 :Е;0,7И ном * 0,05Ином
КТ3 РВ IЗ2 :Е; 0,7 Ином" 0,05 ИНОМ
КТ4 РВ-134 :Е;0,7И ном " 0,05Ином
КТ5 РВ IЗ2 :E;0,7l1rOM 0,05 Ином
КН-l PY 21/0,05 :Е; О, 7/ но М
(0,075) .....
KH 2 РУ-21/0,05 :E;O,7I HOM
(0,075) ....
КН-3 PY 21/0,05 :Е; О, 7I ном
(0,075) .....
КН4 PY 21/0,05 :Е;0,7/ ном
(0,075) .....
KH 5 РУ-21/0,05 :Е;0,7/ ном
(0,075) .....
KH 6 PY 21/220 :Е;0,7И ном
(11 О) *""
Таблица 1 (прополжение)
С последоваТельно
Обо. Напряжение НаПРR включенными
Тип (ток) ера- элементами
Комплект зна жеИltе
чение реле батываНИJl, ' воэвра- при cpa
реле В (А) та. В при
батыва B03
ннн врате
KH 7 PY-21/0,05 O,7/HOM
(0,075) .....
KH 8 PY-21/0,05 O,7/HOM
(0,075) .,..
К/И PY 21/0.05 O,7IHOM
(0,075) .....
KH-lO PY 21/0,05 0,7/ ном
(0,075) .,..
"'Напряжение срабатывания реле проверяется при подаче напряжения топч-
ком.
Напряжение возврата и напряжение (ток) срабатъlВания 80 всех осталЬНЫХ
случаяХ определяются при плавном нзменении постоянноrо напряження (тока).
......Требованием к напряжению возврата реле явпяется четкий возврат реле
при полном снятии напряження.
.........В зиаменателе номннальный ТО!< ипи напряжениедля панелн с номиналь-
ным напряжением ПОСТОЯННоro оперативноrо тока 220 В, а в скобках ДЛЯ 110 В.
Время ввода защиты блокировкой при качаниях реrулируется BpeMe
нем отпадания якоря реле КLЗ и подключением конденсаторов С] и С2
параллельно обмотке КLЗ.
Время повторной rотовности защиты или время возврата схемы бло-
кировки при качаниях в исходное 'положение определяется в основ-
ном установкой реле времени KTl. Оно измеряется как время замкну-
TOro состояния цепи размыкающих параллельных контактов KLI.3
и КLЗ.2 после запуска блокировки.
Уставки срабатывания реле времени, не ВХОДЯЩИХ в комплекты КТl,
КТ2, КТЗ, КТ4 и КТ5, устанавливаются при про верке временных харак-
теристик зашиты.
Время действия промежуточных реле постоянноrо тока должно соот-
ветствовать данным табл. 2.
Искроrасительиые контуры проверяют при снятых маrнитоэлектри-
ческих реле. Исправность конденсаторов 'искроrасительных контуров
проверяется по сохранению заряда На НИХ через 5 10 с после подачи
на обкладки напряжения 100 В. Остаточное напряжение замеряется
вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В. Исправ-
56
Таблица 2
Комплект Обозначение Режим Время дей Лримечание
реле реле СТВИЯ. с
AKВl ки Возврат 0,008 Время срабатывания
(КРБ-125.126) блокировки при ка--
чаниях
АКВI КLЗ Возврат 0.320,4 Время ввода защиты
(КРБ-125. [26) (с KOHдeнcaTO блокировкой при ка-
ром С}) ; чан"ях
0,48 0,6
(с. конденсато-
рами Сl и С2)
AKZI КLl," KL2; Срабаты- 0,015
КLЗ ван"е
ность диода VD4 в KOMfUIeKTe AKZ2 проверяется измерением ero Со-
противления в прямом и обратном направлениях мостом 1I0стоянноrо
тока или омметром.
При проверке устройства блокировки при качаниях типа КРБ-l26
(AKBl) (см. рис. 15) сначала проверяется настройка фильтров шунтов
пятой (250 [ц) и второй ООО [ц) rармонической составляющей.
Для настройки фильтра пятой (LI-C4) или второй (L2-С6)rармоник
на отключенный от схемы фильтр (соответственно накладками SX 1 или
SX3) от звуковоrо reHepaTopa подается поддерживаемое постоянным на-
пряжением 4 8 В с частотами, близкими к резонансной (250 или
100 [ц). Частота настройки фильтра определяется по максимуму тока
в ero цепи и не должна отличаться от резонансной более чем на 5%. При
необходимости подстройка фильтра производится изменением воз-
душноrо зазора дросселя и подбором конденсаторов.
Эффективность фильтра пятой rармоники может быть измерена на
частоте 250 [ц. Напряжение источника подается в рассечку цепи pery-
лировки по [z. Отношение напряжений на выходе ИСточника напряже-
ния при включенном и отключенном фильтре в условиях срабатывания
пусковоrо реле КАI определяет эффективность фильтра и должно быть
не менее 4.
Затем проверяется настройка фильтра токов обратной последова
тельности (ФТОП): при выведенной из работы схеме торможения (сня-
та перемычка 6-8, установлена 4-6); выведенной из работы схеме пуска
по току нулевой последовательности (снята перемычка 36-38. YCTaHOB
лена 38-40); снятом постоянном оперативном токе; установленном на
рабочую уставку переключателе уставок по [2 и установленных в рабо-
чее положение всех остальных перемычках; зафикснрованном в подтя-
нутом положенин реле KL3.
57
От реrулируемоrо ИСТО'lliИка поочередно подаются токи IAB, JBC,
JCA,lAO,lBO, [СО до срабатывания пусковоrо релеКАl.
Значение междуфазных токов должно быть около VЗ[2 уставки, а
токов [АО, [ВО, [СО B...j3 больше междуфазных.
При правильно настроенном фильтре разность наибольшеrо и наи-
меньшеrо значений междуфазных токов и фазных токов по отношению
к среднему значению не должна быть более 3,5%. Если разности пода-
ваемых токов будут выше нормы, необходимо провести настрой-
ку ФТОП.
Настройка ПРОИЗВОдИтся путем реryлирования сопротивлений плеч
фильтра с помощью реrулируемых резисторов R7 и RIO. Значения со-
противлений меч должны удовлетворять соотношению
ХС2
R 7 + R8
R9 + RIO . м
= = у 3 .
ХС3
Настройка фильтра производится по соотношению пацения напряже-
ний на элементах плеч при подаче напряжения 100 В на выход отключен-
Horo фильтра. Для этоrо снимают перемычки 29-З}, 33-35 и перемычку
переключателя уставок по 12 и подводят напряжение к зажиму 35 и об-
щему зажиму перемычки 12. Изменяя сопротивления резисторов R7 и
RIO. добиваются распределения напряжений по элементам фильтра
в соответствии с соотношением
иС2 = U(R9+RIO) =..;з.
U (R 7 + R 8) U С3
Это соотношение должно выполняться с точностью 1,5%. Ориентиро-
вочные значения напряжений ДЛЯ правильно HacTpoeRRoro фильтра
приведены в табл. 3.
Таблица 3
Измеряемое
иапряжение
Место измерения
напряжения
Напря
жение, В
U(R7 + R8)
иС2
U(R9+ RIO)
Uсз
Зажим 3/. накладка 1 2
Зажимы 31-35
Зажимы 35-39
Накладка 1 2 зажим 39
50
86,S
86,5
50
Если изменением сопротивлений R7 и RIO не удается получить тре-
буемоrо распределения напряжений, необходимо проверить соответ-
ствие номиналов R7, RIO, С2 и С3 заводской спецификации. После ре-
rулировки сопротивлений плеч настройка фильтра проверяется по-
вторно.
58
Если расхождение первичных токов более 3,5%, то проверяют коэф-
фициенты трансформации трансформаторов тока Т А2 и Т А3 и правиль-
ность включения их обмоток. Для этоrо Во вторичные обмотки транс-
форматоров тока включают миллиамперметр (вместо перемычек
29-31 или 33 35), а к защите поочередно подводят номинальные токи
[АС, [АО. 1со для проверки ТА2 и 1вс. [ВО, 1со для проверки ТА 3.
Вторичные токи при этом должны быть соответственно равны 115.
76,38 мА, т.е. в соотношении 3: 2 : 1.
Ицентичность трансформаторов тока проверяют при подведении к
защите тока 1АВ при всех перемычках, установленных в рабочем поло-
жении. Миллиамперметр, включенный в общий провод вторичных
обмоток (рассечка вывода 39) , должен показывать отсутствие
тока.
Проверяют параметры срабатывания поляризованноrо реле КА] при
подаче токов обратной послецовательности.
Проверка производится при отключенном торможении и отключен-
ном пуске по току нулевой последовательности на рабочей уставке
10 12. К защите подводится плавно реrулируемый ток 1АВ.
ПО этому току определяется значение тока обратной последовательно
:ти на входе ФТОП в момент срабатывания и возв рата реле КА]:
1 1 А В с, Р
2 с, Р ..j3
[ lАВв,р
2 в, р v'3
Ток срабатывания измеряется при подтянутом якоре реле KL3, ток
возврата при отпавшем якоре KL3. Ток обратной последовательности
в момент срабатывания реле должен соответствовать уставке по току [2,
установленной по шкале с отклонением не более :t 12%. Коэффициент
возврата должен быть 0,7 0,9. При отклонении тока 1 2с , р более чем на
12% от уставки по шкале необходима реrулировка поляризованноrо
реле. В небольших пределах токи срабатывания и возврата поляризо-
BaнHoro реле MorYT быть отреrулированы поворотом упорных винтов
неподвижных контактов. В более широком диапазоне реrулирование
осуществляется увеличением зазора маrнитопровода, изменением по-
ложения фарфоровой колодки вместе с изменением зазоров между
подвижными и неподвижными контактами (зазор должен быть не Me
нее 0,4 мм). Коэффициент возврата может быть отреrулирован при необ-
ходимости изменением сопротивления R]2.
Проверяют коэффициею торможения. Фактический коэффициент
торможения определяется при заданных уставках по /2 и k T при подаче
раздельноrо питания на трансформатор торможения ТА/ (зажимы 4.8
при снятой перемычке 6-8) и фильтр тока обратной последовательности
(подаем на комплект КРБ-126 ток /АВ). При проверке постоянный
ток с панели снят, реле KL3 зафиксировано в подтянутом положении.
59
Коэффициент торможения определяется на основании замеров по
формуле
12с,р,т 12с,р 1 00
k T = ,
/т
rде 12с, р ток срабатывания по обратной последовательности пуск 0-
( . /АВ с, Р)
Boro реле при отсутствии торможения 12с, р = ..JЗ j; l т тор-
мозной ток, равный 51 ном '
Расчетный коэффициент торможения зависит от' уставки по току
обратной последовательности и соответствует указанному на пере-
ключателе только при минимальной уставке по 12 уст, miп, При дру-
rих уставках k T пропорционально возрастает и определяется по формуле
12 уст
k T = k T , уст
/2 уст, miп
Измеренное значение коэффициента торможения ДОЛЖНо отличаться
от расчетноrо не более чем на :t 10%_
Проверяется чувствительность пуска по току нулевой последователь
ностИ. Проверка проводится в случае использования пуска блокировки
по току нулевой последовательности на уставке по 310.
Уставка на шкале указана для независимоrо питания трансфО(fмато-
ра нулевой последовательности, поэтому при проверке реryлируемый
ток подается только на первичную обмотку трансформатора ТА4 (за
жимы 36-40). Постоянный ток с панели при проверке снят, реле KL3
зафиксировано в подтянутом положении.
Реле КА! должно сработать IIри токе,отличающемся от уставки по
шкале не более чем на :t 15%. При большем отклонении проверяется
исправность элементов цепи пуска по току нулевой последовательности.
Проверка напряжения срабатывания и возврата реле напряжения
KV! производится при ero использовании на рабочей уставке в соот-
ветствии с требованиями [15]-
Проверка устройства блокировки при качаниях типа КРБ-125 (АКВ1)
(см. рис. 14).
1. Проверяется настройка фильтра пробки пятой (250 rц) rармони-
ческой составляющей (L = С4) .
Для настройки на отключенный от схемы (переключателем уставки
по и 2 ) фильтр от звуковоrо reHepaTopa подается поддерживаемое по-
СТОЯНным напряжение 4 8 В с частотами, близкими к 250 [ц. Частота
настройки фильтра определяется по максимуму тока в цепи фильтра
и не должна отличаться от резонансной более чем на 3%. При необхо-
димости подстройка фильтра производится измеНением ВОЗДУШllоrо
зазора дросселя.
60
Эффективность фильтра пятой rармоники может быть оценена на ча-
стоте 250 rц. Напряжение источника подается на зажимы 32 34 при
: сНятой перемычке. Отношение напряжения на выходе источника напря-
. жения при включенном и отключенном фильтре в усповиях срабатыва-
ния пусковоrо реле определяет ero зффективность и должно быть не ме-
нее 4.
2_ Проверяется настройка фильтра напряжения обратной последова
тельности (ФНОП)_
Проверка проводится при выведенной из работы схеме пуска по току
нулевой последовательности (снята перемычка 6 8, установлена 8-10),
снятом постоянном оперативном токе, установленном на рабочую YCTaB
ку переключателе уставок по И 2 fI установленных в рабочее положение
всех остальных перемычек, зафиксированном в подтянутом положении
реле KL3.
Правильность Настройки фильтра напряжения обратной последова-
тельности оценивается при имитации двухфазных КЗ меЖдУ фазами
АВ, ВС, СА. При имитации К3 межцу фазами АВ напряжение подводим
к фазе С (зажим 20) и к соединенным перемычкой фазам А и В (зажи
мы 16-18) (И С-А В) . При имитации КЗ меЖдУ фазами ВС и АС COOТBeT
ственно подаем напряжение ИА-ВС, ИВ-СА' Значение напряжений ИС-А В,
ИА-ВС. ИВ-СА должно быть около ЗИ 2 уставки, и разность наибольшеrо
. и наименьшеrо значений по отношению к среднему значению должна
быть не более 1,5%. Этой разности при симметричном напряжении прямо-
[о чередования фаз на входе будет соответствовать напряжение небалан
са около 1,5 В на выходе ФНОП (на основной rармонике без наrрузки).
Если отклонения подаваемых напряжений от срецнеrо значения будут
больше 1,5% по отношению к среднему значению, то необходима наСТ-
ройка ФНОП. .
Настройка ведется при отключенной наrрузке фильтра. ДJlя чеrо раз
мыкается перемычка 32 34. Настройка ФНОП на минимум небаланса
может производиться разными способами.
При наличии источника симметричноrо трехфазноrо напряжения на
вход ФНОП подается симметричное синусоидальное линейное напряже-
ние прямоrо чередования фаз 100 В. На выходе холостоrо фильтра
вольтметром с большим внутренним сопротивлением (не менее
4 кОм/В) замеряют напряжение небаланса и добиваются ero минимума
с помощью реrулируемых сопротивлений R7 и R10. При отсутствии
высших rармоник в питающем напряжении напряжение небаланса может
быть доведено до долей вольта. При этом необходимо учитывать нали-
. чие напряжения небаланса фильтра, определяемое отклонением частоты
сети от номинальной, которое может быть рассчитано по формуле
Д}'
Иz иб, Ф = k}'l' И.
}'
rдe kJV коэффициент, зависящий от типа фильтра, ,lJJlЯ КРБ-125 ра-
61
вен 0,29; Ь.[ отклонение частоты от номина)1ЬНОЙ; U линейное Ha
иряжение прямой последовательности на входе фШ1ьтра.
При отсутствии симметричноrо трехфазноrо напряжения на ВХО:.!
ФНОП подается синусоидальное напряжение ив.с.4 100 В. Настройка
производится изменением сопротивлений R7 и R10 таким образом.
чтобы с точностью 15% соблю::rалось соотношение
Се = L"R9+R10 =.J3
l:(R7+R8) ССЗ
Если изменением сопротивлений R7 и R10 не удается получить Tpe
буе мое распределение напряжений. необходимо проверить соответствие
номинальных значений R7, R10. С2 и СЗ заводской спецификации. Пос.
ле реrулировки сопротивлений Iшеч настройка фШ1ьтра проверяется
повторно.
З. Проверяют параметры срабатывания поляризованноrо реле KV1
при подаче напряжения обратной последовательности.
Проверка ПРОИЗВОдИтся при отключенном пуске по току нулевой
последовательности на рабочей уставке по и 2 .
К защите подводится плавно реrулируемое напряжение UC AB, по
значению KOToporo определяют значение напряжения и возврата ре-
ле К Vl :
и2 с. р
C:C AB С. Р
VЗ
{'
U 'с.А [] В. Р
1
В. Р .J3
Напряжение срабатывания измеряется при подтянутом якоре ре.
ле КLЗ, напряжение возврата при отпавшем якоре реле КLЗ. Напря.
жение обратной последовательности в момент срабатывания реле должно
соответствовать уставке по и 2 , установленной по шкале с отклонением
не более:!: 10%. Коэффициент возврата должен быть 0,7 0,9.
При отклонении напряжения иl с. р более чем на HYk от уставки
необходимо произвести реrулировку поляризованноrо реле KV1 ана-
лоrично КА1 блокировки КРБ-126. Коэффициент возврата может быть
отреrулирован при необходимости изменением сопротивления Rl1.
4. Проверяют чувствительность пуска по току нулевой последователь-
ности.
Проверка производится в случае использования пуска блокировки по
току нулевой последовательности на рабочей уставке по 3/0'
Уставка на шкале указана для независимоrо питания трансформатора
нулевой последовательности, поэтому реrулируемый ток подается толь-
ко на первичную обмотку трансформатора ТА (выводы 6-10). Постоян-
ный ток с панели при проверке снят, реле KL3 зафиксировано в подтя-
нутом положении. Реле KVl должно срабатывать при токе, отличающем-
ся при уставке по шкале не более чем на :!: 15'fr.,
62
При большем отклонении проверяется исправность элементов цепи
ну,:к:! по току нулевой последовательности.
5. Проверка реле напряжения KV2 срабатывания и возврата реле
I1РОИЗВОДИТСЯ при ero использовании на рабочей уставке в соответствии
требованиями [15].
Проверка устройства блокировки при неисправиостях цепей наприже-
ния типа КРБ 12 (АКВ2) (см. рис. 16).
1. Проверка токов срабатывания и возврата исполнительноrо opraнa.
К зажимам 2 8 АКВ2 подводят реrулируемое переменное напряже
ние. Ток срабатывания и возврата измеряется миллиамперметром, вклю
ченным в рассечку перемычки 5 7. Ток срабатывания должен быть
1 ,7 1,9 мА, коэффициент возврата не менее 0,45. При необходимости
производится реrулировка поляризованноro реле KV1.
2. Проверка настройки ветвей "звезды" сопротивлений. К устройству
блокировки }100чередно подводятся фазные напряжения при замкнутых
на нуль двух друrих фазах ИА-ВСО (зажимы 2 8), ИВ САО (4 8),
ИС-АВО (6 8) 58 В и измеряется ток в обмотке реле KVl. При подведе-
нии напряжений ИВ-СА О и ИС АВО ток должен быть в 2 раза меньше,
чем при подведении напряжения ИА ВСО с точностью :t5%. При несоблю
дении этих соотношений необходимо проверить соответствие номиналов
сопротивлений Rl.R2,R3 заводской спецификации.
3. Проверка идентичности намаrничивающей силы и правильности
включения обмоток трансформатора TV проводится при имитации
двухфазноro К3 с землей на входе устроЙСтва блокировки. Напряжение
подается поочередно к фазам АО, ВО, СО при замкнутых на О двух Дpy
rих фазах (соответствешю зажимы устройства блокировки 2 4, 6, 8;
4-2, 6, 8; 6-2,4,8). Напряжение И А _ В С О должно быть 29 В; ИВ-САО
и ИС-АВО должны быть 58 В. На компенсационные обмотки wз, вклкr
чаемую на напряжение фазы А разомкнутоrо треуrольника, и W2, вклкr
чаемую на напряжение 3И о (соответственно зажимы 9 13 или 11-13),
поочередно подается напряжение в противофазе с напряжением ИА-ВСО.
ИВ САО, ИС АВО' При установке ТН в сети с заземленной нейтралью
на зажимы 9 13 и 11 13 подается напряжение 100 В при снятых пере-
мычках 9-10 и l1 12. При установке ТН в сети с изолированной нейт
ралью на зажимы 9-13 и 11 13 подается напряжение 33 В при установ-
леиных перемычках 9 10 и 11 12. При поданных напряжениях миллиам-
перметром, включенным в рассечку перемычки 5-7, измеряется ток
небаланса в реаrирующем opraHe. Реrулированием сопротивления R4
или R5 добиваются минимальноrо тока небаланса при поданных на-
пряжениях соответствеННо на обмотки W4 и Wз или W4 И W2.
Схема проверки при подаче напряжения ИА -В С. о на W4 и напря
жения 33 В на Wз или W2 приведена на рис. 27 (подача напряжения на
W2 показана пунктиром) .
Ток небаланса во всех случаях должен быть не менее чем в 2 раза
меньше тока возврата поляризованноro реле KVl.
63
l .J
Рис. 27. Схема проверки иденrnчносm намarничнвающеll СИЛЫ и правнпьности
J!ключення обмоток трансформатора TV блокировки типа КРБ-12
Если реrулированием солротивлений R4 и R5 не удается уменьшить
ток небаланса до требуемоrо значения, необходимо проверить поляр-
ность обмоток W2. Wз. W4 И соответствие пара метров элементов схемы
заводской -спецификации.
Проверка трехфазноrо реле тока КА] (см. рис. 13).
1. Проверка характеристики намаrничивания промежуточноrо насы-
щающеrося трансформатора Т (сумматора) производится при разом-
кнутой вторичной обмотке и подаче тока от O,o2J HOM дО /ном В обмот-
ку Wз с удвоенным числом витков (зажимы 5 7). Затем сравmшают
зависимости полноrо сопротивления от подаваемоro тока с заводскими
характеристиками или со справочными данными.
2. Проверка параметров срабатывания реле.
Проверяется ток срабатывания и ток возврата реле в начале и в кон-
це шкалы, а также. на рабочей уставке при подаче реrулируемоrо тока
в первичную обмотку с удвоенным числом витков Wз.
Пределы уставок тока срабатывания при ОДНо амперном исполнении
65 130 мА, при пятиамперном исполнении З15 650 мА. Козффициент
возврата не менее 0,7. При отклонении проверяемых пара метров больше
чем на :t 5% проводится подреrулировка исполнительноro opraHa ЕА ана-
лоrично реле типа РТ .40.
Проверяется ток срабатывания и ток возврата реле на рабочей устав-
ке при подаче реrулируемоro тока поочередно в обмотки трансформато-
ра с меньшим числом витков W! И W2 (зажимы 2-4 и 6-8) . Токи должны
быть в 2 раза больше, чем для обмотки Wз с выводами 5-7.
3. Проверка полярности и соотношения витков обмоток трансформа-
тора Т реле.
64
Подается ток 5/ ном в последовательно и встречно-включенные об-
мотки фаз (IШтание подается на зажимы 2 и 7 при установленных пере-
мычках 4-6 и 8-5). Реле не должно при этом срабатывать.
4. Проверка надежности работы контактов реле проводится при под-
ключенной к контактам ]-3 действительной наrрузке. Отсутствие виб-
рации контактов проверяется при подаче в одну обмотку с меньшим
числом витков токов от 1,05 тока срабатьmания до максимальноrо
тока К3.
Проверка и настройка реле сопротивления. Перед проверкой элект-
рических характеристик проводим расчет уставок реле (вторичных уста-
вок дистанционных opraHOB) и выбираем положение переключателей
реrулировки уставки реле в цепях тока и напряжения.
Вторичное сопротивление срабатывания реле определяется по фор-
муле, Ом на фазу,
К[
Zc, р = Zс,з ,
Ки
rде Z с, 3 первичное значение сопротивления срабатывания защиты;
К[ коэффициент трансформации трансформаторов тока; Ки коэф-
фициент трансформации трансформаторов напряжения.
При подключении цепей напряжения защиты П3-5 к ТН низкой сто-
роны защищаемоrо силовоrо автотрансформатора необходимо учи-
тывать rpynny соединения обмоток BbIcoKoro и низкоrо напряжения
(как правило, Уавто/Д-О-ll) И то, что в этом случае к защите подво-
дятся от ТН фазные напряжения.
Расчетная формула будет иметь вид
Z с З К [
Z = '
с, р
.jЗКuпат
rде 'laт коэффициент трансформации защищаемоrо автотрансформато-
ра (отношение напряжения стороны, к которой подключены токовые
цеIШ защиты, к напряжению стороны, к которой подключены цепи на-
пряжения зашиты).
Положение переключателя в цепях вторичных обмоток трансфор-
матора напряжения TV при отсутствии смещения характеристики
выбираем по формуле
N=
z уст, тi"
100%,
Zc, р
rne Z уст, т in минимальное сопротивление срабатывания при 100%
вводимых вторичных витков трансформатора напряжения TV, уста-
навливаемое переключателем в токовых цепях; N число введенных
вторичных витков трансформатора напряжения TV, %.
65
S 6233
Переключатель в цепях трансформатора напряжения устанавливают
в положение, при котором сумма цифр у rнезд переключателей равна
вычисленному N или по возможности близка к нему.
При смещении характеристики реле в 1 квадрант
Z уст, min
Z с, р Z СМ
rдe ZYCT, min минимальное сопротивление срабатывания при 100%
введенных вторичных витков трансформатора напряжения TV при от-
сутствии смещения; Zc, р сопротивление срабатьшания реле по концу
зоны действия; Z СМ сопротивление смещения.
При смещении характеристики реле в 111 квадрант
N=
100%,
N=
Z УСТ, min
Z с, р + Z см
100%.
Для комплекта AКZ2 число введенных вторичных витков трансфор-
матора ТА V l, с помощью KOToporo осуществляется смещение харак-
теристики реле, определяется по формуле
ZCM
С=2
100%.
Zc,p ZCM
Переключатель, определяющий смещение, устанавливается в поло-
жение, при котором сумма цифр у rнезд переключателя равна С% или
по возможности близка к нему.
1. Проверка настройки фильтров вторичных rармонических состав-
ляющих.
В комплекте AKZl (см. рис. 7) проверяются фильтр-"пробка"
(Ll; Cl) и Фильтр-"шунт" (L2; С2), в комплекте AКZ2 (см. рис. 10)
фильтр-"шунт" (Ll; С2, С3). На отключенный от схемы фильтр (от-
ключать можно только с одной стороны) от звуковоrо reHepaTopa по-
дается поддерживаемое постоянным напряжение с частотами, близкими
к резонансной. Частота настройки фильтра определяется по максимуму
тока в ero цепи для фильтра-"пробки", по минимуму тока для
Фильтра-"шунта" и не должна отличаться от 100 [ц более-чем на 5%.
При необходимости подстройка фильтра производнтся изменением воз-
душноrо зазора дросселя и подбором конденсаторов.
В табл. 4 приведены условия проверки настройки фильтров.
2. Проверка исправности защитных диодов схемы сравнения реле
сопротивления.
Проверка исправности защитных диодов производится при подаче
в реле сопротивления от реryлируемоrо источника рабочих токов соот-
ветственно [АВ; [ВС; [СА в диапазоне от [НОМ дО максимальноrо TO
ка КЗ, который может протекать в защите, при закорочеиных цепях
66
Таблица 4
Наприже
Комплект Тип и злементы У СJIOВИИ подключении ние, подво-
фильтра измерительной схемы днмое к
фильтру, В
AKZl Филь пробкаLl,Сl Снитана адкаSХ4 зо
AKZl ФIfЛЬтр ШУНТ L2, С2 Снята накладка SX4 2
Вынуто из штепсельной КОПОДКIf
мarнlfто :теКТРlfЧеское реле
AKZ2 ФИЛЬ ШУIfТ Ll. С2, Снита Ha aдKa SX 12 s
С3
напряжения. В KOMIUJeKTe AKZI на трансформаторе ТА V выставляется
уставка "1".
Мarнитозлектрические реле при проверке вынуты из штепсельных
колодок, накладки SX4 (для AКZ1) и SX8 (для AКZ2) сняты.
Вольтметр постоянноl'O тока с внутренним сопротивлением не менее
2 кОм на 1 В подключается на вьшоды проверяемых диодов. Диоды
VDl KOMIUJeKTa AKZl и VD5 (AКZ2), включенные в тормозном Ha
правлении, проверяем при снятой накладке в рабочем контуре. Диоды
VD2 (AКZ1) , включенные в рабочем направлении, проверяем при
снятой накладке SXI0 в тормозном контуре.
Измеряемое на защитных диодах напряжение ДОЛЖНО бьпь в диапа-
зоне O,2 1 В. При напряжении на диоде более 1 В он должен быть заме-
нен на друrой, с менышlM сопротивлением в прямо м направлении.
Если напряжение на т:щоде в прямом направлении слишком мало
(менее 0,2 В), необходимо убедиться, что он не пробит.
З. Проверка резонансных контуров подпитки реле сопротивлений
KOMIUJeKTa AКZ 1 производится измерением напряжения на вторичных
обмотках контура подпитки (М п ) при подведении к первичным об-
моткам трансреакторов TV1 напряжения И П = 58 В и yrла между BeK
торами первичноrо и вторичноl'O напряжения контура подпитки. Уrол
может быть измерен и между векторами первичноrо тока /2 тр и на-
пряжения И П '
Напряжение И П подается на реле KZ1, KZ2, KZ3 соответственно на
зажимы KOMIUJeKTa AКZl: 34-16, 22 12, 28-10; напряжение М п из-
меряется на вторичной обмотке в рабочем контуре в точках SX1
(общ.) Х2.18 и на вторичной обмотке в тормозном контуре в точках
SX8 (в) X2.14. Схема проверки резонансных контуров подпитки
дана на рис. 28.
Полярный зажим на приборе ВАФ-85 подключается, как указано
на рис. 28. При измерении уrла между И П и /2 тр рекомендуется исполь
зовать ВАФ.85 с приставкой для повышения чувствительносm.
67
""588
к ВАФ 85
---1008
Рис. 28. Схема ПроВерки резонансных контуров подпитки реле сопротивлении
комплекта AKZl
Измеряемые величины М п и 12 тр будут равны соответственно
5,5 7,8 В и O,l O,15 А. Уrол сдвиrа между М П и и п должен быть ра-
вен 90 :t 50, между 12 тр и и п О :t SO.
Если уrловая поrрешность превышает указанные пределы, необходи-
мо проверитъ контур подnиткн по распределению напряжения на ne
вичной обмотке трансреактора TVl и конденсатора С4. При подаче
и п = 58 В напряжения на первичной обмотке TVl и на С4 должны быть
примерно 300 В и равны между собой. При необходимости контур под-
питки подстраивают изменением зазора раздвижноrо маrнитопровода
трансреактора TVl н подбором величины конденсатора С4.
Если цепи напряжения к защите подведены от ТН, присоединенноrо
к стороне низшеrо напряжения трансформатора, то в нормальном рабо-
чем режиме контур ПОДШfтки отключен и не используется. Но налажи-
ваться он должен в полном объеме для последующей проверки направ-
ленности защиты рабочим током и напряжением.
4. Проверка параметров маrнитоэлектрических реле. Ч}'l3ствитеЛlr
ность маrнитоэлектрических реле проверяется установкой их в штеп-
сельные колодки реле сопротивлений в рабочее положение при подаче
на реле рабочих токов и напряжений. Блоки диодов вставлены в штеп-
сельные разъемы, все накладки устанавливают в любое рабочее поло-
жение, за исключением накладкн в цепи проверяемоrо реле (SX4 в
комплекте AКZl или SX8 в комплекте AKZ2). Между точками а и б
этих разомкнутых накладок включается микроамперметр со шкалой
SO lOO мкА.
Порядок проверки следующий. При отключенном IОРМОЗНОМ кон-
туре (разомкнутомSХ10 в реле комплекта AKZl и SX6 в реле комп-
лекта AKZ2) реrулированием подаваемоrо на реле сопротивления pa
бочеrо тока соответственно [АВ. [ВС или [СА устанавливается ток в цепи
68
маrнитоэлектрическоrо реле 15 мА на срабатывание (WIюсовый зажим
миллиамперметра подключен к точке а накладки). Затем включается
накладка в тормозном контуре и отключается накладка в рабочем
контуре (SXl в реле KOMWIeKTa AKZI иЛИ SX7 в реле KOMWIeKTa AKZ2).
Реrулированием подаваемоrо на реле сопротивления рабочеrо напряже-
ния соответственно И А В. ИВС или ИСА устанавливаем ток в цепи маrни-
тоэлектрическоrо реле 40 50 мкА в сторону торможения (rтюсовый
зажим миллиамперметра подключен к точке б накладки).
При включенных накладках в цепях рабочеrо и тормозноrо контуров
подаются рабочий и тормозной токи, отреryлированные, как указано
выше. При этом контакт маrнитоэлектрическоrо реле должен быть
разомкнут.
При размыкании накладки в цепи тормозноrо контура маrнито-
электрическое реле должно четко срабатывать. Четкость срабатывания
маrнитоэлектрическоrо реле оцениваем по срабатыванию выходных реле
KOMWIeKToB AKZI и AKZ2 (соответственно KL1, KL2, KL3 и KL1) при
установленных в цепях постоянноrо оперативноrо тока соответствую-
щих перемычках, включенных в обязательном порядке искроrаси-
тельных контурах и поданном на панель постоянном оперативном
токе.
5. Настройка реле сопротивления на заданную уставку проводится от
КОМШIектноrо поверочноrо устройства тина У5053, позволяющеrо по-
лучить:
а) трехфазное напряжение с возможностью WIaBHoro реrулирования
напряжения между двумя фазами от О до 110 В (режим двухфазноrо
КЗ). Напряжение и фазовый yrол третьей фазы с нулем при этом не
должны изменяться;
б) однофазный ток с возможностью плавноrо реrулирования тока
от О до максимальноrо тока КЗ;
в) возможность реrулирования уrла между током и напряжением.
На реле выставляем в выбранное положение переключатели в цепях
тока и напряжения. На ТА V КОМШIекта AKZI выставляем выбранное
значение ZYCT. тiп, на ТУ КОМШIектов AKZI и AKZ2 с помощью пере-
мычек выставляем количество витков, равное N, или ближайшее мень-
шее, резисторы ШIавной реrулировки устанавливаем в крайне правое
положение, соответствующее семи виткам (вращение реrулятора до
отказа по часовой стрелке). Выставляем уставку по уrлу максимальной
чувствительности (65 или 800 для AKZl; 73 или 8з0 дЛЯ AKZ2) пере-
ключателями в цепях тока и напряжения. Переключатели, определяю-
щие размер смещения, устанавливают в положение, ближайшее к задан-
ной уставке (6, 12 или 20% дЛЯ AКZI; дЛЯ AKZ2 количество витков,
равное С, выставляем с помощью перемычек на ТА Vl). При использова-
нии реле сопротивления КОМШIекта AKZ I с эллиптической характери-
стикой соотношение осей эллипса (эллиптичность) 0,5; 0,65; 0,8 опре-
деляется положением переключателя SX9.
69
В рабочее положение устанавливают все накладки и перемычки, за
исключением SX4 у реле сопротивления комплекта AKZ1 и SX8 у реле
сопротивления комплекта AKZ2. ЭТИ накладки устанавливают в рабо
чее положение (положение а б) только на проверяемом реле сопро
тивления.
Срабатывание реле фиксируют с помощью омметра, включенноrо
параллельно контактам маrнитоэлектрическоrо реле при снятом с
панели постоянном оперативном токе. Внутреннее сопротивление
омметра и напряжение ero источника питания должны быть таковы,
чтобы через контакты маrнитоэлектрическоrо реле протекал ток не
более 15 мА.
Настройку уставок реле производят при эаданных для каждой ступе--
ни защиты токах (токах настройки) и заданном уrле максимальной чув
ствительности I{JM, ч, уст' Если I{JM, ч. уст не задан, то настройку прово
дим при номинальном уrле максимальной чувствительности I{JM, ч, НОМ'
На реле подаем ток Ip, приблизительно равный среднему значению
токов настройки, и напряжение и р > 2IpZc, р; уrол между lр и и р
устанавливаем примерно равным I{JM, ч, уст. Уменьшая ир, определяем
напряжение, при котором реле срабатывает, и с , р, соответствую-
щее Zc, р'
Устанавливаем и р = О,9и с , р и, изменяя фазореrулятором уrол меж
ду подведенными напряжением и р и током Ip, определяем yrлы I{Jl
и 1{J2, при которых контакты реле замыкаются. Фактический yrол мак-
+
симальнои чувствительности определяется как I{JM ч = и дол
, 2
жен отличаться от заданноrо I{JM, ч, уст не более чем на о :!:5 0 для реле
сопротивления комплекта AKZl и не более чем на:!:4 для реле co
противления комплекта AKZ2.
При больших отклонениях необходимо проверить соответствие HO
минальных соответствующих сопротивлений RI, R2, R3, R4 реле комп-
лекта AKZ1 или R5, R6, R7, R8, R9,BIO реле комплекта AKZ2 завод
ской спецификации и при необходимости заменить их.
Фазореrулятором устанавливают фактический уrол максимальн()й
чувствительности I{JM, ч. напряжение и с , р = 2IpZc, р и медленным по'Во
ротом резистора плавной реrулировки Rl3 для реле AKZl или 'R22
дЛЯ реле AKZ2 добиваются срабатывания реле. После ЭТЩ'Q положение
резисторов плавной реrулировки фиксируют контрrайкой и делают
контрольный замер и с . р (Zc, р) при снижении напряжения со 100 В.
Если диапазон резистора плавной реrупировки недостаточен дЛЯ оп
репеления Zc, р при поданных на реле lр и расчетноrо и с . р' Т.е. на-
строить уставку при выбранных отпайках невозможно (например, реле
не срабатывает при полностью выведенном в крайнее левое положение
резистора плавной реrулировки или реле оказывается в сработанном
состоянии при крайнем правом положении резистора плавной pery
лировки), то это rоворит о том, что напряжение на обмотках трансфор-
70
маторов напряжения (TV) и ЭДС ВТОРИ!lНЫХ обмоток трансреакторов
(ТА V в AKZ1 или ТА V2 в AКZ2) отличаются от номинальных значе-
ний или неисправен один элемент схемы сравнения.
Причиной ртклонения параметров трансреактора или трансформатора
напряжения от нормы может быть, например, отличное от номинальноrо
число витков на вторичной обмотке трансреактора или секции транс-
форматора напряжения, отклонение воздушноrо зазора трансреактора от
нормы и т .п.
В таких случаях необходимо определить действительное сопротивле-
ние срабатывания реле при установленных отпайках и при установлен-
ном в крайнее левое положение резисторе плавной реrулировки. Если
действительное Zc, р ОТ1lичается от расчетноrо Z рас'! не более чем на 1 ()<)(,
то реле является исправным, так как возможность отклонения сопро-
тивления срабатывания на :t 10% предусмотрена заводом. В лом случае
для настройки уставки переходят на друrие отпайки на трансформаторе
напряжения. Если действительное Zc, р отличается от расчетноrо более
чем на 10%, то реле является неисправным. Следует проверить ero от-
дельные элементы и в первую очередь трансформаторы напряжения и
трансреакторы.
Расчетное сопрQтивление срабатывания определяется по формуле
Z .
уст, тт 100.
N
Z рас'! =
Про верка отдельных элементов реле сопротивления проиэводится при
вынутых блоках диодов, снятых маrнитоэлектрических реле и при
разомкнутых наКj1адках соответственно SXl, SX2 Д)1я AKZI и SX6 и SZ7
дЛЯ AKZ2.
При проверке трансформаторов напряжения TV к первичной об-
tv,IOTKe подводится напряжение переменноrо тока и замеряется напря-
жение на различных отпайках вторичных обмоток. Данные замеров
цолжны с точностью 5% соответствовать расчетным, определяемым
по формуле
k
и 2 = U\N ,
100
rде и\ напряжение, подводимое к первичной обмотке трансформа-
тора напряжения ТV; N включенные витки трансформатора напря-
жения TV, %; ku коэффициент трансформации трансформатора на-
пряжения ТV. Измеряется при подаче и\ ;" 1 00 В на первичную об-
мотку при 100% включенных витков.
При подаче и 1 = 100 В формула примет вид
и 2 = N% ku ;
(24)
71
для комплекта AKZI k ll = 2 при <Рм." = 65Я: и k ll = 2,5 при <Рм.ч =
= 80%; для KOMIL'1eKTa AKZ2 k ll = 1.47 при <Рм. ч =' 73'ft: и k ll = 1,75
при <РМ. ч = 83%.
Напряжение на потенциометрах Шlавной реrу::шровки (RJ 3 у AKZI.
R22 у AKZ2) должно ориентировочно соответствовать значению N =
= 778% (но не менее 5%) для AKZl и N = 1,257 I,S% (но не ме-
нее 1%) дЛЯ AKZ2.
Д'1я проверки трансреакторов ТА V KOMIL,eKTa AKZ I от реrулируе
Moro источника питания подается ток на первичные последовательно
включенные обмотки ТА V и измеряется напряжение на вторичных об-
мотках на сопротивлениях RJ и RЗ при <{)м ч = 65 о и''1и на R2 и R4
о '
при <Рм, ч := 80 .
Напряжение на вторичных обмотках на указанных сопротивлениях
должно соответствовать расчетному значению с точностью :t 77r, оп-
ределяемому по формуле
и 2 = k'u/)ZYCT. min ,
(25)
[де Z YCT.miп минимальная уставка по сопротивлению срабаты-
вания; I). подводимый ток, зависящий от выставляемой уставки
ZYCT,тiп; при ZYCT,тiп = 1 ОМ на фазу 1) = lIном; приZуст,тiп=
= 0,5 Ом на фазу 1) = 2I ном ; при ZYCT. mill = 0,25 Ом на фазу 1) =
= 4/ ном ; k'u коэффициент пропорциональности: k'u = 2 при <РМ ч =
= 650 и k'u = 2,5 при <Рм, ч = 800. '
Напряжение на всей вторичной обмотке рабочеrо контура ТА V,
часть которой защунтирована сопротивлениями RЗ и R4, должно быть
больще значений, полученных по формуле (24): на 45% при <РМ. ч = 650
и на 30% при <Рм, ч = 800_
При проверке трансреактора ТА J-'2 комrшекта AКZ2 от реrулируе-
Moro источника подается ток 1) = I ном на первичные последовательно
включенные обмотки ТА V2 и измеряется напряжение на вторичных об-
мотках на сопротивлениях R6 и R7 при <рм ч = 7з0 или HaR9 и RJO при
о '
<Рм, ч = 83 . Измеряемое напряжение не должно отличаться более чем
на :t 7% от рассчитанноrо по (25).
В (25)
k = 1,47 при 4Рм, ч = 7з0 и
k = 1,75 при <Рм, ч 8з0.
При отклонении вторичных напряжений трансреактора ТА VJ комп-
лекта AКZl и TAV2 комrшекта AКZ2 более чем на :t7% от расчетных
напряжений и 2 может быть проведена реrулировка изменением воз-
душноrо зазора маrнитопровода.
При про верке трансреактора ТА VJ комrшекта AКZ2 к первичным
последовательно соединенным обмоткам подводится ток 1) = I ном '
72
в объем проверки трансреактора входит определеЮfе напряжений меж-
ду зажимами Q-Z разомкнутой накладки SX6 при различных положеЮfЯХ
переключзтеля в цепи вторичных обмоток (рис. 10). .
Данные замеров должны с точностью 10% соответствовать расчетным
значениям:
с
и 2 = kи/IZ' Y CT min ,
, 100
rAe С число включенных витков, %, соrласно положеЮfЮ переклю-
чателя в цепи вторичных обмоток ТА VI; Z Y CT min - минимальная устав-
, о
ка по сопротивлению срабатывaЮfЯ; k и = 1,47 при СРм, ч = 73 и k и = 1,75
прн СРм ч = 8з0 .
6. Выравнивание сопротивлений рабочеrо и тормозноrо контуров
проводится на реле, настроенных на заданную уставку corпacHo п. 5,
но при выведенном смещении характеристикн в III или I квадрант и
выведенной эллиптичности у реле коммекта AКZ 1. Настройка схемы
сравнеЮfЯ на допустимую величину отрицательноrо тока небаланса
в мarнитозлектрическом реле обеспечивает установку "мертвой зоны"
характеристики реле в требуемых пределах.
Выравюmание сопротивлений рабочеrо и тормозноrо контуров реле
комплекта AКZ 1 начинаем при подаче в оба контура схемы сравнения
ЭДС от трансреактора TAV. Цепи напряжеЮfЯ на входе комплекта npH
зтом закорачиваем (цепи контура подпитки реле при необходимости
можно не закорачивать) .
По аналоrии с устранением самохода у индукционных реле сопро-
тивлеЮfЯ цепн напряжения должны быть замкнуты на зквивалентное
сопротивление, равное сопротивлению кабеля цепей напряжеЮfЯ от па-
нели до трансформатора напряжения (3-=-5 Ом). Однако практически
ток небаланса в цепи мarнитоэлектрическоrо реле не зависит от Toro,
замкнуты лн основные цепи напряжения на зквиваленrnое сопротивле-
ние или ншсоротко или от режима цепн напряжения подпиткн (замкну-
та или разомкнута). Ток подается через последовательно соединенные
обмотки трансреактора настраиваемоrо реле и должен быть равен в за-
висимосrn от номннальноrо тока паиели и рабочей уставки на ТА V
значению, указанному в табл. 5.
Таблица 5
Номииаль- Ра60чаR устав- Подво- Номиналь- Ра60ЧIUI устав-
ный ток ка на TAV ный ток ка на TAV Подво-
п&нели ZYCT, min. димый паиеJПI ZYCT, min. цимый
[нам, А ом на фазу TQК,A [ном, А Ом на фазу ток,А
5 1 5 1 5 1
0,5 10 2,5 2
0,25 20 1,25 4
6 62ЗЗ 73
К точкам а и б разомкнутой накладки SX4 соответствующеrо реле
присоединяют микроамперметр маrнитоэлектрической системы плю
сом к точке б. имеющий преде измерения 50----- 1 50 мкА и внутреннее
сопротивление на этом пределе не более 1 кОм. Накладки SX4 двух
друrих реле комплекта должны быть в положении б 6. Ток, измеряемый
микроамперметром, реrулируют с помощью резистора R5 в пределах
8 15 мкА.
Затем проверяют ток небаланса в цепи маrнитоэлеКТРИ'l,:скоrо реле
при подаче в оба контура напряжения подпитки М п от трансреактора
TVl при закороченных цепях напряжения трансформатора напряжения
TV и отсутствии тока в трансреакторе ТА V. .
Для реле KZl, KZ2. KZ3 комплекта AKZI подаются поочередно Ha
пряжения Иео. Ива, ИАО, равные 58 В при закороченных соответствен-
но цепях напряжения АВ; ВС; СА. Ток, измеряемый микроампермет
ром, в рассечке накладки SX4 проверяемоrо реле должен быть в преде-
лах o 1 О мкА. Подреrулировка тока небаланса проводится тем же
резистором R5. Если резистором R5 не удается отреrулировать ток не-
баланса в цепи маrнитоэлектрическоrо реле в требуемых пределах при
подаче тока и напряжения, то возможна реrулировка изменением от-
пает на выводах вторичных обмоток ТА V. После изменения ОТПаек
производится повторное выравнивание сопротивлений рабочеrо и
тормозноrо контуров, проверяется заданное значение Z С. Р в соответ-
ствии с п. 5 и при необходимости ero подстройка.
Выравнивание сопротивлений рабочеrо и тормозноrо контуров реле
комплекта AKZ2 про изводится при подаче в оба контура схемы cpaB
нения ЭДС от трансреактора ТА V2. При этом цепи напряжения закО
рачиваются на входе комплекта; накладкИ SXIO и SXll устанавливают-
ся в положение б-в; переключатели в цепях вторичных обмоток транс-
реактора ТА Vl устанавливаются в положение, соответствующее выве-
денному состоянию обмотки (0% витков); переключатели SХб YCTa
навливаются в одно рабочее положение (перемыкаются точки а-б и б2
или точки а б И 6-2). Ток подается через последовательно соединенные
обмотки трансреактора ТА V2 и должен быть равен номинальному току
панели. Ток небаланса в цепи маrнитоэлектрическоrо реле измеряется в
разомкнутой накладке SX8 аналоrично реле комnлекта, AKZI и реrули-
руется с помощью резистора Rll в пределах 40-----50 мкА.
7. Проверка размера "мертвой зоны" (смещения в 1 квадрант), если
характеристика реле сопротивления проходит через начало координат.
Размер "мертвой зоны" проверяется в режиме близкоro двухфаз
Horo КЗ. У реле сопротивления комплекта AKZl при этом закорачи-
ваются цепи напряжения подпитки.
Используя схему рис. 28, при уrле максимальной чувствительности
IfJM, ч подается на реле номинальный ток Iр для реле комплекта AKZ2
или ток, указанный в табл. 5, для реле комплекта AKZI. ПЛавным по
вышением напряжения на реле от нуля определяется напряжение в MO
74
мент срабатывания реле и см (при малых значениях подведенноrо Ha
пряжения) и соответствующее ему сопротивление смещения ZCM:
и см
ZCM =
2lp
Подаваемый ток /р может быть увеличен вдвое по сравнению с ука-
занными выше значениями, если и см получается малым и ero '(рудно
замерить.
Значение Z см должно быть в пределах 0,01 0,02 Z ср для реле комп
леКIЗ AКZl и 0,005 0,01 Zcp для реле комплекта AKZ2, ЧIО COOIBeI
ствует тормозным '(окам в l\1аrНИIозлеКIрических реле 8 15 мкА
(AКZ1) и 4 50 мкА (AKZ2) при подаче в оба KOHIypa схемы cpaBHe
ния реле СОПРОIивления ЭДС OI трансреактора ТА V (AKZ 1) или
ТА У2 (AKZ2).
При ОIклонении Z см от указанных диапазонов возможно ПОВIОР-
ное выравнивание рабочих и IОРМОЗНЫХ контуров по п. 6 для выставле-
ния Iребуемых IОРМОЗНЫХ '(оков из ДОПУСIИМЫХ диапазонов.
Для реле со смещением в 111 или 1 квадран! проверка по п. 7 не вы-
полняеIСЯ.
8. Проверка смещения хараКIеРИСIИКИ реле сопрОIивления в 1 и
III KBaдpaHIbI.
Смещение хараКIеристики реле сопротивления комплеКIа AKZl в
IП квадрант осуществляеIСЯ с помощью накладок SXl и SX2 на 6; 12
и 20% Zc, р для ОКРУЖНОСIИ И на 5,5; 11 и 18% Zc, р для зллипса. Сме-
щение характеРИСIИКИ реле СОПРОIивления комплеКIа AКZ2 осуще.
СIвляеIСЯ с помощью накпадки SX6. При смещении в 1 квадран! SX6
устанавливается в положение а-в и 6-2, при смещении в 111 квадрант
SX6 ставится в положение а-б и 6-2. Смешение в 1 квадрант может быть
выставлено до 50% Zc,p со ступенью реrулирования 5% Zc, р, смещение
в 111 квадрант может быть до 10% Zc, р'
Используя схему рис. 28, подаем на реле ток lр, примерно равный
среднему значению токов настройки. При проверке смещения в 1 квад-
рант уrол между подаваемым током и напряжением должен быть \Ом, ч,
а при проверке смещения в 111 квадрант yrол между подаваемым то-
ком и напряжением должен быть r.pM, Ч + 1800. Сопротивление смещения
определяем по формуле
U M
ZCM =
2lр
rде и M напряжение срабатыанияя реле при плавном увеличении на-
пряжения (смещение в 1 квадрант) или при плавном уменьшении на-
пряжения (смещение в ПI квадрант) .
Сопротивление смещения Z см должно соответствовать заданному в
процентах от сопротивления срабатывания Z с, р В конце зоны действия
с отклонением :t 20% Z см'
75
Для rurавной реrулировки смещения можно использовать у реле
коммекта AKZ 1 резистор R5, ау реле коммекта AKZ2 резисторRll.
После реrулировки Z см С помощью резисторов R5 и Rll необходи
мо проверить заданные сопротивления срабатывания Zc, р соответствую-
щих реле, при отклонении Zc, р больше З% провести подстройку, а
затем повторно проверить Z СМ'
9. Снятие характеристики зависимости сопротивления срабатывания
от тока Zc,.p = f(/ p ) и определение действительноrо тока точной работы
реле.
Характеристика снимается при имитации двухфазных КЗ при уrле
максимальной чувствительности. Схема аналоrична рис. 28. Напряжение
подпитки можно не подавать. Зависимость Zc, р =f(/p) снимается при
изменении тока от минимальноrо значения, при котором реле сопротив-
ления начинает работать, до максимальноrо значения КЗ в конце защи
щаемой зоны, при этом напряжение повышаем не более чем до 11 О В.
По характеристике определяем действительный ток точной работы
I т , р, действ, Т.е. ток, при котором сопротивление срабатывания реле
равно 0,9 ZYCT' и сравниваем с заводскими данными. Если I т , р действ
окажется больше, чем по заводским данным, то это свидетельствует
о неисправности реле. Сравниваем I т , р, действ с заДанными токами
настройки реле сопротивления. Минимальный эаданный ток настройки
должен быть больше 2I т , р, действ' Уменьшить ток точной работы реле
сопротивления коммекта AКZ 1 можно, приняв большую уставку на
трансреакторе ТА V, соответствующую большему числу витков ero
первичной обмотки. При наличии смещения характеристики реле
в 111 квадрант характеристика Zc, р = f(/ p ) снимается и ток точной ра-
боты определяется и для нижней части yrловой характеристики при
Ф = Фм '1 + 180().
10. 'Проверка эллиптичности характеристики реле комплекта AКZ1.
При заданной эллиптической характеристике реле коммекта AKZl
снимаем уrловую характеристику срабатывания реле Zc, р = f(ф) при
изменении уrла между нап яжением и током, поданным на панель, от О
ДО З60() через каждые 30 . Напряжение подпитки допускается не по-
давать. Ток настройки должен быть не менее AВYKpamoro тока точной
работы. По характеристике, построенной в координатах Х, R, опреде-
ляем коэффициент сжатия эллипса (коэффициент эллиптичности),
равный отношению малой оси эллипса к большой; он Должен отличаться
от уставки, выставляемой накладкой SX9, не более чем на 10%. При
большем отклонеюш коэффициент эллиптичности может быть отреrули-
рован эаменой соответствующеrо сопротивления из R15, R16, R17.
Как показывает опыт эксrurуатации, у реле сопротивления комплек-
та AKZl с характеристикой срабатывания в виде эллипса, с устав кой по
эллиптичности 0,5 при уменьшении тока в реле от двойноrо номиналь-
Horo до двойноrо тока точной работы происходит увеличение отношения
осей эллипса более чем на 10%. Это объясняется нелинейным изменением
76
Рис. 29. Уrловая характеристика реле сопро
тивлення комплекта AKZ 1 в режнме реле
направления мощности
Ур
прямоrо сопротивления диодов VDЗ и
VD4 в зависимости от значения про-
текающеrо по ним тока и соизмери-
У.
мостью ero со значением сопротив-
ления резистора R15, что ухудшает
отстройку реле от токов наrрузки и
может привести к их ложной работе.
В случае необходимости использования
эллиптической характеристики реле
комплекта AKZl с соотношением осей 0,5 при рабочих токах, меньших
двойноrо номинальноrо, эксrшуатационный циркуляр [лавтехуправле-
ния предлarает выполнить замену диодов VD3 и VD4 типа д- 223Б на
диоды типа д7Ж с увеличением сопротивления резистора R15 с 910 Ом
до 1,2 кОм.
Как показали исследования, проведенные в Курскэнерrо, Тулэнерrо
и на Чебоксарском электроаппаратном заводе, указанная замена no
зволяет получить эллиптическую характеристику с отношением осей
0,5 :t 6% в диапазоне токов от ДБойноrо номинальноrо до ДБойноrо
тока точной работы. После замены диодов обязательна проверка эллип-
тических характеристик реле во всем диапазоне рабочих токов.
11. Проверка yrла максимальной ЧУВС"lвительности реле сопротивле-
ния комrшекта AKZ 1 при работе в режиме реле направления мощности.
Проверка проводится для облеrчения анализа правильности включе
'Ния реле при проверке под наrрузкой. Реле сопротивления переводятся
в режим реле направления мощности закорачиванием основных цепей
напряжения (ТУ) с отсоединением их от испытательной схемы и пода
чей на реле только цепей напряжения подпитки н рабочих токов.
Смещение характеристики в 111 квадрант на время проверки вы.
водится. На реле KZ1, KZ2, KZ3 подают номинальный ток и напряжение
подпитки U П = 58 В.
При изменении фазореrулятором уrла между рабочим током и Ha
пряжением подпитки от О до 3600 определяется зона работы реле и yrол
максимальной чувствительности реле мощности 'Р;'" '1, который дол-
о 'о
- жен быть на 90 больше уrла 'Рм '1 реле сопротивления с точностью:t5 .
, о о
Если отклонеие 'Р'м. '1 от 'Рм, '1 + 90 более:t5, необходимо повторно
проверить настройку контура подпитки соrласно п. З.
Уrловая характеристика реле сопротивления комrшекта AKZ 1 в ре-
жиме реле направления мощности приведена на рис. 29.
Измерение и испытание изоляции защиты в полной схеме произво-
дятся при закрытых кожухах, крышках и Т.д., установленных в рабочее
положение всех накладок, перемычек и испытательных блоков.
77
Электрическая прочность изоляции каждой rруппы электрически
не связанных цепей вторичных соединений (цепей переменноro напряже.
ния, цепей nepeMeHHoro тока, цепей постоянноrо оперативноrо тока,
цепей сиrнализации) относительно земли испытывают напряжением IKB
переменноrо тока в теченне 1 мин.
При этом во избежание повреждения закорачивают мarнитоэлектри
ческие реле и полупроводниковые элементы, в оперативных цепях
постоянноrо тока объединяют "+" и " ".
До испытания электрической прочности изоляции и после Hero про-
изводят измерение сопротивления изоляции MeraoMMeTpoM на 1000 В
тех же цепей относительно земли. Сопротивление изоляции каждой цепи
должно быть не менее 5 МОм.
Проверка взаимодействия элементов защиты реле производится
ручным запуском реле при напряжении оперативноrо постоянноrо тока
0,8 и ном . Взанмодействие реле должно соответствовать откорректиро-
ванной принциnиальной схеме при срабатывании или возврате реле
(от руки).
Особое внимание при проверке следует обратить на: отсутствие об-
ходных цепей; правильность работы защиты при различных положе.
ниях накладок, псреключателей, испытательных блоков, а также на на-
личие на рядах зажимов панели сиrналов, предназначенных дЛЯ воздей-
ствия на друrие устройства релейной защиты и электроавтоматики.
КОМIDIексиая проверка защиты производится при номинальном на-
пряжении ОПеративноrо тока при подаче на защиту параметров аварий-
Horo режима от nocTopoHHero источника. Имитируем Все возможные
виды К3 в зоне и вне зоны действия защиты. При этом все цеп.и защиты
собраны, кроме выходных (необходимо предусмотреть надежное раз-
мыкание выходных цепей); кожухи реле закрыты.
Сначала снимаем временные характеристики. Для этоrо измеряем
и настраиваем время действия защиты при имитации двухфазных К3
между фазами АВ. ВС, СА при заданных токах настройки аналоrичных
п. 5 проверки реле сопротивления при заданном yrле максимальной
чувствительности (если yrол максимальной чувствительности не задан,
то проверку проводнм при номинальном уrле максимальной чувстви-
тельности). Измерение проводИм при подведении на вход панели сле.
дующих значений сопротивлений: о; 0,5 Zc. р 1; 0,9Z c , р 1; 1,IZ c . р 1;
0,5Z c , р 11; 0,9Z c . р 11; 1,IZ c . р 11 (ще Zc, р 1 и Zc. р 11 сопротив-
ление срабатывания реле соответственно первой и в:rорой ступени).
Время срабатывания ступеней з щиты замеряется с момента созда-
ния соответствующеrо аварийноrо режима до момента замыкания
контактов выходноrо реле при значениях подводимых сопротивлений
0,5Z с, р I и O,5Z с. р 11- Время определяется как среднее из трех изме.
рений.
Если первая и вторая ступени направлены в одну сторону, то при
,
снятии временных характеристик может быть опущено значение под-
78
водимоrо сопротивления 0,5Z с, р 11 и время срабатывания второй ступе-
ни может определяться при 1, lZ с, р 1.
Проверяется поведение защиты при близком двухфазном К3 в зоне
и вне зоны действия каждой ступени ("за спиной").
Проверка производится для всех трех видов двухфазных к3 с уча-
стием у реле сопротивления KOMrтeKTa AKZ 1 третьей фазы напряже-
ния в контуре подпитки. Рабочее напряжение реле снижается до О, на-
пряжение подпнтки на реле KOMrтeKTa AКZI подается 58 В. Проверка
поведения защиты в зоне действия производится при заданном уrле
максимальной чувствительности 'Рм, ч, уст И токе, равном максималь-
ному току двухфазноrо К3 в начале защищаемой зоны. При этом
ступень, выполненная на KOMrтeKTe AKZl, должна срабатывать как при
наличии смещения характеристики в 111 квадрант, так и при отсутствии
смещения за счет правильно включенноrо контура подпитки. Ступень,
выполненная на KOMrтeKTe AKZ2, должна срабатывать при наличии
смещения характеристики в 111 квадрант, при отсутствии TaKoro смеще-
Ния ступень не работает за счет наличия "мертвой зоны" или смещения
в J квадрант.
Проверка поведения защиты при К3 "за спиной" производится при
уrпе 'Рм, ч, уст + 1800 и токе, равном максимальному току двухфаз-
Horo К3 "за спиной".
Первая и вторая ступени защиты при отсутствии смещения характе-
ристики в 111 квадрант не должны работать как при имитации К3 "за
спиной", так и при восстановлении напряжения на реле сопротивления
после отключения К3.
Проверяется работа защиты "по памяти" при близких трехфазных К3
в зоне действия защиты.
Проверка проводится для первой ступени защиты, выполненной на
KOMrтeKTe AKZl, если не вводится смещение характеристики в 111 квад-
рант (имеется "мертвая зона"). _
Проверка работы защиты "по памяти" производится при снижении
напряжения всех трех фаз до О и одновременной подаче тока, paBHoro
максимальному току трехфазноrо К3 в начале защищаемой зоны, при
'Рм, ч, уст- .
Поскольку при К3 в "мертвой" зоне работа реле сопротивления но-
сит кратковременный характер, замеряется время замкнутоrо состоя-
ния замыкающих контактов выходноrо реле, которое должно быть
не менее 30 мс. Длительность замкнутоrо состояния контактов выход-
Horo реле определяется током К3 и отрицательным током небаланса,
установленным при настройке контуров (от 8 до 15 мкА). Дли-
тельность замкнутоrо состояния контактов выходноrо реле умень-
шается при увеличении указанных параметров, позтому , если она мень-
ше 30 мс или ВЫХОДllое реле вообще не успевает срабатывать, то необ-
ходимо уменьшить значение отрицательноrо тока небалаllса в реле со-
противления KOMrтeKTa AKZl до минимально возможноrо ( 8 мкА)
79
и уменьшить уставку в цепях тока ZYCT. min, если это возможно по
условию выполнения эаданных уставок. После этоrо необходимо про-
вести повторную проверку всех характеристик реле сопротивления
комплекта AKZ 1.
Проверяется поведение эащиты при близких трехфазных К3 "за
спиной" в режиме двухсторониеrо питания и в тупиковом режиме.
При имитации близких трехфазных К3 напряжение всех трех фаз
снижается дО О.
Проверка поведения защиты в режиме двухсторониеrо питания про-
водится при yrле 'Рм. ч + 1800 и токе, равном максимальному току
трехфазноro К3, протекающему через защиту при К3 "за спиной".
Проверка поведения защитыI в тупиковом режиме проводится при
снижении напряжения до О без подачи аварийноrо тока.
При проверках защита не должна срабатывать.
ПровеРК8 вэаимодеАcrвия защиты с дрyrими устройcrвами защиты,
электр0а8тома1ИКИ, управлеlПfJl и сиrнaлиэации и дейcrвия эащиты на
коммутационную аппаратуру, Проверка взаимодействия и восстанов-
ления цепей связи проверяемой защиты С друrими устройствами произ-
водится при номинальном напряжении операТИВНоrо тока в такой после-
довательности:
1) проверка отсутствия подсоединения на рядах зажимов дрyrих
устройств цепей связи с проверяемой защитой;
2) проверка отсутствия (наличия) сиrналов на соответствующих вы-
водах проверяемой защитыI;
3) подсоединение цепей связи с дрyrими устройствами на рядах
зажимов проверяемой защитыI (за исключением цепей отключения и
включения коммутационной аппаратуры);
4) запуск проверяемой защитыI от воздействия дрyrих устройств по
цепям связи с ними;
5) проверка отсутствия (наличия) сиrналов от проверяемой защиты
на жилах кабеля со стороны друrих устройств;
6) подсоединеlПfе цепей связи с проверяемой защитой на рядах зажи-
мов дрyrих устройств;
7) noдrOTOBKa цепей отключения и включения и проверка действия
проверяемой защиты (как правило, от выходных реле) на коммутацион-
ную аппаратуру. Коммутационные аппараты отключаются от действия
проверяемой защиты не менее двух раз;
8) перевод действия защиты "на сиrнал", после чеrо следует убе-
диться, что при срабатывании выходных реле отключений не проис-
ходит.
Проверка защиты рабочим током и иапряжением (проверка ПОД на-
rрузкой) позволяет убедиться в правильности сборки схем трансформа-
торов тока и напряжения и правильности подключения цепей тока и на-
пряжения к панели. При проверке под наrрузкой защита должна нахо-
диться в положении "на сиrнал",
80
Последовательность и объем проверки:
1) проверка исправности и правильности подключения цепей напря-
жения. Измеряются все напряжения, подводимые от ТН к панели (от
вторичных обмоток, соединенных в звезду и в разомкнутый треуrоль-
ник); проверяется чередование фаз напряжения; проводится фази-
ровка цепей напряжения панели с дрyrими панелями или кроссами
цепей напряжения;
2) . проверка исправности и правильности подключения токовых це-
пей. Измеряются вторичные токи в фазах и нулевом проводе при нarруз-
ке не менее О,21 ном ' Снимается векторная диаrрамма и сопоставляется
с действительным направлением первичноЙ моЩности;
3) проверка настройки фильтра обратной последовательности бло-
кировки при качаниях АКВl типа КРБ-126 (или КРБ-125). На панель
подается система токов (или напряжений дЛЯ КРБ-125) прямой посл
довательности и замеряется ток небаланса lнб в обмотке поляризован-
Horo реле КА1 (KVl). Ток lНб измеряется миллиамперметром, вклю-
ченным в рассечку перемычки SX4 (или Sx для КРБ-125).
Определяется максимальный расчетный ток небаланса lНб, тах при
максимально допустимом токе наrрузки lHarp, тах дЛЯ КРБ-126 или
максимально допустимом напряжении ТН, равном 1,lU2 НОМ ТН для
КРБ-125:
дЛЯ КРБ-126
lНб. тах =
/
Harp. тах 1 .
нб,
/иаrр
для КРБ-125
lнб, тах =
1.lU2 НОМ ТН
lнб.
инн
Значение lнб, тах должно быть меньше тока возврата реле КА]
(KVl). Если небаланс будет больше нормы, то после анализа rармони-
ческоrо состава напряжения на выходе Фильтра обратной последова-
тельности ФТОП (или ФНОП) с помощью KaToAНoro осциллоrрафа
необходимо провести подстройку соответствующеrо фильтра блоки-
ровки. Затем для оц-енки работоспособности фильтра обратной после-
довательности изменяется чередование фаз тока (или напряжения) на
входе панели. После восстановления прямоrо чередования фаз небаланс
должен принять первоначальное значение.
4. Проверка устройства блокировки при неисправностях в цепях
напряжения АКВ2. При поданных на панель напряжений от обмоток ТН,
соединенных в звезду и разомкнутыIй треуrольник, замеряется ток H
баланса в обмотке реле KVl миллиамперметром, включенным в рас-
сечку перемычки 5-7. Ток небаланса не должен превышать половины
тока возврата реле KV1.
81
Проверяется правЮIЬНОСТЬ включения устройства блокировки ими-
тацией однофазных К3 с исключением одной и той же фазы в цепях
звезды и разомкнутоrо треуrольника тн.
При типовой схеме ТН с заземленной фазой В звезды и разомкнутоrо
треуrольника исключаются напряжения в соответсmии с данными
табл. 6.
т а б л н.ц а 6
Исключены напряжения фаз
в цепях
Режим
звезды разомкнутоrо
треуrольника
К3 фазы А иАО инн
К3 фазы В иво Uвф
К3 фазы е иео Uфн
При отсутствии выведенной шинки Ф и нетиповой схемы ТН имити
руется только однофазное К3 с исключением напряжения ин и разом к-
нутосо треуrольника и соответствующеrо фазноrо напряжения звезды.
При проверке ток небаланса в обмотке реле KV1 не должен превышать
половины тока срабатывания реле KV1.
Проверяется чувствительность устройства блокировки при обрывах
в цепях налряжения. Поочередно отключаются от панели Фазы напря-
жения А, В, С, АВ, ВС, СА и О звезды и шинки Н, В, И разомкнутоrо
треуrольника. При этом ток в обмотке реле KV1 должен быть больше
тока срабатывания не менее чем в 2 раза.
5. Проверка направленности защиты. Поскольку при налацке панели
производнтся КОМlUIексная проверка защиты с подачей рабочеrо тока
и напряжения от постороннеrо источника, при котором должны быть
выявлены все дефекты монтажа и проверяется праВЮIЬНОСТЪ взаимной
направленности 1 и 11 ступеней защиты и отдельных реле каждой ступени
межцу собой, то достаточным условием цля проверки направленности
защиты является проверка правЮIьности включения односо из трех
реле одной из двух ступеней.
Проверяется направленность реле сопротивления KZl KOMlUIeKTa
AKZl при переводе есО в режим реле направления мощности, у кото-
росо линия максимальной чувствительности совпацает с 'Рм, ч реле со-
противления, а зона работы относительно напряжения, поцведенноrо
к реле, простирается от 'Рм, ч 900 до 'Рм, ч + 900 (см. рис. 29). Ана-
лоrичная проверка цля повторноr() 'f)полнительноrо контроля может
быть проведена цля реле KZ2 и KZ3 KOMlUIeKTa AKZl. На проверяемом
реле сопротивления KZ 1, переведенном в режим реле направления мощ-
ности на время проверки, должно быть выведено смещение в 111 кваД-
82
рант (если оно есть), так как оно значительно затрудняет оценку Ha
правленности реле.
Накладка SX4 реле KZl отключается, между выводами а и б SX4
включается микроамперметр. Накладки SX4 реле KZ2 и KZ3 устанав-
ливаются в положение б-в. 01 соединяются и закорачиваются со стороны
реле цепи рабочеrо напряжения. В цепях тока переклю ений не произ-
водится. К цепям подпитки поочередно подаются напряжения иА о'
иво, исо. Измеряется значение и определяется направление тока в об-
мотке маrнитоэлектрическоrо реле KZ 1 (в рассечке SX4) , фикси
руется срабатывание реле по срабатыванию реле повторителя KL2.
Если ток наrрузки [АВ находится в зоне срабатывания реле,_то ток
в обмотке маrнитоэлектрическоrо реле будет иметь положительное
направление и реле KL2 должно сработать.
Если цепи напряжения к защите подведены от ТН, установленноrо в
сети с большим током замыкания на землю, то к реле KZ 1 подводятся
рабочее напряжение иА В и рабочий ток [А В.
На рис. 30 приведены векторные диаrраммы, поясняющие проверку
направленности реле сопротивления KZ 1 в режиме реле направления
мощности при активно-индуктивной наrрузке (уrол между током и
напряжением наrрузки 'i'Harp = 450). В соответствии с векторными
диаrраммами рис. 30, а реле должно срабатывать, а с диаrраммами
рис. 30, б, в не срабатывать.
Если цепи напряжения к защите подведены от ТН, присоединенноrо
к стороне низшеrо напряжения (ИН) автотрансформатора, то к _реле
сопротивления защиты подводятся фазные рабочие напряжения, а кон-
тур подпитки реле сопротивления комплекта AKZ 1 в рабочем режиме
отключен и используется только при проверке направленности защиты
под наrрузкой. Проверка проводится аналоrично описанному выше с
учетом уrловоrо сдвиrа напряжения на стороне ИН автотрансформатора
по сравнению с напряжением на стороне cpeAНero и BbIcoKoro напря-
жения (СН и ВИ) автотрансформатора.
На рис. 31 приведены векторные диаrраммы, поясняющие проверку
направленности реле сопротивления KZ 1 в режиме реле направления
мощности при наrру-зке, аналоrичной показанной на рис. 30. но при
питании цепей напряжения от ТН стороны НН автотрансформатора
с ll-й rруппой соединения обмоток. В соответствии с векторными
диarраммами рис. 31, а реле должно срабатывать, а с диаrраммами
рис. 31, б. в не должно.
Подrотовка защиты к включению. Восстанавливаются все цепи на-
пряжения, тока. Снимаются все перемычки, установленные во время
Вроверок. Повторно осматриваются реле, режим которых изменился
при проверке рабочим током и направлением. Проверяется положение
флажков указательных реле, испытательных блоков, накладок, а также
перемычек на рядах зажимов. Инструктируется оперативный персонал
ПО вводимой в работу защите и особенностях ее эксплуатации.
83
Линиll
максимальной
чуВстВительности
Линиll
максимальной
чуВстВительности I
C
)
Рис. 30. ВеКТОРflые диarраммы, ПОЯСflЯlOщие проверку реле сопроmвления KZl
комплекта AKZl в режиме реле иаправления мощиосm при подведении напряже-
нмя подпитки ОТ тн стороиы ВН или СН защищаемоrо автотрансформатора:
Q при напряжении подпитки иео: б при напряжении подпитки иво: в
при напряжении подпитки и А о
к особенностям ЭКСlU1уатации панели ПЗ-5 может быть отнесено сле-
дующее:
1. Защита должна быть выведена из работы при неисправности цепей
напряжения и невозможности их быстроrо восстановления.
2. Если цепи напряжения к защите подведены от ТН, включенноrо на
шины стороны вн или СН, то при отключении выключателя автотранс-
форматора зтой стороны защита должна быть выведена из работы.
84 .
. .
lс
lА
J1.B
Рис. 31. Векторные диarpаммы. поясняющие ПроВерку реле сопротивления KZl
комплекта AKZ1 В режиме реле направления мощности при подведении напряже-
..ия подпитки от ТН стороны НН защищаемоrо автотрансформатора:
U А. ив. ис напряжения от ТН стороны НН; иА. ив. ис напряжения от
fH стороны ВН или СН;
а при напряжении подпитки исо: б при напряжении подпитки иво; в
при напряжении подпит и АО
З. Если цепи напряжения к защите подведены от ТН, подключенноrо
к стороне НН автотрансформатора, то защита должна быть выведена
из работы при замыкании на землю в сети НН автотрансформатора.
Если защита выполнена с тремя выдержками времени (первая из KO
rорых на отключение IIIСВ (СВ) стороны вн или СН, вторая на OT
К.'Iючение соответствующеrо выключателя стороны ВН или СН ав то-
rрансформатора, третья на отключение Bcero автотрансформатора),
85
то при отключении выключателя стороны ВН или СН необходимо снять
действие защиты на отключение соответствующеrо IIICB (СВ) стороны
ВН или СН.
По окончании указанных выше работ делается запись в журнале ре-
лейной защиты о результатах наладки защиты, о ее состоянии и о воз-
можности включения в работу.
Результаты наладки заносятся в протокол проверки, соответствую-
ЩИЙ приведенному в [] 2] .
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Правила устройства электроустановок. Разд. 111. 3ащита и автоматика.
б-еизд. М.: 3нерrоатомиздаТ.1985. 640 с.
2. Руководящие указания по релейной защите. вып. 13Б. Релейная защита по-
нижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110 5oo кВ_ Расчеты. .
М.: 3нерrоатомиздат, 1985. 95 с.
3. Федосеев А.м. Релейная защита электрических систем. М.: 3HeproaТOM-
иэдат.1984. 520с.
4. Рубинчик В.А. Резервирование отключения коротких замыканий в электри-
ческих сетях. М.: 3нерrоатомиздат, 1985. 116 с. .
5. Беркович М.А., Молчанов 8.В., Семенов В.А. Основы техники релейной за-
щиты. М.: 3нерrоатомиздат, 1984. 375 с.
6. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 7. ДИстанционная защита
пиний 35 -330 кВ. М.: 3нерrия. 1966. 171 с.
7. "{аубес И.Р. Релейная защита мощных турбоrенераторов. М.: 3нерroиздат.
1981. 87 с.
8. Вавин В.В. Релейная защита блоков турбоrенератор трансформатор. М.:
Энерrоиздат. 1982. 256 с.
9. Правила техническоrо обслуживания релейной за1WlТЫ. электроавтоматнки.
дистаlЩИонноrо управления и сиrнализации электростанций и пиний злектропере-
дачи 35 330 кВ. М.: СЛО Союзтехэнерrо. 1979.
10. Общаи инструкция 110 проверке устройств релейной защиты. электроавто--
матики и вторичных цепей. М.: 3нерrия, 1975.
11. Методические указания по техническому обслуживанию дистанционной за-
щИТЫ П3-5/1 и П3-5/2. М.: СПО Союзтехэнерro, 1982.
12. Единые формы протоколов проверки при новом включеиии устройств ре-
лейной защиты и электроавтоматики. Вып. 3. М.: СПО Союзтехзнерro. 1983.
13. МетодичесlOlе указания по наладке и проверке промежуточных. указа-
тельных реле и реле импульсной сиrнализации. М.: СПО Союэтехэнерrо. 1981.
14. Методические указания по проверке реле времени РВ-I00, 3&100. РВ-2ОО.
РВ-200. М.: СЛО Союзтехэнерrо. 1983.
15. Ииструкция. по проверке реле тока и напряжения серии ЭТ. РТ, ЭН. РН.
М.: СПО Союзтехзнерrо. 1979.
16. Руководящие указаиия по релейной защите. Вып_ НА. Релейная защита по-
нижающих трансформаторов и автотрансформаторов llO 500 кВ. CJ{eMbl. М.:
3нерroатомиздат. 1985. 112 с.
86
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . - . . . - . . .. 3
1. Назначение и область применения панели резервных дистан-
ционныхзащиттипаП3-5 (П32105) .,. . . - . . - . . . . . -. 4
2. Принцип действия и устройство панелей дистанционной за-
щиты типа П3-5 (П321 05) ....... _ _ . _ . _ _ _ . . _ . . .. 13
3. Выбор уставок и характеристик срабатывания дистанцион-
ной защиты панели типа П3-5 (П32105) . . . . . _ _ _ _ . . . .. 37
4. Наладка защиты панелей типа П3-5/l _ _ . _ . _ . . _ . . . _ . _ 50
Список литературы . . . . . . . . . . . . . . . . . . _ . . . _ . . . . . . . . - 86
ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ИЗДАНИЕ
Владлен Владимирович Молчанов
Евrений Борисович... оланцов
ПАНЕЛИ ДИСТАНЦИОННЫХ ЗАЩИТ ТИПА ПЗ 5 (П32105)
Редактор Т. Н. Д о р о д 11 О в а
Редактор нздательства Л В. К о пей 1( и 11 а
Художественный редактор В. А. Т о 3111( Х о 3 а 1(. т. Н. Х р о .м о в а
Технических редактор Т. Н. Л я д У х и 11 а
Корректор Е. В. К у д р я ш о в а
Оператор Л А. А р х а 11 z е л ь С 1( а я
ИБ N9 1083
Набор выполнен в Энерrоатомиздате на Композере ИБМ 82. Подпнсано в печа'IЬ
15.09.87. T 18877. Формат 60Х88 1/16. Бумаrа офсе'Iная N° 2. Печать офсе'Iная.
Усл. печ. л. 5,39. Уел. Kp.-O'I'I. 5,63. Уч.-изд. л. 5,7. Тираж 19000 зкз. Заказ 6233.
Пена 30 К.
Энерrоатомизда'I 113114, Москва, M-114. lI1люзовая наб., 1 О
Ордена ОК'Iябрьской Революции н ордена TpYAOBoro KpacHoro Знамени мпо
"Первая Образцовая типоrрафия имени л.л. >!\цанопа" Союзполиrрафпрома
при rocYAapcTBeRИoM комнтете СССР по делам изда1l'епьств, полиrраФWl
и кннжной торrовли. 113054. Москва. Валовая. 28
30 К.
.>
".
I
<t.
-.
'"t
и o rk.. "оии; a.,OhI''fQ",e.t:N,u.yechVl'i
tll "иf.п"' '" NЛ
ттт.6; 6leшдu,f ;od.;.ll.