ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
техника
12/1978
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Сергиенко А. Н. Развивать холодильное хозяйство
системы торговли в Сибири и на Дальнем Востоке
Шумков Е. Г. Современное состояние и перспективы
развития холодильной обработки птицепрэдуктов
Ситников А. И. Социалистическое соревнование за
выполнение и перевыполнение заданий десятой пятилетки
Мусаев А. А., Бродянский В. М., Боярский М. Ю.
Экспериментальное исследование низкотемпературной
одноступенчатой холодильной установки, работающей
на смесях хладагентов
Каппель А. С, Тыщенко Н. С, Марусейцев Ю. Д.
Эффективность способов очистки от воздуха систем,
работающих на хладонах
Купленов Н. И. О расчете орошаемых теплообменников
Лавочник А. И., Шварцман Е. И. Кипение хладагентов
R11 и R142 и их бинарных смесей в большом объеме
Мнацаканов Г. К-, Бушта И. В., Чумак Н. И. Процессы
тепло- и массообмена в камерах хранения мороженых
грузов
Дюбко А. П. Методика определения периодичности
технического обслуживания груженых автономных
рефрижераторных вагонов
Филиппов В. И. Доля вымороженной воды в пищевых
продуктах и метод ее определения по температуре
замерзания
Латышев В. П., Агафонычев В. П. Метод расчета давления
водяного пара над пищевыми продуктами в широком
диапазоне влагосодержаний
Фильчакова Н. Н., Моисеева Е. Л., Меркулова Н. В., Ур-
бене С. К. Хранение сычужных сыров при
отрицательной температуре
ОБМЕН ОПЫТОМ
Тешитель О. В., Шиянов А. И. Сохранение качества
жидких заквасок охлаждением
Малая Л. В., Домбровский Г. Г. Определение холодо-
производительности компрессоров в эксплуатационных
условиях
ИЗОБРЕТЕНИЯ 40,
ХРОНИКА
Вторая Всесоюзная конференция по холодильному
машиностроению
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный семинар «Пути повышения эффективности
получения и использования искусственного холода»
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Шустер Ф. Исследование сохранения качества
быстрозамороженных продуктов питания
Никулеску Л., Василеску С, Нача М., Георгеску А.,
Бадиу Л. Производство быстрозамороженных готовых
блюд на основе компонентов
Бегун М. Опыт производства замороженных мучных
изделий
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Бобылев А. И., Вуколов В. В. Датчики-реле давления
сдвоенные Д220
Исаев В. И. Номограмма для расчета коэффициента
лучистого теплообмена
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1978 г.
РЕФЕРАТЫ
10
14
17
20
22
27
31
35
37
41
42
44,
55
47
48
50
51
52
53
55
56
62
CONTENTS
Sergienko A. N. Development of Refrigerating Economy
in Commercial System in Siberia and Far East 2
Shumkov E. G. Current State and Perspectives of
Developing Refrigerated Treatment of Poultry Products 6
Sitnikov A. I. Socialist Emulation for Fulfilling and
Overfulfilling Tasks of Tenth 5-Year Plan 8
Musayev A. A., Brodyansky V. M-, Boyarsky M. U.
Experimental Investigation of Low-Temperature Single-
stage Refrigerating Plant Operating on Refrigerant
Mixtures io
Kappel A. S., Tyshchenko N. S., Maruseitsev U. D.
Effectiveness of Methods of Removing Air From Systems
Operating on Khladons " 14
Kuplenov N. I. Calculation of Spray-Type Heat
Exchangers 17
Lavochnik A. I., Shvartsman E. I. Boiling of
Refrigerants Rll and R142 and Their Binary Mixtures in Large
Volume 20
Mnatsakanov G. K-, Bushta I. V., Chumak N. I. Heat and
Mass Exchange Processes in Frozen Cargo Storage
Rooms 22
Dyubko A. P. Method of Determining Frequency of
Servicing Loaded Self-Contained Refrigerated Railcars 27
Filippov V. I. Amount of Frozen Water in Foodstuffs
and Method of Determining It by Freezing Temperature 31
Latyshev V. P., Agafonychev V, P. Method of Determining
Water Vapour Rressure Over Foodstuffs in Wide Range
of Moisture Content 35
Filchakova N. N., Moiseyeva E. L., Merkulova N. V.,
Urbene S. K- Storage of Rennet Cheese at Negative
Temperature 37
PRACTICE EXCHANGE
TeshitelO. V., Shiyanov A. I. Preservation of Quality
of Liquid Ferments by Cooling 41
Malaya L. V., Dombrovsky G. G. Determination of
Refrigerating Capacity of Compressors Under Operating
Conditions 42
INVENTIONS 40, 44, 55
MISCELLANY
Second All-Union Conference on Refrigerating Machine-
Building 47
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF FOOD
INDUSTRY
All-Union Seminar «Methods of Increasing Effectiveness
of Producing and Utilizing Refrigeration» 48
IN SOCIALIST COUNTRIES
Shuster F. -Investigation of Keeping Quality of
Quick-Frozen Foodstuffs 50
Nikulesku L., Vasilesku S., Nacha M-, Georgesku A., Ba-
diu L. Production of Quick-Frozen Ready Dishes on Basis
of Components 51
Begun M. Experience of Producing Frozen Farinaceous
Foods 52
REFERENCE DATA
Bobylev A. I., Vukolov V. V. Twin Pressure
Pickup-Relays D220 53
Isayev V. I. Nomogram for Calculating Coefficient of
Radiant Heat Exchange 55
Contents of Journal «Kholodilnaya Tekhnika» in 1978 56
SUMMARIES 62
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1978 г.
1

УДК 636.5.037:338.984.
СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ
РАЗВИТИЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
ПТИЦЕПРОДУКТОВ
Е. Г. ШУМКОВ,
генеральный директор НПО «Комплекс»
Пятилетним планом развития народного
хозяйства в десятой пятилетке предусмотрено
увеличить объем производства мяса птицы по
сравнению с 1975 г. на 30% и довести выпуск
его в охлажденном виде до 80%. Перспективы
значительного увеличения объема
производства и повышение требований к качеству мяса
птицы выдвигают задачу дальнейшего
совершенствования холодильной обработки тушек.
В соответствии с основными направлениями
научно-технического прогресса в мясной и
молочной промышленности важнейшим
направлением развития холодильного хозяйства
является интенсификация холодильной
обработки пищевых продуктов, обеспечивающая
улучшение качества и снижение потерь продукции,
сокращение производственных площадей.
Увеличение выработки и реализации
охлажденного мяса птицы требует
совершенствования существующих и разработки новых,
эффективных методов охлаждения. В настоящее
время тушки птицы охлаждают двумя
способами — в воздухе и ледяной воде.
Около 60% птицеперерабатывающих
предприятий Минмясомолпрома СССР применяют
для охлаждения воздушный способ. Мясо
птицы охлаждают в камерах холодильника при
температуре воздуха 0—1°С и относительной
влажности 95% или же в камерах туннельного
типа при температуре —0,5-; 4°С и
скорости движения воздуха 3—4 м/с. Конечная
температура в толще грудной мышцы должна
быть 0—4°С. Продолжительность охлаждения
тушек, упакованных в ящики, 12—24 ч, а в
камерах туннельного типа при размещении
тушек на специальных тележках — 6—8 ч в
зависимости от вида и категории упитанности.
Охлаждение в воздухе имеет недостатки:
значительная продолжительность и
трудоемкость процесса, существенные потери массы
(до 1%), ухудшение товарного вида тушек.
С точки зрения условий теплообмена, затрат
труда, поточности процесса и сохранения
товарного вида продукта наиболее эффективным
является охлаждение водой, которое можно
осуществлять погружением, орошением и
комбинированием этих способов.
в
Н а у ч н о-прои 3-е о д ст в е иным о бъе ди н е ни ем
«Комплекс» разработана технология и создано
оборудование для двухстадийного охлаждения
тушек птицы в воде.
При комбинированном охлаждении
потрошеные тушки вначале непрерывно орошают
водопроводной водой из центробежных
форсунок в течение 10—15 мин (в зависимости от
вида птицы), а затем на 25-—35 мин погружают
в воду с температурой О—2°С. Охлаждение
проводят до температуры в толще грудной
мышцы 0—4°С.
Разработанная технология обеспечивает
интенсификацию процесса по сравнению с
воздушным охлаждением, поточность
производства, отбеливание поверхности тушек, в
результате чего они имеют хороший товарный
вид. Вместе с тем тушки поглощают влагу и
существует опасность их бактериального
перезаражения. Чтобы избежать этой опасности,
необходимы строгий ветеринарно-санитарный
контроль, систематическая смена
охлаждающей воды и хлорирование ее до концентрации
остаточного активного хлора 10—20 мг/л.
Установка для двухстадийного охлаждения
рекомендована к серийному производству и
уже внедрена на ряде
птицеперерабатывающих предприятий. Экономический эффект от
ее внедрения на предприятии средней
мощности составляет 50 руб*. на 1 т мяса птицы.
Для улучшения санитарного состояния
охлажденного мяса птицы и уменьшения пог
глощения влаги тушками, а также сокращения
расхода воды на технологические нужды
разрабатываются технология и оборудование для
охлаждения тушек (как потрошеных, так и
полупотрошеных) орошением водой из
форсунок и окончательного доохлаждения в
воздухе. Такое комбинирование сохраняет
преимущества метода охлаждения в воде и
исключает его недостатки.
Значительное количество мяса птицы
вследствие сезонности производства и
ограниченного срока хранения охлажденной продукции
выпускается в замороженном виде. На
птицеперерабатывающих предприятиях применяют
только воздушное замораживание тушек
птицы. На большинстве предприятий F2%)
замораживание проводят при температуре —10-г-
—20°С и естественной циркуляции воздуха, а
на остальных — при температуре —23 -= 30°С

с применением принудительной циркуляции
воздуха. Продолжительность процесса
соответственно 48—72 и 12—14 ч в зависимости от
вида птицы, ее категории упитанности и
начальной температуры. Одним из эффективных
способов является замораживание тушек
птицы, упакованных в пакеты из полимерной
пленки, в скороморозильных аппаратах в
непрерывном потоке на металлических противнях или в
легких картонных коробках без крышек при
температуре —35-; 40°С и скорости
циркуляции воздуха 3—5 м/с. Продолжительность
замораживания 3—4 ч, потери массы около
0,08%.
В настоящее время скороморозильные
аппараты специально для замораживания тушек
птицы не выпускаются. Из серийного
оборудования отечественного производства для
замораживания некоторых видов птицы
(цыплята, куры, утята, утки) может быть использован
гравитационный конвейерный
скороморозильный аппарат ГКА-4. Этот аппарат применяется
для замораживания тушек птицы на
Чапаевском мясокомбинате (Куйбышевское
производственное объединение мясной
промышленности) и на Махачкалинском мясокомбинате
(Дагестанское производственное объединение
мясной промышленности). Годовой
экономический эффект от замораживания тушек уток в
скороморозильном аппарате ГКА-4 на
Чапаевском мясокомбинате составляет 12,6 тыс. руб.
Широкое внедрение интенсифицированного
замораживания мяса птицы на
птицеперерабатывающих предприятиях сдерживается
отсутствием механизированного
скороморозильного аппарата для замораживания всех видов
птицы с учетом их упаковки.
Намеченный в настоящее время
постепенный переход на более совершенную
технологию обработки тушек, предусматривающую
полное потрошение и упаковку их в
полимерную пленку, откроет новые перспективы в
интенсификации процесса замораживания
птицы, в частности, позволит применять в
качестве охлаждающей среды растворы хладоноси-
телей, обеспечивающие создание
непрерывного процесса холодильной обработки,
хороший товарный вид тушек и снижение потерь.
Исследования, проведенные НПО
«Комплекс», позволили определить технологические
условия и создать схему замораживания
тушек птицы в растворах хладоносителей. В
качестве охлаждающей жидкости
рекомендованы 26%-ный раствор хлористого кальция или
40%-ный раствор пропиленгликоля. Перед
замораживанием тушки следует упаковывать
под вакуумом в пакеты из сарановой пленки.
Замораживание при температуре
охлаждающей жидкости —25°С длится 35—85 мин в
зависимости от вида птицы, категории
упитанности, начальной температуры. Экономическая
эффективность от внедрения замораживания
тушек птицы в растворах хладоносителей
составит примерно 3,5 руб. на 1 т продукции.
На основе проведенных научных
исследований определены нормы выхода и потерь мяса
птицы на производственных холодильниках,
перешедших на полное потрошение тушек и
контактное охлаждение их в ледяной воде.
В ближайшие годы птицеперерабатывающие
предприятия станут выпускать тушки птицы,
прошедшие холодильную обработку, в
упаковке из полимерной пленки типа «повиден». Это
будет способствовать снижению потерь.
Разработана технология производства
быстрозамороженных готовых блюд (яичные
сосиски, котлеты куриные школьные) и
осуществляется подготовка к организации их
промышленного производства.
Внедрена технология замораживания
яичного меланжа, упакованного в картонные ящики
с вкладышами из полимерной пленки взамен
банок из дефицитной и дорогостоящей жести.
Экономический эффект 15—20 руб. на 1 т
продукции.
В целях интенсификации процесса намечено
организовать поточное замораживание
яичного меланжа в блоках с использованием
роторного скороморозильного аппарата УРМА.
Продолжительность замораживания в аппарате
4 ч, в то время как в воздушной морозильной
камере — 36 ч.
Наряду с разработкой и внедрением новой
технологии производства и нового
оборудования большое внимание уделяется
модернизации действующего оборудования. Так,
модернизирована пастеризационно-охладительная
установка для яичного меланжа путем
подключения к существующей конструкции
дополнительной секции охлаждения. Это позволяет
получить меланж на выходе из установки с
температурой 4—6°С вместо 20—25°С и тем
самым предотвратить увеличение его
бактериальной обсемененности и ускорить процесс
последующего замораживания.
Для интенсификации процессов охлаждения
и замораживания мяса птицы холодильные
камеры предполагается оборудовать
воздухоохладителями типа ВОП и ВОГ.
Особое внимание будет уделено
механизации грузовых работ на холодильниках.
Осуществление мероприятий по
совершенствованию техники и технологии холодильной
обработки птицепродуктов будет
способствовать дальнейшей интенсификации процессов
охлаждения и замораживания, улучшению
качества и снижению потерь продукции,
повышению эффективности производства.

УДК 621.565.564.001.5
Экспериментальное исследование низкотемпературной
одноступенчатой холодильной установки,
работающей на смесях хладагентов
А. Л. МУСАЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Доктор техн. наук, проф. В. М. БРОДЯНСКИЙ,
канд. техн. наук М. Ю. БОЯРСКИЙ
Московский энергетический институт
Интервал температур охлаждения —70-f-
-I 150°С, лежащий в пограничной области
между холодильной техникой и криогеникой,
привлекает все большее внимание технологов
различных отраслей пищевой промышленности,
в том числе мясной, рыбной и др. Однако
широкое распространение технологических
процессов, протекающих в этом температурном
интервале, сдерживается отсутствием достаточно
эффективных по технико-экономическим
показателям низкотемпературных холодильных
машин [2].
Теоретические и экспериментальные работы,
направленные на создание таких машин,
показали, что традиционное решение —
совершенствование парокомпрессионных каскадных
машин с несколькими хладагентами — не
может в силу действия факторов фундаментального
характера [2] дать существенное повышение
эффективности. Для решения задачи на
современном уровне техники наиболее перспективны два
направления.
Первое направление —
использование воздушных турбохолодильных машин
(ТХМ), которые имеют сравнительно простую
технологическую схему, не нуждаются в
специальных хладагентах и потребляют мало
охлаждающей воды. В ряде случаев они удачно
вписываются в технологический процесс
низкотемпературной обработки продуктов [3]. Однако
удельные энергетические затраты при
использовании ТХМ все же велики (эксергетический КПД
т)е не превышает 0,2—0,25) и существенно
возрастают в области температур ниже —150°С
[7].
Второе направление —
использование парокомпрессионных дроссельных машин,
работающих^ на смесях рабочих веществ. Это
направление! развивается по трем путям.
Первый путь — применение смесей, но без
принципиальных изменений в схеме установки
[4, 9]. В этом случае не только улучшаются
энергетические и эксплуатационные
характеристики; создается также возможность обеспечить,
в случае необходимости, переменную
температуру в испарителе. Кроме того, удается
несколько расширить температурные границы
использования установок, вплоть до —50°С. Ниже
—50°С этот путь не может дать существенных
результатов.
Второй путь связан с идеей реализации
каскадного цикла с одним компрессором, приведшей к
созданию двухкольцевых холодильных машин.
Смесь после компрессора и конденсатора
разделяется путем дефлегмации. Это направление
применимо к низкотемпературным машинам при
температурах кипения t0 > —70 ч 80°С [8, 9].
Регенерация в установках, работающих на
смесях, в некоторых случаях использовалась
[8], но развития не получила. Это вполне
естественно, поскольку при традиционно
организованном теплообмене между охлаждающейся
жидкостью с большой теплоемкостью сРт и
нагревающимся паром с малой теплоемкостью
срп потери эксергии тем значительнее, чем
шире интервал температур охлаждения
хладагента в регенеративном теплообменнике [1, 2, 6].
Третий путь основан на применении
дроссельных регенеративных установок (ДРС),
работающих на смесях, с использованием развитой
регенерации тепла в широком интервале
температур.
Высокая эффективность регенерации
достигается тем, что в теплообменнике прямой поток
конденсируется, а обратный — испаряется, в
результате чего создается возможность
выравнивания теплоемкостей в прямом сРт и обратном
срп потоках и в связи с этим резкого снижения
потерь эксергии в регенеративном
теплообменнике и дроссельном вентиле [2, 6].
Соответствующим подбором состава смеси удается обеспечить
высокую эффективность при любых заданных
температурах кипения t0 в интервале от —20
до —200°С [2, 6].
В отличие от обычных парокомпрессионных
установок, где конечное давление сжатия в
компрессоре рт определяется температурой
конденсации рабочего вещества (рт=р^, в ДРС дав-
10

ление газа после компрессора может варьиро- структивные решения. В первую очередь, это
ваться в широких пределах (pm=var) *. Это
объясняется тем, что конденсация рабочего
вещества целиком (или большей частью) происходит
в регенеративном теплообменнике, в связи с
чем конденсатор после компрессора заменен
холодильником. Изменение давления рт
приводит только к смещению зоны начала
конденсации в регенеративном теплообменнике (чем
выше рт, тем при более высоких
температурах начинается конденсация).
Многочисленные исследования ДРС на
смесях, подтвердившие их высокие показатели,
проводили на микроустановках и в основном
при температурах кипения ниже —180°С [2,
касается наиболее сложного и дорогостоящего
элемента схемы — компрессора. Только
холодильник после компрессора и
регенеративный теплообменник (достаточно простые
аппараты) несколько отличаются по конструкции от
теплообменников (конденсаторов и испарителей)
парокомпрессионных установок. Ограничения,
связанные с использованием уже
существующего компрессорного оборудования, не всегда
позволяют в полной мере выявить возможности и
преимущества ДРС. Поэтому необходимо было
проверить также режимы, которые могут
потребовать нового или модернизированного
компрессорного оборудования (для повышения дав-
5, 6]. Специфика микроустановок (низкий КПД ления рт).
компрессора, большие удельные теплопритоки Все перечисленные соображения были учтены
через изоляцию, отсутствие смазки и др.) не при разработке во Всесоюзном научно-исследо-
дает возможности получить экспериментальные
данные, выводы из которых можно было бы в
полном объеме перенести на промышленные
холодильные установки. Результаты такого рода
экстраполяции должны быть подтверждены и
уточнены испытаниями на сравнительно
большой модели.
Кроме того, требовалось проверить, в какой
степени можно применять для ДРС
существующее технологическое оборудование
парокомпрессионных холодильных установок и известные кон-
¦ 15 11 10
вательском институте холодильной
промышленности экспериментального стенда,
предназначенного для исследования одноступенчатой ДРС на
смесях при температурах в термокамере ниже
—50°С (рис. 1).
Стенд собран в основном на базе серийно
выпускаемого оборудования. Основные
элементы стенда — фреоновые бессальниковые
компрессоры Г-28/4 и Г-14/2,2, которые можно соединять
как последовательно, так и параллельно.
* Таким образом, ДРС занимают промежуточное
положение между парокомпрессионными холодильными
машинами, в которых строго зафиксированы оба давления —
pm=zpK и рп=р0, и газовыми, в которых оба давления
выбираются свободно — pm=var и /?n=var. В ДРС
фиксировано (при данном составе рабочего вещества) только
давление на всасывании рп—Ро-
Рис. 1. Принципиальная схема экспериментальной
установки:
/ — компрессор Г-28/4 первой ступени; 2, 5 — водяные холо -
дильники; 3, 6 — маслоотделители; 4 — компрессор Г-14/2,2
второй ступени; 7 — блок очистки от масла; 8 —
регенеративный теплообменник из пяти секций; 9 — термопары; 10 —фильтр-
осушитель; 11 — дроссельный вентиль; 12 — испаритель; 13 —
вентилятор; 14 — электронагреватель мощностью 3,6 кВт;
15 — термокамера объемом 0,4 м3; 16 — измерительный
комплект К-505; 17 — регулятор напряжения; 18 — ресивер; 19 —-
вакуумный насос; 20 — газовый фильтр; 21 — вертикальный
ресивер со смотровым окном; 22 — образцовый манометр;
23 — диафрагма; 24 — мембранный дифманометр; 25 —
вторичный прибор КСД-3; 26 — ротаметр РМФ-2,5; 27 — водяной
трубопровод.
2*
и

На выходе из каждого компрессора
установлены холодильники с водяным охлаждением. В них
возможна частичная конденсация смеси в
зависимости от ее состава, температуры воды и
давления за компрессором. Тепловую нагрузку
имитирует электронагреватель, установленный в
термокамере объемом 0,4 м3. Регенеративный
теплообменник выполнен по типу «труба в трубе».
Он разделен на пять секций, между которыми
установлены термопары для измерения
температур прямого и обратного потоков по всей длине
теплообменника.
На стенде предусмотрена возможность
установления количества заправляемых в систему
компонентов смеси весовым способом, что
позволяет определять состав смеси. Контроль
концентрации компонентов дублируется путем
анализов на хроматографе ХЛ-6. Имеется также
необходимая контрольно-измерительная
аппаратура для снятия энергетических характеристик
установки.
В качестве критерия энергетической
эффективности взят эксергетический КПД ч\е [1], который
рассчитывали по приведенным ниже уравнениям
A) или B) в зависимости от режима работы
установки. Для режима термостатирования, когда
требуется поддерживать неизменную температуру
в термокамере,
л;=-
2Q* Qh + Оиз
N3
N9
1-^г
A)
где 2Qe
- суммарная эксергетическая холодопроизводи-
тельность [1], кВт;
Ns— мощность, потребляемая электродвигателем,
кВт;
QH—тепловыделения нагревателя, кВт;
Qh3—теплоприток через изоляцию, кВт;
Тъ — температура воды на входе в водяной
холодильник, К;
7"кам сР—средняя температура воздуха в термокамере,
К.
Если в режиме охлаждения рабочего вещества
в потоке (например, хладоносителя) его
температура существенно меняется, то температура
кипения хладагента в испарителе должна быть
переменной. Это необходимо учитывать при
определении величины эксергии Qe
выработанного холода [1].
В связи с этим КПД т)° для режимов
охлаждения рассчитывали по уравнению
Ли. = -
QH + Q«
N*
0.5 G-; +Го)
B)
где То и Tq — температуры кипения хладагента на
входе в испаритель и выходе из него, К.
При существенной разности температур
кипения (Т'0—Т0) необходимо либо определять
среднелогарифмическую температуру в
испарителе, либо использовать эксергетическую холо-
допроизводительность
Qe = G (*;>-*;/), C)
где G — расход хладагента, кг/ч;
{ео — ео ) — разность эксергии хладагента на входе и
выходе из испарителя, кДж/кг [1].
Теплоприток QH3 через изоляцию
устанавливали расчетно-экспериментальным путем:
<2из = (^из) (То. с — ^кам. ср) > D)
где &jFH3 — фактор, учитывающий суммарные теплопри-
токи к термокамере;
Г0. с — температура окружающей среды, К;
^кам.сР — средняя температура в термокамере, К.
Фактор kFm определяли экспериментально
как функцию Т0.с при температуре сублимации
двуокиси углерода С02 (по испаряемости) или
по энергетическому балансу термокамеры —
при работе на чистых хладагентах,
термодинамические свойства которых известны.
Очевидно, что при таком определении QH3
не учитываются теплопритоки через изоляцию
регенеративного теплообменника и
трубопроводов. В этом случае через КПД учитывается
только холод, выработанный для потребителя.
Формирование состава смеси зависит от
режима работы установки — термостатирование
или охлаждение. В первом случае в состав
смеси целесообразно включать компоненты,
образующие за дросселем гетерогенную жидкую
фазу. При этом температура в испарителе должна
изменяться тем меньше, чем больше зона
несмесимости. Во втором случае можно выбирать
компоненты, образующие идеальные растворы, что
обеспечит переменные температуры кипения в
испарителе. Очевидно, что температуры в
испарителе минимальная TQ и средняя Т0ср=0,5х
X (Т'0+Т'0) в режиме охлаждения будут
существенно зависеть от концентрации компонентов, и
каждую смесь наиболее выгодно использовать
в относительно узком интервале температур
* ОСТ)'
На первом этапе исследования были
подобраны составы смесей на основе R 12, R 13 и R 14
для режимов охлаждения при t0=—50 ч 90°С.
Все энергетические характеристики получены
при работе на одном компрессоре Г-14/2,2 (т. е.
при одноступенчатом сжатии).
На рис. 2 показана зависимость КПД ц°е и
41J от 70ср и Гкам.ср. Как и следовало ожидать,
смеси, формирующие растворы, поведение
которых близко к идеальным, более выгодно
применять в режиме охлаждения, чем в режиме
термостатирования. Так, у\°е при работе на одной и
той же смеси в одинаковых условиях
существенно выше, чем r)J, хотя значения r\J уже
соответствуют уровню лучших современных каскад-
12

Ое
ОЛ
0,3
0,2
0,1
V
/
-70
203
-60
213
-50
223
-90
233
т, к
Рис. 2. Зависимость эксергетических КПД исследуемой
установки при работе на трехкомпонентной смеси
(состав I) от ТосР и 7,кам.сР(Рт=1.9 МПа, рЛ ==0,15 МПа):
,0 _„0
- Т]и
е кам.сР
Г 'л
V
1—
7
0
^ /
^gL
J
jT 1
Iff J
4
-30
183
-80
193
-70
203
-60
215
-50
225
t,°0
T,K
1 — i\T=y\T{T ); 2
e le ocP
0,3
0,2
0,1
Рис. З. Эксергетические КПД различных холодильных
машин в зависимости от Т:
1 — воздушная машина МТХМ1-25, %=^е (тв)> гДе тв —
температура воздуха на выходе из машины; 2 —
низкотемпературная двухступенчатая холодильная машина ФДС 20М,
г\ —Т)ЛТ*)у гАе ^о — температура кипения хладагента; 3 —
каскадная холодильная машина ФКМ-25-90А, г) =т)е(Г0);
4 — 7 — экспериментальная установка, т\®=ч\®(Т ., где Т —
ее осР) осР
средняя температура в испарителе; в том числе: 4 — бинарная
смесь (р =2,2 МПа , рп = 0,2 МПа); 5—трехкомпонентная смесь,
состав I (Pm —1.9 МПа, /?п=0,15МПа); 6 — трехкомпонентная
смесь, состав II (pw = 2,5 МПа, рп = 1,7МПа); 7 — трехкомпо*
нентная смесь, состав III (pm = 0,26 МПа, рп~\,8 МПа).
ных парокомпрессионных и воздушных
холодильных машин.
На рис. 3 энергетические характеристики ДРС
для режимов охлаждения сопоставляются с
энергетическими характеристиками
современных холодильных установок. Как показали
эксперименты, подбором соответствующего состава
для каждого уровня температур Т0ср можно
обеспечить т)° > 0,4, что в 1,5—2 раза выше, чем
у существующих установок.
Экспериментальные кривые получены для трехкомпонентных
смесей указанного выше состава.
Для выбранных компонентов при переходе к
низким температурам Тоср необходимо
уменьшить концентрацию высококипящего
компонента. Давления прямого и обратного потоков
t,°c
ю
о
-10
-20
-50
-40
-50
-60
-70
U==:=^
, L--^l
(^2.
у^ 1 1
1
!
//
W !
Л/ 1
14--^F~f-^'
/
о
0,2
ол
$6
0,8
г
Рис. 4. Изменение температур хладагента в
регенеративном теплообменнике:
1 — трехкомпонентная смесь, состав I (рт = 1,9МПа, рп = 0,15
МПа); 2 — трехкомпонентная смесь, состав III (рт = 2,6МПаг
р„=0,18 МПа).
составляли соответственно /?т=2,4-=- 2,7 МПа
и рп =0,13 -ч- 0,18 МПа; температура за
дросселем понижалась вплоть до to=—110°С. Во
время работы не было замечено каких-либо
отклонений от нормального режима.
Регенеративный теплообменник также
работал устойчиво, обеспечивая разность температур
на холодном конце 0,3—2°С, а на теплом конце
0,3—10°С. Изменение разности температур по
длине теплообменника для смесей различных
составов показано на рис. 4.
Для состава I тепловой эквивалент Wn =
=Gcpn обратного потока несколько превышал
тепловой эквивалент Wm=GcPm прямого
потока, что привело к увеличению разности
температур на теплом конце теплообменника. Такие
условия работы теплообменника наиболее
выгодны, так как при малых потерях от
необратимости позволяют уменьшить необходимую
поверхность теплообмена. Смеси составов, для
которых Wn>Wmi как отмечалось ранее [6],
наиболее целесообразно применять для охлаждения
теплоносителей, например воздуха, в широком
диапазоне температур.
Как видно из графиков, применение в
дроссельном регенеративном цикле даже бинарных
смесей, конденсация и испарение которых проходят
в регенеративном теплообменнике, снижает
потери эксергии при теплообмене и повышает КПД
цикла (см. рис. 3, кривая 4). Однако
возможности для оптимизации цикла здесь существенно
меньше, чем при работе на многокомпонентных
смесях.
Таким образом, теоретический анализ и эк-
13

спериментальные исследования показывают
целесообразность применения дроссельных
регенеративных циклов на смесях для производства
холода при температурах t0<C—50°С. Показатели
по расходу энергии холодильных установок на
базе таких циклов, даже при непосредственном
использовании серийно выпускаемых
компрессоров, будут в 1,5—2 раза ниже, чем
существующих установок аналогичного назначения.
Полученные при испытаниях энергетические
показатели могут быть еще улучшены. Так, для
режима термостатирования подбор компонентов
рабочего вещества, обеспечивающих получение
гетерогенной жидкой фазы в испарителе, может
привести к существенному увеличению КПД
г\е. Следует учесть, что давления рт в пределах
до 2,0 -г- 2,5 МПа, при которых проводили
испытания, ниже оптимальных для выбранных
смесей. Как показал термодинамический анализ,
подтвержденный испытаниями на
микроустановках [2, 6], повышение рт до 3,9—5,9 МПа
позволяет при прочих равных условиях поднять КПД
це еще на 20—30% по сравнению с приведенным
выше. Для этого необходимо перейти на
двухступенчатое сжатие либо в одной машине, либо
в двух, соединенных последовательно.
В заключение следует отметить
дополнительно некоторые преимущества дроссельных
холодильных установок с регенерацией,
работающих на смесях хладагентов. Отсутствие вакуума
в системе исключает подсос воздуха; удельные
объемы хладагента на всасывании существенно
снижаются, что благоприятно сказывается на
условиях работы компрессоров. Высокие
температуры обратного потока на выходе из
теплообменника полностью исключают заброс
жидкости в компрессор. Кроме этого, теплые
коммуникации с малыми гидравлическими сопротив-
А. С. КАППЕЛЬ, канд. экон. наук Н. С. ТЫЩЕНКО,
канд. техн. наук Ю. Д. МАРУСЕЙЦЕВ
Астраханский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
Ухудшение теплоотдачи в конденсаторах из-за
влияния воздуха подтверждено расчетом [7]
и экспериментальными работами Л. Д. Берма-
на, Л. С. Бобе, А. Р. Дорохова, Н. С. Зайну-
лениями на прямом и обратном потоках между
компрессором и теплообменником дают
возможность монтировать компрессор на значительном
расстоянии от холодной части установки
(камеры, испарителя и теплообменника), а также
обслуживать несколько камер, расположенных
в разных местах, одним компрессором.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бродянский В. М. Эксергетический метод
термодинамического анализа. М., «Энергия», 1973.
2. Бродянский В. М., ГрезинА. К.
Повышение эффективности низкотемпературных
холодильных машин. — Холодильная техника, 1973, № 3.
3. Вайнштейн В. Д., Канторович В. И.
Низкотемпературные холодильные установки. М.,
«Пищевая промышленность», 1972.
4. Герасимов Е. Д., Кошкин Н. Н.
Энергетическая эффективность применения неазеотропных
рабочих тел для компрессионных холодильных
машин. — В кн.: Холодильные машины и аппараты. Л.,
1975.
5. ГрезинА. К., Зиновьев В. С.
Микрокриогенная техника. М., Машиностроение, 1977.
6. Перспективы использования дроссельных циклов на
смесях в криогенных системах/ В. М. Бродянский,
В. М. Ягодин, В. А. Никольский и др. — Химическое
и нефтяное машиностроение, 1976, № 1.
7. Чайковский В. Ф., Кузнецов А. П., В о -
лобуев И. В. Свойства и применение смесей
агентов в компрессионных холодильных машинах. —
В кн.; Холодильная техника и технология, Киев, 1972,
вып. 15.
8. Чайковский В. Ф., Кузнецов А. П.,
Майсоценко В. С. Применение новых рабочих
веществ для расширения температурных границ
использования современных холодильных машин. —
В кн.: Холодильная техника и технология. Киев,
1968, вып. 8.
9. Чайковский В. Ф., Кузнецов А. П.,
Черток В. Д. Холодильные машины на смесях
фреонов для получения низких температур. — Тр.
Всесоюз. науч.-техн. конф. по термодинамике. Л.,
1969.
УДК 66.074.7.004.15:621.57.564.25
линой и др. Очистка системы от воздуха — один
из путей повышения эффективности работы
конденсатора и машины в целом.
Требования охраны окружающей среды
предопределяют необходимость наиболее полного
разделения компонентов парогазовой смеси в
воздухоотделительных устройствах. Решение этой
комплексной задачи особенно актуально для
растущего парка холодильных установок, работаю-
Эффективность способов очистки от воздуха систем,
работающих на хладонах
14

щих на хладонах, для которых существующие
методы удаления воздуха недостаточно
эффективны.
Рекомендуемый в работе [4] выпуск
паровоздушной смеси из верхней точки конденсатора
(вариант I — рис. а) сопряжен со значительными
потерями хладагента (944,1 г R 22/1 кг смеси),
требует остановки оборудования, что
практически не всегда возможно. Явные признаки
наличия воздуха появляются лишь при
значительном его скоплении, вследствие чего воздух
удаляют периодически, а не по мере поступления.
Небольшие концентрации воздуха остаются
незамеченными обслуживающим персоналом и
наносят ощутимый вред работе установки.
Лучшей с эксплуатационной точки зрения
является схема удаления воздуха с помощью
автоматических полубарботажных аппаратов АВ-4
(АВ-2) или барботажных воздухоотделителей
[1], включаемых в систему, работающую на
хладонах, аналогично аммиачной (вариант II —
рис. б). Однако относительно высокое
содержание хладона в выпускаемом воздухе @,25 кг
R 22/1 кг смеси при t=—40°C, р=1 МПа)
значительно уменьшает достоинства этого метода.
Для снижения потерь хладона при выпуске
воздуха паровоздушную смесь перед
воздухоотделителем дожимают в специальном
компрессоре (вариант III — рис. в). Герметичный
дожимающий компрессор повышает давление
парогазовой смеси, отбираемой из
конденсатора, до 2,0—3,0 МПа [6].
Необходимость применения дожимающего
компрессора и аппаратуры высокого давления,
ручные операции по обслуживанию схемы,
растворимость воздуха в конденсате при повышенных
давлениях, приводящая к рециркуляции
воздуха в системе, делают реализацию схемы
весьма проблематичной.
Авторами [5] предложен способ удаления
воздуха из системы, работающей на хладонах,
преимуществами которого являются унификация
воздухоотдел ител ьного устройства, невысокие
давления в воздухоотделителе, возможность
автоматизации процесса, небольшие концентрации
хладона в выпускаемом воздухе (вариант IV —
рис. г).
Практически при удалении воздуха из
системы любым из рассмотренных способов,
основанных на низкотемпературной конденсации
паровой составляющей, неизбежны потери
хладагента. Величина их зависит от свойств смеси и
параметров процесса разделения.
Более перспективным способом очистки
системы от воздуха является сорбционный способ,
базирующийся на использовании способности
синтетических цеолитов (молекулярных сит)
селективно поглощать (персорбировать) молекулы
различных размеров (вариант V — рис. д).
Схемы удаления воздуха из системы, работающей на
хладонах:
а — без воздухоотделителя; б — с аммиачным автоматическим
воздухоотделителем; в — с дожатием паровоздушной смеси;
г — с пониженной температурой паровоздушной смеси в
воздухоотделителе; д — сорбционным способом; / — аммиачный
автоматический воздухоотделитель; 2 — дожимающий
компрессор; 3 — маслоотделитель; 4 — воздухоотделитель высокого
давления; 5 — вспомогательный герметичный
бустер-компрессор; 6 — автоматический воздухоотделитель; 7 — цеолитовые
гильзы.
Поглощение молекул из смесей газов
цеолитами обеспечивается качественным отличием их
от других адсорбентов [4]:
благодаря однородности структуры и
одинаковым размерам каналов цеолиты адсорбируют
только те молекулы, которые могут проникнуть
в каналы;
вследствие наложения полей
противоположных стенок в узких каналах цеолитов
адсорбционный потенциал резко повышается и,
благодаря этому, цеолит обладает высокой
адсорбционной емкостью при низких концентрациях
адсорбата;
по той же причине цеолиты имеют
значительную адсорбционную емкость при повышенной
температуре.
От формы и размеров молекул адсорбата и
размеров каналов цеолита зависит, проникнет
данная молекула в кристалл или нет.
Поперечное сечение каверн цеолита должно быть
больше, чем соответствующий критический размер
молекул адсорбата. Для сферической молекулы
критическим размером является ее диаметр,
15

для симметричной — минимальное поперечное
сечение, перпендикулярное ее длине, для
асимметричной — диаметр сечения.
Персорбция молекулярных сит успешно
использовалась для разделения фторхлорзамещен-
ных этана и метана (хладонов). На молекулярном
Сите Линде с отверстиями 500 пм [11] разделяли
смесь R 12 и R 11, имеющие критические
размеры, соответственно 440 и 490 пм и отношение
диаметров, равное 1,11. На этом же сите была
разделена смесь R 12 и R 114 с диаметрами
молекул 440 и 475 пм и отношением диаметров
1,08.
Опыты показали, что минимальное отношение
молекулярных диаметров, при котором
происходило разделение, равно 1,08.
Зная диаметры молекул смеси и их
отношение, можно предварительно установить,
произойдет ли разделение в используемом сите.
Например, диаметры молекул R 12 и R 22
соответственно 440 и 400 пм [10], диаметры молекул
азота и кислорода — 300 и 280 пм [8]; отношение
диаметров (наихудшее) молекул R 22 и азота
400/300=1,3 свидетельствует о том, что
молекулярное сито класса D (левинит, калийморде-
нит, поперечное сечение каналов 380 пм) [9],
сообщающееся с паровым пространством
конденсатора, будет адсорбировать только
молекулы основных компонентов воздуха.
Положительные результаты подобных
экспериментов привели к созданию универсального
метода определения концентрации
компонентов [2J в биагентных холодильных машинах.
Адсорбционное равновесие для процесса
поглощения различных веществ выбранным
адсорбентом в широком интервале температур
можно рассчитать по уравнению изотермы
адсорбции, полученной на основании потенциальной
теории [3].
Адсорбционная способность молекулярных сит
непосредственно связана с эффективностью
регенерации адсорбента. Пары хладона из гильзы
отсасываются компрессором холодильной
машины. Воду, масло и адсорбированные газы,
содержащиеся в пустотах и порах цеолита,
удаляют нагреванием с одновременным вакуумиро-
ванием гильзы специальным вакуум-насосом.
Нагревание рекомендуется вести до
температуры 300°С, хотя молекулярные сита
выдерживают температуру 500—600°С. При этих условиях
может быть проведено большое число адсорбции
и регенераций без существенного изменения
поглотительных свойств адсорбента. Например,
после 5000 циклов адсорбционная способность
сит Линде снижается только на 30%.
В таблице приведены экономические
показатели рассмотренных вариантов очистки от воздуха
систем, работающих на хладонах, при
следующих условиях: годовая выработка холода
холодильной установки 18,84 ТДж, в холодильную
установку входит 10 холодильных машин ХМ-
АУУ90/1, хладагент R 22, минимальная
температура кипения —40°С, давление
конденсации 1 МПа, давление смеси в
воздухоотделителе высокого давления 2,45 МПа, температура
кипения в испарительной части
воздухоотделителя среднего давления, работающего с
дополнительным бустер-компрессором, —75°С,
температура паровоздушной смеси во всех случаях
равна температуре кипения в испарительной
части воздухоотделителя.
Целесообразный вариант способа удаления
воздуха выбирается по годовому
экономическому эффекту, определяемому сопоставлением
приведенных затрат каждого варианта с
приведенными затратами первого (применяющегося в
настоящее время способа).
Как видно из таблицы, сорбционный способ
удаления воздуха является экономически
наиболее эффективным. При реализации его
потребуются капитальные вложения в пределах
1000 руб., однако при этом исключаются
затраты на пополнение оборотных средств в сумме
2500 руб. Затраты на электроэнергию остаются
на уровне базового способа, но совершенно
исключаются затраты на покрытие потерь R 22.
В связи с этим эксплуатационные расходы
снижаются на 10500 руб. Помимо этого, снижаются
Показатели
Капитальные вложения в оборудование
холодильной установки, тыс. руб.
Капитальные вложения в сопряженную отрасль,
поставляющую оборотные фонды, тыс. руб.
Эксплуатационные расходы, тыс. руб.
Затраты на покрытие потерь R 22, тыс. руб.
Нормативный коэффициент экономической
эффективности капитальных вложений
Приведенные затраты, тыс. руб.
Годовой экономический эффект, тыс. руб.
I
48,7
1,2
50,3
10,7
0,15
57,6
-
II
47,1
0,3
42,4
2,8
0,15
49,4
8,2
Варианты
III
52,3
0,2
46,2
1,4
0,15
54,0
3,6
IV
50,2
0,04
42,1
0,3
0,15
49,6
8,0
V
47,4
—
39,8
—
0,15
—
10,7
16

капитальные затраты в химической
промышленности как сопряженной отрасли, поставляющей
оборотные фонды холодильным предприятиям.
Сорбционный способ полностью исключает
загрязнение атмосферы хладоном. По существу
внедрение сорбционного способа удаления
воздуха из системы ведет к организации
безотходного производства искусственного холода.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Абдульманов X. А. Холодильная техника на
судах рыбной промышленности. М., Пищевая
промышленность, 1970.
2. А. с. № 285936 (СССР).
3. Б е р и н г Б. П., Д у б и н и н М. М.,
Жуковская Е. Г. Молекулярные сита как адсорбенты
I структурного типа. — Доклады АН СССР, I960,
т. 131, № 4.
4. Из опыта технической эксплуатации судовых
холодильных установок и установок для кондиционирова-
Канд. техн. наук Н. И. КУПЛЕНОВ
Орошаемые теплообменники являются одним из
перспективных видов оборудования, широко
применяемого в холодильной технике и
кондиционировании для тепловлажностной обработки
воздуха благодаря своей компактности и
универсальности.
Анализ литературных данных по расчету
орошаемых испарительных конденсаторов и
усовершенствованная методика их расчета даны
А. А. Гоголиным и Н. М. Медниковой [3].
Исследованиями возможности применения
орошаемых теплообменников для кондиционирования
воздуха занимались Е. Е. Карпис, Б. Н. Ло-
баев и Т. В. Русланов, М. Б. Раяк, Ю. Г.
Талант, В. Е. Минин, Ю. В. Захаров и В. П.
Бобров.
Частный характер предложенных ими в
результате исследований зависимостей
определяется не только различными типами оребрения
и числом рядов трубок теплообменника,
веществами и способами орошения, характером
исследованных процессов тепломассообмена и
режимов обработки воздуха, но и способом
обобщения опытных данных в интегральном виде,
не учитывающим особенностей связи отдельных
этапов тепломассообмена между собой.
В связи с многообразием расчетных задач,
необходимостью объективного сопоставления
характеристик орошаемых теплообменников и дру-
ния воздуха и вентиляции. — Экспресс-информация,
сер. Технологическая эксплуатация флота, 13 B77).
М., ЦБНТИ, 1972.
5. Каппель А. С, Широков А. А.,
Домино в В. Я. О выборе параметров работы фреонового
воздухоотделителя. — Холодильная техника, 1976,
№ 9.
6. К у р ы л е в Е. С, Герасимовы. А.
Холодильные установки. Л., Машиностроение, 1970.
7. МирмовН. И., Емельянов Ю. В. О
коэффициенте теплопередачи в аммиачных
конденсаторах. — Холодильная техника, 1975, № 9.
8. Н и к о л и н а В. Я., Неймарк И. Е., Пи ¦
онтковская М. А. Молекулярные сита
(получение, свойства, применение). — Успехи химии,
1960, т. XXIX, вып. 9.
9. В а г г е г R. М. — Brennstoff Chemie, 1954,
35.
10. Ваггег R., Breck D. — The Transact, of The
Faraday Soc, 1953, 49940.
11. Cannon P. — J. of the Phys. Chem., 1959, 63160
УДК 536.24.001.24
гих типов аппаратов, совершенствования
конструкции и оптимизации режимов работы
актуальным является создание обобщенной
методики расчета орошаемых теплообменников.
Разработка такой методики связана с рядом
трудностей, поскольку в теплообмене
участвуют три потока, а характер процессов тепло- и
массообмена и совокупность определяющих их
факторов различны для каждого потока.
Следует учитывать также конструктивные
особенности орошаемых поверхностей и различие тепло-
физических свойств хладоносителей.
Вследствие сложности разработки и
практического использования полной математической
модели процессов тепломассообмена в
орошаемом теплообменнике целесообразно ввести
упрощения, приводящие к зависимостям,
удобным для использования и дающим достаточную
точность расчета.
Таким упрощением является предположение
об однородности параметров орошающей
жидкости. Эта предпосылка хорошо оправдала себя
при расчете интенсифицированных контактных
и орошаемых теплообменников, к которым
относятся, в частности, аппараты кипящего слоя,
эрлифтные, барботажно-пенные и орошаемые
пенным слоем [1]. А. А. Гоголиным и другими
авторами показано также, что это допущение
не приводит к ощутимой погрешности и при
расчете испарительных конденсаторов.
В теплообменниках с форсуночным орошением
параметры жидкости в орошающей пленке од-
О расчете орошаемых теплообменников
3 Холодильная техника № 12
17

нородны из-за отсутствия градиента
температуры в результате турбулизации пленки под
воздействием капель жидкости и потока воздуха,
а также относительно небольшого времени
фазового контакта.
Г. С. Куликов и Г. В. Русланов считают, что
параметры однородны при интенсивности
орошения ребристых теплообменников ~0,75 кг/кг
[5]. Благоприятными практическими
предпосылками однородности параметров являются
небольшая глубина теплообменников (два —
четыре ряда), достаточно высокие коэффициенты
подачи орошающей жидкости @,2—0,8) и
скорости движения потока воздуха E—10 м/с).
Ниже излагается вывод наиболее удобных для
расчета орошаемого теплообменника
зависимостей, в которых используются лишь начальные
параметры потоков хладоносителей.
Изменение энтальпии воздуха можно
представить известным выражением [3, 4]:
ч'
((l-O(l-e-,
A)
где iv i2— энтальпии паровоздушной смеси
соответственно на входе и выходе из аппарата;
i — энтальпия паровоздушной смеси, равновесной
с орошающей жидкостью;
Nf — число единиц переноса энтальпии между
воздухом и орошающей жидкостью.
В качестве потенциала движущей силы
тепломассообмена используется энтальпия,
отнесенная к 1 кг паровоздушной смеси, а не к 1 кг
сухого воздуха [4].
Изменение температуры хладоносителя в
трубках теплообменника определяют по
зависимости, аналогичной A):
twi— *и>1= (twl — ta) (l — е *и>)>
B)
где twl, tW2 — соответственно начальная и конечная
температуры хладоносителя;
ts — температура орошающей жидкости;
kF
jV = -^ — число единиц переноса тепла между оро-
шающей жидкостью и хладоносителем в
трубках теплообменника;
k — коэффициент теплопередачи от
орошающей жидкости к хладоносителю;
F — расчетная поверхность теплообмена;
Gw — расход хладоносителя;
cw — теплоемкость хладоносителя.
Для того чтобы исключить из уравнений A)
и B) величины i"s и ts, не входящие обычно в
число исходных расчетных данных, необходимо
воспользоваться зависимостью энтальпии
насыщенного воздуха от температуры. Такие
эмпирические зависимости известны, однако
включение их в расчетные формулы приводит к
громоздкости и лишает последние наглядности.
Поэтому целесообразнее применить
простейшую линейную зависимость, точно
удовлетворяющую двум значениям температур —
орошающей жидкости и начальной температуры
хладоносителя, с коэффициентами аг и Ьь
уточняемыми при необходимости способом итерации:
ig =*? + *А,
C)
где fl$, bt — коэффициенты, определяемые по
таблицам теплофизических свойств
орошающей жидкости;
Oi = "; :— — определяют способом итерации по ис-
t s * wi
ходным данным в ходе выполнения
расчета;
iwl—энтальпия насыщенного воздуха (или
адиабатического насыщения в случае
орошения раствором сорбента) при
начальной температуре хладоносителя.
Находя из уравнений A) и B) величины С
и t8 и подставляя их в уравнение C), после
преобразований получим:
I, — i
w\
1-е 1
I го,о t
W\
-Nf
. D)
Введя[ обозначения энтальпийных
коэффициентов эффективности
Et = T
Eis '
-h- = l-e
— N.
_ twl—tw2 , NtL
а также учитывая, что
l
№wcw *
E>
F)
G>
(8>
где \iu) — ~~r~ — соотношение массовых расходов
хладоносителя Gw и воздуха G;
из уравнения D) получим выражение полного
энтальпийного коэффициента эффективности Et
в функции частных коэффициентов
эффективности Eis и Еш:
1
bi
_i
Е% bis №wcwEiw '
(9)
Если начальная температура орошающей
жидкости существенно отличается от конечной
температуры, что наиболее типично для воздухоосу-
шителей, орошаемых раствором сорбента,
выражение (8) принимает вид:
V'wCu
A0)
18

где ks — поправочный коэффициент, равный
JisCsMg
ks = 1 - •
2(ti-4>
[is = —q- — коэффициент орошения;
Gs — массовый расход орошающей жидкости;
cs — удельная теплоемкость орошающей
жидкости;
Ats — изменение температуры пленки орошающей
жидкости.
Обычно в воздухоосушителях коэффициент ks
изменяется в пределах 1,05—1,2. Таким
образом, в общем случае выражение (9) имеет
вид:
1
Ei
E-is
bjks
A1)
Полученные зависимости (9) и A1) позволяют
рассчитать по известным начальным условиям
конечные параметры воздуха для любых
процессов тепловлажностной обработки в
орошаемых теплообменниках при рассматриваемых
условиях.
Особенности гидродинамических процессов в
аппаратах характеризуются зависимостями для
расчета чисел единиц переноса энтальпии Nt,
коэффициентов теплоотдачи ан от орошающей
жидкости к наружной поверхности
теплообменника, коэффициентов теплоотдачи от
внутренней поверхности к хладоносителю аНн и
величины термического сопротивления трубок
теплообменника.
Экспериментальные исследования
тепловлажностной обработки воздуха водой и раствором
хлористого лития в теплообменнике, орошаемом
пенным слоем, показали, что зависимости (9)
и A1) обеспечивают достаточную точность
теплотехнического расчета исследованных пенных
аппаратов различных модификаций.
Зависимости для расчета величин Ni9 aH,
авн приведены в работе [1]. По аналогичной
методике были также обработаны опытные
данные, полученные Ю. Г. Талантом при
экспериментальном исследовании орошаемых
двухрядных стальных калориферов со
спирально-навивным оребрением [2] и В. Е. Мининым — при
исследовании алюминиевых теплообменников со
спирально-накатным оребрением [6].
Корреляционный график расчетных и опытных
величин энтальпийных коэффициентов
эффективности, полученных на оребренных
теплообменниках с форсуночным орошением, показан на
рисунке, а диапазоны изменения определяющих
факторов, энтальпийного коэффициента
эффективности, среднее квадратичное отклонение Gi2
расчетной энтальпии обработанного воздуха от
опытной приведены в таблице.
Среднеквадратичное отклонение опытных и
расчетных величин энтальпии обработанного
воздуха, полученных по зависимостям,
предложенных авторами экспериментальных исследований
Ърасч
0,5
аз
0,2.
0,1
\
л
о/и/
ш
/А
^
ol /
У/
/ /
/и/
Ал
0,1
0,2 0,5 0,4 0,5 Есжп
Корреляционный график опытных и расчетных энталь*
пийных коэффициентов эффективности, полученных для
двухрядных оребренных теплообменников:
С, л — соответственно нагревание и охлаждение Еоздуха в
алюминиевом теплообменнике с накатным оребрением [б]; П —
нагревание воздуха в стальном калорифере с навивным
оребрением [2 ].
Тип теплообменника
Двухрядный
стальной с навивным
оребрением
Двухрядный
алюминиевый с
накатным оребрением
Исследуемый
процесс
Нагревание с
увлажнением
Нагревание с
увлажнением
Охлаждение с
осушением
up, кг/(с-м2)
3,5—8,5
4,2—7,3
4,0—7,5
Определяющие факторы
[Xw, КГ/КГ
0,1—2,0
0,35—2,3
0,35—2,3
JLls, КГ/КГ
0,15—1,5
0,3—0,6
0,25
w, м/с
0,1—1,5
0,2—0,75
0,2—0,75
?.
0,05—0,35
0,15—0,45
0,3—0,6
кДж/кг
2,0
5,5
2,0
3;
19

и в настоящей статье, практически совпадают
и определяются погрешностью
экспериментальных данных.
Таким образом, экспериментальная проверка
предложенной расчетной методики,
выполненная на нескольких типах орошаемых
теплообменников и с различными орошающими
жидкостями, подтвердила ее надежность в довольно
широком диапазоне изменения условий тепловлаж-
ностной обработки воздуха.
Для расчета орошаемых теплообменников
других конструкций необходимо получить
расчетные зависимости для а„, а
н»
'ВН»
Nt.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Барский М. А., Купленов Н. И. Тепло- и
массообменЗ <в абсорбционной установке
кондиционирования воздуха. — Холодильная техника, 1976, № 3#
2. Г а л а н"т Ю. Г. Орошаемые теплообменники в
системах fвентиляции и кондиционирования для
нагревания и|увлажнения воздуха. — Водоснабжение и
санитарная техника, 1975, № 8.
3. Г о г о л и н А. А., МедниковаН. М. О расчете
испарительных конденсаторов. — Холодильная
техника, 1978, № 2.
4. Ку^пл'енов Н. И. Метод расчета тепл©обменных
контактных аппаратов. — Холодильная техника,
1978, № 2.
5. Куликов Г. С, Русланов Г. В.
Исследование процессов тепломассообмена в поверхностных
орошаемых теплообменниках.—В кн:
Кондиционирование, Харьков, 1975, вып. 4.
6. Мини н В. Е. Орошаемые поверхностные
теплообменники.—В кн.: Кондиционирование воздуха в
промышленных и гражданских зданиях, Л., 1974.
УДК 621.564.25.012.1:541.123.2
Кипение хладагентов R11 и R142 и их бинарных
смесей в большом объеме
Канд. техн. наук А. И. ЛАВОЧНИК, Е. И. ШВАРЦМАН
Ташкентский политехнический институт им. А. Р. Беруни
В "комплексе исследований, проводимых на
кафедре «Холодильные и компрессорные машины
и установки» ТашПИ, изучается кипение
хладагентов и целенаправленно сформированных их
смесей.
Экспериментальная часть исследований
выполняется на стендах, один из которых для
изучения кипения в большом объеме описан ранее
[4], а второй представлен на рис. 1.
Стенд (см. рис. 1) состоит из испарителя-
конденсатора 6 с вмонтированными в него
сменной экспериментальной трубкой 10 и
змеевиком 7, а также системы служебного термоста-
тирования и системы отбора проб и анализа.
Система термостатирования включает два
термостата 18, 20 соответственно марок ТС-24 и
ТС-16 с промежуточным охладителем 19 и
испарителем 21, мерный бак 7, компрессорно-
конденсаторный агрегат ФАК-1,5 23 и приборы
автоматического регулирования, в числе
которых терморегулирующий вентиль 15 и
электроконтактные термометры 14.
В схему стенда включен резервный
конденсатор 2.
В корпус испарителя-конденсатора 6 на
уровне экспериментальной трубки 10 вмонтированы
два смотровых окна диаметром 50 мм,
позволяющие вести визуальные наблюдения за
процессом кипения и кинофотосъемку процесса.
Экспериментальная трубка 10 обогревается с
помощью введенного в нее спирального
электрообогревателя, питаемого через
автотрансформатор от сети переменного тока напряжением 220 В.
В целях предотвращения попадания
переохлажденного конденсата в кипящую смесь в верх-
Вода
Рис. 1. Принципиальная схема стенда.
20

ней части испарителя-конденсатора, ниже
змеевика 7, закреплена перфорированная конусная
перегородка 5.
Для отбора и подачи на газожидкостный
хроматограф 4 проб жидкой и паровой фаз кипящей
смеси в целях определения ее концентрации в
верхней и нижней частях
испарителя-конденсатора имеются перекрываемые вентилями 12
и 13 штуцеры.
Снаружи испаритель-конденсатор 6
теплоизолирован слоем пенополиуретана толщиной 100 мм.
Для компенсации теплопотерь в окружающую
среду, которые все же могут иметь место, на
поверхности испарителя-конденсатора
установлены электронагреватели 9 и 11, питаемые! от
сети переменного тока через трансформатор
типа РНТ.
Давление в испарителе-конденсаторе
контролируется образцовым манометром класса 0,35 3.
Для измерения температур в основных точках
стенда установлены термопары и
дифференциальные термопары, выполненные из медной и кон-
стантановой проволоки диаметром 0,15 мм. В
корпус экспериментальной трубки 10 по методике
[4] вмонтировано шесть термопар,
расположенных в специально выполненных пазах. По две
медь-константановые термопары 8 введены через
герметизированные люки внутрь испарителя-
конденсатора для измерения температур кипящей
жидкости и конденсирующегося пара.
Термопарами измеряются и температуры стенки
испарителя-конденсатора, наружной и
внутренней поверхности изоляции, хладоносителя на
входе и выходе из змеевика. Кроме того,
разность температур хладоносителя на входе и
выходе из змеевика 7 измеряется также с
помощью медь-константановой дифференциальной
термопары.
Через переключатель 16 все термопары
подключены к потенциометру 22 марки Р-307. Тер-
мостатирование холодных концов термопар"
осуществляется в сосуде Дьюара 17, заполняемом
мелкодробленым льдом.
На описанном стенде проведено
экспериментальное исследование теплоотдачи при кипении
в большом объеме бинарных неазеотропных
смесей хладагентов R 11 и R 142, нашедших
применение, в частности, в промышленных
установках комплексного теплохладоснабжения
молочных заводов.
Кипение осуществлялось на одиночной
горизонтальной медной трубке 10 наружным
диаметром dH= 14,6 мм длиной 100 мм с медным
гальваническим покрытием, соответствующим
чистоте обработки у6.
Плотность теплового потока изменялась при
давлениях 0,1274—0,3332 МПа и температурах
0,35^52°С в диапазоне qF =6545^26180 Вт/м2.
Мольная концентрация низкокипящего ком-
с-с
0,6
ол
чю
Щ
О Q2 О^ 0,6 0,8 С
Рис, 2. Зависимость разности концентраций хладагента
R142 в паровой С" и жидкой С фазах кипящего раствора
от концентрации С.
bfim/M-k)
а,Вт/Ш)
3800
300с
2000\
WOO
то\
то
3900
то
2600
О 0,1 0,2 0,3 0,9 0,3 0,6 0,7 0,8 0,9 Щ
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоотдачи от
концентрации раствора.

понента R 142 в жидкой фазе смеси
соответственно составляла 0; 0,05; 0,108; 0,274:, 0,375; 0,576;
0,666; 0,856; 0,905; 0,925; 0,975 и 1,0.
Увеличивали концентрацию R 142 постепенным
добавлением его к смеси, находящейся в испарителе,
после предварительного выброса части
жидкости наружу. Контролировали концентрацию
хладагентов R 11 и R 142 в жидкой и паровой фазах
с помощью хроматографа. Данные измерений
в виде зависимости средней разности
концентраций низкокипящего компонента R 142 в паровой
и жидкой фазах от его концентрации в жидкой
фазе представлены на рис. 2.
Результаты обработки опытных данных по
теплоотдаче при кипении смесей хладагентов
R 11 и R 142 приведены на рис. 3—4. Как
явствует из графиков, минимум теплоотдачи во
всех случаях соответствовал максимуму
разности концентраций низкокипящего
компонента в паровой и жидкой фазах или мольной
концентрации низкокипящего компонента в
жидкости ~0,15.
На теплоотдачу существенно влияли
плотность теплового потока и изменение
концентрации низкокипящего компонента. В то же время
давление влияло на теплоотдачу слабо.
Из рис. 4 следует также, что тангенс угла
наклона линий a=f (qF) в логарифмических
координатах (показатель степени п у плотности
теплового потока) в отличие от случаев
теплоотдачи при кипении смесей хладагентов R 12 и
R 22 [1]? а также смесей легких углеводородов
[3] изменялся с ростом концентрации
низкокипящего компонента аналогично ситуации,
имеющей место при кипении масло-фреоновых [2] и
водоаммиачных [5] смесей, у которых
нормальные температуры кипения компонентов, входя-
Процессы тепло- и массообмена в
хранения мороженых грузов
КанД. техн. наук Г. К. МНАЦДКАНОВ, И. В. БУШТА,
Н. И. ЧУМАК
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
В камерах хранения холодильников температура
и относительная влажность воздуха 'зависят
от величины наружных и внутренних тепловых
потоков, температуры поверхности приборов
охлаждения, степени загрузки {камеры и других
факторов [4, 5, 8, 9].
22
/ии\ II i i i i [ i u^QA';"u I 1 | I | f I 1 1 | | ^
6-Ю>7вЯЮ? I р,Вт№ 61057 8310* 2 дРМ/м2
Рис. 4. Зависимость коэффициента теплоотдачи от плот*
ности теплового потока.
щих в смесь, значительно отличаются друг от
Друга.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Иванов О. П. Исследование теплообмена при
кипении смесей фреона-12 и фреона-22. — Холодильная
техника, 1966, № 4.
2. ИвановО. П. Экспериментальное исследование
теплообмена при кипении масло-фреоновых
растворов.— Холодильная техника, 1965, № 3.
3. К л и м е н к о А. П., К о з и ц к и. й В. И.
Экспериментальное исследование теплообмена при кипении
легких углеводородов и их смесей. — В кн.: Тепло-
и массообмен. Киев, 1968.
4. Лавочник А. И., ШварцманЕ. И.
Теплоотдача при кипении фреона-142 в большом объеме. —
Холодильная техника, 1974, № 10.
5. Филаткин В. Н. Теплоотдача при кипении
водоаммиачных растворов.— В кн.: Вопросы теплоотдачи
и гидравлики двухфазных сред. М.; Л., 1961.
УДК 536.24:637.5.037
При расчете процессов тепло- и массообмена
в камерах хранения находят равновесные
температуру и относительную влажность воздуха,
а также потери продуктов от усушки.
Определение равновесной температуры воздуха
обычно не вызывает затруднений. Равновесную
относительную влажность воздуха и усушку
продукта рассчитывают с помощью двух методов,
приравнивая либо тепловые потоки,
поступающие к продукту и отводимые от него, либо теп-
камерах

ловые потоки в процессе сублимации влаги с
поверхности продукта и десублимации инея
на приборах охлаждения.
Оба метода основаны на допущении, что
температура поверхности продуктов Ти равна
температуре воздуха по влажному термометру Тм.
По нашему мнению, это не соответствует
реальным условиям хранения, так как равенство Тп=
= ТМ справедливо при отсутствии лучистого
теплообмена между продуктом и окружающими
поверхностями, а также внутренних тепловых
потоков. В результате лучистого теплообмена
между приборами охлаждения и продуктом
температура последнего понижается, а между
теплыми ограждениями и продуктом —
повышается.
В камерах хранения мороженых грузов
температура воздуха в течение месяца может
колебаться на 1—3°С, что приводит к
возникновению тепловых потоков, направленных как от
воздуха к продукту, так и от продукта к
воздуху. Эти потоки QBH, названные нами
внутренними, оказывают влияние на процессы тепло- и
влагообмена в камере.
Для определения QBH необходимо знать
закон изменения температуры воздуха камеры по
времени. Промежуток времени, в течение
которого температуры камеры и продукта изменяются
монотонно, принят за расчетный период т.
Внутренние тепловые потоки нарушают
стационарность режима хранения продуктов.
Однако, если расчетный период достаточно велик
(один месяц), а изменение температуры
воздуха незначительно A—3°С), то можно считать
внутренние тепловые потоки постоянными в
течение расчетного периода. При этом можно
допустить, что изменение температуры продукта
за период т равно изменению температуры
воздуха камеры за это же время.
Таким образом, температура продукта
зависит от взаимодействия конвективного,
лучистого и внутренних тепловых потоков, а также
тепла сублимации (десублимации) влаги продукта.
Ниже описаны методы расчета относительной
влажности воздуха камер и усушки продуктов,
основанные на определении температуры
поверхности продуктов с учетом влияния на нее всех
тепловых потоков.
С этой целью рассматривается
квазистационарный процесс теплообмена (рис. 1), при котором
в камере устанавливаются равновесная
температура Тк и равновесная относительная
влажность воздуха ф. К продукту подводится от
воздуха тепло конвективным путем QK и от
ограждающих поверхностей площадью FT с
температурой Тт выше температуры продукта —
лучистым Bл.т. Тепло от продукта отводится в
процессе сублимации влаги QB и излучением
фл.х к поверхностям охлаждения площадью
Fxy температура Тх которых ниже температуры
продукта.
Тепловой баланс продукта описывается
системой уравнений
Qk~s-Qb+ <Эл. т + Q*. х + Qbh = 0; A)
QK=~anFn(rK~rn); B)
Vn —" lw)n
cnb
C)
QB = anFn(d'n-c?d'K)
Qn. т = - ^пЬС0 (T$ - T4n) Fn; D)
Q*.x=WAxC0(T4n-T4x)Fn; E)
Qbh —
Gcu
(TH-Tn),
F)
где au — конвективный коэффициент теплоотдачи от
поверхности продукта Fn> Вт/(м2-К);
Fn — площадь поверхности продукта,
участвующая в тепло- и массообмене, м2;
d
• влагосодержание насыщенного воздуха
соответственно при температуре продукта и
воздуха камеры, кг/кг;
(г0 — iw)u — теплота сублимации льда при температуре
продукта, кДж/кг;
г0 — теплота сублимации, кДж/кг;
iw — энтальпия льда, кДж/кг;
сп •— удельная теплоемкость влажного воздуха
при температуре продукта, кДж/(кг-К);
Рп
• безразмерный коэффициент, учитывающий
неравенство коэффициентов испарения
продукта |3П и льда рл. Значение Ъ для
мороженого мяса можно вычислить по данным
Д. Г. Рютова [7];
Sn* sT, 8X — степени черноты соответственно продукта,
«теплых» и «холодных» ограждений;
^т> фх — коэффициенты облученности штабеля
«теплыми» и «холодными» поверхностями,
отнесенные к Fn\
С0 = 5,67-10—8 Вт/(м2-К4)—постоянная Стефана-
Больцмана;
G — масса хранимого продукта, кг;
cw —¦ удельная теплоемкость продукта при
температуре Гк, кДж/(кг-К);
Тн — начальная температура поверхности
продукта либо его температура в предшествующем
расчетном периоде хранения, К.
Рис. 1. Принципиальная схема распределения тепловых
потоков в камере:
/ — продукт; 2 — внутренняя поверхность отражений
камеры; 3 — охлаждающий прибор .
23

Решая систему уравнений A—6)
относительно температуры поверхности продукта,
получаем после преобразований
(у у\ Vo lw)u , чвн
<*п-Ф<<к)—^—+-^
Тп=Тк~- — S ^, G)
где а^ — коэффициент теплоотдачи излучением от
теплых ограждений к поверхности продукта,
Вт/(м2.К);
а* — коэффициент теплоотдачи излучением от
поверхности продукта к холодным
ограждениям, Bt/(m2-K).
Коэффициенты теплоотдачи а* и а*
определяют по формулам
QI
Тк-Т»
(8)
«;=-
тк~тп
Если известно значение относительной
влажности ф, то по формуле G) можно рассчитать
температуру продукта с учетом конвективного,
лучистых, внутренних тепловых потоков и тепла
сублимации.
Относительную влажность воздуха можно
определить, приравняв тепло сублимации влаги
с поверхности продукта Qb с учетом
посторонних влаговыделений W теплу десублимации QB
от поверхности приборов охлаждения
Св+^('о-^)б = Св> (9)
(r0 — iwN
Ч
(Ю)
где QB = a6F6 (<р<? — d'6) ¦
a$ — конвективный коэффициент теплоотдачи от
воздуха к приборам охлаждения, Вт/(м2- К);
F§ — площадь поверхности приборов охлаждения,
м2;
d$ — влагосодержание насыщенного воздуха^ при
температуре поверхности приборов
охлаждения, кг/кг;
(го — *1»)б— теплота сублимации льда при температуре
поверхности охлаждающих приборов,
кДж/кг;
ев — удельная теплоемкость влажного воздуха
при температуре поверхности охлаждающих
приборов, кДж/(кг-К).
Уравнение A0) предполагает справедливость
соотношения Льюиса при образовании инея на
поверхности приборов охлаждения.
Решая совместно уравнения C), (9) и A0),
получаем выражение для относительной
влажности воздуха камеры
andn-\-a6d6'f + B
Ф = у,,. , Z. а > i11)
где / =
dK (ап + аб0
(Го
В =
lw)n сб*и
W
F6b
^б
СбЛ
24
Полученные выражения G) и A1) позволяют
оценить влияние температуры продукта на теп-
ловлажностный режим камеры. Поскольку в
них входят величины, зависящие от температуры
продукта, то значения фиГп следует вычислять
совместно методом итерации.
Блок-схема расчета на ЭВМ значений ф и Ти
приведена на рис. 2. Для расчета необходимо
иметь исходные данные (см. рис. 2) и задаться
значением температуры продукта Т0.
Коэффициенты облученности штабеля ipr и я|)х отнесены
к площади поверхности продукта FUi поэтому
для их определения нужно предварительно
вычислить коэффициенты облученности штабеля
"Фт.н и 'Фх.ш отнесенные к «натянутой» площади
поверхности продукта FH, по методике,
предложенной А. Г. Блохом [1], после чего вычислить
значения грт и г|)х по формулам
¦фт =
Fn
A2)
Существующие методы позволяют рассчитать
усушку продуктов по количеству влаги,
испарившейся с их поверхности [5, 6, 8], осевшей
на охлаждающих приборах [91, а также по тепло-
влажностному отношению, отнесенному к
процессу тепломассообмена в штабеле [3].
2
Г
и
к
\6
\l
Вбод исходных данных
тк>Тх> ТТ,ТН, Fn, F*, FT, W, С0, G-
_-m f l -—— —'
~r
Расчет d%, d„',a?, VX}vr,f
\
Ti-T0
' i
| Рас чет d%, ссл, a/, a$, Qqh
\
Расчет у> по формуле A0)
\
Расчет Тп по формуле G)
JX _
<Г тп-
^ч/У^
Т[ ^> +•
\Ма
8
т Ъ+Тп
П-~2
Печатать Тп и у
Рис. 2. Блок-схема расчета значений ф и Тп:
Т}—приближенное значение температуры продукта; /=0, I, 2,...-
номер последовательного приближения.

Методы расчета усушки AG, разработанные
Д. Г. Рютовым, Г. Б. Чижовым и В. А.
Верещагиным, а также С. Г. Чу кл иным, основаны
на уравнении Дальтона
^=РпМРп-ФРк)> A3)
где рп — коэффициент массоотдачи на поверхности
продукта, кг/(с-Па);
рп , рк —давления пара в состоянии насыщения у
поверхности продукта и в воздухе камеры, Па.
Если известны величины, входящие в
уравнение A3), то его можно использовать для
определения величины AG.
В общем виде усушка продуктов определяется
из следующих соотношений:
AG =¦
W.
A4)
Решая совместно уравнения C), A1) и A4),
получаем расчетное выражение
d„ — du Fu
A5)
AG =
cnb
1
of
+
1
Аналогичное выражение для расчета усушки
дает совместное решение уравнений A0), A1),
A4):
AG = ~i4— i —г* . A6)
со
-1- + -L.
Точность вычисления AG с помощью уравнений
A3), A5) и A6) можно повысить, если
предварительно определить относительную влажность
воздуха камеры по выражению A1) и
температуру поверхности продукта по формуле G).
Анализ полученных зависимостей A5) и A6)
показывает, что усушка продуктов
пропорциональна разности влагосодержании воздуха у
поверхности продуктов и приборов охлаждения.
Характерным для рассматриваемых выражений
является отсутствие в них в явном виде
относительной влажности воздуха, поскольку она
не имеет самостоятельного значения, а
является своеобразным показателем интенсивности
процессов тепло- и массообмена в холодильных
камерах.
Усушку продуктов также можно рассчитать,
используя соотношение, полученное А. А.
Гоголиным [2] для осушающей способности
воздухоохладителя
AG
Qo6m
(го — lw)o
1
A7)
где Qooru — тепловая нагрузка приборов охлаждения,
Вт;
с — коэффициент влаговыпадения.
Нами были проведены расчеты в целях
сопоставления различных методов определения
усушки продуктов в камерах хранения мороженых
грузов. Результаты расчетов сравнивали с
опытными данными, полученными за период с 11 мая
по 10 декабря на Волховском холодильнике в
камере № 2 емкостью 500 т, оборудованной
панельными приборами охлаждения. В камере
хранили 512 т говядины I категории со средней
температурой —1ГС; усушка за весь период
составила 3202 кг. Мясо взвешивали в начале и
конце опытного хранения на перронных весах с
точностью ±0,5 кг, предельная относительная
погрешность 13%. В течение всего периода
хранения температуру воздуха камеры,
поверхности приборов охлаждения и строительных
конструкций измеряли медь-константановыми
термопарами с точностью ±0,1 °С.
Температура воздуха камеры и результаты
расчетов усушки мяса приведены в таблице. Весь
период опытного хранения мяса был разбит на
семь расчетных периодов. В каждом из них
температура воздуха монотонно изменялась в
пределах 1—2°С.
Усушку продуктов вычисляли несколькими
способами: по зависимости A5), предложенной
авторами, по методикам Д. Г. Рютова [5, 6],
С. Г. Чуклина [9], Г. Б. Чижова и В. А.
Верещагина [8], В. 3. Жадана [3], по формуле
A7), предложенной А. А. Гоголиным [2], по
уравнению Дальтона A3) при условии, что
Ти = Тм, а также по уравнению Дальтона с
предварительным вычислением температуры
поверхности продукта по предлагаемой авторами
зависимости.
Последние два расчета позволяют оценить
влияние лучистых и внутренних тепловых
потоков на усушку продуктов. Из таблицы видно,
что результаты расчета усушки по уравнению
Дальтона с предварительным определением
температуры поверхности продукта по выражению
G) дают расхождения с опытными данными 11%.
Расчет усушки по той же формуле при
допущении ТП=ТМ приводит к большей погрешности
(расхождение с опытом составило 22%).
Расчеты усушки с помощью зависимостей
предложенных другими авторами, выполняли
согласно рекомендациям, приведенным в литературе
[2, 3, 5, 6, 8, 9].
Предельная относительная погрешность
расчетов усушки по предлагаемому авторами методу
составила 25—30%. Примерно такую же
погрешность дают рассмотренные методы. Эта
погрешность в основном определяется точностью
выражений для нахождения значений ап, ал,
Рп» Vbh> * п-
Промежуточные вычисления не вносят
существенной погрешности в расчеты усушки, так
как выполнялись на ЭВМ с точностью на
несколько порядков выше исходных данных.
Поэтому точность расчета усушки по всем методи-
4 Холоддильная техника № 12
25

Расчетные периоды хранения
Показатели
Средняя температура воздуха за
расчетный период, °С
Теплоприток к панельным
батареям со стороны камеры, Вт
Разность между температурами
воздуха в камере по сухому и
влажному термометрам (Тк—Гм), °С
Разность между температурами
воздуха камеры и поверхности
продукта (Тк-Тп), СС
Усушка мяса (кг) по
зависимостям!
G), (И), A5)
G), (И), A3)
A3) при условии Ти= Ти
Рютова Д. Г. [5, б]
Чуклина С. Г. [9]
Чижова Г. Б. и
Верещагина В. А. [8]
Гоголина А. А. [2]
Жадана В. 3. [3]
11.05 —
31.06
—16,4
7833
0,13
—0,1
1 921
1 1381
1401
1876
848
1298
1275
2002
1.07-
25.07
—15,8
| 7515
0,14
—0,25
407
318
593
394
466
416
744
986
26.07 —
31.07
— 17,4
9347
0,03
—0,27
166
195
202
131
134
124
195
260
1 .08 —
31.08
—18,8
6017
0,04
—0,13
,
469
553
501
322
408
272
626
777
1 .09 —
31.09
—19,9
5699
0,03
—0,11
328
262
401
253
334
198
530
653
1. 10 —
15. 11
—20,5
4603
0,02
+0,07
452
532
454
290
411
228
666
797
16.11 —
10. 12
—19,6
4737
0,012
+0,2
209
249
361
229
145
120
244
389
и .os-
io. 12
—
—
—
2952
3553
3912
3495
2746
2656
4280
5864
Примечания. 1. В таблице теплоприток к панельной батарее определяли как сумму теплопритоков,
проникающих в камеру через неэкранированные батареями наружные ограждения, и внутренних тепловых потоков.
2. По результатам взвешивания усушка мяса за весь период хранения составила 3202 кг.
кам можно повысить по мере уточнения
расчетных зависимостей для определения
коэффициентов тепло- и массообмена, а также площади
эффективной поверхности испарения продукта.
Предложенная методика расчета усушки мяса
по сравнению с существующими достаточно
ясно отражает физику процесса тепло- и
массообмена в камерах хранения и исключает
допущения, которые ранее закладывались в расчеты.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Блох А. Г. Основы теплообмена излучением. М.;
Л., Госэнергоиздат, 1962.
2. Г о г о л и н А. А. Кондиционирование воздуха в
мясной промышленности. М., Пищевая
промышленность, 1966.
3. Ж а д а н В. 3. Теплофизические основы хранения
сочного растительного сырья на пищевых
предприятиях. М., Пищевая промышленность, 1976.
4. К у р ы л е в Е. С, Г е р а с и м о в Н. А.
Холодильные установки. М., Машиностроение, 1970.
5. Р ю т о в Д. Г. Влагообмен в камерах хранения
замороженных продуктов. — Холодильная техника, 1954,
№ 3.
6. Р ю т о в Д. Г. Закономерности усушки мороженого
мяса при хранении. — Труды ЛТИХП, 1956, вып. 10.
7. Р ю т о в Д. Г. Коэффициенты испарения льда и
мороженого мяса в холодильных камерах. —
Холодильная техника, 1954, № 2.
8. ЧижовГ. Б., Верещагин В. А. О переносе
тепла и влаги в камерах холодильного хранения. —
В кн.: Холодильная обработка и хранение пищевых
продуктов. Л., ЛТИХП, 1974, вып. 2.
9. Ч у к л и н С. Г., Мартыновский В. С,
Мельцер Л. 3. Холодильные установки. М., Гос-
торгиздат, 1961.

УДК 625.244.004.5.001.24
Методика определения периодичности технического
обслуживания груженых автономных рефрижераторных вагонов
Канд. техн. наук Л. П. ДЮБКО
Всесоюзный научно-исследовательский институт
железнодорожного транспорта
Техническое обслуживание оборудования
автономных рефрижераторных вагонов (АРВ) в
связи с отсутствием сопровождающих бригад
механиков выполняют механики стационарных
пунктов технического обслуживания (ПТО АРВ),
созданных на полигоне обращения АРВ. В
случае отказа работоспособность оборудования
может быть восстановлена только после прибытия
АРВ на ПТО. Поэтому при определении периода
между техническими обслуживаниями
необходимо учитывать возможность следования
груженых АРВ с неисправным оборудованием.
По результатам исследований, выполненных
в ЦНИИ МПС, автором получено уравнение для
определения периода между техническими
обслуживаниями груженых АРВ:
2 = f к т тн — ^в>
где тк — наработка комплекта оборудования при
заданной вероятности его безотказной работы Рк, ч,
[тк = /(ЯкI;
тп — допустимый по условиям сохранения качества
груза нерабочий период оборудования при
расчетной температуре наружного воздуха, ч,
тн = / (f, f2i *2. Р^Г.х, р);
тв — время, необходимое для восстановления
работоспособности оборудования, ч (может быть
принято по установленной МПС норме простоя
вагонов при техническом обслуживании, равной
0,8 ч);
t — текущая температура наружного воздуха за
период отепления груза, °С;
t2 и t2 — средняя температура воздуха в вагоне в начале
и конце периода отепления груза, °С;
C6 — суммарный коэффициент тепломассообмена,
Вт/(м2-К);
W — средний расчетный водяной эквивалент кузова
вагона и груза в процессе отепления, Дж/К;
х — показатель интенсивности физиологического
тепловыделения, 1/К;
р — плотность груза, т/м3.
Наработка комплекта оборудования при
заданной вероятности безотказной его работы
определяется из уравнения [1]
Рк (Т) - Рд (Т) Рэ. д (Т) Рх (T) Рэ. х (Т) Рт (Т)^Р„(ТН),
где Рд(т),Рэ.д(т),Рх(т),
Рэ. х (т)> ^т (т) — вероятность безотказной
работы соответственно дизеля,
электрооборудования дизеля
и основного генератора,
холодильной установки,
электрооборудования
холодильной установки, комплекта
приборов термостатирования
при наработке комплектом
оборудования за
рассматриваемый период т мото-ча-
сов;
Рк (тн) — заданная вероятность
безотказной работы комплекта
оборудования.
Наработка на отказ дизеля,
электрооборудования холодильной установки и комплекта
приборов термостатирования подчиняется закону
Эрланга, а наработка на отказ холодильной
установки и основного генератора с
электрооборудованием дизеля — экспоненциальному
закону. При распределении по закону Эрланга
плотность вероятности имеет вид в
дифференциальной форме:
в интегральной форме:
f(x)=l-(l+2^)exp(-2^).
При экспоненциальном законе распределения
соответственно
'« = »-«р(-1г).
где т — математическое ожидание наработки на отказ,
ч.
По установленным законам распределения
и математическому ожиданию наработки на
отказ определена вероятность безотказной
работы каждого элемента, а затем вероятность
безотказной работы комплекта оборудования
(рис. 1). По этим данным находят наработку
комплекта оборудования при заданной
вероятности его безотказной работы.
Математическое ожидание наработки на
отказ, ч, приведено ниже:
Дизель 487
Основной генератор и электрооборудование ди- 408
зе ль- генератора
Холодильная установка 550
Электрооборудование холодильной установки 589
Комплект приборов термостатирования 945
Заданную вероятность сохранения качества
груза jPh(th)> перевозимого в вагонах с неис-
4*
27

рк
0,9
0,8
0,7
0,6
OS
20
W
60
80 Т,ч
Рис. 1. Вероятность безотказной работы комплекта
оборудования АРВ.
правным оборудованием, рассчитывают по
уравнению
Рн(%) = 1-^к(тк)Ргр(С)Р@,
где qK (тк) — вероятность отказа комплекта
оборудования за рабочий период тк;
РгР (G) — вероятность загрузки вагона
рассматриваемым грузом;
Р (t) — вероятность нахождения вагона под
воздействием температуры наружного воздуха
выше расчетной.
Все скоропортящиеся грузы делятся на
выделяющие и не выделяющие биологическое тепло.
Допустимый нерабочий период оборудования при
перевозке грузов, не выделяющих
биологическое тепло, определяют по уравнению
1нР
Тр,
где тнр и Тр •—продолжительность следования
груженого вагона с неисправным
оборудованием соответственно при неупорядоченном
и регулярном тепловых режимах, ч.
Неупорядоченный тепловой режим
характеризуется перераспределением температурного
поля после выключения оборудования.
Регулярный тепловой режим наступает по истечении
определенного времени после начала процесса
отепления груза, когда начальное тепловое
состояние груженого вагона перестает оказывать
влияние на изменение температурного поля во
времени. Для АРВ продолжительность
неупорядоченного теплового режима составляет 12 ч
после остановки оборудования [2].
При регулярном тепловом режиме т>12 ч
допустимую продолжительность следования
груженого вагона с неисправным оборудованием
находят по уравнению прямой, проходящей
через две точки в полулогарифмических
координатах:
: тп— 1 + (тп тп—l) "
in e
пР
in еп_
зп — in eI7_x »
где Эпр — предельное значение
приведенного параметра температуры 6,
определяемое по допускаемому
условиями сохранения качества
перевозимого груза изменению
температуры воздуха в вагоне;
t~t2 +-
§kF
t — tt +
$kF
приведенный параметр
температуры;
Qb-
• тепловыделение,
эквивалентн ое
мощности вентиляторов-циркуля-
торов, Вт;
F — среднегеометрическая поверхность
ограждения грузового помещения,
м2;
Эп vrjdu_1 — соответственно приведенный
параметр температуры после
отключения холодильных установок
перед окончанием (тнР = тп—i —
= 10 ч) ив конце (тнр = тп =
= 12 ч) периода
неупорядоченного теплового режима.
Температура воздуха в груженом вагоне в
конце периода неупорядоченного теплового
режима
2 нр
: t + QkF ~
t-h+ рЦг)[A-енР) + енрх
ХехрFтнР)],
где 0нр — коэффициент, определяющий нерегулярность
процесса;
Ь — коэффициент, являющийся аналогом
величины теплоусвоения груженого вагона W/$k,
1/ч.
На рис. 2 показана зависимость коэффициентов
0нр и Ь от величин Ог и D2:
1000<jrPcrp n 1000 GrPcrP ftfe
Mo/7 Ро~*о '
D± =
D2
§kF
где Grp — масса груза, т;
сгр — удельная теплоемкость груза, Дж/(кг-К);
Ро^о — исходный суммарный коэффициент тепл омас-
сообмена (на рис. 2 р0&0 = 38 Вт/(м2-К).
Допустимый нерабочий период оборудования
при перевозке грузов, выделяющих
биологическое тепло,
*лР :
h — h = (апТ + Ьп) tuV\
quGrP
2 §kF~
" x +2GnGrPx2 ' $kF
-W
где tup — приведенная температура воздуха снаружи
вагона, °С;
ап — размерный коэффициент, являющийся
аналогом суммарного коэффициента теплоусвоения
груженого вагона, 1/ч;
bn — безразмерный коэффициент, характеризующий
нерегулярность процесса;
<7п — удельное количество теплоты, выделяемое
продуктами при 0 СС, Дж/т.
28

внр.ср
0,5
0,2
OJ
bCp WO
**^^
•*>¦•—-
1
¦ ~?***
5
z
-••
¦" " • ' 1
150
ZOO
250 ]JPJJZ
Рис. 2. Зависимость коэффициентов QHp cp и bcp от
Dx и D2:
=f (Dt) при неработающем обору-
f Фг) при работе одного циркулятора.
;-eHP.cP=f(D*>; 2~b
ОД
0,10
0,03
0,06
ом
ом
-Ч,
^s_ I ^
—\—l—
Ж
/ 2\/
7<Lj
h •
1 /г4^
0,005
0,005
0,007
0,006
0,005
0,00*
0,005
flOOZ
0,001
0,003 ап
Рис. 3. Поле корреляции коэффициентов аи и 6пдля
грузов, выделяющих биологическое тепло:
1 — ь„
=f (D3) при неработающем оборудовании; 2
=f(Dt)
при одном работающем циркуляторе; 3 — an=f (&»)•
"сР"
На рис. 3 приведены экспериментальные
значения коэффициентов аи и Ьп в функции от
величины D3:
D*
w $k
Известно, что после отключения холодильных
установок сначала повышается температура
воздуха в вагоне, а температура груза
практически не изменяется до тех пор, пока разность
между температурами воздуха и груза не
установится на уровне, определяемом теплофизи-
ческим состоянием вагона, груза и окружающей
среды. Разность между средней температурой
воздуха в вагоне и среднеобъемной
температурой груза в период отепления зависит также от
плотности укладки штабеля и температуры
наружного воздуха. С повышением температуры
воздуха снаружи вагона эта разность
увеличивается, что и приводит к более быстрому
повышению среднеобъемной температуры штабеля.
Период установления разности температур воздуха
и груза на уровне, определяемом условиями
отепления грузов, длится от 10 до 60 мин,
поэтому это время можно не учитывать при
установлении допустимого нерабочего периода
оборудования.
Опытные перевозки мороженых грузов,
маргарина, свежих овощей и фруктов показали,
что допустимый нерабочий период оборудования
следует определять по температуре поверхности
груза в верхней зоне штабеля, так как в этой
зоне наиболее быстро изменяется температура
груза, что влияет на его качество. По
результатам опытных перевозок скоропортящихся грузов
была установлена взаимосвязь среднеобъемной
температуры штабеля груза, температуры его
поверхности в верхней зоне штабеля и средней
температуры воздуха в груженом вагоне после
установившейся разности между температурами
воздуха и груза (рис. 4). Полученные методом
наименьших квадратов зависимости имеют вид:
t(b,T)-t(b,0)=am(tv~-tVQ)bm;
t(R,%)-t(R,V) = a2m(tv-tVo)t
где tv , t (R, 0), t (b, 0) — соответственно среднеобъемная
температура штабеля,
температура поверхности груза в
верхней зоне штабеля и средняя
температура воздуха в грузовом
помещении в начальный момент
прекращения работы
оборудования, °С;
tv,t(R,T) t(b,%)-~то же, через т ч пссле
прекращения работы оборудования, °С;
%,й2ш^ш — коэффициенты и показатель
степени, полученные
экспериментально.
Среднеобъемная температура штабеля и
температура поверхности груза в верхней зоне
зависят от плотности укладки. Чем плотнее
уложен груз, тем меньше изменяется
среднеобъемная температура штабеля. При перевозке
плотно уложенной рыбы и маргарина средне-
объемная температура штабеля изменялась в
1,9 раза меньше, чем температура поверхности
груза в верхней зоне штабеля, а при перевозке
неплотно уложенного мороженого мяса
(баранины и говядины) — в 1,3 раза меньше.
Работа одного циркулятора увеличивает
изменение среднеобъемной температуры штабеля
примерно на 20%. Исходя из этого
корреляционным анализом были установлены зависимости
коэффициентов от массы груза, его плотности р
29

Ш,Г)-щ
5
5
2
1
l^A
%
5
r^
5 10 15 20 25 50 55 W $5tHy°C
a
1
2
J
<t
J
0 5 10 15 20. 25 50 55 W tftH?C
5
Рис. 4. Зависимость разности между средней
температурой воздуха в вагоне и среднеобъемной температурой
штабеля в начале периода повышения температуры груза от
температуры наружного воздуха:
а — при работе одного циркулятора; б — при отключенном
оборудовании; / — помидоры 27 т; 2 — груши 24 т; 3 — яблоки 24 т;
4 — яблоки 22 т; 5 — капуста ранняя 16,5 т.
и полного объема грузового помещения vB
(рис. 5).
За основу при определении допустимой
продолжительности следования АРВ с
неисправным оборудованием следует принимать
среднесуточную температуру наружного воздуха в
пределах данной железной дороги.
Обработка статистических данных по
метеорологическим пунктам показала, что
вероятность среднесуточной наружной температуры за
год распределяется по нормальному закону:
1 / t—mt
/@= -./о— ехР
otY2n
2 of
где mt н ot — соответственно математическое ожидание
и среднеквадратическое отклонение
среднесуточной температуры наружного
воздуха в пределах железной дороги, °С (см.
таблицу).
Расчетная температура наружного воздуха
tv с заданной надежностью обеспечения
температурных условий перевозки скоропортящихся
грузов Pt определяется как квантиль
нормального распределения этой величины [3]:
tp = mt -\- xot,
где х—квантиль нормального распределения.
%
Ч
5
2
1
&ш
0,7
0,5
0,5
ОЛ
0,5
.•^
ir4
/j
•
2
ta*
90 35 100 105 110 115 120125 щ-^
a J
i
Ш
1 2 J * ам
t,8
1,6
1Л
1,2
W
вв
ft 18 22 26 50 П M&fiJ
5 F
Рис. 5. Поле корреляции коэффициентов аш (а), Ьш (б)
и а2ш (в):
1 — при работе одного циркулятора; 2 — при отключенном
оборудовании.
Железная дорога !
Октябрьская
Прибалтийская
Белорусская
Московская
Горьковская
Северная
Юго-Западная
Львовская

Одесско-Кишиневская
Южная
Донецкая
Приднепровская
Северо-Кавказская
Азербайджанская
Закавказская
Юго-Восточная
Куйбышевская
Приволжская
Казахская
Среднеазиатская
Свердловская
Южно-Уральская
Западно-Сибирская

Восточно-Сибирская
Забайкальская
Дальневосточная
?S«?
>»« к-~
перат
ха пр
печен
ловий
S ?*»и ГО
н о о х -
счетная
жного в
жности
ратурны
зки 0,98
<Я >»<и CJ о 1
О. а<с со
30
32
32
30
30
30
32
32
34
32
34
1 34
| 34
37
37
32
30
32
32
37
30
30
30
30
30
30
Абсолютная
температура
наружного
воздуха, °С
03
нимальн
К
2
—54
—43
—41
—50
—51
—54
—37
—36
—37
—40
—42
-35
—37
—30
—41
—41
-53
—43
—57
—47
—55
—54
—57
—60
1 -58
—50
я
ксималь
со '
2
38
36
38
41
39
38
40
| 40
I 41
41
1 41
1 41
43
43
42
43
41
45
46
1 50
40
j 42
41
40
41
40

Среднесуточная
температура
наружного воз-
Духа, СС
о
о
тематич
идание
2 ж
2 О
2,42
5,59
5,91
4,14
2,20
0,95
6,83
7,54
8,77
7,10
8,00
, 10,04
10,00
13,49
11,04
5,65
| 3,22
6,40
1 4,97
112,93
| 0,38
! 1,71
| 0,20
1—1,40
—3,33
1,40
Hi
^g
« °
<L> CD
5-°
ш о ш
Он cu s
О ff X
12,8
12,2
12,0
12,4
13,0
13,4
11,9
11,8
H,7
11,9
11,8
11,6
11,6
11,5
11,6
12,2
12,6
12,0
12,3
11,6
13,6
13,2
13,7
14,4
15,6
13,3
30

В математике разработаны специальные
таблицы для расчета квантиля нормального
распределения в зависимости от надежности
обеспечения расчетных условий перевозки.
Исследованиями установлено, что
периодичность технического обслуживания груженых
АРВ следует определять при следующих
условиях: суммарном коэффициенте
тепломассообмена ограждения грузового помещения с
теплоизоляцией из полистирола ~0,48 Вт/(м2«К)
(при одном работающем циркуляторе),
расчетных температурах наружного воздуха 30, 32,
34, 37°С (в зависимости от климатологических
условий железных дорог), допустимом
изменении температуры мороженых грузов в
верхней зоне штабеля в пределах —11ч 6°С,
низкотемпературных —18ч 9°С, маргарина и
жиров животных 0—10°С, овощей и фруктов
со сроком хранения более 30 суток 3—8°С, а со
сроком хранения менее 10 суток 3—4,5°С.
Исходя из полученных показателей
надежности оборудования автономных
рефрижераторных вагонов и допустимой
продолжительности следования вагона с неисправным
оборудованием без снижения качества груза
техническое обслуживание ТО-2 груженых вагонов,
основной задачей которого является устранение
случайных отказов, следует проводить через
24—30 ч, а при температуре наружного воздуха
ниже 15°С эти периоды могут быть увеличены
примерно вдвое.
Согласно ИнструкцииJno эксплуатации и
техническому обслуживанию автономных
рефрижераторных вагонов, утвержденной Министерством
путей сообщения в 1975 г., груженые вагоны
подлежат техническому обслуживанию в объеме
ТО-2 через 24—30 ч. Это положение реализовано
на^полигоне использования АРВ, включающем
14 железных дорог европейской части СССР.
Регламентные работы проводятся при
укрупненных технических обслуживаниях № 1 и
№ 2. Согласно указанной инструкции
укрупненное техническое обслуживание № 1 (УТО-1)
проводят после груженого рейса при наработке
дизель-генераторами по 120 ч, если вагон
используется в прямом (междудорожном)
сообщении, и по 180 ч при использовании его в
местном (внутридорожном) сообщении.
Укрупненное техническое обслуживание № 2 (УТО-2)
должно проводиться через каждые 460—500 ч
работы дизель-генераторов, но не реже чем
через 6 месяцев после деповского или заводского
ремонта.
Следовательно, предлагаемая методика
расчета периодичности технического
обслуживания груженых АРВ учитывает комплексное
воздействие всех факторов, от которых зависит
обеспечение заданных температурных условий
перевозки грузов (надежность оборудования,
теплотехнические качества вагонов,
температурные условия снаружи и внутри вагонов, тепло-
физические свойства перевозимых грузов), что
позволит исключить снижение качества грузов
при перевозке даже в случае отказа
оборудования автономного вагона.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дюбко А. П., Екимовский И. П.
Надежность энергосилового и холодильного оборудования
автономных рефрижераторных вагонов. — Вестн. Все-
союз. науч.-исслед. ин-та ж.-д. трансп., 1972, № 4.
2. Д ю б к о А. П. Процессы отепления грузов в
автономных рефрижераторных вагонах с отключенным
оборудованием. — Вестн. Всесоюз. науч.-исслед. ин-та ж.-д.
трансп., 1977, № 2.
3. Тертеров М. Н. Определение расчетной
температуры наружного воздуха. — Холодильная техника,
1969, №11.
УДК 664.8/.9.037:551.322.001.24
Доля вымороженной воды в пищевых продуктах
и метод ее определения по температуре замерзания
В. И. ФИЛИППОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Способы экспериментального определения и
расчета доли вымороженной воды от всего ее
количества в пищевом продукте нужны для
выполнения тепловых расчетов и оценки влияния
льдообразования на свойства продукта. Имеются
аналитические и эмпирические зависимости для
вычисления доли вымороженной воды со.
Наибольший интерес представляют те, которые
основаны на законе Рауля, позволяющем
наиболее достоверно представить льдообразование как
процесс изменения концентрации раствора с
понижением его температуры.
Д. Г. Рютов ввел в зависимость доли
вымороженной воды со от температуры ty выведенную
на основании закона Рауля, множитель,
учитывающий количество связанной воды, не
замерзающей при низких температурах [2]. По-
31

лученное выражение, удобное для
практического применения, имеет вид:
со=Ц-а-^г-)П-^Ч. A)
где Ь •
(--^Н-*).
• содержание связанной воды на единицу массы
сухого вещества, г/г;
w — массовая доля воды в продукте;
t9 — начальная температура замерзания, °С;
t — температура замороженного продукта, °С.
Обозначим первый множитель в уравнении A)
коэффициентом А:
1
1
Для определенного продукта величина h
постоянна и является характеристикой его свойств,
тогда как А зависит от начального
содержания влаги в продукте.
Зависимость со = /(—-тЛ линейна [2].
Поэтому, зная температуру начала замерзания t3 и
долю вымороженной воды со при какой-либо
другой температуре, можно определить
коэффициент Л и по формуле A) вычислить значение
со для любой температуры. Достаточно
значение со установить в области температур немного
ниже /3, поскольку в этой области вымерзает
значительная часть воды. Графическая
интерпретация такого решения показана на рисунке.
Приемлемость этого способа определения со
уместно вначале проверить на молекулярных
и диссоциированных водных растворах.
Последнее также интересно для выяснения, влияет
ли увеличение концентрации и изменение
степени диссоциации раствора с понижением
температуры на результат расчета со.
Если gi — массовая концентрация
растворенных веществ в растворе при температуре /,
а ?2 = 1—gi — массовая концентрация воды
в этом растворе, то влагосодержание раствора
W=g2/gi. Обозначим начальное и конечное
влагосодержание раствора WK и Wt.
Тогда при температуре t доля вымороженной
воды выразится формулой
WH-Wt
@ =
B)
Сравнение расчетных значений со, найденных
по формуле A), и опытных, найденных с помощью
формулы B), для водных растворов глицерина
С3Н803 (табл. 1), а также NaCl и СаС12 (в статье
не приводятся) показывает, что различие их
вплоть до эвтектической точки не превышает
±0,9%.
Температуры замерзания в зависимости от-
концентрации раствора химически чистого глит-
церина найдены экспериментально, растворов
NaCl и СаС12 взяты из справочника [4].
Зависимость доли вымороженной воды со от величины,
обратной температуре, — —.
Результаты вычисления показывают, что для
простых молекулярных и диссоциированных
растворов, содержащих небольшое количество
связанной воды, коэффициент А близок к 1.
Из формулы B) следует, что лишь при g1 = \
и g2=0 вся вода в растворе вымерзает. Однако
полное вымерзание воды наступает, когда
замерзает весь раствор эвтектической
концентрации. По этой причине приведенное в табл. 1
сравнение значений со показывает, что закон
Рауля вполне применим для описания процесса
льдообразования в водных растворах
исследованных веществ в интервале температур от
начальной до эвтектической.
В пищевых продуктах доля связанной воды,
не вымерзающей при — 30°С, достигает 2—46 %
[7]. Пригодность формулы A) для вычисления
доли вымороженной воды со в полидисперсных
гетерогенных системах, каковыми являются
пищевые продукты, убедительно доказана
Д. Г. Рютовым [2].
gl
0,050
0,100
0,115
0,150
0,200
0,250
0,300
0,350
0,445
0,550
0,604
0,656
0,667
ёж
0,950
0,900
0,885
0,850
0,800
0,750
0,700
0,650
0,555
0,450
0,396
0,344
0,333
w
19,00
9,00
7,70
5,67
4,00
3,00
2,33
1,86
1,25
0,82
0,65
0,52
0,50
t, °с
—1,06
—2,25
—2,64
—3,60
—5,25
—7,10
—9,40
— 12,10
—18,70
—28,70
—36,80
—46,30
—50,60
Таблица 1
о, %
по
формуле B)
0,0
52,6
59,4
70,1
78,9
84,2
87,7
90,2
93,4
95,7
96,6
97,2
97,4
по
формуле A)
0,0
52,5
59,4
70,0
79,2
84,4
88,0
90,5
93,6
95,6
96,4
97,0
97,2
3^
Разность с
по формул
B) и:<1),
±0,0
4-0,1
+0,0
+0,1
-0,3
—0,2
—0,3
—0,3
—0,2
—0,1
+0,2
+0,2
+0,2
32

Количество льда и концентрация остаточного
раствора в замораживаемом объекте
определяются температурой всей системы в данном
состоянии, являющейся одновременно температурой
замерзания этого раствора. Соответствие
между концентрацией раствора и температурой
его замерзания не будет нарушено, если та же
концентрация будет достигнута не
вымораживанием доли воды, а подсушиванием. Л. Ридель
в публикациях о результатах калориметрических
исследований замороженных пищевых продуктов
отмечает, что при подсушивании продуктов с
уменьшением влагосодержания температура
начала замерзания их понижается [6]. Поэтому
экспериментально зависимость со от / автор
предлагает определять, имитируя вымораживание
удалением из продукта того же количества воды
подсушиванием. Удаляя из одного и того же
продукта различное количество воды и
определяя соответствующие температуры его
замерзания, можно получить зависимость со от t.
Продукт измельчается до фарша или
пастообразной массы, что уменьшает градиент
влажности при подсушивании. Адсорбционная связь
влаги при этом не нарушается. Из полученной
массы берется проба для определения t3 и w
стандартным методом [3].
Достоверность расчетов повысится, если
получить несколько опытных значений со.
Поэтому одновременно при давлении 2,7—4 кПа
и температуре около 20°С подсушивают
несколько приблизительно равных по массе C0—40 г)
проб с различной выдержкой по времени от 15 мин
до 3 ч. Уменьшение градиента влажности пробы
после подсушивания достигается выдерживанием
ее в закрытой бюксе в течение 12—20 ч. После
этого определяют температуру замерзания t
каждой пробы.
Долю вымороженной воды при температуре t
определяют по разности масс пробы до
подсушивания GH и после подсушивания Gt по
формуле
G* — Gt
Надежность предлагаемого метода была
проверена экспериментально.
Пробы подсушивали в герметичном сушильном
шкафу с вакуумным насосом. Температуру
замерзания определяли с помощью установки,
состоявшей из низкотемпературного холодильного
агрегата и криостата, в котором автоматически
поддерживалась температура охлаждающей
среды до —58°С с точностью ±0,ГС. Бюксу с
пробой охлаждали в криостате. Для равномерного
охлаждения бюкса сделана двухстенной с
воздушной прослойкой. Измеряли температуру
замерзания хромель-копелевой термопарой и
микровольтметром ПМПТ-1, показания которого
записывал потенциометр-самописец ЛКС4-003.
Пробы взвешивали с точностью ±0,01 г.
Относительная погрешность экспериментального
определения доли вымороженной воды
составляла ±1,5%, температуры замерзания ±0,5%.
В таблицах представлены опытные и
расчетные значения со в мышечной ткани говядины
(табл. 2), меланже из куриных яиц (табл. 3)
и картофеле (табл. 4) в зависимости от
температуры /. Начальная температура замерзания /3.
мышечной ткани говядины в результате
измельчения практически не менялась, для цельного
картофеля /3 была —1,3 и —1,5°С, для
измельченного соответственно —0,5 и —0,63°С. При
расчете со в цельном картофеле по формуле A)
принималась начальная температура его
замерзания.
Полученные значения со в мышечной ткани
говядины близки к данным, найденным Л. Ри-
делем на основании определения энтальпии и
Таблица 2
Показатели для мяса
говяжьего
W, %
tQ, °С
G), %, При t, С
—1,16
—1,41
—1,65
—1,80
—1,85
—2,50
—5
—10
—15
—20
—30
—40
Опыт
77,1
—1,00
12,5
27,2
36,7
41,9
42,5
55,0
—
—
—
—
—
—
Расчет по
формуле A)
77,1
—1,00
12,7
26,8
36,4
41,0
42,4
55,4
73,8
83,0
86,1
87,7
89,2
90,0
Данные Л. Ри-
деля [7]и
расчета по
формуле B)
74,0
—0,95
—
—
—
—
42,0
55,0
74,0
82,0
85,0
87,0
88.0
—
Таблица 3
Показатели для
меланжа из куриных
яиц
W, %
*з> °С
со, %, при /, СС
—0,68
—1,08
—1,95
—5
—10
—15
—20
—30
—40
Опыт
74,5
—0,47
28,1
52,5
69,7
—
—
—
—
—
—
Расчет по
формуле A)
74,5
—0,47
28,5
52,1
70,0
83,6
88,0
89,4
90,1
90,9
91,2
Данные Л. Ри-
деля [7]
74,0
—
.—
—
—
85
89
91
92
93
—
33

Таблица 4
Показатели
для
картофеля
W, %
*8, °С
<о, %, при
t, С
—0,85
—1,06
—1,10
—1,16
— 1,27
—2,50
—2,70
—3,00
—3,84
—4
—5
—10
—15
—20
—30
—40
Опыт для
измельченного
картофеля
74,6
—0,50
48,5
70,5
81,0
—0,63
23,0
38,0
41,3
46,5
71,3
77,8
Расчет по
формуле A)
для
измельченного
картофеля
74,6
—0,50
36,2
46,5
48,0
50,0
53,3
70,4
71,7
73,3
76,5
77,0
79,2
83,6
85,0
85,8
86,5
86,9
81,0
—0,63
23,8
37,3
39,3
42,0
46,4
68,8
70,5
72,7
76,9
77,5
80,4
86,2
88,1
89,1
90,0
90,5
Расчет по
формуле A)
для цельного
картофеля
74,6
—1,30
42,2
45,6
49,8
58,2
59,4
65,1
76,5
80,4
82,3
84,2
85,1
81,0
—1,50
36,8
40,9
46,0
56,0
57,5
64,4
78,2
82,8
85,1
87,4
88,5
Данные
Р. Хайсса[51
32,0
45,0
53,0
70,0
78,0
82,0
87,0
температуры начала замерзания с помощью
адиабатного калориметра. В этом можно
убедиться, если воспользоваться диаграммой
содержание влаги — энтальпия, полученной Ри-
делем для мяса [7]. По диаграмме доля
вымороженной воды при температуре / в
продукте с начальным влагосодержанием WH
находится на пересечении линии начального вла-
госодержания и изотермы, соответствующей
температуре t. На пересечении продолжения этой
же изотермы с линией, соответствующей со=0,
находится влагосодержание Wt, которое
соответствует количеству невымороженной воды в
продукте при температуре /, равной температуре
замерзания продукта с Wt-
По формуле B) и влагосодержаниям WR и
Wt вычисляется со в зависимости от t.
Совпадающие данные Л. Риделя для мяса говяжьего
и расчетные данные по формуле B) представлены
в табл. 2.
Отличие коэффициента А =0,923 для мяса от
коэффициента А =0,910, полученного Д. Г. Рю-
товым [2], объясняется различным
содержанием воды в исходном продукте. Значения
величины b практически одинаковы и соответственно
составляют 0,259 и 0,257 г/г.
Для меланжа из куриных яиц, содержащего
74,5% воды, А =0,923 и ?=0,225 г/г. Расчетные
значения со для меланжа (табл. 3) находятся
между данными Л. Риделя для белка и желтка
куриных яиц [7]. Разницу между расчетными
значениями со для меланжа и для цельного яйца
[7], составляющую 1,4—2,5% в интервале
температур —5-f- —30°С, можно объяснить
индивидуальными свойствами исследуемых объектов.
Для картофеля, содержащего 74,6 и 81,0%
воды, получены близкие величины 6=0,341 г/г
(Л =0,88) и 6=0,352 г/г (Л =0,92). Разница
составляет 3%. Среднее для двух разновидностей
картофеля содержание связанной воды Ь =
=0,346 г/г. Для картофельного крахмала при
—30°С 6=0,290 г/г [11. Для сравнения в
табл. 4 приведены данные Р. Хайсса для
картофеля [5].
Достоинство предлагаемого метода
определения доли вымороженной воды в пищевых
продуктах заключается в том, что, имея три —
четыре экспериментально найденных значения со,
можно получить достаточно надежную
зависимость со =/(/) в широком интервале температур.
Метод прост и не требует сложной аппаратуры.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ОленеваГ. Е., ЧижовГ. Б. Определение
энергии связи воды при замораживании растворов
крахмала. — Холодильная техника, 1973, № 5.
2. Р ю т о в Д. Г. Влияние связанной воды на
образование льда в пищевых продуктах при их
замораживании. — Холодильная техника, 1976, № 5.
3. Технохимический контроль на предприятиях
общественного питания. М., Госторгиздат, 1962.
4. Ч у б и к И. А., Маслов А. М. Справочник по
теплофизическим характеристикам пищевых
продуктов и полуфабрикатов. М., Пищевая
промышленность, 1970.
5. Н е i s s R. — Zeitschrift fur die Gesammte Kalte-
Industrie, 1933, Bd. 39, № 7; Bd. 40, № 5—9.
6. R i e d e 1 L. — Kaltetechnik, 1956, № 8, H. 12; 1957,
№ 9, H. 2.
7. R e с о m m e n d a t i о n s for the processing and
handling of frozen foods 2-nd edition International
Institute of Refrigeration. Paris, 1971.
34

УДК 536.24.001.24:641.4.037
Метод расчета давления водяного пара
над пищевыми продуктами в широком диапазоне влагосодержаний
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В. П. АГАФОНЫЧЕВ
НПО «Комплекс»
Соотнесем мольную долю воды в растворе \|э
с массовой долей воды Wn и жира ?п в
продукте.
Массовая доля воды рассчитывается по
зависимости
Цель работы — проверка применимости
соотношений термодинамики растворов в расчете
давления водяного пара над пищевыми
продуктами во всем диапазоне содержания в них влаги.
Использование обобщенной зависимости
изменения давления водяного пара над пищевыми
продуктами в расчетах процессов и
автоматических систем управления процессами
холодильной обработки, сушки и увлажнения (сорбции)
позволяет осуществлять эти процессы с
минимальными энергетическими затратами при
максимальном сохранении пищевой полноценности и
качества продуктов, а также их массы.
Модель продукта представляет собой смесь
воды, сухих обезжиренных веществ и жира.
Принято допущение, что вода и сухие
обезжиренные вещества взаимодействуют между собой,
а жир инертен к ним как в отдельности, так и в
>бинарной смеси. Взаимодействие включает
капиллярные и биохимические явления, хемосорб-
цию, растворение и адсорбцию, каждое из них
может доминировать в зависимости от
соотношения компонентов, температуры и времени
хранения продукта.
Тепловая обработка продукта, а также ряд
.других факторов могут привести и к
взаимодействию жира с сухими обезжиренными
веществами и водой.
Из термодинамики растворов известно, что
с определенной степенью приближения
парциальное давление р можно вычислить из
соотношения [4]
№п =
р = pj4v,
A)
тв + /тсс. в + тп
а жира — по зависимости
Щ
B)
C)
где р\—давление насыщенного пара воды при
температуре и давлении раствора, Па;
ф — мольная доля воды в растворе;
7—коэффициент, учитывающий отклонение свойств
реального раствора от идеального.
Значение р\ при положительных
температурах известно. Трудность заключается в
нахождении р\ при отрицательных температурах
в гипотетическом переохлажденном состоянии
в жидкой фазе.
где тв, тс. в,
тж> тп—масса соответственно воды, сухих
обезжиренных веществ, жира и продукта в
целом, г.
Тогда массовая доля воды в бинарном растворе
.4)
W:
а мольная
Ч> = -
1-6п»
W
W + (\.
мв
E)
где Мв= 18,02
М» в
молекулярная масса воды;
молекулярная масса сухих
растворимых веществ.
Молекулярная масса сухих растворимых
веществ оценивается по криоскопической
температуре продукта /кр[1]:
Мс, вр* - 1,86 т^- = - 1860 lZW_^7}u . F)
*кР
Wn — t
КР
где g — масса растворимого вещества, 1 г/1000 г воды.
Коэффициент у в общем случае зависит как
от мольной доли воды, так и от температуры.
Для его аналитического описания на этапе
очередного приближения использована зависимость
[4]
\gy=(\-^J(A+BT+DT2), G)
где Л, В и D — эмпирические коэффициенты,
определяемые по опытным данным методом
наименьших квадратов.
Применимость зависимостей A) — G) для
описания давления паров воды над пищевыми
продуктами проверили использованием их для
обработки наиболее надежных из имеющихся
опытных данных [5]. Обработку провели по
линиям постоянной мольной доли i|? = const и
изотермам Theorist. Тогда зависимость G)
принимает вид соответственно:
и
35

lgV = /C(l-^J,
(8) JJT
(9) Э
где Л*, ?*, D*, /С—коэффициенты, определяемые по
опытным данным методом
наименьших квадратов, в порядке очередно-
ного приближения они
рассматриваются как константы.
Опытные данные по сорбции водяных паров
сублимированной говядиной [5] при Wn =
=0,091 = const сведены в табл. 1 и 2. При этом
приняли, что для получения сублимированного
продукта взята натуральная говядина II
категории, №„=0,741, ?п=0,038, /кр —ГС.
В этом случае рассчитали, что г|э=0,76, Мсв^
~555.
Результаты расчетов по зависимости G) с
использованием данных табл. 1 показаны на
рис. 1. Расчетные значения приведены для
чистой воды, принятой за стандартное состояние,
т. е. расчет обоснован лишь при Т>273,15 К
(использование для расчетов льда в качестве
стандартного состояния в настоящее время
решается авторами). В области температур 253—
273 К расчетные значения lgy/(l —1|)J являются
экстраполированными и приведены для
иллюстрации.
Опытные данные по десорбции водяных паров
получены в НПО «Комплекс» и ВНИХИ для
трех продуктов: творога диетического (ОСТ
?п=0,П; ^=-0,7б°С,
4925—71) с №п=0,76,
Мс.в=418;
=0; /кр=—0,46°С, Мс в=550; простокваши
мечниковской (ОСТ 4926—71) [3] с №п=(),857,
*кр
яичного белка с Wn=0,
tu =
Еп=0,06, *И_=-0,874°С, Мс
=206.
Предварительно замороженные продукты
(творог в виде нитей длиной 5—25 мм и диаметром
Таблица 1
г, к
У
253
0,545
0,719
263
0,545
0,719
273
0,364
0,480
283
0,364
0,480
293
0,364
0,480
303
0,445
0,586
313
0,545
0,719
323
0,727
0,958
р!р\
In
У
0,99*
0,338
0,097
0,999
0,90
0,215
0,115
0,990
0,77
0,154
0,124
0,890
0,60
0,115
0,130
0,725
Таблица 2
0,30
0,070
0,137
0,408
0, 10
0,038
0,141
0,169
0,00
0,000
0,147
10*
Примечания: t = 30°С = const; * —
экстраполированное значение.
*
т \
у
У
)
*^ с
? ^ч*4
/ ^
9
\
\у
V \
л\:
1
253 263
273
283
293
303 J/3
525
Рис. 1. Зависимость величины-
говядина, \J)=0,76=const(-
^2 от температуры:
— расчет, А =
= 314, 365, Б = —2,264, Д=4.10—3; О — опыт,
экстраполяция) — сорбция влаги; 2 — творог диетический,
<ф=0,406ч-0,625 ( — расчет, Л = — 35,645, В =
= 93-10 3, Л=0; ?— опыт) — десорбция влаги; 3 —
простокваша мечниковская (а — опыт) — десорбция влаги.
2—6 мм; белок в виде сферических гранул
диаметром 3,5—6,5 мм; простоквашу мечниковскую
в виде чешуек толщиной 0,9—1,9 мм) сушили в
сублимационных установках. После сушки
продукты выдерживали в установке 50—70 мин для
приведения их в равновесное состояние.
Процесс вели по методу экстремальных
температур [2]. Верхней экстремальной
температурой ГтаХ являлась температура днища
противня, нижней ¦— температура в центре
продукта. Парциальное давление водяного пара р
контролировали по температуре льдинки 7Л.
Долю влаги в продукте Wn определяли
высушиванием в термостате до постоянной массы.
Результаты опытов и расчетов сведены в табл. 3.
На рис. 1 и 2 показано отклонение опытных
данных от расчетных. Коэффициенты,
указанные в подрисуночных подписях, получены в
результате обработки данных табл. 3 методом
наименьших квадратов.
Отклонение результатов отдельных опытов от
расчетных значений объясняется случайными
погрешностями эксперимента. При обработке
данных цель ¦— обобщить зависимости давления
паров воды над пищевыми продуктами от
мольных долей воды и температуры— не ставилась.
Точность опытных данных достаточна лишь для
технических расчетов.
Анализ рис. 1 и 2 показывает, что
рассмотренный метод может быть применен для
технических расчетов давления паров воды над
пищевыми продуктами при положительных
температурах и во всем практически встречающемся
диапазоне содержания влаги. Метод полезен
также для анализа взаимной согласованности
опытных данных.
36

Таблица 3
S3
с
о —
о.
X
к
ы
С
сх
W
293
293
293
294
306
311
314
315
315
316
322
2 338
2 338
2 338
2 533
5 030
6 799
7 778
8219
8419
8 866
11735
Творог
250
246
253
250
253
256
245
244
244
243
246
80
53
103
80
103
137
47
40
40
40
53
диетический
0,600
0,582
0,625
0,607
0,544
0,537
0,450
0,410
0,427
0,452
0,406
570-10-4
392
705
520
378
375
133
392
111
100
112
ю-4
ю-4
ю-4
ю-4
ю-4
10~4
10~4
10~4
ю-2
ю-4
3,34
3,14 !
3,70!
3,46
2,68
2,62 1
1,85
1,60
1,69
1,89
1,57
298
298
299
299
299
3 173
3 266
3 360
3 360
3 466
248
254
254
248
249
Яичный е
63
из
из
63
69
0,575
0,640
0,652
0,566
0,580
> е л о к
346- Ю-4
545-Ю-4
518-Ю-4
ззо. ю-4
346-Ю-4
4,23
5,49
5,82
4,10
4,34
Простокваша мечниковская
0,160
0,175
0,140
0,154
0,208
0,215
0,300
0,350
0,330
0,300
0,350
0,180
0,130
0,122
0,188
0,176
325
326
327
13612
14 292
14 999
246
244
247
51
41
56
0,449
0,340
0,376
83,5
85,3
96,65
ю-4
ю-4
ю-4
2,96
2,55
2,95
0,390
0,436
0,389
Аналитические зависимости G) — (9) и
найденные численные значения их коэффициентов
пригодны для технических расчетов процессов
увлажнения сублимированной говядины и
сушки диетического творога, яичного белка и меч-
никовской простокваши.
За
А
г
г
0,1
^
0,6 0,8 0-9>У
Рис. 2. Зависимость коэффициента у от мольной доли воды
в продукте:
/ — говядина, Г=303 К ( расчет, К=— 4,60;
О — опыт) — сорбция влаги; 2 — творог диетический, Т =
=293-^294,5 К( расчет, К=—8,245; # — опыт) —
десорбция влаги; 3 — яичный белок, Г = 298-ь299,5 К (-—— —
расчет, К= —8,30; -f— опыт) — десорбция влаги; 4 —
простокваша мечниковская; Г=325-г-327 К ( : расчет,
К=— 4,9; а — опыт) — десорбция влаги.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Галинкер И. С, Медведев П. И.
Физическая и коллоидная химия. М., Высшая школа, 1972.
2. ГуйгоЭ. И., ЖуравскаяН. К., К а у х -
чешвилиЭ. И. Сублимационная сушка в пищевой
промышленности. М., Пищевая промышленность, 1972.
3. Камовников Б. П., Семенов Г. В., Ро-
зенштейн Н. Д. Исследование процесса сушки
и оптимизация сублимационных установок,
перерабатывающих пищевые продукты. — Холодильная
техника, 1976, № 1.
4. La tyshev V. P. — Annexe au Bull, de 1'Inst.
Internat. du Froid, 1969, № 7.
5. S a r a v а с о s G. D., S t i n с h f i e 1 d R. M. —
J. of food science, 1965, vol. 30, № 5.
УДК 637.335.2
Хранение сычужных сыров при отрицательной температуре
Канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВАг
канд. биол. наук Е. Л. МОИСЕЕВА, Н. В. МЕРКУЛОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук С К. УРБЕНЕ
Литовский филиал Всесоюзного
научно-исследовательского института
маслодельной и сыродельной промышленности
В соответствии с действующей технической
документацией зрелые сычужные сыры хранят на
производственных холодильниках и маслосыр-
базах при температуре 8—12°С и относительной
влажности воздуха 85—87%. В этих условиях
сыры быстро перезревают, ухудшается их товар"
ный вид и вкус.
В связи с этим были проведены исследования
с целью выявить оптимальные температурные
условия хранения сычужных сыров.
Для наблюдения были отобраны сыры
российский, голландский брусковый и литовский,
выработанные на заиодах Литовской ССР.
Литовский и голландский сыры были упакованы
в полимерную пленку, российский был покрыт
парафином.
Сыры хранили в холодильных камерах
Опытного завода ВНИХИ в строго контролируемых
37

условиях при температурах 5, 0 и —3°С.
Последняя была выбрана как допустимая
минимальная температура хранения сыров в
охлажденном виде на основании определения их крио-
скопической температуры.
Исследования показали, что в процессе
хранения продолжается созревание сыра, особенно
при положительной температуре хранения. Как
следует из табл. 1, степень зрелости по Шило-
вичу, основанная на изменении буферности
водорастворимых компонентов, увеличивалась
и была максимальной у всех сыров через 5
месяцев хранения при температуре 5°С.
Соответственно повышалась и титруемая кислотность.
В результате гидролиза жира, содержащегося
в продукте, в процессе хранения
образовывались жирные кислоты и продукты их окисления.
Количество летучих жирных кислот возрастало
с повышением температуры хранения сыра.
Особенно эта тенденция проявилась в
российском сыре, у которого наибольшее содержание
жира в сухом веществе D9%).
Общее количество бактерий колебалось у
разных сыров при закладке на хранение от
десятков миллионов до сотен миллионов в 1 г.
Такой объем микрофлоры характерен для
зрелых сыров. Эта микрофлора представлена
главным образом молочнокислыми бактериями
закваски, используемой при выработке сыра.
Обнаружена также незаквасочная микрофлора —
протеолитические бактерии и молочнокислые
палочки. Бактерии группы кишечной палочки в
0,01 г сыра не были обнаружены.
В процессе хранения при 5, 0 и —3°С
количество бактерий уменьшалось наиболее
значительно, примерно в 10 раз, в российском и литовском
сырах при 5°С, что обусловлено более активными
метаболическими процессами в бактериальной
клетке при этой температуре, приводящими
клетку к более быстрому старению и гибели (табл. 2).
Снижалось также количество молочнокислых
палочек и протеолитических бактерий.
Таким образом, физико-химические и
микробиологические исследования выявили
преимущество температурного режима хранения —3°СГ
что подтвердила и органолептическая оценка,
С повышением температуры хранения
изменялся вкус в результате перезревания сыров,
появлялись пороки «нечистый», «салистый» и
«слабая горечь».
Партии сыра (российского, костромского и
голландского брускового) были заложены на
хранение также в производственных условиях
на Рыбинской маслосырбазе. Хранение
проводили при температуре —3, 3, а также 10°С
(по действующей документации).
Товароведная оценка сыров, закладываемых
на хранение, показала, что их внешний вид был
хороший. Российский и костромской сыр имели
нормальные рисунок и консистенцию. Вкус и
Показатели
Активная
кислотность, рН
Титруемая
кислотность, °Т
Степень зрелости
по Шиловичу, °
Общее количество
летучих жирных
кислот, мл 0,1 н
NaOH на 1 л
дистиллята
цолжи-
ность
ения,
о л ж •
2 ч я о
С н х 2
0
1
3
.5
0
1
3
5
0
1
3
5
0
1 1
3
5
3
российского
+ 5
5,25
5,39
—
—
215
219
—
—
100
106
115
125
24,4
28,6
32,9
i 38,2
0
5,25
5,37
5,38
5,53
215
218
224
234
100
102
112
120
24,4
26,6
30,0
36,5
начения показателей
-3
5,25
5,37
5,43
5,59
215
216
219
222
100
100
по
118
24,4
26,0
29,0
32,5
при темпер
атуре хранения сыра,
голландского брускового
+ 5
5,35
5,47
5,62
5,68
212
220
232
252
95
130
139
145
23,2
28,5
32,6
33,5
0
5,35
5,52
5,52
5,58
212
218
226
250
95
119
124
135
23,2
25,0
27,4
28,5
— 3
5,35
5,40
5,42
5,53
212
214
222
235
95
115
121
130
23,2
24,2
24,8
26,5
+ 5
5,42
5,45
5,48
5,68
228
248
258
267
90
115
128
140
22,6
24,4
28,0
31,1
Та*:
°с
литовского
0
5,42
5,35
5,48
5,61
228
242
244
260
90
ПО
124
130
22,6
24,0
26,8
28,2
> л и ц а 1
— 3
5,42
5,41
5,44
5,55
228
236
242
258
90
105
112
120
22,6
23,5
25,6
26,2
38

запах были удовлетворительными, но со слабо-
выраженным ароматом.
Голландский брусковый сыр был заложен на
хранение первым сортом. Отмечался несколько
нечистый вкус, консистенция и рисунок
нормальные.
В процессе хранения при температуре 10°С
практически все партии сыра были оценены
нестандартными и сняты с хранения на два месяца
раньше, чем сыры, хранившиеся при
температуре —3°С.
Органолептическая оценка (вкус и запах)
сычужных сыров в зависимости от температуры
хранения приведена в табл. 3.
Таблица 3

Наименование сыра
Костромской
Голландский
брусковый
Российский

Температура
хранения, °С
10
3
—3
10
3
—3
10
3
—3
Органолептическая оценка, баллы, после хранения, мес.
0
40, 7± 1,1
40, 7± 1,1
40,7+1,1
36,0±0
36,0±0
36,0±0
38,7±1,1
38,7±1,1
38,74=1,1
1
39,7±1,0
39,3±1,0
40,7±1,1
34,5±0,7
34,5±1,1
35,0±0
Нестандартный
37,5+1,0
37,7±0,7
2
38±1,0
37,3±0,6
38,7±0,6
33,5±0,5
34,5±0,5
34,5±0,7
Нестандартный
36,9±0,3
3
35±0
35,7±0,5
36,7±1,0
Нестандартный
34,1±0,4
Нестандартный
4
Нестандартный
34,7±0,5
35,9±0,4
Нестандартный
5
Нестандартный
35,5±0,б
Микробиологический контроль
производственных партий сыра показал, что количество
бактерий перед закладкой на хранение колебалось в
пределах 107—108клеток в 1 г. В процессе
хранения сыра происходило отмирание микрофлоры,
более заметное при положительной температуре.
Так,- через 3 месяца хранения количество
бактерий в сыре при 10°С составляло 6%, а при
—3СС—17% от исходного их содержания.
В производственных партиях сыра, так же как
и в опытных, были обнаружены протеолитиче-
ские бактерии, психротрофные и в отдельных
партиях бактерии группы кишечной палочки.
Наблюдения за поверхностью сыра показали,
что при температуре хранения 10°С колонии
плесени появились через 1—2 месяца, при этом
отмечалось размягчение корки, а при
температуре —3°С поверхность оставалась без
изменения в течение 5 месяцев.
Во всех исследованных сырах (опытных и
производственных партий) обнаружены незаква-
сочные молочнокислые бактерии с психротроф-
ными свойствами. Идентификация 165 штаммов
этих бактерий показала, что они представлены
Таблица 2
Со
Температу
хранения,
5
0
—3
Общее количество бактерий в 1 г сыра
российского
до
хранения
66.106
через
3 месяца
хранения
7,8-Ю6
13,8-106
14,3-106
голландского
до
хранения
362-1О6
через
3 месяца
хранения
168-Ю6
227-1О6
18Ы06
литовского
до
хранения
224-1О6
через
3 месяца
хранения
25,3-106
124-10б
33,2-106
Таблица 4
Наименование
сыра
Потери влаги в поверхностное
слое и массы сыра, %, в
процессе хранения, мес.
Костромской
Голландский
Российский
Потери влаги
10
3
—3
10
3
—3
10
3
—3
1
0,7
0,4
0,7
0,5
0,2
1,0
0,5
0,4
1,6
0,9
0,7
1,6
1,0
0,3
1,9
1,2
0,4
2,4
0,9
1,0
1,7
1,3
0,5
—
1,6
0,7
2,6 I
1,9
1,2
¦—
—
0,9
—
—
— ,
2,2
1,4
1,1
Костромской
Голландский
Российский
Потери
10
3
—3
10
3
—3
10
3
—3
0,21
0,10
0,03
0,22
0,12
0,04
0,23
0,09
0,05
массы
0,30
0,22
0,08
0,45
0,29
0,14
0,34
0,23
0,13
0,39
0,34
0,18
0,60
0,41
0,21
—
0,36
0,19
0,54
0,46
0,23
—
—
0,30
—
—
—
0,56
0,30
—
—
0,38
—
—
—
39

видами Str. diacetilactis C4,6%), Str. para-
citrovorus B0,5%), Str. liquefaciens F%),Lbm.
casei B7,7%) и Lbm. brove F,6%); у 4,6%
микрофлоры вид не установлен. Эти бактерии
росли и вызывали изменение лакмусового молока
при 5 и 10°С, что свидетельствует об их
биохимической активности, а следовательно, и
возможном влиянии на вкусовые свойства сыра,
хранящегося при этих температурах.
Во время хранения в производственных
условиях определяли убыль массы сыра и потери
влаги в поверхностном слое головок на глубине
1 см (табл. 4). С повышением температуры
хранения потери влаги увеличивались. Так, после
2 месяцев хранения при 10, 3 и —3°С в
поверхностном слое голландского сыра потери влаги
соответственно составили 1,6; 1,0 и 0,3%, а в
поверхностном слое костромского сыра через 4
месяца хранения—2,6; 1,9 и 1,2%. Этим можно
объяснить и большую убыль массы сыра после
хранения при 10°С (см. табл. 4).
На основании комплексного исследования
качества твердых сычужных сыров в зависимости
от режимов хранения рекомендовано хранить
сыры на производственных базах и
холодильниках при температуре 0-f- —3°С (вместо 8—
12°С). Рекомендация включена в
разрабатываемый ГОСТ «Сыры сычужные твердые».
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 606047 B1) 2394173/23-06 B2) 02.08.76 2 E1)
F25 В 15/10 E3) 621.575 G2) В. М. Янченко, Э. А.
Казаков, М. И. Прохорова, В. А. Богомолов G1)
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
E4) АБСОРБЦИОННО-ДИФФУЗИОННЫЙ
ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ, содержащий конденсатор,
подключенный при помощи соединительных
трубопроводов к расположенным под ним низко- и
высокотемпературным испарителям,отличающийся тем, что, с целью
регулирования получения низко- и
высокотемпературного холода, соединительные трубопроводы снабжены
общим промежуточным коллектором, один конец
которого закреплен в шарнирной опоре, а другой
подсоединен к приводу вертикального перемещения, и
трубопроводы на участках подсоединения к коллектору
имеют сильфоны.
A1) 606048 B1) 2182369/23-06 B2) 20.10.75 2 E1)
F 25 В 19/00; F 25 В 7/00 E3) 621.565 G2) В. В.
Ануфриев, В. Ф. Лебедев, С. Д. Медунов, С. Е. Коваль-
чук^G1) Всесоюзный научно-исследовательский
институт л холодильной промышленности
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЫ, содержащая ресивер и
отделитель жидкости, соединенные при помощи подъемного
и опускного жидкостных трубопроводов, к опускному
трубопроводу подключен испаритель, сообщенный по
паровому пространству с отделителем жидкости,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности путем предотвращения возникновения
гидравлического удара, в опускном трубопроводе на
участке подключения к нему испарителя установлен
уравниватель жидкости, а в испаритель введены
своими конденсационными зонами тепловые трубки,
испарительные зоны которых помещены в холодильную
камеру.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в
испарителе между зонами конденсации тепловых трубок
размещены инертные тела.
Y7777, 777777777777?
и
II

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 664.642.2.037
Сохранение качества жидких
заквасок охлаждением
Канд. техн. наук О. В. ТЕШИТЕЛЬ,
канд. техн. наук А. И. ШИЯНОВ
Одесский технологический институт
пищевой промышленности им. М. В. Ломоносова
При производстве пшеничного и ржаного хлеба
может возникнуть необходимость сохранять на
хлебозаводах опары и закваски в течение
нескольких суток. В этом случае их надо охладить до
температуры 5—10°С, при которой
практически прерывается процесс брожения.
В задачу настоящего исследования входило
определение возможности сохранения жидких
ржаных заквасок при данной температуре в
течение трех суток, поскольку возникающие
перерывы в выпечке ржаного хлеба обычно не
выходят за пределы этого срока.
В качестве объекта исследования
использовали жидкие закваски для ржаного
московского хлеба, вырабатываемого Одесским
хлебозаводом № 1. На заводе эти закваски
готовят порционным способом в чанах по
Ленинградской схеме.
Ввиду того что стабилизация качества
закваски зависит от скорости ее охлаждения,
важное значение имеет выбор температурного
режима. Установлено [2], что оптимальной
является температура в холодильной камере
—5°С. Поэтому при проведении исследований
образцы массой 1,8 кг, взятые из
производственной закваски после ее двухчасового брожения,
охлаждали в холодильной камере при —5°С
до температуры 10°С, при которой осуществляли
дальнейшее хранение в течение трех суток.

Продолжительность
хранения
закваски,
сутки
0 (контроль)
1
2
3
Показатели качества
закваски

Подъемная
сила,
мин
37
35
34
36

Кислотность,
град
10,6
11,2
11,4
11,2
хлеба

Влажность, %
49,8
49,6
50,0
49,4

Кислотность,
град
10,2
10,6
10,0
10,8

Пористость,
%
54
51
53
51
Через каждые сутки образцы снимали с
хранения, нагревали до 30°С, определяли
подъемную силу и кислотность закваски и затем
использовали для выпечки хлеба. Контролем
служила свежевыброженная закваска. Результаты
исследований приведены в таблице.
Во всех случаях вкус и запах выпеченного
хлеба были признаны нормальными,
свойственными ржаному хлебу, мякиш его был
эластичным, хорошо пропеченным. По этим признакам,
а также из данных таблицы следует, что
охлаждение жидкой закваски до 10°С с последующим
хранением при той же температуре до трех суток
позволяет стабилизировать закваску и
выработать на ней хлеб хорошего качества.
Установленный режим удобен тем, что
позволяет охлаждать закваски в теплообменниках
разных конструкций, подключая их к
рассольной системе охлаждения, имеющейся на каждом
хлебозаводе.
Для охлаждения жидких заквасок,
сбраживаемых в чанах, предлагается применять сливко-
созревательные ванны ВСГМ [1 ]. Это аппараты
с двумя теплообменными поверхностями —
рубашкой и специальной трубчатой мешалкой, в
которые можно подавать воду или рассол. Воду,
поступающую в рубашку, можно нагревать
паром через барботер.
Промышленность выпускает ванны емкостью
400, 800, 1200 и 2000 л. Число ванн выбирают
в зависимости от общей производительности
технологических линий, одновременно
вырабатывающих хлеб на жидких заквасках.
Были проведены расчеты, необходимые для
внедрения сливкосозревательных ванн ВСГМ
в технологическую схему тестоприготовления
ржаного московского хлеба на Одесском
хлебозаводе № 1. Этот вид хлеба вырабатывают на
одной технологической линии, оснащенной
печью ГГР. Часовой расход жидкой закваски
9=800 кг, время брожения т=2 ч. Общее
количество выброженной жидкой закваски с
учетом отбора половины ее (аг : а2=50 : 50) на
замес теста составляет
М3 = Я*U + —¦) = 800X2 (l + -gg-J = 3200 кг.
Если использовать ванны только для
охлаждения закваски, то их объем должен быть равен
Значит надо установить две ванны ВСГМ-2000
емкостью 2000 л каждая. Количество закваски,
находящейся в одной ванне, 1600 кг.
Время, затрачиваемое на охлаждение закваски
в одной ванне от 30 до 10СС, и ее нагрев до 30°С
при условии, что охлаждение производится пу-
41

тем подвода в мешалку рассола, а нагрев —
с помощью горячей воды, подаваемой в тепло-
обменную рубашку, определяли по основному
уравнению теплопередачи.
Время, затрачиваемое на охлаждение,
составило 4,35, а на нагревание 3,35 ч.
Таким образом, результаты выполненной ра-
УДК 621.565.004.17
Определение
холодопроизводительности
компрессоров
в эксплуатационных условиях
Л. В. МАЛАЯ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Г. Г. ДОМБРОВСКИЙ
Одесский городской холодильник
На предприятиях действительную холодопроиз-
водительность компрессоров в целях нахождения
фактической загрузки холодильного
оборудования, прошедшего длительную эксплуатацию, и
разработки мероприятий по реконструкции
компрессорного цеха и установки в целом можно
определить с помощью нескольких способов,
описанных в литературе [1, 2]. Однако для
этого необходимо монтировать дополнительные
емкости и приборы, а также подключать их к
схеме, что при строительстве компрессорного
цеха не предусматривается, а в процессе
эксплуатации связано с большими трудностями.
Предлагаемый способ определения
холодопроизводительности по массовому расходу
хладагента, в отличие от описанных, не связан с
монтажом и подключением к схеме
дополнительных емкостей и приборов.
В качестве мерной емкости используют
рабочий линейный ресивер, необходимые измерения
ведут штатными приборами. Для определения
давлений всасывания и кипения желательно
применять манометры с точностью 5-Ю3 Па.
Массовый расход хладагента можно получить
для одного или группы компрессоров,
работающих как в одинаковом, так и в разных режимах.
На рабочий линейный ресивер у смотрового
стекла наносят разметку объема в зависимости
от уровня заполнения. Перед началом
измерений его освобождают от хладагента и закрывают
боты показывают возможность сохранения
качества жидких заквасок при режимах и сроках,
рассмотренных в описанных опытах.
СПИСОК J ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Р о с т'р о с а Н. К. Справочник по цельномолочному
производству. М., Пищевая промышленность, 1976.
2. S p i с h е г G., S t e p h а п. Н. — Brot und Geback,
1969, Bd 23, № 1.
вентиль на выходе из ресивера. Во время
испытаний хладагент в систему подают из
параллельного линейного ресивера или запасных
емкостей, имеющихся на холодильнике.
При достижении установившегося режима
работы холодильной установки измеряют
параметры, необходимые для построения цикла:
для одноступенчатой установки (см. рисунок) —
температуру в точках 1,2,3, 4, 5; давление в
точках 1, 2, 5; для двухступенчатой установки —
температуру в точках 1, 2, Г, 2\ 3, 4, 5;
давление в точках 1, 2, Г, 2'. Определяют также
объем Vp, л, линейного ресивера, заполненный
в период измерений, и продолжительность
заполнения ресивера т, с.
Холодопроизводительность одноступенчатых
компрессоров рассчитывают по формуле
где GJ = —— — действительный массовый расход
хладагента, кг/с;
v3 — массовый объем жидкого хладагента в
мерном ресивере (при температуре t9 или
/4), л/кг;
ix — энтальпия насыщенного пара при
давлении всасывания, кДж/кг;
1*4' — энтальпия при дросселировании, кДж/кг.
Для определения холодопроизводительности
двухступенчатых агрегатов в формулу A)
подставляют массовый расход хладагента через
Цр 1РР
Диаграмма работы компрессора (агрегата):
а — одноступенчатого сжатия; 6 — двухступенчатого сжатия.
42

компрессор низкой ступени G?H , так как
расход, определенный по линейному ресиверу
при испытании соответствует массовому
расходу G?BC через компрессор высокой ступени.
Массовый расход хладагента низкой ступени
<j?h c составит
G2„.c=^(i—Ц^-); B)
гдеЛ = СДЕ.с.A-^);
—— —количество пара, образовавшегося в
промежуточном сосуде при переохлаждении жидкого
хладагента перед дросселированием, кг/с;
г — скрытая теплота парообразования при
температуре в промежуточном сосуде ^пР, кДж/кг;
i2—ir '
—количество пара, образовавшегося в
промежуточном сосуде при охлаждении пара после
компрессора низкой ступени, кг/с.
При расчете холодопроизводительности
установки по формуле A) разность энтальпий
ib—/4' определяют при фактической
температуре кипения в аппаратах.
Как показала практика, для безнасосных
систем давление всасывания и фактическое
давление кипения отличаются незначительно, но
для насосных систем эта разность по
температурам достигает в среднем 1—5°С.
По действительному массовому расходу
хладагента можно определить действительный
коэффициент подачи компрессора
Павел Васильевич Васильев
В августе с. г. на 64-м году жизни скоропостижно
скончался член КПСС с 1943 г., бывший начальник отдела
холодильной службы Минмясомолпрома РСФСР, член
редакционной коллегии журнала «Холодильная техника»
Павел Васильевич Васильев.
П. В. Васильев родился в 1915 г. в Калининской
области, в семье крестьянина.
После окончания в 1939 г. Ленинградского
технологического института холодильной промышленности ра-
XA = -JL-ii C)
где v11 — массовый объем на всасывании в компрессор,
м3/кг;
Vhi—теоретическая объемная подача компрессора,
м3/с.
Испытание компрессора (агрегата) на
нескольких режимах (при различных отношениях
pJpo\ Pnjpo'i pJPuj)) Дает возможность
построить график зависимости А,д от отношения
давлений и по его величине судить об
энергетических показателях испытанного компрессора.
Предлагаемый способ был проверен на
Одесском городском холодильнике. Погрешность
способа по сравнению с методом определения
холодопроизводительности по диаграммам,
разработанным ВНИХИ, составила 3—5%, что
допускается при инженерных расчетах. Было
установлено, что на одном из агрегатов
двухступенчатого сжатия компрессор высокой ступени
АУ-200 имеет коэффициент подачи почти в 1,5
раза ниже теоретического. Кроме того, высокая
ступень агрегатов АДС-РАБ-200 оказалась
недогруженной.
Проведенные работы показали, что
предлагаемый способ определения
холодопроизводительности может быть рекомендован для
практического применения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Добровольский А. П. Теплотехнические
испытания судовых холодильных установок. Л.,
Судостроение, 1974.
2. К о м а р о в Н. С. Справочник холодильщика. М..
Машгиз, 1962.
ботал на Ивановском (до 1945 г.) и на Энгельсском
мясокомбинатах, а с 1952 по 1954 гг. был главным
инженером, а затем директором Мелитопольского
мясокомбината. Последующие 10 лет П. В. Васильев работал на
Останкинском (г. Москва) мясоперерабатывающем
комбинате. Позже он занимал должность старшего
инженера холодильной службы СНХ СССР, затем был
переведен в отдел пищевой промышленности Госплана СССР,
а вскоре был откомандирован в Минмясомолпром
РСФСР, где проработал более 10 лет.
П. В. Васильев принимал активное участие в работе
редакционной коллегии журнала «Холодильная
техника».
Светлая память о П. В. Васильеве,
высококвалифицированном специалисте и замечательном человеке,
навсегда сохранится в сердцах всех, кто его знал.
43

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 613170 B1) 2420990/23-06 B2) 17.11.76
2 E1) F 25 В 15/10 E3) 621.575 G2) В. М. Ян-
ченко, Э. А. Казаков, В. А. Богомолов,
М. И. Прохорова G1) Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности
E4) АБСОРБЦИОННО-ДИФФУЗИОННЫЙ
АГРЕГАТ, содержащий кипятильник, термосифон
с насосной камерой, ректификатор и ресивер
крепкого раствора, отличающийся тем, что,
с целью повышения экономичности, термосифон
с насосной камерой размещен внутри
кипятильника соосно с ним, а ректификатор подключен к
ресиверу с помощью гидравлического затвора.
A1) 613171 B1) 2320653/28-13 B2) 23.02.76
2 E1) F 25 С 1/12; В 63 J 1/00 E3) 66.047.3:621.
565.5 G2) Л. Ф. Смирнов, В. М. Пархитько G1)
Институт технической теплофизики АН
Украинской ССР
E4) ВЫМОРАЖИВАЮЩИЙ ОПРЕСНИТЕЛЬ-
КОН ЦЕНТРАТОР, содержащий
опреснительный блок, включающий испаритель хладагента,
установленный на валу шнек, сепаратор со
скрепером для срезания льда, теплообменник для
охлаждения исходного раствора и конденсатор
хладагента и плавления льда, циркуляционный
насос, линии подачи исходного раствора,
рециркуляционного рассола и слива рассола, и
холодильный компрессор, отличающийся тем, что,
с целью повышения эффективности
концентратора, опреснительный блок снабжен
дополнительным конденсатором для хладагента,
форсунками для подачи смеси исходного раствора и
рециркуляционного, рассола на внутреннюю
поверхность испарителя и ножом для скалывания
льда с внутренней поверхности испарителя,
нижний конец вала выполнен полым для подачи
части рециркуляционного рассола на внешнюю
поверхность испарителя, а сепаратор установлен
в полости испарителя.
A1) 613172 B1) 1959826/28-13 B2) 06.08.73
2 E1) F 25 D 11/02 E3) 621.565.58.92 G2)
В. П. Колос, А. И. Рудная, А. А. Соломко,
Б. Е. Нестеренко G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт по электробытовым
машинам и приборам
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНИК преимущественно
бытового назначения, включающий охлаждаемую
камеру с испарителем, низкотемпературное
отделение, образованное испарителем,
переливную трубку, соединяющую испарители,
^компрессионную холодильную систему с
капиллярной трубкой, отличающийся тем, что, с целью
ускорения оттаивания испарителя охлаждаемой
камеры в течение нерабочего периода цикла и
повышения эффективности работы
холодильника, капиллярная трубка расположена вдоль
переливной трубки в непосредственной близости
от нее с образованием регенеративного
теплообменника.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что капиллярная трубка размещена внутри
переливной трубки.
3. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что регенеративный теплообменник имеет форму
сифона с гидрозатвором и установлен над
испарителем охлаждаемой камеры.
4. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что, с целью повышения эффективности
теплообмена, верхняя часть испарителя охлаждаемой
камеры выполнена наклонной.
A1) 615328 B1) 2303048/23-06 B2) 24.12.75
2 E1) F 25 В 1/00; F 25 D 21/08 E3) 621.565.923
G2) Е. Д. Коноваленко, Г. А. Волосатов,
В. Н. Криворотько
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая
последовательно установленные в замкнутом
контуре по ходу хладагента компрессор,
конденсатор, дроссельный вентиль и испаритель,
а также емкость с размещенным внутри
электронагревателем, отличающаяся тем, что, с целью
повышения компактности и упрощения оттайки
испарителя, емкость включена в контур своей
верхней частью после дроссельного вентиля, а
нижней — через обратный клапан после
испарителя.
A1) 615330 F1) 179782 B1) 2368346/23-06 B2)
07.06.76 2 E1) F 25 В^9/00 E3) 621.574.9 G2)
А. Г. Надольников, В. Н. Менжук
E4) ГАЗОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА
по авт. св. № 179782, отличающаяся тем, что, с
целью повышения надежности, она снабжена
второй гибкой перегородкой и объем между
обеими перегородками через регенератор и
клапаны подключен к компрессору, а полости
с другой стороны перегородок соединены общей
магистралью.
44

A1) 614294 F1) 506740 B1) 2399950/28-13 B2)
16.08.76 2 E1) F 25 D 13/06; A 23 В 4/06 E3)
664.8.037.59 G2) В. К. Николаенков, Г. М.
Попов, Е. И. Покромкин, Е. Г. Ляхов G1)
Мурманское отделение Государственного проектно-
конструкторского института рыбопромыслового
флота « Гипрорыбфлот»
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОТДЕЛЕНИЯ БЛОКОВ
ЗАМОРОЖЕННЫХ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
ОТ ФОРМ по авт. св. № 506740, отличающееся
тем, что, с целью повышения надежности в
работе, оно имеет две пары дополнительных
направляющих, плавно сопряженных с
направляющими изогнутой формы и установленных с
образованием между ними щели для прохода шты-
рей|форм, и блокировочное приспособление в
виде шарнирно соединенных тяг с
противовесом, % которое служит для взаимодействия со
штырями форм и с захватами цепного
транспортера.
<И) 615334 B1) 2432717/23-06 B2) 20.12.76
2 E1) F 25 В 11/00; F 25 В 49/00 E3) 621.515:621.
57.012.4 G2) В. П. Муравьев
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая последовательно установленные
источник воздуха, компрессор, теплообменник,
детандер и холодильную камеру, отличающаяся
тем, что, с целью поддержания постоянного
режима охлаждения, между компрессором и
теплообменником включен регулятор давления,
компрессор на выходе подсоединен к выходу
детандера и на линии их соединения установлен
регулятор расхода воздуха, электрически
управляемый командным прибором, к которому
подключены датчики давления и перепада
давления, установленные после детандера, и датчик
температуры, размещенный в холодильной
камере. : %j
A1) 615332 B1) 2426904/23-06 B2) 07.12.76
2 E1) F 25 В 11/00; F 28 С 3/12 E3) 621.57.012.4;
64.045:51 G2) В. М. Нехорошее, А. Я. Ста-
висский, С. И. Зурабьян G1) Специальное
конструкторское бюро по созданию
воздушных и газовых турбохол од ильных машин
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ПРОДУКТА,
ПОДЛЕЖАЩЕГО ИЗМЕЛЬЧЕНИЮ, путем
его предварительной продувки, вторичной
продувки воздухом, охлажденным в турбоком-
прессорной холодильной машине с
регенераторами циклического действия, и последующей
утилизации холода, аккумулированного
продуктом, для охлаждения воздушного потока,
направляемого в машину, отличающийся тем,
что, с целью повышения эффективности
охлаждения и снижения энергозатрат,
предварительную продувку продукта ведут воздухом,
выходящим из регенераторов машины перед его
поступлением в компрессор.
A1) 615333 B1) 2429584/23-06B2) 07.12.76 2 E1)
F 25 В 11/10 E3) 621. 574 G2) М. Г. Друй,
В. П. Гавриков, Я. Б. Ионас G1)
СПЕЦИАЛЬНОЕ КОНСТРУКТОРСКОЕ БЮРО
ПО СОЗДАНИЮ ВОЗДУШНЫХ И
ГАЗОВЫХ ТУРБОХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая установленные последовательно по ходу
воздуха предварительный теплообменник,
расширительную турбину, охлаждаемый отсек и
компрессор, обеспечивающий движение воздуха
из отсека через предварительный теплообменник
и выброс его в атмосферу, а также воздухо-во-
дяной испарительный теплообменник,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности и снижения
энергозатрат, установка снабжена парокомпрессион-
ной машиной, а воздухо-водяной
испарительный теплообменник установлен непосредственно
перед компрессором и включен по воде в контур
конденсатора парокомпрессионной машины,
последний имеет отвод с вентилем,
подключенный к форсункам теплообменника, и испаритель
парокомпрессионной машины размещен в
линии связи предварительного теплообменника и
турбины.
A1) 615329 B1) 2441395/23-06 B2) 06.01.77
2 E1) F 25 В 5/00 E3) 621.574 G2) В. А. Зиль-
берман, В. Е. Дмитриев
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ
ВОЗДУХА НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР, содержащая по
крайней мере три ступени последовательно
соединенных воздухоохладителей, работающих
45

на различных температурных уровнях и
имеющих индивидуальные конденсаторы,
подсоединенные к системе оборотного водоснабжения,
включающий градирню и бак подпитки свежей
воды, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности путем использования талой
воды, накапливающейся в воздухоохладителях
высоко- и среднетемпературных ступеней,
установка снабжена баком сбора талой воды,
подключенным к воздухоохладителям высоко-
и среднетемпературных ступеней, насосом и
смесителем, подключенным к обоим бакам, а
напорная сторона подсоединена к конденсатору
низкотемпературной ступени.
A1) 615337 B1) 2351629/23-06 B2) 26.04.76
2 E1) F 25 В 21/02 E3) 537.32 G2) И. В. Андреев,
Ю. И. Пекелис, В. И. Пешель, Ю. Д. Николаев,
Н. А. Пиленко, Г. Л. Серебряный G1) Научно-
исследовательский и экспериментальный
институт автомобильного электрооборудования и
автоприборов
E4) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ХОЛОДИЛЬНИК АВТОМОБИЛЯ, содержащий
теплоизолированную камеру, заключенную в кожух и
примыкающую к холодным спаям
термоэлектрической батареи, горячие спаи которой
помещены в воздуховод с принудительной
циркуляцией воздуха, отличающийся тем, что, с целью
повышения компактности и удобства монтажно-
демонтажных работ, в автомобиле кожух
выполнен в виде пятигранника с основанием,
примыкающим к горячим спаям батареи, и одна
из верхних граней пятигранника имеет угол
наклона, соответствующий углу наклона щита
приборов автомобиля.
A1) 615336 B1) 2350303/23-06 B2) 26.04.76
2 E1) F 25 В 21/02 // F 25 D 13/00 E3) 537.32
G2) Ю. Д. Николаев, В. И. Пешель, Ю. И.
Пекелис, И. В. Андреев, Н. А. Пиленко, Г. Л,
Серебряный G1) Научно-исследовательский и
экспериментальный институт автомобильного
электрооборудования и автоприборов
E4) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий теплоизолированный
цилиндрический корпус с крышкой и
термоэлектрическую батарею, отличающийся тем, что, с
целью повышения эксплуатационной
надежности, на внутренней поверхности крышки
закреплен контейнер в форме сегмента,
цилиндрическая стенка которого имеет тепловой
контакт с внутренней поверхностью корпуса, а
плоская образует с остальной поверхностью
корпуса холодильную камеру и термоэлектрическая
батарея размещена по наружной боковой
поверхности корпуса, контактирующей с
контейнером.
A1) 615338 B1) 2440882/23-06 B2) 05.01.77
2 E1) F 25 В 43/00//F 25 В 1/00 E3) 621.574
G2) Ф. И. Давыдов, А. С. Бурлак, В. Ф.
Ковалев G1) Специальное
конструкторско-технологическое бюро компрессорного и
холодильного машиностроения
E4) ОТДЕЛИТЕЛЬ ЖИДКОСТИ
преимущественно для компрессионной холодильной
установки, содержащий корпус с входным и
выходным патрубками, последний из которых
выполнен U-образным с нисходящей и восходящей
ветвями и размещен внутри корпуса,
отличающийся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности путем предотвращения
попадания большого количества жидкости в
компрессор преимущественно в период пуска,
в восходящую ветвь U-образного патрубка
введена вертикально уравнительная трубка,
верхний конец которой размещен над уровнем
жидкости, а нижний опущен в слой жидкости.
46

ХРОНИКА
УДК 621.56/.59@63)
Вторая Всесоюзная конференция
по холодильному машиностроению
С 20 по 22 сентября 1978 г. в
Мелитополе состоялась вторая Всесоюзная
научно-техническая конференция по
холодильному машиностроению,
организованная Министерством
химического и нефтяного машиностроения,
ВНИИхолодмашем, ПО «Мелитополь-
холодмаш» и ЦИНТИхимнефтемашем.
Конференция рассмотрела состояние
современного холодильного
машиностроения, определила основные
тенденции его развития. В ее работе
приняли участие около 200 специалистов
из 8 вузов, 21
научно-исследовательского института, 17 заводов, 4 министерств.
Было заслушано более 150 докладов.
Конференцию открыл заместитель
председателя оргкомитета, директор
ВНИИхолодмаша канд. техн. наук
А. В. Быков.
С пленарным докладом «Состояние и
перспективы развития холодильного
машиностроения в свете решений XXV
съезда КПСС» выступил главный
инженер Союзкомпрессормаша, член
оргкомитета конференции С. Г. Соколов.
Докладчик остановился на успехах
холодильного машиностроения,
достигнутых в девятой пятилетке, на
нерешенных проблемах, охарактеризовал
основные направления развития
холодильной техники в десятой
пятилетке.
Пленарный доклад А. В. Быкова
был посвящен путям повышения
эффективности холодильных машин. В
докладе показаны конкретные пути
совершенствования конструкций
холодильных машин, позволяющие довести
их до уровня лучших мировых
стандартов.
В пленарном докладе Генерального
директора ПО «Мелитопольхолодмаш»
Д. И. Грищенко охарактеризовал
современный уровень развития технологии
холодильного машиностроения на
примере Мелитопольского
производственного объединения.
На конференции работало восемь
секций: секция I — «Рабочие
вещества, процессы и циклы холодильных
машин и установок»; секция II —
«Холодильные компрессоры:
конструкции, исследование, расчеты,
регулирование»; секция III — «Теп-
лообменная и вспомогательная
аппаратура: конструирование,
исследование, расчеты»; секция IV —
«Комплексные холодильные машины общего и
целевого применения, воздушные
холодильные машины, камеры,
автоматизация»; секция V —
«Низкотемпературная энергетика, тепловые насосы,
теплоиспользующие холодильные
машины»; секция VI — «Холодильные
установки хранилищ, промышленных
производств и систем
кондиционирования воздуха: проектирование,
экономика»; секция VII — «Эксплуатация
холодильного оборудования:
надежность, обслуживание, ремонт и
запасные части»; секция VIII —
«Технология холодильного
машиностроения: специфические технологические
процессы, новое технологическое
оборудование».
Основное внимание в докладах
первой секции уделялось исследованию
термодинамических,
физико-химических, переносных свойств
хладагентов и их смесей на различных режимах
(ОТИПП). Были рассмотрены вопросы
автоматизации проверочных-расчетов с
помощью ЭЦВМ (ВНИИхолодмаш),
приведены результаты исследования
новых типов вихревых холодильно-
нагревательных аппаратов (ОТИХП).
В докладах, представленных на
второй секции, сообщалось об
исследованиях бессальниковых
компрессоров во всем диапазоне
производительности (ВНИИхолодмаш), теплообмена
в поршневых компрессорах (ВНИХИ,
ЛТИХП, Николаевский
кораблестроительный институт им. адмирала
С. О. Макарова), рабочих процессов в
винтовых маслозаполненных
компрессорах (МВТУ им. Н. Э. Баумана,
ВНИИхолодмаш), а также об
особенностях расчета и проектирования
центробежных и турбокомпрессоров
(ОТИХП, Казанский
химико-технологический институт).
На третьей секции участники
конференции доложили об
исследованиях, конструировании, расчете теп-
лообменной аппаратуры. Обсуждались
проблемы, связанные с
интенсификацией теплообмена с помощью металли-
зационных покрытий труб
(ВНИИхолодмаш), исследованиями
теплообмена в пластинчатых испарителях
(ЛТИХП) и конденсаторах,
проектированием и расчетом воздушных
конденсаторов с помощью ЭВМ (ОТИХП,
ВНИИхолодмаш). Были рассмотрены
новые типы теплообменных аппаратов.
На четвертой секции были
заслушаны доклады об исследованиях и
применении холодильных машин общего
и целевого назначения. Были
представлены результаты исследования
холодильной машины с поршневым
компрессором без смазки (ОТИХП),
методики расчета характеристик
поршневых компрессоров (ВНИИхолодмаш),
методики измерений, оптимизации
проектирования холодильных установок
(ЛТИХП).
Пятая секция уделила внимание
необходимости замены электроисполь-
зующих машин на
теплоиспользующие абсорбционные в тех случаях,
когда есть источники вторичных
энергетических ресурсов. Были
представлены доклады о перспективах развития
теплоиспользующих абсорбционных
холодильных машин (ВНИИхолодмаш),.
эксплуатации бромистолитиевых
холодильных машин в различных
отраслях промышленности,
экспериментальных исследованиях процессов
теплоиспользующих машин.
В докладах на шестой секции
рассматривались вопросы, связанные с
сохранением продуктов сельского
хозяйства. Актуальными были доклады
о децентрализованных системах
охлаждения для предприятий мясной и
молочной 1 промышленности (ВНИХИ),
холодильном оборудовании для фрук-
тохранилищ (ВНИИхолодмаш,
ОТИХП), математической модели
систем кондиционирования воздуха
(МВТУ им. Н. Э. Баумана) и др.
На седьмой секции были
представлены доклады по обобщению опыта
эксплуатации холодильного
оборудования, техническому уровню и качеству
холодильных машин для торговых
предприятий (МСКХО), исследованию
процессов оттаивания
воздухоохладителей и их автоматизации (ВНИХИ),
эксплуатационным особенностям
различных типов холодильного
оборудования (СКБ ТХМ, ОТИХП).
Большой, интерес вызвало
сообщение об исследованиях особенностей
разрушения пластин кольцевых
клапанов (ВНИИхолодмаш) и опыте
применения неметаллических поршневых
колец в холодильных компрессорах.
Доклады] восьмой секции отразили
современную технологию
холодильного машиностроения: повышение
качества и эффективность производства
холодильных машин в ПО
«Мелитопольхолодмаш», технологию
изготовления блочных ребристо-трубчатых теп-
47

лообменных аппаратов (ВНИИхолод- повышения ""надежности и долговеч- вование методики расчета на ЭВМ
маш), специфические особенности тех- ности холодильных машинfc поршне- холодильных машин по характеристи-
нологических процессов. выми, винтовыми и центробежными кам комплектующих элементов, иссле-
На заключительном пленарном за- компрессорами, перехода на бессаль- дование и разработка высокоинтенсив-
седании конференции были приняты никовое исполнение, создания холо- ных теплообменных поверхностей, про-
развернутые рекомендации, направ- дильных машинДработающих на новых ведение комплексных исследований
холенные на выполнение решений XXV высокоэффективных хладагентах (R 502 лодильных машин на смесях хладаген-
съезда КПСС и июльского A978 г.) R 13B1), освоения производства кожу- тов, определение термодинамических
Пленума ЦК КПСС. хотрубных ^испарителей для турбома- и эксплуатационных свойств хладаген-
Особое внимание было обращено на шин со специальной обработкой теп- тов, хладоносителей, абсорбентов, ма-
удовлетворение потребности народного лообменной поверхности, снижения ме- сел, исследование поршневых холодиль-
хозяйства в высокоэффективном оте- таллоемкости и габаритных размеров ных компрессоров, работающих без
чествен ном холодильном оборудовании, холодильных машин, дальнейшего по- смазки, расширение использования ма-
на необходимость расширения номен- вышения унификации и стандартиза- тематического моделирования для оп-
клатуры холодильных машин целево- ции холодильного оборудования, со- тимизации выбора типов и параметров
го назначения, выпуска комплексных вершенствования систем автоматиза- основных элементов холодильных
мамашин и агрегатов с винтовыми ком- ции. шин, совершенствование методов дол-
прессорами, освоения крупносерийно- Конференция определила направле- госрочного прогнозирования, а также
го производства герметичных компрес- ния проведения научно-исследова- методов оценки качества и техническо-
соров и машин на их базе, ребристо- тельских, опытно-конструкторских и го уровня холодильного оборудования,
трубчатых теплообменных аппаратов из технологических работ, обеспечиваю- Конференция наметила организа-
унифицированных элементов, абсорб- щих научно-техническую базу разви- ционные мер0приятия, обеспечиваю-
ционных бромистолитиевых и водо- тия холодильного машиностроения: ис- г г »
аммиачных машин, создания и освое- следование и совершенствование ком- Щие выполнение основных рекомен-
ния холодильных центробежных про- прессоров со встроенными электро- даций конференции.
Пановых агрегатов производитель- двигателями, исследования по повы- Проведение третьей Всесоюзной на-
ностью до 18,5 тыс. кВт. шению энергетических характеристик учно.технической конференции по хо-
Конференция наметила основные пу- винтовых компрессоров, разработка J ^ r
ти повышения технического уровня высокоэффективных элементов цент- лодильному машиностроению намечено
холодильного оборудования на основе робежных компрессоров, совершенст- на 1981 г.
В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный семинар «Пути повышения
эффективности получения
поставленных перед ними решениями
XXV съезда КПСС и Пленумов
ЦК КПСС.
На пленарном заселении семинара
было сделано четыре доклада.
И ИСПОЛЬЗОВаНИЯ ИСКуССТВеННОГО В докладе доктора техн. наук,
проф. А. А. Гоголина (ВНИХИ)
ХОЛОДОВ «Применение агрегатов с полной
заводской готовностью в холодильных
установках» указывалось, что такие
17—19 октября 1978 г. в Баку со- июльского A978 г.) Пленумов агрегаты с вмонтированными в них
стоялся Всесоюзный семинар на те- ЦК КПСС основными зопросами, воздухоохладителями и конденсато-
му «Пути повышения эффективности стоявшими на семинаре, были эко- рами воздушного охлаждения долж-
получения и использования искусст- номия материальных и энергетиче- ны явиться основным оборудованием
венного холода», организованный ских ресурсов, снижение потерь для децентрализованного холодоснаб-
Комитетом по холодильной технике скоропортящихся продуктов пита- жения одноэтажных холодильников
и технологии ЦП НТО пищевой ния при их холодильной обработке, емкостью до 5000 т. Применение
промышленности и Азербайджан- хранении и транспортировке, повы- децентрализованных холодильных
ским Республиканским правлением шение эффективности эксплуатации установок позволяет значительно со-
НТО пищевой промышленности. холодильного оборудования. кратить стоимость строительства и
В работе семинара приняли уча- Семинар открыл заместитель ми- монтажа холодильников,
стие представители министерств, ву- нистра пищевой промышленности В докладе канд. техн. наук, до-
зов, научно-исследовательских и Азербайджанской ССР К. И. Мах- цента ЛТИХП В. В. Оносовского
опытно-конструкторских организа- мудов, который во вступительном «Оптимизация режима работы холо-
ций, предприятий пищевых отраслей слове подчеркнул большое значение дильных установок» было отмечено,
промышленности, всего ПО человек, искусственного холода в развитии что при современных масштабах ис-
В свете решений XXV съезда пищевых отраслей промышленности пользования искусственного холо-
КПСС, декабрьского A977 г.) и республики и в выполнении задач, да даже относительно небольшое

сокращение капитальных затрат или
повышение энергетической
эффективности холодильных систем может
дать существенный экономический
эффект. В связи с этим важное
значение приобретает оптимизация
режимов работы холодильных
установок. Для этой цели может быть
успешно применен термоэкономический
метод. В связи с тем, что параметры
отдельных элементов холодильной
установки взаимосвязаны, при
решении задачи оптимизации
необходимо всю систему рассматривать
комплексно. Предложенная
методика комплексной оптимизации с
применением термоэкономического
метода была пояснена на примере
одноступенчатой холодильной
установки. Было показано, что перевод
холодильных установок на
оптимальный режим работы обеспечивает
экономию расхода электрической
энергии на 10—15% и
охлаждающей воды на 35—40%.
В докладе канд. техн. наук
Н. М. Медниковой (ВНИХИ)
«Проблемы теплообмена в аппаратах
холодильных машин» рассмотрены
различные способы интенсификации
испарителей (применение пучка ореб-
ренных труб с различной геометрией
оребрения, кипение хладагента в
стекающей пленке, кипение на
поверхностях с искусственной
шероховатостью, кипение в каналах
различной формы) и конденсаторов
(использование конденсаторов
пластинчатого типа для аммиачных
установок, а также конденсаторов с тесным
пучком мелкоребристых труб).
Отмечена перспективность применения
воздушных конденсаторов для
холодильных установок средней и
крупной производительности.
Эффективность работы теплообменных
аппаратов в значительной степени
зависит от рациональной эксплуатации
холодильных установок.
Доклад канд. техн. наук директора
ВНИХИ М. П. Кузьмина «Пути
сокращения потерь при холодильной
обработке и хранении пищевых
продуктов» посвящен актуальной
проблеме, значение которой особенно
возросло в свете решений июльского
A978 г.) Пленума ЦК КПСС. В
связи с тем, что задача сокращения
потерь на всех стадиях производства
и хранения различных
скоропортящихся продуктов является
комплексной, необходим и комплексный
подход к ее решению.
Докладчик подробно остановился на
системе мер борьбы за сохранение
качества продукции, в числе
которых важную роль играют строгое
соблюдение оптимальных темпера-
турно-влажностных режимов
холодильной обработки, хранения и
транспортировки, а также повышение
технического уровня эксплуатации
холодильников.
Доклады, представленные на
семинар, рассматривались на трех
секциях.
На двух заседаниях первой секции
«Холодильная техника» были
заслушаны 12 докладов, посвященных
новым типам низкотемпературных
холодильных машин,
математическому моделированию холодильных
установок и вопросам эксплуатации
холодильного оборудования.
На второй секции «Тепло- и мас-
сообмен» сделано восемь докладов,
из них четыре — по математическому
моделированию тепломассосбменных
процессов и систем воздухораспре-
деления при холодильной обработке
мяса, остальные — по различным
вопросам тепло- и массосбмена в
испарителях и воздухоохладителях
холодильных установок.
На третьей секции «Холодильная
технология» было представлено более
20 докладов по вопросам выбора
рациональных режимов и споссбов
охлаждения, замораживания и
хранения продуктов как животного, так
и растительного происхождения,
совершенствования технологии
производства и хранения молочных
продуктов. Значительная часть докладов
была посвящена анализу потерь
массы продуктов в зависимости от
условий хранения и
транспортировки. Отмечены некоторые успехи в
применении различных
модификаций водноаэрозольного охлаждения
колбасных изделий и мясных* полу-
туш (УкрНИИ, ВНИХИ). Однако
требуется дальнейшая проработка
технологических и технических
вопросов, а также их координация.
Реализация этого способа в
промышленности позволит получить
значительный экономический эффект.
Всего на семинаре было заслушано
46 докладов.
На основании обсуждения
представленных докладов были
определены следующие перспективные
направления научно-исследовательских
работ в области холодильной
техники и технологии:
поиск оптимальных температурно-
влажностных режимов холодильной
обработки и хранения пищевых
продуктов в целях максимального
сокращения их потерь;
оптимизация холодильных
установок в комплексе с технологическим
процессом обработки пищевых
продуктов;
математическое моделирование
холодильных установок и процессов
холодильной обработки пищевых
продуктов;
исследования, направленные на
повышение уровня эксплуатации
холодильников с целью снижения
расхода электроэнергии и потерь
пищевых продуктов;
интенсификация процессов тепло-
и массосбмена в аппаратах
холодильных систем;
создание новых, экономичных,
низкотемпературных холодильных
установок для пищевых отраслей
промышленности.
Было принято также предложение
просить Комитет по холодильной
технике и технологии ЦП НТО
пищевой промышленности принять
меры по ускорению внедрения
законченных научно-исследовательских
работ в промышленность.
На заключительном пленарном
заседании* семинара состоялась
конференция читателей журнала
«Холодильная техника».
Докладе о содержании журнала
и его задачах сделала заместитель
главного редактора журнала
Л. Д. Акимова. В обсуждении
журнала приняли участие В. В. Онссов-
ский, Е. Г. Крайнев, Л. И.
Константинов, Л. А. Минарский и Л. И. Ба-
кун, которые подчеркнули его
значение в развитии технического
прогресса в холодильной технике и
технологии, правильность тематической
направленности содержания, а также
внесли конкретные предложения по
дальнейшему совершенствованию
работы.
Для участников конференции были
организованы экскурсии на
бакинские предприятия: завод бытовых
кондиционеров, мясокомбинат и
бисквитную фабрику.

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
УДК 664.8/.9.037.001.5
Исследование сохранения
качества быстрозамороженных
продуктов питания
Ф. ШУСТЕР
ВНР
Лабораторией развития венгерской
холодильной промышленности проведены исследования
качества ряда пищевых продуктов в процессе
холодильного хранения при температурах —20
и ~25°С.
Согласно теории Time — Temperature —
Tolerance (продолжительность — температура -—
порча) скорость ухудшения качества
быстрозамороженных продуктов во время
холодильного хранения повышается с увеличением
температуры, а при одной и той же температуре она
прямо пропорциональна продолжительности
хранения. На основании этой теории
устанавливается срок хранения при данной
температуре, в течение которого сохраняется высокое
качество продукта, соответствующее качеству
контрольного (свежего) образца (High
Quality Life — HQL). Оценку
высококачественной сохранности должны дать более 70%
специалистов.
Практическое применение теории ТТТ
ограничивается рядом причин:
она распространяется только на узкуюобяасть
температур;
во многих продуктах на некоторых этапах
хранения скорость порчи и при одинаковых
температурах разная (вначале медленная, а
затем быстрая, или наоборот);
в некоторых случаях трудно определить
наступившую порчу;
нелегко сохранить первоначальное качество
контрольных образцов.
На основании теории ТТТ продукт считается
высшего качества, если сумма баллов органо-
лептической оценки не ниже 90 % суммы баллов
первоначальной оценки. Таким образом, нет
необходимости проводить периодические
контрольные исследования, если измеренные
величины сопоставимы с первоначальными. Из-за
субъективности органолептической оценки вое
саще применяют объективно-измеримые
показатели.
Исходя из теории ТТТ установлена
продолжительность хранения некоторых
быстрозамороженных продуктов.
Быстрозамороженная стручковая фасоль
(готовое блюдо). Содержание витамина С в
продукте снизилось на 50 % после 7,5 месяцев хранения
ори температуре —25°С и после 5,5 месяцев
хранения при —20°С. После 12 месяцев
хранения в продукте осталось 36—41% витамина С.
Органолептические свойства в течение года не
изменились. Полученные данные хорошо
совпадают с данными других исследователей [1,
2], хотя в зависимости от сорта имеются
расхождения. Срок хранения сорта Ютта при
температуре —25°С — 9 месяцев, сорта Рекорд при
—30°С — 2 года [1]. Практический срок
хранения при —18°С — 15 месяцев.
Быстрозамороженные кубики гамбы (готовое
блюдо). В процессе хранения гамбы при
температуре —20°С содержание витамина С в течение
одного года снизилось на 33%, а при —25°С —
только на 6%. После непродолжительного
хранения размороженные кубики гамбы
выделяют 3% сока, после года хранения при
температуре — 20°С — 22%, а при —25°С—
19%. В общей кислотности и содержании
каротина существенной разницы выявить не удалось.
По органолептической оценке после года
хранения образцы получили оптимальные баллы,
следовательно, при той и другой температуре
срок хранения кусочков гамбы более одного
года.
Быстрозамороженные кубики моркови
(готовое блюдо). После 12 месяцев хранения при
—20°С содержание каротина уменьшилось на
46%, при —25°С —на 39%. В общей
кислотности и сокоотдаче существенных изменений не
наблюдалось. По органолептическим
показателям оба образца получили высокую оценку.
Следовательно, срок хранения выше одного года.
По данным [2], при температуре —12°С он
соответствует 12 месяцам, при —23°С — 36
месяцам; поданным [1 ], срок хранения при —18°С
— 18 месяцев, при —25°С — 24 месяца.
Быстрозамороженная уха из карпа
(полуготовое блюдо). Изменения, происходящие в филе
карпа, отмечали по прогорканию жира (числу
тиобарбитуровой кислоты) и сокоотдаче.
Установлено, что число ТБК при обеих температурах
хранения повышается. Срок хранения
полуготовых рыб при —18°С — 4 месяца, при —25°С —
'8 месяцев [2]. Степень сокоотдачи во время
хранения повышается, причем при —20°С она выше,
50

чем при —25°С. На органолептическую оценку
это не влияло.
Некоторые быстрозамороженные продукты
хранили при температуре —20°С и оценивали
их только по органолептическим показателям.
Качество быстрозамороженных клецок со
сливовой начинкой в течение всего срока хранения
практически не изменялось.
Быстрозамороженные галушки из манной крупы, сваренные до
готовности, сохранялись хорошо, а пол у готовый
продукт после нескольких месяцев хранения
уже нельзя было варить (при варке галушки не
набухали). Качество вареников с творогом в
течение 6 месяцев хранения почти не
изменялось, а после этого срока продукт начинал
портиться.
Органолептическая оценка
быстрозамороженной свиной грудинки, приправленной
красным перцем, через год хранения уменьшилась
только на один балл. У тушеной кислой
капусты с мясными фрикадельками значительно
ухудшилось качество при хранении, хотя
отдельные компоненты сохранились хорошо. Это
говорит о том, что нельзя хранить вместе
компоненты пищи.
Каждый показатель указанных продуктов
(вкус, цвет, запах, консистенцию) оценивали
УДК 664.68.037.002
Производство
быстрозамороженных готовых
блюд на основе компонентов
Л. НИКУЛЕСКУ, С. ВАСИЛЕСКУ, М. НАЧА,
А. ГЕОРГЕСКУ, Л. БАДИУ
СРР
Замороженные готовые блюда пользуются во
всем мире большим спросом. Это обусловлено
рядом факторов: развитием урбанизации, а
следовательно, ростом категории населения,
обедающего вне дома (в столовых, ресторанах);
расширением сети общественного питания социального
характера (в школах, университетах, госпиталях,
домах инвалидов и престарелых); развитием
рационального питания в профилактических
целях; экономией энергетических ресурсов.
Увеличение числа потребителей
быстрозамороженных готовых блюд вызывает необходимость
производить их в широком ассортименте,
высокого качества и по доступным ценам.
В связи с этим принято решение об
организации производства этих блюд на основе компонен-
по десятибалльной шкале и подсчитывали
среднее количество баллов.
Стандартным требованием к пищевым
продуктам является сохранность в течение одного года.
Исключение составляют молоко и молочные
блюда, для которых установлен срок хранения
полгода. К концу установленного срока
качество продукта должно снизиться не более
чем на 10%. В случае превышения этой нормы
качество продукта оценивают по среднему
баллу, который в конце периода хранения должен
быть выше 4 независимо от первоначальной
оценки.
Была проведена также серия опытов по
хранению готовых быстрозамороженных блюд с
антиокислителями. Образцы хранили при
температуре —20°С в течение года. Качество блюд
в конце хранения оценивали по органолепти-
ским показателям и по изменению числа ТБК
(тиобарбитуровая кислота). Оценка по числу
ТБК показала, что лучшим антиокислителем
из четырех примененных является пропилгалат.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ • .
1. А л м а ш и Э. Быстрое замораживание пищевых
продуктов. Будапешт, Мезёгэп, 1977.
2. Van A r s d е 1. — Wiley Interscience, 1969, N. Y
> тов. Компоненты с одинаковыми рецептурой
или способом технологической обработки
приготавливаются на отдельных производственных
линиях, а затем соединяются в
комбинированные блюда.
Для действующих цехов и вновь строящихся
промышленных предприятий в Румынии
разработано пять самостоятельных технологических
линий по производству следующих компонентов:
мясных экстрактов (концентрированных
бульонов);
) • крахмальных соусов;
) овощей, нарезанных на куски, овощных кремов;
изделий из кускового мяса;
изделий из рубленого мяса.
На основе указанных компонентов создана
) техническая документация на производство
около 20 видов быстрозамороженных готовых блюд.
i Комбинирование компонентов в готовые блю-
^ да при расфасовке на предприятиях или
самими потребителями создает возможность для
разнообразных сортиментных комбинаций.
ь Готовые блюда на основе компонентов
идентичны с органолептической точки зрения блюдам,
приготовленным традиционным способом.
Производство замороженных готовых блюд
на основе компонентов имеет ряд преимуществ,
51

так как обеспечивает непрерывность и
ритмичность процессов, позволяет осуществить их
механизацию и автоматизацию, снизить
энергетические расходы, способствует специализации
рабочих.
Организация производства готовых блюд из
элементов создает наилучшие условия для ор-
УДК 664.68.037.001.5
Опыт производства
замороженных мучных изделий
М. БЕГУН
Братислава, ЧССР
Строительство холодильников в Словакии
сначала осуществлялось в целях увеличения
холодильных емкостей для длительного хранения
пищевых продуктов. Постепенно предприятия
стали переходить к промышленному
производству замороженных фруктов, овощей и готовых
блюд, что изменило их функции, а затем и к
обработке мороженой морской рыбы. В
настоящее время ассортимент продукции предприятий
холодильной промышленности включает
приблизительно 240 наименований, из которых более
50% составляют замороженные продукты.
Одним из крупных предприятий холодильной
' промышленности является национальное
предприятие Мразярна. Его особенность
заключается в непосредственном снабжении населения
большим ассортиментом быстрозамороженных
изделий. С этой целью используется собственный
автопарк, что исключает промежуточное звено.
Новым в ассортименте быстрозамороженных
продуктов являются мучные изделия: сливовые
кнедлики, сумочки с начинкой из творога или
повидла, кнедлики с мясным фаршем, пироги
с начинкой из творога или повидла. На
национальном предприятии Мразярна в настоящее
время производство мучных замороженных
изделий составляет ~5% продукции.
Опыт производства этих изделий показывает,
что при изготовлении сливовых кнедликов
картофельное тесто оказалось непригодным в
механизированном производстве и было заменено
на творожное, которое соответствует всем
требованиям промышленной обработки и
обеспечивает однородную массу. Консистенция продукта
ганолептического, физико-химического и
микробиологического контроля качества каждого
компонента, а это обеспечивает высокое качество
готовых блюд.
Разработанный ассортимент
быстрозамороженных готовых блюд внедрен в производство в
текущем году.
не меняется в течение нескольких месяцев
хранения. После варки продукт имеет хорошее
качество.
Кнедлики с мясным фаршем из картофельного
теста вырабатывают на оборудовании «Реон»
(Япония).
Пироги с начинкой из творога или повидла
формуются на советском оборудовании типа
СУ Б.
Наибольшие успехи были достигнуты в
производстве продуктов из слоеного теста, а особенно
сумочек с начинкой из творога или повидла.
Слоеное тесто вырабатывается на оборудовании
фирмы «Фритч» (ФРГ) с автоматическим отрезы-
ванием и наполнением. При неукомплектованном
оборудовании производительность составляет
1200 кг за рабочую смену. В качестве начинки
можно применять также варенье. Эти изделия
популярны у населения. Их можно приготовить
за 15—20 мин без предварительного
размораживания. Предполагается увеличить выпуск
этих изделий.
Планируется освоить производство
бисквитных тортов с различной фруктово-желатиновой
начинкой.
Изготовление быстрозамороженных мучных
изделий позволяет сгладить сезонность
производства, рационально использовать сырье,
учитывать интересы рынка сбыта и, кроме того,
обеспечить долгосрочное хранение пищевых
продуктов. Все это создает хорошие предпосылки
для дальнейшего увеличения выпуска этих
изделий.
В настоящее время мучные изделия
замораживают на алюминиевых поддонах, после чего
упаковывают, причем масса изделий может быть
различной. Исследуется возможность хранения
изделий в упаковках из пластмассы.
Технологический процесс не предусматривает
замораживания в потоке, что повысило бы
производительность и позволило автоматизировать
наиболее трудоемкие операции. В этом
направлении будут проводиться дальнейшие
исследования.
52

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.318.5
Датчики-реле давления
сдвоенные Д220
A. И. БОБЫЛЕВ
СКБприбор, г. Орел
B. В. ВУКОЛОВ
ВНИИхолодмаш
Датчики-реле давления сдвоенные Д220 разработаны в
СКБприбор (г. Орел) и предназначены для использования
в системах контроля и регулирования давлений.
Основные технические характеристики датчиков-реле
давления приведены в табл. 1, габаритные размеры
приборов — в табл. 2. Габаритные, установочные и
присоединительные размеры приборов модификаций Д220-11
и Д220-12 показаны на рисунке.
В зависимости от конструкции штуцеров для
подсоединения трубопроводов, подводящих контролируемую
среду, приборы изготавливают в соответствии с требованиями,
указанными в табл. 3.
Приборы имеют два датчика низкого (ДНД) и высокого
(ДВД) давления, воздействующие на общее
коммутационное контактное устройство.
Датчик ДНД обеспечивает срабатывание контактов при
понижении контролируемого давления до установленной
величины и возврат в исходное положение при повышении
контролируемого давления на величину зоны
нечувствительности.
Таблица 1
Приборы,
модификации
Д220-11
Д220-12
Д220Р-11
Д220А-12
Д220АР-12
Д220А-13
Д220АР-13
Датчики
ДНД
ДВД
ДНД
ДВД
ДНД
ДВД
ДНД
ДВД
ДНД
ДВД
Диапазон настройки
срабатывания контактов,
МПа (кгс/см2)
—0,03-4-0,04 (—0,3-г4)
0,7-7-1,9G-7-19)
—0,02-f-0,7 (—0,2-4-7)
0,8-7-2,5(8—25)
—0,07-4-0,4 (—0,7-7-4)
0,7-4-1,9G-4-19)
—0,09-4-0,15 (—0,9-4-1,5)
0,05-4-1,0@,5-4-10)
—0,07-4-0,4 (—0,7-4-4)
0,8-4-3,0(8-4-30)
Зона нечувствительности
(дифференциал),
МПа (кгс/см2)
0,04-4-0,25@,4-4-2,5)
0,2B) нерегулируемая
0,04-4-0,25@,4-4-2,5)
0,25 B,5) нерегулируемая
0,04-4-0,25@,4-^-2,5)
0,3 C) нерегулируемая
0,03-4-0,1 @,34-1)
0,2B) нерегулируемая
0,04-4-0,25@,4-7-2,5)
0,3C) нерегулируемая
Основная
погрешность,
МПа (кгс/см2)
+0,02 (+0,2)
±0,08 (±0,8)
±0,03 (±0,3)
±0,1 (±1)
+0,02 (+0,2)
±0,08 (±0,8)
+0,02 (+0,2)
±0,06 (±0,6)
+0,02 (+0,2)
±0,1 (±1)
Предельное
давление,
МПа (кгс/см2)
1,6A6)
2,5B5)
2,5B5)
3,2C2)
1,6A6)
2,5B5)
2,2B2)
2,5B5)
2,5B5)
3,2C2)
Таблица 2
Таблица 3
Приборы,
модификации
Д220-11
Д220-12
Д220Р-11
Д220А-12
Д220АР-12
Д220А-13
Д220АР-13
Высота Н,
мм, не более
150
155
195*
200
200
195
195
Длина L,
мм, max
125
125
155
155
155
155
155
Ширина В,
мм, max
68
68
80**
85
85
85
85
195max
** 80±1
Датчик ДВД обеспечивает срабатывание контактов
при повышении контролируемого давления до
установленной величины и возврат в исходное положение при
понижении контролируемого давления на величину зоны
нечувствительности.
Приборы
модификации
Д220-11
Д220-12
Д220Р-11
Д220А-12
Д220АР-12
Д220А-13
Д220АР-13
Конструктивное исполнение штуцеров
под
пайку

бопроводов (Н)
—
+
—
—
¦
для
подсоединения

трубопроводов при
помощи
ниппелей с
накидными
гайками (НГ)
+
+
+
+
+
+
под
развальцовку
трубопроводов
(БН)
+
+
—
—
—
Примечание. Знак «±» означает, что прибор имеет
указанное в заголовке графы исполнение, знак «—»—
прибор не имеет указанного в заголовке графы
исполнения.
S3

ВидА
M*r7H
fltom6
Приборы имеют шкалы уставок срабатывания ДНД
и ДВД с числовыми и промежуточными отметками и
информационную шкалу уставок зоны нечувствительности.
Разрывная мощность контактов коммутационного
устройства при эксплуатации в цепях постоянного тока
напряжением 110 или 220 В составляет 30 Вт; в цепях
переменного тока напряжением 220 В частотой 50 или 60 Гц
присозф^0,6—300 В»А и в цепях переменного тока
напряжением 380 В частотой 50 или 60 Гц, а также
напряжением 440 В частотой 60 Гц при coscp^0,6—150 В-А.
Контролируемые среды: хладоны, масла по ГОСТ
5546—66, масло ХС-40 по ТУ 38.40.151—73 вязкостью не
более 0,8 Па-«с, масло ХС-40 с хладонами, воздух класса
загрязненности не выше 12 по ГОСТ 17433—72.
Приборы имеют различные климатические исполнения:
Д220-11 и Д220-12 — исполнение У, категория
размещения 3 по ГОСТ 15150—69; предназначены для
стационарных холодильных машин;
Д220Р-11 — исполнение Т и ОМ, категория
размещения 5 по ГОСТ 15150—69, ГОСТ 15151—69 соответствует
требованиям Регистра СССР;
Габаритные, установочные и присоединительные размеры
приборов Д220-11, Д220-12:
а — прибор со штуцерами для подсоединения трубопроводов
при помощи развальцовки; б — вариант подсоединения
трубопроводов при помощи ниппелей с накидными гайками.
Д220АР-12 и Д220АР-13 — исполнение ОМ, категория
размещения 5, для помещений класса В-16, соответствуют
требованиям Регистра СССР;
Д220А-12 и Д220А-13 — исполнение У, категория
размещения 3 по ГОСТ 15150—69, для помещений класса
В-16, предназначены для стационарных холодильных
машин.
Датчики-реде давления Д220 работоспособны при
температуре окружающего воздуха от —30 до +60°С и
относительной влажности до 80% , а также после воздействия
температуры окружающего воздуха от —50 до +65°С.
Датчики-реле давления сдвоенные Д220 выпускает по
техническим условиям ТУ 25.02.301841—77 Тартуское ПО
«Промприбор».
Условное обозначение прибора при заказе и
записи в документации другой продукции должно
содержать: наименование прибора; обозначение
модификации по табл. 1; указание на климатическое исполнение
и категорию размещения (исполнение У, категория
размещения 3 — особо не оговаривается; исполнение ОМ,
категория размещения 5 — записывается в виде
обозначения «ОМ5»; исполнение Т и ОМ, категория размещения
5 — записывается в виде буквы «Т»); указание на
необходимое конструктивное исполнение штуцеров по табл. 3
(только для приборов Д220-12 и Д220Р-11); указание на
необходимость поставки для настенного монтажа в виде слов
«с панелью» (только для прибора Д220Р-11); обозначение
технических условий — ТУ25.02.301841—77.
Пример условного обозначения прибора Д220-12 в
исполнении УЗ со штуцерами под развальцовку
трубопроводов: датчик-реле давления Д220-12-БН ТУ 25.02.301841-77.
54

УДК 536.24.001.24@83.57)
Номограмма для расчета
коэффициента лучистого
теплообмена
Канд. техн. наук В. И. ИСАЕВ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
При расчетах сложного теплообмена в холодильных
камерах общий (приведенный) коэффициент теплоотдачи
получают как сумму конвективной и лучистой составляющих.
Последнюю находят из уравнения
т\ У ( М4
100 ) ~[ 100 }
а л = ?пЦ>С0- т —Т2—~~» ^ ^
где еп = е182 — степень черноты системы;
ех, е2— степень черноты взаимно облучающихся
тел;
\|? — коэффициент облученности;
С0 =5,67—-коэффициент лучеиспускания абсолютно
черного тела (постоянная величина),.
Вт/(м2.К);
7\, Т2 — температуры поверхностей взаимно
облучающихся тел по абсолютной шкале, К-
Степень черноты системы еп и коэффициент
облученности \|? рекомендуется определять по графикам [1, 2]„
а температурный фактор
100 ) ~~[ 100 )
т\=Т2
во всех случаях необходимо рассчитывать.
Заменив произведение коэффициента лучеиспускания
абсолютно черного тела на температурный фактор равным»
ему значением максимального коэффициента лучистого
теплообмена аЛтах> Вт(м2« К), и подставив его в формулу
A), получим
ад=еп<|>аЛтах. B)
Для уменьшения трудоемкости расчетов коэффициентов
теплоотдачи излучением в условиях проектирования
охлаждающих приборов для камер холодильников в
практически применим см интервале температур поверхностей
взаимно облучающихся тел предлагается номограмма
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 606040 B1) 2419287/23-06 B2) 15.11.76 2 E1)
1 F25 В 1/00 E3) 621.574 G2) И. Д. Михайлец, Ю. И.
Духанин, Л. Т. Караганов, В. Д. Коваленко, А. Н. К©-
стромин
E4) 1. КОМПРЕССОРНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, например транспортная, содержащая линии
прямого и обратного потоков рабочего газа и
магистраль возврата газа из картера компрессора,
снабженную очистителем, отличающаяся тем, что, с целью
уменьшения весогабаритных характерней.'к и
улучшения качества очистки возвращаемого газа, магистраль
возврата подключена к линии прямого потока и в ней
установлен дополнительный компрессор.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
дополнительный компрессор кинематически связан с
основным компрессором.
ВтЛмЩ
430
480'
3,70
3,60
3,30
490-
3,30
420
з,/о
3,00
2,$0
2,80
\1Ш1ЬШ\
УIthJliil/1
шШ\
>ШгШя\
NiWm\
)^Шш/Л
/Y1 Пг^/ик/^ч
\1 fh'iirt/ \
гШшп\ \
t2,*c
-16L
-18
-20
-22
-24
-26
^-26
-50
-52
-59
-56
-36
-90
-92
5,10
5,00'
9,90
9,60
970
9,60
9,50
9,90
ъзо-
9,20-
9,10'
9,00
V
/V//// \
ikl П\1 Л
IkINla
Тшп
kJyi/A,
Ш
ж
t2,'C
8
6
9
2
О
-2
-9
-6
-8
-10
-12
\-19
-98 -96 -4*
-20-18-16
Номограмма для определения максимального
коэффициента лучистого теплообмна ссЛтах-
(см. рисунок) для определения (с погрешностью не более
1,2%) максимального коэффициента лучистого теплообмена
алщах-
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Михеев М. А., Михеева И. М. Основы
теплопередачи. М., Энергия, 1973.
2. Иоффе Д. М. Ребристые охлаждающие приборы
для холодильных камер. М., Госторгиздат, 1956.
A1) 606049 B1) 2419747/23-06 B2) 16.11.76 2 E1)
F 25 В 29/00; F 25 В 11/00 E3) 621.57.012.4 G2)
М. Г. Дубинский, Е. С. Гуревич, А. П. Старостин,
Г. Г. Свердлов, В. А. Рядов, В. П. Гавриков, Е. Э.
Логунов G1) Специальное конструкторское бюро по
созданию воздушных и газовых турбохолодильных машин
E4) ВОЗДУШНАЯ ХОЛОДИЛЬНО-НАГРЕВАТЕЛЬ-
НАЯ УСТАНОВКА, содержащая компрессор,
расширительную турбину, установленный в линии их связи
теплообменник и контур охлаждения масла
атмосферным воздухом, отличающаяся тем, что, с целью
повышения холодо- и теплопроизводительности, в линии связи
компрессора и расширительной турбины установлен
дополнительный теплообменник, включенный в контур
охлаждения масла, последний подключен через байпас-
ный клапан к входу в компрессор, а турбина на выходе
подключена к входу основного теплообменника через
свой байпасный клапан.
55

Содержание журнала «Холодильная
техника» за 1978 г.
РЕШЕНИЯ XXV СЪЕЗДА КПСС— В ЖИЗНЬ!
. Быков А. Н. Ускорить строительство
холодильников для хранения
сельскохозяйственной продукции
В научно-техническом совете Министерства
мясной и молочной промышленности
СССР
Гиндлин И. М., Плотников Н. К. Актуальные
вопросы проектирования холодильников
мясной промышленности
Кузьмин М. П. Повышать эффективность
научных исследований в области
использования искусственного холода
Оптимизация — важное средство
повышения эффективности холодильного
хозяйства на научной основе
Позин М. М. Выявлять и использовать
внутренние резервы производства
Полнее использовать резервы в холодильном
хозяйстве страны
Претворить в жизнь решения июльского
A978 г.) Пленума ЦК КПСС
Сергиенко А. Н. Развивать холодильное
хозяйство системы торговли в Сибири и на
Дальнем Востоке
Ударный год десятой пятилетки
Холодильное машиностроение на новом
этапе развития
Шумков Е. Г. Современное состояние и
перспективы развития холодильной обработки
птицепродуктов
ПЯТИЛЕТКЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
И КАЧЕСТВА — УДАРНЫЙ ТРУД!
Абрамян Ю. Г., Шнайдерман И. П. Работать
с полной отдачей
Антонов А. П. Задания третьего года
пятилетки будут выполнены
Кац М. Э. На рубежах третьего года десятой
пятилетки
Киреев А. П., Лохманов А. Ф. Работать
эффективнее
Комсомольцы Кореновского молочнокон-
сервного комбината на ударной трудовой
вахте
Подольский В. П. Труженики Заполярья в
год ударного труда
Ситников А. И. Социалистическое
соревнование за выполнение и перевыполнение
заданий десятой пятилетки
Социалистические обязательства и встречные
планы коллективов производственных
объединений, предприятий и организаций
мясной и молочной промышленности
Социалистические обязательства
коллектива Московского холодильника № 13
ГОДОВЩИНЕ КОНСТИТУЦИИ —
УДАРНЫЙ ТРУД!
Дягилева М. Н. План трех лет пятилетки
выполнен досрочно
В МИНМЯСОМОЛПРОМЕ СССР
Об опыте работы Минмясомолпрома УССР с
молодежью
В СОЮЗНЫХ РЕСПУБЛИКАХ
Саутс Т. В. Холодильное хозяйство мясной и
молочной промышленности Латвийской ССР
XI—2
VII—4
VI-6
VII—5
V-3
XI-5
IV-2
IX—2
XII—2
1—2
VIII—2
XII—6
III—2
IX—5
IV—6
1—4
VII—2
VI—2
XII—8
V—2
II—2
Х-2
XI—8
X—3
НА ТРЕТЬЕЙ ВСЕСОЮЗНОЙ НАУЧНО-
ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ
МОЛОДЫХ СПЕЦИАЛИСТОВ ПО
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКЕ И ТЕХНОЛОГИИ
Варило В. П. Влияние ориентации гофров на
гидродинамику и теплообмен при
конденсации фреона-11 в щелевых каналах
Горбунова В. И., Ионов А. Г. О методике
обобщенного расчета холодильно-моро-
зильного комплекса
Капелькин Д. А. Исследование потока в
каналах лопаточного диффузора
центробежного компрессора
Кондратьев Л. Г., Данилова Г. Н., Дюндин
В. А., Букин В. Г. Технико-экономическое
сопоставление оросительных и затопленных
испарителей
Котельников А. В., Янченко В. М.,
Казаков Э. А. Экспериментальное определение
характеристик генераторов абсорбционно-
диффузионной холодильной машины
ЭКОНОМИКА, ПЛАНИРОВАНИЕ
И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Баев М. Г., Долгов В. П., Петрова Е. В.
Экономико-математическая модель
оборачиваемости холодильной емкости
Баев М. Г., Зайцева И. А., Долгов В. П.
Прогнозирование численности рабочих в
зависимости от емкости холодильников
Гриценко Г. Н. Экономико-математическое
исследование эффективности
использования основных производственных фондов
распределительных холодильников
Гриценко Г. Н. Экономико-математические
методы расчета резервов роста
фондоотдачи на холодильных предприятиях
Позин М. М., Петрова Е. В. О показателях
использования основных производственных
фондов холодильников
ПРОМЫШЛЕННОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
Афанасьева И. А. Расчет всасывающих
клапанов с самопружинящей пластиной без
ограничителя подъема
Бежанишвили Э. М., Клибанов Е. Л., Со-
фер А. А., Жилко Г. Ю., Смыслов В. И.,
Кашкин М. П., Макуличева К. И.,
Шапошников Ю. А., Афонский В. П.,
Быков Н. П. Неметаллические поршневые
кольца для холодильных компрессоров
Быков А. В., Канышев Г. А., Пряхин Р. В.,
Криницкий Д. Г. Винтовой бессальниковый
холодильный компрессор с
электродвигателем на стороне нагнетания
Герасимов Н. А., Осипов Ю. В., Федотова Е. М.,
Михайлов Ю. В. Повышение
эффективности работы испарительных систем
аммиачных холодильных установок
Гоголин А. А., Медникова Н. М. О расчете
испарительных конденсаторов
Долотов А. Г. Анализ расчета на ЭВМ циклов
углеводородной абсорбционной
холодильной машины
1—35
1—37
1—31
1—33
1—29
V—25
VI—14
III—6
IV—10
II—3
V—27
II—И
VIII—6
VIII—29
II—28
V—21
56

Завадский В. В. Анализ рабочих параметров
установки для тепло-, водо- и хладоснаб-
жения
Иванова Р. Б., Креймер Н. Г., Пономаренко
А. В., Пытченко В, П. Автоматическая
система возврата масла в компрессор
Калнинь И. М., Бухтер Е. 3., Теренина А. Д.,
Цирлин Б. Л., Сегаль А. В., Бреслав X. Я.
Конструктивные и технологические
особенности машины ТХМВ-2000-2
Калнинь И. М. Критерии эффективности
холодильных систем
Калнинь И. М., Лебедев А. А. Расчет
характеристик и оптимизация компрессорных
систем
Калнинь И. М., Сутырина Т. М.
Проектирование конденсаторов воздушного
охлаждения с помощью ЭВМ
Коноваленко Е. Д., Кузнецов С. Ф.
Улучшение технико-экономических показателей
испарителя водоохлаждающей машины
МКТ20-2-0
Коханский А. И., Юрьев С. Н. Расчет
оптимальной теплообменной поверхности ко-
жухотрубных конденсаторов
Креймер Н. Г., Иванова Р. Б., Пономаренко
А. В., Пытченко В. П., Гейгер А. Г.,
Конюхов Б. Е. Эффективность применения
гидроциклонов для отделения масла в
холодильных системах
Креймер Н. Г., Иванова Р. Б., Пытченко В. П.
Эффективность применения циклонных
маслоотделителей для поршневых
компрессоров
Купленов Н. И. Метод расчета теплообменных
контактных аппаратов
Купленов Н. И. О расчете орошаемых
теплообменников
Леонтьев В. И., Рудинцев Г. И., Сенягин Ю. Я-
Эффективность применения крупных
воздухоохладителей в камерах охлаждения и
замораживания мяса
Медовар Л. Е., Медникова Н. М. О внедрении
децентрализованных систем охлаждения
Моземанн Д., Манн В., Ионов А. Г., Кан А. В.
Повышение энергетической эффективности
работы холодильных винтовых
компрессоров
Мусаев А. А., Бродянский В. М., Боярский
М. Ю. Экспериментальное исследование
низкотемпературной одноступенчатой
холодильной установки, работающей на
смесях хладагентов
Оносовский В. В., Крайнев А. А. Выбор
оптимального режима работы холодильных
машин и установок с использованием
метода термоэкономического анализа
Розенфельд Л. М., Кузьмицкий Ю. В.
Термодинамический анализ процессов
опреснительной установки с теплоиспользующей
абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машиной
Розенфельд Л. М., Шмуйлов Н. Г., Зац Б. С.
Развитие производства абсорбционных
бромистолитиевых холодильных машин
Смыслов В. И., Бежанишвили Э. М.
Методика определения показателей надежности
холодильных компрессоров
Шапошников Ю. А., Калнинь И. М.
Совершенствование холодильного оборудования
на московском заводе «Компрессор»
III'—18
VII—28
IX—14
V-6
VIII—13
XI—9
VIII—31
IX—44
VI—17
VIII—26
И—33
XII—17
IX—8
VIII—22
IX—И
XII—10
V—13
II—17
VIII—10
IX—17
VII—9
МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ,
ТОРГОВОЕ И БЫТОВОЕ
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г., Ласло К.
Торговое холодильное оборудование ВНР
для крупных продовольственных
магазинов самообслуживания типа «Универсам»
Гизунтерман С. Д., Захаров С. А. Пускоза-
щитная аппаратура однофазных
электродвигателей холодильных агрегатов
Гопин С. Р., Елуфимова С. М.,
Кожевникова В. П., Тихомиров В. А. О рациональном
расположении регенеративного
теплообменника и термобаллона ТРВ в торговом
холодильном оборудовании
Гопин С. Р., Тихомиров В. А., Шавра В. М.,
Аверин С. В., Васильев Н. И.,
Кожевникова В. П. Результаты испытаний
регенеративных теплообменников малых
холодильных машин
Гопин С. Р., Тихомиров В. А., Шавра В. М.,
Кожевникова В. П., Усова В. В., Бей-
лин И. И. Низкотемпературный
герметичный холодильный агрегат с листопрокатным
конденсатором
Златкис А. М., Кондратьев И. А.,
Расторгуева И. В., Чучин В. П., Хапланов Н. Г.,
Истомин Д. П. Новые уплотнительные
материалы для автомобильного холодильного
компрессора
Каппель А. С, Тыщенко Н. С, Марусей-
цев Ю. Д. Эффективность способов очистки от
воздуха систем, работающих на хладонах
Клименко Г. А., Цирлин Б. Л., Чистяков Ф. М.
Исследование низкотемпературных
герметичных компрессоров
Милованов В. И., Захаров В. С. Исследование
влияния зазора в сопряжении поршень —
цилиндр на показатели высокооборотного
герметичного компрессора
Сагалович Л. В., Гоголин А. А. Теплообмен
в открытых охлаждаемых витринах с
горизонтальной воздушной завесой
Щеглов Н. Г. Выбор температурных напоров
для малых испарителей1 с пластинчатыми
ребрами
АВТОМАТИЗАЦИЯ И ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ
ТЕХНИКА
Аксенов В. Н., Солганик Г. 3., Величанский
A. Я. Измерение уровня жидкой двуокиси
углерода электроемкостным уровнемером
типа РУС
Курбан В. Д. Анализ качества
автоматического регулирования температуры в
контейнере, охлаждаемом жидким азотом
Новосельский М. А., Лавочник А. И., Смирнов
B. П., Мухамеджанов В. С. Инвариантный
емкостный датчик уровня
Смирнов Г. П., Коханский А. И., Кузнецов
А. П. Новый прибор для измерения скорости
воздуха
Смирнов Г. П., Коханский А. И., Кузнецов
А. П. Средства автоматизации для контроля
газового состава и расхода воздуха в
судовых системах кондиционирования
воздуха
Смирнов Г. П., Коханский А. И. Тиристорный
пропорциональный регулятор температуры
для судовых систем кондиционирования
воздуха
VII—17
V—43
IX—31
III—25
VII—14
XI—22
XII—14
IX—25
III—14
XI—14
VII—32
1—16
II—36
XI—24
VII—25
1-12
VI—24
57

КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Захаров Ю. В., Бобров В. П.
Экспериментальные исследования и расчет блока осушения
кондиционера с открытой абсорбционной
холодильной машиной IV—15
Икингрин И. Н., Чухман Г. И.
Терморадиационный увлажнитель воздуха для
автономных кондиционеров IV—27
Китаев Б. Н., Ребрик Б. Н. Перспективы
развития техники кондиционирования воздуха
пассажирских вагонов IV—12
Кожевников В. А. Испаритель для систем
кондиционирования воздуха IV—23
Кокорин О. Я., Нефелов С. В., Тестоедов Ю. И.
О выборе экономичных режимов расхода
холода и тепла в местно-центральных
системах кондиционирования воздуха VI—20
Куприн Д. А., Евреинова В. С, Сергеев А. М.
Влияние воздухораспределения на
температур но-в л ажностный режим в камерах
хранения растительных продуктов IV—30
Лавочник А. И., Вальдман Г. С, Ильин Г. П.
Кондиционеры для кабин тракторов VIII—33
Маяковский Ю. В., Доильницын А. В.
Распределение температур в рабочей зоне
камеры дозревания сыров III—35
Патлайчук Н. И., Гайдуков А. А. Выбор типа
холодильной машины для
кондиционирования воздуха на скоростных пассажирских
судах с газотурбинными двигателями IV—20
Патлайчук Н. И., Чегринцев Ф. А., Хомулен-
ко А. П., Ткаченко Л. Г. Контактный
воздухоохладитель для скоростных речных
пассажирских судов V—31
Патлайчук Н. И., Чегринцев Ф. А. Об
оптимальных коэффициентах теплопередачи
ограждений судовых помещений,
обслуживаемых системами кондиционирования
воздуха
Сотников А. Г., Маковская Т. Н., Паршин Н. А.
Теплообмен при нестационарных тепловых
процессах в кондиционируемом помещении
Чегринцев Ф. А., Рыжков С. В., Дымо Б. В.
Об оценке эффективности теплообменных
аппаратов судовых систем микроклимата
Шаззо Р. И., Маяковский Ю. В., Недиль-
ко В. Д., Каргальцев И. И., Слепых Г. М.
Зависимость относительной влажности
воздуха в камерах-сушилках от изменения
массы колбас
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ
Пустовалов Ю. В. Реальные показатели
термоэлектрических полупроводниковых
тепловых насосов IV—33
ПРОЕКТИРОВАНИЕ, СТРОИТЕЛЬСТВО И
ЭКСПЛУАТАЦИЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК (ХОЛОДИЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ,
ХОЛОДИЛЬНИКИ)
Гогадзе Г. Д. Новый плодоовощной комбинат
в г. Тбилиси VI—10
Мнацаканов Г. К., Бушта И. В., Чумак Н. И.
Процессы тепло- и массообмена в камерах
хранения мороженых грузов XII—22
Паланто Ю- А., Кондратов А. П.
Холодильник для хранения яиц VI—12
Скороход Д. К., Штраус Л. И.
Гидравлический расчет трубопроводов для жидких
хладоносителей с помощью ЭВМ VI—27
X-
/II-
XI-
-39
-30
-18
щ
VI—33
ХОЛОДИЛЬНЫЙ ТРАНСПОРТ
Дюбко А. П. Методика определения
периодичности технического обслуживания груженых
автономных рефрижераторных вагонов
Ионов А. Г., Кудрявцев Г. В., Кан А. В., Бор-
манн О. Надежность винтовых
компрессорных агрегатов рыбопромысловых судов
Поварчук М. М. Испытание малотоннажных
авторефрижераторов с азотной системой
охлаждения для внутригородской
транспортировки пищевых продуктов X—36
Савицкий И. К., Катерухин В. В., Смойлов-
ская И. А., Кузнецова Л. А., Безуглый А. П.,
Иваненко В. В. Производственная
холодильная установка больших автономных
траулеров типа «Адмирал Головко» I—7
Савицкий И. К., Катерухин В. В., Смойлов-
ская И. А., Смуляк Ф. А., Нахамкин С. И.,
Янушкевич Ю. В. Холодильная установка
транспортного рефрижераторного судна
«Татарстан» IX—21
Фаерштейн В. О., Храмов В. И.
Рефрижераторные вагоны с кузовом типа «сэндвич» X—41
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
Азарсков В. М., Данилова Г. Н., Земсков Б. Б.,
Малышев А. А., Фомин Н. В.
Интенсификация теплообмена в плиточных морозильных
аппаратах X—32
Войтко А. М., Саркисян Ж. А., Ковалева Р. И.,
Барская И. М., Дидык Т. С. Линия для
замораживания плодов и овощей X—22
Ионов А. Г., Боголюбский О. К.
Использование переохлажденного хладагента в
охлаждающих системах морозильных
аппаратов V—34
Катерухин В. В., Смойловская И. А.,
Кузнецова Л. А., Хайтин Б. Ш., Плешканов-
ский Ю. П., Калашов В. П., Файнгольд
А. М., Виленчик Ю. Г. Плиточный
морозильный аппарат III—9
Клейдерманн Р., Лоссе К., Хеллерт Б., Пуш А.,
Ионов А. Г., Кан А. В., Петров О. В.
Модернизированный роторный морозильный
аппарат с низкотемпературной фреоновой
холодильной установкой X—24
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Герасимов Н. А., Тейдер В. А., Яковлев А. В.
Исследование процесса домораживания
мелкоштучных мясопродуктов в виброаэрокипя-
щем слое X—29
Гольберг Л. Д. Поточный метод
замораживания растительных продуктов в рассоле IV—42
Горун Е. Г., Потапов В. Д., Кошкина А. Б.
Повышение технико-экономической
эффективности производства
быстрозамороженных полуфабрикатов из картофеля II—38
Горун Е. Г. Изменение витаминной активности
картофеля в процессе производства
быстрозамороженного гарнир ного полуфабриката X—15
Гуслянников В. В., Шмаков Н. И. Влияние
глубины вакуумирования при упаковке
охлажденной свинины на окисление липидов
в процессе хранения X—17
Дербеденева 3. А. Влияние замораживания
и холодильного хранения на качество мясо-
мучных полуфабрикатов II—40
Иващенко В. И., Лизунова В. В., Вейцман
Л. Нм Петрова В. Д., Олиференко Е. И.
Изменение качества мяса замороженных
тушек цесарок при хранении VII—43
58

Крайняя В. С, Чернова Г. Г., Попков В. Н.,
Гоноцкий В. А. Быстрозамороженные
готовые блюда для школьников X—9
Кудряшева А. А. Изменение микрофлоры
копченой рыбы в процессе холодильного
хранения XI—30
Кузьмин М. П. Развитие производства
быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов в СССР X—6
Латышев В. П., Агафонычев В. П. Метод
расчета давления водяного пара над
пищевыми продуктами в широком диапазоне
влагосо держаний XII—35
Макаренко П. Г., Крутова Е. А., Чулина Е. П.,
Анисимова Е. Д. Исследование длительности
хранения и транспортировки прессованных
хлебопекарных дрожжей VI—37
Марадудина Н. В., Моисеева Е. Л.,
Баландина Г. А. Влияние разогревания в
высокочастотной печи на качество
быстрозамороженных готовых блюд VII—41
Моисеева Е. Л. Микробиологический
контроль производства и оценка качества
быстрозамороженных готовых мясных блюд X—20
Оленев Ю. А., Борисова О. С. Мороженое с
повышенным содержанием молочного белка X—14
Рассадкина Е. А., Лубянецкий С. А.
Влияние способа обработки тушек птицы на-
качество ее мяса при хранении VI—35
Сагдуллаев X., Жучков А. В., Чернышев В. М.
Характеристика качества чеснока при
холодильном хранении по электрофизическим
параметрам IX—46
Филиппов В. И. Доля вымороженной воды в
пищевых продуктах и метод ее определения
по температуре замерзания XII—31
Фильчакова Н. Н., Моисеева Е. Л.,
Меркулова Н. В., Урбене С. К. Хранение сычужных
сыров при отрицательной температуре XII—37
Чижов Г. Б. Метод количественной оценки
качества продуктов и его изменения I—27
Шаззо Р. И., Маяковский Ю. В., Недилько В. Д.
Исследование влаговыделений от колбас при
переменном режиме сушки IV—32
Яковлева Л. М., Устинова А. В., Харламова
И. М., Пальмина Л. Л.
Быстрозамороженные готовые мясные завтраки для
школьников X—12
ХОЛОД В МЕДИЦИНЕ
Киневский О. Ф., Трушина В. А.,
Швецов Ю. А. Интенсификация теплообмена в
криохирургических инструментах III—30
Кулиев А. 3., Надир-заде С. М.
Полупроводниковый аппарат «Криошлем-2М» III—33
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЕ РАБОТЫ
Бучко Н. А. Система критериев и обобщенные
зависимости для расчета процессов
замораживания грунта с помощью сезонно-
действующих охлаждающих устройств I—19
Волынец А. 3., Сафонов В. К., Федосеев В. Ф.
Некоторые вопросы теории процесса
намораживания льда в цилиндрических
льдогенераторах V—37
Гуйго Э. И., Ершова Н. С, Марголин М. Ф.
Исследование калорических свойств пропана XI—29
Десятое А. Т., Архаров А. М. Исследование
термомеханических преобразователей
нового типа с эффектом «памяти формы» II—24
Клецкий А. В. Уравнения состояния и
термодинамические свойства аммиака IX—40
Комаров В. С, Авдеев Е. С.
Экспериментальные данные о теплообмене и
гидродинамике при двухфазном течении фреона-22 в
горизонтальнотрубных змеевиковых
батареях
Лавочник А. И., Шварцман Е. И. Кипение
хладагентов R11 и R142 и их бинарных
смесей в большом объеме
Лавренченко Г. Км Зиновьев В. С,
Сысоев А. М., Валякин В. Н., Артеменко Н. И.,
Волгушев В. В. Исследование
энергетических характеристик дроссельного мик-
роохладителя
Михайлянц М. А. Исследование выпадения
конденсата из воздуха на поверхности
воздухоохладителя
Перельштейн И. И., Кусляйкин Г. А.
Термодинамические свойства фреона-502
Перельштейн И. И., Парушин Е. Б. Методы
расчета термодинамических и теплофизи-
ческих свойств веществ по ограниченному
объему опытных данных
Резникович К. И. Критерии пересыщения
парогазовой смеси
Ржевская В. Б., Гуйго Э. И., Юшков П. П.
О теплообмене в льдогенераторах
непрерывного действия
Соловьев Г. В., Сухинин Г. И., Столяров Н. Н.,
Чашкин Ю. Р. Экспериментальное
определение теплоты парообразования и
теплоемкости на линии насыщения фреона-23
Флмин А. Н. Осушка сжатого воздуха
охлаждением
Шихов Г. Л., Мизерецкий Н. Н. К расчету
коэффициента теплоотдачи при кипении
хладагентов в вертикальных каналах
В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
Чистяков Ф. М., Канторович В. И., Явнель
Б. К., Лазаренко В. Ф., Янков В. С. Отклики
на статью В. Д. Вайнштейна «О некоторых
вопросах терминологии в холодильной
технике»
В ПОРЯДКЕ ПОСТАНОВКИ ВОПРОСА
Шлейников В. М. К вопросу проектирования
абсорбционных водоаммиачных
холодильных машин с конденсаторами воздушного
охлаждения
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
Гопин С. Р., Крузе А. С, Тихомиров В. А.,
Ртвелиашвили Е. М., Шавра В. М.,
Якобсон В. Б., Зеликовский И. М., Славуц-
кий М. П., Черняк А. Л., Крылов В. С.
Новый ГОСТ на герметичные холодильные
агрегаты для торгового оборудования
«ОЛИМПИАДА-80»
Савицкий И. К., Гоголина Т. В.,
Романова Т. А., Рукин Ю. В., \Фомин А. Н. Холод
для новостроек «Олимпиада-80»
ОБМЕН ОПЫТОМ
Бабин В. И. Опыт реконструкции
холодильников предприятий мясной и молочной
промышленности Дальнего Востока
Брайловский А. В., Тахциди Ю. Н. Двухпози-
ционный регулятор относительной
влажности воздуха
1-22
XII—20
IX-34
VII—36
VIII—38
III—21
V—40
VII—39
VI—30
IV—39
XI—26
1-41
VII—46
II—43
VIII—42
IX—49
III—44

Веснин Ф. С. Усовершенствование схемы
автоматизации холодильных установок
KSA-600 и KSA-440 1—44
Витавер И. М., Никитин В. А. Удаление
воздуха и влаги из фреоновой холодильной
машины II—48
Гисин Б. М., Марков А. В., Мельцер Л. С.
Повышение эксплуатационной надежности
машины АМУР V—47
Григорьянц А. Н., Герман В. М. Установка
для перекачивания фреона из бочек в
баллоны I—45
Гринников Ю. А., Григорьянц А. Н.,
Луков В. М. Автоматическое оттаивание
испарителей в стационарных камерах XI—34
Гринников Ю. А., Григорьянц А. Н. Очистка
и осушка испарителей и трубопроводов
малых холодильных машин II—50
Гринников Ю. А., Григорьянц А. Н. Стенд
для проверки и регулирования* корпусного
теплового реле РТГК-1 HI—44
Гусаров Ю. Д., Завелион Г. Е. Пульт
управления винтовым компрессорным агрегатом III—39
Гущин А. В., Мазлов В. П., Медникова Н. М.,
Медовар Л. Е., Шестак В. И. Опыт
перевода камеры хранения цельномолочной
продукции на децентрализованную систему
охлаждения VIII—47
Зельбург Г. Л., Ушаков В. Ф. Автоматизация
водяных конденсаторов II—47
Игнатенко П. С, Соломаха Ю. К.
Усовершенствованная схема выпуска масла из
циркуляционных ресиверов VI—44
Касимов М. Н., Бажин В. В., Рубинштейн
А. Б. Повышение износостойкости деталей
компрессора домашнего холодильника IV—47
Качарава И. А., Матвиенко Л. Н.
Производство быстрозамороженных обеденных
блюд на Сочинском экспериментальном
консервном комбинате им. В. И. Ленина X—53
Колотилов Н. Н., Бакай Э. А., Трушкевич
Л. И. Криоаппликатор с резонансным
измерителем зоны замораживания VII—48
Малая Л. В., Домбровский Г. Г. Определение
холодопроизводительности компрессоров в
эксплуатационных* условиях XII—42
Мостовой А. Ф. Замена герметичных
компрессоров в автономных кондиционерах V—50
Перочинский Б. Л., Лукьянов Г. Д., Куде-
лев Г. П., Тихомиров С. Г. Автоматизация
погрузочно-разгрузочных работ на
одноэтажных холодильниках VII—47
Пустовалов Б. А. Централизованное
управление холодильной, насосной станциями
и дистанционный контроль за работой
компрессорной станции VI—43
Серебряков В. П., Просвирников М. М.,
Просвирников Б. М. Прибор ИИ-1 для
испытаний |пультов управления УК-74 IV—46
Снегирева И. А., Жванко Ю. И., Попкова К. В.,
Гепштейн Б. М., Козлова Р. А.,
Макарова Г. Ф. Замораживание и хранение в
замороженном состоянии плавленых сыров
на распределительных холодильниках X—54
Тешитель О. В., Шиянов А. И. Сохранение
качества жидких заквасок охлаждением XII—41
Чарандаев Б. Н. Новая схема осушения
системы малой холодильной машины от влаги XI—33
Чернявский Э. И. Изменение конструкции
нагнетательного клапана компрессоров Н2-28
и Н2-10 VI-45
Чернявский Э. И. Изменение схемы контроля
давления всасывания у бессальниковых
компрессоров автономных кондиционеров VIII—50
Шихов Г. Л. Эффективность охлаждения
вареных колбасных изделий в пенном
воздушно-жидкостном потоке
IX—50
VII—50
IX—51
V—52
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Крайнев Е. Г., Соломаха Ю. К. О применении
мановакуумметров в аммиачных
холодильных установках
Моисеева Е. Л., Буканова А. А.
Бактериологическая оценка мороженого по отраслевому
стандарту
Новая межотраслевая инструкция по
определению емкости холодильников
Черкашин А. С. Новые правила технической
эксплуатации холодильных установок на
судах флота рыбной промышленности СССР XI—37
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Лемешко В. К., Соломаха Ю. К.,
Плотников Н. К. К вопросу проектирования и
эксплуатации аммиачных холодильных
установок
Пчелинцев В. А., Никитин А. Г., Рабинков
В. А., Варламов М. А. Взрывопожаро-
опасность производств, размещаемых в
охлаждаемых помещениях
Сенягин Ю. Я- Предупреждение аварий
аммиачных поршневых компрессоров
Серебряков В. П., Просвирников М. М.,
Просвирников Б. М. Как предотвратить
пуск аммиачного компрессора с закрытым
нагнетательным вентилем
III—47
XI—41
II—52
VIII—52
ИЗОБРЕТЕНИЯ
1 — 46, 51; II —54, 60, 62; III — 45;
IV — 49, 55, 57; V — 57; VI — 42, 46, 48,
54, 59; VII— 45, 49, 52; VIII—46, 57; IX—52;
X — 56; XI — 32, 35, 40; XII — 40, 44, 55
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Гиндлин И. М., Лемешко В. К., Соломаха Ю. К.
Новые пособия по безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок
Гоголин А. А. Нужная книга
Книги по холодильной технике, выходящие
в свет в 1978 г.
Козлов В. Н., Тылкин В. Б. Новая книга о
производстве мороженого
Мельцер Л. 3., Горбис 3. Р. Нужное пособие
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за 1974—
1976 гг.
Финкельштейн С. М. Новая книга по
кондиционированию воздуха
VII—58
VII—57
1—47
IV—52
III—49
VI—51
VIII—53
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный* общественный смотр «НТК-78»
(наука, техника, качество)
Всесоюзный семинар «Пути повышения
эффективности получения и использования
искусственного холода» XII—48
V—61
so

ХРОНИКА
Всесоюзная научно-техническая
конференция в г. Ташкенте
Вторая Всесоюзная конференция по
холодильному машиностроению
Вторая национальная научно-техническая
конференция в Болгарии по
теплоснабжению, вентиляции и кондиционированию
воздуха
Заседание секции ГКНТ по применению
децентрализованных систем охлаждения в
отраслях пищевой промышленности, торговле
и сельском хозяйстве
Заседание секции Научного совета ГКНТ в
Таллине
Заседание секции по теплоиспользующим
холодильным машинам Научного совета ГКНТ
в Москве
Конференция по производству быстрозаморо-
* женных готовых блюд и полуфабрикатов
К 80-летию В. Н. Кефера
К 80-летию Д. Н. Прилуцкого
К 70-летию А. М. Жаворонкова
К 70-летию Н. А. Герасимова
К 70-летию И. М. Гиндлина
К 70-летию П. С. Максимова
К 70-летию М. М. Позина
К 70-летию В. А. Селиванова
Республиканский семинар по производству
мороженого
Семинары и симпозиумы по производству
мороженого, состоявшиеся в 1977 г.
Семинар по кондиционированию воздуха в
промышленных зданиях
Семинар по технологическому
кондиционированию воздуха на предприятиях мясной и
молочной промышленности
Советско-японский симпозиум по
кондиционированию воздуха
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Кузьмин М. П. Заседание комиссий С2, D1
и D2 МИХ в Будапеште
Новый международный журнал по холоду
ХУ|^Международный конгресс по холоду
III—50
XII—47
III—52
IX—54
II—57
VIII—51
X—58
III—38
IV—53
1—53
XI—45
VI1-56
1—53
X—45
VII—56
V-60
1—52
XI—44
VI1-54
VII—55
V—61
XI—51
III—53
IV—54
XI—46
IV—56
« ИНПРОДТОРГМАШ-78»
Тихомиров В. А., Гопин С. Р., Лохова Г. С.
Холодильное оборудование на
Международной выставке «Инпродторгмаш-78» в
Москве
Это Вы увидите на выставке
«ХИМИЯ-77»
Пименова Т. Ф. Оборудование для
производства, транспортировки, хранения и
применения жидкой двуокиси углерода и
сухого льда
«ХОЛОД-78»
Фролов Ю. Н. Холодильное оборудование на
Международной специализированной выстав-
^ке в Минске
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Бегун М. Опыт производства замороженных
мучных изделий XII—52
Безе Ф., Шаденберг Т. Производство
быстрозамороженных готовых^мясных блюд с
соусом в ГДР X—49
1—54
VIII—55
Бялоскурски 3. Производство
быстрозамороженных готовых продуктов в Польше
Гачилов Т. С, Иванова В. С.
Аэродинамические характеристики оребренных
воздухоохладителей
Иванова В, С. Нарастание инея в зависимости
от условий эксплуатации
воздухоохладителей
Иванова В. С. Теплоотдача оребренных
воздухоохладителей при преобразовании
Карабаджов О., Димиев X., Пеев Й. Развитие
производства быстрозамороженных
готовых блюд в Болгарии
Михалик Ю. Размораживание пищевых
продуктов при пониженном давлении
Никулеску Л., Василеску С, Нача М., Геор-
геску А., Бадиу Л. Производство
быстрозамороженных готовых блюд на основе
компонентов
Ненадич М. Производство
быстрозамороженных продуктов на сельскохозяйственном
комбинате «Белград»
Плачек Р. Технические, технологические и
экономические аспекты применения разных
способов замораживания в промышленном
производстве готовых блюд
Шустер Ф. Исследование сохранения качества
быстрозамороженных продуктов питания
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Барулина И. Д., Шуватова Э. Д. Сухоледная
установка для холодильного транспорта
Барулина И. Д., Шуватова Э. Д. Условия
транспортировки скоропортящихся
продуктов в авторефрижераторах
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха
на предприятиях общественного питания за
рубежом
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха на
предприятиях связи
Ломакин В. Н., Пенская К. И., Романов М. Н.
Современные конструкции зарубежных
воз ду хоох л а дите лей
Малинин Е. А., Быков А. А., Москалева Г. Е.,
Маллой Ю. В. Кондиционеры для легковых
и грузовых автомобилей
Фильчакова Н. Н., Семашко Е. В.
Замороженные молочные десерты
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Берсенева Н. С, МаеваТ. М., Чебуранкин Ю. П.
Компрессорно-конденсаторный агрегат
АК5-2-0
Бобылев А. И., Вуколов В. В. Датчики-реле
давления сдвоенные Д220
Васильев В. В. Датчик-реле температуры
ввертный малогабаритный Т35
Исаев В. И. Номограмма для расчета
коэффициента лучистого теплообмена
Калнинь И. М., Лебедев А. А. Оптимальные
значения отношений теоретических
объемных производительностей компрессоров
в двухступенчатых компрессорных
системах
Кухтин В. Д. Датчики-реле давления,
температуры и разности давлений пневматические
с дискретным выходным сигналом
Мнацаканян Ю. А., Рудаков Е. И.
Исполнительный электрический многооборотный
судовой механизм МЭМС-4/400-63
Перельштейн И. И., Кусляйкин Г. А.
Таблица термодинамических свойств на линии
X—47
1-57
IX—55
XI—57
X—46
VI-53
XII—51
X—51
XI-54
XI1-50
VII—61
VI—55
VII—59
II—58
III—54
IV-58
V—62
VII—62
XII—53
X—60
XII—55
VIII—59
III—60
1—61
61

насыщения и диаграмма энтальпия —
давление фреона-502 VIII—60
Перельштейн И. И., Парушин Е. Б.
Практическое применение методов расчета
термодинамических и теплофизических свойств
хладагентов III—57
Раев А. А., Берсенева Н. С, Алымов В. П.,
Гришин Е. Ф., Файнштейн Н. П. Холо-
дильно-нагревательная машина ХМФ-16
для фруктовых холодильников XI—62
Раев А. А., Коноваленко Е. Д., Волосатое Г. А.
Компрессор но-конденсаторные агрегаты для
систем централизованного холодоснабже-
ния торгового холодильного оборудования
магазинов типа «Универсам» IV—61
Раев А. А., Коноваленко Е. Д., Панченко В. Я.
Холодильная машина ХМВ1-30 VI—60
Турецкий В. Л., Хвошнянский А. С.
Водорегулирующий клапан с сильфонным
пневмоприводом для холодильных машин и
установок II—61
Шпенцер В. Б. Об обозначении хладагентов в
технической документации и
научно-технической литературе VIII—58
Шпенцер В. Б. Система условных обозначений
холодильного оборудования IX—6
РЕФЕРАТЫ
УДК 636.5.037:338.984.2
Современное состояние и перспективы развития
холодильной обработки птицепродуктов. ШУМКОВ Е. Г.
«Холодильная техника», 1978, № 12.
Рассмотрены существующие и вновь разработанные
в НПО «Комплекс» способы и оборудование для
охлаждения и замораживания тушек птицы, а также
технология замораживания яичного меланжа. Отмечены
преимущества и недостатки разных способов
холодильной обработки тушек птицы. Намечены основные пути
совершенствования техники и технологии
холодильной обработки птицепродуктов.
УДК 621.565.564.001.5
Экспериментальное исследование низкотемпературной
одноступенчатой холодильной установки, работающей
на смесях хладагентов. МУСАЕВ А. А., БРОДЯН-
СКИЙ В. М., БОЯРСКИЙ М. Ю. «Холодильная
техника» , 1978, № 12.
Подтверждена экспериментально целесообразность
применения дроссельных регенеративных циклов на
смесях для улучшения энергетических показателей
низкотемпературных холодильных машин. Приведены
экспериментальные исследования установки с
одноступенчатым сжатием в серийном холодильном компрессоре
при работе в области температур —50°С-г —90°С.
Иллюстраций 4. Список литературы — 9 названий.
УДК 66.074.7.004.15:621.57.564.25
Эффективность способов очистки от воздуха систем,
работающих на хладонах. КАППЕ ЛЬ А. С, ТЫЩЕН-
КО Н. С, МАРУСЕЙЦЕВ Ю. Д. «Холодильная
техника», 1978, № 12.
Сделан технико-экономический анализ нескольких
способов очистки от воздуха систем, работающих на
хладонах. Установлена высокая эффективность сорбцион-
ного способа удаления воздуха синтетическими
цеолитами.
Таблиц 1. Иллюстраций 1. Список литературы —
11 названий.
УДК 536.24.001.24
О расчете орошаемых теплообменников. КУПЛЕ-
НОВ Н. И. «Холодильная техника», 1978, № 12.
Приведены зависимости, позволяющие по заданным
начальным условиям рассчитывать процессы тепловлаж-
ностной обработки воздуха и охлаждения хладоноси-
телей в орошаемых теплообменниках. Сопоставлены
расчетные и опытные данные, полученные на
двухрядных оребренных орошаемых теплообменниках.
Таблиц 1. Иллюстраций 1. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.564.25.012.1:541.123.2
Кипение хладагентов R11 и R142 и их бинарных смесей
в большом объеме. ЛАВОЧНИК А. И.,
ШВАРЦМАН Е. И. «Холодильная техника», 1978, № 12.
Приведены результаты исследования теплоотдачи при
кипении в большом объеме неазеотропных смесей
хладагентов R11 и R142. Установлено, что на теплоотдачу
существенно влияют плотность теплового потока и
изменения концентрации низкокипящего компонента в
смеси. Тангенс угла наклона линии a=f(qF) в
логарифмических координатах изменялся с ростом
концентрации низкокипящего компонента аналогично изменению,
наблюдаемому при кипении масло-фреоновых и водо-
аммиачных смесей.
Иллюстраций 4. Список литературы—5 названий.
УДК 625.244.0045.001.24
Методика определения периодичности технического
обслуживания груженых автономных рефрижераторных
вагонов. ДЮБКО А. П. «Холодильная техника», 1978,
№ 12.
Предлагается методика определения периодичности
технического обслуживания груженых АРВ,
эксплуатируемых без сопровождающих бригад механиков,
базирующаяся на обработке опытных данных методом
математической статистики. Методика учитывает
комплексное воздействие всех факторов, от которых
зависит обеспечение заданных температурных условий
перевозки грузов (надежность оборудования,
теплотехнические качества вагонов, температурные условия
снаружи и внутри вагонов, теплофизические свойства
перевозимых грузов).
Таблиц 1. Иллюстраций 5. Список литературы — 3
названия.
62
03

УДК 664.8/.9.037:551.322.001.24
Доля вымороженной воды в пищевых продуктах и
метод ее определения по температуре замерзания.
ФИЛИППОВ В. И. «Холодильная техника>, 1978, № 12.
Предложен метод определения доли вымороженной
воды в пищевом продукте по температуре его замерзания
после подсушивания. Эти данные могут быть
использованы для расчета доли вымороженной воды в
широком интервале температур. Приведены результаты
экспериментальной проверки надежности предлагаемого
метода.
Таблиц 4. Иллюстраций 1. Список литературы — 7
названий.
УДК 637.335.2
Хранение зрелых сычужных сыров при отрицательной
температуре. ФИЛЬЧАКОВА Н. Н.,
МОИСЕЕВА Е..Л., МЕРКУЛОВА Н. В., УРБЕНЕ С. К.
«Холодильная техника» , 1978, № 12.
Рассмотрено влияние разных температур хранения, в
том числе отрицательной, на качество твердых
сычужных сыров. Рекомендовано хранить сыры на
производственных базах и холодильниках при температуре
0~ —3°С (вместо 8— 12°С).
Таблиц 4.
УДК 621.565.004.17
Определение холодопроизводительности компрессоров
в эксплуатационных условиях. МАЛАЯ Л. В., ДОМ-
БРОВСКИЙ Г. Г. «Холодильная техника», 1978,
№ 12.
Предложен способ определения
холодопроизводительности компрессоров в производственных условиях по
массовому расходу хладагента. Описанный способ не
связан подключением к схеме дополнительных
емкостей и приборов.
Иллюстрации 1. Список литературы — 2 названия.
УДК 664.8/.9.037.001.5
Исследование сохранения качества
быстрозамороженных продуктов питания. ШУСТЕР Ф. «Холодильная
техника», 1978, № 12.
Приведены результаты опытного хранения
быстрозамороженных готовых блюд и полуфабрикатов в
Венгрии. Установлены сроки хранения при определенной
температуре, в течение которых сохраняется высокое
качество продуктов, соответствующее качеству
контрольного (свежего) образца (допускается лишь 10%-ное
ухудшение качества продукта).
Список литературы — 2 названия.
УДК 664.68.037.001.5
Опыт производства замороженных мучных изделий.
БЕГУН М. «Холодильная техника», 1978, № 12.
Показан опыт производства замороженных мучных
изделий на национальном предприятии Мразярна.
Изготовление быстрозамороженных мучных изделий
позволяет сгладить сезонность производства,
рационально использовать сырье, учитывать интересы рынка
сбыта.
УДК 664.642.2.037
Сохранение качества жидких заквасок охлаждением.
ТЕШИТЕЛЬ О. В., ШИЯНОВ А. И. «Холодильная
техника», 1978, № 12.
Установлено, что охлаждение жидких ржаных заквасок
до температуры 10°С в камере при —5°С с последующим
хранением в течение 3 суток при 10°С позволяет
стабилизировать закваску и выработать на ней хлеб
хорошего качества. Для охлаждения жидких заквасок
при порционном способе их приготовления предложено
использовать сливкосозревательные ванны.
Определены количество ванн и затраты времени на
охлаждение и нагревание закваски при выработке ржаного
московского хлеба в условиях Одесского хлебозавода № 1.
Таблиц 1. Список литературы — 2 названия.
УДК 536.24:637.5.037
Процессы тепло- и массообмена в камерах хранения
мороженых грузов. МНАЦАКАНОВ Г. К., БУШТА И. В.,
ЧУМАК Н. И. «Холодильная техника», 1978, № 12.
Предложен метод расчета относительной влажности
воздуха и усушки продукта, основанный на
определении температуры его поверхности с учетом влияния
на нее конвективного, лучистых, внутренних тепловых
потоков и тепла сублимации влаги. Проведено
сопоставление предлагаемого метода с существующими
расчетными методами и^результатами промышленных
испытаний.
Таблиц 1. Иллюстраций 2. Список литературы — 9
названий.
УДК 536.24.001.24:641.4.037
Метод расчета давления водяного пара над пищевыми
продуктами в широком диапазоне влагосодержаний.
ЛАТЫШЕВ В. П., АГАФОНЫЧЕВ В. П.
«Холодильная техника», 1978, № 12.
Проверена применимость основных соотношений
термодинамики растворов к оценке парциального давления
водяного пара при различном содержании воды в
продукте и в широком диапазоне температур. Для
практического расчета давления водяного пара в диапазоне
температур 2834-320 К приведено уравнение и
численные значения коэффициентов для четырех продуктов.
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список литературы — 5
названий.
УДК 664.8/.9.037.002
Производство быстрозамороженных готовых блюд на
основе компонентов. НИКУЛЕСКУ Л.,
ВАСИЛЕСКУ С, НАЧАМ., ГЕОРГЕСКУ А., БАДИУ Л.
«Холодильная техника», 1978, № 12.
Рассмотрен принятый в Румынии способ
промышленного производства замороженных готовых блюд на
основе компонентов, изготавливаемых на отдельных
технологических линиях. Комбинирование компонентов
при расфасовке на предприятиях либо потребителями
открывает возможность создания разнообразных
готовых блюд, идентичных по органолептическим
показателям блюдам, приготовленным традиционным
способом.
63

ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Вышел в свет очередной сборник трудов Гипронии АН СССР ПРОБЛЕМЫ СОЗДАНИЯ
МИКРОКЛИМАТА В ЗДАНИЯХ НИИ. М.г Наука, 1978, 10,5 л.г 1000 экз., 1 р. 10 к.
В сборнике представлены результаты исследований ребристых теплообменников,
воздухоохладителей, теплообменников из гравитационных двухфазных термосифонов
(тепловых труб), подвесных и напольных увлажнительных устройств, приведены
методики расчета инфильтрации и рассеивания вентиляционных выбросов в атмосфере.
Даны рекомендации по выбору рабочих параметров систем кондиционирования
вычислительных центров с современными ЭВМ единой и агрегатной систем.
Заказы на книгу (без денежных переводов] следует направлять по адресу: 117333,
Москва, ул. Губкина, 3. Гипронии АН СССР.
Опечатки, допущенные типографией в журнале «Холодильная техника», 1978, № 11
Страница, колонка, строка
14, левая, 6-я снизу
58, таблица 1, графа
«Показатели», 2-я снизу
То же, 5-я снизу
То же, 7-я снизу
Напечатано
Следует читать
проем за счет
инфильтрации . . .
вылажность . . .
входящего . . .
выходящего . . .
проем, через открытый
проем за счет инфильтрации . . .
влажность . . .
выходящего . . .
входящего . . .
На первой странице обложки. Уссурийский холодильник Росмясомолторга. Компрессорный цех.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов.
Е. М. Агарев, А. В. Быков, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф.
Э. И. Каухчешвили. Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповален-
ко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. 3 и н о в ь е в а
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 04.11.78. Подписано в печать 04.12 78. Т-22209.
Формат 84X108716. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл. печ. л. 6,72
Уч.-изд. л. 8,33. Тираж 15645 экз. Заказ 2475.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 210-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии
и книжной торговли. 142300, г. Чехов Московской области