ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
холодильная
в/1976 техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Решения XXV съезда КПСС — в жизнь!
Сергиенко А. Н. Основные пути повышения эффективности
работы холодильных предприятий Росмясорыбторга в десятой
пятилетке 2
Лихтенштейн Э. Л., Вдовиченко В. В. Высокогорный
спортивный комплекс Медео б
Быков А. В., Калнинь И. М., Канышев Г. А., Верный А. Л-,
Шварц А. И. Анализ эффективности двухступенчатого
дросселирования в схеме с одноступенчатым винтовым
компрессором Ю
Блувштейн Н. Д., Вайн Л. Н. Ремонтопригодность бытовых
холодильников 15
Мерчанский В. Д. Использование пенных теплообменных
аппаратов для охлаждения помещений в зимнее время 18
Данилова Г. Н«, Букин В. Г., Дюндин В. А. Исследование
теплоотдачи в элементах оросительных испарителей 21
Орлов В. С, Серебряный Г. Л. О нестационарных режимах тер"
моэлектрического холодильника с контактным охлаждением
«изотермической стенки» 26
Ежов И. С, Филаткин В. Н., Плотников В. Т., Федотов А. Г.,
Емельянова 3- И. Исследование возможности криоконцент-
рирования в пивоваренном производстве 29
XIV Международный конгресс по холоду
Зайцев В. П., Попов А. А., Сапожников С. А. Проблемы на-
земного и водного рефрижераторного транспорта 33
[Чуклин С. Г.|, Авдеев Е. С., Карев В. И., Цвиговский Г. К.
Некоторые результаты сравнительного анализа систем
охлаждения рефрижераторных трюмов 35
Мефферт Г. Ф. Т. Современное развитие холодильного транспорта 39
Ибл В. Плавучие речные холодильники — оптимальное звено
холодильной цепи 41
ОБМЕН ОПЫТОМ
Думай Л» Б. Схема сигнализации низкотемпературной
испытательной термокамеры 44
Определение степени регенерации адсорбентов 45
Станция для осушки смазочного масла 46
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Перельштейн И. И., Арефьева Л. Н. Рекомендации по
применению антикоррозийного хладоносителя «Минузол-пулвис» 47
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 49, 57
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Гоголин А. А., Рютов Д. Г. Полезный учебник 51
В НТО пищевой промышленности 52
ХРОНИКА
Совещание по применению холода в сельском хозяйстве 53
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Акимова Л. Д. Международная Лейпцигская весенняя ярмарка-76 54
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Артемова А. А., Генин Л. Л., Брун А. X., Вайнштейн В. Д.,
Галежа В. Б. Холодильная каскадная машина МКТН20-3-5
и компрессорно-конденсаторный агрегат АКН20-3-5 58
РЕФЕРАТЫ 62
CONTENTS
Decisions of XXV Congress of CPSU — Into Lifel
Sergiyenko A. N. Basic Trends for Increasing Effectiveness
of Refrigerating Enterprises of Rosmyasorybtorg During Tenth
5-Year Plan
Likhtenstein E. L., Vdovlchenko V. V. Alpine Sports Complex
Medeo
Bykov A. V., Kalninl.'M.> Kanyshev G. A., Verny A. L.,
Shwarz A. I. Analysis of Effectiveness of Two-Stage
Throttling in Circuit with Single-Stage Screw Compressor
BluvsteinN. D., Wine L. N. Repairability of Domestic
Refrigerators
Merchansky V. D. Utilization of Foaming Heat Exchangers
for Winter Cooling of Rooms
Danilova G. N.. Bukin V. G.. Dyundin V. A. Investigation of
Heat Transfer in Elements of Spray Evaporators
Orlov V. S., Serebryany G. L. Nonstationary Operating
Conditions of Thermoelectric Refrigerator with Contact Cooling of
«Isothermal g Wall»
Yezhov I. S.. Filatkin V. N.. Plotnikov V. Т., Fedotov A. G.,
Yemelyanova Z. I. Investigation of Possibility of Cryocon-
centration in Brewing
XIV International «Congress of Refrigeration
Zaitsev,V. P., Popov A. A.. Sapozhnikov S. A. Problems of
Land and Marine Refrigerated Transport
[Chuklln S. G.|> Avdeyev E. S., Karev V. I., Fsvigovsky G. K.
Comparative Analysis of Cooling Systems in Refrigerated Holds
and Some Results of it
Meffert H. F. Th. Recent Development In the Transport of
Perishables Under Refrigeration
Ibl V. Floating River Cold Stores-an Optimum Link of the
Refrigeration Chain
PRACTICE EXCHANGE
Dumay L. B. Signalling Circuit of Low-Temperature Testing
Thermal Chamber
Determination of Degree of Adsorbent Regeneration
Lubricating Oil Drying Station
CONSULTATION
Perelstein I. I., Arefyeva L. N. Recommendations on Utilization
of Anticorrosive Coolant «Minuzol-Pulvis»
NEW INVENTIONS 49,
BOOK REVIEW
Gogolin A. A., Rutov D. G. Useful Textbook
At Scientific Technical Society of Food Industry
MISCELLANY
Meeting on the Utilization of Refrigeration in Agriculture
IN SOCIALIST COUNTRIES
Akimova L. D. International Leipzig Spring Fair-76
10
15
18
21
26
29
33
35
39
44
45
46
47
57
51
52
53
54
REFERENCE DATA
Artemova A. A., Genin L. L., Brun A. K-, Winestein V. D.,
Galezha V. B. Refrigerating Cascade Machine MKTN20-3-5
and Condensing Unit А К N20-3-5 58
SUMMARIES 62
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техникаэ, 1976 г.

УДК 728.861 /Медео/
Высокогорный спортивный комплекс Медео
Канд. техн. наук Э. Л. ЛИХТЕНШТЕЙН,
В. В. ВДОВИЧЕНКО
Проект высокогорного спортивного комплекса
Медео разработан в 1970 г. Государственными
проектными институтами «Алмаатагипрогор» и
«Сантехпроект» при участии ряда организаций.
Строительные и монтажные работы выполнены
трестами «Промдорстрой» Министерства
автомобильных дорог Казахской ССР, Казмехано-
монтаж и другими организациями.
Группе создателей комплекса Медео
присуждена Государственная премия СССР 1975 г.
в области науки и техники.
Универсальный ледовый стадион Медео
расположен в живописном ущелье Заилийского
Алатау на высоте 1690 м над уровнем моря.
Искусственный лед катка состоит из трех беговых
дорожек длиной 400 м, шириной 5 м каждая и
внутреннего поля размером 112x42 м; общая
площадь льда более 10500 м2. Трибуны вмещают
более 10 тыс. зрителей. Под трибунами на трех
этажах размещены поликлиника, пресс-центр,
спортзал, гостиница, кинозал и другие
помещения для спортсменов, судей, зрителей,
участников массового катания.
Машинный зал с холодильными установками,
электрокотельная и объекты энергоснабжения
скомпонованы в единый энергетический блок.
Имеются очистные сооружения
производительностью 100 м3/сутки воды для приготовления
льда и узел подогрева отфильтрованной воды.
При проектировании особое внимание было
обращено на качество искусственного льда,
поскольку естественный лед Медео заслужил
высокую оценку специалистов. При этом исходили
из того, что оптимальная для скоростного бега
на коньках температура поверхности льда лежит
в пределах —1 ч 3°С, а неравномерность
температуры поверхности льда не должна
превышать 0,5°С.
Медео — один из самых южных ледовых
стадионов мира с самым длительным сроком
эксплуатации — более 8 месяцев в году (с сентября по
апрель — май). Расчетные теплопритоки к
ледяной поверхности составляют более 570 Вт/м2.
Особенности их структуры выявлены в
результате метеонаблюдений в январе — марте,
сентябре— октябре 1975 г. Днем в условиях
прямой солнечной радиации теплопритоки от этого
источника преобладают (рис. 1).
Максимальная зарегистрированная за период
наблюдений величина радиационного баланса
530 Вт/м2 B8 марта). Отражающая способность
льда (альбедо) колеблется в пределах 27—42%
(меньшие значения относятся к загрязненному
или подтаявшему льду). Теплопритоки из
воздуха конвекцией, напротив, невелики: до 7 Вт/м2
в марте и сентябре и до 14 Вт/м2 в октябре.
Поток тепла, связанный с переносом влаги, того же
порядка, но преобладает испарение с
поверхности льда, что характерно и для высокогорных
ледников [ 1 ]. Ночью из-за увеличения скорости
ветра до 3—6 м/с (днем 1—2 м/с) турбулентные
теплопритоки из воздуха возрастают до 35 Вт/м2.
Эти результаты существенно отличны от тех,
которые получаются по общепринятой методике
расчета, в частности, по величине альбедо и
тепловых потоков из воздуха. Последнее различие
объясняется, очевидно, небольшими скоростями
ветра и наличием температурных инверсий на
открытом катке, не учитываемых традиционными
методами расчета.
Принципиальная схема холодоснабжения
катка показана на рис. 2.
Мощность холодильной установки и режим ее
работы выбраны из условия поддержания льда
в наиболее жаркое время (сентябрь) только в
пределах беговых дорожек. В период
значительных теплопритоков работают две турбо-
компрессорные машины ХТМФ-348/1 на фреоне-
12 (холодопроизводительностью по 2560 кВт
при t0 = —25°С, tK = +20°C) с автоматическим
регулированием холодопроизводительности в
пределах 100—30%. В период зимних оттепелей
а,Вт/мгГ
500
%о\
т\
35о\
joo\
25о\
200\
/sol
ЮО\
5о\
0 I
-50 \
1 к 1 1 1 1 1 1 1 1 1
ш
ж
Ml
1 Мл
1 А
1 1 Л
I / 1
1 Мм гН
1 м 1
1 HKLLJ/
1 1 VI Г М ММ
9 12 15 18 21 24 5
. 28 марта , <
6 3 12 15 18
Часы сутан
29 марта
Рис. 1. Динамика теплопритоков к охлаждающей плите
катка:
суммарные (от солнечной радиации и турбулентные
из воздуха); • — только от солнечной радиации.
6

четная разность температур кипения хладагента
из-за падения давления составила бы более 5°С
даже при укладке труб вдоль короткой стороны
поля (длина шланга батареи 70 м), что не
позволило бы автономно эксплуатировать беговые
дорожки и достичь требуемого срока
эксплуатации при сравнительно небольшой удельной хо-
лодопроизводительности машин.
Система охлаждения конденсаторов закрытая,
с циркуляцией воды через конденсатор и
теплообменник, где она охлаждается водой из
протекающей вдоль катка реки Малая Алмаатинка.
Температура речной воды в период
эксплуатации не превышает 12—14°С.
Работа испарителей холодильных машин в
постоянном температурном режиме, независимо
от температурного перепада рассола в поле,
достигается смешением рассола из подающей и
обратной магистралей перед сетевыми насосами.
Для беговых дорожек спроектирована
специальная охлаждающая батарея [2], в которой
осуществляется встречное движение
охлаждающей среды по двум расположенным рядом
горизонтальным трубным плетям, что
существенным образом выравнивает температурное поле
поверхности льда даже при нагревании рассола
на 2,5—3°С (рис. 3).
Число распределительных коллекторов
удвоено, диаметр их всего 108 мм при длине 5 м, в
связи с чем облегчается! укладка коллекторов,
особенно сборных, в толщу охлаждающей плиты
Рис. 2. Принципиальная схема холодоснабжения катка
Медео:
/ — ледовое поле; // — испаритель ИТР-1800; III —
испаритель ИТР-400; IV — конДенсатор КТР-600; V — конденсатор
КФ-260; VI — насос 12НДС-60; VII — насос 6К-12; VIII —
насос 12Д-19-60; IX — отстойник речной воды; X, XI — насосы
соответственно 14НДСМ и 8К-18 циркуляции хладоносителя в
батареях ледового поля; XII — фильтр; XIII —
промежуточный водоохладитель МВН; XIV — расширительный бак; XV —
баки вспомогательные объемом 40 м3; XVI — бак-мешалка для
разведения рассола; XVII — насос вспомогательный;
трубопроводы: / — воды, охлаждающей конденсаторы, 2 — речной воды,
3, 4 — соответственно охлажденного и отепленного рассола,
5 — водопроводной воды, 6 — горячей воды, 7 —
вспомогательные для разведения рассола, 8 — вспомогательные к
коллекторам поля для заполнения и промывки системы (полностью не
показаны).
при теплопритоках ко льду 87—155 Вт/м2 вгра-
боту включаются две холодильные машины ХМ-
22ФУУ400.
В результате сопоставления различных схем
охлаждения с учетом специфических условий —
стесненность урочища Медео, значительная
разница в отметках пола машинного отделения и
охлаждающей плиты, удаленность машинного
отделения от катка, большие расчетные теплопри-
токи к полю, значительная емкость системы,
возможность применения конструкции
охлаждающей батареи, допускающей больший, чем
обычно, нагрев рассола в поле, — принята система
охлаждения с промежуточным хладоносителем.
Система непосредственного охлаждения на
фреоне-12 была отвергнута из-за большой емкости
системы и, следовательно, значительных
капитальных и эксплуатационных затрат на
заполнение и пополнение системы. Кроме того, рас-
•
7

Рис. 3. Охлаждающая батарея со встречным движением
хладоносителя (а) и распределение температуры по
поверхности льда (б):
1 — сборный магистральный трубопровод; 2 —
распределительный магистральный трубопровод; 3 — сборный коллектор;
4 — распределительный коллектор; 5 — трубы; 6 — воздухо-
спускная труба; —G— —температура в сечении /—/; ————
в сечении II—II; —ф в сечении III—III.
и достигается равномерное распределение
рассола по трубным плетям.
' Охлаждающая система состоит из четырех
самостоятельных частей в соответствии с
членением охлаждающей плиты по главным осям
четырьмя температурными швами. Швом
отделено также внутреннее поле для возможности
раздельной эксплуатации поля и беговых дорожек.
Охлаждающая плита представляет собой
монолитную железобетонную конструкцию
толщиной 140 мм с трубными батареями,
уложенными на решетчатый металлический каркас.
Плита впервые выполнена из расширяющегося
вяжущего-напрягающего цемента (НЦ),
создающего самонапряжение бетона для восприятия
температурных воздействий. В нем не образуется
температурных и усадочных трещин.
Охлаждающие батареи и арматурные каркасы получили
надежную защиту от атмосферной коррозии.
Большое значение для обеспечения
равномерности температуры поверхности льда имело
качественное выполнение ряда конструктивных
элементов охлаждающей плиты. Так, например,
разница в отметках верхней образующей труб
по полю составила не более 1,5 мм,
горизонтальность поверхности бетона имеет допуск ±3 мм,
шаг труб по всему полю выдержан с точностью
до 1 мм.
Батареи собраны из стальных бесшовных труб
ГОСТ 8732—58 диаметром 32x3 мм,
обеспечивающих высокую скорость рассола при
сопротивлении движению его в поле около 1,5-105 Па.
Трубы располагаются в пределах беговых
дорожек с шагом 7—8,5 см, при котором расход
хладоносителя соответствует теплопритокам и
не требуется установки дросселирующих
устройств.
Расчет распределения температуры по
поверхности льда проводили на основании уравнения,
приведенного в работе [3], и уточненного
уравнения температурного поля, полученного
непосредственно для граничных условий III рода.
Оба уравнения дали результаты одного порядка,
что свидетельствует о том, что применение метода
дополнительного слоя для перехода от
граничных условий I рода к граничным условиям
III рода в случае большого числа труб
приводит к принципиально меньшей ошибке, чем для
одиночной трубы. Для расчета температурного
поля ряда труб неравной температуры
использовали метод суперпозиции и результаты
расчетов на электромодели [3, 4].
Основание естественного катка Медео было
насыпным и содержало как непромерзающие
коренные породы, так и пучинистые грунты.
Поэтому защита его от промерзания и пучения была
одной из главных задач проектирования и
строительства, которая усугублялась наличием
грунтовых вод в юго-западной части поля. Учитывая
доступность гравия и невозможность устройства
свай из-за больших валунов, был принят вариант
искусственного основания из морозостойких
материалов (рис. 4).
Рассчитаны необходимая толщина гравийного
слоя и динамика теплопритоков из основания
[5]. Изменение температуры в основании за
трехлетний период эксплуатации катка (рис. 5)
установлено моделированием процессов по
неявной конечноразностной схеме, которое
выполнено в лаборатории математического
моделирования Казахского государственного
университета. Полученные результаты показали,
что для длительной эксплуатации катка в
условиях больших теплопритоков изоляционный слой
в основании необходим. Потребная толщина
гравийного слоя [А,рр = 0,56 Вт/(м-К), ргр =
= 1800 кг/м3] при толщине теплоизоляции из
пенополистирола 25 см [каз = 0,044 Вт/(м-К),
риз = 45 кг/м3] составила по расчету 1,1 м,
в результате моделирования — 0,85 м.
Для понижения уровня грунтовых вод
устроен дренаж глубокого заложения.
В основании смонтирована монолитная
железобетонная плита для защиты
теплоизоляционного слоя от разрушающих сейсмических
воздействий (сейсмичность выше 9 баллов).
Одновременно она обеспечивает строго
горизонтальную укладку всех вышележащих слоев.
Предусмотрена надежная влагоизоляция
пенополистирола фольгоизолом.
«

16 14 1110 8 6 4 2 0-2-4-6t;C
1 УтшмШ'тт$& говнт
Рис 4 Основание катка Медео: . ппкпытИе
ги<~. **• wv опягтичное водостойкое покрытие
Г- искусственный лед; 2 -эластичное вод а; ^ ;; _
ич эмали; 3 — железобетонная охлажда^щ ^_ армоцемент-
?кРытие'из водной Дисперсии тиокола *¦ ^LhobL пл
няя стяжка; 6, i0, /5 — упрочненнл" та. я _ полиамид-
"IjAB Гслоя поливинилхлоридиогоп^ас™йкаткаа'л;ндрированной
я.я пленка; S - три сш вшпласто*«^на битуме;
пленки; 13 - рубероид, на битуме-и ' /9> „ ас
/б, /в — Фольгоизол. У 7-полистиролв _ гравий
фальтобетонная стяжка; 20- гидроизол ^ _ гравий MeJ].
Ж- Фи^ьтТ'"« Л>авиРйно-Песчаиая смесь.
R связи с тем что линейные перемещения ох-
„LSS* л»» вдоль длинной оси катка
^^я^о^льжен"";. йгодГря кДрому
Рис. 5. Изменение температуры под охлаждающей плитой
Поначалу сентября; , - к концу апреля; 3 - к концу мая.
скольжения» выполнен из Двух слоев по—ил-
хлоридного пластиката рецептуры 57—w' по
СТуТнХ-30-12016-61 (на основе пластифи-
«ипппянного поливинилхлорида с выпотеваю
Цр!ппрТтоех слоев винипластовой каландри-
щим слоем), трех слоевт^ i92Si_62 (на ос-
рованной пленки по СТУ-30-122»! oz J»
П°И°з™астых ливней в период строительства
ледового поля был проведен ряд мероприятии
в целях предохранения материалов и готовых
конструктивных элементов поля от влаги, ш
ц^ные участки теплоизоляционного слоя кон-
скольжения» герметизировали по краям оего
*пй лооожки и в зоне температурных швов.
ТоТхле?ний период эксплуатации сооружения
noIS что успешно V^™T%???^
гпчпание высококачественного искусственною
So чем свидетельствуют высокие спортив-
Sfe результаты Светских и зарубежных спорт-
™енЙ Максимальная температура окружаю-
сменов. максим „ аботало сооруже-
"тЬд=гп"лГ=жТж™о
ХасГоГ-28 до 42'С). Все элементы рас
9

сольной системы охлаждения надежны в
эксплуатации,*" однако следует отметить, что для
принятой системы эффективнее было бы применить
воздухоспускные трубки диаметром 20 мм
(вместо трубок диаметром 15 мм) и
распределительные коллекторы длиной до 3 м. Опыт показал,
что не следует покрывать бетонную
охлаждающую плиту эмалью на основе хлорсульфирован-
ного полиэтилена, так как такое покрытие не
связывается надежно с бетоном в условиях
чередующихся циклов замораживания и
оттаивания.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
I. Волошина А. П. Тепловой баланс поверхности
высокогорных ледников в летний период. М., «Наука»,
1966.
Канд. техн. наук А. В. БЫКОВ,
канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ, Г. А. КАНЫШЕВ
ВНИИхолодмаш
А. Л. ВЕРНЫЙ, канд. техн. наук А. И. ШВАРЦ
СКБ по компрессоростроению, г. Казань
Отечественными заводами холодильного
машиностроения освоено серийное производство
нескольких типов винтовых компрессоров [1].
В холодильной технике применяются масло-
заполненные компрессоры, одно из преимуществ
которых — возможность получения в одной
ступени высоких степеней повышения давления,
что особенно важно для судовых холодильных
установок.
Однако с увеличением степени повышения
давления одноступенчатого компрессора
снижается энергетическая эффективность машины,
что связано с ростом дроссельных потерь в
цикле и уменьшением эффективного к. п. д.
компрессора. Один из способов снижения
дроссельных потерь — двухступенчатое
дросселирование с отсосом пара при промежуточном
давлении.
Цикл с двукратным дросселированием широко
применяется в низкотемпературных
двухступенчатых холодильных машинах, а в машинах с
центробежными компрессорами, с двумя и более
ступенями сжатия, также в областях
умеренных и высоких температур кипения хладагента.
Способ работы с двухступенчатым
дросселированием и дозарядкой паров хладагента при одно-
2. Система охлаждения для искусственного катка.
Авторское свидетельство № 364326. — «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1973, № 5, с. 14. Авт.: В. В. Вдовиченко, А. П.
Адамова, А. С. Тесленко, Э. Л. Лихтенштейн.
3. Лихтенштейн Э. Л. Некоторые вопросы расчета
температурного поля искусственного катка. В кн.:
«Холодильная техника и технология», вып. 11, Киев, 1971,
с. 33—39.
4. Рекомендации по проектированию
инженерного оборудования искусственных катков. Л., Лен-
ЗНИИЭП, 1972. Авт.: А. Л. Беккергун, Э. Л.
Лихтенштейн, Э. А. Астапов, Ю. В. Коновалов, Н. С. Раскин.
5. Лихтенштейн Э. Л. Теплотехнический расчет
оснований холодильных сооружений. — «Холодильная
техника», 1976, № 5, с. 24—29.
УДК 621.57.041
ступенчатом сжатии в поршневом компрессоре
получил некоторое распространение [2]. Однако
его эффективность оказалась незначительной в
связи с тем, что специфика поршневого
компрессора не позволила осуществить
термодинамический цикл, удовлетворительно
приближающийся к теоретическому с двукратным
дросселированием.
Конструкция винтового компрессора
позволяет осуществить ввод в рабочую полость
сжатия дополнительного количества пара при
промежуточном давлении, когда она отсоединена от
полости всасывания. Таким образом, винтовой
компрессор принципиально может быть
использован в схеме с двухступенчатым
дросселированием (рис. 1). Схема, уже нашедшая
применение [3], отличается от обычной
одноступенчатой наличием теплообменника и двух
дроссельных вентилей вместо одного.
Образовавшийся в результате первого дросселирования пар
проходит из теплообменника в компрессор.
Жидкий переохлажденный хладагент (основной
поток) после теплообменника дросселируется и
поступает в испаритель, откуда после испарения
засасывается компрессором.
От выбора места ввода пара в корпус вдоль
осей винтов зависит уровень промежуточного
давления.
Рассмотрим основные зависимости,
обусловливающие повышение эффективности работы по
термодинамическому циклу (рис. 2) по сравне-
Анализ эффективности двухступенчатого дросселирования
в схеме с одноступенчатым винтовым компрессором
10

сИ—|/уууу\ллмму1л{-^
Рис. 1. Принципиальная схема холодильной машины с
винтовым компрессором с промежуточным подсосом пара:
/ -— компрессор; 2 — испаритель;15 — дроссельные вентили;
4 — теплообменник; 5 — конденсатор. |щ
т
Роз
jj зл лг'
zi+ Рог
\1Л\ Рог /J.
Рис. 2. Термодинамический цикл холодильной машины с
двухступенчатым сжатием и дросселированием
хладагента в lg р t'-диаграмме.
нию с циклом одноступенчатого сжатия и
дросселирования. Вначале отвлечемся от
особенностей, которые вносит использование
одноступенчатого винтового компрессора. Условимся
относить параметры цикла к одному
килограмму пара, всасываемому первой ступенью.
Дозаряжаемое во вторую ступень количество
пара
является основной характеристической величиной
данного термодинамического цикла, в связи с
чем целесообразно рассматривать изменение
остальных величин в зависимости от нее [4].
Холодопроизводительность q0, работа
сжатия / и холодильный коэффициент в для цикла
с двукратным дросселированием (обозначаются
штрихом) могут быть сопоставлены с этими же
величинами в цикле с одноступенчатым сжатием
и дросселированием:
Относительная холодопроизводительность
Q=l + aa, A)
где близкая к единице величина
h.3 — Ч.з
а= 1
12.3* *3.6
учитывает наклон правой пограничной кривой
на участке между давлениями р02 и p0l
(обычно а > 1).
Относительную работу сжатия можно
выразить в следующей удобной для анализа форме:
B)
N=l+-f[t-1
Отношение Ji_ учитывает влияние доли
работы второй ступени сжатия /2 на полную работу
/, а отношение _1 — изменение работы сжа-
*2
тия второй ступени /2 в цикле с двукратным
дросселированием.
Полное представление о структуре N дает
выражение:
At
ад2
At
ад2
# =1
Л*2
Л*2
A+а)
М
ад!
At
адг
A to
C)
Л 12
где r\i — индикаторный к. п. д. соответствующей
ступени.
Для теоретического цикла с адиабатическим
сжатием
Л^ад = 1
А и
At
ад
АСд2 П+«)
Ala тто
D)
где Д?ад—адиабатическая работа одноступенчатого
цикла.
Для приближенной оценки, принимая м'2^
е& А1аД2,
А'ад2
УУад = 1 + а
At,
Тогда
1 + аа
AloTT
Полагая для оптимального промежуточного
давления р02 Л^Д2 ^0,5 и а «1,0, мож-
тад
it

/ / J 4 5 В 7 8 910 12 20
Poz> Gap
Рис. 3. Зависимость параметров теоретического цикла от
промежуточного давления р02 (фреон-22, tQ=— 40°C,
/К=35°С, /ВС=-30°С).
но установить, что достижимое значение 8
несколько больше величины 8 = 1 + 0,5 а.
На рис. 3 показано действительное поведение
основных величин при изменении р02 от
значения ро2 = Pot До Рог = Р оз в теоретическом
цикле (фреон-22, t0 = —40°С, tK = 35°С).
У^Как следует из анализа приведенных
уравнений, величина Q изменяется от 1 + а0 до 1, где
Ч.з — ls.e
Величина Мад также изменяется от 1 + а0
до 1, но с другим характером протекания
кривой. Отсюда следует, что коэффициент 8 при обоих
крайних промежуточных давлениях р02 равен
единице, а в средней части достигает максимума.
Отношение объемов всасывания второй и
первой ступеней
K-j^<l+«)
wl.l
уменьшается от V = 1 + а0 при р02 = р01 ДО
V = -^ при р 02 = Р оз (» — удельный
объем пара в соответствующих точках
процессов сжатия).
С применением ЭВМ выполнен расчет по
определению режима етах и параметров термоди-
-60 -50 -W -30 -20 40 0 t0,°C
Рис. 4. Параметры теоретического цикла при|/?02°опт Для
различных режимов работы на фреоне-22.
намического цикла, при котором он
обеспечивается, для различных температур работы на
фреоне-22 (рис. 4). Полученные результаты
подтверждают данную выше оценку достижимого
значения е. Так, в теоретическом цикле для
режима t0 = — 40°С HjK=35cC;"effiax = U6 (а==
= 0,24 Q = 1,29, Л^ад = 1,11, V = 0,35,
Уп = 0,78).
Л10ПТ
Для оценки Ро20пт на Рис- 4 дана зависимость
Р02 ОПТ ^lOnT
Как видно, значение р02опт намного выше
величины, которой соответствует равенство
отношений'давления по ступеням. Это отклонение
увеличивается по мере снижения температуры
кипения и повышения температуры
конденсации, т. е. с ростом а. Вблизи значения етах
величина е = / (р 02) снижается медленно в
достаточно широкой области. Практически
отклонение р02 от ро2опт на 40% в обе стороны не
приводит к заметным потерям. Однако изменение Q
в этом диапазоне весьма существенно (~ 25%).
Разность между температурой в реальном
теплообменнике выходящей переохлажденной
жидкости и температурой кипения в нем снижает а
и & (см. рис. 2, точка 2.5).
Перепад давлений р ог > Р2.1B реальном цикле
вызывает увеличение N (уравнение 2), так как
е |
1,0
УРо1Роз
рогопт
t*rc\
L If)
9/7^
^ cU
\s%
' *0^A
12

возрастает отношение -у-, что приводит к
снижению етах и сдвигу его положения в область
более высоких значений р02.
Реальность процессов сжатия не изменяет
значений N и s, полученных для теоретического
цикла, если индикаторные к. п. д. ступеней
близки по величине (цп « т|г2). Влияние их
существенного различия может быть
установлено из анализа уравнения C).
Влияние особенностей, связанных с
применением в рассматриваемом цикле
одноступенчатого винтового компрессора с дозарядкой, следует
искать в процессе сжатия.
Процесс сжатия в винтовом компрессоре в
теоретической р, F-диаграмме дан на рис. 5. Его
можно рассматривать состоящим из следующих
частей:
1 — 1.1 — всасывание 1 кг пара низкого
давления из испарителя;
1.1 — 2.2'— адиабатическое сжатие 1 кг
пара. При состоянии пара, соответствующего
точке 2.2' у рабочая полость сжатия подходит к
отверстию в корпусе компрессора,
обеспечивающему поступление в полость сжатия а кг пара из
теплообменника;
2.2' — 2.1 — процесс смешения а кг
поступившего пара состояния 2.3 и 1 кг пара
состояния 2.2', в результате которого образуется
{1 + а) кг пара состояния 2.1. Теоретически
процесс происходит при постоянном объеме;
2.1 — 3.2— 3 — процесс адиабатического
сжатия и выталкивания A + ос) кг пара.
Линия 1.1 — 2.2 — 3.2' изображает процесс
адиабатического сжатия в обычном
одноступенчатом цикле без дозарядки.
Работа компрессора может быть определена по
площади р, К-диаграммы с учетом массового
количества пара, участвующего в процессе сжа-
Р \ 3.2 32
J г-\
\ \
\\
А iiAzt
Г \2 2
V
Рис. 5. Индикаторная диаграмма рабочих процессов вин
тового компрессора с промежуточным подсосом пара.
тия: /, = пл. /./ — 2.2' — 2' — / + пл. 2.2' —
2.1 —2—2' + ш. 2.1 — 3.2 — 3 — 2.
Тогда в тепловых единицах.
А1В = A2ф2, — iVt) + AV22, (р2л — р2щГ) +
+ (!+«) ('..•-'•.!). E)
где /в — работа винтового компрессора в цикле с
двухступенчатым дросселированием.
Для определения работы по формуле E)
следует найти параметры пара в точке 2.1, иначе,
рассчитать смешение основного потока и потока
пара, поступающего из теплообменника. Будем
считать процесс смешения адиабатическим, т. е.
происходящим без ^теплообмена с окружающей
средой.
Используем уравнение первого начала
термодинамики
dQ = dU + AdL9
где dQ — элементарное количество теплоты, полученное
системой;
d(J — изменение внутренней энергии системы;
dL—элементарная работа изменения объема.
В нашем случае mdQ = 0. Тогда, выделив
кинетическую Тэнергию системы в
самостоятельную составляющую, получим:
AL = ?/4 — U 2 + (?1КИН — ?2Кин), F)
где Ui и U^ — внутренняя энергия системы до и
после смешения;
?1КИН и ?2КИН — кинетическая энергия системы до и
после смешения.
В дальнейшем кинетической энергией
системы пренебрегаем. Процесс смешения (см. рис. 2)
происходит следующим образом. В момент, когда
давление в парной полости винтового
компрессора достигает значения Р^.т (см. рис. 5),
а объем— У2#2', в полость через
соответствующие отверстия в корпусе поступает а кг сухого
насыщенного пара состояния 2.3. Давление
(см. рис. 2) должно быть не меньше давления
р2т1 после смешения. Пренебрегая, как и ранее,
депрессией (р2.3 = p2.i)> примем для
теоретического цикла V2m2f =sV2.г» считая, что
процесс смешения происходит мгновенно. Работа
изменения объема системы равна
А1= — аЛр2.302.з»
так как объем уменьшается со значения ai/2.3 +
+ У2.2' ДО V2.l, НО V2.2 =V2.1
Внутренняя энергия системы до смешения
равна а(/г.3т^2'' а после смешения
Тогда согласно уравнению F)
— Aap2.sV2.3 ¦ af/2.» + ^2.2' — С1 + а) ^2.1-
Выразив внутреннюю энергию через
энтальпию, послеТнесложных преобразований
получим:
13

f2.2' ~ AP2.2'V2.2' + al*2.3 = О + «) (»2.1 —
— ^P2.i»2.i). G)
причем
Для определения параметров пара после
смешения уравнение G) необходимо решить
совместно с уравнением состояния, что легко
выполняется для идеального газа.
Для реального газа параметры в точке 2.1
можно определить с помощью lg p, /-диаграммы
методом последовательных приближений.
В данном случае, в отличие от теоретического
цикла, изображенного на рис. 2, давление до
начала процесса смешения P2.2r<P2.i = Рг.2-
Поскольку Q остается неизменным независимо от
типа применяемого компрессора, рассмотрим
связанные со спецификой процессов сжатия в
винтовом компрессоре изменения N.
Представляет интерес отношение -=?-, с
ПОДО
мощью которого можно легко внести
необходимые поправки в полученные выше общие
соотношения (дов — относительная работа при
использовании винтового компрессора). Сжатие
в «первой ступени» винтового компрессора
целесообразно рассматривать как сумму работ
адиабатического сжатия до состояния 2.2' и
процесса смешения, обеспечивающих повышение
давления до р02. Тогда в цикле с двукратным
дросселированием с применением винтового
компрессора по сравнению с одноступенчатым циклом
изменяется не только работа второй ступени
(как это имеет место в рассмотренном выше
общем случае), но и работа первой ступени. Легко
показать, что, используя обозначения, принятые
для уравнения B),
так как /J = ir
Учитывая, что
(/2-/2)^D-/В2),
получим
-^l = i + /b1~/bi =1 +
ДО V
I ('2.2' ~"li.i) + М2шу (Р-2.1 — Р2.2') — ('2-2 — (ы) =
0'2.2 — 4.i) + О + «) О'з.г ~ <2.i)
= 1 + Л^2.2'(Р2.1-Р2.2)-0'2.2-^2.2-) (8)
0*2.2 —Ч.О + О + а)A"з.г — Н.д
Как видно из результатов расчетов по формуле
(8), проведенных для заданных температурных
режимов при Рогопт (см- Рис- 4), поправка
~ > 1 возрастает с увеличением а и
максимально составляет 1,05.
Таким образом, специфика применения
винтового компрессора, заключающаяся в процессе
смешения, происходящем при постоянном
объеме парной полости винтов, реализуется в виде
некоторого увеличения работы, которое в
теоретическом цикле несколько снижает достижимую
величину е.
Полученные соотношения параметров для
цикла с двукратным дросселированием хладагента
и представления о достижимых величинах Q и е
указывают на целесообразность создания
отечественных машин, особенно
низкотемпературных, работающих по этому циклу с применением
винтового компрессора, облегчают выбор
конструктивных параметров их элементов (в
частности, места подвода пара в компрессор при
промежуточном давлении с обеспечением ро2опт )
и способствуют квалифицированному анализу
экспериментальных исследований.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Освоение винтовых холодильных компрессоров.—
«Холодильная техника», 1974, № 2, с. 8—13. Авт.:
А. В. Быков, И.М. Калнинь, Г. А.Канышев, В. Б. Шнепп
А. И. Шварц, А. Л. Верный.
2. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. М., Госторгиздат, 1960.
3. STAL Refrigeration AB. New Developments in Screm
Compressor Technology, 1975.
4. Калнинь И. М. Характеристики холодильных
центробежных компрессоров. Труды ВНИИхолодмаша, М.,
1969.

УДК 621.565.9
Ремонтопригодность бытовых холодильников
Н. Д. БЛУВШТЕЙН
НИТХИБ
Л. Н. ВАЙН
Информэлектро
При определении надежности бытовых
холодильников необходима комплексная оценка их
безотказности, долговечности,
ремонтопригодности и сохраняемости. Вопрос об оценке
ремонтопригодности до последнего времени не
рассматривался.
Ремонтопригодностью называется
приспособленность конструкций холодильников к
операциям по поддержанию и восстановлению их
работоспособности .
Бытовые холодильники являются
восстанавливаемыми техническими устройствами.
Поддержание работоспособного состояния и
заданных технических характеристик достигается
проведением комплекса профилактических и
восстановительных мероприятий.
Соответствующие затраты, а также ущерб из-за простоя в
неисправном состоянии определяются, в первую
очередь, степенью приспособленности
конструкций машин к работам по поддержанию и
восстановлению их работоспособности в процессе
эксплуатации, т. е. уровнем
ремонтопригодности.
Уровень ремонтопригодности новых моделей
бытовых холодильников оценивается в научно-
исследовательском технохимическом
институте бытового обслуживания (НИТХИБ). При
экспертизе нормативно-технической
документации и испытании образцов часто ввиду
низких показателей ремонтопригодности
выявляется необходимость изменения конструкции
холодильника. Переделка конструкции
изделий, уже подготовленных к выпуску, связана с
большими затратами времени и материальных
средств. Поэтому целесообразно учитывать и
оценивать ремонтопригодность холодильников на
стадии опытно-конструкторских работ.
Ремонтопригодность машин и приборов
характеризуется рядом общих показателей,
однако каждый вид изделия, как правило, имеет
свои специфические показатели, отражающие
особенности его эксплуатации. Показатели,
используемые для изделий общего
машиностроения, не всегда подходят для такого бытового
предмета длительного пользования, каким
является холодильник.
Обычно для оценки ремонтопригодности
применяют коэффициент готовности
где Т0 — среднее время между отказами;
Тв — время восстановления,
и коэффициент технического использования
tH
где tK— суммарная наработка изделия за
рассматриваемый период времени;
tB— суммарное время ремонта и ожидания ремонта.
Однако эти коэффициенты не определяют
уровня ремонтопригодности бытовых
холодильников по следующим причинам.
Бытовые холодильники являются
высоконадежными изделиями. Число отказов,
приходящихся на 1 холодильник в течение первых
10 лет службы, равно 1,4. Среднее время
между отказами Т0 велико, соответственно
коэффициент готовности Кг очень близок к единице.
Поэтому даже значительное изменение времени
восстановления Тв незначительно
сказывается на величине этого коэффициента.
Среднее время нахождения изделия бытовой
техники в ремонте неодинаково в разных
городах и зависит в основном не от трудозатрат при
ремонте, а от организации ремонтных работ на
том или ином ремонтном предприятии. Поэтому
изменение времени восстановления Тв не
отразится на коэффициенте технического
использования Кт.и.
Вместе с тем общие затраты, связанные с
ремонтом огромного парка бытовых
холодильников в Советском Союзе, очень велики и вопрос
их сокращения весьма актуален.
Ниже приводятся предложенные авторами
показатели, которые более полно характеризуют
ремонтопригодность бытовых холодильников;
их можно разделить на 3 группы.
/. Показатели оценки удобства проведения
обслуживания и ремонта.
1. Степень разборности холодильника.
2Щ Степень доступности к элементам
холодильника.
3. Степень удобства поз при
обслуживании и ремонте.
//. Показатели уровня
контролепригодности конструкции.
1. Коэффициент контролепригодности
холодильного агрегата.
2. Коэффициент контролепригодности
электрических элементов.
15

///. Трудоемкость ремонта.
Степень разборности определяется
отношением
где Nc — количество съемных основных конструктивных
элементов;
N0 — общее количество основных конструктивных
элементов (шкаф, камера, холодильный
агрегат, панель двери и т. д.).
Холодильники с теплоизоляцией из
стекловолокна можно разобрать полностью, т. е.
демонтировать холодильный агрегат, камеру,
заменить теплоизоляцию. У таких
холодильников /Ср= 1. При применении прогрессивной
вспененной теплоизоляции из пенополиуретана,
позволяющей повысить ряд потребительских
показателей, как правило, нельзя разъединить
шкаф, теплоизоляцию и камеру. Для
качественного проведения ремонта на предприятиях
бытового обслуживания при любом типе
теплоизоляции должна быть обеспечена
возможность демонтажа холодильного агрегата.
Обслуживание и ремонт выпускаемых за рубежом
«неразборных» холодильников, например
«Амана» (США), «Адмирал» (США), «Розенлев»
(Финляндия), значительно затруднены, а /Ср=0.
Степень доступности к элементам
холодильника при устранении отказов оценивается
экспертным методом в баллах. При этом
учитывают, сколько деталей необходимо снять, чтобы
демонтировать холодильный агрегат, приборы
автоматики и т. д. При установке испарителя
спереди, через проем двери, приходится
снимать декоративные накладки, планки. Поэтому
у холодильников с передней заводкой
испарителя этот показатель ниже по сравнению с
теми, у которых испаритель монтируется сзади,
через люк в задней стенке шкафа.
Коэффициент удобства поз при обслуживании
и ремонте также определяется экспертным
методом. В зарубежных моделях, где компрессор,
конденсатор и ряд элементов автоматики
расположены в самом низу, под дном камеры,
проводить работы по диагностике крайне
неудобно—оценка в этом случае низкая.
Коэффициент контролепригодности
холодильного агрегата определяется отношением
где JVK. х — число элементов холодильного агрегата,
которые можно контролировать различными
способами в процессе эксплуатации;
^к. о. х — общее число элементов холодильного
агрегата.
Для холодильников с одним испарителем
^к.х.а —I* У некоторых холодильников с
двумя испарителями, ввиду недоступности для
осмотра испарителя низкотемпературного
отделения, этот показатель составляет 0,8.
Аналогично определяется коэффициент
контролепригодности электрических элементов.
В сложных электросхемах его можно повысить
путем вывода цепей отдельных элементов на
штепсельные разъемы, в результате чего эти
цепи проверяют тестером без разборки
холодильника.
Трудоемкость работ по обслуживанию и
ремонту, зависящая от конструктивных
особенностей холодильников и степени соответствия
их конструкции технологии ремонтных
операций, является отчасти интегральным
показателем.
Основные показатели ремонтопригодности
ряда отечественных и зарубежных
холодильников по принятой методике приведены в таблице.
Сравнение уровней ремонтопригодности
следует проводить для однотипных холодильников.
Анализ ремонтопригодности холодильников
показывает, что для большинства зарубежных
марок она невысока. Особенно это касается
моделей с воздухоохладителем. В некоторых
холодильниках этого типа («Адмирал», «Амана»)
основной узел, холодильный агрегат, вообще
несъемен.
В холодильниках с принудительной
циркуляцией воздуха испаритель устанавливается
через дверной проем, что повышает трудоемкость
смены холодильного агрегата. При этом
приходится отделять декоративные накладки от пено-
полиуретановой теплоизоляции. В результате
трудоемкость смены холодильного агрегата еще
более возрастает.
В ряде холодильников («Колдспот»,
«Дженерал Электрик» модели TBF-15C) смена агрегата
затруднена тем, что всасывающий трубопровод
(от испарителя к компрессору) проходит под
передней частью опорной рамы холодильника
или под угольниками с колесами, которые
необходимо снимать при демонтаже агрегата.
Трудоемкость смены холодильного агрегата у
однокамерных холодильников с передней
заводкой испарителя в среднем на 30% выше, чем
у холодильников с установкой испарителя
через окно в задней стенке шкафа.
Смена терморегулятора в некоторых
однокамерных холодильниках затруднена: трубка
сильфона проходит между внутренним шкафом
и теплоизоляцией, причем расстояние между
самим терморегулятором и отверстием во
внутреннем шкафу, в которое выходит трубка,
довольно большое (до 180 мм), что делает
установку терморегулятора трудоемкой и неудобной.
В холодильниках с принудительной
циркуляцией воздуха терморегуляторы легкосъемны.
Затруднение вызывает съем элементов автоматики,
находящихся за заслонкой испарителя и в ма-
16

Модель
холодильника
«Саратов-2»
«Мир»
«Минск-5»
«Ока-3»
«Бирюса-5»
«ЗИЛ» модели 62
«Фриматик»
«Дженерал
Электрик» ТА-125
«Мицубиси»
«Ока-7»
«Амана»
«Адмирал»
«Дженерал
Электрик» TBF-15C
«Вестингауз»
«Колдспот»
Тип холодильника
Однокамерный
Двухкамерный
С принудительной
циркуляцией
воздуха
А
Ч
<ость холоди
;а, л
5 к
2 S
Ы X
98
125
180
200
240
240
260
310
290
260
460
435
530
590
810
Степень доступности
к элементам
холодильника, б<
олодиль-
у агрега-
X 2 .
о Ь
м х ь
5
5
5
4
5
4
5
5
4
4
1
1
4
3
3
ерморегу-
ору
н н
К
« ч
5
5
5
4
5
3
3
4
4
4
5
5
5
5
5
1ЛЛЫ*
агревате- |
испарите-1
2к
а ч ч
—
—
—
—
—
—
—
—
—
4
5
5
3
3
Коэффициент
удобства поз при
обслуживании и смене**, баллы
одильно-
агрегата
ч
о о
X U
5
4
5
4"
5
4
5
5
4
5
***
***
4
3
3
морегу-
ора
ОнН
н ч
5
5
5
5
5
3
4
3
5
5
5
5
5
5
5
33 ^ Ч
>ффициент ко
епригодност!
ктрических э
тов
Я ч 5 к
•3 ° Ч «и
X Cum 2
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,77
0,59
0,76
0,76
0,78
Трудоемкость
смены, ** н.
одильно-
агрегата
ч
о о
X U
1,6
2,3
1,6
2,3
1,6
2,2
1,6
1,6
2,7
1,8
***
***
2,7
3,4
3,8
морегу-
ора
О,*-
<и к
Н е;
0,3
1,5
0,3
0,5
0,3
0,4
0,5
0,4
0,3
0,4
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
ч
ревателя
[арителя
и г»
<Я О
X S
—
—
—
—
—
—
—
—
—
0,07
0,03
0,04
0,30
0,30
Оценка проведена по пятибалльной шкале; от 1 до 5.
Под сменой понимается Демонтаж неисправного узла и установка нового.
Холодильный агрегат не снимается.
шинном отсеке. Для съема некоторых
элементов, расположенных в машинном отсеке,
необходимо наклонять холодильник или проводить
дополнительные (балластные) работы по
разборке. Кроме того, поза ремонтника неудобна
из-за слишком низкого расположения
машинного отсека.
В ряде холодильников с принудительной
циркуляцией воздуха («Вестингауз», «Колдспот»)
весьма трудоемкой операцией является замена
нагревателя испарителя: его можно снять только
после предварительного удаления испарителя
из холодильной камеры, что составляет больше
половины трудоемкости смены холодильного
агрегата.
В холодильниках «Амана», «Адмирал» и
«Дженерал Электрик» модели TBF-15C нагреватель
испарителя снимается сразу же после снятия
заслонки испарителя.
Достоинством зарубежных холодильников
является их большая приспособленность к
контролю элементов электросхемы без какой-либо
разборки. Это достигается выводом почти от
всех элементов электросхемы проводов с
разъемами. Как правило, большинство
холодильников с воздухоохладителем имеют
штепсельные разъемы, позволяющие с одной точки
проверить большинство элементов электросхемы.
Однако расположение штепсельных разъемов
неудобное: надо сильно нагибаться или иногда
класть холодильник на бок, чтобы добраться
до них.
На всех зарубежных холодильниках на задней
стенке помещается принципиальная монтажная
схема, а иногда и схема расположения элементов
электросхемы. Это в значительной степени
облегчает диагностику неисправностей
холодильника.
Для отечественных бытовых холодильников в
настоящее время наметилась тенденция к
значительному усложнению конструкций.
Появились двухкамерные холодильники,
холодильники с автоматическим и полуавтоматическим
оттаиванием, холодильники повышенной
комфортности, подготавливается производство трех-
камерных холодильников с
воздухоохладителем.
Усложнение конструкции холодильника
улучшает потребительские качества, но вместе с тем
снижает уровень ремонтопригодности. Поэтому
одна из важных задач при разработке новых
холодильников — учитывая недостатки
зарубежных и отечественных конструкций,
обеспечить высокие показатели ремонтопригодности.
2 Холодильная техника № 6
17

УДК 621.565.94:621.56
Использование пенных теплообменных аппаратов для охлаждения
помещений в зимнее время
В. Д. МЕРЧАНСКИЙ
Большинство систем кондиционирования
воздуха (СКВ) в настоящее время оборудуют
холодильными установками, которые должны
работать в течение года.
В ряде районов нашей страны в холодный
период года можно использовать наружный
воздух для охлаждения воды в кондиционерах,
применяя для этого эффективные теплообмен-
ные аппараты — генераторы холода.
Однако применение генераторов холода не
исключает использования искусственного
холода в теплый период года в качестве пиковых
холодильников, но период их работы будет
сокращен, что позволит сэкономить
электроэнергию и моторесурс машинных установок.
В последнее время все большее
распространение находят унифицированные пенные тепло-
обменные аппараты (УПТА) [1], которые
целесообразно применять в предлагаемой схеме
систем холодоснабжения.
Общий принцип работы системы таков:
нагретый в помещениях воздух охлаждается водой
в кондиционере до требуемых параметров.
Теплая вода из кондиционера поступает в теплооб-
менный аппарат — генератор холода, в котором
холодным наружным воздухом охлаждается до
требуемой температуры и снова поступает в
кондиционер. В теплый период года вода охлаж
дается в пиковых холодильниках, в качестве
которых можно рекомендовать холодильные
машины, льдогенераторы, грунтовые
теплообменники и термосваи [2].
На рис. 1, 2 изображены схемы систем
холодоснабжения, использующих наружный
воздух, в которых в качестве пиковых
холодильников применены холодильная компрессионная
установка и грунтовой теплообменник.
Использование в качестве генератора холода
УПТА зависит от величины тепловой нагрузки,
температуры охлаждаемой воды и параметров
наружного воздуха. Эти величины оказывают
существенное влияние на длительность
применения наружного воздуха в рассматриваемой
системе холодоснабжения. Целесообразность
использования таких систем, время включения
в работу пикового холодильника и экономически
эффективное количество аппаратов,
применяемых в качестве генераторов холода, может быть
выявлено лишь на основе
технико-экономического анализа.
Анализ начинается с оценки климатических
условий, т. е. определения времени стояния
равных параметров наружного воздуха в
течение года. Эти данные можно получить с
помощью ty ф-диаграммы [3].
Изменение неизбежных затрат наружного
воздуха и холода для охлаждения воды в теплооб-
менном аппарате изображено на графике (рис. 3),
Ш^
Рис. 1. Система холодоснабжения с компрессионной
холодильной машиной:
/ — унифицированный пенный теплообменный аппарат (УПТА);
2 — кондиционер; 3 — испаритель; 4 — компрессор; 5 — тер-
морегулирующий вентиль; 6 — конденсатор; 7 — насосы.
Рис. 2. Система холодоснабжения с грунтовым
теплообменником:
/ — УПТА, аккумулирующий холод в грунте; 2 — УПТА —
генератор холода системы холодоснабжения; 3 — кондиционер;
4 — пиковый грунтовый теплообменник; 5 — грунтовый
теплообменник, аккумулирующий холод в грунте.
18

Рис. 3. График неизбежных затрат наружного воздуха
для системы холодоснабжения, использующей природный
холод.
который включает в себя два квадранта,
разграниченные осью абсцисс.
В верхнем квадранте в произвольном
масштабе наносят значения энтальпии наружного
воздуха /ni по данным t, ср-диаграммы. В
координатах IHi — т строят график, который для
каждого равного интервала /н1 показывает
время его стояния т.
В нижнем квадранте в координатах /н1 —Ья
строят линию неизбежных затрат наружного
воздуха Ь.л по данным теплотехнического
расчета для последовательно принимаемых
нескольких значений /н. При значении /н1та* любое
количество наружного воздуха не обеспечивает
охлаждения воды до заданной температуры и
линия LH устремляется в бесконечность. С
учетом дискретности ряда УПТА построенная в
нижнем квадранте кривая трансформируется в
ступенчатую линию, шаг которой соответствует
производительности по воздуху одного
аппарата.
Действительно, применение одного аппарата
в качестве генератора холода возможно лишь
до определенного значения энтальпии
наружного воздуха /н1, а затем необходимо включить
в работу пиковый холодильник. Ту же тепловую
нагрузку можно снять при более высоких
значениях энтальпии наружного воздуха /н2
(/п2>/и1), но для этого необходимо иметь два
аппарата и увеличить расход воздуха вдвое,
что сокращает время работы пикового
холодильника. Однако изображенная на рис. 3
кривая расхода наружного воздуха для различного
числа аппаратов ничего не говорит об
оптимальном их количестве, экономически эффективном
для применения в данной системе
холодоснабжения.
С учетом приведенных затрат, включающих
капитальные вложения и эксплуатационные
расходы, график (рис. 4) определяет оптимальное
число теплообменных аппаратов — генераторов
холода, где приведенные затраты Я выражены в
функции от энтальпии наружного воздуха /Hi.
Из графика видно, что приведенные затраты на
теплообменные аппараты растут, так как с
увеличением /н1 число аппаратов и время их
работы также увеличивается.
С другой стороны, приведенные затраты на
пиковые холодильники уменьшаются
вследствие сокращения времени их работы, а
следовательно, и эксплуатационных затрат, хотя
капитальные вложения остаются постоянными. В
результате сложения ординат этих двух кривых
можно получить точки, по которым строится
линия, отражающая совокупность приведенных
затрат для всей системы холодоснабжения,
работающей в течение года. Нижняя точка,
лежащая на этой кривой, характеризует суммарное
минимальное значение приведенных затрат, а
соответствующая ей энтальпия наружного
воздуха /н.опт определяет количество и время
работы теплообменных аппаратов в режиме
генераторов холода, а также характеризует момент
включения в работу пиковых холодильников.
В табл. 1 приведены результаты расчетов по
использованию природного холода для систем
холодоснабжения, которые выполнены по
данной методике для четырех городов СССР,
расположенных в различных географических
районах. В этих системах генератором холода
служил унифицированный пенный теплообменныи
аппарат УПТА-9, имеющий производительность
по воздуху 9000 м3/ч, а пиковым холодильником
*Н1 *HZ LH.CFIT 4E *Hll№
Рис. 4. График, определяющий оптимальный режим
работы системы холодоснабжения:
/ — изменение приведенных затрат для пикового холодильника;
2 — изменение приведенных затрат для УПТА — генератор
холода; 3 — суммарные приведенные затраты для системы
холодоснабжения.
2*
19

Таблица 1
Показатели
Число УПТА-9, работающих
в режиме генераторов холода,
шт.
Продолжительность работы
УПТА-9 в режиме генератора
холода в течение года, ч
Продолжительность работы
холодильной машины в течение
года, ч

Мурманск
3
5620
3140


нинград
2
3440
5320


гоград
2
3105
5655

Ашхабад
1
153
8607
являлась компрессионная холодильная машина,
работающая на фреоне-12. Из табл. 1 видно, что
природный холод можно эффективно
использовать не только в северных, но и в центральных
районах страны.
Применение унифицированных пенных теп-
лообменных аппаратов в качестве генераторов
холода, как показал анализ, проведенный
автором, наиболее эффективно. Это положение
подтверждается сравнением ряда показателей для
трех типов теплообменных аппаратов, часто
используемых в СКВ (табл. 2).
Таблица 2
Показатели
Занимаемая площадь,
Объем аппарата,-qt~
Металлоемкость,-л7~
70
_ м3/ч
Расход воздух а,-пт~
Потребляемая мощность,
кВт
%
Приведенные затраты
при работе 3000 ч в
тыс. руб.
год, ^—
УПТА-9

Орошаемый

верхностный

лообменник

Форсуночная
камера с:

межуточным

плообменником
1,72
21
4,6
22
1112
29
11000
14,9
8,6
149
1,49
65,4
3,7
45
6,6
32
2330
61
16100
22
8,3
146
1,58
71
8,2
100
20,4
100
3870
100
64000
100
5,7
100
2,28
100
При сравнении принимались следующие
условия : холодопроизводительность теплообменных
аппаратов 120 кВт, начальная температура
охлаждаемой воды 12°С, температура наружного
воздуха 0°С и относительная влажность 80%.
Форсуночную камеру рассчитывали с
промежуточным теплообменником для исключения
прямого контакта воздуха с водой, что защищало
охлажденную воду от загрязнения наружным
воздухом.
Однако сравнение теплообменных аппаратов
еще не полностью . характеризует
экономическую эффективность системы холодоснабжения
в целом. Поэтому автор сравнил две
системы холодоснабжения, которые круглогодично
обеспечивают центральный кондиционер
охлажденной водой заданной температуры. В
первом случае принималось, что в холодный
период года в качестве генератора холода
используется УПТА-9, а летом — пиковый
холодильник (компрессионная холодильная машина). Во
втором случае принималось, что в течение года
кондиционер обеспечивается водой от
холодильной установки. Результаты сравнения этих двух
систем для различных тепловых нагрузок
представлены в табл. 3.
ТаблицаЗ
Тепловая
нагрузка, кВт
58
116
232
348
464
580
Сумма приведенных затрат, руб.
Система
кондиционер— УПТА
7 100
10 400
13 600
24 200
26 400
30 300
Система
кондиционер— холодильная
машина
7 670
11 400
15 300
25 700
30 400
34 500
Сравнение проводили при начальной
температуре воды, поступающей на охлаждение, 12°С,
температуре и относительной влажности
наружного воздуха в зимний период соответственно
—15°С и 90%, в летний +15°С и 70% и
переходный +5°С и 80%. Продолжительность работы
системы летом 2000 ч, зимой 5000 ч.
Как видно из табл. 3, система кондиционер —
УПТА, использующая природный холод,
более экономична по сравнению с системой
кондиционер — холодильная машина. Эта
экономичность обусловлена уменьшением расхода
электроэнергии и увеличением моторесурса
холодильной установки. Ориентировочно можно
считать, что экономия, получаемая в результате
использования в системах холодоснабжения
природного холода, составляет 830 руб. на
100 кВт тепловой нагрузки.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Р ы м к е в и ч А. А., Б а р с к и й М. А.
Интенсивный теплообменный аппарат для холодильных
установок и кондиционирования воздуха. — «Холодильная
техника», 1972, № 7, с. 35—38.
20

2. Исследование термосвай, заполненных легко-
кипящей жидкостью. —«Холодильная техника», 1971,
№ 12, с. 21—26. Авт. Оносовский В. В., Соколов В. С,
Бучко Н. Л., Образцов Ю. Н.
3. Успенска яЛП. Б. Статистические закономерности
изменения состояния наружного воздуха. — Труды
ВНИИГС, 1968, вып. 26. с. 198—207.
УДК 536.24:621.57.048
Исследование теплоотдачи в элементах оросительных
испарителей
Доктор техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА, В. Г. БУКИН,
канд. техн. наук В. А. ДЮНДИН
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Исследования, проведенные с хладагентами —
фреоном-12 [1, 2], аммиаком [3], фреоном-11
[4, 5], показали значительную, по сравнению с
кипением на затопленной поверхности,
интенсификацию теплообмена при орошении тепло-
передающей поверхности пленкой жидкости,
особенно при низком давлении и малых значениях
плотности теплового потока. Именно такие
режимные параметры характерны для работы
испарителей холодильных машин, поэтому
применение испарителей оросительного типа
представляется весьма перспективным.
Пленочные испарители имеют и другие
достоинства: их рабочее заполнение значительно
меньше, чем аппаратов затопленного типа (что имеет
большое значение при использовании таких
дорогостоящих рабочих веществ, как фреоны),
в них отсутствует влияние столба жидкости на
температуру кипения, применение их исключает
выброс жидкости во всасывающий тракт
компрессора при резком увеличении тепловой
нагрузки или при качке (судовых холодильных
установок).
С позиции конструктивного оформления
представляются более предпочтительными аппараты
с горизонтальным расположением труб, которые,
в отличие от вертикально-трубных, не требуют
большой высоты помещения и тщательной
установки по вертикали. Кроме того, в
горизонтальных испарителях из-за удара потока при
перетекании с трубы на трубу следует ожидать
больших величин коэффициента теплоотдачи
испаряющегося фреона, чем в вертикальных.
Количественные соотношения, полученные в
работах [1—4], относятся к вертикальным
трубам и справедливы в узком диапазоне изученных
параметров. Исследования [4, 5] проведены на
фреоне-11, мало применяемом в технике
умеренного холода.
Для получения данных, необходимых для
обоснованного проектирования оросительных
горизонтально-трубных испарителей, было
проведено специальное экспериментальное
исследование на фреонах-22, 12, 113. На
смонтированном для этой цели стенде (рис. 1) изучено
влияние на коэффициент теплоотдачи а
плотности теплового потока q, плотности орошения Г,
температуры насыщения taJ шага трубного
пучка s/d, свойств фреонов, состояния поверхности
нагрева и скорости противоточно движущегося
пара в следующем диапазоне режимных
параметров: q = 500-f-25000 Вт/м2, Г = 0,014ч-
4-0,333 кг/(с-м), tR = — 40-^+50°С.
Циркуляция жидкого фреона в системе
осуществлялась центробежным насосом 1, который
забирает фреон из ресивера 3 и подает в уровне-
держатель 7, откуда хладагент стекает через
мерный бачок 6 в экспериментальный
испаритель 4 и далее в ресивер 3. Расход хладагента,
идущего на орошение экспериментального пучка,
регулировали вентилем 8. Избыток фреона из
уровнедержателя постоянно сливался по
переливной трубе в испаритель, минуя пучок, что
визуально контролировали через торцевое
смотровое стекло. Производительность насоса регу-
Рис. 1. Схема экспериментального стенда:
/ — насос фреоновый; 2 — фильтр; 3 — ресивер; 4 —
испаритель экспериментальный; 5 — бачок для измерения
концентрации масла; 6 — бачок мерный; 7 — уровнедержатель; 8 —
вентиль регулирующий; 9 — холодильная машина; 10 — насос-
мешалка; // — конденсатор-испаритель.
21

лировали изменением частоты вращения
электродвигателя, а также вентилем на нагнетательном
трубопроводе.
Все сосуды и аппараты соединены
уравнительными линиями с конденсатором 11.
Трубный пучок состоял из шести труб,
верхняя из которых представляла собой двухтрубный
распределитель типа «труба в трубе». Жидкий
хладагент подавали в оба торца внутренней
перфорированной трубы. По верхней
образующей наружной трубы просверлили ряд
отверстий, через которые жидкость вытекала из
распределителя. Диаметр и расположение
сверлений во внутренней трубе и отверстий в
наружной подобрали таким образом, чтобы обеспечить
равномерное орошение экспериментального
пучка в выбранном диапазоне плотностей орошения.
Исследования проводили на различных
трубных пучках с числом рядов по горизонтали 1 и 3,
по вертикали 6, с шагом по вертикали s/d =
= 1,1; 1,3; 1,5 и 2,2 и с различным
относительным расположением рядов.
Экспериментальные трубы диаметром 18 X
Х0,3 мм, длиной 330 мм выполнены из стали
1Х18Н9Т с шероховатостью поверхности Rz =
= 1 мкм.
Тепловой поток создавали методом
непосредственного нагрева. Величину его определяли по
показаниям амперметра марки Д-57 класса 0,1
и по электрическому сопротивлению трубы,
которое было предварительно измерено в
диапазоне температур—40-н+60°С. Давление в
системе показывал образцовый манометр с ценой
деления 0,1 кгс/см2.
Температуры измеряли с помощью медь-кон-
стантановых термопар. Температуру орошающей
жидкости фиксировали после каждой трубки и в
объеме вдали от пучка. Для обеспечения
постоянного смачивания спаев термопар,
расположенных между трубами, каждая из них помещалась
в сетчатую воронку. Термопары,
предназначенные для измерения температуры стенки,
укладывали на поршень, вводившийся внутрь
экспериментальной трубы. Фиксатор позволял менять
положение поршня по длине трубы и
поворачивать его вокруг своей оси. Температуру первой
и второй обогреваемой трубы измеряли
четырьмя термопарами, а третьей и четвертой —
восемью.
На рис. 2 приведены некоторые результаты
экспериментов для фреона-22. Аналогичные
зависимости получены для фреонов-12 и ИЗ.
Из рис. 2 следует, что зависимость а = / (q)
имеет три зоны с различной степенью влияния
плотности теплового потока, плотности
орошения и температуры насыщения на коэффициент
теплоотдачи. В зоне испарения а определяется
в основном Г и слабо зависит от q и tn. При
развитом кипении интенсивность теплоотдачи
зависит от q и tuy a влияние Г уменьшается. В
переходной зоне на а оказывают влияние qy Г и tn.
Значения q в переходной зоне возрастают с
увеличением Г и снижением tn.
Температура жидкости, которую определяли
после каждой трубы, оставалась неизменной по
высоте пучка.
В опытах не отмечено влияния числа рядов на
коэффициент теплоотдачи.
В диапазоне q = 1000^-6000 Вт/м2,
характерном для работы испарителей холодильных
машин, коэффициент теплоотдачи к пленке в 2—
5 раз больше, чем при кипении в большом
объеме. Интенсификация теплообмена в зоне
испарения обусловлена значительной скоростью
течения жидкости, ее турбулизацией от удара
при перетекании с трубы на трубу и
волнообразованием. Некоторое увеличение коэффициента
а-Гб?Вт/(м*-Ю
1 Z 5,5 6 10 t6fM?8m/M*
Рис. 2. Зависимость среднего коэффициента
теплоотдачи фреона-22 от плотности теплового потока при
различных плотностях орошения и температурах насыщения:
а — tH = 0°C; б — tH=— 20; в — *н=— 40; / — Г=0,3-10-4
м3/(с-м); 2 — r=l,19-10-4; 3 — Г=2,39-10-4; 4 — кипение
в большом объеме.
22

теплоотдачи в области развитого кипения по
сравнению с кипением в большом объеме можно
объяснить малой толщиной слоя жидкости у
поверхности нагрева.
Сравнение опытных данных по теплообмену
при испарении и кипении фреона-12 на
горизонтальных и вертикальных [1, 2] трубах
показывает, что при испарении теплоотдача к
пленке на горизонтальных трубах на 30—40% выше,
чем на вертикальных, что обусловлено турбу-
лизацией потока из-за течения по
криволинейной поверхности и удара при перетекании с
трубы на трубу. При одинаковых условиях
тепловой поток, соответствовавший началу закипания
<7н.з в данном эксперименте (см. рис. 2) был
больше, чем в работе [1], что объясняется
значительно большей шероховатостью поверхности
экспериментальной трубы [1]. Наклон линии
а = / (я) Для области развитого кипения в
работе [1] и на рис. 2 одинаков.
Характер влияния плотности орошения на
теплоотдачу (рис. 3) наиболее подробно
изучался в опытах с фреоном-113. На рис. 3
представлены также данные по фреонам-12 и 22,
кипящим на пучках с различными значениями
s/d. На линии 1 имеются три участка,
соответствующие различным режимам течения пленки:
Л — ламинарному, П — переходному, Т —
турбулентному. При переходе к большему
относительному шагу трубного пучка (линии 2, 3)
турбулентная область смещается в сторону
меньших значений плотности орошения, при этом
степень влияния Г на а уменьшается.
В ламинарной области с повышением
плотности орошения увеличивается толщина пленки,
что в данном режиме течения приводит к
возрастанию ее термического сопротивления и ухуд-
(Х-10,Вт/(м2К)
16
12
10
6
5
I
|
-
\ !
^?
^^Ч—
!
/7
L
,6
5 <+ 3
lj~
^f
и^
шению теплообмена. В переходной области с
повышением плотности орошения увеличиваются
одновременно толщина пленки и интенсивность
турбулентных пульсаций, поэтому коэффициент
теплоотдачи в этой области слабо зависит от
плотности орошения.
При турбулентном течении пленки с
повышением плотности орошения интенсивность
теплоотдачи увеличивается, хотя для различных фре-
онов степень интенсификации неодинакова:
наибольшая для фреона-113, наименьшая для фре-
она-22. С возрастанием плотности теплового
потока степень влияния Г на а уменьшается
даже при испарении, а при кипении это влияние
практически отсутствует (линия 6).
Зависимость, аналогичная линии У, получена
в работе [4] при орошении вертикальных труб
фреоном-11. Однако переход к турбулентному
режиму в наших опытах происходил при
меньших значениях плотности орошения, что можно
объяснить дополнительной турбулизацией
потока при стекании по горизонтальным трубам.
Увеличение s/d в диапазоне 1,1—1,5 приводит
к большей интенсификации процесса, чем в
диапазоне 1,5—2.
В зоне развитого кипения шаг трубного
пучка не влияет практически на теплоотдачу к
пленке (линия 4).
Свойства жидкости оказывают заметное
влияние на теплоотдачу к пленке. При одинаковых
значениях tKn Г тепловые потоки,
соответствующие началу закипания, у фреонов различны:
?н~з2 <?н~з2 <?? I13- ^РИ °ДинаковЫХ УСЛОВИЯХ
аф-22>аф-12>аф-113'
Результаты всех экспериментов обобщены
следующими уравнениями подобия:
для зоны испарения
Nun^0,03Re°>22Re2'r Рг0'32 (sA0°<48, A)
для зоны пузырькового кипения
N11*= l,32.10-3Re2'63Kp0*72 Рг0'48, B)
0,1 0,1*t 0,2 0,3 0,<*2 0,6
1,19 1,59П0;мУ(см1
Рис. 3. Влияние плотности орошения на средние
коэффициенты теплоотдачи различных фреонов:
/ — фреон-113, s/d = 1,1, tH = 50°C, q = 1000 Вт/м2; 2 —
фреон-12, s/d = 1,1, *н=— 30°С, q = 1000 Вт/м2; 3 — фреон-12,
s/d = 1,3, *н=— 30°С, q = 1000 Вт/м2; 4 — фреон-12, s/d =
= 1,5, *н=— 30°С, q = 1000 Вт/м2; 5 — фреон-22, s/d = 1,3,
/н = — 30°С, <7=Ю00 Вт/м2; 6 — фреон-12, s/d= lt3, *н=— 30°С,
<7« 25 000 Вт/м2.
где NunjI = -г-
Иепл — *, >
Re*
Ф v \ g
Рг =
N11* = -
Ь Шр-р")
23

0,25\
0,2
У 0,15
к
4Я?
?
Г 4 ?*
tflft
^ /<7 /4 Я7 Jtf 4<7 Л?^
w^
^Рреон
\Ф-12}
\<P-12
\<P-12
\9~12
\<P-22
\p-m
s/d
V
1,3
1,5
2
1,3
ЬЗ
l-WOOi
V
V
V
X
Ў
V
Я7ЯР;
b
о
6
9
•
о
3500;
Ь
п
\f
Ч,
¦
а
WW ^/77/V^|
А
А
К
^
^
A J
Рис. 4. Обобщение опытных данных для зоны
испарения при tH=— 404-+50°C.
Re# —
ф^ U(p-p")
Кр~ о (g(p-p"))
Максимальное отклонение опытных точек от
линий, соответствующих уравнениям A) и B),
не превышает ±15% (рис. 4).
В > реальных аппаратах возможно изменение
теплоотдачи от ряда к ряду из-за уменьшения
плотности орошения, вызванного
разбрызгиванием и парообразованием.
Для изучения этого вопроса были проведены
опыты на 22-рядном по вертикали пучке труб.
Температуру стенки измеряли у третьей,
девятой, пятнадцатой и двадцать первой труб.
Эксперименты показали, что при q = 6000
Вт/м2 и Г = 1,19- Ю-4 м3/(с-м) теплоотдача
одинакова на всех трубах, при Г = 0,6-10"~4 м3/
(с-м) теплоотдача на двадцать первой трубе на
10% ниже, чем в верхних рядах, а при Г =
= 0,3-10~4 м3/(с-м) на нижних трубах
появлялись сухие пятна. Следовательно, такая
плотность орошения явно недостаточна для пленочных
фреоновых испарителей.
Кроме того, в опытах установлено, что с
повышением плотности орошения разбрызгивание
усиливается, хотя его относительная величина
не превышает 5%.
Необходимо учесть, что в реальном
испарителе жидкость при разбрызгивании с одного ряда
попадает на другой и не уменьшает тем самым
средней плотности орошения.
Анализируя результаты всех опытов по
влиянию плотности орошения на теплоотдачу, можно
сделать вывод, что для интенсификации
теплообмена в зоне испарения оросительных
аппаратов целесообразно осуществлять, по
возможности, большую плотность орошения.
Влияние относительного расположения рядов
труб исследовано в опытах на пучках с
относительным шагом sjd = 1,3, скомпонованных по
схемам рис. 5, а, б. В схеме рис. 5, а между
рядами имеется вертикальный просвет, шаг по
вертикали s/d = 1,3. В схеме рис. 5, б нет
вертикального просвета между рядами и при той же
плотности пучка шаг по вертикали
увеличивается до s/d = 2,2. Это приводит к соответст-
Рис. 5. Схемы компоновок трубных пучков при 8г1й=
1 —"нагреватель; 2 — распределитель переливной; 3 —
распределитель разбрызгивающий; 4 — стенка.
24

вующему повышению коэффициента
теплоотдачи, что и подтверждено экспериментами.
В обоих случаях боковое орошение не влияло
на теплоотдачу среднего вертикального ряда.
В реальных аппаратах с увеличением числа
рядов и тепловой нагрузки возрастают
количество образовавшегося пара и его скорость при
прохождении в щелевых каналах пучка, которая
может оказывать определенное воздействие на
гидродинамику и теплообмен в стекающей
пленке и, следовательно, на работу аппарата.
На пучках, смонтированных по схемам рис. 5,
а, б, были проведены опыты с целью изучить
влияние скорости противоточно движущегося
пара на процессы в стекающей пленке.
Нагреватель, установленный под пучками, имитиро-
*вал работу нижележащих труб. Для
обеспечения подачи пара в щелевой канал пучок
закрывали стеклянной стенкой с вытеснителями.
Опыты проведены с фреоном-113 при Г =
= 1,2-10-4-2,4-К) м3/(с-м), ^ = 1000^-
4-25000 Вт/м2, s/d = 1,3, d = 18 мм, р = 1 бар.
При компоновке труб по схеме рис. 5, а
парообразование с нижележащих труб не
оказывало существенного влияния на коэффициент
теплоотдачи. В пучке, смонтированном по схеме
рис. 5, б, пар двигался, постоянно изменяя
направление и скорость, и при равном
парообразовании с большей средней скоростью, чем в
пучке, смонтированном по схеме рис. 5, а. При
таком характере движения и достижении паром
некоторой скорости возможно либо подторма-
живание движения пленки, либо
дополнительная ее турбулизация и срыв части пленки.
По результатам экспериментов и на основании
общих представлений о процессе можно сделать
вывод, что степень влияния скорости пара на
теплоотдачу зависит от шага трубного пучка,
компоновки пучка, числа труб по вертикали и
их тепловой нагрузки и мало изменяется с
увеличением плотности орошения.
На рис. 6 показана зависимость среднего
коэффициента теплоотдачи фреона-113 для
испарителя, скомпонованного по схеме рис. 5, б,
от числа рядов и тепловой нагрузки, косвенно
отражающих влияние скорости пара хладагента,
при Г- 1,2-10-4м8/(с-м), s/d = 2,2, р = 1 бар.
Линии 1—4 соответствуют зоне испарения,
линия 5 — переходной зоне. Как видно из рис. 6,
средний коэффициент теплоотдачи пучка 5П
при обычных для испарителей значениях п и q
превышает коэффициент теплоотдачи а,
рассчитанный по формуле A), не более, чем на
^**
&
?>
4
1+
/^
^^\
J ^
1^
г
1
10 20 50 Ч0п,ряды
Рис. 6. Зависимость среднего коэффициента теплоотдачи
от плотности теплового потока и числа рядов пучка:
/_ 0=1000 Вт/м2; 2-3500; 3-6000; 4-10 000; 5-
16 000.
Ю—15%. При развитом пузырьковом кипении
В опытах исследовалось также влияние типа
распределительного устройства на теплоотдачу
к пленке. Ряды пучков орошались с помощью
индивидуального (см. рис. 5, б) и общего для
трех рядов распределителя разбрызгивающего
типа (см. рис. 5, в). Наблюдения показали, что
при Г = 0,6-Ю-4 м3/(с-м) общий
распределитель обеспечивает достаточно равномерное
распределение жидкости по рядам. Коэффициент
теплоотдачи не зависит от способов орошения,
некоторое повышение его значений на первой
трубе при работе по схеме рис. 5, в объясняется
повышенной турбулизацией при ударе потока.
На основании экспериментов можно
рекомендовать в пленочных аппаратах простые по
конструкции распределители жидкого хладагента
разбрызгивающего типа.
В результате проведенного исследования
выявлена эффективность применения
горизонтально-трубных оросительных испарителей и
предложены соотношения для расчета этих аппаратов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Данилова Г. Н., Д о с о в В. Г. Исследование
теплоотдачи при испарении и кипении фреон а-12 в
стекающей пленке. —«Холодильная техника», 1970, № 8,
с. 39—42.
2. Д о с о в В. Г. Исследование теплоотдачи при
испарении в стекающей пленке. —В кн.: Техника низких
температур. Л., 1971, с. 172—176.
3. Исследование теплоотдачи при пленочном сте-
кании кипящего холодильного агента. —
«Холодильная техника», 1971, № 7, с. 27—30. Авт.: О. В. П а -
рижский, В. П. Чепуренко, Л. Ф. Лагота, Л. Ф. Та-
ранец.
4. Struve H.— «KaTtetechnik», 1972, Nr. 9, S. 11—16.
5. S p e g e 1 е Н. Horizontal tube thin film boiling
heat transfer. — Report at X IVth Congress of
refrigeration, Moscow, 1975.
25

УДК 621.565.83
О нестационарных режимах термоэлектрического холодильника
с контактным охлаждением «изотермической стенки»
Канд. техн. наук В. С. ОРЛОВ
Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
Канд. техн. наук Г. Л. СЕРЕБРЯНЫЙ
НИИавтоприборов
При разработке термоэлектрических
холодильников и термостатов, в особенности
транспортных, важно оценить характер изменения
температур охлаждаемых в них объектов во времени.
В холодильниках с малым полезным объемом
чаще используются конструкции, в которых
холодные спаи термоэлементов находятся в
непосредственном тепловом контакте с
внутренней металлической стенкой [1]. Расчет
нестационарных температур в подобных
конструкциях имеет ряд специфических особенностей по
сравнению, например, с конструкциями с
принудительной циркуляцией холодного
теплоносителя [2].
Рассматривая нестационарные режимы
холодильников с контактным охлаждением (рис. 1),
примем следующие допущения: теплофизические
и электрофизические характеристики не
зависят от температуры; температурное поле
термоэлектрической батареи одномерно; внутренняя
металлическая стенка изотермична (расчетные
пределы этого допущения показаны в II]);
изменение температуры теплоносителя по длине
теплообменника на горячих спаях линейно;
помещенные в холодильник объекты
изотермичны; теплопритоки линейно связаны с разностью
температур.
Используя методику [3], получим, что
переменные во времени т перепады температур
j^T
2 i
^ч 1?<
¦S-'llllllll !¦.-¦•
m
и
-т„
тЛ
' „ ¦ ц ; ' , '
Ьх
•1
ч
•к
j
Рис. 1. Расчетная схема:
/ — охлаждаемый объект; 2 — изотермическая стенка; 3 —
теплоизоляция; 4 — термоэлементы; 5 — теплообменник
горячих спаев.
0с=^п—ТС (Гн и Тс—температуры окружающей
среды и изотермической стенки) и ЭП=7Н—Ти
(Ти — температура продуктов) будут при
равенстве начальных значений Та, Тс и Тп
определяться соотношениями A)—E), в которых
буст — установившийся перепад температур.
вс (т)
1 — ' =фс; A)
UyCT
1 9п(?) л .
1 — — = Фп;
о
буст ==
уст
5,
уст~ В, + ус.ш>
2П
B)
C)
Фс =
A+ц + г))A+Г)
Pmix.
A+ц + т|)Г
2г)
A+ц + т|)A-Г)
A+ц + Л)Г
Фссс
D)
E)
Здесь
Bt=FT
Во =
bi — 62'
Frb*
* г. вх — ^ н + 2W ( з "Ь ^i)
1 + of" (*« + bt)
2WT
с
1 + W F2 + Ь^
ri = ^; tt = e
*.
уст^/с. n
Y (l + ^ + *lJ'
m*^= ~4^ (i + ^ + ^i)A±Г);
2r|
ф_
^hd+i
+ г])A+Г)
|em*T.
A + ^ + П)Г
2r)
¦A + ц + т|)A-Г)
(l + fi + T|)r
/ 0,5
1 ет2т
i
Ч-BiT
26

b* =
1
Mi + Ю
l
Bix/O + P)"
- Bл:J
zx х — Ь{(гх + гт)
Bixrx l+zx/Bir
1 — Ь2 (/"x + >г).
Bixrx 1 + -глг/Bip
P =
Bix
'вГГ
В соотношениях A)—E) использованы
следующие обозначения:
FT = 2nf — поверхность термоэлементов;
где п — число термоэлементов;
_/ — сечение ветвей;
Тт — усредненная во времени и по длине
теплообменника температура теплоносителя у
горячих спаев;
Гг. вх — температура теплоносителя на входе в
теплообменник горячих спаев;
WT — водяной эквивалент теплоносителя;
г — параметр добротности термобатареи;
U
х =
где U — напряжение электропитания;
е — удельная термо-э. д. с термоэлемента;
•W,
где L — высота термоэлемента;
X — эффективный коэффициент теплопроводно -
сти термоэлементов;
гх, г — приведенные к поверхности FT удельные
термические сопротивления
соответственно между холодными спаями и
изотермической стенкой и между горячими спаями
и теплоносителями;
сс»^п—теплоемкости изотермической стенки и
продуктов;
Ус. из' Ус. п — характеристики теплообмена стенки с
окружающей средой (через тепловую
изоляцию холодильника) и с охлаждаемыми
продуктами.
При ус, п = 0 Фс
В* + УС. из
¦ е сс \ ф
1,
Bt + y
с. из
а при
Ус. п= °° &с = е
= Фп.
Полученные расчетные соотношения
проверяли при экспериментальном исследовании одного
из образцов холодильника ТЭХ-20 [4]. Опыты
проводили при начальных температурах
жидкости в бутылках и в изоляции корпуса
холодильника, равных температуре окружающей
среды.
Неизвестной величиной, входящей в
расчетные соотношения, является характеристика
теплообмена жидкости в бутылках с
изотермическими стенками:
Ус* п — ^п* дад +
1
1 1
*п. бад С^с. из ^п. д) ас
где Fn, д, ^п. б» ^с. из — соответственно площади дна,
боковой поверхности бутылок,
изотермической стенки;
ссд, ад, ас — коэффициенты теплообмена
продукта со стенкой через дно, с
воздухом через боковую
поверхность, воздуха с изотермической
стенкой.
В результате предварительных измерений и
расчетов были получены исходные данные:
теплоемкость изотермической стенки (с учетом
теплоемкости алюминиевого блока-тепловода на
холодных спаях термоэлементов) сс =
=0,935 Вт-ч/К; теплоемкость бутылок с
жидкостью сп=5,4 Вт-ч/К; теплоемкость воздуха
во внутреннем объеме холодильника (без учета
фазовых превращений) св=0,0065 Вт-ч/К.
Такое малое значение св позволяет использовать
принятую расчетную схему теплообмена стенки
и бутылок с жидкостью; площадь дна бутылок
Fu.n=0fi2&2 м2; боковая поверхность Fn.6=
=0,24 м2; площадь контакта изотермической
стенки с изоляцией FC.H3=0,37 м2; средняя
толщина слоя изоляции 50 мм; плотность изоляции
Риз^б? кг/м3; коэффициент теплопроводности
изоляции Хиз=0,04 Вт/(м-К); удельный тепло-
приток через изоляционные ограждения в
холодильник в установившемся режиме &F=#C.H3=
0,38 Вт/К; средняя температура окружающей сре-
дуыТн=ТГ,вх=29815 К; средняя температура воз-
духа^охлаждающего горячие спаи
термоэлементов Тг=300 К; рабочее напряжение
термобатареи ?/=12 В.
Характеристики термоэлектрической батареи:
добротность 2 = 1,8-Ю" 1/К; число
термоэлементов /г=154; термо-э.д.с. ?=0,059 В/К;
* = -?=203К; сечение ветвей /=3,3-3,3 мм2;
высота термоэлементов L=5,5 мм.
Величины удельных термических
сопротивлений составили: rx=rr=3,8-10 м2-К/Вт. При
этом Bix=Bir=ll,5. Водяной эквивалент
горячего теплоносителя №г=18 Вт/К.
Результаты расчета функций Фс и Фп согласно
формулам D) и E) при различных значениях
уси приведены на рис. 2, где также
представлены результаты эксперимента.
Величину 9Уст находят из эксперимента или
по формуле
о -_*!_
«уст - ?2 + kF •
На рис. 2 кривая при ус.п=0, отвечающая
случаю охлаждения только изотермической стенки
27

X Ourm'
Tycm'
0,8
0,5
0,1
• \ \
* \
1 • \
•
-/ 2
^Цъы/
•4.
J
* S
^i «J
0 /
Ш
J t
a
5 ? v
-%
0,8
0,6
0,4
0,1
1
«r4*
г
/
^^oo<
4
L°Oo7l
/ Z J if
5
5 f, v
Рис. 2. Результаты обработки данных эксперимента:
а — характеристики изотермической стенки; б — характерис"
тики охлаждаемых продуктов; О — результаты эксперимента
при загрузке продуктов; # — результаты эксперимента без
загрузки; — результаты расчета;
^.п= 1* * ~ Ус.
(без загрузки холодильника), хорошо совпадает
с экспериментальными данными только через
полчаса после включения холодильника, что
объясняется начальной неизотермичностью
температур изоляции. Как следует из рис. 2, а, б,
в опыте с загрузкой холодильника жидкостью в
бутылках величина у0.пж1 Вт/К.
Проанализируем выражение ус,п. Величина
ад оценена из предварительных экспериментов
и составляет 35 Вт/(м2-К). При этом из
выражения уг.п следует, что при равенстве ас=аб
аб=0,6 Вт/(м2-К), т. е. меньше, чем в случае
теплоотдачи в неограниченное пространство,
имеющее комнатную температуру (данные
предварительных экспериментов). Доля теплообмена в
месте контакта дна бутылок со стенкой
составляет 92%.
В результате выявления характеристики ус.п
можно показать приемлемость принятого
допущения о линейной связи теплопритоков с
разностью температуры.
На рис. 3 приведены графики
неустановившихся тепловых потоков через изоляцию и из
массива стенки. Кривая 1 обозначает тепловой
поток через изоляцию, рассчитанный по
формуле теплоотдачи в неограниченный массив [5]:
Рис. 3. Неустановившиеся тепловые потоки:
/, 2, 3 — результаты расчета тепловых потоков через изоляцию;
4 — тепловой поток из массива стенки.
^из — "Сг с. И1
-/*=
из^изРиз
Кривая 2 характеризует тепловой поток через
изоляцию, рассчитанный согласно схеме
теплоотдачи в ограниченный массив [6 ] при
аппроксимации:
гст = 25,5 — 4,5A— е-2'2т).
Кривая 3 отвечает тепловому потоку через
изоляцию, рассчитанному по формуле
стационарного режима:
"из = Ус. изУс-
Кривая 4 характеризует изменение теплового
потока из массива стенки. Расчет проведен
по формуле
6С = Bt — ?26с — ус, п FС — 0П).
Величины 9С и 0П взяты из опыта, Вг и В2
рассчитаны по данным предварительных
экспериментов, величина ус.п=1 взята из рис. 2.
Сразу после включения холодильника
тепловой поток из изоляции достаточно велик,
однако при этом также очень велика начальная хо-
лодопроизводительность термобатареи. В данном
случае, как следует из рис. 3, можно
рассчитать теплопритоки из изоляции по формуле,
отвечающей стационарному температурному
полю в изоляции, причем в этом варианте
температура стенки устанавливается автоматически.
Таким образом, результаты расчета и
экспериментального исследования удовлетворительно
согласуются. При проектировании
термоэлектрических холодильников с контактным
охлаждением изотермической стенки можно принять,
что определяющую роль в теплообмене
охлаждающего продукта со стенкой играет
непосредственный контакт. Нестационарные
теплопритоки через изоляцию можно рассчитывать по
формуле установившегося режима.
28

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Серебряный Г. Л., О р л о в В. С. Термоэлект"
рические холодильники. М., Информэлектро, 1972.
2. О р л о в В. С, С е р е б р я н ы й Г. Л.
Исследование термоэлектрических холодильников с
принудительной циркуляцией воздуха. — «Холодильная техника»,
1971, № 5, с. 33—37.
3. Серебряный Г. Л. Нестационарные режимы
работы полупроводниковых холодильников. — Труды
НИИавтоприборов, № 30. М., 1973.
4. Е ф р е м о в А. А., О р л о в В. С,
Ломакин В. Н., Пумпянская Н. Н.
Конструкции и характеристики автомобильных
термоэлектрических холодильников ТЭХ-20 и ХАТЭ-12. — Труды
ВНИХИ «Термоэлектрическое охлаждение». М., 1973.
5. Кришер О. Научные основы техники сушки. М.,
ИЛ., 1961.
6. Пехович А. И., Жидких В. М. Расчеты
теплового режима твердых тел. Л., «Энергия», 1968.
УДК 663.4:66.065.512
Исследование возможности криоконцентрирования
в пивоваренном производстве
Доктор техн. наук, проф. И. С. ЕЖОВ,
доктор техн. наук, проф. В. Н. ФИЛАТКИН,
канд. техн. наук В. Т. ПЛОТНИКОВ, А. Г. ФЕДОТОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
3. И. ЕМЕЛЬЯНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт пиво-
безалкогольной промышленности
Перспективным планом развития пивоваренной
промышленности до 1990 г. предусматривается
значительное увеличение выпуска пива,
повышение его качества, улучшение
технико-экономических показателей пивоваренного
производства, а также обеспечение равномерного
производства пива по стране.
В связи с этим большое внимание уделяется
производству стабильных высококачественных
концентрированных препаратов хмеля на месте
его выращивания с последующей
транспортировкой их на заводы. Концентраты водноизоме-
ризованных экстрактов хмеля могут быть
использованы на любой стадии производства пива.
Выпуск концентратов хмеля, а также
концентратов пива позволит исключить сезонность
производства, увеличить его рентабельность и
создаст возможность снабжать пивом отдаленные
районы страны.
При концентрировании любого продукта
необходимо сохранить его качественный состав.
Это требование лучше всего выполняется при
криоконцентрировании, что подтверждает опыт
концентрирования вымораживанием соков,
винного сусла, кофе и других пищевых продуктов.
Производство концентратов при этом является
наиболее экономичным.
Насколько нам известно, работ, посвященных
криоконцентрированию хмеля и пива нет; из
имеющихся патентов на получение
концентратов пива не представляется возможным
получить необходимую информацию.
Авторами проведена работа по
криоконцентрированию, в процессе которой исследовались:
зависимости равновесной температуры
замерзания от концентрации экстрактивных веществ в
продукте;
показатели качественного состава
концентратов в сравнении с исходным продуктом;
состав полученной твердой фазы в целях
установления возможного избирательного захвата
льдом компонентов концентрируемого продукта.
Работа проведена на двух установках. На
первой получали концентрат, на второй
выполняли криоскопические исследования. Вторая
установка являлась модификацией установки,
описанной в работе [1], приспособленной к
дополнительным задачам исследований и специфике
применяемых сред.
Установка для получения концентрата (рис. 1)
включает кристаллизаторы 1 объемом 1,5 и 8 л
с перемешивающими устройствами, термостат 2,
холодильный агрегат ФАК-1,1 3,
автоматический регулятор постоянной разности температур
криоконцентрируемого продукта и хладоноси-
теля, устройство для отбора проб и приборы
теплотехнических измерений.
Установка для криоскопических исследований
(рис. 2), предназначенная для определения
зависимости равновесных температур замерзания
растворов от концентрации, включает криостат 1
и блок его нагрева, систему термостатирования
и адиабатизации, устройство для отбора проб.
Сосуд Дьюра 2 для исследуемой среды,
расположенный внутри криостата /, снабжен термо-
статирующей крышкой 3, пропеллерной
мешалкой 4 и многоспайной термобатареей, одна
группа спаев которой размещена на термостатирую-
29

Рис. 1. Установка для получения концентрата.
ЦИИ.
^l щей крышке <3, а вторая
распределена по длине
капилляра 5.
Криостат помещен в
рабочем термостате 6 емкостью
24 л, охлаждаемом
вспомогательным термостатом 7
типа Е-149, внутри которого
встроен испаритель
холодильной машины ФАК-0,7 8. Такое
каскадное термостатирование
позволило сократить
колебания температуры в рабочем
термостате.
В рабочем термостате
смонтированы мешалка 9, насос
для циркуляции хладоноси-
теля 10 в полостях крышки
3, вспомогательный
нагреватель 11 для быстрого
изменения температуры
системы и нагреватель малой
мощности 12 системы адиабатиза-
Адиабатизация исследуемого продукта
Блок
\темпера -
\турных из~\
мерений
К приводу
Регулятор
адиабатич-
Системо
нагреба
\криостата\
Рис. 2. Установка для криоскопических исследований.
обеспечивается регулятором, преобразующим
сигнал разбаланса температур спаев термобатареи
в сигнал на включение или отключение
нагревателя малой мощности. •
Схемой предусмотрена возможность задавать
на термобатарею постоянную противо-э. д. с.
потенциометром Р-306.
Исходя из требований упрощения установки
и особенностей продукта в качестве
термоизмерителя использован термометр 13 с ценой
деления О, ГС.
Первой стадией эксперимента являлось крио-
концентрирование водноизомеризованного
экстракта хмеля и Жигулевского пива.
Исходный водноизомеризованный экстракт
хмеля содержал экстрактивных веществ до 25%,
изогумулонов до 827 мг/л при степени
изомеризации альфа-кислот до 72,5%, дубильных
веществ до 4 г/л, хмелевого масла до 0,12 мг/л.
Исходное Жигулевское пиво имело состав в
пределах отклонений, допускаемых
технологическими условиями.
Исходные продукты охлаждали в
кристаллизаторе этиленгликолем, предварительно
охлажденным в термостате холодильной машиной.
Требуемую температуру хладоносителя
поддерживали с помощью автоматического регулятора
постоянной разности температур
концентрируемого продукта и хладоносителя. Процесс
кристаллизации наблюдали визуально.
Так как концентрации исходных продуктов
составляли 2% для экстракта хмеля и 4—5%
для пива, потребовалось ступенчатое
концентрирование, которое осуществлялось в
кристаллизаторах объемом 1,5 и 8 л. Неидентичность
30

состава исходных продуктов в пределах
технологических отклонений исключалась их
совместным криоконцентрированием.
В процессе концентрирования температуры
продуктов в кристаллизаторах и хладоносителя
измеряли лабораторными термометрами с ценой
деления О, ГС.
По завершении процесса кристаллизации
отбирали пробы жидкого концентрата и твердой
фазы для биохимических и физико-химических
анализов.
Смесь льда и концентрата, полученную при
отборе проб, подвергали криоскопическим
исследованиям, при которых термостатирующая
система охлаждалась на 1,0—1,5°С ниже, чем
предполагалось в опыте.
Смесь загружали в сосуд Дьюара. При
перемешивании устанавливалось термодинамическое
равновесие. После достижения равновесия,
определяемого по стабильности показаний
термометра во времени, измеряли температуру среды
и отбирали пробу продукта для установления
равновесной концентрации и качественного
состава. Пробоотборное устройство вводили в крио-
стат после предварительного охлаждения иглы
в рабочем термостате. Влияния пробоотбора на
термодинамическое равновесие не наблюдалось.
Пробы концентратов экстракта хмеля и пива,
а также расплавы льда анализировали на
качественный и количественный состав. При этом
в концентратах экстракта хмеля и расплавах
льда определяли содержание экстрактивных
веществ, изогумулонов, дубильных веществ,
хмелевого масла и степень изомеризации альфа-
кислот, а в концентратах пива и расплавах
льда — содержание экстрактивных веществ,
спирта и изогумулонов.
Содержание экстрактивных веществ
анализировали двумя методами — пикнометрическим
и с помощью рефрактометра РПА-3. Содержание
изогумулонов определяли по методике [21, а
также спектрофотометрическим способом [3, 4].
Степень изомеризации альфа-кислот
устанавливали с помощью забуференных бумажных
полос [5]. Для анализа содержания дубильных
веществ использовали методику [6]. При
спектр офотометрическом анализе исходные и
концентрированные экстракты разводили таким
образом, чтобы обеспечить измерение экстинции
изоактанового раствора на длине волны 275 Н-м
в диапазоне оптической плотности от 0,450 до
0,600. Хмелевое эфирное масло из исходного
хмеля, а также из водноизомеризованных вытяжек
и концентратов выделяли на дистилляционной
экстракционной установке методом, изложенным
в работе [7]. Расплав льда анализировали по
тем же методикам без разведения.
Для каждой отдельной партии пива до крио-
концентрации и после нее проводили двукратный
анализ. Использовались следующие методики:
для определения содержания изогумулонов —
методика Шмидта [2], содержания
экстрактивных веществ и спирта — ГОСТ [8, 9].
Концентрат пива разводили в дистиллированной воде,
а затем исследовали содержание экстрактивных
веществ и спирта. Расплав льда анализировали
теми же методами без разведения.
Результаты криоскопических исследований в
виде зависимостей равновесной температуры
замерзания экстракта хмеля и пива от
концентрации экстрактивных веществ представлены на
рис. 3 и 4. В опытах содержание экстрактивных
веществ менялось от 1,5 до 53% для концентрата
хмеля и от 4 до 43% для концентрата пива.
Относительные погрешности абсолютного
определения содержания экстрактивных веществ
достигали 80% при минимальных
концентрациях и 4% при максимальных, а температур, в
тех же условиях — от 14,5 до 0,5%. Среднее
отклонение опытных данных от обобщающих
кривых составляет менее 2 % как по температуре,
так и по концентрации для концентрата
экстракта хмеля, а для концентрата пива 4% по
температуре и 7% по концентрации. Полученные
данные удовлетворяют задачам практических
тепловых расчетов криоконцентрирующих
установок.
Биохимическими и физико-химическими
исследованиями концентратов водноизомеризо-
ванного экстракта хмеля установлена
пропорциональная зависимость между содержанием
экстрактивных веществ и изогумулонов во всем
исследованном диапазоне концентрации (см. таб-
L/
/
*
ж • 1
1
J 1
1 9* 1 . 1 I i 1__|
О 10 20 JO <t0 50^%
Рис. 3. Депрессия равновесной температуры замерзания
экстракта хмеля.
31

iff
12
10
8
6
*
г
1
/ь
f %
i
•
О 10 20 JO f, %
Рис. 4. Депрессия равновесной температуры замерзания
экстракта пива.
лицу). Аналогичная зависимость от содержания
экстрактивных веществ сохраняется для
дубильных веществ и эфирных масел. При этом
качественный состав экстракта не изменяется в
процессе криоконцентрирования вплоть до получения
конечного концентрата.
Содержание
экстрактивных
веществ, % масс.
1,8
3,6
5,9
10,0
11,1
16,9
18,7
22,0
28,5
53,0
Содержание
изогумулонов,
мг/л
—
1 160
2 500
—
4 800
4 600
5 400
8 200
14 400
Содержание
дубильных
веществ, г/л
4,0
—
5,7
—
24,3
25,2
44,1
—
44,1
112,2
Содержание
эфирных
масел, г/л
0,12
—
0,40
0,60
—
—
0,82
—
1,04
2,94
Анализ концентратов и твердой фазы
позволяет сделать вывод об отсутствии
избирательного захвата компонентов исходного продукта
твердой фазой и возможности получения
концентратов водноизомеризованного экстракта
хмеля нормального качества, содержащего 53%
экстрактивных веществ.
Биохимические и физико-химические
исследования концентратов Жигулевского пива
проводили при давлении, близком к атмосферному.
В этом случае избыток углекислоты,
превышающий ее равновесную^ растворимость, выводили
из кристаллизатора через патрубок,
соединяющий газовую полость аппарата с атмосферой.
Вместе с углекислотой в значительном
количестве удалялся диффундирующий в нее спирт.
Независимо от количества экстрактивных веществ
в концентрате содержание спирта составило 9%
в диапазоне концентраций от 19,5 до 42%.
Увеличения относительного содержания спирта в
расплаве не наблюдалось, реакций со спиртом в
концентрате не происходило.
Сохранить углекислоту и спирт при
концентрировании товарного пива возможно
повышением давления в аппаратах. Однако при
пятидесятикратном концентрировании в
герметичном объеме равновесная упругость углекислоты
над раствором возрастает до нескольких
атмосфер, что увеличивает затраты на
технологический процесс и повышает стоимость упаковки
концентрата.
При концентрировании пива с содержанием
экстрактивных веществ от 16 до 25%
наблюдалось постоянство абсолютного содержания
изогумулонов в продукте (примерно 60 мг/л).
Дальнейшее повышение концентрации до 42,5%
приводило к восстановлению пропорциональной
зависимости между содержанием экстрактивных
веществ и изогумулонов. При разведении
предельного концентрата до исходного содержания
экстрактивных веществ количество
изогумулонов в пиве составляло 13,5 мг/л. В концентрате
содержались белковые осадки. Анализ показал
наличие в них 4 мг/л изогумулонов.
Таким образом, уменьшение изогумулонов
связано с захватом их белками, выпадающими
при криоконцентрировании в осадок.
Следовательно, криоконцентрированию товарного
Жигулевского пива должен предшествовать
процесс удаления из него белков и сопутствовать
процесс введения спирта в концентрат. По такой
технологии насыщение углекислотой происходит
при разведении концентрата.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Т к а ч е в А. Г., Плотников В. Т. Криоскопи-
ческие исследования сложных водно-солевых растворов
для целей опреснения воды холодильными машинами.—
В кн.: Техника низких температур, Л., 1971, с. 201 —
211.
2. Ш м и д т Л. Г. Горькие вещества хмеля и методы их
анализа. М., Цинтипищепром, 1964.
3. Wood S., L 1 о у d О., W h i t е а г А. — «J. Inst.
'"'"""" pp. 567—571.
Inst. Brewing», 1968, № 5, pp.
Brewing», 1968, № 6
4. Howard G. — «J.
249—252.
5. V e r z e 1 1 e M., С
J. —
ausH., Van Dick
«J. Inst. Brewing», 1967, №3, pp. 298—306.
6. Trommsdorf H. — «M. Schr. fur Brauer»,
Dezember, S. 210—212.
7. LickensS., NickersonG. — «A. S.
Proceedings», 1964, pp. 5—13.
8. ГОСТ 12786—67. Пиво. Методы отбора проб.
9. ГОСТ 12787—67. Пиво. Методы определения
содержания спирта и концентрации начального сусла.
В
1962,
С.
32

XIV МЕЖДУНАРОДНЫЙ КОНГРЕСС ПО ХОЛОДУ
УДК 629.123.44
Проблемы наземного и водного рефрижераторного
транспорта
(Обзор докладов на заседаниях комиссий D2 и D3 МИХ)
На заседаниях комиссий D2 и D3 МИХ было заслушано
37 докладов, представленных 16 странами:
Великобритания — 2, ГДР — 2, Дания — 1, Италия — 1, Канада —
1, Мексика — 1, Нидерланды — 1, Новая Зеландия — 1,
ПНР — 6, СССР — 8, США — 3, Франция — 3, ФРГ — 1,
ЧССР — 3, Швейцария — 2 и Япония — 1.
КОМИССИЯ D2
В комиссии D2 рассмотрены проблемы
железнодорожного и автомобильного транспорта. Наиболее важные
темы — новые объекты изотермического транспорта,
совершенствование холодильного оборудования, применение
жидких азота и пропана для охлаждения грузового
объема, теоретические и экспериментальные исследования
процессов тепломассообмена через ограждения.
Первое заседание комиссии D2, проведенное совместно
с комиссией D3, открыл X. Мефферт (Нидерланды),
выступивший с обзором «Последние достижения в области
холодильного транспорта скоропортящихся продуктов».
Докладчик подробно рассмотрел вопросы
контейнеризации, являющейся наиболее перспективным элементом
единой холодильной цепи, в которую он включил и
воздушный транспорт. Опыт межконтинентальных перевозок
показал целесообразность применения контейнеров с
прицепными холодильными агрегатами, что не исключает
использования контейнеров с встроенными холодильными
машинами. Во всех случаях температура регулируется в
пределах ГС по давлению всасывания, перепуском
нагнетаемого пара на всасывание в компрессор или
выключением цилиндров путем отжима клапанов (ступенчатое
регулирование).
Возросшие затраты на топливо и электроэнергию
заставляют пересмотреть способы перевозки
рефрижераторных контейнеров по железной*'дороге. Расход топлива
можно сократить на 70%, если в составе поездов будут
специализированные платформы и централизованная
электростанция для питания холодильных машин контейнеров.
Использование для охлаждения криогенных жидкостей
выгодно только при небольших 'расстояниях перевозок.
Большое значение в развитии рефрижераторного
транспорта имеет стандартизация технических средств,
которая еще недостаточна. Накоплен значительный опыт
перевозок контейнеров на судах. Целесообразны
специализированные контейнеровозы с охлаждением контейнеров от
судовых холодильных установок.
В докладе К. Но (Швейцария) освещены технические
средства и организация перевозок скоропортящихся
грузов обществом «Интерфриго».
М. Г. Бернштейн и С. А. Сапожников (СССР) сообщили
об особенностях конструкции и некоторых результатах
испытаний новой пятивагонной секции типа РС-3,
выпускаемой Брянским машиностроительным заводом.
В докладе П. Крести (Швейцария)
«Распределительное устройство в системе воздушной вентиляции
железнодорожных вагонов, предназначенных для
транспортировки охлажденных продуктов» описана оригинальная
система распределения воздуха по грузовому помещению.
Часть вагона, удаленная от воздухоохладителя,
соединена с ним потолочными вентиляционными каналами и
имеет защитную перегородку, используемую для создания
вертикальной циркуляции воздуха. Описана система
горизонтальной циркуляции с воздушным проходом между
решетками.
Вопросы канального распределения воздуха в кузове
вагонов совместно с холодильно-нагревательным
оборудованием рассмотрены в докладе Т. Макнабба (Канада),
который сообщил о результатах перевозки охлажденной
говядины при температуре более высокой, чем
рекомендовано.
В докладах К. Дикмана (ФРГ) «Экспериментальное
исследование железнодорожного вагона типа 397 с
охлаждением сухим льдом (система «Кульвент») и Р. Рейно,
Л. Русселя и Ж- Лешьена (Франция) «Загрузка вагонов
чешуйчатым льдом толщиной до 14 мм» приведены
конструкции вагонов-ледников и способы их снабжения льдом.
Большой интерес вызвал доклад Е. Биго и Ж- Ларбуйа
(Франция) «Статистические данные результатов
испытания изотермических и охлаждаемых транспортных средств».
Анализ результатов теплотехнических испытаний и их
соответствующая коррекция позволяет с большим
основанием выбирать расчетные значения коэффициентов
теплопередачи при проектировании отечественных транспортных
средств.
Три доклада советских специалистов касались теории и
практики железнодорожного подвижного состава.
Е. Т. Бартош, В. Н. Васильев и К. В. Иванов привели
характеристики теплообмена через ограждения
рефрижераторных вагонов при нестационарности процессов с
учетом тепловой инерции перевозимого груза и кузова
вагона. Н. Е. Лысенко и В. Н. Панферов доложили о выборе
параметров для охлаждающей системы и тепловой
изоляции рефрижераторов, осветили комплексную
оптимизацию систем охлаждения и указали параметры
изоляционных конструкций изотермического подвижного состава.
Г. И. Берников (с соавторами) познакомил с
исследованиями воздухообмена в рефрижераторных вагонах и
вагонах с кондиционированием воздуха методом меченых
атомов.
В отличие от зарубежных публикаций в этой области
основное внимание в докладе уделено методической
стороне проблемы: выбору оптимальной активности изотопа,
типу счетчиков излучения, количеству и системе
расстановки счетчиков.
Доклады по автомобильному транспорту были
относительно немногочисленны. Результаты проведенных
исследований по использованию жидкого азота для
охлаждения кузова автомобильного рефрижератора представили
В. М. Шавра, Л. В. Куликовская, А. И. Пискарев и
М. М. Поварчук в докладе «Транспортировка
охлажденного мяса в авторефрижераторах, охлаждаемых
сжиженным азотом». В докладе подробно рассмотрены вопросы
усушки при транспортировке, которая оказалась ниже
обычной.
33

Большой интерес представляют работы по
комплексному использованию одного и того же вещества в качестве
хладагента для охлаждения кузова автомобиля и в
качестве топлива для газового двигателя внутреннего
сгорания. В докладе Ф. Егера (ЧССР) описана такая система
применительно к автофургону «Шкода-1203»
грузоподъемностью 700 кг с температурой среды 0°С. Жидкий пропан
из баллона емкостью 33 кг поступает в систему под
давлением 6—10 кгс/см2 в зависимости от температуры
окружающей среды. Термореле в кузове управляет
соленоидным вентилем, регулирующим поступление жидкого
пропана в воздухоохладитель. Одновременно второй
соленоидный вентиль перекрывает подачу жидкого пропана к
двигателю. Пары пропана проходят в газификатор. Смешение
с воздухом происходит в смесителе. При достижении
заданной температуры поступление жидкого пропана в
воздухоохладитель прекращается, и жидкость направляется
в газификатор, который получает тепло для испарения
пропана от водяной системы двигатели. При скорости
автомобиля 60 км/ч частота вращения вала двигателя
3000 мин-1. На этом режиме расход жидкого пропана
7,95 кг/ч. При переводе двигателя с бензина на газ
затраты уменьшаются на 87%. Преимущество описанной
системы — значительное снижение эмиссии токсичных
компонентов с отработавшими газами двигателя, износов
двигателя и расхода масла.
Аналогичная система использования пропан-бутано-
вой жидкости для охлаждения кузова авторефрижератора
типа «Стар» и для работы его газового двигателя
внутреннего сгорания приведена в докладе М. Грехута (ПНР).
Рабочим веществом служит сжиженная смесь пропан-бутана
(процентное соотношение 80 : 20), которая поступает
через дросселирующее устройство в оребренные
охлаждающие батареи, поддерживающие температуру в кузове
около 0°С. Испарившаяся смесь проходит регенеративный
теплообменник, в котором происходит доиспарение
отдельных капель жидкости за счет тепла жидкого пропан-
бутана, идущего из баллонов. После этого пар поступает
в газификатор, где полностью доиспаряются частицы
жидкости. Значительно перегретые пары в смесителе
образуют с воздухом горючую смесь и поступают в цилиндры
двигателя. Для перегрева пара также использовано тепло
горячей воды из системы охлаждения двигателя.
Установлен расход сжиженного газа — 25 кг на 100 км пробега.
На бензине расход возрастает до 30 л на 100 км, а затраты
на 85%. Пять баллонов вмещают 50 кг сжиженного газа,
что обеспечивает пробег автомобиля в 200 км или работу
в течение 6 ч. Приведен подробный экономический расчет
эффективности испытанной системы.
КОМИССИЯ D3
Доклады по проблемам водного рефрижераторного
транспорта можно разделить на три основных
направления: холодильное оборудование морских судов и его
оптимизация; особенности судов, предназначенных для
перевозки рефрижераторных контейнеров и опыт их
эксплуатации; проблема комплексного использования речных
рефрижераторных барж для транспортировки и
хранения скоропортящихся продуктов.
К первому направлению относится "доклад С. Г. Чук-
лина, Е. С. Авдеева и др. (СССР), в котором затронуты
вопросы внедрения панельных систем охлаждения
трюмов рыбопромысловых судов. Панельная система
охлаждения с полным экранированием прц температуре в
трюме —30°С обеспечивает более высокую относительную
влажность — до 97—99% по сравнению с воздушной.
В результате потери от усушки продукции при панельной
системе в 2—3 раза меньше, чем при воздушной — 0,12—
0,26% вместо 0,54%. Сравнительные исследования систем
показали, что панельную характеризуют большие
массовые показатели — 32,8 вместо 17,2 кгс/м3, но меньшие
удельные расходы энергии — 11,2—13,2 вместо 28—
30 Вт/м3.
В докладе «Современное развитие холодильных
установок на японских рыболовных судах» Е. Огава (Япония)
указал, что требования к сохранению вкусовых и
товарных качеств рыбной продукции заставляют снижать
температуры замораживания и хранения до —35-^ 40°С
и ниже. В Японии строят экспериментальные крупные
производственные суда с морозильными аппаратами,
температура воздуха в которых достигает —50°С. Снижение
общего уровня температур на судах заставило изменить
систему охлаждения теплоносителем и вместо водных
растворов солей применять спирты, пропилен-гликоли
и т. п.
Характерно, что как на крупных, так и на мелких
рыболовных судах вместо аммиака внедряют фреоны-12 и 22.
Этому способствовало создание агрегатированны'х узлов
и полностью автоматизированных холодильных машин с
бессальниковыми компрессорами. Много внимания
уделяется регулированию производительности.
Энергетический кризис делает актуальной проблему использования
Антарктиды как естественного холодильника для
человечества.
Оптимизации проектирования судовых холодильных
установок посвящены доклады А. Новака (ПНР) и Л. И.
Константинова (СССР). В первом основное внимание
уделено унификации методов проектирования и расчета
холодильных установок с учетом энергетического и
сырьевого баланса, во втором — оптимизации холодильных
машин и установок с использованием математических
моделей.
Результаты экспериментального исследования
холодильных установок для хранения рыбы и анализ их
работы приведены X. А. Абдульмановым с соавторами (СССР).
Одновременно с совершенствованием собственно
судовых холодильных установок в разных странах проводят
широкие исследования по повышению эффективности
морозильных аппаратов для рефрижераторных судов.
Наиболее совершенными считают плиточные морозильные
аппараты, в частности с кипением рабочего вещества в
плитах и принудительной (насосной) циркуляцией его в
системе. Температура замораживаемой рыбы при этом
достигает —20н 30°С. Плиточные морозильные аппараты
позволяют в несколько раз сократить процесс
замораживания рыбы.
Следующим шагом в совершенствовании плиточных
морозильных аппаратов явились конструкции роторного
типа, впервые созданные в Советском Союзе.
Б. Хеллерт (ГДР) в докладе «Низкотемпературная
морозильная установка FGP 31,5-3 — новое холодильное
оборудование для рыболовных судов» рассмотрел
плиточный роторный морозильный аппарат, созданный в
результате научно-технического содружества с советскими
специалистами, его холодильную установку и привел
результаты испытаний.
Морозильный аппарат работает при температуре плит
—60°С, температура кипения —65°С. Температура
замороженного поверхностного слоя рыбного блока —50°С
Аппарат полуавтоматического действия. Длительность
замораживания продукта 55 мин.
При замораживании трески от начальной температуры
5°С во время испытания морозильного аппарата
получены следующие результаты: температура в центре блока
рыбы —29,2°С, фреона -13 в аппарате —61, ГС,
длительность замораживания 56 мин, производительность по рыбе
1323 кг/ч.
Второе направление освещено в докладе X. Мефферта
«Последние достижения в области холодильного
транспорта скоропортящихся продуктов». Отмечено, что
контейнеризация морских перевозок — наиболее перспективное
звено холодильной цепи. Опыт межконтинентальной
эксплуатации показал целесообразность применения рефриже-
34

раторных контейнеров, для которых строят
специализированные суда с холодильными установками.
Большегрузные рефрижераторные контейнеры
наиболее эффективны в международных и межконтинентальных
перевозках. В связи с охлаждением их от судовой
холодильной установки имеет значение выбор системы
охлаждения и типа установки. Этой теме посвящен доклад
Ф. Б. Болдвига и А. К. Петерсена (Дания), в котором
приведены сравнительные данные о различных системах
охлаждения и об их влиянии на стоимостные, массовые и
энергетические показатели, а также результаты
испытаний. Большими преимуществами обладают
децентрализованные холодильные установки с непосредственным
кипением фреона-22 в воздухоохладителях. Хотя они дороже
централизованных, но за время эксплуатации затраты
окупаются благодаря снижению расхода энергии.
При существующих системах охлаждения, когда
циркуляцию воздуха через контейнеры обеспечивает
вентилятор воздухоохладителя, затраты энергии составляют
40 Вт на 1 м3 вместимости контейнера. Если принять
отдельные вентиляторы для каждого контейнера , то расход
энергии, по данным фирмы «Сабро», составит 25—30 Вт/м3.
Испытание судовых холодильных установок
контейнеровоза представляет определенные трудности. Метод
испытания, разработанный британским Ллойдом, и
результаты испытания явились предметом доклада А. К.
Стера (Великобритания). Судно предназначено для
перевозки 1200 контейнеров грузоподъемностью 20 т (брутто).
Воздух для каждых 160 контейнеров охлаждают четыре
воздухоохладителя. Холодильная установка
централизованная, с винтовым компрессором, работает на фрео-
не-22. Тепло отводится от воздухоохладителей
теплоносителем (рассолом). При испытаниях в целях имитации
контейнера к воздуховодам подсоединяли U-образные
трубы с заслонками для регулирования скорости подачи
воздуха (~0,3 м3/с), обеспечивая 40-кратный обмен за
1 ч. Обращено внимание на необходимость большой
точности измерения температур и давлений. Приведены
данные теплобалансовых испытаний холодильной установки
контейнеровоза, загруженного контейнерами в рейсе в
районе тропиков.
Опыт эксплуатации рефрижераторных контейнеров
длиной 12,2 м D0 футов по ИСО) с встроенными
холодильными агрегатами , предназначенными для перевозки
фруктов и овощей на большие расстояния, изложен в двух
докладах. Э. Рат и Р. Е. Роберсон (США) отмечают, что
следует обращать внимание на тщательный контроль как
температуры, так и влажности в кузове. Существенным
является выбор параметров тока для электрооборудования
холодильного агрегата. Большое количество груженых
контейнеров (от 50 до 60) грузоподъемностью 30 т (брутто)
при перевозке по железной дороге получают
электроэнергию от центрального электроагрегата, включенного в
остав. Для сокращения потерь энергии при ее подаче на
Доктор техн. наук, проф.] С. Г. ЧУКЛИН, 1
канд. техн. наук Е. С. АВДЕЕВ, В. И. КАРЕВ,
Г. К. ЦВИГОВСКИЙ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
ализи- большое расстояние по составу желательно повысить
рабочее напряжение с 220 до 440 В.
наибо- Г. Ф. Галлахер (США) в докладе «Контейнерные пере-
шьных возки свежих бананов» привел результаты испытания раз-
[ холо- личных рефрижераторных контейнеров для выбора наи-
эхлаж- лучшей конструкции, систему перевозок и организацию
доклад технического обслуживания большегрузных D0 футов)
отором рефрижераторных контейнеров и их оборудования (хо-
стемах лодильной машины и дизель-генератора). Учитывая необ-
овые и ходимость перевозки контейнеров с встроенными холо-
:спыта- дильными машинами в трюмах, в систему этих машин
) ал изо- были включены дополнительно водоохлаждаемые конден-
[ кипе- саторы.
1Рроже Опыт использования рефрижераторных контейнеров
атраты B0 футов) без холодильного агрегата при перевозке
мороженого мяса длительностью до 48 ч в Новой Зеландии
(а цир- изложен в докладе Д. Л. Хогей, показавшего, что это
нтиля- возможно при значительном сокращении времени погруз-
авляют ки (с 1,1 до 0,5 ч), в течение которого происходит основное
ять от- отепление продуктов. Наивысшая температура мяс а в
расход верхней части кузова к моменту погрузки контейнера на
Вт/м3. судно и подсоединения его к судовой холодильной уста-
сон!ей- новке не превышала —4°С, а 75% продукта имело темпера-
Метод туру —9ч 7°С. Снижение начальной температуры мо-
и ре- роженого мяса (перед погрузкой в контейнер) с —15 до
К. Сте- —18°С существенного эффекта не дает,
еревоз- Перевозке живой рыбы в изотермическом контейнере
рутто). массой 600 кгс (брутто) посвящен доклад Е. Мейера и
четыре Л. Л. Гарсия (Мексика).
)ализо- Третье направление нашло отражение в докладах,
фрео- посвященных созданию и использованию речных
юноси- рефрижераторных барж как транспортного звена
итации в единой холодильной цепи, а также использованию
разные их в качестве плавучих холодильников. К. И. Яворским
подачи (ПНР) приведены технические данные по несамоходным
мен за баржам, описан опыт их эксплуатации и дана оценка
эй точ- экономической эффективности. При длительности навига-
1Ы дан- ции от 9 до 10 месяцев в году и дальности перевозок 700 км
ановки расход'энергии в общих эксплуатационных затратах для
|ейсе в баржи грузоподъемностью 300 т составляет 5,9%, 370 т —
6,6%. Если стоимость перевозок скоропортящихся грузов
йнеров в барже грузоподъемностью 370 т принять за 100%, то в
юдиль- барже грузоподъемностью 300 т она составит 144%, при
i фрук- перевозке по железной дороге — 173%, в авторефрижера-
в двух торах (грузоподъемностью 12 т) — 311%. Рефрижератор-
от, что ная баржа в ряде случаев позволяет отказаться от строи-
ль как тельства портовых холодильников, так как ее можно ис-
1ым яв- пользовать в качестве плавучего холодильника,
ования Доклад В. Ибла (ЧССР) «Плавучие речные холодиль-
'женых ники — оптимальное звено холодильной цепи» затрагива-
эрутто) ет ту же тему.
эоэнер- Обзор подготовили
ioro в проф. В. П. ЗАЙЦЕВ, канд. техн. наук А. А. ПОПОВ,
;аче на канд. техн. наук С. А. САПОЖНИКОВ
УДК 629.123.44
Советские рыбопромысловые рефрижераторные суда
ведут промысел в отдаленных районах мирового океана,
поэтому характерные условия их эксплуатации —
длительное хранение и транспортировка мороженой
рыбопродукции, уложенной в рефрижераторный трюм плотным
штабелем с удельной кубатурой 2,0—2,5 м3/т.
Некоторые результаты сравнительного анализа
систем охлаждения рефрижераторных трюмов
35

Проведенные для этих условий теоретические и
эксплуатационные исследования систем охлаждения
рефрижераторных трюмов показали, что перспективны
воздушные системы охлаждения с вертикальным восходящим
потоком воздуха, с грузовыми решетками, используемыми в
качестве воздухораспределяющего устройства, с
непосредственным кипением фреона-22 в трюмных
воздухоохладителях и панельные (рассольные) системы охлаждения
с полным и неполным экранированием теплоограждаю-
щих поверхностей.
Принципиальные схемы исследуемых систем
изображены на рис. 1.
Объектом исследования служили рефрижераторные
отсеки, условия холодильного хранения в которых были
наиболее неблагоприятными. Для воздушной системы
выбраны высокие помещения (трюм с фалынтвиндеком),
обслуживаемые общими воздухоохладителями, для панельной
системы — трюмы с наибольшими теплопоступлениями
через палубу двойного дна.
Основные эксплуатационные показатели,
характеризующие эффективность работы охлаждающих систем, —
это температура воздуха и груза в трюмах, рабочего
вещества в приборах охлаждения (хладагента или
хладоносителя), перепад температур воздуха в трюме и
хладагента (хладоносителя), естественные потери массы груза
при хранении.
Приведенные ниже экспериментальные данные
обработаны и изображены на рисунках с момента начала
хранения. Периоды загрузки на рисунках не приведены, так
как их тепловые и температурные режимы носили крайне
неупорядоченный характер.
S5SS5 '¦•'> 5S252S•' ШП2Ж
--V—4——Ы
v-iwom*
_>L— — -/ -У—й
liTiiiiiiiTi ii м mi cm
а
Рис. 1. Принципиальные схемы систем охлаждения:
а — воздушная система с вертикальным восходящим потоком
воздуха, с грузовыми решетками, используемыми в качестве
воздухораспределяющего устройства; б — панельная система
с полным экранированием теплоограждающих поверхностей;
в — панельная система с неполным экранированием
теплоограждающих поверхностей.
Сопоставимые условия по удельным наружным
тепловым нагрузкам были у воздушной и панельной систем
охлаждения с полным экранированием (qF=\0—15 Вт/м2),
у панельных систем с полным и неполным экранированием
(qF —18—30 Вт/м2), а по температуре хладоносителя
(хладагента) в приборах охлаждения — у воздушной и
панельной систем с неполным экранированием.
Панельную систему с полным экранированием
обслуживала холодильная установка недостаточной холодо-
производительности, в связи с чем предельная
температура хладоносителя в приборах охлаждения была на 4—
5°С выше, чем у воздушной и панельной систем с
неполным экранированием. Эти особенности эксплуатации
учитывались при анализе эксплуатационных характеристик
рассматриваемых охлаждающих систем.
Температуру воздуха и груза определяли в 50—100
точках и усредняли. Учитывая, что указанные параметры
наиболее интенсивно изменяются в течение первого
месяца хранения, их усредняли за каждые 10 суток
первого месяца, а затем за каждый месяц. Испытания показали,
что условия формирования температурных полей воздуха
и груза различны для воздушных и панельных систем.
Для воздушных систем зона наиболее низких
температур приходится на нижнюю часть трюмов, зона
повышенных температур — на верхнюю часть — фальштвиндеков.
Такое распределение температур определяется
направлением движения холодного воздуха.
Для панельных систем с полным экранированием зона
пониженных температур находится в верхней и нижней
частях штабеля, так как условия теплоотвода здесь
лучше, чем в центре, для панельных систем с неполным
экранированием зона самых низких температур приходится
на верхнюю часть трюмов, а повышенных — на нижнюю.
Это объясняется интенсивным лучистым и конвективным
теплообменом между подволочными панелями и верхней
частью штабеля груза. В нижней части штабеля
наблюдаются повышенные теплопритоки через палубу двойного
дна, в то же время условия отвода тепла здесь
неблагоприятные.
На рис. 2 показано изменение наружных тепловых
нагрузок, среднеобъемных температур груза, температур
хладоносителя и хладагента в процессе испытаний. Тем-
if
Шм2
18
14
10
6
JO
26
22
18
1Н
10
J
vt;c
-2h
-28
-32
\-36
v12
-16
-20
-2h
-28
-32
46
^4
*^K
^<^
~V^
Г*Я!
*"~-x-
-x^5>
¦*— x-
/
о
Z
*
d 1
J 1
— i
\T
v"^_
^
"^-.
_— —
-» ^
a -
—-^r=~^ .
r— в
Z!
0 10 20 JO W 50 60 70
Продолжительность испытаний, сутки
30
Рис. 2. Изменение удельных наружных тепловых
нагрузок qF A), среднеобъемных температур груза t±B),
температур хладоносителя tx{3) и хладагента tQD) в процессе
испытаний:
а — умеренные удельные наружные тепловые нагрузки (<JF=
= 10—15 Вт/м2); б — большие удельные наружные тепловые
нагрузки (qf= 18 — 30 Вт/м2); —X—X—X— —воздушная
система; ¦ панельная система с полным экранированием»
панельная система с неполным экранированием*
36

пература воздуха на рисунке не показана, так как она
была ниже температуры груза не более чем на 1,0—1,5°С.
При этом в процессе испытаний изменение температуры
воздуха носило тот же характер, что и температуры груза.
Как видно из рис. 2, а, требуемые холодильной
технологией температуры груза порядка —30°С почти в
одинаковой мере обеспечиваются воздушной и панельной (с
полным экранированием) системами охлаждения. Испытания
панельных систем с полным и неполным экранированием
при высоких сопоставимых тепловых нагрузках (рис. 2, б)
показали, что эффективность панельных систем
достаточно высока: средняя температура штабеля груза
поддерживается в интервале —27^ 29 С. В условиях больших
удельных наружных тепловых нагрузок температура хладо-
носителя в приборах охлаждения у панельной системы с
полным экранированием составляла в среднем от —31,6
до —29,4°С, у панельной системы с неполным
экранированием — от —35,6 до 35,2°С.
Если принять одинаковыми температуры хладагента
(хладоносителя) для всех систем охлаждения равными
—34°С, как при умеренных удельных наружных тепловых
нагрузках (рис. 2, а), то можно ожидать, что
соответствующие температуры груза составили бы
приблизительно —27°С для неполного экранирования и —30ч-
-. 31°С для полного. Экранирование палубы двойного
дна позволяет уменьшить перепад температур воздуха в
трюме и рассола на 3,0—3,5°С по сравнению с неполным
экранированием.
Из приведенных рисунков также видно, что средняя
температура груза устанавливается к концу первого
месяца и в дальнейшем мало изменяется.
Наряду со среднеобъемной температурой груза
определяли распределение температур по высоте штабеля и
относительную влажность воздуха в различных частях
трюма. Эти показатели являются одними из главных
качественных характеристик условий холодильного хранения.
Разномерное темпер ату рно-влажностное поле
существенно влияет на качество хранения груза.
Данные о температурном распределении по высоте
штабеля груза изображены на рис. 3.
Как видно из рис. 3, а, к концу первого месяца
хранения разность температур по высоте штабеля в трюме с
воздушной системой охлаждения составляла
приблизительно 1°С, причем в основном эта неравномерность
наблюдалась в фалынтвиндеке. При работе панельной
системы охлаждения с полным экранированием (рис. 3, б)
разность температур была 0,7—0,8°С, а при повышенных
тепловых нагрузках 1,0—1,8°С; у панельных систем с
неполным экранированием (рис. 3, в) разность температур
по высоте штабеля была большей — приблизительно
5,2—5,3°С.
Относительная влажность воздуха внутри и снаружи
штабеля груза составляла для панельных систем 97—99%,
для воздушных систем 94—98% внутри штабеля и 82—
90% снаружи.
На рис. 4 показано изменение в процентах от
первоначального значения локальных потерь массы груза по
высоте штабеля, расположенного в различных зонах трюма.
Как видно из рис. 4, эти потери неравномерны для
различных участков штабеля груза. Наибольшие потери в
тех зонах трюмов, где наблюдались локальные повышения
температуры и скорости движения воздуха, а также
понижение его относительной влажности. Так, для воздушной
системы наибольшие потери отмечены на периферии
штабеля, а для панельных систем — в нижней (для неполного
3
* 2
V
%о
§ 2
К
\
/
ч
N
\
HI
цц
LZJ
И!
_1
ш_
Рис. 3. Изменение температуры груза по высоте штабеля
в различные периоды испытаний:
а — воздушная система; б — панельная система с полным
экранированием; в — панельная система с неполным
экранированием; / — конец загрузки; 2 — третья декада первого месяца;
3 — второй месяц; 4 — третий месяц.
3
и
>
г
^
^
<**
J
'J
>/
А
'А
г ]
-20 -22 -24 -26 -28 -30 S2 -20 -22 -24 -26 -28 -30 -20 -22 ~2Ь -26 -28 -ЗО
Температура груза , "С
а ои
1'
-о 0
*ъ 2
Ш
Рис. 4. Зависимость изменения по высоте штабеля потерь
массы груза при хранении от места расположения груза:
а — воздушная система; б — панельная система с полным
экранированием; в — панельная система с неполным
экранированием; / — в средней части штабеля в трюме; /' —- в средней части
штабеля в фалынтвиндеке; 2 — на периферии штабеля в трюме;
2' — на периферии штабеля в фалынтвиндеке;
транспортный рейс; производственный рейс.
Ш
Ofi 0,3 U
\
\
ч
\ %
LMii
\
\
1
/
/
/$6 2,0 2ft 0,10,2 0,5
Массовые ас тела, %
\\
ь
К /
к
J
1
»^J
0,2
0,4 Ог6
б
15
37

экранирования) и в центральной его части (для полного
экранирования).
На основании этих данных получены средиеобъемные
потери массы для всего штабеля груза. Установлено, что
за период хранения т потери составляли: воздушная
система 0,54% (т=30 суток, транспортный рейс);
панельная система при полном экранировании 0,26% (т=60
суток, производственный рейс) и 0,12% (т=90 суток,
транспортный рейс), при неполном экранировании 0,20% (т==
=90 суток, производственный рейс).
Таким образом, наименьшие потери массы рыбы за
весь период хранения наблюдались при панельной
системе с полным экранированием. По сравнению с ними в
сопоставимых условиях эксплуатации трюмов (одинаковая
продолжительность хранения, примерно одинаковые
начальные и конечные температуры поступившего в трюм
груза) потери массы груза при панельной системе с
неполным экранированием возрастали в 1,6—1,7 раза, а при
воздушной системе — в 4,5 раза.
Несмотря на меньшую продолжительность рейса,
потери массы груза при панельной системе с полным
экранированием в производственном рейсе более чем в 2 раза
превышали потери массы в транспортном. Это объясняется
тем, что в производственном рейсе груз поступал в трюм
с более высокой температурой, период загрузки был
продолжительным и характеризовался значительными
эксплуатационными теплопритоками.
Помимо рассмотренных тепловых и эксплуатационных
характеристик систем охлаждения, не менее важное
значение при выборе рациональной системы имеют их
технико-экономические показатели.
Охлаждающая система должна обеспечивать
выработку холода при минимальных энергетических затратах и
при этом иметь меньшие массу и габаритные размеры.
В результате сопоставления технико-экономических
показателей различных охлаждающих систем
современных рефрижераторных судов (см. таблицу) установлено,
что массовые характеристики наилучшие у воздушной
системы охлаждения, наихудшие — у панельной с
полным экранированием. Лучшие объемные показатели у
панельной системы с неполным экранированием,
худшие — у воздушной системы.
Однако указанные характеристики дают неполное
представление о комплексных массогабаритных
показателях охлаждающих систем. Различие в энергетических
затратах систем для одних и тех же условий эксплуатации
предопределяет не только разницу в эксплуатационных
издержках, но и в запасах топлива, расходуемого на
выработку холода.
Данные по запасам топлива для обычных условий
работы подавляющего большинства рыбопромысловых
рефрижераторных судов также приведены в таблице. Они
свидетельствуют о том, что комплексные массогабаритные
характеристики систем охлаждения должны включать
некоторую часть дедвейта судна, расходуемую на эти запасы.
Последняя характеристика имеет большее значение для
технико-экономической оценки, чем массогабаритные
показатели самой системы. Это объясняется тем,*что на
рефрижераторных судах, особенно рыбопромысловых, когда
кубатура трюмов уже использована, остается запас по
грузоподъемности. Поэтому часто требуется применять
постоянный балласт. Таким образом, объемные характеристики
системы охлаждения имеют преимущественное значение
по сравнению с массовыми.
Анализ данных таблицы показывает, что характерная
особенность воздушной системы охлаждения —
повышенный запас топлива, соизмеримый с собственной ее массой,
а комплексная масса системы имеет одинаковое значение
с комплексной массой панельной системы с неполным
экранированием и на 35—40% меньше тех же показателей
для панельной системы с полным экранированием. Но
энергетические и объемные характеристики воздушной
системы самые неблагоприятные.
На основании изложенного можно сделать вывод об
основных эксплуатационных и технико-экономических
показателях рассматриваемых систем охлаждения.
Указанные системы способны поддерживать в трюмах
температурно-влажностные режимы, соответствующие
современным требованиям холодильной технологии.
Воздушая система обеспечивает поддержание низких
температур груза (порядка —30° С), равномерное
температурное поле по высоте штабеля, интенсивное доохлаж-
дение груза в трюме. Относительная влажность воздуха
низкая, а потери массы груза — повышенные. Система
характеризуется значительными энергозатратами на
производство холода, худшими комплексными объемными
и лучшими массовыми показателями.
Панельная система с полным экранированием
обеспечивает поддержание низких температур груза (порядка
—30° С), равномерное температурное поле по высоте
штабеля, интенсивное доохлаждение груза в трюме (но
меньшее, чем при воздушной системе), высокую относительную
влажность воздуха и низкие потери массы груза. Система
характеризуется небольшими энергетическими затратами
на производство холода, хорошими объемными
показателями, но повышенной металлоемкостью.
Панельная система с неполным экранированием
обеспечивает поддержание температур груза порядка —27° С.
Температурное поле по высоте штабеля неравномерное,
интенсивность доохлаждения груза в трюме пониженная,
относительная влажность воздуха высокая, потери массы
груза небольшие. Система характеризуется малыми энер-
Тип охлаждающей
системы
Воздушная с
непосредственным кипением
Панельная
с полным
экранированием
с неполным
экранированием
Удельный
расход

электроэнергии,
Вт/м»
28,0—
30,0
11,2—
13,1
12,7—
15,0
стики
системы

массовые,
кг/ма
17,2
32,8
21,9

объемные,
м8/м3
0,116
0,079
0,069
Характеристики доли дедвейта
судна для хранения топлива
на обслуживание системы
охлаждения
массовые,
кг/м3
5,74—10,35
2,32—4,52
2,62—5,17
объемные,
м8/м8
0,0064—0,0116
0,0026—0,0051
0,0029—0,0058
Комплексные характеристики
удельные
массовые,
кг/м*
22,99—
27,55
35,12—
37,32
24,52—
27,07 ¦
объемные,
м8/м3
0,1224—
0,1276
0,0816—
0,0841
1,0719—
0,0749
относительные
массовые
1,0
1,52—
1,35
1,06—
0,98

объемные
1,0
0,66
0,59
38

гозатратами на производство холода, наилучшими
объемными показателями и одинаковой, в сравнении с
воздушной системой, массой.
Воздушная система охлаждения целесообразна для
транспортных рефрижераторных судов и малых
рыбоморозильных траулеров с кратковременной
продолжительностью хранения улова в трюмах.
Г. Ф. Т. МЕФФЕРТ
Нидерланды
За последние 5 лет отмечено быстрое развитие смешанных
сухопутно-морских контейнерных перевозок. Так, если
в 1974 г. было 950 000 двадцатифутовых контейнеров, то в
1975 г. — около 1 150.000. По рефрижераторным
контейнерам пока нет точных статистических данных, но можно
предполагать аналогичный темп роста.
Рефрижераторные и изотермические контейнеры
составляют около 10% общего числа контейнеров с большими
колебаниями (от 4 до 40%) на разных маршрутах. Но так
как в эксплуатации находятся более 200000
железнодорожных вагонов-рефрижераторов и авторефрижераторов,
преимущество остается пока за традиционными средствами
наземного транспорта.
Смешанный транспорт
Накатной транспорт (система Ро-Ро). До недавнего
времени рефрижераторные автофургоны и контейнеры
изготовлялись согласно размерам стандарта ИСО. В
последние годы намечается тенденция к созданию по
возможности более крупных наземных транспортных средств.
Это касается и морского транспорта, где расширяются
перевозки накатных грузовых единиц, как это практикует
фирма «Транс Американ Трейлер Транспорт» в
кооперации с фирмой «S» (Трейлер) на маршрутах в Персидский
залив и Бразилию. Около 20% грузоподъемности судов-
контейнеровозов всего мира приходится на корабли с
накатными грузовыми единицами *.
Характерная особенность этих операций — быстрая
и надежная загрузка и выгрузка груза A00
транспортных единиц в час по сравнению с 50 для обычных
контейнеров).
Специальные транспортные линии. В настоящее время
организуются новые хладотранспортные линии. Кроме
линий в Мексиканском заливе (фирма «Юнайтед Бренде»),
начали работать Европейско-карибские линии (фирмы
«Хапаг-Ллойд», «Харрисон» и др.) по перевозке
тропических фруктов, овощей, бананов, кофе (и картофеля в
качестве обратного груза), являющихся весьма
скоропортящимися грузами, требующими специальной подготовки
для таких длительных перевозок. Готовятся к открытию
линии по перевозке в контейнерах скоропортящихся
грузов из Южной Африки (фирмы «Сафмарине», «Ллойд
Триестино»).
Применяются контейнеры как с навесными, так и со
встроенными холодильными агрегатами, обеспечивающими
* Это суда, специально предназначенные для перевозки
контейнеров на колесах или автоприцепов, которые
загружаются и выгружаются накатным методом.
Панельная система охлаждения рекомендуется для
рыбоморозильных траулеров, производственных
рефрижераторных судов и крупных плавбаз, вырабатывающих
мороженую рыбопродукцию. При этом полное
экранирование особенно эффективно для судов, эксплуатируемых
преимущественно в тропических широтах, или на которых
хранятся ценные и жирные породы рыбы.
УДК 624.123.44:637.05
точный контроль условий транспортировки. Благодаря
продуманной конструкции контейнера и холодильной
установки, правильному обслуживанию, рациональному
с подбору упаковки и способа штабелирования обеспечи-
\ вается постоянство температуры перевозимого груза (ко-
з лебания температуры менее чем 1 К).
Можно отметить два наиболее интересных момента:
) создание навесной установки для 40-футового контейнера
и включение в маршрут смешанной перевозки неохлаждае-
мого наземного плеча на обоих его концах для эксплуата-
i ции в жарком или холодном климате, что предъявляет вы-
i сокие требования к операции предварительного
охлаждения, а также к теплоизоляционной защите от высокой
, или низкой температуры окружающего воздуха.
i С этой точки зрения особенно интересно наблюдать за
развитием деятельности Южноафриканской линии,
избравшей для контейнера изоляцию более тонкую, чем по
стандарту ИСО.
При перевозке охлажденного и замороженного мяса
0 из Бразилии предполагается использовать транспортную
А цепь, включающую наземные и воздушные перевозки. Это
;" сообщение находится в некотором противоречии с резуль-
;~ татами исследований Министерства сельского хозяйства
|" США, указывающими, что слабым звеном этой транспорт-
1~ ной цепи являются аэропорты, где необходимо создать хо-
т лодильные камеры для довольно длительной передержки
L" груза перед отправкой.
11 Разработка 20-футовых контейнеров ИСО «воздух —
*" земля» перспективна, хотя увеличение стоимости топлива
с создает новые экономические трудности даже для крупных
самолетов-контейнеровозов.
;" Наземный транспорт
В связи с обострением энергетических проблем возрос
я интерес к железнодорожному холодильному транспорту.
:е При перевозке полуприцепов и контейнеров на платфор-
), мах расходы на топливо при транспортировке снижаются
ы до 70%. Кроме того, получит дальнейшее применение цент-
j- рализованное размещение энергетической установки и об-
1- служивающего персонала в поездах.
I- Только в последнее время были решены принципиаль-
и ные вопросы контроля температуры в автономных рефри-
ео жераторных вагонах, вследствие чего они пока еще не по-
j- лучили широкого распространения. Например, обществом
д «Интерфриго» эксплуатируется все еще около 27000
железнодорожных вагонов-ледников и только 600 контейнеров
о и вагонов с механическим охлаждением, несмотря на труд-
и ности снабжения льдом.
Эффективные современные бункерные системы вагонов-
ледников позволяют использовать преимущества ледяного
;и охлаждения для нежных скоропортящихся продуктов:
а- большой диапазон температур при неизменном
температурном минимуме.
Современное развитие холодильного транспорта
(По материалам доклада на XIV Международном конгрессе по холоду)
39

Техническое развитие
Циркуляция воздуха и регулирование
производительности. Всестороннее изучение роли циркуляции воздуха
и его распределения привело к величинам: 50 обменов в час
при нормальной и 100 обменов в час при интенсивной
циркуляции во время предварительного охлаждения или для
поддержания малой разности температур и приемлемого
потребления энергии. Это требует надежного метода
регулирования производительности, например путем
регулирования давления всасывания. Известны, однако,
и другие методы регулирования, например с помощью бай-
пасирования горячего газа. При наличии второго контура
для охлаждения компрессора оба способа позволяют
регулировать производительность от 0 до 100%.
Оптимальный метод регулирования, удовлетворяющий требованию
экономии энергии, должен воздействовать на объемную
производительность компрессора.
Системы охлаждения. Цикл Стирлинга. В
1971 г. был представлен на обсуждение
модифицированный цикл Стирлинга, включающий компрессор Стирлинга
и конвектор. Как утверждают, установка способна
поддерживать температуры от +2 до —20° С при удельном
расходе энергии менее 1 кВт на 1 кВт охлаждения при —20° С
и температуре окружающего воздуха 40° С. Результаты
экспериментов еще не опубликованы.
Криогенная система. При определении
целесообразности использования криогенных систем
охлаждения исходят из простоты обслуживания и
независимости от других источников энергии, стоимости и
доступности криогенного агента. В результате криогенные
системы не нашли большого применения при дальних
перевозках и используются лишь при местных перевозках.
Более перспективны системы, работающие на жидком
природном или нефтяном газе, но при этом слабым звеном
является баланс между образованием газа (в
охлаждающей системе) и потреблением его первичным двигателем
(силовой генератор или двигатель автомобиля). Опыты по
использованию аммиака для охлаждения открытым
циклом при местных перевозках показали, что основной
проблемой является выброс аммиака в атмосферу. В условиях
растущих требований к чистоте окружающей среды это
обстоятельство может оказаться решающим. Метод
сжигания аммиака в двигателе более проблематичен, чем
сжигания жидкого природного или нефтяного газа.
Воздушный цикл. Исторически он был
основой одной из первых систем искусственного охлаждения,
не получившей, однако, развития в течение ста лет, хотя
для транспорта ее не применяли главным образом из-за
недостаточной циркуляции воздуха и утечек.
Благодаря применению в авиации и в криогенной
промышленности воздушной системы охлаждения, последняя
вновь стала использоваться в пищевой промышленности
и на транспорте.
Сообщается, что автотранспортный воздушный
холодильный агрегат холодопроизводительностью около 7 кВт,
работающий при температуре 0ч-120° С, давлении 2,1 бар,
потребляет 3 кВт энергии.
Развитие технологии
После разработки нового транспортного оборудования
его испытывают в производственных условиях. Наиболее
важным на этом этапе является поведение груза,
составляющего существенную часть всей системы. Однако много
новых образцов испытывают поверхностно,
применительно лишь к определенным видам груза, оставляя более
широкие испытания на долю эксплуатационников. Нет
сомнения, что эта порочная практика отталкивает потребителя
и дискредитирует новое оборудование.
Перевозки в контролируемой атмосфере и при
пониженном давлении. Возможность применения атмосферы с
измененными против нормы составом и давлением зависит
от вида продукта. Контролируемая атмосфера не нашла
при транспортировке такого применения, как при хранении,
за исключением свежего мяса и птицы, и то
дополнительные капиталовложения и трудности эксплуатации
ограничили ее использование специальными случаями.
Как указывалось неоднократно, сохранение в
контролируемой атмосфере не исключает проблем, возникающих
из-за неудовлетворительного поддержания температурно-
влажностного режима.
При продолжительной транспортировке таких нежных
объектов, как срезанные цветы, на основании
положительных результатов физиологических исследований, было
предложено поддерживать пониженное давление
атмосферы. Однако усложнение работы оборудования и
поддержания температуры и влажности в гипобарических
условиях помешали реализации этого метода, тем более, что
положительное его воздействие можно объяснить просто
снижением содержания кислорода в атмосфере.
Системный подход. Более успешным нововведением в
области транспорта был системный подход,
рассматривающий транспорт как звено холодильной цепи в системе
складских и передаточных операций. Этот подход вводит новый
аспект в обсуждение сохранности груза. В частности
важным элементом признано время, в течение которого
продукт подвергается воздействию окружающей среды.
В новом пункте разгрузки (порт Ньюарк) учтены эти
требования: время перегрузки из трюма корабля в
холодильник занимает всего 15 мин, включая регистрацию
и осмотр, причем используются грузовые пакеты на
поддонах с обтяжкой.
Результаты исследований ясно показали преимущества
унификации и механизации при проведении грузовых
работ и для тепловой защиты груза. Применение грузовых
пакетов требует, однако, некоторого приспособления
транспортных средств. Объединение «Трансфригорут»
признало его необходимость и учло в рекомендациях для
внутреннего оборудования и размеров кузова (внутренняя
ширина 2270 мм).
Для европейских условий предпочтительны размеры
упаковки 600X400; 500X300 и 400X300 мм, которые были
установлены Европейской экономической комиссией ООН
(резолюция № 229, февраль 1975 г.) в расчете на
стандартные поддоны длиной 1200 мм. Еще многие детали
следует разработать, в частности способы крепления груза
к поддонам, а также обеспечение проникновения воздуха
внутрь грузовых пакетов, когда это необходимо.
4 Использовались также более крупные, чем поддоны,
грузовые единицы, рассчитанные на размеры контейнеров
ИСО. Но потребность в мощном погрузочно-разрузочном
оборудовании ограничивает этот метод специальными
областями применения. Результаты исследования перевозок
бестарного груза в контейнерах и железнодорожных
вагонах, а также перевозок предварительно охлажденного
груза в изотермических кузовах без охлаждения в пути
требуют еще детального рассмотрения.
Заключение
В настоящее время появилось много перспективных
разработок, имеющих целью лучше контролировать условия
транспортировки скоропортящихся продуктов
применительно в основном к контейнерным дальним перевозкам.
Тем не менее объем экспериментальных работ еще не
соответствует требованиям этого развития, в результате чего
есть еще много недоказанных предположений.
Весьма важно этот пробел быстро восполнить
объединенными усилиями холодильщиков и транспортников всего
мира, чтобы дать должное направление будущим усилиям
и дать практике надежные методы решения проблем
сегодняшнего дня: выбор оборудования, условий и точек
контроля груза, способов укладки для оптимизации погрузочно-
разрузочных работ и воздухораспределения, способов
перегрузки, упаковочных материалов и размера упаковки,
приборов и методов оценки качества продуктов.
Статью подготовили
И. Д. БАРУЛИНА, Э. Д. ШУВАТОВА
40

УДК 629.123.44:664.951
Плавучие речные холодильники-оптимальное звено холодильной цепи
(По материалам доклада на XIV Международном конгрессе по холоду)
В. ИБЛ
ЧССР
Существенную часть рациона питания человека составляют
многие скоропортящиеся продукты: мясо, молоко, яйца,
фрукты, овощи и т. д. В 1960 г. их доля достигала 75% всего
потребления, в настоящее время 80%. Для сохранения
этих продуктов необходимо поддерживать определенный
температурный и влажностный режимы во всех звеньях
холодильной цепи. Очень важно, чтобы в каждом звене
потери продуктов были минимальны и максимально
сохранено качество.
Три звена холодильной цепи — рефрижераторный
транспорт, хранение и торговлю можно объединить,
используя внутренние водные пути, вдоль которых в
Центральной Европе размещены все крупнейшие районы
производства фруктов и овощей. На этих же реках
расположены многие города, потребляющие эти продукты.
Следовательно, существуют идеальные условия объединения
транспортного процесса с процессом хранения и
реализации скоропортящихся продуктов.
Между тем внутренние водные пути еще мало
используют для перевозки продуктов (рис. 1), в частности, из-за
отсутствия береговых холодильников, строительство
которых требует больших капиталовложений.
Оптимальным решением является создание
несамоходных (толкаемых) речных рефрижераторных барж, которые
можно использовать как плавучие холодильники.
Несамоходную баржу-холодильник обслуживает
небольшое число людей, капиталовложения в нее относительно
невелики, а эксплуатационные затраты минимальны.
При использовании таких плавучих холодильников
отпадает надобность в перегрузке продуктов, доставленных
в барже, на береговой склад, что сразу снижает связанные
с этим потери. В этом отношении плавучий холодильник
имеет преимущество перед контейнером.
Толкаемые баржи перемещаются по реке буксирами —
толкачами. На таких реках, как Эльба в низовье или Влта-
ва, в толкаемый состав входят две баржи. На Дунае
толкач может перемещать от б до 9 барж. Произведенный
Рис. 1. Диаграмма интенсивности грузооборота по
европейским рекам.
технико-экономический анализ показал, что можно
ожидать в 10 раз меньшую стоимость перевозки
скоропортящихся продуктов в баржах по сравнению с перевозками по
железной дороге и в 20 раз — по сравнению с перевозками
в авторефрижераторах. В расчетах принята
грузоподъемность авторефрижератора Ют и железнодорожного
рефрижераторного вагона 20 т. Рефрижераторные баржи в
качестве плавучих холодильников в условиях Чехословакии
позволят сэкономить сотни рефрижераторных вагонов
и тысячи авторефрижераторов.
Рефрижераторная баржа может причалить в любом
месте для погрузки или может быть использована как
плавучий холодильник для длительного хранения
скоропортящихся продуктов (электроэнергию для работы
холодильной установки подают с берега). За счет применения
речной воды в холодильной установке эксплуатационные
расходы уменьшаются на 10—20%.
В крупных городах реализацию продуктов можно
организовать непосредственно с баржи-холодильника. Это
исключает дополнительные погрузочно-разгрузочные
операции и связанные с этим потери. Отпадает надобность в
наземном рефрижераторном транспорте для перевозки
продуктов на базы. Такое использование рефрижераторной
баржи является фактором, повышающим экономическую
эффективность и упрощающим холодильную цепь.
Капиталовложения в баржу, оснащенную новейшим
холодильным оборудованием, меньше, чем в строительство
стационарного (берегового) холодильника на 30—50%.
В трюмах баржи легче создать контролируемую среду.
При использовании рефрижераторной баржи как
плавучего холодильника можно получить ряд преимуществ,
улучшающих энергетические показатели: например,
пользоваться речной водой в холодное время года для
отопления трюмов, при этом холодильная машина работает как
тепловой насос.
Плавучие холодильники эффективны для хранения
сезонных продуктов вблизи крупных потребителей.
Рефрижераторная баржа весьма удобна при
международных перевозках ценных продуктов, например
тропических фруктов, которые поступают в порты северного
побережья Европы на морских судах.
Плавучие холодильники наиболее приспособлены для
таких продуктов, как фрукты, овощи, рыба, птица, яйца,
поскольку места добычи и производства этих продуктов
удалены от мест потребления. Эти холодильники можно
оснастить устройствами для управления процессом
искусственного созревания продуктов в течение навигации
(созревание фруктов и овощей к моменту направления их в
торговую сеть).
По данным ФАО за 1972 г., потери овощей и фруктов
в странах бассейна Дуная в процессе транспортировки
составляют не менее 6%. Если принять, что транспортируют
только 20% полученных фруктов и овощей, то в таких
странах, как ЧССР, ВНР, НРБ, СФЙО, потери достигают
170000 т в год. Чтобы избежать этого, для указанных стран,
согласно расчетам, необходимо не менее 300—500 плавучих
барж-холодильников грузоподъемностью около 500 т.
При разработке проектов плавучих холодильников
было принято, что необходимую энергию во время рейса
холодильная установка получает от судовой
электростанции — автономного дизель-генератора, а на стоянках —
от береговой электросети. Требуемую температуру в
трюмах в период погрузки и выгрузки обеспечивают
соответствующие тамбуры.
41

5 и
l/l
Jams.
«^-1
Ш
15
1 1 1 1 1
1 /
7 4 3
\ _ * у f\ у \ i г
"Jp^ "IZ
1
1—J2-1
?HE
// •
1 | i \|-
_ /
fTi iTT ¦ I
4 16 7 2
о о / I/
/7
ТЧтТпгт
_^
<? ? 10 12 1314
^JC\ WooiA ~\
J 4
Рис. 2. Проект плавучего холодильника типа МСН2000.
В проекте плавучего холодильника, разработанного в
Чехословакии, реализован ряд решений, многие из
которых запатентованы.
На рис. 2 показан один из проектов плавучего
холодильника типа МСН2000.
На барже четыре трюма / и 2, между которыми
расположены грузовые площадки 3 и холодильное
оборудование 4. При погрузке с площадки 5 груз опускают в трюм
по пандусам 6 или лифтами. Трюмы имеют закрывающиеся
люки 7. В носовой части корпуса расположено машинное
отделение судовой электростанции 8, цистерны для
жидкого топлива 9 или баллоны для сжиженного газа. Трюмы
охлаждаются либо панельными батареями 10, либо
воздухоохладителями 11 блочных холодильных машин типа
CHZB. Испаритель и конденсатор для режима теплового
насоса 12 и компрессор 13, так же как водяные насосы 14
и распределительный щит, показаны в одном из вариантов
между носовыми трюмами 1 и 2. Справа на рисунке дан
вариант децентрализованных холодильных машин. Для
обеспечения контролируемой среды при перевозке фруктов
в носовой части баржи можно расположить газогенератор
15. Если необходимо предупредить значительное
отепление трюмов в период погрузочно-разрузочных работ, над
люком трюма устраивают тамбур 16. В кормовой части
судна предусмотрены жилые помещения 17.
Основные особенности производственных операций:
погрузка и выгрузка продуктов (на поддонах, в
картонной таре) вертикальная, с последующим размещением в
трюмах без потерь холода;
хранение и транспортировка скоропортящихся
продуктов осуществляются без потерь при поддержании
оптимальных температур;
полное автономное обслуживание в процессе хранения,
погрузки, выгрузки и торговли непосредственно на барже;
доставка продуктов с места заготовки до места
реализации без перегрузки.
Изолированные трюмы и холодильное оборудование
предназначены для поддержания температур от —18° С
(при перевозке мороженых грузов) до 13° С (при
перевозке бананов).
Применение сжиженного газа вместо обычного жидкого
нефтяного топлива в двигателе внутреннего сгорания
позволит значительно сократить затраты на горючее и уве-
' личить срок службы двигателя. Можно применять как
сжиженный природный газ, так и сжиженный пропан. С
помощью отработавших газов, в состав которых входит
преимущественно СО2, в трюмах создается контролируемая
среда. Сжиженные газы при их газификации требуют
подвода тепла. Целесообразно использовать для этой цели
тепло, отводимое из трюмов, и тем самым сократить расход
энергии на их охлаждение холодильной машиной.
В основу разработки плавучих холодильников были
положены типовые толкаемые баржи различной
грузоподъемности. Все основные размеры, включая осадку,
приняты с учетом навигационных условий европейских
рек.
На рис. 3 показано несколько разработанных
плавучих холодильников. Баржу типа МСН1000 можно
использовать для приема скоропортящихся грузов с морских
судов непосредственно на рейде. В этом случае она играет
роль плавучего контейнера, груз в котором может быть
доставлен без потерь.
Тип
плавучего
холодильника
МСН1000
МСН2000
МСН 3000
MCH1000S
Типовая
баржа
ТС600
ТС 1000
ТС 1500
SAEBEE
Район плавания
Эльба, Одер
Эльба, Влтава
Дунай
Европа и приморские
районы
Число

рефрижераторных
трюмов
2
%
4
Объем
трюма,
м*
964
1928
4 2960
2
¦' 890
Объем
вспомогательного
помещения, м8
166
332
521
166
Общий
полезный
объем, м*
ИЗО
2260
3481
1056
Грузовместимость, т
овощи,
фрукты
180
350
550
165

мороженые
грузы
480
1000
1500
450
42

МСН 1000 S
МСН 1000
МСН 2000
\
¦ц
„ 10 J
23J
\==4
U-j
uL
1
TJ-
J*
^г
^ш
в
я
^
57,10
ИГ
п
fffiP^
Ш/ J/M7
7/, О
ОМ
57,10
О
Ни
tf #/0|
ft
nfi
Jflg g Ш„ g am
Tr
=ai
r=r=jj|
Й//7 12
U12
10,5 .$*
-Щ
fe
*a
Jtjs,
J^
^
¦*1
1
JO,
<tf
1 1 1
т г г
L-,
«Jl
1 ^fe 1
r* *H
~3f
ся
ts=
——H c=r
Рис. З. Плавучие холодильники разных типов и их основные размеры.
В таблице приведены некоторые показатели толкаемых
барж — плавучих холодильников.
Чехословацкие проекты плавучих холодильников на
базе толкаемых барж обладают существенными
экономическими преимуществами, что было доказано расчетами
эффективности их использования для транспортировки,
хранения и распределения скоропортящихся грузов.
Существенную экономию средств можно достигнуть при
принятой оптимизации плавучих средств для
транспортировки экспортных и импортных грузов по рекам,
протекающим через несколько государств. Большая экономия
получается при хранении продуктов благодаря снижению
эксплуатационных расходов (обслуживание, расход
энергии) и потерь. Некоторую экономию расходов можно
получить за счет снижения затрат на зарплату, по сравнению
с транспортировкой в самоходных судах, и продажи
продуктов непосредственно на барже.
Расчеты показывают, что один плавучий холодильник,
действующий в бассейне рек Эльба и Одер, дает годовую
экономию порядка 3 млн. чехословацких крон. В бассейне
Дуная годовая экономия может составить 4,5 млн. крон,
произведенные затраты окупятся в течение не более
года. Еще большую экономию можно получить, если
использовать плавучие холодильники в морских портах для
приема скоропортящихся продуктов и последующей
транспортировки по рекам.
В заключение автор выражает надежду, что в
ближайшем будущем плавучие холодильники станут одним из
наиболее выгодных звеньев холодильной цепи, обеспечивая
оптимальную транспортировку, хранение и реализацию
продуктов в системе международного сотрудничества.
Статью подготовил
канд. техн. наук Л. Л. ПОПОВ
^AAЛЛA/\Л/>У^AAЛAЛ/\AЛ/^ЛAЛAЛЛЛЛЛЛ^
УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
В отделе распространения издательства «Пищевая промышленность»
имеются следующие номера журнала «Холодильная техника»:
1974 г. — 5, 7, 10;
1975 г. —4,5,7,8,9, 10, 11, 12.
Заказы на журналы (без денежных переводов) следует направлять по
адресу: 113035, Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., 12. Издательство
«Пищевая промышленность», отдел распространения.
43

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 681.2-52
Схема сигнализации
низкотемпературной
испытательной термокамеры
Л. Б. ДУМАЙ
Одесское СКБ ХМ
Из большого числа применяемых в настоящее
время холодильных установок различного
назначения можно выделить группу установок, к
системам сигнализации которых наряду с
требованием запоминания аварийного состояния
выдвигается требование недопустимости
самозапуска после ликвидации аварии.
К таким установкам относятся, например,
аммиачные холодильные установки большой хо-
лодопроизводительности, испытательные
термокамеры, влагокамеры, барокамеры, в которых
широкое распространение получили схемы
сигнализации с тиратронами тлеющего разряда *.
К числу преимуществ схемы можно отнести ее
способность выдавать и запоминать сигналы при
повреждениях, вызывающих разрыв цепи на
участке между сеткой того или иного тиратрона
и его катодом.
Вместе с тем при аналогичных повреждениях
на других участках схемы или нарушении ее
работы вследствие старения элементов сигнал
получить не удается. При этом указанные
повреждения или нарушения работы могут
остаться незамеченными и в нужный момент схема
на сработает.
В связи с трудностями автоматизации
обнаружения такого рода повреждений возникает
необходимость ввода в схему сигнализации узла
ручного контроля, обеспечивающего возможность
проверки в любой момент времени исправности
всех ее участков.
В Одесском СКБ ХМ разработана и испытана
схема сигнализации низкотемпературной
испытательной термокамеры на тиратронах МТХ-90
со встроенным узлом ручного контроля.
* Одна из таких схем описана в статье: Батова А. Г., За-
велион Г. Е. Автоматизация двухступенчатых аммиачных
компрессоров с двухскоростными электродвигателями. —
«Автоматизация и механизация производства», 1973, № 2,
с. 7—9.
Схема приведена на рисунке. Питание схемы
осуществляется от стабилизированного
источника постоянного тока напряжением 110 В.
В исходном состоянии и во всех неаварийных
режимах контакты ДТ1, РД1, РД2, РТ1 и РТ2
замкнуты.
Схема работает следующим образом. Ключ
КПС устанавливается в положение Р (работа).
Нажатием кнопки КП подается импульс реле
РА, которое срабатывает через всю
последовательную цепь контактов указанных датчиков,
а также контакты реле РВ и кнопки КС. При
этом реле РА самоблокируется. По
сопротивлениям 1-ЗСД -г- 4-ЗСД сеточных делителей
напряжений протекают токи l-i1 -=- 4-ilf каждый
Схема сигнализации низкотемпературной испытательной
термокамеры на тиратронах МТХ-90 со встроенным узлом
ручного контроля:
ДТ1 — датчик контроля перегрева камеры; РД1 — реле
контроля высокого давления нагнетания верхнего каскада; РД2 —
реле контроля низкого давления всасывания нижнего каскада;
РТ1, РТ2 — реле тепловой защиты электродвигателя
компрессора соответственно верхнего и нижнего каскада; РВ — реле
времени контроля пуска вентилятора камеры; ПМ —
пускатель вентилятора камеры; IT — 4Т — тиратроны МТХ-90
сигнализации соответственно перегрева камеры, высокого
давления нагнетания верхнего каскада и низкого давления
всасывания нижнего каскада, перегрузки электродвигателей
компрессоров, аварии вентилятора камеры; КП — кнопка пуска
камеры; КС — кнопка останова камеры; КПС — ключ проверки
сигнализации; РА — аварийное реле типа МКУ-48 постоянного
тока НОВ; 1-1СД +4-1СД — резисторы МЛТ-0,5 A5 кОм±5%);
1-2СД +4-2СД— резисторы МЛТ-0,5 B2 кОм ±5%); 1-ЗСД +
А-ЗСД — резисторы МЛТ-0,5 A80 кОм ±5%); 1-1Д+4-1Д,
1-2Д+4-2Д —диоды Д-226Б.
44

из которых разветвляется на два тока: токи
l-i2 -±4-i2 протекают через диоды 1-1Д ~ 4-1Д
к сопротивлениям 1-2СД ~- 4-2СД, а токи l-i3 -f-
-г- 4-iz — через промежутки сетка — катод
тиратронов IT -г- 4Т, создавая здесь
подготовительные разряды. При этом тиратроны не горят.
Реле РА подает импульс на включение реле
времени РВ (на схеме не показано), которое
начинает отсчет выдержки времени.
Одновременно подается импульс на включение
пускателя ПМ электродвигателя вентилятора
камеры и после него на включение магнитного
пускателя электродвигателя компрессора
верхнего каскада (на схеме не показаны).
Электродвигатель нижнего каскада
включается по сигналу реле давления нижнего
каскада.
Если по каким-либо причинам один из
сигнализируемых технологических параметров
выйдет за пределы заданных значений либо
возникнет перегрузка электродвигателей
компрессоров, либо не произойдет пуск
электродвигателя вентилятора, либо последний аварийно
отключится во время работы термокамеры, то
во всех этих случаях окажется прерванным
участок цепи между сеткой и катодом
соответствующего тиратрона. При этом прерывается цепь тока
реле РА и оно отключается, подавая импульс
на отключение агрегатов камеры. Прерывается
также цепь тока i2 тиратрона.
Так, например, при перегреве камеры
прерывается цепь тока 7-i2, в результате чего весь
ток l-i1 устремляется через промежуток сетка —
катод тиратрона IT. Возникающая при этом
дополнительная ионизация промежутка
вызывает зажигание тиратрона. После ликвидации
аварии контакты датчика ДТ1 замыкаются.
При нажиме кнопки КП создается прежняя цепь
питания реле РА и оно включается с
самоблокировкой.
Размыкающими контактами кнопки КП дается
кратковременный импульс на разрыв анодной
цепи тиратронов. Тиратрон IT гаснет.
УДК 665.662.24
Определение степени
регенерации адсорбентов*
На комбинате холодильного оборудования треста
«Росторгмонтаж» для осушки масел, фреонов,
технологического воздуха, а также других сред
* Информационный листок Ленинградского
межотраслевого территориального центра научно-технической
информации и пропаганды.
При установке ключа КПС в положение К
(контроль), кроме указанных цепей тока,
возникают новые цепи через диоды 1-2Д -г- 4-2Д,
по которым протекают токи Ы4 -=- 4-i4.
Сопротивления 1-2СД -г- 4-2СД оказываются
подключенными на полное напряжение сети.
Потенциалы катодов диодов 1-1Д ~ 4-1Д оказываются
выше потенциалов из анодов, вследствие чего
диоды запираются. Цепи токов l-i2 -f- 4-i2
оказываются прерванными, в результате чего
происходит зажигание тиратронов так, как это было
описано выше. При переводе ключа КПС из
положения К снова в положение Р
кратковременно разрывается анодная цепь питания
тиратронов и они гаснут. В положении Р контакты
секции 2 этого ключа разомкнуты, токи 1-i^ -f-
-г- 4-iA равны нулю и в схеме возникает
прежнее распределение токов. Диоды 1-2Д -=- 4-2Д
выполняют функции развязки от ложных
цепей.
Предлагаемая схема претерпела изменение
по сравнению с известными не только за счет
встроенного узла контроля, но и вследствие
того, что из нее исключено общее для всех
тиратронов анодное сопротивление, которое
повторено теперь в анодной цепи каждого тиратрона
(сопротивления 1-1СД ~ 4-1СД). Сделано это
в целях создания для каждого тиратрона
нормальных условий зажигания при установке
ключа КПС в положение К.
Предлагаемая схема встроенного узла
контроля может найти применение в различных
производственных механизмах, где аварийная
ситуация должна запоминаться, самозапуск
механизма после ликвидации аварии должен быть
запрещен и где для этих целей используются
схемы сигнализации на тиратронах тлеющего
разряда. Структура схемы аналогична
описанной, с той разницей, что вместо контактов
датчиков холодильной установки здесь контакты
аварийных датчиков данного механизма.
применяются адсорбенты, помещенные в
осушительные колонны или фильтры-осушители.
Для повторного использования насыщенных
влагой адсорбентов производят их регенерацию,
которая в производственных условиях
осуществляется с помощью специального стенда.
Статическая активность и степень регенерации
определяются на установке (см. рисунок),
которая состоит из торсионных весов У,
нагревательной печи 2, насытителя <3, регулятора
температуры 4 и кюветы 5.
45

Установка для определения статической активности и
степени регенерации адсорбентов.
Статическую активность адсорбентов
определяют при относительной влажности воздуха
Ф = 0,75. Отобранную для исследования пробу
A00—150 мг) помещают в кювету весов и
взвешивают, затем под кювету с образцом подводят
нагревательную печь и включают напряжение.
Через час после установления температуры
400°С регенерируют пробы адсорбента. Образец
периодически взвешивают до получения
постоянной массы. Печь убирают из-под образца и
вместо нее подставляют склянку с насытителем
(насыщенный раствор хлористого натрия,
который дает относительную влажность среды над
раствором, соответствующую ф = 0,75). После
полного насыщения (через 6—8 ч) образец
каждый час взвешивают и определяют его влагоем-
кость по формуле
w,
0,75
где ^0,75 — влагоемкость образца при ср = 0,75;
G0, (?! — масса насыщенного влагой и сухого образца,
мг.
Степень регенерации адсорбентов определяют
по той же методике, но образец не насыщают
влагой после осушки. Пробу A00—150 мг),
ранее прошедшую термическую регенерацию и
насыщение, повторно регенерируют в выше
изложенном порядке и вновь взвешивают.
Количество удаленной из образца влаги W
в процессе дополнительной регенерации
рассчитывают по той же формуле.
Степень регенерации определяют по формуле
W 0,1Ъ
УДК 621.565:621.892.092
Станция для осушки
смазочного масла *
Станция предназначена для адсорбционной
осушки минеральных и синтетических холодильных
масел ХФ-12-18, ХФ-22-24 и ХФ-22С-16 (ГОСТ
5546—66). Основные элементы станции (см.
рисунок): сборник 1 для влажного масла, сборник 2
для осушенного масла, две адсорбционные
колонны 5, шестеренчатый насос 4, три
механических фильтра 5, предохранительный клапан 6,
манометр 7 и пульт управления.
Сборник для масла представляет собой
герметически закрытый бак, оснащенный
электронагревателями, электроконтактным термометром
(ЭКТ) 8, указателем уровня, осушительным
патроном 9У технологическими вентилями,
обратным клапаном и соленоидным вентилем 10.
* Информационный листок Государственного
научно-исследовательского института научной и технической
информации (ГОСИНТИ).
потребителю
Схема станции для осушки масла.
46

С помощью ЭКТ и нагревателя осуществляется
автоматическое регулирование температуры
масла.
Адсорбционная колонна представляет собой
цилиндрический сосуд с крышкой, ее крепят
болтами к фланцу корпуса и заполняют
цеолитом NaA, служащим для поглощения влаги
из масла.
Техническая характеристика
Емкость сборника масла, л
Масса цеолита в каждой адсорбционной
колонне, кг
Мощность электронагревателей, кВт
Тип масляного насоса
Электродвигатель
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
Габаритные размеры станции, мм
длина
ширина
высота
75
2,5
5,34
БГП-11А
0,25
1450
1200
600
1750
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Рекомендации
по применению
антикоррозийного
хладоносителя
«Минузол-пулвис»
Канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЬШТЕЙН,
Л. Н. АРЕФЬЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
На предприятиях Министерства мясной и
молочной промышленности СССР работают
изготовленные в Венгерской Народной Республике
холодильные установки, в которых используется
специальный антикоррозийный хладоноситель
на основе порошка «Минузол-пулвис». Во
Всесоюзном научно-исследовательском институте
холодильной промышленности разработаны
рекомендации по его применению. Рекомендации
составлены на основе инструктивных указаний
по эксплуатации холодильного оборудования,
поставляемого в СССР из ВНР. При этом учтен
многолетний опыт практической работы
Абаканского молочного комбината.
Станция питается от сети переменного тока
напряжением 380/220 В через пакетный
выключатель и автоматические выключатели.
Масло, находящееся в сборнике 1,
подогревается двумя электронагревателями 11
мощностью по 2,67 кВт каждый до 60±5оС. После
этого с помощью насоса 4 масло в течение 2 ч
циркулирует через адсорбционные колонны 3.
Затем выключают насос и берут из сборника 1
пробу масла. Если проба соответствует
техническим требованиям, масло перекачивают в
сборник 2. В процессе перекачки масла
открывается соленоидный вентиль 10 и атмосферный
воздух поступает через осушительный патрон 9,
где из него удаляется лишняя влага, в емкость 1.
В емкости 2 создается избыточное давление, под
действием которого воздух выходит в атмосферу
через обратный клапан 12. Перед подачей
осушенного масла из емкости 2 берут пробу через
вентиль 13.
Антикоррозийный хладоноситель применяется
в рассольных системах охлаждения в интервале
температур от —10 до —30°С. Холодильное
оборудование с этим хладоносителем предназначено
для молочных комбинатов, сыродельных
заводов и других пищевых предприятий.
Антикоррозийный хладоноситель
представляет собой раствор порошка «Минузол-пулвис»
в воде. Для успешного его применения
необходимо строго соблюдать все требования,
предъявляемые к подготовке воды, приготовлению
раствора, подготовке системы к заполнению и
эксплуатации. При наличии в антикоррозийном хладо-
носителе посторонних примесей (масло,
кислоты, соли) образуется твердый осадок, пена,
в результате система охлаждения выходит из
строя.
Вода, используемая для приготовления
антикоррозийного хладоносителя, должна быть
мягкой.
Ниже указано содержание солей кальция и
магния (мг-экв/л) в воде различной степени
жесткости:
Очень мягкая 0—1,5
Мягкая 1,5—3,0
Умеренная 3,0—6,0
Жесткая 6,0—9,0
Очень жесткая Более 9,0
В ряде районов СССР водопроводная вода
мягкая. Если в водопроводной воде
повышенное содержание солей, то для приготовления
антикоррозийного хладоносителя можно брать
воду, применяемую для питания котлов.
47

Умягчение жесткой воды может быть
достигнуто реагентным способом — добавлением в нее
гашеной извести Са(ОНJ и соды Na2C03.
Возможно добавление и других реагентов.
Количество реагентов, вводимых в 1 м3 воды,
зависит от состава солей и их количества, что
определяется химическим анализом.
Раствор приготовляют в железобетонных или
стальных баках. Баки должны быть тщательно
промыты. Растворяют порошок «Минузол-пул-
вис» в мягкой воде небольшими дозами при
непрерывном перемешивании. При больших дозах
порошка образуются труднорастворимые комки.
Для ускорения растворения воду рекомендуется
подогреть до 60°С.
Концентрация порошка «Минузол-пулвис» в
растворе устанавливается в зависимости от
рабочей температуры хладоносителя:
Рабочая температура, °С —11 —18 —23 —30
Количество порошка на 1 тыс.
кг воды, кг 450 560 640 740
Плотность раствора при 20°С,
г/см3 * 1,25 1,30 1,33 1,38
Плотность раствора при вышеуказанной
температуре проверяют ареометром.
Полученный раствор должен отстояться в
течение двух-трех часов. Перед употреблением
его следует профильтровать или использовать
лишь верхний слой. Нельзя допускать попадания
в систему осадка.
Перед заполнением систему надо тщательно
промыть водопроводной водой, а при высокой ее
жесткости и мягкой водой, используемой для
приготовления раствора. Особое внимание надо
обратить на те системы, в которых ранее
применялись водные растворы хлористого натрия
и кальция, так как заметное содержание этих
К 70-летию
Ф. Е. Мещерякова
В апреле 1976 г. исполнилось 70 лет со дня рождения
и 45 лет научно-педагогической деятельности одного
из известных ученых в области холодильной техники и
технологии — канд. техн. наук, доцента Федора
Елисеевича Мещерякова.
Ф. Е. Мещеряков окончил МВТУ им. Н. Э. Баумана
по специальности холодильные машины и установки и
МИНХ им. Г. В. Плеханова по специальности
холодильная технология пищевых продуктов. В 1931—1934 гг. он
солей в антикоррозийном хладоносителе
недопустимо.
Во время эксплуатации необходимо
систематически контролировать концентрацию порошка
в растворе. С этой целью один раз в месяц
отбирают пробы в пробирку и измеряют
плотность раствора ареометром при 20°С. Если
концентрация порошка в растворе снизилась, то в
систему вводят концентрированный раствор,
обеспечивающий необходимую температуру
охлаждения.
Признаками правильной эксплуатации
антикоррозийного хладоносителя являются его
янтарный цвет, прозрачность и отсутствие осадка.
При обеспечении чистоты системы, поддержании
должной концентрации, герметичности
соединений и соблюдении всех других требований
хладоноситель не вызывает коррозии стали и не
оказывает вредного воздействия на
прокладочные, электроизоляционные и другие материалы.
Более того, соприкасающиеся с ним стальные
поверхности становятся менее шероховатыми.
Порошок «Минузол-пулвис» должен храниться
в сухом помещении герметично упакованным в
полиэтиленовые пакеты. При нарушении
герметичности пакетов порошок превращается в
плотные, труднорастворимые в воде комки.
Поэтому после открытия пакет с оставшимся в нем
порошком надо плотно закрыть.
Приготовление и эксплуатация
антикоррозийного хладоносителя требуют соблюдения
элементарных правил техники безопасности.
Одежда должна быть защищена клеенчатым фартуком,
руки следует предохранять резиновыми
перчатками, а глаза — очками.
Выполнение указанных рекомендаций
обеспечит многолетнюю удовлетворительную
эксплуатацию систем с антикоррозийным хладо-
носителем на базе порошка «Минузол-пулвис».
работал во ВНИХИ в должности старшего научного
сотрудника.
В 1934 г. Ф. Е. Мещеряков перешел на
педагогическую работу. В 1935 г. ему присвоено ученое звание
доцента.
Ф. Е. Мещерякову принадлежит более 40 научно-
исследовательских и методических работ. Им написаны
учебники по холодильной технике и технологии для
вузов.
Плодотворная деятельность Ф. Е. Мещерякова
отмечена правительственными наградами.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» сердечно поздравляет юбиляра и
желают ему доброго здоровья, многих лет жизни и
дальнейших творческих успехов в работе.
48

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 496447 B1) 2038110/24-6 B2) 27.06.74 E1) F 25 b
11/00; F 25 b 29/00 E3) 621.57.012.4 G2) M. Г. ДУБИН-
СКИЙ, B.C. СНИЦАРЕНКО-ЗАХАРЕНКО, Е. С. ГУ-
РЕВИЧ, К. К. СОКОЛОВ, А. П. СТАРОСТИН, Е. Э.
ЛОГУНОВ и О. К.ОБОЛЕНСКИЙ G1) Специальное
конструкторское бюро по созданию воздушных и газовых тур-
бохолодильных машин
E4) СПОСОБ РАБОТЫ ТУРБОКОМПРЕССОРНОЙ
ХОЛОДИЛ ЬНО-НАГРЕВАТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ путем
предварительного охлаждения (нагрева) воздуха,
последующего его сжатия, охлаждения и расширения в
детандере, отличающийся тем, что, с целью увеличения
производительности, часть воздуха перед сжатием отбирают и
смешивают перед подачей потребителю путем эжектиро-
вания с основным потоком после расширения последнего
в детандере.
A1) 496448 B1) 2032026/24-6 B2) 11.06.74 E1) F 25 b
15/10; F 25 d 11/02; F 25d 13/04 E3) 621.575 G2) Э. Г.
ЛИТВИН, A.A. МАЛЯРЕНКО, И. И. РОМАНЮКи Н. Ф. ХО-
МЕНКО G1) Васильковский завод холодильников
E4) АБСОРБЦИОННЫЙ ДИФФУЗИОННЫЙ
ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ, преимущественно для
двухкамерного домашнего холодильника, содержащий
последовательно соединенные низко- и высокотемпературный
испарители, теплообменник-регенератор между бедной и
богатой смесью инертного газа с хладагентом, имеющий
тепловой контакт с трубопроводом, подводящий жидкий
хладагент и низкотемпературный испаритель из
конденсатора, отличающийся тем, что, с целью получения
холода более низких температур, трубопровод жидкого
хладагента введен внутрь низкотемпературного испарителя
по всей длине до места ввода в него бедной смеси
инертного газа с хладагентом.
A1) 496449 B1) 2033883/24-6 B2) 18.06.74 E1)]F 25 b
31/02 E3) 621.574 G2) И. К. САВИЦКИЙ, В. В.
КАТЕРУ ХИН и Ю. В. ДМИТРИЕВ
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ
КОМПРЕССОРНО-КОНДЕНСАТОРНЫЙ АГРЕГАТ с установленными на общей опоре
герметичным компрессором, ресивером и конденсатором с
электровентилятором, отличающийся тем, что, с целью
повышения компактности, компрессор имеет
вертикальный коленчатый вал и опора расположена в плоскости его
средней щеки, ресивер прикреплен с помощью
кронштейнов к днищу компрессора, электровентилятор помещен в
полость между компрессором и; ресивером соосно с
последними, а конденсатор выполнен в виде кольцевого
теплообменника, размещенного концентрично ресиверу и
заключенного снаружи в съемный кожух, прикрепленный
к кронштейнам.
A1) 496450 B1) 1993878/24-6 B2) 06.02.74 E1) F 25 b
41/00; F 25 d 17/02E3) 621.565.4 G2) В. Н. ДЕВЯТКИНА,
В. Д. ЕЛЬЧАНИНОВ, Л. Я. КЛИМОВ, Н. Я. ОБУХОВ,
Ю. А. СТЕПАНОВА и Д. А. ШАПОВАЛОВ
E4) I. УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ГЕРМЕТИЧНОГО ОБЪЕКТА, содержащая компенсационную
емкость с дренажной трубкой, включенную в замкнутый
циркуляционный контур, в котором установлены
теплообменник воздушного охлаждения с вентилятором и
охлаждаемый объект, отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационных характеристик, емкость выполнена
торообразной и по ее оси размещен подсоединенный к
теплообменнику воздуховод с переточной магистралью,
соединяющей газовую полость емкости, а дренажная трубка
расположена концентрично внутри магистрали.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
дренажная трубка имеет Г-образную форму.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что емкость,
теплообменник и вентилятор установлены на одной оси
последовательного ходу воздуха.
A1) 497454 B1) 2019643/24-6 B2) 29.04.74 E1) F 25 b
15/06 E3) 621.575 G2) В. Я- ЖУРАВЛЕНКО, Э. Р. ГРОС-
МАН и В.С.ШАВРИН G1) Специальное
опытно-конструкторское бюро Института технической теплофизики
АН Украинской ССР
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМ И СТОЛ ИТИ ЕВА Я
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
двухступенчатый генератор, первая ступень которого подключена к
трубопроводу острого пара, а вторая — к линии
отходящих от первой ступени паров, отличающаяся тем, что,
с целью получения более низких температур и повышения
экономичности путем расширения зоны дегазации
водного раствора бромистого лития, на линии отходящих от
первой ступени паров установлен эжектор, рабочее сопло
которого подсоединено к трубопроводу острого пара.
A1) 501254 B1) 2061783/28-13 B2) 03.09.74 2E1) F 25 D
13/02 E3) 621.565.943.2 G2) П|П. ДЕЙНЕГО, Б. В. КО-
МАРНИЦКИЙ, В.В.СТЕФАНОВИЧ G1) Одесский
институт инженеров морского флота
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ с расположенными внутри нее
листотрубными батареями, установленными с
образованием воздушного зазора между ними и стенками камеры,
и вентиляторами для циркуляции воздуха, отличающаяся
тем, что, с целью интенсификации процесса охлаждения
хранящихся продуктов, камера снабжена
воздухораспределительными коробами, имеющими в верхней стенке
продольные щели и расположенными под батареями в
зоне зазора, при этом'батареи оснащены
перфорированными козырьками.
49

A1) 499463 B1) 1952153/24-6 B2) 17.08.73 2E1) F 24 F
3/14 E3) 697.933.2 G2) А.Г.МУРАВЬЕВ,
Р.Н.СЕДОВА G1) Ленинградский филиал Специального
конструкторского бюро по автоматике в нефтепереработке и
нефтехимии
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА,
содержащее корпус с поддоном и патрубками для подвода
и отвода воздуха, между которыми размещена решетка
для льда, отличающееся тем, что, с целью обеспечения
точности поддерживания параметров воздуха, в верхней части
корпуса над патрубком для подвода воздуха установлен
с уклоном к оси корпуса испаритель холодильного
агрегата с системой орошения, а на одном уровне с нижней
точкой испарителя размещена нихромовая решетка,
подсоединенная к электрической сети.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
компрессор и конденсатор холодильного агрегата размещены под
поддоном.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, над
испарителем и решеткой для льда установлены ограничители
накопления льда, соединенные с аппаратурой управления
холодильным агрегатом и системами орошения и
электропитания нихромовой решетки.
A1) 499468 B1) 2033925/24-6 B2) 19.06.74 2E1) F 25 В
9/00; F 25 В 1/04 E3) 621.573 G2) В. Д. ЕЛЬЧАНИНОВ,
Л. Я. КЛИМОВ, Н. Я. ОБУХОВ, Ю. А. СТЕПАНОВА,
Д. А. ШАПОВАЛОВ, Ж- С. ЧЕРНЕНКО
E4)СИСТЕМАОХЛАЖДЕНИЯГЕРМЕТИЧНОГООБЪЕК-
ТА, содержащая подключенную к нему .компрессионную
холодильную машину с теплообменником воздушного
охлаждения для отвода тепла сжатия хладагента,
отличающаяся тем, что, с целью упрощения конструкции и
повышения эксплуатационной Надежности, компрессор машины
выполнен ротационного типа с полостями сжатия и
расширения, электропривод которого включен в сеть через
реостат, изменяющий сопротивление с помощью сильфо-
на, заключенного в кожух, соединенный с линией
всасывания компрессора, а во входной патрубок
теплообменника по охлаждающему воздуху помещены термодатчик
и заслонка, управляемая последним через исполнительный
механизм для регулирования расхода воздуха.
A1) 504054B1) 2009800/28-13 B2) 01.04.74 2 E1) F 25
D 13/06; F 25 D 17/02 E3) 621.565.4 G2) Р. К- СТЕПА-
нюк, в. ю. стукин, г. в. луков
E4) 1. МОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ, состоящий из
теплоизолированного корпуса, смонтированных с
возможностью вертикального перемещения теплообменных плит
и механизма перемещения плит, отличающийся тем, что,
с целью повышения производительности и обеспечения
выборочного развода плит, механизм перемещения плит
состоит из попарно размещенных по боковым сторонам
плит вертикальных направляющих и установленных на
них кареток, каждая из которых имеет упоры, связанные
с направляющими, а последние выполнены поворотными
вокруг своей оси для обеспечения захода упоров в
межплиточное пространство.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
синхронизации движения кареток, приводы последних
представляют собой ходовые винты, соединенные между
собой цепной передачей и подключенные к общему
гидромотору.
3. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
снижения теплопритоков, лицевая стенка корпуса
аппарата выполнена в виде штоки с прорезью для загрузки
и выгрузки продуктов, перемещаемой посредством
валика, кинематически связанного с ходовым винтом.
A1) 500373 B1) 2019986/24-6 B2) 30.04.74 2 E1) F 04
В 51/00; G 01 М 15/00; F 25 В 1/00 E3N21. 512:621.574.
001.4 G2) С. У. КИВЕНЗОР, В. В. СИНЯК G1)
Специальное конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения
E4) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ КОМПРЕССОРА
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащий калориметр со
змеевиком-испарителем и электронагревателем для
компенсации холодильной нагрузки, конденсатор паров
хладагента и дроссельный вентиль на линии жидкого
хладагента, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности испытаний путем проведения их по циклу
газового кольца, паровое пространство конденсатора
подключено к змеевику-испарителю при помощи
трубопровода с двумя запорными и установленными между
ними регулирующими вентилями.
A1) 501739 B1) 2006366/28-13 B2) 20.03.74 2 E1) А 23
В 4/06 E3) 664.8.037.1 G2) А. В. ВОЛКОВ, Л. П. ЗА-
ЛЕТИН, А. В. ФРОЛОВ
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГЛАЗУРОВКИ МОРОЖЕНЫХ
БЛОКОВ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содержащее ванну
с направляющими и подъемно-опускную площадку,
приводимую в движение вдоль направляющих от
гидроцилиндра с реверсивным золотником, отличающееся тем, что,
с целью повышения надежности устройства в работе, в
нем имеются смонтированная на ванне блокировочная
заслонка и приводной вал с укрепленными на нем
профильными кулачками, один из которых связан с
реверсивным золотником гидроцилиндра, а другой — с
блокировочной заслонкой, при этом направляющие для
площадки выполнены криволинейными.
50

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Полезный учебник
Ф. Е. Мещеряков. Основы холодильной техники и холодильной
технологии. М., «Пищевая промышленность», 1975, 560 с, тираж 60 000 экз.,
цена 1 р. 24 к.
Доктор техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН,
канд. техн. наук Д. Г. РЮТОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Книга является учебником для высших учебных
заведений по специальности № 1011 «Технология и организация
общественного питания». Она состоит из двух частей:
«Основы холодильной техники» и «Основы холодильной
технологии».
В первой части изложены теория, конструктивные
решения, проектирование и эксплуатация паровых
холодильных машин, в основном компрессионных. Одна глава
отведена абсорбционным холодильным машинам.
Описывается преимущественно холодильное оборудование
малой и средней холодопроизводительности как находящее
наибольшее применение на предприятиях торговли и
общественного питания.
Такое, может быть несколько суженное, содержание
книги является в данном случае совершенно
обоснованным, поскольку определяется специальным ее
назначением как учебника.
Вторая часть книги содержит основы холодильной
технологии пищевых продуктов. Рассмотрены вопросы
холодильной обработки и хранения пищевых продуктов,
описаны способы и аппараты для охлаждения и
замораживания, освещены пути их интенсификации.
Представляется нецелесообразным помещение во второй части
главы, посвященной холодильному транспорту, которая
была бы более уместна в первой части.
Книга написана на современном материале и
достаточно высоком научно-техническом уровне. Необходимо
отметить простой и ясный язык изложения. К
достоинствам книги относится также применение системы
единиц СИ.
При общей высокой оценке рассматриваемой книги
по отдельным ее параграфам имеются следующие
замечания.
Кроме отмеченных в учебнике (с. 9) положительных
качеств термоэлектрических холодильных машин,
следовало бы указать и на существенную отрицательную
сторону — недостаточную энергетическую эффективность,
которая главным образом и ограничивает их применение.
Основной недостаток воздушной холодильной
машины — низкая величина холодильного коэффициента, а не
механического к. п. д. (с. 11).
Следовало бы поместить описание современных
непрямоточных поршневых компрессоров с периметральным
клапаном, а также винтовых компрессоров, которые
получают все более широкое признание.
В последнее время воздушные конденсаторы
применяют и при холодопроизводительности более 10 кВт, что
имеет важное значение в?связи с нехваткой пресной воды
и об этом надо было бы написать.
Автор правильно делает, указывая после числовых
значений величин (холодопроизводительность, частота
вращения и др.) по системе СИ значения их в скобках и по
технической системе единиц. Однако значения давлений
даны только в МПа без пересчета в кгс/см2, что вызовет
неудобства у читателей.
Автор отдает дань укоренившемуся во многих книгах
неправильному разделению систем охлаждения на
непосредственное, рассольное и воздушное. При этом не
учитывается, что воздушное охлаждение может быть
непосредственным и рассольным. Правильнее
классифицировать системы охлаждения следующим образом: 1 —
непосредственное и рассольное; 2 — батарейное и
воздушное.
Не упомянут в книге широко распространенный способ
снижения усушки мороженого мяса путем установки по
стенам камеры ледяных экранов. Вместе с тем в качестве
радикальной меры борьбы с усушкой мороженого мяса
названо искусственное увлажнение воздуха, не
получившее применения на практике.
Нас. 499 приведены условия хранения
переохлажденного мяса, но трудно понять, о каком продукте идет речь,
так как не описан метод сохранения продуктов в
подмороженном («переохлажденном») состоянии, разработанный
проф. Н. А. Головкиным.
Не указав источников ионизирующего излучения, автор
почему-то сообщает, в каких единицах измеряется
радиоактивность изотопов (с. 400).
В разделе об отеплении продуктов при отпуске с
холодильников не отмечено, что его следует производить
лишь в том случае, когда продукты будут отпускаться в
магазинах из неохлаждаемых прилавков и витрин.
Учитывая, что книга является учебником, в ней
необходимо устранить некоторые фактические ошибки и
противоречия, лежащие в основном на совести специальных
редакторов,
Невер но утверждение, что регулируемая газовая среда
обеспечивается путем подачи углекислого газа в
хранилище из баллонов или за счет сублимации сухого льда
(с. 401). Практически РГС создается или за счет дыхания
плодов с удалением избытка углекислого газа путем
промывки газовой среды в скрубберах, или с помощью
специальных газогенераторов.
Хотя на с. 403 указано, что применение антибиотиков
для обработки пищевых продуктов в СССР запрещено, на
с. 502 допускается при хранении охлажденной рыбы
использование хлортетрациклина, террамицина и других
антибиотиков.
На с. 423 сказано, что охлаждение молока на плоских
оросительных охладителях с 34 до 4°С занимает 1 ч,
тогда как фактически продолжительность охлаждения
меньше 1 мин.
51

Нельзя согласиться с утверждением (с. 431), что
удельная теплоемкость пищевых продуктов при замораживании
уменьшается, а температуропроводность увеличивается.
о . di
В действительности полная удельная теплоемкость -jr-
замороженных продуктов при температурах выше —6-г
-f- —-8°С больше, а фактическая температуропроводность
меньше, чем у охлажденных продуктов.
Средняя конечная температура замораживаемого
продукта в формуле G3) представлена как полуразность ко-
В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Институт повышения знаний членов НТО пищевой
промышленности объявляет прием на двухгодичные заочные
курсы «Механизация погрузочно-разгрузочных и транс-
портно-складских работ в пищевой, мясной, молочной и
рыбной промышленности».
На курсы принимаются инженеры, техники, служащие
и передовые рабочие, желающие пополнить и углубить
свои знания в данной области.
Для слушателей заочных курсов издается
типографским способом цикл лекций B5 наименований), которые
будут высланы всем зачисленным.
Лекции содержат материал, освещающий современное
состояние предмета и то новое, передовое, что должно
внедряться в промышленность, а также вопросы для
самопроверки и перечень рекомендуемой литературы (для
желающих более глубоко изучать интересующие их темы).
К подготовке учебных лекций привлечены
высококвалифицированные специалисты.
Кроме лекций, Институт обеспечивает слушателей
учебными программами, методическими указаниями,
проводит квалифицированные консультации.
Удостоверение об окончании курсов выдается на
основании: отчета заочника о практическом
использовании материалов лекций на производстве, итогов
аттестации на семинаре по месту работы или оценки
представленного реферата на одну из предложенных тем.
Форму подведения итогов учебы выбирает сам
слушатель заочных курсов. Срок подведения итогов учебы —
три месяца после получения последней лекции по учебной
программе.
Заочные курсы — удобная форма самообразования,
так как слушатели обучаются без отрыва от производства
и обеспечиваются необходимой учебной литературой.
Лекции Института можно широко использовать в
системе повышения квалификации ИТР, мастеров,
передовых рабочих на предприятиях, а также в системе
народных университетов.
ПОРЯДОК ЗАЧИСЛЕНИЯ НА ЗАОЧНЫЕ КУРСЫ
Зачисление производится без вступительных
экзаменов в течение всего 1976 г.
Для^зачисления необходимо:
52
нечных температур в центре и на поверхности продукта
На самом деле она является их полусуммой.
На с. 501 даны сроки хранения на холодильниках
замороженной птицы при температурах от —9 до —12°С,
хотя на с. 496 совершенно правильно сказано, что при
температуре выше —12°С хранение замороженных
продуктов на распределительных холодильниках не
допускается.
В таблице насыщенных паров аммиака (с. 541—542)
давление насыщения для всех температур от 50 до —50°С
указано в 10 раз выше, чем истинное.
1. Перевести банковским поручением или почтовым
переводом на расчетный счзт Центрального правления
НТО пищевой промышленности № 700039 в
Дзержинском отделении Госбанка г. Москвы плату за
обучение по 4 руб. за одного слушателя за полный
(двухгодичный) курс обучения.
Плата за обучение может вноситься предприятием
(за счет статьи «Повышение квалификации»), первичной
организацией НТО или самим заочником.
2. Выслать в адрес Института:
а) Заявление или письмо предприятия (организации)
с просьбой о зачислении слушателями названных выше
курсов работников данного предприятия. В заявлении
(письме) указываются фамилии и инициалы
рекомендуемых работников на курсы, почтовый адрес, по которому
следует направлять учебные материалы (на чье имя),
а также дата и номер документа о переводе денег за
обучение.
б) Учетную карточку на каждого слушателя, в
которой указывается фамилия, имя, отчество (полностью),
год рождения, образование, занимаемая должность,
является (нет) членом НТО, наименование и адрес
предприятия (организации), домашний адрес, личная подпись,
дата заполнения.
в) Копию документа о переводе денег.
Проспекты курсов имеются во всех республиканских,
краевых, областных правлениях НТО пищевой
промышленности.
РУКОВОДИТЕЛИ ПРЕДПРИЯТИЙ, УЧРЕЖДЕНИЙ
СОВЕТОВ ПЕРВИЧНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ НТО!
Широко используйте лекции Института для
организации технического обучения на местах, своевременно
оформляйте поступление ваших специалистов на
заочные курсы «Механизация погрузочно-разгрузочных и
транспортно-складских работ в пищевой, мясной,
молочной и рыбной промышленности».
Адрес Института: 103031, Москва, К-31, Кузнецкий
мост, 19, подъезд 1, этаж 3, комн. 8. Тел. 223-54-46
Дирекция и методический совет
Института повышения знаний членов
НТО пищевой промышленности

ХРОНИКА
Совещание по применению холода
в сельском хозяйстве
В декабре 1975 г. состоялось очеред- кусственного холода в сельском хо- на необходимость подготовки
инженерное заседание секции «Интенсифика- зяйстве являются: ных кадров по холодильной технике
ция и совершенствование процессов изучение влияния экологических, и технологии для сельского хозяй-
холодильной обработки и способов агротехнических факторов и условий ства. О значении координации научно-
консервирован и я пищевых продуктов уборки урожая на длительное хране- исследовательских работ говорили в
с применением холода» Научного со- ние сельскохозяйственной продукции; своих выступлениях Д. И. Ольховой
вета ГКНТ Совета Министров СССР определение сортов фруктов, ово- (Союзсадвиновощпром) и В. И. Бон-
по проблеме «Производство и приме- щей и ягод, пригодных для длитель- дарев (Гипронисельпром).
нение искусственного холода в отрас- ного хранения; 3 выступлении Н. С. Бруева
(Молях пищевой промышленности, тор- установление режимов хранения в сковский институт народного хозяй-
говле, сельском хозяйстве и на транс- охлаждаемых фруктохранилищах; ства им% р# з. Плеханова) были рае-
порте», подбор тары и упаковочных мате- смотрены вопросы строительства хра-
Заседание посвящено теме: «Орга- риалов для хранения плодов. нилищ для овощей, в частности карто-
низация и эффективность научно-ис- Докладчик остановился на резуль- феля, а также нормы естественной
следовательских работ Министерства татах работ, выполненных научными убыли при хранении,
сельского хозяйства СССР по холо- учреждениями Министерства сельского п , г к и "" (птиуп\
дильной обработке и хранению про- хозяйства СССР, часть которых осу- свя^Рл0ф'е шс^^не оппшизш^и
дуктов сельского хозяйства. ществлялась в содружестве с научны- *™ ^по^^ию loS^f?S
Во вступительном слове председа- ми учреждениями других ведомств. g?™ ™ftS?Г?Хго^ке н1™х
тель секции проф. Н. А. Головкин от- Для расширения научных исследова- «Z?enSuux ка^^^о2^
метил, что для повышения качества ний необходимо улучшить координа- L^^^^J^^SJ^0Ky A
продукции сельского хозяйства, ее цию научно-исследовательских работ <~1™ы wwidvauiu лизмшлв*.
транспортировки и хранения большое по применению холода в сельском хо- Канд. техн. наук А. И. Пискарев
значение имеет искусственный холод, зяйстве, усовершенствовать, а в ряде (ВНИХИ) остановился на необходи-
Области применения холода охваты- случаев создать заново эксперимен- мости определения первоочередных за-
вают как группу растительных про- тальную базу для научно-исследова- Дач научных исследований, целесооб-
дуктов, так и продуктов животновод- тельских институтов. разности привлечения к разработке
ства. Для широкого внедрения холода Проф. А. А. Колесник (Московский связанных с холодом^ проблем других
необходимо проведение научных ис- институт народного хозяйства научных организаций, работающих в
следований и внедрение комплекса им. Г. В. Плеханова) в своем выступ- этом направлении,
инженерно-технических решений. лен и и обратил внимание на то, что для Канд. техн. наук И. Г. Алямов-
С докладом на секции выступил сохранения качества плодов и овощей ский (ЛТИХП) обратил внимание на
начальник Главного управления сель- холод должен применяться на всех значение станций предварительного
ско хозяйственной науки и пропаганды этапах, начиная от места сбора до охлаждения для сохранения качества
Министерства сельского хозяйства момента реализации. В частности, не- фруктов и использование газового
СССР академик Н. И. Володарский, обходимы станции предварительного хранения.
Докладчик указал, что сельскохо- охлаждения. О значении исходного качества ово-
зяйственное производство — одно из Канд. техн. наук Н. А. Моисеева щей, направляемых на хранение, улуч-
основных потребителей искусственного (ВНИХИ) сообщила о проведенных шения семеноводства говорила в своем
холода. Холод применяется для ох- в девятой пятилетке совместных ис- выступлении С. Н. Жарова (Институт
лаждения и хранения в охлажденном следованиях ВНИХИ и Гипронисель- советской торговли),
состоянии плодов, ягод, овощей, зерна, прома по разработке норм и рекомен- R An
саженцев, мяса, яиц, молока и молоч- даций по проектированию и эксплуата- ° МшисжтТ с^ъско^хозХ
ных продуктов, а также для заморажи- ции фруктовых холодильников, coo- *™ министерству сельского хозяи
вания и хранения в замороженном ружаемых в сельском хозяйстве. В це- u-w рекомендовано:
состоянии плодов, ягод, овощей и дру- лях совершенствования проектных ре- определить направления работ по
гих продуктов. Холод занимает боль- шений холодильников комплексные ра- применению искусственного холода
шое место в технологических процес- боты в этом направлении будут про- Для нужд сельского хозяйства;
сах переработки продукции сельского должены и в десятой пятилетке. Для выделить из системы Минсельхоза
хозяйства, в кондиционировании сохранения качества растительных про- головной институт по исследованиям
воздуха в животноводческих помеще- дуктов целесообразно развернуть ра- в области сохранения продуктов сель-
ниях, на птицефабриках, в селек- боты по созданию оборудования для скохозяйственного производства с по-
ционных сооружениях. их предварительного охлаждения. мощью холода, возложив на него пла-
Оеновными направлениями науч- Доктор техн. наук, проф. нирование исследований и контроль
ных исследований по применению ис- А. М. Бражников (МТИММП) указал за их выполнением.
•7
53

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
Международная Лейпцигская
весенняя ярмарка-76
Л. Д. АКИМОВА
Лейпцигская весенняя ярмарка
1976 г., открывшаяся 14 марта,
проходила под своим!традиционным
девизом «За международную торговлю и
технический прогресс». Снова была
продемонстрирована добрая слава
Лейпцига как центра мировой торговли
и научно-технической информации.
На 340 000 м2 выставочной площади
свыше 9000 экспортеров из 63 стран,
в том числе из 12 социалистических,
демонстрировали новейший уровень
науки и техники и тенденции развития
производства товаров народного
потребления.
Ярмарочное предложение весной
этого года включало: станки и
инструменты, радиоэлектронику,
электротехнику и технику автоматизации,
сельскохозяйственные и дорожные
машины, машины для пищевой
промышленности, холодильную технику,
упаковочные машины, строительную
технику и т. д.
В 16 выставочных зданиях в
широком ассортименте были представлены:
текстильная продукция, готовая
одежда, стекло, керамика, пищевкусовые
товары, электробытовые и
хозяйственные приборы, в том числе бытовые
холодильники, и другие изделия
товаров широкого потребления.
В 1976 г. Лейпцигская ярмарка
проводилась в 50-й раз с момента
образования ГДР. В 800-летней
истории Лейпцигской ярмарки этот
отрезок времени в ее развитии небольшой,
но он имеет особое значение.
Об успехах социалистической
экономической интеграции
свидетельствовали совместные технические
разработки стран-членов СЭВ. Примером
тесного сотрудничества между СССР,
ГДР, Польшей, Чехословакией,
Венгрией, Болгарией, Румынией явилась
выставка электроэнергетического
оборудования экономического
объединения СЭВ «Интерэлектро».
Замечательные итоги развития
народного хозяйства СССР, подведенные
советскими трудящимися в год
XXV съезда КПСС, нашли свое
отражение в советской коллективной
экспозиции. Из 6500 экспонатов 5200 (80%)
выставлены впервые. К числу
первоклассных изделий из Советского Союза
можно отнести новейшие электронные
установки для обработки данных,
модели атомной электростанции,
реактора и термоядерной установки,
станки с программным управлением,
сельскохозяйственные машины и многие
другие изделия.
Традиционно в Советском
павильоне была представлена экспозиция
одной из 15 советских республик. В этом
году свои изделия показывала
Литовская ССР: 2500 экспонатов от 25
отраслей промышленности
продемонстрировали успехи, достигнутые в этой
республике за годы Советской власти.
Как всегда, самым крупным
экспонентом ярмарки была Германская
Демократическая Республика. Около
4200 внешнеторговых и промышленных
предприятий ГДР проинформировали
о намечаемой ими торговой
деятельности.
Широкую экспозицию холодильной
и вентиляционной техники ГДР
демонстрировали предприятия
комбината «ФЕБ Люфт-унд Кельтетехник».
Предприятие «ФЕБ Машинен-фаб-
рик Галле», кроме вентиляторов и
теплообменных аппаратов,
представило водоохладительные и аммиачные
холодильные компрессорно-конденса-
торные агрегаты (описаны ранее [1]),
а также холодильный поршневой
компрессор 2VV8/100-11 и испарительный
агрегат VS140-h.
Компрессор 2VV8/100-11 относится
к типовому ряду 2 поршневых
непрямоточных одноступенчатых
компрессоров: 2V4/100, 2W6/100, 2VV8/100
(с номинальным часовым объемом,
описанным поршнями, 160, 224, 315м3/ч)
и 2V4/140, 2W6/140, 2VV8/140 (с
часовым объемом 450, 630, 900м3/ч),
которые выпускаются с 4, 6 и 8
цилиндрами при V-, W- и VV-образном их
расположении, с диаметром поршня
100 и 140 мм, ходом 60 и 85 мм;
частота вращения соответственно 1440
и 1470 об/мин. Компрессоры
поставляются как в сальниковом, так и
бессальниковом исполнении. В
сальниковых компрессорах в качестве
хладагента применяются фреоны-22, 12
и аммиак, в бесе ал ьн и ко вы х —
фреоны-22 и 12.
Компрессор 2VV8/100-11 —
сальниковый, восьмицилиндровый, с
диаметром поршня 100 мм и ходом 60 мм,
работает на аммиаке. Холодопроизво-
дительность при t0= —15°С, *к =
= +35°С 92 000 ккал/ч. Потребляемая
мощность 55 кВт. Максимально
допустимое рабочее давление всасывания
16 кгс/см2, нагнетания 23 кгс/см2.
Масса компрессора 96 кг.
Каждый компрессор типового
ряда 2 может быть использован в
многоступенчатых холодильных установках
в качестве ступени высокого и ступени
низкого давления.
Возможно ступенчатое
регулирование холодопроизводительности путем
отключения отдельных пар цилиндров.
Ступени регулирования четырех- и
восьмицилиндровых компрессоров —
1/1, 3/4 и 1/2; шестицилиндровых —
1/1, 2/3 и 1/3.
В зависимости от применяемого
хладагента охлаждение цилиндров
осуществляется водой или воздухом.
Привод компрессоров динамически
уравновешен. Коленчатый вал
двухходовой, установлен в подшипниках
скольжения. В сальниковых
компрессорах привод осуществляется через
упругую кулачковую муфту. Выход
коленчатого вала уплотняется торцовым
сальником двойного действия. При
бессальниковом исполнении
компрессор и встроенный электродвигатель
образуют единый блок (рис. 1).
Обмотка охлаждается всасываемым паром.
Компрессоры поставляются с
приборами автоматической защиты и
контрольно-измерительными приборами.
Холодильные компрессоры
типового ряда 2 применяются в широком
диапазоне температур кипения при
температуре окружающего воздуха до 50СС
как в стационарных, так и в
транспортных холодильных установках.
Испарительный агрегат VS140-h
принадлежит к типовому ряду агрега-
54
07

Рис. 1. Холодильный поршневой
бессальниковый компрессор 2VV8/100
типового ряда 2.
тов с диапазоном холодопроизводи-
тельности в режиме
кондиционирования от 60 000 до 150 000 ккал/ч. При
t0 = 2°С, tK = 40°С холодопроизво-
дительность агрегата VS140-h на фрео-
не-22 140 000 ккал/ч. Потребляемая
мощность 75 кВт.
В агрегат входят: холодильный
поршневой бессальниковый
компрессор типового ряда 2, кожухотрубный
испаритель и приборная доска.
Агрегаты находят широкое
применение в системах кондиционирования
воздуха и в технологических
процессах многих производств.
Преимущества испарительного агрегата —
компактность, простота обслуживания,
автоматизированная работа.
Предприятие «ФЕБ Машинен-унд
Аппаратенбау Шкойдиц» представило
широкую экспозицию холодильных
компрессоров, агрегатов,
кондиционеров [1].
Демонстрировавшиеся образцы
холодильных поршневых
одноступенчатых компрессоров НЗ-56-091/0 в
сальниковом и Н2-56/10-89/1 в
бессальниковом исполнении относятся к новому
типовому ряду 60-2. Холодопроизво-
дительность компрессора НЗ-56-091/0
при /0 = —15°С, tK = +40°С на фрео-
не-12 10 200 ккал/ч, компрессора Н2-
56/10-89/1 при t0 = +5°C, tK =
= +45°С на фреоне-22 37 000 ккал/ч.
Частота вращения 1450 об/мин.
Максимально допустимое давление
конденсации 25 кгс/см2.
Компрессоры типового ряда 60-2
с номинальным часовым объемом,
описанным поршнями, 40—56 м3/ч
восполняют пробел между компрессорами
типового ряда KHV с часовым объемом
от 10 до 28 м3/ч и 60-4 — от 56 до
112м3/ч [1]. Они могут работать на
фреонах-12, 22, 502, 13В1, 13.
Диапазон температур кипения от —ПО до
10°С.
В отличие от компрессоров типа
60-4 с четырьмя цилиндрами новые
компрессоры имеют два цилиндра.
Охлаждение цилиндров воздушное или
водяное.
Стандартное исполнение
одноступенчатое, по желанию заказчика
компрессоры могут быть изготовлены в
двухступенчатой компоновке.
Поставляются с регулированием и без
регулирования холодопроизводительности.
Четырехступенчатое регулирование
холодопроизводительности A00, 75, 50,
25%) осуществляется отжатием
пластин всасывающих клапанов.
В бессальниковых компрессорах
ротор электродвигателя закрепляется на
коленчатом валу консольно, статор
запрессовывается в горячем состоянии
в картер из легкого сплава с
газонепроницаемой пропиткой.
Электродвигатель охлаждается всасываемым
паром или обдувается наружным
воздухом.
Новые компрессоры применяются в
системах кондиционирования воздуха,
в промышленных, торговых и
транспортных холодильных установках, в
том числе на судах.
Экспонировавшиеся холодильные
агрегаты WH2-56-134/02 с водяным
и ДН2-40-2-08/03 с воздушным
охлаждением конденсатора выпускаются на
базе компрессоров типового ряда 60-2.
Холодопроизводительность
агрегата WH2-56-134/02 на
фреоне-22 при t0 = —15°С, *к = +40°С
13 900 ккал/ч; агрегата ДН2-2-08/03
на фреоне-502 при t0 = —15°С, /в.к=
= 25°С (температура воздуха на входе
в конденсатор) 10 500 ккал/ч.
Рис. 2. Аппарат FKL520 для
охлаждения масла в
металлообрабатывающих станках:
/ — кожухозмеевиковые испарители;
2 — ресивер; 3 — вентилятор.
Все узлы агрегатов монтируются
на раме с виброизоляторами.
Новинкой экспозиции предприятия
«ФЕБ Машинен-унд Аппаратенбау
Шкойдиц» был аппарат FKL520 (рис. 2)
для охлаждения масла в
металлообрабатывающих станках.
В компактном корпусе из листовой
стали закреплены на общей раме
бессальниковый компрессор Н2-14/2,2-
070/2 (фреон-12), конденсатор с
воздушным охлаждением, ресивер,
фильтр-осушитель и расположенные
один над другим два кожухотрубных
испарителя
(теплообменники-охладители масла) с постоянным поперечным
сечением протока.
Воздух для охлаждения
конденсатора засасывается из помещения
осевым вентилятором, проходит через
конденсатор, размещенный спереди
аппарата, и отводится через решетку
в верхней части.
С фронтальной стороны, над
конденсатором, в специальном отсеке
находится блок электрических приборов
контроля и регулирования — реле
давления, соленоидный и терморегулирую-
щий вентили.
С правой стороны корпуса
предусмотрены вводы для присоединения
аппарата с помощью трубопроводов
к масляному циклу станка.
Циркуляция масла осуществляется по
замкнутому контуру, что значительно
сокращает потери.
Холодопроизводительность
холодильного агрегата 5200 ккал/ч (при
t0 = 5°С, tuou=25°C).
Производительность аппарата по маслу 16—
100 л/мин. Потребляемая мощность
компрессора 2,79 кВт. Частота
вращения вентилятора конденсатора
1340 об/мин.
Были представлены также
усовершенствованные модели кондиционеров
типа КТ2 и KST063 [1]. Хотя
внешний вид и размеры шкафного
кондиционера КТ2 сохранились,
конструктивно он подвергся заметным
изменениям. Переход с фреона-12 на фреон-22
позволил уменьшить размеры
некоторых деталей холодильного агрегата
и облегчить кондиционер. С
применением герметичного холодильного
компрессора (Q0 = 5000 ккал/ч при
t0 = 5°C, tK = 30°С) вместо
бессальникового значительно снизился
уровень шума
Золотая медаль Лейпцигской
весенней ярмарки 1976 г. присуждена
камере KLZ 124N
(изготовитель—предприятие «ФЕБ Кюльанлагенбау
Дрезден»), принадлежащей к типовому ряду
сборных холодильных камер KLZ100
и KLZ200 с полезным объемом от 6,45
до 45 м3. Эти камеры широко
применяются в розничной и оптовой
торговле, в пищевой промышленности и
сельском хозяйстве для хранения
различных охлажденных продуктов, являясь
важным звеном в холодильной цепи
ГДР.
55

Рис. 3. Камера KLZ124N для
хранения охлажденных продуктов.
Камеры собираются из легких
стандартных щитовых элементов типа
«сэндвич» с изоляцией из пенополи-
стирола. Боковые щиты скрепляются
между собой, а также с напольными
и потолочными щитами с помощью
специальных запоров. Облицовка
потолка, внутренних и наружных стен
из пластика, пола — из алюминия.
Для охлаждения камер
применяются холодильные установки, состоящие
из двух блоков: компрессорно-конден-
саторного агрегата и
воздухоохладителя с вентилятором. Компрессорно-
конденсаторный агрегат (сальниковый
или бессальниковый компрессор на
фреоне-12, конденсатор с воздушным
охлаждением) устанавливается на
раме у наружной торцовой стены. Холо-
допроизводительность агрегата
определяется объемом камеры и
требуемым температурным режимом.
Настенный оребренный воздухоохладитель
со встроенным вентилятором крепится
с внутренней стороны камеры на
кронштейнах. Оттаивание
воздухоохладителя автоматическое.
Демонстрировавшаяся камера
KLZ 124N (рис. 3) объемом 24 м3 (емкость
по мясу 3,5 т) оборудована подвесными
рельсами с металлическими крюками
для хранения мяса в полутушах и
четвертинах и алюминиевыми
направляющими для подвешивания колбас.
Дверной проем камеры уплотнен
специальной прокладкой. Дверь снабжена
магнитным затвором. Температура в
охлаждаемом объеме поддерживается
автоматически в пределах 2—4°С.
Наружные размеры камеры
(длина X ширина X высота) в мм: 5130Х
X 2430 X 2310; внутренние 4950 X
Х2250 X 2110; масса 936 кг.
Предприятием «ФЕБ Машинен-фаб-
рик Нема», кроме климатических
камер различных типов,
демонстрировавшихся повторно [1], была
представлена термобарокамера STBV1000,
предназначенная для испытаний материа-
Рис. 4. Специальная термобарокамера
STBV1000.
лов, приборов, машин, биологических,
медицинских и химических объектов
в широком диапазоне температур и
давлений.
Камера STBV 1000 (рис.4)
выполнена по блочному принципу и состоит
из трех основных узлов: блока
полезного объема с вакуумной секцией,
холодильного блока и
электроблока.
Герметичный корпус блока
полезного объема, изготовленный из
листовой стали с наваренными профилями
жесткости, установлен с помощью
болтов на подставке, на которой
монтируется также вакуум-насос. В
герметичном корпусе размещена
теплоизолированная камера из нержавеющей
стали. На обеих боковых стенках
камеры установлены радиационные
нагреватели. Циркуляция воздуха
создается вмонтированным в потолок
радиальным вентилятором. В
промежуточном пространстве за задней
стенкой размещен конвективный
нагреватель. Испаритель, изолированный от
полезного объема, включается при
режиме охлаждения с помощью
клапанного управления. На задней стенке
блока полезного объема находится
прибор для автоматического
регулирования вакуума.
Холодильный блок включает:
каскадную холодильную установку из двух
одноступенчатых машин (верхняя
ступень работает на фреоне-22, нижняя —
на фреоне-13), регулировочную и
запорную арматуру.
Справа от термобарокамеры, перед
холодильным блоком, размещен
электроблок со всеми коммутационными
и регулирующими приборами.
Емкость полезного объема 1000 дм3,
номинальный диапазон температур (при
атмосферном давлении) от —70 до
+300°С, диапазон давлений от
атмосферного до 1,5 мм рт. ст.; холодо-
производительность (при —60°С и
атмосферном давлении) 900 ккал/ч,
максимальная потребляемая мощность
—24 кВт.
Предприятие «ФЕБ Кельтетехник
Нидерсаксверфен» представило четыре
модели фризеров для приготовления
и продажи мягкого мороженого.
Настольный фризер EFOT 32.2
(О — с невстроенным холодильным
агрегатом) является
усовершенствованной моделью фризера EFII [1]. Во
фризере — два морозильных цилиндра
и два запасных охлаждаемых бака
емкостью по Юл для хранения смеси
мороженого. Процесс приготовления
мороженого полностью
автоматизирован. Упрощение системы
регулирования работой фризера позволило
заметно повысить его надежность.
При применении холодильного
агрегата ДН2-20-057/0 с бессальниковым
компрессором на фреоне-12
производительность фризера по мороженому
составляет 32 кг/ч.
Напольные фризеры EFLS20.1 и
EFLS30.2 со встроенными
холодильными агрегатами являются первыми
аппаратами новой типовой серии. Обе
модели выполнены в виде
вертикального компактного аппарата на
роликах. Производительность по
мороженому фризера EFLS20.1 (с одним
запасным охлаждаемым баком) 20 кг/ч,
EFLS30.2 (с двумя запасными
охлаждаемыми баками) 30 кг/ч.
развитие социалистической
экономической интеграции наглядно
продемонстрировала экспозиция
объединения «ФФБ Шиффбау», в состав
которого входят все судостроительные верфи
ГДР и предприятия, поставляющие су-
дон»ые механизмы и устройства
На стендах этого объединения были
представлены макеты большой группы
судов различного назначения,
строящихся по заказу и при участии
Советского Союза. В их числе макет
головного судна транспортных
рефрижераторов типа «Карл Либкнехт»,
траулера-завода типа «Атл антик-Су пер -
траулер», контейнеровоза типа «Мер-
кур».
Контейнеровоз может
одновременно перевозить 729 двадцатифутовых
контейнеров, из которых 617
контейнеров размещаются в семь ярусов под
палубой и 112 — на палубе, включая
81 рефрижераторный контейнер.
Предусмотрена возможность перевозки на
палубе второго яруса пустых
контейнеров.
К совместным разработкам ГДР
и Советского Союза относится
представленный предприятием «ФЕБ Кюль-
аутомат» контактный плиточный
роторный морозильный аппарат
FGP31,5-3 [2].
Комбинат «Монсатор», кроме
торговых охлаждаемых шкафов,
морозильных ларей, бытовых
холодильников и морозильников, описанных
ранее [1], демонстрировал
выпускаемые для этого оборудования предприя-
56

тием «ФЕБ ДКК Шарфенштейн»
холодильные герметичные компрессоры
типового ряда К и холодильные
агрегаты типа ДК на их базе с воздушными
конденсаторами.
Представленные компрессоры
K052N63.2, K063N63.2 и K063N90.2
имеют номинальный часовой объем,
описанный поршнем, 0,52 и 0,63 м3/ч,
номинальную мощность
электродвигателя 63 и 90 Вт, холодопроизводи-
тельность при tQ — —15°С, tK —
= +32°С на фреоне-12 92 ккал/ч
(тип К052) и 115 ккал/ч (тип К063).
Частота вращения 2900 об/мин при
50 Гц и 3500 об/мин при 60 Гц.
Все компрессоры типового ряда К
одноцилиндровые, с вертикальным
валом и встроенным электродвигателем.
Компрессор и электродвигатель
подвешены в кожухе на пружинах.
Компрессоры компактны и имеют легкую
конструкцию. Например, масса
компрессора К052 всего 6,3 кг.
Кроме ГДР, холодильное
оборудование экспонировали Румыния и
Венгрия.
На стенде Внешнеторгового
предприятия Румынии «Узинэкспортим-
порт» демонстрировались: установка
для охлаждения молока, холодильные
фреоновые компрессорно-конденсатор-
ные агрегаты и аммиачный испарйтель-
но-конденсаторный агрегат.
Установка для охлаждения молока
TIRL-3 емкостью 2000 л представляет
собой прямоугольный бак из
нержавеющей стали с охлаждающей
рубашкой. На крышке бака смонтирована
мешалка с электроприводом.
Холодильный агрегат с сальниковым
компрессором и воздушным
конденсатором установлен с торцовой
стороны бака. Холодопроизводительность
агрегата на фреоне-12 при tQ — —15°С
и tH = +3(ГС 6000 ккал/ч. Молоко
охлаждается от 36 до 8°С.
На стенде Венгерского
внешнеторгового объединения «Комплекс»
демонстрировалось торговое
холодильное оборудование, выпускаемое по
лицензии фирмы «Трансэлектро»:
пристенные и островные средне-C—6°С)
и низкотемпературные (—18-^—22°С)
витрины, витрина-контейнер для
хранения и продажи охлажденных
продуктов при 2—6°С, комбинированный
прилавок-витрина с температурой в
охлаждаемом объеме прилавка —18-г-
-.—22°С и на полках витрины 3—8°С.
В холодильном торговом
оборудовании применена эффективная
изоляция из вспененного пенополиуретана,
облицовка из пластика, предусмотрено
автоматическое оттаивание
испарителей. В низкотемпературных
прилавках и витринах, предназначеных для
хранения и продажи мороженых
продуктов, устроена воздушная завеса.
Оборудование поставляется как со
встроенными, так и с выносными
холодильными агрегатами.
Лейпцигская весенняя ярмарка
1976 г. закрылась 21 марта. Ярмарка
не только продемонстрировала
высокий уровень техники, но и подтвердила
огромный авторитет всех
социалистических стран в международной
торговле.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ
ЛИТЕРАТУРЫ
1. Холодильная техника на
Международной Лейпцигской
весенней ярмарке 1975 г. —
«Холодильная техника», 1975, № 6, с. 53—57.
2. Комплексные испытания
плиточного роторного морозильного
аппарата с каскадной холодильной
установкой. — «Холодильная
техника», 1974, № 12, с. 14—19. Авт.: Р.
Клейдерманн, Б. Хеллерт, А. Пуш,
А. Г. Ионов, А. В. Кан, В. М.
Петров.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 500432 B1) 2033887/24-6 B2) 18.06.74 2 E1) F 25
В 1/02 E3) 621.574 G2) А. С. БУРЛАК, Ф. И.
ДАВЫДОВ, В. Ф. КОВАЛЕВ G1) Специальное
конструкторски-технологическое бюро компрессорного и
холодильного машиностроения
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
компрессор с переменным числом оборотов, конденсатор
сжатых паров, испаритель для производства холода, тер-
морегулирующий вентиль, установленный на линии
жидкого хладагента, и дроссельное устройство, размещенное
О=фсо1_
ал
^—D-
чн
Ж
на паровом трубопроводе между испарителем и компрес*
сором, отличающаяся тем, что, с целью повышения ее
экономичности путем саморегулирования проходного
сечения дроссельного устройства, последнее выполнено в
виде расположенного в корпусе вытянутого тора из
эластичного материала, внутренняя полость которого
заполнена тем же хладагентом, что и аппараты установки.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
внутренняя полость тора подключена к конденсатору.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
внутренняя полость тора подключена к испарителю.
4. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
внутренняя полость тора подключена к силовому патрону
терморегул ирующего вентиля.
(И) 502183 B1) 1815064/24-6 B2) 28.07.72 2 E1) F 25
В 1/00; F 04 В 49/10 E3) 621.572 G2) Е. М. АГАРЕВ,
Б. С. ВЕЙНБЕРГ, Ю. И. КОЛОТИЙ, Л. С. ПЕРСИЯ-
НИНОВ, Ю. Я. СЕНЯГИН G1) Всесоюзный научно-
исследовательский институт холодильной
промышленности
E4) СИСТЕМА ЗАЩИТЫ КОМПРЕССОРА
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, приводимого во вращение
электродвигателем и соединенного магистралью с испарителем
содержащая установленный в магистрали
чувствительный элемент, связанный с пультом, отличающаяся тем;
что, с целью повышения надежности предохранения ком
прессора от гидравлического удара, чувствительный эле
мент выполнен в виде датчика динамического напора,
взаимодействующего с магнитоуправляемым контактом,
через пульт связанным с электродвигателем и с клапанами
установленными в магистрали и на входе в испаритель,
57

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 62
Холодильная каскадная
машина МКТН20-3-5
и компрессорно-
конденсаторны и
агрегат АКН20-3-5
А. А. АРТЕМОВА, Л. Л. ГЕНИИ
ВНИИхолодмаш
А. X. БРУН, В. Д. ВАЙНШТЕЙН, В. Б. ГАЛЕЖА
Московский завод «Компрессор»
Показатели
Хладагент
верхняя ветвь каскада
нижняя ветвь каскада
Хладо носитель
Смазочное масло
Спецификационный режим
температура, СС
.хладоносителя на выходе из испарителя
кипения
охлаждающей воды на входе в конденсатор
расход, м8/ч
хладоносителя
охлаждающей воды
Холодопроизводительность в спецификационном режиме, кВт (ккал/ч)
Суммарная потребляемая (электрическая) мощность в спецификационном
режиме, кВт
Диапазон температур, СС
хладоносителя на выходе из испарителя
кипения
Максимальная температура охлаждающей воды, °С
Марка компрессора
верхняя ветвь каскада
нижняя ветвь каскада
Электродвигатель
тип
верхняя ветвь каскада
нижняя ветвь каскада
мощность, кВт
верхняя ветвь каскада
нижняя ветвь каскада
частота вращения роторов, об/мин
напряжение, В
Количество заряжаемого агента, кг
фреон-22
фреон-13
Количество заряжаемого масла, кг
Масса (без учета массы агента и масла), кг
Регулирование холодопроизводительности
МКТН20-3
-5
АКН20-3-5
Фреон-22
Фреон-13
Метилен хлористый (фреон-30)
166-43 (ПМТС-5)
—86
—
40
с
От — 86 до -
—
320
80
12 000
Ступенчатое,
—
—90
25
1
1 —
45
7,9B4 000)
53
-61
—
От — 90 до — 65
30
П220-2-3
П220-12-1
АОП2-92-4
АОП2-91-4
100
75
1480
220/380
—
300
—
| —
7300
отжимом всасывающих
клапанов компрессоров
.572.001.24 Холодильная каскадная машина МКТН20-3-5
предназначена для работы в составе стационарных холодильных
установок для охлаждения жидкого хладоносителя.
Компрессорно-конденсаторный агрегат АКН20-3-5
предназначен для работы в составе стационарных
холодильных установок с испарительными приборами для
охлаждения как жидких, так и газообразных сред.
Техническая характеристика машины и агрегата
приведена в таблице.
На рис. 1, а показана зависимость
холодопроизводительности и суммарной потребляемой машиной
МКТН20-3-5 мощности от температуры хладоносителя на
выходе из испарителя.
На рис. 1, б приведена зависимость
холодопроизводительности и суммарной потребляемой агрегатом
АКН20-3-5 мощности от температуры кипения.
Холодильная машина МКТН20-3-5 состоит из
компрессор но-конденсаторного агрегата АКН20-3-5,
испарителя И55 (рис. 2) и двух расширительных емкостей
3,5РЕ
На рис. 3 даны габаритные и присоединительные
размеры агрегата АКН20-3-5.
58

во.
нВт тыс. к кал/ч
100
80
60
W
20
WO
SO
80
-70
60
~ 50
W
30
20
-
-
-
s0
/.
~4t
К
NjA
//
///
Z-
i
I
twt-Щ
25 N
JO^k
)НЭ)кВт
4 //7/7
J150
\№0
\ 1W
\ 12П
\ 11П
| I'U
\ ЯП
\eo
у о
-I A77
J/577
-86 -82 -78 -7ч- -70 -66 iS2,°P
a
ft
/r^/77 тыс.ккал/ч
/00
60
чО
20^
100
so
80
'70
60
'50
90
JO
20
-
^
y//
25
twf-20T
WA
// \
160
150
150
120
110
100
SO
80
70
60
~S0 -85
-75 -70 tn,°C
50
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и электрической (потребляемой) мощности N9 при
температуре охлаждающей воды twi от температуры хладоносителя на выходе из испарителя fc2 (о) и температуры кипения
/0 {б).
ВидА to
Рис. 2. Испаритель И55.
59

w
Сд~рос 9-/J из
предохрани-
к тельного
\клапана

9-22 из предохранитель- +н
нога клапана Щ^-
&Ы-
Слиб
жидкости ЯуЮ
230
600
Рис. 3. Габаритные и присоединительные размеры агрегата "АКН 20-3-5:
а — фасад; б — вид сбоку; в — вид сверху; г — разрезы.
61

Рис. 4. Расширительная емкость 3,5РЕ.
Расширительная емкость 3,5РЕ показана на рис. 4.
Компрессорно-конденсаторный агрегат АКН20-3-5
представляет собой единый блок и состоит из
компрессоров верхней и нижней ветвей каскада,
электродвигателей, конденсатора, конденсатора-испарителя,
теплообменников, системы автоматики. С агрегатом
комплектно поставляются два блока регулирования.
Компрессоры поршневые, непрямоточные.
Конденсатор кожухотрубный, с медными оребренны-
vih трубами, с водяным охлаждением Конденсация
фреона-22 в межтрубном пространстве.
Конденсатор-испаритель — кожухотрубный, с
медными оребренными трубами. Конденсация фреона-13 в
трубах.
Теплообменник верхней ветви каскада —
кожухотрубный с медными оребренными трубами.
Теплообменник нижней ветви каскада —
кожухотрубный с гладкими трубами из нержавеющей стали.
Испаритель — кожухотрубный аппарат с гладкими
медными трубами. Кипение фреона-13 в трубах.
Система автоматики агрегата обеспечивает
автоматическую работу с регулированием холодопроиз водитель-
ности и защиту машины от аварийных состояний с
расшифровывающей и запоминающей сигнализацией.
В комплект поставки агрегата АКН20-3-5 входят:
агрегат, станции управления электродвигателями, блоки
регулирования, комплект фундаментного крепежа,
комплект ЗИП.
В поставку машины входят: агрегат АКН20-3-5 (в
комплекте), испаритель и две расширительные емкости.
Хладагенты и масло предприятием-изготовителем машины
не поставляются.
Изготовитель — московский завод холодильного
оборудования «Компрессор».
Освоение серийного производства машин и агрегатов
планируется на 1978 г.
Машина МКТН20-3-5 заменит выпускаемую в
настоящее время заводом «Компрессор» каскадную холодильную
машину ФКМ25-90А, а также двухступенчатые машины
ФДС10М и ФДС20М для температур кипения ниже —70°С.
РЕФЕРАТЫ
УДК 728.861 [Медео]
Высокогорный спортивный комплекс Медео.
ЛИХТЕНШТЕЙН Э. Л., ВДОВИЧЕНКО В. В. «Холодильная
техника», 1976, № 6.
Описана схема холодоснабжения высокогорного катка
Медео площадью льда более 10500 ма. Дан анализ
величины и составляющих тепловых потоков ко льду.
Рассмотрены новая конструкция охлаждающей батареи и
конструкция основания катка, выполненного
многослойным, включая слой изоляции и «слой скольжения»,
из синтетических материалов.
Иллюстраций 5. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.57.041
Анализ эффективности двухступенчатого
дросселирования в схеме с одноступенчатым винтовым компрессором.
БЫКОВ А. В., КАЛНИНЬ И. М., КАНЫШЕВ Г. А.,
ВЕРНЫЙ А. Л., ШВАРЦ А. И. «Холодильная
техника», 1976, № 6.
Приведен расчетный анализ эффективности работы
винтового компрессора в схеме с промежуточным отбором пара
и двойным дросселированием. Расчет, проведенный для
разных режимов работы, показывает перспективность
этой схемы и позволяет определить оптимальное
значение промежуточного давления, т. е. место подвода в
одноступенчатый компрессор отбираемого пара.
Иллюстраций 5. Список литературы — 4 названия.
УДК 621.565.92
Ремонтопригодность бытовых холодильников. БЛУВ-
ШТЕЙН Н. Д., ВАЙН Л. Н. «Холодильная техника»,
1976, № 6.
Для оценки уровня ремонтопригодности бытовых
холодильников предложены показатели, которые делятся
на 3 группы: показатели оценки удобства проведения
обслуживания и ремонта, включающие степень раз-
борности холодильника, степень доступности к
элементам холодильника, степень удобства поз при
обслуживании и ремонте; показатели уровня контролепригодности
конструкции, включающие коэффициент
контролепригодности холодильного агрегата и коэффициент
контролепригодности электрических элементов; трудоемкость
ремонта. По предложенной методике проведено
сравнение зарубежных и отечественных моделей бытовых
холодильников.
Таблиц 1.
УДК 621.565.94:621.56
Использование пенных теплообменных аппаратов для
охлаждения помещений в зимнее время. МЕРЧАНСКИЙ В. Д.
«Холодильная техника», 1976, № 6.
Рассмотрена возможность применения наружного воздуха
с низкой температурой в системах холодоснабжения для
снятия тепловых нагрузок кондиционеров. Рекомендованы
система холодоснабжения с интенсивным теплообменным
аппаратом в качестве генератора холода и методика
технико-экономического анализа этих систем.
Таблиц 3. Иллюстраций 4. Список литературы — 3
названия.
62

УДК 536.24:621.57.048.
Исследование теплоотдачи в элементах оросительных
испарителей. ДАНИЛОВА Г. Н., БУКИН В. Г., ДЮН-
ДИН В. А. «Холодильная техника», 1976, № 6.
Описаны результаты экспериментального исследования
теплоотдачи при испарении и кипении фреонов-22, 12,
113 в пленке, стекающей по горизонтальным трубам,
в зависимости от плотности теплового потока, плотности
орошения, шага и числа рядов трубного пучка и типа
распределительного устройства. Приведены уравнения
подобия для расчета теплоотдачи в зоне испарения и
кипения.
Иллюстраций 6. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.565.83
О нестационарных режимах термоэлектрического
холодильника с контактным охлаждением
«изотермической стенки». ОРЛОВ В. С, СЕРЕБРЯНЫЙ Г. Л.
«Холодильная техника», 1976, № 6.
Сопоставлены результаты расчета и экспериментального
исследования изменения во времени температуры
продуктов в холодильнике, в котором спаи термоэлементов
находятся в непосредственном контакте с внутренней
металлической стенкой. Показано, что определяющую роль в
теплообмене охлаждаемого продукта со стенкой играет
непосредственный контакт. При расчете температур
охлаждаемого продукта допустимо учитывать нестационарные
теплопритоки через изоляционные ограждения по формуле,
отвечающей стационарному тепловому полю в изоляции.
Иллюстраций 3. Список литературы — 6 названий.
УДК 663.4:66.065.512
Исследование возможности криоконцентрирования в
пивоваренном производстве. ЕЖОВ И. С, ФИЛАТКИН В.Н
ПЛОТНИКОВ В. Т., ФЕДОТОВ А. Г.,
ЕМЕЛЬЯНОВА 3. И. «Холодильная техника», 1976, № 6.
Экспериментальной работой установлена
принципиальная возможность криоконцентрирования экстракта
хмеля и пива. Криоконцентрирование экстракта хмеля с
содержанием экстрактивных веществ до 53% не влияет
на качественный состав продукта. При криоконцентри-
ровании Жигулевского* пива выпадает белок и снижается
содержание изогомулонов. Получены зависимости
равновесных условий замерзания этих продуктов от
концентраций.
Таблиц 1. Иллюстраций 4. Список литературы — 9
названий.
УДК 629.123.44
Некоторые результаты сравнительного анализа систем
охлаждения рефрижераторных трюмов. |ЧУКЛИН С. Г.[ ,
АВДЕЕВ Е. С, КАРЕВ В. И., ЦВИГОВСКИЙ Г."К.
«Холодильная техника», 1976, № 6.
Рассмотрены условия длительного хранения
замороженной рыбы в рефрижераторных трюмах
рыбопромысловых судов, оборудованных воздушной (с нижней подачей
воздуха под грузовые решетки) и панельными (с полным
и неполным экранированием) системами охлаждения.
Получены данные о распределении температур воздуха,
груза, относительной влажности воздуха и потерь массы
груза в объеме трюмов. Установлены зоны
неблагоприятных условий хранения. Даны рекомендации по
рациональному применению рассматриваемых систем охлаждения
для различных типов рефрижераторных судов флота
рыбной промышленности.
Таблиц 1. Иллюстраций 4.
УДК 624.123.44:637.05
Современное развитие холодильного транспорта. МЕФ-
ФЕРТ Г. Ф. Т. «Холодильная техника», 1976, № 6.
Дан обзор современного развития холодильного
транспорта, в том числе контейнерного. Указаны проблемы,
подлежащие разрешению в ближайшем будущем.
УДК 629.123.44:664.951
Плавучие речные холодильники — оптимальное звено
холодильной цепи. ИБЛ В. «Холодильная техника»,
1976, № 6. Щ
Описаны конструкция и эксплуатация толкаемых
речных рефрижераторных барж, используемых для
транспортировки пищевых продуктов и их сезонного
хранения в пунктах потребления.
Таблиц 1. Иллюстраций 3.
УДК 681.2-52
Схема сигнализации низкотемпературной испытательной
термокамеры. ДУМАЙ Л. Б. «Холодильная техника»,
1976, № 6.
Рассмотрена схема аварийной сигнализации на
тиратронах МТХ-90 со встроенным узлом ручного контроля
применительно к низкотемпературной испытательной
термокамере. Предложенный узел ручного контроля может
быть использован в схемах аварийной сигнализации
других производственных механизмов на тиратронах
тлеющего разряда.
Иллюстраций 1.
УДК 665.662.24
Определение степени регенерации адсорбентов.
«Холодильная техника», 1976, № 6.
Описана установка для определения степени
регенерации и статической активности адсорбентов. Приведены
формулы для определения влагоемкости и степени
регенерации адсорбента.
Иллюстраций 1.
УДК 621.565:621.892.092
Станция для осушки смазочного масла. «Холодильная
техника», 1976, № 6.
Станция предназначена для адсорбционной осушки
минеральных и синтетических холодильных масел.
Приведена техническая характеристика станции и описан
процесс осушки.
Иллюстраций 1.

ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В 1977 г. вводится новая система распространения
узкоспециальных изданий по твердым
гарантированным заказам покупателей.
Заказы на эти издания индивидуальные покупатели
оформляют на почтовых открытках с указанием
обратного адреса, а учреждения и предприятия —
гарантийными письмами, как твердые гарантированные заказы.
Издательство гарантирует выпуск изданий в
количествах, обеспечивающих полное выполнение заказов
покупателей.
Заказы принимают специализированные книжные
магазины, специализированные отделы универсальных
книжных магазинов, имеющихся во всех
республиканских, краевых, областных центрах, а также магазины —
опорные пункты по следующим адресам:
Гомель, Белорусская ССР, просп. Ленина, 45,
магазин № 17
Калининград, РСФСР, Советский просп., 19,
магазин № 2
Караганда, Казахская ССР, просп. Нуркена Абдиро-
ва, 22, магазин «Знание»
Кишинев, Молдавская ССР, ул. Пушкина, 15,
магазин № 6
Одесса, Украинская ССР, ул. Дерибасовская, 27,
магазин № 1
Сумы, Украинская ССР, просп. К. Маркса, 2,
магазин № 3 «Техническая книга»
Ташкент, Узбекская ССР, ул. Навои, 42, магазин № 2
Москва, 2-й Щукинский пр., 5, магазин № 55 «Мос-
книги»
Книжные магазины своевременно извещают
покупателей о полученных книгах.
В свободную продажу эти книги не поступают.
В 1977 г. по твердым гарантированным ценам выйдут
следующие книги, подготовленные издательством
«Пищевая промышленность»:
Бут А. И. Применение
электронно-ионной технологии в пищевой
промышленное т и. 6 л., 5000 экз., 31 к.
В книге раскрыта сущность электронно-ионной
технологии (ЭИТ), основанной на целенаправленном
воздействии на пищевые продукты электрозаряженных
активных частиц, переносимых в газовой (воздушной) среде
силами электрического поля. Рассмотрено применение
ЭИТ для обеспечения длительного хранения
быстропортящихся пищевых продуктов: фруктов, овощей, мяса,
рыбы, молока; для антисептирования и
консервирования сырья в консервной промышленности, ускорения
прорастания ячменя в пивоваренной промышленности,
разделения продуктов по размеру, форме и составу,
очистки воздуха на пищевых предприятиях от пыли и
микроорганизмов и для других целей. Описаны
конструкции аппаратов и режимы проведения процессов.
Книга предназначена для специалистов различных
отраслей пищевой, мясной, молочной и рыбной
промышленности.
Эфендиев О. Ф.г Чижиков В. И.
Электроочистка жидкостей в пищевой
промышленности. 14 л., 5000 экз., 71 к.
Книга посвящена новому высокоэффективному
способу очистки жидкостей в электрическом поле —
электроочистке, имеющей значительные преимущества
перед оттаиванием, центрифугированием, фильтрацией.
Этот способ позволяет ускорить процесс и повысить
качество очистки жидкостей. Электроочистку можно
применять для растительных масел, мисцелл, экстрактов,
соков, вина, пива и других жидких продуктов и
полупродуктов пищевого производства.
В книге дано теоретическое обоснование процесса,
рассмотрены принципиальные схемы и устройство
аппаратов и вспомогательного оборудования, приведены
технологические параметры процесса электроочистки
для различных жидких пищевых продуктов. Показаны
перспективы применения электроочистки в пищевой
промышленности.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников различных отраслей пищевой промышленности.
На первой странице обложки: Высокогорный спортивный комплекс Медео .
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Каи, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф.
А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-09687.
Сдано в набор 3/V-1976 г. Подписано в печать 2/VI-1976 г.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 9,08 Тираж 16 625
Формат 84X108Vie.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 887
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
64