ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
холодильная
«"•" техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Пятилетке эффективности и качества — ударный труд!
Фишман Д|. А., Прокофьев А. А. Социалистические
обязательства выполним! 2
Быков А. В., Щербаков В. С. Применение холодильных
поршневых компрессоров с регулированием холодо-
производительности в установках кондиционирования
воздуха 5
Агафонычев В. П., Горшков И. К., Латышев В. П.,
Камовников Б. П. Эффективность систем
энергоподвода промышленных сублимационных установок
периодического действия 9
Нестеренко Б. Е. Холодильники «Бирюса» 11
Кулиев А. 3., Надир-заде С. М. Полупроводниковый
аппарат «Гипер-гипотерм» 13
Ткачев А. Г., Малышев В. П., Богомолов В. А.
Исследование адгезии льда к конструкционным материалам,
антикоррозионным и антиобледенительным покрытиям 15
Горлина Л. П., Захаркина Н. С, Заев Н. Е. Изучение
стабильности холодильного масла ХФ-22-24 в процессе
теплового старения методом ИК-спектроскопии 19
Чумак И. Г., Коханский А. И., Занько О. Н.
Математическая модель и динамические характеристики кожу-
хотрубного испарителя 21
Чайковский В. Ф., Доманский Р. А., Пучков Б. В.
Расчет поверхности тепло- и массообмена при
конденсации смеси фреонов-12 и 22 на горизонтальных трубах 24
Клименко А. П., Красноокий С. И., Колесник В. М.
Применение обобщенного уравнения Старлинга -- Хана
для расчета на ЭВМ термодинамических свойств фрео-
нов и их смесей 26
Моисеева Н. А., Салькова Е. Г. Нарушения в обмене ве-
щестр у плодов и повреждения тонкой структуры клеток
при субкриоскопической температуре 29
Жадан В. 3. Усушка пищевых продуктов при охлаждении 33
Новые стандарты
Гальпермн Д. М. Унификация и стандартизации опор
и подносок холодильных трубопроводов 37
ОБМЕН ОПЫТОМ
Чистов Л. П. О реконструкции Вологодского
хладокомбинате; 4 0
Геллер С. Л., Завелион Г. Е. Защита винтового
компрессорного агрегата типа S3 при перегорании
предохранителен 41
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ НА ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВКАХ
Протопопова Т. В. Установка обратных клапаюв 4 2
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Лурье М. Е. О проектировании трубопроводов
холодильных установок 4 3
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 36, 50, 55
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Ионов А. Г. О книге «Судовые холодильные установки
и машины» 54
ХРОНИКА
Конференция с участием специалистов социалистических
стран по научно-техническим проблемам мясно \ и
молочной промышленности 56
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием и
скоропортящимися продуктами в 1975 г. 58
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Давыдов К). С. Применение блочных систем
автоматического управления в установках кондиционирования
воздуха 59
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Вайн Л. Н. Основные показатели отечественных
бытовых холодильников 6 1
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
Shock Labour to 5-Year Plan of Effectiveness and Quality!
Fishman M. A., Prokofyev A. A. Socialist Obligations Will
Be Fulfilled!
Bykov A. V., Shcherbakov V. S. Utilization of Refrigerating
Reciprocating Compressors With Refrigerating Capacity
Control in Air-Conditioning Plants
Agafonychev V. P., Gorshkov I. K., Latyshev V. P., Ka-
movnikov B. P. Effectiveness of Systems for Supplying
Energy to Industrial Sublimation Plants of Intermittent
Action
Nesterenko В. Е. Domestic Refrigerators «Biryusa»
Kuliyev A. Z., Nadir-Zade S. M. Semiconductor Apparatus
«Hyper- Hypotherm»
Tkachev A. G., Malyshev V. P., Bogomolov V. A.
Investigation of Ice Adhesion to Construction Materials, Corrosion-
Resisting and Anti-Icing Coatings
Gorlina L. P., Zakharkina N. S., Zayev N. E. Investigation
of Stability of Refrigerating Oil XF-22-24 During Thermal
Ageing by IR-Spectroscopy
Chumak I. G., Kokhansky A. I., Zanko O. N. Mathematical
Model and Dynamic Characteristics of Shell-And-Tube
Evaporator
Chaikovsky V. F., Domansky R. A., Puchkov B. V. Calculation
of Heat and Mass Exchange Surface at Condensation of
R12/R22 Mixture on Horizontal Pipes
KHmenko A. P., Krasnooky S. I., Kolesnik V. M.
Application of Generalized Equation of Starling-Khan for
Calculating Thermodynamic Properties of Freons and Their
Mixtures on a Computer
Moiseyeva N. A., Salkova E. G. Disturbances in Metabolism
in Fruits and Vegetables and Damage in Fine Structure
of Cells at Subcryoscopic Temperature
Zhadan V. Z. Dehydration of Foodstuffs at Cololing
New Standards
Gal peri n D. M. Unification and Standardization of
Supports and Suspensions of Refrigerating Pipelines л ?
PRACTICE EXCHANGE
Chistov L. P. Reconstruction of Vologda Refrigerated
Combine
Geller S. L., Zavelion G. E. Protection of Screw Compressor
Unit Type S3 at Burning of Fuses
SAFETY RULES FOR REFRIGERATING PLANTS
Protopopova T. V. Mounting Check Valves
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Lurye M. E. Projecting Pipelines for Refrigerating Plants
NEW INVENTIONS 36, 50,
BOOK REVIEW
Ionov A. G. About Book «Marine Refrigerating Plants and
Machines»
MI SCELLANY
Conference with the Participation of Specialists of Socialis t
Countries on Scientific and Technical Problems of Meat
and Dairy Industry
Foreign Tra e of USSR in Refrigerating Equpment and
Perishable Foodstuffs in 1975
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Davydov U. S. Utilization of Block Automatic Control
Systems in Air-Conditioning Systems
REFERENCE DATA
Wine L. N. Basic Characteristics of Soviet Domestic
Refrigerators
SUMMARIES
13
24
26
37
40
41
42
43
54
58
61
63
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1976 г.

УДК 628.84:621.57.041
Применение холодильных поршневых компрессоров
с регулированием холодопроизводительности
в установках кондиционирования воздуха
Канд. техн. наук А. БЫКОВ, В. С. ЩЕРБАКОВ
ВНИИхолодмаш
Полная автоматизация холодильных
установок возможна лишь при условии применения
системы автоматического регулирования
[холодопроизводительности, что позволяет:
обеспечить высокую точность поддержания
заданных параметров (например, температура,
давление);
существенно упростить технологическую
схему;
применить электродвигатели с уменьшенным
пусковым моментом, учитывая возможность
разгрузки компрессоров при пуске;
получить значительный экономический
эффект благодаря сокращению эксплуатационных
расходов, например, на потребление
электроэнергии и воды;
отказаться от постоянного обслуживающего
персонала.
Таким образом, устройство для
регулирования холодопроизводительности —
ответственный узел, в большой степени определяющий
надежность и экономичность компрессора и
области использования холодильной машины.
В настоящее время в основном применяют
способ регулирования
холодопроизводительности поршневого компрессора перепуском
газа при нагнетании из полости цилиндра в
полость всасывания с помощью различных
устройств, встраиваемых в компрессор.
Во ВНИИхолодмаше разработана и внедрена
в производство новая система электронного
регулирования холодопроизводительности
поршневых холодильных компрессоров,
основанная на принципе воздействия на клапан
электромагнитным полем. Конструкцию можно
выполнить в двух вариантах — с внутренней и
внешней катушками#электромагнита.
При подаче тока в катушку
электромагнитного клапана3! (рис. 1) образующееся вокруг
нее магнитное поле благодаря диамагнитной
проставке замыкается через пластину
всасывающего клапана и удерживает ее в верхнем
отжатом положении. Полость цилиндра
соединяется с полостью всасывания, что
обеспечивает перепуск газа из первой во вторую и
тем самым разгрузку компрессора.
Вариант с внутренней катушкой широко
применяется во фреоновых компрессорах средней
холодопроизводительности, выпускаемых
Читинским машиностроительным заводом,
предназначенных в основном для установок
кондиционирования воздуха. Вариант с внешней
катушкой внедрен на унифицированных
фреоновых и аммиачных компрессорах производства
московского завода «Компрессор».
Система электромагнитного воздействия на
пластину всасывающего клапана очень проста
по конструкции и обеспечивает практически
безынерционную работу клапана (время
срабатывания при частоте вращения
электродвигателя я=1500 об/мин не более 20 мс). Безынер-
ционность срабатывания клапана позволяет осу-
Рис. 1. Электромагнитный клапан с внутренней (а) и
внешней (б) катушками:
/ — катушка электромагнита; 2 — диамагнитная проставка
катушки; 3 — пластина кольцевого всасывающего клапана;
4 — диамагнитная проставка клапана; 5 — постоянный магнит.
5

ществить наиболее эффективные системы
электронного управления процессом регулирования
холодопроизводительности компрессора:
ступенчатое шаговое, плавное импульсное, плавное
с отсечкой клапана на части хода сжатия,
комбинированное и импульсами переменной
полярности.
Импульсная система и система с отсечкой
одновременно управляют всеми клапанами
компрессора от датчика посредством электронного
регулятора, действующего на клапаны. При подаче
импульса тока i клапаны компрессора
отжимаются. В этом случае плавное регулирование
достигается путем изменения отношения
продолжительности подачи импульса тока к
общему времени цикла.
Автоматически изменяя это отношение
электронным регулятором, можно плавно
регулировать холодопроизводительность компрессора в
полном диапазоне с заданной точностью.
Плавное регулирование можно осуществить
также отсечкой (закрытием) клапана на части
хода сжатия. Это достигается изменением
величины импульса тока, протекающего через
катушки клапанов. Чем меньше ток, а
следовательно, и тяговое усилие электромагнита, тем
раньше отсечка (сброс клапана газовой струей)
и тем выше холодопроизводительность
компрессора. Однако таким способом регулируется
холодопроизводительность в ограниченном
диапазоне — от 100 до 40% номинальной.
В системах со значительной тепловой
инерцией и там, где не требуется точного
поддержания заданных параметров, целесообразно
применять ступенчатое (шаговое) регулирование
холодопроизводительности поочередным
включением и отключением цилиндров.
Хорошие результаты дает система,
сочетающая шаговое и импульсное регулирование, т. е.
холодопроизводительность компрессора
определяется числом цилиндров, включенных
по шаговой системе, а доводка
холодопроизводительности до заданной осуществляется
импульсной системой, действующей на часть
цилиндров A—2 цилиндра).
Преимущество смешанной системы —
значительно меньшие колебания потребляемой
мощности, чем при импульсной, где она в
процессе регулирования изменяется от полной до
мощности холостого хода, сохраняя среднее
значение за время цикла. В системе с отсечкой
клапана, как и в смешанной системе,
холодопроизводительность и потребляемая компрессором
мощность изменяются плавно [1—3].
Как правило, установки кондиционирования
воздуха относятся к системам с относительно
быстро меняющейся тепловой нагрузкой. При
этом требуется высокая точность поддержания
заданных параметров воздуха, особенно в
установках термостатирования.
Ранее при отсутствии отечественного
производства компрессоров с регулированием
холодопроизводительности для выполнения указанных
требований было необходимо применять двух-
контурную схему с переливными баками,
предложенную ВНИИхолодмашем в 1953 г.,
которая до настоящего времени являлась типовой.
Она приведена на рис. 2 с целью сравнения с
другими вариантами.
В схеме два контура по воде: контур
холодильной машины (насос, испаритель, бак
холодной воды) и контур оросительной камеры
(насос и трехходовой смесительный клапан).
Бак состоит из теплого и холодного отсеков.
В холодный поступает охлажденная в
испарителе вода, в теплый — отепленная вода из
кондиционера. Температура воды, подаваемой в
кондиционер, контролируется трехходовым
клапаном, регулирующим соотношение количества
холодной воды, забираемой из холодного
отсека, и отепленной воды из поддона кондиционера.
Регулирование холодопроизводительности
установки двухпозиционное, включением и
отключением компрессора в зависимости от
температуры холодной воды в баке. Емкость бака
и всей системы в целом определяется допустимой
частотой включения компрессора, исходя из
условий нагрева электродвигателя и
минимально целесообразного времени его работы при
отсутствии нагрузки. Она прямо
пропорциональна холодопроизводительности компрессора и
обратно пропорциональна допустимому диапазону
колебания температуры холодной воды.
&-f^—Si
Рис. 2. Двухконтурная схема охлаждения воды для
оросительных кондиционеров:
/ — регулятор температуры воздуха за оросительной камерой;
2 — камера орошения; 3 — смесительный бак; 4 — датчик
температуры охлажденной воды; 5 — терморегулятор, включающий
и отключающий компрессор; 6 — компрессор (без
регулирования производительности); 7 — испаритель; 8 — насос
охлаждаемой воды; 9 — насос оросительной камеры; 10 — трехходовой
смесительный клапан.
6

Применение компрессоров с электронным
регулированием холодопроизводительности
позволяет значительно упростить технологическую
схему охлаждения воздуха в кондиционере, а
именно, в системах с промежуточным хладоно-
сителем (водой), отказаться от двухконтурной
схемы, соответственно исключив бак холодной
воды и один из циркуляционных насосов.
В большинстве случаев применение
холодильных машин с электронным регулированием
холодопроизводительности позволяет осуществить
принципиально новую, наиболее
прогрессивную схему с воздухоохладителем
непосредственного охлаждения, агрегатированным с
компрессором.
На рис. 3 представлена схема охлаждения
воды для оросительных кондиционеров. В
схеме может быть применена серийдая водоохлаж-
дающая машина с автоматическим
регулированием холодопроизводительности
компрессора по температуре воды и по температуре
воздуха за оросительной камерой. Как показали
испытания таких водоохлаждающих машин,
температура воды (воздуха) может поддерживаться
с любой заданной точностью, например ±0,1 °С.
Сравнивая двухконтурную (см. рис. 2) и
одноконтурную (см. рис. 3) схемы, нетрудно
убедиться в значительных преимуществах
последней (отсутствие баков, второго насоса,
трехходовых смесительных клапанов).
Однако оптимальный эффект достигается при
применении варианта непосредственного
охлаждения по схеме на рис. 2.
В этом случае промежуточный хладоноситель
(вода) полностью исключается, отпадает
необходимость в циркуляционном насосе,
оросительной камере и дополнительных водяных
коммуникациях.
Агрегатированная система воздухоохладитель
(испаритель) — компрессорно-конденсаторный
агрегат с электронным регулированием
холодопроизводительности непосредственно по
температуре воздуха за испарителем позволяет
значительно упростить технологическую схему
и сократить площади под оборудование,
отказаться от централизованного холодоснабжения
и применить автономные (например, поэтажные)
кондиционеры, размещая их непосредственно в
зоне объектов кондиционирования.
Такая агрегатированная система охлаждения
воздуха (рис. 4) испытана в 1975 г. во ВНИИхо-
лодмаше.
Испытательный стенд представлял собой
замкнутое воздушное кольцо со встроенными
вентилятором, воздухоохладителем
непосредственного охлаждения и электрокалорифером.
Испаритель агрегатирован с серийным компрес-
сорно-конденсаторным агрегатом Читинского
машиностроительного завода. Холодопроизводи-
тельность компрессора типа ФУ40-РЭ с
четырьмя цилиндрами, оборудованными
электромагнитными клапанами, регулировалась
автоматически по заданной температуре воздуха за
испарителем. Нагрузка на испаритель
задавалась вручную с помощью электрокалориферов
в диапазоне от 0 до 100%
холодопроизводительности компрессора. Контролирующим прибором
(датчик регулятора холодопроизводительности)
служил платиновый малоинерционный
серийный термометр сопротивления.
Рис. 3. Рекомендуемая одноконтурная схема охлаждения
воды для оросительных кондиционеров:
/ — камера орошения; 2 — датчик температуры воздуха; 3 —
регулятор холодопроизводительности компрессора; 4 —
компрессор с электромагнитным регулированием
холодопроизводительности; 5 — испаритель; 6 — насос оросительной камеры.
Рис. 4. Рекомендуемая Тсхема с воздухоохладителем
непосредственного охл аждени я :
/ — воздухоохладитель; 2 — датчик температуры воздуха;
3 — регулятор холодопроизводительности компрессора; 4 —
компрессор с электромагнитным регулированием
холодопроизводительности; 5 — терморегулирующий вентиль (TPB).
7

Испытания показали следующее. Система
автоматического изменения
холодопроизводительности поршневого компрессора (ступенчатая и
плавная) обеспечивает поддержание
контролируемого параметра (температуры воздуха) с
заданной точностью, которая при колебании
нагрузки определяется главным образом
инерционностью измерительного прибора
(термометра сопротивления) и для серийных
малоинерционных термометров находится в пределах
±0,1~0,2°С.
При шаговом (ступенчатом) регулировании
холодопроизводительности параметр
поддерживается путем включения или выключения одной
ступени. Таким образом, он постоянно
колеблется в зоне регулятора «больше» — «меньше»
и холодопроизводительность компрессора
соответствует нагрузке.
При плавном I (импульсном) регулировании
параметр поддерживается изменением
соотношения рабочего и нерабочего времени заданного
числа цилиндров компрессора при неизменном
цикле регулирования (общем периоде времени
цикла). Средняя холодопроизводительность
устанавливается равной нагрузке при заданной
температуре охлаждаемого воздуха.
Плавное изменение нагрузки обеспечивает
поддержание параметра с заданной точностью как
при шаговом, так и при импульсном
регулировании.
При резком (мгновенном) изменении нагрузки
отклонение температуры в переходный период
не превышает 1—3°С.
При температуре окружающего воздуха 25°С
температура нагнетания в режиме
кондиционирования (*о=5°С, /К=35-М0°С) не превышала
80°С (на фреоне-12), а температура масла через
2 ч работы 83°С.
При автоматическом изменении
холодопроизводительности компрессора в период
испытаний подача воды на конденсатор не
регулировалась, что вызывало дополнительное отклонение
контролируемых параметров.
Поддержание «точки росы» в летний период
(см. рис. 4) осуществляется путем отделения
влаги в испарителе при настройке датчика
регулятора холодопроизводительности
компрессора на заданную температуру.
Существует ошибочное мнение, что не
нужны резервные холодильные машины, если есть
баки с холодной водой. Однако запасов холода в
них хватает не более чем на 10—15 мин, что
безусловно не решает проблемы резервирования.
Компрессоры, оборудованные системой
электромагнитного регулирования, отличаются
повышенной надежностью, так как при
регулировании разгружаются клапаны и весь механизм
движения и сохраняются оптимальные условия
смазки.
В режиме работы компрессора «пуск —
остановка» наблюдается значительно больший
износ трущихся поверхностей, чем при
непрерывной работе вI условиях установившегося
режима смазки.
По данным завода-изготовителя, рекламации
касаются в основном пластин нагнетательных
клапанов, выходящих из строя из-за
невыполнения сроков регламентных работ как для
регулируемых, так и для нерегулируемых
компрессоров. При проведении регламентных работ
установлено, что компрессоры производства
Читинского машиностроительного завода и
московского завода «Компрессор» обладают
высокой степенью надежности и, например, в
установках комфортного кондиционирования не
требуют применения резервного компрессора. В
этом случае достаточно на группу машин иметь
запасной компрессор на складе, а также
штатные запасные части.
Применение машин с регулированием
холодопроизводительности в системах
кондиционирования воздуха при переходе от двухконтурной
схемы охлаждения с баками (см. рис. 2) к
рекомендуемым схемам (см. рис. 3 и 4) позволит
получить значительную экономию в
результате сокращения капитальных и
эксплуатационных расходов.
Сравнительные данные
технико-экономического расчета для описанных выше вариантов
(применительно к установке, состоящей из двух
машин с компрессорами ФУ40-РЭ) приведены
в таблице.
Расходы
Капитальные

Эксплуатационные
Двухконтур-
ный вариант,
%
100
100

Одноконтурный вариант,
%
90
84

Непосредственное
охлаждение, %
40
47
Переход от двухконтурной схемы охлаждения
(см. рис. 2) к рекомендуемой схеме
непосредственного охлаждения (см. рис. 4) почти вдвое
уменьшает капитальные и эксплуатационные
расходы.
Таким образом, применение машин с
регулированием холодопроизводительности в
установках кондиционирования воздуха весьма
выгодно. В связи с этим разработка и серийное
производство кондиционеров с автономной системой
охлаждения на базе градации отечественных
машин с регулированием
холодопроизводительности приобретает большое
народнохозяйственное значение.
8

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Автоматическое регулирование
производительности холодильных машин. — «Холодильная
техника», 1970, № 10, с. 10—15. Авт.: А. В. Быков,
В. С. Щербаков, И. А. Грузинцев, Ю. Б. Грабовский,
В. И. Акимов.
2. ГЦ е р б а к о в В. С, Грузинцев И. А. Си-
стемыа втоматизации холодильных установок с
регулированием производительности. — «Холодильная
техника», 1970, № 11, с. 5—10.
3. Электронные системы регулирования
производительности поршневых компрессоров. —
«Химическое и нефтяное машиностроение», 1975, № 9, с. 38—
40. Авт.: А. В. Быков, В. С. Щербаков, И. А.
Грузинцев, Л. А. Сударкин.
УДК 621.565.59.047.25
Эффективность систем энергоподвода промышленных
сублимационных установок периодического действия
В. П. АГАФОНЫЧЕВ, И. К. ГОРШКОВ
НПО «Комплекс»
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук Б. П. КАМОВНИКОВ
Московский технологический институт мясной и
молочной промышленности
Развитие сублимационной техники во многом
определяется эффективностью систем
энергоподвода промышленных сублимационных
установок.
Для определения направлений
совершенствования эффективности систем энергоподвода были
испытаны промышленные установки СУ-3,0
(Оршанский мясоконсервный комбинат) и ОПСУ-
01М (Ленинградский мясокомбинат им. С. М.
Кирова). Объект сушки на обеих установках —
говяжий шрот. Удельная загрузка продукта
на СУ-3,0 —8,4 кг/м2, на ОПСУ-01М — 6,8 кг/м2.
Системы энергоподвода испытанных установок
показаны на рис. 1. Различие представленных
систем энергоподвода заключается в
следующем. Система энергоподвода СУ-3,0 (рис. 1, а)
содержит два трехфазных тиристорных блока
типа РНТТ-330-600 (по одному на каждую
половину установки) для плавного регулирования
мощности на нагревательных устройствах. В
установке ОПСУ-01М мощность на
нагревательных устройствах регулируют ступенчато путем
автоматического изменения числа витков на
первичной стороне трансформатора ТПТ-250.
Для увеличения диапазона регулирования
мощности после отработки ступеней напряжения
трансформатора ТПТ-250 последовательно с ним
со стороны его первичной обмотки включается
добавочный трансформатор ТС-40.
Нагревательные устройства системы
энергоподвода СУ-3,0— лампы СФ-12.
В установке ОПСУ-01М система энергоподвода
модернизирована путем уменьшения
габаритных размеров нагревателей и увеличения
полезного объема сублимационной камеры.
Управление энергоподводом осуществлялось
по методу экстремальных температур. В ходе
испытаний измерены количество удаленной
влаги из продукта за цикл сушки G, фазное
напряжение Цф1 и фазный ток 1ф1 на входе
системы энергоподвода от подстанции, фазное
напряжение щг и фазный ток 1ф1 на
нагревательных устройствах, длительность поддержания
данной мощности xt на нагревательных устрой-
п
ствах, общая длительность процесса тк = 2 тг»
?= 1
где i = l, ... , п — число ступеней мощности.
Измеренные величины использованы для
расчета относительной мощности нагрузки
/
/
Рис. 1. Системы энергоподвода:
а — СУ-3,0; / — подстанция; 2 — тиристорные блоки РНТГ-
330-600; 3 — нагревательные устройства — лампы СФ-12; 4 —
конструкции; 5 — продукт;
б — ОПСУ-01М; / — подстанция; 2 — трансформатор ТС-40;
3 — трансформатор ТПТ-250; 4 — нагревательные устройства;
5 — конструкции; 6 — продукт.
2 Холодильная техника № 8
9

Pi'
рном
(Рном=700кВ-АДля СУ-3,0и250кВх
xA для ОПСУ-01М), коэффициента
эффективности источника энергии r\Qi, равного отношению
энергии, выделенной нагревательными
устройствами, к подведенной энергии от подстанции,
коэффициента эффективности нагревательных
устройств T]Hi, равного отношению тепла,
теоретически необходимого для процесса сушки
продукта, к общему количеству тепла,
выделенному нагревательными устройствами, и общего
коэффициента эффективности системы
энергоподвода Лг = т1эгТ]нг. Зависимость г\э от р пока-
зана на рис. 2.
Коэффициент эффективности нагревательных
устройств r\Hi снижается за счет потерь тепла
на нагрев самих электротермических устройств,
противней, тележек и за счет теплообмена кон-
дуктивного, конвективного и лучистого как
нагревательных устройств, так и продукта с
корпусом сублимационной установки при ее
работе, и теплообмена продукта с
окружающей средой при выгрузке.
По измеренным величинам рассчитаны
средние значения коэффициентов эффективности за
цикл сушки источника энергии т]э.ср,
нагревательных устройств т]ц.ср, общего
коэффициента эффективности т]ср и расход
электроэнергии Зуд на единицу массы влаги,
удаленной из продукта (см. таблицу).
Установка
СУ-3,0
ОПСУ-01М
^Э.сР
0,50
0,88
^н.сР
0,90
0,82
^СР
0,45
0,72
кВт «ч/кг
1,80
1,13
Сравнение зависимостей рис. 2 убеждает, что
повышение r\Qi на каждой ступени ведет к
увеличению "Пэср для системы энергоподвода
установки ОПСУ-01М.
Однако сравнение "Пн.ср не в пользу
ОПСУ-ОШ. На установке СУ-3,0
энергетическая и продуктовая тележки выполнены с
раздельной компоновкой и поэтому между ними
отсутствует теплопередача теплопроводностью.
Кроме того," нагревательные элементы в этой
установке снабжены лучшей тепловой
изоляцией от элементов энергетической тележки, чем
нагреватели в установке ОПСУ-01М, имеющей
к тому же совмещенную компоновку
энергетической и продуктовой тележек. Поэтому в
процессе сушки температура элементов конструкции
энергопродуктовой тележки установки ОПСУ-
-01М достигает температуры противней 60—
fin 2 Ь 6 в 10 12 К 16 18 20J'f 21 2?
Рис. 2. Зависимость коэффициента эффективности
источника энергии т]Э? от относительной мощности нагрузки р:
/ — система энергоподвода ОПСУ-01М; 2 — система
энергоподвода СУ-3,0.
70°С. Для уменьшения теплопередачи к
корпусу сублиматора и к конденсатору от
элементов энергетической и продуктовой тележек на
установке СУ-3,0 предусмотрены
теплоизоляционные экраны. Элементы конструкции
энергопродуктовой тележки ОПСУ-ОШ не
изолированы от корпуса сублиматора и конденсатора
и поэтому внешняя поверхность сублиматора в
процессе сушки достигает температуры,
превышающей температуру окружающей среды на
15—20°С.
несмот-
Более высокий коэффициент ту
э-ср»
ря на уменьшенный коэффициент т]нср в
установке ОПСУ-ОШ, позволил снизить
удельный расход энергии на 0,67 кВт-ч/кг.
Учитывая наметившуюся тенденцию в
развитии сублимационной техники к повышению
удельной мощности нагревательных устройств,
необходимо обеспечивать повышение их
коэффициента эффективности.
Для этого требуется:
создавать тепловую изоляцию
нагревательных элементов и противней от элементов
конструкции энергетических и продуктовых
тележек, а также экранную изоляцию энергетических
и продуктовых тележек от корпуса сублиматора
и конденсатора;
целенаправленно изменять степень черноты
поверхности в сублиматоре, участвующей в
лучистом теплообмене, путем, например,
нанесения соответствующих покрытий, выбора
формы поверхности и т. п.;
снижать массу конструктивных элементов
энергетических и продуктовых тележек.
Коэффициент эффективности источника
энергии может быть повышен следующим образом:
более полным использованием установленных
мощностей систем энергоподвода в максималь-
ю

ном режиме (Р1? см. рис. 2). Для СУ-3,0 степень
использования 27%, для ОПСУ-ОШ —21%.
Система энергоподвода ОПСУ-01М позволяет
достичь лучшего коэффициента эффективности
источника энергии в диапазоне Р от 0 до 100%,
чем система энергоподвода СУ-3,0;
комплектованием систем энергоподвода
элементами с учетом согласования их рабочих
характеристик с требованиями технологического
режима процесса (например, в установке СУ-3,0
использование тиристорного блока во всем
диапазоне E от 27 до 1 % плавно снижает эффектив-
Холодильники «Бирюса»
Б. Е. НЕСТЕРЕНКО
Красноярский машиностроительный завод
Для увеличения производства домашних
холодильников, расширения их ассортимента,
улучшения качества изготовления, повышения
уровня организации торговли и бытового
обслуживания были созданы специализированные
предприятия. Крупнейшее из них — Красноярский
машиностроительный завод — выпустил за
годы девятой пятилетки свыше 3 млн.
холодильников «Бирюса-2». Эти холодильники емкостью
160 дм3 хорошо известны не только в нашей
стране, но и за рубежом.
Заводом освоены новые модели бытовых
холодильников — «Бирюса-5» (рис. 1) и «Бирю-
са-6». На промышленные образцы этих
холодильников получены авторские свидетельства,
им присвоен государственный Знак качества.
Применение пенополиуретана позволило
уменьшить толщину теплоизоляции с 62 до
35 мм и благодаря этому увеличить объем
холодильной камеры со 160 до 240 дм3 («Бирюса-5»)
и с 200 до 280 дм3 («Бирюса-6») без изменения
наружных габаритных размеров
холодильников.
Оттаивание испарителя — полуавтоматическое.
Сосуд для сбора талой воды вынесен из шкафа
и помещен под дном корпуса холодильника,
куда вода стекает по дренажной трубке во время
цикла оттаивания, а после его окончания
испаряется под влиянием тепла компрессора.
В низкотемпературном отделении
холодильника имеются дополнительные емкости для
хранения продуктов.
ность источника энергии). В установке ОПСУ-
ОШ включение последовательно двух
трансформаторов на последних ступенях регулирования
мощности снижает коэффициент эффективности
этой системы энергоподвода до 0,5 и 0,42.
Учет факторов, повышающих эффективность
систем энергоподвода, выявленных в результате
испытаний промышленных сублимационных
установок периодического действия СУ-3,0 и ОПСУ
-0Ш, поможет проектированию более
совершенного оборудования для сублимационной
сушки пищевых продуктов.
УДК 621.565.92
В холодильниках «Бирюса-5» и «Бирюса-6»
установлен компрессор ФГ-0,100,
применяющийся в холодильниках «Бирюса-2» емкостью
160 дм3.
Заводом разработаны, прошли
междуведомственные испытания и подготавливаются к
серийному производству холодильники —
двухкамерный «Бирюса-7» емкостью 280 дм3, «Би-
рюса-8» емкостью 150 дм3 с сервировочным
столиком (рис. 2), а также морозильник «Бирюса-9»
емкостью 180 дм3.
Техническая характеристика различных
марок холодильников «Бирюса» приведена в
таблице.
Рис. 1. Холодильник «Бирюса-5»:
/ — низкотемпературное отделение; 2 — холодильная камера;
3 — емкости для овощей и фруктов.
2*
и

Показатели
Объем, дм3
холодильной камеры
общий
полезный
низкотемпературного отделения
Температура в низкотемпературном отделении, °С
Расход электроэнергии при стандартных условиях,
кВт • ч/сутки
Потребляемая мощность, Вт
Тип компрессора
Система оттаивания
Теплоизоляция
Уровень шума, дБА
Класс электрозащиты
Габаритные размеры, мм
глубина
ширина
высота
Масса, кг
«Бирюса-5»
240
230
27
— 12
1,7
135
ФГ-0,100
«Бирюса-6»
280
268
27
— 12
2,0
150
ФГ-0,100
Полуавтомата ческая
1210
56
«Бирюса-7»
280
260
50
— 18
2,3
180
ФГ-0,155

Автоматическая
Пенополиуретан
Не более 40
1435
63
0—1
600
570
1435
70
«Бирюса-8»
150
138
14
— 12
1,4
135
ФГ-0,100
«Бирюса-9»
180
165
165
—24
2,5
180
ФГ-0,155
Полу автомати чес кая
850
48
1228
65
Рис. 2. Холодильник «Бирюса-8».
Холодильник «Бирюса-7» конструктивно
отличается от известных двухкамерных
холодильников тем, что охлаждение
низкотемпературного (морозильного) отделения и холодильной
(плюсовой) камеры осуществляется
холодильным агрегатом с одним испарителем без
применения вентилятора. Испаритель имеет
своеобразную форму, он полностью закрывает
периметр низкотемпературного отделения
(кроме торцовых стен). Боковые, верхняя и
нижняя стенки на большей части глубины
испарителя отсечены друг от друга и соединены
между собой по одной из кромок небольшими
перемычками. Принятая конструкция проще и
надежней, чем в распространенных типах
двухкамерных холодильников с вентиляторами и
нагревателями, расположенными по периметру
двери шкафа. Боковые стенки испарителя
отделены от низкотемпературной камеры слоем
теплоизоляции и служат для охлаждения
только холодильной камеры.
Процесс оттаивания регулируется прибором
Т-041 (отключает компрессор и включает
нагреватели), а температура — терморегулятором,
чувствительный элемент которого крепится к
боковой стенке испарителя.
Талая вода отводится через дренажную
трубку в поддон, как и в холодильниках
«Бирюса-5» и «Бирюса-6».
Принятая система охлаждения позволила
упростить конструкцию холодильного агрегата,
уменьшить число паяных соединений и
отказаться от нагревателей дверного проема:
конденсация влаги на наружных стенках шкафа
исключается благодаря наличию воздушных
зазоров между стенками низкотемпературной
камеры и внутренними стенками шкафа
холодильника.
В результате резко снизилась трудоемкость
изготовления двухкамерного холодильника и
уменьшился расход электроэнергии.
Морозильник «Бирюса-9» (рис. 3, а)
предназначен для быстрого замораживания свежих
пищевых продуктов и их длительного хранения
в домашних условиях.
Морозильная камера конструктивно
разделена на четыре секции (рис. 3, б). В двух из них
установлены откидные барьеры, а в двух других—
выдвижные корзины. На верхней плоскости
морозильника смонтирован сервировочный
столик с пластиковым покрытием. Морозильник
12

^Н ШШ Blju^mlSutiuiiJ
¦В -щшш
И
я
I1SS'
¦ 11111Ё
Рис. 3. Морозильник «Бирюса-9» с закрытой (а) и
открытой (б) дверью.
Все холодильники «Бирюса» разработаны с
учетом требований внутреннего и внешнего
рынка. По степени защиты от поражения электри-
ного столика предусмотрена сигнализация о ческим током они выпускаются в двух испол-
работе морозильника. нениях: классов 0 и 1 (по ИСО).
работает в режимах «Замораживание» и
«Хранение». На наружной поверхности сервировоч-
УДК 621 .565.83
Полупроводниковый аппарат «Гипер-гипотерм»
А. 3. КУЛИЕВ, С. М. НАДИР-ЗАДЕ
Для охлаждения головного мозга теплокровных
применяют различные фреоновые холодильные
агрегаты [1, 2], которые громоздки и не
удобны в обращении.
Разработанная нами гибкая коммутация
термобатареи [3] позволила сконструировать
компактный термоэлектрический аппарат «Гипер-
гипотерм» для охлаждения и нагревания
головного мозга животного (рис. 1).
Исполнительный элемент 1 аппарата,
представляющий собой шлем, соединен с блоком
питания 2 комбинированными водотокоподво-
дящими шлангами 3. Толщина исполнительного
элемента 12 мм. Температура на рабочей
поверхности]! плавно регулируется и
стабилизируется в диапазоне —30-=--+-50°С. Аппарат
питается от сети переменного тока
напряжением 220/127 В.
На рис. 2 изображена схема исполнительного
элемента, изготовленного по форме головы
животного. В гибкое изолирующее основание /
вмонтирована батарея термоэлектрических
элементов 2, холодные спаи которых снабжены
выходящими во внутрь шлема металлическими
пластинками 3. Горячие спаи термоэлементов
омываются водой, подаваемой по медным труб-
13

Рис. 1. Общий вид полупроводникового аппарата «Ги-
пер-гипотерм».
кам 4, соединенным между собой гибкими
муфтами 5 и электропроводами 6.
Рабочая поверхность исполнительного
элемента состоит из отдельных мелких
металлических пластин, что в сочетании с гибкостью
термобатареи создает плотный тепловой
контакт с охлаждаемой поверхностью головы.
Конструктивные особенности термобатареи
позволяют изготовить шлем с варьируемым размером
и с автономными управляемыми секциями с
заданным коэффициентом заполнения
термоэлементов в них.
Исполнительный элемент, показанный на рис.
2, выполнен в виде «ушанки» и является одним
из вариантов шлема, позволяющего охлаждать
не только голову животного, но и кровь до
поступления в мозг.
С помощью аппарата «Гипер-гипотерм» были
проведены эксперименты по охлаждению
головного мозга животного, результаты которых
говорят о возможности эффективного
использования гибких термоэлектрических шлемов в
медицине и физиологии.
Шлем был собран из 26 термоэлементов общей
эффективной поверхностью 108 см2 и общей
охлаждающей поверхностью 140 см2.
Ветви термоэлементов изготовлены из
круглых кристаллов диаметром 8 мм, высотой 5 мм,
с коэффициентами термо-э. д. с. ветвей «п» и
«р» соответственно ап=210 мкВ/К и ар =
=200 мкВ/К и удельной электропроводностью
оп=1000 Ом см-1 и ар = 1200 Ом см-1.
Выходные характеристики исполнительного
элемента приведены на рис. 3.
Кривые У, 2 и 3 показывают соответственно
зависимости перепада температур горячих и
холодных пластин АТои=Тг—ТХ}
потребляемой мощности шлема W и температуры на
рабочей поверхности (на пластине) Топ ненагру-
женного шлема от рабочего тока /раб.
Эксперименты проводили на животных по
Рис. 2. Схема исполнительного элемента.
известной методике [1] в
Научно-исследовательском институте клинической и
экспериментальной медицины Министерства здравоохранения
Азербайджанской ССР. При трепанации
черепа для измерения температуры в подкорковых
областях игольчатую термопару погружали на
20—25|мм внутрь мозга. Фиксировали
начальные температуры подкорки Тпк и ректала Тр,
после чего на голову животного накладывали
шлем, предварительно выведенный на
заданный режим охлаждения.
Г-Аппарат испытывали в двух температурных
режимах на рабочей поверхности нагруженного
шлема: Тп=—4°С и Тп=—2°С,
поддерживавшихся до конца экспериментов 1 на
установленном уровне. Исследования проводили в сухом
помещении при температуре окружающей
среды 28°С.
АТрп*Топ> °С
40
30
20
10
О
-10
-20
-30
1 х^г
"у1 г
WJm
150
100
50
О
10
20 JO WIpa&A
Рис. 3. Выходные характеристики исполнительного
элемента.
14

Экспериментальные зависимости температур
подкорки (кривые / и 2) и ректала (кривые Г
и 2') от продолжительности охлаждения т при
температуре проточной воды 17°С представлены
на рис. 4. Как видно, с помощью гибкого
термоэлектрического шлема возможно охлаждение
головы теплокровных животных со скоростью,
вполне удовлетворяющей практическим целям
[1].
Однако не следует делать вывод, что данные
результаты отражают максимально возможную
скорость охлаждения термоэлектрическим
шлемом, так как в эксперименте не ставилась цель
исследовать влияние всевозможных физических
и физиологических факторов на скорость
охлаждения головного мозга теплокровных.
Термоэлектрический аппарат «Гипер-гипотерм»
является компактным и экономичным
источником искусственного холода. С его помощью
можно осуществлять гипотермию головного
мозга теплокровных животных и выводить мозг из
этого состояния, управлять краниоцеребраль-
ной гипотермией по скорости охлаждения.
Модифицированные варианты аппарата
могут найти широкое применение и в медицине:
общей хирургии, травматологии,
нейрохирургии и реанимации, а также могут быть
вмонтированы в автомашины скорой медицинской
помощи для охлаждения головного мозга
человека при черепно-мозговых травмах еще в
пути до госпитализации пострадавшего.
Доктор техн. наук, проф. А. Г. ТКАЧЕВ,
канд. техн. наук В. П. МАЛЫШЕВ, В. А. БОГОМОЛОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Для изыскания средств, способствующих
снижению примерзания (адгезии) льда к
поверхностям охлаждающих приборов и устройств,
необходимо выявить силы смерзания льда с
конструкционными материалами. Работы в этой
области немногочисленны [1—6].
По поручению Главлегпродмонтажа Мин-
монтажспецстроя СССР авторами проведено
исследование адгезии льда к конструкционным
материалам с различными антикоррозионными
покрытиями. Испытанию подвергались в ос-
20 W 60 80 ЮОЦмин
Рис. 4. Зависимости температур подкорки Гдк и ректала
Тр от продолжительности охлаждения т:
1, Г —7'п= —4°С; 2,2' —Гп= —2°С.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гипотермия мозга. Владимир, Верхне-Волж-
ское книжное изд-во, 1965.
2. С м и р н о в О. А. Прибор для охлаждения
головного мозга.—«Холодильная техника», 1969, № 3,
с. 23—26.
3. Устройстве для теплового воздействия на
организм. Авт. свид. № 208203. — «Изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1968, № 3, с. 98.
Авт.: Г. Б. Абдуллаев, И. М. Топчибашев, А. 3.
Кулиев, С. М. Надир-Заде, М. Г. Эпштейн и В. И. Коч-
карев.
УДК 539.61.001.4:551.574.42
новном применяемые в настоящее время для
камерных охлаждающих приборов цинковые и
суриковые покрытия, а также гидрофобные ор-
ганосиликатные покрытия типа ОСМ,
намечаемые для использования в холодильной технике
как антикоррозионные и антиобледенительные.
Экспериментальные исследования были
проведены по методике и на установке,
разработанными кафедрой холодильных установок
Ленинградского технологического института
холодильной промышленности [7]. С помощью
установки определяли по отношению к единице
площади образца величину сдвигающего или
отрывного усилия, которое нужно приложить,
чтобы либо сдвинуть, либо оторвать лед от по-
Исследование адгезии льда к конструкционным материалам,
антикоррозионным и антиобледенительным покрытиям
15

верхности покрытия. Образцы были
изготовлены в виде пластин из стали Ст. 3, алюминия
и дюралюминия размером 100x200x2 мм. На
поверхность части стальных пластин наносили
цинковые, суриковые и органосиликатные типа
ОСМ покрытия. На каждый образец
устанавливали металлическое приспособление в виде
кюветы, в которую на 2/3 ее объема заливали
охлажденную до 0°С воду. Опыты проводили
с дистиллированной водой (исключение
составляли опыты по изучению влияния солености
воды на адгезию). Площадь примерзания
составляла 22,9 см2. Образцы выдерживали в
камере установки в зависимости от
температуры опыта в течение 1,5—3,5 ч до полного
замерзания воды, а затем испытывали на
специальном приспособлении со скоростью нагру-
жения 0,01—0,03 м/с. Разрушающая нагрузка
при отрыве и сдвиге льда фиксировалась
динамометрами с ценой деления соответственно 0,2
и 2,0 кг. Опыты проводили при температурах
_5, —Ю, —15, —20, —25 и —30°С.
Постепенное понижение температуры в камере и
связанное с этим медленное замерзание воды
позволили получить сравнительно однородный лед
и по возможности исключить ошибки,
обусловленные различием условий льдообразования.
В таблице приведены экспериментальные
значения сил смерзания льда с конструкционными
материалами и покрытиями, каждое из которых
представляет усредненный результат 10—15
опытов. Испытанные конструкционные материалы
и покрытия по химическому составу и свойствам
сильно отличаются друг от друга, что сказалось
на адгезии льда к ним.
Ранее [1—3] было установлено, что со
снижением температуры адгезия льда
увеличивается. В опытах такая закономерность
проявилась в интервале температур 0-.—10°С.
Интенсивность возрастания адгезии с понижением
температуры зависит от физико-химической
природы материала подложки, и прежде всего —
от величины свободной поверхностной энергии
и теплофизических характеристик подложки.
Полученные результаты согласуются с
результатами исследований других авторов [4—6].
В приконтактном слое в зависимости от
температуры формирования адгезионного
контакта изменяются, с одной стороны, размеры
кристаллов льда и ориентация их оптических осей,
что оказывает влияние на величину адгезии,
а с другой стороны, величина свободной
поверхностной энергии (аналогично изменению
поверхностного натяжения жидкости в
зависимости от температуры). По-видимому, именно
эти два фактора — структура льда и свободная
поверхностная энергия — обеспечивают при
прочих постоянных параметрах температурную
зависимость адгезии льда к покрытиям.
Опытами установлено, что поверхность
образцов с полимерным органосиликатным
покрытием типа ОСМ почти не смачивается водой —
в противоположность образцам с цинковым и
суриковым покрытиями. В связи с этим прочность
примерзания льда к органосиликатному
покрытию примерно в 2—5 раз ниже, чем к
цинковому и суриковому (см. таблицу).
На основании анализа экспериментальных
данных ряда исследователей, результатов
собственных экспериментов, а также тщательного
знакомства с литературой по теории адгезии
авторы полагают, что значительные расхождения
значений сил смерзания льда с металлами в
отдельных работах связаны с методикой поста
Материал
Суриковое («штатное») покрытие
Сталь Ст.З
Сталь Ст.З, оцинкованная горячим
способом
Органосиликатное покрытие типа
ОСМ (по стали Ст.З)
Дюралюминий
Алюминий
* Кроме чистой адгезии льда к
Касательная сила смерзания т (при сдвиге),
кгс/см2, при температуре, °С
— 5
2,0
1,3
0,8
0,6
0,3
0,1
матер у
— 10
2,6
1,7
1,4
1,0
0,4
0,2
алам,1
— 15
1,6
1,3
! i,i*
0,5
0,4
0,2
л аблюд
— 20
1,6
1,3
1,2*
0,3
0,5*
0,2
алось ?
— 25
1,7*
1,3*
1,1*
0,2
0,5
0,2*
тление
— 30
—
—
—
0,2
0,6*
' —
когези
Нормальная сила смерзания о* (при отрыве),
кгс/см2, при температуре, °С
— 5
0,9*
0,5
0,2
0,2
0,1
—
и — сд
— 10
0,8*
0,4
0,3*
0,3
0,2
0,1
виг (от
— 15
0,6*
0,4*
0,2*
0,3
0,1
0,1
эыв) по
— 20
0,5*
0,4*
0,2*
0,2
0,1*
0,1
льду.
— 25
0,3*
0,4*
0,2*
0,1
0,1*
— 30
—
0,3*
—
од
0,1*
0,1 1 —
16

новки опыта и в особенности со способом
получения льда.
Известно [3], что адгезия является сложной
функцией многих переменных, из которых особо
важное значение имеют силы
межмолекулярного взаимодействия, фазовые состояния
взаимодействующих веществ и состояние поверхностей
контакт рующих материалов. Заметное
влияние на процесс взаимодействия оказывают
такие факторы, как температура, давление,
время контакта, наличие примесей и т. д. Кроме
того, при рассмотрении адгезионных явлений
необходимо учитывать и когезию — сцепление
частиц внутри каждого из взаимодействующих
материалов. Поэтому для получения
сопоставимых результатов условия намораживания
образцов, приборы и методика испытаний
должны быть стандартными.
Величина адгезии льда к металлам зависит от
состояния (шероховатости) их поверхности.
В опытах испытывали образцы из нержавеющей
стали с различной степенью шероховатости и
образцы с антиобледенительным органосиликат-
ным покрытием типа ОСМ (рис. 1).
Качество поверхности контролировали с
помощью профилографа-профилометра (калибр
201) путем снятия профилограмм поверхностей
и|дальнейшего вычисления высоты неровностей
Rz, мкм. Как видно из рис. 1, зависимость ад-
V, игс/см2
-f -10 -15 t,°C
Рис. 1. Зависимость касательных сил смерзания льда
с конструкционными материалами от температуры и
шероховатости поверхности:
/ — Ст. Х18Н10Т, R =0,76 мкм; 2 — тоже, 0,60 мкм; 3 р— тоже,
0,30 мкм; 4 — Ст. 3 с органосиликатным покрытием типа ОСМ.
3 Холодильная техника № 8
гезии льда от шероховатости поверхности
испытываемых материалов весьма значительна.
Известно [8], что на шероховатой поверхности,
помимо молекулярных сил, действуют
механические силы сцепления. Попадая в поры
субстрата и замерзая, вода образует прочное
сцепление. При затвердевании она расширяется,
сжимая соседнюю впадину, которая, в свою
очередь, оказывает давление на соседние с ней
впадины. Общая площадь контакта льда с
шероховатой поверхностью увеличивается,
вследствие чего величина адгезии возрастает (см.
рис. 1, кривые 1—3). Опытами установлено,
что на плохо смачиваемых поверхностях
(образцы с органосиликатным гидрофобным
покрытием) часть неровностей остается не
заполненной водой, вследствие чего адгезия льда
к ним значительно уменьшается (см. рис. 1,
кривая 4).
Кроме состояния поверхности твердого тела,
на величину адгезии льда влияет количество
солей в воде, наличие которых обусловливает
особенности кристаллизации льда. В
результате проведенных опытов установлено, что с
ростом концентрации солей при замерзании
раствора адгезия льда к органосиликатному
покрытию типа ОСМ вначале интенсивно
уменьшается, а затем, при концентрациях более
1570о> практически не изменяется (рис. 2).
Это объясняется следующим. Раствор с
повышенным содержанием соли движется вниз по
межкристаллическим полостям и скапливается
на поверхности образца. В объеме блока льда
обычно задерживается не более 30% соли,
остальное количество в основном собирается у
границы раздела основание (покрытие) — лед.
Скопившийся на поверхности образца рассол
уменьшает реальную площадь контакта льда
с покрытием, что приводит к снижению
величины адгезии.
0 5 10 15 20 25 30S,%o
Рис. 2. Зависимость касательных сил смерзания льда с
органосиликатным покрытием типа ОСМ от концентрации
соли (NaCl) в воде при температуре воздуха в камере:
/ „5#С; 2 15#С; 3 25вС.
17

Ледяные образования отличаются друг от
друга как размерами и формой кристаллов, так
и ориентировкой их|оптических осей
относительно поверхности основания. В эксперименте была
предпринята попытка изучить влияние
ориентации кристаллов льда, а следовательно, и
углов отрыва льда, на силы смерзания его с
покрытием типа ОСМ. Наблюдения показали, что
в приконтактном слое льда, образовавшегося
на образцах с антиобледенительным покрытием
ОСМ, у большинства кристаллов оптические
оси ориентируются под углами 60—90° к
поверхности основания. На всех образцах отмечена
максимальная упорядоченность ориентировки
кристаллов в зоне углов наклона 75—90°. По
мере удаления от основания значительно
уменьшается число кристаллов с наклоном оптических
осей к основанию 75—90° и существенно
возрастает число кристаллов, ориентированных
почти параллельно основанию. На рис. 3 видно,
что влияние преимущественной ориентировки
кристаллов льда, следовательно, и углов
отрыва, на адгезию льда к покрытиям типа ОСМ
достаточно четко проявляется лишь в том
случае, когда лед отрывается под углом 60—90°
к поверхности образца. При этом меньшие
значения адгезии наблюдаются при углах отрыва
льда 30—60°.
Проведенные исследования позволяют
сделать некоторые выводы.
Адгезия (сила смерзания) льда с
конструкционными материалами и покрытиями
зависит главным образом от физико-химических и
механических свойств образца (покрытия),
температуры, при которой происходит намерзание,
химического состава воды.
Суриковые («штатные») покрытия
охлаждающих приборов, а также стальные образцы,
подвергнутые горячей оцинковке, обладают
высокой адгезионной способностью,
обусловленной состоянием их поверхности.
Применение органосиликатных антиобледе-
нительных покрытий типа ОСМ, отличающихся
гидрофобностью, позволит не только защитить
металлические поверхности охлаждающих
приборов от коррозии, но и снизить прочность
примерзания льда к ним в зависимости от
температуры воздуха в 2—5 раз (по сравнению с
распространенными цинковыми и суриковыми
$,кгс/см2
Рис. 3. Зависимость адгезии льда к органосиликатным
покрытиям типа ОСМ*от угла отрыва при та=90° и
температуре воздуха в камере:
/ 10° С; 2 15°С; 3 2б°С.
покрытиями). Тем самым уменьшатся
непроизводительные затраты на удаление снеговой
шубы и наледей.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Г. С.
- «Хо-
1. Добровольский А. П., С е р д а к о"в
Исследование сил смерзания льда со сталью,
лодильная техника», 1962, № 5, с. 15—16.
2. К о б е к о П. П., Марей Ф. И. Смачивание и
прочность склеивания. — ЖТФ, т. XVI, 1946, вып. 3.
3. Экспериментальное исследование
адгезии льда к конструкционным материалам. — «Труды
ААНИИ», 1972, т. 298, с. 71—77. Авт.: А. В. Панюш-
кин, 3. И. Швайштейн, Н. А. Сергачева, В. С. Подок-
шис.
4. Панюшкин А. В., Сергачева Н. А.,
Швайштейн 3. И. Влияние температуры и
солености воды на адгезию льда к конструкционным
материалам и покрытиям — «Труды ААНИИ», 1975.
т. 317, с. 75—79.
5. R а г a t у L. E., Tabor D. — «Proc. Rov. Soc»,
1958, pp. 184—201.
6. J el line k H. H.—«J. Phvs. Soc», 1958, vol. 71,
pp. 787—803. ^
7. M а л ы ш е в В. П., Богомолов В. А.
Экспериментальное исследование адгезии льда к некоторым
конструкционным материалам. — В кн.:
Холодильные машины и установки. ЛТИХП, 1974, с. 75—79.
8. Landv M., Freiberger A. Studies of ice ad -
hesion. J", of Colloid and Interface Sci, 1967, vol. 25, № >2.
ш

УДК 621.892.092.001.5
Изучение стабильности холодильного масла ХФ-22-24
в процессе теплового старения методом ИК-спектроскопии
Л. П. ГОРЛИНА, Н. С. ЗАХАРКИНА, Н. Е. ЗАЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
электромеханики
Фреоны и их смеси с маслами влияют на
электрические и механические свойства
электроизоляционных материалов и проводов [1, 2].
Однако всесторонняя оценка электрических свойств
изоляции возможна лишь при учете взаимного
влияния изоляционных материалов на масло-
фреоновую смесь.
Целью работы являлось изучение поведения
холодильных масел, в частности масла ХФ-22-24,
в среде инертного газа и фреона-22 при
термическом воздействии как в присутствии
электроизоляционных материалов, так и без них. Из
электроизоляционных материалов были
выбраны обмоточные провода марок ПЭТ-175, ПНЭТ-
имид и ПЭТВСД, пазовая изоляция — поли-
имидная пленка ПМ и композиционный материал
на ее основе, пропиточный бакелитовый лак
марки ЛБС-1, нанесенный на скрутки проводов
ПЭТ-175 и ПЭТВСД, показавшие в
предварительных испытаниях высокую фреономасло-
стойкость при температуре 130—150°С. Эти
материалы рекомендованы в настоящее время для
применения в конструкции изоляции
электродвигателей общепромышленной серии 4А фреоно-
маслостойкой модификации. Весовое
соотношение материалов и масла было на уровне 1 : 10.
Испытания проводили при температуре 150°С
и давлении 8 кгс/см2 в специальных баллонах из
нержавеющей стали в течение 250, 750, 1000 и
2000 ч.
Масла перед испытаниями были осушены
вакуумированием при сстаточнсм давлении
0,1 мм рт. ст. в течение 1,5 ч при
температуре 20°С.
Стабильность масла оценивали по содержанию
водорастворимых кислот, кинематической
вязкости, удельному объемному сопротивлению, а
также по ИК-спектрограмме.
Инфракрасные спектры поглощения вещества
отражают взаимодействие электромагнитного
излучения с молекулами вещества. Поглощение
энергии происходит при совпадении частоты
электромагнитного излучения с частотой
собственных колебаний молекулы, т. е. наблюдается
избирательное поглощение энергии каждой
группой атомов. Частота колебаний определяется
массой атомов, участвующих в колебании,
силами связей и, при возможности вращения,
моментами инерции! относительно соответствующих
осей. Несмотря на то, что колеблется вся
молекула, колебание локализовано в отдельных ее
частях. Такие колебания характерны для
определенных групп атомов в молекулах, поэтому они
называются групповыми колебаниями.
Анализ с помощью метода ИК-спектроскопии
основан на отнесении определенных полос
поглощения в ИК-спектре к отдельным группам
атомов внутри молекулы, что позволяет
качественно и количественно проследить за изменением
химического состава и структурными
превращениями масла в процессе теплового старения.
На спектрофотометре UR-20 снимали
спектрограммы масла ХФ-22-24 в исходном состоянии и
после термического воздействия в слое
толщиной 20 и 40 мкм. Химические изменения масла
оценивали по изменению оптической плотности
характеристических полос поглощения в ИК-
спектрах масла. В соответствии с данными [3, 4]
ИК-спектр масла ХФ-22-24 был
интерпретирован следующим образом: полосы при 2860, 2930
и 2960 см — валентные колебания групп
СН2—СН, при 1380 и 1460 см —
деформационные колебания групп —СН— и С—СН3, при
1100 см" — валентные колебания групп
С—О—С простой эфирной связи.
На рис. 1 показано изменение свойств масла
ХФ-22-24 после прогрева при 150°С в среде
азота (сплошная линия) и фреона-22 (штриховая
линия). В процессе теплового старения в
инертной среде в масле наблюдается некоторое
повышение содержания водорастворимых кислот и
снижение вязкости. Удельное объемное
сопротивление масла остается на уровне 10 16 Ом-см.
При анализе ИК-спектров масла ХФ-22-24
отмечается идентичность характеристических
полос при 1380, 1480, 2860, 2930 и 2960 см,
снижение интенсивности полосы при 1100 см и
появление полосы при 1740 см. Интенсивность
появившейся полосы возрастает по мере
увеличения времени старения. Появление указанной
полосы, по-видимому, связано с образованием в
исследуемой системе карбонильных групп в
результате разрыва простых эфирных связей.
Это подтверждается уменьшением интенсивности
полосы при 1100 см (С—О—С).
На рис. 1 показано изменение относительной
оптической плотности полосы при 1100 см в
ИК-спектрах. Расчет проводили относительно
з*
19

мгНОН
Щ>%?матНО?м*/с
25
\-0,ff
0,8
15 V 0J
0,5
5L0,J\J
8
7
Y-6
ST
fe
'
Xffs
\i/
¦«L
*—
Ш
^~~
iT=s
1
. 0 500 WOO 1500 ч
!*ч|
-BoippeoHe-22
1100cm1\
mqcM'1\
fW01580 см
О
rt
я0л
50
W
20
0 50 100 150 200 t,9C
Рис. 2. Зависимость оптической плотности полосы при
И00 см-1 и 1740 см~х винипола от температуры в среде
фреона-22.
Рис. 1. Изменение свойств (а) и ИК-спектров (б) масла
ХФ-22-24 после прогрева при 150°С в азоте и во фреоне-22:
1]—^вязкость кинематическая; 2 — относительная оптическая
плотность полосы при П00 см—1; 3 — содержание
водорастворимых кислот; в азоте; ¦• во фреоне-22.
полосы при 1380 см, считая концентрацию
групп —СН— в процессе испытаний постоянной.
Можно предположить, что наблюдаемые
изменения в ИК-спектрах и изменения физико-
химических свойств масла ХФ-22-24
обусловлены деструкцией его полиэфирной присадки —
винипола.
Во фреоне-22 интенсивность деструкции
присадки возрастает и сопровождается
значительным уменьшением вязкости масла и оптической
плотности полосы при 1100 см". По-видимому,
фреон-22 оказывает катализирующее действие
на химические превращения в масле ХФ-22-24.
Для подтверждения предположения о
разрушении винипола при термическом воздействии
было изучено поведение винипола во фреоне-22
при давлении 8 кгс/см2 в интервале температур
110—250QC. Время выдержки при этих
температурах составляло 10 ч.
Исследование ИК-спектров поглощения
винипола в процессе термического воздействия
свидетельствует о разрыве эфирной связи этого
полимера. На рис. 2 представлена зависимость
относительной оптической плотности полос
поглощения при 1100 и 1740 см" от температуры.
Из рис. 2 видно, что даже кратковременный
прогрев при температуре 130°С уже вызывает
обнаруженную деструкцию винипола.
При анализе ИК-спектров масла ХФ-22-24,
снятых после прогрева во фреоне-22, не
обнаружено полос поглощения, характерных для хлор-
и фторсодержащих групп, что указывает на
отсутствие, в условиях эксперимента,
взаимодействия фреона-22 с маслом ХФ-22-24. Реакция
водных вытяжек масла нейтральна по отношению
к 0,025 н. раствору AgN03. Повышенная
кислотность масла после теплового старения в
среде фреона-22 вызвана не накоплением
продуктов гидролиза фреона в виде НС1 и HF, а лишь
деструкцией винипола.
Результаты физико-химического анализа
масла ХФ-22-24 после теплового старения во
фреоне-22 в присутствии электроизоляционных
материалов коррелируются с изменениями
электрических свойств этих материалов (рис. 3, 4).
Так, у исследованных обмоточных проводов,
кроме ПНЭТ-имида, резко уменьшается
пробивное напряжение при старении в
масло-фреоновой смеси вследствие разрушения полиэфирной
и полиэфиримидной эмали проводов ПЭТВСД и
ПЭТ-175. Продукты разложения эмалей, в свою
UrrpyKU
15
10
5
5]
1
#1
,4
4<JJ
О 1000 2000 %ч
Рис. 3. Изменение пробивного напряжения эмалированных
проводов и электроизоляционных материалов после
воздействия смеси фреона-22 и масла ХФ-22-24 при
температуре 150°С в функции времени:
/ —|ПНЭТ-нмид; 2 — ПЭТВСД; 3 — ПЭТ-175; 4 — ПЭТВСД
с бакелитовым лаком; 5 — композиционный материал на основе
нолмнмндной пленки ПМ; 6 — полиимидная пленка ПМ.
20

мгКОН
1 г масла
0,6 \
OS
0,2
/
2
S
750 1500 2250х,ч
Рис. 4. Влияние элементов конструкции изоляции на
содержание водорастворимых кислот в масле ХФ-22-24
при температуре 150°С в зависимости от длительности
прогрева в среде фреона-22:
/ — от моточные провода; 2 — обмоточные провода,
пропитанные бакелитовым лаком ЛБС-1; 3 — пазовая изоляция.
очередь, частично растворяясь в масле,
повышают в нем содержание кислот. Этим объясняется
значительная интенсивность полосы при 1740 см"
в ИК-спектре масла. Защита этих проводов
бакелитовым лаком способна не только повысить
эксплуатационные характеристики провода
(см. рис. 3), но и обеспечить стабильные
свойства масла ХФ-22-24 при температуре 150°С
(см. рис. 4). Проведенные испытания показали,
что в условиях, моделирующих работу
компрессора, материалы пазовой изоляции на основе
полиимидной пленки практически не оказывают
влияния на физико-химические показатели
масла (см. рис. 4).
На основании проведенных исследований
можно сделать следующие выводы.
Минеральное масло ХФ-22-24 неустойчиво к
длительному воздействию температуры 150°С в
среде инертного газа и во фреоне-22 вследствие
разрушения присадки — винипола.
Материалы на основе полиимидной пленки
практически не оказывают влияния на физико-
химические показатели масла ХФ-22-24 при
длительном воздействии температуры 150°С в
среде фреона-22.
Присутствие в электрической изоляции
материалов на основе полиэфиров, нестойких к
масло-фреоновым смесям при температуре 150°С,
снижает эксплуатационные характеристики
масла ХФ-22-24.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Воздействие фреонов на электроизоляционные
материалы и провода. — «Электротехническая
промышленность». Сер. «Электротехнические материалы», вып.
3D4), 1974, с. 7—9. Авт.: Н. Е. Заев, Л. П. Горлина,
В. И. Горохов, Т. Н. Грецова.
2. Воздействие фреонов на электроизоляционные
материалы.—«Холодильная техника», 1975, № 1,
с 21—23. Авт.: Л. П. Горлина, Н. Е. Заев,
В.И.Горохов, Т. Н. Грецова.
3. К р о с с А. Введение в практическую инфракрасную
спектроскопию. М., Изд-во иностр. лит., 1961.
4. Б е л л а м iJI. Инфракрасные спектры сложных
молекул. М., Изд-во иностр. лит., 1968.
УДК 621.565.4
Математическая модель и динамические характеристики
кожухотрубного испарителя
Доктор техн. наук, проф. И. Г. ЧУМАК,
канд. техн. наук А. И. КОХАНСКИИ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
О. Н. ЗАНЬКО
Одесское высшее инженерное мореходное училище
Холодильные установки с промежуточным хла-
доносителем чаще всего применяют в пищевой
промышленности в связи с известными
преимуществами в эксплуатации. Молочные и
пивоваренные заводы, кондитерские фабрики, сыро-
хранилища, фруктохранилища — вот неполный
перечень потребителей, для которых в ряде
случаев предпочтительными являются системы с
промежуточным хладоносителем.
Проектирование холодильных установок
этого типа всегда сопряжено с трудностями, так как
они работают в нестационарном режиме со
значительными всплесками тепловой нагрузки в
моменты технологических операций или в
момент максимального поступления сырья.
Поэтому для расчета таких холодильных установок
21

используют методы математического
моделирования [1—4].
В данной работе рассматривается
математическая модель кожухотрубного испарителя с
жидким хладоносителем и приведены
результаты экспериментального исследования,
выполненного для подтверждения ее адекватности.
Математические модели отдельных аппаратов
холодильной установки составляли на
основании уравнений материального и энергетического
балансов^ [2—4].
Математические модели кожухотрубного
конденсатора и регенеративного теплообменника
описаны ранее [4]. Исходная система уравнений
материального и энергетического балансов в
дифференциальной форме для кожухотрубного
испарителя приведена ниже:
(*иIи) ^п*п ~г аи>г w ист — *о) ==
wlw + PnV„i„) AVKdPu
dx
dx
A)
dtCj
Wctcct dx = «p/V(^P — ^ct) — «^ш(^ст — ^o)» B)
GPiBX-GPiBUx — aPFp (tp-tCT)= тР^вых — 'вх) t C)
Gw— Gu =
dx
D)
где Gw, <jn, Gp — массовые расходы соответственно
жидкого, парообразного хладагента и
рассола, кг/ч;
'ю»1"п — энтальпии жидкого и парообразного
хладагента, Дж/кг;
aw> oip — коэффициенты теплоотдачи жидкого
хладагента и рассола, Вт/(м2-К);
Fw, Fp—теплообменная поверхность испарителя
со стороны хладагента и рассола, м2;
/ст, t0, tp — температура соответственно стенки труб,
кипения и рассола, °С;
Рш> Рп — плотность жидкого и парообразного
хладагента, кг/м3;
Vw Vn» У а — объем соответственно жидкого
хладагента, пара, кожухотрубного
испарителя, м3;
т — время, с;
А— тепловой эквивалент работы;
Р0—давление кипения, кПа;
тст, тр — масса металла труб и рассола, кг;
сст—теплоемкость материала труб,
кДжДкг-К);
'вх> 1вых — энтальпии рассола на входе и выходе
из рассольной батареи, Дж/кг.
Эта система дополняется уравнениями
термодинамических параметров, определяющих
режим работы аппаратов, и критериальными
уравнениями теплообмена.
После ряда преобразований запишем:
[s + A (р)) Мр (s, p) — Ai (р) АР0 @, р) =
= ^г- agp (°> Р) + д'р-н @, р), E)
bpAh @, p)+blPAP0 @, р) = — AGW @, p)-AGu @,р), F)
dpAh (О, p)+D (p)APo@,p) =-f- AGW @, p)=d3AGn @, р)-
Di(p)
— rf4pA^n.H@, P) , s
+ D2(p)Atp(s,p),
AGp@,p) + d6AtWK@, p) +
G)
d d
где s = -7— , P = ~TZT— операторы дифференцирования;
At(p), Dt (p), bt, di — полиномы и .коэффициенты,
являющиеся функциями
термодинамических параметров сред в
аппаратах, геометрических и
режимных параметров,
коэффициентов тепло- и массообмена;
А — приращение;
^Р.н—температура рассола на входе в
испаритель;
h — уровень хладагента в испарителе;
tu,K—температура пара на входе в
теплообменник;
tWH—температура хладагента после
ТРВ.
Математическая модель испарителя позволяет
исследовать статистические и динамические
свойства аппаратов и холодильной установки в це-
ломпри изменении возмущающих или
регулирующих воздействий; конструктивных параметров,
входящих в коэффициенты передаточных
функций; эксплуатационных параметров,
определяемых температурно-влажностными режимами в
камерах и состоянием теплообменной
поверхности, влияющим на процессы теплоотдачи в
аппаратах. Для решения передаточных функций
могут быть использованы аналитические
методы, а также аналоговая и цифровая
вычислительная техника.
ЩДля проверки достоверности математической
модели кожухотрубного испарителя и ее
соответствия физическим процессам, протекающим в
аппаратах, были проведены лабораторные
экспериментальные исследования на
промышленной холодильной установке холодопроизводи-
тельностью 16 000 ккал/ч.
Установка (рис. 1) состояла из
кожухотрубного конденсатора КРТР-9, регенеративного
теплообменника ТФ-50, дроссельных вентилей,
Охлаждав- /ладо носитель
мое ое-
щестбо
Хладагент

шлындающая вода
Рис. 1. Принципиальная схема холодильной установки
с рассольным охлаждением:
/ — кожухотрубный конденсатор; 2 — регенеративный
теплообменник; 3 — регулирующий вентиль; 4 — кожухотрубный
испаритель; 5 — рассольная батарея; 6 -— камера; 7 —
рассольный насос; 8 — компрессор.

разделяющих стороны низкого и высокого
давлений, поршневого компрессора ФВ-20,
кожухотрубного испарителя ИРТР-12 и рассольной
батареи охлаждения.
Изменение нагрузки имитировали с помощью
экранированных электронагревателей.
В процессе экспериментов были получены
кривые разгона, импульсные функции (при
изменении подачи жидкого хладагента в
испаритель), кривые переходных процессов при
изменении параметров на входе во времени.
Экспериментальная установка была оснащена
приборами для автоматической регистрации
температуры — автоматическим мостом ЭМР-209
РДМЭ с термометрами сопротивления ТСМ-ХИ
гр. 23, потенциометром ЭПП-09М2 с хромель-ко-
пелевыми термопарами, а также приборами для
автоматической регистрации давлений — рео-
хордными датчиками давления ЭДМУ-3 и
ЭДМУ-15 в комплекте с самопишущими
вольтметрами Н355 индивидуальной градуировки.
При изменении расхода жидкого хладагента
на испаритель в виде функции, показанной на
рис. 2, а, давление кипения и температура
рассола на входе в испаритель имеют вид как на
рис. 2, б, в. Поэтому температура рассола на
выходе из испарителя является функцией двух
возмущающих воздействий:
А/р (х, р)
АМ*.Р)= д;рн@,р) Д'р.н@.Р) +
Д^р (х, р)
Д'р.н (О, Р)
( са \ ( c2cs, dbb \
\йр cp + l)X {ai'b{cp^l)^{dbl-dtb)+(cp+l)c2bdi)X1(9)
А*Р (*> р)
АР0 @, р)
dlp + l—
c2db
cp+lj' cp+\
bxdp — b dtp + 1
cp+\
A*p (*, P)
А^р.н (О, Р)
,A0)
где x — относительная пространственная координата;
ai, Ci—коэффициенты, являющиеся функциями
термодинамических параметров сред, коэффициентов
теплообмена и геометрических параметров аппаратов.
Решение было получено в буквенном, а также
в численном выражениях:
Atp (*т) = ( — 0,15.10-3е-17'9т + 0,43.10-3е-12'3т —
— 0,384- 10-3е-6 •02т + 0,128-10). 1 ,ЗАР0 +
+ l,3[l,23 + 0,0277e"
•17,9т
-0,0915*-
12,3т.
-4,47е
— 0,77т
cos A,37т + 1,1875)] А/р.н- A1)
Подставив величины отклонения давления
кипения (АР о=41 кПа) и температуры рассола
(Atp.H=0,5°C) и задавшись временем Tiy
построим переходный процесс по температуре
рассола на выходе из испарителя (рис. 3, кривая 1),
Кривая 2 на рис. 3 получена
экспериментальным путем.
А^р (х, р)
(8)
AGw,m/c
-0,01
~0,02
-0,0J
-О, Oh
0,4
0,2
0
-0,2
-м
-0,6
Ар0-Ю3,Н/м2
-0,2
-oj
-0,6
III | | Г| Ы \ I I I I I | Г
|_ i ~ | ^ т^= [ "у [ j | ij |
I I I I • i i I i I I I | i I I I i i
a
I i I I i III I I I I I I 1ДН"-
Мм' i^J^i!
1 jS\\
m\ Ml1 _Ut1—Г i ' !
iH ^L-4Hii мм
1—i—i—i—i—i—i—i—i—i, i,—1—i—i—i—i—i—i
KT | I 1 ! 1 1 i Г | 1 i | 1 1 1 1 1
]sL I'll
Г ГТ II1 I Г III
M^C\
2
L-
i
J-
__i
10 20 50 W 50 60 70 80 90100110 120150 M150160 и 60c
10 20 50 HO 50 60 70 80 30 100110 120 130 1W150u60c
Рис. З. Изменение температуры рассола на выходе из
испарителя.
Из сопоставления расчетных и
экспериментальных переходных процессов видно, что
полученная математическая модель хорошо
согласуется с физической моделью. Расхождения
между расчетными и экспериментальными
зависимостями лежат в пределах 5—14%.
Опыты показали, что полученная
математическая модель кожухотрубного испарителя может
быть использована для математического расчета
и оптимизации холодильной установки в целом.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Рис, 2. Возмущающие воздействия на испаритель:
a — изменение расхода хладагента; б — температуры рассола
на входе в испаритель; в — давления кипения.
1. Девятов Б. Н., ЛА"а п ш и н С. В. Передаточные
функции и структурные схемы теплообменных
аппаратов как объектов регулирования. — «Известия СО АН
СССР», 1960, вып." 8, с. 11—23.
23

2. Шевяков А. А., Яковлева Р. В.
Инженерные методы расчета динамики теплообменных
аппаратов. М., «Машиностроение», 1968.
3. Константинов Л, И. Математическое
моделирование работы холодильных установок на
переменных и нестационарных режимах. — «Холодильная
техника», 1975, № 4, с. 26—31.
4. Ч у м а к И. Г., Коханский А. И., Зань-
к о О. Н. Математическая модель холодильной
установки с непосредственным испарением. — В кн.:
Исследование работы судовых холодильных установок,
вып. 3. Калининградское книжное издательство, 1974,
с. 86—93.
УДК 536.2.001.24
Расчет поверхности тепло- и массообмена при конденсации смеси
фреонов-12 и 22 на горизонтальных трубах
Доктор техн. наук, проф. В. Ф. ЧАЙКОВСКИЙ,
канд. техн. наук Р. А. ДОМАНСКИЙг
канд. техн. наук Б. В. ПУЧКОВ
Одесский технологический институт пищевой
промышленности им. М. В. Ломоносова
Известно, что применение некоторых бинарных
смесей фреонов в качестве хладагентов
позволяет улучшить объемные и энергетические
характеристики холодильных установок. В связи
с использованием смесей в холодильной технике
возникает необходимость в инженерной
методике расчета поверхности конденсации.
В результате теоретического исследования
процесса тепломассоотдачи при конденсации
бинарной смеси фреонов-12 и 22 [1, 2] на
поверхности гладкой и оребренных горизонтальных труб
получена зависимость
= /^-^; Uw. PTDy
(i)
где асм— условный коэффициент теплоотдачи,
учитывающий интенсивность переноса тепла и
массы смеси в паровой и жидкой фазах,
отнесенный к разности температур пара
(насыщения) в объеме конденсатора tR и стенки
трубы tCT, Bt/(m2-K);
апл — коэффициент теплоотдачи для пленки
конденсата, отнесенный к разности температур
пара на границе раздела фаз /гр и стенки
трубы tCT, Вт/(м2-К);
^l'^i.o — массовые концентрации фреона-12
соответственно в конденсате и на границе раздела
фаз, кг/кг;
Ilw — критерий, учитывающий влияние потока
массы смеси на гидродинамические условия;
Ргр — диффузионный критерий Прандтля.
Коэффициент теплоотдачи для пленки
конденсата определяется по формуле
= С
№ж (^гР — ^ст) d
0,25
B)
где рж — плотность конденсата, кг/м3;
гж—теплота парообразования смеси, Дж/кг;
Хж — коэффициент теплопроводности конденсата,
ВтДм.К);
\хж — коэффициент динамической вязкости
конденсата, Н-с/м2;
d—диаметр трубы, м.
Для гладкой трубы коэффициент С=0,725, а
для оребренной С=0,81.
В качестве определяющего размера для
гладкой трубы принят наружный диаметр, а для
оребренной — эквивалентный [2].
В уравнении B) теплота парообразования
гж была выбрана по составу конденсата Zx и
температуре пара на границе раздела фаз /гр.
Остальные физические величины определены по
составу и средней температуре пленки
конденсата 0,5 (/гр+*ст).
При обработке результатов эксперимента
рассчитывали
gd v_
riw =
где q — удельный тепловой поток, Вт/м2;
d — наружный диаметр гладкой трубы или
эквивалентный диаметр оребренной трубы, м;
У-
динамической вязкости смеси,
коэффициент
Н-с/м2;
v — коэффициент кинематической
м2/с;
D—коэффициент молекулярной диффузии,
вязкости смеси,
м2/с.
Физические свойства fx, v и D определяли^по
составу пара в объеме конденсатора Wx и
температуре пара /н.
В результате обработки опытных данных^ (см.
рисунок) получена зависимость
п0,43 п.0,33
C)
Максимальное отклонение опытных точек
относительно зависимости C) не превышает ±20%.
Как видно из рисунка, зависимость C)
обобщает результаты эксперимента в области Пж<50.
При значениях П^^50 расчет теплоотдачи
можно проводить по уравнению B) из условий
*н~'гР и Wt**Wuoa*Zt.
24

ПЯсе (*гЩ.о) п-азз
шт \ Z; ) нгв
W
п
0,7
0,6
0,5
ОЛ
0,2 bzi
L**
rrttefT MM
i-^xTx i
H 1 1
J&. [ggj *
Обобщение опытных данных для условного коэффициента
теплоотдачи смеси фреонов-12 и 22:
# — гладкая труба; X — оребренная труба.
Это определяется следующим. С увеличением
теплового потока толщина диффузионного
пограничного слоя и его термическое сопротивление
уменьшаются. При этом величина условного
коэффициента теплоотдачи приближается к
соответствующему значению коэффициента
теплоотдачи для пленки конденсата. В области Ylw^50
толщина диффузионного пограничного слоя
становится минимальной и практически не зависит
от роста тепловой нагрузки. В этой области
расчет теплоотдачи можно проводить по
зависимостям, полученным для конденсации однокомпо-
нентных паров. При этом физические
параметры смеси определяются по составу и средней
температуре пленки конденсата.
Для расчета поверхности многорядного
конденсатора необходимо знать закон распределения
коэффициента теплоотдачи по рядам труб.
Исследования [2], проведенные по конденсации
фреонов-12 и 22, а также их смеси на двадцати-
рядном пучке оребренных труб, позволили
получить
для шахматного расположения труб
Om = m-0,ll
для коридорного расположения труб
= т-0'14,
где ат — средний коэффициент теплоотдачи для т
рядов труб по высоте, Вт/(м2-К);
ai—коэффициент теплоотдачи первого ряда труб,
Вт/(м*.К);
т — число рядов труб по высоте.
На основании полученных результатов
разработана инженерная методика расчета
поверхности многорядного биагентного конденсатора.
Необходимые для теплового расчета
конденсатора исходные данные: тепловая нагрузка
конденсатора Qo№, состав жидкой фазы Zlf
давление конденсации рю скорость охлаждающей
4 Холодильная техника № 8
воды wB9 температура воды на входе ?вх,
внутренний диаметр dBH, характеристика оребрения,
отношение внешней поверхности трубы к внут-
реннеи а = 7^"-
Расчет ведется в следующем порядке.
— Принимают среднюю температуру стенок
труб Г„.
— По диаграмме равновесия для данной
смеси устанавливают температуру и состав пара на
границе раздела фаз ^гр и Wit0 как функцию рк
и Zx. Для бинарной смеси фреона-12 и 22
можно использовать данные по парожидкостному
равновесию, приведенные в работе [3].
— Определяют физические свойства жидкой
фазы.
— По уравнению"!B) рассчитывают
коэффициент теплоотдачи для пленки конденсата апл
для первого|ряда труб.
— Находят удельный тепловой поток:
^^плКр — *ст)-
— Принимают температуру пара в объеме
парового пространства конденсатора tn.
— По диаграмме равновесия определяют
состав пара в конденсаторе как функцию t' и рк.
— Рассчитывают свойства паровой фазы по
составу Wx и температуре t .
— По уравнению C) находят условный
коэффициент теплоотдачи а'см для первого ряда труб.
— Устанавливают температуру пара iu из
уравнения
?1=асм('н — 'ст).
Последовательным приближением, меняя t'n%
узнают истинную температуру пара из условия
*н = 'н = *н> соответствующую принятому
D) значению ТСТ и тепловому потоку qx.
— Принимают число рядов труб в пучке m
и число труб в одном ходе п± и решают вопрос о
размещении труб в трубной решетке. Обычно это
размещение выполняют по сторонам правильных
E) шестиугольников [4 ].
— По уравнению D) или E) вычисляют
значение среднего коэффициента теплоотдачи аш
для m рядов труб как функцию а'см и т, а
также величину среднего удельного теплового
потока
— В зависимости от режима течения воды по
известным в литературе уравнениям
рассчитывают средний коэффициент теплоотдачи со
стороны охлаждающей воды 5В.
— Определяют средний тепловой поток со
стороны охлаждающей воды
25

Яв = Qma,
а также среднюю температуру стенок пучка труб
L
Здесь
из уравнения
'ст-'в
- + °загР
^загР ^ @,23 — 0,35) • 10-3 — величина теплового
сопротивления загрязнений во фреоновых
конденсаторах, м2-К/Вт, [4];
1В = 0,5 (/вх -J- ^вых) — средняя температура
охлаждающей воды, °С.
Температуру воды на выходе устанавливают из
выражения
Фобщ = GBCP (/вых — ^вх) = ^в/внсрРв (^вых — ^вх) п\,
где GB — расход воды, кг/с;
сР — теплоемкость воды, Дж/(кг-К);
рв — плотность воды, кг/м3;
/вн — площадь внутреннего сечения трубы, м2.
— Последовательным приближением, меняя
Гст, узнают истинное значение температуры
стенок труб из условия 1СТ =ТСТ = ТС7 и
соответствующее ей значение среднего по пучку
удельного теплового потока ^ст.
— Рассчитывают поверхность конденсации:
Фобщ
F =
ист
— Определяют общую длину труб в
конденсаторе:
для гладкой трубы
для оребренной трубы
L =
Fi
— Приняв длину одной трубы /, вычисляют
общее число труб:
L
"тр = Т
— Устанавливают общее число труб в
соответствии с принятой геометрией трубной решетки:
"тр
= — (ml_l)+l
где Fi — поверхность 1 пог. м оребренной трубы, м2
— Последовательным приближением,
изменяя m и nl9 определяют истинное число труб в
конденсаторе из условия п = п = п" .
Полученное значение n.iv округляют до ближайшего-
целого числа.
— По полученным величинам /гтр и п1
рассчитывают число ходов:
/7тР
Таким образом, приведенная методика с
достаточной точностью позволяет рассчитать
поверхность и конструктивные размеры многоряд-
ного конденсатора, работающего на смеси
практически неподвижных паров фреонов-12 и 22.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Чайковский В. Ф., Смирнов Г. Ф., Д о ~
манский Р. А. Исследование процесса конденсации
двухкомпонентной смеси фреонов-12 и 22. —
«Холодильная техника», 1972, № 3, с. 41—42.
2. Исследование тепло- и массообмена при
конденсации смесей фреонов-12 и 22 на горизонтальных ореб-
ренных трубах. — «Холодильная техника», 1973, № 2,.
с. 24—28. Авт.: В. Ф. Чайковский, Р. А. Бахтио-
зин, И. И. Луканов, Б. В. Пучков.
3. К г i e b е 1 М. — «Kaltetechnik — Klimatisierung»,
1967, Bd. 19, № 1, S. 8—11.
4. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., «Машиностроение», 1973. Авт.: Г. Н.
Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Медникова-
УДК 621.572:621.564
Применение обобщенного уравнения Стерлинга-Хана для
расчета на ЭВМ термодинамических свойств фреонов и их смесей
Доктор техн. наук Л. П. КЛИМЕНКО,
канд. техн. наук С. И. КРАСНООКИЙ,
В. М. КОЛЕСНИК
Всесоюзный научно-исследовательский институт
по строительству магистральных трубопроводов
(Киевский филиал)
Смеси фреонов перспективны как хладагенты.
Для расчета термодинамических свойств
смесей большой интерес представляет разработка
аналитических методик, использующих
минимум экспериментальных данных.
В работах [1, 2] показана применимость для
расчета термодинамических свойств фреонов и
их смесей уравнения Бенедикта — Вебба —
Рубина (БВР), обобщенного Эдмистером, Вейрог-
сом и Клекерсом [3].
Для выработки рекомендаций по применению
уравнений, базирующихся на расширенном за-
26

коне соответственных состояний, в данной статье
приведены результаты расчета свойств фреонов,
их смесей, а также смесей фреонов с N2 и С02 по
обобщенному уравнению Старлинга — Хана [4].
Авторы работы [4] модифицировали
уравнение БВР, введя дополнительные коэффициенты
и применив новые комбинационные правила для
вычисления коэффициентов смеси.
Коэффициенты индивидуальных веществ уравнения
Старлинга — Хана — функции критической
плотности, критической температуры и фактора ацен-
тричности. Эти зависимости получены при
использовании данных для углеводородов.
Рекомендуемые параметры (физические
константы) рассматриваемых веществ,
необходимые для расчета, даны в табл. 1. Эти константы
получены авторами в результате обработки
большого числа экспериментальных данных по
термодинамическим свойствам индивидуальных
веществ на линии насыщения.
Расчет по уравнению Старлинга — Хана
показал, что результаты расчета
термодинамических свойств на линии насыщения и Р —V—Т-
свойств чистых фреонов сопоставимы с
результатами расчета свойств углеводородов,
приведенными авторами уравнения.
Для расчета фазового равновесия бинарных
смесей фреонов, а также смесей фреонов с N2 и
С02 исследована применимость комбинационных
правил Старлинга — Хана с вводом
константы бинарного взаимодействия ки и при Ktj =0.
Константу ки подбирали из условия
минимизации среднего абсолютного отклонения
расчетных температур начала кипения и точек росы от
экспериментальных АТср. Для азеотропных
смесей эту константу находили по данным для
азеотропных точек.
Температуры начала кипения и росы смесей
даны в табл. 2.
Из табл. 2 видно, что с вводом константы
бинарного взаимодействия точность расчета точек
кипения и росы значительно повышается и
становится сопоставимой с точностью
предсказания точек кипения и росы, достигнутой урав-
Таблица 1

Параметры
?>КР>
кг/м3
со
М
CFC13
(Ф-11)
471,15
559,09
0,184
137,37
0
CF2C12
(Ф-12)
385,15
567,14
0,176
120,93
0
CF3C1
(Ф-13)
301,93
580,84
0,1698
104,47
0
CF4
(Ф-14)
227,5
625,76
0,168
88,01
—0,0005
CHFC12
(Ф-21)
451,4
524,94
0,193
102,93
—0,0025
CHF2C1
(Ф-22)
369,28
512,76
0,2205
86,47
0
CHF3
(Ф-23)
299,12
557,56
0,230
70,01
—0,005
CH2F2
(Ф-32)
351,55
419,20
0,200
52,01
—0,0122
C2F4C1
(Ф-114)
418,85
581,18
0,255
170,94
0,0006
C2F5C1
(Ф-115)
353,15
592,43
0,251
154,48
—0,001
СЛ
(Ф-С318)
388,47
654,13
0,357
200,04
0
ТкР — критическая температура; ?>кр — критическая плотность; со — фактор ацентричности; М
—относительная молекулярная масса; кц — константа.
Система
ф-14—ф-23
ф-23—Ф-13
ф-13—ф-П
Ф-22—Ф-12
ф-22—Ф-12
Ф-22—Ф-115
ф.32—Ф-115
ф-12—Ф-П
ф-12—ф-21
ф-12—Ф-С318
ф-12—Ф-С318
N2—Ф-14
СО 2—Ф-32
С02—Ф-22
С02—Ф-12

Литература
[5]
[6]
[7]
[8]
[9]
[Ю]
[11]
[12]
[12]
[9]
[9]
[13]
[И]
[15]
[16]
Число
точек
164
138
130
332
10
18
20
33
35
12
11
11
96
80
13
Интервал

температур, К
145—283
200—273
203—293
213—343
257—267
193—356
215—339
243—313
243—313
271—291
257—290
70—107
222—283
273—348
283—293
Интервал
давлений,
бар
0,2—51,3
1,7—27,2
0,2—29,2
0,3—29,1
2,7
0,2—40,7
1,0—47,7
0,6—9,3
0,3—9,2
1 2,7
2,7
0,3—8,5
1,1—42,5
9,3—72,3
6,3—25,0
«и
0,035
0,030
0,0215
0,015
0,015
0,025
0,033
0,010
—0,010
0,015
0,025
0,040
—0,002
0
0,028
Без учета к- 7-
АГсР, К
5,89
5,07
8,09
2,53
3,19
5,51
7,07
1,81
3,33
2,76
5,67
13,39
0,58
1,47
8,54
A7W> к
— 18,49
—6,83
—21,23
—4,20
—5,30
—6,09
—8,65
—6,47
10,48
—4,59
—9,11
—24,28
2,35
—6,42
— 11,42
Таб
л и ц а 2
С учетом к.j
А7ср, К
1,31
0,58
1,01
0,44
0,79
0,70
0,59
1,18
2,75
0,49
1,91
2,78
0,47
—
1,60
Armax.
К
14,05
— 1,48
—3,55
1,43
—2,07
2,48
1,77
—3,56
—6,99
0,99
4,66
—4,99
1,62
—
2,60
4*
27

нением Старлинга — Хана для
углеводородов.
Кроме того, константа ки была подобрана для
ряда смесей, по которым число
экспериментальных данных по равновесию весьма
ограничено. Для смесей Ф-13—Ф-14, Ф-13—Ф-32, Ф-
114—Ф-21, N2—Ф-114, N2—Ф = 13, N2—Ф-12
константы ки оказались соответственно
равными 0,008; 0,022; 0,01; —0,18; 0,075; 0,15.
Результаты расчета р—V—Т-свойств смесей
Ф-14—Ф-23 [17] и Ф-13—Ф-23 [18, 19]
приведены в табл. 3.
Таблица 3
Система
Ф-14—Ф-
-23
Ф-13—Ф-
-23
Ф-13—Ф-
-23
Источник p — V—T-
данных
[17]
[18]
[19]
Число точек
141
33
169
Интервал

температур, К
203—368
292—492
213—382
Интервал
давлений,
бар
6,8—81,6
17,4—70,8
2,9—106,9
Среднее
относительное
отклонение
по
давлению, %
СО •'->
vo У
2,00
6,31
6,67
с учетом
1,04
1,44
1,75
Как видно из табл. 2 и 3, гипотезы поведения
растворов, выраженные комбинационными
правилами Старлинга — Хана, при вводе
константы бинарного взаимодействия с высокой
точностью описывают фазовое равновесие и р—V—
Г-свойства смесей фреонов, включая N2 и С02.
Энтальпии смесей Ф-14—Ф-23, Ф-23—Ф-13
и Ф-13—Ф-11, рассчитанные по уравнению
Старлинга — Хана, оказались сопоставимыми
с результатами расчета по обобщенному
уравнению БВР [2]. Среднее абсолютное
отклонение энтальпий, рассчитанных по двум
уравнениям, для трех смесей равно 2,28кДж/кг.
В табл. 4 сравниваются расчетные теплоты ис-
Состав смеси,
% масс. Ф-22
100,00
79,00
63,74
51,73
34,98
24,91
15,12
7,36
0,00
гр, кДж/кг
239,75
218,24
204,90
195,83
185,52
180,54
176,62
174,17
172,43
/ э, кДж/кг
238,92
221,85
211,24
202,88
192,00
186,59
180,89
177,06
174,14
Таблица 4
Дг = гэ-гр,
кДж/кг
—0,83
3,61
6,34
7,05
6,48
6,05
4,27
2,87
1,71
парения гр смеси Ф-22—Ф-12 различных
составов с экспериментальными значениями гэ при
температуре 222 К [20].
Сравнивая результаты расчета по двум
обобщенным уравнениям БВР, единым для газа и
жидкости, можно сделать вывод, что уравнения
Эдмистера, Вейрогса, Клекерса и Старлинга —
Хана с одинаковой степенью точности
применимы для расчета термодинамических свойств
фреонов и их смесей (включая другие вещества).
При наличии ограниченного количества
экспериментальных данных предпочтение следует
отдать уравнению Старлинга — Хана.
Константы бинарного взаимодействия ки,
приведенные в данной работе, можно использовать
при расчете свойств многокомпонентных смесей.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Красноокий СИ., Колесник В. М.
Применение обобщенного уравнения Бенедикта —
Вебба — Рубина (БВР) для расчета на ЭЦВМ p—V—T
зависимостей индивидуальных фреонов. —
«Химическая технология», 1973, № 5, с. 23—26.
2. К л и м е н к о А. П., Красноокий СИ.,
Колесник В. М. Методика расчета фазового
равновесия смесей фреонов на ЭВМ, — В сб.*
«Алгоритмизация расчета процессов и аппаратов химических
производств на ЭВМ». Киев, «Наукова думка», 1974,
вып. 6, с. 75—82.
3. Edmister W., Vairogsl., KlekersA. —
«Amer. Inst. Chem. Engng. J.», 1968, vol. 14, № 3, pp.
479—482.
4. Starling K-» Han M.—«Hydrocarbon Proc», 1972,
vol. 51, № 5, pp. 129—132.
5. PiacentiniA., Stein F. — «Chem. Engng.
Progr. Sumpos. Ser.», 1967, vol. 63, № 81, pp. 28—36.
6. Stein F., Proust P.~«J. Chem. Engng. Data»,
1971, vol. 16, № 4, pp. 389—393.
7. К r i e b e 1 M., L 6 f f 1 e r H. — «Kaltetechnik»,
1966, Bd. 18, № 2, S. 34—36.
8. К г i e b e 1 M. — «Kaltetechnik», 1967, Bd. 19, № 1,
S. 8—14.
9. W h i p p 1 e G. — «Ind. Engng. Chem.», 1952v vol. 44,
№ 7, pp. 1664—1667.
10. L о f f 1 e r H. — «Kaltetechnik», 1967, Bd. 19, № 7,
S. 201—206.
11. Mears W. et al. — «J. Chem. Engng. Data», 1968,
vol. 13, № 3, pp. 344—347.
12. N a g а о k a I., T a k a g i S. - «The
Refrigeration», 1959, vol. 34, № 378, pp. 291—304.
13. EckertC, Prausnit/ I. — «Amer. Inst. Chem.
Engng. J.», 1965, vol. 11, № 5, pp. 886—890.
14. Adams R., S t e i n F. — «J. Chem. Engng. Data»,
1971, vol. 16, № 2, pp. 146—149.
15. N о h k a I. et al.—«J. Chem. Engng. Japan»,
1973, vol. 6, № 1, pp. 10—17.
16. G о r d о n A., M с W i 1 1 i a m E. - «Canadian
J. Res.», 1946, vol. 24, Sec. В., pp. 292—296.
17. Lange HM Stein F. — «J. Chem. Engng. Data»,
1970, vol. 15, № 1, pp. 56—60.
18. S i n k a L, Rosental E., D i x о n R. — «J.
Chem. Engng. Data», 1970, vol. 15, № 1, pp. 73—74.
19. О g u h i K- et al.— «Bull. Inst. Int. Froid», 1973, № 4,
pp. 25—31.
20 Neilson E., W h i t e D. — «J. Phus. Chem.»,
1959, vol. 63, № 9, pp. 1363—1365.
28

УДК 634.11.004.4
Нарушения в обмене веществ у плодов и
повреждения тонкой структуры клеток
при субкриоскопической температуре
Канд. техн. наук Н. А. МОИСЕЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Доктор биол. наук Е. Г. САЛЬКОВА
Институт биохимии им. А. Н. Баха АН СССР
В последние годы появлялись сообщения о том,
что яблоки некоторых зимних сортов сохраняются
при субкриоскопических температурах, т. е. не-
колько ниже криоскопических, лучше, чем при
0°С [1—3]. Несмотря на подмораживание
значительной части плодов, возможность применения
такого режима хранения основана, по мнению
исследователей, на общебиологической
способности живых растительных клеток
приспосабливаться (адаптироваться) к низким температурам.
Указывается, что постепенное, в течение 5—
6 недель, снижение температуры от 2ч-3°С до
субкриоскопической (—2 -. 3°С) повышает
адаптивные свойства плодов, вследствие чего
льдообразование не является губительным для
них и подмороженные плоды при последующем
медленном размораживании восстанавливают
исходное качество [1, 4].
Отечественными и зарубежными физиологами
изучено и применяется на практике
закаливание растений, после которого они становятся
более стойкими, адаптированными к
замораживанию. Однако не все растения способны
адаптироваться и, прежде всего, отделенные от
материнского растения органы с сочными тканями,
какими являются плоды.
По мнению исследователей, изучающих
морозостойкость [5—7], яблоки не поддаются
адаптации, хотя растения, на которых они
произрастают, часто обладают высокой
морозоустойчивостью. Поэтому весенние и осенние
заморозки губительны для плодов, но не приносят
вреда деревьям.
Так как сущность замораживания состоит
в превращении воды в лед, в работах [1,4,8,9]
исследовались в основном теплофизические и
биофизические аспекты обратимости
подмораживания плодов.
Однако до сих пор в биологическом плане
экспериментально не доказано — обратимы ли
изменения, вызванные подмораживанием
плодов, при длительном воздействии
субкриоскопических температур и восстанавливается ли
жизнедеятельность клеток и тканей плодов после
подмораживания — размораживания.
Рекомендации по длительному хранению яблок
при субкриоскопических температурах
настолько отличаются от общепринятых, что требуют
дополнительного изучения вопросов в
технологическом и биологическом аспектах.
Экспериментальные данные, полученные
ВНИХИ в течение трех лет работы по хранению
яблок при субкриоскопических температурах,
детально рассмотрены ранее [10]. Результаты
четвертого года исследований показали, что
длительное хранение зимних сортов яблок
Ренет Симиренко (из Краснодарского края, Крыма
и Молдавии), Ренет шампанский, Джонатан,
Розмарин и Делишес при субкриоскопической
температуре — 2+— 3°С вызывает подмораживание
основной массы плодов, вследствие чего резко
снижается их качество. Несмотря на
постепенное снижение температуры плодов до
субкриоскопической и последующее медленное
размораживание и отепление необратимо нарушается
структура и плоды теряют устойчивость к
функциональным расстройствам и инфекционным
заболеваниям. Подмороженные плоды не
выдерживают даже двух-, трехдневного хранения при
комнатной температуре: они буреют, теряют
характерные для свежих плодов вкус и аромат,
ухудшается их консистенция.
Общие размеры потерь за семь месяцев
хранения яблок в подмороженном состоянии при
субкриоскопической температуре —2-.—3°С в
наших опытах составили 82,6% против 8,4%
после хранения при температуре на 0,5°С выше
криоскопической. Полученные данные
подтвердили ранее сделанный вывод о невозможности
длительного хранения яблок при
субкриоскопической температуре.
Изучение температурных режимов
длительного хранения яблок показало также, что
качество плодов и сроки хранения определяются
не максимальным торможением
жизнедеятельности, а лишь тем его уровнем, при котором
наиболее полно используется присущая плодам ее
29

тественная устойчивость к функциональным
расстройствам и инфекционным заболеваниям.
Яблоки^обладают относительной
устойчивостью к фитопатогенным микроорганизмам, тем
не менее это их свойство в значительной мере
определяет успех хранения. Одним из
механизмов устойчивости к фитопатогенным
микроорганизмам являются антибиотические
вещества — фитоалексины, образующиеся в тканях
яблок в ответ на инфекцию.
Метод обнаружения фитоалексинов и
экспериментальные данные по фитоалексинной
активности яблок уже были опубликованы [11].
Установлено, что максимальной
фитоалексинной активностью, и, следовательно, наибольшей
устойчивостью к фитопатогенным
микроорганизмам обладают яблоки, хранившиеся при
температуре —1,3°С (на 0,5°С выше криоскопиче-
ской); при температуре 0°С эта устойчивость
несколько снижается. У яблок, хранившихся
при субкриоскопической температуре —2,3°С,
практически полностью исчезает фитоалексинная
активность и теряется устойчивость к
фитопатогенным микроорганизмам.
Анализ литературных и собственных
экспериментальных данных позволяет составить
схему физиолого-биохимических изменений в
плодах при охлаждении, замораживании и
размораживании (рис. 1).
При охлаждении плодов происходит фазовый
переход цитоплазмы клеток из состояния
жидкого золя в состояние твердого геля [12]. Это
явление наблюдается при температуре
несколько выше криоскопической, а в случае
переохлаждения — и при субкриоскопической.
Одновременно с изменением фазового
состояния цитоплазмы увеличивается ее
проницаемость для воды. Увеличение проницаемости,
потеря воды и растворимых в ней веществ
нарушают метаболизм клетки.
При охлаждении клетки прекращается
движение цитоплазмы вследствие ее отвердения,
резкого замедления дыхания и ослабления притока
энергии, необходимой для движения, нарушения
ионного баланса и т. д.
Движение цитоплазмы — признак
нормальной жизнедеятельности растительной клетки, и
прекращение движения указывает на ее
повреждение. Во многих случаях остановка
движения цитоплазмы означает смерть клетки [13].
Изменение состояния цитоплазмы вызывает
нарушение обмена веществ. Известно, что][скорость
Нормальное
состояние
клетки
Охлаждение
Восстановление
сбойстб
Кратковременное
воздействие и
бозбрат к
оптимальным тем
пературам
Длительное боз-\
действие низких]
температур
функциональные
расстройства
и гибель клетки
Переход 3
состояние
твердого гелл
Прекращение
движения
цитоплазмь/
Увеличение
{проницаемости
Потеря бодь/ и
растворимых
бещестб
Нарушение
метаболизма
\—Замораживание
\Замороженнь/е
плоды
I
Частичная
деградация
протопласта
Повреждение
тонкой структурь/
органелл
±
Обезвоживание
цитоплазмы
Переход
цитоплазмы из состоя\
ния твердого
геля в состояние
жидкого золя
X
. Дедэростация и
отепление
ХВасстанобление
^активности а?ер-
\ментов и
нарушение
согласованности их действия
Частичное пог\
лощение воды
клетками
Нарушение
метаболизма
т
\Снижение бодо-
у/держидающей
способности
Рис- 1. Схема физиолого-биохимических
плодах ПРИ охлаждении, замораживании
НИИ.
изменений в
и разморажива-
Накопление
токсических
продуктов
Нарушение
ионного
баланса
Гибель клетки
30
12

различных ферментативных реакций изменяется
при понижении температуры неодинаково, а
растворимость газов увеличивается. В
результате в цитоплазме накапливаются углекислый газ,
сложные эфиры, ацетальдегид и другие вещества.
Будучи растворены в цитоплазме, они
оказывают токсическое действие, нарушая ход
ферментативных реакций.
При кратковременном воздействии температур
выше криоскопических указанные изменения
обратимы, при длительном воздействии —
нормальная жизнедеятельность зависит от
биологических особенностей вида и сорта плодов, по-
разному реагирующих на ту или иную
температуру.
При понижении температуры до субкриоскопи-
ческой яблоки могут переохлаждаться.
Переохлаждение не оказывает губительного действия на
клетки и ткани. Однако из-за неустойчивости
переохлаждения продолжительность состояния
переохлаждения не превышает 4—6 суток при
температуре —2-f- —3°С; при понижении
температуры до —4° С она сокращается до 8—12
ч. После этого времени состояние
переохлаждения нарушается и плоды замерзают [9].
Следовательно, при субкриоскопической
температуре —2-.—3°С плоды находятся в
замороженном состоянии, что и отмечается
исследователями, проводившими такое хранение [1, 2, 3,
4, 10].
При длительном хранении замороженных
плодов в них продолжаются физико-химические
процессы, приводящие к существенным изменениям
в структуре клеток и тканей и в химическом
составе.
Прежде всего, это прогрессирующее
обезвоживание цитоплазмы и увеличение объема
образовавшегося льда, повреждающего клетки,
инверсия сахарозы, увеличение кислотности,
окисление фенольных соединений и т. п.
Известно, что локализация
кристаллообразования определяется скоростью охлаждения. При
медленном охлаждении плодов лед в паренхиме
образуется, как правило, в межклетниках, при
быстром — внутри клеток [6, 12], но в
эпидермисе происходит внутриклеточное
льдообразование независимо от скорости охлаждения [4].
Кристаллизация льда в межклетниках не
причиняет, видимых в световой микроскоп,
повреждений клеточной структуры [4, 13].
Однако электронномикроскопическое
изучение ультраструктуры клеток плодов,
хранившихся при температуре выше криоскопической
и субкриоскопической, показывает, что имеются
значительные различия в структуре вакуолей
клеток. В частности, у подмороженных плодов
нарушена структура тонопласта — мембраны,
отделяющей вакуоль, в которой сосредоточены
полифенолы, от цитоплазмы, в которой
локализованы окисляющие их ферменты.
На рис. 2, 3 полифенолы представлены э лек
ронноплотным материалом различной
морфологии. В вакуолях клеток плодов, хранившихся
при температуре выше криоскопической, элект-
ронноплотный материал более или менее
равномерно диспергирован (см. рис. 2). В
противоположность этому в плодах, хранившихся при
субкриоскопической температуре, увеличива-
Рис. 2. УльтраструктураТклеток плодов, хранившихся
при температуре выше криоскопической (—1,3°С).
Рис. 3. Ультраструктура клеток плодов, хранившихся при
субкриоскопической температуре (—2,3°С).
31

ется размер электронноплотных скоплений
внутри вакуолей и оседание их на тонопласте
(см. рис. 3, а). В отдельных клетках таких
плодов на тонопласте появляется сплошной элект-
ронноплотный слой (см. рис. 3, б).
Указанные структурные изменения в клетках
были обнаружены в здоровых на вид плодах.
Отложение большой массы электронношютно-
го слоя способствует увеличению проницаемости
тонопласта и является первым признаком
функциональных расстройств, проявляющихся во
внутреннем и поверхностном побурении плодов.
Размораживание яблок и отепление — важный
этап хранения. Именно на этом этапе видно,
происходит ли восстановление первоначальных
свойств, присущих живым плодам, тканям и
клеткам.
Отсутствие разницы в ФА-активности
подмороженных яблок, сразу извлеченных из камеры и
медленно размороженных, указывает, что
способность продуцировать защитные вещества —
фитоалексины — не восстанавливается [11].
На повреждение структуры плодов указывает
также снижение влагоудерживающей
способности яблок в процессе хранения (см. таблицу).
Температура
хранения, °С
0
—1,3
—2,3
Количество выделившегося
сока при центрифугировании
яблок, %
в начале
хранения (W х)
4,73
4,48
4,50
в конце
хранения (W2)
6,215
4,70
33,02
Обратимость вла-
гоудержания
R-W*
H~W2
0,760
0,953
0,136
Данные о количестве выделившегося при
центрифугировании сока свидетельствуют, что даже
при медленном размораживании часть воды,
содержащейся в тканях, не поглощается клетками.
Значительное снижение влагоудерживающей
способности зафиксировано только у
подмороженных яблок. Если обратимость влагоудержа-
ния после длительного хранения плодов при
температуре выше криоскопической близка к
единице — 0,953 при —1,3°С и 0,760 при 0°С, то у
подмороженных плодов она резко падает и
составляет 0,136. Примерно такие же данные
приводятся в работе [14].
Как следствие снижения влагоудерживающей
способности цитоплазмы и увеличения ее
проницаемости ускоряется выщелачивание
катионов из клетки [5, 13]. Нарушается и
эластичность цитоплазмы, определяемая|как реакция на
сжатие — размороженные ткани сжимаются при
одной и той же нагрузке сильнее, чем свежие
[5, 71.
При размораживании еще сильнее
повреждается тонкая структура клеточных органелл
вследствие осмотического шока. Поскольку влаго-
удерживающая способность коллоидов
цитоплазмы падает, относительно большая часть
воды остается в свободной форме и тоничность
внутриклеточной среды снижается. Известно,
что митохондрии очень чувствительны к
изменению осмотического давления и при его
снижении набухают и лопаются [13].
В размороженной клетке не восстанавливается
активность ряда ферментов, связанных со
структурами. В первую очередь это относится к сук-
цинатдегидрогеназе, прочно вмонтированной в
митохондрии [15]. Функционирование этого
фермента имеет большое значение в обеспечении
клетки энергией.
После размораживания нарушается
последовательность и согласованность многих
ферментных цепей, например, дыхательной. Большее
выделение углекислого газа размороженными
яблоками [8] указывает на нарушение
соотношения между оксидативной и декарбоксилирую-
щей фазами дыхания. Весьма возможно, что
усиленное выделение углекислого газа связано не с
дыханием, а с уменьшением его растворимости
при повышении температуры.
Вследствие нарушения обмена веществ в
размороженных плодах накапливаются токсические
продукты (окисленные фенольные соединения,
ацетальдегид и т. д.), придающие тканям плодов
бурую окраску.
Все сказанное приводит к заключению, что
нарушения, возникающие в плодах при субкрио-
скопической температуре, являются
необратимыми. Подмораживание плодов настолько
нарушает нормальную их жизнедеятельность, что,
несмотря на постепенное понижение температуры
в начале хранения и последующее постепенное
размораживание, восстанавливается не клетка
как целое, а активность отдельных ферментов,
действие которых, не координируемое
внутренними органеллами, приводит к накоплению
токсических продуктов и быстрой гибели клетки и
ткани.
Таким образом, длительное хранение яблок
при субкриоскопической температуре —2-.—3°С
в подмороженном состоянии невозможно.
Оптимальные результаты с точки зрения
длительности хранения и качества яблок получены нами
при температуре в камере на 0,5°С выше
криоскопической температуры яблок.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Головкин Н. А., Ц в е т к о в А. И. Опытное
хранение свежих яблок при отрицательных
температурах. — «Холодильная техника», 1965, № 6, с. 35—38.
й

2. Б р у е в С. Н. Хранение яблок при температурах
ниже нуля. М., «'Экономика», 1966.
3. Сперанский В. Б., Бруев С. Н., П о г у -
л я е в Т. Ф. Хранение яблокпри температуре ниже 0°С.
—«Советская торговля», 1973, № 10, с. 48—49.
4. Г о л о в к и н Н. А., Чернышев В. М. О
некоторых закономерностях процесса кристаллизации льда
в растительной ткани. — «Холодильная техника», 1967,
№ 2. с. 29—35.
5. F i n k 1 е В., Pereira Е., В г о w п М. — «Plant
Physiology», 1974, № 53, p. 705.
6. Mazur P. — «Ann. Rev. Plant Physiology», 1969,
№ 20, p. 419.
7. Brown M. — «Plant Physiology», 1974, № 53, p. 709.
8. Головкин Н. А., СтраховичК. К-,
Цветков А. И. К вопросу хранения яблок при
отрицательных температурах. — «Холодильная техника», 1962,
№ 2, с. 32—33.
9. Г о л о в к и н Н. А., Чернышев В. М., Н е б -
Доктор техн. наук, проф. В. 3. ЖАДАН
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Существующие методы расчета усушки пищевых
продуктов не применяются в инженерной
практике из-за сложности формул и недостоверности
результатов. Даже признанный лучшим метод,
основанный на использовании разработок Ф. Ле-
ви [1], требует обоснования таких трудно
поддающихся учету показателей, как коэффициент
сопротивления испарению (характеристика
продукта), относительная влажность
охлаждающего воздуха, средняя за весь период
охлаждения температура поверхности продукта.
Охлаждение от 20 до 1°С шаров из водяного
геля агара воздухом с температурой 0°С дало
усушку, на 28—30% превышающую расчетную,
причем использование других формул приводило
к еще большему расхождению с опытными
данными [1].
Ниже приводится новый метод расчета
усушки пищевых продуктов, охлаждаемых воздухом,
который основан на разработанной автором
термодинамической теории тепловлажностных
процессов в камерах холодильников [2]. Расчет
прост, позволяет ограничиться минимальным
числом исходных данных и хорошо согласуется с
опытными величинами усушки.
Отличительная особенность пищевых
продуктов заключается в неравенстве площадей
поверхностей, участвующих в конвективном
теплообмене и влагообмене. Это особенно проявляется в
отношении продуктов растительного
происхождения. Например, массообменная характеристика
ренчина Е. А. О глубине и устойчивости
переохлаждения растительной и животной ткани. —
«Холодильная техника», 1970, №6, с. 22—24.
10. Хранение яблок при близкриоскопических
температурах.—«Холодильная техника», 1975, № 1,
с. 32—36. Авт.: Н. А. Моисеева, О. М. Высоцкая,
И. А. Бурьянова, В. А. Торопова, Т. Д. Быкова.
П.Моисеева Н. А., Б ы к о в а Т. Д. Фитоалексин-
ная активность яблок как показатель устойчивости
к фитопатогенным микроорганизмам при хранении. —
«Холодильная техника», 1976, № 2, с. 42—43.
12. L у о ns J. — «Cryobiology», 1972, №9, p. 341.
13. Lyons J.—«Ann. Rev. Plant Physiology», 1973,
№ 24. p. 445.
14. Ч и ж о в Г. Б. Оценка обратимости замораживания
продуктов по влагоудержанию и эластичности. XIV
конгресс МИХ, Москва, 1975.
15. JamakiS., UritaniJ.— «Plant and Cell
Physiology», 1974, № 15. p. 385.
УДК 664.8.037.1
(испарительная способность) яблок зимних
сортов 0,013, моркови 0,37 [3]. Следовательно, во
влагообмене участвует при охлаждении яблок
с только 1,3% всей площади поверхности
(остальная покрыта воскоподобным веществом — ку-
i тином). У моркови доля активной площади ис-
, парения влаги достигает 37%.
Наличие корочки подсыхания на поверхности
- туш или полутуш (главным образом с внутрен-
г ней стороны), а также низкая испарительная
способность соединительной ткани приводят к
тому, что площадь поверхности, испаряющей
влагу, всегда меньше общей площади поверхности
мяса,
э Теоретические выводы, вытекающие из анали-
э за полученного нами расчетного уравнения, со-
, гласуются с наблюдениями В. Тамма [4, 5],
э в работах которого отмечено неравенство
площадей поверхности мяса, выделяющих явное и
скрытое тепло.
Охлаждающий воздух, вступающий в непо-
, средственный контакт с продуктом, который
называется вентилирующим, попеременно
подвергается воздействию источников явного и
г скрытого тепла (рис 1.). Последние при од-
л нородном продукте и применяемых на прак-
: тике принципах формирования штабелей
размещаются в направлении движения
вентилирующего воздуха геометрически правильно. Это
условие — единственное требование соблюдения
термодинамической теории тепловлажностных про-
з цессов.
Влагообмен в камерах холодильников — дву-
а единый процесс. Его можно рассматривать как
Усушка пищевых продуктов при охлаждении
33

Рис. 1. Принципиальная схема процессов.
процесс испарения влаги в воздух, что
составляет сущность традиционного метода изучения
усушки, основанного на использовании
уравнения Дальтона, и как своеобразный процесс теп-
ловлажностной обработки воздуха продуктом.
Второй, принципиально новый,подход к
трактовке тепловлажностных процессов в камерах
холодильников, примененный впервые в работе
[3], оказался плодотворным и позволил
предельно упростить расчеты по усушке пищевых
продуктов [2].
Нами был установлен закон регулярного
режима изменения состояния вентилирующего
воздуха в камерах холодильников (см. схему
процессов в d, /-диаграмме на рис. 2). При
соприкосновении с источниками явного тепла
вентилирующий воздух нагревается при
неизменном влагосодержании (процессы АВ, CD, EF,
GH, IK).
Возможные границы этих процессов — изоэн-
тальпы и изотермы. Точного знания угла
наклона линий этих процессов и положения
точки конечных параметров воздуха после
увлажнения не требуется. Важно соблюдение
стереотипных условий протекания двух видов
чередующихся процессов в направлении
движения воздуха, что обычно реализуется на
практике.
Среднее состояние вентилирующего воздуха
оказывается на линии постоянного значения
относительной влажности. Поэтому математическое
Рис. 2. Схема изменения состояния воздуха в d,
/-диаграмме при усушке хранящихся продуктов:
АВ, CD, EF. GH, IK — ассимиляция явного тепла; ВС, DE,
FG, HI— ассимиляция влаги.
описание влагообмена в камерах холодильников
сводится к приближенному уравнению
Фв = const, A)
где фв — равновесная относительная влажность
вентилирующего воздуха.
Поскольку линии постоянной относительной
влажности воздуха в d, /-диаграмме в узком
интервале температур (подогрев воздуха редко
превышает 3°С) эквидистантны и представляют
собой почти прямые линии, справедливо
уравнение
MG Q
8'= XdGz=z~W = consi* B>
где 8 (t)—тепловлажностная характеристика процесса
изменения состояния вентилирующего
воздуха, кДж/кг;
Ai, Ad— ассимиляционные способности вентилирующего
воздуха соответственно по теплу (кДж/кг) и
по влаге (кг/кг);
G — расход вентилирующего воздуха, кг;
Q — общие теплопритоки к вентилирующему
воздуху, кДж;
W — влаговыделения в вентилирующий воздух
(усушка), кг.
Величина et постоянная при данной
температуре в камере. Зависимость ее от температуры
камеры t описывается следующими полученными
нами формулами:
в области температур от 15 до 0°С
е, = A525 — 350-4,19, C)
в области температур от 0 до —25°С
е, = A525—0,29^ —800-4,19. D)
На основании уравнения B) абсолютную
усушку продукта за период охлаждения можно
рассчитать по формуле
W= °apC«*-<к) , E)
где Gnp — масса продукта, кг;
с — теплоемкость продукта, кДж/(кг-К);
^н> ^к — начальная и конечная (среднеобъемная)
температуры продукта, °С.
Относительная усушка продукта за период
охлаждения вычисляется по формуле
100с (^н — ^к)
где п — усушка продукта, %.
В табл. 1 приведены результаты расчета и
опытные данные А. П. Шеффера [6],
относящиеся к говяжьему мясу. Теплоемкость мяса
средней упитанности принята нами равной
2,92 кДж/(кг-К) [7]. Скорость движения
воздуха в опытах колебалась от 0,1 до 2 м/с;
продолжительность охлаждения — от 10 до 24 ч.
|^'В табл. 2 сопоставлены результаты расчета
усушки при охлаждении картофеля, моркови и
специально изготовленных влажных
шаров-муляжей диаметром 40 мм с опытными данными,
34

Таблица 1
*н. °С
38
38
38
38
Охлаждение
*м,°с
4
4
10
12,5
Л °С
—0,5
—4,5
—5,0
—12,5
8/>
кДж/кг
1565
1911
1961
3091
«, %
1,52
1,25
1,00
0,58
'н> °С
—
10
12,5
*к>°С
—
4
4
Доохлаждение
*, °С
—
— 1
— 1
*Ь
кДж/кг
—
1605
1605
п, %
—
0,26
0,37
Общая усушка, %
Опыты
1,59
1,38
1,20
1,00
Расчет
1,52
1,25
1,26
0,95

Расхождение, %
—4,4
—9,4
+ 5,0
—5,0
Таблица 2
Объекты
охлаждения
Картофель
Морковь
Муляжи
tiv °с
18,9
20,3
18,9
*к.-с
4,0
1,9
4,0
с, кДж/(кг-К)
3,56
3,77
3,77
t, °с
3,0
0,0
3,0
е., кДж/кг
1405
1525
1405
Усушка, %
Опыты
1,01
1,03
1,11
Расчет
0,96
1,09
1,02
Расхождение,
%
—5,0
+0,6
—8,2
полученными под нашим руководством
инженером Л. И. Балыковой.
Оболочкой муляжей служила
хлопчатобумажная ткань, содержимым — увлажненные
опилки хвойных пород дерева с содержанием сухих
веществ 20%. Охлаждение проводили в
вертикальной деревянной шахте размерами 0,4 X
xO,4'Xl,0 м с решетчатым дном. Шахту
заполняли охлаждаемым материалом доверху.
Продолжительность охлаждения колебалась от 1
до 2 ч.
Как видно из табл. 1 и 2, результаты расчета и
опытные величины почти совпадают.
Полученная нами расчетная формула хорошо
согласуется с экспериментальными
исследованиями В. Тамма. Снижение температуры воздуха
от +3 до —3°С сократило усушку в одном случае
на 10,7%, во втором — на 5,8 а в среднем в двух
случаях — на 8,2%. Из отношения тепловлаж-
ностных характеристик, подсчитанных по
уравнениям C) и D), следует, что усушка при
указанных условиях должна снизиться на 8,8%.
По опытным данным В. Тамма, усушка мяса
при охлаждении почти не зависит от скорости
движения охлаждающего воздуха, которая не
входит в нашу расчетную формулу F). Как
отмечает В. Тамм, при скорости воздуха 2,5 м/с
усушка составила 1,4%, а при охлаждении мяса
в неподвижном воздухе она возросла всего на
0,1%. В литературе можно встретить и прямо
противоположные взгляды на зависимость
усушки от скорости движения охлаждающего
воздуха.
Особый интерес представляют опыты В. Тамма,
преследовавшие цель выяснить влияние на
усушку содержания жира в мясе. При одинаковых
условиях (температура воздуха 0°С, скорость
движения 0,5 м/с, конечная температура 6°С
в центре, продолжительность охлаждения 15—
18 ч) охлаждались бедра туш свинины массой
100 кг трех видов — тощей, жирной с
равномерным распределением жира и жирной с
односторонним распределением жира в виде
сплошного слоя. В первом случае усушка составила
1,54%, в двух остальных — 1,27%.
Как видно из формулы F), решающую роль в
данном случае сыграла теплоемкость мяса.
Усушка жирного мяса по опытным данным была ниже
в 1,21 раза. Теплоемкость жирного говяжьего
мяса меньше теплоемкости тощего мяса в 1,26
раза [7]. Указанная закономерность относится,
по-видимому, и к свиному мясу: с увеличением
количества жира уменьшается содержание воды
(компонента, обладающего максимальной
теплоемкостью).
Изменение относительной влажности воздуха
в опытах В. Тамма в широком интервале — от
0,7 до 1,0 — привело к уменьшению усушки
всего на 8,2%. В. Тамм делает правильное,
согласующееся с нашей теорией, заключение о
нецелесообразности увлажнения воздуха в
камерах охлаждения мяса.
На основании изложенного можно сделать
следующие выводы.
Использование термодинамической теории теп-
ловлажностных процессов позволило
значительно упростить расчет усушки пищевых продуктов
при охлаждении и выявить влияющие на нее
факторы.
Решающее условие уменьшения усушки
охлаждаемых в воздухе пищевых продуктов —
снижение температуры воздуха до технологи-
35

чески и экономически целесообразных пределов.
Заметное влияние на усушку оказывает
теплоемкость продукта. Усушка продукта прямо
пропорциональна теплоемкости и разности
температур, на которую охлаждается продукт.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ч и ж о в Г. Б. Метод расчета усушки при
охлаждении и замораживании пищевых продуктов в воздухе. —
«Холодильная техника», 1975, № 9, с. 40—42.
2. Ж а д а н В. 3. Влияние теплопритоков на усушку
пищевых продуктов при холодильном хранении. —
«Холодильная техника», 1975, № 2, с. 40—45.
3. Ж а д а н В. 3. Теоретические основы кондициони-
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 511487 B1) 2039823/24-6 B2) 05.07.74 2 E1) F 25
19/04; F25 D 1/00E3N21.565.4G2) В. Д. ЕЛЬЧАНИНОВ
Н. Я- ОБУХОВ, Ю. А СТЕПАНОВА, Д. А.
ШАПОВАЛОВ, В. А. ШМАКОВ
E4) СИСТЕМА ЖИДКОСТНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ГЕРМЕТИЧНОГО ОБЪЕКТА, включенного в замкнутый
циркуляционный контур последовательно с компенсационной
емкостью, имеющей окно в газовой полости и эластичный
элемент внутри, циркуляционным насосом и
теплообменником воздушного охлаждения, отличающаяся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной надежности,
внутренняя полость эластичного элемента подключена к
напорному патрубку насоса, а с наружной стороны элемент
снабжен телескопическим стержнем, несущим два
параллельно расположенных клапана, нижний из которых
перекрывает окно в процессе работы насоса, а верхний —
в период его останова.
A1) 511489 B1) 2086821/24-6 B2) 25.12.74 2 E1) F 25 В
25/02 E3) 621.576.5 G2) Б. А. МИНКУС, В. Е. ВОЛОВ-
НИК, Н. Г. ШМУЙЛОВ G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) ДВУХСТУПЕНЧАТАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая в верхней ступени компрессор
абсорбционного типа с конденсатором, а в нижней ступени —
механический компрессор, например, турбинного типа или
поршневого типа с испарителем и промежуточный сосуд,
установленный на магистрали жидкого хладагента между
конденсатором и испарителем и имеющий входной
патрубок, подключенный к магистрали через дроссель,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности при
отключении в холодное время года нижней ступени,
паровая линия испарителя при помощи трубопровода с
запорным вентилем соединена с входным патрубком громе-
жуточного сосуда.
A1) 511496 B1) 208506924-6 B2) 17.12.74 2 E1) F 26 В
5/06; F 28 С 3/08 E3) 621.57.044 G2) A.M. КАРПОВ,
Ю.П.УТКИН, А. А. УЛУМИЕВ G1) Всесоюзный
научно-исследовательский биотехнический институт
E4) 1. СУБЛИМАЦИОННЫЙ КОНДЕНСАТОР,
содержащий теплоизолированный корпус с патрубками ввода
сублимируемых паров и отвода неконденсирующихся га-
рования воздуха при хранении сочного растительного
сырья. М., '<Пищевая промышленность», 1972.
4. TammW. «Der Kalte-Klima-Praktiker», 1972, № 12,
S. 380—386, 1973, № 1, S. 2—8.
5. T a m m W. Current trends in refrigerated
storage and transport of perishable foodstufjs, Annexe,
1973 — 6 au Bulletin de l.IIF. Barcelona, 1973, pp.
91—101.
6. Ш е ф ф е р А. П. Снижение потерь веса мяса при
его охлаждении и замораживании. — «Холодильная
1ехника», 1970, № 8, с. 3—5.
7. Теплофизические характеристики пищевых
продуктов и материалов. Справочное пособие под ред.
А. Г. Гинзбурга. М., «Пищевая промышленность»,
1975.
зов и расположенный в корпусе ионизатор с электродами,
подключенными к источнику постоянного тока,
отличающийся тем, что, с целью повышения производительности-
путем обеспечения непосредственного контакта
сублимируемых паров с хладоносителем, на боковой стенке
корпуса в рабочей зоне конденсатора размещены форсунки для
хладоносителя.
2. Конденсатор по п. 1, отличающийся тем, что ионизатор
и один из электродов установлены в месте подключения
к корпусу патрубка ввода сублимируемых паров.
3. Конденсатор по п. 1, отличающийся тем, что патрубок
отвода неконденсирующихся газов снабжен каплеотбой-
ником и второй электрод размещен на поверхности
последнего, обращенной в сторону рабочей зоны конденсатора,
A1) 512347 B1) 2020442/24-6 B2) 05.05.74 2 E1) F 25 В
45/00 E3) 621.574 G2) Д. М. ЗИЛЬБЕРМАН и Б. А.
СКРИПНИК G1) Хмельницкий технологический
институт бытового обслуживания
E4) 1. СПОСОБ ЗАПОЛНЕНИЯ И ОПОРОЖНЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА, преимущественно домашнего
компрессионного холодильника, путем эвакуации и
регенерации хладагента, первичного вакуумирования
агрегата от остатков хладагента, обезвоживания и удаления
остаточного воздуха методом «прополаскивания»
хладагентом, вторичного вакуумирования и заполнения
агрегата новыми дозами хладагента и масла, отличающийся
тем, что, с целью повышения экономичности путем
сокращения времени проводимых работ, эвакуацию и
регенерацию хладагента и удаление остаточного воздуха
производят в процессе циркуляции хладагента по замкнутому
контуру, осуществляемой с помощью автономного компрес-
сорно-конденсаторного агрегата.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что производят
многократную осушку циркулирующего по замкнутому
контуру хладагента.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что первичное ва-
куумирование производят до остаточного давления 5—
10 мм рт. ст., выдерживаемого в течение 3—5 мин.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что процесс
«прополаскивания» ведут в течение 5—7 мин и используют для
этого дозу хладагента в количестве 100—ПО г с
последующей его регенерацией.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что вторичное ва-
куумирование агрегата производят до остаточного
давления 10—15 мм рт. ст., выдерживаемого в течение 2—
3 мин.
к

НОВЫЕ СТАНДАРТЫ
УДК 621.643@83.75)
Унификация и стандартизация опор и подвесок
холодильных трубопроводов
Д. М. ГАЛЬПЕРИН
Гипролегпродмонтаж Минмонтажспецстроя СССР
В проектах холодильных установок для
трубопроводов, по которым транспортируются
хладагенты и хладоносители, применяют
металлоемкие опоры и подвески разнообразных
конструкций и типоразмеров, что препятствует
организации их серийного промышленного
производства. Проведенные в 1972 г. Гипролегпродмон-
тажом совместно с Гипрохиммонтажом
изучение, анализ и систематизация
применяемых в проектах конструкций опор, подвесок
и изоляционных элементов холодильных
трубопроводов позволили разработать технические
требования, согласно которым опоры и подвески
должны:
допускать установку трубопроводов с
температурой хладагента до —70°С;
выпускаться с полной заводской готовностью,
исключающей сварочные и окрасочные работы
при монтаже;
иметь минимальную металлоемкость;
состоять из минимальной номенклатуры
элементов;
допускать крепление трубопроводов в
несколько ярусов;
изготовляться из материалов, позволяющих
эксплуатировать их при температуре
окружающего воздуха до —50°С;
незначительно отличаться от конструкций опор
(ГОСТ 14911—69) и подвесок (ГОСТ 16127—70)
стальных трубопроводов с температурой рабочей
среды от 0 до 450°С, серийно выпускаемых
промышленностью.
На основе этих требований в 1973 г. Гипролег-
продмонтажом разработаны конструкции опор
и подвесок, вошедшие в отраслевые стандарты
Министерства монтажных и специальных
строительных работ СССР, утвержденные в 1975 г.
Отраслевой стандарт ОСТ 36—9—75 «Детали
трубопроводов для хладагентов и хладоносите-
лей. Опоры и подвески. Технические условия»
распространяется на подвижные и балочные
опоры и подвески для крепления стальных
технологических трубопроводов, по которым
транспортируются хладагенты и
хладоносители с температурой +10ч—70°С,
эксплуатируемых при температуре окружающей среды +50ч-
-=—50°С и условном давлении до ЮМПа.ОСТ
регламентирует применение материалов для
изготовления стальных деталей опор и подвесок
в зависимости от температуры окружающей
среды (см. таблицу); предельные отклонения
размеров механически обработанных поверхностей;
допуски на резьбу. В нем содержатся
технические требования и правила приемки
антикоррозионных покрытий, требования к сварным швам.
В стандарте рассматриваются методы испытаний,
вопросы маркировки, упаковки,
транспортирования и хранения изделий, мероприятия по
технике безопасности при монтаже и использо-
Группа
трубопроводов
А
Б
В
Температура
среды
ниже
+50
—30
—40
окружающей
ДО
—30
—40
—50
Материал опор и подвесок
Марка стали
14Г2
ВСт.Зпсб
СтТ
14Г2
СтТпс
ВСт.Зпсб 1
ВСт.ЗГпсб /
09Г2 \
09Г2С 1
10Г2С1 )
СтТсп
гост
ГОСТ 5058—65
ГОСТ 380—71
ГОСТ 14637—69
ГОСТ 5058—65
ГОСТ 14637—69
ГОСТ 380—71
ГОСТ 5058—65
ГОСТ 14637—69
Материал крепежных деталей
Марка стали
ВСт.ЗкпЗ \
ВСт.ЗспЗ /
35
35Х 1
40Х/
гост
ГОСТ 380—71
ГОСТ 1050—60
ГОСТ 4543—61
37

вании опор и подвесок, указываются гарантии
завода-изготовителя.
Стандарт ОСТ 36—11—75 на опоры
подвижные включает конструкцию и размеры опор для
крепления холодильных трубопроводов
наружным диаметром 38—530 мм, условные
обозначения и массу опор без скорлуп. Конструкция
подвижных опор (рис. 1, а) значительно
упрощена по сравнению с конструкциями
нормализованных опор и снижена металлоемкость. При
креплении трубопроводов к стенам подвижные
опоры устанавливают на предварительно
смонтированные кронштейны на стенах и
перегородках компрессорных и аппаратных цехов
(отделений), коридоров и холодильных камер.
Отраслевой стандарт ОСТ 36—8—75 на опоры
балочные описывает конструкцию (рис. 1, б)
и указывает размеры опор холодильных
трубопроводов наружным диаметром 25—530 мм,
предназначенных для установки на балки
подвесок с двумя тягами, а также условные
обозначения и массу балочных опор без скорлуп в двух
исполнениях (в зависимости от длины хомута).
Стандарт ОСТ 36—12—75 распространяется
на подвески * для крепления трубопроводов
наружным диаметром 25—530 мм.
Стандартизируется изготовление четырех типов подвесок:
Рис. 1. Опоры холодильных трубопроводов:
а — подвижная; б — балочная; 1 — корпус; 2 — ребро; 3 —
проушина; 4 — шпилька; 5 — теплоизоляционная скорлупа;
6 — хомут; 7 — подушка; 8 — гайка; 9 — скоба; 10 — планка;
;/ — обечайка.
с двумя тягами и опорной балкой с плавной
регулировкой по длине гайками (ПБГ) или муфтой
(ПБМ); хомутовый с одной тягой с плавной ре-
гулировкой по длине гайкой (ПХГ) или
муфтой (ПХМ).
У подвесок ПБГ и ПБМ предусмотрено три
исполнения крепления (рис. 2): с помощью
резьбовых втулок к закладным или другим деталям
с резьбовым концом (исполнение 1);
электросваркой (исполнение 2); замковым
соединением к подвескам ПБМ (исполнение 3).
Подвески ПХМ имеют два исполнения
крепления к несущим конструкциям (рис. 3): с помощью
резьбовой втулки с закладной или другой
деталью (исполнение 1) и электросваркой
(исполнение 2).
Опорные балки подвесок ПБГ и ПБМ
установлены двух видов: из угловой стали (У) и из
швеллера (Ш). Предусмотрено замковое соединение
тяг между собой, включающее две планки и два
болта с гайками. Подвески ПБГ и ПБМ крепят
одна к другой, образуя при этом многоярусные
подвески.
При проектировании минимальную длину
подвески и общую длину тяг определяют по
таблицам указанных стандартов. Общую длину тяг
подвесок ПБГ выбирают: для исполнения 1 от
390 до 3090 мм; для исполнения 2 — от 375 до
3075 мм; для исполнения 3 — от 275 до 1575 мм с
интервалом через 100 мм. Общую длину тяг
подвесок ПБМ выбирают также с интервалом
через 100 мм: для исполнения 1 от 710 до ЗОЮ мм;
для исполнения 2 от 695 до 3095 мм; для
исполнения 3 от 595 до 1595 мм. Общая длина тяг
подвески ПХГ может быть от 210 до ЗОЮ мм,
подвески ПХМ исполнения 1 — от 545 до 3045 мм,
исполнения 2 — от 530 до 3030 мм.
Выбор типа опорной балки, диаметра тяг
и определение расстояний между тягами в
подвесках ПБГ и ПБМ проводят в зависимости от
допускаемой нагрузки на подвеску, а выбор
размеров подвесок ПХГ и ПХМ — в
зависимости от наружного диаметра трубопровода и
допускаемой нагрузки на тягу.
В отраслевой стандарт на подвески включены
условные обозначения подвесок, а также
конструкции и размеры их составных частей
(регулировочной муфты, балки из швеллера и равно-
полочных уголков).
При проектировании нагнетательных
холодильных трубопроводов можно применять во
избежание их вибрации балочные подвески,
замковое соединение тяг и контргайки регулировоч-
* Подвеска трубопровода. Авторское
свидетельство № 496419. — «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1975, № 47. Авт.: А. И.
Соколов, Д. М. Гальперин, В. С. Резаков, В. И. Туманов.
38

Исполнение!
Исполнение^
Исполнение?
Исполнение?
Испалнение2
Исполнение!
У б
Рис. 2. Подвески
балочные:
а — типа ПБГ; б — типа
ПБМ; / — тяга Н (нижняя);
2 — балка; 3 — тяга
промежуточная; 4 — тяга Р
(присоединяемая на резьбе);
5 — муфта регулировочная;
6 — тяга С (присоединяемая
сваркой); 7 — планка;
8 — болт; 9 — гайка.
ных муфт, которые обеспечивают достаточную
жесткость конструкции. При применении хому-
товых подвесок для крепления нагнетательных
трубопроводов с теплоизоляционными
скорлупами типа СД следует предусматривать
полухомуты, полностью охватывающие длину
окружности скорлупы. При креплении холодильных
трубопроводов с помощью подвесок к
наклонным железобетонным покрытиям зданий холо-
Рис. 3. Подвески хомутов ые:
а — типа ПХГ; б — типа ПХМ; 1 — хомут; 2 — тяга У (ушкооб»-
разная); 3 — тяга промежуточная; 4 — тяга Г (с креплением
и регулировкой гайками); 5 — тяга Р; 6 — тяга С; 7 — муфта
регулировочная; 8 — гайка; 9 — планка; 10 — болт; // —
гайка.
дильников конструкция закладных деталей
должна соответствовать углу наклона покрытия и
иметь резьбовой конец М24 или под приварку.
Стандарт ОСТ 36—10—75 на скорлупы
теплоизоляционные деревянные для опор и
подвесок предусматривает изготовление скорлуп из
двух половин для трубопроводов наружным
диаметром 25—530 мм. Деревянные детали должны
быть выполнены из древесины хвойных или
лиственных пород не ниже второго сорта с
последующим антисептированием, кожухи
скорлуп — из листовых алюминиевых сплавов.
Помимо технических требований к скорлупам,
описываются конструкции скорлуп,
указываются размеры, правила приемки, методы
испытаний, требования к транспортировке и
хранению, гарантии завода-изготовителя. Указанные
стандарты введены в действие с 1 января 1976 г.
В соответствии с новыми стандартами Гипро-
легпродмонтажом разработаны рабочие
чертежи опор, подвесок и теплоизоляционных
скорлуп. Серийное изготовление и поставка этих,
деталей монтажным управлениям трестов Глав-
легпродмонтажа планируется со второго
полугодия 1976 г.
Организация массового серийного
производства опор, подвесок и скорлуп снизит объем
проектно-конструкторской документации,
сократит сроки монтажа холодильных трубопроводов
и пуска холодильных установок.
39

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.565.004.68:637.5
О реконструкции
Вологодского хладокомбината
Л. П. ЧИСТОВ
Вологодский хладокомбинат
Вологодский хладокомбинат состоит из
холодильника, построенного в три очереди, и цеха
мороженого. Первый корпус холодного склада
эксплуатируется с 1932 г., в 1952 г. к нему было
пристроено трехэтажное здание, третий,
одноэтажный корпус, введен в строй в 1960 г.
Общая условная емкость холодильника 4030 т.
Обслуживается он центральным
компрессорным цехом. Хладокомбинат имеет следующие
вспомогательные службы: зарядную станцию
для подъемно-транспортных машин, гараж,
котельную, материальные склады, артезианскую
скважину с эрлифтом.
До 1974 г. на холодильнике действовала
рассольная система охлаждения. В камерах
хранения поддерживали температуру —8-.—10°С.
Камеры для замораживания мяса были
оборудованы гладкотрубными батареями
непосредственного охлаждения с безнасосной
циркуляцией аммиака. Цикл замораживания мяса
составлял 48—72 ч.
С вводом в эксплуатацию в разные годы второй
и третьей очередей холодильника и
расширением цеха мороженого парк компрессоров
увеличивался, однако компрессоры были разных
типов и марок, что существенно усложняло
эксплуатацию оборудования и его ремонт.
Малоемкие C0—70 т) камеры хранения,
узкие трехметровые коридоры, низкие двери не
позволяли механизировать погрузочно-разгру-
зочные работы. Уровень механизации в 1972 г.
составлял всего 29 %.
Теплоизоляция (камышит, торфоплиты) в
связи с длительной эксплуатацией пришла в
негодность. Коэффициент теплопередачи в 2,5
раза превышал нормативный.
На хладокомбинате был разработан план
реконструкции, которая началась в 1974 г.
Реконструкция проводилась в условиях
действующего предприятия в основном силами ремонтно-
строительного и ремонтно-механического цехов.
В настоящее время завершена модернизация
оборудования компрессорного цеха. Парк
компрессоров полностью заменен. Смонтированы
четыре двухступенчатых агрегата АДС-РАБ200,
четыре кожухотрубных конденсатора KB-125.
Заменены промежуточные сосуды и
трубопроводы. Работа компрессоров автоматизирована с
помощью машины «АМУР».
Перевод на насосно-циркуляционную систему
непосредственного охлаждения позволил
снизить температуру в камерах хранения до —23°С.
Рассольная система охлаждения в настоящее
время обслуживает только 40% общей емкости
холодильника.
В морозильных камерах устанавливаются
воздухоохладители напольного типа поверхностью
охлаждения 460 м2 (конструкции Гипрохолода),
что даст возможность поддерживать в них
температуру — 30°С.
На чердачном перекрытии корпуса
постройки 1932 г. уложена новая теплоизоляция.
Мягкая кровля крыши заменена металлической из
оцинкованного железа.
Проведена реконструкция третьего этажа
холодильника, укрупнение камер которого
дало прирост холодильной емкости более 200 т.
Изоляция стен камер заменена на жесткую мине-
раловатную. Установлены изолированные двери
новой конструкции (типа ПДГ).
В ряде камер устроен шанцевый обогрев полов.
Работы в этом направлении продолжаются.
Хладокомбинат переводится с парового на
централизованное водяное отопление от
городской ТЭЦ. Всего теплофицировано 16 000 м3
помещений: цех мороженого, контрольная
проходная и весовая, конторы комбината,
консервные склады, зарядная станция, бытовые
помещения технологического цеха. От центрального
отопления работают также шанцевые
установки, системы вентиляции и горячего
водоснабжения цеха мороженого. Если расходы на
отопление от собственной котельной составляли
47 тыс. руб. в год, то после перевода на
централизованное отопление от ТЭЦ они снизились в
1974 г. до 6,9тыс. руб., в 1975 г. —до 8,6тыс. руб.
При реконструкции площадь цеха мороженого
увеличилась на 800 м2. Расширены камеры до-
закаливания мороженого, пастеризационное и
вафельное отделения. В них установлено
современное технологическое оборудование
(пастеризаторы, трубчатые охладители,
гомогенизаторы, тоннельные печи для выпечки вафель,
поточные линии). Выработка мороженого на
поточных линиях в 1975 г. составила 1,1 тыс. т,
или 45% всей продукции. Производительность
цеха увеличилась до 11 т в смену при проектной
мощности 3 т в смену.
На холодильнике монтируется новый лифт
фирмы «КОНЕ» грузоподъемностью 3,2 т (вместо
40

старого грузоподъемностью 2 т). С помощью
15 электротележек ЭТМ-1000 и 5
электропогрузчиков ЭП-103 и 4004А механизировано до
63% погрузочно-разгрузочных операций. Стали
применяться контейнеры грузоподъемностью
2,5 т для доставки консервов на речном
транспорте в глубинные районы области. В 1975 г. объем
контейнерных перевозок составил 3,0 тыс. т.
Благоустроена территория хладокомбината,
отремонтированы железнодорожная ветка, а
также водопровод и канализация.
Затраты на реконструкцию 1 т условной ем"
кости составили 75 руб.
УДК 621.515.4
Защита винтового
компрессорного агрегата
типа S3 при перегорании
предохранителей
С. Л. ГЕЛЛЕР, Г. Е. ЗАВЕЛИОН
Специализированное монтажно^наладочное управление
Всесоюзного научно-производственного объединения
«Пищепромавтоматика»
Принципиальная электрическая схема (см.
рисунок) цепей управления электроприводами
винтового компрессорного агрегата типа S3 фирмы
«Кюльаутомат» построена таким образом, что
при перегорании предохранителей е5,
защищающих вторичную обмотку понижающего
трансформатора ml, отключаются пускатели С2 и
СЗ гидравлического и масляного насосов, а
приводной электродвигатель компрессора
продолжает работать, несмотря на срабатывание
защиты компрессора от падения разности
давлений масла в системе смазки. Компрессор не
останавливается даже при нажатии стоповой
кнопки, а также при срабатывании лю ой
технологической защиты (цепи защит и кнопки,
воздействующие на реле d2 и d3, управляющие
соответственно насосами и компрессором, на
рисунке не показаны).
Это объясняется тем, что на отключающие
катушки ОК главных контакторов al и а2
(линейного и «треугольника») приводного
электродвигателя компрессора питание не поступает, а
катушки реле минимальных защит U'<C этих
контакторов включены в цепь напряжением
380 В и механически отключают их (освобождая
защелки механизмов свободного расцепления
контакторов) только при перегорании
предохранителей е4.
Работа компрессора длительное время без
смазки (о чем схема никак не сигнализирует)
приводит к выходу из строя компрессора и
приводного электродвигателя.
Предохранители е5 перегорают в основном по
причинам: короткие замыкания отдельных^эле-
ментов схемы и ложные срабатывания
предохранителей.
Расчеты, выполненные в соответствии с
Руководящими материалами АО5-60 («Рекомендации
по методу расчета надежности») и А05—82
Принципиальная электрическая схема цепей управления
электроприводами винтового компрессорного агрегата
типа S3 фирмы «Кюльаутомат»:
1 — питание 380 В; 2 — понижение напряжения; 3 — питание
220 В; 4 — контакторы гидравлического насоса 5, масляного
насоса 6 и «звезды» приводного электродвигателя компрессора
7; 8 — реле времени, переключающее электродвигатель
компрессора со «звезды» на «треугольник»; 9 — цепи линейного
контактора электродвигателя компрессора; 10 — включающая
катушка В К; 11 — отключающая катушка О К; 12—реле минимальной
защиты; 13 — цепи контактора «треугольник» приводного
электродвигателя компрессора; 14 — включающая катушка ВК;
15 — отключающая катушка ОК; 16 — реле минимальной
защиты; 17 — дополнительное промежуточное реле; 18 —
включение устройства обогрева масла; контакты реле, катушки которых
не показаны на рисунке: d2 — команда на пуск насосов; d3 —
команды на пуск и остановку компрессора; С4 — блокировка,
обеспечивающая включение электродвигателя компрессора на
«треугольник» после размыкания всех контактов контактора
«звезды».
41

(«Количественные показатели надежности
приборов и средств автоматизации»),
разработанными ВНПО «Пищепромавтоматика», показывают,
что предохранители е5 перегорают в течение
года не менее двух раз, и, следовательно, за это
время могут иметь место два случая выхода из
строя винтового компрессора и приводного
электродвигателя, что приносит материальный ущерб
в сумме:
2 = 2х + 2#.0,12,
где х—стоимость винтового компрессора;
у—стоимость приводного электродвигателя;
0,12 — коэффициент, учитывающий стоимость ремонта
электродвигателя.
При стоимости винтового компрессора
13 000 руб., приводного электродвигателя
2000 руб. материальный ущерб составляет
26 240 руб. на один агрегат.
Для предотвращения аварийных ситуаций
катушки напряжением 380|В реле минимальных
защит U<. следует заменить катушками
напряжением 220 В и подключить их после
предохранителей е5. Если таких катушек нет, то
рекомендуется установить в силовом шкафу
дополнительное промежуточное реле Р
(например, РПУ-2 с катушкой переменного тока
напряжением 220 В) и подключить его после
предохранителей е5, а замыкающие контакты реле
ввести в цепь питания катушек реле
минимальных защит U<i, как показано на рисунке.
В этих случаях при перегорании любого
предохранителя е5, а также е4 отключается реле
минимальных защит и, следовательно,
обеспечивается надежное отключение приводного
электродвигателя компрессора.
Данное предложение уже внедрено на
Ленинградском № 3 и Ульяновском хладокомбинатах,
Челябинском № 1 и
Ессентукском"!холодильниках.
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
НА ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВКАХ
Установка обратных клапанов
Т. В. ПРОТОПОПОВА
В целях облегчения пуска компрессоров
Правилами техники безопасности на аммиачных
холодильных установках (§61)
предусматривалась установка обратных клапанов на
нагнетательных трубопроводах неагрегатированных
компрессоров автоматизированных холодильных
установок. В неавтоматизированных
холодильных установках обратный клапан размещался на
общем нагнетательнОхМ трубопроводе
компрессоров перед маслоотделителем. При этом, в
случае аварии какого-либо компрессора, в
помещение машинного отделения (до полного
отключения электродвигателя установки)
может поступать аммиак через общий
нагнетательный трубопровод, к которому присоединены
другие компрессоры.
В связи с этим потребовалось уточнение § 61
Правил, редакция которого изменена на
следующую: «В холодильных установках
обратные клапаны должны быть установлены на
нагнетательном трубопроводе каждого
одноступенчатого компрессора и второй ступени
двухступенчатого компрессора или агрегата».
Параграф 62 Правил аннулирован. Изменение § 61
и отмена § 62 Правил утверждены ЦК
профсоюза работников пищевой промышленности.
Таким образом, при использовании поршневых
компрессоров обратные клапаны должны
устанавливаться на нагнетательных линиях
независимо от того, работают ли они в схеме
одноступенчатого или двухступенчатого (первая и
вторая ступени) сжатия.
На нагнетательных линиях ротационных
компрессоров должны устанавливаться обратные
клапаны, если они не предусмотрены в
конструкции.
42

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.643.001.2:621.565
О проектировании
трубопроводов холодильных
установок
М. Е. ЛУРЬЕ
Гипрохиммонтаж
Проектирование, монтаж и испытание
трубопроводов холодильных установок должны
выполняться в соответствии с действующими
нормативными документами [1—13], а также
ограничительными сортаментами.
Имеющаяся учебная и справочная литература
недостаточно освещает вопросы проектирования
и монтажа трубопроводов холодильных
установок. Более того, некоторые рекомендации
зачастую противоречат указанным нормативным
документам.
Цель статьи — не только дать рекомендации
по проектированию, но и осветить наиболее
спорные вопросы в свете последних изменений
и дополнений к нормативным документам.
Выполнение рабочего проекта трубопроводов
по составу и объему должно соответствовать
эталону рабочих (монтажных) чертежей
технологических трубопроводов, выполняемых
графическим методом [4, 13]. Технологическими
трубопроводами являются все трубопроводы
промышленных предприятий, по которым
транспортируются сырье, полуфабрикаты, готовые
продукты, пар, вода, топливо, реагенты и другие
материалы, обеспечивающие ведение процесса
[2, 3]. При разработке проекта объемным
(макетным) способом возможны отступления в его
составе и объеме, оговариваемые в
пояснительной записке, согласованной с монтирующей
организацией.
Проекты трубопроводов холодильных
установок (за исключением мелких) должны освещать
следующие вопросы.
1. Монтажно-технологическая схема,
выполняемая не в аксонометрии, должна нести
информацию о всех аппаратах и их связях между
собой. Аппараты располагаются по отметкам.
На коммуникации наносятся: направление
движения продукта, ?>HxS; арматура и все
средства контроля и автоматики (КиА) с их
индексами; маркировка линий и их участков по
продуктам.
2. На планах и разрезах показываются все
технологические трубопроводы без ограничения
по диаметрам. Нанесенные размеры должны
позволить определить расположение каждой
линии в пространстве по отношению к
строительным конструкциям, аппаратам, арматуре,
креплениям, средствам КиА и т. п. Все аппараты
и линии маркируются так же, как на схеме.
3. В трубном журнале — спецификации по
линиям (одном из наиболее важных документов)—
маркируются все линии трубопроводов,
обозначенные на схеме. Проводится полинейная
комплектация трубами, арматурой, фланцами,
деталями, крепежом и опорами. Указываются
категория, рабочие параметры и условия
испытаний каждой линии. Отмечается изготовление,
монтаж, испытание, продувка, изоляция,
окраска каждой линии в процессе строительства.
4. Сводные (заказные) спецификации на
трубы, арматуру, детали, фланцы составляются в
соответствии с ограничительными
сортаментами, действующими на данный период времени.
Отступление от ограничительных сортаментов
допускается только при условии согласования
данного изделия с организацией-поставщиком,
о чем следует делать отметки в спецификациях,
а также в трубном журнале. В сводных
спецификациях должны разграничиваться изделия,
поставляемые заказчиком, подрядчиком и
монтажной организацией.
В табл. 1 приведены категории трубопроводов
холодильных установок в зависимости от
параметров рабочей среды (рабочего давления /?р и
рабочей температуры ?р).
Выбору типа и материала труб, арматуры,
деталей, фланцев, крепежа должно быть уделено
особое внимание.
Следует учитывать, что при низких
температурах (ниже —30°С) резко снижается величина
ударной вязкости. Например: у стали
углеродистой обыкновенного качества Ст. 3 при 20°С
ян=13,9 кгс/см2, при —40°С ан=1,6 кгс/см2;
у стали углеродистой качественной Ст.20 при
20°С ан=14,7 кгс/см2, при — 40°С ан=8,0 кгс/см2;
у стали низколегированной 10Г2 при 20°С
ан=28,6 кгс/см2, при —40°С ап = 15,6 кгс/см2.
Поэтому для трубопроводов, работающих при
низких температурах, следует выбирать только
названные (рекомендованные) или другие марки
сталей, имеющие такие же характеристики.
Арматуру из ковкого чугуна допускается применять
для жидкого аммиака и фреонов с /р^>—30°С,
для других хладагентов арматуру из ковкого
чугуна применять не разрешается.
В табл. 2—7 даны рекомендации по выбору
труб, арматуры, деталей.
43

Категории трубопроводов холодильных установок
Таблица 1
Рабочая среда
Аммиак жидкий и газообразный
Пропан, пропилен, этан и
этилен (жидкий)
Бутан, бутилен (жидкий)
Газообразный пропан, пропилен,
этан, этилен, бутан, бутилен
Фреоны
Водоаммиачные растворы 40%
От 40 до 60%
Более 60%
Вода горячая
Пар водяной
Хладоносители
I категория
"Р.
кгс/см2
'р. °С
Не зависит
>25
>25
Ниже
0,8
(Рр.абс)
>16
До 16
—
—
—
250
250
Не
зависит
Не
зависит
160
—
—
—
II категория
рр, кгс/см2
—
<25
16—25
Менее
0,95
До 0,8
(Рр.абс)
До 16
^16
—
—
—
*р. °с
—
До 250
+ 120ч-
Ч- + 250
Не
зависит
Не
зависит
^160
—
—
—
Ш категория
кгс/см2
—
16
16—25
<16
>16
16—22
—
*р. °С
—
-150+
-И-120
+ 120+
-+250
160
>115
До 250
—
IV категория
рр, кгс/см2
—
—
До 16
—
<16
0,7—16
—
t?, °с
—
—
—1504-
Ч- + 120
—
До 115
+ Н5~
-^+250
—
V категория
Рр>
кгс/см2
—
—
—
—
—
—
Не
*р.-°С
—
—
—
—
—
—
зависит
Примечание. Трубопроводы от предохранительных клапанов, сливные, спускные, продувочные и другие,
соединяющие рабочие полости системы (через арматуру) с атмосферой, промканализацией и т. д., относятся к IV категории.
Ах,т\
22В
298
180
160
КО
120
100
80
66
20
О
ц
•it
&
Ах
^ § ? §
«\1
/ Г7
f \/
Применяемые при проектировании
холоднотянутые, холоднокатаные трубы малых
диаметров (преимущественно Dy^50 мм, а также с
продольным сварным швом?>у:^500 мм),
используемые для хладагентов с tv<—30°С,
необходимо заказывать нормализованными. Каждая
сварная труба должна пройти заводское
испытание на прочность, а ее шов должен быть
подвергнут физическому методу контроля. О всех
упомянутых требованиях в трубном журнале и
сводной спецификации делаются
соответствующие записи.
Прочностные расчеты трубопроводов ведутся
в соответствии с нормативами [3].
Величина теплового удлинения (мм)
рассчитываемого участка (табл. 8) определяется по
формуле
2 3 4 5 6 7 В 3 10 11 12 13 14 15 16L,h Самокомпенсация отвода.

Таблица 2
Выбор трубив зависимости от параметров рабочей среды
Рабочая среда
Аммиак, пропан,
пропилен, этан и этилен
Фреоны-12, 22
Водоаммиачный раствор
<40%
Водоаммиачный раствор
> 40 до 60%
Пар водяной
рр^16 кгс/см2
гР^250°С
Пар водяной
рр^Ю кгс/см2
*p^200°C
Вода горячая
рр^16 кгс/см2
*Р^115°С
Категория
труб
I1
II1
III
II
IV
IV
IV
Dy, мм
10—402
10—70
50—500
500—
—14003
10—400
10—400
10—400
10—50
10—400
500—1400
Вид труб
Бесшовные холоднотянутые
То же
Бесшовные горячекатаные
То же
»
Электросварные по
техническим требованиям ГОСТ
10706—63*
Бесшовные (все) и
электросварные по техническим
требованиям ГОСТ
10706—63*
Электросварные по
техническим требованиям ГОСТ
Ю706—63*
То же
»
Водогазопроводные
обыкновенные
Электросварные ГОСТ
10706—63*
То же
ГОСТ на трубы
А—8734—58*
А—9941—62
А—8732—70
А—550—58
А—9940—62
АН—10704—63*
—
В—10704—63*
То же
»
3262—63
А и В—10704—63*
То же
Материал труб в зависимости от /р, °С
— 120-г— 70
Марка стали
—
Х18Н10Т
—
—
Х18Н10Т
—
—
—
—
—
—
гост
—
5632—61*
—
—
5632—61*
—
—
—
—
—
—
— 704--40
Марка
стали
10Г2
—
10Г2
10Г2
—
—
—
—
—
—
—
ГОСТ
4543—61*
—
4543—61*
4543—61*
—
—
—
—
—
—
—
— 40Ч-+150
Марка стали
20
—
20
—
—
20
ВМСт.Зсп1
—
ВМСт.Зсп
—
20
ВМСт.Зсп
ВМСт.З и
Ст.З
ВМСт.Зсп
То же
ГОСТ
1050—60*
—
1050—60*
—
—
1050—60*
380—71
—
380—71
—
1050—60*
380—71
380—71
380—71
То же

*. табл. 2
Продо ля
Материал труб в зависимости от /р, °С
о
ю
+
+
о
1
о
1
+
о
1
о
1
+
о
см
7
гост
Марка стали
ГОСТ
Марка
стали
ГОСТ
Марка стали
л
\о
>»
р.
СО
и
О
U
Вид труб
*>>
9Adx
BlldOJ8XB>J
Рабочая среда
То же
То же
i
i
i
i
То же
То же
То же
>
2
оа т
S со
"о си
380—71
i4
С
О
со
03
380—71
ВМСт.Зсп
1
1
1
1
Л
Л
Л
>
Теплоносители (растворы
СаС12, NaCl и др.)
5058—65
17ГС
1
1
1
1
ЧМТУ 3—225—69
Электросварные прямошов-
ные
500—1400
Е
Теплоносители
§
я
Си
Я
И
о
о 5
CQ Я
со
ts о
я
СО CD
с< Я
О CD
ss
к
ga .82
<и»
cd
§ 5
я -
я « я
М со
>> о о
С Н ро
О R Я Lh _
о ч 5 л
лГ о я § н
О) ж 2 2 Д
S ° g § ^>
я *" «
а »я к к о
з s 2 а *
59 ? к
S3*
со 1=3
со
а>
со Д
со
за
CD <y CQ
S И Я
я *=? ь
ло |
сСс1
з я о
Л о. я
Р. =
А- Ч
? »Я ^ &
5Я S
х Я I
?<2
CD H
2
я s
5 о
«< ? я ~
д S CD ^ 'Я
О Л С
о,<о 2
д <э->
о п ь
cu 2s л &. cq
н— С С со
гН « й *
С
Ал: = La
А*_
100»
где L — длина рассчитываемого учасгка, м;
a — коэффициент линейного расширения, равный для;
углеродистой стали 1,1—1,3 мм/м-100°С, для
легированной— 1,6—1,8 мм/м-100°С;
А^ — расчетная разность температур (начальная тем-
П: f пература принимается равной 30°С).
Возникающее усилие
a = ?-Ал;,
где Е—для углеродистой стали равно 2,1-106 кгс/см2.
В случае, если величина напряжения
превышает 400—500 кгс/см2, то на данном расчетном
участке необходима установка компенсатора.
В табл. 8 указаны предельные расстояния L
между неподвижными (мертвыми) опорами для
различных условий.
При наличии «фигурной» (с поворотами)
прокладки трубопроводов возможна
самокомпенсация температурных деформаций.
На рисунке показана возможность
самокомпенсации при минимальной длине L плеча
отвода / в зависимости от диаметров труб DTP и
теплового удлинения Ах.
Размещение подвижных опор определяется в
зависимости от нагрузок и максимально
возможных стрел прогиба, допустимого для
трубопровода данного типа.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП III—Г. 9—62. Технологические трубопроводы-
Правила производства и приемки работ. М.,
Стройиздат, 1963.
2. СНиП II—Г. 14—62*. Технологические трубопроводы.
Правила проектирования. М., Стройиздат, 1963.
3. СН 373—67. Указания по расчету стальных
трубопроводов различного назначения. М., Стройиздат, 1968.
4. СН 202—69. Временная инструкция по разработке
проектов к смет для промышленного строительства»
М., Стройиздат, 1970.
5. ПУГ—69. Правила устройства и безопасной
эксплуатации трубопроводов для горючих, токсических и
сжиженных газов. М., «Недра», 1970.
6. Правила и нормы техники безопасности и пром-
санитарии для проектирования, строительства и эксп-
луатации холодильных станций химических
производств. М., «Химия», 1965.
7. Правила техники безопасности на аммиачных хо*
лодильных установках. М., ВНИХИ, 1967.
8. Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках. М., ВНИХИ, 1967.
9. ВСН—186—74. Сортамент труб технологических
трубопроводов на ру^ 100 кгс/см2 (ру<10МПа) из
углеродистой стали и стали марки 10Г2. М., ЦБТИ Минмон-
тажепецстроя СССР, 1974.
46

Таблица 3
Выбор основного материала арматуры в зависимости от рабочих условий (среды, давления, температуры)
Рабочая среда
Аммиак
Пропан, пропилен, этан и этилен
Фреоны-12 и 22
Водоаммиачные р астворы
Пар и горячая вода
Негорючие газы, пары и жидкости, в том числе
теплоносители
Вода
рр, кгс/см2
16
25
Не зависит
40
40
16
16
16
25
16
16
—
'р. -*-
—30-
—40-
—70-
—40-
—110-
—30-
—70-
—30-
- + 150
- + 150
-—41
- + 150
-—40
- + 150
-—30
-+200
200
300
350
_70ч- —40
—40-f +300
—
Материал
корпуса
кч, с
20Л, 25Л
нж
20Л, 25Л
нж
кч, с, бр
нж, бр
кч, с
ч
кч
20Л
нж
кч, с
ч, кч
золотника
бт, нж
бт, нж
нж
бт, нж
—
бт, бр
бр, нж
бт, нж
бр
нж
—
бк
нж
—
Примечание. На трубопроводах, подверженных вибрации, резккм кслебгкиям температурного режима среды,
работающих при низких температурах наружного воздуха, а также работающих на растяжение, чугунная арматура
не устанавливается.
Таблица 4
Выбор типа и материала фланцев в зависимости от параметров рабочей среды
Категория труб
I; и
I; II
"р>
кгс/см2
6
ю,
16,25
tn
°г.
*р,
—120-
—70-
—40-
—30-
-—70
-—40
-—30
-+300
— 120-
—70-
—40-
—30-
-—70
-—40
-—30
-+300
Тип фланцевого
соединения
Плоский
приварной
Приварной
встык;
плоский
приварной
Присоединительные
поверхности
Выступ—впадина
Выступ—впадина
ГОСТ
12828—67
12831—67
Материал фланцев
Марка стали
Х18Н10Т
10Г2
10; 20
ВМСт.Зсп;
10, 20
Х18Н10Т
10Г2
10; 20
ВМСт.Зсп;
10, 20
гост
5632—61*
4543—61*
1050—60*
380—71
1050—60*
5632—61*
4543—61*
1050—60*
380—71
1050—60*
47

Продолж. табл. 4
Категория труб
1;~П
III, IV, V
Pp.
кгс/см2
40
6, 10,
16
tr.
•г.
*р, ~
— 120-
—70-
—40-
—30-
-—70
-—40
-—30
-+300
—70ч-—40
_40ч- —30
—30ч-+300
Тип фланцевого
соединения
Приварной
встык
Плоский
приварной;
свободный на
кольце
Присоединительные
поверхности
Выступ—вп адин а
Выступ—впадина;
гладкие с уплотнительной
канавкой
гост
12831—67
12828—67
1255—67
Материал фланцев
| марка стали
Х18Н10Т
10Г2
10; 20
ВМСт.Зсп;
10, 20
10Г2
10; 20
ВМСт.Зсп;
10, 20
ГОСТ
5632—61*
4543—61*
1050—60*
380—71
1050—60*
4543—61*
1050—60*
380—71
1050—60*
Таблица 5
Выбор материала деталей трубопроводов в зависимости от параметров рабочей среды
Детали
Отводы крутозагнутые,
штампованные и тянутые
Отводы сварные
Отводы гнутые
Переходы концентрические и
эксцентрические
штампованные
Категория
труб
I—V
I—V
I—V
I—V
Vcc
—120-
—40-;
—120-
—70-
—40-
—30-
—120-
—70-
—40н
—40-;
-—70
-+300
г—40
-—40
-—20
-—15
-—70
-—40
-+200
-+300
Dy, мм
50—100
50—500
150—500
100—200
100—400
500—1200
10—100
10—150
10—150
40—400
ГОСТ, МН,
ограничительные нормали
МН 4754—63
ГОСТ 17375—72
МН 4742—63
МН 4742—63
МН 2880—62
МН 2880—62
МН 4751—63
МН 4751—63
МН 2912—62
ГОСТ 17378—72
Материал
Марка стали
Х18Н10Т
20
Х18Н10Т
10Г2
20
ВМСт.Зсп
Х18Н10Т
10Г2
20
20
ГОСТ
5632—61*
! 1050—60*
5632—61*
4543—61*
1050—60*
380—71
5632—61
4543—61*
1050—60*
1050—60*
48

Продолжение таблицы 5
Детали
Переходы концентрические и
эксцентрические сварные
Переходы лепестковые
Тройники равнопроходные и
переходные штампованные
Седловины
Ответвления от трубопрово -
дов (врезки)
Категория
труб
I—v !
IV и V
I—V
I—V
I-V
'р» °с
_[20-г— 70
—70ч- — 40
___40ч-+300
—204-+ 100
„40ч-+ 300
—40ч-+300
— 1204-+300
Dy, мм
150—1200 .
150—1200
150—1200
100—1200
40—400
40—400
40—1200
ГОСТ, МН, ограни-
тельные нормали
МН 4759—63
МН 4760—63
МН 2883—62
МН 2884—62
МН 2885—62
ГОСТ 17376—72
ГОСТ 17377—72
МН 4747—63
МН 4748—63
МН 2886—62
МН 2887—62
Материал
Марка стали
Х18Н10Т
10Г2
ВМСт.Зсп
10
ВМСт.Зсп
20
20
Х18Н10Т, 10Г2
Х18Н10Т, 10Г2
10, 20
1 ВМСт.Зсп
гост
5632—61*
4543—61*
380—71
1050—6С*
380—71
1050—60*
1050—6С*
5632—61*
4543—61*
1050—60*
380—71
Таблица б
Выбор прокладочного материала в зависимости от параметров рабочей среды
Рабочая среда
Аммиак и фреоны
Пропан, пропилен, этан и этилен
Пар водяной и горячая вода
Рассолы, щелочные растворы
Вода, воздух, азот
V °с
—40ч-+ 150
—40ч-+300
_ 120ч-—40
+40ч-+ 140
+ 140ч-+450
—30ч-+50
—40ч- —30
—30ч-+5
Рр, кгс/см2
16
40
50
10
25
10
10
10
Прокладочный материал
Паронит марки ПМБ
То же
Алюминий отожженный марки АМЦ
Резина теплостойкая марки Т
Паронит марки ПОН
Резина кислотно-щелочностойкая
марки кщ
Паронит теплостойкий марки ПОН
Резина теплостойкая марки Т
Паронит марки ПОН
ГОСТ
481—71
481—71
1946—50
7338—65
481—71
7338—65
481—71
7338—65
481—71
Примечание. Размеры прокладок из паронита, резины и других материалов принимать по ГОСТ 15180—70.
Допускается использовать другие прокладочные материалы, не включенные в табл. 6, при условии, что пределы их
применения (рр , /р и рабочая среда) должны соответствовать физико-механическим свойствам этих материалов.
49

Таблица 7
Выбор материала крепежных деталей для фланцевых соединений в зависимости от параметров рабочей среды
рр фланца, кгс/см2
6, 10, 16, 25
40, 64
'р. °С
40: +350
—70-г— 40
_120-г— 70
_40-^+425
_70ч- —40
— 120ч 70
Болты
ГОСТ
7798 62
—
—
—
—
—
Марка стали
Шпильки
ГОСТ
!
20 | —
i
—
—
—
—
—
9066—69
9066—69
9066—69
9066—69
9066—69
Марка стали
—
10Г2
Х18Н10Т
35
10Г2
Х18Н10Т 1
Гайки
ГОСТ
5915—62
9064—69
9064—69
9064—69
9064—69
9064—69
Марка стали
10
10Г2
Х18Н10Т
25
10Г2
Х18Н10Т
Тепловое удлинение труб
Таблица 8
Dy, мм
40
50
80
100
150
200
250
300
350
L, м
45
50
60
65
70
90
90
110
110
60
33
36
43
46
50
65
65
79
79
Ах, мм, при At, °С
100
54
60
72
73
84
110
110
132
132
150
81
90
110
117
130
160
162
198
198
200
108
120
144
156
168
216
216
264
264
10. ВСН—350—75. Сортамент труб технологических
трубопроводов на ру^: 100 кгс/см2 (ру<10МПа) из
легированной и нержавеющей стали М., ЦБТИ Минмон-
тажепецстроя СССР, 1976.
11. ТУ—100—68. Специальные технические условия на
проектирование, изготовление, монтаж и приемку в
эксплуатацию стальных технологических
трубопроводов, работающих под давлением ру^100 кгс/см2
(<10 МПа). М., «Химия», 1971.
12. ТУ НТ — 71. Технические указания по
проектированию, монтажу и испытанию стальных
технологических трубопроводов промышленности синтетического
каучука. М., Гипрокаучук, 1971.
13. М и х а й л и н Е. В. Проектирование предприятий,
зданий и сооружений. — «Промышленное
строительство», 1970, № 5, с. 36—39.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
11) 511485 B1) 2086935/24-6 B2) 24.12.74 2 E1) F 25 В
9/02 E3) 621.565.83 G2) Ю. В. АНТОНОВ, В. Г.
ВОРОНИН, А. Г. ДЕМЕНТЕЕВ, К. В. ЗАЛЕМ, Л. Н.
КОНДРАТЕНКО, Ю. С. ЦВЕТКОВ, Ю. В. ЧИЖИКОВ,
В. О. ШИРОКОЛОБОВ, Б. А. ШВЕЦОВ
E4) ВИХРЕВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК преимущественно для
системы термостатирования, содержащий корпус с
охлаждающей рубашкой, снабженной патрубком подвода
сжатого воздуха и сообщающейся с полостью корпуса при
помощи соплового ввода, диафрагму для отбора холодного
потока и размещенный с противоположной стороны
регулируемый дроссель для вывода горячего потока,
отличающийся тем, что, с целью повышения термодинамической
эффективности, дроссель выполнен полым и подключен к
атмосфере через конфузор, покрытый шумопоглощающим
материалом, а по оси дросселя после конфузора
установлено активное сопло, подсоединенное ^трубопроводом к
охлаждающей рубашке. J ц^л
A1) 510625 B1) 2047668/24-6 B2) 29.07.74 2 E1) F 24 F
3/14 E3) 697.974 G2) О. П. ЕВДОКИМОВ, И. В. ТИ-
ШИН, В.С.СОКОЛОВСКИЙ, З.П.МЕДВЕДЕВ,
Е. А. АНДРИАНОВ
E4) 1. БЛОК ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ И ОСУШКИ
ВОЗДУХА, преимущественно в системе кондиционирования,
содержащий корпус, размещенный в нем теплообменник с
фитилями, подключенными к влагосборнику,снабженному
электронасосом для отвода влаги потребителю, и
устройство для регулирования подачи охлаждаемого воздуха,
отличающийся тем, что, с целью устранения балластной
влаги и упрощения конструкции, теплообменник
установлен в корпусе с образованием обводного канала и
выполнен в виде монолита сотовой конструкции с треугольными
гофрами в сотах, имеющими прямоугольные просечки на
концах, соединенные через фитили с влагосборником, а
внутренние стенки свободного канала покрыты ^влаго-
поглощающим материалом, выведенным в выходной
участок корпуса за теплообменником в виде пластинчатых
элементов для отвода влаги.
2. Блок по п. 1, отличающийся тем, что устройство для
регулирования подачи охлаждаемого воздуха выполнено
в виде сегментной заслонки, размещенной перед
теплообменником и частично перекрывающей его проходное
сечение и изменяющей сечение обводного канала.
so

A1) 504913 B1) 2041793/24-6 B2) 02.07.742E1) F 26
В 5/06; F 28 В 1/02; В 01 D 7/00 E3) 66.048.28.049.6 G2)
В. И. БАЛАХОНОВА, В. А. ЕРЕМЕНКО, П. А.
НОВИКОВ, Б. М. СМОЛЬСКИЙ, Л. А. ЩЕРБАКОВ G1)
Институт тепло- и массообмена АН Белорусской ССР
E4) 1. СУБЛИМАЦИОННЫЙ КОНДЕНСАТОР,
содержащий камеру с входным и выходным патрубками
для паров продукта и охлаждаемую поверхность,
отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности,
охлаждающая поверхность размещена внутри пористой
проницаемой плиты, перекрывающей проходное сечение
входного патрубка.
2. Конденсатор по п. 1, отличающийся тем, что плита
выполнена из материала с коэффициентом
температуропроводности, не меньшим 40-10~6м2/сек, например, меди.
3. Конденсатор по п. 1, отличающийся тем, что в
плите размещен автономный электронагреватель.
жидкости, а выходные концы трубопроводов снабжены
съемными перфорированными экранами, пропускающими
воду и задерживающими рыбную массу.
A1) 504936 B1) 2009545/18-10 B2) 28.03.74 2E1) G
01 F 23/16 E3) 681.128.2 G2) В. А. АНДРЕЕВ,
В. П. КОМРАКОВ, В. А. ПЕТРАШЕВ
E4) СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ УРОВНЯ НИЗКОКИПЯЩИХ
ЖИДКОСТЕЙ В ЗАКРЫТЫХ СОСУДАХ путем
использования мерной стеклянной трубки, соединенной с
сосудом, отличающийся тем, что, с целью повышения
точности измерения, перед измерением уровня в сосуде
понижают давление не менее чем на 0,1 атм, а затем резко
повышают его до первоначального.
A1) 504966 B1) 1773521/26-25 B2) 18.04.72 2E1) G 01
N 25/58 E3) 542.47 G2) С. В. ГЕРАСИМОВ, О. А.
ГЕРАЩЕНКО, В. Г. КАРПЕНКО, И. Г.
МОЛОДЕЦКИЙ, Е. В. РОЗМАН, М. Л. РУХЛИС G1) Всесоюзный
проектно-конструкторский и научно-исследовательский
институт автоматизации пищевой промышленности «Пи-
щепромавтоматика»
E4) СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОГО ИЗМЕРЕНИЯ
ИНТЕНСИВНОСТИ ПРОЦЕССА СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШКИ
И ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВРЕМЕНИ ЕЕ ОКОНЧАНИЯ
путем вымораживания паров с помощью основного
конденсатора - вымораживателя и дополнительного
холодильника, отличающийся тем, что, с целью обеспечения
непрерывного и точного измерения, поддерживают
температуру рабочей поверхности дополнительного
холодильника равной температуре основного конденсатор
а-вымораживателя сублимационной установки, измеряют
тепловой поток, отводимый холодильником от
конденсирующихся на его рабочей поверхности водяных паров, по
которому определяют интенсивность процесса
сублимационной сушки, текущую влажность продукта и время
окончания сушки.
A1) 505327 B1) 1934867/28-13 B2) 11.06.73 2E1) А 23
В 4/06; F 25 D 17/02 E3) 664.951.037. 1 C1) 2072/72 C2)
12.06.72 C3) Норвегия G2) ЯН БЕРГ ЭРЙКСЕН
(Норвегия) G1) Трио Инджиниринг Лтд (Норвегия)
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ И
ХРАНЕНИЯ РЫБЫ, содержащее резервуар для охлаждающей
среды и размещенную в нем емкость для укладки рыбы,
отличающееся тем, что, с целью улучшения условий
охлаждения и хранения рыбы и повышения удобств при
эксплуатации, оно имеет дополнительные емкости для
укладки рыбы, все емкости расположены одна под другой
наклонно к горизонту и каждая из них выполнена в виде
трубопровода прямоугольного поперечного сечения с
вертикальным загрузочным участком, при этом торцы
последних размещены в одной горизонтальной плоскости.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что данная
часть трубопроводов имеет продольные пазы для стока
(И) 507763 B1) 2036217/24-6 B2) 14.06.74 2E1) F 28
В 3/02; F 26 В 5/06; F 04 В 37/08 E3) 621.175 G2) Д. П.
ЛЕБЕДЕВ, В. Б. КОЛОТУШКИН, Ю. А. ФИЛОНОВ,
Е. Ф. АНДРЕЕВ G1) Всесоюзный научно-исследователь,
ский биотехнический институт
E4) СУБЛИМАЦИОННЫЙ КОНДЕНСАТОР,
содержащий корпус с емкостью для хладагента внутри,
соединенной с оребренным теплообменным элементом, и бункер
сброса льда, отличающийся тем, что, с целью сокращения
энергозатрат при использовании в качестве хладагента
жидкости, не кипящей в вакууме, например октола, ореб-
рение элемента выполнено из пористого материала.
A1) 505858 B1) 2070847/24-6 B2) 31.10.74 2E1) F 25
В 9/00 E3) 621.574 G2) В. Г. ВОРОНИН, Б. Г.
КУЗНЕЦОВ, М. М. МАУЭРМАН, А. В. РЕВЯКИН, А. А.
ТАРАСОВ, В. В. СОБОЛЕВ
E4) 1. ДВУХСТУПЕНЧАТАЯ ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ
МАШИНА, работающая по обратному циклу
Стерлинга, ступени которой соединены тепловой трубой с
испарительной, конденсационной и транспортной зонами,
отличающаяся тем, что, с целью повышения холодопроиз-
водительности, испарительная и конденсационная
зоны выполнены в виде полых цилиндров с осями,
перпендикулярными оси транспортной зоны, и с размещенными
внутри цилиндров трубчатыми элементами, подключен-
st

ными к газовым трактам соответствующих ступеней.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что часть
наружной поверхности трубчатых элементов и
внутренней поверхности цилиндра испарительной зоны
покрыты пористыми вкладышами, соединенными между собой
при помощи перемычек из пористого материала.
A1) 505874 B1) 2043491/22-2 B2) 05.07.74 2E1) F 28
F 9/02 E3) 621.565.94-224.7 G2) Г. К- ГЕЙНРИХС,
3. Ш. СУЛЕЙМАНЯН, М. Ш. ДЕНИСОВА
E4) КОЛЛЕКТОР, например, теплообменного аппарата,
содержащий корпус с отверстиями на его поверхности и
продольную перегородку, расположенную внутри
корпуса, отличающийся тем, что, с целью регулирования
расхода среды через отверстия, перегородка снабжена
механизмом изменения угла ее наклона.
A1) 506737 B1) 1994218/28-13 B2) 05.02.74 2E1) F 25
В 39/02; F 25 D 7/00 E3) 621.565 G2) Н. И. МИРМОВ,
В. Б. КУНТЫШ, А. В. КОНЮХОВ G1) Архангельский
ордена Трудового Красного Знамени лесотехнический
институт им. В. В. Куйбышева
E4) 1. ОХЛАЖДАЮЩАЯ БАТАРЕЯ, содержащая
горизонтальный коллектор с патрубками для подвода
жидкого хладагента и отвода неиспарившегося хладагента и
его паров, отличающаяся тем, что, с целью повышения
интенсивности теплообмена и уменьшения количества
циркулирующего хладагента, она имеет
распределительную трубу с соплами и тепловые трубки, равномерно
размещенные по обе стороны коллектора, при этом
конденсаторные концы тепловых трубок расположены
внутри коллектора, а распределительная труба установлена
вдоль коллектора над конденсаторными концами
тепловых трубок и соединена с патрубком подвода жидкого
хладагента.
2. Батарея по п. 1, отличающаяся тем, что
конденсаторные концы тепловых трубок имеют насечку или
накатку.
3. Батарея по п. 1, отличающаяся тем, что
испарительные концы тепловых трубок имеют ребра.
A1) 506739 B1) 2054074/28-13 B2) 19.08.74 2E1) F 25 D
13/00 E3) 621.565.923 G2) В. 3. РОСИНСКИЙ,
3. Л. ОКОН, Ф. Ю. НИКОЛЕНКО, А. А. КОБЫЛЯН-
СКИЙ
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ СБОРНО-РАЗБОРНАЯ
КАМЕРА, включающая верхние, нижние, боковые и угловые
панели, каждая из которых выполнена в виде рамы,
облицованной металлическими листами и заполненной
теплоизоляцией, эксцентриковые замки для соединения
панелей и резиновые профили, размещаемые между
панелями, отличающаяся тем, что, с целью улучшения
герметичности и повышения эксплуатационных качеств камеры,
последняя имеет приспособления для стягивания верхних
и нижних панелей, резиновые профили выполнены
съемными, а рама каждой панели изготовлена из металла и
образована из двух половин, связанных по периметру
вставками из нетеплопроводящего материала, при этом
панели оснащены оболочкой из пленки, расположенной
между теплоизоляцией и металлическими листами.
2. Камера по п. 1, отличающаяся тем, что резиновые
профили снабжены направляющими штырями, а панели
выполнены с гнездами для размещения штырей.
A1) 506741 B1) 2060131/28-13 B2) 18.09.74 2E1) F 25
D 29/00; F 25 D 21/00 E3) 621.565.92 G2) А. Т. ЖАДЬКО,
Е. П. ВОЛОДАРСКИЙ, В. 3. КОТЛЯРОВ, Л. Н.
ЛАВРОВ G1)
E4) ТЕРМОСТАТ ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНИКОВ С
ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ ОТТАЙ КОЙ ИСПАРИТЕЛЯ,
содержащий термочувствительный упругий элемент,
механизм переключения электрических контактов режима
термостатирования, кнопку принудительной оттайки
испарителя, механизм переключения электрических
контактов режима оттайки, неподвижный контакт
электрической цепи холодильного агрегата, неподвижный
контакт электрической цепи средств ускорения оттайки
и подвижный контакт, связанный с механизмом
переключения электрических контактов режима
термостатирования, отличающийся тем, что, с целью упрощения
конструкции и повышения надежности, подвижный
контакт размещен между неподвижными контактами
электрических цепей холодильного агрегата и средств
ускорения оттайки и соединен с механизмом переключения
электрических контактов режима оттайки.
A1) 431805 B1) 1773952/28-13 B2) 17.04.72 2E1) F 25
D 3/10 E3) 621.565.934 G2) Б. И. ВЕРКИН,
Ю. М. РУДЬКО, В. Я. ОСИПОВ, В. А. СРЕБНИЦКИЙ,
А. Е. КИСЕЛЕВ G1) Физико-технический институт
низких температур АН Украинской ССР
E4) 1. КАМЕРА ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
БИОЛОГИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ с использованием жидкого
азота в качестве хладагента, содержащая коаксиально
расположенные наружный теплоизолированный корпус и
внутренний контейнер охлаждения с биологическими
материалами и установленный под ним центробежный
вентилятор, отличающаяся тем, что, с целью повышения
эффективности и экономичности камеры, внутренняя
стенка корпуса и контейнер выполнены цилиндрическими со
скругленными днищами, а на внутренней стенке корпуса
установлены спиральные направляющие.
2. Камера по п. 1, отличающаяся тем, что, с целью
повышения равномерности охлаждения биоматериалов,
внутри контейнера расположена кассета с
цилиндрической стенкой, установленная с образованием между ней и
стенками контейнера кольцевой полости, служащей для
размещения биологических материалов.

11) 510164 B1) 1902741/28-13 B2) 06.04.73 2 E1) F 25 D
13/06; A 23 В 4/06 E3) 621.565.4 C1) WP F 25 c/162554 C2)
25.04.72 C3) ГДР G2) OTTO КНОДЕЛЬ (ГДР) G1) Феб
Кюльаутомат (ГДР).
E4) 1. РОТАЦИОННЫЙ СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ
АППАРАТ для замораживания пищевых продуктов в блоках,
содержащий ротор, несущий радиально расположенные
подпружиненные морозильные плиты с полостями для
циркуляции хладагента, систему подвода и отвода
последнего и механизм разгрузки замороженных блоков,
отличающийся тем, что, с целью повышения
производительности и удобства в эксплуатации, ротор имеет обод,
образующий кольцевую полость для размещения
морозильных плит, выполненных трапецеидальными в поперечном
сечении и свободно установленных в кольцевой полости
с возможностью радиального перемещения.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что морозильные
плиты соединены с системой подачи и отвода хладагента
посредством гибких трубопроводов.
A1) 510236 B1) 2081099/28-13 B2) 02.12.74 2 E1) А 61 В
17/36 E3) 616.441-008.64:615.832.9 G2) В. А. НАЕР,
В. И. ВЛАСОВ G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЛОКАЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ТКАНИ, содержащее холодильный агрегат,
теплоизолированный сосуд для хладоносителя,
теплообменник-испаритель, насос, магистрали подвода и отвода
хладоносителя, охлаждаемый узел, контрольно-измерительный блок,
отличающееся тем, что, с целью увеличения холодопроиз-
водительности устройства в период подключения
охлаждаемой ткани, в теплоизолированном сосуде для
хладоносителя установлена частично заполненная замерзающей
жидкостью герметичная емкость, выполненная в виде
двухстенного цилиндра, на внешней поверхности которого
навит змеевик теплообменника-испарителя, а внутренняя
полость соединена с всасывающей линией насоса.
A1) 511484 B1) 2079346/24-6 B2) 02.12.74 2 E1) F 25 В
9/02; F 25 В 21/00 E3) 621.57.012.4 G2) В. М. БРОДЯН-
СКИЙ, И. П. ВЕРЕЩАГИН, Н. В. КАЛИНИН,
М. М. ПАШИН G1) Московский ордена Ленина
энергетический институт
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ РАБОЧЕГО ТЕЛА путем
его расширения до получения двухфазного потока с
отдачей внешней работы, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, рабочее тело перед
расширением ионизируют, например, в поле коронного разряда,
а отдачу внешней работы осуществляют путем торможения
заряженных частиц в электрическом поле.
A1) 510629 B1) 2065783/24-6 B2) 09.10.74 2 E1) F 25 В
31/02 E3) 621.574 G2) В. Н. КРОТКОВ, В. А. ГОГОЛИН,
Ш. Г. КОПЫЛОВ, Ю. В. ДМИТРИЕВ, В. В. КАТЕРУ-
ХИН
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ с герметичным
компрессором, установленный на опоре, расположенной в
плоскости средней щеки вертикального коленчатого вала и
содержащий конденсатор и ресивер, отличающийся тем, что,
с целью повышения компактности и эффективности
охлаждения масла в компрессоре, конденсатор выполнен в
виде кожухотрубного аппарата, соед! ненного
непосредственно с днищем компрессора, и ресивер размещен с
конденсатором в одном кожухе, к которому снаружи
прикреплен регенеративный теплообменник, выполненный в виде
кольцевого полуцилиндра.
A1) 511481 B1) 2063953/24-06 B2) 22.08.74 2 E1) F 25 В
1/00 E3) 621.574 G2) А. И. ЛАВОЧНИК G1)
Ташкентский политехнический институт им. А. Р. Беруни
E4) КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
И СПОСОБ ЕЕ РАБОТЫ. 1. Компрессионная холодильная
установка, работающая на смеси хладагентов, не
растворимых или частично растворимых в жидком виде,
содержащая последовательно установленные в замкнутом
контуре компрессор, конденсатор, ресивер, дроссель и
испаритель, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, в контуре между ресивером и дросселем
размещен регенеративный теплообменник, включенный по
обратному потоку в линию связи испарителя со
всасывающей стороной компрессора, а испаритель выполнен
контактного типа и включен в автономный циркуляционный
контур, содержащий охладитель и довыпариватель с
охлаждаемый и обогреваемым объемами, паровая полость
последнего из которых соединена через теплообменник с
всасывающей стороной компрессора.
2. Способ работы установки по п. 1 путем сжатия смеси,
ее последующей конденсации, дросселирования и
испарения, отличающийся тем, что в испарителе жидкую смесь
после дросселирования смешивают с жидким хладоноси-
телем, подаваемым из охладителя через охлаждаемый
объем довыпаривателя, образующиеся в испарителе пары
отсасывают компрессором через теплообменник, а
переохлажденный в испарителе жидкий хладагент направляют
в охладитель через обогреваемый объем довыпаривателя,
пары из которого через теплообменник отсасывают
компрессором.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что один из
компонентов смеси берут в избытке по отношению к составу пара
смеси при давлении испарения и используют его в
качестве хладоносителя.
53

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
О книге «Судовые холодильные установки и машины»
Ю. С. Петров, В. Т. Олейниченко, А, А. Чуркин. М., «Пищевая
промышленность», 1975, 353 с, тираж 1400 экз., цена 1 руб.
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
Рецензируемая книга является учебным
пособием по специальности «Эксплуатация судовых
холодильных установок» для средних
специальных учебных заведений Министерства рыбного
хозяйства СССР.
Книга охватывает основные вопросы судовой
холодильной техники, составлена в соответствии
с учебной программой курса и в целом отвечает
требованиям, предъявляемым к учебному
пособию.
Однако она не лишена некоторых недостатков.
Прежде всего, неудачно заглавие: логичнее
было бы название «Судовые холодильные машины
и установки».
В главе I неверно указано (с. 5), что при
естественном охлаждении нельзя получить
температуру тела менее температуры окружающей
среды: при испарительном охлаждении это
возможно. На с. 5 и 6 утверждается, что фазовые
превращения происходят при постоянных
температурах. Следовало указать, что это
справедливо лишь для чистых веществ и азеотропной
смеси. При перечислении фазовых превращений
опущен процесс испарения. Ошибочна
трактовка формулы на с. 6. Неточно сформулировано
определение процесса кипения. На с. 7
неверно указано,что «процесс расширения
протекает по адиабате». В нормальных условиях
углекислота не может находиться в тройной точке
(с. 7).
В главе II, говоря о причинах перехода на
двухступенчатое сжатие (с. 25), нужно назвать
уменьшение разности давлений, действующих
на поршень компрессора. В этой же главе
следовало отметить современные тенденции
перехода на одноступенчатое сжатие с применением
винтовых компрессоров, а также привести схему
каскадной холодильной машины, применяемой
на рыбопромысловых судах.
В главе III, посвященной хладагентам, также
имеются неточности. Фреон-12 применяется для
достижения температуры не 248 К (с. 42), а ниже.
Фреоны-12 и 22 по-разному взаимодействуют с
маслами и водой.
Конструкциям компрессоров судовых
холодильных машин посвящена глава IV,
написанная на современном материале. Но авторы
пользуются устаревшей классификацией
компрессоров. Наряду с ротационными пластинчатыми
компрессорами на судах рыбопромыслового
флота применяются ротационные компрессоры с
катящимся поршнем (на тунцеловных базах
типа «Ленинский луч»). В современных винтовых
компрессорах нет синхронизирующих шестерен
связи. В качестве преимущества винтового
компрессора отмечается отсутствие масла, в то время
как в современных компрессорах этого типа
(неудачно названных на с. 88 «компрессорами
влажного сжатия») полость сжатия заполнена
маслом. Наряду с другими преимуществами
нужно было бы отметить возможность плавного
регулирования холодопроизводительности. На
рыбоперерабатывающих базах типа «Пионерск»
смонтированы двухступенчатые поршневые, а
не ротационные компрессоры (табл. 1). Батареи
типа «Каскад» (с. 108), а также мокрые
форсуночные рассольные воздухоохладители (с. 114) на
судах не применяются.
В главе VI рассмотрены вспомогательные
аппараты, трубопроводы и арматура. Не указано,
что в схемах двухступенчатого сжатия
маслоотделители предусматриваются и перед
промежуточным сосудом (с. 119). Барботажные
маслоотделители (с. 121) на судах не применяются, в
отличие от маслоотделителей циклонного типа,
которые устанавливаются с ротационными
компрессорами. Целесообразнее было бы рассмотреть
конструкцию последней модели
воздухоотделителя АВ-4. Силикагель — это адсорбент, а не
абсорбент (с. 139). На с. 150 неправильно
указано, что на тунцеловных базах насосно-цирку-
ляционная схема используется для подачи
аммиака в льдогенераторы.
54

В главе VIII вряд ли целесообразно
приводить табл. 28, данные которой можно найти в
справочнике.
Удачно описано холодильное оборудование,
но есть повторения (с. 172 и 185 и др.) и
неточности.
В главах IX и X, где, в частности,
рассматриваются тепло- и гидроизоляционные
материалы, расчет судовых изоляционных конструкций
можно сократить, оставив лишь описание
расчета Э. Б. Иоэльсона и А. Е. Ниточкина или
К. Я. Жилинского. Раздел «Способы
охлаждения трюмов» желательно проиллюстрировать,
особенно способы воздушного охлаждения.
В главе XI приведены технические
характеристики ряда морозильных аппаратов
устаревших конструкций. На судах «Тургенев» и
«Короленко» установлены усовершенствованные
роторные морозильные агрегаты типа МАР-8АМ, а
не МАР-8А, масса которых к тому же вдвое
завышена (с. 236). При описании глазуровочных
аппаратов нужно отметить, что их применение
увеличивает тепловую нагрузку трюмов.
Желательно в главе XII дать
принципиальные схемы автоматизации, а в главе XIII—
схемы автоматизации конкретной холодильной
установки.
В главе XIV следовало описать холодильный
агрегат автосатураторной установки, широко
применяемой на судах.
Глава XV «Эксплуатация судовой
холодильной установки» — наиболее важная и
значительная по объему. Необходимо указать, что при
добавлении рассола в систему в промысловых
условиях нельзя использовать для разведения
рассола морскую забортную воду. Наряду с
галоидными лампами и течеискателями типа
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 509730 B1) 1994934/24-6 B2) 11.02.74 2 E1) F 04 В
45/02; F 04 В 25/00 E3) 621.512 G2) А. Д. МАЛЯРЧИЩВ,
П. А. Новиков, В. Е. СОБОЛЕВ, В. А. ГОРБЕЛЬ,
Н. А. ГАЙДУК G1) Минский завод холодильников и
Ордена Трудового Красного Знамени институт тепло- и мас-
сообмена АН Белоруской ССР
E4) ПОРШНЕВОЙ КОМПРЕССОР, содержащий корпус
и установленный в нем цилиндр с размещенным внутри
него поршнем, заключенные в сильфон, отличающийся
тем, что, с целью повышения надежности и улучшения
герметичности, поршень выполнен заодно с сильфоном
например из антифрикционного эластичного материала,
снабженным на верхнем торце фланцем, размещенным
между фланцами корпуса и цилиндра, а снизу поршень
подпружинен.
ГТИ для автоматического контроля за утечками
фреона применяются и другие газоанализаторы,
например УРАС-2, которые следовало описать.
Пуск и остановка одноступенчатой
холодильной установки, выбор нормального режима и
отклонения от него приведены применительно к
компрессорам поршневого типа. Целесообразно
было бы привести аналогичный материал по
винтовым и ротационным машинам.
Требует уточнения выбор оптимального
режима работы холодильной установки.
Неправильно указано, что во время рейса
батареи в трюмах не оттаивают. На таких судах,
как БМРТ и РТМ, иней с батарей удаляют
после сдачи груза на транспортные
рефрижераторы.
В разделе «Техника безопасности при
обслуживании холодильных установок» не сказано о
необходимости выпуска хладагента за борт
судна при аварийных ситуациях. Нельзя сказать
(с. 335): «Если прорвавшийся холодильный агент
преградил путь к противогазам, следует помнить,
что фреон тяжелее воздуха и будет
накапливаться внизу, а аммиак, который легче воздуха,
вверху». В этих случаях нужно пользоваться
противогазами, которые хранятся вне
рефрижераторного отделения. Правильнее писать
«водяное» орошение, а не «дождевое» (с. 334 и 336).
Аварийная вентиляция для помещений
аммиачных машин должна обеспечить
сорокакратный объем воздуха в час, а не семикратный,
а для помещений фреоновых машин —
двадцатикратный, а не трехкратный (с. 336).
Сделанные замечания носят частный характер.
В основном книга является полезным учебным
пособием по холодильной технике.
55

ХРОНИКА
Конференция с участием специалистов
социалистических
стран по научно-техническим
проблемам мясной и
молочной промышленности
С 20 по 25 мая 1976 г. в г. Угличе
состоялась конференция с участием
специалистов социалистических стран
по научно-техническим проблемам
мясной и молочной промышленности,
организованная Минмясомолпромом
СССР по согласованию с
Государственным Комитетом Совета Министров
СССР по науке и технике.
В работе конференции приняли
участие 160 специалистов —
представители министерств, объединений,
предприятий, сотрудники
научно-исследовательских, проектно-конструк-
торских организаций и учебных
институтов, — в том числе 22 из
социалистических стран (ГДР, ВНР, ПНР,
ЧССР, НРБ, СРР).
Открывая конференцию,
заместитель министра мясной и молочной
промышленности СССР А. Ф.
Савченко отметил, что Минмясомолпром
СССР и его организации
осуществляют непосредственное сотрудничество
с шестью социалистическими
странами на многосторонней и двусторонней
основах и выразил надежду, что
обсуждение проблем мясной и молочной
промышленности, которые являются
общими для социалистических стран,
и результатов совместных
исследований принесет взаимную пользу и
будет способствовать ускорению научно-
технического прогресса, повышению
эффективности производства и
качества продукции.
Участников конференции
приветствовал первый секретарь Угличского
городского комитета партии
В. И. Скобелев.
На первом пленарном заседании
конференции были заслушаны три
доклада.
С большим докладом «О задачах
научно-исследовательских и проектно-
конструкторских организаций мясной
и молочной промышленности по
выполнению решений XXV съезда
КПСС» выступил заместитель
министра мясной и молочной
промышленности СССР А. Ф. Савченко. Докладчик
охарактеризовал итоги работы мясной
и молочной промышленности в
девятой пятилетке и остановился на
задачах отрасли в десятой пятилетке.
Значительный вклад в развитие мясной и
молочной промышленности должны
внести научно-исследовательские
институты. Это требует дальнейшего
повышения уровня, качества и
эффективности научных исследований. В
докладе сформулированы задачи,
ориентирующие научно-исследовательские и
проектные организации на
выполнение решений XXV съезда КПСС,
разработку проблем, наиболее
актуальных для мясной и молочной
промышленности.
Доклад «О результатах и
перспективах научных исследований ЛТИХП
в области холодильной техники и
технологии для мясной и молочной
промышленности» сделал проректор по
научной работе Ленинградского
технологического института холодильной
промышленности М. П. Кузьмин.
Работы, выполненные институтом за
последние годы, направлены на
совершенствование систем охлаждения,
оборудования и ограждающих
конструкций холодильников, а также
технологии холодильной обработки и
хранения скоропортящихся продуктов.
Стремясь внести свой вклад в
повышение эффективности производства и
улучшение качества продукции,
институт и впредь будет настойчиво
добиваться повышения
научно-технического уровня исследовательских работ,
совершенствования учебного
процесса.
Доктор техн. наук, проф. Э. И. Гуй-
го и доктор техн. наук, проф. Э. И.
Каухчешвили сделали доклад
«Современные направления и
перспективы сублимационного
консервирования».
Заседания конференции проходили
на двух секциях — мясной и
молочной промышленности.
На заседаниях секции мясной
промышленности было заслушано 14
докладов и выступлений советских
специалистов и 7 — представителей
социалистических стран.
С содержательными докладами
выступили: директор ВНИИМПа —
В. М. Горбатов, НПО «Комплекс» —
Е. Г. Шумков, ВНИХИ —В. Ф.
Лебедев, Гипромясо — А. С. Дауэ,
Института мясной и масло-жировой
промышленности ПНР — 3. Яблоньски,
Научно-исследовательского института
мясной промышленности ЧССР —
П. Гайер и др.
В докладах и выступлениях
указывалось на своевременность
проведения конференции в связи с
необходимостью определения и разработки
основных научно-технических
направлений развития мясной
промышленности на 1976—1980 гг. и последующий
период. Отмечалась общность многих
вопросов, над которыми работают
научно-исследовательские и проектные
институты социалистических стран.
Наряду с проблемами мясной
промышленности, например, создание
высокопроизводительных систем машин
для первичной переработки всех
видов скота, разработка и внедрение
автоматизированных систем управления
технологическими процессами,
предстоит решить такие задачи, как
оптимизация холодильной обработки и
хранения продуктов, интенсификация
процессов охлаждения мяса в потоке
с автоматизацией процессов в
камерах, организация производства
вторых быстрозамороженных блюд.
На заседаниях секции молочной
промышленности было заслушано
10 докладов и 9 выступлений.
Большой интерес вызвали доклады:
директора ВНИМИ — Н. Н.
Липатова, УкрНИИмясомолпрома —
М. И. Брызгина, Гипромолпрома —
Н. А. Мыльникова, генерального
директора НПО «Углич» — П. Ф. Кра-
шенинина, представителя
Научно-исследовательского института
молочного хозяйства ВНР — Ференца Кет-
тинга, Научно-исследовательского ин-
56

ститута молочной промышленности
ГДР — А. Майера, директора
Института молочной промышленности
НРБ — П. Чернева, заместителя
председателя Центрального союза
молочных кооперативов ПНР — 3. Панке-
вича, директора Управления молочной
промышленности ЧССР — Ямриха
Иржи и других специалистов.
Доклады и выступления были
посвящены результатам выполненных
научных исследований и задачам
научно-исследовательских и проектно-
конструкторских организаций по
ускорению научно-технического
прогресса в молочной промышленности.
На заключительном пленарном
заседании руководители секций мясной
промышленности И. М. Болтенков г
молочной — Ю. С. Соколов
отчитались о работе секций.
Всего в обсуждении докладов
приняли участие 40 специалистов, в том
числе 19 — от социалистических
стран.
Выступающие отметили, что научно-
техническое сотрудничество
социалистических стран в области мясной и
молочной промышленности
развивается плодотворно и взаимовыгодно.
За 1971 —1975 гг. организациями
Минмясомолпрома СССР совместно с
организациями социалистических
стран проводилась работа по 56
темам, имеющим большое практическое
значение, в результате чего
разработана новая и усовершенствована
существующая технология производства
целого ряда мясных и молочных
продуктов.
В центре внимания участников
конференции было обсуждение основных
научно-технических проблем мясной и
молочной промышленности, путей их
решения в десятой пятилетке.
Некоторые выступающие отметили
необходимость разработки целевых
научно-технических программ,
например, по созданию новых,
улучшенного качества, продуктов, по
автоматизации производственных процессов,
разработке объективных
(инструментальных) методов оценки качества
продуктов и др.
Высказывались мнения о
целесообразности разработки не только
отраслевых, но и межотраслевых научно-
технических программ
сотрудничества, например, с машиностроительными
организациями — по созданию
оборудования, с организациями химической
промышленности — по созданию
упаковочных материалов.
Отмечалась важность
совершенствования организационных форм
сотрудничества, в частности,
применения таких форм, как соглашение,
договор, контракт с учетом взаимных
интересов и выгоды. В числе
организационных мер были внесены
предложения, например, о создании
координационного центра в области
холодильной технологии и техники в
рамках СЭВ, организации объединенных
лабораторий.
В целях улучшения информации
было предложено создать единый
Центр информации о передовых
достижениях науки и техники мясной и
молочной промышленности.
Указывалось на необходимость сокращения
цикла: наука — техника —
производство путем осуществления
комплексного планирования, внедрения
результатов разработок, начиная от
поисковых исследований и кончая
внедрением.
На пленарном заседании выступил
член ЦК КПСС, министр мясной и
молочной промышленности СССР
С. Ф. Антонов.
Поблагодарив от имени
министерства и от себя лично всех
представителей братских социалистических стран
за активное участие в работе
конференции, министр отметил, что свою
основную задачу — подведение итогов
работы научно-исследовательских и
проектно-конструкторских
организаций в девятой пятилетке и
определение важнейших направлений их
деятельности в десятой пятилетке —
конференция выполнила.
В результате внедрения научных
исследований и
проектно-конструкторских разработок по
совершенствованию технологии производства,
освоению новых видов улучшенного
качества мясных и молочных продуктов
за истекшее пятилетие сэкономлено
более 1 млн. т мяса и свыше 8 млн. т
молока. Денежное выражение
дополнительного выпуска продукции
составило 3,6 млрд. руб. и получена
прибыль свыше 200 млн. руб.
Десятая пятилетка — пятилетка
эффективности и качества. Одним из
путей решения этой проблемы является
создание научно-производственных
объединений, всемерное укрепление
базы научно-исследовательских
институтов. В системе Минмясомолпрома
СССР уже созданы два
научно-производственных объединения —
«Углич» и «Комплекс». Намечается
создание НПО на базе Всесоюзного
научно-исследовательского института
холодильной промышленности и
строящихся в Москве и Гаграх
предприятий по выпуску
быстрозамороженных продуктов.
Проблема расширения
использования искусственного холода в отраслях
пищевой промышленности и в
сельском хозяйстве представляет большой
интерес. Без холода не может быть
решена задача социального
значения — сокращение затрат труда на
домашнее приготовление пищи.
Большое внимание в докладе
министра было уделено усилению роли
информации, которая должна
превратиться в гибкий оперативный
инструмент сотрудничества. Отмечена
также важность разработки
долгосрочных прогнозов сотрудничества по
научно-техническим проблемам отрасли
с участием социалистических стран.
На основе докладов и выступлений
конференция приняла развернутое
решение, направленное на выполнение
задач, определенных XXV съездом
КПСС, по дальнейшему развитию
мясной и молочной промышленности,
ускорению научно-технического
прогресса в отрасли.
Конференция одобрила решение
партии и правительства о создании
научно-производственных
объединений — новой и более эффективной
формы повышения темпов
научно-технического прогресса.
Рекомендовано постоянно
расширять и углублять научно-техническое
сотрудничество с организациями
социалистических стран на
многосторонней и двусторонней основах,
объединять усилия на решение общих
научно-технических проблем развития
мясной и молочной промышленности
путем:
проведения совместных
научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ;
совершенствования
организационных форм сотрудничества;
систематического проведения
взаимных консультаций по вопросам
отраслевой науки и техники;
расширения обмена технической
информацией в области
изобретательства, патентно-лицензионного дела;
передачи технической и
нормативной документации, образцов,
лицензий и других результатов
научно-технических разработок в установленном
порядке;
взаимных командировок
специалистов социалистических стран для
изучения передового опыта и достижений
науки и техники.
Конференция призвала шире
развернуть социалистическое
соревнование среди ученых, новаторов
производства и работников
промышленности за успешное выполнение и
перевыполнение заданий, вытекающих из
решений XXV съезда КПСС,
ускорение научно-технического прогресса в
мясной и молочной промышленности,
повышение эффективности
производства и улучшение качества работы.
Для участников конференции были
организованы выставка мясных и
молочных продуктов и
производственная экскурсия на предприятия НПО
«Углич».
57

Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1975 г.
В 1975 г. в СССР было ввезено оборудование
холодильное и для кондиционирования воздуха на общую сумму
45.8 млн. руб., в том числе из ГДР на 22,7 млн., из
Чехословакии на 7,3 млн., из Венгрии на 7,2 млн., из ФРГ
на 1,4 млн., из Франции на 1,3 млн. руб.
Из ГДР импортировано также 123
поезда-рефрижератора и 376 вагонов с индивидуальным охлаждением к
поездам-рефрижераторам общей стоимостью 56,5 млн. руб.
Ввезено из Польши 599 изотермических автомобилей
и из Чехословакии 1250 авторефрижераторов на общую
сумму 24,5 млн. руб. Импорт домашних холодильников
из Финляндии составил 5,4 тыс. шт. на сумму 702 тыс. руб.
Экспорт оборудования холодильного и для
кондиционирования воздуха исчисляется в сумме 4,3 млн. руб.
Вывезено также 372,1 тыс. домашних холодильников на
32.9 млн. руб. в Польшу, Венгрию, Великобританию,
Болгарию, Румынию и другие страны.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1975 г. 1299 млн. руб. По отдельным
видам продуктов оборот выразился в следующих цифрах
(в тыс. руб.):
Мясные и молочные продукты
Рыба и рыбные продукты
Овощи, фрукты, ягоды
Экспорт некоторых продуктов составил в натуральном
выражении:
Экспорт
119 121
149 044
22 741
Импорт
412 514
18 771
576 830
Мясо свежемороженое
Консервы мясные
Масло коровье
Сало топленое
Консервы молочные
Сыры
Рыба
Консервы рыбные
Консервы лососевые
Консервы крабовые
Икра красной рыбы (черная икра)
Икра лососевых (красная икра)
Икра прочей рыбы
Жир китовый
Мясо китовое
Вина марочные
Вина виноградные
17,6 тыс. т
57,5 млн. банок
20,0 тыс. т
93,3 » »
74,3 млн. банок
8,1 тыс. т
490,8 » »
84,3 млн. банок
14,2 » »
7,9 » »
96,0 т
45,0 т
1998,0 т
4,0 тыс. т
15,1 » »
9,4 млн. бут.
654,5 тыс. дкл
Импорт отдельных продуктов в 1975 г.
характеризуется следующими цифрами:
Мясо свежемороженое 406,1 тыс.
Птица битая свежемороженая 48,3 »
Консервы мясные 60,2 млн.
Консервы мясорастительные 59,4 »
Масло коровье 11,6 тыс.
Молоко сухое 25,0 »
Брынза 5,1 »
Прочие сыры 2,0 »
Яйца в скорлупе 767,3 млн.
Рыба 9,5 тыс.
Филе рыбное 17,2 »
Икра красной рыбы (черная икра) 72,5 т
Помидоры свежие 64,1 тыс.
Лук репчатый 30,8 »
Другие овощи свежие 49,2 »
Консервы овощные 804,6 млн.
Томатная паста и пюре 20,4 тыс.
Яблоки 340,8 »
Виноград 22,7 »
Апельсины 335,4 »
Лимоны 79,0 »
Мандарины 21,1 »
Бананы 34,3 »
Ананасы 5,7 »
Прочие свежие фрукты и ягоды 21,5 »
Изюм 62,6 »
Финики 33,3 »
Чернослив 16,1 »
Прочие сухие фрукты и ягоды 6,5 »
Сиропы фруктовые и ягодные 0,3 »
Соки фруктовые и ягодные 61,7 »
Конфитюр 2,8 »
Компоты 180,7 млн.
Фрукты и ягоды сульфитированные 31,3 тыс.
Орехи и миндаль 59,9 »
Вина марочные 397,7 млн,
Вина виноградные 57,1 млн,
Пиво 4,1 »
банок
т
»
шт.
т
т
»
банок
т
»
»
»
»
банок
т
, бут.
дкл
«Внешняя торговля СССР в 1975 г.», Статистический
сборник. М., «Статистика», 1976.
58

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84:621.56-52
Применение блочных систем
автоматического управления
в установках
кондиционирования воздуха
Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ
Московский институт народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова
Разнообразие технологических требований к обработке
воздуха для комфортного и технологического
кондиционирования послужило причиной создания многочисленных
конструктивных вариантов систем кондиционирования
воздуха. Для каждого варианта обычно разрабатывается
индивидуальная система автоматики, что вызывает
значительные трудности при проектировании, комплектации,
монтаже, наладке и особенно автоматизации систем
кондиционирования.
В СССР и за рубежом изыскиваются пути упрощения
всего комплекса работ по автоматизации систем
кондиционирования воздуха.
Приборостроительные фирмы «Хонейвелл» (США),
«Биллман» (Швеция), «В. Бэльц» (ФРГ) выпускают
специальные наборные пульты автоматизации, например,
системы Вентоник, Агуатроль W 303A, Микроник-75 [1],
осуществляющие регулирование и управление
технологическими установками кондиционирования по узлам. Если
в схеме кондиционера отсутствуют отдельные узлы, то,
например, в пульте системы Вентоник на месте
отсутствующих блоков управления вставляются пустые ячейки.
В ГДР завод «Регельверк» выпускает
унифицированную блочную регулирующую систему электрического
(Урзамат) и пневматического (Уналог) принципа действия.
Она составляется из отдельных блоков и собирается в
^секции, устанавливаемые на щите — стенке управления.
* Из последних зарубежных унифицированных блочных
систем регулирования и управления наиболее
совершенной в технологическом, техническом и конструктивном
отношении можно считать систему Новогир-1
швейцарского объединения «Лэндис и Гир» [2], представляющую
собой комплекс блочных электронных регуляторов.
Отдельные блоки системы могут применяться и как
самостоятельные регуляторы, что придает ей универсальность.
В системе использованы микроэлементы и интегральные
схемы. Она пригодна для автоматизации практически
любой технологической схемы обработки воздуха в
летних и зимних условиях работы кондиционера.
Система Новогир-1 может состоять из разного числа
блоков в зависимости от принятой схемы технологической
обработки воздуха. Так, например, для автоматизации
простейшей воздухоохладительной (или нагревательной)
вентиляционной установки (рис. 1) требуются только два
блока типа DAT и DAA6 с соответствующими серийными
датчиками, а для системы кондиционирования воздуха,
представленной на рис. 2, уже необходим целый комплекс
блоков.
Блок 19 (рис. 2) типа DAT служит пропорциональным
(П) или пропорционально-интегральным (ПИ)
регулятором, который посредством датчика 1 и 2 регулирует
температуру воздуха кондиционируемого помещения с
компенсацией по наружной температуре. Этот блок, как и все
последующие, имеет, в отличие от аналогичных систем
других фирм, вращающиеся в вертикальной плоскости
шкалы уставок регулируемых температур, зоны
пропорциональности, длительности цикла подачи импульса
и уставку в процентах величины компенсации
регулируемых параметров.
Блок 20 типа DAL с П или ПИ законом регулирования
по команде от датчика температуры 4 ограничивает
температуру поступающего из кондиционера в помещение
воздуха. Этот блок не имеет шкалы уставки процентов
компенсации. Выходные сигналы блоков 19 и 20 могут
изменяться во всем диапазоне регулируемой температуры
от 2 до 10 В.
Блок 21 типа DAA-11 через тиристорный агрегат 13
управляет электрическим воздухонагревателем 12. Он
представляет собой П-регулятор с выходным сигналом от
2 до 10 В. Сигнал напряжением 2 В соответствует
регулируемому сигналу в тиристорном агрегате до 2 мА.
Блок 21 может иметь при регулировании как прямую, так
и обратную зону нечувствительности: от 20 до 0 мА и от
4 до 20 мА.
Импульсным прерывателем, ограничивающим
длительность подачи командного импульса, является блок 22 типа
DAR. Он обеспечивает избирательность подаваемого
сигнала на электрический исполнительный механизм (ЭИМ)
в зависимости от установленного кода в диапазоне от 2
до 10 В.
Три одинаковых блока 23, 24 и 25 типа DAA6 по
команде от датчиков температуры соответственно управляют
электрическими исполнительными механизмами (ЭИМ)
8,7 и 6 воздушных клапанов, расположенных в приточном,
рециркуляционном и выбросном каналах кондиционера.
Эти блоки превращают сигнал напряжением 2 В в трех-
позиционный сигнал, необходимый для перемещения ЭИМ.
Блоки снабжены одной настроечной шкалой для установки
уровня выходного сигнала, который изменяется в
диапазоне от 3 до 9 В. Блок типа DAA6 может параллельно или
последовательно управлять работой ЭИМ с заданной
нейтральной зоной.
В зависимости от технологических требований
обработки воздуха в кондиционере часто применяют блок 26
типа DAR, который обеспечивает выбор приоритета в
регулировании по температуре или по относительной
влажности в заданных на других блоках диапазонах
регулирования.
ш
Рис. 1. Принципиальная схема автоматизации приточной
воздухоохладительной установки посредством блоков
системы Новогир-1:
/ — ЭИМ; 2 — блоки Новогир-1; 3 — датчик температуры;
4 — помещение; 5 — вентилятор; 6 — поверхностный
воздухоохладитель.
S9

19 20 21 22 25 24 25 26 27 28 29 30 31 32
Рис. 2. Автоматизация центрального кондиционера с использованием блоков системы Новогир-1:
1,2 — датчики температуры наружного воздуха; 3 —Датчик влажности; 4 — датчик воздуха, подаваемого в помещение; 5 —датчик
ограничения максимальной температуры; 6, 7, 8 —ЭИМ воздушных клапанов; 9 — воздушный фильтр; 10 — поверхностный
воздухоохладитель; 11 — мембранный исполнительный механизм трехходового клапана; 12 — электрический воздухонагреватель; 13 —
тиристорный агрегат; 14 — форсунки камеры орошения; 15, 16 — электромагнитные клапаны; 17 — камера орошения; 18 —
вентилятор; 19 — 32 — блоки системы Новогир-1; 33 —[электропневмореле.
Относительная влажность в кондиционере!?
регулируется с температурной компенсацией блоком 27 типа DAH
по команде от сухого хлористолитиевого датчика
влажности 3, расположенного вместе с полупроводниковым
датчиком температуры 2 в рециркуляционном канале. Блок 27
унифицирован с блоком 19 и имеет те же настроечные
шкалы. Выходной сигнал блока DAH для всего диапазона
регулирования относительной влажности изменяется от 2
до 10 В. В блоке также предусмотрена компенсация дис-
танционности линии связи с датчиком влажности для
уменьшения погрешности регулирования влажности.
Блок 28 типа DAH связан с датчиком температуры 5
и служит для ограничения максимальной температуры
воздуха, поступающего из кондиционера в помещение.
Блок 29 типа DAR аналогичен блоку 22, но работает
в избирательном режиме, т. е. из двух входных сигналов
(низкого или высокого) выбирает для передачи тот или
другой сигнал в зависимости от задания. Этот блок
ограничивает движение ЭИМ.
Блоки 30 и 31 типа DAAO являются конечными,
превращающими сигналы блоков 20 и 28 в двухпозиционный
сигнал-команду на привод электромагнитных клапанов
15 и 16, через которые поступает вода в форсунки 14
камеры орошения 17. Установка выходного сигнала возможна
в диапазоне от 3 до 9 В. Блоки могут осуществлять
параллельное регулирование с нейтральной зоной и без нее, а
также позволяют получать прямое и обратное
регулирование.
Последний блок 32 типа DAA-11 аналогичен блоку 21.
Его стабилизированный выходной сигнал предназначен
для управления через электропневмореле 33
пневматическим мембранным исполнительным механизмом 11,
перемещающим плунжер трехходового клапана, через
который хладоноситель поступает в поверхностный
воздухоохладитель 10. Электропневмореле 33 превращает
выходной сигнал от 4 до 20 мА в пневматический сигнал
от 0,02 до 0,1 МПа.
Как видим, система Новогир-1 позволяет довольно
легко набирать из отдельных блоков необходимый для
конкретного объекта регулирования комплекс
управления.
Блоки выпускаются в различном функциональном
исполнении, что существенно упрощает процесс
проектирования, монтажа и наладки всей системы автоматизации
кондиционера. Габаритные размеры всех блоков одинако-i
вые: высота 225, ширина 60, глубина 129 мм.
Регулирующие блоки имеют выход на пульт диспетчера.
Они могут быть использованы при комплексной
автоматизации с применением вычислительной техники и
печатающих машин.
Надо отметить, однако, что применение подобных
блочных систем автоматического регулирования, несмотря на
их универсальность, будет, по-видимому, технически и
экономически эффективным только при наличии на
объекте большого числа установок вентиляции и
кондиционирования воздуха.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Каталог фирмы «Honeywell-W7500, Elektronische
Regel-und Kontrollzentrale fur Heizungs-, Luftungs
und KHmaanlagen — Gebaudeautomation Anwendungs»—
Handbuch Micronik-75.
2. Каталог фирмы «Landis 8c Gyr», Applications
for electronic controller «Novogyr-1» С Set 215 GB,
January, 1974.
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.565.92
Основные показатели
отечественных бытовых
холодильников
Л. Н. ВАЙН
Информэлектро
В соответствии с решениями XXV съезда КПСС в текущем
пятилетии должны быть значительно расширены
номенклатура и ассортимент бытовых электроприборов.
Бытовые компрессионные холодильники выпускаются
в СССР с внутренним объемом от 98 до 280 дм3,
абсорбционные — от 28 до 100 дм3.
У холодильников «Бирюса-2», «Бирюса-5», «Бирюса-6»,
«Минск-10», «Минск-11», «Полюс-4», «ЗИЛ» в
низкотемпературном отделении поддерживается температура—12°С
(маркировка отделения двумя звездочками), у
двухкамерного холодильника «Ока-7» — температура —18°С
(маркировка тремя звездочками), у остальных моделей —
температура —6°С (маркировка одной звездочкой).
Основные показатели отечественных бытовых
холодильников приведены в таблице.
Наименование
холодильника
ее
о
о
^
S
&
хо
о
«
я
X
X
<D
н
>>
X
CQ
«
Я
\о
О
о отде-
о
X
Си
>>
н
Р,
а>
с
о*
Я -
со Ен
я в
л 5
Оч
S *¦
со И
я-^
о
о
^
к
X Я
V X
«9 и
\о ч
О ?
Относительный
пературного от
Габаритные
размеры , мм
03
н
о
о
2
03
сз
я
я
а
а
СЗ
Я
VO
>>
ч
СЗ
К ©5
2 1!
ё ©¦
о 58
Коэффициент и
баритного объе
Ъ,
оз
ч
о
с
л
сз
О
Ч
С
сз
S
й>
сз
S
Я
X
сз
СО
я
сз
о
о
сз
Удельная масса, кг/дм*
и
о
я
ее
О,
с
к
я
я
о.
X
л
ее
сз
X
о
ч
с
Материал
2
а
сз
Я
я
я*
к
ч
о
я
о
ч
5
н
р.
«н
суточнь
по ГОС
Т'Ч
Максимальный
электроэнергии
16317 — 70, кВ
Саратов-2М»
Дон-5»
^Смоленск»
^Снайге-IM»
<(Оазис-2»
*Нева»
^Ярна-3»
^Визма»
(настенный)
«Бирюса-2»
«Полюс-2»
«Памир-2»
«Океан»
«Свияга»
«Днепр-2»
«Снайге-8»
«Каспий-4»
«Орск-3»
«Донбасс-4»
«Юрюзань»
«Самарканд»
|«Снайге-10»
«Минск-5»
«Ока-3»
«Наст»
«Аист»
«Минск-10»
«Донбасс-5»
«Полюс-4»
«Минск-6»
«Бирюса-5»
«ЗИЛ» (модель 63)
«Ока-7»
«Бирюса-6»
«Минск-11»
«МШ-160»
(морозильник)
1 98
115
118
1 125
127
135
160
160
160
1 162
164
164
1 165
165
168
180
1 177
178
179
180
178
180
192
203
200
220
| 240
i 240
240
240
258
260
280
280
160
7,0
12,0
13,0
13,7
11,0
13,7
15,0
15,8
15,0
15,0
15,5
16,0
16,0
15,0
16,4
15,5
16,0
17,0
18,0
15,3
17,0
17,0
28,0
28,0
26,0
27,0
21,0
27,0
20,3
27,0
26,0
45,0
27,0
27,0
КОМПРЕССИОННЫЕ
7,1
10,4
11,0
10,9
8,7
10,1
9,4
9,9
9,4
9,2
9,4
9,7
9,7
9,1
9,8
8,6
9,0
9,6
10,0
8,5
9,6
9,4
14,6
13,8
13,0
12,3
8,8
11,2
8,5
11,3
10,0
17,3
9,1
9,6
925
920
975
850
1036
1140
1085
850
1185
1165
1165
1172
1225
1160
1195
1140
1180
1170
1255
1140
1140
1140
1200
1210
1212
1140
1435
1435
1435
1210
1385
1436
1435
1435
1140
540
554
560
650
560
470
576
1000
560
560
560
560
560
560
560
570
560
570
580
570
570
570
590
570
590
570
570
570
570
570
590
570
570
570
570
520
600
560
600
586
580
600
500
570
565
565
580
600
600
540
600
600
600
600
600
600
600
620
600
630
600
600
600
600
600
640
600
600
600
600
[ 0,38
0,38
0,35
0,38
0,37
0,43
0,43
0,38
0,42
0,44
0,44
0,43
0,40
0,42
0,47
0,46
0,44
0,45
0,41
0,47
0,46
0,46
0,44
0,50
0,44
0,56
0,49
0,49
0,49
0,58
0,49
0,53
0,57
0,57
0,41
1 0,28
0,33
0,31
0,39
0,33
0,27
0,35
—
0,32
0,32
0,32
0,32
0,34
0,34
0,30
0,34
0,34
0,34
0,35
0,34
0,34
0,34
0,37
0,34
0,37
0,34
0,34
0,34
0,34
0,34
0,38
0,34
0,34
0,34
0,34
1 65
54
58
68 1
60
57
60
! 70
' 58
60
65
68
75
76
54
58
65
65
80
58
58
58
82
70
70
57
70
70
67
56
85
70
63
65
55
0,66
0,47
0,49
0,54
0,47
0,42
0,37
0,44
0,36
0,37
0,40
0,41
0,45
0,46
0,32
0,32
0,37
0,37
0,45
0,32
0,33
0,32
0,43
0,35
0,35
0,26
0,29
0,29
0,28
0,23
0,33
0,27
0,22
0,23
0,34
0,30
0,55
0,70
0,73
0,47
0,33
0,75
0,48
0,87
0,68
0,51
0,47
0,52
0,69
0,78
0,63
1,04
0,80
0,55
1,20
1,00
1,20
1,00
0,93
0,64
1,18
1,60
1,11
1,30
1,35
1,36
1,40
1 с
п
п
1 п
п
п
1 п
п
п
п
п
п
с
с
п
1 п
1 с
п
с
п
п
п
с
п
п
п
п
п
п
п
с
п
п
п
п
1 св 1
ев
св
св
св
св
пп
пп
св
св
св
св
св
св
св
св
св
св
св
св
св
св
св
пп
пп
ПУ
св
св
св
ПУ
св
ПУ
ПУ
ПУ
ПУ
61

Продолж. табл
Наименование
холодильника
«о.
о
58
О)
\о
О
я
внутрен
Общий
тде-
о
о
X
>*
н
СЗ
пер
53«
о «
СО Сц
5 в
Объем
ления
S ^
О Е-Г О
* м о
s*l*
? к
CD Д
О ^
к
тельный
рного от
Относи
перату
Габаритные
разме-
ры. мм
высота
СЗ
(X
Га
СЗ
глубин
U S5
К
S3 VDI ю
Я О Рн
8>|*
2 II
§ е-
С сз
О Ч
ициент и
ого объе
Коэфф
баритн
s
| я-
ч
с
ее
сз
3"
о
емая пл
Занимг
Масса ,
s
tf
«
ая масс
Удельь
Is
И
О
н
>>
&
а,
с
К
X
дь хране
Площа
Материал |
камерь
золяции
теплой
;5<"
«Морозко-2»
«Ладога-2М»
«Кузбасс»
«Пенза-2»
«Кристалл-3»
«Север-7»
Обозначения:
М — мипора.
1 27
75
i 75
1 80
103
100
0,1
5,0
0,3
1,5
14,0
10,0
АБСОРБЦИОННЫЕ
0,4 1 580
6,7 950
0,4
1,9
13,6
10,0
870
910
1015
1070
420
550
620
550
570
5C0
450
580
650
600
600
607
0,25
0,25
0,19
0,24
0,30
0,27
0,19
0,32
0,40
0,33
0,34
0,34
20
53
55
50
54
60
0,74
0,71
0,73
0,62
0,53
0,60
0,07
0,29
0,37
0,12
0,32
0,50
П
П
П
П
П
П
ПП I
ПП
СВ
м 1
СВ
ПП
2,70
2,70
2,70
3,00
3,00
С — сталь; П — пластмасса; С В — стекловолокно; ПП — пенополистирол; ПУ — пенополиуретан;
В ряде новых моделей—«Минск-10», «Минск-11»
«Бирюса-5», «Бирюса-6», «Ока-7» — в качестве
теплоизоляции используется пенополиуретан, позволяющий
увеличить емкость холодильника при тех же габаритных
размерах на 20—30%. В большинстве моделей применяется
стекловолокно, в некоторых — блочный пенополистирол.
Холодильная камера изготовляется преимущественно из
полистирола, в моделях «Саратов-2», «Свияга», «Днепр-2»,
«Орск-3», «Юрюзань», «Ока-3», «ЗИЛ» — из стали с
покрытием эмалью.
Холодильники «Минск», «Бирюса», «Снайге»,
«Каспий», «Донбасс», «Ярна», «Самарканд», «Океан» и «Наст»
комплектуются высокооборотным компрессором B880 об/
мин) кривошипно-кулисного типа с внутренней подвеской.
Остальные модели снабжены кривошипно-шатунным
компрессором с частотой вращения 1440 об/мин.
Холодильники «Бирюса-5», «Бирюса-6» и «Полюс-4»
оснащены устройством для полуавтоматического
оттаивания. В этих моделях, а также в холодильниках «Минск-10»,
«Минск-11» талая вода собирается в поддон, откуда по
трубке стекает в лоток под холодильником, где испаряется.
Конструкция двухкамерного холодильника «Ока-7»
подобна конструкции однокамерного холодильника
«Ока-3». Плюсовое и низкотемпературное отделения
охлаждаются одним испарителем, размещенным, как
обычно, в верхней части шкафа. Холодный воздух
поступает в плюсовое отделение через отверстия в перегородке,
находящейся под испарителем. Холодильник снабжен
сосудом для напитков, установленным на панели двери.
Насос и специальное устройство выдачи позволяют
потребителю получить охлажденный напиток с наружной стороны
двери, не открывая холодильник.
Бытовой морозильник «МШ-160» Минского завода
холодильников выполнен в виде шкафа. Он предназначен
для длительного хранения замороженных продуктов и
замораживания свежих продуктов (до 8 кг/сутки). При
температуре окружающего воздуха 32°С температура в
морозильнике в режиме хранения —18°С, в режиме
замораживания —25°С.
Головным конструкторско-технологическим бюро при
Минском заводе холодильников разработан
унифицированный ряд компрессионных бытовых холодильников с
пенополиуретановой теплоизоляцией.
Характеристика холодильников унифицированного ряда
140 160 200 220 240 280 265
14 14 20 27 27 27 45
Объем, дм3
общий внутренний
низкотемпературного
отделения
Расход электроэнергии 1,14 1,48 1,52 1,53 1,84 2,03 3,00
при ^окР=32°С, кВтх
X ч/сутки
Габаритные размеры, мм:
высота 1070 1160 1090 1160 1230 1435 1435
ширина 470 470 570 570 570 570 570
глубина' 580 580 600 600 600 600 600
Холодильники оборудованы системой отвода талой'
воды за пределы холодильной камеры и ножной педалью
для открывания двери. Ряд выполнен на базе двух
основных моделей, являющихся базовыми в своей группе.
К первой группе относятся холодильники объемом 140,
160 дм3, ко второй — 200, 220, 240, 280 дм3 и
двухкамерный 265 дм3. В пределах одной группы унификация
достигает 75%, а между группами —до 25%. Температура
в низкотемпературном отделении однокамерных и
двухкамерных холодильников соответственно —12°С и —18°С
62

РЕФЕРАТЫ
УДК 628.84:621.57.041
Применение холодильных поршневых компрессоров с
регулированием холодопроизводительности в установках
кондиционирования воздуха. БЫКОВ А. В.,
ЩЕРБАКОВ В. С. «Холодильная техника», 1976, № 8.
В статье приводятся основные данные о системе
электронного регулирования холодопроизводительности
холодильных поршневых компрессоров, оборудованных
электромагнитными клапанами. Подробно рассматриваются
вопросы применения компрессоров с регулированием
холодопроизводительности в установках кондиционирования
воздуха. Описываются двухконтурная и одноконтурная
схемы охлаждения воды для оросительных кондиционеров
и рекомендуемая схема с непосредственным охлаждением.
Таблиц 1. Иллюстраций 4. Список литертуры — 3
названия.
УДК 621.565.59.047.25
Эффективность систем энергоподвода промышленных
сублимационных установок периодического действия. АГА-
ФОНЫЧЕВ В. П., ГОРШКОВ И. К., ЛАТЫШЕВ В. П.,
КАМОВНИКОВ Б. П. «Холодильная техника», 1976,
№ 8.
Приведены результаты испытаний систем энергоподвода
промышленных установок СУ-3,0 и ОПСУ-01М. В
результате их анализа определены направления
совершенствования эффективности систем энергоподвода.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
УДК 621.565.92
Холодильники «Бирюса». НЕСТЕРЕНКО Б. Е.
«Холодильная техника», 1976, № 8.
Приводятся данные, характеризующие особенности
конструкции новых холодильников «Бирюса-5» емкостью
240 дм3, «Бирюса-6» емкостью 280 дм3, двухкамерного
холодильника «Бирюса-7» емкостью 280 дм3, «Бирюса-8»
емкостью 150 дм3 и «Бирюса-9» (морозильник) емкостью
180 дм3.
Таблиц 1. Иллюстраций 3.
УДК 621.565.83
Полупроводниковый аппарат «Гипер-гипотерм» .
КУЛИЕВ А. 3., НАДИР-ЗАДЕ С. М. — «Холодильная
техника», 1976, № 8
Описана конструкция термоэлектрического аппарата
«Гипер-гипотерм» для охлаждения головного мозга
животных, приведены выходные характеристики шлема и
результаты испытания аппарата. Термоэлектрический
гибкий шлем как новый источник искусственного холода для
непосредственного воздействия на мозг животных вполне
удовлетворяет медико-техническим требованиям
настоящего времени. Модифицированные варианты аппарата
найдут широкое применение в медико-ф'изиологической
практике.
Иллюстраций 4. Список литературы — 3 названия.
УДК 539.61.001.4:551.574.421* т
Исследование адгезии льда к| конструкционным
материалам, антикоррозионным и антиобледенительным
покрытиям. ТКАЧЕВ А. Г., МАЛЫШЕВ В. П.,
БОГОМОЛОВ В. А. «Холодильная техника», 1976, № 8.
Исследованиями установлено, что адгезия льда к
конструкционным материалам и покрытиям зависит главным
образом от температуры воздуха, при которой происходит
намерзание, химического состава воды, физико-химических
и механических свойств образца (покрытия). Применение
полимерных органосиликатных покрытий типаОСМ,
обладающих антикоррозионным и антиобледенительным
свойствами, позволит снизить прочность примерзания льда в
зависимости от температуры воздуха в 2—5 раз (по
сравнению с распространенными, цинковыми и суриковыми
покрытиями).
Таблиц 1 Иллюстраций 3. Список литературы — 8 названий.
УДК 621.892.092.001.5
Изучение стабильности холодильного масла ХФ-22-24 в
процессе теплового старения методом ИК-спектроскопии.
ГОРЛИНА Л. П., ЗАХАРКИНА Н. С, ЗАЕВ Н. Е.
«Холодильная техника», 1976, № 8.
Изучение стабильности холодильного масла ХФ-22-24
при длительном воздействии температуры 150°С в среде
инертного газа и фреона-22 в присутствии
электроизоляционных материалов и без них методом ИК-спектроскопии
показало, что масло неустойчиво к длительному
воздействию температуры 150°С вследствие разрушения
присадки — винипола. Материалы пазовой изоляции на основе
полиимидной пленки не оказывают влияния на физкко-
химические показатели масла в масло-фреоновой смеси при
температуре испытания. Присутствие в электрической
изоляции материалов на основе полиэфиров, не стойких
к масло-фреоновой смеси при 150°С, снижает
эксплуатационные показатели масла ХФ-22-24.
Иллюстраций 4. Список литературы — 4 названия.
УДК 621.565.4
Математическая модель и динамические характеристики
кожухотрубного испарителя. ЧУМАК И. Г., КОХАН-
СКИЙ А. И., ЗАНЬКО О. Н. «Холодильная техника»,
1976, № 8.
Описана математическая модель кожухотрубного
испарителя для охлаждения рассола. Экспериментальные
исследования на промышленной холодильной установке
подтвердили адекватность математической модели с точностью
до 14%.
Иллюстраций 3. Список литературы'— 4 названия.
УДК 536.2.001.24
Расчет поверхности тепло- и массообмена при конденсации
смеси фреонов-12 и 22 на горизонтальных трубах.
ЧАЙКОВСКИЙ В. Ф., ДОМАНСКИЙ Р. А., ПУЧКОВ Б. В.
«Холодильная техника», 1976, № 8.
Предложена инженерная методика расчета поверхности
тепло- и массообмена многорядного биагентного
конденсатора на основе обобщенной зависимости для условного
коэффициента теплоотдачи при конденсации смеси
фреонов-12 и 22 на гладкой и оребренной горизонтальных
трубах. Расчет по предлагаемой схеме можно вести
графоаналитическим методом или с помощью ЭВМ.
Иллюстраций 1. Список литературы — 4 названия.
УДК 621.572:621.564
Применение обобщенного уравнения Старлинга — Хана
для расчета на ЭВМ термодинамических свойств фреонов
и их смесей. КЛИМЕНКО А. П., КРАСНООКИЙ С. И.,
КОЛЕСНИК В. М. «Холодильная техника», 1976, № 8.
Представлены результаты предсказания
термодинамических свойств смесей фреонов по обобщенному уравнению
Старлинга — Хана. Приведены параметры
индивидуальных веществ, а также константы бинарного
взаимодействия, необходимые для расчета термодинамических свойств
многокомпонентных смесей. Результаты расчета по
уравнению Старлинга — Хана фазового равновесия и р — V —
Т-свойств бинарных смесей сопоставимы с
экспериментальными данными. ГаГ
Таблиц 4. Список литературы — 20 названий.
63

УДК 634.11.004.4
Нарушения в обмене веществ у плодов и повреждения
тонкой структуры клеток при субкриоскопической
температуре. МОИСЕЕВА Н. А., САЛЬ КОВ А Е. Г. «Холодильная
техника», 1976, № 8.
Приведены экспериментальные данные по длительному (в
течение четырех лет) хранению яблок при субкриоскопи-
ческих температурах (—2-.—3°С). На основании
собственных технологических, биохимических и электронномик-
роскопических исследований, а также изучения
литературы показано, что хранение плодов в подмороженном
состоянии необратимо изменяет их ультраструктуру и
нарушает жизнеспособность, вследствие чего плоды
полностью теряют устойчивость к функциональным и
инфекционным заболеваниям и гибнут. В связи с этим сделан
вывод о невозможности длительного хранения яблок при
субкриоскопической температуре —2 ч-—3°С в
подмороженном состоянии.
Таблиц 1. Иллюстраций 3. Список литературы — 15
названий.
дарты, приведены регламентированные стандартами
материалы для их изготовления. Показана экономическая
эффективность от внедрения стандартов.
Таблиц 1. Иллюстраций 3.
УДК 621.565.004.68:637.5
О реконструкции Вологодского хладокомбината.
ЧИСТОВ Л. П. «Холодильная техника», 1976, № 8.
Описаны мероприятия по реконструкции Вологодского
хладокомбината, проводимой в условиях действующего
предприятия силами ремонтно-строительного и ремонтно-
механического цехов. Цели реконструкции:
модернизация оборудования компрессорного цеха, перевод с
рассольной на насосно-циркуляционную систему
непосредственного охлаждения, замена всего изоляционного
контура, устройство шанцевого обогрева грунта, увеличение
холодильной емкости, расширение и оснащение
современным технологическим оборудованием цеха мороженого и
других цехов хладокомбината.
УДК 664.8.037.1
Усушка пищевых продуктов при охлаждении. ЖАДАН
В. 3. «Холодильная техника», 1976, № 8.
Предложен новый метод расчета усушки пищевых
продуктов, охлаждаемых воздухом, который основан на
использовании разработанной автором термодинамической
теории тепловлажностных процессов в камерах
холодильников. Показано, что при данной температуре в камере
усушка охлаждаемых пищевых продуктов определяется
степенью подохлаждения и их теплоемкостью.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы — 7
названий.
УДК 621.643@83.75)
Унификация и стандартизация опор и подвесок
холодильных трубопроводов. ГАЛЬПЕРИН Д. М. «Холодильная
техника», 1976, № 8.
Приведены технические требования к конструкциям опор,
подвесок и теплоизоляционных скорлуп, которые были
учтены при проведении унификации и стандартизации.
Описаны конструкции подвижных и балочных опор,
подвесок и теплоизоляционных скорлуп, включенные в стан-
УДК 621.515.4
Защита винтового компрессорного агрегата типа S3 при
перегорании предохранителей ГЕЛЛЕР С. Л., ЗАВЕ-
ЛИОН Г. Е. «Холодильная техника», 1976, № 8.
Предложены небольшие изменения в схеме автоматики
винтового компрессорного агрегата типа S3 фирмы «Кюль-
аутомат» для предотвращения аварийных ситуаций при
перегорании предохранителей е5.
Иллюстраций 1.
УДК 621.643.001.2:621.565
О проектировании трубопроводов холодильных установок.
ЛУРЬЕ М. Е. «Холодильная техника», 1976, № 8.
Изложены основные требования к проектам
трубопроводов холодильных установок в свете последних изменений
и дополнений к нормативным документам по
проектированию, монтажу и испытанию холодильных
трубопроводов. Даны рекомендации по выбору труб, арматуры,
деталей.
Таблиц 8. Иллюстраций 1. Список литературы — 13
названий.
На первой странице обложки: Двухкамерный холодильник «Бирюса-7» КШД-280
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер,
доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т—15416 Сдано в набор 5/VII-1976
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72
Формат 84x108 1/16. Тираж 16380
Подписано в печать 6/VIII-197 6
Уч.-изд. л. 7,49
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-86-73
Заказ 1419
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области