Научный редактор — яиж. М. Ф. Ковальчук
В справочнике изложены сведения, необходимые для проектирования
деревянных конструкций промышленного и гражданского строительства;
более кратко представлены данные для проектирования мостовых и гид¬
ротехнических конструкций.
При составлении справочника использованы действующие в настоящее
время ГОСТ, нормы, правила и технические условия, нормали и другие
нормативные материалы,
В соответствии с особенностями современного использования деревян¬
ных конструкций значительное место уделено клееным конструкциям.
Справочник предназначен для инженеров-строителей, проектировщиков
и может быть использован средним техническим персоналом проектных
к производственных строительных организаций,

ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр#
Стр
, i Р Г- л Ч С Л 1 в к е . .
Г.'ч'Га : V^tepHAflW
О- Круговые;аркк * .
10.	Комбинированные и paMiTue системы
■•механические свойства древесины. Способу ол-
,ля прочности древесины. Влажность древесины .
1 древесины .....	*
ьнты пиломатериалов гдя несущих конструкции
. 1 й дерсвяшшд жилых аомгш эалолекпго н^готпа-
шип и качеству древесины элементов несущих
/ЦИЙ ...........
' 1ьнаа фанера
г>бъеьгы леекмх материалом	.	•
■ 1 г * средства соединении	.	.
иные крепления ...
и л твжн .	......	.	.
и  	 ■	.
• ч несущих клееных конструкций
■ ipорчвльдегндиыс кден . .
t к»вый клей . .	....
<гщ-цементный клей
~.*va tf. Геометрические характеристики поперечны
сечений деревянных нлемеитов .........
1.	Геомс|^г« (еекке характеристики круглых сечений . •
<*. Определение геометрических характеристик поперечных
сечений бревен, опиленных ив один, два н четыре иен
та, по соответствующий характеристикам круглого се
чек ни 	  ......
Определение геометрических характеристик поперечных
селений Тренев, несимметрично опиленных на два квн
тв, по соответствующим характеристикам круглого се¬
чение
. Геометрические характеристики поперечных сечеквй
тешшх бревен
. Раэмерд! сегментов и других элементов круглых сечени
. Геометрические характеристики прямоугольных попереч
них сечеккй
. Геэчогреческие характеристики поперечных сечений со
ставных бдаок и составных стержней
Гла*а Н*. Балки, фермы и лркн. Определение усиди
и геометрических характеристик ........
1.	Ьадкп ...........
.. Тре> r:v *пые фермы
3. Фсрии 1 параллельными поксами .
4. Фст-ч - шпрекгелькой формы . . • -	....
5. 112 п“ |-апые фермы .... *
$. Aim игольные и сегментные фермы ...
7, Бмьшепаиельные фермы	 ...
8, Тгекщаркнрпне Дркн на сегментных и треугольных фор
Глаяа IV. Нвгрудкн м габариты .	.....
1.	Расчетные сочствиим нагрузок
2* Нагрузки и коэффициенты перегрузок для зданий к
промышленных сооружений	  .
3. Нормативные иагруэнн от иодъемио-трлнемортниго обо¬
ру доаакия
4. Снеговые нагрузки . .	....	...
5. Метровые нагрузки  	 9и
Ь. Нагрузки для расчета деревянных вспомогательных кон¬
струкций временного назначения ........	О
7.	Нагрузки, действующие на автодорожные мосты и тру¬
бы	.
Ь. Габариты мостовые к подмостовые	....
Г Jam V. Расчетные нормы к указания по расчету эле¬
ментов деревянных конструкций
1. Обшне сведения 	 ...	...
2. Основные расчетные сопротивления древесины . . . -
3. Расчетное среднее сопротивление древесины скалыва¬
нию в соединениях 	 .
4. Коэффкцисихы расчетных сопротивлений ......
5. Расчетные ыодулн упругости древесины н стали . , .
6. Основные расчетные сопротивления для стальных эле¬
ментов деревянных конструкций зданий и промышлен¬
ных сооружений
7. Допускаемые напряжения для строительной древесины
конструкций зданий н сооружений 	  10С
8. Допускаемые напряжения и ыодулн упругости фанеры .	1(К
9. Допускаемые напряжения в ствльных частях деревян¬
ных сооружений ........ 	 ,
10. Допускаемые прогибы
П. Допускаемые гибкости
12. Расчетные длины сжатых элементов .
13. Допускаемые давления на сваи
14. Наименьшие допускаемые размеры сечений элементов
конструкций «...
15. Расчет центрально растянутых и внецентреино растянутых
элементов ..... 	 ........
вяецентреиио сжатых
16. Расчет центрально сжатых
(сжато-нзгнбаемых) элементов
17. Расчет изгибаемых деревянных элементов
16. Расчет гнутых деревянных элементов . .
1C*
118
120
Глава V/. Соединения элементов деревянных конструкций:	121
1. Обшая характеристика средств соединений
2. Трение н деформации в соединениях .......	124
3. Соелипеиия ка клею ..............	J25
4. Соединения кв цилиндрических нагелях к гвоздях . .	]?б
d> ОСшие сведения	  —
С) Расчетная кесушая способность цилиндрических нагелей
н гвоздей	    127

Оглавление
Стр.
тол
пых
в) Допускаемые усилия на инанндрпческис нагели н гводди
г) Расстановка цилиндрических нлгелей и гвоздей .	.
5. Соединяя иа пластинчатых вагелях (лластниках) .
6Н Лобовые, щекоэые к трехвлоскостиые арубкн и упоры .
7. Соединения впритык, аполлерена, косым прирубом* эа
шнпзх и штырях *,.... , . . *
8. Соединения на призматических шпонках . .	...
9. Соединение на гллдхих кольцеаых шпонках . . . -
10. Гвоади, работающие ка аыдергяваихе
11. Стальные растянутые связи деревянных конструкций
9) Болты н тяжи *...*♦.
б) Хоыуты *.,..♦♦♦<
12. Соединения стальных элементом деревянных конструк¬
ции
а) Сварные соединения .
б) Клепаные и болтовые соединения
Глава VJI. Деревянные конструкция
1. Настилы 	*	- ■
2. Шиты для перекрытий и покрытий .	.	.
а) Щиты из лисок па гноздях
б) Клееные фанерные щнты	,	.
3. Доревоплита
4. Балки цельного сечения
б* Типы состаомнх балок . .	......
6. Балки клееные со стенкой из досок на ребро .
7. Балки клееные из пакета досок н с фанерной стенкой
8. Клееные сваи и uiiihit .....
9. Состадные	балки	на	брусьев и	бревен	....	...
10. Составные	балки	из	до:ок на	гиэинх	с перекрестно*
стойкой .............
11. Треугольные балки-фермы ка дпсик .	...
IJ. Иодкосно-балонные и комОкннроэанпые системы .	.	.
а) Лодкоснобалочные систему каркасов одноэтажных
зданий ...............	-	►
б) Грапецоидялыю'подкосные системы
в) Подкосно-рнгельиые системы ....
г) Рас коси о-ри гельны е снстеыы	. . .
д) Треугсльно-подхосиые системы с затяжкой
е) Комбинированные системы .......	...
13. Насланные	стропила	.......	...
H. Фермы  	*
а} Общие указания ...........	...
б) Фермы с клееными элементами
в) Фермы с верхним поясам из составных балок чэ плас¬
тинчатых нагелях
г) Фермы кл врубках к нагелях
л) Многоугольные фермы на нагелях и врубках ....
е)	Сегментные фермы иа гяоэляк и нагелях
15. Арки
16. Бспомогвтелькые конструкции	 .	, .
Глава VUI* Изготовление клееных балок н макетов* Конт¬
роль да качество* жзготовленнн и установкой на место
деревянных конструкций, Монтаж двреаяниыд мон¬
стру* цмй
I, Изготовление кдееиыя балок и пакетов
15cj
Ш
213
218
'221
225
231
2.	Контроль эа качеством изготовления и установкой
аякимх конструкций	.	»	.	.	,
а} Обшне указания
в)	Контроль 2» качеством соединений иа врубках н мерк
по устранению дефектов
г)	Контроль	эа	качеством	соедннеаий	иа шпонках	.
а) Контроль	да	качеством	соединений	иа иягеаях	.	.
е) Контроль	за	качеством	соединений	на тажах и	доиутах
ж) Контроль эа	качеством	составных балок , .	,	,
aj Контроль за качеством ферм и сквозных арок
3.	Монтаж деревянных конструкций , .	....
а] Подъем, остановка и крепление конструкций . .
6> Канаты стальные (тросы) и пяиьяовые ....
в) Основные правила пользование стальными тросами
г) Расчет стальных тросов и полиспастов
а)	Блоки, 73.ru к дебелкн
е) Подъемные мачты 	 ...
ж) Яхорн	,
з) Монтаж .юмоа заводского изготовления . .
Гмяо /х. Усиление деревянных
1. Общие % капания . . . .
2. Временные крепления . .
иструкций
нормативных и ииструк
Указатель литературы, ГОСТоя,
тяаиых материалов , .	.
I. Пслолм'.пдмная литература
/I Нормы, течиич
ларты и j|H n-ti
A, Материалы и пэделнч	.	.	.	.
я) ОСынк- сведения ......
0) Фкэикп-мехчпические саийстаа древесины, испыта¬
ния и пороки
в) Бреина, пиленые лесные материалы и эаююахи
г) Хранение. ыархировка, приемка, допуски и припус¬
ки. таблицы объеиоя 	 *	.
л) Фанера и картой
е) Изделия; балки, щиты* переплеты, дома , .
ж| Средства соединение
з)	Кровельные материалы
н) Геплонэоляционкые материалы и изделия «...
Е, Нормы проектирование и технические условия , .
а) Общие
б) Здания и промышленные сооружения
в) Мосты  	  -
г) Гидротехнические сооружение
R. Заишта от гнисниг, лорвжелия дереаоразрушающнын
насекомыми и возгорания деренаниых элементов . ,
Г. Изготовление, монтаж к приемка 'аереавкиык я инст¬
рукций 	  *
Приложение. .  	 ........
Стр.
237

ПРЕДИСЛОВИЕ
В огромном строительстве, развернутом в нашей
стране, для всех строительных материалов имеются
области рационального и эффективного использовании.
Это относится и к древесине, ноторая во многих райо¬
нах нашей страны является местным строительным мате¬
риалом. В некоторых районах древесина имеется в из¬
бытке, как, например, при вырубке обширнейших лес¬
ных площадей черед затоплением их вследствие
устройства плотин дли гидроэлектростанции.
За военные и послевоенные годы в области проек¬
тирования и применении деревянных конструкций прои¬
зошли существенные изменения. Изменены и методы
расчета. Единственный справочник по деревянным кон¬
струкциям (Промстройнроекта) был издан в 193' г
В настоящее время он устарел. Эти обстоятельства
определили необходимость составления нового крат¬
кого справочника.
В справочнике приведены данные, необходимые для
проектирования деревянных конструкций. Описаны кон.
струкиии, наиболее часто применяемые в современном
промышленном и гражданском строительстве. Для лао-
актирования мостовых и гидротехнических конструкций
приведены только основные сведении.
Данные о фнзико-мехакнчесхих свойствах древеси¬
ны, фанеры, нлея н других материалов, применяемых
в деревянных конструкциях, ограничены нругом вопро¬
сов, иитересущих строителя н проектировщика.
Для статического расчета балок, ферм, рам и раз¬
личных комбинированных систем приведены таблицы
расчетных значений усилий, моментов, прогибов и т- п.
Достаточно полно представлены значения геометриче¬
ских характеристик различных сечений элементов
(цельных м составных), используемых в деревянных
конструкциях.
Методы расчета элементов конструкций и их соеди¬
нений изложены по «Строительным нормам и правилам»
(СНиГГ) 1954 г. и по допускаемым напряжениям в со-
отнетствнн с действующими иыие ГОСТ 3061-46 «Кон¬
струкции деревянных гидротехнических сооружений» и
ГОСТ 2482-44 «Конструкции деревянные автодорожных
мостов и труб» к с использованием НиТУ 2-47, Методы
расчета по допускаемым- напряжениям изложены для
тото, чтобы обеспечить возможность проверки много¬
численных эксплуатируемых коиструнцин в случаях
необходимости их ремонта или усиления.
В справочнике подробно освещены вопросы кон¬
струирования и рассмотрены примеры конструкций
(балок, стропил, ферм, арах, мостов, каркасов зданий
и т п.), по данным проектных разработок, эффектив¬
ность использования которых подтверждена опытом
применения.
Значительное место уделено технико-экономическим
характеристикам материалов, средств соединений и ти¬
пов конструкций, знание которых важно для проекти¬
ровщика.
Справочные данные представлены в основном в
табличной форме и лишь немногие в виде простейших
номограмм н графиков, так кая, по мнению автора,
пользование таблицами значительно проще, чем номо-
траммами.
Всего в справочних включено более 200 таблиц,
облегчающих к ускоряющих процессы расчета конструк¬
ций, подсчета расхода материалов и др.
В сваэн с ограниченностью объемв ряд вопросов не
получил отражения в справочнике, а том числе, напри¬
мер, вопросы приемки к эксплуатации деревянных кон¬
струкций, предохранения деревянных элементов соору¬
жений от гниения, пожара к древоточцев, особенности
проектирования отдельных видов специальных сооруже¬
ний— водонапорных башеи, градирен н др. Этн пробе¬
лы несколько компенсируются подробным перечнем
основной литературы и нормативных документов, при¬
веденных в приложении.
Справочник рассчитан иа инженеров и техников-
строителей и проектировщиков. Ок также будет полезен
студентам при выполнении ими курсовых и дипломных
проектов.
!В подготовке ряда таблиц и чертежей принимал
участие ассистент ) С. В. Зелепугин. I
Автор приносит глубокую благодарность докторам
технических наук Ю, М. Иванову и В. А1. Коченову за
ценные советы при рецензировании рукописи справоч¬
ника и инж. М. Ф. Ковальчуку за полезные советы,
данные при редактировании.

МАТЕРИАЛЫ
I.	ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ДРЕВЕСИНЫ СПОСОБЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ПРОЧНОСТИ ДРЕВЕСИНЫ, ВЛАЖНОСТЬ ДРЕВЕСИНЫ
Прочность лесных материалов н изделий из них
зависит от механических свойств чистой (без пороков)
древесины, от вида пороков древесины, размера, коли¬
чества и расположения их, от влажности, вида напря¬
женного состояния н от угла между направлениями
усилия и волокон. В связи с этим установлены специ¬
альные требованья к качеству лесных материалов и эле¬
ментов конструкции из них в зависимости от назначения
конструкций и условий работы их в эксплуатации
Физико-механические свойства древесины определяют
на малых лабораторных ста[[дартных образцах (рис. 1.1
и 1.2} в соответствии с указаниями ГОСТ 6336-52
(табл, 1.1). Для приближенной оценки прочности дре¬
весины возможно применить описанные ниже
ускоренные способы: по проценту поздней древесины,
огнестрельный и прибором ЦНИС.
а) Способ приближенной оценки прочности древеси¬
ны по проценту поздней древесины или /го числу годо¬
вых слоев в 1 см по радиусу поперечного сечения ствола.
Способы определения числа годовых слоев и процен¬
та поздней древесины см. пп. 5 и 6 табл. I.].
Орвентировочиое соотношение между содержанием
поздней древесины в процентах и прочностью древесины
иа сжатие вдоль волокон при влажности ее 15% можно
принимать по табл. 1.2. Следует иметь в виду, что свизь
между указвнкыми показателимн макроструктуры дре¬
весины и прочностными характеристиками ее мала; это
особенно относится к ширине годовых слоев (см, зна¬
чения коэффициента изменчивости в табл. 1.5).
Для напряженных элементов ответственных несущих
конструкций рекомендуется не применять сосновую и
еловую древесину с шириной годовых слоев более 6 мл,
а также имеющую содержание поздней древесины ме¬
нее 20%.
б) Огнестрельный способ> определения прочности
древесины при сжатии вдоль волоко» и объемного веса
не требует вырезки образцов и проверки влажности.
Этот способ требует минимальной затраты времени и
удобен дли определения прочности древесины эксплуа¬
тируемых конструкций. Ои состоит;
1)	в простреливаиин элемента древесины в радиаль¬
ном направлении из мелкокалиберной винтовки (ТОЗ-8
или ТОЗ-9, калибр 5,6 мм) с расстоянии 10 см и
2)	в определении глубины погружения пули с по¬
мощью зонда.
Размер элемента в направлении прострелнвання
должен быть не менее 10 см. Для определения одного
значения предела прочности нлк объемного веса следу
ет производить 2—3 простреливания. Простреливаемая
древесина должна быть неэамерэшей.
Для отбора древесины с пределом прочности при
сжатии вдоль волокон ие менее 300 кг/ем2 глубина по¬
гружения пули в нее должна быть не более 80 мм\
прочностью не менее 350 кг/сл1г — не более 60 мм
и прочностью ие менее 400 кг/см1 — не более 50 мм.
Зависимость между глубиной погружения пули в
древесину с влажностью от 10 до 100% и прочностью
а) 6}'
1 Предложен К. П. Кашкароным»
Рис. 1.1. Образцы древесины для испытания
а — иа сжатие вдоль подокон; б — ни рдстнжемне вдоль волокон;
к—на изгиб; г—иа скалывание: в — поразил с косым срезом дан
определении числа годивых слоев в 1 см к процента поздней ipe-
вееякы. Допускнеыые отклонения в размерах овразции; ±0,5 мм,
однако каждый из размеров в пределах зтого допускаемого от¬
клонении должен быть выдержан на всем протяжении измерении
е точностью до ± 0,1 мм. Точность измерений расчетных разме¬
ров (в, 6, й, Г) ± 0.1 мм

8
Глава I, Материалы
Т t б н н ц д F.
Оарсделеаие фнэнко-нехпинческих свойств дренесяны
1 №
л/п
Вид испытания
Условия испытания
Формула предела
прочности
Коэффициент а в
формуле tflb=j[l + a х
Х(иГ-15)]длм пересчете
прочности о при ВДВЖ*
иости W на прочность
при влажности 15%
Определение
Отбор пробы
влажности W
Формула определенна
влажности
(для всех образцов}
1
На сжатие вдоль
волокон
(см. рнс, 1,1 «А,
Скорость нагружекия
4 ООО** ± 25% ■ инн.
^махс
<хЪ
с точностью да 1 кг}сМ*
1 к =£0,05 для сосны,
Кедра, лиственницы,
бука, ясене, ндьма
и березы
% = 0,04 — для ели,
пихты сибирской, ду¬
ба и прочна листвен¬
ных пород
Весь испытанный
образец
W = ■ - 100.
к>—8
гае я —вес Дюксы в г
St— лес бкжсы с
пробой ДО BU
сушнллннл в г-
Кэ— вес бпхеы с
пробой после
высушивании
а л;
Точность взвешнвз-
НИП ХО 0,001 3.
2
На растяжение
ндоль подокон
(см. рнс, 1.1, 6)
Скорость нагружения
2 50Q **±25% и или.
р
*кдкс
°р иЬ
С точностью до
5 кг/сж*
a = 0,015 для лист¬
венных пород:
к - 0,000 для хвой¬
ных пород
Вся средкля часть
испытанного образца
3
i
На изгиб
(см рнс. J.I.*}
Скорость нагружения
700 jra±tf>V0 в мин.
Расстояние между
опорами — 24 см
л _ ^млкс^
11" Ь№
с точностью до
5 кг см*
a =■ 0,04 — для всех
пород
Вблизи места излома
вырезаются ? образца
размерами 2QX20X
хЗЦдьк (по одному
с каждой стороны)
<
1
1
На скалывание
(см. рнс, 1,1,*)
Скорость нагружения
1 250 А'«±20у„ и мни.
Испытание про на во*
дят в специальном
приспособлении
(рис. 2, 6)
Р
г млкс
Ы
с точностью да
I кг'.см*
а = 0,03 — пля всех
пород
Большая часть испы¬
танного образца
5
Определение
числа годовых
слоев (рнс. 1Л.1?)
Число годонмх слоев определяют с точностью до половины слоя по формуле: п = , гле N — общее число
це/ыд годовыд слоев, а 1 - ил протяжение по радиальному направлению в см (прн атом 1 > 2 глг)
б
On ре деде» не
ароцекга поздней
древесины
(см, рнс. 1.11 д)
£5
Процент поздней древесины а предел ко 7 (с округлением до 5%) по формуле: m “у 100, где 26 — обшая шири¬
на поздних зон, а / — общее протяжение годовых слоев, в которых измерялась ширина поздних зон; б измеркют
с точностью 0,1 мм.
П рнвнин. 1. Число головых сдоев и процент поздней древесины определяют или нл торцовой гллддоостропнной поверхности образца
с рыиерох его в рлдидльпок клврввленни ие менее 30 мм ндн н1 плоскости, образованной косым срезом (рис. 1.1,й) перпендкеудпрно радндль-
яой плоскости и под углом к образующей годовых слоев.
3.	Тдблмщ составлен» по ГОСТ 6336-52. .Леспнатериалы. Методы физнко-ыеллничесхях испытаний древесины'.
Таблица 1.3
Оряевтярояочное соопоиеиие между прочностью древесины
на сжатие вдоль волоков при влажности 1®>/, н содержанием
роэдаей древесины
Предел прочности
при Сжггнн
в xelcM1
Процент содержании поздней древесины
сосны и ели
кедра
лиственницы
300
16
13
10
350
20
23
14
400
24
28
13
при .сжатии вдоль волокон древесины с влажностью
15% 'представлена на рис. 1.3. Там же пунхтиром пока¬
зана кривая за в ней мости между глубиной погружения
)пуж и объемным весом древесины при 15%-ной влаж¬
ности последней.
в)	Применяется также способ непосредственного
(без вырезкк образцов} определения прочности древе¬
сины на сжатие и скалывание вдоль волокон посредст¬
вом специального прибора ЦНИС (Всесоюзного научно-
исследовательского института железнодорожного строи¬
тельства и проектирования),'
Сведения о физнко-механических свойствах древесных
пород, находящих применение в строительстве, и крат¬
кие характеристики наиболее употребительных пород
даны в табл. I. 3 н Г. 4.
Приведенные в табл. 1.3 и 1.4 показатели являются
средними, вычисленными нз ряда сильно изменчивых
величин. Показателем, характеризующим изменчивость
цого или иного свойства древесины, является средие-
хвадрэтическое отклонение о. Последнее, вырвженное
в процентах от соответствующего ему среднего ариф¬
метического значения показателя М, называют коэффи¬
циентом изменчивости (о):
о = — 100.
А1

/. Физико-механические свойства древесины. Способы определения прочности. Влажность древесины
9
Рис. 1.2. Приспособления для испытания образцов
сжатие (для наш ми, ис иыеющти шаровые опор); 0 — на скалывание
Коэффициенты изменчивости не зависят от породы
древесины. Средние значения их для свойств, приведен¬
ных в табл. 3.3 и 1.4, даны в табл.' 1.5. Значения сред¬
неквадратического отклонения для определяемого
свойства древесины находят по формуле:
уМ
100 '
Реальные значения интересующего свойства древеси¬
ны могут отклоняться от среднего значения (табл. 3, 3
в 1.4):
. Ю
. 50
. 130
. 330
. 520
3 едунах из ] 000 — иа величину ± 3,0 э и Солее
1 000 —
1 000-
. 1 ООО -
, 1000-
. 1 000 -
± 2,5 :
± 2,0 о
± 1,5 с
Например, для кедра сибирского, произрастающего
иа Алтае, среднее значение предела прочности при сжа¬
тии вдоль волохон составляет М — 347 KtjcM?.
Средиеквадратичесхое отклонение
уМ
W
13-347
100
«45 ке/смг.
где о = 13 находим в табл. 1.5.
Следовательно, в трех случаях из 1 000 величина
предела прочности может оказаться меньше или больше
величин 347+3 .45, а в 997 случаях она будет нахо¬
диться в пределах от 232 до 482 к г/см1. Аналогично на¬
ходим, что в 950 случаях величина предела прочности
ка сжатие будут колебаться между значениями 347±
±2.45, т. е. от 257 до 437 кг/см1.
яда zoo зоо ьоо 500 ш wo eoom/m*
unu i!S	■-	иликг/мЭ
■■ Предел прочности при енготиц Reis
  Объемный вес, it$
Рис. 1.3. Соотношение между глубиной погру¬
жения пули в древесину и пределом прочности
ее при сжатии вдоль волокон или объемным
весом

Глава /. Материалы
Таблиц* 1>3
Основные фнэиио-мехапические сюИст древесины главнейших пород, пооизрастающих ■ СССР
(средине показатели при влажности древесины 15%)
з
Коэффициент
усушки в %
Предел прочности в кг/см*
§
X
при ска¬
а*
и
а
Я
ч
%
4
0
а
X
5
S
X
1
X
А
§
лывании
S.3
е ь
Порода
Район
произрастания
о
ч
3
а
%
о
о
4
5
У
S
л
4
«X
5
5
о
е
в
Б
а
«)
а
в
3
X
И
ы
А
в
О
■X
о
л
ч
X
а
о.
•X
о
£
ч
8
X
U
X
X
о
41
X
S
X
а.
В
X
X
X
41
*
is
я
&S
«
е
Is
х о
S.8
а с
«
о
X
А
Ч
а
*■ X
* Р
91 Ь
h
а е
к
I *■?
52ч
»!
б*;
1*6
<35S
s в
а|
с *
^5
Щ
Краткая характе¬
ристика породы
А.
X в
о Й
1 Н
П
О Р О
д ы
Ель аякская
Ель обыкновен¬
ная
То же
Ель еиби^кая
То же
Хабаровский и При¬
морский края
Север Европейской
части СССР
Центральные рай¬
оны Европейской части
СССР
Урал
Западиая Сибирь
Восточная Сибирь
Хабаровский и При¬
морский края
6,8
11,5
9
*0,1
6.5
9
6.6
23
21
25
20
26
25
26
0,45
0,45
0,45
0,44
0,39
0,44
0,46
0,19
0.14
0,15
0.12
0,36
0,24
0,30
0,26
391
423
385
353
353
431
389
751
774
722
640
603
729
721
1 263
1 223
1 076
722
864
931
63
53
67
59
57
07
78
60
62
67
61
54
68
69
0,21
0,18
0,19
0,20
0,13
0,19
0,16
80
75
87
86
Порода безъядровая
спелодревесная; цент¬
ральная часть ствола
и заболонь по цвету не
отличаются. В строи¬
тельстве применяется
наравне с сосной. Дре¬
весина ели труднее об¬
рабатывается вслед¬
ствие большей сучко¬
ватости и повышен¬
ной твердости сучков,
несколько менее стой¬
ка против загнива¬
ния и труднее пропи¬
тывается антисептика¬
ми,чем древесина сосны
Кедр корейский
Кедр сибирский
То же
Хабаровский н При¬
морский края
Урал
Западная Сибирь
Алтай
Восточная Сибирь
7
10
4,9
10,3
7
22
25
23
20
29
0,44
0,43
0,44
0,45
0,45
0,12
0,12
0,13
0,29
0,27
0,28
337
376
352
347
378
639
603
645
715
628
1 074
780
893
786
59
59
53
59
70
01
00
57
66
74
0,16
0,12
0,14
0,17
0,15
59
84
60
Порода ядровая; дре¬
весина сравнительно ус¬
тойчива против загни¬
вания, мягкая, легко
обрабатывается
Лиственница да¬
урская
Лиственница си¬
бирская
То же
Хабаровский и При¬
морский края
Север Европейской
части СССР
Урал
Западная Сибирь
Алтай
Восточная Сибирь
7,0
9.5
10,8
5.6
12
13,5
32
30
34
29
29
0,66
0,66
0,66
0,66
0,73
0,64
0,18
0,25
0,22
0,18
0,20
0,18
0,37
0,39
0,40
0,43
0,40
0,37
573
515
511
615
550
553
1062
973
973
978
1 030
964
1291
1 205
1 166
77
115
S3
85
94
93
60
12В
72
78
66
85
0,25
0,27
0,33
0,28
0,23
0.24
115
130
132
122
129
Порода ядровая. Дре¬
весина очень смоли¬
стая. высокой прочно¬
сти, значительно бодее
устойчива против заг¬
нивания, чем соспа;
твердая, склонна к рас¬
трескиванию и легко
раскалывается (не до¬
пускается для гвозде¬
вых конструкций)
Пихта белокорая
кавказская
. манчжур¬
ская
, сибирская
Хабаровский край
Кавказ
Приморский край
Урал
Западиая Сибирь
Восточная Сибирь
6
5
6,3
7.5
<.2
4.6
18
31
28
22
31
24
0,40
0,44
0,39
о,Х
0,36
0,35
0,12
0,18
0,13
0,12
0,09
0,34
0,34
0,25
0,36
0,33
361
39!
311
330
317
337
674
722
587
584
570
519
1 118
972
716
595
40
77
66
60
СО
47
44
82
64
66
58
53
0,16
0,20
0,13
0,13
0,13
0,11
99
91
78
79
73
Порода безъядровая
спелодревесная; цент¬
ральная часть ствола и
заболонь по цвету не
отличаются. Древесина
мягкая, мекее стой¬
кая против загни¬
вания, чем древесина
сосны, с легко выпада¬
ющими сучками, уме¬
ренно коробится и рас¬
трескивается

/. Физико-механические свойства древесины. Способы определения прочности. Влажность древесины
11
Продолжение табл. 1.3
Предел прочности в ке1ся*
А
усушки в °/0
в
х
«*
ь
Порола
Район
произрастания
Число годовых слоев в
% поздней древесины
Объемный вес в т,'м*
в
о
5
ч
«
ч
я
а
в
0
1
я
5
ч
о
■
л
4
о
■
5
S
Н
g
В.
S
при статическом нэгн(
при растяжении вдоль
ВОЛОКОН
1 в радиальной 1
| ПЛОСКОСТИ ] ш
НИИ
I
ч
Н
|8
S* 2 ?
1x4
5 £
25 S
е*.
§■>.*
Д*з
1*
с »>
s а
N
II
ЦЪ
m
Краткая характе¬
ристика породы
Сосна обыкно¬
венная
То же
Кольский полуост¬
ров
Север Европейской
части СССР
Центральные рай¬
оны Европейской ча¬
сти СССР
УССР
Урал
Западная Сибирь
Восточная Сибирь
Хабаровский край
14
10,3
6,4
6.1
7
6,9
11,2
25
26
26,3
21,9
27
28
27
21
0,51
0,54
0,53
0,54
0,53
0,48
0,47
0,48
0,15
0,18
0,18
0.17
0,17
0,27
0,33
0,31
0,32
0,30
417
466
439
384
428
427
396
348
799
877
793
732
717
736
718
594
1 024
1 150
963
931
641
70
66
59
72
82
66
62
60
70
66
73
66
77
62
64
59
0,14
0,23
0,22
0,20
0,17
0.18
0,16
0,15
113
145
107
102
105
78
Порода ядровая. Дре¬
весина смолистая, срав-
нительво устойчива
против загнивания. За¬
болонь легко пропиты¬
вается антисептиками,
а ядро весьма слабо.
Умеренно коробится и
растрескивается. Хоро¬
шо обрабатывается ре¬
жущими инструмента¬
ми. Является основной
породой, применяемой
в строительстве. Моло¬
дая древесина сосны
более подвержена заг¬
ниванию. чем среднего
возраста; находясь на
открытом воздухе, она
служит меньшие сроки,
чем ель среднего воз¬
раста
Б. ЛИСТВЕННЫЕ ПОРОДЫ
Акация белая*
Кавказ
1,9
84
0,83
0,23
0,33
670
1520
1690
166
176
0,92
145
Ядровая порода. Дре¬
весина очень прочная,
твердая н вязкая, осо¬
бенно высока прочность
на смятие поперек во¬
локон н на скалывание;
устойчива против заг¬
нивания; коробится
мало и не растрески¬
вается.
Береза обыкно¬
венная*
То же
Европейская часть
СССР
Урал
Западная Сибирь
4,6
9,0
6,2
~
0,64
0,66
0,65
0,28
0,28
0.30
0,31
0,34
0,34
447
627
4G0
997
984
917
-
66
84
66
НО
100
99
0,47
0,43
0,44
124
Порода безъядровая
эаболонная. Древесина
березы твердая (по
твердости уступает бу¬
ку и дубу), легко заг¬
нивает, хорошо пропи¬
тывается антисептика¬
ми. трудяогвозднмая
Бук кавказский
Кавказ
6,5
0,66
0,15
0,33
451
936
I 291
99
Г31
0,37
Порода безъядровая
спелодревесная.Древе¬
сина бука твердая (по
твердости уступает ду¬
бу), мало стойкая про¬
тив загнивания; срав¬
нительно легко пропи¬
тывается антисептика-
ыи; при усушке силь¬
но коробится н рас¬
трескивается. очень
трудногвоздимая
Вяз
Европейская часть
СССР
5
81
0,55
0,15
0,32
389
852
70
77
Порода ядровая. Дре¬
весина вязкая; трудно
колется, относительно
стойкая против загни¬
вания; трудно обраба¬
тывается; склонна к
растрескиванию

12
Глава /. Материалы
Продолжение табл. /
Порода
Район
произрастания
I Число ГОЯОВМХ сипев •» 1 V.. I
:
X
1
Q
«
в
S
с
с
С
в
. ,
е
«
Я
X
Я
2
О
Коэффициент
Предел прочности в кг/см*
л
Модуль упругости пои ста¬
тическом изгибе в тыс.
кг/см*
Краткая характери¬
стика породы
усу
«
S
л
ч
X
ж
•в
о.
01 кн в %
«
§
ч
г
г
при сжатии вдоль волокон
при статическом изгибе
л
ч
о
4
а
X
X
X
4,
5
С X
£8
!§
с ■
пр
лы
«
о
X
!,
!;
| а
и ск
ванн
я
X
л
ч
в 2 а
И
■ с
• 3=
и ха
4	л
*3*
V ь Ц
X X £
5	*- a
|5S
о«“
В-хВ
So и
Граб
Кавказ
УССР
7
-
0,80
0,81
-
558 290
503 134
13
7 18*
-
131
Порода безъядровая
заболонная, Прамых
стволов не дает. Дре¬
весина очень твердая
| и вязкая; сильно ко-
I робится н растрескива¬
ется; с трудоы под-
| дается обработке
Дуб*
Европейская часть
СССР
5,7
66
0,72
0,18
0,26
20 935
1 288
85
104
0,37
73
Порода ядровая. Дре¬
весина твердая, стой¬
кая против загнивания,
трудно пропитывается
антисептиками, очень
трудногвоздимая
Ива белая*
То же
3.0
“
0,42
0,11
0,27
т 566
1 036
62
85
0,27
77
Порода ядровая. Дре¬
весина мягкая, пла¬
стичная, нестойкая про¬
тив загнивания
Ильм
УССР
Башкирская АССР
4.6
6
83
60
0,69
0,62
0.22
— 4
0,40 3
86 1 057
61 782
-
64
138
71
0.49
0,51
-
См. вяз
Клен манчжур¬
ский
Клен остролист¬
ный*
Клен полевой*
Приморский край
УССР и БССР
Урал и УССР
0.4
6.2
-
0,69
0,71
0,70
0,19
0,21
0,21
0,32 4
0,34 5
0,34 5
33 932
40 1 091
9 1 ОМ
-
116
87
117
127
124
132
0,41
0,43
0,35
83
126
Порода безъядровая
заболонная. Древесина
твердая, вязкая, одно¬
родная. стойкая против
загнивания
Липа амурская
Липа мелколист¬
ная
Приморский край
Европейская часть
СССР
6,2
-
0,48
0,51
0,26
3
0,39 3J
J4 631
Ю 860
1 158
73
80
0,27
66
П орода безъядровая
слелодре веская. Дре¬
весина очень мягкая;
более стойкая против
загнивания по сравне¬
нию с березой; сильно
усыхает
Ольха черная
То же
0,52
- 3(
>8 692
66
П орода б езъядровая
заболонная. Древесина
средней мягкости, ыа-
ло стойкая против заг¬
нивания, хорошо про¬
питывается антисепти¬
ками
Осина
Европейская часть
СССР
Хабаровский и При¬
морский края
5,4
-
0,50
0,42
0,20
0,82 37
- 30
4 766
9 580
1312
57
77
0,41
107
66
Порода безъядровая
заболонная. Древесина
ыягкая; более стойкая,,
по сравнению с бере¬
зой, против загнива¬
ния, хорошо пропиты¬
вается антисептиками
Тополь белый
Тополь черный
То же
Европейская часть
СССР
То же
Башкирская АССР
Узбекская ССР
2.9
2,3
2.9
-
0,42
0,47
0,40
0,66
0,12
0,16
0,15
0,15
0,23 30
0,31 36
0,28 30
0,28 30
В 533
600
1 497
-
860
1 020
908
54
58
47
71
74
80
0,18
0,22
0.14
71
95
73
Порода ядровая. Дре¬
весина тополя по свой¬
ствам схожа с осиной

/. Физико-механические свойства древесины. Способы определения прочности. Влажность древесины 13
Продолжение табл. 1.3
?
Коэффициент
Предел прочности в кг/сМ*
Л
усушки в %
о
X
И
H
Порода
Район
проиэрастаиия
Число головых слоев i
2
S
X
о
а
«
S
а
S
с
8“
"ч
Б
a
V
&>
a
а
2
X
2
2
«о
О
радиальной
а
о
X
a
л
н
X
X
5
a
о
a
л
a
э
a
S
X
и
S
а
с
при статической изгиб.
при растяжении вдоль
ВОЛОКОН
лыв
«
о
2*
а ►*
a v
X 9
а х
Я 9
0.0
в с
анки
«
о
X
л
a
5 *
х £
? О
х£
S?
а е
ха
£■£
Ч А
>. a
a * 3
ss*
8-:
0.^5
go 5
uES
Модуль упругости при
тическом изгибе в тыс
кг/см*
Краткая характери¬
стика породы
Ясень европей¬
ский
То же
Ясеиь ыанчжур-
ский
Европейская часть
СССР
Кавказ
Хабаровский и При¬
морский края
5,2
6,7
65
51
0,71
0,69
0,66
0,19
0,20
0,30
0,32
510
530
450
1 150
1 120
979
1 656
1 444
136
135
122
133
126
114
0.48
0,36
0,30
113
119
Порода ядровая, еле-
лодревесиая. Древесина
твердая, упругая, трес¬
кается и коробится
слабо, против гниения
стойкая; трудно пропи¬
тывается антисептика¬
ми
Примечания. 1. Чем больше отношение коэффициента усушки в тангентальном направлении к коэффициенту усушки в радиальном
направлении, тем более древесина коробится и растрескивается при изменении влажности.
2.	Сопротивление древесины ударному изгибу характеризует степень ее вязкости.
3. Порозы, отмеченные знаком*, произрастающие в некоторых райо
физико-механнческне свойства. Краткие сведения о них см. в табл. 1.4.
4. Таблица составлена по ГОСТ 4631 49.
Таблица 1.4
Физико-механические свойств* древесины относительно редко
встречающихся пород (средние показатели при влажности
древесины 15 >4)
Предел
прочности
в кг см'3
1
Порода
Район произрастания
1 Объемный вес
в т/м‘
при сжатии
вдоль волокон
у о
X S
ь ь.
2 х
* о
&S
Сопротивление
ному изгибу
в нгм'см1
Акация амур¬
Приморский край
0,51
384
741
0,24
ская
Акация пес¬
чаная
Туркменская ССР
1,02
685
-
-
Береза же¬
Приморский* край
0,98
776
1 340
0,42
лезная
Береза жел¬
тая
Приморский и Хаба¬
ровский края
0,69
533
1 084*
0,54
Береза чер¬
То же
0,73
437
1 074**
0,41
ная
Берест плн
карагач
Узбеиская ССР, Намай-
ганский район
0,76
427
~
0,74
Го же
Абхазская АССР,
Бзыбская дача
0,52
442
853
0,29
Приморский край
0,51
339
706
0,17
Дуб болот¬
ный
УССР, Сумская об¬
ласть, Сумский лесхоз
0,66
439
”
~
Дуб красный
ыолодой
УССР, Харьковская об¬
ласть, ТростянсцкиА
лесхоз
0,7
443
"
Дуб монголь¬
ский
Приморский край
0,6
403
825
0,31
Ива белая
Узбекская ССР, Я»ги-
Курганский район
0,52
255
-
0,43
. пирами¬
дальная
Хабаровский край,
Хорский и Биробид¬
жанский леспромхозы
0,47
354
656
0,24
Клен высоко¬
горный
Кавказ
0,59
477
565
i
СССР, имеют резко отличные от указанных в настоящей таблице
Продолжение табл. 1,4
Порода
Район произрастания
’1
3S j
If
О а
Предел
прочности
в кг/см*
Сопротивление удар¬
ному изгибу
в кгм/см*
при сжатии 1
ВДОЛЬ волокон
при статиче¬
ским изгибе
Орех манч¬
журский
Приморский край
0.46
3S3
631
0.19
* Предел прочности при растяжении 2 100 кг1ем\
•* Предел прочности при растяжении 1 935 ке/ем*,
Примечание. Таблица составлена по ГОСТ4631-49.
Таблица 1.5
Средине значения коэффициента изменчивости
физико-механических свойств древесины
' Название свойств
Коэффициент
изменчивости v
в к
Число годовых слоев в 1 см ......
Процент поздней древесины , .
Объемный вес
Коэффициент уеушек:
а)	радиальной
б)	тангекталькой , . ,
Предел прочности при сжатии вдоль волокон
Предел прочности при растяжении вдоль во¬
локон
Предел прочности при статическом изгибе .
Сопротивление ударному изгибу
Предел прочности скалыванию по радиаль¬
ной плоскости
Предел прочности скалыванию по тангек¬
талькой плоскости
37 (ориентиро¬
вочно)
28 .
10
27
23
13
20
15
32
21
19
Примечание, Таблица составлена но ГОСТ 4631-49.

14
Глава /. Материалы
Таблица 1. б
Наименьшие допускаемые показателя механпческоЛ
прочности строительной древесины
Вид сооружения
н порода древесины
Наименьшие допускаемые
значения предела прочности
в кг/см*
при сжатии
вдоль
волоков
при стати¬
ческом
изгибе
при скалы¬
вании вдоль
волокон
Промышленные и граждан¬
ские (сосна к ель; влажность
15 К)
300
600
Мосты железнодорожные
(сосна; влажность 15 н) . .
300
600
-
То же (дуб; влажность
15 Н)
450
300
90
Мосты автодорожные (со¬
сна; влажность 15%) , . .
350
600
60
То же (сосна; в насыщен¬
ном состоянии)
250
400
40
Гидротехнические (сосна
1 и II сортов; влажность
15%)
300
300
50
Примечания. 1. Определение механических свойств дре¬
весины. предназначенной для изготовления несущих конструкций,
следует производить: в случаях пониженного веса древесины, чрез*
мерно большой или чрезмерно малой ширины годичных слоев, мало*
го содержания поздней древесины (темной части годичных слоев),
ненормального цвета древесины и т. п.
2. Определение предела прочности древесины производят на ма*
лых лабораторных образцах по ГОСТ 6336*52 (см. табл. 1. I).
3. Если наименьшие из установленных испытаниями значения
предела прочности окажутся менее значений, указанных в настоящей
таблице, то производят отбраковку лесных материалов с худшими
внешними признаками. Для оставшейся части партии испытания пов¬
торяют. Если повторные испытания дадут неудовлетворительные
результаты, то вся партия лесных материалов не принимается.
4. Наименьшие допускаемые показатели механической прочности
строительной древесины пород, не указанных в табл. I. 6, могут
быть определены путем перемножения величин, указанных в графе
для промышленного'и гражданского строительства, на переводные
коэффициенты, указанные » табл. V. 3
Таблица составлена по НиТУ 122-55, ГОСТ 2482-44, ГОСТ 3061-46
и ТУПМ-56.
Таблица 1.7
Нанбольшав допускаемая влажность древесины,
Применяемой для изготовления несущих конструкций
Наименование конструкций
Наибольшая
влажность
древесины в %
Элементы конструкций наземных сооруже¬
ний (см. примечание)
Элементы конструкций, долгое время нахо¬
дящихся в увлажненном состоянии ....
Элементы конструкций пролетных строений
автодорожных мостов
Клееные конструкции
Шпонки, нагели н другие мелкие ответст¬
венные детали несущих конструкций . . ,
Инвентарные леса, подмости, опалубка
и другие инвентарные временные конструкции
То же, в случаях их окраски ......
Все остальные элементы временных зданий
и сооружений
25
Не ограничена
22
15
15
25
20
Не ограничена
Примечание. Для изготовления наземных конструкций, в
которых усушка древесины не вызывает расстройства соединений
или значительного провисания и связанных с ними дополнительных
напряжений, разрешается применять древесину с влажностью более
25 *70 при условии проведения мероприятий по защите древесины от
гниеккя.
Показатели физико-механических свойств древесины
даны в табл. 1.3 к 1.4 для древескны с влажностью
15%. Для пересчета ях на другую влажность (в преде¬
лах от 8 до 20%) следует пользоваться формулой, ука¬
занной в табл. 1.1, н приведенными там же коэффици¬
ентами.
Влажность древесины для изготовления
деревянных несущих конструкций не должна превышать
величин, указанных в табл. 1.7.
2.	Порокп древесины
1)	Сучки. Сучки ослабляют сечеине н снижают не¬
сущую способность деревянных элементов. Большое
влнянне оказывают количество н величина сучков,
а также их расположение по отношению к оси элемента
и его кромкам.
в)	б)	в)	г)
Рис. 1.4. Сучки
а — округло-овальный; б — лапчатый; в — сшивной; а — пасынок
В зависимости от характера связи древесины сучков
с окружающей древесиной различают сучки сросшиеся,
частично сросшиеся и выпадающие.
У сучка сросшегося здорового -(рис. 1.4,а) годовые
слон по всему внешнему контуру составляют одно це¬
лое с окружающей древесиной, волокна сучка твердые,
не имеют никаких признаков гнили, окрашены равномер¬
но несколько темнее окружающей древесины. Внешние
волокна у сучков, частично сросшихся на части конту¬
ра, не нмеют связи с окружающей древесиной. У сучков
выпадающих годовые слои по всему внешнему контуру
не нмеют связи с окружающей древесиной; после высы¬
хания сучок может выпасть.
Различают сучкн здоровые, роговые, окрашенные,
рыхлые н табачные.
Древесина роговых сучков обнльно пропитана смолой
(у хвойных пород) или дубильными н ядерными ве¬
ществами (у ляственных пород); она значительно тем¬
нее окружающей древесины и часто нмеет повышенную
твердость.
Древесина окрашенных сучков местами находится
в начальной стадин загнивания и изменяет свою нор¬
мальную окраску.
В рыхлых сучках древеенна частично или полностью
утрачивает структуру, а твердость древесины ниже, чем
у окружающей здоровой древескны.
У табачных сучков древесина сгнившая, превратив¬
шаяся в бурую илн пеструю массу, легко растираемую
пальцами.
По расположению сучков различают: сучки заросшие,
лапчатые, сшивные, пасынки, сучки, выходящие на
лласть нли на кромку, и др.

2. Пороки древесины
15
Заросшими, называют сучки, не выходящие иа по¬
верхность сортимента (бревна, бруса).
Лапчатые сучки — на одной из пласгей пиленого
сортимента расположены две симметричные (суживаю*
щиеся к середине) полосы или два сильно вытянутых
овала годовых слоев сучков (рнс. 1.4,6), встречаются
в материалах пород с мутовчатым расположением
ветвей (сосна, ель).
ка илн прорости. Сам сучок, или прорость, в пределах
рассматриваемого сортимента часто отсутствует.
Различают завитки односторонние (рис. 1.5, а, 6)—
годовые слон искривлены н перерезаны у одяой кромки
сортимента н двусторонние (рнс. 1.5, е, ж) — искривле¬
ние годовых слоев захватывает всю шнрнну доски. Еслн
перерезанне (искривленных годовых слоев одного завит¬
ка заметно на обеих пластях доски, такой завиток на¬
зывают сквозным (фиг. 1.5, д, ок), еслн перерезанне
годовых слоев заметно лишь на одной пласти, — не*
сквозным (рнс. 1. 5,а, е).
Рнс. I. 5. Косослой
а — естественный в бревне; 0 — естественный в пиленом мате¬
риале; а — пиловочный; г — завиток односторонний неекзоэной;
д — то же. сквозной; е — завиток двусторонний несквозной,'
ж — то же, сквозной.
Рис. 1.6. Трещины
метик просто»; й — метик крестовый; в морозобоина;
г — усушсчные; 0 — прорость открытая; е — прорость
закрытая
Сшивной сучок (рис. 1.4, в) — волокна его распо¬
ложены почти перпендикулярно к продольной оси эле¬
мента и пересекают всю или почти всю наружную
плоскость сортимента.
Пасынок (рис. 1.4, г)—волокна сучка на наружной
поверхности сортимента образуют полосу нл<и очень
длинный овал, расположенные под очень острым углом
к основным волокнам древесины и пересекающие всю
или почти всю эгу плоскость.
Сучки лапчатые, сшивные и пасынки располагаются
на плоскостях, образованных распилом бревна по диа¬
метру или близко к последнему.
2)	Косослой природный, пиловочный, местный (за¬
виток) и свилеватость. Природным косослоем называ¬
ют расположение волокон древесины не параллельно
оси ствола, а под углом, по спирали (рис. 1.5, а).
В круглых сортиментах признаком косослоя является
косое, спиральное направление усушенных трещин;
в пиленых сортиментах волокна древесины иа танген-
тальных разрезах направлены под углом к продольным
ребрам (рис. 1.5,6).
Косослой пиловочный (рнс. 1.5, в) получается при
распиловке бревна по плоскостям, параллельным про¬
дольной оои бревна, а не направлению волокон. В этом
случае волокна ндут непараллельно продольным ребрам
сортимента, что отчетливо видно на радиальных разре¬
зах; ка тангсктальных разрезах годовые слон располо¬
жены близко друг к другу. Пиловочный косослой наи¬
более заметно проявляется в досках к брусках, выпол¬
ненных из вершнниой части ствола.
Косослой местный (завиток) представляет дугооб¬
разное отклонение волокон н годовых слоев от своего
прямолинейного направления, вызванное наличием суч-
Волнистой свилеватостью называют волнообразное
искривление волокон на значительном протяжении сор¬
тимента, хорошо заметное ка диаметральном илн близ¬
ком к нему распилах.
3)	Трещины, расположенные по радиусам, называ¬
ют; метиками (рис. 1.6, а, 6), если они доходят до
сердцевины, ко не доходят до внешней поверхности
бревна; морозобоиной (рис. 1.6,в)—единичная трещи¬
на с наружной стороны ствола, имеющая по бокам ва-
ликообразные наростн; усушенными (рнс. 1.6, г) —
радиальные разрывы тканей, начинающиеся с наружных
поверхностей сортимента н постепенно сужающиеся по
мере углубления в толщу древесины.
Рис. 1,7. Гнили
а — трухлявая; б — ситовая
Трещины, проходящие по границе между годовыми
слоями, называют от лупами. .
Трещины, заполненные смолой, называют серницей
илн смоляным карманом, а трещины, содержащие засох¬
шую кору, затвердевшую смолу и др., — закрытой или
открытой проростью (рнс. I. 6, д, е).

16
Глава I. Материалы
4)	Гнили. Трухлявые гнили (наружные или внутрен¬
ние)—-в пораженной древесине видны многочисленные
продольные и поперечные трещины (рис. 1,1 а), цвет
пораженной древесины — бурый до темно-коричневого,
она распадается на приэмочки к легко растирается
пальцами.
Ситовые гнили (рис. 1.7,6)' располагаются в области
ядра илн спелой древесины н представляют собой
участки дряблой древесины, легко деформирующейся
при нажиме; цвет пораженной древесины — бурый или
красно-бурый с мелкими, вытянутыми вдоль волокон
белыми или желтоватыми пятнами.
Рнс. 1.8. Ройка	Рис.	1.9	Крень
5) Ненормальные окраски — синева, краснина, ко¬
фейная темнина, сплавная желтизна и др. — древесина
изменила свой цвет в большинстве случаев на отдель¬
ных участках сортимента, но сохранила свою структуру
и прочность.
Плесневые окраски — налеты на влажной древесине
зеленого, серого, розового или кирпично-красного цве¬
та, оставляющие после себя пятна различных оттенков.
Окраска в большинстве случаев поверхностная, после
высыхания древесины бледнеет.
6) Червоточины поверхностные (короеднны), неглу¬
бокие, глубокие и трухлявые.
7) Неправильная форма к строение ствола;
кривизна — бревно искривлено по длине в одном
или нескольких местах; если искривление имеет выпук¬
лость в одну сторону, кривизну называют односторон¬
ней;
сбежистость — диаметр бревна или ширина необрез¬
ной доски сильно уменьшаются по направлению от
комлевого к вершинному концу;
закомелистость — бревно в комлевой части имеет
значительное и резкое утолщение;
ройки — в комлевой части бревна имеются продоль¬
ные углубления; поперечное сечение имеет волнообраз¬
ное очертание (рис. 1.8);
крень однобокая (рнс. 1.9) — а одной стороне ство¬
ла поздняя зона годовых слоев развита значительно
сильнее, чем в остальных; сердцевина сдвинута в проти¬
воположную сторону; сечение ствола обычно имеет
овальную форму;
крень местная (кремнина)—более сильное разви¬
тие поздней зоны наблюдается лишь в ограниченном
числе соседних годовых слоев;
двойная сердцевина — в сортименте имеются две
параллельных системы годовых слоев, между ними -•
закрытая прорость; снаружи обе сердцевины закрыты
общей системой годовых слоев; поперечное сечение име¬
ет овальную форму.
3.	СОРТАМЕНТЫ ПИЛОМАТЕРИАЛОВ ДЛЯ
НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИИ И ДЕТАЛЕЙ
ДЕРЕВЯННЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ ЗАВОДСКОГО
ИЗГОТОВЛЕНИЯ
Таблица 1.8
Рекомендуемый сортамент поперечных сечений
пиломатериалов дла несущих деревянных конструкций
Толщи¬
на в мм
Ширина в мм
16
100
120
19
—
_
_
к»
170

IHO





25
—
—
_
100
120
151)
1НО
30
—
_

100
120
151)
1Н0
_




40
50
—
_
100
120
1,50
1Н0
60
50
№
НО
_
120
1,50
1Н0
71 К)

_


60
—
50
но
—
120
1,50
1Н0
200
770


70
—
—

—
120
150
180
200
770



80
—
—
-
1,50
1НО
200
770
|240|
_

100
—
—
_
—
—
1,50
180
200
770
|240|


120
150
—

_
—
1,50
Ш)
■ЛИ)
—
__

180
180
701)
770


200
—
—


_


200
12401
1260)
220
220
liMOj
[260]
1280}
Примечания. 1. Длину пиломатериалов принимают ло
спецификации, но ие болсс. для несущих конструкции зданий и про¬
мышленных сооружений—6.5 м при хвойных п’ороаах н 5 л—при
лиственных породах, а для пролетных строений мостов—9,5 м. Боль¬
шие длины могут применяться в отдельных случаях но особому
согласованию.
2. Размеры в квадратных скобках относятся к брусьям и доскам,
применяемым только для пролетных строений мостов. Пиломатериалы
шириной более 220 мм и толщиной болсс 200 мм могут применяться
по особому согласованию
3. Брусья для пролетных строений мостов должны быть четырех-
кантные.
4. Размеры поперечных сечений пиломатериалов указаны для
древесины влажностью 15 При большей влажности дренсенны
размеры пиломатериалов должны иметь припуски на усушку по дей¬
ствующим стандартам (ГОСТ 6782-53 н ГОСТ 4369-52).
Отклонения от размеров сортамента должны не превышать:
при толщине*.
до 40 мм	  1	мм
от 50 до 100 мм	  2	.
. 120	. 200 мм	±	3	.
свыше 200 мм . . .	±	4	.
при ширине:
до 100 мм	±	2	мм
от 1Й до 200 мм 	±	3	.
свыше 200 деды	±	4	.
по длине*.
при толщине менее 120 мм ... ± 5 мм
.	.	120	мм и более + 50 и— 20 мм
5.	Таблица составлена по НиТУ 122-55 и СНиП.
В 1958 г. вступает в силу ГОСТ 8486-57, сортамент которого не¬
сколько расходмтсв с данными настоя шей таблицы (см. приложение).
Таблица 1.9
Поперечные сечения заготовок для деталей жилых доиов
заводского изготовления (щитовых, каркасных,
брусчатых и других типов)
Толщи¬
на в мм
Ширина в мм
16
70
ЯП
90
100
110
120
130
140
150
_
19

70
но
90
100
но
120
130
140
150
—
—
25

70
Ж)
90
100
110
170
130
140
150
—
—
40
НО
70
ЯП
90
100
110
120
130
140
150
—
—
50
,50
70
150
180
200


_



—
150
1Ж>
200
150
180
—
100

_




..
—
150
—
—
150
"
"
—
—
“■
—
"
150
180
Примечания. 1. Для тетив лестниц допускается примене¬
ние заготовок сечением 50 x 250 мм, для оконных коробок брусчатых
домов при расчетной температуре—40°—заготовок сечением 80x250 мм.

4. Требования к качеству древесины влементов несущих конструкций
17
2. Приведенные сечения заготовок хвойных пород приняты для
древесины с влажностью 1S %. При большей влажности древесины
размеры ширины и толщины заготовок из древесины хвойных пород»
а ТАкже осины, тополя (в том числе осокора) и ольхи должны иыеть
припуски ид усушку по ГОСТ 6782-53 .Пиломатериалы хвойных по»
род. Припуски на усушку*, а из древесины бука, березы, ясеня,
клена к липы—по ГОСТ 4363-52 .Пиломатериалы лиственных пород.
Припуски на усушку'.
3. Таблица составлена по ГОСТ 5600-50.
4. ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ ДРЕВЕСИНЫ
ЭЛЕМЕНТОВ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИИ
На прочность деревянных элементов несущих конст¬
рукций отрицательное влияние оказывают пороки дре¬
весины. главным образом, сучки, косослой, трещины,
сердцевинная трубка, а также гниль и червоточина.
Наиболее значительно пороки древесины снижают
прочность растянутых элементов, поэтому для этих эле¬
ментов следует отбирать лесоматериалы лучшего ка¬
чества.
Строительные нормы и правила устанавливают тре¬
бования к качеству древесины элементов конструкций
в зависимости от их напряженного состояния о конст¬
рукции.
По виду напряженного состояния элементы несущих
конструкций подразделены на категории {см табл. 1.10
для неклееных конструкций и табл. I. 13 —для клееных
конструкций).
Нормы допускаемых пороков древесины в элементах
конструкций приведены в табл. 1.11, 1.12 и 1.14.
температурно-влажностных условий в конструкциях, не
защищенных от систематического увлажнения, следует
применять .доски толщиной 30—40 мм.
Толщину досок и брусков для склеивания криволи¬
нейных элементов рекомендуется назначать ие более
Чаю радиуса кривизны.
Требования к материалам для изготовления мостов.
Для изготовления деревянных конструкций железнодо¬
рожных мостов применяют, как правило, сосновую дре¬
весину 1 сорта. Допускается применение дуба, листвен¬
ницы, кедра, пихты и ели. Влажность древесины должна
быть не более 25%. Влажность древесины для элемен¬
тов, целиком расположенных ниже горизонта самых
низких вод, не ограничена.
Древесина для конструкций автодорожных мостов
должна содержать не менее 20% поздней (темной) дре¬
весины н иметь среднюю толщину годкчиых слоев не
более б мм. Стрела искривления поперечного сечения
пиленых материалов в результате коробления допуска¬
ется не более 5 мм. Крыловатость пиленых материалов
(отклонение из плоскости) допускается ие более Vann
длины элемента. Кривизна односторонняя допускается
со стрелой, не превышающей Узоо длины элемента
в пиленых материалах для основных несущих конструк¬
ций; Ума—в бревнах для ферм пролетных строений
и */»оо — в бревнах для прогонов, ригелей, подкосов и
других рабочих элементов. Бревна диаметром менее
16 см допускаются только для настила проезжей части
и для неответственных элементов конструкций.
Растянутые элементы должны изготовляться из ма¬
териалов I сорта: изгибаемые элементы в постоянных
т а б л и ц г МО
Категории злечеитои иеклееных несущих конструкций
§
«X
I
*
и
о
Наименование элементов
Растаиу-ше элементы конструкций (в том числе растянутые элементы составных
балок) с использованием более 70 % их расчетной несущей способности
Сжатые и изгибаемые элементы конструкций
Растянутые элементы конструкций с использованием не более 70 % их расчет
ной несущей способности 	г	.	.
Настилы, обрешетка под кровлю и неответственные элементы, повреждение ко
торых не нарушает целости несущих конструкций
Категория
II
11
111
Примечания. 1. Категории элементов клееных конструкций приведены в табл. 1. 13.
2. таблица составлена по СНкП.	к	•
При раскрое лесных материалов для элементов
конструкций рекомендуется пользоваться специальными
шаблонами,4 чтобы устранить возможность совпадения
мест наибольших ослаблений в узлах и стыках с места¬
ми расположения крупных сучков, значительного при-
сучкового косослоя и трещин. Короткие элементы выс¬
ших категорий могут быть вырезаны из лесных матери¬
алов относительно невысокого качества.
Толщина пиленых лесных материалов для клееных
конструкций должна быть ие более 50 мм. Для обеспе¬
чения большей равномерности давления по поверхности
клееных швов при склейке в прессах пакетов высотой
более 300 мм рекомендуется применять пиломатериалы
толщиной не более 40 мм. Для уменьшения дополни¬
тельных напряжений в клееных швах при нэменелии
2 Зак. 1232
конструкциях — из I сорта, а во временных —из II сор¬
та; сжатые —из II сорта (во временных конструкциях
древесина дли сжатых элементов отбраковывается
только по нормам трещин).
Древесина для постоянных конструкций должна
быть воэдушносухой или полусухой. Применение сырой
древесины а постоянных конструкциях допускается
только для опор простейших элементов проезжей части
(настилы и полерешиы) и простейших прогонов и под¬
косов. Влажность древесины для временных конструк¬
ций ие ограничена. Мелкие детали, конструкций (шпон¬
ки,^ иагелн и т. п.) следует изготовлять из аоздушносу-
хой без каких-либо пороков древесины. Древесина
постоянных конструкций должна быть аитисептироаана.

18
Глава L Материалы
Т в б л и д a I.U
Нормы допускаемых пороков дреаееияы а элементах готовых «клееных конетрукцяЯ пэ пклеаых материалов хвойных
к явственных пород
Категория элементов 1	Категория	элементов	It	Категория	элементов	Ш
н
nia
Наименование пороков
древеским
Нормы допускаемых пороков в элементах, отнесенных к категории
I
11
Ill
1
Гниль
Не допускается
2
Червоточина
Не допускаетса
Допускается только
поверхностная
3
Сучки, кроме рыхлых
и таблчнмх
Допускают» при условивх, если:
а) расстояние в свету между мутовками не менее
50 сж 40 см
б) на длине 20 см сумма размеров всех сучков на пласти или »
■/. | ■/.
соответствующей стороны элемента
В зонах соединений элементов размер каждого сучка без выхода
ка ребро должен быть не более:
V. | V.
стороны элемента
не нормируется
ромке не более
V,
ширины пласти
Не нормируют»
4
Сучки табачные и рыхлые
Не допускаются
Допускаются в норме су»
условия
в) размер су
20 мм
6) количество сучков
I шт.
ков согласно п. 3, но при
х, если:
чка ае более
50 мм
иа длине 1 и не более
2 шт.
5
Пасынки
Не допускаются
Не нормируются
6
Косослой
Допускается на 1 я длины не более
7 см ] 10 см
15 см
7
Трещинм вне зоны
соединений
.
Допускаются глубиной (при симметричном расположении на
противоположных сторонах элемента—суммарной глубиной)
не более:
V. 1 ■/.
толщины элемента и протяжением (в брусьях каждая в отделу
ностн, а в досках общим протяжением на одной стороне
доски) не более:
'/.Ч I v.
длины элемента
Не нормируются

4. Требования к качеству древесины элементов несущих конструкций
19
Продолжение табл. I.J1
м
Наименоваине пороков
Нормы допускаемых пороков в влементах, отнесенных к категория
п/п
древесины
1
II
III
8
Трешины по плоскостям
скалывания в вонах
соединений
Не допускаются
9
Сердцевина
Не допуекяется в досках тоашмвой 6 ел ш менее
Не допускается в балках
нв досок на ребро прн
толщине досок б ем я менее
П р и м е ч » н я f. К Размеры сучков измеряют в направлении, перпендикулярном к продольной оси цемента,
2. Таблиаа составлена по СНиП,
Т а б л и п а 1.12
Нормы допускаемых пороков древесины в влементах готовых неклеевых конструкций нэ бревен хвойных
и лиственных пород
Наименование пороков
древесинм
Нормы допускаемых пороков в элементах, отнесенных к категории
I II
III
Гниль
Не допускается
Червоточина
Не допускается
Допускается только
поверхностная
Сучки, кроме рыхлых
и табачных
Допускаются при условиях, если;
а) расстояние между мутовками не менее
50 ем | 30 ем
б) сумма размеров всех сучков в пределах одной мутовки
не более
»/. 1 1
диаметра бревна в рассматриваемом еечекня
в) размер каждого сучка вне зон соединений не более
>/. I V.
диаметра бревна в рассматриваемом ееченни.а в зонах
соединений не более
V. I
диаметра бревна в рассматриваемом сечении
Не нормируются
Сучки рыхлые и табачные
Не допускаются
Допускаются в количестве 1 'шт. кв
длине 2 м, еслн размер сучка не
более Vi диаметра бревна в раееыат*
риваемом сечении
Пасынки
Не допускаются
Не нормируются
Косослой
Допускается на 1 л длины не более
10 ем | 15 см
Не нормируется
2*

20
Глава Л Материалы
Продолжение табл. /.12
Наименование пороков
древесины
Нормы допускаемых пороков в элементах, отнесенных к категории
I 11
Ш
Трещины вне зон соединений
Допускаются глубиной (симметрично расположенные на противо¬
положных сторонах бревна—суммарной глубиной) не более:
V. | ч,
диаметра бревна ■ рассматриваемом сечении и протяжением
каждая не более
Ч. | '/,
длины элемента
Не нормируются
Трещины по плоскостям
скалывания в зонах сопряжений
Не допускаются
Примечания. 1. Размеры сучков измеряют в направлении, перпендикулярном к продольной оси элемента.
2. Таблица составлена по СНнП.
Таблица 1.13
Категория клееных несущих конструкций или их элементов
Наименование клееных конструкций или нх элементов
Категория
Схемы расположения категорий элементов
клееных конструкций
Растянутые элементы из пакета досок (затяжки, стержни и рас*
тянутые пояса ферм и т. п.):
а)	с использованием более 70% ид расчетной несущей способ*
кости
б)	с использованием не более 70% их расчетной несущей
способности
/Г
глг
/Г
TL
Верхние пояса ферм к арки из пакета досок:
а) крайние воны поперечного сеченкя высотой от кромок
0,1 А (но не меиее двух аосок) по всей длине элемента .
б) средняя зона поперечного сеченкя по всей длине элемента
И
Ш
А 1г
ш
ILT
Многослойные балки высотой А<50 см, сжатые стойки (колон¬
ны), элементы решетки ферм н т. о.:
а)	крайние зоны поперечного сечения высотой 0.1 А (но не
менее двух досок) в средних четвертях длины элеыента
(пролета балки) ........
б) то же, в крайних четвертях длины элемента ......
в) средняя зона поперечного сечения по всей длине элемента
И
Па
Ш
id?:;:
-$г-1	i/n ib
	 7
Ui-

4.	Требования к качеству древесины элементов несущих конструкций
21
Продолжение табл. /.13
Наименование клееных конструкций или их элементов
Категории
Схемы расположения категорий элементов клееных
конструкций
Многослойные балки высотой Л>50 см;
в) первая часть растянутой зоны сечения балки высотой 0,1 Л
от кромкн (но не менее двух досок) в средних четвертях
пролета балки 				 . . . .
« б) то же, в крайних четвертях пролета
в) вторая часть растянутой зоны сеченкя балки высотой
0,15 h от первой зоны и сжатая зона высотой 0.1 ft от
кромки (но не менее двух досок) в средних четвертях про¬
лета
г) то же. в крайних четвертях пролета
д) средняя зона поперечного сечения балки по всему пролету
И
На
111
Ш
ПоН £
Я 1Г. Яа Д ?,
ШГ
ш
I ш
—Уихг^^-Угь
Двутавровые балки с фанеркой стенкой:
а) растянутый пояс балки в средних четвертях пролета
б) то же, в крайних четвертях пролета
в) сжатый пояс балкк в средних четвертях пролета
г) то же, в крайних четвертях пролета ...
I
II
П
Па
Л-1
-’Al-
Ba
L-fii 2!=U
	 I -
ы-
Двутавровые балки со стенкой из досок на ребро*
а) растянутая и сжатая полки балки в средних
пролета ...
б) то же. в крайних четвертях пролета . . .
в) стенка балки по всей длине пролета
Па
Да
,	\-А	~.Ц 1-
Ша • -1 Ша 1
* | « •
Ша
jmJ,— Ш 1Ы-//М-
		1
Примечание. Таблица составлена по НиТУ 122-55.
Таблица. 1.14
Нормы допускаемых пороков древесины в элементах клеевых конструкций
*
Наименование
Нормы допускаеымх пороков в элементах
отнесенных к категории
п/п
пороков
древесины
1
И
На
111
Ша
1
Гниль
Не доаускается
2
Черноточина
Не допускается
Допускаются следы чераоточнны

22
Глава /. Материалы
Продолжение табл. 1.14
>*
п/п
Наименование
пороков
дрсвесинм
Нормы допускаемых пороков в элементах, отнесенных к категории
1
И На
111
111а
3
Сучки, кроме
рыхлых, выпа¬
дающих м
табачных
Допускаются при условиях, если:
а)	расстояние в свету между .мутовками* не ыенее
50 см | 40 см { 40 см Не нормируются
б)	на длине 20 см сумма размеров всех сучков на пласти ие более
Ч, 1 ч, V, 1 V.
ширины пласти, а на кромке не более
'/. 1 V, | ". 1 V,
толщины кромки 1 ширины пласти
Допускаются размером
каждый не более 80 мм
в количестве ие более
б шт. на 1 по*, м.
Сучки размером 20 мм
и менее ие учитываются
4
1
Сучки рыхлые,
выпадаюшче
и табачные
Не допускаются
Допускаются в норме сучков согласно о. 3
а)	размер сучка не более
20 мл 30 мм
б)	количество сучком на 1 пос. м. не бо
1 шт. 3 шт.
ри условиях, если:
SO мм I 50 мм
лее
2 шт. } 2 шт.
j 1
1 5 j Пасынки
' 1
! 1
Не допускаются
Допускаются
1
6
»
1
Косослой
Допускается не более:
1»„ | IOV. j №. | !5°/,
Не нормируется
Трешины
Допускаются: »
а)	глубиной (а при симметричном расположении па протнвопол
не более
■1. 1 V. 1
толщины элемента
б)	общим протяжением на ода,и стороне доски
V. J V. |
длины элемента
жмых сторонах элемен
ие нормируются
ие нормируется
та — суммарной глубиной.
V* толщины элемента
длины элемента, но
не более 30 см каждая
8
!
.Сердцевинная
трубка
Не допускается
Не допускается в растянутых элементах
к растянутых полках двутавровых балок;
в остальных случаях допускается
Допускается
Не допускается при
одной доске. Допускает¬
ся в одной из двух до¬
сок стенки только вы¬
ходящая иа склеивае¬
мую плоскость
Примечания. I. Для клееных элементов конструкций следует применять обрезные доски. Дли стенок двутавровых н рельсовидных
оалок,	а также для пакетов из 5 досок и более должны применяться чистообрезные доски.
В полках бэлок со стенкой из досок на ребро или слоеной стенкой высотой до 25 см допускается применение досок с обзолом, разме¬
ры которого определяются следующими условиями?1
а) суммарная длина обзола по двум хромкам доски должна не превышать 1.5 длины балки;
б) ширина пропиленной части наружной пласти должна быть не менее 0,5 полной ширины доски, причем расстовнне обзольной части от
оси пласти должно быть не мексе 25 мм;
в) ширина пропиленной части кромок должна быть ме менее V» полной толщины доски;
г) при склейке полок балок из двух и более слоев досок размеры обзола в наружной доске	пренимают согласно указанному	выше
в ап.	и—в, а в остальных досках (в нестроганоы виде) по нормам II сорта по ГОСТ 3008-45,
При определении размеров обзола не учитывают обзол шириной 5 мм и менее. Если суммарная	длина обзола но двум кромкам	одной
из полок балки превышает 1,5 длины бзлкн, то другая полка этой балки должна быть из обрезной доски,
2.	Таблкиа составлена по Н и ТУ 122-55.

5. Строительная фанера
23
Нормы допускаемых пороков древесины хвойных и лиственных
пород в расчетных элементах несущих конструкций
временных зданий и сооружений, являющихся подсобными
при производстве строительно-монтажных работ
Таблица 1.15
Наименование пороков
древесины
Нормы допускаемых пороков
в элементах
| из кругло-
нэ пиломате- го леса
риалов 1 (бревен,
'подтоварника)
Сучки всякие допускаются при
условиях,если:
а)	сумма размеров сучков на
длине ТО см не более
б)	размер отдельного сучка вне
зон соединений не более
в)	размер отдельного сучка
в зонах соединений не болсс
*/i соответст¬
вующей сторо¬
ны элемента
то же
•/« стороны
элемента
1 диаметра
бревна
*/» диаметра
бревна
V« диаметра
бревна
Косослой на I м длины не более
10 СМ В ДОС-
хах и брусках,
подвергающих¬
ся ударным воз¬
действиям
Не норми¬
руется
Трещины:
по плоскостям скалывания в зо¬
нах соединений
ь остальной части элементов
глубиной н длиной не болсс со¬
ответственно
Не допус
V, толщины (л
и длины ЭЛ
аютса
«метра)
смекта
]
Сердцевина
Не допуска¬
ется в досках
толщиной 6 см
и менее
Примечании. 1- В изгибаемых .на ребро* и в сжатых досках
допускается сучок на одной кромке (узкой стороне) размером до
Чу ширины кромки, а с изгибаемых .плашмя* досках допускается
во всю ширину кромки.
2. Размер сучка определяют в поперечном направлении элемента.
3. Таблица составлена по У 108-55.
5.	СТРОИТЕЛЬНАЯ ФАНЕРА
Фанера состоит из трех и более слоев шпона склеен¬
ных между собой при взаимно-перпендикулярном рас¬
положении волокон. Наружные слои (шпоны) фанеры
называют рубашками, а внутренние — серединками.
Фанеру изготовляют из березы, ясеня, ильма, дуба,
бука, ольхи, лнпы, осины, сосны, ели, кедра я пнхты.
Фанеру считают изготовленной из той породы древеси¬
ны, из которой изготовлены ее рубашки. Слон шпона,
располжеиные симметрично (по толщине), должны быть
одной породы, одинаковой толщины н иметь одинаковое
направление волокон.
б зависимости от водостойкости различают марки
фанеры (ГОСТ 3916-55 «Фанера клееная»):
ФСФ	—фанера повышенной водостой¬
кости, склеенная клеями типа фенол-
формальдегндных;
ФКиФБА —фа иера средней водостойко с-
т и, склеенная карбамндиыми или альбу*
мнно-казеиновымн клеями;
ФБ	—фанера ограниченной водо¬
стойкости, склеенная белковыми кле¬
ями.
В зависимости от качества рубашек фанеру разли¬
чают по сортам; А, Аь АВ, ABj, В, ВВ н С. для лице¬
вых рубашек применяют шпоны тех же сортов, что я
сорт фанеры, а для оборотных рубашек на одну ступень
ниже.
Для клееных фанерных конструкций применяют Фа¬
неру повышенной н средней водостойкости сортов АВ,
В и ВВ; сорт АВ рекомендуется применять для наибо¬
лее напряженных частей конструкций.
Фанеру повышенной водостойкости применяют:
1) для балок, ферм, арок, рам и других несущих
конструкций в открытых сооружениях с окраской, за¬
щищающей от атмосферных воздействий, и в помеще¬
ниях с влажностью воздуха не выше 70% (с окраской
или без окраски);
2) для кровельных щитов с защитой от атмосфер¬
ных воздействий гидроизоляцией;
3) для стен и других наружных частей зданий с за¬
щитой от увлажнения окраской;
4) для инвентарной опалубки.
Фанеру средней водостойкости применяют:
1) для несущих конструкций в помещениях с влаж¬
ностью воздуха не выше 70% с окраской;
2) для перегородок, обшивок я других внутренних
частей зданий;
3) для инвентарной опалубки (с водостойкой окрас¬
кой).
Заводы, имеющие старые клеильные прессы, выпуска¬
ют фанеру в листах размерами, существенно отличаю¬
щимися от приведенных о табл. 1.16.
Таблица 1.16
Размеры листов фанеры в мм
5=.
3 _
7 =
* 5
•13
С'Ч
5 £
Чо
Ширина
(длина)
Допускаемые
отклонении
Толщина
Допускаемые
отклонения
1 830
±5
1 220
±4
1,5; 2; 2,5; Ь
\ ±0.2
i ±0,3
I 525
±5
1 525
х5
4, 5, 6
±0,4
1 525
±5
1 220
±4
8. 9. 10
£0,4; -0,5
1 525
±5
725
£3,5
12
±0,6
t 220
±4
725
±3.5
Таблица Ы
Предел прочности фанеры при скалывании по клеевому слон
Наименование
фанеры
Предел прочности в ке',сЖ1 фанеры марки
1'Л
§?£!
ф — в а
» з S
Ч в |
§«з|§
&Я X в
ФБА
ФБ а
сухом
виде
В су-
хом ви¬
де
после 1
часа ки¬
пячения
а воде
Березовая ....
12
12
12
5
12
Ольховая, липовая,
буковая, ясеневая, иль
мовая, дубовая, сосно¬
вая, еловая, пихтовая,
кедровая
10
10
10
4
Ю
Осиновая ....
“
,
6
3
б
Толщина фанеры менее 3 мм установлена для бер
зовой я ольховой фанеры. Толщину фанеры измеря)

14
Глава /. Материалы
„ гмм0* по «родине каждой стороны листа. Среднее
арифметическое из этих четырех замеров принимают за
”ЛДлину^листов фанеры измеряют по направлению
юлохон древесины рубашек.
Листы фанеры должны быть обрезаны под прямым
углом Косина реза допускается не более 3 мм на
1 лог. м длнны. Рез должен быть ровным.
Строителям следует иметь в виду, что в оборотных
пубашках фанеры сортов ВВ н С допускается стыко-
ванне шпонов не только по ширине, но н по длине
(ь последнем случае стык шпонов осуществляют со
склейкой «на ус»); в серединках этих сортов фанеры
могут быть стыки шпонов на ребро без склейки.
Влажность фанеры марок ФСФ и ФК должна быть
ле выше 12%. э марок ФБА н ФБ —не выше 15%.
Фанера должна быть склеена прочно, без пузырей
■ при сгибании не должна расслаиваться. Предел проч¬
ности при скалывании по клеевому слою должен отве¬
чать требованиям, указанным в табл. 1.17. Определение
Аизяко-механическнх свойств фанеры производят в со¬
ответствии с указаниями ГОСТ 1143-41 «Метод испы¬
таний фнзнко-механическях свойств авиационной фане¬
ры и авиационного шпона».
Учет фанеры производят по объему и по площади-
Объем отдельного листа определяют с точностью до
0,00001 м*, а объем партии фанеры —с точностью до
0*01 ж8- Площадь листа фанеры определяют с точностью
до 0,01 х8, а площадь листов в партии — с точностью
до 0,5 м*. При исчислении объема и площади листов
отклонения в размерах, укладывающиеся в пределах
установленпых допусков, не учитывают,
Фанера должна быть упакована в пачки весом не
более 80 кг. На каждую партию фанеры должен быть
документ с указанием:
а)	наименования предприятия — поставщика, мес¬
те его нахождения я ведомства (министерства);
б) мархн н сорта фанеры, породы древесины, раз¬
меров листов и вида обработки рубашек;
в) количества фанеры в партии и
г) номера стандарта, по которому изготовлена фа¬
нера.
При перевозке и хранении фанеры должны быть
приняты меры, предохраняющие ее от атмосферных
осадков и порчи.
6.	ВЕСА И ОБЪЕМЫ ЛЕСНЫХ МАТЕРИАЛОВ
	-	-	  AUII,	ппы	■.ППМ/.ЧРИИМ
Объемный
Таблица 1.\В
Породы древесины
Хвойные
Лиственница .....
Сосна
Ель
Кедр и пихта кавказская. .
Сосна Якутии н Кольского г
луострова
Пихта уральская
Пихта сибирская....
Лиственные тверлые
Дув	■
Ясень к граб
Береза
Бук
Вяз, клен, нльм и акация , .
Лиственные мягкие
Тополь
Осина,ольха м липа . . . .
Промышленные и граждан*
ские сооружения
Мосты
Гидротехнические сооружения
железнодорожные
автодорожные
Расчетный объемный вес древесины в к* м*
в хонструхциях
пропитанной
не пропи¬
танной
независимо
от влажности
полусухой
сырой
защищенных
от увлажнения
не защищен*
ных от увлаж¬
нение
650
800
900
750
800
700
800
500
600
750
-
600
550
* 600
500
700
-
550
500
550
500
500
-
-
550
500
550
500
500
_
-
550
500
550
500
500
_
-
500
“
“
500
600
“
500
450
500
700
800

800
750
800
700
500
-
-
800
700
800
-
-
700
“
650
700
500
700
500
500
500
_
500
-
-
500
600
—
Примет а н н «. Таблица составлена по СНиП, ГУПМ-56, ГОСТ 2482-44 к ГОСТ 3061-46.

6. Веса и объемы лесных материалов
25
Т а б л и о * 1.19
Объем ■ ма строительных бреаен с учетом сбега
Диаметр бревен
в верхнем отрубе
в ем
Длина
бревен в.
м
2
2,26
2,5
2,75
3
3,25
3,5
3,75
4
4,25
4,5
4,75
5
5.25
5,5
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
12
0,026
0,028
0,031
0,035
0,038
0,042
0,046
0.049
0,063
0,068
0,063
0,068
0,073
0,078
0,083
14
035
039
043
047
052
057
061
067
073
078
084
090
097
104
ПО
16
044
049
056
063
069
075
082
088
095
102
ПО
117
124
132
140
18
068
063
071
079
095
095
103
111
120
129
133
147
156
158
175
20
0,069
0,077
0.087
0,097
0,107
0,116
0,126
0,136
0,147
0,158
0,170
0,180
0,190
0,20
0,21
22
0,084
0,095
0,107
0.118
0,130
0,143
0,154
0.156
0,178
0,Ь0
0.20
0.21
0.23
0,24
0.25
24
103
116
130
143
157
170
184
193
21
22
24
25
27
28
30
26
123
138
154
169
185
20
21
23
25
26
26
" 30
32
34
35
28
144
161
180
193
22
23
25
27
29
31
33
35
37
39
41
30
0,165
0.185
0,20
0,23
0,25
0,27
0,29
0,31
0,33
0.35
0,35
0.40
0,42
0,43
0,47
32
0,19
0,21
0,23
0,25
0.28
0,30
0,33
0.35
0.35
0,40
0,43
0.45
0.43
0,51
0, 53
34
0,21
0.24
0,26
0,29
0.31
0,34
0,37
0,40
0.43
0.46
0,49
0.51
0,54
0,57
0,60
Продолжение табл. 1.19
Диаметр бревен
в верхнем отрубе
в см
Длина
бревен в
м
5,75
6
6,25
6.5
6,75
7
7.25
7.5
7,75
8
8,25
8,5
8,75
9
9.25
9,5
1
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
12
0.068
0,093
0,098
0.103
0,108
0,114
0,119
0,125
0,13
0,133
0,144
0,15
0.1S8
0,166
0,174
0.160
14
116
123
128
135
143
160
157
164
171
179
167
195
20
21
26
23
16
147
155
164
172
180
189
198
20
21
22
23
24
25
26
27
28
18 (
184
194
20
21
22
23
24
26
26
28
29
80
3t
32
33
35
20
0,22
0,23
0.24
0,26
0,27
0,26
0,29
0,30
0,32
0,33
0,36
0,36
0,38
0.39
0,40
0,42
22
0,26
0,28
0,29
0,31
0,32
0,34
0,35
0.37
0,38
0,4
0,41
0,48
0,44
0,46
0.48
0,50
24
31
33
34
36
33
40
41
43
45
47
48
50
52
66
58
58
26
37
89
41
43
44
46
48
80
52
54
58
58
61
63
65
67
26
43
45
47
49
51
53
58
58
60
63
.65
67
70
72
75
78
80
0,49
0,52
0,54
0,56
0,59
0,61
0,54
0,86
0,69
0,72
0./5
0,78
0.80
0,83
0,86
0.89
32 .
0,56
0,59
0,62
0,64
0,67
0,70
0,73
0,7и
0,79
оде
0.85
0,88
0,91
0.94
0,97
1,00
34
0.63
0,55
0,69
0,72
0.76
0,78
0,82
оде
0,89
оде
0,95
0,98
1,02
1.06
1.09
1.13
Примечаний. 1. Объем бревен длиной свыше 9.S м определяют как сумму объемов двух отрезков. Измерение диаметров отрезков
в местах мутовчатого расположения сучков, а также наплывов ие допускается.
2.	Таблица составлена по данным ГОСТ 2708-44.

26
Глава I. Материалы
Т а б л и ц а 1.20
Объем 1 лог. м бревев, неокантовввных и окантованных ва одна млн два каитВ| востоанвого по длмве сечеама.
(Длв ооределеакв объема сортаментов с сохравевиы* сбегом допуствыо вюдатъ в расчет диаметр среднего сечевва бревна)
Диаметр й
бревна в среднем
по длине
сортимента
сеченнн в см
Бревна
неокантованные
окантованные на одни кант
окантованные на два канта (двукантные брусья)
Объем в ** 1 пос. ж сортимента при глубине окантовки Ас в см
0
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
0,0113
0,0108
0,0103
0,0091
0,0080
_
_
_
-
0,0163
0,0148
0,0139
0,0128
0,0117
-
0,0148
-
-
-
-
0,0201
0,0196
0,0187
0,0175
0,0162
0,0147
0,0195
0,0176
-
~
-
0,0254
0,0248
0,0239
0,0226
0.0212
0,0196
0,0248
0,0230
0,0202
-
-
0,0314
0,0308
0,0298
0,0284
0,0269
0,0253
0,0310
0,0293
0,0260
0,0218
-
0.0360
0,0374
0,0363
0,0349
0,0333
0,0315
0,0376
0,0354
0,0324
0,0290
0,0253
0,0452
0,0446
0,0434
0,0419
0,0402
0,0334
0,0449
0,0426
0,0396
0,0360
0.0321
0,0531
0,0524
0,0512
0,0497
0,0479
0,0459
0,0528
0,0505
0,0473
0,0445
0.0394
0,0616
0,0609
0,0596
0,0531
0,0562
0,0541
0,0614
0.0590
0,0557
0,0518
0,0474
0,0707
0,0700
0,068?
0,0570
0,0651
0,0630
0,0706
0.0682
0,0643
0.0607
0,0362
0,0304
0,0797
0,0783
0,0766
0,0746
0,0724
0,0804
0,0731
0,0744
0,0703
0,0656
0,0903
0,0900
0,0886
0,0869
0,0848
0,0925
0,0909
0,0885
0,0318
0,0806
0.0756
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
' 32
34
Таблица 1.21
Объем в ж* одного погонного метра досоК| брусков к брусьев
Объем 1 not. м доски, бруска или бруса толщиной сечения в см
в см
1
1.6
1.9
2
2,5
3
‘
5
6
7
8
9
10
10
0,0010
0,0016
0.0019
0,0020
0,0025
0,0030
0,0040
0,0050
0,0060
0,0070
0.0060
0,0090
0,0100
U
И
18
21
22
27
33
44
65
58
77
88
99
по
12
12
19
23
• 24
30
36
43
60
72
84
96
108
120
13
13
21
25
26
33
39
62
65
78
91
104
117
130
14
14
22
27
29
36
42
53
70
84
96
112
128
140
13
0,0015
0,0024
0,0028
0,0030
0,0033
0,0045
0,0060
0,0075
0,0080
0,0105
0,0120
0,0135
0,0150
16
16
26
30
32
40
48
54
80
96
112
128
144
180
17
17
27
32
34
43
51
58
36
102
119
136
163
170
18
18
29
34
38
46
54
72
90
108
126
144
162
180
19
19
30
36
38
46
57
76
95
114
133
152
171
190
20
0,0020
0,0032
0,0033
0,0040
0.0050
0,0060
0,0080
0,0100
0,0120
0,0140
0.0160
0.0160
0,0200
21
21
34
40
42
53
63
84
105
126
147
158
189
210
22
22
36
42
44
65
65
38
110
132
154
178
196
220
23
23
36
44
46
58
69
92
115
138
161
184
207
230
24
24
38
46
• 46
60
72
96
120
144
163
192
216
240
25
0,0025
0,0040
0,0048
0,0050
0.0063
0,0075
0,0100
0,0126
0,0150
0,0175
0,0200
0,0225
0,0250
26
26
42
49
52
65
78
104
130
158
162
208
234
280
27
27
43
51
54
58
81
108
135
162
189
216
243
270
29
28
45
53
58
70
84
112
140
158
196
224
252
280
29
29
46
55
58
73
87
116
145
• 174
203
232
261
290
30
0,0030
0,0048
0,0057
0,0060
0,0075
0.0090
0.0120
0.0150
0,0180
0,0210
0.0240
0,0270
0,0300

7. Стальные средства соединения
27
7. СТАЛЬНЫЕ СРЕДСТВА СОЕДИНЕНИЯ
а) Стальные крепления
Анкеры, закрепы, муфты, костыли, скобы и хомуты
Таблица 1.22
Наименование креплений
Конструкция крепления (размеры в мм)
Анкеры строительные прямые для дерявян-
ных балок
ЭД,(Я.|
Вес 1 шт. — 1.65 кг
, 150 ,#>
-МЮ-
-050-
I- Si
Анкеры строительные двусторонние прямые
для деревянных балок
Вес 1 шт. — 6,25 кг
- 850-
4=4=
d?U
Што/po
Анкеры строительные Т*образные для де«
ревянмых балок
Вес 1 шт. — 2,19 кг
Свар*а
I I
Г
u._
-£20-
УЗ
Вес 1 шт. — 3,31 кг
d2b
.ШтырО
Обжать
/ плотно
150 30
Ж
-520-

28
Глава Л Материалы
Продолжения табл. 122
Наименование креплений
Конструкция крепления (размеры а мм
п
I
£L
и ISO—Mi ,
X u-i
Анкеры стронтельхые Г-образные для де¬
ревянных балок
*=£=а
400
600
700
Вес I шт. в кг
1.90
2.69
3,08
Примечания к п п. 1—4. В серии ИИ*ОЬОЗ .Металлические изделия* Центральной библиотеки строительных проектов анкеры
предусмотрены из полосовой стали толщиной 4 мм
1'U тип
Зэкрспы (ерши) строительные
2-й тип
■e'f f—i?r-r
—'—г~-~*—«—
100
ISO
200
12
17
22
30
35
40
22
30
37
23
30
Doc 1 шт. □ кг
0,043
0,134
0,314
Муфты стяжные строительные с двусторон¬
ней нарезкой
12
16
20
24
30
40X40
45X45
50X50
60X60
75x75
30
X
35
45
55
20
25
X
40
55
10
10
10
10
12
Тол шина
швов
Вес 1 шт. в кш
1.48
1,76
2,29
3,67
6.63

7.	Стальные средства соединения
29
Продолжение табл. 132

30
Глава /. Материалы
Продолжение табл. /,22
м
п/п
Наименование креплений
Конструкция крапления (размеры в ям)
b
| 80
80
| 80
100 |
100 j
100
120
120
9
Хомуты для подвески деревянных балок
h
1 200
220
| 240
200 |
220 |
240
220
240
Bee в ка
| 2.51
2,80
| 2.70
2,55 |
2,64 |
2.74
2,70
2,79
Примечание. 1. Крепления изготовляют из сталей марок Ст. 0 и Ст. 3.
2.	таблица составлена по данным нормалей .Метизы и поковки строительные* Промстройпроекта главстройпроекта
МСПТИ (HP 113-46 до HP 133-46).
б)	Болты и тяжи
Таблица J.23
Болты строительные с четырехгранными головками и гайками
—D—
S
и .......
	Si	1	:	:	-J
ч
У
1
( "
А>и
К
dome
Размеры элементов болтов при диаметре
болта в мм
Вес (в кг) болта с гайкой и
двумя круглыми
шайбами при
Наименование
длине
диаметре болта в мм
12
16
20
22
24
27
30
болта
в мм
12
16
20
22
24
27
30
Плошадь поперечного
сечения болта брутто F
в см?
То же, нетто FHT
Длина нарезки 1И в мм
Высота головки Лгол
в мм
Высота гайки Лг в мм
Сторона квадрата го¬
ловки и гайки 5 в мм .
Диаметр шайбы D вмм
Толшина шайбы 8 в мм
Диаметр отверстия в
шайбе */QTi я мм ...
1.13
0,74
65
9
10
22
70
5
14
2,01
1.41
85
И
12
27
90
7
18
3.14
2.20
100
14
16
32
110
а
22
3,80
2.76
125
16
18
36
130
9
24
4.52
3,17
150
16
20
36
150
п
28
5,73
4,19
175
18
22
41
170
12
80
7.07
5.08
200
20
24
46
190
14
32
100
120
140
160
180
200
220
240
260
350
400
450
500
550
600
700
0.44
0,46
0,47
0,49
0,51
0.52
0,54
0.56
0,58
0,67
0,71
0.76
0,80
0,85
0,89
0.38
0,95
0.98
1,01
1,05
1,08
1,11
1,14
1,17
1,20
1,34
1,42
1,50
1,58
1,66
1,74
1,90
1.57
1,62
1,67
1,72
1,77
1,82
1,87
1.91
1.96
2.31
2,46
2,59
2,71
2.83
3,08
2.39
2.43
2.51
2,57
2.52
2,68
2.74
2,80
2,86
3.15
3,30
3,45
3,50
3.75
3,90
4.19
3,30
3,38
3,45
3,52
3.59
3,66
3,73
3,80
3,87
4,24
4,42
4.60
4,77
4,95
5,13
5.49
4,99
5,08
5,17
5,26
5,35
5,44
5,53
5,62
5,70
6,1C
6,38
6,61
6,83
7,06
7,28
7.73
7.17
7,29
7,40
7,51
7.61
7.72
7,83
7,94
8,05
8.61
8,89
9.17
9,45
9.72
10.00
10,53
Таблица 1.24
Болты и тяжи с метрической нарезкой и шайбы расчетные н нерасчетные
Резьба
ч
Гайка
квадратная
Шайбы расчетные11
Шайбы нерасчетные
Сталь круглая
метриче¬
ская
I?
с®
шестигранная
5
круглые
кв
адратные
к
ругл
ые
кв
дратные
CL
h
5 в
илошаль сече¬
ния брутто
г6р ■ «•’
ы
ч
i
Ъ
2
о
о
а.4
И * .
4* *
S в
s о
W
Сечение нетто
F,n » см'
||
и
1‘*8
§1
ft
Г в §
размер пол
ключ .9 в мм
X
4
а
5
ь
в
3
в
.
И
3
§
u S
а в
а
О
ч
о
я
S3
а *
а а
размер под
ключ 5 в мм
Ч
ч
а
"
о
3
в
J»
8
W 3
%т
*
Ч
а
о.
н
I
1
в
5
5
ч
о
*•
ь
3
8
v 3!
в а
Ч
Ч
а
X
о
с.
о
(-
5
а
в
3
4
с
3
8
и **
а в
*
*
в
о.
1
S
5
4
в
£
я
я
о
(-
1’
8
" я
ё *
в а
4
а
§
о.
о
н
3
£
3
4
с
н
я
8
*»
12
14
16
18
20
22
24
27
30
1.13
1.54
2,01
2.54
3.14
3,80
4.52
5,73
7.07
0,85
1,21
1,68
2,00
2,47
2,98
3,55
4,49
5,65
12
14
16
18
20
22
.24
27
30
0,74
1,02
1,41
1,70
2,20
2,76
3,17
4,19
6,08
890
1 220
1	690
2	040
2	640
3310
3	800
6 и;»
6 100
1 145
1	715
2	370
2	855
3	695
4	635
5	325
7	040
8	535
22
22
27
32
32
36“
36
41
46
10
10
12
14
16
18
к20
22
24
2,54
2.28
4,31
7.30
7.03
11.1
11.5
16.3
22.8
а
10
и
13
14
16
16
13
20
22
22
27
32
32
36
36
41
46
10
ш
12
14
16
18
20
22
24
3,06
3.05
5,23
8,81
9,41
13.5
14.2
20.2
23,1
65
65
75
80
100
НО
по
130
140
6
7
а
8
10
12
12
14
И
10.5
17.2
26.2
29.6
58.6
85,3
84,5
139
161
50
65
65
75
90
100
110
120
130
6
7
8
10
10
12
12
14
14
II.1
15.6
25
41.7
60,6
90
109
151
177
45
50
60
65
70
80
90
100
110
4
4
4
5
5
6
6
7
8
4.5
5.5
8.1
11.8
13.6
21.6
27.5
38.6
54.7
45
60
60
65
70
80
90
100
ПО
4
4
4
6
5
6
6
7
8
6
7,2
10.5
15.3
17,7
28
35.6
61.3
71
* Для болтов и тяжей из стали марки Ст. 3.	„Л„Л„Л1.	-п	_	*л	„„-„i
* Размеры шайб определены при сопротивлении древесины смятию поперек волокон	/

8.	Клеи для несущих клееных конструкций
в). Гвозди
т * б я и а * 1.25
Гвозди проволочные круглые строительные
с коввческоВ головкой
Диаметр
ГВОЭЛЯ в мм
я
л
в
я
U
15
3
§«
Ǥ
а Е
Наименьший
диаметр го¬
ловки в мм
Диаметр
гвоздя в мм
Длина гвоздя
в мм
Вес 1000
гвоздей в кг
Наименьший
диаметр
головки в мм
1,8
50
35
40
60
0,61
0,712
0,81
1.2
3,5
3,5
80
90
6,15
6.9
7
4
100
ПО
9.9
10.9
7,5
*
40
45
1,01
1.13
4
4,5
125
15,7
8
5
150
23,2
9
2.2
45
50
1,37
1,52
4.5
5.5
175
32.8
10
2,5
50
60
1,81
2,17
5
6
200
43.9
11
7
225
68,0
12
70
80
3,95
4,6
3
6
8 | 250 j в®-6
14
Примечание. В необходимых случаях в целях зашиты от
коррозии гвозди оцинковывают, что увеличивает их вес.
Таблица составлена но ГОСТ 4028-4S.
Таблица 1.26
Допускаемые отклонения в размерах гвоздей
Длина гвоздя
ц мм
Допускаемые
отклонения
в мм
Диаметр
гвоздя в мм
Допускаемые
отклонения
в мм
20-30
35—46
±1.5
±2
1-3
+0.06
—0,12
50-80
90-100
±3
±4
3,5-6
+0,08
—0.1G
igg
!!5!5
3
7—S
+0,10
—0,2
Примечание. Таблица составлена по ГОСТ 283-48 .Гвозди
проволочные. Технические условия*.
г)	Винты
Среди винтов для дерева различают шурупы и глу¬
хари.
Шурупы имеют полукруглую (ГОСТ 1144-49)1, потай¬
ную (ГОСТ 1145-41) или лолупотайную головку (ГОСТ
1146-41) е прорезью для завинчивания шурупа отверт¬
кой-
Длина шурупов 6, 9, 12» 15» 18» 22, 26, 30» 35, 40, 45.
50. 60. 70, 85, 100 и 120 мм-
Глухари нмеют головку для завинчивания гаечным
ключом. Головка глухарей может быть шестигранной
(ГОСТ 1432-42) или квадратной (ГОСТ 1433-42)-
Глухари имеют длину стержней G5; 80-г* 200 (с града¬
цией через 20); 225 н 250 мм. Глухари с шестигранной
головкой, кроме того, имеют длину 35, 40 и 50, мм.
Длина нарезанной части составляет 0.6 от полной дли¬
ны стержня, а диаметр нетто—0.8 от диаметра брутто.
Длина I глухарей, связана с их диаметром «• Так, при
d « 12 мм I = 65 •+• 140 мм\ при d « 16 мм I ** 80 ■+■
-ь 180 мм, а прн й = 20 мм I = 120 4- 250 jkjk.
8.	КЛЕИ ДЛЯ НЕСУЩИХ КЛЕЕНЫХ
КОНСТРУКЦИИ
Для изготовления деревянных несущих конструкций
•применяют водостойкие и грнбоустойчнвые фенолфор-
мальдегидные клеи КБ-3 н СП-2 и средневодостойкий
казеино-цементный клей. Казеиновый клей менее водо¬
стоек, чем казенноцементный, требует больше казеино¬
вого порошка и более тщательной подготовки склеива¬
емых поверхностей. По этой причине в нашем современ¬
ном строительстве казеиновый клей (порошок) приме¬
няют лншь в качестве компонента казенно-цементного
клея,
а)	Фенолформальдегидные клеи
Клей КБ-3 состоит нэ фенолформальдегндной смолы
марки Б (100 вес. ч.) и отвердителя—керосинового кон¬
такта Г. С. Петрова 1 сорта (15—25 вес. ч.).
Клей СП-2* состоит из фенолформальдегндной смо¬
лы СП-2 (100 вес. ч ) и керосинового контакта Г. С.
Петрова (30—40 вес. ч.).
Смолы, применяемые для указанных клеев, содержат
от 4 до 7% свободного фенола, поэтому все операции
по приготовлению и разливу таких клеев можно
производить только в специальных помещениях, обору¬
дованных вентиляционными устройствами.
Смола клея ВИАМ Б-3 содержит до 20% свободного
фенола (вредного для рабочих), поэтому применение
клея ВИАМ Б-3 для изготовления строительных конст¬
рукций нежелательно.
Синтетическую смолу Б получают путем
конденсации фенола с формалином в присутствии ката¬
лизатора (едкого' натрия или едкого барня) н раство¬
ряют ацетоном. Смола Б (ТУ Мннхнмпрома 477-41)
изготовляется из следующих компонентов: фенола
100% —100 вес. ч., формалина 37% —150 вес. ч-, ед¬
кого натрия — 2 вес- ч и ацетона — 18 вес. ч. В смоле
Б должно быть свободного фенола не более 5%; сво¬
бодного формальдегида не более 3%; ацетона —от 7 до
10% и воды —не более 25%- Вязкость смолы при тем¬
пературе 4-20°, измеренная на вискозиметре ФЭ-36,
должна быть в пределах от 10 до 60е.
Смола Б строительная отличается от смолы Б ббль-
шей вязкостью, получаемой за счет уменьшения коли¬
чества растворителя и увеличения срока упарки. Эту
смолу рекомендуется применять для склейкн элементов
при гвоздевой запрессовке.
Смола Б представляет собой маловязкую жидкость
от желтого до краснобурого цвета с удельным весом
1,20—1,29 и с характерным запахом фенола.
Прн приемке смолы проверяют плотность закупорки
тары (неплотность тары — основная причина увеличе¬
ния вязкости смолы) и однородность состава: отсутствие
примесей, расслоений, осадков нли сгустков, а также
отсутствие выделившейся воды.
В смоле СП-2 свободного фенола должно быть не
более 2%, формальдегида — 4%, щелочи—1% и во¬
ды — 50%.
* Предложен А. А. Панкратовой.

32
Глава /. Материалы
От верди те ль—контакт Г. С. Петрова (ГОСТ
403.53) _ маслянистая жидкость коричневатого оттенка
с характерным запахом керосина. По химическому
составу контакт Петрова представляет смесь нефтяных
сульфокислот, полученных при обработке керосинового
днстиллата дымящейся серной кислотой (сульфонафте-
новая кислота).
При приемке партии контакта производят проверку
его качества по методам, изложенным в ГОСТ 453*53.
При испытаниях устанавливают кислотное число; со¬
держание сульфокислот должно быть не менее 55%;
отношение содержания сульфокислот к содержанию ми¬
нерального масла должно быть не менее 9,6; к содер¬
жанию серной кислоты — не менее 50 и к содержанию
воды — не менее 300.
Повышенное содержание серной кислоты может сни¬
зить прочность склеиваемой древесины, а повышенное
содержание минерального масла вредно сказывается на
процессе твердения клея.
Клей приготовляется в специальной клеемешалке,
оборудованной непрерывным водяным охлаждением.
В клееМешалку вливают смолу Б и затем при переме¬
шивании вводят керосиновый контакт Петрова-
Количество контакта, вводимого в смолу, назначают
в зависимости от кислотного числа, характеризующего
контакт, и температуры воздуха в помещении, где про¬
изводят склейку, по указаниям табл. 1.27.
Таблица 1.27
Количество керосинового контакта с кислотным число.ч а -80
добавляемого к 100 вес ч. смолы в зависимости
от температуры воздуха помещения
Температура bot.iv ха
в помещении в град.
Количество вое. ч. контакта
для смолы В
для смолы СГ1-2
15-16
25
40
18-20
20
35
22-2,5
15
30
Компоненты фенолформальдегидного клея нужно
хранить тщательно укупоренными (особенно смолу Б)
в стеклянной, деревянной или в защищенной изнутри
•т кислот железной таре при температуре от 0 до +20®
(оптимальной является температура от 0 до +5°). Пря¬
мое воздействие солнечных лучей н замораживание
смолы не допускается.
Загустевшую смолу, получившую вязкость более
[ 500 сантипуаз, допускается разводить ацетоном или
спиртом-сырцом, вводимом в количестве не более 10%
от веса смолы.
б)	Казеиновый клей
Казеиновый клей в сухом виде представляет собой
порошок следующего состава: казеина — 100 ч. по весу,
извести — 27 ч., керосина —2 ч. (для уменьшения ком-
Рис. 1.10. Заготовка образцов для проверки проч¬
ности клееного шва
Если значение кислотного числа а отличается от 80
более чем на 10%, то количество добавляемого контак¬
та, указанное в табл. 1. 27, изменяют пропорционально
отношению 80: а- Температура обоих компоиёитов до
смешивания должна быть 10—20°. Перемешнваине про¬
изводят в течение 10—15 мни. до получения однородной
сиропообразной жидкости без комков, после чего клей
выстаивается до получения рабочей вязкости. Во время
приготовления и выстаивания клея необходимо поддер¬
живать его температуру постоянной —в пределах от
16 до 20е. Время выдержки клея и его жизнеспособ¬
ность определяют иа пробном замесе н проверяют
в дальнейшем замерами вязкости. Прн температуре
воздуха в цехе выше 25° рекомендуется клей выдавать
рабочим в кружках с водяным охлаждением, так квк
прн употреблении клея нельзя допускать повышения
его температуры выше 20°. Перегрев клея может вызвать
быстрое его загустение вплоть до свертывания. Подо-
tpee клея для ускорения его созревання не допускается-
Испытания феиолформальдегидных клеев на жизне¬
способность и на механическую прочность склейки про¬
изводит темн же способами, что н казеиновых клеев.
При этом жизнеспособность клея 2 часа считается
удовлетворительной. Испытания на водостойкость кле¬
евого шва (вымоченных в воде образцов) не производят.
кования), фтористого натрия — 12 ч. и медного купо¬
роса—0,5 ч. (два последних компонента преимущест¬
венно для повышения жизнеспособности клея).
При приеме партии казеинового порошка производят
внешний осмотр. Порошок должен быть ровного помо¬
ла, белого с сероватым н желтоватым оттенком цвета.
Порошок должен ие иметь плесени, гнилостного запаха,
насекомых или их личинок, в также комков, не расти¬
рающихся между пальцами. Порошок должен быть
упакован в фанерные барабаны или ящики, выложенные
внутри плотной бумагой, или в плотные многослойные
крафт-целлюлозиые мешки. Подмоченный порошок бра¬
куют, ие произведя последующих испытаний.
Механическую прочность и водостойкость клееного
соединения проверяют испытанием иа скалывание по
клееному шву четырех образцов (рис. 1.10) согласно
ГОСТ 3056-45. Предел прочности иа скалывание об¬
разцов, склеенных из сосновой древесины, должен быть
ие ниже 60 ка/ел3, а из дубовой — 80 kzJcm?. Проч¬
ность таких же образцов после вымачивания их в тече¬
ние 24 час. должна быть соответственно ие ниже 40 и
55 кг1см3.
Погружение Образцова воду с температурой 15—25
производят через 2 суток после их склейки, а испытание
всех образцов — через 3 суток. Если предел прочности
хотя бы одного образца будет ниже указанных значе¬
ний, производят повторное испытание иа удвоенном ко-

8.	Клеи для несущих клееных конструкций
33
дичестве образцов. Если при повторных испытаниях по¬
вторяется то же самое, клей бракуется,
Образцы, в которых разрушение произошло в основ¬
ном по древесине при напряжениях меньших, чем ука¬
зано выше, не учитывают.
ГОСТ 3056-45 предусматривает испытание клеящей
способности казеинового клея только на образцах из
дубовой или ясеневой древесины, так как пониженная
прочность после вымачивания образцов из сосновой
древесины часто является следствием пористости по¬
следней.
Не ранее чем через Р/г часа после начала замеши¬
вания клеевого раствора его наносят кистью на обе
склеиваемые поверхности ровным слоем (движение
кисти в одну сторону), Притирание брусков друг к дру¬
гу не допускается Бруски складывают попарно после
того, как клеевой слой станет слегка тягучим, но не
позднее чем через 15 мин. после нанесения раствора-
Затем через 5-—10 мин бруски помещают на 24 часа
под пресс. Последний должен давать равномерно рас¬
пределенную нагрузку в 2—3 кг на I см2.
Через 48 час. после склейки брусков из них изготов¬
ляют образцы для испытания. Размеры скалываемой
части должны быть выдержаны с точностью ±0.5 мм.
Половину образцов полностью погружают в воду
с температурой 15—25°. Прн этом плоскость склспваншя
должна быть расположена вертикально. Спустя 24 часа
образны вынимают нз поды, вытирают н немедленно
испытывают
ГОСТ считает казеиновый клен «Экстра» В-107
удовлетворительным, если-
а) три сухих образна покажут предел прочности не
ниже 100 кг/см2, а четвертый—не ниже 90 кг/см-\
б) три сырых образна покажут предел прочности не
ниже 70 кг/см2, а четвертый — не ниже СО кг^м2.
Клей считают также удовлетворительным, если два
сухих образца прн испытании показали предел проч¬
ности не менее 100 кг/см*, а два других, покаошиих
предел прочности ниже 100 кг/см7, скололись полностью
по древесине
Для клея марки ОБ предел прочности на скалыва¬
ние трех сухих образцов должен быть не ниже 70 кг/см2,
а четвертого — не ниже 50 кг!см2; для сырых образцов
соответственно —50 и 40 кг!см7.
Приготовление казеинового клея для производст¬
венных целей начинают с отвешивания порошка, воды и
антисептика.
Количество воды назначают в зависимости от сорта
клея, температуры воздуха и качества обработки склеи¬
ваемых поверхностей. Нормально вес воды в 2—2,1 ра¬
за превышает вес казеинового порошка. Вообще же это
соотношение колеблется от I 1,6 до I : 2,5.
В качестве антисептиков применяют оксиднфенил
нли диннтрофеиол в количестве 3% от веса казеинового
порошка нли парафазную фенольную смолу в количест¬
ве 10—15% в зависимости от содержания поды в смоле
(так, при 20% воды смолы добавляют 15% от веса
казеинового порошка). Все указанные антисептики
ядовиты и при обращении с ними необходимо соблюдать
особые меры предосторожности. Наименее ядовита па-
рафаэнзя смола.
Антисептик отвешивают с точностью до 0,1 грамма
н растворяют в воле. Вода для растворения антисепти¬
ка берется из общего количества воды, отмеренной для
приготовления клея. В клссмсшалку вначале наливают
воду, затем постепенно (при постоянном перемешива¬
нии) добавляют клеевой порошок. Перемешивание про¬
изводят в течение 40—50 мин Скорость вращения лопа¬
ток должна быть около 50 оборотов в 1 мнн. Следует на-
В Зак. 1232
блюдать за тем, чтобы при перемешивании не образовы¬
валась пена. Если пеиа все же образуется, ее необходимо
осторожно удалить. Раствор антисептика вливают
в раствор клея в конце перемешивания последнего.
По окончании перемешивания клею дают отстояться
до приобретения рабочей вязкости. Готовый к употреб¬
лению клей .должен иметь вид густой сметаны, без ком¬
ков и отдельных слоев. Время выдержки клея и жизне¬
способность его определяют на пробном замесе н про¬
веряют в дальнейшем замерами вязкости.
Загустевший клей не допускается разбавлять водой,
подогревать или смешивать со свежеприготовленным,
поэтому каждый замес клея должен быть израсходован
в течение 2—3 час, Этим и определяется количество
материалов на один замес.
в)	Каэеико-цементныА клей
Казеиио-цементный клей (предложен М. Н. Плун-
гянской и А С Брук) более водостойкий, чем казеино¬
вый. Кроме того, введение цемента в состав клея
уменьшает расход казеина, уменьшает усадку клеевого
шва прн высыхании и дает возможность склейки менее
тщательно обработанных поверхностей Жизнеспособ¬
ность каземно-иементного кдея выше, чем казеинового.
По этим причинам применение казенно-цементного клея
более желательно, чем казеинового
Казеино-иементный клей (порошок) или получают
готовым с завода, или приготовляют на месте.
Для приготовления на месте казенно-цементного
клея берут на 100 вес ч казеинового клеевого порошка
75 вес. ч. портланд-цемента, 220—250 вес. ч. воды и
3 вес. ч окнендифеннла или днннтрофенола.
Казеиновый клеевой порошок берут сорта В-107
(экстра) или ОБ (обыкновенный) по ГОСТ 3056-45.
портланд-цемент марки 400 и выше по ГОСТ 970-41.
В качестве антнетептика может быть введена и паряфаз
пая смола (10—15 вес. ч.), Портланд-цемент должен не
содержать песка или каких-либо других примесей.
Перед употреблением он должен быть просеян через
сито с 04 отверстиями на 1 см7 Температура компонен¬
той должна быть от 10 до 20°
Цемент постепенно вводят в раствор клея после того,
как этот раствор в течение 30—40 мнн. перемешивания
был доведен до состояния однородной массы. После
добавки цемента масса вновь перемешивается около
20 мнн. до получения полной однородности. Затем она
выдерживается в покое 10—15 мин., после чего клей го¬
тов к употреблению. Клей не густеет в течение 5—6 час.
Жизнеспособность казеино-цементного клея должна
быть не менее 3 час.,
В случае применения готового (заводского) порошка
казеино-цементного клея в чан вливают 130—140 вес. ч.
воды при температуре от 10 до 20°. Затем при беспре¬
рывном помешивании со скоростью 50—60 оборотов
в 1 мнн. вводят казеино-цементный порошок (100 вес. ч.).
Размешивание ведут до образования однородной мас¬
сы без комков (40—50 мин.)-
Подогревание клея, употребление горячей воды, раз¬
ведение готового клея и прибавление клеевого казеино¬
вого порошка или цемента в готовый клей не допуска¬
ется.
Определение вязкости казеино-цементного клея и
жизнеспособности его производят так же, как казеино¬
вого клея.
Определение прочности и водоустойчивости клееного
соединения, выполненного с помощью казеино-цемент¬
ного клея, производят испытанием на скалывание стан¬
дартных образцов, Образцы могут быть изготовлены
из сосновой, дубовой нли ясеневой древесины с влаж-

Глава /. Материалы
9.	ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В ОГРАЖДАЮЩИХ ЧАСТЯХ ЗДАНИИ
Т л 6 л н а в 1.28
Объемный вес и коэффициенты теплопроводности строительных материалов в огряждяющих конструкциях адвниВ
н некоторых теплоизоляционных материалов
Наименование материала
Объемный вес т в
**;*»
Коэффициент тепло¬
проводности i в
ккнл м час грив.
Краткая харехтериетнка и основные размеры
.бестоцемеитиые листы н олнтхн
ошифер)
.сфальтооые полы, слон
1 900
] 800
0,30
0,62
Плоские листы по ГОСТ 929-47 размером (800; 600 и
1 2ио) х (600; 80J н 1 ЯЬ) х (4; о; 8: J0 и 12) мм; волнис-
тые листы но ГОСТ 37л-52 размером 678x1 200x5.5 мм
.и весом 9 кг; полуволнистые no 1 ОСТ 1064-47 размером
550 х (800 и 1 200) х б мм и вгпш 4,8 м 7,4 кг; плитки
плоские кровельные по ГОСТ 691-55 размером 4OOX4U0X
х4 мм
асфальтовая мастика
1 300
0,50+0,65
'мола
1 150
0.45
Плиты ярмоленобетонные
Плиты пенобетониые н газобетокпые
ТОКЛЗвНЫС
750
3004-500
0,03+0,12
По ГОСТ 1781-49 размером (245 и 495) у<1 250 и 2 300)Х
X (100; 120 и 140) мм. Действует ГОСТ 1781-55
Плиты пенобетоннме обыкновенные
400 4-500
0,095+0,11
Плиты пеносиликатные и газосиликатные
400+500
0,095ч 0,12
Воздух в замкнутых ячейках
1,29
U .02
Войлок строительный шерстяной
130
0,043
По техническим услопияч НКЛГ1 РСФСР размеры:
длина 1,5 н 2 м, ширина 1 м, толщина 10 и 15 мм
Войлок отеплительный
50+100
0,04
По ОСТ 37201 полотнища длиной 20 м, шириной 1,9 ж,
толщиной 6 мм
Войлок асфальтированный
803
0,105
Рата хлопчатобумажная
50
0.0J7
Трава морская, водоросли
250
0,045
Пакля
160
0,0-1
Шевели»
100+150
0,035-г0,04
Стеганые полотнища п рулетах из слоев водонепро¬
ницаемой бумаги с прокладкой между ними отходом
льняного производства. Длина 25 м, ширина 0,7 н 1 м, тол¬
щина 12,5 и 25 мм
Засыпки из сухого леска
1 500
0.75
Засыпки из строительного ыусора и
растительной земли
800+1 400
0.250,50
Зола
450+800
0,10+0,15
Гипсовые плиты и чистый алебастро¬
вый раствор
840
1250
0,22
0,40
Гипсовые плиты с наполнителями (опил¬
ки, стружки)
Гкпсо-камышевые плиты .ймфереит*
€60
950
700
0,18
0,27
0,20
По ГОСТ 1008*41 плиты для подшивного потолка раз¬
мером 393 х (I 560; 1 820 к 2 (0.0) х 90 мм. для перегоро¬
док по ГОСТ 1007-4! размером 400x1 500X90 мм
Пеногипс
350+ 550
190 и 480
0,11+0,17
0,07 и 0,16
Для утепления стен и покрытий * сухнх конструкциях,
защищенных от увлажнения
Гипсобетон на доменном шлаке
800
0,25
Гипсобетон на котельном шлаке
950
0.29
Глино-пеечаная смазка в перекрытиях
(сухая)
То же
1 500
1 800
0,60
0,50
Глино-соломекная смазка в перекрыти¬
ях (сухая)
800
0.25
То же
1 200
0,40
Глино-шлаковая смазка а перекрмтиях,
сухая (1 т 2,5)
1 300
0,45
Глиноопнлки
800
0,25
Глина с органическими добавками
300+ 700
0,10+0,15
Глнна с добавкой котельного шлака
1 000+Т 100
0,25
Сосна и ель поперек волокон я наруж¬
ных ограждениях
560
0,15
То же, во внутренних ограждениях
600
0,12

9.	Характеристики материалов, применяемых в ограждающих частях зданий
35
Продолжение табл, U8
Наименование матереала
Объемный вес т
в кем*
Козффциент тепло¬
проводности X
в ккал/м час град
Краткая харектеристика и основные размеры
Сосна и ель вдоль волокон
560
0,30
Дуб поперек волокон
800
0,20
Дуб вдоль волокон
800
0,35
Стружки » илбнпке
300
0,10
Опилки в засыпке
250
0,08*
То же, аитисептированныс
300
0,11
Коре древесная
350
0,04
Термолит
450
0,13
Опилки с известью
Ксилолит:
]
верхний слой
нижний слой
I 800
1 СО?
0,70
0,30
1 Из опклок на магнезиальном рестворе
Ксилолитовые блоки и плиты]
800
0,15
1
Фибролит магнезиальный
Фибролит ппртл.-ждцемомтный
450; 500 п 550
йО; 400; SU1 и ( 00
0,1»; 0,18 и 0,20
0.П; 0,13; 0,17 Н 0,22
\ Размеры (1 100; 2000) х (500 ; 550 и 700) х (30; 50;
| 70 и 100) мм; влажность не более 15%
Плиты фибрнткые
330-1 400
0,11+0,13
Плиты прессованные из стружек, костры, кенафа на
магнезиальном растворе. По ’ СНиП (5w; 600 и 700) х
(50U; 000 и 700) х (50; GO и 70)
Фанера
ч.
0,15
Размеры см. табл. 1.1G
Древесноволокнистые ил,«ты пористые
{тенлшиодяцчонные)
То же, полутвердые
То же, твердые
130 HCw
500 -=•700
S0O-.-I 100
0.04+0.03
0,07+0,14
0.14 0.20
Лреаесподолокиистые плиты изготовляются из не-
деловой древесины, древесина измельчается, обраба¬
тывается специальными составами, отливается и под¬
вергается горяч!*цv прессованию. Размеры плит
(1 :'U>-:-3G(XJ) х ((kttA-l С00) мм. Толшика «лит изоля¬
ционных - 12,3 КЗ мм: полутвердых ~8дли твер¬
дых 4 мм. ГОСТ 4593-53
Картон обыкновенный
700
О.Г.
Картон с соломкой неплотный
500
U. 12
То же, плотный
1 000
0,20
Картон гофрированный из нескольких
слоев
То же. с прокладкой бумаги между
слоями
00
120
о,со
0,05
Толщина волнистого клртопп 3; 6 и 12 мм. Плиты из
битуми тропянного волнистого картоха длиной 1500.
шириной 1 000, толщиной 10; 15; 20 и 30 мм
Картон, пропитанный жидким стеклом
Энсонит
160
530- 650
0,033
0,10 * 0,15
ГОСТ 4408-48. Плиты из 5 -8-слойного картона. Выпус¬
кается листами 3 20U х 1 200 х (9 и 1!) мм
Рубероид, толь, пергамин, толь-кожа
600
1\!5
По ГОСТ 216S-51 рубероид с мелкой посыпкой а ру¬
лонах шириной от 750*до 1 000 мм по 20 м1 к весом 20,
22, 24 и 2о кг. По ГОСТ 18кб-52 кровельный толь в ру¬
лонах шириной от 750 ло 1 C0G мм по 15 м‘ и весом 15
и 18 кг. По ГОСТ 1.887*51 толь-кожа в рулоивх шири¬
ной от 750 до 1 010 мм ло 30 м• н весом от 11 до 20 кг
Пробковые плиты импрегкировэниые
ISO+400
0.045 +0,08
Формуют из пробковой крупы и муки с клеем, раство¬
римым стеклом или смолой
Экспанзит
130+150
0,04 {
Пробковая крошка подвергается в формах термичес¬
кой обработке до спекания. Размер плит: длина — 1 000
ширина -500, толщина—20; 25; 30; 40; 50; 80 и 80 мл
Пробковые плиты, пропитанные смо¬
лой
300
0,08
Пробковая крошка
150
0,04
Лед
900
2,00
Снег свежевыпавший
200
0,09
Снег слегка уплотненный
300
0,20
Снег плотный
400
0,40
Снег при начале таяния
500
0,55
Соломенная резка (свободно набитая)
120
0,40
Соломит
150+320
0,05+0,08
Спрессованные щиты из солоыы. По ГОСТ 1950-43 раз¬
мером 2550 X (450 и 950) X (50, 70 и 100) мм
3*

16
Глава t. Материалы
Продолжение табл. /ЛЬ
Наименование материала
Объемный вес т
в ЛГЛ/Ж*
Коэффициент тепло¬
проводности X
в ккал!м чае ерад
Краткая характеристика н основные размеры
Камышит
250-1-400
0.06+0,11
Плотно спрессованные щиты из камыша, прошитые
проволокой. По ГОСТ 1950-43 размером 2 650 Ж (450 и
9о0) X (30, 70 и 100) мм. ПО СНиП (2 400; 2 600 и 2 800) ж
X (550 ; 950 и 1 ISO) X (50; 70 и 100) мм См. ГОСТ 7483-55
Костра
100+200
0,04+0,06
Мороми
260+350
0,06+0,065
Плиты из костры, обработанной щелочным раствором.
Размеры 1 000XS00 и 5ШХ500 при толшике 10; 20; 25;
30 н 45 мм
Стекло обыкновенное
2 500
0,65
По ГОСТ 111-54 оконное стекло размером (250+800) ж
Ж (250+1 500), толщиной 1,6+6 мм
Стеклянная вата сорта
То же. И сорта
150
200
0,045
0,05
Стеклянную вату (шерсть) применяют в виде матов и
полос. По ГОСТ 2 245-43 маты длиной 1 000 +3 000, ши¬
риной 200+750 и толщиной 10; 15; 20; 30 и 50 мм
х Газоетенло
300-*-500
0,09+0,12
Блоки н плиты из стекольных шихт, спекаемых с газо-
обраэоиателями. Плиты размером по длине и ширине до
500 мм, при толшине 50+100 мм. Обладает гвоздимо-
стью. легко поддается механической обработке
Торфонзоляоионные плиты
150+::>о
0,045+ 0,065
Прессованные или формованные мокрым способом
плиты из сфагнового торфа. По ГОСТ 4861-49 имеют
размеры 1 000 х 500 х (30 н 50) мм
Торф сфагновый
Мох болотный
150^300
133
0,05 + 0,07
0,04
К применению не рекомендуется вследствие большой
подверженности загниванию
Шлак топлкикый
;ou*t о «б
0,165-'■0,215
Шлак гранулированный
41Ю *-! (ХЯ
0,105+0,2
Жидкий шлак, подвергнутый быстрому охлаждению
Термозит
500
0,13
Шлак доменный, гранулированный в условиях недос¬
татка влаги
Шлаковая пробка
.'H0-4OIJ
0,05+0,07
Плиты, прессованные из шлаковой саты, пропитанной
битуминозными составами
Минеральная вата
130-250
0.04+0,05
Стекловидные волокпэ. получаемые пароструйным спо¬
собом из расплавов горных пород и шлаков
То же. гранулированная
125
0,04
Сыпучий материал, получаемый путем механической
грануляции
Войлок минераловатный
75 + 2.50
0,04+0.05
Длина 1 000+ 3 000, ширина 375+1 200. толщина 20; 40
и 60 мм
Маты минераловатные
100 + 350
0,045 + 0,07
Длина 600+1 200, ширина 300+1 000, толщина 30; 40;
50, 60; 70; 80; 90 и 100 мм
Плиты ыинералооатные
300+400
0.065+0,075
Длина 500, ширина 500. толщина 50; 60; 70; 80 н 90 мм \
Штукатурка известковая иа внешней
поверхности
1 550
0,75
-
То же. на внутренней поверхности
1 500
0,60
Штукатурка по драки
1 400
0,45
Штукатурка цементно-песчаная
1 800
0.80
Штукатурка теплая (известь, шлак)
1 000
0.33
Штукатурка сухая (органическая)
500 - 700
0,18-0,22
Длина плит 2 700 ; 2 800 и 3 300, ширина 1 200. толщина
8 и 10 мм. Допускается длина 2 800. 3 000, 3 100 и 3 300,
а ширина 1 300 мм
Сортамент кровельных и облицовочных материалов
Вид материа¬
лов
Длина вдоль
волокон с мм
Ширина в мм
Толщина в мм
Сгружх»
Дрань
Плитки
(ГОСТ 4136-48)
400 ; 450; 500
От 400 до 1 000
От 400 до 500
с градацией
через 50 мм
От 70 до 120
От 90 до 130
От 70 до 150
с градацией
через 10 мм
3
От 3 до 5
Толстого тор¬
ца-13; тонкого
торца-3
Продолжение табл. /.29
Вил материа¬
лов
Длина вдоль
волокон в мм
Ширнна в мм
Толщина в мм
Гоит
От 500 до 700
с градацией че¬
рез 100 мм
От 70 до 120
с градацией
через 10 мм
Со стороны
шпунта—15; со
стороны пера—
3
Примечание. Глубину и ширину шпунта кровельного гон¬
та принимают соответственно 12 и б мм

9.	Характеристики материалов, применяемых в ограждающих частях зданий
37
Таблица 1.30
Порода» качество, влажность древесины н допускаемые от¬
клонение в размерах кровельных и облицовочных материалов
Вил
материалов
Порода древе¬
сины
Основные тре¬
бования в от¬
ношении поро¬
ков
А*
и
С-2
о*
И
ш 5
Допускаемые
отклонения
размеров в мл
Стружка
кровельная
Сосна, ель,
осина, пихта
и другие мяг¬
кие породы
Не допуска¬
ются гниль,
червоточина,
прорость, тре¬
щины, сучки на
нижисн поло¬
вине длины н
на кромках
стружки
40
По длипе±10;
по толшине±1
Лрань
кровельная
Сосна, ель,
пихта, лист¬
венница
Не допуска¬
ются гниль,
чорчоточнна.
прорость, тре-
шины
40
По длнне±10;
по толщине ± 1
Плитки
кровельные
Сосна, ель,
пихта, осина,
ICtflp
Требования
nplt'ISIU.l'OT МО
ГОСТ 41.16-48
25
По длине Lo.
по и-нрнчс^З;
но Тс.1иыне± 1
Гонт
кровельный
Сосна, ель,
осина, пихта
Допускаются'
волнистость.
Э’Лмгтик, зас¬
молок, КОСО-
g.ioi'i. крепь,
свилеватость:
ограничивается-
еннова,сучки,
трещины'
25
По unw*5;
по ипфинех^,
по тчлшипе
толсто.1 кром-
кн.-1; по глу¬
бине и шпрп-
не шпунта+1
костью от 8 до 12%. После намазки пакеты образцов
зажимают струбцинами и выдерживают 24 часа в поме¬
щении с температурой 16—20°.
Минимальное значение предела прочности на скалы¬
вание в сухом состоянии для образцов из сосны должно
Таблица 1Л
Вес кровельных материалов (ориентировочны!)
Материал кровли
Состав кровельного коврв
Вес кровли
• агв/ж*
Рубероидная дву¬
слойная
2 слоя рубероида; 2 слоя ру¬
бероидной мастики
а
Рубероидная ком¬
бинированная
1 слой пергамина; 1 слой
рубероида:2 слоя рубероидной
мастики
в
Толевая кровля дву¬
слойная
2 слоя толя; 2 слоя толевой
мастики; 1 слой толевого лака;
песок
7
Железная кровля
Листы размером 71x142 ем
7
Волнистая асбофа¬
нера
Волнистые листы толщиной
5 и 6 ми
12
Этернитовая кровля
Плитки толщиной 4 мм
15
Шспа (финская
стр) жка)
ПластшГки толщинок 1,6-
3 мм
5 i
1
Черепица
Фасонные плитки толщиной
9 мм
* 1
быть не ниже СО кг/см5; а из дуба и ясеня —не ниже
80 кг/см7\ после 24 час. вымачниання соответственно
не ниже 40 и 55 кг/см7.
Порошкообразным казеиновый кю/i хранят в таре
поставщика в сухом вентилируемом т-мешении на стел¬
лажах прн температуре от -i 10 До -»-30э и при отно¬
сительней влажности воздуха 50-/0% Хранение «лея
непосредственно у наружных стен и труб отопления не
допускается. При хранении и транспортировке не до¬
пускается попадание влаги на тару. Срок хранения
порошка казеинового клея —5 месяцев со дня его вы¬
пуска. После указанного срока качестве порошка долж¬
но быть проверено лабораторными испытаниями.
Антисептики хранят в стеклянной закрытой посуд*
п опечатанных шкафах.	,

Глава U
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЯ
ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Д. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
КРУГЛЫХ СЕЧЕНИИ
Таблица 11.1
Длина окружностей, площади, моменты икерчки, моменты
сопротивлении н радиусы ингрции круглых сечений бревен,
подтоварника и жердей
Диаметр
d в см
Длина ок¬
ружности
U в см
Площадь
р в см-
Момент
инерции
J в см*
Момент
сопротив¬
ления W
в см%
Радиус
инерции
г в см
3
9.4
7.1
4.0
2.7
0,75
4
12,6
12.6
12,6
6.3
1,00
5
15,7
19.6
30,7
12,3
1.25
б
18,8
28.3
83,6
21,2
1,50
7
22,0
33,5
117,9
33.7
1,75
8
25,1
50,3
201,1
50,3
2,00
9
28,3
63.6
322,1
71.6
2,25
10
31,4
78.5
490,9
98.2
2,50
11
34,6
95,0
719
131
2,75
12
37,7
113,1
1018
170
3,00
13
40.8
132,7
1 402
216
3,25
14
44,0
154,0
1 886
269
3,50
16
47,1
176.7
2 485
331
3,75
16
50,3
201,1
3 217
402
4,00
17
53,4
227,0
4 100
482
4.25
18
66,5
254,5
5 153
573
4,50
19
59,7
283,5
6 397
673
4.75
20
62,8
314,2
7 854
785
5,00
■*21
66,0
346,3
9 547
909
5,25
22
69,1
380.1
11 499
1 045
5,50
23
72,3
415,5
13 737
1 194
5.75
24
75,4
452,4
16 266
1357
6,00
25
78,5
490,9
19 175
1 534
6,25
28
81,7
530,9
22 432
1 726 -
6.50
27
94,8
572,6
28 037
1 932 *
6,75
28
88.0
615,8
30172
2 155
7,00
29
91.1
660,5
34 719
2394
7,25
30
94,2
706,9
39 761
2 661
7,50
Продолжение табл. 11,1
Диаметр
d в см
Длина
окружности
и в см
Площадь
F в см*
Момент
инерции
J в см*
Момент
спп;>'1тнв*
лення *
в см*
Радиус
инерции
г в см
31
97,1
755
45 333
2 925
7,75
32
100,5
804
51 472
3 217
8,00
33
103,5
855
53 214
3 528
8,25
34
106,7
908
65 597
3 859
8,50
33
109.9
962
73 662
4 209
8,75
36
113,0
1 018
82 448
4 580
9.00
37
116,2
1 075
91 988
4 973
9,25
38
119,3
1 134
102 354
5 387
9,50
39
122.5
1 195
113 561
5 824
9.75
40
125,6
1 257
125 664
6 283
10,00
2.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
ХАРАКТЕРИСТИК ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИИ
БРЕВЕН, ОПИЛЕННЫХ НА ОДИН, ДВА
И ЧЕТЫРЕ КАНТА, ПО СООТВЕТСТВУЮЩИМ
ХАРАКТЕРИСТИКАМ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Площадь сечения
Момент ннерцин
Jx—kz. rAp*	кр-
Момент сопротивления
Их = км WK$ Wy — кзу WK р.
Радиус инерции
'Л —	'у = к>уа-
Расстояние от оси х до центра крута
уц.т = М-
Значения Fкр. Ар и Икр в зависимости от дкаметра
бревна d приведены в табл. П.1, а значения коэффи¬
циентов в табл. 11.2.

3. Определение геометрических характеристик поперечных сечений бревен
39
Таблица II,}
| коэффициентов к для определения геометрических характеристик поперечных сечений бревен, опиленных иа один,
Примечание. Таблица составлена инж. С. В. Зелепугиным.
3.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИИ
БРЕВЕН, НЕСИММЕТРИЧНО ОПИЛЕННЫХ НА ДВА КАНТА, ПО СООТВЕТСТВУЮЩИМ
ХАРАКТЕРИСТИКАМ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
ау^кр> rx — kixd%
Гу — kAyd\ ^ц,т —	.
Значения FKp, /*р и U7Kp в зависимости от диаметра
бревна d приведены в та б л 11.1, а значения коэффицн-
ентов ki — в табл. 11.3.

40
Глава II. Геометрические характеристики поперечных сечений деревянных элементов
Т « б л и а а II. 3	Продолжение	табл.	//.3
Отношения
1
Значения коэффициентов
А,:<*
или
A, 1 4
hj i d
или
к,-.d
k2x
*3*
*2у*
“*3у
*4х
*4 у
*>
0.20
0,763
0,400
0.603
0,382
0,181
0.269
0,020
25
710
320
521
833
168
271
043
30
653
260
440
772
155
272
066
0,15
35
504
189
373
713
141
274
097
40
631
136
290
625
126
273
115
45
463
097
231
544
114
269
140
0,50
0,405
0,064
0,174
0,460
0,098
0,266
0.166
0,25
0,602
0.254
0,456
0,796
0,155
0,274
0,0-22
30
603
194
330
735
142
276
0-15
0,20
35
545
143
310
666
128
277
06!)
40
4S3
100
217
588
114
270
094
45
421
006
162
511
096
275
119
0,50
0,3~
0,042
0,135
0,422
0,086
0,272
0,14.5
0,30
0,552
0,149
0,323
0,636
0,130
0,279
0,023,
35
493
102
251
617
114
280
047
0,26
40
430
067
188
539
;099
280
072
45
368
042
137
458
086
279
097
0,60
0,305
0,025
0,098
0,374
0,072
0,277
0,122
0,30
0,35
0,436
0,050 | 0,198
0,556
0,101
0,282
0,024
Примечание. Таблица составлена инж. С. В. Зелепугиныы
«■«■еяиа коэффициентов к для определенна геометрических
«ааектеоистнк поперечных сечсинй брееен. несимметрично
* * г	опиленных	на	два	канта
Отношения
Значения коэффициентов
ft.: 4
или
hit 4
ft,: 4
или
h,i4
ft,
*2л
*3х
*2у ='
=*3у
*4х
*4у
*.
0,10
0.929
0,772
0.886
0,982
0,223
0,257
0.015
15
887
676
812
957
218
260
034
20
I
839
556
702
920
204
262
054
25
786
45?
612
871
190
263
077
0.05
30
7Я
368
526
810
178
2С4
100
35
609
•291
446
740
165
263
124
40
60?
221
368
662
151
261
150
45
545
165
301
582
138
258
176
0,50
0,431
0,129
0,242
0,497
0,525
0,254
0,202
0.13
0,853
0.577
0,755
0,944
0,206
О.ЛЗ
0,018
20
805
430
665
907
193
266
039
25
752
390
577
858
180
267
062
30
695
310
490
798
187
266
084
0,10
35
636
240
411
728
154
266
108
40
573
179
336
650
140
266
134
45
512
130
271
570
126
264
160
O.SQ
0,443
0,091
0.223
0.485
0,113
0,260
0,186
4. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИИ РАЗНООПИЛЕННЫХ БРЕВЕН
Таблица 11.4
Определение геометрических характеристик поперечных сечсинй раэноопиленных бревен диаметром d
Типы сечений
Ширина
b-ktd
Высотя
h = tid
Пло*
щадь
сечения
Момент инерции
Моыент сопротив¬
ления
Статиче¬
ский
ыоыент
Sx а k*i*
Радиус инерции
Расстояние от
нейтральной
оси до крайних
волокон
z.~k„d |
Jy ак*Р
Wу =к*Р
гх=к*4
Гу =к„4
Значения коэффициентов ft
А,
At
*» | *«
*а
*а | *т | At
А.
Aia
ftu
Ац
-	.0.
N*
•-F
1
0,0
1,000
0,783
0,04909
0,04909
0,09817
0,09817
0,083
0,260
0,250
0.5
0.5^

4.	Геометрические характеристики поперечных сечений разноопиленных бревен
41
Продолжение табл. II. 4

r2
Глава //• Геометрические характеристики поперечных сечений деревянных элементов
Т я б л и a a Н.5
Плотик F 9 ем9, моменты инерция J ш см* я моменты сопротивления № в гм* сечений опиленных па четыре каитв
бревен со сбегом
£ 1
Значения F, J и W в сечениях с размером диаметра брейка, увеличенным по сравнению с его диаметром в тонком конце на А
*41 ** О
Л * “
НхЬ
в см
ДаО.О
А я 1,0 см
& е 2,0 см
4 = 3,0 см
*• _ о
11=3
J5 &о *
R-e ж а
хорда о
в гм
F
J
W
F
J
\Р
F
J
W
F
J
Г
16
14Х)4
7.8
180,1
2 610
373
187,7
2 865
409 ‘
192,9
3 061
437
186.1
3156
462
1?
15X15
8.0
205,4
3 359
452
214,1
3 719
496
219.9
3 939
529
223.8
4 146
554
18
15x15
16x16
9.9
3,2
214,1
2J2.2
3719
4 330
496
541
219.9
241.9
3	969
4	741
529
5^2
223.8
24.*,0
4	146
5	071
554
(хН
224.8
253,2
4 209
5208
561
651
19
15x15
17X17
10.2
8,5
241.9
260,7
4 741
5417
592
637
249.0
271,4
5071
5 956
634
701
253.2
279.2
5	208
6	366
561
749
255,7
234,5
5 440
5 678
680
785
20
17X17
18x18
10.5
8,7
271.4
290,7
5956
6 771
707
752
279.2
302,4
6366
7 384
749
820
284,5
311.3
6	678
7	900
786
878
237,5
317,9
6 384
8 303
810
923
21
18x18
19x19
10.8
8.9
302.4
322.4
7 394
8319
820
875
зп.з
334,9
7900
9 051
878
953
317,9
345,1
8	303
9	6ь5
923
1019
322.0
352,4
8 591
10 159
955
1 073
22
19x19
20x20
U.I
9,2
334,9
355,5
9 06)
10111
933
1011
345,1
369,5
9	683
10	993
1 019
1 090
352,4
3iU,4
10 195
И 748
1073
1 175
387,3
388,9
10 558
12 376
1 Щ
I 238
23
20X20
21x21
11.4
9.4
369.5
390.2
10 993
12 180
1099
1160
3?0,4
405,2
11 748
13 214
1 175
1 253
338,9
417,3
12 375
14 115
1238
1 344
394.9
426.9
12 864
14 885
1 286
1 418
24
20X20
21x21
22X22
13,3
11,5
9,6
330.4
405,2
4.4>,б
11 748
13214
14 550
1 175
1 253
1323
388.9
417,3
442.9
12 376
14	115
15	766
1 233
1 344
I 433
394.9
420.9
455,7
12 864
14885
16817
1 286
1 418
) 529
39*. 2
433,8
466.2
13169
15 487
17 725
1 317
1475
1 611
25
21X21
22x22
23X23
13.5
11.9
9,8
417.3
442.9
464,6
14	115
15	766
17 245
1344
1 433
1500
426,9
455.7
462,1
14 885
16Ы7
18 661
1 418
1 529
1 623
433,8
466.2
496.2
15 467
17 725
19896
1475
(511
1730
438.2
474.2
607,4
15912
18 470
20960
1 515
1 679
1823
25
22X22
23x23
24x24
13.8
12,1
10.0
455,7
48Л1
504,1
15 817
18 601
20297
1 529
1 623
1691
466,2
49-*,2
522,6
17 725
19 896
2Ы6
1 611
1 730
1 826
474.2
507,4
537.8
18 470
20 250
23349
1 579
1 823
1 945
47Q.3
515.1
550.1
19 010
21 847
24 603
1 728
1	900
2	050
27
23x23
24 Х24
26X25
14.1
12,4
10.2
496.2
522,6
545.2
19 896
21 916
24 004
1730
1826
1 920
507,4
537,8
565.0
20 930
23 319
25 594
1 823
1	945
2	047
515,1
55U.1
580,9
21 847
24 603
27 228
1	900
2	050
2178
521.7
559.7
594,5
22	594
26 648
23	588
1	965
2	137
2 287
28
24X24
35x25
26X26
14.4
12.5
10,4
537.8
564.9
587.9
23 349
25 594
27 592
1945
2 047
2 122
550.1
580,9
603,5
24 603
‘27 228
29 668
2 050
2 178
2 283
559.7
594,5
525.3
26648
26 588
31 539
2137
2 267
2 426
567.2
605.2
640,4
26 513
29 932
33 250
2 219
2 394
2553
29
25x26
26x26
27X27
14.7
12.8
10,6
580.9
608,5
632,1
27 228
29 686
31893
2178
2 2*3
2 362 ,
594.5
625.3
654,1
28 588
31 539
34 27$
2 297
2 426
2 539
605,2
840.4
672.4
29 932
33 250
35 408
2 394
2 558
2 697
513,5
851,9
6Ь7,5
30960
34 6S6
39 297
2 477
2668
2 838
30
26x28
27X27
28X28
15.0
13.1
10,8
625,3
654,1
677,9
31 539
34 275
36 576
2 428
2 539
2 619
'*‘640,4
572,4
701.2
23 250
36 408
30 366
2 558
2 697
2 812
651,9
667.5
720,3
34 6S6
38 297
41 753
26S6
2836
2 983
661,3
701,7
735,5
35 920
40 075
43915
2 763
2 969
3136

4. Геометрические характеристики поперечных сечений разноопиленных бревен
Продолжение табл. 21.6
Значения F,JhW в сечениях с размеряй диаметра бревна, увеличенным по сравнению с его диаметром в тонком койке иа 4
т» и 1
Нхь
в ем
Л=4,0 ем
As5,0 ем
a =5,0 cm
k *7,0 cm
a =8,0 ем
Р
Ш:
ёё’Б«
хорда
а в ем
F
J
V
F
J
T
F
J
r
F
J
T
F
J
T
16
14X14
7,8
196,0
3 201
457
17
15X15
8,0
224,8
4 209
561
225,0
4219
582
18
15x15
16X16
9.9
8,2
225,0
265,7
4	219
5	440
562
680
256,0
5 461
633
19
15X16
17X17
10,2
8.5
256,0
287,9
5 461
6884
633
810
288,8
6 953
818
289,0
5960
819
20
17X17
18x18
10,5
8,7
288.8
322,0
6 953
8 591
818
955
289,0
323,7
6 960
8729
819
970
324,0
8 748
972
-
-
-
-
'
21
18x18
19X19
10,8
8,9
323,7
357,3
8 729
10 558
970
1 111
324,0
360,5
8 743
10 608
972
1 Ш
351,0
10 860
I 143
-
-
-
-
-
-
22
19X19
20x20
11.1
9,2
360,5
394.9
10 80S
12 864
1 133
1 286
351.0
39»,2
10660
13 169
1 143
1 317
399,8
13 313
1 332
400,0
13 333
1 333
-
-
-
23
20x20
21x21
П.4
9,4
398.2
433.8
13 169
15 487
1 317
1475
399,8
438,2
13313
15 912
I 332
I 515
400,0
440,5
13333
15 154
1 333
1638
441.0
15207
1 542
2
-
=
24
20x20
21x21
22X22
13,3
11,6
9,6
399,8
438.2
474.2
13 318
15 912
18 470
1 332
i 515
1 679
400,0
440,5
479.3
13333
15 154
19 010
1 333
1 638
I 728
441,0
482,5
15207
19 360
1 543
1 780
484,0
19 520
1 775
484.0
19 520
1 775
25
21x21
22X22
23X23
13,6
11.9
9,8
440,5
479,3
516,2
16154
19 0Ю
21 847
1 633
1 728
1900
441.0
482,5
521.7
16 207
19 360
22 594
1 543
1 750
1 965
484,0
526,8
19И0
23034
1775
2003
484,0
528,7
19 520
23 280
1	775
2	024
529,0
23 320
2 028
28
22X22
23X23
24 X 24
13,8
12,1
10,0
482.5
521.7
559.7
19 350
22 554
25 648
1750
1	965
2	137
484,0
826.8
567,2
19 520
23 034
26 513
1	775
2003
2	219
<84,0
528.7
572,3
19 520
23 280
27 542
1	775
2	0M
2 262
529,0
575,3
23 320
'27 53?
2 023
2 2*5
576,0
27*648
2 3C<
27
23X23
24x24
25x25
14.1
12.4
10.2
625,8
5b7,J
605.2
23 034
26 513
29 932
2C03
2 219
2 391
528.7
572,3
513,5
23 280
27 142
30 960
2 024
2 262
2 477
528.0
575.0
519,3
23 297
27 648
31739
2 026
2304
2 539
529.0
623.1
23 320
32 275
2 028
2582
624,9
32~535
2602
28
24X24
25x25
26x26
14.4
12.6
10.4
572,3
513,5
651,9
27 142
30 960
34 6S6
2 262
2 477
2 668
575.3
619.3
661.3
27 539
31 739
35 920
2 295
2 539
2 763
576.0
523.1
668,3
27 648
32276
36 892
2 304
2 582
2 838
524.9
672.9
32 535
37 585
2602
2 891
625.5
675.5
32 552
37 991
2 604
2 922
29
3SS
XXX
14.7
12.8
10,6
619.3
661.3
701,7
31 739
35 920,
40075
2 539
2 763
2969
623.1
668,3
710,7
32 275
36 892
41425
2	582
2839
3	069
624.9
572.9
718,5
32 535
37 585
42 52.*
2602
2 891
3154
525,0
675,5
723,9
32 552
37 991
43 448
2 604
2	922
3	218
675.0
728,4
38 08t
44 109
2	929
3	267
30
26x26
27X27
28X28
15.0
13.1
10,8
668.3
710.7
749.7
35 892
41 4*5
45 795
2	833
3069
3	285
672,9
718.5
761,7
37 585
42 582
47514
2891
3 154
3 394
575,5
723.9
770,7
37 991
43 448
43910
2	922
3	216
3494
676.0
728,4
777.0
38 081
44 108
49 976
2	929
3	267
3 570
729.0
781.3
44 286
50 735
3280
3 624
Примечания. 1. Значения F,J*W приведены для тех сечений, в которых диаметр исходного бревна увеличивается ид целое число сея*
«метров. Для прпмежуточных ссченнД значения этих характеристик находят по интерполяции.
2. Три последние характеристики каждой горизонтальной графы относятся к чистообрезному брусу.
3. Таблица составлена ннж. С. В. Зелепугиным.

44
Глава //. Геометрические характеристики поперечных сечений деревянных элементов
Т а 6 л и a д
Площади Р и см*, моменты инерции J » ем* и моменты сопротивления V ш см* сечений опиленных на два канта бревен со сбегом
я
X
Значении F, У 'и 1C' в сеченикх с
размером диаметра ©рев
на, увеличенным по сравнению с его диаметром я тонком конце на
и
и
5
Д = 0,0
д
» 1,0 см
д
= 2,0 см
Д
= 3.0 см
д
= 4.0 с.
н
13*
Высота Л дв
тного бруса
R СМ
а
е
ч
е
X
F
/
W
Р
J
Р
J
Г
F
J
W
F
J
W
16
14
7.8
190,6
2 543
377
„>п7 у
2 960
423
223.7
3 263
466
239.3
о 311
506
235.0
3 827
S17
17
15
8,0
'.'16,2
3 о.'">
413
з.и.э
3 822
510
251.7
4 192
559
'.V'.U
4 53“
ли"
4 «95
6*3
18
16
8.2
243, 3
4 308
540
21,.'.;
4ЫЮ
СОЛ
2М.Л
5 312
664
:’99.8
5 Ми
701
317.9
С 174
77.'
19
17
S.5
272,1
5 49!
040
203.8
5 1иЗ
713
312.8
6 631
7KU
33.'. з
1 1(0
842
351.7
7 674
903
20
18
8.7
ЗИ-\5
6 819
738
3.4.4
7 518
S.1S
343,7
6 181
909
326,7
рал
9ЛЗ
387,2
9 441
1 049
21
19
8,9
334.4
8 3G8
881
357,5
9 193
90S
330,3
9 989
I 051
«102,4
10 7-14
I 130
4.4,1
11 47]
1 207
22
20
9.2
367.8
10 104
1 016
39:,5
11 144
1 114
416,4
12 072
1 207
439.9
12 964
1 295
462,9
13 826
1 383
23
20
21
11.4
9.4
392,5
402,9
11	144
12	238
1 114
1 105
416,4
428,8
12	072
13	379
1 207
1 274
439,9
454,1
12 964
14 463
1 296
1377
462.9
478.9
13 826
15 506
I 383
1 4/С
485,4
503,2
14 С 60
16 515
1 460
1 573
24
21
22
11,6
9,6
428,8
439,5
13	379
14	610
1 274
1 329
454.1
466,9
14 463
16 939
1 377
1 449
476,9
493,3
15 506
17 166
1 476
1 562
503,2
519,4
16 515
18 3У5
1 57-3
1 672
527.0
545.0
17 457
19 061
1 605
1778
25
'22
23
11,9
9,8
466,9
477,7
15 939
17 309
1 499
1 505
493,3
506,5
17 166
18838
1 562
1 838
519.4
534.4
18 395
20 285
1 672
1764
545.0
561,6
19 561
21 668
1 778
1 864
569.9
588,3
20 6Я1
23 003
1 880
2 000
28
23
24
12.1
10,0
506.5
517.5
18838
20 364
1 633
1697
534,4
547,6
20 285
22 112
1 764
1 843
581.6
576,8
21 588
23 763
1884
1 980
588.3
605.3
23 003
25 348
2000
2 112
614.3
633.3
24	282
25	875
2 111
2 240
27
23
24
25
14.1
12,4
10.2
534,4
547,6
556,9
20265
22 112
23 815
1 784
1 843
1 905
561.6
676,8
590,5
21 858
23 763
25 803
1884
1 880
2 064
588.3
605.3
620,7
23 003
25 348
27 588
2 000
2 112
2 213
614.3
633.3
650,7
24 282
26 875
29 478
2111
2 240
2358
640,8
661,0
650,0
25 582
28 375
31 221
2224
2 364
2 497
28
24
25
28
14.4
12,6
10.4
576.8
590,5
601.8
23 763
25 803
27 566
1 980
2064
2128
605.3
620,7
634,5
25 348
27 866
29 907
2112
2213
2300
633.3
850,7
661,1
28	875
29	478
32 022
2 240
2358
2 463
661.0
680,0
697,6
28 375
3! 221
34 084
2364
2 497
2 622
588.3
708,8
728,1
29 629
32 913
36 050
2 486
2633
2 733
29
25
25
27
14.7
12.8
10,6
620,7
534,6
646,3
27 668
29 907
3! 973
2 213
2 300
2368
650,7
566,1
680,5
29 478
32 022
34 606
2858
2463
2 566
680,0
587.6
713.6
31,221
34 084
36 899
2497
2622
2 788
708.8
728,1
745.9
32 913
36 050
39 190
2633
2 773
2 903
737.3
758.3
778,5
34 566
37 978
41 461
2 765
2	913
3	071
30
26
27
23
15.0
13.1
10,8
661,1
680,6
582,4
32 022
34 505
36 752
2463
2 556
2 626
697.6
713.6
728,0
34 084
36 899
39 605
2 622
2 733
2 822
728,1
745,9
762,3
36 050
39 190
42 281
2 773
2	903
3	020
758,3
778,5
795,9
37 978
41 461
44 853
2&13
3 071
3 204
788,1
809.3
629.3
39 850
48 586
47 361
3 055
3 228
3 383

4. Геометрические' характеристики поперечных сечений разноопиленных бревен
46
Продолжение табл. ИЛ
я
X
Зиачс
кия F,
У и Г
в сечениях с
размерны диаметра бревна, увеличенным по сравнению с его диаметром в тонки* конц
е на&
“s
О. я
г*
А = 5,0 см
5=6,0 см
6 = 7,0 см
4=8,0 СМ
\ =9,0 см
= 10.0
м
TS *
Н*
X и «-
cj в а
Высота 8 j
кантного бр
в ем
Й
е
eL
о
X
Р
3
W
Р
3
5Г
Р
3
Г
F
3
W
Р
3
Г
F
3
V
16
14
7,8
2/0.6
4 104
535
285,7
4 366
524
300,7
4 629
661
315,8
4 889
698
330.7
5 245
749
345.4
5 391
770
17
15
Я п
302,3
5 24!
699
318,7
5 568
742
334.8
5 691
786
351,4
6 217
829
367,1
6 532
871
3ЯЗ.2
6 854
16
16
8.2
335.7
6 592
824
353,4
6 998
875
370.7
7392
924
387.9
7 781
973
404,6
3 151
1019
42 2.*5
И 563
19
17
8.5
370,6
8 178
962
389,5
8 672
1 020
408,1
9 156
1 077
426,6
9 633
1 133
445,0
10107
1 189
46 s.!
10 566
20
18
8.7
407,3
10039
I 115
427,3
10625
1 18!
447,2
11 208
! 245
466,8
11 775
! ЭОЗ
486,3
12 341
1 371
.улл
12 854
1 428
21
19
8,9
445.7
12 195
I 233
466.8
12 887
1 356
487,8
13 574
1 428
508.5
14 240
1 4у8
529,3
14 915
I 570
54* ч
15 522
22
20
9.2
466,4
14 650
1 465
507,8
15 478
1 543
529.5
16 256
1 626
552.1
17 082
1 708
573,8
17 856
1786
$%/>
14 660
23
20
21
11.4
9.4
507.8
5:7,0
15 478
17 48"
1 543
1 Обо
529.5
550.5
16 256
18430
1 626
I 755
552,1
573,9
17 082
19 378
1 708
I 845
573.8
597.2
17 856
20 305
1 785
I 933
596.0
620.0
W06O
21 206
1 866
2 019
г/-’ •-
6 % ’>
19 391
U 116
1939
2 106
24
21
11.6
9.6
5511 0
5о9.9
18 •»>)
20 081
1 755
1 880
574 9
594.7
19 378
21 786
1 845
1 980
597.2
619.4
20.305
22 861
1	933
2	Ш
62П.0
643.7
21 206
25 945
2019
2 177
643,0
667,9
22 116
25 000
2 106
2 273
г.: '
Wt/ *
23 029
1ч 043
2 193
2 367
25
22
23
П.9
9,8
594,7
6Ы.З
21 736
24 282
1 9 SO
2111
619,4
G4U.8
22 881
25 582
2 080
2 224
643,7
666,0
‘>3 945
26 825
2 177
■2 332
667.9
692,1
24 000
27 066
2 27.3
2 431
692,0
717,5
26 043
29 273
2 367
2 545
7U
Л 039
>0 415
2 462
2 645
26
23
24
12,1
10,0
640.8
601.0
25 582
28 J75
2 224
2 304
666,5
088.3
26 826
29 829
2 332
2 486
692,1
715,3
27 9с7в
31 261
2 431
2 605
717,5
741.9
29 273
32 650
2 545
2 721
742,0
708.5
ТО 415
34 040
2 645
2 836
7 ' ■
•■А 676
Й498
2 754
2 958
27
23
24
25
14.1
12.4
10.2
666.5
688,3
708.8
26 826
29 829
32 91J
2 332
2 4яб
'2 633
692.1
715.3
737.3
27 966
31 261
34 5GG
2 431
2 605
2766
717.5
741,9
766.5
29 273
32 650
36 191
2 545
2 721
2 895
742.0
766.5
793.5
30 415
34 040
37 790
2 845
2	836
3	023
708.0
796.0
821,3
3! 676
35 498
39 367
2 754
2	958
3	149
М *
Гг 857
•А 667
40 935
1
1
2	857
3055
3	274
28
24
25
25
14.4
12.6
10.4
715.3
737.1
758.3
31 251
34 566
37 978
2 605
2 765
2913
741.9
766.5
788,1
32 650
36 191
39 850
2 72!
2 895
3065
768.5
793.5
817.5
34 040
37 790
41 690
2838
3 023
3 207
796,0
821,3
840.7
35 498
.39 367
43 497
2	958
3	149
3 346
820,0
849.0
875.0
36 667
40 935
45 225
3055
3 274
3479
а,{/
>*Ч
У А •
1
'<7 994
42 44!
47002
3166
3 395
3 615
28
25
25
27
14.7
12.8
10,6
765,5
788.1
809,3
36 191
.39 850
43 586
2	395
3UG5
3	228
793.5
817.5
840.3
37 790
41 090
45 695
3 023
3 207
3 384
821.3
846.7
870,9
39 387
4,3 497
47 761
3 149
3 346
3 537
849,5
875,0
901,8
40 93S
45 223
49 840
3 274
3 479
3 69!
876.0
904.0
931.1
42 441
47 002
51 774
3 395
3 615
3835
У/'
'/*•
41935
48 781
Vi 838
3 514
3 752
3 988
ЭО
26
27
28
15.0
13.1
10,8
817,5
840,3
851,9
<1 690
43 095
49 785
3 207
3 34
3 556
846.7
870,9
894,3
43 497
47 761
52 164
3 346
3 537
3 726
875.0
901,8
926,2
45 225
49 840
54 490
3479
3 691
3 692
904.0
931.1
957.7
47 002
51 774
56 760
3 615
3	835
4	054
933.0
962.0
987.0
43 781
53 838
59 465
3 752
3	9ЯЧ
4	255
*У. L •”
7)560
75 728
61 310
1
3869
4128
4 380
Примечания. 1. Значения Р, 3 п W приведены для тех сечений, в которых диаметр исходного бревна увеличиваете* на ***** число ели-
тиметров. Для промежуточных сечений значения этих характеристик находят по интерполяции.
2. Таблица составлена инж. С. В. Зелеиугикым

Глава //." Геометрические характеристики поперечных сечений деревянных элементов
5. РАЗМЕРЫ СЕГМЕНТОВ И ДРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ КРУГЛЫХ СЕЧЕНИИ
Т а б д и ц 1 II.7
Размеры хорд а 9 ем м площадей F % ем* сегментов в круглых сечениях для различных глубин врезок
* Значения а н У при глубине врезки йВр в см
1
О .
. 0,5
1
1,5
2
2,5
3
3.5
4
4.5
5
5,5
G
6,5
7
7.5
8
8,
9
0,5
1,y
10.
1!
12,.
13
а
4,Я
6 62
7 94
6,9
9.7
■» H> 4
10,9
И 3
_
..
_
_
_
_
I -
„
_
F
1,6'.
4.5
8, If*
12,4
17.2
22,1
27.5
33
“
~
—
~
”
”
—
“
*
I -
“
“
—
а
5
6,92
Я ^
9.59
№2
10 9
11 5
!>
12,4
_
I -
_
_
_
1 .
_
_
_
1-
_
У
1.U3
4.7
S,y5
UP
17.8
23,2
28,3
34,4
40.7
“
| "
~
~
"
!"
”
“
1“
“
а
s.si
7 2
S 67
9 8
10 7
11 6
12,1
12 7
13 1
_
_
_
_
1 ”
„
_
F
1,75
4,88
8,.85
iJ,G
18,3
■М.»
30.1
.36,0
42,8
"
“
”
~
-
~
■
*“
~
1 “
“
~
а
5,37
7,47
9,02
10 2
11 I
12
12.7
13 3
13.8
14,1
_
1 ~
_
_
_
_
_
_
_
_
_
_
У
1.80
5,0b
9,2
14
19,7
25,1
31,4
37.8
44,7
51,5
—
—
' ~
~
—
”
~
~
_
~
“
п
5,57
7,8
9 3
10 6
11 6
13,2
13 0
14.4
14.ft
_
_
„
.
...
_
_
У
1,87
5,24
9,51
14,5
20
’JO. 1
32,5
39,3
46,4
53.7
“
~
—
“
~
“
“
~
”
а
5,76
Я
9 fi
10,9
12
13
13 7
14 4
15
15 R
15 9
_
_
F
1,93
5.4
9,83
15.0
20,7
27
33,7
40,7
48
65,/
63,6
а
5,91
8,2
9 9
M .1
12,4
13 4
14 ?
IS
16 6
16 1
16 6
17
У
1,98
5,56
10,1
15,4
21,4
27,9
34,6
42
49,7
57,7
85.У
74,3
а
6,08
3,5
10,2
U 7
1? 8
13 ft
14 7
15 5
16.?
16 7
17 2
17 7
_
_
_
_
_
,0
F
2,04
5.7
10,4
15,9
22,1
28,3
35,9
43,4
51.4
69,6
88,1
76.8
...
“
”
—
“■
~
"
а
6,25
8,7
10,5
12
13,2
14 3
15 2
16
16 7
17 3
17 9
18 3
1ft 7
У
2,09
5,87
10,7
16,3
22,6
29.6
36,9
44,7
52,9
61,4
70,2
79,3
88,6
а
6,4
8,9
10 8
12 3
13 6
14 7
15 6
16 5
17 ?
17 9
18 5
19
19 4
19,8
_
_
_

У
2,14
6
11
10,8
23,3
30,4
37,9
46
54,4
63,2
72,3
81,6
91.2
10!
—
~
“
—
~
~
—
а
6,55
9,2
11,1
126
14
15 1
16 1
17
17 7
18 4
19 1
19 6
?6 1
76,6
У
2,2
6,17
11,3
17,2
23.9
31,1
88,9
47.2
55,9
64,9
74.3
84,0
93,9
104
а
6,7
9,40
11 4
Г? 9
14 3
16 5
16 5
17 4
18 ?
19
19 6
20 9
?6 7
71,?
71 6
_
У
2,24
6,81
П.5
17,6
24,4
31,9
89,9
43,4
57.4
66,6
76,3
86,2
98,6
07
18
а
6,86
9,6
П.6
13,3
14 7
15 9
16 9
17 9
W 7
19 5
70 ?
20 8
71 3
71,8
22,2
27,6
_
_
_
_
У
2,3
6.44
11,8
18
25
32,6
40,9
49,5
58,8
66.3
78,2
88,4
89
10
21
132
а
7
9,8
11 9
13,6
15
16 7
17 3
18 3
19 n
70
?6 7
?! 4
21,9
77,4
77,9
73,3
_
_
У
2.3d
J.M
2
18,4
25,5
33,4
41,8
50,7
60,1
69,9
80,1
90,5
01
113
24
&

5. Размеры сеелс™. —
Продолжение табл. //./
Значения а н F при глубине врезки Айр в си
I5
Ч в
1,5	2
2,5
3,5	4
4,5
5,5
6,5
22,5
1С4
12.4 14,1
12.5 19,1
21,7
23,6
108
24,2
120
'4,8 25,3
133 145
16,3 17,7
27,0 30,1
24..4
123
18	19,3
30,8 40,3
20.4 21.4
50.1 66,5
22.4 23,2
77.4 88,8
24,7
ИЗ
с 7,9
F а,с
19.3 19,0
37.4 46,О
22.8 23.7
78,а 90,5
Jfi.0U7.ll .7.7
| Га*
19,С 20
33.1 47'
29,’J 29,1
сии Л4
11,7 15.7
13,91 Л.З
•23.7
24.fi
25,4 26,3
ЮС 119
29,4 29,9
189 j2J4
30,310,7
9 235
о 8,17 11,5
F 2,74	7	,«9
19,1 20,7
39.3 49,3
1I.4hl,S
25а
32.9 -	-	~
275	-	-
11,8	14,4
7,94 14,5
I
19,9
22,6 23,8
61,8 73,5
26,8
11!
28,5
139
32,7 13,2
24?	••
27 г3
ИЗ
.34,3 34,6
285 - '
12,2 14,1
8,13 15
26.7
101,5
27,7
115
12.4
8,26
28,2
116,5
32,2
192,5
12,5 15,2
8.37 15,3
19.1
32,6
28,5
118
29,5
133
Примечание. Таблица заимствована из книги ияж. Зелепугипэ С. В. .Новый метод расчета моментов инерции различных профилей
сечения бревна'. 1931 г.

48
Глава II. Геометрические характеристики поперечных сечений деревянных элементов
На рнс. IM представлен график, который позволяет
решать разнообразные задачи, относящиеся к геоме¬
трическим характеристикам поперечных сечений бревен,
обэольных брусьев и чистообрезных брусьев с учетом
влияния сбега бревен.
Рнс. ИЛ. Графики
а — лля определения размеров сечений брусьев, выпиливаемых из бревен, а также хора сегментов а по
высоте сегмента А__, б — для определении коэффициента k и площади F кругового сегмента по формуле
Р	F=kahut
"up*
приближенно при —-d < А
вр
Примеры пользования графиками (рис. II.I)
1, Определить хорду а сегмента врубки глубиной Аар = б см в брев-
■е d = 24 см. Находим л-Ачр = 12-6 = 6 см: продлим через точку
г—Авр =. 6 см на левой вертикальной шкале горизонталь до пересе¬
чения с дугой </=24 см и опускаем перпендикуляр ка горизонтальную
шкалу; читаем ответ </=2J,'8 см. Анч.югично’нрн d = 14 см и Аар =
=5 см находим г—Аар = 4 см и а = 16.1 см
2, Определить наибольшие размеры чистообрезного бруса с таким
соотношением сторон, которое обеспечивает максимальное значе¬
ние момента сопротивления бруса, если его ныпилизают из бреина
</ = 26 см.
Из точки пересечения дуги й-28 см и прямой с надписью .Прус
S \ 7* опускаем перпендикуляры на вертикальную и горизонтальную
шкалы; читаем ответ; высота бруса 22.8 см. ширима 16,4 см
3, Определить наибольшие размеры чистообрезного квадратного
бруса, который может быть выпилен из бревна </ = 21 см. Из точки
пересечения дуги d =21 см и прямой с надписью .Брус I :/• берем
отсчет по горизонтальной (или вертикальной) шкале. Высота квад¬
ратного бруса 14,8 еле.
4, Определить высоту двухкактного бруса, выпиленного из бревна
d = 18 см (в топком конце) так, что ширина пропиленной части о ,
в этом конце равна 0,5 </, Найти ширину постели (пропиленной ч*
сти) этого бруса в другом конце его мри длине бруса 6 м.
Из точки пересечения дуги </=18 см и прямой с надписью .Хорда
о<*1} </* проводим перпендикуляр на вертикальную шкалу и читаем
ответ; А = 15,7 ем.
Лля определения ширины а постели рассматриваемого бруса в дру¬
гом его конце находим соответствующий этому концу диаметр брев¬
на с учетом сбега </' = 18+6=24 см. Величина г—АВ0=А=—— = 7.SS см*
2
Через точку 7.85 на левой вертикальной шкале проводим горизон¬
таль до пересечения с дугой </=24 см и опускаем вертикаль иа го¬
ризонтальную шкалу; читаем ответ; 18,2 см.
5. Определить наибольшую ширину обзолов у квадратного бруса
сечением 20x20 см, выпиленного из бревна диаметром в тонком кои
це </=26 см.

6. Геометрические характеристики прямоугольных поперечных сечений	49
Находим Авр	=	2,5 см-, г-Авр = 12,5-2,5 = 10 см*. Через
точку'л— Авр=10 см проводим горизонталь до пересечения с дугой
d = 25 см и из точки пересечения опускаем вертикальна гориэон*
тальную^шкалу; ширина пропиленной части будет <**14,9 см; следо¬
вательно, ширина каждого обзола будет около	*	2,5 см.
Гб, Определить, на каком расстоянии от тонкого коица бревна рас-
смотреннмй в предыдущем примере брус станет чистообрезным. По
графику находим, что для получения чистообрезного бруса 20X20 см
необходима окружность d = 28,2 см. Так как в тонком конце задай
диаметр ♦ бревна d * 26 см, то брус станет чистообрезным через
28,2-25 = 3,2 м (считая сбег бревна в 1 еж на 1 ж его длины).
7, Брус сечением 22x18 еж выпилен из бревна диаметром в тонком
конце 26 еж. Определить наибольшую ширину его обзолов. От точки
пересечения вертикали и горизонтали, проведенных через а = 18 еж
к h * 22 еж, нэмераем расстояния до дуги d в 26 см я масштабе го¬
ризонтальной н вертикальной шкал, размеры обзолов (по катетам)
4,2 и 3,2 еж,
8, Задача об отмскании размеров поперечного сечения чистообрез¬
ного бруса с наибольшим моментом инерции, который может быть
вмпилен из бревна заданного диаметра, решается аналогично приме¬
ру 2 с использованием лрамой с надписью .Брус 12:7*.
Для повышения точности отсчетов и облегчения работм рекомен¬
дуется график 11.1,0 построить на миллиметровой бумаге в мас¬
штабе. 5 мм » 1 еж.
* Для брусьев /— Авр=0,5 А, т. е, половине высоты.
6.	ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Таблица 11,8
Площади Ft моменты инерции J и моменты сопротивления W
прямоугольных сечений
ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЯ
Продолжение табл. И.8
Высота
сечения
А в еж
Ширина
сечения
б в еж
F в еж*
•^тах
в еж*
^тах
в см*
•^min
в еж
4 пип
в см*
,
8
10,7
5,33
2,67
2 7
2,5
10
13,3
6,66
5,24
4/2
4
3
12
16
8
9
6
4
16
21,3
10,7
21,3
10,7
2
10
20,8
8,33
3,33
3,3
2,5
12,5
26 *
10,4
6,5
5,2
5
3
15
31,2
12,5
11,2
7,7
4
20
41,7
16,7
28,7
13,3
5
25
52,1
20,8
52,1
20,3
2
12
36
12
4
4
2,5
15
45
15
7,8
6,3
3
18
54
18
13,5
9
6
4
24
72
24
32
16
5
30
90
80
62,5
25
6
35
108
36
108
35
2
14
57,2
16,3
4,67
4,7
2,5
17,5
71,5
20,4
9,1
7,3
3
21
85,7
24,5
15,7
10,5
7
4
26
114
32,7
37,3
18,7
5
35
143
40,8
72,9
29,2
5
42
171
49
126
42
7
49
200
57,2
200
57,2
2
16
85,3
21,3
5,83
5,3
2,5
20
107
26,8
10,5
8.3
3
24
126
32
18
12
4
32
171
42,7
42,7
21,3
8
5
40
213
53,3
83,3
33,3
6
48
266
64
144
48
7
56
299
74,7
229
65,3
8
54
341
83,3
341
65,3
Высота
Ширина
F
J —
W
J i
сечення
сечення
шах
max
-mln
w min
А в еж
b в еж
в еж*
в еж1
в еж4
в см*
2
18
121
27
6
6
2,5
22,5
152
33,8
11,8
9,4
27
182
40,5
20,2
13,5
36
243
54
48
24
9
5
45
304
67,5
83,7
37.S
54
364
81
162
54
63
425
94,5
257
73,5
72
486
108
384
96
9
81
547
121
547
121
20
167
33,3
6,67
6,67
2,5
25
208
41,7
13
10,4
3
30
250
50
22,5
15
4
40
333
66,7
53,3
26,7
| S
50
417
83,3
104
41,7
10
6
60
500
100
180
60
7
70
583
117
286
81,7
8
80
667
133
427
107
9
90
750
150
607
135
10
100
833
167
833
167
2
22
222
40,3
7,3
7,3
2,5
27,5
278
60,5
14,4
11,5
3
33
333
60,5
24,7
16,5
4
44
444
80,7
58,7
29,3
5
55
555
101
115
45.8
11
6
66
555
121
198
66,0
7
77
776
141
314
89,8
8
68
687
161
469
117
9
99
998
181
668
148
10
110
1 109
202
917
183
И
121
1220
222
1 220
222
2
24
288
48
48
8
2,5
80
360
60
15,7
12,5
3
35
432
72
27
18
4
48
576
96
54
32
5
60
720
120
125
50
6
72
864
144
216
72
12
7
84
1 008
168
343
98
8
96
1 162
192
512
128
9
108
1 296
216
729
. 162
10
120
1 440
240
1000
200
И
132
1 584
264
1 331
242
12
144
1 728
288
1 728
288
2
26
336
56,3
8,7
8,7
2,5
32,5
457
70,5
17
13,5
3
39
549
84,5
29,2
19,5
13
62
732
113
69,3
34,7
5
65
915
141
135
54,2
6
78
1 098
168
234
78
91
1 282
197
372
106
4 Зак. 1232

50
Глава //. Геометрические характеристики поперечных сечений деревянных элементов
Продолжен** табл. U.8
Высота
сечения
Л в см
Ширина
сечения
Ь ь ем
Р а см»
^тах
в сл
^raai
в см*
Ля1п
в см*
w .
"|Я1Я
В см1
8
104
1 485
225
555
139
9
117
1 648
253
790
175
13
10
130
I 831
282
1 083
21?
11
143
2 014
310
1 442
262
12
156
2 197
338
1 872
312
13
169
2 380
389
2 380
385
2
28
457
65,3
9,3
9,3
2.5
35
572
81,7
18,4
14,6
3
42
686
96
31,5
21
4
65
915
131
74,7
37,3
5
70
1 143
183
146
56.3
6
84
1 372
196
262
84
14
7
98
1 601
229
400
114
8
112
1 829
281
597
149
9
126
2 058
294
850
169
10
140
2 287
327
1 167
233
11
154
2 515
359
1 563
282
12
168
2 744 .
392
2 016
336
13
182
2 973
426
2563
394
14
196
3201
457
3 201
457
2
30
562
75
10
10
2.5
37,5
705
94
19,6
15.6
3
45
844
112
33,7
22,5
4
60
1 125
150
80
40
5
75
1406
187
156
62,5
6
90
1687
225
270
90
7
105
1 969
262
429
122
15
8
120
2 250
200
640
180
9
135
2 531
337
911
202
10
150
2 812
375
1 260
250
11
165
3094
412
1684
302
12
180
3 375
450
2160
360
13
195
3656
487
2 746
422
14
210
3 937
525
3 430
490
15
225
4 219
562
4 219
562
2
32
683
85,3
10,7
10,7
2.5
40
853
107
21
16,6
3
48
1 024
128
36
24
4
64
1 385
171
85
42,7
5
80
1 707
213
167
65 7
6
96
2 048
256
288
96
7
112
2385
299
457
131
8
128
2 731
341
683
171
1©
9
144
3 072
384
972
216
10
160
3 413
427
1333
267
11
176
3 765
469
1 775
323
12
192
4086
512
2 304
384
13
208
4 425
555
2 929
451
14
224
4779
597
3 659
523
15
240
5120
640
4 500
500
16
256
5 461
683
5 461
683
2
34
819
96,3
11,3
11,3
2.5
42,5
1020
120
22,3
17,7
3
51
1 228
144
38,2
26.5
4
68
1638
193
90,7
45,3
5
85
2 047
241
177
70,8
6
102
2456
289
306
102
7
119
2 866
337
486
139
8
136
3 275
385
725
181
17
9
153
3685
433
1033
229
10
170
4 094
482
1417
283 »
11
187
4 504
530
1 886
343
12
204
4 913
578
2 448
408
13
221
5 322
626
3112**'
479
14
238
5732
674
3 887
555
15
255
6 141
722
4 781
637
16
272
6 651
771
5803
725
17
289
6 960
819
6960
819
Продолжение табл. H.S
Высота
Ширина
J
W
j .
U7 .
сечения
сечения
F в см *
"'тех
"max
vmln
mln
А в см
b в см
в см*
• в см*
в см*
в с**
2
38
972
108
12
12
2,5
46
1220
135
23.6
18.7
3
54
1456
162
40,5
27
4
72
1 944
216
96
48
75
5
2 4ЯП
270
1Я7
6
108
2 916
324
324
103
7
128
3402
378
514
147
8
144
3 886
432
768
192
18
9
162
4 374
486
1083
243
10
180
4 860
540
1500
300
11
196
5 346
594
1996
363
12
216
5 832
648
2592
432
13
234
6 318
702
3295
507
14
252
6804
756
4 116
686
15
270
7290
810
5 062
675
16
288
7 776
864
6144
768
17
306
8 262
918
7 369
867
18
324
8748
972
8 748
972
5
96
2 859
301
196
79,2
6
114
3429
361
342
114
7
133
4 001
421
543
155 х
8
9
152
171
4	573
5	144
481
541
811
1 154
St
10
190
5 716
602
1583
317
11
209
6 287
662
2107
383
19
12
228
6 859
722
2 736
456
13
247
7 431
782
3 479
535
14
266
8 002
842
4 345
62!
15
285
8 574
902
5 344
712
16
304
9145
963
6 485
811
17
323
9717
1 023
7 779
915
18
342
10 288
1 083
9 234
1 026
19
36)
10860
1 143
10 880
I 143
5
100
3 333
333
208
63,3
6
120
4 000
400
360
120
7
140
4 657
467
572
163
8
160
5333
533
853
213
9
180
6000
600
1215
270
10
200
6 667
667
1 657
333
11
220
7 333
733
2 218
403
20
12
240
8 000
800
2 880
480
13
260
8 667
867
3 662
563
14
280
9333
933
4 573
653
15
300
10 000
1 ООО
5 625
750
16
320
10 667
1 067
6 827
853
17
340
11333
1 133
8 188
963
18
360
12 000
1200
9 720
1 080
19
380
12 667
1267
И 432
1 203
20
400
13 333
1333
13 333
1 333
5
110
4435
403
229
91,7
6
132
5 324
484
396
132
7
154
6 211
565
629
180
8
176
7 099
645
639
235
9
198
7986
726
I 336
29?
10
220
8 873
807
1 833
367
11
242
9 761
837
2440
444
12
264
10 648
968
3168
528
22
13
286
11535
1 049
4 028
620
14
308
12 422
1 129
5 031
719
15
330
13310
1210
6167
626
16
352
14 197
1291
7509
939
17
374
15 085
1371
9007
1060
18
396
15 972
1 452
10 692
1 168
19
418
16 859
1 533
12 575
1324
20
440
17747
1 613
14 667
1457
21
462
18 634
1 694
16979
1 617
22
484
19 521
1 775
19 521
1 775
5
120
5 760
480
250
100
6
144
6 912
576
432
144
24
7
168
8 064
672
686
196
8
192
9 216
768
1 024
256
9
216
10 368
864
1456
324
10
240
И 520
960
2 000
400

to
7. Геометрические характеристики поперечных сечений составных балок и составных стержней	51
Продолжение табл. П.8	Продолжение табл. И.8
Высота
сечекна
А в см
Ширина
сечения
b в см
Р В см1
^tnix
в см
^шах
в см?
^raln
в см1
^rtiln
в см1
11
264
12 672
1058
2 662
484
12
288
13 824
1 162
3 456
576
13
312
14 976
I 248
4 394
676
14
336
16128
1344
5 469
784
16
380
17 280
1 440
6 760
900
16
384
18 432
1536
8192
1024
24
17
408
19 584
1632
9 826
1 156
18
432
20 736
1 726
11 864
1296
19
456
21 888
1 824
13 718
1 444
20
480
23 040
1920
16 000
1600
21
504
24 192
2 016
18 522
1764
22
528
26 344
2112
21296
1936
23
552
26 496
2208
24 334
2116
24
576
27 648
2 304
27 648
2 304
5
130
7 323
563
271
108
6
156
8 788
679
468
156
7
182
10 253
789
743
212
8
208
11 717
901
1 109
277
9
234
13182
1014
1579
351
10
260
14 647
1 127
2167
433
и
286
16Ш
1239
2884
524
26
12
312
17 576
1352
3 744
6»
13
338
19 041
1 465
4 760
732
14
364
20505
1577
5 945
849
15
390
21 970
1 690
7 312
975
16
416
23435
1 803
8 875
1 109
17
442
24 899
1 915
10 643
1 253
18
466
26 364
2 028
12 636
1 404
19
494
27 829
2 141
14 861
1 564
20
520
29 293
2 253
17 333
1 733
Высота
сечения
А в см
Ширина
сечения
b в см
Р в см?
Лпах
в см1
1F
"max
в см?
^mln
в см1
^mln
в см?
21
546
30 758
2 385
20 058
1911
22
572
32 223
2 479
23 071
2 097
28
23
598
38 887
2 591
26 362
2 292
24
624
85152
2 704
29 954
2 496
25
860
36 617
2 817
33 864
2 708
28
576
38 081
2 929
38 081
2 929
Таблица Н.9 *
Радиусы инерции прямоугольных волеречных сечений
Толщина лримо-
угольиого сечения
в см
Радиус инер¬
ции в см
Толщина пря¬
моугольного
сечения а си
Радиус инер¬
ции в см
3
0,67
17
4,91
4
1,15
18
5,20
5
1,44
19
5,49
6
1,73
20
5,77
7
2.02
21
6,06
8
2,31
22
6,35
9
2,60
23
6,64
10
2,89
24
6,93
11
3,18
25
7,22
12
3,46
26
7 51
13
3,75
2?
7,79
14
4.04
26
8,08
15
4,33
29
8,37
16
4.62
30
6.66
7.	ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОПЕРЕЧНЫХ
СЕЧЕНИИ СОСТАВНЫХ БАЛОК И СОСТАВНЫХ СТЕРЖНЕЙ
Таблица II. 10
Определение геометрических характеристик поперечных сечений составных балок
Сечевие
Ширина 6
Высота II
Площадь
сечения Г
.Момент инер¬
ции Jx k
Момент сопротивления
Wx *
Статический мо¬
мент половины
1 сечения Sv
ii
S*
Радиус инерции
2* 2
V . >,
Q.
s г *o
H S о
4 * £
HO fl.
О s s
S'x
*=1,00
*=0,70
* = 1,00
* = 0,90
A = 0,80
rx
_ ГУ
- b -
i
f
A
1
4
2L.
-A
b
2 A
2bh
bh3
3
0.457Wi3
— bh*
3
0.600AA1
0.533AA1
0.500АА1
TA
0.577A
0,2898
—
<
1
1
1
-A-.
t
<
Ш
1 -j--

.I
«£-
i
a
b
ЗА
ЗАЛ
2.256A3
1.575AA*
1,5008a1
1,3508a1
1.2005A1
1,125 АЛ*
2A
0.866Л
0,2898
1.000AA1
2.2SA
t
«
t
m
ТГЪ
4*

52
Глава II. Геометрические характеристики поперечных сечений деревянных элементов
Продолжение табл. 11.10
Примечание. Для балки, состоящей из трех обзольиых равносторонних брусьев высотой и шириной h с различными размерами хорды,
геометрические характеристики поперачиых сечений могут быть получены по следующим приближенным формулам;
Wx=	Si=Fh\	rx=	0,866ft;	ry	=	0,28ft;
d — диаметр бревна, нз которого выпилены двухкантные н четырехкантные обзольные брусья.

7.	Геометрические характеристики поперечных сечений составных балок и составных стержней
53
Таблица II.ll
Радиусы ииерцим севеиий составных стержней с короткий»
прокладкам» относительно оси у—у
Продолжение табл. //,//
Сечение из двух злементов
5,20
5,69
6.17
6.66
7,15
7,64
8,13
8,62
9.11
9,61
10,10
5.77
6,25
6,73
7.21
7.70
9,19
8.67
9,17
9,66
10.15
10,64
6.33
6.81
7,29
7,77
8,25
8,74
9.22
9,71
10 £0
10,69
11,18
6.90
7,37
7.85
8.33
8,81
9.29
9,78
10,26
10,75
11,24
11,73
7,47
7,94
8.41
8.89
9,37
9,85
10,33
10,82
11,30
11,79
12.28
8.04
8,50
8.93
9,45
9,93
10,41
10,89
11.37
11,86
12,34
12.83
8,61
9,07
9,54
10.02
10,49
10,97
11,45
11,93
12,41
12,90
13,38
9.18
9,64
10,11
10,59
11,06
11,53
12,01
12.49
12,97
13,45
13,94
9,75
10.21
10,63
11.15
11,62
12,10
12.57
13.05
13,53
14,01
14,49
1U.3J
10.79
11,25
11,72
12,19
12,66
13,14
13,61
14,09
14.57
15,05
10.90
11,36
11.82
12Л9
12,76
13.23
13.70
14,18
14.65
15.13
15.6!
Сечение из трех элементов Т_
8,29
9,10
9,90
10,71
11,52
12,33
13,14
13,96
14,77
15,58
9,15
9,96
10,75
11,56
17 37
13,18
13 99
14,НС
15.61
16,47
10.00
10.81
11.61
12.41
13,02
14,03
14,64
15,64
16.45
17.25
X
8
9
10
11
12
13
14
15
8
10,66
11,56
12,46
13,27
14,07
14,88
15,68
16,49
17,30
18,11
18,92
9
11,72
12,52
13,32
14,12
14,92
15,73
16,54
17,34
18,15
18,96
19,77
10
12,58
13,38
14,18
14,96
15,77
16,68
17,39
18,19
19,00
19,81
20,62
И
13,44
14,24
15,04
15,83
16,64
17,44
18,24
19,05
19,85
20,66
21,46
12
14,31
15,10
15,90
16,69
17,49
18,29
19,10
19,90
20,70
21,51
22,32
13
15,17
15.96
16,76
17,56
18,35
19.15
19,05
20,75
21,56
22,36
23,17
14
16,03
16.82
17,62
18,41
19,21
20,01
2031
21,61
22,41
23,22
24,02
15
16,90
17.68
18,48
19,27
20,07
20,87
21,67
22,47
23,27
24,07
24,87
* С •
• а*
*СЧ
У1
• а*
• С •
•Я-*
Сечение из
четы*
////
ш
|
§
ре
элементов
Г_
щ,
Ш
_Х
1
d
I
d
1
ъ
11.27
12.38
13.49
14,61
15,72
16,83
1
17,95
19,06
20,18
21,29
22,41
6
12.42
13,53
14.64
15,75
16,66
17,97
19,09
20,20
21,31
22,43
23,54
7
13.,57
14,67
15,78
16.89
18,00
19,11
20,23
21,34
22.45
23,57
24,68
14.72
15,82
16.93
18,04
19,15
20,26
21,37
22,48
23.59
24,70
25.82
15.87
16,97
18,08
19.18
20,29
21,40
22.51
23,62
24,73
25,85
26,96
10
16.02
18.12
19,22
20,33
21,44
22,56
23,66
24.77
25,83
25,99
28.10
11
18.17
19,27
20.37
21,48
22,59
23.69
2430
25.91
27,02
28,13
29,24
12
19.32
20.42
21.52
22,63
23,73
24.84
25,95
27,06
28,16
29,27
30,39
13
20.47
21,57
22,67
23,78
24,8S
25,99
27,09
28,20
28,31
30,42
31,53
14
21,62
22,72
23,82
24,93
26,03
27.14
28,24
29.35
30,46
31,56
32,67
15
24,97
26,08
27,18
28,28
28,39
30,50
31,60
32,71
33,82
Примечание. Для вычисления радиусов инерции симметрич¬
ных сечений иэ одинаковых ветвей с размерами, не предусмотрен¬
ными настоящей таблицей, приведены формулы в табл. 11.12
Таблица 11,12
Формулы для вычисления радиусов ииерцни г симметричных сечений составных стержней с короткими прокладками
 	   	  У	относительно	оси	у—у.
Состав сечения
В общем случае
При одинаковых рас¬
стояниях с между все¬
ми ветвями толщиной
а
При расстоянии меж¬
ду ветвями с, равном
толщине отдельной
ветви а или диаметру d
При расстоянии между
ветвями с. равном
половине диаметра
ветви 0.5 d
Из двух вет
о с , а
зей
Ветви прямоугольного сечення
/У/
*1 6
1
ШШШ ■
V '[+'■-
/0,08о! + 0,25(о+г)г
l,04fl
-

54
Глава II. Геометрические характеристики поперечного сечения деревянных элементов
Продолжение табл. If.12
Состав сечения
В общем случае
Прн одинаковых расстояниях
с между всеми ветвями тол-
ьшниой а
* £.£ а
iosl
ан х <1
»sfS
S о н
С ц н *>
S'о f
S = s
S3 -•
is-S
0-3*4
£S5g®
Из трех ветвей
а с. а с a
%
I
T
'T
V'
1+T-
/
0,08 a» +—(a+c)*
1,66 а
Из четырех ветвей
.аш
1
, с
,ит
■ С|
У»
.0
сл
а
1
щ
i
ч
%
1
ш
у/.
Уа
%
1
щ
т
/ г?+0,5(г?+е|)
У 0,08а*+1,25 (а + с)2
2,25 а
у «■;+<>.<( «?+«§)
/0,08а> + 2(а+с)*
2,84 а
Ветви круглого сечения
/
г?+е*
^0,06^+0,25 (d + с)1
1,03 d
0,79 d

7. Геометрические характеристики поперечных сечений составных балок и составных стержней	$
Продолжение табл. //jj
П р и м е 4ja н и.е. г,—радиус инерции отдельной ветви стержня относительно оси /—/, проходящей через центр тяжести «той иети

\
Глава III
БАЛКИ, ФЕРМЫ И АРКИ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИИ И ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
ХАРАКТЕРИСТИК
1.	БАЛКИ
Таблица III, 1
Расчетные значения опорных реакций, изгибающих моментоа и прогибов в балках от различных нагрузок
Схемы балок и загруженнй
Опорные реакции
Величины и места возникновения
наибольших изгибающих
моментов
наибольших прогибов
А = ql
-Тяг
в месте |'заделки
J_ q£_
8 * EJ
на конце консоли
-I
/4 = Я
— Р1
месте заделки
_L р±
3 ' EJ
под грузом
-Т«г
в месте заделки
j. at
30 ' EJ
иа конце консоли
+ Т*
в середине пролета
JL «С
384 ‘ EJ
в середине пролета
А = В = — да
+ "Т ча _
в середине пролета
К-й
ддЫг
2AEJ
в середине пролета

J. Балка
57
Продолжение табл. Ш. 1
Схемы бмок и загружений
Опорные реакции
Величины и места возникновения
наибольших изгибающих
моментов
наибольших прогибов
--Ы
л = в=тя
+ -Р1
под грузом
_1_ pi*
48 ' EJ
под грузом
. а   »|«— ъ —
I
А =
~Р;
в = —я
i
+'т
под грузом
РЫг
TIEJ
- с —4. о ■
	 I
А = В = Р
• с — ’
+ Рс
под грузами
Рс
(3/* — 4<г»)
24 Е1
в середине пролета
н	ч
А =В = Р
-С—4*	С ■
I
+ ТР‘
под грузами
 1_ РР
а 28,2 EJ
в середине пролета
И
’
И
у
1
«—с —
•—с ^
R £
-—С —■
А=В= —Р
+ Тя/
под средним грузом
 ^ Р/з
® 20 ’ El
в середине пролета
А=В = 1Р
См. примечание
под средними грузами
1 Pi*
* 16 ' EJ
в середине пролета

58
Глава 111. Балки, фермы и арки. Определение усилий и геометрических характеристик
Продолжение табл. III. I

/. Балки
59
Продолжение табл. III, 1
Схемы балок и загружений
Опорные реакции
Величины и места возникновения'
наибольших изгнбаюших
моментов
наибольших прогибов
■ / ь 12	3
"PH all!b=T'T'~
Л-В-
Г
— 0,187 ql‘
на опоре Ч
, и 1	8	10
прна.
а = в = o.mqi
— 0,124 qP
на опоре В
, к 1	10	11
пр„а.Ь4 = т.-= —
A = B = 0,6O0ql
— 0,092 qP
на опоре В
llllllllllilHllliniiniJlllillt
Л Й
Ф8
4-3-

на опорах
(тН
+ -Ч
в середине пролета
J
о ■ I ( 1» +
+ 2£!_i)iL‘
Р 3/ £7
на конце консолн
— (б—24 —) —
384 \ Р / BJ
в середине пролета
А =В ~ 0,854 qt
Жд	Яф
g,35W|	:
-i6«p
на опорах
+ «*■
в середине пролета
— 0,0017
на конце консоли
q[i
+ 0,0052-^
в середине пролета
О-
IIIIIIIIIIIIIIIIIIII!
ТТЛТТТП'ПТТТЛ'
1
О.НЫ г
ДНИ
А = В я 0,844 qt
— 0,0104 ql*
на опорах
-0,00515-^ на конце
+ 0,1146^»
середине пролета
+ 0,0117-g-. сере¬
дине пролета

60
Глава Ш. Балки, фермы и арки. Определение усилий и гееметрических характеристик
Продолжение табл. III. /
Схемы балок и загружений
Опорные реакции
Величины н места возникновения
наибольших изгибающих
моментов
наибольших прогибов
,4 = В =0,375?;;
С = 1,250?;
ДХ-х.-\	с'
+ 0,070 qO
иа расстоянии от А
х, — 0,4 I
-0,125?;*
на опоре С
0,00547
тппштптттш)
'Лр-зД ОТ
А = 0,437?!;
в = — о,об2?;:
С = 0,625 ?;
— 0,063?;*
иа опоре С
+ 0,095?;»
на расстоянии от А
х„ = 0,40;
в
в
4V7
0,61
1
0.6 Г
-— ;
—4—
;
,4 = В = 0,208 В;
С = 1,584 Р
— 0,192 Р1
на опоре С
И
'
С? в*
0,472?
1
-г—4-— г —-
Л = 0,48 Р;
В = —0,09В;
С= 0,61 В
+ 0,207 в;
под грузом В
+ 0,2064 в;
иа расстоянии от А
х0 = 0,40;
рр
0,0.50-
Л =0,32?!;
В — 0,98?;;
с = ?;
на опорах
0Ш51
Г2г
‘ЯГ
ваг.
OMSSl
г
г
|//г;
+Т6?;!
в середине всех
промежуточных
пролетов
_L ЗИ
192 ' £/
в середине промежу¬
точных пролетов без
шарниров

I. Балки
б!
Продолжение табл. ///./
Схемы балок и загруженнй
Опорные реакции
Величины и места возникновения
наибольших изгибающих
моментов
наибольших прогибов
о,гшг 4/655? oju6si
ян
я
£\ ©
t/г i
А = 0,44 tfl;
В ж 1,06 47/;
 ql*
16 4
на опорах
+ —№
т 16 v
I середине подвесных
н двухконсольных
пролетов
_L 2И
192 * EJ
в середине промежу¬
точных пролетов без
шарниров
+ 0,0968 ql*
на расстоянии от А
*«0,44/
ЩмПЖ-1 ,ТС' г д? 1 I
ЦЫЦ? _	-*J	Jkl”3
шшнншшщнттп
о;4 V с'+ т в'А т ц'й
А' «■ 0,320 ql;
В' = l,103ijt
 dP
12 4
на опоре В
+ 0,051 qP
в пролете А' — В'
+ -ПГ*'*
в пролете Л—В
J_ _£/*
384 *£/
промежуточных
пролетах
Sffi. Ж
iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiimiiiiiiiiiiiin
Ир Z—2L
пгШпГтттШп ПмтттГПлГШ 11 n 11
—qp
12 4
на опоре В
Д'- 0,368#Г;
В' = l,132ffl
+ 0,078 qP
в пролете А'—В'
+ й<1'
в пролете А—В
J_ 4/*
384* £У
промежуточных
пролетах

62
Глава ///• Балки, фермы и арки. Определение усилий и геометрических характеристик
Продолжение табл. Ш. I
Величины и места возникновения
Схемы балок и эагружений
Опорные реакции
наибольших изгибающих
моыентов
наибольших прогибов
, 0,201 0,10102010201 0,2010201
B = c*ql\
при четырех равных
пролетах
В = 1,143?/;
При ПЯТИ-
В = 1,132 ql
--V
10 4
иа опоре В
1
192 ‘ EJ
^_,4£L,l4£L,i4i,
				1	■. 1 .. ..1
— — <7/2
12 4
на опорах C,D, • ••
Примечание. При воздействии на однопролетную балку четырех и более сосредоточенных грузов Р. равных по величине и расположен*
кых на одинаковых расстояниях с, допускается заменять при вычислении М и / сосредоточенную нагрузку сплошной равномерно распределенной
нагрузкой интенсивностью р = — .
Таблица Hi. 2
Опорные реакции и изгибающие моменты в трехпролетных нервзрезных балках с неравными пролетами при равномерно
распределенной нагрузке одинаковой интенсивности и при сосредоточенном грузе
Схемы нагрузок
Обозка
чення
Значения ft
, 4
q £
S s
< *
0,5
0,6
0.8
i
1.3
1.2
1,3
1.4
1.5
2.0
1
С
) W.S30
0,880
0.986
3,100
3,160
1,222
1,285
1,351
1.418
1,781
Ql
/ пптпттг-
Я
мс
-0.080
-0.080
-0,086
-0.100
-0,110
-0,122
-0,1355
-0.151
-0,1685
-0,281
ЧР
Mi
+ 0,088
+0.088
+0.086
+ 0,080
+0.076
+ 0,071
+0,088
+0,051
+ 0,055
+ 0,024
ЯР
(-W 1
т, I
Л'|
0,40
0,40
0,40
0.40
0,40
0.40
0,40
0,33
0,30
0,20
I
г— 1 -
4--- п\
*4-/ -4
Mt
-0,049
-0.041
-0,006
+ 0.025
+ 0,041
+0.058
+0,076
+0,094
+ 0,113
+0,219
QP
*i
0.50
j
0,50
0.50
0,50
0.50
0,50
0,50
0.50
0,50
0,50
nl
Дня С, и M(l
1,!
уо
с,
Г
с,
1,045
1,055
1,114
1.200
1.250
1,304
1,360
1,420
1,482
1,878
pl
|. 	п!
т—t-A
MCl
-0,095
-0,095
-0,102
-0,117
-0,127
-0,139
-0,152
-0,168
-0,186
-0,297
pP
(ШШШШ
Для М,
ф|[|Ц’||||)Р
Mi
+ 0,092
+0,094
+0,098
+ 0.101
+0,103
+0,103
+0,105
+0,106
+ 0,107
+ 0,110
PP
!> Д
Xi
0,45
0,45
0.45
0.45
0.45
0,45
0,45
0,45
0,45
0,45
I
ы
Mi
+ 0,022
+0,031
+0,051
+0.075
+0,088
+0.103
+0,118
+0.134
+0,151
+0,250
pP
Для м,
x>
0.50
0.50
0,50
0.50
0.50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
nl
Ь, "■ д
г
т
A
0,629
0.622
0.610
0,600
0,596
0,592
0,596
0,585
0,592
0,570
p
С,
с, to
C,
0,779
0.767
0,744
0.725
0,719
0,711
0,703
0,697
0,691
0,663
p
t-i
-/-1
Af>
+0,186
+0.189
+ 0.186
+0.200
+0,202
+0,204
+0,206
+0,207
+0,209
+0,215
PI
1"
+0,098
+0,115
+0.146
+0.175
+0,189
+0.2035
+0,218
+0,2315
40,245
+0,3125
PI
	1	.
С
0,598
0,615
0,646
0,675
0,689
0,703
0,718
0,731
0,745
0,812
p
я ct_a5nM с
$

2. Треугольные фермы
63
2.	ТРЕУГОЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
Определение усилий я стержнях треугольных ферм
с равными панелями и с нисходящими (сжатыми)
раскосами при загруженнн одного из промежуточных
узлов нагрузкой Р (рис. III.1)
Реакции опор:
раскосами
/ — а
I
И Q^p~ .
Наибольшие усилия:
в верхнем поясе левой половины
А
Oi — -
sin а
в нижнем поясе левой половины
Ux ** + A cig а .
в верхнем поясе правой половины
о.—f-.
sin а
в нижнем поясе правой лоловниы
иг — н- В ctg о .
Усилия во всех элементах решетки правой (незагру¬
женной) половины фермы равны нулю.
Усилия в элементах решетки, расположенных между
грузом и левой опорой, а также в стойке под грузом
равны нулю.
Усилия в раскосах, расположенных между грузом и
коньковым узлом, равны:
 Я — ; Я3 = -.Р — .
Сг	с9
Усилия в стойках, расположенных между грузом и
коньковым узлом, равны:
VV= + P— .
Н
Усилие в средней стойке:
Vt = + Di sin fj ,
Разность усилий в соседних панелях ннжнего пояса:
— £/* = + Dt cos 7 ;	— £/Jp = D9 cos js.
Если груз P приложен в узле нижнего пояса, то уси¬
лие в стойке иад инм V *= +Р; усилия в остальных
стержнях такие же, как и прн положении груза в верх¬
нем узле (с той же стойкой).
Таблица Ш. 3
Усилия в элементах треугольных ферм с равными панелями м с нисходящими (сжатыми) раскосами при одинаковом эагружении
всех узлов верхнего пояса иагруэкоА Р, а также длины элементов

64
Глава III. Валки, фермы и арки. Определение усилий и гееметрических характеристик
Продолжение табл. III. 3
Наимено¬
вание
элементов
Обозначе-
(смГсхему)
Усилия в элементах ферм с числом панелей э ферме я
Мно¬
житель
Длина элементов
л*2
л =4
л=6
л=8
л = 10
и.
+0,25
+ 1,$
+2.5
+3.5
+4.5
о
и,
+1,5
+2,5
+3,5
+4.5
1
«т
V,
_
-
+2
+ 3
+4
^ciga
п
И
Vi
_
-
-
+2.5
+3.5
Е
V,
-
-
-
—
+ 3
)
2ft
У,
0,0
0,0
0,0
0,0
о.о
п
У,
_
+ 1.0
+0,5
+0.5
+0.5
4 ft
п
S
ж
СЕ
О
Уш
_
+ 2,0
+ 1.0
+ 1,0
Р
6 h
и
V,
_
-
-
+ 3.0
+ 1.5
п
Vi
-
-
-
-
+ 4.0
Н
0,5
0.5
0.5
_ _?А
1
sin a
sin a
91П a
Sin а
Я COt а
3
D>
-
-
— V1 + 0.25 clg* в
— Y1 + 0,25 ctg* а
- V 1 + 0.25 ctg* а
Р
V 16*’ + р
п
ж
£,
Di
-
-
-
- У 1,5* + о,25 Ctg* а
-■/ 1,5*+ 0.25 ctg* в
У 36*’ + Р
Л
D<
-
-
-
-
— / V + 0.25 ctg* a
/ 64**+ Р
п
Примечании. 1. При нагрузке Яя.„ *о всех узлах нижнего пояса усилия в поясах и раскосах не меняются; к указанным в таблице уси¬
лиям в стойках необходимо добавить +PB>n.
2 Лля веет етеожяей треугольных ферм расчетным является полное загруженне фермы.
3. При «гружении тольпо ОДНОГО мат. ф.р«к риность усилия > средни пднеди нижнего поясе раене 0,5 Р с|е«.
Наибольшие усилия
Определение усилий в стержнях треугольных ферм
с равными панелями и с восходящими (растянутыми)
раскосами нрн загруженин одного из промежуточных
узлов нагрузкой Р (рнс. III.2).
Рис. HI.2. Треугольная ферма
раскосами
с восходящими
Реакции опор:
Д«
1 — а
I
и В>
of-
в верхнем поясе левой половины
Sin а
в нижнем поясе левой половины
Ux ~ + A ctg а ,
в верхнем поясе правой половины
о.—lb-
в нижнем поясе правой половины
иг = + В ctg о .
Усилия во всех элементах решетки правой (неза¬
груженной) половины фермы, а также в элементах ре¬
шетки, расположенных между грузом н левой опорой,
равны нулю.
Усилня в раскосах, расположенных между грузом и
коньковым узлом, равны:
D, = + Я — и Л, = + Р -f" •
Cl	ct

2. Треугольные фермы
65
Усилие в стойке под грузом: V***—iР.
Усилие в стойках, расположенных между грузом и
коньковым узлом:
V, — pj-.
Оз
Усилие в средней стойке У<=0,
Разности усилий в соседних панелях пояса:
£/,-£/,= +Djcos р и y4-i/fp =0 .
Если груз Р приложен в узле иижнего пояса, то
усилие в стойке над ним V « 0: усилие в средней стой*
ке отлично от нуля и равно грузу Р только в том
случае, если последний приложен в инжнем среднем
узле. Усилия в остальных стержнях такие же, как и
прн положении груза Р в верхнем узле {с той же
стойкой].
Т а б л и о а III.4
Усилив а элементах треугольных ферм с рваными паяеламн н е восходящими (растянутыми) раскосами при загружении всех узлов
верхнего пояса одинаковой нагрузкой Р, а также длины элементов
/*•+ (0.5 /)■
*	-;с!g.= i.
K/i' + (0,5()'
2ч
S * в
я 2 2
5 5 *
X 3 з
0*1
Sic
Усилия в элементах ферм с числом панелей л
Множи¬
тель
Длина
элементов
л = 4
п = 6
п = 8
л = 10
I
0,
-1,5
-2,5
-3,5
-4.5
э
Oj
-1.5
-2,5
-3,5
-4,5
1 Р
/
=
оа
-
-2
-3
-4
л cos а
£
о.
_
—
-2,5
—3,5
и
Os
-
“
“
-3
«
Us
+ 1.5
+ 2.5
+3,5
+ 4,5
U>
—
+2
+3
+4
/
S
иг
_
+t.s
+2,5
+3.5
Petg«
X
и,
-
—
+2
+3
Е
и,
~
+2,5
2 Н
Vs
-1.0
-1,0
-1,0
-1,0
л
4 Н
X
V,
0,0
-1,5
-1,5
-1,5
п
в
о
Р
6 Л
CJ
V,
-
0.0
-2,0
—2,0
л
«V
vt
-
-
0,0
-2.5
п
V1
-
-
-
0,0
h
о*
+ У 1 + 0,25 ctg* а
+ / 1+0,25 ctg* в
+ у 1+0,25 ctg* в
+ У I + 0,25 ctg* в
л
2
D,
-
+ У 1,5*+ 0,25ctg*a
+ У 1,5* +0,25 ctg’e
+ У 1,5* + 0,25clg»e
Р
я
£
D,
-
+ У 2» + 0,25 ctg* в
+ V 2* + 0,25 ctg* а
V + с
л
о%
-
-
-
+ У 2,5*+0,2S ctg* в
V-* ЬН'
Примечания, I. При нагрузке Р во всех узлах нижнего пояса усилия в поясах и раскосах не меняются; к указанным в таблице
усилием в стойках необходимо добавить + Р•	2. Дла всех стержней треугольных ферм расчетным авляетсв полное загружение фермы.
5 Зак, 1232

66
Глава III. Балки, фермы и арки. Определение усилий и геометрических характеристик
Т а б л и па 111, 5
Длина элементов треугольных ферм пролетом I снисходящими
(сжатыми) раскосами и усилия в их стержнях от вертикальной
нагрузки Р в узлах верхнего пояса при числе оаяелей п
и высоте ферм h =г -i—1
Та б липа 111.6
Длина элементов треугольных ферм пролетом I с нисходящими
(сжатыми) раскосами и усилия в их стержнях от вертикальной
нагрузки Р в узлах верхнего пояса прн числе панелей п
и высоте ферм h - I
X
5»
л
= 4
п
= 6
п
= 8
я =
10
а 9
§ =
= £
и
х 5
Обозначен!
(см. схему)
X
S
1!
55
ч
X
я
ч 5
и
ч
Е
н
4	3
5	X
S о
5 5
усилие
длина
элемента
и
о,
-3.64
0,269
-6,72
0,180
-9,42
0,135
-12,12
0,108
о
Е
<i
-2.69
0,269
-5,38
0.180
-8,08
0,135
-10,77
0,108
X
о»
-
-
-4Д4
0.180
-6.73
0,135
- 9.42
0.108
а
о*
-
-
-
-5,39
0,135
- 8.08
0,108
из
О,
0,108
и
Vi
+3,75
0,250
+6,25
0,167
+8,75
0,125
+ 11,25
0,100
S
и,
+ 3.75
0,250
+ 6.25
0,167
+ 8.75
0,125
+ 11.25
0,100
S
и»
-
-
+ 5,00
0.167
+7,50
0.125
+ 10.00
0,100
*
X
и*
-
-
-
-
+ 6.25
0,125
+ 8.75
0,100
и*
+ 7,50
0,100
V,
0.00
0,100
0,00
0,067
0,00
0,050
0.00
0.040
X
X
V,
+ 1,00
0.200
4-0.50
0.133
+0,50
0.100
+ ОД)
0,080
о
н
V,
_
-
4-2,00
0,200
+ 1.00
0,150
+ 1,00
0,120
v4
-
-
-
4-3.00
0,200
+ 1,50
0,160
V,
“
-
“
“
-
+ 4,00
0,200
0.
-1.35
0,269
-1,35
0,180
-1.35
0.135
- 1,35
0,108
о
о3
-
-
-1.54
0,205
-1,54
0.154
- 1,54
0,123
£>,
-
-
-
-
-1,95
0,194
- 1.95
0,156
D,
0,186
* „
-
Р
1
Р
1
Р
1
Р
1
П римечание. При нагрузке РЯП в узлах нижнего пояса
усилия 8 стойках увеличиваются на+ Р *
и
X
и
л
= 4
п
= 6
п
*= 8
п -
10
II
<й Z
§5
£ «
Обозначен!
(см. схему)
усилие
длина
элемента
усилие
длина
элемента
усилие
длина
элемента
X
1
X О
ч ч
о,
-3.35
0.280
-5.69
0.1S6
-7,83
0,140
-10,06
0,112
о
с
О,
-2.24
0.280
-4,47
0,186
-6,71
0,140
- 8,91
0,112
с
S
о,
-
-
-3.35
0,186
-5.69
0,140
- 7,83
0,112
о.
О,
-
-
-
-
-4.47
0,140
- 6,71
0.112
М
Ot
- 5.59
0,112
и
1/.
+3.00
0,250
+5.00
0,167
+ 7,00
0,125
+ 9.00
0,100
о
с
ия
+ 3.00
0.250
+5,00
0,167
+ 7.00
0,125
+ 9,00
0,100
<х
X
V*
_
_
+4,00
0.167
+ 6,00
*0,125
+ 8,00
0,100
*
ut
-
_
-
-
+ 5,00
0,125
+ 7,00
0,100
£
ut
+ 6,00
0,100
V,
• 0,00
0,125
0.00
0,083
0,00
0,063
0.00
0,050
X
V,
+ 1.00
0,250
+0,50
0,167
+ 0.50
0,125
+ 0,50
0.100
«с
о
V,
-
-
4-2,00
0.250
+ 1,00
0,168
+ 1,00
0.150
и
V.
_
-
-
-
+ 3,00
0,250
+ 1,50
0,200
V,
_
-
-
-
-
“
+ 4,00
0,250
0.
1.12
0,280
-1,12
0,186
-1.12
0,140
- 1.12
0,112
g
О,
_
_
-1.41
0,236
-1,41
0.177
- 1,41
0,141
у
р.
_
_
_
_
-1,80
0,225
- 1,80
0,180
О.
D.
0,224
Множи¬
тель
-
Р
1
Р
[
Р
t
Р
1
Примечание. При нагрузке РН>(Ь в узлах нижнего пояса
усилия а стойках увеличиваются и*+^в,п.

3. Фермы с параллельными поясами
67
3.	ФЕРМЫ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ПОЯСАМИ
Усилия в стержнях ферм с параллельными поясами,
с восходящими раскосами (рис. III.3) и с равными
панелями при загружении одного из промежуточных
узлов нагрузкой Р.
Рис. III. 3. Ферма с параллельными поясами с вос¬
ходящими раскосами
Реакции опор:
А = Р-~- яВ = Ру.
Усилия в поясных стержнях находят с помощью
моментных точек, например, усилия в панелях верхнего
пояса, соседних с грузом:
оле, = -А-^ нО„р = -в2г-.
п	h
Усилия в таких же панелях нижиего пояса:
^лев — + А ~~ и Unp = •+ В ~~ .
п	п
Усилия во всех раскосах, расположенных левее
д
груза: 0леа= — " (сжаты?; то же, правее груза:
Sin а
В
D,ф= ■"	'5 при этом раскосы левой половины рас¬
тянуты, а правой—сжаты.
Усилия в стойках, расположенных левее груза, за
исключением крайней, Улев=» *М (растянуты}'. Усилия в
стойках, расположенных правее груза и под грузом,
за исключением крайней н средней vnp — В; при этом все
указанные стойки правой половины растянуты, а ле¬
вой — сжаты.
Усилие в крайней стойке равно нулю, за нсключеннем
случая, когда груз находится над ней; тогда VKPea—/>.
Усилие в средней стойке Уср= +Р при грузе под нею;
в остальных случаях КСр=0.
При расположении'груза Р в узле нижнего
пояса изменится только усилие в стойке над грузом на
величину + Р (эта стойка будет растянута усилием
V = A).
Аналогичным путем определяют усилия в стержнях
фермы с параллельными поясами и нисходящими
раскосами. При этом усилия в раскосах н стойках
последней фермы будут иметь знаки, обратные знакам
первой. Крайние стойки этих ферм сжаты опорными
реакциями.
Таблица III. 7
Усилия в стержнях ферм с пвряллелышмв пояевми, с равными паве-
дамв и с восходящими (в основном сжатыми) раскосами при загружевнж
узлов верхнего пояса по всему пролету и на одной половине фермы
нагрузкой Р
Наименование
элементов
Обозначе¬
ния (см.
схему)
Усилня в элементах ферм с числом панелей п
Множи¬
тель
П » 4
л = 6
л = 8
Л а 10
при нагрузке
при нагрузке
при нагрузке
при нагрузке
полно!
слева
справа
полной
слева
справа
полной
слева
| справа
полкой] слева
[ справа
0,
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0,
—1,5
—1,0
-0,5
-2,5
-1,75
-0,75
-3,5
-2.5
-1
- 4,5
-3,25
-1.25
Верхний пояс
0,
-
-
-
-4,0
-2,50
-1.5
—6.0
-4,0
-2
- 8,0
-5,50
-2,50
Р ctg а
о,
-
-
-
-
-
-
-7.5
-4,5
-3
-10,5
-6,75
-3,75
0,
-
-
“
-
-
-
-
-
-12,0
-7,00
-5,00
и,
+ 1.5
+ 1.0
+0,5
+ 2,5
+ 1.75
+ 0,75
+3,5
+ 2,5
+ 1.0
+ 4,5
+3.25
+ 1,25
и»
+2.0
+ 1,0
+ 1,0
+4,0
+2.50
+ 1,50
+6.0
+4.0
+2.0
+ 8,0
+5,50
+2,50
Нижний пояс
Vt
-
-
-
+4,5
+2,25
+ 2,25
+ 7,5
+ 4,5
+3.0
+ 10,5
+ 6,75
+3,75
Я ctg а
V,
-
-
-
-
-
-
+ 8.0
+ 4,0
+4,0
+ 12.0
+7,00
+ 5,00
Vi
+12,5
+6.25
+ 6,25
5*

68
Глава III. Балки, фермы и арки. Определение усилий и геометрических характеристик
	Продолжение	табл.	///.
Усилия в элементах ферм с числом панелей п
Наименование
элементов
Л = 4
л а б
л = 8
л * 10
Множи-
кия (см.
схему)
при нагрузке
при нагрузке
при нагрузке
при нагрузке
тель
полной
слева
справа
полной
слева
справа
полной
слева
справэ
полной
слева
справа
Стойки
1
Й
-0,5
+ 0,5
0
-0,5
0
0
0
+ 0,5
0
-0.5
+ 1,5
+0.5
0
-0,5
+0,75
-0.25
0
0
+ 0.75
+ 0.75
0
—0,5
+ 2,5
+ 1,5
+ 0,5
0
-0,5
+ 1.5
+ 0,5
-0,5
о •
0
+ 1,0
+ 1,0
+ 1.0
0
-0,5
+3,5
+ 2,5
+ 1,5
+0,5
0
-0,5
+ 2 25
+ 1 25
+0 25
-0 75
0
0
+ 1,25
+ 1.25
+ 1.25
+ 1.25
0
Р
/
Раскосы
а
я*
-1,5
-0,5
-1,0
0
-0,5
-0,5
-2.5
-1.5
-0,5
-1,75
-0,75
+ 0.25
1 1 1
ООО
KjMvj
-3,5
—2,5
-1,5
-0,5
-2,5
-1.5
-0.5
+ 0,5
-1,0
—1,0
-1,0
-1,0
-4,5
-3,5
-2,5
-1,5
-0,5
-3,25
-2,25
-1.25
-0,25
+0 75
-1,25
-1,25
-1,25
-1,25
-1 25
) ^
I sm в
Примечание. При нагрузке Рн>пв узлах нижнего пояса
стойках необходимо добавить + ^Н,П*
Таблица III. 8
Длина элементов ферм с параллельными поясами пролетом I с восходящими раскосами высотой А *- — I и усилия в их
стержмяк от вертикальной нагрузки Р в узлах верхнего пояса при числе паиедей п

4, Фермы шпренгельной формы
69
Таблица Ш. 9
Усилия в стержнях ферм в параллельным* поясами, с равными панелями
и с нисходящими (я основном растянутыми) раскосами при эагружении
умов верхнего пояса по всему пролету и на одной половине фермы
нагрузкой Р
Наименование
«элементов
Усилия в элементах ферм с числом панелей п
Обозначе¬
ния (см.
схемы)
полной слева справа
полной слева | справа
полной слева (справа
при нагрузке
полной слева j справа
Множи¬
тель
Верхний пояс
0i
О,
S:
о.
—! ,0
— 1,0
-0,5
—1,0
-2.5
-4.0
-4.5
-1,75
-2,5
-2,25
-0.75
-1,50
-2,25
-3.5
-6,0
-7,5
-8.0
-1,0
-2.0
-3.0
—4,0
- 4,5
- 8,0
-10.5
—12,0
-12.0
-3,25
-5.50
-6,75
-7,00
••6,25
-1.25
-2,50
-3,75
-5,00
-6,25
Pclga
V,
Lf,
й
Vs
о
+ 1,5
0
+ 1.0
О
+0.5
О
+ 2,5
+ 4,0
0
+ 1,75
+2,50
+0,75
+ 1,50
О
+ 3.5
+6.0
+ 7,5
0
+ 2.5
+ 4,0
+ 4,5
0
+ 1.0
+2,0
+ 3.0
о
+ 4.5
+ 8,0
+ 10,5
+ 13,0
0
+3.25
+5, оО
+ 6,75
+ 7,00
+ 1.25
+ 2,50
+ 3,75
+ 5.00
Р ctg в
-1,5
-1.0
-0.5
-3,0
—2,5
-1.5
-1,0
-2,25
-1,75
-0,75
-0,5
-0,75
-0,75
-0,75
-0,5
-4,0
-3 5
-2.5
-1.5
-1.0
-3,0
-2,5
—1,5
-0,5
-0,5
-1.0
—1,0
-1.0
-1.0
-0.5
- 5.0
- 4,5
- 3.5
- 2.5
- 1.5
-3.75
-3.25
—2,25
-1,25
-0.25
-1,25
—1,25
-1,25
-1,25
-1,25
-0.5
0*
0*
0i
0з
+ 1,5
+ 0.5
+ 1.0
0
+0.5
+ 0,5
+ 2.5
+ 1.5
+0.5
+ 1,75
+ 0.75
-0,25
+0,75
+ 0,75
+ 0,75
+ 3,5
+ 2.5
+ !.|
+ 0,5
+ 2,5
+ 1.5
+0,5
-0,5
+ 1.0
+ 1.0
+1.0
+ 1.0
+ 4,5
+ 3.5
+ 2.5
+ 1,5
+ 0,5
+ 3,25
+ 1,25
+2.25
+ 1,25
+ 1.25
+ 1.25
+0,25
+ 1.25
-0,75
+ 1.25
Р
ain «
Примечание. При нагрузке Р„ „ в узлах нижнего пояса усилня в поясах н раскосах не меняются; к указанным в таблице усилиям
в стойках небходимо добавить + Рн,„.
4.	ФЕРМЫ ШПРЕНГЕЛЬНОЙ ФОРМЫ	«блица
П. 10
Длина элементов ферм шпренгельной формы пролетом I и усилия ■ их стержнях от вертикальной сосредоточенной нагрузки

70
Глава Ш. Валки. фермы и арки. Определение усилий и геометрических характеристик
Продолжение табл. III.I0
Примечание. При нагрузке Рн<п в узлах нижнего пояса усилия в стойках V, равны нулю, также к Vt в фермах с числом панелей
; 4; для ферм с числом панелей л = 3 усилия в стойках V, изменяются на величину + РН []
Таблица Hi. И
5.	ШАТРОВЫЕ ФЕРМЫ
ферм пролетом /, высотой h =	/,	с	восходящий	раскосами»	при	I	=	0,10	и	усалия	a	i
Длина элементов шатровых
стержнях от вертикальной нагрузки Р в узлах'верхнего пояса при числе панелей л
а о
I
I
«si
HoiS
чЗ;
eg
ш
lf£
Усилия от нагрузки
слева справа полной
1|
Усилия от нагрузки
слева справа полкой
1*
IS
о»
о,
0.263
0,263
+2,7
+3,0
0,250 II	V,
0,250 И	Vt
V,
—0,5
-0,1
0
0
+0,4
0
-0,5
+0,3
0
0,117	£),
0,142	£>,
0,167
-2,0
+3,0
-1,0
-0,7
-3,0
-0,4
0,287
0.304

6. Многоугольные и сегментные фермы
11
Продолжение табл. 111. 11
Число
панелей
в ферме
п
Обозначе¬
ния (см.
схему)
SS
5 a s
|за
>> с
«
_ X
I 3
я g
43
Обозначе¬
ния (см.
схему)
Усилия от
полиой на¬
грузки
*-
_ X
S 4<
4 »
1 Обозначе-
! ния (см.
схему)
Усилия от нагрузки
Длина
элемента
1 Обозначе¬
ния (см.
схему)
Усилия от нагрузки
л
слева
справа
полкой
слева
справа
волной
« 2
||
42
1 о,
0
0,168
Ut
4-3,1
0,167
У.
-0.5
0
-0,5
0,117
Di
-2,8
-1.2
-4,0
0,213
Оt
*3,0
0,168
и»
4-4,5
0,167
У.
4-0,8
4-0,7
4-1.3
0,136
Du
-0,8
-1,0
—1,8
0,224
0,
—4,5
0,186
и,
4-4,6
0,167
Va
-0,5
4-0,6
4-0,1
0,150
D%
4-0,7
-0,8
-0,1
0,236
V*
0
0
0
0,167
'
о4
0
0,126
Ui
4-3.4
0,125
v,
-0,5
0
-0,5
0,117
Di
-3.5
—1,4
-4,9
0.130
о,
-3,4
0,126
и,
4-5,3
0,125
V|
4-1,3
4-0,9
4-2,2
0,130
Du
-1.7
-1,2
-2,9
0,189
8
о.
-5,3
0,126
и,
4-6,1
0,125
V,
4-0,2
4-0.8
4-1,0
0,142
Dt
-0,2
—1,1
-1.3
0,198
о,
-6.1
0,126,
и*
4-6.0
0,125
V,
-0,9
4-0,8
-0,1
0,154
Dt
4-1.1
—0,9
+0,2
0,208
V.
0
0
0
0,167 j
-
Множи¬
тель I
-
Р
1
4
Р
1
Р
Р
Р
1
~
Р
Р
Р
1
Примечание. Пра нагрузке понизу к усилием в стойках, приведенным в табл. 111.П, необходимо прибавлять нагрузку на ннжиий
узел + РИ _
Т а б л и a a 111.12
6.	МНОГОУГОЛЬНЫЕ И СЕГМЕНТНЫЕ ФЕРМЫ
Длина элементов многоугольных ферм пролетом 1 и высотой А = -i— I и усилив в их стержнях от нагрузки Р в узлах
6
верхнего пояса
Обозначения
(сы. схемы)
Усилия от нагрузки
справа
полной
Длина
элемента
Усилия от нагрузки
справа
Длина
элемента
О,
О,
2:
2:
-6,70
-5 66
-б 13
-4 за
—4,20
-2,58
-2,58
-2,83
-3,11
-3,00
-9,28
-8,24
-7,46
-7,46
-7,20
0,1144
0,1144
0,1038
0,1038
0,1000
-8,23
-7,21
-6,64
-5,93
-5,86
-1,53
-3,08
-3,08
-2,86
-3,56
-3,40
-4,53
-11,31
-10,29
- 9,49
- 9,49
- 9,06
- 9,08
0,0953
0,0953
0,0878
0,6678
0,0838
0,0838
I/,
Ut
ut
4-5,86
4-4,86
4-3 75
4-2,25
4-2,70
4-3,75
4-8,10
4-7,58
4-7,50
0.2000
0,2000
0,2000
4-7,20
4-6,23
4-5,30
4-2,70
4-3,11
4-3,98
4- 9,90
4- 9,34
4- 9.28
0,1667
0.1667
0,1667
I
Л,
Л,
4-0,38
4-0,17
4-0,62
4-0,83
4-1,00
4-1,00
0,1111
0,1667
0,0556
0,1389
0,1667
4-0,40
4-0,25
4-0,50
4-0,60
4-0,75
4-0,50
4:1.00
4-1,00
4-1,00
0,0926
0,1481
0,1687
0,0453
0,1204
0,1574

72
Глава 1П. Валки, фермы а арки. Определение усилий и гееметрических характеристик
Продолжение табл. Ill, 12
Обозначения
(сн, схемы)
о, ifw
р,	\р{р!
пА о, 7
Усилия от нагрузки
полной
Длина
элемента
Усилня от нагрузки
справа
Длина
элемента
а
а
+ 1,03
+0,16
-1,17
+ 0,87
-0,80
+0,53
-1,47
-1,08
-0,84
-0,64
-0,50
0,1144
0.1758
0,1753
0,1944
-1,03
+0.16
-1,05
+0.71
-1,59
0
-0,74
+ 0.45
-1,26
+ 1,13
-0,59
—0.55
-0,56
0,0953
0,1464
0,1464
0,1781
0,1781
Примечание. При нагрузке понизу Р|>П к усилиям в стойках надо прибавлять +РН п
Таблица 111. 13
Длина элементоэ сегментных ферм пролетом /. высотой Л =	— I и А =	•	I н усилия в их стержнях от вертикальной нагрузки Р
в узлах верхнего пояса при числе панелей по верхнему поясу л = 8
Обозначения
(см. схемы)
Усилия от нагрузки
справа
Длина
элемента
Усилия от нагрузки
справа
полной
Длина
элемента
О |
8;
0«
-4,75
-4,21
-4,00
-3,02
-1,90
-2,10
-2,00
-3,02
-6,65
-6,31
-6,00
-6,04
0,1471
0,1349
0,1283
0,1257
-4,27
-4,20
-2,15
-2,43
-2,84
-2,79
-7,53
-7,29
-7,11
-6,99
0,1409
0,1325
0,1276
0,1253
U\
if,
+ 4,01
• + З.Й
+ 1,61
+ 2,38
+5,64
+ 5,96
0,2500
0,2500
+ 4,78
+ 4,53
+ 3,50
+ 1,91
+2,29
+ 3,50
+ 6,59
+ 6,87
+ 7,00
0,2500
0,1250
0,2500
-0,32
—0,07
+0,34
-0,07
+0,02
-0,14
0,1283
0.1667
0,0775
0,1574
+ 0,11
-0,43
-0,20
+ 0,38
-0,09
-0,06
0,1092
0,1346
0,0654
0,1429
2'
2*
DI
Множитель
-0,16
+0,52
-0,92
+ 0,40
-0,89
+ 1,00
+0.24
-0,17
+ 0,08
0,1471
0,2016
0,2016
-0,23
-0,53
+ 1,08
+ 0,43
+ 0,67
-1,09
+ 0.20
+ 0,14
-0,08
0,1409
0,1863
0,1898

6. Многоугольные и сегментные фермы
73
Таблица Ш. И
Длхна влемеятов сегментных ферм шрояетом I и высотой h	усяяня	в нх стержнях от вертикальной вагруакн
а умах верхнего пояса е числом панелей п * 10 я я « 12
Обозначения
(см. «сим)
О.
О,
О,
о.
о,
о,
у.
У*
У*
У.
Усилия от нагрузки
-6.00
-5,47
-5.20
>4,43
-4.20
4-5,05
+4.75
+3.75
-2,30
-2.49
-2,37
-3,16
-3,01
-8,30
-7,96
-7.57
-7,59
-7.22
Длина
элемента
0,1139
0,1102
0,1049
0.1017
0,1002
Усилия от нагрузки
-7.25
-6.74
-6.27
-6.04
-5,18
-5,14
+ 2,64
+ 3.75
+ 6.99
+7,39
+ 7.50
0,2000
0,2000
0,2000
+ 6,06
+ 6.01
+ 5.56
+ 4,50
справа
-2.72
-2,88
-3,14
-3,02
-3.90
-3,85
+ 2,27
+ 2.57
+ 3.34
+ 4.50
9.97
7.62
9.41
1.06
1.06
+ 8,33
+ 8,58
+ 8,90
+9.00
Длина
элемента
0,0998
0.0934
0.0893
0,0861
0,0843
0.0834
0.1667
0.0833
0.1667
0,1667
V,
V',
V'.
л,
Л,
Л,
0«
О.
0*
04
0.
-0,26
-0,47
-0,08
+ 0,40
-0,56
+ 0.89
+0,34
+0,89
+ 0,89
-0,56
+0,83
-1,45
+0,08
-0,09
0,1108
0,1605
0,0644
0,1423
0.1667
+ 0.03
-0,32
-0,49
-0,20
+ 0,34
+ 0,26
+0,30
-0,26
+ 0,17
-0,56
0,1189
0.1739
0.1739
0.1944
-0,06
-0,26
+ 0,56
-0,89
+ 1,39
+0,36
+0,53
-0,86
+ 1.03
—1,48
-0,17
+0,02
-0,23
+0,30
+0,27
-0.30
+ 0.14
-0,09
0,0971
0,1283
0,1624
0,0550
0,1498
0,1667
0.1280
0,1714
0,1714
0,1863

74
Глава III, Балки, фермы и арки. Определение усилий и гееметрических характеристик
7. БОЛЬШЕПАНЕЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
Т а б л и us 111.15
Длина элементов большепанельных сегментных ферм пролетом / в высотой h = — / в усшлиа в вх стержнях
6
от вертикальной нагрузки а узлах верхнего аоасн с числом панелей 3, 4 и 5
Обозначения
(см. схему)
Усмлиа в элементах при
одном грузе
в узле 1
2 грузах
в узлах 1 и 2
3 грузах
в узлах /, 2, 3
4 грузах в уз*
лах /, 2, 3, н 4
6 грузах
в узлах
1, 2. 3, 4 и S
равномерной нагрузке
иа 0,5 t | иа 1,0 1
Длина
элемента
f U'
Д
U, \ Г
0,32262 1
0/77381
1
О,
-1,82
-2,40
_
-
-
-0,519
-0,827
0%
-1,07
-2,18
-
-
-
-0,377
-0,754
О,
-0,77
-2,40
-
-
-
—0,303
-0,827
у,
+ 1,46
+ 2.18
__
_
+0,475
+0,755
1/.
+0,70
+ 2.18


—
+0,280
+0.755
D,
-0,51
б


—
-0,126
6
Dt
+0,51
0
—
—
—
+0,126
0
0.35771
(0,355)
0,35771
(0,355)
0,35771
(0,355)
0,500
0,500
0,229
0,229
О.
-1,61
-2,65
-
-
-
-0,475
-0,805
О,
-1,90
-2,46
-
_
-
-0,39
-0,78
О.
-1,04
-2,65
-
-
-
-0,33
-0,805
и%
+1.49
+2,46
_

_
+0.44
+0.745
Ut
+0,965
+2.46



+0.305
+0.745
0»
-0,47
0



-0,115
0
4
+0.47
0
-
—
—
+0,115
0
0,42924
(0.424)
0.21462
(0,214)
0,42924
(0.424)
0.500
0,500
0.192
0,192
О,
О,
о,
о*
а
&
ъ
Oi>C
X Vt \ t
0.236U91
0.263511
§ —-
-1,82
-2,70
-3,19
-
-
-0,575
-0,871
-0,71
-2,22
—2,92
-
-
-0,396
-0,792
-0,71
-2,22
* -2,92
-
-
-0,396
-0,792
-0,50
-1,59
-3,19
-
-
-0,296
-0,871
+1.44
+2.38
+ 2,82
_
+0,515
+0,785
+0,45
+ 1.42
+2,82
—
—
+0,270
+0,785
-0,82
-0,22
+0,07
—
-0,134
0
+0,28
+ 0,86
+ 0,07
—
—
+0,135
0
+0,23
-0,28
-0,05
"
0
0
0.26828
(0.267)
0,26828
(0,267)
0,26828
(0,267)
0,26828
(0,267)
0,500
0,500
0,291
0,291
0,167

7.	Большепанельные фермы
75
Продолжение табл. 1UJS
Обозначения
(см. схему)
Усилия в элементах при
одном грузе
в узле 1
2 грузах
в узлах 1 и 2
3 грузах
в узлах 1,2,3
4 грузах
в узлах
1,2,3, и 4
5 грузах
в узлах
1,2,3,4*3
равномерной нагрузке
иа 0,5 1 J на 1,0 t
Длина
элемента
0.236*91
0,26351 г
t
0,33333
1 о,тбГ7
i
О,
О.
0Х
Ох
V,
и»
и,
О,
Ох
Ох
Ох
-1,бб
—2.73
-3.26
— 1,15
-2,36
-2,96
-0,56
-1,78
-2,98
-0,50
-1,59
-3,26
+ 1,46
+2,43
+ 2.90
+0,70
+ 2,22
+ 2,95
+0,44
+ 1.42
+2.90
-0,54
-0,14
+0,04
+0,61
+0,17
-0,04
-0,20
-0,64
-0,04
+0,18
+0,57
+ 0,04
-0.556
-0,827
0.26828
(0.267)
—0,445
-0,750
0,26828
(0,267)
-0,308
-0,750
0,26828
(0,267)
—0,271
-0,827
0,26828
(0.267)
+0,494
+ 0.734
0,333
+0,371
+0,742
0,333
+0,240
+0.734
0.333
-0,085
+0,010
0,154
+0,095
—0,008
0,235
-0,103
—0,008
0,235
+0,095
+ 0,010
0,154
Ох
-1,65
-2,99
-3,98
-4,54
-4,84
-0,583
-0,830
0,17885
(0,178)
Ох
-0,74
-2.29
—3,45
-4.16
-4,51
-0,492
-0,786
0,17885
(0.178)
0,
-О./О
-7,18
-3,28
—3,97
-4,31
—0,469
-0,750
0.17885
(0,178)
Ох
-0,34
-1,02
-2,13
-3,63
-4,30
-0,281
-0,750
0,17885
(0,178)
Ох
-0,36
-1,08
-2,23
-3,80
-4,51
-0,294
-0,785
0,17885
(0,178)
Ot
-0,30
-0,90
-1,67
—3,20
-4,84
-0,247
-0,830
0,17885
(0,178)

Обозначения
(см. схему)
одном грузе
в узле /
Усилня в элемента: при
2 грузах
в узлах / и 2
3 грузах
в узлах /, 2,3
4 грузах
в узлах
1.2.3 и 4
5 грузах
в узлах
I. 2.3,4 и 5
равномерной нагрузке
на 0,5 I
иа 1,0 2
Длина
элемента
<Л
C/i
£•
А
а
й
+ 1,42
+0,45
+ 0,25
-0,82
+ 0,33
—0,16
+ 0,09
+0.16
+0,07
+2.57
+ 1,42
+0,77
-0,45
+ 1,03
-0,54
+ 0,29
—0,49
+0,23
+3,42
+2,92
+ 1,60
—0,18
+0,47
—1,08
+0,58
—0,24
+ 0,46
+3,90
+ 3.89
+ 2,73
+ 0,08
+0,08
-0,38
+ 1.00
-0,08
-0,17
+ 4,16
+ 4,34
+ 4,16
+ 0,02
—0,01
-0,01
+ 0,02
-0,01
-0,01
+ 0,500
+ 0,374
+0.214
-0,040
+ 0,125
-0,132
+ 0,074
-0,067
-0,060
+0,714
+ 0,748
+0,714
+0,034
-0,007
-0,007
+0,034
-0,127
-0,127
0.3225
0,355
0,3225
0,192
0.243
0,243
0,192
0,147
0,147
Примечания, 1. Фермы рассчитаны как шаракрно-стержневые системы. Кружками на схемах	показаны	места	расположения	стыков
клееных блоков. На схемах /, 3, 4 и 5 все блоки имеют одинаковую длину, а на схеме 2 средний блок в два раза короче крайних.
2. Цифрм в скобках означают длину хорд элементов верхнего пояса.
3. Стрелу дугн / оси верхнего пояса на протяжении одной панели можно вычислить по формуле:	/ ■» *х	rJ№	f —длина	хорды,
R — радиус оси верхнего пояса,	8/?
4. Радиус R оси верхнего пояса фермы можно вычислить по формуле Й * —t где / и а _ пролет и высота фермы:
8 Л
при А- — /	/?=0,725	I:	при	Л	=	~1	R= — /; при h = — I #=0,9464 /.
5	b	6	7
Таблица Ш.16
Дляна элементов большепанелькых ферм е верхним поясом нэ прямолинейных блоков к усилия в стержнях ферм
от вертикальной нагрузки * узлах верхнего пояса с числом равных панелей 2 и 3 (пролет фермы - I; высота фермы А = ’/• О-

в.	Трехшарнирные арки из сегментных и треугольных ферм
77
8.	ТРЕХШАРНИРНЫЕ АРКИ ИЗ СЕГМЕНТНЫХ И ТРЕУГОЛЬНЫХ ФЕРМ
Таблица 111.17
Расчетные усилия а стержнях трехшарнирных арок из сегментных ферм огвертккалыюй нагрузки я умах
верхнего пояса при подъеме арки h а V» Ц1 — пролет арки)
Обозначения
Схема
Расчетные усилия при числе панелей по верхнему поясу в половине арки
(см. схему)
нагрузки
г
1 10
12
14
16
18
20
0,
— 10,4
-13,1
-15.8
-18,4
-21,0
-23,8
-26,4
0,
— 10.1
-12.8
—15,4
-18,1
-20.6
—23.4
—25.9
Ох
- 9.6
—12,2
-14,8
-17,4
-20.0
-22,7
-25,2
Ох
- 9.G
—12,2
-14,9
-17,5
-20,0
—22.8
-25.3
Oi
- 9,3
-11,8
-14,4
-16,9
-19.5
-22,2
-24,7
Ox
— 9,4
—11.9
-14,5
-17,1
-19,6
-22,2
-24,7
0,
— 9,2
-It,7
-14,1
—16,6
-19,1
—21,8
—24,2
0»
— 9,3
-11.9
-14.3
-16,7
-19.2
-21,8
—24.3
ot
-11,7
-14,0
-18,4
-18.9
-21,5
-23.9
о»
_
—11,8
-14,2
-16,6
-19,0
-21,6
—23,9
о»
_

-14,0
-16,4
-18,7
—2t,2
-23,6
Oil
__

-14,1
-16,5
-18.9
-21.4
—23,8
0,J
_
__
-16,4
-18,7
—21,1
—23,5
o„
_
_
— 16,5
-18.9
-21,3
—23,6
Ou
_
_
-
-18,8
—21,1
—23,4
ou
_
__
—
-18,9
-21.3
-23,6
О»
_
_
__
_
—
—21,2
-23,4
0 u
__
__
_
-21.3
-23,6
0,1
__
_
—
—
-23,4
Og,
_
—
—
—
—
-23,6
И
г
+ 9.5
+ 11,9
+ 14,2
+ 16,6
+ 19,0
+21,4
+23,7
о,
ш
V
— 6,5
+ 4,8
- 8,2
+ 6.0
-10,0
+ 7,3
—11,7
+ 8.5
-13,3
+ 9.6
-15,2
+ 11,2
-16,9
+ 12,3
Ux
m
V
- 5.3
+ 4.2
- 7.1
+ 5.S
- 9,0
+ 7.0
—10,6
+ 8,1
-12,5
+ 9.5
-14,3
+ 10,4
-16,1
+ 12,1
V>
//
IV
— 5,1
+ 4.5
- 6.4
+ 5.4
- 7.7
+ 5.3
- 9,5*
+ 7.6**
-11,2*
+ 8,3**
-13,1*
+ 10,3**
-15,1*
+ И.7**
o4
II
ГУ
- 5,1
+ 4.9
- 6.4
+ 5.9
- 7,7
+ 6,8
- 9.0
+ 7.6
-10,2
+ 8,4
-11,6*
+ 9,4**
—13,6*
+ 10,8**
II
/V
-
- 6.4
+ 6.3
- 7,7
+ 7,2
- 9,0
+ 8.1
-10,2
+ 8.9
-11,5
+ 9,8
—12,8
+10,6
//
— 7,7
— 9,0
—10,2
—11,5
-12,8
o*
IV
_
__
+ 7,5
+ 8,5
+ »,4
+ 10,3
+ 11,1
o,
ц
- 9.0
-10,2
—И,5
-12,8
IV
I!
—
+ 8,8
+ 9,8
+ Ю.7
+ 11.6
Ox
ц
—
-10,2
—11,5
-12,8
IV
Z
—
—
+ 10,1
+ 11.1
+ 12,0
o,
II
IV
-
-
-
I
~
-11,5
+ 11,4 •
— 12,8
+ 12,3
0„
II
IV
“
-
-
-
-
-12,8
+ 12,7
V
— 0.1
— 0,1
- 0,1
- 0,1
0
- 0,2
0
Oi
VI
+ 0.5
+ 0.5
+ 0,5
+ 0,05
+ 0,4
+ 0,6
+ 0,4

78
Глава 111. Балки, фермы и арки. Определение усилий и гееметрических характеристик
Примечания. 1. Цифры, помеченные знаком*. соответствуют нагрузке во схеме ///; помеченные знаком»*-соответствуют нагрузке
“'^Суммирование схем П и IV на. же /// и V хает уснан. от поаиоЯ нагрузки. Суммирование схем V и VI дает усиаи. от односторон’
ней нагрузки.
3.	Таблица составлена по материалам ЦНИПС.

9. Круговые арки
79
Длина влемектоа трехшарнирных арок пролетом I
из треугольных ферм и усилия в их стержнях
от вертикальной нагрузки в узлах верхнего пояса
с числом панелей п
Продолжение табл. 111.18
Обозна¬
чения
(см. схему
Усилия от нагрузки
Длина
слева
справа
полкой
и
V,
V,
D,
St
St
+ 1.675
-0.52
0
—1,39
-0,20
+ 1.52
+ t,875
0
0
0
—2,02
-2,02
+3,75
+0.52
0
—1,39
-2,22
—1,40
1
0,094
0,047
0.1675
0,218
0,321
Множитель
Р
Р
Р
1
г -1
А = —1 и л = 9
5
Обозна¬
чения
(см. схему)
Усилия от нагрузки
Длина
слева
справа
ПОЛКОЙ
i О,
0а
о»
ot
и
V,
V,
V,
о,
D,
Si
S,
St
—2,72
—2.05
—3,82
—4.98
+ 2,50
+ 1.03
+0.50
0
-2,06
-1,84
-0,90
+ 0,875
+ 1.78
0
0
0
0
+ 2.50
0
0
0
0
0
—2,70
—2.70
—2,70
—2.72
-2.05
—3,82
-4,93
+ 5,00
+ 1,03
+ 0,50
0
-2,06
-1,84
—3,80
-1,63
-0,92
0,183
0,126
0,126
0,126
1
0,104
0,070
0,035
0,139
0,126
0,176
0,121
0.242
Множитель j Р | Р
Р
1
9. КРУГОВЫЕ АРКИ
Геометрические характеристики круговых арок
Таблица 111.19
4 + <$
Г Я~'8к,
■г-,	[(4	+	*о)	cos?+4— *„] ./
/
Координаты оси арки
2a
у: t
Pil
*-/
х it
0.05
0,10
0.15
0.20
0,25
0.30
0,35
0,40
0,45
0,50
I
2
у:/
sin 9
cos 9
0,436
900
436
0,600
900
600
0.714
700
714
0,800
600
600
0,866
500
866
0,916
400
916
0,954
300
954
0,980
200
980
0,995
100
995
1,000
0
1,000
laowoo*
1,57080
0,5000=-!-
2
0
3
vf
8Ш 9
cos 9
0,280
831
556
0,471
738
674
0.615
646
763
0,728
554
632
0,816
462
887
0,885
367
929
0,936
277
961
0,972
186
983
0,993
092
996
1,000
0
1,000
134*45*38*
1,27398
Q,5417 = i2_
24
5
24

80
Глава III, Балки, фермы и арки. Определение усилий и геометрических характеристик
Продолжение табл. WJ9
/
координаты оси аркн
Ril
R-f
/
ЛГ|/
| o.gs
0,10
0,16
| 0,20
0,26
| 0,30
0,35
0,40
| 0,45
| 0,60
2«
лг1
t
4
У1/
81П ?
COS f
0,235
720
694
0,421
640
768
0,571
560
828
0,693
480
877
0,791
400
916
0,666
320
947
0,927
240
971
0,968
160
937
0,992
080
997
1,000
0
1,000
10бв15'35*
1,15908
0,6250*—
8
3
в
5
У*/
sin ?
COS ?
0.217
621
784
0,398
552
834
0,550
483
875
0,875
414
910
0.778
345
939
0,859
276
851
0,922
207
978
0,965
138
990
0,992
069
998
1.000
0
1,000
87в12'20*
1,10334
29
0,7250= —
40
21
40
б
У!/
sin ?
COS 7
0,209
640
842
0,386
480
877
0,538
420
907
0,685
850
933
0,770
300
954
0,854
240
971
0,918
160
984
0,964
120
993
0,991
060
998
1.000
0
1,000
73°44'20"
1,07313
0,8333= —
6
2
3
7
У/
Sin f
COS ?
0,202
475
880
0,379
423
906
0.630
370
929
0,658
317
948
0,785
264
954
0,850
211
977
0.917
156
937
0.963
106
994
0,991
053
999
1,000
0
1,000
63в46'54*
1,05352
0,9464= —
56
45
56
в
X‘‘f
Sin f
COS <f
0,200
424
806
0,375
376
926
0,526
329
944
0.654
282
959
0,751
’ 235
972
0,848
138
982
0,914
141
990
0,962
094
996
0,990
047
999
1,000
0
1,000
56е08'40*
1,04112
1,0625=—
16
15
16
Примечание. Таблииа составлена ннж. С. В. Зелепугнпым,
Определение распора Н в круговых арках от равномерно распределенной нагрузки
При загружеини круговой арки (или свода) по всему
пролету
Н = kql;
при загруженин половины пролета арки (или свода)
Н = 0,5 kql,
где
q — равномерно распределенная по горизонтальной
проекции аркн (или свода) нагрузка;
k — коэффициент, определяемый по табл. III 20
или 111.21 в зависимости от вида загружения
арки (свода) и от отношения пролета I к стре¬
ле подъема арки f.
Таблица Ш.20
Значения коэффициента k для определения распора Н ■ круговой двухшарнириой арке ори загруженин арки
по всему пролету равномерно распределенной нагрузкой q
Отношение
Значения коэффициента А прн отношениях /:/ через 0,1
/
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
4
0,4819
0.4948
0,5077
0,5206
0,6334
0,5463
0,6598
0,5721
0,5850
0.5970
5
6 108
6 236
6854
6 492
6 620
6 748
6 875
7003
7 131
V2S9
6
7 367
7 516
7 642
7 770
7 998
8 025
8163
8 260
8406
8 534
7
8 662
8 789
8 916
9043
9 170
9 297
9 425
9 552
9 679
9 806
9 933
—
—
—
—
—
—
—
Примечание. Таблица составлена Б. А. Освенским (см. «Инструкцию по проектированию деревянных конструкций*. НКСтрой, 1940)
Таблица Ш.21
Значения коэффициента k для определения величины
распора И в круговых арках при загружения арки
равномерно распределенной нагрузкой на части
ее нролета (н но всему пролету
1
Значения коэффициента А при длине
участка загружения nl:
И
}
0,1 (| 0.! (| 0,3 (| 0,4 11 0,5 г| 0,6 (| 0,7 || 0,8 || 0.0 /| 7
Двухшарнирные арки
0,006
0,022
0,046
0,075
0,106
0,187
0,166
0,190
0,206
0,212
009
035
075
123
175
227
275
315
341
350
012
048
101
168
241
314
381
434
470
482
ПрЬдолжение табл. ШД1
1
Значения коэффициента А при длине
участка загружения Ы:
а§
/
0,11
0.2;
0,3 /
0,4 ;
о,5;
о,б;
0,7 ;
0,8 ;
0,9 ;
;
II
5
015
060
126
212
305
398
484
500
594
610
\
6
019
072
154
256
369
482
684
666
719
738
1 -г
7
022
085
181
300
433
566
686
781
844
866
1 91
8
0,025
0,097
0,207
0,344
0,497
0,650
0,787
0,897
0,960
0,994
Тре
кшарнирны
е арки
2
0,005
0,020
0,045
0,080
0,125
0,170
0,205
0,230
0,245
0,250
3
008
030
068
120
188
266
307
345
367
375
4
010
040
090
160
250
340
410
460
490
500
6
013
050
113
200
313
425
508
575
806
625
р/
6
015
060
135
240
376
510
615
690
735
750
7
018
070
153
280
438
595
717
805
857
0,876
8
0,020
0,080
0,180
0,320
0,500
0,680
0,820
0,920
0,980
1,000
Примечание. Таблица составлена инж. С. В. Зелепугиныи

10. Комбинированные и рамные системы
81
10. КОМБИНИРОВАННЫЕ И РАМНЫЕ СИСТЕМЫ
Таблица III. 22
Приближенные расчетные характеристики некоторых
коибинкроиаиных систем
Схемы конструкций и загруженнй
Расчетные формулы
А
ХУА it
C—.—V
л-л.-f,
Р1
U=Ta 1
S, =S, = —.
9
! ' “Ч
' с. .
A-»-*;
8 /г
5, = ^-.-;
1 2 h
с 9l s
4 а
Ч
1
«А; в
А = И,В = Ш.
8 8
ql2 Л—а Л+2д _
1_ is’ л ' * ■
А-°.
и. А
16 а
8 А
с _ о _ ?£. J_.
S,-S4_ 8 . о ,
* 8 ft
Продолжение табл. IUJ3
6 3». 1232

82
Глава III. Балки, фермы и арки. Определение усилий и гееметрических характеристик
Таблица Ш. 23
Расчетные формулы усилий и моиеитои • элементах деревянных рам
Схемы нагрузки
Расчетные формулы усилий и моментов
X =	1‘	Р где 4 =	h“
2(1+24)А	’	J„ ' А(/ + 2/г)
««■ = М"/ = - ХЛ„; М£ = РMLtii) _Xh.
MF =pJpz-Xh] A =	.p.	B=,li-p.
Зле. — 3.0 —
2(1 + 24) h.
X =
MP = MF =
(1+24) A
24
P-ti,
rip - pri p =—
£	£	(1 + 24)
Mi" =	=	- XA„; A = В = Я;
•^лев — *^пр —
(1+24) A,
Я;
Х =
Л-/? (2/-/.)
4(1+24) А (1 + 2/х) *
--ХА,;
*«£ = AJf = у </-/1)-хл: А = 5 = у;
^лев—3.0 —
лл.-Овр- AiCosa
X.

10: Комбинированные и рамные системы
63
Продолжение табл. III. 23
Схемы нагрузки
Расчетные формулы усилий и моментов
х	+	Ле)]	a	W-ка* W
3	2(1+2	k)h\h
XA = XB-:W-, A = B=W-f--,
Af«* - XA Л„;- W(Ля—о);	=	-Хв	Л„;
=	W-XBh\ uF = l^fw-xBh-,
XBh-aW
■■eb~ ft, cos a
S.\f!b =
; :s„p—l
XR h
-4
= ft. + 2ftft
2(I + 2ft)ft ’
- W'i 14 = 5 = ^ 71 '■
**
(l+ti)hn ,
Л Лн
д!р e *- ■ ;«/ w—xBh\ Мр~-^ W-XB h;
1 £ =	i	^
Хв A — IFA„
^J“ A, COS a
> <5np
л:, ft
ft, COS a
Л = В=^Т;
M«" =-A)JP= ± у A, W;
21
1
: *Sno — - •
2 A, COS a
(S'.
6*

Расчетные формулы усилий н моментов

Продолжение табл. 111.24
10, Комбинированные и рамные системы	85
| Изгибающие моменты |
аГ
>ч
а:
1
1
д* - I
% -fe|e.
% 1
+
ч
а
ч
1 *|~
1 i
ah 'f
--h
1 г
} S.I-
+
■ ** 1
s Ф
? 1
J «?
£ 1
+ £
Си
! %
« 1 ^
■&[« ^
I 5
n|n <
A а:
+ 1
1 ?
г1« §
+ 1
1 +
*И
! +
+ 1
<
I
•с
а:
1
■с
а:
!
£
1
S
1
7
■с
а:
?
1
of
+
■с
а:
1
■е
S
.1
'а.
+
Опорные реакции и распор j
Ч
l/З 00
1 с
+
’s-l's
ю | оо
+ s
vis
-Н
СО
el
+
со
а
о.
е
-t
<Й
(Л 1 <л
X +
^ сч
а 'Т'
со J оо +
с
Е
<
5 "Т"
| +1 1
S 00 | Ш
®|2 +
•5-1 CN
-Г®
<|-
оГ
н-
aj Й
Н-
<г
+
§
а.
I-
S
1-
V
со 1 оо
ен гид
V
■
О, 1
Q.
а.

Г лава IV
НАГРУЗКИ И ГАБАРИТЫ
I.	РАСЧЕТНЫЕ СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК
Нормативными нагрузками называют установленные
нормами величины внешних воздействий (нагрузок), до¬
пускаемых при нормальной эксплуатации конструкций.
Расчетной нагрузкой называют нагрузку, равную по
величине произведению соответствующей нормативной
нагрузки на коэффициент ее перегрузки.
Коэффициентами перегрузок называют коэффициен¬
ты, учитывающие возможность превышения нли умень¬
шения величины действительных нагрузок по сравнению
с oiх нормативными значениями.
При расчете конструкций н сооружений сочетания
нагрузок и других воздействий следует принимать в
наиболее невыгодных комбинациях как для всего со¬
оружения в целом, так и для отдельных элементов его.
Нагрузки н другие воздействия прн расчетах учиты¬
вают в трех сочетаниях.
1)	Основные сочетания нагрузок и воздействий
состоят из действующих постоянно нли регулярно в
условиях нормальной эксплуатации: собственного веса,
полезной нагрузки (вес оборудования, людей, грузов),
подвижной нагрузки от транспорта, снеговой нагрузки,
ветровой нагрузки для высотных сооружений типа
башен н мачт, давления воды, влияния температуры в
дымовых трубах и в резервуарах для горячих жидко¬
стей н т. п.
2} Дополнительные сочетания нагрузок и воздействий
состоят из основных н действующих нерегулярно: ветро¬
вой нагрузки (кроме высотных сооружений н мачт),
подвижной нагрузки от монтажных кранов, влияния
суточных или годовых изменений температуры воздуха
н т. п. К дополнительным сочетаниям нагрузок обычно
относят также усилия, возникающие прн монтаже кон¬
струкций н сооружений.	4
3) Особые сочетания нагрузок и воздействий состоят
нз собственного веса конструкций, полезных нагрузок,
ветра н одного нз особых воздействий, проявляющих¬
ся исключительно редко, случайно н носящих аварий¬
ный характер: например, сейсмические воздействия;
давление воды прн катастрофических паводках; воздей¬
ствия, возникающие прн разрушении части сооружения;
влияние изменения температуры прн нарушении техно¬
логического процесса и т. л.
При расчете конструкций нли сооружений с учетом
дополнительных нли особых сочетаний нагрузок вели¬
чины расчетных нагрузок, кроме собственного веса, ум¬
ножают на коэффициенты сочетания, равные:
при учете дополнительных сочетаний — 0,9
прн учете особых сочетаний — 0,8
Полезную нагрузку при расчете колонн, стен и фун¬
даментов жилых н общественных зданий, за исключени¬
ем зданий учебных заведений н театров, следует
принимать равной:
в первом и втором этажах, считая сверху,— 100%
всей вышележащей полезной нагрузки;
в третьем и четвертом этажах, считая сверху, — 85%
всей вышележащей полезной нагрузки;
в пятом и шестом этажах, считая сверху, — 70%
всей вышележащей полезной нагрузки;
во всех остальных этажах — 60% всей вышележащей
полезной нагрузки.
Прн этом полезные нагрузки от помещений библио¬
тек, книгохранилищ, архивов н технических этажей ие
уменьшают.
2.	НАГРУЗКИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕГРУЗОК
ДЛЯ ЗДАНИЯ И ПРОМЫШЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЯ
При расчете конструкций иа устойчивость против
опрокидывания или скольжения по СНнП все удержи¬
вающие нагрузки вводят с коэффициентом перегрузки,
равным 0,8; нагрузки, опрокидывающие или вызываю¬
щие скольжение, вводят в расчет с обычными коэффи¬
циентами перегрузки (указанными в табл. IV I), а в
надлежащих случаях н с коэффициентами сочетания
нагрузок.
Горизонтальную нагрузку для пернл лестниц, балко¬
нов н террас принимают в обычных помещениях 50 кг
на I пог. м; в зданиях, где возможно массовое скопле¬
ние посетителей (например, театры, книо, рестораны,
музен, трибуны и пр.) — 100 кг на I пог. м; а авто¬
дорожных мостах — 50 ка на 1л длины поручня
перил.

3. Нормативные нагрузки от подъемно-транспортного оборудования
87
Таблица IV. I
Нормативные и расчетные нагрузки. Коэффициенты
перегрузки
01
2
S
“5
. х
11
Ц
Виды нагрузок
& яъ
-в-а.
|е¥
S щ
£ s в
•Э>«
л с
О 2
* н
II
Нагрузки на пере¬
крытия
1. Нагрузки в чердачных поме¬
щениях (без учета специального
оборудования: вентиляционных
камер, водяных баков, моторов
и т. п.)
75
1.4
105
2 Нагрузки в квартирах, лечеб¬
ных учреждениях (за исключени¬
ем вестибюлей и залов, где воз¬
можно массовое скопление посе¬
тителей) детских садах, детских
яслях с' >четом веса обычного
150
1.4
210
3 Нагрузки в общежитиях, кон-
торах, классных комнатах, быто¬
вых помещениях, промышлен¬
ных пехах с учетом ™са обычно¬
200
1,4
280
го оборудовавши .......
4. Нагрузки в коридорах обще¬
житии, контор и бытовых номе-
300
1,3
390
5. Нагрузки в залах столовых.
ресторанов, аудитории с '-четом
веса обычного оборудования ,.
300
1,3
390
6. Нагрузки о залах и коридорах
театров, "кино, клубов, школ, вок¬
залов; на трибуны.' .j
400
1.2
480
7. Нагрузки в производственных
помещениях промышленных пред¬
приятий, складах, торговых за¬
лах магазинов—по технологичес¬
По техниче¬
ским условиям
или фактиче¬
ским данным,
но не меиес I,?
ким данным, но не менее . . .
400
8. Нагрузки в ымиух^лимд.-ыих
н архивах по действительной наг¬
рузке, но не менее . , .
500
1,2
600
9. Нагрузки на обслуживающие
площадки в цехах, на которых
исключена возможность загрузки
оборудованием и материалами;
галереи для легких транспорте¬
ров - по техническим условиям
или фактическим данным, по не
200
По техниче¬
_
ским условиям
или фактиче¬
ским данным,
но не менее 1,2
10. Нагрузки в вестибюлях, иа
лестницы, террасы н балконы:
а) в зданиях и помещениях,
420
указанных в пп. 2 и 3 . .
500
1.4
б) во всех прочих зданиях и
400
1,4
560
помещениях
Разные нагрузки
11. Вертикальные и горизонталь¬
По проект¬
ным дан¬
ным
ные нагрузки от
12. Гидростатическое давление
То же
1.1
жидкостей
Продолжение табл. /V. I
Виды нагрузок
4»
2
S
® -
s *
II!
Ххв
Коэффициен¬
ты перегрузки
« j
* «г
£•
*• S
й >»
13, Давление и собственный вес
сыпучих тел и грунта - , . ,
По проект¬
ным дан¬
ным
По техниче¬
ским условиям
или фактиче¬
ским данным,
но не менее 1,2
14. Давление газов
То же
То же
-
15. Собственный вес конструкций,
за исключением указанных в п, 16
16. Собственный вес теплоизо¬
1,1
ляционных плит и засыпок . . .
•
U
“
Примечания. I. При расчете конструкций перекрытий еле-
зует учитывать действительное распределение нагрузок на отдель¬
ные элементы конструкций перекрытий (второстепенные и главные
Салки и т. п.). 2. Нагрузки на перекрытия даны без учета веса пе¬
регородок. Dec перегородок учитывают по фактическим данным
в зависимости от копструкцнй'псрегородок и характера их опнрания
на перекрытие с коэффициентом перегрузки 1,1. 3. таблица состав¬
лена по СНкП.
3.	НОРМАТИВНЫЕ НАГРУЗКИ ОТ ПОДЪЕМНО¬
ТРАНСПОРТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Давление от подвесного подъемно-транспортного
оборудования в точке подвеса при шаге ферм б м ориен¬
тировочно принимают: от конвейера с полезной нагруз¬
кой 200 кг/х —1,5 г, от тельфера грузоподъемностью
I г—1,6 г, от кран-балок — от 2 до 4 т.
Таблица IV. 2
Грузоподъемность электрических талей,
вес их и размер монорельса
л
е
2
%
О
о
U в
Вес в кг
Монорельсовый путь
1	“
С s
$ **
* ¥
2	§
л а.
<о с
с меха
передо
7
2
?
О.
ННЭМОМ
нжения
о
о. •
И
8Й
5=2
ими
двутавровые
балки
S
п ее
В.Х
si
а ь-
х ^
| и *
х >>®
0.25
100
115
115
От № 14 до М 24
включительно
1.0
0.5
110
130
130
1
440
440
От >* 24 до N 30
включительно
1.5
2
-
485
485
3
-
-
850
От № 30 до 45
включительно
2.5
5
-
-
1 250
7.5
-
-
3 400
От № 45 до М 50
включительно
5
10
-
-
3700
Примечание. Таблица составлена по ГОСТ 3472-54.
Высота подъема у всех талей 6 м\ скорость подъ¬
ема — 8 м/мин; скорость передвижения.у талей с элек¬
тродвигателем — 30 aii/muh.

88
Глава tV. Нагрузки и габариты
Рис. IV.I. Районы снеговых нагрузок

4\ Снеговые нагрузки
89
Сведения о талях червячных и шестеренных см.
ГОСТ 1107*54 и ГОСТ 2799-54. Сведения о кошках с
ручным приводом см. ГОСТ 47*54 и 1106*54.
а Нагрузки от кранов мостовых электрических с одним*
и двумя хрюками грузоподъемностью от 5 до 50 т и
габаоитЫ'Этих кранов приведены в ГОСТ 3332*54
Нагрузку от кранов, эа исключением специальных,
принимают: а) вер-пикальную — по стандартам и ката¬
логам иа крановое оборудование; б) горизонтальную
продольную (вдоль подкранового пути только для элек¬
трических кранов) — равной 0,1 наибольшего давления
иа тормозные колеса крана; в) горизонтальную попереч¬
ную для электрических кранов с гибким подвесом —
равной 0,05 суммы грузоподъемности и веса тележки
крана; для краиов с жестким подвесом — равной 0.1
той же суммы нагрузок- В последнем случае принима¬
ют, что горизонтальное усилие передается полностью иа
одну подкрановую балку и распределяется поровну
между колесами краиа.
При расчете конструкций, несущих краны (подкра¬
новые балки, колониы, рамы и т п.), вертикальную на¬
грузку принимают от фактического числа кранов," но не
более чем от двух кранов, .сближенных для совместной
работы в каждом пролете здания и в каждом ярусе.
В многопролетных цехах учитывают возможность распо¬
ложения Цранов в одном створе в соседних пролетах.
Горизонтальные нагрузки, вызываемые торможением
крановых тележек или мостов, во всех случаях (в од¬
нопролетных н многопролетных зданиях, при расположе¬
нии кранов о несколько ярусов, при наличии мостовых
и консольных кранов и т. д.) принимают не более чем
от двух кранов
Взаимное положение сближенных кранов и предель¬
ное рабочее положение тележек, а также направление
тормозных сил должны быть приняты в соответствии с
фактически возможной работой краиов в процессе экс¬
плуатации.
4.	СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ
Нормативную снеговую нагрузку определяют в
кг/мг горизонтальной проекции покрытия по формуле
Рс = <Р,	(IV.I)
где р — вес снегового покрова в кг/м3, принимаемый
по табл. IV.3 в зависимости от географического
места расположения сооружения (рис. IV.1);
с — коэффициент, назначаемый в зависимости от
профиля покрытия.
Коэффициент перегрузки для снеговых нагрузок—1,4.
Таблица IV. 3
Вес снегового покрова р
Районы СССР
(рис. IV. 1)
I
II
III
IV
V
Вес снегового покро¬
ва в кг/м*
50
70
100
150
200
V
Примечание. В гористых местностях, а также в районах
Крайнего Севера и Дальнего Востока, вес снегового покрова р
в кг/м1 принимают численно равным 2ft, где А—высота снегового
покрова в см, определяемая по метеорологическим данным как сред¬
няя из максимальных ежегодных на защищенном месте эа 10 лет.
При ятом а горных районах величину р принимают не менее 60 кг/м9.
• Коэффициент с принимают для простых односкатных
и двускатных покрытий в зависимости от угла « наклона
их к горизонту (рис. 1V.2, а и б): при « < 25е с= I*
при а > 60° с=0; для промежуточных значений угла а
величину с назначают по интерполяции. Для покрытия
цилиндрической формы принимают с =“(в пределах от
1,0 до 0,3), где / — хорда дуги (пролет), / — стрела ее.
В покрытиях сложной формы с поперечными или
продольными фонарями, с разной высотой отдельных
частей здания и т. п. интенсивность снеговой нагрузки
находят согласно рис. IV.2 и IV.3. При этом разность
в высотах кровли И исчисляют в метрах.
а)
е)
г)
Ф
Рис. IV.2. Схемы распределения снеговых нагрузок
в покрытиях

90
Глава IV. Нагрузки и габариты
При определении величины снеговой нагрузки в
местах примыкания низкой части здания к высокой
(рис. IV.3) в случае наличия световых нли аэрационных
проемов в стене, образующей перепад, высота перепада
Н в формуле рс =200# (но не меиее р и не более 4р,
где р —вес снегового покрова по табл. IV.3) прини¬
мается равной расстоянию от низа проема до кровли
примыкающего низкого здания.
Pq m2QQH, но не менее р
и не более 4 р ^
Рис. IV.3. Схема расположения снеговой наг-
рузкн на покрытии пониженной части здания
Сочетания нагрузок с учетом трапецеидальной снего¬
вой нагрузкн на участке а — 2Н относятся к дополни¬
тельным сочетаниям.
При расчете колонн вместо трапецоидальной снего¬
вой нагрузки следует принимать равномерную нагруз¬
ку, величина которой равна р (по табл. IV.3).
Пр>и двускатных н цилиндрических покрытиях, кроме
сплошной снеговой нагрузки, предусматривают воэмож-
иость расположения снега только на одном скате или
части пролета.
В исключительных случаях, напри мер, когда недо¬
пустима перемена знака усилий в элементах конструк¬
ций (весьма гибкие растянутые элементы, сжатые эле¬
менты, прикрепленные врубками, и т. п.), необходимо
учитывать н другие невыгодные загружения снегом.
5.	ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ
Прн расчетах полагают, что ветровая нагрузка дей¬
ствует нормально к воспринимающей поверхности соо¬
ружения или его части.
Нормативную ветровую нагрузку в кг/м3 восприни¬
мающей поверхности определяют по формуле:
<7в = *<7.	(IV.	2)
где 9 —расчетная величина скоростного напора ветра
в кг/м2 (табл. IV.4);
ft — аэродинамический коэффициент (табл. IV.5).
Для высот от 10 до 20 м н от 20 до 100 м над по¬
верхностью земли величину напора ветра определяют по
линейной интерполяции. Для отдельных зон*по высоте
сооружения при высоте каждой зоны не болев-10 м ве¬
личину напора ветра q допускается принимать постоян¬
ной и определять ее для средней точки зоны.
Положительные значения коэффициента k соответ¬
ствуют направлению ветровой нагрузки внутрь соору¬
жения, а отрицательные— наружу.
Коэффициент перегрузки для ветровых нагрузок
принимают равным 1,2.
Для зданий я сооружений, расположенных в местах
с резко выраженным рельефом земной поверхности
(значительная холмистость н т. п-) и в поймах больших
рек, величину скоростного напора ветра определяют
в завнсимостн от наибольшей скорости ветра v м/сек.
'установленной метеорологическими наблюденнямя, по
V2
формуле:ft = —кг/м2, но не менее величину, указан¬
ной для соответствующей местности в табл. IV.4.
Таблица 1V.4
Величина скоростного напора ветра q в ка/л1
Географические районы
I район - вся территория СССР за ис¬
ключением 11, Ш н IV райо¬
нов
II район — береговая полоса океанов и
морей шириной 100 нм (по не
далее чем до ближайшего
горного хребта), за исключе¬
нием Ш и IV районе* . .
III район — береговая полоса Черного
моря протяженностью от
Анапы ло Туапсе ....
IV район — береговая полоса Барсшюва,
Карского. Лаптевых, Восточно-
Сибирского. Чукотского н Бе¬
рингова морей и их залилов;
острова на указанных морях;
береговая полоса залива Ше-
лехова; полуостров Камчатка;
остров Сахалин; Курильские
и Командорские острова
На высоте над повера-
ностью зеыли
до Юм 20 м 100 м
По особым нормам
Примечание. Таблица состаолена по СНиП.
Таблица IV.5
Основные аэродинамические коэффициенты
Элементы поверхности сооружений
к
Вертикальные поверхности с наветренной стороны,
положительное давление
4-0,8
Вертикальные поверхности с подветренной стороны,
отряцатсльное давление , .
-0,6
Вертикальные или отклоняющиеся от вертикали не
более чем на 50° поверхности в зданиях с много¬
рядным расположением фонарей и тому подобными
сложными профилями:
а) для наветренных крайних н всех возвышаю¬
щихся поверхностей, положительное давление
4-0,8
б) для подветренных крайних и всех возвышаю¬
щихся повераностей, отрицательное давление
-0,6
в) для наветренных промежуточных поверхно¬
стей, положительное давление
4-0,4
г) для подветренных промежуточных поверхно¬
стей, отрицательлое давление
-0,4
Наклонные поверхности в зданиях без фонарей или
с однорядным расположением фонарей, а также
горизонтальные поверхности в зданиях с многоряд¬
ным расположением фонарей
Согласно
рис. IV. 4
Примечание. Ветровые нагрузки для специальных соору¬
жений (высотные сооружения, мачты, башни, купола, резервуары и
т. п., а также динамические коэффициенты, учитывающие поры¬
вистость ветра) принимают в соответствии с указаниями специаль¬
ных технических условий.

6'. Нагрузки для расчета деревянных вспомогательных конструкций временного назначения
91
Тип Г
Направление
Ветра
„	„	Тип-2
Направление
Ветра.
Направление ТипЗ
Ветра ,1J Vo»»
r..swjpww»w*wi
ПриА*0 Н'О
„ а=за°к=щг
„ а=ее° к>щ
ТипЦ
Направление Ветра
’ |-Чв
HpuO°<aHS° /С= -QJS
„ а*зо°К'0
„	А*50’Н-И)Я
Яэрадинамические коэффициенты
даны для (личан H±f
для случая H‘f-cn тип 1
*т	"	Ш
masxxnrxfTMtUt/bwiA мт
Яэрадиномичесяие коэффициенты
не забасят от величины у глад
OiUfi
Тип 5
		1
Направление
ветра
Si
°Ofi
ч/нде//^*
■0,6
при £*я,1.. . к—о>9
При ^ - 0,5.
. К* -1,3
Тип 6
Стена, забор
Направление
ветра
К* 1,4
Тип7
Направление Ветра
Рис. VI.4. Схемы ветровых нагрузок на элементы поверхности сооружений и зна¬
чения аэродинамических коэффициентов; положительные значения последних соот¬
ветствуют направлению ветрового давления внутрь здания (положительная наг¬
рузка), а отрицательные—нз здания наружу (отрицательная нагрузка)
6.	НАГРУЗКИ ДЛЯ РАСЧЕТА ДЕРЕВЯННЫХ
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ
ВРЕМЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ
При расчете деревянных вспомогательных времен¬
ных конструкций необходимо учитывать следующие
основные сочетания нагрузок:
собственный вес конструкции и перечисленные ниже
временные нагруэкн, взятые в наиболее невыгодных
комбинациях;
нагруэкн от подъемного и транспортного оборудова¬
ния, подсчитанные с учетом динамического коэффици¬
ента 1,2;
вес матерналов и отдельных частей возводимого
сооружения, находящегося на вспомогательной кон¬
струкции; вес грузов, укладываемых кракамн, учитыва¬
ют при расчете конструкций на прочность с коэффици¬
ентом динамичности 1,2;
вес возводимого сооружения или части его, пере¬
дающийся на поддерживающую вспомогательную кон¬
струкцию, и другие фактические нагрузки;

92
Глава IV. Нагрузки й габариты
снеговую нагрузку - только прн расчете навесов,
сараев, тепляков н т. п.
Независимо от расчета на фактические нагрузки все
настилы и поддерживающие нх балки должны быть
проверены на следующие временные нагрузки :
1) сосредоточенная нагрузка 130 кг (вес человека
с грузом), а при развозке бетонной смесн двухколесны¬
ми тачками — 250 кг (давление колеса);
2) равномерно распределенные нагрузки:
а) нагрузки на подмостях « лесах для каменной
кладки н под опалубку, а также на подвесных подмо¬
стях для монтажных работ — 250 кг(м2',
б) нагрузки на подмостях н лесах для штукатурных
работ — 200 кг/м2-,
в) нагрузки на подмостях и лесах для отделки фа¬
садов — 150 кг!я7.
Коэффициенты перегрузкн принимают равными: для
веса возводимого постоянного сооружения, передавае¬
мого на вспомогательные конструкции — 1.2, для прочих
нагрузок — по п. 2 настоящей главы, а для нагрузок,
не указанных в п. 2,— 1,3-
Перегрузку отдельных узлов вспомогательной кон¬
струкции при выправке возводимого сооружения учиты¬
вают умножением усилий, приходящихся на узел от
нагрузок основного сочетания, на коэффициент:
при	выправке	клиньями — 1,1
»	»	винтовыми домкратами	—	1.2
»	*	гидравлическими *	—	1,5
Дополнительные сочетания нагрузок учитывают
только для отдельно стоящих вспомогательных кон¬
струкции. Они состоят нз перечисленных выше основ¬
ных нагрузок и давления ветра. Значение коэффициен¬
тов сочетания нагрузок см. п. 1 настоящей главы.
Прн вычислении давления ветра за расчетную по¬
верхность подмостей принимают площадь теоретическо¬
го контура последних, умноженную на коэффициент
сплошности (табл. IV.6).
Таблица IV. 6
Коэффициенты сплошности для подмостей
Наименование конструкций
Перила
Полосы настила и наката подмостей . .
Опоры подмостей сквозной конструкции .
Металлические балочные ферым к опоры
Коэффи¬
циент
сплошности
0.4
1.0
0.4
0,4
Прн проектировании подмостей для сборки мосто¬
вых' ферм принимают нагрузку от толпы для расчета-
Досок настила 300 кг/ж* и для расчета наката, прого¬
нов н стоек — 200 кг/м2. Отдельные доски настила, кро¬
ме того, проверяют на действие сосредоточенного гру¬
за —150 к,г. Нагрузку от толпы принимают по всей
ширине настнла при отсутствии на подмостях монти¬
руемого пролетного строения н по всей ширине свобод¬
ных от пролетного строения частей подмостей при
наличии монтируемого пролетного строения на подмо¬
стях. Если подача конструкций производится по настн-
ЛУ» то настал, накат н соответствующие прогоны про¬
веряют на нагрузку от вагонетки с наиболее тяжелым
элементом конструкции.
7.	НАГРУЗКИ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ
НА АВТОДОРОЖНЫЕ МОСТЫ И ТРУБЫ
Нагрузки подвижные вертикальные для расчета де¬
ревянных сооружений на автомобильных дорогах
принимают по «Нормам подвижных вертикальных на¬
грузок для расчета искусственных сооружений на авто¬
мобильных дорогах* (Н 106-53):
Рис. IV.5. Расположение автомобилей в расчет¬
ной колонне
нагрузка автомобильная по схемам Н-10 и Н-8
нагрузка гусеничная по схемам НГ-60 и НГ-30
нагрузка от толпы и человека с ношей
(здесь цифры у буквы Н показывают вес одной ма¬
шины в тоннах).
Дереоянные сооружении на дорогах 11! категории
должны быть рассчитаны на нормативные на'груеки
Н410 и НГ-60, а на дорогах IV и V категорий —на
нормативные нагрузк-и Н-iO или Н-8. а также НГ-60 или
НГ-30 (по согласованию с заинтересованным мини¬
стерством). На дорогах I и II категорий деревянные
сооружения не допускаются.
Автомобильная нормативная нагрузка состоит из на¬
грузки от расчетных колонн автомобилей, установлен¬
ных на проезжей части сооружения в невыгоднейшем
Таблица IV.7
Основные показатели для автомобилей расчетных колони
Схема
нагрузки
Н-Ю
Н-8
Наименование основных
показателей
£2
2S3
1«<в
El!
нормаль¬
ный авто¬
мобиль
утяжелен¬
ный авто¬
мобиль
нормаль¬
ный авто¬
мобиль
Вес нагруженного автомо¬
биля в m
13
10
10,4
8
Давление иа заднюю ось в m
9,5
7,0
7,6
5,6
То же, ма переднюю ось . .
3,5
3.0
2.8
2.4
Ширина заднего ската в м .
0,4
0,3
0,3
0,3
Ширина переднего колеса в м
0,2
0,15
0,15
0,15
Длниа соприкасания ската с
покрытием проезжей части
(по направлению движения)
в ж
0.2
0.2
0,2
0,2
Ширина кузова в м . . . .
2.7
2.7
2.7
2,7
База автомобиля (расстояние
ыежду осями) в м ... .
4
4
4
4
Расстояние между середина¬
ми скатов в поперечном
направлении в м ... .
1.7
1.7
1,7
1.7
Примечания. 1. Деревянные конструкции ыостов и труб
ка более тяжелые нагрузки Н-13, Н-18 и НК-ёО не рассчитывают.
2.	Табнлца составлена no Н 106-53.

8. Габариты мостовые и подмостовые
93
положении. Продольные оси всех автомобилей должны
быть параллельны продольной осн сооружения. По
ширине проезжей части может быть-установлено лю¬
бое количество расчетных колонн при условиях» что
габарит автомобиля не.выступает за пределы ездового
полотна, а расстояние между кузовами соседних авто¬
мобилей не менее 0,1 м. При расчетах полагают, что
автомобили всех колонн движутся в одну сторону.
Расчетная колонна автомобилей (рнс. IV.5) состоит
нэ ряда следующих друг за другом в установленном
порядке автомобилей одинакового (нормального) ве¬
са Р н одного утяжеленного автомобиля (табл. IV.T).
Длина колонн ие регламентирована. При определении
наибольших расчетных усилий допускается разрыв ко¬
лонн.
При расчете деревянных мостов и труб динамический
коэффициент не вводят.
Таблица IV,8
Эквивалентные нагрузки для одной расчетной-колонны
автомобилей (схема нагрузки Н-10) для статически
определимых систем
Продет или длина
загружения в м
Нагрузки и т,м для треугольных линий
влияния
в середине
пролета
п четверти
Про ТОТ.1
у опор
1
19,СО
19,00
19,00
'„>
9,50
9.50
9.50
3
6.33
С, 13
6.33
4
4.75
4,75
4.75
5
3,80
3.W
4,08
6
3.17
3,30
3.-56
2.71
'1 05
3,14
2,38
2|б7
2.81
9
2,2?
2,43
2,65
IU
.■.16
)
2,54
11
2.05
j|05
2.42
12
1.94
1,99
2.31
13
1.85
1,93
2.20
14
1,76
1,86
2.08
15
1,67
1,79
2,00
16
1,59
1.73
1.91
18
1,54
1,65
1.78
20
1,48
1,57
1,67
22
1,41
1,49
1.52
24
1,35
1,44
1,57
26
1.33
1.38
1.51
28
1,30
1,34
1,45
'30
1.26
1,32
1.41
32
1,23
1,29
1.37
36
1.19
1,22
1.32
40
1,15
1,16
1,27
50
1,09
1.09
1.19
50
1,05
1,05
1,13
70
1,01
1,02
1.08
80
0,99
1,00
1,05
90
0,97
0,97
1,03
100
0,96
0,96
1,01
Примечания. 1. Для расчета на нормативные автомобильные
нагрузки Н-8 табличные значения умножают на 0,6.
2. Промежуточные значения эквивалентных нагрузок определяют
по интерполяции.
3. эквивалентные нагрузки для изгибающих моментов в середи¬
не пролета приведены для линий влияния, имеющих вид равно¬
бедренного треугольника, а для моментов у опор—прямоугольного
треугольника,
4. Таблица составлена no Н 106-53.
Дли определения величины нагрузки, передающейся
на одни прогон, на одну ферму н т. п., численные зна¬
чения табл. IV.8 умножают на коэффициент поперечной
установки. Последний показывает, какая часть нагрузки
от расчетной колонны автомобилей передается на рас¬
сматриваемый элемент при невыгоднейшей установке
колонны по шнрнне проезжей части. Коэффициент по¬
перечной установки определяют в зависимости от рас¬
положения прогонов, ферм и т. п. При этом разгружаю¬
щее влияние неразрезности поперечин не учитывают.
Гусеничная кормативная нагрузка состоит из дав¬
ления одной машины, установленной на проезжей ча¬
сти в невыгоднейшем положении (табл. IV.9). Про¬
дольная ось машины должка быть параллельна про¬
дольной оси моста. Расстояние от внешней грани гу¬
сеницы до грани колесоотбойного бруса н тротуара
должно быть не менее 25 см.
Прн расчете на действие нагрузки от гусеничной
машины друпие временные вертикальные нагрузки не
учитывают.
Таблиц* IV.9
Характеристики гусеничных машин
Наименования основных показателой
Класс нагрузки
Н-60
Н-30
Dec машины (нормативный) в m . „ .
Давление на единицу длины опнрання
60
30
гусеницы (нормативное) а тм ...
6
3,75
Длина опиранмя гусеницы в м ....
5
4
Ширина гусеницы нм
0,7
0,5
Расстояние между осями гусениц . • .
2,5
2.5
Таблица IV.10
Эквивалентные нагрузки от гусеничных машии для
статически определимых систем
1
(- п ”
£ я 2
О ; s
s 3 *
Экиивалснтная iiarpv-».
ка в т м для класса
нагрузки
it?
in
Эквивалентная нагруз¬
ка в т м для класса
нагрузки
НГ-60
НГ-30
НГ-60
НГ-30
1
12,000
7,500
1 18
5,746
2,963
•>
12,000
7,500
i 20
5,250
2.700
3
12,000
7,500
22
4,836
2,479
4
12,000
7,500
24
4.476
2,292
5
12,000
7,200
26
4,176
2,130
6
11,664
6,66/
1 24
3.906
1,990
7
11,020
6,122
; зо
3.666
1,867
8
10,314
5,625
! 32
3,456
1,758
9
9,630
5.185
36
3,102
1 574
10
9.000
4,800
1 40
2,814
1,426
11
8,430
4,463
50
2,280
1,152
12
7,914
4,167
50
1.916
0,967
13
7,458
3,906
70
1,666
0,833
14
7,044
3,674
80
1.452
0,731
15
6,666
3,457
90
1.296
0,652
16
6,330
3,261
100
1,170
0,588
Примечания. 1. Эквивалентные нагрузки действительны для
всех линий влияния в виде равнобедренного треугольника.
2, Для определения величины нагрузки, приходящейся на один
прогон, на одну ферму и т. п., табличные значеиия нагрузок умно¬
жают иа коэффициент поперечной установки.
Равномерно распределенную нормативную нагрузку
от толпы интенсивностью 300 mJm* располагают в не¬
выгоднейшем положении только ка тротуарах. Нагруз¬
ку от толпы учитывают одновременно с автомобильной
нагрузкой.
Для пешеходных переходных мостов нагрузку от
толпы принимают равной 400 кг{м*.
Настил тротуара, кроме того, должец быть проверен
на действие сосредоточенного груза —130 кг.
8.	ГАБАРИТЫ МОСТОВЫЕ И ПОДМОСТОВЫЕ
Габарит 2-С приближения строений на прямолиней¬
ных участках всех вновь строящихся железных дорог
показан на рнс. 1V.6.

94
Глава IV. Нагружи и габариты
На станциях
г— >603 'Т 1603—
Г-1295Ц+-1г95-ы
1210_*L_ 1210^j
юго
кШ-Нооп. расстояние да оси
второго главного пути
Рис. IV.6. Габарит 2-С приближения строений иа
железных дорогах нормальной колеи
Схема габарита моста с ездой
поверху
Тили 0,15	Тили	0.25
	  Г-
1а
X-J
«т
or I
Схема еаборита моста с ездой
0,75 понизу
Й -
0 75
Таблица IV.11
Основные размеры а ж габаритов мостов на автомобильных
дорогах
Наименование элементов
Габариты
Г-8
Г-7
Г-8
Г-4,5
Расстояние в свету между коле¬
соотбойными брусьями или
бортами — Г ...... .
8
7
€
4,5
Расстояние в свету между фер¬
мами на мостах с ездой по¬
низу — Б
8.5
7,5
6.5
5
Расстояние в свету между эле¬
ментами конструкций на высо¬
те 4,5 м от верха проезжей
части — А
7
6
5
3,5
Минимальная ширина тротуа¬
ра — Т
0,75
0,75
0,75
-
Примечания. 1. Габариты мостов с разделительной поло*
сой Г-15+С и Г -14 + С в таблице не приведены.
2.	Таблица составлена no Н 112*53.
Габариты мостов автомобильных дорог обшего поль¬
зования вне пределов городов установлены «Нормами
габаритов приближения конструкций для мостов на
автомобильных дорогах» (Н 112-53). Основные харак¬
теристики габаритов мостов на дорогах II—V катего¬
рий приведены в табл. IV.11 и на рнс. IV.7.
Габарит Г-8 применяют на дорогах II категории при
длине моста не более 50 ж и на дорогах III категории
при длине моста не более 10 м; при длине моста, боль¬
шей. чем указано выше, применяют габарит Г-7. На
дорогах IV и V категорий применяют габарит Г-7 при
длине моста до 10 ж и габарит Г-6 при мостах большей
длины. Габарит Г-4,5 может быть применен только на
дорогах с однополосным движением при ширине зем¬
ляного полотна менее 8 м.
Устройство тротуаров обязательно на всех мостах
дорог I и II категорий, на мостах дорог III категории
при Г-7 и IV-V категорий — при Г-6.
На мостах дорог III категории при Г-8 и дорог
IV-V категорий прн Г-7 тротуары устраивают только
при наличии интенсивного пешеходного движения.
При отсутствии тротуаров устраивают защитные
полосы шириной по 0,25 м.
Ширину тротуаров принимают равной 0,75 ж; при
интенсивном пешеходном движении с соответствующим
обоснованием в каждом отдельном случае ширину их
увеличивают на величину, кратную 0,75 ж.
На мостах с ездой поннзу тротуары устраивают, как
правило, с внешней стороны ферм.
Рис IV.7. Габариты мостов на автомобиль-
ных дорогах
Рнс. IV.8. Подмостовые габариты

8. Габариты мостовые и подмостовые
95
Таблица IV.I2
Подмостовые габариты на судоходных и сплавных малых
реках VI и VII классов (рис. IV.8) по *Нормам проектирования
подмостояых габаритов на судоходных и сплавных реках и
основные требования к расположению мостов*
Размеры
Класс реки
VI
VII
Высота Н ' . . .
3,5
3.5
Высота h .
1,5
1.0
Ширина В . . .
20
10
Примечания. 1. При молевом лесосплаве на реках VI
класса допускается уменьшение размера И до 1,5 к, а размера В а
деревянных мостах до 9 м.
2. Подмостовые габариты на водных путях III— VII классов для
мостов со сроком службы не более I года, а также для лесов и под*
мостей устанавливают в каждом случае по согласованию с местны¬
ми органами Министерства речного флота или Управления по транс¬
портному освоению малых рек при Советах Министров союзных
республик.
3. Таблица составлена по НСП 103-52.
рожного подвижного состава
и пространство, используемое
для перевозки грузов
Габарит железнодорожного подвижного состава и
размеры пространства, используемого для перевозки
грузов на платформах, показаны на рис. IV.9.

Г лава V
РАСЧЕТНЫЕ НОРМЫ И УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ЭЛЕМЕНТОВ
ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
I.	ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Расчет деревянных конструкций производят по рас¬
четным предельным состояниям — по несущей способно¬
сти (по прочности и >стойчнпостн) и по деформациям —
в соответствии с требованиями «Строительных норм и
правил» (СНиП), а также «Норм и технических условий
проектирования деревянных конструкций» (НиТУ 122-55)
и «Указаний по проектированию деревянных конструк¬
ций временных зданий л сооружений» (У 108-55).
По прочности и устойчивости рассчитывают все не¬
сущие конструкции на воздействие расчетных нагрузок,
т* е. нормативных нагрузок, умноженных на коэффи¬
циенты перегрузки (см, главу IV).
По деформациям (по прогибу) рассчитывают кон¬
струкции в тех случаях, когда величина деформаций
может ограничить возможность их эксплуатации.
Расчет по деформациям производят в предположе¬
нии упругой работы материалов на воздействие норма,
тивных нагрузок (без умножения их на коэффициенты
перегрузок).
Сочетания нагрузок и воздействий (основные, допол¬
нительные к особые) см. главу IV.
Деревянные конструкции гидротехнических сооруже¬
ний, мостов и труб впредь до введения в действие норм
расчета этих сооружений по расчетным предельным
состояниям рассчитывают по допускаемым напряже¬
ниям в соответствии с действующими техническими
условиями « стандартами1.
Ниже приведены расчетные сопротивления н фор-
мулы для расчета элементов конструкций по СНиП, а
также допускаемые напряжения н формулы для рас¬
чета по допускаемым напряжениям элементов конст¬
рукций гидротехнических сооружений, мостов1, зданий
и промышленных сооружений2. Приведены также све¬
.Техкические условия проектирования капитального восста¬
новления и строительства новых мостов и труб под железную доро-
JT нормальной колеи. (ТУМП-47). ГОСТ 3061-46 .Конструкции де-
с*мннме гидротехнических сооружений. Нормы проектирования-.
* UCT 2482-43 .Конструкции деревянные автодорожных мостов и труб.
"°Рмм проектирования*. .Нормы и технические условия проекти.
роааиия напораых деревянных трубопроводов для гндроэлектрнче-
см«иий* (Н 111-63). С 1 июля 195/г. в соответствии с ТУМП-56
проектирование железнодорожных мостов производится по расчетным
"Реальным состояниям.
«Нормам н техническим условиям проектирования деревякнмх
““"етрукций• (НнТУ 2-47 МСПТИ); данные этих норм приведены на
мУчан проверки ранее осуществленных конструкций
ден'ня. необходимые для проектирования стальных
элементов деревянных конструкций.
Требования к качеству древесины, соответствующие
приведенным ниже расчетным сопротивлениям и допус¬
каемым напряжениям см в главе I «Материалы».
Рис. V.I. Расчетные сопротивления смятию под углом а
к волокнам
Для расчетных стальных элементов (растянутых поя¬
сов н элементов решетки металлодеревянных ферм, за¬
тяжек в арках и сводах, деталей опорных узлов и т. п.)
применяют сталь марки Ст. 3. Для нерасчетных элемен¬
тов, а при специальном обосновании н для расчетных

3.	Расчетное среднее сопротивление древесины скалыванию в соединениях
97
элементов прн статической нагрузке допускается приме¬
нение стали марки Ст. О
Обезличенную сталь (т. е. сталь, на котирую не име¬
ется сертификата) допускается применять для расчет¬
ных элементов вместо стали марки Ст. О, еслн испыта¬
ниями установлено, что механические свойства обезли¬
ченной стали не ниже, чем у стали марки Ст. U, а имен¬
но: предел прочности должен быть не менее 3 200 кг/см9,
относительное удлинение длинного образца —не менее
18% н если прн загибе в холодном состоянии на 180®
вокруг оправки диаметром, равным двойной толщине
«изгибаемого элемента, не появляются трещины.
2.	ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
ДРЕВЕСИНЫ
Таблица V.1
Основные расчетные сопротивления древесины сосны и ели
Расчетные сопротивле¬
ния в кг/r ж1
Вид напряженного состояния
Условные
обозначе¬
ния
для конструк¬
ций зданий
и сооружений
для
опалуб¬
ки
ПОСТО¬
ЯННЫХ
времен¬
ных
Изгиб
130
150
180
Растяжение вдоль волокон
Сжатие и смятие вдоль
*р
100
85
100
волокон
Сжатие и смятие поперек
волокон по всей поверхно¬
сти, а также в щековых
»'■ *'Ы
130
150
180
врубках
Смятие поперек волокон
на части длины при длине
свободных концов не менее
длины -площадки смятия и
толшняы элемента:
а) прн длине площадки
смятия вдоль волокон
10 ем к более, а также
в лобовых врубках,
шпонках н опорных
«С 00» «емгс
18
20
25
плоскостях конструкций
б) при длине площадки
смятия 3 ем, а также
под шайбами при углах
смяти* от 90 до 60е
Смятие по плоскости сколь¬
«См 90
30
35
40
«СМ 90
40
45
50
жения клиньев
Скалывание вдоль волокон
«см 00
25
25
(максимальное)*
Скалывание поперек воло¬
«СК
24
24
24
кон (максимальное)* . . .
«СК90
12
12
12
Примечания. 1. Расчетное сопротивление смятнкГпрн дли¬
не площадки смятия от 10 до а ем определяют по интерполяции.
2.	Расчетное сопротивление древесным смятию пол углом « к на¬
правлению волокон определяют по формуле (см. также рис. V.1):
i+
(V.1)
sin#e
3.	Для лобовых врубок расчетное сопротивление древееннм смя¬
тию вдоль волокон в формуле (V.1) принимают
> 150 кг/см'.
* Значения расчетного'среднего сопротивления скалыванию в со¬
единениях иа врубках и призматических шпонках приведены в
7 Зак. 1232
4. Во временных зданиях и сооружениях и в опалубке расчет-
име сопротивления древееннм смятию поперек волокои в конструк¬
циях, подвергающихся кратковременному воздействию нагрузок, а
также в тех случаях, когда ловышеннме деформации смятия не опас¬
ны, увеличивают на 20 о/ф.
5. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом в
к направлению волокон определяют ло формуле:
(V.2)
6. Расчетные сопротивления древесины для конструкций посто¬
янных зданий и сооружений, изготовляемых на заводах, повышают на
10 % при условии применения древесины с влажностью не более
15 % и контроля прочности древесины
7. Расчетные сопротивления повторно используемой древесины
устанавливают в зависимости от состояния зтой древесины.
3.	РАСЧЕТНОЕ СРЕДНЕЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ
ДРЕВЕСИНЫ СКАЛЫВАНИЮ В СОЕДИНЕНИЯХ
Расчетное среднее сопротивление скалыванию древе¬
сины в соединениях при отношении длины плоскости
скалывания к плечу сил скалывания ие меиее 3 (рис.
V.2) вычисляют по формуле
Дс Р =-
*'rv
(V.3)
1+?-
где /?ск — расчетное максимальное сопротивление дре¬
весины скалыванию; еслн скалывание проис¬
ходит под углом а к направлению волокон,
то в формулу (V.3) подставляют величину
Рек, о, вычисленную по формуле (V.2);
{ск — расчетная длина плоскости скалывания, при¬
нимаемая не более 10 глубин врезкн в эле¬
мент;
е — плечо сил скалывания (рис. V.2), принимае¬
мое равным 0,5 h в элементах с односторон¬
ней врезкой (соединение без зазора) н рав¬
ным 0,25 А в элементах с двусторонней врез¬
кой н симметричным загруженнем; здесь
А— размер сечения элемента по направле¬
нию врезкн;
р—коэффициент, принимаемый равным при ус¬
ловии обжатия по плоскостям скалывания:
при расчете на скалывание растянутых
элементов соединений на врубках и шпон¬
ках с односторонним (по отношению к ме¬
сту приложения скалывающих сил) распо¬
ложением площадки скалыввння р =0,25;
ЕЯ
Рнс. V.2. Площадка скалывания н плечо е
сил скалывания

98
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
при расчете на скалывание сжатых
элементов соединений с промежуточным
(по отношению к местам приложения сил
скалывания) расположением площадки
скалывания, а- также деревянных шпонок
р =0,125.
Расчетное среднее сопротивление древесины скалы*
ванню прн расчете соединений на врубках и призмати¬
ческих шпонках может быть назначено по табл. V.2.
Та б л и ua V.2
Расчетное среднее сопротивление скалыванию
древесины сосны, ели и дуба в соединенна* иа врубках
и призматических шпонках
Порода древесины, вид соединения к конструк¬
тивные ограничения
Расчетное
среднее сопро¬
тивление в
кг!см*
Древесина сосны н ели:
а) в лобовых врубках и в элементах состав¬
ных балок на шпоиках при учете длины
скллып.пшя не более двух толщин брутто
элемента и не Солее 10 глубин врезки (ска¬
лы наши- вдоль ОнЛОКОН) .......
12
6) в теконы* врубках при учете длины ска-
лышшия не б»лсе пяти толщин брутто эле¬
мента и не более 10 глубин врезки (СКали-
ВШИи* ВДОЛЬ волокон)
7
Др сносней дчбя:
а) в продольных шпонках с отношением дли¬
ны их к высоте, равным 2.5 (скалывание
ВДОЛЬ ВОЛОКОН
20
б) в поперечных шпонках с тем же отноше¬
нием размеров (скалывание поперек воло¬
кон)
10
Примечание. Коэффициенты т^к условий работы древе¬
сины на скалывание во врубках см. табл. V1.20.
4.	КОЭФФИЦИЕНТЫ РАСЧЕТНЫХ
СОПРОТИВЛЕНИИ
Таблица V.3
Коэффициенты перехода от расчетных сопротивлений
древесины сосны и ели к расчетным сопротивлениям дреяе-
сикы других пород
Коэффициент нормативного и рас¬
четного сопротивления
Породы древесины
растяжению,
изгибу, сжа¬
тию и смятию
вдоль волокон
сжатию
и смятию
поперек
волокон
скалы¬
ванию
Хвойные
Лиственница
].2
1.2
1.0
Кедр сибирский ....
0,9
0,9
0,9
Пихта
0.8
0.8
Твердые лиственные
Дуб
1,3
2.0
),3
сень, клен, граб . . .
1,3
2,0
1.6
Акация
1.5
>.1
2.2'.
1.8
1.6 '*■
1,3
Вяз, ильм
1.0
1.6
1.0
Мягкие лиственные
Ольха, липа
0,8
1,3
1.1
Осипа, тополь	J
0.8
. 1.0
0,8
Таблица V.4
Коэффициенты спиженна расчетных сопротивлений древеси¬
ны конструкций, находящихся в условиях повышенной влаж*
мости иля повышенной температуры или провераемых пв
воздействие только постоянных ивгрузок
Условия эксплуатации конструкций
А.	Для конструкций постоянных зданий
и сооружений
Кратковременное увлажнение древесины с после*
дуюшмм ее аысыхлнием
Длительное увлажнение древесины	*
Воздействие установившейся температуры возду¬
ха 35-50*1 (в производственных помещениях)
Воздействие постоянной нагрузки, вызывающей
в влементах и соединениях деревянных конст¬
рукций усилия, большие 0,8 усилий от полной рас¬
четной нагрузки
Б. Для конструкций временных зданий и соору•
жений (кроме опалубки)
Длительное увлажнение древесины
Коэффи¬
циент
0,85
0,75
0,80
0,80
0,65
Таблица V. 5
Коэффициенты повышения расчетных сопротивлений дре¬
весины конструкций, проверяемых на воздействие монтаж¬
ных и сейсмических нагрузок
Вид нагрузок
Коэффициент
для всех видоз соп¬
ротивления, кроме
смятия
для смятия
Монтажные нагрузки . .
Сейсмические нагрузки
1.1
1,2
1.3
1.5
5.	РАСЧЕТНЫЕ МОДУЛИ УПРУГОСТИ ДРЕВЕСИНЫ
И СТАЛИ
Таблица V.&
Расчетный модуль упругости древесины вдоль волоком
(независимо от породы древесины)
Условия эксплуатации конструкций
Модуль
упругости
Е вдоль во¬
локон
в ке:см*
Защищенные от увлажнения
Кратковременно увлажняемые и высыхающие . .
Длительно находящиеся я увлажненном состоянии
При воздействии установившейся температуры воз¬
духа 35—50е (в производственных помещениях)
При воздействии постоянной нагрузки, составля¬
ющей более 0.8 полной расчетной нагрузки . . .
100 000
85 000
75 000
80000
80 000
Примечание. Таблица составлена по СН и П.
Для сталей всех марок модуль продольной упругости
Е = 2 100 000 кг1см*, а модуль сдвига О = 840 000 кг;смг

6. Основные расчетные сопротивления для стальных элементов деревянных конструкций	^	9!
в.	ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ И ПРОМЫШЛЕННЫХ СООРУЖЕНИИ
Таблица V.7
Расчетные сопротивления прокатной 'стали
Расчетные сопротивления сварных
Таблица Vi
и ВОВ
Виды напряженного состояния
Условные
обозначе¬
ния
Расчетные сопротив¬
ления в кг1см1 для
сталей марон
Ст. 0
Ст. 3
Растяжение, сжатие и изгиб
Срез .... ....
R
] 700
1000
2 100
) 300
Примечания. 1. Для тяжей и болтов, работающих на рас*
тяжение, а нарезанной части их расчетные сопротивления скижа-
ют умножением на коэффициент 0,8.
2.	Расчетные сопротивления стали для расчета двойных и трой¬
ных тяжей и болтов снижают умножением иа коэффициент 0,65.
Марки влектродов
н ыарки стали сва¬
риваемых элемен¬
тов
Расчетные сопротивления в кг/ем*
угловых (валнковых)
швов (лобовых, флан¬
говых и втавр)
соединений встык
сжатию, растяжению
и срезу ЦуЪГ
сжатию
Л*8
*с
растяже¬
нию*/?^
Э-42 и Э-42А
Ст. 0
1 200
1 700
1 450
Ст. 3
1400
2 100
1 800
Э-34
Ст. 0 и Ст. 3
ООО
1300
1200
* При обычных методах контроля.
Таблица
Расчетные сопротивления клепаных соединений в кг/с*5
Вид напряженного
состояния
Условные
обозначения
Заклепки из стали марок Ст. 2
и Ст. 3 в конструкциях из ста¬
ли марок
Ст. 0
Ст. 3
Срез В
пзак
"ср
1 800
1 600
. С
эзк
1<С р
1 400
1 400
Смятие В
3 400
4 200
С
/?эак
"см
2 700
3 400
Отрыв головок
ЭЛ к
"отр
2 000
2 000
Примечание. Срез и смятие В относятся к заклепкам и болтам, поставленным в отверстия:
а) сверленые на проектный диаметр в собранных элементах;
б) сверленые на проектный диаметр в отдельных деталях и элементах по кондукторам;
в) сверленые или продавленные иа меньший диаметр в отдельных деталях с последующей рассверловкой до проектного диаметра
в собранных элементах.
Срез и смятие С откосятся к заклепкам и болтам, поставленным в продавленные, но не рассверленные отверстия, или в отверстия, свер¬
ленные нли рассверленные в каждом элементе в отдельности (без кондукторов).
Расчетные сопротивления болтовых соединений в «/еж*
7*

100
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
7.	ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНОЙ ДРЕВЕСИНЫ
КОНСТРУКЦИЯ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
Таблица V. 11
Основные допускаемые яапряжепш (■ мг/Аи*)дла строктельяов древесины, применяемой а конструкциях зданий,
	 	 промышленных сооружений^ мостов
Вид напряжений
Условное
обозначение
Здания и промышлен¬
ные сооружения
Мосты и трубы
ж ел езнодорожн ы е
Мосты и трубы
автодорожные
сосна н ель
сосна
дуб
сосна
для посто¬
янных со¬
оружений
для време!
ных и вспо
мотель-
ных соору¬
жений
ДЛЯ ПОСТО¬
ЯННЫХ со¬
оружений
для времен¬
ных соору¬
жений
Растяжение ,
Ср)
70
85
80
110
100
120
Изгиб .
(’и)
100
120
110
140
120
150
Сжатие вдоль волокон . .
[•с]
100
120
110
140
120
150
Смятие вдоль волокон .
[ 3СМ )
100
120
80
110
120
150
Сжатие и смятие поперек волокон ка всей по»
верхностн
к>
1 °см Jt»0
15
18
1$
32
20
25
Смятие местное поперек волокон на части длины
элемента и при длине свободных концов ие м.нее
толщины его и ие менее 10 см, смятие я соединениях
на шпонках, Смятие опорных плоскостей деревянных
конструкций (в мостах свободная длииа концов не
нормирована*
[ °см ]»
25
30
30
40
Смятие под опорными полушками пролетных
строений и местное смятие поперек волокон на пло-
шаге длиной вдоль волокои более 10 ем‘, при длине
свободного конца элемента не менее двух его толщин
[ аСМ ] 90
_
20
48
_
_
Смятие по площадкам касадок при сопряжении ео
смей или стойкой н местное смятие поперек воло¬
кон иа площадке длиной вдоль волокои не более
10еж при длине свободного конца элемента не ые*
■ее двух его толщин
[■«].
_
-
28
60
_
_
Смятие местное под шайбами тяжей м болтов при
больших углях смятия (в промышленном строитель*
«ее от 60 до 90е)
[ °см 1ш
35
40
40
80
40
60
Смятие в лобовых врубках
[•«]«
100+25
120+30
80+24
110+50
120+30
150+40
Смятие в шековых врубках пол углом ....
-
[ %!»
100+15
120+18
80+24
110+5 J
120+30
150+40
^Скалывание (наибольшее) вдоль волокон при из-
[’«]
20
24
20
25
22
25

7. Допускаемые напряжения для строительной древесины конструкций зданий и сооружений
10J
Продолжение табл. VJt
Здания и промышлен¬
ные сооружения
Мосты и трубы
железнодорожные
Мосты и трубы авто¬
дорожные
Вид напряжений
Условное
сосна н ель
сосна
обозначение
для посто¬
янных со¬
оружений
для времен-
ных н вспо¬
могатель¬
ных соору¬
жений
сосна
дуб
для ПОСТО*
янных со¬
оружений
для времен¬
ных соору¬
жений
Скалывание (среднее напряжение) в лобовых вруб¬
ках при учете длины скалывания не более двух тол¬
щин брутто элемента н 10 глубин врезки, а также в
призматических шпонках:
вдоль волокон .
М
10
12
9,6
14
12
14
поперях волокон ... ...
Мм
5
6
4.8
8
6
7
Скалывание (среднее напряжение) вдоль волокон
в щековых врубках при учете длины скалывания не
более 5 толщин брутто элеыента:
а) в сопряжениях элеыентов под углом «<30° .
[ V)
5
б
4.8
8
6
8
б) в сопряжениях элементов под углом в >30° .
1 ’и)
3
4
-
-
-
-
в) поперек волокон ...
(V)
-
-
2.4
4
3
4
Переряэывдиие волокон (среднее напряжение)
['„)
45
55
40
60
45
60
Примечания. 1. Допускаемые напряжения смятия (	].	прн	уг
ле в между направлением усилия и волокон определяют по формуле:
.	,	 [£см]
[“см). =
/-Ы	1	\	sinsa
(V.4)
илн по графику на ряс. V. 3.
2. Допускаемые напряжения древесины пород, не указанных в настоящей
таблице, определяют перемножением напряжений, указанных в настоящей
таблице, иа поправочные коэффициенты, приведенные ниже в табл. V. 13.
3. К временным деревянным конструкциям автодорожных мостов н труб
относят конструкции со сроком эксплуатации до 4 лет.
4. Для конструкций зданий и промышленных сооружений:
а) допускаемые напряжения настоящей таблицы соответствуют качеству
древесины, указанному в главе 1;
б) для конструкций, находящихся в условиях повышенной влажности,
допускаемые напряжения умножают на коэффициенты, пряведенные
в табл. V. 4; для конструкций опалубки (кроме лесов) допускаемые
напряжения назначают по графе табл. V. 11 для временных сооруже*
ний с умножением на коэффициент 1,25. Для неослабленных врезками
сечений неокантованных бревен и для элементов составного прямо*
угольного сечения с размерями сторон 15 ем и более допускаемые
напряжения изгиба и сжатия вдоль волокон повышают на 15°/».
5. Для железнодорожных мостов допускаемые напряжения предусматри¬
вают сосну 1 еорта влажностью не более 23*; для элементов конструкций,
находящихся в вемле, под водой к в пределах переменного ыежеинего гори¬
зонта вод, указанные в таблице напряжения понижают на 30*.
б Аля автодорожных мостов настоящая таблица вредусматрквает приме¬
нение лесоматериалов следующих сортов: для растянутых элементов—1 сор¬
та: для из-м<*»емых элементов в постоянных сооружениях — ! еорта, а во
bik-mi-hhmx — II сорта; дли сжатых элементов — П сорта; при этом примене¬
ние смоой древесины допускается только для опор, настилов и поперечив
пооезжей части, простейших прогонов и подкосов, а также для временных
конструкций В случаях применения воздушносухих лесоматериалов основные
жопусхаемые напряжения, кроме рястяжения и скалывания, повышают на
Ю вк В деревянных элементах, находящихся в вемле, воде или в условияхпе-
ременной влажности, указанные в таблице напряжения снижают на
В пролетных строениях простых балочных ыостов и в простых конструкциях
проезжей части мостов всех систем приведенные в таблице напряжения
при изгибе повышают на 20%.
^ П„ ....... IANAIirUfMlill)i
Рнс. V.3. Допускаемые напряжения смятия под
углом а к волокнам
7 Поя учете дополнительных силовых воздействий допускаемые напря¬
жения повышают иа 20%. а пря учете особых воздействий —на 40%. Пря
расчете постоянных конструкций мостов м труб на гусеничную нагрузку до¬
пускаемые напряжения повышают на 20%.

102
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету злеяентов деревянных конструкций
Таблица V.I2
Допускаемые напряжения (а кЦем1) в древесине сосны II сорта, применяемой ■ гидротехническом строительстве
Классы сооружений
Ц
ш
IV
V
Воздействия
Вид напряжений
Условные
обозначения
основные
1
| основные н до¬
полнительные
основные, до-
1 полннтсльные
и особые
основные
«я
а
ц
в £
§1
, о с
основные, до¬
полнительные
н особые
основные
е о,
«а
s *
<г ч
* ъ
Ё *
ч
о с
si
is 8
§ с s
1
О
О
о «
4 а
Ц
X Н
В X
11
о с
Премечания
Изгиб, сжатие и сыя*
тие вдоль волокон
М. К1- Км)
72
63
86
78
114
104
68
60
106
96
140
128
НО
100
132
120
160
145
132
120
160
145
-
Растяжение вдоль
волокон
ы
60
55
73
65
97
88
75
68
90
82
120
109
94
85
112
102
135
123
112
102
135
123
-
Сжатие н смятие по¬
перек волокон тто всей
поверхности н в шоко¬
вых врубках
K]sm Км)оо
11
10
13
12
18
16
13
12
15
14
21
19
16
15
20
>8
24
20
16
24
22
-
Смятие поперек во¬
локон на части длины
и в лобовых врубках
Км)эи
18
16
21
19
28
25
22
20
26
24
33
32
27
25
33
30
40
36
33
30
40
36
При длине свобод¬
ного конца элемента
ие менее его толщины
и не менее 10 см, я
также при расчете
опорных плоскостей
Скалывание при на
гибе
К)
13
12
15
14
21
19
15
14
19
17
25
23
20
18
24
22
29
26
24
29
26
-
Скалывание в лобо¬
вых врубках и призма¬
тических шпонках:
вдоль волокон
поперек волокон
м
fт J«o
7
6
3.5
3
9
8
4,5
4
11
10
5.5
5
9
8
4.5
4
Ц
10
5,5
5
14
13
7
6.5
11
10
5,5
5
13
12
6,5
6
15
14
7,5
7
13
12
6,5
6
15
17
7.5
7
При учете длины
скалывания не свыше
двух толщин брутто
элемента в направле¬
нии врезки и не свы¬
ше 10 глубин врезки
Скалывание вдоль
волокон в шековых
врубках:
в сопряжениях под
углом а<30°
м
3.5
3
4,5
4
5,5
5
4.5
4
5,5
5
7
5.5
5,5
5
6,5
6
7.5
7
6.5
6
7.5
7
При учете длины
скалывания не свыше
пяти толщин брутто
элемента в направле¬
нии врезки и не свы¬
ше 10 глубин врезки
в сопряжениях под
углом а>30°
м
3
2,5
3,5
3
4
ад
3.5
3
4
ад
5
4.5
4
3.5
4,5
4
5.5
5
4
5.5
5
-
Перерезывание во¬
локон
Ы
27
33
44
33
40
54
42
S0
60
60
60
25
30
40
30
36
49
88
46
55
46
55
Примечание. I. I) числителе указаны допускаемые напряжения в надводных конструкциях, осушостяленых нз полусухих материалов
(влажность 18—2J’/u> а в знаменателе—дли надводных конструкций нз сырых материалов и для надводных элементов.
^ В случаях применения лесных материалов I сорта допускасыые напряжения повышают иа 10',V а нрк использовании материалов 1U сорта
т бл V ^дПускаеи“с напряжения для других пород определяют переыиожением напряжений, указанных а настоящей таблице, на коэффициенты
3. Лопусхаеыыс напряжения смятия [ссм)а зависимости от угла смятия а определяют по формуле (V. 4).
4. Таблицы заимствована из ГОСТ 3061—16 ’Конструкции деревянные гидротехнических сооружений. Нормы проектирования*.

9. Допускаемые напряжения е стальных частях деревянных сооружений
103
Таблица V. 13
Коэффициенты для вычисления допускаемых вяоряжениВ
в древесине различных 'пород
Вид напряженного
состояния
Породы древесины и области применения
изгиб, сжатие
и растяжение 1
вдоль волокон I
сжатие н смя¬
тие поперек
ВОЛОКОН
скалывание и
перерезывание
Для всех видов сооружений
Сосна
1,0
1.0
1.0
Лиственница
Пихта кавказская и сосна Якутии (кроме
1.2
1.2
1.0
железнодорожных мостов)
0.9
То же. для железнодорожных мостов . .
Кедр (кроыс железнодорожных мостов) .
0,9
То же, для железнодорожных мостов . ,
Пихта уральская, сибирская и дальнево¬
сточная (кроме железнодорожных мо¬
стов)
Тоже, уральская и сибирская для желез¬
нодорожных мостов)
Сосна и ель Кольского полуострова (кро¬
ме железнодорожных мостов) ....
0.8
То же, для железнодорожных мостов .
Ель для зданий и промышленых сооруже¬
0.8
0,7
ний
Ель для автодорожных мостов и пиротех¬
1.0
1.0
нических сооружений .......
0,9
Ель для железнодорожных мостов . .
Для зданий и промышленных
сооружений
0.9
0.9
0.8
Дуб, ясень европейский, граб, клен, ака¬
1.6
ция белая
1.3
2,0
Бук. береза, ясень дальневосточный . .
1.1
1.0
1.3
Осина, тополь , ,
0.8
1.0
0.8
Для автодорожных мостов
Дуб, граб, бук
1.3
2.0
1.6
Береза, ясень, вяз. каштан
1.0
1.6
Тополь южный		 . .
0.8
1.2
1.0
Для гидротехнических сооружений
Дуб
1.3
2,0
1.6
Бук
1.0
1.6
1.3
8.	ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И МОДУЛИ
УПРУГОСТИ ФАНЕРЫ
Таблица V.14
Допускаемые напряжения м модули упругости для
березовой фанеры сортов НВ и В
Допускаемые напреже-
НИЯ В К9/СМ1
Модули упругости
в 1 ооо наем1
Вид напряже¬
ний
при числе сдоев фанеры
при числе слоев фанеры
3
7 и бо¬
лее
J
5
7 и бо¬
лее
НВ
В
НВ
в
НВ
В
НВ
В
НВ
iв
НВ
В
Изгиб из
плоскости ли¬
ста фанеры:
а)вдоль во¬
локон наруж¬
ных шпонов .
120
120
по
по
ПО
90
145
145
120
120
105
105
б) поперек
волокон на¬
ружных UJHOIIOD
5
10
30
12
40
17
6
5
30
25
45
35
Продолжение табл. V. 14
Допускаемые иапре¬
жения в кг:сма
Модули упругости
в 1 000 каем*
при числе слоев фанеры
при чисде сдоев фанеры
жеинй
3
7 и до-
дее
3
5
7 и бо-
дее
НВ
В
НВ
В
НВ
В
НВ
В
НВ
В
НВ
В
Растяжение
и сжатие:
а)вдоль во-
локоп наруж¬
ных шпонов
80
60
80
70
80
55
100
100
90
85
85
60
б) поперек
волокон на¬
ружных шпо¬
нов , . . ,
40
15
55
22
60
25
«0
40
50
50
55
50
Сдвиг (срез):
а)	вдоль во¬
локон наруж¬
ных шпонов
б)	поперек
волокон на¬
ружных шпо¬
нов ....
50
60
40
50
45
55
35
45
j,
35
7
7
7
6
7
5.5
Примечания. I. Для фанеры сорта ВВ величины, приведен*
мыс н таблице дли фанеры сорта В. уменьшают путем умножения
допускаемых напряжений на коэффициент 0,8, а модулей упругости—
на коэффициент 0,9.
2. Допускаемые напряжения сдвига (среза) даны для средневозо-
стойкой фанеры. Для водостойкой фанеры допускаемые напрежекня
на сдвиг (срез) увеличивают на 20%.
3. Для временных сооружений величины напряжений, приведен*
ные в таблице, увеличивают на 20*„ч, а дли опалубки—на 50*,‘п.
4. Для ольховой фанеры расчетные величины настоящей таблицы
умножают на поправочный коэффициент 0.03.
5. Таблица составлена по НСП 101*31.
9.	ДОПУСКАЕМЫЕ напряжения в стальных
частях ДЕРЕВЯННЫХ СООРУЖЕНИИ
Таблица V. 15
Допускаемые напреження в стальных частях деревянных
конструкций при учете основных нагрузок
Вид напряжений
Величина допускаемых напряжений
в кг/см*
в зданиях и
промышленных
сооружениях
в же¬
лезно-
дорож-
IIWC
мостах
в автодорож¬
ных мостах
Ст. 3
Ст. 0
Ст. 3
Ст. 3
Ст. 0
Растяжение, сжатие и
изгиб .
1 600
1400
1400
1600
1400
Срез основного металла
I 000
900
1050
I 200
1050
Растяжение в одиноч¬
ных тяжах и болтах
1 200
I 200
I 300
I 500*
1 300*
Растяжение в иеолм-
ночных тяжах н бол¬
тах, работающих сов¬
местно
I 000
I 000
1 100
1 300
1 100
* Так же в докладных

204
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. V. 15
Вид напряжений
Величина допускаеыых напряжений
в ю/см*
в зданиях и
промышленных
сооружеинях
в же¬
лезно-
дорож¬
ных
ыостах
в автодорож¬
ных мостах
Ст. 3
Ст. 0
Ст. 3
Ст. 3
Ст. 0
Изгиб в нагелях .
-
-
1200
1600
1600
Изгиб в гвоздях .
-
-
-
4000
4000
Примечание. При учете основных и дополнительных воз¬
действий допускаемые напряжения в стальных частях деревянных
конструкций увеличивают:
а) в зданиях и промышленных ‘сооружениях на 200 ю/де* для
растяжения, сжатия и изгиба; на 100 кг/ем* для среза основного ые-
твлда; на 20% для растяжения болтов и тяжей;
б) в железнодорожных ыостах на 20% для всех видов напря¬
жений;
в) в автодорожных мостах на 15% для 'всех видов напряжений;
также на 15*7,, повышают все допускаемые напряжения прн расчете
иа гусеинчную нагрузку.
Таблица V. 16
Допускаемые напряжения в сварных швах а «г/де»
При примене¬
нии тонкообма-
закных элек-
При применении толстообма-
занных электродов марки Э-42
и выше, а также при автома¬
тической сварке под слоем
флюса
Вид
напряжений
Э-34
в конструкциях
из стали марок
Ст. 0
в конструкциях
из стали марки
Ст. 3
прн воздействиях
5
S
о
о
основных ,
к ДОПОЛНИ*
тельных
I ОСНОВНЫХ
основных
и дополни¬
тельных
основных
основных
н дополни¬
тельных
Сжатие . . .
I 100
I 250
1 250
1 450
Растяжение
Срез и все ви¬
ды напряжений
В В8ЛИКОВЫХ
I 000
1 100
I 100
1 250
1300
1450
швах ....
600
1 000
1 000
1 100
1 100
1 250
Таблица V.17
Допускаемые вапрвжепия а клепаных а болтовых еоедяие-
паях а «г/де*. Заклепка к болты из стала марок Ст. 2 и Ст. 3
В конструкциях из стали марок
Ст. 0 и Ст. 2
Ст. 3
Элементы
соединений
Вид
напряжений
пря воздействиях
основных
основных
и допол¬
нительных
основных
основных
н допол¬
нительных
Срез 8 .. .
I 400
1600
1400
1 600
Срез С . . .
1000
1200
1 000
1 200
Заклепки
Смятие В
2 600
3200
3200
3600
Смятие С . .
2 400
2 800
2 600
3200
Отрыв головок
900
1 100
900
1 100
Растяжение .
1200
к1 450
1200
1 450
Чистые болты
Срез В . . .
I 200
1 450
I 200
1 450
Смятие В . .
2 600
3 200
, 3 200
3 600
Растяжение .
I 200
1 450
1 200
I 450
Черные болты
Срез В .
600
1 000
600
I 000
Смятие В . .
1 700
2 000
2 000
2 200
Анкерные бол¬
ты
Растяжение
1 ООО
1 200
1 000
1 200
Примечание. ^Таблица составлена£пс£Н£и ТУ 1-46
Допускаемые напряжение % «г/де* для стальных частев j
Примечания, 1,‘Для заклепок с потайными и полупотаймы*
ии голоакаын допускаемые напряжения понижают на 20%.
2.	Таблица составлена по Н и ТУ 1-46.
При учете особых воздействий допускаемые напряже¬
ния, указанные в табл. V.15 и в графах «воздействия ос¬
новные» табл. V.16 н V.17, увеличивают на 25%.
Таблица V.18
Вид напряжений
Прокатная сталь марок
Ст. 3 \ Ст. 0
Классы сооружений
11 1 III | IV и V | 11 и III | IV и V
Воздействия
основ¬
ные
основные
и дополни¬
тельные
основные,
дополни¬
тельные н
особые
основ¬
ные
основные и до¬
полнительные
или основные,
дополнитель¬
ные и особые
основ¬
ные
основные
и дополни¬
тельные
основные,
дополни¬
тельные
м особые
основ¬
ные
основные и до¬
полнительные
или основные,
дополнитель¬
ные и особые
Растяжение, сжатие и изгиб
1400
I 700
1950
1 600
1 950
1 200.
: I 450
1 700
I 400
1 700
Срез
1050
I 250
1 450
1200
1450
900
1100
1250
1050
I 250

12. Расчетные длины сжатых элементов
105
Продолжение табл. V.18
Вид напряжений
Прокатная сталь-марок
Ст. 3 | Ст. 0
Классы сооружений
11 и 111 | IV и V | 11 и III | IV и V
Воздействия
основ¬
ные
основные
и дополни¬
тельные
основные,
дополни¬
тельные
и особые
"основ¬
ные
основные к до¬
полнительные
иди основные,
дополнитель¬
ные и особые
основ¬
ные
основные
и дополни¬
тельные
основные,
дополни¬
тельные
н особые
основ¬
ные
основные н до¬
полнительные,
или основные
дополнитель¬
ные и особые
Растяжение в болтах, одиноч¬
ных тяжах и накладках
1100
1300
1550
1250
I 550
11 000
1 200
1400
1 150
1400
Растяжение в неодиночных
тяжах, работающих совме¬
стно
900
1 100
I 250
I 050
1 250
800
950
Г100
950
1100
Примечание. Таблица составлена по ГОСТ 3061-46.
10.	ДОПУСКАЕМЫЕ ПРОГИБЫ
Таблица V.19
Предельные прогибы изгибаемых элементов от нормативных
нагрузок
п. допускаемые гибкости
Таблица V.20
Наибольшие допускаемые значение приведенной гибкости
в влементах деревянных конструкций
Наиыеиование элементов
Предельный прогиб
в долях пролета
А. Конструкции постоянных зданий
и промышленных сооружений
(по НиТУ 122-55)
Элементы междуэтажных перекрытий - *
1/250
. чердачных , . . •
1/200
. покрытий (кроме ендов);
1/200
а) прогоны, стропильные ноги, дереволлиты
6) обрешетки и настилы ,
I/I50
Элементы ендов . '
1/400
Примечание. При наличии штука¬
турки прогиб элементов перекрытий только от
полезной нагрузки должен быть не более 1/350
пролета
Б. Конструкции временных зданий
и сооружениий
(по У 108-55)
Настилы '	*
1/100
1/200
Опалубка закрытых поверхностей конструкций
1/250
Опалубка открытых поверхностей конструкций
1/400
В. Автодорожные мосты
(по ГОСТ 2482-44)
Фермы и составные прогоны;
1/300
постоянные
временные , . - .
1/250
Простые прогоны и элементы проезжей части
1/180
постоянные
временные
1/120
Прогоны н элементы проезжей части прн
1250
асфальтовоы покрытии
Примечания. 1. В автодорожных мо¬
стах прогиби проверяют только от временных
нагрузок.
2. Пря расчете на гусеничную нагрузку
величину допускаемых прогибов в постоянных
конструкциях увеличивают на 20V
Г. Гидротехнические сооружения
(по ГОСТ 306146)
Фермы, составные прогоны и элементы по¬
движных частей затворов, шлюзных ворот
н т. л. в сооружениях II и Ш классов . .
1/300
То же, в сооружениях IV и V классов . . .
1/250
Простые прогоны в сооружениях 11 и 111 клас¬
сов
1/180
То же, в сооружениях IV н V классов . . .
1/150
Примечание. В гидротехнических
сооружениях прогибы проверяют от основных
и дополнительных воздействий.
Наименование элементов
Материал
элементов
древесина сталь
А. Сжатые элементы в конструкциях
зданий и промышленных сооружений
(по СНиП)
Пояса, опорные раскосы и стойки ферм, пе¬
редающие опорные реакции
Прочие элементы ферм
Колонны, стойки и т. п
Элементы связей
Б. Сжатые элементы автодорожных
мостов (по ГОСТ 2462*44) и гидротехни¬
ческих сооружений (по ГОСТ 3061-46)
Основные сжатые элементы (пояса, раскосы,
СТОЙКИ опор)
Второстепенные .элементы (связи) ....
В.	Растянутые элементы в конструкциях
зданий и промышленных сооружений
Гибкость в вертикальной плоскости элементов
ферм, связей и др.. (кроые тяжей) при стати¬
ческой нагрузке . . . . *
120
150
120
200
100
150
120
150
120
200
12. РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Таблица V.21
Приведенные длины сжатых стержней я приведенные
нагрузки с учетом характера закрепления концов стержней!
и способа эагружекия

•106
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
Приведенную длину пересекающихся стержней, на-
.дежно связанных между собой в месте пересечения,
принимают:
1) при проверке устойчивости в плоскости конструк¬
ции, равной расстоянию от центра узла до точки пере*
сечения стержней;
2) при проверке устойчивости в плоскости, пер*
пендккулярной плоскости конструкции:
а)	при пересечении двух сжатых стержней, равной
полной длине каждого стержня;
б)	прн пересечении сжатого стержня с неработаю¬
щим — равной;
где и /2Л1 н Ьj н Pt — полные длины, приведенные
гибкости и площади сечений соответственно сжатого и
поддерживающего стержней;
в)	при пересечении сжатого стержня со стержнем,
растянутым такой же силой, приведенную длину сжато¬
го стержня принимают равной расстоянию от центра
узла до точки пересечения элементов; при меньших зна¬
чениях растягивающей силы приведенную длину сжато¬
го стержня определяют по интерполяции между случая¬
ми, предусмотренными в пунктах «б» и «в>.
Приведенную длину арок и сводов в плоскости кри¬
визны принимают равной следующим долям -их полной
длины s:
прн односторонней нагрузке —0.5 s;
при симметричной нагрузке двухшарнирной арки —
0.6 s:
то же, трехшарнирной арки—0,75.
Радиус инерции т= /
чения г = 0,289 b (Ь — соответствующая сторона прямо¬
угольника); для круга r=Q,25d.
Значения радиусов инерции бревен и брусьев с раз¬
ной формой поперечного сечения см. в таблицах главы
II.	Там же даны значения радиусоа инерции для состав¬
ных элементов.
13.	ДОПУСКАЕМЫЕ ДАВЛЕНИЯ НА СВАИ
Таблица V.22
Допускаемые вертикальные давленма на сваи деревянных
•опор, забитые в грунт до надлежащего отказа, при расчете
на основные силы
Диаметр
свай в см
Допускаемое давление
на сваю в т
Диа¬
метр
свай
в см
Допускаеыое давление
на сваю в т
железно¬
дорожные
мосты
автодо¬
рожные
мосты
железно¬
дорожные
мосты ч
автодо¬
рожные
мосты
20
-
И
27
-
20
21
-
12
23
20
21
22
-
13.5
29
-
23
23
-
14,5
30
23
24,5 .
Продолжение табл, V. 22
Диаыетр
свай в см
Допускаемое давление
на сваю в т
Диа¬
метр
свай
в см
Допускаемое давление
на сваю в т
железн о-
дорожные
ыосты
автодо¬
рожные
мосты
железно¬
дорожные
мосты
автодо¬
рожные
мосты
24
15
16
32
28
23
25
-
17
34
-
32
26
17
18,5
36
-
36
Примечания. 1, При расчете свай железнодорожных мостов
учитывают диаметр сваи по середине ее длины. Сопротивление сваи
выдергиванию учитывают в размере не более 2,5 т.
2. При учете основных и дополнительных енл, а также ыонтаж-
ных воздействий допускаемые давления на сваи увеличивают на 20"/0;
также на 207» увеличивают допускаемую нагрузку на сван во всех
временных автодорожных ыостах, а в постоянных— при расчете на
гусеничную нагрузку.
3. На сплоченные сваи допускаемые нагрузки устанавливают в
каждом отдельном случае особо,
4. Допускаемые горизонтальные давления на сваи принимают
равными V» от допускаемого вертикального давления.
5. Таблица составлена по ТУПМ-47 и ГОСТ 2432-43,
14.	НАИМЕНЬШИЕ ДОПУСКАЕМЫЕ РАЗМЕРЫ
СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ
Расчетная площадь нетто Fнт поперечного сечения
рабочего деревянного элемента несущих конструкций
должна быть не менее половины полной площади брут¬
то поперечного сечения Ftp н не менее 50 см2.
Площадь нетто поперечного сечения деревянных эле¬
ментов конструкций, подвергающихся ударному воздей¬
ствию нагрузки .(от укладываемых кранами грузов н
т. п.), должна быть не менее 80 см2.
Если ослабления стержня расположены в разных се¬
чениях, но на расстоянии вдоль волокон, не превыша¬
ющем 20 см, то при определении расчетной площади
Fк? указанные ослабления условно совмещают в одном
поперечном сеченин; при расчете железнодорожных
мостов совмещают все ослабления, расположенные в
пределах десятикратной глубины врезки (или диаметра
отверстия), а в автодорожных мостах и гидротехниче¬
ских сооружениях в пределах восьмикратной глубины
врезки (диаметра отверстия).
Наименьший размер рабочей части ослабленного по¬
перечного сечения должен быть не менее 3 см. В же¬
лезнодорожных мостах прн несимметричных ослабле¬
ниях стааится требование: FKT > 0,6 Ftp.
Наименьшие допускаемые размеры поперечных се¬
чений элементов деревянных железнодорожных мостов:
брусья (кроме перил н охранных брусьев), — 18 см;
брусья для связей—10 см;
элементы из круглого окантованного леса—диамет¬
ром 20 cjk;
сваи в тонком конце — 22 см;
полосовая сталь — 60X8 мм;
болты — диаметром 16 мм;
стальные тяжи— диаметром 25 мм;
стальные нагели — диаметром 22 мм и не более
XU толщины наиболее тонкого из соединяемых элемен¬
тов.
В автодорожных мостах бревна диаметром менее
16 см допускается применять только в настилах проез¬
жей части и для неответственных элементов конструк¬
ций (второстепенные связи, схватки и т. пД

/5. Расчет центрально растянутых и внецентренно растянутых элементов
107
15.	РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО РАСТЯНУТЫХ И ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Таблица V. 23
Расчет деревянных центрально и внецентренно растянутых (растянуто-изгнбаемых) элементов
Условия работы
Вид расчета
Фориулы для расчета
по расчетным предельным состояниям
по допускаемым напряжениям
Центральное
растяжение
На прочность
*
с <ЛР
mP Fнт
г нт
Внецентренное
растяжение
То же
N м Яр
тр F*т <л„ В'к, Як р
Л'н [Ор) _
Р J 17/ ' fn 1 Р
* нт *нт 1°hJ
Обозначения, принятые в табл. V.23:
N и М — расчетное усилие и расчетный изгибающий момент от
расчетных нагрузок, т. е. от нормативных нагрузок,
умноженных на их коэффициенты перегр>зок;
Nn и МИ —расчетное усилие и расчетный изгибающий момент от
нормативных нагрузок, т. е. без учета коэффициентов
перегрузки;
я и /?и — расчетные сопротивления древесины растяжению вдоль
волокон и изгибу:
(°о) и [ои] —допускаемое напряжение в древесине на растяжение
вдоль волокон и на изгиб;
^нт н ^нт-" плошадь нетто и момент сопротивления нетто расчет¬
ного поперечного сечення;
/п - коэффициент условий работы на изгиб (см. табл. V.33)
mр — киэффиииет условий работы на растяжение;
Таблица V.24
Расчет стальных центрально растянутых элементов
Вид расчета
Формулы для расчета
по расчетным предельным состояниям
по допускаемым напряжениям
N
Л'н
На прочность
р 4 ^
тгНт
~г— * 1°)
* нт
На жесткость
7< N
Обозначения, принятые в табл. V.24.
N — расчетное усилие от расчетных нагрузок;
NH — то же, от нормативных нагрузок;
R — расчетное сопротивление ствли растяжению;
|о] — допускаемое капрежение растяжения в стали;
m — хоэффицнет условий работы;
^нт ~ площадь нетто расчетного поперечного сечения;
/ — длина элемента;
г —радиус инерции поперечного сечения элемента;
n 1 _ наибольшая допускаемая гибкость растянутого элемента (см
табл, V.20).
Прн наличии ослаблений в расчетном сечении прини¬
мают /яр — 0,8, а при отсутствии ослаблений /Яр — 1,0.
В несимметрично ослабленных элементах следует
предотвращать возникновение изгибающих моментов
постановкой стяжных болтов и принятием других кон¬
структивных мер.
Коэффициент m условий работы на растяжение
стальных элемектоа, поставленных в деревянные кон¬
струкции зданий и промышленных сооружений, прини¬
мают равным I, за исключением:
а) бандажей деревянных резервуаров и труб, для
которых принимают /я=0,8;
б)	одиночных равнобоких уголков, прикрепляемых
за одну полку, для которых /и=0,75;
а)	одиночных неравнобоких уголков, прикрепляемых
только узкой полкой, для которых /и=0,75.
Если ослабления в стальном растянутом элементе
расположены в шахматном порядке, то Ркт вычисляют
по нормальному сечению и по зигзагу; нз двух полу¬
ченных значений Fht в расчет вводят меньшее.
Проверку гибкости стальных растянутых элементов
в конструкциях зданий и промышленных сооружений,
не подверженных динамическим воздействиям, произ¬
водят только в аертикальиой плоскости; при этом при¬
нимают [X] *400. Гибкость тяжей не ограничена.
Растянутые элементы (затяжки, пояса и др.), обра¬
зованные из двух уголков, швеллеров и тому подоб¬
ных профилей, должны иметь по длине прокладки, свя¬
зывающие отдельные ветви между собой. Расстояние
между этими прокладками должно быть ие более 80
радиусоа инерции отдельной ветви.

108
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
16.	РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫХ И ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ (СЖАТО-ИЗГНБАЕМЫХ) ЭЛЕМЕНТОВ
Таблица V.2S
Расчет цельных деревянных центрально и аиецеитреяно сжатых (сжато-нэгнбаемых) влементов
п/п
Условна работы
Вид расчета
Формулы для расчета
по расчетным предельным
состояниям
по допускаемым напряжениям
1
Центральное
сжатие
На прочиость
N о
— <Ъ
t НТ
jr < w
* нт
2
То же
На устойчивость
N
<Rt
*■ р <?мин
■ < Ы
Г р *?мни
3
Иа жесткость
1=14
— < 14
Г
4
Внецентрепиое
сжатие
а) Проверка краевых
напряжении
N t М
с + <Дс.
г нт
™«-‘- 3100 - л,
Кн М„
Fm + 6 1Г,,„ <
f , Л-JL.
ГДС 3 100 [ас] •
б) Проверка прочно¬
сти в сечениях, где
приращение прогиба не
сказывается1
<*
• нт тн ит
F«r W,
5
То же
Проверка устойчиво¬
сти в плоскости, пер¬
пендикулярной плос*
кости изгиба
Л'
<ЯС
Fr Чу
-jT- -т I’d
Ту
6
•
Проверка жесткости
7< W
7< 14
1 Например, опорных сечений.
Обозначения, принятые в табл. V.25:
КМ, NHl Мн, Fцт и W/„T — см. обозначения табл. V.23;
Дс — расчетное сопротивление древесины сжатию
вдоль волокон;
[«cl — допускаемое напряжение в древесине на
сжатие вдоль волокон;
fp —расчетная площадь поперечного сечения ежа»
того стержня;
'Рмин —наименьшее значение коэффициента продоль»
ного изгиба (см. табл. V.26 или рис. V.4);
/ — приведенная длина сжатого элемента (см.
раздел 12 настоящей главы);
r__ 1 / {бр—радиус инерции поперечного сечения эле*
V ДбР
мента (см. главу И);
[X] — наибольшая допускаемая гибкость сжатых
элементов (см. табл. V.20);
т„ — коэффициент услооий работы на изгиб (см.
табл. V.33J;
с — коэффициент, учитывающий влияние возра¬
стания изгибающего момента вследствие про-,
гиба элемента;
W*нт— момент сопротивления нетто поперечного се*
чения элемента в плоскости действия изги¬
бающего момента;
/х
Ajc = — — гибкость элемента в плоскости действия нз*
г х
гнбающего момента;
К
ffc*® г” —или соответственно т- —напряжения ежа*
t бр	Дбр
гия, вычисленные по площади поперечного
сечения элемента брутто (Дбр);
?у— коэффициент продольного изгиба, аычислен-
,	/у
иый по гибкости элемента К — — в плоско*
ГУ
стн, перпендикулярной плоскости изгиба.

I6. Расчет центрально сжатых и внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов
109
Таблица V.2
Значевив коэффициента ? продольного изгиба дяа
деревянных элементов
л
в **
£В
Коэффициент ^
0
1
2
3
5
7
9
10
0.992
0,990
0.998
0,986
0,984
0.982
0.980
0,977
0.974
0,971
20
968
986
951
958
954
950
946
942
937
933
30
92*
923
918
913
907
902
897
891
884
878
40
872
866
859
852
845
Ш
831
624
$16
808
60
800
792
764
776
768
768
749
740
731
721
60
712
702
692
662
672
662
652
641
630
619
70
60S
597
585
574
562
550
535
523
508
496
80
484
473
461
450
439
429
419
409
400
392
90
383
374
Ж
358
ЗМ
344
336
330
323
316
100
0.310
0.304
0.298
0,292
0.287
0.281
0.276
|М»
0.266
0,261
по
256
252
247
243
210
239
230
226
222
219
120
216
212
208
205
202
193
195
192
189
136
130
183
181
178
175
173
170
168
165
163
160
140
158
165
154
152
150
147
145
144
142
140
160
133
136
134
13'J
Ш
129
127
126
124
123
160
121
120
118
117
115
114
112
111
110
109
170
107
106
105
104
102
101
100
099
093
097
160
096
095
094
093
092
091
090
089
088
087
190
086
085
034
083
082
081
081
080
079
073
200
0.078
—
—
—
~
“
46 0
Рнс. V.4. Значения коэффициента ? прн расчете
на продольный изгиб центрально сжатых дере¬
вянных стержней
В железнодорожных мостах внецентренно сжатые
N
стержни рассчитывают по формуле: ” ■ - < [«oJ •
Твн^р
Значение коэффнцнеита ?вн находят на рже. V.S в зави¬
симости от гибкости стержня X н величины относитель-
. Србр ,
ного эксцентриситета приложения силы	(е~
К'ср
эксцентриситет приложения силы в см, ТРбр — момент
сопротивления сечения брутто стержня со сторона наи¬
более сжатой фибры в см3 к Рьр— площадь поперечного
сечеиия брутто стержня в сл2).
В «Технических условиях проектирования мостов и
труб на железных дорогах нормальной колен», введен¬
гбе в-расчетная Ьеличено mcuetmpi •
ситето, б см,
Ff. * площадь поперечною сечем/*
(брутто), б см *
WtQ момент сопротивление сечении
(брутто) стершие со стороны
наиболее етатой Фибоы б ем*
о ю го х чс s$ 60 тс ес 90 то гю по да щ iso №D по sво гяз гоо
Рис .V.5. Значения коэффициента <?ви прн расчете
внецентренно сжатых деревянных стержней
ных в действие с 1 июля 1957 г., принят тот же метод
расчета внецентренно сжатых деревянных стержней, что
и в СНиП (см. табл. V.25 п. 4—6),
Коэффициент тс условий работы элементов на сжа¬
тие равен 1 и потому в расчетных формулах табл. V.25
не показан.
При проверке устойчивости сжатых стержней учиты¬
вают влияние ослаблений только в случаях, когда £ни
расположены в пределах опасной зоны. При этом в рас¬
чет вводят:
а)	«ели	площадь	ослабления сечения
^ ося < “Т* Р бр»
4
б) Рр —	Рнт,	если Fосл > ^ ^*бр»
в) Рр-Рнт, если ослабления симметричны н выхо¬
дят на ребра стержня.
Прн несимметричном ослаблении, выходящем на
ребро, стержень рассчитывают на внецентренное сжатие
с эксцентриситетом е, равным расстоянию между ося¬
ми ослабленного и неослабленного сечений.
Значения коэффициента ё принимают в расчетах в
пределах от 1 до 0.
Если напряжения от изгиба М: fP6p£0,l(W: fispl, то
внецентренно сжатые н сжато-нэгибаемые элементы
рассчитывают без учета изгибающего момента, как
центрально сжатые (см. пп. 1—3 табл. V.25).
Если площадь ослаблений не выходит на ребро и не
превышает 0,1 ^бр (что встречается прн гвоздевых сое¬
динениях), то часто влиянием таких ослаблений, из-за
их малости, пренебрегают.

110
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
Таблица V.27
Подбор ссчсннЛ цсктрально<гсжатых цельиых'деревянных элементов по формулам, предложенным доц. Д. А. Кочетковым1
1 Д. А. К о ч е т к о в, Деревянные конструкции. М., Издательство коммунального хозяйства, 1950 г.
Обозначения, принятые в табл. V.27:
I—приведенная длина;
г — радиус инерции;
d — диаметр бревна;	ч.
6 —сторона квадратного «ли меньшая сторона пря¬
моугольного сечения;
F — требуемая площадь поперечного сечения;
/V —сжимающее усилие от расчетных нагрузок;
расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль
волокон;
/ — требуемый момент инерции поперечного сечения;
При расчете по допускаемым напряжениям вза¬
мен /V надо подставить /V,, — сжимающее усилие от
нормативных нагрузок и взамен Re — допускаемое на¬
пряжение па сжатие вдоль волокои древесины.
На рис. V.6, V.7 и V 8 приведены номограммы для
расчета центрально сжатых цельных элементов с круг¬
лым. квадратным н прямоугольным сечениями (заим¬
ствованы нз «Справочника проекгнрооиьнка промышлен¬
ных сооружений. Деревянные конструкции», 1037 г.)'.
Номограммы для расчета элементов с круглым н
квадратным поперечным сечением составлены для рас¬
четных сопротивлений сжатию (допускаемых напряже¬
ний) в пределах от 50 до 150 кг/см2.

16. Расчет центрально сжатых и внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов
111
о) Допускаемыр нопрятепия 6 к г/см е
Диаметры бреде» в см
3QQC0
ZOQOO	ЮООО
Усилие 3 *е
1,0	2.0	3,0	У,0	5,0
Прибеделмая длина Q м
N*16000* с Са3,52м
м*17800нг La4k*
N*12030 кг 0- 3 '.* ■
Рис. V.6. Номограмма для расчета центрально сжатых бревен (а) н примеры пользования
номограммой
б — дано:
N = 18000 к* ;
I - 3,52 м,
/?с = км кг см1;
находим d = 20 см.
в — дано:
I = 4.4 м;
й = 24 см;
Rc = 83 кг.сл:'1;
находим iV= 17 800 см.
г — дано:
N = 12 000 кг;
d s 18 см;
Яс = 100 кс/см*;
находим I = 3.4 м.
Номограмма V.8 составлена для значений расчетных
сопротивлений сжатию Rc (или допускаемых напряже¬
ний на сжатие (®с1). равных 100 кг [см*. В случае иных
значений расчетных сопротивлений /?с или допускаемых
напряжений [зс] ширину бруса Ь следует изменить
пропорционально отношению RclRc или 1сс1Фс1-
Если прн расчетах величина Ь получится меньше,
чем а, го следует произвести перерасчет с тем, чтобы
получить b е* а или путем специальных мероприятий
исключить продольный изгиб относительно оси х—х.
Для предварительного подбора сечен'ий внецентренно
сжатых и сжато-изгибаемых элементов возможно вос¬
пользоваться формулами, предложенными Д. А. Кочет¬
ковым1:
М
при эксцентриситете е=~>25 см требуемый момент
сопротивления
W=
0.86Н
<V.6>
‘ Д. Л. К о ч е т к о в, Деревянные конструкциям., Издательств»
коммунального хозяйства, 1950.

112
Глава V. Расчетные нормы и указания ло расчету элементов деревянных конструкций
о) Допускаемые нопррмения б кг/см*
Размеры в см «добротного поперечного еечени*
зоооо гоооо	wood
Усилие 6 кг
о I г з , и
Лрибедепная длина б м
N=16000 кг L-Ц, 13 м
1ч.
N•8600нг l‘k.6et
ы-гчооокг сч.б*
Рис, V.7. Номограмма для расчета центрально сжатых брусьев и брусков квадратного
сечения (л) и примеры пользования номограммой
6 — дано:
N * 16 000 кг ;
I = 4,13 м:
Яс я 100 кг/ем9;
находим А в 19 ем.
в — дано:
А в 18 ем;
I = 4,6 м;
Дс я 70 де/ся*;
находим Л' = 8 600 «г.
с — дано:
N я 24 000 кг;
Л я 22 ся;
Яс я 100 кг/ея’;
находим / я 4,6 я.
при эксцентриситете от I до 25 см
г=^-[з,з+°,з5(;-1)'+-^];	(V.7).
при эксцентриситете меиее 1 см по формулам табл.
V.27 как центрально сжатого элемента.
В приведенных выше двух формулах М, N, W и [о]
выражены соответственно в кг см. кг. смг и кг/см9\ а ве¬
личина приведенной длины / элемента — в м.
Зная требуемый момент сопротивления W, можем
з
вычислить: требуемый диаметр бревна 2, I5VTF;
требуемою сторону квадратного поперечного сечения
*■=1.82 V~W нлн, задавшись соотношением h:b=k
большей стороны к меньшей прямоугольника попереч'
ного сечении, определить его размеры. Проверка на¬
пряжений 8 подобранных таким путем сечениях обяза¬
тельна.
Недостатком приведенных формул является то, что
границы их применения установлены в зависимости от
величины эксцентриситета е, выраженного в см. а не от
величины относительного эксцентриситета е: р нли от
е: h и е: d (поскольку между р и h нли d существует
простая зависимость для прямоугольных и круглых се¬
чений). Границы применения указанных формул не
могут ие зависеть от колебаний размеров поперечных
сечений рассчитываемых элементов.

16. Расчет центрально сжатых и внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) влементов
ИЗ
Усилие 6 кг	Прибеденная	дойна	в	«
■Q	г)а	$ *
N'izCCO*e 1^3,4 м N40000** м >'*"/4500кг 1Я3'2* Н^ЬбООп* 1Я2,6 м
Рис» VA Номограмма для расчета центрально сжатых элементов прямоугольного сечения
(а) и примеры пользования номограммой
3d
б —дано:
R. =. 100 кг'.см?;
N = 12 ООО кг;
Ъ = 18 см ;
I = 3,4 ж;
находим а - 15 см
$ — дано;
R - 100 кг/с*5;
дг s Ю ООО кг;
0 » 16 см;
1 в 4,6 м;
г — дано:
Я = 70 ке/гж*;
N = 14 600 кг ;
0 в 17 см;
1 = 3,2 м;
100
Яс = 100 кг/см*;
а = 10 см;
Ь е 14 см;
/ = 2.6 м\
IUV	..	„
на один Ъ я 16 ~ •* 23 с*. находим N = б 600 кг.
находим b я 20 см
Расчет составных деревянных центрально сжатых влементов
Таблица V.26
м
л/п
Вид расчета
Формулы для расчета
по расчетным предельным состояниям
по допускаемым напряжением
1
На прочность
fHT
ГГ < Ы
г нт
2
На устойчивость
относительно оси дг—х, пер¬
пендикулярной швам (см. рис.
V.9)
■~—<Rc
Г р Тмин
Тх находят по гибкости
1 .
< м
Гр Тмин
sJx_
' ГХ
8 За* 1232

Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. V. 28
Вид расчета
Формулы для расчета
л/П
по расчетным предельным состояниям
| по допускаемым напряжениям
2
относительно оси у—у, парал¬
лельной швам (см. рнс. V.9)
fy находят по приведенной гибкости
w=j/ <(*,4)’+xi
с учетом податливости соединений коэффициентом
1 / т_1_ь
V
н с учетом влияния гибкости отдельной ветви, на участке между со¬
единениями
, = А.
3
На жесткость
^х ^ [М и Хцр ^ [^|
А
Дополнительная проверка устой¬
чивости отдельной ветвн в решет¬
чатых элементах, в которых гиб¬
кость отдельной ветви больше
гибкости всего элемента в целом
Vi ‘ бр
1
^ бр
Обозначения, принятые в таблице V.28.
N. н Инг — см, обозначения в табл. V.23;
Го, Ftp, ф» /?с. М. Л< н 1М см. обозначения
табл. V\25;
Л — свободная длина отдельной ветви на участ¬
ке между связями (см. рнс. V.9,6 н а);
т\ — радиус инерции отдельной ветви, вычислен¬
ный относительно оси /—/, проходящей че¬
рез центр тяжести поперечного сечения
ветвн параллельно швам;
Vi — коэффициент продольного изгиба, вычислен¬
ный по наибольшей гибкости отдельной вет-
4 'l .
ВИ А1 =	.
> ь
**«= гибкость всего составного стержня в плоско¬
му
стн, перпендикулярной швам, вычисленная
по приведенной длине /у н радиусу ннер-
цнн гу поперечного сечения стержня; в фор¬
мулу для вычисления коэффициента f*y зна¬
чение 1у подставляют в метрах;'ч
£с—коэффициент податливости соединений, оп¬
ределяемый по формулам табл. V.29 в зависи¬
мости от диаметра нагелей илн гвоздей;
Ь — размер поперечного сечения стержня в на¬
правлении, параллельном швам (см. рис.
V.9) в см\
А —размер поперечного сечения стержня в на¬
правлении, перпендикулярном швам (см.
рнс. V.9), в см;
яш — расчетное количество швов в поперечном се¬
чении элемента, по которым взаимный сдвиг
частей элемента суммируется (рнс. V.10);
яс — расчетное количество срезов связей в одном
шве на I м длины элемента; прн нескольких
швах с различными количествами срезов в
расчет вводят среднее для всех швов коли¬
чество срезов.
Во всех составных сжатых стержнях с короткими
прокладками, с раскосной решеткой, со стенкой из пе¬
рекрестных досок и со сплошными прокладками или
накладками, прикрепленными податливыми связями,
расчетную площадь Fp поперечного сечения определяют
без учета площади прокладок, накладок или решеток.
Составные стержни со сплошными прокладками илн
накладками, приклеенными по всей длине стержня (от
узла до узла), рассчитывают как монолитные, т. е. при¬
нимая коэффициент приведения гибкости и- *=»I и учи¬
тывая полностью площади и моменты инерции прокла¬
док и накладок наравне с основными ветвями.
Если расстояние между связями h в составных
стержнях меньше 7 толщин отдельной ветвн, то прини¬
мают «О, т. е. влиянием гибкости отдельных ветвей
пренебрегают.
Если ветви составного стержня соединены с помо¬
щью шпонок нлн колодок, то при расчете автодорожных
мостов принимают коэффициент приведения гибкости
Еслн ветви составного элемента о свою очередь об¬
разованы из брусков, соединенных между собой подат¬
ливыми связями, то приведенную гибкость всего

16. Расчет центрально сжатых и внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов
ИЗ
стержня находят с учетом влияния податливости свя¬
зей н на гибкость отдельной ветви (см. п. 2 табл. V.28)
а ~ пакет; б — со сплошной прокладкой; а — со сплошнымн{наклад*
каин; е — с короткими прокладками; д — криволинейные пакеты со
сплошными прокладками
Рис. V.I0. Число швов лш, учитываемых прн вычисле¬
нии коэффициентац табл. V.28
Типы сечений
число швов по рисунку:
* | в
в
г
д е
Ж
Относительно оси х — х
2
2
2
2
6
0
0
Относительно оси у — у
О
2
2
2
0
4
2
Ьпр-КО'ЛР-НМ.)'.	(V.8)
где f*i — коэффициент податливости соединений состав,
иой ветви, вычисленный по геометрическим
характеристикам этой ветви (между точками ее
закрепления), по типу н'колнчеству связей, по¬
ставленных в ветви. Расстояние между связя¬
ми, поставленными по длине ветви, следует
назначать не более 7 толщин брусков, состав¬
ляющих ветвь, что дает право принимать
Xj в 0.
Таблица V. 29
Коэффициенты податливости соединений *
Вид связей
Значение кс
для элементов
центрально
сжатых
сжато-изгибаемых
1
I
5 dl
Нагели из круглой стали
_J
3d-
1
1 д и:
Нагели дубовые цилин¬
1
дрические
] ,3 d
и
Клей
0
0
Примечания. 1. d — диаметр гвоздя или нагеля в ли.
2. Предельный диаметр нагеля при определении *с принимают
ие свыше '/« толщины наиболее тонкого иа соединяемых элементов.
3. Срезы гвоздей, у которых размер защемленного конца менее
4 диаметров, в расчете не учитывают.
Рекомендуется в стержнях, поперечное сечение ко*
торых определяется расчетом на продольный изгиб,
принимать лс> &&с, а а стержнях, сечение которых оп¬
ределяется условиями крепления в узлах и избыточно,
принимать лс< bkс.
Связи, как правило, размещают равномерно по всей
длине стержня. В центрально сжатых стержнях допу-
окается в средних четвертях длины этих стержней
уменьшать количество связей Лс в два раза. При этом,
вычисляя коэффкцкеит р, вводят значение лс, приня¬
тое в крайних четвертях;
При наличии в швах связей разных видов или раз¬
ных размеров расчет ведут по любому из них с его
коэффициентом kc — fcc, прн этом за расчетное количе¬
ство связей принимают
"с ="с+лс -г +••••
К
(V.9)
где кс и лс— относятся к виду (размеру) связей, при¬
нятых за расчетные;
Л* н л* — ко второму виду (размеру) связей к т. й-
В составных сжатых стержнях на податливых свя¬
зях со сплошными прокладками или накладками, ие
опертыми по коицам или не закрепленными в узлах
8*

116
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
(рис. V.9,6 и в), моменты инерции поперечных сечений
находят по формулам:
относительно оси У—у, параллельной швам:
(v,io)
относительно оси х—х, перпендикулярной швам;
/1=У;в+0,5Ухм-8,	(V.J1)
_ гО.В
где Jy
и — моменты инерции поперечного сече¬
ния опертых ветвей относительно
главных осей у —у и х —х всего
сечения;
и /“•“ — моменты ииерцин поперечного сече-
»:*ия неопертых ветвей (прокладок
илн накладок) относительно тех же
осей у — у и х — х.
Рнс. V.II. Схемы решетчатых
стержней
а — со сплошной перекрестной стенкой;
б — со сквозной стенкой
При определении приведенной гибкости элементов
со сплошной стенкой и сквозных решетчатых элемен¬
тов (рис. V.1!) в плоскости стенки или решетки при¬
нимают гибкость отдельной ветвн Х,= 0. Расчетное ко¬
личество швов принимают пш =2. Расчетное количест¬
во сфрезов связей Пс суммируют по всем рабочим
плоскостям между стенкой (решеткой) и одним поясом.
Расчетную ширину пояса измеряют в направлении,
перпендикулярном к плоскости стенки илн решетхи,
без учета толщины последних.
Если ветви составного стержня имеют различное
сечение, то расчетную гибкость ветвн Хв прнинмают
равной;
1.=	(V.I2)
где £/в— сумма моментов инерции всех ветвей отно¬
сительно их осей, параллельных оси у—у;
сумма площадей поперечных сечений всех
ветвей;
/в— расстояние между соседними наиболее уда¬
ленными связями, препятствующими потере
устойчивости отдельной ветвью.
Если приведенная гибкость составного элемента
(в стержнях с относительно малой длиной по сравне¬
нию с размерами поперечного сечения) оказывается
более гибкости ветвей, определенной по приведенной
ниже формуле, то дальнейший расчет оедут с учетом
только гибкости последних
X = •
/
У
Ы ifip
^бр
(V.13)
где I —приведенная длина элемента;
S /бр — сумма моментов инерции брутто поперечных
сечений всех ветвей относительно их осей,
параллельных швам;
^бр — площадь сечения всего элемента брутто.
Количество, размеры и размещение связей в таких
случаях назначают конструктивно.
Расчет составных деревянных вне-
центренно сжатых н сжато-нзгибаемых
элементов производят по формулам п. 4, 5 и 6
табл. V. 25. При этом, еслн плоскость изгиба перпенди¬
кулярна к плоскостям швов, то определение коэффи¬
циента £, учитывающего возрастание момента прн
прогибе стержня, производят по приведенной гибкости
относительно оси у—у:
(V-14)
(см. п. 2 табл. V.28 и рнс. V.9).
Если все швы расположены параллельно плоскости
изгиба, то коэффициент находят, как для цельного
стержня.
Проверку жесткости производят также с учетом
составного характера стержня, т. е, следят за соблю¬
дением требования *-по <[*■].
Во виецентренном сжатом стержне количество свя¬
зей, размещаемых равномерно иа половине его длины,
должно удовлетворять условию;
а)	при расчете по расчетным предельным состоя¬
ниям:
^брс
(V-15)

16. Расчет центрально сжатых и внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) элементов
117
б)	прн расчете по допускаемым напряжениям
1
лс[Гс]> •
(V. 16)
где $ър —статичесхий момент брутто части попереч¬
ного сечення, сдвигаемой по рассматривае¬
мому шву, относительно нейтральной оси;
/бр — момент инерции всего поперечного сечеиня
брутто;
Гс —расчетная несущая способность одиой свя¬
зи в рассматриваемом шве;
(7* с] — допускаемое усилие на одни срез связи.
М н Мн — величина изгибающего момента соответст¬
венно от расчетных и нормативных нагрузою
При наличии в шве разных связей произведение
лс Тс заменяют суммой произведений числа, отдельных
типов связей иа расчетную несущую способность их:
лс Тс+пст'с +
а произведение лс[Тс] —суммой
«с f^l + < [Ге'| + ... -
где лс’ 7*с‘ [7*е1 —относится к первому виду связей;
пс;Тс; |ТС) —относятся ко второму виду связей
я т. д.
Если иа связи действуют, кроме сил сдвига при из¬
гибе. еще н другие усилия, то количество связей в шве
должно быть соответственно увеличено (см. например,
далее расчет верхнего пояса ферм с балками В. С.
Деревягина>.
Таблица V. 30
Расчет стальных центрально сжатых элементов
Вид расчета
Формулы для расчета
по расчетным предель¬
ным состояниям
по допускаемым
напряжениям
На устойчи¬
вость
N
-м
< R
т*6р ?МИН
Pm ** М
Г бр Тми И
На жесткость
■у < N
~ < 14
На прочность
N
Г
тгит
-у— < (»)
^ НТ
Обозначения, принятые в табл. V. 30:
N — расчетное усилие от расчетных иагрузок;
№н —расчетное усилие от нормативных иагрузок;
/п — коэффициент условий работы;
/бр — площадь брутто расчетного поперечного се-
-чения;
Тмин — коэффициент продольного изгиба вычис¬
ленный по наибольшей гибкости элемента
(см. табл. V. 31);
R — расчетное сопротивление стали сжатию;
[з] — допускаемое напряжение сжатия в стали;
I — приведенная длина элемента;
г — радиус инерции поперечного сечеиия эле¬
мента;
[Ь] — наибольшая допускаемая гибкость сжатого
элемента рассматриваемой категории (см.
табл. V. 20);
Fнт — площадь нетто расчетного поперечного се¬
чення.
Коэффициент m условий работы на сжатие сталь¬
ных элементов, поставленных в деревянные конструк¬
ции зданий и промышленных сооружений, принимают
равным 1, за исключением:
а) сжатых элементов стропильных ферм пои снего¬
вой нагрузке не более 70 ка/ж2 н весе кровли 150 ка/ж1
и более, а также при снеговой нагрузке не более
100 кг/л«2 и весе кровли 300 «г/ж2 и более, для которых
m = 0,95;
б) одиночных равнобоких уголков, прикрепленных
за одну полку, для которых m = 0,75;
в) одиночных неравнобокнх уголков, прикрепленных
за узкую полку, для которых m = 0,75.
Сжатые элементы, образованные из двух уголков,
швеллеров и тому подобных профилей, должны иметь
по длине прокладки, связывающие отдельные ветви
между собой. Расстояние между этими прокладками
должно быть не более 40 радиусов инерции отдельной
ветви. При соблюдении этого требования такие сжа¬
тые стержни рассчитывают как цельные, т. е. без учета
гибкости отдельной ветви.
Таблица V, 31,
Значения коэффициента <р продольного нзгяба для сталев
марок Ст. О, Ст. % Ст. За Ст. 4
£
Коэффициент <р
о
о
S
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
0
1.000
0,999
0,996
0,997
0,996
0,995
0.994
0.993
0.992
0.991
10
0,990
0.987
0,984
0,981
0.У78
0,975
0,972
0,969
0,966
0,913
20
960
956
956
954
952
950
948
946
944
942
30
940
938
936
934
932
930
928
926
924
922
40
920
917
914
9М
908
905
902
899
896
893
50
890
887
884
881
878
875
872
869
866
863
60
860
855
850
845
840
835
830
825
820
815
70
810
804
798
792
786
780
774
768
762
756
80
750
744
738
732
726
720
714
708
702
691
90
690
681
672
663
654
645
636
827
618
009
100
0,600
0,592
0,584
0,576
0,568
0.560
0.552
0,544
ОД»
0.528
ПО
52и
513
506
499
492
485
478
471
464
457
120
450
445
440
435
4*0
425
420
415
410
405
130
40U
390
392
38-8
384
380
• 376
372
363
364
14U
360
356
352
348
344
340
335
312
328
з:4
150
320
317
314
311
308
305
302
29)
296
293
ISO
290
287
284
281
278
275
272
269
206
2(13
170
260
257
254
251
248
245
242
2.»
236
231
180
230
228
22 0
224
222
220
218
216
214
212
190
0.210
0.208
0,206
0.204
0,202
0,200
0,198
0,196
0,194
0,192
200
0,t90

U8
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчет$ элементов деревянных конструкций
17.	РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Таблица V.32
Расчет изгибаемых цельных элементов
Условия работы
Вид расчета
Формулы для расчета
по расчетным предельным состояниям
по допускаемым налражеииям
Поперечный изгиб
?(в плоскости одной
'из главных осей)
На прочность
м
То же
То же
0" sop ., ,
/.р» <ы
-
На прогнб
/:f <[/:/]
Косой изгиб
На прочность
\ Ус нт Уу нт } ти
м*-« . МУи ^ . .
w W
W X НТ " у нт
Обозначения, принятые в табл. V. 32:
М н Q — расчетный изгибающий момент и рас¬
четная поперечная сила от расчетных
нагрузок;
Мн и Qh — расчетный изгибающий момент и рас¬
четная поперечная шла от нормативных
нагрузок;
Унт — момент сопротивления нетто рассматри¬
ваемого поперечного сечения;
/?и — расчетное нормальное сопротивление
древесины изгибу;
[*н] — допускаемое нормальное напряжение
прн изгибе;
ти —коэффициент условий работы элемента
на изгиб (см. табл. V. 33);
/Псх — коэффициент условий работы элемента
на скалывание прн изгибе (см. табл.
V.	33);
/бр — момент инерции брутто поперечного се¬
чения элемента;
S(,р — статический момент брутто сдвигаемой
части сечения относительно нейтраль¬
ной оси;
b —ширина сечення;
Рек — расчетное сопротивление древесины ска¬
лыванию при изгибе (вдоль волокон):
['и I — допускаемое напряжение на скалыва¬
ние при изгибе;
/: / — относительный прогиб элемента от нор¬
мативных нагрузок (величины прогибов
f см. в табл. III. 2);
С/: С\ — наибольший допускаемый относитель¬
ный прогнб (см. табл. V. 29);
Мх — изгибающий момент в плоскости, пер¬
пендикулярной осн х—х;
Му — то же, перпендикулярной осн у—у.
Подбор сечений изгибаемых цельных элементов про¬
изводят нсходя нз условия прочности (по нормальным
напряжениям) н нз условия соблюдения допускаемого
прогиба.
Из условия прочности находят значение требуемого
момента сопротивления;
Таблица V.33
Коэффициенты условий работы деревянных элементов ка
нагиб л|(| и на скалывание при изгибе /пск
№
п/л
Характеристика элементов
Значения
коэффици¬
ентов
1
Коэффициент тИ
Брусья с размерами поперечного сечения ме¬
нее 15 см, бруски и доски
1.00
2
Брусья с размерами поперечного сечення 15 см
и более
1,15
3
Бревна, ие имеющие врезок в расчетном сече¬
нии
1,20
4
Клееные сплошные элементы премоуголыюго
сечения с размерами сторон 15 см и более и при
отношении большей стороны к меньшей не бо¬
лее 3.5
1.15
б
КлсСныс сплошные элементы с высотой по¬
перечного сечения более 50 см и шириной 10 см
и менее
0,85
0
Клееные элементы двутаврового сечения при
отношении толщины стенки к ширине полки:
0.5
0,90
0,33
0,80
0,25
0,75
7
Составные балки пролетом 4 м и более:
на пластинчатых нагелях из двух брусьев
0.90
, . трех
0,80
. призматических шпонках и холодках нз
двух и трех брусьев или бревен .....
0,80
8
Коэффициент /пск
Скалывание по древесине
1.00
3
Скалывание по клееному шву шириной 8 см
и более
0.75
10
То же, при ширине шва менее 8 ем ... .
0.50
где &о< — коэффициент, учитывающий влияние ослабле¬
ний (обычно колеблется от 2 до 1,15).
Из условия /:/<[/:/] находят значение требуемого
момента «инерции /Тр.
Значения величин прогибов f различных балок при
разнообразных способах их загружеиия приведены
в табл. 122. 1, а значения допускаемых относительных
прогибов — в табл. V. 19.
По Утр н /тр находят необходимую высоту h попе¬
речного прямоугольного сечення, предварительно за¬
давшись шириной Ь этого сечення или соотношением
k:b**k.

17. Расчет изгибаемых деревянных элементов
II]
В первом случае
Лх = 2,45	н	Л*	=	2,29	^	•
Во втором случае
(V .17)
Л, = ! ,82 У'*1Р,р и А, = ! ,86 VЫ7Р .
Прн использовании бревен находят требуемый нх
диаметр:
3	4
^ = 2,15/1^ и </, = 2,13/Ар ,	(V.	18)
Требуемые размеры поперечных сечений изгибаемых
элементов можно быстро находить по вычисленным
значениям W7p н /тр непосредственно нз таблиц гла¬
вы II, дающнх значения моментов сопротивления н мо
ментов инерции поперечных сечеинй различной формы
Из двух найденных значений А или d принимают боль
шее. Затем проверяют прочность балкн на скалывание
а в составных балках рассчитывают связи.
Проверка однопролетных балок на скалывание тре
буется лишь прн расположении больших сосредоточен
них грузов очень близко у опор, а при равномерно
распределенной нагрузке только у балок с малой дли¬
ной по сравнению с их высотой (для брусьев при
/ < 5А).
Расчет клееных изгибаемых элементов производят
как цельных, без учета податливости связей, по форму¬
лам табл. V. 32. Влияние формы поперечного сечения
и соотношения размеров последнего на несущую спо¬
собность клееных (изгибаемых элементов учитывают
введением коэффициентов условий работы тн и тск-
При расчете клееных элементов по допускаемым напря¬
жениям вводят к допускаемым напряжениям поправоч¬
ные коэффициенты, численная величина которых соот¬
ветствует величинам тинт», указанным в пп. 4—6,
9 in J0 табл. V. 33.
Определение прогиба клееных балок прямоугольно¬
го сечения во всех случаях, а также двутавровых
и рельсовидных балок прн пролете не менее 20-кратной
высоты их производят обычным способом (без учета
влияния сдвигающнх усилий).
. Проплб / клееных балок с двутавровым нлн рельсо-
вндным сечением прн пролете менее 20-кратной высоты
их определяют с учетом влияния сдвигающих усилий
по формуле:
/-/.[1 + *«.(-гЛ.	<УЛ9>
где /о — прогиб балкн, вычисленный без учета
влияния сдвигающнх усилий;
Ал/— высота н пролет балкн;
*сдв — коэффициент по табл. V. 34.
Двутавровые клееные балки со стенкой нз досок,
поставленных на ребро, прн наличия в этих досках
стыков впритык, имеют пониженную жесткость. Эго
обстоятельство учитывают при определении прогиба
таких балок, умножая момент ннерцин нх на коэффи¬
циент 0,85.
Проверку нормальных напряокений и прогиба со-
ставных неклееных балок производят с учетом небла¬
гоприятного влняння податливости связей. Этот учет
при расчете по расчетным предельным состояниям про¬
изводят введением коэффициентов условий работы, ука¬
занных о п. 7 табл. V. 33.
*	Таблица	Vjj
Коэффициенты йсдв, учитывающие влияние сдвигающих усцщ
иа прогиб клееных двутавровых одиопрэлетных свобод
опертых балок с равномерно распределенной нагрузкой t
всему пролету	4
Вид балки
Коэффициент /Гсдв прн отношении то*
шины стенки к ширине полки
1
0,5
0,33
0,95
0.125
С клееной дощатой
стенкой
24
37
80
64
14)
С фанерной стенкой
-
-
38
48
90
Прн проверке нормальных напряжений н nporafo
составных неклееных балок в мостах по методу до¬
пускаемых напряжений величину моментов сопротивле¬
ния и моментов инерции таких балок уменьшают умио-
жением на коэффициенты табл. V. 35.
Т а б л и ц a VJi
Коэффициенты уменьшения моментов инерции J и мочея-
тоа сопротивления W нагибаемых составных элементом и,и
расчете по допускаемым напряжении»
Тип элементов
(балок)
В промышлен¬
ном к граж¬
данском строи¬
тельстве
В мостах |
автодорожных
желеэполо; ож- .
ных для J л W !
при связях нз:
для J
для U'
лля J
для W
металла
/про
Из дв)х бру¬
сьев (бревен)
0,7
0.9
0,7
0,85
0.9
0,8
Из трех бру¬
сьев (бревен)
0.7
0,8
0.7 '
U,75
0.8
0.7
Из большего
числа
-
-
-
-
0.8
0.7
(V.20)
Количество связей Лс. равномерно размещенные
в каждом шве изгибаемых составных элементов я*
участке от сечения с нулевым изгибающим моментом
до сечения с максимальным изгибающим моментом М.
при распределенной по пролету нагрузке, а также при
сосредоточенных нагрузках в пределах средней треп*
пролета, должно удовлетворять требованию
_	1.5М56Р
J бр
где Тс —расчетная несущая способность одной связи
в данном шве;
Sop —статический момент брутто части попереч¬
ного сечения элемента, сдвигаемой по рас¬
сматриваемому шву. относительно нейтраль¬
ной оси;
Убр —момент инерции брутто поперечного се¬
чения.
При наличии в одном шве разных связей несушу*3
способность их суммируют.
При расчете по допускаемым напряжениям ^ — До¬
пускаемая НЭГр>ЗлЦ Iia	СВЯЗЬ НО O.V.Kttij uni
(срезу).

120
Глава V. Расчетные нормы и указания по расчету элементов деревянных конструкций
18.	РАСЧЕТ ГНУТЫХ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
При расчете гнутых элементов, работающих иа ежа*
тие, изгнб нли совместно иа сжатие и изгиб, к расчет¬
ным сопротивлениям вводят дополнительно коэффи¬
циенты условий работы древесины © гнутых элементах тги.
Величина последних зависит от отношения радиу¬
са R кривизны гнутого элемента к размеру сечения а
одной изогнутой доски или бруска в направлении ра¬
диуса кривизны.
. Рассчитывая элементы автодорожных мостов нз до¬
сок или брусьев, предварительно выгнутых с примене¬
нием пропаривания или вываривания, допускаемые на¬
пряжения понижают на 10%. Если отношение R:a >
>200 для сжатых элементов и R : а> 300 для растя¬
нутых элементов автодорожных мостов, то выгиб та¬
ких элементов разрешается производить без пропари¬
вания или вываривания, а допускаемые напряжения
разрешается ие понижать.
Т»6лиц* V.36
Коэффициенты условий работы древесины в гнутых
элементах
Вид напряженного состояние
Коэффициенты тт при отно¬
шении R : а
125
150
200
250
и более
Сжатие и изгиб
0,7
0,8
0.9
1.0

Г лава VI
СОЕДИНЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
I.	ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СРЕДСТВ СОЕДИНЕНИИ
Таблица VI. 1
Характеристика и области применения соединений деревянных элементов
Наименование
Характеристики соединений
Области применения
Клен водостойкие (фенол*
формальдегндиыс) и срелне-во-
достойкне (казенно-цементные]
Соединение, не дающее ослаблений в соединяемых
элементах и обеспечивающее монолитность их рабо*
ты, отсутствует податливость соединения
Требуются сухие (до 15 Н влажности) н тонкие
(до оО мм) строганые доски ил и бруски
Требуется особо тщательное изготовление клееных
конструкций и изделий в отапливаемых помещениях
на заводах при квалифицированном техническом над¬
зоре
1
Индустриальные сборные и сборно-разборные кон¬
струкции заводского изготовления: балки, стойки,
фермы, арки, рамы, шиты покрытий и перекрытий
н т. п.; сван и шпунт, понтоны и суда '
Для конструкций, не защищенных от увлажнения,
применяют фенолформальдегидные клеи (КБ-3
н СП-2), а для защищенных—может быть применен и
казенно-цементный клей, Клен неводостойкне для
изготовления несущих деревянных конструкций не
допускаются
Для изготовления строительных деталей: щитов
пола, погонажных деталей, деталей дверей, окон и т. п.
MoiyT быть применены также мочевиио-формальде-
гидный. казеиновый и другие аналогичные по свой¬
ствам клеи
Нагели цилиндрические
стальные сквозные (болты и
штыри)
Соединения на стальных нагелях, работающие на
сдвиг,—беэраспориые, надежные в работе, податливые,
при расчетном загруженин, дают относительно неболь¬
шие деформации; нмеют относительно небольшие
ослабления сечений соединяемых элементов. Несущая
способность зависит от угла между направлениями
усилия и волокон в соединяемых элементах
Производство работ—простое, с использованием
электроинструмента. Контроль за качеством изготов¬
ления прост и надежен
Рекомендуются для растянутых стыков сквозных
конструкций и для узлов при слабо нагруженной ре¬
шетке. а также для соединение ветвей составных
сжатых и сжато-нзогиутых элементов больших по¬
перечных сечений
Применяют в конструкциях заводского и построеч¬
ного изготовления
Нагели цилиндрические
стальные глухие
То же, но контроль затруднен. Ослабление сечений
соединяемых элементов меньше, чем при сквоз¬
ных нагелях
Могут быть применены в растянутых стыках, пере¬
крытых стальными накладками
Нагели цилиндрические,
деревянные, дубовые и из
других твердых пород
То же, что и стальные нагели, ио грузоподъем¬
ность соединений значительно меньше при большем
ослабление есчокий соединяемых элементов; стойкие
в отношении химических воздействий агрессивной
среды
Допускаются в многораскосных фермах, в состав¬
ных сжатых и сжато-изогнутых элементах, в стыках
екэоэиых конструкций и в узлах ферм при слабо
нагруженной решетке. Рекомендуются при наличии
вредных для стали химических воздействий н в под¬
водных частях сооружений
Нагели цилиндрические
сосковые и еловые
То же, что и дубовые нагельные соединения, но
обладают но сравнению с ними моныией несущей
способностью и повышенной деформируемостью
Для скрепления стеновых брусьев деревянных
домин, брусков в щитах деревонлиты, элементов
разного роста деровинных изделий и т. г., а также
в слабо нагруженных элементах несущих конструк¬
ций

122
Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. V/.I
Наименование
Характеристики соединений
Области применения
Гвозди проволочные, рабо¬
тающие на сдвиг
То же, что и стальные нагели, но несущая спо¬
собность соединений не зависит от угла между на¬
правлениями усилия и волокон; при длительном за¬
гружена обладают значительно большей ползучестью
Применяют для соединения составных сжатых и
сжато-изогнутых влеменгов. в .составных балках с
перекрестной стойкой и в узлах сквозных конструк¬
ций со слабо нагруженной оешеткой при построен-
ном изготовлении, в опалубке и т. п. Гвозди не ре¬
комендуется применять в растянутых стыках постоян¬
ных сооружений
Винты (глухари и шурупы),
работающие на сдвиг
То же, что и стальные нагели; относительно до¬
роги и трудоемки
Допускаются к применению в растянутых стыках
и в узлах для крепления стальных накладок, особен¬
но в сборных конструкциях (в односрсэных соедине¬
ниях)
Нагели пластинчатые (пла-
стннки деревянные) дубовые
или из других твердых пород
Соединения на пластинчатых деревянных нагелях
откосятся к безраснорным, обладают большой грузо¬
подъемностью, податливые (не хрупкие), поэтому на¬
дежны в работе; прн расчетном загруженни дают
относительно малые деформации; имеют относительно
малые ослабления, не учитываемые в составных бал¬
ках. Соединения на пластинках откосятся к группе
безметальных. Нагели вставляют в гнезда, выбирае¬
мые элехтродолбежнихом; изготовление соединений к
контроль за качеством—просты
Применяют для сплачивания без зазоров брусьев
в бадках и в сжато-изтибаемых элементах
Нагели пластинчатые сталь*
ные (стальные пластинки)
То же. что ч деревянные пластинки, но изготов¬
ление соединений на стальных пластинках сложнее
(электродолбежннк из-за малой толщины пластинок
не может применяться); поэтому эти соединения ши¬
рокого распространения не получили
Могут применяться для тех же целей, что и ду¬
бовые пластинки
Связи, работающие на вы¬
дергивание:
а)	гвозди проволочные
б)	винты (шурупы, глу¬
хари)
Гвозлояые соединения обладают малой несущей
способностью
Соединения на винтах имеют большую несущую
способность, более трудоемки в изготовлении и доро¬
же. чем гвоздевые
Применяют лля крепления обшивок, подшивок,
планок в узлах и тому подобных второстепенных
элементов прн отсутствии динамических воздейстннй.
Не допускается забивка расчетиых гвоздей в торец
Применяют для крепления отдельных металличе¬
ских к деревянных детален
Врубки лобовые с одним и
двумя зубьями
Обладают большой несущей способностью, особен¬
но врубки с двумя зубьями. Могут передавать только
сжимающее усилие примыкающего адемента. При
тщательном производстве работ дают сравнительно
малые деформации. Ослабления сечений соединяемых
элементов значительны н часто не симметричны.
Изготовление врубок с одним зубом сравнительно
просто, с двумя зубьями—сложно. Контроль за каче¬
ством изготовления прост
Применяют в брусчатых н бревенчатых конструк¬
циях преимущественно построечного изготовлен-,>к
Лобовые упорм, в том чис¬
ле упоры торца в торец
Обладают большой несущей способностью, ко мо¬
гут передать только сжимающие усилия. При тща¬
тельном производстве работ и при малых углах упоры
торцами дают сравнительно малые деформации. Упо¬
ры поперек волокон дают большие, возрастающие при
длительном загруженни, деформации. Изготовление н
контроль просты
Применяют в сжатых стыках и узловых соедине¬
ниях
Тосхдобовой упор (без ска¬
лывания древесины соединяе¬
мых элементов)
Изготовление сложно; контроль за качеством изго¬
товления затруднен* поэтому имеет ограниченное при¬
менение
Может применяться в промежуточных узлах скноз-
них конструкций преимущественно при растянутых
элементах, осущестолспных из круглой стали
Шековме и треугольные
врубки
Обладают сравнительно большой несущей способ¬
ностью; в растянутом элементе дают значительные и
несимметричные ослабления при скалывании древеси¬
ны, протекающем в неблагоприятных условиях; по¬
этому соединения па щеховых врубках обладают по¬
ниженной надежностью. Изготовление сложно; кон¬
троль за качеством изготовления затруднен
Не рекомендуются

/. Общая характеристика средств соединений
Продолжение табл. yjj
Наименование
Характеристики соединений
Области применения
Врубки трехплоскостные с
площадками, работающими ка
скалывание, и ножничные
Недостаточно надежны. Сложны в изготовлении
пригонка рабочих плоскостей смятия затруднена. Ка
честно соединения недоступно для контроля
Не допускаются
Косой прируб
Соединения способны воспринимать продольные
и поперечные сжимающие усилия, а при наличии
стяжных болтов—небольшие изгибающие моменты н
незначительные растягивающие усилия. Изготовление
и контроль за качеством изготовления не сложны
Применяют для стыков стоек и балок в местах с
нулевыми или малыми значениями изгибающих но.
ментов
Врубка влолдерсва
То же. что и косой прнруб, ко менее надежны при
восприятии пеперечной силы вследствие значительной
лолреэхн соединяемых элементов; изготовление не*
сколько npome косого прируба
Применяют в стыках стоек, лежней н тому лодоч¬
ных элементов в случаях отсутствия изгибающих мо¬
ментов в стыках и малых значениях поперечной скан
Врубки сковороднем и по*
лусковороднем
Дают большие деформации; сложны в изготовле¬
нии; вследствие усушки часто выключаются из ра*
ботм
Не рекомендуются
Шипы
Маломощное соединение. Изготовление сложно,
требуется выборка гнезд. Контроль за качеством изго¬
товления затруднен
Применяют в местах примыкания стойки к насад-
ко ил» лежню для восприятии сравнительно незна¬
чительных или случайных горизонтальных сил. Пря
малых горизонтальных силах шип рекомендуется за¬
менять стальным штырем
Шпонки деревянные приз*
матические:
Устаревшее соединение ручного изготовления.
В соединениях возникает распор, который восприни¬
мают стяжными болтами. Последние увеличивают
расход стали и дают значительные дополнительные
ослабления. Ослабления шпонками часто не симмет¬
ричны, Изготовление трудоемко и сложно. Контроль
за качеством соединений на дереваиных призматиче¬
ских шпонках не сложен
Не рекомендуются. Можно применять для соеди¬
нения брусьев и бревен в составных балках и в ежа-
то-изгибаемых элементах при малом объеме работ
и при необходимости устройства зазоров между
соединяемыми влементами.
а) поперечные натяжные из
твердой древесниц
Соединение плотное и большой податливости, что
обеспечивает совместную работу нескольких шпонок.
По сравнению с соединениями иа продольных и косых
шпонках обладает меньшей несущей способностью
Могут применяться при сплачивании бревен и бру¬
сьев без зазоров
б) продольные (прамые) и
колодки
Соединение большой грузоподъемности, но очень
жесткое; требуется тщательная пригонка рабочих
плоскостей шпонок и гнезд; очень трудно обеспечить
совместную работу несколышх шпонок, что снижает
надежность соединенна
Прн сплачивании брусьев или бревен с зазоров
и прн знакопеременных усилиях
в) наклонные (косые, про*
долькме)
То же, что и продольные шлонкн. Передают уси¬
лия только одного направления. Скалывание в шпонке
отсутствует. Скалывание в брусьях протекает несколь¬
ко в более благоприятных условиях (с прижимом)
Сплачивание брусьев н бревен при однозначных
усилиях
Шпонки стальнме призма*
тические со стальными наклад*
ками
Соединение большой грузоподъемности, но очень
жесткое. Трудно обеспечить равномерную совмест¬
ную работу нескольких шпонок. Изготовление слож¬
но н трудоемко
Не рекомендуются. Применялись в стыках р*с'
тянутых элементов из брусьев и бревен
Шпонки кольцевые (сталь¬
ные, гладкие, разрезные)
Соединение относительно большой грузоподъемно¬
сти, жесткое, со значительными начальными дефор¬
мациями. Изготовление сложно и трудоемко; требует-
специального оборудования для выборки шпоночных
гнезд. Контроль за качеством соединения затруднен
Не рекомендуются. Применялись в узлах и стыках
сквозных конструкций на досок. В случае необходи¬
мости могут быть использованы в узлах конструкции
из сухих лесных материалов механизированного изго¬
товления при иалнчии тщательного контроля в про¬
цессе изготовления

124
Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. Vi.
Наименование
Характеристики соединений
Области применения
Шпонки зубчатые
Соединение откоеительво большой грузоподъем¬
ности, особенно при больших углах между направ¬
лениями усилия и волокон древесины, вязкое (подат¬
ливое). Деформации при загруженни малы, но значи¬
тельно увеличиваются а процессе эксплуатации.
Изготовление конструкций на зубчатых шпонках
трудоемко. Дав запрессовки шпонок требуется значи¬
тельное усилие (свыше б т) н специальное оборудо¬
вание соответствующей мощности. Расход металла иа
соединение сравнительно большой, так как для вос¬
приятия распираюших усилий (отдачи) в соединениях
необходима постановка стяжных болтов большого диа¬
метра и мошных шайб. Тонкие шпонки опасны в от¬
ношении коррозии
Не рекомендуются. Применялись в узлах
сквозных ферм
Растянутые связи:
а) болты
б) тяжи прямолинейные
в) тяжи криволинейные
г) хомуты
д) скрутки из проволоки
е) скобы
Простое и надежное соединение
Металлоемкое, но надежное соединение
Трудоемкое и металлоемкое соединение, дающее
значительные деформации за счет неплотного приле¬
гания к закругленным торцам и обмятия последних
Трудоемкое и металлоемкое'соедннение
Трудоемкое н примитивное соединение с резко
меняющимися в зависимости от способа выполнения
работ показателями несушей способности.
Простейшее, маломощное и металлоемкое соеди¬
нение, значительно нарушающее структуру древесины
В составных балках и стойках на шпонках; в дру¬
гих составных балках 8 роли безрасчетных соедине¬
ний; в узлах на кольцевых и зубчатых шпонках; в
узлах на врубках; для подвески балок и во многих
других случаях
В опорных узлах. При восстановлении разрушен¬
ных стыков растянутых поясов и узлов сквозных
конструкций
В стыках сжатых и сжато-иэгибаемых элементов
из бревен и брусьев
Применяют для соединения столбов линий связи
и т. п. при их удлинении
Допускается в качестве нерасчетных соединений
в узлах бревенчатых и брусчатых конструкций для
устранения сдвига соединяемых элементов в попереч¬
ном к их осяы направлении
Клеестальиые шайбы
Дорогостоящее и метвллоемкое соединение, тре¬
бующее специального заводского оборудования и осо¬
бо тщательного контроля в процессе изготовления.
Обладает большой грузоподъемностью. Дает малые
деформации
В узлах и стыках сборных н сборно-разборных
конструкций заводского изготовления
2.	ТРЕНИЕ И ДЕФОРМАЦИИ В СОЕДИНЕНИЯХ
Полезное (разгружающее) действие трения при рас¬
чете конструкций не учитывают, за исключением тех
случаев, когда равновесие системы обеспечивается
только трением. В последнем случае не допускаются
вибрационные воздействия нагрузок. Коэффициент трс-
нмя дерева по дереву в этих случаях принимают:
торца по боковой поверхности — 0,3,
боковых поверхностей	—0,2.
Прн этом должно быть обеспечено постоянное прн*
Жатне примыкающего элемента. Начальное натяжение
болтов прн определении расчетной силы трения не
учитывают. Учет трения возможен, например, прн рас¬
чете узла кружально-сетчатого свода на болтах, где
поперечная енла, действующая в косяках, восприни¬
мается тренйем, обусловленным рабочим натяжением
Учет сил трения обязателен в тех случаях, когда
трение ухудшает условия работы конструкций, их эле*
ментов или соединений, например, ко!да трение вызы¬
вает в элементах конструкций увеличение расчетных
усилий, появление новых силовых воздействий, увели¬
чение угла между направлением сминающего усилия и
волокон о соединении и т. п. Б эго.м случае коэффици¬
ент трения принимают равным 0,6.
Деформации конструкций к отдельных элементов
определяют в -предположении упругой работы древеси¬
ны н соединений (с учетом в составных конструкциях
н элементах податливости соединений). Расчетные де¬
формации соединений (сдвиг при полном использовании
несущей способности) принимают по табл. VI.2. Размер
деформации соединения при неполном использовании
его расчетной несущей способности определяют пропор¬
ционально усилию, действующему ка соедикекке.

3. Соединения на клею
125
Таблиц* VI.2
Расчетные дефорнацан соединена! при полном нспользоааинн
нх раснетно! несуще! способности
Вид соединений
Размер деформаций
в мм в конструкций*
постоянных
временных
Врубки
1.5
2
Упор торца в торец
1.5
2
Нагели всех видов
2
Э
Шпонки всех видов, кроме колодок . .
3
5
Колодки
4
5
Примыханна поперек волокои ....
3
5
3.	СОЕДИНЕНИЯ НА КЛЕЮ
Рекомендуется применять водостойюие л грнбоустой-
чпвме фенолформальдегидные клен КБ-3 и СП-2, а так¬
же средневодостойкий казенно-цементный клен. Казеи¬
новые и казенно-цементные клеи допускается применять
только для изготовления конструкций, защищенных от
атмосферных осадков и других систематических увлаж¬
нении.
Механическая обработка деталей, склеенных казен¬
но-цементным клеем, связана с быстрым износом режу¬
щих инструментов.
Клееные конструкции надлежит изготовлять на за¬
водах при тщательном систематическом контроле за
качеством клея и качеством склейки. Температура в по¬
мещениях, где производят приготовление клея и склей¬
ку, должна быть не ниже + 16° при использовании
фенолформальдегидного клея н не ниже +12° при ис¬
пользовании казеинового или казенно-цементного клея.
Для обеспечения поперечной устойчивости клееных
элементов конструкций, кроме обычных мер, нужно соб¬
людать следующие соотношения между эысоюй попе¬
речного сечения и шириной его: в балках — не более 6;
в сжатых прямолинейных элементах, например в поясах
треугольных ферм, в арках, а также в шпренгельных
системах — не более 5; в криволинейных элементах
ферм к арок — не более 4. Те же соотношения должны
быть выдержаны в элементах двутавроного сечения,
{пакетах) для высоты н ширины стенки. Толщина
стенки двутаврового сечения, склеенной из паьега
досок, должна быть не менее половины ширины полки
и не менее 60 мм.
Ширина деревянных элементов, склеиваемых под
углом 90° илн приклеиваемых к-фанере, должна быть не
более 100 мм, а прн угле 45° — 150 мм.
Клееные стыки. Стыки досок клееных элементов
устраивают: а) впритык {рис. VI.I,а) с тщательной
приторцовкой к проклейкой: б) со скосом — «ка ус»,
прн длине скошенного участка, равной 10-кратной тол¬
щине стыкуемых досок (рис. VI. 1,6); в) зубчатым ши¬
пом (рнс. VI.I.b). Площадь склейки в соединении зуб¬
чатым шнпом должна быть не менее 4-кратной плошадк
поперечного сечения стыкуемого элемента; заготовка
зубчатых шнпов должна производиться ка станках. Из¬
готовление нх вручную не допустимо.
Расстояние вдоль пакета между стыками смежных
по высоте или ширине пакета досок назначают ие ме¬
нее 20 толшии стыкуемой доски при стыках впритык
к не менее 10 толщин стыкуемой доски при стыках «на
в)
а — по лластям, кромкам и по торцам: б — по пластам, кром¬
кам и косые; в — встык зубчатым шипом
ус». Последнее расстоян-ие считают в свету между кон¬
цами скосов (см. рис, VI. 1,6). В одном сечении допус¬
кается стыковать не более % всех досок и не более од¬
ной в наиболее напряженной зоне. Необходимо следить
за тем, чтобы косые стыки досок не образовали в пакете
ступеней, направленных в одну сторону.
В прямолинейных клееных элемен¬
тах стыки со скосом соединяемых досок применяют:
а) в растянутых н в растякуто-нэгибаемых элемен¬
тах для всех досок;
б) в центрально сжатых элементах — в крайних
слоях досок (остальные слои стыкуют впритык);
в) в изгибаемых н в сжато-кэгнбаемых элементах —
в наиболее напряженкой части растянутой зоны ка
участке l/io от общей высоты элемента, но не менее
чем в двух крайних слоях (рнс. V1.2,e).
В криволинейных многослойных эле¬
ментах ферм и арок при отношении радиуса кривиз¬
ны R к толшике доски а не менее 300 стыкн досок край¬
них зон на участке не менее ■/ю высоты сечения н не
мекее чем в двух крайних слоях устраивают со скосом,
в остальных слоях доскн стыкуют впритык (рнс. Vl.2,6).
Прн отношении R: а < 300 стыки всех досок устраи¬
вают со скосом.
Расстояние (в направлении ширины пакета) между
продольными кромкам» досок в смежных слоях прямо¬
линейных и криволинейных пакетов должно быть не
менее 40 мм (см. рис. VI.1).
В двутапровых балках со стенкой
из досок, поставленных на ребро, стык
досок растянутой полки устраивают со, скосом («на
ус»). Стык досок сжатого пояса располагают в одной
нз крайних третей пролета и устраивают впритык, пе¬
рекрывая его с внутренней стороны двумя накладками.
Длина накладок должна быть не менее 25 см, толщи¬
на—не менее толщины полки, а ширина —равна све¬
су полки. Вместо стыков сна ус» и впритык в полках
балки рекомендуется применять соединения «на зубча¬
тый шип».

126
Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
а)
с
Рис. VI.2. Зоны расположения
стыков со скосом в клееных
элементах
а — в прямолинейных изгибаемых и
сжато изгибаемых элементах прн по¬
стоянном направлении момента; б — в
криволинейных элементах ферм и арок,
а также в прямых изгибаемых и сжато-
иэгнбаемых элементах при переменном
направлении изгибающих моментов
Направление волокон в накладках и в ребрах жест¬
кости во всех случаях должно совпадать с направлени¬
ем волокон в основных досках.
В стенках нз одного слоя досок допускается устраи¬
вать один стык впритык с перекрытием его двусторон¬
ними накладками. Длина накладок должна быть не
менее 20 толщин стенки; толщина — не менее 0,6 тол¬
щины стенки; ширина — не менее 0,7 высоты стенки
при укладке по нижней полке балки наката со сплош¬
ным опнраннем; в остальных случаях ширину накладок
назначают равной высоте стенки1.
В стенках из двух слоев досок и более стыки их
устраивают впритык и располагают вразбежку, жела¬
тельно в средней трети пролета. Доски смежных слоев
в стенках должны быть склеены. При высоте стенки
менее 15 см разрешается доски стенки скреплять гвоз¬
дями с шагом не более 15-кратной толщины доски;'
концы досок в месте стыка н у опор смазывать клеем на
длине не меиее 15 нх толщин. В каждой доске следует
устраивать не более одного стыка по длине балки.
Расстояние между осями стыков любых досок балки
должно быть возможно большим н во всяком случае
не менее 20 толщин наиболее толстой стыкуемой доски.
При определении площади ослаблений в клееных
элементах наличие проклеенных стыков не учитывают.
Однако балкн со стыками досок стенки, поставленных
на ребро, нмеют в ряде случаев несколько пониженные
прочность н жесткость. Это обстоятельство учитывают
следующим образом:
а)	прн расчете на прочность производят дополни¬
тельную проверку таких балок по ослабленному стыком
стенкн сечению:
1 Строжку граней стенки под клееные швы производят после
приклейкн накладок.
б)	при расчете на прогиб балкн со стенкой из одной
доски на ребро, имеющей стык в крайней трети пролета,
момент инерции балки брутто умножают на коэффици¬
ент 0,85.
4.	СОЕДИНЕНИЯ НА ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ
НАГЕЛЯХ И ГВОЗДЯХ
а)	Общие сведения
К группе цилиндрических нагелей относит: стальные
цилиндрические иагелн, болты (работающие на изгиб)
н штыри, дубовые цилиндрические нагелн, гвозди про¬
волочные и со специальной заточкой, вииты и глухари.
Деформации в нагельных соединениях, особенно в
гвоздевых, сильно возрастают прн наличии даже не¬
большого зазора между соединяемыми элементами.
Поэтому во всех указанных видах нагельных соедине¬
ний должны бить поставлены болты в количестве,
достаточном для плотного обжатия соединяемых эле¬
ментов как в момент изготовления конструкций, так и в
процессе их эксплуатации.
Соединения с металлическими накладками и про¬
кладками допускаются лишь в тех случаях, когда
обеспечена необходимая плотность постановки нагелей
(совпадение цилиндрических поверхностей в древесине
и металле). Такое совпадение может быть обеспечено,
например, сверлением всего отверстия в пакете (вклю¬
чал накладки) сверлом по металлу, при постановке вин¬
тов или глухарей d предварительно рассверленные о на¬
кладках отверстия и т. п.
Гвозди диаметром не более 6 мм забивают в древе¬
сину хвойных пород (за исключением лиственницы) и
мягких лиственных без предварительного рассверлива¬
ния гнезд. Использование лиственницы в гвоздевых кон¬
струкциях ие допускается. Во всех случаях применения
гвоздей диаметром более 6 мм, а также при забивке
гвоздей любых диаметров в твердые лиственные породы
необходимо предварительно просверливать гнезда диа¬
метром, равным примерно 0,9 диаметра гвоздя.
Вииты -и глухари следует завинчивать в предвари¬
тельно просверленные гнезда. Применение винтов и глу¬
харей допускается лишь в односрезных соединениях с
металлическими накладками.
К применению рекомендуются болты и нагели нз
круглой стали следующих диаметров: в метрическом
сортаменте 12, И, 16, 18, 20, 22 и 24 мм\ в дюймовом
сортаменте */,*, 5/«"> 3/«\ 7/е" и 1" (или 12,7; 15,87; 19,05;
22 н 25,4 мм) и гвозди проволочные круглые строитель¬
ные с конической головкой (ГОСТ 4028-48) диаметром
4; 4,5; 5; 5,5 н 6 мм.
Желательно назначать такой диаметр нагеля, прн
котором допускаемые нагрузки по прочности самого
нагеля на нзгнб н по прочности гнезда нагеля на смятие
были бы примерно одинаковы (см. табл. VI.3). Для этой
•цели диаметр нагеля в стыках желательно назначать
около Vs—толщины среднего элемента, при этом сле¬
дует учитывать возможность размещения в поперечном
ряду двух нагелей, т. е. должно соблюдаться условие
Ь
d ^£”5» где Ь — ширина доски или бруска.
Прн определении площади ослабления элементов,
пробитых гвоздями, диаметр отверстий принимают рав¬
ным диаметру гвоздей. Отверстия для нагелей и гвоз¬
дей, расположенные в шахматном порядке иа участке
вдоль волокон длиной в 20 см, условно считают совме¬
щенными в одном поперечном сечеиин.

4. Соединения на цилиндрических нагелях и гвоздях
127
б)	Расчетная несущая способность цилиндрических нагелей и гвоздей
ч,—---
r-'i—г-^1—рЛ——
Рис. VI.3. Схемы симметричных соединений на нагелях
*)
и
6)
V
до,
Рис. VI.4. Схемы несимметричных соединений
иа нагелях
Таблица VI.3
Формулы для определения расчетной несущей способности цилиндрических нагелей и проволочных гвоздей
на один срез в соединениях элементов из сосновой н еловой древесины
Схема работы
соединенна
Вид работы соединения
ill
Расчетная несущая способность
а кг на один срез
гвоздя прово¬
лочного при
направлении
усилия ПОД
любым углом
к волокнам
элементов
нагеля цилиндрического
стального | дубового
при направлении усилия
вдоль волокон элементов
Симметричные н не¬
симметричные соеди¬
нения
Изгиб нагеля (гвоздя) диаметром d
Ги
ти
230 d*+rt’. | I80rf»+2a*
н о не более
400 Ф 250 <Р
45 rf»+2a*
65 <Р
Симметричные сое¬
динения (рис. V1.3)
Смятие в средних элементах толщиной с
Тс 1 50 Ы
80 cd
Смятие в крайних элементах толщиной a | Tfl | 80 ad
50 ad
Несимметричные
соединения (рис. VI.4)
Смятие во всех элементах равной толщины с
(рис. V1.4, б. а)
К
35 ей
20 cd
Смятие в более толстых элементах толщиной с односрез¬
ных соединений (рис. V1.4, о и л)
Г'с
35 cd
20 cd
Смятие в более тонких крайних элементах толщиной в
(рис, V1.4, аил) ,
Та
80 ad
60 ad
Примечания. I. Размеры подставляют в ем.
2. За расчетную несущую способность нагеля (гвозде) на один
стоящей таблицы для каждого шва.
При передаче стальным или дубовым цилиндриче¬
ским нагелем усилия под углом * к волок¬
нам соединяемых элементов расчетную несущую спо¬
собность соединения определяют по формулам
табл. V/.3 с умножением правой части этих формул на
коэффициент йв при расчете на смятие древесины н на
коэффициент прн расчете нагеля иа изгиб. Коэф¬
фициенты ka и k приведены в табл. VI.4.
Для соединений элементов из древесины
других пород, в конструкциях, находящихся в
условиях повышенной влажности илн температуры, а
также в конструкциях, рассчитываемых на воздействие
монтажных или сейсмических нагрузок, расчетную не¬
сущую способность нагеля (гвозди) определяют по
формулам табл. VI.3 путем умиожеиня правой части
этих формул:
а) на соответствующие коэффициенты табл. V.3, V.4
и V.5 при расчете древесины в нагельном гнезде на
смятие;
б) на корень квадратный нз этого коэффициента
срез принимают наименьшее из значений, полученных по формулам на-
 	 	Таблица	V1.4
Коэффициенты *в а У для рисчетя цилиндрических
стальных и дубовых нагелей, передающих усилие
под углом а к волокнам соединяемых элементов
Угол ■
Значения коэффициентов к (в числителе)
(а знаменателе) для нагелей
в град.
стальных диаметром в мм
12
16
20
24
дубовых
0
1.00
1,00
1,00
1.00
1,00
30
0.95
0,90
0.90
0,90
0,97
0.35™
0.95
0,95
•
60
0,75
0,70
0,65
0,60
0,80
0,87
0,84
0,81
0,77
0,89
90
0,70
0,60
0,55
0,60
0,70
0,84
0,77
0,74
0,71
0,84
Примечания. 1. Для промежуточных углов значения
*в и Уопределяют ло интерполяции.
2. Таблица составлена по СНиП.

Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
(или произведения этих коэффициентов) при расчете
вагеля на изгиб.
Для временных сооружений расчетную несущую
способность нагеля (гвоздя) определяют по формулам
табл. VI.3 путем умножения правой части этих формул;
а) на коэффициент 1,25 — для всех видов нагелей
в нагрузок, кроме бокового давления бетонной смеси;
б) на коэффициент 1,75 — для гвоздевых соединений,
работающих на боковое давление бетонной смеси;
в) иа коэффициент 0,85 — для нагелей во временных
сооружениях, подвергающихся длительному увлажне¬
нию.
Нагельные соединения с металлическими накладками
и прокладками рассчитывают по формулам табл. VI.3,
при этом несущую способность нагеля по изгибу опре¬
деляют по формуле; 7И *= 250rf®, в гвоздя: Ги = 4,00а1.
Сами накладки должны быть проверены на растяжение
по ослабленному сечению и на смятие стенок отверстий.
Расчетную несущую способность винтов (шурупов и
глухарей) определяют по формулам для стальных ци¬
линдрических нагелей, учитывая диаметр d неослаблен¬
ного нарезкой сечения, если заглубление в древесину
иенарезаиной части винта не меиее 2d. В противном
случае в расчетные формулы вводят диаметр ослаблен¬
ного резьбой сечения.
Расчетная несущая способность стального цнлмндрмчес
сосновых н еловых элементов, защищенных от
Длина рабочей части конца гвоздя ар (рнс. VI-5),
учитываемая расчетом, должна быть не менее id. Прн
определенны длины рабочей части конца гвоздя за¬
остренную часть его длиной около 1,54 не учитывают.
Кроме того, в длине рабочей части гвоздя не учитывают
по 2 мм на каждый пройденный гвоздем шов
(рис. VI.5,a). Прн свободном выходе кониа гвоздя из
пакета расчетную толщину а последнего элемента
уменьшают ка 1.5 d (рис. VI.5.6).
Рис. VI.5. Определение расчетной длины конца
гвоздя
а — глухого; б — сквозного
Таблица V1.5
нагеля на 1 срзз прн направлении усилия вдоль волокои
1жнения и нагрева, в постоянных сооружениях
Диаметр
нагеля в см
Расчетная несущая сп<*си6ность в кг при толщине элемента а или
с в см
Расчетное условие
2.5
4
S
G
10
12
15
18 и
более
та
240
291
309
331
357
360
360
360
360
360
1.2
^с симм
т
с не зимы
160
105
240
166
300
210
360
252
360
294
360
336
360
360
360
• 360
360
360
360
360
Та
260
385
403
425
451
481
490
490
490
490
1.4
Тс СИ Мм
7с нееямм
175
122
280
196
360
245
420
294
490
343
490
392
490
490
490
490
490
490
490
490
та
320
493
511
533
559
589
640
640
640
640
1,6
7С симм
Гс месиым
200
140
320
224
400
260
480
336
560
392
640
448
640
560
640
640
640
640
640
640
та
360
576
533
655
661
711
763
810
810
810
1,3
^гсимм
тс месимы
225
157
360
252
450
316
540
378
630
441
720
504
810
630
810
756
810
810
810
810
та
400
640
770
792
818
848
920
1 000
1 000
1 000
2,0
г
1 ссимм
т
с несимм
250.
175
400
280
500
360
800
420
700
490
800
560
1000
700
1000
640
1000
1 000
1 000
1 000
2.2
та
т
; с симм
440 '
275
192
704
440
зов
880
550
385
943
660
462
969
770
539
999
630
616
1 071
1 100
770
1 159
1 210
924
1 210
1 210
1 155
1 210
1 210
1 210
2,4
Та
т
‘с симм
Тс неенмм
480
300
210
768
480
336
960
800
420
1 107
720
504
1 134
640
588
1 165
960
672
1 235
1 200
640
1323
1 440
1008
1 440
1 440
1260
1440
1 440
1440
«™	«„«or,	«р.»™™	„«	сое.и„»«й;
’снесиым
— по толщине с среднего элементе симметричных соединений;
Т/„!!!!?.- по толщине всех элементов с (или в) одинаковой толщины в несимметричных соединениях, а также по толщине е более толстого
элемента односреэиых соединений.

4. Соединения на цилиндрических нагелях и гвоздях
129
Таблиц* VI.6
Расчетная несущая способность гаоэда на 1 срез прн направлении уенлиа под любым углом и волокнам
сосновых н еловых влемемтов, защищенных от увлажнения и нагрева, а постоянных сооружениях
Рдсчетиая несущая способность в кг при толщине элемента а или
с в ем
Ориентиро¬
вочный вес
I 000 шт.
гвоздей в кг
Диаметр
гвоздя
в ем
Расчетное
условие
2
2,5
3
3,5
4
5
6
8 и
более
Длина гвоздя
в ем
та
26
29
3!
35
36
36
36
36
3,95
0.3
^гсимм
г
'с месимы
30
21
36
26
36
31
36
36
36
36
36
36
36
36
36
36
7 и 8
4.5
Та
35
37
40
43
47
49
49
49
6.15
0,35
т
1 сенмм
^е кесимы
35
24
44
31
49
37
49
43
49
49
49
49
49
49
49
49
8 и 9
6.9
Та
44
46
49
52
56
64
64
64
9.9
0.4
т
* с симм
Гс несимм
40
28
60
35
60
42
64
49
64
56
М
64
64
64
64
64
Юн 11
10,9
та
55
57
60
63
6?
76
81
81
0.45
т
‘ссимм
т
* С HCCIIMM
45
31
56
39
67
47
79
55
81
63
8!
79
81
81
81
81
1-.5
15,7
Та
66
69
71
75
78
87
98
100
0,5
симм
Т
' с несимм
50
35
62
44
75
52
87
61
100
70
100
87
100
100
100
100
15
t
23,2
та
_
82
84
88
91
100
111
til
0.5S
Тс симм
Т
1 с несимм
-
69
48
82
58
96
67
110
77
121
95
121
115
1:1
121
17,5
32,8
Та
_
96
99
102
105
115
126
144
0.6
^е симм
несимм
75
52
90
63
105
73
120
84
144
105
144
126
144
144
20
43,9
Примечание. Расчетную несущую способность данного среза гвоздя принимают равной меньшему из табличных значений Та и Г
для прилегающих к этому шву элементов, определяя:	.......
Т	— по толщине а крайнего элемента симметричных соединении	или	более тонкого	крайнего	элемента	несимметричных	соединений;
Г	— по толщине с средиего элемента симметричных соединений;
Т	—	по	толщине всех элементов с( или а) одинаковой толщины	в	несимметричных	соединениях,	а	также	по	толщине	с	более	тол-
с ес» м СТ0г0 элемента односрезных соединений.
Т а б л м a a VI.7
Расчетная несущая способность дубового цилиндрического нагеля на 1 срез при направлении усилия вдоль волоков
сосновых я еловых элементов, защищенных от увлажнения н нагрева, в постоянных сооружениях
Диаметр
нагеля
в см
Расчетное
условие
Расчетная несущая способность в кг прн тол
щине элемента а или с в см
2,5
4
5
6
7
8
10 я более
та
77
94
94
94
94
94
94
1,2
Тссимм
г
е несимм
90
94
94
94
94
94
94
60
94
94
94
94
94
94
та
127
147
165
166
166
166
166
1,6
симм
^е несимм
120
80
166
126
166
160
166
166
166
166
166
466
166
166
та
192
212
230
252
260
260
260
2,0
160
240
260
260
260
260
260
несимм
100
160
200
240
260
260
260
9 Зак. 1232

130
Глава VI, Соединения элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. V/.7
Диаметр
нагеля
в см
Расчетное
условие
Расчетная несущая способность в кг при толщине элемента а или с в см
2,5
4
5
6
7
8
10 и более
Т*
271
291
309
331
357
374
374
2.4
т
180
288
360
374
374
374
374
Тс несимм
120
192
240
288
336
374
374
375
437
455
477
503
533
585
3.0
225
360
450
540
585
585
585
Tf несимм
150
240
300
360
420
480
585
Примечание, Расчетную нссушую способность данного среза нагеля принимают равной меньшему из табличных значений Г0 и Tf
для прилегающих к данному шву элементов, определяя:
Та — ли толщине а крайнего элемента симметричных соединений или более тонкого крайнего элемента несимметричных соединений;
Тс сиым — по толщине с среднего элемента симметричных соединений;
^снеенмм “ 00 толщине всех элементов с (или а) одинаковой толщины в несимметричных соединениях, а также по толщине с более тол*
стого элемента односрезных соединений.
Таблица V1.8
Расчетная несущая способность стального цилиндрического нагеля иа 1 срез при направлении усилия вдоль волокон
сосновых и еловых элементов, ие подвергающихся длительному увлажнению, во временных сооруженивх
Диа¬
метр
нагеля
в гм
Расчетное
условие
Расчетная несущая способность и кг при толщине элемента
а нли с в г.ч
2.5
4
*
6
7
8
10
.г
15
18 и более
та
*300
364
336
414
446
450
450
430
450
450
1,2
Тс симм
187
300
375
450
450
450
450
450
450
430
Т( несимм
131
210
202
315
36 Г
420
450
450
450
450
та
350
431
304
531
504
601
612
612
612
612
1.4
219
350
417
525
612
612
612
612
612
612
тс несимм
152
545
306
367
429
490
612
612
612
612
Та
400
616
639
666
699
736
800
800
800
300
1.6
Тс симм
250
400
500
600
700
800
800
800
800
800
т
с несимм
173
280
350
420
490
560
700
800
800
800
450
740
791
819
851
889
979
1 012
1 012
1 012
1.8
Тс симм
■МЦ
480
362
675
7 37
900
1 012
1 012
1 012
1 012
Тс несимм
196
315
эм
472
551
630
787
945
1 012
1 012
Та
500
800
952
990
1 022
1 060
1 150
1 250
1 250
1 250
2.0
Тс симм
312
500
625
750
875
1 ООО
1 250
1 250
1 230
1 250
Тс несимм
219
350
437
525
612
700
875
1050
1 250
1 250
Та
550
880
1 100
1 179
1 211
1 249
1 339
1 449
1 512
1 512
2,2
Tf симм
344
550
687
825
962
1 100
1375
1 512
1512
1 512
Тс несимм
240
385
481
577
674
770
962
1 155
1 444
1 512
та
600
960
1 200
1 384
1 417
1456
1 544
1654
1 800
1800
2.4
Тс симм
375
600
750
900
Ц 050
1 200
1 500
1 800
1 800
1800
Т
* с несимм
262
420
525
630
732
840
I 050
1 260
1 675
1800
Примечание, Расчетную несущую способность данного среза нагеля принимают равной меньшему из табличных значений Та и Тр
для прилегающих к этому шву элементов, определяя:
Та — по толщине а крайнего элемента симметричных соединений или	более	тонкого	крайнего	элемента	несимметричных	соединений:
симм “ по толщине с среднего элемента симметричных соединений;
несимм — по толщине всех элементов с (или а) одинаковой толщины в несимметричных соединениях,	а	также	по	толщине	с	более	тол¬
стого элемента односрезнмх соединений.

4. Соединения на цилиндрических нагелях и гвоздях
id
Таблицауц|
Рясчетпня несущап способность гпмдя ни 1 срез при пмрпмвиии умлми^под	сооруже1п1яхОС110ВЫ*
Расчетная несущая
способность в кг при то
а или с в см
шине э/
емеята
Длина гвоада
Оркеняфовочл
иый вес
гвоздя
в см
Расчетное условие
2
2.5
3
3.5
4
5
6
8 и более
гвоздей в кг
0.3
ёс симм
Тс нес ими
32
37
26
36
45
32
39
45
39
44
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
7 и 8
3,95
4.5
0,85
Tf
1с симм
тс неси мм
44
44
30
46
S5
39
50
61
46
54
61
54
59
61
61
61
61
61
61
61
61
61
61
61
8 н 9
6,15
6.9
0,4
та
Тс симм
ТС несимм
55
SO
85
57
62
44
61
75
52
65
80
61
70
80
70
80
80
80
80
80
80
80
80
80
10 и И
9.9
10.9
0.45
7с симм
тс несимм
89
56
39
71
70
49
75
84
59
79
99
69
84
101
79
95
101
99
101
101
101
101
101
101
12,5
15.7
0.5
V
с симм
Tg несимм
82
62
44
86
77
55
89
94
65
94
109
76
97
125
87
109
125
109
>и
125
125
125
125
123
15
23.2
0.55
та
тс симм
Т? несимм
-
102
86
СО
105
102
72
110
120
84
114
137
96
125
151
120
139
151
144
151
151
151
17.5
32,8
0,6
та
Тс симм
тс несимм
-
120
W
65
124
112
79
127
131
91
132
150
105
144
180
131
157
180
157
180
180
180
20
43.9
Примечания. 1. Расчетную несущую	—	 -г— 	г	 равной
Та и Тс	симметричных	сеаиненнй н»н более тонного нрайнего ааемента несимметричны! соинаенаИ
сИ1,,"'""и’а также" “с ^
' Грк^нУЙ юс?вдю^^	»• Оо»»** «»«"»* бетонной смеси, определяют как проиаведение табднчяя
величин ка коэффициент 1,4.
в)	Допускаемые усилия на цилиндрические нагели и гвозди
(по НиТУ 2-47)
х	Таблица	VI.I0
..... яппупсвемого усилия на один срез цилиндрического нагеля (гвоздя) а соединениях элементов
Формулы для определения лопускаемог У допускаемых напряжений только на основные силовые воздействия
Схемы работы
соединения
(см. рнс. VI.3 и VI.4)
Расчетное условие
Обозначение
Допускаемое усилие в кг ка один срез
гвоздя проволочного
прн направлении усилия
под любым углом к
волокнам элементов
нагеля цилиндрического
стального ) дубового
при направлении усилия вдоль волоков
элементов
Симметричные
и несимметричные
соединенна
Изгиб нагеля (гвоздя)
диаметром d
Смятие крайнего элемента
толщиной а
[ГнЦ
[r„j„
300 ]/* *, -
50 ad *9
200 d* У *а Ла
SO adk9ka
50 d» |/ А, А«
30 ed *s *a
9*

132
Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. V1.10
, Схемы работы
■ соединения
Расчетное условие
Обозначение
Допускаемое усилие в кг на одни срез
гвоздя проволочного
при направлении
усилия под любым углом
к волокнам элементов
нагеля цилиндрического
стального | дубового
прн направлении усилия вдоль волокон
элементов
Симметричные
соединения
Смятие среднего элемента
толщиной е
[
40 Сd kg
40 ed kg ka
20 Cd kg kg
Несимметричные
соединения
Смятие среднего элемента
толщиной с
30 ed к,
30 ed k, kg
20 ed kg kg
Примечания. I. Размеры d. с и а подставляют в сантиметрах.
2. k9 — поправочный коэффициент к допускаемым напряжением в зависимости от породы лесных материалов (см. табл. V.I3) и других
факторов (см. главу V)
ка — коэффициент, учитывающий влияние угла между направлениями усилия и волокон, материал, виа и размер нагеля Значения
ка приведены в табл. VI.I1, Для проволочных гвоздей и винтов d < 6.5 мм принимают *а = I.
'	Таблица	VI,	11
Значения коэффициентов *а и ]/ ка для цилиндрических стальных и дубовых нагелей
(при расчете по допускаемым напряженная)
Угол а в град.
Для стальных нагелей диаметром
Для лубовых нагелей
d < 6,5 мм
d < 16 ММ
d > 16 мм
*а
*«
У**
**
V *.
*8
0—Ю
1
1
1
1
20
I
0,95
0,97
0,90
0,95
1
30
1
0,90
0,95
0,80
0,89
1
40
1
0,85
0,92
0,70
0,84
0,90
0.95
SO
1
0,80
0,89
0,66
0,81
0,80
0.88
60
1
0,75
0,87
0.60
0,77
0.75
0.87
70
1
0,70
0,84
0.66
0,74
0,70
0,84
80
0,70
0,84
0.50
0,71
0,66
0,81
90
0,70
0,84
0,50
0.71
0,66
0,81
Таблица VI.12
Допускаемые усилия иа одни срнз стального цилиндрического нагеля а соединениях мз сосны и ели при смятии вдоль волоком
		м	при	учете основных иагрузок (рнсчет по допускаемым напряжениям)
Диаметр
нагеля
вен
Обоэна*
чення
усилий
Допускаемые усилия в кг при толщине элементов в ем
2,5
3
3,5
4,5
9
10
И
12
13
14
15
16
17
1.2
( r»i«p
(Ги1ср
150
120
160
144
210
168
240
192
270
216
С
288
240
иммет;
288
283
ичные
288
288
соедин
288
288
‘ИМЯ
288
288
288
288
288
288
288
283
288
283
288
288
288
288
288
288
288
288
1.6
[ Гн]кр
[ Ги1сР
200
150
240
192
280
224
320
288
380
288
400
320
480
384
512
448
512
512
512
512
512
512
612
512
612
512
512
612
612
612
512
512
612
512
512
512
1.9
[ гн1кр
I Гн]ср
237
190
288
228
332
288
380
304
427
342
475
380
570
456
666
532
722
608
722
684
722
722'
722
722
722
722
722
722
722
722
722
722
722
722
722
722
2.2
[гн1кр
(Тн]ср
275
220
330
264
385
308
440
352
495
396
550
440
880
528
770
616
880
704
968
792
968
880
968
968
968
968
968
968
968
968
968
968
968
968
968
968

4. Соединения на цилиндрических нагелях и гвоздях
133
Продолжение табл. VI.12
е.
Обозна¬
Допускаемые усилия в кг при толщине элементов в ем
* 5 и
is8
qn
чения
усилий
2.6
3
3,5
4
4,5
5
6
7
8
9
10
II
12
13
14
15
16
17
2,6
1 Мкр
[ Мер
312
250
375
300
437
350
500
400
562
450
625
500
750
600
975
700
1000
800
! 125
900
1 250
1 000
1250
1 100
I 250
I 200
1 250
1 250
1 250
I 250
1 2S0
I 250
1 250
I 250
I 250
1250
Несимметричные спели
нення
1.2
I М.ф
150
160
210
240
270
288
288
288
288
288
288
288
288
-288
283
283
288
288
[ ЛЬ
90
108
126
144
162
180
216
252
288
288
288
288
288
288
288
288
288
283
1.6
1 Мкр
[Мер
200
120
240
144
280
188
320
192
360
216
400
240
480
288
512
336
512
334
512
432
512
480
512
512
512
512
512
512
512
512
512
512
512
512
512
512
1,9
[ Мкр
237
285
332
380
427
475
570
665
722
722
722
722
722
722
722
722
m
722
[Мер
142
171
200
228
256
285
342
399
456
513
570
627
684
722
722
722
722
722
2,2
[М*Р
[ Мер
275
165
330
196
385
231
440
264
495
297
550
330
660
396
770
462
830
528
968
594
968
660
968
726
968
792
968
858
968
924
968
968
968
968
968
968
2.5
312
375
437
500
662
625
750
875
1 000
1 125
1 250
I 250
1 250
1 250
1 250
1 250
1 250
1 250
[ Мер
183
225
263
300
338
375
450
525
600
675
750
825
900
975
1050
I 125
1 200
I 250
Примечание. Допускаемое усилие [ 7„| на одни срез нагеля в соединениях из сосны и ели при смятии под углом а определяют
с учетом коэффициента *а (табл. VI.II), а в соединениях нэ древесины других пород пли прн действии дополнительных и случайных нагрузок—
с учетом коэффициентов (табл. V.I3).
Таблица VI. 13
Допускаемые усилия ка один срез гвоздя в соединениях иа сосны и ели при любом угле смятия и прн учете основных
нагрузок (расчет ло допускаемым напряжениям)
Диаметр
гвоздя
в ем
Обозначение
усилий
Допускаемые усилия в кг при толшнне элементов в ся
Длина гвоздя
в ся
Ориентировоч¬
ный вес
1 000 шт.
гвоздей в кг
2
2,5
3
3,5
4
5
6
7
8 и более
0,40
(
[ ЛЬ
40
32
48
40
48
48
Снимет
48
48
нчные с
43
48
оедннен
48
948
1Я
48
48
-
-
10
И
9.9
10.9
0.45
( Мкр
I Мер
45
36
56
45
61
54
61
61
61
61
61
61
61
61
61
51
-
12,5
16,7
0.5
[ Мкр
1Мср
50
40
83
50
75
60
75
70
75
75
75
75
75
75
75
75
75
75
15
23,2
0,65
[Мкр
1 Мер
66
44
69
€6
83
66
91
77
91
83
91
91
91
91
91
91
91
91
17,5
32.8
0,6
1Мкр
1 Мер
-
75
‘ 60
90
72
105
84
108
96
108
108
108
108
108
108
108
108
20
43,9
0,4
[ Мкр
(Мер
40
24
48
X
Н
48
88
еекммет
48
42
ричные
48
48
соединс
48
48
чия
48 I -
48 —
-
-
- -
0,45
1 Мкр
1 Мер
45
27
66
34
61
40
61
47
61
54
61
61
61 | 61
61 61
-
-
-

134
Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. V1.13
Примечания. 1. Размеры и вес гвоздей указаны по ГОСТ 4028*48.
2. Допускаемое усилие [ Гр] на один срез гвоздя в соединениях из древескны других пород (см. в табл. V.13) или при действии дополни*
тельных и случайных нагрузок находят с учетом коэффициентов главы V.
г) Расстановка цилиндрических нагелей и гвоздей
Рнс. VI.6.
Таблица VI.14
Расстановка цилиндрических нагелей
(см. рис. V1.6 и VI.8)
Наименьшие расстояния
Вид сооружений
и материалы цилиндра*
'ческих нагелей
вдоль ьу-
локон меж*
ду осями
нагелей и
от конца
элемента до
оси крайне
го нагеля s,
поперек
волокон
между
осями
нагелей
поперек воло*
кон до края
элемента от
оси крайнего
нагеля Sj
Здания и промышлен¬
ные сооружения (СНиП):
стальные
7 d
3.5 d
з а
дубовые
5 d
3 d
2,5 d
Мосты железнодорож*
ные (ТУМП-47):
стальные
6 d
3 d
2,5 d
дубовые
—
—
—
Мосты автодорожные
(ГОСТ 2482*44):
стальные
6 d
3 d
3 а ) «о не
w 1 менее
дубовые ...
4 d
3 d
1,5 d\ 0,5 d+
1 +3 см
Приыечання. 1. Для зданий и промышленных сооружений
при толщине пакета Ее < 10 d допускается принимать:
для стальных нагелей Д|-6 </,#*» 3 d и J,s2.5 d;
для дубовых нагелей d, st = Jj=2,5 d,
2.	В автодорожных ыостах при толщине пакета более 10 d ука¬
занные а таблице расстояния должны быть увеличены ка '/» кэбы*
очной (сверх 10 а) толщины пакета.
3. Плотность сплачивания элементов, соединяемых на нагелях
должна быть обеспечена постановкой стяжных болтов в количестве
не менее 20% от общего количества нагелей.
4. Нагели следует располагать, как правило, в два продольных
ряда, о стыках элементов из досок, брусьев или окантованных бре-
вем i*e следует ставить нагели по продольной оси элемента.
5. Расстановку винтов и глухарей производят в соответствии с
указаниями для стальных цилиндрических нагелей и с соблюдением
необходимых габаритов для работы ключом.
Таблица VI.15
Расстановка проволочных гвоздей в зданиях, в промышленных
сооружениях и в автодорожных мостах
(см. рис. VI.7 и VI.8)
Наименьшие расстояния
Вдоль
волокон
Поперек
волокон
Между осями гвоздей:
а) при толщине пробиваемого элемента не
менее Ш й
15 d
б) при толщине пробиваемого элемента
равной 4d . ,
2 5d
4 d
в) для промежуточных толщин — по интер¬
поляции (см. табл. VI. 16)
_
г) в элементах, не пробиваемых гвоздями
насквозь, независимо от их толщины .
\5d
4 d
От оси крайнего гвоздя до края элемента .
15 d
Между рисками при размещении гвоздей в
шахматкоы порядке
-
з d
Между рискаыи при размещении гвоздей на¬
клонными рядами, образующими с осью эле¬
мента угол не более 45* •
-
3 d
Приыечання. 1. Если при встречной забивке гвоздей концы их
входят в данный элемент с обеих сторон на глубину не более */»
толщины элемента, то расстояние между гвоэдяыи назначают без учета
их взаимного захода.
2. Расстояния между гвоздями, вдоль волокон в элементах,
выполненных нз древесины ольхи и осины, увеличивают на 25%.
При конструировании узлов иа гвоздях и болтах
необходимо тщательно соблюдать правила расстановки
их как в отношении волокон поясных элементов, так и
элементов решетки (рис. VI. 8).

5. Соединения на пластинчатых нагелях (пластинках)
135
Рис. VI.7. Расстановка гвоздей диаметром до 6 мм	Рис.	V1.8.	Конструкция	стыка	растянутого пояса на нагелях
а — прямыми рядами; б — в шахматном порядке; в — косыми	**	узла	на	ГВОЗДЯХ
рядами
Наименьшие расстояния между гвоздями при толщинах
пооОиваемого элемента № и более
(см. рис. VI.7)
Направление
измерения
Наименьшие расстояния между гвоздями
в мм при диаметре гвоздей в мм:
3
3,5
«
4.5
5
5,5
6
Расстояние меж*
ду осями гвоздей вдоль
волокон при толщине
пробиваемого элемен¬
та а мм:
16
58
84
100
20
62
77
93
109
125
-
25
54
69
84
101
117
133
148
30
45
61
76
93
108
125
140
35
45
53
68
85
100
116
131
40
45
53
60
76
92
108
123
45
-
53
60
63
83
100
114
50
-
53
60
63
75
91
107
60 и более
—
53
60
68
75
83
90
Расстояние 5, вдоль
волокон от оси край¬
него гвоздя до торца
элемента
45
53
60
58
75
83
90
Продолжение табл. VI.16
Направление
измерения
Наименьшие расстояния между гвоздями
в мм при диаметре гвоздей в мм.
3
3,5
4
4.5
5
5.5
6
Расстояние поперек
волокон:
3*2“ между осями
гаоздей при прямой
расстановке (см.
рис.VI.7, а) . . .
12
14
16
18
20
1
22
24
5^- между рисками
при шахматной рас¬
становке и косыми
рядами (см. рис. VI.
7,6 и а) ....
9
10,5
12
13.5
15
15,5
18
S f от оси крайнего
гвоздя до края доски
(см. рис. V1.7) . .
12
14
16
18
20
22
24
5.	СОЕДИНЕНИЯ НА ПЛАСТИНЧАТЫХ НАГЕЛЯХ
(ПЛАСТИНКАХ)
Дубовые и стальные пластинчатые нагели (пластия*
ки) применяют для соединения брусьев составных балок
н сжато-изгнбаемых составных элементов. Волокна ДУ*
бовых пластинок должны быть перпендикулярны к
плоскости сдвнга (рис. VI .9).

136
Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
6)
Правильно
Рис. VI.9. Дубовые пластинчатые нагели
а — поставленные в брусья при сквозном (/) н глухом (2) гнездах;
б — правильное и неправильное направление волокон в пластинке
Таблица VI.И
Размеры пластинчатых нагелей (пластинок), помещаемых в приготовленные гнезда» расчетная несущая способность их
н допускаемые нагрузки	*
Наименования, обозначения
и размерности
Лубовые пластннкн
Стальные пластннкн
формулы
численны,
значения
формулы
численные значения
Толщина пластннкн & н мм
-
12
16
-
4-5
Высота пластинки (размер вдоль
волокон) hn в мм\
А „=4,5 Ь
54
72
Ап — 12 5
50—60
Ширина пластннкн (размер го*
перек волокон) Ь„ при ширине сое*
диняемых брусьев be <150 мм и
прн сквозных гнездах в мм
А„ = Ъ(
-
-
Ап = h
я
Шнрина пластинки Ьп, вводимая
в расчет, и Ь —фактическая при
ширине брусьев 6g>150 мм и при
глухих гнездах, размещенных в шах*
матном порядке, н мм
Ь„ = 0,5 »5
Ь = 0.5 6б + 0,3 А„
п
-
-
hn — Аб
-
Глубина ярезкн (гнезда) Лвр в од¬
ном брусе высотой Аб, н мм
hap 0,5 Ап -f-1
и
haр 4 0,2 fig
28
37
Лнр — 0,5 ЛпН-1
и
Авр 4 0,2 hg
20—31
Наименьшее расстояние 5 между
осями пластинок в мм
s = 95
110
145 '
S = 2,5 Ац
125—150

6. Лобовые, щековые и трехплоскостные врубки и упоры
137
Продолжение табл. VI,П
Наименования, обозначения
и размерности
Дубовме пластинки
Стальные пластинки
формулы
численные
значения
формулы
численные
значения
Расчетная несущая способность
одной пластинки Тп в кг (размеры
Ап и Ап в см)
7*П = 14 АПАП
76 Ап
100 АП
Тп = 20 йпА„
100 Ап-120 Ап
Допускаемое уенлне иа одну пла¬
стинку [Тп] в кг (размеры Ап н Ап
в см)
(Гп) =- 11 Лп*П
60 АП
80 АП
|Г„] = 16А„6„
80 Ап — 96 Ап
Примечания. 1. При высоте Лп дубовой пластинки более 4,5 5, а стальной — более 12 5 в формулу для
определения Та или |ТП] подставляют соответственно 4,55 и 12 5.
2. Во временных сооружениях расчетную несущую способность пластинки и допускаемую на нее нагрузку уве¬
личивают на 25%.
3. Расчет и конструирование соединений на стальных пластинках не нормированы. Расчет н конструирова¬
ние соединений на дубовых пластинках изложены по СНиП и по МиТУ 2-47.
6 ЛОБОВЫЕ, ЩЕКОВЫЕ И ТРЕХПЛОСКОСТНЫЕ
ВРУБКИ И УПОРЫ
В лобовых я щековых врубках расчетные рабочие
площадки смятия следует располагать перпендикулярно
к оси примыкающего сжатого элемента. Лишь при уг¬
лах между соединяемыми элементами более 60* может
быть допущено применение биссектрисных лобовых
врубок.
Если к элементу, примыкающему в узле, приложена
большая межузловая нагрузка, вызывающая значитель¬
ное отклонение сминающего' усилия от оси этого эле¬
мента, то площадки смятия располагают перпендику¬
лярно к этому усилию, а угол смятия определяют как
угол между направлением волокон сминаемого эле¬
мента н направлением сминающего усилия. Последнее
определяют как равнодействующую осевого усилия и
части междуузловой нагрузки, передающейся на рас¬
сматриваемый узел.
В лобовых врубках с одним зубом рекомендуется
расчетную площадку смятия (рис. VMO.a, площадка
1—2) располагать так, чтобы ось примыкающего сжа¬
того элемента проходила через центр тяжести этой пло¬
щадки. Часто применяемая на практике врубка с яе-
центрированной площадкой смятия (рнс. VI. 10,б) созда¬
ет в примыкающем элементе дополнительный момент
M=Ne, где а —расстояние между центром тяжести
площадке смятия н осью примыкающего элемента. Ве¬
личина эксцентриситета в брусчатом лесе е=~--^
hno	dя.п	3 Аяо
-—с— , в круглом е= *т— — “ * —^ ■
2 cos a V}	2	5	cose
Прн расчете примыкающего элемента указанный допол¬
нительный» момент должен быть учтен.
. В лобовых врубках с двумя'зубьями обе площадки
смятия (рнс. VI. 11,а — площадки 1—2 н 3—4) должны
быть расположены перпендикулярно к осн примыкаю¬
щего элемента; площадка второго, болсо глубокого,
зуба должна начинаться в точке пересечения осн при¬
мыкающего элемента с верхней кромкой ослабляемого
элемента, а площадка скалывання этого зуба должна
быть расположена не менее чем на 2 см глубже пло¬
щадки скалывания первого зуба. Применение других
типов врубок с двумя зубьями (особенно врубок с рав¬
ной глубиной врезки обоих зубьев) не допускается.
а - с центрированной площадкой смятия; б — с нецентрированной
площадкой смятия
В щековых врубках (рис. VI.12^ следует обращать
внимание на плотное обжатие стяжными болтами хво¬
стовой части накладок, находящихся в условиях вне-
центранного растяжения.

138
Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
Шаблон для нижнего
пояса
Шаблон для верхнего
' пояса
Рнс. VI.II. Лобовая врубка
а — с двумя зубьями; б — шаблон для се изготовления
{вергмийпояс снят)
Рнс. VI.12. Щековая врубка
В трехплоскостных врубках (упорах^ (рис VL13)'
селательно примыкающий растянутый элемент выпол-
ять из круглой стали. Это существенно упрощает кои-
грукцию узла и повышает его надежность.
Все рабочие поверхности расчетных врубок должны
ять образованы сквозным пропилом без долбежной
1боты. Исключением являются только шипы, допускае¬
те к применению в случае невозможности использо-
чь другие типы врубок, но ие в сочетании с другими
•убками.
Во всех врубках должны быть поставлены стяжные
лты, скобы или другие связи, препятствующие сме-
?нию соедиияемых элементов Эти связи особенно не¬
обходимы при транспортировании и монтаже конструк¬
ций
Б о всех врубках требуется проверка прочности рабо¬
чих поверхностей ка смятие. Еслн врубки имеют ска¬
лываемые поверхности, то также необходима проверка
прочности этих поверхностей на скалывание. Кроме
того, требуется проверка прочности ослабленного вруб¬
кой элемента на растяжение, сжатие или нзгиб.
Сминающей силой А^см считают силу, направленную
перпендикулярно к плоскости смятия.
Скалывающей силой считают проекцию усилия А'
примыкающего сжатого элемента на ось стержня, в
котором происходит скалывание.
В общем случае прн расчете узлов ферм произведе¬
ние АсоБаравно разности усилий в соседних панелях
пояса: в опорном узле iVcos а равно усилию U в ниж¬
нем поясе (здесь а угол между осями раскоса и пояса).
Разгружающее влияние сил трения прн расчете вру¬
бок ие учитывают. В тех случаях, когда силы трення
вызывают увеличение угла смятия или расчетного сми¬
нающего усилня, неблагоприятное влияние их должно
быть учтено (коэффициент трения —0,6).

6. Лобовые, щековые и трехплоскостные врубки а упоры
139
Таблица VII»
Формулы для расчет» ярубок по метолу расчетных предельных состояния (ло СНмП)
Лобовые врубки
Вид расчета
с одним зубом (см. рис
VI. Ю)
с двумя зубьями (см. рис. VI. И)
Щековые врубки (см. рис.
VI. 12)
Трехплоскостные врубки
(упоры) (см. рис. Vf. 13)
Расчет ка
Г*- <ЛСМ
fcM см“
NC* рЯ
смятие а об¬
щем случае
' / » . . 's*1 *'ги в
('в+'а,)
V г
По каждой из трех
плоскостей
Расчет на
смятие при чи¬
стообрезном
материале
аЛар
кЛи
Ncos в
Авр —
Wcosa
I i ■ . См.a
а ( Aflp"bABpJ
ИЛИ
» . * Ncosa
А»р+Лвр “ ол “
ы/чи.»
„ - ( ^вр"^^вр) ^см
“Р~ 2
_ * ^и,
я-0,5сА..„
Г см
Мсм и ^iM опреде¬
ляют в зависимости от
конкретного располо¬
жения площадок смя¬
тия к соотношения,раз¬
меров соединяемых эле¬
ментов
Hcost
а1
Шск
N'COS a
ск“ 0,8a' Яслк’
... ,. ^сы
где N =* N —	—,
F 4-F
‘ см'* см
а в брусьях
*«»» ,гш
скалывание
или
N COS а
*ск—
VCK
N' =N —;	■;
Авр+Авр
- • Ав,п
ск 2 sin а
при этом
NcT
1.‘5<ск“*
тСК Л^СК Лр.П СК
Та б л и и a VI. IS
Формулы для расчета врубок по допускаемым напряжениям
Вид расчета
Лобовые врубки
Щековые врубки (см. рис.
VI. 12)
Трехплоскостные врубки
(упоры) (см. рис. Vf. 13)
с одним зубом (см.
рис. VI. 10)
с двумя зубьями (см. рис. VI. И)
Расчет на
смятие в об¬
щем случае
— < Гг' I
Fa, 1 “J*
■-NcH' < kj
1 J‘
и.
По каждой из трех
плоскостей
NCH и FCM опреде¬
ляют в зависимости от
конкретного располо¬
жения площадок смя¬
тия и соотношения
размеров соединяемых
элементов
Расчет на
смятие при чи¬
стообрезном
материале
N cos а , . 7
ОА.Р <W.
ИЛИ
Ncos a
N cos a r _ i
a I A.p+*.p)
ИЛИ
. , * N cos a
A,p+A"p-a "
,• (Аар4" ABp)*“2cM
Лвр- 2
«■0,5сА..„ < Ь»]»

Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. VI. 19
Лобовые врубки
Вид расчета
с одним зубом (см.
рис. VI. 10)
с двумя зубьями (см. рис. VI. 11)
Щековые врубки (см. рис.
VI. 12)
Трехплоскостные врубки
(упоры) (см. рис. VI. 1Э)
Nc0s “ .
а/ < |т 1
°‘ек
N'C0Sa
ск = 0,7о' [г*) ’
	 'см
где N' s= N 1 ,
'см+'см
а в брусьях
Расчет на
скалывание
НЛН
N COS а
«и
N'-N , Ч .
ABp+Aep
Г = 1 + ^-я,п-
ск 2 sin а’
при этом
N cos a f
_	 < [ТД|
№
*со5‘
nUx Ан.п
Обозначения, принятые в табл. VI.18 и VI.19;
/V —сжимающее усилие в примыкающем
элементе прн расчете по СНнП от
расчетных нагрузок, а прн расчете
по допускаемым напряжениям— от
нормативных нагрузок;
Л^см—сминающая оила, направленная пер*
леидикулярно к площади смятия;
^ем — площадь сминаемой расчетной по*
вбрхностн;
'сыи Реи—площади смятия у первого и у вто-
рого зуба лобовой врубки с двумя
зубьями;
2 Геи— сумма площадей смятия, работаю'
щих совместно на передачу сил од¬
ного направления;
“ — угол между направлением сминаю¬
щего усилия и волокнами ослаблен¬
ного врубкой элемента;
А. Авр. АВр, Авр, с, Ав.п. Ан.п. и* l'cx н *ёк геометрические
размеры в см, показанные на рис.
VI.IO, VI.II и V4.12.
а' и а" —ширина	ллошадей скалывания у
первого	и второго зубьев лобовой
врубкн с двумя зубьями (в ЧИСТО0Т-
резиых брусьях а =а"**а);
19cmJ« — расчетное сопротивление древесины
смятию	и допускаемое напряжение
смятия	под углом а в лобовых
врубках	(см. табл. V.l, V. 11 к V. 12);
^см*к l9c«Ja “”то же* в щековых врубках (см. табл.
V.l, V.II и V.12);
и [r^J ~ расчетное сопротивление древесины
скалыванию и допускаемое напряже¬
ние скалывания в лобовых вруб¬
ках (см. табл. V.2, V.1I и V.I2);
/?« н -то же, в щековых врубках (см. табл.
V.2, V.II и V.12);
л —число площадок смятия или скалы¬
вания, работающих совместно иа пе¬
редачу сил одного направления;
тск — коэффициент условий работы иа
скалывание древесины во врубках
(см. табл. VI.20); в формулы для
расчета лобовых врубок цифровые
значения тск уже подставлены.
Таблица VI.20
Коэффициенты яя условий работы иа скалывание древесины
•о врубках (по СНиП)
Тип врубок и характеристика плоскостей
скалывания
Коэффициент
"ек
Лобовые врубки с прижатием ло плоскостям
схадмеаиия;
а) с одним эуб’)М	■ . . . .
1.0
б)	с двумя зубьями при расчете первого (мень¬
шего) зуба
в)	то же, при расчете второго (большего) зуба
щековые врубкн опорных узлов с обеспечен¬
ной болтовой стяжкой:
а) йри угле наклона примыкающего сжатого
элемента « < 20а
0,8
1,15
0,8
б) то же, * s 40*
0,4
(при промежуточных значениях угла а—по ин¬
терполяции)

7. Соединения впритык, вполдерева, косым, прирубом, на шипах и штырях
141
Таблица VJ.2I
Конструктивные ограничил*! размере» врубок (по СНмП)
Содержание ограничений
Наименьшая глубина врезки во всех врубках:
а} в пиленых лесных материалах
б) в неокантованных бревнах
Наименьшая глубина второго зуба в лобовых
врубках с двумя зубьями (Л’ —глубина врезки
первого зуба)
Наибольшая глубина врезкн лобовых врубок:
а) в промежуточных узлах сквозных конст¬
рукций
б) во всех остальных случаях
Наибольшая глубина врезкн шековых врубок:
а) при односторонней (несимметричной) врез¬
ке
б)'при’двусторонней (симметричной)	.
Наименьшая 'длина 'ллошадк 'скалывания:'
а)в лобовых врубках с одним зубом ....
б) в лобовых врубках с двумя зубьями для
площади скалывания у первого (меньшего)
зуба
Наибольшая длина площади скалывания в ло¬
бовых врубках (а у врубок с двумя зубьями—
для первого зуба)	  «	.
Наименьшая длина площади скалывания в шо¬
ковых врубках	,
Наибольшая длина площади скалывания в шо¬
ковых врубках (вводимая в расчет)
Размеры
ограничений
2	еж
3	.
1
т*
1
ТА
1
ТА
1
ТА
А
А
2 А и 10 А„.
Обозначения, принятые в табл. V1.21:
Лрв—глубина врезки;
А — размер сечеиия ослабляемого врубкой элемента
по направлению врезкн;
b — размер сечеиия ослабляемого щековой врубкой
элемента по направлению, перпендикулярному
направлению арезки (ширина иакладок и про¬
кладок),.
.7, СОЕДИНЕНИЯ ВПРИТЫК, ВПОЛДЕРЕВА,
КОСЫМ ПРИРУБОМ, НА ШИПАХ И ШТЫРЯХ
Соединение частей сжатых элементов производят
впритык с передачей всего сжимающего усилия через
торец. Стык обычно перекрывают деревянными наклад¬
ками, стянутыми болтами по 2—4 болта с каждой сто¬
роны стыка.
Стыки стоек из бревен н брусьев выполняют впритык
(рис. VIJ4,rt и б). Место стыка скрепляют вертикальны¬
ми деревянными или стальными накладками или гори¬
зонтальными схватками. По оои элементов иногда по¬
мещают стальной штырь. Нередко эти стыки осущест¬
вляют врубкой вполдерева (рис. VI. 14,в) или косым
прирубом (рис. VI.14,г); последний целесообразен в
сжато-изгибаемых элементах. Стык стягивают хомута¬
ми из полосовой стали толщиной 6—8 мм и шириной
60—70 мм или болтами диаметром 16—24 мм.
Изгибаемые элементы в местах с нулевым или ма¬
лым значением изгибающего момента стыкуют косым
прирубом; иа рис. VI.15,0 показано шарийриое соедине¬
ние элементов, а иа рис. VI. 15,6 соединение с упругим
защемлением,'могущее передать и небольшой изгибаю¬
щий момент.
Балки со стойками соединяют или при помощи
сквозного штыря (рис. VI.16), «ли глухого шипа
(рис. VI.17). Первое соединение значительно проще в
отношении производства работ, чем шип. Необходи-
Рис. VI. 14. Соединение сжатых элементов
а — впритык, прн помощи деревянных накладок и стяжных
болтов; 6— впритык при помощи штыря и стальных накла¬
док; е— вполдерева с хомутами; г — косым прирубом с хо¬
мутами
Рис. VI.15. Соединение изгибаемых элементов ко¬
сым прирубом
а — шарнирное; б — с упругим защемлением
Рис. VI.16. Соединение балки со
стойкой сквозным штырем
а — рнэрез по выполненному соединению;
б — то же. в процессе выполнения

142
Глава VL Соединения элементов деревянных конструкций
мость в применении шипов может возникнуть только
при наличии значительных усилий, действующих попе*
рек оси стойки. ОбычнЬ шип имеет форму куба со сто¬
роной, составляющей около !/з стороны поперечного се¬
чения стойки, ио ие. менее 5 см. Чтобы после усушки
и обмятня балки последияя не оказалась опертой толь¬
ко на uwm, глубину гнезда следует делать иа 5—10 мм
Рнс.
VI. 17. Соединение обвязки со стойкой
шипом
более высоты шипа. Если от балки ка стойку передает¬
ся не только вертикальная, ио и горизонтальная сила,
то для увеличения прочности шипа ему придают форму
прямоугольного параллелепипеда, большая грань кото¬
рого расположена перпендикулярно оси балки; такой
шип называют гребнем. Опорное давление балки пере¬
дастся на стойку смятием балки поперек волокон н тор¬
ца стойки (за вычетом площади шипа).
0J
а) Поперечные дубовые
Удовлетворительного соединения частей растянутого
элемента с помощью врубок не может быть получеио.
Применявшиеся ранее для этой цели соединения пря¬
мым, косым или голландским зубом очень сложны в
изготовлении, связаны с большими ослаблениями сое¬
диняемых элементов to с внесением в них значительных
дополнительных напряжений от эксцентриситета вру¬
бок.
Коэффициент полезного действия таких стыков весь¬
ма низок1. Он колеблется около 0,1 -*-0,2, тогда как
коэффициент полезного действия стыков иа нагелях или
шпоиках может быть доведен до 0,6	0,8. По этой при¬
чине для соединения частей растянутого элемента вруб¬
ки применять ие следует.
8. СОЕДИНЕНИЯ НА ПРИЗМАТИЧЕСКИХ
ШПОНКАХ
Деревянные призматические шпонки и колодки —
устаревший вид соединения; применение их может быть
допущено только в составных балках и стойках из
брусьев (бревен), еслн между последними необходимы
зазоры. При отсутствии зазоров между соединяемыми
элементами следует применять пластинчатые нагели.
Деревянные призматические шпонки бывают попе¬
речные, продольные и наклонные (рис. VM8). Шпонки
( Коэффициентом полезного действия стыка называется отноше¬
ние усилия, допускаемого по расчету в стыке, к усилию, допускае¬
мому в основном соединяемом элементе вне стыка.
г-зем
А
>1
„-.JUL
pi
<bj
1
>
11
Тш е,
е*Ьвп	e'hSl)i-t>3
Рис. VI.I8. Соединения на деревянных призматических шпонках
а — вид отдельных шпонок — поперечной натяжной, наклонной и продольной; б — фасад н разрез балки с поперечными дубовыми
натяжными шпонками; я — фасад балки с наклонными шпонками; л— схема работы шпонки (без учета сил трения); d-схеыа работы
шпонки в балке, имеющей зазоры между брусьями (без учета енл трения)

8. Соединения на призматических шпонках
изготовляют из мелкослойиой и прямослойной древеси¬
ны влажностью ие более 15%. Для поперечных шпонок
применяют древесину твердых пород; каждую попереч¬
ную шпонку выполняют из двух клиньев.
Наибольшей грузоподъемностью обладают соедине¬
ния на наклонных шпонках, ио эти соединения способ,
ны передавать усилия только одного направления. По¬
этому наклонные шпонки должны быть расположены
по восходящему направлению от опор к месту макси¬
мального момента в балке.
Таблица VI.22
Формулы дли расчета дереааяных призматических шпонок
Вид расчета
Расчетная несущая способность соединения
с одной шпонкой (но СНиП)
Допускаемое усилие ка соединение с одной
шпонкой (по допускаемым напряжениям)
На смятие шпонкн
На скалывание шпоики (наклонные
шпоикн на скалывание ие рассчиты¬
вают)
На скалываине бруса
На растижеине болтов
Тщ.см = Лвр qRqu
Лц. ск *ш атсы
Лп. ск ~ ^ск атск
Tiue . г
И/Ш ^б.НТ 'Р
[7ш]см — Лвра [Зсм]
-'-«[*-]
=1 тир1
?uiе ...
, "г < Iеб]
*ш • б.нт
Обозначения,	принятые в табл.	VI.22.
Лер.	—геометрические	размеры	в	сл,	пока¬
занные иа рис.	VI.18;
Ясм ”	(Зсм1	— расчетное сопротивление	смятия	и
допускаемое напряжение на смятие
в шпонке или брусе (бревне): для
продольных и наклонных шпонок при
а * 0, а для поперечных шпонок при
2 *= 90° (см. табл. V.I, V.II и V.I2);
Яск и I'nil “то же* на скалывание древесины
шмонкн (см табл. V.2, V.1I и V.12);
я?? и Npi — то же. на скалывание вдоль волокон
древесины брусьев (бревен) на уча¬
стках между шпонками;
тск —коэффициент условий работы древе¬
сины на скалывание в шпоночных со¬
единениях (см. табл. VI.23);
Лек — 0,7 - прн продольных шпонках и
£Ск = 0,85 при поперечных шпонках,
поставленных с заклиикой;
е — плечо пары сил, вращающих шпонку;
е *= Лвр—в соединениях без зазоров между
брусьями;
б
е ~ “ Лвр — в	соединениях	без зазоров	между
бревмами;
е — Авр + А3 — в	соединениях	с	зазорами	между
брусьями;
б
е — ЛВр + Л3 — в	соединениях	с	зазорами	между
бревнами;
h9р — глубина гнезда шпонки в одном бру¬
се (бревне);
Лз— размер зазора между брусьями
(бревнами);
^б.нт— площадь поперечного сечеиия болта
в месте, ослабленном нарезкой;
m ** 0,8 коэффициент	условий	работы
болтов иа растяжение;
/?$.р и (об)— (расчетное сопротивление растяже¬
нию стали болтов и допускаемое на¬
пряжение в них.
Т а А л и ц а VI.23
Коэффициенты тск условий работы ка скалывание
древесины в соединениях на дереьяиных
призматических шпонках
Тип шпонок и место плоскости
скалывания
Коэффициент
лсч
Скалывание в поперечных шпонках . . .
0,9
Скалывание в продольных шпонках н колод¬
ках
0.»
Скалывание в элементах, соединенных попе¬
речными шпонками
0.^
То же, продольными шпонками н кожик-ими
*1.7
Таблица VI.24
Конструктивные ограничения размеров в соединениях на де¬
ревянных призматических шпонках
Содержание ограничений
Размеры
ограничений
Наименьшая.глубина врезки шпонок:
а)	в брус ...... ...
б)	в бревно
Наибольшая глубииа врезки шпонок: *
а)	в брус
б)	в бревно ..... .....
Наименьшая длина шпонки в соединениях:
а)	без зазоров
б)	с зазором
Расстояние между шпонками в свету
2	см
3	см
1
Т*
I
Т“
«*.р
'ш
П р и м е ч*а н и а.Ч1. Обозначения см. на'рнс. V1.18.
2. Таблица составлена по СНиП.

144
Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
Стяжные болты рассчитывают на усилие
КТ гг	-
обозначения см- иа рнс. VI.19.
Болты располагают непосредственно у нерабочих
граней шпонок. Наименьшая толщина накладок—6 мм.
Прочность накладок должна быть проверена по ослаб*
ленному сечению. Крепление шпонок к накладкам вы¬
полняют заклепками (с одной стороны впотай! или
сваркой.
Стальные прнэма гнческне шпонки со
стальными накладкамн. Это —устаревший тип
соединения, трудоемкий и требующий весьма тщатель¬
ного производств работ; к применению ие рекомен¬
дуется. Применяется в растянутых стыках (рнс. VI.19).
Допускаемое усилие в соединениях на стальных
призматических шпонках находят аналогично предыду¬
щему. Если с одной стороны стыка вдоль одной иа-
кладки поставлено 3 шпонки, то допускаемую нагрузку
снижают иа 10%. а прн 4 шпонках —иа 20%. большее
число шпонок не допускается.
9 СОЕДИНЕНИЕ НА ГЛАДКИХ КОЛЬЦЕВЫХ
ШПОНКАХ
Кольцевые шпонки могут применяться только для
соединения конструкций, выполненных механизирован¬
ным способом и из сухих л.есных материалов.
Рнс. VI.‘Л Гладкая кольцевая шпонка
- общий вид; б — шпонка, постепенная в доску: на разре¬
зе мштрихоиана условная расчетная площадь доски
Кольцевые шпонки применялись в узлах -и стыках
сквозных конструкций с сильно нагруженными стержня
мн решеткн.
Применение кольцевых шпонок СНиП, а также дей
ствующ’ими нормами и техническими условиями проек
тнрования деревянных конструкций не предусмотрено
Гладкие кольцевые шпонки гнут нз полосовой стали
оставляя между концами полосы зазор около 0,1 диа
метра кольца (рис. VI.20).
При поверочном расчете существующих конструк
ций допускаемые усилия иа гладкие кольцевые шпонк>
могут быть определены по табл. V1.26.
Таблица V1.25
Сортамент кольцевых шпоиок
Кольцо
1 *
Ip
I г»
«I*
is.
*: g.5
Шайба
Наимень¬
шие разме¬
ры досок
8 СМ

10. Гвозди, работающие на выдергивание
149
Таблица VI.26
Допускаемые усилие [7*к^ш1 па кольцевые шповки в соедине¬
ниях па сосны п елп при расчете по методу допускаемых
иап ряжений
л
© X
- 3
ь®
W
С а
Тоащняа
в
среднего с
влемента
:м
крайнего а
Допускаемое усилие в кг на
одну кольцевую шпонку в ежа-
тых н растянутых влементах
пря угле ыежду направлени¬
ями усилия N волокон
Для растя¬
нутых элемен¬
тов не более
0°
20е
40е
60е
90е
18
1
4650
4 ISO
3250
2300
1850
2850
В
_
5000
4500
3 500
2 500
2000
3 150
10
_
5 000
4 500
3 500
2 500
2 000
3650
12
7
5000
4500
3 500
2 500
2 000
4 050
15 и более
8 и более
5 000
4500
3500
2 500
2 000
4650
16
6
3800
3200
2 500
1800
1450
2 150
8

3650
3450
2 700
1900
1 650
2 700
10

3850
3450
2 700
1900
1650
3 100
12
6
3850
3 450
2 700
1900
1550
3 450
15 и более
8 и более
3 850
3 450
2 700
1900
1 650
3 850
14
6

2 800
2 500
1950
1400
1 100
1 850
8

2 800
2 500
1850
1 400
1 100
2 250
10

2 800
2 500
1 950
1 400
1 100
2 550
12 н более
б и более
2800
2500
1950
1400
1 100
2 800
12
б
2 400
2 150
1 700
1200
950
1 500
8

2 400
2 150
1 700
1200
850
1 800
10

2 400
2 150
1 700
t 200
950
2 050
12 и более
6 и более
2400
2 150
1 700
1 200
950
2 250
10
б
_
[ 800
1 450
1 100
800
650
1 200
8

1 600
1 450
1 100
800
650
1 400
10 и более
б и более
1 G00
1450
1 100
800
650
1 500
Примечание. В случаях применения других пород древе¬
сины, учета дополнительных нагрузок и т. п. необходимо вводить
поправочные коэффициенты, указанные в главе V для напряжений
скалывания.
Кольцевые шпонки должны быть врезаны в каждую
доску на одинаковую глубину, равную половине высо¬
ты шпонки. Разрез кольцевой шпонки должен быть
расположен на диаметре, перпендикулярном к направ¬
лению воспринимаемого данным кольцом усиДию. В цен¬
тре каждой стопки колец должен быть поставлен стяж¬
ной болт.	t
Кроме учета ослаблений от врезок для постановки
шпонок необходимо учитывать ослабление отверстием
для болта иа участках вне врезок для шпонок.
Рис. V 1.21. Растянутый двустопный стык на
кольцевых шпонках
Расстояние от цеитра крайнего кольца до торца до¬
ски должно быть ие менее Vfad в растянутых элементах
н ие менее d — в сжатых. Расстояние между центрами
соседних шпонок вдоль волокон должно быт» ие менее
2d (рис. VI.211.
Ю Зак. 1232 '
В случаях устройства стыков растянутых элементов
на кольцевых шпонках предпочтительна постановка с
каждой стороны стыка по две стопки колец, (рис. V1.21).
Стыки с четырьмя и более стопками колец с одной сто¬
роны стыка недопустимы. Одностопные стыки должны
иметь иа коицах накладок по два стяжных болта (не
учитываемых в расчете). Накладки н прокладки в сты-
ках должны быть не тоньше досок пояса.
10. ГВОЗДИ, РАБОТАЮЩИЕ НА ВЫДЕРГИВАНИЕ
Учитывать в расчетах сопротивление гвоздей выдер¬
гиванию разрешено во второстепенных элементах, а
также в таких соединениях, в которых выдергивание
гвоздей сопровождается одновременной работой нх на
сдвиг (как нагелей).
Не допускается учитывать в расчетах работу на вы¬
дергивание гвоздей, забитых в просверленные гнезда,
забитых в торец элемента, а также при наличии дина¬
мических воздействий.
Длина защемленной части .гвоздя должна быть не
менее 10 диаметров и не менее двух толщин прибивае¬
мого деревянного элемента. Толщина последнего дилж-
на быть не менее 4 диаметров гвоздя.
Расстановку гвоздей, работающих на выдергивание,
производят так же, как гвоздей, работающих на сдвиг.
Расчетную несущую способность гвоздя иа выдер-
Рис. VI.22. Гвоздь, работающий
на выдергнваине
гнвание определяют в зависимости от площади н силы
сцепления
А^д - тШ
где /?*д —расчетное сопротивление выдергиванию, при*
иимаемое равным 3 кг/см2 при воздушно-су¬
хой древесине и 1 кг/см* при сырой древеси¬
не, высыхающей в процессе эксплуатации;
fi —расчетная длина защемленной, сопротивляю¬
щейся выдергиванию, части гвоздя
(рис, VI.22);
tf —диаметр гвоздя; при диаметре гвоздя более
0,5 см в расчет вводят rf*0,5 см.
При расчете гвоздей иа выдергивание по допускае¬
мым напряжениям в приведенной выше формуле сле¬
дует Ддд заменить 1*вд1; величину [тщд! принимают
равной 3,5 кг/см1 для воздушно сухой древесины к
1 кг/см2 для сырой древесины, высыхающей в эксплуа¬
тации.

Глава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
ГГАЛЬНЫЕ РАСТЯНУТЫЕ СВЯЗИ
мЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
а)	Болты и тяжи
Различают растииутые связи —расчетные и нерас¬
четные (конструктивные). Ко аторым относят такие ви¬
ды болтоа. накладок, скоб и других связей, которые не
принимают непосредствеииого участия в передаче уси¬
лий прикрепляемых элементов, но требуются для обес-
печения иеизмеиностн положения всех соединяемых
элементов. Размеры таких связей назначают без расче¬
та, но с учетом характера предстоящей работы соеди¬
нения и мощности соединяемых элементов.
Диаметр стижиых (нерасчетных) болтов назначают
в зависимости от толщины стягиваемого пакета. Под
гайки и головки болтов должны быть поставлены шай¬
бы со стороной квадрата не меиее и толщиной не
менее болта.
Толщина элементов из полосовой стали должна быть
не менее 6 мм, а в мостах —8 мм. Не следует приме¬
нять стальные накладки большой ширины, так как это
способствует развитию трещин от усушки и загнива¬
нию древесины. Широкую накладку следует заменять
парой узких.
Скобы применяют только для нерасчетных крепле¬
ний бревенчатых и брусчатых элементов. Постановку
скоб осуществляют забивкой их загнутых концов. Что¬
бы уменьшить растрескивание древесины, желательно
заранее рассверливать отверстия для скоб не иа пол¬
ный диаметр н на глубину около половины длины за¬
биваемого конца.
Тяжи н болты, а также гайки к ним должны иметь
полномерную резьбу. Для предотвращения отвинчива¬
ния гаек й ослабления тяжей следует дополнительно
ставить контргайки. Применять для этой цели заварку
гаек или подрубку резьбы не рекомендуется, так как
гайки тяжей и болтов в деревянных конструкциях не¬
обходимо периодически в процессе эксплуатации под¬
тягивать. Длинные тяжи могут иметь нарезку на обоих
концах или только на одном. В последнем случае вто¬
рой конец снабжают головкой, проушиной или петлей.
Длину нарезки в болтах и тяжах назначают с учетом
необходимое??! последующего подтягивания гаек н с
учетом значительных колебаний в размерах деревян¬
ных элементов. Обычно длину нарезки назначают рав¬
ной (3,5 4- 4,5) d.
Для уменьшения расхода стали и упрощения про¬
изводства работ при длинных тяжах иарезку произво¬
дят на отдельных коротких кусках круглой стали, ко¬
торые затем приваривают встык к основной части1.
Иногда концы длинных тяжей диаметром более 20 мм
в кузнице предварительно утолщают (осаживают) н
нарезку производят на утолщенных концах. Диаметр
призаренных или осаженных концов назначают так,
чтобы их площадь нетто в месте нарезки была не¬
сколько больше основной части тяжа.
Подбор сечеиня растянутых болтов и тижей произ¬
водят по ослабленной нарезкой площади; требуемая
площадь
= или гг-
нт mR	ит	[*)
где N — расчетное усилие;
тп — коэффициент условий работы;
R — расчетное сопротивление (см. табл. V.7 и V.10);
И —допускаемое напряжение (см. табл. V.15).
1 Сварное соединение встык в данном случае является весьма от¬
ветственным и требует тщательного выполнения н контроля.
Для подбора тяжей и болтоа следует пользоваться
табл. 1.23 и 1.24.
Размер шайб определяют по допускаемому напря¬
жению на смятие под шайбами. Для обеспечения
большей равномерности смятия под шайбами и мень¬
ших деформаций необходимо обеспечивать достаточ-
ную жесткость шайб, проектируй «х или из толстой ли-
Рнс. VI.23. Расчетная схема шайбы
стопой стали, или из прокатной фасонной стали (угол¬
ке! . швеллеры). Толщину листовой прямоугольной
шайбы можно установить из условного расчета се
ла изгиб по прочности и по прогибу. Для этой цели
вырезают трапецию, как показано на рис. VI.23. н ве¬
дут расчет этого участка как консольной балки, име-
юшей момент инерции Jm =* ~ и момент сопро-
fl5MI
тивления =	.	где	а— сторона квадрата гай¬
ки или головки болта. Отпор со стороны древесины
считают равномерно распределенным по всей площади
шайбы
Регулировку натяжения тяжей производят поворо¬
том гаек, помещаемых обычно на обоих концах. В круг¬
лых тяжах необходимо принимать специальные меры,
позволяющие удерживать нх от поворота при враще¬
нии гаек. Если концы тяжей в процессе монтажа или
эксплуатации не доступны, то по длине тяжа помеща¬
ют стяжную муфту с правой и левой резьбой, обеспе¬
чивающую натяжение вращением муфты при непод¬
вижном тяже. Размеры муфт см. табл. 1.22.
б)	Хомуты
Форма стальных хомутов и накладок определяется
их назначением. Вид расчетных хомутов представлен
нз рис. VI.24.
Хомуты с криволинейной поверхностью (рис. VI.24,б)
трудно плотно подогнать к древесине, так как тща¬
тельная обработка деревянных элементов по кривой
затруднительна. Неплотности, остающиеся между хо¬
мутами и древесиной, а также усушка древесины по¬
перек волохон и обмятне ее вызывают повышенные де¬
формации таких соединений. Прямоугольные хомуты
с двумя жесткими планками (рис. VI.24,a} дают мень¬
шие деформации.

-«алии , ■ -У ..'ЦВДА.
■ ч ЧЧ.А*
щ
12. Соединения стальных элементов деревянных конструкций
И?
Растянутые элементы хомутов рассчитывают по ос¬
лабленному сечению, изгибаемые — проверяют иа изгиб.
Следует уделять большое внимание обеспечению жест¬
кости изгибаемых элементов, так как их жесткость ока-
по площади проекции этой поверхности на вормаль.
иое сеченне (рис. VI.25):
Wo. .
:ЙГ<[0“Ь
где Ь — ширина доски;
б* —ширина хомута.
Верхний пояс спят
Рис. VI.24. Расчетные натяжные хомуты
а — прямо} гольхые; й - криволинейные; в - с муфтами
зывает решающее влияние на работу хомутов. Для
човышеиия жесткости 'изгибаемых участков хомутов их
иногда усиливают приваркой ребер жесткости.
Сминаемые поверхности древесины д'^ЖпЫ быть
проэерены на прочность. Проверку смятия древесины
по криволинейным поверхностям условно производят
Рис. V1.25. Условная расчетная площадь 'смятия
под шайбой криволинейного хомута
Крепление хомутов и накладок к деревянным элв'
Агентам при помощи болтов, глухарей, гвоздей и т. л.
рассчитывают обычным способом Кроме того, следует
проверить прочность стальных накладок на смятие в
гнездах болтов н на растяжение.
Соединение металлических накладок и прокладок с
древесиной при помощи сквозных нагелей допускает»
лишь в тех случаях, когда отверстия в металле и t
древесине точно совпадают. Для этой цели рекомен¬
дуется применять одновременное сверление отвереш
в металле и дереве сверлом по металлу.
В стяжных хомутах следует по возможности избе¬
гать углов, у которых особенно интенсивно происходит
обмятне древесины. В тех случаях, когда выступаю¬
щие углы обусловливаются формой прикрепляемого
элемента, следует в углах ставить жесткие прокладки,
распределяющие давление на большую площадь. В ме¬
стах посгановки болтов между половинками хомутов
должны бьпь зазоры, обеспечивающие возможность
подтягивания хомутов по мере усушки древесины
(рнс. VI.14,в).
12.	СОЕДИНЕНИЯ СТАЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
а) Сварные соединения
Формулы для расчета соединений, выполненных дуговой сваркой
Таблица VI.27
Тип соединения
Вид напряжен¬
ного состояния
Проверка напряжений по методу
расчетных предельных состояний
допускаемых напряжений
Встык, перпендикулярно к переда¬
ваемому усилию
Растяжение
■В“Ч-
■Ч
-
Сжатие
= Р- tCM

148
Глава Vt, Соединения элементов деревянных конструкций
Продолжение табл. VI. 27
Тип соединения
Вид напряженного
состояния
Проверка напряжений по методу
расчетных предельных состояний
допускаемых напряжений
шы
Встык косое
Растяжение
Nsina
«.» <иД"
М, Пп. г .
1ШЬ <IPJ
i/ih
* г Ь' fc.M
Сжатие
Arslna пе.
1.1
jV"SIna <r,«l
1ШЬ l * J
'ш sin ОС
Срез
N COS a
M.cos a
M
»ш *
Углов
фл
г
ь
ые (вэлнковые) швы
аиговые и лобовые
Растяжение
Сжатие
Срез
N
Ш;
1щт (сн
0.7НШ1ГШ<Ю!Ъ
0,7ЛШ5:/Ш ' I • 3
Обозначения, принятые в табл. V1-27.
А/ и А/м — расчетное усилие, действую¬
щее на соединение, вычислен¬
ное соответственно от расчет¬
ных и нормативных нагрузок;
чн — расчетная длина шва, равная
полной длине эа вычетом i см;
й — наименьшая толщина соеди¬
няемых элементов;
6ш“*толщина углового (взлнково-
го) шва по катету; при поло¬
гих швах —размер меньшего
хатета;
« — угол между направлениями
действующего уенлня н косо,
го щва;
Я”, R** и расчетные сопротивления свар¬
ного соединения встык соот¬
ветственно растяжению, сжа¬
тию н срезу;
— расчетное сопротивление угло¬
вого (валнкового) шва растя¬
жению, сжатию к срезу;
[вР*Ь [ ‘с“] и [*св] — допускаемое напряжение в
сварном соединенна астык на
растяжение, сжатве в срез;
[ tj* ]—допускаемое напряжение	в
сварвом соедяненнн валнко-
вымм (угловымнУ швами на
растяжение, сжатие н срез.
Конструктивные указания по выполнению сварных
соединений угловыми (оалнковыми) швами: длина
швов 4 /лш</ш<60Лш;/ш>40л«х,высота швов Иш>4мм\
у пера уголка толщиной 5угЛш<^уг. У обушка уголка
Лш < 1,5оуГ при статической нагрузке нАш<1,2Йуг
прн динамической нагрузке; величина нахлестки в со-
Рнс. VL26. Крепление сварными швами уголка
к фасоике
единениях внахлестку должна быть не менее пяти
толщин наиболее тонкого из соединяемых элементов.
В случаях крепления двумя угловыми швами не¬
симметричных профилей размеры расчетных площадей

12 Соединения стальных элементов деревянных конструкций
IX должны быть назначены так. чтобы равнодействую¬
щая уснлнй, передаваемых этими швамя. совпадала с
всью прикрепляемого элемента (проходила бы через
центр тяжести его сечения). Для уголка должно вы-
яолняться требование (рнс. VI.26).
и F,,, —F .„“f и.
mR\
• — полная площадь сварных швов, требуе¬
мая для крепления уголка;
— площадь шва у пера уголка;
/■щ —площадь шва у обушка уголка;
а — расстояние от центра тяжести уголка до
обушка.
Л/ М
<
Нели приварка яаладок осуществлена только лоб
выми швами, в формулах для Ли н надо прння
/, — 0.
Таблица VI.
Несущая способность и кг св&риых шиоа длило! 1 ем ири
основном сочетании нагрузок
Рис. YI.27. Стык
листа, перекрытый
приваренными на¬
кладками
Для рапнобоких уголков можно приближенно при¬
нять г» 0.3Ь (где & —ширина полки уголка); тогда
/Ч,,-0.3 Л* »	рш-
В случае перекрытия стыка листов, работающих на
усилие N н изгибающий момент М, двумя накладками,
с обваркой их по контуру без шва встык (рис. V 1.271
напряжения проверяют по формуле
Допускаемые усилия а кг на саарно! то» длино! а 1 см прн учете
я
о
к
_ я
II
а *
rt а
«? в
Я
я ®
a Э
ё е
5 о
а §
Сварка ручная с эле¬
ктродом Э-34
Сварка ручная с электро¬
дом Э-42 и автосварка
шов встык, ра¬
ботающий ка
«
о
о
ч
и
' >,
a
о
3
шов встык, ра¬
ботающий на
шов
угловой
«
X
к
5
S
i
Н ы
as
в,
a
S
«
1
Is 1
ax | v
при руч- 1
ной сварке1
э. ё-
SSS
S н«
g-sis
S20
4Я0
370
25?
680
5So| 400
336
480
7НП
7W
480
378
t IW
870 600
504
720
8
1 МО
ЧОП
МО
.804
I Ж
I 160 800
672
960
I ЗЛО
1 ж
80(1
«30
1 №
1 450 J ООО
1 200
12
1 ней
1 440
Ч«1
756
7 040
1 740 J 500
1 108
1 440
14
1 820
1 680
1 120
882
2 380
2 030 I 400
I 1/6
I 680
юп
480
820
840
720 520
420
600
тяг
7?Г
4.80
378
1 Ш
1 080 78C
630
1 04Г
ОТ/
640
504
1 «ЯГ
1 440 1 «Ж
1 vflf
ЙОГ
«30
7 ИХ
1 800 1 Э0С
1 500
96Г
7S6
2 WT
2 160 I 56(
14
1820
! 680
I 120
882
2 840
2 520 t 820
1 4/0
2 100
Примечания. I. Несущая способность при растяжения
сварных швов встык, выполненных вручную электродами маркиЭ-42
и/и автоматом под слоем флюса, в таблице лаиа для еючаеа, когда
качество этих швов проверают обычными (визуальными) методами.
2. В случаях применения электромагнитных, рентгеновских н дру¬
гих усовершенствованных методов контроля несущую см^обноеп
растянутых сварных швов праииыают такой же, как и сжатых швов.
Таблица VI.29
основных нагрузок (расчет по методу допускаемых напряжений)
X
Марки стали конструкции
0
Ст. 0
Ст. 3
Виды с»
и марки
трэдов
Виды швов н напряжений
в шва встык и Лш валикового шва <
мм
4
6
8
10
12
14
4
6
8
10
12
14
It
ш
I'M
0, ь *
Шов в стык:
ка сжатие
на растяжение
на срез
Шов валиховый (угловой)
440
440
320
224
660
600
480
336
880
600
540
448
1 100
1000
800
S60
1 320
1200
960
672
1 540
1400
1 120
784
440
400
320
224
680
600
480
336
880
600
840
448
1100
1000
800
680
1 320
1 200
960
672
1540
1400
1 120
784
5
8*8
S"*S2
Ills
a5x
Шов встык:
на сжатие
на растяжение ....
на срез
Шов валиховый (угловой)
ручной .........
Шов валиховый (угловой)
при автосварке
500
440
400
280
400
750
600
600
420
600
I 000
880
800
660
600
I § iii
1 500
1 320
1200
840
1200
1750
1540
1 400
960
I 400
680
520
440
308
440
870
780
680
462
560
М60
1040
680
616
880
1450
1300
1 100
770
1 100
I 740
1560
1 320
924
1 320
2 030
1 820
1 540
1 078
1 540

не<3а не<за
15U
Г лава VI. Соединения элементов деревянных конструкций
б) Клепаные и болтовые соединения
Формулы для расчете клепаные н болтовых соединений
Таблица VJ.30
Тип
соединения
Вид работы
Несущая способность одной заклепки или
болта при расчете по методу расчетных
предельных состояний
Допускаемая нагрузка ка одну заклепку
или один болт при расчете по методу
допускаемых напряжений
r.d\
8
На срез
"--ГК]
«я
с
V
На смятие
d3 £ t /пЛ’ы
*>2» [<1
X
На отрыв головок (иа
растяжение)
T.d\
4 f3<>TpJ
й>
О
На срез
*dl 6
лер —
^T-[“c6pJ
О
н
На смятие
d6-ZbmR\„
<^4 К]
о
ш
На растяжение
%-«!
*S\” Г зл]
4 1 PI
Обозначения, принятые в табл. VI-30:
яср—число расчетных срезов одной за¬
клепки илн одного болта;
диаметр отверстия клепаного сое.
дннення;
<*6— диаметр болта брутто;
дс-т — диаметр болта нетто в месте, ос¬
лабленном нарезкой;
S& — наименьшая суммарная толщина
элементов, сминаемых а одном на¬
правлении;
Ксэр, /?£м и Я37р — расчетное сопротивление заклепки
Наименьшие расстояния:
пб
ср*
срезу, смятию н растяжению
рыау головок);
и /?р — то же, болта;
(от-
I аотр]— допускаемое напряжение в кле¬
паном соединении на срез, смятие и
растяжение (отрыа головок);
[ °р] “то же> 8 болтовом соединении;
т — коэффициент условий работы кон¬
струкции или элемента (но не са¬
мого соединения).
Наиболошие расстояния:
Кромка обяеэноя
&/ л^не<3й
( Крайние для листов
не>аа_и_,
		\	не	>	te
He>Od
не >86
ф -ф- ф~Ф—
ф- ф-©-ф-
ф-(
ф ф ф—
2 Проме/куточные Т
I He^tZdutdd ^е^вйигоб
г—,
—<^‘
при	при растя -
сжатии А^жемии
•ф
 Ф--'
не<3с при сжатии не>12dul8$ \прирастятении не> fStf и 246 [*e>o<fu
юокатная
Окаймляющий уголок
<
ie>8<S.
Т
/
. ЗДля ояайнляптегоумка 0кай„„янтай уг0„0*
Рис. V1.28. Размещение заклепок и болтов (для последних наименьшее расстояние —3,5 </ь)
tg
Л
|
£
1
"И
л
«а
X
1 3
а!

12. Соединения стальных элементов деревянных конструкций
Коэффициенты условий работы самих клепаных н
болтовых соединений учтены прн составлении табл.
V.9 « V.10, в которых приведены значения расчетных
сопротивлений клепаных н болтовых соединений, умно¬
женных на соответствующие коэффициенты.
Заклепки н болты, работающие одновременно на
сдвиг и на растяжение, проверяют Отдельно на срез,
смятие и растяжение.
Число п заклепок или болтов в соединениях, рабо¬
тающих иа передачу осевого усилия N, определяют в
предположении равномерной нх работы
N	N
где N* к Nq — несущая способность одной заклегщ
нлн одного болта.
В креплениях одного элемента к другому через про.
кладки или иные промежуточные элементы, а также
с односторонней накладкой число заклепок (болтоа)
увеличивают лротив требуемого по расчету на 10%
Прн, прикреплении выступающих полок уголков ила
швеллеров с помощью коротышей число заклепок (бол¬
тоа), прикрепляющих этот элемент к коротышу, увелв-
чнвают против требуемого по расчету на 50%.
В рабочих элементах конструкций число заклепок,
прикрепляющих элемент в узле млн расположенных по
одну сторону стыка, должно быть не менее двух.
Таблица У1Л1
Размещение заклепок в болтов
(рнс. V1.28)
Нормируемый размер
Направление
Ряд
Вид усилия
Наибольшие
расстояния
Наименьшие
расстояния
Между центрами заклепок
и болтов
Любое
Крайний прн наличии окай¬
мляющего уголка и средний
ряд
Растяжение
16 d или 24 б
3 d для за¬
клепок, 3,5 4
для болтов
Сжатие
12 d или 18 б
Крайний прн отсутствии
окаймляющего уголка
Растяжение
и сжатие
8 d или 12 б
От центра заклепки или
болта до края элемента
Вдоль усилия
Любой
То же
4 d нлн 8 б
2 а
То же, при обрезных кром¬
ках
Поперек усилия
•
4 d или 8 б j 1,5 d
То’же, при прокатных
кромках
Поперек усилия
■
4 d или 8 б
1,2 d
Обозначения: б — толщина самого тонкого наружного элемента пакета;
й — диаметр отверстия для заклепки или болта
Т а б л н u*a VI.32
Рекомендуемые расстояния от рнсок до обушка уголков и ре¬
комендуемые наибольшие диаметры заклепок при располо¬
жении последних вне стыка (размеры в мм)
Таблица VI.33
Рекомендуемое размещение рнсок а швеллерах н двутаврах
и наибольшие диаметры заклепок (размеры а мм)
Ь-с-Н
т
<J
ii
IL_ , К
•С,М
*rs-iri 'LJ
Wc,J
и
' и
Размещение заклепок
однорядное
двухрядное
шахматное
двухрядное рядовое
V
и
а!
А
§ **
Вт S
Диаметр
заклепки
Ширина
ПОЛКИ
Расстояния
Диаметр
заклепки
Ширина
полки
Расстояния
■ Диаметр
заклепки
с,
е,
60
30
14
120
65
35
?з
65
30
17
130
65
ЯП
23
_


60
35
17
_
_


__
_
_
65
35
20
150
65
100
26
150
65
115
20
75
45
20
160
/0
130
?9
180
70
140
23
80
45
20-23
200
90
150
?9
200
70
1А»
26
90
ЬО
23
220
НХ)
170
29
220
ЯП
170
26
100
60
23
230
100
Г/О
29
230
90
180
29
Швеллеры
Дяутдвры
по полке
по полке
о
по стенке
о
по стенке
h
рассто¬
d ...
с( прн d
н
рассто¬
И
с, при d
*5
яние с
макс
«»».
яние с
“макс
мин.
8
26
12
10
35
12
10
30
14

12
40
12
40/14
12
30
17
40/17 шахи.
14
45
12
45/17
14
35
17
45/17
16
45
14
45/17
16
35
20
50/20
18
60
17
45/17
18
40
20
60/20
20
65
17
45/17
20
40
23
65/20
22
65
17
60/17
22
45
23
55/20
24
65
20
50/17
24
45
26
60/23
27
65
20
65/20
27
45
26
60/23
30
70
20
60/20
30
50
26
65/23
33
75
20
65/20
33
60
29
65/23
35
80
20
65/20
35
65
29
70/23
40
80
23
70/23
40
60
29
75/23
45
65
23
70/23
60
90
26
75/23
65
95
26
75/23
60
95
29
75/23 _

Глава VII
ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
I. НАСТИЛЫ
Настилы и обрешетку кровли рассчитывают1 иа две
комбинации нагрузок:	1) собственный вес иастила,
кровельного ковра и вес снега; 2) собственный вес иа¬
стила, кровельного ковра и аес человека с инструмен¬
том — сосредоточенный груз, равный 100 кг (без умно¬
жения последнего на коэффициент перегрузки). При
сплошном настиле кли прн рзсстоянни между осями
досок (брусков) не более 15 см считают, что сосредо¬
точенный груз передается двум доскам (брускам), в ос¬
тальных случаях — одной доске (бруску). При двойных
перекрестных настилах, а также при одиночном настиле
с распределительным бруском, подшитым снизу в сере¬
дине пролета, действие сосредоточенного груза считают
распределенным на полосу кастнла шириной 7з м.
В двойных настилах доски нижнего настила, если
нх не используют в качестве утеплителя, следует укла¬
дывать с зазорами (для проветривания настилов, а в
надлежащих случаях и для обеспечения холодного
продуха).
При частом расположении опор насталов последние
возможно рассчитывать по схеме двухпролетной нераз¬
резной балки (см. табл. III. 1), что дает существенную
экономию древесины, особенно при расчете по прогибу.
Стыки досок (брусков) иастила следует располагать
вразбежку.
2, ЩИТЫ ДЛЯ ПЕРЕКРЫТИИ И ПОКРЫТИИ
а)	Щиты из досок на гаоэдях
Для междуэтажных и чердачных перекрытий в жи¬
лых и общественных зданиях с нормальной влажностью
воздуха применяют деревянные щиты (по ГОСТ
1005-49) (80] с прибитыми к ним дранкамн.
Стандарт предусматривает шиты двух марок;
ЩС—со сплошным опнранием щита на черепные
бруски или полки клееных балок;
1ДП-С опнранием щита на балкн с помощью на¬
кладных планок.
Первые предназначены для междуэтажных н чердач¬
ных перекрытий, вторые—только для междуэтажных
перекрытий.
> Прн ркчете по методу допускаемых напряжений для настилов
я обрешетки кроми в постоянных сооружениях основные допускае
мые напряжения повышают на 20%
Размеры щитов; длина — 2000 мм: ширина —495;
595; 695; 795 н 895 мм; толщина ШС — 58—78 мм, прн
этом горбыли, опирающиеся на балки, должны быть не
тоньше 20 мм\ толщина ЩП — 38—50 мм и планкн тол¬
щиной 30—40 мм с шагом 400 мм.
Допускаемые отклонения размеров щита по ширине
+3 мм, остальных размеров ±5 мм.
Щит должен иметь в плане прямоугольную форму
с отклонением кромок от сторон прямоугольника не бо¬
лее +3 мм на 1 м. Искривление боковых кромок
должно не превышать 2 мм на 1 м. Искривление плос¬
костей щита более 10 мм ие допускается. Шел» между
досками должны быть не более 7 мм. Расстояние меж¬
ду стыками смежных досок должно быть не менее
300 мм-
Выступающие концы гвоздей должны быть загнуты.
Шит должен состоять не менее чем из двух слоев
досок. Каждый слой их аитиссптнруется Для изготов¬
ления шитов применяют отходы пиленых материалов,
коротьё и доски низших сортов хвойных н лиственных
пород. Обзолы досок н горбыли должны быть очищены
от коры н луба.
Древесина должна быть без гкилн; остальные ее
пороки не нормированы.
Щиты принимают партиями по 500 шт., рассортиро¬
ванными по типам н размерам н сложенными в шта¬
бели.
Для проверки соответствия размеров и внешнего ви¬
да щитов требованиям стандарта от каждой партии
отбирают образцы в количестве 3%. Еслн прн осмотре
будет установлено несоответствие хотя бы одного образ¬
ца требованиям стандарта, производят отбор удвоен¬
ного количества образцов. Если хотя бы один нз вновь
отобранных образцов не будет удовлетворять одному
нз требований стандарта, вся партия щитов бракуется.
Из образцов,' удовлетворяющих требованиям стан¬
дарта по размерам н внешнему виду, отбирают два щи¬
та для испытания иа изгнб. Щит укладывают на два
бруска сечением 50 x 50 см. ка расстоянии от торцов
щита по 100 мм- По середине щита через брусок такого
же размера прикладывают нагрузку 50 кг и выдержи¬
вают ее 20 мин. Если щнт не разрушится, не даст тре¬
щин н остаточного прогиба более 1/юо пролета, то
результаты испытаний считают удовлетворитель¬
ными.
Каждый щнт должен иметь маркировку, а партия
щитов должна быть снабжена паспортом.

2. Щиты деревянные для перекрытий
153
б)	Клееные фанерные щиты
Клееные фанерные шнты могут применяться для
стен, кровли в перекрытий. Несущие щиты состоят из
брускового каркаса я приклеенных к нему листов фане*
ры толщиной в—10 мм. Волокна наружных шпонов
фанеры должны быть направлены вдоль шита.
Маты ш яымральтво ваты 60 ян
Пароитлнци*
8одостойяая фанера б ян
Рис. VII-1. Фанерный клееный шит для покрытий под
нагрузку 150 кг/м*
а — продольный разрез; б — план при опитой фанере; в — попереч¬
ный разрез. Вес щита 115 кг, объем фанеры 0,053 м3, объем древе¬
сины 0,079 м3
Внутри щита утепленной кровли прокладывают слой
утеплителя, В случае надобности в таких щитах может
быть устроена лароизоляция и осушающий продух
(рис. VII. 1 и VII. 2). В щитах холодной кровли фа¬
нера приклеиваетсн только с одной стороны брускового
каркаса. Кровельные щиты следует склеивать водостой¬
кими фенолформальдегнднымн клеями и с наружной
стороны оклеивать гидроизоляцией.
В табл. VII. I даны схемы клееных щитов различно¬
го назначения н примерные размеры их.
Расчет клееных фанерных конструкций, составлен¬
ных нз материалов с различными модулями упругости,
следует производить по приведенным характеристикам
поперечных сечений. Величину последних определяют
по формулам*.
приведенная площадь
Fnp=Fi+F,^r ;	(VII.	1)
Е\
приведенный момент икерцкк
т?”
(VII.2)
где Fj, /1, Е\ н Ft, h, Et— соответственно площвдь по¬
перечного сечення, момент инерции н модуль упругости
фанерных н брусковых элементов.
Вводимую в расчет ширину 5П- фанерной обшноки
щнта при определении F, / н И7 назначают в зависи¬
мости от отношения пролста щита /о к ширине Ьо листа
обшивки в свету (между продольными брусками кар¬
каса):
при /в; Д)<6 принимают 6пр=«0,15/«
> V	906(|
кРО
. Рубероеёнеешта
Гвозди d’S,5
6)
Верхний овес к.
фермы ми балка
Гвоздиd’Sjt'tSO Руберооднек лента наешьте
через 500 г Рубероид по перганину
Нощельник 6046
Диафрагма из
пробельного \
железа ^
Кровельное жепезо
5SO-,
Металлическая сетка
Утеплитель
Подкладная доска
Рис. VI 1,2. Летали покрытия нз фанерных клееных
шнтов
а — опирание щитов на ферму; б — продольное стыкование щиток
а — осушающий продух н противопожарная разобщающая зона
Сжатые полки щитов следует проверить на устойчи¬
вость по формуле:
где ®кр — критические напряжения потерн устойчивос¬
ти в кг!см2;
Оф — величина сжимающих напряжений в кг/см*
в листе фанеры;
с — наименьший размер в см контура сжатого
листа фанеры между продольными или по¬
перечными брусками каркаса щита (в свету};

154
Глава VII. Деревянные конструкции
5а—толщина сжатого листа фанеры в см;
р — коэффициент, принимаемый для березовой
трехслойиой фанеры 85000 кг!см2 и для
5* н 7-слойиой — 140000 кг/см3, а для ольхо¬
вой фанеры соответственно — 55 000 и
91 000 кг/с*3.
Напряжения «ф должны быть вычислены, как обыч.
но, по приведенным значениям площади и момента со¬
противления с учетом расчетной ширины листов фане¬
ры Ь пр«
Таблица VII.1
Схемы клееных щитов различного назначение и нх примерные
размеры
Наименование и наз¬
начение щитов
Поперечное
сечение
Ширина
b в м
Длина
(высота
1«х
1
т
Щит холодной кро¬
вли промышленных
I1	г1
зданий (фанерный)
0.5 * 1,2
3-6
40
Щит теплой кров¬
ли промышленных
зданий (фанерный)
Д| I , 1
Ы\ 1
рУГ-31
0.5 ч- 1.2
Зч-б
40
Щиты стен и пере¬
крытий сборно-раз¬
борных домов (фа¬
нерные)
•
1 + 1,2
До 4
30
Щиты перекрытий
жилых домов (дощато¬
фанерные)
0.5 н- 1.2
. 4
27
Щит наружной сте¬
ны жилых домов (до¬
щато-фанерный)
0.5 ч- 1.2
. 4
50
Щит внутренней
стены жилых домов
(фанерный)
m
1 т U
. 4
50
Таблица V11.2
Длина фанерных накладок, перекрывающих растянутые
стыки я фанерных щитах
Отношение длинм наклад¬
ки к тодшине перекры¬
ваемого листа
Напряжение на растяжение в кг/см*
в перекрываемом листе фанеры
березовой фанеры
ольховой фанеры
5
20
13
10
40
26
15
66
43
20
72
47
25
75
49
30
77
50
Стыки листов фанеры устраивают впритык* Сжвтые
стыки должны быть тщательно подогнаны и посажены
на клей. Располагают их иа поперечных брусках кар¬
каса. Стыки растянутых листов фанеры необходимо пе¬
рекрывать накладками, наклеиваемыми обычно с одной
стороны. Длину накладки определяют по табл. VII.2 в
зависимости от величины нормальных напряжений в
растянутой полке щита (в листе фанеры), толщины фа¬
неры и породы древесины.
Длину накладок рекомендуется назначать не более
тридцатикратной толщины перекрываемого листа фа¬
неры.
Таблица VM.3
Трудовые затраты и расход древесины на устройство 100 м*
утепленного покрытия обычного типа'п покрытия
по клееным фанерным щитам
Покрытие
Экономия
В %
Показатели
обычного
тина
по клееным
фанерным
шнтам
Трудовые затраты в чел.-днях
55,91
22,94
59
Расход пиленых лесных ма¬
териалов в м*
7.45
5,45
27
Примечание. Объем фанеры приведен к объему пиломате¬
риалов, учитывая соотношение 0.66: 0,40, где 0,65—выход пиломате¬
риалов из круглого леса, а 0,40-то же, для фанеры.
1 Подшивка, прогоны, утеплитель, двойной перекрестный настил
и рубероидный ковер.
3.	ДЕРЕВОПЛИТА
Деревоплита представляет собой сплошной настил
из досок или брусков, поставленных иа ребро одни к
одному и сшитых между собой гвоздями «лн деревян¬
ными нагелями. Область применения деревоплиты —
покрытия отапливаемых производственных зданий с
относительной влажностью воздуха в помещениях не
более 60%. Для изготовления деревоплит требуется
большое количество древесины, поэтому их допускает¬
ся применять лишь как исключение в районах, где лес
являетси местным строительным материалом.
Для изготовления деревоалиты применяют обрезные
пиленые материалы без специальной отбраковки нх по
порокам древесины, кроме гнили. Пиломатериалы с
признаками гинли ие допускаются, Деревоплнту выпол¬
няют в виде многопролетной неразрезной плиты обыч¬
но с равными пролетами, доходящими до 6,5 *
(рис. VII.3).
В неразрезных плитах стыки соседних брусков
устраивают впритык и располагают вразбежку с двух
сторон от опор на расстоянии от последних около Vs
пролета.
Бруски плиты толщиной обычно 40—50 мм последо¬
вательно сшивают гвоздями диаметром 3,5 мм и дли¬
ной 80 мм. Гвозди размещают по двум продольным
рискам, отстоящим от кромок брусков на 20 мм. Рас¬
стояние между поперечными рисками 50—80 см (рис.
VI1.4). Гвозди, крепящие отдельный брусок, распола¬
гают по продольным рискам в шахматном порядке
сверху и снизу. С каждой стороны стыка забивают по
2 гвоздя (см. рис. VII.4,a?.
Высоту брусков определяют расчетом плиты иа
прогиб, а также теплотехническим расчетом.
Для статического расчета плиты выделяют полосу
шириной 1 м, которую рассматривают как миогопролет-
ную балку, загруженную равномерно распределенной
■нагрузкой. Допускаемый прогиб деревоплнты в покры.
тиях принимают .равным Чгоо пролета.

3. Деревоплита -	^
			1	1			v
L.i-.T
u-i-J
ujLJ
Д, s={0,2+0,25)1
S)
т
Ptic. VIl.o. Деревоплита (неразрезная)
а — нз брусков; б—из iuhtoj
Рис. VII. 4. Размещение гвоздей в деревоплите, собираемой на месте укладки
а - к» досок; в — из шитое (размеры в мм)

156
Глава VII, Деревянные конструкции
Деревоплнту можно собирать нз заранее заготов-
ленных щитов (см. рис. VII.3,6). Соединение отдельных
брусков в щитах производят или гвоздями (см. рис.
VII.4,о) илн (прн высоте плиты не менее 8 см\ деревян¬
ными нагелями d «= 16 мм. Для последних высверлива¬
ют отнерстия на всю ширину щнта на расстоянии 50—
80 см друг от друга (см. рнс. VI 1.4,6). Нагели делают
из воздушносухой прямослойной н мелкослойной сосны
или ели. Концы брусков в щитах на деревянных наге¬
лях должны быть сшиты гвоздями.
Ширину щнтов назначают около 40—50 см. Длину
промежуточных щнтов принимают равной длине проле¬
та плюс длина стыка-шарннра. Длина крайних щитоа
зависит от расположения стыкон н размера свеса за
крайней опорой.
Стыкн щнтов устраивают вразбежку, на расстоянии
от опор около 7я пролета, обычно врубкой нполдерева
(см. рнс. VII,4,б).
Смежные щиты соединяют между собой забитыми
наискось гвоздями через 50—80 см.
Крепление деревоплнты к опорам произаодят гвоз¬
дями, пробивающими плиту насквозь и заходящими в
опору на глубнну около 50 мм. Такне гвоздн забивают
примерно в каждый пятый брусок ллнты.
Таблица VII.4
Размеры балок с черепными брусками дай перекрытий
4.	БАЛКИ ЦЕЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
В жнлых н общественных зданиях (эа исключением
зданий временных и восстанавливаемых и домов за¬
водского изготовления) для перекрытий применяют
стандартные балки по ГОСТ 4981-49 «Балки деревян¬
ные с черепными брусками для перекрытий».
OJ
ГвОЭби 4,5я/26
гостьогв-48
через 300 мм
Толщина
Рис. VII.5. Балки деренянные с черепными
брусками для перекрытий
а — общий вид; б и $ — поперечные сечениа балок
типа БД и БО (размеры а мм)
Стандарт предусматривает балкн двух типов
(рнс. VII.5):
БД1—БД6—с черепными брусками, прибитыми с
двух сторон; Б01—Б06—с черепными брусками, приби¬
тыми с одной стороны.
Марка балкн характеризует тип балкн и ее длину в
дециметрах.	<
Материал балок—сосна (преимущественно}, ель н
инхта.
Размеры балок должны соответствовать табл. VII.4.
Размеры сечений следует измерять с точностью де
Тип балок
БД1
БД2
БДЗ
I БД4
БД5
БД6
и EDI
и Б02
и БОЗ
и Б04
и Б05
и Б 06
Размеры се¬
чения (тол¬
щина и высо¬
та) в мм
80X160
80X200
80X220
80X240
100X220
100X240
Длина в мм
2 200
2400
2 600
2 800
3 000
2 800
3000
3 000
3200
3 200
3200
3400
1
3400
3400
3400
3400
3 600
3800
3 600
3 600
3 600
3800
3 800
3800
3 800
3800
4000
4000
4000
4000
4 000
4 000
4 400
4 400
4 400
4 400
4 400
4 400
4 800
4 800
4 800
4800
4 800
5000
5000
5 000
5 000
5 000
5 200
5 200
5 200
5 200
5 200
5 600
5 600
0 ООО
С 400
HI
5	600
6000
6	400
I мм, а длины —до 5 мм. Допуски по толщнне±2 мм,
по высоте±3 мм и по длине±10 мм.
Черепные бруски размером 40x50 мм должны быть
антисептнрованы н прибиты к брусьям гвоздями d=
=4,5 мм, / = 125 мм с шагом 300 мм. В балках с парой
черепных брусков встречные гвозди должны быть сме¬
щены один против другого не менее чем на 100 мм.
Черепные бруски по длине разрешается стыковать с тем
условием, чтобы длнна каждого бруска была не менее
1,2 м.
При влажности древесины более 15% размеры сече¬
ний балок должны иметь припуски на усушку по ГОСТ
6782-53 сверх указанных в табл, VI 1.4. Влажность древе¬
сины балок н черепных брусков должна быть при при¬
емке не более 23%.
Балки предъявляют к приемке уложенными в штабе¬
ли н рассортированными по маркам. Марки ставят на
торцах отбойным клеймом нли несмываемой краской.
Приемщик нмеет право произвести проверку до 15%
балок от каждого штабеля. Еслн прн этом будет уста-
новлено несоответствие отобранных балок требованиям
стандарта, то весь штабель балок должен быть изго¬
товителем пересортирован, и все балкн, не отвечающие
требованиям стандарта, изъяты.
Балки перекрытнй рассчитывают на прочность н про¬
гиб по общим правилам.
В целях более эффективного использования мелко*
размерных бревен рекомендуется применять балки нэ
четырехбитных обэольных н даухкзнтных брусьев
(23 н 24]. В табл. VII.5 дано сопоставление моментов
сопротивления н моментов инерции 6-м балок, могущих
быть полученными из бревен диаметром в тонком кон¬
це 18 см. Это сопоставление показывает, что обзольный
брус имеет грузоподъемность почти в 2 раза большую,
чем чнетообреэной брус. Еще более выгодной балкой
оказывается двухкантяый брус-
Расчет балок с полностью нли частично сохранен¬
ной кокнчностью (т. е. балок, переменного сечения)
при равномерно распределенной илн другой симметрич¬
ной нагрузке с максимальным изгибающим моментом
по середине пролета производят приближенно по се-

4, Балки цельного сечения
157
Тдблица VII. S
a)	h
30-50 3
Смола, битум,
/обертка толем
Днтасептируется,
включая торец
750•
Глухая заделка
У777/У77(
Рис. VI 1.6, Опнранне балок междуэтажного перекрытия на каменные наружные стены в глухие гнезда
о — балки из досок или брусьев; б — балки из брусьев, бревен и пластин

158
Глава VII. Деревянные конструкции
чению в середине пролета как балок постоянного сече¬
ния. При этом в расчетах принимают увеличение диа¬
метра бревна на 1 см на каждмй метр расстояния се¬
чения от тонкого конца.
Геометрические характеристики поперечных сечений
опиленных бревен приведены в табл. 11.2—11.6.
Опираиие балок перехрытий иа каменные стены и
столбы показано иа рис. v 11.6, VII.7 и V1I.8; соединение
балок с ригелями — на рис. VII.9. Примеры крепления
прогонов чердачного перекрытия к иижиему поясу
ферм представлены ка (рнс. V11.I0.
Дли прогонов кровель с крутым уклоном рекомев-
Глухая заделка
' раствором
Обмазка смопой или биту-
'мам и обертка толем
gflj юб^оу
50100 SH
Янтисептиру-
ется, включая I
торец	L	-	■
—— 750
Йн тчсептцруеп
включая торец
а — при толшяие стены > 38 см в сырых помещениях; б — прн толщине стены <38 см в сухих помещениях
дуется применять бревна с сохраненным сбегом и обэолъ-
ные брусья. В первом случае неблагоприятное влияние
скатной составляющей нагрузки совершенно не сказы¬
вается, а во втором случае сказывается незначительно.
В кровлях с малым уклоном прогоны рекомендуется
устраивать по схеме многопролетных балок из спа¬
ренных досок (рис. VII.11). Стыки досок располагают
вразбежку на расстояниях от опор, равных ’/& проле¬
та. Их устраивают с простой прнторцовкой стыкуемых
досок и прибивкой гвоздями.
Количество срезов гвоздей, прикрепляющих конец
одной доски, может быть определено по приближенной
формуле:
М
2оГг '
(VII. 4)
где М — расчетный изгибающий момент в опорном се¬
чении балки (см. табл. 111.1);
а —расстояние от осн опоры до стыка (рис.
Vll.ii,в), обычно а = 1/8/;
Гр —несущая способность одного среза гвоздя или
допускаемое усилие на один срез гвоздя.*
Промежуточные гвозди ставят по двум продольным
рискам у кромок досок в шахматном порядке на рас.
стоянии друг от друга 40—60 см. Половину гвоздей
следует забивать с одной стороны прогона, а вторую
половину —с другой. Концы гвоздей, забитых у стыка,
загибают.	г
Если на относительно мощный иастил, уложенный по
часто расположенным балкам, воздействует система со¬
средоточенных грузов, далеко отстоящих друг от дру¬
га, то прн определения нагрузки, приходящейся иа от¬
дельную балку, следует учитывать распределяющую
роль иастйла. Коэффициент, характеризующий упругую
распределяющую роль настила при расположении
груза по середине пролета одной из балок, определяют
по формуле;
8Jill
*= (VII. 5)
JA

4. Балки цельного сечения
139
1Йнкер 50*5
2 слоя толя
44Q-12
Рнс. VI 1.8. Опнранне балок междуэтажного перекрытия на каменные столбы
а — при помощи швеллера; 6 ~ прн ломоши железобетонной плиты
где /с исоответственно моменты инерции балки
и иастила;
It и /и — соответственно пролеты балки и настила.
Если ft > “. то давление сосредоточенного груза Р
считают передающимся на 3 балкн (ту, над которой
стоит груз, я на две соседних). Давление на среднюю
балку определяют ло формуле:
2k±l
“ 2ШР'
Если“> ft >0,055, то давление груза Р распреде-
3
ляется иа 5 поперечин. Давление иа среднюю поперечи¬
ну находят по формуле:
1+184+74»
5+344+7**
Р.
(Vfl.7)
Если 4<* 0,055, то давление груза Р передается на
7 поперечин. Давление иа среднюю поперечину.
1+724+131 4»+2643
- 7+1964+1934’+26*з	’
(VII.8)
Я.
(VH.6)
Рис. VII.9. Соединение балок междуэтажного перекры¬
тия с ригелями прн помощи
a — врубок; б — брусков; о — хомутов

6. Балки клееные со стенкой из досок на ребро
161
При этом расстояние между отдельными грузами
системы должно быть соответственно более 3, 5 или
7 расстояний между балками, Стыки досок нлн брусков
настила должны быть расположены вразбежку.
Рнс. VI!. 12. Подрез балок на опоре
а — косой; б — премой
В наиболее напряженных от изгиба местах балок
следует избегать даже незначительного ослабления
крайних волокон.
Высота подрезка А с растянутых волокон цельных ба¬
лок на опорах должна удовлетворять следующим усло¬
виям (рис. VII. 12).
а) В зависимости от соотношения между величиной
опорной реакции А п размером поперечного сечения
Ь X Л:
при А \	bh >5 к?,Ас < 0,1А
при А :	bh « 3 .	Лс < 0.25А
при А \	bh '2 .	Ас < 0,5Л.
Для промежуточных значений А : bh допустимую
высоту подреза определяют линейной интерполяцией.
б) В зависимости от высоты А поперечного сече¬
ния:
при А > 18сл Ас < О,ЗА
при А =* 18ч-12с* Лс < 0,4А
прн А < 12см Ле < 0,5А
Высота подреза в полусухом лесном материале
должна быть не более 0,3 А. Во всех случаях длина с
спорной площадки подреза должна быть не более вы¬
соты сечення А. Рекомендуется подрез скашивать, как
показано на рнс. VII. 12,а.
Запрещается производить подрез в случае располо¬
жения вблизи опор значительных сосредоточенных гру¬
зов.
5.	ТИПЫ СОСТАВНЫХ БАЛОК
Таблица VH.6
Типы СОСТМИЫХ бЯЛО!
Тип конструкций
Пролеты
8 м
Высота
в долях
пролета
Коэффи¬
циент соб- .
ставимого
"“«с.
Расход
металла в
% от веса
всей кон¬
струкции
Балки на дубовых
пластинчатых нагелях
4,5—6,3
(8,5)
'/ю-'/и
7-12
-
Продолжение табл. Vff.6
Тип конструкций
Продеты
в М
Высота в
долях про¬
лета
1
Коэффи¬
циент соб¬
ственного
1 8еса *С.В
Расход ме¬
талла в
от веса
всей кон¬
струкции
Балки ка стальных
пластинчатых нагелях
4,5-6.3
(8,5)
'/ю-'/я
5-12
4-5
Балкн иа шпонках
4,5-6,3
(8.5)
'/.о—V,.
7-14
5-8
Балки двутавровые
на гвоздях с перек¬
рестной стенкой
6-12
5-9
4.5-7
Балки двутавровые
на гвоздях с фанер*
ной стенкой
6-12
ч*-%
4-7
4-7
Балки двутавровые
клееные со стенкой
из досок, поставлен¬
ных на ребро
3-9
Vu-V»
4-8
0-1.5
Балки клееные из
пакета досок
6-12
'/к>
3.5-5,0
0-1.5
Балки двутавровые
клееные с фанерной
стенкой
6-15
■',п—1 *
3--4.5
0-1.5
Примечания. 1. В скобках показаны пролеты балок, изго¬
товляемых нз окантованных на 2 или 4 канта бревен, имеющих
длину до 9 м. 2, Балки на дубовых пластинчатых нагелях, как
правило, изготовляют безмсгадьными. В этих балках болты мо¬
гут быть поставлены лишь по конструктивным соображениям.
3. На клееные балкн металл расходуется в тех случаях, когда при
склеивании их доски запрессовывают гвоздями.
6.	БАЛКИ КЛЕЕНЫЕ
СО СТЕНКОЙ ИЗ ДОСОК НА РЕБРО
Для междуэтажных и чердачных перекрытий в жи¬
лых м общественных зданиях с каменными стеками,
а также в деревянных домах заводского изготовления
клееные балки рекомендуется применять по сортамен.
ту «Нормаль — балкн деревянные клееные рельсовил-
/ HP 156-53 \
кого н двутаврового сечения» —тт	г-1.
V Минстроя /
По форме поперечного сечения балки разделены на
два типа: рельсовндные (БР) и двутавровые (БД).
Балки двутавровые применяют только при деревян¬
ном щитовом накате по ГОСТ 1005-49 и при укладке
наката одновременно с балками.
Балки с нижней полкой шириной 180 и 200 мм при¬
меняют дли перекрытий с щитовым накатом при такой
же расстановке (в осях), как'и брусчатые балки. Бал¬
ки с шириной нижней полки 150 мм при стандартном
щитовом накате требуют иного размещения.
Клееные балкн со стенкой толщиной 40 и 50 мм при-
меняют в одно- н двухэтажных жилых домах IV и
V степени огнестойкости; балкн со стенкой толщиной
74 мм н более применяют в зданиях Ш степени огне¬
стойкости высотой до 5 этажей.
Сортамент и номенклатура балок приведены в табл.
VII.7 н VI1.8. Качество древесины балок должно отве¬
чать требованиям табл. 1.14.
И Зак. 1232

162
Глава VII. Деревянные конструкции
Сортамент деревянных клееных балок	Таблице	V11.7
Размеры в мм
Ось х —л:
Расход матереалов
Пло¬
щадь
сечения
Р в см*
на 1 м длины балок
иа четыре накладки
м
профи¬
ля
А
Ь
6i
ft.
*>
4
у0ЪСМ
/х
в см1
1Р
“мин
в см3
W
макс
в см3
5МИИ
в см3
^макс
в слР
О S
м X
о Ч
в о
S-g-*
Soffl
« q.
о о
в в
U Н II
2 &в
5
8$
и а
5х
ч *
МО В
If
м ав
Is
профи¬
ля
1
г
г
4
&
6
7
&
9
10
П
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
БР1?а
БР176
БР17в
БР19а
Б Р196
БР)9в
БР22а
БР226
БР22в
БР25а
БД 256
БР27*
БД276
БР;9л
БД296
168
168
168
188
188
188
218
218
218
248
248
268
268
288
288
100
100
100
120
120
120
100
100
150
120
180
120
180
150
200
150
150
180
150
150
180
150
150
180
180
180
200
94
94
94
114
114
114
144
144
144
174
174
174
174
194
194
40
74
74
40
74
74
40
74
74
74
74
94
94
94
94
37
37
37
37
37
37
37
37
37
37
37
47
47
4?
47
7,47
7,65
7,28
8,82
8,96
8,54
9,78
10,06
10,46
11,42
12.40
12,38
13.40
13.58
14.40
130
162
173
146
184
195
150
199
229
240
262
305
333
347
370
4140
4 495
4 858
6	250
6682
7	227
8	529
9388
11936
15 502
18 226
21 283
2.5 098
29 669
38 363
444
491
510
627
678
704
710
800
937
1 159
1 470
1 478
1 873
1949
2317
554
588
657
708
747
846
872
933
958
) 367
1 470
) 719
1	873
2185
2	317
312
322
362
387
394
446
440
456
573
637
703
848
933
1056
1 133
334
380
409
440
496
532
514
605
742
858
983
1128
1 295
1428
1 575
0,0140
0,0180
0.0192
0,0156
0,0204
0,0216
0,0150
0,0220
0,0252
0,0264
0,0288
0.0330
0,0360
0,0375
0,0400
0,07
0,22
0,22
0|07
0,24
0.24
0,07
0,26
0,26
0,29
0,29
0.33
0,34
0,34
0,34
0,07
0,09
0,09
0.07
0,09
0,09
0,07
0,09
0,09
0,09
0,09
0,11
0,11
0,11
0,11
0,0032
0,0048
0,0060
0,0072
0,0100
0,13
QJ7
0^20
0,23
0,26
0,16
0,16
0 16
0,24
0,28
БР17а
БР176
БР17в
БР19а
БР196
БР19а
БР22а
БР226
БР22в
БР25а
БД256
БР27а
БД276
БР29а
БД296
Примечание 1. Балки профилей Бр]7а, БР19а и БР22з могут выполняться также со стенкой толщиной 50 мм.
2.	Отклонения в размерах сечения балки допускаются не более:	^	^
по высоте сечеиия	3	•
. ширине .	 ±	5	.
по толщине полок и стенки	  .	±	1	.
Номенклатура деревянных клееных балок
Таблица VU.8
М
профи¬
ля
Номенклатура деревянных клееных балок при длине балок в мм
М
профиля
2 380
2 780
2 980 | 3 180 | 3 580 | 3 780
3 980
4 380
4 780
5 330
5 980
6 330
БР17а
БР176
БР17в
БР19а
&PI96
БР19В
БР22а
БР226
БР22в
БР25а
БД236
БД27а
БД276
ВЛЭТа
БД296
БР!7а-24
Б Р176-24
БР17В-24
ЬР19а-24
БР17а-28
БР176-28
БР!7в-28
БР19а-28
БР17а-30
БР176-30
БР17в-30
БР19а-30
БР196-30
БР19и-30
БР22а-30
БР17а-32
Б Р176-32
БР17в-32
БР19а-32
БР196-32
БР19В-32
БР22а-32
БР226-32
БР17а-36
1 БР176-36
БР17в-36
БР19а-36
БР196-36
БР19В-36
БР22а*36
БР226-36
БР22В-36
БР17з-38
1 БР176-38
БР17В-38
БР19а-38
БР196-38
БР19в-38
БР22а-38
БР226-38
БР22в-38
БР25а-3&
БР17В-40
БР19а-40
БР196-40
БР19В-40
БР22а-40
БР226-40
БР22В-40
БР25а-40
БД256-40
БР196-44
БР198-44
БР22а-44
БР226-44
БР22В-44
БР25а-44
БД256-44
БР27а-44
БР226-48
БР22В-48
БР25а-48
БД256-48
БР27а-48
ЬД*7о-4а
БР25а-54
БД256-54
БР27а-54
БД276-54
БР29а-54
БД296-54
БД256-80
ЬР27а *60
БД276-80
БР29а-60
БД296-60
БР27а-64
БД276-64
БР29а-64
БД296-64
БР17а
БР176
БР1?в
БР 19а
БР196
БР19в
БР22а
БР226
БР22в
БР25&
БД256
БР27а
БД276
БР29а
БД296
Примечание. Отклонения по длине балок допускаются ие более ± 10 мм.
Конструкции клееных балок разных профилей, преду¬
смотренных табл. VII.7 н VU.8, приведены на рнс.
VII. 13. Устройство н расположение стыков досок в бал¬
ках показано на рнс. VII. 14; размещение гвоздей для
запрессовки клееных швов — на рнс. VII.15. Для балок
нз досок толщиной 37 мм применяют гвозди диамет¬
ром 4мн длиной 100 мм, а нз досок толщиной 47 мм
гвозди диаметром 4,5 мм и длиной 125 мм.»В балках
со стенкой нз одной доскн гвозди забивают в
один ряд, а в накладных — так же, как в балках
БД25.
В перекрытиях по клееным балкам рекомендуется
полы настилать по лагам, чтобы уменьшить зыбкость
перекрытий.
Балки хранят в штабелях горизонтальными рядами
с прокладками, уложенными на расстояниях от концов
балок, равных около *Д их длины.
Балкн должны быть защищены от атмосферных осад¬
ков н механических повреждений. Для защиты от
увлажнения при транспортировке, хранении и монтаже
балки на заводе следует покрывать олифой. Не допус¬
кается сбрасывать балкн прн разгрузке.

6. Балки клееные со стенкой из досок на ребро
а) Л>в
S) Л/В
t
В) Л/В
IШ
\ш
IГ
л/в
Ы' 1* -Г
(X
*4
и
00*1;
ZZtlf
	 l —
1*
-гж-
3
h/6
-ь J
Рнс. VI 1.13. Клееные балки со стенкой из досок, поставленных на ребро
а — профили БР17а, БР19а и БР22а; б — профили БР176 и БР)7в, БР196 и БР19в, БР226 и БР22а,
БР25л, hP27a, БД27&. БР29а; а — профили БД25& и БД296
IX
Q.3Ulf*-20fi
i t>
i,* гоt
~3— ^5"~Г ' "
iji/ов | а,зnit,*sot
tot
r—1st
Ojl*l>*lOt | It*lot
-V^
l}40t
U*m
~*3 <
Ml*h*lOB
r- ■ *, WX&
r
X
\ ^
X
o/3i*i,«гов
s
h*lOt
—
I,’* lot


r ' v 4 ■ '
{*»2ЛГ| B,3*ls*l0t
По 1-1 По U-U"
А. .4.
ПаШ-Ш По 7-Т
-^*4^ н- £ —4
Рис. VII.14. Устройство стыков в клееных балках со стенкой нз досок, постав¬
ленных на ребро
/ — стыки с приюрцовкой; 2 — клееные стыки с приторцовкой; 3 — клееные стыки со скосом;
4 — накладки приклеенные

164
Глава VII. Деревянные конструкции
По1-г
а) ВиО сбоку
и
I Г I I
Ш:
Ялам
и
<■»!
е>Т
■
rfllWL
я
[7И
1
а 2 го \
220-
При &ш37-
HpuS-M
Ч \ПвиВсВоку\Я
-Чп~т
\й . ш
План
i&wk ж \ггоЛпш£'3/Л~гго Г
•л СП 01 п 9Вя 90Л •_ fin,о fisttJ _! Ч ОП *
?оed., corn гво' гво—при {-ог ~ гво гво мм- сото
Рнс. VII.15. Размещение запрессованных гвоздей в клееных балках
— профили БР176 и БР17в, БР196 и БР 19в. БР226 и БР22в; БР25а, БР27а, БД276 и БР29а; б — профили
БД256 и БД296
Таблниа V1I.9
Допускаемая сплошная р&виомерно распределенная нагрузка
на 1 м пролета клееных балок иэ сосны и ели
№
про¬
филя
Допускаемые нагрузки в ка на 1 ж пролета клееных
балок прн нх длине в ем
238
278
298
318
358
378
393
438
478
538
599| 638
БР17а
БР176
БР17в
479*
769
799
407*
651
577
36S
480
499
319
420
436
249
328
341
223
282
304
260
БР19а
БР196
БР19а
572*
486*
452*
644
668
422*
562
584
338
440
456
299
393
408
269
353
367
265
287
БР22а
БР226
БР22в
542*
507*
584
398
535
626
356
478
560
320
430
503
263
353
413
285
*345
БР25а
БР256
672
604
663
496
544
414
455
325
357
278
БР27а
БР276
651
544
628
427
493
325
383
267
315
БР29а
БД296
546
590
440
475
372
"416
Пркыечаан'.я I» Пра составлении таблицы было принято;
а)	пролет балок равен их длине, уменьшенной на 12 ем;
б) допускаемые напряжения |jkJ * 100 кг.см? с учетом коэффк.
циента влияния формы сечения; [ти| = 15 ка.’сж1 прн толщине стен*
ки 74 мм и [tJ * 10 кв/см* при толщине стенки 40 мм;
в) допускаемый прогиб равен 1/250 пролета н модуль упругости
Е s 100 000 кгем-'х
г) обзол в досках, предусмотренный примечанием к табл. 1.14, в
расчете не учитывается.
2. Значения нагрузок, записанные слева от жирной черты, полу¬
чены из расчета на прочность; при этом нагрузки, отмеченные звез¬
дочкой, получены из расчета на скалывание. Нагрузки, расположен¬
ные справа от жирной черты, получены из расчета по допускаемому
прогибу.
3. В случае применения балок иэ пород древесины, не предусмот¬
ренных в табл. V11.9, следует величину допускаемых нагрузок, рас¬
положенных слева от жирной черты, умножить на соответствующие
переходные коэффициенты да* прочностных характеристик (изгиб
или скалывание), зависящие от породы лесд. Величину допускаемых
нагрузок, расположенных справа от жирной черты, следует изменять
в тех случаях, когда модуль упругости применяемой древесины от¬
личается от £s 100 000 кусм*.
Допускаемая нагрузка ка I м пролета клееных ба¬
лок, предусмотренных табл. VII.7 я VII.8, приведена
в табл. VII.9.
В случае олнрання щитов наката на нижнюю полку
через планкн (а не сплошь) следует произвести про¬
верку на отрыв ннжней полки по формуле;
Р < 3a6i,
где Р — величина сосредоточенного груза в кг —дав¬
ление планкн;
а —ширина в см опорной планкн щитового наката;
&1 — толщина в см стенкн балкн прн опираннн щи¬
тов с обеих сторон балкн н половина толщины
стенкн прн опираннн щнтов с одной стороны
балкн.

7. Балки клееные из пакета досок и с фанерной стенкой
165
7.	БАЛКИ КЛЕЕНЫЕ ИЗ ПАКЕТА ДОСОК
И С ФАНЕРНОЙ СТЕНКОЙ
Балкн-пакеты, склеенные нз уложенных плашмя до¬
сок, имеют обычно прямоугольное н реже двутавровое
сечение (рис. VII.16). В последнем случае толщина стек-
кн должна' быть не ’менее половины ширины полкн и
не менее 8 см. Отношение высоты поперечного сеченкя
балки к ее ширине, а также отношение высоты стенкн
двутавровой балки к ее толщине должно быть не бо¬
лее 6.
Стыки досок в пакете должны быть устроены
в соответствии с общими требованиями (см. п. 3 гла¬
вы VI) и дополнительными указаниями (рис. VII.16).
Балкн-пакрты прямоугольного и двутаврового сече¬
ний рассчитывают как элементы цельного сечения (без
учета податливости связей я без учета ослабления сты-
Cmotn впритык
- агов ■	»|
>206—«4	Клей
Рис. VII.16. Расположение стыков н типы их в балках из^'досок, склеенных плашмя
а — прямоугольного сечения; б — двутаврового сечения
г•■/	Rot-1
'ZOO
Рис, VIJ.I7, Клееная двускатная балка
камн^, но с введением коэффициентов, учитывающих
размеры поперечник сечений н ик соотношения (см.
табл. V.33 н V.34). Двускатная балка пролетом 12 м
показана на рнс. VII.17.
В двускатных балках прямоугольного сечення мак¬
симальное напряжение изгиба (от равномерно распре¬
деленной по всему пролету нли близкой к ней нагруэкн))
определяют в опасном сеченин, находящемся от опоры
на расстоянии
» «	.	(VH.9)
2Йср
где /—расчетный пролет;
Аоп — высота балки на опоре;
Аср— высота сечення по середине пролета балки.
В двускатных балках двутаврового сечення:
2= (VrtU-T)-r)/.	(VH.10)
где	T=ik-
/tg?’
fton—расстояние между осями поясов балкн на опоре;
Р— угол наклона верхнего пояса к продольной оси
балкн;
/ — пролет балкн.

166
Глава V//. Деревянные конструкции
Величину максимального прогиба этих балок от той
же нагрузки определяют по формуле:
/ср
k ’
/ = -
где /ср— прогнб, вычисленный по обычным формулам,
принимая сеченне балки постоянным и равным
ее сечению в середине пролета;
А— коэффициент, учитывающий переменность се¬
чення, определяемый в зависимости от соот¬
ношения Лоп 1 hep:
б)
SQ
Г
£1
1L
MW
\-5i2
Рис. V1L18. Поперечные
сечения балок и других
клееных элементов с фа¬
нерной стенкой
в — одиночной; 6 — двойной
для балок прямоугольного сечення
*=0,15+0,85^"
«ср
для балок двутаврового сечения
hp п
*«0,4+0,6
Лер
Клееные балки (арки, рамы и другие аналогичные
конструкции) с фанерной (водостойкой) стенкой обычно
имеют двутавровое сечение (рис. VII.18). Для повыше¬
ния поперечной устойчивости элементов, работающих
на сжатие или на сжатие с изгибом, нх фанерную стен¬
ку можио сделать двойной.
Толщина листов фанеры для стенки должна быть не
меиее 10 мм. Направление волокон наружных шпоиов
должно быть перпендикулярным к осн нижнего пояса.
Стыки листов фанеры по длине располагают на по¬
перечных ребрах жесткости и устраивают впритык с
тщательной подгонкой и проклейкой.
Расчет клееных фанерных конструкций следует про¬
изводить по приведенным характеристикам поперечных
сечений Л1р.ЛфН по формулам (VIU) и (VII.2).
Вычисление прогиба клееных балок с фанерной стен¬
кой при I > 20Л производят обычным путем. При про¬
лете I < 20Л учитывают влияние сдвигающих усилий по
формуле (V.22). Прн этом значение коэффициента Лсдв.
принимают по табл. V.34.
’ В клееных фаиерных конструкциях следует произ¬
водить проверку прочности на скалывание клееного шва
между шпонами фанеры. Расчетную ширину шва при
9том принимают равной ширине приклеенных к фане¬
ре брусков (досок), а расчетные сопротивления (допус¬
каемые напряжения) назначают по табл. VII. 10. Шири¬
на элементов, приклеиваемых к фанере, должна не
превышать 10 см.
Таблица VU.1G
Расчетные сопротивления скалыванию ■ допускаемые
напряжения яа скалывание по клееным швам фанеры а кг1слР
Угод в град, меж¬
ду направлениями
Для фанеры
ВОДОСТОЙКОЙ
средне-водобтойкой
волокон наружных
шпонов фанеры
расчетное
допускае¬
расчетное
допускае¬
и брусков (досок)
сопротив¬
мое напря¬
сопротив¬
мое напря¬
ление
жение
ление
жение
90
10
8
5
4
0
7
6
3
3
Для повышения устойчивости фанерных стенок балок
и других аналогичных конструкций на их опорах и по
длине ставят поперечные ребра жесткости. Расстояние
между ребрами жесткости должно быть не более 7а
пролета балкн.
В балках с фанерной стенкой и в других аналогич¬
ных конструкциях, если расстояние а в свету (при
ребрах, приклеенных к фанерной стенке) между ребра¬
ми жесткости превышает 65 толщин отдельного листа
фанеры &ф, следует проверять местную устойчивость
стенкн по формуле:
Q
■Сер =
А»«с
Qh
Ло&ст
- ск
«Рм[тк1,
(VII. 12)
где тср -
АА
- — среднее скалывающее напряжение в
¥м =
-коэффициент местной устойчивости
фанерной стенке по середнне длины
рассматриваемого участка;
Q—перерезывающая сила в кг;
Ло — расстояние между осями поясов в см;
*СТ — суммарная толщина фанерной стенки
в см;
Re*— расчетное сопротивление фанеры
скалыванию;
Ы—допускаемое напряжение на срез при
изгибе в фанере;
~С?Г-
для фанерной пластинки, нагружен¬
ной по контуру сдвигающими силами;
5ф—толщина отдельного листа фанеры в
стенке; прн a<65^принимают fti-l;
при наличии, помимо поперечных ребер жесткости
диагональных в знаменатель формулы для вычисления
подставляют 7а расстояния а в свету между попереч¬
ными ребрами жесткости.
Стоимость клееиых пакетов (балок, блоков) зави¬
сит не только от нх кубатуры, но и от толщины склеи¬
ваемых досок и особенно от количества и типа стыков
досок. Уменьшение толщины склеиваемых досок, а так¬
же увеличение числа стыков ведет к возрастанию трудо¬
емкости изготовления и стоимости клееиых пакетов.

S. Клееные сваи и шпунт
т абл нщ VII.и
Пролеты
в м
б
9
12
показателей
нагрузка
кг
нагрузка в кг
нагрузка
> кг
1 000
1 200
1400
1 000
1200
1 400
1 ООО
1 200
1 400
Высота балки
в ГМ . . •
49,5
54
58,5
72
76,5
81
90
94,5
99
Высота стенки
в см . . .
31,5
36
40,5
54
49,5
54
54
58,5
54
Ширина стен¬
ки в см . .
8
8
8
9
9
9
9
10
10
Ширина полки
в см . . .
15
15
15
18
18
18
18
20
20
Объем древе¬
сины в м* . .
0,36
0,335
0,411
0,831
0,955
0,997
1,545
1,76
1,96
Объем строга¬
ной древеси¬
ны в деле
в м» . . .
Вес клея в кг
0.324
5
0*347
5,4
0,37
5.7
0,748
11,6
0,86
13,5
0,897
13,9
1,39
21,5
1.6
24.8
1,765
27,3
Вес гвоздей
а кг ...
Вес балки в кг
3.5
170.5
3.8
183
4.1
195
7,4
393
7.9
451,5
8.4
471
12,4
729
13
838
13.6
923
Коэффициент
собственного
веса . . .
4,75
4,25
3,85
4,85
4,05
4,15
5,05
4,84
4.6
Таблица VII,12
Техяико-экоиомические показатели двускатных клееных балок
lexHNHv	сечения	из	пакета	досок	(5|.
Пролеты
в м
б
9
12
показателей
нагрузка
з кг
нагрузка
» кг
нагрузка
к*
1 000
1 200
1 400
1 000
1 200
1 400
1 ООО
1 200
1 400
Высота иа опо¬
ре в гм . .
40.5
45
49,5
49,5
54
54
54
63
72
Высота в середи¬
не пролета в см
Ширина в гм
67,5
10
72
10
76,5
10
94,5
12
99
12
99
15
112,5
15
121,5
15
130,5
15
Объем древе¬
сины в м* .
0,372
0,403
0,434
0,884
0,955
1.18
1,695
1,88
2,05
Объем строга¬
ной древеси¬
ны в деле
вм» . . -
0,335
0,363
0,39
0,795
0,86
1,060
1,525
1,69
1,855
Вес клея в кг
5.2
5,7
6.1
12,4
13,2
16,5
23,8
26,3
29
Вес гвоздей в
кг ... -
3.8
4,1
4,4
7,4
7,9
7,9
11.4
12,1
13.9
Вес балки в кг
176.5
191
206
417
451
554.5
798
884
9/0,5
Коэффициент
собственного
веса . , .
4,9
4,4
4,1
5,15
4,85
4,9
5,55
5.1
4.8
Наиболее трудоемкими и дорогими являются стыки
со скосом досок «иа ус». По данным В. Н. Быковского
и Б. С. Соколовского [2], для опилоекн доски «на ус»
циркульной пилой при помощи шаблона требуется
0,26 чел-часа, а на острожку «уса» на рейсмусе при по.!
мощи шаблона требуется 0,29 чел.-часа, тогда как ва
изготовление 1 ж3 клееных балок-пакетов без стыков
требуется всего 11,75 чел.-часа. Стоимость устройству
стыков в балках-пакетах двутаврового сечения проле-
том 9 « 12 ж составляла соответственно 43,5 н 35,5%
От общей стоимости изготовления этих балок.
Большие возможности снижения стоимости клеевых
конструкций кроются в организации массового поточно¬
го изготовления их. Наоборот, организация изготовле¬
ния клееных конструкций общим объемом меиее 200 дЗ
может оказаться нерентабельной.
8. КЛЕЕНЫЕ СВАИ И ШПУНТ
Клееные сваи и шпунт [186] изготовляют из досок
и брусков хвойных пород, склеенных водостойким клеем.
Для свай, пропитываемых маслянистым антисептиком,
применяют ольху.
Таблица VI),13
Рекомендуемые поперечные сечение прямоугольных
клееных сеж*
Сечение в мм
Периметр
в см
Площадь
в см1
Радиус инер¬
ции (минималь¬
ный) в см
8?,2
128,8
139,6
8.32
10,05
10,83
11,96

168
Глава V/Л Деревянные конструкции
Таблица V1I.I4
Толщина досок, применяемых для изготовления свай
к шунтов, должна быть не более 50 ям (после острож¬
ки — 46 мм), ширина не более 220 мм, а длина не менее
Рнс. VII.I9. Категории элементов в по¬
перечном сечении свай н шпунта
1 м. Для устройства паза и гребия допускается при¬
менять бруски толщиной 55 н 60 мм (после острожки)?.
Клееные сваи и шпунты могут быть выполнены лю¬
бых размеров. Форма нх поперечных сечений может
быть назначена наиболее выгодной.
Разделение досок и брусков, идущих на нзютовле-
нме свай и шпунтов, по категориям показано иа -рис.
VII.19. Требования, предъявляемые к доскам и брускам
различных категорий, см. табл. 1.14.
9.	СОСТАВНЫЕ БАЛКИ ИЗ БРУСЬЕВ И БРЕВЕН
Составные балки изготовляют из двух или трех
брусьев (бревен) на пластинчатых' нагелях или на шпон-
ках (рис.	Во всех случаях, когда между брусья¬
ми (бревнами) не требуется устраивать зазоры, следует
применять балки на пластинчатых иагелих (рис. VI1.2I).
о)
Рис. VII.20. Типы составных балок
а — на пластинчатых нагелях (пластинках В. С. Деревягина);
б - на продольных шпонках с зазором между брусьями; «—на
наклонных шпонках; г—на поперечных натяжных шпонках; д— на
колодках
Балкн на пластинчатых нагелях более надежны, менее
трудоемки; при изготовлении нх возможно более широ¬
кое использование механизмов и не требуется обяза¬
тельной постановки болтов; в этих балках болты ставят
лишь по конструктивным соображениям.
Балкн на пластинчатых нагелях изготовляют сле¬
дующим образом (конструкция балкн и способ изго
товления разработаны инж. В. С. Деревягиным i6 н 79))
На станине (см. р-ис. VII.21,6) брусья, предназиа
ценные для изготовления составной балки, стя
гивают по концам хомутами и изгибают так, что
бы балка получила требуемый строительный подъем
После этого производят разметку гиезд для пластн-
иок, с помощью электродолбежника вынимают гнезда и
в них забивают пластинки.
Сверление отверстий для болтов производят после
снятия балки со стеллажей.
В целях более полного использования древесины ре¬
комендуется составные балки изготовлять иэ брусьев с
обзолом (см. рис. VI1.21,a).
Составным балкам с постоянным направлением из¬
гиба необходимо придавать строительный подъем
путем выгиба их элементов до постановки связей. Строи¬
тельный подъем создает первоиачальное уплотнение
связей (погашаются рыхлые деформации) н устраняет
провисание балок под эксплуатационной нагрузкой.
' Величину строительного подъема /стр обычно прини¬
мают равной величине ожидаемого упругого прогиба
под иагруэкой, определенного с учетом коэффициента
жесткости Аж (табл. VII.15).

9. Составные балки из брусьев и бревен
169
Расчет составных балок на прочность производит
по формулам табл. V.32 с введением для балок пролетом
4 м и более коэффициентов условий работы ло
табл. V.33; при расчете по методу допускаемых напря¬
жений следует вводить коэффициенты снижения ky по
табл. V.35.
При пролете менее 4 я, но ие менее 2 я коэффициен¬
ты для составных балок ти и k\p принимают равиыми
0,7.
Прн расчете прочности балок, образованных из бру¬
сьев с размерами поперечного сечеиия ие меиее 15 ся
или из бревеи (имеющих в данном случае врезки в
расчетных сечеинях), дополнительно вводят коэффи¬
циент условий работы ти = 1,15, а при расчете по ме¬
тоду допускаемых напряжений допускаемые напряже¬
ния изгиба умножают на 1,15.
Расчет составных балок иа прогиб производят иа
нормативные (без введения коэффициентов перегрузки)
нагрузки по обычным правилам для балок цельного се¬
чения, ио при этом момент инерции составного попереч.
ного сечения брутто уменьшают умножением иа коэф¬
по9бп
■trr^
ФОДадНННННН)Ф«4444«-
Йг*——
фициент (табл. VII.15), учитывающий влияние де¬
формаций связей по шву сплачивания брусьев на жест¬
кость балки.
Таблица VH.I5
Коэффициенты кж
Пролет балки
Коэффициент кж для балок
из двух брусьев
нз трех брусьев
4 и и более
0,7
0,6
Менее 4 ж, но не
ыенее 2 м
0,5
0,35
В однопролетной балке количество связей пе в каж¬
дом шве сплачивания брусьев (бревен) на участке от
опорного сечения до сечения с максимальным момен-
"If г
НННННННННННФ№НН1Ф0Ф=11=
ю-нннннмннннннммф«=
1F
а — общий м« балки из трех брусьев с обзолом;.' б — схема"установкн для изготовления балок иа пластинчатых нагелях

2*2,
170
Глава VII. Деревянные конструкции
°)
1Ш
IZ'/Z
у/ул
/////
1
ш
1
| §
| Строительный подъем'^’ i 1
г
		 /122
Рнс. VII.22^ Балка с перекрестной стенкой
а — схема; б — опорная честь; в — средняя часть

JO. Составные балки из досок на гвоздях с перекрестной стенкой
17
том М определяют согласно указаниям раздела 17 гл. V
по формуле;
псТс ^
М5*бр
</бр
где	"5Г“ДЛЯ	балки	из	двух	чистообрезных
*бр
2 Л
брусьев (без аазоров);
трех чистообрезных
^бо	4
“ = — — для балки
«*бр	Oft
брусьев;
А — полная высота сечення балки;
7с — расчетная несуща и способность одной
связи в данном шве;
kc =* 1,5 — если при равномерно распределенной
налруэке или при сосредоточенных
грузах, расположенных в средней тре¬
ти пролета балки, связи размещены
равномерно по 'всей длине балки и
последней сообщен строительный
подъем;
йс « 1,2 —если при тех же условних связи раз¬
мещены равномерно только иа крайних
участках длиной от опоры по 0,4 про¬
лета, а на среднем участке длиной
0,2 I, — связи отсутствуют;
В балках на пластинчатых нагелях последние раз¬
мещают иа минимальном допускаемом расстоянии один
от другого равномерно по длине балкн, но в середине
балки иа участке длиной 0,2 пролета нагели не ставят,
для этого случая kc=> 1,2.
Прн подборе сечения составной балкн из брусьев
удобно предварительно определить требуемую ее высо¬
ту йТр по формулам;
а) из условия прочности
б) из условия прогиба
Здесь №тр~ —РГ или WJ(i— ^
/Ян/Сн
[о] Йф
=	^Г±1
?	384' кжЕ L / J
например, для случая однопро¬
летной балки с равномерно рас¬
пределенной нагрузкой по про¬
лету.
Из полученных значений высоты балки выбирают
большее и применительно к нему подбирают размеры
сечения брусьев, их число в балке н рассчитывают связи.
10.	СОСТАВНЫЕ БАЛКИ ИЗ ДОСОК НА ГВОЗДЯХ
с перекрестной стенкой
Балки с перекрестной стеикой (рис. VII.22,а) при¬
меняют в промышленном и гражданском строительстве
прн пролетах до 12 м и в автодорожных мостах при
пролетах до 25—35 м. Для изготовления балок с пере¬
крестной стенкой ие требуется сложных приспособле¬
ний, особого оборудования н квалифицированной раба
чей силы. Эти балки легко могут быть изготовлены i
построечных условиях. Однако оии трудоемки велел
ствие значительной затраты ручного труда на забивку
большого количества гвоздей. Поэтому для заводского
изготовления они мало пригодны.	4
11
ТГ
с.с
Рис. VH.23. Поперечные сечення
верхнего пояса балок с перекрест¬
ной стеикой
Если для нижних поясов балок применен лесома¬
териал высокого качества, то эти балки обладают высо¬
кой надежностью; однако при длительном загруженнн
вследствие ползучести гвоздевого соединения гвоздевые
балки часто провисают. Следует особо учитывать воз¬
можность загнивания составных балок с перекрестной
стенкой, так как попавшая в щели вода медленно вы¬
сыхает. Поэтому для таких балок в случаях опасности
их увлажнения следует применять антнеептированные
лесоматериалы.
Балки с перекрестной стенкой делают с параллель¬
ными поясами. В необходимых случаях верхнему поясу
«х придают двускатное или односкатное очертание.
В отдельных случаях, например в кружалах для возве¬
дения арок, верхний пояс балки может быть криволи¬
нейным.
Полную высоту односкатных балок и балок с парал¬
лельными поясами по середине пролета следует назна¬
чать; в постоянных сооружениях ие менее х[% пролета,
во временных сооружениях — не меиее */ю пролета. Вы¬
сота двускатных балок в 7< пролета должна быть не
менее '/э пролета. В двускатных и односкатных балках
высота их нз опоре должна быть не менее 0,4 высоты
по середине пролета.
Основными несущими элементами балок с перекре¬
стной стенкой являются пояса, связанные между собой
стенкой из двух слоев тонких досок шириной не меиее
150 мм и расположенных под углом 30—45° к нижнему
поясу.
Каждый пояс балки обычно состоит из двух примы¬
кающих пластями к стене досок толщиной, как правн-

172
Глава VII. Деревянные конструкции
Поа-а
По 6-6
_.и .. II ,_4 . L>
t ,o4^J 4-4-~
ij
		V
S	n—w—Й—Ь—»—
Ptztitzti
н ^\ЧЧЧ.ЧЧчЧ
И Г '»
	н	Я	Н	п
гтт
Прокладка рабочая '
Нагели четырех-
срезные
в)
7 г
Ноеели дву
срезные
Стенка
По В-9,
и » ДГ
■у "Г
Рис. VII.24. Стыки растянутых'лоясиых досок в балке с перекрестной стенкой
а ~ в месте минимального значения поперечных сил; 6 — то же, е укороченной тоикой’прокладкой: в — в месте болыгмх попе¬
речных сил

10. Составные балки из досок на гвоздях с перекрестной стенкой
ло, ие менее 50 мм (рис. VII.23,a). Верхний н нижний
пояса балки имеют одинаковое сечение. В отдельных
случаях сечение верхнего пояса может быть выполнено
по образцу одной нз схем, приведенных на рис. VI 1.23,
б, в, г я д.
Доски пояса, ие прикрепленные непосредственно к
стенке (рнс. VI 1.23, б н в), вовлекаются в работу в
меньшей мере, чем непосредственно прикрепленные к
стейке, поэтому в расчетах площадь нх учитывают с
коэффициентом 0,8. Размещение досок пояса в два яру¬
са (рнс. VII.23,a) не рекомендуется вследствие слабого
использования внутренних досок; это решение может
применяться, например, прн усиления существующих
балок. Криволинейные пояса балок изготовляют из
изогнутых брусков (рис. VII,23,д). Толщина брусков
50—60 мм, ширина 50—80 мм.
Для повышения устойчивости сжатого слоя стенкн
и для связи между поясами ставят ребра жесткости
(см. рис. VII.22). Расстояние между ними назначают
не более 0,1 пролета балки. Ребра жесткости в пролете
балки выполняют нз брусков той же толщины, что н
пояса, н пришивают нх к стенке гноэдямн в два ряда
на минимально допустимом расстоянии; для этих про¬
межуточных ребер жесткости накладки, охватывающие
снаружи бруски ребер жесткости и поясные доски,
можно не ставить. Опорные ребра жесткости состоят из
прокладок н накладок (см. рис. VII.22,6). Прокладки
опорных ребер жесткости делают нз тех же досок, что
к пояса, и пришивают такими же гвоздями н с такой
же расстановкой, как и в поясах у опор. Поверх про¬
кладок устанавливают накладки на болтах.
Прокладки опорных ребер жесткости и бруски про¬
межуточных ребер жесткости должны быть тщательно
подогнаны к поясным доскам. Стыки обеих досок пояса
следует устраивать в одном поперечном сечении.
Стыки досок в сжатых поясах тщательно притор¬
цовывают и перекрывают накладками из досок того же
сечения. Длину накладок принимают равной трехкрат¬
ной ширине нх. Накладки стягивают 2—4 болтами с
каждой стороны стыка. В балках с прямолинейным поя¬
сом место сжатого стыка назначают в зависимости от
длины досок, чтобы получить наименьшее количество
отходов; в двускатных балках стык устраивают в месте
перелома осн пояса.
Стыки досок растниутых поясов устраивают на наге¬
лях (болтах и шт&рях). Рекомендуется применять сты¬
ки, расположенные в месте минимального значения по¬
перечных сил; в этих случаях стыкн перекрывают на¬
кладками и прокладками по рнс. VII.24,a. Для помеще¬
ния прокладки стенку в месте стыка вырезают- Концы
укороченных и слабо нагруженных досок стенкн закреп¬
ляют парой брусков, расположенных с обеих сторон
стенкн иа поясных досках и пришитых гвоздями к этим
доскам и к стенке; для расчета этих гвоздей сдвигаю¬
щие усилия определяют, предполагая, что временная
нагрузка расположена только на одной половике балки.
Длина брусков равна расстоянию между ребрами жест¬
кости, ограничивающими стык. Нагели в таких стыках
работают только на передачу поясного усилия и имеют
по четыре рабочих среза.
Часто стенка балкн имеет меньшую толщину, чем
поясные доски. В этом случае, чтобы уменьшить напря¬
жения в прокладке стыка растянутого пояса, эту про¬
кладку делают короче накладок (рнс. Vll.24,6). Про¬
кладка, показанная иа рнс. VII.24,6, принимает усилие
по двум швам только от 6 четырехсреэных нагелей, а
каждая № накладок принимает усилие по одному шву
от 8 четырехсреэных нагелей и от 6 двусрезных (край¬
них) нагелей
Иногда стыкн растянутых поясных досок устраивают
в местах пониженных значений изгибающих моментов,
ближе к опорам (рис. V!I.24,e). Хотя вэтом случае уси¬
лие в поясных досках будет несколько меньшнм, чем в
первом'“'случае, число нагелей получается большим, и
стык удлиняется. Происходит это потому, что в таких
стыках не представляется возможным вырезать стенку
для помещения прокладки между поясными досками,
так как между досками стенки и поясов действуют зна¬
чительные сдвигающие усилия. По этой причине стыки
поясных -досок перекрывают только накладками, а на¬
гели передают уенлне пояса только двумя срезами. Сре¬
зы, нагелей между перекрестной стенкой н поясными
досками работают на передачу сдвигающих сил. Для
обеспечения большей надежности таких стыков следует
применять в ннх наиболее тонкие нагели.
Прн больших нагрузках (иапример, при применении
балок для пролетных строений мостов) в балках с пе¬
рекрестной стенкой применяют пояса из брусьев. В
этом случае каждый из слоев стеики (со стороны стен¬
ки) гвоздями прибивают порознь к своим поясным
брусьям. Затем обе половины балки соединяют стяж¬
ными болтами, скрепляющими пояса, и гвоздями, скреп¬
ляющими оба слоя стенки (рис. VI1.25) [10]. В таких
балках стыкн поясных брусьев сверху н снизу перекры¬
вают накладками на нагелях (штырях и болтах), а по¬
верх всех ребер жесткости в местах пересечения их на¬
кладок с поясами ставят болты; этими же болтами
стягивают пояса двух половин балки.
Нагрузку на балки с перекрестной стенкой следует
располагать по верхнему поясу. В местах больших со¬
средоточенных нагрузок следует ставить ребра жестко¬
сти, плотно пригнанные к верхнему и нижнему поясам
балкн.
Передачи нагрузки нижнему поясу следует избегать.
В случае неизбежности такой нагрузки необходимо при¬
нимать конструктивные меры для. устранекия опасности
отрыва поясных досок и скручивания балки (при несим¬
метричном расположении нагрузок по отношению к
средней плоскости балки).
Расчет балок с перекрестной стеикой производят в
предположении, что «изгибающий момент воспринимает¬
ся поясами, а поперечные силы — стенкой.
Прн полной высоте балкн А в расчетном сечении ие
менее 4-кратиой высоты пояса Ь принимают, что нор¬
мальные напряжения по высоте пояса распределены
равномерно, и уенлне в поясах N определяют нз усло¬
вия равенства моментов внешних « внутренних сил
(обозначения см. рис. V11.26) по формуле:
где М — момент внешних сил в рассматриваемом сече¬
нии;
Ао —плечо пары внутренних сил; при h > 4А прини¬
мают Ао равным расстоянию между центрами
тяжести поясов; пр« Ао <" 46, Ао = /: S (S —
статический момент сечеиия пояса относительно
нейтральной осн).
Напряжения в растянутом поясе должны удовлетво¬
рять требованию:
N п V* г ,
— < Шр/?р ИЛИ — < [Зр!.
*ят	*'ит
В односкатных и двускатных балках вследствие пере¬
менной нх высоты место с максимальным усилием в
поясах не совпадает с местом максимального момента

174
Глава VII. Деревянные конструкции
я находится (при равномерно распределенной нагруз¬
ке) от опорного (в односкатных балках от более яйз-
кого) сечения высотой Л0 на расстоянии:
, Ь
tga
При определении гибкости сжатого пояса иэ плос»
кости балкн и коэффициента <рза свободную длину ежа.
того пояса принимают расстояние между закрепляю*
щими пояс связями. Сечение стенки в расчетной пло¬
щади пояса не учитывают. В остальном расчет сжатого
пояса на устойчивость ведут как составного стержня с
отдельными прокладками при длине отдельной ветви
1в менее 7 толщин доски, т. е. принимая Ьвв 0.
ю а, <*‘,гям ж
a ;r
fin d*12MH
По Г *
перекрестной стенкой и брусчатыми поясами
Рис. VJI.26.
К расчету балки
Если свободная длина пояса не
превышает 25 толщин отдельной
поясной доски, то, учитывая сопро¬
тивление досок стеики боковому
изгибу пояса, разрешается рас¬
считывать пояс на простое сжатие
без учета его гибкости, т. е. при¬
нимая коэффициент ? =1.
Прогиб балок определяют по
обычным формулам. При этом в
балках с параллельными поясами
и а односкатных в расчет вводят
момент инерции сечення по середи¬
не пролета балки,, а в двускатных
балках — момент инерции сечения
в четвертях пролета. Если высота
балкн в расчетном селении h<4b,
то момент инерции определяют по
формуле:
'=«.7— .
где Fn— площадь сечения брутто одного пояса;
*о — расстояние между осями поясов.
Гвозди, соединяющие доски поясов с перекрестной
стенкой, препятствуют смещению поясов по отношению
к стенке и должны быть рассчитаны на возникающие
между ними сдвигающие силы Т.
Для расчета н размещения гвоздей, связывающих
пояса со стенкой, половину длины балкн с равномерно
распределенной или близкой к ней нагрузкой рекомеи-
дуется разбить на 3 участка:
1) крайний участок-»от опоры до первого проме¬
жуточного ребра жесткости (приблизительно около 0,1
пролета);
2) второй участок —от первого промежуточного до
второго ребра жесткости (также приблизительно око¬
ло 0,1 пролета);

10. Составные балки из досок на гвоздях с перекрестной стенкой
*75
3); средний участок длиной около 0,3 пролета.
Сдвигающую силу между поясом и стенкой, дейст¬
вующую в пределах каждого участка, определяют по
формуле:
где Q и Л1 — поперечная сила и изгибающий момент в
середине длины рассматриваемого участ¬
ка;
Луч —■ расстояние между осями поясов балки
в том же месте;
р.—угол между осями верхнего и нижиего
поясов (в балках с параллельными пояса-
ми tg?= 0);
а — длина рассматриваемого участка.
В этой формуле знак минус принимают для двускат¬
ных балок (всегда) и в односкатных —на участках от
опоры с меньшей высотой до сечения, где (?=0; знак
плюс принимают на остальной части длины односкатных
балок.
Требуемое количество гвоздей Пр на участке находят
нэ условия:
0,87V '
где ТГ — расчетная несущая способность одного дву.
срезного гвоздя (при расчете по допускаемым
напряжениям 7> — допускаемая иа один дву-
срезнын гвоздь нагрузка), определенная по об¬
щим правилам в предположении монолитности
стенки толщиной, равной суммарной толщине
ее досок;
0,8 — коэффициент условий работы гвоздей в сое¬
динениях со сплошной перекрестной стенкой
Гвозди размещают равномерно по всей длине рас¬
сматриваемого участка. Половина всех гвоздей должна
быть забита с одной стороны пояса, а другая — со вто¬
рой. При этом необходимо следить за тем, чтобы каж¬
дая доска стенки была прибита к поясу не менее чем
тремя гвоздями.
Нанесение рисок для размещения гвоздей производят
с соблюдением общих требований. Необходимо следить
за тем, чтобы расстояние от крайних гвоздей до тор¬
цов досок стенки н поясов было не менее \5d.
Расчет гвоздей, поясных досок и раскосов стенки в
местах приложения больших сосредоточенных грузов
следует производить с учетом местных усилий и на¬
пряжений, вызываемых этими грузами. В обычных слу¬
чаях можно считать, что воздействие сосредоточенного
груза распределяется на участке пояса длиной около
5-кратиой ширины (высоты) поясной доскн.
Для обеспечения устойчивости досок сжатого слоя
стенки следует доски стенки между поясами скрепить
гвоздями. Последние размещают так, чтобы свободная
длина досок стенки не превышала тридцати их толщин.
Гвозди обычно размещают так, чтобы иа крайних чет¬
вертях пролета каждая сжатая доска была прибита
двумя гвоздями, а в средних четвертях—одним. Размер
гвоздей: при толщине досок стеики 19 и 22 мм — dT =
— 3 мм, Iг =70 мм. а при толщине 25 мм — dr — 3,5 мм
и I = 80 мм. Длину гвоздей принимают больше толщины
двух досок стенки, с тем, чтобы выступающие концы
гвоздей можно было загнуть и погрузить обратно в
древесину.
Строительный подъем балки с'перекрестной стенкой
назначают равным Угоо пролета н осуществляют его
путем соответствующего наклонного расположения пояс
ных досок.
В балках с перекрестной стенкой растянутые пояса и
их стыковые накладки следует изготовлять из досок
отвечающих по качеству требованиям для элементов
1 категории, сжатые пояса—для элементов II катего¬
рии, стенку и ребра жесткости (за исключением опор,
ных) — для элементов 111 категории (табл. I. II).
Рис. VII.27. Схема сборки иа бойке балкн с пе¬
рекрестной стенкой
а — разметка;' б — раскладка вайм, упоров и подкладок;
в — раскрепление поясных досок; л — вид ваймы
Изготовление балок производят иа бойке. На насти¬
ле при помощи стальной рулетки наносят контуры бал¬
ки (рис- VII,27,а), наружные грани верхнего и нижнего
поясов, оси всех ребер жесткости и оси двух средних
вайм (сжимов, укладываемых для зажима концов по¬
ясных досок у стыка). Грани поясов наносят с учетом
строительного подъема балок. На бойке также наносят
положение верхней грани дополнительных стыковых
брусков.
По окончании разметки к настилу по осям опорных
ребер жесткости, примерно в ’Д пролета и у стыка, гвоз¬
дями прибивают ваймы (рис. VIl.27,6). По осям осталь¬
ных ребер прибивают подкладки. Расстояние между
упорными гранями вайм должно равняться полной высо¬
те балки с добавкой 10 см для помещения клиньев со
стороны верхнего пояса. Наружная грань нижнего поя¬
са должна в точности совпадать с упорными гранями
вайм. Конструкция вайм показана на рис. VI 1.27,г.
У наружных торцов досок верхнего пояса помещают
упоры, обеспечивающие плотную приторцовку досок в
стыке. Одни упор размещают точно у торца доски, дру-
гой с зазором в 10 см для помещения клиньев. Сборку
балки производят в следующем порядке.
1.	Укладывают доски иижиего пояса вплотную к упо¬
рам и доски верхнего пояса — по рискам. Доски верх¬
него пояса слегка прибивают гвоздями к подкладкам
(рис. Vll.27.el.

176
Глава VII. Деревянные конструкции
Затем по вайыам н подкладкам между поясными
досками укладывают прокладки ребер жесткости, опи¬
ливая нх иа месте с точной подгонкой к поясам. Ставят
клинья в гнездах вайм н у упора верхнего пояса, а так-,
же добавочный брусок м прокладку у стыка нижнего
пояса. Затем вытаскивают монтажные гвозди нз досок
верхнего пояса и подбивкой клиньев добиваются плот¬
ной приторцовки досок сжатого стыка и плотного прн-
ыыкання прокладок ребер жесткости к доскам обоих
поясов.
Добавочный брусок у стыка нижнего пояса прибива¬
ют полным количеством гвоздей к доскам пояса. Про*
кладку стыка пришивают к тем же доскам несколькими
монтажными гвоздями. Последние должны быть удале¬
ны от мест расположении отверстий для нагелей.
2. По поясным доскаы и прокладкам ребер жестко¬
сти укладывают первый слой досок стенки, а по нему
второй. Доски несоответствующей толщины н покороб¬
ленные должны быть заменены.
3. Поверх стенкн укладывают второй слой поясных
досок, прокладок ребер жесткости и дополнительный
стыковой брусок. Эту работу производят в такой же
последовательности, как и при укладке первого слоя
поясных ДОСОК.
4. Прн помощи шаблонов забивают половину всех
гвоздей в поясах, в ребрах жесткости, в дополнитель¬
ном стыковом бруске и в стенку.
Затем укладывают накладки стыков и опорных ребер
жесткости н пришивают их монтажными гвоздями.
5.	Балку освобождают от заклинки и перевертывают
на другую сторону. По шаблонам забивают вторую по¬
ловину гвоздей в поясах, стыковых брусках н ребрах
жесткости. Затем укладывают накладки в стыках и
опорных ребрах жесткости, крепят их гвоздями, про¬
сверливают отверстия и ставят нагели, штыри и болты.
Гайки болтов сперва завинчивают слабо и только после
установки балкн в вертикальное положение затягива¬
ют окончательно.
В гвоздевых балках с перекрестной стенкой из досок
стейку можно заменить фанерой. Балкн с фанерной
стенкой имеют меньшнй собственный вес и ряд других
преимуществ. Однако при использовании фанеры для
стенкн балок целесообразно делать такие балкн кле¬
еными, а не нз гвоздях (см. выше «Балки клееные из
пакете досок н с фанерной стенкой»).
11.	ТРЕУГОЛЬНЫЕ БАЛКИ-ФЕРМЫ ИЗ ДОСОК
Треугольные балки-фермы занимают промежуточное
положение между балками н фермами. Схема балки
представляет треугольник с высотой (по осям), -равной
т/ю—*/в пролета (рнс. VI 1.28).
Балки-фермы применяют в качестве несущих кон¬
струкций бесчердачных покрытий зданий небольшой ши¬
рины (7—10 .ч) при толевых и рубероидных кровлях.
В зависимости от очертания кровли вершина треуголь¬
ника может быть повернута вверх (двускатное покры¬
тие) (рис. VII.28) иди вниз (односкатное покрытие).
Они удобны в сборных «и сборно-разборных сооруже-

12. Подкосно-балочные и комбинированные системы
177
ннях временного назначения. Балкн фермы устанавли¬
вают через 1,5—2 м н по ним непосредственно уклады¬
вают настилы (обрешетку). Эти же балкн могут быть
использованы в эстакадах транспортеров и т- п.
В двускатных покрытиях ннжннй растянутый пояс
балок состоит нз одной доски, а верхний, работающий
в* сжатие и нзгнб, — «з двух. В опорных узлах доски
верхнего пояса охватывают доску нижнего пояса н сое¬
диняются гвоздями.
Стык досок сжатого пояса устраивают впритык н
перекрывают прокладкой н накладками, стянутыми 2-
3 болтами. Стык растинутого пояса перекрывают на¬
кладками и устраивают на гвоздях при 4—6 стяжных
болтах.
Бвлкам придают строительный подъем не менее */*»
пролета за счет перелома оси прямолинейного пояса в
стыке.
Изготовление балок, транспортировка и монтаж их
оч**чь просты.
Расчет балок-ферм
Принятые обозначения: / — ггролет в см; йо — теоре¬
тическая высота в см; q— равномерно распределенная
нагрузка в кг/см; а— угол между осями верхнего и
нижнего пояса.
Опорные реакции: А=В= —'кг.
ql1
Усилие нижнего пояса: U * гг~ кг.
ОЛ0
Усилие в верхнем поясе в месте максимального изги¬
бающего момента:
N= Л- —sina^a.
coss 4
Изгибающий момент от междуузловой нагрузки в
верхнем поясе:
М » — кгсм.
32
Гибкость верхнего пояса в плоскости балки-фермы:
*— 2cosa.0,2896 ’
где 6 —ширина доски верхнего пояса.
Напряжения в досках верхнего пояса:
N , М
е са 	 •J'
F mHWl
ял и
N л М г >
с = —■ 4- —<1вн1,
f m
где F н W — площадь н момент сопротивлении двух до.
сок верхнего пояса.
Требуемую площадь доски нижнего пояса fTp опре¬
деляют с учетом ослабления ее в стыке двумя отвер¬
стиями для болтов диаметром
Лр-гт+^в®»
1«р1
где с —толщина доски нижнего пояса.
12 Зак. 1232
Число болтов лб и гвоздей лг с одной стороны сты¬
ка нижнего пояса «1 в опорном узле должно удовле¬
творять условию:
2Лб1гб]+пг([г;] + [т;])>у.
где [7*б]—расчетная несущая способность 1 среза болт*
или Допускаемое усилие на 1 срез болта;
[Гг] и [гг] расчетные несущие способности или допус¬
каемые усилия на срезы гвоздя со стороны
шляпки н со стороны острия.
Смятие опорной реакцией досок верхнего пояса:
  d_ п9Э-«
°СМ — г> < Кем
' <15см]эо-*.
Строительный подъем:
Лтр-2оо"<-
12.	ПОДКОСНО-БАЛОЧНЫЕ
Н КОМБИНИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ
а)	Подкосно-балочные системы каркасов одмоэтажвых
зданий
Для деревянных каркасов одноэтажных зданий
с мелкой сеткой стоек (5—6 м) применяют подкосно-
балочные системы, представленные на схемах рнс.
VI 1.29. Конструкция их представлена на рис,
VII.29. а [7].
Особенности приведенных схем н расчетные пред¬
посылки их указаны ниже:
1) стойки шарнирно оперты на фундаменты; попереч¬
ная жесткость каркаса создана подкосами, обеспечиваю¬
щими совместную работу стоек и прогонов; для рас¬
чета предполагают, что стойки защемлены в прогонах;
2) высота стоек колеблется от 3,5 до 6,5 м; расстоя¬
ние от низа стоек до пят подкосов должно быть ве
менее 2.25 м;
3) подкосы примыкают к прогонам лобовымн вруб¬
ками в третях пролета, а к стойкам под углами я, Р. 7 и
Ъ, имеющими постоянные значения, независимо от рас¬
стояния между стойками н от их высоты. Значения уг¬
лов приведены ка рнс. VII 29; реальные величины этих
углов могут отклоняться в пределах ±2°;
4) тангенс угла наклона прогона ж горизонту 1:5;
5) стыки прогонов выполнены над стойками косым
прирубом, а в коньковом и в крайних узлах — вполде-
рева; стыки скрепляют болтами диаметром 16—20 мм;
в рамах с тремя н большим числом пролетов иногда
проектируют стыки прогона в средней частн пролета
вблизи мест примыкания подкосов (но не ближе 0,5-и);
стыки прогона в пролете вызывают значительные проги¬
бы его.
Значения расчетных моментов н уснлнй в этих систе¬
мах могут быть определены по приближенным форму¬
лам га6л. VI Мб; указанные в этой таблице формулы
получены обычными расчетами упругих систем без уче¬
та податливости соединений.
Воздействие ветровой нагрузки следует учитывать
только при расчете стоек. Горизонтальные опорные реах-
цнн, возникающие у нижних концов стоек, могут быть
определены по следующим приближенным формулам:

178
Глаба V/Л Дереоямныt конструкции
/ * «
.7' 7' ft 7'
f 1 t t t t
T* .7*.7* .7* 7* 7*	Lp *W, L<f*35*
 i
Тонкий коней, боевна
Рис. VII.29. Схемы (а, б н в) н конструкция (г) подкосно-бзлочных систем каркасов одноэтажных зданнй
для крайней стойки
и	•
Р ** 2(1-f-л)*
для промежуточных стоек
На?~1+п-
где Рв ~ полное давление ветра на одну поперечную
раму каркаса (т. е. активное и отсос);
л— число промежуточных стоек.
Приведенную длину нижнего участка стойки при
определении ее гибкости для вычисления коэффициен¬
та t формулы анецентренного сжатия принимают рав¬
ной 2,5 /13 (как для консоли).
В подкосах двухпролетных рам от воздействия ве¬
тровой нагрузки, а также, под влиянием большой

12. Под косно-балочные и комбинированные системы
17*
(р >у?).
односторонней Снеговой нагруэкн
растягивающие усилия. Поэтому подкосы двухпролет-
ных рам, помимо врубок, необходимо крепить болтами.
В рамах с большим числом пролетов при обычных
соотношениях нагрузок подкосы работают только иа
сжатие; крепление их производят скобами.
Подобные конструкции целесообразно изготовлять
из бревен с сохраненным сбегом нли из обзольнщ
брусьев. Более тонкие концы бревен и обзольнщ
брусьев располагают в стойках — в верхней част, а в
крайних прогонах — у наружных стоек. В местах сопри-
касания стоек с фундаментами необходимо предохр*.
нять стойки от загнивання.
На рис. V1I.30 представлена однопролетная рам*
с консолями-навесамн [II].
Т * б л и ц I V1I.16
Расчетные усилия и изгибающие моменты в элементах годкосио-балочиых систем каркаса одноэтажного здания от вертикально!
равномерно распределенной нагруэкн в кг/м пролета (9 - полная нагрузка; р — снеговая)
Усилия
Изгибающие моменты
Расчетные схемы
в стойках
в подкосах
в стойках
крайних
промежуточ¬
ных и средних
крайних
промежуточ¬
ных и средних
в ригеле
крайних
промежуточ¬
ных
средних
Двухпролетная
(рис vli.29.a)
W
2
qPK
36A,A.sina
2gl
3
st
32
qP
36
-
pP
20
Грехлролетная
(рис. VII.29.6)
W
2
qP К
ЗбА4Лд1па
5 ql
9
St
40
St
36
St
50
-
Четырехпролетная
(рис. Vll.29,0)
W
2
qt
qPh
36 AjA^sIaa
М
3
St
32
St
36
St
100
St
75
Примечание. Возможность расположения снеговой нагрузки р на одном скате в формулах настоящей таблицы учтена.
б)	Трапецондально-подкосиые системы
Схема трапецоидально-подкосной системы с оди¬
ночными или спаренными стойками и с прогонами,
заанкеренными в крайних пролетах (в береговых ча-
стях), показана на рис. VII.3I.
Стыки прогонов устраивают над подбалками. В
зависимости от длины лесного материала нх распола¬
гают или вблизи точек А' и Е' или у точек В, А н Е.
В прогонах нз нескольких 'брусьев стыки последних
располагают в тех же местах вразбежку с расстояни¬
ем между стыками около трехкратной высоты бруса.
Отдельные брусья прогонов образуют одно-, двух- ■
трехпролетные балки в большинстве случаев с корот¬
кими или очень длинными консолями. Вследствие не¬
определенности длины консолей и незначительного
влияния нх на величину максимальных изгибающих
моментов в пролетах при большой подвижной нагруз¬
ке в обычных расчетах влияние консолей не учитывают.
В случаях, когда заранее неизвестна длина лесных
материалов на постройке, прогон на участке А—с
(рис. VII.31} рассчитывают как простую балку.
12*

180
Глава VII. Деревянные конструкции
Если иа балке может быть размешено несколько
подвижных грузов, то дли определения максимального
момента нх устанавливают так, чтобы середина проле¬
та / совпадала с серединой расстояния а между рав¬
нодействующей всех грузов и ближайшим к ней гру¬
зом (рис. V11.32}.
в
1*а
I ?
Ру
i
'
|г 1
1
к
*L,
2 I
f
А
2
1
1 _
Рнс VII.32. Схема установки на бзл-
ке системы подвижных грузов для
получения наибольшего момента
Наибольший момент будет под зтнм (критическим)
грузом.
При двух подвижных грузах, находящихся на рас¬
стоянии Ь > 0,586/. расчет ведут на действие одного
груза. Прн Ь <0,586/ расчет ведут по указанному выше
правилу, и расчетные формулы принимают следующий
вид:
Pi
Р»+Ра
21
М =
X=Pi+P*;
w+fl)
в = ■
21
mt-a?
41
Прогон над подбалкой и саму лодбалку рассчиты¬
вают как неразрезную двухпролетную балку. Макси¬
мальный момент М р от одного подвижного груза Р
имеет место в сечении, отстоящем от крайней опоры
иа расстоянии 0,4/0:
Мр =+0,20б4Я/„;
при этом положении груза опорные реакции будут:
Ар в+0,51бР; Ср^+О.бббЯ и Вр=—0.084Р.
В т^м же сечении момент от равномерно распреде¬
ленной нагрузки у в обоих пролетах:
= 0,07^!
Мг
опорные реакции:
Ag*=	= + 0,375 gt0; Се +1,25 gl0.
В том же сечении момент от равномерно распреде¬
ленной нагрузки р в одном пролете
Д<„—f-0,095p/g;
опорные реакции:
Ар =- + 0.4375 р/*; Ср = + 0,625 р/„ и Вр 0,062 pl0.
Максимальный (отрицательный) момент над проме¬
жуточной опорой от одного подвижного груза будет при
положенни его в расстоянии 0,6/о от крайней опоры:
МР=—0,096Р/0;
при этом положенни груза опорные реакции:
4-0,304Л; Ср =+0,792/> н	0.096Л
Дли получения максимального отрицательного мо¬
мента над опорой следует загружать подвижной на¬
грузкой оба пролета. Момент над промежуточной опо¬
рой от равномерно распределенной нагрузки g в обоих
пролетах: Af**» — 0,125'^/J.
При расчете подбалкн учитывают, кроме изгибаю¬
щего момента, влияние растягивающей силы:
N « Alga=»A -Ь* .
«1
Доля изгибающего момента, воспринимаемого .под¬
балкой:
h
Л+/. *
где Af —полный изгибающий момент в пролете /о;
Л в А— моменты инерции соответственно подбалкн и
тех брусьев прогона, которые в рассматривае¬
мом пролете работают иа изгиб (т. е. тех
брусьев, которые в рассматриваемом пролете
ие стыкуются).
Усилие, сжнмаюшее подкос:
5 = Д —= Д-р,
cose Aj
здесь А —наибольшее давление и вершине подкоса
как со стороны левого, так н со стороны
правого пролета.
Стойку рассчитывают ’на два неблагоприятных со¬
четания нагрузок:

12. Подкосно-балочные и комбинированные системы	181
IJ иа максимальный изгибающий момент от неурав¬
новешенного распора (прн максимальном загруженин
временной нагрузкой только одного пролета) и соответ¬
ствующую такому распору сжимающую силу;
2)	на максимальную сжимающую силу прн загруже-
ннн обоих пролетов и соответствующий такому загру*
жению момент от неуравновешенного распора.
Рис. VII.33. Схема трапецоидально-подкоснон системы
с башенными опорами
Обозначив через Н неурапновешенный распор, бу¬
дем иметь горизонтальные реакции вверху н внизу
стойки:
С = И——— и D = Н——— .
Изгибающий момент:
М=И
М»
hi+ht
Схема трапецоидально-подкосной системы с башен¬
ными опорами показана ка рис. VII.33. Прогон ка участ¬
ке /г рассчитывают как простою балку. Прогон над
подбалкой прн отсутствии стыков над опорой и под-
балку рассчитывают как симметричную трехпролетную
балку (см. табл. 111.2)
Прн равных пролетах максимальный момент от од¬
ного подвижного груза Р имеет место в сечении, от¬
стоящем от крайней опоры на расстоянии 0,4/о:
Мр «=+0,2042/Ye,
прн этом положении груза опорные реакции будут:
Ля = +0,51(М/>; СР =■+(),60I6P;
Dp =*-<), 1344Я; Вр =+0,0224/*.
В том же сечении момент от равномерно распреде¬
ленной нагрузки g во всех пролетах:
Af,-+0t
опорные реакции:
Ag—Bg^O,Agtfp Cg—Dg^ 1,Ijf/g.
В том же сечении момент от равномерно распре¬
деленной нагрузки р на обоих крайних пролетах:
Мр=0,10р%;
опорные реакции:
Ap=Bp=0t45plb; Ср=Ор=0,55р10-
Максимальный (отрицательный) момент над проме¬
жуточной опорой от одного подннжного груза при по¬
ложении его на расстоянии 0,6/о от крайней опоры:
AfP=—0.I024/V
прн этом положении груза опорные реакции:
Ар &Н-0.2976Р; СР=+0,8304Р;
Dp ——0,153€Р и Bpss-f0,0256P.
Для получения максимального момента над проме¬
жуточной опорой следует загрузить подвижной
нагрузкой одновременно крайний и средний пролеты.
Момент над промежуточной опорой от равномерно
распределенной нагрузки во всех пролетах:
O.lOf/’,-
Опорные реакции при этом загруженин:.
Ag~Bg=0,Agl0 и Cg—Dg^^lglf,.
Максимальный момент над промежуточной опорой
от временной равномерно распределенной нагрузки р
получается при загруженин этой нагрузкой двух со¬
седних пролетов:
Мр=—0,117р/д ;
опорные реакции при этом загруженин:
Ар=+0,383р/в; Ср=-И,20р/о;
Яр=+0'45р10 и Вр=-0,033р/о.
Башенную опору рассчитывают как вертикально
расположенную ферму с параллельными поясами н
перекрещивающимися раскосами Последние могут
работать только иа сжатие, поэтому ферма статически
определима. Расчетным зэгружением для элементов
фермы является такое эагружение, при котором в од¬
ном из поясов (например, в правом) ниже пят подко¬
сов получается максимальное ежнмаюшее усилие
(см линию влияния V на рнс. VII.33) и с той же сто¬
роны — максимальный распор И.
Влиянием многопролетностн прогона АСОВ прн вы¬
числении Н н V пренебрегают.
Горизонтальные давления в узлах О н £ от действия
силы И:
Е = Н
Сжимающее усилие V' в средней панели правого
4 пояса фермы от действия распора:
V’ {H — Hg)
м»
(Ai+AtVo

182
Г лава VI/. Деревянные конструкции
Полное расчетное усилие в наиболее сжатой пане¬
ли правого пояса (см. рнс. VH.33}
= V+V.
где V — сумма вертикальных давлений на стойку от
насадки (в точке CJ и от подкоса (в точке F)
при положении подвижных грузов, соответ¬
ствующих наибольшему значению И.
На рис. VU. 34 показана конструкция моста трапе-
цоидальио-подкосиой системы с пролетами по 10 м,
шириной проезжей части 5,5 м под автомобильную на¬
грузку //«8 [4J. Двухъярусные прогоны для поперечной
устойчивости скреплены вертикальными сжимами и го¬
ризонтальными анкерами. Сжимы соединяют прогоны
с насадками опор и с поперечинами. Стыки прогонов
расположены над додбалками. Прогоны и подбалкн сое¬
динены между собой анкерами и болтами Концы под¬
косов соединены с подбалкой лобовой врубкой с двумя
аубьямн, а со стойкой — при помощи коротыша.
Продольный разрез
SxfO	К* fit fUxfit
Рис. VII.34. Мост трапецоидаяьио-подкосион системы

12. Подкосно-балочные и комбинированные системы
UB
в) Подкосно-ригельные системы
На рис. VII. 35,а показана схема конструкции
подкосио-ригельной системы, а иа рис. VII. 35,5 —
обычно применяемая расчетная схема этой системы;
предполагается, что опорные узлы подкосов Ай и £о
как и подкосно-ригельная система. При подвижном ipw
зе Р, отстоящем от опоры А на расстоянии х:
Рис. VII. 35. Подкосно-ригельная система
в — схема конструкции: 6 — расчетная схема; в — линии алия-
С>ия усилий и изгибающих моментов а влементах систем от вер¬
тикальной нагрузки
ие смещаются; влияние деформаций подкосов и ригеля
от продольных сил весьма иезиачительио (менее 1%),
я им пренебрегают.
Вертикальное давление Ао ниже пят подкосов нахо¬
дят как в простой балке, имеющей такой же пролет,
А0=Р
/-х
Давление на опору А:
A = Aq-C.
Линии влияния вертикального давления в вершинах
подкосов С и D представлена иа рис. VII. 36, о, а зна¬
чения ординат этой линии прн различных встречающих*
ся на практике соотношениях (\ и It приведены в табл,
VII.17. Там же даны и площади линий влияниям
Для соотношений f|lg, не предусмотренных табл.
VII. 17, значения ординат линии влияния давления
в точках С и D могут быть вычислены по приведенным
ниже формулам:
при положении подвижного груза иа участке /|
Ус
при положении подвижного груза на участке /а
ЗйяяЩ-йа)
2+3 п
где п = /2: /j, *i = хх: U и kg = xg: ly
*i — расстояние от груза до точки <4;
х2 — расстояние от груза до точки С.
Площадь линии влияния:
*	"	,	frt + ! _l _L±2!_1
“с 1 I 2	4(2+3n)	]‘
Полное вертикальное давление в точках С в D прк
сплошной равномерно распределенной Haipyaxe g па
всему пролету и нескольких подвижных грузах Р опре¬
деляют по формуле:
c = g^c+ 2 Рус.
Таблиц* VII.17
Вертикальные давления в вершинах подкосов С и D подкоси*-
ригельной системы (с несмещаемымм опорами подкосов)
У с
= A(I+izi?\
2 \	2+3*/
ижного груза на у»
_ I I	1
2 [	2+3*	J*
М
ОрДИНЛ1
через
,|1
0.1 I,
Ординаты линии влияние давления а точках С и D
при соотношении пролетов I,;
О
0,0599
1192
1773
2336
2375
3384
3857
4288
4671
0,5000
5270
5480
5630
5720
0,5750
О
0,0583
1160
1728
2280
2812
3320
3797
4240
4640
0,5000
5403
5711
5933
6067
0.6111
2-3:2
О
0,0576
1148
1710
2258
2788
3295
3775
4229
4631
0.5000
5467
5831
0,6928
0.0571
1137
1695
2240
2768
3274
3755
4205
4622
0,5000
5536
5952
6250
6429
0,6488
0
0.0562
1120
1671
2210
2734
3240
3723
4180
4607
0.5000
5675
6200
6575
6800
0,6875
Площади линий влияние
0.3667	0,3921	0.4052	0.4185	0,4453

184
Глава VU. Деревянные конструкции
Таблиц! VH.1B
Нэгибвмицае моменты в прогоне я ригеле аодкосио«рлгельиой системы от сосредоточенного подяижиого груэд Р ж свлошво!
рааиоиерио распределенной нагруэкн g (см. рнс. VII. 35 н VII. Э6)
Показатели
Соотношение пролетов /,
Множитель
ння
1:1:1
| 3:4:3
2:3:2
| 3-,5:3
| 1:2:1
Расстояние до опасного сеченкя в первом пролете . .
«1
0,578
0,609
0,623
0,635
0,659
h
Расстояние а, ш среднем пролете
в|
1
1
0.9
0,9
0,8
и
Изгибавшие моменты в прогоне:
в сечении / при грузе Р там же
Мур
+ 0,092
+0,088
+0,086
+0,003
+0,0795
. . 2
МЧР
+0,055
+0,060
+0,061
+0,062
+ 0,063
• , 2 и • . в точке 4
м2р
-0.060
-0,057
-0,060
-0,003
-0,0675
Р1
м2р
-0,054
-0,060
-0,062
-0,064
-0,067
. . 2 , . , . 6
М2р
-0,056
-0,060
-0,061
-0,062
-0.0625
М3Р
+0,056
-0,057
-0,070
-0,073
-0,078
В сечении / от сплошной нагрузки g .......
M\g
+0,008
+ 0.003
+0.001
-0,001
-0,0045
м2е
-0,011
-0.012
-0,013
-0,015
-0,0175
еI2
3 . .
*3g
+0,003
+0,007
+0,009
+0.011
+0.014
Усилие, сжимающее ригель (см. рис. VII. 35}:
N=C\g?=С-£- ,
Распор подкосно-рнгельной системы:
ff=Ctg?=C .
«I
Рнс. VII.36. Опасные сечення (/, 2. 3) и расчет¬
ные положения подвижных вертикальных гру¬
зов в подкосно-рнгельной системе
Усилие, сжимающее подкос (см, рис. VII.351:
•S = С —г = С - — .
cosp ft.
Линия влияния С (см. рнс. VII. 35) может служить
в линией влияния величин N, Н н S, если ординаты
первой изменить умножением на величину l\: ht для
А' к // и на величину s; h, для 5
Расчетные сечения для прогона и значения расчет¬
ных изгибающих моментои (см. рнс. VII.35 н VI 1.36).
1) Сечение на участке /j в расстоянии ai от опоры
А (значения ai см. табл. VII. 18) прн положении под¬
вижного груза в этом сечении:
М i = М0 — Сй\.
2) Сечение в точке С прн положении подвижного
груза над этой точкой:
M2 = M‘0—C'li.
То же сечение при положении подвижного груза
на расстоянии ач от точки С:
Л** = м'0 -Св1и
3) Сечение по середине пролета:
Момент Л4Э нужен для проверки напряжений в ри¬
геле, который находится пол воздействием сжимающей
силы N и изгибающего момента AfpS
где’/рн2/пр—соответствеино момент инерции риге¬
ля и сумма моментов инерции брусьев
(бревен) прогона в середине пролета.
Значения изгибающих моментов в трех указанных
выше сечениях от равномерно распределенной нагруз¬
ки g по всему пролету (M\gt Мtg и Mtg) и от сосредо¬
точенного груза прнведны в табл. VII. 18.
В однопролетных подкосно-ригельных системах с
гибкими стойками следует производить точный рас¬
чет.
Для наиболее часто встречающихся случаев эагру-
жеиия вертикальными и горизонтальными нагрузками
можно использовать данные, приведенные в табл. III. 23.

12. Подкосно-балочные и комбинированные системы
185
В случае приложения горизонтальной нагрузки
к однопролетной подкосно-рнгельной системе в одном
из раскосов возникает растягивающее усилие, а в дру¬
гом — сжимающее. В таких случаях крепление раско¬
сов в узлах должно обеспечивать передачу не только
сжимающих усилий (врубки, упор), но и растягиваю¬
щих. Эпюра изгибающих моментов в стойках и прогоне
для этого случая представлена на рис. VII. 37.
а)	)	б)'
Рнс. VI 1.37. Расчетная схема (о) и эпюра моментов (tf)
от горизонтальной силы в верхнем узле однопролетнон
подкосно-рнгельной системы
представлены схемы раскосно-рнгельных ферм проле¬
том от 8 до 25 ж для автомобильных мостов с ездой по
верху [41- Высоту ферм назначают в пределах *g-§- ”
нх пролета, а длину панелей сжатого пояса от 2 до
3,5 м.
Рис. VII.38. Схемы раскосно-рнгельных ферм
в — трех-илн четырехпанельная; б— восьмипанельная; в—вариант
Крупным недостатком трапецоидально-подкосных
и подкосно-рнгельных систем с опорами малой жест¬
кости является большая их деформируемость, особенно
в случае несимметричных загруженнй. Для уменьшения
этого недостатка такие системы снабжают деревянными
или стальными затяжкамн.
г)	Раскоско-рнгельные системы
Применение в мостах раскосно-рнгельных ферм,
устанавливаемых на стойки, не только существенно
уменьшает деформации всей системы, но и значительно
упрощает монтаж пролетных строений. На рис VII. 38
На рис. VII. 39 показана конструкция раскосно-ри-
гелыюй фермы пролетом 13 м под нагрузки Я—8
и Г=25. На рис VI!. 40 представлена более сложная
раскосно-рнгельная ферма пролетом 21,5 м под нагруз¬
ки Н=8 и Г=60 f4).
Расчет раскосно-рнгельных ферм производят услов¬
но, как шарнирно-стержневых систем. Прн этом учи¬
тывают перегрузку ригеля сжимающей силой по срав¬
нению с верхним элементом сжатого пояса Для вырав¬
нивания сжимающих усилий в этих элементах их
скрепляют между собой соответствующим количеством
связей (нагелей).

166
Глава VII. Деревянные конструкции
Усилие в стойке выше пят подкосов находят как опор»
ное давление двух соседних балок пролетом /| (часто
находят это давление как в разрезных балках, что идет
в запас прочности). Усилие в стойке ниже пят подкосов
представляет опорное давление двух простых (двух¬
опорных) балок пролетом I.
При коротких лесных материалах возможно устрой*
ство стыка прогона и на опоре С. В этом случае про¬
гон рассчитывают как простую балку пролетом U.
Конструкция моста треугольно-подкоской системы по¬
казана на рис. VI1-42 [4]. Пролеты-по 10 и 10,5 м\ ши¬
рина проезжей части 7 м\ расчетные нагрузки Н=8
и Т=60. Стыки трехъярусиых прогонов расположены
на подбалках над опорами и над вершинами подкосов
на подбалках и скреплены вертикальными сжимами,
горизонтальными анкерами и болтами	мм.
е)	Комбинированные системы
Для расчета прогоиа комбинированной системы, по¬
казанной на рис. VII. 43, рассматривают отдельно учас¬
ток его АВ над подбалкой и средний участок АЁ собст¬
венно подкосио-ркгельиой системы пролетом /пр «*/» +
+/2+I). На каждом из указанных участков находят
свои расчетные значения изгибающих моментоа и по
ним подбирают сечение прогона.
Давление ниже пят подкосов определяют как сум¬
му вертикальных давлений в точках А\ А и С; линия
влияния его V показана на рис. V1I.43. Давление
в вершине короткого подкоса А представляет сум¬
му опорных давлений левого—подкосно-балочиого и
правого — подкосно-рнгельного пролета; линия влияния
А дана на рис. V1I.43. Опорные давления подбалкн в
точках А и А' определяют приближенно как для систе¬
мы однопролетных балок.
д)	Треугольно-подкосные системы с затяжкой
На рис. VII. 41 показана схема треугольно-подкоской
системы с затяжкой. Устройство затяжек в этих систе¬
мах обязательно. Стыки прогонов обычно устраивают
rl
r	1
		 I, 	4-— 1, —
s
fl -
IS
—1
v|
Рис. VII.4I. Треугольно-подкосная система
с затяжкой
над стойками. Прогон а этом случае рассчитывают
как неразрезную двухпролетиую балку, лежащую на
опорах равной жесткости. Так же определяют н давле¬
ния иа опоры.
Площадь линии влияняя давления иа опору С равна
«># «1,25/s, Усилие в подкосах:	Ч
Распор:
s= с—!■—= v c-jr
2 cos а	2 h\
н~с~—= ' cf.
2 ctg a 2 ft,

13. Наслонные стропила
187
Рис. VII 42 Мост треугольно-полкосно.1 системы
Линия влияния распора Н представлена на ряс.
VII. 43. Ординаты линии влияния распора при положе¬
нии груза на участке от А до Е определяют по фор¬
муле:
Д-4,
+С
*г>~И*
hi
Рис. VII.43. Комбинированная система
Распор комбинированной системы
W-S, sin P+S, sin «=/1 ф- +С .
Л1	hi
где Ао — опорное давление простой балки пролетом ?пр
Во всех случаях, когда это позволяют габариты, це¬
лесообразно распор воспринимать затяжками (преиму¬
щественно в виде одного стержня круглой стали).
Конструкция моста комбинированной системы с ба¬
шенными опорами показана на рис. VII. 44. f4] Пролеты
между осями опор 14,5 ж, а в свету 12 м Ширина про¬
езжей части 5,5 м. Расчетная автомобильная нагрузка
п — 8. Обратные схватки охватывают прогоны
подбалку и оба подкоса. Они препятствуют вертикаль¬
ным перемещениям и вибрациям подкосов, а также
уменьшают свободную длину нх.
В главе III в табл. 111.22, 111.23 и 111.24 даны рас¬
четные значения усилий для некоторых комбинирован¬
ных и рамных систем.
13. НАСЛОННЫЕ СТРОПИЛА
Наслонные стропила применяют обычно при рас¬
стояниях между стенами или между стенами н внут¬
ренними несущими столбами до 7 м. Основной несу¬
щей частью иаслониых стропил являются работающие
иа изгиб стропильные ноги, длиной которых оаределяет-
ся расстояние между опорами. При недостаточном се¬
чении стропильных ног их усиляют подкосами.
Расстояние между стропильными ногами обычно
назначают от 1,5 до 1,7 м, реже — до 2 м, с тем чтобы
настилы или обрешетку кровли укладывать непосредст¬
венно по стропильным ногам.

188
Глава VU. Деревянные конструкции
По Я-А
5
Наслонные стропила изготовляют нз пиленых лес*
ных материалов (главным образом из досох) и нэ тон*
ких бревен с сохраненным сбегом.
Пиленые лесные материалы для иаслониых стропил
целесообразно применять, когда они поступают на по¬
стройку в виде заводских изделий (блоков) для
ускоренного монтажа стропил, в сборных домах завод*
ского изготовления и в сборно-разборных зданиях.
Если иаслоииые стропила изготовляют иа постройке
или вблизи ее, то для уменьшения расхода лесных
материалов целесообразно использовать круглые (мел*
коразмериые, местные) лесоматериалы. В этом случае
обязательно сохранение естественного сбега бревен
и учет его при расчетах на прочность и прогнб.
Бревно с сохраненным сбегом обладает значительно
ббльшей грузоподъемностью, чем чистообрезной брус,
выпиленный из того же бревна. Так, например, если
отказаться от использования весьма распространенного
на стройках 18*си кругляка и заменить его брусьями
или досками, которые могут быть получены из того же
материала, то взамен двух стропильных ног из бревен
длиной 6 и (с сохраненным сбегом) пришлось бы по¬
ставить 5 брусчатых ног (оптимального сечення I4X
XI0 см). Горбыли со стрелкой в тонком конце 2 и 4 см,
которые получаются при выпиливании такого бруса из
18-с>1 бревна, не могут быть эффективно использованы
н представляют собой по существу потерю высокока¬
чественного строительного леса. Для уменьшения
трудоемкости изготовления наслонных стропил нз бре¬
вен следует широко использовать механизированный
инструмент и шаблоны.
Сечения элементов наслонных стропил определяют
расчетом, при этом диаметр о тонком конце бревен,
употребляемых на стропильные ноги, подкосы и стойки,
должен быть не менее 12 см, а диаметр бревен для
прогонов и настенных брусьев —не менее 16 см.
Продольный pajpet
(Подунлонпш на поперечинах не показаны)
30
Фасад
п*п;пО
Рис. VI 1.44. Мост комбинированной системы

13. Наелонные стропила
189
Наименьший размер досок для накладок, кобылок
и т. п. 5X10 см.	*4L
На рис. VII. 45 показаны схемы дощатых иаслоиных
стропил для зданий шириной до (0 ж прн одной про*
дольной стене и до 12 ж при двух продольных стенах.
На рис. VII. 46 — VII. 48 показаны детали узлов этих
стропил.
Рнс. VII.45, Схемы дощатых наслонных стропил
1,обылнабО1
Кобылка. S0*WI
Т/5&
Маузрпат
Топь
■ Закрутка из про-
Ьопокч2*,*чере%
_ одну ногу
'ХКостыпь
| д	 „
^ J	По	А-А
| Ь	Стропильная	j-i
ГЬозди *<1.1=100	нога'л-к
Наклабки 25*100	,—	н-1_^ .
Стойко,
Сяойка\ В
' Погди *К 1тЮ0 Стойка,
(но менее В шт. на 1поеы
стойки)
р*—-
«Пластина ISO/с щ
г-Толь
-
* Кирпичный столб
~	По	8-8	.	^
Рнс. VII.46. Детали дощатых наслонных стропил
(к рис. VII.45)
На рис. VII. 49 дано перспективное изображение
конструкции сборно-разводных стропил системы инж.
С. Ю. Дузинкевича Г16]. Эти стропила состоят из раз*
водных опор /, устанавливаемых с шагом 1,8 ж. под*
стропильных прогонов 2, коньковых досок 3, настенных
брусьев 4, поперечных щкгов 5, продольных щитов б и
брусков обрешетки (связей), 7, устанавливаемых по
месту. В состав каждого щита введены диагонали, обес¬
печивающие геометрическую неизменяемость щитов.
В зависимости от материалов кровли обрешетка может
быть разреженной или сплошной
д ^Стропильной кого.
ДЦ
'L
s"'Толь
'Кирпичный
столб
®
Стропильной нога f
Черепной брусок
ПоРГРчйоль
Упорной доска Черепной брусок
ПоД-А
Сварение ригеля на стропила
Рис. VII.47. Детали дощатых наслонных стропил
(к рис. VI1.45)
На рис. VII. 50—*VII. 53 показаны схемы иаслоиных
стропил из бревен, применяемых для зданий с черда¬
ками, с наружными кирпичными стенами и внутренни¬
ми опорами в виде столбов. Уклоны стропил под желез¬
ную, этернитовую и другие кровли, требующие крутых
скатов, от 30 до 80% (приблизительно от 16 до 40°);
под рулонные кровли от 7 до 10% (приблизительно
4—0®). По этим же схемам могут быть изготовлены
и стропила из досох.
Стропила, изготовленные по схемам рис. VI1.50—
VII.53, могут быть применены для каменных и дере¬
вянных зданий с продольными внутренними стенами.
В этом случае продольные прогоны (см. рис. V11.62)

190
Глава VI/, Деревянные конструкции
.устраивают без подкосов, а стойки устанавливают че¬
рез одну пару стропильных ног. Прн внутренних сте¬
нах из сплошной кладки к беслодкосиой системе стро¬
пил подкладки под стойки делают в виде коротышей
нз пластнн d=J6-M8 см, длиной 50	70	см. Прн
подносной системе стропил, а также в обоих случаях
На схемах поперечных разрезов рис. VII. 50 и VII. 51
показ'аны места возможных стыков в стропильных но¬
гах. Стыки стропильных йог, выполненных по схемам /,
2 и 3 (см. рис. VII. 50) и по схемам / и 2 (см. рис.
VII.51) ие допускаются.
Сяропиянмя g
|л
7 Щ^ьмаЗиа Щ Z-W
Рис. VII.48. Детали дощатых иаслониых стропил
(к рнс. VII.45)
для внутренних стен из облегченной кладки под стойки
кладут сплошной лежень нз пластин rf*=l6 + 18 см.
Настенные брусья по наружным стенам из облег¬
ченных кладок, а также в случаях частого расположе¬
ния стропил устраивают непрерывными. Настенные
брусья на стенах из сплошной кладки делают в виде
коротышей длиной 50 + 70 cjk.
Все части стропил, соприкасающиеся с кладкой,
должны быть изолированы от нее прокладкой из двух
слоев толя. Кобылки должны быть антисептнрованы
нлн осмолены.
Рис. VII.49. Вид сборно-раз¬
водных стропил системы
ннж. С. Ю. Дузинкевича
Детали узлов наслонных стропил поперечной н
продольной конструкций и детали вальмовой части
даны иа рнс. VII.54—VI1.6I.
Схемы стропил и детали заимствованы из сборника
Минтяжстроя «Типовые детали зданнй. Покрытия»,
Раздел II, 1947 г. [19].
При этом аатор счел необходимым внести измене¬
ния в детали узлов t, 2, 3, 17, 20, 21, 22, 23, 27, 28, 31,
32, 35 и 36 и рекомендовать применять скобы не толь¬
ко диаметром 12 мм, но и диаметром 10 мм. В неко¬
торых случаях применение скоб диаметром ^св 12 мм
может привести к раскалыванию мелкоразмерных бре¬
вен. На деталях все размеры показаны в мм.
Во всех деталях: болты и стальные нагели имеют
db •** 16 мм; гвозди dг =,5 мм н 1г = 150 мм; скобы—
dz « 10 н 12 мм; хомуты из полосовой стали сечением
5x60 мм; закрутки из двух проволок 4 мм; размер
шипов 50X50X50 мм, а гнезд для них 50X50x60**;

13. Наслонныг стропила
По сссбр.
Рис. VI 1.50. Схемы поперечных разрезов двускатных иаслонных стропил

192
Глава VII. Деревянные конструкции
&
11 По сообр.
L >■<
&
До 6,5*—Т
Qo2,5*\*—
C*i*ta 11
М*соо6Р'НПосооЬр.}?
Схема 13
Рис. VII.5I. Схемы полеречных разрезов односкатных иаслонных стропил
—До 5,0*—I	U По сообр.	|—До 6,0* ■
Схема №	Схема	15
К схемам поперечных разрезоб 1и 4
33	10,30	18,20
RUVfi R fl ft R ft	_fl fl Л/ fj я fl
22 Y 19>21 T	'	22	T f9,2f
—До 5,0*—4	Ь—До 6,0* -
Схема 16	Схема	17
H схемам поперечных разрезоб 3,3,7,8,11,12,13
53 18,20	М22
Я\ Я1Я и Я ■ ■	*	‘ ■
Схема 18
К схемам поперечных разрезоб 5 и 6 - *“
Рнс. VII.52, Схемы продольных разрезов наслонных стропил

14. Фермы
!d3
кобылки кэ досок сечением 50X100 мм\ подкладки нз
досок сечением 50 x 200 мм; накладки, кроме особо ого*
роренных, из досок сечением 50X100 мм.
По 6-6
IL
Рис. VII.53 Схемы вальмозой части наслонных
стропил
14. ФЕРМЫ
а)	Общие указания
Лрн выборе типа деревянных ферм необходимо
учитывать следующие основные положения.
I) Деревянные конструкции должны быть индустри¬
альными, т. е. изготовляемыми полностью на заводах,
илн должны изготовляться на стройках с широким
• 13 Зак. 1232
использованием механизированного инструмента и шаб¬
лонов; конструкцнн, изготовляемые на заводах или
деревообрабатывающих предприятиях, должны быть
транспортабельными, сборными, а в ряде случаев сбор-
ко-разборными.
2; Коннуунции. изготоиляемые в построенных усло¬
виях, должны быть мало чувствительными к возмпж*
ным дефектам Ъроизводсгаа работ и мросгы н контроле.
В частности, желательно, чтобы они имели соединения
возможно более простые в изготовлении н доступные
для наружного осмотра при приемке готовых конст¬
рукций.
3)	Конструкция деревянных ферм должка обеспе¬
чивать начальную плотность всех соединений (стыков
н узлов) и возможность в процессе эксплуатации по*
следующего уплотнения тех из них. которые по каким*
либо причинам ослабнут (усушка. пбмише и г п )•
Это требование может быть удовлетворено примене*
нием для растянутых стоек ферм круглой стали или
устройством всего нижнего пояса металлическим с на*
тяжными приспособлениями Последние должны быть
расположены в опорных панелях, а не посередине про¬
лета. Подтягивание муфт, расположенных посередине
пролета, вызывает смещение* промежуточных узлов
нижнего пояса к середине и ослабление ц примыкании
раскосов.
Следует отметить, что сочетание стальных (растя¬
нутых и деревянных (сжатых) элементов в одной ферме
дает возможность со«данать траниюртабельмые (бор¬
ные конструкции заводского изготовлении, нбла иющие
повышенной надежностью и меньшей деформируемо*
стью. чем обычные деревянные фермы, изготовленные
целиком из дерена
4) В деревянных конструкциях концентрация уси¬
лий п мощных монолитных (в том 'теле клееиых) иди
малосостивных стермннх приводит к повышению их
устойчивости и надежности; кроме того, в большом чис¬
ле случаен таким путем достигаются упрощение произ¬
водства работ, уменьшение трудоемкости изготовления
и снижение стоимости конструкций
Применение массивных элементов с малой поверх¬
ностью, омываемой воздухом, по сравнению с много¬
составными дощатыми стержнями и значительной мере
снижает для деревянных конструкций пожаоную опас¬
ность и опасность загнивания.
Принцип концентрации усилий а мощных монолит¬
ных или малосоставных стержнях наряду с принципом
дробности е передаче растягивающих усилий от стерж¬
ня к стержню должен стать ведущим прн проектиро¬
вании деревянных конструкций.
5) При выборе схемы для сквозных деревянных кон¬
струкций следует отдавать преимущество таким, в ко¬
торых имеется наименьшее число растянутых элемен¬
тов при наименьшей же общей длине их Прикрепление
в узлах деревянных растянутых элементов сложнее,
чем сжатых. То же следует сказать о пыиах
6) Для рационального использования дерева как
строительного материала следует выбирать такие гео¬
метрические схемы плоскостных конструкций, которые
обеспечивали бы наибольшую простому вя <•>и узлов.
Это требование может быть удовлетворено двумя
способами
а)	Первый состоит в выборе схемы с малыми зна¬
чениями расчетных усилий в стержнях решетки, в сег¬
ментных фермах наибольшие усилия п степжнях решет¬
ки в 3 раза меньше максимальных усилий в шатровых
фермах и в 2'/j—З'/з раза меньше по сравнению с тре¬
угольными фермами, максимальные усилия * решепе
ферм с многоугольным очертанием верхнего пояса фа-

Стропильная
Рис. V 11.54. Детали поперечных конструкций"стропил из бревен
(к рис. VI 1.50)
Рис. VII.55. Детали поперечных конструкций стропил на бревен
(к рис. VII50 и VII.51)
'в.г/i,
Ш, ‘Гбозда tS.l'ISb
'Сноба Ф12
/ ч/
Поднос только в схеме 4
1/см 2 накладки
©Г
'ГбоЛи?9'$.1-/$о
По В-8
Рис. 56. Детали поперечных конструкций стропил из бревен
(к рис. VII.50 и V1I.51)	у
с*ем& j 0©
Рис. VII.57, Детали поперечных конструкций стропил из досок
и бревен
Глава VII, Деревянные конструкции I /*. фермы

Сноба
Верхний
ftpOiOH
-/л
W ТятОЦЦ	^sr
Подлое	Тржотсут-	[_
Л
Паносная стропильная нога
Дерв!. югетФИкобьта*""
антисентиродан ' ■"
Чглодая сноба
Вариант узла с деревянными
схватками
Па'л-л а
вариант узла
ПоГ-Г
с тяжам
Вариант узла с деревянными
схватками
Стоияа
Подносы не показаны
■1/Sdf
Распорна
РасмржГтольнГ
1 схемах 18 и 13 |	Д_
*1
ПоД-А (Й)
Рис. VII.58. Детали продольных конструкций стропил из бревен
(к рис. V 11.52)
Сноба уеловй!
Прогон
Стойка
шпренгепя
Рис. VII.59. Детали пальмовой части стропил из бревен
(к рис. VII.53)	F
С"°бя	Стропильная	нога
Наносная стропильная *
в
!
Рис. VII.60. Детали аальмовой ^асти стропил иа бревен
Рис. VII.61. Детали вальмовой части стропил из бревен
(и рис VII53)
\
/щлава VII. Деревянные конструкции

г 93
Глава VII. Деревянные конструкции
мерно в l'/з раза больше, чем в сегментных фермах,
однако усилия все же достаточно малы, чтобы допу¬
стить в таких фермах внецентренное крепление элемен¬
тов решетки с использованием простейших нагельных
связей,
б)	Второй способ заключается в выборе схем с ма¬
лым числом стержней решетки, сходящихся в каждом
узле (фермы с постоянным направлением раскосов), я
в обеспечении однозначных усилий в этих стержнях.
Так, для деревянных шатровых и треугольных ферм,
имеющих сильно загруженные стойки и раскосы, всег¬
да следует применять решетку с постоянным направ¬
лением раскосов, главным образом сжатых.
7)	Следует пользоваться сокращенным сортаментом
пиленых лесных материалов, применяя для конструкций
и частей зданий одного объекта возможно меньшее
К р о бл и
черепичные
вантовые и из дранки
зтернитавые двоимые (для одинарных -65%)
железные
асбоцементные волнистые плшт
дбетебетонные
двуслойные толевые и однослойные толевые
по трехероннып бруском
двуслойные рубероидные или комбинированные
трехслойные рубероидные или комбинированные
многослойные битумные
еольццемемтныв
Рис. VII.62. Допускаемые уклоны кровель, выполненных из различных [кровельных материалов
чнсло различных тнпов сеченнй. Это обеспечивает воз¬
можность отбора лучшей древеснны на наиболее ответ¬
ственные элементы сооружения.
8) В случаях использования лесных материалов по¬
ниженного качества и невозможности отбора нз' них
материалов для ответственных растянутых элементов
1-й категории рекомендуется последние выполнять нз
стали и применять сталедеревяниые фермы, арки, кле¬
еные балки, а также простейшие лодкосио-балочиые
конструкции, элементы которых работают в основном
на изгиб н сжатие.
9) В случаях использования материалов повышен-
пии влажности н невозможности оОеиючнгь их высы¬
хание на строительной площадке следует применять
такие виды конструкций, в которых ycyttoca древеси¬
ны не может вызвать опасных деформаций н перена¬
пряжений, например, балочные, подкосно-балочиые,
подкосно-ригельные системы из брусьев н бревен, иа-
слонные стропила, составные балкн иа пластинчатых
нагелях, малочувствительные к усушенным деформа¬
циям конструкции ферм нз брусьев н бревен на лобо¬
вых упорах и врубках с металлическими растянутыми
элементами н т. п.
В табл. VII. 19 показаны различные типы деревянных
стропильных ферм, рекомендуемые для них пролеты,
материалы и средства соединения, а также показатели
расхода материалов (коэффициент собственного веса и
процент расхода стали).
В стропильных фермах очертание верхнего пояса
зависит от материала кровельного ковра. На рнс. VII.62
показаны допускаемые уклоны кровель, выполненных
нз различных кровельных матерналов.
Рекомендуемая высота треугольных ферм от Та ДО
■/а* пролета (в зависимости от кровельного материа¬
ла), а всех остальных тнпов ферм не менее '/в пролета.

200
Глава Vff. Деревянные конструкции
Продолжение табл. YII-IP
Наименование конструкций и
применяемые в них средств»
соединении
Эскизы ферм и типы поперечных
сечений
Пролет
конструк¬
ции I в м
Высота конст¬
рукции А а ж
Коэффи¬
циент соб¬
ственного
мм *с<#
Вес металла Оы
в зависимости от
полного веса фер*
Примечания
Шатровая деревянная фер¬
ма (шпонки, иагелк)
'UI
(0,05+0,1) О
Шатровая сталеаеревяяная
ферма (врубки, нагели)
(0,(+0,2)0
Многоугольная ртяледере-
яяикая ферма (нагели, врубки)
Сегментная деревянная фер
на (гвозди, нагели)
»/.(
(0,05+0,1)0
(0,09+0,17)0
В бесчердач-
нмх покрытиях
Ферма с пониженным рас¬
тянутым поясом ггалолере.
яянная больше панельная (пла¬
стинчатые нагели или клей,
болты)
-ЦЗг*
4.1
(0,2+0,4)0
В бесчерлач-
ных покрытиях
Сталеяеревяниая клееная
еегыеитвая ферма
V.*
-Р.ЗО
В бесчердая-
ных покрытиях
Примечания. I. Деревянные элементы показаны на схемах двумя сплошными линиями; етальиые — одной; подвески, добавляемые при
идлячии чердачкмх перекрытий, показаны одной пунктирной линией.	„	,	_	   „	.
2. Коэффициент собственного веса деревянной несущей конструкции (фермы, ярки, балки и т, п.) определяют по формуле.
^ _	*	tiOOgc.B
где р в g — временная и постоянная нагруэкн, приходящиеся^{^ферм^Сили другую несущую конструкцию и выраженные в wjn 1 по*- ж про¬
дета (или я кг'м' перекрываемой площади); 8сл~ собственный вес несушей конструкции в той же размерности,
3. Зная коэффициент собственного веса конструкции к(Л опраделяют предварительно собственный вес £с.в проектируемой конструкции п<>
формуле;	’ '	 kt.t{p±e)l
gc-,~ I ООО—fee' ■
Размерность ?сл зависит от размерности png (см. примечание 2).

14. Фермы
201
Расчет треугольных ферм высотой Л<Ув/ и других
ферм высотой Н<£}Ы следует производить с учетом не-
разреэности поясов, ннпдя в расист не только деформа¬
ции элементов фермы, но и деформации соединений
(см. раздел 2 главы VI). При этом прогиб ферм под
расчетной нагрузкой должен быть не более ’/до проле¬
та.
Стропильным фермам при их изготовлении следует
придавать строительный подъем не менее Чзп пролета
ва счет соответствующего поднятия осей нижнего и
верхнего пояса к середине пролета. При этом расстоя¬
ние между осями верхнего и нижнего поясов должно
быть равным теоретической высоте фермы Этот строи¬
тельный подъем п|<и определении усилий 8 элементах
фермы не учитывают. Стропильным фермам в покры¬
тиях с подвесным потолком разрешается не придавать
строительный подъем, если способ подвески потолка до¬
пускает последующую подтяжку его пои прогибе ферм
(см. рис. VII 10).
Определение усилий в стержнях ферм производят
без учета строительного потьема. так как после пер¬
вого же загруження строительный подъем резко умень¬
шится пол влиянием начальных (пыхлых) деформаций
и в дальнейшем о процессе эксплуатации будет умень¬
шаться.
При разбивке деревянных ферм на панели в обыч¬
ных случаи* слел\е1. чо нозможности, назначать:
а)	углы между направлениями раскосоп и поясоп в
пределах от 30 до (i0‘\ та исключением треугольных и
се1Ментиых ферм, у которых перпыо, слабо работаю¬
щие раскосы имеют умы наклона к инжнему поясу
менее 30°; 61 длину панели сжатого пояса в пределах
от 2 до 3 .и. кроме болыиепанельных ферм, в которых
допускается работа сжатого пояса на изгиб от внеуз-
ловой нагрузки.
Длину панслой растянутого пояса ограничивают,
учитывая возможность провисания его под влиянием
собственного и«»1 а
В треугольных, сегментных и других фермах с ост¬
рыми опорными узлами рекомендуется крайние панели
нижнего деревянного пояса делать по возможности
большей длины, для чего следует начертание решетки
начинать с нисходящего раскоса и не уменьшать дли.
ну крайних панелей верхнего пояса. Соблюдение этого
услоиия особенно иажно п случаях многостепенного
соединения вррхнего и нижнего поясов в опорном узле
(через прокладки, накладки, хомуты и т. п.) Дефор¬
мации соединений опорного узла и нижнего пояса вы¬
зывают появление дополнительных напряжений от
изгиба в прилегающей части инжнего пояса, возрастаю¬
щих с уменьшением длины опорной панели.
При разбивке фермы на панели необходимо также
учптыоать удобство устройства стыков в поясах, осо¬
бенно в нижнем Стыки поясных элементов в деревян¬
ных фермах с дерепянчой решеткой устраивают в боль¬
шинстве случаев че о узлах, а в панелях. Это обуслов¬
ливается трудностью конструирования узлов, совме¬
щенных со стыком пояса. Стыки в сталедеревянных
большепанельных фермах обычно совмещают с узлами.
В верхнем поясе многоугольных ферм и в коньковых
узлах треугольных в шатровых ферм стыки поясных
элементов устраивают а узлах.
Стыки я сбитых поясах устраивают впритык с пере¬
дачей всего усилия через горцы соединяемых элементов
и с постановкой накладок на стяжных болтах. В сты¬
ках растянутых поясов необходимо осуществлять пере¬
дачу связями всего усилия на прокладки и накладки,
при этом в стыках обычно приходится устраивать пе¬
реломы оси пояса для строительного подъема ферм.
Поэтому стыкн растянутого пояса следует устраивать
возможно ближе к узлам, чтобы уменьшить величину
дополнительных моментов, получающихся от перелома
еси пояса в центре сгыка (т. е. в панели, а не в узле).
При деревянных поясах наиболее желательными свя¬
зями являются стальные нагели.
б)	Фермы с клееными элементами
Фермы с клееными элементами принадлежат к груп¬
пе сборных деревянных конструкций заводского изго¬
товления, потому в наибольшей мере отвечают требова¬
ниям индустриализации строительства.
Клееный перхний пояс собирают из заранее заго¬
товленных прямолинейных или круговых блоков. Коли*
честпо блоков в одном поясе зависит от пролета фер¬
мы и колеблется о обычных случаях от 2 до 4. В целях
упрощения изготовления криволинейных блокоп жела¬
тельно длину их назначать не болсс 6,5 м. с тем чтобы
избежать устройства косых стыков досок в крайних
наиболее напряженных зонах сечений.
Схемы Ферм с верхним поясом из стандартных кле¬
еных блоков представлены на рис. VII ИЗ. б и в
В схемах треугольных ферм замена растянутых рас¬
косов сжатыми (рис. VII 63.и) уменьшает длину эле¬
ментов решетки и число их с 5 до 3, число промежуточ¬
ных узлов —с 6 до 4 и снижает расход стали на
ферму.
Нижний растянутый пояс обычно пыполняют из ста¬
ли. но он с успехом может быть выполнен и из кле¬
еных пакетов.
Раскосы и стойки обычно изготовляют из брусков
или клееных блоков и прикрепляют их к поясам при
помощи стальных полосовых накладок или вставок и
болтов.
Фермы с криволинейным перхннм поясом требуют
значительно меньше материалов, чем фермы с прямо¬
линейным поясом Даже в случаях устройетпа по верх¬
нему криволинейному поясу надстроек для образования
односкатной или двускатной кровли расход материа¬
лов на эти фермы (с учетом надстроек) меньше, чем
на фермы с прямолинейным поясом. Однако устройство
надстроек резко увеличивает количество элементов, со¬
ставляющих несущие конструкции, увеличивает трудо¬
емкость изготовления их и сильно усложняет монтаж
покрытий, особенно вследствие необходимости устройст¬
ва специальных вертикальных связей в плоскости стоек
надстройки. Поэтому фермы с криволинейным верхним
поясом и сплошными надстройками применять не реко¬
мендуется.
В фермах с фонарными надстройками в ряде слу¬
чаев целесообразно в пределах надстройки (где отсут¬
ствуют изгибающие моменты от междуузловой нагруз¬
ки) помещать прямолинейные клееные блоки, а вне
пределов надстройки — криволинейные.
Количество типоразмеров клееных блоков, нэ кото¬
рых собирают фермы разных пролетов, должно быть
весьма ограниченным.
Показательным примером в этом отношении явля¬
ются типовые чертежи сталедеревянных клееных сег¬
ментных ферм заводского изготовления' (рис. VII,64).
Верхние пояса Ферм пролетом 18 н 15 м, а также
арку пролетом 12 м собирают из двух или трех кле¬
еных блоков одного поперечного сечения 306X150 мм я
одной кривизны	м. Верхние пояса ферм проле-
') Разработки проектно-конструкторе кой конторой .Иияустроа-
проект* (Н. П. Птицын), лабораторией деревянных конструкций
ЦНИПС (А. Б. Губенко), бюро технической поыоиш ЦНИПС (Г, Н.
Зубарев) и ГИПРОТИС (В. А. Геллер) [18).

202
Глава VII, Деревянные конструкции
том 24 и 21 * собирают из четырех блоков сечением
340X150 мм также одной кривизны #«20 и. Для из¬
готовления раскосов, стоек и стыковых накладок всех
ферм используют прямолинейные клееные блоки четы*
рех сеченнй. Для стальных элементов этих ферм коли¬
чество сечений также ограничено; так, например, затяж¬
ка арки и растянутые пояса ферм пролетамн 15 и-18 м
выполнены из двух уголков 50X5 мм а ферм проле¬
тами 21 и 24 л из двух уголков 60X5 мм.
Фермы имеют высоту, равиую '/а пролета,- Узлы
верхнего пояса расположены на дуге круга.
Фермы рассчитаны на нагрузку 1 000 кг/м пролета
Рис. VU.63, Стандартные прямолинейные н хриполинейные клееиые блоки (а) н
схемы ферм (б и в) с применением этнх блоков
(в том числе 375 кг/м — снеговая нагрузка}. Арка про*
летом 12 м, кроме того, может нести сосредоточенный
груз (тельфер) —2 500 кг, приложенный к подвеске.
Ферма пролетом 18 м состоит из деревянных элемен¬
тов трех марок и стальных — II марок. Общее колнче*
ство деревянных элементов — 7, стальных— II, бол¬
тов — 24 и гвоздей — 24.
Ферма пролетом 21 м (см. рис. VII.64) состоит из
13 деревянных элементов четырех марок н из 13 стальных
элементов, связями служат 31 болт и 52 гвоздя.
Расход материалов ка указанные фермы и арки
приведен в табл. VII.20.
На рнс. VII.65 показаны детали сегментной клееной
фермы пролетом 16,5 м с растянутым поясок, из круг*
лой стали.
Расход древесин м (в деле) и стали на клееные
сталедереванные сегментные фермы и арки [18)
Показатели
Арка
Фспны пролетом в м
1=-\'2м
15
18
21
24
Объем клееной древесины
ид*
Вес клееной древесины
в кг
Вес стали в кг ....
Общий вес конструкции
в кг
Коэффициент собственного
веса
Процент металла . . .
0,63
315
157
472
3.15
33,3
0,90
450
213
663
2.82
52.1
1.13
565
238
803
2,37
2§.б
1,56
780
339
1 119
ь&
1,79
895
368
1 263
2,06
2§,2

Рис. VI 1.64 Сегментная ферма пролетом 21 м из клееных блоков
Узел б

204
Глава VII. Деревянные конструкции
Рис.- V1I.66. Сегментная ф.»рмд*прэ1згом 13,5 м с взрх'пм поясом из клееных блоков и с надстройкой
Рис. VII.67. Детали опорного узла сегментных ферм н карниза
а — прн теплой кровле по клееным двутавровым прогонам; Л — при холодной
кровле по дощатым прогонам

14. Фермы	205
Рис \11 68 С.чемлтнчи м с фасады iJcjm пролетами П.7; 14,7; 17,7; 20,7 н 23,7 м
из ир.^олиьснлыл клееиых и стальных блоков
Следует отметить, что растянутые пояса из круглой
стали менее опасны в пожарном отношении чем поиеа
нз двух широких и тонких viолкон. они менее ноавер-
жены коррозии, крутлаи eia.ib сюит дешевле уголков
мелкого калибра
На рис VI1Ы» представлен пил сегментной фермы
пролетом 18.5 м со сплошной надстройкой для образо
ванпя односкатной кроили. Расход древесины на ферму с
Tift mu I Vll.2
Расход материалов {• дел?) и ферм из клееных прямо*
линейных блоков |1?| при нормативной нагрузке: постоянной—
воо кг » н сноовоЛ - «00 кг *
Типы и
пролеты ферм а м
Показатели
двускатные
односкатные
12
13
1 *8
1 »
24
12
1 «
18
Объем дре¬
весины в м* ,
0.870
1,188
) ,068
2,226
2,874
0,945
1,252
1,900
Вес стали
марки Ст. 3
в к* ... .
228
252
323
395
463
233
259
324
Вес фермы
в ка ... .
663
831
) 157
1 509
1900
705
885
1274
Расход стали
иа 1 м* пере¬
крываемого
плана в ка
3,17
2,80
2,99
3,14
3,22
3,24
2,88
3.00
То же. в фер¬
мах КТИС (рис.
VH.86) . . .
4.21
4,47
4.13
-
-
-
-
натстройкой спставляст 2.18 м\ металла — 273 кг. Об¬
щий нес I 387 кг, kv.am 4,8
Конструкции опорных узлов и карнизов показаны
на рис VM.07
Иа рис V1|.(>8 показаны односкатные и двускатные
крупнопанельных фермы пролетами 11.7. 14.7; 17,7; 20,7
и 23.7 .к собираемые из прямолинейных клееных и
сга;м.ни\ бликов заводски!и изюгинления1, а на
рнс VI! 6!) и VII 7U — детали узлов их.
Па ри< VII 71 —VII 78 показаны вертикальные связи
между эч1мн фермам*, собираемые также из клееных
блпкин. де)алн узлов нх и детали креплений связей к
фермам
Значительный интерес представляет показанная па
рис VII74 треугольная стропильная ферма пролетом
15 м. в которой оба пояса *раскосы выполнены из пря¬
молинейных клееных блоков [32]. Ширина обоих поясов
135 мм Высота сжатого пояса выше примыкания под¬
косов—360 мм, ниже подкосов—400 мм. Высота растя¬
нутого пояса в опорном узле [на участке скалыва.
ния) - 360 мм. в панелях — 160 мм н в среднем узле
на участке размещении нагелей для крепления стыковых
накладок — 240 мм Опорный я средний узлы фермы
показаны на рнс. VII. 75. Испытания опорных узлов та¬
ких ферм показали предел прочности на скалывание
37,4 кг!см* (среднее значение по трем образцам), что
соотпетггнует коэффициенту запаса кз« 3,74. На изго¬
товление фермы требуется стали в 2,3 раза меньше, чем
на сталелеревянную ферму с растянутым поясом из
уголков. Изготовление и монтаж значительно проще.
') Типовые чертежи ферм разработаны, проектно-конструкторской
конторой .ИндуетроАпроект* Миныетаддургхныстроа СССР (ишн.
Н. П. Пткцын) (И).

Глава VII. Деревнями конструкции
Рис. VII.69. Детали узлов ферм из клееных прямолинейных блоков (к рис. VII68)

М. Фермы
307
• . Рис. VII.70. Детали узлов ферм из клееных прямолинейных блоков (к рис. VI 1.68)

208
Глава VII. Деревянные конструкции
} с-'	С-1
6
г=сг»т=ст>1 •
с-i ,	,	с-г
6	6
Сбязь С-1
JS
^232^-
рис. VII71 Схемы стропильных ферм с указанием мест расположения вертикальных связей (а) и
фасады ферм‘Связей (0)

14. Фермы
208
|4 Зак- 1&2
Рис. VII.72. Детали узлов ферм-связей (ирис VII 71) Рис. VII.73 Детали узлов крепления ферм-связей
к стропильным фермам (к рис. VII.68)

210
Глава VII. Деревянные конструкции
Определение усилий в стержнях ферм с клееным
поясом нз криволинейных и прямолинеГжых блоков про¬
изводят обычными способами в предположении нали¬
чия шарн'нрои а узлах. Кроме определенных таким об¬
разом усилий А в стержнях ферм при 'расчете верхних
Рис VII 7-1. Треугольная деревянная клееная
ферма пролетом 15 м
Рис. VII 7." Умы клееной фермы пролетом 15 л
(детали к рис. VII.74)
« средний, б - опорный
поясов, необходимо учитывать действующие в панелях
изгибающие моменты.
При кринп.шнсГжых блоках и равномерно распре¬
деленной напитке д по всему верхнему поясу расчет¬
ный момент Л/ по середине панели равен разности двух
моментов Л/| от нагрузки q между узлами фермы и
М2 — от эксцентричного расположения расчетной си¬
лы N по отношению к центру тяжести расчетного сече¬
ния пояса
Я*1
М, - - и ли = А/,
1 8 ■
где д — нагрузка в кг!сч пролета фермы (по верхнему
поясу);
/1 — горизонтальная проекция расчетной панели
пояса;
А' — усилие в рассчитываемой панели;
/ — стрела подъема осн пояса над хордой, соеди¬
няющей узлы, ограничивающие расчетную
панель.
Величину / находят по формуле
г\
где /.’ — длина хорды панели,
К —радиус кривизны оси верхнего пояса.
Прн прямолинейных блоках и равномерно-распреде¬
ленной нагрузке д по всему верхнему поясу расчет¬
ный момент М по середине панели равен разности двух
моментов; Л/: — от нагрузки д межд\ уздами фермы н
М. -от специально создав, и \т;ц и хтлах эксцентри
ентета для \моньшомия влияния Mi Обычно назнача¬
ют величине эксцентриситета м ибочх уздах равной V*
высоты верхнего пояса 1 It н р.м й величине эксцент¬
риситетов п соседних \иа\ е, и (. и расчет при вычне
лоиии изгибающего момента н> се'чнине пролета вво
лит полусумму нх
,н2 — л ‘'г'ф .
По верхнему г.оясу енгюхжн ч.кт^ приклеивают за¬
щитную доску, обычно той же толщины, что и основ¬
ные доски пояса, но шириной на 3—4 си больше по¬
следних. Веру этой доски и кромки оклеивают рубе¬
роидом, толем и т. и
в)	Фермы с верхним поясом из состанных балок
на пластинчатых нагелях1
При отсутствии клееных блоков верхний пояс стале¬
деревянных болыиепанельных ферм может быть осущест¬
влен из составных балок ни пластинчатых нагелях.
На рис. VII.76 покатаны конструкция треугольной
фермы с применением балок на дубовых пластинчатых
нагелях и детали узлов На рис Vil 77—VII.78 показа¬
ны конструкции треугольной фермы с ригелем и двускат¬
ной четыре.хпанельной фермы с применением балок на
дубовы4- пластинчатых нагелях В болыпепанельных фер¬
мах для уменьшения изгибающих моментов в панелях
верхнего пояса создают специальные эксцентриситеты
нормальных сил, образующие разгружающие моменты.
Примеры создания узловых эксцентриситетов показаны
«а рнс. VU.79,
Составные балки, образующие верхний пояс ферм,
работают на сжатие с изгибом Краевые напряжения в
них определяют, пренебрегая влиянием ослаблений;
N М
О зв ~ 1	-4-	—— fv /v j. ,
Айр
') Предложены нпл, В. С, Дсреаягиным [О к ГУ]

too, wt
Обточить ма стак не
=Г1-"гтт}---1Г -
—
:-гоЦ I
						— та —
По я-а
но * Сдсичйй uc8 8 = tz
— вгго
Рис \ И 7Г> Т}Ч*\голы1ии форма о балок на лдаоимчспых нагелях и летали )Злов
C*eva фврмо/
лЫ
Рис. VII.77. Треугольная ферма с ригелем и с верхним
поясом из балок на пластинчатых нагелях
Расход материалод на одну ферму
Дередо CQc*a	.	. го 1,ь5м*
дуб дпг ппасти чоп , ,	*^Q,02m'3
Мвтвяя - гтапъ ь»аа»и Cm 0 ^200нг

212
Глава VII. Деревянные конструкции
Расход материалов на одну ферму
Дерево-сосна	•'»	3,45м*
дуд для пластинок 0,046 м*
Металл-сталь марки С т. О •» 660кг
Средняя панель
^60
Рис. VII.78. Двускатная четырехпансльная ферма с:верхннм поясом из балок на пластинчатых нагелях
Рис. VII.79 Конструктивные вксцеитриситеты в узлах ферм нз составных
балок

14. Ферми
213
N	М
+ kvw6 рЕ
< М.
где N—сжимающее усилие в панели;
М—расчетный момент, равный разности моментов
от междуузловой нагрузки Afi н от узловых
эксцентриситетов
gi+gg
т и—коэффициент условий работы изгибаемых эле¬
ментов;
£#»— коэффициент, учитывающий составной тнп ба¬
лок.
Гибкость стержня в плоскости фермы, необходимую
для вычисления коэффициента I, определяют в пред¬
положении, что коэффициент приведения гибкости н- ~U
по формуле:
/
0,289/z ’
где /—расстояние между узлами;
Л —полная высота балки.
Величину сдвигающей силы для наиболее напря¬
женного (нижнего) шва на протяжении от опоры до
сечения с максимальным изгибающим моментом опре¬
деляют по формуле:
Г-,.8^ + **.
где Mi — максимальный изгибающий момент от меж¬
дуузловой нагрузки (без учета разгружающе¬
го момента от узловых эксцентриситетов);
£— коэффициент, учитывающий увеличение сдви¬
гающей силы по швам балки вследствие
опирания в узлах только части брусьев.
Если балка упирается только одним нижннм брусом,
принимают £=0,4; если нижним и средним £=0,2; при
упоре всех брусьев £=0. Желательно, чтобы площадь
смятия у каждого из упираемых брусьев захватывала
не менее половины высоты бруса и чтобы количество
упираемых брусьев было одинаковым в опорном н про¬
межуточных узлах.
Дальнейший расчет пластинок ад нх размещение про¬
изводят как в обычных балках.
Накладки, устанавливаемые в узлах, должны обес¬
печивать свободу деформаций (от усушкн н емнтня
древесины), для чего в них делают овальные (в на¬
правлении деформации) отверстия для болтов.
Строительный подъем ферм назначают ие менее
Vaoo пролета. Каждой балке, входящей в состав сжато¬
го пояса, должен быть сообщен обычный для балок
строительный подъем. В фермах шпренгельного типа
рекомендуется среднему узлу придавать подъем, рав¬
ный четырехкратной высоте строительного подъема от¬
дельных балок.
Прн перемещении ферм (на монтаже) необходимо
ставить распорки, обеспечивающие геометрическую не¬
изменяемость системы, так как нижний гибкий пояс их
ие воспринимает сжимающих усилий.
г)	Фермы иа врубках и нагелях
Фермы на лобовых врубках и цилиндрических на¬
гелях принадлежат к числу конструкций построечного
изготовления наименее трудоемких и наиболее простых
в производстве.
Все детали этих конструкций доступны для контро¬
ля за кЗ^еством выполненных работ. Конструкции тре¬
угольных ферм иа лобовых врубках показаны на рнс.
VII.80—VI 1.82; шатровой фермы —на рис. VII.83 и фер¬
мы с пониженным растянутым поясом — на рис. VII.84.
Треугольные фермы вследствие резкого возрастания
усилий в их поясах по направлению от середины про¬
лета к узлам следует изготовлять из бревен с сохран¬
ным сбегом или нз пирамидальных брусьев. При боль¬
шом пролете ферм н малой длине бревен средние
вставки следует делать из обзольных брусьев. В фер¬
мах с параллельными поясами н в шатровых рекомен¬
дуется применять обзольные брусья. Для увеличения
площадей смятия и скалывания в наиболее нагружен¬
ных крайних узлах таких ферм возможно несколько
крайних панелей поясов выполнять из бревен с со¬
хранным сбегом нл*н из пирамидальных брусьев.
Вертикальные стойки всегда следует делать из круг¬
лой стали, по возможности в виде одиночных тяжей, а
сжатые раскосы —нз обзольных брусьев.
Стыки сжатого пояса устраивают впритык, с пере¬
дачей всего усилия смятием торцов. Длтк- накладок
назначают не менее трехкратной ширины (диаметра)
пояса, а толщину — около половины толщины пояса в
месте стыка. С каждой стороны стыка ставят 2—4
стяжных болта диаметром от 16 до 22 aim в зависимо¬
сти от мощности пояса.
Стыки растянутого пояса устраивают с помощью на.
кладок на стальных цилиндрических нагелях Прн до¬
статочной длине бревен стык совмещают со средним
узлом нижнего пояса (см. рнс. VII.8I) [12]. При недо¬
статочной длине бревен (брусьев) стык их в нижнем
поясе устраивают раздвинутым на две средних панели
(см. рис. УП.82,а) [12] нлн с двумя сомкнутыми стыка¬
ми в промежуточных узлах (см. рнс. VII 82,6). В по¬
следнем варианте деформации нагельных соединений в
стыке будут способствовать опусканию подкоса и, сле¬
довательно, провисанию верхнего пояса. В стыках ниж¬
него пояса устраивают переломы оси пояса, необходи¬
мые для сообщения фермам строительного подъ¬
ема.
Опорные узлы устраивают преимущественно на ло
бовых врубках с двумя зубьями. В случаях невозмож¬
ности применения таких врубок опорные узлы осуще¬
ствляют на тяжах (рже. VII.85).
Примыкание раскосов к понсам устраивают на ло¬
бовых врубках и упором торцов. Крепление мало на¬
груженных раскосов возможно осуществить болтами.
Схема фермы, представленной на рнс. VII.84, обес¬
печивает небольшие усилия в элементах ее решетки и
мало меняющуюся величину уенлнй в поясах. Первое
обстоятельство упрощает коиструнроваине узлов, а вто¬
рое позволяет полнее использовать материал в поясах.
Фермы с таким очертавием поясов уже много лет ус¬
пешно применяют в стальных конструкциях.
В фермах с параллельными поясами и в шатровых
в тех панелях, где усилие в раскосах может измелить
свое направление, ставят встречные раскосы (сы.
VII.83).
Для изготовления верхнего и нижнего поясов сле¬
дует применять одинаковые сортименты, чтобы обес¬
печить возможность отбора для' растянутых элементов
древесивы высокого качества.

214
Глава VII. Деревянные конструкции
.1 0
330
-вьг-
По1-1
.	^	М’ЗО'	S1	.
jj| '|»| ч1|*й
аШгрщМ ggp
г?о
Ж
/^к(\
/У?
&&§*
Й <Шгй5
ь* * »
U3.
гш
чт
и&иЛо,
yfaMlf-
'то\
f-г	so,)	iso so
Швеллер N19 "** * **
Рис. VU.81. Детали треугольной фермы пролетом 15,4 м на бревен на врубках (с подвесным потолком)

Рис. V11.82 Стыки нижнего пояса треугольной фермы
а — раздвинутый ид две средние панели; 6 — сомкнутый в промежуточном узле
Ваоиант изла 2	Проболтана* беркнесе пояса б случае
оириипш улиц. с.	конструкции покрытия соиаско	Д	бооионт
.	ГЯЙМН ..а9
Металлический угомник для преботбращенця
сдбага раскоса б полерочкон направлении
Рнс. V1I.83. Шатровая ферма нз обзольных брусьев на врубках

216
Глава VII. Деревянные конструкции
. Монтажный шоб
Узел 7
Рнс. V1I.84. Ферма пролетом 15 м из бревен с пониженным растя,
нутым поясом нз круглой стали
Ьповкпадки 6D*BS*200 Тяжи cf*26‘, 1~ЫСЮ
На плане верхний пояс снят
Рис. VII. 85. Опорные узлы на тяжах
а — ор«мых; 0 — изогнутых
Проектирование треугольных ферм удобно
вести в следующем порядке.
После определения узловых нагрузок и рас¬
четных усилий (см. таол. 111.3—111-6> следует
скоиструировать опорный узел, что обычно н
определяет размер бревен (брусьев) в обоих
поясах. Затем, учитывая уменьшение размеров
бревна (бруса) вследствие полностью или ча¬
стично сохраненного сбега, рассчитывают
узел верхнего пояса, ближайший к коньковому
узлу: глубину врубки подкоса, размер тяжа,
размер шайбы, глубину врезки под шайбу,
суммарное ослабление верхнего пояса в узле и
напряжения в нем от сжатия. Если последние
окажутся выше допускаемых, сечеине верхне¬
го пояса следует увеличить. После этого кон¬
струируют стык нижнего пояса и проверяют
напряжения в поясе с учетом всех ослабле¬
ний и уменьшении сечения вследствие сбега.
В случае перенапряжения меняют сечение по¬
ясов.
Далее проверяют устойчивость верхнего
пояса с учетом способов закрепления его нз.
плоскости фермы, конструируют к рассчиты¬
вают крепления промежуточных раскосов, про¬
веряют устойчивость последних, подбирают се¬
чение стоек и определяют размеры шайб.
Проектирование ферм с параллельными
поясами и шатровых ферм удобно вестн в сле¬
дующем порядке.
Конструируют н рассчитывают наиболее
нагруженный стык нижнего пояса и определя¬
ют требуемое сечение последнего. Затем кон¬
струируют опорный узел и узел примыкания
крайнего раскоса к верхнему поясу. Если зтн
узлы не представляется возможным выполнить при по¬
мощи лобовых врубок, то опорный узел проектируют на
тяжах (см. VII. 85), а соединение крайнего подкоса с
верхним поясом при помощи грехплоскостной врубки.
Затем проверяют устойчивость верхнего пояса, конст¬
руируют и рассч-итызают остальные узлы фермы, про¬
веряют устойчивость подкосов, подбирают сечения тя¬
жей и шайб.
На рис, V1I.86 лохазана шатровая сталедеревянная
ферма построечного изготовления, предложенная
В. А. Геллером [21], а иа «рнс. VII.87 показаны детали
отдельных узлов этой фермы.
Верхний пояс состоит из бруса, иижний—из двух
уголков или из одного швеллера, раскосы — из брусьев
трех сечеинй, стойки выполнены нз круглой стали. В
средних- панелях, где усвлия раскосов меняют свое
направление, поставлены встречные раскосы. Раскосы
примыкают к поясам прн помощи лобовых врубок и
торцовых упоров.
Чтобы облегчить работу верхнего пояса иа изги¬
бающий момент от междуузловой нагрузки (прогоны
кровля укладывают с шагом 0,8—\Д м), на верхний
пояс через прокладки уложен брус такого же сечення,
как н пояс. В расчете принято, что изгибающий момент
распределяется между брусьями поровну, а сжимаю¬
щее усилие пояса фермы полностью воспринимается
инжним основным брусом.
Расход брусчатой древесины иа I ферму пролетом
17,75 м при нагрузке I 200 кг на I пог. м пролета (из
иих 600 кг{м—сиег^ составляет 2,17 м\ а стали —
446,2 кг.
На рис. VI 1.88 показан пример привязки ферм г
разбивовдым осям здания.

вУЮ
14. Фермы

Глава VII. Деревянные конструкции
Узел /
ГОвзди 9 5,0
1*150
</jmS
По з-з
U-3Q0-35Q-J
—m-*so —
Рис. VII.87. Детали узлов шатровой сталедеревяиной фермы построечного изготовления (к рис. VI! S6)
д)	Многоугольные фермы на нагелях я врубках
Многоугольные фермы показаны на ряс. VII.89 н
VII.9I. Изготовление нх проще н менее трудоемко, чем
изготовление гвоздевых сегментных ферм. Они могут
быть возведены в случаях крайней необходимости даже
нз сырых лесных материалов, так как усушка древе¬
сины не сказывается в сильной мере на работе фермы.
Выгодность прнкенеккк многоугольных' ферм возра¬
стает с увеличением пролетов к нагрузок. Прн нали¬
чия чердачных перекрытий должны быть предусмот¬
рены подвескн.
В многоугольных фермах усилня в стержнях решет¬
ки относительно малы. Это существенно упрощает кон¬
струирование узлов. Поэтому в фермах осуществля¬
ют внеценгренное прикрепление раскосов (рнс. VII.90).
Последние обычно располагают так, чтобы кромки двух
соседнйх раскосов сходились на оси пояса. Пояса ферм

14. Фермы
21
Рис. VI1.89. Многоугольная ферма с металлическими стойками
Рис. VI1.90. Промежуточный узел многоугольной фермы (деталь к рнс. V11.89)

220
Глава Vtl, Деревянные конструкции
следует конструировать из обзольных брусьев. В опор¬
ных панелях удобно применить пирамидальные брусья
или бревна с сохранным сбегом, расположив более
толстые хонды к опоре. Раскосы выполняют из пары
досок нля нз одного обзольного бруса, растянутые
стойки— из круглой стали. Опорные узлы конструиру¬
ют или на двойных лобоаых врубках или иа тяжах.
Промежуточные узлы конструируют при помощи бол¬
тов (см. V1I.90), иногда прн помощи врубок или накла¬
док нз полосовой стали. Толщину досок решетки сле¬
дует назначать так, чтобы полностью использовать гру¬
зоподъемность болтов, устанавливаемых в узлах. Ши¬
рину досок раскосов определяют нз условия разме¬
щения в узле требуемого количества болтов (гвоздей).
Напряжения в поясах проверяют с учетом моментов
от эксцентричного примыкания раскосов.
Стыки верхнего пояса устраивают в узлах на пере¬
ломе оси простой прнторцовкой. Плоскости смятия рас-
Педуквмка.
Нагрузка: постоянная 600кг!и
Схема фермы
г— Я58—\
Рис. VI1.91. Многоугольная сталедеревянная ферма пролетом 17,75 м
полагают по биссектрисе угла между осями соседних
панелей. Стыки перекрывают накладками толщнной око.
ло Чъ толщины пояса н длиной в трн высоты пояса; на¬
кладки стягивают 2—4 болтами с каждой стороны сты¬
ка.
На рис. VII.91 показана сталедеревянная много¬
угольная ферма с переломами оси верхнего пояса в каж¬
дом узле, с болтовыми н гвоздевыми соединениями!.
Пролет фермы 17,75 м, высота 2,96 м. Нагрузка посто¬
янная—600 кг!я н временная — 600 кг/м (22].
Сжатый пояс выполнен из брусьев сеченяем 160Х
XI60 мм н длиной 1610 мм. Все узлы верхнего пояса
лежат иа дуге круга. Узловые накладки выполнены нэ
брусков сечением 100X100 мм и длиной 700 мм. Что¬
бы образовать цилиндрическую направляющую для
кровли, на бруски верхнего пояса набивают лодуклон-
к-и толщнной по середине панели 21 мм, а н четвер¬
тях —16 мм.
Растянутый пояс выполнен из швеллера № 6, повер¬
нутого стенкой вверх. Изготовление пояса нэ швеллера
менее трудоемко н несколько снижает расход сталн.Так,
прн проектирования ферм пролетом 20,75 м на вариант
с ккжнкм поясом из швеллера потребовалось 361 к<
стали, в на вариант с нижним поясом нз двух угол¬
ков — 402 кг, т. е. на 11% больше.
Гсс-	и	ст.'.ли сделать,	из досок сечением
1 Предложена канд. техн. наук В, С, Деревягнным. Бюро Техни¬
ческой помощи ЦНИПС разработало рабочие чертежи ферм указан¬
ного типа для пролетов 8,75; 11.75: 14,75; 17,75; 20,75 м под нагруз¬
ку 1 200 ке/м (в том числе 600 кг\м — снеговая) [22].
75x160 мм. Таким образом, все деревянные элементы
фермы имеют только трн типоразмера поперечных се¬
чений, причем второй типоразмер может быть получен
продольной распиловкой элементов первого, что, ко¬
нечно, упрощает процесс заготовки.
Элементы решетки в узлах центрированы н соеди¬
нены прн помощи стальных планок сечением 50X4 мм
н болта d = 16 мм.
Постановка рабочего узлового болта в стык сжа¬
тых элементов пояса является особенностью рассмат¬
риваемого типа ферм. Прн расчете этих болтов по обыч¬
ным формулам несущая способность накладок учтена
только в размере 50%.
Брусья верхнего пояса рассчитаны на сжатие н на
изгибающий момент от междуузловой нагрузки н от
продольного усилия, приложенного эксцентрично. Экс¬
центриситет создан путем скоса торцов каждого бруса
на глубину 4 см (у верхних кромок).
Расход древесины на 1 ферму —1,13 м\ а вес
стали — 267 кг. Общий вес фермы —832 кг.
Детали узлов верхнего иояса показаны на р«с.
VII.92, а нижнего —на рис. VII.93.
В табл. VII.22 приведено сопоставление расхода дре¬
весины и стали на многоугольные фермы, разработанные
ЕТП ЦНИПС. ::л :iiaT;ionr«a фор^ы, разработанные
6.	КП1С, и на шатровые фермы из клееных блоков»
разработанные Индустройпроектом. рассчитанные в со¬
ответствия с НиТУ 2*47 прн постоянной н временной
нагрузках по 600 кг/м пролета.
Из приведенного сопоставления видим, что на шат-

14, Фермы
221
Таблица VII.22
Сопоставление расхода материалов иа сталедереваниые
многоугольные фермы (22), шатровые из брусьев (21) и
шатровые из клееных блоков Ц7)
Таблица VH.23
Сопоставление расхода материалов иа многоугольные (22)
м сегментные клееные (18) сталедереваниые фермы
Расход материалов на фермы
шатровые брусча¬
многоугольные
шатровые нз
Продет
ферм в м
тые
брусчатые
клееных блоков
древесины
стали
древе-
стали
древе-
стали
в д1
в м>
в кг
в д°
в кг
В,75
_
0,39
98
__
11.75
1,21
303
0.58
132
0,17
228
14,75
1,71
402
0,81
201
1,16
2-52
17,75
2,17
446
1,13
267
1,67
323
20,75
1,58
361
2,23
395
6 */6
1-430
Средний
упетеят
дерянегв
пешей.
Рис. VJL92. Детали узлов верхнего пояса иного-
угольной сталедеревянной фермы (к рис. VII.91)
ровые фермы требуется древесины в 172—2 раза боль¬
ше, чем ка многоугольные, а стали на 67—130% боль¬
ше по сравнению с брусчатыми многоугольными фер¬
мами н на 7—45% больше по сравнению с фермами нз
клееных блоков. Столь же неблагоприятно для шатро¬
вых ферм н сопоставление по трудоемкости изготовле¬
ния.
Сопоставление расхода материалов на многоуголь¬
ные и сегментные клееные сталедеревянные фермы, рас¬
считанные по НиТУ 2-47 при постоянной н временной
нагрузках: по 600 ке/м у многоугольных ферм и по
625+375 ке/м у сегментных сделано в табл. VII.23.
Пролет ферм в д
Расход материалов на фермы
ыногоугольные
сегментные
много¬
сегмент¬
древесины
стали
клееной
стали
угольных
ных
в д*
в кг
в д*
в кг
8,75
0,39
98
11,75
12'
0,58
132
0,63
157
14,75
15
0,81
201
0,91
213
17,75
18
1,13
267
1,13
238
20,75
21
1,58
361
1,56
339
—
24
*“
1,79
368
1 Трехшареирная клееная арка, несущая, кроме респределенной
нагрузки 625 + 375 кг/м, сосредоточенный груз 2 500 кг по середине
продета.
Мерной евши
i0 Разрез t-l
-«Ir-f I м .
Рнс. VH.93. Детали .узлов нижнего пояса много¬
угольной сталедеревянной фермы (к рнс. VII.91)
Рассмотрение табл. VII.23 показывает, что объем
древесины (в деле) в многоугольных и сегментных кле¬
еных фермах почти одинаков. При этом, однако, сле¬
дует учитывать более высокую стоимость клееной дре¬
весины, большую трудоемкость ее получения и неиз¬
бежные отходы прн острожке досок, а тахже разниц)
в расчетных нагрузках (20%)1 я малую разницу в про¬
летах.
Расход стали в обоих типах ферм примерно одина¬
ков (колебания от +6% до —11%).
е)	Сегментные фермы на гвоздях я нагелях
Сегментные фермы с гвоздевыми « нагельными сое¬
динениями относятся к конструкциям построечного нз-
' • г -< м <
: , .товления нх прост, не требует специаль¬
ного оборудовании и высококвалифицированной рабо¬
1 Расчетная нагрузка иа сегментных фермах 1000 кЧм. а ка мно¬
гоугольных — 1 200 кг/д.

222
Глава V//. Деревянные конструкции
чей силы. Однако изготовление этих ферм очень трудо¬
емко н не поддается механизации. Надежность сегмент¬
ных ферм в большой мере зависит от качества досок
нижнего пояса, тщательности выполнения опорных уз¬
лов и от тщательности лриторцовкн в стыках брусков
верхнего пояса. Следует отметнть, что отбор высокока¬
чественных досок на растянутый пояс сегментных ферм
очень труден, так как доскн такого сечення не повто-
2QQ
б) f-
АЛ
±	==
■' --
£
*)
20Q
%/\
	1.91,00
Ркс. VII.94. Схемы сегментных ферм с соединени¬
ями на гвоздях н нагелях
ряются в других элементах ферм. Сегментные гвозде¬
вые фермы имеют многослойные пояса, что создает по¬
вышенную опасность в отношении загнивания, особенно
опорных узлов и верхних поясов.
Сегментные фермы применяют а бесчердачных по¬
крытиях зданий прн пролетах 15-2-30 м, в подмостях н
т. п. Применять сегментные фермы в чердачных покры¬
тиях не следует. Нагрузку на сегментные фермы сле¬
дует передавать возможно более равномерно по всей
длние верхнего пояса (ие только в узлах). Изготовление
сегментных ферм с надстройками требует звачнтельно
больше материалов н трудовых затрат, чем изготов¬
ление ферм без надстроек; поэтому фермы с надстрой¬
ками применять не следует.
Разбивку ферм на панели н выбор направления рас¬
косов необходимо увязывать с расположением стыков
нижнего пояса. Рекомендуемые схемы ферм представ¬
лены на рнс. VI 1.94. При пролетах более 30 м возмож¬
но в части панелей ферм применение шпренгельной или
полураскосной решетки. На рис. VII.95 показан общий
внд сегментной фермы с гнутым верхним поясом иа
гвозднх.
Типы поперечных сечений поясов н решетки пред¬
ставлены на рис. VII.96. Верхний пояс состоит нз брус¬
ков обычно толщиной 5—6 см н шириной 5—7 см, изог¬
нутых по дуге круга с радиусом не менее 200 толщин
отдельного бруса. Количество брусков в одной ветви
пояса не менее 4. Максимальная высота пояса зависит
от длины применяемых гвоздей; необходимо, чтобы два
встречных гвоздя пробивали все бруски ветви. Между
ветвями верхнего пояса должны быть поставлены
сплошные прокладки от узла до узла. Доски прокладок
по длине панели стыковать ие допускается. Прн ветвях,
составленных из четырех брусков, необходимо, чтобы
прокладки перекрывали на всей длине панели все четы¬
ре бруска. Ширина Ь досок, идущих иа прокладки,
в этом случае будет
5«4г + /,
где с —толщина брусков;
\ — стрела дуги верхнего пояса на протяжении па¬
нели.
Прн ветвях, составленных шз пяти брусков, проклад¬
ки должны перекрывать на всей длине панели три сред¬
них бруска. Постановка отдельных коротких прокладок
между ветвями верхнего пояса не допускается, Бруски
и прокладки верхнего пояса скрепляют вертикальными
н горизонтальными гвоздями. Количество гвоздей опре¬
деляют расчетом.
Стыки брусков верхнего пояса должны быть тща¬
тельно приторцованы и расположены вразбежку так,
чтобы в любом поперечном сеченнн каждой отдельной
ветвн было не более одного стыка. Расстояние между
стыкамн следует выдерживать не менее 10-кратной тол-
щнны брусков. Не допускается стыкование брусков в
узлах н в опорных панелях. Во второй от опоры панели
ие рекомендуется стыковать наружные брускн. Стыкн
верхних и ннжних брусков следует располагать на рас¬
стоянии от узлов, равном примерно Vs длины панели.
Стыки внутренних брусков устраивают на протяжении
среднего участка панели на расстояниях от узла не
менее Vs ее длины.
Крепление досок решетки в узлах осуществляют
гвоздями. Количество гвоздей на одном конце доски
должно быть не менее 4. При этом раскосы располагают
внецектренно так, чтобы в верхних узлах кромки их
встречались на осн пояса, а в ннжннх, чтобы кромка
раскоса встречала кромку стойки на осн ннжнего пояса.
В местах крепления элемелтов решетки к верхнему поя-

14. Фермы
223
Прохладна 70*220
Расчет.нагрцзки на Тлеем Sat
Строительная схема.
'2№
Тяж d-20,' 1-/950
Поднладна из полосодой стали
3*SQ, 1-100
<*)
е)
Рнс. VI1.95. Сегментная ферма с гнутым верхним поясом на гвоздях н нагелях
верхний лояс
в)
ЯЛ Ь'За qtj
и
ж
ш
т
Пи'
Нижний пояс
ивнивне
Рис. VII. 96. Типы поперечных сечений поясов
н решетки сегментных ферм
су допускается принимать расстояние от оси гвозди до
шва между поясными брусками не меиее 3 диаметров
и расстояние между рисками поперек волоков бруска
прн косой расстановке гвоздей не менее 2 днаметроа.
В остальном размещение гвоздей вдоль волокон брусков,
вдоль н поперек волокон досок решетки должно произ¬
водиться по общим требованиям. Не рекомендуется в
узлах верхнего пояса пропускать широкие доски стоек
фонарных надстроек между раскосами; это создает
большой дополнительный момент в узлах верхнего поя¬
са и может вызвать нежелательные деформации (седло¬
образное искривление осн пояса между раскосам»). В
каждом узле должен быть поставлен хотя бы один
стяжной болт для обжатия пакета. Ширина досок ре*
шеткн зависит от количества гвоздей, которые необхо*
димо разместить в узле. Толщину этих досок назначают
равной толщине досок инжнего пояса, что необходимо
для удобства перекрытия растянутых стыков. Детали
промежуточных узлов см. на рис. VII.95 н VI 1.97.
Опорные узлы обычно устраивают иа натяжных хо¬
мутах нз круглой стали (см. рнс. VII.95, а также рис.
VII.85).
Расчет сегментных ферм. Определение на¬
пряжения в верхнем поясе при расчете его в плоскости

Глава Vll. Деревянные конструкции
фермы производят с учетом сжимающих сил N и из¬
гибающих моментов от кривизны оси пояса и от между-
узловоА нагрузки.
Проверку устойчивости верхнего пояса из плоскости
фермы производят без учета влияния изгибающих мо¬
ментов, действующих в плоскости фермы. За расчетную
длину пояса при этом принимают расстояние между уз¬
лами, закрепленными связевой фермой «ли зааикерен-
ными прогонами.
Те участки верхнего пояса, на которых лежат де-
ревоплита или часто расположенные прогоны (ие реже
чем через 7а длины паиели), можно не проверять иа
продольный изгиб из плоскости фермы. В сомнительных
случаях проверяют устойчивость отдельных брусков
без учета работы связей.
Проверку устойчивости верхнего пояса нз плоско¬
сти фермы производят как прямолинейного стержня
со сплошной прохладной, если в этом направлении за-
i : !■ и.;,..
. .ЩИ
щт
§
4 i*i liiiJii
1		 .LA .4.1 11
к 1
—■*-»“
WPPii -
XXU.J-1
f *
Рис. VII.97. Промежуточный нижний узел сегментной фермы
креплены все узлы фермы. Если это раскрепление сде¬
лано через узел, то расчет верхнего пояса ведут как
стержня с короткими прокладками, так как у промежу¬
точного нераскреплеиного узла фермы прокладки преры¬
ваются для помещения досок решетки. При этом обычно
пренебрегают гибкостью отдельных ветвей, так как рас¬
стояние между гвоздями бывает менее 7-кратиой шири¬
ны брусков.
Стыки в иижием поясе устраивают иа стальных на¬
гелях н рассчитывают обычным способом. Кроме того,
в досхах нижнего пояса необходимо проверить напря¬
жения с учетом узловых эксцентриситетов.
В целях упрощения- изготовлении сегментных ферм
стержяк решетки их разбивают «а две группы: сильно
иагружеиные стержни н слабо нагруженные. Концы
стержней каждой группы крепят одииаковым количе¬
ством гвоздей, определенным по максимально напружен¬
ному стержню (ио ие менее 4). Ширина досок решетки
определяется условиями размещения гвоздей в узлах.
При этом желательно все стержни решетки выполнить
нз досок одной ширины или двух. Последнее целесооб¬
разно в фермах с фонарными надстройками, так как у
этих ферм наблюдается большая разница в усилиях
решетки.
В обычной конструкции опорного узла, представлен-
иой на рнс. VI1.95, необходимо сделать следующие про¬
верки.
I)	Смятие вкладыша брусками верхнего пояса с уче¬
том угла между верхним и нижним поясами.
2) Смятие поперек волокон между вкладышем и
лодбалкой к между подбалкой н настенным брусом под
воздействием опорного давления.
3) Подобрать сечение тяжей, учитывая при этом,
что тяжи иа прокладке работают в 2 раза сильнее,
чем иа иакладке. Так, для узла, представленного на
рис. VH.95, требуемую площадь иетто среднего тяжа
определяют по формуле:
г' и	V
v ~ 4mKr	т"“	4[а,]	’
а площадь тяжа на накладке по формуле:
U	___	U
8[«т] ’
Fr* WT
где (/—усилие в иижием поясе;
/?т и т — расчетное сопротивление тяжа и коэффициент
условий работы его;
К1 —допускаемое напряжение в тяжах с учетом
возможной неравномерности ях работы.
4). По усилию нижнего пояса определяют требуемое
число штырей и болтов для прикрепления накладок и
прокладок н размещают их.
5) Торцы накладок при выполнении узла по рис.
VII.95 следует обрабатывать по дуге круга так, чтобы
расстояние от этой дуги до ближайшей оси иагеля было

15. Арки
,22!
ие ыеиее 7 диаметров его. Торец прокладки следует
XT	и
проверить на смятие под влиянием силы Ль* *= при
Х7	и
двух досках в поясе и Wcm *»~пр« трех досках в поясе
Ncu _
^см .	.
77<к«1.
где 6 — ширина прокладки;
с — толшииа прокладки (ширина стальной из or*
иутой шайбы).
Rcm и («см! —расчетное сопротивление и допускаемое
напряжение смятия вдоль волокон.
Под круглые тяжи должны быть поставлены под¬
кладки-шайбы мз полосовой стали. Ширину их назна¬
чают равной толщине накладок и прокладок. Подклад¬
ки-шайбы размещают на закругленных торцах досок и
в других местах изменения направления осн тяжей.
6)	Крепление верхнего пояса к накладкам и про¬
кладкам опорного узла производят гвоздями или стяж¬
ными болтами. Так же, с помощью стяжного болта кре¬
пят вкладыш к накладкам.
7)	При большой высоте швеллера полезно увеличить
жесткость его етеики приваркой пары вертикальных
диафрагм. Швеллер и уголковые иакладки-шайбы долж¬
ны быть проверены иа изгиб.
15.	АРКИ
Типы арочных конструкций и их характеристики при¬
ведены, в табл. V1L24. Рекомендуется применять преиму¬
щественно ‘трехшариирные арки из двух ферм, двух
балок или двух клееиых криволинейных блоков. Затяж¬
ки следует делать из стали. Такие конструкции являют¬
ся сборными, а в случае необходимости — и сборно-
разборными. Изготовляют их иа ааводах или деревооб¬
рабатывающих предприятиях строительств. Их легко
перевозить, собирать и монтировать.
Стрела подъема трехшарнирных арок из двух ферм
или балок должна быть не менее ‘/в пролета, а высота
отдельной фермы или балки не менее 7м пролета арки.
Расчет элементов таких арок и конструирование их
производят применительно к указаниям для соответ¬
ствующих тнпов ферм и балок. Следует обращать вни¬
мание иа надежное раскрепление верхнего и нижнего
сжатых поясов арок.
Все типы деревянных арок, за исключением жест¬
ких трехшарннрных, следует применять лишь в одно¬
пролетных покрытиях, без значительных односторонних
н сосредоточенных нагрузок.
Такие арки следует рассчитывать в плоскости их
кривизны иа действие осевой сжимающей силы или на
Таблица VII.24
Типы арочных и рамных конструкций и нх характеристики
Типы конструкций
Пролеты
в м
Высота
в долях
пролета
Коэффици¬
енты соб-*
ственного
веса Лев
Расход
стали в %
от веса
всей кон¬
струкции
Примечания
Арки трехшарккриые из балок на пластинча¬
тых нагелях
6-12
(iev
V* - 7.
4-7
2-4
Без затяжки
6-10
С затяжкой при высоте / t 1 » 7» — lU
10-20
С затяжкой при высоте/ : / V*
(При стальных пластинках расход металла
возрастет примерно иа 2 %)
Арки трехшариирные из двутавровых сегмент¬
ных или серповидных балок на гвоздях с пере¬
крестной или фанерной стенкой. Высота сече¬
ння балок не менее V» пролета
15—40
7. - 7.
2,5-5
4-7
Без затяжки
15-25
С затяжкой
Арки двухшарнирные из гнутых досок на
гвоздях. Высота сечения самой арки не менее
V* продета
10-16
7. - 7.
7-10
10-20
С затяжкой
Арки трехшариирные из гнутых досох, кле¬
еные
12-30
7. - 7.
2,5—3,5
25-45
С затяжкой
В арках меньшего пролета процент металла
выше
Арки из косяков иа гвоздях двухшарнириме
и трехшариирные (стркдьчатые). Высота сече*
имя ерки не ыеиее 7® пролета. В стрельчатых
арках высота должна быть не ыеиее 7» пролета,
а стрела полуарки не ыеиее 7и хорды лодужрки
3-16
V. - V.
8-14
СО
1
Без затяжки
10-20
С затяжкой
Рамы трехшариирные с перекрестной стен¬
кой на гвоздях
9—1В
-
3-4
4-6
Без затяжки
15 Зак. 1332

226
Глава VII. Деревянные конструкции
Рис. VJ1.98. Тремиарнирная арка из клееиых блоков пролетом 12 м (сварные швы монтажного стыка
Лш *= 5 мм п /ш =* 150 мм)
•jthjiша
Ш-
7000
По а-а
-	* • ■ " [f~ i !!■* Н'
2Q7S0 Оля АН-5
(HJUU ОЛЯ мл
Рис. VH.99. Трехшарнирная арка нз клееных блоков пролетом 20,75 м

15. Арки
одновременное действие сжатия н изгиба как прямоли¬
нейных стержней (такого же сечения); при этом при¬
веденную (свободную) длину их принимают равной:
в случае симметричной нагрузки для двухшаринрных
арок — 0,6 s; для трехшарнирных арок — 0,7s; в случае
односторонней нагрузки для обоих тнпов арок —0,5 s,
где £ — полная длина дуги аркн.
Прн наличии изгибающего момента расчет ведут по
максимальному изгибающему моменту и действующей
hbt/301
Рис. VII. 100. Схемы трехшарннрных арок
а н б — из сегментных форм; в — из трс>голм<ы.х
ферм
в том же сечении нормальной силе. При отсутствии или
очень малой величине момента расчет ведут по нор.
мальной силе, действующей в четверти пролета арки.
При отсутствии сплошного раскрепления арок по
верхнему поясу необходимо проверить устойчивость
арок нз плоскости кривизны (в пределах фонарной над¬
стройки и т- п.).
Величину распора в двухшаринрных арках кругово¬
го и параболического очертания со стрелой подъема не
более 7ч пролета и высотой сечения не более 1/зо про¬
лета допускается определять, как в трехшариирных
арках, т. е. в предположении наличия шарнира в ключе.
В клееных арках из гнутых досок м а кружальных
арках нз косяков стрела подъема должна быть не ме¬
нее ‘/в пролета, а высота сечення — не менее */во проле¬
та. В многослойных арках из гнутых досок иа гвоздях
и .нагелях стрела подъема должна быть ие менее ‘/s
пролета, а высота сечеиня —не менее Vso пролета.
Общий вид и детали трехшарннрных круговых врок
из клееных блоков представлены ка рнс. VI 1.98 н
VU.99. Поперечные сечения клееных блоков — прямо¬
угольные с отношением высоты к ширине не более 4.
Стыки блоков устраивают с тщательной приторцовкой
и перекрывают деревянными накладками, стянутыми
2—4 болтами с каждой стороны.
15*
В трехшарннрных арках нз сегментных
(рис. VII. 100), очертание верхнего пояса- сегмен
ферм обычно осуществляют по окружности. Радну
следней находят в зависимости от пролета I арки
стрелы / (см. примечание к табл. III.15).
Высоту полуарки h находят по формуле.
Л s= 2/? sin* •
*п<р=-.
Разбивку полуарок иа панелн обычно производя-
их нижнему поясу на равные частн. Это удобнее
производства работ, чем разбивка на равные лалел!
верхнему поясу. Длину панелей по нижнему чоясу
значают примерно в 2 раза больше, чем по верхш
Для крайних панелей полуарок это требование дол:
быть выполнено во всех случаях, поэтому решетку в
да следует начинать с нисходящего раскоса. Длину
нелей криволинейного пояса назначают около 1.5 м
пролетах арок до 40 ж и от 1,5 до 2,5 ж — при болы
пролетах.
Полуарки конструируют в соответствии с указан
ми, данными ранее для сегментных ферм.
Прн больших пролетах наиболее часто примем
трехветвевые сечення поясов (см. рис. VII. 96). Г
малых пролетах или малых усилиях в элементах ц
(например, в спаренных арках) применяют двухвет
пые сечення поясоп. В этом случае устойчивость ншж
го пояса повышают постановкой сплошных прокла;
или нашивкой снизу деекп, перпендикулярной шп
пояса. Поясные доски в сжатых стыках должны бь
тщательно приторцованы.
Стыки нижнего пояса должно располагать возмож
ближе к узлам, раскрепленным вертикальными соязя:
(в пределах Vs соответствующей панели). Сходящие
в опорном узле элементы должны быть центрирован
В коньковом узле может быть допущен небольш*
эксцентриситет (несовпадение точек пересечения ос*
левой и правой пол\-арок).
Все деревянные частн опорного узла должны бы-
изолированы от стальных подо- н теплоизоляционным
прокладками. Деревянные частн в пределах стально:
башмака должны быть покрыты антисептической ш
стой. Пример конструкции опорного узла со сварны
башмаком представлен на рнс. VII.101. Сжимаюши
усилия криволинейного пояса и знакопеременные уся
лия прямолинейного пояса передаются опорной наклон
но-расположеикой плите стального башмака. Сжимак
щие усилия нижнего пояса передаются смятием торцо
прокладок, а растягивающие — тяжамн. Скольжени
нижнего пояса по наклонной плите башмака предотвра
щается упором поверхности нижнего пояса в верхний
Затяжка из двух швеллеров приварена к стенкам баш
мака. Для удобства монтажа стык затяжки устраива
ют вблизи опорного узла. Для устранения провисанн*
затяжки она должна быть подвешена к узлам нижнегс
пояса полуарки.
Конструкция конькового узла показана иа
рис. VII.102. Примеры опорного и конькового узлов
трехшарнирной аркн нз сегментных ферм небольшого
пролета (/=30 ж) представлена иа рис. VII.103.
Применение опорных н коньковых узлов с передачей
усилия нижнего пояса верхнему через перекрестную
стенку в крайних панелях не рекомендуется вследствие
перегрузим верхнего пояса « ползучести тахого вида
соединения.

228
Глава VII. Деревянные конструкции
Д8/71(1 ЛЬ металлического
опорного башмака
План нижнего пояса
Уголок 7,5 *5 *0,5
Нагели а11,6,4*35
Тяж из круглей стали 0 х 1,6
Развез по 2-2
i
Прибарить J\^
Уголок 7,6 *5*0,5
1 ;
иг ’и—к
тЫ; li а I'	1
ГТ
1!- 1! IT S 	»
Рис. V1I.101. Опорный узел трех арнирной арки нз сегментных ферм с верхним поясом из трех ветвей
(к рис. VII.IOO.g)
V	''Подвбека	е/,о
b'-s.o.s-* *»««*{/
Разреза,/-/
~*ш "*	^ебелтц	шарнире
Рнс. VII.102. Коньковой узел трехшарннрной аркн
нз сегментных ферм (к рис. VII. 100, а)
Прн одностороннем загруженни аркн решетка н кри¬
волинейный пояс незпгруженисм" полуарки по работают.
Максимальные усилия в решетке арок примерно в
МЛ раза меньше» чем в сегментных фермах. Это не
только упрощает конструирование промежуточных уз¬
лов. но « уменьшает прогиб конструкции под влиянием
пластических деформаций.
Для определения расчетных усилий в трехшарнир.
ных арках покрытий необходимо учитывать, помимо
сплошного загруження, возможную снеговую нагрузку
на части покрытия, а именно на */<, ‘Л и */< пролета
(табл. 111.17). Длины положительного н отрицательного
участков лнннн влияния усилий в прямолинейном поясе
не равны (одна из них больше полупролета.
Трехшарннрные аркн из треугольных ферм
(рнс. VII.100,в) вследствие знакопостоянной работы эле¬
ментов решетки могут быть выполнены «з обэольных
брусьев нли брев’ен. Раскосы можно крепить в узлах
лобовыми врубками. Стойки осуществляют нз круглой
стали. Для увеличения угла между средними раскосами
н поясами стойки следует направлять под прямым уг¬
лом к нижнему поясу нлн вторые от ключевого шарни¬
ра панели разбивать на две более коротких. Пример
конструкции опорного н конькового узлов приведен на
рнс. VII. 104. Ннжнне пояса ферм трехшарннрных арок
нз сегментных нли треугольных ферм для обеспечения
устойчивости нз плоскости арок раскрепляют попереч¬
ными связями.
На рнс. VII.105 представлены кривые «расхода дре¬
весины в ж3, а на рис. VII.106 — расход стали в ка на
деревянные несущие конструкции различных типов прн

15. Арки
229
Рис VII.103. Опорный (о) и ксш*г<('ты;1 (■’*)
трехшариирной арки из сегментных ферм с верх¬
ним поясом из двух ветвей (к рис. VII. 100, а)
нагрузке I 200 кг1м пролета. В большинстве случаев ве-
лнчнны постоянной и снеговой нагрузок относились как*
1:1 н в немногих случаях как 1:0,6. Графики состав¬
лены на основе типовых проектов, разработанных раз¬
личными организациями иа протяжении последних
27 лет. ,
В тех случаях, когда расчетная нагрузка на несущие
конструкции незначительно (в пределах 20%) отлича¬
лась от 1200 кг/м пролета, расход материалов, приве¬
денный в типовых проектах, изменялся пропорциональ¬
но соотношению нагрузок. Полученный таким образом
расход материалов н показан на графиках. Незначи¬
тельной разницей в пролетах (ка	—J/a	м) пренебреги-
лось.
Сравниваемые несущие конструкции с указанием
времени проектировки н использованных норм проек¬
тирования перечислены ниже. Номера тнпов конструк¬
ций соответствуют номерам кривых на рис. VII.105 и
VII.106:
/ — арки круговые трехшариирные клееные со сталь¬
ной затяжкой (проектировка 1944 г. по У25-41, КТИС
Главстройпроекта НКСтрой; серии В-61 А);
2 — сегментные клееные сталедеревянные фермы
трех- н четырехпанельные (по книге А. Б. Губенко
«Клееные конструкции из досок>, 1949 г.. проектировка
по Н и ТУ 2-47).
3 — арки круговые трехшарнирные клееные со сталь¬
ной затяжкой (см. примечание к № 2);
4 — арка круговая, трехшариирная, клееная проле¬
том 12 м и сегментные сталедеревянные трех- и четы¬
рехпанельные фермы из клееных блоков пролетом 15,
18, 21 и 24 м (проектировка Индустройпроекта, ЦНИПСа
ТЧ6-52 \
н ГИПРОТИСа. 1952 г. по.Н и ТУ 2-47 ’мСПТИ/
5 — двускатные сталедеревяиные фермы из прямо¬
линейных клееных блоков (проектировка Иидустрой-
проекта, 1955 г., по Н н ТУ 122-55);
Рнс. VII.104. Коньковый и опорный узлы трехшарннрных арок нз треугольных ферм
(к рнс. V11.100, в)

230
t
Г лава VII. Деревянные конструкции
6 — сегментные гаоздевые фермы (проектировка
•ЦНИПС по ТУнН 1931 г.);
7 —сегментные гвоздевые фермы (проектировка
ОТИС Промстройпроекта, серия 245, 1935 г.);
8 — сегментные гвоздевые фермы с фонарной над¬
стройкой (см. примечание к № 7);
Рис. VII.105. Расход древесины в м3 на несущие дере¬
вянные конструкции прн нагрузке 1200 кг(м про¬
лета (условные обозначения см. в тексте на стр.
229-231)
5 —сегментные гвоздевые фермы (проектировка во¬
енного времени по У 25-41);
10 — сегментные гвоздевые фермы с односторонней
надстройкой (проектировка по ТУ и Н 1931 г.);
// — сегментные гвоздевые фермы с двусторонней
надстройкой (см. примечание к № 10)\
12 — треугольные сталедеревянные фермы со сжатым
поясом из составных балок иа пластинчатых нагелях
(по книге В. С. Деревягина «Безметальные составные
балкн и металло-деревянные фермы», 1947);
13 — двускатная сталедеревяннан ферма с понижен¬
ным растянутым поясом и со сжатым поясом нз состав¬
ных балок на пластинчатых нагелях (см. примечание
к № 12));
Ш ,	,	  1	1	  ,	,	,
2t гм zs
Пролеты В »
Рис. VII.106. Расход стали в кг иа несущие деревян¬
ные конструкции прн нагрузке 1200 кг(м пролета
(условные обозначения см. в тексте на стр.
229—231)
/•/ — шатровые фермы на врубках;
15 — шатровые фермы с ромбической решеткой иа
зубчатых шпонках (проектировка КТИС Промстройпро¬
екта, 1944 г., по У 25-41);
16 — шатровые сталедереаянные фермы (проектиров¬
ка КТИС Промстройпроекта, 1951 г. по Н и ТУ 2-47);
17 — многоугольная сталедеревянная ферма (пред.
ложена В. С. Деревягииым, проектировка ЦНИПСа,
1952 г.. по Н и ТУ 2-47);

16. Вспомогательные конструкции
'2с
/8 — треугольные фермы из бревен иа врубках (про¬
ектировка военного времени по У 25-41);
/2 — балкн клееные двутаврового сечения с парал¬
лельными поясами (см. примечание к № /);
26 — балкн двутавровые гвоздевые с перекрестной
стенкой (проектировка довоенного времени);
21— балкн клееные двускатные прямоугольного се¬
чення (см. примечание к 2);
22 — балки двутавровые гвоздевые с перекрестной
стенкой (проектировка по Н и ТУ 2-47).
При сопоставлении расхода древесины следует учи¬
тывать, что стоимость последней в сильной мере зави¬
сит от размеров « формы ее обработки; так, стоимость
окантованных на четыре канта бревен (обзольных брусь¬
ев) в 1'Л + 17а раза выше чем бревеи с сохраненным
сбегом; стоимость пилеиого лесного материала толщи¬
ной до 7 см в 2 раза выше, а стоимость брусьев почти
в 3 раза выше стоимости бревен.
Для изготовления клееных конструкций должны
быть применены сухие строганые пиленые материалы;
на острожку досок теряется 10-4-12% древеоины (на
фиг. 105 показан объем древесины клееиых конструк¬
ций в деле, т. е. строганой).
Надстройки на фермах в покрытиях зданий увели¬
чивают расход древесины на несущие конструкции в
1,5—2,2 раза и значительно усложняют изготовление и
установку их. При фермах с криволинейным сжатым
поясом расход древесины на надстройки относительно
больше, чем прн фермах с прямолинейным поясом.
Приведенная толщина древесины, расходуемой на
изготовление несуших конструкций покрытий зданий,
составляет [14];
в клееных двускатных балках прямоугольного сече¬
ния пролетом 9-5- 12 ж—1,4-4-1,9 см
в балках с перекрестной стенкой иа гвоздях проле¬
том 9 -г-12 м — 1,5	2,0	см
в сегментных фермах на гвоздях пролетом 15-г-24 м —
1.3-г- 1,9 см
в треугольных фермах на лобовых врубках пролетом
9 -г- 15 м — 1,5	3 см.
Расход стали на указанные выше конструкции (за
исключением клееных) составляет около 0,6 -г- 1,5 кг/м2
перекрываемой площади.
Расход стали на сталедеревянные несущие конст¬
рукции составляет от 3 до 4,5 кг/м2 перекрываемой пло-
щади.
Наибольший расход стали имеет место в шатровых
фермах проектировки КТИС (см. рнс. 106, крнвая 16).
Приведенная толщина древесины на теплые покры¬
тия (без несущих конструкций) составляет около
6-12 см.
16.	ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Конструкции подмостей, лесов, эстакад и тому по¬
добных сооружений должны быть раскреплены в про¬
дольном и поперечном направлениях горизонтальными
схватками и раскосами или надежно скреплены с-мае
сивными частями возводимого сооружения (стенам
и т. п.). Крепление раскосов и схваток производит бол
тами и гвоздями.
Стойки следует опирать иа лежни или облегченны
фундаменты. Установка стоек непосредственно н,
грунт, асфальт м т. п. не допускается. Стыки стоек еле
дует располагать вблизи раскрепленных узлов. Конст
рукиия стыков должна устранять возможность боко
вого смещения торцов стыкуемого элемента н обес
печивать восприятие возможных изгибающих ыо
ментов.
Подмостям и кружалам, предназначенным для под
держания возводимого сооружения, необходимо прида
вать строительный подъем, обеспечивающий проектную
форму возводимого сооружения после полной осадкн.
При определении величины возможной осадки кружал
и подмостей учитывают деформации элементов конст¬
рукции в соединениях н в местах опиранкя.
Величину деформаций принимают в случае примы¬
кания дерева к металлу илн к бетону —2 мм. Деформа¬
ции в соединениях см. табл. V1.2.
Если чрезмерные деформации вспомогательных кон¬
струкций могут повлиять на форму или прочность воз¬
водимого сооружения, то вычисление деформаций про¬
изводят по расчетным нагрузкам (с учетом коэффициен¬
тов перегрузки).
Для изготовления вспомогательных конструкций
временного назначения следует широко применять дре¬
весину лиственных пород н низкие сорта материалов
хвойных пород, а также отходы лесопиления и дерево¬
обработки. Дуб н другие ценные твердые породы
могут быть (использованы только для таких мелких от¬
ветственных деталей, как клинья, шпонки, нагели
и т. п.
Древесина для инвентарных нерасчетных частей
должна быть 111 и IV сортов. Для обшивок, обносок,
расшивнн и других неответственных частей может быть
использована древесина IV и V сортов. Применение
древесины с гнилью не допускается. Древесину для не¬
сущих элементов, сечения которых назначают по расче¬
ту, а также для ходовых досок следует подвергать до¬
полнительной отбраковке по порокам в зависимости от
категории элементов конструкции (см. табл. 1.15).
Влажность древесины для изготовления элементов
временных зданнй и сооружений не нормирована, за
исключением инвентарных лесов, подмостей опалубки и
других инвентарных конструкций, для которых влаж¬
ность должна быть ие более 25%, а в случае их окрас¬
ки—не более 20%. Влажность древесины длн клиньев,
вкладышей, нагелей, пробок для крепления лесов к сте¬
нам <и других мелких ответственных деталей должна
быть не более 15%. Для изготоалении стропил, лаг, об¬
носок и т. п. рекомендуетси широко применять подто¬
варник н жерди.

Глава VIII
ИЗГОТОВЛЕНИЕ КЛЕЕНЫХ БАЛОК И ПАКЕТОВ. КОНТРОЛЬ ЗА КАЧЕСТВОМ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ И УСТАНОВКОЙ НА МЕСТО ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.
МОНТАЖ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.
1.	ИЗГОТОВЛЕНИЕ КЛЕЕНЫХ БАЛОК
Н ПАКЕТОВ
Изготовление клееных конструкций производят
в специализированных цехах деревообрабатывающих
предприятий, оборудованных соответствующими дерево¬
обрабатывающими станками, механизмами и приспо¬
соблениями для склейки и контрольных испытаний клея
и готовых конструкций, а также теплым помещением
для выдержки древесины до склейки н изделий после
склейки. Прн изготовлении клееных конструкций дол¬
жен быть обеспечен тщательный контроль за качеством
клея и склейки.
Температура воздуха в помещениях, в которых про¬
изводят приготовление клеевого раствора и склейку
конструкций, должна быть не ниже 16° при использо¬
вании смоляных (фенолформальдегидных к др.) клеев
и 12° при применении каземне-цементкых н казеиновых
клеев. Для устранения возможности коробления досок
и повреждения клеевых швов в процессе их твердения
рекомендуется температуру и влажность воздуха в по¬
мещении регулировать в соответствии с равновесной
влажностью склеиваемой древесины.
Склеиваемые поверхности должны быть тщательно
остроганы, плотно прилегать друг к другу и не иметь
коробления. Доски с вырванными местами ие допуска¬
ются к склейке. У сучков допускаются шероховатости
ка длине не более 100 мм и задиры ие глубже 1,5 мм.
Склеиваемые поверхности должны быть очищены от
пыли и не иметь масляных и лакокрасочных пятен.
Не допускается склейка феиолформальдегидиым клеем
поверхностей, покрытых казеиновым клеем, к наоборот.
Клей наносят вальцами, роликами млн вручную
кистями. Вследствие небольшой жизнеспособности клея,
намазанного гонким слоем в шве (около 15 мин.), упот¬
ребление вальцов нли роликов обязательно при склеи¬
вании крупных деталей с большим количеством швов
и при использовании прессов. Намазку кистями приме¬
няют только при небольших размерах склеиваемых
поверхностей, например, при склейке балок со стенкой
кз досох иа ребро.
При склейке по пластам я кромкам клей наносят
обычно на одну из совмещаемых поверхностей, а прн
склейке стыков «на у о и других аналогичных ответст¬
венных соединений—ив обе поверхности.
Сборка и запрессовка намазанных клеем досок
при всех видах клеев должны занимать не более 25 мии.
Более длительная выдержка требуется при употребле¬
нии жидкого клея м при относительно низкой темпера¬
туре воздуха.
Указанные сроки пропитки должны строго соблю¬
даться, для чего процесс склейки должен быть тща-
Рис. VIII.I. Внитовой пресс с
электрогайковертом для мно¬
гослойных прямолинейных эле¬
ментов
/ — основание пресса; 2 — неподвиж¬
ный тяж; 3— траверса; 4 — винт;
$ — прессовая пакта, шарнирно соеди¬
ненная с винтом; б — откидной тяж;
7—пакет досок; 8 — влектрогайко-
верт, подвешенный с противовесом и
передвигаемый вдоль пакета
тельно разработан я обеспечен требуемым инвентарем
и квалифицированной рабочей силой.

/. Изготовление клееных балок и пакетов
233
Запрессовку конструкций можно выполнять: пресса*
мн винтовыми, пневматическими или гидравлическими,
ваймами или струбцинами, а также монтажными гвоздя¬
ми. Прессы применяют при склейке элементов в виде
пакета досок или брусков (многослойные элементы, со¬
ставные ко толщине, полки или стенки двутавровых
балок и т. п.).
Рнс. VIII.2. Схема сборки клееного пакета на вер¬
стаке. перемещения ею в пневматический
пресс (через откидной элемент) и транспорти¬
ровки (riB платформе) к месту выдержки под
давлением к наймах
I — верстак для сборки пакета па клею; 2 — собираемый па¬
кет; .? — ваймы; 4 — пкилний элемент, соединяющий верстак
с прессом; S- пневматический пресс; 6 — шланг; 7—плат¬
форма с траверсой для перевозки пакета к месту выдержки
Гвоздевая запрессовка целесообразна при изготовле¬
нии элементов с малым числом клееных швов (напри¬
мер, при склейке полок со стенками из досок иа ребро
двутавровых балок) или при небольшом объеме работ,
а также при изготовлении фанерных шитов.
Для запрессовки деталей небольших размеров —
стыков «на ус» и т. п. — применяют ручные винтовые
прессы (струбцины, ваймы и т. п.).
Винтовые прессы с электрическими или пневмати¬
ческими ключами,' обеспечивающими быстрое заверты¬
вание гаек и заданную величину давления, применяют
для склейки крупных многослойных элементов. Ваймы
винтовых прессов (рнс. VIII. I) следует устраивать
с центральным прижимным винтом 4, шарнирно соеди¬
ненной с иим прессовой плитой 5 и с откидными тя¬
жами б. Запрессовку в винтовых прессах следует про¬
изводить последовательно от середины изделия к его
краям. Для запрессовки склеиваемых деталей оконных
и дверных коробок, щитов пола я изделий небольших
размеров применяют пресс-вагоиетку, на которую уста¬
новлен рид вайм (рис. VIIM); вииты вайм заканчи¬
ваются механическими ключами или специальным при¬
способлением. Такую вагонетку с запрессованными из-
делиими вкатывают в камеру, где производится прогрев
изделий горячим воздухом с целью ускорения схваты¬
вания смоляного клея.
Пневматические прессы применяют для склейки пря¬
молинейных элементов длиной 3—6 м (шпал, мостовых
брусьев и т. п.). В пневматических прессах давление
создается или отдельными цилиндрами, или сплошным
шлангом из прорезиненной ткани. Последний обеспечи¬
вает равномерность давления по длине запрессовывае¬
мых элементов. При склейке без последующего прогре¬
ва элементов эти прессы дают небольшую производи¬
тельность. Для повышения производительности прессов
их применяют в сочетании с ваймами. которые надева¬
ют иа склеиваемый элемент до помещения его в пресс
(рнс. VIH.2). После обжатия элемента шлангом тяжи
вайм подтягивают, шланг снимают, элемент убирают из
пресса и выдерживают в ваймах до затвердения клея.
Гидравлические прессы применяют преимущественно
для склейки изделий, имеющих большие размеры по¬
верхностей склейки в обоих направлениях и требующих
большого давления (щитовые клееные двери, щиты пар¬
кета и т- п.).
Давление при запрессовке должно обеспечивать
плотное соприкасание склеиваемых элементов иа всем
их протяжении. Величина требуемого давления зависит
от высоты сечения, толщины досок, качества их обра¬
ботки и других условий. В обычных случаях это давле¬
ние колеблется от 3 до 5 кг!смг.
Расстояние между ваймами или струбцинами назна¬
чают от 50 до 100 см в зависимости от типа и размеров
детали н качества обработки досок. Давление по всей
длине элемента должно быть равномерным, для чего
следует применять жесткие прокладки. Чтобы избежать
выпучивания склеиваемых частей, следует устраивать
специальные боковые направляющие. В элементах с от¬
носительно большой шириной и малой высотой попереч¬
ного сечения можно ограничиться соединением склей-
ваемых поверхностей редко забиваемыми гвоздями. Во
избежание перекосов склеиваемого пакета необходимо
строго и постоянно следить за тем, чтобы давление по
длине н ширине пакета было примерно одинаковым.
Склейку конструкций с запрессовкой гвоздями про¬
изводят на монтажных столах или кружалах путем по¬
следовательного иаслоення досок (брусков) предвари¬
тельно смазанных клеем.
Максимальные расстояния между за прессовочными
гвоздями для склейки пакетов показаны на рис. VIII. 3,
а для склейки двутавровых балок со стенкой из досок,
поставленных из ребро, — на рнс. VIII. 4.
Длину гвоздей для склейки прямолинейных пакетов
назначают равной толщине двух соединяемых досок,
а для криволинейных пакетов—на 1 см больше. Диаметр
гвоздей назначают по сортаменту в зависимости от при¬
нятой их длины. Наименьшие размеры гвоздей для за¬
прессовки клееных блоков приведены в табл. VIII.I.
Прн запрессовке криволинейных пакетов первый
(нижний) слой досок пришивают гвоздями к тщательно
выверенной поверхности стола или кружала. Эти гвозди
препятствуют распрямлению всего склеенного элемента.
При радиусе кривизны склеенного элемента ие менее
300 толщин отдельной доски эпи (удерживающие) гвоз¬
ди длиной 100—125 мм и диаметром 4—4,5 мм забивают
в первую доску с шагом 250—300 мм на участке длиной
1 м от обоих концов доски. 5 средней части доски
гвозди ставят реже. После схватывания клея блок
отрывают от кружала, а выступающие концы гвоздей
откусывают или загибают.
Учитывая некоторое распрямление криволинейного
элемента после снятии его с кружала, радиус внешней
поверхности кружала при. всех видах запрессовки сле¬
дует уменьшать против указанного в проекте, умио'жая
последний ка коэффициент
где S J] — сумма моментов инерции отдельных досок
криволинейного элемента;
J — момент инерции всего 'поперечного сечення
элемента.

234
Глава VIII. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством. Монтаж
Устройство стцков досок со скосом производят до
склейки всего элемента, чтобы ускорить сборку и за¬
прессовку последнего. Склейку косых стыков произво-
дят в ваймах, струбциивх или винтовых прессах.
При склейке пакетов в прессах, особенно иа период
освоения нового вида продукции, рекомендуется произ¬
водить предварительную сборку элементов с целью про¬
верки качества подгонки плоскостей склеивания, пра¬
вильности разбивки стыков и их приторцовки. Предва-
V-
■Q'f
iS-
Ш
-12 c-
ПциЬ=80-ЮС
ш
п 4 i !_(■
 }-#§•
U—sc—+—sc—4 5т
При Ь > 100
Рис. VIH.3 Расстановка гвоздей для запрессовки
прн различной ширине досок (точками показаны
гвозди, забиваемые при. запрессовке верхнего
склеиваемого шва; кружками—гвозди, забива¬
емые при запрессовке предыдущего шва)
рительные (контрольные) сборки элементов обеспечивают
высокое качество склейкн при соблюдении установлен¬
ных коротких сроков на сборку, склейку и запрессовку.
Для склейки прямолинейных и криволинейных эле¬
ментов длиной до 13 ж прн стреле выгиба до 1 ж реко¬
мендуется применять вертикальные прессы, а для
склейки криволинейных элементов большей длины нли
с большей стрелой выгиба — горизонтальные прессы.
В последнем случае вязкость клея должна быть не
менее 75°В — 36 (1 ООО сантипуаз).
Склеенные элементы должны быть выдержаны
в прессах, а при гвоздевой запрессовке — иа сборочных
столах, пока клеевые швы достаточно окрепнут. Элемен¬
ты, вынутые из прессов или снятые со сборочных столов,
выдерживают иа стеллажах в теплых помещениях до
полного отвердения клея. Сроки выдержки элементов,
склеенных в прессах, а также общие сроки нх выдерж-
ХХг-.
При 6f*Q,S6
Рис, VII 1.4. Расстановка гвоздей для запрессовки дву¬
тавровых балок со стенкой из досок на ребро
кн для отведения клееного шва назначают по
табл. VIII. 2.
Для ускорения твердения клея и уменьшения ука¬
занных выше сроков выдержки элементов, склеееных
феиолформальдегидным клеем, их подвергают нагреву
в сушилах в запрессованном состоянии при температуре
50_б0°. Сроки выдержки элементов в сушилах и отно¬
сительную влажность воздуха в последних назначают
по табл. VIII. 3 и VIII. 4.
На Пестовском лссопильио-деревообрабатывающем
комбинате опробован новый способ ускоренной склейкн
многослойных пакетов в пресс-камерах при повышенных
температурах. Запрессованные элементы выдерживают¬
ся в пресс-камере при температуре 75® — 29 мин.,

/. Изготовление клееных балок и пакетов
Таблица VIII.1
Наименьшие размеры гаоздей дла запрессоаки клееных бло*
ков, а также дла приклейки поясов и ребер жесткости в бал¬
ках с фанерной стенкой
Толщине
доски для
склейки
блоков
в мм
Сортамент гвоздей для
блоков
криволинейных
прямолинейных
диаметр
в мм
длина
в мм
вес
1000 шт.
в кг
диаметр
в мм
длина
•в мм
вес
1000 шт.
в кг
20
2,2
60
1,52
2,2
50
1,52
• 25
2.5
GO
2,17
2.5
60
1,81
30
3
70
3,95
2,5
60
2,17
35
3
80
4,5
3
70
3,95
40
3,5
90
6,9
3
80
4,5
45
4
100
9,9
3.5
90
6,9
50
4
125
15,7
4
100
9,9
П р и м е ч а н и я. 1. Расход гаоздей для запрессовки много¬
слойных пакетов составляет в среднем 1,5с кг иа 1 ж* древесины па¬
кета (с — толшипа отдельной доски в см).
2. Расход гаоздей для склейки полок двутавровых балок со-
стенкой из досок на ребро составляет 2,5-3 ка на 1 м3 древесины
при стенке из одной доски и 3 - 3,5 ка/л'1 прн стенке из двух досок.
3. Для досок, имеющих покоробленность или крыловатость. раз¬
меры гвоздей увеличивают ка одну ступень против указанных в
табл. VIII. 1; например, для покоробленных или крыловатых досок
толщиной 35 мм следует принимать размеры и расстановку гвоз¬
дей, установленные для досок толщиной 40 мм.
Таблица V1I1.2
Минимальные сроки выдерживания под давлением элементов,
склеенных в прессях
Вид элементов
Минимальные сроки выдержки элемента
до отпердения клея в час.
для фенолформальде-
гидного клея при тем¬
пературе воздуха по¬
мещения в град.
для каэеино-це-
меитного клея
прн температу¬
ре воздуха по¬
мещения в град.
16-20 | 21-25 j 25-30
10-20 | 21-30
Прямолинейные без
строительного подъема
8
а) Выл
6
ержка в
4
прессе
6
4
Прямолинейные со стро¬
ительным подъемом
18
8
8
8
Гнутые
24
18
12
18
12
Все элементы
б) Общий срок выдержки склеенных
элементов (включая выдержку а прес¬
се) до последующей их обработки
32 | 30 | 24 | 32 | 24
Примечание. Сроки выдержки элементов, склеенных с
запрессовкой гвоздями, увеличивают в 1 раза против указанных
в таблице. Блоки без строительного подъема с небольшим коли¬
чеством клееных швов н с гвоздевой запрессовкой можно снимать
со сборочных столов срязу после забивки последних гвоздей (напри-
ыер, двутавровые' балки жилых зданий), В холодное время года
конструкции, склеенные без нагрева, следует выдерживать в теплом
помещении дополнительно не менее суток.
при 100е—23 мин., при 120°—19 мии. и при 150® всея
J6 мии. За этот срок клеевые швы успевают затвердел
по наружному контуру на глубину 15—20 мм. В далЗ
иейшем эта отвердевшая часть швов удерживает п н]
измениом положении весь пакет досок до окончательна
го отвердения клея по всем площадям швов (без выей]
него давления).	|
Обработку склеенных элементов (торцовку, сверле
иие отверстий, острожку, окраску и др.) производи
лишь после полной выдержки (через 1—2 суток), а на
гревавшихся элементов после охлаждения их до red
пературы 20—30° (см. табл. VII1.2 и VI1I.3).	|
Для уменьшения износа пил при обработке пакето]
склеенных казенно-цементным клеем, допускается пр<
Таблица VIII
Продолжительность нагревания влемевтов, склеенных фева
формяльдегкдным клеем, в сушилах при температуре
Толщина нагреваемых
элементов в мм
Продолжительность нагревания в запрес
сованном состоянии
До 30
30-100
101 и более
3 мин. на 1 мм толщины + 30 мня.
1.5 . . 1 . . т СО ,
0,75 . . 1 . . + 110 ,
Примечание. При повышении температуры прогрева д>
70—90е сроки выдержки деталей шириной до 180 мм снижают д
1 часа, а деталей шириной до 220 мм-до 1,5 часа.
Таблица VUI,'
Влажность воздуха в сушилах при нагревании склеенных
элементов
Влажность древесины в %
10
12
15
18
Влажность воздуха в ч при
прогреве до 50 - 50*
62-65
'70-73
81-84
87-89
Влажность воздуха в •>/„ при
прогреве до 70—90°
..
71-77
78-84
86-89
92-94
изводить торцовку немедленно после склейки при усло¬
вии, чтобы общин срок от начала склейки до окончания
торцовки ие превышал 25 мин. Превышение указанного
срока может привести к браку вследствие повреждения
начавшего схватываться клеевого шва.
Для защиты клееных элементов от увлажнения во
время транспортировки и монтажа рекомендуется про¬
олифить пли покрасить их. Для элементов, склеенных
казенно-цементным и казеиновым клеем, олифовка
(покраска) обязательна. Особо тщательно должны быть
защищены концы клееных блоков.

236
Глава VII/. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством, Монтаж
. Таблиц* VHI.5
Расход клеевого раствора ва 1 л1 клеевого шаа
Тип конструкций
Расход клеевого раствора
в е ва 1 ж*
клей КБ-3
и СП-2
казенно-цемент¬
ный клей
Многослойные конструкции . .
Двутавровые балки со стенкой
мэ досок на ребро
200—400
400-600
600-700
600-300
Расход клеееого раствора в кг иа I л3 клееных кон*
струкиий может быть определен по приближенной фор¬
муле;
*
«кл - в .
где g' — расход в г/м* по табл. VIII.5;
8—толщина досок в см.
k — коэффициент, зависящий от формы сечения
конструкций и принимаемый:
для многослойных пакетов £ = 10,
для склейки элемсьтов нз двух досок по
пласти k = 20;
для приклейки полок двутавровых балок
к стенке из двух досок иа ребро /г—35;
то же, из одной доски на ребро £=45.
Расход клея по указанной выше формуле определя¬
ют лишь иа основную операцию склейки, ие считая
расхода на стыкование досок по длине, предваритель¬
ную склейку элементов двутавровых балок по пласти
и др.
Изготовление клееных двутавровых балок со стенкой
из досок, поставленных па ребро (см. рис, V1H.4), про¬
изводят в следующем порядке;
1) заготовка сжатого и растянутого поясов и стенки,
включая устройство стыков и острожку поверхностей
поясов, предназначенных для склейки со стенкой;
2) наклейка опорных п стыковых накладок на стен¬
ку;
3) острожка иа фуговочном стайке одной кромки
стенки;
/ 8толщи* досон
40
В} приклейка в обоймах (рис. VIII. 6) растянутого
к сжатого, поясов х стейке с добнвкой запрессовочных
гвоздей; балки, ие имеющие строительного подъема,
можно снимать с монтажного стола немедленно после
забивки прнжнмных гвоздей;
7)	выдерживание склеенных балок 1,5—2 суток
в теплом помещении до затвердения клея;
Рис. VIII.6. Обоймы для сборки двутавровых ба¬
лок при гвоздевой запрессовке
а — универсальная стальная: б — индивидуальная деревянная;
/—гнездо для прибивки к стенке первой полки; 2—то же, вто¬
рой полки*. 3 ~~ планки основания обоймы; 4 — передвижные
упоры для стенки; 5-то же, для растянутой полки; 6—то же,
для сжатой полки; 7 — неподвижная часть обоймы
12 толщин босо*	^200
Рис. VII1.5. Шаблоны для предварительной забивки
гвоздей в полки балок
а — с одной доской в стенке; б — с двумя досками
4} острожка (пакетом) на рейсмусопочнпм станке
ТОЧНО ПО устанси-оричому ’'•nvcw l)7i ;vfi кромки cruthl!,
5)	яабиька гвоздей в полки при помощи шаблона
(рнс. VIII. 5) на глубину, несколько меньшую толщины
полки; внутренняя пласть полок, по которой будет
производиться склейка, должна быть заранее простро¬
гана;
8) прием Отделом технического контроля склеенных
балок;
9) олнфовха (окраска) балок или проведение дру-
пнх способов защиты от увлажнения;
10) маркировка балок и сдача их на склад готовой
продукции.
Обработку клееных блоков производят прн помощи
шаблонов. Она состоит нз следующих операций:
1)	опиловки и оторцовки концов блоков;
3)	рассвеолос'*:т отперси;?!	н	ткжп
как, запрессованных тиоздями, следует применять свер*
ла по металлу);
3) острожки (по требованию заказчвка);
4) приема Отделом технического контроля;
5) олифовки (окраски);
6) маркировки и составления паспорта.

2. Контроль за качеством изготовления и установкой деревянных конструкций
2.	КОНТРОЛЬ ЗА КАЧЕСТВОМ ИЗГОТОВЛЕНИЯ
и установкой деревянных конструкции
а)	Общие указания
Контроль и наблюдение за качеством изготовления
конструкций должны вестись систематически во время
производства работ, так как при осмотре готовой конст¬
рукции многие из допущенных ошибок не могут быть
обнаружены нли же, будучи обнаружены, не могут быть
исправлены, к тогда вся конструкция бракуется.
До начала работ по изготовлению конструкций не¬
обходимо тщательно отобрать лесоматериалы для эле'
ментов несущих конструкций согласно табл. 1. 11. 1.12
и 1.14. При этом для растянутых элементов должны
быть отобраны наиболее высококачественные мате¬
риалы.
Скрытые работы подлежат промежуточной приемке
с составлением актов. К скрытым работам относятся:
а) работы по изготовлению деревянных конструкций
илн их элементов, закрываемых в процессе производст¬
ва работ другими конструкциями;
б) работы по защите деревянных конструкций от
поражения грибами и дереворазрушающими насекомы¬
ми;
в)' работы по защите деревянных конструкций от
возгорания.
Контроль за качеством работ по антисептической
н огнезащитной обработке древесины в конструкциях
производят осмотром, проверкой глубины проникания
защитных составов в дрсвесииу, проверкой актов
промежуточных обследований и записей в журна¬
лах.
В табл. VIII. 6 даны допускаемые отклонения в раз¬
мерах готовых конструкций и их элементов.
При осмотре изготовленных конструкций и их соеди¬
нений необходимо установить их соответствие проекту,
а также проверить качество лесоматериалов элементов
в соответствии с требованиями табл. 1. 10—1. 14.
б)	Контроль за качеством клееиых соединений
и приемка клееных элементов
Наиболее часто встречаются следующие дефекты
склейки.
Местные непроклейки, появляющиеся в результате
неплотной подгонки склеиваемых поверхностей, недоста¬
точного давления при запрессовке или повышенной
вязкости клея в момент запрессовки, ие допускающей
равномерную его иамазку.
Трещины по клееному шву или по древесине вблизи
клееного шва. Эти трещины развиваются в результате
больших внутренних напряжений, возникших вследствие
склеивания изделий из материала с повышенной влаж¬
ностью н последующей выдержки клееных изделий
(до затвердения клееных швов) при йизкой относитель¬
ной влажности воздуха, особенно в сочетании с повы¬
шенной температурой; в результате склеиваиия сильио
покоробленных деталей или интенсивного и длительно¬
го подогрева элементов.
Пониженная прочность клееного шва вследствие при¬
менения клея низкого качества, а также склейкн фенол-
формальдегндным клеем пониженной вязкости без до¬
статочной открытой пропитки.
кГолодный» клееный шов (отсутствие прослойки
клея или тонкая, местами прерывающаяся, прослойка
клея) вследствие применения клея с пониженной вяз¬
костью илн склейки фенолформальдегкдным клеем без
Таблица viiu
Допускаемые отклонение (допуски) ■ размерах и положении
дореминых конструкций и их элементов
Наименование отклонений
Величина отклонений
(допуск)
^А. Балки, стены и перегородки
Отклонение нижних граней балок
перекрытий от горизонтали;
а) на 1 м длины балки ....
б) , все помещение
Отклонение в расстояниях между
балками перекрытий;
а) при щитовом настпле (накате)
и настиле из плит
б) при прочих вилах заполнения .
Отклонения стен и нерегородок от
вертикали иа 1 м высоты
Отклонения венцов бревенчатых стен
(верхнего венца н венцов, поддержи¬
вающих балки перекрытий) от гори¬
зонтали ка 1 м длины
Отклонения венцов брусчатых стек
от горизонтали на \ м длниы . . .
Запас на осадку стен из брусьев и
бревен
Зазоры над косяками и стойками
проемов а стекал нз брусьев и бревен
Глубина гнезд для шипов в стенах
нз брусьев и бревен .......
Б. Деревянные конструкции
Отклонения в длине конструкций:
а) при пролете до 15 м ... .
б) .	. более 15 м ... .
Отклонения в высоте конструкций:
а1 прн пролете до 15 м ... .
б)	•	.	более	15	м	...	.
Отклонения в расстояниях между
узлами пиясов	- . . .
Отклонения в расстояниях между
осями Конструкций
Отклонения конструкций от верти-
Отклонения отдельных стержней
или участков сжатого контура от про¬
ектного очертания	  .
Смещение центра опорных узлоа
от центра опорных площадок , . .
В. Составные валки из брусьев
Длина балки
Высота балки двухбрусковой . .
Высота балкн трехбрусковой . . ,
Ширина балки
Стрела строительного подъема . .
“Толщина пластинки и ширина гнезда
Глубина глухого гнезда
Расстояние между осями гнезд . .
Расхождение брусьев в шве (от
усушки готовой балки
Разница высот врезки гнезда в двух
брусьях .....
превышение высоты гнезда над вы¬
сотой пластинки .
Незаполненное» гнезда дубовой пла¬
стинкой 	  .
Г. Соединения влементов
а)	Врубки н сжатые стыки
Местные неплотности между рабо¬
чими сминаемыми плоскостями (сквоз¬
ные щели не допускаются) ....
Глубина пропила
б)	Нагели
Днаметр отверстий для нагелей .
2 мм
Ю .
10
20
3 .
3 .
3 — 5% от проектной
высоты стены (в за¬
висимости от влажно*
ти древесины)
5% от высоты проема
Не менее 15 мм
20 j
30
5 .
20 .
0,5% от высоты кон¬
струкции
’/а» длины элементов
или участка сжатого
контура
±20 мл
+20 мм и — |0 м.
+30 . и -20 .
+ 10 • и — 5 ■
+,k^crpн-~ ‘^'етр
+ 1 мл и — 0.5 мм
±6 мм
±5 .
Не более 5 им
. . 10 .
Не более V» ширины
балки
+ 1 мм
± 2 .
±0,5.

Продолжение тайл. VIII.6
м
П/П
Наименование отклонений
Величина отклонений
(допуск)
31
Диаметр отверстий для стяжных
болтов
+ 2 мм
32
Выход стержня нагеля эа наружную
Не менее 10 мм
повераность пакета
33
Отклонения в расстояниях межху
центрами нагелей (болтов) для вход¬
ных отверстий вдоль и поперек воло¬
±*2 мм
кон
34
То же, для выходных отверстий:
±20 .
вдоль волокон
поперек •
в) Гвозди
±10 ми, но не более
47# от толщины пакета
36
Отклонение в расстояниях между
±1 диаметр гвоздя
36
центрами гвоздей со стороны забияки
Зазоры между элементами, соеди¬
няемыми гвоздями
Д. Части (детали) сборных кон-
струкций
+ 1 мм
37
Отступления по длине
±5 .
36
То же, для деталей с торцовыми
упорами (если концы их не опилива¬
ются прн сборке)
±2 ,
39
Отступления в размерах поперечного
сечення:
а) в строганых деталях:
—1 мм, +2 мм
по толщине
. ширине
б) в нестроганых деталях:
-2 . . +3 .
по толщине
+ 2 мм
, ширине
Е. Шаблоны
± 3 .
40
Отклонения рабочих размеров шаб¬
41
лонов от проектных
Длина элементов, изготовленных по
шаблону
_ - .
Примечания. 1. Допуски для клееных элементов и балок см,
ниже. п. .6* настоящей главы.
2. Допуски, указанные в п п. 1—15, 2d—31, 33—3G, 40 и 41, еста-
новлсиы .Техническими условиями на проиэоодстпо и приемку стро¬
ительных и монтажных работ — изготовление и монтаж лсрсюшнмх
конструкций* (ТУ 118-53); допуски, указанные в п п. 16—27, по ОСТ
90063-40.
открытой пропитки или применения чрезмерного даодс-
ления при запрессовке.
Толстый клееный шов (более 0.3 мм) образуется в
результате применения недостаточного давления прн
запрессовке, нанесения клея повышенной вязкости, про¬
должительной открытой пропитки, особенно прн повы¬
шенной температуре воздуха в цехе, а также плохой
подгонки склеиваемых поверхностей.
Пережоги при склейке с подогревом происходят
вследствие слишком длительного нахождения деталей
в сушилке и повышения температуры в ней выше 60°.
Клей в швах и подтеки клея не должны иметь темно¬
красного или бурого цвета.
Приемку клееных элементов (балок, арок, блоков
для ферм, рам н т. п.) производят партиями до 100 шт.
на заводе-изготовнтеле. Партин комплектуют из одно¬
типных элементов одинаковых размеров, изготовленных
одной рабочей сменой, на одинаковом оборудовании,
при одинаковом режиме склейки н с применением од¬
ной партии клея.
Каждый элемент должен быть замаркирован, снаб¬
жен клеймом с указанием завода и бригады изготови¬
телей, а также штампом ОТК-
Допуски в размерах многослойных блоков: по длине
± 15 мм, по высоте	±	10 мм и по ширине
± 5 мм, но не более 3%. от соответствующего размера.
Отклонения отдельных досок многослойных элемен¬
тов от вертикальной плоскости симметрии должно быть
не более 7% их ширины.
Допуски в размерах двутавровых балок со стеикой
нз досок, поставленных на ребро:
по толщине полок и стенок ±1 мм, по другим раз¬
мерам поперечного сечення ±5 мм н по длине ±10 мм;
отклонения стенкн балки нз ее плоскости — не бо¬
лее 5 мм иа 100 мм высоты стенкн;
разность свесов полок не более 1% от ширины полки.
Каждый элемент подвергают внешнему осмотру.
Особое внимание должно быть обращено на качество
клееных швов.
Непроклейкн в скошенных стыках, а также в швах,
крепящих стыковые накладки, упоры, выступы под хо¬
муты и т. п., не допускаются.
Непроклейкн в швах по пласти допускаются длиной
не более 150 мм, а в местах больших скалывающих
напряжений (например, в крайних четвертях 'пролета
балок)—не более 75 мм; при этом расстояние между
ближайшими нелроклееннымн участками должно быть
не менее четырехкратной их длины.
Толщина клееных швов должна быть не более 0.3 мм.
Швы, имеющие толщину до >1 мм, допускаются длиной
не более 300 мм и пом расстоянии между ними не менее
I 000 мм.
Для проверки качества склейки необходимо произ¬
вести испытание отдельных элементов на изгиб до раз¬
рушения. Количество подвергаемых такому испытанию
элементов на период освоения нового вида продукции
должно быть не меиее 1% всех элементов, представ¬
ленных к сдаче, и ие меиее 1 шт. от каждой партии.
При хорошо налаженном производстве и высоком ка¬
честве контроля допускается уменьшить количество
элементов, подвергаемых испытанию на изгиб до раз¬
рушения.
Схему загруженпя испытываемых элементов следует
по возможности приближать к условиям работы их в
натуре.
Двутавровые балки со стеикой из досок, поставлен¬
ных на ребро, загружают по всей длине нижних полок.
Результаты испытаний считают удовлетворительными,
если разрушение произошло в основном по древесине и
если коэффициент запаса оказался не мснсе 2,5. Если
хотя бы один образец не выдержит испытания, произ¬
водят вторичный осмотр всех элементов и отсортировку;
затем испытывают удвоенное количество образцов. Если
повторные испытания дадут отрицательные результаты,
то партия бракуется.
в)	Контроль за качеством соединений на врубках
и меры по устранению дефектов
Прн осмотре соединений на врубках необходимо
удостовериться:
1) в соответствии размеров и формы врубок проек¬
ту, обратив особенное внимание на длину площадей
скалывания н на отсутствие излишней глубины пропи¬
лов;
2) в правильном центрировании элементов, сходя¬
щихся в узле;
3) в плотности пригонки рабочих площадей смятия
и в отсутствии чрезмерного смятия отдельных углов;
4) в отсутствии усушенных трещин, расположенных
в плоскостях скалывания нлн в непосредственной бли¬
зости от них;

2. Контроль за качеством изготовления и установкой деревянных конструкций
239
5) в наличии стяжных болтов нли других стальных
креплений, если оин предусмотрены проектом, и в доста¬
точном натяжении нх;
6) в отсутствии крупных сучков, расположенных
в наиболее ослабленном месте растянутого элемента.
Неравномерное прилегание работавших на смятие
площадок во врубках наблюдается очень часто. В лобо¬
вых врубках этот дефект может быть устранен очень
легко пропилом пилой с мелкими зубьями по шву (так
называемая «прнторцовка по месту»). Во врубках с
двойным зубом уплотнение второго (более глубокого)
зуба достигается также пропилом поверхности первого
зуба.
В сборных конструкциях сжатые раскосы должны
иметь по своей длине запасы в 2—3 мм на каждый ко¬
нец, требующий «приторцовкн по месту». Прн изготов¬
лении этих элементов нз сырого леса длина их должна
быть увеличена с учетом продольной усушки (около
0,1%).
г)	Контроль за качеством соединений на шпонках
Обычными дефектами в соединениях на призмати¬
ческих шпонках являются неплотности между гнезда¬
ми н вкладышами; большее ослабление поперечного
сечения, чем предусмотрено проектом, вследствие про¬
пила гнезд на избыточную глубину; наличие трещин
от усушки у расчетных площадок скалывания и слабое
натяжение болтов.
В соединениях с металлическими призматическими
шпонками, кроме того, часто встречаются неправильно
поставленные болты. Последние должны быть размеще¬
ны вблизи нерабочих граней шпонок, а не по середине
расстояния между шпонками.
В соединениях на гладких кольцевых шпонках встре¬
чаются следующие дефекты;
1) выемка гнезд на большую глубину, чем установ¬
лено проектом, что не только увеличивает ослабление
соединяемых элементов, но и ухудшает работу соеди¬
нения на смятие н скалывание;
2) раздалбливание гнезд в случаях неправильной
центрировки их. что ведет к резкому увеличению дефор¬
маций в соединении, а иногда и полностью выключает
отдельные шпонки из работы;
3) неправильное положение разреза кольца:
4) отсутствие зазора в шпонке или слишком малая
величина его; этот дефект сводит работу разрезной
шпонки к неразрезной;
5) отсутствие (пропуск) нескольких колец в соеди¬
нении;
6) отсутствие стяжных болтов на концах накладок
растянутых стыкоп илн на концах крайних, прикреплен¬
ных с одной стороны растянутых досок решетки;
7) отсутствие прокладок непосредственно вблизн уз*
ла, у сжатых составных элементов, если доски послед¬
них прикреплены в узле несимметрично (по одной плас-
ти);
8) щели между соединяемыми элементами;
9) совпадение крупных сучков, особенно сучков на
кромке, с местами размещения шпоиок;
10) несоблюдение установленных расстояний между
шпонками н от торцов до шпонок.
Кроме того, возможно наличие трещин от усушки
вблизн шпонок н другие дефекты.
Многие из перечисленных дефектов могут быть об¬
наружены только во время производства работ. Отсут¬
ствие возможности исчерпывающего контроля за пра¬
вильностью выполненных работ является большим не¬
достатком конструкций на кольцевых шпонках. Это
обстоятельство заставляет требовать весьма тщательно¬
го контроля как при изготовлении элементов, так и при
сборке их.
д)	Контроль за качеством соединений на нагелях
В соединениях на цилиндрических нагелях встреча¬
ются следующие дефекты;
1) увод сверла в сторону; для борьбы с этим дефек¬
том следует применять электр.осверла с направляющей
рамой;
2) пересверлнвание «ушедшего отверстия», которое
вызывает избыточное ослабление н резко ухудшает ра¬
боту нагеля. Этот дефект часто встречается в стыках
с металлическими накладками вследствие большой труд¬
ности высверливания в толстой древесине отверстий,
точно совпадающих с отверстиями двух металлических
накладок. Дефект трудно определим при приемке гото¬
вых конструкций; поэтому отверстия в пакетах с метал¬
лическими накладкамн рекомендуется сверлить сверла¬
ми по металлу на всю толщину пакета после полйо.й
его сборки и обжатия струбцинами;
3) откол (отрыв поперек волокон) части доски при
забивке нагеля. Чтобы избежать этого, необходимо до
забивки нагелей очистить отверстия от стружек,
нагели тщательно выправить, края их очистить от
заусениц, образующихся при резке прутьев стали, и
заточить слегка на конус;
4) растрескивание досок вследствие забивки нагелей
значительно большего диаметра, чем диаметр отвер¬
стий. Диаметр сверла отверстия должен быть равен
диаметру нагеля;
5) размещение нагелей в растянутых стыках по
осн бруса или широкой доски, где всегда имеется опас¬
ность образования усушечных трещин; в этих случаях в
каждом поперечном ряду, как правило, следует рас¬
полагать четное число нагелей; размещение нагелей по
осн брусков допускается;
6) постановка широких металлических накладок в
стыках, препятстсчюшнх усинке досок и брусьев по¬
перек волокон и способствующих появлению усушен¬
ных трещин;
7) неправильная разметка отверстий для нагелей,
особенно в узловых соединениях; размещение нагелей
должно быть сделано с учетом направления волокон
наружного (видимого) элемента и направления воло¬
кон внутреннего элемента, примыкающего под углом’
к первому.
Почти все дефекты в нагельных соединениях можно
обнаружить и после окончания сборки конструкций, во
время приемки последней. Исключение составляют:
пересверлеиное отверстие, если первое (косое) не было
пройдено насквозь, и неблагоприятное расположение
сучков во внутренних досках.
Распространенными дефектами соединений на про•
водочных гвоздях являются:
1) неправильная расстановка, небрежная и косая
забивка гвоздей;
2) недостаточная длина защемленной части конца
гвоздя, что уменьшает число фактически работающих
швов; получается при недостаточной длине гвоздей
илн при постановке досок большей толщины, чем пре¬
дусмотрено проектом;
3) недостаточное расстояние между концами встреч¬
ных гвоздей во внутренних брусках или досках, что
способствует расщеплению последних и текучести гвоз¬
девого соединения;
4) постановка гвоздей, имеющих размеры, не соот¬
ветствующие проекту (по толщине нли по длине);
5) щелн между соединяемыми элементами.

240
Глава VII/. Изготовление клееных балок и пс!кетов. Контроль за качеством. Монтаж
Перечисленные дефекты, эа исключением неправиль¬
ной расстановки гвоздей н иногда — щелей между эле¬
ментами, не могут быть обнаружены прн осмотре го¬
товой конструкции. Это является недостатком гвозде¬
вых соединений.
В соединениях на пластинчатых нагелях встречают¬
ся следующие дефекты;
1} наклонное расположение гнезд к самих пласти¬
нок к плоскости шва;
2) неравномерное введение пластинок в соединяемые
брусья илн бревна (в каждый элемент пластинка
должна входить на половину своей высоты);
3) излишняя и неравная глубина гнезд в соединяе¬
мых элементах;
4) недостаточная толщина нли ширина пластинок;
5) наличие большого зазора между соединяемыми
брусьями;
6) отсутствие зазора между торцом пластинки и
гнездом, что может препятствовать плотному пралега-
кию брусьев друг к другу;
7.	наличие трещин от усушки по плоскостям ска¬
лывания.
е) Контроль за качеством соединений на тяжах
и хомутах
В соединениях на хомутах встречаются следующие
дефекты:
1) небрежная обработка закругленных концов на¬
кладок н прокладок, работающих на смятие, и неплот¬
ное прилегание хомутов к этим поверхностям;
2) срыв резьбы у концов тяжей;
3) отсутствие косых шайб при косом подходе тяжей
к упорным частям к устройство в этом случае круглых
отверстий взамен овальных;
4) отсутствие подкладок (шайб) в местах изменения
направления хомутов;
б)	перегрузка промежуточных тяжей и недогрузка
крайних.
В длинных круглых тяжах часто отсутствуют про¬
стейшие устройства, позволяющие удерживать нх от
вращения при завинчивании гаек. Длина нарезанной
частн должна быть достаточной не только для плотного
натяженмя в период изготовления, но н для последую¬
щей подтяжки в процессе эксплуатации. Нарезка долж¬
на быть чистой и полномерной. Кроме гаек должны
быть поставлены контргайки.
ж)	Контроль за качеством составных балок
В составных балках ка шпонках необходимо прове¬
рить отсутствие дефектов, общих для соединений на
призматических шпонках. Кроме того, необходимо про¬
верить правильность установки опорных частей, закреп¬
ления нх, принятие мер против загнивания и т. п. В бал¬
ках на косых шпонках необходимо проверить правиль¬
ность положения последних (нх направление должно
быть восходящим от опоры к месту с максимальным
моментом).
Прн осмотре балок с перекрестной стенкой необхо¬
димо убедиться в соответствии размеров досок и гвоз¬
дей проекту. Постановка в поясе или в стенке более
толстых досок прн сохранении проектной длины гвоздей
ухудшает работу балки вследствие того, что рабочая
ч?»сть конца гвоздн* при --т» ч	и	мо;кег
с. .ль ^достаточной, а гвозди нз двусрезных превра¬
тятся в односреэные. По этой же причине не может
быть допущена замена длинных гвоздей короткими, хо¬
тя бы и большего диаметра.
В балках с перекрестной стенкой встречаются ошиб¬
ки в расстановке поясных гвоздей; первая ошибка со¬
стоит в том, что минимально допустимое расстояние
между гвоздями выдерживается только для гвоздей,
забитых с одной стороны, тогда как необходимо выдер¬
жать это расстояние между встречными рядами; вто¬
рая ошибка заключается в том, что расстояние от
крайних рядов гвоздей до внешней кромкн пояса на¬
значают без учета возможности раскалывания досок
стенкн.
В растянутых стыках с вырезом стенкн необходимо
проверить надежность закрепления концов досок пере¬
резанной частн стенкн н отсутствие перенапряжения
прокладки. В остальном прн осмотре стыка надлежит
руководствоваться указаниями раздела о нагелях.
Прн осмотре балок, установленных на место, следует
обращать внимание на сохранение вертикального поло¬
жения их, а также на надежность раскрепления сжато¬
го пояса и опорных частей (опорных ребер) балок.
э)	Контроль за качеством ферм и сквозных арок
Каждая собранная ферма (арка) должна быть
принята контролем. О приемке фермы составляется
акт. При приемке фермы (аркн) проверяют следующее:
1) основные геометрические размеры фермы (ар¬
кн)— пролет, высоту, длину панелей; правильность
выполнения и размер строительного подъема;
2) правильность примененного сортамента лесома¬
териалов и скреплений — болты, нагели, гвозди, поков¬
ки н пр.;
3) качество лесоматериалов н правильность рас¬
пределения их по частям фермы (категории элементов);
качество досок на ответственные растянутые элементы;
отсутствие больших сучков и совпадения их в одном
сечении; отсутствие трещин, значительного косослоя
(особенно в стыках растянутых элементов), большой
односторонней прорости глубиной более Уз толщины
доски н других пороков;
4) правильность расположения стыков нижнего и
верхнего поясов, постановки всех прокладок, накладок
к связей в них; стыкн поясных элементов устраиваю*
в узлах илн возможно ближе к узлам; не допускается
устройство стыков в тех панелях пояса, которые огра¬
ничены узлами, в свою очередь имеющими поясные
стыкн, например в панелях, ближайших к коньковому
нлн опорному узлу; в случае, когда расстояние между
поясными досками меньше, чем толщина досок, необ¬
ходимо убедиться в отсутствии перенапряжения в про¬
кладках; стыки всех элементов пояса, как правило,
устраивают в одном поперечном сечении; исключением
являются гнутые пояса, в которых стыки, наоборот, рас¬
полагают вне узлов н вразбежку;
5) соответствие количества, размеров к порядка
размещения гвоздей рабочим чертежам; при осмотре
различных соединений стропильных ферм необходимо
учитывать характерные, часто повторяющиеся дефек¬
ты нх, которые были перечислены раньше;
6) правильность установки н плотной пригонки всех
остальных креплений: гайкн должны быть завернуты
туго, но так, чтобы шайбы не вминались в древесину;
диаметры нагелей н болтов, работающих как нагели,
должны быть равны диаметрам отверстий для них;
неплотно сидяшме болты и нагели долж.ы бить заме¬
тки	О-vu.Hiero	диаметра;	если	«лворстие для
постановки нагеля высверлено настолько косо, что на¬
дежность работы нагеля резко упала, то последнюю
следует компенсировать постановкой дополнительного
нагеля;

.J Монтаж деревянных конструкций
7)	правильность выполнения н плотность пригонки
врубок и врезок. Все рабочие поверхности врубок долж¬
ны быть гладкими я прилегать одинаково плотно по
всей поверхности; аапрешается забивка деревянных
кляньев а неплотные врубки. Неплотная врубка должна
быть забракована, если она не может быть исправлена
постановкой металлических пластинок. Врубкн, поверх¬
ности которых вндкы только во время сборки, должны
быть осмотрены и приняты до постановки креплений
При осмотре проверяют соответствие проекту размером
рабочих поверхностей врубок и их расположения; но
врезках не должно быть излишних пропилов.
После того как будет установлено на место несколь
ко ферм и на них укреплены прогоны н связи, до уст
ройства настилов или обрешеткн производится оконча
тельная приемка ферм (с составлением акта), заключа¬
ющаяся в проверке;
горизонтального положения линий опор, правиль¬
ности иентрировки опорных узлов и закрепления их
анкерами;
вертикального положения плоскости фермы,
надежности обеспечения устойчивости сжатого ноя
са. правильности размещения прогонов и связей и кре
пления нх;
правильности обделки опорных узлов, в частвости
наличия вентиляции, утепления и других мер по устра
а-ению возможности увлажнения;
отсутствия повреждений, могущих произойти при
транспортировке, подъемке н установке ферм
Наконец, при этой приемке еще раз осматриваются
наиболее ответственные места ферм; стыки нижнего
пояса, опорные узлы, а также наиболее сильно работаю-
шие промежуточные узлы
3 МОНТАЖ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ-
а)	Подъем, устаповка и крепление конструкций
Установку деревянных ферм, арок и балок нэ место
обычно производят при помощи подъемных кранов,
мачт или других устройств н механизмов, поднимая
собранные конструкции непосредственно с земли
или с транспортных платформ. Порядок производства
монтажных работ н установки монтируемых конструк¬
ций должен обеспечивать возможно меньшее число
перестановок подъемных механизмов.
Целесообразно монтировать покрытия блоками нз
двух ферм (арок), установленных ка проектном рас¬
стоянии друг от друга, с прогонами, настилами н дру¬
гими элементами покрытия; такая организация работ
значительно сокращает срок выполнения нх. Сборку
некоторых многоугольных ферм производят на месте
я вертикальном лоложеннн.
Значительно реже производят сборку стропильных
ферм на подмостях, расположенных у торца здания,
л надвнжку ферм попарно по стенам. Возможна также
сборка и установка ферм с помощью легких подвижных
подмостей. На таких подмостях фермы (арки) соби¬
рают в горизонтальном положении непосредственно
у места нх установки, кантуют в вертикальное поло¬
жение и помещают на постоянные опоры. На подвиж¬
ных подмостях возможна и сборка ферм (арок) в вер¬
тикальном положении.
Трехшарнирные аркн нз ферм бЬльшого пролета
монтируют прн помощи башнн, устанавливаемой под
шарниром аркн и передвигаемой вдоль оси перекры¬
ваемого помещения
До начала монтажа деревянных конструкций долж¬
ны быть подтянуты болты н тяжи к устранены дефекты,
возникшие прн транспортировке конструкций Также
заблаговременно должны быть приняты меры против
выпучивания и перекоса элементов н против расстрой¬
ства соединений. Для облегчения работы конструкций
Рнс VH1.7 Захват с-номощью траверсы
• глиной балки: б - ьлрмшй {Арки; « - тал* ядгват*
Деталь /1
•) Пря составлении настоящего рнэдела были частично использова¬
ны материалы .Справочника монтажника стальнык конгтрукпин*
Миитяжстрой, 1948
|6	1939
Требуется креп-
пение подкладки
Рис VHI.8. Приспособления для подъема конст¬
рукций с гибкими элементами
а — схема приспособлений ала подъема трехшарииряой аркн
с гибким рнстякутым поясом; б — то же, для подъема кле¬
евой фермм с гибким растянутым поясом; а — местное уси¬
ление ори подъеме деревянной конструкции
во время подъема рекомендуется применять траверсы
(рнс. VIII. 7). Они особенно целесообразны прн подъе¬
ме клееных арок н ферм, а также высоких.клееных ба¬
лок. имеющих относительно малую поперечную. жест¬
кость. Места захаата несущих конструкций для подъе¬
ма должны быть указаны в проекте.
Деревянные конструкции, часть элементов которых
может работать только ка усилия одного направления
(раскосы, прикрепленные на врубках, стойки я пояса
•з круглой стали и т л), на Врем* подъема должны

242
Глава V/П. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль ва качеством. Монтаж
быть усилены. Примеры такого усиления представле¬
ны на рнс, VIII.8. Часто также требуется усиление
промежуточных узлов ферм и шарниров арок нз бло¬
ков, особенно прн подъеме нх без траверс.
Во избежание поломки отдельных элементов конст¬
рукций закрепление подъемного троса должно быть
произведено в таких местах, чтобы прн подъеме в конст¬
рукции по возможности не возникали усилия больше
расчетных или обратные им по знаку Такими местами
подъема
к общий виа, л — деталь узла верхнего im*ca; в — деталь
узла нижнего пояса
как правило, являются основные узлы нижнего пояса
ферм.
Рекомендуемый способ эавяэкн сегментной фермы
представлен на рис. VIII. 9. Элементы фермы должны
быть защищены временными прокладками от повреж-
дення их тросом. При подъеме ферм с очень мзлой по
перечной жесткостью необходимо на время подъема
укреплять нх схватками из бревен или брусьев.
Узлы завязки не должны иметь крутых перегибов
Конструкция узлов должна быть простой и прочной
допускать развязку поднятой фермы одним рабочим
и не образовывать при развязке замкнутых узлов и
петель. Очень упрощает работу по завязке и развязк»
фермы применение сжимов.
При завязке фермы необходимо следить за тем, что¬
бы трос все время находился с одной стороны фермы
н его не приходилось продергивать через ферму.
К опорным узлам ферм привязывают веревки, служа¬
щие для оттягивания фермы от стен н от других пред¬
метов, могущих помешать подъему, н для подтягива¬
ния опорных узлов к месту их установки
Для подъема отдельных ферм пролетом до 30 м до¬
статочно одного подъемного крана или мачты.
Мачта должна быть изготовлена из совершенно здо¬
рового бревна I сорта с сохраненным сбегом без кри¬
визны, с малым косослоем н незначительной свиле¬
ватостью. Размеры бревен для мачт различной высоты
и грузоподъемности приведены ниже в табл. VIII.14,
а мачт из стальных труб —в табл. VIII.15. Деревянные
мачты большой высоты иногда составляют из несколь¬
ких бревен.
Мачту устанавливают на салазки (рнс. VIII. 10]
Последние изготовляют на бревен диаметром не менее
диаметра самой мачты на половине ее -высоты. Длину
салазок назначают равной !/э высоты майты, но не ме¬
нее 3 м Ширину салазок определяют в зависимости
от размеров основания лебедки.
В пересечениях бревна врубают одно в другое на
глубину '/* диаметра, скрепляют болтами <**>19 мм
н скобами </=16 мм.
На нижнем конце Мачты устраивается гребень тол¬
щиной V* диаметра отруба (см. VI И. 10,г). Мачта
упирается в два поперечных лежня, между которыми
зажимается гребень. Последний скрепляется с лежня¬
ми болтом </«19 мм.
Рис. V1IU0. Деревянная подъемная мачта
а — обработка головы мачты; 6 — крепление вант
и верхнего блока; а — салазки н прикрепление к ним
нижнего блока; е — деталь обработки и эакреллениа
нижнего конца мачты
Лебедку прикрепляют к салазкам болтами, обяэа
тельно снабженными контргайками. Число к диаметр
болтов назначают в зависимости от грузоподъемности
лебедки: для 1,5-т —4 болта </=16 мм, дли З-m —
•4 болта </=19 мм, для 5-т —6 болтов </=19 мм.
Для удобства передвижения салазок нижние грани
продольных бревея должны быть гладко отесаны, кон¬
цы бревен аакруглены н головки всех болтов утоплены
заподлицо в тело бревен (лучше даже несколько г луб

- J. Монтаж деревянных конструкций
24
же, учнтыная возможность износа бревен при перелви-
женнях).
Ванты привязывают я мачте посредством петли,
надеваемой на голову мачты. Эта же петля исполь¬
зуется для прикрепления блока. Для того чтобы крюк
не выпадал нз петли, конец его должен быть направ¬
лен в сторону от мачты (см. рнс VIII. 10,6)
Двойные выбленоч
note узлы
/
Риг ViM.il. Крепление низа {а) и оерха (б)
деревянной мачты
Нижний блок прикрепляют у самой подошвы мач-
гы после установки последней с той же стороны, что
к верхний блок. Заправку нижнего блока подъемным
тросом следует производить до заправки верхнего За¬
правку же верхнего блока, как и прикрепление его
к мачте, производят до подъема мачты.
Длину подъемного троса определяют в зависимости
от высоты подъема фермы, от размещения лебедки (на
салазках или стационарно), от наличия или отсутствия
полиспастов. Назначая длину троса, необходимо учи-
крепление а Цапфа 055-отко-
вант у дана заодно с верти•
попоной полосой,
./400	J
«40
^ Q=0yw>
' Корина К поднимаемому
\ 'Полоса 60x40
Л Пята
\ Трос к лебедке (отводному
олону внизу мачты)
Рапа выполняется из
углового мелеза l 50*50*6
Рис. VIII.12. Краи-укосниэ
гывать, что при полном расходе троса последний дол¬
жен иметь на барабане лебедки не менее пятн-шести
оборотов.
Подъем мачты производят лебедкой при помощи
подъемного троса, привязанного к мачте на расстояние
16*
от основания, примерно равном Vi высоты мачты. Ра.
бота лебедки начинается после того как мачта вручную
будет наклонена к горизонту под углом около 15°.
Поднятая мачта должна быть немедленно расчалена
вантами Оставлять мачту в наклонном положении или
с ненатянутыми вантами не разрешается даже на ко*
ротхий промежуток временя.
Второй пример крепления низа и верха деревянной
мачты представлен на рис. VIII. II. Кран-укосииа по*
казан иа рнс. VIII. 12.
Рнс. VIII13 Стык стальных труб для мачт
Стыки стальных труб аля мачт перекрывают четырь
мя уголками, припариваемыми к трубам вдоль каждой,
пера к образующими в поперечном сечении форму квад
рата (рис. VIII 13). Размер стыковых уголков приве¬
ден ниже в табл VIII. 16
Перед подъемом и установкой конструкций на ме
сто необходимо произвести следующие подготовитель
ные работы:
а) произвести контрольный обмер в натуре осей
опорных конструкций как по пролету, так и в попепеч
ком направлении и сравнить с размером устннавлнвас
мой конструкции между ее опорными узлами;
б) уложить на место гидро-теплоизоляиипнные под
кладки;
в) подготовить подъемные устройства и механизмы.
г) подготовить н проверить такелажное оборудова
подготовить крепежно-захватные
д) подобрать
приспособления;
е) произвести усиление конструкции «ли отдельных
ее элементов на период монтажа (еслн такое усиление
требуется).
В качестве подъемных устройств я механизмов при¬
меняют:
1) механические индустриальные краны грузоподъ¬
емностью от 2 до 15 г;
2) деревянные копры высотой до 15 м с ручной ле¬
бедкой (грузоподъемностью до 3 г1;
3) деревянные мачты с ручной или моторной лебед¬
кой (грузоподъемностью до № г);
4) металлические мачты с моторной лебедкой (гру¬
зоподъемностью до 10 т);
5) кран-укоенна для подъема малых грузов.
Все грузоподъемное оборудование подъемных соору¬
жений проверяют в начале каждой смены.
В качестве такелажного оборудования применяют:
канаты н тросы, полиспасты, направляющие блоки, ан¬
керные креплен::.,, ...-мкраты и др.
В качестве крепежно-захватных приспособлений
применяют прямоугольные, лотковые к уголковые под¬
кладки; двухкрючникн, монтажные петли н зажимы.
Категорически запрещается использование рабоче¬
го подъемного троса для обкручивания подкладок и
других захватных приспособлений; установка захват¬
ных приспособлений только на нижних поясах подни¬
маемых конструкций, расположение захватных приспо*

244
Глава VIII. Изготовление клееной билок и tшкетов. Контроль ла качеством. Моншм
сибленнй не в узлах, а в панелях (за исключением
'двухпанельных ферм).
Подъем конструкций, надвнжку, установку на место
я раскрепление производят под непосредственным ру¬
ководством производителя работ.
Все члены бригады инструктируются, расставляются
по своим рабочим местам и каждому указываются его
До начала подъема крепежно-захватные приспособ¬
ления, все монтажные хомуты, болты н тросы должны
быть поставлены на место, подтянуты и все крепления
проверены.
Сначала конструкцию поднимают всего на несколь¬
ко сантиметров и проверяют натяжение всех тросов и
положение плоскости конструкции. Если замечают не¬
равномерное натяжение или перегибание конструкции,
то эти недостатки устраняют. После этого конструк¬
цию медленно, без рывков, поднимают вверх.
Установка конструкции может быть произведена
сразу нлн с надвижкой на место.
Надвижка представляет собой горизонтальное пе¬
ремещение конструкций, уже находящихся на проект¬
ных отметках н установленных вертикально. При на-
движке конструкций вдоль оси здания они должны
соединяться попарно, с соблюдением проектных рас¬
стояний между ннмя, жесткими поперечными связями,
составляя таким образом единый жесткий пространст¬
венный каркас. Если расстояние между спаренными
фермами недостаточно для обеспечения их поперечной
устойчивости при надвижке, то во время движения
узлы сжатых поясов должны быть расчалены тросами,
регулируемыми по мере движения. Плоскость надвигае¬
мой конструкции все время должна быть перпендику¬
лярна продольной оси здания.
Обычно прн надвижке ферм при помощи
лебедок захват как ведущими, так и тормозными
тросами производят только за опорные узлы. Опорные
узлы, прн надвижке, как правило, должны быть постав¬
лены на опорные салазки или тележки и надежно на
них закреплены. Салазкн или тележки перемещают по
настенным брусьям на катках или роликах. Салазкн и
настенные брусья смазывают тавотом, мылом нлн са¬
лом. Количество катков н роликов под каждым узлом
должно быть не менее двух
Места захвата конструкции тросами и число мест
захвата устанавливают согласно указаниям проекта.
Во время перемещения, надвнжкн н установки кон¬
струкции необходимо следить за тем, чтобы не было
обмятня ребер н граней от ударов н от тросов, нало¬
женных без подкладок; поломки отдельных элементов;
перекосов в отдельных частях н во всей конструкции
в целом; расстройства сопряжений; загрязнения конст¬
рукций; коробления; искривления; растрескивания и
разбухания дерева; потерн устойчивости от продольно¬
го изгиба, полученного под действием сил, воз¬
никших прн подъеме ч не предусмотренных рас¬
четом.
Если обнаруживаются дефекты, наличие которых
угрожает потере прочности н устойчивости, то конст¬
рукция подлежит изъятию для ремонта.
При проведении монтажных работ категорически
изется;
а) использовать для работ грузоподъемное и мон¬
тажное оборудование, имеющее какие-либо дефекты;
б) вести работу над нижележащими рабочими ме¬
стами и незакрытыми проездами (проходами);
в) оставлять монтажное оборудование во время ра¬
боты без надзора и включать его в работу без проверке
■ осмотра:
rj нарушать паспортный режим подъемных механиз¬
мов перегрузкой или увеличением вылета стрелы;
д) закреплять без должного расчета или без про¬
верки в натуре блоки, расчалки и т. д. и использовать
для этого телеграфные или трамвайные столбы, деревья
и другие неспецналькые опоры;
е) находиться людям под конструкцией и на ней во
время подъема и установки и оставлять конструкции
на весу или в незакрепленном положении на продолжи¬
тельное время в процессе работы и на нремя перерывов;
ж) весте работы на высоте без применения загра¬
дительных устройств н монтажных поясон с аварий¬
ными тросами;
з) освобождать н перемещать монтажное оборудо¬
вание до закрепления конструкции на месте.
Для обеспечения устойчивости установленных на
место конструкций должны быть поставлены постоян¬
ные связи, предусмотренные проектом, «ли временные
монтажные; последние должно устанавливать в та¬
ких местах, чтобы не препятствовать постановке по¬
стоянных связей и устройству кровли, например: вре¬
менные связи к верхнему поясу следует крепить с внут¬
ренней (нижней) стороны его; отдельно стоящие фермы
до установки соседних должны быть раскреплены по
верхнему поясу не менее чем в двух местах двусторон¬
ними рэсчалкзмм.
5)	Канаты стальные (тросы) и пеньмикые
Таблица УШ 7
Каааты пеньковые обыкновенные трехприлные гросоаой
работы (по ГОСТ 483-55)
Размер
каната
в мм
Общее число октков всех прядей каната 1
[ на длине 1м. |
j Число каболок в канате |
Канаты белькые
Канаты смоленые
повышенно¬
го качества
нормальные
повышенно¬
го качества
нормалм'ые
| по окружности j
1 по диаметру |
вес 100 м каната в ке
разрывное усилие каната в
целом виде в ке не менее
вес 100 м каната в ке
разрывное усилие каната в
целом виде в к» ие менее
вес 100 м каната в ке
разрывное усилие каната
в целом виде в кг не менее
3
а
«
н
X
m
М
*
8
4*
в
разрывное усилие каната в
целом виде в ке не менее
30
9.5
92
18
6.5
631
_
_
7.8
500
36
11,1
80
18
6,5
745
8.S
680
10
708
10
646
40
12,7
71
24
11,3
994
11,3
907
13,3
944
13,3
862
46
14,3
55
80
14,3
1228
14,3
1 121
17
1 167
17
106S
S0
15.9
80
36
17,2
I 449
17,2
1323
20,3
1376
20,3
1257
SO
19,1
S0
51
25,3
2 017
25,3
1 842
29.8
1916
29,8
1 750
55
20,7
46
60
30
2 318
30
2 117
36,4
2 202
35.4
2 011
75
23,9
41
84
40,2
3 091
40,2
2 822
47.4
2 936
47,4
2 891
£Ю
24,7
35
120
59
4 250
59
3 880
70
4 037
70
3 686
100
31,8
34
150
72.8
5 175
72.8
4 725
55
4 916
55
4 489
115
36.8
30
147
94.8
6456
94,8
5 927
112
6 133
112
5830
125
39,8
28
174
112
7 536
112
6 918
132
7 169
132
6 572
ISO
47,8
24
249
161
10632
151
9 761
190
10 100
190
9 272
175
55.7
21
339
220
13 855
220
12 719
250
13162
250
12 083
200
63.7
18
447
291
17 614
291
16 020
343,4
16 733
343,4
15 219

3. Монтаж деревянных ^инструкций
245
Т а 6 л и n a V1M.8
Канаты стальные (тросы) типа ТК
Диаметр
1*
82
о
в мм
11
Разрывное усилие нанята в целом (в кг)
при раечетноы пределе прочности про¬
волоки на растяжение в кИмм*
8
X
о
Ч
О
а
° о
Л U.
Ч -г-
W
if
Z N 1
5
ж
е
е
чая
С
* 2 5
СЧ § ж
i2o
I 130
| 140
| 150
| 160
Трос б х 19 =
114 проволок с органическим сераечпиком
(ГОСТ 3070-55)
4.8
5.3
5.7
0,31
0,34
0,37
8,6
10,36
12,31
8.15
9.8
11,55
“
220
1450
1090
310
1 560
1 160
1 400
1670
6.2
7.7
9.3
0.4
0.5
0.6
14,36
22,34
32,26
13.6
21,17
30,57
3 280
2	460
3	660
700
2 660
3 830
820
2 840
100
1940
3	030
4	380
И
12.5
14
0.7
0.8
0,9
43,89
67,34
72.5
41.59
54,33
68.7
4	470
5	340
7 890
4 840
6 330
8 000
5	210
6	810
8 620
5 590
7 310
9220
5960
7 790
9 850
15.5
17
18.5
1
1.1
1.2
89,49
108,3
126.32
84,8
102,6
122
9090
11000
13 100
9 960
11 900
14 150
10800
12 650
15 300
11 350
13 750
16 400
12 150
14 700
17 500
20
22
23.5
1.3
1.4
1.5
151,28
175,66
200,64
143.3
166.3
190,1
15 400
17 850
20 400
16 700
19 350
22 100
17 950
20 650
23 800
19 250
22 350
25 500
20 550
23 800
27 250
25
26.5
28
1.5
1.7
1.8
229,14
258,78
289,66
217.1
245.2
274.3
23 300
26 850
29 450
26 250
28 550
31 950
27 200
30 750
34 400
29160
32 950
36 650
31 160
35 160
39 350
31
34
37
40,5
2
2,2
2.4
2.6
357,96
433,2
515,28
605,34
339.2
410.5
488.2
573.6
36 500
43 550
52 500
61 700
39 500
47 850
56 900
66 850
42 550
51 500
61 250
71 950
4 5 600
55 200
65 650
77 150
48 650
58 900
70 000
82 300
Трос 6 X 37 = 222 лрозолокн с органическим
сердечником (ГОСТ 3071-55)
8
8,7
11
0.37
0,4
0.5
23.97
27.97
43,51
22,51
26,27
40,65
■“
4 630
2	740
3	200
4	990
2	940
3	4:80
5 310
3 140
3 660
5 700
13
15.5
17.5
0.6
0.7
0.8
82.83
85.47
111,67
59
80,27
104,8
G 160
8 400
10 950
6 690
9100
11890
7 200
9 790
12 750
7 720
10 450
13 700
8 240
11 150
14 800
19,5
22
24
0,9
1
1.1
141.19
175,26
211,96
132.6
134.6
199.1
1? 650
17 200
20 800
15 000
18 500
22 500
16 150
20 050
24 300
17 300
21500
26 000
18 450
22 950
27 750
26
26.5
30.5
1.2
1.3
1.4
253.04
294,59
343,2
237.7
266.7
322,3
'24 650
26 950
33 700
26 900
31 300
36 50U
29 000
33 750
39 350
31 100
36 200
42 150
33150
38 800
45 000
32,5
36
37
1,6
1.6
1.7
392,22
447,78
505,56
368.4
420.5
474,8
36 550
44 000
4* 700
41700
47 700
53 900
45 000
51350
58 000
48 250
55050
62 150
51450
58 700
66 250
39
45.5
47.5
1.8
2
2,2
Г565.62
699,72
845.7
531.2
657.2
794.3
55800
66 800
82 800
50 200
74 500
69 700
64 900
80 300
96 750
69 500
85250
103000
74150
91400
110500
52
55.5
80.5
2.4'
2.6
2.8
1005.72
181.78
368
944,6
1109,9
284,8
66800
116000
134 000
107 000
126 500
145 500
115 000
136 000
157 000
123 000
145 000
166000
131500
154 500
179 000
Трос б х 61 =368 проволок с органическим сердечником
(ГОСТ 3072-55)
14
17
19,5
0.5
0.6
0.7
71,74
103,58
140,91
67,44
97.3
132,4
9 790
13350
9 320
10 800
14 450
7900
11 450
15 550
8 490
12 200
16 650
9 040
13 050
17 750
22,5
25
0,8
0,
164,1
232,77
173
218,8
17 400
22 000
18 850
23 650
20 300
36 700
21800
27 550
23 250
29 350
28
31
1
1.1
2оч р
34.1,’78
271
27 250
36 050 ]
29 530
оо 750
31 850
3.8 530
34 10П
•И Л У
М 400
48 1Ы i
Примечание. Жесткие тросы б х 19 (по ГОСТ 3070-55)
применяют ждя вант, расчалок и т. п., т. е. в случаях, когда тросы
не подвергаются изгибу.
Тросы б X 37 (по ГОСТ 3071-55) и б Х61 (по ГОСТ 3072-55) при¬
меняют как подъемные в полиспастах, а также для чалочнмх при
■пособленмА,
Таблица VIII.9
(по ГОС?*
483-55}
Длина окружности
а мм
Допускаемые отклонения
по окружности или диаметру
в *
но длине
канаты больные
канаты
смоленые
30-40
1
45-50
±5
±4
60-100
±4
115-350
±3
±3
J
Примечания. 1. Канат должен быть равномерно скручен ш>
всей длине и не иметь заломов, узлов и пр.
2. Цвет беленого каната должен соответствовать цвету пеньки
и не иметь бурых пятен; смоленые канаты должны быть светлокорич¬
невого цвета или цвета утвержденного эталона и не иметь пятен.
3.	Канат не должен нметь запаха гнили, плесени илн гари. Канаты
влажностью более 16 и'п не принимаются.
4.	Расчет пеньковых канатов производится тем же способом, что
и стальных тросов. Коэффициент .запаса прочности для пеньковых
канатов принимается равным 10.
в)	Основные правила пользования стальными тросами
1. Не допускать образования на тросе петлеобраз¬
ных заломов.
2. Для предохранения от ржавчины трос регулярно
смазывать, а перед смазкой очищать от ржавчины
жесткой проволочной щеткой после предварительного
погружения троса в керосин.
Смазка должна проникать через всю толщу троса
и хорошо пропитывать пеньковую сердцевину. Смазоч¬
ные материалы для тросов: березовый деготь, нефтяное
ыасло, смесь графита с вазелином, льняное или иное
растительное масло.
3. Не применять в блоках разбитых роликов.
4. Не допускать трения движущегося троса, осо¬
бенно по металлу.
5. Не допускать увязку концов троса к серьгам и
проушинам без коушей.
6. Не допускать перегрузки тросов и рывков в ра¬
боте, т. е. резкого торможения или включения лебедки
илн крана.
7. Хранить тросы в закрытом и сухом помещении
только в катушках и хорошо смазанными.
г)	Расчет стальных тросов и полиспастов
Расчет гросов на прочность производят только на
растяжение по формуле;
те [А/] — допускаемое усилие в тросе;
Р — разрывное усилие, гарантированное завод¬
ским паспортом «лн определенное на основе
испытания;
— коэффициент запаса прочности, принимае¬
мый:
для ваш ii расчалок (с учетом нагрузки ог
ветра) 	  3
, подъемных тросов с ручным приводом 4
. с машинным	5
. стропов .	,	.	. .	.8

246
Глани W/Л Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль да качеством. Монтаж
Диаметр барабана или блока, на который навивает*
ся трос, должен быть не менее I8dt где (/ — диаметр
троса.
Для выбора полиспастов, а также роликов и тросов
для них служит табл. VIII.10 коэффициентов k:
гае Q — поднимаемый груз;
Р — усилие * сбегающем хоние гросв у лtбел* к
Габонца viii.jq
Коэффициенты к для полиспасте* с раздачами числом
роликов
4
11
2«
5	v
6
а
ш и
s 5
oin
“■■I
о « 5
gl*
Число отводных роликов
0
1
2
3
4
5
6
i
о
1
0.96
0,92
0,38
0.85
0,92
0,78
2
1
1.96
1,88
1,81
1.73
1.56
1.6
1.53
3
2
2,38
2.76
2.65
2.56
2,44
2,35
2.26
4
3
3,77
3,62
3.47
3.33
3,20
3,07
2,95
5
4
4.62
4,44
4,26
4,09
3,92
3,77
3.61
5
5
5,43
5,21
5
4,80
4.61
4.43
4,15
т
б
6,21
5,96
5.72
6.49
5.27
5,06
4,86
8
7
6.97
6.69
6.42
6,17
5,92
5,68
5,45
9
8
7.69
7,38
7,09
6.80
6,53
6.27
6,02
Ю
9
8,38
8,04
7,72
7.41
7.12
6.83
6.56
Ц
Ю
9.04
8,68
8,33
8
7,88
7,37
/.06
12
и
9.68
9.29
8,92
8.56
8,22
7.89
7,56
13
12
10,29
9,38
9.48
9.1
8,74
8,38
8,05
н
13
10.88
10,44
10,03
9.63
9,24
8,87
8.52
Приыечаниа. 1, Коэффициент полезного жействиа одного
однкд равен 0,96.
3, Ролик неподвижного блока, с которого сбегает конец троса,
«итается отводным.
Примеры пользования табл. VIII, 10.
1. Определить усилие в тросе у лебедки прн лодъе-
е груза 15*тонным полиспастом с 7 рабочими нитками
ри двух отводных роликах (один иа них на нелод*
окном блоке).
По табл. VIII.10 к=5,П;Р= 4" = r|; “2,62т
к 5,72
Груз может быть поднят с помошыо лебедки грузо-
ъемностыо 3 т.
2. Подобрать полиспаст для подъема груза 25 г
'онной лебедкой прн трех отводных роликах (один из
к ка неподвижном блоке). Определив fe=25 : 5 = 5,
кодим в таблице ближайшее большее значение
5,49.
Полиспаст должен иметь 7 рабочих нетей, нижннА
« — 3. а верхний — 4 ролика.
д)	Блоки, тали и лебедки
Таблица Vlll.ll
Красный такелажник" однорольиые груао
’лодъеивостыоот I до 15 я»
Грузоподъем*
ность в m
Размеры в мм
Вес
в кг
Диаметр в мм
А
£
В
Г
троса
шкина
450
170
296
80
8
12
150
580
??!)
ам
35
12
15
200
680
?45
425
100
23
17
225
770
270
480
105
29
18
250
825
?Я5
515
115
35
20
275
895
320
.560
128
44
22
300
965
345
1»
61
24
325
1060
370
№
150
77
26
15
1 195
420
755
198
112
30
Таблица VlM.lv
Блоки лввода .Красный гаКелажнкк" двухрольиые
грузоподъемностью от 1 До„15 m
Грузоподъем¬
ность 8 01
Размеры в мм
Вес
в ка
Днаме
тр в мм
А
£
В
Г
троса
шкива
460
170
290
76
13
1!
160
680
220
;«>
кя
22
13
680
245
420
m
35
15
225
800
270
475
1KI
47
17,5
250
5
830
295
510
П6
56
19.5
895
320
555
135
73
21,5
300
965
345
605
145
63
21.5
325
1060
370
660
160
120
24
350
15
1 190
420
740
180
172
26
400

<5. Монтаж Оерееянныл конструкций
Таблица VI»,1з
Модели
лебедки и
тяговое
усилие на
барабане
Скорость каната на бдрабане
при 16 оборотах рукоятки
в 1 мин.
Дна-
метр
бара*
бааа
в им
Длина
бара*
баня
а мм
Диа¬
метр
каната
а мл
Длина кана¬
та, намяты*
ваемого
в 8 слоя,
в м
Потреб¬
ное ко*
лнче*
ство
рабочих
Габаритные размеры (без
рукояток) • мм
Вес
лебедки
В (1
при переборе
скорость
в ж/ынн.
длина
ширина
высота
М 2—1,5 m
1:6 и 1:18
1.6 н 0.56
180
390
13
56
2
700
756
330
212
/б 4 и/к —3 ш
1:14 и 1:29
0.96 н 0.43
200
548
17.5
70
3
1 060
936
1 236
680
М 7 а/к—7,5 m
1:19 и 1:48
0.96 и 0.97
330
620
28
96
4
1100
1259
1425
1325
г) Подъемные мачты
Таблица VIII.И
Размеры подъемных мачт из бреаев
Грузоподъем¬
ность в m
Высота мачты в м
Диаметр мачты (в отрубе)
соответственно в см
3
6Я и 10
18; 20 и 25
ft
6 ;8 и 10
24; 25 и 26
lu
6:8 и 10
26; 28 и 30
Таблица VIII IЛ
Размеры.иачт'мэ стальных труб
Грузоподъ¬
емность в m
Наружмые'диамотры труб (в числнтеле)~и то'шины
стенок (п знаменателе) в мм при высоте мачты в м
10
15
20
25
ЯЛ
'л
15 2 6
152 6
245 6
299/8
351/8
426-10
5
152.6
168/10
245/6
299'8
351 8
426.10
1(|
194 6
194 6
245/8
299/8
351/8
426/Ю
IS
219/8
21910
273/8
325/8
351/8
426 10
20
245/8
245/10
299/10
325/10
377/10
426/10
Таблица VIII.16
Размеры уголкоа • стыках стальных труб для мачт
Диа¬
метр
трубы
в мм
152
н
168
194
219
и
245
273
299
325
351
377
426
Сече¬
ние
уголка
в мм
50X5
60x6
50X6
65x8
75X8
75X8
90X8
90x10
100X10
Длина
уголка
в мм
500
500
500
500
500
800
800
600
600
к) Я корм
Таблица VIII.»
Одиночные тяжи из полос для якоре!
(Размеры в мм)
«Л
Тяж из полос
Диаметр тяжа
Усилие
в m
полоса
/
два
швел¬
лера 2
ось 3
планка
4
длина
шва
из од¬
ного
троса
из двух
тросов
3
60x6
Н 12
а=м
/=150
100X10
7=100
100
17.5
13
5
60X6
М 12
d= 40
7=150
100X10
7=100
100
24
17.5
7.5
80X6
•ГМ 12
•«к
И II
100x10
7-100
160
28
21.5

248
/ лаво VIII. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством. Монтаж
Конструкция якореА для крепления растяжек беэ
щитов и со щитом показана на рис VIII-14. Разме¬
ры тяжей см. табл. VJII.17. При расчете этих якореА
были приняты следующие данные*
а)	СЧЗ/ff
Засыпка с утрамбовкой слоями
| > 1 'Л/Л/.
1**500
б)
1500.
Канава Оля тяжа
-I ,
‘Подкладка под тяж6*2
Оя 5тjf
Засыпка с утрамбовкой спаями
Т7777777^77777.
-рд>ог.й«, ьгооо
Канава для тяжа
Подкладка под то/* О' 2
i 7,5г
НИ
„	„	Qi7,Snyr
*осо>п*о с утран6од*оа спаями (O^iOmL.*vv О*
^777?
Рис. VIII.14. Я корн для крепления
растяжек
и - с .мертвяком* без шита для усилия Q ко 3 т.
6 — то же, для усилия Q до 5 да: л — с .мертвяком’
и шитом для усилия Q до 7,5 т и 10 да. В скобках дамы
размеры при Q = 10 да. Объем лесных материалов иа
каждый вид крепления соответственно 0.07: 0.2 и 0.4 и*.
1) объемный вес утрамбованного насыпного грунта
7 = 1,6 г/м*;
2) угол наклона тяжа к горизонту в =30°;
3) допускаемое напряжение для дерева при иэги
бе М=100 кг/см*.
Прн изменении этих условий необходимо произнести
перерасчет якорей
Расчет якорей в виде зарытого в землю горизонталь ‘
иого бревна нлн пакета яз бревен («мертвяк») без щи¬
тов или усиленных шнтамн производят по схемам
рис, VIII 16
ТяГ,ы*
Nf-Q Сй&а
14, ч,
рис VHI 1.г) Расчетные схемы якоря с «мертнкич»
а - Орз шитпв; 6 - с» шитами
ZU« керТИкиЛЬНЫХ сил лолжио 0»л I
Л08ИР
емблшнеао* vc
О4-Г
%
для
Н1Ъ
якорей без шита (см рис
для якорей, успленныд
<яе <> вес «рунта.
ь+ъ,
VIII 15. о) О = ——-
2
щитом (см рис. VIII. 15.61. G**Hbtt, где 7— объемный
вес грунта; р — угол откоса задней стенки котлована
принимается не более 30°: Т — сила трения (коэффн
ииент трения дерева по грунту /»«0,5, коэффициент
трения дерева по дереву /?в0.4); N*—вертикальная со
ставляющзя усилия Q; .^ — коэффициент запаса дли
вертикальных сил, для якорей беэ шита Ьг> 3. лля
якорей со щнтом к3> 1,5.
Для горизонтальных сил производят прмнеркх тан
пение на грунт
Таблица virt I»
Универсальный строп
Диаметр
троса у
в мм
Данна
сращения о
в м
Длина сто¬
роны / в м
Длина
троса ■ м
19.5
0.4
8
16,5
19,5
0.4
10
20.А
22
0,45
8
16.5
22
0,45
12
24,5
25
0,5
в
16.5
23
0.5
12
24.5
30
0.75
10
21
30
0.75
1S
31
\

3. Монтаж деревянных конструкций
249
Таблица VIII. 19
Облегчены! строп с петле! и крюком
Диаметр троса
d в мм
Длина сраже¬
ния а в мм
Ллииа
троса в м
12
250
1+2
16
350
1+2,6
19
400
i+3,2
22
450
1+3,8
25
500
/ + 4.5
30
600 -800
/+5,5
з)	Монтаж домов заводского изготовления
Монтаж домов заводского изготовления производят,
руководствуясь монтажными инструкциями с соблюде¬
нием мер по обеспечению жесткости и устойчивости
элементов ка всех стадиях монтажа.
Детали домов должны поступать с завода иа строи¬
тельство комплектно, замаркированными, с приложе¬
нием заводской документации Детали, подверженные
опасности загнивании, должны быть аитисептированы.
Монтаж стен, должен начинаться только после клад*
кн фундаментов под стены, печи н дымовые трубы,
устройства подвалов, приямков, вводов водопровода
и выпусков канализации, а также после подсыпки н
планировки подполья. До начала монтажа стен необ.
ходимо проверить горизонтальность поверхности фун¬
даментов, фундаментных балок и нижних обвязок.
Работы по тепловой изоляции каркасных стен следу¬
ет производить только после устройства кровли. Утеп*
днтель должен плотно прилегать к вертикальным н го¬
ризонтальным элементам каркаса. Паро-воздухо-изоля-
цкоиные слон ограждающих конструкций укладывают
в стены лишь по мере устройства чистых обшивок.
В стыках листы изоляции должны перекрываться на
100—150 мм. Устройство стыков изоляции в местах
взаимного пересечения ограждающих поверхностей н
элементов конструкций ие допускается.
Таблица VIII.30
Допускаемые отклонена * положения конструктивных эле¬
ментов при монтаже жомов заводского изготовления
Наименования отклонений
Допускаемые
отклонения
а мм
Смешение осей нижней обвяэкн	.
Отклонения вертикальных отметок ннжней об¬
вязки:
а)	каркасных домов
б)	щитовых домов
Отклонения стен и перегородок от вертикали
на этаж:
а)	каркасных домов
б)	ШИТОВЫХ домов
Отклонения а шаге стоек стен н перегородок:
а)	прн плитных утеплителях
б)	при утеплителях в виде матов, рулонов
или засыпки
Отклонения в шаге балок:
а)	при плитных утеплителях
б)	прн утеплителях в виде матов н рулонов
Отклонения нижних граней балок перекрытий
от горизонтали:
а)	на I ж длины балки
б)	на все помещение
Отклонения плоскости стропил от вертикали .
5
5
2
10
5
2
10
2
10
2
ю
г/о ОТ высоты
стропил
Примечание. При монтаже зданий подсобно-производствен¬
ного н складского назначения указанные в таблице допуски, за иск¬
лючением допусков по вертикальным отметкам нижмей обвязки, раз¬
решается увеличивать на 50 %.
17 Зая. 1232

Глава IX
УСИЛЕНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
При осмотре деревянных конструкций для решения
вопроса о необходимости, восстановления или усиления
их необходимо в первую очередь обратить внимание
на следующее.
1.	Имеет ли конструкция в целом или отдельные
элементы ее отклонения из вертикальной плоскости
Таблица IX, 1
Значения относительных прогибов конструкций, при которых
требуется немедленный осмотр их
Наименоенже конструкций
Балки и прогоны покрытий и перекры-
тнй цельного сечення
Балки составного сечения из брусьев
и бревен:
а) на продольных призматических
шпонках .........
б) па поперечных натяжных шпон*
ках к на пластинчатых нагелях. .
Балкн на гвоздях с перекрестной стенкой
Фермы:
а) на гладких кольцевых шпонках .
б) на врубках, сталедереввняые, на
гвоздях
Относи¬
тельная вы
сота hit
Относи¬
тельный
прогиб
/'4
_1
20
1
>5
1
1S
_!
10
Стойки цельного сечення.
Стойки составного сечения
I
80
1
120
1
>00
>
100
150
  1
120
I
Поныечакке В таблице даны средние значения относитель¬
ных поогибов /:/. отвечающие нормальной (табличной) относитель¬
ной высоте конструкции А:/; при больших значениях hit (в натуре)
табличные значения fit следует пропорционально уменьшить, при
мемыша-увеличить.
и достаточно лн надежно существующее пространст¬
венное закрепление конструкций.
2. Какова величина прогиба конструкции.
В табл. IX. I приведены значения прогибов, при ко¬
торых требуется тщательный осмотр конструкций н ре¬
шение вопроса о возможности дальнейшей эксплуата¬
ции нх и о необходимых мерах усиления.
Относительные прогибы, приведенные в табл. IX. I,
не следует рассматривать как предельные, при кото¬
рых требуются немедленная разгрузка и усиление кон¬
струкций. Можно привести ряд случаев благополучной
и длительной эксплуатации деревянных несущих кон¬
струкций, имевших прогибы более, указанных в табл.
IX.I. Однако, если прогибы в конструкциях достигают
значений, приведенных в табл. IX. I, это свидетельст-
ствует о неблагополучных условиях работы конструк¬
ций; требуется немедленное и тщательное освидетель¬
ствование нх, а также организация систематического
наблюдения за работой н деформациями конструкций
в дальнейшем независимо от того, будет лн произве¬
дено усиление нх илн нет. Вопрос о необходимости
усиления конструкций н о способах усиления решается
иа основе результатов освидетельствования и прове¬
рочных расчетов. Последние должны быть сделаны
с учетом фактического состояния конструкции и полу¬
ченных ею деформаций.
3. Выпучивание сжатых элементов (потеря устойчи¬
вости). Еслн стрела выгиба деформированного участка
превышает ‘/iso расстояния между точками его закреп¬
ления, то требуются безотлагательное освидетельство¬
вание и проверочный расчет конструкции.
Если размер стрелы выгиба деформированного уча¬
стка достигает 7м расстоянии между точками закреп¬
ления, то это свидетельствует об угрожаемом (аварий¬
ном) состоянии конструкции.
4. Наличие явных разрушений частей конструкций —
разрывы (полные или на частн сечеиия) растянутых
и изгибаемых элементов, трещины иа скалываемых
участках, усушечные трещины, совпадающие с линиями
расположения нагелей, встречные глубокие горизон¬
тальные трещины изгибаемых элементов, широкие щели
между соединяемыми элементами, в особенности в
гвоздевых конструкциях, и т. п.
5. Загнивание; наиболее часто встречается в опор¬
ных узлах и в поясах, заделанных в толщу покрытий.
6. Повреждение древесины насекомыми.

2. Временныв. крепления
1, Повреждение древесины и металлических частей
газами.
8.	Неблагоприятное расположение сучков, косослоя
и других пороков, могущее существенно отразиться иа
прочности рабочих элементов, особенно растянутых.
Если при осмотре ряда однотипных конструкций в
одной детали конструкции будут обнаружены какие-
либо дефекты, то аналогичные детали остальных конст¬
рукций должны быть осмотрены особенно тщательно.
При оценке степени опасности, вызываемой нали¬
чием различных дефектов в растянутых составных эле¬
ментах, следует условно считать дефекты, расположен¬
ные в разных местах по длине элемента, но в пределах
одной панели, совмещенными в одном поперечном се¬
чении в связи с возможностью последовательного
(«косого») разрыва элемента.
Если прн осмотре конструкций будут обнаружены
полные или частичные разрывы растянутых и изгибае¬
мых элементов, скалывание в узлах или растянутых
стыках, значительное провисание конструкций, потеря
устойчивости сжатых элементов с большой стрелой из¬
гиба н тому подобные серьезные дефекты, то такие
конструкции впредь до их ремонта необходимо немед¬
ленно разгрузить и усилить времеииымн креплениями,
предотвращающими возможность дальнейшего нараста¬
ния деформаций и обрушения.
2.	ВРЕМЕННЫЕ КРЕПЛЕНИЯ
Временное крепление аварийных конструкций обыч¬
но производят при помощи стоек (опор), подводимых
под узлы верхнего или нижнего пояса. В зависимости
от высоты опоры могут быть одиночными или спарен¬
ными (плоские опоры) и башенного или козлового типа
(пространственные опоры) (рнс. IX.1). Опоры второго
типа обычно применяют прн высоте опор (стоек) бо¬
лее 6,5 м.
Если по условиям эксплуатации помещения или
вследствие недостаточной прочности нижележащего пе¬
рекрытия не представляется возможным установить
вертикальные стойки, следует применять подкосные или
подкосно-ригельные системы (рис. 1Х.2,а), передавая
их распор капитальным стенам, на балки междуэтаж¬
ного перекрытия или на специально устанавливаемые
затяжки. Иногда а целях временного усиления конст¬
рукций применяют подвесные системы (рис. IX.2,б).
При постановке временных стоек должны быть при¬
няты:
1) меры, обеспечивающие безотлагательное и на¬
дежное включение стоек в работу; для этой цели
обычно применяют парные клинья нз твердой древеси¬
ны; клинья располагают в плоских опорах внизу стоек
(см. рис. IX.I,а и IX.1,6), а в пространственных — ввер¬
ху, у подпираемой 'конструкции (см. рис. 1Х.1,в и
IX. 1,г);
2) меры, обеспечивающие пространственную жест¬
кость опор;
3) меры, устраняющие возможность соскальзывания
подпираемой конструкции с временной опоры;
4) меры, устраняющие возможность повреждения
подпираемой конструкции в местах временного опира-
■ия;
5) меры по усилению элементов решетки ферм
в тех случаях, когда в связи с устройством дополни¬
тельных временных опор происходит значительное из¬
менение усилий в этих элементах (как по величине,
гак особенно, по направлению),. Наиболее надежные
усиления элементов решетки требуются в случаях под¬
ведения стоек под узлы нижнего пояса (рис. IX.3).
17*
Рис. IX.1 Временные опоры
а — одиночная; 6 — спаренная; в — козловая; г — башенная
Рис. 1X5. Временное усиление дефект¬
ных конструкций
а — аодкосно-ригельноА системой; б - ширен-
гельной системой

252
Глава IX. Усиление деревянных конструкций
Усиление элементов решетки может быть произведено
разными методами. Для увеличения только жесткости
дощатого элемента могут быть поставлены дополни¬
тельные накладки, прикрепляемые гвоздями. Увеличе¬
ние общей мощиости элемента может быть достигнуто
постановкой рядом с ним дополнительных досок или
брусков. В этом случае для безотлагательного и на¬
дежного включения в работу на сжатие вновь устанав-
Клинья
Рис. IX.3. Усиление растянутой стойки фермы
о — дошатой; б ~ стального тяжа
Рис. IX.4. Приложение подъемных усилий к плос¬
ким опорам и расположение аварийных клиньев
а — при подъеме вагами; б — прн подъеме домкратами; / — стой¬
ки &ая подъема и поддержания конструкции; 2 — ваги; 3 — вин¬
товые домкраты; 4 — клинья; 5—клетки из брусьев
Рис. IX.5, Временное крепление аварийной
конструкции	^
л - не требующей подъема: 6 - требующей подъема
лкваемых частей между одним из концов *их и поясом
до забивки гвоздей загоняют клинья (см. рис. 1Х.З,я).
Для усиления стойки из круглой стали, в нормаль*
ных условиях работающей иа растяжение, ставят ря¬
дом с ней брусчатую или бревенчатую стойку (см.
рис. IX.3,6). Для включения новой стойки в работу
иа сжатие необходимо, кроме постановки клиньев,
принять меры, устраняющие возможность соскальзыва¬
ния новой стойки как вдоль фермы, так и из плоскости
фермы.
В случаях, когда прав помощи стоек производят вы¬
вешивание сильно деформированных конструкций,
подъемные приспособления при одиночных и плоских
опорах подводят под низ их (рис. IX.4); прн простран¬
ственных опорах подъемные приспособления распола¬
гают вверху опор у поднимаемой конструкции. Во всех
случаях по мере подъема конструкции необходимо под
нее или под ииз поднимаемой стойки подводить про¬
кладки, устраняющие возможность резкого опускания
конструкции при порче подъемных механизмов. При
подъеме конструкции должны быть приняты меры,
устраняющие возможность потери ею устойчивости..На
это же должно быть обращено внимание и при работе
с одиночными или спаренными стойками. Примеры вре¬
менного крепления конструкций приведены на рнс. 1Х.5
3 УСИЛЕНИЕ ПОВРЕЖДЕННЫХ И
ВОССТАНОВЛЕНИЕ РАЗРУШЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Усиление поврежденных и восстановление разрушен¬
ных элементов может быть произведено разнообразны¬
ми способами в зависимости от характера работы эле¬
мента и вида повреждения.
а)
Рнс. IX.6. Выправление потерявших устой¬
чивость сжатых элементов при помощи
а — болтов; б — домкрат*
Сжатые, потерявшие устойчивость, элементы обыч¬
но уенляют без выправления, если стрела выгиба их не
превышает ‘/яю фактической свободной длины. При
большем выгибе требуется выправление элемента я
приведение его в первоначальное положение, что в
большинстве случаев производят после частичной раз¬
грузки конструкции. Выправление элементов произво¬
дят при	помощи натяжных болтов или домкратов
(рис. IX.6).

д. Усиление поврежденных и восстановление разрушенных злементоо
253
Усиление сжатых элементов производят при помо¬
щи парных (рис. IX.7,и б) или односторонних
(рис. IX.7,0) иакладок. Элементы из досок обычно
усиляют накладками из досок, пришиваемых гвоздями.
Толщина иакладок ие менее половины толщины уси-
ляемой доски и ие меиее 4 см. Диаметр гвоздей 4,5;
5 и 5,5 мм. Длина их ие меиее двойной толщины при¬
шиваемой накладки. Гвозди размещают в 2—3 ряда
с шагом по 15—20 сд.
Рис. IX.7. Усиление сжатых элементов
а - нашиикой накладок по пласти; б — нашивкой накладок
по кромкам; в — односторонней накладкой на болтах; г — ва-
меной коротких прокладок сплошными длинными;
дне — перекрестной обшивкой из тонких досок
Сжатые элементы из брусьев или бревен усиляют
постановкой иакладок из брусьев или окантованных
бревен. Ширину брусчатой накладки принимают рав¬
ной ширине усиляемого элемента, а толщину — ие ме¬
нее % его толщины. Диаметр бревенчатой накладки
должен быть ие меиее 3/< диаметра усиляемого эле¬
мента. Крепление брусчатых и бревенчатых иакладок
производят при помощи болтов rf — 16—22 мм. Болты
размещают в два ряда в шахматном порядке с рас¬
стоянием между болтами в одном ряду около 50 см.
Элементы, имеющие большое число ветвей с корот¬
кими прокладками между инми, могут быть усилены
заменой коротких прокладок сплошными (рис. IX.7,г).
Мощные многосоставные стержни (сплошные к сквоз¬
ные) усиляют нашивкой с каждой стороны одного или
двух слоев тонких досок (толщиной 16; 19; 22 мм),
расположенных под углом 45° к оои усиляемого эле¬
мента и под прямым углом друг к другу (рис. 1Х.7.Э
и е). Нашивку досок производят после выправления
элемента. В случаях, когда гвозди необходимо забивать
близко к торцам нашиваемых досок, следует для устра¬
нения растрескивания досок обрезку последних по
контуру усиляемого элемента производить после при¬
бивки крайних гвоздей. В остальных случаях доски
стеики следует пилить в виде соответствующего парал¬
лелограмма, а не прямоугольника, что дает существен¬
ную экономию как в расходе лесного материала, так
рабочей силы и времени.
При усилении стержней, работающих иа сжатие
совместно с изгибом, необходимо учитывать, что связи,
которые находились в стержне до его выправления,
бывают настолько деформированы, что в дальнейшем
(после выправления) ие могут надежно работать иа
восприятие сдвигающих сил. Поэтому для восприя¬
тия сдвигающих сил должны быть поставлены по рас¬
чету новые связи.
Растянутые элементы, поврежденные частично или
полностью, могут быть усилены или восстановлены
постановкой деревянных накладок и прокладок
(рис. IX.8) (или при помощи натяжных металлических
хомутов (см. рис. IX.9), а также рис. VI.24,6.
Постановка металлических хомутов значительно
сложнее, чем деревянных накладок и прокладок, и тре¬
бует значительно больше стали. Поэтому применять
металлические хомуты следует лишь в случаях по¬
вреждения растянутого элемента в стыке, повреждения
и узле или вблизи узла и т. п. Большим достоинством
усиления прн помощи хомутов является возможность
вернуть поврежденный элемент в нормальное положе¬
ние, используя натяжекгне болтов (тяжей), и в ряде
случаев не прибегать к разгрузке конструкции.
Количество нагелей, размеры тяжей и шайб опреде¬
ляют. исходя из требования равнопрочностм их восста¬
навливаемому деревянному элементу.
Пример восстановления разорванной стойки пред¬
ставлен на рис. IX. 10.
Деревянные накладки и прокладки, перекрывающие
поврежденную часть растянутого элемента (в случаях
усиления без стальных хомутов), прикрепляют болто¬
выми нагелями «или гвоздями. В последнем случае тре¬
буется постановка стяжиых болтов для плотного при¬
жатия иакладок и прокладок.
Размещение нагелей и гвоздей производят по общим
правилам.
Во многих случаях представляется более выгодным
производить ие усиление поврежденного элемента, а
полную замену его. Так, треснувшую стойку фермы
проще заменить тяжами (ркос. 1X.II).
Восстановление сгнивших опорных узлов удобнее
всего производить при помощи тяжей. На рис. IX. 12
показан такой пример. Сгнившие концы досок верхне¬
го и нижнего поясов отрезаны. Доски верхнего пояса
плотно приторцованы к новым частям и обжаты при
помощи прокладки и двух накладок. Длину каждой
полуиакладкн назначают от двух до трех высот поясной
доски. С каждой стороны стыка ставится ие меиее че¬
тырех стяжных болтов диаметром 12—20 мм. Концы
иарощеииых досок верхнего пояса упираются в спе¬
циальный вкладыш; последний передает вертикальную
составляющую усилия верхнего пояса опорной подуш¬
ке. Горизонтальную составляющую усилил верхнего

254
Глава JX. Усиление деревянных конструкций
Фасад
14 it* *4-
-Ф—
—14 •Ф 4 Ф
1Л , i ' ,Щ., ■ - --ё:
ф/1р.?7Т~ tjffr' 1
i
,i Г71}
'Vi- Ъ'А-'.ул i'f*
-е&-
X
ХЭ
ч!> 1	^	Ф	$Г ' ф 7 3 ф F~t~
Рнс. IX.8, Восстановление растянутого J элемента с помощью деревянных накладок
Рис, 1Х.9. Восстановление с помощью хомутов растянутых элементов
о — из бревен; 6 — иэ досок

3. Усиление поврежденных о восстановление разрушенных элементов
Фасад опорного узла
(разрушенного)
ванной стойки
Рнс. IX. 11. Замена дефектной растянутой
стойки тяжами (2 варианта)
Т)лам верхнего
пояса
LU
Рис. IX.13. Восстановление разрушенного скалыва¬
нием опорного узла
Рис. IX.14. Замена сгнивших частей нижнего и вер¬
хнего пояса в опорном узле стальным ^башмаком
Рис. IX.12. Восстановление сгнившего
опорного узла
. Рис. IX.15. Усиление треугольной фермы нашив¬
кой стенок из досок

56
Глава IX. Усиление деревянных конструкций
пояса вкладыш передает обрезку швеллера. Последний
прикреплен к тяжам, вторые концы которых закрепле¬
ны у шайб, упирающихся в торцы иакладок н прокла¬
док нижнего пояса. Диаметр средних тяжей находят по
U	U
усилию а крайних —по усилию-г-. Количество
4	8
Рис. IX.16. Превращение сегментной фермы в
трехшариирную арку
нагелей для прикрепления новых иакладок и прокла¬
док к доскам нижнего пояса определяют по общим
правилам.
Прнмеры восстановления опорного узла, разрушен¬
ного вследствие скалывания лобовой врубкмГ показаны
иа рис. IX.13.
В случаях повреждения нижнего пояса ферм иа
значительном протяжении (например в ' результате
гниедоя) часто бывает целесообразно заменить эту
часть, а иногда и весь нижний пояс стальными тяжами
или вставками нэ профильной стали (швеллеры, угол*
ки). Пример замены сгнивших частей нижнего и верх¬
него поясов брусчатой фермы двумя швеллерами пред¬
ставлен иа рис. IX.I4.
Пораженные гниением части деревянных конструк¬
ций должны быть полностью удалены. Дренесниа, бли¬
жайшая к удаляемым частям, должна быть антисепти-
рована.
В ряде случаев представляется выгодным восста¬
новление сильно деформированной и провисшей конст¬
рукции производить с коренным изменением расчетной
схемы. На рис. 1Х.15 показан пример восстановления
очень распространенной в гражданском строительстве
стропильной фермы путем нашивки перекрестных слоев
досок иа всем протяжении опорных панелей. На
рис. IX. 16 показан пример превращения сегментной
фермы с сильно деформированным иижним поясом в
трехшарнирную арку с постановкой металлической
затяжхи.

УКАЗАТЕЛЬ ЛИТЕРАТУРЫ, ГОСТов,
НОРМАТИВНЫХ И ИНСТРУКТИВНЫХ МАТЕРИАЛОВ
I.	ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА
J. Бойко М. Д., О влиянии температуры и влаж¬
ности иа прочность древесины, Труды ЛКВВИА, вып.
28, 1949.
2. Быковский В. Н. 'И Соколовский Б. С.,
Деревяиные клееные конструкции. Машстройиздат,
J949.
3. В а н и н С. И, Древесиноведение. Гослесбумиз-
дат, 1949.
4. Гибшман Е. Е., Деревянные мосты на авто¬
мобильных дорогах, Издательство коммунального хо¬
зяйства. 1948.
5. Губенко А. Б., Клееные конструкции из досок,
Стройиздат, 1949.
5а. Губенко А. Б., Клееные деревянные конструк¬
ции в строительстве, Госстройиздат, 1957.
6. Деревягин П. С., Безметальные состазные
балки и металлодеревянные фермы. Стройиздат, J947.
7. 3 а м а р а е в В. А., Г е л л е р В. А., Деревянные
конструкции промышленных зданий военного времени.
Стройиздат, 1944.
8. Зелепугин С. В., Новый метод расчета мо¬
ментов инерции различных профилей сечения бревна,
Трансиэдат, J933.
9. И в а и о в В. Ф., Деревянные конструкции, Изда¬
тельство литературы по строительству « архитектуре.
1956.
J0. Карлсен Г. Г., Большаков В. В., Каган
М. Е., С в е н ц и ц к и й Г. В., Деревянные конструкции,
Гос. изд. литературы по строительству и архитектуре,
1952.
11.	Карлсен Г. Г. и др., Методы и примеры про¬
ектирования деревянных конструкций, Изд. ВИА, 1954.
J2. Ковальчук М. Ф., Примеры проектирования
деревянных конструкций, Стройиздат, 1941.
13.	Кочеиов В. М., Несущая способность элемен¬
тов и соединений деревянных конструкций, Стройиздат.
1953.
14. К о ч е н о в В. М. и Геллер В. А., Деревян¬
ные конструкции промышленных и гражданских зданий,
«Строительная промышленность» № 7. 1951.
15. Кочетков Д. А., Деревянные конструкции,
Издательство коммунального хозяйства, 1950.
16. Министерство жилищно-гражданского строитель¬
ства. Техническое управление. «Альбом сборно-развод¬
ных стропил для жилищно-гражданского строительства
системы инженера С. Ю. Дуэинкевича». Издательство
коммунального хозяйства, 1951.
17. Минметаллургхимстрой. Главстрой деталь. Инду-
стройпроекг, Альбом «Метэллодеревянные клееные фер¬
мы с прямолинейным nt^r>nтa,м!?,'	пояс:*,
1955.
18. Министерство строительства. Техническое управ¬
ление, «Металлодеревянные клееные сегментные фермы
/ ТЧ 6-52 ^ „
заводского изготовления» I ^СПТи"I' осУдаРствен*
ное издательство литературы по строительству и архи¬
тектуре, 1954.
19. Минтяжстрой, ‘«Типовые детали зданий. Покры¬
тия», Стройиздат, 1947.
20. Минтяжстрой. «Типовые детали зданий. Полы
и перекрытия». Стройиздат, 1947.
21. Минтяжстрой. Техническое управление. КТИС,
«Металлодеревяиные фермы по предложению инж. Гел¬
лера В. А.». РИ 491-51, 1951.
22. Минтяжстрой. Техническое управление. ЦНИПС,
«Полигональные металлодеревяиные сборные фермы
ФД-111. Предложение каид. техи. наук Деревяги-
на В. С.». РИ 504-52, 1952.
23. Отрешко А. И., Применение деревянных кон¬
струкций в строительстве, Стройиздат, 1947.
24. Отрешко А. И., Строительные конструк¬
ции, т. И, «Деревянные конструкции», Трансжелдор-
издат, 1948.
25. Отрешко А. И., Области применения, вопро¬
сы проектирования и изготовления деревянных конст¬
рукций. «Вестник инженеров и техников» № 2,
1950.

258
Указатель литературы, ГОСТов, нормативных и инструктивных материалов
26. О т р е ш к о А. И., Расчеты строительных кон*
струкцнй, Раздел технического справочника транспорт¬
ника, Трансжелдориздат, 1950.
27. Перелыгнн Л. М., Определитель пороков
древесины по «к внешним признакам. Государственное
лесотехническое издательство, 1947.
28. Перелыгнн Л. М., Древесиноведение- Гос-
лесбумнздат, 1949.
29. Промстройпроект, Справочник ннженера-проек*
тировщика промсооруженнй, т. II, Расчетно-теоретиче¬
ский, Стройиэдат, 1934.
30. Промстройпроект, Справочник проектировщика
промышленных сооружений, Деревянные конструкции,
Стройиэдат. 1937,
31. Скворцов В. С., Треугольно-шпренгельные
деревом еталлнческне фермы, «Бюллетень строительной
техники» 7, 1952.
32. Соколовский Б. С., Клееные деревянные фер¬
мы треугольного очертания, «Строительная промыш¬
ленность» N* 4, 1954.
32а. Сушка древесины в петролатуые, консульта¬
ция, «Строительная газета» от 15 сентября 1957 г.
11.	НОРМЫ, ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ,
ИНСТРУКЦИИ, НОРМАЛИ, СТАНДАРТЫ
И ДРУГИЕ ОФИЦИАЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
А.	Материалы и изделия
a) Общие сведения
33. Строительные нормы « правила, ч. I. «Строи¬
тельные материалы, детали и конструкции», Раздел А,
главы 10, 11, 12, 13 и 15; раздел Б, главы 3 и 4. Гос¬
строй СССР, 1954.
б)	Физико-механические свойства древесины,
испытания и пороки
34. «Показатели физнко-механнческих свойств дре¬
весины» (рекомендуемый) (ГОСТ 4631-49).
35. «Лесоматериалы. Методы фнзнко-механических
испытаний древесины» (ГОСТ 6336-52).
36. «Метод выбора модельных деревьев для иссле¬
дования фяэико-мехниических свойств древесины на¬
саждений» (НКЛес, 196).
37. «Методы определения влажности древесины»
(ГОСТ 3821*47),
38. «Ивструюия по испытанию древесины огне¬
стрельным способом». Машстройиздат, 1949.
39. «Поров древесины» (ГОСТ 2140-43).
в)	Бревна, пимныв лесные материалы и заготовки
40. «Лесоматериалы круглые хвойнык пород, при¬
меняемые без продольной распиловки (ГОСТ 4533-48).
41. «Бревна хвойных пород для мостов железных
дорог* (ГОСТ 4372*48),
42. «Бревна хвойных пород для лнннй связи и элек¬
тропередачи» (ГОСТ 4371-48).
43. «Бревна пиловочные хвойных пород. Сортамент
н технические условия» (ГОСТ 1047-51).
44. «Кряжи пиловочные мягких лиственных пород.
Сортамент н технические условия» (ГОСТ 4634-48).
45. «Кряжн пиловочные твердых лиственных пород.
Технические условия» (ГОСТ 726-44).
46. «Пиломатериалы хвойных пород» (ГОСТ 8486-57).
47. «Пиломатериалы специальные сосновые н ело¬
вые» (ГОСТ 5148-49).
48. «Пиломатериалы еловые черноморской сорти¬
ровки (экспортные)» (ОСТ/НКЛес 279).
49. «Пиломатериалы лиственных пород» (ГОСТ
2695-56).
50. «Заготовки черновые хвойных пород. Досчатые
и брусковые» (ГОСТ 3490-46).
51. «Доскн и бруски строганые хвойиых пород»
(ОСТ/НКЛес 8118/116).
52. Клепка для деревянных водонапорных труб с ра¬
бочим давлением от 0,75 до 6 ат (ОСТ/НКЛес, 186),
1936.
г)	Хранение маркировка, приемка, допуски и припуски,
таблицы объемов
53. «Лесоматериалы круглые лиственных пород.
Правила хранения» (ГОСТ 8441-57).
54. «Бревна пиловочные хвойных пород. Хранение
на лесопильных заводах» (ГОСТ 4868-49).
55. «Лесоматериалы круглые. Правила маркировки,
сортировки, укладки, обмера, учета и приемки» (ГОСТ
2292-49).
56. «Правила естественной сушки и хранения пило¬
материалов хвойных пород на складах (биржах) для
естественной сушкн», (рекомендуемый), (ГОСТ3808-47).
57. «Пиломатериалы. Правила маркировки, прием¬
ки, хранения н транспортнроакн» (ГОСТ 6564-63).
58. «Пиломатериалы лиственных пород» (ГОСТ
2695-56).
59. «Инструкция по хранению лесоматериалов н де¬
ревянных строительных деталей» (И 65-56/МС,—
МСП-МХП).
60. «Допуски и посадки в деревообработке» (ГОСТ
6449-53).
61. «Пиломатериалы и заготовки. Припуски на
строгание* (ГОСТ 7307*54).
62. «Чнстота поверхности древесины. Классификация
и обозначения» (ГОСТ 7016-54).
63. «Пиломатериалы хвойных пород. Припуски на
усушку» (ГОСТ 6782-53).
64. «Пиломатериалы лнетвеиных пород. Припуски
на усушку» (ГОСТ 4369-52).
65. «Пиломатериалы. Таблица объемов» (ГОСТ
5306-50).

//. Официальные материалы
It
- 66. «Таблицы, объемов круглых лесных материа¬
лов* (ГОСТ 2708-44).
д)	Фанера и картон
67. «Фанера березовая марок ВС-1, БП-1 н БПС-1»
(ГОСТ 102-49).
68—69. «Фанера клееная* (ГОСТ 3916-55).
70. «Плиты столярные* (ГОСТ 5204-54).
71. «Трубы н муфты фанерные* (ГОСТ 7017-54).
72. «Фанера, облицованная строганым шпоном*
(ГОСТ 7249-54).
73. «Фанера строганая* (ГОСТ 2977-51).
74. «Фанера бакелнзированная» (ГОСТ 1853-51).
75. «Методы испытаний фнзнко-механическнх свойств
авиационной фанеры «I авиационного шпона» (ГОСТ
1143-41).
76. «Картон строительный многослойный «Энсоинт»»
(ГОСТ 4408-48).
е)	Изделия: балки, щиты, переплеты, до.ка
77. «Балки деревянные с черепными брусками»,
(ГОСТ 4981-49).
78. «Балки деревянные клееные рельсовидного и
двутаврового сечений». Нормаль (HP 15G-53). Мин¬
строй.
79. «Инструкция по изготовлению балок н ферм си¬
стемы В. С. Деревягина» (И 90-44), Наркомстрой.
80. «Щиты деревянные для перекрытий в жилых и
гражданских зданиях» (ГОСТ 1005-49).
81. «Щиты деревянные сплошные для междуком-
натных перегородок. Классификация и технические ус¬
ловия», (ГОСТ 1006-49).
82. «Детали деревянные строганые погонажные»
(ГОСТ 8242-56).
83- «Заготовки лиственных пород» (ГОСТ 7897-56).
84. «Дома деревянные жилые заводского изготов¬
ления. Детали. Сечеиия заготовок, нх назначение, при¬
емка, хранение н транспортирование» (ГОСТ 5600-50).
85. «Технические условия на деревянные детали до¬
мов заводского изготовления» (ТУ 51-52), МСПТИ.
86. «Дверн деревянные для жилых, гражданских н
промышленных зданий» (ГОСТ 6029-53).
87. «Окна н балконные двери для жнлых н граж¬
данских зданий» (ГОСТ 6630-53).
88. «Окна н дверн деревянные. Технические усло¬
вия» (ГОСТ 475-56).
89. «Переплеты оконные деревянные подвесные для
промышленных зданий» (ГОСТ 477-56).
90. «Паркет деревянный» (ГОСТ 862-52).
91. «Стекло оконное листовое* (ГОСТ 111-54).
ж)	Средства соединения
• 92. «Клей казеиновый в порошке», (ГОСТ 3056-45).
93.	«Казеин технический», (ГОСТ 1211-41).
94. «Цементы: портландцемент, пуццолановый порз
ландцемент, шлако-портландцемеит» (ГОСТ 970-41)
95. «Клей костный* (ГОСТ 2067*47).
96. «Клей мездровый» (ГОСТ 3252-46).
97. «Синтетическая смола Б» (ТУ 477-41), Минхим
пром. '
< 98. «Контакт Петрова (нефтяные сульфокислоты)]
(ГОСТ 463-53).
99- «Гвозди проволочные» (ГОСТ 4028-48 до ГОСТ
4035-48 « ГОСТ 283-48).
100. «Зубчатокольцевые шпонкн» (ОСТ 90053-40)
Нархомстрой.
101. «О применении зубчато-кольцевых шпонок*
(ИП 7-45), Наркомстрой.
102. «Метизы н поковки строительные», (HP 113*46
до HP 133-46), Промстройпроект Главстройпроекта
МСПТИ.
103. «Шурупы с полукруглой головкой. Размеры и
сортамент» (ГОСТ 1144-41).
104. «Шурупы с потайной головкой. Размеры и сор¬
тамент* (ГОСТ 1145-41).
105. «Шурупы с полупотайной головкой. Размеры и
сартамеит» (ГОСТ 1146-41).
106. «Шурупы (винты для дерева) с потайной умень¬
шенной головкой и накагной резьбой от 3 до 6 мм.
Размеры п технические условия, (рекомендуемый»),
(ГОСТ 1795-42).
107. «В'инты для дерева. Глухари с шестигранной
головкой. Размеры» (ГОСТ 1432-42).
108. «Впиты для дерева. Глухари с квадратной го¬
ловкой. Размеры» (ГОСТ 1433-42),
109. «Винты для дерева Глухари. Технические ус¬
ловия» (ГОСТ 1434-42).
110- «Болты общего назначения. Технические усло¬
вия» (ГОСТ 1759-56).
111. «Болты черные» (ГОСТ 7781-55—7789-55).
3)	Кровельные материалы
112. «Рубероид»- (ГОСТ 2165-51).
113. «Рубероид с крупнозернистой посыпкой» (ГОСТ
4867-54).
114. «Пергамин кровельный» (ГОСТ 2697-51).
115. «Толь кровельный с песочной посыпкой» (ГОСТ
1886-52).
116. «Толь с крупнозернистой посыпкой» (ГОСТ
5176-54).
117. «Толь кровельный беспокровный (толь-кожа)»
(ГОСТ 1887-51).
118. «Картон кровельный» (ГОСТ 3135-56).
119. «Листы битумные кровельные н облицовочные
с крупнозернистой посыпкой. Технические условия»
(ГОСТ 5280-50).
120. «Мастика битумная кровельная (горячая)»
(ГОСТ 2889-51).
121. «Мастика дегтевая кровельная	(горячая)»
(ГОСТ 3580-51).

260
Указатель литературы, ГОСТов, нормативных и инструктивных материалов
122. «Плитки деревянные кровельные н облицовоч¬
ные* (ГОСТ 4136-48).
123. сЛнсты асбоцементные .волнистые обыкно¬
венного профиля н детали к ним» (ГОСТ 378-52).
124. «Листы полуаолннстые асбоцементные и конь¬
ки к ним» (ГОСТ 1064-47).
125. «Листы облицовочные плоские асбоцементные»
(ГОСТ 929-47).
126. «Плнткн кровельные плоские асбоцементные н
коньки к ним» (ГОСТ 691-55).
127. «Черепица глиняная» (ГОСТ 1808-54).
,и) Теплоизоляционные материалы и изделия
128. «Технические условия на термоизоляционные
материалы*. (ТУ 39-47 до ТУ 50-47), МСПТИ.
129. «Плнты асбоцементные полые, утепленные для
покрытий промышленных зданий» (ГОСТ 7285-54).
130. «Плнты термоизоляционные из иеавтоклавного
пенобетона», (ГОСТ 5742-51).
131. «Плиты армированные нэ автоклавного ячеи¬
стого бетона для покрытий промышленных зданий»
(ГОСТ 1781-55).
132. «Изделия теплоизоляционные диатомовые (тре-
пельные)» (ГОСТ 2694-52).
133. «Вата минеральная» (ГОСТ 4640-52).
134. «Вата стеклянная из непрерывного волокна»
(ГОСТ 5174-49).
135. «Войлок минеральной ваты на битумной
связке» (ГОСТ 6125-52).
136. «Маты и полосы из стеклянного волокна»
(ГОСТ 2245-43).
137. «Бумага асбестовая теплоизоляционная* (ГОСТ
2630-44).
138. «Картон асбестовый» (ГОСТ 2850-45).
139. «Войлок строительный шерстяной» (ГОСТ
5265-50).
140. Плнты древесноволокнистые» (ГОСТ 4598-53).
141. «Плнты торфонзоляцнонные» (ГОСТ 4861-49).
142. «Плиты гнлсо-камышовые «Диферент» для под¬
шивного потолка», (ГОСТ 1008-41) и «Плиты камыши¬
товые» (ГОСТ 7483-55).
143. «Плиты фибролитовые магнезиальные н магне¬
зиально-доломитовые» (НКТП 8435/1488).
144. «Картон строительный многослойный «Энсоннт»
(ГОСТ 4408-48).
Б. Нормы проектирования и технические условия
а)	Общие
145. Строительные нормы и правила, ч. II, «Нормы
строительного проектирования».' Раздел А, раздел Б,
главы I, 4 н 5; раздел Д, главы 1, 2, н 8, Госстрой
СССР. 1954.
146. «Технические правила по экономному расходо¬
ванию металла, леса н цемента в строительстве» (ТП
101-57), Госстрой,СССР.
147. «Об экономны расхода леса в строительстве»
(ИП 36-54), Минстрой.
148. «О расширении применения лнственных пород
в строительстве», Совет Министров СССР, постанов¬
ление № 52228 от 14/Х1, 1949.
149. «Инструктивные указания по использованию
древесины лнственных пород в строительстве времен¬
ных сооружений (проходные, конторы, заборы, инвен¬
тарные шиты на строительных площадках н др.)*, Глав¬
мосстрой, 1955.
160. «Кошки с ручным приводом. Типы и основные
параметры» (ГОСТ 47-54).
151. «Кошки ручные с червячным подъемным меха¬
низмом. Основные размеры н параметры» (ГОСТ
1106-54).
152. «Тали червячные. Основные размеры н пара¬
метры* (ГОСТ 1107-54).
153. «Тали шестеренные. Типы н основные парамет¬
ры», (ГОСТ 2799-54).
154. «Тали и кошкн с ручным приводом. Техниче¬
ские условия», (ГОСТ 6899-54).
155. «Тали электрические передвижные Основные
размеры н параметры», (ГОСТ 3472-54).
156. «Краны мостовые электрические общего наз¬
начения грузоподъемностью от 5 до 50 т среднего н
тяжелого режимов работы. Основные размеры и пара¬
метры», (ГОСТ 3332-54).
157. «Шкала для определения силы землетрясении
в пределах от 6 до 9 баллов» (ГОСТ 6249-52).
158. «Условные буквенные обозначении для расчета
строительных конструкций (ОСТ 90054-40).
159. «Чертежи строительные. Условные графические
обозначения одноцветные» (ГОСТ 5401-50).
б)	Здания и промышленные сооружения
160. «Нормы н технические условия проектирования
деревянных конструкций» (Н-иТУ 122-55), Госстрой
СССР.
161. «Указания по проектированию деревянных кон¬
струкций временных зданий и сооружений» (У 108-55),
Госстрой СССР.
162. «Нормы и технические условия проектирования
деревянных конструкций» (НнТУ 2-47), Мннтяжстрой.
163. «Инструкция по проектированию н изготовле¬
нию клееных деревянных конструкций» (ИСЛ 101-51),
Госстрой СССР.
164. «Нормы и технические условия проектирования
стальных конструкцнй» (НнТУ 121-55), Госстрой СССР
165. «Технические условия проектирования снлосов
для сыпучих тел* (ТУ 124-56), Госстрой СССР.
166. «Противопожарные нормы строительного про¬
ектирования промышленных предприятнй н населен¬
ных мест» (И 102-54), Госстрой СССР.

//. Официальные материалы
167. «Противопожарные нормы строительного про¬
ектирования складов лесных материалов» (Н 129-55),
Госстрой СССР.
в)	Мосты
168. «Конструкции деревянные автодорожных мо¬
стов и труб. Нормы проектирования» (ГОСТ 2482-44).
169. «Технические условия на проектирование ис¬
кусственных сооружений на автомобильных дорогах»,
Гушосдор МВД СССР, 1948.
170. «Правила н указания ло лроектированню дере¬
вянных мостов на автомобильных дорогах», Гушосдор
МВД СССР, 1945.
171. «Нормы габаритов приближения конструкций
для мостов на автомобильных дорогах (габариты мо¬
стов)» (Н 112-53), Госстрой СССР.
172. «Нормы подвижных вертикальных нагрузок
для расчета искусственных сооружений на автомо¬
бильных дорогах» (Н 106-53), Госстрой СССР.
J73. «Нормы проектирования подмостовых габари¬
тов на судоходных и сплавных реках и основные тре¬
бования к расположению мостов» (НСП 103-52), Гос¬
строй СССР.
174. «Технические условия проектирования мостов и
труб на железных дорогах нормальной колеи»
(ТУПМ-56), МПС.
174а. «Технические условия проектирования капи
тального восстановления и строительства новых мостов
и труб под железную дорогу нормальной колен»
(ТУПМ-47), МПС.
175. «Нормы и технические условия проектирова¬
ния железных дорог нормальной колен (1 524 мм) про¬
мышленных предприятий» (НиТУ 119-55), Госстрой
СССР.
г)	Гидротехнические сооружения
176. «Конструкции деревянные гидротехнических со¬
оружений. Нормы проектир^идик», <ГаСТ 3D61-4G).
177. «Инструкция по проектированию деревянных
плотин», ВНИИВодгео, 1943.
178. «Нормы и технические условия проектирования
напорных деревянных трубопроводов для гидроэлектри¬
ческих станций» (Н 111-53), Госстрой СССР.
179. «Указания по изготовлению н применению де¬
ревянных сверленых н звеньевых клепочных труб для
водоснабжения в условиях военного времени» (У 44-42),
Наркомстрой.
180. «Сооружения гидротехнические. Классификация
по капитальности» (ГОСТ 3315-46).
181. «Силы н нагруэкн, действующие на гидротехни¬
ческие сооружения. Классификация» (ГОСТ 3154-46).
182. «Нагрузка иа гидротехнические сооружения.
Взаимодействия волновые» (ГОСТ 3255-46).
183. «Нагрузки на гидротехнические coop
Нагрузки ледовые», (рекомендуемый) (ГОСТ <
184. «Нагрузки ва гидротехнические coop
Нагрузка от судов» (рекомендуемый) (ГОСТ I
186. «Сооружения гидротехнические. Разме
верстий, перекрываемых затворами» (ГОСТ 4681
186.	«Инструкция по проектированию, изгои
н применению клееных деревянных свай н шг
гидротехническом строительстве», Министерстве
тельства предприятий машиностроения, Госстр
1952.
В.	Защита от гниения, поражения деревораэруш
насекомыми и возгорания деревянных элеме
187. «Инструкция по защите от гниения, по;
деревораэрушающнмн насекомыми и возгоранн
вянных элементов зданий н сооружений» (И
Госстрой СССР.
188. «Лесоматериалы. Способы пропитки и
стымн антисептиками» (ГОСТ 5430-50).
189. «Временная инструкция по антнеептщ
деревянных деталей жилых домов, нзготовляе
домостроительных комбинатах Главстрой,
МСПТИ (159-51).
190. «Масло каменноугольное для пропитки
сииы в смеси с мазутом» (ГОСТ 2770-44).
191. «Антраценовое масло» (ТУ Главкокса, 1
192. «Масло сланцевое. Технические у
(ГОСТ 4806-49).
193. «Масло зеленое (сырье нефтяное для п;
ства сажи). Технические условия» (ГОСТ 2935
194. «Топливо нефтяное (мазут). Техн-ическ*
вня» (ГОСТ 1501-57).
195. «Петролатум. Технические условия»
4096-54).
196. «Натрий фтористый технический»
2871-45).
197. «Натрий кремнефтористый техн*
(ГОСТ 87-57).
198. «Сода кальцинированная (синтетик
ГОСТ 5100-49).
199. «Концентраты сульфитно-спиртовой
(ГОСТ 6003-51).
Г. Изготовление, монтаж и приемка
деревянных конструкций
200. «Строительные нормы н правила», ч. 11
вила производства н приемки строительных
Раздел Б, главы 6, 7 н 8; раздел В, главы 1, 5 j
строй СССР, 1954.
201. «Технические условия ка производство
емку строительных и монтажных работ. Раздед
готовленне н монтаж деревянных конструкт
118-55), Госстрой СССР.

262
ШЯЕЗ»: а
Указатель литературы, ГОСТов,, нормативных и инструктивных материалов	*	'v
■	—^3^'
205. «Инструктивные указания по защит^ tfbeuix^
202. «Инструкция по монтажу, деревянных одно¬
этажных щитовых домов заводского нзготоаленая се-
рнн Щ*МСПТИ» (и 163-52).
*w. «Инструкция по монтажу деревянных хархас-
яых домов заводского изготовления серии К-МСПТИ*
(И 162-52).
204. «Инструкция по монтажу деревянных деталей
заводского изготовления в каменных домах серий 131
■ 231* (И 164-52), МСПТИ.
 	..Г,-.«воос удалении по защит» ЦКМПШ2?. *
блоков, устанавливаемых одновременно с клцрйэй	**'	...
от механических повреждений и увлажнения npi
нзводстве работ», Главмосстрой, 1954.	11	"■
206. «Инструкция по сооружению и подъему дере-	'
вянных одноствольных радиомачт* (581-107), МявнстСр-
ство связи, 1956.
,И 4F	»	VlT^H>wPi
ПРИЛОЖЕНИЕ
В 1968 г. вступает в силу новый ГОСТ 8486*57
«Пкломатерпалы хвойных пород».
Стандарт предусматривает разделение досок н брус¬
ков в* шесть сортов: отборный, 1, 2, 3, 4н 5-й, а брусь-
• «а яш' пять свртов: от 1 до 5-го. Пиломатериалы 5-го
сертн предназначены только для переработки на мелкие
мготовкм я детали изделий на месте выработки зтнх
материалов. Пиломатериалы отборного сорта, как пра¬
вило, на строительство не поступают.
Иа пиленых материалов 1-го сорта могут быть полу¬
чены элементы строительных конструкций 1 категории
(см. табл. 1.11); из материалов 2-го сорта — II катего¬
рии, а яз материалов 3-го сорта —111 категории. Мате¬
риалы 4-го сорта используют на малоответственные
элементы. Из материалов низких сортов могут быть
получены лгх'ки и бруски более высокого качества пу¬
тем соответствующей отсортировки и раскроя этих ма¬
териалов на более мелкие заготовки.
Начиная с 1 июня 1959 г., влажность пиленых мате¬
риалов отборного, 1, 2 и 3-го сортов, поставляемых
в период с 1 мая по 1 октября, должка быть не более
22+3%. Влажность материалов 4 и 5-го сортов не нор¬
мирована.
Размеры поперечных сечений пиленых материалов,
установленные ГОСТ 8486-57, приведены в таблице.
Эти размеры установлены для древесины влажно¬
стью 15%. Прн ббльшей влажности древесины пилома¬
териалы должны иметь припуски на усушку по
ГОСТ 6782-53.
Кроме размеров пиленых материалов, перечисленных
в таблице, ГОСТ предусматривает брусья специального
ивзначення: мостовые — размерами 200X240 и 220х
Толщине и ширина пиленых материалов в мм
Х260 мм; для нефтяных вышек— размерами 150 x 300,
180 X350, 200 X400, 300X 300, 350 X350 и 400x400 мм.
С согласия потребителя допускается изготовление
обрезных пиломатериалов шириной 50 мм н более с гра¬
дацией 10 мм.
Обрезные мвтериалы, размеры которых указаны
в таблице в скобках, допущено изготовлять только до
конца 1959 г. В новых конструкциях применять нх не
следует.
Ширина необрезных пиленых материалов установ¬
лена с градацией в 10 мм, причем наибольшая ширина
не ограничена. Ширина наиболее узкой пласти у торца
должна быть ие менее 50 мм. Ширину необрезных пи¬
ломатериалов определяют как полусумму ширины двух
иластеи, измеренных посередине длины сортимента.
Длина пиленых материалов установлена от 1 до
6,5 м с градацией в 0,25 м. Пиломатериалы ббльшей
длины, а также толщиной н шириной более 220 мм
могут быть поставлены по специальному заказу с со¬
гласия поставщика. Допущена также длина 2,7 м, полу¬
чаемая при выпиловке шпал.
Отклонения от установленных размеров пиломатери¬
алов допускаются:
по длине	+50 s -*25 мм
по толщине, прн размерах до 35 мм
включительно	 ±1
по толщине, а для обрезных и по
ширине:
при размерах от 40 до 100 мм .	±2	мм
прн размерах более 100 мм . .	±3	мм
Наименование
пиломатериалов
Толщина
Ширина
Доски
топкие
13
16
19
22
25
(30)
32
(35)
90
80
80
80
60
90
90
90
90
90
SSS33S88
110
ПО
110
но
ПО
(ПО)
ПО
(110)
(120)
{120)
(120)
(120)
(120)
130
130
130
130
130
(130)
130
(130)
IfifIf if
150
150
160
150
150
(150)
160
(ISO)
180
180
180
180
(180)
180
(180)
200
200
200
(200)
200
(200)
220
(220)
220
(220)
250
(250)
250
(250)
Доски толстые
40
(45) ...
-
-
100
110
(120)
130
(130)
(140)
160
(150)
180
200
220
250
ПУЛ
—
—
100
—
(120)
130
(140)
150
160
200
220
250
их**
60
—
—
100
—
Ш
130
(140)
150
180
200
220
250
(70)
(80)
—
(100)
—
—
—
—
lIb0/
—
(200)
—
—
РУСИ
75
(80)
60
(80)
“
100
(100)
—
(120)
130
(130)
n
(150)
180
200
(200)
220
(220)
250
(250)
—
“
100
—
(120)
130
-
150
ixi
220
250
ЛК'си
130
150
180
200
220
250
2
2
=
|
130
3
150
150
180
180
180
200
200
220
220
250
250
250

Анатолий Иванович Отрешко
СПРАВОЧНИК ПРОЕКТИРОВЩИКА
Деревянные конструкции
* • *
Государственное издательство
литературы по строительству и архитектуре
Москва, Третьяковский пр., д. I
Переплет худ. Д. 3. Фищкика
Редактор издательства И. С- Бородина
Технический редактор М. Н. Персон
Корректор И, Ш. Медведев
Сдано в набор 12/VI 1957г. Подписано к печати 7/ХИ 1957 г. Т-10969 Бумага 84 х 108'/»»—8.25 бум.д.
-27 уел. печ. л. (38 уч.-изд. д.). Изд. М Х-9869. Зак. 1232. Тираж 43 000 зкэ. (I-й зав. 1-5000).
Цена 19 р. Переплет 2 р. 50 к.
Типограф** N 1 Государственного издательства литературы
по строительству и архитектуре, г. Владимир

ОПЕЧАТКИ
Стр.
Строка
Напечатало
Следует читать
1 Id попе
Kill
25 снизу
Aon
Аср
Ани
*СР
Tim
27 снизу
Aon
Лер
Aon
Аср
18]
2П сверху
1
1
мк
автора
Злк. 12^
I