/
Similar
Text
УДК 624.012.44.04+е93:5
Рекомендовано к изданию решением секции конструкций НТС
ЦНИИЭП жилища rосrражданстроя.
Руководство по проектированию конструкций и технолоrии воз
ведения монолитных бескаркасных зданий / ЦНИИЭП жилища roc-
rражданстроя.
М.: Стройиздат, 1982.
216 с.
Содержит поло)кения по проектированию несущих конструкциЙ
монолитных и сборно
монолитных бескаркасных зданий, возводимых
в обычных rpYHTOBbIX условиях и несейсмических районах; положе-
нин по проектированию технолоrии и орrанизации работ при возве
дении зданий в скользящей и переСТ8ВНОЙ опалубках; положения по
методике технико
экономической оценки монолитных конструкций н
технолоrии их возведения.
Даны при меры расчета сборно-монолитноrо бескаркасноrо зда.
ния 11 ero элементов
монолитных стен и перекрытий, в том t.Jисле
с учстом физической нелинейности железобетона.
Для инженеров
проектировщиков, а также студентов строитель-
ных вузов.
т абл. 72, ил. 36.
р
3202000000
389
Инструкт.-нормат., 11 вып.
t t 9
81
047(Ot)
82
@ Стройиздат, 1982
ПРЕДуIС,110ВИЕ
НаСТ0ящее РУКОИОДСТВО составлено к действующим нормативным
и инструктивным материалам по проектированаю бетонных и желе
зобетонных конструкций и технолоrии их возведения.
В Руководстве mришедеwы общие КОНСТРУКТIИВlные и технолоrш
чеакие требованlИЯ к мноrоэта,кным бескаркас.ным МОНОЛИТl!Ы и
сборно монолитным зданиям и их элементам, а также положеНIIЯ по
расчету и конструированию несущих конструкций стен, переКDЫТИЙ.
их соеди.нений; положен'ия по проектированию технолоrии и ар-
rанизаци.и работ при возведен/ии здаlНИЙ в скользящей и перестав
ных опалубках; положения IПО методике сравнительной технико
ЭКОНОМfИческой оценки конструкций зда\ния и технолоrии ero BO
зведеНIИЯ.
В Руководстве приведен комплексный пример расчета на си-
ловые воздействия 24 этажнюrо сборно мо.НОЛИТН()Irо здания, при
мер расчета на ЭВМ монолитной плиты перекрытия с учетом фи
зической нелинеЙ!ности железобетона.
В РУК1ОВОДСТВО не включены положения, касающиеся оrраждаIe
щих конструщий, а также не рассмотрены особенности расчета .11
конст,руироваlНИЯ несущих конструкций монолитных и IC60pHO MOIH.
литных зданий, возводимых в особых [рунтовых услоВ/иях и 2 сей-
СМ I:Iческих районах.
Руководство разработано ЦНИИЭП жилища rосrражданстро}t
кандидаты техн. наук М. Е. Соколов руководитель работы, раз;l..
1 6; Е. r. Валь пп. 3.l З.15; В. С. 3ырянов разд. 4; В. И. Ли-
шак разд. 2, 3, 5; Л. Д. Мартынова разд. 2, 5.; инж. Л. А. Аб
рамсон разд. 1, 2, 6; Е. М. Альтшуллер разд. 1, 7, прил. 4 7
В. д. Аrрановский ПП. 5.18 5.21 Е. И. Апарина разд. 7; Ю. В.
rлина разд. I З, прил. 1; А. Ш. Лурье разд. 11, 2, пп. 5.22 5.27;
В. М. Рудой разд. 6; А. [. Селиванова разд. 2, 4, прил. 1, 2;
И. М. Столярова разд. 6; 51. И. Цирик разд. 1, 2, 5; В. Д. Чуп-
рин п. 5.9) с участием НИИЖБ rосстроя СССР (д p техн. наук
С. М. Крылов разд. 4; канд. техн. наук Л. Н. Зайцев разд. 4),
МНИИТЭП rлавАПУ Мосrорисполкома (канд. техн. наук Л. 3. Ан-
шин разд. 5; инж. С. А. Мыльников разд. З б, прил. 1, 2, а рх.
И. С. rенкина разд. 1), М:ИСИ им. Куйбышева МВ и ссо ссср
(кандидаты техн. наук В. М. Мельников разд. 4; Л. П. OpeHT
лихер пп. 6.19, 6.24), ЦНИИОМТП rосстроя СССР (канд. техн.
наук В. 51. rендин пп. 6.21, 6.22, инженеры В. И. Остромоrоль
ский п. 6.20; Н. И Подrорнов п. 6.24), Таш3НИИЭП rосrраж
данстроя (кандидаты техн. наук Я. Л. Арадовский пп. 4.20, 6.24,
7.18; И. Ф. Ципенюк пп. 4.20, 7.18; инженеры И. Ю. Синелъников
п. 4.20, Л. И. XO,l;aK п. 7.18).
1 * Зик. 4Si
3
Приложеппе 3 разработано Д pOM техн. наук Н. И. I(арпенко,
кандидатами техн. H YK В. П. Леньшиным, М. И. Леви при участии
И!нж перов С. А. Мыльникова, А. r. Селивановой.
В РУКОВОДСТ1ве TaK)I(e ИОПОЛЬЗD-ваны матеР1иалы ц:нииэп )I(rИ
лища (инженеры Ю. В. Барков, В. В. repKeH, r. П. Иванов, Б. Н. Cy
слин), МИСИ им. Куйбышева (д p техн. наук П. Ф. Дроздов, инж.
В. М. I\осарев, О. Н. Nlелиев.), ЦНИИСК (канд. техн. наук Б. Е. Де-
нисов); l\уИСИ (кандидаты техн. наук А. И. Пижов, Б. А. rлухов);
ЕрПИ (инж. В. А. Атанесян); ЦНИИОМТП (кандидаты техн. наук
Б. В. Жадановский, Н. И. Евдокимов.. инженеры А. Б. Клюшин,
В. Н. Сведлов); ТашЗНИИЭП (инж. r. В. Самсонова); ЦНИИпром
зданий (канд. техн. наук Л. Л. Лемыш); КПИ им. С. Лаза (канд.
техн. наук Ю. 1\. Лlюненко,); rиси им. В. Чкалова (инж. А. А. явор
ский); ипrс rосстроя Лит. ССР (инж. И. П. Р устейка) ; Ц ОБПБО,
Варшава (канд. техн. наук Я. Павловски, инж.j 3. Токарски \) иссле.
довательскоrо центра по строитеЛЬНbIМ работам ЦЕБТП, Париж
(проф. М. Кавыршин); БЕТВ, Будапешт (инж. Я. Тот).
Отзывы и замечания просим присылать по адресу: 127434 Мо-
сква, Дмитр,овrкое шоссе, д. 9. цнииэп жилища, отдел индустри-
аЛЫноrо домостроеIП}Я IЙ'З моно,питноrо бетона.
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящее РУКОВОДrсrБ-О распространяется на Iпроектирова
JIlие несущих бетонных и железобетонных IКОIНСТРУКЦlИЙ (и 'ТеХ!НОЛО
пии возведения бескаlр'касных МОНОЛШiТIИЫХ и Iсбор'но-монолитных
)килых зданий выоотой не более 25 эта)кей для строитеЛЬОтва в
обычных rpYHTOBbIX условиях в несейсмических зонах IIt IIIt IV
климатических р,айо.НIOВ.
В Руководстве изложены положения, связанные с выполне
нием конструкциями несущих функций, а также требования к Tex
нолоrии и орrанизации работ при возведении зданий различны
ми строительными методами (в скользящей, мелкощитовой, крупно-
щитовой, блочной, объемно переставной опалубках) и по технико
экономической оценке конструктивных и технолоrических решений
зданий.
J1ри проектироваlНИИ монолитных и сбор,lIO МОНОЛИТНЫХ зданий
следует Iсоблюдать также требования разработанных в развитие
СНиП Iнорма11И1В1НЫХ и рекомендательных документов, утвержденных
иши соrласованных [осстроем СССР и rОСJIlражданстроем. Следует
также руководствоваться требова.ниями ИнструЮЦ!ии 'по П'Роектирю
Iва/нию IКОНlCтрукций панельных жилых iЗданий (ВСН 32 77) riOC
rражданстроя по тем вопросам, которые относятся к бескаркасным
зданиям незавиаимо от метода их возведения конструкций узлов
сО'цр яж'вни Й.
Положения настоящеrо IPYKOBoAcTBa следует также УЧlИтывать
при проектировании конструкций и технолоrии возведения общест
венных ЗДЗJний, !имеющих конструктивные и технолоrические pe
шения, аналоrичные монолитным и сборно монолитным бескаркас
ным жилым зданиям.
П ,р и м е ч а ,н и е. Возведение IМОНОЛИ1lНЫХ \и сборно-монолитных
зданий в 1 климатичесК'ом районе допускаеТrСЯ :при спеl иалыном
'Технико экономическом оБО!QНOIванИlИ.
1.2. К .монолитным относятся здания, IB которых IнарУЖ1ные"
внутренние- стены и перекрытия выполнены из монолитноrо бетона
или железобerrона. В монолитных зданиях MorYT быть применены
iсборные конструкции лестниц, балконов, лоджий, переrородок и
друrих элементов, а также сборные элементы отделки наружных
стен. '
К сбор'Но мо.НОЛIИТНЫМ ОТНrосwrся здания, в которых наружные,
стены и (или) перекрытия выполнены частично из сборных элемен
1'0в (например, внутренние стены монолитные, перекрытия сборные
либо сборно монолитные, наружные стены сборные).
При м е ч а н и е. Классификация конструктивно технолоrических
типов монолитных и сборно-монолитных зданий приведена в «PeKO
мендациях по разработке проектов монолитных и сборно монолит
ных зданий», М., ЦНИИЭП жилища, 1981.
1.3. ПроеКТНЫ1е решения М'онолиТlН\ЫХ и сборно-монолитных
жилых зда'НIИЙ должны УЧlитывать местные демотрафические, КЛII
матические, ИlнженеРНIO rеолопичес.Кlие и м атериально--теXlниrчес\кие
условия строительства. Конструктивные и те НОЛ,ОI1ИlЧеСКlие решения
зданий с ПР'Иlменением МОНОJIитноrо бето,на должны, как правило,
обеспеЧtивать Iразнообразие объеМIНIO-пла(нировочных решений при
МIИНlпмуме приведetНlНЫХ затрат.
5
С этой целью следует:
'наиболее полно УЧIlтывать особеЫIIосrи кз){(доrо Jvlетода воз
веДБНIИЯ зданий, влияющие на архитектурно планировочные реше
'НИЯ:
принимать планирuвочныЙ МОДУЛl> не менее зоохзоо мм;
отдавать предпочтение те11 КОНСТРУКЦИЯ переставных ,опалубок,
се\КЦlИИ которы\х собираЮТ1СЯ из отдельных модульных щитов, что
позволяет их П!ри:менять для разнообразных объемно планировоч
ных ячеек при оrраниченной номенклатуре щитов;
проектироваlние технолоrии и орrаlнизации работ ПРОИЗВОДIИlТЬ
параллельно с проектированием здания для взаимной увя:3IКlИ ap
хитект'урно плаIш р,ОВОЧ,НIЫХ, к'онструктивных и тех,нолоrиqеских ре-
шений;
Iиспользовать индустриальные опалубки и Me oды возведения.
позволяющие свести к минимуму объ ы отделочных работ;
планировать объемы 'строительства, обеопечивающие ,норматив
ную амортизацию и непреРЫlвное Iиопольз.ование СУlцествующе'I'О
парка lапа ТIуБОК;1
максималыНiО \Индустриализир.овать производство фабот За счет
комплексной меха:НlизаЦlИИ процессов транспортирования, укладlКИ
и ул.аО11неН!иЯ бетон,нюй смеси, ПРИМ€lнения apMaTYptныx -изделий
заВОд'скоrо изrотовления, а также механизации отделочных работ;
'Сокращать сроки ст;роитеЛЬСТlва путем обеопечения макси-
мальной оборачиваемости опалубки за счет инrенсификации тверде-
Нlия бетона при положительных и .отрицательных температурах на-
РУЖlноrо воздrуха и т. д.;
иополь.зовать сборные издел!ия, изrотовляемые строител.ыной ин
дустрией, а в случае необходимости на полиrонах;
обеспечивать УСЛОВИЯ ПрОЧНOiС'IlИ и УСТОЙЧИВОСТИ К'ОНСТ1рукциЙ В
периоды нозведения /И ЭКСП lуа тации здания при расходе 'стали, не
превышающеYI контрольных показателей, Kr/M2, общей ПрИlВеде.нной
площадп (табл. '1) .
Таблица 1
Климатический район
11 и III
IV
Этажность
Расход HaTY Расход стали,
ральной ста- приведснноЙ к
ли классу A I
Расход нату- Расход стали,
ральной стали приведенноА
к классу A I
5
9
12
16
20
23
23
28
34
53
27
27
33
40
62
24
24
31
3,8
59
28
28
37
44
61
1.4. Выбор оптимальноrо метода возведе.НIИЯ здашия и типа
опалубки ДЛЯ КQНlкреl1НЫХ условий строительства должен решать-
ся IHa основе техн,ико экономпческоrо 'сопоста,вле.ния вариантов.
При предварительном выборе метода возведения зданий и
l1ипа опалубки реКlOмендуется учитывать следующие основные
фак1'ОрЫ:
IнаЗJначение объекта -строительства (табл. 2);
6
Таблица 2
eTOД возведения
Назначение
здания
в сколь-
зящей
опалубке
в объемнс-
в круп- В блочной перестав-
нощитовой опалубке ной
опалубке опалубке
Для rород для создания +1 + + +
CKOrO CTpO rрадострои
ительства тельных aKцeH
rOB
для застройки 1 + + +
жилых KOM
IIлексов
для возведе + + +
ния здании roc
rиничноrо типа,
общежитий
Для сельскоrо строительст + +
Ба
Для пи онерв oro строи + + +
тельств а
1 «+» рекомендуется, « » не рекомендуется.
объеЫНО ПЛ8lнировочное и конструктивное решение, в том числе
конфИ/rурацию и ПРОТЯ)l{енность здания, этажность, конструкции
стен, перекрыТ1ИЙ и переrQрОДОК (табл. 3);
вJид И назначение бет,анируемых конструкций (табл. 4).
1.5. Разбив очные оси зданий, в-озводимых в 'скользящей, КРУ1П-
нощитовой И блочной опалубках, рекомендуется назначать:
для внутренних монолитных стен IПIO rеометриче,ской оси
сечения;
для наРУ)l{НЫХ монолитных стен с учетом нулев-оЙ ПрIИiВЯЗ/КИ.
ПРИ назначении разб.ивочных осей зданий, в к,ото!рых внутрен-
ние стены и перекрытия выполняются из IМОНОЛИl1ноrо бетона в
объем.НiО lпереставной и крупнощитовой опалубках, необходимо ис
ХОДIИТЬ из у.слов'ия мак,симальнюЙ оборачиваемосТ\И и сокращения
типоразмер<оВ опалубочных секций в комплекте. При этом разби-
вочные оси назначаются исходя из расстояния между стенами в
свету.
Разбивочные .ОQИ ЗДЭIНИЙ, в К'ОТ.QIрых применяются сБОРНЫ(t
элементы переlКрЫТIи.й, наружных сте:Н', лестнич,н,ых маршей, долж-
ны назначаться с учетом НОМlинаЛblНЫХ размеров и условий coe
ДННlений с60РНЫ Х элементО1I3.
7
Таблица 3
eTOД возведения
Характеристика
здания
в сколь
зящей
опалубке
в крупно
щитовой
опалубке
стен
в 06ъeMHO
в блочной пере-
опалубке реставной
опалубкр
Объемно односекцион- + +
I
планировоq ные
ная CTPYK мноrосекцион + + +
тур а зданиЙ
ные, коридор
ные, коридор
но секционные,
rалерейные,
I rалерейно-сек
ционные
Этажность до 16 этажеЙ + + +
выше 16 эта + + +
)кеи
KOHCTPYK монолитные + + +
ции пере
крытий соорные + ..l
I
сборно моно + + +
литные
KOHCTPYK сборные +
ции наруж
ных стен монолитные I + +
I
сборно моно + + + +
литные
из штучных Ma + +
териалов
KOHCTPYK сборные из + +
ции переrо крупных эле
родок ментов
монолитные + + +
друrие, в том 1 + + +
числе из ШТУЧ
ных М атериа
лов
8
Таблица 4
Тип опалубки
.tI:::a ,
с:: I 'IXI I
Вид И назначение tI:::a .tI:: tI:: Oro tI::
,1:13 I ro р.. oro orop., ro :I:E-o (1)
КОНСТРУКЦИИ OIXl OIXl::t:: =IXI =IXI = (,) .а
O::r:: :;:S::0Q) ::::0= ::::Оа,) ::r Q)Q) tI::
E-<a,) f-o p., ;>' a.> ;>. Е-о p., О t'I р., о:: Оro
Q)=E-< Q)=Q):S: p.,aE-< o.:S:Q):S: \о Q) ro 69'
s" (,) :r::::f-o :::s::. (,) :::s::.S"::::E-о \о 0::::=
Фундаменты
I
Стены подваль-
ных, технических
и друrих нетипо
вых этажей
+
+
+
Стены типовых + + + +
этажей
Перекрытия типо- + + +
вых этажей
Перекрытия нети- +
повых этажей
Колонны +
Ядра жесткости
+
+
+
1.6. Состав проеКта МQlнолитноrо и с60р.но-монолитноrо ж!илоrо
здания ДОiЛжен соответствовать действующим норматиВlНЫМ доку-
ментам 'с учетом особенностей теХ'НОЛОf1ИiИ ИНДУСТРИНЛЬНОlrо ДOMO
стр,оения из МОНОЛJит,ноrо бетона.
В задание на проектирование дополнительно следует включать:
указания о количестве ,зданий, строительство IКOTOPЫX пред-
полаrает,ся по данному проеКJТУ, о способе в,озведения зда.J-I1ИЯ с
учеТОМ имеющейся оснастки, о КОНСТР К[lJИИ 'и количе.стве комплек
TOIВ опалубки Iи, оборудования;,
соображения о степени амортизации опалубки, а также предпо-
лаrаемом использовании ее после окончания строительства зданий;
'Указания о несущих ,конструкциях, выполняемых ИJЗ МОНОЛIИТ
НОТ.О бетона, конструктивно-технолоrичеаких :пафаметрах сборных
изделий, ПРlименяемых по деЙС11ВУЮЩIИiМ каталоrам, сериям пли iИIН-
ДИВlидуалыных с указаlнием способа ИЗ1rо;тювления;
предло}кения о привлечении предприятий строительной ИНДУ
стрии И домостроительных комбинатов для изrотовления опалубки,
оборудования, товарных бетонов необходимых кондиций, .apMaTYP
ных изделий, закладных деталей, сборных элементов и др.;
предложения об орrанизации и методах транспортирования
бетонной смеси и технолоrии производства бетонных работ 13
9
t<:OItKpeTHbtx услов/иях ст(роительсТ\Ва, в том Чlисле в зимних усло.
внях И В уеЛОIВИЯХ eyxtO,ro и )I{apKOrO кЛ'имата;
указаlНИЯ, в случае необходимости, о ,составле.нши еди.НИЧ1НЫХ
расценок :на возведение j онioлитн'ыIx КОНСТРу1КllЩЙ Iи опалуБКIи, а
также определение СТОИМОСТИ изротовле.ния осна'стки, оборудования
и амортизационных расходов;
указания о Iнеобходимости выполнения наУЧIНlО1Иlсследователь-
СКIIХ и ОПЫ'f!НО ЭКlспериментальных работ (для экспериментальных
объектов) в процессе iruроектирования и строитеЛЬ1ства, а также
перечень нр,rанизаций, которые следует ПР!Иlвлечь для ,составления
проrраммы эксперtwмента IИ \выполнения указam:ных работ.
2. КОНСТРУКТИВНЫЕ СИСТЕМbI И ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ
К J<ОНСТРУКЦИЯМ
Конструктивные системы
2.1. Конструктив,ной Iсистемой здания наЗЫIВается 'СОВОК 'ПlНОС1 ь
взаllмосвязаlННЫХ несущих констрytкций, воспринимающих и пере-
дающих tосноваНИIО в ртикальные наrрузкп IИ обеспечивающих про-
страшственную жесткость и устойчивость здания. К'Оlнструктивнан
система Iздания ,характеризуется типом вер-ликальных и rОРtизонrrаль
ных несущих конструкций, их взаимным раСПОЛIQЖelнием и опосо-
60,).1 передачи наrрузки.
I(ОНСТр'Уrктивные системы мноrоэтажных зда'НlИЙ классифицирую-
тся по типу вертика.тIЬНЫХ несущих КОНСТ1руroциЙ. Р аЗЛИlчаются ПР
тыре ооновных типа вертикальных IнеСУЩIИХ \КОIНСТРYIКЦIИЙ:
1 ,стержневые элементы сплошноrо сечения (каркас);
1 1 плосroОСТIИlые ;элементы (стены);
1 11 неплоскостные элементы !в виде TOHKocTeHHbIlx стерж.ней
ОТКрЫТЮJrо ИЛIИ замкнутоrо профиля (lвер'flикалыыыe 'стволы лифто
вых шахт и т. Jь.);
1\' неПЛОСКОlстные элементы в Вlи е тонкюстенной !Призмати
чеекой ,оболочки заМКНlУТОlrо IПРОФИЛЯ l(в.неШ1НЯЯ ,оболочка зда!ния),
КОНСТРYlКТlИвные системы, содеlржащие несущие элементы толь
ко ОДlноrо типа, называются ПервиЧНЫМ!И, ИЛ!ИI системами nepBoro
уровня, Конструктивные rсист,емы, \СюдержаЩlие несущие элементы
,нескольких типов, \назыают'сяя ,ПРОИЗВОДоНы,ми. По числу т:ипов IПрИ
МeJняемых в КОНСТРIУКТИВНОЙ Clистеме несущих элементов разл'ичают
ПрОИЗlнодные системы второrю, TpeTbero и чеТlВ р1iоrо УРОВJIей.
Од!нот!Ипность вертикальных неlСУЩИХ конструкций в перв!ич
ных ОНСТРУКТИБiНЫХ системах предопределяет четкий характ,ер
статической работы lНесуIЦИХ КОНСТРУКЦИЙ, что !ПlOзволяет иаполь
зовать для определения сил й наиболее простые расчетные схемы
И методы раlсче:та. 'Од:на,к.о пространственная жесТ1к,ость 'зданий Ta
ких конструктивных систем, как :прашиIЛО, меньше здаlНИЙ производ
IНЫХ конструктивных Iсистем. ,Поэтому IПрИ действии ,на здание боль-
ш,их 'rоризо'Нтальных наrрузок рекомендуется ПРlименять ПФOlизнод
н,ые конструктивные системы.
КлассификаЦИОlНная IcxeMa ,конструктивных систем nepBoro, ВТО-
poro и треТЬelfО УРЮlВfней приведена на рис. 1.
](ОНС1iРУКТIИ1вные 'системы, изображенные на внешнем 'Контуре
tклаСClИФlRкациrOlНiНОЙ ,схемы, образуют семей,ство бескаркасных KOH
СТРУКТИВIНibIХ систем. Остальные системы, расположенные в центре
классификационной схемы, образуют семеЙств.о каркасных KOHCT
рУКl1И1ВНЫХ систем.
10
Возможно применение комбинированных 'КО!fСТРУКТИВ'НЫХ оис
тсм, В IК.ОТОРЫХ тип верТ\икальных несущtИх конструкций изменяется
по выс,оте здани'я (на'ilример, в нижних этажах каркаlсная система,
а в веРХНП-fХ стеновая).
2.2. К семейству беакаркасных КОНСТРУКflИ!ВjНЪ[Х систем отно-
сятся следующие системы: стеновая оболочково-стеновая, оболочко-
вая, ствольно оболочковая, ствольная и ствольно-стеновая.
Рис. 1. Классификационная схема конструктивных систем MHoro-
этажных зданий
/ - каркасная; / / стеновая; / / / ствольная; /V оболочковая; / / /
каркасно оболочковая; / / / / каркасно ствольная; / /V каркасно обоЛоч
ковая; / / / / / ствольно-стеновая; / / / /V ствольно-оболочковая; / / / V
оболочково стеновая; / / 1 / / / каркасно ствольно стеновая; I I / /V
оболочково каркасно-стеновая; I I II I V каркасно-ствольно оболочковая.
Стеновые системы подразделяются:на плоскостеновые и пере
крестноетеновые. В стеновых системах основными вертикальными
несущими конструкциями являются стены. Стены в зависимости от
ях статических функций в конструктивной системе здания подразде-
ляются на несущие, самонесущие иненесущие.
1 t
Несущими называю'f1СЯ стены, которые ПОМtИ!МО вертикальной
наrрузки от собственноrо веса ,воспринимают и передают ф)'lнда-
ментам наrрузки от смежных конструкций (перекрытий, покрытий,
,ненесущих 'нарrужных СТelН, перетородiOК и пр.).
СамонеСУЩIИМИ :называютея стены, которые воспринимают Bep
т,икальную на1rрузку только от Iсобственноrо веса (ВКЛlочая наrруз
К'У О'т балIКОНОВ, эркеров, парапетов и ДРYlrих элементов стен,ы) и
передают ее фу,ндаментам lН1епосредственно или через ра:н балки и
друrие заменяющие кюнструКrЦИИ.
Ненесущими наЗЬDваЮ1lСЯ стены, КОТrOрые поэтажно или через He
сколько этажей передают вертикалыную иаrРУЗКIУ от собственното
веса на смежные ко.НICТРУКl.[jии (перекрытия, несущие стены, Kap
кае). !
В монолитных И сборно монолитных здаНИЯIХ Iследует приме
нять несущие JИЛИ ненесущие наружшые стеныI..
Тип наружной стены следует выбирать с уче'f10М к,онструктив
ной ,системы здания, определяющей долю участия наружных стен
в ,пространствеНlНОЙ рабате ,КОНСТРУКЦИЙ зда:Нtия, а также возмож
ностей материально-производст,венной базы района строительства.
ДопускаеТiСЯ еочетать в одном здании несущие и ненесущ,ие яа
ружные стены, например, не,несryщие по продольным фасада и
несущие пю 'торцевым.
2.3. В зданиях IПлоскостеновой системы веРТ1ИкаЛЬiные наrруз
IКJИ от переКРЫТ1ИЙ и ненесущих стен ВОС!ПрИНlнмаются и передаются
основанию ПОlПереч:ны,мlJt или ПРОДОЛЬНЫМИ {несущими стенаМiИ, на
КО1'орые опираюТiСЯ перекрытия. [ОРИfзонталыные ветровые наrруз
ЮН, деЙСТlв/ующие параллельно Iнесущим C'reHaM, НОСПРИRимаются
веРТ1икальной пере рестНiОЙ системой, образованной несущими CTe
iJl1ами и переКрЫТИЯМIИ1. Для носприятия rоризанrrальных наrрузок,
деЙствующих перпендикулярно несущим CTeHaIM, ,предусматриваются
вертикальные ,ЩИ1афlра!rмы жесткости. ТаКИМIИ д!иафраrмами жест-
кости IB зданиях с IпоперечнЬLМИ несущими стена,ми IMorYT служить
rrрОД1ольные стены лестничных клеток, отдеЛЬНlые участ н прод.оль
sН\brx наружных и внутреНlНИХ ,стен, а ,Б ЗДЗIНlИЯХ С продольнымlИ He
сущими JCT8HaM!Jt поперечные ст,ены лестничных клеток, торцовые,
меЖ1секционные CTetН1bI и :др.
В здаlНИЯХ плоскостеНlОВОЙ КОНСТРУКТИIВНОIЙ 'системы может IПРИ
меняться меша:нная схема расположеНlИЯ несущих стен, при ко1'О-
рой В одной части здания плиты перекрытий опираются на попереч
ные стены, а в друrой на продольные стены. Смешанную схему
расположения несущих стен рекомендуется применять для OДHoceK
цио:нных зданий.
При проектирювании здаlНiИЙ IlIлоскостеНОВ 1 ОЙ !конструкт.и!ВНОЙ'
cwcTeMbI 1неоБХiQДИМО учитывать, что параллельно расположенные
несущие ICTeHbI объеДiИНЯlOТlСЯ в о о HOEМG М только дисками перекры-
тий IИ поэтому весьма юrраничена возможность перераспределения
вертикальных наrрузок между стенаМIИ в случае локальноrо раз
р1)1шения каКОliо либо учаiC'I1ка одной из стен (например, ,пр,и взры-
ве быто.Вlоrо !f'аза, 1И1з за rрубых Iнарушений технолоrии возведения
и т_ п.) .
При ненесущих наружных стенах из бетоНlНЫХ Iпанелей peKO
мендуе''nСЯ предусматрtивать участие этих стен в обеспечении уст,ой
Ч'ивости И жесткосТ1И 'здания в IПРОДОЛЬНОМ направленИlИ. При 'He
шесущих наРУЖIН\ЫХ стенах из небетои:ных панелей (например, из
слоистых панелей с листовыми обш\ивкам,н На деревянном KapKa
12
се) рекомендуеТ1СЯ веРТ,Иlкальные диафраrмы жесткости располаrать
так, чтобы они хотя бы попарно соединяли поперечные :несущие
c1;eHы. I
2.4. В зданиях перекрестно стеlНОIВОЙ конструктив'ной системы
вертикалнные наnрузк.w, ОТ lI1ерекрыТ!ий воспрmнимаются и переда-
IОТIСЯ основанию поперечными !и ПРОД,ОЛЬНЫМ1И стенами одновремен-
но. iплиты aIерекрыТrИЙ работают на из,rиб из плоскости в двух
направлениях. rОРИЗOlRтальные IBeTpoBbIe наrрузК!и lНa здан!ие ВОС-
принимаются ПРОСТlранственной м,ноrоячейковой с!истемой, образо..
ванной переКРЫТIИЯМИ, поперечными и продольными стенами. Вы...
сокая простраНСТВе/нная жесткость 'та.КОЙ системы ,способствует
перераапределеНJИЮ в }ней усилий iИ уменьшению напряжений В ОТ-
деЛЫ-IJЫХ элементах,.
Здания переКlрестно стеновой IКОНСТРУКТИВНОЙ системы Moryr
проектироваться с конструктивными ячейками размер,ом lНa ко,мнату,
две ,комнаты и более. .
2.5. В здан/иях ,стволыно стеновой tсистемы вертикалыные на-
rрузки ВОСПРJинимаются и передаюТоСЯ ОСНiOваНIИЮ преимущественно
несущиМ'и стенами. СТIвольные элемеlНТЫ (шахты ЛИфТОВ, лестнич.
ных клеток и т. п.) :проектируются ка,к самонесущие или несущие
с опиранием на них перекрытий. r оризонтальные ветровые наrруз
ки воспринимают'ся совместно несущими стенаlМИ и стволыным'И
элементами.
Стволыно ,стеновую систему рекомендуется применять для зда-
ний с ненесущими наружными стенами высотой более 16 этажей с
uелью IповышеНIИЯ пр,остраlНiствешной УСТОЙЧИlвости и жесТiКОС'ТИ Ta
ких зданий в продольном наnравл нии.
2.6. В первых этажах м,онолитных ж.илых зданий следует paLc
полаrать те помещения бществеНlНОf10 назначенИlЯ, размеры ячеек
которых не превышают раССТОЯIНiИЯ между IНlесущими стенаJМ1И. Если
размеры ячеек Iпомещений обществен.ноrо назначеНIИЯ больше, их
следует проектировать, как правило, пристроеННЫМ I И или IB виде
отдельно стоящих зданий. ПРИ необходимост1И, по rрадостроитель
ным 'требова,нJИЯМ, устраивать встфоеН1Ные помещения, разм,еры яче
ек которых превышают расстояние между неСУЩИМtИ {стенами, бес
карка'сную конструктивную ,систему в первых этажах след'ует заме-
нять на каркасную. Устойчивость каркаса в продольном :и Iпопереч-
НОМ направлениях ДОЛЖlна обеспечиваться жестк.остью стен лест-
ничных клеток и руrих wонструкций.
Общие конструктивные и технолоrические требования
2.7. В монолитных и сборно монолитных зданиях должны
r;реду.с.\rt1триваться швы следующих видов:
температурно усадочные ШВЫ для уменьшения усилий и orpa-
ничения раскрытия треrцин в МОНОЛИТIНЫХ стенах и перекрытиях
вслеДСТ1вие усадочных деформаций бетона, стеонения нижележа
IЦ\ИМИ конструкциями или основанием темпераТУРНЬDХ и усадочных
деформаuиЙ вышеле)l{ащих КОНС1>РУКЦ!ИЙ здания;
осадочные швы для предотвращения образования неорrани
зоваlНlНЫХ трещин на rраницах участков здания, имеЮIЦИХ ра3'ные
осадки (например. в местах Iизменения этажности);
технолоrические (рабочие) швы для обеспечения возможно
сти бетонирования монолитных стен и 'перекры!тий больших раз
меров отдельными захватками, а также для соедwнения IМОНОЛИТ
ных и! сборных конструКlЦИЙ.
13
.8. т мпературно уса'-очныe и оса.-очные швы в моноли:rных
конструкциях должны осуществляться СКВозными.
Швы, как правило, долж\ны совмещаться с rраНlица.ми плаНlИ-
ро:еочных секций.
ТехнолоrичеСКlие (рабочие) швы Н831начаются с учетом дзнlныx
проекта ПрОИЗВОд'СТ1В8 работ, они должны предусматриваться 8
пределах этажа или отдельных КОНСТРУКЦИЙ. Технолоrические швы
по мере возможности следует совмещать со швами друrих видов.
2.9. Раlсстояние между температурно усаДIQЧНЫМИ швами опре-
деляется расчетом (пл. 3.37 3.46) с учетом климатических vсло-
вий строительства, КОНСТРУКТИВНОЙ системы здания, материала
стен и перекрытий.
Допускается наЗ1начать расстояние между теМiПературно-усадоч.
ными швами без расчета по табл. 5, если соблюдены требования в
части конструктивной арматуры, реrламентируемые настоящим PYKO
водством. .".:::,;"-; ': t:.
Таблица 5
Характерист'ика продольных стен з,Цания
Расстояние между темnе-
ратурно-усадочпымн швами,
М, при перекрытиях
монолитных I сборных
На ружные продольные стены несущие
монолитные и сборно монолитные. В HYT
рениие продольные стены несущие мо-
нолитные
40
60
Наружные продольные стены сборные
или из штучных материалов caMOHecy
щие и ненесущие. Внутренние продоль
ные стены несущие монолитные
50
80
Наружные продольные стены сборные 70
или из штучных материалов caMOHecy
щие и ненесущие. Внутренние продоль-
ные п реrородки сборные ненесущие
При м ч а н и я: 1. Для 1 климатическоrо района и подрайонов
IIIA, IIIB, IVA, IVr расстояние между температурно усадочными
швами следует уменьшать на 200/0.
2. В случае применения свайных фундаментов с высоко располо
женными ростверком и безростверковых, а также при каркасном
решении первоrо этажа расстояния между температурно усадочны
ми lпвами, приведенные в табл. 5, допускается увеличивать на 200/0.
Температурно усадочные швы следует У1страивать в виде спа.
ренных поперечных 'стен в местах СОlПряжения плаlНlИРОВОЧНЫХ сек.
_ий. Шири<ну Ш50 следует принимать не менее 20 мм.
14
Допускается устраивать темпераТУРНО У'садочный ШОВ :8 од.ной
НЗ сквозных стен леСТНИrЧНtОЙ клетки.
В этом случае следует:
предусмотреть такое rOпираlние моноли'J1НЫХ ИJIИ сборных IIЛ'ИТ
перекрыт.ий на стену леСТIНИЧНОЙ клетIOИ, при котором они MorYT
иметь свобод,ные продольные дефrормации;
\располаrать шов со стороны лестничной клетк'и и не)I{IИЛЫХ по-
меще!ний к\Вартир (кухня и др.).
2.10. Q,садочные швы в МЮ'З:ОЛИТlных зда)НlИЯХ, возводимых в
обычных инженеРНО lrеолоrичесКlИХ условиях, следует преДУ1сматри-
вать в случаях, коrда нера:вномерность деформаций основания IПО
длине здания \превышает предельные величиlНЫ, укаЗ3'Нlные в «Py
ководстве по проект!ИроваlНИЮ оснований зданий и сооружений», а
также при разнотипных фундаментах в плане здания.
ОсаДОlчные швы должны разделять здание на всю ero высоту,
вкл.ючая фундаменты. Ширину швов следует назначать по расчету,
но JHe менее 20 tMM в авету.
2.11. Принятая конструктивная система зданмя rи реПlение свя
зей между монолитными IИ сборными конструкциями должны обес
печивать надежность конструкций зданий ПрlИ экоплуатац,ио.Н!НiЫХ
и аварийных воздействиях (взрыв, пожар и tr. п.).
Площадь поперечноrо сечеНtия связей следует наз/начать по pac
чету, но принимать fie MelHee:
овЯ'зеЙ между ,наружными стенаМIИ ,и В.нутреННrИМИ КОНСТРУIКЦИЯ-
ми 0,5 см 2 на 1 м высоты стены;
rоризонтальных связей между сборными стенами, расположен-
ными в одной плоскости 0,5 см2 на 1 м высоты стены;
связей сборных перекрытий по сопряжениям, швам (стыкам),
расположенным поперек здания, 0,5 см 2 на 1 м сопряжения, шва
(стыка) ;
связей сборных перекрытий по сопряжениям, швам (стыкам),
расположенным вдоль здания, 0,3 см 2 на 1 м сопряжения. шва
(стыка) .
2.12. Стены из МОНОЛlитноrо бетона должны ,обеспечивать:
необходимую прочность, трещиностойко,сть и дефОlрмативност"
при силовых воздействиях в период возведения и эксплуатацИ1И;
оrнестойкость; ;
З\ВУКОИЗ0ЛЯЦИЮ:
теплоизоляlЦИЮ, ВОДОIнепр.оницаемость наружных стен ПрlИ дожде;
эстеТlИческие качества поверхности JНаружных стен tИ макси-
мальную rотовиость под отделку поверхности внутренних стен.
2.13. П р-оектная марка бетона дЛЯ IМIОНОЛИТНЫХ стен по 'Проч
НОСi1И на сжатие долЖ/на быть не (Менее:
для бетонных стен из тя}{(елоrо бетона MlOO, из облеrченноrо
и леrКQlrо бетона на пористых заполнителях М 75;
для железобетонны,х стен из всех видов бетона М150.
Количество видов бетона ,и маро!К бетона /каЖДОf10 вида, О,ЩНО-
временно пр'именяемых на объекте, должно быть МlинимаЛЬНЫIМ, как
правило, !не более двух. В Iслучае применеНlИЯ объеМlно переставной
опалубки Вlнутренние 'стены, неСУЩIИЙ слой торцовой стены и пере
крытия должны IВЫlП'ОЛНЯТЬСЯ из одноr,о вида бетона. [Iри исполь-
зова.нни бетQlНОВ разноrо вида для ,внутренних 'и наРУЖ1НЫХ стен
необхоДlИМЫ мероприятия {по предотвращению попадания бетонноЙ
смеси из полости внутреиней стены 11 наружную и наоборот.
lВ
Допускается изменение Iмарки бет она по вы,соте здания, по не
чаще чем через 5 6 этажей.
2.14. Наружные стены, возводимые в ск,ользящей и перестав-
иых опалубках, MorYT быть ОДНОСЛОЙ1НЫМИ, ДВУХСЛОЙНЫМIИ И Tpex
слайными (рис. 2). При возведении стен в скользящей опалубке pe
комендуется применять монолитные однослойные и трехслойные
стены.
При возведении стен в переставных опалубках реко ендуется
шрмменять , 10нолит\ныIe однослойные, моно,Питные либо сБОР'НЮ \IОНО
литные двухслойные И трехслойные стены.
а) о) 6)
() . y o
00
о o
б () (\
t:::..
1 a. . 6,0 2
о 2 a
00 о
()
2) д
(}3 Q
o 4 69
{J
2 4
00 8
6 6- 6 2
Рис. 2. Конструктивные
решения наружных стен
а однослойная стена без
фасадноrо защитно.отделоч-
Horo слоя; 6 то же, с фа-
садным защитно отде.тIОЧНbJМ
слоем; 8 двухслойная CTe
на с фасадным защнтно от
'1- делочным слоем и КОНСТРУК-
TиBHo теПЛОliЗОЛЯЦИОНI1ЫМ
слоем; 2 то же, с теIlЛО
изоляционным слоем, распо
ложенным с наружной CTO
роны стены; д то же, с
теплоизоляционным и OTД
лочным слоями С BHYTpeH
ней стороны С1 ены; e трех-
слойная стена; 1 несущий
слой из бетона на пористых
l заполнителях; 2 заЩIlТНО
.,. отделочный слоЙ; 3 KOH
структивно теПЛОИЗО_1 яцио н
ный слой; 4 несущий слоЛ
из тяжелоrо или леrкоrо б(-
тона; 5 rибкие связи; 6
теплоизоляционный слой;
7 пароизоляционный слоЙ;
8 внутренний отделочныi't
слой; 9 наружный слоЙ;
10 заIцитно отд.елочныi'i
слой.
Толщину наружных Iстеи следует наЗiНзчать по маКQимальной
из величин, полученных в результате расчета на прочность и тепло
техническоrо расчета.
2.15. ОднослоЙные монолитные стены выполняются из леrКIIХ
или .облеrченных бетонов на ПОРИС'r.ых заполнителях в двух вари
антах:
без фасадноrо защитно отделочноrо слоя ,с ПРИМ€lнеНiием леnКIIХ
бетонов слитной структуры на IПОРИСТЫХ заПОЛНlитеЛЯiХ (lрiИС. 2,а).
При этом морозостойкость леrкоrо бетона должна быть не
менее требуемой для фасад.ноrо защитно отделочноrо слоя;
с фасадным заЩИТlно отделочным Iслоем.
В этом Iслучае допускает,ся примеН€lнше леrких бетонов на по
ристых заполнителях с межзерновой пористостью (рис.. 2,6).
2.16. КОНСТРУКЦIИЯ двухслойной стены имеет ,несущий слой 'нз
МQlНОЛIИТ'НОIЮ бетона. Изоляцио.нный слой может быть выJолнelнH в
двух вариа'НlТах:
КОНСТРУКТIIвно теплоизоляцио'нныЙ IСЛОЙ IИЗ бетонов на пористых
з пол.нителях или из ячеИСТОf10 бе'tона;
тепле,изоляционный слой НЗ матеРtиалов (п. 2.17).
16
в первом ваРИ3lн.те (р!ис. 2,8) к\онструкJЦИЯ двухслойн,ой стены
должна содержать: несущий слой толщиной не менее 120 мм при
бетонировании в перестаВtНiЫХ опалубках и 160 мм при бетониро-
вании в скользящей опалуuке, КОНСТРУКТИВНIO 'теплоизоляционный
СЛОЙ из бетона на :порIИСТЫХ заполнителях или из ячеистоrо бета/на
ма1рКИ не (ниже МБО, расположеllJ!НЫЙ с наружной стороны1 стены, и
фа1садный защитно отдеJlОЧНЫЙ слоЙ толщиной не менее 20 MI дЛЯ
надземных этах(ей м 30 мм длн цо!кольных этая{ей.
В ,случае применения (конструкТ!ивно теПЛОИfЗОJ1ЯЦИОНН()Ir,0 слоя
-из беТOIна IСЛИТПОЙ структуры1 на порист,ы,х заполнитеJLЯХ фасадный
заЩlИтню отделочный ,СЛОЙ допускается не предусматривать.
Конструктивно теп.поизоляциоНlНЫЙ слой из бетона на ПОРИIСТЫХ
заполнителях может ВЫПОЛIНЯТЬСЯ монюлит,ным либо сборным в
виде панелей 'Или блоков IC фасадным защит,но отделочным слоем.
При проектироваНiИИ ДIВУ'ХСЛОЙНЫХ наlРУЖНЫХ ,стен IнеобходlИМО
предусмаТРИlвать надежное сюединение слоев бет,она, rарантирую-
щее их СОВlмесТ\ную работу. I
Во втором варианте конструкция двухслоЙной стены ДОЛ)l(на
содержать: неСУЩIИЙ слой из .монолитнаrо тяжелоrо IИЛIИ леlrко'rо
бетона СЛIИТНОЙ ICTPYKTy!pbI, теплоизолящионный слой расположен-
ный, как правило, с наружной стороны IСТelИЫ, и фасадный защитно
отделочный слой в виде штукатурки (рис. 2,2).
ДOIПускается при технико э\Кономическом обоснюваlНlИiИ для юж-
ных райо.нов устраивать теплоизоляцмонный слой IC внутренней CTO
роны несущеrо слоя (рис. 2,д). В этом случае стена должна с()..
держать: несущий слой IИЗ монолит,ноrо бетона с фасадным защит
но-отделочным слоем либо без Hero, ,паiРОИЗОЛЯЦИОННЫЙ 'слой (в
случае необходимости), теплOlИiЗЮЛЯЦИОН.ный С.Jllой, в,нутренний OT
деЛ-DЧlН!ЫЙ слой.
2.17. КОНСТРу1КЦИЯ трехслойной стены долж.на -содержать: BHYT
ренний несущий слой из ТЯ)l(елоrо rили леrкоrо монолитноrо бетона
rолщиной не менее 120 мм при бетонировании в переставных опа
лубках и 160 мм при бетонировании в скользящей опалубке, тепло-
ИЗОЛЯЦИiOlПный слой и наружный слой IWз беТОН,а.
При наlРУЖIНQМ слое, Iвыполняемом из МЮНОЛИТНОrо бетона, oд
новременно с внутренним слоем ero толщина должна быть не Me
нее 80 мм.
В случае сБОРНО МОНОЛИТНrоrо ваРlианта наружной треХСЛОЙJIОЙ
стены рекомендуется применение КOIНtСТРУКТtИiВно теплоизоляционных
пан.елей ЛJи60 блоков, содержащих .н.арУЖ1RЫЙ слой иlз тяжелоrо
бетона толщиной не менее 80 мм и теплоизоляционный слой.
Теплоизоляционный слой ВЫJIiOлняется из материалов с плот
ностью не более 400 Kr/M 3 из пористых пластмасс (пенопласт ПС&
С), жестких плит Iиз стеклянноЙ или ,минералиrой ваты, ПJIIИт и
блоков из Iпе.нюстекла, плит и блоcr<iОВ Iиз ячеистоrо бетона.
При устроЙстве теплоиз,оляционноrо слоя из :пор.истых пласт
Malcc необхо,ЩИ1МО предусматривать, исходя из ПРO'l'ивопожарных
требований, rпоэтаЖНiые ('В уровне Iперекрытий) перемычки высотой
не менее 160 мм из жестких минераловатных плит, плит ИЗ ячеистоrо
бетона или пеностекла.
Укладку ллитноriO утепл'ителя следует ПрОИЗВDДИТЬ насухо (при
возможност\И ОС1уществления IсистемаТlИJческоrо ко,нтроля качества)
'или на теiПЛЫЙ раствор. Во в,сех случаях необходимо обеспе!-IИТЬ
невозможность обра130вания сквозных тепл,опроводных включеНIИЙ
(мостиков холода). ) ..... ..'I[>:!' ....т ..:"' .....- !
; r' с ,.... . " T п .. { "I'lr. ''' 1 jJ 1
............ ..... "\ \Т'\-...I, ' ,:, f...';.\. , ........ "\
',-- ....,:!.............Vu. . ;. , ; ,...... J _ ,. 1, Lt J...1- .... .... ,
,\ r. ;'; f' '{ ;; . i , I . :''\ . ' ;7'i '- , }17
I [}; ,. : . ;л ' н vl i j ! , #'tJ ,
Соединение слое13 трехслойных СТеН следует осуществлять с
I иБКИ IIИ II }l{естК\И1МИ связнми.
[,иБКlIе связи должны быть провереllЫ на коррозион.ную стой-
кость в условиях экоплуатаЦИfИ \в за,.'1,аННQМ районе стронтельсТ'ва.
В местах пересечения с арУ1аТУрНЫМII стеР>I{НЯМИ связи дол)кныl
иметь крюки 'Или ПРИВЯЗЫlВаться ПРОВОЛOlкой. [,ибкие связи реко-
мендуется устанавливать по высоте в каждом rоризонтальном шве
между плитаМIИ утеплителя. При утепле,нии из пор истых пластмасс
возможно прохождение связей чetрез толщу утеПJLителя.
Рекоме.ндуется назначать количество связей из расчета четыре
связи на 1 ,м.2 стены.
Применение жестких (связей !ИЗ IСЛОЯ цемеНТlноrо раствора дo
пускается Б IMecTax обрамления оконных и балконных проеМiQВ.
Окошная и Дlверная коробки должны жестко 'соединяться с
внутренним слоем трехслойной ствны, а с наружным IСЛоем ч рез
у,пруnие ПрOlкладки \И' !rерметики.
2.18. В зданиях с наруж\ным'И МОНОЛIИ!ТIНlЫ,МИ IИ c60PHO-МОНОЛИТ-
ными стенами рекомендуется преимущественное применение высту-
пающих и встроенных лоджий; iПРIИYIеlнение балконов может быть
ДiQ\IIущено лишь при спецмалыном обосцоваНИIИl.
Конструкции лоджий состоят из несущих элеменrrов (стенок
лоджий, плит перекрытий) ,элементов оrраждений (экранов) I пола
и ,rидроизолнщии.
l(онструкци,и балкtOнов 'состоят из несущих элементов (плиты
перекрытия) , элеYIе,н,тов оrраждений (экранов), пола ,И rидроизоля
ции.
Во всех случаях ДОVIЖ1на быть обеопечена Iнадежная оклееч-
ная РУЛОНlная 'ЛИДIРОИЗОЛЯЦИЯ ПЛ1ИiТЫ ЛiOДЖ}IИ (балкона) с отводом
дождевой воды О'т наружной ICTeHbI. Отвод от стены с поверхно
СТII пола балкона (ЛОДЖIИИ) должен обеспеЧИ1ва(ться еrю уклоном
не ме.нее чем 3 о/о, а также установкой металличеСI\JИХ сл'ивов и ус-
тройством слеЗIl.IOИКQВ по ниж,нему \Краю /плиты.
Стенки лоджиЙ, KaiК правило, ДОЛЖIНЫ проектир,оваться !И\З мо-
нолитноrо бетона как юродолжение примыкающИ/х внутренних CTeH
При соответствующем обо,оновании Iстенки лоджий MOtrYT пр оекти-
роваться с60Р.НЫМIИ) приставными л.ибо Iнавесны,ми. В этом случае
ДОЛЖIНО быть предусмотрено надежное крепление с.тенок лоджий J{
несущему слою МОНОЛIИТНЫХ или сБОРНО IМQНЮЛИТНЫХ наРУЖ1НЫХ стен
посредством Iстальных закладных 'и монтажных деталей, рассчи
та,нных на действие верт,икалынхx Iнаrру\зок от массы констру.кций
ЛОДЛ{ИЙ iИ В ременных наrрузюк. :3аклад\Н\ые детали должны быть
надежно заанкерены в .несущем слое.
I<Jрепление элементо/в лодЖJИЙ и балконов к шаРУЖJНОМУ слою
С,п'онстых 'стен не допускается.
В выступающих лоджиях ,необходимо Iсоблюдать поэтажный
разрыв стенок ЛОДЛ{IИЙ дЛЯ Jпредо'Лвращения наращива l }I1ИЯ темпеРа-
тур,ных перемещений по выооте здания.
,При возведеН1ИИ стен здаlНИЯ lИJ3 тяжелоrо бетона в случае He
обходимости ДОЛЖ1на быть обеспечена теплоизоляция IMecT сопря
жения монолитных или сбор,ных 'стенок ЛОДЖtИЙ IC наружными IИЛИ
ННlутренними сте.нами, 'Ч1Ю может бы\ть ДОСТИ1rнуто следующими
способами:
устаlНОВКОЙ вкладышей из ТООЛOlID30ЛЯЦИЮlнноrо мате-риала:
применением уте\Пляющ'их панелей стенOIК лоджий;
18
исключением жестких с.вязей между бетоном стенки ЛОДЖ1ИЙ
ц бетоном BHYTpeHHero не.сущеr.о IСЛrOЯ нарУЖIНОЙ стены;
утелЛelнием стенок ЛОДЖIИЙ эффект/ивным!и тсплоизоляпионными
материалами с послеДУЮЩIНМ устройством наружноrо защит<ноrо
сл<оя из оаствора по сеТке.
2.19. Внутренние монолитные несущие стены, как правило,
следует проектировать однослойными из тяжелоrо бетона, а также
из леrких бетонов на местных пористых заполнителях.
Толщина стен должна определяться требованиями статической
надежности, оrнестойкости и ЗВУКОИЗ0ЛЯЦИИ и приниматься по
максимальному результату, продиктованному этими требованиями.
ЛеrкИе бетоны на пористых заполнителях следует при менять,
коrда это технически и экономически целесообразно по материально
техническим условиям базы строительства в данном реrионе.
Следует максимально использовать несущую способность стен,
внецентренное сжатие в стенах должно, как правило, обеспечиваться
бетонным сечением.
2.20. В зданиях, возводимых в скользящей опалубке, проемность
стен должна быть минимальной, насколько это допускается архи-
теКТVDНЫМИ соображениями.
Ширина проемов должна быть не более 2500 мм, ширина
простенков не менее 400 мм.
Допускается уве"ТIичение ширины проемов свыше указанноrо
предела при условии принятия специальных технолоrических мео
(блокирование домкратов, применение домкратов увеличенной
rрузоподъемности и т. д.).
2.21. Для образования оконных и дверных проемов MorYT при
меняться извлекаемые или неизвлекаемые проемообразователи.
При использовании неизвлекаемых проемообразователей OKOH
ные и дверные блоки MorYT устанавливаться в процессе производства
бетонных работ.
,
2.22. Для электропроводки следует предусматривать закладку
полимерных труб, rильз, распаечных и разводных коробок в
процессе бетонных работ с последующим протаскиванием проводов
и установкой электроарматуры. Допускается устройство вертикаль
ных штраб (каналов) в стенах II пеDеrородках с помощью
штрабообразователей (каналообразователей), устанавливаемых в
опалубку перед бетонированием. rнезда для установки электроар-
матуры следует предусматривать в местах, rде удобно устанавливать
rнездообразователи перед бетонированием.
Штрабы и каналы должны быть rлубиной не более 1/4 толщины
перекрытия или стены.
2.23 Для зданий высотой более 40 м с однослойными нарvжными
и внутренними стенами, возводимыми из бетонов на пористых запол-
нителях, необходимо предусматривать следующие мероприятия по
предотвращению образования наклонных трещин в верхних этажах
из за разных величин деформаций в наружных и внутренних стенах
от усадки и температурно влажностных воздействий:
на отметке 40 м устраивать rоризонтальные температурно уса-
дочные швы в наружных стенах;
во внутренних стенах применять более ПЛОТНЫе бетоны, ycaд
ка которых меньше, чем бетона в наружных стенах;
плиты перекрытия опирать ПО контуру на наружные и внут-
ренние стены.
19
l.24. Монолитные стены, ортоrонально расположенные в пла
Не, возводятся одновременно в пределах одной захватки или раз
дельным способом в два этапа: сначала возводятся стены одноrо
направления, например продольные, а затем друrоrо поперечные.
В последнем случае необходимо предусматривать конструктив
1'IbIe мероприятия в местах соединения монолитных стен, opToro
нально расположенных в плане, наlпример, ,в стенах, возводимых в
первый этап, предусматривать вертикальные технолоrические швы
(бесшпоночные или шпоночные) с устройством арматурных связей.
2.25. В монолитных стенах, возводимых в скользящей опалуб
ке с последующим устройством перекрытий, устраиваются rнезда
на YJ,oBHe перекрытий для возможности соединения стен и перекры-
тий.
2.26. Междуэтажное перекрытие монолитных и сборно моно-
.JIИТНЫХ зданий может быть монолитным, сборным и сборно моно
ЛИТНЫМ.
Монолитные перекрытия выполняются в переставных опалуб-
ках.
Сборные перекрытия выполняются из п нелей, изrотавливае
мых в заводских условиях по ка талоrу, деиствующему В данном
реrионе, без изменения либо с частичным изменением конструкции,
либо в заводских или построечных условиях по индивидуальному
проекту.
Сборно монолитные перекрытия имеют два варианта KOHCTPYK
тивноrо решения.
Сборно монолитные перекрытия в плане состоят из монолитно
ro элемента, выполненноrо в объемно переставной опалубке, и
сборноrо элемента заводскоrо или построечноrо изrотовления,
перекрывающеrо теХНОЛОfический проем. Размеры сборноrо эле
мента назначаются с учетом возможности демонтажа секций объ
емно переставной опалубки через технолоrический проем.
Сборно монолитные перекрытия по сечению выполняются из
сборных железобетонных плит (скорлуп ) толщиной не менее 4 6
см, ИЗfотавливаемых в заводских либо построечных условиях, и MO
нолитноrо слоя толщиной не менее 1 o 12 см. Сборные скорлупы
монтируются на монолитные стены. В пролете под скорлупами
устанавливаются телескопические инвентарные стойки, после чеrо
производится бетонирование монолитноrо слоя.
В сборно-монолитном по сечению перекрытии роль пролетной
арматуры выполняет арматура сборной скорлупы, а опорной ap
матура, устанавливаемая в МОНОЛИТНОМ слое над опорами стен.
При проеКТtlровании сборно монолитных по сечению перекры
тий особое внимание необходимо уделять обеспечению надежноrо
сцепления между сборной плитой и монолитным бетоном для обес
печения их совместной работы.
2.27. Плиты перекрытий балконов и лоджий MorYT выполнять
ся монолитными или сборными и опираться на нару,кные стены или
стенки лоджий.
При пролете плиты перекрытия балкона или лоджий более tj м
рекомендуется опирание монолитных плит на несущий слой MOHO
питной или сборно монолитной стены, а не на стенки лоджий. В
ЭТОМ случае перекрытия балкона или лоджии работают как коц-
соль.
20
При этом растяrивающие усилия в BepXHel1. зоне опорноrо ce
чения плиты воспринимаются:
при монолитных плитах верхней арматурой плит перекрытия;
при сборных плитах стальными закладными деталями плиты
лоджии (балкона) и плиты перекрытия, соединяемыми сваркой на
монтаже.
Для предотвращения промерзания участков перекрытий жилых
п?мещений, примыкающих к наружным стенам у балконов или
лоджий, следует применять :
плиты лоджий или балконов из леrких бетонов на пористых
заполнителях слитной структуры; .
при выполнении плит лоджий или балконов и междуэтажных
перекрытий из тяжелоrо бетона теплоизоляционные прокладки
из эффективноrо утеплителя.
2.28. Основания и фундаменты монолитных зданий проек.ти-
руются в соответствии с rлавами СНиП по основаниям здании и
сооружений и свайным фундаментам, Руководством по проектиро-
ванию свайных фундаментов на основе результатов инженерно rео
лоrических и rидролоrических изысканий с учетом условий строи
тельства и опыта возведения таких зданий в аналоrичных rpYHTo
вых условиях.
2.29. Фундаменты MorYT проектироваться в виде плоских или
ребристых железобетонных плит, перекрестных лент, коробчатоrо
типа или свайными.
Тип фундамента выбирается на основе технико экономическоrо
сопоставления вариантов, разработанных с учетом конкретных ин
женерно-rеолоrических условий площадки строительства, состоя-
ния материально-производстIteнной базы и необходимости предот
вращения таких деформаций оснований, фундаментов и надфун
даментных конструкций, при которых нарушается нормальная эк
сплуатация здания в целом или отдельных ero конструкций и обо
рудования (инженерных коммуникаций, лифтов и т. д.). При этом
имеется в виду, что прочность И трещиностойкость фундаментов
и надфундаментных конструкций подтверждены расчетом.
Свайные фундаменты с однорядным расположением свай сле
дует, как правило, выполнять безростверковыми. При их примене
нии следует проверять расчетом необходимость усиления стен пер
Boro этажа (подвала или техническоrо подполья) в соответствии с
рекомендациями, изложенными в Руководстве по проектированию и
строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых
свайных фундаментах.
Свайные фундаменты с мноrорядным расположением свай сле
дует проектировать с низким ростверком из монолитноrо бетона.
2.30. Предварительные размеры фундаментов следует опреде
лять расчетом основания по деформациям на основное сочетаиие
наrрузоК, При этом rлубина заложеаия фундаментов назначается
минимально возможной в соответствии с rлавой СНиП по проекти-
рованию оснований и сооружений.
Окончательные размеры фундаментов устанавливаются расче
тами основания по несущей способности и здания по устойчивости
на опрокидывание.
2.31. Стены подземных этажей (подвалов, техническоrо под
полья и друrих помещений) рекомендуется выполнять из монолитно
ro бетона.
2]
Допускается использование крупных блоков. При этом дол-
жна быть обеспечена их перевязка в каждом ряду, а также во всех
пересечениях и уrлах. r лубина перевязки блоков должна COCTaB
лять не менее 1/3 высоты.
2.32. Стены подземной части здания, непосредственно сопри
касаlощиеся с rpYHToM, должны выполняться из беТО!lа марки не
ниже М150, а фундаменты из бетона марки Ml50 M200.
Арматурную сталь рекомендуется принимать преимущественно
классов A III и A-II. Допускается также применение арматурной
стали класса A I, если использование арматуры классов A III и
A II нецелесообразно.
Стены подземных этажей со стороны rpYHTa должны быть
защищены вертикальной rидроизоляцией. У торцовых и фасадных
стен вертикальная rидроизоляция устраивается с наружной стороны
от низа стен, а с внутренней от верха фундамента до
отметки пола подземноrо этажа (подвала, техническоrо подполья и
др.). Внутренние стены подземных этажей должны быть защище
ны вертикальной rидроизоляцией с обеих сторон от верха фунда
мента до отметки пола подземноrо этажа.
2.33. При проектировании фундаментов в виде ребристых же
лезобетонных плит, перекрестных лент или свайных фундаментов
необходимо предусматривать устройство на уровне верха фунда-
мента сплошноrо основания с твердым покрытием, на котором дол
жна производиться сборка опалубки.
2.34. Полы эксплуатируемых этажей (подвала, техническоrо
подполья и др.) следует располаrать, как правило, выше уровня
rpYHToBbIX вод. Если такое решение не выполнено, проект должен
предусматривать меры по водопонижению за счет дренажей и
друrих мер.
Применение для полов противонапорных конструкций допуска
ется лишь при невозможности водопонижения.
При этом наружные стены подземной части и железобетонная
плита пола подвала (любоrо первоrо эксплуатируемоrо подземноrо
этажа) должны иметь сплошную rидроизоляцию со стороны rpYH
та и рассчитываться на дополнительные условия от rидростатичес
Koro давления.
2.35. Если в нижнем сечении стены возникают растяrивающие
напряжения или сжимающие напряжения менее 10 Kr/cM2 (при наи
больших сжимающих напряжениях более 0,8 :Rпр), в фундаментах
по осям стен следует предусматривать армаТУРНЫе выпуски.
Диаметр и количество выпусков определяется расчетом, но дол
жно быть не менее двух выпусков s21 !8 на 1 м стены.
Длина выпусков назначается в соответствии с требованиями
rлавы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных KOH
стр укци Й.
2.36. Сечения элементов конструкций монолитных зданий MorYT
быть бетонными или железобетонными. Бетонными называются такие
сечения, прочность которых в стадии эксплуатации обеспечивается
одним бетоном.
Железобетонными называются сечения, прочность которых в
стадии эксплуатации обеспечивается совместной работой бетона и
арматуры.
В железобетонных сечениях площадь сечения продольной apMa
туры (в процентах от площади сечения бетона) должна принимать
ся не менее указанной в табл. 6.
22
Таблица 6
Характеристика положения арматуры и Xa
рактер работы элемента
МинимальныЙ процент арми.
рования при бетоне марки
М200 и менее M250 M300
Арматура плит перекрытий, обеспечива
ющая их прочность при изтибе из плос
кости, а также продольная арматура He
сущих перемычек над проем ами
0,,05
O,OS
Вертикальная арматура стен, располо
женная вдоль одной или обеих rраней по
толщине стены и предназначенная для
обеспечения прочности стены при BHe
центренном сжатии из плоскости (в за
ВИСИМОСТII от rибкости J.v==lofr и ), а для
однослойных стен сплошноrо сечения в
зависимости от отношения
lo/h:
л 35 и(jlh 10)
35i<'A 83 (1IO<llo/h 24)
л>83 (l(JJh> 24)
0,051
0,1
0,2
(\1
0,15
0,25
При м е ч а н и е. Расчетная длина стены 110, толщина h, радиус
инерции r и V ' rДе 1 момент инерции rОРИЗ0нтальноrо сече-
ния относительно оси, проходящей через центр сечения и парал
лельной плоскости стены, F площадь rОРИ30нтальноrо сечения.
Основные расчетные требования
2.37. Конструкции МОнолитных зданий должны удовлетворять
в течение Bcero расчетноrо срока службы, а такя{е при их возведе
нии условиям расчета по двум rруппам предельных состояний:
первой rруппы по потере несущей способности и неприrодно
сти к эксплуатации;
второй rруппы по приrодности к нормальной эксплуатации.
2.38. Расчетом по первой rруппе предельных состояний следует
проверять:
все конструкции здания и их стыковые соединения для пред
отвращения разрушений при действии силовых воздействий в про
иессе строительства и расчетноrо срока эксплуатации здания, а
сборные конструкции, кроме Toro, при их изrотовлении и перевозке;
здание в целом для предотвращения ero опрокидывания при
действии rоризонтальных наrрузок;
основание здания для предотвращения потери несущей спо
собности основания при совместном действии вертикальных и rори
зонтальных наrрузок.
23
2.39. Расчетом по второй rруппе предельных состояний сле
дует проверять:
здание в целом для оrраничения: ускорений колебаний, B03
никающих при пульсации BeTpoBoro напора; деформаций основания;
проrибов верха здания;
перекрытия, покрытия, лестничнЫе площадки, марши и друrие
изrибаемые элементы для оrраничения их проrибов и раскрытия
трещин от вертикальных наrрузок;
стены зданий для оrраничения раскрытия трещин и взаимных
смещений при действии вертикальных и ветровых наrрузок, HepaB
номерных осадок оснований :и температурно влажностных воздей
ствий.
2.40. Ускорения колебаний конструкций зданий, возникающие
в результате пульсаций CKOpoCTHoro напора ветра, не должны пре-
вышать 0,1 м/с 2 . При определении величины ускорений учитывает
ся расчетное значение ветровой наrрузки с коэффициентом пере
rрузки, равным единице. Для зданий высотой менее 40 м проверка
величины ускорений не требуется.
2.41. Для зданий, рассчитываемых на совместное действие Вер-
тикальных и rоризонтальных наrрузок по недеформированной схе-
ме, ве.пичина проrиба верха здания в обычных rpyHToBbIX условиях
не должна превышать 0,001 ero высоты. Проrиб здания подсчиты
вается с учетом податливости основания.
Перекос ненесущих стен и переrородок при действии ветровой
наrрузки не ДОЛ)l(ен превышать 0,0004. Предельная величина пере
коса несущих стен не оrраничивается, если обеспечена их прочность
и трещиностойкость с учетом сдвиrающих усилий, действующих в
плоскости стены.
2.42. Предельная величина средней осадки здания из условия
обеспечения сохранности инженерных коммуникаций, отмосток и
входов в здание не должна превышать 10 см, При больших вели
чинах ожидаемых средних осадок необходимо применение специ
альных мероприятий, rарантирующих нормальную эксплуатацию
вводов и обеспечивающих сохранность отмосток и входов в здание.
Для зданий, оборудованных лифтами, отклонение от вертикали
лифтовых шахт вследствие крена фундаментов не должно превы-
шать 2 см. Если выполнение указанноrо условия приводит к неэко-
номичным решениям по основаниям и фундаме там, то по СОrла-
сованию с орrанизацией, эксплуатирующей лифтовое оборудование,
и орrанами надзора допускается увеличивать предельную величину
отклонения лифтовой шахты от вертикали. В этом случае следует
принимать увеличенные внутренние rабариты лифтовых шахт, поз-
воляющие в процессе эксплуатации здания выполнять рихтовку на-
правляющих, которые фиксируют положение лифтовой кабины при
ее движении в шахте.
3. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ УСИЛИй
Расчетные схемы
3.1. Усилия в конструкциях монолитных и сборно монолитных
бескаркасных зданий следует определять, используя расчетные cxe
мы и предпосылки, наиболее полно отвечающие условиям действи
тельной работы конструкций. В зависимости от уровня и характера
24
внешних наrрузок и воздействий, этажности здания, особенностеЙ
cro конструктивноrо решения и друrих факторов расчет MO)I{eT BЫ
полняться с разноЙ степенью идеализацип рассчитываемых KOHCT
рукций. Наибольшая степень идеализации допускается при расчете
зданий этажностью 9 этажей и менее. Принимаемые" упрощения не
должны приводить к уменьшению усилий (напряжений) в KOHCTPYK
циях, а также завышать жесткость здания при определении дина
мической составляющей ветровой наrрузки и проверке ускорений
вынужденных колебаний, вызванных динамическими воздействиями
порывов ветра.
3.2. При выборе расчетной СХемы следует учитывать, что каж
дая из них имеет оrраниченную область применения, определяемую
положенными в ее основу допущениями. Чем меньше допущений
принято в том или ином методе, тем шире область ero применения,
но вместе с тем более трудоемок расчет. Поэтому при выборе pac
четной схемы рекомендуется не только учитывать наиболее суще
ственные особенности конструкции, но и использовать их для MaK
симальноrо упрощения расчета путем введеНIIЯ дополнительных
предпосылок и допущений в расчетную модель.
3.3. Усилия, действующие в плоскостях стен 11 перекрытий, в
зависимости от характера приложения внешних наrрузок, особен
ностей рассчитываемой системы и требуемой точности расчета сле
дует определять на ОСНОВе плоских или пространственных расчет-
ных схем.
3.4. При использовании плоских расчетных схем внешние на.
rрузки считают действующими в одной определенной плоскости,
совпадающей с плоскостью идеализированной схемы здания.
Плоские расчетные схемы рекомендуется применять для расче-
та зданий с ненесущим:и наружными стенами, коrда поперечные
несущие стены связаны между собой только перекрытиями и (или)
перемычками Toro же направления, а также если проемы в несущих
стенах, совпадающих с направлением наrрузки, не превышают по
длине 1,5 м при высоте надпроемных перемычек не менее 0,6 м при
условии, что внешние наrрузки не вызывают кручения коробки
здания.
Если в здании имеются несущие наружные стены и такие зда
ния раССЧИТbIва.ются по плоской расчетной схеме, расчетные значения
усилиЙ в пере:\1ычках стен, расположенных в плоскости действия ro
ризонтальной наrрузки, рекомендуется снижать на 100/0.
в плоских расчетных схемах в расчет MorYT быть TaK)I{e вклю
чены простенки, расположенные в плоскости, перпендикулярной
действию rоризонтальной наrрузки.
3.5. Плоские расчетные схемы MorYT прпменяться в ВИДе (рис.
3,a 2) :
а системы пластинок с податливыми связями между ними;
6 плоскоrо cOCTaBHoro стержня;
8 мноrоэтажной мноrопролетной рамы;
с системы консольных стержней, соединенных между собой
шарнирными связями, абсолютно жесткими на сжатие растяжение.
Расчет на основе перечис.пенных расчетных схем, как правило,
требует применения электронно вычислительных машин (ЭВМ). При
выборе расчетной схемы (если имеется проrра ммное обеспечение по
нескольким схемам) необходимо учитывать следующее.
В расчетной схеме здания в виде системы пластинок OCHOBHЫ
ми несущими элементами являются пластинки (без проемов или с
25
проемами), соединенные между собой распределенными или cocpe
доточенными (дискретными) связями, податливость которых экви
валентна податливости связей между участками стен. Расчетная
схема позволяет в наибольшей степени выявить особенности про-
cTpaHcTBeHHoro взаимодействия конструкций, учесть наличие прое
мов в стенах, податливость сопряжений простенков по линиям Tex
нолоrических швов и друrие особенности конструкций. Вместе с
тем применение этой расчетной схемы обусловливает наибольшие
затраты машинноrо времени из за минимаJIЬНОЙ степени идеализа
цпи конструкций, ввиду чеrо ее следует .предпочтительно приме
нять для определения усилий в выделенных из здания фраrментах,
наrрузки на которые определяются с использованием упрощенных
расчетных схем.
В составных системах основными несущими элементами явля
ются стержни или призматические оболочки, rеометрические и жест
костные характеристики которых постоянны по длине несущеrо
элемента (по высоте здания) или ступенчато изменяются в конеч
ном числе сечений. Несущие элементы считаются непрерывно coe
динеННЫМII между собой продольными и поперечными СВЯЗЯМII (ко-
нечной жесткости или абсолютно жесткими). Продольные связи пре-
пятствуют взаимным смещениям несущих элементов по их длине
(в продольном направлении; т. е. по вертикали), поперечные свя-
зи взаимным смещениям в плоскости поперечных сечений Hecy
щих элементов (в поперечном направлении).
Условием применения расчетных схем в виде составных систем
является реrулярность рассчитываемой системы в направлении ее
континуализации. Система считается реrулярной, если по ее длине
не меняются размеры п расположение проемов, а толщины стен и
друrие rеометрические и жесткостные параметры изменяются CTY
пенча то в небольшом числе сечений.
Замена сосредоточенных связей (перемычек и перекрытий) не-
прерывными по высоте здания и приведение системы к расчетной
схеме в виде cOCTaBHoro стержня позволяют сократить на порядок
количество неизвестных в системе по сравнению с расчетной схемой
а в виде системы пластинок. Расчетная схема б дает наиболее KOM
пактное решение; проrраммы расчета на ЭВМ, реализующие эту pac
четную схему, требуют минимума исходной информации и наиболее
быстродействующие.
Для реryлярных по высоте здания систем применение расчет
ной схемы б дает достаточно точное для практики распределение
наrрузки -между отдельными диафраrмами и распределение усилий
по сечению диафраrм в нижних эт,ажах здания. Если есть необходи
мость уточнить усилия вверху здания, отдельные диЗ'фраrмы peKO
мендуется рассчитывать по схеме а на наrРУЗIКИ, полученные при
расчете ПО схеме б.
Расчетную схему 2, соотвеТСТВУЮЩУIО наибольшей степени иде
ализации конструкций, допускается применять для приближенноrо
определения уСилий в конструкциях. При использовании ее Bыдe
ляются вертикальные несущие элементы, рассматриваемые как IКOH
сольные стержни. Для каждоrо Ta:Koro стержня определяются при
веденные жесткостные Х1арактеристики, учиты ающие снижение
жесткости несущеrо элемента за счет наличия проемов и техноло
rических швов и определяемые с использованием теории составных
стержнеЙ. Принимается, что стержни шарнирно соединены между
собой связями, которые обеспечивают совместность поперечных
перемещений стержней.
26
Расчетная схема в виде системы консольных стержней позвО
ляет определять усилия в конструкциях зданий без применения
ЭВ Nl.
При расчете на rОРИ30нтальные (ветровые) наrрузки по
схеме с ка)кдыЙ расчетныЙ элемент может иметь только одну CTe
ну (стенку расчетноrо элемента), расположенную вдоль направления
б)
Рис. 3. Пространственные расчетные схемы мноrоэтажных зданиЙ
а в виде системы пластинок; б в виде вертикальной составной системы
тонкостенных стержней или оболочек; 8 в виде rоризонтальной составноЙ
системы тонкостенных стержней или оболочек; z в виде перекрестной си
стемы
действия rОРИ30нтальной наrру31КИ. Длина стенки оrраничивается
торuовой rpaHbIo стены либо rранью проема, перемычка (продоль-
ная связь.) над проемом имеет конечную жесткость либо принима-
ется Ш1арнирной (не имеющей жесткости на перекос) .
К стенке MorYT примыкать один или несколько участков стен
перпендикулярноrо направления (полок расчетноrо элемента).
З/а расчетную длину свеса IПОЛКИ принимается:
при сплошных стенах половина расстояния до соседней CTeH
ки;
27
при стенах с проемами расстояние до rрани ближайшеrо
проема;
во всех случаях не более 0,2 высоты здания и не более 4 м.
Каждый из расчетных элементов рассчитывается на непосред-
cTBeHHo приложенную к нему вертикаЛЬНУЮ 1 и rоризонтальную Нia
наrрузки и часть наrрузки, перераспределяющейся ме.iИ:ДУ ЭJIемента
ми посредством перекрытий.
3.6. Расчет несущеrо элемента с реrулярно расположенными по
высоте проемами рекомендуется выполнять на осНОВе теории состав-
ных стержней, соrласно которой расчетный элемент рассматривает-
ся как система вертикальных полос, соединенных между собой по
высоте непрерывными связями.
Полосой называется участок стены ПРЯlмоуrольной формы в
плане, оrраниченный по вертикали rранями проемов.
Связи между полосами подразделяются на поперечные и про-
дольные. Поперечные связи, которыми служат перекрытия, IJIрепят-
ствуют взаимному смещению полос в плане (в направлении дей-
ствия поперечной, Т. е. rоризонтальной наrрузки); продольные, KO
торыми служат перемычки над проемами и примыкающие к ним
участки перекрытий, по вертикали (в продольном направлении).
Для расчетноrо вертикальноrо элемента поперечные связи считают
ся абсолютно жесткими, 'продольные связи !MorYT иметь конечную
)кеСl1КОСТЬ или быть бесконечно жесТ1КИМИ.
Несколько полос, соединенных между собой а.бсолютно жест-
кими ('монолитными) продольными связями, образуют несущий эле
мент непрямоуrольной формы в плане.
3.7. При выборе расчетной схемы рекомендуется использовать
приближенную количественную оценку жесткости продольных свя
зей. Связь можно считать жесткой, если выполняется условие:
f.L 12/п,
( 1 )
r де п количество этажей;
1
"'==
[Е] Р 1
IL === н 9Т Jf 'v ;
1 L2
+ [Е] Р 2 + [Е] J .
(2)
(3)
При расчете на вертикальную наrрузку в формуле (3) следует
принимать
L2 / ( [ Е] J) == о;
rде Н эт высота типовоrо этажа;
1{3 коэффициент lПоrонной жесткости продольной свrязи между
полосами,
===
1
Н ЭТ ЛСД
(4)
rде ЛСД коэффициент податливости при сдвиrе связей между
смежными полосами, расположенными в пределах высоты
этажа,
Лед ==
1 ,2 L2
[ О] F Н 91'
(5)
28
[О}Р сдвиrовая жесткость продольных связей в пределах эта
жа;
[Е] Рl, [Е]Е2 продольные жесткости полос, соединенных продоль-
ной связью;
L расстояние между rеометрическими центрами полос;
[Е}! сумма изrибных жеСllкостей полос при изrибе в пло
скости расчетноrо направления rоризонтальной Ha
rрузки.
3.8. flриведенный модуль деформаций при сжатии и растяже
нии бетона полосы с учетом податливости rоризонтальных техноло
rических или растворных швов определяется:
в случае, если здание предполаrается возводить в переставной
или скользящей опалубке, коrда стены и перекрытия намечено BЫ
полнять из бетонов с различными модулями деформаций. по формуле
Ест
+ л. т . ш п т . ш Ест +
Н ЭТ
t Е] ==
Н эт h пер
Н эт
h пер Ест
+
Н эт Е пер
л'р.Ш пр. т Ест
Н эт
(6)
в случае, если здание предполаrается возводить в переставной
опалубке со стенами и перекрытиями из бетонов с одинаковыми
модулями деформации
[Е] ==
Ест
л'т. ш n т . ш Ест л'р.ш п р . ш Ест
+
н ЭТ Н ЭТ
(7)
l
I
rде Ест модуль дефор'маций (кр,атковременных или длительных)
бетона полосы (стены), Krc/OM2, см. п. 3.19;
Е пер то же, перекрытия;
h пер толщина плиты перекрытия, см;
Ат. ш ,Ар, ш коэффициент податливости rоризонтальноrо соотве 1'-
ственно технолоrическоrо или pacTBopHoro 'шва при
сжатии, cM 3 /.Krc, определяемый по табл. 12;
l1т. ш ,пр: ш расчетное количество rоризонтальных технолоrических
или растворных швов в пределах этажа, ПРИНИ1маемое: при возве
дении с помощью переставных опалубок с монолитными перекры
тиями, петонируемыми в одном ЦИКiле со стенами пт.ш == 1, пр.ш ==
== о; то же, при бетонировании монолитных стен и перекрытий в
различных циклах с техно:лоrичеекими перерывами между ними
nт.ш==2, пр.ш==О; то же, со сборными перекрытиями с плаТфОРI
менным опиранием па стены пт.ш == 1, пр.т == 1; то же, со сборны-
ми перекрытиями, опирающимися на стены посредством опорных
выступов ( «пальцев») nт. ш == 1, nр:ш === о; при возведении с по
мощ,ью скользящей опалубки поэтажно циклическим способом
nт.ш ==2, пр.ш ==0; то же, с отставанием устройства перекрытиii
от возведения стен п1. ш == 1, пр. ш == о; то же, способом «колодца,>
n'l.ш ===0, пр.т === О.
Приведенный модуль сдвиrа бетона полосы с учетом податли
вости rоризонтальных технолоrических или растворных швов дo
пуакается принимать равным [О} === 0,4[Е].
29
3.9. Просrранственные расчетные схемы позволяют определять
усилия в конструкциях и их перемещеНIIЯ от внешних наrрузок про
извольноrо направления.
Пространственные расчетные схемы необходимо применятъ во
всех случаях, Kor да внешние наrрузки вызывают кручение коробки
здания, а так)ке для расчета зданий с неортоrонально расположен
ными стенами.
ПростраНС11веНfные расчеТНЫrе схемы .рекомендуеJiСЯ также ис
пользовать для Iр,а:счета СИМlме'f\})ИЧНЫХ IВ ПЛ,8tне зданий с lНеаущими
ншр.ужными Iстена,ми, в КrOто'рых /Вертикальные диафраrмы сущеСТ1вен
НО JраЗЛJI'ЧаюТ1СЯ по жест)Костw.
ПtростраНСТlвенные Iр,а,счетные схемы MorYT применять'ся в виде:
системы пластинок;
перекрестной системы;
составной системы тонкостенных стержней или оболочек.
РаlсчеТiНые схемы а и 6 подобны плоским расчетньnм cxeMalM, опи
санным !Выше, Iи имеют анало'личные с ними обла,сти Iпtpименения.
Р1асче-тная ,cX1eMa в виде лерекрестн()й ,системы при,меня,еТtся ДJ1Я
определения усилий tВ КОНС1'рукциях здания от торизонтальных на
rрузок ,с учетом податлИlВОС1"И пер,екрыТ1ИЙ IB собственноЙ плос'кости.
МОНOJlIитны,е 'и сборные пере:к.рытия на конст:руктив\ную ячейку с
любы'м соотношение'М 'раз/меров /в 'плаlне допускаеТtся ,считать беrCКО
нечно жесткими в своей плос-
кости.
3.10. Для упрощения
расчета пространственную
систему допускается рас-
ЧJIенять на части, каждая из
которых рассчитывается He
зависимо на наrрузки, непо
средственно приложенные к
ней. При этом предполаrает
ся, что внешние наrрузки не
вызываlОТ кручения каждоЙ
выделенной части. Для pac
чета ыделенных частеЙ
можно применять простран
ственные и плоские расчет
ные схемы.
Если здание состоит из
отдельных блоков, раСПОJlО
женных неортоrонаЛhНО
друr друrу н оси, соответст-
вующей расчетному направ
лепию rоризонтальной на
rрузки, а каждЫЙ блок со-
стоит из взаимноортоrональ
ных стен, наrрузка на от-
дельные блоки отсеки может
быть определена ПРОП01рционально ПРИВе,ДelННЫМ жеСТКОСТЯIМ Iблоко'в,
подсчитаНlНЫ'М ОТНOIоительно оси, пеpmендикулярной наlI1pа;влению
действия iН\8'rрузк/и i( ось ОХ, рИ1С. 4).
Приведенны,е жеСТКQ'СТИ блоков определяются следуюlЦiИlМ обра
'ЗОМ. Блок рассчитывается на единичные rоризонтальные наrрузки по
ПрОСТtpаlнственной или плос:к,ой iрасчетной схеме в напраlвлении осей,
!J
Х 2
РабноdеiJстбующая 20рUЗОН
тольноii наерузкu
Рис. 4. Упрощенная расчетная схема
при расчете пространственной систе
мы путем расчленения на отдельные
части
30
перпендИ'кулярных ero стенам (оои 1 и 2, рис. 4). ПРИlведенные }KeCT
кости 8тrносительно этих осей Oiпре.деiЛЯЮТ'СЯ по формуле
1
С (8)
1 (2) == V 1 (2) ,
r де V 1, V 2 rОРИЗ0нта.лыное перемещ,ение (пр'оrиб) !Верха здания от
еД1ИНИЧ'НОЙ 'Р'аспределенной ,наI1рrУЗКИ (в наПР8lвлении
оеей 1 iИJIИ 2, рис. 4).
Приведенная жесткость О'ТНОQительно ОСИ, перпендикулярной Ha
правлению наrрузки (ось ОХ, рис. 4), определяется по формуле
С х == С 1 cos 2 а + С 2 sin 2 а,
(9)
r де а уrол повО'рота собстненных осей бл,ока .о'Лносительно QСИ,
перпеНДИКУЛЯIРНОЙ напра.ВI,11'ению деЙст1ВИЯ наJ1РУЗКИ.
Поперечные силы, действующие по направлениям собственных
осей блока (оси 1 и 2, рис. 4), получаются путем разложения по этим
осям поперечной силы Qx, действующей в направлении наrрузки 11
полученной с учетом приведенной жесткости с х .
Ql == Qx cos а ;
Q2 :=: Qx si па.
(10)
( 11 )
3.1 J. ДЛЯ зданий с несущими наружными стенами, имеющими
Толь'ко оконные Пiроемы, перемычки над КО'ТОlрЫ1МИ Iработают факти
чееки как бесконечlНО жесткие продольные овязи, ПtрОiC'f1ра/нс'Твенный
расчет Iм'Ожет быть !Выполнен упрощенным способом без IИСlПользова
ния 8lBJM.
Здание рекомендуется ра'СЧJIенять на БЛОКiИ ,в местах 1})а'сположс
пия лестнично лифтовых узлов, rде жесткость rорнзонтальных дна-
фраrм ослаб.пена.
П1рИ этом каждый из блокOIВ, на которы,е равбивает'Ся простран
С1'венная система, 'раlоомаТlриваеrся KalK КОНСОЛЬНЫЙ МОНОЛIИТНЫЙ CTep
же.нь, для котороро ПР'ШНИlма,ется ОП1раведливой rипотеза плоских ce
ЧelНИlЙ.
Наrрузка раопределяется между блокаМ1И пропО(рцнона.r.ьно их
жесткост м, ПОДlсчитанным для каждо:rо блока как для ед'иНоrо MO
НОЛlИтноrо стержня.
3.12. Усилия IB .к.ОIНiС1'1Р'УIКЦИЯХ можно определять, используя сле
дующие ДОПУЩelНiПЯ:
а) 'ПРИНЦИiп незаlВ ИСИМОIСТ\И действ'Ия СИЛ;
б) Л1инейную заlВИСИМОСТЬ иеЖ1ДУ напряжениями и вызываемыми
Д еф QPIM а Ц'ИЯiм'и;
IB) ЛИIН.ейный Xa 1 paK'f1e;p изменения дефОРlмащий по длине rлухих
участков стен (nи:потеза пЛ'оских сечений).
П:ринцип незаlВIИ,СИМОСТИ действия оил rnреДlllолаrает, что уrСИЛИЯ,
действующие аз ПЛОСКОС1"И стен и перекрытий, IW УСИЛJfЯ, вызы!вающ'ие
их изrиб 'из С'воей плоскости, допускается определять независимо.
При этом усилия, деЙСТlвующие аз пл,оакости конс'Лрукций, рlаЗlреша
ется определять .из 'pa'CClMOTp-eIНИЯ плое оrо :на,П'ряжеНrНоrо состояния,
считая, что iИзrиб из плос.кости OTCY'f1CTByeT, а УICiИЛИЯ, ВЫЗЫlва,ющие
1fзrиб 'КОНСТ1рукций из плоскости, Iсчитая, наоБО1рОТ, стены и пере
КiРЫТ:ИЯ, недеформируеtмые !В собст.неН!fIОЙ плоскости.
Для определения усилий, дейсТ!В.ующих в плоскости СТ'6Н (напри-
fep, от неТ1рО'ВЫХ наrрузок), и усилий, ызыiающихx 'иэrиб стен IIЗ
31
плоскости, MOrYT применяться Iразличные расч тны'е схемы. ДJIЯ оп
ределения уоилий IB плоскости ,стен IпримеllЯЮТТСЯ Iр.аlсчеТНЫ1е схемы,
описанные выше.
П'р:и расчете в ПЛОClкости стен пр,ин,ЦИIJ1 нез(!'в'исим-ости действия
С1ИЛ предпола:rает Iра,счет по недефор'МироваtННОЙ схеме, Т. е. без уче
та из!менеНIИЯ Iрасчетной 'Схемы IВ процесое !Наrружения. Это 'В'озмож
НО для зданий с поперечны'ми несущими стенами дО IВЫ!COTЫ r25 эта
жей. Для менее жес'f1КИХ здаJНИЙ (нз!Прим'ер, етв.ольной системы) He
обходимо цроверять Iвеличину MOMeR'J'ia от продольноrо ИЗI'иба по
формуле
н
м === p,f ,
2
(12 )
r де Р наrруз.ка ОТ веса здания на 1 !м !Вы-соты;
f проrиб .в.ерха здания;
Н ,;высота здания.\
,ПfрИ допускаемом проrиiбе от расчеl1НОЙ ветровой наnрузки,
равном f ==Н/500, IВ ,соответсТ1ВИИ С фор'мулой (12) получаем
РН2
М==
1000
(13)
Если М 0,05 M rop (M rop момент расчетной rоризо.нт.альной
веliрОВОЙ /налрузки), здаlН'ие мол{ет рассчитыватыся по нед:ефО!рм-иро-
ванной 'схе.ме.
rипотезу об у,пруrой iра.боте, при КQТОрОЙ жесткость элементов
не зависит от уровня усилий в них, допускается применять для обыч-
ных УСЛОВ1ИЙ С'I1рОИТtЛЬСТ:Ва. Изменение УСИJI1ИЙ в КОНСТ1РiУКЦИИ за счет
неупруrой работы наиболее напряженных элементов (например, пе-
ремычек) .МОЖiНО УЧИТЫ1в,ать прибл.wжвнными методами путем пере-
распределения У'СИЛИЙ t ПOJlучен;ных из упруrоrо раlсчета .
3.13. Для учета возможности деПЛа'нацИ!и rоризонтальных оечений
разрешается ВБОДИТЬ ПРИlв'еДeJнные в ,плане ,размеры оеченпй.
Учет Iнеравномерности !Вiключ,ения в работу по :вы.соте стен, пер
пеНд'ИКУЛЯ1рНЫХ действию rоризонталыной на,rрузки, Iрекомендуется
осущесТ1ВЛЯТЬ путем ПрИНЯТiИЯ длины С8'есов полок, постоянной ПО
высоте 'и Iр!а.вIНОЙ не бо ее (J!,21H.
3.14. Период OClH01BiНoro тона колебаний допускается определять
по Уlпроще.ННОЙ 1 rформуле
Т) == О,О21Н.
( 14)
3.15. УСИЛИЯ, вызывающие местный И'3rиб цростенкOIВ и пе'Р'екры
тий из Iих плоскосТ\и, допускается опред,елЯТЬ (на основе 'ра,счетных
c.x,eIM в Вlиде:'
а) Пlр.остранстнеНtной системы плаС'nИIНОК, заlюрепленных 'в YlpOBHe
переКJрЫ1'ИЙ 10T вертикальных и rориэонталыных смещений и соедине-
нных в Э11ИХ У'рО!ВiНЯХ .непр'ерьnв.ны.ми с.вЯЗЯ'М'и ,конечной жесткости,
которые препятствуют взаимным поворотам пластинок из плоскости;
б) рамной системы (стойками и риrелями рамы служат полосы
единичноЙ IJ1Ир I ИНЫ, выделенные COO'f1BeТC'ТBeHHo из ,стен и lПерекры
тий)
IB) ша1рНИlрlно-стержневой системы с шарнирами IB М'естах сопря
i'КБНИЙ ereH 'с пе:р,ещрытия-ми.
32
Характеристики материалов
3.16. Для (монолитных rИ оборно монолитных КОНСТ1р,у,кций следу-
T п\рп:меIНЯТЬ бетоны следующих проектных марок по ПlРО'Чiности на
сжатие:
тяжелые бетоны на цементнOIМ !Вяжущем объемной массой
2300 2500 Kr/M 3 М 1 00, М 150, 1\1200, М250, МЗ00;
облеrченные бетоны на цеМterнтном вяжущем объемной маосой
1900 2200 KrjM 3 М75, MIOO, М150, М200, М250, 1\'1300;
леrкие бето'ны на ПОр'Иiстых заполнителях объемной массой
1200 1B00 K'r/ IM 3 М50, М75, М100, М150, М200, М250, МЗ0О;
l{1РУПНОПОРiИlсты,е 'н ячеистые бетоны (для теплоизолирующих слоев
наружных стен и ПОЮрЫТiий) объемной -массой менее 1;2,00 Kr/M 3
}v\'2б:, 11\'135, М50;
,меЛ1коз'etpнистые цементные бетоны (lpa1cTBopbI) для за.мо,ноличи
вания сопряжений ,сБО1РНЫХ и монолитных к о.НiC'f1РУКЦИ й, устроЙства
СIяж,ек дЛЯ ПОJIОIВ ,н др. MIOO, M150, М200.
[Iри назначении марок бетонов по ПРОЧНОСТII на осевое с)катие
с..педует УЧIПЫlвать указания разд. 2 настоящеrо РУКОВОДСТ80а.
('рок eCTecTBe'HHoro тверДе'НIIЯ (возраст) бетона МОIНОЛ1ИТНЫХ 'Кон-
струкций, отвечающий ero проеКТIIОЙ ма рке по прочности на сжатие,
в соответствии 'с нор,мами п'роеКТИiро'вания бетонных II железобетон
IiЫХ КОНСТ'Р'у.кцпй ПР1инпмается ра!нным 28 дням.
В тех случаях, коrда изв,естны сроки фактическоrо залру)кеНIIЯ
МОНОЛ1ИТIНblХ 'КОНСТIРУКЦИЙ 11 УСЛОВИЯ твердения бетона, допускается
уста.навливать проreJКТНУЮ марку бетона iВ -ином 'возра!сте, при этом
До.тнкен УЧИТЫ1ва'Ться мннимально возможный -еро'к заrружения несу-
ЩIIХ rМОНОЛИТНЫХ КОIНСТРУКЦИЙ проектными ,н,з'лрузками, ОПiределяе-
ый п:роеК'ТО 1 iПlРОlизводства работ.
3.17. 'Начальные модули упр)тости пр'и сжатии и растяжении
6етонс-в 'ecTeCT'BeHHoro Т1вердения п подве1рrнутых тепловой обработке
прп атмооферном давлеНИIИ ПРПНlIмаЮТ1СЯ по деЙсrnующим нормам
проектироваlНИЯ бетонных 'и железобетонных конструкций или на oc
ноне И! 1еющих,ся ЭIК l спеrp'Иiм,ентальных да.н.ных.
ПlрИ определении деформаций п перемещен'ий монол'итных и
сБCiР,НО<VIОrНОЛIIТНЫХ ,конс'Т'рукций и вычислении 'их Ж1есткостных ха
рактеристик следует вместо начальных модулей УП1руrости исполь
зовать }Лоду.ЛIИ деформаций: пр:и определении краТК1Qlвременных дe
ФОlрtмацнй Е ,р, ПрIl о'пр'еделении длительных дефор'маций Е дл -
Е кр == Еб.Р,
(15 )
r де Е б начальный модуль упруrости МОНОЛ'Иl'НОrrо бетона при ся(а
тии и Iрастяжении по табл. 7;
р коэфф'ициент, учитывающий у:величение Д1еформаций Iвслед-
Ств'Й'е кратков ременной ползучести бетона.
Коэ'ффицие!нт р приН'И'мается равным 0,85 для тяжелых цементных
бетонов, 'бетонов на пористых заполнителях при ПЛОТНО:J меЛКО:J за-
полнителе; 0,7 для бетонов [на пор-истых заполнителях при пор'ис-
том (меЛКО:J заmоЛ'нител\е.
Модуль дефор'маЦИIИ Е дл учитывает rpаЗ.в:итие длительных дефор
1аций ползучеСТ'II и Бычисляет,ся по формуле
Е == Еб
дл 1 + Е б С б дл 6 вл h
( 16)
2 3ак. 486
33
Таблица 7
Бетон
Е(5 .10 3 , Krc/cM 2 , JlрИ MapK rю прочности на сжатие
М50 I М75 MIOO' MI50 I М200 I М250 'М300
ТяжелыЙ
170
210
240
265
290
На пористых
полнителях,
объемноЙ
(плотности)
на, т/м 3 :
за
при
массе
бето
0,8
1
lA
1,8
2,2
40
50
75
50
60
85
110
65
95
120
105
135
170
115
150
165
125
165
200
135
175
315
При м е ч а н и я: 1. Для бетонов на пор истых заполнителях плот
H.JCTb (оБЪt;v1на я масса) указана для образцов в сухом состоянии.
2. При промежуточных значениях объемной массы Еб опреде,ляется
по интерполяции.
3. Для бетонов на пористых заполнителях с мелким заполнителем из
8спучеI!ноrо перлитовоrо или rраншлаковоrо песка с плотностью
eHee 300 Kr/M 3 табличные значени'я Еб следует снижать на 150/0.
4. Для незащищенных от солнечной радиации конструкций, В0380-
В,имых В климатическом подрайоне IV А, табличные значения Еб
(' ледует снижать на 15,%.
Таблица 8
С б .106, cM 2 /Krc, при марке по прочности На сжатие
Бетон
м/оо 1М/50 I М200 I М250 I М300
М50 I М75
18 16 12 10 8
ТяжелыЙ цeMeHT
ный
Облеrченный
25
19
17
13
11
9
ЛеrкиЙ на порис-
тых заполнителях
35
27
22
18
14
11
9
При м е ч а н JI е. Для раЙонов со среднеЙ относительноЙ влажно
стью воздуха 40,0/0 и НИЖе, относимых соrласно требованиям rЛDВЫ
СI1иП по строительной теплотехнике к «сухим», табличные значе-
ния предеЛQНОЙ меры ползучести следует увеличивать на 3()\О/о.
34
r де Еб начальный 'Модуль упруrости ,бетона;
Сб предельная мера ползучести, принимаемая по табл. 8
дл коэффициент, уч:итыв,ающий длtительность действия наr'РУЗ
ки и ЛРИiнимаемый ратным 1 IПрИ определении деформаций
от постоянных и ДЛIИ'тeJ!ЬНЫХ вер'тикальных ,иаrрузок, '3 при
определении деформаций, вызванных температурно влаж-
ностными воздействиями, 0,7;
&в п коэффициент, зависящий от !Влажности ореды и прини \1 ae
мый равным для «сухих» районов 1,3, «нормальны.\»
1, '«Влажных» 0,7 (Д1еление Iрайонов по влажности !rри
JНlИ'мается по соответствующей rлаlве СIНИП);
Sh коэффициент, за1ВИСЯЩИЙ от толщины конструкции и прини
Iмаемый .pa:BIHbIM для консТ!рукций 'f10ЛЩИНОЙ 20 ОМ и '\1e
нее 1, при толщине более 20 см 0,9.
Модуль улруrости бетонов при iCдвиrе G ПрИ О'т,сутстВ'ии ОПblТ
ных aHHЫX до'Пуакается 1IIlринима:rь ра,вным 0,4 Еб.
Начальный 'коэф'фициент попerречной деlфо'рм.ации бетона ,(КОjф
фициент IПуаосона) ,J,tб п;рИ.Нlима1ется IpaBHbIiМ iO,2 для IBlcex ВИд'ов бе
тона.
3.18. Модуль ,уп'руrости арматуры Е а принимается .р ав HыIM :
ДЛЯ aplMaTY1pbl классов A II и A II 2100000 Krc/cM 2 ,
» » классов A III и B I 2000000 »
» » класса Bp I 1700000 »
3.19. Коэффициент л:инейной темпераТУIРНОЙ деформации a\pMa
тур,ной Iстали ,Ua.t II1ринимается IpaBHbIM 1, 1.1 0 5 [paд 1.
3.20. Деформации уоадки ,МОНОЛiИтноrо бетона определяют jB за
ВИСИМОСТ!И от Iвида :и проеКl'И 1 руеlмоrо 'COCTaIBa беТQ:на, усло.ВИЙ TBep
J,ОНlfЯ 11f эк'Оплуатациц.
3.21. Свободные отноеительны,е дефOiр'мащни усадКlИ в любой MO
мент BpeMeHII t для монолитноrо бетона (ё,)' с. t) определяются по
фОРlму.ле
t. yc . t == Еус. пред kt kw k h '
( 17)
еде еус ПРt"д предельные деформации усадки бетона,
€ус.пред ==[kJ// В у/ ц kvт,
f-l Э\1пирический коэффициент,
k==ll,II.10 5, (M3/Kr)3/ ;
В расход воды на 1 м 3 бетонной смеси, л;
Ц расход цемента на 1 м 3 , Kr;
П! коэффициент, учитывающий условия твердения бетона, при ес-
теС'Т!венном твердеН1ИИ m==ll, :при тепло/вой обра1ботке т==0,9;
ky коэффициент, 'учитывающий ВlИД .бетона, принимает'ся раВНЫLИ:
для тяжеЛОflО бетона 1; облеrченноrо бетона 1,1; леrких
бетонов IHa к'ва!рцевом песке 1,2'; леnк'их бетонов 'на ПОрИСТО:\J
песlКе 1,,3;
kt коэффициент, учитывающий продолжительность усадки бетона,
( 18)
t
kt ==
'+а
( 19)
2 f 3 а к . 486
35
rде t время, прошсдшее после укладки бетона в опалубку, за BЫ
чето:м 7 дней;
а коэффициент, зависящий от толщины конструкции, определя
ет ' ся по та,бл. 9.
Таблица 9
Толщина КОНСТ-
РУКЦИЯ h, СМ
11 20
21 30
31 40
41 50
а
100
125
150
200
влажн ость воз
) (20)
kw коэффициент, учитывающий относительну.ю
духа окружающей среды (W) .
kw == 2 0,02W при 10% < w зо%,
kw == 1, 4 О , 01 W» 30 % < w 80 % ,
kw == 3 О,ОЗW » 80% < W 100%
Для внутренних стен УЧrитьшзае'IiСЯ ОТНОСИ'Ilельная влажность воз
духа :в помещении, которая в период отопления ПрИНlИlМае1'СЯ iПо эк
спе,РИ'YI 1 еН'f1аЛЬНЫ 1 М данным для ПJр'иБЛ1иженных ра,сч:етOtв IраВIНОЙ W ==
== 4 О О/О .
Для наlРУЖНЫХ сте.н (а также Iвнутренних в неотапливаемый пе
риод в случае естеСl1венной :вентиляции) относительная влажность
на'Р'ужноrо [воздуха при.нимается по указаlНИЯМ rлаlВЫ СIН:ИП II A
6 7,2 для соотвеТСl1вующеrо реrИQlна.
kh коэффициент, учитывающий толщину однослойной KOHCT
'РУКЦ1ИИ, опреДeJIЯ 1 е'f1СЯ по табл. 10.
Таблица 10
Толщина KOH
струкции 11, 10 20 30 40 50
СМ
kh 0,8 0,7 0,6 0,5
При м е ч а н и е. Значение k' t для промежуточных толщин ()преде
ляется по интерполяции.
3.22. Для cyxoro и жаrpкоrо климата величину Вус, t опреде 1j{
ют по формуле (17) при условии, что ,kt определяется ПО формуле
kt v t Ь '
rде ,Ь IКtOlЭфlфицие:нт, определяемый по таблице 11.
(21)
Таблица 11
Толщина KOHCT J 1 20
рукции lt, см 21 30 31 40 41 50
Ь 10 12,5 15 20
36
Деформации сопряжении и перемычек
3.23. Коэффициенты податли:вост1И rор,изонталыных т,ехнолоrиче
ских и paCTIBotpHblX ШВQВ ПРИ IKpaTKo,apeMeHHoM Iсжа-rии определяются
по та блице 12.
ТаБJlица ]2
л с .103, cM 3 jKr
Тип rоризонтальноrо шва
тяжелый бетон
марпк
MI00 M200
леrкий бетон марок
Ml00 M200
Технолоrический шов
Растворный шов под сбор
ной плитой перекрытия
При м е ч а н и е. При длительном сжатии значения коэффициентов
Лс, приведенные в таблице) следует удваивать.
0.]
,
O 2
0',2
0,4
3.24. Податливость при перекосе жеЛiезобет,онных перемычек,
соединяющих rЛУХ!Иiе учас-rки стен (простенки) , должна определять-
ся с уч!етом иэrиба и сдниrа перемычки, MeCTIHbIx деформаций в ее
опорных зонах и деформаций примыкающих Пiростенков от ИЗI1иба,
сдвиrа в пределах этажа.
3.25. Коэффициент податливости перемычыи при пе.р.екосе в уп
руrой стадии Л пп (до ПОЯlвления трещин !в ее опорных зонах) опре
деляется по формулам:
Л пп === Л п . изr + Л l1 . СД + Лст.изr + /v ст . СД ' (22)
rде Лп.изr податливо,сть ПВРВМЫЧ,К'и от ИЗllиба ,в уаруrой стадии
с учетом местных деформаций в ее опорных зонах,
.C:M/Krc;
Лп.с д то же, от сд!В'иr,а 'СМ/КРС;
Лс Т.изr суммарное влияние деформаций примыкающих про-
стенков от изrиба в пределах этажа, CM/Krc;
Лс Т.С Д то же, от СJlJВlира, ОМ/ЫllС;
,З
п
Л п . изr === ]2Е кр /п (23)
"п l п
Л п . СД === (24)
О КР F п
Н эт [ (НЭТ 251) 51 + (Нэт 252) S2 ] . (25)
Лет. изr ==- / /
2 [Е кр ] СТ.! ст.2'
l
Л ет . СД ===
2 [о кр ]
( "CT.l + V cT . 2
Р ст .! Р ст . 2
) ,
I
(26)
lп прпведенный пролет перемычки) см, введение KOTO
poro IB ФQРМУЛЫ (23), (24) взамен П1ролета в свету l
ПОЗ1воляет приближенно 'учесть местные дефор:мац.ии в
опорных зона.х 'Перемычк,и;,
Iп==/+О,4hJj,
(27)
37
h п BЫ'CQoTa сечения ПCJремычки, .ом;,
Е ир модуль деформации при сжатии и расtЯll{СНИИ бе10на
перемычки при K'pallKOHpeMeHHbIx (:ветровых) наllpузках,
Kf.icIIOM
G"p IМОДУЛЬ сдваrа бетона перСМЫЧIКlI пр.н тех )КС наrрузках,
'к f'1C/ICM ;
J п 'момент инерции попереЧRоrо сечения перемычки, см 4 ;
F п площадь поперечноrо сечения переМblЧКИ, включая при-
мыкающие учасТ\ки ,монолитноrо либо сБОIР'НОf.iО перекры-
тия, работающие совместно с перемычкой на перекос,
CM '
,
VП коэффициент формы поперечноrо сечения перемычки;
VCT.1(2) то же, левоrо (правоrо) простенка;
Н ЭТ Bысотаa этажа, jCM
r EI\p] приведенный модуль деформации бетона простенков при
сжаJТИИ с учетом податлИ!воС'ти rоризонтальных техноло-
rических ШIВ{)IВ, Krc/CM 2 , определяемый по формулам (6)
или (7);
[G1{p] то же, при сдвиrе, KrcjcM 2 , определяемый по п. 3.8;
S 1(2) ра'ССТОЯiние 01' ,середины ПрОЛ1ета перемычки до IнеЙТJраль
Н ЭТ
IНОЙ оси левоro (правоrо) простенка, СМ. При SI(2) 2
податливость цростенков ОТ IИ31'иба IB пределах этаж,а
учитыв1атьь Не 1000Iе.щует
J CT.l(2) MOM1eHT ,ИНе'рции поперечноrо сечения леволо (правоrо)
просте НlK а;, IOM 4 ;
F с Т.1(2) площадь поперечноrо сечения левоrо (правоrо) про-
C'f1e1HKa, с'м.2.
3.26. Податливость та.вровых перемычек или простенков до-
пускается определять соо'Лве1'С'ЛВiенно IПО фОРlмулам
Л п . СД === [lп (28)
а кр р'
Л СТ . СД === l ( F lT . 1 ).
2 [а кр ] + , (29)
F CT . 2
, u
rде F', F СТ.l (2) пл,ощадь сечения соо'тветственно с'т(,нки тавровом
перемычки или стенки левоrо (правоrо) TaBpOBO
ro простенка, см 2 .
Если IрОЛЬ пеРВМЫfЧКИ :вЫПОЛ1няет только монолитное перекрытие
(например, IB общих коридорах зда!ний Iкоридорноrо типа при от,сут-
СТВ'И1И пер,емычек над КQрИДQр1ами), 'то ШИрlина участков переКtрытия,
повлекаемых в 'работу :на перекос, может быть опр'еделена JПО rpa
фику на рас. 5, /но принимаеrся не более 6б пер ' 'rд'е б пер толщина
rrлиты переюры1':ИЯ в lJ{jаждую стороцу от оси стены, ВlключающеЙ
да l-DНУЮ п.ер ем ЬLЧlК у ;переюры'ТИi
В этом случае податливость перемыЧ/ки от СДlв'иrа, а Т8Jкже по-
датливость простенков от изrиба, сдвиrа ввиду их незначителыIсти,,
10rYT не учитываться.
Если примыкающие к переМЫ1чке участки пеР1екры'Тия, Iработаю
'дне на Iпере. ос, имеют с ней моно.тИiТНУЮ связь, 1iO сечение перемыч-
!\И принимае1'СЯ 'TalBlpoHbIM. Шири/на свесов 'полок таВlрОБОЙ пере:МЫЧКII
в каждую сторону при.нимается ,ра\вной 0,.51, но Н,е более бб пер .
38
Поперечное сечение простенка мо)кет быть ПРЯМОУl О"1ЬНЫЫ ТllIбо
имеющим полки. Полка включ.ается в расчетное поперечное сечение
Itростеикз, если она имеет с ним жесткие п одольные связи. Связь
между полками и стенкой ,считается жес'Лкои, если беТОНlIlРOlвать их
предполаrается одновременно либо (при ipавдельном бетонирова.нии)
их СОПiря/кение выполняется со шпонками и выпусками арматуры.
Рис. 5. [рафик для опре
деления ширины участка
монолитноrо перекрытия,
выполняющеrо роль пе
ремычки
а шаr простеНКОБ Б осях;
С длина простенка ; d
ширина участка перекрытия,
выполняющеrо роль пере-
мычки; 1 пролет перемыч
ки перекрытия в свету, M и
половина длины диафраrмы
d/a
0,7
0,6
0.5
O,lt
0,3
0,2
0,1
О
0,5
2 2,5 а/и
I
1,5
Ширина полки простенка IB каждую сторону принимается до
rрани ближайшеrо дверноrо или oKoHHoro проема, но не более 4 1.
3.27. Коэффициент податли'Вости перемычки при перекосе после
поЯ'вления вертикальных трещин в ее ОiПорных зонах определяется
по формуле:
"- :== л. . изr + л. .сд + л. п + )"ст. изr + Лет. СД' (3'J)
r де л . изr пода т лнвость пере.мыЧlКИ от lIЗr'иба после ПОЯiвден ия BCp
тнкальных трещин в опорных зонах, CM/Krc;
л .cд то же, о'т СДjВиrа, cMjKrc;
Л п С)i:\1марная податливость опорных зон переМЫЧК1И после
появления в 'них вертикальных трещин, OM/Krc:
[3
Л .изr 12Е кр /п ' (31)
т 'V п 1
А п . сд ===, ( 32 )
а кр F п
т
т О, 1/ т
л. оп == 2h .. а lБ (Н) ,
1==1
(ЗЗ)
rде ,п условное количество вертикальных трещин в растянуты.\
опорных зонах перемычки, о разующихся от действия по-
пе. ечной силы Ю, полученной ИЗ р3lсrче'Т'з системы в упру-
rюи стаДИJИ
rn == тв + т н ;
1 ( 2W (н) Rpll )
тв (Н) == 1 + 1 , Q , (34)
2i (н)
3 1
f// Il(Н) условное КОЛIIчество верТIIкальных трещин в верхней
(IIИlI<ней) растянутой опорной зоне (lрИС. 6). Полученные
по формуле (34) ве 111ЧИНЫ mВ(Н) окруr.пЯIОТСЯ К.1ждая ДО
бли)каwшеrо целоrо ЧИС.ла
Z;(H) J'T 1oBHoe 'расстояние между сосеДНIIМII вертикальным н
трещинами в верхней (нижней) раСТЯНУТ10Й опорной зо
не, см.
l (н) k lB (н) . 17' ИВ (Н) '1l п (н) ;
(35)
W (Н)
k 2;
lп (н) === W
п а
Ба
п . ИВ (Н)
Е б SB (н)
W T u u
В (Н) fliptIIведенныи момент сопротивления сечеНIIЯ для кр'зинеrо
BepXHero (нижнеrо) растянутоrо ,волокна с учетом растяну-
той II Сi-катой а,р,матуры, см з ;
/[}
W (н) = У П
(Н)
Ра.п (Н)
( 6)
z;
т r Ja
а 1, О 1m ,
l . I
I н
"1'
! 1
ra.g
I 1
Jlе:Jтра/Jьная ОСЬ
'еде
МЫЧКLJ
.:;
Q t
}
[ ан
t
Рис. 6. Идеализированная схема расположения вертикальных трещин
в растянутых ОПОРНbIХ зонах перемычки в одном ИЗ полуциклов
перекоса.
111 приведенный момент инерции сечения переМblЧКИ с учетом
растя,нутой и сж..атой alpl aTY'PbIL, 1см 4 ;
УВ(Н) раостоян,ие от неИТ1ральнои оси сечения ДiO крайнеI'О рас-
ТЯlнутоrо ,волокна в верхней (Iнижней) опорной зоне, см;
W а упруrопластический момент сопротивления сечения пере
1 1:ыIк'ии по растянутой зоне, 'см З . Для прямоуrольных пе
IремыЧ'ек с симметричной lарм8'ТУРОЙ W а равен пр.оизведе-
ПИЮ ПJlощаДlИ сечения верхней (нижней) пр,одольной
ЗIрМЗ'ТУ'рЫ на раlсстояние между Цr нтраlМИ тяжести
растя!нутой 'II сжатой alpl aTypbI;
Еа модуль деформации продольной арматуры, Krc/cM2
40
F а В\Н) площадь поперечноrо сечения верхней (НИ)I{ней) продоль-
.. ?
IICJH арМ 3ТУРЫ, CM .
SB(H) периметр поперечноrо сечения rprаСТЯIНУТОЙ IвеrрхнеЙ (НИЖ
ней) ПрОДО 1]Ь:НОЙ apMaTYlpbI, 'Clм;
Q поперечная аила ,в IперемыЧ/ке при перекосе от деЙСТ\ВIlЯ
на диафраrму rоризонтальной наrруз:ки, Krc;
а; R (н) шар'lIна IРЗ'СКРЫТИЯ { й веРТ'ИlКальной ттреЩИrНЫ в rверхнеЙ
(нижней) растянутой опорной зоне от действия е,J.ННIIЧ
I10Й поперечной силы в середине переМЫЧКJI, мм,
т
а , в (н) ==
1 j rJ e (н) [l 2 1 (н) (i 1 ) }
Ба F а Za
3
( 3 , 5 1 (,0 J.t в (Н» d а . в (н) , (37)
rде llB(H) коэ:фф:ици€,нт, УЧ1ИТЫ1вающий !Вид и профиль IверхнеЙ
(!ниж'Ней) продольной aplMaTYlpbI 'и ПРИН'Иiмаемый p'aB
HbIlM 1 для стержневой арматуры П рИОДИlчоскоrо
J1IрОфИЛЯ для ллаr,щкой 1 3;
f..LB(H) КОЭфф1ициент а1р'М'Иlрования сечения ооответс'Лвенно
для верхней (ниж,неи) alptMaTypbl, принимаемый p'a.B
НЫ\М от,ношеlНИЮ площади .сечения верхней (,НИlжней)
ЦРОДОЛЬНQЙ apMa'fiY'pbI к площад и сечения бетона (при
рабочей высоте ho и без учета сжатых свесов ПОЛОК),
но iHe более 0;,02;
da.B(H) ДИЗlметр стержней IПрОДОЛЬiНОЙ Iве,рхней (НJlжнеЙ)
аlрМЗТУ\РЫ"
Величины Q, f..LB(H), da.B(H) принимаются по результатам расчета
J lIa фrраr.мы (здан:ия) ,в УПlруr1QЙ стаАИН.
Условия, определяющие необходимость расчета здания
на ветровую наrрузку и на кручение в плане
3.28. Расчет здан,ия на деЙствие нетроВоОЙ на,rрузки допу,окает-
ся не ПрОИЗ1RОДИТЬ в ТО:\1 Iс.ттУ1чае, если ВЫIПrOЛIняетrся условие
R пр
М 0,42 k. b h. ,
Ь l l l
макс i==l
(38)
{"де Rпр приз.менная IПРОЧНОСТЬ 'бетона с к.оэффициентом усло-
вий работы, равном единице, KrcJcM 2 ;
b iJ 11? ширина и толщина 'несущих 'Стен З1дания, расположен-
ных в ПЛ01СКОСТИ деЙсТi8'ИЯ :ветров-ой наrI'рУЗКИ, м;
Ь манс максимальная ширина несущей стены, м;
п количество несущих стен в lПЛОСКОСТИ дейст\в,ия ветоп-
вой наrрувки;
k i коэффициент, учитывающий влияние проемов на жест
IKOCTb несущих ,стен, -определяемый по формуле
1
l+р
k, ==
(39)
41
ЗначеНiи>е р для \диа'фраirмы с од.IНИiМ IfIlpoeMOIM ВЫЧИiсляется ао форму
r.e
Н ЭТ [3
р==
31 н 2
п
Р 1 'Р 2
Р 1 + Р 2
(1 11j/2 ).
(40)
rде F], F2' 1], 12 площади и моменты инерции сечения простеНКQВ
без учета ПРИlмы,кающих iПолок;
/ момент ин,ерции стены без учета IВЛИЯ,ния проеМQВ;
[де Н ПОЛlная BbIlcOTa здания, м;
Н ЭТ высота этажа;
1 'ширина проема;
I п 'м.омент инерции переМЫ1ЧrКИ, определяемый rПрИ от-
сутствии трещин.
При наличии в стене несКОЛЬКИХ рядов .ПlроеМОБ значение р
вычисляется IПО формуле
p==="i:Pj,
(41)
r де pj коэффициент, вычисленный по формуле (40), ДЛЯ j ro
ряда проемО'в, как для 'стены 'С ОДНИМ РЩЦOIМ проемов в
преДПОЛО)J{ении, что перемычки над друrими прое ами на
)KeCTIKocTb стены не влlияют.
В здан:иях rc мон.оЛИТIНЫIМИ lПереК1рЫТИЯМИ 3НЭ'Ч6НfИ.е 1 n определя
ется с учетом шлиты Iпере.КрЫТИЯ. П,ри этом iшири:н,а ,свесов Iплиты
перекрытия, ,вводимая 'в расчет, IПринима,ется равной Iменьшей из
величин 1,51 и 1126 пер , 'f'де Опер толщина IПЛ'ИТЫ IпереКtрытия. П'ри
сборных плитах перекрытия их ра60та IПрИ определ,ени:и 1 п не учи-
ТbJваеТ1СЯ. В IПОСЛЕЩнем случае формула (40) Iприн'Имает ВИД
h [2 Ь ) . Ь 2 ( bf + b )
Р == 4 .1
3h Н;Т Ь 1 + Ь 2 63'
(42)
r де Ь J И Ь 2 длина iПrростенк.OtВ, М;
Ь 1ПОЛIная длина CT eHЫ, м;
h п Bысотаa перемыЧlКИ, м.
Остальные зна'чення IПрИНIИ'мают/ся .по ,формуле (40).
М суммарный из:rибающий 'момент, IПРИХ,одящиЙся на
несущие ,стены '3 i дания от деЙсТlВИЯ 1ветровой наlrРУ3К 1 И,
OIпрвделяемый (ПО фОРlмуле
М == 0.001 7 В Н2 qo (о. I 7 аl + а2 аз ), ( 43 )
qo нормативное значение CKOpOCTHoro напора ветра,
Kl'C/M2.
t
al, а2, аз ,коэффициенты, за:висящ'ие ОТ высоты здаlНИЯ и тИ\па
м еСТНОС1lИ , определяемые :по таlбл. 13;
В iШИlрина IПQДветренноrо фа1сщда з ания, м.
Е,ели ;на /фа'саде, Iпараллельном наlпраJВлеН1ИЮ IB ' e1Ipa, имеются
лоджии, балконы с rлухим оrраждением и т. П., значение В возрас
тает на iВеличину B} определяемую по формуле
., n п
В == О, 11 л ..h л Н t
(44)
42
Таблица 13
ВЫСОТа здания, м
Коэффи
циент
10 20 40 60 80 100
Местность типа А
al 1 0,94 0,91 0,94 0,98 1 t 01
а2 1 1 , 19 1 ,55 1 ,81 2,0 2,18
аз 1,06 1 , 15 1 ,21 1 ,26
Местность типа Б
аl 0,65 0,59 0,56 0,58 0,61 0,67
а2 0,65 0,84 1 ,2 1,48 1 ,7 1 ,87
аз 1 , 11 1 ,24 1,32 1,39
rде h л , lл высота и длина одной лоджии (балкона и т. п.);
nл число лоджий на фасадах, параллельных действию
ветр а.
3.29. РаlС1чет вдаlНИЯ на ,крутящий момент .по lДaHHOMY Н8IпраIВ
лению можно не [J'РОИЗJВQДtИТЬ в случаях:
а) 'КОf1да отношение длины (L) к ширине (В) зданиЯ ,в плане
L
2
B
L
ZfI)l ,
п
(45)
rде n===зо для з!даний ВЫ1ше 112 этажей, n::;::,20 для зданий lQ и
ниже этажей,
L
ZWb 2O
(46)
для з'даНiИЙ любой этажности;
L
б) оrда 01"ношен:ие < 2
В
L
ZWI 20 ;
в
ZWb 2() ,
(47)
rде Zwl раОСТ,ОЯIНие центра заlКРУЧИlвания от Iравнодействующей
Irоризонтальных ,н aJnpуз ОК, l,ДеЙствующих iВ направлении,
IпеР 1 пещдикулярном длине здания L;
Z w ь расстояние центра закручивания от равнодействующей
il10ризоrнталыыыx на1rрузок, деЙСТIВУЮЩИХ в наlпра,влении,
IперIПеНД1икуЛЯrрНом 1}{ ширине 3iдания В.
f r 4
Определение усилий в протяженных, зданиях
от температурных и усадочных воздействий
3.30. На основе рекомендациЙ наСТ'QящеI'О РЗlЗдела !М'O\fYT быть
определены усилия IВ IНООУНIOИХ IКОН1СТIРУIКЦlИЯХ 'МIНiO оэтажных ПРОТЯ-
женных ЗiДаний, 'возн'wкающие >из за стеснения темпераТУРIНIQ 'влаж
НОСтных деформаций IКОНlСТРУIКЦИЙ основаlНlием.
'При Iрас'чете уч:итыlа сяя lИэменения IBO времени средних ,ПО
сеч,еН I ИЯ.м КOIНСТJРУКЦИЙ темrпераt'fУР l!J.t (IПО tOТlношению к начальной
температуре 10) и относительных деформаций усадки бетона Ву с. (,
В03НИIкающих из за уменьшения 'ef1o начальной влаж,ности.
3.31. Иrзмене.ние НО времени оред/них 'по сечен'Ия!м к.онcrр)'lкД\ий
температур t и начальных температур to определяется соrласно
положениям rла'вы СНИIП II -i74 «Наrlрyзrки и воо еЙiст,вия».
Изменение во времени iCредних (ПiО сечениям КОН'СТIРУКЦИЙ OTHO
си тельных деформаций усадки бетона Eyc.t определяется ПО peKO
мендация,м IП. 3.21.
3.32. Расчет на температурно вла)l(ностные воздействия ВЫПОЛ
няеТIСЯ Iдля lС'та,дий воз,в е1JIИЯ и э.ксплуатации здания.
3.33. Для стадии lВoQзведения сл,едует разл'и'чать iДlBa ра,счетных
случая:
IпеptВый здание :воонмено IB теплое 'Время r'QД1a и ,до my,cKa
отопления 'конструкции ЗVJ.аiНИЯ охлаждают,ся 'всле'Д1ствие \П'ониже
НИЯ теМiПераТУlрЫ на.рУЖ\Нlо. о Iвоздуха в Х1ОЛОДНое Iвремя 'rода;
.второй з'дание !ВОО'в,едено IB хол,одное время frода и :K'OHCTp K
ции ЗJдания на1rреваются В1слеДСТIвие Iповышения Т/ем\Пературы :наруж
Hor,o воздуха IB теплое Iнр,емя rода.
В первом ра,счетном случае ,из за ПрОТ'ИВОlдейст вия 'Оlсаования
те'МlПераТУlр!НЬЕ\1: изменен'Иям линейных размеров IПРОДОЛЫНЫХ KOHCT
РУiЮЦИЙ В :Нlих возникают IраlСТЯ1J'lивающие н аlПр я ж,ен ия, IBO ,втор-ом
расчеТiНО'М .случае IСЖИlмающие наiпряжения.
В,о ВТОРО'М ра,счетном Iслучае на'РRДУ ,с тем/ператур'Ными дефо'Р
:\1ациями необходимо ощновре:м,енно У1ЧИТЫ l ват,ь деф,орма,ции у,садки
бетона. В связи с т'ем, что теМiПературные и )i1садСУЧные IДflформации
в данном ipаiочетнiOМ Iслучае 'П'РОТИIВОПОЛiOЖНЫ ПО '3lиаIКУ, а с)к'имаю-
щие 'Нalпряжения в продольных КОНСТIРУ.КЦИЯХ, как правило, не
апа'сны, ДOlпуокаеТlСЯ IВТОРОЙ раlсчетный случай не раосматривать.
У,садочны.е деф'ормации в !первом ра 1 сtЧеТ1НОМ случа.е мож,но не
учитывать, TaiK ,как .в ХОЛОjДн{>е время rода (деформации YJC8Д'КИ бе
1юяа не У1величиваются.
3.34. Для стадии эк'СплуатацИiИ необходимо !Про.верить KOHCT
РУIКЦИИ на ,со'вместное Iвлияние темпера'Т)"рноf'О союращения IП\Р'О
дольных на'руж'Ных С'Т,ен 'и ,деформации усаlДКИ IПрОДОЛЬНЫХ KOHCT
РУIКUИЙ.
ДЛЯ зданий с не несущими наружными стенами, а также Tnex
слойныiМИ 'несущими ,стенами с rИl6кими iCJвяэями 'между 'СЛОЯМIИ при
определении у,силия во .внутренних КОlнеnрукциях ;м,ожно учитывать
только изменение деформаций усадки. Наружный слой ПрОДОЛhНЫХ
трехслойных стен, в случае опирания ero на фундамент, c.Т[eД' PT
ра{,считы'ва'ть !На ,cHВrм<ecTiНoe 'влияние У1меНЬ 1 шения ,e o С'редней TeM
пературы (IП,РИ перех,оде от тешлаrо к ХОЛОДНОМу нр.емени f10да) и
дефООI\f аппи усадК'и.
,3.35. 2J,ля О/прetделения усилий реК>Qмендуе1'1СЯ нопольэо,вать pac
четнvю Icxe v :в ,виде торизонтальной оостаlВНОЙ ,системы с IПр()доль
НЫ,МИ IПfонсаlМИ 'в уровне IперекрыТ'ий, КО1'о'рые соединены под.атли-
вы, и СВЯЗЯ iИ СДlвиrэ.
44
П'РИIВОД,ИIМые ниже раС'чет\ные ,формулы п:р,И\менимы для p'ery
vlHpHbIX по IВbIlcoT1e ,составных Iст,ержней. Нижний ЯРУ1С составной
системы iМо,жет иметь rеометричеокие :и жесткостные характерИiС
тики, от лицающиеся от ОСТ альных Я'русов.
Расчетные формулы получены для системы 'с Iбвс.конечно Iболь
шим числом ярусов и Iпрямени.мы для iOпр,еде.ления 'У1силий в lНижней
ПОoJl'0вине IBbl100TbI здания юри !КiOличест,ве Э'тажей !девять \и более (в
верхних этажах усилия сущ,еСТlвенно уменншаJ01iСЯ).
3.36. IП1РОLдюлыное У1силие в IсечеН1ИИ IПрIQДОЛЬН0J10 [Iоя,са на,д
ярусом k определяется по формуле
rде
1V k ( ) == (а /). t + Бус. () Е F k
J.L=== 1 f 2. . .
а ,коэф,фи'Циент ЛИiНейных теМlпературных деф'ОРlмаций
бетона'
,
дt ра,счетный Iперепад средн\их теМlператур IПрQДОЛЬ'Н'Оlro
пояса;
Бус.t расчетное изменение деформаций усадки бетона, об
разующеrо продольный 'ПОНС;
ЕРя продольная жесткость k-ro пояса (при k> 1 ЕFя==ЕР);
( I ) J.L cos «(()J.L )
О, 5(()J.L q J.L '
(48)
зt
(()J.L ==2 (211 1);
(49)
безразмерная ,к,оордината, ,оroчитыIа.емаяя Вlдоль дли
ны 'СQlстаrвной Iсистемы с наrчалом отсчета IПО ее ,cep'e
дине (O Е 1) ;
1 И [Io\rOHIИbIe ЖОСТ1КOIсти при \сдвиre IПрОд'ОЛЬНЫХ с.вязей
COOT'ВeTcТlв<eaHO в 1пеРlВОМ и 'B1oex осталыных яр,усах
состаlВНОЙ с'истемы;
q ==L [ l L+
J.t 1 1
(() (EPl EP) ] .
[2 1 r J.L '
(50)
при 1 1 ===, И EF 1 === EF q tJ. --== 1 ;
1 полудлина :соста.вной 'оистемы (IПОJIовина Iраосroяния
между теМlПер8'ТУ!РН-О У Ю3tдiоЧlН ЫМИ Iш.ваIМИ);
'IL a lL + V a 1 (51)
(() Е F
aJ.L == 1 -1 2 . . (52)
в формуле (48) число учитываемых членов ряда рекомендуется
ПРИНИЛ1ать с учетом TOIf10, что :пеРIВЫЙ ОТ1бр1аСЫ1ваемый члeJН 1рЯJДа
характеризует ошибку IВЫЧlислений. Для Iполуч'ения Р1ешения с ТiQlЧ
ностью 0,05 достаТОЧН10 учесть IПЯТЬ 'Членов Iря а. В .обще),1 СЛУl1lае
рекомендуется удерживать нечетное число членов ря а.
3.37. Поrонное сДвиrающее усил\ие 'в ПРОДОЛЬНЫХ 'связях Ik ro
яруса определяется по iфор\муле
P k ( ) == (а t + 8yc.t) l k
J.t=== 1 f 2. ..
( 1)J.L ,;:;1 sin (wJj, )
о 5(() q J.t '
. (53)
45
::i.38. П1РЮДiOльная ж,есткость k-ro IПОЯlса ЕР л опреъделяется KalK
сумма ПРОДОЛЬНЫХ же,сткостей 'пеР'elЮрЫТИЙ ЕF ПеРJt и продольных
стен EF cTk . При из\менении жест ос ных характеРiИСТИК :переюры1'ИЙ
и продольных ,стен IПО длине зtдаНIИЯ опр,е.деляе1'СЯ Iпр,ивеДelнная ПРО-
дольная ж,еСТlroость ТIОЯ1СЗ, опр.еДeJIяемая IПО фо,Рlмуле
n
Li
{==1
n L
Е ;kl
Е Fk ==
.
(54)
rде L i длина li lro уча1стка IПЮ \длине здания, IB пределах KOTO
poro продольная жеСТIКОСТЬ IfiОЯiса \постоянна;
ЕР hi продольная жесткость k ro пояса на i-OM участке;
п общее число учаIC'flКОВ.
Продолыная жесткость !ПОЯ1са до обраiЗования трещин .В Iбетоне
опред,еляе'JiСЯ IПО ,фор,муле
Е F === Е дл F б + Еа Р а , ( 55 )
rде Ба, F а соответственно модуль упруrости и площадь по,переч-
HOnO ,сечения арматуры, расположенной IВДОЛЬ длины
зда.ния IHa ра1счетном участ,ке;
F б юЛ'ощадь Iпоперечноr,о ,сечения \бетон а пояса.
П,р,одолыная ж,есТrКОСТЬ Iпоя,са tПосле образования 'В нем трещин
QiпределяеТ1СЯ [JIQ форм,уле
ЕР== ЕаРа
Фа
rде 'Фа коэф,фициент, учиты1ающийй работ,у IРЗ1стянутоrо беТQ'на
м,ежду трещинами и определяемый соrла,сно iНop'MaM iIIlроектирова
ния ,)келезоrбетюнных к OH1CТipукций.
3.39. Поrонная жесткость k связей IСДВЯ1rа 1l10яса определяется
по Ф opiМ,y ле
(56)
k ==
n
G F Icl
'== 1
п
НIc I L,
'==1
(57)
rде GF hi жесткость IПРИ ОДВИJ"е rОРIИiзонталыноr-о сечения lПРОДОЛЬ-
ных стен k ro яруса на i OM участке;
Н h высота k ro яруса;
L i длина i ro участка.
Ж,еСТIК'ОСТЬ при 'СДВИirе ,i lrtQ учаlстка IСКlВОЗНОЙ IПрОДОЛЬНОЙ стены
с проемаМJИ 'реКOIменд)"ется 'OIпр. делять ля rориз,онтальноrо ,сечения
в уровне nrpoeMOB 'По формуле
G F ki ==
Е pr: op
дл l
2,5 + H K/B7
(58)
46
r де F JOp и в i COOTIBeтCTBeHHO площаДь и длина rоризонтальноrо
,сечения ,ст,ены на i-TO 1 учаlстке;
Н oh высота проема в стене в k M ярусе.
Жестк,ость !при IСД!В1Иlrе i lro У1ЧаСТlка продольной стены, состоящей
из отдельных, не lС\вяз,анных между собой участков, ре,комеНlдуе ся
опред,елять JHO формуле
G F ki ==
2,5
Е p OP
ДЛ l
1
Hk
+
Сер 1 фi
(59)
rде С ер ,коэ,фф'ициент жеСТIКQlСТИ ооаоваiНИЯ IПрИ \Повороте фунда-
мента в плоскости стены;
1 фi момент инерции фундамента i ro участка стены относи
-rелыно 'ос,и, перпещдикуля'рной ,плоокости IПOlвор,ота фун
дамента.
При ОП:ИlраНtИИ стен на Iс.вайные Iфундаменты ,с. ,вы,соко раIСПОЛО-
)кенными росmерками жест/К,ости при ,сд/виrе lовявей неоБХОДИМiQ оп-
ределять ,по С/пециальным рекомендаЦИЯ1М.
4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ
ПЕРЕКРЫТИй
Основные расчетные положения
4.1. МОНОJLИТlные ,перек.рытия жилы'х эдаlНИЙ Iпр дста,вляют ОOlбой
мноrОlПролетную нераз.резную [IлаIСТИЦУ. IПРИ !Проектировании Iпере
крытия tПРОrизводится раlСЧ'ет 'Отдельных плит.
Т,ехн,олоrичеСJКие 'Методы 'НОЗlведения монолитных зданий ,Q[I'peдe
ляют Iсоцряже1Ние IПЛИТ Jпере.крытий 'со стенаМtИ \В ЗЗiвисимости ОТ ти-
па ПРИlм,еняе,мой 'Опалубки, с'пособов 6етонирования СТ1ен и перекры-
тий, узлов сопряжения /Перекрытия со стена'мИ.
r'ран:ичные ,УСЛОlВия сопряжения монолитных lПер'екрытий со CTe
нами ОlI1р'Wl.еляют ра1с'ЧеТlНые сх,емы ПЛiит, ,которые rпред,ста,вляIOТ co
бой IплаlСТИНКИ с различными УIСЛОВИЯМIИ за,КlреJПления !по IВceMY КОН-
туру или er.o чаСТtИ, та6л. 14.
При OiдHOICTopoHHeм [Iримыoа ниии 'Монолит:ных Jперекрьrnий к
стене, в .случае их \parM'Horo сопряжения, ,степень защ,емления опреде-
ляе1"СЯ несущей С/пособностью aRIKepa.
4.2. ПlрlИ расчете следует Iразличать монолитные пер ехры1'1ия, ра..
ботающие на ИЗlrИlб из [lЛООКОС'ТИ IB ОДНOIМ Iи двух ,н пр3!влеШlЯХ.
Плиты, закрепленные [1,0 BYM IпротИtВОПОЛО)ЮНЫ1М C'f10pOHa:M, а
I1
TaIK)I(e закрепленны,е 'ПО 'Контуру при ооотнашении ICTOpOH л== > 3
11
(ll длина 'вдоль iКороткой стороны), 'ра,ссчитывают,ся как Iра,бот,аю-
щие ,в одном направлении (по балочlНОЙ схеме).
При СООТ1ношении ст,орон л 3 плиты, заlКjр,еlПленные IПО iКOHTYPY,
рассчитываются KaiК ра60тающие в IBYX направлениях.
Iплиты, закрепленные IПО трем 'сторонам и имеющие соотношение
12
с'Торон Л == 1 ,5 (11 длин а ВДОJIЬ свободноrо края), рас-
47
Таблица 14
Расчетные схемы МОНОЛИТ-
ных плит
::а
cl.i
Х
Методы возведения зданий
1 OJ
В скользящей lXj
1;13
опалубке Е-< \О ::
u ;>. О
(1) r:; lXj
OJ 1;13 О
t:: '"'
бетони t:::t: о =::
I ::: ,\О S
рование о;>. =
о:а ::С!:; о о Q.
перекры ::с ::с ro ::с ::С :s
тий после ;Е:!' Q.Jt:: ::r t::\C
ro::S: tClo о >->
возведе- !--< \о t; о.t:;
C1"I:t: o :=: \о CO:::
ния стен о=:: о t::
t:::::f CQ::C CQ CQC
I
11
+
+
II
48
..J
1
t
+
+
+
+
1
+
+
...J
I
Продолжение табл. 14
N\етоды возведения зданий
I
В скользящей =:1
ro :t:
опалубке f-o \О ==
u » о
Q) t:; =:1
Расчетные схемы монолитных t:l.Q) <.'0 О
бетони t:: f-o
плит О :s::
I :O ,\о Ef
рование 0:0 О» =
::а перекры :I:::r:: X О OQ.J
;Е:::о :с :I:
Q) тий после Q) t:: =r t::\O
>< ro = O О :>.>
u возведе f-ot::; '8 = t::: Q,.t:;
ния стен C1"I \О :t:
0= о t::
t::::f =:1 ::r:: = I =0
III
+
+
+
+
r
+
+
+
J
+
+
+
IV
+
+
+
I
+
V
6
д
/:::J.
+
+
.
49
СЧИТbIlваЮТIСЯ ка,к работающие 'в двух на1праIВЛе.ниях. При ,соотноше
нии сторон л> 1,5 Iслеiдует :вы,делять для ра1счета два уча,ст,ка. П'Ри
лы.каЮЩIИЙ к IСВОlбодному ,к'раю Iуча,сток шириной, равной [2 1,5l 1J
рассчитывается по балочной схеме. Остальная часть плиты рассчи-
тывается как работающая в двух направлениях с f'раННЧIIЫМИ услови
яlми закрепления плиты Л0 трем CT'opoHaIM.
4.3. Раючет монолитных пере.к'ры1'ИЙ по первой и IВТОрОЙ I'РYiппам
пр делыных 'состояний ,следует произ'водить IC уч,етом rперераспределе-
НiИЯ уоилий, ВЫЗЫlваемых ,проя)влением неупруrих деформаций бет'она
и арматуры и образованием трещин.
Для расчета по пеРIВОЙ rr,РYlПiпе /предельных сост,ояний иtQпользу
ется кине:\1атичеокий опосо,б MeToiДa предельноrо ра1Вiновесия, OCHOBa.н
ный на анализе различных
схем ИЗ.10Ма, которые превра
щают плиту в простраНСТВf:Н-
ный КlIнематичес (ий механизм
IIЗ дисков, соединенных линеЙ
ными пластическими шарнира
ми. Для заrруженных равно-
мерно раопределенной наrруз
кой монолитных плит перекры-
тий, закрепленных по контуру
и трем сторонам, MorYT прини
маться схемы излома, показан
ные на рис. 7.
Расчет перекрытии по BTO
рой rруппе предеЛLНЫХ состоя-
Hий (по деформациям и pac
КрЫТIIЮ трещин) производится
приближенно посредством ли-
нейной интерполяции по xapaK
терныМ стадиям работы KOHCT
рукции моментом трещинооб
разования на опоре и в пролете
11 предельном состоянии при
исчерпании несущей способно
сти.
4.4. Плиты перекрытий
должны быть рассчитаны на
наrрузки, вызыва.ющие изrиб из
плоскости, по прочности при
коэффициенте переrрузки п> 1
(первая rруппа предельных со-
стояний), по раСКрЫТИIО трещин
и по деформациям при n == 1
(вторая rруппа предельных состояний). В случае необходи ости дo
полни rельно проверяют несущую способность плиты на деиствие на.:
rрузки, учитывающей особенности технолоrИII возведения здании
(см. п. 4.21).
. 4.5. Ра,счеТIНЫЙ IПiр,олет lмонолит1ныIx iIIJ1IИТ Iпере рытия ПРИНИМ1аetlОЯ
пр'и защемлении, ра'Вн,ом /пролету IB ClвеТ1У, IПрИ ,свободном опираН1ИИ,
пролету в свету, увеличенному на r лубину опирания плиты.
ПослеДОlвательность ра,счета IПЛJИТ пtQказа'на на pIJIiC. 8.
I l, I
{
Усло8ные ооозноченuя
c8otJOf}Hoe опuранuр сбоlJOдныи край
"J(J.щенленuе -:линии /J ЗЛОl1й
.. .----...... .......'
а}
, >' I
"/' / I
rJ. I
Ау
/ '\./\.
/ '\. I
\ / '\. j,
ВJ
1
,j
"\. /
"\.у /
"-/'(/
I I I
I
? )
/"'7f J
"\. // :
't,/ у I
/ I I I I
I I I
l,
Рис. 7. txeMa излома плит пере
крытий, работающих в двух Ha
правлениях, и расчетные сечения
при определении наrрузки образо
вания трещин в пролете
а плита, свободно опертая по KOHTY
ру; б плита, защемленная по KOHTY
ру; в плита, свободно опертая по
трем сторонам; z плита, защемленная
по трем сторонам.
50
c\j
r--..)
1. Назначение расчетных характеристик плиты
2. Определение ара ничных услоВии
(расчетнои схеl1Ы)
плuтЬI
3 Расчет узла сопряжения плиты с несущuнu
cтeJ:lOHU (при одностороннем прuныкании)
4 ОпреtJеление КОЭффициентоВ распреtJеления
арнатурь/ (1'10ненто8) К,
5. Расчет прочности плиты
Б Про8ерка прочности плиты с уцетОI1 прu
нятых сечении арна туры
Расчет плитbl по образоВанию трещин
I r;
Сечения на опоре J I Сечения 8 пролете
L........ ........... .............
ПроВерка услоВия 'trt>L gH; Выполнение iJополни
тельных услоВий по арниро8анuю L ZO сечения
9 Расчет плuты па раскрытию трещин
rc ечения на опоре [f еченuя В /1ролете
10. про6ерка дефорнаmu8ности плиты
17. КонструироВание
Рис. 8. Последовательность расчета монолитной плиты пе-
рекрытия
51
Расчет монолитных плит перекрытий
по предельным состояниям первой rруппы
4.6. При ,ра!счете плит 'по IПРОЧIНОСТИ возможны :две задачи: пря-
мая iИ обратная.
При IрerШ1ении прямой задачи 'по заданной раlВН,Qlмерню раопреде-
лонной на1rрузк,е (q) Qпре!.деляется рас'четное а'р'М\ирование tПЛИТЫ.
В этом IСЛ)liчае необх'одимо за1датыся IкоэффициентаlМJИ раапреде
ленин изrибающих моментов на единицу длины (К i), соответствvющие
коэффициентам распределения арматуры, которые определяются из
соотношений:
К 1 ==
т2
ml
т I
КI ==
тl
,
, т I
К I ==
тl
,
m II
К 1 т l
т II m Il
K II == === ;
т2 Kl ml
,
, тв
KIl ===
т2
(БО)
r де П11} m2 'ИЗII'ибающие моменты на 1 1М Iпл:иты В пролете
, ,
mIJ lп 1 mн m 11 то Ж1е, на опоре.
Значения IКОЭф'фици,ентOIВ Ki определяЮТ1СЯ дЛЯ ПЛ1ИТ, за,креплен-
ных по контуру (табл. 15), закрепленных по трем сторонам по
табл. 16 'В э,аВИСИМQlСТIИ ,ОТ ,соотношения 'сторон Iплиты Л.
Н][
,
l,
J
5)
Fa 2 =fa z Z ,
А..
8)
Р ОЕ IaJEl,
J..
r,t4
N
,......;)
.... /йх
11
....
,..::,"
....
tJ....t;
'"
,...,;)
.1
!1 I
[a
]
I
.1
е)
I "\ ....... ...............
РО1/ hл.l,
F a1I =: /ал l,
л.
tJ) f' 0 2=1a 2 i,
'"
"
1" 1 f
r;.f:
,..
...
#
1, /О[
1:1
N
......,
...
11
....
I
/az
J
Рис. 9. Схемы действия моментов, распределения пролетной
и опорной арматуры в плите перекрытия, защемленной по
контуру (а) Б J в) и в плите с тремя защемлеННЫМl1 И одной
свободной сторонами (ё, д , е)
52
Таблица 15
л==12/ 1 1 КI
1 1 ,O O,9
1,2 Q,8 (),6
1,4 О, 7 O 5
1,6 O. O,3
1,8 О, 4-------О, 2
2 3 O,2 O,15
,
К 1 , К I
к'
К Н ' .1
1 2
1 2
Таблица 16
1
л,==1 2 /1, К, K 1 , /(1 Хн
O.7 1,5 о"з о, 1 1 2 1 2
Схему lдействия Mo \eHTOB и расюределения ра1бочей а1РМЗТ1УIРЫ
СМ. рис. 9.
Л\о, ент ml IB наlПра'влен.ии [1 Qпределяется по формулам:
для плит, закрепленных по контуру:
q /i 3л 1
тl== . , (61)
12 л(2+КI К )+Кl (2+K II +K II )
для плит, закрепленных по трем сторонам:
q II 6л 1
тl == (62)
24 л(2+КI+К )+К1(I+КII)
При отсутствии защемления на опоре соответствующие значения
коэффициентов Ki !ПptинимаютlCЯ ра'вными нулю.
Оп.р,еделение \Сечения ратбочей арматуры на 1 м длины плиты
производит.ся 'в IсоотrвеТtСТIВИИ IC «РУК{)lВОДСТВОМ IПО п,рое:ктированию Iбе
ТОнных и железобетонных констру,КЦ1ИЙ из тяжелоrо ,бетона (без
пред:варительноrо наlпряжения) ». М., СТРОЙИЗiдат, 197'8.
4.7. Пр:и ре,шении обрат,ной задачи несущая споообность Iплиты
определяется ПО фОlрмулам:
для плит, закрепленных по контуру:
q нес ==
, ,
12 (2М! + 2М2 + М I + М I + M II + M II )
/i (3/2 [1)
(63)
для плиты, закрепленных по трем сторонам и свободной четвер
той:
q нес ===:
,
24 (2М 1 + М 2 М I + М 1 + мо)
[Т (6l 2 11)
(64)
53
м 1, М 2 моменты, воспринимаемые Iсечен:ин'ми пли-
ты в /Пролетах на ,в.сю длину плиты;
, ,
M 1 , М l' Мп, М 11 моменты, IВОСЦРИН1имаемые с,ечеНlИЯМИ пли..
ты на OIпорах на 'В'СЮ длину iПЛИТЫ. ПрlИ ОТ..
СУТ1ст/вии защемления на OIпоре зн,З!чение
оП'орноr,о момента 'Принимается \ра,вн Ы'М
нулю.
Момент, .воспринимаемый сечением плиты в пролете 11 на опо-
рах, OIпрещеля'ется [10 форм,у лам:
М ' == R ai Р аё ( hoi O,5R a i Еа, ) ;
R пр l j
( O,5Rai fai \
т i == R а' f а' ho i ) ,
R пр 100
Rai раlС'четное СОПРОllИ'вление apMaT)ТIpы ,ра,стяжению в
ра,ссма1iриваемом оечеНiИИ;
Ro p призменная IПрОЧJНОСТЬ бетона;
F ai, fai общая площадь арматуры на длину плиты и площадь
арматуры на 1 м !Длины ПЛИТЫ в раЮQматриваеlМО'м c,e
чеНIИИ;
hOi рабочая IВЫ1бота сечения плиты нормальноrо к ;пролету
1 j (11 или 12).
4.8. Ра1счет IПРОЧНОСТ1И мноrопролетных еразр'e3IНЫХ !плит, рабо
1 ающих по балочной схеме, производится для полосы Ь == 100 см, вы
резанной параллельно короткой стороне, по методике, изложенной в
«РУКОВОД1стве IПО расч.еТ1У ст'а'ЛИЧ€lОКИ неQlпределимых железобетонных
конструкций» М., Стройиздат, 1975.
4.9. При ОДlностор'онием pa'MНioM оопряжеНlИИ iплиты с несущими
сте,намtИ IМ3Iкоимальный момент IB опорном сечении определяется не-
сущей lопособностью а'нкера IПО, фор\муле
т :=:: О, 9N ан ho >:т опi '
rде
rде
+
t
ЪJ /
J Ш
ПО 1 1
,
-1 \-
,,/ 3
2
"......т
(65)
(66)
(67)
6) 2" I"'Ъ (еtJuница длины) "
...3'1
-4
+
I
+
i
I
I
па 2 ё
2 : ':41.<' :
I : J J
'"
Рис. 101. Конструктивные решения сопряжения между монолитными
конструкциями плиты перекрытия и торцовой несущей стены
а анкерный блок в Виде плоскоrо каркаса; б 8нкеровка верхней сетки с
помощью aHKepHoro стержня; 1 анкерный блок; 2 анкерующий попереч-
ный стержень; 3 сетка нижнеrо армирования; 4 сетка BepXHero армиро-
вания
54
.. '
r де N ан растяrивающее усилие в анкере, определяемое расчетом
на ВЫlкалывание бетона;
llI uп i момент, воспринимаемый сечением плиты на данной опо
ре.
N aH == О,5П R p , (68)
rде П II1лощадь \Проекции :ПOiверхност и ВЫIкаЛЫ1вания на iПлоск:ость,
НОРI альную iК alHKepy;
R p расчетное сопротивление бетона растяжению.
Поверхность выкалывания определяется устройством анкера: при
решении защемления верхней сетки через анкерный блок (рис. 1 О,а)
П == 2la (la + [ + Ь) ,
при a!HKepOBIK'e Iверхней сетк'и поперечным стержнем (рис. 10,6)
П==21 а Ь,
,
rде lя" l а' Ь величины, оп:реД€ЛЯЮ1щ'Ие анкеро.в.ку .верхней сеТIКИ
в бетоне стены.
Расчет монолитных плит перекрытий
по предельным состояниям второй rруппы
4.10. В настоящем разделе приводятся прибл окенные методы
расчета мо.нолиТ'ных 'плит !Перекрытий IПО Iпредельным ООIСТОЯНIИНМ
Вf10рОЙ ,'rруlП1ПЫ. Пр'и необходимости мож,ет быть выполнен точный
ра,счет с использованием ЭВМ [10 ПРОlI'ра,Мlм,е «МИ'крон ЕС», ооновные
положения KOT'Op0f'10 lПipJивеlдены \в \Прил. 3.
4.11. Ра,счет IПЛИТЫ по образованию Тlрещин производит.ся при
деЙствtИи IПОСТО,ЯННЫ,Х, длительных и КрЗ'Ш OIВlременных нзrр.узOiК с 'ко-
эффициентом переrру ки, равным единице.
Определение iПроrиБОJВ и ширины Iра1с.кры'Тия треЩ1ИН плиты про-
изводится JПlрИ действии IПОСТОЯННЫХ и дл:ит,ельных временных на-
rрузок IC I}{ООфф l ИiЦие.нтlOМ [Jер1еf\рУЗКИ, равным единице.
4.12. На1rруз'ыи 06р.аЗОlвания трещин 18 OIпорных сечениях tflл!иты
(q ) И IB Лlролете (q y ) дЛЯ ПЛИТ, защемленных по контуру ИЛIИ
ero части, определяют,ся ПО формулам:
на опорах (рис. }Il):
М Т
q оп
Tl А' 12
1-'1 1
оп оп ( р; ;
qT2 == qTI 1 + р;'
(69)
);
(70)
iВ ПРQлете:
( р' ' )
q п р == q оп 1 + 1 'у
т Tl 'У"
В Iпролете шлиты при с'вободном ООiИра.нии:
пр М т
q ==
Т у" II
(71)
(72)
55
, , , ,
r:1e l' 2' 2' 'У', ,\,1/ КОЭфф%Ц1иенты, определяемые по та.бл. 17,
18 в заlВИСИМОСТИ от rраничных у,словиЙ
пл:иты и соотношения сторон;
М Т MjoMeHT образо.вания ТtрещИ1Н на 1 м шири-
ны сечеНIИЯ, определяемый по формуле:
bh 2 R plJ
М Т .. , (73)
3,5
J'::C RpJI ра.счетное сопротивление бетона растяжению для предель
HOIro состояния второй rруппы;
'! - толщина плиты:
Ь ширина расчеТНClrо сечения плиты, равная 100 см.
.L
/
I
о)
а]
2
2
2
l
2
...;-
..../
- - ---*
л
I
lJ
- J
,
..,"
lz
Рис. 11. Расчетные сечения при определении наrрузки образования
трещин на опорах в плитах перекрытий, защемленных по контуру
( а) и по трем сторонам (б)
4.13. Бели 'f1реlIIiИНЫ ,в раосмаТlрив,а€lМiOМ 'сечении tI1литы не обра
ЗУЮТiСЯ, т'о IПРИ их аРМИРOlвании неоБХоОДИ\1,О соблюдать У1СЛIQIВИЯ п.l.20
СI;иП II Ql-75.
П1рИ наличии трещин \В раlссм,аrrрИ!RаеМDМ сечении (плиты ДОЛ)J{НО
выполняться Уlсловие
тi>M T ,
[Д2 111i o eHT, воспринимаемый ,сечением плиты на опоре или
'в !Пролете ,шириной 100 'СМ, OIпределяемый fП'О 'фОРlмуле (66).
4.14. Шlирина раск'рытия Тlрещин в плитах опрerделяе1'СЯ IПО
фОР\1)rле
аа 3
а т == 1, 51) 20 (3, 5 1 ОС р,) ,,' d О ,3м м , ( 74 )
Еа
rдс 11 IКОЭlфlфнциент, IПРИНrимаемый paBHbI1M при Iстержненой apMa
туре 'периодичеокоrо 'Профиля и ,rладкой 'COOTBeTCTIBffiHJO
1 п 1,3; IПрИ IПРОВОЛiOЧНОЙ :ap aType шериодичес:коrо профиля
и rлад,кой ICOOT,Be1'1CTIBeHHO 1,2 и 1,4;
aa напря)кеНrие IВ apr aType, опреlделяемое IПО фОрlмулам:
н
при qдл > qTi
аа == аз. т + (R aII аз. т)
н
qдл qTi
qп qTi
(75)
56
Р Н, ........... н
П и q ;> q Ti -? q дл
<J;J == [ О"а.т I- (R aJ1 О"а.т) H qTi 1
qп qTi
н
qдл
qH
(76)
qп нес) щая опосо6ность ПЛИТЫ, OIпрещ,еляемая IПО п.4.7 при за
\{ене зна'чений Ra на RаП и Rпр на RПРlI.
В т: \1 с.тlучае, еСЛill зна'Чf,ние qHec определялось при рас'чете пл и
1 Ы ПО пер.вой rtpу'ппе !пре J.елыных состояний (ом. IП.4.7), значение qп
.1 :УlускаСI'СЯ Qr:1ре'де lЯТЬ по формуле
1<зII
qп qиес R3
(77)
q ri ,наrрузка образования трещи.н в pa-ClсмаТlриваемом сечении
плиты;
аа r на1пряжеЕI}IС в ар:vt,З'туре в момент образования трещин,
М Т
(т 3 . Т (1 U , 5;;) 11 0i f ш.
(78)
r относит,е Тlы{ая 'Bbl100Ta С)l{ат'Ой ЗОНЫ,
Н иlI
R прlI
6 т == О, 1 О, 51-!
(79)
(1 диа \1етр растянутой арматуры, \M' ; в опорном сечении при
решении заще\1 lе,ния анкер,ным блоком Iпринимает,ся диаlмет'р
Пiр'Оl,J.,оль,ных стеР)J{lней анкера;
t КОЗ1ффИЦИСНТ ар'У1ирован'ия сечения 1 1 (ICM. рIИС. 7), опре
деляется по фОР:\1уле
t ai
== ::::;;0, С2.
Ь h Oi
При \1 е ч а н и е. Для Iп rlИТ, закрепленных ПО чеТЫ1рем CTopOHa
при л> 1,5, необходим о Пiр ОИЗiВо\д.ить ПР'ОlвеiplК'У ши\р.ины ра'окрытия
rреЩIIПI в сечении 2 2 ('СМ. рlИiC. 7,а, б). При этом iЗ1наrч,ения опреде-
"lЯЮТIСЯ по фОР1:\1,уле
(8 )
Il == 0,5 ( f аl + f а2 ) ,
ь hOl Ь h02
rде по=== 0,5 (no 1 + h o2 ); f а === Jtbho;
d === d 1 11-1 + d 2 J.L2 .
III + 112
(81 )
4,15. Для сла-боаРМiированных учас1lК'DIВ IПЛИТЫ IПрИ Jt O,008 iВe
личину ат, а также величину напряжения в арматуре в момент обра-
зования трещин при О"а.т RaII допускается уменьшать путем YMHO
жения на коэффициент kб, учитывающий работу растянутоrо бетона
над трещинами,
kб == k и k д ,
(82)
57
r де /СП ЫОЭфlфиц!иент, УЧ1итываю'щий наrру,кающий уровень,
Мп Мт МО Мдл+lОW о
k
н МО М Т М дл М п + lOW o t
r 'Le W o МО:\1ент сошроrивления сечения ПРИ изrибе;
МО момент, при котором растянутый бетон над трещинами
пра,ктичеоки 'ВЫlключает.ся из работы, определяемый
( 35 n )
МО==1,21+ 11 MT 3,3MT'
Ба
tl С:\1. п.4.14; пl== ;
. Еб
Еа модуль ушруrост'и apMaTYpы
Е б начальный iМQДУЛЬ rюРУlrости бетона;
Л1 п момент, действующий в сечении плиты от наrрузки q"
(83)
(84)
н
q qTi
Мп==Мт+(М Мт)
qп qTi
Л1 д . r 'М'омент, IдеЙ1СТВУЮЩИЙ ,в сечении плиты от длительно дей
ствующей на,rрузки
н
qдл qTi
М дл == м т + (М М Т ) (86)
qп qTi
А1 предельный момент, IВООПрИНИiМ аемый сечением 'плиты, оп
рещеля'еТiСЯ mрiИ Iнор аТИ1ВНЫХ ха1рактеристиках материалов
по iформ,улаlМ (65, 66);
k g коэффициент, учитывающий длительность действия наrрvз
IКИ,
(85)
М Т
k д ==1,8 >l. (87)
М п
При МО<М п коэффициент k д не вычисляется.
4.16. Для iПлит, заlкр,ешленных rПО IKHHTYPY, 'м аlКtсимальный _ ПрОf"иб
определяетrся в центре Iплиты; для tПлит, заtIOрепленных IПО Т1Р{JМ CTO
ронам [с чет,вертой IClВОlбодной, IB rсереД/ине Iпролета 'свободной CTO
раны; для rбалачны,х IПЛИТ \в сере\дИне раочеТiНOII'О пролета.
ПrРИ ОТСУТIСТВИИ трещин в Iпролете IПlраI1иб IПЛИТЫ не О'пределяется.
4.17. Проrиб плиты ({), работающей в двух направлениях, опре
деляет'ся IПО линейной интеРIПОЛЯЦИИ между ПрОfiИбом \при о'браЗ()1ва
нии трещ'и'Н в Jпрюлет.е (fT) и !ПроrИ l 60М при исчеРiПании :несущей rOпо
собнос'IlИ пл,иты (f п) IПО формулам:
при q л < q P
q H q П Р
дл т
f==fт+(fп fт)
(88)
с,п q P
при qH > q P > q л
[ qH q P ]
f f т + (t п f т) пр
qп qT
q H
дл
qH
(Sg)
58
IПроrи,б ПЛIИТЫ В 'МоМеНт обtрЗЗОJnЗНИЯ -nрещин в !Проле'те опреде
л яетел
'т ==
м т li с
о , 85Еб h З
( " ) '
а' + а" 1 У
'у"
1
; ,
(90)
В плите С'о ClвоБOLдНЬК\1 OIпИ\ранием
а// q п р 14 С
т 1
f т == О 85Е h3
, б
(91 )
,
rде а', а", l' 'У', V" IКО'ЭIФФIИЦИeIНТЫ, ,01Пlределяемые \по табл. 117, 18;
с КОэфlфlициент, yrчитыIающийй влияние дли
тельной ползучести бетона, принимаемый при
дейст,вии IПОСТОЯННЫХ и ,длительных наlТ'ру
зО!к и !Влажности Iвоздуха выше 40 О/О paB
HbIlM 2, IПри Iвла,ЖJНОСТИ ВОЗfДуха o% и
Н!иже 3.
Проrиб IПЛИТЫ, заКlрепленной ШО IKOHTYPY IПРIИ оИочершании несу'
щей СП 1 ос,о6НiQiСТИ, OIпре'деляе'flСЯ [10 ф-орм1уле
2 1
f п == О t 141 8 11 Р " ( 92 )
1
rде ,кривизна плиты в IПреtЦ.ельном IСОСТОЯНИИ, ОlПределяе'f1СЯ
р
по ф,ормуле
R aJI ( 1 + 9fJ.п ) , (93)
р ho Еа T V
rде v коэффициент, характеРИЗУIЮЩИЙ упруrопластическое
состояние 'бет-она Iсжат,ой зоны, IПРИRимаемый iПри
длительном !ДеЙствии наlrруз.ки \и Блажности !Воздуха
окружаю'щей среды выI,еe 40 О/о ра,в.ным 0,15, то же,
40 о/о и ниже O,l;
О коэфrфицяент, учитываю,щий защемление IПЛИТЫ, опер
т-ой 'по конту'ру, определнеТ1СЯ по 'f1аlбл. 19 IB зависи-
мости от значения К n
ki
к п ==
п
п 1 +4 количест\Во заЩel ленных ,сторон плиты. При Otпре
делении 18 IпринимаеТ1СЯ KII ::::;;K t ;
t IКiQЭфlфициент, УЧИТЫlвающ.ий ,ушеличеНfИС предельноrо
проrиба IK центру iIlЛИТЫ,
f
,,
\ 1
1 (1 2 У
п роrиб ПJIИТЫ, заКjрепленiНОЙ по TlpeM ,сторонам при исчеРlПании
несущей способности, определяется по формуле (912), как для закреп
.rlенноЙ по контуру плиты с размерами IlX21 2 .
59
J;
о
Значения коэффициентов СХ, , 'v для плит, закрепленных по контуру
Таблица 17
Расчетная схема л а,' f3' "(' а' , у" f3' f3 ' ,
1 2 2
1
1 , 11
1 ,25
1,43
1 ,66
2
0,0467
0,0573
0,0694
0,0836
0,0996
О, 1166
0,0441
0,0527
0,0626
0,0742
0,0868
0,0999
1 0,0146 0,0511 0,0'211 0,0467 0,0441 О , 0511 О,С689
1 , 11 , О, 01 79 с\, Ор8 0,02515 0,0573 0,0527 0,0540 0,0744
1 ,25 Q,0211 (\0661 0,0299 0,0694 0,0626 0,0558 0,0784
1 ,43 С'Р О24 (\0781 0,О34Ф 0,0836 0,0742 0,0568 0,0816
1 ,66 О, О 2 7 О, 0784 0,0382 0,0996 0,0868 0,0562 0,0887
2 0,0289 0,0826 О), О 408 О, 1166 0,0999 0,0560 0,0845
..
1 (\0221 0,0698 0\)0316 0,0467 0,0441
1 , 11 0,0244 0,0744 0,0345 0,0573 0,0527
1 ,25 0,0261 0,0784 0,0.37 0,0694 0,0626
1 ,43 0,0,276 0.,0816 0,0394 0,0836 0,0742
1,66 0,029 0,0837 0,0408 0,0996 0,0868
2 0,0301 0,0,845 0,0417 О, 1166 0,0999
1 , о О, о 180 0,0596 0 O261 0,0467 0,0441 0,0551 0,0698
1 , 11 0,021 О 0,0660 О" 0300 0,0573 0,0527 0,0560 0,0744
1 ,25 0,0236 0,0720 0,0133,7 0,0694 0,0626 0,0568 0,0784
1 ,43 0,025S O 077 4 0,0370. 0,0836 0,0742 0,0572 0,0816
1 ,66 О,оа78 0,0813 0)0396 0,0996 0,0868 0,0566 0,0837
2,00 0,,0292 0,0.836 01,01414 О , 1166 0,0999 0,0563 0,0845
1 , о 0,,0241 0/1 0677 O 0280. 0,0467 0,0441 0,0677 0,0839
1 , 11 (\0.297 0,0773. 0,0295\ 0,0573 0,0527 0,0714 0,0922
1 ,25 0,0354 С\ 088 2 0\,0395 0,0694 0,0626 0,0746 О , 1008
1 ,43 0,0414 с\ 0996 0,0460 О,О836 0,0742 0,0768 О, 1089
1 ,66 0.,04,8 1 О, 1093' 0,,0522 0,0996 0,0868 0,0776 О , 1159
2,00 0,05,39 0,1174 0,05,751 О , 1166 0,0999 0,0782 О, 1214
:r.>
..
с">
Значения коэффициентов а, В, V для плит, закрепленных по трем стсронам
ТаБJlица 18
Расчетная схема л а,' [3' ",;' а' , у" /3' /3"
1 2 2
0,7
0,8
0,9
1
1 , 2
1 ,5
о ,с 944
u, Il 62
О, 1155
О , 1238
О, 1 345
U , 143
о , l 744
0,CJ875
0.С955
О , 1026
0,1119
О, 1191
0,7 0,0.262 0,,0858 Q,О3Б6 О , ( 944 О , (>744 0,0556 0,С992
0,8 (\0283 0,0.872 0,0385/ О, Il62 0,v875 О,05б2 О, l(J77
0,9 0,,0294 Q,0872 0,0401 О , 1155 0,с.,955 O,U562 О, 1138
1 0,0343 0,0866 0,04] 3 О, 1238 О, IlJ26 О ,L56 . О, 11 77
1 ,2 0,0298 (1,01849 Q,0416 О , 1345 0,1119 0,0558 0,1219
1 ,5 0,02,98 а,0836 0,041 7 О , 143 0,1191 0,0556 О. 1242
0,7 0,,01274 с\ 0897 (\01406 0,0944 0,0744
0,8 0,028 0,0884 0,0415 О, 1062 0,0875
0,9 О,О283 0,086 0,0417 О, 1152 0,0955
1 0,0286 0,0.843 О, 0419 О. ] 238 О, 1 026
1 ,2 0,0290 0,0838 0,0418 О, 1345 0,1119
1 .5 0.0294 0,0834 0,0417 О. 1 43 0,1191
Таблица ]9
Значения коэффициента О для плит, закрепленных по контуру
Расчетная схема
л
в
ОJ5 л 2
1
0,6 7 ::::;л, 1 ,5
1+0 75Кп
l+К п
О,67 л 1.5
1 +сл,5К п
I+К п
О,5 л 2
1+0,5К п
l+К п
0,5, ::::;л 2
1 +О,25К п
l+К п
O 5 л::::;2
1
I+К п
При м е ч а н и е. При значениях Л, выходящих за rраницы интервз-
лов таблицы, проrибы плит определяются из условия их работы п'J
балочной схеме.
63
4.18. Q,пределение проrибов баЛОЧ,lfIЫХ пл'ит прюизводится по
i: РУКОВОДСТIВУ по проеКТ1Ифованию бетонных Iи железобетонных
КОНСТРУКЦИЙ из тяжелоrо бетона» М. Стройиздат, 1978.
4.19. Для пл,ит перекрытия оплошноrо сечения ТОЛLЦИIНОЙ менее
25 С\.1, армирова,нных П.,10ски а[ сетками, IC треiцинами 'в раi('ТЯ1IУТОЙ
( ho ) 3
зоне значения проrшбов ум'ножаются на коэффициент ho O, 7 '
прннимаемыЙ не более l J 5, rде ho дано в см.
Особенности расчета монолитных перекрытий
с прерывистым закреП.lением по контуру в зданиях,
80Зr.одимых в скользящей опалубке
4.20. Ра:чеТlная схема рассматриваемых плит может быть при
lIята со свободным или жестким закреплением контура. При OДHOCTO
раннем примыкании плит к стена м закрепление принимается свобод
ным, при двустороннем примыкании жестким.
Цслесообразность }I{eCTKOro закреплеlНИЯ плиты на части KOH
тура ДОЛ;'КlIа опреде 1ЯТЬСЯ посредством теХlнико э\кономичеСКОI'О
а Ilализз.
Размеры ,И шаr опорных ЗО,Н ,назначаЮ1lСЯ и:з УСЛОВ1ИЯ обеспе
ЧРllllЯ их несущей способности ПрИ действии ПОlпеоечной силы бе
TOHIIЫ T сеЧСII1ие!\'I. П рн этоYf ДОЛ}h.IНО ВЫПО.1НЯТЬСЯ УС.llов'ие
Ь h n
Rp O,25q,
'1 а
(94)
и e Ь Ш,ИрJIIна опорной зоны, ПРИНlf.\1аемая пр.и }кестком закрен-
.1СНI:ЫI Ь > 30 см:
а раостояние меiКДУ опорными зонаМII в осях
q расчеТlная наlrРУlзка на плиту.
Количество ОПОРНЫХ зон ДОЛЖ1НО п\риниматься не IeHec трех
н а каждую сторону плиты, кроме Toro, необходимо предусматривать
опорные зоны в rлах ПЛIИlТ.
Расчет плит с прерывистым ,опиранием ПРОIИЗIВОДИТСЯ анаЛОПIЧ
110 ПJIитам с непрерывным ОIIиранием для 'Принятой расчетной cxe
\rbI. ПРИ этом изрибаIОЩИЙ момент 'в опорных сечениях распреде
ляется пропорциона lЫНО КО.llичеству опорных зон, Iисключая уrло
вые.
НаI'рузка образования трещин в сече,ниях плиты ОП L реде.llяется
со формулам:
на опоре
q оп
тl
МОЛ
т
(95)
q q ? (1 +
, 2
1 '1 а
, ,
1 2
;'
).
/
(96)
q P
I
ОП ( . 1jJ ; у'
== qTl 1 + fl
у
),
(97 )
в
пролете
64
оп Ь h 2
rде М Т == 35 RpII момент образования трещИlН на опоре;
,
Мта
'ф == м оп
т
Ширина раскры'ПИlЯ трещин в опорных сечениях определяется для
ОПОрlНЫХ зон ШtИР И ной Ь.
Проnиб плиты при образ.ОВ8!НИИ трещин в пролете определяется
по формуле
МОЛ 12 С
f т 1
T
О,85.Еб h 3 а
( 'l' "' ) 1
а' + а" .
у" ;
(98)
Расчет монолитных плит перекрытий
на техиолоrичесКие наrрузки
4.21. I<!poMe O.c.HoBHoro расчета на внешнюю Iнаrрузку (q),
в 'случае .необходимости, долюлнителынo пр,оверяют несущую опо
собнос'Ть МЮНОЛtитноrо :перекрытия на деЙСТВШ 1 е наrрузки, уqИТЫlва
ющей особеНlНОСТИ теХ1нолоrии воз,ведения здания и У1СЛОВНО назы
ваемой «технолоrической».
Рис. 12. Расчетные
схемы МОНОЛИТНbIХ
плит перекрытий на
технолоrические на-
rрузки в зависимости
от метода их возведе-
ния
r
а схема бетонирова-
ния перекрытий в объ-
емно-переставных опа-
лубках; 6 8 Z схемы
бетонирования перекры-
тия в щитовых опалуб-
ках; д расчet'ная схема
при бетонировании пере-
крытия по а и 6; е
расчетная cxewa при бе-
тонировании перекрытия
по 8 и 2.
е},
rроничные усло6uя
0,5 Q закрепления плиты
Elf /' ' 1'''''II'"fu : [['''' 'J
а)
б)
I
///
u
']
t
I
?
,
'--
6}
Z,
F 1,
2)
I
1
l,
Z,
Для упрощения расчета расчеТlная схема на технолоrические
наrрузки принимае'flСЯ IВ Вlиде однопролетной балки JПИРИНОЙ 1 М
в направлении КОIРОТК'ОЙ стороны плиты с rраlНИЧШЫМИ условиями,
соотвеТСТВУЮЩйМIИ работе плиты в целом (pIJIIC. 12).
3 3ак. 486
65
При расчете ПЛIИFfЫ на теХНО.l0rнчеСКllе .наrрузкu J:J.u.1И 'О
учитывать:
а) собственный вес рассчитызае!о{он П."1ИТЫ qС.Б С КС. ";Dпен
'I'IOM переrруэки 1,2:
б) сосредоточенную наrрузку Q, пере.1аваемую на .i . ':ТОЙ
ками опалуБК\и в момент бетонирования выше.1ежашнх ':. ::.:ТРУК-
ций, в том числе:
соБСТrвенный вес ОlПалуБКlИ IC ,коэффиuненtоу переrруз 1,1 ;
вес свежеуложенн.ой бетонной Iсмеси с КО фИl1Ite!I!G}l cepe
rРУЭКII 1,2;
1Вес ap 'aTYpы, пр.И'нимаемыЙ 100 Кir на 1 IЗ св :.;:еУ.l0. енной
бетонноЙ С lеси с коэффицкентюм переrр:узки ,] ,2;
вес .1ЮJ.ей II тра.нспортных средств, равный 100 Kr ::3 1 м 2
наСТП lа с КОЭффIlUlIеНТО f переrрузки 1,3.
Бет,оН\ируемая ПvlI1та переКрЫТ1ИЯ раюсчитывается на наrрузку
при Iраспалубочной ПрОЧНОСТII бетона. На наrрузку Q пр,оверяется
плита при Iнабранной ПРIQIЧШОСТlИ бетона к моменту бетонирования
sышележащих КОНСТРУКЦИЙ. Расстояние приложе.ния НЗirрузки Q
на плиту а (см. рис. 12,д) уточняется по чертежам привязки опа-
лубки.
РаспалуБОЧlная IПроч(Н!ость перекрытия принимается в C()o'rBeT
ствин с рекомендациS!мн СI IиП 11 1 1 Б 76 н а бетонные и железобе
ТОЮIые конструкции.
"'"
Конструирование монолитных плит перекрытий
4.22. При проекmrpованн.и IОНОЛНТНЫ\Х ПЛIИТ перешрытий сле
дует ВЫПOJIнять 'конструктивные требования СНиП на бетонные
11 железобетонные конструкции и «Руководства по проектированию
бетонных п zкелезобетонных конструкций из тяжеЛiOrо бетона (без
предваритеЛЬНОI[1Q напряжения)>> М., Стройиздат, 1978.
4.23. Для обеlспечения требуемой зшукоизоляпии толщина пли
ты а,кустичесК!и однорlОДlНlоrо !перекрытия долж,на быть не менее
16 см; alкустически (неоднорОДНrоrо перекры1ияя не менее 10 см.
4.24. ДЛЯ IМ'ОН10ЛИТНЫХ перекрытий рекомендуется ПРlименять
тяжелый бетон и бетон на пористых заполнителях проектной
марки по прочности на сжатие (кубиковая прочность) не ниже
М 150. (&\2.5)
4.25. В качестве рабочей арматуры СЛ1едует преимущественно
при енять rорячекатаную сталь классов A II и A III, если арми-
рование ПЛIИТ ,определяется второй IrрYlIIПОЙ IпредеЛЬ1IЫХ состояний
и холоднотя!нутую ПРОВiOлоку кла,ссов B I и Bp I, если аРМИРОВ3'Ние
плит определяется первой сруппой 'предельных IСОСТ1ОЯ'НИЙ.
4.26. Расстояние между ОСЯМrИ рабочих стержней в пролете
плиты IИ над опорой ДOJIЖ(}IО быть не более 2'00 мм, 1между стерж
нями распределительной арматуры не более 500 мм.
Рабочую арматуру над опорой следует обрывать не e чем
на расстоянии 1/4 расче-nноrо проле,-а плиты 'от ,{'рани опоры (рис.
13,а). На крайних опорах, коrда ,не учитывается заще1iJlеиие пере
LКРЫТИЯ в .стене, неоБХОД'И IО ,предусмотреть КОНС11РУКТИВВУЮ Bepx
НЮЮ apM8'ryp}. в :КО.1 I ичест,ве не менее 1/3 сечения рабочей арматуры
в пролете, которая ДОЛi-I\на быть за'ведена за rpaHb опоры не e-
нее 10d (d ДlIа'fеТlр арматуры в пролете) п па 0.1 11 в П=-О.lет
плиты (рнс. 13,6).
66
На внутренIНИХ опораrх неразрезных плит перекрытия и на
краЙних опорах ПРИ рамном сопряжении плIит со стенами rnpолетная
арматура заводится за rpaHb опоры не менее 20 мм (рис. 13,а);
на свобод,НlОЙ опоре не менее ДЛИlны аJнкеровки, определенной по
СНиП II 21 75.
4.27. АРlм\ирование монолитных перекрытий производится py
ЛОННЫМlИ' 'И/ли плоскими сварнымIИ сетками.
Для здаНIИЙ, 'протяженных tB плане, армирование ,рекоме.ндуется
производить рулонными сеткам,и: нижними раскатываемыми вдоль
здания и верхними над внутреНiНИМIИ стенами.
й]
. 1
'1" l,
Ll
6)
4 "
з
8)
{ 5
4- Ф IOА-Л
XOl1yтb/ с Ш0 2 011
H полее 500
+
\
'1
2) 71
T
i 1
I I
i J
!J
по , 1
Рис. 13. Узлы армирования моно-
литных плит перекрытия
а узел сопряжения монолитной пли.
ты с внутренними стенами; б конст-
руктивное решение узла сопряжения
монолитной плиты при одностороннем
примыкании к стене без учеТа защем-
лении на опоре; в армирование сво-
бодноrо края плиты, закрепленной по
трем сторонам; 2 армирование мо-
нолитных плит в местах отверстий; 1
сетка нижнеrо армирования; 2 сетка
верхиеrо армирования; 3 конструк-
тивная опорная арматура; 4 анкеру-
ющий стержень; 5 объемный каркас;
6 стержни специальной окаимляю-
щей отверстие арматуры
Плоские сетки применяют-
c коrда они обусловлены pac
четам (арматура диаметром бо
лее 5 мм) и при армировании
замкнутых стенами ячеек. Дo
пускается армирование плит
производить узкими унифи
цированными сетками. Стык рабочей арматуры производится
внахлестку 'с соблюдением требований КQIН/СТРУИlрования 'стыков и
не должен выполняться в зоне максимальН/ых изrибающИrХ MOrMeH
тов. \t
Сетк,и в пролете должны уклаДЫ1ваться так, чтобы арматура
в направлении коротк,ой стороны для плит, IзакреплеlННЫХ по KOH
туру, И СБободноrо края для плит, закрепленных по трем сторонам,
наХОД1илась в нижнем ряду.
На участке плиты, {'де предусмотрено Iсrущение арматуры, ap
мирование допускается ПрOrизводитъ двумя сетками.
4.28. В плитах, работающ.их в двух нацравлениях, пролетную
3* Зак. 486
67
и опорную рабочую арматуру ДОПУ1скается сrущать, не сокращая
определенную расчетом общую площадь арматуры на длину ПЛ1ИТЫ
с соблюдением УСJI0ВИЯ М,И1нимальноrо армирова,ния в каждом се-
чении плиты (рис. 14, 15).
ЛJ
I=:t I
r Ч t\:. 1 1 rт 1 Ml t ', "' \
"" 1 +- 1 1 ifa! 1 1 СВ СВ
I J 1rr
t ll 12 ,/, ,, J! т: Il h ' k, iI'
Ka [, 1
l I
CB СВ
{а /0'
а)
1,
I I
. CB СВ
..1=' CL
l r f: l' l r
....... ""'1
o. ,.З31а l O, 5fa 'l.
IIl1lrlllllllll 0
o.5 5/""
F 1, 0
а}
fa2
111111111I11f!11JlIl1JJH1Ill!1 (])
fOtl
111[1[111111[11111111[1111111[1 (])
J, [,
5
".
Рис. 14. Схема армирования плиты,
защемленной по контуру
а нижнее армирование; 6 верхнее ap
мирование; 1 эпюра материалов нижне
ro армирования; 2 эпюра материалов
BepXHero армирования; СН сеТКа ниж-
няя; ClJ сетка верхняя
j-r j
'
1
(j) 0
Рис. 15. Схема армирования плиты,
защемленной по трем сторонам
а нижнее армирование; 6 верхнее ap
мирование; 1 эпюра материалов нижне
ro армирования; 2 эпюра материалов
BepXHero армирования; СН сетка ниж-
няя; СВ сеТКа верхняя; КО каркас
объемный
4.29. Пф и одностороннем рамном -сопряжении плиты с неСУЩIИМИ
стенами стерж!ни aHKepHOlio блока и верхней сеТIКIИ рекомендуется
ВЫIПОЛНIЯТЬ из арматуры Iпериодическоrо iПрофиля 'Клаlсса A-III,
к-оторые должны быть заведены за rpaHb опоры не менее 10d (d
диаrМетр ПрОДОЛЬНОl'''о Iстержня). AIHKep!HbIe блоки заводятся в толщу
перекрытия на длину .не менее [ан, определенную по СНиП 11-21.
68
75. Диаметр поперечно\rо стерж,ня анкеРа tназначается по табл. 20
в зависимости от усилия на один продольный стержень.
т а б л и ц а 20
N aH (те) 0,45 0,8 1 ,35 1 ,95 2,6 3,4 4,35
d (мм)
6
8
10
12
14
16
18
4.30. В плитах с прерывистым закреплением контура ОПОрlные
зоны аРМИРУЮТ1СЯ oQбъе ными каркасамм, IП1родольные Iстержни KO
торых принимаются не менее {2j 10 A III. Поперечные стержни (xo
муты) уста l наВЛИlваются К'ОНСТРУК1'ивно с шаrом и 0,5h. rлубюнэ
адеЛКIИ объемных IKapKa'c,oiВ в толще :nереКiРЫТИЯ определяется ДЛIИ
ной анкеровки растянут.ой арматуры ,в растянутом бетоне по 'СНIИ1П
II 21 75 (рис. '16).
а)
6J
а
Ь/
1 l..
Аа2
СН
/OK N
}
1 I
л л
ОК
CHfa2
L2
Рис. 1.6. Схема армирования плиты с преРЫБИСТЫМ опиранием /"
а со свободным опиранием по контуру; 6 с учетом защемления в опор-
НЫХ ЗОНаХ; СН сетка нижняя; св CeТI{a верхняя; ОКР опорный каркас
расчетный; ОК опорный каркас конструктивный
в плитах с прерывистым защемлением контура в приопорной
зоне в поле укладываеТfСЯ верХ1НЯЯ сетка, воспринимающая опорный
момент (см. tР'ИС. 16.,6).
4.31. Рекомендуется дополнительно армировать свободный край
плиты для восприятия усадочных и температурных воздействий объ
емным каркасом (рис. 13,8).
4.32. При наличии в плитах отверстий, не изменяющих работу
плиты, необходимо :предусмоТtреть окаймляющую дополнительную
арматуру ,сеЧelНlием не менее сечения рабочей арматуры (Toro ж.е
напра\вления), которая требуется по расчету плиты как сплошной
(см. рис. 1а,с).
69
5. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ
И СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ СТЕН
Расчетные сечения и расчетные схемы
5.1. Ра,счетом следует про вер ять rОIРJiзонтаЛЬНlые и вертикалынеe
сечения стен.
Для монолитных стен раасма тривают'ся сечения по середине
высоты этажа (Iсредние сечения) и в уровне перекрытий (ОПОРlные
сечения) .
[ОРI}f'зонтальные сечеlНИЯ провеРЯЮ1iСЯ Iрасчетом по пр о чнюIсти , И
В отдельных случанх с учет:ом возм-ожноrо появления трещин.
РасчеТНЫМIИ вертикальными сечениями СtLитаются сечения вдоль
вертикальных Iсоед!инений МОНОЛIИТНЫХ и Ic60PHO-МОНОЛИТНЫХ стен
и в местах располож,ения проемов в стенах.
Вертикальные соединения проверяются расчетом по Ц/рочности
И раскрытию трещин. перемы'ки,' ооединяющие участки стен
вдоль проемов, раССЧИТрlвают,ся по прочности с учетом ВОЗМjОЖ(НО
1СТИ Iпоявления треЩiИiН.
[ОРИЗ1QнтаЛblные Iрасчетные сечения 'стен MorYT иметь прямо-
уrольную или IИНУЮ форму. ПРЯМОУfольная форма rоризонтальных
сечеНlИЙ принимается для стен сплош\Ноrо с,ечения.
Непрямоуrольная форма ,rОРИЗ0нч-альных сечений принимает:ся
дЛЯ IСЛОИСТЫХ МОНЮVIИТ.ных /И сбор но-монолитных ICTeH.
При определении Iра'счетны,х размерюв с,ечеlНИЯ местные О'ткл,о
нения от iП:рнмоуrольной формы из за четвертей, борозд 'MorYT -не
учитываться, есЛlИ их П.lIощадь не превышает 0,05 площади Bcero
сечения.
5.2. Усилия, вызываЮЩlИе и3trиб монолитной стены из ПЛiQСКОС'Т,И
в случае Iприменения неразреЗ1НЫХ МОНОЛИТ1ных переIКРЫТ,ИЙ, можно
определять с иопользоваНlием IрасчеТ1НОЙ схемы в виде мноrювтаж
ной рамы 'с жесткими узлами сопряжения риrелей со стойкаМJИ.
При м е ч а н и е. В случае пр,имеНlения сборных перекрытий
укаЗ8'нtНые У'СIИJIИЯ Iследует определять с Iиспользованием расчетной
схемы в Вlиде МlНоrоэтажной рамы с Iподатли\выми узлами сопря
жения Iриrелей 00 стойками в соотшетстви.и с рекомендациями «Ин
струКlЦИlИ по проектироваlНИЮ конструкций паНiельных жилых зда-
ний.» ВСН32-77. М. Стройиздат, 1978.
При такой расчетной схеме моменты из плоскости М СТ В рас-
четных сечеНJИЯХ cTeНibr определяю'flСЯ на основе следующеrо:
а) изrибающие моменты в стене от поперечной равно.мерно
распределенной ветровой lНа,rрузк,и qCT (рис. 17,а).
q ст H
М оп . ст ==
12
(99)
q ст Н6
М ср . СТ ==
24
rде Но выс,ота этажа в свет,у (за минусом толщины переКРЫ1ТlИЯ);
б) из,rибающие моменты в стене вследствие перепада темпера
туры .по толщине однослоЙ!ной или двуслойной стены с жестко
'соединенными слоями (см. рис. 17,6)
М оп . ст == М ср . СТ == О, 5at v i CT ' (1 '))
70
rде а! КОЭффИ!lJJИент ли\нейныос темпераТУРIНЫХ деформаций мате-
р.иала cTeHJыI;
(i e Т цоrонная жест\Кос'fЬ стены,
i CT == Всi/Н эr , (101)
Вет изnибная же.сткость поперечноrо сечения стены при ИЗJrи
бе из ПЛОСКОСТИ; Н ЭТ высота этажа.
Перепад v принимается положительным, если температура сте-
ны увеЛllfч,ивается В напраlБлении rрани, куда смещается центр же
сткости опорной .части стены;
В) изrибающ(ий !}10мент в средних и опор\ных Iсеqениях стены
от равномерно распределенной наrрузки на перекрытия принима
ется рав.ным:
l ep.1 qпер.2 l ep.2
6 i пер
24+ .
lCT
С де i пер средняя поrонная жесткость перекрытий, защемленных
в стенах,
q пер. 1
М ср . ст == М оп . ст ==
( 1 02 )
[ . == ( Впер.1 + В пер . 2 )
пер ,
2 lпер.I lпер.2
Вп р.l,lDер.l соответственно изrибная жесткость поперечноrо сс-
чения при изrибе из плоскости и расчетный пролет
перекрытiИ'Я, опертоrо
B lItP . Z JII('P.2 соответствующие
величины для пе
рекрытия, оперто-
ro на стену с
друrой стороны.
Для опертых по контуру
перекрытиЙ с соотношением
сторон 121il 2 расчетный про-
.пет lпер принимается равным
О,5[2} r де [1 и [2 соответст-
венно короткий и длинный
ПРО.:Jеты перекрытий.
Для торцовых стен
М оп . ет принимается большей из
двух величин, вычисленных по
формулам (1{)2) и (67).
Расчет средних сечений
( 1 03 )
на стенку с одной из сторон;
а}
а)
!1 оп (Т
11 'p С7'
Рис. 17. Расчетные схемы и эпю..
ры изrибающих моментов в стене
а от rоризонтальных наrрузок; б
от перепада температур
5.3. Расчет средних rори-
З0нтальных сечений монолит
ных стен выполняется путем
подбора сечений, марок бетона
и армирования при действии продольной силы N и момента из пло
ОКОСТ(И сечения Мет. -
Затем подобранные сечения при необходим!ости проверяются на
COBMecTtHOe действие указанных усилиЙ ,N) М ер . ст } MOme!J-Iта Af B1
действующеrrО в плоскости сечения.
71
При выполнении расчетов Iнеобходимо учитывать, что большое
количество Iсечении МОНОЛИ1ШЫХ стен, а в ряде случаев IИ абсолют-
ное их большинство MorYT расоматр'иваться как бетонные.
Кроме TOlro, армирование железобетонных сечений монолитных
стен по вы,соте дома в соответствии с изменеНlием в них усилий
может назначаться Д1иФфереНЦИlрованно с учетом рациональноrо
уровня Yiнификации изде.лий.
Расчеты ВЫIПОЛНЯЮТ:СЯ в следующей последовательности:
OIпределяются усилия ,N Iи )И в в расче'f1НЫХ сечениях в каждом
этапе здания статическим ра,счетом, с IИСПОЛhзованием расчетных
схем, привеДelННЫХ в п. 0.2'.
При этом следует учитывать, что усилия МВ определяются в
тех случаях, к.оrда не -соблюдаются усл-овия (38); при соблюдеНИJ1
условия (38) расчет сечений на деи,С1lВlие Irор,изонтальных сил, BЫ
зываемых веТiРОВЫМИ наrрузками IВ плоскости стены, не произ
водится;
для бетонных сечений назначается толщина стены и марка бе
ТOIна, для железобетонных сечений дополнительно пл.ощадь ce
чения и класс арматуры;
определяются ,и,зrибающие моменты М СТ в рядовых И торцовых
стенах от действия наrрузок на [Iер крытия (п. 5.2);
определяется расчетная Длина (высота) стены [о (п. 5.4.);
определяется предельная Iнесущая способность N СТ бетонной
(НП. 5.в; 5.7) или )келезобетонной (пп. Б.6; 5.1 О) стены при дей
СТВИИ усилиЙ ЛJ и М СР:СТ;
дЛЯ бетонных стен (преимущественно торцовых в верхНИХ
этажах здания) определяются минимальные продольные силы, KO
торые должны действовать в сечении 11IЗ 'УСЛОfВИЯ :предельноrо дo
пусТ'имоrо эксцентриситета (Jп. '5.8) и образования трещины
(п. 5.9);
для железобеТ:ОНIНIЫХ ,стен (преимуще<С'лвенно TOplUOBbIX в верХ-
них этажах здаlНИЯ) ,определяются IМ\ИНlимальные продо ьные силы,
которые должны деЙствовать в сечении в случае больших значеНlИЙ
М ср.ет И малых значениях N (п. 5.11), а т:акже из условия оrрани
чения шир,ины раскрыТ/ия "рещин I(п. 5.12) ;
iПроwзводится проэерка пределыной несущей способности сече
ния 'стены при cOBMecТlHoM действ ИlИ 'У1СИЛИЙ N, М ср . ст , МВ
(пп. 5.13; 5.14).
5.4. Расчетная длина (высота) стены вычисляется по формуле
10 == k пер k CT НО, (104)
rде ,k nep коэффициент, учитывающий
длины за счет частично о
перекрытий;
kc Т то же, за счет влияния стен, примыкающих к paCCMaT
риваемой !Стене;
НО выСота этажа в свету (за
/КРЫТИЯ),I.
ДЛЯ МОНlQлитных неразрезных плит перекрыт,ий IИ железобетон
ных стен, В которых вертикалыная арматура пересекает опор,ное
сечение стены, k пер === 0,7; для неразрезных монолитных перекрытий
и бетонных или железобетонных стен, в ,КОТОРЫХ вертикалЬ/ная ap
матура не пересекает опорное сечение стены, k пер == 0,8; в осталь-
ных случаях k nep == 0,9.
Закрепление МОНОЛИТlных стен ,'ПО БОКОВЫ i сторонам ПрИНlима-
ет,ся во 5нимание только для еплошны,х (без проем-ов) участков
умеНЬПlение расчетной
защемления ее в уровне
Iвычетом
толщины пере
72
стен, для которых ширина стены Ь не превышает следующей ве-
личины: при ОIDирании по четырем сторонам ЗН о , при ОILирании по
трем 'сторонам 1 ,5Н О. При этом омежные стены дол){{!ны быть со-
единены между собой ар.м!аТУРНЫМIИ авязями.
В этом случае коэффициент ke т определяется по формулам
при аПlиранИ,И 1 по. 'Четырем' C'f10pOHaM
k ( 2 ) .
СТ 3 o 3 o '
( 1 05 )
при опирании по трем сторонам
k 2Ь ( 2 2Ь ) .
СТ 3 Но 3 Но '
в остальных случаях ke т Il.
5.5. Величину эксцентриаитета из плоакости (еоь) в расчетных
сечениях стен Iследу,ет принимать не менее вJ1!ичины случайноrо
экацеНТlриситета (ее л), который равен большему значеНlИЮ из трех
величин: 1 см, l/ зо толщины стены, 1/600 высоты этажа.
5.6. Е.сли моменты в среднем сечении стены (М ср . ет ), определя.
емые по формулам (99), (100), (102), вызы.вают ЭКJсцеНТРИClитеты
из плоскост.и eoh ee л И при этом расчетная длина стены lo 20, по
указаниям r лавы СНиП по проектированию бетонных и железобе
тонны,х конструкций допускается определять предельную несущую
споообность из плоскости прямоуrольных сечений бетонных Iи же
леэобетонных rCTeH ,(N ет) по формуле
N CT == терН R пр F + Ra.c (Fa + p )], (107)
(lLJ6)
rде т коэффициент, принимаемый равным: при h>20 см l;
при h 20 см O,9;
F площадь сечения ст,е.шы;
ер коэффициент, определяемый по формуле
ер == ерб + 2 (ер ж ерб) а, ( 1 08 )
но iпринимаемый !Не более ерж;
здесь ерб и ерж коэффициенты, принимаемые по табл. 2];
а==
,
Ra.c (Fa + Fa)
RпрF
(109)
5.7. Предельную ,несущую ,способность из плоскос'Ти средних
прямюуrольных сечений беТОНIНЫХ стен (N ет) при действии эксцен-
триситет'ов eOh> ее л рекомендуеТ1СЯ определять ме'f10ДОМ последова-
теЛЬНЬLХ приближений по фюрмуле
[ 2М .N ]
N i + 1 == R Ь h 1 . ср . СТ кр.
ст пр. б N l .h ( N N l ) ,
СТ кр ст
r де N T несущая способность бетонной стены i oro приближе
ния; начальное значение неСУLЦей способности бетон
ной с'тены рекомендуе'I1СЯ принимать равным Лi Т
О,8Rпр.б l1h ;
Rпр.б расче.тная призменная прочность бетонной стены;
(110)
73
N ДЛ/ N
6
о
0,93
0,92
0,5
1 , о
0,92
о
0,93
0,5
0,92
1 , о
0,92
Коэффициент ер б
0,92 I
1 I I
0,9]
0,91 I
8
0,92
0,92
0,91
Таблица 21
Коэффициенты Q)б и Q)ж при lo/h
10
16
18
20
12
14
0,91
0,9
0,86
0,78
0,69
0,84
0,72
0,61
0,89
0,86
0,82
0,88
0,82
0,76
0,9
0,89
0,89
0,86
Коэффициент fPж
0,91
0,91
о , 9 О , 89 О , 88 О ,86 О , 84
0,89 0,88 0,86 0,83 0,79
О ,89 О ,87 0,84 О , 79 О ,74
0,9
При м е ч а н и я: 1. N дл продольная сила от действия постоян-
ных и длительных наrрузок;
N продольная сила от действия постоянных, длительных и крат-
ковременных наrрузок.
2. При промежуточных значениях 'lo/1h и N дл/ N коэффициенты ({)б и
ерж определяются по интерполяции.
N Hp условная критическая сила, определяемая по ф.ормуле
Еб Ь h 3 ( О, 11 )
N кр === 0,533 2 --+ О, 1 , ( 111 )
k дл 10 О , 1 t t
rде Еб .началыный модуль упруrости бетона стены;
Ь, Jz. ширина и толщина стены;
[о расчетная длина стены, ,определяемая по условиям п. 5.4
,настоящеrо Руконодства;
l!i д Л коэффициент, учитывающий влияние длительноrо дей-
ствия на,rру.з.к'И Ha 'У1меньшеНlие КРИТIIческ,ой силы
МДЛ
k дл === 1 + ДЛ
М
, (112)
МДЛ момент продольных сил относительно растЯ/нутой или менее
,С)I(ат,ой rран.и ,сечения от деЙствия ПОСТОЯlнных Д 7Jительных
наrруэок (Nдл );
М то .я-:е, от деЙСТIВИЯ IПОСТОЯННЫХ дли.тельных и кратковре-
менных наrрузок (N); дЛЯ прямоуrОЛhноrо сечения стены
МДЛ NДЛ
М N
74
Т а б л и ц а 22
Вид бетона 13 ДЛ
1. Тяжелый бетон 1
2. На пористых заполнителях:
а) при искусственных крупных заполнителях (Ke
рамзит, аrлопорит, шлаковая пемза) и мелком за
полнителе:
плотном 1
пористом 1,5
б) l1рИ естественных крупных пористых заполни 2,5
телях (туф, пемза, вулканический шлак, извест
няк-ракушечник) независимо от вида мелкоrо за-
полнителя
дл коэффициент, определяемый по табл. 22 в зависимости от
вида бетона.
t коэффициент, принимаемый равным
М ср . СТ
Nh
(или
eoh
h
) .
но не менее ,величины
/0
t мин == 0,5 0,01 h 0,001 R пр . б .
(113)
5.8. LL\1\инимальнюе значение продольной силы, которая ДЮЛЖНа
действовать в среднем беТОIННОМ Iсечении ICTeHbl (ПРelимущеСllв.енно
торцовой) из условия оrраничения предельной величины эксцентри-
ситета в сечении стены из 1JIЛООКОСТИ (N T) по указаниям !fлавы
СНIИП по проектированию бетонных !и железобетонных OHCTPYK-
ЦИЙ, определяется по ФOlрмуле
N e == N Kp . ' r N p
ст 2 JI 2
MCP.CTNKP
е
(114)
rде е меньшая из величин: 0,45 h и (0,,5 h 1) см при ра-
счете !на основ,нюе сочетание на,rрузок; 0,47 h и '(0,5 h 2») см
при расчете на оообое сочетание наrрузок.
ВеличИ\ну N T следует сраВНlивать с расчетной наrруз,кой, дей.
ствующей в j TOM сечении и определяемую IC КLоэффициентом пере-
прузки .К п < 1.
5.9. Л1ИiНима.тIьное значение !продольной IСИЛЫ, к,оторая долж,на
действовать в бетонном сечении из условия отсутствия трещин
(N T) , .определяется по ф,о р!м\ул е
'у N Kp М Т [ V 4 'у N Kp (М ср . СТ М т )
N T === 1 1
2r y (ryNKP MT)2
] , (115)
rде
М Т 'у ь h 2 Rp 11 .
(116)
75
Для тяжелых бетонов М 1 00, 200, 300 значение коэффициента
V принимается соответственно равным 0,32; 0,3; 0,28. Для бетонов
на пористых заполнителях 'V == 0,2.5;
r у ра,сстояние от центра тяжести сечения до ядр,овой точки,
наиболее удаленной от растяну'Vой зоны, '11 ==1}h.
N
При О 0,6
Ь h R пр
N
& == &0 (&0 ......... О, 13)
0,6 Ь h R пр .
При 0,6
N
Ь h R пр
0,8
& == 0,37 0,4
N
Ь h R пр
1
&0== ,
8,4 14,4y
rде N усилие, деЙСТlвующее в расс.матриваемом ,сечении.
До.пускается з,начение 'У ПР'И1Нiимать равны,м 0,133 h.
В формуле (115) значение М ср . ет вычисляется с коэффициен
том переrрузки, равным 1.
Величину N p следует сравнивать с расчетной наrрузкой, дей
ствующей в j TOM сечении стены (JVj) и определяемой с коэффи-
Ц1иентом перетрузк,w, \раВ!ным/ 11.
Сечения стен (верхние этажи), в которых Ni > N T' следует
проектировать как железобет,онн.ые.
5.10. Пределыную несущую способность из плоскости средних
ПРЯМОY!rольных сечений железобетон,ных стен (N С1.) при действ/ии
.э.ксцентр,иситетов eoh> ее л реко,мендуется tOпеределять пооредством
решения системы уравнений методом последовательных приближе
нии в форме:
а) при ' SR В ,соответствии с указаниями rлавы СНиЛ по
проектироваlНИЮ бетонных ,И железобеу,оНlНЫХ конструкций
R п р . ж Ь Х! (ho 0,5 Xi) + Ra Ра (ho а) М ет . е р 1')/
N 1 + 1 ==
ст 0,5h a
N,
; х/:>2а;
RпрЬ
(117)
Х! ==
б) при 6 > SR
l R пр . ж Ь Х! (ho 0,5 Х/) + Ra Ра (ho a) MeT.ep 1')/ .
N ет == О 5 h а '
,
N i ho (1 6R ) + 2 6R ho Ra Ра
х, ==
R пр . ж Ь hu (1 R ) + 2 R g Fa
(118)
76
r де N T ,несущая способность железобет<онной стены i-Toro при
ближения для нуЛEmоrо приближения несущую способ
IHOCTb железобетонной стены ре:комендует,ся приНtимать
равной
N T == 0,8 R пр. ж Ь h;
Rпр.ж расчетная ПРlизмеНlная ,прочность железобетонной стены;
Ь, h ширина и толщина стены;
а Iвеличина защитноrо слоя бе'fiOlН1а до оси арматуры (,paiccTo
Яоние от равнодействующей у,с.илий в арматуре до ближай
шей rрани сечения), а==а';
,
ho рабочая высота сечения, ho==ho ===h а;
Xi высота сжатой зоны бетона i Toro приближения; для HY
левоrо приближеНlИЯ хо следует принимать для значен,ия
N ° ·
СТ'
Fa
Ra
6
,
площадь сечения арматуры, Ра ==- F а;
расчетное сопротивление арматуры растяжению,
относительная высота сжатой зоны бетона,
х
== ;
ho
1
'YJi == Ni'
l
N Kp
N,\p условная критическая сила, определяемая .по формуле
N кр 6 , ; Е б [ k л ( О ; t + О. 1 ) + п 1 а] . ( 120)
Ra ==Яа.с;
(119)
rде п/ а приведенный момент инерции площади сечения арматуры
относительно центра тяжести сечения стены;
остальные значения, входящие в формулу (120). определяются из
условия п. 5.7;
SR rраниЧное значение относительной ВЫООТЫ ся<атой зоны
бетона
R ==
Ra
1 + 4000
So
( 1 )
1 , 1
(121)
r де 60 характеристика сжатой З0НlbI бетона:
60 == а 0,0008 R пр . ж ' (122)
се коэффициент, пр'и.нимаемый для тяжелото беТОlНа равным
0,75; бетона на пористых заполнителях 0,8.
N.
5.11. В случае, еСJ1И высота сжатой зоны бетона х' === l <
R пр Ь
< 2а (при S R), что мо)кет Iиметь место в верхних этажах тор..
цовых стен при больших значениях М ср . СТ и малых величинах
приrруза, необходимо опреде.пить минимальную продольную силу,
которая долж'на действовать в сечении при заданном ар М Ир О t3аliИИ.
77
Минималыная Iпродольная еила (N ет) вычисляется методом
послед,овательных ПРlи6лижений в фор,ме
. Мср ст 1')i Ra Ра (ho а)
N l + 1 == 2 . (123)
ст ho
rде l1i определяется по формуле (119).
В качестве нулевоrо приближения
1
( 124 )
1')0 ==
N T
1
N Kp
rде N T определяется по формуле (1114).
5.12. Минималыное значение продольН!ой силы, действующей в
железобетонном сечении CTelHbI (преимущественно торцовой), из
УСЛО'Вlия о сутствия трещины определяется И'3 Toro же УСЛ1ОВ,ИЯ, что
И для беТ1Qнноr'й сечения (см. п. 5.9). При расчеТНЫ1Х усилиях
JV <N T тфебуеrся IпраиSjВЮДИТЬ расчет из условия оrраничения
ширины раскрытия треЩИНI.
Проверку условия
а т < (а т ],
(125)
rде ат шири.на раQКРЫТИЯ 1iреЩИ 1 lJj ПрlИ действии 'продольной
IСИЛЫ N;
r ат 1 ДОПУСТ1имая Шlирина раскрыт/ия трещин по указаниям
rлавы СНиП по проектированию бетонных и желез'обе
то'Нных ко нструоощиiЙ,
следует производить по формуле
rДе N T минимальная продольная сила, действующая в железо
бетонном сечении цри д'опустимой ШИр1ине раСКрЫIТИЯ
'треЩИIН:ЫI
М ер . ет момент в среднем сечении стены, определяемый с ко-
Эфф1ициентом Iпереrрузки, равным 1;
Ра
коэффициент арм!ирнвания сечения, l1 ==
Ь ho
диамеТiр Iстержней арматуры, мм;
коэффициент, Принимаемый равным при учете:
кратков ременных наrрузок и кратковремеиноrо
дейстеия постоя,нных и длительных наrрузок . 1
длительноrо действия 'постоянных 'и длительных
наrрузок для конструкций из бетонов:
тяжелоrо
. на ПОРИСТЫХ заполнителях, не менее
коэффициент, принимаемый рав.ным:
IПри стержневой арматуре пеРИОД1ическоrо
пр,офиля
/IIРИ rладкой арматуре
78
2 Мер. ст' 1')
N T == ho а
2 [а т 1 ЕаРа
3
С д .n.20 (3,5 100 l!) V d '
( 126 )
d
Сд
15
,
1,5:
п
1
1,3.
8еличwну N T следует сравнивать с расчетной наrрузкой, деЙ.
ству.ющей в j-TOM сечении стены (Nj,) и определяемой с коэффици-
,еНтом переI1РУЗКlИ, равным !1.
\8 то(м случае, если IВ (том 'сечении Ni > N T ' условие (123)
выполняется.
5.13. При ЭК'СЦбнтриситетах !Приложения продольной силы в
плоскости стены eOb O,45Yb (rде Уь расстояние по ширине стены
от центра сечеНlИЯ до более сжатой Ifрани) пределыную несущую
способность среднеrо IсечеНlИЯ бетонной или желез>обетонной стены
на совместное деЙСТ8,ие ИЗfиба из плоскости и в IПЛОСКОСТИ стены
определяются из условия обеспечения прочности толыко сжатой
зо!ны ,сечеНlИЯ
N еТ N ь
N <.-
--..; N '
ц
( 127)
rде N продольная
стены;
N ет предельная Iнесущая QПоО'обность
тонной 1ИЛИ железобетонной Iстены
5.6; {5.7; 5.10)
N ь предельная несущая способность
тонной IИЛIИ )келезобетOrННОЙ стены
в плоскости (М ь) ;
сжимающая
аила \8 расчетном
,сечении
среднеrо сече'ния бе
из плоскости (см. НП.
среднеrо сечения бе
при действии момента
N b == R пр Ре '
( 128)
Rпр lпризменная прочность бетонноrо или железобетонноrо
сечения стены;
F с площадь сжатой в плоскости стены зоны бетона:
для прямо rольНiЫХ сечений
Fe==h(b 2eOb),
(129)
Ih, Ь толщина и ширина стены;
еоь эксцеНТРflситет продольной силы в плоскости стены,
МЬ
еоь == N ·
При эт.ом ШИРlИна полок в сжатой зоне сечения ДОЛЖ1на пр,и
НИ;vfаться не более 3Но при закреплении ПОЛIКlИ по четырем CTO
ронам и 1,5 Н о при закреплении полки :по трем сторонам.
N ц предельная неСУ[IIая Ciпоспбшость бетонной ,или }I(елезо
бетошной стены IПрlИ' условном центральном сжатии
без учета продольноrо изrиба, определяемая по формуле
N ц == R пр F ,
(130)
rде F площадь среднеrо сечения стены.
5.14. При эксцентриситетах ПР1иложения продолыной силы В
плоскости стены еоь > О,45у ь предельную несущую способность
среднеrо сечеНIИЯ стены при cCIBMeCTHoM деЙствии изnиба из плос-
кости и в iПЛОClКОСТИ ,СТБНiЫ IреКQмендуется ,определять в соответствии
с указаниями «Инструкции ПО проектпрованию конструкц,v.й панель-
ных )I(ИЛЫХ зданий».
79
Расчет опорных сечений
5.15. При монолитных перекрытиях ОПОРН»Iе сечения МQlНОЛИТ
ных стен проверяюrся по формулам для средних сечений (пп. 5.5
5.14) без учета ПрОДОЛЬ'НJаrо lИаrиба.
5.16. Пфи сборных 'Перекрытиях СПЛОШНОfjО сечения расчет
опор,ных сечений МОНОЛ,ИТlных стен следует производить в соответ-
ствии 'с «Инструкцией ,пю проектироваН1ИЮ КОНСТРУКlЦий па\нел Н'ых
)юилых tзданий».
5.17. При использовании мноrопустотноrо настила с rарантиро
ванным заполнением ero ПУС'Т1QТ в опорной зоне плиты МОНЮЛИ'flным
бетоном (см. п. 5.35) предельную несущую способность стены а
зоне ICTbIKa IрекомендуеТ1СЯ определять []о формуле
оп ( 2 eOh )
N СТ == m ш 1 h R пр. б F , ( 131 )
rде mш коэффициент, учитывающий влияние rОРlизонтал ноrо
шва между стеной IН/ижнеrю этажа и плитами перекры
тия, раВIНЫЙ 0,9 ПРIИ марк'е раствора в шве, равной или
больше МI00; mш===0,8 при марке раствора ниже МI00;
остальные обозначения см. в IIJIП. 5.5 5.7.
Расчет перемычек
5.18. В стенах с проемами перемычка должна быть рассчитана
на изrиб от вертикальных наrрузок (от опирающихся на перемычку
перекрытий, балконов и т. п.) И на усилия перекоса, возникающие
при изrибе стены в собственной плоскости.
При расчете ,на И3lllиб от Iвертика.пьных наrрузок переМЫ1чка
рассматривается как балка с защемленными опорами.
В пetремычках Д1ОЛЖ1на быть проверена Il1Р'ОЧНОСТЬ верТlИiкаль
ных и наклоннbltX сечений..
5.19. Расчетные вертикальные сечения принимаются раCtПiOЛО
женными в местах защемления перемычки в простешюи (опорные
сечения) и по середине пролета перемыЧlК!И в свету. Вертикальные
сечеНlИЯ ПРОВ€lРЯЮТСЯ на действие cYMMaptНOrO изrибающеrо М-OM€HTa
от длительных и кратковременных наrрузок.
Расчет выполняе ся по ПIормам проеКТИРOlваНlИЯ железобетон
оНых IКОНСТРУКЩИЙ.
ДЛЯ ,веРТiИкальных сечений должна быть проверена шеЛИЧlина
Iраскрытия треЩJFН. Расчетную величину раскрытия rреlЦИНЫ следу-
ет Оlпределять по формуле
2М оп
а тр ==
lп
т
a i ,
( 132)
rде М оп изrибающий момент в опорном сечении перемычки;
lп пролет перемычки в свету;
a определяется по формуле (37).
5.20. Расчетные наклонные сечения .( рис. 18) принимаются П\ро
ХОДЯЩИМИ через верх ;или IНИЗ веРТ1икальноrо оп.орноrо сеченlИЯ
(при соотношении ДЛИНЫ 'пролета к высоте перемычки менее 1,5
через низ и верх II1РОТИВОnОЛОЖНЫХ опорных сечений), а также
через середину веР1Пfкальноrо пролетноrо сечения перемычки.
80
r
.....J
I
\
'
........,.j
НJ
Jq6
J. F'x Rax
.t ' FxRa,x
' FxRfЦ.......
С:: 7,5h o f ln
ln
"1
L
Рис. 18. Расчетная схема перемычки на действие попе
речной силы
Дли.на Irоризонтальной IПроеКiЦИИ наКЛQlНlНоr.о ,сечения с при..
нимается равной пролету перемычки в свету, но не более 1,5 ho
(рабочей высоты переМ1ЫЧКИ).
5.21. НаКЛIОННQе сечение перемычек, ар!МИрОlВанных хомутами,
проверяется на действие поперечной силы по формуле
Q ::::; R р Ь ho tg а + qx с , ( 133 )
rде Ь толщина стенки перемычки;
ho рабочая выIcтаa .перемычки;
с длина rоризонтальной :проекции диа1[,ональной трещины,
равная пролету перемычки, но не более 1,5 ,h o ;
tga отношение плеча внутренней пары между крайними про
дольными стержнями в перемычке (z) к длине rоризон
тальной проекции диаrональной трещины (с);
z
tg а == O,6; (134)
с
Qx усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах
наклонноrо сечения, определяемое по нормам проектирова
ния железобетонных конструкций.
Армирование монолитных стен
5.22. Армирование стен должно осуществляться в соответствии с
действующими нормами на проектирование бетонных и железобетон
ных конструкций.
В проекте здания следует предусмотреть изменение армирования
стен по ero высоте.
УмеНЬШelние аРМtированlИЯ стен по высоте зда.ния следует про
ИЗВIQДИТЬ след'уюшими способами:
при армировании !каf)IКасами за ечет разряжения их рядов по
вы,соте и (%JlJИ) у,меньшения вертикальных стерж,ней.
Наращиваемый каркас должен устанавливаться !по той )I{е вер-
тикальной оси., 'Ч1iО и кар\Кас Iнижележащеrо этажа;
при армированИlИ сетками за счет у,меньшения диаметра
веР1iикалыных стержней. ПО IВОЗ'МОЖНОСТИ следует ПР1именять сетки
с одинаковым шаrом вертикальных стержней.
81
а)
fТ
................-.-......... ..............
.......... .............
.............. ............ ...............
t l
Рис. 19. Схема армирования
монолитных бетонных BHYTpeH
них стен
а без проема; 6 с проеМQМ; 1
пространственныЙ каркас в пересе-
чениях стен; 2 плоские каркасы у
rраней проемов; 3 пространствен
ный. каркас железобетонноЙ надпро
емной перемычки
'
б)
t
ШL1::1.
'7т
) .
!!д1l::.!l
I
\!
Ii
\2
5.23. В беТОJ-IIНЫIХ ICTeHKax необходимо предусматривать KOHCT
руктивное вертикальное арМlИрование по полю сте.ны в количестве
0,025 О/О ero 'Поперечноrо сечения, если от расчет1НЫХ наrрузок в ce
чении возникают растяrивающие напряжения или в полностью
сжатом сечении минималыные ,сжимающие напряжения в бетоне
a 1 О ЮIlс/с:м 2 , при наибольших сжимающих IнаПРЯ/I(ениях
a O)8 Rпр. Если перечисленные условия не имеют места, то кон-
структивная веРТИlкальная ар\матура в стенах (рrис. 19) устанав-
ливается: не менее 1 см 2 В пересечениях несущих стен; в местах рез-
Koro изменения толщин стен; у rраней оконных и дверных проемов;
у rраней отверстий значительных размеров.
5.24. Для аРМИРOlванlИЯ стен рекомендует,ся применять следу
ющие арматурные изделия:
веРl1икалыные KapKa.cы и стержни, располаrаемые в несущем
слое, из rорячекатаной арматурной стали классов A I, A II, A-III;
rоризоlнталын'ыIe стержни, располаrа ые в несущем слое, из
rладк,ой стали IКлаоса A ,I;.
попереЧНЫlе стерж.ни сварных IKapKacoB из rладкой стали
K.тIa с.са А 1;
rоризонтальные IстеРЖ,НtИ перемычек из стали классов
A-II" A JII;
сетки из стали классов B-I, Bp I.
5.25. Стыкование сварных KapKaIOOB, отделыН1ЫХ стержней и ce
ток IПО высоте здания ПРОИ3lводнтся в УРOIв(не rnереКРЫТIИЙ BHax
лестку без сварки. Величина перепуска определяеТrСЯ расчетом по
нормам IПроerктироваlНtИЯ бетонных и железобет.онных конструкций.
При КОНСТРУIКТИIВНОМ армироваНИIИ стен величина перепуака пр,и-
нимается раВIНОЙ не менее 100 мм независимо О'Т диаметра верти-
кальной арматуры.
82
Пр!и сборных перекрытиях в случае оТ'.оутств.ия растяrивающих
напряжений в стенах конструктивное армирование допускается BЫ
ЛОЛН5lТЬ только В пределах этажа. В случае наличия растяrивающих
напряжений в стенах стыкование арматурных каркасов, стержней и
сеток в уровне перекрытий производится в зависимости от KOHCTPYK
тивноrо решения стыка:
пoI I
./
1+
по Л Л
7
Рис. 20,. [ОРИ30нтальныЙ стык монолитных стен и мноrопустоТRЫХ
плит настила со вскрытыми пустотами в опорной зоне стыка
1 мноrопустотная плита настила; 2 rоризонтальные арматурные стерж-
ни,; 3 вертикальный арматурный каркас; 4 Е'нутренняя монолитная CTe
на; 5 соединительная скоба; 6 заrлушка; 7 монтажные петли
ПОI I
rл
Пlt2
/Ш П П
Рис. 21. Конструкция стыка с прерывистым опиранием на МОНОJ1ИТ-
ные стены мноrопустотных плит
1 мноrопустотная плита настила; 2 rоризонтальные связи между плитами
перекрытий; 3 внутренняя монолитная стена; 4 вертикальный каркас CTe
ны; 5 заrлушки
при сплошfНОМ олирании плит перекрытий.на стены в зоне
стыка устанавливаются дополнительные а1рмат)'рные каркасы Iили
отдельные стержни (РlИiС. 120) ;
83
при прерывистом .Qпирании плит перекрытий на стены следует
концентрировать вертикалыную рабочую армату\ру lиа учаlс'Тках
межДу опорными выступаМ1И перекрытий I(РИС. t21}.
5.26. При использова\нии сборных плит перекрытий балочноrо
типа в бетонных стенах в уровне перекрытия следует дополни
тельно предусматривать установку rоризонтальной арматуры (см.
DИС. 20, поз. 2).
В стенах длиной до 20 м IнеоБХОДIИМО предусмотреть не менее
двух продольных стержней eJ 12 A I; !в CTelНax длиной более 20 ,м
установку не менее четырех II1IРОДО.пьных стерЖнrей 012 A I.
5.27. При необходимости установки вертикальной конструктивной
арматуры по полю стены в соответствии с п. 5.23 площадь rор!Изон
тальной арматуры следует принимать не менее 0,0250/0 площади вер-
тикальноrо сечения стены этажа.
Особенности армирования монолитных стен,
возводимых в переставных опалубках
5.28. РасчеТНlое армироваНlИе простешков Iследует осуществлять
плоскими сетками с обеих сторон либо плоскими или пространствен
НЫМIИ каркасами, при сборных :п рекрытиях, имеющих прерывистое
опирание.
Плоские Iсетки одноrо простенка следует объединять в прост
ранственные каркасы посредсТ1ВОМ соед.И!неНlИЯ стержшей.
ПересечеНlие стен следует аР'МIИРоОвать одним из следующих
способов:
простраНСllвенными каркасами (кар,касы MorYT быть либо из-
rотовлены на заводе, либо .образованы из двух 1Плоаких);
рабочим перехлес'f.ОМ 'C€TQK OДllJO:ro направления.
СтыковаНlие сеток по верТИiкали следует осуществлять пере
хлестом сеток выше уров:ия ПI,ереКРЫТИЯ 1 .
Особенности армирования монолитных стен,
возводимых в скользящей опалубке
5.29. Расчетное и КОНСТРУКТlиsное армирование простенков и
пересечений стен следует осуще'ств.ЛЯТЬ плоскшми или пространст-
венН/ыми каркасами.
Каркасы необходимо раостанавливать в увязке с проек'f.ОМ
расстаlНOIВКlИ д,омкратны,х рам. Минимальное раССТОЯНlие между ДOM
:кратнюй рамой и ближайшим арматурным каркасом должно быть
не менее 120 мм в свету.
В случаях, если по проекту необходима постановка трех- или
четырехстоечной домкра нiOЙ рамы в пересечении 'стен, следует об-
разовывать Пiростра\Нiственный каркас из отдельн'ых стержней.
связывая их IПО мере возведения стен хомутами НИ)l(е уровня ДOM
кратной рамы.
Конструирование стыков и соединении монолитных
и сборных элементов
5.30. Стыки несущих панелей наружных и внутренних стен
следует проектировать с учетом последовательности возведения
сборных и монолитных конструкций. В случае монтажа сборных
элементов наружных стен после возведения внутренних монолитных
стен стыки между ними следует конструировать в соответствии с
84
«Инструкцией по проектированию панельных жилых зданий» и
действующими каталоrами на сборные конструкции.
В случае бетонирования внутренних монолитных стен после
монтажа сборных элементов наружных стен связи между панелями
наружных стен их rерметизацию и теплоизоляцию следует про-
изводить в соответствии с «Инструкцией по проектированию па-
нельных жилых зданий»; связи между наружными и внутренними
стенами необходимо осуществлять с учетом последовательности
установки арматуры в опалубку. При этом особое внимание следует
уделять возможности надежноrо контроля установки связей между
сборными и монолитными конструкциями.
Во всех случаях необходимо внутренние монолитные стены
заводить в полость стыка не менее чем на 30 мм, плиты моноли -
ных И сборных перекрытий заводить за внутреннюю rpaHb наружной
стены не менее чем на 30 мм, соединять стены между собой пре;-
имущественно с помощью петлевых выпусков и пропускаемых через
них арматурных скоб.
5.31. Крепление ненесущих наружных стен к несущим внутрен>-
ним монолитным стенам следует осуществлять одним из способов:
на стальных связях (скобах, болтах);
безметальным замоноличиванием стыка (типа «ласточкина
хвоста») .
Стальные связи следует устанавливать не менее чем в двух
уровнях по высоте этажа на расстоянии не менее чем 300 мм от
нижней и верхней плоскости плиты перекрытия.
5.32. Связи в стыках панелей наружных стен между собой и с
внутренними стенами должны выполняться из стали марки
10ХНДП или 10ХНДПШ, не требующих защиты от коррозии.
5.33. В проектах должны предусматриваться временные связи
для обеспечения устойчивости конструкции на период монтажа, а
также, в особенности при навесных панелях, устройство для выверки
и рихтовки панелей в проектное положение.
5.34... При проектировании монолитных наружных стен из леr-
Koro, а внутренних из тяжелоrо бетона необходимо предусматривать
отсекатели между ними по всей вертикальной плоскости из сетки
рабица. Соединение стен следует производить rоризонтальными
арматурными стержнями, пересекающими сетку рабица и соединя
емыми с арматурой наружных и внутренних стен. Количество
rОРИ30нтальных стержней должно быть не менее двух в каждом
уровне. По высоте этажа следует предусматривать соединение стен
не менее чем в трех уровнях.
В процессе производства работ следует предусматривать
опережающее бетонирование наружных стен с целью исключения
попадания тяжелоrо бетона в полость наружной стены.
5.35. у зеJl сопряжения между монолитной стеной и сборными
мноrопустотными плитами перекрытий должен проектироваться
таким образом, чтобы несущая способность монолитной стены в
опорной зоне прнближалась к несущей способности стены в средней
ее части по высоте.
В опорной части мноrопустотноrо настила следует предусмат-
ривать устройство вырезов, через которые во время бетонирования
стен BepxHero этажа происходит заполнение пустот настила бетоном
(см. рис. 20, 21).
Для предупреждения растекания бетона в пустоты вставляются
картонные, пластмассовые, бетонные и друrие заrлушки. ApMaTYP
65
ные выпуски плит в зоне стыка соединяются друr с друrом rори-
зонтальными скобами или стержнями.
В усиленных торцах мноrопустотноrо настила должнЬ1
предусматриваться небольшие вырезы только для орrанизации ар-
матурных выпусков.
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ТЕхнолоrии
ВОЗВЕДЕНИЯ МОНОЛИТНЫХ И СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ
ЗДАНИИ
Общие положения
6.1. Настоящий раздел разработан в развитие «Инструкции по
разработке проектов орrанизации строительства и проектов произ-
водства работ» СН 47-74 и СНиП на бетонные и железобетонные
конструкции. Он содержит рекомендации по проектированию бе-
тонных и отделочных работ.
6.2. При выборе опалубок и методов возведения монолитных и
сбор но-монолитных зданий, помимо рекомендаций, приведенных в
разд. 1, следует учитывать их технолоrические преимущества и
недостатки соrласно табл. 23. Существующие системы опалубок
приведены в табл. 24. Применение этих опалубок рекомендуется до
т а б л и ц а 23
Тип опалубки
Преимущества
Недостатки
Скользя-
щая опалуб-
ка
Высокая скорость возведе Сложность устройства
иия стен. Максимальная перекрытий. Необходи
технолоrическая rибкость масть дополнительных
мер по обеспечению Ka
чества поверхности стеН.
Наиболее сложная тех-
нолоrия, предъявляющая
повышенные требования
к орrанизации работ:
необходимо вести рабо
ты в 3 смены;
необходимо обеспечить
непрерывную подачу бе-
тонной смеси и запас oc
новных материалов;
необходимо привлечь
большее количество pa
бочей силы
Минимальная
в металле на
опалубки стен.
использования
нов
потребность
изrотовление
Возможность
леrких Kpa
Крупнощи
товая опа
лубка
86
Относительно высокая Tex
нолоrическая rибкость.
Относительно высокая CKO
рость возведения зданий
при использовании сборных
перекрытий.
Удобство монтажа переrо-
родок, сантехкабин ff т. д.
Сложность обеспечения
качества бетона в уrлах
ячеек.
Максимальное (при ис-
пользовании сборных пе
рекрытий и прочих рав-
ныХ условиях) количе-
ство крановых операций
п родолжеfluе табл. 2.1
Тип. опалубки
Преимущества
Недостатки
Блочная
опалубка
Объемно-
перестав-
ная оп алуб
ка
Мелкощи-
товая
Простота технолоrии, воз
можность использования
рабочей силы низкоЙ ква-
лификации.
Наиболее простая в изrо-
товлении конструкция опа
лубки.
Более в ысокая, чем для
крупнощитовоЙ и объемно
переставной опалубки, ско-
рость возведения зданий.
Низкие затраты труда на
стройплощадке (в сопост а-
вимых условиях мини-
мальные) .
Меньшее по сравнению с
крупнощитовой и объемно-
переставной опалубкой KO
личество крановых опера
uий.
Удобство монта)ка переrо
родок, сантехкабин и т. Д
Простота технолоrии, воз-
можность использования ра
nочей силы низкой квали
фикации
Бетонирование стен и пере-
крытий в едином технолоrи-
ческом цикле. Повышенное
качество здания, особенно
в части звукоизоляции и
I точности взаимноrо.. распо-
.ло жения конструкции
Максимальная технолоrи-
ческая rибкость.
Возможность использова
ния леrких кранов
Меньшая, чем у сколь-
зящей и крупнощитовой
опалубки, технолоrиче-
ская rибкость, относи
тельно высокиЙ монтаж-
ный вес элементов (осо-
бенно при широком ша-
re стен)
Меньшая, по сравнению
со щитовыми и скользя-
щей опалубкой, техноло..
rическая rиокость. Не-
обходимость применения
высококвалифицирован
ной рабочей силы
Относительно высокая
rрудоемкость и продол-
жительн ость строительст..
ва. Необходимость до-
полнительных мер по
обеспечению качества
поверхности стен
перехода на систему унифицированных опалубок «rражданстрой»
(см. «Рекомендации по технолоrии возведения монолитных rраж-
данских зданий», М., ЦНИИЭП жилища, 1981). Выбор способа уст-
ройства монолитных перекрытий в зданиях, возводимых в скользя
щей опалубке, следует производить с учетом рекомендаций табл. 25.
87
т а б л и ц а 24
Перечень рекомендуемых типов опалубок для возведения жилых и общественных зданий из монолитноrо бетона
t::
Тип опалубки
t::
:z;
Шифр
проекта
1 Скользящая унифици- 324.00.000
рованная опалубка кон-
струкции ЦНИИОN1ТП
2 Унифицированная объ- 2198.00\.НОО
емно-переставная опа-
лубка ЦНИИОМТП или
объемно-переставная
опалубка «Тонрост» Opr-
тяжстроя Минтяжстроя
СССР
Адрес орrанизации
калькодержателя
Характеристика основных
конструкций здания
Примечание
127434, Москва,
ровское шоссе, 90
ЦНИИОМТП
Дмит- Наружные и внутренние
стены монолитные, пе-
рекрытия монолитные
Наружные стены (про Оба проекта опалуб-
дольные) сборные или ки близки между со-
мелкоштучные, торцо.. бой, отличаются де-
вые сборно-монолит- талями конструкций
ные; внутренние стены и
перекрытия монолит-
ные
3 Блочная опалубка Opr.. 566810000000 r. Вильнюс, ул. Пшеваль- Наружные и внутренние В настоящее время
строя Минстроя Литов- CKoro, 7, Орrстрой Мин- стены монолитные, пе- разрабатывается усо-
екой ССР строя Литовской ССР рекрытия сборные. Bы Вершенствованный мо-
сота этажа 2,8 м. Шаr дульный вариант кон-
поперечных стен: 4,2; струкции
6,9 8,4; 8,6 м
127434, Москва, Дмит
ровское шоссе, 9,
ЦНИИОМТП
r. Ростов-на-Дону, ул.
Пушкинская, 1 04/32, Opr
тяжстроя Минтяжстроя
СССР
4 Блочная опалубка Opr- ОМ360.
строя Минстроя Мол- 00.000
давской ССР
5 Крупнощитовая опалуб- IV o.7 4
ка КТИ Минпромстроя
СССР
6 Мелкощитовая палуб- 249'з.00.000
ка «Монолит-77»
ЦНИИОМТП
00
ей
r. Кишинев, у л. Воссо-
единения, 6/1, Орrстрой
Минстроя Молдавской
ССР
Наружные стены сбор- В настоящее вре!:dЯ
ные, монолитные, сбор- разрабатывается усо-
но-монолитные, внутрен- вершенствованный
ние стены монолитные, МОДУЛЬНЫЙ вариант
перекрытия сборные. Bы конструкции
сота этажа 2,8 м. Шаr
поперечных стен: 37
4,5 м
r. Тула, проспект Лени- Наружные стены сбор Усовершенствован-
На, 108 ные, монолитные, сбор- ная конструкция опа
КТИ Минпромстроя но-монолитные, внутрен- лубки проходит про
СССР ние стены . монолитные, изводственные испы.-
перекрытия сборные. Вы- тания
сота этажа 2,8 и 3 м.
Шаr поперечных стен
любой с модулем ОЬ31 м
127434, Москва,
ровское шоссе, 9
ЦНИИОМТП
Дмит- Сборные здания с МО-
НОЛИТНЫМ первым эта-
жом или монолитными
вставками
со
о
т а б л и ц а 25
Метод устройства перекры- Направление TeXHO
тий лоrическоrо потока
Способ опирания щитов
опалубки
Поэтажно цикличный
УСЛОВИЯ применеНИЯ метода
Снизу вверх
На перекрытие нижерас
положенноrо эт ажа че
рез стойки; через стойки
на стены через фермы
или кронштейны
При однослойных наружных стенах. При
необходимости обеспечения опирания пере-
крытий по контуру. При наличии rидро-
подъемноrо оборудования, обеспечив ающе
ro возможность использования домкратных
стержней диаметром 35 50\ мм. При на-
личии скользящей опалубки специальной
конструкции с наружными щитами, увели
ченными по высоте до 1,7 м
То же
Метод бетонирования пе Снизу вверх
рекрытия с отставанием
на два этажа от стен
При наличии реверсивных домкратов, обе
спечивающих возможность «шаrа На Mec
те»
Раздельный метод «свер- Сверху вниз
ху в низ»
На стены через мон-
тажные столики; на пере-
крытие вышерасполо-
женноrо этажа через
подвески
При наличии бетононасосов или друrих
устройств для подачи бетона через проемы
IМетодика разработки проекта орrанизации
строительства (ПОС)
6.3. пас разрабатывается на основании задания на проекти-
рование в соответствии с действующими нормативами и рекомен-
дациями настоящеrо раздела.
В состав пас, помимо предусмотренноrо действующими
нормативами, рекомендуется включить:
номенклатуру опалубки;
схему расстановки опалубки на захватках;
задание на проектирование опалубки добора;
номенклатуру сборных изделий (добора);
указания по производству работ в зимних условиях или
условиях cyxoro и жаркоrо климата (при необходимости).
6.4. В составе стройrенплана, помимо обычных cro элементов,
должны быть, как правило, предусмотрены:
склад арматуры (крытый);
склад столярных изделий (крытый);
склад изделий добора;
склад опалубки;
пост чистки, смазки и ремонта опалубки (забетонированная или
заасфальтированная площадка со cTporo rоризонтальной поверх
ностью, оборудованпая в случае необходимости стапелями или
кондукторами для выверки опаJlубки, а также средствами механи
зированноЙ чистки и смазки опалубки и канализацией промышлен
Horo стока). В случае, если при меняется скользящая опалубка и
размеры ячеек унифицированы, площадка должна быть оборудована
кондукторами для укрупнительной сборки блоков (коробов) опа
лубки;
трансформаторная подстанция (в случае электротермообработки
бетона) ;
площадка для выrрузки бетонной смеси (оборудованная в
случаях необходимости эстакадой, переrрузочным бункером или
друrими приемными устройствами);
пост укрупнительной сборки арматурных каркасов, снабженный
сварочным оборудованием;
места стоянок бетононасосов, распределительных стрел и друrих
средств внутрипостроечноrо транспорта бетонной смеси;
припостроечный полиrон для изrотовления изделий добора.
6.5. НаСТОЯIЦИЙ пункт разработан в развитие (в случае необхо
димости) норм продолжительности строительства предприятий,
зданий и сооружениЙ, поскольку в них отсутствуют нормы про
должительности возведения монолитных и сборно монолитных
зданий.
Эту велпчину следует принимать с учетом следующих peKO
мендаций.
Продолжительность строительства монолитноrо здания должна
удовлетворять условию
1,IПl П<П2,
( 135 )
rде 171 нормативная продолжительность возведения крупнопа
нельноrо здания соответствующеrо объема и этажности;
П 2 то же, для кирпичноrо здания;
I! продолжительность возведения монолитноrо здания.
91
Сроки выполнения бетонных работ должны соответствовать,
как правило, блаrоприятному времени rода с наружными TeMпepa
турами от 5 дО +25 0 С.
Сменность должна назначаться с учетом следующих peKOMeH
даций:
при использовании скользящей опалубки бетонные работы
производят непрерывно в три cMeH I;
при использовании переставнои опалубки монтаж опалубки,
армирование и бетонирование должны производиться в 1 и
2 ю, а термообработка в 3 ю смену;
производство бетонных работ в одну смену допускается в
исключительзых случаях при небольшом объеме возводимоrо
здания и при условии, что строительство предполаrается завершить
в блаrоприятное время rода; .
rрафик бетонных работ должен быть построен таким образом,
чтобы на выходные дни приходился цикл твердения бетона.
Величина П определяется в зависимости от типа опалубки.
Для скользящей опалубки следует принимать скорость сколь-
жения минимальной для данных условий.
Для переставных опалубок допустимо использовать показатели
оборачиваемости опалубки, приведенные в табл. 26, для следующих
условий:
размеры захваток соответствуют указанным в п. 6.6;
пролет перекрытий до 6 м;
стены и перекрытия выполняются из тяжелоrо бетона марок
от 200 до tзоо с подви)кностью 8 см осадки стандартноrо конуса
в момент укладки;
толщина перекрытий до 16 см;
при выполнении работ в зимних условиях расчетная температура
воздуха не ниже 15 0 С;
монтаж сборных перекрытий на захватке занимает не больше
времени, чем возведение монолитных стен.
6.6. Размеры захваток рекомендуется назначать с учетом
следующих условий:
этаж должен разделяться на целое число захваток;
рабочие швы между захватками должны располаrаться соrласно
указаниям СНиП III 15 7б
площадь захваток при использовании переставной опалубки
должна быть, как правило, не менее 200 м 2 , а бетоноемкость не
менее 50 м З ;
размер захваток при использовании скользящей опалубки
должен определяться из условия, что длина периметра всех стен на
захватке находится в пределах 250 300 м;
при использовании электротермообработки бетона необходимо
учитывать возможность обеспечения установленной мощности из
расчета:
1 KBTjM2 поверхности бетона в случае KOHTaKTHoro проrрева,
1,1 KBTjM2 поверхности бетона в случае электродноrо про
rреБа.
НеоБХОДИl\'IО учитывать УС.повия строительства в части обеспе
чения бетонной смесью, в частности, должно выполняться условие
Q 1 Q 2 == Qз == Б,
( 136 )
92
Т а б л и ц а 26
Продолжительность 1 оборота опалубки в Продолжительность твердения бетона в
сменах опалубке в сменах
Тип опалубки
Тип конструкций
Твердение в безобо Твердение в безобо
Двухсторонний обо rревной опалубке при rревной опалубке при Твердение в безооо.
rpeB в термоактивной положительных TeM положительных тем- rревной опалубке бе-
опалубке или элек пературах или KaMep пературах или Ka тона С противомороз
тродный проrрев ный nporpeB в зим мерный проrрев бето ной добавкой при
них условиях на С комплексной yc минус H:FC
коряющей добавкой
Объемно перестав Стены и перекры
ная тия
I Стены
6,5/2,5*
13/9
10/6
58/54
Крупнощитовая
Перекрытия
3,5/1,5 6/4 3,5/1,5 44/42
4,5/1,5 7/4 4,5/1,5 45/42
6/2,5 12/5,9 9,5/6 57,5/54
8,5/2,5 15/9 12/6 60/54
Блочная
Крупнощитовая
Стены
Мелкощитовая
nерекрытия
* в числителе значения продолжительности при естественном твердении бетона, в знаменателе при TepMO
обработке.
При м е ч а н и я: 1. Данные таблицы рекомендуется использовать только на стадии разработки пас.
2. п рименение противоморозных добавок для бетонирования перекрытий рекомендуется при условии, что
замедляют твердения бетона.
они не
со
сы
rде Q1 производительность БСУ, мЗ/ч;
Q2 производительность транспортных средст,в доставки бе.
тонной смеси на объект, мЗ/ч;
Qз производительность средств вертикальноrо транспорта
бетонной смеси, мЗjч;
Б часовая потребность в бетонной смеси, м З /ч.
6.7. Выбор механизмов для подъема и транспортирования Ma
териалов, монтажа опалубки и сборных элементов рекомендуется
производить с учетом конфиrурации здания и принятоrо темпа
возведения и с учетом данных табл. 27.
т а б л и ц а 27
Тип здания
Темп беТОНИDования,
мЗ/смену
Рекомендуемый вариант
вертикальноrо транспор-
та
Малоэтажное
30 50
rусеничный кран или
кран-подъемник
Мноrоэтажное
секционное
OДHO 3 50
(переставная опалуб-
ка)
Приставные краны (не
менее двух)
80 и более (скользя-
щaя опалубка)
Приставной кран и
стационарный бето
нонасос (с р аспреде
лительной стрелой при
необходимости)
Мноrоэтажное ПРОТЯ I 3 (}.......-5 О
женное
80 и более
Рельсовые краны (не
менее двух)
Рельсовые краны и
передвижной бетоно
насос
с монолитными пе .ЛюбоЙ
рекрытиями, которые
бетонируются MeTO
дом «сверху вниз»
Рельсовый или при-
ставной кран и бето
нонасос
пас должен предусматривать оснащение кранов комплектами
рациональных стропующих устройств и приспособлений, позволяю
щих сократить время на строповку и расстроповку поднимаемых
rрузов и количество крановых операций, а также трудозатраты на
монтаже и демонтаже опалубки.
При применении объемно пеDеставной и крупнощитовой опалубки
перекрытий рекомендуется предусматривать входящие траверсы и
друrие монтажные приспособления, исключающие применение под-
мостей.
6.8. При определении номенклатуры опалубки рекомендуемое
число типоразмеров переставной опалубки составляет:
для крупнощитовой опалубки стен и перекр ытий не более 6
типоразмеров щитов;
94
для блочной опалубки не более 5 6 типоразмеров блоков;
.для объемно переставной опалубки не более 4 типоразмеров
секций.
При этом металлоемкость добора должна составлять не более
1 О О/О веса комплекта.
Превышение приведенных выше показателей указывает либо на
нетехнолоrичность здания, либо на неправильный выбор метода
возведения.
При разработке схем расстановки перестав ной опалубки реко-
мендуется предусматривать:
последо:в-ательность монтажа опалубки начиная от пери метра
здания к центру с тем, чтобы компенсировать нарастающие ошибки
на внутренних стенах (а не на наружных)
неизменность взаимноrо расположения элементов опалубки на
всех захватках в пределах этажа для облеrчения их сопряжения;
обратно-симметричное расположение элементов опалубки на
соответствующих захватках каждоrо последующеrо этажа по OT
ношению к предыдущему с целью исключить нарастание ошибок по
высоте.
6.9. ТЭО разрабатывается на основе рекомендаций разд. 7.
Методика разработки проекта производства
работ (ППР)
6.10. Методика разработки ППР основана на детализации и
расширении соответствующих документов ПаС.
в состав ППР, помимо предусмотренноrо действующими нор-
мативами, рекомендуется включать
проект производства rеодезических работ (в случае возведения
зданий в скользящей опалубке, зданий 111 катеrории сложности или
строительства жилых массивов);
проект привязки опалубки, включая уточненную номенклатуру
опалубки;
план rрафик бетонных работ либо (в случае возведения
экспериментальных зданий, зданий 111 катеrории сложности и
друrих сложных объектов) технолоrические карты на бетонные
работы, включающие пооперационные rрафики;
rрафик потребности в бетонной смеси;
комплексный сетевой или сводный rрафик (в случае возведения
зданий в скользящей опалубке, зданий 111 .катеrории сложности или
строительства жилых массивов);
проект комплексной механизации (при строительстве массивов
в масштабе микрорайона и более);
рабочие чертежи опалубки добора;
указания по составу бетонной смеси, режиму твердения бетона,
определению распалубочной прочности бетона, по производству
работ в зимних условиях, в условиях cyxoro и жаркоrо климата.
При м е q а н и е. В зонах, rде возможны отрицателЬНЫе TeM
пературы, указания по производству зимних работ рекомендуется
разрабатывать во всех случаях, даже при условии, что строитель
ство предусмотрено завершить в блаrоприятное время rода.
6.11. Привязку скользящей опалубки рекомендуется выполнять
в следующей последовательности и с соблюдением следующих Tpe
бований
95
а) на плане типовоrо этажа по периметрам стен произвести
разметку положения домкратных рам с учетом расстояния между
ними (обычно в пределах до 3000 мм); вертикальные оси rидрав-
лических домкратов не должны пересекать дверные, оконные и
друrие проемы; при однС)слойных стенах вертикальные оси ДOM
кратов следует располаrать по осям стен; при слоистых стенах
вертикальные оси rидродомкратов располаrаются по оси монолитной
несущей части стены;
б) на плане типовоrо этажа разместить положение уrловых,
внутренних и наружных щитов;
в) подобрать внутренние и наружные рядовые щиты, исходя
из требования, что их количество должно быть минимальным, а
размеры максимальными (в случае образования зазора необхо
мо предусмотреть прокладки);
\ u
r} разметить на плане типовоrо этажа положение консолеи с
учетом их закрепления на стойках домкратных рам и (или) кружалах
наружных уrловых щитов (число консолей должно соответствовать
количеству домкратных рам, установленных по наружному контуру
здания) ;
д) расположить на чертеже кронштейны по внутреннему кон-
туру ячеек здания с учетом мест их крепления на кружальных поя-
сах, но не менее 2 ШТ. на каждую сторону ячейки с шаrом, опре-
деляемым длиной балок (обычно 1500 2000 мм);
е) расположить на чертеже ПР9rоны для настила рабочеrо пола
с опиранием на балки (размеры проrонов определяются из расчета
наrрузок, cor ласн о СНиП 11 1 15 76) ;
ж) разметить положение внутренних и наружных подвесок,
соединив их траверсами;
з) запроектировать ПОДМОСТII с опвранием на балки, подвешен
ные к кронштейнам на подвесках, подобрать (запроектировать)
щиты рабочеrо пола и разместить их на чертеже с опиранием на
проrоны;
и) определить место установки насосной станции, исходя из
условия равной удаленности от всех стен захватки. Наметить
трассы маслопроводов по параллельной схеме;
к) в зависимости от архитектурно строительных решений и
условий строительства выбрать конструкцию проемообразователей
и способ их фиксации, указать расположение проемообразователей
на чертеже;
л) составить спецификацию на элементы опалубки, на монтаж
ные блоки (короба) опалубки размером на ячейку.
При м е ч а н и е. При последовательном возведении двух и
более зданий с одинаковыми планами рекомендуется по окончании
первоrо здания вести перестановку опалубки коробами размером на
ячейку. Для обеспечения монтажной жесткости коробов следует
предусматрива ть установку временных связей жесткости.
6.12. Привязку крупнощитовой опалубки стен рекомендуется
выполнять в следующей последовательности:
а) проверить соответствие высоты щитов типовой опалубки
принятой высоте этажа (в случае необходимости допускается ис
пользование дополнительных элементов для наращивания щитов;
не рекомендуется бетонировать стену на высоту, меньшую BЫCOT
щитов) ;
б) присвоить всем ячейкам на плане и каждой стене в пределах
ячеек последовательные номера, выявить повторяющиеся в пределах
96
заХНаТКИ типовоrо этажа ДЛИНЫ стен ячеек и внести их в ведомость
по форме табл. 28, rруппируя по длине (rрафы 1, 2, 3, 4, 5), под-
считать их ПОRторяемость в пределах этажа (rрафа 6) и захватки
(rрафа 7);
т а б л и ц а 28
Расположение стены в пла. Повторяемость Спецификация
не опалубки
к.оличест
Q) :::а t\i
:S:::S: ВО стен к.оличест CQ :I:
О
::r::::E :I: одинако f-< О
:s Q) tJ:: Q) во одина ::S:: CQ
:s: ::r:: ;Eu f-< вой ДЛИНЫ ковой g Е-<;>'
::s:: :а Q) 00 О......... U::s::
::>: ::r:: Е-< 1:;:>, t\i на этаж ДЛИНЫ на :s:: Q)E-<
Q) Q) U O ::r:: ::s:: ::s:: :r
:r Е-< зах ватку ::S::CQ
о::: u ,..Q 5 :s:o.. о.. I:;x
I:;CI:I на дом со
u ctlа; °ro
О о..::Е CrJ
2 3 4 5 6 7 8 9
При м е ч а н и е. Допускается разбивка длинных стен на отрезки,
равные длинам наиболее массовых типоразмеров щитов (на всех
этажах) .
в) для стен, повторяемость которых на этаже менее 7 раз,
рекомендуется применение неинвентарной доборной деревянной
(деревометаллической) опалубки.
При несоответствии длин некоторых стен типоразмерам щитов
в комплекте следует предусматривать дополнительную опалубку в
соответствии с данными табл. 29;
т а б л и ц а 29
Повторяемость длин стен на этаже
Конструкция дополнительнол
КРУПНОlЦитовой опалубки
до 7
от 7 до 15
более 15
Неинвентарная доборная
деревянная (деревометалли
ческая опалубка)
+
Инвентарная деревянная
(деревометаллическая) опа
лубка по специальному про
екту
+
Инвентарная
ская опалубка
металличе
+
r) для каждой марки стен подобрать щит соответствующей
длины, внести ero в rрафу 8 ведомости по форме табл. 30;
4* (U,25) 3ак. 486
97
Т а б л и ц а 30
I(оличество
одинаковых
ячеек да HHO
ro размера
(повторяе-
мость)
I
I
(1) mE-<
са
са cat:Q
::r: ::r:K
Блоки
,Ячейки
расположение размеры в
в плане (в
осях) стены плане, мм
Л , ,
,.Q
t:: ::r са
Q) ::I:
О о.. са :=
Q) ::х:: о..
o = t:: = := :=
0..0 00 а
t::::r: t::: ::r:
2 3 4 5
количество,
шт.
марка
со
Е-<
(1)
I
Е-<
са
t:Q
Х
са
::r:
('1')
са;>"
::I:
6
7
8
9
10
} ...
.'d
"IJ." ,,,.' , ;
!i!fr. . ':"1-- ,
4! iI'f.t- _..
д) разместить на плане этал(а в пределах захваток выбранные
ЩIlТЫ с указанием марок;
е) подобрать торцовые щиты, замыкающие формовочную
полость по rранице захватки и разместить их на чертеже с ука-
занием марок;
)1{) подобрать уrловые элементы (если они предусмотрены
проектом опалубки) и разместить их на чертеже;
3) подобрать подмости для опирания ЩИТОВ наружных стен с
учетом способа их крепления;
и) составить спецификацию на все элементы опалубки;
к) составить схему перестановки опалубки с захватки на
захватку.
6.13. Привязка блочной опалубки выполняется в следующей
последовательности:
а) проверить соответствие высоты блоков высоте стен (в
случае несоответствия рекомендуется принять те же меры, что и
для крупнощитовой опалубки);
б) присвоить всем ячейкам на плане последовательные номера
и внести их в ведомость по приведенной форме, rруппируя их по
размерам;
в) для ка)кдоrо типоразмера ячейки подобрать соответствующий
блок, внести ero в rp афу 8 ведомости (допускается с целью
сокращения числа марок блоков, при оrраниченной rрузоподъемно
СТII крана и т. д. опалубливание одной ячейки двумя блоками);
r) при отсутствии в комплекте опалубки блоков нужноrо раз-
мера следует предусматривать дополнительную опалубку в соот'
ветствии с данными табл. 29.
Дальнейшую привязку вести в той же последовательности, что
II в случае крупнощитовоЙ опалубки (п. 6.12).
6.14. Привязка крупнощитовой опалубки перекрытий требует
дополнительных исходных данных относительно способа опирания
lЦliТОВ и способа их извлечеНIIЯ.
Привязку рекомендуется выполнять в следующей последова-
тельности:
а) повторно рассмотреть вопрос о разбивке здания на захватки
(монолитные перекрытия бетонируются отдельным потоком с от-
ставанием от стен не менее чем на 2 этажа; соответственно вели-
чине захваток их количество и размещение MorYT быть иными);
98
б) соблюдается та же последовательность и выполняются те )ке
рекомендации, что и для блочной опалубки (п. 6.13, б r);
в) подобрать подмости для выкатывания щитов на фасад при
перестаНОБке (если не принят друrой метод ИХ извлечения).
6.15. Привязка мелкощитовой опалубки перекрытий требует
дополнительных данных относительно способа опирания щитов II
способа их извлечения.
Привязку рекомендуется выполнять в той же последователь-
ности, что и для блочной опалубки.
При м е ч а н и е. rрафы 8, 9, 10 в табл. 30 относятся к укруп-
ненным щитам размером на ячейку, которые монтнруются IIЗ
мелких щитов.
ДОПОЛНIIтельно следует:
а) произвести раскладку инвентарных щитов с указанием их
марок, раСКЛllДКУ мелких щитов следует начинать от ДВУХ взаимно
псрпендикулярных стен (при этом опорные брусья должны быть
ориентированы параллельна длинным стенам);
б) выбрать балки для восприятия наrрузок от щитов опалубки
переlКРЫТИЯ, cor ласно СНиП 1 I 1 15 76, и располо)кить их пuд
щитами с шаrом не более 1500 мм;
в) разметить места установки ОПОРНЫХ элементов (в случае
применения стоек IIX следует располаrать не ближе чем в 250 мм
от стен, с шаrом не более 15.00 мм).
6.16. При прпвязке объемно-переставной опалубки peKOMeHДY
ется соблюдать ту же последовательность, что и при привязке
блочной опалубки.
6.17. Полученное в результате юривязки /к'оличество тилораз'меРОJН
Э.leJ:\1еНТQJВ юереста,вной ОlПа.пу.6ки ,не ДОЛЖНО Iпревышать ,величин, fПрИ-
педенных I3 [1. 6.8.
6.18. СlПоеобы укладки и УrПлотнения 'бетонной смеси 'pe OMeHДY
ется выбирать iB е,Qот!веllСТВiИИ 'с данными 1'!аlбл. 31.
Таблица 3!
Способы укладки и уп-/ Поверхностная
лотнения I ция
вибра
rлубинная вибрация
Тип бетонируемоЙ 1\ОН- Перекрытия
струкции
Стены, перекрытия
Штыкование
Укладка ли-
тых смесей
п родолженuе табл. 3/
Напорное бетонирование I Торкретирование
Стены, возводимые в сколь Фундаментные плиты и вер- Армоцементные
зящеЙ опалубке тикальные конструкции, переrородки
возводимые из песчаноrо бе-
тона
rлубинные вибраторы Iсле!дует ВЫrбирать С уче1'10М на1сыщенности
стен 3 I р'\1атурой и 'раЗ,\1,ера ячеек aplM3rTypHbIX ,ce ()IK tВ К'DНС1'РYiКЦИJ1
пе.рвкрытий. В случае 'Пр.и енения IB IК.Он,стр)'lКЦИИ ICTeH OIбъеlМНЫХ ta1p
:'vlaTypHbIx Kapl<acoB рекомендуется УЧИТЫlвать необходимость iПОnр
4 (0,25) Зак. 486
9 )
)l{е,ния вибратора ннутрь KaprKa'ca л\и60 радиу,с деЙСТIНИЯ вибратора
дол)кен быть боль\ш,е ши\рИ\ны объемноr{) каркаса IB плане.
6.19. В Уlказ,аниях по ,составу ,бетона ДОЛЖНЫ содержаться сле
дую'щие щанные:
виды, ма'р'ки, объе ные веса и объемы применяемых rбетоно\в;
виды Ц€1:vt:ент'о,в;
виды хи ичеоких добаJВОIК;
пределыная КРУIПНОСТЬ заlполнителя;
ПОIДIВИ)l{НОСТЬ (уд;о60у,клаДЫlВае.мость) бетонной С:'\1еои;
опециальные меры IПРОТИlВ раосл.оения;
время до наЧlаlла схваты'а,ния;;
rопециальны,е \1.еры IПО У)у1енышению у,с а J,iки ;
IСlпециальные :\1еры iПРОТ,ИВ обеЗВОЖИiвания.
Для \1.0НО,литных КОНСТрУ'КIЦИИ ,следует предусматривать иополь.
зQtванис порт.л3lндце ента. Из .ero 'РаЗНО:В!ЩДНQiстей следует, как пра-
вило, ПРИУ1енять: rИДiРОФОtбныи, .сулыфатосrоЙкий и шлаlКОlпортланд-
це l У1ент, В ТОМ числе IБЫ'СТРОl1вердеющие це\1. J енты. Не tследует iПриме
нять rпуццоланавый lПортлаlндцerмент и цe IeHT с у'меrренной э,кзотер
мией.
Как правило, следует применять цементы с содержанием трехкаль.
циerвоrо алюмината не более В % и 'с IповышеННЫ).1 оодеРlI<анием алю
У1О1феррита (Н) О/О и ВЫ1ше).
Для У),lень,шения раtосл>оения и усадки Iследует преДУ1сматривать
,применение Iпонерхностн,о 31КТИIВНЫХ iдобаво'к оБЫЧIiоrо, а также КО'М1П-
.fJeKOHOfO тИ!по.В iИ СУlпер:плаIСТIIlфикаторав.
ПlрИ 'Применении :ПOiверхностн-о а,КТИiВНЫХ доба,вOrК и супеlРiПласти-
, 'ф ИiкаторOiВ реком,е,ндуется IПрОИЗВОДИТЬ ,У'кладку 'бетона, как Iправило,
безвибраrЦИОННЫ' опосо60Yl Лlибо уменьшить IВО;J.опотребность на 7
200/0 п IСQlкраТIИТЬ раlСХ'ОД цемента IHa 5 200/0 при tсохраlНении заДан
ной у доБОУ1КЛ8lДЫlваем ости.
Для умень,шения У1саДIКИ рекО!мендуеТ1СЯ проектировать rOоста'вы
бетонных Iсмеоей с ,уtмеНbJшенныiМ 'рlаICХодо:vт иемента минимально НОЗ
:у!'о)ыной 1арки, УМ€lньrшенным 'расходом ВrOДЫ и увеличенны'М !ДО 85%
по объему расходом крупноrо заполнителя.
6.20. Разра,ботка прое.кта IПРОИiЗНОДiства работ ,в ча'сти транспор-
тир,()нания IHceX .видов Iбетонных Iсмеоей сл,едует IПР'ОИЗ:ВОДИТЬ IB COOT
,вет,ствпи с Тlребования,ми rOCT на ,смеси бетонные за l ВОДСКОf10 из
rотов.пеНIIЯ.
Уlкаэан:ия даНIНOirо \ПУIНfкта ОТНОСЯТIСЯ 'К 'СJlеЩУIОЩ'ИМ видаlМ 'бетон
ных oOmec-ей на IПЛrOТНЫХ и пористых заiПОЛНiИf1елях:
полностью приrотовленные бетонные смеси;
чаlСТИЧНО IприrотовлеНlные IбетоН'ные IС)у1еюи (смеси, mр'Иirотовлен
ные в полном объёме, но при пониженных расходах воды);
сухие бетонные смес.и;
Iс хие IбеТiQнные смеси, Iс.одержащие ffЗлаж,ные заlПОЛlнители (;влаж-
ность заюолнителей до 10 120/0).
ППР д,олже1Н содержать lУ1каза,ния от,носите.пьно:
выбора ,оредст,в, апосоБОIВ и реЖ1И!МОВ :переВОЗ10iК Iбетонных OMe
сей;
Иrсхо дных .и :конеЧ\ных хара1ктеРИСТИJ{ ,см,е1сей ,с учетом пр,инятоro
апос06а, ,расчетной длительности и условий траНСПОрТИlрования.
В каЧ0СТIве IcpeДCТtB траНClпортирова'Ния чаlСТИЧНО Iп'риrюто1ВЛенных
СУХ1ИХ iбетонных ,С/месей и сухих IбетюНlНЫХ iOмеюей, IСОД1ер.жащих влая{
ные заполнит,ели, 'следует IПJредуоматри,вать авт,обетоноомесители.
100
"""'
с
ел
.........
т а б 11 R Ц а 32
:,Q
Стадия доставки
3аrрузка бараuана предварительное
перемешивание транспортировка прнrотов.."Iение выrрузка
Режим Вид перево- или ПRиrотовле
доставки зимой смеси ине
Скорость, Время, CKO Время, Скорость, Время, Ско- Время, Ско.. I Врем" .
обjм МИН рость, МИН оБJы мин рос..ь, МНИ рость. мии
об/М оБJм об/"
Режа... А rотовая, Не болre 2 5 3 4 8* lO 15* 5 6 35
, .
Включение частично 6 6,5
б-арабана в приrотов
пути следа.. ленная
ванин за
lO 20 мин I
д.О рззrрузки Сухая, есте.. Не более 3,5 2,5 5,8 4 8 ZO 25 5 8 35
.
ственной 6 I 6,5
влажности
Режим Б rотовая Не более Не менее 4 8 20 25 Не более 5 lO 5 8 3,5
Периодиче 6 2,5 5 6,5
ское 8КЛЮ
чеНJre JI BЫ Частично Не более Не менее 4 8 lO 15 Не более 5 lO 4 8 lO 15 5 8 3,5
ключенне ба прнrотов 6 3,0 5
рабана в пу ленная
тв следова-
нии
....
со
CJ)
......
с
* Значения даны для частично прнrотовленных смесей. Тран спортирование в
барабана Не рекомендуется.
вращения
режиме постоянноrо
в ,качестве Iсредст,в траНСПОрllирования 'Т'ОТ{)!ВЫХ ,бетонных CMe
сеЙ следует преДУ1смаТрИ1вать рlвтобетоновч:?ы и автобадьевозы.
П'ри . ,?IТСУТ'СТIВИИ ... IJециаЛ 3'ИiPо\Ванноrо автотра'нооорта ДОПУ'ска
ется IlltрО€lКТИрОlваlние IпвреВОЗ'ЕИ "roTOBbIX бетонных смеоей т,олыкo н-а
КОрО1'jкие ра'остоя,ния В а,втосам.оС!ваJlах юр,и У1славии IQпециальноr.о
оБОIРУ OIваIНИЯ их КуЗОВrОВ. .
Т аНrс:портирование Iбет'онных смесей аIВТ,Q1 еТОНОlсмеqителями
следует IпроеКТИрОlвать юоrласно даННЫIМ таlбл. 32; Iпринятые раостоя
аия тршнопортиро/Вания та'бл. 33.
т а б л и ц а 33
Би)!. дорож
Horo покр ытия
и KOpOCTЬ пе
ревозки
Вид транспортируемой смеси
Расстояние, км, при режимах
доставки
А
Б
Жесткое,
V === 30 КМ/Ч
М-яrкое
rруитовое,
V ' 15 КМ/Ч .
rотовая смесь подвиж-
ностью, см:
4 6
7 9
1 О,........ 1 2
Частично приrотовленная
смесь подвижностью, см:
4 6
7 9
10 12
Сухая смесь
.Смесь естественноЙ влажно
сти, равной, о/о:
до 5
6 lO
более 10
Применение автобетоносме-
сителеЙ не рекомендуется
70/50
601 40:
50/30
40v'60
3Q/5IO
3Q/30
9CV70 60)/80
801/60 50v70
60J 40 4а/60
Не оrраничсно
1 20/15 О
80} 100
60\/75
120\/150
80!l 100
601/75
ДаЛhНОСТЬ т\ранопорт,иро,вания в а,втобеТОНQвозах, аlвтобщдьево-
зах и ,з'втоса l моева.лах ,в стандаlртных уСо10ВИЯХ не должна превышать
значений, Уiказанных 'в та,бл. 34. .
НlсоБХОДJIмое для Iперс:возО'к бето'нtНых смесей в течение одной
О\1{)НЫ количество сliвт,о, аIlJИН ка)к,доrо типа должно определяться
по фОР:Лlуле
" Б ( LJp I ; L пор )
п Ta tn+tр+lm+tпор+lоч+ + . (137)
V rp V пор
'-- I', <::' п КОЛИЧБСТIВО а I ВТOI:\Iз'Ш'ИН, ШТ.;
V объе ная маоса бетонной с.меси, тfм З ;
Б объе:\'l беТiОННОЙ IС\'IОСИ, .пе.рerвоЗiИМ'ОЙ IB теЧСrНи,е ,смены, м 3 ;
т Iпprодолжительность IC!MeH I, ч;
G rРУ3101ПОДЪе!уIНОСТЬ abto-:лаШ!lНЫ, т;
IКОЭiФФИЦ'!:lе,нт ИСШОJ1ЪЗО,В3'НИ;Я ав:рома'шины;
t п .вре я заrруз'ки а'В1;ОМ3ШИlНЫ, ч;
I p ,время ,разrруз-ки автомаШИlНbI, ч;
102
Таблица 34
I Пода ча бетонной
Q) Подача бетонноЙ
\о смеси системой
од «кран бадЬЯ» смеси бетононасосами
f-o
и
О лсrкая ксра м- JJсrкаЯ ке-
:I:
g о:: зитобетонная t:;:: рамзитобетоп-
Вид смесь ;'J ная смесь
дорожноrо по () ::с :;:
КРЫТИ>I И скорость о о
0= Е-- I . Е-< . ,
транспортирования t:: и с) aJ :а. с) aJ :а,
о:::с) \о u aJ \о UC)
ro;:!; о::: a; о:::
х с.) O C) ОС) О;:!;С)
.Q О Е-< ><Е-<
I=;.Q ><:s:: 0E-< 1=;..0 0E-<
1:;;0 ох= ;>.:S:: o::c:::S::
::с Фс.) ;>'С!') :I: Q)u uC\'} 1:Q::c:
=r':;t: :Еа; u;:!; :Е:С) ::!1
O o:::::?l C';j ! Ф 0:::::!1 :O;] QJro
:r:E-< Е-<с.) ::со.. :I:Efo.. Е-<с.) хо. x:fo..
Жесткое ( асфальт, 4 6 30 25 28 18 15
бетон, асфальтобе
20 15 19 18 10
тон), v==ao км/ч
7 9 29 15 18 12 10
]5 10 14 ]0 8
]0 14 15 ]0 12 10 8
10 8 9 7 5
Мяrкое rpYHToBoe 4 6 8 6,5 7,5 5,0 4,0
v=== -
улучшенное, 5 4 5 3,3 2,5
== 15 км/ч
7 9 5,4 4 5 3,2 2,7
3,7 2,5 3,5 2,5 2
]C 14 4 2,6 3,2 2,7 2, 1
2,5 2 2,5 1 ,7 1 ,3
17
12
11
9
9
6
4,5
3
3
2,3
2,4
1 ,5
При м е ч а н и я: 1. Допустимое расстояние транспортирования бе-
тонных смесей в автобадьевозах определяется путем снижения aHa
лоrичных показателей для автобетоновозов на 15 2010/0.
2. Данные таблицы рассчитаны для условий: температура воздуха
+2,О°С, бетонной смеси +25 0 С, расход цемента 250 3501 KrjM 3 , Ha
чало схватывания 2 3 ч.
3. В числителе приведены данные для авто бетоновозов, в 3Ha:мe
нателе для автосамосвалов.
t т ,Врlемя манеВРИРОlВания O IраЗ1nРУ'ЗК'И аВТОМ3IШ'ИIНЫ, ч;
t вер ДОlпол:нительное Вtp,емя для /ПеремеШИlвания IClМJеси (lПри 'При
менении alВТ'OJбетонос<месит,ел.ей), ч;
t оч время на QiЧИСТIКУ и iПр'омы!В'ку 'кувова, ч (та1бл. 35);
Т а б л и ц а 35
Тип автомашины
Время промывки По Время промывки по
еле смены, ч еле каждой перевоз-
ки, ч
Автобетоносмеситель
Автобетоновоз
Автосамосвал
O,17 O,25!
Ot13 O,17
О" 17 0 2q
O,08 a, 17
01, 03 , 0.51
O,05 O.,08
4* (0,5) Зак. 486
10,3
L rp ,раостояние Iма\ршрут,а iперево3tКИ ,беТОНIНОЙ смеlОИ от заВ,Q-
да до объекта, км;
L nop расстояние 'У1арш'рута >ПОрОЖrНеfiО IреЙоа 'От объекта до
завода, км;
V пJ 'окорость С лр,узом, I{":J/Ч;
VПОР 'окорость без rpy!3a, кмjч.
При М е ч а н и le. Леrlкобетонные смеси рекоменд,уеТ1СЯ транопо,р-
тир,овать 'беапереrРУЗ'ОЧНЫ1М методом в за,крытых уте.пленных УНiке
рах, IПРИОПОСOiБЛiенных для пе\ревозки IB :куз,овах бортOIВЫХ а'ВТОМlашин
и ,для подъем>а K(paIHo .
6.21. ПроеКТ,ИрQваiН'Ие режимOIВ лроrрева Iбетона следует {вести
с учетом требова.ний ОН,иП IiII 15 716, «,Инстр,у1Кции 'Но тепловой об
pa l 6oT!Rie бетонны:х и Iж,еЛ1etЗ1Оlбет'Он.ных изделий на заВiодах и \полиrо-
нrax». 1М., СIТРОЙИЗiдат, 1969, «PYKOHoдcTIBa IПО Iбетонированию MOiНO
ЛИ1iНЫХ I О:ИIСТ!РУIКЦИЙ с :применеНИelМ теlрмореаlКТ:ИIВНОЙ опалу,бки». М.,
СТ1роЙиздат, 1977 и т!реБОlва,н,ий на\СТiOящеrо \пункта.
,в Iслучае Iприменения IПредварительноlЛО 'разоr\рева в З1ИМIНИХ yc
ловиях или ,в У1СЛ1О!ВИЯХ Icyxoro 'и жаркоrо IКЛИIм,аТlа следует УЧИТЫ1вать
ТРlеБОlВан.ия lооответственню «Руководства iПО ,зИМНelМУ бетонированию
с юримеН€1Н'ием меТОiда т,ермоса». М., СтройиздаlТ, 197.5 'И «Уlказаний
ПО И:З;fIQТiOвлению железобетонных изделий с Iприменением предвари-
теЛЬНiQlЛО элвКТlрораЗОf1реВlа 6eTOНiHЫX ,смесей на техно.п.оrическлх
линиях от'юрытых цех,OIВ и jПО lиrОНОIВ \в ,yrсловиях Icyxaro жаlркоrо
климата». (PCIH 68j7j3). Т8IшкеIНТ, 1973. ТеРМОOlбра!бот'ку, ка.к IпраlВИ
110, рetКlQIмецдуеf1СЯ 'Пiре,ду,см.аТРИ\Вiать ,в СЛlедующих сл,уrчаях:
IB зимних слов!иях;
,в У1СЛOlВИЯХ Iсухоrю и жарlI оrо iКЛIИlма та (лредваР'ИТ1ельный ра-
з,с)rрев) ;
IПрИ исполъзоваlНИИ IСЛ,ОЖНЫХ Iпереста,В'ных OIпаJIУ1бок ()бъемно
переста,вной iИ ,бл,оЧiНОЙ IB IметалличееКiОМ иапол.нении.
В ш.РОЧИХ Iслучаях для обоон<ования неаБХQДИlМОСТИ термообра
БОТIКИ IрекоиенщуеТ'Ся IпраизIВОдJИТЬ экономический ра1с'Чет.
НI3Iиболее IЭфlфект.ивным яrвляетсСЯ Iсочетание преДlварительноrо
разопрева ,бетонной Iс,меси IC IпослetДующей терм.ообработ,кой. ТерIИО
обраlбОТJка IКОНiCJТРytкЦИй должна lбыть, IKalK IпраШ1ИЛО, ДВУСТОРОНlней.
В IПIПР должны быть ПрlИ'ведены:
IПРИ использовании метО'да 'Тер,моса 'Указания IПо способу (р,е-
КИМУ) пр.едшаритеЛЬНОif:О Iра'ЗQлрева С1м.еои 'и 'теХ1но.п.оrии ее укла1д-
ки IВ 'DiПаIЛУlбку;
IПРИ иаПОJ1Ь30ваНИ 1 И т,е'Р'МОalКТ'ИIВНОЙ iOпалуrбки тип Н I 81rревателей
1I ,их ,К'ОСVlIМУНИiкаЦiИЯ, режим терIМОOlбраlбоТ1КИ;
IЦРИ ИQПОЛЬ310,вании IKlaMepHoro IПрОj['1рева IQпюсоб утепления IKa-
\1ер, т,иlП Iнаlrреват.ельнооо a1rperaTa, !вид топлива, а в Iслучае IIСIПОЛЬ
JОВа.ния элеlКТlроаr,реrаТI(]В Icx,eMbI (разIВОД'КИ и ПОДКЛlочения;
Уlк.аза!ния о мет,одах IКОНТРОЛЯ ТClМlПераТIУРЫ 'бетона.
В,о 'всех Iслучаях должны быть IПРИiведены техничеокие характе-
;1НСТИIКИ YICTaHOHOIK, нrаlлревателей, rнаlrревателъны:х аlrреrзтО'в, а IПрИ
l;еобходимости потребная установленная МОЩНОСТЬ.
В IПIПР дtOлжны быть IПривмены сле1дующие пз,ра l метры ре)l{И\1а
: ерм,ообр аlботки:
:II1РQдолж,ительнiOСТЬ тве:рдения бетона ,в 'ОlпаЛ)l1БКJе (IC учетом
::ринятой 'О\БО1Jа!чИ'ваеL.\10СТИ ОП1алу\бки);
,маюоим,а,лъно .дОПУ1СТИlмая Te,Mmlepa'f1ypa терм.ообраiбот'ки (с уче
')M IВ<ОЗУ1,ОЖ:НЮСТИ ОТ1клонения /фа,кт\ичеокой теМlпературы ,от заlданной
'1 .прlедеЛlах 1 О о/о) ;
!04
максимально ДОПУIСТ'fiIМ1ая IСЫОР'ОСТЬ подъема теМJпературы (IC уче
Т'ОМ 'маесИiВ!НОСТИ КОНС'f/РУIКЦИИ, НJаЛИЧIНОЙ у,стаНOIвленной МОЩНОСТИ,
О)Кllдае.мой т:емперату)ры iНаружнOIrО Iвоздуха 'и Т. IД.)
1М!З,юсимально ДОПУ1СТИ\мЫЙ mерепад темпеРIз'ТУ'Р 'бетона и наруж-
Hor,o !воздуха в мом.ент р,а 1 0палубки (ТОЛЫК1О дЛЯ условий 3 1 имнеJ'10 бе
тонирования) .
Ре}l{'ИМЫ терм,оо6работк:и следует наз.начать ИСХОДЯ из Tpe60Ba
ний:
маlКrоималIэНОЙ оборачИ!ваемости опаЛУ1бки;
JIlоключения оqр,з'зования темпера ту.рных трещин;
:\fинимальноро и IpalBHOMepHor'o ipаlсхода мощности.
6.22. lПРОefКтирйвание зимних бетонных работ следует вести с
учетом ТlреБОВ1аний СН:иiП 111 -15-76, «Р,уковод,стша IПО ,пр.именению
беТQНQ\В IC :ПР'ОТIИ\ВOIИОРОЗНЫ\МИ доба\Вlыа/ми». М., С'1lРОЙИЗlдат, 1978,
«Р'УIКОВОДС'Т1ва IПО ЗИ'МIНelМУ iбетон,иров,анию IC 1I1Р 1 именеНlием 'мет-ода Т1ep
<моса». М., Стройиздат, 19175, «РУiКО/ВО'щст.ва по Iбетонированию MOHO
литных ЫОН1СТРу\КЦИЙ С ПРИYlенениerм теlрМ'ОlреаIКТИВНОЙ .опалубки». М.,
Сl1р 1 ой.ИЗД I 3Т, 1975.
РеКОМ1ендации Д 1 аiННiOJ10 пункта ОТНОIСЯТtся к У'СЛОВiИНМ бе'ТО!НIИрО
ваIНИЯ, т,нердerния и р,а1сшаЛIУбки монолитнаrо бетона IПРИ 'темпера'Ту
рах от 5 до 15OC.\
6.23. В СlQIста,ве Iра3jДела ППР «У'wа'зания по IПРОИ3lВOIДIСТВУ 3ИiМ
них р1аlбот» должны БЫl'lЬ ПРИВ€lдены:
диаlпаЗD:Н тем:пера'ТУФ, !при IKOTOpbIX 6еТОНИiроваНlие \ВООIМОЖНО;
меlрЫ ,по mреДОТl РlащенlИЮ ПО[Jаlдания ICHera в OIпаЛУlбку, Qiбразо
вания нал, ди Iи способы ее у !а,ления;
аПОClоб 0'f10npeBa ПРИlмы\кающих к опаЛiУlбке !Монолитных IKOHCT
ру,юц:ий;
при ,ИСПiольз.овании JCИ1мл'ческих добавок У1К 1 азания IПО COCTalBY
бетона;
IПРИ IИIQilОЛЬ30lВЭНИИ терiМQtобраlбот\ и данные ооrлаlСНО Jп. 6Д1.
ВЫ1бор iQПООО1ба зимнеrю \беТОНИРOtвания .в заlВИiСИlМОСТИ orr типа
OiпаЛУ1бки !Р€lкомеНДУ 1 е1lСЯ \l1,раиз'В'одить на оонове т,еХiНИI:юо экономи'ч.е
CKoro анализа для конкретных условий строительства. Предваоитель
ный IВЫ1БOlР 'РекомеН У'е1'lСЯ :ПрIОИЗВО!.дИТЬ С учетам 1Д 1 анных табл. 36.
6.24. IПроеК:ТИIРlOвание Iбет,онных ра1бот IB УjСЛОВИЯХ lCyxoro жаРКrQ
I"O кли.мат.а Iследует lВести IC У'че'ТюlМ тре:БOlваlНИЙ С1НWП III 15 76, «Py
КOiваДСl'lва IПО [JРОИ3lВО!ДIСТIв,у IбетоiННЫХ Iра\бот в ylCлtQIВИЯХ cyxolro И
жаРlыоrо климата». М., Ст:роиЙiЗlдат, 19i77 и «(jPYKOBQдJCTBa по \про
изВ'о ств'У Iбетонных Iра1бот». 1М., С'f1рой:издат, 197.5.
Рекомендации данноrо IПУНIК'Т1а IОТНОСЯТrСЯ К условия-м беТО1НИрiQ
вания, твеРlдения и 'ра1CiпаJIУ!ОЮИ, .к.оторы,е Х l 8lрактеризуются IМ3tКIСИ-
мальной Iсре,Д,нем,осЯ'чIНОЙ тем!ператур'ой IВОЗД'У'ха, 'раlВНОЙ или Пiревы
Ш1ающ,ей +290:С при ореДiН,ей rот.носительной I,влажности IB03lдyxa ме-
нее 50 О/О .
в юоста.ве 'раз еЛlа П\ПР «У,ка,зания ПО IПРОИЗВОДСТ1ВУ рз,бот IB yc
лOiВИЯХ ,cyxOIr,o Iи жа\рlКоrю IКЛ1имата» [Должны 'быть п'риведены:
диашазоОНЫ 1'еМlПер,ат,ур, IПри 'Котюрых следует IВести бе'f10НИрО
вание IC ,соблюдением апециалыны мер;
fпоча,оовой 'ррафи!к бетон)ных \ра1бот (включая lIраНQпортлрование,
у\клаДIКУ, Тlвердение, раlспалуiбку и УХОД за бетоном);
у\казаНИ1Я IПО cOCT,arВ,y и !Коноистенции 6етонной е:леси;
,предельное 'В}ремя 'От заТ'ВQрения Iбетона ДО )1IклаlдlКИ;
IQпособы .пр д'охраIНiения Iбе'т,оНiНОЙ ,crмеси 10Т обеЗ1воживанuя n про-
цеосе траIН'QПОРТИРOlваIНИЯ и укладКiИ;
....
" .)
Т а б л и ц а 36
Способ обеспечения твердения бетона
(l) . . .
:а о . (Ij 1
::s (Ij Q) ,
:с t:: Q)p.. О
('t) р.., О'
() ;s:ёJ о..
О о Q) ; p..o()
р.. E-<I::: р..о.. 1::: 00 1:::
Тип опалубки О 111° Q)';:( :a 01:::\0
:s р.. O :t::a Q)::r:()o =
0:= Q) :r: :=.CI :а
Е-< O ::r:
:x: Q)O Q)::;! :с
0..:I:Q) p..::S:Q) C;!Q) :S::
=1%:1 р..:а Е-<о..р.. E-<f-oQ)g о..
Е-<(Ij О 1%:I:x: ::r:::s Q) Q):=p.. Q)I%:I
0\0 Е-< 0=\0 01%:lQ) Q)o&o ::rp.. Q a)
р..0 Q) \C)
\О=:= :s::p.. 8 0;>'O ""о-
t::t::t О (Ij 1; I OE-< ro р.. r:: J1jt'l')r:::{C(I
Крупнощитовая + + + + +
стен
Крупнощитовая пе + + + + +
рекрытий
Мелкощитовая пе + + + +
рекрытий
Объемно перестав . t- + + + +
ная
Скользящая +
Iспециальные 'меры IПО Пlр офв!ра'щению плаC'D'иrче ой УIClадКlИ tп
р а Н:Нlие ор<жи Т!веPlд,ешИ'я);
дополнительные меры по обеспечению предельноrо уплотнения
бетона (Iюоэффициент У1п отнеН'ия не 'менее 0,97);
IQпец.иаillьные меры IПО уходу аа бетоном.
IПри :р1аlЗlра!б..1'1Ке !П{)IчасOIВОro I'раlф1Иiка раlНОПОрТlироваiНие .И укл,ад
ка беТraН1а должны, IKalK [JlраIВИЛО, Iпланироваться в ,утреннее, 'Веч рнее
и ночное ,вlремя. РаQпадytбка iпереставной опаЛУ1б&и д,олжна произ-
'ВQДи'Ться веч ром или JIОЧiЬЮ.
'При ра'Зра1бот,ке yrк,а'3а!Ний IПО составу бетонов следует ,преду
ом а Т'р'И!В ать иаПОЛЬЗ0вrание:
!преим1ущесmен:но IБЫ1стр.оТlвердеющих IПQртлаlJIlддементов и БЫIСТ
РOТIнердеющих 1ВЫ 1 СОКiOМ 1 аФО11blIЫХ ШЛ1аl}{ОЛОРТ лаlНiдцемеНТQlВ;
пластифицирующих добавок, причем поверхностно активные дo
баfВК'И ,следует iПрим, нять, IKalK Iправило, в , ом,бинаlЦlИ!И с Yiа OrрителяiМИ
твеРД1ения; !при iOТ1СУТСТВИИ 'плаСТ1ифwкаторOlВ ДОЦУ'с.кае1'lСЯ предусмат-
р'Иiвать IИrCJПОЛЬЗ OIваН'ие iЗ!а!Ме,длителей СXiВ l аТЫlва:НlИЯ;
миroронаiполнителя (\Мlи!НералЬ!но о ПОРОШIК1а IC удельнюй поверх-
ностью 1 2 Tы.. CM 2 fr, золы-уноса ТЭЦ, керамзитовой пыли, Ylоло
-ro/ o IКIва1JJцевото песка 'и Т. д.) !при ДВУ,)GСТЗlдИй,ном IперемеШИlваlНИИ и
в оочетании ,с безвiи1орацио:нныM :мет,мом 'укладJ И.
'П р и м е'Ч а н Iи е. Пр.и ИСПОЛЬЗ'OlваiНИИ МИl\jронаlпюлнителя необ
ходи\мо ПiреДlварительно IПр.овест.и eJI'10 ла1БОРiаторньre 'И,Qпытания 'в co
CTalBe бетона rИ ,убедиться, ЧТrО ef'O IПРИiмене:Нiие не rВЫЗЫlвает повы
шенной усадки, замедления твердения и потери прочности.
При \разработ!ке споообов lП'Редохранения Iбе"онноЙ Iсмеаи от
06еЗIВО}f(iива'ния пtри т;раНIQпортироВ'ке и укладке !следует iПредlу( мат-
Рlыза ть (в 'числе прочих мер):
заТ'ворвние охлажщенНrОЙ подой;
Iпlредва!рlителыный pa'30JipeB 'бетонной смеси в СООТlвет,сТlВИИ с
«Уlwазаниями IПО И31rОТОIвлению желеЗ1обетонных (изделий с tПРИrмене..
106
ние:'Vl преjДlва1р'итеЛblНОТО элеК"f'р'Оlразоrрева ,бетонных ом@оей на Tex
НО.ТIОI'ичеоких линиях DTIKPbITbIX цехов и лолиrанов 'в условиях ey
х 01'0 )Е 3'PKoro КЛД..l\t1: а т а» (РСlj>б8j73)., т аlШlкент, 197Э.
. ПlрИ ,р.аЭlраlбот,ке IукаваlНIИЙ IIio ', yxoдy за бе оном ,следует пр -
д)rl( iYI'от.реть влажнос"Т1fIые ,или беЗlвлаЖНОС'1iНые ,ме-rоды ухода, обес
пеЧИlваЮЩ1ие IМ:ИНИiмаJIь:ные потери 'влаlf"И и 3 I а'Щl1ТУ от 'воздеЙст'вия
СОJ1неЧ i НЫХ лу,чей.
РеКОМ6ндуемые влажностные MeTQДЫ уход,а:
устроЙство [lО!кры'ваЮ1ЩИХ 6аосеЙ!нов;
'НeJпреРЫ1Вlное ТDН\КIQДiИ1ClпеРlсное ,ра1спыле:ние влаflИ IПО 1l10веРХНQСТИ
к OIн СТIР'Y'lЮЦИ'И; ,
IП,ОЛИВIка 'влаlIlоеМIКИХ по рыт,ий;
IУ 1 СТ!РОЙС'Т1ВО влаil'ОБМ/КiОI'О [lОКрЫТИЯ в сочетании IС Iпокрытием пер
r амином, черной пленкой, рубероидом и т. д. '.
Вода для IВл,аЖ,НОС1шоrо ухода ДDлж'На IСОIО1ше-rсТ'вовать. ,!"ехниче:
ОК'ИМ ,УСЛОВИЯIМ rOCTla на смеси бетонные заIВОДОКОI"О ПРИf10товления,
а темле,рату,ра ее не должна ,0rrЛИlчаться от теМlпературы беТQiна бо
лее чем на l'О°С. .
Рекюмендуемые '6езвла,ЖНОСТlные MeтlOlдbl ухода:
У;КРЫТ1ие 'теПЛОИЗ0ЛЯЦИOiНlНЫМИ, Iвла:rОИЗОЛЯЦИОННЫIМИ и ,отражаю
ЩИМИ т:епл,о [материалами (IB /Первую очер,едь 'метал,лиз,ироваlнrнЫIМИ
плеНК1ами); .
,по к'рытие Iплен!коабраэrУЮЩIИiМ1И соста,ваlМИ на .ооноnе ла,КIЗ эти:ноль,
МОНOiмера ФА, лака. ФЛ l, 'смолы ФАЭД, 'битумных эмульсий.
'
....,
"
iП Р И М 'е ч а JI он е: 1. Фиэико теXlничоокие JСВОЙ1СТlва iПленО!К дол
){<'IIbI (COOTIБeT1CTBO?aTb УСЛOlвиям . Iаплуатаriии. Пленочны,е пок-рытия
сл дует Iпр.ое\К'Тиро,вать: для Пrерекрытий 'В Iвиде рулонов; для стен,
возводимых в переста/вной 'OIпалубке, в ,вцде :И'Н'ВffiIта,рных ЭК'рrанOIВ,
для CTeJН, IВОЗIВОДИIМЫХ 'в .сколъзящей опа.л,ytБКrе, ,в виде IПОДiВООНЫХ )по
крытий. Потребность в пленке определять из условия 20 30 ра30ВОЙ
оборачиваемости. 2. Следует предусматривать нанесение пленкооб
разующих составов: на покрытия на свежеуложеннь(й бетон; на
стены немедленно после распалубки.
Уход за бет()нам должен начинат.ься в сл ае:
при/менения скользящей ОlпаЛУ1бки немедленно после 'Выхчда
бетона 'Из под опалубки; .
примен,ения U1е 1 рестаIВ\НОЙ опаЛУ1бки *' noсле ,остыван'ия 6етоп '
до теYI,пер aTrypbI оюружающеnо !Воз:духв..' ;1
.
.. .. .j .. -,r/t'
Продолж'Ительность. УХЮrда IB ППР ,рек О JiJдуе,nся назначаТЬ' С()Jr
ласно ориеIНТИРОВОI1.JНЫ , М даIННЫМ, IпptИiведенiНЬ]М I табл. 37.
Окончательные ороки уход,а [Должны назначаться строительной
лабораторией (с учет'ом ПРИiменяемых материз,лов и ytСЛОВlий бетонных
ра бот. Кроме Toro, iB [I'р{)це1ссе Iст1роитеЛЬСТlва должна быть исключе
на свободная циркуляция Iвовдуха Вiну'f1рИ [Ilоиещений.
Все проемы в стенах и перекрытиях до жны заlКРЫlваться немед-
ленно после ра.сшалу6wи, для чело в ,ППР должно 'быть IПРМYJсмотре
но использование специальных щитов.
Во внутренних !помещениях fрекомендуе-rся IПiреду,омаТРИlвать IYLC
та,новку отк'рытых еМlкостей 'с \ВОДЮЙ ос Болыойй ЛQlверх,НiОСТЬЮ ИCJпа
рения с целью обеопечения iооотвеТСТ1ВУЮЩИХ 'влаЖrНОСТНЫХ у,сЛ'овий.
6.25. Прое'Кт ПРОИ3ВOtдtства ['еодез'И'чеаroих ра1бот (Должен' 'jВКЛЮ-
чать: .
JQ1
Т а б л и ц а :;7
ПРОЧRосth бе. Сроки Т8ерде8ПЯ бетона в сутках пен
ВIt}Е u марка це. средяеА температуре Т8 рдеппя бетона, С
мента топа, % от
npoeKTRoA 25 30 35
Портландце... 50 3 2,5
мент М400, 7О 6 5 4
м 450 100 14 12 10
Портландце.. 50 2 1,3 1,5
мент М500, 70 3 2,5 2
м 550, М600 100 10 8 6
Быстротверде.. 50 1,5 1,2 1
ЮЩИЙ порт 70 2,5 2 1,5
ландцемент и ]00 8 6 4
шлакопорт
ландцемент
схему IПОСТlроеНiИЯ В на'туре OOHOВIНЫx осей ЗДЗrНИЙ с lI1реДiвари
тельным расчетом точнос1'И и УКЗЭЗ1НИЯ!МiИ по :ме"I\QДlИ!ке !их 'посr.роен1ИЯ
в соот веJ'1СТ'В:ИИ с сущеСТ1вующей сетью опор:ных П)'lНiКТОВ;
схему размещения и 'опособы заlкpe.nления 'осевых З1наков;
л роцесс
отделки
Приrотов- Нанесение отделоч-
пение Horo слоя на пере-
бетонной ставную опалубку
смеси
Бетонирование
Вид ЦветноА Плиточ - Цветной Рtльефная
отделки бетон HыA ковер paC'lBOp поверх.. Отделочный слой
насть
Техноло- Приме.. Исполь- Нанесе.. Примене- Примене Приме-
rия от.. пение зование ние ме. иие репь- ине раз.. нение
делки цaeTHoro самораэ. тодом на. ефиых делитель оставляе.
цемента рушаю- брызrа 1 матрицl иоrо мои опа-
щеrоея щита лубки 1 ,
клеR
! Особо рекомендуемые по т н()лоrпчесt<нм и экономическим сооб
}'Oi
схему и Уlказан'ия [1'0 меТiQд'ике 'Вbllп'олнения ,дета,ЛblНЫХ Irеодези
ческих раз6ивочных ра1бот;
'схему, методику и т'ребуемую точность 'проведеlН\ИЯ Iра1бот IПО reo-
д,ез.ичеС1КО31У 'К'ОНТр.олю ,за rвОЗВ8Де'ние:м зданий;
,сх,ему про/ведения иаполн:ительных rеОlдезмчеоких Iсъемок зданий
по этапа' ра'бот с указз'ние:м методики 'и точности IВЫiПiQlлнения И3
мерений;
,схему ,н поря.док 'СОlстаlвле,ния техничесыой иополнительной дo
КУ1:мerнтации;
IcxeMY орrанизации и JnРОИЗ1В:Q;:J.,ства rеод,.езических IНt3lблюдений.
6.26. Отделочные рюботы ДIQЛ)J{IНЫ Iпр.оектироваТblСЯ 'Б СООТБет1СТ
вии с требованиями СНиП III 21 173 на 011де,,'!очные поюрытия стрО/и
тельных \КОН!СТipУIКЦiИЙ, «Инструкции п,о отдел'ые iф,асадiНЫХ Iп()нерхн-о
стей панелей для наружных стен» (ВСН 66-89 76), М., Стройиздат,
1977, «Инструкции по отделке наружных поверхностей элементов
ж.илых и общеСТIБен'ных ЗДlаН 1 ИЙ !Декоративным,И IпtQКtРЫТИЯМ'И» (РСН
230 76). rоС'с'Трой УССР. К'Ие/Б, 1976.
В ППР ДOJJЖiНЫ Iбыть учтены следующие Тiр,ебоваlНИЯ:
наружна'я ОТiДеЛI а здания ДОvl)l(на, tK3<K правило, fПРОИ3lВОДИТЫСЯ
по epe ero воз(ве,дения;
при возведении здания в скользящей опалубке Бсе отделочные
работы должны IПРОИЗ/ВЮД,ИТblСЯ толыКrО С IП'Qдвесных iПQДМLостей;
при воз'вед,ении здания IВ пер,е1СТ1аlВНОЙ опаЛlу,бке нсе .отделочны,е
операции на фасадах (!В tслуча,е их неаБХ'ОДИ1МОСТИ) должны, 1КаlК \Пlра
ВИ.l,О, ПрОlИЗ1ВOJДИТЫСЯ IC ко.нсольных IПОДlмостей, являющих,ся ЭЛiемен
т а б л и ц а 38
Твердение бетона и распалубки
3ащитно декора тивное
тие
покры
Облицовка
Фактурная обработка
Окраска, HaHece
штука.. ние дроб-
турка леных
материа ..
лов1
Оклейка Облицовка
рулон- искvсствен
ными ными KaMeH
материа- ными MaTe
лами риалами.
Облицовка
естественны
ми KaMeHHЫ
ми материа
лами. Обли-
цовка метал-
лическими
пластмассо-
выми ЛИста
ми
Шли-
фовка
Обработ Обработ"
ка удар- ка песко-
ным ИН.. струй..
CTpYMeH ным ап-
том пара том
раженилм способы.
109
.........
.........
Q
т а б л и ц а 39
Типы матриц
Характерные раз. Срок службы
Материал в технолоrиче Способ крепления Дополнительные ус
матрицы Метод IIзrотовлсния меры матриц 11 Стоимость ских циклах, м а триц к опалубке ловия применения
максимальная 1 м 2 матрицы, обороты
rлубина рельефа. руб.
мм
Резиновые Вулканизация
пластины, изrо пресс-формах
тавливаемые из
резины по
[ОСТ 2631 71
110
в 500)Х500ХБО
До 500
Листовая
ническая
на
2 4
Tex Резина вулканизи- 1750Х 100:00,Х
рези руется на MHoro Х6, rлубина
цилиндровых rид- 3 4 мм
ропрессах
201---------40
Резиновые пласти- После первых фор-
ны собираются в мовок на бетоне
металлическую MorYT образовать
обойму (рамку), ся темные пятна.
которая фиксирует На бетоне видны
рельефные пласти стыковые соедине
ны в проектном по- ния между матри-
ложении. Соедине- цами. Матрицы
ние матрицы с опа подвержены yca
лубкой в ременное. дочным деформ а-
Укладка матриц в пиям после пер
обойму произво вой термообработ
дится перед каж- ки. Бетонная по
дай формовкой верхнасть. по vчен
ная на таких м ат-
рицах, хорошо ок-
рашивается
Рулонная резина Мелки». рельеф,
закрепляется к pa частые поврежде
бочей плоскости ния матрицы в про
опалубки специ- цессе эксплуатации
альным клеем.
Стыковые соедине-
JI
Металлический а) Штамповка с 600Х600Х 1,5,
модуль помощью рельефо rлубина 60 мм
образующей MaT
рицы и пуансона
Листовая
жавеющая
сталь
.......
.....
.....
б) Изrотовление 1800Х50ю.Х2
рельефообразую
щеrо модуля с по
мощью листоrибоч-
Horo пресса
нер.. Получение релье 1,800Х60;0ОХ(
фа с помощью лис.. Х 1,2, rлубина
тоrибочноrо прес рельефа 30 мм
са
45 50
1000)
20 22
1000)
145
1000
ния заделываются
липкой лентой.
Модули крепятся к Простые прямоли..
опалубке постоян.. нейные формы
но с помощью рельефа. Встреча
сварки, болтов или ются дефекты в
электрозаклепок соединениях. Не..
которые виды
рельефа допускают
использование
также матриц в
скользящей оп а
лубке
Рельефообразую Прямолинейные
щие модули свари формы рельефа.
ваютСя между со- Качество отделан
бой по контуру ной поверхности
прерывистым невысокое
швом. Иноrда Me
таллические MOДY
ли привариваются I
к стальному листу
опалубки
Матрицы фиксиру Рельеф продоль
ются К опалубке с вые каннелюры.
помощью сварки Возможно приме
или электрозакле нение таких MaT
пок риц в скользящих
опалубках. Матри
цы из нержавею
щей стали дают
rлянцевую бетон..
ную поверхиость
.......
......
t\:)
п родолженuе табл. 39
Материал
матрицы
Типы матриц
Характерные раз
Метод изrотовления меры матриц И
максимальная
rлубина рельефа,
мм
СРОК С:lужбы
в технолоrиче Способ крепления Дополнителъны yc
Стоимость ских цикл ал. матриц к опалубке лавия применения
м2 матрицы, обороты
руб.
Металлическая
пластина
Листовой
ВИНипласт
Получение релье ЗООХ 1200Х 40
фа с помощью Ме- r лубина релье
талообрабатываю фа 25 мм
щих станков (стро-
rальных, фрезер-
ных и т. д.)
Рельеф получен на 1500\Х 1000 Х 1,
вакуумформовоч rлубина релье
ной машине фа 20 25 мм
2 7 O.... 40{)
До 2000
6 10
1 2
Матрицы к опа- Рельеф про
лубке приварива дольные каннелю
ются пре}.itЫВИСТЫМ ры. Возможно при
швом. Соедини менение таких MaT
тельный шов дол риц в скользящеЙ
жен быть обрабо опалубке
тан шлифовальным
KpyroM
Крепление вини Матрицы имеI<?Т
пластовых матриu ОДНО двухразовvю
к опалубке произ оборачиваемость.
водится на paCTBO Не требуют смаз
ре, клею или с по ки. Позволяют по
мощью прижимной лучать rлянцевые
рамки. Между co бетонные поверх-
бой матрицы Kpe насти. Температура
пятся с нерабочей термообработки не
стороны липкой должна превышать
лентой 4 500C
Листовой поли Получение релье ЗООХ 11 ООХ
этилен высокой фа на вакуумфор Х4 мм, rлубина
плотности низ мовочной машине рельефа 4СХ мм
Koro давления
Эпоксидная за Изrотовление мат- 3000Х300о.х
.пивочная паста РИIlЫ контактным Х50, rлубина
способом путем OT рельефа 30 мм
верждения зали
вочной пасты в ec
тественных усло
виях
Стеклопласти Изrотовление MaT 3000Х6000,х
ковые матрицы риц путем ПОСЛОЙ Х 1,500 rлубина
На основе поли ной пропитки рельефа 80 мм
эфирной смолы стеклоткани
Деревянные
матрицы
......
......
tt.=)
Изrотовление дe 3000;Х6000,Х
ревянных матриц Х 15Q, rлубина
из досок твердых рельефа 3<1 мм
пород дерева
13,0
80 910
270
10,.........12
2б 40
200
500
20 35
Крепление матриц Первые формовки
производится с по- дают r лянцевую
мощью специаль бетонную поверх..
ных шурупов впо ность, последую..
таЙ. Соединение щие более шеро..
проклеивают лип ховатую. Термооб-
КОЙ лентой работка недопусти
ма
Крепление при Рисунок рельефа
жим ной рамкой из оrраничен распалу-
уrолков, за оноли бочным уклоном.
ченной в матрицу Матрицы TaKoro
по контуру типа MorYT изrо
тавливаться как
на рабочую по
верхность опалуб
ки, так и в часть
ее
Матрица является Матрица дает
элементом самой rлянцевую поверх-
опалубки ность без швов.
Рекомендуется для
больших плоско
стей со сложным
рельефом
То же Поверхность мо-
жет получаться
разнотонной, oco
бенно после первых
формовок. Можно
получить имитацию
фактуры дерева
п родолженuе табл. 39
Материал
матрицы
Типы матриц
Характерные раз
Метод изrотовления меры матриц и
максимальная
rлубина рельеФа.
мм
Срок службы
в технолоrиqс
Стоимость
ских циклах,
м2 маТрИЦЫ, обороты
руб.
Способ крепления Дополнительные yc
лавия применения
Полиэтилено
вая пленка
Покрытие полиэти 3000Х6000 , Х
леновой пленкой ХО,8, r лубина
рельефообразова рельефа 30 40
теля, изrотовлен
Horo из щебня или
друrоrо сыпучеrо
материала
Опалубка из Фанерный лист по 300ОХ6000\Х
фанеры с поли крывают TepMO ХО,8, rладкая
мерным покры пластичными лис
тием товыми м атериала
ми из жесткоrо
поливинилхлори
да, винипласта или
полиэтилена
0,35
1
20 25
IO 20
Рельефообразова Бетонная поверх
тель крепится к ность имеет MOp
опалубке раСТВО IЩИНЫ' Поверхность
ром, клеем или rлянцевая. Пленка
бортовыми соеди имеет одноразовую
нениями оборачиваемость.
Рекомендуется для
рельефа с Hepery
лярным рисунком
Крепление
массовых
на клею
rвоздях
пласт Кромки листов об
листов резаются. Первые
или на формовки MorYT
производиться без
разделительной
смазки. Бетон име
ет rлянцевую по
верхность, особен
но после первых
формовок
ТOIМ опа.ТIУ1БК1И Iили 'входящих в КОМIПЛ'€!КТ Юlпалубки; ДОЛЖ1НЫ ,быть
предуюмотрены 'Операции IfilO 'ремонт,у ,(lшту,каТУlр'к,е IИ заТИpiке) [IrQ..
ВВрХlНостей;
. . ДОЛ){{IНЫ iбыть IПр Е'/д)ldЫотрены м,еры IfЮ защите ,ранее ,отдела(lI
ных (ниже рааП,Qложе l Н:НЫХ)' ryЧ 1 а t СТ1КОВ стены ОТ 1повреждений IB IП)РО"
цеосе отделки вы,ш,е раlС\ПOJIожеНlНЫХ поверХ/н'Ост-ей, 1Как IпраIВ'ИЛО, с
применением рулонных покрытий и защитных козырьков;
последующ,ая отдеЛlка -фа'садов ДОЛ1жна ЛРОИЗВОДИТblСЯ прrи IПОЛО
}кительiНЫХ 'fIе iПературах;
необходимо предусмотреть средства механизации для зачистки
отшечаТ'КQlВ швов ОlпаЛУ'бки Hla IповерхiНОСТИ IКОlFС'J'1РУКЦИЙ, а в случае
неоБХОIдИ'МQiСТИ средст\ва Iпринуд'и"Т'елыной IСУ1Ш-КИ iМОНОЛИТНЫХ KOH
струrкц\ий.
РекомеНДlуе'f1СЯ предУ1с.мат;ривать виды ,наIРУЖНОЙ iQтдел'Ки IB ,СО"
011веТ'СТВ:Иf! IC даНIНЫIМИ та1бл. 38.
Отделку цвеТfНЫоМiИ ,беТOIН1ами, lПолучаемы'ми введениеlМ цвет'ных
ПИf'Мtе\НТOIВ ИЛИ применением цнетных цементов, д-опytокается 'закла
дыва.ть IB iпtp'ОelКТ !при У1СЛЮВIИИ, что площаrДЬ 10Т1деЛ31НIНЫХ !Поверхностей
оrраlН1ичена (не 60.пее 5 м2 iНl3' одном rучаСТlк,е Iфаlсаlда), ли'бо раЗ,НИiЦа
в ,отт,енках и интенСИННОСТJf цвета УЧТiена 1в 'архитектурном решен.ии,
л,иrбо в ППР должН'ы ,быть JI.PM,Y'OMiOTlp,eнbI опециалпные iМepы по
06есшечению Oiсо\бо iCтаlбилыноrо 1C0lCта,ва бе'f10Н3'.
НlанесеlН,ие отдеЛОЧIН,оrо 'слоя lНa опалytбку перед Iбе'f10НИР1()IIН1IНИем
с последующим iПереХ-ОД1о.м этоr,о .СЛОЯ .на IМОНОЛИТНЫЙ 'бетон IВ Jnpo"
цеосе Тlвердения mослед,неrо дЮtпуюкает,ся эаlкЛ\аlды'ва ть IB ПiрОelКТ при
УtСЛО'ВИИ, ЧТiQ после ра'QпаЛУ1бки IБYJ,Цет обеспечен доступ ,к фаtсадной
ПOiверх!Ности (ДЛЯ lисП'ра!вления Дlефектов.
При ИClПОJIьз,о!ва I НИiИ :р.ельеф,ообраiЗУЮЩИХ маТ1рИЦ Iдля Iперестав'Ной
опалу6ки р.ельеф Д'ОЛЖ€IН быть заlпроеКТИРQван а.рXiитектором с У'че..
там д.а,н;ных таlбл. 39.
В IСJlуча,е ск-ользящей ОП1а'Л1У,оки ДОПУ10кается рельеф толык'о в вище
веР1iИIКа,ль,ных ка'Ннелюр.
ИIСiПольво/В,аlн,ие извлекаемоrо раздеЛИ1'lельноrо щита IДoOiПУ1окаетICЯ
при У'СЛOlВrИИ, ЧТIQ:
BbIlcoTa CTrelHbI не ,более 1,5 ,м (ленточная разрез,ка), а ТОЛ1щина
от деЛОЧ:НОlrо 'слоя не Iменее 50 мм;
приняты специальные меры по обеспечеНИIО связи отделочноrо
СЛОЯ с КОН1СТРУIКТШВНЫМ.
ОставляеJМI8,Я опалуБК1а ДОЛIЖ1на >ОТ1веча11Ь следующим т,ребо\Ва
ниЯ1Yt:
:плита дол}кна Iбыть, IKa!K Iправило, 'prазмер\ом, ,СООllветст,вующим
раз'ме.ру Щ1ита, о\паЛУ1бл'И'вающеrо ,стену ,С ВНУТlр,еншей C1iOpOHbI;
плита lдlол)кна ,быть Iра l QСЧlитаlна 'на в,оюпр,интие Дlа!влеН'ия 'бетон
пой смеси, iПlриче 1 теХlнюлоrическое аРМИРЮIВ r 3lние :Д,ОЛЖIНiO ,быть мини-
:,\,13ЛЫНЬЛМ .ли60 Iплит,а должна ,быть оборудаваlна IВР'е'омеННЫ\1rи (съе:vf
ными) средСТtва,ми усиления;
плита должна ,быть 'аБО\Рlуд.авана Зiнк,ераrМИ iИ СТЯЖlка'ми, IKOTO-
ры,е ДОЛЖIНЫ 'Соединять IПЛИТУ IC IПIРОТ1ИtвостоящiИМ щитом во время
БСТОIНи'рования 'И \ВОIСШРИJнимать УIClИЛlИЯ 'от давления .бетонной Iсм,еси;
особое ВiНИlмаlНlие ДОЛlж,ню быт,ь уделенlО обеспечению Iнаде)l{НiQoСТ'И
3 1 НIкеРlQlВКИ !пли'Ты iB ,МIQНOIJ])ИТ!НOIМ Iбетоне ,в I()ООТ1ветсТ1ВИИ с У'казаIНИЯlМИ
СII'мП II Ql 7,5 «БеТОНlные 'и )келезобетонные IКОНСТlр)'lКЦИИ. Но\рмы
П r о.еКТа1 р ОR,а,ни я»
констру'Кцпя 'Be.pXiНeJ10 IK,aHTa IПЛ1ИТЫ ДОЛЖ1на а6е 1 опечивать В'03
:-'10,КНQlСТЬ устроЙства IВЫip1а'ВiН!Иlваю'щеI'0 слоя из pa1cT,BOIp,a -по верху
115
П Т]IИТЫ, IКОНСТРУКЦИЯ Iбоыовых KaiН1TiOB должна iOбеопеч.ивз'ть IПЛО1'1Н,ое
прИ' ы\кание ,ПЛИТ ,с целью иоключения 'ВО3МIОЖ1НОСТИ jП1>ооа чИ'ван'Ия
101НОЛИТiНОЛО бетона на фаСЗ1Д;
в 'случае пРИtм'енения IПЛ1ит.wоrо утеплителя он 1д000ж,ен ,быть ОМОН..
тирован !и Ж€СТJКО за/ФИ:ЮСИРOlв,ан на 'плите до .устзIНОВ/К1И Iплиты ,в pa.
бочее UI.оложение.
7. МЕТОДЫ ТЕХНИКО ЭКОНОМИЧЕСКОИ ОЦЕНКИ
МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИИ И ТЕхнолоrии
их ВОЗВЕДЕНИЯ
Общие положения
7.1. Пrринменные IB Н1а\СТiQящем ;разделе методы теХ1нико-Э!К(miO И
чеокой 'оцен!КiИ Iпредна'3IнаЧlены для теХ'НИКО"'ЭКОН{)I ИЧООК'ОЙ оцен;ки
КОНСТРУ:КТ1ИВfНЫХ 'и технюлоnичеок:их IреШJefWИЙ М,QНОJllИТIНЫХ и 'оборно
монолитных зданий на разных стадиях их проектирования.
M,eтiQДbI оценки базируюТ1СЯ iНra /ПtРJflНЦИ1пах 'f\Иlпов-ой м,етоДИiКlИ оп
ределения ЭКiOIномичеокой эф!феК1'tИВlНОСТИ Iкаlпитальных Iвложений АН
СССР, rооплаlна СССР, rоостроя CICGP и Пр€ДlПiQЛ1аrают выявление
эюономичеокой Эфlфе.к'ЛИ'внt9CТ,И 10ра l В1Н1иваемых \Вla1pи аIНТОВ.
IМетоды .оценки IПОЗ1ВОЛЯJOТl IВЫЯIВИТЬ эффект, Iполучаlе ый в pe
зулыате Iразра,бо'f; И IИ ,внедlреlНИЯ в IСТtроителrьное ,прои3lВОД,СТВО более
СОВ1еР1шеНlНЫХ IПО сравнению 'С эталоно IКОНСТРУIКТИiВНЫХ и техноло
rичеоюих ,решений .метОДОВ В03lв€Щения М'онолитных зданий.
7.2. В Iпроцеос-е IВЫПОЛlНения расчетюв ,Д.ОЛЖ!Н1а Iбыть обеспечена
ОOlпоста\В:иlМОСТЬ затрат и ЭК:ОНО ИЧООКiой эффекТ\иВlНОСТИ сраВНИlвае-
ы х 1ВiарlИ а/н 'JiOB.
Обеспечение lооп.ОСТ8IВИМОСт.и теХiНИlКо экономичеоких !Показателей
являеТIСЯ ,Вtа,ж,н,еЙ1ШИJМ т:ребоваiНием, без выполненJИЯ 'которюrо нельзя
rВlрант,и\ровать нбъектИIВIНЮСТЬ и IпраlВИЛЬНОСТЬ БЫ'БОДОВ и решений,
Пiрlинимаемых fHa -основе IсраlВiнerнlИЯ il10казателей.
ТеXlникю-э-кономичоокие IП{)lюазат,ели д,олжны быт,ь сопостаВИ)1Ы:
,по -времени tOсущеlствл,ения за р'ат и дос-rижения эффекта;
IПО цeHa! , .прИ\НIЯТЫМ ДЛЯ tВЫ:р1ажения затрат и получеНIНQ1fО эф-
ф,екта;
iПО КJpYlry зат рат, В'ключаемых в каiП,итальны,е tВ Т}I )кеiН-ИЯ;
IПО Me'JiQДa/M lисслt\Ц<;>.вания д,енеж,ных :покавателеи, lиопользуе\1ЫХ
для Iра'счеТlа эффектив\Ности.
С\Р3lВ\нение 'в\ариантов lюоН\сrр)'\КТ'ивных и технолоrических ре:ше
нlий долж\Н'о осущесТtвлятьюя IПО 3 lаIНИЯМ, имеющим:
QдинаlКrовое фу.Нlкциональное назна'ЧеаИе;
Qдинаковые или IБЛИЗlкие о.бъемно-/планировочные Iпа ра;метры
(этаж!ность, ееКrЦ'ИiOIНlНIQСТЬ, на'боlр и ,ср.едняя площадь ПQ.)1ещений,
у'ровень -отде.ТIКИ и К,QIм'фlQ\рТ1а);
'Qдинаlковые или БJVиз'К!ие ЭКJOпл)'/аrтационные /Качества (зву,коиз,о
ляция Iпомещений, теlРlМичеокое IСОПРOТiивление оrраl)кд.аЮЩIИХ KOHCT
ру/кц'Ий и Т. IП.).
IB ряде случаев llа!кая 'ОOlпоста,вимость оооспечиваеJ'lСЯ следующим
образом:
lПо сра/внИ'ваеМЫ1М iвarр,иаIНтам Iпроектных решен/ий определяются
м,а'fiерlиалынlеe затраты ('р\З/Сх,О\д Jстали \натуралынrOЙ, бет-она и т. п.)
на 1 'М 2 ПЛОlцаtди OHC1Ip)'!К1lli'BHOro '9леМ€Н'Тlа IбруТ'Т'о (т. е. без вычета
им,еющlИХСЯ '8 нем lПIР'Ое:мов);
затем эти IПOlказатели 'относят iН'З здание в цело.м, при 3TOJ\1 не-
116
оБХDДИiМО соблюсти требования е инства Iплощадей IКOIНСТРУК'fIИiВНЫХ
элемеНТОIВ [110 Clр,авни а,емым 'В а(риантаlМ зданий.
7.3. В iJ{lач,есТ!ве эталона для сравнения 'с ПрМПОЛ8lrаеМЫIМ к
внедреНlИЮ 'KOНrcTpYiKTIJIlBIHblM ИЛlи т,еXIНiOл,оr.ическим решением следует
принИ'ма'ть IреШ НIИЯ, IВЫ1'1есняемые из строительной IпраКТИIWИ \в pe
зультате их совершенствования, либо заменены более экономичны-
ми.
7.4. Для выявления экономической эффективности CpaB!IIIBaC
мых ваР1иантiOВ техН'и!кю э'К'ономические IпокаЗlатеЛ1И деЛЯТIСЯ на oc
новные (.QIбщ!ие) 11 ДOlп,олнительные (Ч8lСllные).
1( ocrнo'BHЫ'М (о,бщ,им) UIоказателя'М, имеЮЩiИМ определяю,щ,ее з'Н'а
чоние IB оценке экономичеоК'ой эффеКl1ИiВНО!СТИ, ОТНОСЯТ1СЯ:
те%ущ\ие з,аlтраты по IСРI3!вн:иваемым lJЗариа;нтаrм С} iП'Рм,ста'вляю
UJ,ие собой себестоимость единицы продукции строительноrо прО!IJ-
в ОД1СТIВ а (заТlраты на :ВОЗ1ведение 1 :м 2 общей IJ1л,ощади);
каlпитальные вложения \по lораrВНИ'В1а!еМblIМ 'вар,иаН1'1а-м К об
щие 'и Iуделыные (на едИlНИЦУ 'ПРОД)'iКции или работ), характеризую
щ,ие IвеЛiИЧИНУ денежных заТlрат в OCHQlBtHbre 1М /оборотные [IрОИЗВОД
ственные Iф'ОНДЫ материально тех(ничеCJК.QЙ Iбазы Iстроительст,ва для
реализации к,аждоrо и IсраlВНИIВiаемых 881риаlН'f1О1В;
текущие IраIС OIДЫ Iпотребителя Э п,ри ЭlксплуатаtIl!ИИ объекта
(здания). Необходимость их учета обусловливается ВОЗ Н)А.I'Ы\I'1
существенными различиями 'в за"J'lратах на эwаПЛ)'lатаiЦИЮ аравни-
вае}1ЫХ ТИIПiQ\В здаlНИЙ.
Чаlстные (ДОПОЛlнительные) IпоказатеJIIИ х ра'ктеРIИЗУЮТ специ-
фику сравниваемых вариантов и строительноrо производства. К
ним относят показатели сумма рной (заводской, транспопТI1по рп
ния И на Iст'р.ои'Т'елыной tПлощадlке) ТРУIДОefМIКОСТИ, 'расхода ,важней
ших IСТlроит.еЛblНЫХ tма ерlиалов и ЮОНC'ТIрукций (бетона, стали, цe
\1ент,а Iи Т. ,п.), ropiOIKOB ст!роительсТ"ва IИ т. д.
ЭТ'И IПOlказа тели IПiОЗIВОЛЯЮТ отобрать экономически наиболее
целеООOiбра'З'ный В1арИlант при О Р3lннчении Р'ООУРСОВ Jи Т. п.
7.5. ПЮlКазателем ср,аВ!Н)ительной экономичеок.ой эф,фективности
hа'Пlитальных вложений нвляеТIСЯ 'МIИ,НИМУIМ !Приведенных заТtрат П}
определяемых по формуле
т Э.
Пi сс= C i + Е н Ki + 1 O T минимум,
1 '
( 138 )
r'де С i себеСТ1QИМОСТЬ IстроитеЛЬН'О tМОlНтажных !ра60'Т (текущие
затраты на 1 ,м2 lоlбщей !площади) JПО i TOMY варианту,
РIУlб/Мt2 ;
Ев нормативный коэффициент эффективности, равный 0,12
1 jrод;
К i 1Ка!ПИТlальные вложения (etДiИновременные затраты) ,в ос-
новные и оборотные фонды tCТ1роителыных iOр,rа!}JIизаций
Iи сапряженные атра<сли !П\РОИ3В'QДt ва СТ1роительных 'кон-
струкций и полуфабрикатов по i TOMY варианту, руБХ
Хrод/м 2 ;
Э i ['одавые экспл.уаrrаiЦИ.QIнны,е расхо1дЫ iПО i T,aMY iБap.aaIHTY,
ру!бj\м2;
т пеlРИОД ФУНКЦIИОНiИ1РОВlаIНИЯ анал.wзируемоrю объеКТ1а, лет;
1 ,0'8 IКЮЭфlфициент диаконтирования (lпр\Иведения)
3 t aT:paT бу,дущеrю периода к н:аrЧалыном,у сроку IВВrOда
объекта IB 9Кi(Ш луа l1з'ЦlИЮ.
117
Для iO!пр\etдеЛlения дене)J{IНЫХ (,себестоИiМОСТЬ, каlПитальные IВЛOiже
ния, (П'РИiве нные затраты) и TPY!дiOIBbIX з,аТ1рат IПО Iсра'В\НiИВiаемым
ва1рlиаlнта\м юледует :РУ1ЫОВrO!д,СТ,ВQ\В1аТlYDЯ Iпокаэателями, прИ'ведеН!ными
в табл. 40 54.
Текущие затраты (оеб€lСТОИМrOСТЬ) 'СТlроительных работ (C i ),
зависящие ,ОТ KOIHCТlPYIKT%BIHbIX IреШ1ений, определяются IПО формуле
с == Сl!зr.п + С Р'П + c .K ру б / м 2
l t l [' ,
( 139)
rде С7 зr . п
!полная за\ВOt.дiClкая Iсебест-оимость изrотовления лолу
фабрикатов (бетонной смеси, арl\rfаТ\lПIIЫХ издеЛIIЙ:
Ka'p,KaICOB, 'ceTOIK, за'кладных деталей) :по i TOMY
'КОНСТРУIКТ!ИВ\НОМУ ва1рианту, 'РУlб/М2
себестоиlМОСТЬ траlНlCJПiОрТ1ИроваНIIЯ полуфабрикатов
('бетонной смеси, а:р,матурных lизделий) по i TOIMY
ОНС'Т1РУIКТН'Вtнаму Iва,РИalНТУ IHa строительную пло
ща\дIКУ, ру , бjм 2 ;
c .K ое1бестоиIМОСТЬ ,возведения монолиТ1НЫХ ,КОНСТlрУ КЦИЙ
на IСТJроителЬiНОЙ IПЛrOrщ'аlД'ке, РУlб;'м 2 .
ЕДИIНОlвременные затраты (Iкаlпиталъные Iвло}кеНiИЯ) Ki, за.вися
щис -от КOIНСТРУКТIИВНЫХ реш,ений, OiпределяюТ1СЯ по формуле
К! == J( зr.п + К1 Р ' П + K .K + К7' П , руб .rод/м 2 ,
с р.п
t
(14.))
r д е Кl!зr. п К p. п KB l ' . К 'coOT'BeTICT,BeHНiO ,К8Jпита'льные IвложеНlИS\
l ' l '
iИ заlвощскюе И3 1 rотовление IПDЛУlф,а1бр'И-
'Катов (бетонной С БСИ, apiМaTyplHbIX
IИlзделий), ИХ транаПОРТИtР,Qlвание IHa
сrроитеЛЬНiУЮ IПлощадку, OOHOВlHыe
IПРОИЗВОДlствеНiНые фонды СТ1роит'ель
IHblX 'Oiрrа\Нlизаций, занятых ВОЗlвеД€!l-I1И"
ем \мОНОЛИТ1ных 1канструкiЦrИЙ жилых
зданий, Iру,б. nодfiм2
капитальные rвложения В оборотные фон
ды СТРОИТ1ельных ор:rанизац,ий (lНеза
IвеРlшеНiное iПРIOИЗtВОДС1ШО ), ОПiреlделяе
lМы,e IПО 'форму,ле
[ С Ё + О, 12 (к зr.п + к:р.п + K .K) ] п. Т п
f(J:}. п === l l l
t 365
Кl!'П
t
,руб.rод/м 2 , (141)
['де п \КОэф'фИЦlиент наlpа/СТа!НИЯ затрат при ВОЗ'Вl€tдении 'KOHiCТ
IРУКЦИЙ, п.ринима,е ый для упро.щения ра1счеТrQlВ IpaВiHbI!M 0,5;
т п продолжительность возведеНIIЯ несущих II оrраждающих
КОНСТ'РУКЦIИЙ з ания, 'О/Пiределяемая в соотвеТrСТНИИ с проек-
ТOIМ :ПРОИЗ'ВОДСТВlа ра1бот, дни;
,365 ЧИIСЛО IК1алендаРIНЫХ дней в rolдY.
7.6. При теХ'НiИiК!О Э;Nоном,ичеюк()й оцеНlке КОНСТРУIКТИВНЫХ ва'РиаIН
ТОВ IСЛМУtет раiOсчиты\Вать и Ср1а!Внивать затlратыI тр,уда не толык!o ша
В'о'знеlдение монолитных КО НiСТРУКIЦий, но Iи На из , rОТ,Q1вление iПrOЛУ'ф8lб
рИкаТQlВ, а также ,их траНCiпортирование на строительную IПлощадку.
П,Р'ИВО;J.Л\1ые НИ)I{е IПOlКfазатеЛiИ IПОЛIНОЙ 'Т1рудоеМ'КQlСТИ ха\раlктеризуют
совокупность за-rрат 1'Ipiуда, <включая оБСЛУiКИВClние и упра!плен.ие
ПРОИЗ'ВОДСТВОМ.
118
7.7. При необходИlМОСТИ IВЫlПюл.нения ТlеХ,НИКО ЭlКlOIномичесюих palc
четов для КlOНiKpeTHЫX У'СJLОIВИЙ IстроитеЛЬC'f1ва сле,д,ует IИiОПОЛЬЗ'Qlвать
привод.имые ,в ЛРИЛОЖelНlИИ IПlQlпраlНОЧlные к.оЭфLфициенты, УЧlитывающие
изменение затрат в Iреrионал,ьных УIСЛОВИЯХ вознедеНИI5I \монолитных
здаНlИЙ.
Расчет технико экономических показателей
бетонных смесей и арматурных изделий
заводскоrо изrотовления
7.8. Раlочет за,воtд,С1КИХ зат,р,а'Т IHa изrотювление тонарных бетон-
ных CI есей, .пРlИlмеlНяе ых 11IрiИ IВОЗ1недении монолIи-nныIx Жlелезобетон
ных КОНСllРУ1КЦИЙ жилых IЩД1аlНИЙ с \НеНalпря,rаа ,ой а1р\матурой на тя
желых ЗIа!ПОJIНlит,елях, )привеlден IB таlбл. 40, ,на 'ло!ристых ЗalПОЛlните
лях аз таlбл. 41.
Они У'ЧИТЫfвают з'атрат'ы IHa юр\иrОТОВЛeJНlИ.е ,бетOIННОЙ IСМlеси и ее
поrруз,ку на тра'Н'ОПО)рТ1Ные чред!С'Тlва.
НаiplЯДУ с затратаlМ!И ша \МlаlтериаiJIЫ учитываю'f1СЯ iИздеР)КIWИ на
склаlДlекие ОiПерации, Лtо.дJ'10J'f10В\КУ заполнителей (разюr:р,ев и IСУШIКУ В
зи нее rвремя), по ачу IВЯЖУЩИХ и заПОЛНrИтелей /к 'бетоноом итель
нЫ'М уетаНOiВКalМ, .пРiИl[1отовление IбетOIНiНЮЙ с'Меси Iи Т. tП., Iвключая цe
ховые Iи ОlбщезаВО!tQiокие расходы.
Себестоимость ПiРИ[10ТrQ\Вления ,бе1'l0lНН'ОЙ IсМrеС1И, раlОХ!ОДУемой п,о
i MY конструктивному решению (с?К), определяется по формуле
C9.K==V?K'Y\ .C .1 015 ру б j конст р
l l .I} } " . ,
( 142 )
rде V K .объем бетона IПО i T'OIMY ваlрианту IКОНiСТР КТИlвноr"1Q реше
IНИЯ, OIцределяеТ1СЯ !по чертеЖ8lМ, М 3 /ЫОНСТр.;
117 IКIОЭффИЦlиент, yrчитыIвiающийй Iпотери бетонной Iсмеси IПрlИ
ра\Нспорт,ирооаIН1ИИ и J30Зlнед,еНlИИ КОНiС'ТtРLYlКЦИЙ IПО j той
тех НОЛоOtr,и,и. ЭтlQ'т IКОЭфlфиЦ/иент IПрИ lJ]рименеНlИИ сюольз,я
щей tQпаЛУ1бки следует IПРИНИiмаlТЬ ,pla,BHbIlM 1,02, а ЩИТО
IBbIX 1,015;
с7 lС'ебеrC'f1О!ИlМrOtСТЬ (п.риrОТОlвления 1 ,м3 бе'f10ННОЙ Iсмеси, о.пре
деляемая в зависимости от вида КОНСТРУКЦИЙ и техноло
пии их ВОЗ1В1едения (IClM. таlбл. 40 и 41);
1,015 коэффициент, учитываlЮЩИЙ внепроизводственные зат
parrbl в IсебеСТОИiМQ!СТiИ бетонной смеси.
l(аiПиталыные Iвложения Hal ПРИJ10товлеНlие бетонной смеси (IC yrче
" ) К б. к Ф
том сопряженных отрасл-еи i OIП'Р'едеЛЯЮТ1СЯ IПО I 'ОрlМуле
K .K == v1. K 111 КУ, руб. rод/констр. ,
( 143 )
б
rде К j уrделынее каа1италь.ные вложения JВ IПrрО!ИЗJ310 IСТlВО IПрiИ ИIЗ
r,оrтовлеlНИИ 1 iМ З ,бетоНlНЮЙ омеси, црименяем,ой !ПО j TOMY
,варианТ\у технололии iВ1ОЗrвещешия :конструкции, ;РУiб .iI'одfм 3 .
ПОЛ1н,ая 3 l аlвод'ская тру доеМIКОICТЬ IПрИf'1ОтО!вления бетонной iсмеои,
расходуемой по i MY варианту конструктивноrо решения (RF б . к ),
апре;J.е.пяе я по ф,QpIМ,У ле
R .б.К == y .K "'11. Rj.б, чел.. час/констр., (144)
119
......
t-..J
с>
т а б л и Д а 40
Характериетика применяемых бе. Расход материалов на 1 м3 бе
ТОННЫХ смесей тонной смеси
(тяжелый бетон)
Затраты на 1 мВ етонной смеси
T дельные ка
питальные
вложения,
руб.Хrод/м 3
Себестоимость,
рубjм3 (Сб)
Тру доемкость,
чел . ч/м3
Я(есткость или Наиболь-
подвижность шая КРУП
бетонных см е- ность
сей. см или щебня,
с мм
Марка
бетона
конструк-
ЦИИ,
Krc/cM"
Цемент
М400. Kr
Щебень,
м з
Песок.
мВ
Bcero
в том
числе
затраты
на пере-
работку
Полная
завод-
ская
(Р пб)
в том
числе ТеХ
нолоrи
ческая
(Р тб)
(Кб)
7 12 10 М150 335 0,89 0,41 15,8 2, 1 0,45 0,4 I 7,8
7 12 10 М150 397 0,87 0,41 17,0 2, 1 0,45 0,4 7,8
7 12 10 М250 453 0,83 0,39 18,0 2, 1 0,45 0,4 7,8
7 12 10 МЗ00 510 0,82 0,38 19,3 2,1 0,45 0,4 7,8
7 12 20 M150 304 0,87 0,41 15,0 2,1 0,45 0,4 7,8
7 12 20 М200 360 0,91 0,39 16,3 2,1 0,45 0,4 7,8
7 12 20 М250 412 0,89 0,38 17,4 2, 1 0,45 0,4 7,8
7 12 20 МЗ00 464 0,86 0,37 18,5 2,1 0,45 0.4 7,8
20r--...-..40 20 M150 232 0,95 0,42 14,2 2,1 0,45 0,4 7,8
2 Q....--... 40 20 М200 273 0,95 0,42 15,2 2, 1 0,45 0,4 7,8
2. 4a 20 М250 309 0,94 0,4 15,9 2,1 0,45 0,4 7,8
2 401 20 М300 350 0,93 0,39 17 2, 1 0,45 0,4 7,8
I I I
i
Ql
Таблица 41
w
DJ
:;J::
00
Qj
Характеристика приме
няемых бетонных сме.
сей
(керамзитобетон)
Расход материалов на 1 м3 бе.
тонной смеси
Затраты на 1 м 3 бетонной смеси
Удельные ка.
питальные в.по
жения, руб. Х
Х rод,'м
Себестоимость, руб./м 3
(Сб)
Трудоемкость, чеЛ.-чjм 3
Марка бетона
ко!!струкций,
KrC/CM 2
Объемная
масса,
Kr 1м3
Цемент
М400, Kr
[равий
керамзи.
товый,
м3
Песок,
м 3
(К б)
Bcero
в том числе
затраты на пе
реработку
полная завод-
ская (Р пб)
в том числе
технолоrиче.
екая (Р тб)
М150 1500 367 0,9 .0,47 20 2,2 0,45 0,4 7,8
М150 1600 355 0,9 0,47 19,7 2,2 0,45. 0,4 7,8
М150 1700 340 0,9 0,47 19,4 2,2 045 0,4 7,8
,
М20О 1600 450 0,9 0,47 21 ,4 2,2 0,45 0,,4 7,8
,
М2о,о 1700 410 0,9 0,47 20,7 2,,2 0,45 0,4 7,8
М200 1800 340 0,9 0,47 19,4 2,2 0,45 0,4 7,8
M150 1500 334 0,9 0,47 19,3 2,2 0,45 0,4 7,8
М150 1600 355 0,9 0,47 19, 1 2,,2 0.48 0,4 7,8
,
M150 1700 340 0,9 0,47 18,9 2,2, 0,45 0,4 7,8
М200 1600 450 0.9 0,47 20,7 2,,2 0,45 0,4 7,8
М20О 1700 410 0,9 0,47 20,1 2,,2 0,45 0,4 7,8
M20JO 1800 '340 0,9 0,47 19, 1 2,2 0,45 0,4 7,8
t..:;)
tV
tV
т а б л и ц а 4
Планово заrотовительные цены (ЦС т) на сталь, применяемую для изrотовления арматуры и закладных деталей
монолитных железобетонных конструкций
а) Сталь круzлая zладкоzо и периодическоzо профиля) Ц2леродистая) обыкновеННОёО качества и сталь
низколеёированная ёорячекатаная
Цена, руб. за 1 т стали диаметром, мм
Класс, марка I I I I I I I I
6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 40
I I
Уrлеродистая
A I (СТ. 3), rOCT 5781 133 129 127 123 136 126 123 121 117 113 112 116 108
75
A-II (Ст. 5,). 134 130 127 125 120 116 115 113 112
rOCT 5781 75
Низколеrированная
Ас!!, [ОСТ 5781 75 156 152 147 145 140 136 135 134 133
10rT
A III, rOCT 5781 75:
35rC 143 141 138 139 135 132 130 125 121 120 119 118
18r2C 142 140 137 138 118
25r2C 144 142 139 140 136 133 131 128 122 212 120 119
Низколеrированная
A-IV, rOCT 5781 75:
80е III j 145 140 137 135 130
,
rOCT (T '")
с.л
i'-
W 20Xr2U 168 166 163 164 157 153 151 146 142 141 140 139
tI:>
20Xr2T 166 164 161 152 155 151 149 144 140 139 138 137
*'" A V, rOCT 5781 75:
(х)
ф 23X2r2T 174 170 169 170 164 160 158 153 149 148 147 146
23X2r2T 172 170 167 168 162 158 156 151 147 146 145 144
23Х2r2Ф 173 167 163 161 156 152 151
Термически упрочненная
AT IV, rOCT lO884 71 142 138 134 132 127 123 121 119 118
AT V, rOCT 10884 71 148 144 140 138 134 129 126 120 125
AT VI, rOCT 10884 71 163 157 151 149 144 140 139 137 136
Никелесодержащая
ТУ 14 1 389 72
10ХНДПШ 220 210 203 200
6) Проволока арматурная
Цена, руб. за 1 т арматурной проволоки
Класс, марка, rOCT (ТУ) диаметром, мм
3 4 f) 8
, (с изменением N2 1)
B I, [ОСТ 6727 53* 163 158 158 \
B II, [ОСТ 7348 63* 258 261 261
Bp II, [ОСТ 8480 63 273 2f)f) 266
t'V
(J.;)
......
t'V
п родолженuе табл. 42
в) Канаты арматурные
Цена, руб. за т прядей диаметром, мм
К,ласс, марка, [ОСТ (ТУ)
4,5
I<
I' '--- 7,5
' " 9 . I 12
15
п lХ7, rOCT 13 840 68*,
312
305
300
298 298
295
2) Сталь для закладных u анкерных деталей
Наименование
Цена, руб. з 1 т
Сталь ('Ст. 3) листовая, полосовая, уrловая, швеллерная
109,8
167
136,5
Трубы стальные ,водоrазопроводные (rазовые)
Сталь качественная для анкерных деталей
При м е ч а н и е. Цены определены на основании Прейскурантов N2 01 02, 01 04 и 01 ОБ с учетом наценок снаб
женческо сбытовых орrанизаций и затрат по доставке стали на заводы сборноrо железобетона (затрат на раз
rрузку с транспортных средств, складирование и т. п.).
Т а б л и ц а 43
Изrотовление 1 т арматурных каркасов и сеток для монолитных железобетонных конструкций с ненапряrаемой
арматурой
Л1асса арма.
турных кар.
касоВ и сеток
в железобе
тонных KOHCT
РУКЦИЯХ.
'т,изделие
До 20
21 30
31 50
51 70
71 100
......
t-V
ел
Более 100
Конструкции с пространст
венными каркасами
.
Q)
0.Е-<
Q)........
1:\0
ct3i>-
:I;o.
t:i3i>-
Е-<:(
ct3E-<
0.0........
Е-< \о ct3
ct3ct3lJ
CVJ 0..........
75,5
10
65,5
60
55,5
50
I ........
' ::r
1:(0,)'
Oo
1:( о,)
('r) i>-::r
р..,
О:::Е-<
ct3 ,.Q ct3
::I:O:::E-< .
ct3И t:
0:(00::'
t::и ..........
46,8
42,9
41 ,3
39
35,5
33,2
.
><
Q) ........
Е-< .. ct3
Q)
:(o..
ии..........
:S::Q)E-<
:r ::r........
....:s::::r
..... .
О О .
E-<
"",0(1)
.......:c::r
36
33
31,8
30
27,3
25,5
Конструкции с плоскими каркасами и
сетками
.
.(1)
:S:: E-<
@O
O
I%I
Q)
:а \о
:I: i>-
..оДр..,
:C
С,)Д ........ct3
I:(
E-<:C"""'"
220
198
187
176
164
154
.
Q)
0.Е-<
Q)........
1:\0
ct3i>-
:I;o.
:Si>-
E-<
СОЕ-<
0.0........
Е-<\О ct3
59,5
56
53,5
49,5
45
43
Е-<
.........
, . ::r
I:(:s'
0(1) .
CQO
1:1: о,)
('r) i>-:r
o.
.Q""""ct3
::I:tJ::E-< .
ct3 И 1:
°::s:::o
r::: с,) ::s:::..........
34,3
33,4
31 ,8
29,5
25,8
24,1
I
><
Q)
Е-< ct3
Q) Е-<
xo..
и и.........
:S::Q)E-<
::r ::r.........
:sE
О О "
E-<
"",Оа.>
.......:c::r
26,4
25,7
24,1
22,7
19,6
19
=фЕ-<
I::*
со оо
t:;
c:Q"
Q) .
:aQ)\O
:=j!i>-
.Q ::I: Q..
I::;:,.Q _
Q)1::;:tJ:::
I:( :s::
E-<:C""""
210
189
179
168
158
147
Конструкции линейные (элементы
карКаса и Т. п.)
,
Q)
0.Е-<
Q).........
I:
со;>.
=0.
:S
E-<
E-<
0.0......
t-o \О ro
82,5
75
72,5
71 ,5
69,5
67,5
, Е-<
1:('........
o :r
I%IQ)'
О .
tf) 1:( с:;
?-.IV
о:: o.::r
ct3 Е-< .. ........
:С tJ:::
C) t::
o::s::;oo::'
t:: и ::s::.........
4', ,3
44,3
42
41 ,3
39,8
39
.
><
Q) ......
Е-< со
Q)
t:;ct3o::'
И 5........
:S:Q)F-<
::r:r.......
=:т
-= .
О о .
E-<I::;:I::;:
"",,0(1)
.......::r:::r
36,4
34, 1
32,3
31 ,8
30,6
30
== . Е-<
I:(1)
O
:::C::O
1::;:.
aJ CQ .
\О
=:(1);>-
.,a:D.o.
t:;:g .
Q) 1::;: о::: ro
..:t :s::<
I"? Е-< :С .........
230
207
196
184
173
161
tде Rj.б полная за,водская тру доеМIКОСТЬ IприtотовлеН1ИЯ 1 м 3 бе...
тонной ,смеси, IПРИМе1няемой IПЮ j -TOMIY iва!р1ианту техно-
лоrии возведения конструкций, чел-ч/м 3 .
7.9. Расчет заIВОд'ОКlИХ з'ат'р,ат на lизrЮТQlвлен.ие apIMaT'YlplHblX изде-
Л!ИЙ дЛЯ МОIIIОJIИТllЫХ )келезобетоНiНЫХ КОНСТРУIКЦ1ИЙ LЮИiJIЫХ в.даН1ИЙ
iПрОИЗВ'ОД:И'DС'я на ОЮНQlВIШНiИИ ПOl{,азателей, IПрИВОДИМЫХ IВ (та'бл. 4/2, 43,
44). Они IУ1ЧИТЫIВlают rКОМlПлек с работ по д.оlстаlВ'ке IС'f1а<JIИ 00 ск-лада Me
талла ,в 'арlм'ат,у,рный цех, ее Iсортировке, 'Пiравwе, Р'е3к.е, nнутью, Icвap-
ке сеток, iK3'pKaCOlB и заlклаtдlНЫХ iд!еТ 1 аiJ1ей, их ,сборке, rПОО,РУЗ1ке пз
т!раНiOПOlртные 'среДСТlва IИ т. П., l8.ключаlЯ цеховые iИ общезаlводоюие
расходы.
т а б л и ц а 44
И зrотовление 1 т закладных деталей для монолитных
железобетонных конструкций
Характеристика деталей
Показатели
затрат
Масса дета-
леЙ, Kr
Закладные дe Не приварива- Приваривае
тали из про емые к арма- мые карма"
ката (листа. ТУЫI;IОМУ кар- турному кар-
уrолка, швел- касу заклад- каеу заклад-
лера и т. П.). ные детали из ные детали из
элементы ТИ- проката с ан- проката с при
па rазовых керными стер- варенными к
трубок и т. п. жнями К НИМ ним анкерны-
приваренными ми стержнями
в
Себестоимость До 1,5 100 17.0 210
ереработки, 1 ,6 2,5 85 145 175,
руб/т (Са) 2,6 4 80 135 168
4,1 6 70 12.0 145
Свыше 6 65 11 О 135
олная завод- До 1 5 38, 64,5 78,5
кая TpyдoeM 1 ,6 2,5 3(\8 52,3 5 ,9
ость, чел. . Ч/Т 2,6 4 28,3 49,9 5,8,1
(P Ra ) 4, 1 6 24,6 43 50,7
Свыше 6 23 j ,1 38,7 46,8
том числе: До 1,5 29,6 49,6 60,4
технолоrиче- 1 ,6 2,5 23,7 40,,2 46,1
ская" челХ 2.,6 4 21ьВ 38,4 44 7
Хч/т (Рта) 41 6 18/1 9 33,1 39
,
Свыше 6 17,8 29,8 36
дельные капи- До 1,5 90 1201 140
альные вложе 1 ,6 ,,5 72 97,2 105,4
/ия, руб. . rод/т 26 4 64,8 92,9 95
,
(Ка) 4,1 6 57,5 8а 84,5
Свыше 6 54 72, I 79,5
п
п
с
к
у
r
I
При м е ч а н и е. При необходимости металлизации закладных дe
т алей и выпусков арм атуры дополнительно следует учитывать сле
rLующие затраты на 1 т металлизуемых деталей:
себестоимость металлизации 135 руб/т;
полная трудоемкость 86,8 чел. Ч/Т;
в том числе технолоrическая 66,7 чел. Ч/Т;
удельные капитальные вложения 55 руб. rод/т.
J26
Себестоимость изrОТОВ.пения ЭРМЭТУР,IIЫХ изделий, расходуемых
ПiQ i-IТOIMY IКОНСТРУКТИВНОМУ рerшен\ию (С: К ), определяеl ся по фор
муле
11
с;'к == I Pj (ЦjТ 111 + с[).\ ,015, руб/констр., (145)
1
rде Pj р'аIСХOrД ,а'Р' а.ТУIР(НОЙ стз.л'и, Iпрокаl'lа j TortQ КЛlасса, диа
м'ет,ра, Iма1РКИ IHa констр,УКЦИЮ, JQпределяемый [loQ черте
жаrМ, -Т/ИЗД.;
Ц'jТ IплаJНОВIQ з,а'rОТQВительная цена 1 т ОТ1ЗiJIИ j-['o класса,
диаметра. марки, руб/т;
11 коэффициент, учиты\вающий OТOCOLдЫ (!потерIП) при /ИзU'о-
ТОВЛelНiИ'И a/piM а"урных из!дел\ий i ro B}UJal.
ПlринИ'мает'ся ДJl'Я 'ненаlПРЯirаеМ1ОЙ apм1arypbI IpalBHbIiМ 1,03,
З1шкладных Д1еталей 1,05;
с: затраты на ,пerреР1atбож,у 1 т lCТ1али ,при IИЗ ОТОВJЫ IН\ИИ ар-
M'aTYlplHbIX изделий li fro ВИДlа, р б/т;
1,0 15 IК1оэффициент, IУЧИТЫlнающrий IвнеПРrOИЗiВОДlст,венные зат-
,раты IВ себеСТ1QИМОСТlИ aplMaTypHblx делий.
Для !П'реlдlва'рlИтельных ,раlсчеТОIВ :при IQireу'f1СТ,ВИlИ ДЗlIЫIЫХ '0 iКлаlС-
се и диа!ме'f1р'е ПРIИiменяеМrQЙ IстаЛiИ, 'МЗiосе Зlаrкла IНЫХ деталей и дpy
rих оведений \дОПУClка,ет,ся Iприменять у,ср,едJНеиные ЛrQк,аЗ1а'тел(и затраrr
на изrотовление 1 т:
llлаНОВ<О ЗlаТ'О1'ОIВlит,елыная цена 1 т а/р'Матуры (ЦСТ) 144 руб/т;
11 а (JH{)lpiМa отхода) 1,04;
з.а.rРJаты /На Iперер1а1БОТКlУ (са) 88 р)'1б{т;
полная заводская трудоемкость (Rпа) 50,8 чел. Ч/Т;
удельные капитальные вложения I]рямые (Ка) 190 руб. rод/т.
П:ря,мые Iкапитальны,е !Вложен/ия IB за'ВОд'ское IПроИ'з в.QДеI'1ВО ар-
матурных изделий, расходуемых по i TOMY конструктивному решс
нию, (K ), Сftреде.ляются по формуле
n
KJ --= I Pj. Kj, руб.. rод/ конструктивный элемент, ( 146 )
1
rде Kj удельные к,аlПитальные вложеНlИЯ ,в за,ВOIдск,ое ПрОИ3IВОД
ство 1 Т арматурных изделий j Toro вида, руб.. rод/т.
Пол\ная з'а.ВОДС1ка,я трудоемкость изrОТiQlвлеНlИЯ a:pIMaTY']JHblX !из-
делиЙ, р,аrСХrQiдуемых IПО i TtOMY IКОНC"fIРУК ИВНI()JМУ р,ешеНrИЮ (RyaK) ,
определяет,ся лю (фо!рм,уле
п
Ry.a.K_ ==] Р, Rj.a, чел. ч/КОНСТРУКТИВНЫЙ элемент, (147)
1
r де R ja IПiOЛlная заlводская T.pytдOeMiKocTb 'ИЗРО1l0вления 1 т а!р'ма-
турных изделий j-Toro, вида, чел.-ч/Т.
7.10. За'f1раты на перевоо\Ку iПОЛУlф1arБРIИlкат,ов (Iбетонных смесей,
а pMaTlypiНbIX 'сеток, Kalp'KalCOB и з'аКЛlадных IдеТlал,ей) а,вто.моБИЛЫНЫ7\1
траlНrОПОРТОМ [включают нар,яду с затратам'и IНJЗ трзrнопортировз:Н!и:
также расходы на разrрузку с транспортных средств. Они рассчиты
ваются на ОЮНOIВlаНiИИ Iпокаэате'лей, ПРИ1веденных IB таJбл,. 45 Iи 46.
12/
Т а б л и ц а 45
Затраты На перевозку 1 т при расстоянии, км
Харак теристи
ка rруза
I
ф........
о.. о-
Q) f-o
CJ
""""
iЗt-I
и............
0\0
:>-
=0..
О
f-o
и:::
a.J
\Ом
ФО
U
cl)
:а
::с
.Q ".....
1:; c:::l.
coj f-o
"" f-o
,;............
. =
::c::C
.Q .
1:;;>;; .
0,)0\0
1::(1:;:>-
c:::l.
I
:!1f-o
cl) ............
ОР'
1::(.
>,'
0..1:;
f-oQ)
Р'
t:r::
"'i
::с f-o о..
1:; (J f-o
OO
t:: """"
15 км
.
Q) о..
о.. f-o
Q)CJ
t:""""
..с f-o
f-o............
и\О
0:>-
o..
О
f-o
(J=
(1)
\0(1')
ФО
U
I
.Q
1:;
'" о..
f-o f-o
а t:r::
"'=.......
:z:f-o
(1)............
I::(
::с 00
..с 1:;
.
1:; .
a.JCI)\O
1::(:0>,
:I:o..
.
ф
о.. о..
cl) f-o
t::CJ
..с
f-of-o
u............
0\0
>,
80..
f-o
и:::
(1)
\ОИ
(1)0
U
,
f-o
a.J............
>"
o..t:;:
f-oa.J
::r
t:I:
"" i........
::с f-o о..
1:; u f-
00а::
t::::s::
50 км
1
.Q
"" о.
f-o
ai
"":::.......
::S:::Z:f-
(1)............
;E
::с 00
.01:;'--
.
1:;
0,)(1)\0
1::iJ5>,
::co..
Бетон и pa 0,95 0,48 4, 3 1 ,25 0,95 8,5 1 ,95 1,65 14,8
створы
Арматурные 1,6 0,55 4,5 1,95 1,1 9 2,5 1,85 15,1
каркасы,
сетки, за
кладные де-
тали
'f-o
::!:............
::r
1:::(,
>"
o..
f-o(1)
::r
t:I:
"" i
::с f-o о..
1:; (J foo
OO
t:: """"
т а б л и ц а 46
30 км
Затраты на 1 т
Разrрузка с автотранспорта
Ха р актеристика перевозимых
rрузов
Трудоемкость,
СебеСТОИМОСТЬ 1 чел. Ч
руб. (С раз ) (R раз )
, дельные ка-
nиTaльHыe
вложения,
руб/rод
(К раз)
Арматурные каркасы, сетки
и т. п.
Бетонные смеси
0,75
Q,12
Or,32
0,1
1,8
С'еБОСТiQИ!МОСТЬ 'DpаlНопорmрона!Ния Jполу\фаlбрИ'каrrов (бетOIН\НrОЙ
омerаи и арМаТ1урlНЫХ издеJIiИЙ) для i 'Tor,o констр ктивна.rо решения
(CJP. п) Clпределяется IПО фОРlмуле
СJ Р . П == Р? CjP, руб/конструктивный элемент,
( 148)
[де P маоса перевозиiМЫХ Iполуф,аlбри ат1ОВ ля ,i oro ' a.HCT
РУКТ1ивноrо ва ри ант а, т /KOIHlC'rp;
себестоимость перевозки 1 т полуфабрикатов на j e
'раостюяние, рlу б/т.
Ка,питаlJIьные Iвложения 'в т,раIНОПОРТ1Ные ClреДСТ1ва, JНеоБXtOlдимые
для IпереВОЗIКИ iполу,фа1БРIИ:катOIВ (бетонной Iсмеси, apM,aT,y,pIНЫX изде
лий), Iр,аIСХi()jдуемых IПО i \ТOIМУ КЮrJIIСТiР)"'IКТtИIННОМУ Iнарианту (KJP.n),
рассчитываются по ,формуле
К т . р.п === Р П , К Т , Р , б / .. (149)
l l J ру. .rод конструктивныи элемент,
c p
J
128
rде KjP удельные l<аЛИТlальные ,вложения \в 1iраНiClпюртные .cpeд
'CTIBa iПрИ !пеР'бвозке 1 т ПОЛу1фа t Qрикатов на (т,ое pa1c-
СТОЯlние, ру,б. f'/ОД/Т.
ТрудоеМiRО1СТЬ Т'Р1аlНiClпортиронания !Полуфа1брикатов, pa'CXiQДyeMЫx
по i 1i01MY \КOIНСТРIУIКТИ\В'НО'МУ rваlриа,нту, \ВКЛЮ1ча.ет IB Iсебя ecь IКtOM[1
лекс TpYiдOBЫX затрат, неOiБХО!дIИ' ЫХ ля Otсу,щест,вления пе:РelВ 00'0 к.
Она оюред€ляеТIСЯ IПО ФОРlмуле
RJP. п == p RjP, чел. чjконструктивный элемент,
ТlрУIДО€l I OIСТЬ перев.озки 1 т IПОЛУlфа1брикатов IHa j Toe
Iра I СС'f10ЯНlие, чел. Ч/Т.
Затраты IHa разrрузку лол) фа6РlикатOIВ с ТРrанCJПОРТН.ЫХ 'оре,Дств
(ПООКОЛI>КУ издер ЖIК И IHa ПОI'iРУЗ,КУ УЧТelНЫ 'С'е6еСТЮИМiQIСТЬЮ IИЗ'f'ОТОВ
ления) OIпределяют,ся Jalн алоrично заТ1рата'м на тр alНiCJпортирона ние.
(150)
rде R:P
J
Расчет технико"экономических показателей
монолитных конструкций и технолоrии
их возведения
7.11. Раlсчет з,аТlр,а,т IHa IНОЗ1В1еiдение ,МОНОЛИТrНЫХ lКiОНСТ1Ру\кЦИЙ
)килых здаlНИЙ ПlрOlИЗrВQД1ИТСЯ \на ОClНOIваlНИИ iП ока З.8tТелей, ПРlи,веден
ных ,в таlбл. 47 54.
ПOlказатели пред.УIClматривают ВOiзве:дение IКОНiСТР КЦИЙ с ис-
ПОЛЬЗOlВlаlН,ИБМ скюльзя'щей, объеМIНО lПереСТiаIННоОЙ, IКРУ.пнющи'f\ОВОЙ и
бло'Ч'ной опаЛУ'БOiК.
. IB,ce ПiOюаlЗ а тели 'опрмелerны дЛЯ IКОНСТ,РУNЦИЙ з\даlНИЙ высотой
48 м (116 этажей).
'П1рИ неО1бхоtдиМ'остИ определения зат'рат для зданий Дlруrой
этажности Iследует И,ОПОЛЬЗlOвать mопра.вач'Ные КОЭфlфИiЦ'иенrrы, учи
тышающие из'Мвнения Т!РУiдоемкiOIСТИ р'аlбот и З8'Тiрат на З1а!р 1 абот(ную
плату и содержание машин (СМ. табл. 49 и 54).
ДопоЛ\Н\ительно следует таlкже У'ЧИТЫlвать срМiНеroд,овые заlТ
раты, 'ВЫЗЫJваelмы,е необх.одим.остью осущесТ!вленlИЯ интеНlсифик,ации
т'вердения IбеТOIна, ре1ализ'уемой .в ряде случаев !при IЦримененим: lПе
реставных опалубок при положительных температурах, а также при
ОТР1ИЦlаrТtеJI,ЬНЫХ теМlпераТУlрах на 1 РУЖ 1 НОf10 воздуха.
Для У,СЛiQНИЙ 1 территориальнiOТО раЙOlна Iвеличина этИх заТlрат
сосrаlВляет, ру,б/м З бе'ftона:
неоБOtrрешаемые OIпаЛУlБК!и 12,5 РУlб;
теpiмоаКТ;Иlвные опаЛУI КlИ 13,8 рyrб.
В IкюнкретiНЫХ услo()lВ'И'ЯХ Iстlроителыclваa IвелИЧИ!Rа, ЭТiЙХ заrr1рат
опред'еляеТ1СЯ IB З,aiВ-ИСИМ,ОСТlИ от IОрlед!немеСЯЧН1ОЙ теМlпеpiа:туры Нlаруж-
Ho!ro воздуха.
Средняя из среднемесяч-
НЫХ температур зимнеrо
периода, ос
Среднеrодовые затраты бетона в опалубках,
руб/м З
термоактивных
необоrреваемых
5
8
12
18
25
....... 31
2.9
3 8
4,1
4,4
5
5.5
1,,8
2.5
3.1
3.7
4,7
5.1
129
......
о
J"7J .. !-
Возведение конструкций зданий И3 монолитноrо бетона в скользящей опалубке
Виды работ и затрат
Монтаж системы
скользящей опалубки
При часто расположенных
внутренних несущих стенах,
возводимых в деревометалличе
СКой опалубке с применением
домкратов:
or Д-64У
оrД 61
То же, в металлической опа
nубке с применением домкра
тов:
оrД 64У
оrД-61
При редко расположенных
внутренних несу их стенах
(более 5 м), возводимых в де-
Единица
измерения
1 м осевой
линии стен
(опалубки)
»
»
»
общие.
40,50
39, 15
42,3
40,85
на мате-
риалы
11 ,4
11 ,37
11,44
11,34
Затраты, руб.
на маши
ны
2, 11
2, 11
2,55
2,55
на зара
ботную
плату
14,05
13,31
14,6
13,85
аМОрТИза
ционные
отчисле
ния
т а б л и ц а 47
Затраты
труда,
чел. Ч
16,831
15,894
19,432
18,495
'у дельные
капиталь.
ные вло
жения,
рубjrод
4,1
4, 1
4,9
4,9
ревометаллической опалубке с
применением домкратов: 2,55 14,6
оrД-64У Jo 42,3 11,44 19,432 4,9
оrД-61 » 40,85 11 , 34 2,55 13,85 18,495 4,9
При редко расположенных
внутренних несущих стенах
(более 5 м), возводимых в де-
ревометаллической опалубке с
применением домкратов: 11 , 54
or Д-64У » 43,55 2,45 15,33 20,413 4,7
оrД-61 » 42,1 11 ,48 2,42 14,58 19,476 4,7
То же, в металлической опа-
лубке с применением домкра ..
ТОВ:
оrД 64У » 45,70 11 , 52 2,85 16,13 21 , 123 5,6
оrД-61 » 43,75 11 , 48 2,85 15,08 20, 186 5,5
Подъем скользящей
опалубки
Наружные стены 1 м подъе- 2,7 0,97 0,1 0,87 .* 1,186 2,10
ма 1 м опа-
лубки
В том числе затраты на отдел То же 1,03 0,42 0,04 0,3 0,456
ку поверхностей в процессе воз..
ведения конструкций 2,75 1,05 .. 2, 1
В нутренние стены 1 м подъе 0,1 0,84 1 , 15
,....... ма 1 м опа
C..J лубки
'"
t\:»
п родОА:нсенuе табл. 47
Виды работ и затрат
..-п ,
r ' .
Б том числе затраты на отдел
ку поверхностей в процессе
возведения конструкций
Амортизационные отчисления
.системы скользящей опалубки**
При часто расположенных
внутренних стенах, возводимых
я деревометаллической опалуб
ке с применением домкратов:
оrД 64У
оrД 61
То Же, в металлической опа-
лубке с применением ДOMKpa
тов:
оrД 64У
оrД 61
При редко расположенных
внутренних несуLЦИХ стенах
(более 5 М), возводимых в де-
Единица
измерения
1 м подъе'"
ма 1 м опа...
лубки
То же
То же
:.
»
, .. . .!' .
"";.",. ,:Ч-
..... · На MaTe
общие- риалы
1 ,31
0,54
Затраты, руб.
На маши-
НЫ
0,05
На зара
ботную
kплату
0,38
амортиза
ционине
отчисле ...
ния
0,73
0,67
0,64
0,58
Затрзm
труда,
чел. ..ч
0,566
у де.пьные
капиталь
ные вло-
жения,
руб /rод
ревометаллической опалубке с
применением домкратов:
оrД 64У
оrД 61
То же, в металлической опа
лубке с применением домкра..
1'ов:
оrП..64У
оrД 61
Установка в скользящую
опалубку арматурных
каркасов и сеток
(без затрат на товарную ap
:матуру)
YrTaHOBKa в скользящую .
опалубку
теплоизоляционноrо
-слоя мноrослойных наружных
стен
(без затрат на теплоизоляЦИ"
онные плиты)
......
l.J,:J
»
»
:.
1 т каркасов,
сеток
1 м подъе-
ма 1 м опа-
лубки
37,7
0,55
0,78
1,87
0,03
18,64
0,28
0,76
0,7
0,67
0,61
25. 107
7,2
0,479
0,1
(,;.J
J;..
п ро.дОАжен.ие таБА. 47
Затраты, руб.
Затраты у .цельные
Единица амортиза- капиталь
Виды работ и затрат измерения На мате- на маши- на зара- ционные труда, Hыe вло-
общие. риалы вы ботную ОТЧнс.nе - чел. -ч жения,
плату аня рубjrОА
.... ...
Бетонирование стен
(без затрат на бетонную смесь,
определяемых дополнительно с
К == 1,02) наружный слой Tpex
слойнон стены толщиной, СМ:
дО 10
20
» 30
1 м3 бетона,
уложенноrо
в конструк-
ции
То же
»
свыше 30
»
Демонтаж системы
скользящей опалубки
При часто расположенных
внутренних несущих стенах,
возводимых в деревометалли..
ческой опалубке с применением
домкратов:
8,93
2,3
7,92
6,61
5,78
2,14
1,92
1 ,76
2,66
3,548
2,26
1 ,75
1 ,45
3,024
2,369
1 ,977
8,4
7,8
7
6,6
оrД-64У
оrД 61
То же, в металлической опа
лубке с применением домкра-
тов:
or Д 64Y
оrД 61
При редко расположенных
внутренниХ несуIЦИХ стенах
(более 5 м), возводимых в де-
ревометаллической опалубке с
применением домкратов:
оrД 64У
оrД 61
т о же, в металлической опа
лубке с применением домкра-
тов:
or Д 64Y
оrД 61
1 м осевой
линии стен
( опалубки)
То же
»
>
»
»
»
. »
19,75
1,12
9,84
13,658
4,3
4,3
4,6
4,6
4,7
4,7
5
5
* Учтены накладные расходы в размере 80\0/0 суммы затрат на заработную плату и содержание м ащин и Me
ханизмов.
** В затратах на подъем системы скользящей опалубки дополнительно следует учитывать амортизационные OT
числения, зависящие ОТ KOHCTPYKTRBHoro mara внутренних несуIЦИХ стен здания, вида применяемой опалубки и
rидродомкратов.
,......
CJ.j
с:.л
19,25
1,12
21 , 05
20,55
1 ,2
1 ,2
22,65
22,1
1 ,24
1 ,2
23,95
23,4
1 ,31
1 ,3
9,58
13,306
10,49
10,23
14,548
14" 195
11,34
11 , 07
15,75
15,4
12
11,69
16,647
16,283
t:;.J
j')
Таблица 48
У СТРОЙСТ80 железобетонных перекрытий в зданиях, возводимых в скользящей опалубке
Затраты, руб.
Удельные
Единица амортиза Затраты капиталь..
Виды работ и затрат измерения на мате- на маши на зара ЦИQнные труда, ныe впо...
общие риалы ны ботную отчисле чел. ч жения,
плату иия рубlrод
Установка и демонтаж 1 м 2 пере 2,7 0,17 0,2 0,8 0,72 1 ,238 1,9
опалубки перекрытий крытия
В ТОМ числе затраты на отдел То же 0,47 0,16 0,02 0,15 0,224
ку потолочной поверхности пе
рекрытия 0,5
Укладка арматурных каркасов 1 т каркасов 13,85 1 ,25 6,44 10,489
и сеток и сеток
(без затрат на арматуру, опре
деляемых дополнительно)
Бетонирование перекрытий
(без затрат на бетонную смесь,
Jпределяемых дополнительно с
К===I,015) толщиной, см: 1 ,52
до 12 1 м З бетона, 4,27 0,85 1 ,257 1,3
уложенноrо
в КОНСТРУК
цию
» 16 То же 4,03 I ,48 0,76 1,141 1,2
» 20 » 3,96 1 , 47 0,73 1,104 1 , 1
зыше 20 » 3,82 1 ,44 0,68 I , 026 1,05
Т а б л и ц а 49
Коэффициенты изменения затрат на возведение конструкций
в скользящей опалубке
в зависимости от высоты здания
поправочныIe коэффициенты
к текущим затрата м к удельным капи-
тальным вложениям
на подъем скользя- на монтаж и
щей опалубки, уста- демонтаж
навку арматурных опалубки ус- на
Высота изделий и теплаизо- на демонтаж сколь тановку арма- подъем
возводи- ляционных плит, бе- зящей опалубки турных изде сколь-
Moro зда тонирование стен, YCT K h2 лий и тепло зящей
ния, м ройство монолитных изоляционных опа-
перекрытий плит, бетони- лубки
K h1 рование стен
и перекрытий
к заработ-Iк затратам к заработ к затра
ной плате на coдep ноЙ плате там на co l(h3 K h4
и затратам жание и затратам держание
труда машин труда машин
15 0,94 0,92 0,86 0,82 --- 0,95 1,64
27 0,96 0,94 0,91 0,89 0,96 1,22
30 0,97 0,95 0,92 0,91 0,97 1 , 17
36 0,98 0,97 0,95 '0 93 0,98 1,09
,
42 0,99 0,98 0,97 0,96 0,99 1,03
48 1 , О 1 , О 1 , О 1 ,О 1,0 1 , О
54 1 , 01 1 ,02 1,03 1,03 1,01 0,97
60 1,03 1 ,03 1,05 1,06 1,02 0,94
72 1 ,05 1 ,06 1 , 1 1 , 11 1,04 0,89
75 1 ,06 1 ,07 1 , 12 1 , 13 1,04 0,9
78 1 ,07 1 ,08 1 , 13 1 , 14 1,05 0,88
90 1 , 1 1 , 11 1 , 18 1 ,20 1,07 0,87
96 1 , 11 1 , 13 1 ,21 1,22 1,08 0,85
102 1 , 12 1,15 1,23 1 ,24 1,09 0,85
7.12. Расчет затрат на возведение конструкций стен в скользящей
опалубке производится в соответствии с показателями, приведенны
ми в табл. 47.
Они учитывают весь комплекс работ по монтажу опалубки,
армированию и бетонированию конструкций стен, подъему системы
опалубки, демонта){{у опалубки П9сле окончания бетонироваНИ R
и т. п.
Показатели затрат на монтаж системы скользящей опалубки
учитывают работы по комплектованию и сборке опалубки, устрой
ству рабочеrо пола, наружных и внутренних подвесных подмостей,
монтажу rидродомкратов и rидрораЗБОДОК, устройству сетей по-
жарноrо водопровода, силовоrо и электроосветительноrо оборудо-
вания, электроразводок и т. п.
Показатели затрат на подъем скользящей опалубки учитывают
работы по подъему опалубки домкратами, текущему ремонту опа
лубки, рабочеrо пола, подмостей, замене norHYTblx домкратных
137
Т а б л и ц а 50
Планово-заrотовительные цены на теПЛОИЗолЯцИонные материалы.
применяемые при возведении слоистых стен
Материалы
Плиты минераловатные
жесткие на битумной связ..
ке:
М-250
М-З00
То же, на синтетическом
связующем:
М-200
М..250
M 300
Плиты из пенапласта поли..
стирольноrо, марки:
ПСБ-25
ПСБ..40
ПСБС..25
ПСБС..40
Плиты жесткие из стекло-
волокна на синтетическом
связующем без rидрофоби
заI(ИИ:
М..150
М-200
То же, rидрофобизированные:
М -150
М-200
Плиты фибролитовые:
М-З00
М-400
Плиты ячеистобетонные
Единица
измерения
Цена едини- Коэффициент.
у.ч:итываюший
цы измерения, отходы (поте-
руб. (Ц утеп) ри) утеплитр-
ля 11 пак
м 3
»
39,9
36,7
1 , 1
»
»
»
38,9
35,8
32,4
1,1
1 , 1
1,1
»
»
»
»
30,2
41
35,6
45,4
1,08
1,08
1,08
1 ,08
»
»
37,8
50,8
47,8
62,8
18,2
20,9
11,9
1,1
1,1
l J l
1,1
1,05
1,05
1,15
»
»
»
»
»
стержней, их наращиванию в ходе подъема опалубки, установке
оконных и дверных блоков, заrлушек, rнутью арматурных выпусков,
затиРКе бетонных поверхностей с подвесных подмостей, подъему и
подаче к рабочим местам домкратных стержней, отделочноrо ра-
створа и .цруrих материалов и т. п.
Показатели затрат на установку арматурных каркасов и сеток
учитывают их подноску от приобъектноrо склада к транспортным
средствам (крану), укладку в пакеты, подъем краном на рабочий
пол, разноску к местам установки арматуры, установку и вязку
(сварку) арматуры.
Показатели затрат на установку теплоизоляционных плит (при
возведении мноrослойных наружных стен) учитыва'ют их подноску
от приобъектноrо склада к строящемуся зданию, подъем на рабо..
чий пол скользящей опалубки, установку и закрепление плит в
опалубке в ходе бетонирования стен.
138
Показзтели зэтра1 на бетонирование стен учитывают подъем
бетона на рабочий пол скользящей опалубки, доставку ero к месту
бетонирования, послойную укладку в скользящие формы (опалубку)
и уплотнение rлубинными вибраторами, а также поливку бетона.
Показатели затрат на демонтаж скользящей опалубки учиты-
вают работы по разборке системы опалубки и rидроподъемной си
стемы после окончания бетонирования здания, извлечению дом-
кратных стержней, спуску их на землю с помощью крана, чистке,
смазке и т. п.
Себестоимость возведения 1 м2 конструкций монолитных стен,
возводимых в скользящей опалубке, рассчитывается по формуле
o 3
С К === Н + З под Khl + Р арм ( арм Khl + Царм) + 3 утеп Khl +
+ Vутеп fJ утеп Цутеп + V бет (3 бет К ы '+ fJбет Цбет + Q) + 3д. K h2
( 151 ,
r де С'" себестоимость 1 м 2 конструкции (без вычета проемов),
возводимой в Сlкользящей опалубке, рубjм2;
Э м . о затраты на монтаж 1 м опалубки (включая rидро
подъемное и прочее оборудование), руб/м;
н проектная высота подъема скользящей опалубки (или
возводимоrо в ней здания), м;
З под затраты на подъем 1 м скользящей опалубки на BЫ
соту 11М, руб/м;
Р арм масса арматурных каркасов для армирования 1 м2
стены, Т/м2;
3 арм затраты на YCTaHOВtКy (монтаж) в скользящей опа-
лубке 1 т арматурных каркасов, руб/т;
Ц арм затраты на 1 т арматурных каркасов (франко
строительная площадка). определяемые в соответствии
с указаниями пп. 7.9 и 7.1 о;
3 утеп затраты на установку в с.кользящую опалубку тепло
изоляционных плит, руб/м2;
Kh I коэффициент, учитывающий изменение затрат на все
виды работ (кроме демонтажа опалубки) в зависимо
сти от высоты здания (см. табл. 49);
V утеп объем теплоизоляционных плит на 11м2 наружной стены
(без вычета проемов), применяемых при возведении в
скользящей опалубке мноrослойных стен, м З jм2;
llутеп коэффициент, учитывающий потери теплоизоляционных
плит IПРИ их транспортировке и монтаже (применяется
в соответствии с табл. БО);
Ц утеп затраты на теплоизоляционные плиты (франко строи-
тельная площадка), определяемые в соответствии с
табл. 50;
V бет объем бетона на возведение 1 м2 стены без вычета
проемов, мЗ 1м2;
3бет затраты на бетонирование стен, руб/м З ;
11 бет коэффициент, учитывающий потери бетонной смеси при
транспортировании и укладке, принимаемый равным
1,02;
Ц бет затраты на 1 м З бетонной смеси (франко строитель-
ная площадка), определяемые в соответствии с ука-
'", _ заниями ПП. 7.8 и 7.10;
139
.......
н::.-
О
т а б л и ц а 51
Возведение конструкций из монолитноrо бетона в объемно-перестав ной опалубке
)(
Затраты. руб.
Удельные
амортиза- капиталь
Вид работ и затрат Единица измерения на мате.. на маши- на зара- ционвые заТраты вые вло..
общие риалы вы ботную отчисле- труда, жевия;
плату ния чел. -ч J руб/rод
Монтаж опалубки:
стен 1 м 2 бетонируемых 0,7 0,02 0,05 0,32 0,538 2,06
конструкций (без
вычета проеМО8)
перекрытий То же 0,35 0,01 0,03 0,16 0,269 1 ,03
Армирование конструк ..
ций (без затрат на товар-
ную арматуру, определя-
емых дополнительно): 21 , 45
стен 1 т каркасов и ce 0,77 1,25 10,24 18,7 4,8
ток \
перекрытий То же 16 0,77 1 ,25 7,22 13,307 4,8
Бетонирование конструк"
ций (без затрат на бе..
тонную смесь, определяе-
мых дополнительно с
== 1,05)
стен толщиной, см:
8,55 \
ДО 10 1 м з бетона, уло 2,34 2,41 3,975 8,6
женноrо в КОН-
струкцию
lO 16 То же 7,34 2,12 1,96 3,265 7,8
16 20 » 5,53 1,77 1,3 2, 167 6,6
20 30 » 4,79 1 ,63 1 ,03 1 , 7 34 6,1
свыше 30 » 4,12 1 ,51 0,78 1,33 5,7
I
перекрытий толщиной,
см:
до 12 » 4,21 1 ,53 0,81 1 ,388 5,8
12 16 » 4,07 1 , 5 0,76 1 , 3 5,7
16 20 » 4,01 1 ,49 0,74 1 , 256 5., 6
свыше 20 » 3,92 1 ,47 0,71 1,214 5,55
Демонтаж опалубки:
стен 1 м 2 'площади бе 1 ,4 0,03 0,39 0,63 0,652 0,05
тонируемых КОН-
струкций (без вы-
чета проемов)
перекрытий То же 0,7 0,01 0,2 0,32 0,329 0,03
.......
..
......
.......
..р..
tv
т а б .л и ц а 52
Возведение конструкций из монолитноrо бетона в крупнощитовоl опалубке
Затраты. руб"
м
" : 'чj: на зара.. амортиза.. заТраты
88 мате- на маши- ционные
общие риалы пы ботную отчисле труда.
плату ПИЯ чел. ч
."
онтаж КРУПНОЩИТОВОЙ
опалубки при средней
площади щита, м 2 :
до 6 1 м 2 бетонируемой 1 , 15 0,02 0,27 0,35 0,609 1 ,8
конструкции без
вычета проемов 0,95 0,02 0,18 0,33 0,564 1 ,5
6 lO То же
свыше 1 О » 0,85 0,02 0,15 0,31 0,536 1 ,4
рмирование KOHCTpYK 1 Т каркасов и ce 21 , 45 0,77 1,25 10,24 18,7 4,8
ий стен (без затрат на ток
оварную арматуру)
етонирование конструк-
ий стен (без затрат на
етонную смесь, применя-
мую с К == 1,015,) толщи-
ной, см: 2,34 2,41 3,975 8,6
до 10 1 м 3 бетонной сме.. 8,55
си, уложенной в
конструкции 7,34 2,12 1,96 3,265 7,8
10 16 То же .......
16 20 » 5,51 1,77 1,29 2,167 6,6
20 30 » 4,79 1,63 1 ,03 I , 734 6,1
у дельные
капиталь-
ные вло-
жения.
py6/roIJ.
Вид работ и затрат
Единица измерения
А
ц
т
Б
ц
б
е
свыше 30 » 4,12 I ,51 0,78 .... t ,33 5,7
Демонтаж крупнощито
вой опалубки при сред
ней площади щита, м 2 : 0,12 0,21 0,51 0,364 0,5
до 6 1 м 2 бетонируемых 1 , 1
конструкций (без
вычета проемов) 1 ,01 0,08 0,2 0,51 0,34 0,3
6 10 То же
свыше 10 » 0,96 0,06 0,19 0,51 0.33 0,25
При м е ч а н и е. При возведении монолитных наружных стен затраты на монтаж и демонтаж опалубок при
нимаются с коэффициентом, равным 1,06.
т а б л и ц а 53
Возведение конструкций зданий из монолитноrо бетона в блочной опалубке
Затраты, руб.
I Удельные
амортиза Трудоем.. капиталь
Вид работ и затрат Единица измерения на мате.. на маши на зара ционные кость, ные вло"
общие риалы ны ботную отчисле.. чел. .. Ч жения,
плату ния \ I рубjrод
Монтаж опалубки:
внутренних стен при
средней развернутой
площади щитов, м 2 :
до 25
1 м 2 бетонируемой
конструкции (без
вычета проемов)
0,7
0,018
0,141
0,222
0,375
1,78
......
с,)
....
п родолженuе табл. 53
Затраты, руб.
ВИД работ и затрат
Единица измерения
общие
на мате-
риалы
На маши-
ны
На зара.
ботную
плату
аморти
зационные
отчисле
ния
TpyдoeM
кость,
чел. ч
у дельные
капитало-
вложения,
руб/rод
25 40 То же 0,6 0,018 0,098 0,215 0,358 1,76
J
свыше 40 » 0,5 0,018 0,06 0,208 0,347 1 ,75
наружных стен при
средней развернутой
площади щитов, м 2 :
до 25 » 0,9 0,018 0,203 0,29 0,49 1,72
25 40 » 0,8 0,018 0,14 0,274 0,461 1,75
свыше 40 » 0,7 0,018 О , 108 0,261 0,442 1,68
Армирование стен 1 т арматуры 21 , 45 0,774 1 ,25 10,242 18,7 4,8
(без затрат на apMaTYP
иые ка ркасы и сетки)
Бетоиированиестен
(без затрат на бетонную
смесь с К===I,015) тол
щиной, см:
до 10 1 м з бетона, у ло- 8,6 2,34 2,412 3,975 8,53
женноrо в конст-
рукцию ,
t.
1 О, 1 16 То же 7,4 2, 12 1 ,963 3,265 7,76
16,1........-'20 » 5,6 1 , 77 1 , 295 2,167 6,56
20, 1 зо » 4,8 1 , 63 1 , 034 1 ,633 6,08
свыше 30 » 4,2 1 , 51 0,783 1 , 331 5,64
Демонтаж опалубки:
внутренних стен при
средней развернутой
площади щитов, м 2 :
до 25 1 м 2 бетонируемой 1 , О 0,039 О,2СЗ 0,51 0,343 0,01
конструкции (без
вычета проемов)
25 40 То же 0,92 0,027 0,2 0,51 0,339 0,01
свыше 40 » 0,9 0,017 О, 1 99 0,51 0,336 0,01
наружных стен при
средней развернутой
площади внутренних
щитов, м 2 :
до 25 » 1 , 02 0,078 0,207 0,51 0,354 0,03
25 40 » 0,96 0,051 0,2 0,51 0,339 0,02
свыше 40 » 0,93 0,039 О , 196 0,51 0,333 0,01
........
н::..
c.n
Т а б л и ц а 54
Козффициенты изменения за трат в зависимости
от высоты sдания при возведении монолитных конструкций
в объемно-переставной,
крупнощитовой и блочной опалубках
15
27
30
36
42
48
54
60
72
75
78
90
96
102
::s
t!::
=
::r:
с3
1::(
М
О
О
::s
=
1::(
о
f:Q
м
О
t:Q
са
Е-<
О
()
:а
р:}
текущих
трат
(1)
Е-<
са""
t::;1::(
t::>.
о
ОЕ-<
\Оса
roo.
o..E-<
са са
мм
::C::S:
.
р.
(1)
1:{
о
CJ
са
::r:::r:
=
::sa
са са
::!1
0.(1)
E-<::s:
ca::r:
Мса
0,88
0,9
0,91
0,94
0,97
1
1,05
1 ,07
1 , 12
1,14
1,16
1 ,21
1 ,25
1,28
Поправочный коэффициент К h
удельных капитальных вложений
за
объемно-переставная крупнощито-
опалубка вая опалубка
са
::r: (1) ::r: ::S:
2::S:""=
ca::r:=::{
E-<t'tIо
caf:Qo.>.
0.0=0.
Е-< о. = Е-<
ca:S::oCJ
m::!1E-<=
0.(1)0
::.:: са \о ::.::
0,92
0,94
0,95
9,96
0,98
1
1 ,03
1 ,04
1 ,08
1 ,09
1, 1
1,13
1 , 16
1,18
.
са са
::r:t::
::е о=:
C'I:I (1)
E-<cat
caE-<
0.==
Е-<о;(
ca \o
MOj>.
IC{ 1:;
0,98
0,99
0,99
1
1
1
1 ,09
1 , 11
1 , 14
1 ,15
1,16
1 ,2
1,22
1 ,24
.
.:!!
са са о.
=t::
0(1)
О.
':E (1)
cacat::
o. :=
o
M::!1\O
(1) >. ...
1::( t::; Е:
0,94
0,95
0,96
0,98
1
1
1 ,05
1 , С6
1, С9
1 , 11
1 , 12
1,15
1,18
1,2
:=
\О
са>'
:х:; t::;
с3'
t::
са О
Е-<
са:Е
o.t'tI
Е-<Е-<
ca::r:
Мо
::!1
0,96
0,97
0,97
0,98
0,99
1
1 ,01
l,G2
1,C4
1 ,04
1 ,05
1,06
1,О7
1,08
.
(1)=
1::(;(
са (1)=
:I:cJ@,=
::S:ca5
ca::r:tI}....
E-<cao:t:°
са@ б::Е
f;o.'CE-<са
ca::S:oCJE-<
м ::S Е-< ::r: Х О
Q.(1)0
ca\O ::g
0,92
0,94
0,95
0,96
0,98
1
1 ,03
1,04
1 ,08
1 ,09
1 , 1
1,]3
1 , 16
1 , 18
блочная
опалубка
са (1)
:I: ci '::S:
::e:=C'I:I=
ca:I:t:Q';:!
E-<cao
caf:Qo.>.
0.0=0.
Е-< р, Х Е-<
t'tI:S::O()
M::gfoo::r:
0.(1)0
ca\O
0,92
0,94
0,95
0,96
0,98
1
1 ,03
1 ,04
1, O
1,С9
1 , 1
1 , ) 3
1 , 16
1 ,18
са
=r::
::!10х
сасзCJ
0.E-<:s:
5
M \O
(1)>.
1::(
0,92
0,94
0,95
0,96
0,98
1
1,03
1 ,04
] ,07
1,08
I,L9
1 , 12
1 , 15
1 , 1 б
Q среднеrодовые затраты на проrрев бетона, определяемые
в соответствии с п. 7.11;
3 д . о затраты на демонтаж 1 м опалубки (включая rидро-
подъемное и прочее оборудование), рубiм;
Kh? коэффициент, учитывающий изменение затрат на дe
монтаж опалубки в зависимости от высоты здания
(см. табл. 49).
В случае возведения в ClКользящеЙ опалубке однослойных на-
ружных стен затраты на приобретение и YCTaHoBIKY теПЛОИЗ9ЛЯiЦИОН
ных плит из сост авляющих формулы ( 151) исключаются.
Трудоемкость работ по возведению монолитных стен определя-
ется по 'формуле
R K == R .o + (Rлод + Р арм R apM + R утел + Vб т Р. беТ ) K'll +
R д . о K h2 2
+ . н ' чел. ч/м,
146
0,9
0,92
0,83
0,95
0,98
1
1 ,03
1 ,05
1 , 1
1 , 11
1,13
1 , 18
1 ,21
] ,23
( 152 )
rде Rи трудоемкость возведения 1 .м2 стены оез вычета про-
емов, чел.-ч/м 2 ;
RM.o трудоеМIКОСТЬ монтажа 1 м опалубки (включая
rидроподъемное и прочее оборудование), чел.-чjм;
Rиод трудоемкость работ по подъему 1 м скользящей опа-
лубки на высоту 1 м, чел.-ч{м;
RaPM трудоемкость установки в акользящую опалубку 1 т
арматуры, чел. чjт;
Rутеп трудоемкость установки в скользящую опалубку
теплоизоляционных плит (при возведении мноrослойных
наружных стен), чел.-ч{м 2 ;
Rбет трудоемкость бетонирования перекрытий, чел.-чjм З .
Rд.о трудоемкость демонтажа 1 м опалуб:ки (включа:l
rидроподъемное и прочее оборудование), чел.-чjм.
Капитальные вложения в фонды, используемые при возведении
КОНСТРYiкций в скользящей опалубке, Кк рассчитываются по формуле,
аналоrичной (1151), в которую нместо пок,азателей текущих затрат
подставляются соответствующие показатели удельных капитальных
вложений (см. табл. 47).
7.13. Расчет затрат на возведение монолитных перекрытий зда-
ний, возводимых в скользя,щей опалубке, производится на основании
показателей табл. 48. Они учитывают весь комплекс работ по
монтажу и демонтажу Iпереставной мелкощитовой опалубки, арми-
рованию и бетонированию конструкций и т. п.
Показатели затрат на монтаж и демонтаж опалубки учитывают
уст,ановку и раЗ1борку опалубки и поддерживающих опалубку \кон-
струкций, их транспортирование после демонтажа на следующий
этаж, отделку ,поверхности потолка после отрыва щитов опалубки
от забетонированноrо перекрытия, подъем отдело'Чноrо раствор.а на
проектную высоту и подачу ero к месту отдел.ки и т. п.
Показатели затрат на укладку (монтаж) lapJMaTypHbIx KaplKacoB
и сеток учитывают подноску каркасов от приобъектноrо склада до
вертикальноrо транспорта (крана) с кладкой в пакеты, подъем их
на проектную высоту и подачу к месту бетонирования, уклаДJКУ и
вязку.
Показатели затрат на бетонирование перекрытий учитывают
подъем бетонной смеси краном на проектную высоту, подачу к ме-
сту бетонирования, укладку бетонной смеси в лерекрытия с уплот-
нением вибраторами.
Себестоимость устройства 1 м2 монолитных перекрытий рас-
считывается по формуле
С К == 3 м . д . о Khl + Р арм (3 арм K h1 + Царм) +
+ v бет (З беТ K h1 + 1lбет Цбет + Q), рубjм 2 , (153)
rде Си себестоимость устройства монолитных железобетонных
перекрытий, р)'1б{м 2 ;
3 м . д . о затраты на установку и демонтаж (после набора бето-
ном перекрытия распалубочной прочности) щитовой
опалубки, руб/,м 2 ;
Kh1 Iкоэффициент, учитывающий изменение затрат в зави-
симости от высоты возводимоrо здания (см. табл. 49) ;
Р арм масса арматурных карк'асов, сеток для армирования
1 м 2 перекрытия, т/м 2 ;
3 арм затраты на укладку и вяз,ку 1 т арматурных каркасов
и сеток \Монолитных перекрытий, руб/т;
147
Царм затраты на 1 т арматурных каркасов (франко
строительная площадка), определяемые в соответствии
с пп. 709 и 7.10;
Vбет расход бетона на 1 м 2 перекрытия, м 3 /м 2 ;
Збет затраты на бетонирование перекрытий, руб/м 3 ;
Цбет затраты на 1 м2 бетонной смеси (франко строитель
ная площадка), определяемые в соответствии с ппо 7.8
и 7.1 о;
llбет КОЭфlфициент, учитывающий потери бетона при тран-
спортировании и укладке, принимаемый равны'м 1,015;
Q среднеrодовые затраты на проrрев бетона, определя-
емые в соответствии с п. 7.11.
Трудоемкость ра<бот по устройству монолитных перекрытий оп-
ределяется по Iформуле
R K == (R м . доо +..Р арм R apM + V бет R бет ) K h1 ,
чел. час
2 ' (154)
м
r де RK трудоемкость устройств а 1 м 2 перекрытий, чел. ч/м2;
IRм.д.о трудоеМIКОСТЬ установки и демонтажа щитовой опа-
лубки, чел. ч/м2;
RapM трудоеМIКОСТЬ укладки и вязки арматурных /Каркасов и
сеток перекрытий, чел. Ч/Т;
Rбет трудоемкость бетонирования перекрытий, чел. ч/м3.
Капитальные вложения в фонды, используемые при возведении
перекрытий, К Н рассч-итываются по формуле, идентичной (154), в
которую B1MecTo поюазателей текущих затрат Iподставляются COOT
ветствую,щие показ'атели удельных ,капитальных вложений (см.
табл. 418).
7.14. Расчет затрат на возведение конструкций стен и перекрытий
в объемно переставной опалубке производится в соответствии с
показателями, приведенными в табл. 15.1. Они учитывают весь ком-
плекс работ по 'монтажу опалубки, армированию и бетонированию
конструкций, демонтажу опалубки и т. п.
Показатели заТРlат на монтаж объемно-переставной опалубки
учитывают доставку опалубки ,к месту бетонирования, ее комплек
товани:е и смазку, установку в рабочее положение, сборку секций
опалубки и их выверку, установку инвентарных проемообразователе
и т. п.
Показатели затрат на армирование и бетонирование КОНСТРУК-
ций учитывают те же работы, что и при испол,ьзовании скользящей
опалу6ки.
Показатели затрат на демонта}к объемно переставной опалубки
УЧljтывают весь комплекс работ по разборке опалубки, ее чистке и
сма3!ке и Т. п.
Себестоимость возведения 1 м2 монолитных констру,кций В
объемно переСТ1авноЙ опалубке рассчитывается по формуле
С К == З м . о Kh + Р арм (3 арм Kh + Царм) +
+ V беТ (З беТ Kh +"1бетЦбет+Q) +З д . о K h , руб/м 2 , (155)
rде Kh коэффициент, учитывающий изменение затрат в зависимо-
сти от высоты здания (см. табл. 54).
Значения всех остальных величин аналоrичны принятым в фор-
муле (151).
148
к.оэффициент 'f}бет следует принимать равным 1,015.
Трудоемкость работ по возведению конструкций в объемно-
п реставноЙ опалубке определяется по формуле
Rl{ (R M . O + Р арм R apM + V бет R бет + R д . о ) K h , чел. ч/м2. (156)
Значении принятых в формуле величин тождественны принятым
в формуле (185).
Капит адьные вложения в фонды, используемые при возведении
конструкци'й, Кк рассчитываются по формуле, аналоrичной (155,). в
которую вместо показателей текущих затрат подставлЯ'ются COOT
ветствующие показатели удельных капитальных вложений (СМ.
таlбл. 511).
7.15. Расчет затрат на возведение конструкций в крупнощитовой
опалубке производится на основании показателей табл. 52.
Они учитывают весь комплекс р'абот по монтажу и демонтажу'
крупнощитовой опалубки, армированию и бетонированию конструк-
ций и т. rП.
Состав по:казателей затрат на крупнощитовую опалубку
идентичен составу з'атрат на возведение IКОНСТРУ ЦИЙ в объемно-
переставной опалубке.
Для определения себестоимости, трудоеМIКОСТИ и друrих по.ка
зателей затрат на возведение IКОНСТРУКЦИЙ в КРУПнощитовой опа-
лубке ледует использовать формулы (1\55) и (156).
7.16. Расчет затрат на возведение конструкций CTe в блочной
опалубке прОИЗВОДИТСЯ в соответствии с показателя,ми, ПРИБОДИМЫ-
ми в табл. 53.
Они учитываIОТ весь комплекс работ по монтажу и демонтажу
блочной опалубки, армированию и бетонированию :конструкций
и т. п.
Состав ,Показателей затрат по блочной опалубке, а та.кже по-
рядок определения теХНИКО ЭКОNО'мичеСIКИХ пок'азателей аналоrичны
изложенному в п. 7.15.
7.17. Определение затрат на сБQрные железобетонные элементы,
rипсобетонные переrородки, кирпичные и виброкирпичные KOHCT
рукаии, применяемые в монолитных здаI'IИЯХ, следует выполнять в
соответствии с «РекомендаЦИЯIМИ по сравнительной технико-
экономической оценке констру:кций монолитных, полносборных И
кирпичных зданий различной этажности». М., ЦНИИЭП жилища,
1979.
Рис. 22. Изменение приведен-
ных народнохозяйственных за-
трат на жилые дома разноЙ
этажности из монолитноrо бе
тона
1 односекционные дома; 2 MHO
rосекционные дома
'<::э J 00
"'g
250
'-
..()
t:
t::i 2DС
t:j
с'")
150
:t:
100
:::, 5
70 15 20 25
Этажность
149
7.18. Для предварительной оценки техника-экономических
показателей проекта на ранних этапах ero разработки с целью
оптимизации проектных решений следует руководствоваться зави-
симостями, приведенными на рис. 22 25.
Ни! HиrA
'"
1,ч
1
NU/ NUrл
J
i
2
1,*8
1, **
1
0,1
1, о 10
а)
Pr
1,5 l 3
5)
'f 5 Pr
Рис. 23. Изменение приведенных народнохозяйственных затрат
в жилых домах из монолитноrо бетона в зависимости от
а ширины корпуса здания; б общей площади сеКIlИИ
. 720
"-'
t::;)
/JO
t.;,
Q.J
100
Q.J
90
О , 2 3 't 5 б 7 8 9 !о !I 12
Отношение iJЛlJНЫ зоаНlJЯ f( ширине
.......... I
.......
f
Рис. 24. Изменение приведенных Ha
роднохозяйственных затрат в жилых
домах из монолитноrо бетона.
Односекционный дом 10IOl %
200
,'ВО
t::;) о
Ь !БО
tjt:::s
:- 140
120
Q.J
!ОО
80
5
!о !5 20
Этажноr,... "
25
Рис. 25. Влияние этаж-
ности монолитных зданий
на изменение расхода
стали
ПРИЛОЖЕНИЕ
ПРИ1\\ЕР РАСЧЕТА 24 ЭТАжноrо СБОРНО '
монолитноrо БЕСКАРКАсноrо ЗДАНИЯ
1. Исходные данные
Раосчитывается ,24 lЭтажное сборн:о-монолиТ!ное бескар<касное )ки-
лое здание 'с ПGперечными и ВНУ'f1ре.Н'ними п!родолыыы'и монолит.НЫIМ,И
несущими CTBHaIM!fJ), наIРУЖНЫ,ми пр'одолынIIм,ии ненеСУЩИМ1И стенами
из на/весных панелей и монолитными переюрытияМ'и (lрИС. 1). illrar по-
Рис. 1. Конструктивная схема рассчитываемоrо здания
перечrНЫХ 'стен 600 10М, продольных 660 rИ 1180 см. IBbIcO'Ta ТИПOlвоrо
этажа 280/ ICJМ.
Монолитные несущие ICTeHbI из тяжелоrо цементноrо бетона на
плотных заполнителях объемной ,массой 2400 Kr/M 3 . Они формуются
в КiРУIПНОЩ'И'ТОВОЙ опалу,бк,е без 'ТеплOlВОЙ ОQра1ботки. Толщина lRecy
щих ,стен 16 CJM, бетон ,М200. .Высота перемычек ((Включая плиту пе
реКрЫ1ТИЯ) 65 'С\М.
IН,Зlружные пt)одольные ICTeнbI из <ОДНОСЛОЙНЫХ К рrа'М'3!итоrбетонных
па.нелей, формуемых в rОРИ30tнтальном положении ,фасадной ЛQlверх
ностью lВ'низ ,и подверrаеlМЫХ теrПЛОВОЙ обрабО1iке. rrолщина панелей
30 [см. ,Кера!мзитобетон плотной rC'Тip'y ypbI МБО Ic мелким заполни-
телеlМ из 'ые,рамзитовоrю пеока объем/ной IмаlС'СОЙ IВ сухом состоянии
1110() rКJr / М'Р .
Уте,пляющие паlнелlИ 'ТOIРЦОIВЫХ стен толщиной 24 см той же KOH
ст.рУКЦИИ IИ ,изт,отаlВЛИ1ваютICЯ по той Жrе тех НQJI оrии, что и нанелИ' на-
ружны\Х продольных ,стен.
ПлИ'ты п рек!рытий монолитные ОДlНо,слоЙ,ные сплошноrо сечения
из тяжелОI"о цем.е.НТlНоrо бетона на плотных за:полнителях фОIР МУЮТСЯ
в той же iQпалубке и по той же технолоrии, что и моно.лИТiные С'тены.
ТОЛЩ:Иlна 'плит пеlрекрытий 1 б ICM, 'беТ1ОН М200.
Ненесущие межкомнатные переrородки из rипсоцементных пане
лей, изrотавливаемых в вертикальном ПОЛО)J(ении кассетным способом.
Здание предназначено для строительст.в.а (В 111 lВeTpOBOM )lайоне,
ТИlп месТiНОСТИ А, IB нормальной зоне (соrлаано rлаве rСJНИlП ПО cТ'po
ительной теплотехнике). По rлЗ,ве СiНИП < НаrРУЗIКИ 'и воздеЙствия»
151
нормативная Iве'f!ровая наIlрузка на BbllcOTe ДО 10 ,м над ПОlверх:ностью
земли 45 Krc/M 2 , нормативная снеrовая наrрузка 70 Krc/M 2 .
Фу:ндамент здания плоская железобетонная ПЛИТrа. Ра,счетная
схема здания при деЙствии ветровой lНаI'1РУЗКИ Пр1иведена на рИС. 2.
Технический этаж ра,сположен над по'следним жилым етажо,м.
Кровля плоская Iрулонная IC IВIНУТ1реннИ'м ВОДООllВ'ОДОМ.
9 1
2
с;::,
C'.I
IC')
22
79=-;r;=
I
о,
t::::
7
/3
i/
...,
3
6000 l - 5000 J
6000 J
9
I
6000 }
РИС. 2. Расчетная
схема здания при
действии ветровой
наrрузки в попе
речном направле
нии (размеры в мм)
1. 2..... 4 HOMclJa
полос несущих эле.
ментов; Пl..... П13
tIOMepa перемычск
Модуль краТКПВljJеме.нных деФОlрмаций бетона стен
Е кр === р-Еб, G == ра,
r де для тяжел rо цементноrо бетона
р === О, 85 ;
для бетона М200 еС'тес'ПВеiННОI'Ю 'Твердения
Еб == 240000 KrC/CM 2 ;
G == 0,4Еб === 0,4.240.103 === 96.103 KrcjcM 2 ;
Е кр == 0,85.240.103 === 204.103 KrcjcM 2 ;
а кр == 0,85.96.103 == 82.103 KrcjcM 2 .
(
КОЭффИЦ1иент податлИlВО-СТН rор'нзонтальноrо техшолоrическоrо
шва бетонирования при сжатии принимается (по табл. 12)
Ас === О, 1 .10 3 см 3 /Krc.
КtQличестно l'ОрИiзонтальных технолоrичеаких ШIВОВ IB п:редеJIах
этажа при возведении здания с IПQlМОЩЬЮ 'К'Р'упнощитовой опалубки
fl Т . Ш == 2, то же растворных швов nр.т == О.
П,р,И/веденный модуль дефОР.М1аций при ,сжатии 'и Iрастяжении бе-
тона полосы, по форlмуле :(7)
Ест
А т . ш ' п т . ш . Ест
1+
Н эт
[Е кр ] ==
204. 103
О, 1 . 2 . 204 . 1 03
1 + 280
::::: 178.103 KrC./CM 2 .
T0 1 же, при сдви:rе
[о кр ] == 0,4. 178. 103 == 71 . 103 KfC/ см 2 .
152
2. Расчет монолитной плиты перекрытия
8 рядовой ячейке
2.1. Исходные данные.
Р1аэмеры Яlчейки (по ОСЯ!М стен) 6Х6,6 'м.
)Р,аоч'етные ха;р'актерисТ'иоои материалов:
'бетон М200; IRпр===75 K 1 rcfCM 2 ; RпрIr == 115 Krc / cM 2 ; R p == 6,5 Krc/cM 2 ;
Rрп l == 1 t,5 Krcf 1 c 1 M 2 ; Е б'== 2,4.'1105 Kre / OM 2 .
Расчетная схема плиты: защемление по трем сторонам и сво-
бод.ный ,к'рай по Чe'1lвер"J10Й.
Р аlсчетные II1р,олеты плиты.:
J 1 === БОО......-i 16 == 584 dМ ;
l2===660 8 ==:1652 ».
IB наJпр.авлении ll:
JIlрюлеТНiая и ОПQplная lapMa"'Ylpa 'из стали класса A-III; Ra ==
===3400 IRТtCfaM 2 ; Rап==4000 K,rcfcM 2 ; Е а ===2,О.I()6 KfiC/CM 2 .
IB !На.пра:в..лении J 2 :
о.пор.ная apMaTYlp,a iиз стали \КJI,аоса 'A-III;
про л e11Нiaя pMa.тypa ,ИЗ стал,и клаlсса B I;
Ra===3150 Krc/cM 2 ; RaIr==='5500 KrC/CM 2 ; Е а ==2.10 6 Krc/cM 2 .
р аСЧе'тны-е IНaJnРУ3КИ:
Пiри расчете IПО ,прочности
пр'и 'р,з/счете по образова,нию трещин
при определении проrиба IИ
шwри.ны !раСК!рЫllИЯ Т1рещ\ин q л == 605 rкrc/M 2 .
Толщина llЛ/ИТЫ h==16 ом. Рабочие высоты сечения плиты:
в 'Н3'Пlра 1 вленИ'и ll...hQl1'==116 2===14 см;
12 '., ho:i== 1 2,5=== 13,5 см.
[2 652
А == == 584 == 1, 12 < 18, 5
q == 836 Кi'f1CfM2;
qИ === 705 Krc/M 2 ;
СООТlношение сторон плиты
плита работает в двух направлениях.
2.2. Расчет плит по прочности.
ОпtPедеЛЯeJМ Iраочетное аР!МIИlpован:ие плиты при заданной Iнаrруз
ке 4.
3адаемся коэффициентами Iрiа1определения изrибающих моментов
на 1 м длины плиты по табл. 16, которые соответствуют коэффициен
та'м -распределения 18.рма'Т,У'РЫ в пролете и на опорах т Зз'В'И!СИ1мости
от ,СООТlношения CТ1OIPOH .
m2 ' m I т II т II
Кl == ==O,2, K I ==К 1 == ==2, КВ == == ==2.
тl тl т2 К 1 ml
Момент тl, действующий IВ пролете плиты вдоль овобопноrо
края, ОПlреде.ляе"ся по фо:рмуле 1(62)
q li . 6А 1
тL == .
24 '
А (2.. l( 1 к 1) . f К 1 (1 + к JI )
6.1 12 1
,
== 940 Krc. М/М;
1,12 (2+2+2) +0,2(1 +:2)
836.5 842
,
24
х
х
6 3ак. 486
153
т2 == тl К 1 == 940.0,2 == 188 KfC.M/M;
,
m I === m I == тl К! == 940.2 == 1880 Krc. М! М;
тв == т1 К 1 К п == 940-0,2.2::::::: 376 KfC.M!M.
2.3. Расчет треЩИflОСТОЙКОСТИ плиты.
Момент, ВОСПlринимаемый ,сечением плиты при обраЗОIВ3'НИИ тре..
щин, определяется по формуле (73)
М Ь h 2 R p lI 100. 162. 11 ,5
=== 840000
T 3,5 3,5
KfC . СМ
м
== 840 Krc. м/м _
Для дальнеЙ'шеrо расчета определяем значения коэффициентов
по Iтабл. 118.
, ,
а' == 0,0323, 1 == 0,0857, "1 == 0,0415,
(1" === 0.129, 'у" == О, 1070, ; == 0,0559, ;' == О, 1198.
в Iплите трещ,ИiНЫ обраЗУЮ1iСЯ пролете и IHa ОПOlр'ах.
НаnР'УЗlКа, сооТ!Ветстнующая обр.аво!ванию "I1рещин, оП!ределяется:
на опорах по формулам (169), (70):
оп М Т 840
qTl == А' [ 2 О 0857.5 842 ==: 290 ксс/м 2 < qH ==705 Krc/M 2
1'-'1 1 ' ,
q оп q оп ( 1 + ; ; ) 290 ( 1 + 0,0857 0,0559 )
т2 TI ," о 1198
. 2 '
== 360 Krc 1м2 < qH ;
В црюлете 'по iфOlр.муле (71)'
П Р оп ( ; у' ) ( 0,0875 0,0415 )
q == q 1 ==2901 + ==
т тl 1" О 1070
V )
=== 410 KfC/M 2 < qH .
СОfласно п. .4.13 сечение рабочей арматуры назначаем из усло
вия тi>- м т :
,
т1 == 940 Krc. м > м т ; т I == т 1 == 1880 KfC.M > м т ;
m II ===: 376 KfC.M < м т .
Тр буемые сечения арматуры:
тl 94000
Ао == == о, 064; 'V == О, 965 ;
R bh 2 75.100.142
пр 01
тl
f 1 == h
Ra 'v 01
94000
== 2 04 см 2 ; f а2 == 2,04. 0,2 :;::
3400.0,965.14 '
== 0,408 см 2 ;
154
М Т
А О ==
2
R пр Ь h 02
,
f al == f al ==[2,С4.2 == 4,(8 [см 2 ;
84000
==0,057; \'==0,97;
75. 1 00 . 13, 52
84000
f == 1 ,83 см 2 .
а JI 3400. О , 97 . 13,5
Арматура в плите распределена в направлении [1 на длине ОТ
свободноrо края плиты 12 0,211 === 6,52 0,2. 5,84 === 5,32 м; f а1 ==-=
,
== 2,51 см 2 (5 {2)8 A-III); f aI === f aI == 5,03 см 2 (10 08 A III). На
оставшейся части {а1 == 1,98 см 2 (7 0 6А IП) ,
в напраlвлении 121 по всей Iдлине плиты
f a2 == 0,502 см 2 (4 048-1), f aII == 1,98 см 2 (7 06 A-III).
Вычисляем несущую iСПrQСООНОСТЬ плиты ПрИ выбранном армиро
в.аIНИ'И .
Р,асход ЗlРlмаТJ1РЫ IHa ДЛИЩУ ПЛИТЫ:
F а1 == 2,51.5,32+ 1 ,98. 1 ,2 === 15,58 см 2 ;
F а2 == 0,502 · 5 ,84 == 2,82 см 2 ;
,
F aI == Р аI == 5,03.5,32 + 1,98.1,2 == 28,88 см 2 ;
F aII == 1 ,98.5,84 == 11 ,6 см 2 .
Предельные \MOIMe,HTbI, 1ВоС'принимаемые сечением ПЛИТЫ в проле
те И на опорах, ОПlределяю'Тся по ФOlр,муле (65):
( 0,5Ra Р а1 )
М 1 == Ra Р а1 hOl === 3400.15,58 х
\ R пр /2
( 0,5.3400.15,58 )
Х 14 75.652 == 690000 KrC'CM == 6900 Krc. м;
( 0,5Ra Р а2 )
М 2 == Ra Р а2 h 02 == 3150.2,82 Х
R пр /1
( 0,5.3150.2,82 )
х 13,5 75.584 == 119000 KrC.CM == 1190 KrC'M;
, ( 0,5Ra Р аI )
М 1 == М I == Ra Р аI hOl R == 3400.28,88 Х
пр /2
( 0,5.3400.28,88 )
х 14 75.652 == 1270000 Krc. СМ === 12700 Krc. м;
М ( 0,5Ra Р ан )
11 == Ra FaIl h02 R == 3400.11,6 х
пр /1
( 0,5.3400.11,6 )
Х 13, 5 75.584 == 530000 Krc. см == 5300 Krc. М.
6-4< 3ак. 486
155
Несущая ,спос обность плиты опреДeJIяется по формуле (54)
,
24 (2Ml+M2+MJ +М! +M I1 )
q ==
нес / (6/2 11)
24 (2.69)0 + 119J + 12700 + 12700 + 5300)
5 ,842 (6.6, 52 5,84)
Наrрузка, соотве'f!СТlВующая предельному состоянию плиты 110
ПрОЧ:НIQ.СТИ, определяет,ся по формуле ('79)
R aII 4000 ,
qп === qиес === 985 == 1160 KrCj м 2 .
Ra 3400
2.4. Определение ширины раскрытия трещин.
ШИlр1ина Iра,скрытия Тlрещин вычисляе-ося по фор'муле (74)
(J' а 3 r
а т === 1 ,5"1 . 20 (3, 5 1 OOJ.L) 'v d .
Ба
Нацряжение JB стержнях ар.ма.туры определяется ао форму-
л е (75й
:--=: 985 Krc 1м?' > ц.
аа === аа.т + (R alI а з . т )
н
qдл qT
qп qT
Напряжение в арматуре 13 IMOMeHT образования трещин опр.еде-
ляется IПО фОРIМiуле 1(77)
М Т
аа т ==
. (1 О, 5s T ) f а ho
Относительная высота ,сжатой зошы бетона IВЬLчисляется по фор-
муле (78)
R aII
6т == О, 1 + 0,511
R прJ 1
а) в пролете
qT == q P == 0,041 KrcjcM 2 < q л;
f а === f аl == 2 , 51 см 2 , т} == 1 , d === 8 мм, ho ==- hOl == 14 см ;
fal 2,51
11 == == === о 0018;
Ь hOl 100. 14 '
4000
ST == О, 1 + 0,5. О , 0018 115 == О, 131 ;
84000
а == 2560 Krc j см? , .
а.т (1 0,5.0,131)-2,51.14
О , 0605 О , 041
аа == 2560 + (4000 2560) О, 1160 0,041 == 2940 KrcjcM?;
2940 3
ат == 1,5.1 -20 (3,5 100-0,0018) У 8 == 0,29 мм < 0,3 MN.;
2. 1 06
156
б) на опоре
qT == q ==0,029 Krc/ см 2 < q л;
f а == f аI == 5,03 см 2 , 11 == 1; d == 8 мм, ho == п О 1 == 14 см;
5,03
11. == 0 , 0036 . ,
r == 100.14
4000
6т == О, 1 + 0,5. 0,0036 115 == О, 163;
84000
{J' == 1300 Krc / CM 2 . ,
а . т == (1 О , 5 . О , 163) 5, 03 . 14
О, 0605 0,029
аа -== 1300 + (4000 1300) == 2240 KrC/CM'} ;
О, 1160 0,029
2240 3
Qr == 1,5.1 2.106 20 (3,5 100.0,0036) V 8 == 0,21 ММ < 0,3 MJ\ ;
в) на опоре, ароти воположной свободному краю пл,иты,
qT == q == 0,036 Krc / см2<q л
f а == f aII == 1 ,98 см 2 , 1') === 1, d == 6 ММ, ho == h02 == 13,5 см;
11. == 1 ,98 == О 00145'
r 1 00. 13 5 ' ,
,
4000
ST :::::: О, 1 + 0,5. 0,00145 115::::: О, 1252;
84000
{J' == 3400 Krc / см 2 .
а . т (1 О, 5 · О, 1252) 1 , 98. 13, 5 '
О, 0605 0,036
а а == 3400 + (4000 3400) О, 1160 0,036 == 3580 Krc / см 2 ;
3580 3 V ·
йТ == 1,5.1 .20 (3,5 100.0,00145) 6 == 0,33 ММ > О 3 ММ
2. 106 '
Величину а т уме.НЬfшаем за счет ,учета ра,боты 'раотя:нутоrо бе-
тона над трещинами (см. п. 4.15):
kб==kн.k д ;
k H == Мп Мт МО Мдл+l0W о ;
МО М Т М дл М п + 10W o
( 35Jl.п ) ( 35.0,00145.8,32 )
МО == 1,2 1 + 11 == 1 ,2 1 + 1 840== 1430 Krc. м;
Ба 2.106
п == == == 8,32:
Бб 2,4. 1(}5
157
. ( 0,5RaII f aII )
м R а 11 f а 11 h 02 == 4000. ] ,98 х
R ПРIl . Ь
( О 5.4000.1,98 )
х 13 5 ' == 96300 к rc . см == 963 KfC. м;
, 115. 1 00
q H q оп
т2
М п == М Т + (М м т ) оп == 840 +
qп qT2
705 360
+ ( 963 840) == 895 Krc. М.
1160 360 '
k и ==
н оп
qдл qT2
М дл == М Т + (М М т ) ОП == 840 +
qп qT2
605 360
+ (963 840) == 880 KrC'M;
1160 360
Ь h 2 100. 162
W o == == == 4270 см 4 ;
6 6
895 840 1430 880.102 + 10.4270
1430 840 880 895.102 + 10.4270
М Т 840
k д == 1,8 Ми == 1,8 895 == 1,7;
kб == О, 1 &. 1 ,7 == 0,255;
а т == О, 33 . О, 255 == О, 08 ММ < О, 3 мм.
==0,15;
2.5. Определение проrиба плиты.
ПрОl'иб пл:иты IВ середине П'Р'олета свободной CTOpOlHbI при q fj
== 41 О Kf'lC/M 2 < Q л == 605 Krc/cM 2 определяется по формуле (88)
q H q п р
ДЛ т
f == f т + (! п f т) пр
qп qT
ПlрОfиб плиты в ,момент образования ,трещи!н :в пролете опреде-
ляется по формуле (90)
М [2 С ( v' ) 1
'Т ==' О, ;5 б h 3 а' + а" у" ; =='
840.5842.2 ( 0,0857 0,0415 ) Х
0,0323 + 0,129 0,1070
О , 85 . 2 , 4. 105. 163
1
Х :::= О, 66 см.
0,0857
158
Вычисление ,предмь:ноrо проrиба ПJI иты B середине ПрiQлет,а сво-
бодной стороны заменяе'Тtся ,ВЫ1числением предельнюnо пр.оrиба ПЛiИТЫ,
защемленной по контуру размерами 11 X21 2 .
I(iРИВIИ3iна плиты ,в предельном с'Ост,оя\Ни/И 'Вычисляет,ся по фо,рмуле
(93)
1 R а 1 1 ( О , 91J. . n ) 4000
1 + х
р ho Еа ST V 14.2.106
Х ( 1 + 0,9.0,0018.8,32 ) == о 24.10 3 l / см.
О 131-0 15 '
, ,
Коэффициент, уч,Итывающий защемление ыонтура плиты, опреде-
л ",, ся по табл. 19
1':. '== 2/2 == 2 - 6,52
д ==2,24> 2;
11 5, 84
, М 1 12700
К 11 == о; К 1 === К 1 == == 6900 :== 1 ,84;
I. К i 1 ,84 + 1 , 84
К п == ::=; 1 , 84 ;
n 2
1 1
е === == О, 352 .
1 + к п 1 + 1,84
Коэффициент, учи:тывающий УlВеличе:ние предельноrо проrиб'а к
центру пли Tbl J ,
1
== 1,1.
1 ( 1 1 ) 4
2,24
П,роrиб плиты в предельно м состоянии ВЫЧИCJIЯe1lСЯ по формуле
f п О . О 141 е l t О. 141 . О . 352 . 5842 · О . 24. 1 o 3 . 1 . 1 4. 4- см;
Р .
О, 06З5 0,041
f ==: 0,66 + (4, 4 7 0,66) == 1 , 65 с м .
О , 1160 О ,041
СоrЛ8l0НО П. 4.19 з,начение проrиба увеЛИЧrиваем 'на велич'ину
( ho o О . 7 у. тоrда f 1.65 ( 14 4 О . 7 У 1 .92 см.
1
t==
( l' 4
1 1 )
Допуеrимый пр.олиб
1 584
[f] == 200 11 == 200 == 2,92 см > f == 1 ,92 см.
Жест,кость пли\ты обеспечена.
2.6. Армирование плиты в рядовой ячейке.
Армирование плиты см. на рис. 3.
Расход натуральной стали на 1 м 2 площади перекрытия состав-
ляет 5,46 Kr.
159
r
, I
c:uС;:):::З t:I::
л лои :s:
C\J Е--<
t:s :а
% с..
::G
OZfy R '&- 09If1 Q)
с..
:::!:. l (1)
c:s tr;) t::
:а
Е--<
:s:
t::
QJ
QJ
::r'
,:s;:
о
CQ
о
t=:{
t:I::
/
/ =:
.
':S::
о
/ CQ
"6- О
s: ::f
Q..
О
......,.,..,..,
tc::
1, :s:
:х::
. ro
о
" Q..
I ts:
::s
(1 8*Ф k Q...
W:JZO 'O;:; 0/ со
c;:s
:t::
(..) о)
х
U
c'fj
с)
:s::
с..
t DZ 9:: 1 j i
0099
160
3. Расчет монолитной ПЛИТЫ перекрытия
в торцевой ячейке
3.1. Исходные данные.
С,МОJ'lРИ расчет ПЛIIТЫ переКlрЫ ' 1ШЯ т 'рядавой ячейке.
3.2. Расчет ПЛИТbI по прочности.
Защемление !МОНOJliИт,ноrо переюры1'ИЯ пр'И одностороннем l]рИМЫ
К3tНи.и К ,стене определяеТlСЯ неС\ущей ,способностью а'нкера.
,в данном ,случае принят ВТОрОЙ \Ва:риант решения анкetровки
верх.ней сетКИ :В 'торцаВIУЮ 'монолитную стену (см. IРИС. 10,6).
Несуща,я способно.сть анкера на 1 1М длины опре)J;eJIяе'ОСя по фор
муле (61)
т == О ,9 N ан h 01 == О, 9.9100. 14 === 120000 к rc . см == 1200 Krc. м ·
Растяrивающее .у\с,илие, воспринимаемое a:FfJKepOM, вычисляется
по фОplм:уле J(68)
N аи ==О,5 ПR р ==О,5Х2800.6,5==9100 KfC.
IПлоща:дь lВыка.льnвания
п== 21ab ==12.14. 100 == 2ВОOl см 2 .
Сечение ра1бочей а/рмз'туры на опО,р,е по длине l'ОРЦО'ВОЙ стены
т 120000
2 75 . 100 . 142 == О, 0795; v == О, 95t :
R пр Ь h 01
Ао ==
faH ==
оп Ra " hOl
т ан
оп
120000
== 2,62 см 2 .
3400 . О , 958 . 14
,
Принимаем ' аI == 2,51 см 2 (5 e>8A III), что удовлетворяет условию
ан
топ> топ.
с че'ТОtМ а'}J'МИJРОJВан:ия опор IВ :p ДOBЫX ячейках определяем п'ре
Jельныи IMOMeHT M 1 , воспринимаемыи сечением плиты 53 лролете в
н аП l р а!ВVI Нrи и 11
24 (2М ! + М 2 + М I + м; + м и )
q==
II (6/2 /1)
М 2 == 1190 Krc. м; М 1 == 12700 Krc. м; М II == 5300 KfC' М ;
м' == 3400.2,51 . 6, 52 ( 14 0,5. 3400. 2 , 51 . 6,52 ) ==
1 75.652
== 750000 KfC. СМ == 7500 KfC. м;
836 == 24 ,2М1 + 1190 + 12700 + 7500 + 5300)
5 , 842 (6. 6 , 52 5 , 84 )
М 1 6425
М 1 == 6425 KrC.M; тl == ::..-= == 985 KrC.M.
[2 6 , 52
161
Tipe6yeMoe сеЧelние a'ptMaTYlPbl:
А 98500
о 75.100.142 == 0,067, 'v == 0,965;
98500
f === 2 14 см 2 .
а1 3400.0,965.14 '
Армату\р'у в пролеrе плиты торцовой ячейки распределяем aHa
лоrично ap,MaTyipe для /рядовой ячейки.
Праверяем несущую 'ОПО1с.обность ПЛ'ИТЫ при вы.бранном армиро
ванин
24 (2.6900 + 119J + 12700 + 7500+5300) о 2
q нес == 5 ,842 (6. 6 , 52 5 , 84) === 86 Krc / м > q ·
Определение диаметра аiН'к рующеrо поперечноru стержня про-
изводится по табл. 20 в зависимости от усилия, приходящеrося на
один ПiрОд'ольный стеРЖeJНЬ:
,
, М I 7500
т I === ==: === 1150 Krc. м;
/2 6 , 52
,
m I
N
z
,
m I
0,5R a f: I
hOl
R np Ь
115000
0,5.3400.2,511
14
75 . 100
== ==8500 Krc;
8500
N ан == 5 == 1 700 Krc == 1, 7 те.
t1ринимаем 0 12 A III.
3.3. Расчет плиты по предельному состоянию второй rруппы.
Расчет пprОИ3'БDДИ1'lСЯ ,аналоI':ИЧНО ра,счету плиты рядовой ячейки.
3.4. Армирование плиты в торцовой ячейке
АIРМИiРOlваlние .плиты tdM, рIИiС. 11.3.
Расход нат,у,раль:ной стали на 11м2 Iплощад"и П р'екрыт.ия состав-
ляет 5,84 Kr.
4. Выбор определяющеrо расчетноrо сочетания
эксплуатационных наrрузок для несущих стен
4.1. Исходные данные для расчета.
,План зда.ния ,(см. fРИС. 1);
BbIlOOT,a ЗД3Jния Н ==125 .2,i8 1 ==r70 1М
(24 }КИЛЫХ этажа 'и техtничесК'и.й этаж);
162
iBbI'C01'1a переМЫЧIЫ'! h n . ep === 65 см.
ОстаЛЬiНЫ1е исходные даlпные ом. ,азд. \1 Пlрил. 1.
IB ОООТВе'Т1с'Т:вии С п. 3.28 момент Iинерции надцроемных перемы-
чек определяе'f1СЯ с учеТОIМ плиты JПере!КIрЫ1'ИЯ.
ICTe'HЫ нижних этажей здан:ия tII1Р,И/НЯТЫ железобеТOIННЫIМИ, бетон
МЗ00.
4.2 Проверка выполнения условия п. 3.28
ИЗI"ибаЮЩIИЙ M01MeHT на зда,нИ'е 'от деЙствия !Ветра определяется
по фо,р,муwте
M O.OOI7BH2qo (о, 17аl + а2 аз )
( 1 9 + 1 18 )
== 0,0017 . 54, 7 . 702. 45 О, 17 . О , 96 + ' з' == 24085 те. м,
r e по табл. 13 при Л== 70 IМ aI ===0,96; GG2I== 1,9; lа,з ==!l"IВ.
В соответствии с IрИС. J пмее'Vся два 'Тiи.па ,несущих стен l(fCTeHbI,
расположенные перпендИ'кулярно деЙС'ЛВ1ИЮ вет;ровой налрузки не
уч:и ть]ваются) :
iЗ) .стена с одним проемом ,(рис. 4,а), ["де IВ качестве перемычки
ра(ботает плита Пelpекрыт:ия; In== 7; Ilп =='l 8; ,бпл == 16 'см.
Рис. 4. Схемы к
выбору определя-
ющеrо расчетноrо
сочетания эксплуа
тационных Harpy
зок для несущих
стен
а стена с одним 1-
проемом; б стена с
тремя проемами; в
надпроемная пере-
мычка 1; 2 надпро-
емНая перемычка 2
а} !
I V}////A
I 1
6600 1 1800 J 6600
/jv
б) 2 ,
I W W///
I I ' I
4100 '800
4/00
6)
I
t
1
b п =22z,.o 1
z) Ъ п = 1350
L t dш
Ши'рина плиты, lв'водимая IВ !р'асче'Т, определяет,ся как меньшая
из величин Ь п1 ==1,S.lп===1,S.1.8::::::2.7 M
'Ь П 2\==='12 t6nep+hcT === 12.0 16+0,1()===i21,1118 1М;
h CT толщина !стены.
IПIр!Иrнимаем Ь п ==2, 118 1М.
2, 18. о, 163
J П == == о, 0008 м 4 ;
12
б) стена с Тlр'емя []IРОelмами (р1иrс. 4,6).
3нач.е,ние J п для ореДlнеrо ПJроема ПР'ИНИrмается по п. «а», для ос-
Т1а.,тlЬНЫХ проеМQ'Б
Ьп===1, .о,g,==llь35 м; J п =='О,ОI5В 1М';
163
Для стены с одним проемом b 1 ==.Ь 2 === 6,6 1М; Ь ==115 м,
F 1 === F 2 == О, 16 . 6 , 6 ::::;:: 1 ,056 м 2 ;
() 16. 6 63 О 16. 153
J 1 == J 2 ==. ' , === 3 83 м 4 . J == ' === 45 м 4 .
12 " 12
Так как при расчете учитывается qJa60Ta пл'И'ты перекрытия, зна-
чения р определяются по фор!муле (40)
р h l . F 1 . F 2 ( 1 J 1 + J 2 ) ===
3J п Н2 Fl+F2 J
2 , 8 . 1 , 83 1 , 06. 1 , 06 ( 3 , 83 + 3, 83 ) 9
. 1 == о 63 ·
3 · 8. 1 0 4 . 702 1 06 + 1 06 45 "
" I
1 1
kp== ==G,61.
1 + р 1 + 0,639
Для ,стены с тремя Пtрое'м,З!ми (lр!ИС. 4,6) п==(4,
P==Pl +2Р2 == 0,639+2 . 0,003== 0,645,
r де значение Рl == 0,639 и ля p2J== Аз.
Ь I == 4, 1 м , Ь 2 == 1 О м, Ь == 15 м, F 1 === О, 16 . 4 , 1 === О, 6[ 6 м 2 ;
0,16.4,13
Р 2 ===О,16.10=== 1,6 м 2 , J 1 == ==0,919 м 4 ;
12
О, 16 . 1 03
J 2 == === 13 3 м 4 J == 45 м 4 , .
12 "
2,8.0,93 0,656.1,6
Р2 == 3.0,0158.702 0,656 + 1,6 х
х ( 1 0,913 + 13,3 ) ==0 003'
45 "
1
k :::::: О 608
р 1 + 0,645 ' .
По формуле 1(38)
0,42
R пр }: n 3
k. Ь. h. ==
Ь l l l
макс 1
lЗ5
== 0,4'2 15 (7 . О f 61 . О, 16. 153 + 4. О , 608 . О, 16 . 153) == 13 О ТС, М <
< МВ === 24085 тем.
Следовательно, .необходимо IП\РОИ3ВОДИТЬ 'расчет ЗДlания на дей
е т,в и е tВ етро:в о й /н а rp у З1К'И.
5. Определение усилий в стенах от вертикальных наrрузок
Определение усилий !в стенах от (В,еРТ1И1roальных на'I1РУЗОК пока-
жем на примере несущеrо элемента 7! (8; 13, 14) (см. рис. 2.).
Нfесущий элемент СОС'f'оит 'из д:вух ПОЛrОС 7 и 19, первая из KO
торых образавана ПРОСТeJНКQlМ внутренней поперечной ст,ены, вто-
рая Пiрост€нкам внутренней ПРОДOJIЬПiОЙ стены.
164
Раlсчет ведем для ,ра,счетной КОМ1БИIНациIИ наI'рУЗОК, куда входят:
постоянные наnрузки: от COOC1iBe!HHoro :веса !неаущих (монолитных
стен, переКtрытий и ПОl{lРЫТИЯ) и \Ненесущих (панелей наlрУЖНЫХ про
ДОЛЬНЫХ стен, полов IB жилых этажах) :конструкций;
длительные наrрузки: от \веса -в'ременных переrородО'к, часть по-
лезной наrрузки на переКРЫ1ИЯ в жилых этажах в размере 50 Krc/M 2 ,
н а перекрытие в техническом эт,а1же;
K pa'TKOB'peMeН!Hыe наIlРУЗКИ: полезная HatfpY3l a за вычетом
50 Krc/M 2 , -снеrовая Ha,rp.y3IКa.
ПОСТОЯlнная расчетная наll1ру3!Ка 'На 1 \м 2 : междуэт.З'жноrо пере
крытия ,между жилы\ми этажа.ми 626 Krc, п р'еКlрЫТИЯ :между rвepx-
НIIМ жилым и техническим этажами 498 Krc, покрытия 667 Krc.
Вертикальные наrрузки на полосы от перекрытий принимаем
пропорционаЛЬНЫIМ'И rРУЗоОIВЫ.м площ,адям уча-стков переКРЫТ1ИЙ, при
мы!кающих к ПОtлосаiМ (lрИС. 4). r 1 РУЗOlВые площаДlИ для 7 и 19 полос
COOT:He'Т'CТlB eHHO ,paВlHЫ:
а7 == 2. 2 , 92 . 3 , 6 + 2. О , 5 . 2 , 922 == 14, 37 м 2 ;
G1 9 == 2. 0,5.2,922 + 6. 0,82 == 13,45 м 2 .
Но'рмаЛЬНrая сила в полосах и :несущих элементах в ,у.ровне пола пер
80ro э'тажа привсд;ена в табл. 1.
Таблица 1
Нормальные силы
Номер Hecy
щеrо элемен- Номер полосы
та
от поетоян
ной и дли
тельнодейет от кратковре-
вующей на- м:енной на-
rрузки N дл' rрузки N 1< '
те Те
суммарная
"i N, те
1 (2) 718,2 30,6 748,8
1(2) 15(16) 179 30,7 209,7
Итоrо 897,2 61,3 958,5
3 (6, 9, ] 2) 3(6, 9, 12) 740 44,7 784,7
4 (5, 1 О, 11) 121 8,3 1 29,3
4 (5, 1 О, 1 1 ) 17 (18, 2], 22) 398 61,4 459,4
Итоrо 519 69,7 588,7
7 ( 8, 13, 14,) 880,9 56,2 937,1
7(8, ]3, 14) ] 9 (20, 23, 24) 398 61,4 459,4
Итurо 1278,9 117,6 1396,5
165
6. Статический и динамический расчеты системы
несущих конструкций на действие ветровых наrрузок
СтаlтичесК'ий IИ динаlм:ич,еокий раlСЧ1еты lоистемы несущих OHCT.
рукций выполнены с помощью ЭВМ «EC 1022» по проrрамме «Па
paд EC».
6.1. Подrотовка исходных данных
Подrотоgка исходных данных выполнена в соответствии с «Pe
комендациями по применению про рамм «Парад-ЕС» и «Разrон» для
расчета бескаркасных зданий на rоризонтальные наrрузки», М..
ЦНИИЭП жилища, 1979.
ПодаТЛ1ИiВОСТЬ переМЫЧ1ек определена IВ СООТВе'тс'твии 'с разд. 3
настоящеrо IP/У1КОВОДСТfВа.
6.2. Определение податливости перемычек
П ремыЧ'ка ПI (МeIЖДУ несущИlМИ эл'еМeafта:м'и 1 и 2)
IB общем к.оридоре .роль перемы,чек выполняют 1УчаlСТroи монолит
Iпоrо Iп ре,юрыт:И'я ,между IнеОУЩ1ИIМ'И элемен аIМИ.
Ширину 'участка плlиты iперекры'ия,, ipаботающеrо на пер'ек.QС
как перемычка Iмежду элементами 1 .и 2, оаре:делЯ'ем IПЮ rр,афику на
рис. 5 текста.
П1рол,ет пере'МыЧiКIИ 'в Iсве:ТIУ
1 == 164 см;
а 6,0
o 8
, .
и 7,5
Отношение полной ширины перекрытия перемычки к шаrу по
пер'ечных стен в ОСЯХ, IИ3 I1p афика:
tl
== 0,34,
а
откуда
d == О, 34а == О, 34 · 600 == 204 СМ.
С учетом Toro, что участок перекрытия перемычки в данном
случае несимме'DР1ичен 01iНОС:И'f1 ЬНО Оlаи [Jоперечной 'CTe ы, IJ)асчет-
ная ширина перекрытия-перемычки составит:
204
d расч == 2 + 24 + 8 == 134 СМ.
Площадь поперечноrо сечения перекрытия-перемычки
F п == 134. 16 == 2144 см 2 .
Момент .И1нерции поперечноу,о сечения
134.168
1 п == == 45739 см 4 .
12
166
П1р иведенный пролет перемычКiИ
1 п == [ + О, 4h == 164 + О, 4 . 16 == 1 70 СМ.
Площадь поперечноrо сечеаия п:ростенка (IВIКЛЮЧа,я полку)
Р СТ == (652 + 263) .16 == 14640 см 2 .
Расстояние 10T rсередины пролета перемычки до неЙllральной оси
простенка
[ 164
81 == 82 == + Уо == + 246 == 328 СМ.
2 2
В данном случае податливость простенков от изrиба в предела]
этаЖ1а 'уч:итьnвать не a-Iу\ЖНОi.
llодатливость перекрытия перемычки Пl от изrиба в упруrой
стадии, по ,ф.ормiуле '(23)
[3 1703
л П 43 9. 10 6 j
п.изr == 12 Е кр /п 12.204.103.45,7.103 , см Krc
Податливость перемычки перекрытия Пl от сдвиrа в упруrой
стадии, по формуле (24)
'1 == "п [п 1 ,2. 170 6
I'v == === 1 ,2. ]O cMjKrc.
П.СД О КР F п 0,4.204.103.2144
Площади rоризонтальноrо сечения примыкающих К перемычке
простенков без учет а полок
, ,
F СТ. 1 === F СТ. 2 == 16 (652. 16) == 10688 см 2 .
С)'!мма,рное Iвлияние дефОРlмаций ПРfимыкающих ПРОJстенков от
СДВиrа в пределах этажа, по формуле (29)
Лет. сд === 2 [ KP] ( p . 1 + F . 2 ) ===
164 2
== 0,2.10 6 cMjKrc.
2 . 71 . 103 10688
Влияние 'СдJвиnа Lпростенков весьма Iнезнаlчительно, и ero можно
практичеСК1И ,не учиты:ва'ть.
Податливость перекрытия перемычки Пl в упруrой стадии
по ф'ормуле '(212) 'с учето'м ПРИlведенных ВЫ1ше соображений
л п == Л п . изr + Л п . СД === (43,9 1 ,2) .10 6 == 45, 1.10 6 CM/KfC.
Перемычки TalBpOB,oro сечения П3, П5, П9, Пl1 (Р8Jсчет ведем на
пршмере \IIеремычки П3). '
Ш%р-ину свесов поло.к переl ЫЧКИ ,в (каждую СТ'ОРОНУ принимаем
меньшей из 'щВ1УХ вел\ичи\н
90
Ьп/2===1/2== ==45 см,
2
Ь п /2 === 6 h п == 6.16 == 96 см,
167
r де аролет ,пе:реМЫЧКIИ в свету 1 == 90 СМ.
П'рини а'eI 'Ь п j,2 == 45 dМ.
Приведенный пролет перемычки, по формуле (27)
ZП == 1 -1 0,4 h 90 + 0,4. 65 116 см.
Раостояние от IВОрХПСЙ rрапи ПС'рСМЫЧК'И до неIIТ1раJIЬНОЙ оси
90. 16. 8 + 16. 65 . 32 5
Уа == 90. 16 + 16. 65 ' === 18, 3 см.
MO( leHT 'инерции попереЧlНоrо сечения п р'е'Мыч и
90.163 16.653 ( 65 ) 2
, n -== + 90. 16. ( 18 , 3 8) 2 + + 16. 65 18,3 ==
12 12 2
== 759 400 см 4 .
Площадь попереЧlноrо сечел'Ия стенки перемычки
р' == 16.65=== 1040 см 2 .
Податливость перемычки от изrиба в упруrой стадии, по Форму
ле J(12 )'
л.. п . изr ==
zЗ
п
12Е 1 <р 1 п
1163
12.204. 103.759,4. 1С 3
по формуле (28)
116
О 4.204.103.104.103
, ,
== о, 84. 1 0 6 СМ I Krc .
То же, от сдвиrа
lп
Л п . СД ==
О КР р'
Для Прlи.мыtКающих
== 1 ,37 · 1 0 6 CM/Krc:.
/проотенков :'
Н ЭТ
51 == 150 + 16 + 45 25,5 == 185,5 см > 2
412 Н ЭТ
82 == 45 + 2 == 236 см> 2 .
Податливость ПiростеН'к{) в от lизrиба в пределах эта:жа учитывать
не медует.
Площадь лоперечноrо сечения левоro простеlЦI\1а
F СТ . 1 == 16.412 === 6592 см 2 .
Площадь папе,реч:ноrо сечения правоrо простенка
,
F СТ . 2 :;= 16 ( 150 + 16) == 2656 см 2 .
Сумма!рное Iвлияние дефо\рrмаций примыкающ'их простенков or
Сд!ВИlла в П1ределах этажа, по формулам ,(26), (129)
1 ( " СТ . 1 + 1 )
Л ст . сд == 2 [ , ==
G кр ] F С т . 1 F СТ . 2
90 ( 1, 2 1 ) 6
== 2.71 . 103 6592 + 2656 == 0,35. 1 О СМ/ Krc ·
168
Подат-л,ивость пер,е;мычек па, П5, \П9, Пl1 и ,упруrой стадии, по
фОРiмуле (22) ,С учетом ПlplивеДeJННЫХ :выше соображений
Ли == Л п . изr + Л п . СД + Л ет . СД == (0,84 + 1,37 + 0,35) .10 6 ==:
:=: 2,56. 1 0 6 см / Krc .
Определение податливости перемычек в стадии трещинообразования
Перемычка Пl
Мlаl{lсимальная поперечна,я сила, в переМЫ1чке по ,результатам
расчета системы в упруrой стадии Q ==2450 Krc.
Изrибающие моменты на ,опорах перемычки при перекосе от
действия ,на здаНИе rоризонтальной l(tВетровой) IнаII1РУЗtJ<JИ
1 164
М П == Q. 2==2450. 2 ==200900 KrC'CM,
l;ижняя alpMaTypa перемыч'К'И, ПОЛ1учеН\Ная из Iрасчета на дей-
ствие \Момента,
м п, ...... 7 0 8 A-III, Ра.н == 4,02 см 2 .
ИЗflибающий Iмомент на опоре переМЫ1чtКи ОТ дейсТlВИЯ вертикаль-
ной эroплуатационаой rна1rрузки IHa пли'ту перекрытия той же шИ'ри
ны Jv! п == ,27 1 ОIQО Krc. ОМ.
IВе:РХJНЯЯ aJpMaTypa перемычки, полученная IIЗ Iра.счета на деЙ-
стВ'ие 'CYMMapHOir'O :момента М П + м п,
8 fO 10 A III, ,р а.В ==6,28 ом 2
Приведен:ный 'Момент rИНерции сеЧ1eaIИЯ перемычки
I ./п ] == bh3 +Р .n. ( a B) 2 +Р .n ( aH ) 2 ==
12 а. в 2 а. н 2
13 163 +6,28.8,зз.( 6 2Y +4,02.8,33 ( 126 2Y ==
== 48 828 см',
rде а в (н) толщина защИ'тноrо сл'оя верхней (НИJЮней) продольной
H'pMa"VYlpbl.
ОтношеНlие ,модулей деф'Qptмации армату!ры и бетона
Е а 2, 106
n == == == 8,33.
Еб 240-103
Момент СОПРО'r.ивления IПр'ИiВеденноrо сеЧeJНИЯ, по формуле (36)
W T [ 1 п ] 48 828 О
== 61 4 см 3 .
в (Н) h/ 2 8
ПеРIИ1метры Iпо:перечноrо tсечения !Верхней I(!нижней) продольной
а.рматурЬ-
169
5 в == 8. Jt . 1 == 25, 1 см,
Sи == 7 . л . О , 8 == 1 7 , 6 см.
Упруrопла,ст,ический момент СОПРОТИIвления сечения перемычки
по Р 1 аICТЯUi1УТОЙ зоне
W a == Ра.в (+ aB)+Pa'll (+ aH) ==
== (6, 28 + 4, 02) (8 2) == 61 , 8 см 3 .
Вспомоrательные коэффициенты, IПО формулам (3'6)
W T 61 G4
k 1B == k 1H == В 2 === === 9,8,
n W а 8 , 33 . 61 , 8
F а . в 6 , 28
Ив == 5 == О, 25 см ;
SB 2 , 1
r F а . н 4 , 02
Ин == == 0,23 СМ.
Бн 17, 6
Усло.вные ,расстояния Iмежду соседнИlМИ вертикальными трещи-
нами в ра,стянутых OOOplНЫX зонах, по фарlмуле (35)
[ == k 1B . N. ив . 'У)в == 9,8.8,33. О , 25. 1 :::= 20,4 см,
l == k 1H . . ИН . 'У)н == 9, 8 . 8 ,33. О f 23. 1 === 18.8 см.
Условное количество вертикалыыыx l1рещин в DЭ'СТЯНVТЫХ опор
ных зонах, по формулам (34):
1 (! 2 W Q RpII ) ==
пZ B :=: 1 +
2fT
в
1 ( 2 . 6104. 11 , 5 )
1 + 164 == 4, 3 4,
2.20,4 2450
1 ( 2 W R p1I )
т н ==l + l
21 Q
1 ( 2 J 61 04. 11 , 5 )
== 1 + 164 == 4, 6 5,
2.18,8 2450
т == тв + т н === 4 + 5 == 9.
Для СО,к/ращения объема :ВЫЧ1ислений II1р,инимаем, ЧТо. ширина
ра,скры'тия ,каждой .из 'трещин в Iверхней и нижней IрастЯlНУТЫХ опор
ны,х зонах ОТ 'единиЧ!Н'ой поперечной силы одинаКJOIва и ра&на ШИРИllе
раскрытия средней третьей от опО/ры трещины в нижней Iра,стя
нутой 'опорной зоне, которую находим по формуле (37)
т
а зи ==
15 l1н [1 2 l (i 1 ) J 3
(3, 5 100 flи) ;/ d a . н ===
Ба Ра Za
15.1 [164 2.18,8 (3 1)] 3r
2. 106 . 4 , 02. ( 16 2. 2) ( 3 , 5 1 00 . о , 002 j ) J/ 8 ==
== 90, 8 · 1 0 6 ММ,
170
rде
Ра.н
""Н == Ь h
о
4,02
134. (16 2) О, 0021 .
С)'iМlмарlНая податливость оП'црных зон перемыЧJКИ после появле-
ния в них веРТ)ИJ{а ьных Т1рещ,ИrН, по /фо,р:муле (33)
т 0,11
Л оп == 2 h
т
a H ==
i==1
0,1.164 6
.9.90 8.10 ==
2.16 '
== 467,9. 1 o 6 CM!Krc.
ПОД1атлИ'вость пер ЫЧIКИ от изrаба после обр,авования трещины,
по фОlрМlуле 1(131 )
'1 Т == [3 1643 6
I'v == == 39, 4. 1 o см I к rc .
n . изr 12 Е кр 1 п 12 . 204. 103. 45 , 7 . 103
То же" от С'двиrа" !НО форм:уле {32)I
л. и . СД == v п 1 1 · 2. 164 == 1 , 1 . 1 o 6 СМ! Krc .
GкрF п 81,6.103.2144
По оравнению с ;л п lВелич'иша л . сд в'есьма НelвеЛ,Иlка, Iи ее мож
но не УIЧrитыtваТЬJ
a
Л == Л . изr + л п == (39,4 + 467 ,9) . 1 0 6 == 507 ,3. 1 0 6 СМ! KfC .
Перемычки П3, П5, П9, Пl1 (на примере перемычки ПЗ):
Ма\ксималыная поп речная сила в Iперемычке по результатам
расчеТiа, Iсисте!МЫ в у,пIp'У1rой стадии Q ==\23950 Kr,c.
Изnибающие \Mo: eHTЫ на l опорах
[ 90
M r == Q == 23950. == 1077 8.103 KrC'CM
оп 2 2 '
Н:ИЖJняя alplM aT)'ip'8'
2 {2f 210 A II, Р а . н ==6,28 см 2 ,
Верхняя ,alPIM1aTY'pa
2016 1\-11+6)2) 8 A III, Р а . в ===7,04 см 2 .
Отнощение модулей деформац-ии арматуры класса A II и бетона
Е а 2, 1 . 1 06
n == == == 8, 75 .
Еб 240.103
П\р!ИlВед'енный MOIMeHT !и:нерции
I/п] == /п + Ра.в'n' (Уа а в )2 + Ра. н, n , (Уа а н )2
== 75g 400 + 7,04.8,75 (18, 3 2,5)2 +
+ 6, 28 · 8, 75 (65......... 18, 3 ...... 2 , 5) 2 ;;;:;: 882 130 см 4 .
171
Моменты сопротивления Iприведенноrо сечения COOTBeTCTBeIHI:>
ДЛЯ .BepXiНero IИ нижнеrо tР1ЗJстя,нутоrо :волокна:
т [ 1 п ] 882 130
W == == == 48204 см 3 ;
в Ув 18 , 3
W T == [/пl == 882 130 == 18890 см 3
н .
Ун 65 18,3
ПеримеТ1рЫ попеР1ечноло сечения ,аIj)1МЗ:r.уры:
58 == 2п. 1 ,6 + 6п. 0,8 === 25, 1 см;
Sи == 2п. 2 === 12,6 см.
Упруrопла.стический' 'Момент 'СО\ПРОТИlмения:
W a === Ра.в' (Уа aB) + Р а . н (h Уа ан) ==
7 , 04. ( 18, 3 2,5) + 6,28. (65 18, 3 2,5) == 388,8 СМ З .
Вспо'моrательные коэффи иенты, IПО формулаlМ (36):
k 1B ==
48204
2 == 12 2'
8,75.388,8 ' ,
18890
2 3 6'
8 75.388 8 ' ,
, ,
k 1H ==
Ив ::::::
7,04
25,1
6,28
12,6
== о, 50 с м . ,
==0,28CM
Ии ==
Условные Iрасстояния между соседними ,веРIТИlкальными трещи-
'1 а м и:
l == 12,2.8,75. 0,28. 1 == 29,9 см;
' === 3, 6 . 8 , 75 · О ,5. 1 == 15, 8 СМ.
УСЛО'В'н'ое КОЛ1ичес'твiO JвертикаtЛЫных трещин, по фармула,м (34):
1 (90 2.48204.11,5 )
т в == 1 == 1 , 7 3 2;
2.29,9 23950
1 ( 2. 18890. 11 , 5 )
тА == 1 + 90 23950 == 3,27 3;
2. 15,8
m===2+3==5.
Коэфф.ициенты а1РМlцрова;ния продольной аrрмаlТYiРОЙ:
Ра.в
,..., в == Ь ho
Ра.н
""'8 == Ь h
о
7,04
16 (65 2, 5 ) == О, 007 ;
6,28
16 (65 2,5) == О, OCf3.
172
Для союращеНIИЯ объема 1вы'Ч:и'слений ЦРИНИМ1ае:м среднюю вели
чину IраСКlр'ЫТИЯ 1'1рещиiН в полке 'И стенке перемыЧ/Ки Iр,а:вной palCKpbI
rию iВторой ОТ опоры трещины ооо'Лве1'С'т:веННQ в ПQJIке и стенке. Be
..lИЧИНЫ a B (Н) наlХ'ОДИJМ по фОр!Мlу е (37) I
a JB == 15.1[90 2.29,9 (2 1)] (3 5 100.0 007) ' 16 ==
2, 1 . 1 06 . 7 , 04 (65 2 . 2 , 5 )' ,
== 3 J 6. 1 О 6 м м ;
a H == 15.1 [9:> 2.15,8 (2 1)] (3 5 100.0 0063) -v 20 ==
. 2, 1 . 1 06 . 6 , 28 . (65 2. 2 , 5 )' ,
== 8 ,6. 1 0 6 мм.
Сумма,рная ПОДJатлИJВОСТЬ OiП()lРНЫ,х зон, по формуле (33)
О, 1 . 90
Л П === (2.З,6+3.8,6).10 6 ===2,28.10 6 cMjKrc.
2.65
Податливость ПeJремыч'юи от изrиб , по фор,муле (311)
/3 903
Л Т == ==0 39.10 6cM/{{rc
п.изr 12 Е кр /п 12.204.103.759,4.103' ·
То же, от сд;виrа, по фОРlмуле (32) с Iучетом (2,8)
/ 90
Л т === == 1 06. 1 0 6 cM/Krc
п . сд G к р Р' 81 , 6. 1 03. 1 , 04, 1 03' ·
IПодаТЛИIВОСТь простенков О'т изrлба, как и при определении по
даТЛrИIНОСТИ перемычК'и :в упр'yrой Iстадии, tН.e учитываем.
Податливость прастенко.В от 'с.двиrа, ПОДiочита:нная !ВЫШе,
Л ст . СД == 0,35.10 6 cMjKrc.
Податливость перемычек ПЗ, П5, П9, П 11 В стадии трещинооб-
раЗOlва!ни.я
Л == Л .изr + Л .сд + л п + Л ст . сд ==
(0,39 + 1,06 + 2,28 + 0,35) .10 6 == 4,08.10 6 cMjKrc.
6.3. Результаты расчета
УСИЛIИЯ В наиболее наrруже.нных переМЫ'Чlках П3 (П9) от дей
ствия Be'f!pa:8 по'Пе,речном наiПiраlВленИJИ []\редстаlвлены IB табл. 2,
усилия в простенках 1 и 15 в 'таlбл. 3.
Таблица 2
Номер этажа
Поперечная сила
в перемычке ПЗ Номер этажа
(ПD), те
Поперечная сила в
перемычке ПЗ (П9),
т.с
25
23
21
19
4,48 11
6,61 9
9,20 7
12,42 5
22,26
23,64
22,66
20, 16
. 173
п родолженuе табл. 2
Поперечная си.пd Поперечная сила в,
Номер .:-тажа в перемычке ПЗ HOMerl этнжа перемычке ПЗ (П9 )
(П9), те те
17 15, 17 3 9,41
15 1 8,08 1 О
13 20,49
Таблица 3
в направлении 1 В направлении 2
N2 этажа
N, те М, те.м е ов , м N, те М, те,м е ов , м
19 256 4 0,26 224 4
17 342 33 0,35 298 33
15 428 72 0,42 372 73
13 513 122 0,49 447 124 0,03
11 598 182 0,55 522 185 О, 11
9 638 251 0,62 597 256 0,18
7 767 335 0,69 673 341 0,26
5 851 430 0,76 749 439 0,34
3 933 552 0,84 827 562 0,43
1 1014 690 0,93 906 702 0,52
При м е ч а н и е. Значения изrибающих моментов в табл. 1 приве
дены только от ветровой наrрузки. Значение эксцентриситетов еов
с учетом эксцентриситета вертикальной наrрузки eoN
м
е ов == N + eON .
7. Расчет ТОРЦОВОЙ стены (несущий элемент 1)
7.1. Исходные данные.
Размеры сечения стены приведены на рис. 5. Усилия от
eOBMecTHoro действия rОРИ30нтальной и вертикальной наrрузок в
сечении стены по высоте здания приведены в табл. з,. Ввиду He
симметричности сечения стены усилия приведены при действии
ветровой наr13УЗКИ в двух направлениях. У силия от действия
вертикальных наrрузок, действующие на 1 м простенков 1 и },5 по
высоте здания, приведены в табл. 4. Сечения в табл. 2 4 приняты
через этаж.
7.2. Определение эксцентриситета приложения вертикальной
наrрузки относительно центра тяжести стены (см. рис. 5).
N 1 == 750 ТС, N 15 == 21 О те.
Расстояние от точки приложения силы до точки приложения
вертикальной силы на стену (точка В) определяется по формуле
N 1 1
а==
N 1 +N 15
750.3,26 === 2 55 м,
750 + 21 о '
174
Таблица 4
N 1 . ТС/М N]5. ТС/М
N!! 1 К Il к <
этажа Н, м N дл \К > N дл
К п > lK ==:; 1 KII < 1 ]
п N п п I п N
23 5,9 9.4 8,2 7,1 0,96 7 , 1 6,2 5,4 0,85
21 11 ,8 18,8 16,3 14,2 0,96 14,2 12r3 10.7 0,85
19 17,8 28,2 24,5 21,3 0,96 21 ,3 18,5 1 б, 1 0,85
17 23,7 37,6 32,7 28,4 0,96 28,4 24,7 21 ,5 0,85
15 29,6 47 40,9 35,6 0,96 35,5 30,9 26,9 0,85
13 35,5 56,4 49 42,6 0,96 42,6 37 32,2 0,85
11 41,4 65,8 57,2 49,7 0,96 49,7 43,2 37,6 0,85
9 47,4 75 2 65,4 56,9 0,96 56,8 49,4 43 0,85
,
7 53,3 84,6 73,6 64 0,96 63,9 55,6 48,3 0,85
5 59,2 94 81 ,7 71 0,96 71 61 ,7 53,6 0,85
3 65 1 103,4 89,9 78,2 0,96 78,1 67,8 59 0,85
,
1 71 112,8 98,1 85,3 0,96 85,2 74,1 64,4 0,85
t напра8ленuе'2' о)
2470
15 N, J
=щ
с:::,
('o..j
с::::.
Q:)
ч::>
т
с)
..j-
f't')
с-..,
с-.. с-..,
о) -:t
rw")
t напра6ленuе i"
Рис. 5. Схемы к расчету
торцовой стены На COB
местное действие rори
зонтальных и вертикаль
ных наrрузок
а торцовая стена здания
(1 и 15 полосы несущеrо
элемента); б и 8 К опре-
делению несущей способнос
ти сечения стены при дейст
вии нормативной силы и
моментов M T и Мв;
А центр тяжести сечения;
Б центр приложения Bep
тикальной наrрузки; С
точка приложения продоль-
ной силы
r де 1 расстояние от точки приложения силы N 15 до центра тяже
сти сечения (точка А).
Эксцентриситет приложения вертикальной наrру3rКИ относи
тельно центра тяжести сечения (см. рис. 5).
175
е N == 4, 22 3, 97 == О, 25 м.
7.3. Расчет простенка 1.
Определение изrибающих моментов из плоскости простенка М с т
Маи ===11,2 тс,м/м I(CM. расчет плиты перекрытия)
h 0,16
А1\:т == 0,5М а н + R пл == 0,5.1,2 + 2,5 == 0,8 тс/м,
2 2
rде Rпл опорная реакция плиты перекрытия, ТС/М (см. расчет
плиты перекрытия) ;
h толщина стены;
М аП опорный момент (плиты перекрытия (см. там же).
Для расчета стены в верхних этажах здания необходимо оп-
ределить моменты от поперечной равномерно распределенной
(ветровой) наrрузки по формуле (99)
q СТ Н6 167 . 2 ,82
М п.СТ == O, llтс.м/м;
12 12
М п.СТ==О, 091 те. м/м.
Значение расчетной ветровой иаrрузки для BepxHero этажа
здания определяем по табл. 13
QCT== 1,2qСТ(Ul+ а з) == 1,2.45(1,91 +:1,18) === 167 Krc/M.
Расчетная длина простенка для бетонных сечений
lо===k пер k cT H o ===O,8.1.2,8==2,24 м;
для железобетонных сечений
10==0,7 -1.2,8== 1,96 м;
k CT == 1, т. IК. Ь ст ==6,68> 1,БН о ==4,2 м.
Несущая способность простен,ка (N СТ) при ра,боте из плоскости,
а) Сечение бетонное, бетон М200 .
R p == 0,9.0,85 R пр == 0,9.0,85.90 == 69 KrcjcM 2 ;
Rp II == 11 ,5 Krc / см 2 ; Е б == 2,4. 105 Krc / см 2 .
Определяется несущая способность бетонноrо сечения при ео>
> еос л методом последовател.ьных приближений. Начальное значе
ние N ст'
N T О, 8 R p Ь h =-= 0,8.69. 100. 16 == 88000 Krc,
( 2 М СТ N Kp )
N 1 б Ь h 1
ет R пр N° h ( N N O )
ст КР СТ
( 2 . О 8. 1 05 . 203 . 103 )
== 69. 100. 16 1 ' == 88200 Krc.
88.103 16 (203 88) 103
Считаем, что итерационный процесс сошелся, так как разница меж
ду N T И N T относительно невелика .
Здесь значение условий критической силы определяется п:)
формуле
176
Еб Ь h 3 ( о, 11 )
N кр :=:: 0,533 2 -1 О, 1 ==
k дл 10 о, 1 + t
2 4. 1 С 5 . 1 00. 163 ( О 11 )
=== О 533 ' , О
, 1 , 96. 2242 .0, 1 + 0,291 + , 1 203000 Kr,
rде значение t==t мип определяется по формуле
[о б 224
(\fИН == О , 5 О, 01 h о , 001 R пр == о, 5 О, 01 16 0,001 . 69 ==
== 0,291 ;
значение rk дл по формуле
N дл 718 ,2
k дл === 1 + дл N == 1 + 1 748 8 === 1, 96.
,
Значение ,t при N с т === 88,2 ТС определяется по формуле
Мет 0,8.105
t == NCTh 88,2.103.16 ==О,057<t мин ===О,291.
Мет О 8.105
Так как значеНие ей == ' ==0,91 см < 1 см==е осл .
N ет 88 , 2. 103
определение несущей способности сечения производится при дей
ствии случайных эксцентриситетов по формуле
N ет == т <Рб R p Ь h == о, 9 . 0,82 .69 . 100. 16 == 81500 Krc,
rде т == 0,9 при h == 16 < 20; <рб == 0,8 по табл. 21
N дл 1 о
при N == 0,96 и h == 14.
Окончательно принимаем для бетон а М200 N с т == 81,5 тс.
Минимальное значение продольной силы, которая должн а дей
ствовать в сечении бетонной стены из условия предельной величины
ЭI{сцентриситета, определяется по формуле
N e == N Kp 11 N p
СТ 2 t' 4
М ер . СТ N Kp
е
203 .103 1/ (203.103)2 0,91.106.203.103
2 V 4 7
=== 14000 Krc == 14 тс,
rде М ер . ет === М ср . ет + M p.eT == 0,8 + 0,11 == 0,91 те,м.
Значение е определяем как меньшее И3 величин O,4151h== 0,45Х
Х16==7,2 см и 0,5h 1 см==7 см, в соuтветствпп с этим прпнимаем
е==7 см.
Ta K как
значение t ==
о 91. 1 ОБ
,
14. 103 . 16
=== 0,406 > 'МИН, то
произ..
177
водится повторное вычисление значения N T' определяя значение
N ир при новом значении 1==0,406.
2 4. 1 С5. 100 . 163 ( О 11 )
N О 533 ' ' + о 1 ===
кр, 1 , 96.2242 О, 1 + 0,406 '
=== 16900 0 Krc == 169 тс;
N e e T === 169 · 1 03 V (169 - 103) 2 О ,91 · 105. 169 . 1 (J
2 4 7
:=:: 14200 Krc == 14,2 те.
Окончательно принимаем N T == 14,2 те.
Значение М Т == 0,841 те. м > M p.eT == 0,77 тс' м,
Ь h 2 1 00. 162
r де М R 11 .5 == 84100 Krc. ем ==
т==зs pII== 35 '
, ,
== О, 841 ТС - м ;
""'-н q л Н 0,705
М ер . ет == Мер + Мер == 0,8 О + 0,091 == О, 77 Te'l\ )
qпл ,836
rде q л и qпл соответственно нормативная и расчетная наrрузки
на плиту перекрытия (см. разд. 3 настоящеrо приложения) , тс/м 2 .
Так как М т >.. ' трещины в стене не образуются, и опреде
ЛЕ.ние значения N T не производится.
Сравнив значение N 1 при k n < 1 в табл. 4 со значением N T I
получим, что начиная с 21-ro этажа и выше (Т. е. верхние четыре
этажа) сечения простенка 1 должны выполняться железобетонными.
б) Железобетонное сечение с минимальным количеством apMa
туры 2,5.0'12 A-III на 1 м) бетон М200.
R == 0,85-90 == 76,5 KrcjcM 2 , Ра == 2,83 см 2 /м;
Ra == 3400 Krc/ см 2 , а:::::: а' == 2,6 см.
N
Значение N T при Х ==
Ь R пр
14. 1 03
== 1 83 < 2 а == 5 ,2м
1 00 . 76 , 5 '
определяем по формуле
е М ер . ет 1]0 Ra Ра (ho а)
N ет == 2 ho
о 91. 105. 1 05 3400 . 2 83 ( 13 4 2 6 )
==2 ' , ", о
13 4 < ,
,
следовательно, iминимальноrо армирования достаточно для обеспе
чения несущей способности сечений простенка в верхних этажах
здания.
178
Здесь 1lo ==
1
1
1 05'
14 . 1 03 , ,
276.103
N e
1 б 1
N Kp
6,4Еб r ( 0,11
N Kp
15 k дл 0,1 + t
6 , 4 . 2 , 4 . 1 05 [ 12 ( О , 11 )
] , 962 1, 96 О, 1 + О, 406 -1
+O.I)+nla]
2.106 ]
2 . 2 .83 . 5 , 42 ==
2 , 4 . 1 05
== 275700 Krc == 276 ТС.
в) Бетонное сечение, бетон МЗ00 при ео == еос л
R p == 0,9.0,85.135 == 103 KrcjcM 2 ;
N СТ == О, 9 . О, 82. 103 . 100. 16 == 122000 Krc == 122 тс;
ерб == О ,82 по табл. 21
N дл 1 о
при N == 0,96 и h == 14.
r,) Железобетонное сечение, бетон М300,
арматура }25 ]2A III с шаrом 40 см при ео==еосл.
R == 0,85.135 == 115 Krc/cM 2 ; Ra == 34()О KrcjcM 2 ;
F а == 2,83 см 2 / м;
1
N == m ер [R лр Fб + Ra.c (Ра + Ра)] ==
== О, 9. О , 86 [ 115 . 100. 16 + 3400 (2, 83 + 2 ,83)] ===
== 157000 Krc == 157 те,
rде т == 0,9;
ер === СРб + 2 (<Рж СРб) а ==: 0,85 + 2 (О, 89 О , 85) О, 1 04 == 0,86;
,
Ra.c (Ра -+ Ра) 3400 (2,83 + 2,83)
а == == 0,104.
R пр F 115. 100. 16
N дл 10
Значение СРб И <Рж определяются по табл. 21 при === 1 и
N h
== 12. [о == 0,7.284 == 198 см (см. п. 5.4).
7.4. Расчет простенка 15.
Определение изrибающих моментов из ПЛОСКОСТИ М с т
Мол 2 0,2
М СТ == Мол 1 === 0,67 == 0,57 тс.м/м,
2 2
rде А/ ОПl опорный момент плиты перекрытия по ОСИ стены,
( h ) ( О. б ) ==
М оп 1 == k 0,5 М оп + R пл 2 == 1,2 О t 5 . О, 9] + 1 ,3
== 0,76 те. м,
179
Ь СТ 6
rде k == :::::: == 1 2;
Ь СТ 0,5 Ь пр 5 '
Ь СТ длина рассматриваемоrо простенка, м;
Ь пр длина проема простенка, м;
М ОП2 опорный момент плиты перекрытия ,коридора (опреде-
ляется без учета временной наrрузки).
Расчетная длина простенка для ,бетонных сечений:
1 r, === 0,8.0,84.2,8 === 1,9 м.
Так как Ьст===2,47 м<I,5Н о ===4,2 м
2Ь ( 2Ь ) 2.2,47 ( 2'2,47 )
k CT == 2 == 2 == 0,84.
3Но 3Но 3.2,8 3.2,8
Несущая способность простенка при работе из плоскости при
е о == е ОС JI
а) Сечение бетонное, бетон М200
N СТ == о, 9 . О , 87 . 69 . 100. 16 == 86000 Krc;
О 87 N дл О 85 iL == == 1 2
<рб ===, при N ==, и h 16 ·
Определяем
N T == 249.103 .. / (249.103)2
2 V 4
=== 8400 Krc === 8, 4 тс,
о 57.105.249.103
,
7
rде
2 4. 1 05. 100. 163 ( О 11 )
N == О 533 ' , О 1 ===
кр, 1 ,85 . 1902 о, 1 + о , 406 + ,
== 249000 Krc === 249 тс,
k дл === 1,85.
Значение /1 === 0,406 принято по аналоrичному расчету для про-
стенка 1.
12 ===
о 57. 1 (,5
, == о 42
84. 103. 16 ,.
в данном случае, ввиду малоrо от личин значений t 1 И /2 пов
торный расчет может не производиться.
Сравнив значение N l5 при k n < 1 в табл. 4 с значением N T'
получим, что верхние четыре этал{а простенка 15 должны выпол-
няться железобетонными.
Ввиду Toro, что M p 1 < M p 15' расчет по образованию трещин
не производится.
В верхних этажах по аналоrии с простенком 1 принимаем
армироваНЕе 2,15012 A-III на 1 м.
б) Бетонное сечение, бетон М300
R пр ==0,9.0,85.135== 103 Krc/cM 2 .
Определение несущей способности сечения при ео ==еос.'! про
ИЗВОДится по формуле
N СТ === о, 9 . О ,87 · 103 . 100. 16 == 129000 Krc === 129 ТС,
180
- N дл 10
rде q>б == 0,87 при N == 0,85 и h == 12.
7.5. Несущая способность стены при совместном действии про
дольной силы N и моментов Мет И МВ.
При максимальных усилиях:
а) В нап-равлении 1 (см. табл. 3)
N==,1014 ТС, еов==0,93 м.
Проверка прочности сечения выполняется по формуле
N СТ N В 1134. 103. 1411 · 1 03
N == == 899иОО Krc == 899 тс < 1014 те.
N ц 1779. 103 '
rде N CT == NCTllcTl + N CT15 /СТIБ == 122.103.6,68 + 129.103.2,47 =:
== 1134000 Krc == 1134 тс;
N в == 1 ,1 R p. F б. СЖ === 0,9. 135 . 1 , 1 . 10530 == 1411000 Krc == 1411 те;
N ц == R p F == 0,9.135 (2,47 + 6,68) 16 === 1779000 Krc == 1779 те.
Площадь сжатой зоны при эксцентриситете еов определяем из
выражения (рис. 5)
F еж == (х + 4 22 93) 16 == 10530 см 2 ,
а значение х из уравнения
О , 5 х 2 == О, 5 (422 93) 2; х == 329 см.
Ввиду Toro, что условие прочности для стены при бетонном
сечении не выполняется, принимаем для простенка 1 железобетон
ное сечение с минимальным армированием 2,5012A III на I м.
Тоrда:
N CT === 157.103.6,68 + 129.103.2,47 == 1367000 Krc == 1367 те;
N в == 1, I R n рР с ж == 1 , 1 . 135 . 10530 == 1690000 Krc == 1690 тс;
Nц==RпрFt+О,9RпрF2+FаR.а == 135.668.16+0,9.135.2,47==
=='2245000 Krc == 2245 тс;
N CT N B 1367.1690
== 1029 > 1 О 14 те.
N ц 2245
В соответствии с табл. 5 нижние пять эта)кей простенка 1 BЫ
ПОЛНЯ.ются железобетонными с арматурой у каждой rрани 2,5
012A III на 1 м. Простенок 15 выполняется бетонным.
Определяем уровень перехода на бетон М200.
Производит,ся проверка для уровня 7.
N == 598 тс, еов ==0,55 м.
Значение х (см. рис. 3) находится из уравнения:
О, 5. 3672 О, 5 . 30 12 293 х == о; х === 75 см.
F СЖ == 75.16 + 668.16 === 11888 см 2 ;
N в == О, 9 . 1 , 1 . 90. 11888 === 1059000 Krc == 1059 тс;
N ц == 0,9.90. 14640 == 1185000 Krc == 1186 тс;
N CT == 86.103.247 + 81 ,5.668.103 == 757000 Krc == 757 тс;
181
NCT.N B k757.1059
:=: == 676 те
N ц 1186 ·
Бетонное сечение (бетон М200) принимается от 10-ro этажа
и ВЫШе, т. е. верхние пятнадцать этажей.
б) Расчет стены в направлении 2 не ПрОИ3БОДИТСЯ, так как
N 2 <N 1 и eOB2<eO B l.
Распределение материала в расоматриваемой стене по высоте
здания приведено в табл. б.
Таблица 5
Простенок J Простенок 2
Q этажа сечение, марка армироВание сечение J мар- армирование
бетон а на 1 м ка бетона на 1 м
21 -;-- 24 Железобетон 2,5 }25 12A-III Железобе- 2,5 12A-III
ное, М200 тонное,
М200
10...;.- 20 Бетонное, 1\'1200 Нет Бетонное, Нет
N\200
6+9
Бетонное, Л1300
»
Бетонное,
М300
»
1 +5 Железобетон- 2,5}25 12A-III
ное, МЗ00
8. Расчет перемычки Пl3 (09)
8.1. Определение расчетных усилий в переМЫЧtке.
Поrонная распределенная наrрузка на перемычку от перекры
тия
qп == 836Х3 == 2'б08 Krc!Мf=== 2,508 ТС/М.
Момент на опоре
qп [2
М П == 12
2,508.0,92
:::=:: О, 1 7 тс, М .
12
Поперечная сила на опоре
qп 1
Q п == 2
2,508.0,9
2
== 1, 13 тс.
Момент в середине пролета
п qп l2 2,508.0,92
М === == о , 085 те. м .
пр 24 24
От действия ветровой наrрузки
QB == 23, 64 тс.
182
Момент на опоре
в QB 1 23,64.0,9
.«оп === 2 2 == 1 0,64 те. м.
Суммарные расчетные усилия:
на опоре
М оп == М П + М п == 0,17 ::l: 10,64 те. м;
Ммзкс == 10,81 тс.м, Ммин == 10,57 те-м;
Qоп == Q п + Q п == 1 , 13 + 23,64;
QM3KC == 24,77 те, Qмин == 23,51 тс.
в середине пролета
М пр === 0,О85тс. м; Q пр l==I + 23,64 тс.
Так как расчетные У'DИЛИЯ от вертикалнной на,rрузки lалы [1
составляют около 3 О/О У1СИЛlИЙ от ветровой наrРУ3ll{lИ, то расчет проч
ности перемычки ведем только на усилия от ветровой наrруз\ки, IHO
без учета 'включеНlИЯ !JЗ 'Рабо1iY перекрытий.
8.2. Расчет прочности перемычки
мg сч == 1 0,64 тс' м, Qg сч == 23,64 те,
1 == 90 см, Ь == 16 см, h == 65 см, ho == 60 ем, z == 55 см.
Б.етон 1\1200
, R пр == 1,1.100 == 110 Krc!cM 2 , Rp == 1,1.8,5 == 9,35 Krc!cM'J
(с учетом коэффициента условия работы тб === 1,1).
Вся арматура классаА II: Ra:::2700 wrc/ ' cM 2 , Ra.x==2150Wf1C/CM 2 .
Определяем расчеТНУIО прод\ольную арматуру (rпо «Руководству
по проектированию бетонных и железобетонных конструкций»)
М 1 О , 64 . 1 05
Ао == 2 == О, 1 7 ;
R пр Ь ho 11 О . 16 . 602
60 == о, 85 0,0008 R np == О, 85 0,0008 · 11 О == О, 762 ;
o 0,762
R == ==0,631;
1 + Ra ( 1 JL ) 1 r 2700 ( 1 0,762 )
(J е 1 , 1 4000 1 , 1
Аl == R (1 0,56R) == 0,631 (1 0,5.0,631) ==0,432>.40==0,17
При Ао == 0,17 v == 0,906
М 1 О ,64 . 105
F а == == 7 , 34 см 2 .
Ra v ho 2700. 0,906.60
Принпмаем продолыную арматуру перемычки 2022 .A II, F а ===
==7,6 см 2 . '
Расчет на попереЧНУIЮ силу.
Проверяем условие
0,35 R пр Ьh о ===О,35.110.16.60==36,96 тс>Qрасч==23,64 тс.
183
Определяем необходимость постановки хомутов
0,6 R p bh o ==0,6.9,35.16.60===5,39 тс<Qрасч==23,64 тс.
НеоБХlQдима поста'НQiвка хом'утов.
Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном сжа-
той зоны
z 55
t g а:=: == == о 61 > О 6.
1 90 ' , ,
Qб == Rp Ь ho tg а == 9,35.16.60.0,61 == 5,47 ТС.
Определяем Iпоперечную силу, !Которую должны воспринимать
хомуты .по наклонной трещине
при с == 1 , 5 ho == 1 , 5 . 60 == 90 см == l .
Qрасч R р Ь ho tg а 23, 64 5, 47
qJ{ == с О 9 20, 19 тсм==201,9 KfcjCM
,
Про/веря ем 'Условие
Rpb
qx==201,9 Krc/cM> 2
9 , 35. 16
2
== 74,8 Krc/cM.
Y-СЛОВlие соблюдено.
Определяем сечение арматуры хомутов.
Принимаем шаr хомутов и:=::. 1 О см.
qx U 201,9.10
РХ == R == 2150 == 0,95 см 2 .
а.Х
п ринимаем в Iвертикальном Iсечении Iперемьrчки два хомута
Q1 8 А 1 , F а == 1,0'1 iC Mr2 .
ПРИЛОЖЕl1ИЕ 2
ПРИIМЕР РАСЧЕТА МОНОЛИТНОй ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ
С ПРЕРЫ8ИСТЫМ ОПИРАНИЕМ ДЛЯ монолитноrо
ЗДАНИЯ, возводимоrо 18 СКОЛЬЗЯЩЕЙ ОПАЛУБКЕ
Пример 1
1.1. Исходные данные.
Ра1счетные характеристИlКИ материалов:
бетон М200, R пр ==75 KrcjcM 2 , RnPII==115 KrcjcM 2 , R p ==6,5 Krc/CM 2 ,
R pII == 11 ,5 Krcj см 2 , Еб == 2,4. 105 Krc/ см2.
Арматура из rорячекатаной стали класса A-III, Ra==3400 KrC/CM?',
R aII == 4000 KrcjcM 2 , Еа == 2,0.106 KrcjcM 2 .
Расчетные Н3'l'РУЗКJИ:
IПрИ расчете прочности q:::.::.:: 836 KrC/M 2 ,
при ра,счете по образоваН!ию трещин qH == 705 Krc/M 2
при опреде.аении проrиба и ширины раскрытия трещи.н
q л == 605 Krc/ м 2 .
184
Расчетная схема плиты плита со свободным опиранием по
контуру.
Пролеты плиты в ОIСЯХ 6хв м.
Расчетные пролеты ПЛlиты: 11===12===600 8 4::=:588 СМ.
Раестояние 'Между осями опорных зон а==='150 см, количество
на каждую сторону плиты n ==:-5.
Толщина плиты h === 16 см. Рабочие высоты плиты: в направ
лении 11 hOl ==: 16 2 === 14 см; в направлении 12 h02=== 16 2,5==
=== 13,5 см, в опор.ных зонах ho == 13 см.
[2
Соотношение сторон плиты л== == 1 < 3; плита работает в
/1
двух направлениях.
1.2. Расчет плиты по прочности:
3адаемся коэффициентом распределения ИЗllибающих моментов
в пролете на 1 м длины плиты по табл. 15 при л==11.
т2 , ,
Kl == == 0,9, K I == К I == K II == КВ == о.
тl
Момент т1, действующий \в пролете
формуле (611).,
q /т
т1 == ·
плиты, определяется по
3 л 1
, ,
л (2+K I +K I )+Kl (2+K II +K II )
836.5,88 3.1 1
12 . == 1268 Krc.M!M
1.2+0,9.2
Требуемые сечения арматуры:
А 126800
== 0,086; ,,== 0,955;
о 75.100.142
126800
f == 2 78 см 2 .
аl 3400. 0,955. 14 ' ,
f а2 == 0,9 f аl == 0,9.2,78 == 2,5 см 2 .
Принимаем сечение рабочей арматуры в направлении 11:' al::=:
===2,83 см 2 (10.e56A-III); в направлении 12-fа2===2,бl см2 (508A-III).
Так как сечения рабочей арматуры подобраны из условия проч
НQС'DИ без знаЧlИrrелыноrо перерасхода, величину предельной несу-
щей .епособност1И вычисляем по формуле (79)
R 4000
I == 836 983 I 2
qп == q 3400 == Krc м ·
О,пределеНlИе ширины опорных зон IПРОИЗВОДИМ из у,словия (94)
Ь ho
/ R р > 0,25 q,
1 а
о , 25 . О , 0836. 588. ] 50 == 22
Ь см .
13.6,5
7 Зак. 486
185
Принимаем JНИРИНУ оП'орной зоны Ь == 2,0 см. Опорные зоны
армированы объеУ1/НЫМИ каркасами с рабочей арматурой сечение 1
4010A III. Поперечные стержни (хомуты) из арматурной прово
ЛОI{И B I диамеl"рОМ 4 мм с шаrом 8 С11 поставлены 'КОНСТРУКТИВНО.
Длина анкеровки каркаса опорной зоны в толще плиты БЫЧИСЛЯ
ется !
[а п == (тап ap + Лап) d == (0'7 3 0 + 11) 1 == 44 СМ,
ПрИIНЫvlаем [ан === 45 ICM.
1.3. Расчет трещин остойкости плиты.
Момент, вос.принимаемый сечеНlием ПJIlИТЫ в пролете при об-
разовании трещин, определяется iПо ФОРМУЛ1е (73)
Ь h 2 Rp I 1 100. 162. 11 ,5
М Т === 3 5 3 5 === 84000 Krc. см .
, ,
Наrр'Узка образования трещин в пр'олете определяется по фор
муле (72) \
пр М Т
q
т v" l
840
=== 550 KrcjM 2 < qH === 705 KrcjM 2 ,
0,0441.5,882
rде у"===0,0441 /(см. табл. 17).
fIлита работает с треЩИlНами \в пролете.
Соrлаоно п. 4.13, сечение рабочей арматуры ДОЛЖ1НО у довлет
ворять условию
т 1 . > м т ;
ml === 1268 KfC' м >М т ':=:: 840 Krc. м;
{n 2 ==0,9.1268== 1140 Krc'M>M T .
1.4. Определение ширины раскрытия трещин в пролете.
qT === q P === 0,0055 Krc j см 2 < q л;
f а == 0,5 (f з1 + 1з2) == 0,5 (2,83 + 2,51) === 2,67 см 2 ;
ho == О, 5 (h 01 + h o2 ) === о ,5 (14 + 13,5) == 13, 75 см 2 ;
f з1 2 , 83
1-1] === Ь h 01 === 100. 14 === 0,002;
f з2 2 , 51
1-12 === Ь h02 === 100. 13,5 === 0,00185;
=== о, 5 (1-11 + l12) === О, 5 (0,002 + О, 00185) == О, 00192 ;
d == d 1 1-11 + d 2 J.t2 6. 0,002 + 8. 0,00185
== 6,96 мм;
J.tl + 1-12 0,002 + 0,00185
R зII 4000
T == о, 1 + О, 5 1-1 == О, 1 + о , 5 . О ,00192 == О, 135;
R 1 115
прI
М Т 84000
( 1 О, 5 T) f а ho (1 0,5. О, 135) 2,67. 13,75
== 2455 Krc/cM 2 ;
аа. т ==
186
аа === аа.т + (R aII аа.т)
q H q П Р
ДЛ т
qп q P
0,0605 0,055
== 2455 + (4000 2455) === 2650 Krc/ см 2 ;
0,0980 0,055
а т === 1 ,5 11 . 20 (3, 5 100 l-L) } d === 1, 5. I 2650 х
Еа 2.106
3r
Х 20 (3, 5 100. 0,00192) 1/ 6,96 === 0,25 мм < 0,3 мм.
1.5. Определение проrиба плиты.
Проrиб плиты в момент образования трещин в ,пролете опре
деляется по формуле (91)
а" q П Р [4 С О 0467. О 055.5884.2
т 1 ' ,
f т == О ,85 Е б h 3 О , 85 . 2 , 4. 105. 163 === О, 96 см,
rде а" === 0,0467 (см. табл. 17)
( 0,9 JJ. N ) 4000 ( О 9. О 00192. 8 32 )
1+ 1+ " ,
т V 13 , 75 . 2. 106 О, 135. О , 15
=== 0,25. 1 0 3 1/ см;
Е а 2 , О. 1 06
n === === === 8, 32 .
Еб 2,4.105
П рн св ободном О'I]ирашиJИ ,е::=: 1.
Коэффициент, учитываЮЩ1ИЙ увеЛlичение предельноrо проrиба к
центру плиты,
Кривизна плиты в предельном состоянии определяется
\1уле (93) ·
1 Ra II
Р ho Е а
по фор-
1 ( 1 2\J
1
1 4 === 1 , 066 .
1 ( 1 )
2.1
'===
Проrиб тлиты в предельном состоянии
1
. f п == О, 141 в II t == О, 141 . 1 . 5882. 0,25. 1 0 3 . 1 ,066 === 13 см.
р
Проr,иб в центре плиты определяется по формуле (88)
qH qП Р
t === f т + (t п t т) дл т ===
qп q P
0,0605 0,055
=== 0,96 + (13 0,96) О 0980 О 055 === 2,5 см.
, ,
Соrлаоно Iп. 4.19, значение проrиба увеличиваем на величину
( h 3 ( ] 3 75 ) 3
о ) , Tor да f === 2,5 ' == 2 ,9 СМ.
ho О , 7 13, 75 О , 7
7'1- 3аК. 486
187
Допустимый пр,оrиб \Плиты
1 588
[/] == 200 /1 == 200 == 2,94 см > f == 2,9 см.
Жесткость плиты обеспечена.
1.6. I(онструирование плиты дано на рис. 1.
Расход натуральноЙ стали на 1 м 2 площад,и перекрытия co
ставляет 5, II Kr.
1500 1r
C\J
'S::............
u
'/
ео<С
t:::;:) ..(.()
s?
......
2 СН
faz.:: 2,51C11 2
I
(5Ф8А Ш)
/
/
//
01<
1 1 =5840
6'OO oJ П
I I
/r
t
CHfo 2 = 2,51СМ
(5Ф8А Ш
[2=5840
Рис. 1. Схе :я армирования плиты перекрытия с прерывистым опи
ранием по расчетной схеме «плита, свободно опертая по контуру»
Пример 2
Как Iвар!иант произведем расчет данной плиты с прерывистым
опиранием е учетом защемления IВ 'Опорных зонах по т:рем сторо-
нам и свободно опертой четвертой.
188
2.1. Исходные данные.
РасчеТ1ные характеристики материалов IИ веЛiИЧИНЫ расче'f\Н'ЫХ
иаrрryзок смотри \IIO nреды.щущему ра1счету.
Расчетная схема плиты плита, защемленная по трем сторонам,
четвертая CTop1oHa свободно оперта.
Расчетные пролеты IIIJlfИТЫ: [1===600 16===584 см; 12==600 8
4==588 см. .
Ширина опорных зон Ь =='3:0 см, расстояние между осями опор-
ных зон а == 150 см, lКоличество IHa каждую сторону плиты n == 5.
2.2. Расчет плиты по прочности.
Определяем расчетное аРМlИ1роваlНие IJIЛИТЫ при зэдаНlНОЙ Ha
rрузке.
3адаемся коэффициентами распределения изrибающих моментов
на 1 м длины пл,иты по табл. 115, которые ,соответствуют коэффи.
циентам раопределения арматуры в пролете и на опорах в зави.
симос'Ли от СОО'f1нюшения сторон
12
Л==4==1.
т2 , т 1 т II ,
Кl == == 1, К 1 ==KI == == 1, КВ == :=: 1, КI] ==0.
ml ml m2
Момент ПZ1, действующий в пролете плиты, определяется по
формуле (61) \
q li
ml==
12
836.5,842
12
3л 1
, ,
л (2 + К I + K I ) + Кl (2 + K II + кв)
3.1 1
== 678 Krc.M/M
1(2+1+1)+1(1+1) .
Требуемое
сеченне
арматуры:
67800
== о, 046 ; v == о, 97 ;
75-100.142
тl
Ао == 2
R пр Ь h 01
тl 67800
{аl == : == 1,47 см 2 .
R а v h 01 3400. 0,97 . 14
Принимаем 'аl == {а2 == 1,98 см 2 (7g6A.III).
в QiПОр'НЫХ зонах (без' учета работы yr ловых зон)
тlll 678.5,84
тОП == == 1320 Krc. м;
n 2 5 2
тОП
Ао == 2
R пр Ь hO
132000
== 0,346 < А == 0,429, 'V == 0,785;
75 .30 - 132
тОП 132000
== 3, 8 см 2 .
Ra v ho 3400. 0,785. ] 3
f П ==
Принимаем f П == 3,39 см 2 (3012A-III).
189
\\оменты, \в,оспринимаемые сечением плиты \В пролетах:
( 0,5RaFal )
М 1 === Ra Ра h 01 == 3400.1,98.5,84 х
R пр [2
( 0,5.3400.1,98.5,84 )
х 14 == 532000 Krc. см ',== 5320 Krc. м ;
75.588
( O,5RaFa2 )
М 2 === Ra Р а2 h 02 ==
R пр [1
( 0,5.3400.1,98.5,88
== 3400.1 98.5 84 13 5
, " 75.584
,
== 510000 KrC'CM == 5100 KrC'M.
)
,\\оменты, воопр,ини аемые опорными З0нами на длину плиты
С l : чета работы УI'ЛОВЫХ зон.
( о 5 R { ОП
оп ' ОП ' а а
\1 == М 1 == Л 11 == М 11 == R а f а (n 2) ho ) :::::=-
RпрЬ
( 0,5.3400.3,39 )
3400.3,39 (5 2) 13 == 361000 KfC'CM ==
75.30
== 3610 KrC.M
I
МВ == О.
I1ычисление 'несущей С!J10собности плиты при выбранном арми.
;;' а нии производи'flСЯ IПО формуле (63)
12(2Ml+2M2+MJ +M +MlI)
li(3[2 /l)
= 12 (2. 5320 + 2 . 5100 + 3. 361 О) == 957 / 2
Krc м > q.
5,842 (3.5, 84 5,88)
qИ2С ==
Предельная несуща я
\ I Jктеристиках материала
RalI
qп == qиес
Ra
способность плиты при нормативных
определяется по формуле (79)
4000
== 975 === 1125 KrC(M2.
3400
Определяем армирование приопорных ЗОН
моп 3610 61800
т ! === == == 618 KrC'M; Ай ===
11 5,84 75. 100. 142
== 0,042; '" == 0,98;
61800
{а 1 == 3400. О 98. 14 :::::: 1 , 32 см 2 .
,
ПрИI1имаем f а 1 == 1,41 см 2 (506A III).
i O.
Проверка ПрОЧНОСТIf опорных зон на деЙС'fВ,Я поперечной си:! .'
ПрОIIЗВОДИТСЯ 'из условия (94)
Ь ho 3J. 13.6,5
R P 0 , 25 q, ' > 0 , 25.0 , 0836.
11 а 584. 150
ПРОЧIIОСТЬ опорных зон uбеспечена по бетонному сечеаНI".
Поперечные стерж.ни (х,омуты) из арматурной проволоки B I ДИ.,
метром 4 MI\-1 С шаrом u == 8 СМ ставятся КОНСТРУКflИtВНО.
Длина анкеровки каркаса опорной зоны в толще ПЛiИты
1 ан == ( т ан Ra + "-ан ) d === ( 0,7 3400 + 11 ) 1,2 == 52 см.
R пр . 75
Принимаем Jаиl== 55 см.
2.3. Расчет трещиностойкости 'плиты.
Момент, воспринимае, ый сечением плиты при ,образоваНil.,
трещ.ин, определяется по формуле (73)
Ь h 2 Rp 11
М Т == 3 5 '
,
в пролете плиты:
1 00. 162. 11 5
мпр == ' ' == 84000 Krc. см .
т 3 5
,
в опор'ных зонах:
30. 162. 11 5
мО П == ' == 25200 Krc. см .
т 3 5
,
Для дальнейшеrо расчета определяем значения коэффищиент');
по табл. 17: '
а' == 0,018, === 0,0596, у' == 0,0261, а" == 0,0467, у" == 0,0441 ;
, l'
2 == О, 0551, 2 == О, 0698 .
Наrрузка образования трещин определяется
На опорах по формулам (95), (96)
м оп 252
т
q r == , 2 ==:: 82 Krc/M 2 < QH ==
1 11 а 0,0596.5,842. 1 ,5
== 705 Krc/ м 2 ;
q == q ? ( I + ; , ; ) == 82 ( ' 1 + О, 0596 0.0551 ) --==
2 0,0698
== 87 Krc/M 2 < qH;
В ПРО 1ете по формуле {197):
( ф ; y' J ( 5.0,0596 0,0261 )
пр оп 1 + 82 1 L
q т q т 1 ,, r О 0441
V l' ,
== 588 Krc/ м 2 < qH;
1 ) 1
МПР . а 840. 1 5
'Ф== т == ' ==5.
МОЛ 252
т
в плите трещины образуются в пролете и в опоr>ных зонах.
Cor ла,сно п. 4.13, сечение рабочей а рма туры должно 'Удовлетворять
условию mi Л1 т .
В пролете МI М 2 :
М 2
тl == т2 ==
[1
5100
== 873 KrC'M > M P == 840 KrC.M;
5,84
в опорных зон ах
МОП
n 2
3610
5 2 == 1200 KfC, м > М П == 252 Krc. м.
тОН ==
2.4. Оlпредел€ние ШИРИНrЫ расюрытия 'Т'рещин.
а) В ОПОРНЫХ зонах:
f П 3 , 39
f О а П == 3,39 см2; d::::: 12 мм; 11. == == О 0086'
t'" Ь ho 30. 13 ' ,
qT == q r == 0,0082 Krc/cM 2 < q;л;
R aII 4000
ST 0,1 + 0,5 fJ. R пр 11 0,1 + 0,5.0,0086 115 == 0,25;
м ОП 25200
т
С1 а . т ==
(1 0,5 ST) f П ho ( 1 0,5. 0,25) 3,39. 13
== 653 KfC/ см 2 ;
О'а == О'а.т + (R a 11 О'а.т)
н оп
qдл qTl
оп
qn qTl
0,0605 0,0082
=== 653 + (4000 653) === 2330 KrC/CM 2 ;
О, 1125 0,0082
О'а / 2330.20
а т == 1 , 5 1'} 20 (3, 5 100 f.t) V d == 1 , 5 . 1 ( 3, 5 100 х
Е а 2 . 1 06
3
Х О, 0086) 11 12 == 0,21 мм < 0,3 мм.
б) В пролете
f a ==O,5(fal+fa2) ==0,5(1,98 1,98)==1,98 см 2 ; d==6 МТ\;
ho == 0,5 (ll o1 + h 02 ) == 0,5 (14 + 13,5) == 13,75 см;
J.t == f а 1 , 98 == О 00144'
Ь ho 100. 13, 75 ' ,
qT == q P == 0,0588 Krc/ см?;
192
а з . т ==
4000 о 125'
T === 0,1 + 0,5.0,00144 115 , ,
84000
(1 О , 5 . О I 125) 1, 98. 13, 75
== 3280 Krc/ см 2 ;
O,0605 O,Oo88 I 2
а а === 3280+ (4000 3280) === 3300 hrc СМ ;
О.1125 О,ОБ88
3300 з {
а т == 1 5. 1 . 20 ( 3 5 100. О 00144 ) 1/ 6 == 0,3 м М.
, 2. 1 06 ' , r
2.5. Определение [Iроrиба плlиты.
Проrиб плиты в \МiOмент образоваНlИ1Я трещин в
деляется по ФОРМlуле .(198)
МОЛ ,2 С ( 1p ' у' )
т] ,,, 1
{т== 0,85Еб h3а а +а у"
пролете о пре..
25200
О 85.2 4.105.162.150
, ,
1
Х
0,0596
,
Р]
( 5.0,0596 0,0261 )
== о , о 18 + о 0441 ><
,
== 0,83 см.
КРIИВ1изна плиты в пр,едельном состоянии
RalI ( 0 ,9J.1n )
1+ ==
ho Ба T 'v
4000 ( О , 9 . О , 00144 . 8 ,32 ) 3
13,75.2. 106 I + О, 125. О, 15 0,23. 1 О 1/ см.
I
р
К'оэффициент, учитыIвающийй защемление 'контура плиты, опре.
деляется \по табл. 19.
1 + 0,25 К п 1 + 0125. О , 68
8 == 1 + к п == 1 + О, 68 === О, 7 ;
МОII 3610
К 1 == K 1 ' == K II == == о 68'
М! 5320 "
"'); к i 3 . О , 68
К п == n 3 == 0,68.
Коэффициент, учитывающий увеличение предельноrо проrиба
'( центру ПЛIИТЫ t==!1,066.
Проrиб плиты в тредельном состоянии
1
f п =..:: 0,141 е 'Т t == u, 141.J,7.5842.0,23.1v 3 '1,066 == 8,25 см.
Р
193
Проrиб в центре ПЛИТЫ определяется по фОРМУJJе (88)
q H q П Р
. ДЛ т
t ==: {т + (fп . {т)
qп q P
о ,G605 О, L 588
== О, 83 + (8, 25 0,83) == 1 ,( 6 см;
U, 1125 О, G588
( ho ) \ :} ( 13 75 \ 3
f === 1 ,\16 ' ( ) === 1 ,23 см < [f] === 2, 92 см.
ho О, 7 13, 75 О, 7
2.6. Жесткость плиты обес,печена.
I\ОНСТРУrИрование плиты см. IHa рис. 2. Расход натуральной ста.
,11f на 1 м 2 площади перекрытия составляет 5,87 Kr.
i1II
ОКР/ а , :: 3,'J9CI1 2
(3 ер 12А Ш)
о...
.........
1,
::t:........
с",)
00
1,
l =-5880
6000
акр fЙ4 =3,39см 2
(3Ф12kШ)
CHfa = 1 98Сl1 2
(7Ф6А ШJ
L 2 = 5880
Рис. 2. Схема армирования ПЛИТЫ перекрытия с прерывистым uпи
ранием с учетом защемления в опорных зонах
194
ПРИЛОЖЕНИЕJ
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ
С УЧЕТОМ ФИЗИЧЕСКОй НЕЛИНЕйНОСТИ
(пРоrРАММНЫй КОМПЛЕКС «МИКРОН-ЕСl»)
1. Постановка задачи
Раз\Ви-лие вычислительной техники и методов iрасчета СТРОН-
тельных к.онструкций позволяют в, наlстоящее время проеКТИрОВЩIИ
ку анализировать наlпряженно деформироваlннюе состояние жеЛ2ЗО-
бетонных конструкций п\ри учете различных факторов, вызывающих
физическую неЛIИrнейность неУlПруrоrо поведения бетона и apMa
туры, образования и развития трещин и т. п. Физические модели
деформирования сложных :ж:елеэобетонных КОНСТР'J'кций разработа
ны в НИИЖБ.
Эти модели позволяют произвести шаrоно итераЦИQНlНЫЙ pac
чет КОНСТ'РУКЦИIИ. На /каждой итерации производ\и,тся МJrновеино-
упруrий расчет для спл-ошноrо анизотропноrю тела. Для железо-
бетонных плит обобщенный закон [ука имеет !Вид
{ё} === [D] {о}, (1)
rде {в} == {д 2 w/a х 2 , д 2 wja у2, 2 д 2 wja х д у}Т вектор дефор-
маций плиты;
[О] == (dij), I i 3, I j 3 матрица упруrости плиты;
{а} == {Mt, Му, Мху}Т вектор моментов плиты.
Для решerния mraobehho-упрYlfОЙ задачи ПрИ1НЯТ метод конеч-
ных элементов.
rеометрия массовых .Ж1елезобетонных плит XOpOJllO аппроКlСИ
мируется прямоу['ольниками, поэтому для решения задачи полу
че'ны .маТРlица жесткости и друлие соотношения МКЭ дЛЯ прям'о
уrольноrо конечноrо элемента плиты из анизотропН'оrо материала.
В качестве аппрокс.и:мир:ующих Функ\ций приняты iQрТОНОрМИрО
ванные ПОЛИlномы Лежандра. Вектор Iперемещений произвольной
ТОЧКIИ ПЛИТЫ I ....,1OL.
{f} == {w, awja у, awja х}т равен
{t} == [Ф] {а}, ( )
rде w проrиб плиты;
'[Ф} матрица аппроксимирующих функций, Bыpa
женных через полиномы Ле:ж:андра;
{а} === {аl 'а2 ... alZ}T вектор неопределенных коэффициентов.
Вектор {а} ОJпределяется:
{а} == [c] l {q}, (3)
rде [CJ. l квадратная матрица, обратная матрице, полученной Н'1
матриц rФli J i===l, 2, 3, 4, в к,оторые подставлены
коорд,инаты li ro узла;
1 Проrраммный комплекс (ПК) «Микрон ЕС» разработан n
ЦНИПИАСС и rосхимпроект rосстроя СССР. ПК предназнаЧf'11
для расчета железобетонных плит с учетiOМ физической нелинеЙ-
н ОСТИ.
195
{Q}==={ql' q2, qз, q4}T вектор узловых перемещений, элементы KOTO
poro являются перемещениями в i TOM узле по
наlправлению принятых перемещений в векторе
{f} .
Вектор деформаuий в элементе представляется в виде
{В} == [Q ] {а}. ( 4)
':11 цца деформаций '[ Q]. получается дифференцированием Ma
".1 Фl
i; Lf '1 жесткости ,конечноrо элемента вычисляется по фор
'1 t
1 1
( ) ) \ (,) I r 1 r Q 1 d d 11 [С] I . ( 5 )
, I
! I \о
l )t' \!
r и !:
Н....
Обозна чl1...
, !(-'()!I
J
1 J
t J . I .'
rоrда [К] == а 4 Ь [c] l т [Р] [c] l .
(6)
После перемножения и интеrрирования матриц IB (6) получе.на
матрица жесткости r Kl для ПРЯМОУ1vольноrо конечно['о элемента
изrибаемой плиты из авизотро ноro материала.
Для вычисления усилий использOtвалось выражение
{а} == [D] [Q] [c] 1 {q}.
(7 )
ПеремнtQЖИВ три Iматрицы в (7)1 получим Фунюциональную
матрицу поrон'ных моментов (размером 3Х12)
[А] == [D] [Q] [C] I . (е)
Подставив в маТРIИUJУ rAl коорд'инаты Iуrловых IИ центральной
точек, получим матрицу rA 5 1 размерами 115Х12.
При реПlении ,нелинейных задач усилия в узлах определяютсSl
по матрице I[As]i как средняя величина усилий в уrлах элементов,
окружающих узел. Затем определяются усилия в элементе как
средняя величина получеНlНЫХ усилий в узлах и усилий в центре
элеме 1 нта.
2. Краткое описание проrраммноrо комплекса
«Микрон..ЕС»
ПроrраlММНЫЙ КОМlплекс (ПК) «Микрон ЕС» разработан на ЕС
ЭВМ с использованием операционной системы ОС ЕС. Укрупненная
блок с,хема проrрам-м!ноrо комплекса !Приведена IHa рис. 1.
ПК «Микрон» предназначен для расчета железобетонных из
rибаемых плит покрыmй и перекрытий, а также фундаментных
плит с учетом физической нелинейности материала. Прямоуrольные
в плане плиты MorYT иметь ОТlверстия IИ вырезы прямоуrольной
формы со сторонаlМИ, параллельными кромкам.
196
Для редко нстречаЮЩИХ1СЯ в праКТ1ике строительноrо проек1'ИРО..
вания плит круrлой фор/мы, со скошенными краями ИЛlИ круrлыми
отверстиями возможна 'приближенная аппроксимация rеометрИlИ,
при которой напряженно дефОРМjированное состояние на участках
плиты, достаточно удаленных от аппроксимируемых линий (на один-
два КQlнечных элемента), будет получена с ДОlстаточной для !Практи-
ческих целей точностью. Следует отметить, что подобные задачи
Исходные данные
Блох
"СерВисных
модулеu
"
Вычисление
натриц Н2но8енной
УПРУ20стu
Реше ние
!12но8енно упР!l20U
заоачu
уВеличение наерузкu
u э)(страполя ЦUЯ
Вектора реШЕний
Нет
Нет
Печать результатоВ
Рис. 1. Укрупненная блок схема ПК «Микрон-ЕС»
197
являют,ся наиболее сло){{,н:ыми для ручноrlQ расчета и ПрlИ Iих aBTO
матизированном пр,оеКТiИровании 06ыЧ'нiO достиrает,ся lНаибольший
экономический эффект (ДО 1'00% ЭК'ономии матеРlиал,ов).
Условия закрепления плит IMoryr быть практически любыми;
защемление, шарнирное о.пираНlИе, свободный край. ДапускаЮТ1СЯ
неоднородные rраничные УСЛОВIИЯ, Iнапример, зада%ные на части
кромки плиты, точечные опирания или :защемления (колонны),
закрепления внутрlИ KOHTlypa )ll т. д.
Свойства УПРУfоrо ОСНОlвания MorYT быть неОД1RrОрОД!НЫ!МИ iПО
площади плиты. Реальное ОСНЮ1ваНlие аiППРОIКJсимируе'}'<ся кусочно
ПОСТОЯНfНЫМ.
Ha,rpY3Ka, в частно.стiИ, моментная, может быть распредел.ена
на ,ПРЯМОУ1rольной области или сосредоточена в произволыной точке.
IB пк. iПредусмотрешы сервисные среДСllва, позволяющие CBec
ти к 11ИНИМУIМ 1 У в'ремя пользователя ПрlИ заполнении исходных даlН
ных и аlнализе :результатов. Разработана Iсерия таблиц исходных
данных, oCHoBalHHbIX на iприн\Ципе постюянства свойств в IПРЯМО.
)'1rольных областях. В част.ноет/и, прямоу,rольные области MorYT
вырождаться IB точКlИ. Указанный принцип позволяет в достаточно
КОI 1шактной форме представить исход'ную информащию. Сервисные
модули предпола.rают обработку исходной ИНфОРlмации 'в прямо-
уrольных ,областях, CTOPOlHbI которых не обязательно Iсовпадают с
линияМlИ конечно элемеНiТНОЙ сетки. Это ,существенно ,оокращает
тру доемк.ость подrотовки исходных данных, которые МОЖIНО пере
носить IB таБЛIИЦЫ пря\ о с чертеж,ей и, как правило, без ДОПlолни
тельных вычислений, связанiн1ыIx с переводом размерностей. К IKOM
плексу сервисных Iсредств относится так)ке блок диа1rНОСТИК1И фор
ма.JIЬ'ИЫХ ошибок пользователя.
Помимо раЗВIИТЫХ сеРВИСНЫIХ ,средств простоту и удобство
использования ПК обуславливают приемлемые затраты машинноrо
времени. Для неЛlинейных задач, rде Iвычислительный процес.с CTp'O
ится как последовательный ряд упруrих расчетов, удовлетворение
указанному критерию является трудно выполнимым. Время работы
ЭВМ резыо снижае'I\СЯ 'пр.и решенИlИ задач, для которых !Необходи
мая информация IНle умещается в о,перативiНОЙ паМЯl1И IИ поэтому
производится обмен с внешней памятью. 'ЧИТbIrвая это, а также то,
что размеры оперативной памяти средних ЭВNl (типа EC 1 033.
EC 1040) 'позволяют решать достаточно большой клаос задач IMa
лой размерности (при объеме оперативной памяти 512 К размер
НОсть до 20Х20 и при 256 К дО 8Х8), целесообразно разработать
проrраммные средства для двух кла,соов задач малых и больших.
Такое разделение требует об6спечения модульности проrраМiМНОI'О
комплекса; это целесообразно с точки зрения у,скорения (BHeдpe
ния эффект1ИIВНЫХ методов 'расчета в практику IИ упрощает техноло
rию работ по разработке протраММНОlrо обеспечения. Последнее об
стоятеЛЬ'СТIВО связано с тем, что разработка ПК дЛЯ малых задач
требует использования более п'ростых проrраммных средств, что
ускоряет отладку !\1>одулей и их сборку. С дру\:rой стороны, исполь
зование модулей, отлаженных в ПК дЛЯ малых задач, 'позволит
быстрее выполнить разработку ПК дЛЯ больших задач.
Наиболее существеннато уменьшения затрат маJпинноrо Bpe
,/ ...
м:еши можно достичь, если использовать Iсистемныи подход к оптlИ
мизации не Т"fИIНiейноrо вычислительнюrо IПРQцеоса. В рамках пробле
\1Ы оптимизации при разработке ПК рассмотрено три уровня:
выбор оптимальных методов (классов алrоритмов);
построение ОПТIи,мальноrо общеrо алrоритма;
198
оптимизация проrраммы.
Выбор оптимальных методов (классов алrоритмов) осуществлен
рационалыным сочетаНlием УНИ1вер.сальности, обеопечивае ой МКЭ
o специализащией, направленной на решение задач 'расчета плит
ных конструкций. Поскольку универ,саЛЬНQ\СТЬ ал:rор.итмов, как пра
вило, связана IC потерей эффективности, некот.орые модули уч.иты
вают специфику масоовых расчетов.
Инвариантность /rеомеТРlических авоиств в процессе ФИ3lически
не,:JИlнеИНOirо расчета дает ВОЗМО)КJНОСТЬ оптимизировать по Iвре е:ни
вычисление матриц жесткосТ1И и У.СИЛ1ИЙ. ДЛЯ реализации этоrо
«т'еометрические» коэффициенты, при параметрах упру,rости ВЫЧIИ
СЛЯIОТ'СЯ вне итераЦИОНlНоrо цИ\кла и хранятся в оперативной памя
тlи. Отметим, что количество различных «rео еТрlических» коэффи-
цнентов, указанных матрмц не превосходит нескольких десятков.
Вычислительный процесс, ,реаЛШЗlоваlННЫЙ в ПК, пред,ставляет
возмож!ность пользователю ПР ' ОИ3IВОДИТЬ расчет с заданной степенью
точности сходим-ост\и (раЗiница в значении lизrибаЮlЦНХ .11 IКРУТЯЩIIХ
моментов на см-ежных итеращиях):
0,1 прикидочный раlсчет;
0,05 приближенный расчет;
0,001 т,очный расчет.
Указанный подход УЧlитывает итеративность процесса /и позво
ляет -на ранних стадиях экономить маШ1И/нное в ремя. Это достиrает
ея изменением точносТtИ сходимости итера'Ционноrо процtсса на
задаННО 1 шаrе наrружеНIИЯ и количества шаrов.
Оптимизация проrраммы достиrается в основном использова
нием среДСТIВ QlпераЦИQlННОЙ системы. IПК «Микрон ЕС» имеет CTPYK
туру, которая дает ВОЗМОЖ1НОСТЬ ,хранить в оперативной памяти
лишь те модули, которые необходlИМЫ для продолжения вычисЛiИ
тельноrо процесса ,в наlСТОЯЩИЙ ,момент. В частности" сервисные
модули, обеспечивающие перерабо,тку исходной информации во
ВIlftУТР1ИсVlашинное представление м. печать результатов расчета в
форме, удобной для проектировщика, находятся в оперативной па
мят,и соответственшо лишь в начале IИ в конце вычислительноrо
процесса. ИспользоваН1ие вовможностей транслятора с языка ПЛ/l
позволяет OIПТИМlизировать модули iпроrраммы по /Используемой па
мяти t Iвремени выполнения или 'по обоим этим Iпараметрам OДHOBpe
менно. Поэтому Б процессе 'реаЛiизации отделыные участки ПК aHa
v'НI?lИDова.1ИСЬ С целью выбора критериев оптимизации.
В працессе 'отладки ПК «МИКРОIН ЕС» были рассчитаiНЫ плlиты
NQ 825, 83'0, 844, 84б, 860 Iи друrие из эк,оперимеНiТОВ .Баха и [pa
фа, плиты NQ 710, 713 из опытов rеллера и Амоса, IПЛlита ПС l из
опытов КарпеНК1О. Во всех контролыных примерах результаты рас-
чета хорошrO соrласуются с результатами экспермментов.
3. Использование проrраммноrо комплекса
«Микрон ЕС»
ПК (предназначен для решения обратной задачи расчета желе
зобетонных .пЛIИТ с учетом физич.еской неЛИlнейности. С ero помощью
определяются у/силия, перемещения (ПрОlrибы и у,rлы поворота), а
также ширина раскрытия и 'направление трещИlН при заданных ra
баритах, марке бето\на, армированиlИ и наrрузке на IПЛИТУ.
Пр/и расчете плита 'и часть плиты, оnраниченная осями сим
метрии, ПО\:\1ещается в систему коордИ!нат, как это показано на
рис. 2, и разбивается на конечные элементы со сторонами, парал
леЛЬНЬ!.МIИ осям cr<:оординат. При этом с целью уменьш'ения затрат
199
маШlинноrо времени нужно ,стремlИ,ТЬСЯ к тому, чтобы ,количесТl О
элементов по rоризонтал,и было меньшим, чем IПО -вертикали. При
записи исходных даlННЫХ целесообразно УЧИТЫlвать симметрию, при
этом должны быть симметричны: rеометр(ия, :rран/Ичные условия И
наrрузка ОДНОlвременно. Кроме Toro, ,следует ,иметь ввиду, что co
оr,ношение сторон конечноrо элемента должно быть не более 3 5.
При разбивке плиты \на КOIнечные элементы необходимо учи
тывать, что Jrеометрия !реальной /Плиты, Irраничные условия tИ Ha
rрузка в методе конечных эле
ментов представлены прибли-
женно: элементы соединяются
между собой и с опорами толь
ко в узлах, также в узлах
прикладывается и внешняя Ha
rрузка. В связи с этим на длине
пролета плиты должно быть
предусмотрено не менее 6 8
конечных элементов.
Особенно точным должно
быть приБЛИЖt::ние rраничных
условий, так как это. оказывает
наибольшее влияние на точ-
ность расчета.
Исходная информация за
дается, как правило, в прямо
х уrольных осях, стороны KOTO
рых параллельны осям коорди
нат (рис. 2). При этом размеры
Ai и Bi MorYT быть приняты
равными нулю. В этом случае
области стяrиваются в отрезки
прямых или в точку. Это может быть использовано при задании
rраничных условий с целью повышения точности результатов.
При заrружении плиты paBIНOMepHO ра,определенной на,nрузкой
следует УЧИТЫlвать, что на1rрузка ОТ собственноrо веса пл'иты фор
мируется в Пl( {автома тически.
Количество УРОВlней заrружения должно быть IHe менее двух:
эксплуатаЦ)ионная ,нормативная и :расчетная наrрузка. С целью
уточнения расчета можно увеличить количест,во ур,овней заrруже..
ния, однак<о кол.ичество УРОIВlней заrружен!Ия рекомендуется при
нимать 'не более десяти, так как это не \пр\ИВедет к значительнOiМУ
ут,оч,нению результата, ,но увеЛИЧIИТ расход машинноrо времени.
Как правило, большое количество уровней заrружения IнеоБХОДIИМО
не при проектированИlИ конструкций, а при исследовании работы
плит, например ПрlИ обработке экспериментальных дaНlHЫX.
При задании обла.сти печати результатов следует иметь в ви-
ду, что перемещения печатаются только в узлах конечных элеме,н
тов, а усилия (изrибаЮЩlие и крутящие м,оменты) и ширина pac
крытия трещ,ин являются . интеrральными характеР,Иrстиками для
KOHe Horo элемента.
t, 2
3
4.
h.
Q;)
2
3
4
1/ i я ооласть
" /
7
...:о
" .
.....
..
....
т J xi
*
Рис. 2. Пример разбивки плиты
на конечные элементы
4. Контрольный пример
В качестве контролъноrо примера принята монолитная плита
перекрьrтия 24 этаЖНlQrо сБОРНО МОНОЛiитноrо бескаркасноrо здания.
Расчетная схема плиты защемление по трем сторонам. Схема ус-
ловий закрепления плиты и схема армирования показаны на рис. 3.
а) Рис. 3. К примеру pac
у qeTa плиты, защемлеиной
по трем сторонам, по
о оласть 1 проrраммному комплексу
I «Микрон ЕС»
2 rеометрия и rраничные
условия плиты; б схема
I C\J нижнеrо армирования; 8
.о схема BepXHero армирова-
t...> (.,J ния
:::s t3 c::s
c.>,
<3
с:::>
1 2920 t х
5 1,.0
б
....... t::l
.о Е:
Е: с:,
t.J t\J
t:s rtJ
'Со) /v)
t:::::> I
.о ro
<..>
t:::)
Область 5
А
у
"- А .... А .'уА'Х' 'V"x К
r'- li
I , )(
l' J
l'
..... ,
,..., .
" I
[\ I - ........ 1----------1
C\)
c.at::s }'
}
"
х
R. Ф4В 1
" (;
Q,) / " "
t::) )
c\j :::s , 'у
I't) со) ,1' 'у
,f' :>
.о' ,r' :
'\
,..., р(
I C'\.I
}
'>
)
,
,
'\:
C'\J
}j
...;t
,-О
t.,)
t::)
t::)
t
2920
y
{
2920
201
у t1
8
9
10 71 12
с::::,
C\J
с.с
Рис. 4. Результаты расчета плиты, защемленной по трем сторонам,
по проrраммному комплексу «Микрон ЕС»
11 область раснрос"] ранения трещин в IIролете плиты ври q н === 70;} J<.l'C/M2;
В то ЖС, на опоре плиты
02 .
4
5
б
7
2
з
2
1 2 3 ч. 5 6 7 8 9 10 11
@ @ @
12 13 1't 15 16 17 18 19 20 21 22
I 23 24 25 26 27 28 29 за 31 32 33
34 35 36 37 38 39 40 41 42 *3 4't
@
1,.5 "6 4.7 *8 49 50 57 52 53 54 55
. @
55 57 58 59 60 61 52 63 64 65 66
. @
@ @
67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77
, @
@ @
78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88
@ @ @
89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99
@ @ (j)
700 1Оl 102 103 104- 105 106 107 108 109 77О
.
@ @ @
117 112 713 114- 115 116 717 118 779 '2О 121
@ @ @
122 /23 124 725 125 127 128 129 130 131 132
@ @ @
133 134 735 736 137 738 739 140 141 74-2 143
@ @ (j)
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
2920
Haf1p узка на IПЛИТУ равномер'но распределенная, интенсИlВНО.СТЬ
наrрузки изменяется до величины qH == 700 KfC/M 2 .
Данные для расчета .плиты ПРiИ'ведены в табл. 1 7. Результаты j
расчета плиты ,показаны на plИС. 4 и в табл. 8.
Таблица 1
Общая информация
Исходные данные
Измеритель
Величина
Размер плиты вдоль оси Х
1-0 же, вдоль оси jl
Преобладающая толщина плиты
Число вертикалей
Число rоризонталей
Марка бетона
Объемная масса бетона
Точность сходимости итерационноrо про-
цесса
мм
»
»
2920
6520
16
12
14
200
2,,5
0,,05
TjM 3
Таблица 2
Дополнительная информация
Наименование
Число
Областей постоянной толщины
Областей постоянноrо армирования
Областей rраничных условий
Областей сосредоточенных сил
Областей сосредоточенных моментов
Областей приложения равномерных наrрузок
Уровней заrружения
Областей печати результатов
о
5
3
О
О
1
5
1
Таблица 3
rраничные условия
1
2
3
I(оординаты левоrо Размеры стороны области, Признак за
нижнеrо уrла облас- мм крепления
ти rраничных усло- О защемле-
н внй, ММ вдоль оси Х I нне; 1 сва.
вдоль оси СУ бодное опира-
Х I Jl А J в ние; б ось
симметрии
О 6520 2920 О О
2920 О О 6520 О
О О О 6 20 6
Номер
облает
203
Таблица 4
Равномерно распределенная наrрузка
Размеры стороны об
Координаты левоrо нижнеrо ласти, мм
Номер yr л а области ПРИJIожения Интенсив-
области наrрузки, мм вдоль ВДОЛЬ насть наrруз-
оси Х оси У ки, TcjM 2
Х У А В
1 О Q 2920 6520 0,,7
Таблица 5
Области постоянноrо армирования
Признак рас- Координаты левоrо Размер стороны об-
нижнеrо yr л а области,
положения ар- мм ласти, мм
Номер матуры (ниж-
области няя apMaTY
pa l, верх- Х у вдоль вдоль
няя 2) оси Х оси У
1 1 О О 2920 5320
2 I О 5320 2920 1200
3 2 1460 О 1460 5320
4 2 1460 5320 1460 1200
5 2 О 4060 2920 1460
п родолжеfluе табл. 5
, .......
о.... ,t:'i Характеристика армирования
,.Q I
= о CI. foo о::
... J:: C'Q о:: арматура вдоль оси Х арматура вдоль оси У
u ufoo:S:r:
CI:I C'Q C'Q Q,
t=: Q,2C'OQ.
10 c::cu ..
о CI. :s Q, :s
Q, (';3 0::= foo ::е foo 2
:r: D::::Z:: .. с) CLJ :s u CLJ ::;
CLJ t'I>=SE.... и ::s u :s
2 ===, (';3 C'Q:s t.. :s C'Q C'Q t.. ::е
о Q,CLJ:I:CI:I t=: C'Q t=: :=::; t'\!
:z: r::SE...... ::; 8 :х: I:t::; S ts
1 1 A 3 8 200 20 B 1 4 200 25
2 1 A 3 6 150 20 B 1 4 200 25
3 2 A 3 8 100 20 О О О О
4 2 A 3 6 150 20 О О О О
5 2 О О О О A 3 6 150 25
При м е ч а н и е. а расстояние от центра растянутой или сжатой
арматуры до rрани перекрытия.
204
Таблица 6
Уровень заrружения
Номер уровня заrружения
Отношение наrрузки данноrо
уровня к максимальной
1
2
3
О, 143
0,43
0,,572
4
5
0,65
0,,858
Таблица 7
Области печати результатов
Размер стороны области, мм
I(оординаты JIeBOrO нижнеrо yr-
Номер области па оБJIасти, мм вдоль оси Х I вдопь оси У
х
у
А
в
1
о
о
2920
6520
Таблица 8
Величины, харак-
Уровень за- теризующие де-
rружения пли- формативность N!! элемента
ты ПJIИТЫ
Результаты
автоматизи-
pOBaHHoro рас- Результаты
чета плиты по ручноrо рас-
проrрамме чета плиты
«Микрон ЕС»
н
q дп ==
==605 Kr/M 2
Ширина pac
крытня трещин
а т , мм
Величина про
rиба '} СМ
143
1
133
133
(\121
Ц,06
Q, 064
0,92
0,21
0,1,1
Д,29
1,92
205
ПРИ л о Ж Е !; vl Е 4
РЕJI:iОНАЛЬНЫЕ КQЭФФИЦИЕНТЫ (УСРЕДНЕННЫЕ)
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОКА3АТЕЛЕй ЗАТРАТ
НА приrОТОВЛЕНИЕ БЕТОННЫХ СМЕСЕй И изrОТОВЛЕНИЕ
АРМАТУРНЫХ ИЗДЕЛИИ
Союзная или автономная
республика, край, область,
rород
Автономные
республики, края
1. Башкирская
2. Бурятская*
3. Даrестанская
4. Кабардино Балкар-
ская
5. Калмыцкая
6. Карельская
7. Коми*
8. Марийская
9. Мордовская
10. Севера-Осетинская
11. Татарская
12. Тувинская
13. Удмуртская
14. Чечено- Инrушская
15. Чувашская
16. Алтайский край
17. Краснодарский край
18. Красноярекий край*
19. Приморский край*
20. Ставропольский край
21. Хабаровский край*
Области
22. Амурская*
23. Арханrельская*
24. Астраханская
25. Белrородская
26. Брянская
27. Волrоrрадская
28. Владимирская
29. Волоrодская
30. Воронежская
31. rорьковская
32. Ивановская
33. Иркутская*
206
Себестоимость бетона
Кс
на леrких по
тяжелоrо ристых запол
нителях
0,85
1,05
0,92
0,88
1,93
0,94
1,28
1, О
1, 15
0,85
1,03
1,25
1,05
0,92
0,9
0,95
0,85
1, 15
1, 17
0,92
1,3
1,25
1, 16
1,03
1
0,9
0,8
1
0,9
0,9
1
1
1, 12
0,95
1,15
1,1
1,05
1,96
1,05
1,2
0,95
1
1,05
1,02
1,18
1,04
1,1
1
1,1
0,9
1,35
1,1
0,98
1,4
1,35
1,21
1 15
,
1,0 1
1,1
1
1,2
1,23
1,3
1
1,1
1,21
к табл. 40 4
Себестои
мость
apMaTYP
НЫХ
изделий
К
с
1
1 ,06
1
1
1
1 , 01
1 , ] 1
1 , С6
1
1
1
1,08
] ,06
1
1,05
1 ,08
1
1 ,06
1,2
1
1 ,21
1 ,2
1 , 11
1
1
1
1
1
1
1
1 ,02
1
1 , 1
I(апиталь-
ные
вложения
К
к
1,06
1 ,32
1 ,07
1 ,07
1,05
1 ,2
1,25
1 , 01
1 , О 1
1 ,С6
1 ,01
1 ,35
1,02
1,07
1 ,05
1 , 16
1,05
1,35
1,38
1 ,05
2, 1
1 ,5
1 ,75
1 , ()5
1
1
1 ,03
1
1,05
1
1 ,05
1
I ,42
Союзная или автономная
республика, KpaJ1. область,
rород
34. Ка.пининrрадская
35. Калининская
36. Калужская
37. Кемеровская
38. Кировекая
39. Костромская
40. Куйбышевская
41. Курrанская
42. Курская
43. Ленинrрадская
44. Липецкая
45. Московская
46. r. Москва
47. Мурманская*
48. Новrородская
49. I10восибирская
50. Омская
51. Оренбурrская
52. Орловская
53. Пермская
54. Пензенская
55. Псковская
56. Ростовская
57. Рязанская
58. Саратовская
59. Свердловская
60. Смоленская
61. Тамбовская
62. Томская*
63. Тульская
64. Тюменская*
65. Ульяновская
66. Читинская
67. Челябинская
68. Ярославская
Союзные республики
69. Белорусская сср
70. Латвийская сср
71. Литовская сср
72. Эстонская сср
73. Украинская сср
74. Молдавская сср
75. i\зербайджанская
сср
76. .\р\IЯНСК3Я сср
Себестоимость бетона
Кс
п родолженuе прuл. 4
lIа лсrких по
тяжелоrо ристых запол
нителях
0,8
0,85
0,85
0,84
1 ,03
0,9
0,85
1 ,03
1 ,02
0,82
0,92
1
0,75
1 ,33
0,85
0,98
1,15
0,93
1,02
0,9
1 , 1
0,9
0,85
0,9
1,03
0,93
0,9
1,12
1,16
0,8
1 ,3
0,8
1 ,26
0,8
0,85
0,9
0,8
0,8
0,82
0,83
0,89
0,9
0,8
1,06
1 t 1
1,12
1,15
1,18
1,1
0,8
1,18
1,06
1,06
1,02
1
0,78
1,4
1,12
1,15
1,22
0,88
1,2
1,05
1,15
] ,2
1,06
1,1
1,05
1,22
1,1
1,15
1,22
0,85
1,42
0,87
1,15
1,1
1,4
0,85
0,9
1,05
1,08
1
1,06
1
0,85
Себестои-
мость
apMaTYP
ных
изделиЙ
l(с
1
1
1
1 ,06
1
1
1
1,0б
1
1
1
1
0,95
1,18
1
1 , Об
1,0б
1 ,05
1
1
1
1
. 1
1
1
1
1
1
1 t 08
1
1 ,08
1
1 ,07
1,05
1
1
1
1
1
1
1
1 ,03
Капиталь -
ные
вложения
К
I{
1,05
1 ,03
1
1 , 16
1 , 1
1
1
1,lб
1
1
1,03
1
0,85
1,25
1
1 , 18
1,18
1 ,16
1
1 , lб
1
1
1 , 01
1
1,03
1 , ] 6
1
1
1 , 18
1
1 ,32
1,03
1 ,38
1,16
1
1
1
1
1
1 , 1
1,09
1 ,04
1 ,07
207
Продолжение прuл. 4
Союзная или автономная
республика, край, область,
rород
Себестоимость бетона
Кс
I на леrких по
тяжелоrо ристых запол-
нителях
Себестои-
мость
арматур-
ных
изделий
К
с
КапитаJIЬ-
ные
вложения
К
к
77. rрузинская ССР
78. Кирrизская ССР
79. Таджикская сср
80. Туркменская сср
81. Узбекская сср
82. Казахская сср
0,82
0,85
0,75
1 ,3
0,9
1 ,2
0,95
1,06
1 , 1
1 ,25
0,85
1 , 1
1,03
1
1
1 , 1
1
1,03
1 ,07
1 , 12
1 , 12
1 , 12
1 , 12
1 ,2
* За исключением районов, отнесенных к Крайнему Северу. и мест.
настей, приравненных к ним.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
рЕrионАльныE КОЭФФИЦИЕНТЫ (УСРЕДНЕННЫЕ)
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЕИ ЗАТРАТ
НА ПЕРЕВОЗКУ АВТОМОБИЛЬНЫМ ТРАНСПОРТОМ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ ЖИЛЫХ ЗДАНИИ,
БЕТОНОВ, РАСТВОРОВ, ТОВАРНОИ АРМАТУРЫ,
А ТАКЖЕ РАзrРУзкУ ИХ с ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ
к табл. 45......46
Перевозка автомо- Разrрузка с транс
бильным транспортом портных средств
Союзная или автономная
t:: республика, край, область, себестои- капиталь- себестои- капитал ь
rород мость ные вл 0- мость ные вло-
.
t:: перевозки жения разrрузки жения
Кс КВ Кс КВ
Автономные республики,
края
1 Башкирская 1,03 1 ,03 1,03 1 ,03
2 Бурятская* 1 ,25 1,24 1 ,12 1 ,24
3 Даrестанская 1 ,22 1 ,05 1 ,02 1 ,05
4 Кабардино Балкарская 1,20 1 ,05 1 ,02 1 ,05
5 Калмыцкая 1 ,05 1 ,03 1 ,02 1 ,03
6 Карельская 1 , 1 1 , 12 1,08 1 , 12
7 Коми 1 ,25 1 , 15 1 , 1 1 , 15
8 Марийская 1 ,2 1 ,05 1 ,08 1 ,05
9 Мордовская 1 , 18 1 ,05 1 ,08 1 ,05
10 Северо-Осетинская 1 , 15 1 ,03 1 ,03 1 ,03
11 Татарская 1 ,07 1 ,02 1 ,03 1 ,02
208 j
п родолжеfluе прuл. 5
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
Перевозка автомо- Разrрузка с транс
бильным транспортом портных средств
Союзная или автономная
. республика, рай, область, себестои- капиталь- себестои- капиталь.
t:: rород мость ные вло- мость ные вло-
t:: перевозки жения разrрузки жения
Кс КВ Кс КВ
2 Тувинская 1 ,4 1,25 1 , 16 1,25
3 Удмуртская 1 ,08 1,03 1,03 1,03
4 Чечено-Инrушская 1 , 12 1,05 1,02 1,05
5 Чувашская 1,03 1,04 1,03 1 ,04
6 АлтаЙСI{ИЙ край 1 , 15 1,12 1 , 1 1 , 12
7 Краснодарский край 1 ,02 1,02 1,02 1 ,02
8 Красноярекий край* 1 , 18 1 ,2 f 1 , 12 1,02
9 Приморский край* 1,25 1 ,3 1 , 17 1 ,3
О Ставропольский край 1 1,02 1 ,02 1 ,02
1 Хабаровский край* 1 ,35 1,75 1 ,2 1 ,75
Области
2 Амурская* 1,22 1,25 1 , 18 1,25
,3 Арханrельская* 1 ,28 1,35 1 , 12 1,35
4 Астраханская 1 ,02 1,03 1 ,03 1,03
5 Белrородская 1 1 1 1
6 Брянская 1 1 1 1
7 в олrоrрадска я 1 , 01 1 ,02 1,01 1,02
8 Владимирская 1 1 1 1
9 Волоrодская 1 ,05 1,04 1 ,01 1,04
О Воронежская 1 1 1 1
1 rорьковская 1 ,01 1,02 1 ,01 1 ,02
2 Ивановская 1 1 ,01 1 1 ,01
3 Иркутская* ] ,25 1,25 1 ,2 1 ,25
4 Калининrрадская 1 ,01 1,03 1 ,01 1,03
5 Калининская 1 1 ,02 1 1,02
6 Калужская 1 ,01 1 1 1
7 Кемеровская 1 , 12 1 ,12 1 , 1 1 ,12
8 Кировская 1 ,06 1,08 1 ,02 1 ,08
9 Костромская 1 1 1 1
О Куйбышевекая 1 1 1 ,01 1
1 Курrанская 1,14 1 , 12 1 , 1 1 , 12
2 Курская 1 1 1 1
3 Ленинrрадская 1 1 1 1
4 Липецкая 1 1,02 1 , 01 1,02
5 Московская 1 1 1 1
6 r. Москва 0,96 0,85 1 0,85
7 Мурманская* 1 ,45 1 , 18 1,24 1 , 18
8 Новrородская 1 1 1 , 01 1
9 Новосибирская 1 , 14 1,08 1 , 1 1 ,08
О Омская 1 , 12 1,09 1 ,09 1,09
1 Оренбурrская 1 ,04 1 ,06 1 ,04 1,06
2 Орловская 1 1 1 1
3 Пермская 1 , 16 1 , 12 1 , 1 1 , 12
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
5
5
5
5
F' 209
п родолженuе прuл. 5
Перевозка а BTOMO Разrрузка с TpaHC
бильным транспортом портных средств
Союзная или автономная
республика, край, область, себестои- капиталь себестои- капиталь-
t:: rород мость ные вло- мость ные вло
t:: перевозки жени я РC:l.зrрузки жения
Кс КВ КС КВ
54 Пензенская 1 1 1 ,01 1
55 Псковская 1 1 1 1
56 Ростовская 1 1 ] 1
57 Рязанская 1 1 1 1
58 Саратовская 1 ,03 1 ,02 1 ,02 1 ,02
59 Свердловекая 1 ,05 1,08 1 ,09 1,08
60 Смоленская 1 1 1 1
61 Тамбовская 1 1 1 1
62 Томская* 1 , 18 1 ,09 1,13 1,09
63 Тульская 1 1 1 1
64 Тюменская* 1,3 1 ,25 1 , 18 1 ,25
65 Ульяновская 1 ,01 1 ,02 1 , 01 1 ,U2
66 Читинская 1,28 1 ,28 1 ,12 1 ,28
67 l.Iелябинская 1 , 12 1 ,07 1 , 1 I ,07
68 Ярославская 1 1 1 I
Союзные республики
69 Белорусская ССР 1 1 1 1
70 Латвийская ССР 0,9 1 1 1
71 Литовская ССР 1 1 1 1
72 Эстонская сср 0,9 1 1 1
73 Украинская ссР 0,96 1 1 1
74 Молдавская сср 1 ,02 1,04 1 1 ,04
75 Азербайджанская ССР 1,19 1 ,05 1 1 ,05
76 Армянская сср 1,24 1,05 1 1,05
77 rрузинская сср 1 ,22 1,05 1 1,05
78 Кирrизская сср 1,9 1 ,06 1 , 1 1,06
79 Таджикская сер 1 ,28 1 ,06 1 ,09 1,06
80 Туркменская ССР 1 ,24 1 ,06 1 ,09 1 ,06
81 Узбекская ССР ] , 1 1 1,06 1,08 1 ,06
82 Казахская сср 1,32 1 1,09 1 , 1
* За исключением районов, отнесенных к Крайнему Северу, и мест-
ностей, приравненных к ним.
210
ПРИЛО)КЕНИЕ 6
РЕrИОНАЛЬНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ (УСРЕД'НЕННЫЕ)
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОКА3АТЕЛЕИ ЗАТРАТ
НА ВОЗВЕДЕНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИИ ЖИЛЫХ ЗДАНИй
Затраты Затраты Затраты I(апиталь
-= Союзная или автономная На экс-
на мате- Iплуатацию на заработ ные вло-
t:: республика. краЙ, область, риалы машин ную плату жения
rород КМ К маш К з КК
Автономные республики
1 Башкирская 1 ,07 1 ,02 1 , 17 1,06
2 Бурятская 1 , 17 1 , 12 1 ,26 1,32
3 Даrестанская 1 ,06 1 ,02 1 ,02 1,07
4 Кабардино Балкарская 1 ,06 1 ,02 1 ,02 1,07
5 Калмыцкая 1,04 1 ,02 1,02 1 ,05
6 Карельская 1 ,07 1 ,07 1 , 18 1 ,2
7 К.омк* 1 ,09 1 ,08 1 ,23 1,25
8 Лrlа рийская 1,03 1 ,01 1 ,04 1 ,01
9 Мордовская 1,03 1 , 01 1,04 1 , О 1
10 Северо Осетинская 1 ,04 1 ,02 1 ,02 1 ,06
11 Татарская 1 ,03 1 ,01 1,04 1 , 01
12 Тувинская 1 , 15 1 , 16 1 ,3 1,35
13 Удмуртская 1,09 1 ,08 1 , 14 1 ,02
14 Чечено Инrушская 1 , 01 1 ,02 1 ,02 1 ,07
15 Чувашская 1 ,02 1 ,01 1 ,04 1,05
16 Алтайский край 1 , 1 1 ,09 1 ,21 1 , 16
17 Краснодарский край 1,03 1 1 ,02 1 ,05
18 Красноярский край* 1 ,09 1 , 11 1 ,29 1 ,35
19 Приморский край* 1 ,25 1 ,16 1,33 1 ,38
20 Ставропольский край 1.01 1 1 , 01 1 ,05
21 Хабаровский край* 1 ,22 1 , 16 1 ,46 2,1
Области
22 Амурская* 1 , 16 1 , 14 1 ,35 ) ,5
23 Арханrельская* 1 , О7 1 ,08 1 , 16 1,75
24 Астраханская 1,03 1 ,02 1,03 1 ,05
25 Белrородская 1,02 1 1 , 01 1
26 Брянская 1 , 01 1 ,01 I ,02 1
27 Волrоrрадская 1 ,02 1 ,02 1,03 1 ,03
28 Владимирская 1 1 1 1
29 Волоrодская 1 ,03 1 ,01 1 ,04 1 ,05
30 Воронежская 1 ,02 1 1 , О2 1
31 rорьковская 1 ,03 1 ,01 1,04 1 ,05
32 Ивановская 1 1 1 1
33 I-Iркутская* 1 , 16 1 , 17 1,36 1 ,38
34 КаЛllнинrрадская 1 ,03 1 ,01 1 , 01 1,05
35 Калининская 1 1 1 1
21 ]
п родолжеlluе nрuл. 6
Затраты Затраты Затраты Капиталь-
Союзная или аВтономная На экс..
на мате.. плуатацию на заработ ные Вло
t:: республика, край, область. риалы машин ную плату жени я
rород КМ К маш К Э ' КК
36 I<.алужская 1,02 1 ,01 1 1
37 I<.емеровская 1,12 1,08 1 ,2 1 , 16
38 I<.ировская 1,05 1,03 1,06 1 , 1
39 Костромская 1,03 1 ,01 1 , О 1 1
40 Куйбышевская 1,02 1 1 ,04 1
41 Курrанская 1,06 1,08 1 , 17 1 ,16
42 Курская 1 1 1 1
43 Ленинrрадская 1 1 1 1
44 Липецкая 1,02 1 1 ,01 1 ,03
45 Московская 1 1 I 1
46 r. Москва 1 1 1 0,85
47 Мурманская* 1 , 18 1,25 1,48 1 ,25
48 Новrородская 1,03 1,01 1 ,02 1
49 Новосибирская 1 , 13 1,09 1 ,24 1 , 18
50 Омская 1 , 12 1,08 1 , 14 1 , 16
51 Оренбурrская 1,05 1 J 06 1 , 11 1 , 16
52 Орловская 1 1 1 1
53 Пермская* 1 ,08 1 , 11 1 , 18 1 , 16
54 Пензенская 1,03 1 , 01 1 ,03 1
55 Псковская 1 ,02 1 , О 1 1 1
56 Ростовская 1 ,02 1,02 1 ,01 1 ,01
57 Рязанская 1 1 1 1
58 Саратовская 1 ,03 1 ,01 1 ,02 1 ,03
59 Свердловская 1 ,07 1 , 12 1 ,2 1 , 16
60 Смоленская 1 1 1 1
61 Тамбовская 1 1 1 1
62 Томская* 1 ,08 1 , 1 1 , 17 1 , 18
63 Тульская 1 1 1 1
64 Тюменская* 1 , 12 1 , 15 1,38 1,32
65 Ульяновская 1 ,03 1 1 ,04 1 ,03
66 Читинская 1 , 14 1 , 17 1 ,26 1 ,38
67 Челябинская 1 ,08 1 , 12 1 , 18 1 , 16
68 Ярославская 1 1 1 1
Союзные республики
69 Белорусская ССР 1 1 0,98 1
70 Латвийская сср 1 1 0,97 1
71 Литовская ССР 1 1 0,97 1
72 Эстонская ССР 1 1 0,98 1
73 Украинская ССР 1 1 0,97 1 , 1
74 Молдавская ССР 1 1 0,97 1,08
75 Азербайджанская сср 1 ,04 1 0,97 1,04
76 Армянская сср 1 ,06 1 0,98 1 ,07
77 rрузинская сср 1,07 1 1 ,02 1,07
* За исключением районов, отнесенных к Крайнему Северу, и мест-
ностей, приравненных к ним.
212
Продолженuе nрuл. 6
Затраты Затраты Затраты Капиталь-
t:: Союзная или автономная на ЭКС-
республика, край, область, на мате- плуатацию на заработ- ные вло-
t:: риалы машин ную п..'lату жения
rород КМ К маш К з КК
78 Кирrизская ССР 1 , 12 1,09 1 , 16 1 , 12
79 Таджикская ССР 1 , 13 1 ,08 1 , 18 1 , 12
80 Туркменская сср 1 , 12 1 07 1 , 13 1 , 12
,
81 Узбекская сср 1,08 1 ,07 1 , 11 1 , 12
82 Казахская ССР 1 , 1 1,07 1 , 19 1 ,2
При м е ч а н и е. Накладные расходы в себестоимости возведения
монолитных конструкций жилых зданий определяются в размере
80Р/о суммы затрат на заработную плату и содержание машин, рас-
считываемых на основании данных табл. 47, 48, 51 53 и приводи-
мых выше поправочных коэффициентов.
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
КОЭФФИЦИЕНТЫ ИЗМЕНЕНИЯ ЗАТРАТ
НА приrОТОВЛЕНИЕ БЕТОННОй СМЕСИ И АРМАТУРНЫХ
ИЗДЕЛИй В ЗАВИСИМОСТИ ОТ МОЩНОСТИ ПРЕДПРИЯТИй
ПО ИХ изrОТОВЛЕНИЮ
Производство бетонной смеси
Показатели затрат
Изrотовление арматурных изделий
Показатели затрат
rодовая
мощность
предприя-
тия, ТЫС. мЗ
себе-
стои
мость
Ксм
трудоем- кали-
ко,;:ть таль-
К тм иные
заработная вложе-
плата ния
К ЗМ Ккм
rодовая
мощность
предприя-
тия,
тыс. Т
себе
стои-
мость
пере-
работ-
ки
КСМ
трудоем- капи
кость таль
К и за - ные
м Bпo
работная жения
плата К зм К КМ
До 30 1 ,04 1,06 1,25 До 5 1 , 15 1 ,2 1 ,2
31 50 1 ,03 1,05 1 , 15 5, 1 10 1 1 1
51 100 1,02 1,04 1,08 10, 1 15 0,9 0,85 0,8
101 120 1 1 1 15, 1 20 0,8 0,75 0,75
121 150 0,98 0,8 0,9 Свыше 20 0,7 0,65 0,7
151 200 0,96 0,75 0,85 ......J
СОДЕР>I(АВ:ИЕ
11редисловие
1. Общие указания
2. Конструктивные системы и общие требования к KOHCTPYK
циям
Конструктивные системы . .
Общие конструктивные и технолоrические требования
Основные расчетные требования .
3. Рекомендации по определению усилий
Расчетные схемы .
Характеристики материалов
Деформации сопряжений и перемычек . .
Ji'словия, определяющие необходимость расчета здаНIIЯ на
ветровую наrрузку и кручение в плане
Определение усилиЙ в протяженных зданиях от темпера
турных и усадочных воздействий
4. Расчет и конструирование монолитных перекрытий
Основные расчетные 'положения
Расчет монолитных плит перекрытий по предельным COCTO
ЯIlИЯМ первой rруппы .
Расчет монолитных плит перекрытий по предельным состоя
ниям второй rруппы . .. .. . .
Особенности расчета монолитных перекрытий с прерывнс
тым закреплением по контуру в зданиях, возводимых в
скользящей опалубке '.
Расчет монолитных плит Iперекрытий на технолоrические
наrрузки . . '. .
Конструированпс монолитных плит перекрытий
5. Расчет 11 конструирование монолитных и сборно
монолит
ных стен .
Расчетные сечения и расчетные схемы
Расчет средних сечений
Расчет опорных сечений
Расчет перемычек . . .
Армирование монолитных стен
Особенности армирования монолитных стен, возводимых
в переставных опалубках
Особенности армирования монолитных стен, возводимых в
скользящей опалубке . . . . . . .
Конструирование стыков и соединений монолитных и сбор
ных э,лементов . . . . . . . .
6. Рекомендации по проектированию технолоrии возведения
МОIfО<ПfТНЫХ И сборно
моно.llИТНЫХ зданий
Общие положения
.\lетодика разработки проекта орrанизации строительства
(I IOC). .. ...
Nlетодика разработки проекта ПрОIlЗБодства работ (ППР)
/. Nlстоды технико
экономической оценки монолитных KOHCT
рукций II технолоrии их возведения
()UIЦIIС ПО.:-то,кеНIIЯ . , . , . , . . . .
Pac.jCT 1 (;ХIlпко
экономичеСI(IIХ показателей бетонных смесей
11 ар ,:ат) рных издс.пиЙ заводскоrо изrотовлеНIIЯ .
214
Стр.
3
5
10
10
13
23
24
24
33
37
41
44
47
47
52
55
64
65
66
70
70
71
80
80
81
84
84
84
86
86
91
95
116
116
119
Стр.
р асчет теХНИКО
ЭКОlIомических показателей монолитных кон-
струкцнЙ И теХНО
10rии их возведения 129
Прuложенuе 1. Пример расчета 24
этажноrо сборно-монолит
Horo бескаркасноrо здания . 151
Прuложенuе 2. Пример расчета монолитной ПJIИТЫ перекры-
тия с прерывистым опиранием для монолитноrо здания, В0380-
димоrо в СКОJIьзящеЙ опалубке 184
П рuложенuе 3. Расчет желР.зобетонных плит с учетом физи
ческой нелинеиности (проrраммный комплекс «Микрон
ЕС») 1 95
П рuложенuе 4. . Реrиональные коэффициенты (усредненные)
для определеНIIЯ показателей затрат на приrотовление бетон
ных смесей и изrотовленпе арматурных изделиЙ 206
Тlрuложенuе 5. РеrионаЛЬFые коэффициенты (усредненные)
для определения показателей затрат на перевозку автомобилъ
HЫ
! транспортом железобетонных конструкций жилых зданиЙ,
бетонов, растворов, товарной арматуры, а также разrрузку их
с транспортных средств 208
Прuложенuе 6. Реrиональные коэффициенты (усредненные)
для определения показателей затрат на возведение монолит-
ных железобетонных конструкций ЖИJ1ЫХ зданий 211
f]рuложенuе 7. Коэффициенты изменения затрат на приrотов-
.пение бетонноЙ смеси и арматурных изделий в зависимости от
мощности предприятии по IIХ изrотовлеНIIЮ 21 3
ЦrIИИЭП жилища rосrражданстроя
РУКОВОДСТВО по проектированию конструкций
и теХНОJlоrии возведения МОНОJlИТНЫХ бескаркасных зданий
Редакция инструкти
но
нормативной литературы
Зав. редакцией Жиzачева F. А.
Редактор Белuкuна С. B
Мл. редакторы Баринова И. А.} Ненашева А. Н.
Технические редакторы Кан Т. М., Павлова В. Д.
Корректор Бирюкова Л. П.
Н/I(
Сдано в набор 20.10.81 Подписано в печать 31.03.82 Т
06384
Формат 84ХI08 1 / З2 Бумаrа тип NQ 2 rарнитура «Литературная»
Печать высокая Усл.
печ. л. 11,34 Уел. Kp.
OTT. 111,55 Уч.
изд. л.13,23
Тираж 10000 экз. ИЗД. NQ XII
9214 Заказ NQ 486 Цена 65 коп.
Стройиздат, 101442, Москва, l(аляевская, 23а
110ДО.тJЬСКИЙ филиал ПО «Периодика» Союзполиrрафпрома
при rосударственном комитете СССР
по делам издательств, полиrрафии и книжной торrовли
r. Подольск, ул. Кирова, 25