Государственный комитет
по гражданскому строительству
и архитектуре
при Госстрое СССР
ЦНИИЭП зрелищных, спортивных,
административных здании
и сооружении
им Б. С. Мезенцева
Рекомендации
по проектированию
конструкций
плоского
сборно-монолитного
перекрытия „Сочи*
Издание 3-е переработанное и дополненное
Сканировал: Romka
Обрабатывал: ЛАО
Москва Сгройиздат 1975
УДК 624.073.7.012.4:624.93
Рекомендовано к изданию Государственным комитетом по
гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР.
Авторский состав: д-р техн, наук IH. В. Никитин! инженеры
П.И.Франов, Е.М.Тимонин (ЦНИИЭП зрелищных здании и спортив-

ных сооружений).
В работе принимали участие д-р техн, наук проф. А. П. Васильев,
канд. техн, наук В. Н. Голосов, инженеры Г.П.Бирюков (НИИЖБ
Госстроя СССР), И.Т.Сугробов (ЦНИИОМТП).
Рекомендации по проектированию конструкций плоского
сборно-монолитного перекрытия "Сочи". Издание третье. Стройиз-
дат, 1975, 34 с. (Центр. науч.-исслед. и проектный ин-т типового
и эксперимент, проектирования зрелищных, спорт, и адм. зданий и
сооруж. им. Б.С.Мезенцева).
Приведены методы расчета конструкций перекрытий типа
"Сочи", отличные от общепринятых и изложенных в СНИП
П-В. 1-62*
Расчеты проверены на экспериментах, проведенных в НИИЖБе.
Рекомендации рассчитаны для инженерно-технических работ-
ников, занятых проектированием гражданских зданий и соору-
жений.
р 3.0205-_1331 Зак. изд. © ЦНИИЭП зрелищных, спортивных,
047(01)— 75	административных зданий и соору-
жений им. Б. С. Мезенцева;!975.
Конструкция плоского сборно-монолитного перекрытия "Сочи"
получила свое название по месту первого применения в одном из
санаторных корпусов г. Сочи. Санаторный корпус был впервые запроек-
тирован в 1962 г. Управлением по проектированию Дворца Советов
(ныне ЦНИИЭП зрелищных зданий и спортивных сооружений
им. Б. С. Мезенцева).
Третье издание рекомендаций дополнено методикой расчета и
конструирования крайних узлов рам для тех случаев, когда опорная
растянутая арматура ригелей заведена за грань опоры менее, чем это
требуют нормы для обеспечения анкеровки (бесконсольное решение).
Уточнен расчет плиты в зоне колонн на продавливание.
Определены возможности использования перекрытия в качестве диска
для передачи сейсмических нагрузок.
Добавлен раздел, посвященный технологии производства работ при
возведении перекрытия.
Исключены приложения, содержащие анализ испытаний и расчет рам
методом фокусных отношений.
Примеры расчета и конструирования посвящены бесконсольному
решению конструкций.
1.	Общие положения
1.1.	Рекомендации предназначены для руководства при разработке
проектов зданий с плоским перекрытием.
1.2.	Проектирование плоского сборно-монолитного перекрытия в
зданиях, предназначенных для строительства в сейсмических районах и
районах со сложными геологическими условиями, должно вестись с
учетом дополнительных требований, предъявляемых соответствующими
главами СНиП и специальными нормативными документами. Испытания
образцов фрагментов сборно-монолитного перекрытия типа "Сочи"
подтвердили совместную работу сборной^и монолитной частей пере-
крытия. Диски перекрытий явились надежными конструкциями для
передачи горизонтальных нагрузок на устои (диафрагмы жесткости
здания).
1.3.	Сборно-монолитное плоское перекрытие "Сочи" состоит из
стандартных многопустотных железобетонных панелей перекрытий,
между торцами которых в пределах толщины панели делают монолитные
железобетонные главные балки (ригели).
3
2-736
Рис. 1. Фрагмент сборно-монолит-
ного плоского перекрытия "Сочи"
1 — монолитные ригели; 2 —
сборные многопустотные железо-
бетонные панели перекрытия;
3 — сборные железобетонные ко-
лонны; 4 — при колонные моно-
литные балки; 5 — монолитные
балки между панелями)
По длинным сторонам панелей также оставляются зазоры, в которых
образуются монолитные балки, предназначенные для превращения
сборных однопролетных панелей в неразрезную балочную плиту. Эти же
балки служат шпонками для включения панелей в совместную работу на
изгиб главной балки (ригеля). При соответствующем армировании эти
балки могут служить и для усиления панелей в пролете и содержать
арматуру, необходимую для передачи сейсмических усилий на устои
(рис. 1).
2.	Основные расчетные положения
2.1.	Элементы сборно-монолитного перекрытия "Сочи" проекти-
руются в соответствии с требованиями СНиП с дополнениями, изложен-
ными|В последующих разделах (2—7) настоящих рекомендаций.
2.^.	Основные пролеты ригелей при проектировании сборно-монолит-
ного перекрытия типа "Сочи" рекомендуется принимать от 3 до 7,2 м.
Шаг ригелей не лимитируется и зависит от длины применяемых панелей
перекрытий.
2.3.	Расчетные постоянные нагрузки на перекрытие следует опре-
делять по их действительным значениям с соответствующими коэффи-
циентами перегрузок.
4
2.4.	Все элементы плоского перекрытия (ригели, панели, монолитные
балки между панелями) и узлы их соединения должны быть рассчитаны
на действие усилий, определяемых статическим расчетом.
2.5.	Конструкция перекрытия "Сочи" должна иметь прогибы не более
предельных, установленных в п. 4.14 СНиП П-В.1-62х.
3.	Расчет элементов конструкции по прочности.
Расчет плиты перекрытия
3.1.	Суммарную опорную арматуру в средних пролетах на ширину
(в сечении 1—1, рис. 2) подбирают по моменту
I»
Эта арматура включает опорную (верхнюю) арматуру, укладываемую
в монолитные полосы, и горизонтальные верхние ветви хомутов ригеля.
Опорную арматуру в монолитных полосах на ширину 4 (в сечении
2-2} подбирают по моменту
где Л — масса перекрытия на единицу площади.
Плита в пролете должна иметь арматуру, отвечающую моменту
131
Примечания: 1. Если во всех панелях перекрытия в пределах пролета
не хватает арматуры, то следует дополнить ее нижней пролетной арматурой в
монолитных полосах.
2.	В формулах (1) и (2) значение знаменателя выбрано из условий минималь*
ного допустимого защемления концов панелей перекрытия в монолитном ригеле
рамы.
5
Рис. 3. К расчету крайних панелей
3.2.	Расчет крайних панелей осуществляется по методу расчета
рамных конструкций в обоих направлениях, с ригелями шириной, равной
расстоянию между серединами примыкающих к колонне пролетов
(рис. 3).
Для выделенных полос перекрытия определяют необходимую суммар-
ную пролетную и опорную арматуры.
Минимальное количество такой арматуры (так же как в средних
пролетах) устанавливают в пределах плит (п), а максимальное — в
приколонных балках (о).
Расчет крайнего ригеля (Л) на кручение не требуется, так как нижняя
и верхняя полка панелей вместе о монолитным заполнением образуют
диск, препятствующий повороту прогонов.	“
Рабрта плоского перекрытия близка к работе безбалочного.
_ й
Расчет риг-елеи
3.3.	Расчет прочности ригелей рамы производится на воздействие
усилий, полученных в результате статического расчета рамы как упругой
системы. При необходимости арматура в ригелях может быть перераспре-
делена.
6
3.4.
свесов
Рис. 4. Расчетное сечение ригеля
При расчете ригеля его сечение принимается тавровым. Величина
полок (рис. 4) таврового сечения ДА* принимается равной
Предварительное определение расчетного усилия в растянутой
(4)
3.5.
арматуре может быть произведено по формуле
М	М
2	3
(5)
Na =
8 табл. 1 приведены
прочность.
значения усилий арматуры при расчете на
Таблица 1
// //
Расчетные усилия арматуры при расчете
на прочность
Расчетное усилие в одном стержне / R , кН
z а а________________________________________
/У, мм	аи мм'	/а2 CMZ	марка стали			
			А	АП27®		В
3 4 5 6	7	0,071 0,126 0,196 0,283	1?£ 2300 6		-	2,22 3,93 6,18 9,62	
8	9	0,503	10,5	—	17,1	—
10	11	0,785	16,5	21,2	26,7	—
12	14	1,1$1	23,8	30,6	38,4	—
14	16	Ъ539	32,3	41,6	52,3	—
16	18	2,01	42,2	54,3	68,3	—
18	20	2,545	53,5	68,6	86,5	—
20	22	3,142	66	84,7	106,8	—
22	24	3,801	80	102,5	129	—
25	27	4,909	104,9	132,5	166,8	—
28	31	6,159	129,2	166,2	209	—
32	35	8,043	168,5	217	274	—
36	40	10,179	214	275	346	—
40	44	12,566	264	313	427	—
7
3.6.	Сечение с одиночной арматурой
____________________А/а________
<" Ш'/?ип +*/?„. г ’	(6)
Если	, то допустимый момент
(7)
При условии хч>^п определяют следующие величины:
х^^^пн.лр^п '
Сечение с двойной арматурой. Минимально необходимое сечение
сжатой арматуры определяют по усилию *
М-М*
^as—z—~ '	01»
t а
где , М$ »Я* (для бетона марки 400 и ниже j.	(12)
В табл. 2 приведены случаи двойного армирования.
Таблица 2
Случаи применения двойного армирования
Сжатая арматура необходима по расчету и поставлена с сопротивлением N х	~^а	 (13} Хз 2Ab*R +1>R и. пн	и.рр			Сжатая арматура по расчету не требуется, если ы' < 0 a
Х.<Л! а л		Х3>Л« Определяем х по формуле (16)	*	Сжатую арматуру не учитывают, если это приводит к увеличе- нию несущей способ- ности
xj<2a’	xt >2а		
а/	JLi	X. > А —	Ха К Ь
определи- Пс определи- 4 л	* п
ем по форму- ем по форму-
ле (14) ле (15)
находим как при услр-
по формуле вии
(17), но небо- * п
лее, чем по
формуле
(15)
W'	(М)
г,	<i6>
8
— в формулах (7), (10), (14), (15), (17) — момент, обуслов-
ленный сопротивлением материала.
Примечания. 1. При наличии в сечении ригеля бетонов двух или несколь-
ких марок бетон наиболее низкой марки вводится в расчет прочности со своими
расчетными сопротивлениями, а бетон более высоких марок с расчетными сопротив-
лениями, соответствующими марке бетона лишь на одну ступень выше наиболее
низкой марки.
2.	Бетон сборных панелей вводят в расчет прочности с расчетным сопротивлени-
ем не выше расчетного сопротивления бетона марки 400.
3.7.	Расчет хомутов рекомендуется производить по следующей мето-
дике.
Скалывающее напряжение в сечении определяют по формуле;
г—Д---------,	(18)
"«о
V — скалывающее напряжение в сечении.
Если т* < fi* , то расчет поперечной арматуры не требуется; если
Т > Гв * сечение должно быть увеличено.
Величины тв и /?р определяют по табл. 3.
Таблица 3
Значения козе	х|)ициентов т, и	для расчета хомутов		
	Марка бетона		
Сопротивления, МПа	200	300	400
0,72	1,05	1,25 Г,	2,5	4	5,25 0,6/?^	6	9,6	1,26 0,1AfH	1	1,6	2,1 Шаг хомутов не должен превышать и = Ц1/?и h •	(19) макс х	• Для определения требуемого шага хомутов задаются их диаметром и определяют сопротивление одной ветви хомута по формуле			
Т - iNg >	(20)
где
i — число стержней в одной ветви;
/V — сопротивление одного хомута по табл. 4.
9
Таблица 4
Расчетные усилия хомутов
(Lf мм	Расчетное сопротивление одного хомута	N* , кН			
	А-1	А-П	А-Ш	В-1
4 5	—			—	2,76 4,32
6	4,82	6,1	7,65	
8	8,55	10,84	13,6	—
10	13,55	16,9	21,2	—
12	19,2	24 3	30,5	—
14	26,2	33,9	41,6	—
Шаг хомутов
формуле
определяют из расчетной поперечной силы
(0Л*и )bh*T
Q по
(21)
При назначении шага хомутов необходимо соблюдать конструктивные
требования, зависящие от высоты балки, а также требования, обуслов-
ленные техникой изготовления сварных каркасов на контактной машине
(табл. 5 и 6).
Таблица 5
Максимальные шаги хомутов в мм,
зависящие от конструктивных требований
и «
•
Л, мм |	________________ас________________
150—300	Без хомутов
300-450	150	3/4 Л
Ширину раскрытия косых трещин можно не проверять (см. приме-
чание к п. 4.2. СНиП П-В. 1-62х.
10
Таблица в
Соотношение между диаметрами О и d и шагом
хомутов в зависимости от основной арматуры
Д мм	, мм
___________________________4	75
10, 12	5	75
J4___________________________5	75
16	6	75
18___________________________6	100
20,22	8	100
25	8	150
28	10	150
32	Т2	150
36	12	200
40	14	200
//
4.	Расчет аламямтоя и-пыструи-ции пл деформациям
4.1.	Расчет элементов конструкции по деформациям следует произ-
водить в полном соответствии с требованиями СНиП П-В. 1-62х.
4.2.	Расчет конструкции по деформациям может не производиться,
если при применении или опытной проверке конструкции в соответствии
со специальной инструкцией установлено, что жесткость ее в стадии
эксплуатации достаточна (см. примечание п. 4.2 СНиП П-В. 1-62х).
5.	Расчет опорных сечений
5.1.	Опорные сечения ригелей вблизи колонн рассчитывают у средних
и крайних колонн соответственно на продавливание по формулам:
у средних колонн
=	(221
у крайних колонн
= 1,5(*КЗ|+ЛК31 *2ho)•	(23)
Если условия (22) и (23) не выполняются, то расчет опорных сечений
производится по следующей методике.
5.2.	Опорные сечения рассчитывают на изгиб в поперечном направ-
лении. На опорном участке ригеля выделяют условные консоли (рис. 5)
шириной, равной ширине колонны, и рассчитываются на равномерную
нагрузку интенсивностью
11
^-7 Л Г
Рис. 5. Опорный участок ригеля у средней ко-
лонны
?к=-г—'	<24>
Рп
где
— сумма поперечных сил в конструкциях, примыкающих к
колонне;
ширина ригеля в м;
— равномерная нагрузка на условную консоль.
Консоли рассчитывают и армируют на момент и поперечную силу от
этой нагрузки.
5.3.	Концы стержней у крайней опоры имеют шайбы, которые
рассчитывают на усилие *
•	(25)
где
Л/ш — усилия, приходящиеся на шайбы;
^о(Г" опорный момент из расчета рамной системы;
—	предельный момент по сопротивлению арматуры;
4$ — длина заделки по рис. 6.
Толщину шайбы определяют по формуле
» . — , (26)
2 *
но не менее 0,2 а ,
где
а — сторона квадратной шайбы;
(L — диаметр анкеруемого стержня;
—	напряжение на смятие под шайбой;
—	расчетное сопротивление материала шайбы.
Торец прогона рассчитывают на смятие по п. 7.13 СНиП и в необхо-
димых случаях армируют сетками.
12
Рис. 6. Опорный участок ригеля у крайней колонны
5.4.	Торец ригеля проверяется на раскалывание по формуле *
х —	) hoRи рр	(27)
	zf.------
где---------------------------------в
площадь всех анкеруемых стержней;
- семени^ одного анкеруемого стержня.	&
5.5.	При расчете опорных сечений у крайних колонн к расчетному
сопротивлению арматуры вводится коэффициент 'условий паке-
ты — 0,8 5,у¥иты в ающий неравномерную работу арматуры по ширине
ригеля>^
Ширина ригеля принимается равной ширине колонны. Сопротивление
сжатию при изгибе может быть повышено до значения смятия при
центральном сжатии, определяемой по п. 7.13 СНиУЪ
6.	Общие конструктивные требования
6.1.	Все элементы перекрытия должны быть законструированы в
соответствии с требованиями раздела 12 СНиП П-В. 1-62х. Специальные
требования к конструированию элементов сборно-монолитного перекры-
тия "Сочи" изложены в пп. 6.2—6.6 настоящих рекомендаций.
13
6.2.	Окончательные размеры сечений монолитных ригелей, которые
входят в сборно-монолитное перекрытие "Сочи", назначаются исходя из
габаритных размеров панелей перекрытия, взятых из действующих
каталогов и ГОСТов.
6.3.	Панели перекрытия укладываются с зазорами шириной не менее
100 мм, при бетонировании которых образуются монолитные железо-
бетонные полосы (балки) высотой, равной высоте панели.
По осям колонн оставляются зазоры шириной не менее ширины
колонн в которых образуются приколонные монолитные балки.
6.4.	В пустоты сборных панелей перекрытия необходимо на рас-
стоянии не менее 50 мм от торца панели заложить заглушки для
образования бетонных шпонок, обеспечивающих совместную работу
панели и монолитного ригеля. При поврежденных торцах панелей длина
шпонки должна быть увеличена на величину выкола.
6.5.	Монолитные ригели рекомендуется армировать укладываемыми
горизонтально плоскими сварными сетками и вертикальными плоскими
каркасами, поперечные стержни которых рассчитывают на действие
поперечной силы.
6.6.	Диаметр рабочей арматуры (в мм) рекомендуется принимать не
более
для монолитных ригелей — 25;
дЬя межпанельных балок — 16.
~ 6. /Г Диаметр верхнюГ горизонтальных хомутов монолитных ригелей
(распределительная арматура плоских сеток), включаемых в расчет,
рекомендуется принимать не более 12 мм.
6.8.	Расстояние между осями стержней (в мм) принимается не более:
для рабочей арматуры монолитных ригелей ............. 300;
для горизонтальных ветвей хомутов монолитных ригелей
(распределительная арматура плоских сеток) ........... 300;
для поперечной арматуры монолитных ригелей:
в приопорных участках .......................... 100;
в пролете ...................................... 160;
для поперечной арматуры межпанельных монолитных
участков ............................................ 100.
6.9.	Когда в монолитных ригелях и междуплиТных монолитных
участках поперечная арматура не требуется по расчету, они должны быть
поставлены у концов элемента на длине не менее 1/4 его пролета.
6.10.	Сборные элементы колонн, сопрягаемый с перекрытием типа
"Сочи", могут быть одно- и двухэтажными, квадратного, прямоуголь-
ного, круглого и других сечений. В элементах колонн для пропуска
арматуры ригеля в пределах толщины перекрытия должны быть незабето-
нированные участки или отверстия в бетоне. Колонны могут быть
запроектированы также металлическими. В этом случае они должны
имфъ опорные столики или капители для опирания ригелей. Металли-
ческая колонна после возведения конструкции должна быть облицована
плитными материалами, кирпичом, штукатуркой по металлической сетке
или монолитным бетоном.
14
7.	Особенности производства работ
при возведении перекрытия
Общие положения
7.1.	Организацию работ по возведению перекрытий рекомендуется
осуществлять в соответствии с требованиями следующих нормативных
документов:
1.	СНиП Ш-В.1-62 "Бетонные и железобетонные конструкции моно*
литные. Общие правила производства и приемки работ".
2.	СНиП Ш-В.3>62 "Бетонные и железобетонные конструкции
сборные. Правила производства и приемки монтажных работ".
3.	"Временные указания по замоноличиванию, герметизации и
утеплению стыков в крупнопанельных зданиях", Госкомитет по граж-
данскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР, 1963.
4.	"Инструкция по производству бетонных и железобетонных работ в
промышленном и гражданском строительстве в зимних условиях",
ЧИИ ОМС, 1967.
5.	"Рекомендации по применению в зимних условиях бетонных
смесей, предварительно разогретых электрическим током", НИИЖБ,
1969.
6.	"Инструкция по технике безопасности при монтаже стальных и
сборных железобетонных конструкций" (МСН 61-64) Госмонтажспец-
строя СССР.
7.	Г лавы СНиП Ш-А.6-62 "Организационно-техническая подготовка к
строительству. Основные положения: Ш-А.7-62 "Организация труда.
Основные положения"; Ш-А. 11-62 "Техника безопасности в строи-
тельстве".
Организация производства работ
7.2.	Возведение перекрытий неразрывно связано с другими работами,
монтажом панельных перегородок, бетонированием или монтажом стен
жесткости, колонн и т.п. Поэтому наряду с освещением работ по
перекрытию, необходимо касаться и работ, связанных с монтажом и
возведением упомянутых конструкций.
Возведение каждого этажа можно разбить на два этапа: 1) монтаж
сборных элементов и 2) работы, связанные с выполнением железобе-
тонных монолитных конструкций. .
На первом этапе работ монтируются колонны (в том числе замоноли-
чивание стыков), перегородки, лестницы, тяжеловесное оборудование,
собираются и выверяются монтажные опоры, опалубка ригелей и по ним
укладываются панели вышележащих перекрытий.
На втором этапе устанавливается опалубка зазоров между продоль-
ными гранями панелей, армируются монолитные участки перекрытия,
укладывается монолитный бетон, осуществляется уход за бетоном во
время его твердения и распалубки.
7.3.	Начало возведения следующего этажа может быть разрешено
только после того, как монолитный бетон конструкции нижележащего
перекрытия достигает прочности не менее 70% проектной марки.
15
7.4.	Ведущими работами при возведении перекрытия, опреде-
ляющими ритм потока, являются работы первого этапа. Работы второго
этапа подчинены ритму ведущего процесса.
7.5.	Для рационального совмещения во времени выполнения работ
этаж разбивается на захватки, число и размеры которых назначаются
исходя из габаритов и конфигурации плана здания и возможностей
монтажных механизмов. Примерная разбивка зданий на захватки дается
в табл. 7.
Таблица 7
Разбивка зданий на захватки
План и размеры здания, м
Этажность
Количество
захваток
Размеры
захваток,
м
2	12 х 30
1	18 х 30
4	12 х 30
2	18 х 30
7.6.	Другие работы, совмещенные по времени с монтажом конструк-
ций, должны производиться под защитой не менее 2 готовых перекры-
тий.
7.7.	Все строительно-монтажные работы рекомендуется производить в
2 смены и выполнять комплексной бригадой, состоящей из звеньев для
выполнения отдельных операций (сварка, арматура, укладка бетона и
т.д.). Для более рационального использования рабочего времени реко-
мендуется совмещение профессий рабочих бригад.
7.8.	Монтаж здания рекомендуется осуществлять башенным краном.
Рекомендуемые типы кранов приведены в табл. 8.
Для подъема рабочих и мелких грузов на этажи возводимого здания
при высоте его более 5 этажей рекомендуется применять грузопасса-
жирские подъемники, например типа П ГС-800, которые целесообразно
устанавливать по одному на захватку.
7.9.	Монтаж колонн рекомендуется производить башенным краном с
временным закреплением их в кондукторе.
16
Таблица 8
Рекомендуемые типы кранов
План и размеры здания см. в табл. 7
Этажность	Марка крана	Высота подъема крюка, м	Вылет стрелы, м		Г рузоподъемность, т	
			минималь- ный	макси маль ный	на мини- мальном вылете	не мак- сималь- ном вылете
4	БКСМ-5-5А	21-39	4,5	22	5	5
8	БКСМ-5-10	22-40,5	45	22	5	5
12	БКСМ-5-10	22-40,5	45	22	5	5
16	БК-160,2	50,8-55	13	25	8	5,5
4	БКСМ-5-5А	21-39	4,5	22	5	5
8	БКСМ-5-10	22-40,5	4,5	22	5	5
12	БКСМ-5-10	22-40,5	4,5	22	5	5
16	БК-160,2	40,5-55	13	25	8	5,5
4	БКСМ-5-5А	21-39	4,5	22	5	5
8	БКСМ-5-10	22-40,5	4,5	22	5	5
12	БКСМт5-10	22-40,5	4,5	22	5	5
16	БК-160,2	40,5-55	13	25	8	5,5
4	БКСМ-5-5А	21-39	4,5	22	5	5
8	БКСМ-5-10	22-40,5	4,5	22	5	5
12	БКСМ-5-10	22-40,5	4,5	22	5	5
16	БК-160,2	40,5-55	13	25	8	5,5
20	БК-180	45-72	10	30	5	25
	БК-300	—	—	—	—	—
24	БК-180	—	—	—	—	—
Центровка колонн в плане производится регулировочными винтами,
имеющимися в разъемных хомутах кондукторов. Фиксация колонн на
нужной отметке осуществляется домкратом, установленным под нижним
торцом колонны. Кондукторы с одной позиции на другую перемещаются
краном в порядке, установленном проектом организации работ (рис. 7).
Порядок работ по монтажу колонн следующий: 1. Установка кон-
дуктора. 2. Установка домкрата. 3. Подъем и фиксация колонн в
проектном положении. 4. Сварка стержней арматуры. 5. Замоноличи-
вание стыка. 6. Освобождение колонн от кондуктора и перестановка его
на очередную позицию (рис. 8).
Замоноличивание стыка колонн рекомендуется производить в инвен-
тарной опалубке, например такого типа, как это приведено на рис. 9.
7.10.	Монтаж панелей перекрытия начинается с установки и выверки
монтажных опорных стоек, балок и опалубки ригелей.
Подъем и укладка панелей производится краном с тщательной вывер-
кой их положений в плане. После укладки устанавливается опалубка для
бетонирования зазоров между продольными сторонами панелей и других
монолитных участков (рис. 10).
17
1
18
Рис. 7. Схемы организации монтажа панелей и устройства монтаж-
ных опор (а — план раскладки панелей; б — разрез по 1 -1; в —
разрезы по 2-2 и 3 - 3; 1 — колонна; 2 — монтажная стойка; 3 —
подкос; 4 — металлический продольный прогон; 5 — поперечный
деревянный прогон; 6 — опалубка)
7.11.	Для соответствия положения панелей в плане проектному
положению и для обеспечения проектных размеров зазоров между
панелями рекомендуется на щитах опалубки ригелей наносйть контроль-
ные ограничительные риски.
План расположения щитов опалубки ригелей с рисками приведен на
рис. 11.
7.12.	До начала укладки щитов опалубки ригелей необходима
выверка монтажного горизонта опорных стоек.
7.13.	Отклонения смонтированных конструкций от проектного
положения не должны превышать допусков, указанных в табл. 9.
7.14.	После монтажа панелей в опалубки устанавливают арматуру
ригелей и других монолитных частей перекрытия, а также заглушек в
пустотах панелей для образования шпонок (см. рис. 10).
Для стыкования арматурных стержней рекомендуется полуавтома-
тическая электрошлаковая сварка в съемных формах.
19
Рис. 8. Схема организации работ по монтажу колонну а — план
(1 — ось движения крана; 2 — кондуктор для закрепления колонн
на монтаже; 3 — путь перемещения кондуктора в процессе монта-
жа) ; б — разрез (1 — кондуктор)
20
1
Рис. 9. Опалубка для бетонирования стыка
колонн (1 — колонна: 2 — приемный бун-
кер; 3 — щит опалубки; 4 — запорное
устройство)
7.15.	Бетонирование монолитных частей перекрытия, уход за бетоном
и снятие опалубки производится в соответствии с установленными
техническими требованиями.
Бетонирование монолитных участков перекрытия, в том числе и
стыков колонн, может производиться двумя методами:
вручную с подачей бетона к месту укладки в бадьях при помощи
башенного крана и механизированным способом (пневматическими
установками и бетононасосами).
При объеме монолитного бетона на объекте до 400 м^ рекомендуется
метод подачи бетона в бадьях краном, а при большем объеме ~
специальными механизмами.
7.16.	Для сокращения времени твердения бетона и обеспечения
твердения при отрицательных температурах рекомендуется применение
эффективных средств прогрева и утепления.
7.17.	При организации работ необходимо учитывать, что до возведе-
ния очередного перекрытия на ниже расположенном этаже должны быть
выполнены все работы, связанные с использованием крана, как, напри-
мер, установка панельных перегородок, устройство диафрагм жесткости,
тяжелых блоков оборудования и др.
При монолитных железобетонных диафрагмах жесткости возведение
их рекомендуется одновременно с установкой колонн очередного этажа.
21
Рис. 10. Опалубка монолитных участков перекрытита,б — опалуб-
ка для бетонирования зазоров между продольными сторонами
панелей; в — опалубка для бетонирования ригеля (1 — металличес-
кий продольный прогон; 2 — монолитный бетон; 3 — заглушка;
4 — монтажная стойка: 5 — опалубка; 6 — деревянный попереч-
ный прогон)
22
Рис. 11. План раскладки щитов опалубки ригеля и
панелей перекрытия (1 — панели; 2 — колонна; 3 —
ограничительные риеки; 4 — щиты опалубки)
Таблица 9
Допустимые отклонения при монтаже конструкций
Отклонение
Допустимая величина
отклонения, мм
Отклонения разбивочных осей между смежными колоннами	±. 2
Отклонение между крайними поперечными разбивочными
осями здания .................................................. ±5
То же, между крайними продольными осями ...................... ±.2
Смещение осей колонн в нижнем сечении относительно раз-
бивочных осей........................................ + з
То же, в верхнем сечении ...................................   ±.5
Разница в отметках нижних поверхностей перекрытий двух
смежных пролетов .................................... ±- 4
То же, верхних поверхностей ......................... ±-8
Разница в отметках нижней поверхности ригеля и других
монолитных участков относительно поверхностей примы-
кающих панелей ................................................. ±-	1
При разработке календарного графика (желательно сетевого) реко-
мендуется наряду с последовательностью выполнения различных про-
цессов учитывать потребность в рабочих, основных материалах и полу-
фабрикатах, предусматривая максимальную равномерность их поступ-
ления.
23
Рис. 12. Детали стойки и подкоса: а — стой-
ка; б — подкос
7.18.	При монтаже необходимо обеспечить пространственную
жесткость здания и проверить возможность загружения монтажной
нагрузкой нижележащего перекрытия.
Рекомендуется использование инвентарных монтажных
приспособлений (см. рис. 9, 10, а также рис. 12).
Все монтажные устройства должны быть проверены на прочность,
чтобы была гарантирована надежность при загружении их монтируемыми
конструкциями, монтажными грузами, динамическими воздействиями
при монтаже, ветровой нагрузкой и др.
24
П р иложеиие
Пример расчета перекрытия
Рассчитаем средний модуль двух пролетного здания.
Панели перекрытий замаркированы по ГОСТ 9561-66. Колонны
приняты сечением 30 х 30 см. Расчетная нагрузка на 1 м* перекрытия
составляет, кН/м*:
постоянная ........................................... 6,8 680
временная...................................... 5,2	520
суммарная ...................................... 12	4 200
Расчетная нагрузка на 1 м ригеля равна, кН:
постоянная ........................................ 40,8	ЦОЗо
временная...................................... 31,2	3^20
суммарная ..................................... 72	“72.0°
Нормативная нагрузка на 1 м ригеля составляет, кН:
полная ............................................ 60	6000
в том числе:
длительно действующая................... . .. 36	"1^00
кратковременно действующая .......	24
Расчетная нагрузка от собственной массы сборных панелей перекрытия
принимается равной 3,3 кН/м*.
Расчет плиты в продольном направлении. Усилия на всю полосу
перекрытия Ь «= 12,5 м.
Сечение 1— 1 (рис. 1)
Рис. 1. К расчету плиты в продольном направлении.Сечение
1 -1
25
Опорный момент по формуле (1) Zo = 6 м; I = 12,5 м
Д/ - 12*12*51 б2 = 225 кН ,
24
По формуле (5):
N--------225-— - 1240 кН.
0,196-0,015
В восьми монолитных балках между панелями по 8 диаметром
16 мм А-Ш
= 8* 68,3=? 547 кН;
Я - 31 мм.
В трех приколонных балках: 6 диаметром 20 мм А-Ш
/Уа = 6-106,8= 640 кН;
Л = 25 мм.
Всего
= 547 + 640= 1187 кН;
X'------11-87------0 6
1250’1,60
М = 547 (22 - 0,3 - 3,5) + 640 (22 - 2,5 - 0,3) = 228 кН- м =
= 228 кН. м > 225 кН. м
Сечение 2-2 (см. рис. 1).
Арматура такая же, как в сечении 7 — 7. Проверки не требуется.
В середине пролета по формуле (3)
- 225= 713 — 225 — 485 кН • м.
В (каждой панели по 4 диаметром 14 мм А-1У. Всего 40, диаметром 14
Л^«3140кН; 4в = 22-1,5-0,7 = 19,8 см;
X -------Л4Р— = 2,5 см,
1,00 • 1250
Мс = 3140 (0,198 - 0,013) = 580 кН- м>485 кН- м
Дополнительной арматуры не требуется.
26
Расчет ригеля
Основная арматура прогона диаметром 20 мм и арматура приколон-
ных балок диаметром 20 мм и балок между панелями диаметром 16 мм
изображены на рис. 2.
Эпюра моментов в сечении на крайней опоре (Af а 99 кН*м) пока-
зана на рис. 3.
Расчетная высота сечения равна:
Ло = 22 - 1,5 - 1,6 - 1 « 18,9 см.
Рис. 2. К расчету ригеля (1 — основная ар-
матура прогона; 2 — арматура приколонных
балок)
Рис. 3. Эпюра расчетных усилий в ригеле рамы
17
огг
Рис. 4. Сечение ригеля
При ширине ригеля 30 см м' » 0,4* 0,3*0,1892 • 16000=; 66 кН- м<
<99кН«м,	с
Далее производим расчет по смятию (п. 7.13 СНиПа) = 3,5;
= 3,5• 13 х 45,5 МПа ж 4,55 кН/см2, отсюда:
М' г 66 —=	188 кН. м > 99 кН« м
Следовательно, сжатую арматуру ставить не требуется.
По п. 5.5 настоящей рекомендации R= 0,85 • 340 = 292 МПа«
«29,2кН/см2.	•
По формуле (4) определяем величину полок таврового сечения
Дб'г г 95 см.
6
В сечении ригеля (рис. 4) усилие в арматуре приблизительно состав-
ляет
^ojF- = 620 кН-
Ставим 6 стержней диаметром 20 мм А-Ш, тогда
Лдз 6-3,14- 29,2= 550 кН,
X — высота сжатой зоны.
По формуле (7) находим
= 550 (0,189 - 0,026)= 93 кН- м < 99 кН • м
Эпюра моментов в сечении на средней опоре составляет
М'** 136 кН«м, здесь высота сечения равна 18,5 см.
По формуле (5):
л/ --J36 » 850 кН.
в 0,16
Из табл. 1 находим, что требуется поставить 8 стержней диаметром
20 мм А-Ш, т.е.
28
/ve= 8-106,8 x 855 кН.
По формуле (6):
„	855	855
д s?-------------------5 ______ -у 2 1 см.
190» 1,00 + 134-L6 404
По формуле (8) определяем:
Л?с е 855 (0,185 - 0,0105) а 149кН- м> 136 кН • м.
Момент в пролете М = 178 кН • м, отсюда
Лв = 22 — 1,5—1 = 19,5 см, следовательно:
0,4 - 0.1952 • 16 000 • 1,34 х 326 КН- м > 178 кН - м.
Сжатой арматуры не требуется.
По формуле (5):
Л/4 = —~7 = 1050 кН.
Из табл. 1 находим, что требуется поставить 10 стержней диаметром
20 мм
10 t 106,8 = 1068 кН.
По формуле (6):
*=~х|- = 2,6 см < h
404	п
По формуле (7):
Afcx1068 (0,195 — 0,013) =? 195 кН. м > 178 кН. м
Допустимый момент на крайней опоре (93 кН»м) на 7% меньше
расчетного. Проверим возможность перераспределения усилий. Добав-
ляем к моментам упругого расчета треугольную эпюру:
ДМ « 10 кН. м;	ДМ х 5 кН* м
on	пр
Получаем:
М * 99- 10=? 89 кН. м < Мг ^ЭЗкН-м,
s 136 + 5* 141 кН-м <	Л/_	= 195 кН- м.
on	u
Отсюда следует, что перераспределение допустимо.
Расчет хомутов
Q = 225 кН.
По формуле (18):
Z —------134^8 5------- ~ °'М1кН/см2= °-91МПа-
29
Хомуты ставим исходя из конструктивных требований диаметром
6 мм А-1.
Из табл. 4: у опор через 1 1 см, в средней части — без хомутов.
Расчет опорных сечений ригеля
По п. 5.1 рекомендаций находим, что сумма поперечных сил у средней
колонны равна Z я 2 • 225=* 450 кН.
По формуле (22) при Ло- 19,5 см;	0,105 кН/см
Е 2 (0,3 + 0,3 + 2- 0,195) 0,195» 1050 = 406 кН < 450 кН;
расчет далее ведем по п. 5.2.
У средней колонны выделяем консоль I 0,5 (1,34 — 0,3)~
Z 0,52 м, я 30 см.
По формуле (24) имеем
450
Q =	- я 336 кН/м; Q я 336- 0,52* 175 кН.
к 1,34
В соответствии с п. 3.7 находим Т
Т ~ ТгГгЦл-----г 0,3 кН/см2 < 0,4 кН/см2
1 У, О • OU
и расстояние между хомутами
U. =	* 19,5 =10,4 см.
такс 30
Ставим двухветвевые хомуты диаметром 6 мм А-1.
Из табл. 1 находим, что Л/х = 4,8 кН.
По формуле (20) :	Т ~ 2*4,8 = 9,6 кН.
По формуле (21):
и = 0.96-_3р2 9^6-------- 19 52_ 11,7 см, отсюда
(450 + 9,6)2
при двух каркасах и » 100 мм.
При изгибающем моменте
М X 0,5 • 336 • 0,522 = 46 кН- м,
/V - __46______
а 0,8- 0,195
= 300 кН.
Исходя из этого ставим 3 стержня диаметром 20 мм А-Ш;
Na = з-106,8= 321 кН > 300 кН,
X
___.321
30- 1,60
6,7 см,
30
Mf. = 321 (0,195 - 0,034) = 54 кН» м >46 кН- м.
Исходя из условия, что консоль у крайней колонны находится под
действием поперечной силы в 2 раза меньшей, чем у средней колонны,
оставляем те же 3 стержня диаметром 20 мм, а хомуты диаметром
10 мм А-1 через 100 мм.
По формуле (25) при	106,8 кН и 37 см
25U = 25* 2х 50см,
Д = 1 • 106,8 ( 1 - ~) « 28 кН.
DU
Назначаем размер шайбы 60x60 мм. Тогда площадь шайбы будет
равна:
« 6е 6 — 3,14 х 33 см^, ТОГда составит
«S' =	- 0,85 кН/см2.
33
По формуле (26) толщина шайбы будет равна:
V2. 0,85	’ — n я гкл
• г*-------х и,о см.
£ r-JL
ш 2
Принимаем шайбу толщиной 6 мм.
По п. 5.4 сумма площадей сечений анкеруемых стержней = 6 • 314я
-18,8 см^, а усилие, приходящееся на шайбу, составляет	9
Д' =28 кН/ -	3,14см2.
ш	* 2}
Далее по формуле (27) находим
сг - 2.15.110*^8,5 2J,6_ _ 24 5 кН/см2 > 9 кН/см2;
-48— х 9 кН/см2.
Ja 3,14
Принятые буквенные обозначения
Внешняя нагрузка
9 — постоянная расчетная равномерно распределенная нагрузка
на единицу площади;
9а— расчетная нагрузка от собственного веса сборных панелей пе-
рекрытия на единицу площади;
Р — временная расчетная равномерно распределенная нагрузка
на единицу площади;
д, — полная расчетная равномерно распределенная нагрузка на
единицу площади.
31
Усилия от внешних нагрузок в поперечном
сечении элемента
М — расчетный изгибающий момент;
И — расчетная поперечная сила;
R* — расчетная опорная реакция.
Внутренние усилия, действующие в поперечном
сечении элемента
АС— продольное усилие, воспринимаемое растянутой арматурой;
Ли — продольное усилие, воспринимаемое сжатой арматурой;
продольное усилие, воспринимаемое бетоном полки ригеля;
— продольное усилие, воспринимаемое бетоном ребра ригеля; ’
с — расчетное скалывающее напряжение;
• — усилие, воспринимаемое одной ветвью хомута.
Характеристика материалов
расчетное сопротивление бетона осевомуяЬкатию (призменная
прочность);
R* — расчетное сопротивление бетона сжатию при изгибе;
Rp — расчетное сопротивление бетона растяжению;
— расчетное сопротивление растянутой арматуры при расчете на
изгиб;
расчетное сопротивление поперечной арматуры при расчете на
поперечную силу;
— расчетное сопротивление сжатой арматуры;
расчетное сопротивление бетона ригеля сжатию при изгибе;
расчетное сопротивление бетона многопустотной панели сжа-
тию при изгибе;
^ар.лм~ расчетное сопротивление бетона панели осевому сжатию;
Го — предельно допустимая для данной марки бетона величина
скалывающего напряжения.
Геометрические характеристики сечения
b — ширина прямоугольного сечения или ширина ребра двутавро-
_ вого сечения:
/>- высота прямоугольного или двутаврового селения;
Лц — высота сечения, равная h ~CL или h cl •
Л,а — соответственно расстояния от наиболее растянутого или сжато-
го края сечения элемента до центра тяжести арматуры;
Za — расстояние между равнодействующими усилий в арматуре сжа-
той и растянутой зон;
X, — высота сжатой зоны бетона;
ЛА — ширина свесов полок таврового сечения, принимаемая при рас-
। чете элемента по прочности;
— ширина верхней полки элемента двутаврового сечения;
Rn — высота верхней полки элемента двутаврового сечения;
ян — панель перекрытия;
яг — ригель;
ки — консоль;
кж — колонна.
СОДЕРЖАНИЕ
1.	Общие положения............................................ 3
2.	Основные расчетные положения............................... 4
3.	Расчет элементов конструкции по прочности.................. б
Расчет плиты перекрытия.................................. 5
Расчет ригелей........................................... 6
4.	Расчет элементов конструкции по деформациям................11
5.	Расчет опорных сечений.....................................11
6.	Общие конструктивные требования . . . . .*................ 13
7.	Особенности производства работ при возведении перекрытия...15
Общие положения..........................................15
Организация производства работ.......................... 15
Приложение Пример расчета перекрытия...................... 25
Принятые буквенные обозначения.............................31
ЦНИИЭП зрелищных, спортивных, административных зданий
и сооружений им. Б.С. Мезенцева
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ
ПЛОСКОГО СБОРНО-МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ
"СОЧИ"
Редакция литературы по жилищно-коммунальному хозяйству
Зав. редакцией М. К. Склярова
Редактор В. А. Ч е к р ы ж о в
Мл. редактор Т. Д. С а р а н ц е в а
Технический редактор В.П. Лобачев
Корректор Г. С. Масолова
Подписано к печати 22/1У-75 г. Формат 60 x 90 1/16
Бумага офсетная 2,25 усл. печ. л. (уч.-изд. 1,91л.)
Тираж 2000 экз. Изд. ГХХ-4967 Заказ №756
Цена 11 коп.
Стройиздат, 103006,
Москва, Каляевская, 23-а
Тульская типография Союзполиграфпрома
при Государственном комитете Совета Министров СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
г. Тула, пр. Ленина, 109
Для заметок
Цена 11 к<