/
Similar
Text
Цена 30 коп.
КЛАССИФИКАТОР СТРОИТЕЛЬНЫХ НОРМ И ПРАВИЛ
Настоящий классификатор
устанавливает разделеиие строи-
тельных норм 11 правил на 5 Ча-
стей, каждая из которых делится
на rpYnnbl.
КлассиФикатор предназначен
для установления состава и обо-
значения (шнфра) строительных
норы и правил.
Шнфр должен состоять из букв
«СИиЛ». номера части (одна цнф-
ра), номера rруппы (две цифры) и
номера документа (две цифры),
отделенных Apyr от Apyra точка-
ыи; две последние цифры, присо
единяемые через тире, обозначают
две последние цифры тода утверж-
дения документа. Напрамер.
"СНиП 2.03.0 82 .
Номера документам прис аи-
ваются в порядке реrистрац'ш
сквозными в пределах каждоЙ
rруппы или в соотве1'СТВИИ с раз-
работанным перечнем документоз
данной rруппы.
1. Орrанизация, управление, экономика
rруппы
01 Система нормативных документов в строите. ьстве
02 Орrанизация, ыетодолоrия и экономИка проектнроваИ!lЯ и инженер-
ных изысканий
03 Орrанизация строительства. Управление строительством
04 Нормы продолжительности проектнроваиия н сrроительства
05 Экономика строительства
06 Положения об орrаннзациях и должнс.;; 'ных д',цах
2. Нормы :lроеК"J"ирования
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
Общие нормы проектирования
Основания и Фундаменты
Строительные конструкции
Инженерное оборудование зданий и сооружений. Виешние сеТ'1
Сооружения транспорта
fндротехннческие н энерrетические сооружения, медиоративиы си-
стемы и сооружения
Планировка и застройка наседенных пунктов
Жилые и общественные здания
Промышденные предприятия. производственные здания и сооружения,
Бспомоrательные здания. Инвентарные вдания
Сельскохозяйствеииые предприятия, здания и сооружения
Склады
Нормы отвода земедь
3. Орrанизация, производство и приемка работ
01
02
03
04
05
06
07
08
09
Общие правила строительноrо производства
Основания и фундаменты
Строительные конструкции
Защитные. изоляционные и отде.оочные нокрытая
Ииженерное И технолоrическое оборудованне н сети
Сооружения транспорта
rидротехнические н энерrетические сооружения, ме. иора,нвные си-
стемы и сооружения
еханизация строительиоrо производства
Производство строительных конструкций, изделнй п материалов
4. Сметные нормы
Состав и обозначение сметных норм И правил устаноз.,ены постаНОВ1IеЮf'
ем rосстроя СССР от 18 июня 1982 r. и от 12 сентября 1984 r. N'g 162
5. Нормы затрат материальных и трудовых ресурсов
01 Нормы расхода материалов
02 Нормы потребности в строительном инвентаре, инструменте и Мехз'
низ мах
03 Нормирование и оплата проектно-изыскательских работ
04 Нормирование и оплата труда в строительстве
Харьковский ПрОМстройниипроект
rосстроя СССР
Рекомендации
по расчету осадок,
:кренов и усилий
в фундаментах
существующих
промышленных зданий
от влияния
вновь пристраиваемых
зданий и сооружений
@ia
Москпа 1987
ХАРЬКОВСКИй ПРОЕКТНЫй
И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИй ИНСТИТУТ
(ПРОМСТРОйНИИПРОЕКТ)
rосстРоя СССР
РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету осадок,
кренов и усилий
в фундаментах
существующих
промышленных зданий
от влияния
вновь при страиваемых
зданий и сооружений
МОСКВА СТРОйИЗДАТ 1987
УДК 62.4.15.04: 728.42
Рекомендованы к изданию решением ученоrо совета Харьков-
cKoro Промстройниипроекта rосстроя СССР и решением Научио-
техническоrо совета объединения Союзметаллурrстройниипроект.
Рекомеидации по расчету осадок, кренов и усилий в фундамен-
тах существующих промышленных зданий от влияния вновь при
страиваемых зданий и сооружений/Харьковский Промстройниипро-
ект.. М.: Стройиздат, 1987. 104 с.
Излаrаются особенности инженер:но-rеолоrических изысканий
при реконструкции промышленных зданий с целью расчета влияния
фундаментов вновь возводимых зданий на существующие. Приво-
дятся методики расчета переменных коэффициентов жесткости, оса-
док и кренов существующих фундаментов, а также примеры расче-
та для основных встречающихся в пра"тике случаев.
Для инженерно-технических работников проектных и строитель-
ных орrанизаций.
Разработаны Харьковским Промстройниипроектом rосстроя
СССР (кандидаты техн. наук А. М. Fельфандбейн, Л. А. Fелuс,
инж. И. М. НаТ1СО8UЧ)
Р 3202000000 470
Ииструкт.-иормат., I вып. 106 87
047(OI) 87
Стройиздат, 1987
1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО МЕТОДИКЕ РАСЧЕТА
1.1. Рекомендации по расчету влияния вновь возводимых coopy
жений на осадки, крены, переменные коэффициенты жесткости и
реакции основания фундаментов существующих промышленных и
rраждаIlСКИХ зданий разработаны на основе метода ИНТfrральных
дискретных элементов (МДЭ) оснований.
1,2. В расчетной схеме основания в общем случае слой конечной
толщины принимается переменным в плане.
Основание может быть произвольно неоднородным по rлубине
и в плане. Однородность во всех направлениях и неоднородность в
одном из направлений в плане являются частными случаями общеrо
решения.
В настоящих Рекомендациях в целях упрощения расчета основа-
ния принято реrулярное мноrослойное (с постоянными толщинам:н
различных слоев в плане). Одновременно учитывается локальная
(под фундаментами существующих зданий) зона упрочнения rрунтз
1.3. Непрерывная среда основания идентифицируется системой
взаимно сопряженных вертикальными сдвиrовыми силами взаимо-
действия дискретных конечных или полубесконечных (в плане) эле
ментов.
1.4. Дискретные элементы основания описываются взаимно не-
зависимыми интеrральными параметрами (по Пастернаку) сопротив-
ления сжатию (C1) и распределительной способности S (s
== V С2/СI), rде С2 интеrральный параметр сопротивления элемен-
та сдвиrу в вертикальной плоскости.
1.5. Дискретные элементы основания конечно континуальны.
Признак конечности обусловлен принятым принципом дискретиза-
ции
Признак континуаhьности дискретных элементов заключается в
том, что разработанный метод расчета позволяет, используя пара
метр распределительной способности элемента S, определять осадкп,
коэффициенты жесткости и реакции основания в любой точке по-
верхности дискретноrо элемента.
1.6. Дискретные элементы основания носят комплексный харак-
тер: каждый дискретный элемент в пределах свонх rраниц включа-
ет все слои мноrослойноrо основания (в том числе и зону упрочне-
ния в основании существующих фундаментов) от уровня контакт-
Ной поверхности (ecTecTBeHHoro рельефа, уровня планировки) до
кровли несжимаемых rpYHToB. либо до нижней расчетной rраницы
деформируемой зоны основания.
1.7. Членение непрерывноrо основания на конечную совокуп
1"
з
ность дискретиых элементов производится с учетом характера из-
менчивости напластований, rраннц площадей наrружения основания
(rибкой наrрузкой, фундаментами), формы и размеров фундаментов,
оrраждения области развития основания (подпорные стены, оrраж-
денные подвалы и т. п.), форм и размеров котлованов.
1.8. В совокупность дискретных элементов основания включают-
ся непосредственно наrруженные элементы и примыкающие иена-
rруженные элементы размеров и в количестве, необходимом для
получения требуемой точности решения.
1.9. Учет влияния областей основания, примыкающих к зоне
наrружения, про изводится на основе:
преобразования сосредоточенных сил реактивноrо отпора у кра-
ев фундамента в неравномерно распределенный отпор по контакт-
ной поверхности;
ортоrональноrо распределения деформаций, коэффициентов жест-
кости и реакций влияния ненаrруженных зон основания в задачах
о расчете фундаментов и фундаментных плит,
1.10. Дискретные элементы мноrослойноrо основания характери-
зуются следующими пара метрами, значения которых принимаются
постоянными в пределах каждоrо данноrо дискреТFlоrо элемента:
расчетным слоем конечной толщины;
приведенным модулем деформации мноrослойноrо основания
Enpi;
приведенным коэффициентом Пуассона VnPi;
интеrральным параметром сопротивления мноrослойноrо основа-
ния сжатию Cii, кН/м3;
интеrральным параметром распределительной способности осно-
вания толщиной Н Pi S, м.
1.11. В плоскостях раздела основания на дискретные элементы
вводят неизвестные вертикальные силы взаимодействия Х/ и У/, оп
ределяемые из решения систем уравнений совместности деформаций
(перемещений) в узлах (плоскостях) их сопряжения.
В целях упрощения расчета, в особенности в тех С,1учаях, коrДII
приходится составлять системы уравнений высоких порядков, расчет
влияния вновь возводимых сооружений на существующие рекомен-
дуется выполнять по упрощенным методикам: встречных ординат и
преобразования ординат эпюры коэффициентов жесткости наrружен
ных оснований с учетом деформаций основания, вызываемых влия-
нием новых сооружений.
Изложение отдельных упрощенных методик приводится ниже.
1.12. Значения параметра С! определяют по расчетной rлуБИllе
основания Hpl, приведенному модулю деформации данноrо дис-
KpeTHoro элемента Епр/ и коэффициенту Пуассона Vпрl. Значение
параметра распределительной способности S определяется: из усло.-
4
вий равенства осадок фундаментов на основании, с одной стороны
представленном слоем конечной толщины, описываемом интеrраль-
ными параметрами, а, с друrой слоем среды теории упруrости.
Зависимости для определения параметров С( и S приводятся ниже.
1.13. Основание длительно наrруженноrо существующеrо фун-
дамента принимается упрочненным. В расчете рассматриваются три
фактора упрочнения основания, вызванные возрастанием модуля
деформации:
в зоне «ядра» основания непосредственно под фундаментом,
вследствие уплотнения rpYHTa в процессе стабилизации осадок (KO
эффициентом 1>1);
В зоне деформирования основания, вследствие упрочнения rpYH-
та, находящеrося в течение длительноrо времени в напряженном
состоянии (коэффициентом 1>2);
вследствие восстановления сдвиrовых связей в зоне пластических
деформаций у краев фундаментов в процессе длительноrо наrруже-
ния (коэффициентом 1>з).
1.14. В расчете нспользуются коэффициенты условий работы ос-
нования:
существующеrо и HOBoro фундаментов mg O,85, учитывающеrо
перераспределение пластических деформаций при работе фундамен
та на искривленном основании;
HOBoro фундамента 1>4, учитывающеrо относительное уменьше-
ние зон пластических деформаций с возрастанием площади фунда-
мента (п.4.1);
при расчете влияния больших фундаментных плит, близко распо-
ложенных к существующим сооружениям, расчетные ординаты оса-
док влияиия новой фундаментной плиты определяются с учетом ко-
эффициента условий работы mЛJl 1,4.
1.15. Как известно, при наrружении фундаментов первоначально
реактивные отпоры rpYHToB основания имеют седловидную форму
(концентрации отпоров в краевых зонах).
При длительном наrружении, вследствие проявления пластиче-
ских деформаций, релаксации напряжений и ползучести, эпюры ОТ-
поров преобразуются в фиrуры, близкие к прямоуrольным, а затем
параболическим с наибольшими максимумами ординат посередине.
В расчетах влияния вновь возведенных фундаментов на су-
'ществующие длительно наrруженные фундаменты эпюра коэффи-
Циентов жесткости последних, как исходная, принята в виде пр я-
моуrольника с постоянной интенсивностью по ширине.
1.16. Расчеты осадок и кренов существующеrо фундамента с уче-
том влияния HOBoro фундамента производятся путем определения
суммарной жесткости основания при сжатии и крене, которые вы-
числяются по эпюрам преобразованных коэффициентон жесткости.
5
Усилия в фундаменте находятся путем расчета системы «фунда-
мент преобразованная эпюра коэффициентов жесткости основа-
ния».
Особенности расчета, обусловленные различными типами фунда-
ментов и их сочетаниями, rеометрической схемой системы, свойст-
вами rpYHToB, расчетной rлубиной зоны деформирования, детально
изложены в приведенных ниже методиках расчета.
2. ТИПЫ СУЩЕСТВУЮЩИХ И НОВЫХ
ФУНДАМЕНТОВ И ИХ СОЧЕТАНИЯ
2.1. В практике строительства наиболее часто примеияются:
отдельио стоящие фундаменты под колонны, отдельно стоящие лен-
точные фундаменты, плитные фундаменты, системы rрупповых фун
даментов под колонны, перекрестные ленточные фундаменты.
Перечисленные типы фундаментов встречаются как в существую
щих зданиях и сооружениях, так и во вновь возводимых.
2.2. В табл. 1 приведено 25 вариантов возможных сочетаний
существующих и новых фундаментов с указанием пунктов, в кото-
рых изложены методики расчета.
Таблица 1
Существующне фундаменты
.ь ' '" Q,
Типы вновь .. I>:><g а,
х. :30 g. ", о)
возводимых :о ....БJ "'00:
п.п. '" .. ",.сО) ..:о
Фундаментов .. ;>о'" ;;; ::о;:за :;'"
о !i0 '"
.. ... ""!if t; t:
'" 0::" -= '" u ;>0;>0
О) g.:2I;;; а 6 3i!-e- .. а,.,
" "'''' <-':&:"
I Ленточный 4.1 4.2 4.8 4.9 4,10
2 Прямоуrоль 4.3 4.4 4.11 4.12 4.13
ный одиночный
3 Плитный 4.14 4.15 4.5 4.16 4.17
4 Система прямо 4.18 4.19 4.20 4.6 4.21
уrольных фунда-
ментов
5 Система перекрест 4.22 4,23 4.24 4.25 4.7
ных лент I
6
3. ОСОБЕННОСТИ ИНЖЕНЕРно-rЕолоrИЧЕСI(ИХ
ИЗЫСКАНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ
РЕКОНСТРУКЦИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЯ
С ЦЕЛЬЮ РАСЧЕТА ВЛИЯНИЯ
ФУНДАМЕНТОВ ВНОВЬ ВОЗВОДИМЫХ
ЗДАНИЯ НА СУЩЕСТВУЮЩИЕ
3.1. В настоящем разделе приведены положения, используемые
при производстве инженерных изысканий на площадках действую-
щих промышленных предприятий с целью определения возможности
возведения новых зданий (или отдельных фундаментов) вблизи су-
ществующих без повреждения коиструкций последних.
3.2. Содержание, объемы и последовательиость работ по иссле-
дованию свойств rpYHToB в основании зданий и сооружений назнача-
ются с учетом особенностей технолоrическоrо процесса (сухой, мок-
рый, наличие кислот, щелочей, высоких температур и т. п.), конструк-
тивных схем зданий и сооружений, степени их износа и в соответст-
вии с требованиями СНиП 2.02.01 83.
3.3. Инженерные изыскания выполняются в соответствии с тре-
бованиями СНиП I1 9 78 и действующих [ОСТов на испытания
rpYHToB полевыми и лабораторными методами с учетом особенно-
стей, вызванных стесненными условиями действующеrо предприятия
и особенностями исследования деформационных свойств rруитов,
находившихея длительное время в напряженном состоянии.
3.4. Изыскания выполняются по лроrрамме, составлениой в
соответствии с заданием.
Проrраммой изысканий предусматриваются следующие этаП!ll
работ:
изучение архивных материалов о инженерно rеолоrических усло-
виях площадки расположения существующеrо и вновь возводимоrо
сооружений;
изучение проектной документации ранее возведенных зданий
(тип основания, конструкция фундаментов, отметки их заложения,
наrрузка на основание, конструктивная схема здания и т. п.);
rеодезическая ,-ъемка положении ЦnКОJlей, колонн и крупнораэ-
мерных фундаментов с ц лью определения осадок, относительных
смещений, ПрОПiбов и кренов существующих зданий и сооружений;
выбор места исследования rpYHTOIJ основания и определения
уровня rpYHToBbIX ВОД с учетом ВЫJJвленныл деформаций оснований
и конструкций существующих зданий;
определение требуемых rлубин зондирования, бурения, шурфо-
вания и отбора образцов rpYHTa и воды для лабораторных исследо-
ваний;
зондирование и бурение основания;
7
выполнение шурфов в основании фундаментов с целью отбора
образцов rpYHTa, обследования состояния оснований и подземных
конструкций;
натурные исследования деформационных и прочностных свойств
rруитов;
лабораторные исследования физико механических свойств rpYHTa;
проrноз подтопления промышленной площадки и изменения
свойств rpYHToB;
составление заключеиия.
3.5. rеодезическая съемка выполняется в соответствии с реко-
мендациями, изложенными в Руководстве по наблюдениям за дефор
мациями оснований и фундаментов зданий и сооружений. М., Строй-
издат, 1975, Инструкции по орrанизации и про ведению наблюдений З3
развитием осадок зданий (сооружений), вблизи которых осуществля-
ется новое строительство (Указания по устройству фундаментов око-
ло существующих зданий и сооружений, Ленинrрад, 1980).
3.6. Выбор места исследования свойств rpYHToB определяется
задачей изысканий: общее обследование или выявление степени сжи-
маемости rpYHToB в пределах зоны деформирования основания cy
ществующих зданий.
В первом случае бурение и зондирование выполняются ДJIЯ уточ-
нения характера напластований (порядок залеrания литолоrических
разностей, их физико-механические свойства, уровень rpYHToBblX вод,
наличие куполов rpYHToBbIX вод).
Во втором, кроме указанных выше, бурение, зондирование и
шурфование приурочиваются к частям здания, различающимся по
наrрузкам, rлубинам заложения и времени возведения.
3.7. Места установки rеодезических знаков, бурения, зондирова-
ния и шурфовання определяются в увязке с расположением инже-
нерных сетей и должны быть соrласованы с техническим отделом
предприятия и соответствующими инстанциями (rлавным энерrети-
ii:OM, rлавным электриком и т. п.).
3.8. 1( буровым работам и рытью шурфов допускаются лица,
изучившие правила техники безопасности, действующие в изыскатель-
ской орrанизации, а также правила техники безопасности Toro пред
приятия (цеха), [де выполняются работы.
3.9. rлубина бурения и зондирования принимаются в зависимо-
сти от типа здания, ero размеров, шаrа колонн каркасных зданий и
HarpyaoK, передаваемых на колонну. Рекомендуемые rлубины буре-
ния от уровня подошвы фундаментов каркасных промышленных
зданий приведены в табл. 2 и 3. В табл. 2 для каркасных зданий
различных типов с фундаментами под несущие колонны; в табл. 31-----
для зданий и сооружений с плитными фундаментами. В этих табли
цах расчетные rлубины бурения определены для случаев, коrда oc
8
Таблица 2
00: Расчетная rлубнна бурения скважин
'"
.. в осиованиях. сложенных rрунтами
.,
:Е
Наrрузки ;>.
на колонну, кН "" r ли нистыми и песчаными при
t:i о :;; отношении hщ/(Н Pr + hб)
о ..
t:i <J .,
t:: ..
.. :;; i 0,2 I I I
1-0 ... 0,4 0,6 0,8
1 1 10 7 9,5 9 8,5 8
2 1000 11 9 7 8,5 8 7,5 7
3 III 10 7 9,5 9 8,5 8
4 IV 11 8 10 10 9 9
5 1 12 9 11 11 10 9
6 1000 2500 11 10 7 9,5 9 8,5 8
7 III 11 8 10 10 9 9
8 IV 12 9 11 11 10 9
9 1 14 10 13 12 11 11
10 2510 5000 11 12 9 11 11 10 9
11 III 13 9 12 12 11 10
12 IV 14 10 13 12 12 11
13 1 16 11 15 14 13 12
14 5010 1O 000 11 14 10 13 12 12 10
15 III 15 11 14 13 12 11
16 IV 17 12 16 15 14 13
17
18
19
20
18
16
17
19
1
11
III
IV
13
11
12
13
17
15
16
18
16
14
15
17
15
13
14
16
14
12
13
15
10 01O 15 000
21 115 01O 20 000 I 20 14 19 18 16 15
При м е ч а н и е. Тип 1 одноэтажные здания цеховorо типа;
II мноrоэтажные здания с шаrом колонн в обоих направлениях 6 м;
общая ширина 6 м (в осях рядов); III при общей ширине в осях
рядов 12 м, IV 18 м.
нование сложено либо только rлинистыми, либо только песчаными
rрунтами, либо одновременно rлинистыми и песчаными rрунтами при
различных соотношениях суммарной мощности слоев песка (hпi)
в пределах rлубины, соответствующей сложению основания только
rлинистыми rрунтами (HPr), т. е. при отношении hПi к Н Pr равном
0,2; 0,4; 0,6; 0,8.
В случае, если ниже указанноrо уровня залеrают просадочные
или слабые rpYHTbl с модулем деформации менее 10 МПа, rлубина
9
Таблица 3
Расqетная rпубнна буреllИtI, м. D 0\:НII1I8НИII][,
сложенных rpyIПUIII
Среднее
Ширнна давление
16 фунда - по,!!; ПО- NlИlIНСТbDoIИ и песчаными при
п.п. ментноl\ ДОШDОI\ соотношенlIИ
ПЛИТЫ, м фУНД2мен - rлинис necqa Itп/(Нрl' + Мб)
11'0, кН/М' тыми ныии
0,2 0,4 0,6 0,8
1 200 11,5 8 11 10 10 9
2 10 400 13,5 10 13 12 10 10
3 600 16 11 15 14 13 12
4 200 13 9 12 11 11 10
5 20 400 15 11 14 13 13 12
б БОа lб 13 16 15 14 13
7 200 14 10 13 13 13 11
8 30 400 17 14 16 15 14 13
9 600 20 14 18 17 16 15
10 200 Iб 11 15 14 13 12
11 40 400 19 13 17 16 15 14
12 600 22 15 20 19 18 16
13 200 17 13 1б 15 14 13
14 50 400 20 14 19 18 17 15
15 БОО 23 16 23 21 19 18
16 200 20 19 24 23 21 20
17 100 400 30 21 29 27 25 2з
18 600 35 25 33 31 29 27
При м е ч а н и е. Дополнительная к расчетной rлубине НРI' зо-
ны деформирования основания rлубина бурения скважины ( h6):
для плит шириной до 50 м hб 2 м; для плит шириной от 50 до
100 м h6 4 м.
бурения принимается не менее 1 м ниже подошвы слоя этих rpYH
тов.
Бурение скважин выполняется непосредственно под зданием и
в зоне влияния здания на деформации rpYHTa окружающеrо OCHO
вания, fраница зоны ВlIИЯНИЯ и расстояние от внешней кромки
фундаментов до rраницы области влияния, определяется по формуле
и == 0,5 (Нр.б 2)/2, ( 1)
10
rде НР.6 требуемая rлубина бурения скважин, определяемая по
табл. 2, 3.
3.10. Бурение вне промышленных и rражданских зданий пронз-
водится механизированными установками, смонтированными на трак-
торе или автомобиле.
В стеСненных условиях действующИХ цехов применяются комп-
лекты для ручноrо ударно-вращательноrо бурения скважин диамет-
ром 89 и 127 мм.
3.11. Отбор образцов rpYHTa ненарушенной структуры произво-
дится не реже чем через 1 м по rлубине скважин, в соответствии
с требованиямн rOCT 12071 84.
Образцы водонасыщенных rpYHToB ненарушенной структуры
отбирают из шурфов в металлические обоймы с жесткими Стенками
размером 200Х200х200 мм. Из скважин тонкостенным rpYHTOHO.
сом диаметром 100 мм, который вдавливается на rлубину 50 см от
забоя со скоростью не более 3 м/мнн. Образцы rpYHTa тщательно
упаковывают марлей с парафином или покрывают слоем латекса,
Запарафинированные образцы должны быть испытаны в течение не
более 15 дней, покрытые латексом в течение 45 дней.
3.12. Изменения деформационных и прочностных свойств rpYH-
тов, длительное время находившихся в напряженном состоянии, оп.
ределяются на основании сравнения величин модулей деформации
и параметров сдвиrа rpYHToB, отобранных непосредственно ПОД су-
ществующим фундаментом и на расстоянии 5 6 м от Hero, на неза-
строенном участке.
3.13. Отбор образцов rpYHTa ненарушенной структуры ВЫполня-
ется по линии оси подошвы фундамента через 0,3 0,5 м из шур
фов rлубиной не менее 0,5 м ниже подошвы фундамента и пробу-
ренных со дна шурфов скважин. Суммарная rлубина отбора должна
быть не менее 2Ь (Ь ширина фундамента).
3.14. Физико-механические свойства rpYHTa определяются не-
посредственно на месте отбора образцов нз шурфа и скважин с
помощью при боров полевой лаборатории ПЛЛ 9.
3.15. В стесненных условиях действующеrо предприятия дe
формационные и прочностные характеристики rpYHToB в натурных
условиях MorYT быть определены следующими полевыми MeTO
дами:
статическим зондированием (rOCT 20069 81);
прессиометрией (rOCT 20276 85);
статическим наrружением:
а) круrлыми штампами площадью 5000 см2;
б) на rлубинах ниже 3 м штампом площадью 600 см2 в
скважине диаметром 325 мм;
в) двумя параллельно установленными на некотором расстоянии
!!
прямоуrольными стеновыми блоками, наrруженнымн опирающимися
на оба блока сборными элементами;
вращательным срезом (rOCT 21719 80);
электронно акустнческим, ультразвуковым и радиоизотопным
каротажем.
3.16. [рансостав, плотность, удельный вес, влажность, пластич-
ность и параметры сдвиrа определяют с учетом требований [ОСТ
12536 79, [ОСТ 5180 84, [ОСТ 12248 78 с изм.
3.17. Лабораториые компрессиоииые исследования деформаци-
онных свойств rpYHToB, находившихся длительное время в основании
существующих сооружений, производятся с учетом воздействия сум-
марных вертикальных O'z и rоризонтальных О'х, О'у напряжений, опре
деляемых по формулам:
O'z '== azg + azpo;
ах '== axg + ахро;
ау'== ayg + ауро.
в этих формулах:
azg =с 1'z;
v
axg '== <Jyg '== ,\,z;
l v
<Jzpo'== (xz РО;
ахро,== (ХХ Ро;
ауро == (ХуРо,
rде po cpeДHee дополнительное удельное давление на уровне по
дошвы фундамента от наrрузки на фундамент.
Коэффициенты az, ах, ау приведены в табл. 4 для трех отно-
шений сторон площади наrружения: n==а/Ь==1; 2 или 3 по вертика-
лям, проходящии по серединам продольных сторон фундаментов, как
показано на схеме табл. 4 (наиболее вероятные места отбора моно-
литов Iиз стенок шурфов). Для случаев, коrда отбор монолитов
производится У торцевых стенок прямоуrольных фундаментов напря
жения az, ах и ау определяют приближенно с использованием тех же
коэффициентов, поскольку для этих точек az, ах и ау отличаются
незначительно.
Зависимости для расчета величин a KB, при которых следует
выполнять предварительное уплотнение образцов в компрессионном
приборе, в соответствии с различным сочетанием вертикальных и
rоризонтальных напряжений н структурной прочности, приведены в
табл. 5. Значения астр для rлинистых rpYHToB в зависимости от ко-
12
эффициента пористости е и показателя текучести 1 L приведены в
прил. 2.
Таблица 4
iW rQ=1
Точка 1 Точка 2 Точка 3
а/Ь==1; Х/Ь==1; у/а==О а/Ь==2; x/b l; lI/а==О а/Ь==3; х/Ь==1; у/а==О
..
11 I I I I I I
Е az ах ау az ах ау az ах ау
О
0.25 0,497 0.282 0,294 0,494 0,328 0,328 0,496 0,351 0,326
0,5 0,479 0,213 0,178 0,487 0,26 0,26 0,49 0,281 0,279
0,75 0,444 0,156 0,101 0.481 0,201 0,201 0,487 0,22 0,235
1 0,4 0,112 0,055 0,48 0,151 0,151 0,471 0,168 0,195
1,25 0,355 0.079 0,028 0,435 0,112 0,112 0,453 0,126 0,16
.1,5 0,312 0,055 0,013 0,41 0,081 0,081 0,434 0,093 0,13
1.75 0,274 0,038 0,004 0.38 0,058 0,058 0,411 0,068 0,105
2 0,24 0,026 0,000 0,351 0,041 0,041 0,386 0,047 0,084
3 0,146 0,005 o, 005 0,244 0,008 0,008 0,29 0,011 0,033
4 0,095 0,000 O,005 0,168 0,001 0,001 0,213 0,031 0,011
5 0,066 0,002 O,(\04 0,121 0,003 0,003 0,16 0,004 0,003
6 0,048 o,OO2 o,003 0,096 o, 003 0,003 0,123 0,004 0,000
7 0,036 O,002 O,002 0,069 o, 003 0,003 0,096 0,004 0,002
8 0,028 O,001 o, 002 0,054 o, 003 0,003 0,076 0,004 0,002
9 0.023 O,OOI O,OOI 0.044 O,002 0,002 0,062 0,003 0,00'2
10 0,018 O,OOI ,OOI 0,036 O,002 0,002 0,052 0,004 0,002
Последовательность испытаний принимается следующей: образ-
цы rpYHTa наrружают в компрессионном приборе до уровня a KB;
после стабилизации деформаций при аЭКВ образцы наrружают
ступеиями по 0,05 МПа (0,5 Krc/cM2) до давлеиия 0,2 МПа
(2 KrC/CM2), не менее.
Модули деформации определяют в диапазоне давлений от a КВ
до [a КВ +0,2 МПа]. Для определения структурной прочности мож-
но воспользоваться формулой, полученной А. Утеновым,
астр '== 2с cos rp/( 1 sin rp),
rде rp и с прочностные характеристиКiИ rpYHTa.
В тех случаях, коrда требуется определять модули возвращаю
щейся деформации (устройство котлована вблизи существующеrо
фундамента, частичное снятие наrрузки с реконструируемоrо су-
ществующеrо фундамента), а также модули вторичной деформации
(возвращеиие rpYHTa в котловаи, возвращение ранее снятой частич-
иой наrрузки) следует: после стабилизации деформаций при давле-
нии a KB уменьшить давление до уровня [а;кв PeB]' rде Рев
13
Сочетанне нсходных данных
Таблица 5
Эквнвалентные давления предварительиоrо
уплотнення образца rpYHTa ненарушеННОI!
структуры в компрессионном приборе р;кв
O'ZPo; О'ЖРо; О'УРО;
O'ZIl == о; О'х, == О'уВ == О;
Остр == о;
O' KB == [О' '" (О' + О'у)]/6
'" z х К,
(2)
rДе == 1 2v /(l "')'
О'у == О'УРо + O'yg;
О'х == О'ХРо + О'же;
О'у == О'УРо + O'yg; О'стр == о.
O' KB == [az v (ах + aY)]/ K'
rДе == 1 2v2/(1 "')
(3)
O'z == ауро + O'zg;
О'х == ахро + О'же;
0'11 == О'УРо + O'yg; О'стр O'z;
О'стр <1 О'х; астр О'у.
a KB == [O'z V (ах + ау) +
+20'CTP(V 1:V)]/ K'
rде 8к == 1 2v2/( 1 "')'
(4)
О'х == О'ХРо + О'жt;
ау == ауро + ауВ;
O'z == O'zPo + azll;
О'стр < min (O'z; О'у);
астр> О'х.
а;КВ== [O'z vO'y+v( 1 1 v ,J О'стр Jt lt
(5)
rде Kl === 1 ",2/(1 "')'
O'z === O'zPo + O'zg;
О'х === ахро + O'xg;
О'у === О'УРо + О'уВ;
О'стр < min (O'z; О'х);
О'стр> О'у.
О';КВ==[ O'z vax+v ( 1 1 v JO'CTP ]/ K1"
(6)
rде Kl === 1 ,,2/(1 "')'
прииимается по заданию, а при ero отсутствни принимается Рев
о, 1 МПа при О';кв 0,3 МПа и РСН 0,2 МПа при a KB ==
0,4 МПа; промежуточные значения принимаются по интерполяции.
Соответственно модули вторичной деформации определяются в диа-
пазоне давлений от [а;КВ peB] до аZЭКВ .
3.18. Лабораторные компрессионные исследования деформацион-
ных свойств rpYHToB основания, находящеrося вне области влияния
14
существующих зданий, проводят в следующей последовательности:
образцы ненарушенной структуры наrружаются до уровня собствен-
ной массы rpYHTa; затем образцы разrружают; потом вторично Ha
rружают ступенями по 0,05 МПа до давления 0,4 МПа. Модуль де.
формации Е/I определяется по результатам компрессионных испыта.
ниЙ, вычисляется в диапазоне давлениЙ 0,1 0,2 МПа.
3.19. В том случае, KorAa изыскания производятся на площадке,
rде не ожидается повышения уровня воды, компрессионные испыта-
ния выполняются на образцах природной влажности. Пр н проrнозе
подтопления испытания выполияются на образцах природной влаж-
ности и водонасыщенных.
3.20. Величина модуля деформации по лабораторным данным
корректируется коэффициентом условий работы mll Еш/Е/I' rде Еш
модуль деформации по результатам штамповых исследований. Для
расчетов влияния вновь возводимых зданий на существующие ис-
пользование справочных данных о деформационных и прочностных
свойствах rpYHToB не допускается.
3.21. При определении деформационных свойств rpYHToB в осно-
вании существующих зданий статическим зондированием величина
модуля деформации вычисляется по корреляционной зависимости
pg(E/I, т/l), rде pg сопротивление поrружению зонда.
3.22. Величина коэффициента Пуассона v определяется по СНиП
2.02.01 83, прил. 2, п. 10.
3.23. Шурфы для отбора rpYHTa используются с целью обследо-
вания подземных конструкций и уточнения rлубины заложения и
размеров фундаментов, состояния rидроизоляции и материала фун-
даментов, наличия и размеров свай, состояния rpYHTa несущеrо слоя,
обратной засыпки и Т.п.
3.24. После отбора образцов и обследования конструкций шур
фы должны быть заполнены rPYHToM при влажности на пределе
раскатывания послойным уплотнением до П!JIОТНОСТИ в сухом со-
стоянии Pd 16 16,5 кН/м3.
3.25. Проrноз изменений уровня rpYHToBblX вод производится
соrласно Рекомендациям по проrнозам подтопления промышленных
предприятий rрунтовыми водами, водrЕО, ЦНИИС, 1976.
4. МЕТОДИКИ РАСЧЕТА
"ЕРЕМЕННЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЖЕСТКОСТИ,
ОСАДОК И КРЕНОВ СУЩЕСТВУЮЩИХ
ФУНДАМЕНТОВ ОТ ВЛИЯНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
ВНОВЬ ВОЗВОДИМЫХ ЗДАНИИ
4.1. Методика расчета влияиия HOBoro ленточноrо фундамента на
существующий ленточный фундамент. Вблизи существующеrо лен-
точноrо фундамента (1) возводится новый фундамент (2), тоже
15
1
tM !:МI
2 о) r:'\z '"
Nz N1
Il JI k 02 } а а1 }
Рис. 1
а) Схема расположення существующеrо и иовоrо ленточных фундаментов
б) Сечение по лииии I I
1 новый фуидамент; 2 существующнй фундамент
ленточный. Существующий фундамент характеризуется шириной лен-
ты ar, суммарной вертикальной наrрузкой Nr и суммарным внеш-
ним моментом М \ (рис. 1). Основание принято однородным со свои
ми интеrральиыми параметрами С1 и S. Так как фундамент воз-
веден давно, под этим фундаментом слой основания на некоторой
rлубине уплотнен и имеет интеrральный параметр С! УПР' Новый
фундамент имеет свои а2, N2, М2. Основание однородное неУ!IЛотнен-
ное. Расстоянне между фундаментами с приведено на рис. 1. Все
величины, характеризующие существующее сооружение и оСнование
под ним, записывают с индексом «С», а для HOBoro фундамента +:н»
Расчет переменных коэффициентов жесткости основания сущест
вующеrо фундамента с учетом вновь возводимоrо сооружения ведет-
ся в следующем порядке.
1. Составляется расчетная схема.
2. Определяются интеrральные характеристики основания суще
ствующеrо фундамента без учета и с учетом упрочнения оСнования.
3. Определяются сдвиrовые силы взаимодействия на rранице на-
rруженноrо участка, переменные коэффициенты жесткости основа-
ния, средняя осадка фундамента с учетом упрочнения основания.
4. Определяются интеrральные параметры основания HOBoro
фундамента, сдвиrовые силы на rраницах фундамента, средний ко-
эффициент жесткости основания и средняя осадка фундамента,
а также осадкн окружающей поверхности.
5. Определяются переменные коэффициенты жесткости OCHOBa
ния существующеrо фундамента с учетом влияния вновь возводи-
Moro, нспользуя переменные коэффнциенты жесткости и средний KO
эффициент жесткости существующеrо фундамента.
Рассмотрим перечисленные этапы расчета.
16
расчетная схема
Каждый из рассматриваемых фундаментов рассчитывается как
одиночный. При этом основание расчленяется на прямоуrольные
участки единичной ширины. Кромки участков приурочиваются к KpOM
кам фундаментных лент. Так к-ак расчет учитывает работу каждоro
фундамента как ОДиночноrо, то схема содержит только один фун-
дамент, существующий или вновь возводимый.
Между участками основания вводятся неизвестные сдвиrовые
силы взаимодействия ХС для расчета существующеrо фУ!lдамента
и ХН для расчета HOBoro влияющеrо фундамента.
Расчет осадки одuночноео существующеео ленточноео фундамента
По СНиП 2.02.01 83, прил. 2 определяется нижняя rраница
сжимаемой толщи Нр, а именно:
1. Определяют дополнительное напряжение на rpYHT на rлуби-
не z от подошвы фундамента
(/zp == (р (/zgo), (7)
rде определяется по СНиП 2.02.01 83, табл. 1, прил. 2.
2. На той же rлубине определяют вертикальное напряжение от
собственной массы rpYHTa (/zg
(/zg == yd, (8)
rде d rлубина заложения фундамента от уровня планировки
(средняя в пределах здания); у удельный вес rpYHTa, расположен-
Horo выше подошвы фундамента.
3. Значение z, для KOToporo
(/zp == О ,2(/zg (9)
и есть величина НРс'
4. По исходной величине Н рс определяют зоны деформирования
слоев rpYHTa отдельно для определения параметра C! Hp (C1) и
S Hp(S).
Нр (Сде == НРС + hjподст Аjподст,
iподет
ЕDiподст < 10 МПа,
Д А' 1 E2 1O 6.
r е lподст Оiподет '
(10)
( 11)
При м е ч а н и е. Под знак суммы включаются Ilалеrающие не-
посредственно друr за дрyrом под подошвой расчетноrо слоя НРС
слабые слои rрунтз.
j
Hp(S)e==Hpc hjAj,
' 1
(12)
2 653
17
EOi < 10 МПа
rде Лi "= 1 E6i 10----6; (13)
I количество слоев, вошедшее в Н р (С 1) с.
5. Определяют интеrральный параметр С!е сопротивления осно-
вания сжатию без учета эффекта уплотнения
C1e == ЕПРе/[ (1 'Y pc) Нр (С1)е];
I
kl ki l
Епрс "= kj/ EOi ;
[ 1
; ;
'У.Ро== [Vihi]/ А"
[ 1 [",,1
(14)
(15)
(16)
rде j количество слоев rpYHTa, вошедшее в Нр(С1)с; h/ толщи-
на i ro слоя rpYHTa; "; коэффициент Пуассона i-ro слоя rpYHTa;
ЕО! модуль деформаци" i-ro слоя rpYHTa; kl коэффициенты, оп
ределяемые по СНиП 2.02.Q1 83, табл. 4.
6. Определяется параметр распределительной способности осно-
вания
Se == О, 177Нр (S) 0,0 l1Iа1.
(17)
7. Определяют интеrральный параметр сопротивления основания
сжатию с учетом эффекта уплотнения основания
С1упр "= Еупр/[ (1 'Y Pe) Н р (С1)С];
ЕУIiIР "= 1>1 1>21>з тg ЕI'IРс,
( 18)
(19)
rде Рl коэффициент повышения модуля деформации основания,
учитывающий уплотнение rpYHToBoro ядра; Р2 коэффициент повы-
шения модуля деформации, учитывающий длительное воздействие
наrрузки на основание; 1>з коэффициент повышения модуля де-
формации, учитывающий восстановление сдвиrовых связей в пласти'
ческих зонах; тi коэффициент, учитывающий перераспределение
пластических деформаций при работе фундамента на искривленном
основани".
Учитывая формулы (14), (18), (19), соответствующую коррек-
тировку можно проводить, не изменяя модуля деформации, а внося
изменения сразу в интеrральный параметр сопротивления основа-
ния сжатию, т. е.
C1'YIlP == 1>1 Р21>з tng С1е' (20)
8. Участок 4, наrруженный фундаментом, рассматривается как
18
от дельно стоящий (рис. 2).
При этом параметры OCHO
вания считаются для уплоr-
HeHHoro основания. Участ
кам окружающей поверхно
стн приписываются пара-
метры неуплотненноrо осно-
вания.
В этих предположениях
сдвю'овые силы взаимодеЙ-
ствия в местах расчленения
основания определяют из
уравнений
С1
S
t с, rjПР Illt С!
s 111 s
t"i
ХС I Хс
@
Рис. 2. Расчетная схема для сущест-
вующеrо ленточноrо фундамента
{[<'>1'l (3) + <'>1,1 (4)] ХС1 + <'>1,2 (4) ХС2 + l\lP == о; (21}
[<'>2,2 (4) + <'>2,2 (5)] ХС2 + 452,1 (4) Хе1 + l\2P == О.
<'>1,1 (3) "= <'>2,2 (5) == (SCle) I; (22)-
<'>1,1 (4) "= <'>2,2 (4) == (SСlупр) 1 + [о ,5а S (1 e a'/S)L (1 +
+ e a,/s) ]/[ ai С1упр/6]; (23)
1\,2(4) == 2,1 (4) "= (SСlупр l + [0,5a S (1 e al/S)/(1 +
+ e a,/s)]/ [ai С1упр/6]; (24)
l\lP == N1/(SСiупр а1) :1: Mtf( ai С1упр/6); (25)
l\2P "= N tf (SС1упр а1) :1: Mtf (ai Сiупр/6). (26)
9. Определяют средний коэффициент жесткости наrруженноrо
участка основания
КВс "= С1упр [N1/(N1 Xel Х(2)]. (27)
10. Определяют среднюю осадку существующеrо фундамента с
использованием среднеrо коэффициента жесткости
SCPc"= N1 /[рс Кв.сре] == N1/[a1 КВ. еРе] . (28)
11. Определяют переменные коэффициенты жесткости наrружен
Horo участка основания
XCl[e ax+e a(2a, X)] [e aa'(eaX+e....aX)]XC2
КВС (х) == С!упр + 2 ) ,
S (1 e аа,
(29)
rде a==S I; а1 длина наrруженноrо участка основания.
Участок предполаrается разделенным на п частей. Длина каж
доrо а!/n. Коэффициенты жесткости определяют в точках аl/n' Каж-
дому участку разбиения приписывается постоянный коэффициент,
равный среднему арифметическому значений, найденных на краях
2*
]9
участка
K13;==0,5{KB[ :1 О+l)]+Кв[:\ i]).
(30)
12. Определяют среднюю осадку фундамента с использованием
переменных коэффициентов жесткости
ВеРе == N1/ (КВ; ) == N\/( Кв!). (31)
1 1
Расч.ет осадки HOBOZO ленточноzо фундамента
и ezo влияния на существующий
Расчет осадки фундамента HOBoro здания производится так же,
как и для существующеrо, но без учета упрочнения основания. При
этом для Hoвoro ленточноrо фундамента определяется . скорректиро
ванный модуль деформации основания
== ,
rде Р4 коэффициент повышения модуля, учитывающий относитель-
ное уменьшение зон пластических деформаций с возрастанием пло
щади фундамента
Р4 == 1 + Ьн/(IОл:). если ЬН -< 10 м;
Р4 == 1 + 1/1t 1. еслн ЬН> 10 м.
По величине модуля Ен определяется интеrральный параметр С\н,
После определения средней осадки Sорнрассчитываются осадки
окружающей поверхности под существующим фундаментом как сво-
бодной
SB (х) == SePH e (c+ )/SH. (33)
rде Х расстояние от ближайшей к новому фундаменту кромки cy
ществующеrо фундамента до рассматриваемой точки. [раница зо.
ны влияния определяется по п. 4.3.
Осадки определяются в тех же точках вида a\/n, что и пере
меllные коэффициенты жесткости существующеrо фундамента.
Определение коэффициентов жесткости существующеzо фундамента
с учетом влияния вновь возводиМО20
Пусть средняя осадка существующеrо фундамента SOPe' а К...ер
средний коэффициент жесткости основания под ним, и пусть S..(X)
осадки влияния под фундаментом. Интеrральный параметр сопро
тивления основания сжатию существующеrо фундамента С1УПР и но-
Boro фундамента C1H. Тоrда коэффициенты жесткости существую
щеrо фундамента с учетом влияния определяются по формуле
КВ (х) == КВс/ (1 + С1Н SB (х) [Сiупр SePeJ}. (34)
20
Если существующий фундамент давно возведен и осадки осно-
вания под ним стабилизировалнсь, в формуле (34)КВе ==Кв,ОР'е.
в противиом случае Кве==Кве(Х), Определеиие Кв(Х) происходит В
тех же точках, что и определеиие коэффициентов жесткости и oca
док влияния.
Расчет осадок и крена существующем фундамен.та с уч.етом
вновь возводиМО20 сооружения
1. Определяют величины cYMMapHoro реактивноrо отпора каж-
доrо участка основания под фундаментом (при Sф 1)
R; == 0.5 (КВ! + KBI д aI/n, (35)
rде R; считаем приложенным в rеометрическом центре i-ro участка.
2. Определяют координаты центра жесткости основания фунда
мента. Начало координат предполаrается у левоrо края фундамента.
п п
аих == Rl Xц.T;/ R,i'
l 1 { 1
3. Определяют эксцентриситет равнодействующей внешиих Bep
тикальных наrрузок относительно центра жесткости основания рас-
сматриваемоrо фундамента
!==а a n
х N,x Их'
(36)
rде а N,x координата приложения равнодействующей внешних вер-
тикальных наrрузок.
4. Определяют момент эксцеитриситета равнодействующей внеш-
них вертикальных иаrрузок относительно центра жесткости осно-
вания
м N О
N ,0 1 ех.
, х
(38)
5. Определяют суммарный момент внешних сил относительно
центра жесткости неоднородноrо основания
Мх == MN,o::l:: M1. (39)
, х
6. Определяют реактивный момент основания при единичном Bep
тикальном перемещении крайней кромки фундамента вследствие ее
поворота относительно центра жесткости основания
n
Мх ( CPK == 1) == R,i
{""I
[Хц.Тt аих]2
0,5а1 + e
(40)
21
1
Рис. 3. НОВЫЙ ленточный фун
дамент примыкает к торцу cy
ществующеrо ленточноrо фун
дамента (случай 1)
1 НОВЫЙ ленточный фундамент;
2 существующнй ленточный фун-
дамент; 3 расчетная rраНИЦ8
влияния HOBoro фун...амевта (J) 8а
существующий (2)
ХтаХ
7. Определяют среднюю осадку фундамента с учетом влияния
n
sH.cp===NJ Ri' (41)
' l
8. Определяют крен фундамента относительно центра жесткости
основания
tg Ч'х == мА (0,5а1 + е2) МХ ( Ч'R == 1) ]. (42)
9. Определяют крен фундамента без учета влияння соседнеrо
сооружения так же, как и с учетом влияния, используя средний Ko
эффициент жесткости одииочноrо существующеrо фундамента
tg Ч'х == 12Мх/[ Кв.еР а7 ь1]. (43)
10. Определяют дополнительный крен фундамента, вызванный
влиянием соседнеrо сооружения, как разность кренов без учета влия
ния соседнеrо фундамента и с учетом этоrо влияния.
11. Определяют дополнительную осадку фундамента, вызванную
влиянием, как разность осадки с учетом и без учета влияния HOBoro
сооружения (31) (41),
Если у торца существующей ленты возводится ленточный фун-
дамент, то расчет зоны влияния производится по плоской полосе
(рис. 3) Хтах определяется по указаниям п. 4.3.
Если новый ленточный фундамент подходит к ленте торцом, то
зона влияния рассчитывается так же, как и в случае влияния пря-
моуrольноrо фундамента на ленту (рис. 4 и п. 4.3).
4.2. Методика расчета влияния HOBoro ленточноrо фундамента
на существующий прямоуrольный фундамент. Вблизи существующе-
ro прямоуrольноrо фундамента возводится новый ленточный фунда
мент. Для Toro чтобы определить коэффициенты жесткости, ocaд
22
Рис. 4. Новый ленточный фун
дамент примыкает к продоль
ной стороне существующеrо
фундамента (случай II)
J ноаыА ленточиый фундамент;
2 существующий ленточный фун-
дамент; 3 расчетная зона влия-
и!!я
-=
J
ки И крены существующеrо фундамента с учетом ВЛIIЯНИЯ, оба фун
дамента рассчитываются как одиночные так же, как и в ранее
приведенной методике. Поскольку в обеих этих методиках новый
фундамент ленточноrо типа, то все расчеты, с ним связанные (оп
ределение интеrральных параметров С1 и S, rлубины зоны деформи-
рования, средней осадки и осадок окружающей поверхности) OCTa
ются такими же, как и в п. 4.1.
Расчет осадки существующеео nрямоуеольноео фундамента
Рассмотрим существующий прямоуrольный фундамент с разме
рами alXb1, с суммарной вертикальной наrрузкой N1 и суммарным
моментом М1 (M1x; M1y) (рис. 5).
Рис. 5. Расчетная схема для HOBoro прямоуrольноrо фундамента
J участок основания, наrруженныi\ фундамеитом х,(Sф 1) bISC" х,(Sф
1) aISCl
23
Предварительные нижние rраницы сжнмаеМQЙ толщи основания
Нр е' Нр (С')е и Нр (8) с для определения интеrральных параметров
основания существующеrо прямоуrольноrо фундамента определяют-
ся по тем же формулам, что и для существующеrо ленточноrо фун-
дамента, формулы (7) (13).
Определение интеrральноrо параметра сопротивления основания
сжатию для существующеrо прямоуrольноrо фундамента без учета
эффекта упрочнения C1e И С ero учетом С1УПР производится по фор
мулам (14) (20).
Определение распределительной способности основания сущест,
вующеrо прямоуrольноrо фундамента производится по формуле (17),
куда вместо ширины а, входит ширина существующеrо фундамен
та Ь!.
Рассмотрим участок основания, наrруженный существующим
фундаментом с упрочненным основанием, как отдельно стоящий
(см. рис. 5).
Основание на участке, непосредственно наrруженном фундамен
том, имеет интеrральные параметры, определенные с учетом упрочне
ния. Участкам окружающей поверхности приписывают параметры
неуплотненноrо основания. Тоrда суммарная жесткость основания
существующеrо фундамента
СФе == а1 Ь1 С1УПР + 2 (а1 + Ь1) 8е C1e;
средняя осадка фундамента
sePe == Nj /СФе;
средний коэффициент жесткости основания
даментом
(44)
(45)
под существующим фун
Nj
КВ'еРе == Сlупр N 2 ( + Ь ) 8 С (46)
j а] 1 с le SCPe
По формуле (34) определяют коэффициенты жесткости сущест
вующеrо фундамента с учетом HOBoro ленточноrо фундамента.
Определение осадок и кренов существующеzо фундамента
с учетом влияния
1. Для расчета осадок и кренов существующеrо фундамента оп-
ределяют коэффициенты жесткости основания фундамента в узлах
сетки с размерами (al/п,) (а2/п2) с учетом влияния. Например,
1,1 1,2 1,3 1,4 1,5
2,1 2,2 2,3 2,4 2,5
3,1 3,2 3,3 3,4 3,5
4,1 4,2 4,3 4,4 4,5
24
Начало отсчета предполаrается в верхнем левом уrлу фунда
мента.
2. Определяют средние коэффициенты жесткости на каждом И3
участков, как среднее арифметическое значений, определенных в
уrлах.
3. Определяют величины суммарных реактивных отпоров каждо
ro участка
R(k, l) ==KB(k, l)F(k,l),
(47)
rде F(k, 1) ПЛОЩадь участка (k, l); R(k, 1) считается приложен
ной в rеометрическом центре участка (k, l).
4. Определяют координаты центра жесткости основания фун-
дамента
аих == R (k,l) Хц.т (k, l)/ R (k, l);
(k,l) (k,l)
Ьи == R(k,l)Уц.т(k,l)/ R(k,l).
у (k.l) (k,l)
(48)
(49)
Начало координат предполаrается в левом верхнем уrлу си
стемы.
5. Определяют эксцентриситет равнодействующей внешних вер.
тикальных наrрузок относительно центра жесткости основания
еО а а'. еО Ь Ь
x N,x kx' y N,y Ну'
rде aN ,bN координаты точки приложення равнодействующей
,Х ,у
внешних вертикальных наrрузок.
6. Определяют моменты эксцентриситета равнодействующей
внешних вертикальных наrрузок
М 0== N1 e ;
N"x
(50)
о
MN ,О == N1 еу'
, 11
(51)
7. Определяют суммарные моменты внешних сил относительно
центра жесткости основания
М =оМ :tM;
х N ,п lк
, х
Му == М О :t М1 .
N,.y у
(52)
8. Определяют реактивные моменты основания при единичном
вертикальном перемещении наиболее удаленных от центра жестко-
сти крайних кромок фундамента
[Хц.т (k, l) аихJ2
Мх (L\lpи == 1) == R (k,l) о
0,5а1 + ех
(k.!)
(53)
Му (L\lplt =о 1)=0 R (k, l) [Уц.т (k, l) ЬИуJ2 .
(k.l) О, 5b1 + e
25
9. Определяют среднюю осадку фундамента
58.ер == N1/ R (k, 1). (54)
(k,J)
10. Определяют крены фундамента относнтельно и.ентра жест-
кости основания
tg Ч'х == Мх/[( 0,5а1 + e ) МХ (L\Ч'и == 1)]; (55}
tgЧ'у == М/[ (О,5Ь1 + е2) Му (L\Ч'и == 1)].
11. Определяется крен фундамента без учета влияния соседнеrо
наrружения так же, как и с учетом влияния, но нспользуя средний
коэФФии.нент жесткости одиночноrо существующеrо фундамента
tg Ч'= == Мо::/(0,5аl М= (L\Ч'и == I)J,
(56)
rAe
Мх (L\Ч'и == 1) == [2Кв.ер b1/(1 , Ба1)] (a1/2)3 == Кв.еР ai Ь/6, (57)
т. е.
tg Ч'х == 12М:\/( Кв.ер ar b1);
(58)
tgЧ'у == 12М/(Кв.сра1 br).
12. Определяют дополнительные крены фундамента, вызванные
влиянием соседнеrо сооружения, как разность кренов, определенных
с учетом влияния и без Hero.
13. Аналоrнчно определяется дополнительная осадка от влияния,
как разность осадки с учетом влияния и осадки одиночноrо фунда
мента.
4.3. Методика расчета вJlияния HOBoro прямоуrольноrо фун.ца
мента на существующий ленточный фундамент. Вблизи существую-
щеrо ленточноrо фундамента (1) сооружается некоторый прямо
уr'ольный фундамент (2). Существующий ленточный фундамент ха-
рактеризуется ширинок ленты аl, суммарной вертикальной наrруз-
кой Nt и суммарным внешним моментом Mj.
Аналоrично новый прямо-
уrольный фундамент характе-
ризуется размерами в плане
а2ХЬ2 суммарной вертикальной
наrрузкой Nz и суммарным
внешним моментом М2(М2Х
М2у) (рис. 6).
Для определення перемен-
ных коэффициентов жесткости
Рис. 6. Расчетная схема для
двух прямоyrольных фунда
ментов
2CS
ленточноrо фундамента с учетом влияния сооружающеrося прямо
уrольноrо фундамента оба фундамента рассчитываются как одиноч
ные, после чеrо средний коэффициент жесткости существующеrо ФУН-
дамента уточняется с учетом влияния.
Расчет осадок существующеео фунДамента
Расчет существующеrо фУНАамента (ленточноrо) производится
по п. 4.1.
Расчет осадок- новоео фундамента
Расчет осадок HOBoro прямоуrольноrо фундамента ПРОИЗВОДИТСfi
по п. 4.2 без учета упрочнения основания. к.роме Toro, для этоrо
фундамента определяют осадки окружающей поверхности в зоие рас-
положения существующеrо фундамента, как свободной, по форму-
ле (33).
Определение к-оэффициентов жестк-ости существующеzо
ленточноzо фундамента с учетом влияния вновь сооружаемоео
nрямоуеольноzо фундамента
Предварительно для ленточноrо фундамента оrраничиваем об-
ласть учета влияния возводимоrо сооружения 5 % -ным уровнем точ
ности по отношению к собственному коэффициенту жесткости Ке.со,
т. е.
КВ (х) 0,95Кв.ер,
(59)
что эквивалентно неравенству
[1+ . 5в(Х) ] 1 0'95.
С1упР 5ерс
(60)
rрании.у зоны определяют из уравнения
[ 1 + . 5в (х) ] l == 0,95,
С1упр sCPc
(61)
или
[ СlупР scpe]
r==xmaJl:== SRln 0,05 . .
с1н SCPR
(62)
в узлах сетки с размерами (a'/nl) (aJn2) попавшим!!: внутрь зо-
ны влияния, уточняют коэффициенты жесткости ленточноrо фунда-
мента по формуле (34).
На тех же участках основания, в узлах которых коэффициенты
жесткости основания попалн в зону влияния, определяют новые сред-
27
ние коэффициенты жесткости, как средние арифметические значеиий
в уrлах участка.
В соответствии с изложенной выше методикой определяют коэф
фициенты жесткости основания существующеrо ленточноrо фунда
мента D зоне влияния на Hero фундамента вновь возводимоrо зда
ния.
Затем определяют суммарную жесткость основания существую
щеrо ленточноrо фундамента; определяются осадки и крены ленты
с учетом влияния соседнеrо фундамента и разности осадок икре.
нов, которые и являются дополнительными перемещениями, вызван-
ными влиянием новых фундаментов.
4.4. Методика расчета влияния иовоrо прямоуrольноrо фунда-
мента на существующий прямоуrольный фундамент. Вблизи сущест-
вующеrо здания или сооружения на прямоуrольном фундаменте (1)
возводится новое сооружение тоже на прямоуrольном фундамен
те (2). Существующий фундамент характеризуется размерами в пла
не аlХЬ1, суммарной вертикальной наrрузкой N1 и суммарным внеш
ним моментом М1 (М1х; М1у)' Новый фундамент также характери
зуется своими размерами в плане а2ХЬ2, суммарной вертикальной
наrрузкой N2 и суммарным внешним моментом М2(М2х; М2у)' Вза
имное расположение двух прямоуrольных фундаментов в плане для
различных возможных вариантов приведено ниже.
Для определения переменных коэффициентов жесткости сущест
вующеrо прямоуrольноrо фундамента с учетом влияния HOBoro фун
дамента оба фундамента рассчитываются как одиночные, после чеrо
средний коэффициент жесткости существующеrо фундамента уточ
няется с учетом влияния.
Расчет осадки существующеzо фундамента
Расчет осадки производится по п. 4.2.
Расчет осадки HOBOZO фундамента
Так как новый фундамент Toro же типа, что и существующий,
расчет ero как одиночноrо ведется в той же последовательности, но
на неупрочненном основании. При этом модуль деформации OCHOBa
ния определяется по формуле (32).
Кроме Toro, для этоrо фундамента определяют осадки OKPy
жающей поверхности, свободной от наrрузки, по формуле
( ) rlS
SB Х SСРи е и,
(63)
rде r расстояние между точкой, в которой определяется осадка,
и точкой, ближайшей к ней, лежащей на кромке влияющеrо фунда-
мента. Для различных jJассматриваемых вариантов она будет опре-
деляться по разному.
28
2 ,/, О ст.,
/' Хта>
'/, {
." %/
/
{
\
4/\
5 / t
l а. t a 1 а1
"1:1
Рис. 7. Зоны влияния прямо
уrольноrо фундамента
J новый прямоуrольный фунда
мент; 2 существующнй прямо
уrольный фундамент; 3 З0на
влняння II; 4 З0на влняння I;
5 З0на влняння II
Рис. 8. Зона влияння прямо-
уrольноrо фундамента на пря-
моуrольный
Определение коэффициентов жесткости существующеео
прямоуеольноzо фундамента с учетом влияния
вновь возводимоzо фундамента тоео же типа
Вариант 1. Если влияющий фундамент значительно меньше су-
ществующеrо или расстояние между ними достаточно велико, целе
сообразно оrраничить область учета влияния 5 % HЫM уровнем точ
ности изменения коэффициента жесткости. [раница этой области оп
ределяется следующим образом; в области 1, rде влияние принимают
плоским, определяют Хтах из уравнения (62); в зоне II rраницей слу-
жит часть окружности радиуса Хтах, имеющая центр в ближайшем
к рассматриваемой зоне уrлу влияющеrо фундамента (рис. 7).
Вариант 2. Для этоrо варианта область II отсутствует и rрани-
цей служит прямоуrольник с Xrp==Xmax (рис. 8).
Вариант 3. Для случая произвольноrо расположения фундамен
тов rраницей зоны служит отрезок АВ, параллельной ближайшей
кромке влияющеrо фундамента и лежащей на расстоянии Хтах от
нее, отрезки прямых СА и DB, перпендикулярных АВ, проходящих
через ближайшие уrлы влияющеrо фундамента и соответствующие
кромки рассчитываемоrо фундамента. [раницей зоны II является
часть окружности радиуса Хтах С центрами в ближайших уrлах
влияющеrо фундамента и rраницы рассчитываемоrо фундамента
(рис. 9,10).
В узлах сетки с размерами (al/пl) (a2lп2), попавщими внутрь зо-
НЫ влияния, уточняют коэффициенты жесткости рассчитываемоrо
фундамента по формуле (34).
Определение осадок и кренов существующеео
прямоуzольноzо фундамента
Определение осадок и кренов производится по п. 4.2.
29
,
...IJ JI
a. j
/'
'G
Рис. 9. Зоны влияния малоrо
прямоуrольноrо фундамента
на большой (общий случай
расположения)
Рис. 10. Зона влияния боль-
шоrо прямоуrольноrо фунда
мента на малый
4.5. Методика расчета влияния новой прямоуrольной ФУН.!I.амент-
ной плиты на существующую прямоуrольную фундаментную плиту.
Вблизи существующей прямоуrольной плиты возводится новая пря
моуrольная фундаментная плита (см. рис. 6). Варианты их взаим
Horo расположения и влияния друr на друrа такие же, как в MeTO
дике для двух отдельно стоящих фундаментов (см. рис. 7 10).
Сохраняются обозначения размеров и друrих исходных данных. Pac
чет каждой из плит ведется как одиночной.
Расчет осадок одиночной существующей фундаментной плиты
1. Определяют расчетную нижнюю rраницу сжимаемой толщи
основания.
Если модули деформации всех слоев rpYHTa Eal> 1000 T/M2==
=== 10 МПа
или
НРС == [Sl (РО + 700) + Ь1 S2 (РО + 700)] 10 З,
НРС == [ 1 + S2 Ь1) [РО + 700] !(r-Э, rAe РО == NAa1 Ь1),
(64)
(65)
N i суммарная наrрузка на плиту;
a1 Х Ь1 размеры плиты;
61 == 9, 2==0,15 для rлинистых rpYHToB;
l 6,0 и 2 O,I для песчаных rpYHToB.
Если основание сложено обоими видами rpYHТOB, то расчетнаJ'l
нижняя rраница сжимаемой толщи
НРС ==Hpr 0.33 hп, (66)
rде HPr расчетная нижняя rраница сжимаемой толщи, если пред-
положить, что основанне сложено только rлинистыми
rрунтами; hп суммарная толщина слоев песчаных rpYH-
тов, расположенных в пределах слоя толщиной Н Р r'
:ю
Определяют зону деформирования основания Нр(С.)о для на-
хождения интеrральноrо параметра сопротивления сжатию C1c по
формулам (10) и (11).
Определяют зону деформирования основания Hp(S)o для на-
хождения интеrральноrо параметра распределительной способности
rpYHTa по формулам (12) и (13).
2. Определяем расчетный приведенный модуль деформации ос-
нования по формуле
i
kt kt l
Епрс == k..,1 Е '
/ о!
t l
rде i количество слоев, вошедшее в Нр(С.)о;
тв == 1,35, если Ь1<15 м;
тв == 1,5, если Ь1>15 м.
kt определяется так же, как и для прямоуroльноrо ФУИАамен-
та, rде
(67)
n == a1/b1; т == (2.t hi) /bl;
t l
!t число слоеll до данноrо уровня.
3. Определяем приведенный коэффициент поперечноrо расшире-
ния rpYHTa по формуле
Vпрс == [i (kt ki l) Vi] '7. (68)
l l
4. Интеrpальный параметр сопротивления основания сжатию
C1c без учета упрочнения основания определяем по формуле (14).
5. Определяем интеrральный параметр С1ynр с учетом упрочне-
ния основания по формуле (20).
6. Распределительную способность основания S определяем по
формуле (17), rде вместо ширины ленты аl участвует ширина пли-
ты b1.
Таким образом, получены интеrральные параметры основания
существующей фундаментной плиты.
Параметры C1c и S приписываются окружаюшей поверхности
основания, а С1упР и S столбцу rpYHTa, лежащему собственно под
плитой.
7. Суммарную жесткость основания фундаментной плиты опре-
деляем по формуле (44), а среднюю осадку фундаментной плиты
по формуле (45).
Средний коэффицнент жесткости основания под фундаментной
плитой определяют по формуле (46).
31
Рис. 11. Расчетные зоны влияния системы фундаментов HOBoro зда
ния на систему фундаментов существующеrо здания
J система фундамеитов иовоrо здания; 2 система фундамеитов существу
ющеrо здания
Расчет влияющей nрямоуеольной фундаментной плиты
Как указывалось выше, интеrралыtеe параметры этоrо фунда
мента определяют так же, как и для существующеrо фундамента,
но без учета упрочнения основания, исходя из модуля Епрн, rде Ем
определяется по формуле (32).
Зоны влияния выделяют так же, как для двух прямоуrольных
фундаментов, и весь дальнейший расчет ведется по этой методике
со следующим дополнением. Расчетные ординаты осадок влияния
новой фундаментной плиты определяют с учетом корректирующеrо
коэффициента условнй работы mпл === 1,4.
4.6. Методика расчета влияния новой системы прямоуrольных
фундаментов на существующую систему прямоуrольных фундаментов.
Вблизи существующеrо прямоуrольноrо здания на системе фунда
ментов возводится новое здание тоже на системе фундаментов
(рис. 11). Для каждоrо из фундаментов известны следующие Be
личины:
размеры каждоrо из фундаментов и расстояния между ними;
суммарная наrрузка на каждый из фундаментов;
суммарный внешний момент для каждоrо из фундаментов;
взаимное расположение зданий;
расстояние между зданиями.
32
Величины, характеризующие существующее здание, имеют ин
декс с, а HOBoro Н.
Каждое из рассматриваемых сооружений рассчитывается как
одиночное.
Расчет существующей системы ФунДаментов
1. Определяют расчетную нижнюю rраницу сжимаемой толщп
основания
Нр == НР1 + Нр2, (69)
rде Нр. rлубина от уровня подошвы фундаментов (средняя), на
которой система отдельных фундаментов создает Harpy
жение основания по общей площади;
Нр. предварительная нижняя rраница сжимаемой толщи oc
нования, наrруженноrо по общей площади.
Расчетная зона Нр. определяется как половина среднеrо pac
стояния между соседними фундаментами во всей системе.
Определяем расчетную rлубину Нр.'
Если основание сложено только rлинистыми или только песча
ными rрунтами, Н р, определяется по формуле
НР2 == (61 + B ) (N /(АВ) + 700) 10 8, (70)
rде 1===9; 62===0,15 для rлинистых rpYHToB;
61===6; 62===0,1 для песчаных rpYHToB.
В этой формуле А длина (расчетная) зона наrружения OCHO
вания системы фундаментов, а В ширина этой зоны.
А == 2а + аир.ер + 2Нр1; в == 2Ь + Ьнр.ер + 2Нр1, (71)
rде акр.ср===Ькр.ср средние размеры фундаментов, расположенных
по пернметру системы; 2аХ2Ь расстояния между крайними осями
системы в продольном и поперечном направлениях соответственно.
Если основание сложено rлинистыми и песчаными rрунтами, то
НР2 == Hp2r О,33hп, (72)
rде HP2r расчетная зона основания в предположении, что оно сло-
жено только rлинистыми rрунтами; hп суммарная толщина слоев
песка, лежащеrо в пределах зоны Н P.r .
2. Определяем расчетный слой основания Нр(Сдс.
Нр (С1)е == Нр1с + НР2 (Сде;
НР1, (С1)е == НР2а + Лiподет hiподс'l'
'подет
ЕUlподет < 10 МПа,
rде Л. == 1 E20 1O......б.
lпоДСТ 'подет
(73)
(74)
3 653
зз
8. РаС1lетный слой основания Hp(S)c определяем по формуле
Нр (S)e == Нр1с + НР2 (S)e; (75)
i
НР2 (S)e == НР2 hi)Ф
с , 1
EOi< 10 МПа
rде Лi == 1 Ебi 1O 6.
(76)
.(. Определяем интеrральный параметр сопротивления основания
сжатию С\. ДЛЯ этоrо определяем приведенный модуль деформации
основаиия в зоне НРа (C1) по формуле (67).
Определяем приведенный модуль деформации основания
Епр.ер == [Е (НР1)е Нр1с 0,5 (Ро + РОl) + ЕПРе (НР2)е Нр2с POI]/
I[ Нр1с 0,5 (Ро + РОl) + Нр2с РОl]' (77)
rAe Е(Н р,)с модуль деформации основания в зоне Нр" РО==
==N1./ Fi' rAe J:.Fj сумма площадей всех фундаментов системы;
1 i
РО\ ==N/(AB), rAe N суммарная вертикальная наrрузка на систему.
Определяют приведенный коэффициент поперечноrо расширения
в зоне Нр. (Сl) с.
i i
"пр е (НР2) == "! hi/ hi'
' 1 i 1
(78)
Приведенный коэффициент поперечноrо расширения rpYHTa оп..
ределяем по формуле
["пр (Нр1) НР1 О ,5 (Рь + РОl) "пр (Нр2) Н Р2 РОl]
[НР1 0,5 (Ро + РО1) + НР2 РО1]
"ПР'СРе ==
(79)
Определяем интеrральные параметры сопротивления основания
сжатию С1 для зон Нр.(Сl) и Нр(Сl).
С\ (НР2)е == Епр (НР2)1\ [1 " p (Нр2)] НР2 (Сд); (80)
Сlе == Епр.ер/I 1 " P.CP Нр (Сl)]. (81)
Интеrральный параметр сопротивления основания сжатию с уче-
том упрочнення в каждой из зон равен
Сl}'IIР (НР2)е == Рl Р2 Рз т, Сlе (Нр2). (82)
С1Jпр определяют по формуле (20). Коэффициенты Р; и mg описаны
. п. ,(.1.
Распределительную способность основания определяем по фор-
3,(
муле (17), rAe аl ширина ленты заменена шириной (расчетной)
зоны наrружения В.
Интеrральные параметры С1 и S приписываются свободной окру-
жающей поверхности, а С1упр и S основанию собственно под фун
.даиентами,
Расчет новой системы фундаментов
Для новой системы фундаментов расчет производят в той же
последовательностц с едиными интеrральными параметрами, полу
ченными без учета упрочнения, исходя из модуля деформации осно-
вания Е., рассчнтываемоrо по формуле (32).
Определение средней осадки фундаментов в системе
Для тех фундаментов, которые находятся на периметре системы
со стороны влияния сооружений, определяется средняя осадка
5ер == 51 + 52 + 5з, (8З)
rAe 51 фоновая осадка, т. е. осадка от воздействия суммарной на-
rрузки на основание системы фундаментов, ее определяют в центре
рассма триваемоrо фундамента
РОl { 1 ( Y/S/(HpJ\ ( x/S (Нр2)
51 Сlф(Нр2) 1 2"" 1 2 е ) е +
(A x)/S(Hp ») 1 ( 1 X/S(Hp ») ( Y/S(Hp )
+е 2 I e 2 е 2 +
2 2
+e (B Y)/S (HP2») + (e Y xJ+yJ/S(HP2) + e Y(A X)J+vJ/S(Hp2)+
+ ! Y X"+(B y)J/S(H Р2) + e Y (А х)J (В v)ЧS( Н Р2»)}, (84)
rде х, у координаты точки в системе фундаментов в предположе
вии, что начало координат в левом верхнем уrлу системы;
Сiф (Hpz) фоновый интеrральный параметр сопротивления основа-
ния сжатию
СIф (HIJ2) == [Сl}'пр (Нр2) Р! + Сlе (Нр2) (АВ Fi))/(AB), (85)
i i
rде
Сlупр (Нр2) == P1 Р2 Рз [тв ЕJпр/ [( 1 " p) НР2 (Сд]; (86)
Сlе (Нр2) == Р4 тв I (Епр/[ (1 " p) НР2 (Сl)]). (87)
Осадка 82, вызванная разностью средией интенсивности наrрузки
Системы и рассматриваемоrо фундамента на rлубине Н р, определя
3*
З5
ется по формуле
82 == (POi p ,) Fi (НР2)/СФi (НР2); (88)
rде Fi(Hp.) площадь фундамента на rлубнне Нр"
Fi (НР2) == (ai + 2Нр1) (Ь; + 2Нр1); (89)
Poi == Ni/Fi (НР2); (90)
СФi (Нр2) == С''УПР (НР2) Fi (Нр2) + 2 (ai + Ь; + 4Нр1) SC,c (Нр2).
(91)
Осадка sз, вызванная средним давлением в зоне Н р, определя
ется по формуле
8з == 0,8 f(PCPj POi) НРII/[2Еупр (Нр1)], (92)
rде PCPi == Nj/Fi == Ni/[aibj].
Для существующей снстемы фундаментов определяют средний
коэффициент жесткости основания тех фундаментов, для которых
определил ась средняя осадка
KB.Cp==N/[scp Fi]' (93)
i
Выделение зон влияния происходит аналоrично случаю для двух
одиночных прямоуrольных фундаментов, но лишь ДО плоскости раз
дела между двумя новыми фундаментами i и j (рис. 12), KOTopall
определяется из уравнения
Сl == 0,51n [ЗКРН (i) /SRPH (i)j + 0,5с,
(94)
rде с расстояние в свету между фундаментами i и j.
Осадки окружающей поверхности, осадки и крены фундаментов
существующеrо сооружения определяют как для отдельных фунда-
ментов.
При расчете рассматривается только влияние близлежащеrо
крайнеrо ряда фундаментов на близлежащий. При этом влияние
одноrо или нескольких близлежащих фундаментов учитывается для
каждоrо фундамента отдельно.
Определяются крены фундаментов крайнеrо ряда, ближайшеr()
к влияющей системе фундаментов
tg <PXi == tg <РХ! (ро,) + tg <РХ! (МХ;); (95)
tg <Р!!! == tg <РУ! (ро,) + tg <РУ! (Myi),
В этих формулах tg<PXi (POl),; и tg<PYi (POl) вызваны разностью осад-
ки на краях фундаментов
tg Ч'Хt (ро,) == I Sл Sп I/ai;
(96)
tg Ч'!!j (Ро,) == I S. SB I/bj.
36
/
"
/"
\
\
XX)I '/,%
i>< >('.><.Х х/ //
/ пх.,'х'
/ х ;:"1:
,
"/ : x
/л..J..- хУн 'f х /
{/ )< 4' /
W )5 /
;X Х/:
. ijl
'
i-t.t\,'I
2
СI!.
f
Хп>О'х ( 212)
Рис. 12. Фраrмент схемы зонирования
1 фундамент снстемы фундаментов HOBoro здання; 2 фундамент снстемы
существующеrо здания; 3 фундамент снстемы фундаментов существующеrо
здания; 4 лнния раздела зон влияния; 5 фундамент снстемы фундаментов
HOBoro здания.
37
2
Рис. 13. Фраrмент формирования зон влияния системы перекрестных
лент HOBoro здания (1) на систему перекрестных лент существующе
ro здания (2)
Здесь Sл и Sп осадки соответственно у левоrо и у правоrо
краев фундамента, а SB и SH У BepxHero и нижнеrо краев фунда-
мента.
tgqJXi (Mxi), tgqJYi (Myi) крены фундаментов, вызванные внеш-
ним моментом
tg <РХ! (МХд == Mxi/[ iXi C1YIlPi];
(97)
tg<PYt (MYt) == МуЛ j'll С1УПРJ
Определяем крены существующеrо сооружения без учета влия
ния по формулам (95) (97), но исходя из осадок, определенных
без учета влияния.
Дополнительные крены определяем как разность кренов, полу-
ченных с учетом влияния к без Hero.
4.7. Методика расчета влияния иовой системы перекрестных
лент на существующую систему перекрестных лент. Вблиз!t сущест-
lIующеrо сооружения, возведенноrо на системе перекрестных лент,
возводится новое сооружение на таких же фундаментах (рис. 13,14).
3
Расчет одиночной системы перекрестных лент. Определение нижней
ераницы сжимаемой толщи.
Определяем предварительную нижнюю rраницу сжимаемой тол
щи основания по формуле (69),
rде НР2 определяется по формуле (70), а НРI по формулам
(98) (101).
НР1 == [1 + 0,5 (vз 1) (acprьcp 1)] 0,5Ьср, (98)
при 1 <. аср/Ьср <: 3;
при
НР1 == [1 + 0,5 (у'3 1) (Ьср/аср 1) 0,5аср,], (99)
1 <: Ьср/аср <. 3;
НР1 == 0,5 УЗ Ьср, при acpt'bcp > 3;
(100)
НР1 == 0,5 уз аср, при Ьср/аср > 3; (101)
аср == [}}l al]/(nl 1);
, l
Ьср== [n lbi]/(n2 1),
/ l
rде ai, Ь; расстояния в свету между лентами в продольном и по-
перечном направлении; N суммарная наrрузка на систему пере-
крестных лент.
Определяем АхВ размеры области наrружения на rлуби-
не Нр,
А == 2а + аср + 0,5 (at+2,/+2 + at+2.n+2), (102)
В == 2Ь + Ьср + 0,5 (bt+2,/+2 + bk+1,/+2)'
Еслн основание сложено rлинистыми и песчаными rрунтами, то
Нр. определяют по формуле (72).
Расчетный слой основания Нр (С.) определяем по формулам
(73) и (74). Расчетный слой основания Нр (8) по формулам (75)
и (76).
Определение интееральных nарамеТрО8 сопротивления основания
Сжатию С\ и сдвиеу S
Определяем приведенный модуль деформации основания в зоне
Нр. (С.) по формуле (67).
Опред яем приведенный модуль деформации основания по фор-
39
o OIJ ев [в 11,[+з 111,<+41
CEiJDdODD\ 1О
.r ;:=L St:J 4=1 .r::+1 .r:::=:;::::=L L r:=:;:::L
L.... r:::::.::::::т L:1 t=2:I -c:::r т==t==r C:::=:!:J
CJ ОО D I I
(+2,1 EffiВ -- -
EJ D B О Й",,<,,:
80[}8
-1,
DD80
0CJGtzЛtJ I Il
[E]008
Jj+ C 1JBO LJ
@]D1}80 rl
Bikij,
]К+2,1] CJ dB 01 I
@8g ЕБ
t DQtJD I 10
oaoo I 10
'
Рис. 14. Схема членения основания на участки конечных размеров
40
88 l1,иfВ l,п+1 В BfВ '1,т+11 fт,2!
ODDdD ооооо
t:::+:l J:+1..Q Q r==::::1 ' +
J::::::!=r r!:::11:::1 iZJ -С_ I
OD dD ОЬD CJc=J
_ ПООО
OO OO 00000
O{]OO
88 88 8В888
. O[]OO
ap oo o1JO DО
OO OD OOO c=rLJ
' jlr=:=L
i ]
QtJ db ооо CJCJ
8 }-1 f Jt II: 888: ! ;
auoQO Dоа оо
qe C? T о dtJ C о
и система их обозначения
4l
муле (77), rде N суммарная наrрузка на систему перекрестных
лент; Р; сумма площадей всех перекрестных лент.
i
Дальнейшие расчеты по определению интеrральных параметров
основания С1 производятся по п. 4.6, формулы (78) (82).
Распределительную способность rруита в зоне Н р, (5) и Н р (5)
определяем по формуле
5 (Н Р2) О , 177 Н Р2 (5) О , О 111 8;
( 103)
(104)
5 (Нр) О, 177Нр (5) 0,01118.
Для существующей системы перекрестных лент и:нтеrральные
параметры определяют дважды с учетом упрочнения и без учета.
Интеrральные параметры, определенные без учета упрочнения, при-
писывают окружающей поверхности, а интеrральные параметры с
учетом упрочнения основанию, непосредственно наrруженному
системой перекрестных лент.
Расчет новой системы перекрестных ленточных фундамента.
Новая система перекрестных лент рассчитывается так же, как
и существующая, но без учета упрочнения основания.
Интеrральные параметры рассчитываются, исходя из модуля де-
формации основания Ен, рассчи-
TbIBaeMoro по формуле (32).
Рис. 15. Фраrмент перекрест-
ных ленточных фундаментов.
Х сдвиrовые силы между
I!нутренними ненаrруженными
участками основания и про-
дольными и поперечными лен-
тами
42
Определение среднесо коэффuцuен
та жесткости и средней осадки
существующей и новой системы
перекрестных лент
При определении средних
значений коэффициентов жестко.
сти оснований перекрестных лен-
точных фундаментов учитываю'!'
зоны упрочнения rpYHTa в их ос-
новании и влияние примыкающих
ненаrруженных зон.
Определяют сдерживающие
силы, действующие по периметру
фундамента н BHYTpeHHer свобоJi.
Horo простраиства.
Рис. 16. Фраrмент перекрест-
Horo ленточноrо фундамента.
Х, у сдвиrовые силы на rpa-
ницах дискретноrо участка и
торцов лент
2
J
Рис. 17. Фраrмент схемы ЗОНИ-
рования
1 новыЙ фундамент (перекрест
ный ленточный); 2 существую-
щий фундамент (перекрестный лен-
точный); 3 rраницы зон влияния
HOBoro фундамента на существую-
щий
Определяют размеры ненаrруженноrо участка основания, за
ключенноrо между перекрестными лентами (рис. 15). Сдвиrовая Cli-
ла Х на каждой стороне квадрата определяется из уравнения
х {«'>J,1 + «'>J,2 + 2Ласр Ьср Ct)} 1, (105)
rде аср Ьср;
61,1 + 61,2 (5С1 bcp) l [( 1 + e----'2iicp/s)/( 1 e 2acp/S) +
+ 2e....:acp/S/( 1 e 2iicp/s)] (5С] bcp) l (1 +
+ e acp/s)/( 1 e acp/S). (106)
следовательно,
X {Clb:P [
1 + e acp/s
5 (1 e acp/S )
+ а:р ]} 1
( 107)
Если участок свободноrо пространства с одной стороны не пе-
рекрыт фундаментом (рис. 16), то сдвиrовые силы, действующие по
rраницам фундаментов, находят из системы
43
I <\IX+61,zZ+ 2 Y I==O,
a p b p C1
2
{ бц Z + 62,1 Х + " У ==0,
I . аср Ьср C1
1
(6з 3 + 634) У + " (Х + Z) 1 == О,
, , аср Ьср C1
( 108)
rAe
61,1 == 62,2 == ( C1 Sb p ) 1 [ ( 1 + e 2a p/8) / (1 е 2a p/8) ] ,
( , ) [ a' /8/( 2a' /8)]
61,2 == 62,1 == 2/C1 Sbcp е ср 1 е ср ,
6з,3 == (C1 Sa p) 1 [( 1 + e 2b p/8)/( 1 e 2b p/8)],
( , ) [ b' /8/(1 2b' /8)]
63,4 == 2/C1 Sacp е ср 1, е ср ,
6з,з + 6з,4 == (C1 Sa p) 1 [( 1 + e b p/8)/( 1 e b p/8)].
( 109)
( 110)
(111 )
(112)
(113)
После Toro, как определены сдвиrовые силы по периметру пере
крестных лент, средний коэффициент жесткости К..ер. определяется
по формуле
Кв. ер == С1уир + ( Xi + Yi )/( Fi)' (114)
Тоrда средняя осадка системы перекрестных лент
Sep == N/(Кв.ер Fд. (115)
i
Определение зон влияния происходит как при взаимодействии
двух лент (плоская задача) (рис. 17).
Торцы существующей ленты имеют осадку Sep, а на HeHarpy-
жен ной rранице сдвиrовая сила Z дает осадку
S p ==SepZ/(C1 Sb p)' (116)
Переменные коэффициенты жесткости определяют в зоне влия-
ния так же, как для прямоуrольноrо фундамента (п. 4.4).
4.8. Последовательность расчета влияния HOBoro ленточноrо фун
дамента на существующую фундаментную плиту. Рассчитывают су-
ществующий одиночный прямоуrольный плитный фундамент по п. 4.5.
Ленточный фундамент рассчитывают по п. 4.1, зоны влияния по
п. 4.3, 4.4, осадки и крены по п. 4.2.
44
4.9. Последовательность расче-
та влияния HOBoro ленточноrо
+ундамента на сущес'J;8УЮЩУЮ си-
стему прямоyrольных фундамен-
!'08. Расчет существующей систе
мы фундаментов производят по
п. 4.6; расчет HOBoro ленточноrо
фундамента по п. 4.1.
Зоны влияния ленточноrо
фундамента (рис. 18) выделяют
так, как это указано в п. 4.3, 4.4.
Определение осадок и кренов
истемы производится по п. 4.6.
4.10. Последовательность рас-
чета влияния. HOBoro ленточноrо
фундамента на существующую си-
стему перекрестных лент. Сущест
вующую систему перекрестных ленточных фундаментов рассчитыва-
ют по п. 4.7; новый ленточный фундамент по п. 4.1. По п. 4.3, 4.4
выделяют зоны влияния и определяют переменные коэффициенты
жесткости (рис. 19).
4.11. Последовательность расчета влияния HOBoro прямоуrольно-
ro фундамента на существующую фундаментную плиту. Существую
щий плитный фундамент как одиночный рассчитывают по п. 4.5.
Прямоуrольный фундамент как одиночный по п. 4.4. По п. 4.4
выделяют области влияния и определяют переменные коэффициенты
жесткости, осадки и крены.
4.12. Последовательность расчета влияния HOBoro прямоуrоль-
Horo фундамента на существующую систему прямоуrольных фунда-
ментов. Расчет системы фундаментов производят по п. 4.6. Расчет
HOBoro прямоуrольноrо фундамента, выделение зон влияния, пере-
менных коэффициентов жесткости, осадок и кренов по п. 4.4
(рис. 20).
4.13. Последовательность расчета влияния HOBoro прямоуrоль-
Horo фундамента на существующую систему перекрестных лент. Но-
вый прямоуrольный фундамент рассчитывают по п. 4.4, а существу.
ющий по п. 4.7. По той же методике рассчитывают зоны влияния
и переменные коэффициенты жесткости (рис. 21).
4.14. Последовательность расчета влияния новой фундаментной
плиты на существующий ленточный фуидамент. Существующий лен-
точный фундамент рассчитывается по п. 4.1. Новый прямоуrольный
плитный фундамент и осадки окружающей поверхности по п. 4.5,
зоны влияния и переменные коэффициенты жесткости по п. 4.3.
4.15. Последовательность расчета влияния новой фундаментной
2
.
f /
х
Рис. 18. Фраrмент схемы зо
нирования
1 ленточныll фундамент новото
здания; :1 система отдельных
фуидаментов существующето зда-
иия
45
Рис. 19. Фраrмент схемы зонирования
1 ленточныil фундамент HOBoro здання; 2 система перекрестных ленто'l
ных фуидаментов существующеrо здання
Рис. 21. Фраrмент схемы зонирования
1 фундамент HOBoro здания; 2 систеМа перекрестиых ленточных фунда-
уентов существующеrо здаиия
Рис. 20. Фраrмент схемы
зонирования
1 фундаментная плита
Иовоrо здания; 2 система
фундаментов существую-
щеrо здания
1
'// W a
'/// :{ / '///-
-:/: /;
;;:;:%
'i; -:/:
46
/ . ;
/1];
/
fl. /:.
",,'"
1'/-,/
. '/
'"
ХтйХ(Н!
2
ШIИТЫ на существующий прямоуrольный фундамент. Новый прямо
уrольный плитный фундамент и осадки окружающей поверхности
под существующим фундаментом рассчитывают по п. 4.5.
Прямоуrольный фундамент по п. 4.3, 4.4.
Определяются зоны влияния и рассчитываются осадки и крены
110 п. 4.4.
4.16. Последовательность расчета влияния новой фундаментной
""lИты на существующую систему прямоуrольных фундаментов. Рас-
чет одиночноrо сооружения в системе фундаментов производится по
п. 4.6, а новой фундаментной плиты по п. 4.5.
Расчет зон влияния, осадок окружающей поверхности, перемен-
ных коэффициентов жесткости, осадок и кренов производится по
П.4.4 (см. рис. 20).
4.17. Последовательность расчета влияния вновь ВОЗВОjl,ИМОЙ
фундаментной плиты иа существующую систему перекрестиых лент.
Система перекрестных лент рассчитывается по п. 4.7, новая прямо
уrольная фундаментная плита по п. 4.5 (рис. 21, 22).
Выбор аон влияния производится по методике, изложенной в
п. 4.4, 4.5.
/
"
//
3
:/
I
;/;
I
47
Рис. 22. Фраrмент схемы зонирования
J фундаментная плнта новото здання; 2 снстема перекрестных ленточных
фундаментов сущеСТВУЮЩето вдання
.2
Рис. 23. Фраrмент схемы З0нирования
J система отдельных, фундаментов новото здания; 2 ленточный фун,ца
lIellT существующето здания; 3 СИСТема раздела зон влияния
48
Переменные коэффициенты жесткости определяют по п. 4.7.
4.18. Последовательность расчета влияния новой системы пря
моуrольных фундаментов на существующий ленточный фундамент.
Расчет существующеrо ленточноrо фундамента производится по
п. 4.1, расчет HOBoro сооружения на системе фундаментов по
п.4.6.
Зоны влияния выделяют для каждоrо фундамента крайнеrо ря-
да системы, ближайшеrо к ленте (рис. 23); как это указано в п. 4.6.
Переменные коэффициенты жесткостн ленты определяют по п. 4.6.
4.19. Последовательность расчета влияния новой системы прямо-
уrольных фундаментов на существующий прямоуrОJJЬНЫЙ фундамент.
Рассчитывают существующий фундамент по п. 4.4.
Расчет системы отдельных фундаментов, выделение зон влияния
(рис. 24), определение переменных коэффициентов жесткости, oca
док и кренов производится по п. 4.6.
4.20, Последовательность расчета влияния новой системы пря
моуrольных фундаментов на существующую фундаментную плиту.
Расчет существующей фундаментной плиты ведется по методике,
изложенной в п. 4.5.
Расчет HOBoro сооружения, возводимоrо на системе отдельных
фундаментов, производится по п. 4.6, выделение З0Н влияния про
изводится по п. 4.4, 4.5. При этом отдельно учитывается влияние
каждоrо фундамента крайнеrо к плите ряда (рис. 25). Переменные
коэффициенты жесткости, осадки и крены определяют по п. 4.4.
4.21. Последовательность расчета влияния вновь возводимой си-
стемы прямоуrольных фундаментов на существующую систему пе-
рекрестных лент. Систему перекрестных ленточных фундаментов
рассчитывают по п. 4.7, систему отдельных фундаментов HOBoro со-
оружения по п. 4.6.
Зоны влияния и переменные коэффициенты жесткости определя-
ют как для случая влияния системы фундаментов на ленту (рис. 26
и п. 4.6).
4.22. Последовательность расчета влияния вновь возводимой си-
стемы перекрестных лент на существующий ленточный фундамент.
Существующий ленточный фундамент рассчитывают по п. 4,1, новую
систему перекрестных ленточных фундаментов по п. 4.7. По этой
же методике определяют зоны влияния (рис. 27).
Переменные коэффициенты жесткости, осадку и крены ленточ
Horo фундамента определяют по п. 4.1.
4.23. Последовательность расчета влияния новой системы пере-
крестных лент на существующий прямоуrольный фундамент. Суще
ствующий одиночный прямоуrольный фундамент рассчитывают по
п. 4.4, новую систему перекрестных ленточных фундаментов и зоны
влияния (рис. 28) по п. 4.7.
4 653
49
.ff
Рис. 24. Фраrмент схемы зонирования
1 с"стема отдельных фундаментов HOBoro з.а:аНIIЯ; 2 фундамент отдель.
ный под колонну; 3 лнння раздела зон влняния
Рис. 25. Фраrмент схемы зонирования
1 система отдельных фундаментов иовоrо здан"я; 2 фундаментная плн-
та существующеrо здання; 3 лнния раздела зои влияния
Переменные коэффициенты жесткости, осадки и крены опреде
ляют по п. 4.4.
4.24. Последовательность расчета влияния вновь возводимой си-
стемы пере крестных ленточных фундаментов на существующую пря-
50
п7/1
ш
fj
Рис. 26. Фраrмент схемы зонирования
1 снстема отдельных фундаментов HOBoro здания; 2 система перекрест
ных ленточных фундаментов существующеrо здания; 3 фундамеит Ф2Н;
4 линия раздела зои влияния; 5 фундамент ФIН
Рис. 27. Фраrмент схемы 30нирова-
ния
1 система перекрестных ленточных фун-
даментов HOBoro здания; 2 существую-
щий леиточный фундамент
1
4*
51
Рис. 28. Фраrмент схемы З0нирования
I отдельный существующий фундамент; Z снстема перекрестных пенточ-
ных фундамеитов HOBoro вдания
Рис. 29. Фраrмент схемы зонирования
f новая система перекрестных леиточных фундаментов; 2 существующаll
фундаментная плита
5!
2
Рис. 30. Фраrмент схемы зонирования
I снстема фундаментов существующеrо здания; 2 новая система .nepe
крестных лент
моуrольную ФУН)l.аментную плиту. Существующую фундаментную
плиту рассчитывают по п. 4.5, новую систему ленточных фундамен-
тов и зоны влияния (рис. 29) по п. 4.7.
Переменные коэффициенты жесткости, осадки и крены опреде-
ляют по п. 4.5.
4.25. Последовательность расчета ВJlИЯНИЯ вновь возводимой си-
стемы перекрестных лент на существующую систему отдельных пря-
моуrольных фундаментов. Существующую систему отдельных пря-
моуrольных фундаментов рассчитывают по п. 4.6, новую систему
перекрестных ленточных фундаментов по п. 4.7. Зоны влияния
(рис. 30) определяют по п. 4.7, переменные коэффициенты жесткости,
осадки и крены по п. 4.6.
5. УЧЕТ РАЗЛИЧНОй rЛУБИНЫ
ЗАЛОЖЕНИЯ ПРИ РАСЧЕТЕ
ВЛИЯНИЯ HOBOrO
НА СУЩЕСТВУЮЩИй ФУНДАМЕНТ
Возможны три случая относительноrо положения фундаментов
по rлу6ине: новый и существующий фундаменты располаrаются на
53
одной отметке (все методики расчета, приведенные в пп. 4.1 4.25,
построены применительно к этому случаю).
Во втором случае (рис. 31) расчетные предпосылки остаются Ta
кими же, как принятые в методиках по первому случаю.
Дополнительно учитывают следующие особенности, вызываемые
различным заrлублением HOBoro и существующеrо фундаментов:
осадка HOBoro фундамента 51! (на уровне подошвы) определяет
ся с учетом ero заложения на меньшей расчетной rлубине НРи;
осадка основания HOBoro фундамента на уровне, отвечающем
положению подошвы существующеrо фундамента 5".0. определяется
отношением rлубины слоя db к rлубине слоя HrH при dь/Нри<l, т. е.
5п.с == 5н (dbIНPH), (117)
j,:!:g
/"'to.,:!: М н
--Q
х
rде db расстояние между подошвой существующеrо фундамента
и подошвой слоя НРН (см. рис. 31);
осадка влияния HOBoro фундамеита на существующий на уров-
не подошвы последнеrо определяют по формуле
-i
X/S(d )
5 (х) == 5н.с е Ь ,
( 118)
Рис. 31. Схема расчета влияния HOBoro фундамента на существую
щий (второй случай)
1 новый фундамент; 2 существующий фундамент; 3 осадки ВЛИЯН\lJI;
4 подошва расчетноrо СЛОЯ HOBoro фундамента
rде х расстояние от ближайшей к существующему фундаменту
кромки HOBoro фундамента до точки, в которой определяется осаll-
ка, а параметр распределительной способностн S (db) определяется>
для слоя db.
Определив осадки влияния 5 (х), как указано, расчет дополни
тельных осадок, кренов и усилий в существующих фундаментах про
изводится в соответствии с указаниями приведенных методик.
В третьем случае (рис. 32) расчетные предпосылки аналоrичньr
приняты м в основных методиках. Дополнительно учитываются сле
дующие особенности:
осадка HOBoro фундамента 51! определяется с учетом ero зало
жения на большей расчетной rлубине Н РН;
осадка основания HOBoro фундамента на уровне подошвы суще
ствующеrо фундамента 51!.0 определяется без учета влияния слоя-
d. db H Р н' поскольку этот слой может оказаться разрыхленным
при выемке котлована под новый фундамент. Следовательно, SH.C
5H'
осадка влияния HOBoro фундамента на существующий на ypOB
не подошвы последнеrо определяется по формуле
1Mc
Nc Z
.,
/
-..:;
-;;
Рис. 32 Схема расчета влияния HOBoro фундамента на существую
щий (третий случай)
1 новый фундамент; 2 существующнй фундамент; 3 осадкн ВЛИ!lННЯ
S(x); 4 подошва расчетиоrо СЛОЯ HOBoro Фундамеllта
X/S(H )
5 (х) == 5н е РН .
( 119)
одновременно рассмотреть вопрос о необходимости учета влияния
выемки rpYHTa из котлована HOBoro здания. При мелком заложении
новых фундаментов (HoBoro котлована) !'IЛl!Iянием выемки rpYHTa
можно пренебречь. При rлубине заложеиия их более 3 м учет влия
Далее все расчетные операции производятся, как указано в
пп. 4.l 4.25.
При расчете влияния разнозаrлубленных фундаментов следует
54
55
ния HOBoro котлована рекомендуется производить по методике, при
веденной в разд. 6. Изложенное не снимает вопроса о проверке oc
нования существующеrо фундамента по первому предельному co
стоянию, поскольку при выемке rpYHTa вблизи фундамента такая
проверка может стать необходимой.
Расчетная модель основания слой конечной толщины.
Деформации основания, вызываемые выемкой rpYHTa из котло
вана, определяют с учетом модуля деформации Еупруr при разrрузке
после первичноrо наrружения rpYHTa. Модули деформации Еупруr из
учета упруrой составляющей деформации при разrрузке определяют
по результатам штамповых натурных испытаний по формуле
Еупруr 0,25:n:D (1 v2) Ар/АSупруr, (120)
rAe D диаметр штампа; v коэффициент Пуассона; Ар
давление, в диапазоне KOToporo определяется модуль упруrой де-
формации; АSупруr упруrая составляющая деформации при раз
rрузке от уровня наrрузки, соответствующеrо пределу пропорцио
нальности, до нуля (либо до первой ступени наrрузки).
При отсутствии данных полевых испытаний допускается исполь-
зовать результаты лабораторных компрессионных испытаний (ветвь
разrрузки) и переходные коэффициенты, приведенные в «PYKOBOk
стве по проектированию оснований», Стройиздат, 1978 r.
Коэффициент Пуассона определяют по табличным данным.
При отсутствии тех или друrих данных для предварительноrо
расчета допускается определять модуль упруrой деформации по фор
муле
6. МЕТОДИКА УЧЕТА ВЛИЯНИЯ
ВblЕМКИ rpYHTA КОТЛОВАНА
ВНОВЬ ВОЗВОДИМblХ СООРУЖЕНИИ
НА ФУНДАМЕНТbI СУЩЕСТВУЮЩИХ СООРУЖЕНИИ
Котлованы новых сооружений, возводимых вблизи существую
щих сооружений, оказывают существенное влияние на осадки, Kpe
ны и усилия В фундаментах последних.
Можно выделить два основных вида воздействия котлованов
новых сооружений на близрасположенные существующие фунда
менты:
влияние разбухания и разуплотнения rpYHTa основания, вызы-
ваемое снятием наrрузки, равной массе столбца rpYHTa от поверх
ности до уровня подошвы котлована. В результате происходят: He
который подъем основания, поднятие фундаментов существующеrо
сооружения и их !{рены в сторону котлована;
влияние выемки rpYHTa котлована ниже уровня подошвы суще-
ствующих фундаментов.
Выемка котлована для HOBoro здания ниже уровня подошвы
существующеrо фундамента приводит к уменьшению зоны деформи
рования основания существующих фундаментов и, как следствие, к
дополнительным их осадкам и кренам в сторону котлованов.
При расположении дна котлована выше подошвы существующих
фундаментов хотя и имеет место этот фактор, но он не учитывается,
так как обычно расчеты фундаментов и усилий в фундаментах про
изводятся из условия, что поверхность основания и подошвы фун
даментов находится на одном уровне.
Котлованы устраивают либо с откосами, либо со стороны фун
даментов существующеrо здания оrраждают шпунтовой стенкой
(при расположении котлована в непосредственной близости от cy
ществующеrо фундамента).
Рассмотрим три варианта.
Вариант 1. Влияние котлована с откосом на осадки и крены су-
ществующеrо фундамента.
1. Исходные данные для расчета.
Рассматривается плоская задача влияния котлована на суще
ствующий фундамент (протяженность котлована принимаем боль
шой).
Еупруr тку тЕ Ео, (121)
rAe Ео модуль общей деформации rpYHTa; определяется по СНиП
2.02.01 83 табл. 1 и 3 прил. 1; тк коэффициент упруrой дефор-
у
мации. Для rлинистых rpYHToB тну 2,5; для песчаных rpYHToB
тк 8; тE коэффициент, приведенный в п. 4.5.
у .
Основание существующеrо фундамента принимается упрочнен
ным (в связи С длительным заrружением); коэффициенты УПрочне
ния основания принимают по методикам расчета влияния новых
фундаментов на существующие фундаменты различных типов
(см. прил. 2).
2. Расчетная схема системы приведена на рис. 33.
Слой конечной толщины идентифицируется совокупностью дис
кретных участков с размерами: по rлубине равной расчетиому
слою конечной толщины; по ширине в зоне плоской части котло
вана расчетный дискретный участок принимается в виде бесконеч
ной четверти плоскости; в зоне откоса равной заложению откоса;
в зоне расположения существующеrо фундамента в виде Heorpa
ничеllНОЙ четверти плоскости.
3. Расчетную rлубину слоя Нр определяем по формуле
Нр ( 1 + Вр 62) kp'
Для rлины 1 9; s2 O,15; для песков 1 6; ;2 O,I.
56
57
При этом
б1,1 == б1,1 (1) + б1,1 (2);
б1,2 == б2,1 == б1,2 (2);
б2,2 == б2,2 (2) + 62,2 (3);
б1,1 (1) == б2,2 (3);
б1,1 (2) == б2,2 (2);
l':..IP == l':..IP (1) + l':..1P (2);
l':..2P == l':..2P (2) .
Коэффициенты при неизвестных Х, и Х2 рассчитываем по фор-
мулам
а, =cIO
{J2
0.s =00
б1,1 (1) == (SC1) 1;
б1,1 (2) == 280 (1 + e 2a.IS)/( 1 e 2a.IS),
rде 80 == (2SC1) 1;
б1,2 (2) == 480 e a.IS/(1 e 2a.IS);
l':..IP (1) == (Jzg,И/С1;
l':..lp (2) == [Ат КТ S + Вт j/C1.
Коэффициенты Ат и Вт определяем из уравнения интенсивно-
<сти для трапециевидной наrрузки.
Для случая треуrольной наrрузки с интенсивностью в начале
координат (JZg,K
Рис. 33. Схема расчета влияния выемки rpYHTa котлована вновь воз
водимоrо сооружения на существующий фундамент
1 существующий ФУИ,ll,аыент; 2 осадка поверхности основания при BыeM
ке rpYHTa котловаНа
kp==0,8+0,OOI ((JzВ,k 100), rде (JzВ,k==Vhи.
Ат == (JZg,K/a2;
Вт == Вт /а2 == о; КТ == Кт (х а2).
Коэффициенты КТ определяются по таблицам, приведенным в
прил. 1, при a a2, x a2 и a S 1 (начало координат в левом уrлу
участка) .
Bp==L a2, rде L общая ширина котлована по верхней бровке;
4. Определяем интеrральные параметры сопротивления OCHO
вания.
С!, кН/мЗ, наХОДtlм по формуле
С1 == Еупруr/[Нр (1 v2)),
rде Еупруr определяем по формуле (120);
S определяем по формуле (17), rде Hp(S)==Hp, а вместо а1
вводим Bp==L a2.
5. Определяем неизвестные сдвиrовые силы Х! и Х2 взаимодей
ствия между дискретными участками от наrрузки разуплотнения
{ д1,1 Х1 + б1,2 Х2 + l':..lP == О
2,1 Х1 + б2,2 Х2 + l':..2P == О.
l':..2p (2) == [Ат КТ S + Вт ]/C1.
В этой формуле Ат и Вт те же, что и прн определении l':..IP(2).
КТ находим по тем же таблицам при a a2 и x O.
Найдя коэффициенты и разрешив систему уравнений, находим
неизвестные сдвиrовые силы X1, Х2.
6. Ординаты осадок влияния котлована на существующий фун
дамент определяем по формулам
8 (х) == 280 e (c+x)/S,
rде с расстояние от кромки котлована до блнжней кромки фун-
дамента, а начало координат находится у левоrо края существующе-
{'о фундамента;
{J zg ,Н-
Составляем CJlCTeMY уравненнй равенства нулю перемещений
связн, в плоскостях раздела основания на участки.
80 ==:1:: Х21 (2SC1),
58
59
Tor да
s (х) ==:1:: fX2/(2SC1)) C+XIS.
Если в результате решения системы уравнений сила направлена
иверх, то значение принимаем со знаком плюс, если вниз, то со зна-
ком минус.
7. Определяем исходные средние коэффициенты жесткости осно-
вания существующеrо фундамента (как одиночноrо или системы, но
без учета влияния котлована), а также переменные коэффициенты
жесткости основания существующеrо фундамента с учетом ВJIИЯНИЯ
соседнеrо котлована HOBoro сооружения. Производится расчет oca
док, кренов и усилий в существующем фуидаменте с учетом влияния
ординат соседнеrо котлована.
Расчеты производят в соответствии с методиками 4.l 4.25 по
расчету влияния новых фундаментов на существующие.
В случаях, коrда подошвы котлована расположены выше или ни-
же уровня существующеrо фундамента, расчет по этой методике про
изводится с учетом особенностей, приведенных в методике расчета
влияния разнозаrлубленных фундаментов, с тем отличием, что в pac
сматриваемом случае осадки влияния определяют от выемки rpYHTa
котлована, а не от влияния фундамента.
Вариант 2. Влияние котлована без откоса с устройством оrраж
дающей шпунтовой стенки.
В этом варианте участок 2, в пределах KOToporo располаrается
откос котлована, отсутствует. С учетом этоrо ведется расчет по ва-
рианту 1, но составляется Bcero одно уравнение сдвиrовых сил в
плоскости раздела участка, rде располаrается котлован, и участка,
rде располаrается фундамент.
rоризонтальные перемещения шпунтовой стенки и rpYHTa, их
влияние на основание существующеrо фундамента можно не учи-
тывать при условии, что rлубина заделки шпунта не менее чем
вдвое превышает rлубину оrраждения (rлубину котлована).
Вариант 3. Влияние rлубокоrо котлована (дно котлована ниже
уровня подошвы существующеrо фундамента).
Расчет состоит из двух частей.
1 часть. Расчет влияния выемки rpYHTa котлована на существу-
ющий фундамент. Расчет выполняется по варианту 1.
2 часть. Расчет дополнительных перемещений существующеrо
фундамента вследствие снижения расчетной нижней rраницы сжимае
мой толщи существующеrо фундамента, вызванной выемкой rpYHTa
из котлована.
Во всех случаях учитываются вертикальные деформации. Про-
верка на прочность, устойчивость массива, откоса, наrруженноrо су-
ществующим фундаментом или системой фундаментов, обязательна,
60
2
(j)
o
(])
(1)
(])
а1 "'00
о.
05=00
О,
O
N,
Cl4 05 =00
Рис. 34. Схема расчета влияния выемки rpYHTa котлована на суще.
ствующий фундамент
1 котлован HOBoro здання; :J существующий фундамент
производится общепринятыми методами и в настоящей работе не.
рассматривается.
Расчетная схема имеет вид, показанный на рис. 34.
Особенности расчетной схемы. Основание фундамента сущест-
вующеrо здания рассматривается как система дискретных участков.
различной толщины:
в зоне основной части котлована участок 1 с толщиной слоя
h1 == ho + Нр! hи;
в зоне откоса участок 2 со средней толщиной слоя h2
h2 == 0,5 (hl + Нр!);
в зоне слева от фундамента участок 3 с толщиной слоя Нр" rде.
Н р, расчетная нижняя rраница сжимаемой толщи основания фун.
дамента существующеrо здания;
в зоне непосредственно под существующим фундаментом учас-
ток 4 с тем же слоем толщиной Н р,;
в зоне справа от существующеrо фундамента участок 5 с тем же
слоем Н р, .
61
Исходные характеристики rpYHTa Ее и ve принимают для участ-
ков 1, 2, 3, 5; для участка 4 Еупр и v с учетом упрочнения.
В плоскостях раздела на участки вводится четыре неизвестиых
сдвиrовых силы взаимодействия X1, Х2, Хз, Х4.
Основание наrружается наrрузкой Nl, передающейся через су-
ществующий фундамент 1.
110следовательность расчета
1. Производят расчет фундамента 1 существующеrо здания на
основании в виде слоя постоянной толщины Нр (без учета влияния
на толщину слоя котлована) по методикам 4.1 4.25.
Определяют осадки, крены, переменные коэффициенты жесткос-
ти, усилия. Основание непосредственно под фундаментом упроч-
ненное.
2. Производится расчет фундамента на основании перемеННо>i
толщины (см. рис. 34) с учетом устройства заrлубленноrо котлована.
Составляется система уравнений, находятся X1, Х2, Хз, Х4, опреде
Jlяется осадка, крен, коэффициенты жесткости, усилия.
3. Производится сравнение результатов расчета по пп. 1 и 2.
Определяют разности осадок, кренов усилий как результат влияния
котлована в расчете по п. 2.
4. Результаты расчета по п. 1 (эффект поднятия основания)
суммируются с результатами по п. 3 (разность результатов расче-
тов по п. 1). Суммарные данные и являются решением.
Все зависимости для определения коэффициентов при неизвест
ных, расчета Xi, осадок, кренов, характеристик упрочнения rpYHTa
и расчета коэффициентов жесткости приведены в методиках расчета
влияния новых фундаментов на существующие (п. 4.1 4.25).
При этом перемещения основания от влияния котлована опре
деляется по формуле
s (хо) == {AS [xo/S + (e cx.xo e cx.a есх.хо)/( 1 + e aa)] + B}/Cl Ь.
Введем следующие обозначения
КТ == КТ (хо) == xo/S + (e cx.xo e cx.a еаХО)/(1 + e C(a).
Тоrда
s (Ха) == AKT/aCl Ь + ВJC1 Ь.
Вычисленные величины коэффициента Кт приведены в табли-
цах прил. 2.
62
7. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ
РАСЧЕТНЫХ ДАВЛЕНИЯ НА УПРОЧНЕННОЕ
ОСНОВАНИЕ ПРИ ВЗАИМНОМ ВЛИЯНИИ
СУЩЕСТВУЮЩИХ И НОВЫХ
ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
Приводится приближенная оценка расчетноrо давления на ул
рочненное основание, построенная на результатах сопоставления вер.
тикальных сдвиrовых сил для случаев однородноrо и упрочненноr
оснований с учетом взаимноrо влияния фундаментов.
Расчет по приближенной методике ведется в следующей после.
довательности.
Производится расчет существующеrо фундамента (Фl) на есте-
ственном основании (без учета зоны упрочнения). Определяется рас.
четное давление на основание Ro (СНиП 2.02.01 83).
Производится расчет существующеrо фундамента на естествен-
иом основании. Расчет выполняется методом интеrральных дискрет-
ных элементов оснований. В числе друrих характеристик определя-
ется сдвиrовая сила взаимодействия между дискретными элемента.
ми основания, в том ЧИCJIе в плоскости у края фундамента (ХЛе..
И Хправ).
Производится расчет существующеrо фундамента с учетом упроч
ненной зоны основания. Расчет выполняется методом интеrральных
дискретных элементов основания. В этом варианте расчета также
определяются сдвиrовые силы взаимодействия, в том числе в плос
кости у края фундамента (Хупр.леn И Хупр.прав).
Определяется величина расчетноrо давления на основание с уче
том влияния зоны упрочнения rpYHTa в основании существующеrо
фундамента
. {Хлев Хправ}
Rупр==mш , Ro.
Хупр.лев. Хупр.прав.
В тех случаях, коrда производится реконструкция здания или
сооружения и наrрузки на фундаменты возрастают, а влияние новых
соседних зданий или сооружений ОТСУТСТjЗует, производят проверку
по среднему давлению р под подошвой фундамента, равному "i,NjFф.
Если в результате проверки р меньше Rупр, уширения фундамента
не требуется, если р>Rупр, усиление фундамента или укрепление
основания необходимо.
В случаях, коrда на существующие фундаменты оказывают влия-
ние фундаменты HOBoro сооружения, следует учесть соответствующее
дополнительное влияние на Хупр деформаций основания, вызванных
осадками поверхности BOKpyr HOBoro фундамента.
На рис. 35 схематично показаны сушествующий Фl и новый Ф2
фундаменты и осадки от последнеrо.
(122)
63
д
2
ХВ1/.
all
u
[{,
Рис. 35. Осадки влияния HOBOrO фундамеита Ф2 на существующий
Ф[
Осадки влияния Ф2 на Ф1 и вызывает в rpYHTe сдвиrовые си-
лы Х1в, Х2В' направленные вниз, т. е. в сторону, противополож
ную силе Х, возникающей в этой зоне от Ф.. Поэтому проверку
Rупр с учетом влияния Ф2 по этой кромке производить не следует
Осадки влияния Ф2 на основание У правой кромки 2 (см. рис. 35)
вызывают сдвиrовую силу Х 2в меньшей величины. Поэтому за рас-
четную следует принимать кромку 2, более удаленную от влияю
щеrо фундамента Ф2'
Сдвиrовая сила Х 2в определяется по формуле
Х2 == Sm... e [ (и+a)]IS Ь SC
в 1 10'
( 123)
С1О интеrральныЙ параметр сопротивления сжатию расчетноrо
слоя Нр природноrо (неупрочненноrо) основания, Ь1 ширина фун
дамента Ф!.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Примеры расчета
Пример 1. Расчет влияния HOBoro ленточноrо фундамента на су-
ществующий ленточный фундамент (осадки, крены, переменные ко-
эффициенты жесткости основания; плоская задача)
И сходные даняые
Размеры фундаментов, относительное положение и наrрузки по-
казаны на рис. 36.
Основание: модель основания расчетный слой конечной тол-
щины; модуль деформации E 20000 KHfM2; коэффициент Пуассона
v 0,25; удельный вес y 18 кНfмЗ.
64
N2=720KH
N, = 480 кН
CN
11
3м
1м
2М
Рис. 36. Схема расположения фундаментов, наrрузки, размеры, за
rлубления (при мер 1)
1 новый ленточный фундамент: 2 существующий лентоЧНЫЙ фундамеит
Коэффициеиты упрочнения основания существующеrо фундамен-
та: (>1 1,1; (>2 1,15; рз I+I/л:.
Коэффициенты условий работы основания: существующеrо фун
дамента mg 0,85; HOBoro фундамента Р4 I+а2f(10л:).
Расчет суЩествующеео фундамента
Определение rлубины зоны деформирования основания
z, м (Jzg O,2(Jzg сх. p a \cx.(P (JZg.o)1 z. м
zg,O
7,2 165.6 33,12 0,175 204 35,7 7,2
7,6 172,8 34,56 0.166 204 33,86 7,6
7,5 17,1 34,2 0,168 204 34,27 7,5
Таким образом, Пр Пр(S) Hp(C!) 7,5 м.
Определение интеrральных параметров основания окружающей
поверхности
Определяем модуль деформации основания Ее (без учета коэф
фициентов упрочнения Рl и (>2).
Ее == Р3 mg Ео == [( 1 + л:)/л:] 0,85.20000 == 1,12.20000 == 22411 кН/м2.
Определяем интеrральный параметр сопротивления основания
сжатию С) (без учета (>1, (2)
С1 == Ес/[( 1 v2) Пр] == 22411/[7,5 (1 0,252)] == 3187 кН/м3.
Определяем распределительную способность основания S (еди
ную для основания рассматриваемоrо ленточноrо фундамента)
S == О, 177 Н р О, о l11а1 == О, 177.7, 5 О, 0111.2 == 1,3 м.
5 653 65
а,
Х'л t t !ХСп
"I ...
Нр
Рис. 37. Схема определения средней осадки HOBoro фундамента (при
мер 1)
Определение интеrральных параметров основания (с учетом KO
зффициентов упрочнения Рl и Р2 под существующим фундаментом
Определяем модуль деформации rpYHTa непосредственно в OCHO
вании существующеrо фундамента
ЕупР==РiР2Ее== 1,1.1.15'22411 == 1,265.22411 ==28350 кН/м2.
Определяем интеrральный параметр сопротивления основания
сжатию С1упР непосредственно в основании существующеrо фунда-
мента
СiупР == Еупр/[Нр (1 ,\,2)] == 28350/[7,5 (1 0.252)] == 4032 кН/м3.
Определение средней осадки существующеrо фундамента
Определяем сдвиrовые силы на rраницах существующеrо фунда-
мента (рис. 37).
Осадку фундамента определяем по формуле
SФl == Ni/СФl' rде N1. == 480 кН;
СФl == C1yUp a1b1 + 2С1 Sb1,
так как Ь! == 1, то СФl == С1упР а! + 2C1 S.
Сдвиrовую силу хсл==х.п определяем по формуле
Хсл Хе == N1/( Сlупр а! + 2) == 480/( 4032.2 + 2) == 121 иН.
п C1S 3187.1,3
Определяем среднее значение коэффициента жесткости основа-
ния существующеrо фундамента
Кв.ер! == CiYDpNi/(Ni 2X4!д == 4032.480/(480 242) == 8145 кН!м3.
66
Определяем среднюю осадку существующеrо фундамента
SePl == N1/(Fl КВ. ер!) == 480/(2.8145) == 0,0295 м == 2,95 см.
Расчет НО80е0 фундамента
Определение rлубины зоны деформирования основания
р, == р az8,o == 200 36 == 164 кН/м2
z. м I1zg O.2(]z8 2z/6 а а (P l1z8,o)
8 180 36 5,333 0,234 38,3
8,5 189 37,8 5,667 0,222 35,7
8,2 183,6 36,7 5,467 0,228 37,4
Таким образом, rлубина расчетноrо слоя зоны деформирования
основания HOBoro фундамента
Нри == НРН (С1) == Нри (s) == 8,2 м.
Определение интеrральных параметров основания
Ен == [1 + а2/(10п)] Ео == [1 + 3/(10п)] 20000 == 1,095.20000 ==
== 21910 кН/м2.
Определяем интеrральный параметр сопротивления основания
сжатию С1и
Сiи == Еи/[Нри (1 ,\,2)) == 21910/[8,2 (1 0,252)] == 2850 кН/м3.
Определяем параметр распределительной способности OCHOBa
ния
Sи == О, 177Нри 0,0111а2 == О, 177.8,2 0,0111.3 == 1,4 м.
Определение средней осадки HOBoro фундамента
Определяем сдвиrовые силы на rраницах HOBoro фундамента
Хи==N2/[2+а2/S] == 720/[2+3/1,4] == 174 кН.
Определяем средний коэффициент жесткосТИ основания HOBoro
фундамента
КВ'еРИ == С1и N2/(N2 2Хи) == 2850. 720/(720 2.174) == 5517 кН/м3.
Определяем среднюю осадку HOBoro фундамента
sePH == Nzl (Fz Кв.сРн) == 720/(3.5517) == 0,0435 м == 4,35 см.
Nt=48Q/(H
f Z
...
..$
'"
::1:
""
"
э.
t=0,5
о, 5 0,5
2м
0,5
1м
Рис 38 Расчетные ординаты эпюры коэффициентов жесткости осно-
вания существующеrо фундамента (2) с учетом влияния новото фун-
дамента (1) (пример 1)
Определение осадок влияния HOBoro фундамента на основание
существующеrо фундамента
Осадки влияния существующеrо фундамента определяют в осно-
вании через 0,5 м.
8в (О) == 8ерн e (c+X)/sH == 0,0435e l/l,4 == 0,0213 м == 2,13 см;
8в (0,5) == 0,0435e 1.5/l,4 == 0,0149 м == 1,49 см;
8в(I,0)== 1,05 см; sB(I,5) ==0,73 см;
SB (2,0) == 0,5 см.
Определение переменных коэффициентов жесткости основани!\
существующеrо фундамента с учетом влияния HOBoro фундамента
КВ (х) == KB,cP1/[ 1 + lH SB :Х) J.
lупр еРе
Коэффициенты жесткости определяют в тех же точках, что и
осадки влияния (рис. 38).
( 2850.0,0213 )
КВ (О) == 8147,5/ 1 + == 5380 кН/м3'
4032.0,0295 '
( 2850.0,0149 )
КВ (0,5) ==8147,5/ 1+ ==6015 кН/мЗ'
4032. О ,0295 '
КВ (1,0) ==6500 кн/мЗ; KB(I,5) ==6940 кн/мЗ;
КВ (2,0) == 7280 кН/м3.
68
Определение средней осадки
существующеrо фундамента с уче-
том влияния
Для каждоrо участка длины
1 0,5 м определяют суммарные
реаКТИВНые отпоры основания (при
единичной осадке фундамента)
Ri == 0,5 (KBi + KBHl) li;
Rl == 0,25 [КВ (О) + КВ (0,5)] ==
==0,25 (5380 + 6015) == 2850 кН/м2;
R2 == 0,25 [КВ (О ,5) + кв (1)] ==
==0,25 (6015 + 6500) == 3130 кН/м2;
R8 == 3370 кН/м2;
R4 == 3550 кН/м2.
4
,
Ri == 12900 кН/м2.
i l
Определяем
существующеrо
учетом влияния
среднюю осадку
фундамента с
N= OOI<H
.......
\"
\...--...,.,.........
акх
...............
b
....... ....-'
,.
2
J
Рис. 39. Эксцентриситет рав-
нодействующей внешних вер-
тикальных наrрузок Относи-
rельно центра жесткости OCHO
ванил (пример 1)
1 существующий фуидамеит;
2 цеитр жесткости осиоsаиия;
3 ось симметрии фундамента
SB.ep == N1/!. Ri == 480/12900 == 0,0372 м == 3,72 см.
i l
Средняя осадка влияния равна: 0,0372 0,0295 0,77 см.
Определение кренов существующеrо фундамента с учетом влия-
ния
Определяем координату центра жесткости основания существу-
ющеrо фундамента
анх == (2850. 0,25 + 3130. 0,75 + 3370.1 ,25 + 3550. 1 ,75) / 12900 ==
== 13482,5/12900 == 1,045 м.
Определяем эксцеитриситет равнодействующей внешних верти-
кальных наrрузок относительно центра жесткости основания (рис.
39).
о
еХ == aN ан == 1 ,045 1 == 0,045 м.
:х х
Определяем момент эксцентриситета равнодействующей внешни,'{
вертикальных наrрузок
м о о
N ех == N1 ех == 480.0,045 == 21,6 кН.м.
69
Определяем реактивный момент основания (при единичном пере
мещении дальней кромки фундамента при креие).
Мх ( q>K == 1) == [Ri (Хц,т! аих)2/( 0,5а1 + e ) ] ==
1
== (2850-0,80252 + 3130.0,30252 + 3550-0, 7025 +
+ 3370-0,20252)/1 ,045 == (1835 + 287 + 128 + 1753)/1,045 ==
== 4003/1,045 == 3832 кн-м.
Крен фундамента относительно центра жесткости основания
tg Ч>х == Мх/[аих Мх ( tpK == 1)] == 21,6/(.1 ,045.3832) == 0,0054.
Рекомендации по расчету усилий в существующем фундаменте
с учетом влияния HOBoro Фундамента
Определяем реакции основания. Зная средние значения по уча
сткам коэффициентов жесткости основания, осадку s и крен tg (jJx
существующеrо фундамента, реакции основания определяют по за
висимости
ROCH (х) == КВ (х, у) 81 ::1: L\scp (х, у).
Здесь .1.8ср(Х, у) перемещение центра данной площадки (уча
стка) от крена фундамента, определяемое по формуле
::f:: .1.S(jJ (х, у) ==::1: Х; tgч>,
rде Х; расстояние от оси, проходящей через центр жесткости ос-
нования, до середины данной площадки (участка).
Зная реакции и наrрузки на фундамент, общепринятыми ),(eToдa
),(и определяем усилия моменты и поперечные силы в фуидаментах.
Сопоставив их с усилиями без учета влияния HOBoro фундамента,
вычисляем дополнительные усилия, вызванные влиянием иовоrо фун-
дамеита.
Пример 2. Расчет влияния HOBoro прямоуrольноrо фундамента
на существующий прямоуrольный (осадки, крены, переменные коэф-
фициенты жесткости основания). Расположение фундаментов несо-
осное.
Исходные данные
Размеры фундаментов, относительное расположение в плане и
наrрузки показаны на рис. 40.
Основание: модель основания расчетный слой конечной тол-
щины; модуль деформации Eo 12000 кН/м2; коэффициент Пуассона
v 0,3; удельный вес rpYHTa ,,==17 кН/мз; коэффициент упрочнения
основания существующеrо фундамента Рl == 1,08; Р2 1,1; Рз
== 1 + l/л 1,32; коэффициенты условий работы т,==О,9;
Расчет rлубины зоны деформирования существующеrо фундамента
70
....
JI
...
ос)
t'$
со
.
.
Рис. 40. Схема взаимноrо расположения фундаментов, заrлубление,
размеры, наrрузки (пример 2)
1 новый фундамент; 2 существующнй фундамент
Определяем природное давление на уровне подошвы фунда-
мента
(Jz8,O == yd == 17.1,4 == 23,8 кН/м2.
Дополнительное к природному вертикальное давление на rpYHT
по подошве фундамента
Ро == P (Jzg,o == 250 23,8 == 226,2 кН/м2.
Определяем rлубину зоны деформирования основания
Z, м (Jzg O.2(Jzg 2z/b (J, (J, (p (Jz,go'
6,0 125,8 25,16 4,286 9,119 26,92
6,5 134,3 26,86 4,643 9,106 23,4
6,2 129,2 25,84 4,43 9,115 25,2
71
Таким образом, расчетная rлубина зоны деформирования
Нр == Нр (С1) == Нр (8) == 6,2 м.
Расчет интеrральных параметров основания существующеrо пря-
моуrольноrо фундамента
Определяем модуль деформации основания непосредственно под
фундаментом
ЕУПР==РIР2рзmgЕо== 1,0'8(1 + I/л) 0',9. 120'0'0'== 16914 кН/м2.
Модуль деформации основания BOKpyr фундамента
Ее == Р4 mg Ео == (1 + I/л) О',9Ео == 14238 кН/м2.
Определяем значение интеrральноrо параметра сопротивления
основания сжатию непосредственно под фундаментом
С1упр== Еупр/[Нр (1 -у2)] == 16914/[6,2 (1 0',32)] == 2998 кН/м3.
Определяется интеrральный параметр сопротивления основания
,сжатию окружающей зоны основания
С1е == 14238/(6,2.0',91) == 2524 кН!м3.
Определяется параметр распределительной способности основания
8 == 0', 177Нр O',O'lllb1 == 0',177 '6,2 0',0'111.2,8 == 1,0'66 м.
Определение средней осадки существующеrо фундамента и сред-
Hero коэффициента жесткости
Определяем суммарную жесткость основания фундамента
СФС == а1 Ь1 С1упр + 2(а1 + Ь1) 8С1с ==
== 3,6.2,8.2998 + 2 (3,6 + 2,8) 1,0'66.2524 == 62721 кН!м.
ОпреДCJIяем среднюю осадку фундамента
8ерс == N1/Сфс == 2520'/62721 == 0',0'4 м.
Средний коэффициент жесткости основания фундамента
Кв.ер == N1 Сlупр/[Nl 2 (а1 + Ь1) 8С1с 8ерс} ==
== 2520'.2998/[2520' 0',0'4.2 (3,6 + 2,8).1,0'66.2524] == 6613 кН!м3.
Расчет HOBorO фундамента
Определение зоны деформнрования HOBoro фундамента
(]zg,o == 23,8 кН/м2.
Ро == Р (]zg,o == 30'0' 23,8 == 276,2 кН/м2.
Z. м azg 02azg 2z/b а а (p azg,o)
8 159,8 31,96 4 0',136 37,56
8,4 166,6 33,32 4,2 0',122 33,7
72
Таким образом, Нр == Нр (8) == Нр (С1) == 8,4 м.
Расчет интеrральных параметров основания HOBoro прямоуrоль
Horo фундамента
Определям модуль деформации основания
Еи == [1 + Ь2/(lOл)] Ео == [1 + 4/(IО'л)l12О'О'О' ==
== 1,273.120'0'0' == 13528 кН/м2.
ИнтеrрqЛЬНЫЙ параметр сопротивления основания сжатию
С1и == Ен/[Нри (1 V2)] == 13528/(8,4.0',91) == 1770' кН/мВ.
Определяем значенне параметра распределительной спосоБНQСТ!4
основания
8 == О',I77Нри 0',0'222.2 == 0', 177.8,4 0',0'444 == 1,442 м.
Определение средней осадки HOBoro фундамента
Определяем среднюю суммарную жесткость основания фунда-
мента
СФИ == а2 Ь2 с1и + 2 (а2 + Ь2) 8С1и ==
== [5,2.4 + 2 (5,2 + 4) 1,442] 1770' == 69384 кН.
Средняя осадка фундамента
8ери == N2/Сфи == 6240'/69384 == 0',0'899 м.
Определение осадок влияния HOBoro фундамента на существую-
щий
Осадки влияния определяют по сетке с ячейками размером
IXI м.
Определяем rраницу зоны влияния HOBoro фундамента на суще-
ствующий (рис. 41).
[ СlупР 8СРС]
ХтаХ == 8и lп 0',0'5 ==
С1и 8сри
0',0'5.0',0'4.2998
== 1,4421" == 4,728 м.
0',0'899.1770'
Определяем осадку через 1 м в зоне плоскоrо влияния (см. рис,
41, зона 1).
8 (О') == O',O'89ge O.6/1,442 == 0',0'593 м;
8 (1) == O',O'89ge 1.6/1.442 == 0',(,365 м;
8(2)==0',0'148 м; 8(3)==0',0'0'74 м;
8 (4) == 0',0'0'49 м.
Определяем осадки в зоне влияния П. Так как участок уrловоrо
влияния имеет ширииу 0',8 м, в этой зоне определяем осадку влияния
73
Xтl!lX 4,3M
r
Рис. 41. Расчетные зоны
влияния (пример 2)
t новый фундамент; 2 <:y
ществующий фундамент
по rранице фундамента. Для этоrо определяем расстояние от точек
до уrла влияния
To===VO,62+0,82==1 м;
т i == V О ,82 + 1 ,62 == 1,8 м;
Tj!== /Co,82+2,62==2,7 м;
Та == V 3,62 + 0,82 == 3,7 м;
т, == V4,22 + 0,82 === ,3 м.
Осадки влияння в тих точках определяем по формуле для рас-
«еТI влияния на плоском участке (зона 1), но с расстоянием Т/.
S (О) == O,088ge 1/1,442 == 0,045 м;
S (1) == O,088ge I,8/1,442 === 0,025 м;
S (2) == 0,013 м; s (3) == 0,006 м; s ( ) === 0,0046 м.
Определение переменных коэффициентов жесткости основани"
существующеrо фундамента с учетом влияния HOBoro ФУИ)l.амеита
Определяем коэффициенты жесткости в зоне плоскоrо влияния
( сlн SB (х) )
КВ (х) == Кв.ер/ 1 + с ;
lунр sCPfl
14
IN, 2520 K
f I
О,б/1
а)
//'7
о)
""
6)
[ I 1 1
!::
l 391б,5 48625 5594,55(J5j !::
"i 1 [ [' <Q
>. 3916,5 1852,5 56(/4,5 БОБ ""
.{; П л f[ ij
<::, 4169 5026 57Л 6095
. "!
Рис. 42. Расчетные ко-
эффициенты жесткости
основания (при мер 2)
а) коэффнциент жесткости
основания в зоне плоско!!
полосы влияния;
б) коэффициенты жесткости
основания в уrловой зоне;
в) среднне коэффициенты
жесткостн участков OCHO
вания;
1 новы!! фундамент; 2
существующий фундамент
( 1770.0 059 )
КВ (О) == 6613/ 1 + 2998.d,04 === 3535 кН!м3;
( 1770.0 0365 )'
КВ (1) == 6613/ 1 + ' == 4298 кН/м3;
2998.0,04
КВ (2) "" 5427 кН/м3; КВ (3) == 5962 кН/м3;
КВ (4) == 6167 кН!м3.
Эпюра коэффициентов жесткости на участке плоской полосы
влияния показана на рис. 42(а).
Определяем коэффициент жесткости по rранице фундамента в
уrловой зоне 11.
( 1770.0 045 )
КВ (О) == 6613/ 1 + 2998.0:040 == 3974 кН/м3;
( 1770.0 025 )
КВ (1) == 6613/ 1 + 2998.d,04 == 4830 кН/м3;
КВ (2) == 5548 кН/м3; Кв (3) === 6075 I!:H/M3;
КВ (4) == 6193 кН!м3.
Эпюра коэффициентов в уrловой зоне по rранице фундамента
показана на рис. 42 (6).
Определение осадки существующеrо ФУН,l.амента с учетом влия-
ния соседнеrо HOBoro фундамента
75
Определяем средние значения коэффициентов жесткости участ-
ков основания (рис. 42 (в)); ве.1lИЧИНЫ суммарных реактивных отпо-
ров каждоrо участка, величины суммарных реактивных отпоров уча
стков существующеrо фундамента (при единичном перемещении).
Значения Ri приведены ниже
3916,5
3916,5
3324
4862,5
4862,5
4021
3638,7
3638,7
2957,5
5694,5
5694,5
4602
Определяем среднюю осадку существующеrо фундамента
Sn.cp == М1/ R (k,l) == 250.3,6'2,8/51132 '== 0,049 м.
(k,l)
Дополнительная осадка фундамента, вызванная влиянием фун-
дамента 2.
Sдоп == Sn.cp SCPc == О, 049 0,04 '== О ,009 м.
Определение крена существующеrо одиночноrо прямоуrольнOI'
фундамента с учетом влияния HOBoro прямоуrольноrо фундамента
Определяем координаты центра жесткости основания фундамен
та (по оси ОХ относительно края фундамента)
аllх == R. (k,l) Хц.т (k,l)/ R (k,l) == 2 [3916,5.0,5 +
(k.l) (k,l)
+ 4862,5.1,5 + 5694,5.2,5 + 3638,7.3,3]/51132 + [3324.0,5 +
+ 4021.1,5 + 4602.2,5 + 2957'3,3] /51132 == 99951 ,67/51132,==
== 1,955 м.
Определяем эксцентриситет равнодействующей внешних BepТII
кальных наrрузок относительно центра жесткости основания (по оси
ОХ)
О
ех == aN.x аllх== 1,8 1,955 == 0,155 м.
Определяем аналоrичные величины ЬКу и e по оси аУ
ыly == R. (k, 1) Уд.т (k, 1)/ R. (k,l) ==
(k.l) (k,l)
== [2 (3916,5 + 4862,5 + 5694,5 + 3638,7) 2 + (3327 +
+ 4021 + 4602 + 2957,5) 2,4]/51132 == 72000/51132 == 1,407 м.
еО == 1 ,4 1 ,407 == 0,007 м.
у
76
Определяем моменты эксцентриситета равнодействующей внеш
них вертикальных наrрузок
MN 0== N1 e == 2520.0,155 == 390,6 кНм;
ех
О
MNe == N1 еу== 2520.0,007 == 17,6 кНм.
Реактивные моменты основания при единичном вертикальном
перемещении (при крене) наиболее удаленных от центра жесткости
крайних кромок существующеrо фундамента
МХ ( <РII == 1) == R (k,l) [Хц.т (k, l) allJ2j( 0,5а1 + e ) ==
(k,l)
== [(2.3916,5 + 3327) (1, 995 0,5)2 + (2.4862,5 + 4021) (1 ,995
1 ,5)Ч (5694,5.2 + 4602) (l ,955 2,5)2 + (2.3638,7 +
+ 2957,5) (1, 955 3,3)2] 1/1,955 == 49737/1,955 === 25441 кНм.
Му ( СРII == 1) == [(3916,5 + 4862,5 + 5694,5 + 3638,7). (1 ,407
0,5)2 + (1 ,407 1,5)2 + (1 ,407 0,5)2 + (3327 + 4021 +
+ 4602 + 2957,5) (1 ,407 2,4)2] 1/1 ,407 == 29762/1 ,407 == 21154 кНм.
Определяем крены фундамента относительно центра жесткости
{)снования
tg СРХ == Мх/[анх МХ ( СРи == 1)[ == 390,6/( 1,955.25441) == 0,00785;
tgqJy == МУ/]ЬКу Му ( СРи == 1)] == 17,61/(1,407.21154)==0,00059.
Реакции основания с учетом влияния на существующий фунда-
мент HOBoro фундамента и усилия в фундаменте определяем по ука-
заниям, приведенным в примере 1.
Пример 3. Расчет влияния новой фундаментной плиты на суще-
ствующую систему прямоуrольных фундаментов KapKacHoro здания
(осадки, крены, переменные коэффициенты жесткости основания)
ИСХQдные данные
rабариты, относительное расположение фундаментов в плане и
наrрузки показаны на рис. 43.
Основание: модель основания расчетный слой конечной тол-
щины, rлинистые rpYHTbI; модуль деформации rpYHTa Eo 12000 кН/
1м2; коэффициент Пуассона v 0,25; удельный вес rpYHTa y 17 кН/
/м3; коэффициенты упрочнения основания Рl 1; P2 1,15; коэффи
циенты условий работы основания для системы фундаментов
тg 0,9; рз I+1/:n: 1,32;
для новой фундаментной плиты тп.л == 1,4; тg 1; P4 1 + 1/:n:
Расчет существующей системы фуидаментов KapKacHoro здания
77
2
1:
....
Б
в
30м
6!'(
2
з 4-
Рис. 43. Схема взаимноrо расположения фундаментов, размеры, на-
rрузки (пример 3)
1 фундаментная плнта HOBoro здания; 2 существующее каркасное зданне
r луб ина зоны деформирования основания
Нр == НР1 + Нр2.
Определяем Нр" как среднее расстояние между фундаментами
в системе
НР1 == [1/(2.17)] (3.3 + 3.4 + 3.4 + 2,5.8] == 53/(2.17) ==
==3,1/2== 1,6 м.
Определяем величину Н p.' Для этоrо определяем сначала сум-
марную наrрузку на систему и размеры общей площади наrружения
основания системы фундаментов
Ni == 1600.8 + 3000.4 == 24800 кН;
А==2а+акр.ер+2НРl == 18+ (8.3+4.2+2.3)/14+
+3,1 == 18 + 2,7 + 3, 1== 23,8 м;
В == 2Ь+ Ькр.ер + 2НР1 == 12 + 2,7 + 3,1 == 17,8 м;
Нр == (9 + 17,8.15) [24800/(23,8. 17,8) + 700] 10 3 == 8,2 м.
Таким образом, расчетная rлубина зоны деформирования OCHO
вания составляет:
НР2 == НР1 + НР2 == 1,6 + 8,2 == 9,8 м.
Расчет интеrральных параметров существующей системы отдель-
ных фундаментов С, и S
Определяем модуль деформации основания непосредственно под
78
фундаментами
ЕУПР==Рl Р2рзтgЕо== 1.1,15.1,32.0,9.120000== 1,37.12000== 16394 кН/ма,
Модуль деформации основания в ненаrруженной зоне основании
Ее == Р4 тв Ео == 1,32.12000 == 15840 кН/ма.
Определяем интеrральный параметр сопротивления основания не-
посредственно под фундаментами
Ciynp == Еупр/[Нр (1 V2)] == 16394/(9,8 (1 0,252)] == 1784 кН/мЗ.
Интеrральный параметр сопротивления основания сжатию вне
фундаментов
Cie == Ее/[Нр (1 V2)] == 15840/[9,8(1 0,252)) == 1724 кН/м3.
Определяем параметр S распределительной способности осно,
вания
s == О, 177Нр O,OIIIB == 0,177' 9,8 O,Olll.17,8 == 1,54 м.
Определение средней осадки для каждоrо из фундаментов край-
Hero ряда системы (фундамента по ряду 1)
Осадки фундаментов определяем по формуле
SеР==Sl+S2+SЗ'
Для уrловых фундаментов величины 5ср совпадают, поэтому в
дальнейшем осадки будем определять для уrловоrо и среднеrо фун-
даментов.
Определяем 51 для уrловоrо и среднеrо фундаментов в центре
здания по формуле (84).
Для последующеrо использования в расчете определим по приве
денной формуле некоторые вспомоrательные величины для уrловоrо
фундамента
х == (А 18)/2 == (23,8 18)/2 == 2,9 м;
у == (В 12)/2 == (17,8 12)/2 == 2,9 м;
Ciynp (Нр2) == ЕУПР/[НР2 (1 V2)] == 16394/[8,2 (1 0,252)] ==
== 2132 кН/м3;
S (НР2) == О, 177НР2 О,ОlllВ == 0,177 .8,2 0,01ll.17,8 == 1,25 м;
C1e (НР2) == 15840/[8,2 (1 0,252)] == 2060 кН/м3.
Фоновый параметр сжатия
С1ФОН (НР2) == [C1yIlP (Нр2) Fj + C1c (Нр2) (АВ Fj)] /(АВ) ==
i t
== [2132 (6.8 + 12.4) + 2060 (23,8.17,8 96)] /(23, 8.17,8) ==
== 2077 кН/м3.
79
Среднее удельное давление
РОl == (1600.8 + 3000.4)/(23,8.17,8) == 58,5 кН/м2.
e x/s == e Y/s == e 2,9jl,25 == 0,0983;
e (A x)/S == е (2З,8----2,9)/l,25 == о;
e (B Y)/S == e (17,8----2,9)/l,25 == о.
Величины вида e У--::./5 == о.
Определив вспомоrательные величины, вычисляем фоновую ocak
ку фундамента А1 (равную осадке фундаментов В1), так как систе-
ма симметрична.
5i == 58,5 {l 0,5 (1 0,5. 0,0983) (0,0983 + о) 0,5 (1
0,5. 0,0983) 0,0983 0,25.0,ОI65} /2077 ==
== 58,5.0,902/2077 == 0,025 м.
Определяются вспомоrательные величины для крайнеrо фунда-
мента Б 1 среднеrо ряда системы
х==2,9; у==2,9+6==8,9 м;
С1УПР(НР2) == 2132 кН/м3; СIФОН(НР2) == 2077 т/мВ.
S (Нр2) == 1,25 м; РОl == 58,5 кН/м2;
e x/S == e 2,9/1,25 == 0,0983;
e Y/S == e 8,9/1,25 == 0,001;
e (A x)/5 == е (2з,8 2,9)/l,25 == о;
e (B Y)/S == e (17,8----8,9)I1,25 == 0,001.
Все оставшиеся выражения вида e v:::is равны О.
Фоновую осадку фундамента Б2 определяем следующим обра-
зом:
51 == 58,5 {1 0,5 (1 0,5.0,001) (0,0983 + О) 0,5 (1
0,5'0,0983) (0,001 + 0,001) 0,25 (О + О + О + О)} /2077 ==
== 58,5.0,900/2077 == 0,025 м.
Для рассчитываемых фундаментов определяем составляющую
осадки 52 по формуле
52 == (POi РО1) Fi (НР2)/СФi (НР2).
Определяем вспомоrательные величины для уrловоrо фунда-
мента (А1, В1).
Площадь основания фундамента на уровне кровли слоя
F (Нр2) == (3 + 3, 1) (2 + 3, 1) == 6, 1.5, 1 == 31,11 м2.
80
Среднее давление на этом уровне
Poi== 1600/31,11==51,4 кН/м2.
>Кесткость основання
СФi (НР2,) == (а + 2Hp1) (Ь + 2Нрl) СlупР (Нр2) +
+ 2 (а + ь + 4Нр1) SCle (Нр2) == 5,1,6,1.2132 + 2,5.2060.11,2 ==
== 124006 кН/м.
Тоrда
52 == (51,4 58,5) 31,11/ 124006 == 0,00178 м.
Определяем вспомоrательные велнчины для крайнеrо фундамен-
та среднеrо ряда (51).
F (НР2,) == (3 + 3, 1) (4 + 3,1) == 6,1'7,1 == 43,31 м2;
Poi == 3000/(6, 1.7,1) == 69,3 кН/м2;
Сер; == 6,1.7,1.2132 + 2,5.2060. 13,2 == 160317 кН/м.
Тоrда
52 == (69,3 58,5) 43,31/160317 == +0,00291 м.
Для рассчитываемых фундаментов определяем осадку для уrло-
вых фундаментов А1, В1.
Sз == 0,8 (Pepi + POi) НРl/(2Еупр) == 0,8 (267 + 51,4) 1,55/(2.16394)==
== 0,012 м;
PePi == Ni/Fi == 1600/6 == 267 кН/м2.
То же, для фундамента по среднему ряду Б1
5з == 0,8 (250 + 69,3) 1,55/(2.16394) == 0,0122 м;
PePi == 3000/12 == 250 кН/м2.
Таким образом, для уrловых фундаментов крайнеrо ряда Аl и Вl
5ер == 0,025 0,002 + 0,012 == 0,035 м.
Для крайнеrо фундамента среднеrо ряда Б 1
5ер==о,025+0,ооз+о,0Iз==0,041 м.
Определение средних значений коэффициента жесткости основа-
ния фундаментов блюкайшеrо к плите ряда 1
Для уrловых фундаментов А1, В1
Кв.ер == N /(5ер Р) == 1600/(0,035. 6) == 7619 кН/мЗ.
Для среднеrо фундамента Бl
Кв,ер == N /(Sep Р) == 3000/(0,041.12) == 6098 кН/м3.
Расчет осадки новой фундаментной плиты и окружающей по-
верхности
6 653
81
Ро == N2/Fпл. == 50000/(30. I4} == Н9 кН/м2;
Яр! == ( i + bi Ы (Ре + 700) 1O 3 ==
== (119 + 700) (9 + 14.0,15) l()----З == 9, 1 м;
Нр == Нр (Ci) == Нр (8) == 9,1 м.
Интеrральный параметр сопротивления основания сжатию
Ci == Ен/[Нр (1 "ан == т, р, Ео/[Нр (1 'У2)) ==
== 1,32.0,9.12000/[9,1 (l 0,252)] == 1668 кН/м3.
Определяем распределительную способиость основания
8 == О, 177.9,1 O,OI11bi == 0,177.9,1 О,Оlll.14 ==
== 1,613 O,I56== 1,457== 1,46 м.
Определяем жесткость основания фундаментной плиты
Сф == С! [щ bi + 2 (щ + Ь1) 81 == 1668 [30. 14 + 2 (30 + 14) 1,46] ==
== 1668 (420 + 128,5) == 1668.548,5 == 91400 кН/м
Определяем среднюю осадку фундаментной плиты
Sep == N2/Сф == 50000/91400 == 0,0547 м.
Средний коэффициент жесткости основания фундаментной плиты
Кв.ер == N2 C1/[N2 2 (ai + Ь1) 8Ci Sep] == 50000,1668/(50000
2 (30 + 14) 1,46.1668.0,0547] == 50000.1668/(500oo
11730) == 50000.1668/38270 == 2175 кН/мЗ.
Б
Определяем расчетную rлубину зоны деформирования основания
плиты
.};
......
8
3м
2
Рис. 44. Фраrмент определения зоны ВЛИЯНИЯ (пример 3)
1 новая фундаментная плита; 2 фундамент В1 существующеrо здаRИЯ
3 rраница зоны влИяния плиты
Определение зоны влияния плиты на системы фундаментов
Определяем плоскую rраницу зоны влияния для BepXHero уrло-
8oro фундамента Аl
ХтаХ == 1,4610 (0,05. О, 035.1784/(0, 0547.1668)) == 4,93 м;
для фуидамента Бl
XIII4X == 1, 461п (0,05.0,035.1784/(0,0547.1668)] == 4,93;,
для фундамента В 1
xlll4x == ',461п (0,05.0,041.1784/(0,0547.1668)] == 4,7 м.
Определяем через 1 м осадки влияиия уrловоrо фундамента At.
Так как влияние плоское, то это достаточно проделать по одной па-
раллели
S (2) == О, 0547e /I,46 1,4 == 0,0547.0,13.1,4 == 0,0104 м.
Определяем осадки влияния через 1 м для фундамента Бl.
в (О) == o,0547e o,5п,46 1,4 == 0,0547' О, 71.1,4 == 0,0543 м;
s (1) == О, 0547e I,5/1.46 1,4 == 0,547 .0,36.1,4 == 0,0275 м;
S (2) == 0,0138 м; S (3) == 0,007 м.
( ) x+Cls 1 4
SB Х == &СРитпn ' в, r.ll.e тпn == , ,
11 (О) == О,О547ё1/1,46 1,4 == 0,0547'0,504.1,4 == 0.0384:м;
S (1) == O,0547, 2/1,461,4 == 0,0547.0,254.1,4 == 0,(,)195 м;.
Определяем осадки влияния новой фундаментной плиты по пло-
щади фундамента Вl (рис. 44). Определяем расстояние от ближай
wero уrла новой фундаментной плиты до точек пересечения сетки.
'1== yl,2 +0,52== 1,12 м;
SlП == 0,0547ё(1/1,46) 1,12 == 0,0547.0.463 == 0,0253 м;
'2 == -v 22 + 0,52 == 2,03 м;
S2П == O,0547e (I/I,46) 2,03 == 0,0547.0,294 == 0,0131 м;
'з == -v 32 + 0,52 == 3,06 м;
82
83
Sзп == 0,0547е 3.Об/l,4б == O,0547.0,118 == 0,0064 м;
',== Vl + 1,52== 1,81 м;
84п == O,0547, I.81/1.46 == 0,0547.0,289 == 0,0158 м;
'& == V 2 + 1,52 == 2,5jM;
8sп == 0,0547, 2,5/1.46 == 0,0547' 0,179 == 0,0098 м;
'8 == V 3 + l,5 == 3,36 м;
S6П== 0,0547,----3'36/1.46 == 0,0547.0,093==0,0051 м;
'7== V 12+2,5 ==2,7 м;
87П == O,0547, 2,7/1.46 == 0,0547'0,157 == 0,0086 м;
'8 == V 2 + 2,52 == 3,2 м;
SВП == 0,0547e 3.2/1,46 == 0,0547'O,112 == 0.0061 м;
"== /3 +2,52==з,9 м;
89П == 0'0547,----3'9/1.46 == 0,0547.0,069 == 0,0038 м;
'1а == V 12 + 3,52 == 3,64 м;
510П == O,0548e----3.64/1.46 == 0,0547.0,082 == 0,0045 м;
'11 == V 2,022 + 3,52 == 4,04 м;
S11П == 0,054&......-4,04/1,46 == 0,0547.0,063 == 0,0034 м;
'12 V 32 + 3,52 == 4,63 м;
812П == 0,547e 4.63/1.46 == 0,0547'0,043 == 0,0023 м.
Определяем среднее значение осадок влияния по участкам пло
щади основания фундамента Вl (индексы даны по диаrонали уrло-
вых точек).
s(I;5)п==0,016 м;
s (4; 8)п == 0,0108 м;
8 (7; Щп == 0,0056 м;
s (2; 6)п == 0,0088 м;
S (3; 4)п == 0,0062 м;
S (9; 12)п == 0,0089 м.
Значения Sц определяем как средние из четырех значений по
уrлам участков.
Коэффициенты жесткости на rраницах участков основания фун
дамента Аl с учетом JjЛИЯНИЯ плиты.
( 1668.0 0384 )
КВ (О) == 7619/ 1 + ' == 7619/2,03 == 3852 КН/МЗ;
1784.0,035
( 1668.0 0195 )
КВ (1) == 7619/ 1 + 1784. ,035 == 7619/1,519 == 5015 кн!мЗ;
84
1
2
1м
..
..,
"'"
х=1м х=2м X=JM
Рис. 45. Коэффициенты жест-
кости основания фундамента
Аl (пример 3)
1 новая фундаментная плнта;
2 фундамент Аl
1
}(=о
К= 1м х= 2м х 1м
Рис. 46. Коэффициенты жест
кости основания фундамента
Б 1 (пример 3)
1 новая фундаментная плнта;
2 фундамент Бl
( 1668.0 01 )
КВ (2) == 7619/ 1 + '== 7619/1 ,267 == 6020 КН/МЗ.
1784.0,935
Эпюра коэффициентов жесткости основания фундаментов Аl по-
казана на рис. 45.
Определяем коэффициент жесткости на rраницах участков осно-
вания фундамента Бl с учетом влияния плиты.
( 1668.0 0543 )
КВ (О) == 6098/ 1 + ' == 6098/2,24 == 2730 кн!мl;
1784.0,041
( 1668.0 0275 \
КВ (1) == 6098/ 1 + ' ) == 6098/1,628 == 3750 кН!м3;
1784'0,041
КВ (2) == 4610 кН/м3, КВ (3) == 5260 кН!м3.
Эпюра коэффициентов жесткости основания фундамента В 1 по-
казана на рис. 46.
Определяем средние коэффициенты жесткости участков основа.
ния фундаментов Бl с учетом влияния плиты.
( 1668.0 016 )
КВ (1; 5) == 7619/ 1 + 8 ' 5 == 7619/1 ,428 == 5340 кН/мЗ;
17 4.0,03
( 1668.0 0088 )
КВ (2; 6) == 7619/ 1 + ' 35 == 7619/1,235 == 6170 кН/м3;
1784.0.0
( 1668.0 0108 )
КВ (4; 8) === 7619/ 1 + 1784. ,035 == 7619/1 ,289 == 5920 кН!м3.
85
%
2 J
5310 6/70
4
5920 б/JО .!;
7 8 9
6630 6900..!;
!о 111 1 !I1 1
211
Рис, 47. Средние коэффициенты
жесткости участков основания
фундаментз- А1 (пример 3)
N, =1600 кН
Определение кренов фундаментов Аl, 61, 81 с учетом влияния
новой фундаментной плиты
Определяем положение центра жесткости основания, представ-
ленноrо коэффициентами жесткости, средними для отдельных участ-
ков
аllх == [0,5 (3852 + 5015) 0,5 + 0,5 (5015 + 6020) 1,5]/[(3852 +
+ 5015) '0,5 + 0,5 (5015 + 6020)] == (4433,5.0,5 +
+5517,5.1,5]/[4433,5+5517,5] == 10492,9/9951 == 1,054 м;
ану == О.
Определяется эксцентриситет нормальной силы относительно
центра жесткости основания
e == 1 1,054 == 0,054 м;
a, 2M
акк : 1. 054 м
Ек.о,054М
o o
ey .
Определяем реактнвный момент основания (при единичном вер-
тикальном перемеrцении крайней кромки фундамента при крене) от-
носительно центра тяжести основания (рис. 48).
МХ (Асрн == 1) == [4433,5.3 (1,054 0,5) + 5517,59 (1,5
1,054)2]11 ,054 == [3880 + 3280]11 ,054 == 7160/1,054 == 6790 КН'М.
Момент внешней силы относительно центра жесткости
MHe == N1 e == 1600,0,054 == 56,3 кН'м.
Определяем крен фундамента А1
tgq>x == М о/[анх Мох: (Асрн == 1)] == 56,3/(6790.1,054) ==0,0083,
NBx
tgq>y == О.
Расчет крена фундамента 61
Расчет ведем в той же последовательности, что и при опреде-
лении крена фундамента Аl.
Положение центра жесткости основания
Рис. 48. Расчетная схема опре-
деления реактивных моментов
основания (пример 3)
1 ось, проходящая через центр
жесткости основания
КВ (5; 9) == 6530 кН/м3; КВ (9; 12) == 6900 кН/м3;
КВ (7; 11) == 6630 кН/м3.
Полученные коэффициенты жесткости приведены на плане-схеме
фундамента (рис. 47).
Определяем суммарные жесткости оснований фундаментов А1,
В1, В1 с учетом влияния плиты.
сф (А1) == [0,5 (3852 + 5015) + 0,5 (5015 + 6020)] 1.3 == 29545 кН/м;
сф (Бl) == [0,5 (2730 + 3750) + 0,25 (3750 + 4610) +
+ 0,5 (4610 + 5260)].4 == 49420 кН/м;
сф (В1) == 5340.1 + 6170. 1 + 5920.1 + 6530.1 + 6630.1 +
+ 6900. 1 == 37490 кН/м.
Определяем средние осадки фундаментов с учетом влияния
плиты
анх == [0,5 (2730 + 3750) 0,5 + 0,5 (3750 + 4610) 1,5 +
+ 0,5 (4610 + 5260) 2,5]/(3240 + 4130 + 4935) == (1620 +
+ 6270 + 12337,5)112355 == 1,66 м.
Эксцентриситет нормальной силы
e ==+ 1,5 1,66== 0,16 м;
e == о;
реактивный момент основания
5(А1) == N(А1)/СФА1 == 1600/29545==0,054 м;
5 (Вl) == N (В1)/СФБ! == 3000/49420 == 0,0617 м;
5 (В1) == N (В1)/Сфв\ == 1600/37490 == 0,0426 м.
Отсюда дополнительные осадки, вызванные влиянием плиты,
составляют
As(A1)==s(A1) sl==0,054 0,035==0,019 101== 1,9 см;
As (В1) == 5 (Бl) 52 == 0,0617 0,041 == 0,0207 м == 2,07 см;
As (Вl) == s (Вl) 5з == 0,0426 0,035 == 0,0073 м == 0,73 см.
86
МХ (А<рк == 1) == 4 {3240 (1 ,66 0,5)2 + 4180 (1,66 1,5)2 +
+ 4935 (2,5 1,66)2) / 1,66 == 4 (4370 + 107 + 3405)/1,66 ==
== 3152011,66 == 19050 кН'м;
87
момент внешней силы
м 0== 3000.0,16 == 480 кН,м;
Nex
крен фундамента Бl
tg <Рх == 480/( 19050,1,66) == 0,0152;
tg !Ру == О.
Расчет крена фундамента 8 t
Положение центра жесткости основания
ан == [(5340 + 5920 + 6630) 0,5 + (6170 + 6530+ 6900) 1,5]/[5340+
х
+ 5920 + 6630 + 6170 + 2530 + 6900] == [8945 + 29400] /[17890 +
+ 19600] == 38345/37490== 1,023 м;
ЬИу == [(5340 + 6170) 0.5 + (5920 + 1630) 1,5 + (6630 +
+ 6900) 2,5)/36490 == (5755 + 18675 + 33825)/36490 ==
== 58255/36490 == 1,6 м;
"
..
"",О
N2 ,,72и кН
1
"",'
JM
с=!м
:..
...,
","
"
...
"",'>
Н,=570КН
2
1,5м 1,5м
t-..
1,
..
>с: ..
"'"
<\:1"
"
..
1м
1
эксцентриситеты нормальной силы
e == 1,0 1 ,023 == 0,023 м;
e == 1,5 1,6== O,1 м;
реактивные моменты основания
't
'<)'
11
2м
............... ...-
Мх (Ll<ри == 1) === [17890 (1 ,023 0,5)2 + 19600 (1, 5 1,023)2]/1 ,023==
== (4890 + 4450)/1,023 == 9340/1,023 == 9140 кНм,
Му (Ll<ри == 1) == [1l470 (1,6 0,5)2 + 12550 (1,6 1,5)2 +
+ 13530 (2,5 1,6)2] /1, 6 == (13878,7 + 126 + 10959)/1,6 ==
== 15600 кНм,
моменты внешней силы относительно центра жесткости
MN == 3000. 0,023 === 69 кНм,
х
MN == 3000.0, 1 == 300 кНм,
У
крены фундамента В1
tg <Рх == 69/(9140.1,023) == 0,0074;
tg <ру == 300/(15600.1,6) == 0,012.
Реакции основания существующих фундаментов А 1, Б 1, В 1 с
учетом влияния новой фундаментной плиты и усилия в фундаментах
определяют по указаниям, приведенным в примере 1.
Пример 4. Расчет влняния HOBoro ленточноrо фундамента на
существующий заrлубленный ленточный фундамент (осадки, крены,
переменные коэффициенты жесткости; плоская задача)
Рис. 49. Взаимное расположение фундаментов, размеры, наrрузки,
заrлубление (пример 4)
1 новый ленточный фундамент; 2 существующнй ленточный фундамент
Исходные данные
Размеры фундаментов, их относительное положение и наrрузки
показаны на рис. 49.
Основание: модель основания расчетный слой конечной толщи
ны Нр; модуль деформации rpYHTa Ео==20000 кН/м2; коэффициент
Пуассона rpYHTa v==O,25; удельный вес rpYHTa у== 18 кН/мЗ.
Коэффициенты упрочнения основания существующеrо фунда
мента Pl==I,I; Р2==I,15; рз==I+I/л.
Коэффициенты условий работы основания: существующеrо фун
дамента mg==O,85; HOBoro фундамента Р4==1+а2/ОО л).
Исходные данные для расчета по примеру 4 ндентичны данным
по примеру 1, за исключением rлубины заложения фундаментов.
В примере 1 rлубина заложения обоих фундаментов одинакова 2 м
от уровия планировки; в примере 4 подошва существующеrо фунда-
мента принята на rлубине 4,5 м, HOBoro на rлубине 2 м.
89
88
Наrрузка на существующнй фундамент в прнмере 1 400 кН,
в пример 4 570 кН (с учетом разницы бытовых давлений).
Расчет осадок существующеrо фундамента. Определение rлуби.
вы зоны )l.еформирования основания
<1zg,o == yd == 18.4,5 == 81 кН/м2;
Ро == Р <1zg,o == 570/2 81 == 204 кН/м2.
Определение осадки основания HOBoro фундамента на уровне
подошвы существующеrо фундамента
Осадка HOBoro фундамента на уровне ero подошвы (см. при
мер 1)
Z, м I 2z/b 61,. м 0zg О, 2 (}"z, а. а; (P (1zg,o)
6 6 10,5 183,0 37,8 0,208 42,4
6,4 6,4 10,9 196,5 39,3 0,196 o
6,8 6,8 ll,3 211,5 42,2 0,185 37,5
Таким образом,
Нр == НРе (С1) == НРе (8) == 6,4 м.
5ери == 0,0435 м == 4,35 см.
Осадка основания HOBoro фундамента на уровне подошвы су-
ществующеrо фундамента 5и.с В соответствии с рекомендациями,
приведенными в разд. 5, определяем из соотношения (см. рис. 49).
5и.е/5ери == (h02 + НР2 hOl)/Hp2 == h1,2/Hp2'
откуда
5н.е == 5ерн h1,2!НР2== 0,0435 (2 + 8,2 4,5)/8,2 == 0,0435 (5,7/8,2)==
== 0,0303 м == 3,03 см.
Опре,u,еление интеrральных параметров основания окружающей
поверхности существующеrо фундамента и непосредственно под фун-
даментом
Определяем модуль основання. Так же, как и в примерt' 1 Ec
22411 кН/м2,
Определяется интеrральный параметр сопротивления основания
сжатию (без учета Рl и Р2)
С1С == Ее/[Нрс (1 V2)] == 22411/[6,4 (1 o,25)2) == 3740 кН/мЗ.
Определяем распределительную способность основания, единую
для paC1JeтHOrO слоя Hp 6,4 м
8 == О,177Нр O,OIl,la1 == О, 177.6,4 0,0222 == 1, 13
0,02== 1,11 м.
Определяем интеrральный параметр сопротнвления основания
сжатию непосредственно под существующим фундаментом (Еуп,
см. в примере 1)
Ci.,IIP == E-rпР/[НРс (1 v2» == 28350/[6,4 (1 0,252)] == 4723 кН/мЗ.
Опре,u,елеНllе средней осадки существующеrо фундамента
[ 4723.2 ]
ХО == 570/ 3740.1,11 + 2 == 570/4,28 == 133 кН.
Определяем средний коэффициент жесткостн основани!!., Harpy-
женноrо существующим фундаментом
К..ер == 4723.570/[570 2.1331 == 8850 КН/М3.
Определяем . среднюю осадку существующеrо фундамента
'еРе == 570/(2.8850) == 0,0322 м == 3,22 си.
Параметр распределительной способности слоя h1.2 определяем
по формуле
8 (h1,2) == О, 177h1,2 0,01la2 == 0,177.5, 7 0,011.3 ==
== 1 ,01 0,03 == 0,98 м.
Определение осадок влияння HOBoro фундамента на существу-
ющий (на уровне ПОДОшвы последнеrо)
Расчет ведем по формуле
51,2 (х) == 5н.е е (c+x) /S(h1,2)
51,2 (О) == О, 0303e 1/0,98 == 0,0303. 0,375 == 0,011 м == 1,1 см;
51,2 (0,5) == 0,0303e 1,5/0,98 == 0,0303'0,216 == 0,0067 м == 0,67 см;
51,2 (1) == 0,4 см; 51,2 (1,5) == 0,24 см;
51,2 (2) == О, 14 см.
Определение переменных коэффициентов жесткости основания
фундамента с учетом влияния HOBoro фундамента
Расчет ведем по формуле
К [ СIН 51 2 (х)]
в (х) == Кв.ер/ 1 + ........2....... ;
Сlупр 5еРе
[ 2850 0,011]
КВ (О) == 8850/ 1 + . == 8850/1 207 7330 кН/м3'
4723 0,0322 ' ,
[ 2850 0,0067]
КВ (0,5) == 8850/ 1 + . == 8850/1 126 7870 кН/м3'
4723 0,0322 ' ,
КВ (1) == 8250 кН/мЗ; КВ (1,5) == 8470 кН/м3;
КВ (2) == 8630 кН/м3.
90
91
N,
..............
...............
0.5 О, 5 0,5 0,5
2м
с)
ti';)
1:':
....,
:::t:: I.J.
"о
Рис. 50. Коэффициенты
жесткости основания су-
ществующеrо ленточно-
ro фундамента с учетом
влияния HOBoro ленточ-
Horo фундамента (при-
мер 4)
Эпюра расчетных коэффициентов
жесткости основания приведена на
рис. 50.
Определение средней осадки сущест-
вующеrо фундамента с учетом влияния
HOBoro фундамента
Для каждоrо участка шириной О,5 м
определяем суммарную жесткость OCHO
вания (при единичном перемещении
фундамента)
Ro == (7330 + 7870)/4 == 3800 кН!м2;
Rl == (7870 + 8250)/4 == 4030 кН!м2;
R2 == 4190 кН/м2;
R3 == 4785 кН/м2.
Определяем суммарную жесткость
основания существующеrо фундамента с
учетом влияния повоrо фундамента
3
Ri == 16805 кН/м2.
i
C "eHl.le 1-1
9(;( )
(x)=lIxt'8
)<"
а
6
Рис. 51. Элемент основания, наrруженный трапециевидной наrруз-
кой
Определяем среднюю осадку суще-
ствующеrо фундамента с учетом влия
ния HOBoro фундамента
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
3
Scp (1 ,2) == Nl/ Ri ==
i O
== 570/16805 == 0,0339 м == 3,39 м.
Таблицы коэффициента КТ
ДЛЯ расчета осадок
поверхности дискретноrо элемента
основания от распределенной
трапециевиДной наrрузки
Распределенная трапециевидная наrрузка, приложенная к по-
верхности основания на всем ero протяжении, изменяется по линей-
ному закону
q (х) == Ах + В.
Начало координат принимается у левоrо края элемента (рис. 51).
в частном случае треуrольной наrрузки В o.
Осадки поверхности элемента в любой точке х определяют по
формуле
s (х) == [ASKT + В] /(C1b),
rде Сl и S интеrральные параметры основания; Ь ширина дис
KpeTHoro элемента.
Величины коэффициента Кт, приведенные в таблицах настояще-
ro прнложения, определены для следующих значений длин элемен
тоз a 1; 2; 3; 4; 5; 6; 8; 10; 12; 15; 20; 30 в сочетаниях со следую-
щими значениями a S I: 1/6' О 2' О 25' О 4' 05' 1/15' l' 2
Точки х приняты с интер а;о d/10. " " ., , .
Определяем дополнительную осадку
существующеrо фундамента
Sдоn == ScP (1 ,2) scPc == 0,0339 0,0322 == 0,0017 м == о, 17 см.
Определение крена существующеrо фундамента
Расчет кренов производится по аналоrии с примером 1. При
этом коэффициенты жесткости основания существующеrо фундамен-
та принимаются по расчету, выполненному в настоящем примере.
Рекомендации по расчету усилий в существующем фундаменте
аналоrичны изложенным в при мере 1.
92
93
11
ti
94
'"
со
o gg
\1')\1')\1')\1')\1')\1')\1')\1')<0
000000000
o@!8 8:::! :::
\1')\1')\1')\1')\1')\1')\1')\1')<0
000000000
C'lМ\1')<ОI'-""''''''
ОСОО """c-:IQ')
\1') \1')\1') \1')\1')\1')\1') \1') \с
000000000.
...... C'I')ф ......r--
OOOO C'I<O
\J')\J')\1')\J')\C\J')\C\C\C
000000000
....... с.:а с.:а C'f:)U':)......c\1':)
OOOOO '"
\С\С\1')\С\С\С1С\1')1С
000000000
\1')\1')\1')1С\1')1С\1')1С1С
000000000
о> ,Х)(Х) 1'- \1') "'" 1с
0>0>0>0>0>00<0
\1')1С""'''''' ""'''''''''''''''''''''
000000000
о> 00 I'-C>':) о> 00'"
0>0>0>0>001'-'"
\1')\1')"",,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,
000000000
o>ool'-ооC'l<О С>':)
0>"'0>0000001'-0
1С""'"",""'\1')\1')""'''''''''''
000000000
0>001'-<О'''' C'l1С''''
000000000
b; Q!; ;;; ;;;
"",,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,С>':)
000000000
1'- С>':) "'"
<о \1')С>':) Ф
C'lC'I"''''''1СФ
OOOOOO.O C'I
00
со
t--
со
<о
о
>t'
и:>
о
...
со
""
со
'"
со
о
о
C'I
11
t:S
'" ::::!gf iё gsC't
с;, с;, с;, с;, с;, с;, . . u:
......................................................
"'oo "" ""Ф"",
а: ...... ......C'I')C'I') .............OO
с;, О. с;, О. с;, О. ....... "'.
.....................................................
......\.0 t"--C\1C"1
ц: ..................C'I') 1t:)O>('I')
с;, с;, 0.0. О. О. О. .
.......................................................
1с I'-C'IC'I 00"'''''''''1'-
"': ОО C'lС>':)\СФОО
с;, с;, с;, с;, с;, с;, О. C'I. с'!,
.......................................................
"'! O :g
C>..O..O..O..O...c................
.....................................................
...........-4..........................................
00 Q!;Q!;0> 8:g
о """"""о>о>о>Фо>оо
000000000
\1')"'0О0ОС>':)0О"'" 00
<о О>ФООI'-I'-1СС>':)r--
о 0>0>0>0>0>0>""001'-
0.00000.000
О"" С>':) 00 00
... о> 00 00 I'-Ф"'"ОФ
о О>ФО>О>О>О>СРООФ
0'00.000000
1'- C'I о> I'-Ф
'" О>ООООФ\1')"'ООI'-
о о> 0>0> 0>0>0>00 1'-1C
0.00000000
0><0 ФО>1СМC'lС>':)
ООООООФ"" I'-Фоо
о 0>""0>0>0>0>001'-"'"
000000000
"" '" 1'-
1:! Ф 1с '" <о
C'lC'I"''''''\1')<O
. . . . . .О......C'I
000000
(Q
11
t:S
'"
1'-00C'l"'0О1'-0>Ф
fa;:l;:OC;; 8ii)
... ... ... .. ... .. .. .. ..
............................................С'1С"1
C'I ООФФ"'ООС>':)
fa;:l; g t:: 3
.. .. .. ... .. ... .. .. ...
..........................................С'1С"1
;;;00;1;
1С. \С. Ф. Ф. 1'-.0>. с'!,
.................................................C"I
agMO
": 1f). t-;, 00. О.
................................................C"I
...... t::
":":":":": t-:
......................................................
u:
......................................................
1'-0000""C'I"'0>
O>OOl'-ф\1')С>':)ФC'lМ
"'.C>':).C'!,
......................................................
r!: I'- t::r!:
.. .. "Ct".. СУ:).. C'I.. ........ 0).
................................................0
C>':)<OOO O>O> ""
I'-"''''' I'- g:: "'"
M. .c;,t-:
................................................0
Ф ag
""''''' ''''''C'I......O>\1')
...: ...: .-: ...-4" ........ ........ ...: ё о.
C!;
....""''''''С>':) C'I......O>"'"
.. .. .. .. .. ... .. .. ...
..........................................00
1'- '" 1'-
со 1СС>':) со
C'lC'lС>':)""\1')Ф
ОООО.ООО....C'I
t--
'"
<r
""
'"
а:
.t
"'!
'"
о
<о
о
'"
о
о
1:!
""
u
t:S
...
3f?! 00&:!
О C'lС>':)""ФО\1')
cicicicic.iciciroro
"'1'-C'l МООФI'-СО
8
c.icicic.iciciciciro
............O'>......COC"lt---оо
::: fa
ci ci ci c.i ci C'I. ci ci ro
:g:;O o>&; :8
OOO C'lM1C1'-
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
C'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'I
OO......I"'-- ......CnQ)......('f")
С; ЬЗ
.. .. .. .. .. .. ... .. ..
C'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'I
C'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'I
C'lO>MooO>...... O>I'-
ООФ\1')C'I О>Ф 00.....
oo. t-:
......................................................
C'l1CMoo MCOI'-""
tQ"III:f4......tQ......('1')...... Ф....tl
0>0> 0>0000 I'-Ф""'C'I
.. ... .. .. .. .. .. .. ..
......................................................
;;; @!
0>0>00 f'ooo I'-oФ""C'lО>
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
.................................................0
g \1H:: gs
о> 0>00 I'-oФ \1') М ОФ
. .. .. . . . . .. .
............ .......................o
1CooCO\J')\1')Ooo
8l r!: 1C
....- .........,: ...: 00
1'- С>':) 1'-
со 1С'" <D
C'lC'I"'''''\QCO
ОООООО.О.....C'I
<о
м
'"
""
00
'"
<r
ci
Q
"
""
ц:
"'!
00
о
<r
о
о
!:s
95
I.C
11
\3
96
lr.>
I.CCOCf>COMCf>OOI.C
MCf>OOI.CCf>OO
со со I'--Cf> ОМ со OI.C
ciciciciC<:>C<:>M.
Cf> C'l00 OO со
C\lСХ>CDC\IСОЮсУ:) ....-4
СОФ I'--Cf> OC'llOCf> М
ciciC'l"ciC<:>C<:>C<:>C<:> .
00 OOOO OOC'lC'l
OI.CC'll.CtOMl.CtOM
ФФI'--ООCf> МФCf>
ciciciciC'l-С<:>С<:>С<:>С<:>
МCf> I'-- Cf>I'--ООI.C
1'--0ФtOМCf>001'--
tOФФI'--ООCf> М
ci C'I" ci ci C'I. ci С<:> С<:> С<:>
ОО С";) ФC'I
,.t:)(Х)C'f:)t......C"i')9"'""I......ф
tOtOtoфсоI'--ООCf>Cf>
.. ... .. .. .. .. .. ... ..
C'IC'IC'IC'IC'IC'IC'IC'IC'I
tOl.CtOtOtOl.Cl.CtOl.C
ci ci ci ci ci ci C'I- ci ci
C'lСОCf>ФI'--Ф ОО
:З 8
.. .. ... .. .. .. ... .. ...
C'lC'IC'IC'IC'IC'IC'IC'IC'I
t---......фсУ:)ф......МC'ltt:)
C'lCf>М ФОО>О>C'I
C')C')cq oao<.OtO
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
C'lC'IC'IC'lC'lC'I
C'I ФC'IC'I C'looao
(j)tOl'-- С')I'-- Ф
С')МC'I оаоФС";)О
C.:I- ci' c-i ci' ci ...: ........ .........
;:::: gs ;;;J$o>
C')MC'lOO>I'-- ОСО
ciciC\:l" "': ....: ........0
tQ ......-.::f'It--........С'1tC
(,С)О...... ОО')фОО
С')С')cq ОО>ФС') О>to
.. .. .. .. .. .. .. .. ...
C'lC'IC'IC'I OO
1'-- С') 1'--
Ф 10 С') Ф
C'I C'I С') to Ф
OOOOOOO C'I
lr.>
..;
....
lr.>
М
м
.r
lr.>
""
""
":
lr.>
О
о
t!
со
U
I:S
'"
$:З 8J
С') 1'--(j) 1О01О
c<:>c<:>c<:>c<:>c<:> tёtё
C'lOOI'--C'IС";)О>ООО>
ф(j)С')I'--Ф tOl.C
......C\I <q4фоо...... "'I::t"OOc.:l
c<:>c<:>c<:>c<:>c<:> tё
о> 1'-- C')I'--I'--OO""
Ф ФСОC'lNО>ОtO
C'lС')I.Cr--о> tOl'--
c<:>c<:>c<:>c<:> c<:>
1.C00r--мС";)I'--Ф со
З!::; ;Q :З
.. .. .. .. .. .. .. .. ...
C')C')MC')C')C";)C') ""
OOC'lI'--C'lОО ФФСО
tO(j)С') ф""С')С')(j)
OO C'lC'lC') tolO
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
С')С')МС')С')ММС')С')
С')С')С')С')С')С')С')С')С')
C'lOOC')OOC'lO'> ""
ОФООС')I.CСОСОО
(j)O>OOl'--l'--соtO ""
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
C'lC'IC'IC'IC'IC'IC'IcqC'l
tOC'lMI'--r--С') ""
(j)C'I O'>OO tOl.C
00001'--U':> С') (j)0о
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
C'lC'IC'IC'lC'lC'lC'I
С') 1'-- С') С') C'I <D
U':>C') 1'--r--00'>""
OOI'--Ф C'lООО C'I
... ... .. .. .. .. .. .. ..
C'lC'IC'lC'lC'lC'I
C\lсУ:)ооr---."""C'I"""
С')ОФC'lС')ООI.C 1.C
OOt'--01.Сcv:>......ОО1.Q......r--
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
C'tC\lC"lC'tC\l..................O
C'llО r--r--C'IC'I
i;5 1O
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
C'lC'\IC'lC'lC\I............OC>
1'-- С') 1'--
Ф tOС') Ф
C'I C'I С') U':> Ф
.. .. .. .. .. .. ..
0000000 C'I
....
lr.>
00
..;
""
..;
'"
м
.r
м
....
""
'"
о
о
t!
00
"
I:S
7 653
00
tOO'>I.CU':>OOC'l
01'-- (j)0>1'--C'I
1ОФО'>С')ФО1О I.C
tёtёcDcDl'--r-:
OO ;Q
ФООС";)tOО>С')I'--О
tёtёtёcDcDr-:
ооr--.1.Сte......фф
O'>C') OOC'lCf>O 00
C'ltOI'--ОС')lОО'>C'IС')
tёtёtёtёфф
;;;OO !::
C'lC')tOl'--Cf> С')tOU':>
u-;u-;u-;u-;
1'-- ООО>1ОC'IФI'--Cf>
I'--О>ООООООФО>
C'lC'IС') lОФI'--I'--
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
""
cv) C.:I ...... tt:HX) cf:) ......
t.C O"""............CV)C>
OOOOI'--ФI.C МC'IC'I
.. ... .. .. .. .. .. .. ..
С')С')С')С')С')С')С')С";)С')
cf> tOC')l'-- tOr--""
ОC'lФC'lФI'--ФООО
I'--Ф C'lОООФ
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
MC')C')C')C')C'IC'IC'IC'I
C'lC')l.CtoO>
ОФtO I'--О(j) C'I
1'-- C'lО>Ф ООО<.О
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
C')C')C')C'lC'lC'lC\I
ФtOС";)ООФC'lО>
C'ltoоо>оФФ о
1ОС') Ф ОФC'lО>
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
MC')C')C'lC'lC'I O
to I.C 10 C'I 00 о>
О'> C'I 10 О О C'I 1'--
С')ОФС')О'> to
... .. .. .. ... .... ..
C')C')C')C'lC'I O
1'-- '" r---
Ф tOС";) Ф
C'lC'lС";) I.QФ
... .. .. .. .. .. ..
OOOOOOO C'I
""
r--
....
<J5
'"
lr.>
00
.;
.r
....
""
м
....
""
"'.
00
с
о
t!
О
11 C'-IО>ОО о()C'I
0> C'l1.Q01O at')
<:s .ocD<Dr-:r-:r-:r:Юо>Ф
to C'I ('1)
t--C'lC'It--C'-I С";)С')('I)
а> 0() 0 0()C'l00Cf>
tёcDcDr-:r-:r-:r:Юr:Юr:Ю
('IjC\ttC......
C'I O>C') ф38
00 t'---ф......r--
.. .. .... .........
I.CtOФ<.Оt--r--t--t--t--
Фt--Ф ОО
r-- Ф cv) о ...-..... и::)( ')
r-- Ф. 00. . 00. 0>. о:
I.CФI.QФ<DФ<DФ<D
<Dr--- о>Ф
<D C'lC'lC";)C";)OO
'" C'lС";) Фr--ооО'>о>
.оtёtёtёtёtё..Q'.оФ
.r lr.> I.CtOtOtOl.C1OtOtOl.C
....
",С";)ф со
C";)U':>tOr---I'--<Dt--
r---ФtOС";)C'I ОО
... .. .. .. .. .. .. ..
.........
м
C";) O>O>C'I
С";)"'ФО>ОООО О
('I')......t--..1..QC"i')......ОО
"; C<:>C";).C<:>C<:>C<:>';
""
r--- 00 10 О'>
OOCO I'-- О>ООС";)О
C'lOOOC'l фС') О
';';C";)cici
to 00 1'--
С";)ООООС";)ООО>ФФФ
......аоLOфte......t---C"i')С>
с<:>.; ci"': ....:
о
OO C'lO>C'lOO
0001Or--- 0>1O Iй
М cr:>" C\I'" C\I'" ........ ........ ...... о
t!
1'-- С";) t--
Ф 1ОС') Ф
......C'\tC"lCV) tCф
OOOOOOO cot
97
C'I
.....
11
o:s
98
о
r--I!)
t: o> t:: 'te
r::r-:cx5'ooa} тз зз"
r--I!)
g'S....-4C'f? ......cC"':)C't:)U')
. r--. C'I. т. CQ. r--...... "'1'. r--.
I'--I'--oooomo>sss
"'I'C'I 0>10
"'I' 1O O"" 00>
..... . . О.CQ.и:и:
I'--I'--r--ooooo>о> фо>
....-4 CQ
I'--r--
OOOCQ 10 00"" C'I CQ"'I'
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
<DI'--r--I'--r--oooooooo
....-4 ......C'I"III:tIC'I......tCV)CO
C'lCQoor--r--r--I!)О>О>
tQс:оооCJ"JО....-l """
фффффr-:r-:r-:r-:
<D<DФФФ<DФ<DФ
о> о>ооФооmr--C'I
1'--t--....C'lC'IC'I"'I'ОО
I!)"'I'CQ....OO>oooooo
.D.D.D.D.D";";";";
'<1' 10 r--
0>0>0>...."'1' CQC'I
.......Cf)CO("l')......Q:I <OC'O
.D ..; ..; ..; ..; CQ.
<.D 00 ...."'1'
<.DC'lI!)C'lmoo о> о
ООФ....<.DC'lmr--"'I''''I'
";";'; c-ic-ic-ieoi
CQ I!)
C'I о> t-- о'> t-- <.D "'1'
<DC'lt--....t--C'IООI!)C'I
.; ..; c-i c-i ..... . .
<.D t-- CQ t--
I!)....<.DO>. I!) I!)
.. .. ... .... ... ..
-.::f"IC'I':) C"\tcq"""'....-IО
t-- CQ t--
Ф I!) CQ <.D
C'I_ CQ. и:
....
;:;
00
;::;
ф
'"
....
00
...:
ф
00
..:
ф
'"
сч
с
t!
0000000 C'I
10
....
11
I:i
.;
mr--O>I!)C'I"'I'
:s oo"'l'....ol!)m1O I!)
0)0..... c-i eoi c-i "'1'';
................................... ...............
0>1'--1'--10
'" <.DO>"'I'CQ"'I'I!)'<I't--1'--
t--C'lО>t--....l!)mC'l
.. .. .. .. .. .. .. .. ..
o>oO....C'lI!)C'lCQCQ
.....................................-.4..............
....C'I m
CQCQ....OOOO$ 100>
;:: и: .t-:
О')ФЗЗ:::=====
о> <.D <.D r-- I!)
'" m<.DC'lC'I C'lm
OO....I!)O>....CQ 1O
00.0)0)0)00000
..............................
....o>mt--
<.D....O>I!)CQt--О>
'" t--. C'I. I!). oo
t--oooo 000000 000>0>
'" 101010 I!)\D \D 10 \DI!)
...: .. .. .. .. .. .. .. .. ..
t--r--t--t--t--t--t--t--t--
10 (j) ...... ....... c'f.:)
ф :!: 8
.. .. .. .. .. .. ..
t--<.D<D<.D<D<.DФ<.D<D
'" ...."'I' .,., I!)
<D.....,.,t--t-- r--O
.,; ....oo ooot--101!)1!)
ф.D.D.D"';"';"';";"';
0>00.... ....
t--r--O>C'I.....,.,OI!)O
'" 01О0t--"'I'C'l00
.D.D ..;.,.,....;
.....,.,CQI!)
........ч:>t--<.D"'I'IОC'IC'I
C'I. О. C'I. 00. "'1'. О. t--. и:
1!)"'I' CQC'lC'lC'I""""
.....ro.....tQOOC'O
с ....tC 000> "'1'010 I!)
.. .. .. .. .. .... ..
LO""t'CV) C'lC'I""""""'O
t-- С") t--
<.D I!) С") Ф
....C'lC'lCQ"'I'I!)Ф
OOOOOOO....C'I
1j
о
C'I
11
t:!
с C'I 10 \D I!)
<о< "';,Q'Фt--I'--.ОО rЮо> о)
.....................................................
C'lC'I<.Dt--ОО
;з
I!)<.DФI'--t--t--I'--
..................................................
C'I t-- C'I
"'1' ....C'I ""0>00
ФC'lI!)t--ооо>
...;.Q.D.D.п.D<.D
.....................................................
1!)t-- &3
<D.
C'lC'ICQCQCQ""CQCQ
.................................................
........
I!) CQ Ф I!) 00 .,.,
<DI!)<D"'I'.... O>
;:; <D. O>. .0>.
.................c.......................C".:t
...................................................
O 000000000
.....................................-.4.............
1!)t-- I!)C'lt--
00 t!;1.;gs 8
.. .. .. .. .. .. ...
000000000000000000
I!)CQ1Xi;Q1:3
ф CQO<DCQC'lOOO
r-:r-:ФФФФФФ<.D
00 CQ 00
10 m t-- t-- О....
.... I!) .,.,t--IOC'I....O
.. .............
<D<DI!) "'I''''I''''I''''I'
C'I.......U':)
'" ;;$;:Jt: 8
.D.D..; eoieoieoieoi
с 1Q00 g;1O 10 I!)
.. .. .. .... ... ..
1O C")C'lC'lC'I........O
1'-- CQ t--
t! Ф tQC") Ф
....C'lC'I.,., IO<.D
.. .. ... .. .. .. ..
OOOOOOO....C'I
7*
о
.,.,
11
t:!
..
с
'"
00 .,.,
00 10 I!) \Q
"';,Q'<DI'--r-:ооrЮо>о)
C'lC'IC'lC'lC'lC'lC'lC'IC'I
....
'"
t-- m
g:
';,Q'.Dффффф
C'I C'I C'I C'I C'I C'I C'I C'I C'I'
....
'"
1!) C'lC'lCQoo
0> :: [::: Ъ;
....:eoiM M C").
C'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'IC'I
CQ t--oot--
Ф Ъ;
ф..ОООООО..........
....C'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'I
;з
12 g;
CQI!)t--о>mо>о>
.. .. ... .. .. .. ..
t--t--t--t--I'--t--t--oooo
.......................................................
1!)I!)1OI!)1OI!)I!)1OtQ
....-1...............................................
00 t--ФC'I C'I 00""
ФC'I....t--C'I00
<D"'I'C'lOOOO
.. .. .. .. .. .. ..
C'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lC'lN
......................................................
'"
t-- CQC'lC")
"'I' C'lФC'lО
....4I:.. ......OOO
.. .. .. .. .. .. ..
00>0>0>0>0>0>0>0>
....
ф
Ф 8 t:i
.... ""'ОО"'*'C'I 000
rЮr-:ФФФФФФ<.D
'"
<DCQ ....
tQ......c:o......\l':)U')ClOO
1!)t--0О....t--"'*'C'l0С>
Ф.D';'; м С;
с
b; 10 10 I!)
и-:) oo:t'C'f.:)с--1С"1 .......ё
t!
t-- CQ t--
C'I gs"'*'l!)
ООООООО....C'I
99
"""
щ
::t:
щ
Q
t::;
Q"
t:::
=
=
=-
=
CI,)
!-
U
!- =
= u
»=
Q.O
1-0
=
:15 =
!- !-
U U
=0
= !-
= U
1;: =
I-og..
= =
!-
!-
= =
::1" CI,)
О =
Q.=-
= =
.= -&
0-&
= tI)
Q.O
»
!- !-
O
»=
Q.!-
!- U
U О
:а :;;
::с =
= u
::1" =
= аа
1;:
CI,) м
a:laa
100
""
о
<J:J
о>
C"I
о
C"I
о>
о
<J:J
r:-...
r:-...
о
11)
11)
со
о
............... ...............
..
<J
О
t
1>1
g ll)
r--
Е о
'"
-е-
-е-
..
.: :g
g. о
1>0
f<
Q
1:>
""
'"
о
о
с')
'<t'
l!)
О
r:-...
r:-...
'<t'
C'I
О
11)
<J:J
О
l!)
о
'<t'
О
00
r:-...
'<t'
о>
О
со
00
r:-...
о
00
l!)
с')
о
l!)
о
11)
о
C'I
'<t'
О
'<t'
о>
C"I
:::!:
о
...............
.
'<t'
О
C"I
с')
о
l!)
l!)
r:-...
о
о>
со
со
о
11)
l!)
о
:::!:
l!)
'<t'
о>
с')
о>
'<t'
О
i
о>
00
о
11)
l!)
о>
о
с')
00
о
о
r:-...
О
C"I
'<t'
о>
о
I -
I
""
""
о
'"
....
о
l!)
C'I
'" О
'"
:;s<t vt
'fE- -.1
8. ....
vt
о
Е-
'"
;>.
Q,
1-0
r:-...
r:-...
l!)
О
00
'<t'
О
r:-...
l!)
с')
C'I
C'I..
о>
со
l!)
с')
r:-...
r:-...
C'I
r:-...
о
C'I
с')
со
о
l!)
11) 11) l!) l!) 11)
r:-... C'I l!) r:-... C'I l!) r:-...
О О О о о о о
vt vt vt vt vt vt '1
-.1 -.1 -.1 -.1 -.1 -.1 0..1
.... .... .... .... .... .... ....
v vt v v vt v v
l!) о l!) 11':> О l!) 11':>
C'I C'I C'I
О О О
О О
:s:
:s: :>:: :а
и ::с
:s: :s:
t:: t: :s:
» .... t:
U »
U
Рис. 52. rрафики зави
симости структурной
прочности rлинистых
rpYHToB от коэффициен-
та пористости и конси-
стенции
1 супесь, о.;;;:) L ';;;0,25; 2
супесь, 0,25< 1 L';;;O,75; 3
суrлинок, 0<1 L ';;;0,25; 4
суrлинок. 0,25< 1 L ';;;0,5;
5 суrлннок 0,5<1 L ';;;0,75;
6 rлина 0.;;;1 L O,25; 7
rлина 0.25<IL O,5; 8
rлина 0,5< 1 L.;;;O,75
2,4 .
2,
/)'
2 \
1\
? \
J \
2 4\ 8 ........ \
.......... '" .
-........: 1'" "'-.. ....... '
f 5" """ "
б 2'-..... f\..
"'-., :::- "-
4 - 1,,--- ::-.......
------- ------
------
ОМ ОЗЗ 8.05 0,75 lj8j ШlJ 11
2,0.
1,8
1,6
1,4
1,
1,0.
0,8
D,
1J,
q
,М2
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Рекомендации по определению величин
коэффициентов р
1. Коэффициент, учитывающий уплотнение rpYHToBoro ядра непо-
средственно в основании фундамента, формирующеrося в процессе
развития осадок Рl 1,1.
2. Коэффициент, учитывающий упрочнение rpYHTa в процессе
длительноrо пребывания в напряженном состоянии Р2, определяется
дифференцировашю, в зависимости от вида rpYHTa.
В табл. 1 Р2 для песчаных rpYHToB;
в табл. 2 Р2 дЛЯ rлинистых rpYHToB.
3. Коэффициент, учитывающий восстановление во времени нару-
шенных структурных связей в зоне пластических деформаций Рз 1,3.
Рекомендации по повышению модулей деформаций rpYHToB, уп-
рочненных вследствие длительноrо пребывания оснований существу-
ющих фундаментов в напряженном состоянии, рекомендуется приме-
нять в следующих условиях.
На стадии технических решений и разработки техническоrо про-
екта - во всех случаях.
На стадии рабочих чертежей:
101
Таблица
Давление на
фундамент.
МПа
Длительность эксплуатацни существующеrо Фундамента, лет
80
40.
10.0.
20.
60
0,1 1,01 1,02 1,03 1,05 1,125
1,03 1,075 1,125 1,175
0,2 1,05 1,075 1,09 1,125 1,25
1,065 1,125 1,175 1,240
.
0,3
1,09
1,125
1,2
1,275
1,3
1,25
1,35
1,16
1,175
При м е ч а н и е. Над чертой Р2 для песков крупных и cpeд
ней крупности; под чертой Р2 для песков мелких и пылеватых.
Таблица 2
Коэффициент Р. при е
внд rpYНTa и консистенци" 0.,55 I 0..65 I 0..75 I 0.,85 I 0..95 I 1,0.5
Супеси 1,15 11,21 11,2611,3 I I
0<: IL<. 0,75
Сyrлинки 1,09 11,1 11,12511,15 11,171
0<: IL <. 0,25
0,25 < 1 L <.0,5 1,095 11,13511,17511,2 11,235\
0,5< IL<.O,75 I 11,2111,2з11,251
rлины 11,07/1,07/1,093/1,121
0<. 1 L <: 0,25 1,175
0,25 < IL <.0,5 I 11,08511,110/1,15 I 1,2
0,5 < IL '" 0,75 I I I 11,2 I 1,2
102
для фундаментов сооружений III, IV классов;
для фундаментов сооружений 1 и II классов и фундаментов под
оборудование, особо чувствительных к неравномерным осадкам
после апробации, на основе накопления опыта изысканий и расче
тов взаимноrо влияния (на основе сопоставления расчетных осадок,
кренов и усилий с использованием непосредственно данных изыска
ний и обобщенных коэффициентов РI и Pz, приведенных в настоящих
рекомендациях). Рекомендации по применению коэффициентов Рз
используются во всех случаях.
Коэффициент условий работы оснований вновь возводимых фУII
даментов р. применяется во всех случаях.
СОДЕРЖАНИЕ
1. Основные положения рекомендаций по методике расчета
2. Типы существующих и новых фундаментов и их сочетания
3. Особенности инженеРНО-l'еолоrических изысканий при про-
ектировании реконструкций промышленных зданий с целью
расчета влияния фундаментов вновь возводнмых зданий на
существующие . .
4. Методики расчета переменныx коэффициентов жесткости,
осадок и кренов существующих фундаментов от влияния
фундаментов вновь возводимых зданий
5. Учет различной rлубины заложения пр!! расчете влияния
HOBoro на существующий фундамент
6. Методика учета влияния выемки rpYHTa котлована виовь
возводимых сооружений на фундаменты существующих co
оружений
7. Методика определения расчетных давлений на упрочненное
основание при взаимном влиянии существующих и новых
фундаментов зданий и сооружений
П рuложенuе 1. Примеры расчета
Пример 1. Расчет влияния HOBoro ленточноrо фундамента на
существующий ленточный фундамент
Пример 2. Расчет влияния HOBoro прямоуrольноrо фундамента
на существующий прямоуrольный; несоосное расположение
Пример 3. Расчет влияния новой фундаментной плиты на cy
ществующую систему прямоуrольных фундаментов каркас-
Horo здания
Пример 4. Расчет влияния HOBoro ленточноrо фундамента на
существующий заrлубленный ленточный фундамент
Прuложенuе 2. Таблицы коэффициента Кт для расчета осадок
поверхиости дискретноrо элемента основания от распределен
ной трапециевидной наrрузки
Прuложенuе 3. Величины структурной прочности rлинистых
rpYHTOB в зависимости от коэффициента пористости и кон-
систенции
Прuложенuе 4. Рекомендации по определению величин коэф-
фнциентов р
104
3
6
7
15
53
56
63
64
64
70
77
88
93
100
101
н ОРJ.taтивно-nроuзводственное издание
ПРОМСТРойНИИПРОЕКТ rосстРоя: СССР
РекомеНДации по расчету осадок, кренов и УСИ.llиii 8 фундаментах cy
ществующих промышленных зданий от влияиия вновь пристраивае-
мых зда\fИЙ и сооружений
Редакция инструктивио-нормативиой .,итературы
Зав. редакцией Л. Т. БаЛЬЯ/l
Редактор Э. И. Федотова
Младший редактор Т. А. Полякова
Техиический редактор Т. Н. Орлова
Корректор М. Е. ШабаЛU/lа
Н/К
Сдаио в иабор 18.09.86. Подписано в печать 13.05.87. T-11251. Формат
84Х 108'/". Бумаrа тип. N. 2. rарнитура «Литературиая:>. Печать высокая.
Усл. печ. л. 5,88 Усл. Кр.-отт. 6.09. УЧ.-изд. л. 5,Б7. Тираж 17800 экз.
Изд. N, XII-1837. Заказ N, 653. Цена 30 коп.
Стройиздат, 101442, Москва, Каляевская, 23а
Владимирская типоrрафия Союзполиrрафпрома при rосударственном
комитете СССР по делам издательств, полиrрафии и киижной торrовли
600000, r. Владимир. Октябрьский проспект, д. 7
СПИСОК МАrАЗИНОВ ОПОРНЫХ ПУНКТОВ
СТРОЯИЗДАТА
ВНИМАНИЮ СТРОИТЕЛЬНЫХ
орrАНИЗАЦИА И СТРОИТЕЛЕА!
Владимир
Донецк
Ереван
Казань
Калинин
Киев
Ленинrрад
Минск
Москва
Фрунзе
Уфа
600000, ул. IП Интернационала,
44, маrазин N!! 1 «Научно-техни-
ческая литература
340055, ул. Артема, 125, маrазин
N2 50
375009, уд. Кирова, 8, маrазин
N!! 16
Стройиздат предлаrает Вашему вниманию Oc
'новные положения о задачах и функциях управле-
ний малой механизации в строительствеjrосстрой
СССР. 1984 r., цена 3 коп.j.
Основные подожения определяют порядок управ-
ления средствами малой механизации в строитеЛl,
стве, задачи и функции управлений малой MexaHH
зации, формирование производственной проrрам-
мы, взаимоотношения со строительно монтажными
орrанизациями и расчеты за выполненные работы.
Книrа предназначена для инженерно-техничес-
ких работников строитедьно-монтажных орrаниза-
ций
420084, ул. Куйбышева, 3, Mara-
зин N!! 13
170034, пр. Чайковскоrо, 16/1, ма-
rазин N!! 8 «Знание»
252005, ул. Красноармейская, 51,
маrазин N!! 16 «Строительная кни-
ra»
Заказы направляйте по адресу: 101442, Москва,
ул. Каляевская, 23а, Стройиздат, отдел рекламы,
массовой работы и распространения.
195027, Большеохтинский пр., 1,
«Дом строительной книrи»
220115, ул. Кижеватова, 66, Mara
зин N!! 51
117334, Ленинский пр., 40, Mara.
зин N!! 115 «Дом научно-техниче-
ской книrи»
720000, ул. Советская, 125, Mara-
зин N!! 11 «Научно-техническа!l'
книrа»
450025, ул. 50 летия СССР, Mara
зин N2 7
ВНИМАНИЮ СТРОИТЕЛЕ"
И РУКОВОДИТЕЛЕИ
СТРОИТЕЛЬНЫХ орrАНИЗАЦИА!
О ПОРЯДКЕ ОБЕСПЕЧЕНИЯ
И НСТРУКТИВНО-НОРМА ТИВНОА
ЛИТЕРАТУРОП СТРОИТЕЛЬНЫХ,
ПРОЕКТНЫ НАУЧН
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ оРrАНИЗАЦИй.
СТРОИТЕЛЬНЫХ МИНИСТЕРСТВ
И ВЕДОМСТВ
Ленинrрадский ДОМ строительной книrи предла-
I'aeT буклеты памятки по технике безопасности,
выпущенные Стройиздатом в 1983 1984 rодах:
Асфальтобетонщику
Землекопу
Машинисту бескопровоrо дизель молота
Машинисту rрузовоrо подъемника
Машинисту телескопической автовышки
Машинисту TpaKTopHoro поrрузчика
Проходчику на поверхностных работах
Слеса р ю трубопровод чику
По стальным кровлям
Цена каждой памятки 10 коп.
Заказы направляйте по адресу: 195027, с. Ле-
нинсрад, Большеохтuнскuй пр., 3. Масазuн «До,н
строuтельной книси».
Все инструктивно нормативные издания по стро-
ительству, выпускаемые Стройиздатом, поступают
для продажи ТО.llько в книжные маrазины страны.
Стройиздат выпускает аннотированные Шlаны
выпуска инструктивно-нормативной литературы, ко-
торые рассылаются в книrоторrовую сеть д.llЯ при-
ема предварительных заказов.
Все заинтересованные орrанизации должны свое-
временно направлять заявки в местные книrоторrи
и.llи книжные маrазины.
Тиражи изданий устанавливаются в соответсТ-
вии с заказами местных книrоторrов. Несвоевремен-
ное представление орrанизациями заявок лишает
Стройиздат и BrO «Союзкниrа» возможности YCTa
новить правильные тиражи.
ИМЕЕТСЯ В НАЛИЧИИ
ИНСТРУКТИВНО-НОРМА ТИ ВНЛЯ
ЛИТЕРАТУРА СТРОАИЗДАТА
СНиП IV-5 82. Приложение. Сборник ЕРЕР на
строительные конструкции и работы. Сб, 10. Дере-
вянные конструкции. 1984, ц. 20 коп.
СНиП IV-5-82. Приложение. Сборники ЕРЕР на
строительные конструкции и работы. Сб. 26. Тепло-
изоляционные работы. 1984, ц. 10 коп.
СНиП IV 5-82. Приложение. Сборники ЕРЕР на
строительные конструкции и работы. Сб. 40. Дере-
вянные конструкции rидротехнических сооружений.
1984, ц. 5 коп.
СНиП 2.05.11 83. Внутрихозяйственные автомо-
бильные дороrи в колхозах, совхозах и др. сельских
предприятиях. 1984, ц. 10 коп.
Пособие по расчету и конструированию сварных со-
единений стальных конструкций (к rл. СНиП
II-23 81). 1984, ц. 10 коп.
Рекомендации по орrанизационно-технолоrическому
обеспечению строительства промышленноrо комп-
.IIекса. 1984, ц. 35 коп.
Сборник нормативных актов по труду. Ч. 1. 1984,
ц.2 р. 30 к.
Сборник нормативных актов по труду. Ч. Н. 1984,
ц. 1 р. 60 к.
Заказы направлять по адресу: 220115, с. Минск,..
ул. Кижеватосо, 66, книжный м-асазин М 51.
Сборник типовых норм и расценок на строительные,
монтажные и ремонтно строительные работы. Вып.
12. 1984, ц. 30 коп.
СНиП IV-3 82. Приложение. Сборник сметных
цен ЭКСП.llуатации строите.llЬНЫХ машин. 1985,
ц. 25 коп.
СНиП HI-2-82. Приложение. Сборник элементных
сметных норм на строительные конструкции и ра-
боты. Том 8. 1984, ц. 25 коп.
СНиП IV-5-82. Приложение. Сборники ЕРЕР на
строительные конструкции и работы. Сб. 2. [орно-
вскрышные работы. 1984, ц. 15 коп.
ДОМ НАУЧНО ЕХНИЧЕСКОЙ КНИrИ
ПРЕДЛАrАЕТ ИНСТРУКТИВНО
НОРМАТИВНУЮ ЛИТЕРАТУРУ
Строительные нормы и правила. Часть П. Нормы
проектирования. rл. 19. Фундаменты машин с ди
намическими наrрузками. СНиП П-19 79. 1980.
25 коп.
Строительные нормы и правила. Часть П. Нормы
проектирования. rл. 41. Электрифицированный ro-
родской транспорт. Трамвайные и троллейбусные
пути. СНиП П 41 76. 1977. 17 коп.
Строительные нормы и правила. Часть П. Нормь\
проектирования. rл. 44. Тоннели железнодорожные
и автодорожные. СНиП 44 78. 1978. 10 коп.
Строительные нормы и правила. Часть П. Нормы
проектирования. rл. 54. Плотины бетонные и желе
зобетонные. СНиП П 54 77. 1978, 25 коп.
Строительные нормы и правила. Часть ПI. Прави-
ла производства и приемки работ. rл. 4. Техника
безопасности в строительстве. СНиП IП 4 80. 1983,
65 коп.
Строительные нормы и правила. Часть IП. Прави-
ла производства и приемки работ. rл. 44. Тоннели
железнодорожные, автодорожные и rидротехниче
ские. Метрополитены. СНиП IП 44 77. 1977, 20 коп.
Строительные нормы и правила. Часть IV. Сметные
нормы и правила. rл. 4. Правила определения CMe'l'-
ных цен на материалы, изделия и конструкции и
сметных цен на перевозки rрузов для строительст-
ва. Приложение. Сборник средних районных цен па
материалы, изделия и конструкции. Часть П. CTpO
ительные конструкции и детали. СНиП IV-4-82.
1984, 1 р. 20 к.
Строительные нормы и правила. Часть IV. Сметные
нормы и правила. rл. 5. Правила разработки еди
ных районных единичных расценок на строительные
конструкции и работы. Приложение. Сборники еди-
ных районных единичных расценок на строительные
конструкции и работы. Сб. 20. Вентиляция и кон-
диционирование воздуха. СНиП IV 5 82. 1984,
30 коп.
Заказы направляйте по адресу: 117334, с. МОСК-
ва, Л енuнскuй тэ., д. 40, Масазuн М 115 Москниси.