ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
1965
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Холод — на службе АПК
Кроткое В. Н., Новиков М. М. Комплектное аммиачное
ч . холодильное оборудование для объектов агропромыш-
|Р ленного комплекса
«С'индлин И. М. К вопросу снижения потерь продуктов от
усушки и ее решение в проектах холодильников
Коган Б. Н., Иванова Т. Е. Погрузочно-разгрузочные
работы на распределительных холодильниках
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Курылев Е. С, Эглит А. Я., Миронова А. Н. Выбор
рациональных параметров трубной системы обогрева пола
холодильника
Навстречу XXVII съезду КПСС!
Рекомендации Всесоюзной научно-практической
конференции «Совершенствование организации
социалистического соревнования на предприятиях мясной и
молочной промышленности за увеличение выработки
продукции высокого качества из каждой тонны сырья»
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Милованов. В. И., Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М.
Исследование влияния износа деталей на объемные
и энергетические характеристики поршневого
герметичного компрессора
Мифтахов А. А. Повышение эффективности и надежности
турбохолодильных машин путем отработки выходных
устройств
Нуждин А. С, Куликов К. Б. Автоматизированная система
исследований холодильного оборудования
Коханский А. И., Шмыгля А. А., Мосьпан В. Н.
Автоматизированный калориметрический стенд для испытания
компрессоров
Мерчанский В. Д., Малей С. В. Унифицированный пенный
теплообменный аппарат для системы кондиционирования
воздуха и холодильных установок
Гордиенко Ю. С, Бучко Н. А., Филаткин В. Н. Внутренний
теплообмен в жидкостных сезоннодействующих
охлаждающих устройствах
Оленев Ю. А. Льдообразование в мороженом
ОБМЕН ОПЫТОМ
Грабовский А. К., Коломиец В. И. Электронный блок
управления холодильным агрегатом
Делибазогло А. Ф. Опыт комплексной автоматизации
холодильных установок на предприятиях Крымского
производственного объединения молочной
промышленности
ИЗОБРЕТЕНИЯ
49
18, 47, 50, 56, 59, 62
^РИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
^едорус И. И. Монография по проблемам
транспортировки продуктов животноводства 52
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
О проведении экономического эксперимента на
предприятиях пищевой промышленности Украинской ССР 55
ХРОНИКА
< Инрыбпром-85»
Корина А. С. Международная выставка оборудования для
рыбной промышленности 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Турецкий В. Л., Свердлов А. И. Ручные запорные
бессальниковые фреоновые вентили 60
РЕФЕРАТЫ 62
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU - INTO LIFE!
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Krotkov V. N.. Novikov M. M. Complete Ammonia
Refrigerating Equipment for Objects of Agro-Industrial
Complex 2
Gindlin I. M. On Problem of Reducing Shrinkage "Losses
of Products and Its Solution in Designs of Cold Stores 4
Kogan B. N.. Ivanova Т. Е. Handling Operations at
Distribution Cold Stores 7
For Economy of Fuel-Energy Resources
Kurylyev E. S., Eglit A. Y., Mironova A. N. Selection of
Rational Parameters of Piping Systems for Heating Cold
Store Floor * 12
Towards XXVII Congress of CPSU!
Recommendations of All-Union Scientific-Practical
Conference "Improvement of Organization of Socialist
Emulation at Enterprises of Meat and Dairy Industry
tn Increase Output of High-Quality Products of Each
Ton of Raw Material"
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Milovanov V. I., Kashkin M. P., Bezhanishvili E. M.
Investigation of Effect of Wear of Parts on Volumetric and
Energy Characteristics of Reciprocating Hermetic
Compressor
Miftakhov A. A. Raise of Effectiveness and Reliability of
Turborefrigerating Machines by Optimizing Output
Devices
Nuzhdin A. S., Kulikov К. В. Automatic System for
Investigating Refrigerating Equipment
Kokhansky A. I., Shmyglya A. A., Myaspan V. N. Automatic
Calorimetric Stand for Testing Compressors
Merchansky V. D., Maley S. V. Unified Foam Heat-Exchange
Apparatus for Air-Conditioning Systems and
Refrigerating Plants
Gordienko Y. S., Buchko N. A., Fiiatkin V. N. Internal
Heat Exchange in "Liquid Cooling Devices Operating
24
29
35
38
41
45
Seasonally
Olenev Y. A. Ice Formation in Ice Cream
PRACTICE EXCHANGE
Grabovsky A. K., Kolomiyets V. I. Electronic Control Block
of Refrigerating Unit
Delibazoglo A. F. Experience of Complex Automatization
of Refrigerating Plants at Enterprises of Krymsk
Production Association of Dairy Industry
.NVENT.ONS 18. 47. 50. 56. 59. 62
BOOK REVIEW
Fedorus I. I. Monograph on Problems of Transporting ^
Animal Products
AT SCIENTIFIC-TECHNICAL SOCIETY OF FOOD INDUSTRY
55
On Economic Experiment at Enterprises of Food Industry
of Ukrainian SSR
MISCELLANY
"lnrybprom-85"
Korina A. S. International Exhibition of Equipment for
Fish Industry 58
REFERENCE DATA
Turetsky V. L., Sverdlov A. I. Manual Shutoff Glandless
Freon Valves 60
SUMMARIES 62
© ВО «Агропромиздат». «Холодильная техника» 1985 г
I

РЕШЕНИЯ
ХХМОЫВДКПОО-
1 ЖИМЫ
Холод — на службе АПК
УДК 621.56/.57:G31.145
КОМПЛЕКТНОЕ АММИАЧНОЕ
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
ДЛЯ ОБЪЕКТОВ
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМПЛЕКСА
в. н. кротков, м. м. новиков
В поселке городского типа Страшены
(Молдавская ССР) завершается
строительство завода холодильного
машиностроения — «Комплектхолодмаш»,
который будет выпускать холодильное
оборудование для хранилищ
скоропортящейся продукции (охлажденной или
замороженной) и предприятий по
переработке сельскохозяйственного
сырья.
Наряду с целевыми фреоновыми
холодильными машинами, которые уже
поставляются для строительства фрук-
тохранилищ емкостью до 2000 т, завод
будет специализироваться на поставках
комплектного аммиачного холодильного
оборудования, предназначаемого для
объектов, сооружаемых по технической
документации многократного
применения (типовым проектам).
В состав таких комплектов могут
включаться:
аммиачные одноступенчатые
компрессорные агрегаты (винтовые или
поршневые), бустерные компрессоры
для компаундных или других схем
двухступенчатого сжатия, а также
комплексные холодильные машины
двухступенчатого сжатия производства
Черкесского завода холодильного
машиностроения, московского завода
«Компрессор» и ПО «Пензкомпрессор-
маш»;
аммиачные воздушные конденсаторы
типа ВКЛ;
аммиачные камерные навесные
воздухоохладители НВО;
аммиачная емкостная аппаратура
типов РЦЗ, РЛД, ОМВ, МГС.
Комплектные наборы перечисленного
холодильного оборудования позволяют
проектировать системы хладоснабже-
ния любого технологического
назначения и при любых архитектурно-
планировочных решениях хранилищ
и производственных помещений.
Наличие полного состава оборудование
на объекте строительства значительно
сокращает трудозатраты по его
установке на проектных отметках.
Унифицированный ряд аммиачных
навесных воздухоохладителей типа
НВО создан на базе бесшовной трубы
из углеродистой стали диаметром 22Х
Х1,6 мм и стальной ленты шириной
130 и толщиной 0,3 мм. Шаг плоских
стальных ребер, насаживаемых на
пучки труб, кратный 2,5 мм, может
варьироваться в пределах от 7,5 до 15,0 мм.
Воздухоохладители укомплектованы
осевыми вентиляторами с
крутопадающими характеристиками «подача —
напор», что обеспечивает
относительно малое сокращение подачи воздуха
при нарастании на теплообменной
поверхности слоя инея. Длина свободной
струи (зона эффективности которой
характеризуется падением скорости
воздуха в центре потока до 0,25 м/с)
в этих аппаратах составляет 18 м.
Уровень технического совершенства
воздухоохладителей НВО
характеризуется следующими усредненными
удельными показателями: теплосъем
140 Вт/м2 A20 ккал/(м2-ч),
материалоемкость 6,0 кг/м2, расход воздуха
860 м3/кВт A,0 м3/ккал), потребление
мощности 0,1 кВт/кВт. Эти
воздухоохладители могут использоваться в на-
сосно-циркуляционных аммиачных
системах с нижней или верхней подачей
хладагента. Оттаивание
воздухоохладителей осуществляется горячими
парами аммиака, поддоны оборудованы
электрообогревом.
В настоящее время завод уже
освоил производство ряда
воздухоохладителей НВО — с поверхностями
теплообмена 80, 125 и 200 м2.
Аммиачные воздушные конденсаторы
типа ВКЛ — одноходовые, с горизон-
2

тальными стальными теплообменными
трубами диаметром 22X2 мм, что
позволяет уменьшить заполнение их
хладагентом и более полно использовать
поверхность аппаратов. При такой
компоновке трубных пучков облегчается
устойчивый отвод
неконденсирующихся газов (воздуха). Теплообменная
поверхность конденсатора образована из
труб с поперечно-спиральным оребре-
нием алюминиевой лентой шириной 17,5
и толщиной 0,4 мм, с шагом 3,5 мм.
Уровень технического совершенства
конденсаторов ВКЛ характеризуется
следующими усредненными удельными
показателями: теплосъем 400 Вт/м
(,340 ккал/(м2-ч), материалоемкость
|k,5 кг/м2, расход воздуха 340 м3/кВт
@,4 м3/ккал).
Запланирован выпуск конденсаторов
типа ВКЛ с поверхностью теплообмена
500, 630 и 800 м2, из которых в первую
очередь будет осваиваться модель
ВКЛ-800.
На сооружаемых холодильниках с
рабочей холодопроизводительностью
установок более 1000 кВт (860 тыс.
ккал/ч), как правило,
предусматриваются насосно-циркуляционные схемы
охлаждения, надежность и
безопасность которых во многом зависит от
выбора емкостных аппаратов. Стра-
шенский завод «Комплектхолодмаш»
будет изготавливать ряд укрупненных
унифицированных стальных емкостей
с внутренними диаметрами обечаек
1600, 1200 и 800 мм, в том числе:
ресиверы горизонтальные циркуля-
ционно-защитные типа РЦЗ
вместимостью 12,5; 8,0 и 4,0 м3, с расчетным
давлением 1,6 МПа A6 кгс/см2), с
пределами рабочих температур —50-т-
40 °С, в модификациях для
одноступенчатых и двухступенчатых
холодильных установок (шесть наименований
изделий);
ресиверы горизонтальные линейно-
гренажные типа РЛД вместимостью
12,5; 8,0 и 4,0 м3, с расчетным давлением
2,0 МПа B0 кгс/см2), с пределами
рабочих температур —50-^-50 °С (три
наименования изделий);
отделители масла вертикальные типа
ОМВ с условными проходами
диаметром 300 и 200 мм, с расчетным
давлением 2,0 МПа B0 кгс/см2), с
предельной температурой паров аммиака на
входе в аппарат 150 °С, с внутренней
маслоулавливающей насадкой (два
наименования изделий);
маслосборник горизонтальный
модели МСГ-1 вместимостью 1,0 м3, с
расчетным давлением 2,0 МПа B0 кгс/см2)
и обогревом для максимального
отделения паров аммиака от масла.
В планах дальнейшего развития
производственной мощности завода
намечен выпуск вспомогательной
аппаратуры и изделий, предназначаемых
также для поставок комплектных
аммиачных холодильных установок.
Определенное улучшение
энергетических показателей аммиачных
холодильных установок, особенно
оснащенных воздушными конденсаторами,
может быть достигнуто переохлаждением
водой жидкого аммиака перед
регулирующими (дроссельными)
устройствами. Для этих целей завод будет
изготавливать кожухотрубные
теплообменники с поверхностью 14 м2 (модель
ПВХ-14). Этот аппарат может
использоваться в двухступенчатых
холодильных установках как переохладитель
жидкого аммиака за счет испарения
части жидкости при промежуточном
давлении или как выпариватель
жидкого аммиака, периодически
накапливающегося в емкостях, выполняющих
функции только защитных отделителей
жидкости.
В последнее время практикой
эксплуатации подтверждена
целесообразность отделения смазочного масла от
жидкого аммиака с помощью
сепарирующих устройств (гидроциклонов),
устанавливаемых на подающих трубах
аммиачных насосов. Завод
«Комплектхолодмаш» будет выпускать для этих
целей две модели сепараторов масла
циклонных СМЦ с условными
проходами патрубков 65 и 80 мм.
Намечено также производство
модернизированного трубчатого отделителя
воздуха и неконденсатов (ОВТ-1) из
аммиачных систем на стороне высокого
давления.
Экономические и другие планируемые
показатели хозяйственной деятельности
страшенского завода
«Комплектхолодмаш» предусматривают реализацию
продукции предприятия в составе
комплектных аммиачных холодильных
установок, предназначенных для
строящихся холодильников. На объекты нового
строительства, осуществляемого по
типовым проектам, такие установки уже
поставляются.
1*
3

УДК 1725.355:62-71] :664.8/.9.037.004.!82
К ВОПРОСУ СНИЖЕНИЯ ПОТЕРЬ
ПРОДУКТОВ ОТ УСУШКИ И ЕГО
РЕШЕНИЕ В ПРОЕКТАХ
холодильников
и. м. гиндлин
Потери продуктов от усушки в
процессе холодильного хранения, как
известно, пропорциональны величине теп-
лопритоков через ограждения
холодильных камер. Если перехватить эти
теплопритоки и не допустить их внутрь
охлаждаемого объема, то из него
потребуется отвести значительно меньшее
количество тепла. При этом
относительная влажность воздуха (OBB) в камере
достигнет максимального уровня, а
потери продуктов от усушки будут
минимальны.
Такие условия можно создать для
хранения неупакованного
замороженного мяса в холодильных камерах с
полной теплозащитной рубашкой
(ТЗР), экранирующей все их
ограждения (стены, пол, потолок).
Несколько холодильников с полной
ТЗР, имеющей ограждения с
продухами шириной 10—15 см, были
спроектированы и построены в Канаде в
начале 50-х гг. Циркуляция в
продухах воздуха, подаваемого
воздухоохладителями, обеспечивает отвод
наружных теплопритоков и поддержание в
камере ОВВ, близкой к 98 %.
Однако, несмотря на получаемое
снижение потерь продуктов, усложнение
строительных конструкций и
увеличение капитальных затрат сдерживают
строительство холодильников с полной
ТЗР. Об этом свидетельствуют
единичные примеры строительства их за
рубежом и в нашей стране.
В 50-х гг. в Москве (на
хладокомбинате № 12) был введен в эксплуатацию
шестиэтажный распределительный
холодильник емкостью 35 тыс. т,
наружные стены и покрытие которого
экранированы ТЗР.
Проект холодильника был
разработан Гипрохолодом при участии
специалистов ВНИХИ, Минторга РСФСР и
других организаций [1]. Применено
батарейное охлаждение стеновых
продухов (коридоры шириной 60 см) и
чердачного помещения. Устройство ТЗР
существенно увеличило охлаждаемый
объем здания. Для этого единственного
в СССР холодильника с ТЗР была
установлена сниженная на 30 % норма
4
потерь от усушки неупакованного
замороженного мяса при хранении его в
камерах с температурой —18 °С.
Практика эксплуатации показала,
что при 5—6-кратном годовом
грузообороте и неравномерном поступлении
продуктов на хранение температуры
в соседних (по вертикали и
горизонтали) камерах зачастую отличаются на
несколько градусов. Поэтому
неизбежны внутренние теплопритоки через
перекрытия и перегородки, что снижает
эффективность ТЗР.
В настоящее время в целях
уточнения, норм потерь продуктов при
хранении на этом холодильнике
проводятся исследовательские работы, котсШ
рые позволят определить степень
влияния внутренних теплопритоков и
уточнить норму потерь замороженного мяса
от усушки.
В 60-е гг. ОТИХПом был предложен
другой способ снижения потерь
неупакованного замороженного мяса от
усушки при хранении его в
холодильных камерах с температурой —18—
~ —20 °С.
По проектам Гипрохолода при
участии ОТИХПа построено несколько
многоэтажных распределительных
холодильников, камеры хранения которых
оборудованы панельной системой
охлаждения. В них установлены
панельные батареи листотрубной конструкции
(из труб диаметром 38 мм,
приваренных с шагом 0,3 м к стальному листу
толщиной 1,6—2,0 мм). Ими
экранированы наружные стены и покрытие
верхнего этажа. У стен оставлены
продухи шириной 0,3—0,4 м, а у
покрытия — продух высотой 0,45—0,5 м. На
первых построенных холодильниках
экранирована вся площадь наружных
стен, а на более поздних — только
верхняя треть их площади (в целях
снижения металлоемкости). '%
В процессе эксплуатации выявилось,
что на поверхности панельных батарей,
обращенной в сторону потолочного
продуха, накапливается снег и лед,
уборка которых при оттаивании
оказалась весьма трудной операцией,
поскольку ее приходится выполнять в
пространстве высотой менее полуметра.
По этой причине, а также из-за
невысокого среднего коэффициента
экранирования наружных ограждений
(порядка 0,5) и повышенной
металлоемкости панельная система охлаждения

не получила широкого
распространения.
В настоящее время в проектах
многоэтажных распределительных
холодильников для камер хранения
замороженных грузов предусматривают
батарейное охлаждение. Батареями из
оребренных труб экранируют всю
площадь потолка камер верхнего этажа
и часть площади наружных стен на
всех этажах. В камерах верхнего
этажа можно хранить упакованные
продукты (масло и др.).
В качестве одного из примеров
можно привести портовый пятиэтажный
холодильник емкостью 10 250 т в Пет-
йрпавловске-Камчатском, построенный
^ю проекту Гипрохолода и пущенный
в эксплуатацию в конце 1983 г.
[2]. Камеры хранения замороженных
продуктов на всех этажах этого
холодильника оборудованы
потолочными и пристенными батареями из
оребренных труб (в соответствии с
ГОСТ 17645—78).
Панельная система охлаждения
нецелесообразна и для одноэтажных
холодильников. Необходимость
обогрева грунта под ними приводит к нело-
кализуемым теплопритокам, что
снижает ее эффективность. Кроме того,
поскольку для уборки снега с
панельных батарей требуется нормальная
высота потолочного продуха не менее
1,6 м, строительный объем зданий
холодильников (обычно проектируемых с
сеткой колонн 6X12 м) значительно
возрастает. Получающийся
дополнительный охлаждаемый объем камер
хранения практически не используется.
Трудности при эксплуатации
холодильных камер с панельной системой
охлаждения вынуждали специалистов
холодильников искать пути
облегчения их обслуживания. С этой целью
на распределительном холодильнике
^ г. Львове увеличили количество
>fhoKOB на потолочных панельных
батареях и усилили их крепление, чтобы
они не обрушились от скопления льда.
На таком же холодильнике в г.
Краснодаре с панельных потолочных
батарей удалили стальной лист и
превратили их в гладкотрубные батареи.
На других холодильниках также
осуществили ряд мероприятий,
облегчающих эксплуатацию панельных
батарей, в частности, в дополнение к ним
камеры хранения оснастили ледяными
экранами.
Устройство ледяных экранов, как
свидетельствует практика, выгодно не
только на распределительных
холодильниках, но также и на холодильниках
предприятий мясной промышленности,
несмотря на то, что замороженное
мясо хранят в них в течение 2—3 мес.
Получаемая при этом экономия
мясных ресурсов оправдывает затраты на
это мероприятие.
Разумеется, радикальным средством
снижения потерь замороженных
продуктов от усушки на холодильниках
является хранение их в упакованном
виде. Однако это требует решения ряда
технологических и технических проблем
и времени на их внедрение.
В камерах хранения упакованных
продуктов при температуре —18-f-
-:—20 °С можно использовать
воздушное охлаждение. Оно допустимо и для
камер хранения неупакованного мяса
при условии поддержания в них
температуры —28ч—30 °С.
Холодильникам с такой температурой в камерах
хранения отдается предпочтение в
зарубежной практике строительства.
Для холодильных камер плодоово-
щехранилищ, в которых требуется
поддерживать температуру,* близкую к
0 °С, и ОВВ около 100 %, весьма
целесообразно применять полную ТЗР.
Между тем сложность ее устройства
и связанное с этим увеличение
капитальных затрат побуждают искать
более простые и менее дорогостоящие
технические средства для
поддержания нужных режимов хранения
плодоовощной продукции.
В Канаде [3] предложено
применять для строящихся и
реконструируемых плодоовощных холодильников
только потолочную ТЗР, с развитой
(профилированной) охлаждающей
поверхностью ложного потолка,
обеспечивающей вполне приемлемую ОВВ в
камерах хранения при умеренных
потерях массы плодоовощной
продукции. Такая модифицированная ТЗР
применена на одном из
реконструированных плодоовощных холодильников.
Потолочный продух отделен от
холодильной камеры ложным потолком из
профилированного стального листа,
покрытого составом, обладающим
хорошей теплопроводностью и большой
теплоемкостью. В продухе размещены воз
духоохладители, перехватывающие теп-
лоприток через крышу и отводящие
через ложный потолок
тепловыделения из холодильной камеры.
Проведены сравнительные расчеты
5

для камеры хранения моркови с
полной и потолочной ТЗР, причем для
последней рассмотрены варианты
ложного потолка из профилированного
листа с площадью охлаждающей
поверхности в 1,5; 2 и 2,5 раза больше
плоского. Для всех вариантов приняты
одинаковые условия: наружные теплопри-
токи через стены —2000 Вт, через
пол ~560 Вт, тепловой эквивалент
работы вентиляторов
воздухоохладителей —820 Вт, тепловыделения
продукта («дыхание») 2110 Вт.
Расчетами определены температура
поверхности ложного потолка,
максимальная ОВВ в камере и фактор
(показатель) усушки моркови в процессе
хранения при принудительной
циркуляции воздуха в продухах (см.
таблицу).
Значения ОВВ находили из
отношения парциальных давлений водяного
пара при температуре поверхности
ложного потолка и над водой с
температурой 0 °С. Парциальное давление
водяного пара у многих растительных
продуктов приблизительно равно
таковому для воды при той же температуре
[4]. Поэтому потери плодоовощной
продукции от усушки прямо
пропорциональны разности парциальных
давлений водяного пара у продуктов и
влажного воздуха, т. е. уровню ОВВ
в холодильной камере.
Расчеты показали, что в камере с
полной ТЗР и принудительной
циркуляцией воздуха в продухах ОВВ равна
97,2 %, а при естественной циркуляции
воздуха — 94,0 %. При этом во
втором случае фактор усушки продукта
составил A00-94):A00—97,2) =2,1,
т. е. в 2,1 раза больше. Это
показывает, что усушка весьма
чувствительна даже к небольшим изменениям ОВВ.
Последняя, в свою очередь, зависит от
коэффициента сопротивления
теплоотдаче поверхности ТЗР. При его
уменьшении ОВВ повышается. Благодаря
Расчетные
показатели
Температура

поверхности ложного
потолка, °С
Максимальная
ОВВ, %
Фактор усушки
Пол
ная
ТЗР.
F=
673 м2
—0,34
97,2
1,0
Потолочная ТЗР
профилированный лист
F=
465 м2
-0,52
95,5
1,6
F =
372 м2
—0,65
94,7
1,9
F=
279 м2
—0,87
93,0
2,5
плос
лист
186 м2
— 1,3
89,5
3,8
циркуляции воздуха в продухах
уменьшается температурный градиент в
штабеле продукта. Эти два фактора
способствуют лучшему сохранению качества
продукта.
Для достижения более высокой ОВВ
в камере с потолочной ТЗР предложен
вариант устройства под ней и у стен
продухов. Последние ограждены
листовым материалом, выдерживающим
небольшое отрицательное давление,
создаваемое осевыми вентиляторами,
которые всасывают воздух через
отверстия в ложных стенках на уровне
каждого ряда грузовых поддонов. Далее
воздух просасывается через продув
под ТЗР, где он охлаждается, а зате#
нагнетается вниз в центральный
проезд камеры, над которым
расположены вентиляторы. Температуры
охлаждающей поверхности ТЗР и воздуха,
забираемого из потолочного продуха,
должны быть ниже 0 °С. В этом
случае при выделении плодами и
овощами водяного пара, являющегося
продуктом дыхания, на ложном
потолке ТЗР будет образовываться иней,
который увеличит ее тепловое
сопротивление и выровняет температуру
поверхности. При этом повысится уровень
ОВВ в холодильной камере.
Канадские специалисты указывают,
что ТЗР способствует не только
лучшему сохранению качества продукта
и удлинению срока хранения, но и
значительной экономии электроэнергии.
Дело в том, что в камерах
плодоовощных хранилищ без ТЗР часто
приходится увлажнять воздух распылением
воды различными способами, чтобы
предотвратить чрезмерную усушку
продукта. Эта влага конденсируется и
замерзает на батареях
воздухоохладителей, которые необходимо оттаивать
горячими парами хладагента, ТЭНами
или теплым воздухом, что требует
дополнительного расхода электроэне^
гии. В процессе оттаивания систему
охлаждения нужно отключать, что
отражается на режиме хранения.
В Канаде разработан проект
реконструкции плодоовощного холодильника
с устройством в нем потолочной ТЗР-
Предусмотрена программа испытаний
этого объекта, содержащая
определение экономии электроэнергии,
выявление тепловлажностной характеристики
режимов в камерах, исследование
динамики температур в ТЗР и
характеристик системы циркуляции воздуха.
Для сельского хозяйства Канады
б

разработан проект плодоовощного
холодильника с потолочной ТЗР.
В связи с развитием в нашей
стране строительства охлаждаемых плодо-
овощехранилищ целесообразно
спроектировать и построить
экспериментальный заготовительный холодильник с
аналогичной ТЗР. На основе
испытаний заложенных в проект
технических решений можно будет выбрать
наиболее эффективные конструкции
здания и типы холодильного
оборудования, что позволит при умеренных
капитальных затратах максимально
сократить потери продукции от усушки
|р сохранить ее качество в процессе
Хранения.
Список использованной литературы
1. Бадылькес И., Сафонов В.,
Ткачев Н. Автоматизированный холодильник
с теплозащитной воздушной рубашкой.—
Холодильная техника, 1954, № 4, с. 4—13.
2. Коган Б. Н., Карганов Г. А., Файн-
штейн В. А. Портовый холодильник в
Петропавловске-Камчатском.— Холодильная
техника, 1985, № 3, с. 11 — 15.
3. Lehmann D. С, Ferguson I. E.—
International Journal of Refrigeration, 1984,
May, pp. 186—189.
4. Lentz С P., Van den Berg L.—
ASHRAE Journal, 1973, August.
ОТ РЕДАКЦИИ
Помещенная выше статья не
претендует на исчерпывающее освещение
затронутого вопроса о системах
охлаждения камер хранения неупакованных
продуктов.
Редакция приглашает читателей
журнала высказать мнение по данной статье
и поделиться своим опытом работы в
этом направлении в целях
последующего использования его для
совершенствования проектов холодильников.
РДК 725.355:621.869
ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫЕ
РАБОТЫ
НА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Б. Н. КОГАН, Т. Е. ИВАНОВА
Погрузочно-разгрузочные и
складские работы на холодильниках
отличаются рядом характерных
особенностей, которые следует учитывать при
проектировании.
Архитектурно-планировочные и
конструктивные решения здания
холодильника должны обеспечивать следующие
основные условия:
максимальное использование
грузового объема холодильных камер;
кратчайшие пути транспортировки
грузов с платформ холодильника в
камеры;
достаточные длину и ширину
железнодорожной и автоплатформ;
минимальные потери холода при
проведении грузовых работ в холодильных
камерах;
удобство работы грузчиков и
водителей электромашин в камерах хранения;
минимальную продолжительность
пребывания охлажденных и
замороженных грузов при температурах
наружного воздуха.
Для выполнения этих условий
принимают:
ширину камер, как правило, равной
12 или 18 м, что позволяет иметь
в помещении всего один грузовой
проезд и оптимальную ширину
штабеля 5—8 м;
отношение ширины камеры к ее
длине не более 1:3;
сетку колонн одноэтажных зданий
6X12 или 6X18 м, что исключает
наличие колонн в складском объеме
камер, и 6X6 м многоэтажных зданий;
строительную высоту камер 6 м (до
низа балки) в одноэтажных
холодильниках и 4,8 м F,0 м) от пола до пола
этажа в многоэтажных холодильниках
(указанные высоты диктуются
возможной высотой подъема груза
отечественными электропогрузчиками);
несущую способность перекрытий
многоэтажных холодильников 2 или
3 т/м?
Охлаждаемый склад холодильника
для сокращения пробегов
электромашин и уменьшения продолжительно*
сти пребывания продуктов при
температурах наружного воздуха планиро-
вочно вытягивают вдоль платформ,
которые связывают с камерами в
одноэтажных холодильниках коридорами,
а в многоэтажных холодильниках —
вестибюлями с лифтами.
Оптимальное
архитектурно-планировочное решение, обеспечивающее
непосредственную связь платформ с
камерами в одноэтажном холодильнике,
представлено на рис. 1.
Несмотря на планировочную
четкость, это решение имеет ряд
недостатков:
резко укрупняются размеры и ем^
кость камер, что не устраивает эксплуа-
7

Рис. 1 План одноэтажного холодильника емкостью 5000 т со сквозными камерами хранения:
/_Трансформаторная подстанция; //—помещение КИП; ///—машинное отделение. IV— бытовые помещения; V —
механическая мастерская; VI щитовая; VII — тепловой пункт; VIII — агрегатная, IX — зарядная; X — профилакторий,
электролитная; XII — кладовая, XIII — железнодорожная платформа, XIV— камера хранения замороженных грузов,
¦¦¦— 25 °С, /г=1140 м2; XV— камера хранения замороженной рыбы, /кам = — 25 °С, /г=1167 м2; XVI — универсальная
XI
¦ универс
камера, /кам = 0/ —25 °С, /г=1189 м2; XVII — камера хранения овощей, /({ЯМ = 0/ — 2 °С, F=237 м2; XVIII — камера хранения
балыков. /К^ = 0°С, /=" = 213 м\ XIX — камера хранения соленой рыбы, /кам = 0/ — 5 °С, /г = 213 м2; XX — экспедиция,
/кам = 0 °С. Т=213 м2; XXI — автомобильная платформа; / — грузовой вагон 5-вагонной рефрижераторной секции; 2 —
трап; 3 — весы; 4 — авторефрижератор; прием груза; — — — выдача груза
тационников, по мнению которых
рациональная площадь камеры 300—500 м2;
сокращается количество камер;
требуется устройство тамбуров, что
ведет к уменьшению складской
площади камер хранения.
Именно поэтому планировочное
решение холодильника со сквозными
камерами, при котором
обеспечиваются их наиболее короткие связи с
платформами, оказалось малоприемлемым
для холодильников емкостью 3000—
5000 т.
В настоящее время при разработке
проектов длину железнодорожной
платформы для холодильников емкостью
3000 т и более принимают равной
112—120 пог. м. При этом Гипрохолод
по согласованию с Госстроем СССР
исходит из условия, что
распределительный холодильник должен иметь
дебаркадер, позволяющий принимать
5-вагонную рефрижераторную секцию.
Ширину железнодорожной платформы
определяют с учетом размещения
врезных весов, габаритных размеров и
радиуса разворота электропогрузчиков,
размеров различных приспособлений
для механизации, расположения
дверей, коридоров, лифтов и т. д
(рис. 2).
Для холодильников емкостью 5000-
6000 т ее принимают равной 7,5 м,
емкостью 10 000 т и более — 12 м.
Длина автомобильной платформы
зависит от принятых планировочньГж,
решений и составляет порядка 48—'
90 м для холодильников емкостью от
3000 до 10 000 т, что вполне
достаточно для загрузки автомобильного
транспорта.
Ширину платформы принимают
равной ~ 9м.
Транспортные пробеги с грузом по
платформам до весов, коридорных
дверей и лифтов весьма значительны
и составляют около 50 % общей
длины транспортных маршрутов грузов.
При этом отепляются грузы на
платформах и выпадает на продукты влага,
8

/
6000
J/bOO
6000
6000
z
Рис. 2. Фрагмент плана железнодорожной платформы многоэтажного холодильника емкостью 10 000 т
со схемой движения грузов:
/ — железнодорожная платформа, 2 — весы, 3 — грузовой вагон 5-вагонной рефрижераторной секции, 4 плоский
деревянный поддон; 5 — трап, 6 — электропогрузчик; 7 — грузовой лифт;
— холостой пробег электромашин
транспортный пробег,
что ведет к увеличению объема домо-
раживания при приемке продуктов,
сверхнормативным потерям и
сокращению сроков хранения.
При разработке проектов
распределительных холодильников неоднократно
возникал вопрос о необходимости
проектирования закрытых платформ с
поддержанием в них температуры —5~
~+5°С
В начале 70-х годов Гипрохолодом
совместно с ЦНИИпромзданий был
разработан проект холодильника емкостью
2800 т в г. Волхове с закрытыми, но
неохлаждаемыми платформами и
сквозными камерами размером 18Х
Х36 м. По требованию заказчика из-за
большой емкости камер в
окончательном варианте проекта камеры
были поделены пополам. Поэтому
платформы с камерами были связаны
также и через соединительный
коридор.
М Необходимость формирования (или
расформирования) пакетов с грузами
непосредственно на закрытых
платформах снижает маневренность
электромашин.
В процессе загрузки (или выгрузки)
двери платформ постоянно открыты,
поэтому поддерживать определенный
режим на платформах не
представляется возможным.
Закрытые охлаждаемые платформы
целесообразны только в том случае,
если на них не будут формировать или
расформировывать пакеты с
грузом, а также если двери
рефрижераторного транспорта будут иметь
одинаковые габаритные размеры, что
позволит устанавливать между дверью
рефрижераторного транспорта и дверью
платформы соединительную вставку по
размерам дверей.
Потери холода через двери, имеющие
воздушную завесу с коэффициентом
полезного действия т]=0,7, при
большом грузообороте холодильника могут
составить до 50 % теплопритоков
через ограждающие конструкции [3].
Габаритные размеры дверей
диктуются прежде всего размерами самого
крупного пакета и электромашин.
Поскольку ширина пакета не
превышает 1600, а высота 2000 мм, то и
габаритные размеры электромашин
должны быть аналогичными.
Отвечающая современным
требованиям изолированная дверь должна
быть откатной с приводом. Ее
необходимо комплектовать воздушной завесой
и по периметру примыкания к раме
устройством для обогрева.
Внедрение изолированных откатных
дверей позволит сократить
продолжительность их открывания при
загрузке (или выгрузке) замороженного
мяса в 1,5 раза, а затаренных грузов —
в 7 раз по сравнению с
продолжительностью открывания ручных распашных
дверей [3].
В настоящее время изолированная
дверь отнесена к строительному
изделию, а не к сложному механизму,
9

который должен быть изготовлен с
высокой степенью заводской готовности
и достаточной эксплуатационной
надежностью на механическом заводе.
Изолированная дверь — это не
только элемент строительной
конструкции холодильника, позволяющий
создать непрерывный изоляционный
контур, но и механизм, функционально
связанный с процессом погрузочно-
разгрузочных работ на холодильнике и
энергопотреблением холодильной
установки.
Гипрохолодом разработаны
конструкции различных откатных
изолированных дверей. Институт готов
оказать содействие в их серийном
заводском изготовлении и освоении.
Максимальная загрузка грузового
объема камер возможна лишь при
пакетной укладке грузов с
использованием средств механизации и
приспособлений, позволяющих совершенствовать
процесс погрузочно-разгрузочных
работ.
Поэтому в основе закладываемой
при проектировании технологии
погрузочно-разгрузочных работ на
распределительных холодильниках неизменно
лежит принцип пакетирования грузов
как затаренных (масло, сыр, яйца), так
и незатаренных (замороженное мясо).
Основные параметры и размеры
пакетов тарно-штучных грузов
унифицированы в соответствии с ГОСТ 21140—
75 «Тара. Система размеров», ГОСТ
24597—81 «Пакеты тарно-штучных
грузов. Основные параметры и размеры»,
ГОСТ 19434—74 «Тара, транспортные
средства и склады. Основные
присоединительные размеры на базе
модуля 800X1200 мм».
Грузовые пакеты должны
формироваться предприятиями-поставщиками
продуктов. Для обеспечения
устойчивости, целостности и сохранности
пакеты обвязывают металлической
лентой или специальной растягивающейся
и термоусадочной пленкой.
Однако в сложившейся практике
эксплуатации холодильников пакеты,
как правило, формируют в вагоне или
на платформе распределительных
холодильников. В отечественной
практике поддон загружают на высоту
до 1500 мм. Высота складирования
пакетов зависит от возможной
высоты подъема вил
электропогрузчиков. В настоящее время серийно
выпускается электропогрузчик марки ЭП-
205 (Канашский завод электропогруз-
Ю
чиков) с подъемом вил на 4,5 м.
Следовательно, максимальная высота
штабеля, которая может быть принята
при проектировании холодильников,
составит не более 5—6 м. Строительная
высота здания при этом должна быть
6—7,2 м (до балок или ферм).
Схема механизации
погрузочно-разгрузочных работ при проектировании
распределительных холодильников
решается из условия, что пакеты
складируют в 4—5 ярусов по высоте.
Нижние ряды пакетов оборудуют
специальными разгрузочными
стойками, которые крепят в углах
поддонов, и обвязывают ремнями. ~L
Применять стеллажные конструкции
в виде многоярусной металлической
этажерки при высоте камер 6—7,2 м
нецелесообразно, так как это приведет
к потере 30—40 % грузовой емкости
распределительного холодильника.
Наиболее сложную проблему на
распределительных холодильниках
представляет механизация
погрузочно-разгрузочных работ с замороженным
мясом, которую можно решить при
поставке замороженного мяса в
сортовых отрубах, упакованных в короба,
или при доставке поставщиками
четвертин замороженного мяса в стоечных
поддонах.
Однако такое решение вопроса
требует значительной перестройки
технологии производства мяса
поставщиком — Минмясомолпромом СССР.
Кроме того, при использовании
стоечных поддонов будут определенные
потери грузовой емкости из-за
неплотной укладки мяса.
Зарубежные специалисты
рекомендуют при длительном хранении мяса (в
полутушах или четвертинах)
штабелировать их в камерах вручную. В этом
случае дорогостоящая ручная
обработка грузов оправдывается возможностью^
максимально использовать грузовоЦ/
объем камер хранения [1].
Поскольку на распределительные
холодильники страны замороженное
мясо поступает в полутушах, работы
по выгрузке, складированию и
разгрузке связаны с рядом трудоемких
ручных операций.
Поэтому при проектировании рас-
, пределительных холодильников
предусматривают различные
приспособления и механизмы, позволяющие
максимально пакетировать груз, сократить
трудоемкость и продолжительность про-

2 W
Рис. 3. Схема механизации грузовых работ с замороженным мясом на распределительных холо
дильниках:
а прием груза, б — выдача груза, /—железнодорожная платформа, // камера хранения, /// автомобильная плат»
форма, / — грузовой вагон 5-вагонной рефрижераторной секции, 2 навесное семиштыревое приспособление НП 114
3 — трап, 4 — электропогрузчик с низким подъемом вил, 5 — весы, 6 лифт, 7 — электропогрузчик с высоким подъемом
вил, 8 — опорные стойки аля крепления штабеля мясных туш, 9 ¦—— авторефрижератор, 10 — навесное грузозахватное
приспособление НП-80
цессов на различных этапах грузовых
работ (рис. 3).
К числу этих приспособлений и
механизмов следует отнести: пятиштыре-
вой захват, навесной захват, тележку-
кондуктор, семиштыревой захват и т. д.
Все эти приспособления и
механизмы апробированы на многих
холодильниках страны и нашли широкое
применение.
Замороженное мясо, поступающее на
^холодильник, укладывают в вагоне на
тележки-кондукторы или на навесное
приспособление с помощью навесного
захвата, установленного на
электропогрузчике, и транспортируют
электромашинами на весы, в лифт и из него в
камеры хранения. Пакеты,
сформированные на тележках-кондукторах,
укладывают в штабель электропогрузчиком
с пятиштыревым захватом. При работе
с семиштыревым приспособлением все
операции по перемещению и
складированию осуществляются только
электропогрузчиками.
Устойчивость штабеля обеспечивают
специальные приспособления —
металлические стойки и цепи.
Выдаваемое с холодильника
замороженное мясо снимают со штабеля,
укладывают на тележку-кондуктор или
семиштыревое приспособление с
помощью навесного захвата.
Сформированный пакет забирают
электропогрузчиком и транспортируют
к весам и далее в автомашину.
Одними из наиболее трудоемких
технологических процессов являются
работы по приемке и складированию
охлажденного мяса при поступлении
его в изотермических вагонах в
полутушах, подвешенных на крючках.
Гипрохолод на протяжении 10 лет
во всех типовых проектах внедряет
складные стоечные поддоны
конструкции ВНИКТИхолодпрома для
хранения и транспортировки охлажденного
мяса.
Проведенные многократно опытные
перевозки охлажденного мяса в
контейнерах с участием всех
заинтересованных организаций (МПС, Минмясс
11

молпрома СССР и Минторга СССР)
показали экономичность и прямую
целесообразность их применения [2].
Использование контейнеров конструкции
ВНИКТИхолодпрома позволяет
исключить затраты ручного труда при
приемке и складировании охлажденного мяса,
наиболее полно использовать грузовой
объем камер и т. д.
Однако в Црактике строительства
распределительных холодильников из-
за отсутствия поставок охлажденного
мяса в контейнерах институту
приходится перерабатывать проекты и
предусматривать на холодильниках подвес^
ные пути для хранения охлажденного
мяса, что влечет за собой значи-
УДК 725.355: [662.94:624.131
ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНЫХ
ПАРАМЕТРОВ ТРУБНОЙ
СИСТЕМЫ ОБОГРЕВА
ПОЛА ХОЛОДИЛЬНИКА
Д-р техн. наук, проф. Е. С. КУРЫЛЕВ,
канд. техн. наук А. Я. ЭГЛИТ, А. Н. МИРОНОВА
Для проектирования экономически
наиболее целесообразных трубных
систем обогрева пола холодильника
циркулирующей жидкостью определены их
оптимальные параметры. Задача
исследования состояла в нахождении
оптимального шага трубной решетки а и
оптимальной толщины теплоизоляции
пола 8из в зависимости от
оптимизирующих переменных: диаметра труб
dTpi материала, из которого они
изготовлены, вида теплоизоляции пола и
тарифа на электроэнергию. Кроме того,
оценивалось влияние на оптимальные
параметры трубной системы обогрева
потерь продуктов от усушки при
хранении в зависимости от вида
упаковки.
Для оценки температурного поля
обогреваемых плит было использовано
аналитическое решение А. И. Иоффе
[1]. Выбор обоснован тем, что,
во-первых, применение более точного
численного метода (например, метода
элементарных тепловых балансов А. П. Вани-
чева) потребовало бы не только
усложнения программы, но и увеличения
времени расчета; во-вторых, диапазон
оптимизируемых параметров лежит в
такой области значений d /а, в которой
аналитическое решение дает хороший
12
тельный объем трудоемких ручных
операций.
Список использованной литературы
1. Гиндлин И. М. Руководство по
холодильному хранению скоропортящихся
продуктов.— Холодильная техника, 1980, № 1,
с. 53—55.
2. Момот В. В., Белоусов Н. Л.,
Белоусова А. Н. Механизация погру-
зочно-разгрузочных работ на
холодильниках / Обзорная информация. ЦНИИТЭИ-
мясомолпром. Сер. Холодильная
промышленность и транспорт, 1983. с. 56.
3. G. Fritzsche, Li. Lienblum. — Kalte--*.
technik-Klimatisierung, 1968, № 9, S. 279. |j
(Продолжение следует)
результат. Считали, что температура
плиты на середине межтрубного
пространства равна 2 °С.
В качестве критерия оптимальности
принята переменная составляющая
годовых приведенных затрат на
строительство и эксплуатацию трубной
системы обогрева пола. Для минимизации
целевой функции выбран метод поиска
по деформированному многограннику
Нельдера Мида [2]. Суть его состоит
в том, что значения целевой функции
вычисляются в вершинах симплекса; по
этим данным определяется направление
дальнейшего поиска и вычеркивается
вершина, где целевая функция в
данный момент имеет наибольшее значение.
Особенностями метода являются
изменение размеров симплекса и
предотвращение циклического движения в
окрестности минимума.
В результате оптимизационных
расчетов установлено следующее.
Для охлаждаемого помещения cj
температурой —20 °С при
использовании в качестве теплоизоляции пола
керамзитового гравия с
теплопроводностью 0,2 Вт/(м«К) диаметр
полиэтиленовых труб оказывает заметное
влияние на оптимальный шаг трубной
решетки (табл. 1). Например, при тарифе
на электроэнергию Цэ=2 коп/(кВт-ч)
разница оптимальных значений а для
труб диаметром 38 и 76 мм
составляет 28 %. На толщину
теплоизоляционного слоя пола 6ИЗ диаметр труб
практически не влияет. При
использовании стальных труб тех же диаметров
За экономию топливно-энергетических ресурсов

теплоизоляции пола также практически
не зависит от материала труб.
Для холодильников, на которых
продукты хранят упакованными в
полиэтиленовую пленку или
парафинированный картон, могут быть
существенно уменьшены параметры системы
обогрева. Если продукты хранят в
полиэтиленовой пленке в течение полугода,
толщина слоя теплоизоляции пола
может быть в 2,5 раза меньше, чем для
хранения в течение такого же срока
неупакованных продуктов. При этом
можно увеличить оптимальный шаг
трубной решетки на 30 %.
При хранении продуктов,
упакованных в парафинированный картон,
по сравнению с хранением
неупакованных, при одних и тех же
параметрах системы обогрева и одинаковых
потерях от усушки срок хранения
в 4 раза больше. Использование такой
упаковки обеспечивает почти в 1,5 раза
меньшую оптимальную толщину слоя
теплоизоляции пола, чем при
хранении неупакованного продукта в
течение полугода, и увеличен.ный на 10 %
оптимальный шаг трубной решетки.
В случае применения
высокоэффективного теплоизоляционного материала
ПСБ-С сохраняются в силе все
основные тенденции. Оптимальная толщина
слоя теплоизоляции пола изменяется
от 0,20 м при хранении продуктов в
полиэтиленовой пленке до 0,60 м при
хранении их в неупакованном виде
в течение полугода. Разница в
оптимальном шаге трубной решетки при
использовании полиэтиленовых и
стальных труб достигает 40 %.
Идентичные исследования были
проведены для помещений с
температурой —12 и —35 °С. Установлено, что
для них характерны те же тенденции,
что и для холодильников с
температурой —20 °С. Можно отметить лишь уве-
Таблица 2
Вид упаковки
Без упаковки
Парафинированный картон
Полиэтиленовая пленка
Идеальная упаковка (усушка
продукта отсутствует)

Продолжительность
хранения,
мес
6
3
12
12
12
Керамзитовый гравий
Стальные трубы
а, м
1,15
1,30
1,30
1,50
2,30
биз, м
1,50
1,10
1,10
0,60
0,35
Полиэтиленовые трубы
а, м
0,90
1,00
1,00
1,15
1,8
6Н3. м
1,50
1,10
1,10
0,60
0,32
ПСБ С
Полиэтиленовые трубы
а, м
0,72
0,78
0,78
0,95
—
°из. м
0,60
0,45
0,45
0,20
—
13
Таблица 1
мм
38
57
ш
t
76
коп/(кВт«ч)
1
2
4
1
2
4
1
2
4
Стальные
трубы
а, м
1,9
U
1,5
2,1
1,9
1,7
2,3
2,0
1,8
биз, м
0,24
0,35
0,48
0,24
0,35
0,48
0,24
0,35
0,48
Полиэтиленовые
трубы
а, м
1,40
1,25
1,10
1,60
1,40
1,30
1,80
1,60
1,40
6ИЗ, м
0,23
0,31
0,5
0,23
0,31
0,5
0,23
0,31
0,5
разница в оптимальных значениях а
уменьшается до 20 %, но происходит
смещение оптимума в сторону
увеличения шага в среднем на 35 %, что
объясняется более высокой (примерно в 2
раза) стоимостью стальных труб.
Оптимальная толщина слоя тепловой
изоляции пола для обоих видов труб
практически одна и та же.
На толщину теплоизоляционного
слоя пола заметное влияние оказывает
величина усушки хранящихся на
холодильнике продуктов. Для учета этого
фактора рассматривали хранение
продуктов в разной упаковке. Результаты
исследований для системы обогрева
пола из стальных и полиэтиленовых труб
диаметром 57 мм представлены в табл. 2.
И в этом случае оптимальный шаг
решетки из стальных труб на 25—30 %
шире, чем оптимальный шаг решетки из
Полиэтиленовых труб. Толщина слоя

личение оптимального шага труб при
— 12°С и практически одинаковое
уменьшение при —35 °С. В то же
время оптимальная толщина слоя
тепловой изоляции пола для объектов с
температурой — 12 °С снижается на
30 %, а для объектов с температурой
—35 °С увеличивается на 50 %.
Оптимизационные расчеты показали
также, что оптимальные параметры
трубной системы обогрева жидкостью
пола холодильника в значительной
степени зависят от особенностей
климатической зоны, энерговооруженности
района строительства, холодопроизво-
дительности оборудования, назначения
холодильника и других факторов.
УДК F58.387.6:637] :06.053@83.132)
РЕКОМЕНДАЦИИ ВСЕСОЮЗНОЙ
НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКОЙ
КОНФЕРЕНЦИИ «СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ОРГАНИЗАЦИИ
СОЦИАЛИСТИЧЕСКОГО СОРЕВНОВАНИЯ НА
ПРЕДПРИЯТИЯХ МЯСНОЙ И
МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ЗА
УВЕЛИЧЕНИЕ ВЫРАБОТКИ
ПРОДУКЦИИ ВЫСОКОГО КАЧЕСТВА ИЗ
КАЖДОЙ ТОННЫ СЫРЬЯ»*
Исторический опыт социалистического
соревнования полностью подтверждает
ленинское предвидение о его огромной роли в
развитии трудовой активности и
инициативы масс, в борьбе советского народа за
осуществление экономических и социальных
задач, выдвигаемых партией на различных
этапах коммунистического строительства.
В массовом социалистическом
соревновании за выполнение и перевыполнение
пятилетних планов с необычной силой
проявились энтузиазм, творческая энергия
советских людей.
Ныне социалистическое соревнование
получило широчайший размах, в нем ярко
проявляются демократизм нашего
общества, возможности широкого участия
трудящихся в управлении производством.
Проблемы дальнейшего развития
социалистического соревнования в современных
условиях определены в решениях XXVI
съезда КПСС, постановлении ЦК КПСС,
Совета Министров СССР, ВЦСПС и
ЦК ВЛКСМ «О Всесоюзном социалисти-
* Рекомендации одобрены и единогласно приняты на
Всесоюзной научно-практической конференции на ВДНХ СССР
1 ноября 1984 г.
В целом же следует сказать, что вместо
обычного шага трубной решетки 0,8—
1,2 м может быть принят
оптимальный шаг более 2 м в зависимости от
условий строительства холодильника.
Полученные в работе данные могут быть
использованы при проведении
проектных проработок трубных систем
обогрева грунта под холодильниками.
Список использованной литературы
1. Иоффе И. А. О стационарном
температурном поле в полуограниченном массиве
с внутренними цилиндрическими источниками^
тепла.— ЖТФ, 1958, т. 28, № 5, с. 111 — 114^
2. Химмельблау Д. Прикладное нелинейное
программирование.— М.: Мир, 1975.— 163 с.
ческом соревновании за успешное
выполнение и перевыполнение заданий
одиннадцатой пятилетки», постановлении
Центрального Комитета партии «О
совершенствовании организации, практики
подведения итогов социалистического соревнования
и поощрения его победителей»,
материалах Всесоюзного экономического совещания
по проблемам агропромышленного
комплекса.
Потребности динамичного развития
советской экономики и, в частности, ее
аграрного сектора, обусловливают
необходимость значительного совершенствования
всей системы организации
социалистического соревнования в мясной и
молочной промышленности.
Соревнуясь за успешную реализацию
Продовольственной программы страны,
предприятия мясной и молочной
промышленности трудятся под девизом
«Максимум продукции высокого качества из
каждой тонны перерабатываемого сырья».
Широкое распространение этого ценного
начинания в отрасли дало свои
положительные результаты.
Участники конференции отмечают, что зф
последнее время эта форма соревнования
обогатилась новым содержанием,
повысилась ее действенность.
Положив в основу своей деятельности
указания Политбюро ЦК КПСС, трудовые
коллективы отрасли поставили перед собой
задачу — проработать два дня в году на
сэкономленных материалах, сырье и
топливе.
С большим воодушевлением встречен
тружениками отрасли Закон СССР «О
трудовых коллективах и повышении их роли
в управлении предприятиями,
учреждениями, организациями», который предоставил
им широкие полномочия во всех сферах
деятельности объединений и предприятий.
Навстречу XXVII съезду КПСС!
14

В ходе социалистического соревнования
возникли новые формы работы по
изысканию и более полному использованию
резервов повышения эффективности
производства, строгому соблюдению режима
экономии, уменьшению удельных норм расхода
сырья, материалов,
топливно-энергетических ресурсов не единицу продукции. В
отрасли ширится движение за
рациональное ведение хозяйства во всех звеньях
производственного процесса, повышение
результативности труда.
Повышается эффективность бригадной
формы организации и стимулирования
труда, отвечающей современным требованиям,
всемерно совершенствуются формы
соревнования между бригадами и внутри них.
ЙПолучает дальнейшее развитие движение
^наставничества, способствующее росту
профессионального мастерства молодежи,
воспитанию и закреплению ее на
производстве.
Усилилась организаторская работа по
планомерному изучению и внедрению опыта
новаторов производства и начинаний
передовых коллективов. Новые ценные
инициативы и почины трудовых коллективов,
достижения передовиков становятся
достоянием все большего числа соревнующихся.
В трудовых коллективах отрасли
принимаются меры, направленные на
восполнение допущенного отставания за
первые три года одиннадцатой пятилетки и
реализацию принятых встречных планов и
социалистических обязательств по
выполнению поставленной партией конкретной
задачи — сверхплановому повышению
производительности труда на один процент,
снижению себестоимости продукции
дополнительно на полпроцента.
В честь 50-летия стахановского
движения передовые предприятия мясной и
молочной промышленности выступили с
инициативой развернуть социалистическое
соревнование за выполнение заданий
одиннадцатой пятилетки по ряду важнейших
показателей к этой знаменательной дате.
Вместе с тем в организации
социалистического соревнования имеют место
недостатки. Усилия соревнующихся еще не в
полной мере направляются на повышение
^эффективности производства и качества
работы, успешное выполнение плановых
заданий и социалистических обязательств,
изыскание внутренних резервов
производства, рациональное использование сырьевых и
топливно-энергетических ресурсов,
своевременное освоение новых производственных
мощностей, улучшение качества и
ассортимента товаров народного потребления,
выполнение кооперированных поставок в
соответствии с договорами и заказами,
укрепление дисциплины труда.
Еще не в полную силу используется
такой мощный рычаг, каким является
социалистическое соревнование, в деле
увеличения выпуска продукции высокого
качества из каждой тонны
перерабатываемого сырья, в результате чего на ряде
предприятий отрасли необоснованно снижается
этот показатель, характеризующий
эффективное использование сырья.
На некоторых предприятиях
недостаточно внимания уделяется повышению
эффективности бригадной формы организации
труда, медленно внедряется бригадный
хозрасчет, не осуществляются мероприятия по
укрупнению бригад, не создается должных
условий рабочим для выполнения всеми
норм выработки, не ведется постоянной
борьбы за выпуск высококачественной
продукции. На предприятиях еще имеют
место случаи формализма в организации
социалистического соревнования и поощрения
его участников.
В целях повышения действенности
социалистического соревнования за
увеличение выпуска продукции высокого
качества из каждой тонны перерабатываемого
сырья научно-практическая конференция
рекомендует хозяйственным руководителям
и общественным организациям
предприятий, объединений и организаций мясной
и молочной промышленности особое
внимание обратить на следующие основные
вопросы.
/. Цели, задачи и основные
направления социалистического соревнования
1.1. Сосредоточить усилия на
решении коренных задач: рост эффективности
производства и качества работы,
увеличение объемов производства,
максимальный выпуск продукции высокого качества
из каждой тонны перерабатываемого сырья,
своевременное выполнение поставок по
договорам и заказам, ускорение
научно-технического прогресса, экономия сырья,
энергии, рабочего времени, других ресурсов,
укрепление плановой и трудовой
дисциплины.
1.2. Шире распространять проверенные
практикой почины за увеличение выпуска
высококачественной продукции из каждой
тонны перерабатываемого сырья путем
более полного использования имеющихся,
быстрейшего освоения новых
производственных мощностей, реконструкции и
технического перевооружения производства.
1.3. Нацеливать соревнующихся на
сохранность, рациональное и экономное
использование мясных и молочных ресурсов на
всех стадиях производства,
транспортировки, переработки и хранения, на
увеличение выработки высококачественной
продукции из каждой тонны перерабатываемого
сырья, расширение ассортимента,
улучшение качества и вкусовых достоинств
мясной и молочной продукции, достижение
наивысших конечных результатов труда на
основе роста его производительности,
использования всех внутренних резервов
производства, повышения взаимной
требовательности.
1.4. Всемерно развивать соревнование
смежников, совершенствовать
экономические взаимоотношения партнеров агропро-
15

мышленного комплекса, более глубоко и
предметно анализировать положение дел,
повышать взаимную ответственность за
конечные результаты труда.
1.5. Уделять больше внимания
расширению договорных связей с колхозами и
совхозами своих сырьевых зон, помогать
слабым хозяйствам преодолеть отставание.
1.6. При подведении итогов соревнования
смежников следует учитывать
выполнение согласованных обязательств по
объему, ассортименту и срокам взаимных
поставок, повышению качества
поставляемого сырья, материалов, продукции, взаимным
услугам.
1.7. Считать важнейшим критерием при
подведении итогов соревнования
безусловное выполнение коллективами обязательств
по поставкам продукции.
1.8. Направить социалистическое
соревнование на безусловное выполнение и
перевыполнение годового плана, заданий
одиннадцатой пятилетки в целом,
осуществление Продовольственной и
Энергетической программ, принятие конкретных мер
для восполнения допущенного отставания за
первые три года пятилетки, решение
важнейших экономических, социальных и
воспитательных задач коммунистического
строительства, практическую реализацию
важнейшего требования партии «Работать эф*
фективно и качественно» и в этих
целях добиться выполнения принятых
коллективами предприятий мясной и
молочной промышленности встречных планов и
социалистических обязательств по
сверхплановому повышению производительности
труда на один процент, снижению
себестоимости продукции дополнительно на
полпроцента, экономии всех видов
ресурсов с тем, чтобы каждый трудовой
коллектив мог проработать два дня в году на
сэкономленных материалах, сырье и
топливе.
2. Организация социалистического
соревнования, принятие социалистических
обязательств, встречных планов — вые-
шей формы социалистических
обязательств, совершенствование форм и
методов руководства соревнованием
2.1. Организация социалистического
соревнования — дело всех звеньев
производства: администрации, технических и
экономических служб, общественных
организаций, рабочих и ИТР при
руководящей роли партийной организации.
Следует шире развивать подлинную
демократию в организации
социалистического соревнования, активнее привлекать
самих рабочих и ИТР к разработке,
экономическому обоснованию,
общественной защите их обязательств, контролю за
ходом соревнования и подведению его
итогов.
На этапе разработки и принятия
обязательств необходимо довести до
каждого рабочего, бригады, коллектива пред-
16
приятия, объединения плановые задания на
месяц, квартал, год, пятилетку.
Условия трудового состязания,
социалистические обязательства, встречные планы,
договоры о содружестве разрабатываются
на основе научно обоснованных норм и
расчетных нормативных заданий, всестороннего
анализа результатов деятельности
соревнующихся коллективов в предыдущие годы
с учетом накопленного опыта организации
соревнования и актуальных задач
трудовых коллективов отрасли.
Разработку встречных планов и
социалистических обязательств следует
начинать снизу — на рабочих местах, в
бригадах, обеспечивая их общественную защиту
на всех уровнях управления
производством, ф
Выполнение любого пункта
обязательств должно быть измеримым,
поддаваться контролю, оценке и сравнению.
Важнейшими направлениями
совершенствования социалистического соревнования
должны стать тщательная, глубоко
продуманная разработка условий
соревнования, технико-экономическое обоснование
встречных планов и социалистических
обязательств трудовых коллективов.
2.2. На предприятиях мясной и
молочной промышленности необходимо и дальше
совершенствовать и повышать
эффективность бригадной формы организации и
стимулирования труда с введением оплаты по
единому наряду за конечные результаты
труда с учетом КТУ каждого члена
бригады как важнейшего средства
развития творческой активности трудящихся,
состязательности в труде, утверждения
коллективистских форм работы, формирования
коммунистического отношения к труду.
Широко внедрять бригадный хозрасчет.
Обратить особое внимание на развитие
соревнования между смежными бригадами с
единым технологическим процессом.
2.3. Вовлекать всех
инженерно-технических, научных работников и специалистов
в соревнование по опыту предприятий
Москвы и Ленинграда под девизом
«Социалистическим обязательствам —
экономический расчет и инженерное обеспечение», а
также на основе личных и коллективных^
творческих планов. {?'
2.4. Повышать роль
инженерно-технических работников в организации
социалистического соревнования. Больше внимания
уделять организации соревнования
работников вспомогательных и обслуживающих
служб предприятий за повышение
эффективности и качества их работы.
2.5. Усилить внимание к
совершенствованию форм и методов организации
социалистического соревнования научных и
инженерно-технических работников,
добиваться конкретизации обязательств по
сокращению сроков создания и внедрения в
промышленность новой техники, оказанию

помощи объединениям и предприятиям в
освоении научно-технических новшеств.
2.6. Продолжить поиск новых, более
совершенных форм содружества науки с
производством, активнее использовать
комплексные творческие бригады,
объединяющие в своем составе ученых,
специалистов предприятий и передовых
рабочих, для более оперативного решения
проблем, возникающих в процессе
создания и освоения в производстве новой
техники. Особое внимание уделить развитию
форм творческого содружества коллективов,
занятых решением комплексных
научно-технических проблем.
2.7. Полнее использовать систему
экономического образования для повышения
•творческой активности соревнующихся, их
'действенного участия в управлении
производством.
2.8. Главная задача организаторов
социалистического соревнования состоит в
том, чтобы обеспечить постоянную высокую
трудовую активность и творческую
инициативу масс, направленную на ускорение
экономического и социального развития. С этой
целью они должны:
создавать участникам соревнования
необходимые организационно-технические и
экономические условия для успешного
выполнения ими принятых встречных планов и
социалистических обязательств;
контролировать ход соревнования,
регулярно подводить его текущие итоги,
выявлять передовиков и отстающих;
устраивать взаимную проверку хода
выполнения социалистических обязательств
родственных или смежных предприятий,
регулярно сопоставлять достижения
соревнующихся;
организовать изучение и обеспечить
массовое использование опыта передовиков;
разработать и осуществить необходимые
меры помощи отстающим;
обеспечить гласность хода соревнования;
контролировать напряженность
обязательств, действенность условий
соревнования, эффективность его организации,
применение мер морального и материального
поощрения;
^ полнее использовать все формы со-
гциалистического соревнования, искоренять
из практики организации и руководства им
элементы формализма, решительно
вскрывать причины отставания трудовых
коллективов, помогать им в преодолении
трудностей и недостатков в работе;
усилить внимание к дальнейшему
совершенствованию движения за
коммунистическое отношение к труду, повысить
требовательность к присвоению почетных
званий коллектива и ударника
коммунистического труда, поднять престиж этих
званий, рассматривая их как высшее
моральное поощрение в трудовом коллективе;
содействовать повышению роли общест-
2 Холодильная техника № 4
венных штабов соревнования, оказывать им
необходимую помощь.
3. Стимулирование участников
социалистического соревнования
3.1. Постоянно совершенствовать
систему морального и материального
поощрения соревнующихся. С должной
справедливостью и щедростью материально
поощрять победителей социалистического
соревнования и в этих целях полнее
использовать все формы и системы
материального стимулирования,
предусмотренного условиями оплаты труда и
осуществляемого за счет фонда заработной
платы, фонда материального поощрения и
специальных средств. Целесообразно на
каждом предприятии, в объединении,
организации рассмотреть вопрос о
совершенствовании в этом направлении
действующих систем премирования. Считать
обязательными принципами построения
системы стимулирования участников
соревнования дифференциацию размеров премий
в зависимости от результатов соревнования,
места, занятого по итогам трудового
соперничества; последовательность в
использовании мер морального поощрения
(возрастание значимости морального поощрения
в зависимости от трудовых успехов);
сочетание материальных и моральных
поощрений; взаимосвязь и взаимозависимость
премий за успехи в соревновании с
премиальными системами за текущие
результаты труда, выплатой вознаграждения по
итогам работы за год.
Стимулирование участников
соревнования должно составить единую систему с
общим стимулированием производства,
включающую в себя и хозрасчетное
стимулирование.
3.2. При разработке и применении
системы стимулирования участников
соревнования следует учитывать следующие
основные требования:
создание у соревнующихся
заинтересованности в достижении наивысших
результатов в трудовом соперничестве, в
выполнении напряженных планов и обязательств;
установление конкретных показателей,
наиболее полно характеризующих участие
каждого работника и трудового
коллектива в осуществлении поставленных перед
ними социально-экономических задач;
обеспечение объективности в оценке
трудового вклада каждого участника
соревнования, соответствие мер поощрения
достижениям в труде, предпочтение в
поощрении тем, кто систематически показывает
высокие результаты в соревновании;
последовательность применения и
взаимосвязь различных форм поощрения,
правильное сочетание моральных и
материальных стимулов;
обеспечение оперативности, широкой
гласности применения мер.
3.3. Ввести дополнительное
премирование рабочих, инженерно-технических
работников за увеличение выработки продукции с

использованием белков животного,
растительного происхождения и других пищевых
компонентов, за более полное
использование вторичного сырья, за выполнение
заданий по экономии мясных и молочных
ресурсов.
4. Распространение передового опыта
4.1. Полнее использовать накопленный
опыт, оправдавшие себя почины и
инициативы, имеющие межотраслевое и
отраслевое значение, и в этих целях
настойчиво внедрять опыт трудящихся Москвы,
работающих под девизом «Честь и слава —
по труду», донецких и воркутинских
шахтеров — «Дополнительный процент роста
производительности труда — норма каждого
трудового коллектива», коллективов
Москвы, Украины, Урала, взявших
обязательства проработать два дня в году на
сэкономленных материалах, сырье и топливе,
химиков Новополоцка — по увеличению
выпуска продукции при одновременном
уменьшении численности занятого персонала,
трудовых коллективов Калуги — по
внедрению бригадных форм организации и
стимулирования труда, Днепропетровского
комбайнового завода имени К. Е.
Ворошилова — по повышению эффективности
использования производственных мощностей на
основе проведения аттестации рабочих мест и
их рационализации, Балтийского
судостроительного завода имени Серго
Орджоникидзе — по достойной встрече XXVII съезда
партии, успешному завершению заданий
одиннадцатой пятилетки.
Творчески изучать и более активно
использовать опыт передовых совхозов и
колхозов Ростовской области по
организации социалистического соревнования под
девизом «Работать без отстающих».
Широко распространять инициативу
коллективов передовых предприятий и
объединений г. Москвы и Свердловской
области по значительному увеличению
производства, расширению ассортимента и
улучшению качества товаров народного
потребления.
Полнее использовать инициативу
Новочеркасского городского молочного завода по
комплексному использованию молока,
увеличению выработки молочных продуктов из
вторичного сырья.
Широко использовать опыт
производственных объединений мясной и молочной
промышленности, принявших взаимные
социалистические обязательства с
партнерами АПК по дальнейшему увеличению
производства и закупок,
совершенствованию организаций заготовок продукции
животноводства, расширению на этой основе
выпуска высококачественных продуктов
питания.
Усилить внимание трудовых коллективов
к широкому развертыванию
социалистического соревнования в честь 40-летия
Победы советского народа в Великой
Отечественной войне и 50-летия
стахановского движения.
4.2. Предусматривать в планах
министерств, производственных объединений,
предприятий и организаций повышение
технико-экономических показателей на основе
внедрения имеющегося в промышленности
передового опыта.
4.3. Шире внедрять опыт передовых
рабочих, лауреатов Государственной премии
СССР, премий Ленинского комсомола и
советских профсоюзов, коллективов,
добившихся наивысших результатов во
Всесоюзном социалистическом соревновании за
успешное выполнение годового плана,
плана одиннадцатой пятилетки и
награжденных переходящими Красными
знаменами ЦК КПСС, Совета Министров СССР,
ВЦСПС и ЦК ВЛКСМ.
* * *
Участники Всесоюзной научно-практиче^
ской конференции выразили уверенность,
что дальнейшее улучшение- организации
социалистического соревнования,
использование накопленного опыта в содружестве с
партнерами по АПК будет способствовать
досрочному выполнению заданий
одиннадцатой пятилетки, увеличению выпуска
высококачественных товаров народного
потребления и более полному удовлетворению
спроса населения, успешной реализации
Продовольственной программы страны,
достойной встрече XXVII съезда КПСС.
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1134858 4E1) F25B1/10, F25B25/00 B1)
3545805/23-06 B2) 24.01.83 G2) Ю. Н. Марр,
О. Н. Маньковский, Я. А. Берман, А. П. Рафало-
вич, В. К. Зизюкин, М. 3. Печатников, В. К. Сме-
хов E3) 621.57
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая циркуляционный контур, в котором
последовательно установлены два компрессора,
конденсатор, два дросселя с промежуточным
сосудом между ними и испаритель, причем паровое^
пространство промежуточного сосуда дополни*
тельно подсоединено к контуру между
компрессорами, отличающаяся тем, что, с целью
повышения холодопроизводительности, установка
дополнительно содержит жидкостный контур с насосом
и двухсекционным теплообменником, а испаритель
выполнен в виде отделителя жидкости,
связанного по жидкостному пространству с жидкостным
контуром, который после теплообменника
подключен к циркуляционному контуру после
конденсатора, а между секциями теплообменника
соединен с жидкостной полостью промежуточного
сосуда посредством автономного насоса.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что указанный автономный насос установлен в
жидкостном контуре между секциями
теплообменника.
18

ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.512.041-213.3.004.1.004.624.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ
ИЗНОСА ДЕТАЛЕЙ НА ОБЪЕМНЫЕ
И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОРШНЕВОГО
^ГЕРМЕТИЧНОГО КОМПРЕССОРА
Канд. техн. наук В. И. МИ ЛОВА НОВ,
М. П. КАШКИ Н,
канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ
По мере изнашивания деталей
поршневого герметичного компрессора в
процессе эксплуатации и роста зазоров
в основных сопряжениях изменяется
характер трения в сопряжениях, растут
протечки хладагента через зазор в
сопряжении цилиндр — поршень,
увеличивается линейный мертвый зазор, что
в совокупности приводит к изменению
объемных и энергетических
характеристик компрессора.
Ниже рассматриваются результаты
исследования влияния износа деталей
на объемные и энергетические
характеристики поршневых герметичных
компрессоров типа ПГ при работе на
различных хладагентах в широком
диапазоне температурных режимов*.
Исследовали двухцилиндровый
компрессор ПГ5, а также для уточнения
ряда характеристик —
четырехцилиндровый компрессор ПГ10.
Исследования проводили в два этапа:
на первом объемные и энергетические
^характеристики определяли в
зависимости от износа деталей в сопряжении
цилиндр — поршень, на втором — в
зависимости от интегрального износа
деталей в основных сопряжениях. Износ
деталей имитировали принудительным
изменением зазоров.
На первом этапе зазор в сопряжении
цилиндр — поршень изменяли
установкой различных комплектов поршней,
что обеспечивало получение конст-
*Результаты исследования износостойкости и
температурной напряженности поршневого герметичного компрессора
опубликованы ранее [3—5].
руктивного диаметрального зазора в
этом сопряжении (в холодном
состоянии) 2ДК=45, 60, 95, 124, 156, 180 мкм
(номинальный зазор 50—60 мкм).
Зазоры в остальных сопряжениях не
изменяли (они имели номинальные
значения). Линейный мертвый зазор
выдерживали постоянным, равным 0,45 мм,
что соответствует относительному
мертвому объему цилиндра компрессора
4,5 %. Зазор в сопряжении статор —
ротор электродвигателя составлял
0,50—0,55 мм.
На втором этапе вначале испытывали
компрессор с номинальными зазорами*
во всех основных сопряжениях, а затем
с увеличенными зазорами,
соответствовавшими наработке компрессора 25,
36, 41, 50 тыс. ч. Размеры зазоров
определяли расчетным путем с учетом
характеристик изнашивания деталей
при работе на хладагентах R12, R22,
R502 [4] и обеспечивали расточкой
и шлифовкой поверхностей трения
деталей. Отклонения геометрической формы
поверхностей сопрягаемых деталей
после их обработки не превышали 3 мкм,
колебания зазоров в одноименных
сопряжениях — 2 мкм.
Относительный мертвый объем
компрессора вследствие изменения
зазоров — звеньев размерной цепи,
определяющей линейное мертвое
пространство, — увеличивался с 4,5 до 5,45 %
при работе на R12 и до 5,75 % —
на R22 и R502 (вследствие различной
износостойкости деталей компрессоров
при работе на указанных хладагентах
М).
В процессе исследований
использовали одни и те же хорошо
приработанные всасывающие и нагнетательные
клапаны. Для смазки применяли масло
ХФ22-24, на низкотемпературных
режимах — ХС40.
Исследования проводили на
калориметрическом стенде в соответствии
с требованиями ГОСТ 13019—77 в
установившемся режиме работы
компрессора. Для испытаний были выбраны
следующие режимы: температура
кипения *<>=— 25, —15, —5, 5 °С на R12;
/0=—35, —25, —15, —5, 5°С на R22;
/0=—35, —25, —15, —5 °С на R502;
температура конденсации /к=30, 40,
50 °С; температура всасывания /км1 =
=20 °С.
Температуры хладагента во
всасывающем и нагнетательных трактах и
гильз цилиндра измеряли с помощью
хромель-копелевых термопар в комп-
19

лекте с потенциометром КСП-4,
температуру поршней — пироскопическим
методом [5].
Стенд был дополнительно оснащен
расходомерами типа «Турбоквант» [2]
и типа РП для непосредственного
измерения количеств циркулирующего
хладагента и воды, что позволило повысить
точность измерения (по сравнению
со стандартными методами).
При испытаниях индицировали
рабочий процесс в цилиндре [1] и
измеряли частоту вращения коленчатого
вала компрессора с помощью
индуктивного датчика импульсов в комплекте
с электронным частотомером 43-33.
Зависимость экспериментального
коэффициента подачи А, компрессора
ПГ5 от степени повышения давления я
(отношение давлений нагнетания и
всасывания) для номинального и
увеличенного BДК=180 мкм) зазоров в
сопряжении цилиндр — поршень
приведена на рис. 1.
X
0,8
0,6
ол
0,2
^
3
N
Ч
^<4(
4J
*4
2
"Чг-^
А-^
^.^»
X^V»
">•
2
/О
/2
/4 ЯГ
Рис 1 Зависимость экспериментального
коэффициента подачи X компрессора ПГ5 от степени
повышения давления л:
при зазоре 180 мм*
/ — при номинальном зазоре, 2
О .- R12 • - R22;x — R502
Уменьшение этого коэффициента с
увеличением зазора при работе на R12,
R22, R502 практически одинаково и при
я=:6 составляет в среднем 33 %.
Коэффициент подачи для компрессора
с R502 несколько ниже, чем с R22
и R12, что обусловлено большими
объемными потерями при расширении
пара из мертвого объема из-за
меньших значений показателя политропы
для R502. Коэффициент подачи при
работе на R502 в зависимости от
температуры кипения (до /о=—25 °С)
и конденсации несколько выше, чем на
R22 и R12, благодаря меньшей степени
повышения давления. Указанные
закономерности сохраняются и при
увеличенных зазорах в сопряжении
цилиндр — поршень.
Коэффициент потерь (плотности)
от протечек хладагента через зазор
20
в сопряжении цилиндр — поршень
определяли из выражения [6]
Кп =
А^АчАдрЯщ,
о)
где Ас, А.», Адр, А,„л — коэффициент потерь
соответственно от обратного
расширения пара,
оставшегося в мертвом объеме; от
подогрева пара во
всасывающем канале и в
цилиндре; от дросселирования во
всасывающих клапанах; от
протечек через клапаны.
Коэффициент Кс принимали не
зависящим от величины зазора и
определяли для разных режимов из
индикаторных диаграмм при работе с
номинальным зазором.
Коэффициент kw при номинальном
и увеличенном зазорах находили по
формуле
273-Нвсло, 273 + /км|
Куц А у; К[?1 '
273 + /г 273+/в
B)
где >4, А,» подогрев соответственно в
цилиндре и во всасывающем канале;
*вс кл температура пара перед
всасывающим клапаном,
/г температура гильзы цилиндра
Зависимость коэффициентов Хс и Kw
от степени повышения давления я
показана на рис. 2.
Коэффициент А,с при работе на R22
по сравнению с R12 и R502 вследствие
большего показателя политропы
обратного расширения несколько выше. На
низкотемпературных режимах
наибольшую долю объемных потерь составляют
потери при расширении пара в мертвом
объеме.
Коэффициент Xw у компрессора, ра-
1,0 Г
0,д
о, в
0,4
Л ь,
1,0
0,9
0,7
0,5

¦**{
ц»*
%8
<ч
1с* ^
ХЧ7* >
""•.^
Ч*?
2
Лг- —
*"""—«
х _
X
—•
8
5
10 /2 /4 71
Рис. 2. Зависимость коэффициентов потерь кс (а)
и \,{б) в компрессоре ПГ5 от степени
повышения давления л:
/ •»»при номинальном зазоре, 2 при зазоре 180 мим
О — R12, # — R22, X R502

)
ботающего на R502,Bbriue, чем у
работающего на R12 и R22. Основной
подогрев хладагента происходит во
всасывающем канале. Значения X'w больше,
чем Kwi на низкотемпературных
режимах при номинальном зазоре в
среднем на 25 %, при увеличенном до
180 мкм зазоре на 35 %; среднее
значение kw равно 0,98.
Коэффициент Xw с увеличением
зазора в сопряжении цилиндр — поршень
до 180 мкм при работе на всех
хладагентах снижается практически одинаково:
на стандартном режиме в среднем
на 8%.
Произведение А.дрА,"л определяли для
каждого режима при минимальном
зазоре в сопряжении цилиндр — поршень
по формуле
^п^пл '
C)
при этом, чтобы узнать значение
^лт|п для каждого режима,
использовали следующее выражение:
D)
А*,т»™.п+А*п
р mm
где Мал — теоретическая массовая
производительность компрессора;
Мпр mm — расчетное массовое количество
протечек пара через минимальный
зазор в единицу времени.
Для определения массового расхода
пара, протекающего через зазор в
сопряжении цилиндр — поршень за
единицу времени при постоянном
перепаде давлений, за основу приняли
аналитическую зависимость для
расчета величины протечек [6], которая была
уточнена введением двух эмпирических
коэффициентов ty\ и -ф2:
I M> =*MADby 12±1Ы
тр
-(вГ'-оГ1)
Q\ 4Д
E)
где \|)| эмпирический коэффициент,
учитывающий влияние на процесс течения газа
местных гидравлических сопротивлений
на входе и выходе пара из зазора,
уплотнительных канавок на
цилиндрической поверхности поршня,
неравномерности температурных деформаций
деталей, масла в хладагенте и других
реальных факторов;
D средний диаметр эксплуатационного
кольцевого зазора в сопряжении
цилиндр поршень,
Д — средний эксплуатационный радиальный
зазор;
i|?2 — эмпирический коэффициент,
учитывающий отклонение процесса расширения
пара от адиабатического при
прохождении зазора,
К — показатель адиабаты
р — давление всасывания,
Qi» Q2 — плотность пара в полости
соответственно всасывания и нагнетания,
ак — поправка Кориолиса,
к; — коэффициент сопротивления потока по
длине зазора,
L — длина образующей поршня
Значения D, Д, /(, q1? q2 определяли
с учетом фактических температур
в компрессоре.
Поскольку протечки пара через зазор
в сопряжении цилиндр — поршень
в периоды расширения пара,
оставшегося в мертвом объеме, и всасывания
мало влияют на коэффициент потерь
компрессора Х'пл [6], во внимание
принимали в основном протечки,
имевшие место в процессе сжатия и
нагнетания.
Массовый расход пара,
протекающего через зазор за один оборот вала
компрессора в единицу времени, в
процессах сжатия и нагнетания
рассчитывали по формуле [6]:
мппп=
М'
"РРв2Г^4[ЗЛ4""фA"°)Ь
F)
где
Ф — угол, соответствующий моменту оконча
ния сжатия и начала нагнетания (па
раметры нагнетаемого пара считали
равными параметрам пара в цилиндре
в момент начала нагнетания),
о — коэффициент, учитывающий изменение
давления в цилиндре в процессе ежа
тия
Значения ф и о во всем диапазоне
режимов найдены на основе индициро-
вания компрессора. Коэффициент а
аппроксимируется зависимостями:
для R12
а=0,21-2,5- lO(/K-30)-f-3,8- КГ3(/0+25),
G)
для R22
о = 0,17—2,5- 10"*(/к—30)-f-4- 10-3(/0-Ь35);
(8)
для R502
а=0,16—2,5- 10~3(/к-30)+4. 10-3(/0+35)
(9)
Ha рис 3 показаны расчетные и
экспериментальные зависимости протечек
пара от эксплуатационного
диаметрального зазора в сопряжении цилиндр —
поршень Расхождение расчетных и экс-
2!

20 40 60 80 ГОО f20 ПО 1Б02Дэ,мкм
3
Рис. З. Зависимость протечек пара Мпр от
эксплуатационного диаметрального зазора 2ЛЭ в
сопряжении цилиндр — поршень для
компрессора ПГ5:
а — на R12; б — на R22; в — на R502, расчет;
X #. О — эксперимент при /к соответственно 30, 40, 50 °С,
/ 2, 3 - /0=5°С. 4,5 , 6 - <0=-5°С, 7 - /0=-15°С,
8 10 12 — /0= 25 °С; 9.11- /„=-35 °С
периментальных зависимостей не
превышает 3 %.
В результате сопоставления этих
зависимостей определены эмпирические
коэффициенты: \|)i для R12 — 1,13,
для R22 — 1,25, для R502 — 1,35;
ч|J аппроксимируется зависимостями:
для R22
г|>2=0,915е3-38- 10 ">л; A0)
для R12 и R502
г|>2==0,907е3'04- 10 *л A1)
Зависимость коэффициента потерь
Х„л от степени повышения давления л
показана на рис. 4.
Коэффициент потерь Хпл при
номинальном зазоре для R12, R22, R502
во всем диапазоне степеней повышения
давления один и тот же. Снижение
его с ростом зазора в сопряжении
цилиндр — поршень до 180 мкм для всех
хладагентов практически одинаково и
при л=6 составляет в среднем 25 %.
Однако значения Я^л для R502 при уве-
ekn . 1 I 1 I
¦*"**
*ы
ы
^=4
'У
2
=^
-"• 1
"*>
Z 4 6 8 10 12 Ц Я
Рис. 4. Зависимость коэффициента потерь А/пл
в компрессоре ПГ5 от степени повышения
давления л:
/ — при номинальном зазоре; 2 — при зазоре 180. мкм;
О — R12; ф - R22; X - R502
личенном зазоре из-за меньшего
температурного уровня компрессора и худ- .
шей растворимости масла в этом хлад- ^
агенте несколько меньше, чем для R12
и R22.
При уменьшении диаметрального
зазора в сопряжении цилиндр — поршень
от 60 до 45 мкм коэффициент \'л
возрастает в среднем на 4 %.
Потребляемая электрическая
мощность N3 компрессора ПГ5 при
увеличении зазора в сопряжении цилиндр —
поршень снижается незначительно: при
работе на R22 в стандартном режиме
с ростом зазора до 180 мкм — на 4 %,
при этом частота вращения вала
компрессора повышается на 0,6 % в
результате уменьшения скольжения
электродвигателя.
Холодопроизводительность Q0 и
электрический холодильный коэффициент еэ
компрессора ПГ5 в зависимости от
режима работы при номинальном и
увеличенном до 180 мкм зазоре в
сопряжении цилиндр — поршень приведены в
таблице.
Как видно из таблицы, снижение хо-
лодопроизводительности компрессора
с увеличением зазора для R12, R22 и
R502 практически одинаково и при л=6
составляет в среднем 33 %.
Холодопроизводительность при работе на R502
в области низких температур (/0=
= — 35-f-—25 °С) в среднем на 25 % ]
больше, чем на R22, и в области средних
температур (/0=—25-^—15°С) в
среднем на 78% больше, чем на R12.
Электрические холодильные
коэффициенты при /о= — 15°С и выше для
всех хладагентов одинаковы; при
температурах кипения ниже —15 °С
величина еэ для R502 больше, чем для R12
и R22, и разница возрастает с
понижением /о. При /0= — 35 °С, /к = 40°С
коэффициент еэ для R502 на 22 % выше,
чем для R22. Более высокие значения
еэ при работе на R502 объясняются

Хла- '

дате нт
R12
R22
1
R502
Реж
to, °C
—25
5
—25
5
—25 I
— 15
—5
5
—25
5
—35
5
-35
-25
— 15
—5
5
—25
-5
j —35
1—5
j —35
j—25
— 15
—5
им
'к'°с
50
50
40 j
40
30
30
30
30
50
50
40
40
30
30
30
30
30
50
50
40
40
30
30
| 30
30
Qo,
2ДК=
60 мкм
1,37
7,20
1,75
8,34 |
2,17
3,84
6,40
9,26
2,07
10,80
1,31
12,53
1,73
3,32
5,94
9,30
14,45
2,53
1 7,50
1,65
8,80
2,14
3,90
6,60
10,00
кВт
2ДК=
180 мкм
0,74
5,44
1Д1
6,40
1,49
2,90
4,88
7,16
1,14
8,29
0,55
10,00
0,978
2,21
4,40
7,30
11,84
1,36
5,12
0,635
! 6,70
! 1Д8
2,60
4,77
7,70
2ДК=
60 мкм
0,884
2,47
1,20
3,10
1,55
2,20
2,88
3,86
0,92
2,41
0,845
3,07
1,16
1,65
2,24
2,80
3,90
1,09
1 1,83
1,03
2,26
1,34
1,70
2,28
2,81
еэ
2ДК=
180 мкм
0,503
1,98
0,828
2,50
1,14
1,80
2,30
3,18
0,53
1,94
0,36
2,48
0,67
1,07
1,71
2,24
3,24
0,62
1,30
0,45
1 U9
0,78
1,20
1 1,69
2,23
меньшими удельными механическими
потерями и потерями от подогрева
пара. Уменьшение еэ при изменении
зазора в сопряжении цилиндр —
поршень до 180 мкм для R12, R22 и R502
на стандартном режиме составляет
в среднем 25 %.
Применение более вязкого
смазочного масла ХС40 на низкотемпературных
режимах повышает коэффициент
подачи компрессора, не ухудшая при этом
износостойкости пар трения [4]; при
работе на R22 в режиме t0= —35 °С,
/к = 40 °С он увеличивается на 7,5 %.
Однако прирост электрического
холодильного коэффициента несколько
меньше, чем коэффициента подачи,
вследствие несколько большей
мощности трения.
Объемные и энергетические
характеристики компрессоров ПГ5 и ПГ10
изменяются практически одинаково при
росте зазора в сопряжении цилиндр —
поршень до 180 мкм.
Влияние интегрального износа
деталей в основных сопряжениях при
различной наработке компрессора на
коэффициент подачи показано на рис. 5, а на
холодопроизводительность и
электрический холодильный коэффициент — на
рис. 6.
Из рис. 5 видно, что коэффициент по-
w S0.
/4?[ 160 2&к,мт
50 Т,тысч
Рис. 5. Зависимость коэффициента подачи к.
компрессора ПГ5 при /к=30 °С от изменения
зазора в сопряжении цилиндр — поршень (О)
и от интегрального износа деталей в основных
сопряжениях при наработке компрессора 25, 36,
41, 50 тыс. ч (X):
а — R12; б — R22; в — R502; / — А>=5 °С; 2 — /0=—5 °C;
3 — Л,= —15 °С; 4 — /о=—25 вС; 5 — /0=— 35 °С
56 41 50
Т.тыс. у
Рис. 6. Зависимость холодопроизводительности
Qo (а) и электрического холодильного
коэффициента еэ (б) от интегрального износа деталей
компрессора ПГ5 при работе на стандартном
режиме:
/ — R502; 2 — R22; 3 — R12
дачи при интегральном износе
несколько ниже, чем при износе только в
сопряжении цилиндр — поршень, что
обусловлено увеличением мертвого объема,
а также повышением температурной на-
23

пряженности компрессора [5]. При
интегральном износе деталей,
соответствующем наработке компрессора на R22
в стандартном режиме 50 тыс. ч,
уменьшение А, на 4 % больше, чем при износе
до 2\=145 мкм в сопряжении
цилиндр — поршень. При этом \ и ^
снижаются на 5 и 2,5 %, а Я^л
увеличивается на 3,5 % (вследствие
большего разогрева компрессора и
соответственно сокращения зазора между
цилиндром и поршнем). Холодопроизво-
дительность компрессора снижается
примерно на 22 %, а потребляемая
мощность возрастает на 5 %, что
объясняется более интенсивным (в 4—5 раз,
как это видно из рис. 7) изнашиванием
деталей в сопряжениях шатун — вал,
шатун — палец, поршень — палец.
Частота вращения вала компрессора в
результате увеличения1 скольжения
электродвигателя уменьшается на
0,8 %. Электрический холодильный
коэффициент еэ снижается несколько
интенсивнее (из-за роста потребляемой
мощности): примерно на 24 %.
С, ммм/тыс. ч
Jv
\i*
/v
г
S*
V
О
7\
40 80 /'20 fSO 200 2W 2uHimkm
Рис. 7. Зависимость скорости изнашивания С
деталей компрессора ПГ5 при работе на R22 от
зазора 2ДК:
/ — коленчатый вал по шатунной шейке; 2 — палец в
сопряжении с шатуном; 3 — палец в сопряжении с поршнем; 4 —
коленчатый вал по верхней коренной шейке; а, б, в, г —
точки, соответствующие зазорам в сопряжениях при
наработке соответственно 25, 36, 41, 50 тыс. ч
Характер изменения объемных и
энергетических характеристик
компрессора при работе на R12 и R502 в
зависимости от интегрального износа
деталей не отличается от характера
изменения при износе деталей только в
сопряжении цилиндр — поршень.
Объемные и энергетические
характеристики компрессора ПГ10 при износах
деталей, соответствующих наработке
50 тыс. ч, снижаются интенсивнее, чем
у компрессора ПГ5, вследствие
меньшей износостойкости деталей [3].
Выявленные закономерности
изменения объемных и энергетических
характеристик, температурной
напряженности герметичных компрессоров в
совокупности с данными о влиянии износа
деталей на виброакустические
характеристики позволят разработать
критерии предельного состояния пар трения
и подойти к решению задачи
определения оптимальной долговечности
компрессоров.
Список использованной литературы
1. Агарев Е. М., Медовар Л. А. Приборы
и методы электрических измерений при
исследовании холодильных компрессоров. -*- В кн:
Важнейшие работы в области холодильной
техники и технологии. М., 1970, с. 15—25.
2. Воробьев Ю. М., Ужанский B.C. При->
менение турбинных расходомеров для хлад-i
агентов. — Холодильная техника, 1979, № 12,
с. 15—18.
3. Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М.,
Милованов В. И. Исследование
изнашивания деталей высокооборотных герметичных
компрессоров. — Холодильная техника, 1980,
№ 11, с. 17—23.
4. Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М.,
Милованов В. И. Анализ износостойкости
поршневых компрессоров малых холодильных
машин. — Холодильная техника, 1983, № 4,
с 26—33.
5. Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М.,
Милованов В. И. Исследование
температурной напряженности поршневого
герметичного компрессора. — Холодильная техника,
1985, № 1, с. 28—33.
6. Милованов В. И. Повышение
долговечности малых холодильных компрессоров. — М.:
Пищевая промышленность, 1980. — 200 с.
УДК 621.515.001.7
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
И НАДЕЖНОСТИ
ТУРБОХОЛОД ИЛЬНЫХ МАШИН
ПУТЕМ ОТРАБОТКИ ВЫХОДНЫХ
УСТРОЙСТВ
Д-р техн. наук А. А. МИФТАХОВ
Конструкция и характеристики
выходных устройств (в. у.) концевых
ступеней (к. с.) холодильных турбоком-'
прессоров не только влияют на их КПД
и зону устойчивой работы, но и
определяют степень надежности, поскольку
именно в. у. являются основным
источником (генератором) окружной
неравномерности потока, от уровня
которой зависит величина динамических
нагрузок, действующих на ротор.
Последнее обстоятельство наиболее ярко
проявляется при работе
турбокомпрессора на нерасчетных режимах,
особенно в области высоких давлений, при
сжатии газов с большой плотностью,
24

а также при высоких значениях числа
Маха (MJ, что в полной мере присуще
холодильным турбомашинам.
Значительные затраты мощности на
привод холодильных турбоагрегатов
также побуждают вести поиски путей
повышения КПД их проточных частей
и расширения зоны экономичной
работы. Одним из таких путей является
выбор наиболее оптимального типа в. у.
Расширение области применения
холодильных турбокомпрессоров,
различных по производительности, давлению,
хладагентам, привело к созданию
весьма разнообразных по форме и
конструкции как проточных частей в целом,
так и выходных устройств в частности.
Анализ проточных частей современных
конструкций холодильных
турбокомпрессоров, разрабатываемых и
выпускаемых отечественными
организациями (ВНИИхолодмаш, СКБ ТХМ,
Казанский компрессорный завод) и
ведущими зарубежными фирмами
(ДЕМАГ, «Линде», «Борзиг», ЧКД,
«Хитачи», РАТО), указывает на
усиливающуюся тенденцию использования в
к. с. несоосных или свернутых в. у.
взамен ранее применявшихся
трапециевидных, грушевидных и других соосных
спиральных улиток. Наиболее широкое
применение находят два типа
несоосных в. у.— спиральные улитки и
кольцевые сборные камеры с постоянной
r„ =var
Рис. 1. Основные размеры проточной части
выходных устройств:
а — несоосная улитка; б — соосная улитка; в —
кольцевая камера
площадью поперечного сечения.
Однако, несмотря на обилие
конструктивных решений и широкое
применение несоосных в. у., единых принципов
их выбора и оптимального
проектирования в научно-технической литературе
не существует. Более того, имеющихся
в литературе экспериментальных
данных по эффективности различных типов
в. у. недостаточно для проведения
надежного обобщения.
Это обусловило необходимость
проведения комплексного расчетно-теорети-
ческого и экспериментального
исследования большой серии широко
применяемых и перспективных вариантов
в. у. в составе различных типов к. с.
холодильных турбокомпрессоров.
Основные размеры проточной части
исследованных в. у. показаны на рис. 1,
а их геометрические параметры
приведены в табл. 1, 2. Выходной угол лопат-
Таблица 1
Геометрические параметры улиток
Форма сечения
©яз.
Db
Ьь
Ks
Внешние соосные улитки
Трапециевидная
Круглая
30
15
30
30
15
15
15
20
20
1,7
1J
1,7
1,7
1,4
1,15
1,7
1,4
1,15
1,05
1,1
1,4
1,75
1,08
1,06
1,02
1,08
1,04
0,85
1,15
1,25
1,35
1,15
1,15
1,15
1,15
1,15
Внешние несоосные улитки
Круглая, свернутая
вправо
Круглая, свернутая
влево
15
30
30
20
20
20
15-
20
20
20
20
30
15
1,7
1,4
1,15
1,7
1,15
1,56
1,56
1,56
1,56
1,56
1,56
1,56
1,56
1,05
1,07
1,06
1,1
1,06
1,01
1,04
1,05
1,11
1,08
1,03
1,06
1,04
2,0
1,15
1,15
1,15
1,15
1,55
1,3
1,0
1,95
0,7
0,85
1,15
1,95
Внутренние несоосные улитки
1 20
20
20
15
1,56
1,56
1,56
1,56
1,10 1
1,08
1,04
1,04
Условные обозначения: 6ЯЗ —_угол начала языка; Db —
диаметр входа в канал в. у. (Db=Db/D-i, где D2 — диаметр
рабочего колеса); Ьь — ширина кольцевого канала при
входе в в. у.; Ks — поправочный коэффициент, учитывающий
отклонения течения от условия rcu=const (г — текущий ра^
диус сечения, си — окружная составляющая абсолютной
скорости).
25

Таблица 2
пп
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
13
14
15
16
17
18
19
Форма сечения
Прямоугольная
Круглая
Прямоугольная
Круглая
Прямоугольная
1 Круглая
Прямоугольная
Геометр»
Л мм
36,5
36.6
36,4
36,5
36,6
36,5
60,8
31,7
32,1
27,4
19,8
18,3
42,0
32,0
46,0
55,0
74.2
36,0
22,0
шеские параметры кольцевых сборных камер
Ks
1,33
1,33
1,33
1,33
1,33
1,33
2,22
1,15
1,18
1,0
1,0
0,8
1,53
1,18
1,67
2,0
2,7
1,3
1,18
В, мм
70
85
110
100
115
130
135
102
102
100
75
85
120
130
160
190
157
130
j 95
D<
1,56
1.56
1,56
1,56
1,56
1,56
1,56
1,56
1,56
1.56
1,56
1,56
1,56
1.85
1.56
1,56
1,56
1,7
1,98
0„ |
1,85
1,85
1,85
1,85
1,85
1,85
1,85
1,85
1.85
1,85
1,85
1,85
1,85
2,15
1,85
1,85
1,85
2.5
2.2
Тип кольцевой
сборной камеры
Несоосная,
влево
Несоосная,
влево
Соосная
Несоосная,
вправо
свернутая
свернутая
свернутая
Условные обозначения: I
=$
Bdr
г*н
=2я64 tg а*К9, где гн, гв„
наружный и внутренний радиусы кольцевого канала;
В — текущая ширина канала кольцевой камеры; г — текущий радиус сечения; Ь* — ширина диффузора; а<_— угол входа
потока в камеру; Ks — поправочный коэффициент; D4 — радиальный размер безлопаточного диффузора (D4=D4/02, где
D« — диаметр диффузора, D2 — диаметр рабочего колеса); Вн — наружный диаметр сечения кольцевого канала.
ки рабочего колеса рл2— 48°, отношение
ширины Ь 2 рабочего колеса к его
диаметру D2(b2/D2) — 0,042.
Подробно результаты исследования
улиток и кольцевых сборных камер
методами ЭГДА, статических продувок
с визуализацией картин течения и
натурных газодинамических испытаний
освещены в работах [1—5]. Ниже
приводятся основные из них.
Анализ физических картин течения,
сопоставление характеристик
различных вариантов в. у. и интегральных
характеристик к. с, обобщение
обширного экспериментального материала
позволили установить следующее.
Несоосные в. у. различных типов
имеют несомненное преимущество перед
аналогичными типами соосных в. у. как
по величине потерь, так и по уровню
неравномерности давления.
Направление свертывания поперечного сечения
в. у., расположенных за лопаточным
или безлопаточным диффузором, не
влияет на эффективность их работы
и к. с в целом, а также не оказывает
ощутимого обратного влияния на
неравномерность параметров потока в
предшествующих элементах. В то же
время форма поперечного сечения в. у.
оказывает существенное влияние на
эффективность работы концевой ступени.
По аэродинамическим
характеристикам наилучшими являются несоосные
в. у. с круглым или квадратным
поперечным сечением. Менее эффективна
трапециевидная форма сечения, а для
несоосных кольцевых сборных камер — <
прямоугольная, вытянутая по радиусу
корпуса компрессора (рис. 2).
Коэффициент потерь д* несоосных в. у.
круглого поперечного сечения с
оптимальными геометрическими параметрами
канала во всем диапазоне режимов работы
ниже, чем соосных, в среднем на
20—60 %.
Окружная неравномерность давления
на входе в несоосные выходные
устройства с круглой формой поперечных
сечений в 1,25—1,35 раза ниже, чем на входе
в аналогичные соосные выходные
устройства, что свидетельствует о значи-
26

г
1,5
1,25
1,0
0,75
0,5
^ у
и
/ //
/
/
/ *
^ J
-/я
0,#J 40* 405" 5W Р
к/'
к
3'
2 А
>7
б- б
Рис. 2. Зависимость коэффициента потерь g* от
условного коэффициента расхода Ф в. у. с
различными диаметром и формой поперечного
сечения:
а— кольцевые^ камеры (см табл. 52). /, 2, 4—6 —
прямоугольные (D4=l,56),5—_круглая (D4=l,56), 18 -^круглая
(D4=l,7), б — улитки с D5=l,7; в — улитки с D5=l,15;
/' — трапециевидная соооная; 2' — круглая соосная; 3' —
круглая свернутая влево; 4' — круглая, свернутая вправо
тельно меньшем обратном влиянии не-
соосных в. у. на течение в
предшествующих элементах ступени.
Эффективность (КПД) работы ц*д
внутренних и внешних несоосных
улиток круглого сечения примерно
одинакова. При этом коэффициент потерь д*
несоосных улиток в среднем на 25—
40 % ниже, чем у лучших вариантов
кольцевых сборных камер (рис. 3).
Коэффициент неравномерности
распределения давления во входном Ар3 и
выходном Д/?4 сечениях безлопаточного
диффузора в ступени с несоосной
внутренней улиткой на 10—15 % меньше,
чем в ступени с аналогичной внешней
улиткой, что свидетельствует о более
слабом обратном влиянии внутренней
улитки на течение в предшествующих
элементах ступени. И внутренняя, и
0,f\
\
^ •
/*
¦'С
4^кггт?
0,05 0,0 h 0,05 <Р
J А шРшах ~Рш1п
0,1 \
Г"
¦±А\
о,о5\ ^KF
О, О J 0,0* 0,05 <Р 0,05 0,0* 0,05 <Р
Рис. 3. Характеристики концевых ступеней с
различными типами выходных устройств (D5=l,56,
tfs=l,3):
— кольцевая камера, — внешняя несоосная
улитка, — внутренняя несоосная улитка
1,02\
U о
0,38\
0,56
\с^>
Г \ '
fc--i^ ~~
В
J
, I ,
I „J
60 fZO 180 2W 500 в°
Рис. 4. Зависимость окружной неравномерности
давления р3_в концевых ступенях с несоосными
улитками (D5=l,56) от значения коэффициента
К'.
а - /С.-l.O; б Ks=l,3,
/Cs= 1,55
внешняя улитки создают более высокий
(приблизительно на 20—30 %) уровень
неравномерности давления в безлопа
точном диффузоре, чем в кольцевой
камере аналогичных размеров. Однако
за счет увеличения площади проходных
сечений несоосных улиток на 30—40 %
(что соответствует коэффициенту К5=
с=1,3—1,4) окружная неравномерность
27

давления в безлопаточном диффузоре
может быть снижена на 15—25 %.
Выходные устройства, сечения
которых увеличены по сравнению с
рассчитанными из условия rc„=const,
обеспечивают не только более низкий
уровень окружной неравномерности
(рис. 4), но и более высокую
эффективность работы (рис. 5).
Экспериментально определены
оптимальные значения коэффициента Ks,
при отклонении от которых
минимальное значение коэффициента потерь
$>*min и неравномерность давления
возрастают. Так, для в. у. с
предшествующим безлопаточным диффузором
оптимальным является коэффициент
К5=1,25—1,35, а для в. у. за
лопаточным диффузором — Ks = 1,1 —1,15.
С увеличением поправочного
коэффициента Ks характеристики выходных
устройств и концевых ступеней
становятся более пологими, а минимум
коэффициента неравномерности давления
смещается в область больших расходов.
Увеличение радиальной протяжен-
0,03 0,09
0,05 0,06
а
ности D4 безлопаточного диффузора
с 1,56 до 1,85 в ступенях с
кольцевыми сборными камерами и с 1,15 до 1,7
в ступенях с несоосными улитками
вызывает повышение эффективности
работы в. у. и снижение неравномерности
распределения давления в диффузоре
и за рабочим колесом, особенно на
режимах больших расходов Ф>Ф0ПТ
(рис. 6). При этом максимальный КПД
ступеней остается примерно
одинаковым, так как суммарные потери в
неподвижных элементах (безлопаточном
диффузоре и в. у.) практически не
меняются. Снижение на 15—20 % потерь
в в. у. при увеличении радиальной
протяженности безлопаточного диффузора
компенсируется возрастанием потерь в
самом диффузоре.
Эффективность работы кольцевых
сборных камер с профилированным
поворотным участком на входе в ее
торцевую часть заметно выше, чем у
аналогичных кольцевых сборных камер
без поворотного участка.
Выходные устройства, изготовленные
Рис. 5 Характеристики концевых ступени с
различными типами выходных устройств (D5=l,56)
а кольцевая камера; б —> внешняя несоосная улитка*
в внутренняя несоосная улитка
60 ПО /80 2W 300 в°
Рис. 6. Распределение давления за рабочим
колесом в концевых ступенях (/(,.=1^5) с
различной радиальной протяженностью D5
безлопаточного диффузора при различных значениях
условного коэффициента расхода Ф-
а - 0*= 1.15. б /M=1,56; в - Db=\Jl I - Ф>ф
2 — фявф • 3 ¦
Ф<Фт
28

с учетом вышеперечисленных
рекомендаций, обеспечили снижение
коэффициента потерь с;* на оптимальном режиме
работы концевой ступени в среднем
на 20 % и коэффициента
неравномерности давления на входе в в. у. на
25—35 %.
В ступенях с короткими
диффузорами G74<1,4) указанное снижение
коэффициента потерь напора
обусловливает повышение КПД концевой ступени
на 2,0—2,5 % и понижение
неравномерности параметров потока за рабочим
колесом на 25—30 %, а в ступенях с
развитыми диффузорами G7^>1,4)
выигрыш КПД получается несколько
меньшим, хотя снижение окружной
неравномерности параметров потока за
диффузором остается примерно на
таком же уровне.
Внедрение результатов исследования
в конструкторскую практику позволит
повысить технический уровень как
вновь проектируемых, так и
модернизируемых конструкций турбохолодильных
машин.
Список использованной литературы
1 Воронов Г Ф., Мифтахов А А К
расчету характеристик выходных устройств
концевых ступеней холодильных
турбокомпрессоров.— Тезисы докладов III Всесоюзной
научно-технической конференции по холодильному
машиностроению. М., ЦИНТИхимнефтемаш,
1982, с. 42—43.
2 Мифтахов А. А Исследование, расчет и
проектирование выходных устройств
центробежных компрессоров. Учебное пособие
Казань, КХТИ, 1980.—78 с
3 Мифтахов А. А. Картина течения в
выходных устройствах ц. к.— Труды III
Всесоюзной конференции по компрессоростроению
«Исследования в области компрессорных
машин». Казань, 1974, с. 264—277
4 Мифтахов А. А., Тарабарин О. И
Влияние изменения конструктивных параметров
концевой ступени холодильных
турбокомпрессоров на эффективность работы боковых
сборных камер.— Холодильная техника, 1979,
№ 10, с. 27—31
5. Мифтахов А. А., Тарабарин О И
Исследование течения хладагента в сборных
камерах концевых ступеней холодильных
турбокомпрессоров.— Холодильная техника, 1979,
№ 8, с. 32—36
УДК 621 56/ 57 001 4/ 5-52
АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ
СИСТЕМА ИССЛЕДОВАНИЙ
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Канд. техн. наук А. С. НУЖД И Н,
К. Б. КУЛИКОВ
Испытания холодильного
оборудования характеризуются постоянно
нарастающим объемом измерений. При
этом расчет параметров на основе
показаний измерительных приборов часто
ведется по сложным зависимостям,
вследствие чего обработка и анализ
результатов измерений являются не
только сложным, но и длительным
процессом. Проверка достоверности
полученных данных несколькими
независимыми методами еще более усложняет
и удлиняет эксперименты.
Указанные обстоятельства
потребовали для ускорения испытаний
холодильного оборудования внедрения
автоматизированных средств,
осуществляющих функции сбора, накопления,
обработки измерительной информации
и представления результатов
эксперимента исследователю. Первая попытка
применения таких средств во ВНИИхо-
лодмаше была сделана в 1979 г. [1].
Использование системы 1002/10 для
сбора и вывода на печать результатов
измерений позволило накопить
определенный опыт, но ограниченное число
входных каналов, малое
быстродействие и отсутствие математической
обработки информации не позволило
комплексно решить поставленную задачу.
Следующим этапом автоматизации
эксперимента стал
измерительно-вычислительный комплекс (ИВК). Целью его
создания являлось не только
ускорение испытаний, увеличение их объема
и точности измерений, но и повышение
производительности труда, улучшение
условий работы исследователей.
ИВК состоит из устройств для сбора,
обработки, хранения, отображения и
регистрации измерительной информации
и устройств связи с объектом
исследований. В настоящее время наибольшее
распространение в качестве базы для
построения ИВК получили микро- и
мини-ЭВМ «Электроника» и СМ ЭВМ.
Мини-ЭВМ системы малых ЭВМ
(СМ ЭВМ), имея большее
быстродействие, чем микро-ЭВМ, большую скорость
ввода-вывода информации, большие
функциональные возможности, созданы
на современном техническом уровне.
*>9

Они отличаются применением
элементов малой и средней интеграции,
высокой производительностью, достаточно
большой информационной емкостью,
сравнительно невысокой стоимостью и
небольшими размерами [2]. ИВК на
базе СМ ЭВМ характеризуется высокой
надежностью и программной
устойчивостью при длительном
функционировании.
Задание на разработку
специального программного обеспечения
содержало следующие требования:
ИВК должен работать одновременно
с шестнадцатью стендами в режиме
сбора информации и перевода сигналов
преобразователей в реальные единицы
измеряемых параметров;
с помощью оператора ИВК должна
создаваться структура данных,
обеспечивающая соответствие между
измерительными преобразователями и
обозначениями физических параметров, а
также между стендами и
преобразователями;
оператор ИВК должен иметь
возможность в каждом эксперименте задавать
его номер, дату, время, номер стенда,
номер преобразователя, интервал
опроса преобразователей (с, мин, ч), после
чего программа переходит в режим
ожидания ввода инициативного сигнала,
означающего начало сбора данных
(этот сигнал дает либо исследователь
со стенда, либо оператор с пульта
ИВК);
опрос каждого преобразователя
должен проводиться от одного до
пятидесяти раз, после чего данные
суммируются и осредняются;
опрос может быть либо
последовательным (всех преобразователей
подряд), либо выборочным (строго
определенных преобразователей);
снятую со стендов информацию
следует формировать в виде файлов на
магнитных дисках с целью ее
использования для обработки;
результаты сбора данных должны
выдаваться на видеотерминал или
алфавитно-цифровое печатающее устройство
(АЦПУ) строго по номерам стендов в
форме таблиц, где указываются время
проведения эксперимента, номер стенда,
пронумерованные значения
параметров;
результаты обработки информации
должны выдаваться на АЦПУ в виде
согласованных с исследователем
протоколов или таблиц.
Для создания ИВК был выбран типо-
30
вой вычислительный комплекс СМ 1403,
выпускаемый на базе ЭВМ СМ-4.
В комплекс входят процессор СМ 2104,
два полупроводниковых оперативных
запоминающих устройства
ОЗУП64К-16.1, устройство внешней
памяти на магнитной ленте СМ 5301.10,
устройство внешней памяти на
магнитных дисках СМ 5402.09, перфоленточ-
ное устройство ввода-вывода
СМ 6202.01, алфавитно-цифровое
печатающее устройство СМ 6315,
видеотерминал СМ 7204.
Процессор СМ 2104 имеет
разрядность слова 16 бит, максимальное чис-.
ло адресуемых ячеек 124 Кслова, про-,
изводительность в секунду 800 тыс.
коротких операций типа «регистр —
регистр», многоуровневую систему
прерываний.
Оперативные запоминающие
устройства ОЗУП64К-16.1 обладают общей
емкостью 128 Кслов, что позволяет
комплексу обрабатывать большие
массивы информации; максимальное время
выборки 0,71 мкс.
Устройство внешней памяти на
магнитной ленте СМ 5301.10 имеет два
накопителя емкостью по 10 Мбайт;
продольная плотность записи 32 бит/мм;
скорость обмена информацией
10 Кбайт/с. В устройстве внешней
памяти на магнитных дисках СМ 5402.09
также два накопителя. Каждый из них
имеет два диска общей емкостью
4,8 Мбайт.
Алфавитно-цифровое печатающее
устройство СМ 6315 обеспечивает
вывод информации на бумажный носитель
шириной 420 мм со скоростью 8 строк в
секунду; количество печатаемых
символов 96.
Перфоленточное устройство ввода-
вывода предназначено для ввода и
вывода информации с перфоленты,
имеющей пять-восемь дорожек (ГОСТ.
1391—70). Максимальная скорость
считывания 500 строк в секунду,
максимальная скорость перфорации 50 строк
в секунду.
Видеотерминал предназначен для
ввода с клавиатуры и отображения на
экране символьной информации.
Размер полезной площади экрана 250Х
X 180 мм. На экране умещается 24
строки, в каждой строке по 80 символов.
Составная часть ИВК — устройства
связи с объектом (УСО),
разработанные на основе системного
интерфейса 2К для ЭВМ СМ-1 и СМ-2. В связи
с тем, что системным интерфейсом СМ-4

является «Общая шина», возникла
необходимость их согласования. Оно
осуществляется посредством устройства
УСС ОШ/2К (СМ 4502). УСС ОШ/2К
состоит из двух автономных
комплектных блоков, управления и
интерфейсного, предназначенного для
подключения 16 модулей УСО.
Измерительная информация
поступает в ЭВМ по измерительным каналам
(ИК), представляющим собой ряд
последовательных устройств, которые
осуществляют все необходимые
преобразования параметров, вплоть до вывода
их значений на печать или перфоленту.
|В измерительные каналы созданной
системы входят измерительные
преобразователи, нормализаторы,
коммутаторы, аналого-цифровые
преобразователи, вычислительное устройство.
Преобразователи измеряемых
величин устанавливаются на
испытательных стендах, остальные составляющие
ИК размещаются в стойках ИВК.
Нормализаторы А613-11/2 и
А613-11/5 предназначены для
преобразования аналоговых сигналов
постоянного тока в сигналы напряжения
постоянного тока и для подавления
помех частотой 50 Гц в цепях
напряжения постоянного тока; они
используются в качестве индивидуальных
фильтров при вводе аналоговых сигналов
с измерительных преобразователей.
Бесконтактный коммутатор А612-11
предназначен для коммутации сигналов
напряжения постоянного тока; аналого-
цифровой преобразователь А611-19/1 —
для преобразования аналоговых
напряжений постоянного тока в цифровой
код, который поступает в
вычислительное устройство для обработки.
Помимо модулей ИК, в комплекс
входят два модуля ввода-вывода
инициативных сигналов А622-8/3, которые
выдают запрос на обслуживание при
изменении входного сигнала из «0» в
«1» или из «1» в «0». Они используются
для запуска исследователем программ
сбора и обработки данных с
определенного стенда. Всего к одному модулю
ввода-вывода может быть подключено
восемь стендов.
Пуск программы, обслуживающей
данный стенд, осуществляется
нажатием кнопки «Пуск», установленной
на стенде.
Модуль ввода-вывода дискретных
сигналов А641-12/7 предназначен для
управления групповыми
преобразователями температуры путем подачи кода
на коммутатор преобразователя.
Аналого-цифровой преобразователь А631-6
служит для преобразования цифровых
кодированных сигналов в
электрический непрерывный сигнал постоянного
тока и может быть использован,
например, для управления двигателем,
самописцем и т. д.
Технические характеристики
перечисленных модулей приведены в табл. 1.
Все устройства ИВК (за исключе-
Таблица 1
Модуль
Нормализатор А613-11/2
v Нормализатор Аб 13-11 /5
Коммутатор Аб 12-11
Аналого-цифровой
преобразователь
А611-19/1
Модуль ввода-вывода
инициативных
сигналов А622-8/3
Модуль ввода-вывода
дискретных сигналов
А641-12/7
Аналого-цифровой
преобразователь А631-6
Предел изменения снгнала
входного
-10-Г--И0 в
—5-НН- +
+5 мА
— 10-f-O^-f
+ 10 В
—5-v-0-f-+5 В
«0»—0—4,8 В
«U—24±
±4,8 В
Двоичный код
Двоичный код
ВЫХОДНОГО
— 10-f-0-r- +
+ 10 В
—54-0-+5В
— 10-М)-г- +
+ 10 В

Одиннадцатиразрядный
двоичный код
Двоичный код

Коммутируемый ток до
200 мА,
напряжение до
488 В
O-f-5 мА
Количество
каналов
входных
- 8
8
16
1
8
16
—
выходных
8
8
1
1
* 8
16
1
Время

преобразования
170-103
170-103
~~
25
—
—
60
, МКС

переключения
каналов
—
4
—
10
5
—
Класс

точности, %
0,05
0,05
0,05
0,1
—
—
0,3
31

нием АЦПУ и видеотерминала)
оформлены в виде автономных комплектных
блоков (АКБ), в которые входят и
такие узлы, как вентилятор и источник
питания. Внутри АКБ находится
несколько монтажных кассет для
печатных плат. АКБ размещены внутри
четырех стоек. Размер одной стойки
1600X600X850 мм.
Общий вид ИВК показан на рис. 1.
Блок-схема системы автоматизации
сбора и обработки данных показана
на рис. 2.
Управляет ИВК операционная
система реального времени RSX-11M,
которая может работать с разнообразным
оборудованием. Примененная в ИВК
система ориентирована на диски, они
используются для хранения системы
и системных файлов, а также в
качестве основного носителя данных.
Для автоматизации сбора данных
при испытаниях холодильных машин
и установок разработан пакет
прикладных программ (ППП) FROST*. В их
состав входят: программа CRTPP для
создания и корректировки таблиц
соответствия кодов параметров
измерительным преобразователям; программа ТТК
для создания таблиц тарировочных
коэффициентов измерительного канала;
программа ТЕХ для составления таблиц
соответствия номеров стендов и
закрепленных за этими стендами
измерительных преобразователей; программа
OPROS для опроса измерительных
преобразователей; программа PROCES
для обработки результатов опроса;
программа PRINT для записи на диски
результатов эксперимента на данном
стенде и вывода результатов в виде таблиц
на АЦПУ или видеотерминал.
Логическая структура программного ,
обеспечения для сбора и обработки
данных показана на рис. 3.
В связи с тем, что при испытаниях
холодильного оборудования
предъявляются довольно жесткие требования к
точности измерений, значительное
внимание было уделено исследованию
метрологических характеристик
измерительных каналов ИВК. В соответствии
с [3] предел допускаемой
погрешности канала можно оценить как
* Пакет прикладных программ FROST разработан под
руководством Л. И. Пальмы.
/=1
Рис. 1 Общий вид измерительно-вычислительного комплекса

биде от ерминал\
СМ 720*+
О д~ иц а л
АЦПУ
СМ 6315
СМ - ^
С ОЗУП
шина
УСС ОШ/ZH-f
~1
А611-19/1
А611-13/1
\A612-
JL
РПГ
\б13\ \Ь
УМ /
ш
fl\ \А61
i
Л Га\
13\ шз\
щ \щ
~k к к
?-1l\ \a612-11
\А61к
п Л г1
Га] 1
\б13\
\11/2\ 1
т т
а\
613\
щ
f 4
Га
\613
\иЛ
т"~1
I Рч
\б13\
\11/5\
т т
измерительные преоо~разовател
И спытательные стенды
ч
Га]
\бЩ
ш\
\ \
и
УСС 0Ш/2К
А
6W
\17/7\
\Дополнитель ные
устройства
УСС 0Ш/2К-1
\A611j19/1
. . .
А61/-/У/А
А612-11
\A612-11
\613\
\ft/2\
А
613[
11/А
А612-11
U 6/2-11
А
\613\
11/2]
А
613\
11/3]
Измерительные преобразователи
И спь/т отельные стенды
Рис. 2. Блок-схема системы автоматизации сбора и обработки данных
Таблица 2
Измеряемый
параметр
Температура
Температура
Давление
Состав измерительного канала
Номер
по
порядку

включения
I
2
3
4
I
2
3
4
I
Модуль

Измерительный
преобразователь
НП-ТЛ-1
Нормализатор
А613-11/5
Коммутатор
А612-11

Аналого-цифровой
преобразователь
А611-19/1

Измерительный
преобразователь
А614-7/3
Нормализатор
А613-11/2
Коммутатор
А612-11

Аналого-цифровой
преобразователь
А611-19/1

Измерительный
преобразователь
МВС-Э2
Класс

точности
1
0,05
0,05
0,1
0,5
0,05
0,05
0,1
0,6
Предел измерения,
входной сигнал
—50-^+50°С
0—5 мА
0—5 В
0—5 В -
—50ч-+50°С
0—5 В
0—5 В
0—5 В
1—9 кгс/см2
Выходной
сигнал
0—5 мА
0—5 В
0—5 В
Двоичный
код
0—5 В
0—5 В
0—5 В
Двоичный
код
0—5 мА

Индивидуальная градуиро-
вочная
характеристика
Есть
Нет
Нет
Нет
измерения
параметра
посредством
ивк
±0,5°С
±0,5°С
±0,05 кгс/см
33

Разность
давлений
Расход
Мощность
трехфазного
тока
2
3
4
1
2
3
4
1
2
3
4
1
2
3
4
Нормализатор
А613-11/5
Коммутатор
А612-11

Аналого-цифровой
преобразователь
АбП-19/1

Измерительный
преобразователь
ДС-Э4
Нормализатор
А613-11/5
Коммутатор
А612-11

Аналого-цифровой
преобразователь
А611-19/1

Измерительный
преобразователь «Тур-
боквант»
Нормализатор
А613-11/5
Коммутатор
А612-11

Аналого-цифровой
преобразователь
i A611-19/1

Измерительный
преобразователь Е748
Нормализатор
А613-11/5
Коммутатор
А612-11

Аналого-цифровой
преобразователь
А611-19/1
0,05
0,05
0,1
[ 1
0,05
0,05
0,1
0,5
0,05
0,05
0,1
0,5
0,05
0,05
0,1
0—5 мА
0—5 В
0—5 В
0—1 кгс/см2
0—5 мА
0—5 В
0—5 В
0—2,4 м3/ч
0—5 мА
0—5 В
0—5 В
0—200 кВт
0—5 В
0-5 В
0-5 В
0—5 В
0—5 В
Двоичный
код
0—5 мА
1 0-5 В
0-5 В
Двоичный
код
0—5 мА
0—5 В
0—5 В
Двоичный
код
0—5 мА
0—5 В
0-5 В
Двоичный
код
—
—
—
Нет
—
—
Нет
—
—
Нет
—
—
Продолжение
±0,01 кгс/см
±0,01 м3/ч
±1 кВт
Примечание. Для измерения давления и разности давлений с более высокой точностью используются измерительные
преобразователи «Санфир-22» класса точности 0.25. F
где Д . — пределы допускаемой погрешности
устройств, последовательно включенных
в измерительный канал.
Эта формула дает
удовлетворительные результаты, если /<14. Суммарная
погрешность нормализатора,
коммутатора и аналого-цифрового
преобразователя, входящих в ИК, равна 0,2 %.
Погрешностью вычислительного
устройства можно пренебречь, учитывая
работу ЭВМ с разрядностью слова 16 бит.
Применяемые во ВНИИхолодмаше
преобразователи имеют класс точности
от 0,25 до 1. Состав измерительных
каналов приведен в табл. 2. В случае
необходимости для получения
требуемой точности измерения применяется
индивидуальная градуировка ИК.
В настоящее время измерительно-
34
вычислительный комплекс обслуживает
три стенда, в том числе стенд для
испытаний ступеней холодильных
центробежных компрессоров, наиболее
сложный по сбору и обработке
измерительной информации. ИВК
позволяет при испытании на хладагенте R12
и R22 и натурной частоте вращения
определять характеристики ступени с
учетом реальных свойств сжимаемого
пара и высоких чисел Маха
протекающего потока и проводить подробный
анализ качества работы как ступени в
целом, так и ее отдельных элементов.
Опыт эксплуатации ИВК показал,
что автоматизация на базе ЭВМ
стендовых испытаний и экспериментальных
исследований холодильного
оборудования обеспечивает:
существенную экономию времени на

Л у с к
Программа создания ко до б
параметров (CRTPP)
т
Программа создания тариробочнь/х
коэффициентов (ТТК)
т
Программа создания таблицы
управляющих слаб датчинов ( ТРД)
т
Программа создания тадлицы
экспериментов ( ТЕХ)
Т
Программа создания таблицы
интервалов залу сна опроса стендов (BEL ТА)
т
Программа модификации динами -
чески изменяемых структур данных
текущего эксперимента (DIALOG)
Программа подготовки стенда к
опросу (STENB 1)
Т
Программа опроса датчиков
стенда С О PR OS)
I
Программа первичной одра&отки
результатов опроса стенда (PROCES)
т
Программа печати результатов
опроса стенда (PRIMT)
т
Программа передачи данных опроса
стенда на окончательную
обработку (PRE СА)
X
Программа одрадотки данных
снлть/х со стенда
I
Вывод протокола проведения
полного ж с пер и мента
Cm о п
Рис. 3. Логическая структура программного
обеспечения для сбора и обработки данных
сбор и обработку измерительной
информации (в ряде экспериментов оно
сократилось с 45—60 мин до 15—20 с);
повышение точности измерений
благодаря использованию методов
математической статистики;
повышение точности обработки
результатов эксперимента в результате
определения необходимых параметров
по аналитическим, а не графическим
зависимостям;
удобную форму представления
информации на бумаге или на экране
видеотерминала;
уменьшение численности
специалистов, занятых проведением
эксперимента и обработкой его результатов.
Список использованной литературы
1. Дегтярев В. Н., Куликов К. Б.
Расширение эксплуатационных возможностей
системы сбора и обработки данных 1002/10. —
Холодильная техника, 4982, № 2, с. 10—12.
2. М а л ы е ЭВМ и их применение / Ю. А.
Дедов, М. А. Островский, К. В. Песелев и др.—
М.: Статистика, 1980.— 220 с.
3. Современное состояние метрологического
обеспечения измерительно-вычислительных
комплексов / А. М. Лесова, И. В. Модягин,
В. М. Хрумало, М. И. Штеренберг.—
Измерения, контроль, автоматизация, 1982, № 2,
с. 15—21.
УДК 620.1.05.-52:621.5.041
АВТОМАТИЗИРОВАННЫЙ
КАЛОРИМЕТРИЧЕСКИЙ СТЕНД
ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ КОМПРЕССОРОВ
Д-р техн. наук А. И. КОХАНСКИЙ,
канд. техн. наук А. А. ШМЫГ ЛЯ,
В. Н. МОСЬПАН
Одним из средств, способствующих
повышению качества холодильных
компрессоров, являются всесторонние
испытания, позволяющие проверить их
соответствие заявляемым
характеристикам. Наиболее важное испытание —
определение холодопроизводительности
компрессора на калориметрическом
стенде.
Стабильной работе
калориметрического стенда в ручном режиме
управления препятствуют резкие колебания
расхода и температуры охлаждающей
воды, напряжения в электросети в
течение суток. Кроме того, ручная
настройка режима — длительный процесс,
требующий постоянного участия
обслуживающего персонала.
В связи с этим актуально создание
автоматизированных
калориметрических стендов. Автоматизация
настройки параметров режима испытания
позволит существенно сократить ее
продолжительность, исключить участие
обслуживающее персонала в настрой-
35

ке, повысить качество и достоверность
испытаний.
В настоящее время специалистами
Одесского технологического института
холодильной промышленности испытан
макетный образец
автоматизированного калориметрического стенда,
установленного в СКТБ КХМ ПО «Одес-
холодмаш»*.
Для испытательного стенда принят
цикл работы холодильной машины,
несколько отличающийся от обычных
одноступенчатых циклов с
регенеративным перегревом хладагента перед
компрессором и переохлаждением после
конденсатора .(перегрев хладагента перед
фреоновым компрессором необходим
для ликвидации специфических
объемных потерь, сопровождающих
действительный рабочий процесс).
Особенностью стенда является отсутствие
регенеративного теплообменника, в связи
с чем заданный перегрев
обеспечивается подводом тепла к
испарителю-электрокалориметру.
Испаритель-электрокалориметр —
аппарат змеевикового типа, без
вторичного хладагента. Суммарная мощность
ТЭНов 28 кВт. Испаритель помещен в
кожух с тепловой изоляцией.
Конденсатор кожухотрубный КТР-12.
Режим испытания компрессора
задается тремя параметрами:
температурой всасывания /вс, давлением
кипения ро и давлением конденсации рк.
Располагая значениями этих
параметров, можно построить полный цикл
холодильной машины с регенеративным
перегревом и переохлаждением
хладагента. При этом предполагается, что
весь перегрев от состояния насыщения
до температуры всасывания происходит
в регенеративном теплообменнике, а
соответствующее переохлаждение
жидкости — перед регулирующим вентилем.
Для автоматической настройки и
стабилизации параметров испытаний в
стенд включены три контура
регулирования (рис. 1): температуры
всасывания tBC, давления кипения р0 и давления
конденсации рк.
Температура всасывания
регулируется изменением мощности, подводимой
к испарителю-электрокалориметру.
Температура хладагента на его выходе
измеряется хромель-копелевой термопа-
* В работе принимали участие H .В , Дуркина и В #М. Бо-
рисенко
рой /а, которая через коробку
холодных спаев 1в подключена ко входу
регулятора 16. Используется регулятор
К15Д1 с аналоговым выходом 0—5 мА.
Регулятор через тиристорный усилитель
1г изменяет электрическую мощность,
подводимую к ТЭНам испарителя-
электрокалориметра.
Давление кипения регулируется
изменением проходного сечения
регулирующего вентиля. Датчик давления За
типа МП с токовым выходом 0—5 мА
подключен к всасывающему патрубку
компрессора. Сигнал от датчика
поступает на стандартный вход импульсного^
регулятора Р25. Регулятор 36 через ф
промежуточные электромагнитные реле
управляет исполнительным механизмом
Зв типа ПР-1. Вал исполнительного
механизма соединен со штоком
регулирующего вентиля, который имеет
расходную характеристику, близкую к
линейной.
Давление конденсации регулируется
изменением расхода охлаждающей
воды, проходящей через конденсатор.
Датчик давления 4а типа МП
подключен к нагнетательному патрубку
компрессора. Регулятор 46,
электромагнитные реле и исполнительный механизм
4в такие же, как в контуре
регулирования давления кипения. Вал
исполнительного механизма соединен со штоком
водяного регулирующего вентиля.
На стенде установлена контрольно-
измерительная аппаратура, которая
позволяет вести измерения вручную и
наблюдать за процессом, а также
аппаратура, обеспечивающая
автоматическое измерение и регистрацию
параметров, необходимых для определения хо-
лодопроизводительности компрессора.
Мощность
испарителя-электрокалориметра и электродвигателя
компрессора измеряется комплектами
измерительных приборов И505 2в, 5в. Автомата^
ческое ее измерение и запись осуществи
ляются соответственно измерительными
трансформаторами УТТ-5М 2а, 5а,
соединенными с самопишущими
ваттметрами Н396 26 и Н395 56.
Давления кипения и конденсации
измеряются двумя образцовыми
манометрами 10а, Па. Автоматическое
измерение и запись осуществляются с
помощью автоматического
миллиамперметра КСУ-4 6в, к которому
подключены датчики давления 6а, 66 типа МП
с токовым выходом 0—5 мА. Питание
подается к датчикам через стабилиза-
36

10
11 12 13 тпмяшжяааяаязз зь
35 36
tii
IS
У
ч
II
11
hi $
Ч**
11
^Ч|
ч^
II
ts Ч, ^
ш
ч^
^ а»
J
* ч
3 ^
2?
Р
§р
Mil
5з
it
ш
*3 цепи д~локиродни и защиты
(откл. компрессора)
Рис. 1. Функциональная схема автоматизированного калориметрического стенда:
КЛМ — электрокалориметр, И — испаритель, КХС коробка холодных спаев, ТУ — тиристорный усилитель, РЭ
электромагнитное реле, Ф — фильтр, ФО — фильтр-осушитель; КМ — компрессор, КД — конденсатор, Н насос
РВ — регулирующий вентиль, ВРВ — водорегулирующий вентиль
t6c}tP">Mf1a Ро?ПоЧ
0,18
НО
30
20
10
О
-10
0,3
0,8
0,7
0 3 6 3
Рис. 2. Переходные процессы при автоматическом установлении режима
по: с
тор напряжения (так же, как к
датчикам давления, подключенным к
регуляторам давления кипения и
конденсации).
Для измерения расхода
охлаждающей воды служит поплавковый
ротаметр 16а.
В дальнейшем предусматриваются
автоматическое измерение и запись
расхода охлаждающей воды с помощью
магнитно-индукционного расходомера
ИР-51. Датчик расхода ПРИ-25 7а
будет установлен на выходе воды из
конденсатора. Сигнал от этого датчика бу-
37

дет поступать на измерительный прибор
ИУ-51 76 со стандартным токовым
выходом 0—5 мА. Для записи расхода
может быть использован
автоматический миллиамперметр КСУ-4 вв.
Температуры измеряются хромель-
копелевыми термопарами 9а—9к,
подключенными к потенциометру ПП-63 9л.
Автоматическое измерение и запись
температур осуществляются
термопарами 8а—8к, подключенными к
самопишущему потенциометру КСП-4 8л.
Предусмотрено измерение температуры
воды на входе 12а и выходе 13а из
конденсатора и температуры окружающего
воздуха 14а ртутными термометрами.
На стенде установлено двухблочное
реле давления РД-3-02 15а для защиты
от низкого давления всасывания и
высокого давления нагнетания.
На рис. 2 показано изменение
температуры всасывания /вс, давления
кипения ро и давления конденсации рк при
автоматическом установлении режима.
Как видно из рис. 2, переходные
процессы имеют колебательный характер.
Продолжительность регулирования
/вс, ро и рк составляет соответственно
7800 с A30 мин), 4020 с F7 мин) и
8100 с A35 мин). Общая
продолжительность настройки режима определяется
продолжительностью регулирования /вс
и рк.
В зависимости от настраиваемых
параметров общее время выхода на режим
изменялось от 4500 G5) до 9000 с
A50 мин).
Точность поддержания режима
удовлетворяет требованиям ГОСТ 13019—77
«Компрессоры поршневые холодопро-
изводительностью не менее 3,5 кВт
C000 ккал/ч). Правила приемки и
методы испытаний».
К недостаткам стенда следует отнести
резкое снижение температуры
всасывания при включении стенда.
Система автоматизации
калориметрического стенда позволяет проводить
испытания компрессоров в
автоматическом режиме
58
УДК 621.565.94
УНИФИЦИРОВАННЫЙ ПЕННЫЙ
ТЕПЛООБМЕННЫИ АППАРАТ
ДЛЯ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
И ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Канд. техн. наук В. Д. МЕРЧАНСКИЙ,
С. В. МАЛ ЕЙ
За последние годы создано большое
количество высокоэффективных
аппаратов, в которых значительно
интенсифицированы процессы
тепломассообмена. В системах кондиционирования
воздуха и хладоснабжения распростра-^
нение получили пенные аппараты, прин-^
цип действия которых основан на
создании пенного газожидкостного слоя с
помощью энергии воздушного потока,
направленного на поверхность
жидкости, отличающиеся высокой степенью
турбулизации газожидкостного потока
и весьма развитой поверхностью
контакта фаз. Однако в силу
конструктивных особенностей эти аппараты
ограничены по производительности.
В настоящее время разработан
более производительный
унифицированный пенный теплообменныи аппарат
модернизированный (УПТАМ),
выполняемый в зависимости от конструкции
теплообменной секции в двух
модификациях: в виде контактного аппарата,
в котором процессы тепломассообмена
осуществляются при непосредственном
контакте между газом и жидкостью,
или аппарата с орошаемой
теплообменной секцией, в которой
газожидкостный пенный поток омывает
горизонтальный трубный пучок с
циркулирующим по нему теплохладоносителем или
хладагентом (рис. 1).
Принцип действия аппарата
заключается в следующем. Воздух
вентилятором через секцию подачи и щелевые
патрубки блока насадок подается с
большой скоростью A5—22 м/с) на по-'
верхность жидкости, заполняющей
поддон блока. При встрече воздушного
потока с поверхностью жидкости его
кинетическая энергия преобразуется в
давление, обеспечивающее вытеснение
некоторого количества жидкости из
поддона. Вытесненная жидкость
интенсивно перемешивается с воздухом, и в
теплообменной секции образуется
подвижный слой пены высотой до 800 мм.
Затем воздух проходит через сепаратор,
где отделяется капельная влага, и
удаляется через воздуховыбросную секцию
Испарение жидкости в рабочем про-

Воздух\
Жидкость
Рис. 1. Принципиальная схема УПТАМ:
а — контактного; б — с орошаемой теплообменной секцией; / — секция подачи воздуха; 2 — блок щелевых насадок;
3 — теплообменная секция; 4 — трубопровод подпиточного устройства; 5 — переходная секция; 6 — сепаратор; 7 —
воздуховыбросная секция; 8 — раздаточный коллектор; 9 — нижний коллектор; 10 — горизонтальный трубный пучок
странстве компенсируется
дополнительной подпиткой через подпитывающее
устройство. Уровень жидкости в
поддоне устанавливается в зависимости от
выбранного режима работы аппарата
путем соответствующего заполнения
пространства между щелевыми
патрубками.
В контактном аппарате
тепломассообмен осуществляется в слое
газожидкостной пены при непосредственном
взаимодействии воздуха с жидкостью,
поступающей через раздаточный
коллектор. При этом жидкость удаляется
через нижний коллектор,
расположенный в поддоне блока щелевых насадок.
В аппарате с орошаемой
теплообменной секцией пенный поток
заполняет межтрубное пространство и тепло
передается от среды, циркулирующей
в трубном пучке, к наружной
поверхности трубок, затем к постоянно
сменяемой пленке жидкости на поверхности
трубного пучка и, наконец, от массы
|жидкости к воздуху.
Тепломассообмен между воздухом
и жидкостью в рабочем пространстве
определяет, как правило,
теплопередачу аппарата в целом, а его
интенсивность зависит в основном от высоты
слоя пены и степени ее турбулизации.
На рис. 2 показаны построенные по
экспериментальным данным
зависимости аэродинамического
сопротивления и коэффициента испарения
контактного аппарата от массовой скорости
воздуха и превышения уровня жидкости
в поддоне над выходным отверстием
щелевого патрубка. Увеличение массо-
йр,Па
2500
2000
1500
1000
500]
50000
WOOO
30000
2000{Г
ИЗ
10000
Ту
5 ыр,кгАс-м2)
Рис. 2. Зависимость аэродинамического
сопротивления Лр и коэффициента испарения ov от
массовой скорости воздуха wq в рабочем пространстве
контактного аппарата и превышения уровня
жидкости h над выходным отверстием щелевого
патрубка:
/ — Л=— 20 мм; 2 — Л=0; 3 - Л = 20 мм; 4 — Л = 50 мм
вой скорости воздуха и уровня
жидкости в поддоне значительно повышают
интенсивность процессов
тепломассообмена, а следовательно, и общую
производительность аппарата, однако при
этом возрастает аэродинамическое
сопротивление. При массовой скорости
воздуха более 6,5 кг/(с-м2) отмечается
39

значительный унос капельной влаги.
Изменение теплотехнических и
гидродинамических характеристик УПТАМ
путем изменения расхода подаваемого
вюздуха и уровня жидкости в поддоне
позволяет осуществлять экономичное
регулирование производительности при
постоянном количестве
взаимодействующих сред.
Использование энергии потока
воздуха для создания слоя пены приводит к
некоторому увеличению
аэродинамического сопротивления, однако дает
возможность отказаться от
циркуляционного насоса, трубопроводов,
воздухораспределительных устройств,
необходимых для большинства известных
испарительных теплообменников.
Основным элементом УПТАМ
является щелевая насадка, рассчитанная
на номинальную производительность по
воздуху 4 тыс. м3/ч. Компонуя разное
число щелевых насадок, можно
конструировать аппараты практически на
любую производительность по воздуху,
которая будет зависеть только от
возможности выбора характеристик
вентиляторов, выпускаемых промышленностью.
Исходя из этой предпосылки, был
разработан параметрический ряд
УПТАМ, причем признана
целесообразным конструировать три варианта
аппаратов производительностью по
воздуху соответственно 20, 40 и 80 тыс.
м3/ч. Расположение щелевых насадок
Таблица 1
Показатели
Производительность по воздуху, м3/ч
Максимальная подача воды, м /ч
Расход воды на подпитку, м3/ч
Теплопроизводительность, кВт, в режиме
испарительного охлаждения оборотной
воды (температура наружного воздуха
25°С, относительная влажность 60 %)
при температуре воды:
tw ( = 35°С
^,=85°С
Тип вентилятора
Количество вентиляторов
Установленная мощность
электродвигателей вентиляторов, кВт
Габаритные размеры, мм:
по блоку насадок
длина
ширина
по сепаратору
длина
ширина
Высота аппарата, мм
Масса аппарата (без вентиляторов), кг
Ориентировочная стоимость аппарата
(с вентиляторами), руб.
УПТАМ-20
20 000
95
0,6
360
2 290
Ц14-46 № 8
1
22
1 376
1 026
1 966
1 624
3 200
1 680
2 300
УПТАМ-40
40 000
190
1,2
720
4 580
Ц14-46 № 8
1
45
1 376
2 038
1 966
3 220
3 200
2 800
3 700
УПТАМ-80
80 000
380
2,4
1 440
9 160
Ц14-46 № 8
2
90
2 772
2 038
4 050
3 220
3 400
6 300
8 300
1
1 *
1 «
1 «
*
li.. г
\
|
I
I
|
j^
* '1
* \
* 1|
* 1
г J
Г Г
г Ы
ы
Ы
Ы
ы
ы
ы
ы
ы
ы
ы
ы
н
ы
Г г
Г г
Рис. 3. Расположение щелевых насадок:
а — УПТАМ-20; б — УПТАМ-40; в — УПТАМ-80
в этих аппаратах показано на. рис. 3
(цифрами указана производительность
по воздуху в тыс. nt/ч каждой
насадки).
В табл. 1 приведены технические
характеристики испарительных
охладителей оборотной воды на базе
контактных УПТАМ.
40

Таблица 2
Показатели
Теплопроизводительность,
кВт
Охлаждаемая вода:
расход, м3/ч
температура на входе
в аппарат, °С
Наружный воздух:
расход, м3/ч
температура, °С
относительная
влажность, %
Количество аппаратов
Температурный перепад
по воде, °С
Потребляемая мощность,
кВт
Габаритные размеры
установки, мм:
длина
ширина
высота
Масса, кг
Занимаемая площадь, м2
Занимаемый объем, м3
Относительные
показатели на 1 кВт холодопро-
изводительности:
площадь, м2/кВт
объем, м3/кВт
расход металла,
кг/кВт
расход
электроэнергии, кВт/кВт
УПТАМ-20
350 !
65
35
24 000
25
60
1
4,6
15,7
1 360
1026
3 200
1 680
i 1,39
| 4,46
0,004
0,013
4,8
0,045
ГПВ-160
350
65
35
64 000
25
60
2
4,6
7,4
4 440
2 250
2 520
2 528
9,99
25,2
0,029
1 0,072
! 7'2
0,021
В табл. 2 для сравнения
представлены технико-экономические
характеристики контактного водоохладителя
УПТАМ-20 и градирни ГПВ-160,
выпускаемой Харьковским механическим
заводом.
В модификациях УПТАМ, помимо
испарительного охлаждения оборотной
воды, могут осуществляться следующие
процессы: изоэнтальпийное охлаждение
воздуха, охлаждение воздуха с
осушкой или увлажнением, нагрев и
увлажнение воздуха, обработка воздуха
жидкими сорбентами, испарение или
конденсация хладагента.
Простота конструкции, небольшие
габаритные размеры и масса, высокая
эффективность тепломассообменных
процессов, хорошие регулировочные
характеристики позволяют
рекомендовать УПТАМ в качестве основного узла
обработки воздуха в установках
кондиционирования воздуха и теплообменно-
го аппарата в холодильных
установках в тех случаях, когда их
преимущества компенсируют меньшую
энергетическую эффективность.
УДК 62-713:536.24
ВНУТРЕННИЙ ТЕПЛООБМЕН
В ЖИДКОСТНЫХ
СЕЗОН НОДЕЙСТВУЮЩИХ
ОХЛАЖДАЮЩИХ УСТРОЙСТВАХ
Ю. С. ГОРДИЕНКО,
канд. техн. наук Н. А. БУЧ КО,
д-р техн. наук, проф. В. Н. ФИ ЛАТКИ Н
Для охлаждения и замораживания
грунтов при строительстве в районах
с холодным климатом все более
широкое применение находят сезоннодей-
ствующие охлаждающие устройства
(СОУ) [2, 5, 6].
В данной работе исследовали так
называемые жидкостные СОУ, которые
по принципу действия можно
классифицировать как закрытые однофазные
термосифоны.
Полный расчет СОУ заключается
в решении сопряженной тепловой
задачи в системе «грунт — СОУ—
атмосфера», которая сводится к определению
теплопроводности в охлаждаемом
грунте, внутреннего конвективного тепло-
переноса в устройстве и теплообмена
с окружающим воздухом.
В работах [3, 4] предложен метод
расчета СОУ, основанный на
нахождении теплопроводности в грунтовом
массиве, охлаждаемом через
цилиндрическую полость, на поверхности которой
задаются граничные условия третьего
рода. При этом в качестве температуры
среды принимается температура
наружного воздуха, а интенсивность
внутреннего и наружного теплообмена
учитывается введением эффективного
коэффициента теплоотдачи. Для решения
указанной общей задачи расчета СОУ
необходимо знание закономерностей
внутреннего теплообмена в устройстве.
В практике строительства наиболее
распространены два типа жидкостных
СОУ: однотрубные и коаксиальные.
В однотрубных жидкостных
термосифонах внутренний теплообмен исследован
теоретически и экспериментально [1,7].
Однако однотрубные СОУ можно
использовать только для промораживания
грунта на небольшую глубину (до 5 м).
Вместе с тем в настоящее время
применяются СОУ, действующие на глубину
до 20—30 м и актуальным является
создание СОУ для промораживания
грунта на 100 м. Эффективная
циркуляция жидкости на такую глубину
возможна только в жидкостных СОУ
коаксиального типа, принципиальная схема
которых представлена на рис. 1.

Холодный
Воздух -+
Чгр.
Рис. 1. Принципиальная схема жидкостного СОУ:
/ — внутренняя труба грунтового теплообменника; 2 —
кольцевой канал грунтового теплообменника; 3 — кольцевой канал
наружного теплообменника; 4 — внутренняя труба наружного
теплообменника
При нагреве нижнего теплообменника
и охлаждении верхнего в СОУ
возникает движение жидкости под действием
разности плотностей нагретых и
холодных слоев в гравитационном поле: более
теплые (и, следовательно, более легкие)
слои поднимаются вверх, а более
холодные опускаются. При этом в
коаксиальных термосифонах в любой из четырех
каналов (/—4) жидкость поступает
под напором
где g — ускорение свободного падения;
Н — высота канала;
Др — разность средних плотностей жидкости
во внутренней трубе и кольцевом зазоре.
Таким образом, на входе в любой
канал уже существует определенная
скорость жидкости, что характерно для
вынужденного (напорного) движения.
С другой стороны, наличие разности
между температурами стенки и
жидкости приводит к возникновению
подъемной силы и вызываемой ею свободной
или естественной конвекции. Последнее
в основном характерно для теплообмена
в кольцевых каналах устройств.
Теплообмен через стенку внутренних труб
.целесообразно сводить к минимуму,
применяя трубы из
малотеплопроводных материалов. Однако, как показали
эксперименты, описанные ниже, даже
в латунных внутренних трубах по длине
ТО—JJ
yJ
№
л?
Рис. 2. Схема экспериментальной модели
жидкостного коаксиального СОУ:
/ — нижний теплообменник; 2 — нагреватель; 3 — верхний
теплообменник; 4 — охлаждающая рубашка; 5 — места
установки термопар
потока температура изменяется
несущественно.
Таким образом, приближенно можно
считать, что в коаксиальных
жидкостных термосифонах во внутренних
трубах происходит вынужденное
ламинарное движение жидкости, а в кольцевых
каналах — вынужденное и свободное
движение под действием двух сил: силы
давления и подъемной силы. В
рассматриваемом случае они сопоставимы по
величине, поэтому в кольцевых каналах
обычно устанавливается вязкостно-
гравитационный ламинарный режим
движения жидкости.
Закономерности внутреннего тепло- .
обмена в коаксиальных термосифонах^
в режимах работы жидкостных СОУ
(при плотности теплового потока
<7<:500 Вт/м2) практически не изучены.
Этому посвящена нстоящая работа.
Для исследования внутреннего
теплообмена в коаксиальных СОУ создана
экспериментальная установка, основной
элемент которой представлен на рис. 2.
Жидкостный термосифон состоит из
верхнего и нижнего теплообменников,
каждый из которых образован двумя
соосно расположенными
вертикальными трубами. Внешние трубы медные,
42

i
диаметром 75X2,5 мм, высотой 1408 мм;
внутренние трубы изготовлены из
латуни. К нижнему теплообменнику тепло
подводится электронагревателем из ни-
хромовой проволоки, равномерно
намотанной на трубу поверх стеклоткани,
что позволяет получить граничные
условия второго рода. Верхний
теплообменник охлаждается с помощью рубашки,
в которой циркулирует охлажденный
водный раствор этиленгликоля. Для
уменьшения теплопритоков
теплообменники имеют теплоизоляцию из
пенопласта.
В опытах определяли температуры
модельной жидкости и стенок наружной
Гтрубы в различных сечениях по высоте
установки, расход модельной жидкости,
электрическую мощность, подводимую
к электронагревателю. Температуры
измеряли медь-константановыми
термопарами, плотность теплового потока —
двумя датчиками теплового потока,
установленными в средней части
наружной трубы нижнего теплообменника.
Показания термопар и датчиков
теплового потока регистрировались
цифровым ампервольтметром ФЗО. Расход
модельной жидкости измеряли
ротаметром РМ-2,5, электрическую
мощность — ваттметром Д-592, включенным
в электрическую цепь нагревателя.
Тепловой поток, подводимый к
нижнему теплообменнику, можно
определить тремя способами:
по электрической мощности,
подводимой к электронагревателю;
по тепловому балансу из формулы
Qx=Qr=Kcp(/BUX-/BX),
где V — объемный расход жидкости;
ср — теплоемкость жидкости;
'вх' 'вых — температура жидкости на входе в
нижний теплообменник и выходе из
него;
по показаниям датчиков теплового
потока.
Тепловые потоки, определенные тре-
|мя способами в режиме отсутствия
теплообмена с окружающей средой,
отличались друг от друга не более чем на
3 %. Учитывая несовершенство
теплоизоляции установки (нижнего
теплообменника) и переменность условий со
стороны окружающей среды, в
дальнейшей обработке опытных данных
тепловой поток определяли с помощью
датчиков теплового потока. При
проведении опытов большое внимание
уделялось поддержанию стационарного
режима.
На рис. 3 показано характерное рас
пределение температур жидкости по
Н,мм
21*00
2000
/000
/200
800
400
О
i
ч
-
i
1
I J
/
/
[ /
/ °
1
/I
f J
г
1
[
у
/
б
т
-6 -Ч -2
4 t,°C
Рис. 3. Характерные распределения температур
жидкости t по высоте Н модели коаксиального
СОУ (модельная жидкость — этиловый спирт,
dа = 55 мм):
Q=200 Вт.
8,0 °С,
высоте модели коаксиального СОУ.
Как видно из рис. 3, в кольцевом канале
нижнего теплообменника
осуществляется нагрев, а в кольцевом канале
верхнего теплообменника — охлаждение
модельной жидкости, по внутренним
трубам происходит практически
изотермический возврат жидкости.
На экспериментальной установке
было проведено три серии опытов.
В первой серии опытов исследовали
влияние на теплообмен геометрии
кольцевого канала (для этого использовали
внутренние трубы № 1—3 трех разных
диаметров):
№ 1 № 2 № 3
Наружный диаметр внутренней 15 30 55
трубы d2, мм
Относительная ширина канала 0,21 0,43 0,79
K=d2/d\ (d\ — внутренний
диаметр внешней трубы)
Эквивалентный диаметр d3= 55 40 15
= d\—d2, мм
В качестве модельной жидкости в
этой серии опытов использовали
этиловый спирт, в качестве характерного
размера — эквивалентный диаметр.
Физические свойства жидкости при
расчете чисел Нуссельта, Рэлея и Рей-
нольдса выбирали по ее средней
температуре
>вх + /в
43

Коэффициент теплоотдачи
рассчитывали по методике Бейли, принятой для
расчета однотрубных термосифонов [ 1 ].
Согласно этой методике, можно не
учитывать различия коэффициентов
теплоотдачи для каждого из
теплообменников, а оценивать работу устройства
в целом по усредненному коэффициенту
теплоотдачи
A)
А'г
Т.х/2 '
где q — средняя плотность теплового потока на
стенке обогреваемого теплообменника;
Д/г х — температурный напор, вызывающий
конвекцию в закрытом однофазном
термосифоне:
Д/г. х= (*"ст. г—7ж) + (Тж— *ст. х) ;
'ст г» 'ст х — средняя температура стенки
соответственно обогреваемого и
охлаждаемого теплообменников.
Поскольку средняя температура
жидкости одинакова в обоих
теплообменниках:
^г. х= ст г *ст.х •
Числа Нуссельта, Рэлея и Рейнольд-
са вычисляли по следующим формулам:
i6ds = 2qd3 m
Ш:
Ra=
Re =
к\а
wd3
v
где к — коэффициент теплопроводности;
Р — коэффициент объемного расширения;
v — коэффициент кинематической вязкости;
а — коэффициент температуропроводности
Скорость жидкости, входящую в
число Рейнольдса, рассчитывали как
cpbtQf9'
обогреваемого
теплообменом
где F
площадь
ника;
q — плотность жидкости;
?э— площадь сечения кольцевого канала
Во второй серии опытов исследовали
влияние теплофизических свойств
жидкости на эффективность работы
устройства. Кроме этилового спирта,
использовали еще три модельные жидкости:
дистиллированную воду (Рг^Ю),
керосин (Рг^40) и этиленгликоль (Рг»
«300). Эквивалентный диаметр был
постоянным D0 мм). Отношение
площадей охлаждаемого и обогреваемого
теплообменников FJFr=\ (как и в
первой серии опытов).
Результаты экспериментов первой и
второй серий опытов представлены на
рис. 4. Экспериментальные точки с по- v
грешностью 15 % описываются уравне- 2
нием •
Nu = 0,107(RaH'275. B)
Число Рейнольдса в данном случае
не является определяющим, оно
зависит от подъемной силы, т. е. от числа
Рэлея. Однако знание Re необходимо
для расчета гидравлического
сопротивления канала. Кроме того, устойчивость
течения жидкости в кольцевом канале
определяется комплексом Gr/Re.
В работе [8] показано, что при
Gr/Re>486,4 в потоке возникает
течение, направленное в сторону,
противоположную течению вблизи поверхности
внешней трубы, что приводит к
нарушению ламинарности движения. В опытах
отношение Gr/Re существенно
превышало указанное критическое значение.
Нарушение ламинарности
подтверждалось также пульсациями в записях
температуры жидкости в каналах.
Проведенные опыты позволили
получить зависимость числа Рейнольдса
от числа Рэлея и относительной ширины
канала:
Re^CiRaH-55!!-^)-1-83 C)
Коэффициент С зависит от вида
жидкости: для керосина С=0,93«10-3, для
м/ГТ
?/7 1
1 1
20 гт
/0 Ц
7 I Г
Т \ 1
1
j П
* '
ЙЗГ v
1 ,
•
гх^
fv
7
—(—xf
*\ И
jJJ ^.-с
т и *
>
х^
—о
о
ы
¦ 1 ¦
1
%г*7
О
?
~W
11
m
\&^
пГ
\Ак
%&
М
rm
10° 10' Юв
Рис 4 Результаты первой и второй серий опытов
ДО. Д — этиловый спирт , г/э соответственно 15, 40,55 мм.#
еода керосин, «—-по уравнению B)
10* Ra
= 40 мм . соответственно этиленглн
44

Nu
40
20
to
*-*x*
«--^*
1
/ (
*°^ Kt^0*
»x—¦"*"
-^-"" ' 1
1 *
^o^
•x-"
^tj^* 1
^^x-^x
«-о-*-"'
MO7 6 в /О8
4 6 8 Wb
2 Ra
Рис. 5. Результаты третьей серии опытов (модельная жидкость
/ _ FJFr=\, 2 - Fx/Fr=0,5
керосин, ^э=40 мм):
^этилового спирта 1,23-Ю-3, для воды
Р4,83-10~3, для этиленгликоля 0,171 • 10~:
В третьей серии опытов исследовали
влияние размеров поверхности
охлаждаемого теплообменника на работу
СОУ. С увеличением поверхности этого
теплообменника возрастает тепловой
поток к воздуху и уменьшается
разность между температурами стенки
теплообменника и окружающего
воздуха.
С другой стороны, соотношение
поверхностей охлаждаемого и
обогреваемого теплообменников может повлиять
и на интенсивность внутренних
процессов теплообмена в СОУ. Для
установления зависимости внутренней
теплоотдачи от соотношения поверхностей
проведены опыты при FJFr=\ и 0,5. Второе
соотношение достигалось уменьшением
длины внутренней трубы и сливом части
жидкости. Сопоставление результатов
опытов для указанных соотношений
представлено на рис. 5, из которого
следует, что при уменьшении FJFT от 1
до 0,5 средний внутренний коэффициент
теплоотдачи (уравнение 1) снижается
на 20 %.
Зависимости, полученные в опытах,
действительны при значениях
7.105<Ra<6.109, 0,21<Д:<0,79;
g25,6<Lr<93,8; 7,5<Pr<550,
где Lr — длина обогреваемого теплообменника
Список использованной литературы
1 Бей л и Ф., Локк Г. Тепловые
характеристики закрытого термосифона.— Тр. Амер.
об-ва инж.-мех., сер. С, Теплопередача, 1965,
т. 87, № 1, с. 6—46.
2 Биянов Г. Ф. Плотины на вечной
мерзлоте.— М.: Энергоиздат, 1983. — 176 с.
3 Бучко Н. А., Л е б е д к и н а И. К., 3 е л е н о .
в а Н. Ю. Приближенный унифицированный
метод расчета и сопоставления эффективности
паровых и жидкостных термосвай.—
Холодильная техника, 1976, № 3, с. 25—30.
4 Бучко Н. А., Лебедкина И. К., Тур-
чина В А. Обобщенный метод расчета
параметров сезоннодействующих охлаждающих
устройств (СОУ), применяемых в плотинах
мерзлого типа.— Изв. ВНИИГ им. Б. Е.
Веденеева, т. 178. Исследования и расчеты
грунтовых плотин. Л., 1984, с. 45—52.
5. Бучко Н. А., Турчина В. А.
Искусственное замораживание грунтов.— М.: Информ-
энерго, 1978.— 64 с.
6. В я л о в С. С. Искусственное охлаждение
грунтов с помощью термосвай.— М.: Наука,
1979.— 160 с.
7. Петухов Б. С. Теплообмен и сопротивление
при ламинарном течении жидкости в
трубах.— М.- Энергия, 1967. — 411 с.
8. Lightill M. I.— Quart J..Mech. Appl. Math
1953, Vol.6, pp. 398—439.
УДК 663 674 001 5
ЛЬДООБРАЗОВАНИЕ
В МОРОЖЕНОМ
Д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ
Структура мороженого и его
вкусовые достоинства в значительной мере
обусловливаются размерами
кристаллов льда, которые в основном зависят
от условий холодильной обработки
продукта, осуществляемой при фризе-
ровании смесей и закаливании
мороженого, а также от доли
вымороженной воды в нем.
Поскольку вымерзание воды в
мороженом начинается при фризеровании
и этот процесс по сравнению с
закаливанием характеризуется значительно
более интенсивным отводом тепла,
именно при фризеровании происходит
формирование большого числа мелких
кристаллов льда, их дробление и затем
рост образовавшихся осколков.
Сформировавшиеся при фризеровании
кристаллы льда служат центрами
кристаллизации при закаливании. Таким
образом, при постоянной конечной
температуре закаливания размер кристаллов
и их число в готовом продукте будут
45

определяться температурой мороженого
при выходе из фризера, или, иначе
говоря, соотношением долей воды,
вымороженной в мороженом при
фризеровании и закаливании.
По сведениям Дезента и Боушева
[1], при конечной температуре
фризерования —2,65 °С размер кристаллов
составляет 120—150 мкм, при —3 °С —
100—120 мкм, при —4 °С — 60—80 мкм
и при —6 °С — 40—50 мкм, т. е. чем
меньше воды вымерзает во фризере,
тем меньше число образующихся
кристаллов льда, которые служат центрами
кристаллизации, и тем больше их
размеры после закаливания. По мнению
этих авторов, размер кристаллов льда
в готовом мороженом должен быть
не более 60—80 мкм, по данным Арбак-
ла, — в пределах 31—56 мкм, Коля
и Боулвара — 27—75 мкм, Рейда
и Деккера — 20—58 мкм, Шама и Шер-
мана — 20—40 мкм [4]. Согласно
исследованиям Бергера, Буллимора и др.,
средний размер кристаллов в
мороженом с нормальной структурой при
температуре продукта от —17 до —14 °С
составляет 34 мкм [4].
Предположив, что в процессе
закаливания мороженого льдообразование
будет происходить лишь за счет
увеличения размеров уже образовавшихся
при фризеровании кристаллов и что
кристаллы имеют сферическую форму,
можно вывести зависимость между
диаметрами кристаллов льда в
мороженом после фризерования и
закаливания.
Если выразить среднюю массу
единичных кристаллов льда в мороженом
при выходе из фризера т{ и после
закаливания т2 через средний диаметр
кристаллов льда в мороженом при
выходе из фризера d\ и после
закаливания d2 и соответствующую плотность
образующегося при этом льда Q\ и q2
то число кристаллов льда п в 1 кг
мороженого соответственно будет
bmwa2
п2— __—
Л«2р2
где mw — доля воды в мороженом, кг на 1 кг
продукта;
в>ь оJ — доля вымороженной воды в мороженом
при выходе из фризера и после
закаливания, кг/кг влаги.
Приравняв C) и D) и произведя
необходимые сокращения, а также имея
В ВИДУ, ЧТО Qi«Q2, ПОЛуЧИМ
0)^2=0J^?,
откуда
d2=dx"V -2 ; E)
' o>i
d,=d2-V - • F) -
> 0J
Так, если принять средний диаметр
кристаллов в закаленном молочном
мороженом с нормальной структурой
равным 34 мкм [4], а доли
вымороженной воды при выходе его из фризера
и после закаливания равными
соответственно 45,9 и 80,2 % [3], то
рассчитанный по формуле F) средний
диаметр кристаллов льда после
фризерования в таком мороженом составит
28,2 мкм, а определенное по
формулам C) и D) число кристаллов льда
в 1 кг продукта — 1,3-1010.
Как следует из [3], в сливочном
и плодово-ягодном мороженом и
пломбире после фризерования до
температуры —5 °С массовая доля
вымороженной воды составляет соответственно
40,9; 15,4 и 29,2 %. При закаливании
мороженого до температуры хранения
—20 °С массовая доля вымороженной
воды возрастает соответственно до 76,2;
71,6 и 72,1 %.
Из приведенных данных видно, что
при фризеровании пломбирных и
особенно плодово-ягодных смесей
массовая доля превращающейся в лед воды
сравнительно невелика, что
объясняется относительно низкими криоскопи-
ческими температурами этих смесей:
пломбирной — —3,4 °С, плодово-ягод-А
ной 3,83 °С [2]. Очевидна поэтому
целесообразность понижения
температуры весового пломбира на выходе из
фризера до —6 °С, а плодово-ягодного
мороженого — до —7~ 8 °С, что
позволит повысить долю вымороженной
при этом воды соответственно до 41,8
и 36—44 % и значительно увеличить
число мелких кристаллов льда в готовом
продукте.
Оборудование, используемое для
холодильной обработки мороженого
(фризеры непрерывного и периодического
46

действия, мороженицы,
скороморозильные аппараты, закалочные камеры
и туннели) по конструкции весьма
знообразно. Различны также масса,
... ма и геометрические размеры
упаковок мороженого. Отсюда —
неодинаковые условия холодильной обработки.
В связи с этим интенсивность тепло-
отвода и скорость льдообразования
увеличение доли вымороженной воды
единицу времени) при использовании
разных типов оборудования для фризе-
рования и закаливания неодинаковы.
По продолжительности пребывания
продукта во фризере, за вычетом вре-
2 мени на охлаждение смеси до криоско-
' пической температуры, а также в
скороморозильном аппарате или закалочной
камере и доле вымораживаемой за этот
период воды нетрудно подсчитать
среднюю по времени и объему упаковки
скорость льдообразования.
Так, при фризеровании сливочной
смеси во фризере непрерывного
действия марки ОФИ до температуры—5 °С
скорость льдообразования составляет
более 2 %/с, а во фризере
периодического действия с рассольным
охлаждением марки ОФН — только
0,09 %/с.
В отечественной практике
температура мороженого при выходе из
скороморозильных аппаратов обычно не
бывает ниже —12™—14 °С. Дозакали-
вание осуществляется в камерах
хранения. Рассчитанная • с учетом этого
скорость льдообразования в различных
аппаратах с воздушным охлаждением
составляет 0,018—0,037 %/с.
При закаливании мороженого в
металлических гильзах диаметром 0,224 м
в морозильных камерах при
температуре —22 °С и естественной циркуляции
воздуха в течение 25—26 ч скорость
льдообразования равняется 0,5 -10_3%/с,
при искусственной циркуляции воздуха
|со скоростью 4 м/с в течение 11 — 12 ч —
0,001 %/с. При обработке мороженого
в эскимогенераторах при температуре
рассола —40 °С она достигает 0,08 %/с.
Сопоставление приведенных данных
показывает, что скорость
льдообразования в мороженом во фризере
непрерывного действия ОФИ в 25 раз выше,
чем в эскимогенераторе, — наиболее
интенсивном закалочном аппарате, и
практически такая же, как во фризере
периодического действия ОФН и
эскимогенераторе. Скорость
льдообразования в мороженом при закаливании
в эскимогенераторе соответственно в
160 и 80 раз выше, чем в гильзах в
условиях естественной и искусственной
циркуляции воздуха, и в 4,4—2,2 раза
больше, чем в воздушных
скороморозильных аппаратах.
Способ сопоставления интенсивности
теплоотвода по скорости
льдообразования в мороженом может быть
применен для сравнительной оценки
существующего и вновь создаваемого
замораживающего оборудования.
Список использованной литературы
1. Д е з е н т Г. М., Б о у ш е в Т. А. Оборудование
и поточные линии для производства
мороженого. — М.: Гостиргиздат, 1961. — 216 с.
2. Оленев • Ю. А. Криоскопические
температуры смесей мороженого. — Молочная
промышленность, 1981, № 3, с. 24—25.
3. Оленев Ю. А. Удельная теплоемкость,
энтальпия смесей и мороженого и доля
вымороженной воды в мороженом. — Холодильная
техника, 1980, № 6, с. 37—41.
4. Berger К. G., Bui Итоге В. К.,
White G. W., Wright W. В. — Dairy Ind.,
1972, Aug., pp. 419—424; 1972, Sept.,
pp. 493—497.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1134857 4E1) F25B1/00 B1) 3670953/23-06
B2) 07.12.83 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
В. Ф. Чайковский, Г. А. Разумов, В. И. Лось E3)
621.574
E4) E7) ОДНОСТУПЕНЧАТАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, работающая на неазео-
тропной смеси хладагентов, содержащая контуры
циркуляции высококипящей и низкокипящей
фракций с общими компрессором и
конденсатором, в первом из которых установлены ресивер,
дроссель и конденсатор-испаритель, а во
втором — конденсатор-испаритель, свой дроссель,
испаритель и первая полость двухполостного
теплообменника — регенератора, отличающаяся
тем, что с целью повышения экономичности,
машина дополнительно содержит включенную
между компрессором и конденсатором
ректификационную колонну, нижняя часть которой
служит ресивером, установленным в контуре
циркуляции высококипящей фракции, а также
содержит второй двухполостной теплообменник-
регенератор, первая полость которого включена
в контур циркуляции высококипящей фракции
между конденсатором-испарителем и
компрессором, а вторые полости обоих теплообменников-
регенераторов последовательно соединены и
включены в контур циркуляции низкокипящей
фракции между конденсатором и конденсатором-
испарителем.
47

0№Ш ОПЫТОВ
УДК 621.57-52
ЭЛЕКТРОННЫЙ БЛОК
УПРАВЛЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНЫМ АГРЕГАТОМ
А. К. ГРАБОВСКИЙ, В. И. КОЛОМИЕЦ
В настоящее время в связи с
расширением сферы применения низких
температур возникает необходимость в
разработке надежного и
эффективного низкотемпературного холодильного
оборудования. Реализация высоких
требований, предъявляемых к такому
оборудованию, возможна лишь при
включении в их состав специализированных
блоков управления, обеспечивающих
поддержание установленных режимов
работы, контроль и индикацию
заданных и текущих температур.
Одной из основных задач при
конструировании подобных блоков
управления является простота их
изготовления, что повышает их надежность,
снижает себестоимость, а также
упрощает обслуживание, проведение
профилактических и ремонтных работ.
Этому условию в значительной
степени удовлетворяет электронный блок
управления, выполненный на базе
микроэлектронной техники,
структурная схема которого приведена на рис. 1.
Он состоит из преобразователя
сопротивления в напряжение, задатчика
/
2
J
г-Ц ^
ч
у \
7
№
Б
п
-2208
SO Гц
Рис. 1. Структурная схема электронного блока
управления:
/ — преобразователь сопротивления в напряжение R/U\ 2 —
задатчик рабочего диапазона регулирования температуры; 3 —
цифровой измерительный прибор типа Ф218 '/и 4 — блок
питания; 5 — блок аварийной сигнализации; 6 — схема
управления режимом работы агрегата
рабочего диапазона регулирования тем- *
пературы, цифрового измерительного
прибора типа Ф218, блоков питания
и аварийной сигнализации и схемы
управления режимом работы агрегата.
Преобразователь сопротивления в
напряжение (рис. 2) представляет собой
сбалансированный мост, плечами
которого являются платиновое
термосопротивление типа ТСП, используемое в
качестве датчика температуры (R4), и
равное ему активное сопротивление
(/?5), измеренное при О °С. В качестве
второй пары плеч используются
стабилизаторы тока, выполненные на
мощных транзисторах. Резисторы Rl—R3\
служат для калибровки моста. &
При понижении температуры
сопротивление R4 уменьшается, в результате
чего нарушается баланс моста и в его
диагонали /—2 появляется напряжение
(О—200 мВ), пропорциональное
измеряемой температуре (О— —200 °С) с
линейной характеристикой. Входной
сигнал поступает на аналогоцифровой
преобразователь, входящий в состав
измерительного прибора Ф218,
обеспечивающий цифровую индикацию
измерительного сигнала.
В комплект прибора Ф218 входят
десятипозиционные переключатели типа
ПП-10, позволяющие устанавливать
пределы рабочего диапазона
температур При выходе текущих значений
температур за пределы рабочего
диапазона схема прибора Ф218 подает
управляющий сигнал на схему управления
режимом работы агрегата
(исполнительного механизма).
Схема управления имеет построенную
на триггерах защиту от частых
срабатываний при смене кодов в момент
перехода одного значения к другому в
последнем разряде, что может привести
к выходу из строя мотор-компрессора,
и, кроме того, защиту от влияния помех,
в момент срабатывания исполнительно-^
го механизма с использованием в цепи
питания LC фильтра.
Рис. 2.
Принципиальная схема
преобразователя сопротивления
в напряжение R/U
48

Блок питания предназначен для
преобразования сетевого переменного
напряжения 220 В в напряжение,
требуемое для работы узлов блока
управления. При пропадании сетевого
напряжения схема питается от
аварийного источника.
Блок аварийной сигнализации
обеспечивает звуковую и световую
сигнализацию при выходе текущего значения
температуры за пределы заданной
зоны и при пропадании сетевого напря*
жения. Он состоит из дешифратора
информационных кодов текущей
температуры, задатчиков пределов срабаты-
| вания сигнализации, схемы совпадения,
Г генератора импульсов звуковой частоты
и динамической головки. При
совпадении кодов текущей температуры с
кодами выставленных пределов заданной
зоны схемой совпадения формируется
сигнал, включающий генератор
звуковой частоты. При этом также
загорается сигнальная лампочка.
Электронный блок управления
работает следующим образом. Вначале за-
датчиком 2 устанавливается требуемая
рабочая зона регулирования, а задатчи-
ком блока 5 — требуемая зона
аварийной сигнализации. После включения
питания начинает работу
мотор-компрессор, понижается температура в
холодильной камере. Текущее значение
температуры отображается на
цифровом табло. При достижении
температуры пределов зоны регулирования
блок управления включает
(выключает) мотор-компрессор.
В случае выхода из строя мотор-
компрессора или другого узла агрегата,
вызывающего выход температуры за
пределы заданной зоны, срабатывает
аварийная сигнализация.
Испытания электронного блока
управления в комплекте с холодиль-
, ным агрегатом показали его
устойчивую и надежную работу по
регулированию температуры в пределах
0-. 200 °С с точностью 0,5 °С,
индикации текущего значения температуры
с дискретностью 0,01 °С и аварийной
сигнализации при выходе значения
температуры за пределы установленной
зоны (с возможностью регулирования
зоны в пределах ч=1 -Ь±50 °С).
Потребляемая мощность блока управления не
более 15 В-А, масса — 5 кг.
УДК 621.565-52.004':637 I D77 75)
опыт комплексной
АВТОМАТИЗАЦИИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ КРЫМСКОГО
ПРОИЗВОДСТВЕННОГО
ОБЪЕДИНЕНИЯ
МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
А. Ф. ДЕЛИБАЗОГЛО
В настоящее время на десяти из 17
предпрятий Крымского
производственного объединения молочной
промышленности внедрена комплексная
автоматизация аммиачных холодильных
установок холодопроизводительностью от
~ 700 кВт F00 тыс. ккал/ч) до
— 2300 кВт B млн. ккал/ч).
Проектные, монтажные и пуско-наладочные
работы по комплексной автоматизации
холодильных установок с переводом их
на односменное обслуживание
выполняются с 1979 г. в основном силами
технического отдела и механических
мастерских объединения.
В процессе комплексной
автоматизации холодильных установок на каждом
предприятии приводят "в соответствие
с холодопроизводительностью
компрессоров поверхности конденсаторов и
испарителей, мощность насосов,
диаметры аммиачных, рассольных и
водяных трубопроводов, устанавливают
аккумуляторы холода емкостью от 60
до 400 м3 (в зависимости от графика
тепловых нагрузок).
В основу построения технологических
схем при автоматизации холодильных
установок положен принцип деления
их на локальные контуры по
температуре кипения аммиака с дозированной
заправкой. Линейные ресиверы
отключают от холодильных установок и
используют для резервного хранения
аммиака. Дозаправка систем
выполняется через съемный трубопровод.
На холодильных установках
холодопроизводительностью 580 кВт E00 тыс,
ккал/ч) и более локальный контур
делят на подконтуры, т. е. при общей
испарительной системе каждый
компрессор подключают к
индивидуальному конденсатору и регулирующему
вентилю.
Это позволяет значительно упростить
и повысить надежность схем
автоматизации, исключить применение
аммиачных соленоидных вентилей,
производить автоматический пуск таких комп-
49

рессоров, как АУ200, АУУ400, А350,
в разгруженном состоянии.
Разгрузка компрессора
осуществляется выравниванием давлений аммиака
в конденсаторе и испарительной системе
во время стоянки через постоянно
открытый регулирующий вентиль. Байпас-
ный трубопровод не используется.
Общая испарительная система
состоит из ряда панельных (кожухотрубных)
испарителей, соединенных между собой
по аммиаку как сообщающиеся сосуды.
Аккумуляция холода достигается
намораживанием льда в панельных
испарителях и созданием значительного
резерва ледяной воды в емкостях.
Большое количество ледяной воды
необходимо для увеличения продолжительности
таяния намороженного льда. В
противном случае с ростом тепловой
нагрузки температура ледяной воды будет
быстро повышаться до недопустимых
пределов при наличии значительного
количества намороженного льда.
Для повышения надежности работы
холодильных установок схемой
автоматизации предусматривается минимум
деталей, промежуточных реле, кнопок
управления и других элементов.
Пуск и остановка компрессоров
локальных контуров системы ледяной
воды и системы непосредственного
охлаждения осуществляются по схеме
ступенчатого астатического
регулирования посредством двух
электроконтактных манометров (ЭКМ). Один из
них включает первый компрессор,
второй — все последующие. Настройка
второго ЭКМ выполняется с учетом
температурного напора, создаваемого
первым компрессором.
При комплексной автоматизации
холодильных установок компрессорные
участки приводятся в соответствие
с требованиями правил техники
безопасности.
Комплексная автоматизация
холодильных установок и сокращение
численности обслуживающего персонала
до одного—трех человек (в зависимости
от производительности и количества
установленного оборудования)
потребовали пересмотра должностных
инструкций. Основное внимание в них стало
уделяться проведению
планово-предупредительных ремонтов холодильного
оборудования, правильной
эксплуатации холодильных установок.
Для оказания помощи предприятиям,
где нет квалифицированного
обслуживающего персонала (это в основном
50
молочные заводы, находящиеся в
сельской местности), при механических
мастерских создана бригада рабочих-
специалистов, в функции которой
входит проведение капитального и
среднего ремонтов холодильного
оборудования, планово-предупредительного
ремонта средств автоматизации.
Централизованное обслуживание
автоматизированных аммиачных холодильных
установок осуществляется по
утвержденному графику.
Чтобы не допускать распыления по
предприятиям запасных частей к
аммиачным компрессорам и приборов^
автоматики, все они сосредоточиваются^
в механических мастерских объедине- *
ния.
Анализ работы комплексно
автоматизированных аммиачных холодильных
установок за шесть лет их эксплуатации
показал, что надежность систем
автоматизации и технологических схем
достаточно высока. Значительно
улучшилось обеспечение производственных
участков холодом, повысилась
культура обслуживания холодильного
оборудования.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1133462 4E1) F 25 D 17/06, 13/06 B1)
3555722/28-13 B2) 21.02.83 G1) Свердловское
головное проектно-конструкторское бюро
Республиканского промышленного объединения «Рос-
мясомолремпроект» G2) А. И. Евстюгов,
Ю. Н. Гриднев, В. А. Кудлаев E3) 664.684.6
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ШТУЧНЫХ ИЗДЕЛИЙ, содержа-
щее установленный на полом валу
цилиндрический барабан с рубашкой для циркуляции
хладагента, нож со шнеком для отделения
и перемещения подмороженных изделий с
наружной стенки рубашки барабана к его внутренней
поверхности, лотки для загрузки и выгрузки
изделий и воздухоохладитель с воздуховодом,
отличающееся тем, что, с целью повышения и
производительности и снижения энергозатрат,^
устройство снабжено перфорированной
обечайкой, соосно установленной внутри барабана
с образованием зазора между их стенками,
кольцевым дисковым элементом, размещенным
между обечайкой и внутренней стенкой барабана
со стороны выгрузки изделий, и радиальными
ребрами, расположенными в зазоре для
образования глухих каналов, выходной торец
воздуховода размещен между обечайкой и внутренней
стенкой барабана в нижней части устройства
со стороны загрузки изделий.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что обечайка выполнена в виде усеченного
конуса, большее основание которого обращено
в сторону выгрузки изделий, причем на
внутренней поверхности обечайки выполнена шне-
ковая навивка.
4

A1) 1132122 3E1) F 25 В 1/06 B1) 3623463/23-06
B2) 18.07.83 G2) M. А. Сильман, В. В. Андреев,
В. М. Лукин E3) 621.574
E4) E7) 1. ПАРОЭЖЕКТОРНАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая линию
рабочего пара и двухкамерный испаритель,
заполненный жидким хладагентом, одна камера которого
подключена посредством основного, а вторая —
посредством дополнительного парового эжектора
к охлаждаемому водой конденсатору,
снабженному центральным патрубком, подсоединенным
линией связи к воздухоотсасывающему
устройству, отличающаяся тем, что, с целью
интенсификации процесса воздухоудаления при работе двух
эжекторов или работе только одного основного
эжектора, конденсатор снабжен дополнительным
патрубком, установленным на нем со стороны
подключения дополнительного эжектора, причем
дополнительный патрубок подключен к
воздухоотсасывающему устройству непосредственно.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что
на линии связи установлен запорный вентиль.
3. Машина по шт. 1, 2, отличающаяся тем,
что дополнительный эжектор подключен к линии
рабочего пара посредством второго запорного
вентиля, сблокированного с запорным вентилем,
установленным на линии связи.
A1) 1132123 3E1) F 25 В 21/02, F 28 D 15/00
B1) 3507384/24-06 B2) 28.10.82 G1)
Специальное конструкторское бюро «Теллур» с опытным
производством ордена Трудового Красного
Знамени института физики АН АзССР G2)
А. И. Гряду нов E3) 621.565.58
E4) E7) ГЕНЕРАТОР РЕВЕРСИВНЫХ
ТЕПЛОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ, содержащий
источники тепла и холода, подключенные к
объекту воздействия посредством теплопередаю-
щих устройств, и термобатарею с холодными
и горячими спаями, соединенную с источником
питания через блок реверсирования,
отличающийся тем, что, с целью расширения интервала
температур, реализуемых в объекте, теплопере-
дающие устройства выполнены в виде газо-
регулируемых тепловых труб с резервуарами,
заполненными неконденсирующимся газом и
установленными соответственно на холодных
и горячих спаях термобатареи.
A1) 1132124 3E1) F 25 С 3/04 F1) 1083039 B1)
^ 3654238/28-13 B2) 27.07.83 G1) Институт
горного дела Севера Якутского филиала СО АН СССР
G2) М. Т. Осодоев, А. И. Божедонов, А. В. Ком-
золов, Ю. В. Шувалов E3) 621.584
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПОЛУЧЕНИЯ ИСКУССТВЕННОГО СНЕГА по авт. св.
№ 1083039, отличающееся тем, что, с целью
повышения надежности работы, внешняя стенка
патрубка для подвода воздуха и внутренняя
стенка смесительной камеры расположены одна
по отношению к другой так, что поперечное
сечение образованной между ними кольцевой
щели имеет сужение к диффузору для
распыления водовоздушной смеси.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что оно снабжено нагревательным элементом,
размещенным в пазу, выполненном на корпусе
по всему его периметру в зоне смесительной
камеры.
A1) 1132126 3E1) F 26 В 5/06, 9/06, 25/18,
25/22 B1) 3606333/24-06 B2) 20.06.83 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт
биологического приборостроения G2) Д. П. Лебедев,
И. С. Елизаров, В. П. Маркин E3) 66.047
922.25
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ СУБЛИ
МАЦИОННОЙ СУШКИ МАТЕРИАЛОВ,
содержащее поддон с днищем и боковыми стенками
и установленные в поддоне емкости с
высушиваемым материалом, отличающееся тем, что, с целью
обеспечения контроля за высушиваемым
материалом, две емкости снабжены
подпружиненными стаканами, установленными на
чувствительных элементах, соединенных по
дифференциальной схеме, с возможностью вертикального
перемещения в теплоизолирующем и
ограничительном кольцах, укрепленных на боковых
стенках поддона, днище которого выполнено
выдвижным, причем одна из емкостей заполнена сухим
материалом.
A1) 1133461 4E1) F 25 D 13/00 B1)
3480980/28-13 B2) 05.08.82 G2) Г. В. Луков,
Г. М. Герцык, Э. Я. Овшей, В. И. Курпас E3)
621.565.9
E4) E7) РАЗГРУЗОЧНОЕ УСТРОЙСТВО
ПЛИТОЧНОГО МОРОЗИЛЬНОГО АППАРАТА,
содержащее стол для приема блок-форм из
аппарата, установленный с возможностью
вертикального перемещения, сообщенное с
приводом приспособление для перемещения блок-форм,
включающее проталкиватель их со стола к
кантователю, и систему автоматического управления
работой устройства, отличающееся тем, что, с
целью упрощения его конструкции и уменьшения
габаритов, проталкиватель жестко укреплен на
столе приема блок-форм, привод размещен над
кантователем, вал расположен перпендикулярно
оси проталкивателя, а приспособление для
перемещения блок-форм содержит укрепленные
на валу привода дополнительный
проталкиватель и зубчатую рейку, промежуточную
шестерню, входящую в зацепление с зубчатой рейкой,
и блок шестерен и зубчатых реек, связанный
с проталкивателем, на оси кантователя размещен
блок конических шестерен, причем последний
и блок шестерен и зубчатых реек связаны
с промежуточной шестерней.
(И) 1134783 4E1) F 04 В 39/00, 37/16 B1)
3597334/25-06 B2) 30.05.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Н. И. Водяницкая, В. Д.
Мельников, В. С. Колесниченко, А. М. Цепинь E3)
621.512
E4) E7) ПОРШНЕВОЙ КОМПРЕССОР,
содержащий цилиндр с всасывающим и
нагнетательным клапанами, размещенный в цилиндре
с образованием камеры сжатия поршень и
емкость подпитки, подключаемую к камере сжатия
в крайних положениях поршня соответственно
при помощи перепускного клапана и
выполненного в цилиндре окна, отличающийся тем, что,
с целью повышения производительности и
экономичности, цилиндр снабжен кольцевой
проточкой, выполненной на уровне окна, а емкость
подпитки имеет объем, составляющий 0,85—0,9 от
объема цилиндра.
51

КРИТИКА
1 БИБЛИОГМЯРИЯ
УДК 637.004.3@35.3) @49.32)
МОНОГРАФИЯ ПО ПРОБЛЕМАМ
ТРАНСПОРТИРОВКИ ПРОДУКТОВ
ЖИВОТНОВОДСТВА
Ульджабаев К. У. Повышение
эффективности перевозок продуктов
животноводства. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1983.— 272 с.
Тираж 1250 экз. Цена 2 р. 70 к.
Одним из важнейших путей реализации
Продовольственной программы СССР
является обеспечение пропорционального и
сбалансированного развития отраслей
агропромышленного комплекса (АПК). Решение
поставленной задачи предполагает наряду с
увеличением производства
сельскохозяйственной продукции значительное развитие
системы заготовок, рост производственных
мощностей перерабатывающей
промышленности, совершенствование транспортного
обслуживания всех отраслей АПК.
Успешное решение задач транспортного
обеспечения отраслей АПК, которое
является одним из узких мест осуществления
Продовольственной программы, требует
глубокого и всестороннего изучения вопросов
экономики и организации перевозок
продуктов питания, качественного улучшения
планирования транспортного обслуживания
всех отраслей АПК. В литературе эти
вопросы еще не получили должного
отражения. В определенной мере этот пробел
восполняет монография К. У. Ульджабаева
«Повышение эффективности перевозок
продуктов животноводства», в которой
рассматриваются экономические проблемы
транспортировки продуктов
животноводства.
Автор исследует степень влияния
транспортного фактора на размещение отраслей
агропромышленного животноводческого
комплекса (АПЖК). При этом в составе
АПЖК он выделяет четыре крупных
сферы: производство средств производства;
сельское хозяйство (животноводство);
промышленность по переработке
животноводческого сырья; обслуживание производства
(транспорт, хранение, сбыт, торговля),
развитие которых тесно взаимосвязано.
Заслуживают внимания изложенные в
книге методологические принципы
оптимизации размещения АПЖК, которые
предусматривают обеспечение минимальных
затрат на производство, заготовку,
транспортировку и переработку сырья, а также на
реализацию готовой продукции при
наилучшем использовании сырьевых ресурсов и
минимальных потерях сырья и готовой
продукции в процессе их товарного обраще-
52
ния. Оптимизационная модель размещения
АПЖК предполагает сбалансированное
развитие животноводства и его кормовой
базы, предприятий перерабатывающей
промышленности и их сырьевой базы,
емкостей хранения сырья и готовой продукции,
транспорта. Наряду с этим в ней также
учитываются факторы ограничения,
связанные с предельными сроками хранения и
доставки продуктов. Недостатком
рекомендуемой модели является чрезмерная
сложность, что делает трудным ее практическое
использование.
В монографии обосновываются
методологические и методические принципы
определения экономической эффективности пере- ~
возок продуктов животноводства различны- (
ми видами транспорта в различных
эксплуатационных условиях по системе
стоимостных и натуральных показателей. При этом
экономическую эффективность перевозок
сравнивают по пяти типичным вариантам
схем транспортировки продуктов. Эти
схемы учитывают различные способы подвоза
грузов к магистральным путям сообщения
и доставки их из конечных пунктов
(станций) назначения до непосредственных
потребителей.
Научный и практический интерес
представляют методика и результаты
аналитических исследований показателей текущих
расходов, капитальных вложений и
приведенных затрат на перевозку продуктов
животноводства применительно к различным
видам транспорта. Потери продуктов
определяются автором по ценам, отражающим
реальные расходы государства на их
производство и реализацию, т. е. с учетом
государственных дотаций на покрытие
убытков промышленных предприятий.
Для более полной оценки
народнохозяйственного ущерба из-за потерь груза при
транспортировке в расчетах использованы
значения приведенных потерь с учетом
времени, необходимого на их восполнение.
Проанализированы также натуральные
показатели различных вариантов транспортировки
продуктов: регулярность, ритмичность и
сроки доставки грузов, их сохранность,
трудоемкость транспортного процесса, метал-
ло-, энерго- и материалоемкость перево- <
зок и др. На основе сопоставлений
перечисленных показателей и суммарных
приведенных затрат по вариантам определены
оптимальные сферы применения различных
видов транспорта при перевозке продуктов
животноводства. Такое четкое
разграничение сфер применения отдельных видов
транспорта может оказаться полезным для
планирующих организаций при решении задач
по выбору эффективных средств
транспортировки продуктов животноводства.
В целях совершенствования
экономических отношений транспорта и отраслей
АПЖК — потребителей транспортных
услуг — автором проведен анализ
действующей системы тарифов на перевозки продук-

тов животноводства автомобильным и
железнодорожным транспортом, в результате
которого выявлен ряд недостатков в их
построении. В частности, установленные
размеры тарифных ставок по видам
транспорта не дифференцированы в зависимости от
сохранности перевозимых грузов,
недостаточно учитывают фактор скорости и другие
показатели качества перевозок, не
обеспечивают достаточную рентабельность
перевозок продуктов животноводства, а
значительная часть их убыточна. Исходя из этого
автором на основе принципов планового
ценообразования и с учетом особенностей
построения тарифов обоснован необходимый
уровень тарифных ставок на перевозку
продуктов животноводства автомобильным и
^железнодорожным транспортом.
Проведенные исследования позволили
наметить комплекс мер по повышению
эффективности перевозок продуктов
животноводства: совершенствование управления и
планирования перевозок на всех видах
транспорта, рационализация перевозок в
сфере производства и сфере обращения
продуктов, совершенствование технологии их
хранения, переработки и упаковки,
улучшение конструкции и оптимизация структуры
транспортных средств, развитие форм и
методов эксплуатации транспорта,
рациональное использование транспортных
средств, материальных, трудовых и
финансовых ресурсов, повышение сохранности
продуктов при транспортировке и т. д.
На примере Среднеазиатского региона
страны автором показано, что внедрение
оптимальных схем перевозок важнейших
продуктов животноводства дает снижение
тонно-километровой работы на 10—14 %.
На конкретном фактическом материале
продемонстрирована эффективность
укрупнения партий груза на основе сокращения
малотоннажных отправок, увеличения
перевозок транспортабельной готовой продукции
или полуфабрикатов вместо дальних
перевозок малотранспортабельного сырья и др.
Внедрение в практику планирования
оптимальных схем перевозок будет
способствовать значительному сокращению объема
транспортных работ.
I
Основываясь на результатах анализа
эффективности применения различных
видов транспорта, автор рекомендует при
внутригородских перевозках продуктов
животноводства увеличить использование
авторефрижераторов малой
грузоподъемности с азотной системой охлаждения, при
междугородных перевозках —
полуприцепов-рефрижераторов большой и особо
большой грузоподъемности, при дальних
перевозках указанных грузов крупными
партиями — автономных рефрижераторных
вагонов и пятивагонных рефрижераторных
секций и поездов.
Автор доказал эффективность
транспортировки значительного количества
переохлажденных и замороженных продуктов на
расстояния до 1500—2000 км в вагонах-
термосах. При использовании этих
вагонов для доставки охлажденного мяса на
расстояние 1000 км вместо обычного
способа с подвешиванием туш на крючья
суммарные приведенные затраты снижаются на
31 %, а в расчете на 1 т мяса экономия
составит 35 руб.
В работе подчеркивается высокая
эффективность пакетизации и
контейнеризации перевозок. Так, при перевозке
переохлажденного мяса в виде сортовых
отрубов, упакованных в полимерные пленки
и ящики, использование грузоподъемности
вагонов повышается в 2—2,5 раза, а
суммарные затраты снижаются почти вдвое,
или на 57 руб. в расчете на 1 т мяса.
Значительно возрастает эффективность
применения контейнеров при смешанных
перевозках, в ходе которых грузы неоднократно
переваливаются с одного вида транспорта
на другой, а также при развозке
мелкопартионных продуктов животноводства
(в малотоннажных контейнерах) внутри
города по многочисленным торговым
точкам. Повышение уровня пакетизации и
контейнеризации перевозок продуктов
способствует также значительному сокращению
ручного труда грузчиков, ускорению сроков
осуществления погрузочно-разгрузочных и
складских работ на производственных и
распределительных холодильниках.
Дальнейшее повышение эффективности
доставки молока во многом определяется
развитием материально-технической базы
молочнотоварных ферм. В настоящее
время из-за недостаточной оснащенности ферм
холодильным оборудованием и
устройствами для первичной обработки и
кратковременного хранения молока значительная
часть (более 50 %) его доставляется
транспортными средствами в неохлажденном
виде 2—3 раза в сутки. При этом автомол-
цистерны в среднем загружаются менее чем
наполовину. Вследствие этого указанные
перевозки в основном убыточны для хозяйств.
В монографии показана эффективность
централизованного вывоза молока и скота
непосредственно из хозяйств. Вместе с тем
передовой опыт доставки молока в
Белорусской, Молдавской, Украинской,
Литовской союзных республиках, Воронежской,
Волгоградской и других областях РСФСР
слабо отражен в работе.
Для доставки охлажденного молока с
ферм и низовых молочных заводов
предлагается увеличить выпуск полуприцепов-
цистерн большой грузоподъемности A2, 16
и 20 т) и прицепов-цистерн на 4,1 и 7,75 т.
Железнодорожные цистерны рекомендуется
использовать в зонах доставки молока
крупных городов и промышленных центров при
сравнительно большом объеме отправления
молока (более 25—30 т в сутки).
Автор отмечает ряд конструктивных
недостатков имеющихся транспортных
53

средств для доставки скота. В
перспективе структура парка автоскотовозов
должна состоять: для крупного рогатого скота —
из полуприцепов-скотовозов
грузоподъемностью 9, 12 и 23 т, а для свиней и
мелкого рогатого скота — из двухъярусных
полуприцепов-скотовозов
грузоподъемностью 8, 11 и 22 т. По расчетам автора,
в зоне перевозок скота до 500 км
целесообразно использовать преимущественно
автотранспорт, в радиусе перевозок от 500 до
2000 км — двухъярусные
вагоны-скотовозы большой грузоподъемности и
увеличенной вместимости (для племенного поголовья
крупного рогатого скота, свиней, овец и
коз), при перевозках племенного скота на
расстояние свыше 3000 км —
специализированные самолеты ИЛ-76Т и АН-12Т.
Автор указывает на важность
совершенствования управления перевозками
продуктов животноводства путем улучшения
организационной структуры управления
транспортным процессом, внедрения
современных методов хозяйствования и
управления на предприятиях транспорта,
улучшения экономических отношений транспорта
с другими сферами АПЖК.
В настоящее время из-за недостаточной
координации и сбалансированности работы
различных видов транспорта,
необоснованной раздробленности специализированных
автотранспортных хозяйств в различных
ведомствах не обеспечивается единой
технической политики, направленной на
повышение эффективности и качества перевозок
продуктов животноводства.
Поэтому заслуживают внимания
предложения автора по концентрации
специализированных автотранспортных средств для
перевозки готовой продукции в ведении
специализированных автотранспортных
предприятий (объединений) типа Хладав-
тотранс в системе транспорта общего
пользования, а узкоспециализированных
автомобилей по перевозке молока, скота,
птицы, живой рыбы и др.— в ведении
заготовителей в системе Транссельхозтехника.
Важную роль в достижении
эффективности перевозок продуктов
животноводства отводит автор совершенствованию
механизма хозяйствования на предприятиях
транспорта, развитию хозяйственного
расчета и усилению роли экономических
рычагов и стимулов в повышении
производительности труда и качества работы. При
этом в системе плановых показателей все
больше возрастает значение номенклатуры
и объемов перевезенной продукции, а тонно-
километровые показатели должны
использоваться в основном как расчетные.
В целом книга К. У. Ульджабаева,
посвященная актуальным вопросам
повышения эффективности перевозок продуктов
животноводства, будет способствовать
практической реализации
Продовольственной программы СССР.
,, И. И. ФЕДОРУС
i HI ТО
ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕИНОСТИГ
УДК 061.22.053
о проведении
ЭКОНОМИЧЕСКОГО
ЭКСПЕРИМЕНТА
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ,
УКРАИНСКОЙ ССР *
11 декабря 1984 г. состоялся V
Пленум Центрального правления НТО пищевой
промышленности. На Пленуме был
рассмотрен вопрос об участии организаций и
членов НТО пищевой промышленности
Украинской ССР в проведении экономического
эксперимента и задачах организаций и
членов НТО пищевой промышленности в
условиях расширения его масштабов.
С докладами выступили председатель
Украинского республиканского правления
НТО пищевой промышленности,
заместитель министра пищевой промышленности
Украинской ССР А. Е. Богатырев и
председатель секции экономики и организации
производства ЦП НТО пищевой
промышленности, начальник
планово-производственного управления Минпищепрома СССР
В. М. Шварц.
В докладах отмечалось, что важным
этапом на пути реализации решений
XXVI съезда партии и последующих
Пленумов ЦК КПСС, направленных на
ускорение перевода экономики страны на
интенсивный путь развития, явилось
постановление ЦК КПСС и Совета Министров
СССР «О дополнительных мерах по
расширению прав производственных
объединений (предприятий) промышленности в
планировании и хозяйственной деятельности
и по усилению их ответственности за
результаты работы». В этом постановлении на^
мечены конкретные меры по усилению рол*7*
4 производственных объединений
(предприятий! в разработке планов экономического
и социального развития на всех стадиях
планирования, а также повышению их
ответственности за удовлетворение
потребности народного хозяйства в выпускаемой ими
продукции.
Экономический эксперимент по
расширению хозяйственной самостоятельности и
усилению ответственности предприятий за
конечные результаты работы начался с
1984 г. в системах ряда союзных и
республиканских министерств, в том числе на
предприятиях пищевой промышленности
Украинской ССР.
Широко развернув социалистическое со-

ревнование за претворение в жизнь
решений XXVI съезда партии и последующих
Пленумов ЦК КПСС, коллективы
производственных объединений (предприятий)
Минпищепрома УССР — участников
экономического эксперимента основные плановые
задания за 9 мес 1984 г. выполнили.
Впервые всеми производственными
объединениями (предприятиями) и
министерством в целом выполнен план по
объему реализации продукции с учетом
обязательств по поставкам.
План по общему объему реализации
продукции выполнен на 102,7 %, сверх
плана реализовано продовольственных товаров
на 181,8 млн. руб. Все промышленные
объединения и облпищепромы справились
с планом реализации продукции, по
сравнению с 9 мес 1983 г. ее реализовано
больше на 1,6 %, или на 106,5 млн. руб.
Из всех производственных объединений
(предприятий) в числе не выполнивших
план по реализации продукции было лишь
11 предприятий, или 4,2% (в 1983 г.—
27 предприятий, или 10,4 %).
Выпуск товарной продукции превысил
уровень соответствующего периода 1983 г.
на 0,9 % (на 59 млн. руб.) и составил
6904 млн. руб., сверх плана ее
произведено на 165 млн. руб.
План по росту производительности труда
в промышленности выполнен на 102,9 %,
по сравнению с соответствующим периодом
1983 г. он составил 1,7 %, что на 0,8 %
выше темпа роста товарной продукции. Все
отрасли справились с планом по росту
производительности труда. Из общего
количества предприятий отстали по этому
показателю только 7 предприятий, или 2,7 %
(в 1983 г.— 21 предприятие, или 8,1 %).
На предприятиях Минпищепрома УССР
осуществлено 125 мероприятий,
направленных на внедрение прогрессивной
технологии, механизацию и автоматизацию
производственных процессов, в том числе 12
предусмотренных государственным планом.
Комплексно механизировано и
автоматизировано 145 цехов и производственных
участков. Введено в эксплуатацию 110
механизированных поточных и автоматических
линий. Увеличились объемы перевозки
готовой продукции в торговую сеть в таре-обо-
'рудовании.
Повышение технического уровня
производства позволило за 9 мес 1984 г.
получить экономию от снижения себестоимости
товарной продукции на сумму 6644 тыс. руб.
(при задании 5279 тыс. руб.) и уменьшить
численность работников на 1699 человек
(при задании 1513 человек).
Экономия основных видов материальных
ресурсов в производстве достигла за
указанный период 2,8 млн. руб.
План прибыли предприятиями,
участвующими в экономическом эксперименте,
выполнен за 8 мес 1984 г. на 108,7 %.
Плановый фонд заработной платы промыш-
аенно-производственного персонала за этот
период использован на 99,3 %, за счет
абсолютной экономии, которая составила
11,5 млн. руб. (расчетно), увеличены
доплаты рабочим к тарифным ставкам,
надбавки к должностным окладам ИТР и
служащих, доплаты за совмещение профессий,
повышены оклады рабочим, занятым на
особо важных и ответственных работах.
Укрепилась трудовая дисциплина.
Потери рабочего времени уменьшились на 20,7 %.
Проводится работа по дальнейшему
внедрению бригадной формы организации и
стимулирования труда. На 1 октября 1984 г.
бригадной формой организации труда было
охвачено 75,1 % общей численности
рабочих. Из указанного количества в бригадах,
в которых заработная плата начисляется
по единому наряду за конечные результаты
труда, состоят 176,7 тыс. человек. Создано
1523 хозрасчетных бригады, в которых
трудятся около 24,8 тыс. человек.
Работая в условиях экономического
эксперимента, коллективы
производственных объединений (предприятий)
Минпищепрома УССР выполнили взятое
обязательство по сверхплановому снижению
себестоимости продукции на 0,5 %, благодаря
чему за 9 мес 1984 г. сэкономлено
38,3 млн. руб.
Научно-техническая общественность
пищевой промышленности Украинской ССР,
последовательно содействуя осуществлению
экономической политики КПСС, приняла
активное участие в подготовке и
проведении экономического эксперимента,
анализе хода эксперимента и его
промежуточных результатов, обобщении и
распространении накапливаемого в процессе
проведения эксперимента передового опыта.
Еще в период разработки и
подготовки экономического эксперимента
президиум Украинского РП НТО пищевой
промышленности рассмотрел и утвердил
рабочий план мероприятий по содействию
и контролю за подготовкой и проведением
эксперимента. В соответствии с этим
планом в августе 1983 г. на
расширенном заседании президиума был заслушан
вопрос о сущности экономического
эксперимента, который затем был вынесен на
рассмотрение очередного Пленума этой
организации. В постановлении Пленума перед
областным правлением, первичными
организациями, секциями и другими
творческими объединениями членов НТО пищевой
промышленности УССР были поставлены
конкретные задачи, определены
направления их работы в условиях
экономического эксперимента.
Особое внимание организации НТО
уделяют экономному расходованию,
комплексной переработке и применению
нетрадиционных видов сырья, внедрению
безотходных технологий. По рекомендациям
республиканской научно-технической конференции
«Основные направления комплексного
использования сырья» осуществлены меро-
55

приятия, давшие экономический эффект на
сумму 8,2 млн. руб.
В ноябре 1984 г. очередной Пленум
Украинского НТО пищевой
промышленности рассмотрел вопрос «О работе научно-
технической общественности пищевой
промышленности республики в реализации
Продовольственной программы в условиях
экономического эксперимента».
В деятельности республиканских
организаций НТО, направленной на
осуществление экономического эксперимента,
координирующую роль играют секции, в первую
очередь секция экономики,
Украинского РП НТО пищевой промышленности,
которые готовят и проводят
научно-технические конференции, семинары, школы
передового опыта.
Как показала практика, эффективной
формой участия организаций НТО в
проведении экономического эксперимента
является установление тесных деловых
контактов, заключение договоров о
творческом содружестве организаций НТО
объединений (предприятий),
научно-исследовательских и проектно-конструкторских
организаций, учебных институтов как своей
отрасли, так и смежных отраслей. На 1984 г.
заключено 374 договора.
Совершенствование хозяйственного
механизма требует не только
осуществления комплекса экономических мер, но
и перестройки экономического мышления
специалистов, преодоления сложившихся
стереотипов, устаревших представлений о
плановой работе, методах управления.
Важнейшую роль в этом играют система
экономического образования, средства
массовой пропаганды, народные университеты
технического прогресса и экономических
знаний (в настоящее время на
предприятиях пищевой промышленности Украины
действует 44 народных университета со 110
факультетами, в которых учатся более
7000 человек).
Эффективно использует Украинское РП
НТО пищевой промышленности такую
форму работы, как организация творческих
командировок для изучения передового
опыта. В 1983 г. на эти цели
израсходовано 1396 руб., а экономический эффект от
внедрения передового опыта составил около
545,4 тыс. руб.
Вместе с тем анализ работы
объединений (предприятий) Минпищепрома УССР
показывает, что создаваемые в ходе
экономического эксперимента новые условия
хозяйствования используются еще не в
полной мере. Отдельные предприятия ввели
в действие только часть имеющихся
резервов для повышения эффективности их
деятельности.
Некоторые объединения и предприятия
не уделяют должного внимания
выполнению плана производства продукции в
развернутом ассортименте, не удовлетворяют
запросы потребителя. Другие, добиваясь пе-
56
ревынолнения плановых заданий, допускают
в то же время выпуск продукции с
отклонениями от стандарта.
В ряде случаев недостаточно
используются представленные экспериментом
возможности технического перевооружения
производства. Не выполнен в целом план
капиталовложений.
На отдельных предприятиях имели место
нарушения пропорциональности при
установлении доплат к тарифным ставкам
рабочим и надбавок к должностным
окладам ИТР и служащих.
Пленум Центрального правления НТО
пищевой промышленности в своем
постановлении одобрил работу Украинского
республиканского, областных, Киевского го-"
родского правлений и советов первичных^
организаций НТО пищевой
промышленности системы Минпищепрома УССР по
мобилизации научно-технической
общественности на активное участие в
подготовке и проведении экономического
эксперимента в объединениях и на
предприятиях отрасли, а также по оказанию
помощи научно-технической
общественности пищевых отраслей промышленности
Белоруссии, Молдавии, Латвии в их
подготовке к участию в экономическом
эксперименте.
Украинскому республиканскому и
областным правлениям НТО пищевой
промышленности предложено продолжить
работу по изучению, обобщению и
распространению опыта передовых коллективов,
достигших лучших результатов в ходе
экономического эксперимента,
совершенствованию стиля и методов своей работы,
оказанию помощи правлениям НТО других
республик.
Принята к сведению информация
Белорусского, Молдавского, Эстонского,
Латвийского и Азербайджанского РП НТО
пищевой промышленности о реализации
заданий Продовольственной программы СССР и
о подготовке к проведению
экономического эксперимента в пищевой отрасли этих
республик.
Республиканским, краевым, областным,
Московскому городскому правлениям
предложено шире развернуть работу по пропа--
ганде экономического эксперимента, разъ-4
яснению особенностей хозяйственной
деятельности в новых условиях, повышению
ответственности трудовых коллективов и
отдельных работников за выполнение
плановых заданий и заинтересованности в их
перевыполнении. Для этих целей следует
активнее использовать разные формы и
методы: лекционную пропаганду, систему
экономической учебы, университеты
технического прогресса и экономических знаний,
выступления специалистов пищевых
отраслей промышленности в центральной,
отраслевой печати, многотиражных газетах, по
радио и телевидению.
Пленум Центрального правления НТО

пищевой промышленности, считая, что
экономический эксперимент — это творческий
поиск, цель которого состоит в
выработке эффективной, действенной системы
управления экономикой пищевых отраслей
промышленности на длительную
перспективу, выражает твердую уверенность в том,
что научно-техническая общественность
пищевой промышленности примет самое
деятельное участие в этом поиске и направит
выявленные резервы на реализацию
заданий Продовольственной программы страны.
Йюовкпния
A1) 1134850 4E1) F 24 F 13/072 B1) 3669737/
29-06 B2) 27.10.83 G1) Пензенский инженерно-
строительный институт G2) Н. Я. Кириленко
E3) 697.92
E4) E7) ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ,
содержащий корпус прямоугольного сечения
с воздуховыпускным патрубком и шарнирно
присоединенные к патрубку с противоположных
сторон направляющие поворотные щитки с
индивидуальными приводными механизмами,
отличающийся тем, что, с целью повышения
надежности путем снижения силового воздействия
вытекающей из патрубка струи воздуха, щитки
закреплены в выходном сечении патрубка и
установлены с возможностью поворота относительно
внутренней поверхности патрубка на угол,
равный 180—220°, причем щитки выполнены
длиной в 3—4 раза большей, чем ширина
выходного сечения патрубка.
A1) 1134856 4E1) F25B 1/00, С 09 К 5/00 B1)
3644497/23-06 B2) 22.09.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Г. К. Лавренченко, В. В. Волгушев,
А. В. Тригуб, Н. В. Дремова, И. А. Кравец E3)
621.574
E4) E7) РАБОЧЕЕ ТЕЛО ДЛЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ КОМПРЕССОРНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащее фре-
он-23 и нормальный бутан, отличающееся тем,
что, с целью повышения удельной холодопро-
^изводительности и увеличения давления
всасывания, оно дополнительно содержит фреон-14
при следующем соотношении компонентов,
мол. %:
фреон-14 5—15
фреон-23 20—45
нормальный бутан остальное
A1) 1134861 4E1) F25B9/02 B1) 3541207/23-06
B2) 14.01.83 G2) Г. Н. Аникеев E3) 621.57.012.4
E4) E7) МИКРОХОЛОДИЛЬНИК,
работающий на двух различных потоках газа и
содержащий первый и второй теплообменники,
имеющие центральный и периферийные змеевики,
между которыми размещена холодильная камера,
отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, витки
центральных змеевиков соединены между собой
герметично с образованием сердечников для
периферийных змеевиков, причем витки внешнего
периферийного змеевика второго теплообменника
также соединены между собой герметично, а
холодильная камера выполнена многосекционной
с размещением ее секций между
соответствующими змеевиками.
| ЛЕВ МАРКОВИЧ РОЗЕНФЕЛЬД |
16 ноября 1984 г. после тяжелой
продолжительной болезни скончался видный
ученый в области холодильной техники
доктор технических наук, профессор Лев
Маркович Розенфельд.
После окончания в 1933 г.
Ленинградского технологического института
холодильной промышленности Л. М.
Розенфельд работал в нем вначале ассистентом,
затем доцентом и профессором кафедры
холодильных машин, а с 1950 по 1964 г.
заведовал этой кафедрой.
С 1964 по 1973 г. он был заведующим
отделом и заместителем директора
Института теплофизики СО АН СССР.
Последние годы Лев Маркович работал
во ВНИИэлектромаше, был членом научных
и научно-технических советов ряда
организаций.
Работы Л. М. Розенфельда по
абсорбционным холодильным машинам, теории
термодинамических циклов холодильных
машин и низкотемпературной энергетике
широко известны в нашей стране и за
рубежом. Под его руководством
проведены научные исследования новых
процессов адиабатно-изобарной абсорбции и
десорбции, на основе которых ВНИИхолод-
машем создан наиболее крупный в мировой
практике агрегат АБХА-5000. Большую
практическую помощь оказал Л. М.
Розенфельд НПО «Пензхиммаш» в организации
серийного производства ряда
абсорбционных бромистолитиевых холодильных
машин. Он участвовал в разработке и
осуществлении проекта геотермального
комплекса на Камчатке.
Л. М. Розенфельд — один из авторов
признанного учебника «Холодильные
машины и аппараты», издававшегося дважды.
Им опубликовано более 150 научных работ,
значительная часть их напечатана в журнале
«Холодильная техника».
Многие ученики Льва Марковича
трудятся в ведущих научных и учебных
организациях страны.
Плодотворная научная деятельность
Л. М. Розенфельда была отмечена
правительственными наградами — орденами
Трудового Красного Знамени, «Знак
Почета» и медалями.
Светлая память о Льве Марковиче
Розенфельде, видном советском ученом,
надолго сохранится у всех, кто с ним вместе
работал и кто его знал.
57

ХРОНИКА
«Инрыбпром-85»
УДК F21.56/.57:637.56]:061.43A00)
МЕЖДУНАРОДНАЯ ВЫСТАВКА
ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ РЫБНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
В Ленинграде б августа 1985 г. откроется
международная выставка «Инрыбпром-85»,
в работе которой примут участие
организации и фирмы 20 стран. Более 3 тыс.
экспонатов представит Советский Союз.
В их числе — образцы современного
холодильного оборудования, средств
автоматизации, которыми оснащаются
рефрижераторные рыбопромысловые и транспортные
суда, портовые холодильники,
рыбоперерабатывающие комплексы и торговые
предприятия.
Так, например, на выставке будут
демонстрироваться генераторы
крупночешуйчатого льда Н1-ИЛ5А, Н1-ИЛ7А,
HI-ИЛ25 и агрегатированная льдогенера-
торная установка Н26-ИХ7А.
Генераторы типа HI-ИЛ применяются на
/судах и береговых предприятиях рыбной
промышленности, а также в мясной,
молочной, пищевой, химической промышленности
и в гидростроительстве, а
агрегатированная льдогенераторная установка — на
береговых предприятиях.
Принципиальная конструкция всех трех
льдогенераторов одинакбва: на сварной
раме закреплены испаритель, ротор с
системой орошения и фрезами для съема льда,
элементы привода, отделитель жидкости
и другие сборочные единицы и детали.
Они комплектуются приборами
автоматики и рециркуляционной станцией.
Хладагенты — аммиак, R12 и R22.
Принцип работы генераторов
крупночешуйчатого льда состоит в том, что при
подаче хладагента во внутреннюю полость
-испарителя происходит его интенсивное
кипение за счет отбора тепла от воды,
поступающей через форсунки на наружные
поверхности испарителя. Вода замерзает, а
образовавшийся лед скалывается фрезами
и осыпается вниз. Избыток воды стекает
в поддон ротора и затем подается на
рециркуляционную станцию. Пары
хладагента отводятся через отделитель жидкости
к компрессору.
Температура льда, вырабатываемого из
пресной воды, от —5 до —8 °С, из
морской — от —7 до —10 °С.
Суточная производительность
генераторов: Н1-ИЛ5А — 3,5—5 т; HI -ИЛ7А —
7—10,7; Н1-ИЛ25А — 20—25 т. Мощность
привода генераторов, включая насос,—
соответственно 1,1; 2,6; 3 кВт.
Агрегатированная льдогенераторная
установка Н26-ИХ7А состоит из
льдогенератора Н1-ИЛ7А с повышенной удельной
производительностью (что объясняется при-"
менением цилиндра-испарителя из алюми- ^
ниевого сплава высокой теплопроводности),
теплообменника, рециркуляционной
станции, силового щита, щита управления,
смонтированных на сварной раме, и комп-
рессорно-конденсаторного агрегата,
установленного на отдельном фундаменте и
соединенного с льдогенератором системой
трубопроводов.
Жидкий хладагент из конденсатора через
соленоидный и регулирующий вентили
подается во внутреннюю полость
льдогенератора. Там он кипит, отбирая тепло от
воды, орошающей наружную поверхность
испарителя. Пары R12 засасываются
компрессорами и нагнетаются в конденсатор,
где сжижаются, охлаждаясь проточной
водой. Лед, образующийся на стенках
испарителя, скалывается фрезами,
укрепленными на роторе льдогенератора, и осыпается
вниз. Вода, не замерзшая на поверхности
испарителя, собирается в поддон ротора,
откуда поступает на рециркуляционную
станцию, где смешивается с водой из сети,
и насосом вновь подается на орошение.
Температура льда, вырабатываемого из
пресной воды, от —5 до —8 °С, из
морской — от —7 до —10 °С.
Производительность установки от 7 до 10 т в сутки.
Суммарная мощность приводов 57 кВт.
На выставке «Инрыбпром-85» будут
экспонироваться и холодильные агрегаты.
Среди них — компрессорно-конденсаторный
агрегат МАК-60РЭ/П-ОМ4,
предназначенный для работы в составе холодильных^
установок на судах неограниченного
района плавания. Он включает в себя
одноступенчатый сальниковый компрессор и
кожухотрубный конденсатор с водяным
охлаждением, а также электродвигатель,
муфту, приборы автоматической защиты
и регулирования, арматуру, ограждения.
Агрегат работает по схеме
одноступенчатого сжатия. Регулирование холодопро-
изводительности — автоматическое,
ступенчатое, по давлению всасывания
хладагента — осуществляется путем
отключения или включения цилиндров
компрессора методом электромагнитного отжима
пластин всасывающих клапанов. Холодо-
58

производительность (при температуре
кипения 5 °С и температуре охлаждающей
воды 28 °С) 134 кВт, потребляемая
мощность 38,4 кВт. Частота вращения вала
компрессора 16 с—1.
Для работы в судовых
автоматизированных аммиачных установках предназначен
агрегат АД55-7-50М. Регулирование его
холодопроизводительности — ступенчатое,
с шагом 50 % — осуществляется путем
электромагнитного отжима всасывающих
клапанов. Холодопроизводительность (при
температуре кипения —40 °С и конденсации
35 °С) 67 кВт. Потребляемая мощность
при тех же условиях 39 кВт.
Представляемый на выставку
холодильный агрегат АК4,5-2-4 осуществляет
централизованное хладоснабжение
низкотемпературного торгового оборудования магазинов
типа «Универсам», предприятий торговли
и общественного питания. Он
эксплуатируется в условиях умеренного климата при
температуре окружающего воздуха от 5
до 40 °С и воды на входе в конденсатор
от 1 до 30 °С. Его холодопроизводительность
при спецификационном режиме
(температура кипения —- 35 °С, воды на входе в
конденсатор 20 °С) — 4,4 кВт,
потребляемая мощность 3 кВт.
Посетители советского павильона будут
иметь возможность ознакомиться с
импровизированным магазином «Океан». Для
удобства покупателей прилавки и витрины
для таких магазинов изготавливаются
открытыми, без деталей, закрывающих товар.
Вместе с тем они обладают достаточной
емкостью, обеспечивают возможность
оперативного пополнения запасов; их
конструкция соответствует требованиям
оптимального использования площади торгового
зала, и, кроме того, они достаточно прочны
и надежны в эксплуатации. Для
изготовления холодильных шкафов, витрин и
прилавков применяют дерево, металл,
различные пластмассы. Использование
пластиков улучшает эксплуатационные свойства и
внешний вид оборудования.
В выставочном «Океане» будут показаны
витрина ВХС-24КВМ для хранения и
продажи товаров из контейнеров и
низкотемпературный холодильный прилавок
||ПХН-2-2М. В охлаждаемом объеме
витрины установлены два ряда съемных полок
с регулируемым углом наклона; нижняя и
передняя стенки витрины раздвижные.
Секции прилавка ПХН-2-2М имеют U-
образное сечение: на дне каждой из них
закреплены воздухоохладители, состоящие
из трубчато-ребристых испарителей и
диффузоров с вентиляторами. Охлаждение
прилавка — принудительное, за счет движения
охлажденного воздуха, образующего
воздушную завесу. Для равномерного
распределения воздуха на нагнетательной
стороне имеются специальные жалюзи.
На выставке будут представлены
холодильные шкафы для хранения запаса
продуктов. Шкафы комплектуются
встроенными холодильными агрегатами типа
ВС630B). Холодопроизводительность
агрегата (при температуре кипения —15 °С
и окружающего воздуха 20 °С) 640 Вт.
Температурный режим в холодильных шкафах
регулируется с помощью термореле,
обеспечивающего также полуавтоматическое
оттаивание испарителя. Включается
холодильный агрегат автоматически при повышении
температуры в испарителе.
Описанные в статье экспонаты выставки
«Инрыбпром-85» составляют лишь
незначительную часть из тысяч образцов
оборудования, приборов, аппаратуры, которые
будут на ней демонстрироваться. Они
представят интерес для специалистов
самого широкого профиля.
Выставка продлится до 15 августа.
А. С. КОРИНА
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1134855 4E1) F 25 В 1/00 B1) 3631930/
/23-06 B2) 04.08.83 G1) Северо-Кавказское
отделение Всесоюзного
научно-исследовательского и конструкторско-технологического
института холодильной промышленности G2) А. В.
Гущин, Л. К. Викторов, Н. Л. Максюта E3)
621.57
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый контур, в котором
последовательно установлены компрессор с байпасной
линией, конденсатор с трубопроводами подвода
и отвода охлаждающего теплоносителя,
регенеративный теплообменник, регулирующий вентиль
и испаритель с трубопроводами подвода и отвода
охлаждаемого теплоносителя, отличающаяся тем,
что, с целью повышения экономичности,
установка дополнительно содержит форконденсатор
с воздушно-жидкостным охлаждением, который
включен в замкнутый контур после компрессора
и снабжен жидкостным циркуляционным
кольцом с насосом и патрубком подпитки, причем
форконденсатор на выходе соединен с входом
испарителя автономной магистралью,
трубопровод подвода охлаждаемого теплоносителя к испа
рителю подключен к патрубку подпитки форкон
денсатора и жидкостному циркуляционному
кольцу после насоса, а трубопроводы подвода
и отвода охлаждающего теплоносителя
конденсатора подключены соответственно к
жидкостному циркуляционному кольцу после насоса
и к патрубку подпитки форконденсатора.
2. Установка по п. 1 отличающаяся тем,
что, с целью интенсификации теплообмена, она
дополнительно содержит установленный в фор-
конденсаторе эжекторный блок с общим
коллектором, подсоединенным к патрубку подпитки,
причем каждый эжектор выполнен в виде сопла
Вентури с входным срезом, расположенным на
уровне жидкости в форконденсаторе, и с воронкой,
введенной в сопло и подсоединенной к
коллектору
59

СПРШ0ЧНЫ1
отдел
УДК 621.646.2:621.565
РУЧНЫЕ ЗАПОРНЫЕ
БЕССАЛЬНИКОВЫЕ
ВЕНТИЛИ
ФРЕОНОВЫЕ
В. Л. ТУРЕЦКИЙ, А. И. СВЕРДЛОВ
ЦКБарматуростроения разработало
пять типоразмеров ручных запорных силь-
фонных фреоновых вентилей с ?L 50—
150 мм (см. рисунок) по чертежам У26362,
предназначенных для использования в
качестве запорных устройств на аппаратах и
трубопроводах холодильных машин и
установок, в том числе и на судах,
поднадзорных Регистру СССР, с
неограниченным районом плавания. Материал
вентилей — углеродистая сталь.
Техническая и эксплуатационная
характеристика вентилей
Диаметр условного прохо- 50,65,100,125,
да, мм
Рабочая среда
Давление рабочей среды,
МПа (кгс/см2)
150
Фреоны с
содержанием масел
6,65-Ю-7—4,0
F,65-Ю-6—40)
Температура рабочей ере- —40-4—|- 150
ды, °С
Вакуумная плотность по от- 6,65-10~7E-10~3)
ношению к внешней среде,
МПа (мм рт. ст.
остаточного давления)
Температура окружающей —40-^-j-60
среды, °С
Относительная влажность 95±3
окружающей среды при
температуре 20 °С, %
Средний срок службы венти- 10
лей, лет, не менее
Наработка на отказ, циклов, 3 100
не менее
Средний ресурс циклов 10 000
Вентиль состоит из следующих основ-\
ных узлов и деталей: корпуса 2, через ко-Jf
торый при открытом затворе проходит
рабочая среда; затвора, обеспечивающего
герметичное перекрытие проходного
сечения и состоящего из золотника 14,
соединенного со шпинделем 13 с помощью кольца
19, уплотнение в затворе выполнено в
виде фторопластового кольца /,
запрессованного в золотник; сильфона 6,
обеспечивающего полную герметизацию рабочей полости
по шпинделю. Использование сильфона
позволяет уменьшить приводное усилие,
необходимое для герметизации затвора,
исключает необходимость применения рычагов
для закрытия вентиля и тем самым
повышает его надежность, поскольку
предотвращается деформация фторопластового
уплотнения золотника.
т
Ручной запорный сильфонный фреоновый вентиль:
/, 16 — фторопластовые кольца, 2 — корпус; 3 — фторопластовая прокладка, 4 — стойка,
7 — втулка; 8 — подшипник; 9, 12, 19 — кольца; 10 — упорное кольцо; // — маховик, 13 -
15 — контрфланец; 17 — фланец корпуса; 18 — заглушка
5 — гайка, 6 — сильфон,
шпиндель, 14 — золотник,
60

Для облегчения управления вентилем и
уменьшения усилия на маховике
используют подшипники 8. При вращении
маховика, против часовой стрелки через втулку
7 сообщается поступательное движение
шпинделю 13, который, перемещаясь,
поднимает золотник 14, обеспечивая тем самым
полное открытие проходного сечения. Для
закрытия вентиля необходимо маховик //
вращать по часовой стрелке.
Вентили герметичны в затворе по I
классу (ГОСТ 9544—60).
В рабочем положении золотник
вентиля полностью открыт или закрыт,
промежуточное положение золотника
вентиля не допускается.
Таблица 1
Диаметр
условного
прохода
?>у, мм
50
65
100
? 125
f 150
L
230
290
350
400
480
Dt
72
94
128
154
182
02
88
ПО
150
176
204
03
102
122
158
190
212
D<
125
145
190
220
250
Обозначения
05
160
180
230
274
300
De
48
66
98
120
145
на рисунке
От
58
77
ПО
135
161
н
260
280
380
410
424
Оо
200
240
320
520
400
ь
17
19
21
26
27
/
3
3
3
3
3
п*
4
8
8
8
8
d
18
18
22
27
27
п — количество отверстий под болты.
Таблица 2
Диаметр
0у, мм
50
65
100
* 125
150
Обозначение вентиля
Номер чертежа
У26362 050—71
У26362—050—72
У26362—050—73
У263б?—050— 74
У 26362—050— 75
У26362—050—76
У 26362—065—71
У 26362—065— 72
У26362—065— 73
У26362—065—74
У26362—065—75
У26362—065—76
У26362—100—71
У26362—100— 72
У26362—100—73
У 26362—100— 74
У 26362—100—75
У 26362—100—76
У 26362—125
У 26362—125—71
У26362—125— 72
У 26362—125—73
У 26362—125—74
У26362—125—75
У 26362—150— 71
У26362—150—72
У 26362—150— 73
У 26362—150— 74
У 26362—150— 75
У 26362—150—76
Таблица-фигура
15с40П*
15с40П1**
15с40ПЭ*
15с40П1Э**
15с40ПТ*
15с40П1Т**
15с40П*
15с40П1**
15с40ПЭ*
15с40П1Э**
15с40ПТ*
15с40П1Т**
15с40П*
15с40П1**
15с40ПЭ*
15с40П1Э**
15с40ПТ*
15с40П1Т**
15с40П*
15с40ПТ**
15с40ПЭ*
15с40П1Э**
15с40ПТ*
15с40П1Т**
15е40П*
15с40П1**
15с40ПЭ*
| 15с40П1Э**
| 15с40ПТ*
| 15с40П1Т**
Масса, кг,
не более
18,5
25,4
18,5
25,4
18,5
25,4
31,5
39,5
31,5
39,5
31,5
39,5
58,5
79,3
58,5
79,3
58,5
79,3
79,0
110,0
79,0
110,0
79,0
110,0
112,0
148,0
; П2,0
148,0
112,0
148,0
Нормальное
Экспортное
Тропическое
Нормальное
Экспортное
Тропическое
Нормальное
Экспортное
Тропическое
Нормальное
Экспортное
Тропическое
Нормальное
Экспортное
Тропическое
* Присоединение фланцевое без ответных фланцев.
** Присоединение фланцевое с ответными фланцами.
61

Установочное положение вентиля на
трубопроводе — любое, рабочая среда
подается «на» и «под золотник» — для
вентилей с Dy 50 и 65 мм и только «на
золотник» — для вентилей с Dy 100, 125 и
150 мм.
Гарантийный срок эксплуатации
вентилей 2 года со дня ввода их в эксплуатацию.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1135975 4E1) F25B15/06 B1) 3651974/23-06
B2) 14.10.83 G2) А. В. Быков, Н. Г. Шмуйлов,
Ю. А. Вольных, Л. М. Розенфельд, А. С. Семе-
нихин E3) 621.575
E4) E7) 1. АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая корпус и по-
ярусно расположенные в нем теплообменные
поверхности испарителя, подключенные к линии
хладоносителя, и теплообменные поверхности
охлаждаемого водой абсорбера со своими
оросителями и поддонами соответственно для жидкого
хладагента и раствора, оборудованными
рециркуляционными насосами, при этом паровые
пространства испарителя и абсорбера сообщены
между собой, отличающаяся тем, что, с целью
повышения ее экономичности путем расширения
зоны дегазации и повышения теплового
коэффициента, корпус и теплообменные поверхности
разделены продольной вертикальной
перегородкой на два отсека с соответствующими секциями
испарителя и абсорбера в каждом из них и
гидравлическими затворами в поддонах,
соединяющими эти отсеки по жидкому хладагенту и
раствору.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что
каждая секция испарителя выполнена из двух
подсекций, установленных вертикально с
паровыми зазорами между ними, причем все
подсекции испарителя по хладоносителю соединены
параллельно.
РЕФЕРАТЫ
УДК 620.1.05-52:621.5.041
Автоматизированный калориметрический стенд
для испытания компрессоров. КОХАНСКИЙ А. И.
ШМЫГЛЯ А. А., МОСЬПАН В. Н. «Холодильная
техника», 1985, № 4.
Дано описание гидравлической части
автоматизированного калориметрического стенда, а также
системы автоматизации. Приведены переходные
процессы при автоматическом установлении
режима и показан их колебательный характер.
Иллюстраций 2.
Гарантийная наработка — 3000 циклов.
Габаритные и присоединительные
размеры вентилей приведены на рисунке и в
табл. 1.
Исполнение и масса вентилей
приведены в табл. 2.
Вентили рекомендованы к серийному
производству на ЛПОА «Знамя труда»
(Ленинград).
3. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что
каждая секция абсорбера состоит из двух поярус-
но расположенных подсекций с горизонтальным
паровым зазором между ними, причем все
подсекции абсорбера по охлаждающей воде соединен
ны последовательно, а его ороситель выполнен^
из двух частей, каждая из которых размещена*
в своем отсеке.
A1) 1134877 4E1) F28D7/02, 7/10 B1)
3676122/24-06 B2) 22.12.83 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и экспериментально-
конструкторский институт торгового
машиностроения G2) Б. К. Богатков, Г. П. Малышев,
А. А. Рякин, И. Ю. Славин E3) 621.565.58
E4) E7) ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий
коаксиально размещенные обечайки, в кольцевой
полости между которыми расположен спиральный
трубчатый змеевик с оребрением на наружной
поверхности, отличающийся тем, что, с целью
повышения эксплуатационных характеристик путем
интенсификации теплообмена и снижения
гидравлического сопротивления при движении кипящего
двухфазного потока, змеевик выполнен с шагом,
увеличивающимся в направлении движения
двухфазного потока по закону rn=/o-r-(nM0,2 4>
где /о — начальный шаг змеевика, п —
порядковый номер витка, а оребрение змеевика
выполнено в виде винтовых канавок с шагом, равным
@,25—0,80) d\, ширина и глубина которых равна
соответственно @,85— 3,00)(d| — d2) и @,30—
0,50) • (d\—с?г), где d\ — наружный диаметр
трубки змеевика, d2 — внутренний диаметр
трубки змеевика.
УДК 621.56/.57.001.4/.5-52
Автоматизированная система исследований холо-.
дильного оборудования. НУЖДИН А. С, КУЛ1|?.
КОВ К. Б. «Холодильная техника», 1985, № 47
Для ускорения испытаний холодильного
оборудования, увеличения их объема и точности
измерений, а также повышения производительности
труда и улучшения условий работы
исследователей создан измерительно-вычислительный
комплекс: (ИВК), состоящий из устройств для сбора,
обработки, хранения, отображения и регистрации
измерительной информации и устройств связи
с объектом исследований. Рассмотрены составные
части ИВК, приведена логическая структура
программного обеспечения для сбора и обработки
данных.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы —
3 названия.
62

УДК 621.57-52
Электронный блок управления холодильным
агрегатом. ГРАБОВСКИЙ А. К., КОЛОМИЕЦ В. И.
«Холодильная техника», 1985, № 4.
Описана структурная схема блока управления
холодильным агрегатом, обеспечивающего
регулирование и индикацию текущей температуры,
а также сигнализацию аварийных состояний.
Иллюстраций 2.
УДК 725.355: [662.94:624.13]
Выбор рациональных параметров трубной
системы обогрева пола холодильника. КУРЫЛЕВ Е. С,
ЭГЛИТ А. Я., МИРОНОВА А. Н. «Холодильная
техника», 1985, № 4.
Установлена зависимость оптимального шага
Шуб в трубной решетке системы обогрева пола
холодильников теплой жидкостью и оптимальной
толщины слоя теплоизоляции пола от диаметра
и материала труб, вида теплоизоляционного
материала пола, температуры охлаждаемого
помещения и вида упаковки хранящихся продуктов.
Отмечается, что вместо обычно принимаемого
шага трубной решетки 0,8—1,2 м оптимальный шаг
может быть более 2 м в зависимости от условий,
характерных для места строительства
холодильника.
Таблиц 2. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.56/.57:631.145
Комплектное аммиачное холодильное
оборудование для объектов агропромышленного комплекса.
КРОТКОВ В. Н., НОВИКОВ М. М. «Холодильная
техника», 1985, № 4.
Описано оборудование, на выпуске которого будет
специализироваться страшенский завод «Комп-
лектхолодмаш». Приведены основные параметры
и отличительные качества аммиачных
воздухоохладителей типа НВО, воздушных конденсаторов
типа ВКЛ, укрупненной унифицированной
емкостной аппаоатуры (ресиверов, отделителей масла
и маслосборников). Даны сведения о холодильной
аппаратуре, производство которой планируется
освоить при дальнейшем развитии мощностей
завода.
УДК [725.355:62-71] :664.8/.9.037.004.182
К вопросу снижения потерь продуктов от усушки
и его решение в проектах холодильников.
ГИНДЛИН И. М. «Холодильная техника», 1985,
№ 4.
Рассмотрены различные способы охлаждения
(с перехватом теплопритоков ) камер хранения
неупакованного замороженного мяса (полная
теплозащитная рубашка — ТЗР, панельная
система охлаждения, ледяные экраны), а также
холодильных камер плодоовощехранилищ
(неполная ТЗР) в целях снижения потерь продуктов
от усушки. Указаны преимущества и недостатки
этих способов.
Список литературы — 4 названия.
УДК 62-713:536.24
Внутренний теплообмен в жидкостных сезонно-
действующих охлаждающих устройствах. ГОР-
ДИЕНКО Ю. С, БУЧКО Н. А., ФИЛАТ-
КИН В. Н. «Холодильная техника», 1985, № 4.
Приведены результаты исследования влияния
на работу закрытого жидкостного коаксиального
термосифона, применяемого для охлаждения и
замораживания грунта, геометрии кольцевого
канала путем использования трех различных
внутренних труб; теплофизических свойств жидкости,
участвующей в конвекции (керосин, вода, спирт,
этиленгликоль); соо^ошения поверхностей
охлаждаемого и нагреваемого теплообменников.
Полученные результаты обобщены уравнениями
подобия вида Nu=/(Ra), Re=/(Ra, Pr, /(), которые
позволяют рассчитывать жидкостные
термосифоны коаксиального типа.
Иллюстраций 5. Список литературы — 8
названий.
УДК 621.512.041-213.3.004.1.004.624.001.5
Исследование влияния износа деталей на
объемные и энергетические характеристики поршневого
герметичного компрессора. МИЛОВАНОВ В. И.,
КАШКИН М. П., БЕЖАНИШВИЛИ Э. М.
«Холодильная техника», 1985, № 4.
Приведены результаты исследования влияния
износа деталей высокооборотных поршневых
герметичных компрессоров на их объемные и
энергетические характеристики при работе на
хладагентах R12, R22 и R502 в широком диапазоне
температурных режимов. Уточнена методика
расчета протечек хладагента через зазор в
сопряжении цилиндр — поршень. Показано, что при
износах деталей в основных сопряжениях
компрессора после 50 тыс. ч работы на стандартном
режиме холодопроизводительность снижается на
22 %, электрический холодильный
коэффициент — на 24 %.
Таблица 1. Иллюстраций 7. Список литературы —
6 названий.
УДК 621.515.001.7
Повышение эффективности и надежности турбо-
холодильных машин путем отработки выходных
устройств. МИФТАХОВ А. А. «Холодильная
техника», 1985, № 4.
Обобщены результаты комплексного расчетно-
теоретического и экспериментального
исследования серии вариантов выходных устройств
концевых ступеней холодильных турбокомпрессоров.
Показано влияние различных геометрических
параметров выходного устройства и
предшествующих элементов на эффективность и надежность
работы концевой ступени. Даны практические
рекомендации по выбору поправочного
коэффициента для расчета выходных устройств концевых
ступеней различных схем.
Таблиц 2. Иллюстраций 6. Список литературы —
5 названий.
63

УДК 621.565.94
Унифицированный пенный теплообменный
аппарат для систем кондиционирования воздуха и
холодильных установок. МЕРЧАНСКИЙ В. Д.,
МАЛЕЙ С. В. «Холодильная техника», 1985, №4.
Описаны конструкция и принцип действия двух
модификаций нового унифицированного пенного
теплообменного аппарата для обработки
жидкостей и газов: контактного и с орошаемой тепло-
обменной секцией. Приведены
технико-экономические характеристики, показан параметрический
ряд, определена область использования аппарата.
Таблиц 2. Иллюстраций 2.
УДК 663.674.001.5
Льдообразование в мороженом. ОЛЕНЕВ Ю. А.
«Холодильная техника», 1985, № 4.
Предложены формулы для расчета диаметров
кристаллов льда после закаливания и числа
кристаллов льда в мороженом после фризерования.
Сопоставлены по доле вымерзающей воды
процессы фризерования и закаливания мороженого
различных видов. Вычислены скорости
льдообразования при фризеровании смесей мороженого
во фризерах непрерывного и периодического
действия, а также закаливании продукта с
использованием различных технических средств.
Список литературы — 4 названия.
УДК 621.565-52.004:637 1D77 75)
Опыт комплексной автоматизации холодильных
установок на предприятиях Крымского
производственного объединения молочной
промышленности. ДЕЛИБАЗОГЛО А. Ф. «Холодильная
техника», 1985, № 4.
Освещен опыт работ, проводимых на
предприятиях Крымского производственного объединения
молочной промышленности по комплексной
автоматизации аммиачных холодильных установок,
работающих без дежурного обслуживающего
персонала. Описаны отработанные практикой
схемные и организационные решения автоматизации
холодильных установок.
УДК 725.355:621.869 ^
Погрузочно-разгрузочные работы на распредели-*,
тельных холодильниках. КОГАН Б. Н., ИВАНОВ
ВА Т. Е. «Холодильная техника», 1985, № 4.
Дан анализ различных планировочных решений
холодильников с учетом сложившейся и
действующей в настоящее время практики погрузочно-
разгрузочных работ, которые связаны с
технологией хранения скоропортящихся грузов.
Приведены принимаемые при проектировании
распределительных холодильников схемы механизации
погрузочно-разгрузочных работ.
Иллюстраций 3. Список литературы — 3
названия.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (ответственный редактор), Л. Д. Акимова
(зам. ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук,
проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн.
наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. нау
проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиен
В. М. Шавра
Технический редактор С. А. Калустова
Корректор К. Д. Волгина.
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Головной журнал «ПИЩЕВАЯ И
ПЕРЕРАБАТЫВАЮЩАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Сдано в набор 18.02.85. Подписано в печать 18.03.85. Т-00193. Формат 70X108 1/16. Высокая печать
Усл. печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,03. Тираж 10800 экз. Заказ 404
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г Чехов Московской области
64

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 954752 B1) 3000740 24-06 B2) 29.10.80
3E1) F 26 В 25/22; F 26 В 5 06
t 66.041.45.012.22 G2) Э. В. Сильвестров,
. Подольский, Ю. Л. Константинов
и4) E7) СПОСОБ АВТОМАТИЧЕСКОГО
УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ СУБЛИМАЦИОННОЙ
СУШКИ путем изменения теплоподвода по
сигналу, характеризующему состояние
обезвоживаемого материала, отличающийся тем, что,
с целью повышения точности управления и
снижения энерго- и трудозатрат, в качестве
сигнала, характеризующего состояние
обезвоживаемого материала, используют текущее
влаговыделение в процессе сушки.
|11) 954775 B1) 2962129 23-06 B2) 23.07.80
3E1) F 28 D 7/08; F 25 В 39/02 E3) 621.57
G2) А. Г. Ротенберг
E4) E7) 1. ОХЛАЖДАЮЩАЯ БАТАРЕЯ,
содержащая коллекторы и подключенный к ним
змеевиковый теплообмсжник с ребрами
охлаждения, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, теплообменник
выполнен секционированным, каждая секция
которого состоит из двух расположенных в одной
плоскости змеевиков, повернутых
относительно друг друга на 180е, а между ребрами
установлены проставки в виде зигзагообразных
лент, контактирующих со змеевиками.
2. Батарея по п. 1, отличающаяся тем, что
ребра снабжены ограничителями.
J11) 954773 B1) 3241440/24-06 B2) 28.01.81
3E1) F 28 С 3/06 E3) 621.565.931 G2) И. М.
Фокин, В. Д. Мерчанский
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ЖИДКОСТИ,
содержащее корпус с поддоном, патрубок подвода
воздуха под уровень жидкости, коллектор
рФмода жидкости и установленный над по-
cjJRhhm сепаратор, отличающееся тем, что, с
целью интенсификации теплообмена, оно
дополнительно содержит отсек, расположенный
по другую сторону относительно патрубка
подвода воздуха и снабженный
индивидуальным патрубком подвода воздуха под уровень
жидкости и направляющей вертикальной
перегородкой, установленной с зазорами
относительно верхней и нижней стенок отсека, а
последний в нижней части сообщен с поддоном.
A1) 954790 B1) 2949841 24-06 B2) 02.07.80
3E1 F 28 F 25/08 E3) 621,175.3 G2) Ен Бе Ким,
М. Б. Джуринский, Н.В. Костиков G1)
Всесоюзный институт по проектированию организации
энергетического строительства «Оргэнерго-
строй»
E4) E7) 1. ОРОСИТЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО
ГРАДИРНИ, содержащее вертикально
установленные трубчатые гофрированные элементы и
систему крепления последних, отличающееся
тем, что, с целью упрощения изготовления и
монтажа, система крепления выполнена в виде
сеток, установленных на уровне верхних и
нижних торцов трубчатых гофрированных
элементов, причем элементы посредством
прорезей, выполненных в их торцах, закреплены в
зоне узлов сетки.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
прорези выполнены Г-образной формы.
3. Устройство по пп. 1 и 2, отличающееся
тем, что шаг ячеек сетки равен расстоянию
между центрами трубчатых гофрированных
элементов.
A1) 1023185 B1) 2564904/24-06 B2) 04.01.78
3E1) F 26 В 25 18; F 26 В 5 06 E3) 66.047.923.25
G2) Э. В. Сильвестров
E4) E7) 1. КАССЕТА ДЛЯ
СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШИЛКИ, содержащая корпус с
держателем, имеющим гнезда под сосуды с
высушиваемым материалом, отличающаяся тем,
что, с целью снижения энергозатрат и
металлоемкости, стенки гнезд выполнены из
упругого материала с высоким удельным
электрическим сопротивлением в виде мелкоячеистой
металлической сетки, сформированной по
диаметру сосудов и контактирующей с ними.
2. Кассета по п. 1, отличающаяся тем, что
держатель выполнен из теплоэлектроизоляци-
онного материала.