Author: Павлов Н.Н. Шиллер Ю.И.
Tags: отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха в зданиях отдельные виды строительства вентиляция
ISBN: 5-274-01155-1
Year: 1992
Similar
Text
Справочник проектировщика
Серия основана в 1975 году
Внутренние
санитарно-
технические
устройства
В трех частях
4-е издание,
переработанное и дополненное
Часть 3
Вентиляция
и кондиционирование
воздуха
Под редакцией
канд. техн. наук Н.Н. Павлова
и инж. Ю.И. Шиллера
Книга 2
Москва
Стройиздат
1992
ББК 38.762
В60
УДК 697.9 @35.5)
Главная редакционная коллегия серии: В. М. Спиридонов (гл. редактор),
Ю. Н. Андрианов, А. А. Вихрев, С. М. Глинкин, В. П. Илюхин, В. А. Касат-
Касаткин, С. С. Кормилов, В. И. Королев, В. В. Кузнецов, В. В. Михеев, С. Н. Ники-
Никитин, Н. И. Орехова, С. Д. Чубаров.
Авторы Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов, М. И. Гримит-
лин, Л.Ф. Моор, Г. М. Позин, Б.Н. Креймер, В. М. Рубчинский, Т. И. Садов-
Садовская, Н. И. Березина, Л. А. Бычкова, А. И. Ушомирская,С. М. Финкельштейн,
А. И. Пирумов.
Редактор Н. А. Хаустова
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3.
В60 Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2/Б. В. Барка-
Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов и др.; Под ред.
Н. Н. Павлова и Ю.И. Шиллера.-4-е изд., перераб. и доп.-
М.: Стройиздат, 1992.-416 с: ил.-(Справочник проектиров-
проектировщика).
ISBN 5-274-01155-1
Рассмотрены основные вопросы проектирования систем кондиционирова-
кондиционирования воздуха, распределения воздуха в помещениях, утилизации низкопотен-
низкопотенциальной теплоты, приведен расчет воздуховодов. Изд. 4-е переработано
и дополнено с учетом результатов последних теоретических исследований
и новых нормативных документов. Изд. 3-е вышло в 1978 г. Части 1 и 2 4-го
издания вышли в 1990 г.
Для инженерно-технических работников проектных и строительных орга-
организаций.
„3309000000-438
ВГ-201-90 ББК 38'762
ч 0-7/1 пне* 1 т 1 лл © Стройиздат, 1978
с ?ЙпА12г1 (Ч 3' кн 2) © Б. В. Баркалов и коллектив авторов,
5-274-00554-3 1992, с изменениями
ПРЕДИСЛОВИЕ
Широкое применение кондиционирования воздуха в производственных и жи-
жилых зданиях обусловлено следующими объективными причинами: развитием
новых производств электронной, электротехнической, машиностроительной,
химической, текстильной и других отраслей промышленности, остро нуждаю-
нуждающихся в поддержании определенных и постоянных параметров состояния
воздуха; возрастающими требованиями к улучшению условий труда и повыше-
повышению производительности в горячих и мокрых цехах, угольных шахтах, рудниках
и пр.; оснащением предприятий промышленности связи, научно-исследователь-
научно-исследовательских и конструкторских организаций дорогостоящими приборами и счетно-
решающими машинами, точная и безотказная работа которых возможна
только при определенных температуре и относительной влажности воздуха;
увеличивающимся строительством закрытых помещений для длительного
пребывания больших количеств людей (театры, концертные залы, стадионы,
рестораны, вокзалы и т.д).
За последнее десятилетие в нашей стране существенно изменились архи-
архитектурно-конструктивные решения и технология строительства зданий,
номенклатура и характеристики изготовляемых кондиционеров, вентиляцион-
вентиляционного и холодильного оборудования и средств автоматизации систем кондицио-
кондиционирования. Все это обусловило необходимость значительной переработки
материала Справочника проектировщика предыдущего издания с учетом резуль-
результатов новых теоретических и экспериментальных исследований, разработок
научно-исследовательских и проектных организаций, а также изменений в
соответствии с новой редакцией СНиП 2.04.05-86.
В составлении справочника принимали участие: канд. техн. наук Б. В. Барка-
лов (гл. 15, 20), канд. техн. наук Н.Н. Павлов (гл. 15), инж. С. С. Амирджанов
(гл. 16), д-р техн. наук М.И. Гримитлш (гл. 17), канд. техн. наук Г. С. Позин
(гл. 17), инж:. Л.Ф. Моор (гл. 17), инж. Б.Н. Креймер (гл. 18), канд.
техн.наук В. М. Рубчинский (гл. 19), инж:. Т.Н. Садовская (гл. 15 и 21),
канд. техн. наук Н. И. Березина (гл. 22), канд. техн. наук Л. А. Бычкова (гл. 22),
инж. А. И. Ушомирская (прил. I), инж:. СМ. Финкелъштейн (прил. II и III),
д-р техн. наук А. И. Пиру мое \ (прил. IV).
Глава 15
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
15.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Кондиционирование воздуха - автоматиче-
автоматическое поддержание в закрытых помещениях всех
или отдельных его параметров (температуры,
относительной влажности, чистоты, скорости
движения) на определенном уровне с целью
обеспечения главным образом оптимальных
метеорологических условий, наиболее благо-
благоприятных для самочувствия людей, ведения
технологического процесса и обеспечения сох-
сохранности ценностей культуры.
Кондиционирование воздуха, согласно
СНиП 2.04.05-86, подразделяется на три класса:
первого класса-для обеспечения метеоро-
метеорологических условий, требуемых для техноло-
технологического процесса, при допускаемых откло-
отклонениях за пределами расчетных параметров
наружного воздуха в среднем 100 ч/г при круг-
круглосуточной работе или 70 ч/г при односменной
работе в дневное время;
второго класса-для обеспечения опти-
оптимальных санитарных или технологических
норм при допускаемых отклонениях в среднем
250 ч/г при круглосуточной работе или 175 ч/г
при односменной работе в дневное время;
третьего класса-для обеспечения допуска-
допускаемых метеорологических условий, если они не
могут быть обеспечены вентиляцией, или про-
промежуточных условий между допускаемыми и
оптимальными нормами при экономическом
обосновании; допускаемые отклонения за пре-
пределами расчетных параметров наружного воз-
воздуха 450 ч/г при круглосуточной работе или
315 ч/г при односменной работе в дневное
время.
Кондиционирование воздуха осуществля-
осуществляется комплексом технических средств, назы-
называемым системой кондиционирования воздуха
(СКВ). В состав СКВ входят технические сред-
средства приготовления, перемещения и распреде-
распределения воздуха, приготовления холода, а также
средства хладо- и теплоснабжения, автомати-
автоматики, дистанционного управления и контроля.
СКВ больших общественных и производствен-
производственных зданий должны обслуживаться комплекс-
комплексными автоматизированными системами управ-
управления.
Основное оборудование для приготовле-
приготовления и перемещения воздуха агрегируется в
аппарат, называемый кондиционером. В отдель-
отдельных случаях все технические средства для кон-
кондиционирования воздуха скомпонованы в кон-
кондиционере, и тогда понятия СКВ и кондицио-
кондиционер становятся однозначными.
Кондиционирование воздуха подразделя-
подразделяется на комфортное и технологическое.
Комфортные СКВ предназначены для соз-
создания и автоматического поддержания темпе-
температуры, относительной влажности, чистоты и
скорости движения воздуха, отвечающих опти-
оптимальным санитарно-гигиеническим требова-
требованиям.
Технологические СКВ предназначены для
обеспечения параметров воздуха, в максималь-
максимальной степени отвечающих требованиям произ-
производства.
Технологическое кондиционирование в по-
помещениях, где находятся люди, осуществляется
с учетом санитарно-гигиенических требований.
Основные санитарно-гигиенические требования
регламентируются: ГОСТ 12.1.005-88. Общие
санитарно-гигиенические требования к «возду-
«воздуху рабочей зоны»; СНиП 2.04.05-86 «Отопле-
«Отопление, вентиляция и кондиционирование»; СНиП
2.09.02-85 «Производственные здания»; СНиП
2.08.02-89 «Общественные здания»; СНиП
2.09.04-87 «Административно-бытовые зда-
здания»; СНиП И-3-79 «Строительная теплотех-
теплотехника» и СНиП 2.01.02-85 «Противопожарные
нормы», а также другими материалами по
проектированию санаториев, больниц и поли-
поликлиник, гостиниц, магазинов, спортивных со-
сооружений, театров, кинотеатров, архивов, жи-
животноводческих и птицеводческих зданий и
сооружений, зданий и сооружений для хране-
хранения и переработки сельскохозяйственной про-
продукции, теплиц и парников.
Следует также учитывать указания по про-
проектированию зданий с герметизированными
помещениями для точных производств и элект-
электроники-«чистых комнат», предприятий лег-
15.1 Общие положения
кой, пищевой, мясной, рыбной и молочной
промышленности и холодильников.
Во всех случаях СКВ должны занимать
возможно меньшие площади для размещения
оборудования, однако практически для обору-
оборудования СКВ требуется от 25 до 400% (для
«чистых комнат») от площади кондициониру-
кондиционируемых помещений. Внешние формы и отделка
оборудования, располагаемого внутри конди-
кондиционируемых помещений, должны соответст-
соответствовать архитектурному облику последних.
В проектах следует предусматривать воз-
возможность строительства и ввода СКВ в экс-
нлуаыцию но этажам, а иногда и по отдель-
отдельным помещениям. Необходимо предусматривать
также: 1) возможность быстрого переключения
кондиционеров с режима обогрева на режим
охлаждения в переходное время года, а также
при резких переменах температуры наружного
воздуха и теплопоступлений, т. е. системы
должно! иметь малую тепловую инерционность;
2) взаимн\ю блокировку кондиционеров, что-
чтобы при выключении одного из них можно было
подат ь воздух из соседних кондиционеров, хотя
бы в меньшем количестве; 3) обеспечение инди-
индивидуально! о pei улирования температуры, от-
относительной влажности в каждом отдельном
помещении, 4) возможность отопления одних
помещений при одновременном охлаждении
других, обслуживаемых той же системой;
5) сосредоточение оборудования, требующего
система гическо! о обслуживания в минималь-
минимальном количестве mcci; 6) простоту и удобство
обслуживания и ремонта, а также малую по-
(ребноегь в них за период эксплуатации;
7) возможнос1ь частичной перепланировки по-
помещений в процессе эксплуатации без пере-
переустройства СКВ, что особенно важно, напри-
например, для производственных зданий с быстро
меняющейся технологией.
Общепризнанной классификации СКВ не
сущесхвуег. Приведенная на рис. 15 1 класси-
классификация не претендует на исчерпывающую
полноту и касается только тех систем, которые
нашли применение в нашей с i ране.
Для СКВ на холодный период года в
качестве расчетных следует принимать пара-
параметры Б наружного воздуха СНиП 2 04.05-8о
для СКВ всех классов; для теплого периода для
СКВ первого класса параметры Ь\ для вто-
второго класса — параметры ?*, сниженные на 2°С
по температуре и на 2 кДж/кг по энтальпии,
и для третьего класса параметры А. В
качестве переходных условий для СКВ всех
классов следует принимать параметры, при
которых кондиционер не расходует ни теплоты,
ни холода.
СКВ, используемые в течение части суток,
в теплый период года рекомендуется рассчи-
рассчитывать на большие из температур tN, °C, и эн-
энтальпий JN, кДж/кг, определяемые для каждого
часа рассматриваемой части суток, по фор-
формулам:
tN = t-0,5AtU +cosA5-At)]; A5.1)
JN = J- 0,5АД1 + cosA5-Дт)], A5.2)
где ts, JN - расчетные температура наружного возду-
воздуха, °С, и удельная энтальпия, кДж/кг, в расчетный час
суток, t, J расчетные температура, °С, и удельная
энтальпия, кДж/кг, наружного воздуха при круглосу-
круглосуточной работе СКВ, А, - амплитуда суточных
колебании температуры наружного воздуха, °С, при-
принимается по СНиП 2 04 05-86; Ау-амплитуда суточ-
суточных колебаний удельной энтальпии, равная 1 А,,
кДж/кг; Дт = т — 3-для местностей, расположенных
на расстоянии более 100 км от морей и океанов,
и Ах = т — 2-при меньшем расстоянии; здесь т-час
расчетных суток по среднему солнечному времени
Формулы A5.1) и A5.2) по температуре
и энтальпии характеризуют расчетные сутки
теплого периода года с параметрами, изме-
изменяющимися по косинусоиде (рис. 15.2). Кроме
того, расчетные сутки характеризуют кривыми
напряжения солнечной радиации в июле на
различно направленные по отношению к сторо-
сторонам света и к горизонту наружные ограждения
помещения.
При проектировании СКВ чистоту воздуха
принимают: а) для общественных и жилых
помещений-в пределах установленных норм
наружного воздуха населенных мест; б) для
производственных и административно-бытовых
помещений-в пределах допускаемых СНиП
2 04.05-86 30% ПДК по ГОСТ 12.1.005-88
в воздухе, выпускаемом в помещения, или на
более низком уровне, особенно в части запы-
тенности воздуха, если это требуется по техно-
технологическим условиям.
Расчетные метеорологические условия в
рабочей зоне производственных помещений и
обслуживаемой зоне общественных, жилых и
административно-бытовых помещений следует
выбирать по табл. 15.1.
Многие годы одним из критериев оценки
метеорологических условий в общественных и
производственных помещениях для людей, на-
находящихся в состоянии, близком к состоянию
Глава 15. Кондиционирование воздуха
Н
is
ie
-е-
я
Hi
и ш z
MWI4HSl/VdlH3tl Z Э
М(МЭНОИТ1И№НО>1
WISH4UVdlH3tl 1 Э
15.1. Общие положения
t;c
so
26 -
26 -
22-
20 ¦
55
53
51
49
41
45
43
— —
— —
— —
[/
- 17,9'C
/
7
r
26,5°C
L-.
~~
—
\
-Л
—л—
Ч 8 12 16 20 24
ВРЕМЯ СОЛНЕЧНОЕ, ч
2 6 10 14 18 22 26
ВРЕМЯ ЛЕТНЕЕ ДЕКРЕТНОЕ, ч
Рис. 15.2. Температура и энтальпия наружного воз-
воздуха в расчетные сутки теплого периода года для
Москвы (параметры Б)
покоя, или выполняющих легкую работу в
сидячем положении, служили нормальные эк-
эквивалентно-эффективные температуры (ЭЭТ).
ЭЭТ не учитывают радиационного фактора
и были установлены на основе сравнения
теплоощущения людей в выбранных условиях
с теплоощущением их в камере со 100%-ной
влажностью. Последнее не характерно для
реальных условий. Перечисленные недостатки
ЭЭТ привели к тому, что этот критерий пере-
перестали учитывать и в проектной практике. При
определении комфортных условий, как прави-
правило, пользуются положениями СНиП 2.04.05-86
или данными специальных исследований и
указаний.
По данным Института общей коммуналь-
коммунальной гигиены им. А. Н. Сысина АМН опти-
оптимальные параметры в служебных (контор-
(конторских) помещениях применительно ко II кли-
климатическому поясу составляют: в холодный
период года температура 20-22 °С при относи-
относительной влажности 30-40% и скорости дви-
движения воздуха 0,2 м/с; в теплый период года
температура 20-22 °С при относительной влаж-
влажности 30-60% и скорости движения воздуха
0,2 м/с или 23-25 °С при скорости движе-
движения воздуха 0,3 м/с при этой же влажности.
ТАБЛИЦА 15.1. ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ
ВОЗДУХА ДЛЯ НЕКОТОРЫХ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ
ПОМЕЩЕНИЙ ПО УСЛОВИЯМ
ВЫПОЛНЯЕМЫХ РАБОТ ИЛИ ХРАНЕНИЯ
МАТЕРИАЛОВ
Виды производств
и помещений
Архивы
Библиотеки,
книгохранилища
Помещения музеев, где
хранятся экспонаты из
дерева, бумаги, перга-
пергамента, кожи, клея и
составленные из них
Студии художников с
картинами на моль-
мольбертах
Склады картин в музеях
Помещения для
хранения:
мехов
Темпера-
Температура, °С
14-17
18-21
16-24
16-24
11-12
4-10
Влаж-
Влажность, %
57-63
40-50
50-60
55-60
55-60
55-65
кожи
Предприятия машино-
машиностроения:
лаборатории
металлов
термоконстантные
помещения для
прецизионных
работ различных
групп:
1
2
3
4
особо чистые
помещения для
прецизионных
работ:
цехи:
точного
машино-
машиностроения
намотки транс-
трансформаторов и
катушек сбор-
сборки радиоламп
изготовления
электро-
электроизмерительных
приборов
обработки
пластинок из
селена и окиси
меди
плавки опти-
оптического стекла
10-16 40-60
20 ±0,5 40 + 0,5
18-22 40 + 5
19,5 - 40 + 5
-20,5
19,8-20,2 40 ±5
19,95- 40 ± 5
-20,05
20 + 0,5 45 - 50
22+1
21-24 50-55
23 +1 30-40
24+1 45 + 5
15. Кондиционирование воздуха
Продолжение табл. 15.1
Виды производств
и помещений
шлифовки
ЛИНЗ
помещения
электронно-
вычислительных
машин (ЭВМ) с
встроенными
вентиляторами
помещения ЭВМ:
параметры для
воздуха,
подаваемого
внутрь машин
параметры
на выходе из
машин
параметры для
воздушной
среды
помещений
Больницы:
хирургические
операционные
палаты
Деревообрабатываю-
Деревообрабатывающая промышленность:
цехи механической
обработки дерева
столярно-заготови-
тельные отделения
цехи:
изготовления
моделей из
дерева
производства
спичек
сушки спичек
Типографское
производство:
цехи печатания:
многоцветной
литографии
(офсет)
плоского на
отдельных
ЛИС 1 d-X
ротационного
на рулонной
бумаге
склады бумаги:
для лито-
литографии
типографской
для печати:
плоской
ротационной
Темпера-
Температура, °С
24 ± 0,5
19-22
A8-24)*
14-18
24-28
21-23
A8-26)*
B0-22)
B0-25)**
23-25
15-16
15-16
18-20
21-25
21-25
24-26
24-26
24-26
22-25
20-25
20-25
Продолжение шабл 15 1
Влаж- Виды производств
ность, % и помещений
80 ± 5 цехи переплетные,
сушки, резки,
55-65 склеивания бумаги
Фотографическое
E0 — 70)* производство:
отделения:
проявочные
для фото-
фотопленки
75-80 резки фото-
фотопленки
сушки фото-
фотонегативов и
40-50 позитивов
помещения для
хранения кино-
45-60 фотоматериалов
склады химикатов
D0-70)* Производство капро-
капронового шелка и корда:
отделение намотки
55-60 прядильного цеха
шелка и корда
40-60 помещение
контроля и буфер
для кордного
40-55 капронового
волокна после
55-65 прядения
крутильные цехи
шелка и корда
40-55 цех горячей
вытяжки корда
перемоточные цехи
50+5 шелка
корда
40 + 5 ткацкий цех,
отделение сорти-
сортировки и упаковки
и камера кондици-
.. „_ онирования
^ ' волокна после
сушки:
45-50 для шелка
» корда
лаборатории
50-55 физико-механи-
физико-механических испытаний
кордной капро-
Темпера-
Температура, °С
20-26
20-24
18-20
22-24
18-20
16-27
16-18
16-18
16-18
22-24
21 -23
22-24
21-23
22-24
21-23
20 + 2
новой нити и ткани
51-56 Хлопчатобумажные
цехи:
чесальный
ленточно-ровнич-
45-50 ный
50-55 прядильный
22-28
24-28
Влаж-
Влажность, %
45-50
60±5
65 + 5
60 ±5
40-50
35-50
47 ± 3,5
47 ± 3,5
47 ± 3,5
57 ±5
60±5
52 ±5
6О±5
52 ±5
60 + 5
65 ±2
55-50
60-50
75./. Общие положения
Продолжение табл. 15.1
Продолжение табл. 15.1
Виды производств
и помещений
Темпера-
Температура, °С
Влаж-
Влажность, %
ткацкий с каре-
точными станками
ткацкий с жаккар-
жаккардовыми станками
Фармацевтическое
производство:
склады:
материалов
готовых
порошков
цехи:
прессования
таблеток
готовых
порошков
обработки
коллоидов
изготовления
препаратов
желез
» экстрактов из
печени
» желатиновых
капсул
склеивания
резиновых
изделий
изготовления
хирургических
изделий из
резины
Табачное производство:
склады табака
цехи изготовления
сигар, папирос,
сигарет
гильзовый цех
увлажнительная
камера для табака
Пивоваренное
производство:
солодовня
бродильные чаны
Хлебопекарное и
макаронное
производства:
склады муки
прессовый цех
отделения:
силосно-
просеиватель-
ное
опары
теста
тестораз-
делочное
расстойное
Молочная
промышленность:
20-26
22-27
20-25
20-25
25+ 1
20-25
20 ± 1
25 + 26
20-25
25 ± 1
25 ± 1
24-30
18-24
18-24
18-24
24 ±1
12 ± 1
4-8
12-15
15-20
18 ± 1
• 25-27
28-30
18+ 1
35-40
70-65
65-60
30-35
15-35
35-40
15-35
30-50
5-10
20-30
40-50
25-30
25-30
75-80
70-75
65-70
75 + 5
80-85
60-65
50-60
50-60
60 ±5
75 ±5
75-80
60-65
80-85
Виды производств
и помещений
Темпера-
Температура, °С
Влаж-
Влажность, %
цехи:
маслодельные
сыродельные
отделение соления
термостатные
камеры:
для скваши-
сквашивания кефира
» созревания
кефира
» приготовле-
приготовления просто-
простокваши
помещение для
хранения сухого
молока
14-16 80 ±5
18-20 80 + 5
10 ± 1 95 ± 5
16-20 60 ± 5
5-8 80 ± 5
24-26 60 + 5
5±
60 + 5
* Допустимо.
** Необходимо обеспечивать возможность под-
поддержания любой из указанных температур.
По стандарту ASHRAE 55-56 (США), теп-
тепловой комфорт определяется как «состояние
человека, удовлетворенного условиями окру-
окружающей среды, при котором он не знает, хочет
ли он изменить условия среды, сделав ее более
теплой или более холодной». Параметры,
удовлетворяющие 80% здоровых, нормально
одетых людей, выполняющих легкую работу
в сидячем положении, по данным указанного
стандарта, составляют: температура /с по сухо-
сухому термометру 23-25 °С, средняя температура
Г„ излучения 21-27 °С, относительная влаж-
влажность 20-60%, скорость движения воздуха
0,05-0,23 м/с при условии, что для данного
помещения максимальные колебания темпера-
температуры по сухому термометру Д/с = + 1 °С, тем-
температуры излучения Аги = + 0,8°С и влажности
Аф = ± 10%.
При кратковременном пребывании людей
в помещениях (кафе, рестораны, магазины и
др.) в теплый период года условия комфорта
зависят от наружной температуры, так как
большая разность внутренней и наружной тем-
температуры вызывает неприятные ощущения и
может привести к простудным заболеваниям;
при наружных температурах выше 30 °С тре-
требуемую температуру воздуха в этих помеще-
помещениях рекомендуется определять по формулам:
при длительности пребывания до 2 ч
10
Глава 15. Кондиционирование воздуха
- 30); A5.3)
при длительности пребывания до 1 ч
tl4 = 1,04[/п + 0,4(*н - 30)], A5.4)
где tn - оптимальная температура при длительном
пребывании людей в помещении (см. табл. 15.1);
*н > 30 °С - температура наружного воздуха (в теплый
период года).
Влажность воздуха в помещениях с крат-
кратковременным пребыванием людей не должна
превышать 60%.
Современные средства регулирования СКВ
обеспечивают получение заданной температу-
температуры воздуха в точке установки датчика с весьма
высокой точностью (обычно ±0,3 °С), но в
других точках помещения возможны значи-
значительные отклонения от этой температуры, при-
причем степень равномерности температур зави-
зависит главным образом от равномерности рас-
распределения источников теплоты, способа орга-
организации воздухообмена в помещении.
Условия комфорта можно оценить по
стандарту ASHRAE 55-56 и, если это не про-
противоречит ГОСТ 12.1.005-88, можно учитывать
по «эффективной температуре сквозняка», оп- /
ределяемой по формуле
B = tx-te- 7,66(i? -0,1524), A5.5)
где 6-индекс Невиса и Вэрда; tx~температура воз-
воздуха по сухому термометру в данной точке помеще-
помещения, °С; te-средняя температура по сухому термо-
термометру в помещении, °С; v-скорость движения воздуха
в данной точке, м/с.
Значение 9 по условиям комфорта должно
находиться в пределах
-1,67 <6< 1,11 A5.6)
при скорости v от 0 до 0,36 м/с.
Например, если задано tx = 24 °С; tc = 23 °С;
v = 0,3 м/с, то 9 = 24 - 23 - 7,66@,3 - 0,1524) =
= —0,13, что удовлетворяет требованиям ком-
комфорта.
Для соблюдения комфортных условий в
обслуживаемой зоне температуру воздуха ре-
рекомендуется понижать от пола к потолку,
однако допустимо и повышение температуры
не более чем на 2°С в пределах человеческого
роста.
Температура пола при ходьбе не должна
превышать 25 °С, а для людей в состоянии
покоя-28°С. Радиация, направленная на го-
голову, вызывает дискомфорт.
Технологические требования в отношении
поддержания температуры, влажности и ско-
скорости движения воздуха следует ограничивать
допускаемыми метеорологическими условиями
по ГОСТ 12.1.005-88.
Более подробные сведения на основании
экспериментальных исследований Фангра
(Дания) приведены в книге Б. В. Баркалова и
Е. Е. Карписа*.
15.2. РАСХОД
КОНДИЦИОНИРОВАННОГО ВОЗДУХА
Рассматривают полезный расход конди-
кондиционированного воздуха, необходимый для
обеспечения заданных условий в обслужива-
обслуживаемом помещении, и полный, учитывающий не-
непроизводительные утечки (далее потери) возду-
воздуха в оборудовании и воздуховодах.
Потери воздуха в оборудовании должны
учитываться по данным заводов-производителей.
Полный расход воздуха в СКВ следует
определять по формуле
Ln = KnoTL0 + Loe, A5.7)
где Lo- полезный расход воздуха, м3/с; L0(S-потери
в оборудовании, мэ/с; Кпот - коэффициент для учета
потерь воздуха в воздуховодах.
Для СКВ следует применять воздуховоды
класса П по СНиП 2.04.05-86, определяя коэф-
коэффициент Кпог для круглых воздуховодов по
формуле
„0,67
A5.8)
где Da-диаметр, м, воздуховода в месте присоедине-
присоединения к вентилятору; Dm~средний диаметр, м, воздухо-
воздуховодов СКВ за пределами обслуживаемых помещений;
/-длина, м, воздуховодов СКВ за пределами обслу-
обслуживаемых помещений; р и v -статическое давление,
Па, и скорость воздуха, м/с, в месте присоединения
воздуховода к вентилятору.
Для прямоугольных воздуховодов и возду-
воздуховодов другого поперечного сечения на Кпот
вводится коэффициент 1,1, причем следует
принимать ?>п и Dm равными 0,32 S, где S-
периметр воздуховода, м, соответственно в
начальном и среднем сечениях.
Более точно потери и подсосы воздуха
* Баркалов Б.В., КарписЕ.Е. Кондицио-
Кондиционирование воздуха в промышленных и общественных
зданиях.-М.: Стройиздат, 1982.
15.2. Расход кондиционированного воздуха 11
в СКВ могут быть рассчитаны по табл. 2.
СНиП 2.04.05-86.
Полезный расход воздуха СКВ Lo, м3/с,
как правило, определяется максимальными
избытками явной теплоты в помещении в теп-
теплый период года QXB, Вт, по формулам:
при удалении всего воздуха из одной зоны
помещения (в частности, из обслуживаемой
зоны)
3'6 б-^; A5.9)
Lo =
1,2- ДГр
при удалении части воздуха
живаемой зоны помещения
Ьо = К, +
из обслу-
обслу+ A5Ш)
1,2 Лтр
где LOi-расход воздуха, м3/с, удаляемый из обслужи-
обслуживаемой зоны помещения; f0J, to~температуры воз-
воздуха, °С, в обслуживаемой зоне и подаваемого в
помещение; Д?р- полная рабочая разность темпера-
температур, °С:
ty - температура воздуха, "С, в зоне помещения, из
которой производится удаление воздуха; Кю%~коэф-
Кю%~коэффициент воздухообмена, зависящий от способа орга-
организации воздухообмена, вида, мощности и распре-
распределения источников теплоты в помещении, опреде-
определяемый по расчету или по опытным данным.
Полная рабочая разность температур, °С, огра-
ограничивается заданными параметрами воздуха
помещения и должна приниматься максималь-
максимально большой, так как от нее зависят размеры
кондиционеров, каналов и мощность электро-
электродвигателей, т.е. в конечном счете величины
единовременных и эксплуатационных затрат.
Вместе с тем величина Л/р должна удовлет-
удовлетворять санитарно-гигиеническим требованиям,
поэтому ее необходимо проверять расчетом
распределения приточного воздуха.
Для СКВ, предназначенных для помеще-
помещений, в которых требуется поддерживать высо-
высокую относительную влажность воздуха, в теп-
теплый период года весьма эффективно применять
доувлажнение воздуха форсунками, размещае-
размещаемыми в помещении (см. п. 15.7). В этом случае
рабочая разность температур Д?р в формулах
A5.9)-A5.11) определяется из построения ус-
условного процесса теплообмена по явному теп-
теплу в помещении (рис. 15.3):
А'р = KBO3(to,3 - t0) + (гдоувл - t03), A5.12)
где /доувл - условная температура воздуха по сухому
термометру, определяемая по рис. 15.3 в результате
Рис. 15.3. Построение процесса приготовления воз-
воздуха при доувлажнении в помещении
построения процесса доувлажнения воздуха в помеще-
помещении на Ad, г/кг; tmysn — t0,- результат процесса доув-
доувлажнения; t№ fCM, /,еит, ;ор ^-соответственно темпера-
температуры воздуха, °С: наружного, смеси наружного и
рециркуляционного, после рециркуляционного венти-
вентилятора (при наличии такого), после камеры орошения
кондиционера, после приточного вентилятора.
В тех случаях, когда по экономическим или
конструктивным причинам применяются си-
системы, состоящие из центральных кондицио-
кондиционеров и местных кондиционеров-доводчиков,
устанавливаемых внутри или вблизи обслужи-
обслуживаемых помещений и принимающих на себя
часть избытков теплоты, полный расход возду-
воздуха для центрального кондиционера определяют
по формулам A5.9) и A5.10), руководствуясь
приходящейся на него частью избытков теп-
теплоты.
На холодный период года расход воздуха
СКВ может быть сокращен соответственно
уменьшению избытков явной теплоты и изме-
изменению рабочей разности температур, но расход
воздуха не должен быть меньше необходимого
для обеспечения равномерности распределения
воздуха в обслуживаемой зоне.
Во всех случаях полезный расход воздуха
СКВ не должен быть меньше необходимого,
обеспечивающего: 1) удаление выделяющихся
в помещении вредных газов, паров или пыли;
2) создание подпора в помещении, компенса-
компенсацию воздуха, удаляемого местными отсосами
и на технологические нужды; 3) санитарную
норму наружного воздуха.
12
Глава 15 Кондиционирование воздуха
Расход воздуха, необходимый для созда-
создания повышенного давления в помещении, дол-
должен не менее чем в 1,5 раза превышать полу-
получаемый в результате расчета инфильтрации,
производимого по требованию СНиП 2.04 05-86
для холодного периода года, при условии, что
кондиционер и вытяжная вентиляция не ра-
работают.
В расчетах для теплого периода года
принимают следующее превышение притока
в помещении над вытяжкой, выраженное в
объемах помещения в 1 ч:
помещение без окон и наружных 0,5-0,75 1/ч
дверей
помещение с окнами.
на одну сторону 1 »
« две стороны 1,5 »
« три и четыре стороны 2 »
вестибюль 2-3 »
Кроме того, при часто открывающихся
дверях в кондиционируемое помещение следует
учитывать, расход воздуха, компенсирующий
расходы через дверь (табл 15.2).
Расход наружного воздуха, обрабатывае-
обрабатываемого в кондиционерах и вводимого в помеще-
помещение, оказывает большое влияние на расходы
теплоты и холода. Поэтому необходимо стре-
стремиться к всемерному сокращению расхода
обрабатываемого наружного воздуха Полез-
Полезный расход наружного воздуха не должен быть
менее: 1) требуемого СНиП 2.01.05-86 или
рекомендуемого в табл. 15.3-15.4 и на рис. 15.4
и 15.5; 2) необходимого для компенсации воз-
воздуха, удаляемого вытяжной вентиляцией и рас-
расходуемого на технологические нужды; 3) требу-
требуемого для поддержания в помещении избыточ-
ТАБЛИЦА152 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД
ВОЗДУХА, М3/Ч, ВВОДИМЫЙ В ПОМЕЩЕНИЕ
НА КАЖДОГО ЧЕЛОВЕКА, ПРОХОДЯЩЕГО
ЧЕРЕЗ ДВЕРЬ, ДЛЯ СОЗДАНИЯ
ПОВЫШЕННОГО ДАВЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИИ
Число людей,
проходящих
через двери
в 1 ч
Обычная
дверь
одна
более
одной
Дверь
с тамбуром
одна
более
одной
Вращаю-
Вращающаяся
дверь
одна
более
одной
До 100
100-700
700-1400
1400-2100
3
3
3
2,75
4,75
4,75
4,75
4
2,5
2,5
2,25
2,25
3,5 0,8 1
3,5 0,7 0,9
3,5 0,5 0,6
3,25 0,3 0,3
ТАБЛИЦА 15 3 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД
НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ВВОДИМЫЙ НА
КАЖДОГО ЧЕЛОВЕКА, НАХОДЯЩЕГОСЯ В
ПРОИЗВОДСТВЕННОМ ИЛИ ОБЩЕСТВЕННОМ
ПОМЕЩЕНИИ
Помещения
Общественные.
при отсутствии курения
» незначительном
курении
» значительном »
» сильном »
на одного ребенка в
помещениях, занятых
детьми до 12 лет
Производственные1
при обьеме помещения
на одного работающего
менее 20 м^
то же, от 20 до 40 м3
Производственные без
окон и фонарей
Производственные и
общественные помещения.
характеризуемые неприят-
неприятными запахами
Расход наружного
воздуха, м^/ч,
на 1 чел
25
35
50
75
15
Не менее 30
» » 20
» » 40
До 70
ТАБЛИЦА154 РЕКОМЕНДУЕМЫЙ РАСХОД
НАРУЖНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ НЕКОТОРЫХ
ПОМЕЩЕНИЙ
Помещения
Расход наружного воздуха,
м'/ч. подаваемого
на 1 м2
площади пола
на 1 м3
внутреннего
объема
Общие больничные 6
палаты
Хирургические 36
операционные
Гостиничные номера 6
Кухни в ресторанах 72
Химические 36
лаборатории
Механические -
лаборатории
Конторы
12
ного давления; 4) расхода наружного воздуха
в теплый и холодный периоды через неплот-
неплотности клапанов, определяемого по форму те
LH = 0,0tnKLn, A5.T3)
15.2. Расход кондиционированного воздуха
13
5 2 3*56763/0 15 20
ОБЪЕМ ПОМЕЩЕНИЯ НА 1 ЧЕЛОВЕКА, мЗ
Рис. 15.4. Определение расхода наружного воздуха,
необходимого для уменьшения интенсивности запа-
запахов, связанных с пребыванием в помещении людей
1 и .?-ощутимый и умеренный запах; 3 и 4 -сильный и очень
сильный запах
Рис. 15.5. Оптимальные режимы расходования на-
наружного воздуха
, - ПЕРЕМЕННОЕ
8)
ПЕРЕМЕННОЕ
const
1рец~ const
НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ
Рис. 15.6. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с переменными расходами наружного и рецирку-
рециркуляционного воздуха (а и б) и с постоянными расходами (а и в), при условии, что расход наружного воздуха
меньше вычисленного по формуле A5.16)
LH-наружный воздух; Lp(!I1-рециркуляционный воздух, KI-воздухонагреватель первого подогрева
где и,-удельная конструктивная неплотность клапа-
клапанов (см. гл. 8), в среднем равная 5-10%, 4~Расх°Д
воздуха через клапан в открытом положении, м3/ч.
Для систем, работающих с переменным
расходом наружного воздуха (рис. 15.5), при
удельной энтальпии JH «более высокой», чем
воздуха в помещении Jt (например, при
JH = Jh > Jt), экономически целесообразно при-
принимать минимальный расход наружного воз-
воздуха, равный большему из расходов, вычи-
вычисленных исходя из удовлетворения требований
норм, компенсации вытяжки или обеспечения
необходимого подпора.
При удельных энтальпиях наружного воз-
воздуха в пределах JH < J^' < J3 (где 73~энталь-
пия воздуха, приготовленного в камере ороше-
орошения) следует подавать 100% наружного воздуха
14
Глава 15. Кондиционирование воздуха
(например, при J'^ = Ja). При энтальпиях JH,
меньших, чем у воздуха после камеры ороше-
орошения, расход наружного воздуха LH не постоянен
и определяется из условия получения смеси
с рециркулируемым воздухом, которая имеет
удельную энтальпию, равную таковой для воз-
воздуха после камеры орошения J3:
L=Ln
1 •'н
A5.14)
где Lop-расход воздуха, проходящий через камеру
орошения, м3/с.
Например, если задано Jx = 38,8; J3 = 27,9
и JH = -29,2 кДж/кг, то
38,8 - 27,9
L =?,„
«0,161*.
ор38,8-(-29,2)
Работа СКВ при J^' < J3 с переменным
расходом наружного воздуха в смеси позволяет
продолжительное время не прибегать к пер-
первому подогреву, т. е. экономить на эксплуата-
эксплуатации. Однако при некотором значении удельной
энтальпии наружного воздуха
расход наружного воздуха, найденный по фор-
формуле A5.14), может оказаться меньше объема,
требуемого по нормам или для компенсации
вытяжки и создания необходимого подпора.
Это недопустимо, следовательно, необходим
первый подогрев воздуха для обеспечения по-
подачи большего из требуемых минимальных
расходов.
В СКВ, работающих с переменным расхо-
расходом наружного воздуха, при применении воз-
воздухонагревателей для первого подогрева их
целесообразно устанавливать после камеры
емешивания наружного и рециркуляционного
воздуха, чтобы не нарушать аэродинамической
устойчивости системы. Это ограничивает рас-
расход наружного воздуха, так как при удельной
эшалыши смеси JCM < 10,4 кДж/кг возможно
замерзание выпадающей из воздуха влаги. Для
предупреждения этого явления не следует вво-
вводить в смесь расход наружного воздуха, пре-
превышающий
i - 10,4
A5.16)
Здесь наружный воздух смешивается с рецир-
рециркуляционным, а смесь воздуха при удельной
энтальпии Усм подогревается в первом подо-
подогреве до J3, с которой поступает в вентилятор
и воздуховоды, где, в свою очередь, подогрева-
подогревается до J2 и входит в помещение.
Если для компенсации местной вытяжки
и создания повышенного давления в помеще-
помещении расход наружного воздуха должен быть
больше найденного по формуле A5.16), то не-
необходимо принимать меры для оттаивания
льда (например, предусматривать обогрев пола
и стен смесительной камеры).
Для СКВ, работающих с постоянным рас-
расходом наружного воздуха, его следует опреде-
определять по технико-экономическим расчетам, учи-
учитывая продолжительность периодов, требую-
требующих охлаждения и нагрева воздуха, средние
удельные энтальпии наружного воздуха в эти
периоды и отпускные стоимости холода и теп-
теплоты. Для систем кондиционирования ком-
комфортного назначения обычно оправдан расход
наружного воздуха, равный:
для средней полосы страны
LH = 0,3 -=- 0,4Lop; A5.17)
для южных районов страны
LH = 0,2-0,3Lop. A5.18)
Для СКВ, работающих с постоянным рас-
расходом наружного воздуха и при наличии пер-
первой и второй рециркуляции, воздухонагревате-
воздухонагреватели первого подогрева следует устанавливать
в потоке наружного воздуха, чтобы не нару-
нарушить аэродинамической устойчивости системы
и уменьшить размеры этих воздухонагревате-
воздухонагревателей.
Во избежание намерзания льда на входных
сепараторах камеры орошения воздух, пропус-
пропускаемый через воздухонагреватели, должен до-
достигнуть удельной энтальпии JK = 10,4 кДж/кг,
т.е. расход наружного воздуха, м3, должен
быть
L.ZL.,'1'?*. A5.19)
Схемы приготовления и подогрева воздуха
по этому способу приведены на рис. 15.6, а и б.
При этом приготовление воздуха ведется,
как показано на рис. 15.7. Наружный воздух
нагревается от удельной энтальпии Ja до JK
и смешивается в заданных соотношениях с ре-
рециркуляционным, имеющим удельную энталь-
энтальпию Jх; смесь приобретает удельную энталь-
15.3. Системы кондиционирования воздуха
15
/.рец= const
ЗАКРЫТ
const
Const
const
' НАРУЖНЫЙ ВОЗДУХ
Рис. 15.7. Схемы обработки воздуха в системе, работающей с постоянным расходом наружного воздуха нри
применении первой и второй рециркуляции (в и б), и в системе, работающей без применения второй
рециркуляции (а и в), при условии, что расход наружного воздуха больше или равен вычисленному по формуле
A5.16)
LB - наружный воздух; Ьрец - рециркуляционный воздух; К1 - воздухвна! реватель первого подогрева
пию J3, увлажняется и поступает в вентилятор
и воздуховоды, где нагревается до удельной
энтальпии J2 и далее выходит в помещение.
При работе кондиционеров на смеси с по-
постоянным расходом наружного и рециркуля-
рециркуляционного воздуха и при отсутствии второй
рециркуляции следует производить нагрев пос-
после смешивания наружного и рециркуляционно-
рециркуляционного воздуха в тех случаях, когда расход наруж-
наружного воздуха меньше вычисленного по форму-
формуле A5.19). Нагрев наружного воздуха до сме-
смешивания с рециркуляционным следует произ-
производить в тех случаях, когда его расход равен
или больше вычисленного по той же формуле.
Борьба с выпадением конденсата при сме-
смешивании наружного и рециркуляционного воз-
воздуха в ряде случаев может осуществляться
в воздухонагревателе рециркуляционного воз-
воздуха, установленном до камеры смешивания.
При этом воздухонагреватель хорошо защи-
защищен от замерзания.
Полный расход наружного воздуха вычис-
вычисляется по формуле
LHn = Kn0ILH, A5.20)
где Кпат - коэффициент, принимаемый как для фор-
формулы A5.7).
15.3. СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
В зависимости от расположения кондицио-
кондиционеров по отношению к обслуживаемым поме-
помещениям СКВ делятся на центральные и мест-
местные, а по типу кондиционеров - на неавтоном-
неавтономные и автономные.
Центральные СКВ, получившие в Севет-
ском Союзе наибольшее распространение, име-
имеют неавтономные кондиционеры, снабжаемые
извне холодом, теплотой и электрической
энергией.
Местные СКВ могут иметь неавтономные
и автономные кондиционеры; последние снаб-
снабжаются извне только электрической энергией.
Неавтономные системы делятся на воздуш-
воздушные-подающие в обслуживаемые помещения
только воздух, и водовоздушные, подающие
воздух и воду, несущие теплоту или холод
в теплообменники, установленные в обслужи-
обслуживаемых помещениях.
По давлению, создаваемому вентилятора-
вентиляторами центральных кондиционеров, СКВ подраз-
подразделяются на системы низкого давления (до
1000 Па), среднего давления (от 1000 до
3000 Па) и высокого давления (выше 3000 Па).
16
Глава 15. Кондиционирование воздуха
По периоду действия СКВ разделяются на
круглогодовые, для теплого периода (охлади-
(охладительно-осушительные) и для холодного пе-
периода (нагревательно-увлажнительные). СКВ
устраивают с качественным, количественным
и количественно-качественным регулировани-
регулированием. Возможны также различные комбиниро-
комбинированные системы.
15.3.1. Центральные системы
кондиционирования воздуха
Центральные СКВ с кондиционерами, рас-
расположенными вне обслуживаемых помещений,
обслуживают одно большое помещение, не-
несколько зон такого помещения или много от-
отдельных помещений. Иногда несколько цент-
центральных систем обслуживают одно помещение
больших размеров (большой цех, театральный
зал, закрытый стадион или каток).
Центральные СКВ оборудуются неавто-
неавтономными кондиционерами КТЦЗ, изготовляе-
изготовляемыми по трем базовым (типовым) схемам
компоновки оборудования и их модернизаци-
модернизациям, образующимся путем доукомплектования,
замены или исключения отдельных видов обо-
оборудования из базовых схем. Воздух разводится,
как правило, по круглым стальным изолиро-
изолированным воздуховодам. При подземной про-
прокладке воздуховоды рекомендуется укладывать
в каналы.
Центральные системы удобны для обслу-
обслуживания, обеспечиваются (при необходимости)
эффективными фильтрами, устройствами шу-
мо- и виброгашения и наиболее совершенными
системами автоматики-вплоть до управления
ЭВМ.
Для СКВ комфортного назначения с круг-
круглогодичной и круглосуточной эксплуатацией,
а также для помещений без естественного про-
проветривания следует устанавливать не менее
двух кондиционеров производительностью по
50% общей производительности системы, при
этом воздухонагреватели второго или местно-
местного подогрева должны иметь мощность, доста-
достаточную для нормального отопления помеще-
помещений при работе одного кондиционера.
При технологических требованиях к по-
постоянству заданных параметров в помещении
круглосуточно и круглый год следует проекти-
проектировать установку резервных кондиционеров.
СКВ, работающие с рециркуляцией, реко-
ТАБЛИЦА 15.5. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ДЛЯ СХЕМ СКВ
Оборудование и приборы
Условное
обозначение
Камера орошения или поверх-
поверхностный орошаемый воздухо-
воздухоохладитель
Воздухоохладитель
Насосная установка
Проходной или трехходовой
регулирующий клапан на
трубопроводе с пневматическим
или электрическим сервомото-
Мсстный кондиционер-доводчик
Местный подогреватель
Паровой увлажнитель
Смесительный клапан для
воздуха с пневматическим или
электрическим сервомотором
Воздушный фильтр
Секция подогрева- воздухо-
воздухонагреватель
Теплообменник-утилизатор для
использования теплоты из
выбрасываемого воздуха
Водоводяной теплообменник
Шумоглушитель
Приточный вентилятор
Рециркуляционно-вытяжной
вентилятор
Индукторная муфта скольжения
Направляющий аппарат
вентилятора
Воздуховод для блокировки
с соседним кондиционером
Терморегулятор
Влагорегулятор
Регулятор давления
Дальномерный или местный
контрольный термометр
То же, психрометр
» расходомер
» манометр
ПК
ВО
НУ
к
мк
МП
ПУ
ск
ф
СП
ТУ
ВТ
ш
пв
РВВ
ис
НА
т
в
д
t
ь
р
d
мендуется рассчитывать на подачу переменных
объемов рециркуляционного воздуха в зависи-
зависимости or параметров наружного воздуха, при-
применяя для рециркуляции отдельный вентиля-
вентилятор. При размещении СКВ в одном здании
рекомендуется для взаимозаменяемости объе-
объединять (блокировать) попарно или по три при-
приточных и рециркуляционных воздуховода. Воз-
Воздухонагреватели второго и местного подогре-
подогревов должны, как правило, снабжаться тепло-
теплоносителем постоянных параметров. В СКВ.
регулируемых по методу «точки росы», дат-
15.3. Системы кондиционирования воздуха
7
чики точки росы надо размешать за вентиля-
вентилятором, а воздухонагреватели второго или мест-
местного подогрева ставить после размещения дат-
датчиков, считая по направлению движения воз-
воздуха.
Обводные автоматические клапаны (за-
(заслонки) необходимы только для регулирования
паровых воздухонагревателей. В качестве воз-
воздухонагревателей, питаемых водой, следует,
как правило, применять секции подогрева без
обводных каналов.
Оросительные форсуночные камеры явля-
являются экономичными и эффективными тепло-
массообменными аппаратами. Однако для упро-
упрощения обслуживания их заменяют поверхност-
поверхностными орошаемыми и неорошаемыми воздухо-
воздухоохладителями, питаемыми хладагентами или
промежуточным холодоносителем. как прави-
правило, холодной водой. Это существенно упро-
упрощает систему холодоснабжения.
Фильтры для общей или первой очистки
воздуха следует размешать в тех частях конди-
кондиционеров, через которые проходит весь обра-
обрабатываемый воздух» защищая от пыли воз-
возможно большее число секций кондиционеров.
Фильтры второй и третьей ступени размещают
перез вводом воздуха в помещение. Воздуш-
Воздушные фильтры должны быть легко доступны для
очистки и обслуживания.
При совместной работе СКВ с системами
отопления последние следует рассчитывать на
обеспечение температуры воздуха на 2-4 СС
ниже заданной для помещения.
На принципиальных схемах СКВ приняты
буквенные обозначения, приведенные в
табл. 15.5, при этом как схемы, так и наимено-
наименования оборудования в таблице даны примени-
применительно к серии центральных кондиционеров
КТЦЗ производительностью 10-250 тыс. м3/ч.
15.3,2. Центральные
однозоиальные системы
кондиционирования воздуха
Центральные однозональные СКВ приме-
применяются для обслуживания больших помещений
с относительно равномерными тепло- и влаго-
выделениями, например залов собраний, теат-
театров, аудиторий и производственных помеще-
помещений. Такие СКВ необходимо, как правило,
комплектовать устройствами для использова-
использования отбросной теплоты. Схема типовой одно-
зональной СКВ с использованием теплоты и
холода из воздуха помещения, выбрасываемо-
выбрасываемого вытяжными вентиляторами РВВ, представ-
представлена на рис. 15.8
Процессы нагревания, увлажнения, охлаж-
охлаждения и осушения воздуха в камере орошения
регулируются изменением температуры и рас-
расхода воды, разбрызгиваемой форсунками, так
как исследованиями ЦНИИПромзданий * и
ЦНИИЭП инженерного оборудования** экс-
экспериментально установлена пригодность для
этого центробежных форсунок с диаметром
выходного отверстия 2-10 мм при регулирова-
регулировании давления воды от расчетных значений до
10 кПа. Система может работать целиком на
наружном воздухе и с рециркуляцией, для чего
устраивается рециркуляционный воздуховод
с клапаном К10, показанный пунктиром
На схеме процессов кондиционирования
воздуха, построенных на J - d- диаграмме
(рис. 15.8, б), как и на других схемах процессов,
точки, характеризующие состояние воздуха,
обозначены индексами, которыми в тексте со-
сопровождаются значения каждого из соответ-
соответствующих параметров воздуха. Например, точ-
точке с индексом 1 на рис. 15.8,6 соответствуют
следующие значения в тексте: температуры tx,
относительной влажности ср,, удельной энталь-
пки Jx и влагосодержания di.
В теплый период года при расчетных па-
параметрах воздуха СКВ без рециркуляции за-
забирает наружный воздух (точка Л рис. 15.8,6),
охлаждает его в теплообменнике ТУ!
(рис. 15.8. а) до параметров точки 2, фильтрует
и вновь охлаждает воздух в камере орошения
до параметров точки 3, если поступление теп-
теплоты в помещение достигает максимума; затем
воздух, проходя через вентилятор, нагревается
до параметров точки 4 и выпускается в поме-
помещение, где принимает заданные параметры
точки 5. При минимальных поступлениях теп-
теплоты в помещение воздух с параметрами в точ-
* Сенатов И.Г., СиницынБ.И. Количест-
Количественное регулирование малопроизводительное! и фор-
форсуночных камер // Санитарная техника и инж. обору-
оборудование-1978.-№ 11,
•* Рекомендации по расчету установок конди-
кондиционирования воздуха и вентиляции с управляе-
управляемыми процессами адиабатной обработки воэдуха.
ЦНИИЭП инженерного оборудования Госграждан-
строя.-М.: Стройичдат, 1985.
18 Глава 15. Кондиционирование воздуха
¦Mfltw
Рис. 16.8. Центральная прямоточная однозональная система кондиционирования воздуха, работающая пол-
полностью на наружном воздухе или с рециркуляцией (рециркуляционный воздуховод и клапан К10 показаны
пунктиром)
а схема системы; б построение на J (/-диаграмме процессов приготовления воздуха при pa6oie системы на наружном воздухе;
е- ю же, но при работе с рециркуляцией; г- \о же, при регулировании по оптимальному режиму
Условные обозначения см лабл. 15.5.
ке 2 охлаждается в камере орошения до темпе- Воздух, удаляемый из помещения наружу,
ратуры в точке б, нагревается до параметров нагревается в вытяжном вентиляторе РВВ до
точки 7 и затем принимает параметры точки 5, параметров в точке 8 и, проходя через тепло-
ассимилируя теплоту и влагу в помещении. обменник ТУ2, охлаждает циркулирующий в
15.3. Системы кондиционирования воздуха 19
нем теплоноситель, нагреваясь при этом от
параметров точки 8 до параметров 9 или до
промежуточных величин. Между теплообмен-
теплообменниками ТУ1 и ТУ2 циркулирует незамерзаю-
незамерзающий теплоноситель, перемещаемый насосом
НУ1. При расчетных параметрах холодного
периода года наружный воздух с параметром
11 нагревается в теплообменнике ТУ1 до пара-
параметров точки 12, затем подогревается и увлаж-
увлажняется в камере орошения ПК водой, приго-
приготовляемой в водоводяном теплообменнике ВТ,
до параметров точки 3 или точки б либо до
промежуточных параметров. Использование
этого экономичного способа приготовления
воздуха возможно, если температура воздуха,
поступающего в камеру орошения (точка 12),
при расчетных параметрах будет не ниже минус
20 °С. В противном случае следует применять
воздухонагреватели первого подогрева СП1
и СП2 (на рис. 15.8 показаны пунктиром), на-
нагревающие воздух до параметров точки 14 и 15,
в зависимости от величины избытков теплоты
в помещении. Воздух адиабатически увлажня-
увлажняется в камере орошения до параметров точек
3-6. При недостатках теплоты в помещении
воздух подогревается вторым подогревателем
МП от параметров точек 3-6. до параметров
точек 16-19 и, отдавая теплоту помещению,
при одновременной ассимиляции влаги прини-
принимает заданные параметры 5.
Воздух, удаляемый из помещения, охлаж-
охлаждается и осушается в теплообменнике ТУ2 от
параметров 8 до параметров 17 незамерзаю-
незамерзающим теплоносителем, нагревающим затем на-
наружный воздух в теплообменнике ТУ1.
В СКВ, работающих с рециркуляцией внут-
внутреннего воздуха (рис. 15.8, в), наружный воздух
состояния 1 или 11 смешивается с рециркули-
рующим воздухом состояния 8 и полученная
смесь 10 или 21 проходит все стадии обра-
обработки, описанные для системы, работающей на
одном наружном воздухе.
Автоматизация центральных однозональ-
ных СКВ с камерами орошения, регулируе-
регулируемыми изменением температуры и давления
воды перед форсунками, осуществляется регу-
регулятором температуры воздуха помещения Т1,
управляющим клапанам Р1, регулирующим
подачу теплоносителя в водоводяной тепло-
теплообменник ВТ, и клапаном К2, регулирующим
обвод воды, идущей к форсункам мимо ВТ, или
клапанами КЗ и К4 на теплоносителе к водо-
водонагревателю первого подогрева. Если при пол-
полном открытии клапанов на теплоносителе К1
или КЗ и К4 температура в помещении не
достигает заданной, то терморегулятор Т1 пе-
переключается на управление клапаном К5 на
теплоносителе, подведенном к местному по-
подогревателю МП. Регулятор влагосодержания,
установленный в помещении, управляет про-
производительностью насосной установки НУ2 с
помощью индукторной муфты скольжения ИС
или другим способом.
Удельные энтальпии наружного воздуха J3
при максимальной нагрузке и J6 при мини-
минимальной нагрузке являются условными грани-
границами регулирования СКВ.
В теплый период года автоматическое ре-
регулирование можно вести по следующей схеме:
терморегулятор Т1 управляет клапаном Кб,
изменяющим температуру воды, подаваемой
в камеру орошения, в пределах между точками
t»i и ?в2 (см. рис. 15.8,6), обеспечивая постоян-
постоянство температуры в помещении (точка 5).
Влажность регулируется регулятором влагосо-
держания В с датчиком, установленным в по-
помещении, который управляет муфтой ИС на-
насоса НУ2, изменяя расход воды, подаваемой
в камеру орошения.
В холодный период года регулятор Т1
управляет клапаном К1, регулирующим расход
теплоносителя, поступающего в водоводяной
теплообменник ВТ, и клапаном К2, регули-
регулирующим обвод воды, идущей к форсункам
мимо ВТ, или клапанами КЗ и К4, регулирую-
регулирующими подачу теплоносителя к воздухонагре-
воздухонагревателям первого подогрева.
При полном закрытии клапанов на тепло-
теплоносителе К1 или К2 и КЗ терморегулятор Т1
переключается на управление клапаном Кб на
подаче холодной воды в систему орошения,
регулируя температуру в помещении и изменяя
температуру приточного воздуха от парамет-
параметров точки 4 до точки 7. Влажность регули-
регулируется регулятором влагосодержания В с по-
помощью индукторной муфты Ис, изменяющей
производительность насоса НУ2, подающего
воду в камеру орошения.
Для устранения образования инея на труб-
трубках теплообменника ТУ2 температура выхо-
выходящего из него воздуха не должна падать ниже
+ 2°С (точки 17). Терморегулятор Т2, уста-
установленный за теплообменником ТВ2, управ-
управляет клапаном К7, отводя часть холодо-
20
Глава 15, Кондиционирование воздуха
носителя обратно в теплообменник ТУ.
На рис. 15.8,а показано применение тепло-
теплообменников ТУ1 и ТУ2, работающих с про-
промежуточным теплоносителем, как один из ре-
реальных способов использования теплоты, но
для этой цели можно применять теплообмен-
теплообменники других конструкций.
Пуск кондиционера в теплый период года
осуществляется при последовательном вклю-
включении вентиляторов ПВ и РВВ, открывании
клапанов Кб, К8 и К9 и включении насосных
установок НУ1 и НУ2.
При регулировании СКВ с рециркуляцией
воздуха терморегулятор Т1 в теплый период
года работает вместе с двухпозиционным ре-
регулятором ТЗ, датчиком которого является
смоченный термометр, установленный в по-
потоке наружного воздуха. При удельной энталь-
энтальпии наружного воздуха JH> J5 терморегулятор
ТЗ открывает клапан К10 на подачу макси-
максимального расхода рециркуляционного воздуха.
Когда удельная энтальпия наружного воздуха
J3 < JH< J5, терморегулятор ТЗ устанавливает
клапан К9 в положение «закрыто». При JH = J3
клапан К10 подключается на управление к
терморегулятору Т1, который сначала регули-
регулирует нагревание воздуха, идущего в камеру
орошения, а затем управляет клапанами К1
и К2 или КЗ, К4 и К5, как описано выше.
В холодный период года при эксплуатации
СКВ с рециркуляцией по двухвентиляторной
схеме сначала включают рециркуляционно-вы-
тяжной вентилятор РВВ и открывают клапаны
К10 и К1 или КЗ и К4 на теплоносителе, тогда
СКВ заполняется теплым воздухом из поме-
помещения, и часть его выдавливается через не-
неплотности закрытых клапанов К 8 и К9, благо-
благодаря чему примерзшие створки клапанов быстро
оттаивают и клапаны могут быть открыты без
применения электропрогрева. Открывание и за-
закрывание клапанов К8 и К9 блокируется с
пуском и остановкой приточного вентилятора.
Для уменьшения опасности замерзания
воздухонагревателей первого подогрева их сле-
следует устанавливать в два ряда последовательно
(по ходу воздуха) и оборудовать отдельными
регулирующими клапанами на трубопроводах,
подводимых к каждому ряду. До пуска кон-
кондиционера в зимнее время следует включать
теплоноситель для 3-5-минутного прогрева
воздухонагревателей при полностью открытых
клапанах КЗ и К4. Затем регулирование подачи
теплоносителя следует вести клапаном КЗ, со-
сокращая подачу теплоты во второй (по ходу
воздуха) ряд воздухонагревателей, и только
после закрытия клапана КЗ следует переводить
регулирование на клапан К4, управляющий
первым их рядом.
Питаемые водой воздухонагреватели пер-
первого подогрева с поверхностью нагрева, пре-
превышающей более чем на 10% требуемую, сле-
следует оборудовать ручными или дистанционно
управляемыми обводными клапанами. При
теплоносителе паре обводные клапаны должны
устанавливаться на воздухонагревателях пер-
первого подогрева и управление ими должно произ-
производиться всегда последовательно с клапаном КЗ.
При включенном приточном вентиляторе
защита воздухонагревателей (при теплоноси-
теплоносителях воде и паре) систем, работающих на
наружном воздухе (без рециркуляции), произ-
производится датчиком температуры Т4, который
устанавливается в приточном воздуховоде (см.
рис. 15.8). Датчик настраивается на аварийную
температуру на 10°С ниже нормальной темпе-
температуры, контролируемой терморегулятором Т1
(но не ниже 2 °С), и соединяется с реле, которое
выключает приточный вентилятор, подает ава-
аварийный сигнал, полностью закрывает прием-
приемный клапан К8 наружного воздуха и открывает
клапаны КЗ и К4 на подаче теплоносителя,
если температура понизится до аварийной. В
СКВ с рециркуляцией те же функции выполняет
датчик терморегулятора Т5, установленный на
трубопроводе воды или конденсата (при нагре-
нагревании паром) у первого ряда воздухонагрева-
воздухонагревателей (см. рис. 15.8, а). Датчик Т5 обычно на-
настраивают на температуру 30 °С.
При остановленном приточном вентиля-
вентиляторе наиболее надежна организация постоян-
постоянного прогрева воздухонагревателей при авто-
автоматическом включении теплоносителя клапа-
клапанами КЗ и К4 на 1-1,5 мин через каждые
2-4 мин; автоматика включается терморегуля-
терморегулятором ТЗ, если температура наружного воздуха
понижается ниже 2 °С, и отключается при более
высокой температуре.
Местные или дальномерные приборы (см.
рис. 15.8, а) должны контролировать: постоян-
постоянно температуру и влажность в обслуживаемом
помещении-точки t1 и <рг; периодически темпе-
температуры в воздуховодах и кондиционере-точки
t2-t6; температуры воды и теплоносителя-
точки tj-tu; давления воды и теплоносителя-
15.3. Системы кондиционированыч воздуха
21
точки dx - dA\ расходы холодной воды и возду-
воздуха - ТОЧКИ Pj И Р2.
Регулирование по методу «точки росы»
рыполняет терморегулятор точки росы Т4,
устанавливаемый после вентилятора (см.
рис. 15.8). В холодный период года он управ-
управляет клапанами К1, К2 или КЗ, К4, а в теп-
теплый-Кб и насосной установкой НУ2. В систе-
системах, работающих с рециркуляцией, Т4 вместе
с терморегулятором ТЗ управляет также кла-
клапанами К9 и К10, как было описано выше.
При регулировании кондиционеров следу-
следует учитывать, что точками 5, 4 и 3 на схеме
процессов приготовления воздуха (см. рис.
15.8,6) показаны его средние параметры в по-
помещении, при выходе из воздухораспредели-
воздухораспределителя и до вентилятора. Фактически, как при-
приведено в работах Б. Г. Шпиза *, кроме средних
величин t5 и ф5 обычно задаются и допустимые
отклонения от этих параметров. Тогда пара-
параметры в помещении, построенные на J-d-диа-
i рамме, представляются четырехугольником
5e-5b-5c-5d (см. рис. 15.8, г).
При тепловлажностном отношении е < ~
параметры воздуха, подаваемого в помещение,
можно представить ограниченным четырех-
четырехугольником 4a-4b-4c-4d. При регулировании по
«точке росы» ее температура могла бы коле-
колебаться от минимума Зар до максимума Зср.
Однако одновременно с регулятором Т4 в СКВ
действует регулятор Т1, стабилизирующий
температуру воздуха в помещении и изменяю-
изменяющий температуру приточного воздуха, воздей-
воздействуя на клапаны К5 или Кб. Поэтому зона
возможных параметров приточного воздуха
определится многоугольником 4а-4А-4с-4с,
площадь которого значительно больше поля
необходимых параметров приточного воздуха
40-4ft-4f-4d. Чтобы не выходить за пределы за-
заданных условий, следует ограничить поле воз-
возможных параметров приточного воздуха мно-
многоугольником 4B-4b-4fl-4d.
По мере уменьшения тепловлажностного
отношения, например при уменьшении влаго-
выделений (построение пунктиром), минималь-
* Шпиз Б.Г. Методы и приборы для регулиро-
регулирования влажности воздуха. Применение ЭВМ для
определения параметров приточного воздуха при ре-
регулировании кондиционера по методу точки росы //
Водоснабжение и сан. техника.-1972.-№ 10; 1977 —
№ 3.
ное значение точки росы повышается и дости-
достигает максимума при минимальной допустимой
относительной влажности ф5а и е, что соот-
соответствует точке росы 3^. Диапазон регулиро-
регулирования приточного воздуха смещается в много-
многоугольник 4'a-4'b-4[-4'd. В результате при выборе
регулятора следует ориентироваться на диа-
диапазон точек росы, представленный отрезком
Уар-Уср, обеспечивающий условия влажности в
помещении в заданных пределах.
Для однозональных СКВ большой произво-
производительности, имеющих обводный канал вокруг
камеры орошения и работающих по двухвенти-
ляторной схеме с рециркуляцией (см.
рис. 15.8), канал А и клапаны К13 и К14,
рекомендуется применять разработанный
А. Я. Креслинем* метод регулирования по оп-
оптимальным режимам, обеспечивающим мини-
минимальные эксплуатационные расходы энергети-
энергетических ресурсов. Для расчета регулирования
СКВ по оптимальному режиму на J-^-диа-
грамму наносят границы области, в пределах
которой могут находиться точки, характери-
характеризующие состояние наружного воздуха данного
географического пункта при заданном коэф-
коэффициенте обеспеченности.
Область состояния наружного воздуха де-
делят на 13 участков, показанных на рис. 15.9
и в табл. 15.6. Аналогично рис. 15.8,? на
J- fif-диаграмму нанесен четырехугольник 1-2-
3-4, углы которого определяют крайние зна-
значения заданных температуры и влажности воз-
воздуха в помещении. Устанавливают рабочую
разность температур и определяют тепловлаж-
ностное отношение с процесса ассимиляции
теплоты и влаги. Из вершин четырехугольника
проводят лучи этих процессов до пересечения
с изотермами воздуха, выпускаемого в поме-
помещение, что и определяет четырехугольник 5-6-
7-8 предельных состояний воздуха при входе
его в помещение (участок У). Через точки
7 и 5 проводят соответственно линии постоян-
постоянных удельных энтальпий 7-7' и 5-5'. Ломаная
5-5'-7'-7-6-5- образует участок IV.
Построения на рис. 15.9 для упрощения
сделаны в предположении, что тепловые экви-
эквиваленты работы приторного и частично ре-
* KreslinsA. Caisa Kandicionekasana rupnieci-
bas un sabiedeis kajas ekas.- Riga: Jrdevnieciba "Liesma",
1975.
22 Глава 15 Кондиционирование воздуха
ТАБЛИЦА 15.6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ
ПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИ
РАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГО
ВОЗДУХА
Рис. 15,9. Участки I-ХШ на У-</-диа1рамме, пред-
представляющие параметры наружного воздуха, явля-
являющиеся основанием для построения схем обработки
воздуха в кондиционере по оптимальному режиму,
указанных в габл. 15.6
циркуляционно-вытяжного вентиляторов (про-
(пропорционально доле воздуха, поступающею на
рециркуляцию) учтены как избытки теплоты
в помещении. Поэтому на рис. 15.9 не пока-
показаны отрезки прямых, которые должны харак-
характеризовать нагревание воздуха в вентиляторах.
Однако в детальных построениях отдельных
режимов в табл. 15.6 эти отрезки учтены и про-
пронумерованы с индексами 1. В результате, на-
например, точка 1 на рис. 15.9 может иметь
номер /' на схемах в табл. 15.6.
Лучи процессов е продлевают до точек 10,
11 и 12, положение которых определяется ми-
минимальной долей Z наружного воздуха в об-
общем расходе приточного воздуха. Таким об-
образом, создается участок VI с границами 5-8-7-
12-11-10-5. Из точек 5, 10 и 12 проводят линии
постоянных влагосодержаний, в результате че-
чего получают участок VII, образуемый ломаной
10-11-12-13-14-10, и участок VIII, образуемый
линиями 5-10-14-15-5.
Через точку 12 проводят линию постоян-
постоянной удельной энтальпии 12-12', в результате
чего образуется участок III с координатами
7-7-12-12-7. Через точку 7 проводят линию
постоянного влагосодержания dMHH, которая в
точке 16 пересечения с кривой относительной
влажности воздуха за тепловлагообменным ап-
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальная
последовательность
тепловлажностной
обработки воздуха
в кондиционере
Воздух из помещения
с параметрами точки
3' нагревается в
рециркуляционном
вентиляторе до
температуры 5,
смешивается с мини-
минимальным количеством
наружного воздуха Я;
смесь подогревается
до Jp мвн, изоэнталь-
пически увлажняется
до параметров 16,
подогревается в при-
приточном вентиляторе
до 16' и в калорифере
второго подогрева до
параметров 7 и выпус-
выпускается в помещение,
приобретая пара-
параметры 3'
Воздух из помещения
3' нагревается в
рециркуляционном
вентиляторе до темпе-
температуры 3, смешивается
с минимальным коли-
количеством наружного
воздуха Н для доведе-
доведения энтальпии смеси
•7п>^р.МИн- Часть
первой смеси изоэн-
тальпически увлаж-
увлажняется и вновь смеши-
смешивается с неувлажнен-
ной частью первой
смеси для получения
воздуха 16 с влаго-
влагосо держанием duitH,
который подогрева-
подогревается в приточном вен-
вентиляторе до 16', в
калорифере местного
подогрева до 7 и
выпускается в поме-
помещение
75.3. Системы кондиционирования воздуха
23
Продолжение табл. 15.6
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальная
последовательность
тепловлажностной
обработки воздуха
в кондиционере
Продолжение табл. 15.6
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальная
последовательность
тепловлажностной
обработки воздуха
в кондиционере
Jp-MUH
(р'95%
Воздух из помещения
3' нагревается
в вентиляторе до 3,
смешивается с
наружным воздухом
Н для получения смеси
с энтальпией Jp мин.
Часть первой смеси
увлажняется и вновь
смешивается с
неувлажненной его
частью для получения
воздуха 16 с влаго-
содержанием dMUH,
который подогрева-
подогревается в вентиляторе до
7 и выпускается в
помещение
т 1
<р-95%
Часть наружного
воздуха Я увлажня-
увлажняется при постоянной
энтальпии, потом
смешивается с необра-
необработанной частью
этого воздуха так,
чтобы смесь приобре-
приобрела параметры п в
пределах, обозначен-
обозначенных ломаной 5-6-7-8
смесь нагревается в
вентиляторе до п' в
пределах, обозначен-
обозначенных ломаной 1-2-3-4
Наружный воздух Н
нагревается в венти-
вентиляторе до параметров
п и выпускается в
помещение, приобре-
приобретая там параметры m
в пределах площади
1-2-3-4
Наружный воздух Н
смешивается с взятым
из помещения т' и
подогревшимся в
рециркуляционном
вентиляторе до
параметров т; про-
пропорция должна обес-
обеспечить параметры
смеси в пределах
7-8-5; после подо-
подогрева в приточном
вентиляторе до п'
воздух выпускается в
помещение
Воздух, взятый из
помещения с парамет-
параметрами т', подогревшийся
в рециркуляционном
вентиляторе до т,
смешивается с наруж-
наружным воздухом Я,
смесь подогревается
в приточном вентиля-
вентиляторе и калорифере до
параметров и, лежа-
лежащих в пределах
ломаной 5-8-7, и
выпускается в поме-
помещение
Наружный воздух с
параметрами Н и
воздух, взятый из
помещения Г после
того, как он подогре-
подогревался в рециркуляци-
рециркуляционном вентиляторе до
параметров /, смеши-
смешивается и подогрева-
подогревается в приточном
вентиляторе и кало-
калорифере до параметров
п', при которых
выпускается в поме-
помещение
Часть наружного
воздуха с парамет-
параметрами Н охлаждается
до такой температуры
t, чтобы после смеше-
смешения с необработанным
наружным воздухом
получить смесь с
влагосо держанием
й?макс, которая затем
подогревается в
приточном вентиля-
вентиляторе и в калорифере до
параметров 5 и выпус-
24
Глава 15. Кондиционирование воздуха
Продолжение табл. 15.6
Продолжение табл. 15.6
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальная
последовательность
тепловлажностной
обработки воздуха
в кондиционере
кается в помещение,
где приобретает пара-
параметры /
95%
Часть наружного
воздуха Н охлажда-
охлаждается до такой темпе-
температуры /, при которой
после смешения с
неохлажденной его
частью получится
смесь с влагосодержа-
нием й?макс и темпера-
температурой 5'; после
нагревания смеси в
приточном вентиля-
вентиляторе это обеспечивает
получение приточного
воздуха с парамет-
параметрами 5, воздуха в
помещении Г и
выбрасываемого воз-
воздуха 1
=95%
Наружный воздух Н
смешивается с возду-
воздухом, выбрасываемым
из помещения, при
параметрах т в про-
пропорции, обеспечива-
обеспечивающей параметры С1?
характеризуемые пря-
прямой 18-19; часть этой
смеси максимально
охлаждается до пара-
параметров С2 и смешива-
смешивается с неохлажденной
частью смеси, и новая
смесь С3 подогрева-
подогревается в приточном вен-
вентиляторе до пара-
параметров 5 и выпуска-
выпускается в помещение,
обеспечивая необхо-
необходимые параметры т'
в пределах четырех-
четырехугольника 1-2-3-4
паратом кондиционера определяет удельную
энтальпию, соответствующую минимальной
температуре точки росы JT.p.MllH. Далее, поль-
Участок (см. рис. 15.9)
Оптимальная
последовательность
тепловлажностной
обработки воздуха
в кондиционере
Наружный воздух Н
смешивают с макси-
максимально допустимым
количеством воздуха,
выбрасываемого из
помещения. Смесь
обрабатывают так же,
как в режиме X
Наружный воздух Н
смешивают с макси-
максимально допустимым
количеством воздуха,
выбрасываемого из
помещения, имеющего
параметры 1; часть
смеси охлаждают и
смешивают с не-
неохлажденной ее
частью так, чтобы
получить новую смесь
с влагосодержанием
dMaKC, которая затем
подогревается в при-
приточном вентиляторе
и калорифере до
параметров 5 и выпус-
выпускается в помещение,
где приобретает пара-
параметры Г
зуясь расчетами по формуле
«М-Н — ''р.мин
•'р.мин "т.р.к
A5.21)
проводят границу между участками / и //.
Через точку 1 проводят Jn.MaKC и наносят
точку 17 на ее конце. Затем наносят точку 18,
соответствующую минимальным параметрам
охлажденного воздуха при регулировании па-
параметров притока путем пропуска части возду-
воздуха через обводной канал, и проводят прямую
5-18, которую продлевают до пересечения с
прямой ./„.макс в точке 19; на прямую ./„.ма1[С на-
наносят точку 20, расстояние от которой до точки
1, т.е. длину отрезка 1-20, определяют из от-
отношения 79-20/A-20) = Z, где Z-доля наруж-
наружного воздуха в общем количестве приточного
воздуха. Далее через точку 20 проводят пря-
15.3. Системы кондиционирования воздуха 25
мую 10-20-21 и находят участок XII, ограни-
ограниченный ломаной 17-20-21-17.
Для определения границ участков IX, XI
и XIII необходимо построить кривую первой
рециркуляции 22-23, переменная величина
удельной энтальпии которой определяется из
уравнения
(dH-dK)(d-dn)
К = Л + (Л
, A5.22)
"(dn-da)(dp-dK)
где JH и ^/„-граничные величины удельной энтальпии
и влагосодержания воздуха, слева и справа от ко-
которых на J — d-диаграмме находятся соответственно
параметры наружного и рециркуляционного воздуха,
экономически оправданные к применению; JK, (/„-ми-
(/„-минимальные удельная энтальпия и влагосодержание
воздуха за тепловлагообменным аппаратом конди-
кондиционера; Jp, dv - максимальные удельная энтальпия
и влагосодержание рециркуляционного воздуха;
da-максимальное влагосодержание приточного воз-
воздуха.
Пересечения граничной кривой 22-23 с
прямой 10-20-21 в точке 24 и прямой 5-19
в точке 23 выделяют XI участок, оконтуренный
19-23-24-20-19; участок IX образуется ло-
ломаной 22-23-5-15 22, а участок XIII-лома-
XIII-ломаной 22-21-20-24-22.
При любых параметрах наружного возду-
воздуха на кривой 22-24 потребление холода оста-
остается неизменным, что позволяет переключать
СКВ с режима IX на режим XI или XIII
и обратно в зависимости от температур холо-
доносителя до и после воздухоохладителя.
Оптимальный режим обработки воздуха
выбирают в зависимости от положения на
J - d-диаграмме точки, характеризующей в дан-
данный момент состояние наружного воздуха, ру-
руководствуясь табл. 15.6.
Для упрощения системы автоматического
управления СКВ применяют следующее упро-
упрощение схемы обработки воздуха: границы
участка XIII расширяются до пределов, огра-
ограниченных ломаной 14-15-22-21-20-24-10-
14, за счет включения в него части участков
VIII и IX; границы участка XI расширяются до
пределов ломаной 1-5-10-24-20-19-1 за счет
включения части участков VIII и IX.
В прямоточных системах обработка воз-
воздуха по оптимальному режиму существенно
упрощается.
Схема регулирования СКВ на рис. 15.8 по-
построена в предположении постоянства произ-
производительности системы и выделений теплоты
и влаги в помещении. Если выделения теплоты
в помещении изменяются пропорционально
выделениям влаги, то схема может быть при-
применена при переменной производительности
СКВ.
15.3.3. Центральные
многозональные системы
кондиционирования воздуха
Центральные многозональные СКВ при-
применяют для обслуживания больших помеще-
помещений, на площади которых неравномерно раз-
размещено оборудование, а также для обслужива-
обслуживания нескольких сравнительно мелких помеще-
помещений. Они более экономичны, чем отдельные
системы для каждой зоны или каждого поме-
помещения, хотя с их помощью не может быть
достигнута такая же степень точности поддер-
поддержания одного из двух заданных параметров
(относительная влажность или температура),
как при отдельных СКВ.
Если рециркуляция воздуха недопустима,
то применяют центральную прямоточную мно-
многозональную СКВ (рис. 15.10, а), которая в теп-
теплый период года может поддерживать в точках
установки датчиков температуру воздуха с ми-
минимальными отклонениями от заданных вели-
величин. При этом удельная энтальпия, влагосо-
влагосодержание и относительная влажность могут
существенно отклоняться от заданных при из-
изменении количества влаги, поступающей в воз-
воздух помещения.
На рис. 15.10,6 показано, что в теплый
период года датчики в помещениях могут быть
настроены на разные температуры воздуха от
ha Д° hm, ПРИ этом неизбежны различные
величины относительной влажности-от ср1а до
ф1т, а в зимнее и переходное время года соот-
соответственно при температурах от ?11а до tllm от-
относительные влажности будут от ф11о до фцш.
В тех случаях, когда допустимо приме-
применение рециркуляции, сооружают центральные
многозональные системы, работающие, как
правило, по двухвентиляторной схеме (рис.
15.11) с переменными объемами наружного
и рециркуляционного воздуха, с одним или
двумя рециркуляционными каналами (второй
рециркуляционный канал применяется редко
и на схеме показан пунктиром).
В многоэтажных зданиях устройство общей
рециркуляции часто неосуществимо в связи с
недостатком площади для прокладки каналов
26 Глава 15. Кондиционирование воздуха
121
К7
КЗ "
Рис. 15.10. Центральная прямо-
прямоточная многозональная система
кондиционирования воздуха, ра-
работающая полностью на наруж-
наружном воздухе
а схема системы; б-построение на
J rf-диаграмме процессов приготовле-
приготовления воздуха
Примечание. Воздухонагреватель
СПЗ, клапаны К8 и К9 устанавли-
устанавливаются в районах Крайнего Севера для
предупреждения замерзания воздухо-
воздухоподогревателя первого подогрева.
Рис. 15 11. Центральная многозонэ 1ьная двухвентичяторная система кондиционирования воздуха, работа-
работающая с рециркуляцией по одному или по двум каналам (второй канал показан цункгиром)
я-схема системы, 6 построение процессов на J- (/-диаграмме при работе с одним первым рециркуляционным каналом, «-то же,
при работе с дв>мя рецирь> тяционнмми каналами
Примечание Воздухонагреватель СПЗ и клапан К9 устанавливаю 1ся в районах Крайнего Севера для предупреждения
замерзания воздухоподогревателей первого подогрева
28
Глава 15 Кондиционирование воздуха
или невозможно по акустическим и санитарно-
гигиеническим соображениям. В таких случаях
применяются многозональные системы с по-
поэтажными вентиля горными доводчиками, с
помощью которых производится рециркуляция
воздуха в пределах группы помещений или
в пределах этажа.
В состав многозональных систем входят
местные подогреватели МП, устанавливаемые
по числу обслуживаемых зон, помещений или
комплексов одинаковых помещений.
Системы, работающие без рециркуляции,
должны иметь теплообменники для использо-
использования теплоты н холода по типу, показанному
на рис. 15.8. В теплый период года кондицио-
кондиционер забирает наружный воздух (точка 5 на
рис. 15.10,6), фильтрует и охлаждает его в ка-
камере орошения или в поверхностном орошае-
орошаемом воздухоохладителе до состояния, соответ-
соответствующего параметрам точки 3. За ism воздух,
проходя через вентиля юр и воздуховоды, на-
гревае1ся (точка 4) и, если нужно, дополнитель-
дополнительно подогревается в местных подогревателях
(МП) до температур, соответствующих мчкам
2а, 2р или 2т, пос те ча о нагнетается в помеще-
помещения и приобретет там заданные параметры
в обслуживаемой зоне
В холодный период i ода наружный воздух
(точка 15) подогревается прямым контактом
с горячей водой (рис. 15.10,0 или в воздухо-
воздухонагревателе первого подогрева до состоянии,
соответствующих параметрам точек 13, 14, 17
или 18, увлажняется (точка /J), нагревается
в местных подогревателях до параметров, со-
соответствующих i очкам 12а, 12р или 12т, при
которых выпускается в помещения и приобре-
приобретает заданные параметры.
Если в одном из помещений а, р или
т отсутствуют влаговыделения, го параметры
воздуха в нем изменяются. Например, в по-
помещении р они могут лотом ста!ь равными
параметрам в точке \'р, а зимой -в ючке \\'р
вместо параметров в точках \р и \\р, соот-
соответствующих заданным влаювыдслениям.
В холодный период года производитель-
производительность СКВ стремятся сократить, при jtom
возможность и пределы сокращения произво-
производительности определяются уменьшением из-
избытков теплоты, для борьбы с которой рас-
рассчитана система, условиями сохранения рав-
равномерности параметров воздуха в обслуживае-
обслуживаемой зоне помещений и необходимостью обес-
<$h
32 1 3 2 1
Г 2 Г
Рис. 15.12. Схема блокировки mhoi озональных кон-
кондиционеров для взаимозаменяемости
/ кондиционеры, 2 -per у пирующие к мнаны, J-ушлилпоры
гегыоты и холода1, 4 -кол ieicrop воздуха, удаляемого из поме-
помещения, 5 рециркуляцион.чо-вы 1 яаной ветиляюр, 6 коллек-
юр при точною воздуха: 7-мес1Ный 1;одо1реватель, #-о6слу-
живаемые помещения
печения санитарной нормы при тока нар> жжя о
воздуха.
При наличии в здании двух или большего
числа кондиционеров рекомендуется сблокиро-
сблокировать их между собой с помощью общих кол-
коллекторов (рис. 15.12), создав возможность об-
обслуживания всех помещений при pa6oie части
кондиционеров.
Производительность СКВ на весь холодный
период года рассчитывается по условиям пе-
переходного режима, т.е. при температуре на-
наружного воздуха 8°С и 70% влажности. Пере-
Переключение системы производится но обуслов-
обусловленным календарным датам, например 15 ок-
октября и 15 мая.
Расчет сокращения производи гельности
СКВ начинаю! с определения отношений из-
избы iков явной теплоты в переходный период
года к избыткам явной теплоты в теплый
период года при соответствующих расчетных
параметрах наружного воздуха. Затем выби-
выбирают наибольшее из найденных отношений
тсплоизбытков и делают предположение, что
подача воздуха во все зоны или помещения
может быть уменьшена пропорционально по-
му отношению Кх. Далее определяют расход
воздуха, который пос i у пи i в каждую зону или
помещение при выбранном отношении, и про-
проверяют равномерность параметров воздуха в
их обслуживаемых зонах путем перерасчета
воздухораспределителей. Практически считает-
считается, чю при циркуляции воздуха менее пяти
15,3. Системы кондиционирования воздуха 29
объемов помещения в 1 ч нельзя достичь удов-
удовлетворительной равномерности параметров.
Расход наружного воздуха, который со-
содержится в приточном воздухе, подаваемом
СКВ, находится в некоторой постоянной про-
пропорции. Руководствуясь ею, определяют расход
наружного воздуха, который поступит в каж-
каждую зону или помещение после сокращения
общей производительности кондиционера. За-
Затем проверяют, достаточно ли это для удов-
удовлетворения санитарных норм. Если окажется,
что санитарная норма не обеспечена, увеличи-
увеличивают пропорцию наружного воздуха, вводи-
вводимого СКВ, или меняют отношение, положен-
положенное в основу сокращения производительности.
Снижение производительности СКВ экономи-
экономически всегда оправданно, при этом следует
применять направляющие аппараты, устанав-
устанавливаемые на всасывающих отверстиях венти-
вентиляторов, если сокращение производительности
не превышает 30% максимума и если произ-
производительность кондиционера по номиналу не
более 125 тыс. м3/ч, индукторные муфты сколь-
скольжения при более значительном уменьшении
производительности кондиционеров и для кон-
кондиционеров производительностью 160-250
тыс. м3/ч.
Построение процесса приготовления воз-
воздуха на J — d-диаграмме для холодного перио-
периода года производится после того, как уста-
установлен коэффициент Кх, характеризующий до-
допустимое сокращение производительности кон-
кондиционера на весь этот период.
С помощью коэффициента Кх для каждого
помещения или зоны а, р, т находят величину
воздухообмена Llla, Lllp, LUm, рабочую раз-
разность температур Atila, Atllp, А?цт и разность
влагосодержаний Adnfl, Afi?uP, Ac?llm. Затем от
точки 11, а, характеризующей заданные пара-
параметры воздуха в помещении а (см рис.
15.10,6), откладывают наибольшую из найден-
найденных величин разности влагосодержаний Аа?макс
и определяют влагосодержание воздуха, при-
приготовленного для холодного периода года,
fi?i3 -diu - AdMaitc.
На З-d-диаграмме проводится соответ-
соответствующая прямая 13-12р; от пересечения пря-
прямых tlla — t'lla, tUp - t'llp и d13 в точках 11^,
lip, 11 ^ откладывают рабочие разности темпе-
температур по d — const и разности влагосодержаний
по t = const для каждого из помещений или
зон, обслуживаемых кондиционером. Соединив
соответствующие точки, характеризующие
температуры приготовленного воздуха fi2a.
*i2p. ^i2m. и точки, характеризующие влагосо-
влагосодержание воздуха в помещении dna, dllp, dum,
получают линии процесса ассимиляции тепло-
теплоты и влаги в помещениях при расчетных пара-
параметрах для холодного периода года.
Затем определяют частные значения удель-
удельных энтальпий воздуха в помещениях и среднее
их значение Уи. На основании последнего
строится процесс дальнейшей обработки воз-
воздуха в кондиционере.
Максимальный расход холода, кВт, на ох-
охлаждение воздуха в системе, работающей без
рециркуляции (см. рис. 15.9), при расчетных
условиях для теплого периода года составляет:
б« = Qxl + 6x2 + Qx3 + <2x4 =
= Lap(Js-J3), A5.23)
где Ls-полная производительность системы, м3/с;
р-плотность приточного воздуха, кг/м3; Qxl -расход
холода, кВт, на охлаждение помещений, равный:
Qxx=Lp{Ji-J2); A5.24)
¦/,, J2-средние удельные энтальпии воздуха в
помещениях и приготовленного воздуха, кДж/кг;
L- полезная производительность системы, м3/с; Qx2-
расход холода, кВт, на охлаждение наружного воз-
воздуха, вводимого в помещения:
Qx2 = Lp(Ji-Jl); A5.25)
Qx3-psicxoa холода, кВт, компенсирующий утеч-
утечки воздуха;
+ Lp(Jl-J3); A5.26)
Ln -r- L- потери воздуха в сетях, м3/с; Qx4-расход
холода вследствие второго подогрева
J1). A5.27)
Сравнительная экономичность СКВ опре-
определяется коэффициентом использования холо-
холода г|х, являющимся отношением полезных за-
затрат холода на охлаждение помещения к об-
общим затратам:
Пх = &и/<2х. A5.28)
Максимальный расход теплоты в системе
Bт ъ кВт, при полной производительности в
холодный период года Lnx, м3/с, на первый
нагрев воздуха составит
Qri=Laj(JlA-Jl5). A5.29)
Иногда целесообразно снять часть или всю
тепловую нагрузку первого подогрева, произ-
производя нагревание воздуха теплой водой, раз-
30
Глава 15. Кондиционирование воздуха
11
ПАР
брызгиваемой в камере орошения кондицио-
кондиционера.
Нагрузка первого подогрева, кВт, в случае
нагревания воздуха до температуры, представ-
представленной изотермой 17, равна:
6x2 = Ln.xp(J17- J1S),
A5.30)
а остальное количество теплоты
= LB.tp(JX3-Jl7) A5.31)
должно вноситься водой, которая подается в
камеру орошения кондиционера.
Максимальный расход теплоты, кВт, в
местных подогревателях, соответствующий
полному отсутствию теплоизбытков в поме-
помещениях, равен большей из двух следующих
величин:
Q" =1,21^A,-^); # A5.32)
<2"= l,2Ln.xp(/12-r13), A5.33)
где t1 и tl3-средняя температура приготовленного
воздуха, °С.
В последние годы для некоторых поме-
помещений (машинные залы вычислительных цент-
центров, хирургические операционные), в которых
требуется повышенная чистота или стериль-
стерильность воздуха, применяют СКВ с увлажнением
воздуха паром (рис. 15.13), так как водяной пар
бактерициден. Применяя пар, мы избегаем за-
загрязнения воздуха тончайшими пылями, об-
образующимися из солей жесткости, попадающих
с капельками воды из камеры орошения кон-
кондиционеров. Кроме того, обеспечивается воз-
возможность раздельного регулирования влажно-
влажности воздуха в каждом из обслуживаемых по-
помещений. Для этого керамические элементы
8 (см. рис. 15.13), из которых выпускается пар,
размещают в каждом из приточных воздухо-
воздуховодов. Длина прямого участка воздуховода, на
Рис. 15.13. Центральная многозональная система
кондиционирования воздуха с увлажнением воздуха
паром
а-схема системы; б-схема подводки пара в воздуховоды;
в-построение на J - d- диаграмме процессов приготовления
воздуха; /-сетчатый фильтр; 2 -пористый керамический
фильтр; 5-редукционный клапан; 4-расширительный бачок;
5-манометр; 6-двойной сетчатый фильтр; 7-коллектор при-
приготовленного пара, заключенный в паровую рубашку; 8- кера-
керамический пористый элемент для выпуска пара; 9 воздуховод;
10-исполнительный механизм регулятора пара; /7-влагоот-
делитель; 12-термостатический конденсационный горшок
15.3. Системы кондиционировании воздуха
31
котором происходит усвоение пара при по-
повышении влажности на 20%, равна 1,8 м, а при
увлажнении до 80% необходимая длина до-
доходит до 3,5 м.
Для общей обработки воздуха в конди-
кондиционере установлены теплообменники ТУ1 и
ТУ2 (см. рис. 15.8), фильтры для воздуха Ф1,
воздухонагреватели СШ и СП 2 и вентиляторы
ПВ и РВВ. Для местной обработки воздуха,
подаваемого в каждое помещение, имеются
воздухоохладители ВО, пароувлажнители ПУ,
местные подогреватели МП и фильтры тонкой
очистки Ф2.
В теплый период года наружный воздух,
имеющий расчетные параметры, обозначенные
точкой 1 (рис. 15.13, в), охлаждается в тепло-
теплообменнике ТУ1 до параметров точки 2; про-
проходя вентилятор (ПВ), нагревается (точка 3)
и затем охлаждается и осушается до требуемых
температуры и влагосодержания 4а, 4р и 4т.
Пройдя теплообменную аппаратуру и возду/
ховоды, воздух нагревается до параметров 5а,
5 и 5т и выпускается в помещение, где при-
приобретает заданные параметры 6а, 6р и 6т. Уда-
Удаляемый из помещений воздух со средними
параметрами, характеризуемый точкой б, на-
нагревается в вытяжном вентиляторе (РВВ) до
температуры точки 7 и затем в теплообменнике
ТУ2 до параметров 8, при которых выбрасы-
выбрасывается наружу.
При некоторых промежуточных парамет-
параметрах воздуха (точка 21) в теплый период года
наружный воздух охлаждается ъ теплообмен-
теплообменнике ТУ! до параметров точки 22, затем
охлаждается в местных воздухоохладителях
ВО до параметров точек 23а, 23р и 23т, после
чего увлажняется паром до параметров 4а, 4р,
4т, нагревается в аппаратуре и воздуховодах,
проходящих через помещения, где обретает
заданные параметры 6а, 6р и бт.
В холодный период года наружный воздух
подогревается в теплообменнике ТУ1 от пара-
параметров 11 до 12, фильтруется и нагревается
в СП1 и СП2 до изотермы 13, затем для
каждого помещения отдельно производится
увлажнение воздуха паром соответственно до
влагосодержаний 13а, 13р или 13т. Потом воз-
воздух подогревается местными подогревателями
МП до температур 14а, 14р и 14т и выпускается
в помещение, где, ассимилируя влагу и отдавая
или получая теплоту, приобретает заданные
параметры ба, бр и 6т. Удаляемый из поме-
помещений воздух охлаждается до параметров точ-
точки 15, отдавая теплоту приточному воздуху.
Влажность воздуха регулируется влагоре-
гуляторами Ва, Вр, ..., Вт, установленными в
каждом помещении или в вытяжных воздухо-
воздуховодах. Кроме того, необходимы еще ограни-
ограничительные влагорегуляторы Во, устанавливае-
устанавливаемые в каждом приточном воздуховоде на рас-
расстоянии 2-4 м от пароувлажнителей. Эти вла-
влагорегуляторы настраивают на относительную
влажность порядка 90%, чтобы предотвратить
перенасыщение воздуха. Пар подводится к
увлажнителям, как показано на схеме рис.
15.13,6. Давление пара поддерживается на
постоянном уровне. Исполнительные механиз-
механизмы, регулирующие выпуск пара, необходимо
блокировать с приводом приточного вентиля-
вентилятора для отключения подачи пара при оста-
остановке вентилятора. Применение пара для цент-
центральных СКВ должно быть обосновано спе-
специальными технологическими требованиями
или технико-экономическим расчетом.
Запах пара образуется от возгонки органи-
органических соединений, содержащихся в воде или
конденсате, поступающих в котлы. Конденсат,
поступающий из теплообменных аппаратов,
при соприкосновении с сальниками арматуры
насыщается парами масла иногда до 5 мгм/кг.
Пар, приготовляемый из хорошо очищенной
воды в специальных электрических парогенера-
парогенераторах, запаха не имеет.
Центральные многозональные двухвентиля-
торные системы, собранные по схеме на
рис. 15.11, предназначены для работы с пере-
переменным объемом наружного и рециркуляцион-
рециркуляционного воздуха. Такие системы, как правило,
экономичней систем, работающих с постоян-
постоянным расходом компонентов смеси, так как
обеспечивают максимальное использование на-
наружного воздуха для охлаждения. Воздух на
рециркуляцию можно забирать и с помощью
одного приточного вентилятора, но двухвен-
тиляторные СКВ удобней в эксплуатации и
расходуют меньше электроэнергии, если сопро-
сопротивление рециркуляционных воздуховодов
больше сопротивления участка питания кон-
кондиционеров наружным воздухом.
Устраивать вытяжку из помещений без
вентиляторов за счет естественного давления
или давления приточных вентиляторов не ре-
рекомендуется, так как при этом усложняются
условия регулирования системы. Давление в
32
Глава IS. Кондиционирование воздуха
помещении изменяется как по величине, так
и по знаку: в теплый период года воздух внутри
помещения холоднее и тяжелее наружного, а
зимой-наоборот. Для регулирования прихо-
приходится употреблять клапаны значительно боль-
большей площади, чем при вентиляторной тяге,
и суммарная неплотность их притворов может
существенно повлиять на качество регулиро-
регулирования.
Двухвентиляторные СКВ создают меньше
шума, потому что вентиляторы работают
при более низких давлениях, чем в одно-
вентиляторных системах. Однако основные
преимущества двухвентиляторных систем-на-
систем-надежность и удобство управления и регулиро-
регулирования, так как весь комплекс устройств, обес-
обеспечивающих приток и вытяжку из помещений,
сосредоточивается в одном кондиционере.
При проектировании кондиционера с дву-
двумя рециркуляционными каналами важно обес-
обеспечить увязку потерь давления во втором ре-
рециркуляционном канале с потерями давлений
в секциях кондиционера.
В кондиционерах многозональных СКВ
второй рециркуляционный канал регулируют
вручную или дистанционно клапаном К12.
В теплый период года система, работаю-
работающая с одной первой рециркуляцией (см.
рис. 15.11,6), засасывает наружный воздух
(точка 4), смешивает его с нагревшимся в вен-
вентиляторе РВВ рециркуляционным воздухом
(точка б), в результате чего получается смесь
с параметрами, характеризуемыми точкой 5.
Весь воздух, подаваемый кондиционером,
охлаждается в воздухоохладителе до парамет-
параметров, характеризуемых точкой 13, нагревается
в вентиляторе и воздуховодах до состояния,
характеризуемого точкой 12, нагнетается в по-
помещения, ассимилируя теплоту и влагу, и при-
принимает заданные параметры 1а, 1р, \т.
В холодный период года наружный воздух
(точка 24) смешивается с рециркуляционным
воздухом, средние параметры которого харак-
характеризуются точкой 21, смесь (точка 27) нагре-
нагревается в первом подогревателе до состояния,
характеризуемого точкой 25. Удельная энталь-
энтальпия в точке 25 равна необходимой для создания
требуемой влажности воздуха в помещении.
Смесь увлажняется до состояния, характери-
характеризуемого точкой 33, и нагревается местным
подогревателем до состояний, характеризуе-
характеризуемых точками 22а, 22 , 22т, а в среднем до
состояния, характеризуемого точкой 22. В об-
обслуживаемой зоне помещений воздух прини-
принимает заданные состояния (точки 21а, 21 р, 21т).
Нагрев воздуха в рециркуляционном вентиля-
вентиляторе РВВ в холодный период года часто не
учитывают. Максимальный расход холода,
кВт, при расчетном режиме для теплого пе-
периода составляет
Qx = Q*i + Q*2 + Q*3 = LOP(J5-Ji)> A5.34)
где Lop-расход воздуха, проходящего камеру оро-
орошения, м3/с (для системы с одной первой рециркуля-
рециркуляцией воздуха Ln, M3/c); Qxi -расход холода на охлаж-
охлаждение помещения при введении воздуха Lp, ki/'c,
равный:
¦,i-Lp(y,-Ji2); A5.35)
Qx2-расход холода на охлаждение наружного возду-
воздуха, кг/с; равный:
Qx2 = LHp(Jn-J1); A5.36)
2«з~Расх°Д холода на потери воздуха в сетях
La-L\ м3/с; потери, связанные с охлаждением наруж-
наружного воздуха, который проходит через неплотности
сетей La„ — LH, м3/с, и нагрев подаваемого и рецир-
рециркуляционного воздуха Lnp и Lpp, кг/с, в сетях и вен-
вентиляторах:
Qx3 = (Ln - L)p(Jx - J12) + (Ln.« -LH)px
+ Lpp(J6-Jl). A5.37)
Максимальный расход теплоты, кВт, на
первый подогрев воздуха Q[i при производи-
производительности, установленной для холодного пе-
периода года Lnx, и подаче наружного воздуха
Ь„.ц, м3/с, равен:
= Ln,xp(J25~J21). A5.38)
Максимальный расход теплоты для вто-
второго подогрева определяется по аналогии с
расчетом по формулам A5.32) и A5.33), но
с заменой в них tA на /12, tl2 на t22 и t13 на 13з-
В системе с двумя рециркуляционными
каналами (см. рис. 15.11, в) наружный воздух
(точка 4) смешивается с рециркуляционным
воздухом (точка 2), и смесь с параметрами
точки 5 охлаждается в камере орошения или
в орошаемом поверхностном воздухоохлади-
воздухоохладителе до состояния, характеризуемого точкой
13. Рециркуляционный воздух (точка 2), по-
поступая по второму рециркуляционному каналу,
подмешивается к охлажденному воздуху (точка
13). Смесь (точка 3), проходя приточный вен-
вентилятор и воздуховоды, нагревается до состоя-
состояния, характеризуемого точкой 12, и выпускает-
15.3. Системы кондиционирования воздуха 33
ся в помещение, где, ассимилируя теплоту и
влагу, приобретает заданные параметры, ко-
которые представлены средней величиной (точка
I). В рециркуляционном вентиляторе воздух
(точка 1) подогревается до параметров, харак-
характеризуемых точкой 2.
В холодный период наружный воздух (точ-
(точка 24) смешивается с рециркуляционным (точка
21), смесь (точка 55) подогревается до состоя-
состояния, характеризуемого точкой 25, затем увлаж-
увлажняется и приобретает параметры, характери-
характеризуемые точкой 33. Воздух, поступающий по
второму рециркуляционному каналу, смешива-
смешивается с увлажненным воздухом, и смесь при-
приобретает параметры, характеризуемые точкой
25, затем нагревается во втором подогревателе
до состояния, характеризуемого точкой 22, и
выпускается в помещение, где, ассимилируя
влагу и нагревая помещения, воздух приобре-
приобретает параметры, которые на J - ^-диаграмме
представлены средней величиной (точка 21).
Расход воздуха, проходящего камеру оро-
орошения, Lapp, в долях полной производитель-
ности кондиционера Lnp в расчетных условиях
для теплого периода года равен:
Z-pP-t2?-
A5.39)
Расход этого воздуха, кг/с, составляет:
Ьорр = 1ОрР^пр, A5.40)
а расход воздуха, проходящего по первому
рециркуляционному каналу, определяется как
разность
LnipP = А>рР - Ln.HP- A5.41)
Расход воздуха, проходящего по второму
рециркуляционному каналу, определяется как
разность
Ln2pp = Lnp - Lopp, A5.42)
где Ln Hp - полный расход наружного воздуха, кг/с;
Lnp-полная производительность кондиционера, кг/с
Максимальные расходы холода и теплоты
для системы, имеющей два рециркуляционных
канала, определяются по формулам, аналогич-
аналогичным формулам A5.23)-A5.33).
Автоматическое регулирование и контроль
многозональных систем, работающих на на-
наружном воздухе или с рециркуляцией, осу-
осуществляются следующим образом Установ-
Установленные в помещениях или в зонах одного
2 За., 197A
помещения терморегуляторы Т1О, Т1р, 1\т уп-
управляют местным или вторым подогревом,
регулируя подачу теплоносителя клапанами
К1И, К1р, Klm и расход воздуха обводными
клапанами К2а, К2р, К2т, когда установлена
необходимость применения обводных клапа-
клапанов, например если теплоноситель пар или если
установлена излишняя поверхность нагрева
(более 10%).
Постоянство влажности обеспечивается
терморегулятором «точки росы» Т2, который
во всех описанных системах на режимах ох-
охлаждения (в теплый период года) управляет
подачей холодной воды в камеру орошения или
в поверхностный орошаемый воздухоохлади-
воздухоохладитель с помощью клапана КЗ. В системах, не
имеющих рециркуляции, в холодный период
года терморегулятор Т2 управляет клапанами
К4, Кб, а при необходимости также и кла-
клапаном К5, регулирующим работу первого по-
подогрева.
В системах с первой рециркуляцией воз-
воздуха регулятор Т2 в теплый период года ра-
работает совместно с двухпозиционным термо-
терморегулятором Т4, датчиком которого является
мокрый термометр, установленный в потоке
наружного воздуха. При удельной энтальпии
наружного воздуха JH > J6 терморегулятор Т4
(см. рис. 15.11, а) устанавливает воздушные
клапаны К7 и К8 на режим минимальной пода-
подачи наружного и максимальной подачи рецир-
рециркуляционного воздуха.
Пока удельная энтальпия наружного воз-
воздуха находится в пределах J13 < JH < J6, тер-
терморегулятор Т4 устанавливает клапаны К7 и
К8 на режим подачи только наружного воздуха
и подключает управление этими клапанами
непосредственно к терморегулятору Т2, кото-
который управляет ими в холодный период года,
характеризуемый условиями JH < JJ3: при по-
понижении удельной энтальпии наружного возду-
воздуха от У13 до минимума с помощью клапанов
К7 и К8 постепенно сокращает подачу наруж-
наружного воздуха и доводит ее до минимума. После
этого регулятор Т2 переходит на управление
первым подогревом. Воздушный клапан К10
открывается при пуске кондиционера и закры-
закрывается при его остановке.
В системах большой производительности
F0 тыс. м3/ч и более) и в случаях, когда тре-
требуется обеспечить подпор воздуха в здании,
34
Глава 15. Кондиционирование воздуха
воздушный клапан на выбросе К10 присоеди-
присоединяют к регулятору избыточного давления Д1,
установленному в контрольном помещении.
В районах с расчетной температурой на-
наружного воздуха ниже — 40 °С в системах, ра-
работающих на наружном воздухе (см. рис. 15.10),
устраивают возврат части приготовленного
воздуха (до 20%) до первого подогрева. На
воздуховоде возвращаемого воздуха устанавли-
устанавливают клапан К8 и воздухонагреватель СПЗ
с клапаном К9. В этом случае терморегулятор
Т6 включает оба клапана К8 и К9 при падении
наружной температуры ниже опасного предела,
например ниже — 40 °С. В этих районах на
системах, работающих с рециркуляцией (см.
рис. 15.11), устанавливают дополнительный
воздухонагреватель СПЗ, управляемый клапа-
клапаном К9 и включаемый терморегулятором Т6.
15.3.4. Системы
кондиционирования воздуха
с количественным
и количественно-
качественным регулированием
Однозональные и многозональные систе-
системы с количественным и количественно-качест-
количественно-качественным регулированием, как правило, эконо-
экономичнее систем с качественным регулированием,
так как неэкономичное уменьшение холодо-
производительности воздуха вторым или мест-
местным подогревом заменено в них сокращением
расхода воздуха, вводимого в помещение.
Принципиальная схема многозональной
СКВ с количественно-качественным регулиро-
регулированием приведена на рис. 15.12. Терморегуля-
Терморегуляторы Тя, Тр и Тт, установленные в помещениях
или в их зонах, с помощью клапанов К1-К6
сокращают подачу воздуха в обслуживаемые
помещения при уменьшении количества тепло-
теплоты, поступающей в помещение, по отношению
к расчетному максимуму. В результате проис-
происходит повышение давления в коллекторе при-
приточного воздуха 6, в качестве которого может
быть применена камера статического давления.
Регуляторы давления Д1 должны восстановить
давление в коллекторе, уменьшив производи-
производительность приточных вентиляторов, а при нео-
необходимости и выключив часть из них.
Регуляторы давления воздуха Да, Др, Дт,
установленные в помещениях, должны соот-
соответственно сократить производительность вы-
вытяжных вентиляторов 5, чтобы сохранить в
помещениях необходимое там повышенное
давление.
В тех случаях, когда каждое из помещений
обслуживается отдельными кондиционером и
вытяжным вентилятором, что может быть до-
достигнуто в схеме на рис. 15.12 при закрытии
клапанов К10-К13, вместо довольно сложного
регулирования работы вытяжных вентилято-
вентиляторов по давлению в помещениях их можно
соединить посредством программного меха-
механизма с работой соответствующих приточных
вентиляторов так, что%бы всегда был обеспечен
необходимый подпор в помещениях.
В системах с количественным регулирова-
регулированием особенно остро стоит вопрос о выборе
воздухораспределителей, так как от них зави-
зависит возможное максимальное сокращение воз-
воздуха, вводимого в помещение, т. е. предельная
глубина количественного регулирования СКВ.
В табл. 15.7 (данные М.И. Гримитлина и
Г. М. Позина*) приведены предельные глуби-
глубины регулирования воздухораспределителей
Лмакс = 1 - ?мин = 1 - bM1IH/LMal(C , A5.43)
где LM1IH и LMaKQ - минимальный и расчетный расход
воздуха, подаваемый через воздухораспределитель
данной конструкции, м3/с.
Выбрав, например, в качестве воздухорас-
воздухораспределителя решетки типа ВДШ (ВР-16) с ло-
лопатками, поставленными под углом, расход
подаваемого воздуха при расчетной кратности
воздухообмена 15 ч'1 до сокращения может
быть уменьшен вдвое. Подавая воздух через
воздухораспределители ВДУМ, ВДПМ-Ша
(ВР-11), сокращение может быть допущено
только на 20%. После предельного уменьше-
уменьшения подачи притока система регулируется с
помощью второго или местного подогрева,
т.е. переключается на качественное регулиро-
регулирование.
Возможны три способа регулирования
производительности вентиляторов СКВ с ко-
количественным и количественно-качественным
регулированием: 1) клапаном на магистраль-
магистральном воздуховоде; 2) направляющим аппаратом
* Гримитлин М.И., ПозинГМ Основы
распределения приточного воздуха в вентилируемых
помещениях.-В кн.- Научные проблемы охраны труда
на современном этапе технического прогресса,-М
Профиздат, 1977.
J5.3. Системы кондиционирования воздуха
35
ТАБЛИЦА 15.7. ПРЕДЕЛЬНОЕ УМЕНЬШЕНИЕ
РАСХОДА ПРИ КОЛИЧЕСТВЕННОМ
РЕГУЛИРОВАНИИ ТИПОВЫХ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
Тип воздухо-
воздухораспределителя
Предельное
уменьшение
расхода, %,
при нормах
микроклимата
допус-
допустимых
опти-
маль-
мальных
Кратность
воздухо-
воздухообмена после
предельного
сокращения
воздухо-
воздухообмена, ч
Решетка РР с
лопатками:
параллельными 40 30
(ВР-4)
установленными 50 30
под углом
(ВР-5)
ВДУМ; ВДПМ; 50 30
До= +0,5й?0;
Кж с = 0 (ВР-9 и
ВР-13)
ВДУМ; ВДПМ-Ша; 10
До = -0,05 dQ;
Кж с = 0(ВР-10 и
ВР = 13)
ВДУМ; ВДПМ-Ша; 20
Кже =0,4(ВР-11)
ВДШ (ВР-16) 40 20
5
75
12,5
1,5
2,5
15
во всасывающем отверстии вентилятора; 3)
частотой вращения вентилятора с помощью
электромуфты скольжения (рис. 15.14, табл.
15.8).
Клапаны регулируют производительность
вентиляторов неэкономично, поэтому для этой
цели их применять не рекомендуется.
Г. Г. Вахвахов * рекомендует применять: 1)
направляющие аппараты при глубине регули-
регулирования от 100 до 50% полной производи-
производительности вентилятора; 2) электрические ин-
индукторные муфты скольжения при глубине ре-
регулирования от 100 до 30% полной произво-
производительности вентиляторов.
Направляющие аппараты регулируют про-
производительность вентилятора, изменяя его
аэродинамическую характеристику, закручивая
воздушный поток на входе воздуха в вентиля-
вентилятор.
Рис. 15.14. Электрическая индукторная муфта сколь-
скольжения
L
1,0
0,8
?
?
0,2
о
wo К
/
у
>
/
я
- о
И
й
30
90
Рис. 15.15. Регулировочная характеристика направ-
направляющего аппарата
L — относительная производительность вентилятора; а-угол
поворота лопаток направляющего аппарата
Регулировочная характеристика направ-
направляющих аппаратов серии НА приведена на
рис. 15.15. В связи с нелинейностью характе-
характеристики применение направляющих аппаратов
для регулирования двухвентиляторных СКВ
затруднено.
Электрическая муфта скольжения состоит
из индуктора, расположенного на ведомом ва-
валу муфты, который соединен с вентилятором,
и якоря, расположенного на ведущем валу,
ТАБЛИЦА 15.8. РАЗМЕРЫ, ММ, И МАССА
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИНДУКТОРНЫХ МУФТ
СКОЛЬЖЕНИЯ
* Г.Г. Вахвахов. Работа вентилятора в сети.-
М.: Стройиздат, 1975.
Тип
муфты
ИМС-7,5
ИМС-20
ИМС-40
ИМС-75
ИМС-160
L
610
613
915
1075
1225
h
160
240
280
335
400
/
325
315
490
565
660
с
160
150
225
300
370
125
157
335
350
325
Масса,
кг
150
300
590
1170
1730
36
Глава 15 Кондиционирование воздуха
который соединен с электродвигателем. При
вращении якоря относительно намагниченного
индуктора возникают вихревые электрические
токи, которые, взаимодействуя с магнитным
потоком, создают крутящий момент. Величина
последнего зависит от силы тока, возбуждаю-
возбуждающего магниты индуктора.
Для разгрузки электродвигателя при пуске
автоматическое включение муфты производит-
производится через реле времени. Скорость вращения
выходного вала муфты контролируется с по-
помощью тахогенераторцили амперметра, вклю-
включенного в цепь обмдтки возбуждения муфты.
15.3.5. Центральные
двухкаиальные системы
кондиционирования воздуха
Центральные двухканальные СКВ подво-
подводят к помещениям холодный и подогретый
воздух по двум параллельным каналам. Тем-
Температура в каждом помещении регулируется
терморегулятором, воздействующим на мест-
местные смесительные воздушные клапаны СК, из-
изменяющие соотношение холодного и подогре-
подогретого воздуха в подаваемой смеси. К числу
преимуществ этих систем относятся отсутствие
в обслуживаемых помещениях или вблизи них
теплообменников, трубопроводов тепло- и хо-
лодоносителя. Но характерны сложность про-
прокладки и повышенные затраты на устройство
и тепловую изоляцию параллельных воздухо-
воздуховодов.
Двухканальные системы бывают прямо-
прямоточными (рис. 15.16) и с применением рецир-
рециркуляции. Местные смесители систем СКЯ,
СКр,СКш устанавливают в непосредственной
близости к обслуживаемым помещениям. При
числе обслуживаемых помещений более шести
двухканальные системы иногда обходятся де-
дешевле, чем СКВ с местными подогревателями.
Преимущество двухканальных систем возрас-
возрастает с увеличением числа обслуживаемых по-
помещений.
В теплый период года наружный воздух
(точка 5 рис. 15.16) фильтруется, а затем
охлаждается в камере орошения или в поверх-
поверхностном орошаемом воздухоохладителе (точка
3). Проходя через вентилятор и каналы, воздух
нагревается до состояния, характеризуемого
точкой 4. Воздухонагреватель второго подо-
подогрева нагревает воздух до состояния, характе-
характеризуемого точкой б, а после смешения холод-
холодного и подогретого воздуха (в зависимости от
потребности каждого из помещений) воздух
приобретает параметры 2а, 2Р, 2т и в помеще-
помещении Ja, Jp, Jm.
Температура воздуха, °С, приготовляемо-
приготовляемого для наиболее нагруженного помещения, на-
например помещения р (см. рис. 15.16), в теплый
период года составляет:
*а,»-0-и)*4 + и»в. 05.44)
где х-неплотность закрытого канала на проходе по-
подогретого воздуха в долях максимального поступле-
поступления воздуха через клапан (от 0,05 до 0,1 -уточняется
по данным завода-изготовителя); tlp, tA, t6-темпера-
t6-температуры воздуха в каналах после смесителя (минималь-
(минимальная), холодного и подогретого.
Полезная производительность системы
определяется рабочей разностью температур
Д!р = ti — t2p, где *!-средневзвешенная темпе-
температура воздуха обслуживаемых помещений, °С:
/ heLia + hpLlp + ... 4- timLim
Максимальная полезная пропускная спо-
способность, м3/с, канала холодного воздуха при-
принимается равной Ц\ — л), а канала подогре-
подогретого воздуха составляет 50-70% указанной
величины и только в редких случаях прини-
принимается равной 100%. Отсюда температура в
канале подогретого воздуха в теплый период
года должна быть равна, °С:
г6 = /2с + Дгр/[/СкA-п)], A5.46)
где Кж-пропускная способность канала подогретого
воздуха в долях от пропускной способности канала
холодного воздуха; ^с-средн** температура, °С,
вводимого в помещения воздуха при максимальной
нагрузке в теплый период года:
»2с —
где L = Lla + L2p + ¦ • + L2m - полезная производи-
производительность, м3/с.
В холодный период года наружный воздух
(см. рис. 15.16,6, точка 15) подогревается пря-
прямым контактом с теплой водой или в воздухо-
воздухонагревателе первого подогрева до состояний,
характеризуемых точками 14,17 или 18, увлаж-
увлажняется (точка 13), проходит через вентилятор
и воздуховоды (нагрев в которых в холодный
период года обычно не учитывается), часть его
подогревается вторым подогревателем и по-
поступает в канал подогретого воздуха с пара-
3 Системы конОицианированич воздуха
37
K1Z
Рис 15.16. Центральная многозональная двухканальная система кондиционирования
воздуха, работающая на наружном воздухе
а схема системы, б построение процессов на J-d-диаграмме
38
Глава 15. Кондиционирование воздуха
СХЕМЫ 1 И 4
СХЕМА 5
метрами, характеризуемыми точками 16. Ос-
Остальной воздух поступает в канал холодного
воздуха. После смешения воздух с параметра-
параметрами 12в, \2р, \2т поступает в помещение и при-
приобретает там параметры 11а, 11р, 11т.
Если в каком-либо из помещений в данный
момент отсутствуют влаговыделения, то пара-
параметры воздуха в нем изменятся. Например,
в помещении р они могут стать летом пара-
параметрами, обозначенными точкой Гр, зимой -
точкой П'р вместо параметров, обозначенных
точками 1Р и Пр.
Терморегуляторы Ти< Т1р и Tim, установ-
установленные в помещениях а, р и т, управляют
соответственно местными смесителями СКа,
СКр и СКт, а терморегуляторы Т2 и Т5 и кла-
клапаны К4, К5, Кб и К7 работают так же, как
и у системы, показанной на рис. 15.10. Термо-
Терморегулятор Т4 управляет клапанами подачи теп-
теплоносителя К9 и воздушными клапанами К10.
Регулятор статического давления Д1 с по-
Рис. 15.17. Схемы кондиционеров двухканаль-
ных СКВ
1 -вытяжной вентилятор; 2-приточный вентилятор;
3- орошаемый воздухоохладитель или форсуночная камера;
4 - воздухонагреватель второго подогрева; 5 канал подогре-
подогретого воздуха, 5-канал холодного воздуха; 7-филыр; 8- воз-
воздухонагреватель первого подогрева; 9 -воздухоохладитель
первой ступени
мощью клапанов К8 выравнивает статическое
давление в магистральных каналах. Если мест-
местные смесители СК снабжены индивидуальными
регуляторами расхода, то установка маги-
магистральных клапанов К8 и регуляторов давле-
давления Д1 не обязательна. Работа двухканальной
системы должна контролироваться местными
или дальномерными приборами по аналогии
с контролем системы, приведенной на рис.
15.10. Дополнительно к этому следует контро-
контролировать температуру в точке tn за воздухо-
воздухонагревателем второго подогрева.
Двухканальные СКВ проектируются также
по схемам, приведенным на рис. 15.17.
Схема 1. В центральном кондиционере в
холодный период года производится увлажне-
увлажнение, а в теплый период - охлаждение и осушка
только того воздуха, который направляется
в холодный канал. В горячий канал воздух
направляется без обработки его водой, т. е.
с непостоянным влагосодержанием.
Схема 2. На линии приема наружного воз-
воздуха устанавливают воздухоохладитель первой
ступени 9 и при наружных температурах ниже
20 °С эта система работает так же, как и систе-
система по схеме /. В теплый период года мини-
минимальное количество наружного воздуха охлаж-
охлаждается в охладителе 9, а затем смешивается
с рециркуляционным воздухом. Температура
воздуха на выходе из охладителя 9 поддержи-
поддерживается так, чтобы после смешивания его с ре-
рециркуляционным воздухом отсутствовала не-
необходимость подогрева воздуха, направляемо-
направляемого в канал 6.
75 3 Системы кондиционирования воздуха 39
Охлаждение в охладителе 9 может осу-
осуществляться водой из реки или артезианской
скважины, а в воздухоохладитель второй сту-
ступени 3 (при фн = 50%) необходимо подавать
воду с температурой 5 °С.
Схема 3. В системе весь приточный воздух
проходит через воздухоохладитель 3 и прини-
принимает на выходе из него температуру точки
росы холодного воздуха. В канале б воздух не
обрабатывается, а в канале 5 воздух подогре-
подогревается при постоянном влагосодержании. От-
Относительная влажность воздуха в помещении
изменяется только в зависимости от внутрен-
внутренних нагрузок.
На охлаждение всего приточного воздуха
до параметров, принятых для канала холодно-
холодного воздуха, и на нагрев части последнего воз-
воздухонагревателем 4 в канале подогретого воз-
воздуха затрачиваются излишние количества теп-
теплоты и холода.
Схема 4. Эта система отличается от систе-
системы, работающей по схеме 1, тем, что в канале
б устанавливают форсуночную камеру 3 (по-
(показана пунктиром), которая работает обычно
при температурах наружного воздуха выше
12 °С, что позволяет довести воздух в каждом
из каналов до температуры точки росы. В этой
системе изменение абсолютной влажности в
помещении обусловливается только поступле-
поступлениями влаги от внутренних источников.
Схема 5. Воздух из каналов 5 и б вводится
в помещение через отдельные воздухораспре-
воздухораспределители. Воздух для канала 5 рассчитывается
на ассимиляцию сравнительно постоянных по-
поступлений теплоты без учета теплоты солнеч-
солнечной радиации от искусственного освещения
и людей, а в холодный период-на компенса-
компенсацию теплопотерь. Воздух из него подается
через подоконные воздухораспределители.
Воздух для канала б рассчитывается на
ассимиляцию переменных поступлений тепло-
теплоты от солнечной радиации, искусственного ос-
освещения и людей. Воздух из канала б вы-
выпускается через потолочные или другие возду-
воздухораспределители в зонах, удаленных от окон.
Расход воздуха, подаваемого из канала 5,
не регулируется, а производительность канала
6 регулируется терморегулятором.
Л. И. Неймарк произвела сравнение расхо-
расходов теплоты и холода для описанных выше
схем, результаты которого приведены в
табл 15.9.
ТАБЛИЦА 15.9 СРАВНЕНИЕ ГОДОВЫХ
РАСХОДОВ ТЕПЛОТЫ И ХОЛОДА ДЛЯ
ДВУХКАНАЛЬНЫХ СИСТЕМ
Система
Годовые расходы,
%
теплоты холода
Увлажнение и охлаждение 100 100
только холодного воздуха
(схемы 1 и 2)
Увлажнение и охлаждение 107 132
всего приточного воздуха
(схема 3)
То же, но с регулированием 107 132
влажности в теплый период
года (схема 4) (предложена
Е. Е. Карписом)
Увлажнение и охлаждение 105 107
всего приточного воздуха
при подаче воздуха через
отдельные воздухораспреде-
воздухораспределители (схема 5) (предложена
Л. И. Неймарк)
15.3.6. Центральные
водовоздушные системы
Водовоздушные системы применяются в
многокомнатных зданиях. В каждое помеще-
помещение вводится наружный воздух, приготовлен-
приготовленный в центральном кондиционере. Перед вы-
выпуском в помещение он смешивается с возду-
воздухом данного помещения, предварительно
охлажденным или нагретым в теплообменни-
теплообменниках кондиционеров-доводчиков, снабжаемых
холодной и горячей водой. В центральном
кондиционере наружный воздух обрабатывает-
обрабатывается по схеме, описанной для одноканальной
системы (см. рис. 15.8), и при расчетных усло-
условиях для теплого периода года подводится
к доводчикам, имея температуру на 7-12°С
ниже поддерживаемой в помещении.
В СКВ низкого давления целесообразно
применять вентиляторные доводчики КД, в
СКВ среднего и высокого давления - эжекцион-
ные доводчики ЭКД, перед которыми необхо-
необходимо статическое давление до 400 Па. В возду-
воздуховодах этих систем создают повышенные ско-
скорости движения воздуха, предельные величины
которых принимают в зависимости от расхода
воздуха на участке сети:
40 Глава 15. Кондиционирование воздуха
Расход воздуха, тыс. м3/ч < 5 5-10 10-17
Максимальная скорость 12 15 18
воздуха, м/с
Продолжение
Расход воздуха, тыс. м3/ч 17-25 25 -40 40
Максимальная скорость 20 23 25
воздуха, м/с
Теплообменники доводчиков КД и ЭКД
присоединяют к сетям тепло- и холодоносителя
главным образом по двухтрубной (подающая
и обратная) и четырехтрубной схемам (отдель-
(отдельные подающие для холодной и горячей воды
и отдельные обратные), но применяется также
и трехтрубная схема холодо- и теплоснабжения
(отдельные подающие линии и общая обратная
линия) и даже однотрубные*. При четырех-
и трехтрубных схемах обеспечивается вклю-
включение холодо- и теплоносителя в любой до-
доводчик и в любое время, а при двух- одно-
однотрубной схемах - только сезонные общее, по-
фасадное или групповое включение.
Кондиционеры-доводчики регулируются
изменением расходов воды или рециркуля-
рециркуляционного воздуха, пропускаемого через тепло-
теплообменники. Теплообменники доводчиков долж-
должны быть рассчитаны на отопление помещений
при выключенных местных и центральных вен-
вентиляторах, т.е. на режиме естественной кон-
конвекции; при этом обычно требуется теплоно-
теплоноситель с более высокими параметрами.
Применяются следующие схемы водовоз-
душных СКВ**:
схема 1 - одноканальная двухтрубная с
вводом к доводчикам ЭКД или КД: а) холод-
холодного первичного воздуха и горячей воды; б)
теплого первичного воздуха и холодной воды,
причем в холодный период в нерабочее время
вместо холодной подается горячая вода для
отопления; в) посезонно холодного первичного
воздуха и горячей воды или теплого первично-
первичного воздуха и холодной воды (рис. 15.18);
схема 2- одноканальная трехтрубная с
вводом к ЭКД или КД холодного первичного
воздуха, горячей и холодной воды (рис. 15.19);
схема 3-одноканальная четырехтрубная с
* КарписВ.Е. Расчет однотрубной системы
холодоснабжения эжекционных доводчиков // Водо-
Водоснабжение и сан. техника,- 1975.-№ 5.
** Кокорин О. Я. и др. Кондиционирование
воздуха в многоэтажных зданиях.-М.: Стройиздат,
1981.
19 или 20
Рис. 15.18. Схема центральной одноканальной двух-
грубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД посезонно
холодного воздуха и горячей воды или теплого воз-
воздуха и холодной воды
/ приемный клапан наружного воздуха, 2-фильтр; 3-воз-
3-воздухонагреватель, ¦/-охладитель воды для холодного периода
года, 5- форсуночная камера орошения, б вентилятор; 7-зо-
7-зональные воздухонагреватели пофасадного подогрева; 8-воз-
8-воздуховоды, 9 шумоглушитель, /0-водоохладитель или водо-
подогрева1ель, //-насос, 12-трубопровод горячей воды;
13 водоподогреватель, /4 - охладитель воды для теплого
периода года, /5 - автоматические клапаны регуляторов тем-
температуры Г,, 7g, Т„, Тг, 16 трубопровод холодной воды;
17 трубопровод посезонно горячей или холодной воды;
18 трубопровод отработавшей воды, 19-трубопровод тепло-
теплоносителя, 20 -трубопровод хладоносителя, 21 теплообменник;
22-клапан регулятора РТК-5215-ТС-15; 23 расширитель
вводом к ЭКД или КД холодного первичного
воздуха, горячей и холодной воды (рис. 15.20);
схема 4 - двухканальная с вводом к ЭКД
или КД теплого и холодного первичного воз-
воздуха и холодной воды (комбинируется из схем,
показанных на рис. 15.16 и 15.18).
Регулирование температуры точки росы во
всех схемах при использовании охладителя во-
воды 4 в холодный период года производится
клапаном 15в, изменяющим расход теплоты,
подводимой к водоподогревателю 10, так как
обычно используемый для регулирования точ-
точки росы воздухонагреватель 3 должен управ-
управляться терморегулятором Та для поддержания
температуры + 3 °С перед охладителем 4.
Двухканальные водовоздушные СКВ по-
15.3. Системы кондиционирования воздуха
41
Рис. 15.19. Схема центральной одноканальной трех-
трехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холод-
холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды.
/-приемный клапан наружного воздуха; 2-фильтр; 3-воз-
3-воздухонагреватель, 4- охладитель воды для холодного периода
года; 5 - воздухоохладитель, 6 - форсуночная камера орошения.
7-вентилятор, 8 воздуховоды, 9 шумоглушитель, 10 водо-
подогреватель; // охладитель воды д 1Я теплого периода года,
12 трубопровод холодной воды, 13 насос; 14 трубопровод
горячей воды, /5 автоматические клапаны регуляторов тем-
температуры 7J,, Т6, Т,, Тт; 16-трехходовой несмешивающий
клапан; /7-трубопровод обратной воды; 18 - теплообменник
ЭКД; 19 и 19' - автоматический клапан регулятора давления РД
и РД'; 20-трубопровод теплоносителя, 21 -трубопровод хла-
доносителя, 22 расширитель
-<L-~- -~-4- '¦& --A/
15а
155 9
Рис. 15.20. Схема центральной одноканальной четы-
рехтрубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холод-
холодного первичного воздуха, горячей и холодной воды
/-приемный клапан, 2-фильтр, 3 воздухоподогреватель,
4 охладитель воды для холодного периода года; 5 воздухо-
воздухоохладитель, б-форсуночная камера орошения; 7-вентилятор,
8 - воздуховод, 9 насос, 10 - водонодогреватель, / / - трубо-
трубопровод горячей воды, 12 трубопровод отработавшей горячей
воды, 13 и 14- трубопроводы холодной и отработавшей холод-
холодной воды; /5 - автоматические клапаны регуляторов темпера-
температуры Та, Гб, Тв, Тг; /б-эжекционные кондиционеры-доводчики
с воздухоохладителем и воздухонагревателем; 17 расшири-
расширитель; /S-клапан регулятора РТК-5215 ———, /9-охладитель
воды для теплого периода года, 20-трубопровод с холодиль-
холодильной станции; 21 -трубопровод теплоснабжения; 22-шумо-
22-шумоглушитель
дают воздух по двум воздуховодам-охлаж-
воздуховодам-охлажденного и подогретого воздуха. Подогрев воз-
воздуха рассчитывается так, чтобы обеспечить
максимальную потребность помещений в теп-
теплоте в холодный период года. Терморегуля-
Терморегуляторы помещений управляют смесительными
клапанами, изменяющими соотношение холод-
холодного и подогретого воздуха, вводимого в каж-
каждое помещение, а холодная вода в холодный
период года в теплообменники ЭКД или КД не
подается. В теплый период в теплообменники
подается холодная вода по двухтрубной схеме,
и терморегуляторы помещений после полного
открытия клапана холодного воздуха вклю-
включают и регулируют расход холодной воды.
При снабжении ЭКД и КД одноканальных
СКВ горячей и холодной водой применяют
следующие графики регулирования их работы:
1) график на рис. 15.21, а при двухтрубной
схеме 1а с постоянным снабжением доводчиков
холодным воздухом и горячей водой. В течение
периода хх вода имеет постоянную tT или не-?
значительно меняющуюся температуру t't. В,
течение периода т2 температура воды поддер-
поддерживается на уровне t"T. Температуры первичнр-
го воздуха tnepB и воздуха помещения tn из-
изменяются при переходе от холодного к тепло-
теплому периоду года. Температура смеси первично-
первичного воздуха и воздуха, подогретого в доводчике,
teM устанавливается терморегуляторами-довод-
терморегуляторами-доводчиками; на графике в период xt показан харак-
характер средних ее изменений, а в период т2- воз-
возможная минимальная величина.
В теплый период года ассимиляция избы-
42
Глава 15 Кондиционирование воздуха
точной теплоты производится первичным воз-
воздухом; при этом приходится применять цент-
центральные кондиционеры и воздуховоды боль-
больших размеров;
2) график на рис. 15.21, б при двухтрубной
схеме 16 со снабжением доводчиков теплым
воздухом и холодной водой в рабочее время.
Температуру первичного воздуха Гпер ре-
регулируют по ломаной а-б-в, а температуру
холодной воды ?х поддерживают постоянной.
Температура помещения tn изменяется по ло-
ломаной г-б-д-е, а температура смеси tCM первич-
первичного воздуха и воздуха, охлажденного в до-
доводчике, регулируется терморегуляторами до-
доводчиков; на графике показан характер средних
изменений этой температуры.
' Охлаждение воды в холодный период года
целесообразно производить наружным возду-
воздухом, предварительно подогретым до +3 °С.
Температура помещений регулируется автома-
автоматически путем изменения расхода воды, посту-
поступающей в кондиционеры-доводчики, или вруч-
вручную - изменением расхода воздуха, пропускае-
пропускаемого через их теплообменники;
3) график на рис. 15.21, л при двух-, трех-
и четырехтрубной схемах. В период ij темпе-
ТЕМПЕРАТУРА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Рис 15.21 Графики изменения температуры первич-
первичного воздуха, холодной и горячей воды, поступающих
к доводчикам одноканальных СКВ, поддерживающих
в помещениях температуру воздуха
а для двухтрубной схемы с постоянным снабжением довод-
доводчиков холодным и теплым воздухом и холодной водой, б для
двухфубной схемы со снабжением доводчиков теплым воз-
воздухом и холодной водой в рабочее время, e-для двухтрубных
схем. перекчючаемых посезонно, а также для грех- и четырех-
трубных схем, tT, tT, tr - температура горячей воды, гперв темпе-
температура первичного воздуха, /см температура смеси первичного
и подогретого в теплообмене вторичного воздуха, ta темпера-
температура воздуха в помещении, fv и fp-расчетная температура
наружного воздуха для холодного и теплого периодов года,
г„ температура холодной воды подаваемой к тепюобмен-
никам, -с1 период отопления помещения калорифером довод-
доводчика и охлаждения помещения при необходимости, охлаждение
производится первичным воздухом, т2- период охчаждения
помещения первичным воздухом и отопления помещения при
необходимости калорифером доводчика, т3~*пеРи°Д
отопления помещения первичным воздухом и охлаждения
помещения при необходимости воздухоохладителем довод-
доводчика, т4-период охлаждения помещения первичным воздухом
и воздухоохладителем доводчика, т5- период, характерный для
двухтрубных схем, перекчючаемых посезонно на снабжение
доводчиков холодной и горячей воды, т6 - период охлаждения
помещений, обслуживаемых по трех- и четырехтрубным схе-
схемам, первичным воздухом и воздухоохладителями доводчиков
ратура горячей воды tT изменяется прибли-
приблизительно по закону прямой линии, а в период
х6 поддерживается постоянной. Температура
холодной воды tx поддерживается постоянной
в течение всего года.
Температуру первичного воздуха для двух-
двухтрубной схемы, переключаемой посезонно на
снабжение холодной и горячей водой, изме-
изменяют, как показано ломаной а-б-в-г-д, подо-
подогревая воздух в течение периода т5 в пофа-
садных воздухонагревателях (см. 7 на рис.
15.18). Одновременно в начале периода х5 в
теплообменники доводчиков включается хо-
холодная вода, а в конце этого периода прекра-
прекращается подогрев воздуха пофасадно В резуль-
результате в период х5 помещения, в которых имеют-
имеются недостатки теплоты, подогреваются первич-
первичным воздухом, а помещения с теплоизбытками
15.3. Системы кондиционирования воздуха 43
охлаждаются теплообменниками доводчиков.
Однако этот процесс сопровождается перерас-
перерасходом теплоты и холода.
В одноканальных системах, снабжаемых
теплотой и холодом по трех- и четырехтруб-
ным схемам (см. рис. 15.21, в), первичный воз-
воздух приготовляется как показано ломаной
а-б-с-г-д: подъем температуры с-г соответству-
соответствует изменению точки росы первичного воздуха
при изменении параметров в помещении от
принятых для холодного периода года до при-
принятых для теплого периода. Температуры в
помещениях представлены линией е-в-ж-и-к,
горячей воды - л-м-н, смеси первичного воздуха
и воздуха, прошедшего теплообменники,- п-в-
г-т.
В снабжении помещений холодом рассмат-
рассматривают два периода: первый - свободного ох-
охлаждения, когда для охлаждения помещения
достаточно холода, вносимого воздухом из
центрального кондиционера; второй - период
принудительного охлаждения, когда требуется
подача холодной воды в доводчики.
Чем ниже температура первичного воздуха
в холодное время года, тем продолжительнее
первый период. Если первичный воздух пода-
подается в объеме, регламентируемом санитарными
нормами, то снижение его температуры в хо-
холодное время года приводит к снижению экс-
эксплуатационных затрат и увеличению первого
периода. При всех схемах тепло- и холодо-
снабжения (кроме двухтрубной, питаемой в ра-
рабочее время в течение всего года холодной
водой) температуру первичного воздуха в хо-
холодное время года стремятся поддерживать
возможно более близкой к температуре точки
росы, необходимой для обеспечения заданной
относительной влажности воздуха в помеще-
помещениях. Начальную температуру холодной воды
?вн для доводчиков выбирают такой, чтобы
в их теплообменниках не выпадал конденсат,
как правило, на 1 -2 °С выше температуры точ-
точки росы воздуха помещений.
15.3.7. Местные системы
кондиционирования воздуха
Системы с кондиционерами, устанавливае-
устанавливаемыми внутри или в непосредственной близости
к обслуживаемым помещениям, называются
местными. Они, как правило, имеют произво-
производительность до 20 тыс. м3/ч и могут быть
построены по любой из схем приготовления
воздуха, применяемых для центральных сис-
систем, но в большинстве случаев схемы упро-
упрощают и применяют готовые агрегатированные
кондиционеры.
Промышленность выпускает автономные
кондиционеры типа КПА1 производитель-
производительностью по воздуху 2,2; 3,5;4,4; 7 и 11 тыс. м3/ч,
холодопроизводительностью 11; 17,6; 22; 32
и 51 кВт.
Кондиционеры имеют электрические кало-
калориферы 2-го подогрева, которые по заказу мо-
могут быть дополнены водяными, и паровые
увлажнители радиационного типа. Конденса-
Конденсаторы холодильных машин охлаждаются водой.
Выпускаются также неавтономные конди-
кондиционеры серии КНБ производительностью по
воздуху 3,15; 6,3; 10 и 20 тыс. м3/ч.
За рубежом распространены системы с ав-
автономными кондиционерами, которые имеют
теплообменники непосредственного испарения
и встроенные холодильные машины. Для сни-
снижения шума некоторые автономные кондицио-
кондиционеры выпускают в виде двух агрегатов - внут-
внутреннего и наружного. Внутренний состоит из
вентилятора, воздухоохладителя-испарителя и
увлажнителя воздуха. Наружный агрегат уста-
устанавливают вне обслуживаемого помещения; он
состоит из холодильного компрессора и воз-
воздушного конденсатора хладагента. Агрегаты
связаны между собой трубопроводами хлад-
хладагента длиной, как правило, не более 10 м.
Автоматизация местных систем часто сво-
сводится к двухпозиционному включению или от-
отключению кондиционера или к отключению
и включению его теплообменников.
Недостатки местных систем: повышенный
шум, создаваемый работой вентиляторов и
холодильных машин, затруднительность об-
обслуживания большого числа агрегатов, а также
сравнительно короткий срок службы местных
кондиционеров (в среднем 7 лет) по сравнению
с центральными системами, срок службы кото-
которых 20 лет.
Наиболее дешевыми по первоначальной
стоимости являются СКВ с местными венти-
вентиляторными неавтономными кондиционерами*
* Кокорин О.Я., УрушидзеГ.В. Воздуш-
Воздушный режим в зданиях при применении местных венти-
вентиляторных кондиционеров // Водоснабжение и сан.
техника.-1975.-№ 5.
44
Г шва 15 Кондиционирование воздуха
и непосредственным забором санитарной нор-
нормы наружного воздуха. Одно из условий эф-
эффективного применения таких систем обеспе-
обеспечение надежного поступления воздуха, которое
зависит от температуры и влажности наружно-
наружного и внутренного воздуха, давления ветра, этаж-
этажности здания, давления вентилятора кондицио-
кондиционера и механической вытяжной вентиляции из
помещений. Анализ совместного влияния пере-
перечисленных факторов на условия поступления
наружного воздуха через отверстия в стене
можно осуществить моделированием с исполь-
использованием электроаналоговой установки. Иссле-
Исследовано 21-этажное здание типа гостиницы для
климатических условий Тбилиси, где примене-
применена система кондииионирования возтуха с не-
неавтономными кондиционерами с непосред-
непосредственным забором наружного воздуха через
отверстия в стене здания.
В результате исследований установлено1
1) применение СКВ с местными вентиля-
вентиляторными кондиционерами в зданиях повышен-
повышенной этажности не обеспечивает постоянного
и равномерного по высоте здания поступления
санитарной нормы наружною воздуха при
круглогодичной работе системы;
2) в зданиях повышенной этажности для
СКВ с местными вентиляторными кондицио-
кондиционерами следует применять централизованную
подачу санитарной нормы наружного воздуха,
3) в СКВ с непосредственным приемом
наружного воздуха через местные вентилятор-
вентиляторные агрегаты надежно обеспечивают поступле-
поступление санитарной нормы наружного воздуха в
зданиях высокой только до четырех этажей;
4) в зданиях повышенной этажности ре-
регулирование поступления наружного воздуха
через отверстия в наружных ограждениях пу-
путем усиления вытяжной вентиляции с искусст-
искусственным побуждением не дает положительных
результатов;
5) в зданиях до восьми этажей обеспечи-
обеспечивается поступление санитарной нормы наруж-
наружного воздуха при устройстве вытяжки с ис-
искусственным побуждением.
15.3.8. Комбинированные
системы
СКВ, работающие совместно с системами
лучистого охлаждения и отопления, местного
доувлажнения воздуха и другими местными
устройствами, называют комбинированными.
Системы панельного охлаждения в холод-
холодный период года используются для отопления.
СКВ ассимилируют влаговыделения и подают
в помещения обработанный воздух при расхо-
расходе, удовлетворяющем требования санитарных
норм, а системы панельного охлаждения от-
отводят теплоизбытки. Доля явной тептоты, от-
отводимой панельным охлаждением, ограничи-
ограничивается минимальной допустимой температурой
точки росы на охлаждаемых поверхностях.
Применение панельного охлаждения по-
позволяет сократить холодильные нагрузки на
системы кондиционирования воздуха, умень-
уменьшить воздухообмены и снизить капитальные
и эксплуатационные расходы. Такие комбини-
комбинированные СКВ применяют главным образом
в помещениях с незначительными влаговыде-
лениями, когда отсутствует опасность обра-
образования конденсата на поверхностях лучистого
охлаждения.
В качестве приборов радиационного ох-
охлаждения используются бетонные потолки с
заделанными в них трубами или потолки из
листового металла (алюминия) с присоединен-
присоединенными змеевиками из труб. Радиационные при-
приборы обычно рассчитывают на восприятие
40-50% явной тепловой нагрузки помещений;
температура их поверхности должна быть на
2-3 °С выше температуры точки росы воздуха
в помещении. Регулирование параметров воз-
воздуха производят местными подогревателями
СКВ. Применяют также постепенное пропор-
пропорциональное регулирование охладительной спо-
способности радиационных приборов (обычно в
зависимости от наружных условий). Комбини-
Комбинированное использование панельного охлаждения
и СКВ экономит площадь помещений для раз-
размещения оборудования систем Недостатки па-
панельного охлаждения: повышенная металлоем-
металлоемкость и стоимость панелей; большая трудоем-
трудоемкость их монтажа, вызванная необходимостью
тщательного исполнения сварных соединений;
повышенная тепловая инерционность и, сле-
следовательно, замедленная отзывчивость на из-
изменения тепловых нагрузок
Применение комбинированных систем с
форсунками местного доувлажнения в цегчх,
в которых требуется поддерживать высокую
влажность воздуха, весьма экономично, так как
существенно уменьшает расходы воздуха, теп-
теплоты, холода и электроэнергии.
15,3. Системы кондиционирования воздуха 45
15.3.9. Системы
кондиционирования воздуха
для термоконстантных
помещений
В термоконстантных помещениях создают
условия, стабилизирующие линейные размеры
обрабатываемых деталей и мерительного ин-
инструмента в пределах, не превышающих за-
заданных. Например, допустимое отклонение
температуры воздуха при измерении бронзо-
бронзового кольца диаметром с/=0,8мс точностью
А/=12мкм, имеющего коэффициент линей-
линейного расширения а = 23,8 мкм/(м°С), не
должно превышать At = 12-10" б/@,8 ¦ 23,8 х
х 10"б) = 0,6 °С, что соответствует допусти-
допустимым колебаниям температуры от среднего
уровня ±0,3 °С.
Термоконстантные лаборатории и пред-
предприятия прецизионного приборостроения в за-
зависимости от точности поддержания темпера-
температуры делятся на четыре группы.
В помещениях 1-й группы, где допустимы
отклонения температуры ± 1 до ± 2 °С, а иног-
иногда и 2-й группы при отклонении ±0,5°С кон-
кондиционирование воздуха может быть осу-
осуществлено многозональными СКВ, описанны-
описанными ранее, если тщательно продумать разбивку
помещений на зоны соответственно распреде-
распределению тепловых нагрузок, особенно для по-
помещений 2-й группы, и предусмотреть возду-
воздухораспределители, обеспечивающие равномер-
равномерность параметров в этих зонах. В точке уста-
установки датчика поддержание температуры с от-
отклонениями в пределах ±0,3 — 0.5 °С не пред-
представляет значительных трудностей, но на не-
некоторых расстояниях от датчика отклонения
температуры зависят от взаимодействия теп-
тепловых воздушных потоков, в результате чего
отклонения существенно увеличиваются.
Для достижения заданной точности под-
поддержания температур в помещениях 3-й и 4-й
групп (допустимые отклонения ±0,1, ±0,2°С
и ± 0,03 до 0,05 °С) необходимо кондициони-
кондиционируемое помещение заключать внутрь другого
помещения-в оболочку.
В. В. Ловцов * для повышения точности и
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ
ХОЛОДНАЯ ВОДА
* Ловцов В.В Системы прецизионного конди-
кондиционирования воздуха.-Л.: Стройиздат. 1971,
ЛовцовВВ. Кондиционирование воздуха в
прецизионных цехах и лабораториях.-М.- Машино-
Машиностроение, 1977
Рис 15.22 Центральная система кондиционирования
воздуха для термоконстантных помещений, регули-
регулируемых внешним генератором тепловых колебаний
(помещение присоединяется по схеме А) или внутрен-
внутренним генератором тепловых колебаний (присоединение
по схеме Б)
1 -термоконстангное помещение, 2-вспомогательное помеще-
ние-обо точка, 3 свети [ьннк, 4 остекленный проем, f при-
приточный воздуховод, 6 - рециркуляционный воздуховод, 7 от-
ответвление к помещению, АКЦ автоматический регулятор
циклов (остальные обозначения см в табл 15 10)
упрощения системы регулирования СКВ 3-й
и 4-й групп предложил применять периоди-
периодическое охлаждение-нагревание воздуха термо-
термоконстантных помещений, вызывающее гармо-
гармонические тепловые колебания температуры и
количества аккумулированной теплоты в воз-
воздухе, ограждениях помещений и в установлен-
установленном оборудовании.
СКВ, работающие по этому принципу, де-
делятся на два вида:
1) системы с внешним генератором тепло-
тепловых колебаний, распотоженным за orp#W&
ниями кондиционируемого объекта (в оболоч-
оболочке), рассчитываемые на затухание создаваемых
снаружи тепловых колебаний и присоединяе-
присоединяемые к кондиционеру по схеме А (рис. 15.22);л
2) системы с внутренним генератором теп-
тепловых колебаний создают колебания непосред-
непосредственно в кондиционируемом объеме и при-
присоединяются к кондиционеру по схеме Б
(рис. 15.22).
Системы с внешним генератором тепло-
46
Глава 15. Кондиционирование воздуха
вых колебаний применяют в тех случаях, когда
в помещениях практически отсутствуют выде-
выделения теплоты, например при исследовании
оптических систем, нарезке дифракционных ре-
решеток и делении шкал измерительных при-
приборов. Системы с внутренним генератором
тепловых колебаний могут применяться при
небольших тепловыделениях, например при
сборке приборов, станков и доводке их дета-
деталей.
Термоконстантные помещения с внешним
генератором тепловых колебаний должны
освещаться только искусственным светом-све-
светом-светильниками, расположенными внутри оболоч-
оболочки и охлаждаемыми водой (или воздухом),
отводящей теплоту за пределы оболочки. При-
Приводы механизмов должны находиться за пре-
пределами обслуживаемого помещения, а опера-
операции, в течение которых колебания температуры
должны быть в пределах ±0,05°, следует про-
производить автоматами. На это время люди
должны выйти из помещений и выключить
свет.
В период подготовки и наладки техноло-
технологического оборудования в помещение можно
подавать небольшое количество воздуха от
кондиционера, определяемое максимальными
избытками явной теплоты и рабочей раз-
разностью температур Atp = 1°. При включении
технологического оборудования на автомати-
автоматическую работу приток воздуха в помещение
/ прекращается и через 2-2,5 ч колебания тем-
температуры могут быть уменьшены до заданных.
В это время воздух подается только во вспо-
вспомогательное помещение 2, где терморегулято-
терморегулятором Г поддерживается температура 20 + At,
причем At определяется расчетом затухания
температуры в ограждениях, отделяющих по-
помещения 1 от оболочки 2, и составляет обычно
0,2-0,5 СС.
Терморегулятор Т управляет воздухоохла-
воздухоохладителем ВО и воздухонагревателем СП с по-
помощью трехходовых клапанов, установленных
перед насосами НУ. Гармонические колебания
создаются попеременным включением и выклю-
выключением насосов автоматическим корректором
циклов АКЦ. Кондиционеры в обоих случаях
собираются по одинаковой схеме и, как пра-
правило, работают с минимальным и постоянным
расходом наружного воздуха, который охлаж-
охлаждается поверхностными воздухоохладителями
ВО и нагревается воздухонагревателями СП,
снабженными отдельными циркуляционными
насосами для обеспечения плавного регулиро-
регулирования температуры.
15.3.10. Системы
кондиционирования воздуха
для особо чистых помещений
Процессы производства полупроводников,
точной оптики и механики и многие другие
требуют высокой чистоты воздуха. Для веде-
ведения этих процессов необходимы специальные
помещения, оборудованные сложными и на-
надежными устройствами для обеспыливания и
кондиционирования воздуха.
Пыль вносится в помещения с наружным
воздухом, подаваемым СКВ, а также через
двери и окна обслуживаемых помещений и ге-
генерируется работающими людьми и оборудо-
оборудованием.
По ОСТ 1114.3302-87, воздух помещений
по предельному содержанию в нем пыли диа-
диаметром 0,5 мкм и более в 1 л воздуха подраз-
подразделяется на три класса: I класс-не более 3,5
пылинок в 1 л, при чем пылинки диаметром
5 мкм и более должны полностью отсутство-
отсутствовать; II класс-350 пылинок; при содержании
пылинок диаметром 5 мкм и более до 2,3 шт.;
III класс-3500 пылинок; при содержании пы-
пылинок диаметром 5 мкм и более до 24,5 шт.
По данным И. П. Куприянова *, к естест-
естественным «источникам аэрозольных частиц от-
относятся бактерии и вирусы, продукты жизне-
жизнедеятельности животных, насекомых, растений,
споры, пыль, образующаяся в результате эро-
эрозии почвы, солевые и другие остатки брызг
воды, туман, дисперсный дым пожарищ и вул-
вулканов, космическая пыль. Все эти источники
генерируют частицы независимо от деятель-
деятельности людей». Главный источник пыли в по-
помещении-деятельность людей: один человек
генерирует за 1 мин от 105 до 3 107 частиц
пыли диаметром 0,3 мкм и более, например
медленная ходьба человека сопровождается
выделением 5 • 106, а быстрая-107 пылинок. Но
пыль выделяется также оборудованием: части-
частицы смазочных материалов, паяльные флюсы,
клей, продукты коррозии и др.
* Куприянов И.П. Технологический микро-
микроклимат,-М.: Сов. радио, 1976.
15.3. Системы кондиционирования воздуха 47
15
¦ MM
Iя
Рис. 15.23. Центральная система кондиционирования воздуха для чистых помещений
А и Б-местные обеспыливающие установки, / клапан, 2 филыр грубой очистки, 3 воздухоподогреватель первого подогрева; 4,
20, 22, 23 вен шля юры, 5 -воздухоохладитель, б- увлажни! ель, 7 дренаж, Я -воздухоподогреватель второго подогрева; 9 -кла-
-клапан, 10, 21, 24 промежуточные филыры, 11, 19, 25-абсолютные фильтры, /2-регулятор давления, 13- воздухораспределитель;
/¦/-вытяжная решена; 15 -рециркуляционно-вытяжной вентилятор; 16 и /7-варианты положения рециркуляционного воздухо-
воздуховода, 18 воздуховод для выброса воздуха
По массе частицы пыли диаметром менее
5 мкм составляют только 7% всей содержа-
содержащейся в воздухе пыли, а по количеству частиц -
более 98%; эта часть пыли особенно вредна для
точных производств.
Загрязнение наружного воздуха в сельской
местности составляет 0,05-0,5 мг/м3, в город-
городских районах-0,1-1 и в промышленных цент-
рах-0,2-5 мг/м3.
Для борьбы с пылью в особо чистых по-
помещениях применяют специальные системы
кондиционирования с многократными рецир-
рециркуляцией и фильтрацией воздуха (рис. 15.23).
В СКВ воздух сначала проходит фильтр грубой ч
очистки 2, промежуточный фильтр 10, а затем
фильтр тонкой очистки с тканью Петрянова 11,
1де улавливаются частицы пыли размером до
0,3-0,5 мкм. Чистый воздух поступает в поме-
помещения через безвихревые воздухораспредели-
воздухораспределители, плафоны, перфорированные стены или
поголки и решетки.
Воздух удаляется через решетки у пола 14
вентилятором 15, направляющим часть возду-
воздуха на повторную обработку в кондиционер по
воздуховоду 16 или 17, а остаток-в атмосферу
по воздуховоду 18. Такие системы могут сни-
снизить запыленность воздуха в помещении до
1,75 тыс. пылинок в 1 л, так как в помещении
возникают зоны с повышенной турбулент-
турбулентностью, где поднимается пыль, и застойные
зоны, в которых оседают пылевые частицы
размером до нескольких сотен микрон. Для
создания в помещении рабочих мест с более
высокой чистотой воздуха устанавливают ка-
камеры или боксы А и Б (см. рис. 15.23), в кото-
которых воздух проходит дополнительную очистку.
В боксы встроены вентиляторы 20, 22 и 23
и воздушные фильтры - промежуточные 21 и 24
и абсолютные 19 и 25.
Для обеспечения более высокой чистоты
воздуха применяют системы с ламинарным
потоком воздуха (рис. 15.24). Воздух подается
в чистое помещение через очень большую по-
поверхность, например через потолок (помещение
А) или стены (помещение Б), а удаляется через
всю поверхность пола или противоположную
стену. Приточный воздух предварительно очи-
очищается от пылинок размером 0,3-0,5 мкм и бо-
более. Здесь также возможна частичная турбули-
зация приточных струй при встрече с препят-
препятствиями, однако нарушения основного направ-
направления потока невелики, если в поперечном се-
сечении помещения воздух движется со средней
скоростью 0,45 ±0,1 м/с, что соответствует по-
подаче 1620 ± 360 м3/ч на 1 м2 общей площади
потолка или стены помещения, и когда в по-
помещении высотой 3 м создается обмен воздуха
около 500 1/ч. При уменьшении средней ско-
скорости потока до 0,35 м/с, т. е. при подаче воз-
воздуха 1260 м3/(м2>ч), возникающие в помеще-
48
Глава 15. Кондиционирование воздуха
9 . 10
3* 56 7
16— ¦;_
Рис. 15.24. Центральная система кондиционирования воздуха для чистых помещений с ламинарным потоком
воздуха
А и Б-чистые помещения соответственно с вертикальным и поперечным ламинарным потоком воздуха, / клапан, 2 фильтр
грубой очистки; J, 17 промежуточные фильтры, 4, 7, 12 вентиляторы; 5, Н воздухоохладители, б. 9 воздухонагреватели,
10 - увлажнитель; //-дренаж; 13, 15 абсолютные фильтры; 14- решетчатый пол; /б-вытяжное устройство
нии загрязнения частично отклоняются от на-
направления основного потока. При увеличении
подачи воздуха до 1960-2130 м3/(м2-ч) еще
более повышается чистота воздуха в помеще-
помещении.
Системы с подачей воздуха через потолок
(помещение А на рис. 15.24) и удалением воз-
воздуха через пол более совершенны, чем системы
с горизонтальной подачей воздуха (помещение
Б). Абсолютные фильтры 13 обычно устанав-
устанавливают перед распределительными потолочны-
потолочными панелями. Пыль, образующаяся в поме-
помещении, уносится вниз. В помещениях с такой
схемой очистки воздуха уровень запыленности
может быть снижен до требований I класса.
В помещении с поперечным ламинарным
потоком воздуха (помещение Б на рис. 15.24)
запыленность увеличивается на участках, при-
прилегающих к стене, в которой расположены
приемные решетки. Исследованиями такой схе-
схемы было установлено, что в помещении дли-
длиной около 35 м и при числе работающих более
50 чел. уровень запыленности был не постоянен
и в «грязном» конце помещения колебался от
3,5 до 2100 пылинок в 1 л воздуха. Этот способ
очистки воздуха легче осуществим и поэтому
применяется в помещениях промышленных
объектов, если по технологическому процессу
более чистые операции располагаются в «чис-
«чистом» конце помещения, а операции, допуска-
допускающие большие загрязнения,-в токе удаляемо-
удаляемого воздуха.
В чистых помещениях должно поддержи-
поддерживаться избыточное статическое давление не ме-
менее 12 Па, в том числе и при открывании двери
в смежное помещение.
Постоянная температура в чистых поме-
помещениях поддерживается в зависимости от тех-
технологических требований, как правило, для
обеспечения комфорта работающим (табл.
15.10). Постоянство влажности необходимо
для защиты материалов, изделий и инстру-
инструмента от коррозии, предотвращения выпадения
влаги на рабочих поверхностях и снижения
зарядов статического электричества. Коррозия
точно обработанных поверхностей существен-
существенно усиливается при относительной влажности
воздуха более 50%, а образование статического
электричества на этих поверхностях- при 40%
и менее. Статические заряды способствуют
притяжению взвешенных частиц и могут
привести к повышению концентрации пыли
в зоне обработки деталей до недопустимых
пределов.
Для тонкой очистки воздуха следует при-
применять фильтры, улавливающие пылевые час-
153. Системы кондиционировании воздуха
49
ТАБЛИЦА 15.10. ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА В
ОСОБО ЧИСТЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ
Параметры
Температура, °С
Допустимые откло-
отклонения; СС:
обычные
предельно точные
Относительная
влажность, %
Допустимые
отклонения; %:
обычные
предельно точные
Место измерения
в пределах
помещения
в точке
регулиро-
регулирования
20-26 22
±2
±0,5
40-55 45
+ 5
±2
тицы размером более 0,3 мкм при общем коэф-
коэффициенте очистки до 99,97%.
Пример 15.1. Определить производитель-
производительность СКВ для особо чистого помещения А,
снабжаемого воздухом по схеме на рис. 15.24.
Площадь помещения 100 м2, высота 3 м, объ-
объем 300 м3. Теплоизбыпси составляют
23,2 Вт/и3.
Решение. Принимаем скорость «ламнкчр-
ного» потока воздуха сверху рниз, равную
0,45 м/с, что соответствует расходу воздуха
1620 м3/ч на 1 м2 площади помещения или 540
воздухообменам в 1 ч.
Рабочая разность температур составляет
1,2-1620-0,278
Производительность вентилятора 12 (см.
рис. 15.24) основного потока воздуха
1620-100= 162000 м3/ч. Мощность, затрачи-
затрачиваемая им на перемещение воздуха, согласно
расчету, равна 28 кВт. Производительность
вентилятора вторичного потока 7 при рабсей
разности температур 7 °С должна быть равиа:
23,2-300 + 28000+ 10000
7-0,278-1,2
— = 19250 м3/ч.
Здесь учтены переходящие в теплоту мощ-
мощности, затрачиваемые на перемещение воздуха
в вентиляторах 12 и 7, соответственно 28 к
10 кВт.
Производительность вентиляторов 4 (см.
рис. 15.24) принимается из расчета создания
подпора в помещении и всей системе 5 • 300 =
= 1500 м3/ч, или 0,417 м3/с, на что расходуется
вентилятором 0,8 кВт. В системе имеются воз-
воздухоохладитель 5 для охлаждения наружного
воздуха, имеющего энтальпию 60 кДж/кг, и
воздухоохладитель, снижающий эту энтальпию
до энтальпии внутреннего воздуха в помеще-
помещении 48 кДж/кг, на что расходуется F0-48)
0,417-1,2 = 6 кВт. Общая нагрузка на воздухо-
воздухоохладитель 5 составляет 6 + 0,8 = 6,8 кВт, а
„ 23,2-300
на воздухоохладитель 8 h 28 + 10 =
1000
= 44,96 кВт.
Следует отметить, что 84,5% всей тепло-
тепловой нагрузки на воздухоохладитель дают вен-
вентиляторы.
15.3.11. Индивидуальное
кондиционирование воздуха
Для индивидуального охлаждения голов-
головных шлемов, жилетов, скафандров и другой
производственной одежды применяют вихре-
вихревые трубки, предложенные инжеиером-метал-
1ургом Ранком в 1933 г. и запатентованные во
Франции и США. Теория процесса разработана
и опубликована в США в 1945 г. Хильшем.
Аппараты, в которых используется эффект Ран-
Ранка, в настоящее время называют трубами Ран-
Ранка, трубами Хильша, вихревыми трубами или
вихревыми холодильниками.
В левый конец трубы диаметром 32 мм
и длиной 250 мм через тангенциально распо-
расположенные сопла, образующие вместе с распре-
распределительным кольцом своеобразную турбину
без вращающихся частей, подается сжатый
профильтрованный и осушенный воздух с дав-
давлением 70 МПа и температурой 28 °С. На этом
же конце трубы имеется выходное отверстие,
сечение хоторого заранее рассчитано. В правом
конце трубы также имеется выходное отверстие,
снабженное регулировочным клапаном. Воз-
Воздушный поток приобретает вначале частоту
вращения около 5-105 об/мин, затем частота
вращения достигает 5-Ю6 об/мин. Через цент-
центрально расположенное левое отверстие выхо-
выходит охлажденный воздух с температурой около
5°С, а через правое отверстие-горячий воздух
с температурой 132 С. Соотношение количеств
воздуха, вытекающего через отверстия, регу-
регулируется клапаном: обычно холодного воздуха
получается 75%, а горячего-25%.
50
Глава 15. Кондиционирование воздуха
Фултон (США) объясняет эффект Ранка
следующим образом. Поступающий в трубу по
касательной поток сжатого воздуха выходит из
сопел, образует почти свободный вихрь, угло-
угловая скорость вращения которого мала у пери-
периферии и весьма велика у оси. Трение между
слоями воздуха приводит к тому, что скорость
вращения всей массы воздуха стремится к вы-
выравниванию, т. е. по мере движения воздуха
вдоль трубы во внутренних его слоях скорость
падает, а во внешних возрастает. Совершается
работа, направленная от центра к периферии.
В то же время от внешних слоев к внутренним,
имеющим вследствие расширения более низ-
низкую температуру, передается теплота. Однако
поток теплоты по своей величине меньше ко-
количества передаваемой кинетической энергии.
Внешние слои, получая больше кинетической
энергии, чем отдаваемое ими количество теп-
теплоты, вследствие трения повышают свою тем-
температуру, т. е. избыток энергии вызывает на-
нагрев воздуха, пос гупающего из клапана. Поток
воздуха сильно турбулизирован, скорость вих-
вихря превышает скорость звука. Низшая дости-
достижимая температура холодного воздуха может
быть определена из уравнения
T2/Tl=(P2/Pl)lk~lik, A5.48)
где Т, и Т2 ~ абсолютная температура, К, подводи-
подводимого к трубе воздуха и холодного воздуха, уходящего
из трубы; Р1 и Р2-давление, МПа. подводимого к
трубе воздуха и холодного воздуха, уходящего из
трубы; к = ср/с„-показатель адиабаты; ср и cv-удель-
cv-удельные теплоемкости воздуха при постоянных давлении
и объеме.
Недостатки вихревых труб-низкий коэф-
коэффициент полезного действия и значительная
потребность в сжатом воздухе. Поэтому эти
трубы используются пока только в небольших
лабораторных установках, а также для охлаж-
охлаждения производственных костюмов. Рабочий
горячего цеха одевает покрытый алюминиевой
краской защитный костюм с прикрепленной
к поясному ремню вихревой трубой. Труба
присоединена гибким шлангом к источнику
сжатого воздуха. Холодный воздух, выходя-
выходящий из трубы, поступает к шлему, горячий
воздух выбрасывается в цех. Степень охлажде-
охлаждения воздуха изменяется с помощью выпускного
клапана.
На одного рабочего расходуется 360-
900 мэ/ч сжатого воздуха, что равно произво-
дительности компрессора, для привода кото-
которого требуется электродвигатель мощностью
2,9-4,4 кВт.
15.3.12. Системы
кондиционирования воздуха
с воздушными
холодильными машинами
В. И. Прохоров разработал методику рас-
расчета *, ряд устройств и схем кондиционирова-
кондиционирования воздуха производственных помещений не-
небольших размеров с помощью наружного и ре-
рециркуляционного воздуха, приготовляемого
воздушной холодильной машиной (рис. 15.25).
Наружный воздух в количестве 0,15 кг/с
E45 кг/ч) при температуре 36 °С сжимается в
первой ступени компрессора /, приобретая дав-
давление 135,5 кПа. Нагреваясь до 71,3 °С, воздух
поступает в теплообменник 7, где охлаждается
наружным воздухом до 41 °С и при давлении
135 кПа поступает во вторую ступень компрес-
компрессора 2. В компрессоре воздух сжимается до
181,2 кПа и нагревается до 75,5 °С, охлаждается
в теплообменнике б до 26 °С воздухом, отса-
отсасываемым из кондиционируемого помещения
5, и поступает в теплообменник 3, где его
давление снижается до 102 кПа, а температура
падаег до —10 UC. Холодный воздух поступает
в эжектор 4, подсасывающий воздух из по-
помещения при температуре 23 °С. Смесь с тем-
температурой 9°С нагнетается в помещение поста
управления, охлаждает панель, расположенную
над оператором, и выходит в помещение стру-
струей, настилающейся на стекло кабины.
Существуют более простые, но менее эко-
экономичные схемы кондиционирования воздуха
с применением турбодетандеров **.
* Прохоров В.И. Термодинамический расчет
и анализ систем кондиционирования воздуха с воз-
воздушными холодильными машинами // Водоснабже-
Водоснабжение и сан. техника.- 1977,-№ 12.
** Прохоров В. И Системы кондиционирова-
кондиционирования воздуха с воздушными холодильными машина-
машинами.-М.: Сфойиздат, 1980.
Тепловые и конструктивные расчеты холодиль-
холодильных машин.-Л.: Машиностроение, 1976.
15.4. Форсуночные камеры орошения
51
25° С
Рис. 15.25. Система кондиционирования воздуха с
воздушной холодильной машиной
/ и 2-первая и вторая ступени воздушного компрессора, 3, 6,
7 1 еплообменники, 4 - эжект ор, 5 - обслуживаемое помещение,
8-вытяжной вентилятор
15.3.13. Применение
потолочных перемешиваемых
вентиляторов в СКВ
Потолочные вентиляторы уменьшают тем-
температурный градиент по вертикали и главное
создают большую скорость движения воздуха,
что в ряде случаев способствует улучшению
самочувствия людей и повышению энергети-
энергетической эффективности работы СВ и СКВ, так
как высокая скорость позволяет повысить тем-
температуру воздуха и снизить расход холода.
Выпускается несколько видов потолочных осе-
осевых вентиляторов, которые, однако, обслужи-
обслуживают недостаточно большую площадь поме-
помещения. Стремясь устранить этот недостаток,
Таш ЗНИИЭП * разработал ряд осевых пото-
потолочных вентиляторов с плоскими лопатками,
установленными под углом к горизонту. Бла-
Благодаря этому при вращении вентилятора обра-
образуется закрученный поток, обслуживающий
большую площадь и создающий более высо-
высокую средневзвешенную по объему скорость
воздуха. Эту скорость, м/с, следует определять
по формуле
A5.49)
(sinpI
где и- частота вращения, мин '; dB-диаметр венти-
вентилятора, м; dK, b- удвоенное расстояние от оси враще-
вращения до основания (корня) лопатки и ширина лопаток,
м, Р - угол установки лопаток к горизонту; П, h - пери-
периметр и высота помещения или обслуживаемого мо-
модуля, м; KN — N/pn3dl-коэффициент мощности (здесь
N- затраты мощности на валу вентилятора, Вт;
р-средняя плотность воздуха, кг/м3).
Потребляемая вентилятором мощность
при диаметре колеса 1,5-2,4 м составляет со-
соответственно 70-150 Вт, частота вращения за-
зависит от диаметра колеса и обычно не превы-
превышает 100 1/мин. В одном из многочисленных
опытов средняя взвешенная скорость воздуха
по объему оказалась в пределах vcp =
= 0,563 — 0,57 м/с, минимальная-0,42 —
— 0,35 м/с, максимальная-0,86 — 1,12 м/с.
Согласно СНиП 2.04.05-86, потолочные
вентиляторы следует предусматривать, как
правило, дополнительно к системам приточной
вентиляции.
15.4. ФОРСУНОЧНЫЕ КАМЕРЫ
ОРОШЕНИЯ
15.4.1. Общие сведения
Форсуночные камеры орошения являются
тепло- и массообменными аппаратами конди-
кондиционеров, предназначенными для приготовле-
приготовления воздуха с заданными температурой и
влажностью.
Для тепловлажностной обработки воздуха
могут использоваться камеры орошения
ОКФ-3, ОКС-3 и оросительная система блока
тепломассообмена БТМ-3, которыми в зависи-
зависимости от базовых схем комплектуются цен-
центральные кондиционеры КТЦЗ*.
Камеры орошения ОКФ-3 оснащены экс-
центриситетными широкофакельными форсун-
форсунками ЭШФ 7/10 (диаметр входного отверстия
7 мм, соплового отверстия 10 мм) с равномер-
равномерным распределением воды по окружности рас-
распыла (разработка ЦНИИЭП инженерного обо-
оборудования). Оросительная система камер
состоит из двух рядов стояков. Камеры изго-
изготовляют в двух исполнениях: исполнение
1 - первый ряд по ходу воздуха имеет большую
плотность установки форсунок, второй-мень-
второй-меньшую; исполнение 2-форсунки установлены с
одинаковой плотностью в каждом ряду, рав-
равной плотности форсунок первого ряда камеры
* Насонов Е. А., Крюкова Т.И. Исследова-
Исследование потолочных вентиляторов новой конструкции //
Водоснабжение и сан. техника.-1979.-№ 4.
* Руководящий материал по центральным кон-
кондиционерам и кондиционерам-теплоутилизаторам
КТЦЗ.-Ч. 1- Харьков: ВНИИкондиционер, 1988
52 Глава 15. Кондиционирование воздуха
Таблица 15.11. ПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
Процесс обработки воздуха
Начальная
температура
распыляемой воды
t
Охлаждение и осущение
d-В.н.
Политропный Охлаждение при постоянном
(с понижением влагосодержании tt к < tb H;
энтальпии) й d
ъ ж = dB H
d-вл
t
8.H.
Чи
tp.8.H.
1ЖЛ
Охлаждение и увлажнение
t>K.H
Адиабатный
(без изменения
энтальпии)
Охлаждение и увлажнение
Охлаждение и увлажнение
> t
ж. и м. в. н
Политропный Увлажнение при постоянной
(с повышением температуре tB к = /в н;
энтальпии) d d
р
dB к > dB H
Нагрев и увлажнение /в к > 1ъ н;
dB-и.
15 4. Форсуночные камеры орошения
53
орошения исполнения 1. Подачу разбрызгива-
разбрызгиваемой воды можно предусматривать в один или
два ряда стояков:
1) в первый по ходу воздуха ряд (далее
однорядные прямоточные камеры ОКФ);
2) во второй по ходу воздуха ряд (далее
однорядные противоточные камеры ОКФ);
3) в два ряда (далее двухрядные камеры
ОКФ).
В камерах орошения ОКС оросительная
система состоит из горизонтального коллек-
коллектора с высокорасходными форсунками
УП14-10/15 (разработка ВНИИКондидионера)
(размер входного сечения 10 х 15 мм, диаметр
соплового отверстия 14 мм) в верхней части
камеры и двух ярусов сеток под ним, создаю-
создающих вторичное дробление капель разбрызгива-
разбрызгиваемой воды. Камеры изготовляют в двух испол-
исполнениях, отличающихся друг от друга плот-
плотностью установки форсунок (камеры исполне-
исполнения 1 имеют меньшую плотность, исполнения
2-большую).
Блоки тепломассообмена БТМ рключают
теплообменники (для политропных процессов)
и оросительную систему (для адиабатных про-
процессов). Оросительная система состоит из од-
одного ряда стояков с широкофакельными фор-
форсунками ЭШФ 7/10, количество которых соот-
соответствует числу форсунок одного ряда камеры
орошения ОКФ-3 исполнения 2.
Камеры ОКФ, ОКС и блоки БТМ могут
быть применены для реализации как адиабат-
адиабатных, так и политропных процессов обработки
воздуха, включая процессы с переменным (ре-
(регулируемым вручную или автоматически) рас-
расходом разбрызгиваемой воды, при которых за
счет изменения расхода разбрызгиваемой воды
создается переменная площадь поверхности
теплообмена между водой и обрабатываемым
воздухом, что позволяет обеспечить различные
заданные параметры воздуха после аппарата.
Применение процессов с переменным расходом
воды позволяет отказаться от байпаса камер,
а также в ряде случаев (если не требуется
поддержание постоянной относительной влаж-
влажности) от воздухонагревателя П подогрева.
Процессы с переменным расходом воды в ряде
работ называются «процессами с неполным
увлажнением или недоувлажнением», «управ-
«управляемыми процессами».
Камеры орошения ОКС могут также ис-
использоваться для испарительного нагрева воз-
воздуха (нагрев и увлажнение теплой водой возду-
воздуха с отрицательной температурой), так как
конструкция камеры без входного сепаратора
исключает образование наледи в таком режиме
обработки воздуха. Минимально допустимая
температура холодного воздуха по мокрому
термометру при испарительном нагреве (обра-
(обработке его теплой водой) в камерах орошения
ОКС-3 минус 27 °С, выше которой, по резуль-
результатам исследований ВНИИкондиционера,
практически не образуются иней и лед.
В камерах орошения ОКФ-3 процесс испа-
испарительного нагрева может применяться при
температуре воздуха на входе в камеру ороше-
орошения выше 0°.
Схематично процессы обработки воз-
воздуха в контактных аппаратах приведены в
табл. 15.11.
15.4.2. Расчет камер орошения
Методика расчета камер орошения цен-
центральных кондиционеров КТЦЗ базируется на
экспериментальных и теоретических исследо-
исследованиях, проведенных во ВНИИкондиционере*,
позволяет определить эффективность тепло-
тепломассообмена в контактных аппаратах с учетом
конструктивных характеристик камер ороше-
орошения и блоков тепломассообмена, температур-
температурных и гидродинамических условий обработки
воздуха и подробно изложена в материалах
ГПКНИИ «СантехНИИпроект»**.
Разработанная методика позволяет прово-
проводить расчеты камер орошения и блоков тепло-
тепломассообмена при адиабатных и политропных
процессах обработки воздуха в диапазоне тем-
температур разбрызгиваемой воды 2 °С ^ ?ж н <
<; 30 °С, воздуха по мокрому термометру -
* Бялый Б. И., Степанов А. В. Методика рас-
расчета и выбора камер орошения центральных конди-
кондиционеров КТЦЗ. Кондиционеростроение / Тр.
ВНИИкондиционера.-Харьков, 1987.-Вып. 16.
Юхно И.Ф., Соин И. В., Дрокин А. В. Рас-
Расширение области применения камер орошения ОКС
кондиционеров КТЦЗ при испарительном нагреве
воздуха в зимний период. Кондиционеростроение /
Тр. ВНИИкондиционера.-Харьков, 1987.~Вып. 16.
** Методические материалы по расчету и выбору
оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ.
Альбом 1. Методика расчета камер орошения.
АЗ-977.- М.: ГПКНИИ «СантехНИИпроект», 1989.
54
Глава 15. Кондиционирование воздуха
минус 27 °С ^ /м. в. н < 30 °С и в интервалах
коэффициентов орошения ц ^ 1,6 для БТМЗ,
ц ^ 2,5 для ОКФ-3 и [I < 3 для ОКС-3.
Контактные аппараты кондиционеров
КТЦЗ могут использоваться при давлении во-
воды, обеспечивающем устойчивую работу фор-
форсунок от 20 до 300 кПа в ОКФЗ и БТМ-3 от
5 до 250 кПа в ОКС-3.
При расчетных коэффициентах орошения
цр меньше 0,7 для камер ОКФ-3, БТМ-3 и 0,6
для камер ОКС-3 необходимо сравнить их
с минимально допустимыми значениями имин,
определяемыми по формуле
Яф- мин ^ , 1 г сп\
[д.мин = -, A5.50)
ТАБЛИЦА 15.12. КОЛИЧЕСТВО ФОРСУНОК
ПО РЯДАМ В КАМЕРЕ ОРОШЕНИЯ ОКФ-3
где <7ф мин = 460 кг/ч для форсунок ЭШФ 7/10 и
?Ф.мия = 870 кг/ч для форсунок УЦ14 = 10/15; «-ко-
«-количество работающих форсунок в камере орошения;
GB- расход воздуха, кг/ч.
Количество форсунок по рядам для каждо-
каждого исполнения камер ОКФ-3, ОКС-3 и БТМ-3
приведено в табл. 15.12- 15.14.
Зависимости расхода разбрызгиваемой во-
воды от давления перед форсунками q^(Ap^) при-
приведены на рис. 15.26.
Если ир > |дмин, камера орошения будет
работать в устойчивом режиме, при цр < цмин
принятая камера в расчетном режиме будет
работать неустойчиво и не обеспечит заданные
параметры обрабатываемого воздуха. В
этом случае следует уменьшить количество
подключенных форсунок, изменив исполнение
или число рядов стояков (подавая воду только
в один ряд стояков) или тип камеры.
При теплотехническом расчете камер
орошения встречаются два вида задач - прямые
и обратные.
Прямая задача - определение расхода и на-
начальной температуры разбрызгиваемой воды
при заданных расходах, начальных и конечных
параметрах обрабатываемого воздуха.
Обратная задача -прочие варианты расче-
расчетов, в частности определение конечных пара-
параметров воздуха при заданных начальных пара-
параметрах и расходах воздуха и воды.
Теплотехнический расчет камер орошения
и блоков тепломассообмена ведется в такой
последовательности:
I. Режим обработки воздуха-адиабатный.
Тип задачи-прямая. Исходные данные: GB,
*».¦, 'м.н, '..«¦ Требуется определить \i, <7Ж.
Индекс
Кондици-
Кондиционер
Испол-
Исполнение
Количество
форсунок в ряду
стояков по ходу
воздуха
пер-
ром
01.01304 КТЦЗ-10 1
2
12
12
6 18
12 24
02.01304
03.01304
04.01304
06.01304
08.01304
12.01304
16.01304
20.01305
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
24
24
36
36
48
48
оо оо
108
108
162
162
216
216
234
234
18
24
27
36
36
48
63
81
84
108
126
162
168
216
180
234
42
48
63
72
84
96
144
162
192
216
288
324
384
432
414
468
25.01304 КТЦЗ-250 1
2
312 240 552
312 312 624
ТАБЛИЦА 15.13. КОЛИЧЕСТВО ФОРСУНОК
В БЛОКЕ ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ2-3
Индекс
01.02124
02.02124
03.02124
04.02124
06.02124
08.02124
12.02124
16.02124
20.02124
25.02124
Кондиционер
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31.5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
Количество
форсунок
12
24
36
48
81
108
162
216
234
312
15.4. Форсуночные камеры орошения
55
ТАБЛИЦА 15.14. КОЛИЧЕСТВО ФОРСУНОК
В КАМЕРЕ ОРОШЕНИЯ ОКС-3
Индекс
ОКС1-3
03.01204
04.01204
06.01204
ОКС2-3
03.01404
04.01404
06.01404
Кондици-
Кондиционер
ктцз-
31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
Испол-
Исполнение
1
2
1
2
1
2
Коли-
Количество
форсунок
20
24
24
30
42
48
08.01204 08.01404 КТЦЗ-80 1 54
2 60
Решение. 1. Коэффициент адиабатной эф-
эффективности ЕА определяется по формуле
- L
'в н ч
A5.51)
где tB к, /в н, ?мв „-температура воздуха, °С, конечная,
начальная и по мокрому термометру.
то
то
3500
зооо
2500
2000
1500
/
/
/
/
/
/
/
у
уцт-ю/иг
311
у
IV
/
ту
/
600
400
10 20 SO 50 15 100 150 200 S00
ДРф, К Па
Рис. 15.26. Зависимости расхода воды #ф от давления
воды перед форсунками Дрф
2. Коэффициент орошения ц находим по
графикам на рис. 15.27-15.31, соответствую-
соответствующим выбранному типоразмеру и исполнению
камеры орошения или блока тепломассообме-
тепломассообмена.
3. Расход разбрызгиваемой воды (?ж
составит
СЖ = »СВ, A5.52)
где GB-расход воздуха, кг/ч.
II. Режим обработки воздуха - адиабат-
адиабатный. Тип задачи-обратная. Исходные данные:
GB, tbH, Gm, tMH — tMK. Требуется определить
Решение. 1. Коэффициент орошения ц:
[i = GJGB. A5.53)
2. Коэффициент адиабатной эффектив-
эффективности Е& по графикам на рис. 15.27-15.30, соот-
соответствующим выбранному типоразмеру и ис-
исполнению камеры орошения.
3. Конечная температура воздуха после
камеры орошения tB. K
'..< = A - ?А)('в.н - 'и.-) + 'м.н • A5.54)
III. Режим обработки воздуха - политроп-
ный. Тип задачи-прямая. Исходные данные:
GB, /„. н» Л. н» h. x> Л. к • Требуется определить: ц,
Решение. 1. Температура f"p и энтальпия
J"p предельного состояния воздуха на J — d-
диаграмме, графически определяемая как точка
пересечения луча процесса обработки воздуха
в камере с кривой насыщения ф = 100%.
2. Коэффициент адиабатной эффективнос-
эффективнос•'в. к •'в. н
гпр _ гпр '
"в •>в.н
A5.55)
где JB ,, ./„„-конечная и начальная энтальпия возду-
воздуха, кДж/кг.
3. Коэффициент орошения ц и коэффи-
коэффициент энтальпийной эффективности Еп для
принятого типоразмера и исполнения камеры
орошения находим по графикам на рис. 15.27-
15.31.
4. Относительная разность температур
воздуха 8 по формуле
A5.56)
где 6 - коэффициент аппроксимации, равный
0,33 кг• °С/кДж; сж-удельная теплоемкость воды,
кДж/(кг • °С).
56 Глава 15. Кондиционирование воздуха
а
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
ОМ
0,5
0,2
0,15
Ж
7-
7
7
2
7
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
,Е„
0,2
0,1
1
4
Еп(м)
0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4Jl
0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 J/
Еа,
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,5
0,2
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,5 1,4 1,5 Jl ' 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,5 1,4 1,5 1,6Jl
1,0
0,9
0,8
OP
0,6
0,5
0,4
0,5
11 f}
a
J
/
/
7*
w
/
у
/
у
5s
2s
/N
/
/
J
/
/
A
/
/
4
4
5
/
i
/
/
/
/
/
N
у
у
У
/
у
у
У
у
En(M)
/
/
/
<
/
/
\
s
/
у
3
2
ч
/
<?
/
^^
У*
/
/
/
Еа
J
/
7
(л)
У
у
/
/
f
У
/
/
/
/
у
/
75 4 Форсуночные камеры орошения 57
0,4 0,6 OJB 1,0 1,2 1,4 1,6 1,д 2,0 2,2 2,4 2,6 JI
Рис 15 31. Определение коэффициентов адиабатной
Е и энталышйной Еп эффективности камер орошения
ОКС-3
/ и 2-ОКС2-3 исп 2 и 1, 3 и 4-ОКС1-3 исп 2 и 1
Рис 15 27 Определение коэффициентов адиабатной
Еа и энтальпийной Еа эффективности двухрядных
камер орошения ОКФ-3 (исполнения 1 и 2)
/-ОКФ-3 01 01304, исп 2@201304, исп 2), 2-ОКФ-З 02 01304,
исп 2 @6 01304, исп 2, 08 01304, исп 2, 12 01304, исп 2, 16
01303, исп 2, 25 01304, исп 2), J-ОКФ-З 0101304, исп 1
@301304, исп 1,0601304, исп 1, 08 01304, исп 1, 0401304, исп
1, 12 01304, исп 1, 16 01304, исп 1, 20 01304, исп 1, 25 01304,
исп 1), 4-ОКФ-З 03 01304, исп 1 @4 01304, исп 1, 25 01304,
исп 1),
Рис 15 28 Определение коэффициентов адиабатной
?а и энтальпийной Еп эффективности однорядных
прямоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение 2)
/-ОКФ-3 0101304 @2 01304), 2-ОКФ-З 03 01304 @4 01304),
06 01304, J-ОКФ-З 12 01304 A6 01304), 20 01304 B5 01304)
Рис. 15.29. Определение коэффициентов адиабатной
?, и энтальпийной Е„ эффективности однорядных
противоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение 1)
/-ОКФ-3 0101304, 2-ОКФ-З 0201304 @301304) 0401304
B0 01304), 3 -ОКФ-3 06 01304 @8 01304), 12 01304 B5 01304)
Рис 15 30 Определение коэффициентов адиабатной
?, и энтальпийной Еп эффективности блоков тепломас-
тепломассообмена БТМ2.1-3 и ЫМ2 2-3
5. Начальная температура воды tM н:
>ж„ = С + т^-(./в*-Лн). A5.57)
6. Конечная температура воды
^в к *^в н
f ж и 'ж н •
A5 58)
7. Расход разбрызгиваемой воды Gm по
формуле A5.52).
IV. Режим обработки воздуха-политроп-
ный. Тип задачи-обратная. Исходные данные:
GB, tB Н) JB н, tx н> Gx и 0Х Требуется определить.
Ц» *в к> «'в к> 'ж к-
Решение. 1 Коэффициент орошения ц-по
формуле A5.53).
2. Коэффициенты адиабатной и энталь-
энтальпийной эффективности ЕА и Еа по графикам на
рис. 15.27-15.31, соответствующим выбран-
выбранному типоразмеру и исполнению камеры оро-
орошения.
3. Энтальпия насыщенного воздуха JB нас,
соответствующая начальной температуре воды
/ж н на J — ^-диаграмме.
4. Конечная удельная энтальпия воздуха
JB x по формуле
•*в к == •'в н "г "п'^в нас Л J ^
х [1 + a(JB нас -JBH) + p(J8 нас - Jc)l
A5.59)
где а и 3~ корректирующие коэффициенты, равные
соответственно 0,000716 и 0,00351 кг/кДж, Je- середи-
середина диапазона аппроксимации кривой насыщения
Ф = 100%, равная 54 кДж/кг При заданном расходе
холода JB к определяется по формуле Js к = AJ — JB H,
где AJ =
5. Конечная температура воздуха tB
'в к 'в н |" ^а1'ж н ^в н) <
Ъ\ 1-
A5.60)
где Ь - коэффициент аппроксимации, равный
0,33 кг °С/кДж
6. Конечная температура воды 1Ж к-по
формуле A5.58).
Необходимое давление воды перед фор-
форсунками Арж определяется по номограмме на
рис. 15.32-15.35.
Пример 15.2. Прямая задача. Исходные
данные: режим обработки воздуха в камере
орошения - адиабатный с переменным расхо-
расходом разбрызгиваемой воды; кондиционер
58
Г шва 15 Кондиционирование воздуха
W6\
9 I
ж, кг 1ч
6
5
Ч
3
2
1
20 30 W 50 60 80 100 200 300
(,кПа
b
т
J
2
iO5
gs
6
f
Ц
J
2
to*
9
я
7
6
T
—**
„*¦
ft
*»'
10
.A
--d
.A
5
4
/l _«
?
I
/
*<«
*>*
— *
k'
->
• *
*<*
и**
x*
ft
j*
f -
ft
<"*
<*"
<^"
**•
*
5.,
10
и'
-"'
л
ft
«X
*!«
>
**¦
*>•
^^
&
^^
*>*
^^
**+
20 30 W 50
100
200 300
20 30 UO 50 6010 BO 100
200 300
Рис 15 32 Зависимость 'давления воды перед фор-
форсунками АРЖ от расхода воды Gx для двухрядных
камер орошения ОКФ-3
/ и 2 ОКФ-3 01 01304, исп 1 и 2, 3 и 4 ОКФ-3 02 01304, исп
1и2, 5и6 ОКФ-3 03 01304, исп 1 и 2, 7 и 8 ОКФ-3 04 01304,
исп 1 и 2, 9 и /0 ОКФ-3 06 01304, исп 1 и 2, // и /2-ОКФ-З
08 01304, исп 1 и 2, 13 и /4-ОКФ-З 12 01304, исп 1 и 2, /5
и/б ОКФ-3 16 01304, исп 1 и 2, /7 и /5-ОКФ-3 20 01304, исп
1 и 2, /9 и 20 ОКФ-3 25 01304, исп 1 и 2,
Рис 15 33 Зависимость давления воды перед фор-
форсунками АРЖ от расхода воды GM для однорядных
прямоточных камер орошения ОКФ-3 и блока теп-
тепломассообмена БТМ-3
/ БТМ2 1-3 0102123 (БТМ2 2-3 0102224), 2 БТМ2 1-3
02 02124 (БТМ2 2-3 02 02224), 3 БТМ2 1-3 03 02124 (БТМ2 2-3
03 02224), 4 ЫМ2 1-3 04 02124 (БТМ2 2-3 04 02224), J
БГМ2 1-3 06 02124 (ЫМ2 2 5 06 02224), б БТМ2 1-3 08 02124
(БТМ2 2-3 08 02224), 7-БТМ2 1-3 12 02124 (БТМ2 2-3
12 02224), 8 БТМ2 1-3 16 02124 (БТМ2 2-3 16 02224), 9
БТМ2 1-3 20 02124 (БТМ2 2-3 20 02224), 10 БТМ2 1-3 25 02124
(ЬТМ2 2-3 25 02224)
Рис 15 34 Зависимость давления воды перед фор-
форсунками АРХ от расхода воды <7Ж для однорядных
противоточных камер орошения ОКФ-3
/ ОКФ-3 01 01304, исп 1,2 ОКФ-3 02 01304, исп \,3-ОКФ-3
03 01304, исп \,4 ОКФ-3 04 01304, исп 1, 5-ОКФ-3 06 01304,
исп 1, б-ОКФ-3 08 01304, исп 1, 7 ОКФ-3 1201304, исп 1,
5-ОКФ-З 16 01304, исп 2, 9-ОКФ-З 20 01304, исп 2,
10 ОКФ-3 25 01304, исп 2
75 4 Форсуночные ка меры орошения
59
Gж, кг 1ч
3
2
<*"
X*
¦«¦•
л
<-*
*-*
Л
г*
г**
1
7
is
[J
**?
_«*:
5
**-
1
tit
4>
A
~4-
s>
8
7
6
5
Ч
''20 30 40 50 SO 10 80 100
200 300
Рис. 15.35. Зависимость давления воды перед форсун-
форсунками ЛРЖ от расхода воды вж для камер орошения
ОКС-3 ж
/ и 2 ОКС1-3 03.01204 (ОКС2-3 03.01404) соответственно исп.
I и 2; 3 и 4-ОКС1-3 0401204 (ОКС2-3 0401404) иен 1 и 2,
5 и б-ОКСШЗ 06 01204 (ОКС2-3 06.01404) исп 1 и 2,
7 и 8 ОКС1-3 08. 01204 (ОКС2-3 08. 01404) исп 1 и 2
КТЦЗ-31,5; камера орошения ОКФ-3 одно-
однорядная, исполнение 1 (к первому по ходу
воздуха ряду стояков вода не подается);
Gt = 37 800 кг/г; /, „ = 23,7 °С; /„ ж1 = 12 °С;
t3 к2 = 15 °С; tB кз = 19 °С; соответственно
Д*„1 = *т - tB к = 7СС; Ма2 = 4Х; Afn3 - 0сС;
/mh = 'mk = 7,7°C.
Требуется определить: щ, Gxi при tB Ki =
= 12 °С; ц2, Сж2 при t, к2 = 15 X; ц3» с*з ПРИ
Гвк3 = 19°С.
Решение. 1. Вычисляем Ея по формуле
A5.51):
при tB к1 = 12 °С
= 1 - -
12
23,7 - 7,7
при
при
23,7-7,7
lZ_ = о,545;
77
23,7 - 7,7
2. Находим ц но графику на рис. 15.27:
при ?А1 = 0,73 || = П 84:
при ЕК2 = 0,545
при ?АЗ = 0,294
= 0,84;
и = 0.61;
ц = 0,325.
Так как ц2 и
формуле A5.50):
< 0,7, определяем рмин по
460 27
7 800
= 0,329,
где п — 21 шт. принимаем по табл 15.12.
Полученные значения \х2 и ц3 больше AМИН,
значит принятая камера орошения будет рабо-
работать устойчиво во всех заданных режимах.
3. Определяем Gx по формуле A5.52):
Сж1 = 0,84-37 800 = 31 750 кг/ч; вж2 = 0,61 х
х 37 800 = 23 060 кг/ч; вж3 = 0,325 ¦ 37 800 =
= 12 100 кг/ч.
4. Находим Арж для однорядной противо-
точной камеры ОКФ-3 исполнения 1 кондици-
кондиционера КТЦЗ-31,5 по номограмме на рис. 15.33:
при вж1 = 31 750 кг/ч Арж1 = 142 кПа; при
Gm2 = 23060 кг/ч Арт2 = 71 кПа; при вж3 -
= 12 100 кг/ч Арж3 = 14 кПа.
Пример 15.3. Обратная задача. Исходные
условия: режим обработки воздуха в камере
орошения- политропный, кондиционер
КТЦЗ-40, камера орошения ОКС1-3 исполне-
исполнения 1; GB = 58 000 кг/ч; ?В.Н = 32°С; JB „ =
= 68,2 ккал-кг; Гж.н = 12 °С; вж = 145 000 кг/ч.
Требуется определить: ц, ?в к, JB. к, ?ж.к-
Решение. 1. Определяем ц по формуле
A5.53):
ц= 145 000/58 000 = 2,5.
2. Находим ?а и Еп по графику на
рис. 15.30 при ц = 2,5: Ел = 0,985, ?п = 0,74.
3. На J - (/-диаграмме находим Jv нас при
Гж „ = 12 Си;8тс= 34,5 кДж/кг.
4. Вычисляем JB K по формуле A5.59):
- 68,2 + 0,74C4,5 - 68,2)[1 + 0,000716 х
х C4,5 - 68,2) + 0,00350 х
х C4,5 - 54) = 45,05 кДж/кг.
5. Определяем ta K по формуле A5.60)
JB
/в к = 32 + 0,985 A2 - 32) + 0,33 у 1 -
_ 1__ D5,05 - 68,2) =15,1 °С.
0,74 )У
6. Находим tM K по формуле A5.58):
45,05 - 68,02
'жк~12 4-187-2,5
где сж = 4,187 кДж/(к1-°С).
= 14,2 °С,
60
Глава 15 Кондиционирование воздуха
7. Определяем Арж
на рис. 15.34 при GM —
= 260 кПа.
по номограмме
145 000 кг/ч: Арж =
15.5. ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ
С ОРОШАЕМЫМИ НАСАДКАМИ
Орошаемые насадки (слои) служа! для
развития площади поверхности контакта меж-
между воздухом и водой. Насадки бывают регу-
регулярной (пластинчатые, сотовые) я нерегуляр-
нерегулярной структуры (ленты, сетки, волокна и другие
материалы заполнения слоев), неподвижные и
вращающиеся. В воздухоохладителях с оро-
орошаемыми насадками можно осуществлять
процессы изоэнгальпийною и политропного
увлажнения воздуха, охлаждения и осушения
воздуха на небольшую глубин}.
15.5.1. Насадки регулярной и
нерегулярной структуры
Основное преимущество насадок регуляр-
ной структуры-обеспечение высоких коэффи-
коэффициентов гепло- и влагообмеаа при сравнитель-
сравнительно небольшом аэродинамическом сопротивле-
сопротивлении, малых коэффициентах орошения и малых
затратах энергии на перемещение воды.
А. А. Гоголин* исследовал лепло- и массо-
обмен в противоточных насадках регулярной
структуры, конструктивные характеристики
коюрых приведены в табл. 15.15, и получил
следующие общие для насадок зависимости,
описывающие изменения коэффициентов явно-
явного а, Вг/(м2- С), и полного теплообмена
а, кг/(м2 ¦ ч):
а - 353 (rp)°'72#?J5 (/ЯГ °'72 х
A5.61)
а - 141 A?р)°'72#^35(/ЯГ° 72, A162)
где [15 г? Н^ ^ 60 кг/(м2 • ч); 25 s? //</, < 75; для ще-
щелевых насадок vp < 38 кт/(м2 с), для синусонд^1ьной
и союблочной ур ^ 6 кт/(м2'с), /р1 начальная leinnc-
ратура точки росы, °С/, ^,-лшна и наружный дна-
* Гоголин А. А. Исследование процесса охлаж-
охлаждения и осушения воздуха в орошаемых ре!улярных
насадках для систем кондиционирования воздуха:
Автореф. длес. на соиск.учен.степени кандлехн
наук.- М., 1968/НИИсантехники.
метр колец, мм, коюрыми заполнена насадка; Нж-
расход воды на 1м2 поверхности насадки («вькхма
дождя»)
Аэродинамическое сопротивление насадок
характеризуется выражением
A5.63)
1де значения А, т, п, г приведены в табл. 15.16.
Основное достоинство насадок нерегуляр-
нерегулярной структуры-возможность достижения вы-
высоких коэффициентов тепло- и массообмена
при низком давлении орошающей воды. Одно-
Одновременно обеспечивается частичная очистка
воздуха от пыли и запахов.
В работах О. Я. Кокорина* и в табл. 15.17
приведены расчетные зависимости для различ-
различных насадок нерегулярной структуры.
15.5.2. Роторные контактные
теплообменники
Эти теплообменники представляют собой
вращающуюся насадку регулярной или нерегу-
нерегулярной структуры. Достоинствами этих аппа-
раюв являются: способность поверхности к
самоочищению; небольшое аэродинамическое
сопротивление вследствие малой глубины на-
насадки, возможность регулирования параметров
воздуха и воды изменением количества воды
и частоты вращения рогора. Недостатки анпа-
раюв этою типа-за1раты энергии на враще-
вращение ротора и наличие приводного механизма.
Харак1еристики этих воздухоохладителей
приведены в каталогах для конкрешых кон-
конструкций аппаратов.
15.6. УВЛАЖНЕНИЕ И ОХЛАЖДЕНИЕ
ВОЗДУХА
15.6.1. Системы местного
доувлажнения воздуха
Непосредственное введение влаги в воздух
помещения путем тонкого распыления воды
называется местным доувлажнением.
Схема процесса изменения состояния
паровоздушной смеси при полном испарении
* КокоринО.Я. Испарительное охлаждение
для целей кондиционирования воздуха.-М.: Cipori-
издаг, 1965; Установки кондиционирования воздуха.-
М.: Машинос»роение, 1978.
15.6. Увлажнение и охлаждение воздуха
61
ТАБЛИЦА 15.15. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСАДОК РЕГУЛЯРНЫХ СТРУКТУР
Насадка
Удельная
площадь
поверхности,
м2/м3
Эквивалентный
диаметр канала.
м-10~3
Относительная
площадь сечения
для прохождения
воздуха
Щелевая мипластовая с каналами размером 706
25 х 2 мм
Синусоидальная из чередующихся гофриро- 604
ванных и плоских листов бумаги, пропитанных
раствором синтетической смолы
Сотоблочная бумажная, пропитанная раст- 580
вором синтетической смолы
3,65
5,35
5,9
0,64
0,87
0,89
ТАБЛИЦА 15.16. ЗНАЧЕНИЯ А, т, я, г В ФОРМУЛЕ A5.63)
Насадка
Пределы действия формулы
vf, кг/(м2-с)
Щелевая
2,35 1 0,55 0 3,6-3,8 18,1-45,2 51,5
0,0616 0,55 0,55 0 3,8-7,3 18,1-45,2 51,5
Синусоидальная
и сотоблочная
0,981
0,0265
5,58-10=4
1,2
2.1
4,5
0,6
0,6
0,6
0,47
0,47
0,47
3,5-3,9
3,9-6,5
6,5=9
25,1
25,1
25,1
-56,6
-56,6
=56,6
27-75
27-75
27=75
воды на J — rf-диаграмме характеризуется
лучом тепловлажностного отношения
J,-J2
с-
—
1 -аг
— св'в>
A5.64)
где J, и .^-начальная и конечная удельные энтальпии
увлажняемого воздуха, кДж/кг; dx и d2-начальное
и конечное влагосодержание увлажняемого воздуха,
г/кг; с,-удельная теплоемкость воды, равная
4,2 кДжДкг • °С); /,-температура распыляемой
воды, °С.
Практически считают, что процесс до-
увлажнения идет адиабатически при Jx = J2 =
= const и е = 0.
Для доувлажнения воздуха применяют
автоматическую пневматическую установку
«Туман», разработанную СКБПрибор по тех-
техническим условиям ТУ 25-03-1503-69, с элек-
электрическими исполнительными механизмами
(рис. 15.36). Датчиком влажности служит воло-
волосяной влагорегулятор двухпозиционного
действия, градуированный от 30 до 90% отно-
относительной влажности; дифференциал прибора
составляет 3% относительной влажности.
Автоматика установки «Туман» по серии
2-737-89 ГПИ-1 обеспечивает запаздывание от-
открывания вентиля «вода» по отношению к вен-
вентилю «воздух» не менее чем на 10 с при вклю-
включении установки и запаздывание закрывания
вентиля «воздух» по отношению к вентилю
«вода» не менее чем на 1 мин при выключении
установки. Таким образом, при включении ус-
установки к форсункам подается сначала сжатый
воздух, а потом вода, а при выключении ее
сначала отключается подача воды, а затем
подача воздуха. Такой режим работы обеспе-
обеспечивает отсутствие капели из форсунок до-
доувлажнения во время включения и выключения
установки и подачу воды в помещение только
в распыленном состоянии. Кроме того, реле
давления, расположенное за вентилем «воз-
«воздух», отключает подачу воды к форсункам при
падении давления воздуха ниже 1,1 кгс/см2.
Узел управления рассчитан на обслужива-
обслуживание до 40 форсунок типа ФД-2 конструкции
Ипполитова-ЦНИИХБИ (рис. 15.37). Фор-
Форсунка ФД-2 дает два туманообразных факела
62
Глава 15. Кондиционирование воздуха
ТАБЛИЦА 15.17. ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ?а И АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО
СОПРОТИВЛЕНИЯ ОРОШАЕМЫХ СЛОЕВ Ah
Характеристика материала слоев
Зависимости для определения
Гофрированная алюминиевая
лента толщиной 0,225 мм и
шириной 51 мм при толщине
слоя 51 мм, удельной площади
поверхности 510 м2/м3 и
площади поверхности ячейки 3 м1
2,5
1125
@,15
21(
0,2)
3)
5,65
@,6 <
3)
Сетки из латунной проволоки
диаметром 0,25 мм при толщине
слоя 102 мм, удельной площади
поверхности 394 м2/м3 и
площади поверхности ячейки
4,75 м2
2,4
1125
0,95 и'0-13
@,6 <
3)
9,05 Vх'9
@,6 < v*^ 3)
Стекловолокно диаметром 135 мкм
с длиной волокон 100-200 мм и
плотностью 52 кг/м3 при толщине
слоя 51 мм, удельной площади
поверхности 690 м2/м3 и площади
поверхности ячейки 4,84 м2
Витое нейлоновое волокно
диаметром 250 мкм с длиной
волокон 100 мм и плотностью
19 кг/м3 при толщине слоя 44,5 мм,
удельной площади поверхности
265 м2/м3 и площади ячейки 1,4 м2
2,4
2,2
2,2
2,4
5,4
5,4
5,4
5,4
5,4
4
2,4
2,4
2,4
1125
1225
1470
1960
2940
3680
4400
Без ороше-
орошения
1125
1470
5900
0,945 В01
@,04 ^ В < 0,4)
0,925 V°'13
0,965 и-1
0,975 t/J0'1
1,05 Вол
@,45 ^5^2)
0,785 v'0A
0,865 г'08
0,96
A,8 <
3)
0,94 v-°-13
@,75 < *ф ^ 3)
29 v$l
@,6 < 1>ф « 3)
46,5 i?75
53,5 i?7S
@,6 < vt% 3,5)
Гофрированное стекловолокно
диаметром 37 мкм с длиной
волокон 25-50 мм и плотностью
10,85 кг/м3 при толщине слоя 51 мм
2,4
2,4
2,4
5,4
5,4
5,4
1125
1225
1470
3680
4400
1,04 В °
0,95 иГ(
0,94 i;~
0,95 uj
0,96 5°
@,13 < 5 s
0,9 «;(
0,905 «-
@,75 < v,
,15
,13
$0,9)
),14
0,125
h<3)
@,5
150
3)
Примечание. иф-скорость потока воздуха в фасадном сечении, м/с, и q, л/(м2-ч), даны по отношению
к площади поверхности ячейки; d0 -диаметр выходного отверстия форсунки, мм; В- коэффициент орошения,
определяемый по формуле A5.53), где В = ц.
15 6. Увлажнение и охлаждение воздуха
63
Рис 15 36. Узел управления доувлажнительной уста-
установки «Туман»
/-трубопровод сжаюго воздуха, 2 масловодоотделитель,
3-реле давления, 4-щиток автоматики, 5 трубопровод сжа-
сжатого воздуха к форсункам, 6 водопровод к форсункам,
7-манометр, 8 и 9 вентили электромагнитные гипа СВМ
диаметром 40 и 15 мм, 10-регулятор давления воды,
// штуцеры для присоединения к сливному трубопроводу,
12 фитьтр для воды, 13 - водопровод
Рис. 15 37 Пневматическая форсунка типа ФД-2
ЦНИИХБИ
/ канал для сжатого воздуха, 2-полость, 3-колпачок с
полостью 5, 4 щели, б-отверсгие в штуцере, 7-штуцер для
воды
длиной 2,5-3 м. Производительность каждой
форсунки 5 л/ч при расходе сжатого воздуха
4 м3/ч (при давлении 11 кПа). Вода, подавае-
подаваемая к узлу управления, должна быть питьевого
качества и иметь давление от 10 до 60 кПа.
Давление воды после редуктора (на уровне
установки форсунок) должно составлять 2 кПа.
Для предотвращения конденсации влаги на
водяных трубах и капели с них следует подо-
подогревать воду, подаваемую к узлу управления,
до температуры 25-30°С или изолировать
водяные трубы. В месте присоединения трубо-
трубопровода воды к магистралям цеха следует
устраивать водяной затвор.
Сжатый воздух, подаваемый к узлу, дол-
должен быть очищен от воды и масла. Рекомен-
Рекомендуется охлаждать подаваемый воздух до тем-
температуры 25 UC. Давление сжатого воздуха
перед узлом управления должно быть не менее
20 и не более 60 кПа. При обслуживании узлом
управления более 25 форсунок его нужно раз-
размещать симметрично по отношению к разво-
разводящим трубам с форсунками.
Форсунки доувлажнения следует устанав-
устанавливать над основными проходами цеха и так,
чтобы водяные факелы были направлены вдоль
проходов между машинами. Свободное прост-
пространство до препятствий (стен, колонн, машин),
на которые может осаждаться взвешенная вла-
влага из факела, должно быть на 0,7-1,2 м больше
длины видимого водяного факела. Форсунки
устанавливают на высоте не ниже 3 м над
полом или 1,25 м над оборудованием и на
расстоянии не менее 0,7 м от потолка.
15.6.2. Увлажнение воздуха
паром
Схема процесса изменения состояния паро-
паровоздушной смеси на J — ^-диаграмме характе-
характеризуется лучом тепловлажностного отношения
s= 1000-
J и
A5.65)
Jt-d2
где Jn- удельная энтальпия вводимого пара, кДж/кг,
Jx, J2, d1 и d2-To же, что и в формуле A5.64).
Пренебрегая небольшим повышением
температуры воздуха при его увлажнении па-
паром, обычно считают этот процесс изотерми-
изотермическим.
Пар применяют для общего и зонального
увлажнения воздуха; при этом повышается сте-
стерильность воздуха, обеспечивается раздельное
регулирование влажности и может быть до-
достигнута экономия затрат на увлажнение.
Перспективно использование парового увлаж-
увлажнения в местных кондиционерах. Запах пара
64 Глава 15. Кондиционирование воздуха
возникает вследствие возгонки органических
соединений, содержащихся в конденсате или
в воде, поступающих в котлы.
В местных автономных кондиционерах
применяют увлажнители в виде ванны с водой,
поверхность которой обдувается воздухом.
Такие увлажнители работают бесшумно,
производят пар без запаха и без включения
минеральных частиц.
Увлажнители в виде герметических генера-
генераторов пара более компактны и удобны в экс-
эксплуатации, однако при необходимости изба-
избавиться от взвешенных солей жесткости воды
пар требуется фильтровать.
15.6.3. Двухступенчатое
испарительное охлаждение
воздуха
Двухступенчатое испарительное охлажде-
охлаждение воздуха производится в водовоздушном
теплообменнике (I ступень) и в форсуночной
или насадочной камере (И ступень). В тепло-
теплообменнике воздух охлаждается поступающей
холодной водой, которая предварительно
охлаждается (при частичном испарении в воз-
воздух) в градирне. СКВ с двухступенчатым испа-
испарительным охлаждением можно классифициро-
классифицировать по пропуску воздуха через градирню (ра-
(работающие на наружном воздухе; на воздухе,
удаляемом из помещений; на смеси наружного
и удаляемого воздуха) и по виду охладителей
I ступени (с водовоздушными теплообменни-
теплообменниками рекуперативного или регенеративного
типа).
Процессы двухступенчатой обработки воз-
воздуха в системе с рекуперативным водовоздуш-
ным теплообменником, в которой пленочная
градирня и кондиционер работают на одном
наружнбм воздухе, показаны на рис. 15.38. На-
Наружный воздух проходит поверхностный воз-
воздухоохладитель и охлаждается в нем от состо-
состояния / до состояния 2. Затем воздух орошается
циркулирующей водой, разбрызгиваемой в ка-
камере, и изоэнтальпийно увлажняется и охлаж-
охлаждается до состояния 3. Проходя через вентиля-
вентилятор 2?!, воздух нагревается на 0,5-1 С и выпус-
выпускается в помещение с параметрами, соответст-
соответствующими точке 4, а после ассимиляции тепло-
теплоты и влаги в помещении принимает параметры
точки 5. Вода для теплообменника охлажда-
охлаждается в градирне Г (или в камере орошения),
через которую проходит наружный воздух с
параметрами, характеризуемыми точкой 1.
При этом воздух увлажняется, температура его
понижается, а энтальпия повышается за счет
теплоты охлаждаемой воды.
Для построения схемы этого процесса на
J — d-диаграмме находят температуру наруж-
наружного воздуха по мокрому термометру (точка б)
и устанавливают величину Д8:
Л8 = 4к-'м1- A5.66)
Обычно при охлаждении воды на 5.5; 4 и 3°
соответственно принимают Д0 равной 5,5; 4 и
3 °С. Конечную температуру, °С, охлажденной
в градирне воды (точка 7) находят из формулы
A5.66):
г?.«в*м1+Дв. A5.67)
При построении процесса охлаждения воз-
воздуха в воздухоохладителе (прямая I -2) следует
иметь в виду, что перепад температур
A'.-'i - Я.« > 2, A5.68)
но желательно принимать Д/„ > 3.
Разность температур воды в воздухоохла-
воздухоохладителе А принимают равной Дг„ = /,,« — ta, K <
< 3. Далее находят точку 5, характеризующую
начальную температуру воды, поступающей
в градирню,
'?.н-й« + Д*.- A5-69)
Если энтальпия воздуха в помещении су-
существенно ниже энтальпии наружного воздуха,
например равна 75» то целесообразно направ-
направлять в градирню Г внутренний, удаляемый из
здания воздух вместо наружного. Тогда даль-
дальнейший расчет охлаждения воды в градирне
можно вести от точки б'. Вода, поступающая
в воздухоохладитель А, будет иметь более
низкую температуру, чем при пропускании че-
через градирню наружного воздуха.
Далее вычисляют коэффициент эффектив-
эффективности испарительного охлаждения воды в гра-
градирне. По И. А. Шепелеву*,
- tux) = 0 -
где М -вспомогательная величина:
КМ),
A5.70)
* Шепелев И. А. О типовом расчете пленочных
градирен // Холодильная техника.-1979.-№ 4.
15 6. Увлажнение и охлаждение воздуха
65
Рис. 15,38, СКВ с комбинированным косвенным и
прямым (двухступенчатым) испарительным охлажде-
охлаждением воздуха
а с\ема, 6 процессы изменения состояния воздуха в системе
0,092 v0-
A5.71)
A5.72)
A5.73J
т, Л-соответственно просвет между пластинами пле-
пленочной 1радирни и их высота, м; г скорость вочдуха
в живом сечении насадки, м/с, v- кинем<н ическая
вязкость воздуха, м2/с; Bt - коэффициен i орошения
воздуха водой в градирне, кг'кг
Конечную температуру воздуха, ГС, после
градирни можно приближенно найти по фор-
формуле
При (ур)г ^ 3 кг/(м2-
формулы A5.74) следует
С) и
A5.74)
= 1,25 из
-tlK)B0r-2 A5.75)
Энтальпия воздуха на выходе из градирни
определяется из уравнения теплового баланса
По известным значениям *tl и tMl и най-
найденным значениям fe2 и J2 строя г на J — d-
3 Зак 1976
диаграмме процесс изменения состояния воз-
воздуха в градирне (точки 1-10).
Пример 15.4. В помещении выделяется
11,61 кВт явной теплоты. Параметры на-
наружного воздуха. ге1 = 30 °С; cpj, = 30%;
Jj = 50,6 кДж/кг. Температура воздуха, уходя-
уходящею из помещения, должна быть ts = 21 °С.
Требуется определить количество воздуха, ко-
которое необходимо пропустить через градирню
и ввести в помещение.
Проводим на J — J-диаграмме прямую
i би находим tMl — 18°С. Принимаем значе-
значение Л0 = 21 и по уравнению A5.66) получаем
? ,= 18+ 2 = 20 °С.
Принимаем Ata = 3 и но уравнению A5.67)
находим t2 — 20 + 3 = 23 °С. Строим прямую
1 -2 по dx — const при t2 — 23 °С и прямую 2-11
по Зг — const, тогда гм2 = 15,4°С.
Принимаем эффективность процесса
теплообмена Ьл в камере орошения Ь равной
0,9 и находим температуру выходящего из
камеры воздуха: t3 = 23 - B3 - 15,4H,9 =
= 16,2 СС. Плотность воздуха р = 1,193 кг/м3.
Принимаем повышение температуры
воздуха в вентиляторе равным 1 °С, тогда
tA= 17,2 °С.
66 Глава 15. Кондиционирование воздуха
Вычисляем расход вводимого в помещение
воздуха
K = QJc'Mh- U) =11,61/1 х
х 1,193B1 - 17,2) = 2,56 кг/с (9140 кг/ч).
Производительность вентилятора Вх с
учетом 10% потерь воздуха составит LB =
= 2,56-1,1 = 2,78A0300 м3/ч).
Принимаем А/а = 2°, тогда по формуле
A5.69) 4 н = 20 + 2 = 22. Находим расход
воды, охлаждаемой в градирне (с учетом 10%
дополнительных теплопоступлений в трубо-
трубопроводы и в градирню):
WT = 11,61 • 1,1/D,187-2) = 1,52 кг/с E480 кг/ч).
Начальной температуре воды t\, „ = 22 °С
соответствует по i — rf-диаграмме энтальпия
насыщенного воздуха JB, „ == 64,1 кДж/кг.
Принимаем высоту пленконесущих плас-
пластин в градирне h - 2 м, промежуток между
ними т = 0,05 м, скорость в живом сечении
насадки v = 3,5 м/с, кинематическую вязкость
воздуха v = 16,61-10 м2/с и по формуле
A5.73) вычисляем
? = 0,092A6,61 • 10-6)Ol22Ol8/@,05-3,5o>2) = 0,278.
Принимаем коэффициент орошения в гра-
градирне Вт = 0,6 и по формуле A5.72) находим
К = 4,187B2 - 18H,6/F4,1 - 50,6) = 0,744.
По формуле A5.73) вычисляем вспомога-
вспомогательную величину
М = ехр [- A - 0,744H,278/0,7] = 0,9.
По формуле A5.70) определяем коэффи-
коэффициент эффективности теплообмена в градирне
Е\ = {\- 0,9)/A - 0,744 0,9) = 0,3.
Из уравнения A5.69) находим конечную
температуру воды, °С, после градирни
? к = 22 - 0,3 B2 - 18) = 20,8.
Из уравнения A5.75) и уравнения тепло-
теплового баланса находим конечную температуру
воздуха и его энтальпию после градирни:
t\2 « 30 - 0,9C0 - 20,8) 0,6°'2 = 22,5 °С;
j\ = 50,6 + 4,187 B2 - 20,8H,6 = 53,6 кДж/кг.
Затем рассчитываем и подбираем тепло-
теплообменник косвенного испарительного охлаж-
охлаждения (I ступень), форсуночную камеру (II сту-
ступень охлаждения) и градирню. Количество
воздуха, пропускаемого через градирню, соста-
составит WT = 1,52/0,6 = 2,53 кг/с (9100 кг/ч).
15.7. ПОВЕРХНОСТНЫЕ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ
15.7.1. Общие сведения
Для охлаждения и осушки воздуха помимо
камер орошения могут использоваться воз-
воздухоохладители блоков тепломассообмена
БТМ2, которыми комплектуется третья базо-
базовая схема центральных кондиционеров КТЦЗ
(см. прил. III). В режимах охлаждения и осушки
(влаговыпадения) могут быть применены так-
также поверхностные теплообменники блоков
теплоутилизании БТЧ-3 и БТОЧ-3, которыми
комплектуется четвертая базовая схема, а так-
также воздухонагреватели I подогрева.
В воздухоохладителях (ВО) в качестве
холодоносителя используется охлажденная во-
вода при давлении до 1,2 МПа. Применение воз-
воздухоохладителей и соответственно закрытой
системы холодоснабжения целесообразно при
отсутствии воды питьевого качества, при необ-
необходимости сокращения продольного размера
установки или невозможности организации
самотечного слива отепленной воды от уста-
установки и т.п.
Воздухоохладители центральных конди-
кондиционеров комплектуются из групп базовых
теплообменников различной или одинаковой
рядности. Число и тип базовых теплообмен-
теплообменников, заполняющих фронтальное сечение ВО,
для каждого типоразмера кондиционера при-
приведены в табл. 15.18. Технические и конструк-
конструктивные характеристики базовых теплообмен-
теплообменников даны в прил. III. Для группы теплооб-
теплообменников, расположенных последовательно по
воздуху, применяется по ходу воздуха парал-
параллельная или последовательно-противоточная
схема обвязки по холодоносителю.
15.7.2. Расчет поверхностных
воздухоохладителей
Графоаналитический метод теплотехни-
теплотехнического и аэрогидродинамического расчета
воздухоохладителей центральных кондицио-
кондиционеров, основанный на теоретических и экспе-
экспериментальных работах, проведенных во
ВНИИкондиционере, разработан Б. И. Бялым
15 7. Поверхностные воздухоохладители
67
ТАБЛИЦА 15.18 ЧИСЛО И ТИП БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ
Кондиционер
Схема обвязки теплообменника по воде
по фронту
по ходу воздуха
№ рисунка
КТЦЗ-10
Параллельная
Последовательно-
противоточная
15.40, а
15.40,6
КТЦЗ-20
Параллельная
Последовательно-
противоточная
15.40, в
15,40, г
КТЦЗ-31,5
Параллельная
Последовательно-
противоточная
15.41,а
15.41,6
КТЦЗ-40
Параллельная
Последовательно-
противоточная
15.41,в
15.41,г
КТЦЗ-63
6
5
6
6
Параллельная
Последовательно-
противоточная
Параллельная
15.41,а
15.41,6
15.42,6
КТЦЗ-80
Параллельная
Последовательно-
противоточная
15.41,в
15.41,г
КТЦЗ-125
-4
%
5
6
6
6
г*-
t
Л-
Параллельная
Последовательно-
противоточная
15.41,а
15.41,6
Параллельная
15.42, а
68
Глава 15,
Кондиционер
Кондиционирование воздуха
Схема обвязки
по фронту
теплообменника
по
ПО
воде
ходу
Продолжение табл, 15JS
воздуха
№ рисунка
КТЦЗ-160
5
5
6
5
5
6
Параллельная
Последовательно-
протиаоточная
15.42,6
15.42, в
КТЦЗ-160
5
5
6
5
5
6
Параллельная
15.42, г
6
6
6
6
4
6
6
•?•
4
Параллельная
Последовательно-
противоточная
15.41,а
15.41,6
КТЦЗ-200
6
6
6
б
4i
5
6
Параллельная
15.42, а
КТЦЗ-250
5
5
6
5
5
6
Параллельная
Последовательно-
противоточная
15.42,6
15.42, в
КТЦЗ-250
¦4
4
^1
4
5
5
6
Ь
5
в
4
ь
5
к-
¦>
4-
Параллельная
15.42, г
Условные обозначения на эскизах: 3 и 4 -базовые теплообменники Я = 1,25 м и соответственно 1Т = 828
и 1655 мм; 5 и 6-базовые теплообменники И— 1,5 м и 2 м; /, = 1655 мм.
15.7. Поверхностные воздухоохладители
69
и А. В. Степановым*. Мегодика справедлива
в широком диапазоне изменения скорости
воды 0,1 < w < 2,0 м/с и массовой ско-
скорости воздуха во фронтальном сечении
»р = 2 - 5 кг/(м2 ¦ с).
В основу методики теплотехнического рас-
расчета ВО положено представление об условном
процессе сухого охлаждения, принимаемом
вместо расчетною реального процесса и
описываемом безразмерными теплотехни-
теплотехническими характеристиками.
Для построения условного процесса
(рис. 15.39) через заданные точки с начальными
(Л н- h н) и конечными (JM к, гв, к) параметрами
охлаждаемого воздуха проводится луч процес-
процесса обработки воздуха в ВО до пересечения с
кривой ф = 100% в точке tn. В режимах с влага-
выпадением указанная точка характеризует
среднюю температуру поверхности ВО. Через
заданные точки проводятся i акже изо-штальпы
(Л н = const, JB k = const) до пересечения с
линией постоянного влагосодержания dn —
- const точки tn. Значения температур (^ н
и ??. к) в точках пересечения изоэнтальи с линией
dn = const являюiся расчетными и характери-
характеризуют условный процесс сухого охлаждения
воздуха.
Теплотехнические характеристики выра-
выражаются относительными перепадами темпера-
температур по воздуху 0в и воде 0ж, соответствующими
относительному охлаждению воздуха и отно-
относительному нагреву воды в ВО.
В общем виде относительные аерепады
температур выражаются зависимостями:
C5.76)
где
Ож — AtjAln,
AtB = tBi H — tu_ x;
\t = t t
^'h ^b h ^ж h ¦
A5.77)
A5.78)
A5.79)
A5.80)
Для режимов с влагоьыдсленнем рекомен-
рекомендуется использовать зависимости:
* Руководящий материал но центральным кон-
кондиционерам, ч. II. Методические ыатериачы по рас-
расчету и выоору оборудования центра |ьып>л кондицио-
кондиционеров КТЦЗ. Альбом Ш. Методика расчси воздухо-
охлади!елей.-М.: СаытехНИИпроекг 19°1
cp=W%
^const
Рис. 15,39 Построение условного процесса сухого
охлаждения
Г — 7
° в. н •* в
'ж н *ж. it
A5.81)
A5.82)
Относительные перепады температур 9В и
0ж зависят от площади теплопередающей по-
поверхности ВО. массовых расходов воздуха и
воды, схем обвязки базовых теплообмен-
теплообменников по фронту и по ходу воздуха. Расчетные
зависимости для вычисления 9В и 0Ж ВО. состо-
состоящих из группы базовых теплообменников,
сложны и громоздки. Поэтому для упрощения
выбора воздухоохладителей ВНИИкондицио-
нером разработаны теплотехнические характе-
характеристики установок ВО в виде графиков зависи-
зависимостей 9Ж(9В), представленные на номограм-
номограммах рис. 15.40-15.42.
Графики зависимостей 0ж@в), располо-
расположенные в одном квадранте координатной
плоскости, построены для воздухоохладителей
блоков тепломассообмена БТМ-2 и блоков
геплоутилизации БТЧ-3 и БТОЧ-3 кондицио-
кондиционеров КТЦЗ производительностью от 10 до
250 тыс.м3/ч с числом рядов трубок п = 1-8.
Обозначения кривых; 0жFБ) на номограммах
рис. 15.40-15.42 приведены в табл. 15.19.
Кривые ЭЬ(8Ж) построены при значениях
70
Глава 15. Кондиционирование воздуха
MJ • Ю-2
'8,00-10-*
2.Э0 • 10-*
9,37 ¦ Ю-3
1,04 ¦ Ю-3
В,74 • 10-*
1,11 ¦ 10-'
2,В6 • 10-*
1,69 ¦ 10-'
1,44-10~3
7,12 • Ю-2
4,в0Ю-г
9,42-10-2
в,»-10-*
1,17 ¦ 10-1
9,19-1О-2
Рис. 15.40. Теплотехнические и гидравлические характеристики теплообменников кондиционеров КТЦЗ-10
и КТЦЗ-20 с параллельной схемой обвязки (а, в) и последовательно-противоточной (б, г)
15 7 Поверхностные воздухоохладители
71
Bv2.ee -ИГ'
6А -1,64 • 10-1
j , -ю-1
Бв - 4Д0 • Ю-1
Б3 - 3,77 • 10
КГ'
Б7-5,98Ю-1
Бр-4,43-10-1
72
Глава 15. Кондиционирование воздуха
KW-Jtf;KTlfl'63i КТЦЗ-125; КТЦЗ-200
0,-0*
• ^ - 0.84
Б, =-6,23- Ю-1
Бд - 3,96 ¦ 10
Б2-2,97-10-1
Б, - 1,22 • Ю-1
Б3 - 1,04 ¦ ПН
Б4 Г 7,43 ¦ Ю-2
Б8-4,11-10-*
Б6 - 3,30 • Ю-2
Б7« 2,18 -Ю-2
Бв-1,86-10-2
Б, » 8.23 • 10-
БА - 3.95 10-
Б2 - 2.97 • 10-
Б, - 1,02 ¦ 10°
Бз-9,21 10-
Б4 - 5,95 • 10-
Б5 - U2 ¦ 10°
Бв-8,92-10-1
Б7 - 1,52 ¦ 10°
Ба-1.19- 10°
Рис. 15.41. Тешютехнические и iидравхшческие характеристики теплообменников кондиционеров КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40; КТЦЗ-63; KTL1,3-8U; КТЦЗ-125; КТЦЗ-200 с параллельной схемой обвязки (а, в) и последовательно-
противо точной (б, г)
15.7. Поверхностные воздухоохладители
73
Gfc-1,0
-М0\ КТЦЗ-80
5,-2,13-10°
Бд - 1,23 • 10°
Б2 - 8^5 • Ю-1
Бв-3,97 Ю-1
Б3 - 3.27 • Ю-'
Б4 = 2Л Ю-1
Б6 - U7 •
Б7 - 6,66 • 10-2
Бе - 5,53 - Ю-2
Б, -2,13-10°
Бд - 1,23 • 10°
2
Б.» 3.36-10°
Б3 - 3,02 ¦ 10°
Б4 ¦= 1,77 • 10°
Б5 - 3,90 • 10°
Б6 - 2,66 • 10°
Б7 • 4,79 • 10°
Ба-3,54-10°
74
Глава 15. Кондиционирование воздуха
КТЦЗ-125; КТЦЗ-200
I I I I
КТЦЗ-63; КТЦЗ-ЮО; КТЦЗ-250
Б1 - 3,87 • 10~
Бд - 2,43 ¦ Ю-1
Б2 - 1,82 • Ю-1
Б, - 7,57 • 10
Б3 - 8,41 • 10~2
Б4 - 4,55 • 10-2
Бв • 2,52 • Ю-2
Бв » 2,02 ¦ 10-2
Б7 - 1,34 ¦ Ю-2
Бе-1,14 Ю-2
0,1
0,1
0,2
0,3
Рис. 15.42. Теплотехнические и гидравлические характеристики теплообменников кондиционеров КТЦЗ-63;
КТЦЗ-125; КТЦЗ-160; КТЦЗ-200; КТЦЗ-250 (а, б, в, г-см. в табл. 15.18)
15.7. Поверхностные воздухоохладители
75
I 1 I
КТЦЗ-WOi КТЦЗ-250
G, - 0.8
— • — (^ - 0,64
Б, =3,87-10-
6А-2.43-10-
Б2 - 1,82 • 10-
Б, ' 8,30 ¦ 10-1
Б3 -5,89-10-
10-
Б5 - 7,51 • 10-
Б6 = 5.46 • 10-
Б7 - 9,33 • 10-
Бо = 7^8 ¦ 10-
I I I
КТЦЗ-160; КТЦЗ-250
jLIO
БА = 6,65 .10°
Б2 - 4,98 ¦ 10°
Бв> 2,07- 10°
Б3 - 1,75 • 10°
°
Б8 =5,64-10-1
Бу - 3,67 ¦ Ю-1
3,11-Ю-1
0,5 0,6 0,7 0,8
76 Глава 15. Кондиционирование
воздуха
ТАБЛИЦА 15.19. ОБОЗНАЧЕНИЕ КРИВЫХ
Число рядов трубок
по ходу воздуха
теплообменников
0,@,) НА НОМОГРАММАХ РИС. 15.40-15.42
Обозначение кривых вжFв)
1
А
2
В
3
4
5
6
7
8
Общее
Последовательно в
каждом из установ-
установленных теплообмен-
теплообменников
1 1,5 2 2,5 3 4 5 6 7 8
3 1,5 2 1+1,5 1+2 2 + 2 1+2 + 2 2 + 2 + 2 2 + 2 + 2 + 2 2 + 2 + 2 + 2
скоростей холодоносителя в трубках ВО от 0,1
до 2 м/с (верхние концы кривых соответствуют
меньшим значениям скоростей, нижние-
большим) при относительных расходах GB =
= GJGm, равных 0,64; 0,8; 1,0; 1,25. Выбор
номограммы производится по табл. 15.19 в
зависимости от заданного типоразмера конди-
кондиционера, схемы обвязки ВО по теплоносителю.
При расчете ВО встречаются два вида
задач-прямая и обратная:
прямая задача - определяются требуемая
площадь тешюобменной поверхности, обвязка
ВО, начальная температура и расход холодо-
носителя при заданных расходе, начальных и
конечных параметрах обрабатываемого воз-
воздуха:
обратная задача (поверочный расчет
ВО)-определяются конечные параметры воды
и обрабатываемою воздуха при заданных рас-
расходах воды и воздуха, начальных параметрах
воды и воздуха, площади теплообменной по-
поверхности и обвязки ВО.
Теплотехнический расчет воздухоохлади-
воздухоохладителей выполняется в такой последователь-
последовательности.
I. Прямая задача. Исходные данные: рас-
расход воздуха GB, начальные /в, н, JB< „ и конечные
h *> Л к температуры и энтальпии обрабаты-
обрабатываемого воздуха. Требуется определить типо-
типоразмер ВО, требуемую площадь теплообмен-
теплообменной поверхности F.
1. На J — </-диа! рамме строят условный
процесс сухого охлаждения по рис. 15.39 и
находят расчетные значения t% „ t* K и tn, dn.
Если луч процесса не пересекает кривою
ф = 100%, то осуществление заданного режима
невозможно.
2. Начальную температуру воды t.MH
выбирают из условия: tn — ?ж. н = 3 — 6 °С для
режимов с влаговыпадением; tn — /ж. н < 3 —
— 6ГС для режимов без влаговыпадения
3 Относительный перепад температур по
воздуху 8? вычисляют по формулам A5.76),
A5.78), A5.80) или A5.81).
4. Относительный расход воздуха GB
определяют по формуле
f //~*НОМ /1 ? 01 \
в = "в'^В 5 (O.Oj)
где GM номинальный расход воздуха для соответст-
соответствующего типоразмера кондиционера.
5. По табл. 15.18 для заданного типо-
типоразмера кондиционера выбирают номограммы
по рис. 15.40-15.42, описывающие возможные
варианты обвязки ВО по теплоносителю.
6. На выбранной номограмме проводят
вертикальную линию расчетного значения 0^,
соответствующего условному процессу охлаж-
охлаждения, до пересечения с кривыми 6Ж(9В) раз-
различной рядности при заданном Ga. Каждая из
точек пересечения обеспечивает заданную хо-
лодопроизводительность в ВО с различным
числом рядов трубок. Выбор оптимального
варианта определяется на основании технико-
экономического сравнения.
7. Расход воды Gx для каждого варианта
определяют по формуле
Сж-С^, A5.84)
где 9„ - ордината точки пересечения вертикальной
линии 0? = const с выбранной зависимостью 0Ж (в„).
8. Конечную температуру воды tK ,
вычисляют по формуле
'».. = '«. н + 6Ж (Я,-*».,). A5-85)
II. Обратная задача. Исходные данные:
расход воздуха Св и холодоносителя Сж, на-
начальные температура /вн, энтальпия JBH обра-
обрабатываемого воздуха, начальная температура
холодоносителя 1Ж н, число рядов трубок п,
схема обвязки ВО. Требуется определить ко-
конечные температуру /в к и энтальпию JB K об-
IS,7, Поверхностные воздухоохладители
77
рабатываемого воздуха, конечную температуру
холодоносителя tM. „.
1. Определяют относительный расход воз-
воздуха (/„ по формуле A5.83).
2. По табл. 15.18 выбирают номограмму
для заданного типоразмера и обвязки ВО, на
которой построена зависимость 9жFа), соот-
соответствующая заданным рядности п и 0Й.
3. Тангенс угла наклона луча на номо-
номограмме определяют по формуле
9ж/6в = ^в/сжСж. A5.86)
4. На выбранной номограмме строят луч
с наклоном по п. 3.
5. Фактические значения 0В и 0Ж находят
как координаты точки пересечения луча с за-
заданной кривой 9ЖF„) на выбранной номо-
номограмме.
6. Температуру в точке tn определяют по
заданному значению гж н из условия tn - гж,„ =
= 3 - 6°С. Если ta меньше температуры точки
росы начального воздуха, то режим обработки
воздуха проходит с влаговыпадением, если
больше-без влаговыпадения (сухое охлажде-
охлаждение).
7. На J — d-диаграмме строят условный
процесс сухого и реального охлаждения возду-
воздуха по заданным fB H, JBli и полученному значе-
значению tn.
8. Находят расчетную начальную темпе-
температуру воздуха fg,H для условного процесса
сухого охлаждения воздуха на 7 — rf-диаграм-
ме.
9. Расчетную конечную температуру воз-
воздуха ?„ для условного процесса сухого ох-
охлаждения воздуха определяют по формуле
? к = >5.н-ев (?„-'*.„)• 05.87)
10. Расчетную конечную энтальпию воз-
воздуха JI, к находят на У — d-диаграмме в точке
пересечения изотермы t\. к с лучом условного
процесса.
11. Конечную температуру воздуха гвк
находят в точке пересечения на J — tff-диаграм-
ме изоэнтальпы JB. K = Jl.K с лучом реального
процесса охлаждения.
12. Конечную температуру холодоноси-
холодоносителя вычисляют по формуле A5.85).
Аэродинамические характеристики (потери
давления по воздуху) теплообменников уста-
установки АРВ приведены в виде зависимостей
Ь
4
3
2
9
b
7
6
5
3
2
101
у
y^
J
y^
y>
>
у
s
Y
>
/
У
r
у
y^
/
\,
**
у
У
5
У
-2
/
п
Пjo
У
2
У*
У
у^
у*
]у
у
'
у*
у
у
у
у
У
*
ё—
у
/
>
S
у
2 2,5 3 3,5 4 4,5 5
VJO, К8/(Мг-°С)
Рис. 15.43. Потери давления по вочдуху в теплооб-
теплообменниках кондиционеров КТЦ-3 с различным числом
рядов
APB(t;p), соответствующих различной рядности
установки, на рис. 15.43.
Массовую скорость воздуха во фронталь-
фронтальном сечении vp вычисляют по формуле
A588)
где F,,,,,-площадь фронтального сучения ВО, м2,
принимаемая по прил. III.
В блоках тепломассообмена БТМ-2 допол-
дополнительно учитываются потери давления по
воздуху в оросительной системе и каплеулови-
телях, Па, вычисляемые по формуле
Д^ = 7,72(»р)|р. A5.89)
При работе ВО в режимах с влаговыпаде-
влаговыпадением величина АРВ увеличивается в 1,6 раза.
78
Глава 15. Кондиционирование воздуха
Гидравлические характеристики (потери
давления по теплоносителю в установке) АРЖ,
КПа, определяются по формуле
АР„ = БА^) G2-98,l, A5.90)
где Бп~коэффициент гидравлическою сопротивления
ВО, приведенный в правой верхней части номограмм
(см. рис. 15.40-15.42). Значения коэффициентов Б4,
БА, Б2, Бв, Б3, Б4, Б5, Б6, Б7, Б8 соответствуют
установке с числом рядов трубок по ходу воздуха 1;
1,5; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6; 7; 8.
Пример 15.5. Прямая задача. Исходные
данные: кондиционер КТЦЗ-80; LH0M =
= 80000 м3/ч; L= 70000 м3/ч; Gf M = 96000 м3/ч;
GB = 84000 м3/ч; гв. н = 26,5 °С; JB. „ = 52 кДж/кг;
ts к = 14 °С; JB.K = 36,8 кДж/кг; Ра = 99,3 Па.
Требуется определить типоразмер ВО,
схему обвязки по хол о доносителю, 1ЖН, tXK,
Gx, APB, АРЖ.
Решение: 1. На J — й7-диаграмме строим
условный процесс сухого охлаждения. Находим
= 12 °С; dn = 8,9 г/кг.
2. Принимаем /ж, н = 8 °С в соответствии
с п. 2 теплотехнического расчета.
3. Вычисляем 0В по формулам A5.76),
A5.78), A5.80)
л 26,5 - 14
26,5 - 8
- 0,67.
4. Определяем GB по формуле A5.83)
84000
G =
96000
= 0,875.
5. По табл. 15.18 выбираем номограммы
на рис. 15.41, в, г, описывающие возможные
варианты обвязки ВО по холо до носителю. Вы-
Выбираем номограмму на рис. 15.41, в-парал-
лс *>чая схема обвязки ВО.
На выбрг^ной номограмме проводим вер-
вертикальную линию 0в = 0,67 до пересечения с
кривой 8Ж @В) при GB = 0,875 для ВО с числом
рядов трубок и = 8. Зависимость 9Ж (9В) при
GB = 0,875 находим путем линейной интерпо-
интерполяции между кривыми при GB = 1,0 и GB = 0,8.
6. Определяем 9Ж = 0,3, как ординату точ-
точки пересечения линии 0В = 0,67 с выбранной
кривой 0Ж@В).
7. Находим GB по формуле A5.84)
1,006 0,67
G» = 84000 4187Q3 = 45075 кг/ч,
где с„ = 1,006 кДж/(кг °С); сж = 4,187 кДж/(кг • °С).
8. Вычисляем tXK по формуле A5.85)
'«.« = 8 + 0,3B9,3 - 8) = 14,4°С.
9. Определяем (чр)фр по формуле A5.88)
84000
<) 283/< с>
где Рфр = 8,28 м2 принимаем по прил. III.
10. Находим АРЪ по рис. 15.40
для ВО с числом рядов трубок п = 8, (гр)фр =
= 2,83 кг/(м2. "С).
АР„ = 170 Па.
11. Вычисляем API по формуле A5.89)
АРКВ = 7,72 B,83J = 62 Па.
Общие потери давления в ВО по воздуху
составляют
170 + 62 = 232 Па.
12. Находим АРЖ по формуле A5.90)
А>,67\2
АРЖ = 0,05531^—1 0,8752-98,1 = 20,7 кПа,
где Бя — 5,53 • 10 ~2 принимаем по рис. 15.41, в для ВО
с числом трубок п = 8.
15.8. ОСУШЕНИЕ ВОЗДУХА СОРБЕНТАМИ
Сорбенты применяют в СКВ для поддер-
поддержания в помещениях низкой влажности, необ-
необходимой по технологическим требованиям, а
также в обычных СКВ для предварительной
осушки воздуха с целью дальнейшего приго-
приготовления его с помощью хладоносителя,
имеющего более высокую температуру, чем та,
которая потребовалась бы без применения
сорбентов.
Для осушки воздуха в сорбционных уста-
установках применяют три вида поглотителей:
1) жидкие поглотители (абсорбенты)-ве-
(абсорбенты)-вещества, изменяющиеся физически или хими-
химически в процессе осушки воздуха (растворы
хлористого кальция, хлористого лития, бро-
бромистого лития и диэтиленгликоль);
2) твердые поглотители (адсорбенты)-
вещества, не изменяющиеся физически в про-
процессе осушки воздуха (силикагель и алюмогель);
J5.8- Осушение воздуха сорбентами
79
3) твердо-жидкие поглотители - вещества,
которые в процессе осушки воздуха и поглоще-
поглощения воды из него переходят из твердого состо-
состояния в жидкое (хлористый кальций).
15.8.1. Осушение воздуха жидкими
поглотителями (абсорбентами)
Абсорбенты поглощают влагу, но могут
и отдавать ее в зависимости от разности давле-
давления пара в воздухе и над поверхностью раство-
раствора. Условия равновесия давления пара зависят
от температуры и концентрации раствора.
Концентрацию раствора выражают отно-
отношением массы растворенного вещества GT
к массе раствора Gs + GT, %:
15
10
5
О
-5
-10
-15
•20
-25
а.
А
0,8
i
s
N
Ча
Л
¦ч-
ж
\
J
\
1
II
/
/
к
J
/
к
*
о г
6 в 10 12 Ш
КОНЦЕНТРАЦИЯ, %
16 18
100,
A5.91)
Рис. 15.44. Фазовая диаграмма для раствора пова-
поваренной соли
где G8-масса воды.
Физические свойства растворов характери-
характеризуются фазовой диаграммой (рис. 15.44).
Криоскопическая кривая А БВ определяет усло-
условия насыщения раствора и делит диаграмму на
верхнюю часть, соответствующую жидкой фазе
Ж, и нижнюю часть, левая половина которой
характеризует условия выпадения льда Л, а
правая-условия выпадения кристаллов К из
насыщенного раствора. Точка Б, при которой
.отсутствует жидкая фаза, т-зылйгагпъя шъъ&ть-
ческой.
На фазовую диаграмму наносят также
значения аналога относительной влажности
воздуха над поверхностью раствора
Ф =
A5.92)
где р -упругость водяного пара над поверхностью
раствора при заданной его температуре; рв-упругость
водяного пара над поверхностью воды при той же
температуре.
При температуре раствора выше темпера-
температуры, соответствующей криоскопическому
состоянию, упругость водяного пара рр и вели-
величина ф (при малых концентрациях) являются
функцией температуры замерзания раствора.
Эти величины практически одинаковы для
раствора различных солей (рис. 15.45).
Если на J — d-диаграмму нанести кривые
насыщения воздуха над растворами солей с
температурами замерзания от 0 до — 40 &С, то,
начиная от температуры замерзания, эти кри-
кривые отклоняются влево от кривой ф — 100%.
'О -Ю -20 --30
ТЕМПЕРАТУРА ЗАМЕРЗАНИЯ РАСТВОРА. °С
Рис. 15.45. Относительная влажность воздуха (р в
пограничном слое над водными растворами солей
При температуре воздуха выше 0 ° кривые мо-
могут рассматриваться как кривые относительной
влажности.
Н.Н.Павлов в 1970 г. на обычную
J — (/-диаграмму (рис. 15.46) нанес кривые кон-
концентрации водного раствора хлористого лития.
Этой совмещенной диаграммой удобно поль-
пользоваться при выполнении расчетов процессов
осушения влажного воздуха и воздушной де-
десорбции ослабленного раствора.
Диаграмма зависимости парциального
давления водяного пара над водным раство-
80
Глава 15. Кондиционирование иозОу ха
7= -
кг
Рис. 15.46. J- «/-диа1рамма влажного воздуха с кри-
кривыми концентрации водного раствора хлористого
лития
IS.8 Осушение воздуха сорбентами
81
ш
66,5
26,6
I
X 4J
0,4
0,266
0,153
JUDO
WHO
КОНЦЕНТРАЦИЯ, МОЛЬ
W 15 it
0 10 20 SO
40 50 60
КОНЦЕНТРАЦИЯ РАСТЗОРА, %
Рис. 15.47. Зависимость парциачыюго давления водного пата от адшгеитрацги и температуры
раствора хлористого кальция
ром хлористого кальция, котопой можно поль-
пользоваться и для растворов других солей при
мапых концентрациях (ро 20%) и с одинаковой
температурой замерзания, приведена на
рис. 15.47. Диаграммы для растворов хлорис-
хлористого лития приведены на рис 15.48 -15.49.
Поглощение воды из воздуха сопровожда-
сопровождается выде пением теплоты гидратяпии, раство-
растворения, разбавления и конгтенсании. Эти данные
для раствора хлористого калышя приведены на
рис. 15.50.
Наиболее широко для осушки воздуха
применяются хлористый качьщш СаС12-6Н2О
и хлористый литий LiCl. Свойства их раство-
растворов привечены в табл 15.20 и 15.21, на
рис. 15.^4-15.50.
Оема процесса тепло- и влагообмена в
мокром воздухоохладителе, который ороша-
орошается раствором соли данной температуры,
построена на J — «/-диаграмме (рис. 15.51). При
одинаковой температуре воздуха, раствора и
воды воздух ппсле орошения раствором (пря-
(прямая 1-2 3) становится суше, чем при ороше-
орошении водой (прямая /' 2' -3'), так как d2 < d\.
Относительную влажность воздуха можно
понизить с помощью раствора ZiCl до 14 -23%,
82
Глава 15 Кондиционирование воздуха
Рис. 15.48. Зависимость парциального давления во-
водяного пара от концентрации и температуры водного
раствора хлористого лития (составил Д. Н. Качерович)
а 30°С; б-90°С
10 15 20 25
КОНЦЕНТРАЦИЯ?Ш .%
30
35
45
а с помощью раствора СаС12-6Н20-до
45-48%.
Процесс абсорбции осуществляется в ка-
камерах орошения кондиционеров, выполненных
из коррозиеустойчивых материалов с сепара-
сепараторами повышенной надежности, а также в аб-
абсорбционных аппаратах.
Коэффициент орошения, кг/кг, воздуха
раствором
-#раст — (^1 "~ ^г)/Сраст (?раст. 2 ~ fpaci. l)>
A5.93)
где Jj и J2 -энтальпия воздуха до и после орошения,
кДж/кг; гр
и fpacT 2-температуры раствора до
кДж/кг; граст 1 pacT 2рур р
и после орошения, °С; сраст - удельная теплоемкость
раствора, кДж/(кг-°С).
Концентрацию раствора необходимо под-
поддерживать на заданном уровне, для чего часть
раствора A0-15%) пропускают через рекон-
центратор, нагреваемый паром с давлением
15-17 кПа или горячей водой. Нагрев раствора
контролируется по температуре, концентрации
или плотности.
Конечная концентрация раствора на вы-
выходе из камер орошения или другого абсорб-
абсорбционного аппарата выражается уравнением
A5.94)
е2 = гЛ 1 +
1000 В„
Расход раствора, который должен цирку-
циркулировать в системе, определяется допустимым
15,8 Осушение воздуха сорбентами
83
кПа
Щ85
п,зг
12
10,65
9,55
10 15 ZO 25 JO J5 40 45 50
10
отклонением концентрации от заданной. От-
Отклонение концентрации Аб обычно принимают
равным от 0,001 до 0,003. Расход циркули-
циркулирующего раствора, кг/ч, определяют по фор-
формуле
Gpacx = WB + дт = 0,001 Lpid, - d2)(e - Ле)/Де.
A5.95)
Масса раствора, кг, необходимого для
заполнения системы, определяется ее объемом
V, м3, и плотностью раствора рраст, кг/м3:
GfaCT = VppaCT. A5.96)
Одним из наиболее эффективных абсор-
абсорбентов является раствор хлористого лития,
применение которого обеспечивает возмож-
возможность получения воздуха с конечным влаго-
содержанием до 1 г/кг; теплотехническую уни-
универсальность, т. е. достижение всех требуемых
параметров воздуха в обслуживаемом поме-
помещении в пределах температур от — 15 до
+ 50°С и относительной влажности от 5 до
100% (т.е. возможность и осушения, и увлаж-
увлажнения воздуха); бактерицидное действие раст-
вора и его безопасность для людей, возмож-
возможность отказа в ряде случаев от применения
второго подогрева в СКВ, частичное удаление
содержащихся в воздухе запахов; возможность
реконцентрации раствора низкотемпературной
водой от ТЭЦ или тепловыми отходами про-
промышленных предприятий; существенную эко-
экономию электрической энергии даже при сов-
совместном применении с компрессионными хо-
холодильными машинами, экономию капиталь-
капитальных и эксплуатационных затрат по сравнению
с осушением холодильными машинами.
Недостатком раствора хлористого лития,
впрочем свойственным всем растворам солей,
является его коррозионное действие на метал-
металлы, вынуждающее защищать теплообменные
аппараты и прилегающие к ним приточные
воздуховоды улучшенными покрытиями или
введением в раствор ингибиторов Схема СКВ
с установкой для осушения воздуха раствором
хлористого лития показана на рис. 15.52.
Проходя через осушительную камеру /,
воздух контактирует с раствором хлористого
лития, осушается и несколько охлаждается,
84
Глава 15. Кондиционирование воздуха
2.52
Рис, 15.50. Определение общей теплоты сорбции (/)
и конденсации раствора хлористого кальция B) (по
шкале А), теплоты гидратации, растворения и раз-
разбавления C) (по шкале Б)
15
20
25 30 35
КОНЦЕНТРАЦИЯUCI. %
W
4-5
50
1,04
10
15
25 30 35
КОНЦЕНТРАЦИЯ Lid, %
Рис. 15.49. График для определения удельной теплоемкости (а) и плотности водного
раствора хлористого лития (б) (составил Д. Н. Качерович)
Осушение воздуха сорбентами
8й)
12600
а потом охлаждается и }в,^жняехся при посто-
постоянной -энтальпии, лрохотя через форсуночную
или наса ючнум камеру 2, где контактирует
с непрерырчо циркулирующей водой Посту-
Поступающий в камеру / раствор предваритетьно
охлаждается в аддорассольном теплообменни-
теплообменнике .? водой от холодильной машины, и 5 водо-
водопровода итт, что обычно выгоднее, водой,
15 20 СВОЙСТВА РАСТВОРА
СдО2 6Н2О
СОДЕРЖАНИЕ ВОДЫ
кг НА 1 кг С ad 2,
Кон-
Концентрация
о/
/о
Рис 15 51 Схема процессов тепло- и влагообмена
при орошении воздухоохладителя соляным раствором
А и Б кривые насыщения сосмвеп-твенне над раствором
и водой
Vцельная
теплоемкое! ь
при 20 С,
*Д*/(гг О
Плотность
при 10°С,
кг м3
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
4,8
4,11
4,06
3,98
3,94
3,9
3,84
3,77
3,73
3,69
3,65
3,58
3,52
3,48
3,43
3,42
3,34
3,27
4,23
3,14
3,25
3,1
3,06
3.02
2,98
2,93
0
-0,4
-0,9
-1,5
— 2
-2,5
— 1
-3,6
-4,3
— 5
-5,7
6,6
-7,5
-8,5
-9,4
-10,5
-11,7
-13
-14,5
-15,8
-17,6
-19,4
-21,5
-23,8
-25.3
-29
100
100
100
100
100
100,5
100,5
100,5
100,5
100,5
101,2
101,2
101,2
101,2
101,2
103,2
103,2
103,2
103,2
103,2
105
105
105
105
105
107,3
—
—
—
—
1042,5
1051,3
1060,2
1069,1
1078,1
1087,2
1096,4
1105,6
Ш5
1124,4
1134
1141,8
1153,4
1163,2
1173.1
1183,1
1198,2
1203,3
1213,7
1224
1234,6
Кон-
центра-
центрация,
%
7,8
15,5
20,2
25,3
29,7
Удельная
теплоем-
теплоемкость
при 20°С,
кДж/(кг С)
3,78
3,48
3,31
3,1
2,98
ТАБТШЦА 15 21 СВОЙСТВА РАСТВОР/
Температура
С
замер-
замерзания
кипе-
кипения
-8,89 102,11
-21,2 105.28
-36,8 109,4
-5,6 114,5
-67,8 120,7
Динами-
Динамическая
вязкость
при 10 С,
Па с
12,753
16,48
21.29
26,977
36
Плот-
нос гь
при
10 С,
кг/м3
1045
1085
1119
1150
1181
Кон-
центра-
центрация,
%
33,6
37,1
40,4
43,2
45,8
48,2
Удельная
теплоем-
теплоемкость
при 20"С,
кДж/(кг °С)
2,88
2,8
2,71
2 64
2.58
2,53
К LiCl
Темпера i ура,
°с
замер-
замерзания
-40
-17,2
2,55
14,49
30,25
50,1
кипе-
кипения
128,1
131,3
136,^7
141,08
145,13
149.02
Динами-
Динамическая
вя ?кость
при 10°С,
Па с
47.28
64,255
95,55
13*378
_
-
Плот-
Плотность
при
10°С,
кг/м3
1203
1235
1257
1279
86
Глава 15. Кондиционирование воздуха
16
РАСТВОР
в АТМОСФЕРУ
Рис. 15.52. Принципиальная схема СКВ с осушительной камерой, питаемой раствором абсорбента
1 - осушительная камера; 2 - форсуночная или иасадочная камера, работающая в режиме изоэнтальпийного охлаждения и увлажне-
увлажнения воздуха; J- водорассольный теплообменник; 4-градирня; 5-теплообменник; б-водорастворный теплообменник-подогрева-
теплообменник-подогреватель; 7-камера реконпентрации раствора; 8- воздухонагреватель; 9-водовоздушный теплообменник-утилизатор; JO-канал
удаляемого из помещения осушенного воздуха; //-холодильная машина-тепловой насос; 12 и /i-насосы конденсатора
н испарителя; 14, 15-трубопроводы, присоединяемые к источнику яизкопотенциальной теплоты; 16, 17-трубопроводы, при-
присоединяемые к источнику высокопотенциальной теплоты.
охлажденной в градирне. Чем ниже температу-
температура охлаждающей воды, тем, при всех прочих
условиях, ниже температура раствора и парци-
парциальное давление водяного пара над его поверх-
поверхностью, а следовательно, тем больше может
быть осушен воздух. Часть обедненного раст-
раствора после камеры 1 насосом перекачивается
через теплообменники 5 и 6 в камеру рекон-
центрации раствора 7; раствор подогревается
в противоточном теплообменнике б низкотем-
низкотемпературной водой, вследствие чего в камере
7 происходят выпаривание ранее поглощенной
влаги и восстановление первоначальной кон-
концентрации хлористого лития.
Горячий восстановленный раствор на-
направляется в камеру осушения, попутно подо-
подогревая в теплообменнике 5 обедненный раст-
раствор, поступающий на реконцентрацию, и
охлаждаясь в теплообменнике 3. Через рекон-
центратор целесообразно пропускать либо су-
сухой наружный воздух, либо удаляемый из по-
помещений воздух, если парциальное давление
содержащегося в нем водяного пара ниже пар-
парциального давления водяного пара в наружном
воздухе. Поскольку в течение периода осушки
состояние наружного воздуха изменяется, сле-
следует предусматривать устройство канала 10
для пропускания через камеру 7 удаляемого
осушенного воздуха.
Камеры 7 и 7 могут быть форсуночными
или пленочными. В последних раствор хлорис-
хлористого лития стекает по поверхности пластин или
сеток из нерастягивающегося материала (на-
(например, технического капрона).
/5.8. Осушение воздуха сорбентами
87
Тепло- и массообмен при обработке возду-
воздуха раствором хлористого лития в однорядной
форсуночной камере, оборудованной центро-
центробежными тангенциальными форсунками с диа-
диаметром выпускного отверстия 2 мм при плот-
плотности расположения фосунок 30 шт/м2, иссле-
исследовали в Институте теплоэнергетики АН
Украины. В результате исследований установ-
установлена зависимость
3950
A5.97)
Коэффициент отдачи полной теплоты ап(
Вт/(м2 • °С)
an = G(J1-Ja)/(FllAtep,ep), A5.98)
где A*epiM>- среднеарифметическая разность темпера-
температур воздуха и раствора, DC; и-скорость движения
воздуха в поперечном сечении камеры, м/с (в экспе-
экспериментах скорость воздуха изменялась в пределах
0,1-1 м/с); G~ расход осушаемого воздуха, кг/с; Ju
J2-начальная и конечная энтальпии осушаемого
воздуха; Ft-площадь поперечного сечения камеры
орошения, м2; Врвст~ коэффициент орошения воздуха
рассолом, кг/кг.
Теплотехнический расчет осушительных
форсуночных камер, работающих на растворе
хлористого лития, выполняют в следующем
порядке.
1. Конечную температуру раствора в под-
поддоне камеры принимают на 5-7° выше средней
температуры охлаждающей воды:
7). A5.99)
2. Конечную температуру осушенного
воздуха по сухому термометру полагают на
1-2° выше температуры раствора в поддоне
».а-*,«,..+ 0-2). A5.100)
3. Конечное парциальное давление водя-
водяного пара над поверхностью раствора прини-
принимают таким, чтобы оно на 150-250 Па было
ниже парциального давления пара в воздухе.
По р-е-диаграмме (см. рис. 15.48 и 15.49)
находят начальную и конечную концентрации
6i и ej хлористого лития, а по рис. 15.53-ко-
нечную температуру осушенного воздуха по
мокрому термометру. После этого на J-d-
диаграмме строят линию процесса осушения
воздуха раствором и вычисляют расход отво-
отводимой теплоты и влаги.
4. Задаваясь величиной подогрева раство-
раствора, определяют его начальную температуру,
С,
Ю 50 40
КОНЦЕНТРАЦИЯ PACTftOPA«a%
Рис. 15.53. Зависимость конечной температуры воз-
воздуха по мокрому термометру от концентрации водно-
водного раствора хлористого лития и температуры воды,
охлаждающей раствор tm. (по И. И. Чернобыль-
Чернобыльскому, О. А. Кремневу и А. С. Чавдарову)
/-линия насыщения (ориентировочно)
W.-W..-AW- A5.101)
5. Определяют расход раствора, кг/ч,
1 Срт). A5.102)
где 2-коэффициент для учета теплоты разбавления
раствора, равный 1,05.
6. Вычисляют коэффициент орошения
-Яраст = Сраст/^ И КОЭффИЦИвНТ ПОЛНОЙ ТвПЛО-
отдачи an, а также определяют площадь попе-
поперечного сечения, м2, камеры:
A5.103)
после чего подбирают камеру и производят
расчеты всех теплообменников и реконцентра-
тора*.
К недостаткам форсуночных камер следует
отнести забивание форсунок выпадающей из
раствора солью и повышенный унос раствора
через сепаратор.
Одним из наиболее значительных до-
достоинств пленочных камер является меньшая
опасность срыва и уноса капель раствора по
сравнению с камерами других конструкций.
М. К. Теренецкая и Н. Н. Павлов установили,
что коэффициенты тепло- и массоотдачи не
зависят от концентрации раствора C0% ^ е <
< 45%) и среднеарифметического температур-
* Чернобыльский И.И., КремневО.А. и
ЧавдаровА.С. Теплоиспользующие установки для
кондиционирования воздуха-Киев: Изд. АН УССР,
1958.
88
Глава 15. Кондиционирование воздуха
ТАБЛИЦА 15.22. КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ И ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛО- И
МАССООБМЕНА ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА ВОДНЫМ РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО ЛИТИЯ
Коэффициенты тепло- и
массоотдачи
Коэффициенты эффективности
для воздуха
общие
Nu = 0,028Re0<76 A5.104) Et =
Nu'= 0,022Re0-76 A5.105) = 1,58Д°;*?.|
a = 7,8(i;pH'76 A5.106) Еъ =
P = 0,146- 10(upH-76
A5.107)
— tc
*
рает.2
Pal -
P.I —
A5.108)
A5.109)
'cl 'раст.1
= 1,21(ур)-°'2440л A5.110)
Pal — РрлстЛ
= 1,02 ОфГ0'24 A5.111)
Примечания: 1. Уравнения A5.104)-A5.Ill) справедливы в следующих диапазонах изменения перемен-
переменных: числа Рейнольдса 2500 ^ Re ^ 13000; массовой скорости 4 < (up) з$ 12 kt/(cmz); коэффициента увеличения
теплообмена в результате массообмена 1 < Ь, < 15; интенсивности орошения 160 < ^7 < 400 кг/(ч-м), коэффи-
коэффициента орошения 0,5 ^ В ^ 5.
2. В качестве определяющего размера принят эквивалентный диаметр щели между мипластовыми
пластинами; % = &J/c'p Afc (где Д/ и Atc-разность энтальпий и температур; с'р-удельная теплоемкость влажного
воздуха).
3. Коэффициенты тепло- и массоотдачи а и A вычислены соответственно при среднеарифметической
разности температур и парциальных давлений.
ТАБЛИЦА 15.23. ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПЕРЕНОСА,
ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА И КОНЕЧНЫХ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХА И
РАСТВОРА ХЛОРИСТОГО ЛИТИЯ
Показатель
Коэффициент
переноса
Коэффициент эф-
эффективности тепло-
и массообмена
Конечные пара-
параметры воздуха
N
2
tc2
Формулы, характеризующие
явный теплообмен
2(fcl - tc2)
'pi) + (*c2 — tv2)
2(fci - '02)
Cd-'pi)B-
- ? 1 - 0,5?"
EB = N{1 -0,5E)
E = 2A-EJN)
x A - 0,5?);
, A5.112а)
?)
A5.113а)
; A5.114а)
. A5.115а)
t Л v
A5.116а)
массообмен
2(^Bi-p»2)
(Р*1 —Ppi) + (P*2 — РргУ
(Pbi —pPi)B — Е)
2 — .с. 1 — \),j?i
E' = 2(\-E'JN>).
Еа
хA -0,5F);
A5.1126)
A5.1136)
A5.1146)
A5.1156)
X
A5.1166)
Конечная темпе-
температура раствора
Примечания: 1.
2, Коэффициент а.
A5.117a)
'P2 = te2 - (/el - ^pl) X
x(l-?). A5.1176)
Рь2
A5.117b)
Формулы справедливы в пределах 0,5 < EJN < 1 и 0,5 < EJN' < 1.
связывающий парциальное давление и влагосодержание воздуха, равен 0,65-10 Па.
15.8, Осушение воздуха сорбентами
89
ного напора t между воздухом и раствором
B°С ^Г—^ст)< 15°С и в исследованных
пределах являются функцией скорости воздуха.
В целях получения данных для тепловых
расчетов Н. Н. Павлов исследовал тепло- и
массообмен между воздухом и раствором хло-
хлористого лития в горизонтальной перекрестной
камере, заполненной вертикальными миплас-
товыми пластинами, по которым в виде пленок
стекает раствор. Результаты исследований
представлены в табл. 15.22. Вспомогательные
производные формулы для инженерных рас-
расчетов даны в табл. 15.23. Пользуясь формула-
формулами, приведенными в табл. 15.22 и 15.23, можно
производить прямые и обратные теплотехни-
теплотехнические расчеты процессов осушения воздуха.
Числовые значения коэффициентов тепло- и
массоотдачи приведены в табл. 15.24.
Реконцентрация раствора производится
методом воздушной десорбции в аналогичной
пленочной контактной камере. Раствор пред-
предварительно подогревается в теплообменнике,
питаемом водой (80-70 °С). Вследствие подо-
подогрева парциальное давление водяных паров над
поверхностью раствора становится более вы-
высоким, чем парциальное давление паров в воз-
воздухе, в результате чего ранее поглощенная
влага выпаривается и концентрация хлористо-
хлористого лития восстанавливается. Для расчета про-
процесса десорбции можно использовать уравне-
уравнения A5.104)-A5.107) и данные табл. 15.24.
Через реконцентрационную камеру следу-
следует пропускать воздух, удаляемый из кондицио-
кондиционируемых помещений, ибо в большинстве слу-
случаев он более сухой, чем наружный воздух.
Восстановленный раствор, подаваемый в
осушительную камеру, предварительно охлаж-
охлаждается в теплообменном аппарате, питаемом
оборотной или охлажденной водой. При всех
прочих равных условиях, чем глубже охлаж-
охлаждается восстановленный раствор, тем больший
перепад влагосодержания воздуха может быть
достигнут в камере осушения. Меняя темпера-
температуру раствора, можно осуществлять любые
желательные процессы обработки воздуха, т. е.
все процессы, которые выполняются с по-
помощью воды, и, кроме того, изотермичное,
изоэнтальпийное и политропное осушение, а
также подогрев при постоянном влагосодер-
жании.
Повышение температуры раствора при его
контакте с воздухом в пленочной осушитель-
ТАБЛИЦА 15.24. ЗНАЧЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ
ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА ВОДНЫМ
РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО ЛИТИЯ
В ПЛЕНОЧНОЙ КОНТАКТНОЙ КАМЕРЕ
Массовая скорость воз-
воздуха в живом сечении
камеры, кг/(м2-с)
Р-103,
кг/(м2чкПа)
4
5
6
7
8
9
10
11
12
22,9
22,6
30,42
33,9
38
41,5
45
46,5
51,6
0,429
0,498
0,57
0,635
0,71
0,776
0,856
0,91
0,965
ной камере авторы рекомендуют принимать
равным Д?раст = 2 СС. Тепловой и гидравли-
гидравлический расчеты теплообменников для подогре-
подогрева и охлаждения раствора аналогичны расче-
расчетам водоподогревателей.
В ряде производств при применении про-
процесса осушения воздуха раствором хлористого
лития с последующим изоэнталышйным ох-
охлаждением циркулирующей водой капиталь-
капитальные затраты снижаются на 20% и расходы
электроэнергии-на 45% по сравнению с осу-
осушением с помощью холодильных машин.
Пример 15.6- (рис. 15.54). В пленочной ка-
камере необходимо осушить 10000 кг/ч воздуха,
имеющего начальные параметры tcX = 30 °С;
<Pt = 50%; dt = 13,5 г/кг; Jt = 65 кДж/кг и
/>! =2,16 кПа, до конечных параметров tc2 =
РЕГЕНЕРАЦИЯ
Рис. 15.54. Схема процесса обработки воздуха вод-
водным раствором хлористого лития, построенная на
/-^-диаграмме
90 Глава 15, Кондиционирование воздуха
= 27 °С; ср2 = 30%; d2 = 6,8 т/кг; J2 =
= 44,8 кДж/кг и р2 = 1,065 кПа. Начальная
концентрация раствора хлористого лития tt =
= 43,4%, начальная и конечная температуры
раствора 24 и 26 °С, начальная и конечная
температуры охлаждающей оборотной воды 26
и 24 °С.
Требуется определить площади поверхнос-
поверхности контакта в камерах осушения и реконцен-
трации, массовые расходы хлористого лития
и раствора, а также его конечные концентрации
после осушения и реконцентрации.
Расчет камеры осушения. Принимаем мас-
массовую скорость в живом сечении пленочной
контактной камеры vp = 6 кг/(м2 • °С); тогда,
согласно табл. 15.24, а = 30,42 Вт/(м2 ¦ °С),
а р = 0,57 ¦ 10 ~3 кг/(м2 • ч • кПа).
По диаграмме р — & (см. рис. 15.46) на-
начальной температуре раствора 24 °С и началь-
начальной концентрации 43,4% соответствует пар-
парциальное давление пара над раствором
0,4 кПа. Если принять конечную концентрацию
43%, то парциальное давление при темпера-
температуре раствора 26 °С составит 0,53 кПа.
По формулам A5.112а) и A5.1126) вычис-
вычисляем коэффициенты переноса:
GAJ
N =
2C0-27)
JV' =
C0 - 24) + B7 - 26)
2B,16- 1,065)
= 0,858;
- 1.
B,16 - 0,4) + A,065 - 0,53)
По тем же формулам находим требуемую
площадь поверхности тепло- и массообмена
с коэффициентом 1,15, учитывающим возмож-
возможную неполноту смачивания поверхности раст-
раствором:
l,15Gc'pN
F* a-3,6
1,15-10000-1-0,858
30,42-3,6
= 90 м2;
_ l,\5GaN' _
Ft- p
1,15-10000-0,65-10~sl
___3
= 131 м2.
Принимаем большую площадь поверхнос-
поверхности, равную 131 м2.
Из уравнения теплового баланса находим
массовый расход раствора
<W А^раст
10000F5-44,8) ^пл ,
= — = 39600 кг/ч,
2,55B6-24) !
где срлет находим по рис 15 49
Вычисляем расход хлористого лития
<7Л = G;acTe = 39600-0,434 =
= 17 190 кг/ч.
Находим конечный массовый расход раст-
раствора после поглощения им водяных паров из
воздуха:
Ad
рает = браст + AW= G' + G
1000
= 39600 + 10000 ——— = 39667 кг/ч.
Количество поглощенной раствором влаги
LW= 39667 - 39600 = 67 кг/ч.
Уточняем конечную и среднюю концентра-
концентрацию хлористого лития:
б, =
G-100 17190
39667
100 = 43,33%;
17190
Бел =
¦100 = 43,37%.
ср C9 600 + 39667)/2
Далее определяем число и размеры
пленконесущих поверхностей сеток, расстояние
между ними и удельный расход раствора на
единицу длины орошаемых пластин. При этом
ду не должно выходить за пределы действия
формул, приведенных в табл. 15.22.
Расчет камеры реконцентрации (см.
рис. 15.54). Через камеру реконцентрации
пропускаем отработавший осушенный воздух
из помещения, имеющий начальные парамет-
параметры: t'U = 24 °С; <p'J = 46%; d\ = 8,5 г/кг; J'{ =
= 46,2 кДж/кг и Fai — 1,145 кПа. Расход возду-
воздуха G — 10000 кг/ч. В результате реконцентра-
реконцентрации из раствора должно быть выпарено 67 кг/ч
влаги, а концентрация раствора должна повы-
повыситься на 43,4 - 43,33 = 0,07%.
Определяем конечное влагосодержание
воздуха после камеры реконцентрации
AW-1000
15.8. Осушение воздуха сорбентами
91
Этому влагосодержанию, согласно J — d-
диаграмме, соответствует парциальное давле-
давление водяных паров в воздухе Р"^ = 2,425 кПа.
Принимаем конечное парциальное давле-
давление водяного пара над поверхностью раствора
с учетом потерь в аппарате
/&«.з - Кг + 0,24 -
- 2,425 + 0,24 - 2,66 кПа.
Этому давлению, согласно р — е-диаграм-
ме, при е = 43,4% соответствует раствор с тем-
температурой 1рЛСГ, 2 — 56 °С.
Принимаем активную площадь поверхнос-
поверхности контакта камеры реконцентрации равной
87% площади камеры осушения A31-0,87 =
,= 114 м2), те же коэффициенты тепло- и массо-
отдачи, а следовательно, тот же коэффициент
массопереноса N' ~ 1 и по уравнению A5.1126)
находим начальное парциальное давление
водяного пара над горячим раствором
2B,425-1,145)
1 т
/
1-U45)+ B,66-2,425)'
i = 3,47 кПа.
По р — е-диаграмме (см. рис. 15.49) нахо-
находим, что концентрации et =43% и этому дав-
давлению соответствует начальная температура
раствора лития 60 °С. Таким образом, после
камеры осушения воздуха раствор для рекон-
реконцентрации должен быть подогрет на 60 —
- 26 = 34°.
Из уравнения теплового баланса по явной
теплоте вычисляем конечную температуру воз-
воздуха по сухому термометру, °С:
= 3,6 Fa
'раст. 1 + 'раст 2 <cl + ^C
= 3,6-114
10000-1 (r;'2 -24) =
/60 + 56 24 + С-
•30,42 -
Л 2 2
отсюда tc2 = 50,1 °С.
По J — d-диаграмме при d = 15,2 г/кг
находим
J2 = 88,2 кДж/кг; ф? = 21%.
Примеры тепловых расчетов пленочных
камер, в которые подается восстановленный
раствор, предварительно охлажденный с помо-
щью холодильной машины, показывают, что
осушение воздуда охлаждаемым водным раст-
раствором хлористого лития позволяет поддержи-
поддерживать в помещениях низкую относительную
влажность при уменьшенных энергетических
затратах. Экономия энергии физически объяс-
объясняется тем, что снижается нагрузка на холо-
холодильные машины, поскольку влага из воздуха
поглощается раствором и отпадает необходи-
необходимость охлаждения воздуха до температуры
точки росы.
Раствор хлористого кальция дешевле раст-
раствора хлористого лития, но уступает ему по
физическим характеристикам. Например, при
температуре 20 °С парциальное давление водя-
водяного пара над насыщенным раствором хлорис-
хлористого кальция в 2 раза и более выше, чем над
раствором хлористого лития.
Процесс нагрева и увлажнения воздуха в
камере пленочного типа раствором хлористого
кальция исследовали О. А. Кремнев,
Н. В. Зозуля, М.К. Теренецкая, Б. Н. Процы-
шии и А. С. Гормиз. В результате исследова-
исследований они получили следующие критериальные
зависимости:
Nu = 0,0906Re0-62; Nu' = 0,248Re0'62
(при 950 ^ Re ^ 2500). За определяющий раз-
размер был принят эквивалентный диаметр попе-
поперечного сечения прохода между пленконесущи-
ми поверхностями.
Как и при обработке раствором хлористо-
хлористого лития, коэффициенты тепло- и массоотдачи
в исследованных пределах оказались практи-
практически не зависящими от концентрации B4 ^
^ s < 40%). Числовые значения аир приведе-
приведены в табл. 15.25.
ТАБЛИЦА 15.25. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕН-
КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ ПРИ
ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА РАСТВОРОМ
ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
Скорость воздуха
в живом сечении, м/с
0,5
0,7
0,9
1,1
1,3
1,5
1,7
1,9
а,
Вт/(м2 ¦ °С)
4,88
6,28
7,52 ''
8,48
* 9,3
10,35
11,05
11,6
[Ы03,
кг/(м2 • ч ¦ кПа)
0,0978
0,15
0,172
0,207
0,227
0,241
0,248
0,255
lUtiU ij r\U,UJlUiUOHL'f/'
Рис 15 55 Схема продела осушения воздуха водным
раствором Xjicpiicioio кг 1ьцня, иосфоеиычя на J-
ti-диаграмме
Позднее М. К. Теренецкая. Т. К Васильева
и А. С Гормиэ, испытав полупромышленную
установку в режиме нагрева и >влажнсния воз-
воздуха раствором хлористого кальция, получили
уравнения
Nu - 0,079Re, Nu' - 0,368Re
(пои 500 ^ Re <? 8000) Эти уравнения справед-
справедливы д 1Я скоростей воздуха в живом сечении
камеры, достш аклци\ 4,5 — 5 \»/е Раече! про-
процессов осушения хлористым кальцием анало-
аналогичен расчету Глрицсссов осушения хлорис1ым
литием Дня 1еппотехьических расчетов про-
процессов обраСо!ки воздуха при распылении
растворов в форсуно жых камера* Moiyi Ьыгь
использованы и коэффициенты эффекшижхли
теплообмена.
Пример 15Л. (рис.15 55) Необходимо
ощзеделшь nap&Meipu раствора для оллажде-
ния и осушения 15 000 кг/ч во_»ду\а с началь-
начальными параметрами :с1 — 32 "С, Jt =
= 72,5 кДэк/кг и dL - 16 i/кг до конечных
параметров \^ — z2 С, J2 — 50 кДж/кг и
d2 — 1] г/ki .
г*"ушк> и о*сиаждение воздуха производим
в июр_уночном абсорбере pac-iвором хлористо-
хлористого кальция. КооффгциыгП эффективности
влаюобмена принимаем Е = 0,95, toi да влаю-
содержание у поверхности растьора
- 16 - AС - 11)/0,95 = 10,8 г/кг.
Находим точку 3, кот орая харак геризуется
температурой ft3 = 21,5 °С, продолжив прямую
1-2 на J — ^/-диаграмме до пересечения с
йъ = 10,8 г/кг Парциальное давление паров
воды в этом зочдухе равчо приблизительно
р3 = 1,735 кПа
По рис 15 47 находим среднюю кон-
цеш рацию раствора, соответствующую
условиям ?с3 и ръ, которая равна 25%, а по
табл. 15.20 удельную теплоемкость раствора
2,93 кДж/(ю -СС) и плотность 1234,6 кг/м3.
Принимаем, что колебания концентрации
раствора не должны превышать Де = 0,002.
Следовательно, согласно уравнению A5.95), в
системе должно циркулировать раствора не
менее
6ра.т=" 0,001 15 000A6-
- 11) @,25 - 0,002)/0,002 « 9300 кг/ч.
Определяем расход теплоты, передаваемой
pacibopy в результате аондеисации влаги и
охлаждения воздуха,
Qu = 15 000G2,5 - 30)/3600 = 93,6 кВт.
Б результат растворения, шдратации и
разОаьления расходуется 732 кДж/кг влаги (см
рис. 15 52)
Q' =
15000A6- 11)
732- Ь,25
3600 1000
fkeio 93,o + 15,25 = 108,85 кВт
Определяем разнос 1ь температур раствора
в процессе
_ 3600-108.85 _
рас 9300-2,93
Принимаем, чго рас i вор в осушителе
нагреваекя на 3°, следова1ельно, количество
циркулирующего pacieopa при удельной теп-
теплоемкое 1И 2,93 л'Д/К/(кГ- °С) ДОЛЖНО ОЫТЬ ДО-
ВСд^ЛО ДО
Срль1 = 9300 14 5/0 2,93) - 15340 кг/ч.
сУ! коэффициент орошения
15340
~ 15000 =~1и/кГ-
температура раствора tcA =
2J,b-0,5 3 = 20^С, а конечная tc5 = 20 +
15,8. Осушение воздуха сорбентами
93
ТАБЛИЦА 15.26. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА В АППАРАТАХ
С ПЛЕНКОНЕСУЩИМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ ИЗ ТКАНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Характеристика аппарата
Орошающая жидкость
Формулы для расчета
Перекрестно-точная плоско-
плоскопараллельная насадка из тка-
тканых материалов, длина
250 -240 мм, эквивалентный
диаметр йэ — 2х (где т-про-
т-просвет между плоскостями на-
насадки, м)
То же, прямоточная (с/.,,м-эк-
вивалентный диаметр мень-
меньшего из каналов, м)
Слабоконцентрирован-
Слабоконцентрированный раствор этиленгли-
коля
Растворы этиленгли-
коля, хлористого нат-
натрия, хлористого каль-
кальция
1 х
18 м/с)
A5.118)
Nu = Nu' ~ 0,26 • 10~2 Re0>6! (d3d3 J
[#ю * 0,036 - 0.039, кгДм-с)] A5.119)
4- 3 = 23 °С. При концентрации раствора 25%
этим температурам (см. рис. 15.47) соответст-
соответствуют парциальные давления паров над раство-
раствором соответственно 1,455 и 2,13 кПа и влаго-
содержание воздуха dA =* 11/1,2 = 9,2 г/кг и
db = 16/1,2 =13,3 г/кг.
Строим на J — ^-диаграмме по найденным
температурам и влагосодержанию воздуха
точки 4 и 5, характеризующие начальное и ко-
конечное состояние воздуха, находящегося у по-
поверхности раствора.
Осушение воздуха осуществляется при его
контакте с растворами этиленгликоля и хло-
хлористого натрия. В работах И, Г. Чумака и др.*
приведены полученные экспериментальным пу-
путем формулы для расчета тепло- и массообме-
на в пленочных аппаратах с насадками из
тканых материалов (табл. 15.26).
15.8.2. Осушение воздуха твердыми
поглотителями (адсорбентами)
Адсорбенты поглощают водяной пар из
воздуха вследствие того, что давление пара
в порах адсорбентов ниже парциального дав-
давления в осушаемом воздухе. В качестве адсор-
адсорбентов применяют силикагель, активирован-
активированную окись алюминия, бокситы и активирован-
активированный уголь.
Силикагель SiO2. Для осушения воздуха
наиболее применимы мелкопористые силика-
¦ЧумакИ.Г., ИсаевВ.И., РоговаяС.Н.,
Васильева Л. К. Обобщенные результаты исследо-
исследований теплообмена в'аппаратах с орошаемой регу-
регулярной насадкой // Холодильная техника и техноло-
технология,-Киев: Техника, 1975.-Вып. 25.
гели. Согласно ГОСТ 3956-76, мелкопористый
силикагель может быть кусковым и гранулиро-
гранулированным. Насыпная плотность силикагелей
670 кг/м3, потери при высушивании при темпе-
температуре 150°С не более 10%. Техническая харак-
характеристика силикагелей приведена в табл. 15.27.
Алюмогель А12О3, или глинозем активный.
Алюмогель представляет собой окись алюми-
алюминия, полученную термической активацией гид-
гидрата ГД-2, побочного продукта алюминиевых
заводов. Алюмогель изготовляется в виде зе-
зерен размером 2-7 мм пористой структуры.
Количество зерен, по размеру больших верхне-
верхнего предела, должно быть не более 5%; такой же
процент нормируется и для зерен, меньших
нижнего предела. Насыпная плотность
1000 кг/м3, влагоемкость при температуре воз-
воздуха 20 °С и относительной влажности 100% не
менее 14%. Пористость алюмогеля и поглоти-
поглотительная способность меньше, чем силикагеля.
Активированный уголь. Активированными
называют угли, которые для увеличения ад-
адсорбционной способности поверхности пор в
результате обработки освобождаются от смо-
смолистых веществ (табл. 15.28). В зарубежных
странах изготовляют активированный уголь из
скорлупы кокосовых орехов. При малых диа-
диаметрах адсорберов процесс адсорбции влаги
активированным углем приближенно можно
считать протекающим по изотерме.
Эффективность силикагеля зависит от
температуры, влажности, скорости, давления
осушаемого воздуха и толщины слоя поглоти-
поглотителя. Расход осушаемого воздуха следует при-
принимать 1000-1800 м3/ч на 1м2 поперечного
сечения осушителя, толщину слоя-не менее
50 мм, а массу силикагеля-1 кг на 40 м3 осу-
94
Глава 15. Кондиционирование воздуха
ТАБЛИЦА 15.27. ХАРАКТЕРИСТИКА
Показатель
МЕЛКОПОРИСТЫХ СИЛИКАГЕЛЕЙ
Силикагель
кусковой
кем
ШСМ
МСМ
гранулированный
ACM KCM ШСМ
Размер зерен, мм
Предельное содержание зерен, %:
более мелких, чем нижний предел
более крупных, чем верхний пре-
предел
Статическая активность по парам воды
при 20 °С и относительной влажности,
% (не менее):
20
40
60
100
2,8-7 1,5-8,5 0,25-2 0,2-0,5 2.7-7 1-3,5
5
10
9
18
24
28
9
18
24
28
8
18
24
28
8
18
24
28
9
16
9
16
Не нормируется
35
35
ТАБЛИЦА 15.28. ХАРАКТЕРИСТИКА НЕКОТОРЫХ АКТИВИРОВАННЫХ УГЛЕЙ, ПОЛУЧАЕМЫХ
СПОСОБОМ ПАРОВОДЯНОЙ АКТИВАЦИИ, ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ПАРОВ И ГАЗОВ ИЗ ВОЗДУХА
Уголь
Березовый
Косточковый
Марка
БАУ
КАУ
Объем адсорб-
адсорбционного
простран-
пространства Wo,
см3/г
0,238
0,379
Постоянная
изотермы *
В'106/К2
0,627
0,779
/у. м2/г
600-700
600-700
Насыпная
плотность
кг/м3
350
Нет
Размер зерен,
мм
1-5
данных
* В и К-константы в уравнении изотермы адсорбции.
шаемого воздуха в 1 ч. Схема процесса осушки
воздуха адсорбентом на J-rf-диаграмме пред-
представляется прямой J x -const, направленной к оси
ординат.
Адсорбенты обладают избирательной по-
поглотительной способностью: например, сили-
силикагель преимущественно поглощает водяные
пары, а активированный уголь-пары органи-
органических соединений. Для реактивации адсорбент
нагревают так, чтобы давление пара адсорби-
адсорбированной влаги стало выше парциального дав-
давления водяного пара в воздухе, пропускаемом
через реактиватор. В охлажденном адсорбенте
после реактивации давление водяного пара в
порах ниже парциального давления пара в воз-
воздухе. Температура реактивации 75-300 °С (для
силикагеля обычно принимают 120-150 °С).
Осушка адсорбентами производится с
помощью аппаратов двух типов: с не-
непрерывно вращающимся поглощающим слоем
(рис. 15.56) и с неподвижным слоем или патро-
В ПОМЕЩЕНИЕ
Рис. 15.56. Адсорбционный воздухоосушитель с вра-
вращающимся ротором
/-воздушные фильтры; 2-приточный вентилятор; 5-враща-
5-вращающийся в горизонтальной или вертикальной плоскости бара-
барабан, загруженный поглощающим материалом; 4-канал для
подачи воздуха на реактивацию материала; 5 - воздухонагре-
воздухонагреватель; б-вентилятор, удаляющий горячий воздух после
реактивации
15.8. Осушение воздуха сорбентами
95
Рис. 15.57. Принципиальные схемы воздухоосушите-
лей с неподвижным слоем поглощающего материала
и автоматическим переключением с режима адсорб-
адсорбции на режим реактивации
а слоевой осушитель; б осушитель с цилиндрическими пат-
патронами; / воздушный фильтр; 2 и 7 приточный и вьпяжной
вентиляторы; 3 -воздухонагреватель; 4- синхронно действу-
действующие воздушные клапаны; 5 адсорбер; 6 воздухоохладитель
Г 1
нами (рис. 15.57). В аппаратах первого типа
около 75% адсорбента постоянно находится
в потоке осушаемого воздуха и извлекает из
него влагу, а около 25% адсорбента, проходя
через поток горячего воздуха, отдает влагу
и тем самым восстанавливает свою поглоща-
поглощающую способность. В аппаратах второго типа
адсорбирующий материал неподвижен, одна
его часть поглощает влагу, а другая в это
время находится в процессе реактивации.
Переключение с режима поглощения на режим
реактивации производится системой автомати-
автоматики. В аппаратах второго типа основной процесс
осушения воздуха идет при постоянной ско-
скорости поглощения, которая затем резко падает.
Адсорбция возможна вплоть до полного
насыщения сорбента, но практически процесс
заканчивают несколько раньше путем пере-
переключения работающего ложа или группы
патронов на реактивацию, а подготовленного
ложа или группы патронов-на осушение. При
реактивации температура уходящего воздуха
по сухому термометру сначала резко подни-
поднимается, а потом держится на постоянном уров-
уровне до тех пор, пока большая часть воды,
содержащейся в адсорбенте, не испарится. За-
Затем температура выходящего воздуха вновь
резко повышается, что является сигналом
окончания процесса реактивации.
Теплота адсорбции состоит из скрытой
теплоты испарения и теплоты смачивания, ос-
освобождающейся при контакте жидкой и твер-
твердой поверхности. При конденсации скрытая
теплота преобразуется в явную. Теплота рас-
расходуется на нагрев слоя осушителя, теряется
через стенки аппаратуры и уносится воздухом.
Выходящий из осушителя воздух перед подачей
в кондиционируемое помещение обычно ох-
охлаждают. В ряде случаев, например при осу-
осушении подвалов, повышенная температура
воздуха не является помехой и мер к pro
охлаждению не принимают.
Зависимость между относительной кон-
концентрацией водяного пара в силикагеле Сс,
кг/кг, и влагосодержанием воздуха dB, кг/кг (или
парциальным давлением водяного пара), при
постоянной температуре называют изотермой
сорбции.
Изменение равновесного состояния водя-
водяного пара в силикагеле и в осушаемом воздухе
в зависимости от температуры воздуха, равной
температуре геля, и от парциального давления
паров, воды или температуры точки росы воз-
воздуха показано на рис. 15.58 и 15.59. Кривые на
рис. 15.58 асимптотически приближаются к оси
при 5-6%-ном содержании влаги по отноше-
отношению к сухой массе геля. Эту массу влаги
следует оставить в геле и после реактивации,
так как дальнейшее удаление влаги приводит
к физическим изменениям силикагеля и сниже-
снижению адсорбционной способности. Гели харак-
характеризуются «полезной концентрацией», озна-
96
IS. Кондиционирование возб\ \а
*2ti 0 20 40 60 SO 100 120
ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА И ГЕЛЛ аС
Рис. 15 58, Кривые равновесного состояния водяного
пара в сшгакагеле насыпной плотностью 700 кг/Мэ
Кривая /J, кПа
1 0,00333
2 0,022*.
3 0,0745
4 0,213
5 0,4
6 0,84
7 1.666
-51,1
-34.4
- 23,3
-13,9
3,9
5
15
Кривая
8
9
10
И
12
13
Р, кПа
3,33
6,66
13,32
26,64
5?,4
100
Гр.'С
26,7
38,3
51,7
66,7
82,2
100
5 10 15 20
ВЛАГОСОДЕРЖЛНИЕ ВОЗДУХА, г
Рис 15 59. Кривые адсорбции аллн снлияагелем
(диамеф зерен 2-4 мм, толщина слоя 0,5 м, скорость
набегающего потока воздуха 0,2 м/с)
чающей поглотительную способность (за яс*
ключением оста!очного содержаний влаги пос-
после реактивацкй),
При постоянных температурах воздуха и
геля количество адсорбированной влаги нахо-
находится в прямой зависимости от температуры
точки росы (вла! осодержания) воздуха. Если
температура точки росы воздуха близка к тем-
температуре по сухому термометру (<р як 100%), то
рааьивесмое содержание йоды в геле весьма
близко к 40% его сухой массы при одинаковых
температурах воздуха и геля.
Масса влаги, поглощаемой адсорбентом,
увеличивается при повышении начальной тем-
температуры точки росы воздуха. При постоянной
температуре точки росы масса поглощенной
влаги возрастает со снижением температуры
и увеличением насыщения воздуха. Повышения
пропускной способности адсорбента можно
достичь увеличением массы пропускаемого
воздуха при одновременном повышении влаж-
влажности на выходе из аппарата.
При высокой температуре осушенного
воздуха и особенно в тех случаях, когда после
осушения необходимо получить низкую темпе-
температуру точки росы, целесообразно устанавли-
устанавливать охладитель для понижения температуры
поступающего воздуха. С понижением темпе-
температуры в адсорбере степень осушения воздуха
существенно увеличивается. Иногда воздухо-
воздухоохладители встраивают непосредственно в
ложе адсорбента.
Потери давления, Па, в слое осушителя
определяются по формуле
Др = С/го\ A5.120)
1 де С = 40 для селика! еля и алюмогеля и С — 268 для
активированного угля марки АР; А-высота слоя, мм;
я-показатель степени, равный 2 для селикагеля и
алюмогеля и 1,43 для активированного угля марки
АР.
Конечная температура воздуха, °С, после
адсорбции влаги селикагелем
?с2 = *ci +2,51 Ad, A5.121)
где tel-температура воздуха, "С, До осушителя;
Ad- разность влагосодержания воздуха, т/кг, до и
после осушки.
Масса поглощенной влаги, кг/цикл,
W=GMx.A, A5.122)
где G-расход воздуха, кг/ч; Ы~по предыдущему,
г/кг; т,-продолжительность цикла 1,5-2 ч.
15 9. Борьба с запахами, озонирование и аэроионизация
97
При адсорбции влаги активированным уг-
углем процесс проходит практически по изо-
изотерме.
Тепловлажностное отношение про-
процесса десорбции влаги из селикагеля б «
к 1200 кДж/кг.
Массовый расход десорбирующего воз-
воздуха
Ga = A,5 - 2,0)GaAd/Adaec, A5.123)
где Ga-расход воздуха, кг/ч; Ad/Adaec-отношение
разности влагосодержания воздуха, адсорбирован-
адсорбированного селикагелем к десорбируемому.
Расход теплоты на десорбцию, кВт/ч,
Qxx0,53W, A5.124)
где W- масса выпариваемой влаги, кг/ч.
Массовую скорость набегающего
потока в десорбере принимают равной 0,25-
0,35 кг/(м2-с).
15.8.3. Осушение воздуха
твердо-жидкими поглотителями
В качестве твердо-жидкого поглотителя
влаги применяют главным образом кристал-
кристаллический хлористый кальций и иногда безвод-
безводный хлористый кальций.
По мере обводнения твердый хлористый
кальций превращается в раствор. Процесс осу-
осушения воздуха при его контакте с твердым
хлористым кальцием, постепенно переходящим
в раствор, протекает изоэнтальпически.
В. И Сыщиков* на основе эксперимен-
экспериментального изучения созданных им воздухоосу-
шительных установок с использованием хло-
хлористого кальция в твердо-жидком состоянии
установил, что интенсивность влагопоглоще-
ния и конечная относительная влажность воз-
воздуха, %, зависят от типа адсорбера и началь-
начальной температуры воздуха
<pK = A + BtH, A5.125)
где А и В-свободный член и коэффициент
(табл. 15.29).
Конечная концентрация раствора хлорис-
хлористого кальция вычисляется по формуле
e=C + Dta. A5.126)
ТАБЛИЦА 15 29. ЗНАЧЕНИЯ А И В
Тип адсорбера и способ ею
снаряжения
А
В
* Сыщиков В.И Сорбционные осушители
воздуха-Л. Стройиздат, 1969
Вертикальный 45,7 —0,24
Горизонтальный, снаряжен- 57,65 —1,03
ный вертикальными кассета-
кассетами
Горизонтальный, горизон- 51,45 —0,595
тальные кассеты уложены
открытой поверхностью
вверх; поверхность твердого
сорбента не покрыта слоем
раствора
То же, поверхность твердого 77,5 —1,16
сорбента покрыта слоем
раствора
Для горизонтальных кассет с поверх-
поверхностью сорбента, обращенной вверх, С = 21,9
и D = 0,77, а для всех остальных случаев рас-
расположения кассет С = 34,2 и D — 0,36.
Хлористый кальций с начальной концен-
концентрацией 60% поглощает водяные пары в коли-
количестве 100% начальной массы твердой соли как
при низких положительных, так и при отрица-
отрицательных температурах воздуха.
15.9. БОРЬБА С ЗАПАХАМИ,
ОЗОНИРОВАНИЕ И АЭРОИОНИЗАЦИЯ
15.9.1. Борьба с запахом и
озонирование
Помимо людей и животных источниками
запахов в помещениях являются технологи-
технологическое оборудование, сырье и готовая продук-
продукция, горючие и смазочные материалы, раство-
растворители и краски, пищевые и химические про-
продукты, оборудование для приготовления пищи,
ковры, мебель, линолеум, декоративная отдел-
отделка ограждений, загрязненные поверхности эле-
элементов СКВ, вода, циркулирующая в форсу-
форсуночных камерах и орошаемых поверхностных
воздухоохладителях, разлагающаяся пыль и
минеральные масла на поверхностях фильтров
и теплообменников, наружный воздух, загряз-
загрязненный выбросами промышленных предприя-
предприятий и транспорта.
Существует более 30 различных теорий,
объясняющих способность человека распозна-
распознавать запахи, но большинство этих теорий экс-
экспериментально не подтверждается. Оценивать
интенсивность запахов на основе инструмен-
/I О„., IQ7A
98
Глава 15. Кондиционирование воздуха
ТАБЛИЦА 15.30. ШКАЛА ЗАПАХОВ
Балл
Запах
по Райту
по Яглоу
0 Отсутствует Незаметный
1 Едва заметный Заметный
2 Отчетливый Приемлемый
3 Умеренный Нежелательный
4 Сильный
5 Невыносимый
тальных замеров в данное время не представ-
представляется возможным. Для оценки запаха с по-
помощью обоняния используют шестибалльные
шкалы, которые характеризуют субъективное
ощущение силы запаха, не давая оценки степе-
степени его приятности (табл. 15.30).
Острота восприятия запаха падает с уве-
увеличением относительной влажности воздуха
и практически не зависит от его температуры.
Для уменьшения неприятных ощущений от за-
запахов относительную влажность воздуха реко-
рекомендуется поддерживать в пределах 45-60%.
Замечено, что ограждения больше адсорбиру-
адсорбируют запахи при понижении температуры и от-
отдают их при повышении температуры.
С запахами можно бороться в источнике
их образования, в месте их поступления в по-
помещения и, что уже плохо, непосредственно
в помещениях, не допуская воздействия запа-
запахов на органы обоняния людей.
К физическим методам борьбы с запахами
относятся очистка воздуха от пыли и бактерий
в воздушных фильтрах, вентиляция помещений
чистым воздухом, озонирование, хлорирова-
хлорирование, абсорбция, адсорбция и промывка водой.
Вентиляция нередко сопряжена с подачей
больших объемов наружного воздуха, на обра-
обработку которого необходимы значительные ко-
количества теплоты, холода и электроэнергии.
Так, если для ассимиляции углекислоты тре-
требуется подавать около 7 м3 воздуха в 1 ч на
1 человека, то для уничтожения запахов, вы-
выделяемых человеком, находящимся в спокой-
спокойном состоянии, необходимо подавать 14-
40 м3/ч, а при выполнении умеренной физи-
физической работы-20-62 мэ/ч (нижний и верхний
пределы относятся к объемам помещения, при-
приходящимся на 1 человека и равным соответст-
соответственно 13 и 3 м3).
Озонирование при тихом электроразряде
протекает с выделением одноатомных кисло-
кислорода и азота, которые, взаимодействуя друг
с другом, образуют вредные для людей окислы
азота. Кроме того, озон в больших концентра-
концентрациях вреден для здоровья людей (предельно
допустимая концентрация 0,1 мг/м3). Установ-
Установлено, что при малых концентрациях @,01-
0,03 мг/м3) получение озона не сопровождается
значительным образованием окислов азота,
способствует уничтожению запахов, стерили-
стерилизации воздуха и улучшению самочувствия лю-
людей. Вообще говоря, применение озона допус-
допустимо для борьбы с запахами вентиляционных
выбросов, а также в складских помещениях.
Методы адсорбции при пропускании через
активированный древесный уголь и абсорбции
с помощью орошения воздуха растворами
хлористого кальция и хлористого лития связа-
связаны с необходимостью реконцентрации угля
и раствора. Положительным свойством раст-
растворов хлористого лития и хлористого кальция,
как указывалось, является их бактерицидное
действие.
Промывка воздуха водой й форсуночных
и насадочных камерах наиболее доступна,
однако при ней удаляются только запахи,
вызываемые растворимыми в воде веществами
(например, запах аммиака).
Удаление запахов из рециркуляционного
воздуха позволяет в ряде случаев сокращать
количество вводимого наружного воздуха.
Расход очищаемого рециркуляционного возду-
воздуха Lpeu, м3/ч, можно определить по формуле
1000g/(X, - LH)
рец
/ —
рец ~~
где LH-расход вводимого наружного воздуха, м3/ч;
д- количество выделяющихся в помещении газов и
паров, кг/ч; Е— К2/К1— эффективность поглощения
газов или паров в очистном устройстве; К1 и
К2 - концентрация газа или пара на выходе соответст-
соответственно из помещения и очистного устройства, г/м3.
Если рециркуляционный воздух очищается
до предельно допустимой концентрации Кпреа,
то его расход, м3/ч, определяют по формуле
lOOOgE'/(Kapea-La)
1 - E'
A5.128)
где Е = K/Kv
Наконец, если система кондиционирования
воздуха работает на полной рециркуляции (без
подачи наружного воздуха), то формула
A5.128) принимает вид
15 9. Борьба с запахами, озонирование и аэроионизация
99
1000дЕ'/Кпред
1 -Е'
A5.129)
Продолжительность, ч, использования
активированного угля определяют по формуле
K.IL A-Е)+ LJ 1000
т. =
Wa.E
-, A5.130)
где W-масса угля; аа-динамическая активность угля,
кг/кг
Продолжительность, ч, использования уг-
угля, очищающего воздух до предельно допус-
допустимой концентрации, вычисляется по формуле
WaaE'
A5.131)
Для пользования формулами A5.127)-
A5.131) необходимо знать количество и качест-
качественный состав газов и паров, допускаемые по
условиям дезодорации концентрации пахучих
веществ в воздухе, динамическую активность
угля и его эффективность.
Слой активированного угля толщиной
12,5 мм при скорости набегающего потока
воздуха 0,2 м/с обладает эффективностью
примерно 0,95. После реактивации эффектив-
эффективность слоя угля падает до 0,9. Сопротивление
слоя угля 12,5 мм проходу воздуха равно
50 Па. Для слоя угля толщиной 25 мм эффек-
эффективность равна 0,98, а сопротивление-75-
90 Па. Перед слоем из активированного угля
необходимо устанавливать противопыльные
фильтры.
Сравнение эффективности различных ме-
методов дезодорации приведено на рис. 15.60, из
которого следует, что борьба с запахами с
помощью активированного угля эффективна
при низкой скорости воздуха.
Успешную борьбу с запахами обеспечива-
обеспечивает деструктивный метод окисления. При окис-
окислении молекул пахнущих веществ запах лиша-
лишается своего физиологического действия на ор-
органы обоняния. Органы обоняния, как извест-
известно, не реагируют на запах кислорода и его
окислов.
Теоретически существует большое число
способов окисления. Однако из гигиенических,
инженерных и экономических соображений
практически приемлем только один способ,
который состоит в том, что на молекулы ве-
веществ, имеющих запах, воздействует одно-
ш <
в С
в <
п п
\
\
\
?\
3
71—
?
1,5
Рис. 15 60. Эффективность различных методов уда-
удаления запахов из воздуха
/ - промывкой водным раст вором гликоля в орошаемом слое,
2 пропуском воздуха через слой активированного угля толщи-
толщиной 19 мм {одорант четыреххлористый углерод), 5-фильтра-
5-фильтрацией с загрузкой фильтра активированной окисью алюминия
с перманганатом калия (толщина загрузки 25 мм, одорант -
дым табака)
атомный кислород О, получаемый из кислоро-
кислорода воздуха при облучении его ультрафиолето-
ультрафиолетовыми лучами с определенной длиной волны.
Продолжительность существования одноатом-
одноатомного кислорода весьма мала (исчисляется
микросекундами), поэтому его действие проис-
происходит в пределах завесы из ультрафиолетовых
лучей.
При воздействии ультрафиолетовыми лу-
лучами с длиной волны 1849-10" 7 мм двухатом-
двухатомный кислород расщепляется, а двухатомный
азот не расщепляется, поэтому окислов азота
не образуется. Запахи ультрафиолетовыми лу-
лучами уничтожаются следующим образом.
Загрязненный воздух под влиянием разреже-
разрежения, создаваемого вентилятором, пропускается
через воздушные фильтры, задерживающие
масло и пыль, и поступает в расширительную
камеру, где проходит через завесу из ультра-
ультрафиолетовых лучей. Длина расширительной ка-
камеры выбирается такой, чтобы время пребыва-
пребывания воздуха в камере составляло 6-8 с. Объем
камеры, м3. определяют по формуле
V= cL, A5.132)
где L-производительность вентилятора, м3/с; с-доля
воздуха, пропускаемого через камеру (с = 0,1 — 1,025).
Генераторы, создающие ультр'афиолето-
вые лучи, должны быть расположены так,
чтобы завеса из лучей перекрывала сечение для
прохода воздуха в нескольких местах по длине
камеры.
100
Глава 15 Кондиционирование воздуха
1
1
/
/
/
и м LJ
*\ Л Д
7 7 7 **"'
1 -А & W—*
Рис. 15.61. СКВ с установкой для дезодорации
воздуха
/ - масляные фильтры, 2 двойной сетчатый фильтр, 3 - ультра-
ультрафиолетовые облучатели, 4- канал, 5-вытяжной вентилятор,
б -СКВ, 7-приточные отверстия
СКВ в кухне ресторана с установкой для
дезодорации рециркуляционного воздуха пока-
показана на рис. 15.61. После дезодорации в систе-
систему кондиционирования поступает до 90%
рециркуляционного воздуха и 10% наружного.
К химическим способам борьбы с запахами
относятся сжигание, каталитическое горение,
хемосорбция, воздействие на воздух хими-
химических реагентов. Прямое и каталитическое
сжигание наиболее применимо для борьбы с
промышленными выбросами. Воздействие хи-
химических реагентов на приточный воздух, как
правило, неприемлемо ввиду их токсичности.
Фильтры из активированной окиси алю-
алюминия с перманганатом калия также относятся
к химическим средствам борьбы с запахами.
Схема их работы следующая: активированная
окись алюминия адсорбирует газы и пары,
а перманганат калия окисляет поглощаемые
вещества, превращаясь в двуокись марганца.
Такие фильтры обладают значительным
сопротивлением проходу воздуха и сравни-
сравнительно малой эффективностью.
К психологическим способам борьбы с
запахами относятся нейтрализация и компен-
компенсация.
Способ нейтрализации состоит в том, что
существуют «пары» запахов, которые, будучи
смешаны в определенной пропорции, при
надлежащем регулировании в период одно-
одновременного вдыхания создают временный пси-
психологический эффект потери обоняния челове-
человека, что равносильно параличу органов обоня-
обоняния. На практике второй запах, добавляемый
к пахнущему воздуху, вводится путем очень
тонкого распыления жидкого маскирующего
агента. В состав распыляемых дезодорантов
входят эфирные масла, хлорофилл и хими-
химические вещества; частицы дезодоранта долгое
время витают в воздухе. Во избежание не-
неприятного воздействия распыляемых агентов
на органы дыхания, пищеварения, глаза и кож-
кожный покров, а также на продукты питания
возможность применения метода нейтрализа-
нейтрализации каждый раз надлежит предварительно
согласовывать со специалистами-медиками.
Метод компенсации состоит в перекрытии
непрятного запаха приятным. Но запахи бы-
бывают и несовместимыми, в этом случае может
образоваться третий, еще более неприятный
запах.
Наибольший эффект и наименьшие едино-
единовременные и эксплуатационные затраты
свойственны ультрафиолетовому облучению,
пропусканию через активированный уголь и
промывке воздуха водой в форсуночных каме-
камерах.
Во время эксплуатации СКВ для устране-
устранения причин появления запахов необходимо
точно соблюдать сроки очистки элементов
систем от загрязнений, обмывания форсуноч-
форсуночных камер и спуска шлама, дезинфекции тепло-
обменных аппаратов и воздуховодов, замены
фильтров и замасливателей; после ухода людей
из помещения выключать системы нужно не
сразу, а через некоторый промежуток времени.
15.9.2. Ионизация воздуха
Под влиянием ионизирующих факторов
(радиоактивное излучение почвы, космическое
излучение) от молекулы газа отделяется элек-
электрон, который присоединяется к нейтральной
молекуле и образует отрицательный ион, а
атом или молекула, лишенные электрона,
образуют положительный ион.
Легкие атмосферные ионы состоят из
группы молекул. Тяжелые ионы образуются
при соединении легкого иона с пылинками
и водяными каплями. Степень ионизации ат-
атмосферы характеризуется числом ионов в 1 см3
воздуха. Обычно в 1 см3 наружного воздуха
содержится около 1000 легких ионов, в зимнее
время их содержание снижается до 200, а летом
иногда поднимается до 3000, вблизи же водо-
водопадов-до 10000 ионов и более.
15.9. Борьба с запахами, озонирование и аэроионизация
101
Отрицательные и положительные ионы
различно действуют на организм и окружаю-
окружающую среду. Отношение числа легких положи-
положительных ионов к числу легких отрицательных
ионов называют коэффициентом униполярноети,
который устанавливается отдельно для легких
ионов д = п+/п~ (в атмосфере д — 1 -е- 2) и
отдельно для тяжелых ионов Q = N+/N~.
Вблизи заводов, котельных и электростан-
электростанций наблюдается значительйая концентрация
тяжелых ионов, которая может служить одним
из критериев загрязнения воздуха. В воздухе
производственных помещений имеются значи-
значительные концентрации легких и тяжелых ионов
обеих полярностей. Особенно высокие концен-
концентрации тяжелых ионов наблюдаются при
электросварке, литье и других процессах,
связанных с выделением вредных веществ.
Солнечное сияние, температура и степень
влажности воздуха, выпадение дождей (осо-
(особенно грозовых) и снега, направление и сила
ветра оказывают влияние на степень аэроиони-
аэроионизации наружного воздуха и иногда определяют
ее знак.
Искусственной аэроионизацией можно
осаждать пыль, однако выпадающая из возду-
воздуха пыль и сопутствующие ей бактерии оседают
на потолок, стены, пол и окружащие предметы.
Искусственная ионизация воздуха по
назначению и под контролем врачей применя-
применяется в профилактических целях, а также при
лечении острых катаров верхних и нижних
дыхательных путей, бронхиальной астмы, ги-
гипертонической болезни (на ранних стадиях),
ожогов и ран. Дозировка аэроионов, продол-
продолжительность сеансов и их число устанавлива-
устанавливаются врачами с учетом индивидуальных осо-
особенностей людей и характера протекания бо-
болезней.
В зарубежной литературе преобладает
мнение, основанное на специально поставлен-
поставленных экспериментах о том, что для здоровых
людей искусственная ионизация воздуха в по-
помещениях не требуется*. Тем не менее ряд
фирм в течение многих лет комплектует авто-
автономные кондиционеры и рециркуляционные
воздухоочистительные агрегаты генераторами
отрицательных ионов, поскольку они спо-
способствуют стерилизации воздуха.
Некоторые разъяснения в вопросе о целе-
целесообразности применения аэроионизации в
производственных зданиях внесло Главное
санитарно-эпидемиологическое управление
Минздрава СССР, которое в 1977 г. издало
Временные указания**, регламентирующие
компенсацию аэроионной недостаточности в
производственных помещениях (за исключе-
исключением тех, где выделяются вредные химические
вещества). Согласно Указаниям, в первую
очередь аэроионизацию следует устраивать в
помещениях с повышенными требованиями к
чистоте, приточный воздух в которые проходит
через фильтры тонкой очистки; оптимальным
считается уровень ионизации-число ионов в
1 см3 воздуха в зоне дыхания: легких положи-
тельдых ионов 6-5 тыс., легких отрицательных
ионов 5-6 тыс. (коэффициент униполярности
1,2-0,8). Предельно допустимые отклонения от
оптимального уровня: легких положительных
ионов 10-2,5 тыс., легких отрицательных ионов
2,5-10 тыс. (коэффициент униполярности
0,2-0,5). Для компенсации аэроионной недос-
недостаточности рекомендовано применять стацио-
стационарные или переносные управляемые безопас-
безопасные электрические эффлювиальные аэроиони-
аэроионизаторы закрытого типа, генерирующие ионы
коронным разрядом. Для исключения деиони-
зации воздуха при транспортировании его по
металлическим каналам аэроионизаторы уста-
устанавливают непосредственно в помещениях или
у приточных отверстий.
С технологической точки зрения генериро-
генерирование и введение отрицательных ионов поло-
положительно сказываются на процессах производ-
производства и обработки бумаги, пленок, искусствен-
искусственных и природных волокон, на полиграфических
процессах. Имеются сведения, что при аэро-
аэроионизации снижается загазованность воздуха
окисью углерода СО (гаражи, ангары), СО2
и SO2.
* Влияние ионизации воздуха на самочувствие
человека (Канада)-Сер. 9. Науч.-реф.сб. (ЦНИИС-
М., 1979-Вып. 7).
** Указания (временные) по компенсации аэро-
аэроионной недостаточности в помещениях промышлен-
промышленных предприятий и эксплуатации аэроионизаторов.-
М.: изд. Минздрава СССР, 1977.
Глава 16
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Для охлаждения и осушения воздуха в кон-
кондиционерах используются естественные или ис-
искусственные источники холода и их комбина-
комбинации, если требуемые параметры воздуха не
могут быть обеспечены средствами прямого
или косвенного испарительного охлаждения.
Выбор источника холода должен быть
обоснован возможностью получения требуе-
требуемых параметров воздуха, местными условия-
условиями, техническими средствами и экономическим
расчетом. Окончательный выбор производится
на основании технико-экономического сравне-
сравнения вариантов.
16.1. ЕСТЕСТВЕННЫЕ
ИСТОЧНИКИ ХОЛОДА
В качестве естественных источников холо-
холода можно применять артезианскую воду, воду
холодных рек и озер, лед, а также воду, охлаж-
охлаждаемую наружным воздухом.
Артезианская вода. Возможность исполь-
использования артезианской и грунтовой воды опре-
определяется водоносностью почвенных горизон-
горизонтов, температурой воды, ее химическим и бак-
бактериальным составом, жесткостью и др.
Температура артезианской воды должна
быть тем ниже, чем ниже должна поддержи-
поддерживаться температура в кондиционируемом поме-
помещении и чем большей является нагрузка в сис-
системах кондиционирования воздуха от влаго-
притоков. Поскольку температура подземных
вод приблизительно равна температуре грунта
на соответствующей глубине, фактическую
температуру воды в данной местности можно
установить лишь путем соответствующих
изысканий.
Расстояние между скважинами, забираю-
забирающими воду из одного водоносного горизонта,
рекомендуется принимать не менее 250 м.
После использования в установке кондициони-
кондиционирования воздуха подземные воды желательно
возвратить обратно в грунт (в водоносный
слой).
Подземные воды, используемые в конди-
кондиционерах с непосредственным контактом меж-
между водой и воздухом, должны удовлетворять
требованиям, предъявляемым к воде питьевого
качества по ГОСТ 2874-82. Во избежание от-
отложения солей в трубках теплообменных аппа-
аппаратов временная жесткость воды не должна
превышать 10мг-экв/л.
С целью уменьшения расхода артезиан-
артезианской воды в установке кондиционирования воз-
воздуха ее необходимо использовать в теплооб-
теплообменных аппаратах, обеспечивающих макси-
максимально возможный подогрев. Наибольший эф-
эффект может быть достигнут в результате при-
применения воздухоохладителей поверхностного
типа, в которых вода может нагребаться на
8-10°С. Поскольку в поверхностном воздухо-
воздухоохладителе нет непосредственного контакта
между водой и воздухом, вода необязательно
должна быть питьевого качества. Это позволя-
позволяет использовать грунтовые воды, залегающие
на небольшой глубине, воды горных рек, озер
И т.п.
Хороших результатов можно достичь пу-
путем создания комбинированных схем, где наря-
наряду с артезианской водой используются холо-
холодильные установки.
В тех случаях когда располагают неболь-
небольшим количеством артезианской воды с доста-
достаточно низкой температурой, целесообразно
применять схему с предварительным охлаж-
охлаждением воздуха, например в первой ступени
воздух охлаждается артезианской водой
(рис. 16.1, а), а во второй ступени водой (или
рассолом), охлаждаемой холодильной уста-
установкой.
Артезианскую воду, нагретую в первой
ступени, целесообразно использовать еще раз,
например для охлаждения конденсаторов холо-
холодильных машин. Для более полного использо-
использования охлаждающей способности артезианской
воды ее можно направить не непосредственно
в конденсаторы, где она может быть нагрета на
4-6 °С, а в промежуточный бак, куда также
сливается основная часть воды после конденса-
конденсаторов. В результате смешения обоих потоков
артезианская вода нагревается на 20-25 °С,
16 2. Холодильные машины
103
а вода, поступающая в конденсаторы, охлажда-
охлаждается на 4-6 °С, после чего смесь насосами
направляется в конденсаторы.
Если в распоряжении имеется достаточно
большое количество артезианской воды, но со
сравнительно высокой температурой и допус-
допустимой жесткостью, можно применить схему
с предварительным охлаждением артезианской
воды холодильной машиной (рис. 16.1,6).
Лед. Применение естественного льда, заго-
заготавливаемого из водоемов или намораживае-
намораживаемого в бунтах в зимнее время, может оказаться
целесообразным в районах с коротким жарким
летом и холодной зимой.
Для предохранения от быстрого таяния
в течение лета бунт сверху и с боков покрыва-
покрывают соломенными и другими матами и засып-
засыпной теплоизоляцией.
Прямой контакт между льдом из бунтов
и водоемов и воздухом, подаваемым в помеще-
помещения, не допускается по санитарно-гигиеничес-
санитарно-гигиеническим соображениям. Поэтому применяются схе-
схемы холодоснабжения, в которых естественным
льдом охлаждается вода, циркулирующая че-
через воздухоохладители поверхностного типа.
Основные недостатки систем с ледяным охлаж-
охлаждением-их громоздкость, трудоемкость заго-
заготовки льда, загрязнение льда и др. Так, для
установки кондиционирования воздуха, пред-
предназначенной для работы в течение 100 летних
дней со средней холодопотребностью 230 кВт,
требуется наморозить в течение зимы бунт
объемом 2200 м3, для размещения которого
требуется площадка размером 20 х 60 м.
Устройство таких бунтов не всегда возможно
как в связи с большой занимаемой площадью,
так и по архитектурным соображениям.
Наружный воздух. В летнее время, особен-
особенно в районах с сухим и жарким климатом,
наружный воздух может быть использован для
охлаждения воды, поступающей в воздухо-
воздухоохладители (установки косвенного и комбини-
комбинированного испарительного охлаждения возду-
воздуха). В переходный и зимний периоды холодный
воздух может быть использован для ассимиля-
ассимиляции внутренних теплоизбытков как путем его
непосредственной подачи в увеличенных коли-
количествах в кондиционируемые помещения, так
и для охлаждения воды, циркулирующей через
воздухоохладители кондиционеров. В послед-
последнем случае используются градирни, камеры
орошения, водовоздушные теплообменники.
Рис. 16.1 Схемы использования артезианской воды
в СКВ с предварительным охлаждением воздуха (а)
и с предварительным охлаждением артезианской
воды (б)
1 артезианская скважина, 2-воздухоохладитель предвари-
предварительного охлаждения, 3-бак артезианской воды, 4-центро-
4-центробежный насос, 5-конденсатор, б - диффузионная скважина,
7-канализационный коллектор, #-испарит ель, 9 основной
воздухоохладитель
Следует отметить, что в связи с постоянно
и повсеместно усиливающимся дефицитом при-
природных пресных вод, громоздкостью и относи-
относительной сложностью использования естествен-
естественного льда эти источники холеда распростране-
распространения и достаточного практического применения
не получили.
16.2. ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
16.2.1. Парокомпрессионные машины
Наиболее распространенным источником
холода для непосредственного охлаждения и
осушения воздуха или охлаждения промежу-
промежуточного хладоносителя служат парокомпресси-
парокомпрессионные холодильные машины с поршневым,
винтовым или центробежным компрессором
104
Глава 16. Холодоснабжение систем кондиционирования воздуха
Холодильные машины с поршневым ком-
компрессором применяют в автономных кондици-
кондиционерах и для создания холодильных станций
общей холодопроизводительностью примерно
до 1000 кВт. На холодильных станциях холодо-
холодопроизводительностью примерно до 4000 кВт
используют машины с винтовым компрессо-
компрессором, а при холодопроизводительности более
4000 кВт-холодильные машины с центробеж-
центробежными компрессорами (турбокомпрессорами).
В качестве холодильного агента в этих
машинах используют хладоны (R22, R12 и др.)
и аммиак (R717).
Аммиачные холодильные машины с порш-
поршневым компрессором применяют в отдельных
случаях для систем кондиционирования возду-
воздуха производственных помещений.
Применение аммиака в качестве холодиль-
холодильного агента (крайне редко и только в системах
холодоснабжения промышленного кондициони-
кондиционирования воздуха) связано с его взрывопожаро-
опасностью и токсичностью. Наличие аммиака
в холодоносителе (воде или рассоле) практиче-
практически не будет отражаться на работе холодильной
установки, но может привести к отравлениям,
так как свободный аммиак легко выделяется из
водного или рассольного раствора. Необходи-
Необходимо вести непрерывный контроль содержания
аммиака в холодоносителе: прибор, контроли-
контролирующий содержание аммиака, должен иметь
предел чувствительности ниже опасной кон-
концентрации паров аммиака в воздухе. Предель-
Предельно допустимая концентрация аммиака в возду-
воздухе составляет 0,02 мг/л.
Для холодоснабжения систем кондициони-
кондиционирования воздуха жилых и общественных зда-
зданий применяются только хладоновые холо-
холодильные агенты и в основном R22 (хладон-22).
Вид промежуточного хладоносителя выби-
выбирается в зависимости от его температуры: при
температуре 2°С и выше применяют воду,
а при более низких температурах - различные
рассолы (растворы хлористого кальция, эти-
ленгликоля и др.). Для охлаждения хладоноси-
хладоносителя с помощью хладоновых холодильных ма-
машин используют комплексные агрегатирован-
ные водоохлаждающие машины, оснащенные
электрооборудованием, приборами защитной
автоматики, пультом управления и т.п.
Температура воды, выходящей из кожухо-
трубных испарителей с кипением хладагента
в межтрубном пространстве, во избежание за-
замерзания воды в трубах не должна быть ниже
6 °С. Для получения воды с более низкой темпе-
температурой следует применять машины с кожухо-
змеевиковыми испарителями, в которых воду
можно охлаждать до 3 °С, или открытые по-
погружные испарители (аммиачные холодильные
машины с аккумулятором холода типа АКХ).
Для подбора холодильных машин следует
пользоваться каталогами и заводскими инфор-
информационными материалами.
Подбор холодильных машин производит-
производится одним из трех методов: по спецификацион-
ной холодопроизводительности, указанной в
каталоге; по графическим характеристикам хо-
холодильных машин; по теоретической объемной
подаче компрессора, входящего в комплект
холодильной машины.
Подбор машин первым методом прибли-
приближенный, так как в каталогах холодопроизводи-
тельность указана для определенного специфи-
кационного режима, который может отличать-
отличаться от рабочего.
Рабочий режим холодильной установки ха-
характеризуется: температурой кипения хлад-
хладагента t0, которую принимают на 5-7°С ниже
средней температуры хладоносителя в испари-
испарителе; температурой конденсации tK, которую
принимают на 4-5 °С выше температуры воды
tw2, уходящей из конценсатора; температурой
всасываемых паров tu, которую в хладоновых
машинах с регенеративным теплообменником
принимают 15-20°С, а без теплообменника-
равной температуре кипения хладагента [для
аммиачных машин с одноступенчатым ком-
компрессором температура всасывания в компрес-
компрессор Гвс = t0 + E -г- 10) °С]; температурой жидко-
жидкого хладагента перед регулирующим вентилем
tu., которую для хладоновых холодильных ма-
машин с регенеративным теплообменником при-
принимают по энтальпии жидкости, определяемой
из теплового баланса теплообменника (в холо-
холодильных машинах без регенеративного тепло-
теплообменника tu. принимают равной температуре
насыщенной жидкости при расчетном давлении
конденсации).
Пересчет холодопроизводительности с ра-
рабочего режима на спецификационный можно
произвести, если холодопроизводительность
дана в зависимости от температур кипения
и конденсации t0 и tK. Однако для водоохлаж-
дающих машин холодопроизводительность
обычно указывается в зависимости от темпера-
температуры выходящего холодоносителя ts и темпе-
температуры воды на входе в конденсатор tw .
16.2. Холодильные машины
105
ТАБЛИЦА 16.1. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВОДООХЛАЖДАЮЩИХ ВИНТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
(ЗАВОД «КОМПРЕССОР», МОСКВА)
Технические данные
21МКТ280-2-1
2МКТ350-2-1
Хладагент
Холодопроизводительность, кВт
Температура воды, °С:
на выходе из испарителя
на входе в конденсатор
Мощность электродвигателя компрессора, кВт
Габариты, мм
Масса, кг
Хладон-22
360
2
25
132
4770 х 2060 х 2260
5700
Хладон-22
630
2
25
200
5200 х 1600 х 2580
7360
ТАБЛИЦА 16.2. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВОДООХЛАЖДАЮЩИХ
ТУРБОКОМПРЕССОРНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН (НПО «КАЗАНЬКОМПРЕССОРМАШ»)
Технические данные
10ТХМВ-2000-2
10ТХМВ-4000-2
10ТХМВ-800О-2
Хладагент
Холодопроизводительность, кВт
Температура, °С:
холодоносителя на выходе из ис-
испарителя
охлаждающей воды на входе в
конденсатор
Мощность электродвигателя, МВт
Расход охлаждающей воды. м3/ч
Количество заряженного хладагента,
кг
Масса (без электродвигателя), кг
Габариты, мм
Хладон-12
2550
7
30
630
500
2000
Хладон-12
4750
7
30
1250
1000
2500
Хладон-22
8800
7
30
2500
1600
3500
24270
46490
73 000
6080 х 3950 х 2600 7040 х 5100 х 3560 8050 х 6250 х 4230
QQ)KBm
J00
= 25
"С
>
У
-в -6
-2 О
б) So, кВт
900
800
700
600
500
Ш
ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ - РАСТВОР
СаС12
-10 -6 -2
2 6 Ю
U* 'С
Рис. 16.2. Зависимости холодопроизводительности Qo от температуры хладоносителя ts2 и охлаждающей воды
twl для хладоновой машины марки 21МКТ 280-2-1 (а) и 2МКТ 350-2-1 (б)
106
Глава 16 Холодоснабжение систем кондиционировании воздуха
В этом случае произвести пересчет трудно из-за
недостатка других данных, в связи с чем реко-
рекомендуется второй или третий метод.
Подбор холодильных машин вторым ме-
методом производят по графикам, на которых
дана зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой мощности JV3 от ts и tw .
Подбор холодильных машин третьим ме-
методом выполняется на основании теплового
расчета холодильного цикла машины при рас-
расчетном режиме. В ходе расчета определяется
требуемая объемная подача компрессора, а за-
затем по каталожным данным подбирают одну
или несколько холодильных машин с факти-
фактической объемной подачей компрессора, не-
несколько большей расчетной Этот метод наи-
наиболее точный.
Краткие технические данные некоторых
водоохлаждающих винтовых и турбокомпрес-
сорных холодильных машин приведены в
табл. 16.1 и 16.2 и на рис. 16.2.
16.2.2. Абсорбционные машины
Основным типом теплоиспользующей аб-
абсорбционной холодильной машины, применя-
применяемой для холодоснабжения кондиционеров, яв-
является бромистолитиевая (АБХМ) (табл. 16.3).
Применение АБХМ позволяет полнее реа-
реализовать вторичные сырьевые и топливно-
энергетические ресурсы в целях экономии топ-
топлива, а также использовать теплоту, отбирае-
отбираемую от турбин ТЭЦ в межотопительный пери-
период. Наиболее экономичны АБХМ для получе-
получения холодной воды при наличии сбросной теп-
теплоты промышленных предприятий, вторичных
тепловых ресурсов и избыточной теплоты ТЭЦ
в виде отработавшего пара или горячей воды.
Холодильный цикл в АБХМ осуществля-
осуществляется с помощью водного раствора бромистого
лития при глубоком вакууме. Холодильным
агентом является вода, кипящая при низкой
температуре, абсорбентом (поглотителем)-
бромистый литий, кипящий при высокой тем-
температуре при том же давлении.
Экономическая эффективность АБХМ
определяется тепловым коэффициентом-отно-
коэффициентом-отношением количества теплоты, отведенной от
охлаждаемой среды в испарителе, к количеству
теплоты, затраченной на обогрев в генераторе.
Тепловым эквивалентом работы растворного
насоса можно пренебречь. Тепловой коэффици-
коэффициент АБХМ примерно 0,7.
АБХМ отличаются большой металлоем-
металлоемкостью и значительными расходами охлажда-
охлаждающей воды, а также интенсивной коррозией
углеродистых сталей в присутствии кислорода
воздуха. Для предотвращения и замедления
коррозии в раствор бромистого лития вводятся
ингибиторы, в частности хромат лития @,18%)
и гидроокись лития @,1%) или др. При консер-
консервации АБХМ заполняется азотом. Поставля-
Поставляются АБХМ блоками заводской готовности
с растворными насосами, вакуум-насосом, за-
запорной и регулирующей арматурой, силовыми
щитами, системой КИПиА. По отдельному
заказу поставляются узел приготовления раст-
раствора бромистого лития и узел сбора конденса-
конденсата при использовании водяного пара в качестве
источника теплоты.
ТАБЛИЦА 16 3 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ АБХМ (НПО «ПЕНЗХИММАШ»)
Технические данные
АБХА-1000
АБХА-3000
Холодопроизводительность, кВт
Температура холодоносителя (воды) на выходе из
испарителя, °С
Температура воды на входе в абсорбер, °С
Греющая среда:
вода, °С
водяной пар, МПа
Расход охлаждающей воды, м3/ч
Общая установленная мощность, кВт
Габариты, мм:
без площадок обслуживания
с площадками обслуживания
Масса, кг.
в объеме поставки
наиболее тяжелого блока
1163
7
26
120
0,18
250-400
15,5
3024
7
26
115
0,18
600-800
38,2
7800 х 2950 х 4850
34900
21 190
ПбООх 4100x5940
83 650
46000
16 2 Холодильные машины
107
АБХМ можно располагать внутри и вне
зданий. Условия размещения на открытой пло-
площадке: температура не ниже 5 °С, отсутствие
частых туманов, морской влаги, пыльных бурь
и т.п. Вне помещения размещают узел приго-
приготовления (разведения и хранения) раствора,
баки сбора конденсата, резервуары охлажда-
охлаждаемого холодоносителя (воды).
Водоаммиачные абсорбционные установки
допускается применять только для холодоснаб-
жения кондиционеров производственных зда-
зданий. Серийно такие установки не выпускаются.
16.2.3. Пароэжекторные машины
Теплоиспользующие пароводяные эжек-
торные холодильные машины (ПЭХМ) эффек-
эффективны при наличии неиспользуемых вторичных
энергоресурсов в виде пара. Энергетические
показатели ПЭХМ, металлоемкость, стои-
стоимость, а также стоимость монтажа ниже, чем
у парокомпрессионных машин и АБХМ, но
выше надежность и долговечность, проще кон-
конструкция и обслуживание. Эти качества опреде-
определяют меньшие сроки окупаемости. Кроме того,
ПЭХМ могут располагаться на открытых пло-
площадках и притом весьма компактно. Холо-
Холодильным агентом в ПЭХМ и холодоносителем
является вода. Температуры кипения в испари-
испарителе и охлажденной воды равны, что повышает
экономичность и эффективность машины, од-
однако вызывает значительный расход пара и
охлаждающей воды и необходимость осущест-
осуществления холодильного цикла в машине при глу-
глубоком вакууме и больших удельных объемах
пара.
В ПЭХМ одновременно осуществляются
прямой и обратный холодильный циклы: энер-
энергия пара превращается в работу, и эта работа
используется для отвода теплоты от холодо-
холодоносителя. Процесс преобразования энергии па-
пара в работу и использования ее для отсасыва-
отсасывания пара из испарителя и сжатия в конденсато-
конденсаторе осуществляется в пароструйных эжекторах.
При циркуляции воды-холодоносителя через
испаритель часть ее испаряется, основная же
масса охлаждается за счет отвода теплоты
парообразования и насосом подается к потре-
потребителям.
В конструкции ПЭХМ с барометрическим
отводом воды из испарителя и конденсатора
под действием гравитационных сил снижается
расход электроэнергии на привод насосов.
В ПЭХМ обычно применяются поверх-
поверхностные конденсаторы, в которых конденсиру-
конденсируется отработавший рабочий и холодный пар.
Конденсат возвращается в парогенератор и
частично на подпитку в испаритель. В конден-
конденсаторах другого типа-смешивающего-пары
конденсируются при контакте с охлаждающей
водой. При этом конденсат не возвращается
в парогенератор и не используется для подпит-
подпитки испарителя.
В открытых циркуляционных системах ра-
рабочая вода имеет контакт с воздухом, в закры-
закрытых-вода с воздухом не контактирует.
При проектировании холодильной уста-
установки подбор насосов для откачки охлажден-
охлажденной воды из испарителя и конденсата из кон-
конденсатора производится с учетом разрежения
в этих аппаратах; предпочтительны насосы ти-
типа конденсатных. Допустимая высота всасыва-
всасывания насоса в сумме с высотой столба воды на
всасывании должна составлять для насоса ра-
рабочей воды не менее 11,5 м, для конденсатного
насоса-не менее 11 м, что обеспечивается за-
заглублением насоса или подъемом машины.
Для холодоснабжения кондиционеров наи-
наиболее экономичной, надежной и удобной в
эксплуатации является закрытая схема с баком-
аккумулятором холодной воды и барометри-
барометрическим отводом холодной воды и конденсата
от ПЭХМ. Циркуляция холодоносителя обес-
обеспечивается одной группой насосов.
Менее универсальна и менее экономична,
например, открытая схема холодоснабжения
с барометрическим отводом холодной воды
и конденсата с двумя группами насосов для
циркуляции холодоносителя или открытая схе-
схема холодоснабжения с откачкой холодной во-
воды и конденсата насосами. Выбор и примене-
применение той или иной схемы холодоснабжения кон-
кондиционеров как оптимальной зависят от кон-
конкретных условий.
Использование ПЭХМ целесообразно при
температуре холодоносителя не ниже 4-5 °С,
наличии дешевого рабочего пара, большого
количества дешевой охлаждающей воды с от-
относительно невысокой температурой и ряде
других конкретных факторов.
Выбор ПЭХМ должен быть обоснован
сравнительным технико-экономическим анали-
анализом с другими типами холодильных машин.
Основные технические данные ПЭХМ приведе-
приведены в табл. 16.4 (Московский завод холодиль-
холодильного машиностроения «Компрессор»).
108
Глава 16. Холодоснабжение систем кондиционирования воздуха
ТАБЛИЦА 16.4. ПАРОВОДЯНЫЕ ЭЖЕКТОРНЫЕ МАШИНЫ
Технические данные
16ЭП
17ЭП
18ЭП
Холодопроизводительность, кВт
Температура рабочей воды, °С
Охлаждающая вода:
температура, °С
расход, м/с
Рабочий пар:
расход, кг/с
избыточное давление, МПа
Габариты, мм
Масса, кг
1400
9
30
0,35
1,83
0,7
5180x2520x4650 3000
15055
700
9
30
0,195
0,97
0,7
х 2520 х
9050
350
7
28
0,117
0,67
0,8
4635 3650 х 2100 х 1650
4000
Примечание. Охлаждающая вода-пресная.
16.2.4. Воздушные
холодильные машины
В воздушной турбохолодильной машине
МТХМ2-50 холодильным агентом является
воздух. Машина работает по замкнутому цик-
циклу с разрежением. Она состоит из осевого
компрессора, турбодетандера, двух регенера-
регенеративных теплообменников с механизмом по-
попеременного их переключения, приводного
двигателя, системы смазки, системы пуска и
управления и т. д. Воздух поступает из атмо-
атмосферы в регенератор, охлаждается и направля-
направляется в камеру или кондиционируемое помеще-
помещение, нагревается, отводя теплоту, расширяется
в турбодетандере, возвращается в регенератор,
где нагревается, сжимается в компрессоре и
удаляется в атмосферу. Регенеративные тепло-
теплообменники переключаются автоматически.
Воздушные холодильные машины из-за
значительных потерь в компрессоре и турбо-
турбодетандере, низких значений холодильного ко-
коэффициента и некоторых других факторов ме-
менее эффективны, чем парокомпрессионные.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ВОЗДУШНОЙ ТУРБОХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
МТХМ2-50 (НПО «КАЗАНЬКОМПРЕССОРМАШ»)
Хладагент атмосферный воздух
Расход воздуха, кг/ч . . 5900
Режим охлаждения . . . от 5 до 20 °С
Холодопроизводитель-
Холодопроизводительность, кВт 58,1
Температура воздуха на
выходе, °С 28,5
Потребляемая мощность,
кВт 93
Режим нагревания . . . от 35 до 80 °С
Расход воздуха, кг/ч . . 7200
Теплопроизводитель-
ность, кВт 87,2
Потребляемая мощность,
кВт 93
Мощность электродвига-
кВт ПО
теля,
Габариты, мм
Масса, кг .
5000 х 1190 х 1920
3260
16.3. СИСТЕМЫ
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ
16.3.1. Децентрализованное
холодоснабжение
При децентрализованном холодоснабже-
нии каждый кондиционер снабжен одним или
несколькими индивидуальными холодильными
агрегатами, устанавливаемыми вблизи конди-
кондиционера. В этом случае наиболее целесообраз-
целесообразно применение системы с непосредственным
охлаждением воздуха (рис. 16.3). Однако при-
применение этих систем сдерживается из-за отсут-
отсутствия в номенклатуре секций центральных кон-
кондиционеров воздухоохладителей непосредст-
непосредственного охлаждения.
При использовании в кондиционере каме-
камеры орошения отепленная вода забирается насо-
насосом из поддона, проходит через испаритель
водоохлаждающей машины и подается обрат-
обратно к форсункам (рис. 16.4). Холодопроизводи-
Холодопроизводительность машины регулируется автоматичес-
автоматически по температуре воздуха за камерой ороше-
орошения либо по температуре воды, выходящей из
испарителя.
При использовании воздухоохладителя по-
поверхностного типа применяется закрытая схе-
схема циркуляции холодоносителя.
Применение децентрализованной системы
холодоснабжения позволяет значительно сни-
снизить капитальные и эксплуатационные затраты
16.3. Системы холодоснабжения кондиционеров
109
ВОЗДУХ
I I
Рис 16.3. Схема непосредственного охлаждения воз-
воздуха с помощью хладонового воздухоохладителя
/ -компрессорно-конденсаторный ai регат, 2 хладоновый воз-
воздухоохладитель, 3-терморегулирующий вентиль, 4 -блок
автоматического регулирования холодопроизводительности
Рис 16.4. Одноконтурная схема присоединения воз-
духоохлаждающей машины к камере орошения
/-водоохлаждающая машина, 2-камера орошения, J-блок
автоматического регулирования холодопроизводительности
за счет отказа от баков и самотечных линий,
сокращения потерь холода, особенно если кон-
кондиционеры значительно удалены друг от друга.
Однако ее применяют в установках общей хо-
холод опроизводительностью до 150 кВт, так как
в более крупных установках возникают трудно-
трудности, обусловленные шумом и вибрацией от
работавшего оборудования, большим числом
машин и др.
16.3.2. Централизованное
холодоснабжение
Холодоснабжение больших групп конди-
кондиционеров или доводчиков осуществляется из
общего хладоцентра, размещаемого либо в не-
непосредственной близости от кондиционеров,
либо в отдельно стоящей холодильной стан-
станции. Промежуточным холодоносш елем слу-
служит вода или рассол, подаваемые к потребите-
потребителям по сети холодопроводов.
Схемы систем холодоснабжения зависят от
типа воздухоохладителей, способа их присо-
присоединения к линиям холодоносителя, удален-
удаленности кондиционеров от холодильной станции
и их расположения по этажам здания.
Присоединение камеры орошения с по-
помощью индивидуального циркуляционного на-
насоса и трехходового смесительного клапа-
клапана к линии холодоносителя показано на
рис. 16.5, а. Соотношение количества холодной
и рециркуляционной воды изменяется с по-
помощью терморегулятора, датчик которого
установлен, например, за камерой орошения.
Недостатком схемы является неустойчивая ра-
работа смесительного клапана. Поэтому широко
применяется схема, показанная на рис. 16.5,5.
Расход холодной воды регулируется проход-
проходным клапаном, а для предотвращения попада-
попадания холодной воды в поддон на рециркуляци-
рециркуляционной линии установлен обратный клапан.
Особенностями обеих схем являются раз-
разрыв струи после форсунок и возврат отеплен-
отепленной воды в холодную станцию по самотечным
трубопроводам, установка открытых (сообща-
(сообщающихся с атмосферой) баков для сбора отеп-
отепленной воды, необходимость расположения
баков ниже уровня поддонов камер орошения.
Применяются две схемы циркуляции хла-
доносителя: двухконтурная и одноконтурная.
При двухконтурной схеме на холодильной
станции устанавливают бак с двумя отсеками
отепленной и охлажденной воды (рис. 16.6, а).
Иногда устанавливают два бака, соединяемых
переливной трубой. Соответственно преду-
предусматривают две группы насосов, одна из кото-
которых осуществляет циркуляцию холодоносителя
между холодильными машинами и потребите-
потребителями холода, а вторая-между баками и холо-
по
Глава 16. Холодоснабжение систем кондиционирования воздуха
КО
Рис. 16.5. Схемы присоединения воздухоохладителей к линиям холодоснабжения
а и б-камер орошения с помощью индивидуального насоса и соответственно трехходового смесительного и обратного клапанов,
в и г-непосредственное присоединение поверхностных воздухоохладителей к линиям с помощью соответственно трехходового
смесительного и регулирующего клапанов
дильными машинами. Эта схема применяется
в основном при использовании холодильных
машин с двухпозиционным регулированием
производительности.
Преимущество двухконтурной схемы в
том, что работа холодильных машин не зави-
зависит от работы кондиционеров. Недостаток схе-
схемы-установка второй группы насосов и до-
дополнительных трубопроводов для осуществле-
осуществления циркуляции воды из одного бака в другой.
С целью уменьшения количества насосов
применяют открытую одноконтурную схему
с односекционным баком (рис. 16.6,6). Коли-
Количество воды, проходящей через камеру ороше-
орошения, как и в предыдущем случае, регулируется
трехходовым смесительным или проходным
регулирующим клапаном. При уменьшении
расхода холодной воды через кондиционеры ее
давление в подающем трубопроводе повыша-
повышается, в результате чего избыточное количество
воды через регулятор давления сбрасывается
обратно в бак.
В связи с необходимостью прокладки са-
самотечных линий большого диаметра, повы-
повышенной коррозией трубопроводов, большим
расходом электроэнергии на подъем и пере-
перекачивание воды открытые системы сложны
и дороги. Поэтому все большее распростране-
распространение в СКВ получают закрытые системы цирку-
циркуляции холодоносителя с использованием для
16.4. Холодильные станции 111
а)
ОТ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ ХОЛОДА
ОТСЕК
ОХЛАЖДЕННОЙ
ВОДЫ
ОТСЕК
ОТЕПЛЕННОЙ
ВОДЫ
В КАНАЛИЗАЦИЮ
К ПОТРЕБИТЕЛЯМ ХОЛОДА
РТ
Рис. 16 6. Двухконтурные схемы циркуляции холодоносителя с открытым двухсекционным баком (а) и одно-
секционным (б)
1 и 2 двухсекционный и односекционный баки, J-водоохлаждающая машина
охлаждения и осушения воздуха воздухоохла-
воздухоохладителей поверхностного типа (см. рис. 16.5, в
и г). Напор насоса в такой системе расходуется
только на преодоление гидравлических сопро-
сопротивлений.
На рис. 16.7 приведена закрытая трехтруб-
трехтрубная схема холодоснабжения воздухоохладите-
воздухоохладителей кондиционеров, установленных на разных
отметках в многоэтажном здании.
Недостатки систем централизованного хо-
холодоснабжения: значительная протяженность
и разветвленность трубопроводов холодоноси-
теля, большое количество запорной, распреде-
распределительной и рециркулирующей арматуры,
сложность монтажа, а также сложная система
автоматизации и управления.
16.4. ХОЛОДИЛЬНЫЕ СТАНЦИИ
Холодильные станции - комплекс сооруже-
сооружений и оборудования для централизованного
г 1*Н*3—
-а/и-
( *
t
> <
г*
и
t . t
т
) (
jt jt
T T
и
16 7 Схема закрыгой трехтрубной системы цир-
куляции холодоносителя
112
Глава 16. Холодоснабжение систем кондиционирования воздуха
охлаждения холодоносителя, подачи его по-
потребителям, обеспечения возврата и повтор-
повторного охлаждения.
Холодильные станции могут быть отдель-
отдельно стоящими или встроенными в здание,
например в здание энергоблока, цеха, конди-
кондиционируемого объекта и т.п., а также под-
подземными, надземными, полуподземными и
расположенными на техническом этаже или
кровле здания.
В холодильной станции размещаются все
вспомогательное, энергетическое и подъемно-
транспортное оборудование, операторская, ре-
ремонтное и бытовые помещения для обслужи-
обслуживающего персонала и др., оборудование систе-
системы охлаждения конденсаторов холодильных
машин.
Основное оборудование-холодильные ма-
машины могут быть соединены параллельно по
холодоносителю или последовательно.
Параллельное соединение пригодно для
любого числа машин, включая резервные,
причем резервной может быть любая машина.
Возможны установка дополнительных машин
при расширении, отключение любой машины
при ремонтах или ее включение без какой-либо
очередности или дополнительной обвязки, от-
отключение отдельных насосов при отключении
определенного числа машин по причине сниже-
снижения нагрузки и наоборот и др.
Последовательное соединение холодильных
машин позволяет получить больший перепад
температур между прямым и обратным холо-
доносителем, в связи с чем уменьшаются его
расход, диаметры трубопроводов и арматуры,
производительность насосов и др. Недостат-
Недостатками являются более высокие потери давления
холодоносителя на выходе их холодильной
станции, необходимость определенной после-
последовательности включения машин; для каждой
машины должны предусматриваться байпас-
ный трубопровод с запорной арматурой на
полный проход холодоносителя, более сложное
регулирование и др.
К вспомогательному оборудованию отно-
относятся: ресиверы, фильтры-осушители, компрес-
сорно-конденсаторный агрегат для заполнения,
пополнения или отсоса холодильного агента
в крупных установках с парокомпрессионными
машинами; вакуум-насос и маслоотделитель
для откачки воздуха из внутренних полостей
компрессоров, аппаратов и трубопроводов
холодильного агента и сушки их после монта-
монтажа и ремонтов; насосы для циркуляции холо-
холодоносителя, а в отдельных случаях и оборотно-
оборотного водоснабжения для отвода теплоты конден-
конденсации; резервуары, баки-аккумуляторы и др.
Холодильная станция должна быть обес-
обеспечена системами энергоснабжения, связью, ра-
радиоточкой, электрочасами, водопроводом и ка-
канализацией, общеобменной и аварийной венти-
вентиляцией, отоплением, рабочим, аварийным и
местным освещением и т. п. Штат обслуживаю-
обслуживающего персонала определяется по нормативам.
Холодопроизводительность станции, кВт,
определяется по суммарной расчетной нагрузке
систем кондиционирования воздуха
где ???,-1ОНД-суммарная расчетная летняя нагрузка на
кондиционеры; А,-коэффициент, учитывающий поте-
потери холода и подогрев холодоносителя в циркуляцион-
циркуляционных насосах. При холодопроизводителыюсти до
60 кВт к = 1,25; от 60 до 150 кВт А; = 1,15; свыше
150 кВт к= 1,1.
16.5. ЕМКОСТИ,
БАКИ-АККУМУЛЯТОРЫ
Емкости, установленные в системах холо-
доснабжения, выполняют следующие функции:
а) выравнивают работу холодильных ма-
машин при колебаниях холодонагрузки;
б) воспринимают изменения объема жид-
жидкости при изменении ее температуры;
в) принимают периодические стоки из
аппаратуры и трубопроводов, расположенных
выше этой емкости.
Объем бака (емкости), как и объем холод-
холодного отсека в двухсекционном баке, зависит от
мощности холодильных машин и способа регу-
регулирования их холодопроизводительности.
В установках с двухпозиционным регули-
регулированием холодопроизводительности объем
бака V6, м3, определяют по формуле
A6.1)
где b - коэффициент рабочего времени холодильной
мащины (Ь = 0,7-0,8); Qo - холодопроизводительность
одной из установленных холодильных машин, кВт;
тр- продолжительность работы до отключения, с (для
машин производительностью до 45 кВт хр = 900 с, до
180 кВт тр = 1200 с, более 180 кВт тр = 1800 с); ps и
с, - плотность и удельная теплоемкость холодоносите-
холодоносителя; Ats-диапазон изменения температуры холодоно-
холодоносителя (обычно 2-3 °С); Итр- объем труб и испари-
испарителей.
16.5. Емкости, баки-аккумуляторы
113
В установках с регулируемой холодопро-
изводительностью объем бака может быть
меньше. В системах с большим объемом
трубопроводов баки можно не применять.
Для снижения установленной мощности
холодильного оборудования при значительной
неравномерности холодонагрузки в течение су-
суток в системах холодоснабжения применяют
баки-аккумуляторы, что целесообразно при
наличии льготного ночного тарифа на электро-
электроэнергию. Объем бака-аккумулятора определя-
определяется исходя из количества холода, которое
необходимо запасти в баке для снятия пиковой
нагрузки. Для этого строят график почасового
потребления холода при расчетном режиме
в течение суток, за гем определяют суммарную
потребность холода в сутки Q^lr, кВт-ч,
е^тт = 5:<2,Ат() A6.2)
где g,-нагрузка в течение интервала времени, кВт;
Ах,-интервал времени с постоянной нагрузкой, ч.
Значение Q^JT пропорционально площади
под линией изменения нагрузки в течение
суток, которую при сложной форме графика
определяют планиметрированием.
Среднюю расчетную холодопроизводи-
тельностй холодильной станции бхст, кВт,
вычисляют по формуле
где тр - продолжительность работы холодильной
станции в сутки (обычно принимают хр = 20 —
- 22 ч/сут).
Объем жидкостного бака-аккумулятора
определяется по формуле
V.=
A6.4)
где Qa,- количество холода, аккумулируемого в баке
(пропорционально площади между кривой суточного
расхода холода и холодопроизводительностью стан-
станции Q,,CT); /s и /s ~ температура подаваемого холодо-
носителя и в баке.
Бак-аккумулятор включается параллельно
основному циркуляционному кольцу.
На рис. 16.8 показана упрощенная схема
холодоснабжения с открытым аккумулятором
из металла или плотного железобетона. Бак
разделен на несколько отсеков вертикальными
перегородками, препятствующими быстрому
перемешиванию холодной и теплой воды. Если
тепловая нагрузка меньше холодопроизводи-
тельности холодильных машин на станции,
заданная температура холодоносителя поддер-
поддерживается работой холодильных машин от реле
РТ2
Рис. 16.8. Схема открытой системы циркуляции
холодоносителя с многосекционным баком-аккумуля-
баком-аккумулятором
Рис. 16.9. Схема закрытой системы циркуляции хо-
холодоносителя с вертикальным баком-аккумулятором
температуры РП. При увеличении нагрузки
коэффициент рабочего времени машин увели-
увеличивается и возрастает до 1. При дальнейшем
увеличении тепловой нагрузки температура по-
подаваемого холодоносителя увеличится и пре-
превысит заданную. Тогда реле РТ2 даст команду
на смесительный клапан КС, и насос начнет
забирать воду не только из отсека теплой воды,
но и из отсеков холодной. В результате в испа-
испаритель будет поступать более холодная вода,
и температура подаваемой воды вновь снизит-
снизится до расчетного значения. По мере расходова-
расходования холодной воды происходит перетекание из
отсека отепленной воды в отсеки охлажденной
воды. В режиме аккумуляции холода вода пере-
перетекает в обратном направлении.
В закрытых циркуляционных системах для
аккумуляции холода применяют металлические
114
Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
вертикальные или горизонтальные баки. Одна
из возможных схем с вертикальным баком-ак-
баком-аккумулятором показана на рис. 16.9. При под-
подключении бака к циркуляционной системе вен-
вентили 2В и 4В закрываются, а вентили 1В, ЗВ
и 5В открываются.
Циркуляция холодоносителя происходит
следующим образом: охлажденный холодоно-
ситель через вентиль ЗВ поступает в бак,
опускается вниз, а затем по центральной трубе
поступает в подающую магистраль, отепляется
при прохождении через теплообменники у
потребителя и возвращается для охлаждения
на станцию. При уменьшении расхода холодо-
холодоносителя у потребителя давление в системе
возрастает, и излишек холодоносителя, не
спускаясь в нижнюю часть бака, через регули-
регулирующий вентиль ВР поступает обратно к
насосам.
При использовании для охлаждения воды
аммиачных холодильных машин имеется воз-
возможность применить ледяные аккумуляторы
холода типа АКХ, созданные на базе цанель-
ных погружных испарителей типа ИП. В пери-
период малых тепловых нагрузок на поверхности
панелей намораживается слой льда толщиной
30-40 мм, который тает в период пиковых
нагрузок.
Преимущество ледяных аккумуляторов по
сравнению с водяными-их компактность, так
как аккумулирующая способность льда состав-
составляет 350 кДж/кг, а воды при ее охлаждении на
6°С-25 кДж/кг. Недостаток ледяных аккуму-
аккумуляторов заключается в том, что по мере увели-
увеличения толщины намораживаемого слоя темпе-
температура кипения хладагента понижается, а сле-
следовательно, растут затраты электроэнергии на
каждый киловатт выработки холода. Однако
этот недостаток компенсируется уменьшением
установленной мощности холодильных машин,
мощности трансформаторной подстанции,
площади машинного отделения и др.
Глава 17
ОРГАНИЗАЦИЯ ВОЗДУХООБМЕНА
И РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
17.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Воздухообмен следует организовывать та-
таким образом, чтобы обеспечить соблюдение
требований по предельному содержанию вред-
вредных веществ и норм метеорологических усло-
условий в воздухе рабочей или обслуживаемой
зоны (РЗ), а также норм взрывопожарной без-
безопасности наиболее экономичным способом.
В процессе организации воздухообмена
и при подборе воздухораспределительных уст-
устройств (ВР) необходимо решить следующие
задачи *:
1) определить требуемый расход вентиля-
вентиляционного воздуха:
2) установить экстремальные значения
скоростей и температур воздуха (концентра-
(концентраций) в рабочей или обслуживаемой зоне поме-
помещения;
3) разработать расчетные схемы циркуля-
циркуляции воздушных потоков в помещении;
4) обеспечить при необходимости условия
для равномерного распределения параметров
воздуха по площади помещения.
При решении вопросов организации возду-
* Если приточная вентиляция предназначена для
компенсации удаляемого из помещения воздуха, рас-
расчет производится лишь из условия обеспечения экс-
экстремальных значений скоростей и температур в рабо-
рабочей или обслуживаемой зоне
17.1. Общие положения
115
хообмена следует руководствоваться указани-
указаниями СНиП 2.04.05-86 и СНиП по проектирова-
проектированию отдельных видов промышленного произ-
производства, транспорта, связи, сельского хозяй-
хозяйства, жилых, общественных и складских зда-
зданий. Схему организации воздухообмена необ-
необходимо выбирать в соответствии с требова-
требованиями действующих союзных и отраслевых
норм и рекомендаций по проектированию
конкретных производств.
Решение задач должно основываться на
использовании закономерностей струйных те-
течений при подборе ВР, вычислении расхода
приточного воздуха с помощью различных мо-
моделей тепловоздушных процессов в вентилиру-
вентилируемых помещениях (простейшая модель-урав-
модель-уравнение тепловоздушного баланса для помеще-
помещения в целом), совместного взаимосвязанного
определения воздухообмена и расчета воздухо-
распределения. Расчеты производят на основе
ручного счета или с помощью ЭВМ.
Подачу приточного воздуха непосредст-
непосредственно в помещения с постоянным пребыванием
людей необходимо предусматривать таким об-
образом, чтобы он не поступал через зоны
с большим загрязнением в зоны с меньшим
загрязнением и не нарушал работу местных
отсосов.
Подача приточного воздуха в РЗ рекомен-
рекомендуется при наличии в помещении сосредоточен-
сосредоточенных источников теплоты (литейные, кузнечные
и другие горячие цехи) и избытках явной тепло-
теплоты, а также в помещения, в которых тепло-
поступления сопровождаются выделением вла-
влаги или вредных веществ.
Подача воздуха выше РЗ допускается
в производственные помещения при незначи-
незначительных избытках явной теплоты, имеющие
пыле- и газовыделения (механические, окрасоч-
окрасочные, сварочные и др.), и помещения обществен-
общественных и административно-бытовых зданий,
а также в производственные помещения с лю-
любыми избытками теплоты при капсулирован-
ном оборудовании и эффективных местных
отсосах.
В производственные помещения с выделе-
выделениями пыли приточный воздух, как правило,
рекомендуется подавать из ВР, расположенных
в верхней зоне (ВЗ).
При значительных влаговыделениях и теп-
ловлажностном отношении 4000 кДж/кг и ме-
менее следует подавать часть приточного воздуха
ТАБЛИЦА 17.1. КОЭФФИЦИЕНТЫ К
ПЕРЕХОДА ОТ НОРМИРУЕМОЙ
СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА К
МАКСИМАЛЬНОЙ СКОРОСТИ ВОЗДУХА
В СТРУЕ (СНиП 2.04.05-86)
Метеороло-
Метеорологические
условия
Место размещения
людей
Допустимые Зона прямого воз-
:
:
Оптималь-
Оптимальные
действия приточ-
приточной струи воздуха
в пределах участка:
а) начального
и при воздуш-
воздушном душирова-
нии
б) основного
Вне зоны прямого
воздействия при-
приточной струи воз-
воздуха
Зона обратного по-
потока воздуха
Зона прямого воз-
воздействия плиточ-
плиточка при
категориях
работ
легкой
I
средней
тяжести
и,
тяжелой
III
1 1
1,4 1,8
1,6 2
1,4 1,8
ной струи воздуха
в пределах участка:
а) начального 1 1
б) основного 1,2 1,2
Вне зоны прямого 1,2 1,2
воздействия при-
приточной струи или в
зоне обратного по-
потока воздуха
Примечание. Зона прямого воздействия струи
определяется площадью поперечного сечения струи,
в пределах которой скорость движения воздуха из-
изменяется от максимальной vx до 0,5^.
в зоны конденсации влаги на ограждающих
конструкциях.
Выбор способов подачи приточного возду-
воздуха и типов ВР, рекомендуемых к применению
в помещениях различных категорий, приведен
в п. 17.3.
Для выполнения требований ГОСТ
12.1.005-88 и СНиП 2.04.05-86 при входе воз-
воздушной струи в РЗ или в обратном потоке
воздуха, проходящем по РЗ, максимальную
скорость движения приточного воздуха в струе
(или в обратном потоке) следует принимать не
более vr = Ки„,
116
Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
ТАБЛИЦА 17.2. ДОПУСТИМОЕ ОТКЛОНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, °С, В ПРИТОЧНОЙ СТРУЕ
ОТ НОРМИРУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ
(СНиП 2.04.05-86)
Метеороло-
условия
Помещения
Допустимое отклонение температуры, °С
при восполнении недостатков
теплоты в помещении
при ассимиляции избытков
теплоты в помещении
при размещении людей
в зоне прямого
воздействия
приточной
струи
вне зоны
прямого воз-
воздействия при-
приточной струи
в зоне прямого
воздействия
приточной
струи
вне зоны
прямого воз-
воздействия при-
приточной струи
Допусти-
Допустимые
Оптималь-
Оптимальные
Жилые, общественные и
административно-быто-
административно-бытовые:
At,
At2
Производственные:
At,
At2
Любые, за исключением
помещений, к которым
предъявляются специаль-
специальные технологические тре-
требования:
At,
3
5
1
3,5
1,5
2,5
1,5
Дг,
1,5
где vn нормируемые скорости движения воздуха на
местах пребывания людей; К - коэффициент перехода
от требуемых скоростей движения воздуха к их макси-
максимальным значениям (табл. 17.1).
Разность температур Atx между экстре-
экстремальной температурой в струе (или в обратном
потоке) и температурой воздуха РЗ следует
принимать не более допустимых отклонений,
приведенных в табл. 17.2.
17.2. ПРИТОЧНЫЕ СТРУИ
Циркуляция воздуха в помещении и рас-
распределение параметров воздуха по РЗ в значи-
значительной мере определяются способом подачи
воздуха при вентиляции с искусственным по-
побуждением, т. е. приточными струями.
В свою очередь конструкция воздухорас-
воздухораспределительного устройства (ВР) (в том числе
оформление воздуховыпускного отверстия) оп-
определяет форму и направление приточной
струи и характер ее развития в помещении.
Струя образуется принудительным истечением
воздуха из ВР. В зависимости от конструкции
воздухораспределителя струи могут быть пря-
прямоточными или закрученными. Прямоточные
струи подразделяются на компактные и плос-
плоские, у которых векторы скорости на истечении
параллельны между собой, а также веерные
и конические, у которых векторы скорости на
истечении образуют между собой некоторый
угол. Закрученные струи, у которых векторы
скорости на истечении складываются из векто-
векторов скорости поступательного и вращательно-
вращательного движения, подразделяются на компактные
и конические.
Максимальные скорости движения воздуха
vx в струях и избыточные температуры
Atx = \tx — twz | располагаются на условных по-
поверхностях максимальных параметров (ПМП),
где ^-максимальная (при подаче нагретого
воздуха) или минимальная (при подаче охлаж-
охлажденного) температура воздуха в рассчитывае-
рассчитываемом сечении приточной струи, °С; ^..-темпе-
^..-температура воздуха в рабочей зоне помещения, °С.
Скорости и избыточные температуры воз-
воздуха уменьшаются к границам струи и по мере
удаления струи от места истечения.
17.2. Приточные струи
17
Компактные струи образуются при исте-
истечении воздуха из отверстий круглой формы или
формы, близкой к квадратной. ПМП представ-
представляет собой прямую линию, совпадающую
с геометрической осью струи.
Веерные струи образуются при принуди-
принудительном увеличении угла раскрытия струи.
Различают полные веерные струи, у которых
угол раскрытия составляет 360°, и неполные,
у которых этот угол менее 360°. ПМП пред-
представляет собой плоскость, совпадающую с
плоскостью принудительного угла раскрытия
струи.
Конические струи образуются также при
принудительном увеличении угла раскрытия
струи. ПМП представляет собой коническую
поверхность, причем образующая конуса явля-
является геометрической осью струи. Коническая
струя по мере удаления от начала истечения
может трансформироваться в компактную, т. е.
образуется коническая смыкающаяся струя.
Плоские струи образуются при истечении
из вытянутых прямоугольных отверстий с от-
отношением сторон больше 5. ПМП представля-
представляет собой плоскость, совпадающую с геометри-
геометрической плоскостью симметрии струи, парал-
параллельной большей стороне прямоугольного
отверстия. Образующаяся при истечении из
вытянутого прямоугольного отверстия струя
рассчитывается как плоская на расстоянии
х<6/0, где /0-размер большей стороны пря-
прямоугольного отверстия; при х > 6/0 струя рас-
рассчитывается как компактная.
Закрученные струи образуются при уста-
установке закручивающих устройств в подводящем
патрубке ВР или при тангенциальном подводе
воздуха к ВР, они имеют форму компактной
или конической струи.
В зависимости от характера изменений
параметров воздуха в струе различают началь-
начальный и основной участки. Струи, вытекающие
из отверстий, затененных решетками или дру-
другими устройствами, образуются в результате
слияния отдельных струек на участке форми-
формирования общей струи, расположенном до на-
начального участка.
Начальный участок прямоточной струи
характеризуется постоянством максимальных
параметров воздуха в ее ядре, которое зани-
занимает всю площадь поперечного сечения струи
в начале участка и «размывается» к концу
участка, где максимальные параметры сохра-
сохраняются только на ПМП. Основной участок
характеризуется тем, что максимальные значе-
значения скорости движения воздуха, избыточных
температур и концентраций в струе уменьша-
уменьшаются с увеличением расстояния от ВР до
рассчитываемого сечения. Основному участку
свойственны сформировавшиеся подобные по-
поля скорости, избыточной температуры и кон-
концентрации.
Закрученные струи характеризуются боль-
большей интенсивностью падения максимальных
значений параметров, чем прямоточные. По-
Постепенно по мере удаления от начала истечения
закрученная струя имеет тенденцию трансфор-
трансформироваться в прямоточную.
Струя считается свободной при условии,
что закономерности ее течения не нарушаются
влиянием ограничивающих плоскостей и сосед-
соседних струй.
При распространении прямоточной струи
вблизи ограждения образуется настилающаяся
струя, в которой ПМП практически совпадает
с плоскостью ограждения.
Струя считается стесненной, если она ис-
испытывает тормозящее влияние индуцированно-
индуцированного ею обратного (встречного) потока. Законо-
Закономерности изменения параметров стесненной
струи учитываются в расчетной формуле коэф-
коэффициентом стеснения Ксо„. При этом умень-
уменьшаются значения скорости воздуха в струе по
сравнению со свободной струей. Избыточная
температура (на участке от первого до второго
критического сечения) падает медленнее, чем
в свободной струе.
После второго критического сечения начи-
начинается оттекание части воздуха из струи в
обратный поток, и избыточная температура на
оси струи остается постоянной
При подаче воздуха стесненными струями,
затухающими в верхней зоне, РЗ омывается
обратным потоком. Такая подача воздуха
называется сосредоточенной. Максимальная
скорость воздуха в обратном потоке (в РЗ)
достигается в поперечном сечении помещения,
проходящем через второе критическое сечение,
в котором струя имеет максимальную площадь
поперечного сечения.
При подаче воздуха в помещения несколь-
несколькими струями может происходить их взаимо-
взаимодействие, что учитывается введением в расчет-
расчетные формулы коэффициента взаимодействия
Кш. При этом, если струи направлены парал-
118
Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
лелько друг другу, то увеличиваются значения
параметров воздуха по сравнению с парамет-
параметрами одной струи. Если струи направлены
навстречу друг другу, то скорости в суммарном
потоке по сравнению с одной струей умень-
уменьшаются.
Не следует учитывать взаимодействие воз-
воздушных струй, когда ВР расположены отно-
относительно равномерно и подпитка струй идет
встречным потоком, приводящим к уменьше-
уменьшению скорости воздуха в каждой струе, учиты-
учитываемому коэффициентом стеснения Кс0„.
Такой случай имеет место при сосредо-
сосредоточенной подаче воздуха. Не следует учиты-
учитывать взаимодействие и тогда, когда воздухо-
выпускные устройства (плафоны, решетки, па-
панели) располагаются равномерно по площади
потолка.
Приточные струи могут развиваться в
изотермических и неизотермических условиях.
Изотермическими следует считать усло-
условия, при которых температура притока не
отличается от температуры воздуха в вентили-
вентилируемых (и отапливаемых) помещениях.
В неизотермических условиях развитие
приточных струй происходит под влиянием
инерционных и гравитационных сил, возника-
возникающих за счет разности плотностей воздуха
в струе и в помещении. В зависимости от
соотношения этих сил находятся форма траек-
траектории струи и значения максимальных пара-
параметров воздуха, что учитывается введением
в расчетные формулы коэффициента неизотер-
мичности Кп. Коэффициент неизотермичности
зависит от геометрической характеристики
струи Н, м, которая рассчитывается по фор-
формуле:
для компактных, конических и веерных струй
A7.1)
A7.2)
для плоских струй
Н я 9,6 Jb,
{mvQf
где т - скоростной коэффициент ВР; и-температур-
и-температурный коэффициент ВР; v0 - начальная скорость дви-
движения воздуха, отнесенная к расчетной площади ВР,
м/с: At0- избыточная температура приточного воз-
воздуха, °С:
t0 - температура приточного воздуха на выходеиз ВР,
°С; Ао-расчетная площадь ВР,' Ш2\ Ьо—-расчетный
размер ВР, м.
Наряду с геометрической характеристикой
струи применяется понятие текущего критерия
(числа) Архимеда - Агх. Связь значений Агх
и Н выражается формулами: для компактных,
конических и веерных струй Агх = 1,21 — I , для
плоских струй Агх =
где х-расстояние
от места истечения струи (ВР) до
рассчитываемого сечения по направлению дви-
движения струи, м.
Струи, выпущенные горизонтально или
под углом к горизонтальной плоскости, под
влиянием гравитационных сил отклоняются
вверх, если они нагреты, или вниз-если охлаж-
охлаждены. При вертикальной подаче нагретого воз-
воздуха сверху вниз компактные, конические и не-
неполные веерные струи затормаживаются на
расстоянии х = 0,55//, плоские-на расстоянии
х = 0,8//.
Нагретая (охлажденная) струя независимо
от схемы подачи на расстоянии до сечения
х < 0,4577 сохраняет первоначальное направле-
направление своего движения или имеет незначительное
отклонение. В практических расчетах воздухо-
распределения такое отклонение может не учи-
учитываться.
.При вертикальной подаче воздуха не-
изотермичность можно не учитывать, если
х < 0,35Н или Н/у/л^ > 100.
Максимальные параметры воздуха на на-
начальном участке прямоточных струй рекомен-
рекомендуется определять по формулам:
A7.3)
A7.4)
где г0- скорость движения воздуха в живом сечении
выпускного устройства; Kfp - коэффициент живого
сечения ВР (отношение суммарной площади выпуска
из ВР к габаритной площади выпуска).
Величина коэффициента неизотермичности
Кп при разнонаправленном действии гравита-
гравитационных и инерционных сил (для вертикальных
Н
струй) и при 6 < ' < 14,7 определяется по
рис. 17.1.
17.2. Приточные струи
119
\>
\
1
SNTsS
ш\
ill
-Пг It
by
V
s
ч
\
4
ч
**-
8c
\
1
II
\
s
\
\
N
\
\
\
\
\
Кп
0,9
0,3
0,1
0,6
?
Рис. 17.1. График для определения коэффициента К„
при вертикальной подаче нагретого воздуха вниз
Длина начального участка определяется по
формулам:
для компактных, конических и веерных струй:
по скорости
xb = mJT0; A7.5)
по температуре и концентрации вредных веществ
х — п /~Т~¦ (\i ел
для плоских струй:
по скорости
х„ = m2b0; A7.7)
по температуре и концентрации вредных веществ
xb = n2b0. A7.8)
Максимальные параметры воздуха на ос-
основном участке компактных, веерных и кони-
конических струй находят по формулам:
A7.9)
A7.10)
A7.11)
A7.12)
а0
_?; A7.13)
х КсопКп
для плоских струй
mvn -ч. br
nAtQ
Для плоских струй при х > 6/0 значения vx
и Atx определяют по формулам A7.9) и A7.10),
где принимают т = 2,45т!; п = 2,45и1 и Ао =
- bolo(mi и «1-скоростной и температурный
коэффициенты ВР, образующих плоские струи).
Коэффициент стеснения Ксоп определяют
по формулам:
для компактных, веерных и конических струи
0,9 Lcon х
КСОП = Щ0„ + -?»
"» Lo
для плоских струй
КСО„ = К1ОП + -1^ /— I^L, A7.14)
где х-путь развития струи, м; Лр -площадь помеще-
помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся
на один ВР (струю), м2; Lcon-расход воздуха, удаля-
удаляемого в конце развития струи, м3/ч; Lo-расход
воздуха, подаваемого одним ВР, мэ/ч.
При подаче воздуха струями, поступаю-
поступающими вертикально в рабочую зону из верхней
зоны, расход воздуха, удаляемого в конце раз-
развития струи (Lcon), равен расходу воздуха,
удаляемого из рабочей зоны (Lw 2), например
местными отсосами. При подаче воздуха в
верхнюю зону горизонтальными или наклон-
наклонными струями за Lcon принимается расход воз-
воздуха, удаляемого через вытяжные отверстия,
располагаемые в конце ячейки помещения,
обслуживаемой одним ВР.
Коэффициент КТС0П для тупиковой схемы
развития струи, когда приточные и вытяжные
отверстия расположены в плоскости истечения
струи, следует принимать по табл. 17.3.
В формулах A7.10) и A7.12) коэффициент
К1ОП принимается равным не менее 0,85.
Для полных веерных настилающихся струй
коэффициент КТС0„ принимается равным (hw г -
высота РЗ):
Нр K-z 0,1 0,4 0,8 1,2 1,6 2
0,9 0,8 0,7 0,65 0,6 0,6
Значения коэффициентов взаимодействия
Kin зависят от расстояния между струями, их
количества (рис. 17.2) и принимаются по
табл. 17.4. Коэффициенты К1П, приведенные
для двух струй, следует вводить в формулы для
определения максимальных параметров возду-
воздуха в одной струе при выпуске вблизи стен или
потолка (когда создаются условия настилания
струи на ближайшее сплошное ограждение),
если коэффициенты тип относятся к случаю
подачи ненастилающейся струи.
При подаче воздуха одинаковыми струя-
120
Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
ТАБЛИЦА 17.3.
Форма
КОЭФФИЦИЕНТ СТЕСНЕНИЯ К\ОП
И ПЛОСКИХ
струи
А = А0/Ар
ДЛЯ КОМПАКТНЫХ
СТРУЙ
Значения К]вп
0,1
0,2
0,3
НЕПОЛНЫХ
при х, равном
0,4
0,5
ВЕЕРНЫХ
0,6
Компактная и неполная веерная Менее 0.003 1
i м к i ч 1
(| (ins 1
X 0.01 1
Плоская
х
0,1
0,2
0,95
1
1
0,9
0,9
0,8
0,7
0,55
0,85
1
0,9
0,8
0,7
0,5
0,45
0,35
0,7
1
0,85
0,75
0,6
0,4
0,35
0,3
0,6
1
0,8
0,7
0,5
0,3
0,3
0,3
0,5
1
0,75
0,65
0,4
0,3
0,3
0,3
0,4
Примечание. Л р-площадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся на один ВР
(струю), м2; Н„ высота помещения, м.
Рис. 17.2. Схема установки ВР в ряд
ми, направленными навстречу друг другу, мак-
максимальная скорость воздуха в слившемся по-
потоке составляет 60% скорости в каждой из
струй.
Величина Кп определяется по формулам:
а) при вертикальной подаче воздуха свер-
сверху вниз.
для компактных и конических струй
для неполных веерных струй
A7.15)
A7.16)
ТАБЛИЦА 17.4. КОЭФФИЦИЕНТ
ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ Кт
Число
струй
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Более
Значение
10
20
1 1.15
К,
1
1,2 1
1,2
1,2
1,2
1,2
1 1,2
1 1,2
1 1,2
1 1.2
1 1.2
1
1 ?
„ при х/1,
30
,3
,4
,5
,5
,5
,5
,5
,5
,5
,5
1,5
,5
40
1 35
1,55
1 65
1 7
1 7
1 7
1 7
1 7
1 7
1 7
1 7
1 7
равном (см. рис
50
1,35
1,6
1,8
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
60
1 4
1,7
1 8
70
70
7 1
7 1
? 1
7 1
? 1
7 1
7 1
80
1 4
1,7
1 9
7 1
7?
-у\
93
?35
74
?4
74
74
. 17.2)
100
1 4
1,7
?0
2,1
2,3
2,4
?5
76
2,6
?6
2,7
2,7
12
для плоских струй
б) при горизонтальной подаче воздуха
ненастилающимися струями:
для компактных струй
для плоских струй
К = 1± -).
A7.18)
A7.19)
17.2. Приточные струи 121
а)
Рис. 17.3. Схемы подачи охлажденного воздуха вверх под углом к горизонтальной плоскости (а), нагретого
воздуха вниз под углом к горизонтальной плоскости-ось струи пересекает РЗ (б) и ось струи выше РЗ (в), схема
настилающей подачи охлажденного воздуха (г)
Знак « — » принимается при подаче нагре-
нагретого воздуха, а знак « + »-при подаче охлаж-
охлажденного воздуха.
в) при горизонтальной подаче охлажден-
охлажденного воздуха настилающимися струями вели-
величина Кп в формулах A7.9)-A7.12) принимается
равной 1; при подаче нагретого воздуха Кп
определяется по формулам A7.15)-A7.17), где
х-сумма расстояний по горизонтали и верти-
вертикали от ВР до места пересечения ПМС с верх-
верхним уровнем РЗ;
г) при наклонной подаче под углом а к го-
горизонтальной плоскости:
для компактных струй-в формуле A7.9)
К„ = cos
/ Г ( х VI2
a /cos2 а + sin а ± ( ) ;
V L V#cos а/ J
A7.20)
в формуле A7.10)
Кп = 1/cos а; A7.21)
для плоских струй-в формуле A7.11)
Кп = ^/cosa / cos2 a + sin a +
в формуле A7.12)
Kn = V^/cosTa.
\Hcos ay
A7.22)
A7.23)
Вертикальное расстояние у от геометри-
геометрической оси струи в расчетном сечении до
уровня истечения при подаче охлажденного
(рис. 17.3, а) или нагретого воздуха (рис. 17.3, б)
под углом к горизонтальной плоскости следует
определять по формулам:
для компактных и веерных струй
у = xtg a ± 0,47-
Я2 cos3 a'
для плоских струй
A7.24)
y = xtga±0,4j—z —. 07.25)
V # cos3 a
Горизонтальное расстояние от места исте-
122
Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
чения струи до ее вершины (рис. 17.3, в) состав-
составляет
A7.26)
хп = Я cos а л/sin а;
вертикальное расстояние
jn-0,67xntga. A7.27)
При горизонтальной подаче охлажденного
воздуха величина у определяется по формулам:
для компактных и веерных струй
л:"
У~ ' Я1'
для плоских струй
= 0,4
я3
A7.28)
A7.29)
Струя охлажденного воздуха, настилаю-
настилающегося на потолок, под действием гравитаци-
гравитационных сил на некотором расстоянии от начала
истечения отрывается от потолка (рис. 17.3, г).
Место отрыва струи от потолка х0 при подаче
воздуха в помещение горизонтально составля-
составляет для компактных и неполных веерных струй
х0 = 0,5 Я, для плоских и веерных струй
х0 = 0,4#.
При подаче воздуха стесненными горизон-
горизонтальными прямоточными струями выше РЗ
максимальные параметры воздуха в обратном
потоке рекомендуется определять по форму-
формулам:
для компактных и неполных веерных струй
/Л.
А'
A7.30)
A7.31)
где Лгтвх = \tmax — tWtZ\ -максимальная избыточная
температура воздуха в обратном потоке, °С; tmax-
максимальная (при подаче нагретого) или минималь-
минимальная (при подаче охлажденного) температура воздуха
в обратном потоке, °С;
для плоских струй
v ma =0,75do / —. A7.32)
тах ° V Я
v **р
Максимальные значения параметров воз-
воздуха в обратном потоке (во втором крити-
критическом сечении) находятся на расстоянии:
для компактных и неполных веерных струй
для плоских струй
xcr = 0,15rn2#p. A7.34)
Горизонтальные компактные струи насти-
настилаются на потолок, если ВР находится на
расстоянии от пола h > 0,65Нр. При h = @,35 +
+ 0,65) Нр компактные струи не будут насти-
настилаться. Веерные и плоские струи менее устой-
устойчивы и с удалением от ВР настилаются на
ближайшее ограждение независимо от значе-
значения h.
Размеры зоны прямого воздействия струи
рекомендуется определять по формулам:
для компактных, смыкающихся конических
и неполных веерных струй
R = 0,66x/m; A7.35)
для веерных и несмыкающихся конических
струй
R = 0,095х/т2; A7.36)
для плоских струй
R = 0,67'х/т2, A7.37)
где Л-расстояние от поверхности максимальных
скоростей (ПМС) до границы зоны прямого воздейст-
воздействия, где скорость равна 0,5^.
Относительная площадь приточной струи
при поступлении ее в рабочую зону рассчиты-
рассчитывается по формулам:
для веерных струй
/ И — h \2
Аа= 1-0,15B- р ^'Ч ; A7.38)
для конических несмыкающихся струй
Аа = 9,27-
A7.39)
для конических смыкающихся струй
A7.40)
для горизонтальных компактных и неполных
веерных струй*:
xcr = 0,31m
A7.33)
* Струи настилаются на потолок и поступают
вертикально в рабочую зону после поворота в резуль-
результате взаимодействия со стенами или встречными
струями.
17.3. Выбор способов подачи, типов и количества ВР 123
0,53 (Ь, +Н- hwzJ
при S < ах,
A7.41)
0,22
— при
24
где S = — (fej + Яр - Аж>г
(ах-ширина; ?t-длина ячейки, обслуживаемая
струей; h-высота установки ВР над полом);
для плоских струй
Ад = 0,22 1+ р~ w'z. A7.42)
Константы С\, С2, С3 в формуле A7.40)
приведены в табл. 17.5.
При расчете плоских струй, образуемых
решетками, установленными в ряд, следует
принимать т — 2,5 и п = 2 для ненастилающих-
ненастилающихся струй и т = 3,5 и п = 2,8 для настилающих-
настилающихся. Для ВР типа ВПК расчетные данные при-
приведены в п. 17.4.
17.3. ВЫБОР СПОСОБОВ ПОДАЧИ,
ТИПОВ И КОЛИЧЕСТВА ВР
Выбор способа подачи приточного воздуха
и типа ВР производится в зависимости от
категории помещения, требований к микрокли-
микроклимату, габаритов технологического оборудова-
оборудования и характера изменения теплогазовыделе-
ний. Как правило, следует принимать ВР, на
которые разработаны, утверждены и распро-
распространяются ЦИТП типовые рабочие чертежи,
и производить расчет по выпускам 0. Основные
характеристики ВР приведены в табл. 17.6.
Производственные помещения условно де-
делятся на две категории.
К первой категории относятся помещения
высотой от 6-8 до 18 м (основные цехи заводов
автомобилестроения, вагоностроения, судо-
судостроения, химического машиностроения, домо-
домостроительных комбинатов и т. п.) с пролетами
шириной 12-36 м. Кратность воздухообмена
до 5-7 1/ч. Особых технологических требова-
требований к равномерности распределения парамет-
параметров воздуха по РЗ не предъявляется.
Ко второй категории относятся производ-
производственные помещения высотой менее 6-8 м
(основные цехи заводов радиотехнической,
электронной, приборостроительной, станко-
станкостроительной, легкой промышленности и т. п.).
Помещения, как правило, размещаются в мно-
с,
4
0
с2
0,44
0,44
с3
2
-10
ТАБЛИЦА 17.5. КОНСТАНТЫ
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ
ПЛОЩАДИ КОНИЧЕСКИХ СМЫКАЮЩИХСЯ
СТРУЙ
Тип ВР
ВР
ПРМ
гоэтажных зданиях с пролетами шириной 6,
9 и 12 м. Кратность воздухообмена свыше 10
1/ч. Технологический процесс существенно за-
зависит от равномерности распределения пара-
параметров воздуха по РЗ.
В производственных помещениях первой
категории с незначительными избытками яв-
явной теплоты рекомендуются следующие спо-
способы подачи воздуха:
1) наклонными струями в направлении РЗ
(рис. 17.4, а) через воздухораспределители ти-
типов НРВ, РВ и ВВР;
2) сосредоточенно выше РЗ (рис. 17.4,6)
через воздухораспределители типов ВСП,
ВГКм, РР, РВ и с использованием направля-
направляющих сопел (рис. 17.4,в)*;
3) непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г) через
воздухораспределители типа ВЭПш (в режиме
вентиляции);
4) смыкающимися коническими струями
сверху вниз с высоты не более 8 м (рис. 17.4, д)
через воздухораспределители типов ВР и ПРМ.
Подачу воздуха наклонными струями в
помещения с кратностью воздухообмена менее
3-5 1/ч и без рециркуляции рекомендуется осу-
осуществлять с высоты не более 4 м, в помещения
с кратностью воздухообмена более 3-5 1/ч или
в помещениях с рециркуляцией - с высоты
более 4 м.
В помещениях с крупногабаритным техно-
технологическим оборудованием (высотой более
3 м) предпочтительны следующие способы
подачи воздуха:
1) непосредственно в рабочую зону;
2) наклонными струями в пространство
между технологическим оборудованием;
¦ Рекомендации по pacnety отопительно-венти-
ляционных систем с направляющими соплами //
ЦНИИпромзданий, Лен. ПСП, Лен. ВНИИОТ.-М.:
ЦНИИпромзданий, 1984.
124 Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
ТАБЛИЦА 17.6. ОСНОВН
Наименование ВР, серия типовых
рабочих чертежей
1
Эскиз
2
Тип, обозначение
3
Масса,
кг
4
Размеры, мм (d0
или Ьо х /0)
5
Воздухораспределитель прико-
лонный регулируемый веерного
типа 1.494-37
Воздухораспределитель для сосре-
сосредоточенной подачи воздуха
5.904-47 *
Воздухораспределитель для по-
подачи воздуха компактной струей
4.904-68
Решетка воздухоприточная регу-
регулируемая 1.494-8 *
Воздухораспределитель регули-
регулируемый 5.904-46 *
Воздухораспределитель (двух-
(двухструнный) шестидиффузорный
прямоугольного сечения
4 904-29 **
Воздухораспределитель эжекци-
онный панельный штампованный
1.494-38*
Воздухораспределитель перфори-
перфорированный круглый 5.904-6
НРВ-2
НРВ-4
НРВ-6
НРВ-8
НРВ-10
НРВ-12
ВСП-1
ВСП-2
ВСП-3
ВСП-4
ВСП-5
ВГКм-1
ВГКм-2
ВГКм-3
ВГКм-4
РР-ЦА1Б1)
РР-2(А2Б2)
РР-З(АЗБЗ)
РР-4(А4Б4)
РР-5(А5Б5)
ВРк2,5
ВРкЗ
ВРк5
ВРк7
ВРкЮ
ВРк14
ВДШп-2
ВДШп-3
ВДШп-4
ВДШп-5
ВДШп-6
ВДШп-8
П-ВЭПш-ПУ
15,2
52,8
126
27,9
93
209,4
11
46,1
74,7
114,2
165
43,3
86,8
140,7
310,4
1,1
1,8
1,7
3
4,5
2,5
3,3
6,1
7,1
16,5
20
10,1
14,5
22,3
31,6
45,8
68,4
20.3
355
710
1250
500
1000
1400
500 х 500
1000 х 1000
1250 х 1250
1600 х 1600
2000 х 2000
400 х 800
800 х 800
800 х 1600
1600 х 1600
100 х 200
100 х 400
200 х 200
200 х 400
200 х 600
250
315
500
710
1000
1400
250
315
400
500
630
800
500 х 1000
ВПК1.00.000-06
ВПК 1.00.000-05
ВПК 1.00.000-04
ВПК 1.00.000-03
ВПК 1.00.000-02
ВПК 1.00.000-01
ВПК 1.00.000
ВПК2.00.000-06
ВПК2.00.000-05
ВПК2.00.000-04
ВПК2.00.000-03
ВПК2.00.000-02
63
120
149
187
220
263
300
185
260
491
627
735
500D70)
630E00)
630E30)
710E50)
710E75)
800F00)
800F20)
1000(850)
1000(900)
1250A000)
1400A050)
1400A100)
17 3 Выбор способов подачи, типов и количества ВР
125
ЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВР
Расчетная
площадь А 0,
м2
6
Рекомендуемые
расход воздуха
Lo, м3/ч
7
значения
расчетная
скорость
v0, м/с
8
Угол
струи к
горизонту
d, град
9
Коэффициенты
скорост-
скоростной т
10
темпера-
температурный п
11
местног о
сопро-
сопротивления
12
Примечание
13
0,056 х 2
0,136 х 2
0,336 х 2
0,056 х 4
0,136 х 4
0,336 х 4
0,25
1
1,66
2,56
4
0,32
0,64
1,28
2,56
2200-4300
7300-14500
18 200-26100
4400-8600
14400-29000
36400-52200
3500-10800
14400-43 200
23900-71700
36900-110 700
56 700-172 800
5,5-10,6
6-12
7,5-10,8
5,5-10,6
6-12
7,5-10,8
4-12
5250-17 200
14500-34 500 5-15
23000-69000
46000-138 000
±30
1,6
+ 10
-35
+ 10
-30
6,3
6,2
4,5
5,1
1,25
1,9
0,016
0,032
0,032
0,064
0,096
0,05
0,08
0,2
0,4
0,78
1,54
0,05
0,08
0,13
0,2
0,31
0,5
0,5
115-290
230-580
230- 580
460-1050
690-1730
710-2100
1120-3370
2880-8640
5760-17280
11300 33910
22180-66 530
360-900
575-1440
935-2340
1440-3600
2230-5400
3600-9000
2-5
4-12
2-5
575-1440 0,3-0,8
±45
0
-45
0,2G692)
0,31A2910)
0,31A5384)
0,4A8128)
0,4B0602)
0,5B3346)
0,5B3820)
0,78G840)
0,78A0320)
1,22A5880)
1,53A8630)
1,53B1110)
2820-8450
4460-13400
4460-13400
5680-17000
5680-17000
7200 21600
7200-21 600
11200-33600
11 200-33 600
17600-52700
22000-66000
22000-66000
4-12
0,8
0,7
0,55
0,55
0,48
0,52
0,48
0,93
0,69
0,67
0,69
0,59
4,5
1-2,7
A,1)
3,2
0,9-2,5
@,9)
A,4) A,05)
0,6
0,5 1,0
2,2
1,5-1,7
B,1)
A,3)
330
1,8
1,7
1,5
1,6
,5
,6
,5
2,2
,8
,8
1,9
1,8
Меньшие значения
тип соответству-
соответствуют углу а = 30°,
большие-а = 45°
Значения тип при-
приведены для х = 1 м
(х- расстояние от
воздухораспреде-
воздухораспределителя до расчет-
расчетного сечения)
126 Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
Наименование ВР, серия типовых
рабочих чертежей
1
Эскиз
2
Тип, обозначение
3
Масса,
кг
¦ 4
Размеры, мм {d0
или Ьо х /0)
5
Воздухораспределитель перфори-
перфорированный круглый 5.904-6
Устройство для напольной разда-
раздачи воздуха 5.904-35
Решетка вентиляционная регули-
регулируемая 5.904-50
Воздухораспределитель вихревой
регулируемый 5.904-40 *
ВПК2.00.000-01
ВПК2.00.000
ВПКЗ.ОО.ООО-ОЗ
ВПКЗ.00.000-02
ВПКЗ.00.000-01
ВПКЗ.00.000
УВН-5
УВН-6
РВ-1
РВ-2
РВ-3
РВ-4
РВ-5
ВВРЗ
ВВР5
ВВР7
ВВР10
ВВР12
895
1018
159
281
422
566
5,1
6,9
1,1
2,1
2,9
4,1
5,8
5
7,5
14
29,8
38
1600A150)
1600A200)
1000(900)
1250A000)
1400A100)
1600A200)
500 х 500
600 х 600
150 х 150
250 х 250 *
250 х 400 *
400 х 400
400 х 600
315
500
710
1000
1250
Плафон регулируемый многодиф-
фузорный 5.904-39:
круглого сечения
ПРМ1
ПРМ2
ПРМЗ
ПРМ4
1,3
1,9
2,7
4,1
250
315
400
500
прямоугольного сечения
ПРМп1
ПРМпЗ
ПРМп4
1,6
2,9
4,1
250 х 250
400 х 400
500 х 500
Приточная решетка с регулируе-
регулируемым расходом и пространствен-
пространственным направлением потока***
РРНП-00
РРНП-01
РРНП-02
РРНП-03
РРНП-04
РРНП-05
РРНП-06
РРНП-07
4
5
7
9
12
18
25
40
100 х
150 х
200 х
300 х
600 х
600 х
600 х
600 х
100
150
150
150
200
300
400
600
17.3. Выбор способов подачи, типов и количества ВР 127
Продолжение табл. 17.6
Расчетная
площадь Ло,
м2
6
Рекомендуемые
расход воздуха
Lo, м3/ч
7
значения
расчетная
скорость
v0, м/с
8
Угол
выпуска
струи к
горизонту
d, град
9
Коэффициенты
скорост-
скоростной m
10
темпера-
температурный и
11
местно1 о
сопро-
сопротивления
12
Примечание
13
2B3990)
2B6470)
0,78E360)
1,22(8440)
1,53A1190)
2A4070)
28 800-86400
28 800-86400
11200-33 600
17600-52 700
22000-66000
28 800-86400
4-12
0,67
0,59
0,81
0,68
0,67
0,68
0,5
1,0
1,9
1,8
1,9
1,9
1,8
1,8
0,066
0,022
0,062
0,1
0,16
0,24
0,08
0,2
0,4
0,78
1,22
150-600
160-1190
450-3350
720-5400
1150-8640
1730-12960
1100-3400
2880-8640
5760-17280
11300-34000
17700-53000
0,6-2,5 —
1,4
1,5
2-15
±30 2-6,3 1,9-5,1
4-12
0
-40
1,5-3,5 2-4,5
45 Значения тип при-
приведены для х = 1 м
Меньшие значения
тип соответству-
1,3-2,4 ют неполной веер-
веерной струе; боль-
большие - компакт ной
струе
Меньшие значения
т и п соответству-
соответствуют углу а = —40°,
1,2-2,3 большие а = 0°.
Воздухораспреде-
Воздухораспределитель имеет руч-
ручной или электри-
электрический привод для
изменения значе-
значения а
0,05
0,08
0,13
0,2
360-3600
580-5760
940-9360
1440-14400
0,06
0,16
0,25
430-4320
1150-11520
1800-18 000
2-20
0,7-3,2
A,1)
0,6-2,8
A)
1,4
2-20
1,2-2,5 1,2-3 1,3-1,7
Меньшие значения
тип соответству-
соответствуют относительно-
относительному расстоянию от
воздухораспреде-
воздухораспределителя до расчет-
расчетного сечения
x/\/Fo — 3j_ боль-
большие -x/^/Fq = 20
То же
Обладает улучшен-
улучшенной акустической
характеристикой
0,01
0,023
0,03
0,045
0,12
0,18
0,24
0,36
110-290
250-660
320-860
490-1300
1300- 3460
1940-5180
2590-6910
3890-10370
3-8
±45
6,8
5,1
1,5
128 Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
Наименование ВР, серия типовых
рабочих чертежей
1
Эскиз
2
Тип, обозначение
3
Масса,
кг
4
Размеры, мм (</0
или Ьо х /0)
5
Воздухораспределитель с пово-
поворотными фланцами***
Воздухораспределитель коничес-
конический***
X
V 7
W
¦
„gp ,
<s>
ВПФ-02
ВПФ-03
ВПФ-04
ВПФ-05
ВПФ-06
ВПФ-07
ВПФ-08
ВПФ-09
ВК-00
ВК-01
ВК-02
ВК-03
ВК-04
ВК-05
ВК-06
ВК-07
ВК-08
ВК-09
5,8
7,3
10,7
13,9
16,7
20,7
29,7
45
8
11
16,5
23,5
28,5
40,5
52,5
87
128
224,3
250
315
400
500
560
630
800
1000
250
315
400
500
560
630
800
1000
1250
1600
Примечания: 1. В графах 10-12 приведены значения коэффициентов для ненасгилающихся струй, для
2. Знаком * отмечены ВР, изготовляемые заводами НПО Промвешиляция; **-исключенные из числа
разработана ЦНИИЭП инженерного оборудования.
3. Распределение воздуха через перфорированные воздуховоды типа ВПК следует рассчитывать по
отношения v /v0 средней скорости выхода воздуха из отверстий v к расчетной скорости и0 в начальном
и коэффициент местного сопротивления С, (графа 12), а в скобках указана длина ВПК /, мм.
3) сосредоточенно с использованием на-
направляющих сопел.
Отопительно-вентиляционные системы с
направляющими соплами рекомендуется пре-
предусматривать в помещениях, длина которых
превышает длину зоны эффективного действия
приточных струй при сосредоточенной подаче
не более чем в 2 раза и в которых применение
сосредоточенной подачи воздуха не позволяет
обеспечить подачу необходимого расхода теп-
теплоты (или холода), а также для систем с
переменным расходом воздуха.
В производственных помещениях первой
категории со значительными избытками явной
теплоты рекомендуются следующие способы
подачи воздуха:
1) непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г) через
воздухораспределители типа ВЭПш;
2) наклонными струями в направлении РЗ
с высоты не более 4 м (см. рис. 17.4, а) через
воздухораспределители типов НРВ, РВ и ВВР.
В производственных помещениях второй
категории рекомендуются следующие способы
подачи воздуха:
1) сверху вниз веерными (рис. 17.5, а) или
несмыкающимися коническими струями
(рис. 17.5,6) через воздухораспределители ти-
типов ВР, ВДШп и ПРМ;
2) сверху вниз настилающимися компакт-
компактными или неполными веерными струями
(рис. 17.5, в) через воздухораспределители (ре-
(решетки) типов РР и РВ;
3) сверху вниз плоскими струями
(рис. 17.5, г) через воздухораспределители типа
ВПК;
4) непосредственно в РЗ (рис. 17.4, г,
17.5, д) через воздухораспределители типов
ВЭПш, УВН.
В помещениях с технологическим обору-
оборудованием высотой более 2 м подачу следует
осуществлять в проходы между оборудова-
оборудованием.
В помещениях общественных зданий высо-
высотой более 5-6 м (залы, аудитории) рекомен-
17 3 Выбор cnoi обов подачи типов и ко шчества ВР 129
Продолжение табл. 17.6
Расче1чая
11 юш i v> Ao
ч
•
р<11ихенд>емые значения
расчо i во > духа
__ |
расчетная
скорое гь
«о. м/с
8
Угол
выпуска
сруи к
горизонту
я, 1рад
9
Коэффициенты
скорост-
скоростной W
10
темпера-
температурный п
11
местного
сопро-
сопротивления
(,
12
Примечание
13
0,02
0,03
0.05
0,08
01
0,П
0,2
0,33
0,05
0,08
0,13
0,2
0,25
0,31
0,5
0,78
1,22
2
430 1080
650-1620
1080 2700
1730 4Ш
2 J 60-5400
2810 7020
4320-10800
7130 17820
900-2700
1440-4320
2340 7020
3600 10800
4500-13 500
5580 16740
9000-27 000
14040 42120
21960-61880
36000-108000
6 15
±30
6,4
4,8
1,1-1,2 Обладает улучшен-
улучшенной акустической
характеристикой
5-15
1,1
0,85
1.2 То же
iidu и лающихся струй значениу коэффициентов приведены в скобках
лейа ч> ющих и приведенные для справок, *•* -нетиповые конструкции,
рабочая документация которых
форму wm п 37 4 Для -лого в графе ^ в скобках указан средний диаметр dmt, мм, а в графе 9 приведены
сечении ВПК В графе 6 приведена расчетная площадь Ао, к которой отнесены расчетная скорость v0 (графа 8)
дуется подавать воздух наклонными компакт-
компактными или плоскими струями, направленными
на лкран (сцену) или спортивную площадку
через воздухораспределители типов РР, РВ,
РРНП* и ВПФ*, располагаемые выше обслу-
обслуживаемой зоны. Воздухораспределитсти допус-
допускается устанавчивать в Роковых стенах. Допус-
Допускается подавать ао!д>х компактными верти-
вертикальными дтруями через воздухораспределите-
воздухораспределители типов РРНП * и ВПФ *
В помещения конструкторских и проект-
проектных бюро, контор рекомендуется подавать воз-
воздух в направлении окон чс^с? воздухораспре-
дели1сли типов РР, РВ и Т*РНП*. установлен-
* Знаком * обнничени воздухораспределители
д!я общественных чшвий, рабочая документация на
кошрые раэработана ЦНИИШ инженерного обору-
оборудования Расчет иоздухорасиредеаения в помещениях
t/wi шины> чд.ший приведен в Рекомендациях по
»мсч г ^тяухора^преде ш'ия а общественных зда-
fH>v М Ш-ШИЭИ nji*0Ht.piioro оборудования.
ные выше обслуживаемой зоны, или непосред-
непосредственно под окнами через воздухораспредели-
воздухораспределители эжекционных кондиционеров доводчиков
(ЭКД) для уменьшения отрицательного воз-
воздействия ниспадающих холодных токов.
В помещения или отдельные зоны высотой
менее 5 6 м, имеющие подшивной потолок
(торговые залы, балконы зрительных залов,
трибуны спортивных залов), рекомендуется
подавать воздух настилающимися веерными
струями через воздухораспределители типов
ВДШп и ПРМ.
При наличии на потолке выступающих
конструкций (балки, ригели, ребра), а также
светильников с большими тепловыделениями
рекомендуется подавать воздух коническими
и неполными веерными струями на высоте
3 -6 м через воздухораспределители типов
ПРМ, ВК *, РВ и РРНП ¦
В системах с переменным расходом возду-
воздуха подачу воздуха рекомендуется осуществлять
130 Глава 17. Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
Рис. 17.4. Схемы подачи воздуха в производственные помещения первой категории
через воздухораспределители, позволяющие
изменять угол наклона (ВВР) или угол наклона
и форму струи от веерной до смыкающейся
конической (ВР и ПРМ) и от неполной веерной
до компактной (РВ), а также отопительно-вен-
тиляционными системами с направляющими
соплами.
Для размещения воздухораспределителя
выбранного типа при ручном счете требуется:
1) выбрать соотношение сторон (а1% Ьх)
ячейки помещения (модуля), обслуживаемой
одним воздухораспределителем (в частном слу-
случае модулем может являться все помещение);
2) с учетом рекомендуемого диапазона
изменения относительной площади приточной
струи при поступлении ее в рабочую зону (Ад)
выбрать величину Ад;
3) определить площадь пола, приходящу-
приходящуюся на одну струю (Лр = а161, для плоских
струй Ap-bt из формул A7.38)-A7.42)*, по
выбранному соотношению сторон (ах, Ьх)
и величине Ад\
4) найти количество ВР, размещаемых
в помещении, как наиболее близкое к частному
от деления площади пола помещения на Ар.
Следует учесть, что наименьшее количество ВР
достигается при минимальном значении А .
* Для конических смыкающихся струй задаются
расчетной площадью ВР (Ло).
17.3. Выбор способов подачи, типов и количества ВР 131
Для компактных и неполных веерных струй:
для плоских струй (/0 > 0,75а!):
Рис.
17.5. Схемы подачи воздуха в производственные
помещения второй категории
Равномерное распределение параметров
воздуха в РЗ и отсутствие плохо вентилиру-
вентилируемых зон достигается в случае подачи воздуха
через ВР плафонного типа (схемы на
рис. 17.4, д, 17.5, а, б) при соотношении боль-
большей (Ь^) и меньшей (aj сторон модуля
й1 < 2й! . При этом величина Ад должна нахо-
находиться в пределах, указанных в табл. 17.7.
При подаче воздуха через решетки (схема
на рис. 17.5, в) необходимо выдерживать сле-
следующие геометрические соотношения*:
* При рассмотрении этой и последующих схем
подачи воздуха предполагается, что ВР расположены
по стороне помещения av а выпускаемые струи разви-
развиваются параллельно стороне Ьх.
К17.45)
Соблюдение неравенств A7.44) и A7.45)
обеспечивает путь развития струи несколько
меньший ее дальнобойности с учетом стесне-
стеснения струи как на горизонтальном, так и на
вертикальном участках.
Площадь струи в месте поступления в ра-
рабочую зону должна находиться в пределах
0,5 >Ад^ 0,2. A7.46)
ТАБЛИЦА 17.7. ДИАПАЗОН ИЗМЕНЕНИЯ
ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДИ Л9 ДЛЯ
КОНИЧЕСКИХ И ВЕЕРНЫХ СТРУЙ
Вид струи
Коническая:
смыкающаяся
несмыкающаяся
Веерная
Величина Ад
минималь-
минимальная
0,2
0,2
0,5
максималь-
максимальная
0,5
0,6
0,7
132
Глава 17, Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях
При сосредоточенной подаче воздуха (схе-
(схема на рис. 17.4,6) для исключения попадания
ненастилающейся струи в рабочую зону пря-
прямым потоком обеспечивают соотношение
A7.47)
где h-высота расположения ВР над уровнем пола, м.
Равномерность распределения скоростей
и температур* по площади рабочей зоны
достигается при выполнении условий:
A7.48)
A7.49)
08<-^-<3
Первое условие требует, чтобы длина
помещения (или части помещения) не превы-
превышала дальнобойности струи, но была больше
расстояния до второго критического сечения,
так как в противном случае невозможно обра-
образование обратных потоков в рабочей зоне.
Второе условие регламентирует ширину
помещения (или части помещения), обслужи-
обслуживаемого одним устройством.
Выбор модуля помещения при подаче
непосредственно в рабочую зону (схема на
рис. 17.4, г) следует производить с учетом
неравенств:
ах<Ьх\ A7.50)
A7.51)
Соотношения A7.47) и A7.51) необходимо
выдерживать при размещении ВР и в случае
подачи воздуха наклонными струями (схема на
рис. 17.4, а).
Эффективное воздухораспределение неизо-
неизотермическими струями обеспечивается:
а) для вертикальной подачи нагретого
воздуха вниз компактными и неполными веер-
веерными струями при условии
х<0,45Я; A7.52)
плоскими струями
*<0,65Я; A7.53)
где л--расстояние от ВР до РЗ по вертикали;
б) для горизонтальной и наклонной
* Рассматривается случай равномерного распо-
расположения источников тепловыделений по площади
помещения.
(вверх) подачи охлажденного воздуха ненасти-
лающимися струями и наклонной подачи ** на-
нагретого воздуха в направлении РЗ при условии
х = @,3-f- 0,5)/,, A7.54)
где х-расстояние по горизонтали от ВР до места
пересечения ПМС с верхним уровнем РЗ при горизон-
горизонтальной подаче или расстояние от ВР до вершины
струи при наклонной подаче;
в) для горизонтальной подачи нагретого
воздуха ненастилающимися струями при ус-
условии
х>.0,3/,, A7.55)
где х-расстояние по горизонтали от ВР до места
пересечения МПС с потолком;
г) для горизонтальной подачи нагретого
воздуха настилающимися струями при условии
х < 0,6Я, A7.56)
где х-сумма расстояний по горизонтали и вертика-
вертикали от ВР до места пересечения ПМС с верхним
уровнем РЗ;
д) для горизонтальной подачи воздуха
настилающимися струями при условии
х0 > 0,7/,, A7.57)
где х0-расстояние по горизонтали от ВР до места
отрыва струи охлажденного воздуха от плоскости
потолка или нагретого воздуха от пола.
При горизонтальной подаче воздуха на
высоте х > 0,5Яр и омывании РЗ обратным
потоком избыточную температуру приточного
воздуха следует принимать не более:
для компактных струй
- 1300
тпА,
для плоских
v2o lbQ
тп
A7.58)
A7.59)
Отсутствие сноса конвективных потоков
при выпуске воздуха через плафоны достигает-
** С целью увеличения тепловой нагрузки (или
Д/о) на систему воздушного отопления допускается
превышение вершины приточной струи на 1 -2 м над
верхним уровнем РЗ (рис. 17.3, в). Определение необ-
необходимого превышения приведено в гл. 12 «Воздушное
отопление» Справочника проектировщика, ч. 1. Сле-
Следует учитывать, что при изменении Д/о может возник-
возникнуть необходимость регулирования угла выпуска
струи в вертикальной плоскости. При этом должно
обеспечиваться условие хЛ = @,03 ¦*• 0,5) /..
17 4 Распределение воздуха через перфорированные воздуховоды 133
ся подачей воздуха коническими смыкающи-
смыкающимися ыруями несоосно с тсплоис!очниками (в
проходы между оборудованием) таким обра-
образом, чтобы выполнялись два условия.
2
/5* -(А-АД
т
h + I > 3,3»it0 v Ao,
A7.60)
A7 61)
где / расстояние между краем теплоисточника и осью
i юн cipvi, м, h -нысота распо ю^елия ВР iia i
> „м пола, м. //„ BKicoia 1си,тюисючыика м
Если подача воздуха чере^ рлафоны осу-
щесгвляегся веерными, коничсс\^>1и 'лруями
или невозможно организогатл юдлч^ воздуха
б проходы между оборудов ыием коническими
смыкающимися струями, приточные струи
должны определять циркуляцию воздуха в по-
мещеыш и дov^иниpoвaть илд коквективными,
что до*, гй» ается при соотношении лшр1ий
взаимодействующих струй, определяемом не-
неравенством
для конических струй
5 67-101О,A7
для веерных сгруи
т
1.865-101
U7.63)
иде Qk конвективны ' гепловои поюк ^оивектиькак
^оставляющая 1члоппдс 1сш'й) от четсчыикл теп IC-
Ш, ГфИХОДЙЩИЙСЯ На ОДИН ВР, В$
При организации jjow>xoi С^ича ъ производст-
производственных помещениях ». ,<ib^nwa.\» геплоты, а .чоюрпх
требуется обесиечи:ь Заданною равномерность тем-
псоаI>р по пчошндн рабочей зоны помещения*, мак-
' > 1 ! > х 1ов температур в струе,
A7.10) к A7.12), должны
A7.64)
максимапыюе знаиеш;е fpe шею ттзрртиино-
С ^двг1сяшее v>t j i мчногС1 маьси-
\. О1Н0СЛТСЯ
г;\'нера-
й.ь + 1 "С от
-- 2 С
" КаК. Ilpat'HlU, К idVHM !Ч М
кондиционируемые, в которых Э
туры в рабочей -оне не до !жно п
средней величины, i.e. Д/™" - г™"
ма чьного отклонения температуры воздуха в рабочей
зоне (АС"Х)
G, = ДС?/4. A7.65)
Коэффициент вариации X, для различных
способов воздухораспределения принимают
равным: Kt = 0,8 при подаче воздуха через
плафоны коническими струями; Kt — 1,5 при
подаче воздуха через плафоны веерными стру-
струями и через решетки компактными и непол-
неполными веерными струями.
17.4. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА
ЧЕРЕЗ ПЕРФОРИРОВАННЫЕ
ВОЗДУХОВОДЫ, ПОТОЛКИ
И ПАНЕЛИ
Применение перфорированных воздухово-
воздуховодов (рис. 17 6), потолков и панелей (рис. 17 7)
обеспечивает интенсивное падение скоростей,
>меньшение разности температур и перемеши-
перемешивание подаваемого воздуха с окружающим
в непосредственной близости от места выпуска
(на участке формирования, который для перфо-
перфорированных потолков и панелей равен xf = 5/,
где t-расстояние межд} отверстиями для вы-
выпуска воздуха), что делает этот способ подачи
предпочтительным для низких помещений
Перфорированные потолки имеют пло-
площадь перфорированной поверхности 50% и
более, перфорированные панели менее 50%
общей площади помещения {Лрегу < 0,5Лр).
Перфорированные потолки и панели, как пра-
правило, собираются из отдельных плит (металли-
(металлических, гипсовых, древесно-волокнистых и
т.д.). Коэффициент живого сечения плит при-
принимается в пределах 0,5-5%, диаметр отвер-
отверстий-3-10 мм (при несерийном изготовлении
до 25 мм). Связь между шагом t, диаметром
отверстий а и коэффициентом живого сечения
Kf р — A0/Aperf, где Ао -суммарная площадь
выпускны' отверстий; при расположении от-
отверстий на равных расстояниях друг от друга
определяется зависимостью
/ = 0,89-7==^' A7.66)
Перфорированные потолки с большой
площадью перфорированной поверхности ре-
рекомендуется применять при небольших раз-
разностях температур {&t0 = 35). При больших
разностях, температур для обеспечения устой-
устойчивой циркуляции воздушных потоков в поме-
134 Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
Рис. 17.6. Схемы подачи воздуха в помещения через перфорированные воздуховоды
«-вертикально вдали от ограждений, б горизонтально вдоль ограждения, в вертикально вдоль ограждения
iffHy . , /TTV /TH ,/ГУ /П\ ,,,/TTV.., УП\.
лшу У1У \1У ^tL^ \ПУ \
Рис. 17.7. Схемы подачи воздуха в помещения через перфорированные поюлки (а) и перфорированные панели (б)
щении рекомендуется сочетать перфорирован-
перфорированные поверхности с глухими участками потолка
(перфорированные панели). При необходимо-
необходимости целесообразно сочетать установку перфо-
перфорированных плит с шумопоглощающими и
осветительными устройствами.
Рекомендуемая скорость выхода воздуха
из отверстий vout при подводе в подшивное
пространство 0,5-4 м/с. При подводе воздуха
распределительными воздуховодами непосред-
непосредственно к перфорированным панелям верхний
предел скорости выхода ограничивается акус-
акустическими требованиями. При подаче воздуха
в подшивное пространство и vout > 2 м/с следу-
следует принимать меры по герметизации этого
пространства.
При подаче охлажденного воздуха в под-
подшивное пространство с температурой на 10°
ниже температуры помещения следует прини-
принимать меры по теплоизоляции перекрытия над
ним. Температура наружных поверхностей пер-
перфорированного потолка или панелей во избе-
избежание каплеобразования должна быть выше
температуры насыщения для воздуха поме-
помещения.
Расчет воздухораспределителей ВПК1 и
ВПК2 (см. табл. 17.6 и рис. 17.6) может вес-
вестись по одному из двух вариантов.
При отсутствии специальных требований
к равномерности распределения скоростей и
температур в рабочей зоне помещения расчет
воздухораспределителей сводится к подбору их
количества и диаметров с целью обеспечения
максимальных скоростей и перепадов темпе-
17.4. Распределение воздуха через перфорированные воздуховоды
135
ратур в образующемся воздушном потоке,
отвечающих требованиям СНиП 2.04.05-86
(прил. 5 и 6).
В случае необходимости обеспечивать нор-
нормируемые параметры воздуха для всей рабочей
зоны ВПК следует размещать таким образом,
чтобы их длина соответствовала длине обслу-
обслуживаемого участка помещения, а отношение
ширины струи в месте поступления в рабочую
зону Ьд к ширине обслуживаемого участка Вр
находилось в пределах:
— = 0,2 -г 0,5-при подаче охлажденного
Вр
воздуха;
— = 0,2 -I- 1,0- при подаче нагретого воз-
воздуха или воздуха, имеющего температуру, рав-
равную температуре воздуха помещения.
Величина Ьд определяется по формуле
Ьд = 2fidm + 0,44
(\0dmt>x>l,5dm). A7-67)
За величину х принимается длина пути
развития струи.
Расчет воздухораспределителей ВПКЗ,
размещаемых, как правило, по схеме а на
рис. 17.6, сводится к подбору их количества
и диаметров с целью обеспечения максималь-
максимальных скоростей в образующемся воздушном
потоке, не превышающих нормируемые в соот-
соответствии с табл. 17.1.
Удаление воздуха из помещения в случае
применения перфорированных потолков, как
правило, рекомендуется осуществлять из рабо-
рабочей зоны. При раздаче воздуха через перфори-
перфорированные панели и перфорированные воздухо-
воздуховоды размещение вытяжных отверстий воз-
возможно как в рабочей, так и в верхней зоне
помещения.
Максимальную скорость движения возду-
воздуха vx и перепад температур Atx в РЗ при подаче
воздуха через перфорированные потолки
(Aperf > 0,5Ар) и панели (х < 4bperf, где
bperf-размер меньшей стороны перфорирован-
перфорированной панели), т. е. когда в пределах РЗ находится
начальный участок струи, определяют по фор-
формулам:
vx = vout\/^f.pKconKn;
i 1
Atx = At^Kfp——-,
где Кст = 0,4.
A7.68)
A7.69)
Коэффициент К„ рассчитывают по фор-
формулам:
для перфорированных потолков
Кл=./1±3,9-^-; A7.70)
vout^f p
для квадратных панелей
з.
Kn=Jl ±0,025-
AtQx\
Vout К ton bperf \/Kf. p
A7.71)
для прямоугольных панелей
A7.72)
для перфорированных воздуховодов
К.ЛГ77^52^. 07.73)
где а = 0,192 при подаче воздуха по схеме на
рис. 17.6,а и а = 0,137 по схеме на рис. 17.6,в;
Kfp = 0,047 для ВПК1 и К/р = 0,07 для ВПК2
и ВПКЗ.
Знак « + » в формулах A7.70) —A7.73) при-
принимается при подаче охлажденного воздуха,
знак « — »-при подаче нагретого воздуха.
При воздушном отоплении с целью обес-
обеспечения поступления теплого воздуха в рабо-
рабочую зону Кп должен быть не менее 0,4.
При подаче воздуха горизонтально по
схеме на рис. 17.6,6 во избежание отрыва
охлажденного воздуха от потолка Кп, рассчи-
рассчитанный по формуле A7.73) при х = 0,8j?p и
а = 0,137, должен быть не более 1,3. При этом
в формулах A7.78) и A7.79) следует принимать
Кп — 1. Если по схеме на рис. 17.6,6 осущест-
осуществляется подача нагретого воздуха, то Кп в
формулах A7.78) и A7.79) определяется по
формуле A7.73) при а = 0,137 и должен быть не
менее 0,4.
В случае применения перфорированных
панелей и при х > 4bperf, т.е. когда в пределах
РЗ находится основной участок струи, расчет
производится по формулам:
для
136
Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
ТАБЛИЦА 17.8. КОЭФФИЦИЕНТ СТЕСНЕНИЯ
Ксв„ ДЛЯ ПЕРФОРИРОВАННЫХ ПОТОЛКОВ И
ПАНЕЛЕЙ
Тип перфорированной
поверхности
Значения Ксон при х,
равном
1
3
Квадратная панель 0,1 и 1 0,8 0,45
менее
А = Aperf/AD; 0,2 0,95 0,55 0,35
0,3 0,85 0,45 0,3 0,25
х = х/А. 0,4 0,7 0,4 0,3
0,5 0,6 0,35 0,25
б) п0
ПЕРЕГОРОДКИ
Прямоугольная
панель
А = bperf/Bp
х = х/Вр
0Л и 0,9 0,65 0,5
менее
0,2 0,75 0,55 0,45
0,3 0,65 0,5 0,4 0,3
0,4 0,55 0,45 0,35
0,5 0,5 0,4 0,35
Перфорированный 0,1 и 0,75 0,6 0,4
воздуховод менее
А = bJBp 0,2 0,6 0,4 0,3 0,3
x = x/BD 0,3 0,4 0,35 0,3
А
Потолок
Более
0,5
0,4
:| —Г
t=L_
Примечание. А-относигельная площадь пер-
перфорации; х -относительный путь развития струй от
плоскости истечения до верхней границы рабочей
зоны.
A7.74)
A7.75)
Kerf
для прямоугольных панелей
ксопк;
A7.76)
A7.77)
д)
¦Ll-O-OJE J.A-1,.
J
j
f
d
¦
D
/
T
a
T
a
¦
a
¦
L
a
a a
\ ¦
ft
f •
Ь |
f
/
Рис. 17.8. Схемы подачи воздуха в подшивное про-
пространство
а -пространство над потолком не разгорожено, вариант до-
допустим при А0/а ^ 50; L/B < 5; L/h ^ 30; 6 прострашмво над
потолком скошено, вариант допустим при А0/а ^ 50; L/B ^ 5;
L/h < 25; «-пространство над потолком разделено перего-
перегородками, высоту и шаг которых принимают в зависимости от
их числа п (см. табл. 17.9), г-при AJa^l; L/B = 0,5 + 1;
L/h « 5; hj/h 2* 0,06; д - при AJa « 50; L/B s? 5; L/h =6 20;
Л±/Л 3= 0,3; hjh > 0,3; V* > 0.1
17.5. Удаление воздуха из помещения
137
ТАБЛИЦА 17.9. НАЗНАЧЕНИЕ ВЫСОТЫ
И ШАГА ПЕРЕГОРОДОК
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ ЧИСЛА
Относительный
размер (см. рис. 17.8)
L/h (меньше или
равно)
hjh
hjh
hjh
hjh
hjh
hjh
hjh
IJL
IJL
IJL
IJL
IJL
Число
5
10
0,05
0,13
0,25
0,56
0,75
—
—
0,06
0,19
0,45
0,71
—
—
перегородок
7
20
0,03
0,075
0,14
0,23
0,36
0,52
0,73
0,05
0,12
0,21
0,34
0,51
0,73
где Кст определяется по табл 17.8, К„-по формуле
A7.71) или A7.72):
для перфорированных воздуховодов
A7.78)
A7.79)
Atx = \,
n х
При расчете подачи воздуха по схемам на
рис. 17.6,<5, в величины vx и Д^ увеличиваются
в ф. раз.
Величина Кт при расчете гх и Atx прини-
принимается равной 1, за исключением случая вы-
выпуска воздуха из ВПК1 и ВПК2 горизонталь-
горизонтальными струями (схема на рис. 17.6,6), направ-
направленными навстречу друг другу. Коэффициент
взаимодействия за счет соударения струй при-
принимают равным Кы = 0,6 в формуле A7.78)
и Кы = 1 в формуле A7.79). Коэффициент стес-
стеснения Ксоп определяется по табл. 17.8.
Применение перфорированных потолков и
панелей требует равномерного распределения
воздуха по всей площади перфорации. Степень
неравномерности допускается не более 30%.
Для обеспечения указанной равномерности
распределения воздуха рекомендуются схемы
подвода воздуха в подшивное пространство
(рис. 17.8), которые можно использовать как
элементы подшивного пространства при раз-
разветвленной сети подводящих каналов. Участки
подшивного пространства можно разделять
перегородками (табл. 17.9) на отсеки, что
позволяет регулировать расход воздуха по от-
отдельным участкам перфорированного потолка.
При необходимости выпуска воздуха через
перфорированные панели со скоростью более
4 м/с рекомендуется осуществлять подвод воз-
воздуха каналами (воздуховодами) непосредствен-
непосредственно к воздухораздающим панелям.
17.5. УДАЛЕНИЕ ВОЗДУХА
ИЗ ПОМЕЩЕНИЯ
Удаление воздуха из помещений система-
системами вентиляции рекомендуется из верхней зоны
(ВЗ) при значительных избытках явной тепло-
теплоты и допускается на любом уровне при не-
незначительных избытках явной теплоты. При
выделении пыли удаление воздуха следует
предусматривать из нижней зоны.
При выделении в помещении вредных
газов и паров, а также горючих газов и паров
горючих жидкостей удаление воздуха, согласно
СНиП 2.04.05-86, следует производить одно-
одновременно из ВЗ и РЗ.
Если удельный вес газов и паров, посту-
поступающих в помещение, меньше удельного веса
воздуха РЗ или если их выделение (при любом
удельном весе) сопровождается устойчивыми
воздушно-тепловыми потоками, направленны-
направленными вверх, то из РЗ следует предусматривать
удаление системами общеобменной вентиля-
вентиляции и системами местных отсосов х/з расхода
воздуха, рассчитанного на разбавление выде-
выделяющихся вредных или горючих газов и паров,
но не менее расхода воздуха, удаляемого через
местные отсосы из РЗ.
Если удельный вес газов и паров больше
удельного веса воздуха РЗ и выделение их не
сопровождается устойчивыми восходящими
воздушно-тепловыми потоками, то из РЗ сле-
следует предусматривать удаление 2/з расчетного
расхода, нр не менее расхода, удаляемого через
местные отсосы из РЗ.
Во всех случаях при выделении вредных
или горючих газов и паров следует предусмат-
предусматривать удаление из ВЗ остального расчетного
138 Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
расхода воздуха или большего расхода, если
это требуется по избыткам теплоты и влаги.
Расход воздуха, удаляемого из ВЗ, должен
быть не менее однократного воздухообмена
в 1 ч в помещениях высотой 6 м и менее,
а в помещениях высотой более 6 м-не менее
6 м3/ч на 1 м2 площади пола.
Приемные устройства рециркуляционного
воздуха следует размещать, как правило, в РЗ.
Размещение вытяжных отверстий (ВО) для
удаления воздуха рекомендуется по возмож-
возможности в зонах, в которых наблюдаются наи-
наиболее высокие температуры и концентрации
вредных выделений. Если ВО располагать
в зоне действия приточной струи, то часть
приточного свежего воздуха удаляется еще до
поступления в РЗ, поэтому необходимый воз-
воздухообмен приходится увеличивать. Рецирку-
Рециркуляционные и вытяжные отверстия следует раз-
размещать так, чтобы всасывающие факелы не
оказывали непосредственного влияния на близ-
близко расположенные участки РЗ, но по возмож-
возможности усиливали движение воздуха в застойных
зонах помещений, выравнивая там температу-
температуру и влажность. Удаление воздуха снизу эффек-
эффективно в тех случаях, когда ВО располагаются
вблизи слабонагретых источников теплоты.
Схема размещений ВО в верхней зоне
помещения выбирается в зависимости от спо-
способа подачи приточного воздуха.
При равномерно распределенной подаче
воздуха непосредственно в рабочую зону или
в направлении РЗ с высоты 4-6 м схема разме-
размещения ВО не влияет на величину расчетного
воздухообмена. Распределение параметров воз-
воздушной среды по рабочей зоне определяется
в этом случае только взаимодействием при-
приточных струй и размещением источников вы-
выделения теплоты и вредных веществ.
При подаче в помещение компактными
струями под перекрытием с размещением цент-
центров приточных отверстий на высоте более 2/э
Нр вытяжные отверстия следует размещать на
расстоянии более 0,3-jAp (где Нр-высота по-
помещения, м; Лр-площадь, м2, поперечного се-
сечения помещения в плоскости, перпендикуляр-
перпендикулярной потоку воздуха, приходящаяся на один ВР)
от плоскости подачи в сторону, противополож-
противоположную движению приточных струй. Размещение
ВО на расстоянии менее B,5-3) Ар в направле-
направлении движения приточных струй не рек.оменду-
ется, так как это связано с необходимостью
увеличения расчетного воздухообмена.
Максимальный расход воздуха Lmax, м3/ч,
который допускается удалять из верхней зоны
через одно вытяжное отверстие, следует опре-
определять по формулам:
а) для круглого или прямоугольного от-
отверстия с отношением сторон меньше 5 и если
высота расположения вытяжного отверстия
в 2 раза и более превышает высоту рабочей
h
зоны, т. е. при hw z = -^ ^ 0,5:
4,1-6,5^,-2,3^
Я
A7.80)
б) для вытянутого (отношение сторон
больше 5) прямоугольного отверстия и
A7.81)
0,8/гк,г]1>„Я0,
где Но-высота расположения вытяжного отверстия
над полом, м; hw г - высот а рабочей зоны, м; vn - нор-
нормируемая допустимая скорос1ь, м/с, воздуха в ра-
рабочей зоне.
ВО следует располагать (в различных схе-
схемах их размещения) на расстоянии t > 2,5 (^ +
+ d2) между центрами любых двух вытяжных
отверстий диаметрами dt и d2.
17.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА
ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
Расход приточного воздуха L, м3/ч, пода-
подаваемого в помещения, определяется при плот-
плотности приточного и удаляемого воздуха
1,2 кг/м3 по формулам:
а) при расчете по избыткам явной теплоты
3,6Q ~ cLwz(twг - tin)
(П.82)
б) при расчете по массе выделяющихся
вредных веществ
A7.83)
в) при расчете до избыткам влаги
17.6 Определение расхода приточного воздуха
139
W-\,2Lwz{dH
din)
\,2Kd(dw,z-din)
A7.84)
где Kt, Kq, Kd-коэффициенты воздухообмена, уста-
устанавливающие связь температуры, концеш рации вред-
вредных веществ и влагосодержания в удаляемом воздухе
и РЗ:
A7.85)
A7.86)
A7.87)
twz
d,-
- tm
— tm
~dl
<_- ~ dm
В формулах A7.82)-A7.87) приняты ус-
условные обозначения:
Lwz-расход воздуха, удаляемого из РЗ
местными отсосами, общеобменной вентиля-
вентиляцией и на технологические нужды, м3/ч;
Q-избыточный явный тепловой поток в поме-
помещение, Вт; с-теплоемкость воздуха, равная
1,2 кДж/(м3-с); twz -температура воздуха в РЗ
помещения, удаляемого местными отсосами,
общеобменной вентиляцией и на технологи-
технологические нужды, °С; tln = t0 - температура возду-
воздуха, подаваемого в помещение, С. равная
температуре приточного воздуха на выходе из
ВР; tx температура воздуха, удаляемого из
помещения за пределами РЗ, °С; тРо-масса
каждого из вредных веществ, поступающих
в воздух помещения, мг/ч; #wr ~ концентрация
вредного вещества в воздухе, удаляемом из РЗ,
мг/м3; #,-концентрация вредного вещества
в воздухе, удаляемом из помещения за преде-
пределами РЗ, мг/м3; #(„-концентрация вредного
вещества в воздухе, подаваемом в помещение,
мг/м3; W-избытки влаги в помещении, г/ч;
б?и, г-влагосодержание воздуха, удаляемого из
РЗ, г/кг; dt - влагосодержание воздуха, удаля-
удаляемого из помещения за пределами РЗ, г/кг;
dm -влагосодержание воздуха, подаваемого в
помещение, г/кг.
При одновременном выделении в воздух
помещения теплоты, вредных веществ и влаги
следует принимать большую из величин, полу-
полученных по формулам A7.82) — A7.84). При этом,
если в помещение поступает несколько видов
вредных веществ, не обладающих суммацией
действия, расход приточного воздуха (по массе
выделяющихся вредных веществ) следует при-
принимать по большему из полученных результа-
результатов (по определяющей вредности) для каждого
ТАБЛИЦА 17.10. КОЭФФИЦИЕНТЫ
ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ
СО ЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ
ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ И ПОДАЧЕ ВОЗДУХА
НЕПОСРЕДСТВЕННО В РЗ
Вид помещения
1,9
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
2,6
2,5
2,3
2,2
2,1
1,9
Кузнечно-прессовые цехи, печные 2 2,7
пролеты сталеплавильных, рель-
рельсопрокатных цехов и цехов эма-
эмалирования, корпуса нагреватель-
нагревательных колодцев, блюминги, склады
заг отовок
Термические цехи
Сушильные »
Литейные »
Доменные и кузнечные »
Прокатные »
Электролизные цехи, машинные 1,4
залы и компрессорные
Цехи вулканизации и производст- 1,3 1,8
ва изделий из пластмасс
из веществ. Если в воздух помещения выделя-
выделяется несколько видов вредных веществ одно-
однонаправленного действия, следует суммировать
расходы приточного воздуха, полученные для
каждого из веществ в отдельности. Расход
приточного воздуха следует принимать не ме-
менее суммарного расхода воздуха на местные
отсосы и технологические нужды. Расход при-
приточного воздуха должен быть не меньше нор-
нормируемого минимального расхода наружного
воздуха, подаваемого в помещение, необходи-
необходимого для обеспечения норм взрывопожарной
безопасности, а также требуемого по нормиру-
нормируемой кратности воздухообмена или удельного
расхода приточного воздуха.
Температуру twz, концентрацию вредных
веществ qwz = ПДК и влагосодержание rfwz
воздуха РЗ следует принимать в соответст-
соответствии с требованиями к метеорологическим усло-
условиям в помещениях, установленными
ГОСТ 12.1.05-88 и СНиП 2.04.05-86.
При выборе способа подачи воздуха пред-
предпочтение следует отдавать системам, имею-
имеющим больший коэффициент воздухообмена,
и окончательно принимать способ подачи
исходя из минимума приведенных затрат с
учетом изменения коэффициента воздухообме-
воздухообмена в период эксплуатации в течение года.
Коэффициенты воздухообмена в конкрет-
конкретных частных случаях принимаются по норма-
нормативным или экспериментальным данным. Для
140
Глава 17. Организация воздухообмена и распреоеленич возОу ха
ТАБЛИЦА 17.11. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЫЦЕНИЙГ
С НЕЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ
Способ подачи воздуха
Коэффициешы воздухообмена К, и Kq при кратности воздухообмена
в помещении, 1/ч
3
5
К.
к,
10
Kt
15 и более
К,
к,
Непосредственно в РЗ
Наклонными струями в направ-
направлении РЗ с высоты:
не более 4 м
более 4 м
Сосредоточенно выше РЗ
То же, с использованием направ-
направляющих сопел
Сверху вниз струями:
настила ющимися
коническими
плоскими
1,3
1,15
1
0,95
1
0,95
1,05
1,1
1,85
1,4
1,2
1,1
1
1,1
1,1
1,2
1,2
1,1
1
1
1
1
1
1.05
1,4
1,2
U
1,05
1
1.05
1,05
1.3
1,05
1
1
S
\
\
1
1
1 15
1,1
1.05
1
3
1
1
1,05
1
1
1
1
1
1
3
1
3
1
1
)
\
1
1
1
ТАБЛИЦА 17.12. ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ВОЗДУХА ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ
ВОЗДУХООБМЕНА
Относительный _расход
воздуха L
Вид струи
компактная, неполная
веерная, коническая
веерная
В приточной струе L
В приточной струе
при расположенной
в ней ВО L,
Во II критическом
сечении стесненной
приточной струи Lcr
В конвективной
струе LK
JA,
1,4 jx
m\jb0
1,4 x
Г _(l-
Примечание. В формулах приняты условные обозначения:
л-для приточных струй при подаче в РЗ-расстояние от ВР до границы ячейки помещения, обслуживаемого
этим ВР, или до теплоисточника, если струя движется по направлению к нему, при подаче выше Р3~расегояние
о г ВР до РЗ по направлению движения струи; для конвективных струй-расстояние от верха теплоисточника до
ВО, м; /-расстояние от ВР до ВО по направлению движения cipyn, м;
б,-конвективная составляющая тепловыделений от источника теплоты (единицы оборудования), Вт. Дчя
определения К, ячейки помещения, обслуживаемого одним ВР, по расчетным соотношениям табл 17.12
(Lh = L0) при наличии нескольких теплоисточников в ячейке в формулы табл. IT 12 следует подставлять
суммарные величины G, и Е, от этих источников.
помещений со значительными избытками яв-
явной теплоты и подаче воздуха непосредственно
в РЗ ориентировочные значения коэффициентов
воздухообмена Kt и Kq могут быть определены
по табл. 17.10, для помещений с незначитель-
незначительными избытками явной теплоты-по
табл. 17.11. При отсутствии данных коэффици-
коэффициент воздухообмена Kd рекомендуется прини-
принимать равным Kq.
Коэффициенты воздухообмена ло теплоте
Kt определяют расчетом по методическим
рекомендациям (Определение количества при-
17.6. Определение расхода приточного воздуха
141
точного воздуха для производственных поме-
помещений с механической вентиляцией.-Л.:
ВНИИОТ, 1983). Если по расчету величина К,
при подаче нагретого воздуха (режим отопле-
отопления) окажется больше единицы, то следует
принимать К, = 1.
Значения К, при избытках явной теплоты
рассчитывают с помощью соотношений, при-
приведенных в табл. 17.12 и 17.13. При расчете К,
по зависимостям табл. 17.12 избыточный яв-
явный тепловой поток (Q) в помещение или
ячейку помещения, обслуживаемую одним ВР,
принимается с учетом тешюпотерь через
ограждения. Теплоизбытки в рабочей зоне
Fw,z > 0) складываются из конвективной QwzJi
и лучистой QWtZj составляющих тепловыделе-
тепловыделений от оборудования; тепловыделений от све-
светильников Qj, инсоляции Q2, поступающей
через светопрозрачные ограждения в РЗ, и теп-
тепловыделений от работающих Q3, из суммы
которых вычитаются теплопотери через ограж-
ограждения рабочей зоны Q4;
<2w,z = Q»,:,k + QW,:,l +
+ Qx + Q2 + Q3-Q*- 07.88)
В помещениях, где циркуляцию воздуха
определяют приточные струи, следует прини-
принимать, что 70% мощности теплоисточников
(Qw.z.k + Qw,z,i) поступает в РЗ и соответственно
30%-в верхнюю зону.
В помещениях, где циркуляцию определя-
определяют конвективные струи, конвективная состав-
составляющая Qwzk от теплоисточников уносится
в верхнюю зону, а лучистая <2W>2>/ делится
пополам между рабочей и верхней зоной.
Расход приточного воздуха Lpo, мэ/ч, при
удалении его системами общеобменной венти-
вентиляции одновременно из верхней и рабочей зоны
помещения рекомендуется определять по фор-
формуле
A7.89)
- 1) + !](?„.,-
где 5-доля воздуха, удаляемого из верхней зоны
помещения. При удалении из рабочей зоны '/з
расхода воздуха 5 = 0,67, при удалении 2/з расхода
воздуха 8 = 0,33.
Если расход воздуха Lhf, м3/ч, определен-
определенный по избыткам полной теплоты (или боль-
большая из величин, определенная по избыткам
явной теплоты и влаги), окажется больше
полученного по массе выделяющихся вредных
веществ и допускается рециркуляция, макси-
максимальный расход воздуха, забираемого из верх-
верхней зоны на рециркуляцию, Lp, м3/ч, следует
определять по формуле
A7.90)
где
v,z "-q ' ^w.z4w,z
(LhJ-LwJ(Kq-l)
A7.91)
qext - концентрация вредного вещества в наружном
воздухе, подаваемом в помещение, мг/м3.
Для обеспечения концентрации вредных
веществ в приточном воздухе (смеси наружного
и рециркуляционного) при выходе из ВР не
более 30% ПДК в воздухе РЗ расход воздуха на
рециркуляцию следует принимать не более
Lm =
- qext)
?2+0,ЗПДК-
A7.92)
где
A7.93)
Расход наружного воздуха должен быть не
менее расхода воздуха, удаляемого наружу
системами вытяжной вентиляции и технологи-
технологическим оборудованием, с учетом нормируемо-
нормируемого дисбаланса, а также не менее нормируемого
минимального расхода наружного воздуха
(СНиП 2.04.05-86, прил. 17).
Для определения расхода приточного воз-
воздуха для систем кондиционирования* необхо-
необходимо предварительно установить температуру
и влагосодержание приточного воздуха путем
построения процесса ассимиляции теплоты
и влаги в рабочей зоне помещения с учетом
тепловлажностного отношения избытков пол-
полной теплоты к избыткам вла! и
Ewz = Gft/-wz/^HZ' A7.94)
* Способ применим для условий К, ± 1 и К^ Ф 1
при отсутствии удаления воздуха из рабочей зоны
и для условий К, — Kd = 1 в случае удаления воздуха
из рабочей зоны и за ее пределами.
Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
м
м
к»
IO1 -
S
и
СО
•О)
I
м
I
1-4*
17.6. Определение расхода приточного воздуха
143
А.
*
KI
(
"О»
о а
о *
&|
о я
и В
- м
4-М
со и и
Й1 te К н
2.". "и I
С м м 'oj
144
Глава П Организации воздухообмена и распределении воздуха
3,6Q
W
d- Юг/кг
Рис. 17.9. Схемы процесса ассимиляции тешоты и
влаги приточным воздухом для систем кондициони
рования (я) и с увлажнением воздуха в помещении (о)
где
QhJ.w.z —
К,
w
к
B,5 + 0,0018rw,z);
A7.95)
WWiZ = n/Kd. A7.96)
На /-й?-диаграмме влажного воздуха из
точки / (рис. 17.9, а) с параметрами rwz и ф„,г
проводится прямая 1-2 по лучу гепловлаж-
ностного отношения ewz до пересеченья с
условной кривой ф, расположенной выше кри-
кривой ф = 95%, на разность температур Г3 ~ h
(по линии d = const), учитывающую нагревание
воздуха в вентиляторе и воздуховодах.
Температура и влагосодержание приточ-
приточного воздуха имеют параметры точки 2.
Расход приточного воздуха определяют по
формуле
rKt(?wz-tJ
A7.97)
Температура и влагосодержание воздуха,
удаляемого из помещения за пределами ра-
рабочей зоны (точка 4) определяются по фор-
формулам'
3.60
cLk
W
A7.98)
A7.99)
Для определения расхода приточного воз-
воздуха для систем кондиционирования и яо-
увтажнения воздуха с помощью форсунок, раз-
размешенных в помещении, необходимо предва-
предварительно установить условную температуру /5
и ц дигосодкржание d5 в рабочей зо№".
На /-d-диаграмме от точки / (рис. 17.9,5)
с параметрами fvl и фн,г откладывается в ле-
левую сторон\ отрезок Ымл~ Ы'К^ где Дй?
соответств\ет мощность проектируемой систе-
системы доувлажнения (как правило, М ^ 2 г/кг).
На прямой /j — const находят точку с ус-
условной температурой t, и впагосодержанием с/,
воздуха i3 рабочей зоне. Точка 5 на рис. 17.9, б
соответствую точке 1 на рис. 17.9, а.
Последующее построение процесса на
/ d-диаграмме, определение температуры и
влагосодержания приточного воздуха, опреде-
определение расхода приточного воздуха, температу-
температуры и вла> осодерждния возд) ха, удаляемого за
пределами рабочей зоны, осуществляются опи-
описанным выше способом.
Расход приточного воздуха проверяется
и в случае необходимости корректируется в ре-
результате расчета воздухораспределения. Расчет
воздухораспределеичя (выбор способа подачи,
определение местоположения количества и ти-
типоразмеров ВР) следует проводить с пелью
обеспечения принятой схемы подачи воздуха,
нормируемых значений максимальной скоро-
скорости (г„ <5 Kvn) и отклонения температуры воз-
воздуха в струе (Atx — tx — tn < At, и Atx = tn —
— ix < А;,) или в зоне обратного потока (см
табл 17.1 и 17.2).
Если в резулыаге расчета возтухораспре-
деления в режиме вентиляции предельная ра-
рабочая разность температур A/Ji™ == twz — tw
окажется меньше предварительно принятой
I7 Pat.new mid\\n< ni ни и cost) \ajainpedc чш i
145
для определения расход приточного воздуха,
то следует пересчитать \ увеличить расход
приточно! о воздуха, принимая t^ z ~ tin не
более избыточной температуры приточного
воздуха Д/о, при которой обеспечиваются
принятая схема подачи воздуха и нормируемые
значения v и А:х
Гсвд в резньтате р^сче^а возд^ хораспре-
деления в режиме отопления системы вентиля-
цш совмещенное г возпуииым отоплением,
предельная рабочая разность температур
Дг»™ = thr — tw z (здесь th пмт"ат\ра подо
гретого воздуха, пот-шаемого в помещение)
окажется меньше требуемой при расходе п^и
точного воздуха равном расходу в гетый
период годг то с юлует принять расхоц возду
ха по теплому птиоту * ir достающий тепло-
тепловой поток для отопления помещения полавать
доротнитсльчой ^'гстемой отопления
Если расход приточного возл)ха, опрез<*
ленный пя систем кондиционирования по
избыткам явной теплоты v влаги ок}ж**тся
мены je потхченн^ю по мас< е выдечяюитихся
вречиых вешеств / о норм фуем^и крайности
воздухообмена Ln и1 н рмируемомл \>жчъ
но\гу расходу пр\ ч~лд}хл L%p тг» при
принятом С1™ и (е 'и-, f-'i 4<TIf J*p
разность температур \ л ~ / — tz (см
рис 17 9 а) }меиь'п ^ся и будет рчвн? Afv, —
w г /-р, ^ v»)
Обесгк* гение тр<*б)емой температуры tn —
— tv — Ьлщ ~ достигается соответствующим
умеиычгни»,м пжхоща солода например
уменьшением расхода холодной волы в кзм^оу
ОрОШеНИЯ КОНЧИЦЧОИСрЧ ИЛИ СООТВСТС BVTOUVIM
нагревом npniочною ьо fv а и ра^н^^ть
тел ept"r\p \t — -*м
IVcxoT. нриточною воздух' дня обеспече-
обеспечения норм взоыропожарнои оезопасно< ти с *е-
дует опре^ет^ть по ф
т
loo)
где qt нижний концечграционный предел р
панения шамсии по гачо ndpo и пьчевоздуыним
смесям мг м1
17.7. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА
И ВОЭД>ХОРАСПРЕДЕ!1ЕИИЯ НА ЭВМ
Программная система (ПС)* «Воздухо-
распределеаио лрсдназначетта для оиредстинчя
величичы во»д>хои5мена типоразмеров и ко-
тиче< гч. ВР при г одаче приточного воздуха
в произвело вениь с помещения, оборудован-
оборудованные системами меч гш 1сской ветитяции кон
ДИЦЧОтгрРБШИв B0'4vX И ВОЗТ[\ШНО(О О7ОП
ления
С помощью ПС произволят расчет «верти-
«вертикальной по та 4i i «зозл}ха», к которой othochi
все виды струйных хечений приточного возду-
воздуха поступ 1юла1х в рабочею зону вертикально
из верхней зоны непосредственно по< ле выпус-
выпуска или в рез\ иьтзте поворота в направлении
рабочей if ни (вследствие сoj дарения струй
тгуг с фугом или пастиьания на вертикальное
ограждение), расчет п эдачи роздуха непосред-
непосредственно в рабочую юн у ы лонными струями
и сосредоточенно кс да рабочая зена омыаа
С|Ся обратным потоком
ПС включает следующие программы рас
чета полдчи воздуха
VEFR-коническими смыкающимися и ве-
еоным-t и cTjfлающимися строями ч^рез пла
фотнл
Тч О N \ F F »• кон 1 чеаы ми несмыкаюи!и-
мися и i-гнаст мающими».я веерными струями
члафочн,
GOR.IZC ЧI компактными i него шыми
чш горизонтальными настилающимися
^ ями че->^ peiueT ки
ГО! ' 1 г (X } \ 1р»кми через перф(
РГЯГОР чере>
кк и панели
RABZON в рабочую зот"
NASTNEST сосредоточенно насти ию
п'имися и ненасти^аюи^'мися ii i ограждение
струями
Л14КЬОЧ ккк ь ь1ми струями**
Прсграм\ i гтэч.дл сма гр1'чают использова-
* Ра^рабо-ана ВНИИОТ (С Пет«рб>рг), П1И
( ai ¦'С'проект (Мстква) ГПЙ Гипрохиммаш (Киев)
НИСИ fl-ювосиолрск)
** Автономная программа расчет наклонной
лодачи «отдуха в том числе для вочдух^распредели-
те1Я трпа ВВР разработана в ЦНИИпромзданий
(Москву
146
Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
ние следующих типовых воздухораспредели-
воздухораспределительных устройств:
VEER-ПРМ, ВР, ВДШ;
KONVEER-ПРМ, ВР;
GORIZONT РВ, РР;
PERFOR-ВПК;
RABZON-ВЭПш;
NASTNEST ВСП, ВГК, РВ, РР;
NAKLON РВ, ВСП, ВГК.
Программы рассчитывают воздухообмен
и воздухораспределение для трех периодов го-
года: теплою, переходного и холодного. В ре-
результате расчетов печатаются только те вари-
варианты, которые обеспечивают нормативные
требования по скорости движения и темпе-
температуре воздуха в рабочей зоне для всех пе-
периодов.
Расчеты обеспечивают создание требуемых
параметров воздушной среды при минималь-
минимальном количестве ВР.
В программах предусмотрен поиск вари-
вариантов совмещения вентиляции с воздушным
отоплением без необходимости устройства до-
дополнительных отопительных систем.
В процессе работы программ определяют
расход приточного воздуха, тип, типоразмер
и число ВР, их установку в помещении с учетом
обеспечения допустимых значений скоростей
и температур в рабочей зоне и равномерности
их распределения по рабочей зоне, температу-
температуры воздуха в рабочей и верхней зонах помеще-
помещения, уточняют температуру приточного воз-
воздуха и температуру воздуха в рабочей зоне для
всех периодов года, определяют нагрузку на
дополнительную систему отопления в холод-
холодный период года, если система вентиляции не
способна полностью компенсировать теплопо-
тери помещения. В программах проверяют
также выполнение требований по обеспечению
расчетных схем циркуляции воздушных пото-
потоков в помещении и соответствие скорости
выпуска воздуха из ВР заданному диапазону
значений.
Работе программ должны предшествовать
расчеты:
тепловыделений в рабочую и верхнюю
зоны помещения для всех периодов года;
удельных теплопотерь по зонам;
тепловыделений от мощных конвективных
источников теплоты (при их наличии);
воздушных душей;
местных отсосов;
воздухообмена по вредным веществам
и избыткам влаги;
расхода перетекающего из соседних по-
помещений воздуха.
За расчетный принимается наибольший
воздухообмен, определенный из условий: асси-
ассимиляции избыточных явных тепловыделений,
борьбы с газо- и влаговыделениями, компенса-
компенсации местных отсосов и обеспечения требуемой
кратности воздухообмена для создания в по-
помещении подпора или разрежения.
ПС используют для расчета четырех режи-
режимов, предусматривающих:
О-естественную или смешанную вентиля-
вентиляцию в теплый период года и механическую
вентиляцию в переходный и холодный пе-
периоды;
1 -круглогодичную механическую венти-
вентиляцию;
2 - адиабатическое охлаждение приточного
воздуха в теплый период года;
3 -круглогодичное кондиционирование
воздуха.
В результате расчетов на распечатку мо-
может быть выдано несколько оптимизированных
вариантов с наименьшим количеством ВР и не
требующих дополнительной нагрузки на систе-
системы отопления, отличающихся типом, типораз-
типоразмером и количеством ВР.
Окончательный выбор варианта произво-
производят на основании анализа результатов расчетов
и технико-экономических соображений.
Более подробное описание ПС «Воздухо-
«Воздухораспределение» содержится в «Методических
рекомендациях по расчету на ЭВМ воздухо-
воздухообмена и воздухораспределения» (ВНИИОТ,
1987).
17.8. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
Пример 17.1. Определить расход приточ-
приточного воздуха в теплый период года для венти-
вентиляции механического цеха и произвести выбор
ВР. Площадь цеха 96 х 60 = 5760 м2, высота
10,2 м, объем 58750 м3. Расчетная температура
наружного воздуха text = 24 °С. Избытки тепло-
теплоты 630000 Вт. Расход воздуха, удаляемого из
рабочей зоны, 50000 м3/ч. Категория работ
средней тяжести 116 (twz = 27 °С по табл. 1
ГОСТ 12.1.005-88).
Решение. С целью сокращения расхода
17.8. Примеры расчета воздухораспределения 147
приточного воздуха принимаем охлаждение
наружного воздуха циркулирующей водой по
адиабатному циклу Att = 6,3 °С.
1. Вычисляем температуру приточного
воздуха в соответствии с п. 5 прил. 16кСНиП
(при давлении вентилятора 1400 Па)
tm = 24 - 6,3 + 0,001 • 1400 = 19,1 °С.
2. Определяем расход приточного воздуха
по формуле A7.82)
Lh = 50000 +
3,6-630000 - 1,2-50000B7 — 19,1)
+ 1,2B7- 19,1) =
= 239000 м3/ч.
3. Кратность воздухообмена
239000
58 700
= 4,1 1/ч.
4. Проверяем расход приточного воздуха
из условий воздухораспределения. Принимаем
к установке по типовой серии 5.904-40 восемь
воздухораспределителей ВВР10. Зона обслужи-
обслуживания одного ВВР составляет 30 х 24 м2. Рас-
Расчет воздухораспределения по выпуску 0 серии
5.904-40 устанавливает угол наклона а = 15°,
что обеспечивает нормируемые значения мак-
максимальной скорости иж< 1,8-0,5 = 0,9 м/с и
отклонение температуры воздуха в струе
Д^<2°С.
Пример 17.2. Определить расход приточ-
приточного воздуха для условий примера 17.1 в хо-
холодный период года. Тепловой поток для
отопления помещения 163 000 Вт. Температура
воздуха в рабочей зоне 15 °С.
Решение. 1. Принимаем расход приточно-
приточного воздуха из условий обеспечения минималь-
минимальной его скорости движения при выходе из
воздухораспределителя (v0 = 4 м/с) при уста-
установленных восьми ВВР 10
Lh = 3600-8-4-0,79 = 91 000 м3/ч.
Принимаем расход приточного воздуха
равным 91000м3/ч.
2. Проверяем из условий воздухораспре-
воздухораспределения предельную рабочую разность темпе-
температур по выпуску 0 серии 5.904-40
Atlmz = 3 °С.
3. Определяем максимально возможный
тепловой поток для отопления (по выпуску
0 типовой серии 5.904-40 в режиме отопления
_ 1,2-91000-3 _
Qhc = 3^6 =
= 91000 Вт, что меньше требуемого.
4. Увеличиваем расход приточного возду-
воздуха из условия обеспечения требуемого теплово-
теплового потока для отопления.
По выпуску 0 получаем Lhc = 96 000 м3/ч,
thc = 20,1 °С {Atwz = 5,1 °С), а = 40°, что обес-
обеспечивает нормируемые значения максимальной
скорости vx < 1,8-0,4 = 0,72 м/с и отклонение
температуры воздуха в струе At^ < 2 °С.
Пример 17.3. Определить расходы приточ-
приточного воздуха для условий примеров 17.1 и 17.2
для системы с переменным расходом воздуха.
Избытки теплоты при переходных условиях
243 000 Вт. Технологические тепловыделения
350000 Вт.
Расход приточного воздуха в теплый пери-
период года-см. пример 17.1.
Расход приточного воздуха в холодный
период года-см. пример 17.2.
Решение. 1. Определяем температуру при-
приточного воздуха для переходных условий в
соответствии с п. 5 прил. 16 СНиП 2.04.05-86
tm= 10 + 0,001-1400 = 11,4СС.
Температура воздуха в рабочей зоне для
переходных условий 21 °С.
2. Вычисляем расход приточного воздуха
по формуле A7.82)
3,6-243000 - 1,2-50000B1 - 11,4)
Lh = 50000+ - LZ =
1,2B1 - 11,4)
- 75 900 м3/ч.
Поскольку расход приточного воздуха
меньше полученного из условий обеспечения
минимальной скорости движения воздуха при
выходе из воздухораспределителя (см. пример
17.2), принимаем расход приточного воздуха
равным 91 000 м3/ч.
3. Проверяем из условий воздухораспре-
воздухораспределения предельную рабочую разность темпе-
температур по выпуску 0
4. Определяем избытки теплоты, ассими-
ассимилируемые приточным воздухом, Q —
1,2-91000-4
3,6
= 121 300 Вт, что меньше требу-
требуемых.
5. Увеличиваем расход приточного возду-
воздуха из условия обеспечения ассимиляции избы-
избыточной теплоты.
148 Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
По выпуску 0 получаем: Lh ~ 144200 м3/ч,
Atwa = 5°C, a = 15°, что обеспечивает нор-
нормируемые значения максимальной скорости
vx < 0,72 м/с и отклонение температуры возду-
воздуха в струе Atx < 2 "С. При этом tWtZ = tin +
+ A?vvs = 11,4 + 5 = 16,4°С, т.е. находится в
пределах допустимых ГОСТ 12.1.005-88 гра-
границ от 15 до 21 °С.
6. Для режима отсутствия избытков (не-
(недостатков) теплоты определяем температуру
наружного воздуха по формуле
Qte
Qtech + Qhc
С*., -
где Qtfch-технологические тепловыделения, Вт; text Б =
= — 22 С-расчетная температура наружного воздуха
в холодный период года, параметры Б, °С;
350000
> __ 1 С w
¦хг' C50000+163000)
х C5 + 22)= -10,2°С.
7. Расход приточного воздуха принимаем
равным 91 000 м3/ч (см. расчет для переходных
условий), температура приточного воздуха
r.n=r/WjZ= 15 "С.
8. Расчет возд> хораспределения по выпус-
выпуску 0 устанавливает угол наклона а = 30°, что
обеспечивает нормируемые значения макси-
максимальной скорости vx < 0,72 м/с и отклонение
температуры воздуха в струе Atx < 2 °С.
9. Глубина регулирования расхода возду-
воздуха в течение года составит
91000
239 000/
100 =
100 = 62%.
С целью уменьшения расхода приточного
воздуха в холодный период года рассматри-
рассматриваем вариант с большим числом воздухорас-
воздухораспределителей.
10. Принимаем установку 14 воздухорас-
воздухораспределителей ВВР7. Зона обслуживания одного
ВВР-24 х 18 м2. Глубина регулирования рас-
расхода воздуха составит
*-(-!?)«-«*¦
Результаты расчета воздухораспределения
по выпуску 0 приведены в табл. 17.14.
Увеличение числа воздухораспределителей
не приводит к существенному уменьшению
расхода приточного воздуха.
Выбор окончательного варианта опреде-
определяется технико-экономическим расчетом с уче-
учетом продолжительности каждого периода.
Полученные в результате расчета расходы
приточного воздуха позволяют установить
конструктивные решения системы вентиляции,
набор оборудования и его номенклатуру.
Режим работы системы (объем рециркуля-
рециркуляции, графики работы подогревателей, камеры
адиабатного охлаждения и т.п.) устанавлива-
устанавливается из условий обеспечения минимального
в течение года расхода приточного воздуха,
теплоты и электроэнергии с учетом принятой
схемы управления работой системы и оборудо-
оборудования, возможностей оборудования.
Пример 17.4. Определить расход рецирку-
рециркуляционного воздуха.
В помещение поступает 340 г/ч вредных
веществ, для которых ПДК = 20 мг/м3. В на-
наружном воздухе содержится 3 мг/м3 этих ве-
веществ. Воздухообмен, определенный по избыт-
избыткам теплоты в теплый период года, составляет
40 000 м3/ч. Местными отсосами из РЗ уделяет-
уделяется 10000 м3/ч воздуха. Коэффициент воздухо-
воздухообмена Kq — 1,3.
Решение. 1. Определяем условную концент-
концентрацию qy по формуле A7.91)
_ D0 000- 10000J0-1,3 +
91 ~ 40000 + D0000 - 10000)
+ 10000-20-340000 3
2. Вычисляем расход рециркуляционного
воздуха по формуле A7.90) из условий обеспе-
обеспечения ПДК в РЗ
40000A3,1-3)
*>- 1,3B0- 13,!) +13.1-3-2"*""*
3. Определяем условную концентрацию q2
по формуле A7.93)
Чг =
340000
D0000- 10000)
340000
1 +
10000
J
= 9 мг/м3.
1,3D0000- 10000)J
4. Находим расход рециркуляционного
воздуха по формуле A7.92) из условий обеспе-
обеспечения 0,3 ПДК в приточном воздухе
40000@,3-20-3)
Lp 9 + 0,3-20-3
= 10000 м3/ч.
Таким образом, максимальный расход ре-
?.H. Поимсры расчета вс}(*г\ >ршпреде ienui
149
ТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ 4FX/'НИЧГСКО1 О ЦГХА
Режим работы
xt' °^~
Теплый период »ощ
Холодный >'ер№,.'! года
ия
24
— 22
10
-50,
19,1
1К4
15
8ВР7
?,„, С (о, (рад | L, м'/ч | ?.„, "С о, трал I L, м3'ч
Ъ
10
15
30
19,1
% 000 20,!
144 700 11.4
O1U00 15
15 239000
40 90 600
20 144200
30 80600
ч,1рк\'ляционного воздуха составит 10000 ч3/ч.
Пример 17.5. Определить расход воздуха
для общеобменной вентиляции. В помещение
поступает 200 г/ч вредных 1азов, которые
легче воз чуха, при ПДК = 10 мг/м\ В наруж-
наружном воздухе содержится 2 мг/м3 этих веществ.
Местными от'*1лс'-\"и ч'>. РЗ удчтя^тел 5000 м3/ч
воздуха. Коэффициент воздухообмена Kq —
= 1,25.
Определим расход приточного воздуха по
формуле (I7.SQ) при 8 = 0,67
00000- 5000(Ю-2)
i _ 5000 4
"о" "
Г0,67П,25 -- 1) t- Щ1П-2)
Из РЗ следует удалять х/э этого расхода
22130/3 = 7380 м3/ч, из них 5000 мэ/чг через
местные отсосы и 2380 м3/ч общеобменной
вентиляцией; из ВЗ необходимо удалять
22 130 -- 7380 = 14 750 м3 'ч.
Пример 17.6. Определить расход воздуха
при удалении из РЗ 10 000 > 7380 мэ/ч и осталь-
остальных условиях по примеру 17,5.
Вычислим расход приточного воздуха по
формуле A7.83)
200 000-100000
= 10000 + —-_-___f_ = 22000 м>.
L
2)
удалять 22000-
1,25A0
Vn ВЗ необходимо
- 10000= 12000 м3/ч.
Если этот расход не меньше однократного
воздухообмена в 1 ч и не менее 6 м°/ч на 1 м2
площади пола помещения то он может быть
принят окончательно. Пели расход окажется
меньше, то следует увеличить расход воздуха,
удаляемого из верхней зоны, и соответственно
расход приточного возд>ха
Пример J 7.7. Определить расход приточ-
приточного возауха и расход воздуха, удаляемого из
ВЗ, если из РЗ должно быть удалено не менее
2/3 общего расхода воздуха. В помещении вы-
выделяется 20000 mi/ч вредных газов при
ПДК = 8 mi,'m\ a p возлухоприемном устрой-
устройстве содержится 2 vir mj ягих 1азов. В i,смеще-
i,смещении имеются избытки явной теплоты 40000 Вт;
Г,„ = 20 5С, tw<z = 23 С; Кр = 1,2, К, ¦= 1.1.
По формуле A7.89) найдем воздухообмен
¦тля ассими7япип вредных веществ при LH _. = 0:
200000
000 3
ГШв^2) ^3l 27°M
Из РЗ следует удалять 31270-0,67 =
- 20950 мэ/ч.
При этих условиях для ассимиляции из-
избытков явной теплоты по формуле C7.82)
3,6-40000 - 1,2-20950B3 - 20)
C2^77f(iT^~207~ "
= 38 270 м3/ч.
U~ 20950
Следовательно, расход приточного возду-
воздуха должен быть принят равным 38 270 м3/ч,
при удалении из РЗ 20950 м3/ч и из ВЗ
38 270 - 20950 =57 320 м3/ч.
Пример 17.8. Определить расход приточ-
приточного воздуха в теплый период года для поме-
шения сборочного цеха при кондиционирова-
кондиционировании. Площадь цеха 72 х 24 = 1728 м7. высота
5.4 м, обьем 9330 м3.
Избытки явной теплоты 85 000 Вт, избыт-
избытки влахи 65000 г/ч. Коэффициенты воздухооб-
воздухообмена Kt -— 1,3; Кя = 1,85 (подача воздуха не-
непосредственно в РЗ через ВЭПш), Категория
рабог - легкая Fa. Оптимальные параметры
воздуха в РЗ по ГОСТ 12 1.005- 88: tM , = 25 °С,
<p,,v. = 60% (<4 г =г 11,9 г'кг).
Решение. 1. Определяем т епловлажностное
отношение избытков полной теплоты к избыт-
избыткам в таги в РЗ помещения
3,6-85 000 65 000
1,3
1,85
B,5 + 0,0018-25)
65000
= 9,24 кДж/г.
150 Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
2. Вычисляем разность температур, учи-
учитывающую нагревание воздуха при давлении,
развиваемом вентилятором, 1200 Па:
t2- ?3 = 0,001 -1200 = 1,2 °С.
3. На l-d-диаграмме влажного воздуха
(см. рис. 17.9, а) проводим прямую 1-2 по
лучу sw z — 9240 кДж/кг. Устанавливаем поло-
положение точки 2 и определяем температуру
и влагосодержание приточного воздуха:
tm= 16,7°C; dm = 10,5 г/кг.
Предельная рабочая разность температур
A?lJ™ = 25 — 16,7 = 8,3 °С не превышает допус-
допустимой из условий воздухораспределения по
выпуску 0 серии 1.494-38 для ВЭПш.
4. Определяем расход приточного воздуха
3,6-85 000
Lh =
= 23 630 м3/ч.
1,2-1,3B5 - 16,7)
Кратность воздухообмена составит:
23 630/9330 = 2,5 1/ч.
5. Вычисляем температуру и влагосодер-
влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения:
3,6-85 000
'' 1,2-23 630
65000
'" 1,2-23 630
+ 16,7 = 29,9 °С;
+ 10,5 = 12,8 г/кг.
Пример 17.9. Определить расход приточно-
приточного воздуха в теплый период года для помеще-
помещения ткацкого цеха при кондиционировании
воздуха и доувлажнении его с помощью фор-
форсунок, размещенных в помещении. Площадь
цеха 120 х 90 = 10 800 м2, высота 5,8 м, объем
63 000 м3.
Избытки явной теплоты 1 300 000 Вт. Из-
Избытки влаги отсутствуют. Мощность системы
доувлажнения 1,7 г/кг. Коэффициент воздухо-
воздухообмена Kt = 1 (подача воздуха сверху вниз).
Требуемые для технологического процесса па-
параметры воздуха twz = 24 °С, cpwz = 65%.
Решение. 1. На l-d-диаграмме влажного
воздуха (см. рис. 17.9,6) от точки / с парамет-
параметрами rwz = 24°С, <pWiZ = 65% (dw<z = 12,6 г/кг,
Iw x — 56 кДж/кг) откладываем в левую сторону
отрезок А^№г =1,7 г/кг, соответствующий
мощности проектируемой системы доувлаж-
доувлажнения.
На пересечении прямых / = 56 кДж/кг и
d — 12,6 — 1,7 = 10,9 г/кг находим точку 5 с
условной температурой /5 — 28Л °С и влаго-
содержанием d5 = 10,9 г/кг.
При отсутствии влаговыделений в цехе луч
8W г направлен параллельно линиям d = const.
Поэтому на прямой с влагосодержанием
d = 10,9 г/кг находим точку с относительной
влажностью ф = 95% и соответствующую ей
температуру воздуха за камерой орошения
/= 15,9 °С.
2. Определяем температуру приточного
воздуха (при давлении вентилятора 1000 Па)
t.n = 15,9 + 0,001 • 1000 = 16,9 °С.
Предельная рабочая разность температур
Д/"™ = 24 - 16,9 = 7,1 °С не превышает допус-
допустимой из условий воздухораспределения по
выпуску 0 серии 5.904-39 для плафона ПРМ.
3. Вычислим расход приточного воздуха
3,6-1 300000
Кратность воздухообмена составит:
550000/63 000 = 8,7 1/ч.
Глава 18
РАСЧЕТ И ВЫБОР РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ
НА ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Автоматическое регулирование процессов
теплопередачи в системах вентиляции, конди-
кондиционирования воздуха и воздушного отопле-
отопления достигается изменением расхода теплоно-
теплоносителя (горячей воды или пара) через тепло-
обменные аппараты с помощью регулирующе-
регулирующего органа (клапана), установленного на трубо-
трубопроводе с теплоносителем, путем дросселиро-
дросселирования, т.е. изменения его проходного сечения.
Регулировочные свойства регулирующего
клапана определяются тремя показателями:
1) его условной пропускной способностью
Kvy;
2) типом пропускной характеристики;
3) распределением перепада давления на
регулируемом участке между регулирующим
клапаном и технологической сетью.
Пропускная способность регулирующего
клапана-это величина, численно равная расхо-
расходу жидкости, м3/ч, с плотностью 1 г/см3
A000 кг/м3), пропускаемой регулирующим
клапаном при перепаде давления на нем
9,81-10 МПа A кгс/см2).
Условной считается пропускная способ-
способность клапана при полном открытии его
затвора.
Для определения пропускной способности
регулирующего клапана (проходного или каж-
каждого из проходов трехходового) на трубо-
трубопроводе с жидкостью существует соотношение
Kv = 0,313 e*F.
A8.1)
где Q- расход жидкости через клапан, мэ/ч; *F-коэф-
*F-коэффициент, учитывающий влияние вязкости (для воды
Ч> = 1); р-плотность жидкости перед клапаном, г/см3;
Арк-перепад давления жидкости на регулирующем
клапане при расходе Q, МПа.
Коэффициент, учитывающий влияние вяз-
вязкости, определяется в зависимости от числа
Рейнольдса по рис. 18.1:
Re = 3530-
A8.2)
где v-кинематическая вязкость протекающей через
клапан жидкости, см2/с; Dy-условный проход клапа-
клапана, мм
Для подбора регулирующего клапана на
потоке жидкости по формуле A8.1) определяют
максимально необходимую его пропускную
способность KvmaK при максимальном расходе
Qma*. и соответствующем ему перепаде давле-
давления на клапане Артш. По вычисленному значе-
значению К„тах выбирают из действующей номен-
номенклатуры клапан с условной пропускной спо-
способностью Kvy, ближайшей большей к числу 1,2
Kvmax, где 1,2-коэффициент запаса.
Пропускная способность регулирующего
клапана, мэ/ч, на трубопроводе с паром опре-
определяется по формулам:
для докритического значения скорости
прохождения пара через клапан
Kv = 0,095 G ^/V2/ApK; A8.3)
для критической скорости прохождения
пара через клапан
= 0,134 G.
A8.4)
где G-расход пара, кг/ч; pi -абсолютное давление
пара перед клапаном, МПа; Др, -перепад давления на
клапане при расходе G, МПа; Vx и V2-удельный
объем пара, м3/кг, при давлении рх и за клапаном щл,
давлении р2.
Можно считать, что критическая скорость
прохождения пара через клапан наступает при
Выбор регулирующего клапана на паре так
же, как и на воде, выполняется для максималь-
максимального расхода Gmax.
Кроме условной пропускной способности
регулирующий клапан характеризуется видом
пропускной характеристики, которая определя-
определяет зависимость изменения пропускной способ-
способности от перемещения затвора (в относитель-
относительных величинах). Выпускаются регулирующие
клапаны с одной из двух видов пропускной
характеристики: линейной или равнопроцент-
ной.
Линейная характеристика выражается со-
соотношением
A8.5)
равнопроцентная
152 Глава 18. Расчет и выбор регулирующих клапанов на трубопроводах
9
3,5
3,0
2,5
2,0
1,0
0,6
л
\\
V s
TV (
i s
/
/
si
10
10s
Ю* Re
Рис. 18.1. Зависимость коэффициента v|/от числа Рей-
нольдса для двухседельных G) и односедельных
клапанов B)
Рис. 18.2. Схема регулируемого участка
/-прямая и обратная магистрали; 2-фильтр; 3-воздухо-
3-воздухонагреватель; 4-регулирующий клапан
ст = 0,04х
A8.6)
где а = Ку/КУу—относительная пропускная способ-
способность; / = S/Sy - относительный ход затвора (S и
Sy - действительный и условный ход затвора);
0,04 - относительная пропускная способность регули-
регулирующего клапана с равнопроцентной пропускной
характеристикой при / = 0.
Расход жидкости через регулирующий
клапан зависит не только от его пропускной
способности и вида пропускной характеристи-
характеристики, но также и от параметров того регулируе-
регулируемого участка, на котором клапан работает.
Регулируемым считается участок сети вместе
со всеми присоединенными к нему приборами
и оборудованием (включая регулирующий
клапан), перепад давления на котором остается
неизменным в процессе регулирования на нем
какого-либо параметра или колеблется в пре-
пределах + 10%. Схематично регулируемый учас-
участок представлен на рис. 18.2.
Перепад давления на регулируемом участ-
участке распределяется между технологическим
оборудованием, трубами (т. е. технологической
сетью) и регулирующим клапаном; при этом
существует равенство:
Ару = Арс + Арк,
A8.7)
где Ару и Арс - перепады давления на регулируемом
участке и технологической сети.
Для технологической сети, как и для
регулирующего клапана, вводится понятие
пропускной способности KVc:
КУс = 0,313 QV.
A8.8)
В процессе регулирования при ходе затво-
затвора регулирующего клапана изменяется его
пропускная способность, но в то же время
изменяется и перепад давления на нем. По-
Поэтому зависимость расхода жидкости через
регулирующий клапан от хода затвора может
существенно отличаться от пропускной харак-
характеристики клапана, поскольку на нее влияет
изменение перепада давления на клапане, или
с учетом равенства A8.7) изменение соотноше-
соотношения Арс/Арк. В конечном счете ее вид зависит от
этого соотношения при полностью открытом
клапане Дрс. О/Арк. о или от соотношения услов-
условных пропускных способностей полностью от-
открытого клапана и технологической сети:
KVy/KVc = n, так как существует зависимость
А/?с. JAp^ 0 = п2.
Зависимость расхода жидкости через регу-
регулирующий клапан от хода завтора при опреде-
определенном значении и называется рабочей расход-
расходной характеристикой клапана. Графики рабочих
расходных характеристик регулирующих кла-
клапанов приведены на рис. 18.3.
В зависимости от требуемой динамики
процесса регулирования может быть выбрана
подходящая кривая рабочей расходной харак-
характеристики и исходя из нее выбраны тип про-
пропускной характеристики регулирующего кла-
клапана, величина и и соответственно соотноше-
соотношение Арс, mJApk. min.
Графики на рис. 18.3 показывают, что
наименьшее отклонение от идеального вида
(который соответствует п = 0, причем в этом
случае расходная и пропускная характеристики
совпадают) рабочие расходные характеристики
имеют при п < 1.
Глава 18. Расчет и выбор регулирующих клапанов на трубопроводах 153
0,1 0,2 Of 0,4 Ot5 0,6 Op 0,8 0,9 fl
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 П
Рис 18 3. Графики рабочих расходных характеристик регулирующих клапанов с линейной (а) и равно-
процентной пропускной характеристикой (б)
В этом случае имеется следующее соот-
соотношение:
пш 3*0,5 An.
A8.9)
Выбор параметров регулируемого участка
с учетом соотношения A8.9) обеспечивает
удовлетворительное качество регулирования.
В общем случае рекомендуется при регу-
регулировании уровня, расхода, давления «до себя»
выбирать регулирующий клапан с линейной
пропускной характеристикой, при регулирова-
регулировании температуры и давления «после себя»-ре-
себя»-регулирующий клапан с равнопроцентной про-
пропускной характеристикой.
При работе регулирующего клапана на
потоке жидкости может возникать кавитация-
вскипание жидкости в некоторых участках
полости клапана, когда давление жидкости в
процессе дросселирования становится ниже
давления насыщенных паров жидкости при
данной температуре. Кавитация вызывает раз-
разрушение клапана, поэтому ее необходимо
предотвращать.
Кавитация наступает в том случае, если
перепад давления на клапане превысит некую
граничную величину Аркав, т. е. если Арк > Аркая;
если Д/>к < Аркаа, кавитация не возникает.
Значение Дркав определяют по формуле
4A-. = -Kc(Pi-A,)> A8.10)
где /?! и рв - давление жидкости перед клапаном и
насыщенных паров жидкости; Кс - коэффициент
кавитации.
Коэффициент Кс может быть опеределен
в зависимости от гидравлического сопротивле-
сопротивления регулирующего клапана С, по рис. 18.4.
Величина С, определяется выражением
где Fy E- площадь сечения входного патрубка клапа-
клапана, см2.
Исключить возникновение кавитации
можно следующими способами:
1) увеличить давление р2 после клапана
и тем самым уменьшить величину Арк mm;
2) для темплообменников устанавливать
регулирующий клапан на обратной линии
теплоносителя, где меньше температура, вели-
величина рП и, следовательно, получается больше
Дркав-
Пример. 18.1. Выбрать регулирующий кла-
клапан для регулирования воздухонагревательной
секции, подключенной по схеме на рис. 18.2.
Температура воды в обратной линии 70 °С,
154
Глава 18. Расчет и выбор регулирующих клапанов на трубопроводах
кс
0,9
0,8
0,7
?
0,5
0,2
0,1
s
s
•
s
= 91
л
1 -в!
;
Ч
мм
"»»
Si
¦ 1 1
ю
to'
Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс
от ? для двухседельных и односедельных регулиру-
регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) A) и
односедельных (подача жидкости под затвор) B)
максимальный расход воды Qmax = 24 м3/ч,
давление воды перед клапаном pt = 0,6 МПа,
перепад давления на регулируемом участке
Ару = 0,25 МПа, потери давления в трубопро-
трубопроводе и воздухонагревателе при максимальном
расходе воды Арс, тах = 0,081 МПа.
1. Находим перепад давления на регули-
регулирующем клапане при максимальном расходе
воды
A?., min = &Ру - А/7С. тах =
= 0,25 - 0,081 =0,169 МПа.
2. Определяем выполнение соотношения
A8.9)
АРк. min/A/>y =
= 0,169/0,25 = 0,676 > 0,5.
3. Вычисляем максимально требуемую
пропускную способность регулирующего кла-
клапана по формуле A8.1) с учетом Ч* = 1;
р = 1 г/см3:
Kv max = 0,313 Qmax Ур/АА.шах =
= 0,313-24^1/0,169 = 18,27 м3/ч.
С учетом коэффициента запаса 1,2:
l,2KVaua = 1,2-18,27 = 21,93 м3/ч.
4. Выбираем предварительно по каталогу
клапан типа 25ч940нж с равнопроцентной
пропускной характеристикой (так как клапан
будет работать в системе регулирования тем-
температуры), с условной пропускной способ-
способностью Куу = 25 м3/ч и условным диаметром
Dy = 40 мм.
5. Проверяем выбранный клапан на кави-
кавитацию:
а) определяем гидравлическое сопротив-
сопротивление клапана при максимальном расходе
воды, для чего предварительно вычисляем
площадь сечения входного патрубка клапана:
хР2 _ 3,14-Л2
___ _
F =
А у. к
= 12,56 см2;
25,4 F?., 25,4-12,56
^Ктах 18,27
= 12;
б) по графику на рис. 18.4 находим коэф-
коэффициент Кс = 0,43 (учитывая, что по конструк-
конструкции выбранный клапан двухседельный);
в) определяем граничное значение перепа-
перепада давления на клапане, при котором не возни-
возникает кавитации [по формуле A8.10)],
Дркав = 0,43 @,6 - 0,031) = 0,245 МПа
@,031-давление насыщенных паров воды при
температуре 70 °С).
Поскольку Арк. min < Арклв @,169 < 0,245),
кавитация в момент максимального расхода не
возникает;
г) определяем расход через клапан, при
котором возникает кавитация Q*. В этом
случае Ар* = Ар™.
Поскольку при уменьшении расхода через
клапан Арк растет, а А/\ав уменьшается, примем
в первом приближении
Ар'к =
Арк
0,169 + 0,245
= 0,207 МПа.
Устанавливаем, что при этом Ар'к < Ару —
= 0,25 МПа, в противном случае можно
принять Ар'к = 0,95 Ару.
Определяем соответствующую величине
Ар'к потерю давления в сети Ар'с:
Ар'с = Ару — Ар'к =
= 0,25 - 0,207 = 0,043 МПа.
Поскольку величина KVc неизменна, а
коэффициент »Р для воды всегда близок к 1, из
формулы A8.8) имеем
19.1. Общие положения
155
Q' =
= 24
0,081
- 17,49 м3/ч.
Соответствующая этому расходу про-
пропускная способность клапана по формуле A8.1)
К'у = 0,313-17,49^1/0,207 = 12,03 м3/ч,
при этом клапан имеет гидравлическое сопро-
сопротивление
25.4-12.562
27,69.
По рис. 18.5 находим К'с = 0,355. Давление
перед клапаном при принятом значении Ар'х
составит:
р\ =Ру~ Ар*. min + Ар'к =
= 0,6 - 0,169 + 0,207 = 0,638 МПа;
АКа» - 0,355@,638 - 0,031) = 0,215 МПа.
Принимаем во втором приближении
. „ Ар'к + Ар'кая
0,207 + 0,215
= 0,211 МПа.
Поскольку величины 0,207 и 0,215 доста-
достаточно близки, этим приближением ограничим-
ограничимся (при большой разнице между Ар'х и Ар'КЛВ
делается третье приближение):
Ар:' = (Ар: + Ap:j/2.
Определим расход воды через клапан при
Ар: (аналогично предыдущему расчету):
Ар"е = 0,25 - 0,211 = 0,039 МПа;
/0,039
Q* ш Q" = 24,
¦- 16,65 м3/ч.
Глубина регулирования по расходу воды
при бескавитационном режиме составляет,
таким образом, величину, близкую к
QmJQ" = 24/16,65 = 1,44.
Глава 19
ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗАЦИИ
ВНУТРЕННИХ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ СИСТЕМ
19.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Средства автоматизации (контроля, авто-
автоматического регулирования, защиты оборудо-
оборудования, блокирования, управления и диспет-
диспетчеризации) систем отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха следует проекти-
проектировать в целях:
а) обеспечения и поддержания требуемых
условий воздушной среды в помещениях,
повышения надежности работы систем, а также
включения и отключения систем по специаль-
специальным требованиям (например, при авариях);
б) сокращения численности обслуживаю-
обслуживающего персонала, экономии теплоты, холода
и электроэнергии.
Уровень автоматизации систем необходи-
необходимо выбирать в зависимости от технологических
требований и экономической целесообраз-
целесообразности.
Автоматизацию систем отопления, венти-
вентиляции и кондиционирования воздуха следует
проектировать, основываясь на простейших из
возможных решений и схемах, применяя ми-
156
I tiei 9 Oiin
аыпомшпишции а и i \сшт*.
ко ичсство приоорсв и среди в
аыом и % ц^-1
Приборы автомагического рег\ шрования
и кснгро1я \о 1жыы быть «са*. правитю одно
тчпными, причем уста гав гиваемые в иСся^ж*
ваемых помещениях в t iepHOM исполнении
а устанавливаемые не пс среде двенно на обору-
оборудовании 8Oj i\холодах иш rpvoonpoBoiax-в
1 < ""p^ ом
^t j и i, ш и 1-и_л. ^ (Ь j (аиь иное j 1 ри
боров и средств ав омапиа^ии зависит or
среды, в ко юрой они усылавгиоаюкя и да о
дя1ся в эксплуаыции
ДЛЯ Пр ]ГI X ь I U U ЧЧ ПА > ifa-il^lt-Я
и регулирова. чо по^/лназиачен <ыа i ы уога
НОВКИ В ПрОНЗВОДС1ВС1« Ы ПС ДСЩСН^ЯХ pwKO
ровагьсч самошшгущями нриоорами а ьара
метры сиклоненис которых от нормы можс i
привести к аварийному v-остоянию >оор>дова-
ния браку продух ии л м к нарушению i^aho
ло! ичееко! о процесса v, и ^лидирующими
приборами
Ьри дистанционном кон i роле неско п.ких
однотипных параметров рекомендуется ис-
но JbJsoeaTb один общий многоточечный пока
вающии И1И самопишущий прибор С целью
солращ^иия габариюв ЩИ1ОВ кон t роля и авго
ма1изации с шдует применять малогабаритные
vзмери гельн! iv приборы
^4, ш контроля параметров измерение ко
юрых необходимо при наладке систем автома
1ическою pei\ иро ыия зстановок оюпления
и кон шд1 >чирования воздука и
1ь1Вл1СЯ С V^L Ov lit Ч HI i» b
5 Hh \K ИЖ \ Я 1 t
г 4,t 14 it rfit i ii кс н
tip,)II И ^vНО Ю1Л i.v. i lijOULC^.l'3 OOOpy
довшия и ipv6 рородо' щ ^д^магрьвать
jar ыднг е чае1й и де/ и itooxi дичье дш
крепки»! и MoiiaAi гр^оров и средств
ал юм пп Ш5 и
6) ЩШМ" УЬ ТОТОЬ I I Л Зае^Де л
JI. П 1/Х К НС р Цч I Ч 41U j. \ моТ ЩИ1СН
и xiy I i то viarn a "Mi
в.) прибери и cpt 1,1 it ib го мах и аци» уе-
таяаваива!ь но норма 1чм л типозы\с черзеж«м
С MdKCHVH !Ь.1Ы ht'IJlb Oi lTo ^ 1 ДС Jlori ИЗ
IO t СИНЬ? 3 <ШО СКИ >v. ОЫ1\
19 2 ТЫ1ЛОIЕХНПЧГСКИИ КОНТРОЛЬ
И
Параметры, H^Ojio/ieiic за ко о^ыма не
ОО СО Щ"О ,. 11 OUwliC I ПраВИ ГЫЮУ И JaO} ОМИЧ
пОИ рДООТЫ С IvlCV* LiObKlilil Ъ^-ltH 1ЯЦМ ti
кондиционирования воздуха должны жошро-
лировахься покалывающими приборами ьри-
ч^\ i ь4!гты aBiOMirnidL 11 oejvOMeb^jciv-a
bblHOcilb TO ibKO ljjK^uptl i Ji фС 1Я OChCtiHblX
Hip VliP В О lOOf I* HOI p ^ >Г\ }< ic,M
и^кри1ельныд ирибориь
nuiv. \ e 5 poA\~ вл oo( Ш1ки карманы и i i)
Приооры ко (j ля с д)-т устаьаваиьа^ь
Д1М измерения
а) в системах прч!очной вентиляции
i\,viiiepai,ypbi пригон юю и i аружного воздуха
и ьарамефов TeiiiOHocrfie т (ри*. 39 1 б)
о; в ca^iv.\iax apv гочпои всниыяции
сов viv ценя» \ v во^з кЛхич! огоплеыч,м
фис к I о и в, i viiiepa» у*ы ы Avxa a
оосдуждааем! ix номещ ниях прчтичною
я наружною во^уха и параметров теышно-
в; д* ujkrcviax кон идиинырования
ха itMnepafypbi eojuxa в пояснениях при
1 очио1 о зо ?ду \ лу а
HrfS И И IJObCj. Ш v 1 НО! О v. л
1акж*. leviHupajyjbi нар'^жнОнО и рецилуляди
онн(ло юздухл, относительной влажности воэ
духа в помещеньях (при ее регулировании,
а также по iC\ho югич&^ким гр^ОовангЫм)
(смпера1уры *орячеи вод^а до и после воздухо
хЫ1 ревателеи ы водонодогрева^елей, давления
n«.j>a до аоздухона! рева гелей т^ r i
jiOMnOM ЬОДЬ ПОДВОДИМОЙ К tvt
или пооерхмо_тноч> воз ^vkoo-v ^aдиreJlЮ и
ХО кп ДоЙ VI Hr« M *"lTVfbI 5 Wb"vHi->l
paoo 111 ооорудличлия
с ; га jii id и аш
ю i i ьы кон гроли
давлений и т
дав ic-нии ь дьух-
ах с переменным
в i смещениях. (то 1ехноло
19.2 Теплотехнический контроль и сигнализация 157
Рис 19.1. Приточно-вентиляционные уста-
установки с теплоносителем паром (в), тепло-
теплоносителем водой (б) и рециркуляцией (в)
1 регулятор температуры воздуха, 2~термометр,
3 - вентилятор, 4-двухпозицнонный клапан, 5 воз-
воздухонагреватель, б фильтр, 7 и 8 сдвоенный и
приемный воздушные клапаны с исполнительным
механизмом, 9-регулирующий клапан, 10 и //
датчики защиты воздухонагревателя соответствен-
соответственно по температуре теплоносителя и наружного
воздуха
Примечание. Измерения температуры горячей
воды до воздухонагревателей и водоподогревателей,
давления пара до воздухонагревателей, температуры
холодной воды, поступающей и уходящей в систему
холодоснабжения, а также температуры наружного
воздуха для нескольких систем, оборудование и кон-
кондиционеры которых расположены в одном помеще-
помещении, рекомендуется производить по одному общему
прибору, но следует предусматривать отдельные при-
приборы для контроля температуры теплоносителя на
каждом обратном трубопроводе,
г) в абонентских тепловых вводах с элева-
элеваторами (рис. 19.2) и насосным подмешивани-
подмешиванием-температуры и давления воды в подающем
трубопроводе тепловой сети, температуры во-
воды на входе и выходе из системы отопления,
давления воды до и после элеваторов и насосов
и давления сетевой воды в обратном трубо-
трубопроводе;
д) в абонентских тепловых вводах с без-
безэлеваторным присоединением - температуры
в подающем и обратном трубопроводе тепло-
теплосети, давления воды на входе и выходе из
системы отопления, температуры обратной во-
воды из системы отопления;
е) в абонентских вводах с независимым
присоединением системы отопления через во-
доводяной подогреватель-температуры и дав-
давления воды в подающем и обратном трубо-
трубопроводах тепловой сети, температуры воды
в системе отопления после подогревателей,
давления обратной воды в системе отопления
до насосов, температуры и давления обратной
воды с системе отопления после насосов;
ж) в абонентских вводах пара-температу-
пара-температуры и давления пара в тепловой сети и давления
пара в системе отопления;
з) в системах горячего водоснабжения с
ГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИ
й В МЕСТНУЮ СИСТЕМУ
^ОТОПЛЕНИЯ
Рис 19.2 Тепловой ввод с элеватором
/ манометр, 2-термометр, 3 регулятор расхода воды в си-
системе отопления, 4 элеватор, 5 регулятор давления (подпора)
в обратом трубопроводе системы отопления
158
Глава 19. Основы проектирования автоматизации сантехсистем
, В СИСТЕМУ ГОРЯЧЕГО
ВОДОСНАБЖЕНИЯ
ИЗ ВОДОПРОВОДА
ЦИРКУЛЯЦИОННАЯ
ГОРЯЧАЯ ВОДА
ТЕПЛОСЕТИ/jjH
7
ОБРАТНАЯ ВОДА
ГОРЯЧЕГО
ВОДОСНАБЖЕНИЯ
ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ
В ТЕПЛОСЕТЬ
ОТОПЛЕНИЯ
Рис. 19.3. Системы горячего водоснабжения с емким
или скоростным пароводяным подогревателем (а) и
с непосредственным водоразбором (б)
/-манометр; 2 регулятор температуры горячей воды:
3- термометр; 4- водоподогреватель; 5-конденсатов гводчик
емкими и скоростными пароводяными подо-
подогревателями (рис. 19.3, а)--давления пара на
входе в подогреватель, температуры и давле-
давления водопроводной воды перед подогревате-
подогревателем, температуры воды, выходящей из подо-
подогревателя, температуры циркуляционной воды;
и) в системах горячего водоснабжения с
водоводяными подогревателями - температуры
и давления воды в подающем и обратном
трубопроводах тепловой сети, температуры и
давления водопроводной воды, температуры
воды, выходящей из подогревателя, темпера-
температуры циркуляционной воды и температуры во-
воды между ступенями подогревателей;
к) в системах горячего водоснабжения с
непосредственным водоразбором (рис. 19.3, б) -
температуры и давления горячей воды в тепло-
тепловой сети и температуры воды в системе горяче-
горячего водоснабжения после смесительного кла-
клапана;
л) в системах горячего водоснабжения с
открытым баком при теплоносителе паре-
давления пара перед змеевиком, температуры
горячей воды в баке, температуры водопро-
водопроводной воды.
Все системы горячего водоснабжения сле-
следует оснащать приборами для учета расхода
воды, устанавливаемыми на ответвлениях во-
водопроводной воды к водонагревателям и на
подающем трубопроводе горячей воды в
системах с непосредственным водоразбором.
Тепловые вводы в здания необходимо ос-
оснащать приборами для учета расхода воды,
подаваемой из тепловой сети, при этом жела-
желательно иметь приборы для учета расхода
теплоты (тепломеры).
Водопроводные вводы в здания должны
обрудоваться приборами для контроля расхода
воды и давления воды до и после подкачиваю-
подкачивающих насосов.
Приборы контроля для сигнализации
действия основного санитарного технического
оборудования надлежит устанавливать в
системах:
а) вентиляции с механическим побужде-
побуждением обслуживающих производственные по-
помещения без естественного проветривания (за
исключением туалетов, курительных, гарде-
гардеробных и других подобных помещений);
б) общеобменной вытяжной вентиляции,
оборудование которых размещено в трудно-
труднодоступных для обслуживания местах;
в) местных отсосов, удаляющих от обору-
оборудования воздух, насыщенный парами вредных
веществ 1-го и 2-го классов опасности, или
взрывоопасные смеси;
г) общеобменной вытяжной вентиляции
помещений категорий А и Б;
д) вытяжной вентиляции помещений скла-
складов категорий А и Б, в которых отклонение
контролируемых параметров от нормы может
привести к аварии;
е) аварийной приточно-вытяжной венти-
вентиляции;
ж) кондиционирования воздуха.
Расширительные баки систем водяного
отопления должны иметь приборы для сигна-
сигнализации нижнего аварийного уровня воды
в них.
Для фильтров и пылеуловителей рекомен-
рекомендуется устанавливать контрольные Приборы
для измерения и сигнализации потерь давления
в них.
19.3. Автоматическое регулирование систем отопления и вентиляции
159
19.3. АВТОМАТИЧЕСКОЕ
РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ
ОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Выбор системы автоматического регули-
регулирования (позиционной, пропорциональной,
пропорционально-интегральной и т. п.) зависит
от требований к точности поддержания регу-
регулируемых параметров, динамических свойств
объектов регулирования и регуляторов, назна-
назначения систем, а также технической и экономи-
экономической целесообразности.
По виду используемой вспомогательной
энергии системы регулирования могут быть
электрическими, пневматическими, гидравли-
гидравлическими или смешанными (электропневмати-
(электропневматические, электрогидравлические, пневмоэлек-
трические и т.п.).
При автоматизации внутренних санитар-
но-технических систем преимущественное рас-
распространение получили электрические системы
регулирования.
Пневматические системы автоматического
регулирования применяют, как правило, при
наличии в здании сетей сжатого воздуха с дав-
давлением 0,35-0,6 МПа, а также при установке
приборов в пожаро- и взрывоопасных помеще-
помещениях. Класс загрязненности сжатого воздуха не
должен быть ниже 1-го по ГОСТ 17433-80
«Промышленная чистота. Сжатый воздух.
Классы загрязненности».
При большом числе регулирующих орга-
органов могут применяться элктропневматические
системы, состоящие из электрических датчиков
и пневматических исполнительных устройств.
Гидравлические системы автоматического
регулирования (с использованием в качестве
источника вспомогательной энергии воды)
применяют для автоматизации тепловых вво-
вводов и систем горячего водоснабжения.
Автоматическое регулирование систем
отопления, вентиляции и кондиционирования
воздуха рекомендуется проектировать комп-
комплексно для всего здания на основе анализа
процессов обработки воздуха для холодного,
переходного и теплого периодов с учетом
графиков температур теплоносителя и тепло-
влаговоздушных балансов в помещениях с
целью обеспечения экономичной эксплуатации
с минимальным расходом тепловой и электри-
электрической энергии.
Автоматическое регулирование необходи-
необходимо проектировать для систем:
а) водяного отопления при расходе тепло-
теплоты за отопительный период 1 000 ГДж и более
по зданию или по каждому фасаду либо по
зоне помещения с неравномерными поступле-
поступлениями теплоты в зону;
б) воздушного отопления и душирования
рабочих мест;
в) приточной и вытяжной вентиляции, ра-
работающих с переменным расходом, а также
с переменной смесью наружного и рециркуля-
рециркуляционного воздуха;
г) приточной вентиляции (при обоснова-
обосновании);
д) кондиционирования, в том числе мест-
местного доувлажнения воздуха в помещениях;
е) холодоснабжения;
ж) обогрева полов зданий в районах с рас-
расчетной температурой наружного воздуха минус
40° С и ниже (параметры Б), расположенных
над холодными подпольями жилых помеще-
помещений, а также помещений с постоянным пребы-
пребыванием людей в общественных, администра-
административно-бытовых и производственных зданиях,
за исключением систем, присоединяемых к се-
сетям централизованного теплоснабжения. Для
общественных, административно-бытовых и
производственных зданий рекомендуется пре-
предусматривать программное регулирование
параметров, обеспечивающее снижение расхо-
расхода теплоты и электроэнергии в нерабочее вре-
время, в том числе в выходные и праздничные дни.
Системы приточной вентиляции, совме-
совмещенной с отоплением, необходимо оснащать
приборами автоматического регулирования
температуры в обслуживаемых помещениях
(рис. 19.1,6, в), а не совмещенной с отопле-
отоплением-приборами регулирования температуры
приточного воздуха (рис. 19.1, а).
Заданную температуру приточного возду-
воздуха в помещениях, обслуживаемых системами
приточной вентиляции, поддерживают или из-
изменением температуры приточного воздуха (ка-
(качественный метод) или его расхода (количест-
(количественный метод), либо применяя оба эти метода.
Автоматическое регулирование темпера-
температуры воздуха в системах приточной вентиля-
вентиляции осуществляют или смешением наружного
и рециркуляционного воздуха, или изменением
теплоотдачи воздухонагревателей, либо ис-
160
Ггсюа /У (кновы проекпшроьмич астоысииинщаи шитехсии
ОБСЛУЖИВАЕМОЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
S)
ОБСЛУЖИВАЕМОЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
Рис. 19.4. Отопительные lupeiaibi с ien,io носи гелем
водой (а) и теплоносителем паром {б)
/ регуляюр температуры вочдум в помещении, 2-всншля-
юр, 1 воэдухоиагрешл ге н», 4 гермомпр, ' дв^хпочицион-
ный '. uinasi б «(уиенситосгаолик
пои» л я ос-а ми сч>! щ • <¦• v m-ч i • s, <,)
Для смешения лар\жною и рециркуляци-
рециркуляционного воздуха в системах приточной вентиля-
вентиляции следует предусматривать проходные, воз-
воздушные клапаны (час юнки), установленные п
каналах наружного рециркуляционного возду-
воздуха, или сдвоенные смесительные воздушные
клапаны в месте стояния чшх каналов.
Регулировать теплоотдачу воздухонагре-
воздухонагревателей в системах вентиляции и кондициони-
кондиционирования воздуха при теплоносителе воде реко-
рекомендуется, как правило, изменением расхода
теплоносителя чере) воздухонагреватель (коли-
(количественный метод) или. при обосновании,
изменением темпсоатуры теплоносителя
при постоянной его р;оходе (качественный
МСГОЛ)
ГпосоП изменении upon томительноеги
веипготогм (с шмотью к гапинд, направля-
направляющего аппарата или устройства для изменения
частоты вращения рабочего колеса) зависит от
iprflvcvmo диапазона регулирования и произ»
» ч < «"опее шире»
t ^ «><t t э»рсмя име*
способ регулирования производительности
с помотиью иа-
Вапия воздуха следует в зависимости or предъ-
предъявляемых требований ьредлсматривагь под
держание в помещениях заданных температу-
температуры, oi носите 1ьной влажности, давления или
разности давлений воздуха Методы регули-
регулирования этих систем подробно рассмотрены
в гл 15.
Автомагическое регулирование темпера-
температуры воздуха в помещениях, где установлены
отопительные агрегаты (рис. 19.4), необходимо
осуществлять двухпозиционно, предусматри-
предусматривая включение и отключение электродвигате-
электродвигателей вешилягоров с одновременным включе-
включением и отключением подачи гечлоносителя
в воздухонагреватель. Допускается также про-
пропорциональное регулирование подачи теплоно-
теплоносителя при постоянно работающих вентиля-
вентиляторах отопительных агрегатов.
Датчики для контроля и регулирования
температуры и относительной влажности воз-
воздуха помещений следует устанавливать в ха-
характерных точках обслуживаемых помещений,
но допускается также установка датчиков в ре-
рециркуляционных каналах, если параметры ре-
рециркуляционного воздуха не отличаются от
параметров воздуха в помещении шт отли-
отличаются на постоянную величину и если это не
внесет существенных погрешностей в процесс
регулирования,
Датчики не должны подвергаться воздей-
воздействию тепловых потоков от нагретых поверх-
поверхностей, их не следует устанавливать п меи \\
с недостаточной циркуляцией воздуха и в зонах
непосредственного воздействия потока при-
S 041 ЮГ О BO'U>X'i
Во *кеч и^мешшикх с неравномерными
тепло- или в i.u овыделениями датчики надле-
надлежит устанавливать в каждой из зон с равно-
равномерными нагрузками и вееги зональное nciy-
лирование. Регулирование по средним суммар-
(,<.,, пичщигим кмк ппавило, приводит к
данной ве-
величины.
Д'ш соблюдения тепловых и 1идравли-
чрипц ю, включением и отключением отдель-
отдельны ¦* секций, а при повышенных требованиях
к точноеги подержания температуры плавным
»« мененчгм нипряжения vt met- г^окалорифере.
Ш1 {НВН {yd ">ЛО ^^
рование.
Центральное рег>лировяние при теплоноси-
теплоносителе воде осуществляйся изменением темпера-
температуры юрячей лоды шмюгрсдствсшю на ТЭЦ
19.4. Автоматическое регулирование систем горячего и холодного водоснабжения
161
или в котельных в зависимости от температуры
наружного возуха.
Местное регулирование систем отопления
зданий дополняет центральное и его произво-
производят, как правило, на абонентских вводах или
в тепловых пунктах с целью стабилизации или
изменения но требуемому закону температуры
воздуха в отапливаемых помещениях. Местное
регулирование может осуществляться следую-
следующими методами:
по возмущению, т.е. регулирование тем-
температуры воды в системе отопления в зависи-
зависимости от температуры наружного воздуха и
других метеорологических факторов;
по отклонению, т.е. регулирование тем-
температуры воздуха непосредственно в отапли-
отапливаемом помещении;
комбинированное, т.е. по возмущению и
отклонению одновременно.
Абонентские вводы с элеваторами и насо-
насосами подмешивания, вводы с независимым
присоединением системы отопления через во-
доподогреватель, подключенный к водяной
тепловой сети, следует оснащать приборами
автоматического регулирования температуры,
а также приборами, поддерживающими посто-
постоянный расход воды в системе отопления.
Если давление в обратном трубопроводе
тепловой сети меньше, чем статическое давле-
давление в местной системе отопления, то для под-
поддержания необходимого давления в системе
устанавливают на обратном трубопроводе ре-
регулятор давления (подпора).
Индивидуальное автоматическое регулиро-
регулирование температуры воздуха в отапливаемых
помещениях осуществляют регуляторами, ус-
устанавливаемыми непосредственно у нагревате-
нагревательных приборов.
На расширительных баках систем водяно-
водяного отопления рекомендуется устанавливать
приборы для автоматической подпитки систем
открыванием электромагнитного вентиля или
клапана на водопроводной линии при нижнем
уровне воды в баке и закрыванием при верхнем
уровне.
В разветвленных водяных сетях систем
теплоснабжения зданий следует предусматри-
предусматривать регуляторы давления в ответвлениях,
идущих к системам отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха.
19.4. АВТОМАТИЧЕСКОЕ
РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО
И ХОЛОДНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Системы горячего водоснабжения с емки-
емкими и скоростными пароводяными подогрева-
подогревателями (см. рис. 19,3, а), открытыми баками,
подогреваемыми паром, и скоростными водо-
водяными подогревателями для автомати-
автоматического регулирования температуры горячей
воды оснащаются клапанами, установленными
на паропроводе или на подающем трубопрово-
трубопроводе теплосети.
Системы горячего водоснабжения с не-
непосредственным водоразбором (см. рис. 19.3,6)
следует оснащать приборами для автомати-
автоматического регулирования температуры горячей
воды, смешивая воду из подающего трубо-
трубопровода тепловой сети и обратную воду из
местной системы отопления или циркуляци-
циркуляционного трубопровода.
Водопроводные вводы в здания оборуду-
оборудуются приборами для автоматического регули-
регулирования давления включением и отключением
насосов.
19.5. АВТОМАТИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА
ОБОРУДОВАНИЯ И БЛОКИРОВАНИЕ
С целью повышения надежности работы
санитарно-технических систем и установок сле-
следует предусматривать автоматическую защиту
оборудования и блокирование.
Автоматическую защиту воздухонагрева-
воздухонагревателей от замерзания наобходимо осуществлять
при выключенной системе, если возможно про-
проникание в воздухонагреватель воздуха с от-
отрицательной температурой, и при работающей
системе, если возможно падение давления или
нарушение температурного графика сетевой
воды при отрицательной температуре воздуха,
поступающего в воздухонагреватель.
При остановленном кондиционере или
приточной системе в случае снижения темпера-
температуры воздуха перед воздухонагревателем до
3°С датчик 11 (см. рис. 19.1,6) открывает регу-
регулирующий клапан 9 на трубопроводе тепло-
теплоносителя и закрывает его, если температура
воздуха перед воздухонагревателем станет
выше + 3°С независимо от действия других
регуляторов, соединенных с клапаном 9. Для
162
Глава 19. Основы проектирования автоматизации сантехсистем
предохранения воздухонагревателя от замер-
замерзания в момент запуска системы предусматри-
предусматривается предварительное открытие клапана 9 на
трубопроводе теплоносителя, что обеспечивает
прогрев воздухонагревателя до открытия кла-
клапана (заслонки) 8 в канале наружного воздуха
и включения вентилятора 3.
Защиту воздухонагревателей при нерабо-
неработающей системе можно также осуществлять
периодическим открытием клапана 9 по ко-
команде датчика 10, установленного в трубопро-
трубопроводе обратной воды, если температура ее ста-
станет ниже 30 °С. Для осуществления этого спо-
способа защиты воздухонагревателя при останов-
остановленной системе необходимо обеспечить мини-
минимальный пропуск (протечку) теплоносителя
через воздухонагреватель, для чего параллель-
параллельно регулирующему клапану 9 подключают об-
обводную линию с установленной на ней шайбой
(на рисунке не показано).
Защита воздухонагревателей при работаю-
работающей системе осуществляется датчиком темпе-
температуры 10, сигнализирующим об аварии или
отключающим систему и открывающим регули-
регулирующий клапан 9 при снижении температуры
воды в обратном трубопроводе до 20-30 °С.
При температуре воздуха, поступающего
в воздухонагреватель, выше 5 °С датчик темпе-
температуры обратной воды 10 должен быть отклю-
отключен датчиком температуры воздуха перед воз-
воздухонагревателем .
Автоматическую защиту воздухонагрева-
воздухонагревателей от замерзания необходимо проектиро-
проектировать для местностей с расчетными наружными
температурами холодного периода года минус
5 °С и ниже (расчетные параметры Б).
В системах утилизации теплоты следует
предусматривать устройства защиты от замер-
замерзания промежуточного теплоносителя и от об-
образования наледи на теплообменной поверх-
поверхности теплоутилизаторов.
Автоматическое блокирование следует
проектировать для:
а) открывания и закрывания воздушных
клапанов (наружного, рециркуляционного и
удаляемого воздуха), а также направляющих
аппаратов при включении и отключении венти-
вентиляторов;
б) открывания и закрывания клапанов
систем вентиляции и кондиционирования,
соединенных воздуховодами, для полной или
частичной взаимозаменяемости при выходе из
строя одной из систем;
в) закрывания клапанов на воздуховодах
для помещений, защищаемых установками
газового пожаротушения, при отключении вен-
вентиляторов систем вентиляции этих помещений;
г) включения резервного оборудования
при выходе из строя основного;
д) включения и отключения подачи тепло-
теплоносителя и холодоносителя при включении и
отключении соответственно воздухонагревате-
воздухонагревателей и воздухоохладителей;
е) включения систем аварийной вентиля-
вентиляции при образовании в воздухе рабочей зоны
концентрации вредных веществ, превышающих
ПДК, а также концентраций горючих веществ
в воздухе помещений, превышающих 10%
нижнего концентрационного предела распрост-
распространения пламени по газо-, паро- и пылевоз-
душным смесям.
Вентиляторы вытяжных систем, обслужи-
обслуживающих местные отсосы от технологического
оборудования, рекомендуется блокировать с
пусковым устройством этого оборудования.
Блокирование не встроенных в технологи-
технологическое оборудование вентиляторов (при отсу-
отсутствии резервных) для систем местных отсосов,
удаляющих вредные вещества 1-го и 2-го клас-
классов опасности или взрывоопасные смеси, сле-
следует проектировать, предусматривая остановку
технологического оборудования при выходе из
строя вентиляторов, а при невозможности ос-
остановки технологического оборудования сле-
следует предусматривать включение аварийной
сигнализации.
Для систем кондиционирования воздуха
и приточной вентиляции, работающих с пере-
переменным расходом наружного воздуха, реко-
рекомендуется предусматривать блокировочные
устройства для обеспечения подачи минималь-
минимального расчетного расхода наружного воздуха
в холодный период года, а для систем конди-
кондиционирования-также и в теплый период, когда
энтальпия наружного воздуха превышает эн-
энтальпию внутреннего воздуха.
При регулировании теплоотдачи воздухо-
воздухонагревателей, работающих на паре, необходи-
необходимо блокировать клапан на паропроводе с тем,
чтобы при закрытых полностью створках воз-
воздушного клапана перед воздухонагревателем
прекращалась бы подача пара в воздухонагре-
воздухонагреватель.
Электродвигатели фильтров, насосов, вы-
вытяжных вентиляторов рекомендуется блокиро-
блокировать с электродвигателями приточных венти-
19.5. Автоматическая защита оборудования и блокирование
163
ИЗ ОБСЛУЖИ-
ВДЕТОГО
ПОМЕЩЕНИЯ
Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (б)
/-конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 5-двухпозиционный клапан, 4-конденсато-
отводчик
ляторов при дистанционном (диспетчерском)
управлении системами, а также при управлении
системами со щитов автоматизации.
Для электродвигателя вентилятора воз-
воздушной или воздушно-тепловой завесы
(рис. 19.5) следует предусматривать блокиро-
блокирование с механизмом открывания ворот, дверей
и технологических проемов, обслуживаемых
завесами. Кроме того, необходимо отключать
вентилятор воздушно-тепловой завесы и
сокращать до минимума подачу теплоносителя
в воздухонагреватели после закрытия ворот,
дверей и технологических проемов, но не ранее
восстановления нормируемой температуры
воздуха в помещении.
Для вытяжных вентиляционных систем, в
составе которых имеются мокрые пылеулови-
пылеуловители, следует предусматривать блокирование
вентилятора с подачей воды в пылеуловители,
обеспечивая:
а) включение подачи воды при включении
вентилятора;
б) отключение подачи воды при остановке
вентилятора;
в) остановку вентилятора при прекраще-
прекращении подачи воды или падении уровня воды
в пылеуловителе;
г) запрещение включения вентилятора при
отсутствии воды или уровне воды в пылеуло-
пылеуловителе ниже заданного.
Для зданий и помещений, оборудованных
автоматическими установками пожаротушения
или сигнализацией о возникновении пожара,
к*
следует осуществлять блокирование электро-
электроприемников (кроме электроприемников обору-
оборудования, присоединенного к однофазной сети
освещения) систем вентиляции, кондициониро-
кондиционирования и воздушного отопления, а также систем
противодымной вентиляции с этими установ-
установками, предусматривая:
а) отключение при пожаре систем венти-
вентиляции, кроме систем подачи воздуха в тамбу-
тамбуры-шлюзы при помещениях категорий А и Б;
б) включение при пожаре систем противо-
противодымной вентиляции;
в) открывание дымовых клапанов на эта-
этаже пожара или в дымовой зоне, в которой
произошел пожар.
Необходимость полного или частичного
отключения систем вентиляции должна опреде-
определяться по технологическим требованиям.
Системы вентиляции, сблокированные с
автоматическими установками тушения пожа-
пожара, следует оборудовать дистанционными уст-
устройствами для отключения систем вентиляции
и включения систем противодымной вентиля-
вентиляции, если указанные автоматические установки
не имеют дистанционного управления.
Дистанционные устройства для отключе-
отключения систем вентиляции помещений, оборудуе-
оборудуемых автоматическими установками тушения
пожара или сигнализации о возникновении по-
пожара, следует размещать вне этих помещений.
При наличии требований одновременного
отключения всех систем вентиляции в помеще-
помещениях категорий А и Б дистанционные устройст-
устройства следует предусматривать снаружи здания.
164 Глава 19. Основы проектирования автоматизации сантехсистем
Для помещений категории В допускается
предусматривать дистанционное отключение
систем вентиляции для отдельных зон пло-
площадью не менее 2500 м2.
В жилых зданиях приборы дистанционного
включения систем противодымной вентиляции
следует размещать в шкафах противопожар-
противопожарных кранов.
19.6. УПРАВЛЕНИЕ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ
И ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ
Управление санитарно-техническими
системами в зависимости от расположения
средств управления подразделяется на местное,
дистанционное и диспетчерское.
При местном управлении электродвигате-
электродвигателями кнопки и ключи управления размещают
на местных щитах или непосредственно у
электродвигателей.
При дистанционном управлении кнопки и
ключи управления располагают в помещениях,
обслуживаемых системами вентиляции и кон-
кондиционирования воздуха, или на щитах управ-
управления и автоматизации, находящихся в других
помещениях.
При диспетчерском управлении кнопки или
ключи управления устанавливают на диспет-
диспетчерских щитах, располагаемых в специально
выделенных помещениях диспетчерских пунк-
пунктов.
Диспетчеризацию автоматизированных
санитарно-технических систем рекомендуется
предусматривать для крупных промышленных
предприятий и общественных зданий. На дис-
диспетчеризацию возлагаются централизованное
управление работой систем, централизованный
контроль наиболее характерных параметров,
сигнализация их состояния и сигнализация ава-
аварийного отключения систем.
Диспетчеризация должна обеспечивать
оперативность контроля и управления, полное
или частичное сокращение дежурного персона-
персонала у местных щитов автоматизации и у обору-
оборудования, экономию холодо- и теплоносителя
и электроэнергии.
Диспетчеризацию санитарно-технических
систем целесообразно объединять с диспетче-
диспетчеризацией систем электроснабжения, водоснаб-
водоснабжения, тепло- и холодоснабжения, а в обосно-
обоснованных случаях-и с диспетчеризацией основ-
основных технологических процессов.
Диспетчерскому персоналу необходимо
обеспечить возможность дистанционного из-
измерения основных параметров состояния воз-
воздуха в помещениях, а также параметров тепло-
и холодоносителя. В ряде случаев желательна
замена контроля параметров сигнализацией об
их предельных значениях или отклонении от
заданных значений.
Глава 20
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
20.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Отопление, вентиляцию и кондициони-
кондиционирование воздуха следует проектировать, соб-
соблюдая «Противопожарные нормы» СНиП
2.01.02-85 и противопожарные требования, со-
содержащиеся в СНиП 2.04.05-86 «Отопление,
вентиляция и кондиционирование воздуха»,
СНиП 2.09.02-85 «Производственные здания»,
СНиП 2.08.01 -89 «Жилые здания», СНиП
2 08.02-89 «Общественные здания и сооруже-
сооружения», СНиП 2 09.04 -87 «Административные и
бытовые здания», СНиП 2.09.04-86 «Соору-
«Сооружения промышленных предприятий», СНиП
2 11.01-85 «Складские здания» и СНиП
2.04.14-88 «Тепловая изоляция оборудования
и трубопроводов».
По взрывопожарной и пожарной опасно-
опасности помещения и здания разделяются на кате-
категории А, Б, В, Г и Д в зависимости от раз-
размещенных в них технологических процессов
и свойств находящихся веществ и материалов.
Кагаории зданий и помещений устанавлива-
устанавливаются в техноло! ической части проекта.
Строительные материалы по горючести
(возгораемости) разделяются на три группы:
негорючие (несгораемые), трудногорючие (труд-
(трудное! ораемые) и горючие (сгораемые), причем
терминами в скобках пользоваться не следует.
Группы юрючести строительных материалов
определяются стандартами СЭВ 382-76 и
2437-80.
Условия применения электрического обору-
оборудования определяются «Правилами устройства
электроустановок» (ПУЭ). согласно которым
взрывоопасные помещения подразделяются на
пять классов: B-I, B-Ia, B-16, B-II и В-Иа;
пожароопасные-на три класса: П-I, П-2 и
П-2а.
Горячие поверхности отопительного и вен-
тиляционною оборудования, трубопроводов и
воздуховодов, размещаемых в помещениях, в
которых они создают опасность воспламенения
газов, паров, аэрозолей или пыли, следует изо-
изолировать, чтобы температура на поверхности
теплоизоляционной конструкции была не менее
чем на 20% ниже температуры их самовоспла-
самовоспламенения.
Теплоизоляционные конструкции из горю-
горючих материалов не допускается проектировать
для оборудования и трубопроводов, располо-
расположенных в зданиях (кроме зданий IVa и V степе-
степеней огнестойкости) одно- и двухквартирных
жилых домов и охлаждаемых помещений хо-
холодильников; при этом допускается примене-
применение из горючих материалов пароизоляцион-
ного слоя толщиной не более 2 мм, окраски или
пленки толщиной не более 0.4 мм, покровного
слоя трубопроводов, расположенных в техни-
технических подвальных этажах и подпольях с выхо-
выходом только наружу в зданиях I и II степеней
огнестойкости при устройстве вставок длиной
3 м из негорючих материалов не менее чем
через 30 м длины трубопровода. При пересече-
пересечении противопожарной преграды следует преду-
предусматривать теплоизоляционные конструкции
из негорючих материалов в пределах размеров
противопожарной преграды.
Нестандартизированное оборудование, воз-
воздуховоды и теплоизоляционные конструкции
следует проектировать из материалов, разре-
разрешенных к применению в строительстве.
20.2. СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Температуру теплоносителя для систем с
местными отопительными приборами, разме-
размещаемыми в помещениях категорий А, Б и В,
следует принимать не менее чем на 20% ниже
температуры самовоспламенения газов, паров,
аэрозолей и пыли, выделяющихся в помещении,
но не выше: при отсутствии выделений пыли-
при теплоносителе воде 150° С и паре 130° С;
при выделении горючей пыли-110° С в помеще-
помещениях категории А и Б и 130° С -категории В.
В помещениях категорий А, Б и В, а также
в помещениях зданий Шб, IV, IVa и V степени
огнестойкости не допускается отопление газо-
газовыми или электрическими приборами с темпе-
166
Глава 20 Противопожарные требования
ратурой на поверхности выше 110° С.
В помещениях категорий А и Б следует
проектировать, как правило, воздушное ото-
отопление. Допускается применение систем водя-
водяного или парового отопления с местными на-
нагревательными приборами, за исключением по-
помещений, в которых хранятся или применяют-
применяются вещества, образующие при контакте с водой
или водяными парами взрывоопасные смеси,
или вещества, способные к самовозгоранию
или взрыву при взаимодействии с водой.
Расстояние от поверхности трубопроводов,
отопительных приборов и воздухонагревателей
с теплоносителем температурой 105° С и выше
до конструкций из горючих материалов сле-
следует принимать не менее 100 мм; при меньшем
расстоянии следует предусматривать тепловую
изоляцию этих конструкций негорючими ма-
материалами.
В местах пересечения перекрытий, внут-
внутренних стен и перегородок трубопроводы ото-
отопления и внутреннего теплоснабжения следует
прокладывать в гильзах из негорючих мате-
материалов, предусматривая заделку зазоров в
гильзах негорючими материалами, обеспечи-
обеспечивая нормируемый предел огнестойкости ограж-
ограждений.
Прокладка или пересечение в одном канале
трубопроводов отопления с трубопроводами
горючих жидкостей с температурой вспышки
паров 170° С и менее или горючих и агрес-
агрессивных паров и газов не допускается.
В помещениях категорий А, Б и В отопи-
отопительные приборы систем водяного и парового
отопления следует применять с гладкой по-
поверхностью без оребрения, допускающей лег-
легкую очистку
а) радиаторы секционные или панельные
одинарные типов Зс-11, М-140, РД-90, Стан-
дарт-90, КЛТ (одинарные), причем приборы
Зс-11и КЛТ при условии установки на рас-
расстоянии не менее 100 мм от стены в свету;
б) радиаторы секционные или панельные
спаренные или одинарные для помещений, в
которых отсутствуют горючая пыль или горю-
горючие отходы производства типов М 140-АО, Зс-21
и КЛТ (спаренные), причем все эти приборы
следует размещать на расстоянии не менее
100 мм от стен помещения; применение кон-
конвекторов допускается в помещениях категории
В, если в них отсутствует выделение горючей
пыли.
Применение других приборов, кроме при-
приборов из стальных гладких труб, требует со-
согласования с органами пожарного надзора.
В лестничных клетках отопительные при-
приборы не должны выступать из плоскости стен
на высоте до 2,2 м от поверхности ступеней
и площадок лестницы.
Отопительные приборы следует ограждать
съемными экранами из негорючих материалов
в помещениях для наполнения и хранения бал-
баллонов со сжатыми и сжиженными горючими
и негорючими газами при любой температуре
теплоносителя, а также в помещениях складов
и кладовых категорий А, Б и В в местах
складирования горючих материалов в цехах
при температуре теплоносителя более 130° С.
Экраны следует размещать на расстоянии не
менее 100 мм от приборов отопления в свету
Конвекторы с кожухом ограждать экранами не
требуется.
Печное отопление не допускается приме-
применять для помещений категорий А, Б и В.
20.3. СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ,
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
И ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Температуру теплоносителя для воздухо-
воздухонагревателей систем вентиляции, кондициони-
кондиционирования воздуха и воздушного отопления или
воздухонагревателей, располагаемых в поме-
помещениях категории В, а также для воздушно-
тепловых завес в помещениях категорий А,
Б и В следует принимать в соответствии с
указаниями в п. 20.2. Предельная температура
теплоносителя для установок, располагаемых
вне обслуживаемых помещений, 150° С.
Температуру воздуха при выходе из воз-
воздухораспределителей систем воздушного отоп-
отопления следует принимать не более 60° С и не
менее чем на 20% ниже температуры само-
самовоспламенения газов, паров, аэрозолей и пыли,
выделяющихся в помещении, но не выше 50° С
у наружных дверей и 70° С у наружных ворог
и технологических проемов при выпуске воз-
воздуха из воздушных завес.
Концентрация горючих газов, паров, аэро-
аэрозолей и пыли в воздухе, удаляемом системами
местных отсосов, не должна превышать 50%
нижнего концентрационного предела распро-
распространения пламени при атмосферном давлении
и температуре удаляемой смеси.
20.3. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха
167
Системы вытяжной общеобменной венти-
вентиляции для помещений категорий А и Б следует
проектировать с искусственным побуждением.
Системы с естественным побуждением для этих
помещений допускается применять, если задан-
заданный воздухообмен из нижней и верхней зон
может быть обеспечен при безветрии в теплый
период года.
Системы общеобменной вытяжной венти-
вентиляции для помещений категорий А и Б и сис-
системы местных отсосов взрывоопасных веществ,
удаляемых из этого помещения, следует проек-
проектировать с резервным вентилятором, обеспе-
обеспечивающим поддержание в воздухе помещения
концентрации взрывоопасных веществ, не пре-
превышающей 0,1 нижнего концентрационного
предела распространения пламени по смесям
взрывоопасных веществ с воздухом. Системы
местных отсосов взрывоопасных смесей следу-
следует проектировать с резервным вентилятором,
если при остановке основного вентилятора не
может быть прекращено выделение горючих
веществ из обслуживаемого оборудования.
Устанавливая в воздуховодах огнезадер-
живающие клапаны в месте пересечения воз-
воздуховодами противопожарных преград, допу-
допускается в пределах противопожарного отсека
проектировать общеобменные системы венти-
вентиляции, кондиционирования воздуха и воздуш-
воздушного отопления:
а) системы, обслуживающие помещения
категории Д с присоединенными к ним воз-
воздуховодами, обслуживающими помещения ка-
категории В общей площадью не более 200 м2;
б) системы, обслуживающие помещения
категорий А и Б, расположенные не более чем
в трех этажах, с присоединением к ним возду-
воздуховодов из расположенных на тех же этажах
помещений категории Д, складов категорий
А и Б площадью по 55 м2 или менее каждый
и административно-бытовые помещения, всего
присоединенных помещений и складов не более
200 м2;
в) системы, обслуживающие помещения
категории В с присоединенными к ним возду-
воздуховодами из помещений категории Д, складов
категории В площадью 55 м2 или менее каж-
каждый; административно-бытовые помещения не
более чем на трех этажах; всего присоединен-
присоединенных помещений и складов не более 200 м2;
г) общие системы для нескольких складов
одной из категорий А, Б или В либо кладовых
горючих материалов (площади не ограничены),
расположенных на одном этаже.
Общеобменные системы без установки
огнезадерживающих клапанов следует проек-
проектировать для:
а) помещений категорий А, Б и В в любых
сочетаниях и складов категорий А, Б и В в
любых сочетаниях общей площадью не более
1100 м2, если эти помещения расположены в
одноэтажном здании и имеют выходы только
наружу;
б) помещений категории В и отдельных
административно-бытовых помещений, раз-
размещенных на площади производственного по-
помещения;
в) жилых и общественных помещений,
предусматривая отдельные системы по требо-
требованиям СНиП 2.08.01-89 и 2.08.02-89;
г) общественных помещений и отдельных
помещений площадью не более 200 м2 кате-
категории Д.
Системы местных отсосов вредных или
горючих веществ следует проектировать от-
отдельными от других систем. К круглосуточно
работающей системе общеобменной вытяжной
вентиляции, имеющей резервный вентилятор,
можно присоединять местные отсосы вредных
или горючих веществ, от которых не требуется
очистка воздуха.
Системы местных отсосов веществ, соеди-
соединение которых может образовать взрывоопас-
взрывоопасную смесь или создать более опасные и вредные
вещества, следует проектировать отдельными.
Общие системы допускается проектировать
для каждой из следующих групп складов:
категорий А и Б, складов категории В и кла-
кладовых горючих материалов общей площадью
не более 50 м2, размещенных не более чем
в трех этажах, при установке огнезадерживаю-
огнезадерживающих клапанов в местах пересечения противо-
противопожарных преград каждого из складов или
кладовых.
Для складов категорий А, Б и В, в которых
выделяются горючие газы и пары, необходима
вентиляция с искусственным побуждением, за
исключением складов, в которых эти выделе-
выделения легче воздуха и требуемый воздухообмен
не более двухкратного; в них допускается есте-
естественная вытяжная вентиляция из верхней зоны.
При этом для складов вместимостью более
10 т должна быть устроена вытяжная вентиля-
вентиляция с искусственным побуждением на требуемый
168
Глава 20. Противопожарные требования
воздухообмен, включаемая при входе в склад.
В помещениях категорий А и Б надлежит
обеспечивать отрицательный дисбаланс воз-
воздуха.
Общие приемные устройства наружного
воздуха для приточного оборудования не сле-
следует делать, если оборудование не допускается
размещать в общем помещении.
Рециркуляция воздуха не допускается из
помещений категорий А и Б, кроме воздушных
и воздушно-тепловых завес у наружных ворот
и дверей. Не допускается рециркуляция из
5-метровых зон вокруг оборудования, в котором
могут образовываться взрывоопасные смеси
(например, окрасочные камеры), и из систем
местных отсосов взрывоопасных смесей.
В помещениях категорий А и Б необходи-
необходимо устраивать аварийную вентиляцию по тре-
требованиям технологов. Аварийная вентиляция
должна иметь искусственное побуждение, как
правило, она должна быть вытяжной. В одно-
одноэтажных зданиях, в которых выделяются го-
горючие газы и пары легче воздуха, допускается
приточная аварийная вентиляция. При отсут-
отсутствии технологических данных о расходе воз-
воздуха принимается 8-кратный аварийный возду-
воздухообмен в помещениях высотой до 6 м, а в
помещениях высотой более 6 м принимается не
менее 50 м3/ч на 1 м2 площади пола помеще-
помещения. В насосных и компрессорных станциях
категорий А и Б указанный выше воздухооб-
воздухообмен проектируется в дополнение к воздухо-
воздухообмену, обеспечиваемому основными системами.
Для аварийной вентиляции следует ис-
использовать основные системы вытяжной вен-
вентиляции, обеспечивающие расход воздуха, до-
достаточный для аварийной вентиляции. При от-
отсутствии резервных вентиляторов у основных
систем проектируется резервный вентилятор*
только для системы, имеющей максимальный
расход воздуха. Если расход воздуха основных
систем недостаточен для аварийной вентиля-
вентиляции, то к большей из этих систем надлежит
установить резервный вентилятор и предусмот-
предусмотреть аварийный вентилятор на недостающий
расход. К аварийным вентиляторам не требу-
требуется проектировать резервных вентиляторов.
* При учете одновременно одной аварии произ-
производства или вентиляции установка резервного венти-
вентилятора не обязательна.
Оборудование во взрывозащищенном ис-
исполнении необходимо принимать для вытяж-
вытяжных систем, удаляющих воздух из помещений
категорий А и Б; для оборудования, разме-
размещаемого в упомянутых помещениях или в вы-
вытяжных воздуховодах из этих помещений, и
для систем местных отсосов взрывоопасных
смесей. Оборудование приточных систем, раз-
размещенное в помещениях для вентиляционного
оборудования, допускается в обычном испол-
исполнении при условии установки взрывозащищен-
ных обратных клапанов в воздуховодах, пере-
пересекающих стену помещения, в котором обору-
оборудование установлено.
Оборудование для помещений категорий
А и Б и для систем местных отсосов взрыво-
взрывоопасных смесей не допускается размещать в
подвале.
Пылеуловители для сухой очистки взрыво-
взрывоопасной пылевоздушной смеси следует уста-
устанавливать перед вентилятором вне производ-
производственных зданий, открыто или в отдельных
зданиях на расстоянии не менее 10 м от стен
обслуживаемого и других зданий.
Пылеуловители для сухой очистки пожа-
пожароопасной пылевоздушной смеси следует раз-
размещать вне зданий I и II степени огнестойкости
непосредственно у стен, если по всей высоте
здания и на расстоянии не менее 2 м по гори-
горизонтали от габаритов пылеуловителя не имеет-
имеется окон или имеются окна неоткрывающиеся
с двойными рамами, металлическими перепле-
переплетами с армированными стеклами или из стекло-
стеклоблоков; вне зданий III-V степени огнестой-
огнестойкости на расстоянии не менее 10 м от стен;
внутри производственных зданий в отдельных
помещениях для вентиляционного оборудова-
оборудования вместе с вентиляторами и другими пыле-
пылеуловителями пожароопасных пылевоздушных
смесей при условии механизированного непре-
непрерывного удаления горючей пыли.
Пылеотстойные камеры для взрыво- и по-
пожароопасной пыли применять не допускается.
Оборудование приточных систем, обслу-
обслуживающее помещения категорий А и Б, не
допускается размещать вместе с оборудовани-
оборудованием вытяжных систем, а также с оборудованием
систем, работающих с рециркуляцией воздуха
в общем помещении для вентиляционного обо-
оборудования.
В местах пересечения воздуховодами стен
помещения для вентиляционного оборудова-
20.3. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха 169
ния, обслуживающего помещения категорий
А и Б и помещения, расположенные на их
площади, следует предусматривать обратные
взрывозащищенные клапаны. Оборудование
приточных систем с рециркуляцией воздуха,
обслуживающее помещение категории В, не
допускается размещать в общих помещениях
для вентиляционного оборудования, кроме
оборудования приточных и вытяжных систем,
обслуживающих помещения категории В.
Оборудование вытяжных систем общеоб-
общеобменной вентиляции, обслуживающее помеще-
помещения категорий А и Б, допускается размещать
в общем помещении для вентиляционного обо-
оборудования вместе с оборудованием местных
отсосов взрывоопасных смесей без пылеуло-
пылеуловителей или с мокрыми пылеуловителями, если
в воздуховодах исключено отложение горючих
веществ. Оборудование вытяжных систем из
помещений категории В не следует размещать
в общем помещении с оборудованием вытяж-
вытяжных систем из помещений категории Г.
Помещения для вентиляционного обору-
оборудования вытяжных систем следует относить
к категориям помещений, которые они обслу-
обслуживают, а помещения для оборудования сис-
систем местных отсосов, удаляющих взрывоопас-
взрывоопасные смеси, относить к категориям А или Б;
если они имеют пылеуловители мокрой очист-
очистки, размещенные перед вентиляторами, то по-
помещения для этого оборудования допускается
(при обосновании) относить к категории поме-
помещения, которое они обслуживают, или к кате-
категории Д.
Помещения для оборудования приточных
систем следует относить к категории В, если
в этих помещениях размещены фильтры, содер-
содержащие 75 л и более масла в одной системе, или
если система работает с рециркуляцией воздуха
из помещения категории В.
В помещениях для вентиляционного обо-
оборудования, обслуживающего помещения кате-
категорий А и Б, и для оборудования систем
местных отсосов взрывоопасных смесей запре-
запрещено отводить места для ремонтных работ,
регенерации масла и других целей, а в помеще-
помещениях для вытяжных систем из помещений этих
категорий-устройство тепловых пунктов.
Помещения для вентиляционного обору-
оборудования допускается размещать за противо-
противопожарной стеной 1-го типа данного противо-
противопожарного отсека или в пределах противопо-
противопожарной зоны в зданиях I, II и Ша степени
огнестойкости за противопожарной стеной 2-го
типа. Помещение должно непосредственно
примыкать к противопожарной стене обслу-
обслуживаемого отсека и в нем не следует разме-
размещать оборудование для помещений соседнего
противопожарного отсека. На воздуховодах,
пересекающих противопожарную стену, следует
предусмотреть огнезадерживающие клапаны.
Помещения для сухих пылеуловителей
систем местных отсосов взрывоопасных смесей
не следует размещать под помещениями с мас-
массовым (кроме аварийных ситуаций) пребыва-
пребыванием людей.
Воздуховоды для помещений жилых, обще-
общественных и административно-бытовых зданий,
а также для производственных зданий кате-
категорий Г и Д I и II степени огнестойкости
и помещений этих категорий соединяются в
системы с помощью вертикальных или гори-
горизонтальных коллекторов.
Воздуховоды зданий III и V степени огне-
огнестойкости категорий Г и Д помещений тех же
категорий не допускается присоединять к вер-
вертикальным коллекторам.
Поэтажные ответвления присоединяются
к вертикальным коллекторам через воздушный
затвор, образующийся присоединением ответ-
ответвлений под потолком вышележащего этажа
или под потолком данного этажа, при наличии
вертикального участка в месте присоединения
длиной не менее 2 м.
К горизонтальным коллекторам можно
присоединять воздуховоды не более пяти поэ-
поэтажных ответвлений. Допускается прямое при-
присоединение поэтажных ответвлений к верти-
вертикальному коллектору через огнезадерживаю-
щий клапан, размещаемый на стене помещения
или коллектора. Воздуховоды зданий больнич-
больничных палат и особо чистых помещений ле-
лечебно-профилактических учреждений соединя-
соединяются в системы с помощью горизонтальных
коллекторов.
Поэтажные ответвления к местным эжек-
ционным доводчикам допускается присоеди-
присоединять к вертикальному коллектору в пределах
данного и ниже расположенного этажа.
На ответвлениях от вертикального коллек-
коллектора, через которые при пожаре может посту-
поступать дым из нижних этажей в верхние, если они
не защищены воздушным затвором, следует
устанавливать обратные клапаны при диаметре
170 Глава 20. Противопожарные требования
воздуховода 200 мм и более и сечении
200 х 200 мм и более.
Воздуховоды для помещений категорий А,
Б и В и воздуховоды местных отсосов взрыво-
взрывоопасных смесей в зданиях любых категорий
взрывопожарной опасности следует проекти-
проектировать, предусматривая установку самозакры-
самозакрывающегося огнезадерживающего клапана при
выходе воздуховода из обслуживаемого поме-
помещения на противопожарной преграде этого
помещения. При этом никаких ограничений
к компоновке системы воздуховодов не предъ-
предъявляется. Для перечисленных случаев могут
быть запроектированы системы без огнезадер-
живающих клапанов со следующими ограни-
ограничениями: для помещений категории В должна
быть запроектирована отдельная система, а
для помещений категорий А и Б - общая систе-
система, в обоих случаях с отдельными воздухово-
воздуховодами для каждого помещения, присоединяе-
присоединяемыми к вертикальному или горизонтальному
коллектору; на ответвлениях, для защиты от
проникания дыма из нижних этажей в верхние,
в месте присоединения к коллектору должен
быть установлен обратный клапан; коллектор
может быть размещен в помещении для венти-
вентиляционного оборудования, снаружи здания, в
помещении любой категории или в двух поме-
помещениях одной категории.
В противопожарных стенах и перегород-
перегородках, разделяющих помещения, а также отде-
отделяющих помещения от коридоров, допускается
устройство отверстий для перетекания воздуха,
если в помещении отсутствуют вредные ве-
вещества 1- и 2-го классов опасности, а кон-
концентрация других вредных веществ не превы-
превышает ПДК. Отверстия должны быть защищены
огнезадерживающими клапанами, автомати-
автоматически закрывающимися при пожаре.
Группа помещений площадью не более
300 м2 (кроме складов) в зданиях любой кате-
категории с выходами в общий коридор, отнесен-
отнесенная к категории В или к категориям А и Б,
рассматривается как одно помещение и может
быть присоединена к одному транзитному воз-
воздуховоду, в начале которого должен быть ус-
установлен огнезадерживающий клапан. Тран-
Транзитные воздуховоды от нескольких групп таких
помещений, присоединенные к общему кол-
коллектору, образуют приточную или вытяжную
систему. Имеющиеся в этих помещениях мест-
местные отсосы должны собираться в отдельные
системы. Воздуховоды к коллектору прокла-
прокладываются по коридору.
Воздуховоды должны изготовляться из не-
негорючих материалов для жилых, обществен-
общественных и административно-бытовых зданий, для
помещений категорий А, Б и В, для кладовых
горючих материалов, для коллекторов и тран-
транзитных воздуховодов, внутри помещений для
вентиляционного оборудования, чердаков и
подвалов, для местных отсосов взрывоопасных
смесей и для воздуха с температурой 80° С
и более. Антикоррозийная защита допускается
горючими материалами толщиной не более
0,4 мм. Воздуховоды из трудногорючих мате-
материалов допускается применять для одноэтаж-
одноэтажных жилых, общественных и административно-
бытовых зданий, кроме помещений с массовым
пребыванием людей, для производственных
помещений категорий Г и Д (кроме коллекто-
коллекторов и транзитных участков) и для прокладки
внутри обслуживаемых производственных по-
помещений. Воздуховоды из горючих материалов
допускается применять внутри обслуживаемых
производственных помещений. Для транзитных
воздуховодов, обслуживающих помещения ка-
категорий А и Б, следует применять воздуховоды
класса П (плотные). Воздуховоды для поме-
помещений категорий А и Б и для местных отсосов
взрывоопасных веществ не допускается про-
прокладывать в подвалах.
Транзитные воздуховоды и коллекторы,
обслуживающие помещения жилых, общест-
общественных, административно-бытовых и произ-
производственных зданий I и II степени огнестойкости
категорий Г и Д, от ближайшей к обслужи-
обслуживаемому помещению противопожарной пре-
преграды с нормируемым пределом огнестойкости
0,75 ч и более на всем протяжении до поме-
помещения для вентиляционного оборудования
следует проектировать с пределом огнестой-
огнестойкости 0,5 ч в зданиях, имеющих два этажа
и более, и 0,25 ч в одноэтажных зданиях и в
пределах одного этажа в более высоких зда-
зданиях. Транзитные воздуховоды, обслуживаю-
обслуживающие помещения категорий А, Б и В и кладовые
горючих материалов или прокладываемые через
эти помещения, следует проектировать с пре-
пределом огнестойкости 0,25 ч в одноэтажных зда-
зданиях или в пределах одного этажа зданий
с любым числом этажей и 0,5 ч за пределами
обслуживаемого этажа, а также в складах и
20 4 Удаление дыма при пожаре из коридоров или холлов
171
кладовых на всех этажах. Для помещений обще-
общественных и административно-бытовых зданий,
а также для помещений категорий В (кроме
складов), Г и Д допускается проектировать
воздуховоды из негорючих материалов с ненор-
мируемым пределом огнестойкости, преду-
предусматривая установку огнезадерживающих кла-
клапанов при пересечении каждой противопожар-
противопожарной преграды с пределом (нормируемым) огне-
огнестойкости 0,75 ч и более. Транзитные воздухо-
воздуховоды допускается проектировать из трудного-
трудногорючих материалов при прокладке каждого в
отдельной шахте, кожухе или гильзе из негорю-
негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;
из негорючих материалов с пределом огнестой-
огнестойкости ниже нормируемого при прокладке воз-
воздуховодов в общей шахте из негорючих мате-
материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч.
Транзитные воздуховоды систем местных
отсосов взрывоопасных смесей и воздуховоды
для тамбуров-шлюзов при помещениях кате-
категорий А и Б следует проектировать с пределом
огнестойкости 0,5 ч; с таким же пределом огне-
огнестойкости проектируются коллекторы для воз-
воздуховодов, обслуживающих помещения кате-
категорий А, Б и В; коллекторы для воздуховодов,
обслуживающих помещения категорий Г и Д
в зданиях III- V степени огнестойкости, а так-
также транзитные воздуховоды, прокладываемые
через междуэтажные перекрытия этих зданий,
должны иметь предел огнестойкости 0,5 ч.
Огнезадерживающие клапаны в отверстиях
и воздуховодах, пересекающих противопожар-
противопожарные стены и перегородки (преграды), должны
иметь предел огнестойкости 1 ч при преграде
с нормируемым пределом огнестойкости 2,5 ч;
0,5 ч при преграде 0,75 ч и 0,25 ч при преграде
той же огнестойкости.
Расстояние по прямой от края устья источ-
источника выброса из систем местных отсосов
взрывоопасной парогазопылевоздушной смеси
до ближайшей точки возможных источников
воспламенения следует принимать не менее
/ = 4Dq/qz^ 10, где D- диаметр устья источ-
источника, м; q-концентрация горючих газов, паров
и пыли в устье выброса; ^-концентрация упо-
упомянутых веществ, равная 10% нижнего кон-
концентрационного предела распространения пла-
пламени; выбросы должны производится верти-
вертикально вверх без зонтов на трубах.
На случай пожара необходимо предусмат-
предусматривав ь отключение (автоматическое и" дистан-
дистанционное) систем вентиляции, кондиционирова-
кондиционирования воздуха и воздушного отопления, кроме
систем подачи воздуха в тамбуры-шлюзы при
помещениях категорий А и Б, включение сис-
систем противодымной вентиляции и открывание
дымовых клапанов в коридоре на этаже пожара
и в помещении, в котором произошел пожар,
либо в части помещения в «дымовой зоне»
этого помещения; открывание клапанов долж-
должно производиться автоматически; необходи-
необходимость и порядок отключения систем, удаляю-
удаляющих горючие вещества или вредные газы через
местные отсосы или общеобменной вентиля-
вентиляцией, должны определяться технологическими
требованиями. Управление дистанционными
устройствами должно, как правило, разме-
размещаться на пульте управления оборудования
здания, кроме случаев, когда в зданиях кате-
категорий А и Б предполагается быстрое распро-
распространение пожара; в этом случае управление
должно размещаться вне здания.
20.4. УДАЛЕНИЕ ДЫМА
ПРИ ПОЖАРЕ ИЗ КОРИДОРОВ
ИЛИ ХОЛЛОВ
Удаление дыма из коридоров (предназ-
(предназначенных для эвакуации людей) или холлов
(при отсутствии коридора) следует проекти-
проектировать для жилых зданий высотой более 10
этажей, общественных зданий высотой 10 над-
надземных этажей и более или для 9-этажных
зданий и зданий с меньшим числом этажей,
имеющих высоту * более 26,5 м от средней
планировочной отметки земли до отметки пола
верхнего этажа (не считая верхнего техническо-
технического этажа), из коридоров, не имеющих световых
проемов в наружных ограждениях, длиной бо-
более 12 м, предназначенных для эвакуации лю-
людей, в зданиях любого назначения, из коридо-
коридоров производственных и административно-бы-
административно-бытовых зданий высотой более 26,5 м от плани-
планировочной отметки земли до отметки чистого
пола верхнего этажа. Удаление дыма из кори-
коридоров или холлов, этажей, на которых из всех
помещений предусмотрено удаление дыма,
проектировать не нужно.
Расход дыма, кг/ч, удаляемого из коридо-
* Высоту зданий предполагается унифицировать,
приняв ее равной 26,5 м, без указания этажности.
172
Глава 20. Противопожарные требования
ТАБЛИЦА 20.1. ДЫМОВЫЕ КЛАПАНЫ ОДЕССКОГО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
РЕМОНТНО-МЕХАНИЧЕСКОГО ЗАВОДА
Обозначение
клапана
Площадь
проходного
сечения, м2,
не менее
Установочные размеры, мм, не более
длина
/
высота
h
ширина
Ь
Масса, кг,
не более
Пределы
огнестойкости, ч,
не менее
КПДШГ-25
КПДШВ-25
КПДШК-25
КПДШК-30
КПДШК-35
КПДШК-40
0,25
0,25
0,25
0,30
0,35
0,40
750
500
600
650
700
750
500
750
600
650
700
750
21
21
21
25
29
34
1
1
1
1
1
1
140
Примечание Тип привода для открытия клапана: электрический автоматический, для закрытия ручной.
Напряжение сети 220 В, время срабатывания 1 с.
ра, следует определять по формуле:
для жилого дома
Gsm = 3420 ЯЯ1 Лп; B0.1)
для общественного, административно-бытового,
производственного и складского здания
«Kd, B0.2)
где В -ширина большей створки двери, м, при выходе
из коридора или холла в защищаемый от дыма объем
(лестничную клетку, вестибюль, лифтовый холл, не-
непосредственно наружу или наружу через помещение):
Я-высота двери, м; при высоте двери меньше 2 м
следует принимать Я=2м; п - коэффициент, зави-
зависящий от ширины створок В,м, дверей, открываемых
при пожаре на лестничные клетки или наружу (данные
М.М. Грудзинского):
Ширина В,ы
Жилые здания . . . .
Общественные, админи-
административно-бытовые и про-
производственные здания . .
0,6
1,0
0,9
0,82
1,2
0,7
1,8
0,51
2,4
0,41
1,05 0,91 0,8 0,62 0,5
Kd - коэффициент продолжительности открытия две-
дверей, равный 0,8 при эвакуации 30 чел. или менее через
одну дверь и 1 при большем числе людей.
Расход воздуха, подсасываемогочерез не-
неплотности закрытых дымовых клапанов в ко-
коридорах всех этажей, кроме этажа, на котором
произошел пожар, и неплотности дымовой шах-
шахты, можно принимать из расчета 120 кг/ч на
1 м длины шахты. Более точно расход воздуха
можно определить поэлементным расчетом в
зависимости от неплотностей клапана и мате-
материала стенок шахты. Плотность дымовых га-
газов, удаляемых из коридоров, принимается
0,61 кг/м3; плотность газов перед вентилято-
вентилятором определяется по формуле
Psm = (Gsm + GA)/Gsm/0,61 + GA/l,2);B0.3)
температура газов
. ^ = C53-273psm)/psm. B0.4)
где Gsm и GA - расход дыма и воздуха, кг/ч; tsm -
температура, °С.
Дымовые клапаны (табл. 20.1) следует раз-
размещать под потолком коридора или холла,
присоединяя их непосредственно к дымовой
шахте или через ответвление длиной не более
15 м. Дымовой клапан предназначается для
обслуживания коридора длиной не более 30 м
или для части коридора, выделенной перего-
перегородкой с дверями.
Удаление дыма из коридоров или холла
производится отдельными системами с искус-
искусственным побуждением. В пределах противо-
противопожарного отсека здания допускается присое-
присоединять две дымовые шахты к одному вентиля-
вентилятору, рассчитанному на больший расход дыма
одной из шахт, с учетом подсосов воздуха
через неплотности обеих шахт.
Пример 20.1. Рассчитать удаление дыма из
коридоров 17-этажного жилого здания. Высота
двери при выходе из коридора на незадымляе-
мую лестничную клетку 2-го типа 2 м, ширина
створки двери 0,8 м, и = 0,89.
Решение. По формуле B0.1) определяем
расход дыма, удаляемого из коридора, Gsm =
= 3420 • 0,8 ¦ 21'5 • 0,89 = 6890 кг/ч.
Высота дымовой шахты до вентилятора
равна: 16,5-2,8 = 46,2 м.
Подсос воздуха в дымовую шахту соста-
составит: 46,2-120 = 5540 кг/ч.
Плотность дыма перед вентилятором оп-
определяем по формуле B0.3)
20.5. Удаление дыма из помещений, в которых произошел пожар 173
Sm = F890 + 5540)/F890/0,61 +
+ 5540/1,2) = 0,78 кг/м3;
температура дыма по формуле B0.4) равна:
tm = C53 - 273-0,78)/0,78 = 180° С.
Расчет каналов дымоудаления и выбор
вентилятора производятся так же, как выбор
и расчет дымососа (см. гл. 22).
Для дымоудаления применяют обычные
радиальные вентиляторы, в условиях пожара
они могут работать 45-60 мин.
20.5. УДАЛЕНИЕ ДЫМА
НЕПОСРЕДСТВЕННО ИЗ ПОМЕЩЕНИЙ,
В КОТОРЫХ ПРОИЗОШЕЛ ПОЖАР
Удаление дыма следует проектировать из
каждого производственного или складского
помещения с постоянными рабочими местами
или с постоянным пребыванием людей, отнесен-
отнесенного к категории А, Б или В, и помещения
категории Г или Д в зданиях IVa степени
огнестойкости, а также из каждого помещения
без естественного освещения площадью 55 м2
и более, предназначенного для хранения или
переработки горючих материалов в обществен-
общественном, жилом или административно-бытовом
здании (если не предусмотрено удаление дыма
из коридоров или холлов), и из гардеробных
площадью более 200 м2, не имеющих есте-
естественного освещения.
Расход дыма для помещений* площадью
1600 м2 и менее, кг/ч:
Gt = 358424, [Л0(увх,-
-y)P*xt + Wvlp2eXtr'5, B0.5)
где G,-расход дыма, соответствующий поступлению
воздуха через двери эвакуационных выходов горящего
помещения, препятствующий прониканию дыма в
другие помещения; расчет по формуле B0.5) произ-
производится для холодного периода года (параметры Б)
и проверяется для теплого периода, если расчетная
скорость ветра в теплый период больше, чем в холод-
холодный; в расчет принимается большая из этих величин;
ЪА4-суммарная эквивалентная площадь дверей эва-
эвакуационных выходов из горящего помещения, м2;
Ло = 0,5Я + 0,2-расстояние от границы дыма до се-
середины высоты двери; //-высота двери, м; уех,,
у-удельный вес наружного воздуха и дыма, Н/м3;
рех,-плотность наружного воздуха, кг/м3; vv-расчет-
vv-расчетная скорость ветра, м/с; учитывается для дверей, через
которые эвакуация направляется в сторону наветрен-
наветренного фасада здания, для местностей с расчетной
скоростью ветра более 1 м/с (параметры Б); ограни-
ограничивается 5 м/с.
Суммарная эквивалентная площадь *LAd, м2,
дверей эвакуационных выходов из горящего
помещения для местностей с расчетной ско-
скоростью ветра не более 1 м/с определяется для
всех выходов вместе, а при скорости более
1 м/с-отдельно для выходов на фасад с наи-
наибольшей эквивалентной площадью (рассматри-
(рассматриваются как выходы на наветренный фасад)
и вместе для всех остальных выходов по фор-
формуле
+ Х22Лз]Хз, B0.6)
где 'LAi, ЪА2, ЕЛ3-суммарные площади дверей
соответственно одинарных, открывающихся прямо
наружу; первых дверей, для прохода через которые
наружу требуется открыть еще одну дверь А2; то же,
но требуется открыть еще две или большее число
дверей Аь\ Кх, К2 - коэффициенты для определения
эквивалентной площади последовательно расположен-
расположенных дверей, определяемые по формулам:
К, =A + 1//j2)-°iS; B0.7)
К2 = A + 1/и2 + 1/т2)-°-5; B0.8)
* Расход дыма может рассчитываться также по
размерам «очага пожара». См. «Водоснабжение и са-
санитарная техника».- 1991.-№ 2.
n = lAl2/ZA2 или п = 1А'3/1,А31 B0.9)
где К3-коэффициент относительной продолжитель-
продолжительности открытия дверей: для одинарных дверей
К3 = 0,031 < 1; для двойных дверей К3 = 0,051 < 1,
где t-среднее число людей, выходящих через каждую
дверь; К3-принимается не менее 0,8 при одной двери
в помещении; 0,7-при двух дверях; 0,6-при трех;
0,5-при четырех и 0,4-при пяти и большем числе
дверей.
Помещения площадью более 1600 м2 де-
делятся на «дымовые зоны» для того, чтобы при
пожаре удаление расчетного расхода дыма про-
производилось только из той дымовой зоны, на
площади которой произошло загорание.
По планировочным условиям площадь
дымовой зоны может быть выбрана любой, не
превышающей 1600 м2.
Удаление дыма непосредственно из поме-
помещений одно- и двухэтажных зданий и из верх-
верхнего этажа многоэтажных зданий, как правило,
следует осуществлять через дымовые шахты,
незадуваемые фонари с открывающимися фра-
фрамугами или через открывающиеся зенитные
фонари; с площади шириной не более 15 м
допускается удаление дыма через окна в на-
наружных стенах с открывающимися фрамугами,
174 Глава 20. Противопожарные требования
ТАБЛИЦА 20.2. УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ДЫМА qsm НА 1 М2 ПЛОЩАДИ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
ДЫМОВОЙ ШАХТЫ С ДЕФЛЕКТОРОМ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ ТЯГЕ
Расчетная температура
воздуха, °С
Удельный вес
дыма, Н/м3
Значения qsm, тыс.кг/(ч-м2), при расчетной высоте шахты или
расположении фрамуги, м
10
12
14
16
18
20
( + 20)-( + 40)
4-9
15 18 21 24 26 28 30 31 33
4-6
15,9 19,3 22,5 25,3 27,6 29,7 31,7 33,8 35,6
6-9
17 20,6 24 26,9 29,4 31,6 34 36 38
(-16Ы-36)
4-6
6-9
17
20,6 24 26,9 29,4 31,6 34 36 38
18,9 23,1 26,9 30,2 33 35,5 38,1 40,4 42
4-6 17,9 21,8 25,4 28,6 31,2 33,5 36 38 40,3
(-36)-(-5О)
6-9 19,9 24,2 28,2 31,7 34,6 37,2 40 42,4 44,6
Примечания: 1. Удельный расход дыма для шахт, длина которых превышает 2 м, принимается
с коэффициентом Kt = 0,8/A,5 + Q0'5, где ? = 2AP/(v2psm); АР-потери давления на трение и местные сопро-
сопротивления, Па, участка шахты длиной Нт > 2 м, psm = у/9,81 -плотность дыма; f-скорость дыма в шахте, м/с 2.
Удельный расход дыма для фрамуг фонарей и окон принимается с коэффициентом К = 0,75 sin а, где а-угол
открытия фрамуги.
расположенными не менее чем на 0,2 м выше
дверей эвакуационных выходов, считая до
нижнего края фрамуги.
Площадь поперечного сечения шахт и от-
открывающихся фрамуг Ао, м2, определяется по
формуле
A0 = G/Kqsm, B0.10)
где G- расход дыма, кг/ч, удаляемого из помещения,
равный G] и определяемый по формуле B0.5) или
удаляемою из каждой дымовой зоны; /С=1-для
дымовых шахт и К = 0,75 sin а-для открывающихся
незадуваемых фраму! фонарей и окон, где угол от-
Kpt 'чя фрамуг; <?5m ~ удельный расход дыма, кг/ч на
1 м.1 цдошади дымовой шахты, при естественной тяге
(табл. 20.2).
В зданиях с тремя этажами и более удале-
удаление дыма следует осуществлять вытяжными
системами с искусственным побуждением. К
вентилятору допускается присоединять верти-
вертикальный коллектор с ответвлениями не более
чем к четырем помещениям на каждом этаже,
ответвления должны быть закрыты дымовыми
клапанами. В помещении, в котором произо-
произошел пожар, клапан автоматически открывается
по сигналу датчика. Производительность вен-
вентилятора определяется большим из расходов
присоединенных помещений и подсосами воз-
воздуха через неплотности закрытых клапанов
и неплотности воздуховодов.
В каждой дымовой зоне следует разме-
размещать равное число дымовых клапанов, объеди-
объединяя их в группы и присоединяя их к вытяжному
коллектору или дымовой шахте. Расстояние
между группами клапанов не должно превышать
30 м. Для увеличения эффективности дымоуда-
ления дымовые зоны рекомендуется ограждать
завесами в пределах высоты ферм, но не менее
чем на высоту 1,5 м от потолка.
Расход воздуха, кг/ч, через неплотности
закрытых шторчатых дымовых клапанов сос-
составляет (по данным И. И. Ильинского)
Gv = 40,3 (ДВД°'Ч B0.11)
где АР-разность давления по обе стороны клапана,
Па; /„-площадь проходного сечения клапана м2;
«-число закрытых клапанов в системе
20.5. Удаление дыма из помещений, в которых произошел пожар 175
Дымоудаление следует рассчитывать на
температуру наружного воздуха и скорость
ветра для холодного периода года (параметры
Б). Для местностей, в которых скорость ветра
в теплый период года превышает таковую в
холодный период, расчеты необходимо про-
производить на теплый и холодный периоды, при-
принимая в проекте большую величину *.
Скорость движения дыма в клапанах, шах-
шахтах и воздуховодах при естественной тяге сле-
следует принимать по расчету, а при искусствен-
искусственном побуждении-по экономическим сообра-
соображениям. Избыточное давление, развиваемое
вентилятором, рекомендуется гасить в конфу-
зорах факельного выброса. Выброс дыма в
атмосферу нужно предусматривать не менее
чем на 2 м от кровли здания и 5 м от приемных
устройств для приточного наружного воздуха.
Удельный вес дыма при удалении из
помещений объемом 10 тыс. м3 и менее
ysm m = 4 Н/м3 -при горении жидкостей и газов,
5 Н/м3-при горении Твердых тел и 6 Н/м3-
при горении волокнистых веществ. При уда-
удалении из помещений большего объема удель-
удельный вес определяется по формуле
Lm = Y,«.» + 0,05 (F- Ю) < 9, B0.12)
где F-обьем помещения, тыс. м3/ч.
Пример 20.2. Для цеха категории Б раз-
размером 120 х 144 х 4,8 = 82944 м3 (рис. 20.1).
Рассчитать удаление дыма при пожаре. Для
эвакуации служат пять дверей площадью
5 х 2,4 х 0,9 = 10,8 м2. При эвакуации в север-
северном направлении нужно открыть три первых,
две вторых и одну третью двери, а в западном
направлении, выходя из двух первых дверей,
нужно открыть одну вторую и одну третью
дверь. Расчетная температура воздуха минус
24й С, скорость ветра в холодный период 13,5,
в теплый 4,7 м/с.
Решение. Удельный вес дыма по формуле
B0.12) составит: ysm = 6 + 0,05(82,9 - 10) = 9,6-
принято 9 Н/м3.
Удельный вес воздуха
3463/B73 - 24) = 13,9 Н/м3, плотность
воздуха 1,42 кг/м3.
* Расчетную скорость ветра, указанную в СНиП
2.04.05-86 с коэффициентом обеспеченности 0,8, для
расчетов дымоудаления предложено ограничить 5 м/с
в целях сокращения затрат на системы дымоудаления.
Рис. 20.1. План цеха к примеру расчета 20.1 (А - эва-
эвакуационные выходы из горящего помещения)
1 -шахты дымоудаления; 2-окна с открывающимися фра-
фрамугами
1. По формуле B0.5) определяем расход
дыма при площади Ай — 1 м2:
а) для дверей в наветренной стене горя-
горящего помещения
G= 3584[B,4/2 + 0,2)A3,9 - 9) 1,42 +
+ 0,7 • 13,52 • 1,422]0'5 = 58560 кг/(ч • м2);
б) для дверей в других стенах
G = 3584[B,4/2 + 0,2)A3,9 - 9I,42]0-5 «
= 11186 кг/(ч ¦ м2); ветер увеличивает расход
дыма в 5,2 раза.
Для выхода через любую дверь помещения
необходимо открыть еще две двери.
2. По формуле B0.9) находим величины
п и т: для одной двери в северной стене
п—\ и m = 1; для двух дверей в восточной
стене п — 0,5 и т — 0,5; для двух дверей в
южной стене и = 0,5 и т — 0,5. При этом
К2~ 0,577 для дверей северной стены и 0,34
для восточной и южной стен.
В помещении работают 80 чел., т.е. при
эвакуации на одну дверь приходится 80/5 =
= 16 чел. Тогда К3 = 0,05 ¦ 16 = 0,8.
Эквивалентная по расходу площадь дверей
по формуле B0.6) на наветренной восточной
стене здания с двумя дверями для выхода из
помещения составит:
176 Глава 20. Противопожарные требования
= 4,32-0,34-0,8= 1,175 м2;
одной двери на северной стене помещения
Е АЛ = 0,9 • 2,4 • 0,577 • 0,8 = 0,997 м2;
двух дверей на южной стене 1,175 м2, а
всего для северной и южной стен, не испытыва-
испытывающих давления ветра, 1,175 + 0,997 = 2,172 м2.
3. Определим расход дыма за счет воздуха,
поступающего через двери наветренной стены:
Gj = 58560-1,175 = 68808 кг/ч;
двери северной и южной стен
Gt = 11186-2,172 = 24296 кг/ч.
Общий расход дыма составит Gx =
= 93104 кг/ч.
По планировочным условиям принимаем
«1 = 14 дымовых зон, из них 12 зон размером
по 54-24= 1296 м2 и две приоконные зоны
площадью по 72-12 = 864 м2. Число зон
пх > п, поэтому принимаем расход дыма для
каждой зоны G± = 93104 кг/ч.
Для каждой из 12 дымовых зон проектируем
дымовые шахты с дефлекторами площадью
поперечного сечения шахт 93104/19740 = 4,7 м2.
Здесь 19740 кг/(ч-м2)-расход дыма на 1 м2
сечения шахты высотой 4,8 - 2,4 - 0,2 + 2 =
= 4,2 м, принятый по табл. 20.2 ( в расчете не
учтено ограничение скорости ветра до 5 м/с).
В каждой дымовой зоне проектируем по
две дымовые шахты площадью по 2,4 м2. В
каждой шахте устанавливаем по шесть дымо-
дымовых клапанов КПДШк площадью 0,4 м2 (см.
табл. 20.1).
Удаление дыма из двух зон, примыкающих
к окнам, проектируем через верхнеподвесные
фрамуги, ось которых находится на высоте
1,3 м от нижнего уровня стояния дыма. Фраму-
Фрамуги открываются на 45°. Коэффициент в форму-
формуле B0.10) К = 0,75-0,707 = 0,53. При темпера-
температуре наружого воздуха минус 24е С и расчетной
высоте 1,3 м gsm = 1.3-18,9 = 6,14 тыс. кг/ч (см.
табл. 20.2). Площадь открывающихся фрамуг
в каждой зоне должна быть 93104/F140 0,53) =
= 28,6 м2 или по 2,4 м2 в каждом 6-метровом
шаге колонн приоконной зоны. Площадь фра-
фрамуг в 28,6/4,7 = 6 раз больше площади сечения
шахт.
20.6. ПРИТОЧНАЯ
ПРОТИВОДЫМНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Наружный воздух при пожаре следует по-
подавать в лифтовые шахты в зданиях с неза-
дымляемыми лестничными клетками, в неза-
дымляемые лестничные клетки 2-го типа, в
тамбуры-шлюзы при незадымляемых лестнич-
лестничных клетках 3-го типа и при незадымляемых
лестничных клетках, не имеющих выхода не-
непосредственно наружу, в тамбуры-шлюзы перед
лифтами в подвальном этаже производствен-
производственных и общественных административно-бытовых
зданий и в тамбуры-шлюзы перед лестницами
в подвальном этаже с помещениями категории
В. В зданиях категорий А и Б в тамбуры-
шлюзы при незадымляемых лестничных клетках
следует подавать воздух постоянно из расчета
создания в них избыточного давления 20 Па
при закрытых дверях. Данные по незадымляе-
мым лестничным клеткам приведены в СНиП
2.01.02-85.
Расход наружного воздуха для приточной
противодымной вентиляции должен рассчиты-
рассчитываться на поддержание при пожаре давления
воздуха не менее 20 Па: в лифтовых шахтах
при закрытых дверях на всех этажах, кроме
нижнего; в нижней части каждого отсека неза-
незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при
открытых дверях, на пути эвакуации из кори-
коридоров и холлов на этаже пожара, в лестничную
клетку и из здания наружу, при закрытых
дверях из коридоров и холлов на всех осталь-
остальных этажах; в тамбурах-шлюзах на этаже по-
пожара в зданиях с незадымляемыми лестнич-
лестничными клетками 3-го типа при одной открытой
двери в коридор или холл: в тамбурах-шлюзах
перед лифтами в подвальных этажах обще-
общественных и производственных зданий при зак-
закрытых дверях; в тамбуры-шлюзы перед лест-
лестницами в подвальном этаже с помещениями
категории В при одной открытой двери в под-
подвальный этаж.
Давление воздуха в лифтовой шахте, Па,
при незадымляемой лестничной клетке 1-го
типа и вестибюле при незадымляемой лестнич-
лестничной клетке 2-го типа определяется по формуле
Pt = 0,7 v2 рехг + 20, B0.13)
где и-расчетная скорость ветра, м/с; рех1~плотность
наружного воздуха, кг/м3, при параметрах Б в холод-
холодный период года.
Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-
20.6, Приточная противодымная вентиляция 177
ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ Gm}l, кг/ч,
НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ
В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ р,,, Па
л.
Значения Gmtl, кг/ч
10-14
4
8
при числе этажей
15-20
и числе
16
4
дверей
8
16
21-27
4
8
50 900 1400 1700
100 1300 1700 2100
150 1650 2050 2400
200 1900 2250 2700
1250 1450 1750
1550 1600 2150
1800 2100 2450
1350 1550
1650 1900
1900 2150
емого в лифтовую шахту, при незадымляемой
лестничной клетке определяется по формуле
B0.14)
где Gj,i~расход наружного воздуха череч открытые
двери лифтовой шахты ни этаже пожара, который
опредечяется по формулам при z-образном входе
в тамбур у наружной двери:
при двух лифтах
G, = 2950 + 1000 х
х (8,8 Ptl - 12H'5;
при трех лифтах
(?, «4350+ 3000 х
хA2.95Р,л - ll,5)°-s:
Gmt-средний расход воздуха, вы?едящего из лифто-
лифтовых шчхт, на каждом этаже со второго и выше, через
неплотности закрытых дверей, кг/ч.
B0,15)
B0,16)
Gmtl - 1050 + 5,2 Р, +
¦f 20(N - 1) ¦*- 30(к ~ 4>; B0 17)
/>,~ определяется по формуле B0.13), V и п-соот-
п-соответственно число этажей в здании и среднее число
дверей на этаже здания.
Давление, развиваемое вентилятором, Па,
подающим воздух в лифтовую шахту, опреде-
определяется по формуле
Ры = А Р, + ?,, 1 - N h (yext - у,), B0.18)
где А Р,-потери давления в сети, Па, чо входа возду-
воздуха в лифтовую шахту; N и А-число этажей зданий
и выгота этажа, м: yrxt — у,-разность удепьчых весов
наружного воздуха и воздуха в лифтовой шчт*т;
при-45°С разность равна 1,7; при-35"-М" npw
-25°- 1,1; при-15°-0,сЯ5: при -10°~0,7; при- Г 0 56
Расход воздуха, подаваемого в не^апым-
ляемую лестничную клетку 2-го типй ч лифто-
лифтовую шахту при ней, рнспопоженные так. что ич
двери поэтажного коридора люди выходят в
лифтовый холл и из него на лестничную к тетку,
затем, опустившись на первый этаж, выходят
в вестибюль и наружу, определяется по
формуле
Gei = Gmt!(N ~}) + Gd + 0,93 Gm, B0.19)
где Gmtl - средний рреход воздуха, приходящийся на
каждый этаж со второго по верхний, определяемый по
та^п. 20.3, в зависимости от давления воздуха в
лифтовой шахте на уровне первого этажа Р, t, опре-
определяемого по формуле
Рц = СР,,0-сАР„, B0 20)
Г ж, 2 н г = 0.1 при двух лифтах;'С - 1,56 и с =» 0@67
при трех и С - 1,4 и с - 0,053 при четырех лифтах;
Ри0-давление в вестибюле, определяемое по формуле
f20.13) (подставив вместо /*,); давление на закрытые
д»ери при выходе из лифтового холла верхнего эшжа
па лестничную клетку 2-го незадымшяемого типа,
согласно СНиП 2 04.05-86, не допжио превышать
150 Па, при этом давление в вестибюпе (для рас-
рассматриваемой планировки) ,P,i0 не должно превышать
величии, указанных в табл. 20.4;
СЛ~расход наружного воздуха через открытую
входную дверь в здание при обычно употребляемом
z-образном входном тамбуре определяется по формуле
C^-4566/V5; B0.21)
G^-оасход дыма, удаляемого из коридора системой
нпативодымной вытяжной вентиляции на этаже, на
•сбором произошел пожар; опр?леляется по формуле
B0. П или B0.2).
Разность давления в лестничной клетке
и лифтовой шахте на уровне верхнего этажа
равна: A/*N = Fs, w — PltN. Для рассматривае-
рассматриваемого случая рекомендуется принимать не более
100 Па при подаче всего воздуха для лестнич-
лестничной клетки ч лифтовой шахт*; одним вентиля-
вентиляторе»' в лесттш«1П'ю у летку с после дуютаей
перначей части воздуха в лифтовую шахту.
При независимой подаче в лестничную
178
Глава 20. Противопожарные требования
ТАБЛИЦА 20.4. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ
ДАВЛЕНИЯ В ВЕСТИБЮЛЕ р10
Число
этажей
в здании
10-14
15-20
20-27
Число
лифтов
2
3
2
3
4
3
4
Значения р1Л, Па, при числе
дверей на этаже
16
i
-45
75
90
50
60
70
35
45
8
при температуре
юружного воздуха, °С
-25
85
100
65
80
90
60
75
с
96
90
100
ПО
80
90
-45
-25
-5
— — —
90 ПО —
120 — —
50
60
80
90
100
клетку и лифтовую шахту отдельным вентиля-
вентилятором AjP,v следует принимать 50 Па.
Как видно из табл. 20.4, необходимое дав-
давление воздуха в вестибюле при расчетной его
температуре - 45° С обеспечивается в пределах
скорости ветра от [C5 - 20/@,7-1,55)]0'5 =
= 3,7 м/с до [A20 - 20)/@,7-1.55)]0-5 - 9,6 м/с,
хотя расчетные скорости ветра доходят до
17,5 м/с (Новороссийск). Следовательно, пол-
полный эффект по защите эвакуационных выходов
из здания не всегда достижим.
Расход воздуха, поступающего в лестнич-
лестничную клетку, определяется по рис. 20.2 в зави-
зависимости от принятой разности давления APN
между лестничной клеткой и лифтовой шахтой
при учете давления в лифтовой шахте Рг.
Расход воздуха, поступающего в лифто-
лифтовую шахту G,, определяют по формуле
Gt - Ggt - Gst. B0.22)
Давление воздуха. Па, создаваемое венти-
вентилятором, подающим суммарный расход возду-
воздуха Ggl, кг/ч, в лестничную клетку и лифтовую
шахту, равен:
ДР„ = ЛРю, + ДРд„ B0.23)
где Д Ры-определяется по формуле B0.18); ЛPN-~раз-
ЛPN-~разность давления между лестничной клеткой и лифто-
лифтовой шахтой на верхнем этаже здания, принимаемая не
более 100 Па.
Расчеты подачи воздуха в лестничные
клетки и лифтовые шахты при других планиров-
планировках приведены в Пособии к СНиП 2.04.05-86.
Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-
подаваемого в тамбур-шлюз при незадымляемой
лестничной клетке 3-го типа, рассчитывается по
формуле
G = 6000 Л + 120/, B0.24)
где А -площадь двери, м2, на входе в гамбур-шлюз из
коридора или холла на этаже пожара; /-длина
воздуховода с закрытыми клапанами, по которому
подводится воздух, м.
Пример 20.3. Запроектировать подачу воз-
воздуха в незадымляемую лестничную клетку 2-го
типа и в лифтовую шахту для двух лифтов
в жилом 17-этажном доме с четырьмя кварти-
квартирами на каждом этаже в Новгороде при расчет-
расчетной скорости ветра 5 м/с в холодный период
года (параметры Б).
Подача воздуха предусматривается одной
приточной системой в лестничную клетку, от-
откуда воздух отводится в лифтовую шахту воз-
воздуховодом или через специальное отверстие
в разделяющей стене.
- 1. По формуле B0.13) определяем давление
воздуха в вестибюле при расчетной скорости
ветра 5 м/с
Р, = 0,7 • 521,434 + 20 = 45 Па.
2. Задаемся рекомендуемой разностью
давлений между лестничной клеткой и лифто-
лифтовой шахтой на верхнем этаже APN= 100 Па
и по формуле B0.20) определяем давление в
лифтовой шахте на первом этаже
Ргд = 2-45-0,1-100 = 80 Па.
3. По табл. 20.3 при этом давлении, интер-
интерполируя, находим средний расход воздуха че-
через неплотности закрытых дверей лифтовой
шахты Gmtl = 1430 кг/ч.
4. По формуле B0.21) находим расход
воздуха через открытые входные двери здания
Gd - 4566-450-5 - 30600 кг/ч.
5. Суммарный расход воздуха, подавае-
подаваемого в лестничную клетку и лифтовую шахту,
определим по формуле B0.19)
Ggt= 1430A7- 1) +30600 +
4- 34200,8-21-5/1,1 - 6890-0,91 = 59750 кг/ч,
где 6890 кг/ч-расход воздуха, поступающего в
коридор этажа, на котором произошел пожар,
через дверь размером 0,8 - 2м; расход опреде-
определен по формуле B0.1), причем расход дыма
приведен к расходу воздуха с помощью коэф-
коэффициента 0,91.
33000
29000
2oUuO
21000
17000
15UUU
9000
5000
WOO
I
t
10-1
/
/
4 ЭТА
A
/
ЖЕЙ
/
/
/
у
/
V,
V
/
/
У/
/
/
V/
/
ь
f
31000
27000
24500
21000
17000
13000
9000
5000
1000
f/
I
7
15-2
A
/,
t,
f
I ЭТА
/
<ЕЙ
—
/
///
/
—
A
r
y/
f\
\
УУ'
/
I
I
I
—r—
-t—
H—
H—
I
1
1
1
-^ 0 20 40 60 80 100 120 &PNtna -20 0 20 W 60 80 100
mm
25000
21000
17000
13000
9000
5000
won
/
A
§
1
21-;
A
9
f
7 ЭТА
/
A
w
ЖЕЙ
J
и
7
11
w
r ^
\
w
f
9
f
-20 0 20 40 60 30 100 120
Рис 20 2. Номограммы для определения рас-
расхода наружного воздуха Gst, нагнетаемого в
незадымляемую лестничную клетку 2-го типа в зави-
зависимости от разности давления между лестничной
клеткой и лифтовой шахтой ApN на уровне верхнего
этажа и от давления в лифтовой шахте на первом
этаже р,
1 и 2-два лифта при pt 120 и 60 Па, 3, 4, 5 три лифта при pt
130, 80 и 30 Па, б. 7 8 три лифта при р, 140, 90 и 40 Па, 9, 10.
11 четыре лифта при />, 140, 80 и 20 Па
6. Расход воздуха, подаваемого в лестнич-
лестничную клетку, при APN = 100 Па и Р1Л ¦= 80 Па
по рис. 20.3 равен 24 500 кг/ч.
7. Расход воздуха, пропускаемого из лест-
лестничной клетки в лифтовую шахту, вычисляем
по формуле B0.22):
С/, = 59 750 - 24 500 = 35 250 кг/ч.
8. Давление, создаваемое вентилятором
для подачи воздуха в лестничную клетку, при
потерях давления в воздуховодах у вентилято-
вентилятора Ps определяем по формулам B0.23) и B0.18):
APV = Ps + S0 + 100- 17 -2,8A,43 — 1,22) =
= Р, + 170 Па.
Глава 21
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВТОРИЧНЫЕ
ЭНЕРГОРЕСУРСЫ
21.1. ИСТОЧНИКИ, ПОТРЕБИТЕЛИ
И ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ВТОРИЧНЫХ
ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
В связи с общим энергетическим дефицитом
необходимо искать пути экономии тепловой
энергии в системах вентиляции и кондициони-
кондиционирования зданий различного назначения. Одним
из направлений совершенствования и сокраще-
сокращения энергоемкости систем вентиляции и конди-
кондиционирования является использование для наг-
нагрева приточного воздуха теплоты низкотемпе-
низкотемпературных вторичных энергоресурсов (ВЭР).
В качестве теплоносителя ВЭР может ис-
использоваться теплота:
а) содержащаяся в воздухе, удаляемом
системами местной или общеобменной венти-
вентиляции;
б) газовоздушной смеси, удаляемой от
технологического оборудования;
в) воды оборотных систем, охлаждающих
технологическое оборудование и др.
Достаточно широкое распространение по-
получили системы утилизации с воздухо-воздуш-
ными теплоутилизаторами (регенеративными
и рекуперативными), а также с жидкостно-воз-
душными теплоутилизаторами и промежуточ-
промежуточным теплоносителем.
Если утилизированной теплоты недоста-
недостаточно для обеспечения заданной температуры
приточного воздуха, проектируются дополни-
дополнительные воздухонагреватели. Площадь поверх-
поверхности нагрева дополнительных воздухонагре-
воздухонагревателей рассчитывается с учетом неравномер-
неравномерности их тепловой нагрузки в различных экс-
эксплуатационных режимах (при защите от обмер-
обмерзания теплоутилизационного оборудования,
при изменении параметров и расходов тепло-
теплоносителей ВЭР и т.д.).
Как правило, расчет теплоутилизацион-
теплоутилизационного оборудования выполняется для холодного
периода года. Возможная экономия холода на
обработку приточного воздуха в теплый пери-
период года определяется в этом случае с учетом
площади теплообменной поверхности подо-
подобранного теплоутилизационного оборудования
(ТО).
Системы утилизации ВЭР для отопления,
вентиляции и кондиционирования зданий раз-
различного назначения следует проектировать в
соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86.
Необходимо учитывать, что температура но-
носителей ВЭР в одноконтурных системах утили-
утилизации не должна превышать максимально до-
допустимую по техническим условиям на ТО; не
допускается использовать также носители ВЭР,
содержащие вещества, способные оказать на
оборудование разрушающее воздействие.
При использовании теплоты ВЭР воздуха
или газовоздушных смесей, содержащих осаж-
осаждающиеся пыли и аэрозоли, необходимо на
входе в ТО обеспечивать снижение концентра-
концентрации пыли и аэрозолей до уровней, соответст-
соответствующих техническим условиям на оборудова-
оборудование, путем очистки воздуха или газовоздушных
смесей перед поступлением в ТО; отключением
ТО от носителя ВЭР на время, когда оно не
используется; путем очистки теплообменных
поверхностей от загрязнения.
Резервное теплоснабжение от первичного
источника теплоты (ТЭЦ, котельной ) для сис-
систем утилизации проектируется в том случае,
если, согласно СНиП 2.04.05-86, не допускает-
допускается сокращение тепловой мощности потребите-
потребителя. При этом тепловая мощность от первично-
первичного источника определяется с учетом режима
поступления и потребления ВЭР, а также в
зависимости от допустимого отклонения па-
параметров воздуха в помещении. Например, для
систем круглогодичного и круглосуточного кон-
кондиционирования необходимо предусматривать
100%-ный резерв теплоты; для систем приточ-
приточной вентиляции, совмещенной с воздушным
отоплением, достаточно предусмотреть резерв
теплоты в объеме, обеспечивающем темпера-
температуру воздуха в помещении, как при дежурном
отоплении.
Целесообразность и очередность исполь-
21.2. Системы утилизации теплоты ВЭр в теп.юутилизаторах
181
зования теплоты различных теплоносителей
ВЭР для отопления, вентиляции и кондициони-
кондиционирования, выбор схем и теплоутилизационного
оборудования определяются технико-экономи-
технико-экономическим расчетом. Как правило, в первую оче-
очередь используется теплота носителей ВЭР,
имеющих более высокую температуру или эн-
энтальпию. Теплота воздуха, удаляемого систе-
системами вытяжной вентиляции, используется в тех
случаях, когда не допустимы рециркучяция
воздуха из помещения или применение других
ВЭР с большим потенциалом.
При наличии на предприятии или в здании
нескольких различных теплоносителей ВЭР,
которые могут использоваться в одних и тех же
тешюпотребляющих системах, устанавливает-
устанавливается приоритет использования теплоты ВЭР для
каждого теплоносителя. Для этого определяют
величину теплового потока, продолжительность
и режим использования в течение периода
теплопотребления каждого из теплоносителей
ВЭР, выбирают приблизительные схемные ре-
решения систем утилизации ВЭР, производят
ориентировочный подбор теплоутилизацион-
теплоутилизационного оборудования, определяют его ориенти-
ориентировочную стоимость по методике, приведенной
в Рекомендациях по определению экономи-
экономической эффективности систем обеспечения мик-
микроклимата при использовании вторичных энер-
энергоресурсов (ЦНИИПромзданий, 1986), а также
затраты, связанные со строительством и экс-
эксплуатацией систем утилизации.
В качестве критерия для определения прио-
приоритета использования теплоты различных теп-
теплоносителей ВЭР рекомендуется принимать
показатель экономической эффективности Ra\
характеризующий порученную экономию
средств в системе утилизации на единицу ути-
утилизированной теплоты,
-3A) - ЕК{1)
0@
где <2(|> - возможная годовая экономия тепловой энер-
энергии за счет утилизации геплогы i-ro теплоносителя
ВЭР, ГДж/год: С-цена тепловой энергии теплоно-
теплоносителя первичного источника теплоты, руб.; 3{1)-
эксплуатационные затраты, связанные с утилизацией
теплоты г'-го теплоноситепя ВЭР, руб.; К(>) -
капитальные затраты, необходимые для строитель-
строительства теплоутилизационной системы, использующей
теплоту г-го теплоносителя ВЭР (включая стоимость
здания, занятого дополнительным оборудованием),
руб.; Е-нормативный коэффициент эффективности
капитальных вложений.
Вариант использования теплоты теплоно-
теплоносителя ВЭР, обеспечивающий наибольшую эко-
экономию средств на единицу утилизированной
теплоты, является предпочтительным.
При выполнении технико-экономического
сопоставления необходимо соблюдать условия
сопоставимости рассматриваемых альтерна-
тияных вариантов проектных решений: обеспе-
обеспечение одинаковых расходов и параметров при-
приточного воздуха; выбор оптимального решения
по каждому варианту.
21.2. СИСТЕМЫ УТИЛИЗАЦИИ
ТЕПЛОТЫ ВЭР В ЖИДКОСТЬЮ"
ВОЗДУШНЫХ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРАХ
С ПРОМЕЖУТОЧНЫМ
ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ
21.2.1. Общие положения
Системы утилизации теплоты удаляемого
воздуха в жидкостно-воздушных теплоутили-
заторах с промежуточным теплоносителем
(СУПТ) состоят из теплоутилизационных бло-
блоков (ТУБ), размещенных в каналах удаляемого
воздуха и в приточных установках.
ТУБ в каналах удаляемого воздуха ком-
комплектуются теплоутилизаторами-воздухоохла-
дителями, в каналах приточного воздуха-теп-
лоутилизаторами-воздухонагревателями. Все
ТУБ соединены трубопроводами в замкнутый
циркуляционный контур, по которому при по-
помощи насоса перемещается промежуточный
теплоноситель. Теплоноситель при прохожде-
прохождении через ТУБ в потоке горячего удаляемого
воздуха нагревается, затем поступая в ТУБ
в потоке холодного наружного воздуха охлаж-
охлаждается, нагревая приточный воздух.
Необходимость применения насоса в таких
системах снижает надежность системы и тре-
требует дополнительных затрат электроэнергии.
Однако в СУПТ обеспечивается полная аэро-
аэродинамическая изоляция потоков удаляемого
и приточного воздуха, исключающая возмож-
возможность переноса вредных, взрыво- и пожаро-
пожароопасных веществ, запахов, бактерий и других
загрязнений из удаляемого воздуха, а также
обеспечивается возможность утилизации тепло-
теплоты воздуха вытяжных установок, размещенных
на значительном расстоянии от приточных.
Наибольшее распространение получили
СУПТ с рекуперативными теплоутилизаторами,
182
Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
ПРИТОЧНЫЙ ВОЗДУХ
Рис. 21.1. Схемы системы утилизации с промежу-
промежуточным теплоносителем без подохрева (а) и с подо-
подогревом (б)
использующими теплоту удаляемого из поме-
помещения воздуха систем общеобменной венти-
вентиляции и местных отсосов, теплоту технологи-
технологических выбросов. При утилизации теплоты
низкотемпературного воздуха, как правило, не
обеспечивается требуемый нагрев приточного
воздуха. В этом случае необходимо подводить
дополнительную теплоту от первичного (цент-
(централизованного) источника теплоты (ТЭЦ, ко-
котельной), предусматривая догрев воздуха в до-
дополнительных воздухонагревателях или допол-
дополнительный подогрев промежуточного тепло-
теплоносителя в водоподогревателе. В первом случае
системы называются СУПТ без подогрева
промежуточного теплоносителя (рис. 21.1,а), во
втором случае-СУПТ с подогревом проме-
промежуточного теплоносителя (рис. 21.1,5).
Температурная эффективность СУПТ без
подогрева на 10-20% больше, чем СУПТ с по-
подогревом, но конструктивные решения (из-за
необходимости установки дополнительных
воздухонагревателей, подмешивающих насосов
и т.д.) и автоматизация первой системы нес-
несколько сложнее. Целесообразность применения
одной из систем определяется технико-эконо-
технико-экономическим сопоставлением.
Утилизация теплоты удаляемого влажного
воздуха при охлаждении его ниже температуры
«точки росы» воздуха сопровождается конден-
конденсацией водяного пара на теплообменной по-
поверхности теплоутилизаторов-воздухоохлади-
телей. В этих условиях при отрицательных
температурах наружного воздуха ниже крити-
критической температуры ^рн1, при которой темпе-
температура теплообменной поверхности становится
ниже 0°С, начинается процесс образования инея
на поверхности теплоутилизатора-воздухоох-
ладителя, что приводит к увеличению аэроди-
аэродинамического сопротивления (потери давления
по воздуху) теплоутилизаторов в каналах уда-
удаляемого воздуха. В таких системах необходимо
предусматривать защиту этих теплоутилизато-
теплоутилизаторов от инееобразования.
В СУПТ в качестве промежуточного
теплоносителя могут использоваться незамер-
незамерзающие растворы солей и вода. Теплоноситель
выбирается на основании теплотехнического
расчета СУПТ по конечной температуре
теплоносителя tx к1 после ТУБ приточных
установок: при ?ж.к1 ^ 7°С принимается неза-
незамерзающий раствор, при ?ж.к1 > 7°С-вода.
Из незамерзающих растворов солей реко-
рекомендуется применять водный 27%-ный раствор
хлористого кальция (СаС12) с ингибиторной
добавкой, предотвращающей коррозию трубо-
трубопроводов, арматуры, оборудования. В качестве
ингибиторной добавки рекомендуется исполь-
использовать вещество НОЖ-2И в количестве 3%
общей массы раствора. Раствор хлористого
кальция с добавкой НОЖ-2И не вызывает кор-
коррозии черных и цветных металлов, взрыво-
и пожаробезопасен, температура замерзания
минус 45°С, температура кипения 100°С, водо-
водородный показатель рН-6,5-8,5. Раствор тепло-
теплоносителя приготовляется на объекте весовым
способом, используя водопроводную воду.
Концентрация хлористого кальция в незамер-
незамерзающем растворе промежуточного теплоно-
теплоносителя подбирается такой, чтобы температура
замерзания его t™M была на 10°С ниже темпера-
температуры теплоносителя после ТУБ приточных
установок при расчетной температуре t^al на
ружного воздуха в холодный период года (па-
(параметры Б)-для СУПТ с подогревом теплоно-
теплоносителя либо ниже или равна t^^-дяя СУПТ
без подогрева теплоносителя.
Температура замерзания раствора неза-
незамерзающего теплоносителя при различной
концентрации СаС12 составляет:
Содержание СаС12 в водном
pacieope, % ... . 5 10 15
Температура замерзания, °С —2,3 —5,65 —10,8
21.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах 183
Содержание СаС12 в водном
растворе, % 20 25 27 30
Температура замерзания, °С —18,3 —29,75 —45 —55
Вода, используемая как промежуточный
теплоноситель в СУПТ, должна удовлетворять
требованиям, предъявляемым к воде тепловых
сетей в закрытых контурах при температуре
теплоносителя 45°С и выше. Вода с темпера-
температурой ниже 45°С в закрытых контурах цирку-
циркуляции должна иметь рН — 6,5 — 8,5, карбонат-
карбонатную жесткость не более 3 мг-экв/л, содержать
растворенного кислорода не более 0,1 мг/л и
взвешенных веществ не более 10 мг/л.
Основные физические свойства рекомен-
рекомендуемых теплоносителей приведены в табл. 21.1.
21.2.2. Конструктивные,
аэро-, гидродинамические
и теплотехнические
характеристики СУПТ и жидкостно-
воздушных теплоутилизаторов
В качестве теплоутилизаторов в СУПТ
могут использоваться воздухонагреватели
центральных кондиционеров КТЦЗ (ВН), воз-
воздухонагреватели биметаллические со спираль-
спирально-накатным оребрением типа КСк, калори-
калориферы стальные пластинчатые типа КВСБ-ПУЗ
и КВББ-ПУЗ. Конструктивные характеристики
воздухонагревателей и калориферов приведены
в прил. II и III. ,
Тип теплоутилизатора определяется на ос-
основании технико-экономического сопоставле-
сопоставления ТУБ, комплектуемых теплоутилизаторами
различных типов и разной глубины (число
рядов трубок по ходу движения воздуха) при
различных схемах обвязки их трубопроводами.
Схемы обвязки ТУБ трубопроводами, как пра-
правило, следует проектировать с противоточным
движением воздуха и теплоносителя. Скорость
движения теплоносителя в трубках теплоути-
теплоутилизаторов должна быть во всех режимах
эксплуатации не менее 0,35 м/с при теплоноси-
теплоносителе воде и не менее 0,25 м/с при незамерзаю-
незамерзающем теплоносителе.
Теплоутилизационные блоки собираются
из отдельных теплоутилизаторов, устанавли-
устанавливаемых параллельно и последовательно по хо-
ходу воздуха. Расчетом можно определить опти-
оптимальное распределение поверхности нагрева
(соответственно число рядов трубок) в ТУБ
приточных и вытяжных установок. Допуска-
Допускается комплектовать ТУБ для всех установок
теплоутилизаторами одного типа с одинако-
одинаковым числом рядов трубок по глубине.
Насосы, водоподогреватели, запорно-ре-
гулирующая арматура в СУПТ принимаются
обычные, как для внутренних санитарно-техни-
ческих систем.
Для повышения надежности работы СУПТ
предусматривается установка двух циркуляци-
циркуляционных насосов (рабочий и резервный). Мощ-
Мощность электродвигателя насоса определяется
с учетом плотности теплоносителя. Циркуля-
Циркуляционные насосы устанавливают, как правило,
по ходу движения теплоносителя после ТУБ
вытяжных установок на трубопроводах с наг-
нагретым за счет утилизированной теплоты
теплоносителем.
Для ТУБ вытяжных установок для сбора
и удаления конденсата при относительной
влажности удаляемого воздуха фв2 < 60%
предусматриваются дренажные трубки, при
Фв2 > 60%-поддоны под теплоутилизаторами.
В системах с незамерзающим теплоноси-
теплоносителем необходимо предусматривать бак для
приготовления раствора (после заполнения
системы в нем может храниться запас раствора
для подпитки), расширительный бак для ком-
ТАБЛИЦА 21.1. ОСНОВНЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ
Теплоноситель
27%-ный водный раст-
раствор хлористого каль-
кальция
Вода
t,
°с
0
70
0
с,
кДжДкг • °С)
2,825
4,19
4,21
Р. ,
кг/мл
1260
977,8
999,9
\
Вт/(м-°С)
0,5325
0,66
0,56
ц-103
Па<^
4,76
3,98
1,749
V,
106, м2/с
3,78
0,415
1,789
я-106,
м2/с
0,143
0,161
0,132
Рг
33,22
2,58
13,5
184
Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
УДАЛЯЕМЫЙ /\Л
I /^ воздух V/4
V
04
СЛИВ В ПЕРЕНОСНУЮ1
ЕМКОСТЬ ИЛИ ДРУГОЙ БАК
zoo
100
90
80
70
60
50
J0
го
10
пенсации расширения теплоносителя и удале-
удаления воздуха.
Объем промежуточного теплоносителя
определяется с учетом вместимости системы
(трубопроводов, теплоутилизаторов, расшири-
расширительного бака) и объема, необходимого для
подпитки.
В системах с раствором хлористого каль-
кальция при необходимости демонтажа или про-
промывки системы раствор сливается в бак для
приготовления или сбора раствора или в спе-
/
l(
У
/
36
/t
5-1
A
у
н
T/
//
/
'А
f
ч,
к
кск-ч ч
J
Ъл
/if
0.
f
ч.
А
/
Z
f
\
/
У
7
У
/
/
/
>
(ОД
у
/
у
/у
/
ЮР
ч
^>
7
у
/
(А
f
/
ft"
t/
f
ядный)
^КВСБ-ПУ
ч вн
(ДВУХРЯДНЫЙ)
1 Т 1
3
5 6
Рис. 21.2. Схема системы утилизации с двумя баками
и подпиточным насосом
/ —бак для приготовления раствора, 2-водомерное стекло;
3 и 4-верхний и нижний уровень заполнения бака; 5-устрой-
5-устройство для заполнения бака раствором; 6-спускной трубопро-
трубопровод, 7-подпиточный насос; 8 - циркуляционный насос, 9 -рас-
-расширительный бак
Рис. 21.3. Определение потерь давления по воздуху
в одном теплообменнике
циальные емкости для повторного использова-
использования, так как сбрасывать такой раствор в кана-
канализацию не допускается. Кроме того, в поме-
помещениях для приготовления раствора пре-
предусматривается приямок для слива в него слу-
случайных проливов и подвод водопроводной во-
воды.
Схема системы с двумя (расширительным
и растворным) баками и подпиточным насо-
насосом, который включается автоматически или
вручную по сигналу о снижении уровня раство-
раствора, приведена на рис. 21.2.
Как правило, поверхности оборудования
ТУБ, трубопроводов, баков и арматуры СУПТ
теплоизолируются с целью предотвращения
выпадения конденсата на их поверхности, а
также с целью уменьшения потери теплоты.
Аэродинамические характеристики (потери
давления по воздуху) АРВ теплообменников-
теплоутилизаторов в зависимости от массовой
скорости движения воздуха во фронтальном
сечении (ир)фр приведены на рис. 21.3.
Гидравлический расчет СУПТ при тепло-
теплоносителе воде выполняется традиционным ме-
методом. При гидравлическом расчете СУПТ при
теплоносителе растворе хлористого кальция
потери давления на трение в трубопроводах
21 2
Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоути гизаторах 185
ТАБЛИЦА21 2 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА
ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ ВОДНОМ
Скорость движения
теплоносителя, м/с
32
Значения
40
ТРЕНИЕ АРЖ В ТРУБОПРОВОДАХ (НА 1 М)
РАСТВОРЕ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
АРЖ, Па/м2, при диаметре трубопровода, мм
50
70
102
150
0,5
0,7
1,0
1,2
1,5
2,0
200
373,8
725
1018,2
1527,4
2639
119,1
277,2
535,9
750
1155,6
1965
110,177
204,2
404,9
548,8
944
1476,8
72,3
133,4
259,5
367,5
555
952,7
46,1
84,6
163,7
231,5
354,3
607,3
26,8
50,6
99,3
140
209,9
365,2
принимают по табл 21 2, а потери давления
в теплоутилизаторах определяют по формуле
АРж = Сжн>\ B11)
где Сж - коэффициент для одного теплообменника,
определяемый по табл 21 3 При последовательно-
параллельной обвязке ТУБ значение Сж принимается
с учетом количества теплообменников, соединенных
последовательно по теплоносителю
ТАБЛИЦА 21 3 КОЭФФИЦИЕНТ Сж ДЛЯ
РАСЧЕТА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ
ПО ТЕПЛОНОСИТЕЛЮ
(РАСТВОР СаС12)
Продолжение табл 21 3
Воздухонагрева-
Воздухонагреватель биметалли-
биметаллический со спи-
рально-накат-
рально-накатным оребрением
КСкЗ
КСкЗ-6-02ХЛЗА 15782
КСкЗ-7-02ХЛЗА 16884
КСкЗ-8-02ХЛЗА 18018
КСкЗ-9-02ХЛЗА 19152
КСкЗ-10-02ХЛЗА 21420
КСкЗ-11-02ХЛЗА 44730
КСкЗ-12-02ХЛЗА 83601
Воздухонагрева-
Воздухонагреватель биметалли-
биметаллический со спи-
рально-накат-
рально-накатным оребрением
КСк4
Калорифер
стальной плас-
пластинчатый
КВСБ-ПУЗ
КСк4-6-02ХЛЗА
КСк4-7-02ХЛЗА
КСк4-8-02ХЛЗА
КСк4-9-02ХЛЗА
КСк4-10-02ХЛЗА
КСк4-11-02ХЛЗА
КСк4-12-02ХЛЗА
КВС6В-ПУЗ
КВС7Б-ПУЗ
КВС8Б-ПУЗ
КВС9Б-ПУЗ
КВС10Б-ПУЗ
КВСПБ-ПУЗ
КВС12Б-ПУЗ
16947
18081
19215
27481
22554
48384
92610
18554
19656
20790
21924
24192
25830
40824
Тип теплообмен-
теплообменника
Калорифер
стальной плас-
пластинчатый
КВББ-ПУЗ
Индекс
КВБ6Б-ПУЗ
КВБ7Б-ПУЗ
КВБ8Б-ПУЗ
КВБ9Б-ПУЗ
КВБЮБ-ПУЗ
КВБПБ-ПУЗ
КВБ12Б-ПУЗ
Коэффи-
Коэффициент
С_,
(Па с^)/м4
16443
17577
18711
19807
25578
27279
45171
#= 1, однорядный 11781
Б = 0,828, двухряд- 24633
ный
Базовый тепло- Н = 1, однорядный 15246
обменник цент- Б = 1,655, двухряд- 28224
ральных конди- ный
ционеров КТЦЗ
канала) ^= ]'25' °ДНОРЯД" 13734
Б = 0,828, двухряд- 27594
ный
Я = 1,25, одноряд- 19788
ный
Б= 1,655, двухряд- 33705
ный
#= 1,5, одноряд- 21924
ный
?"= 1,655, двухряд- 41948
ный
Н = 2, однорядный 28476
Б = 1,655, двухряд- 55692
ный
Примечание //-высота теплообменника, м,
Б- длина трубок в теплообменнике, м
186 Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
Как указывалось выше, СУПТ включает
две группы теплообменников: теплоутилизато-
ры - воздухоохладители в потоке удаляемого
воздуха и теплоутилизаторы-воздухонагрева-
тели в потоке приточного. Поэтому расчет
тепломассопереноса в таких системах отлича-
отличается от расчета группы одиночных тепло-
теплообменников (воздухонагревателей приточных
установок) тем, что помимо параметров при-
приточного и удаляемого воздуха неизвестной яв-
является еще температура жидкости на входе
в теплообменники. Кроме того, теплоутилиза-
тор-воздухоохладитель может работать как
в «сухом» режиме, так и в режиме с выпаде-
выпадением конденсата на всей или части поверхно-
поверхности.
Основной теплотехнической характеристи-
характеристикой СУПТ является общий относительный пе-
перепад температур по приточному воздуху Вобл,
определяемый по формуле
B1.2)
^в.н2 ^в.н1
где ?вн1, (вн2- начальные температуры приточного
и удаляемого воздуха, °С; ?вк1 -конечная температура
приточного воздуха, °С.
21.2.3. Технологические схемы
СУПТ могут предусматриваться для
одиночных установок (одна приточная и одна
вытяжная) или для группы установок (несколь-
(несколько приточных и вытяжных) с индивидуальными
ТУБ в каждой установке, либо для группы
установок (несколько приточных и вытяжных)
с одним ТУБ для всех приточных и с индиви-
индивидуальными ТУБ в каждой вытяжной установке
или с одним ТУБ для всех вытяжных установок
и с индивидуальными ТУБ в каждой приточной
установке.
В одну систему целесообразно объединять
группы приточных и вытяжных установок с
одинаковым режимом работы, с близкими на-
начальными параметрами воздуха в каждой из
групп.
Для нормального функционирования
систем утилизации с промежуточным теплоно-
теплоносителем необходимо предусматривать средства
контроля и автоматизации, обеспечивая под-
поддержание температуры приточного воздуха и
защиту от замерзания теплоносителя, от инее-
образования на теплообменной поверхности
ТУБ вытяжных установок, от опорожнения
контура промежуточного теплоносителя.
Защиту ТУБ от инееобразования пре-
предусматривают путем периодического отключе-
отключения насоса циркуляционного контура или при-
приточной установки либо устройства обвода по
теплоносителю. Следует иметь в виду, что
периодическое отключение насоса или приточ-
приточной установки возможно только в СУПТ, в ко-
которых промежуточный теплоноситель имеет
температуру замерзания раствора, равную ми-
минимальной расчетной температуре наружного
воздуха.
Способ защиты от замерзания теплоути-
лизаторов приточных установок определяется
в зависимости от температуры замерзания при-
принятого теплоносителя, скорости теплоносите-
теплоносителя, запаса по теплообменной поверхности до-
дополнительных воздухонагревателей, необходи-
необходимости резервирования теплоснабжения СУПТ
и т.д.
В серии 904.02.26-86 СантехНИИпроектом
разработано 48 технологических схем и авто-
автоматизации СУПТ.
На рис. 21.4, а приведена принципиальная
схема СУПТ без подогрева промежуточного
теплоносителя. Поддержание температуры
приточного воздуха обеспечивается постепен-
постепенным открытием клапана 3 по сигналу датчика
температуры 8 при повышении температуры
приточного воздуха и закрытием клапана
1 ТУБ приточной установки, если температура
приточного воздуха продолжает расти. Регу-
Регулирование теплопроизводительности ТУБ и со-
соответственно установка клапана 1 не требу-
требуются, если температура воздуха после ТУБ
в течение всего отопительного сезона ниже
требуемой температуры приточного воздуха.
Защита промежуточного теплоносителя от
замерзания обеспечивается открытием клапана
1 по сигналу датчика температуры 2, если
температура теплоносителя после ТУБ Приточ-
Приточной установки снижается ниже заданной, и
последующим отключением вентилятора при-
приточной установки при дальнейшем уменьшении
температуры.
Защита теплоносителя воды от замерзания
в трубках дополнительного воздухонагрева-
воздухонагревателя обеспечивается открытием клапана 8 по
сигналу датчика 7 при снижении температуры
теплоносителя после воздухонагревателя ниже
допустимой или по сигналу датчика б при
21.2. Системы утилизации теплоты БЭР в теплоутилизаторах
187
<] УДАЛЯЕМЫЙ
ВОЗДУХ
H_j?O^rV_^L--rt удаляемый
<—^^—<T/ аь——<1 воздух
Рис. 21.4. Принцийиальные схемы СУПТ без подо-
подогрева промежуточного теплоносителя (а) и с подо-
подогревом F)
снижении температуры воздуха перед воздухо-
воздухонагревателем в нерабочее время ниже 2-3°С.
Защита о г инееобразования на теплообменной
поверхности ТУБ вытяжных установок пре-
предусматривается открытием клапана 4 по сиг-
сигналу датчика перепада давлений 5 в вытяжном
канале и пропуском части промежу точного
теплоносителя в обвод ТУБ вытяжных уста-
установок.
На рис. 21.4,6 приведена принципиальная
схема СУПТ с подогревом промежуточного
теплоносителя. Поддержание температуры
приточного воздуха обеспечивается постепен-
постепенным закрытием клапана 9 при повышении тем-
температуры приточного воздуха по сигналу дат-
датчика температуры 8 и открытием клапана б,
если температура приточного воздуха продол-
продолжает расти. Для систем, в которых предусмат-
предусматриваются индивидуальные регулирующие кла-
клапаны у каждого ТУБ притонных установок,
поддерживается температура промежуточно1 о
теплоносителя с коррекцией по температуре
наружного воздуха; при повышении темпера-
температуры приточного воздуха по сигналу датчика
8 закрывается клапан 1. Защита промежуточ-
промежуточного теплоносителя от замерзания и инееобра-
инееобразования в ТУБ вытяжных установок аналогич-
аналогична схеме на рис. 21.4, а.
21.2.4. Инженерный метод
расчета СУПТ
Для выполнения теплотехнического расче-
расчета СУПТ имеется автоматизированная програм-
программа расчета СУТ-2 для ЕС ЭВМ в системе ОС.
Программа хранится в МНИИТЭП (Московс-
(Московском научно-исследовательском и проектном
институте экспериментального проектирова-
проектирования). Автоматизированная программа, повы-
повышая точность расчета и сокращая трудоем-
трудоемкость проектирования, позволяет рассчитывать
СУПТ с подогревом и без подогрева промежу-
промежуточного теплоносителя, проводить многовари-
многовариантное проектирование, выбирать оптималь-
оптимальную по экономической эффективности систему
утилизации, определять часовую и годовую
экономию тепловой энергии.
МНИИТЭП (д-р техн. наук М.Я. Поз и
канд.техн.наук В. И. Сенатова) разработан
также графоаналитический метод расчета
СУПТ, приведенный в серии 904.02.26-86
«Системы вентиляции зданий с утилизацией
теплоты удаляемого воздуха в жидкостно-воз-
душных теплоутилизаторах с промежуточным
теплоносит елем».
Для СУПТ с одиночными установками
или группами приточных и вытяжных устано-
установок с близкими начальными параметрами воз-
воздуха в каждой группе (разница температур до
10'С или относительной влажности до 20%),
а также для ориентировочных расчетов и
расчетов на стадии проект допускается поль-
пользоваться упрощенным графоаналитическим
методом.
Упрощенный графоаналитический метод
расчета СУПТ без подогрева промежуточного
теплоносителя. Теплотехнический расчет вы-
выполняется в такой последовательности.
1. Выбирают параллельную или последо-
последовательно-параллельную (рис. 21.5) схему при-
присоединения ТУБ группы т приточных и группы
п вытяжных установок к циркуляционному
контуру промежуточного теплоносителя.
2. Задается тип теплоутилизаторов, их ко-
количество во фронтальном сечении ТУБ, схема
обвязки по теплоносителю.
Число рядов трубок п в ТУБ по глубине
принимается в зависимости от степени суро-
188 / шва 21 Низкотемпературные вторичньи энергореирш
УДАЛЯЕМЫЙ ВОЗДУХ
Рис 21 5 Схемы lu'pa июльжло (->) и последоваге и.но параллельного (б) присоединения ТУБ к циркуляцион-
циркуляционному контуру
воет и наружною климата т в холодный период
года равным 8-9 рядам при х > - 5000 С ч,
10 12 рядам трубок при - 5000 >г > —
— 26000 С ч и So рядам iрубок при х <
< - 26000 С ч
Величина х определяется по формуле
i - #*?' с" (И 3)
где тш - длительное! ь оюшпельлою периода ч,
Ci°T>~средняя температура нарулчюго воздуха за
огопшельный период С
3 Площадь живою сечения по теплоноси-
теплоносителю /ж\ фронтального сечения по воздуху^фр-
поверхности нагрева F" для каждого 1Ъ Ь
принимают по данным для воздухонафев^ ге-
гелей, выбранных в качестве теп юутилизаторов.
4 Средние параметры для группы т при-
приточных и п вытяжных установок
*врн1> ?ври2 средние начальные температурь!
приточного и удаляемою воздуха, С,
ФпРн2 средняя начальная относительная
влажное ib удаляемого воздуха, %,
гврн2 средняя начальная энтальпия удаля-
удаляемою воздуха, кДж/кг
5 Среднюю температуру двух потоков
воздуха /'р определяют по формуле
где №™*и наименьшая величина из начальных гем-
нерагур приточною воздуха для т пригонных уста-
установок, °С
6 Ьыбиракп вид тcплoнocитeJIя при tf <
< 12°С-водный раствор хлористою кальция,
при tlp 5s 12°С-воду
7 Оптимальное оiношение водяных экви-
эквивалентов потоков воздуха и теплоносителя
W0** для ТУБ приточных ус1ановок определя-
определяют по формуле
ЖГ - 0,55 + и,4^-^ - 0,006 (<р^Рн2-30), B1 5)
21.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах 189
где EGBl и ZC.2-суммарные расходы приточного
и удаляемого воздуха, кг/ч.
8. Расход промежуточного теплоносителя
в системе вычисляют по формуле
Gx = ZGalcJM"cmt B1.6)
где с,, ск~теплоемкость воздуха и теплоносителя.
9. Расход теплоносителя для каждой при-
приточной G^'t и вытяжной G^2 установки опре-
определяют по формуле
G®~G®GJ1G,, B1.7)
где G(B°, EG,-массовый расход одной приточной и
общий расход всех приточных установок или массо-
массовый расход одной вытяжной и общий расход всех
вытяжных установок, кг/ч.
10. Скорость движения теплоносителя в
трубках теплоутилизаторов каждой приточной
w*0 и вытяжной w^ установки, среднее значение
скорости w\p для п вытяжных, а также при
теплоносителе воде w"? для т приточных уста-
установок вычисляют по формулам:
втК*'-°С)
w(l) =
3600/i''
36001/ж
B1.8)
B1.9)
где/^\?/ж-площадь живого сечения, м2, прохода по
теплоносителю /-го ТУБ или суммарная для п вытяж-
вытяжных установок либо для т приточных установок.
Если w(l) > 1,5 м/с, то Wx принимается
равным единице и расчет повторяется по фор-
формулам B1.6) и B1.7).
11. Массовую скорость движения воздуха
во фронтальном сечении каждой приточной
(чр)фр1 и вытяжной A;р,)фр.2, среднее значение
для п вытяжных установок (vp)$,.2, а также при
теплоносителе воде (up)^i для т приточных
установок определяют по формулам:
36005:/ф
B1.11)
^', Х/фр-площадь фронтального сечения, м2, г'-го
ТУБ или суммарная площадь ТУБ для я вытяжных
или т приточных установок; G(B", SGB-массовый рас-
расход, кг/г, /-го ТУБ либо общий расход ТУБ для
и вытяжных или т приточных установок.
12. Безразмерный параметр для каждого
ТУБ приточной Fo'j0' и вытяжной Fo'2(l) уста-
установки вычисляют по формуле
Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопереда-
теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раст-
(раствор СаС12).
B1.12)
где КA) - находят по рис. 21.6-21.8 при соответствую-
соответствующих значениях w(l) и (vp)^\ при теплоносителе воде
K(i) находят по данным для воздухонагревателей,
выбранных в качестве теплоутилизаторов; съ-удель-
съ-удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг°С); Км, F(l),
G^"-соответственно коэффициент теплопередачи, Вт/
Дм2 • °С), площадь поверхности нагрева, м2, и массо-
массовый расход воздуха, кг/ч, каждой приточной и вытяж-
вытяжной установки.
13. Отношение водяных эквивалентов по-
потоков W2 для ТУБ вытяжных установок будет
равно:
W,=
B1.13)
14. Общий относительный перепад темпе-
температур 0(|) для условных установок с объемным
190 Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
/А
Щ
/Л
'4
^-—
$
л 0/
%?
<^?>
о-»
3-
05
(Г*
в)
К,Вт/(мг-'С)
7 г
г*
0,6
•UT-0,5
21.2. Системы утилизации
теплоты ВЭР в теплоутилизаторах 191
ТАБЛИЦА 21.4. ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ПЕРЕПАДЫ ТЕМПЕРАТУР 9
ДЛЯ ГРУППЫ ТЕПЛООБМЕННИКОВ (ПО ХОДУ ВОЗДУХА)
Параметр
Значения 0 при отношении
0,5
0,7
0,9
1,1
водяных эквивалентов
1,4
2,0
3,0
4,0
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
2,9
3,0
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
0,259
0,323
0,281
0,431
0,476
0,517
0,553
0,586
0,617
0,644
0,668
0,691
0,712
0,731
0,748
0,764
0,779
0,793
0,806
0,818
0,829
0,839
0,849
0,858
0,866
0,875
0,881
0,888
0,895
0,901
0,907
0,912
0,917
0,246
0,306
0,359
0,406
0,448
0,485
0,518
0,549
0,576
0,601
0,625
0,644
0,665
0,682
0,699
0,714
0,729
0,742
0,755
0,765
0,776
0,788
0,797
0,806
0,814
0,822
0,83
0,837
0,844
0,85
0,856
0,862
0,868
0,235
0,292
0,341
0,385
0,423
0,457
0,488
0,515
0,541
0,564
0,585
0,604
0,623
0,638
0,652
0,665
0,677
0,69
0,703
0,714
0,722
0,732
0,742
0,751
0,756
0,765
0,772
0,78
0,786
0,792
0,798
0,804
0,809
0,226
0,28
0,326
0,366
0,401
0,432
0,46
0,485
0,507
0,527
0,546
0,564
0,58
0,593
0,607
0,62
0,632
0,643
0,652
0,66
0,67
0,678
0,685
0,693
0,701
0,708
0,713
0,72
0,726
0,731
0,736
0,741
0,746
0,215
0,264
0,305
0,341
0,372
0,4
0,424
0,445
0,464
0,481
0,496
0,511
0,524
0,536
0,546
0,556
0,565
0,574
0,582
0,589
0,596
0,602
0,608
0,613
0,618
0,623
0,628
0,632
0,636
0,64
0,643
0,646
0,65
0,196
0,237
0,271
0,3
0,324
0,345
0,362
0,378
0,391
0,402
0,413
0,422
0,43
0,437
0,443
0,449
0,454
0,458
0,462
0,466
0,469
0,472
0,474
0,477
0,479
0,481
0,483
0,484
0,486
0,487
0,488
0,489
0,49
0,172
0,204
0,228
0,248
0,268
0,276
0,286
0,294
0,301
0,306
0,311
0,315
0,318
0,32
0,323
0,324
0,326
0,327
0,328
0,329
0,33
0,33
0,331
0,331
0,332
0,332
0,332
0,332
0,332
0,332
0,333
0,333
0,333
0,153
0,178
0,196
0,209
0,219
0,226
0,232
0,236
0,239
0,242
0,244
0,245
0,246
0,247
0,248
0,248
0,249
0,249
0,249
0,249
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
расходом воздуха, равным расходу воздуха
каждой приточной Lf и вытяжной Lf, прини-
принимается по табл. 21.4: О^1' при соответствующих
значениях FoJ(l) и W1; вг'-при соответствую-
соответствующих значениях F020 и Wz.
15. Определяем общий относительный пе-
перепад температур:
0Eв.! для условной системы с объемным
расходом удаляемого воздуха L?§
Рис. 21.7, Определение коэффициентов теплопереда-
теплопередачи К калориферов КСкЗ (а) и КСк4(б) (раствор СаС12)
Рис. 21.8. Определение коэффициентов теплопереда-
теплопередачи К калориферов КВСП-ПУЗ(я) и КВББ-ПУЗ(б)
(раствор СаС12)
B1.14)
Э^! для условной системы с объемным
расходом приточного воздуха ЬЦ
, B1-15)
где Ll*l и L[,'] - объемный расход воздуха каждой
вытяжной и каждой приточной установки.
16. Средний общий относительный пере-
перепад температур 9{$л для системы утилизации
составит:
8SE.1 -. 6^Л t ei>1 ¦ B1Л6)
При теплоносителе воде
192 Глава 21. Низкотемпературные вторичные лнергоресурсы
ТАБЛИЦА 21.5. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ^в
и», м/с
0,2
0,5
1,0
1,5
2,0
0,2
0,5
1,0
1,5
Поправочный
коэффициент
'эк
^к
-
Чб
(
»Р)*р *» 2
, 5в, §вм ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ
кг/(м2 • 'С)
(»р;ФР
ВОДЕ
«4м/(м2-0С)
Средняя температура воздуха 1*", °С
7
1,36
1,11
1,15,
1,36
1,11
1,15
1,05
1,02
1,02
1,01
1,0
1,01
1,0
1,0
1,0
1,94
1,26
1,38
1,86
1,24
1,35
1,33
1,10
1,15
1,25
1,08
1,11
20
1,48
1,15
1,21
1,48
1,15
1,21
1,14
1,05
1,07
1,1
1,03
1,05
1,09
1,03
1,04
1,99
1,27
1,39
1,9
1,25
1,37
1,36
1,11
1,16
1,28
1,09
1,13
40
1,57
1,17
1,24
1,57
1,17
1,24
1,21
1,07
1,1
1,17
1,06
1,08
1,16
1,05
1,07
2,03
1,28
1,41
1,94
1,26
1,38
1,39
1,12
1,17
3,31
1,1
1,14
60
1,62
1,18
1,26
1,62
1,18
1,26
1,25
1,08
1,11
1,2
1,07
1,09
1,19
1,66
1,08
1,84
1,24
1,35
1,74
1,22
1,31
1,19
1,06
1,08
1,12
1,04
1,05
80
100
1,66 1,69
1,19 1,2
1,27 1,29
1,66 1,69
3,19 1,2
1,27 1,29
1,28 1,31
1,09 1,1
1,12 1,14
1,23 1,26
1,08 1,08
1,1 1,11
1,22 1,25
1,07 1,08
1,09 1,11
2,0 2,12
1,27 1,3
1,39 1,44
1,89 2,0
1,25 1.28
1,36 1,4
1,29 1,37
1,09 1,12
1,13 1,16
1,22 1,29
1,07 1,09
1,1 1,13
7
1,64
1,19
1,27
1,56
1,17
1,24
1,12
1,04
1,05
1,05
1,02
1,03
1,03
1,01
1,01
2,19
1,32
1,48
2,07
1,29
1,43
1,41
1,13
1,18
1,33
1,11
1,15
20
1,78
1,22
1,32
1,69
1,2
1,29
1,22
1,07
1,1
1,14
1,05
1,07
1,12
1,04
1,05
2,24
1,33
1,49
2,12
1,3
1,45
1,44
1,14
1,19
1,36
1,11
1,16
40
1,88
1,25
1,36
1,8
1,23
1,33
1,29
1,09
1,13
1,21
1,07
1,09
1,18
1,06
1,08
2,29
1,34
1,51
2,16
1,31
1,46
1,47
1,15
1,2
1,39
1,12
1,17
2,0
1,22
1,07
1,09
1,25
1,08
1,11
1,28
1,09
1,12
1,05
1,02
1,02
1,14
1,05
1,07
1,21
1,07
1,1
1,25
1,08
1,11
1,28
1,09
1,12
1,31
1,1
1,14
Примечание, f* определяется но формуле B1.4).
21.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах 193
- ьо
- 0,9
. 0,6
/
/
/
1
/
/
/
/
у
/
/
-и
L/
XI
/
\
\
s
\
\
\
о,ч 0,6 0,8 1,0 1,г 7,4 1,6 1,б г,о i,z г,ч
Рис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов
Рис.
21.10. Определение поправочного коэффициента
^ф при = 10-60%
1,1
1,0
0,5
С\Ш.
'-^, B1.17)
где ^fj"' и ^д —поправочные коэффициенты,
учитывающие теплофизические свойства воды, при-
принимаемые по табл. 21.5 при tlp и соответствующих
значениях w\p, (vp)^pi и wf, (vpJi2-
17. Поправочный коэффициент t,w при
VFj = 1 определяют по графику на рис. 21.9 по
значению W
Й>=1/^пт, B1.18)
где W^nT вычисляется по формуле B1.5).
18. Поправочный коэффициент ^с, учиты-
учитывающий неравенство расходов приточного и
удаляемого воздуха, определяют по графику на
рис. 21.9 по значению GB
B1.19)
ТАБЛИЦА 21.6. ГРАНИЧНОЕ ЗНАЧЕНИЕ
ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ
УДАЛЯЕМОГО ВОЗДУХА
(„,2, °С
18
25
50
Значения
-20
26
22
11,5
Фсух,
-30
17,7
15,4
8,7
%, при гВН1,
-40
11,7
10
6,7
°С
-50
8,7
7
4
19. Граничное значение относительной
влажности удаляемого воздуха фсух, при кото-
которой не происходит конденсации влаги на по-
поверхности ТУБ принимают по табл. 21.6 при
/дРн2 и г„рн1. Если фврн2 > (фсух + 5), то установка
работает с выпадением конденсата.
20. Поправочный коэффициент LG, учиты-
учитывающий выпадение конденсата, определяют по
графику на рис. 21.10 по Аф
= фвРн2 - (Фсух + 5).
B1.20)
21. Уточненная величина среднего общего
относительного перепада температур О^^** бу-
будет равна:
иобл — Ооб1 SwsgS<p- i/i.zi;
22. Средняя температура tye^1p) приточного
воздуха после приточных ТУБ составит:
& = C_i + es.(f(^PH2 - C_i )¦ B1-22)
23. Средний относительный перепад темпе-
температур в\р условной приточной установки с сум-
суммарным расходом воздуха определяют по
формуле
°' ^ BU3)
24. Среднюю температуру промежуточно-
194
Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
го теплоносителя ?жр2 после ТУБ вытяжных
установок вычисляют по формуле
^ут(ср) _ ^ср
лр , = fp 1 + -^— — B1 24")
25. Среднюю температуру промежуточно-
промежуточного теплоносителя ?жрк1 после ТУБ приточных
установок определяют по формуле
'ж.к1 *ж.н1 yyl 1/b.kI 'b.hW- y^l-^J)
26. Уточняют вид теплоносителя: при
/жрк1 > 7ЭС принимаем воду, при гжрк1 < 7°С-
незамерзающие растворы солей. Если выбор
теплоносителя по п.2 оказался неверным,
расчет повторяется но пп. 7-25 для другого
теплоносителя.
27. Часовой расход 9?т(ср) утилизированной
теплоты в расчетном режиме вычисляют по
формуле
А
йу(р) _ у Г1 , ор(ф>ср _ /р
где D-коэффициент, равный 1 в системе МКГСС, или
1/3600 в СИ.
28. Часовой расход теплоты 9*(ср) от пер-
первичного источника теплоты, необходимый для
подогрева приточного воздуха, будет равен:
0?ср) = I GBl св (С* 1 - Clip)) D. B1.27)
29. Средняя энтальпия ilpK2 удаляемого
воздуха после ТУБ вытяжных установок
B1.28)
30. Средние конечные температуру /врк2 и
влагосодержание ^рк2 удаляемого воздуха
после ТУБ вытяжных установок определяют по
/-й?-диаграмме для точки с координатами /вРк2
и ф = 100%.
31. Температуру промежуточного теплоно-
теплоносителя txa2 на входе в ТУБ приточных уста-
установок определяют с учетом нагрева теплоноси-
теплоносителя в трубопроводах циркуляционного конту-
контура; допускается принимать tm н2 = **p.Ki •
32. При 1жн2 ^ 0°С находят критическую
температуру наружного воздуха /BPiip\ ниже
которой начинается обмерзание поверхности
ТУБ вытяжных установок,
' К ]
'"> 1+АВ-С
где D-коэффициент, равный 9,63 кДж/кг B,3 ккал/кг);
В =
B1.30)
B1.31)
срф)
o6i
' ОСР<Ф) су л Т,")\
Ч7- коэффициент оребрения: для КСкЗ, КСк4 Ч* =
= 16,48; для КВСБ, КВББ Ч» = 15,82; для ВН 4* =
= 11,0; Цд2 и а^2 -средние коэффициенты наружного
и внутреннего теплообмена, Вт/ (м2 • °С); принимают-
принимаются по рис. 21.11 и 21.12.
Если ?вРн1р) 5= ^.н1 в холодный период года,
необходимо предусматривать защиту от об-
обмерзания ТУБ.
Упрощенный графоаналитический метод
расчета СУПТ с подогревом промежуточного
теплоносителя. Теплотехнический расчет вы-
выполняется в такой последовательности.
1. Расчет выполняется по пп. 1-14 (см.
предыдущий пример).
2. Средние параметры (Foi )cp и (Fo2 )cp для
условной приточной и условной вытяжной
установок вычисляем по формуле
(Fo')cp =
Z(Fo'(i)L<f>)
B1.33)
где Fo'(l), L^1', ZLB-безразмерный параметр, объем-
объемный расход воздуха одной, общий объемный расход
всех установок в приточном или вытяжном канале.
3. Средние относительные перепады темпе-
температур для условной приточной 6ip и условной
вытяжной 9|р установок принимаем по табл.
21.4 при соответствующих значениях (Foi)cp,
Wlt (Fo2)cp и W2.
При теплоносителе воде значения 9cip и 92Р
принимаются с поправками <^е1 и ^а2 по табл.
21.5 при tBp и соответствующих wcp и (ирДр.
4. Среднюю температуру промежуточного
теплоносителя ?жрн1 на входе в ТУБ приточных
установок определяем по формуле
где /°рк1-средняя конечная температура приточного
воздуха, °С.
5. Среднюю температуру промежуточного
теплоносителя гжрк1 после ТУБ приточных уста-
установок определяем по формуле
4pKi = 4Р«1 - Wx (Cki - Прн1). B1.35)
6. Уточняем вид теплоносителя и схему
утилизации: при f^i ^ 7°С применяется не-
21.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах
195
замерзающий теплоноситель; при f?fKl > 7°С-
вода.
При 4Рк1 ^ ^врН2 ТУБ вытяжных установок
работают в режиме нагрева удаляемого возду-
воздуха. В этом случае целесообразно применять
СУПТ без подогрева промежуточного тепло-
теплоносителя.
7. Средние коэффициенты теплопередачи
Kf, наружного ей и внутреннего а^ теплооб-
теплообмена для условной вытяжной установки нахо-
находим по графикам на рис. 21.6-21.8, 21.11, 21.12
по известным (vpf^v2 и п'|р.
При теплоносителе воде К1? принимается
с поправкой с,к, учитывающей теплофизические
свойства воды, по известным w\v, (i>p)|p2 и
^р (см. табл. 21.5).
8. Относительный перепад температуры
Эре, соответствующий температуре точки росы
удаляемого воздуха, определяем по формуле
ав,Вт/(мг-С)
а?5
B1.36)
9. Температуру точки росы /^2, ниже ко-
которой ТУБ вытяжных установок работают в
режиме с выпадением конденсата, вычисляем
по формуле
10. Граничное значение относительной
влажности удаляемого воздуха фсух, при кото-
которой не происходит конденсации, находим на
/ — «"-диаграмме на пересечении линии 1^н2 с
линией влагосодержания d точки с координа-
координатами /рс2 и ф — 100%.
11. Поправочный коэффициент ?,^Р, учиты-
учитывающий выпадение конденсата, определяем по
пп. 19 и 20.
12. Уточненная величина относительного
перепада температур потока удаляемого воз-
воздуха 0С2Р(Ф)
ОсР<ф) = ес™ B1.38)
ф
13. Среднюю конечную температуру уда-
удаляемого воздуха ttpK2 вычисляем по формуле
2 ~ 4Рн2). B1.39)
14. Конечную температуру промежуточно-
промежуточного теплоносителя ?»p.k2 после ТУБ вытяжных
установок определяем по формуле
70
60
50
40
30
го
if
<,4
КВ66-ПУЗ
у*
*^
г*"
•**
*^ *
УВН(КТЦЗ)
"Кб
СБ-
-ПУЗ
Кфг-с)
Рис. 21.11. Определение коэффициентов наружного
теплообмена для воздухонагревателей типа КСкЗ,
КСк4, КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и ВН
9000
7000
6000
5000,
4000
3000
2000
1000
800
700
600
500
сеж, Вт/(м2-
500
/Г
у У
/ /
У У
3
—7
г
ф
*
1 ¦
>
-
.г
и
-?~
У
>
./
у
*
*
/
т-
¦\?
* ^
-у
У
л
/
'у
У
/
7*
0,1 0,г 0,3 0,4 0,5 0,81,0 Щи/с
Рис. 21.12. Определение коэффициентов внутреннего
теплообмена аж для воздухонагревателей
/-типа КСК, КВСБ-ПУЗ и КВББ-ПУЗ с незамерзающим
теплоносителем; 2-типа ВН с незамерзающим теплоносите-
теплоносителем; 3-типа КСК КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и ВН с тепло-
теплоносителем воды
15. Часовой расход утилизированной теп-
теплоты QlT
QlT = G*cjt*p,2 ~ 4рн2)?. B1.41)
16. Часовой расход теплоты от первичного
источника теплоты в водоподогревателе ^*оя
по формуле
196 Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
ТАБЛИЦА 21.7. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
Установка
Расход воздуха
Mf/4
м*/ч
кг/ч
Параметры воздуха
°с
Ф'°н2,
%
4"„2,
кДж/кг
°с
В1
В2
П1
П2
31500
31500
31500
31500
24000
26000
25000
30000
28800
31200
30000
36000
18
21
10
40
21,56
37,05
-25
-25
18
20
= — 3,6°С; отопительный период 213 дн.; режим работы двухсменный; тотп = 2352 ч.
ТАБЛИЦА 21.8. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ
Установка
В1
В2
Ш
П2
Теплоутилизатор
КСк4-12-02ХЛЗА
КСк4-12-02ХЛЗА
КСк4-12-02ХЛЗА
КСк4-12-02ХЛЗА
Коли-
Количество
3
3
3
3
Число
рядов
трубок
12
12
12
12
/фр
/1?
м2
2,488
2,488
2,488
2,488
0,0052
0,0052
0,0052
0,0052
498,75
498,75
498,75
498,75
°д = Gx сж (Ск - CS ) D, B1.42)
/вод —
* ж к —
D- коэффициент, равный 1 в системе МКГСС,
или 1/3600 в СИ.
17. Далее расчет выполняется по пп. 29 32.
Пример расчета СУПТ с подогревом. Ис-
Исходный данные для расчета приведены в табл.
21.7.
В качестве основного оборудования для
ТУБ приточных и вытяжных установок ис-
используются типовые приточные камеры 2ПК.
Схема присоединения ТУБ к циркуляционному
контуру-параллельная (см. рис. 21.5, а). Расчет
выполняется в СИ.
Требуется определить технические харак-
характеристики ТУБ, вид теплоносителя, Gm, /??Hl,
/СР /СР /}ут /^вод ^кр(ср)
*ж.к1> 'в.к2э Ъ?ч ч Ъ^ч 1 'в.к2 •
Порядок расчета.
1. В качестве теплоутилизаторов для ТУБ
принимаем воздухонагреватели КСк4. Нахо-
Находим т по формуле B1.3):
х = (- 3,6J532 = -91152°Сч; -5000>т =
= -91152 > -26000°Сч.
Выбираем ТУБ для вытяжных и приточ-
приточных установок с 12 рядами трубок.
2. Из прил. II выписываем технические
характеристики теплоутилизаторов и записы-
записываем их в табл. 21.8.
3. Определяем средние параметры воздуха:
18-28800 + 21 -31200
= 19,56°С;
60000
_ 21,56-28800 + 37,05-31200 _
ha2 ~ ~ 60000 =
= 29,6 кДж/кг;
10-28800 + 40-31200
фврн2 ¦ = 25,6%;
- - 25°С.
60000
_ (-25K0000 + (-25K6000
Hl ~ 66000
4. Определяем f?xl
18-30000 + 20-36600
'•'-= шюо =19'зс
5. По формуле B1.4) вычисляем tlp
Так как ^р < 12°С, то в качестве теплоно-
теплоносителя принимаем незамерзающий раствор
СаС12.
6. Определяем WJnT по формуле B1.5)
66000
WT = 0,55 + 0,4^^ - 0,006B5,6 - 30) -
= 1,02,
27.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах
197
ТАБЛИЦА 21.9. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
Установка
™, кг/ч
wU), м/с
в\ kic/m2
Вт/(м2
е<о
Bl
В2
П1
П2
11042
11963
10458
12548
0,47
0,51
0,433
0,53
3,2
3,48
3,35
4,02
18,0
21,0
18,6
27,0
20,5
21,5
20,4
23,5
1,27
1,22
1,21
1,16
0,57
0,56
0,52
0,55
где SGBl = 66000 кг/ч, ZGb2 = 60000 кг/ч.
И^пт = И^> = Wf >
7. По формулам B1.6), B1.7) рассчитаем
66000 1,006
G =¦
[,02-2,825
= 23006 кг/ч;
М1 30000-23006
G'1 = = 10458 кг/ч;
66000
... 36000 • 23006
G<2) = = 12548 кг/ч.
ж1 66000
В пп. 7-13 приводятся расчеты для одного
теплоутилизатора, для других тешгоутилиза-
торов-в табл. 21.9 (п. 14).
8. Находим wf и we2p по формулам B1.8),
B1.9):
10458 =0,433 м/с;
3600-1260 0,0052
23006
= 0,49 м/с.
3600 1260 0,0052-2
9. Определим (ир)(фрЬ (ир)фр2, («p)|p2 по
формулам B1.10), B1.11)
28800
A'Р)фр2 =
3600-2,488
60000
= 3,2кг/(м2-с);
= 3,35 кг/(м2-с).
v г,фр, 3600-4,976
10. Находим А /^° по графикам на
рис. 21.3: APii» = 62-3 = 186 Па = 18,6 кгс/м2,
где 62Па-потери давления в одном теплооб-
теплообменнике.
11. Определяем Foi(l) и Fo2A) по формуле
B1.12):
чо_ 3,6-20,4-498,75 _
01 30000 1,006 ' '
где К\ = 20,4 Вт/(м2-°С); св = 1,006 кДж/(кг-°С).
12. Вычисляем W2 по формуле B1.13):
60000 1,006
13. Находим Gi0 и Ql2l) по табл. 21.4.
Для условной установки 1Дг) = 25000 мэ/ч
при Wv = 1,02 и FoiU) = 1,21 9^ = 0,52.
14. Результаты расчетов по пп. 7-13 при-
приведены в табл. 21.9.
15. Определим (Foi)cp и (Fo2)cp для услов-
условной приточной и условной вытяжной установок
с общим объемным расходом SLBl = 55000
м3/ч и ILB2 = 50000 м3/ч по формуле B1.33)
1,21-25000+ 1,16-30000
55000
¦= 1Д8;
23006 • 2,825
= 0,93.
1,27-24000+ 1,22-26000
(Fo2)cp = = 1,24.
50000
16. Найдем 8ip и 92Р по табл. 21.4. Для
условной установки с 2LBl = 55000 м3/ч при
(Fo'!)cp = 1,18, Wi = 1,02 Of = 0,58.
Для условной установки с SLb2 = 50000 м3/ч
при (Fo'2)cp = 1,24 и W2= 0,93 9С2Р = 0,57.
17. Определим /^pH.i по формуле B1.34)
19,3 - ( - 25)
/ср . — _ 25 -I - - - = 51 VC
U, Jo
18. Вычислим 4Pki по формуле B1.35)
4pKi = 51,3 - 1,02[19,3 - (-25)] = 6,1°С.
19. Так как ^p.ki < 7°C, в качестве тепло-
теплоносителя сохраняется незамерзающий раствор
хлористого кальция.
20. Находим К2Р, aj;? для условной вытяж-
вытяжной установки по рис. 21.6, 21.11 и 21.12.
При (гр)Фр 2 = 3,35 кг/(м2 • с) и w? = 0,49 м/с
К? = 20,8 ВтДм2 ¦ °С); a% = 50 Вт/(м2 • °С);
ой = 600 Вт/(м2 • °С).
21. Определим 0рР по формуле B1.36)
20,8
9ср = —^-A - 0,57) + 0,57 = 0,74.
50
22. Вычислим гр?2 по формуле B1.37)
'ррс2 = 19,56 - 0,74A9,56 - 6,1) = 9,5°С,
где гсжр„2 = ?p,i = 6,ГС,
23. Находим по i — (/-диаграмме влагосо-
198
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
держание dB = 7,3 г/кг для точки с координата-
координатами ^рс2 = 9,5°С и (р = 100%. Затем для точки,
полученной на пересечении dB = 7,3 г/кг и ли-
линии температуры г?рн2 = 19,56°С, находим
Фсух ~ 51%, при которой не происходит кон-
конденсации ф=рн2 = 25,6% < фсух + 5 = 51 + 5 =
- 56%.
Следовательно, установки работают без
выпадения конденсата, 92Р = 02Р(Ф)-
24. Вычислим tlpKl по формуле B1.39)
Ск2 = 19,56 - 0,57A9,56 - 6,1) - 11,9°С.
25. Определим 4Рк2 по формуле B1.40)
4Рк2 = 6,1 + 0,93A9,56 - 11,9) = 13,2°С.
26. Вычислим Q11 по формуле B1.41):
Q37 = 23006-2,85A3,2 - 6,1)/3600 = 129 кВт.
27. Определим Q™a по формуле B1.42)
()°од = 23006-2,85E1,3 - 13,2)/3600 = 693 кВт,
где С; = ?рн1 = 51,3°С; С* = f?x2 = 13,2СС.
28. Вычислим коэффициенты А, В, С по
формулам B1.30)-B1.32)
16,48-50
А =
600-1,006
= 1,365;
где
0,575-66000-1,006
В = = 0,636,
60000
определяется по формуле
9С2Р 0,58 + 0,57
= 0,575;
0,575
С = 1,02 • 0,575 = 0,4.
058
0,58
29. Определим
по формуле B1.29)
Г,н1 =
-1,365B9,6 - 9,63) + 19,56A,365-0,636 - 0,4)
Г+ 1,365-0,636-0,4
= - 12,3°С.
Глава 22
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
И ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Воздуховоды и каналы необходимо про-
проектировать в соответствии с требованиями
СНиП, учитывая возможности максимальной
индустриализации строительно-монтажных ра-
работ и применение при этом сборных конструк-
конструкций из унифицированных деталей, изготовляе-
изготовляемых на заводах или в заготовительных мас-
мастерских.
При проектировании воздуховодов и ка-
каналов для зданий и сооружений, отнесенных по
пожарной опасности к категориям А, Б, В и Е,
следует дополнительно учитывать требования
соответствующих нормативных документов.
22.1. РАЗМЕРЫ И МАССА
ВОЗДУХОВОДОВ
Размеры круглых и прямоугольных сталь-
стальных воздуховодов надлежит принимать по
табл. 22.1-22.3, прямоугольных асбестоцемент-
ных и бетонных коробов-по табл. 22.4, круглых
и прямоугольных воздуховодов из виниплас-
та-по табл. 22.5 и 22.6.
22 I Размеры и масса воздуховодов
199
ТАБЛИЦА 22 1 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ
КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ
ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
d, мм
100
125
160
200
250
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
Площадь
поперечного
сечения, м2
0,0079
0,0123
0,02
0,0314
0,0049
0,0615
0,099
0,126
0,154
0,96
0,246
0,312
0,396
0,501
0,635
0,785
0,985
1,23
1,54
2,01
2,54
3,14
Периметр,
мм
314
392
502
628
785
879
1115
1256
1413
1570
1760
1978
2230
2512
2830
3140
3520
3930
4400
5030
5652
6280
Площадь
поверхности
1 м, м2
0,314
0,392
0,502
0,628
0,785
0,879
1,115
1,26
1,41
1,57
1,76
1,98
2,23
2,51
2,83
3,14
3,52
3,93
4,4
5,03
5,65
6,28
Продолжение таб г 22 1
Примечания 1 В качестве нормируемых раз-
размеров допускае1Ся принимать наружные размеры по-
поперечного сечения воздуховода, указанные в
табл 22 3
2 Толщину чистовой стали для воздуховодов, по
которым перемещав 1ся воздух с температурой не
выше 80 °С, диаметром до 200, 250 450, 500-800,
900 1250, 1400-1600, 1800-2000 мм, следует прини-
принимать соответственно 0,5, 0,6, 0,7, 1,0, 1,2, 1,4 мм
3 Для изготовления воздуховодов, по которым
предусматривается перемещение воздуха с темпера-
температурой более 80 °С или воздуха с механическими при-
примесями, а также для воздуховодов, требующих обра-
обработки поверхности перед антикоррозийной защитой,
допускается применять листовую сталь толщиной до
1,5 мм Для воздуховодов, по которым предусматри-
предусматривается перемещение абразивной пыли, толщина стали
должна быть обоснована
ТАБЛИЦА 22 2 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ
ИЗ ЛИС1ОВОЙ СТАЛИ
Внутренний
размер,
мм
100 х 150
150 х 150
150 х 250
150 х 300
250 х 250
250 х 300
250 х 400
250 х 500
400 х 400
400 х 500
400 х 600
400 х 800
500 х 500
500 х 600
500 х 800
500 х 1000
Площадь
поперечного
сечения м2
0,015
0,0225
0,0375
0,045
0,0625
0,075
0,1
0,125
0,16
0,2
0,24
0,32
0,25
0,3
0,4
0,5
Пери-
Периметр,
мм
500
600
800
900
1000
1100
1300
1500
1600
1800
2000
2400
2000
2200
2600
3000
Площадь
поверхности
1 м, м2
0,5
0,6
0,8
0,9
1,0
1,1
1,3
1,5
1,6
1,8
2,0
2,4
2,0
2,2
2,6
3,0
Внутренний
размер, мм
600 х 600
600 х 800
600 х 1000
600 х 1250
800 х 800
800 х 1000
800 х 1200
800 х 1600
1000 х 1000
1000 х 1250
1000 х 1600
1000 х 2000
1250 х 1250
1250 х 1600
1250 х 2000
1600 х 1600
1600 х 2000
Площадь
поперечного
сечения, м2
0,36
0,48
0,6
0,75
0,64
0,8
0,96
1,28
1,0
1,25
1,6
2,9
1,56
2,0
2,5
2,56
3,2
Периметр,
мм
2400
2800
3200
3700
3200
3600
4000
4800
4000
4500
5200
6000
5000
5700
6500
6400
7200
Площадь
поверхности
1 м, м2
2,4
2,8
3,2
3,7
32
3,6
4,0
4,8
4,0
4,5
5,2
6,0
5,0
5,7
6,5
6,4
7,2
Примечания 1 Толщину листовой стали для воздуховодов прямоугольного сечения рекомендуется
принимать в зависимости от размеров большей стороны, мм
до 250 включ
300-1000 »
1250-2000 »
0,5
0,7
0,9
2 См примечание 1 к табл 22 1
200
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.3. НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ КРУПНОГАБАРИТНЫХ
ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
Внутренний
размер,
мм
2000 х 2000
2500 х 1200
2500 х 1600
2500 х 2000
2500 х 2500
3200 х 1600
Площадь
поперечного
сечения, м2
4,0
3,0
4,0
5,0
6,25
5,12
Пери-
Периметр,
мм
8000
7400
8200
9000
10000
9600
Площадь
поверхности
1 м, м2
8
7,4
8,2
9,0
10,0
9,6
Внутренний
размер, мм
3200 х 2000
3200 х 2500
3200 х 3200
4000 х 2500
4000 х 3200
Площадь
поперечного
сечения, м2
6,4
8,0
10,24
10,0
12,8
Периметр,
мм
10400
11400
12800
13 000
14400
Площадь
поверхности
1 м, м2
10,4
11,4
12,8
13,0
14,4
Примечание. Для воздуховодов прямоугольного сечения, имеющих одну из сторон более 2000 мм,
и воздуховодов сечением 2000 х 2000 мм толщина стали должна быть обоснована.
Для изготовления воздуховодов допускается применять сталь меньшей толщины по сравнению с указанной
в примечаниях к табл. 22.1 и 22.2 при обосновании (отсутствие необходимости в дальних перевозках
воздуховодов и др.).
ТАБЛИЦА 22.4. РАЗМЕРЫ И МАССА АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОРОБОВ
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
Допускаемые
отклонения
Площадь
живого
сечения,
м2
Площадь
наружной
поверхности
1 м,
м2
Допус-
Допускаемые
отклоне-
отклонения
Тол-
Толщина
стенок
6
Расчетная
масса
1 м
короба,
кг
150
150
200
200
200
300
200 От +8 до -3
300
0,03
0,045
0,04
0,06
168
168
218
218
218
318
218
318
0,732
0,912
0,8
1,032
4000 -150
7/7
10,0
10,5
11,2
ТАБЛИЦА 22.5. РАЗМЕРЫ И МАССА
КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ
ИЗ ВИНИПЛАСТА
d,
мм
Площадь
попереч-
поперечного
сечения,
Пери-
Периметр,
мм
Пло-
Площадь
поверх-
поверхности
1 ivr
М2
Масса, кг,
1 м воздуховода
из винипласта
толщиной, мм
2
3
4
160
200
250
315
400
500
630
800
0,0201
0,0314
0,0491
0,078
0,126
0,196
0,312
0,503
502
628
785
989
1256
1570
1978
2512
0,502
0,628
0,785
0,989
1,26
1,57
1,98
2,51
1,39 — —
1,74 — —
— 3,26 —
- 4,12 —
— - 6,98
— — 8,73
— — 11,02
— — 14,06
Примечание. Плотность винипласта принята
р = 1400 кг/м3.
22.2. РАЗМЕРЫ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Схемы устройства вентиляционных кана-
каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных
вентиляционных каналов следует принимать по
табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых
или шлакобетонных плит с воздушной про-
прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пе-
ноглинистых или пеностеклянных плит-по
табл. 22.10
22 2 Размеры вентиляционных каналов 201
ТАБЛИЦА 22 6 РАЗМЕРЫ И МАССА ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
А
Б
мм
Площадь
попереч-
поперечного
сечения,
м2
Периметр,
мм
Площадь
поверх-
поверхности
1 м, м2
d3V,
мм
Масса, кг, 1 м воздуховода из
винипласта толщиной, мм
2 3 4
100
100
160
200
200
250
250
400
400
500
500
160
200
200
250
400
400
500
500
800
800
1000
0,016
0,02
0,032
0,05
0,08
0,1
0,125
0,2
0,32
0,4
0,5
520
600
720
900
1200
1300
1500
1800
2400
2600
3000
0,52
0,6
0,72
0,9
1,2
1,3
1,5
1,8
2,4
2,6
3
125
140
180
225
280
315
315
450
500
630
630
1,42
1,66
1,98
—
—
—
—
—
—
—
—
—
.—
—
4,95
5,4
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
8,25
9,96
13,29
14,4
16,65
5)
Рис 22 I Схемы устройства вентиляционных каналов
а вертикальный канал с воздушной прослойкой у наружной стены, 6 чердачный канал с двойными стенками, в д- вертикальные
каналы у внутренних стен, 1 воздушная прослойка, 2 наружная стена, 3 железобетонное перекрытие 4- кирпичная стена или
железобетонрая плита, 5 затирка, 6 сгораемые перегородки или перекрытие 7 кирпичная стена
Размер
в кирпичах
1/2 х
1/2 х
1 х 1
1 X 1
1 х 2
в
1/2 140
1 140
270
12 270
270
мм
X
X
X
X
X
140
270
270
400
530
ТАБЛИЦА 22
Площадь
попереч
ного
сечения,
м2
0,02
0,038
0,073
0,111
0,143
7
РАЗМЕРЫ
Размер
в кирпичах
J1/2
11/2
1 1/2
1 1/2
2 х
X
X
X
X
3
в
11/2 400
2 400
21'2 400
3 400
530
КАНАЛОВ ИЗ 1
мм
X
X
X
X
X
400
530
650
790
530
Площадь
попереч-
поперечного
сечения,
м2
0,16
0,21
0,26
0,32
0,28
<ИРПИЧА
Размер
в кирпичах
2 х 21/2
2x3
2x4
21/2 х 21/2
21/2x3
в
530
530
мм
х 650
х 790
530 х1060
650
650
х 650
х 790
Площадь
попереч-
поперечного
сечения,
м2
0,35
0,42
0,56
0,43
0,52
202 Глава 22. Расчет воздуховодов и венти 1чционных каналов
ТАБЛИЦА 22.8. ПЛОЩАДЬ ЖИВОГО СЕЧЕНИЯ, М2 (В ЧИСЛИТЕЛЕ),
И ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ, М3/Ч (В ЗНАМЕНАТЕЛЕ),
КАНАЛОВ ИЗ ШЛАКОГИПСОВЫХ И ШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТ
ПРИ СКОРОСТИ ВОЗДУХА 1 М/С
Б, мм
Zl\j
Ч9П
4/U
Э2и
690
/2U
ozU
920
150
0,033
118
0.048
172
0,063
226
0.078
280
0,093
334
0,108
388
0,123
444
0,138
Площадь
250
0,055
198
0,08
288
0,105
380
0,13
470
0,155
560
0,18
650
0,205
740
0,23
живого сечения
350
0,077
278
0,112
404
0,147
530
0,182
655
0,217
780
0,257
910
0,297
1040
0,322
и пропускная
450
0,096
352
0,144
520
0,189
680
0,234
845
0,279
1000
0,324
1160
0,37
1380
0,415
способность
550
0,121
435
0,176
635
0.231
830
0,286
1030
0,341
1230
0,396
1430
0,45
1620
0,505
канало1
650
0,143
515
0,208
750
0,273
980
0,338
1220
0,402
1440
0,467
1680
0,532
1910
0,6
i при А. мм
750
0,165
592
0,24
865
0,325
ИЗО
0,39
1400
0,465
1670
0,54
1940
0,615
2210
0,69
850
0,187
680
0,272
980
0,357
1280
0,442
1580
0,527
1900
0,612
2200
0,697
2500
0,782
500
830
1160
1500
1815
2160
2480
2810
ТАБЛИЦА 22.9. РАСХОД, М2,
ШЛАКОГИПСОВЫХ ИЛИ
ШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА 1 М
ДЛИНЫ ДВОЙНОГО КАНАЛА
духоводов для стандартного воздуха (t = 20 °С
и р = 1,2 кг/м3) определяются по формуле
, B2 1)
Б, мм
Расход плит на 1 м двойного канала при А,
мм
150 250 350 450 550 650 750 850
220 2,1 2,3 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,5
320 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7 3,9
420 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7 3.9 4,1 4,3
520 3,3 3,5 3,7 3,9 4,1 4,3 4,5 4,7
620 3,7 3,9 4,1 4.3 4,5 4,7 4,9 5,1
720 4,1 4,3 4,5 4,7 4,9 5,1 5,3 5,5
820 4,5 4,7 4,9 5,1 5,3 5,5 5,7 5,9
920 4,9 5,1 5,3 5,5 5,7 5,9 6,1 6,3
22.3. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
И КАНАЛОВ ПРИТОЧНЫХ
И ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Системы вентиляции общего назначения
служат для подачи и удаления незапыленного
воздуха с температурой до 80 °С.
Общие потери давления. Па, в сети воз-
где R - потери давления на трение на расчетном участ-
участке сети, Па, на 1 м; /-длина участка воздуховода, м,
z- потери давления на местные сопротивления на
расчетном участке сети, Па.
Потери давления на трение R, Па, на 1 м в круг-
круглых воздуховодах определяют по формуле
B2.2)
d 2
где X - коэффициент сопротивления трения; d- диа-
диаметр воздуховода, м; v- скорость движения воздуха
в воздуховоде, м/с; р - плотность воздуха, переме-
перемещаемого по воздуховоду, кг/м3; pk2/2 -скоростное
(динамическое) давление, Па.
Коэффициент сопротивления рассчитыва-
рассчитывается по формуле Альтшуля
X = 0,11 (KJd + 68/ReH-25, B2.3)
где Кэ ~ абсолютная эквивалентная шероховатость по-
поверхности воздуховода из листовой стали, равная
0,1 мм; d- диаметр воздуховода, мм; Re-число Рей-
польдса.
Для воздуховодов, выполненных из других
материалов с абсолютной эквивалентной ше-
шероховатостью Кэ Js 0,1 мм (табл. 22.11), значе-
22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 203
ТАБЛИЦА 22.10. РАЗМЕРЫ, ММ, КАНАЛОВ ИЗ ПЕНОГЛИНИСТЫХ ИЛИ
ПЕНОСТЕКЛЯННЫХ ПЛИТ
л
ж
А
г
f
- Jo'. %'6'.:'-
оооооооо
Размер плит,
мм
Сечение канала,
мм
Объем
1 м, м3
Масса
1 м, кг
600 х 600 х 62
800 х 800 х 62
200 х 310
300 х 310
300 х 410
300 х 610
400 х 310
410 х 410
400 х 610
400 х 810
200 х 310
300 х 310
300 х 410
300 х 510
300 х 610
400 х 310
400 х 410
400 х 510
400 х 610
400 х 810
600 х 310
600 х 410
600 х 510
600 х 610
600 х 810
200
300
300
300
400
400
400
400
200
300
300
300
300
400
400
400
400
400
600
600
600
600
600
300
300
400
600
300
400
600
600
300
300
400
500
600
300
400
500
600
800
300
400
500
600
800
300
400
400
400
600
600
600
600
300
400
400
400
400
500
500
500
500
50*0
800
800
800
800
800
400
600
600
600
600
600
600
600
400
500
500
500
500
600
600
600
600
600
800
800
800
800
800
0,08
0,1
0,12
0.14
0,12
0,13
0,16
0,18
0,08
0,1
0,11
0,12
0,14
0,11
0,12
0,14
0,15
0,18
0,14
0,16
0,17
0,18
0,21
25,3
31,2
35,1
42,9
35,1
39
46,8
54,6
25,3
29,3
33,2
35,1
41
33,2
37,1
41
45
52,7
42,9
46,8
50,7
54,6
62,4
лие R принимается с поправочным коэффи-
коэффициентом п на потери давления на трение, при-
приведенным в табл. 22.12.
Рекомендуемые скорости движения возду-
воздуха в воздуховодах, жалюзийных решетках и
клапанах приведены в табл. 22.13.
Экономически целесообразную скорость
движения воздуха в воздуховодах при механи-
механическом побуждении с достаточной точностью
следует определять по формуле*
= 26,4L°-04|
1 +К.
* Методика определения экономически целесо-
целесообразной скорости движения воздуха разработана
канд. техн. наук Б. А. Крупновым.
n)
B2.4)
ТАБЛИЦА 22.11. АБСОЛЮТНАЯ
ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ШЕРОХОВАТОСТЬ
МАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ
ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
Материал
Листовая сталь
Винипласт
Асбестоцемент
ные плиты или
трубы
Фанера
Шлакоалебаст-
К3,
мм
, 0,1
0,1
¦ 0,11
0,12
1
Материал
Шлакобетонные
плиты
Кирпич
Штукатурка (по
металлической сет-
сетке)
К3,
мм
1,5
4
10
ровые плиты
204
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.12. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ п НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ,
УЧИТЫВАЮЩИЕ ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛА ВОЗДУХОВОДОВ
м/с
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,3
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
1
1,04
1,08
1,11
1,13
1,16
1,18
1,2
1,22
1,24
1,25
1,27
1,28
1,29
1,31
1,32
1,33
1,34
1,35
1,36
1,37
1,38
1,39
1,4
1,4
1,41
1,42
1,43
1,43
1,44
1,44
п при К3, мм
1,5
4
1,06 1,15
1,11 1,25
1,16 1,33
1,19 1,4
1,23 1,46
1,25 1,5
1,28 1,55
1,31 1,58
1,33 1,62
1,35 1,65
1,37 1,68
1,38 1,7
1,4 1,73
1,42 1,75
1,43 1,77
1,44 1,79
1,46 1,81
1,47 1,83
1,48 1,85
1,49 1,86
1,5 1,87
1,51 1,89
1,52 1,9
1,53 1,92
1,54 1,93
1,55 1,94
1,56 1,95
1,56 1,96
1,57 1,97
1,58
1,98
10
1,31
1,48
1,6
1,69
1,77
1,84
1,95
1,95
2
2,04
2,08
2,11
2,14
2,17
2,2
2,23
2,25
2,28
2,3
2,32
2,34
2,36
2,37
2,39
2,41
2,42
2,44
2,45
2,46
2,48
vg,
м/с
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
8,8
9
9,2
9,4
9,6
9,8
10
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
1
1,45
1,45
1,46
1,47
1,47
1,48
1,48
1,48
1,49
1,49
1,5
1,5
1,5
1,51
1,51
1,52
1,52
1,52
1,53
1,53
1,54
1,54
1,55
1,56
1,56
1,57
1,57
1,58
1,58
1,59
п при К3, мм
1,5
4
1,58 1,99
1,59 2
1,6 2,01
1,6 2,02
1,61 2,03
1,62 2,04
1,62 2,04
1,63 2,05
1,63 2,05
1,64 2,06
1,64 2,07
1,64 2,07
1,65 2,08
1,65 2,09
1,66 2,1
1,66 2,1
1.67 2,11
1,67 2,11
1,68 2,12
1,68 2,12
1,69 2,14
1,7 2,15
1,7 2,16
1,71 2,17
1,72 2,18
1,73 2,19
1,73 2,2
1,74 2,2
1,74 2,21
1,75
2,22
10
2,49
2,5
2,51
2,52
2,54
2,55
2,56
2,57
2,57
2,58
2,59
2,6
2,61
2,62
2,62
2,63
2,64
2,65
2,65
2,66
2,67
2,69
2,71
2,72
2,73
2,74
2,75
2,76
2,77
2,78
ТАБЛИЦА 22.13. СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ
ВОЗДУХА, ДОПУСКАЕМЫЕ В ВОЗДУХОВОДАХ,
ЖАЛЮЗИЙНЫХ РЕШЕТКАХ И КЛАПАНАХ
ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ
ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 22.13
Элемент системы
vB, м/с
Естественное движение воздуха
Воздуховоды горизонтальные:
приточные разводящие Не более 1,5
вытяжные сборные То же
Жалюзийные решетки и кла-
клапаны:
приточные у пола 0,2-0,5
приточные у потолка 0,5-1
вытяжные 0,5-1
Механическое побуждение
Воздуховоды в производствен-
производственных зданиях:
магистральные До 12
ответвления — 6
Элемент системы
vB, м/с
Воздуховоды в общественных
и вспомогательных зданиях:
магистральные До 8
ответвления — 5
Примечание Жалюзийные решетки и клапаны
рассмотрены в гл. 8
где L расход воздуха, мэ/ч, в участке; 8Я-прямые
затраты на прокладку воздуховодов, руб/м2, с учетом
затрат на теплоизоляционные материалы и работы
Если для прокладки воздуховодов требуются увели-
увеличение высоты помещения, устройство технического
этажа или подшивною потолка, следует учитывать
дополнительно затраты на строительные работы,
приведенные к 1 м2 воздуховода; 8ЗЛ -годовая плата
за электроэнергию, рубДкВтюд), определяемая в со-
соответствии с Прейскурантом 09-01 и зависящая от
продолжительности работы вентиляционной установ-
установки, ч, и энергоснабжающей организации; р- плотность
22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 205
0,02
1
1
o;s
11 1
10 20
0,05 0,08
3 5
3 5
0,85 0,9
30
0,11
1
7
i
7
i
0,95
, 1
40 \
50
orn\o,n
1 ' 1
, 1
9
1,0
11
11
f,05
60
i
0,2
15
15
1,1
i
70
0,25
15
15
1,15
80
0,26
17
11
1,2
90
°'29s
19
L
7
1,25
HZJh
1
100
032
21
21
1,5
0,2 0,5 0,8 1,12 1,4 1,6 1,6 2,0
Рис. 22.2. Номограмма вспомогательных величин
для определения v3K
воздуха, кг/м3; Kz - коэффициент, выражающий от-
отношение потерь давления в местных сопротивлениях
к потерям давления на трение; К - коэффициент, учи-
учитывающий в относительных единицах накладные рас-
расходы в размере 13,3%, плановые накопления в раз-
размере 8%, а также добавки к нормам затрат труда
и заработной плате при прокладке воздуховодов на
высоте по Сб. 20 СНиП IV-5-82; К= 1,213-1.277;
Ев-нормативный коэффициент эффективности капи-
капитальных вложений; Ен = 0,12; Кэ - коэффициент, учи-
учитывающий в относительных единицах амортизацион-
амортизационные отчисления на полное восстановление и капиталь-
Рис. 22.3. Расчетная схема сети воздуховодов для
определения экономической целесообразной ско-
скорости воздуха
ный ремонт (в соответствии с Нормами амортиза-
амортизационных отчислений по основным фондам народного
хозяйства), Кэ = 0,123 — 0,243; й-относительная ше-
шероховатость внутренней поверхности воздуховодов,
показывающая, во сколько раз действительная абсо-
абсолютная шероховатость больше шероховатости ме-
металлических воздуховодов, равной 0,0001 м:
У1-25 1
К* = 1ХЛ-~ГЩ^> B2-5)
где С,-сумма коэффициентов местных сопротивлений
в участке; d- диаметр воздуховода, м, принимаемый
предварительно при скорости 5-8 м/с; /-длина участ-
участка, м.
При определении скорости движения воз-
воздуха на участках конкретной вентиляционной
сети переменными величинами являются L, /, d,
С, К* п, SB.
Значения отдельных множителей в форму-
формуле B2.4) и значение Kz можно определить по
графику на рис. 22.2.
Пример 22.1. Определить экономически
целесообразную скорость движения воздуха
в участках воздуховодов сети (рис. 22.3) из
оцинкованной стали 5 = 1,2 мм, если известно:
р = 1,2 кг/м3; К = 1,213; Кэ = 0,123; п = 1;
5Эл = 60 рубДкВт ¦ год) стоимость воздухово-
воздуховодов неизолированных SB = 1 руб/м2 A-й ва-
вариант), изолированных минераловатными ма-
матами марки 200 в обкладке из стеклоткани
5 = 40 мм и с оберткой по изоляции стекло-
стеклотканью SB = 10 руб/м2 B-й вариант), изолиро-
изолированных и прокладываемых в техническом эта-
этаже ориентировочно SB = 18 руб/м2 C-й ва-
вариант).
Решение: 1. Находим предварительно диа-
206 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.14. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ]
Участок
Основ-
Основной
1
2
з
L,
м3/ч
60
40
20
20
/,
d,
8 1,6
16 1,4
12 1,0
18
1,0
С
Kz
1 15,6
1,35 8,9
1,35 8,1
3,35
8,1
1
5,3
6,2
6,1
6,4
[ТО ОПРЕДЕЛЕНИЮ
иэ\ м/с
2
6,0
7Д
7,0
7,3
3
7,2
•8,5
8,3
8,7
СКОРОСТЕЙ
dpB™, м
ДЛЯ
1
2
1,6
1,12
1,0
вариантов
2
1,8
1,4
1,0
1,0
3
1,6
1,25
0,9
0,9
В ВОЗДУХОВОДЕ
1
5,3
5,5
5,6
7,0
;расч, м/с
2
3
6,6 8,1
7,3 9,0
7,1 8,7
7,1
8,7
метры воздуховодов, значения ? и Kz (табл.
22.14).
2. Определяем экономически целесообраз-
целесообразную скорость движения воздуха г;эк на участках
по формуле B2.4) для трех вариантов.
3. Находим расчетные значения воздухо-
воздуховодов dpa(:4 и расчетные скорости vpaC4 в соот-
соответствии со значениями v3K.
Для воздуховодов прямоугольного сечения
за расчетную величину d принимается экви-
эквивалентный диаметр d3V, при котором потери
давления в круглом воздуховоде при той же
скорости воздуха равны потерям в прямо-
прямоугольном воздуховоде.
Значения эквивалентных диаметров, м, оп-
определяют по формуле
d3V = 2АВ/(А + В),
B2.6)
где А и В-размеры сторон прямоугольного возду-
воздуховода.
Следует иметь в виду, что в прямоуголь-
прямоугольном воздуховоде и соответствующем ему круг-
круглом воздуховоде с условным диаметром d3v
при равенстве скоростей движения воздуха рас-
расходы воздуха не совпадают.
Значения скоростного (динамического)
давления и удельные потери давления на тре-
трение, рассчитанные по формулам Л. С. Клячко.
для круглых стальных воздуховодов при транс-
транспортировании чистого воздуха с температурой
20 °С и р = 1,2 кг/м3 приведены в табл. 22.15.
Потери давления z, Па, на местные со-
сопротивления определяются по формуле
2
* = ?с^г» B2-7>
где Z^-сумма коэффициентов местных сопротивле-
сопротивлений на расчетном участке воздуховода.
Значения коэффициентов местных сопро-
тивлений деталей приточных и вытяжных си-
систем приведены в табл. 22.16-22.35* узлов от-
ответвлений и отводов воздуховодов из унифи-
унифицированных деталей-в табл. 22.36-22.43*.
Расчет потерь давления в местных сопро-
сопротивлениях вблизи входа и выхода вентилято-
вентиляторов приведен в п. 22.4.
Значения С,о на входе в горизонтальный
коллектор, барабанный коллектор и горизон-
горизонтальный сборник следует принимать равными
соответственно 1; 0.8; 0,8; значения ^ на вы-
выходе из горизонтального коллектора, барабан-
барабанного коллектора, горизонтального сборника
и бункера циклонов-равными 0,5.
При температуре транспортируемого воз-
воздуха, не равной 20 °С, потери давления, вы-
вычисленные по формуле B2.1), следует прини-
принимать с поправочными коэффициентами Кх и
К2 соответственно на трение и на местные
сопротивления (табл. 22.44).
При невозможности увязки потерь давле-
давления по ответвлениям воздуховодов в пределах
10% следует устанавливать диафрагмы пре-
преимущественно на вертикальных участках.
* Руководство по расчету воздуховодов из уни-
унифицированных деталей АЗ-804; ВСН 353/86 Мин-
монтажспецстроя; Рекомендации по выбору способов
подачи и типов воздухораспределительных устройств
в промзданиях АЗ-960.
22 3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции
207
р-1 2
5
t~ s я
о a x
О о >>-У
С а ц si"
•—i ЧО СЧ ON 'О— <—i ON Г- . (N —• OO ON
SC! О ОС _ _ _
OoO"' on О —" ^ О ¦
oo oo oo oo oo oo oo oo od o'o' ©"d^©"©"
ГОГОООчОГО ON fN 4D ON ГО —i CO ON O- •—'CO OO OO
do' o'o' o'o o'o' do ©"©' o'o' o'o" o'o' ©"©" ©'©" o'o'
V-lON—< V) f~- 00 ^ ON CM ЧО
-¦- - • ¦ - -- ¦ -- . r-. oo i
) O5 "O <
oo oo oo oo oo oo о' о" oo oo oo oo oo
i V) i
i О i
, _ ^ q- ^ о ~ 4 о ¦
oo oo oo oo oo oo oo o"o" о о" о" о' о"о" о" о"
CD CD CD CD CD CD ^D CD CD ^D CD ^D ^D O> O> ^D CD CD CD CD CD CD
CN (N ,_ '
'-JON1'1
t- qq<» qqS o^o :
o"o" o"o" o"o" o"o" o'o" o'o" o"o" o'o" o'o" o"o о о" o'o"
lot--!
, о о,
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" оо оо оо оо оо оо оо
„ C-)CNV~> ONtNinOOrO ^^ V"> -=t СО ЧО I—I
?L ^_ т^ —- V} ^^" \^> ОО 00 ГО О5 (~yt I ON ^*> 00 Г4^ |/~) ГО ON if) ГО О^ i/^ ^J" ON ^^ ~^ *—•
00 о" о' о" о" о" о" о" о' о'о' о'°" о"© о'о" о" о" о" о' о" о"
Kit4 MM M^ ONON-^t1^ ГО CN
о" о" о'о" о'° о" о' о" о" о" о" о" о" о" о" о'о' о" о" о" о" do'
_,. f-^t WON Tt t^ О ГО ГО ГО ГО ON
g,_|.r<_ur>40_c-po.-gNro_'--v->i,,Tl-40.-~aN _v->on
оо оо оо оо оо оо оо оо оо" оо оо оо
ООГОЧО 4OCN 1О fN ГО <N ON ГО Vj Vl
^^rtt~^ 40V^00lO — 0О_МГ) 4OON, fNON^_ONvO_.4OfN^ ^1ГIП Tf 1ЛоО
Оо'+^ою'-'ооо^'-оО'^о''1'—i»ovi(-4i_o<Noo<-Dro4oCDT^Tfmi/-)rn~ooo4
о" о' о'о" do' o'o" do" o'o" o'o' o'o' o"o" o"o' o'o" o"d
^^r-V-JfNCNON 00 CN ГО ГО fsl ON U")
*—' © d d d d d d o' d o" d d d d o" d d o' o" d o" d d
CO ^J* T}* V^ V^ OO ^f V*l ЧО Г— ON
- " 00 ON
! ro t-~;
oo oo oo oo oo oo oo o"o" oo oo oo o—'
4OOn^h Tfl/OCOON TfMfN
V^-^- OO Tf t^ ON4O ГО—I 0000 OOfN <—i '4'fN ONt— V0^ •—(
o"o" o"o" o'o" o'o' o'o" o'o' o'o' o'o' o'o' do' o'o" o'—h"
— fNrO^V->400NrNV->C!N^fr--
o" o" d d d o" d -и —"" —' cn" ro'
— Г^ГО-^-^ЛЧООЧГ^ЧО^, Tj-OO
OOOOOOO — —' °t CN со
o' o" o' o' o' o' o' o" o" ° o" o"
ЧО
o"
208 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
S п
© Ol © "^ ON
ON f (N "^
о о01 о о ^ о о
©© о о о о о о о о ©сГ*4 ©т-
о—Гм ©—Г*1 ©o
©© ©o ©—о—Г о—н о—
©© ©© ©© ©© o'-< © —<© -^
©© ©o ©© ° о c?~ ©—
©© о© ©о о<-Г ©—¦
оof ©of ©of ©m ©m
©© ©© ©—©—©—©of oof ©o
oi ©^ p^ oi *—^ ©, oi
"" "Г
©© ©r-Г o"-1
r. 11о1 ^^oi ^\() j^^cn Ч^
©"© ©"--Г o"^ o"^-<" cTof ©"o
©of ©of ©со ©со
© in1^ «o ¦"* о
'—i O) — •—^ Ю^ — О) —н ^_ О) ^ —, t<"^ >—« t-H
o"—" ©"—" ©"of ©"of ©"ro" ©r<-
--h ©of ©of ©r<-
—оof
© OO © On <—i —| ^_,
го ч©
_i OO ^
ГО ОО ГО
О) О1 О) ГО ГО
1О " 1П 00
го v~>
On о) «о oo
©" —"
г~- oo oo
22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 209
s
03
ч
о
со
О
X
т
0
п
а
мет
СЗ
400
V")
го
О
оо
(N
О
(N
<N
О
ОО
160
140
125
011
;амическо
авление
3
л
н
о
о
§
и
к
о
о
о
оо
OS
с
Is
кгс/
S ев
В
D
2
а °
% <¦
S
©On >n rt ^>(v ©t— © ©i— 1П(~~ m _ ©oo ©on *п го in
т+ «n ^ -rf- ^ ~ ^ ^ * in ^ ^ *П *• ^ so ** ^ so " ^ ** С~- *- ^¦г^ ^ *> оо •¦ *¦ ОО " •¦ On ^ ^
©--i©fNO(N ©со ©го©-^©-* ©>П ©SD©sO©f~-©00
>noN •*">(—- © 1П(~— ©On O^ сл О "nrf ©io © "Поо
rr> о"ifs"cri ©"оГ'^ ©"сгГ"* drn^ o^f ©"in^ ©"in^ ©"so0 ©"г-- ©"г-0 ©"оо' ^ ©"оС
i_4 ©^« ^)|Л1 ©СП Шг- © ^-ч©
Г~ Т^" Г-~ ^t !
^D Г^ ©I СО ^^ СО ^^ ^" ^^ 1П ^^ 1П ^D SO <© Г^* ^^ ОО <^> &\ »*--< »-~"
© 00 © in © VO "~>
i t^- so ОО ^ f-^ _>*¦ ^^ On ^co fN
^ ^ ГМ ...r' r' O1 " *^ CO (**"*) ^ CO ^^ " CO ^^ ^ CO ^^ " CO r ' ' ^f *¦ ^~* ^* ^
^^ ту* r^> io ^^ in ^^^ >o ©5 г*"- ^р оо ^^ ^л *—' *~^ *—*
©t* SOoO "^ Г~- ©СО ©1П 1П^}- ©OO "loo © 00© *П 1П ЧО
^i r- •-*-+ _r"^— _r_,TfN _r,-rfN _r, _' fN —T^^fN _r-^TfN —ГЛ."го •^"~ч СО СО - CO -~~
f^ CO ^2 ^X ^^ ^T" C> 1П <© >O O> Г^- <© 00 Cj ON ^^ 1"~* ^^ »""•
©On ©fN mf-N) "^ '—' ^ ©in moo © in coin © © in
rt ©"co"^^ ©"'*"^H ©"m" ©"so"'"' ©"r--^ ©"oo"*4 ©"on41 t—"
©f-~. ©cn 1?? *O jn t~- ©no 'n
© oo ^^ On ^^ '—i —' »—^ ^-< '—i
,ro ©ON _©sp_©-© .-.?>_ SO^CM^ OS, О Г-;© io О ^
linvo^sooo^t^-ON^ooi-;'^"
©rj- ©so ©r~-'©oo'©ON —' ' ' <—i ' -—I <~* <—i4 ^н^ ^-Г "'cn"
о* i/->co ir>t^ ©<N о г^*п ooin т© со'© rig со *Г> ¦* ^2 ^
^(---oorsio о\ГГ)'-'г:::-оогг'^-'1:'" ^"о cn"o °° ^t"— ^ so"rQ ^ оо"^ ^ ©" °° сч , -=t"
о"so ©"sd~ ©"оо" ©"оС —* —" """*—" "~' т-Z "^ т—Г г4" '""' r-f '"' гч"
^ ,_ ^_ _ _ _ ,, ^© г~-
о'ЧЬо'оо""" " " " " ' г._.
© Г- © ON —
О с~~ О '—
r^OOOOmOS
o'oo" -Г
—I —< (N
so 00. <
•n
,. о
IT) in
(No
о"^°
<—i OO
— r-j
— in
cn" ^f"
210 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
«go
-< <N ^ *—' "О г5 —i OO
O'—<roC'"voO^
ООС:00©
О — OOcnOOi/iOOoo
оо оо оо оо—' оо—' оо—' оо
s^§ssg©ss§as^ss2
ONfNO
1'^^ОО
^^ и—ч *"™ч * <»""v 4-1^ ^-4 -—ь *—v, ^—1 -—ь Cj н^ -—4 ^и^ч. W"H *""«ч -*""v ^"Н
«^ ^Г^Г^> -о Г- zv -t- Tro «= ^Г-Г-н О Д»
00 о© ©© оо оо оо оо
о о - о d^ oo
оо оо оо оо оо оо
00ON rtOO CNON Г~Г-~ CN <—' OOCN in 1Г) т 1О ^т*
.^,_ - _ _ - ^,_>^О©|П ©^ ©''OO'^OO^OO'^OOOO Я. ^ О О © О *
^^ г-Г ^Г' ' 1—Г >—Г' ' <¦—Г (—Г <—Г (—Г ^ О (—Г *^ г-Г I—Г ГГ1 ,•—Г,—Г '^ ^—С г-Г ^" 1—Г ^С "^ (—Г © "^ f-f <~Г ^""" <~Г ©
о© ©о оо оо
о© ©© о о о о
© ©
SO л On — гг) rt
О© ©© О О О О ©© О О О
0,00 О Я." ЧЧ^. ЧЧ ° "Z
^М 00SO ~ _ -.._,. _
0 о" о©" ©"° о'©" о'©""^ ©"°
Г- Г«"> __ ON ГО —'
:8~ -
^8§йя8
О О
О- ГО —1Л 1О —< ON
<^©2Si^>^;*~'bn'~1^1^'
22 3 Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции
JfN J
<N O"O <N о ° ^ О ° ^ О
О гл o"
o^o-
О no1
©©„© (
—' © ©"¦
> о ° fN о
'(No^©
i
§-© <Ч о О
о — — —i
212 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
§
я щ
Л 05 „
н s л
° « х -,
о. и rj S-
о a n 2
ь< Й о
U ч m
g§ggg
1^ о ^- о
2; о <=> 2 о <=> S
о ^„о
о о 2
d° 2 d° 2 о'° - d° 2 d° 2 о*° Е d°"l2 ^S0 — ~2<
^o\ir>—j, -го ~^, -О "^ -
г^ "-^ (-> "¦"* (N1 /—С *~н ГО /-^ •—*
Г00 " "* О ^
,-9^oo2S«
_- _ ГО _г rt OO _.-
S;S--:
S « SSo § So
OTtOOinOi
:-°"|Я.Я|«:
Г- 2r<N 00 IJ-fN О
^oo^o^^o—^o1
2 о' ^ o"^ 2 о"""" 2 о"'
) ^ гч1 О '—' i
г?Зо'*"Яо'*
2 о ^ 2 о ¦* 2 о iS o^ ^ о
Го _гг<-Г— (
5 3
t~- о ro 00 о m 00
d 2 00 2 о'40 Z^
00 2 о'40 Z^
^ "* т— OO V~l ГО ГО
00 ЧО 'N ^О
¦* г-~ эо
ir> г-
—i —< (N
¦О (S
оо го
VO >л
го >л
(N (N
1/~| ЧО Г~~ 00 ON
ТАБЛИЦА 22.16. ЗНАЧЕНИЯ Со
ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ,
ЗАДЕЛАННОЙ В СТЕНУ
ТАБЛИЦА 22.17. ЗНАЧЕНИЯ Со
КОНИЧЕСКОГО КОЛЛЕКТОРА
Значения Со при b/d0
О 0,002 0,01 0,05 0,2 0,5
1
l/d0
Значения Со ПРИ а, град
0
10
30
60
100
140
180
0,025
0,05
0,1
0,25
0,6
1
1
1
1
1
1
1
0,96 0,9 0,8 0,69 0,59 0,5
0,93 0,8 0,67 0,58 0,53 0,5
0,8 0,55 0,41 0,41 0,44 0,5
0,68 0,3 0,17 0,22 0,34 0,5
0,46 0,18 0,13 0,21 0,33 0,5
0,32 0,14 0,1 0,18 0,3 0,5
0 0,5 0,57 0,68 0,8 0,92 1 0,94
0,02 и бо-
более 0,5 0,51 0,52 0,65 0,66 0,72 0,72
Примечание. Значение Со соответствует ско-
скорости в трубе vn
ТАБЛИЦА 22.18. ЗНАЧЕНИЯ Со ДЛЯ ПРЯМОГО КАНАЛА С СЕТКОЙ ИЛИ РЕШЕТКОЙ, ПЕРВОГО
БОКОВОГО И ПОСЛЕДНЕГО
БОКОВОГО ОТВЕРСТИЯ
Элемент системы
Значения Со ПРИ ^\>тв/^о
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1.0
1,2
1,4
1,6
1,8
Прямой канал с сеткой
или решеткой
Первое боковое отвер-
отверстие:
одно отверстие 65,7
два отверстия (одно 67,7
против другого)
4 2,65 1,97 1,58 1,32 1,14
одно отверстие 64,5 30
два отверстия (одно—
против другого)
Последнее боковое от-
отверстие:
14,9 9 6,27 4,54 3,54 2,7 2,28
17 12 8,75 6,85 5,5 4,54 3,84
2,01
1,1
30
33
16,4 10,8 7,3 5,5 4,48 3,67 3,16 2,44 — — -
17,2 11,6 8,45 6,8 5,88 5 4,3 3,47 2,9 2,52 2,25
Примечание. В прямом канале с сеткой или решеткой FOTB-живое сечение сетки.
214 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.19. ЗНАЧЕНИЯ Со СРЕДНЕГО ОТВЕРСТИЯ
од
Значения
0,2
Сотв (вход)
0,3 0,4
при Qo
0,5
0,1
Значения
0,2
С,
0,3
(проход)
0,4
0,5
ОД - 0,1 - 0,8 - 2,6 - 6,6
0,1 0,2 - 0,01 - 0,6 - 2,1
0,2 0,3 0,3 0,2 -0,2
0,2 0,3 0,4 0,4 0,3
Примечание. ?ото - относится к скорости в отверстии t>OTB; Ci~K скорости в воздуховоде vt.
ТАБЛИЦА 22.20. ЗНАЧЕНИЯ Со ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ ШАХТ С ЗОНТОМ
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
- 1,4
-9,5
-21,2
1,3
0,9
0,2
-2,5
1,4
1,3
0,9
0,3
1,4
1,4
1,2
1
1,4
1,4
1,3
1,2
Тип шахты
Значения Со ПРИ ^/^о
0,1
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,5
0,6
0,63
0,7
0,8
0,86
0,9
1
От 1
30 А)
Приточная
2d0
2,63 1,83 - 1,53 — 1,39 1,31 1,19 — 1,15 1,08 — 1,07 — 1,05
Вытяжная
4 2,3 1,9 1,6 1,4 1,3 1,15 — 1,1 —
1 — 1
Примечание. По серии 1.494-32 длл приточных шахт с зонтом круглого и квадратного сечения Со = 1,4,
прямоугольного сечения Со = 1,25; для вытяжных шахт с зонгом круглого и квадратного сечения С = 1,3,
прямоугольного сечения ^0 = 1,15, для дефлекторов Со = 0,64-
ТАБЛИЦА 22.21. ЗНАЧЕНИЯ Со РЕШЕТКИ ЩЕЛЕВОЙ ТИПА Р И ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ
Элемент системы
Эскиз
Решетка щелевая типа Р (серия 1.494-10)
2,0
Элемент
22.3.
системы
Расчет
воздуховодов
и
каналов
приточных
Эскиз
систем вентиляции
Продолжение табл.
Ло
215
22.21
Цилиндрическая труба
Цилиндрическая труба с конфузором
1,1
4,5
ТАБЛИЦА 22.22. ЗНАЧЕНИЯ ?0 ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ
Тип воздухораспределителя
Эскиз
Воздухораспределитель для подачи воздуха
компактной струей типа ВГК (серия 4.904-68)
1,9
Решетка, сетка, перфорация, отверстия с параллель-
параллельными направляющими лопатками
1,8
Воздухораспределитель приколонный регулируемо-
регулируемого типа НРВ (серия 4.904-37)
Воздухораспределитель перфорированный круглый
типа ВПК (серия 5.904-6)
2,4
Воздухораспределитель двухструйный шестидиффу-
зорный прямоугольного сечения типа ВДШп (серия
4.904-29 и 1.494-29)
JJL,
1,3
Воздухораспределитель для сосредоточенной пода-
подачи воздуха типа ВСП (серия 5.904-18)
2,5
Воздухораспределитель регулируемого типа ВР
(серия 5.904-21)
^/\ч
1,5-1,7
216 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
Тип воздухораспределителя
Эскиз
Воздухораспределитель эжекционный панельный
штампованный типа п-ВЭПш (серия
1.904-38)
(8)®®
и
330
Устройство для напольной раздачи воздуха типа
УВН (серия 5.904-36)
650
Решетка вентиляционная унифицированная типа РВ
1,3-2,4
Воздухораспределитель вихревой регулируемый
типа ВВР (серия 5.904-40)
1,2-2,3
ТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ Со КОЛЕНА С
ОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°
КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Колено z-образное 90
Ч
а, град
Со
l/b0
Со
1/Ь0
0
20
30
45
60
75
90
ПО
130
150
180
0
0,13
0,16
0,32
0,56
0,81
1,2
1,9
2,6
3,2
3,6
0
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
0
0,62
0,9
1,61
2,63
3,61
4,01
4,18
4,22
4,18
2,4
2,8
3,2
4
5
6
7
9
10
15 и
более
3,65
3,3
3,2
3,8
2,92
2,8
2,7
2.6
2,45
2,3
Продолжение табл 22.23
Колено
с острыми
кромками
а, град
Со
Колено z-образное 90°
1/Ьо
Со
1/Ь0
Со
Примечания. 1. Для колена z-образного 30°
= 0,16 при l/b0 = 15. 2. Для колена прямоугольного
сечения значение Со следует умножить на величину с:
dolK
с
djbo
0,25
1,1
3
0,5
1,07
4
0,75
1,04
5
1
1
6
1,5
0,95
7
2
0,9
8
0,83 0,78 0,75 0,72 0,71 0,7
22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 217
ТАБЛИЦА 22.24. ЗНАЧЕНИЯ С,о КОЛЕНА П-ОБРАЗНОГО 90°
hi К
0,5
0,73
1
2
0
7,9
4,5
3,6
3,9
0,2
6,9
3,6
2,5
2,4
0,4
6,1
2,9
1,8
1,5
0,6
5,4
2,5
1,4
1
Значения С
0,8
4,7
2,4
1,3
0,8
1
4,3
2,3
1,2
0,7
0 при l/h0
1,2
1,4
4,2 4,3
2,3 2,3
1,2 1,3
0,7
0,6
1,6
4,44
2,4
1,4
0,6
1,8
4,6
2,6
1,5
0,6
2
4,8
2,7
1,6
0,6
2,4
5,3
3,2
2,3
0,7
Примечание. При прямоугольном сечении значение ?0 следует умножить на величину с (см. стр. 216).
ТАБЛИЦА 22.25. ЗНАЧЕНИЯ ?0 КОЛЕНА
90° С НАПРАВЛЯЮЩИМИ ЛОПАТКАМИ
t = 0,2 - 0,5 d, r = 0,14 - 0,35 d
ТАБЛИЦА 22.27 ЗНАЧЕНИЯ ?0 И С,а
ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90° ПРИТОЧНОГО
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
r/d,
0,1
0,24
0,3
0,4
0,35
0,2
0,2
S / k-V
Примечание. dk = 0,67 ( 1 + ), где
п + 1 ^ п
&-порядковый номер лопатки; п = 1,4 (S/t)-общее
число лопаток, /-длина лопатки.
ТАБЛИЦА 22.26 ЗНАЧЕНИЯ Со ОТВОДА
90° ШТАМПОВАННОГО КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Значения С,о и
= F,
Со
F о + F» = Fc
0,4
0,5
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
9,4
6,2
4,2
2,3
1,6
1,2
1
0,8
0,7
0,7
0,7
0,7
0,4
0
-0,1
-0,1
0
0,4
0,5
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
Определяется
по формуле
U = (f>oJ
4,4
2,0
0,8
0,1
0
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
Rid
1,5
0,21
0,17
0,15
Примечание. Коэффициенi местного сопро-
сопротивления тройника штанообразною определяется так
же, как для бокового отве тления прямого тройника,
крестовины - как для прямого тройника.
218
Глава 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22 28 ЗНАЧЕНИЯ Со и Сп ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90° ВЫТЯЖНОГО
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ Fn = Fc
FntTnLo
F0/Fn
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0,1
0,3
0,2
- 1,7
0,2
-2,4
0,2
-21
0,2
-37
0,8
- 50
Значения ^0
0,2
0,9
0,5
0,6
0,4
-0,6
0,4
-2,7
0,4
- 5,5
0,4
-8,8
0,3
1
0,9
1
0,8
0,7
0,6
0,1
0,6
-0,7
0,5
- 1,7
(в числителе) и ?и
0,4
1
1,5
1
1,3
1
1
0,9
0,8
0,6
0,7
0,3
0,5
1
2,5
1
2,1
1,1
1,6
1,1
1,3
1,1
1Д
1,1
(в знаменателе) при Lo/L,.
0,6
1
4,4
1
3,7
1,1
2,8
1,
2,2
1,2
1,8
1,3
0,7
0,8
1 1
8,4 20
1 1
7,1 16,7
1,1 1,1
5,2 12,3
1,2 1,2
4,1 9,5
1,3 1,3
3,3 7,6
1,3 1,3
0,9
1
82
1
69
1,1
51
1,2
39
1,2
31
1,3
1
1
ОС
1
00
1,1
00
1,2
оо
1,2
00
1,3
0,3
0,4 0,5
0,7
1,6
2,8
6,3
2,5
ТАБЛИЦА 22 29 ЗНАЧЕНИЯ ?0 ДИФФУЗОРОВ ПИРАМИДАЛЬНЫХ И КОНИЧЕСКИХ В С1 ГИ
Тип диффузора
Fo/F,
Значения ?0 при а, град
10
12
14
16
18
20
24
28
30
32
40
Пирамидальный
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,14
0,13
0,11
0,09
0,07
0,05
0,17
0,16
0,13
ОД
0,08
0,06
0,2
0,18
0,16
0,12
0,09
0,07
0,24
0,21
0,19
0,14
0,1
0,07
0,28
0,24
0,22
0,16
0,12
0,08
0,31
0,27
0,24
0,18
0,13
0,09
0,4
0,35
0,31
0,23
0,17
0,11
0,49
0,43
0,38
0,28
0,2
0,14
0,59
0,52
0,46
0,34
0,24
0,16
22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 219
Продолжение табл. 22.29
Тип диффузора
Конический
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
10
0,12
0,1
0,09
0,08
0,06
0,05
12
0,14
0,12
0,11
0,09
0,07
0,05
14
0,17
0,15
0,13
0,1
0,08
0,06
Значения (.
16
18
0,19 —
0,17 —
0,15 —
0,12 —
0,09 —
0,07
0 при с
20
0,25
0,22
0,2
0,15
0,11
0,08
i, град
24
0,32
0,28
0,25
0,19
0,14
0,1
28
30
32
40
— 0,43 — 0,61
— 0,37 — 0,49
— 0,33 — 0,42
— 0,25 — 0,35
— 0,18 - 0,25
0,12
—
0,17
;г
ТАБЛИЦА 22.30. ЗНАЧЕНИЯ ?0
КОНФУЗОРА В СЕТИ
(ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОМ СЕЧЕНИИ d =
lab
а + b
ТАБЛИЦА 22.31. ЗНАЧЕНИЯ ?0 ИЗМЕНЕНИЯ
ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
щ
Значения ?0 при а, град
10
20
30
40
0,1
0,15
0,6
Свыше 0,6
0,41
0,39
0,29
0,34
0,29
0,2
Со
0,27
0,22
0,15
= 0,1
0,24
0,18
0,13
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1
Значения ?0 при внезапном измене-
изменении сечения потока
расширении
1
0,81
0,64
0,5
0,36
0,25
0,16
0,09
0,04
0
сужении
0,5
0,45
0,4
0,35
0,3
0,25
0,2
0,15
0,1
0
ТАБЛИЦА 22.32. ЗНАЧЕНИЯ Со ОТВЕРСТИЯ С УТОЛЩЕННЫМИ КРАЯМИ
/Г,=оо
l/d0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,2
1,4
1,6
1,8
2,89 2,72 2,6 2,34 1,95 1,76 1,68 1,63 1,61 1,55 1,56 1,56
220 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА22 33. ЗНАЧЕНИЯ Со ДРОССЕЛЬ-КЛАПАНА
Количество
сгворок п
1
2
3
4
5
Значения С,о при а, град
0
0,04
0,07
0,12
0,13
0,15
10
0,3
0,4
0,12
0,25
0,2
20
1,1
1,1
0,8
0,8
0,7
30
2,5
2,5
2
2
1,8
40
50
60
8 20 60
5,5 12 30
5 10 19
4 8 15
3,5
7
19
70
200
90
40
30
28
80
1500
160
160
ПО
80
90
6000
7000
7000
6000
5000
ТАБЛИЦА 22.34. ЗНАЧЕНИЯ ?0 ШИБЕРА
/ lab
ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОМ СЕЧЕНИИ d =
V
чз. — — " ~~
h/d0
Значения С,о для воздухово-
воздуховодов
прямоуголь-
прямоугольных
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
0
—
0,25
0,38
0,5
0.61
0,71
0,81
0,9
0,96
1
00
—
35
10
4,6
2,06
0,98
0,44
0,17
0,06
0
оо
193
44,5
17,8
8,12
4,02
2,08
0,95
0,39
0,09
0
ТАБЛИЦА 22.35. ЗНАЧЕНИЯ ?0 ДИАФРАГМЫ НА ПРЯМОМ УЧАСТКЕ
F,irt
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
3,75 2,89 1,9 1,41 0,93 0,69 0,41 0,25 0,13 0,05
223. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 221
ТАБЛИЦА 22.36. ЗНАЧЕНИЯ С, УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ
НАГНЕТАНИЯ
Lo/Lc
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,95
0,65
—
7,5
3,0
1,65
1,05
0,8
0,65
0,55
0,5
0,5
0,6
—
—
6,2
2,5
1,4
0,9
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
0,5
19,8
4,1
1,7
0,95
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
—
Значения С,
0,4
12,0
2,5
1,1
0,7
0,6
0,5
0,5
0,55
—
—
0 при /0//;
0,3
29,5
6,2
1,3
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
—
—
—
0,25
19,8
4,1
0,95
0,6
0,55
0,55
0,5
0,45
—
—
0,2
12,0
2,5
0,7
0,55
0,55
0,45
0,45
—
—
—
—
0,1
2,5
0,7
0,5
0,45
—
—
—
—
—
—
—
ТАБЛИЦА 22.37. ЗНАЧЕНИЯ С, УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ КРУГЛОГО И ПРЯМОУГОЛЬНОГО
СЕЧЕНИЙ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
Проход
Ответвление
Значения С, при fjfc
1,0 0,8 0,65 0,6 0,5
Значения ? при _/0/Л
0,65 0,6 0,5 0,4 0,3 0,25 0,2 0,1
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,95
0,2
0,15
0,15
0,15
0,2
0,3
0,75
2,0
—
—
0,25
0,2
0,2
0,2
0,25
0,4
0,7
1,55
4,5
—
—
0,3
0,3
0,25
0,25
0,3
0,4
0,6
1,25
3,3
-
0,3
0,3
0,25
0,25
0,3
0,4
0,6
1Д
2,9
—
— -
0,3
0.3
0,3
0,3
0,3
0,35
0,55
0,9
2,2
10,0
—
—
—
9,2
4
2,25
1,5
1,1
0,9
0,8
0,7
0,65
—
—
7,8
3,4
1,9
1,3
1,0
0,8
0,7
0,65
0,6
94,7
22,6
5,4
2,4
1,4
1,0
0,8
0,7
0,6
0,55
0,55
59,9
14,2
3,4
1,6
1,0
0,75
0,65
0,6
0,55
0,5
0,5
33,1
7,8
2,0
1,0
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
—
—
22,6
5,35
1,4
0,8
0,6
0,55
0,55
0,5
0,5
—
—
14,2
3,4
1,0
0,65
0,55
0,55
0,5
0,5
0,5
—
—
3,4
1,0
0,55
0,55
0,5
—
—
—
—
—
—
222 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.38. ЗНАЧЕНИЯ ? УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ
1
0,8
0,65
0,6
0,5
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
Проход
0,65
—
—
0,35
0,55
0,75
1,2
—
0,35
0,5
0,75
1,1
—
0,35
0,4
0,6
0,9
1,5
0,3
0,4
0,6
0,85
1,45
3,1
0,2
0,25
0,35
0,5
0,75
1,2
2,6
0,6
—
—
0,2
0,35
0,55
0,8
1,3
—
—
0,35
0,5
0,8
1,2
0,35
0,45
0,65
1,0
1,75
0,25
0,3
0,4
0,6
0,9
1,6
3,5
0,2
0,3
0,4
0,5
0,8
1,3
2,9
г^У
i
0,5
—
—
0,2
0,4
0,6
1
1,6
—
0,3
0,4
0,6
0,9
1,4
0,25
0,35
0,5
0,75
1,2
2,2
0,25
0,3
0,5
0,7
1Д
2,0
4,7
0,2
0,3
0,4
0,6
0,9
1,6
3,7
0,4
—
0,15
0,25
0,45
0,7
1,15
2
—
0,3
0,4
0,7
1,1
1,8
0,25
0,4
0,55
0,85
1,5
2,8
0,25
0,3
0,5
0,8
1,4
2,6
6,1
0,25
0,3
0,45
0,7
1,15
2,1
4,9
Г"
1_
Значения
0,3
0,2
0,3
0,5
0,8
1,5
—
0,2
0,3
0,5
0,8
1,3
2,3
0,3
0,45
0,7
1Д
1,9
3,8
0,3
0,4
0,65
1,0
1,8
3,4
8,4
0,25
0,35
0,55
0,8
1,4
2,7
6,7
0,25
0,2
0,3
0,6
1
—
—
0,25
0,35
0,55
0,9
1,5
2,7
0,35
0,5
0,8
1,3
2,2
4,5
0,35
0,45
0,7
1,2
2,1
4,0
9,3
0,3
0,4
0,6
0,95
1,7
3,2
8,0
; при /о//с
0,2
0,1
0,2
0,35
0,6
1,1
—
—
0,25
0,4
0,6
1,0
1,8
3,3
0,4
0,55
0,9
1,5
2,7
5,5
0,35
0,5
0,8
1,4
2,5
5,0
12,8
0,3
0,4
0,65
1,1
2,0
3,9
10,0
0,1
0,1
0,2
0,45
0,9
—
—
—
0,3
0,55
1
1,7
3,1
6,1
0,5
0,85
1,4
2,6
5,0
10,0
0,45
0,75
1,3
2,4
4,5
9,5
25,2
0,4
0,6
1,0
1,9
3,5
7,4
19,5
Ответвление
0,65
—
—
0,47
1,32
1,35
1,41
—
—
0,33
1,19
1,32
1,35
—
0,0
0,98
1,28
1,35
1,38
—
-0,57
0,74
1,15
1,29
1,38
1,39
- 7,49
- 1,7
0,26
0,92
1,17
1,38
1,34
r-f)
i
0,6
—
1,35
0,73
1,3
1,4
1,42
—
0,68
1,26
1,37
1,34
—
0,32
1,12
1,34
1,39
1,4
-3,61
0,12
0,94
1,3
1,36
1,4
1,33
-6,04
-0,91
0,56
1,04
1,24
1,32
1,3
0,5
__
—
-0,17
1,11
1,39
1,42
1,39
-0,26
1,03
1,37
1,34
1,34
-0,97
0,89
1,32
1,39
1,35
1,35
-1,5
0,61
1,24
1,36
1,35
1,3
1,25
-3,12
0,11
0,99
1,24
1,3
1,28
1,23
0,4
-4,8
0,73
1,39
1,42
1,38
1,29
0,68
1,33
1,34
1,34
1,25
0,32
1,24
1,39
1,34
1,29
1,19
0,12
1,16
1,36
1,34
1,27
1,19
1,1
-0,91
0,85
1,24
1,3
1,26
1,18
1,1
22 3 Расчет воздуховодов и каналов приточных систем венти гяции Т1Ъ
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
Ответвление
Значения X, при /0//с
0,3
1,35
1,35
1,42
1,35
1,24
—
-1,62
1,26
1,34
,32
,24
,07
,12
,39
,32
,23
1,09
0,98
0,94
1,36
1,32
1,23
1,1
0,98
0,88
0,56
1,24
1,29
1,22
1Д
1,0
(
),89
0,25
-0,17
1,39
1,39
1,26
—
—
-0,26
1,37
1,35
1,25
1,07
0,94
1,32
1,35
1,25
1,09
0,95
0,83
1,24
1,35
1,25
1,1
0,95
0,84
—
0,99
1,3
1,23
1J
0,98
0,85
—
0,2
-4,8
0,73
1,42
1,29
1,12
—
—
0,68
1,34
1,25
1,07
0,91
0,76
1,39
1,29
1,09
0,92
0,77
—
1,36
1,27
1,1
0,92
0,77
—
—
1,24
1,26
1,1
0,94
0,79
—
—
0,1
0,73
1,42
1,12
0,23
—
—
—
1,34
1,07
0,76
—
—
-—
1,09
0,77
—
—
—
—
1,1
0,77
—
—
—
_
—
1,1
0,79
_
—
—
—
—
0,65
—
—
- 1,6
-0,45
0,05
0,25
—
- 1,35
0,35
0,1
0,35
- 1,2
-0,2
0,15
0,4
0,5
- 1,15
-0,15
0,2
0,45
0,55
0,65
-3,55
- 1
-0,15
0,25
0,45
0,55
0,65
0,6
—
-4,1
- 1,3
-0,3
0,1
0,3
—
—
- 1,1
-0,2
0,2
0,4
-0,95
-0,05
0,25
0,45
0,6
-3,3
-0,9
0,0
0,3
0,55
0,6
0,7
-3,0
-0,8
0
0,3
0,55
0,6
0,7
0,5
—
-2,9
-0,8
-0,1
0,2
0,4
—
-2,5
-0,6
0
0,3
0,5
-2,3
-0,45
0,1
0,4
0,5
0,65
-2,2
-0,4
0,1
0,4
0,6
0,65
0,75
-2,0
-0,3
0,2
0,45
0,6
0,7
0,75
0,4
-9,8
- 1,8
-0,4
0,1
0,3
0,5
- 1,5
-0,2
0,2
0,4
0,5
- 1,35
-0,05
0,3
0,5
0,6
0,7
- 1,3
0
0,3
0,5
0,65
0,75
0,75
- 1,1
0,0
0,4
0,6
0,65
0,7
0,75
0,3
-5,9
0,9
0,0
0,2
0,4
—-
-5,3
-0,8
0
0,3
0,45
0,55
-0,6
0,15
0,45
0,55
0,65
0,7
-0,6
0,2
0,5
0,6
0,65
0,7
0,7
-0,4
0,3
0,55
0,65
0,7
0,7
0,75
0,25
—
-4,2
-0,6
0
0,3
—
—
-3,8
-0,4
ОД
0,35
0,4
0,5
-0,35
0,25
0,45
0,55
0,6
0,65
-0,35
0,3
0,5
0,6
0,65
0,65
0,65
-0,15
0,4
0,55
0,65
0,7
0,7
0,75
0,2
-13
-2,8
-0,3
0,1
0,3
—
—
-2,5
-0,2
0,2
0,35
0,4
0,5
-0,1
0,35
0,5
0,55
0,6
0,6
-0,05
0,35
0,5
0,55
0,6
0,6
0,6
0,1
0,45
0,55
0,65
0,65
0,65
0,7
0,1
-3,9
-0,7
0
0,2
—
—
—
-0,6
0,1
0,25
0,3
0,3
0,35
0,2
0,35
0,35
0,4
0,4
0,4
0,2
0,3
0,3
0,4
0,4
0,4
0,4
0,3
0,45
0,45
0,45
0,45
0,45
0,5
Г шва 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных капаюв
-3- го го
обо
CN rfr со го
rf го со со го
Г
Чоо г- JVjro
ONCOr-~vOiOiorl-J"rorN(N
„О OO
й md" см"
" —" о" о" о ,-г
—и" ^ ^ О О,
У
т
22.3 Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции
225
I I
,-Г© w-> t—
I OOO
C1 «Л 00
odd
о"©"©"©'
©о"©"©*©"
¦л'о
i О О —"-
СЛ О -^ О
1
do'
o" o" o" o" —«" <n" ^
1Л t^ гн 00 (N
-Г-ГО О -и «N
I о - - •
О О О *-н r-ч
^Ю 00 ON OS
°
О O"O ^"
O О „"
о о оо-^г
¦^- «п чо оо Л,'
ооо"о°'
©оо'
I О'
in in in in __ -.
о" о* о4 о*4"
ovoos
| ©"о"
I ©
in г^
' ©"©"
о о" о о-
о о©
•n in _+
in in
©"©"
00 Cv|
©"—'
226
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.41. ЗНАЧЕНИЯ С, УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО
СЕЧЕНИЯ С ВРЕЗКОЙ ПЕРЕХОДА В ЗАГЛУШКУ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
/„//с
/о//.
Ответвление
Значения L, при L0/LL
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,5 0,6 — — 4,2 2,2 1,45 — — 0,65 0,45 -0,15
0,5 — — — 1,55 1,0 — — 0,55 0,5 0,25
0,4
0,35
0,3
0,25
0,7
0,6
0,7
0,6
0,8
0,7
0,8
0,7
_
—
—
-6,65
5,85
2,75
1,4
0,35
-0,6
- 1,3
2,55
1,75
1,45
0,8
1,15
0,55
0,45
0,00
1,6
1,1
1,1
0,65
0,70
0,45
0,85
0,65
—
—
—
—
0,9
0,9
0,75
0,7
0,55
0,75
0,6
0,7
0,55
0,5
0,5
0,45
0,4
0,35
0,35
0,25
0,25
0,00
0,15
-0,15
0,0
-0,55
-0,3
-0,75
-0,5
- 1,2
-0,6
- 1,5
-0,85
-2,5
-1,75
-2,85
-2,00
0,2
0,8 - 12,00 - 1,6 0,13
— 0,85 0,65 0,15 -0,95 -3,2
ТАБЛИЦА 22.42. ЗНАЧЕНИЯ С, УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
С ВРЕЗКОЙ ПЕРЕХОДА В ЗАГЛУШКУ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
Проход
Ответвление
Значения ? при /п//с
0,5 0,45 0,4 0,35 0,3 0,25 0,2
0,9
0,8 0,7 0,6 0,5
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,46
0,65
1,1
2,5
11,0
0,4
0,60
0,95
2,1
8,9
0,4
0,55
0,85
1,8
7,5
0,4
0,5
0,75
1,5
6,0
0,4
0,5
0,7
1,3
4,7
0,4
0,5
0,6
1,0
3,5
0,45
0,5
0,6
0,9
2,5
2,00
1,25
0,90
0,70
0,55
1,5
0,95
0,70
0,55
0,45
1,10
0,75
0,55
0,45
0,40
0,80
0,55
0,45
0,40
0,35
0,55
0,40
0,35
0,35
0,30
22.3
. Расчет воздуховодов
и каналов приточных
систем
вентиляции 227
ТАБЛИЦА 22.43. ЗНАЧЕНИЯ С, ОТВОДОВ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
ь
Значения ? при h, равном
100
150
250
300
400
500
600
800
1000
1250
1600
2000
100
0,08
0,06
150 0,18 0,16 0,14 0,13
0,13 0,11 0,1 0,09
0,28 0,25 0,24 0,22 0,21
0,2 0,18 0,17 0,16 0,15
0,36 0,32
0,26 0,23
0,41
0,29
0,51
0,36
250
300
400
500
600
800
1000
1250
1600
2000
0,62 0,59 0,55
Примечание. В числителе приведен коэффициент сопротивления отводов с углом 90°, в знаменателе-с
углом 45°.
ТАБЛИЦА 22.44. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ К1 И К2 НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ,
УЧИТЫВАЮЩИЕ ТЕМПЕРАТУРУ ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА
0,37
0,26
0,45
0,32
0,53
0,37
0,65
0,46
0,35
0,25
0,43
0,3
0,5
0,35
0,62
0,44
0,72
0,51
0,33
0,24
0,41
0,29
0,48
0,34
0,59
0,42
0,68
0,48
0,76
0,54
0,31
0,22
0,38
0,27
0,44
0,31
0,55
0,39
0,64
0,45
0,71
0,5
0,83
0,59
0,36
0,26
0,42
0,3
0,52
0,37
0,6
0,43
0,57
0,48
0,78
0,55
0,87
0,4
0,28
0,5
0,35
0,58
0,41
0,64
0,45
0,75
0,53
0,83
0,46
0,33
0,54
0,38
0,6
0,42
0,7
0,49
0,78
0,51
0,36
0,57
0,4
0,66
0,47
Температура
воздуха t, °С
-30
-20
- 10
0
10
20
30
40
50
Поправочные
коэффициенты на
потери давления
на трение К,
1,15
1,12
1,09
1,05
1,02
1
0,98
0,95
0,93
на местные сопро-
сопротивления К2
1,2
1,16
1,11
1,07
1,03
1
0,97
0,94
0,91
Температура
воздуха t, °C
60
70
80
90
100
125
150
175
200
Поправочньк
; коэффициенты на
потери давления
на трение Кх
0,91
0,89
0,87
0,85
0,83
0,8
0,77
0,74
0,7
на местные сопро-
сопротивления К 2
0,88
0,86
0,83
0,81
0,79
0,74
0,7
0,66
0,62
228
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
22.4. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ
В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ
ВБЛИЗИ ВЕНТИЛЯТОРОВ *
Потери давления в местных сопротивле-
сопротивлениях, расположенных в непосредственной бли-
близости от вентилятора (на расстоянии до пяти
диаметров 5D0 от входного отверстия и трех
гидравлических диаметров 3Dr от выходного
отверстия), определены по результатам сов-
совместных испытаний вентилятора с этим эле-
элементом. Таким образом учитывается взаимное
влияние течений в элементе и в вентиляторе на
величину потерь давления.
Гидравлический диаметр выходного от-
отверстия вентилятора определяют по формуле
DT = AFjnv, B2.8)
где Fv, IIV-площадь и периметр выходного отверстия
вентилятора, м2.
Потери давления в местных сопротивле-
сопротивлениях вблизи вентилятора z, Па, рассчитывают
по формуле
z = X?j>dv, B2.9)
где Е?- сумма коэффициентов местных сопротивле-
сопротивлений вблизи входа и выхода вентилятора.
Динамическое давление вентилятора pdv,
Па, при заданном расходе воздуха определяют
по выражению
<2210)
где р-плотность перемещаемого воздуха, кг/м3; L-
расход воздуха в сети (производительность вентиля-
вентилятора), м3/ч.
Величина ? зависит от вида местного со-
сопротивления, его геометрических характерис-
характеристик, аэродинамической схемы вентилятора, ре-
режима его работы.
Значения С, получены при фиксированном
расходе воздуха для трех характерных режи-
режимов работы вентилятора: оптимального, со-
соответствующего расходу Lopt, м3/ч, при макси-
максимальном КПД вентилятора т]тах, и на границах
рабочей области аэродинамической характе-
характеристики вентилятора, соответствующих 0,9r|max
при малых расходах Lx и больших расходах
L2. При промежуточном расположении рабо-
а)
nopt
5)
n
1
2
1
/ 2 31 2H 1
31
nopt
r——
"opt
2
1
0 1
31
1
31
* Материал
Л А. Бычковой.
подготовлен
кйнд.техн.наук.
Рис. 22.4. Оптимальные геометрические характерис-
характеристики пирамидальных диффузоров, размещенных на
выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загну-
загнутыми вперед (а), и с лопатками, загнутыми назад (б),
плоских диффузоров, размещенных на выходе ра-
радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми
вперед (в), и с лопатками, загнутыми назад (г)
чей точки на характеристике вентилятора ве-
величина 2; определяется интерполяцией.
Значения С, местных сопротивлений, раз-
размещенных перед входом радиальных вентиля-
вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед и назад,
приведены в табл. 22.45, местных сопротивле-
сопротивлений, размещенных на выходе радиальных вен-
тиляторов,-в табл. 22.46 и 22.47.
Местные сопротивления, усиливающие не-
неравномерность воздушного потока перед вен-
вентилятором (прямоугольное колено или короба,
диффузор, тройник и т. п.), рекомендуется раз-
размещать не ближе 5D0 от его входного от-
отверстия.
Диффузор за вентилятором, с одной сто-
стороны, является местным сопротивлением, а
с другой при выборе его оптимальной геомет-
геометрии способствует повышению статического
давления вентиляторной установки. Геометрия
диффузора характеризуется безразмерной дли-
длиной / = l/Dr и степенью расширения п, пред-
представляющей собой отношение площади выхода
и диффузора F к площади выходного отверстия
вентилятора; п = F/Fv. Выбор оптимальных
геометрических параметров пирамидальных
(рис. 22.4, а, б) и плоских (рис. 22.4, в, г) диф-
диффузоров гарантирует максимальное увеличение
статического давления на заданной длине.
Рекомендуется за вентилятором сначала
размещать диффузор с геометрическими пара-
параметрами, близкими к оптимальным, а затем
другие местные сопротивления (табл. 22.47).
22 4 Расчет потерь давления в местных сопротивлениях 229
ТАБЛИЦА 22 45 ЗНАЧЕНИЯ С ОТВОДОВ, КОЛЕН, КОНФУЗОРОВ И ДИФФУЗОРОВ,
РАЗМЕЩЕННЫХ ПЕРЕД ВХОДОМ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Фасонный элемент
Геометрическая характери-
характеристика фасонного элемента
Тип вентилятора
Значения L, при расходах
Отвод круглого сечения
Лопатки загнуты
вперед 0,4 0,4 0,35
Лопатки загнуты
назад 0,4 0,45 0,55
Колено с острыми кромками
Лопатки загнуты
вперед
Лопатки загнуты
назад
Конфузор
/ = l/Dn = 1,5 Лопатки загнуты
п = {DojDlY = 0,4 - 0,7 вперед
п
I
I
I
I
I:
= l/D0
= (DOIDXY =
I =
/ =
1,2; n
¦¦ 1,4; n
n = {D0/Dl
= 0,8
= 1,5
= 0,8
= 0,5
n =
и= 1
« = :
n= 1
/i = :
n =
n =:
n = 1
= 1;
0,7,
= 0,5;
= 0,4
J = 1,5
2
,5
2
,5
2
1
2
,5
Лопатки загнуты
назад
Лопатки загнуты
вперед
Лопатки загнуты _
назад
0,7
0,8
0,5
0
0,5
0,1
0,3
0,2
0,7
0,5
0,5
0,2
0,3
0,4
0,1
0,2
0,8
0,15
0,3
0,2
0,5
0,5
0,8
0,3
0,2
0,3
0,1
0,2
0,7
0,1
0,2
0,15
0,7
0,5
0,8
0,3
Диффузор
/= 1,4
230
Глава 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных капа we
ТАБЛИЦА 22 46 ЗНАЧЕНИЯ ? ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ
РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Фасонный элемент
Характеристика диф-
диффузора
T=l/Dr
Тип вентилятора
Значения С, при расходах
Пирамидальный диф-
диффузор
А
\ | Н \ | /Ц
/^4 1 4
\^з&'у
¦Щ
Плоский диффузор
\
Л
1
-И
\
ч
1
1,5
2,5
1
1,5
1
1,5
2,5
1
1,5
2,5
1,5
2
1,5
2
2,5
2
2,5
3
1,5
2
2,5
1,5
2
2,5
1,2
1,5
1,8
1 2
1 ,Z,
1,5
1,8
2
1,5
2
2,5
1,2
1,5
1,8
1,2
1,5
1,8
2
1,5
2
2,5
Лопатки загнуты
вперед
Лопатки загнуты
назад
Лопатки загнуты
вперед
Лопатки загнуты
назад
0,4
0,75
0,3
0,55
0,8
0,35
0,4
0,55
1,1
1,25
1,5
1,1
1,25
1,5
0,2
0,3
0,45
0,1
о'г
0,22
0,25
0,1
0,15
0,3
1
1
1,2
1
1
1,2
1,2
1
1,2
1,2
0,2
0,7
0,1
0,35
0.5
0,1
0,3
0,3
0,25
0,2
0,6
0,15
0,2
0,45
0,1
0,2
0,5
0,05
0,1
0,2
0,35
0,1
0,15
0,4
0,05
0,15
0,45
0,05
0,2
0,3
0,4
0,15
0,15
0,4
0,2
0,5
0,15
0,35
0,55
0,1
0,3
0,45
0,1
0,15
0,7
0,15
0,15
0,2
0,1
0,35
0,6
0 1
0,2
0,35
0,55
0,1
0,35
0,6
0,1
0,2
0,6
0,15
0,2
0,35
0,45
0,1
0,25
0,45
ТАБЛИЦА 2247. ЗНАЧЕНИЯ ? ОТВОДОВ, ДИФФУЗОРОВ, ПЕРЕХОДНИКОВ И СОСТАВНЫХ
ЭЛЕМЕНТОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Фасонный элемент
Геометрическая харак-
характеристика фасонного
элемента
Тип вентилятора
Значения С, при расхо-
расходах
Lopt L
Отвод квадратного (пря-
(прямоугольного) сечения
Лопатки загнуты 0,2 0,3 0,3
вперед
Лопатки загнуты 0,6 0,2 0,3
назад
Диффузор с отводом квад-
квадратного сечения
Диффузор: п = F/Fv = 2; Лопатки загнуты 0,4 0,2 0,2
а = 14°. вперед
Отвод R = 1,5 Dr Лопатки загнуты 0,2 0,2 0,2
назад
Переходник с квадратного
(прямоугольного) на круг-
круглое сечение
Лопатки загнуты 0,2 0,2 0,2
вперед
Лопатки загнуты
назад 0,1 0,1 0,1
Составные элементы
Диффузор: / = l/Dr = Лопатки загнуты
= 1 — 1,5; назад
п = F/F,, = 1,5 - 2,6.
Короб Я = H/Dr =1-2
Отвод R = Dr
0,7 0,7
232 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
Пример 22.2. Определить коэффициент
местного сопротивления С, и оптимальную сте-
степень расширения п при фиксированной без-
безразмерной длине Т= 1,5 пирамидального диф-
диффузора за вентилятором ВЦ-14-46.
По рис. 22.4 для вентиляторов с лопат-
лопатками, загнутыми вперед, находим, что длине
Т= 1,5 соответствует оптимальная степень рас-
расширения п = 1,9. Коэффициент местного со-
сопротивления ?, согласно табл. 22.46, составит:
при оптимальном режиме 0,31, при малых
расходах на левой границе рабочей области
аэродинамической характеристики вентилято-
вентилятора С, = 0,5, при больших расходах на правой
границе рабочей области ? = 0,31.
22.5. РАСЧЕТ ДИАФРАГМ
ДЛЯ КРУГЛЫХ И ПРЯМОУГОЛЬНЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ
Размеры отверстий диафрагм в зависи-
зависимости от диаметра круглых или сечения пря-
прямоугольных воздуховодов и требуемого коэф-
коэффициента местного сопротивления приведены
в табл. 22.48 и 22.49.
При расчете сечения диафрагм необходимо
обеспечивать условие, чтобы потери давления
в диафрагме при соответствующей скорости
воздуха в воздуховоде были равны избыточ-
избыточному давлению, которое требуется погасить на
данном ответвлении сети.
Пример 22.3. Подобрать размер отверстия
диафрагмы для погашения избыточного давле-
давления /? = 78,3 Па в воздуховоде диаметром
400 мм при скорости воздуха в нем v = 10 м/с.
По табл. 22.15 определяем скоростное дав-
давление рс в воздуховоде, соответствующее ско-
скорости воздуха v = 10 м/с: рс = 60 Па.
Вычисляем коэффициент местного сопро-
сопротивления диафрагмы, необходимый для пога-
погашения давления 78,3 Па:
?= р/рс = 78,3/60 = 1,3.
По табл. 22.48 необходимый размер отвер-
отверстия диафрагмы составляет 323 мм.
ТАБЛИЦА 22.48. ДИАМЕТР ОТВЕРСТИЙ ДИАФРАГМ ДЛЯ ВОЗДУХОВОДОВ
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Диаметр отверстия диафрагмы, мм, при диаметре воздуховода, мм
100 125
160
200
250
315
355
400
450
500
560
630
710 800
0,3
0,5
0,7
0,9
1,1
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,8
3,2
3,6
4
4,5
5,5
6,5
7,5
8,5
9,5
10
11
12
13
14
15
91
88
86
84
82
80
89
78
77
76
75
74
72
71
70
69
67
65
63
62
61
60
59
58
57
56
56
114
110
107
105
103
100
99
97
96
95
94
92
90
89
87
86
83
81
79
77
76
75
74
73
72
71
70
146
141
137
134
132
128
126
125
123
122
120
118
116
114
112
ПО
107
104
101
99
97
96
95
93
92
90
89
182
176
172
168
165
160
158
156
154
152
150
147
145
142
140
137
133
130
127
124
121
120
118
116
115
113
111
228
220
215
210
206
201
198
195
192
190
188
184
181
178
175
172
167
162
158
155
152
150
148
145
143
141
139
287
278
270
264
260
253
249
246
242
239
237
232
228
224
220
217
210
204
199
195
191
189
186
183
180
178
176
324
313
305
298
292
285
281
277
273
270
267
261
257
252
248
244
236
230
225
220
215
213
210
206
203
201
198
365
353
343
336
329
321
316
312
308
304
301
295
289
284
280
275
266
259
253
248
243
241
236
233
229
226
223
410
397
386
378
370
361
356
351
346
342
338
331
325
320
315
309
300
292
285
279
273
271
266
262
258
254
251
456
441
429
420
411
401
395
390
385
380
376
368
361
355
350
344
333
324
316
310
303
301
296
291
286
282
279
511
494
481
470
461
449
443
436
431
426
421
412
405
398
392
385
373
363
354
347
340
337
331
326
321
316
312
574
555
541
529
518
505
498
491
485
479
474
464
455
448
441
433
420
408
399
390
382
379
372
366
361
356
351
647
626
609
596
584
570
561
553
546
540
534
523
513
505
497
488
473
460
449
440
431
427
420
413
407
401
396
729
705
687
671
658
642
632
624
616
608
601
589
578
569
560
550
533
518
506
495
486
481
473
465
458
452
446
22.5. Расчет диафрагм для круглых и прямоугольных воздуховодов 233
762
X
462
SO
SO
745
X
445
fN
in
735
X
435
9
728
X
428
sO
ГО
718
X
оо
5-
fN
711
X
411
tN
707
X
407
ON Vl Г—
ГО Г- ¦Ч' OO 1П
fN 00 Tf SO 00 V)
X X X X X X
ГО ГО ГО fN fN fN
SO SO SO SD SO SO
so so
О Г- ON tN SO
_.-- — — . - _ . . . . tN — О О ON
rororororororororocorororororoeororoforofN
r-> 0O —i
О О
so го о
On Г- On ro Г--
ГО tN tN
* * *
On On On 00
rtrororororororororocorororororo
tN —' -H
so го О
§ s §
— ¦* — '*
so so
On r- fN © ro f- tN
_ in m m vi *_¦ ro ro
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
OO
rOfNfNtN
r»t t
— П © ©
oovifNVioomoovi.—• oo T ro —«in
ON On On 00
SO SO SD VI Vl V)
C- so so so so so so so so so so so so so
SOVi^-fOfNfNtN
rororororororororororo
s ^ © s
oovifNViooinoovi
oo "D- ro —< vi
oor--r~-sososovi>nv>vi'^f
t— —> Vl
ro ro tN
fNfNfNtNfNtNfNfNfNtNfNtNtNtNtN
r-
m
X
Г--
ro
SO
X
SO
ON
X
¦<*•
ro
ГО
m
X
ro
VI
544
X
ro
oo
X
00
SD
ro
in
X
SO
ro
ro
__,
X
©
ro
Vl
X
©
ro
ro
Vl
X
VI
ro
oo
fN
m
X
00
fN
ro
ro
X
ro
ГО
tN
tN
Vl
X
tN
tN
ro
oo
X
00
fN
ON
X
On
ro
Vl
Or
X
in
fN
I-1 © ©
_ _ _
rorororororofNtNfNtN'NtN
— On to
t—¦ rf oo vi fN
On On oo oo oo
ro ro ro ro ro
—< On ro
rororofororororofororororo
_ о о
го го го го
On Г— ~н so ~h
SO SO SO Vi Vi
ГО ГО ГО ГО ГО
X X X X
On so in ro on
rOfNfNfNtNfNtNfNfNfN
•в-
¦n -^ oo ro so tN
C~- SO V) 1П Tf
ro
X
Vl
ГО
479
X
229
oo
ro
X
SD
ro
<~-
X
221
ro
1--
1-го
X
oo
ro
465
X
215
oo
so
ro
X
ro
ro
461
X
211
sS
ГО
X
SO
ro
456
X
903
ON
in
ГО
X
fN
ГО
452
X
202
VI
Vl
fN —¦< *— ©
rororororororororo
X X X X X X
—<00t-~SO—l
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
X X X X X X X
—i ro oo ¦Ч" On in
00 (N ¦—i •—i © © _ _
fNfNfNfNfNfNtNfN
© ro © Vi
_ _________ OO Г— Г"- SO
rorOfNtNfNfNtNfNfNfNfNfNfNtN
X X X X X X
Г^ ГО tN OO Tt ^н
О О О On On ON
oo ro —<
so so so
sS
ro ro ro ro fN
О O *
SO SO Vl VI 1П
O^ONtD
viviin^rJ-^-
fNf^lfNfNfNrN
XXXX
n^rJ
fNfNfN
X
Tl-rOfNONOOTl'rroO
^JtrorororofNtNfNtNfN—<-^—< — о
rNrNfNtNfNfNrNfNtNfNfNfNfNfNtNtNtN
XXXXXX
NONOO'a-—c00
OODO
rOfNfNOOOOONONONONONOOOOOOOOtrrtrOOSDO)
tNfNfNfNfNtNtNfNtNtN—i—<^-<—ir-^rt-н—i^-.^h-h^-.^-^h^h—i^^^h^h
inOOrf^-r~'^-tNONOOlnrOtNOOOmtNOr-Vi'rt-fNOONONSOVi^-ONsO
rOfNtNfN—"—'^^OOOOOOONONONONOOOOOOOOOOt~~»-r— r^r-SOSO
fNfNfNtNtNtNtNfNfNfNfNtNfN—с^^н—.—, ~* —,—., ^, ,-.—,rt—< _< -н^<
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX
ViOO^t'-'r---'^-tNONOOVirOfNOOOVitNOr-V)-^-rNOONONSOVi^-iONSO
rOfNfNfN^-'—i^-OOOOOOONONONONOOOOOOOOOOr--r--»-r--C--SOSO
fNtNtNtNfNtNtNfNrNfN<NtNr-<—<—•—¦—<—- — -^—i-H—4—ir-.-4-^—,^<
ooro©oovirorN©oosoviTfrorNONr--sDrofN—<
rOrOrOtNtNC'' ______
fN fS tN fN fN Г
O0 OO f- Vi Vi fN
On On On On On On
h « П О
О О О О О О
oooor^vivitNOoo
On On On On On On On oo
X
•**
143
1--
1-го
X
r~
ro
139
-a-
ro
X
ro
137
ГО
ro
X
ro
ГО
136
о
ro
X
О
ro
134
oo
fN
X
O0
<N
133
tN
X
f-
fN
132
SO
tN
X
SO
tN
131
in
tN
X
Vl
fN
130
ro
tN
X
ГО
fN
128
tN
fN
X
fN
fN
128
fN
X
fN
127
о
tN
X
О
fN
126
ON
19x
125
r—
17x
124
V)
15x
122
X
122
fN
X
fN
120
X
119
о
X
8
118
X
S
118
oo
о
X
oo
о
117
oo
о
X
oo
о
116
<p
X
f-
o
116
о
X
so
о
115
in
о
X
in
о
114
ГО
О
X
ro
О
ro
О
X
о
111
X
110
X
ro
ON
X
On
00
X
oo
X
SO
oo
X
OO
X
ro
oo
X
fN
oo
X
__,
oo
X
О
oo
X
oo
r-
X
oo
r~
t-SOViTtfNfNOONOOOOr-NO
ЦГГ frtrVOOOVO©
SO VI ¦*
SO so so
rNrOTfrinsOr-OOON
о" о о' о" о" о' о" о'
fN го -tf SO ОО
fN •* SO OO
ГО ГО ГО ГО
234 Глава 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
8
—i Г~- CN Г- О
ON OO 00 Г- f-
in ¦* in in in
X X X X X
—i Г- CN Г-- О
ON OO OO f- Г—
fN fN fN CN fN
568
X
893
392
563
X
263
387
3 8
OO SO —i ГО
in in in rf
in in in in
OO SO —« ГО
in in in 'i-
CN CN fN CN
CN О so ON
OO 00 Г- SO
ГО ГО ГО ГО
CN О SO ON
OS OO 00 OO
rOrorOCNCNfNCNCNCNCN
CNCNtN
rorororo
ro ro ro CN CN CN
X X X X X X
oo
ro
in
X
oo
ro
CN
3
ro
X
¦<*
CN
ro
CN
in
ro
in
X
in
ro
CN
SO
ro
X
, !
CN1
_
fN
ГО
ro
in
X
ro
ro
CN
ON
in
ro
X
OS
in
CN
00
fN
О so О 00
го —i оо
CN
ro
^
CN
SO
X
^^
CN
ro
¦^
X
r-
ro
CN
00
ro
X
°2
CN
fN
ro
oo
NO
X
00
CN
ro
ro
¦sf
X
ro
ro
CN
X
5
CN
CN
ГО
^.
3
X
<*3-
fN
ON
fN
X
ON
341
X
5
CN
ro
OS
s
X
о
ЧО
CN
Tf
X
SO
CN
CN
ro
ro
X
r-
ro
CN
ro
s
X
o
о
CN
^3"
X
о
CN
CN
ro
ГО
X
CN
ro
CN
о
ro
CN
s
X
CN
CN
00
X
00
fN
ro
ГО
X
о
ro
fN
о
ro
oo
ON
in
X
oo
ON
—H
X
4^
r—1
fN
CN
ro
X
227
о
ro
•4-
ON
in
X
T^-
ON
—«
¦4}"
X
^H
CN
CN
ro
X
ГО
CN
CN
OS
CN
CN
OS
>n
X
fN
ON
ON
X
ON
о
fN
CN
ro
X
CN
CN
ON
CN
oo
00
in
X
oo
oo
in
X
in
о
CN
ro
X
r-
CN
00
CN
CN
oo
in
X
CN
00
ON
OS
ro
X
ON
ON
' 1
ro
X
CN
CN
oo
CN
t—
r~-
in
X
f-
in
ON
ro
X
in
ON
о
ro
X
00
о
CN
00
CN
<n
in
X
in
r-
ro
ON
ro
X
ro
ON
о
ro
X
SO
о
fN
CN
ro
r-
in
X
ro
t--
ON
ro
X
ON
X
3
CN
cNOsNOrooot— roooomosoinro
fNCNfNCNCNfNCNfNCNCNCNCNCNCN
XXXXXXXXXXXXXX
ot-~rooooinosoinro
l-TrTj-TfrororocNCNCN
CNCNCNCNCNCNCNCNCNtNCNCNfNCN
^t ~н О
so so so
o o ro
OOSO-sJ-.—'ООЧО^-^С
oooooooot-~r--r--r-r
cNrorororororororororororo
XXXXXXXXXXXX
rorororocNCNCNCNCN—*—<.—
On oo in —< on oo
чо ro —i On in т
OSONONOOOOOOOOr-~r~-r--r-~SOSOSO
CNCNCNfNCNCNCNCNCNfNfNCNCNfN
XXXXXXXXXXXXXX
SSS8
CN CN CN CN
X X X X
fN О Г-
О * N О
in in in in
X X
ro —•
X X X X X
00 ^t CN —i О
ГО ГО ГО ГО ГО
3
X
3
r-
00
CN
so
X
fN
SO
in
00
s
X
О
00
oo
in
X
00
in
CN
OO
in
X
in
in
о
00
OS
r-
CN
in
X
CN
in
oo r-
ON
Tl-
X
ON
I--
X
X
CN
-
X
о
о
X
о
ON
ГО
X
ON
ro
ON
rntCNOONOOrSO^tCNOOOS
oooooooooor~-r~c--t--P^r~-r— r— so
00Г--Ч01ПГОГО—'OONOONOin
OsONONONONONONONOOOOOOOO
xxxxxxxxxxxx
00
ON
ON
о
X
in
W1
t—
ON
00
о
X
in
in
©
X
in
in
ON
SO
о
X
in
in
ro
ON
in
о
X
in
ro
ON
in
о
X
in
in
ON
3
X
In
о
ON
ГО
о
X
in
in
ON
OO
CN
о
X
in
о
00
oo
о
X
in
_
SO
oo
о
о
X
in
CN
in
00
ON
ON
X
ON
rr
ro
3
00
ON
X
OO
t
e
s!
65!
~»
D.
0^
S
X
r
X
ro
о
in
CN
CN
Я"
s
W3
H
1
CO
о
CO
s
S
H
о
о
Пр!
rt"
с
а,"
и-
S
Я
<и
Я
СО
in
CN
CN
ro
CN
CN
fN
CN
О
CN
ON
00
SO
^^
in
s
ГО
CN
-
so OO 00 Csl
)fNr--m1—on
чсГ On oo" C-^ —¦<" so об ГА П-Г
rf ^ >Л ф ОО О fN O\ Ю
OO so *t С") CN CN •—
Tf so so ttNTf ^
CN -* 00 00 4D CN
¦^j- oo cN ^ cn ^ oo
oo^omh o^o^—" vo rN
r-" oo" rr" oo" oo" чо" —" tj-" on"
OinNinO'tO'OO
ГЛ CN •—' <—'
o" cn" cn" oo" ti-14
ONCSOOOfOOOinrO
CN CN *-* <—!
ONr4ovo
Tt CSO CN CN ^н -—I
Tf OOOOrf SO
O 00 SO IT C\
^N
-—ooinrocN
VOT*sOOOOO'+ SO^
о о oo cn чо^О rt m г--
rt—"on"—"cn"
22 5 Расчет диафрагм для круглых и прямоугольных воздуховодов 235
CM CM ЧО CM
ЧО *^" r~~t C*~~ ^J* O> ЧО CO On
ro" t~? чо" \D -sf in" tJ-1 со" см"
:S
чо чо"
oo" г-" чсГ oC oC —" cm" cm"
ОСМГЧОСЛ—iO
см —i —i
CM Tf СМ ЧО "St OO OO
5
i Ю Ф (N
Ui 1Л гч X
Г"СГ"
CM -—I
OO OO OO ЧО 00 00
CO CM <N —i
i 4, ^
vo oC o* oo" in \o oo -и
oo(Nr~-omo
ЧО w-> ro OO (N ^ч
oo oo см ¦¦*
00 СП Г- ГО О^
" •—" со" см" <-<"
rOOOO
CO СМ — ^н
Tf CM rt CM CM
*Ч ^-i. °V "*.. °4, *~J. ^ ^
r--" oo" чо" ¦*" го" г- см" г-" cm"
cMoo-5tr~-o-*r- ¦
чо ^t го см см •—*
r-O^-^-^ininoNro
¦^ 00 ¦-t <N
со''*'©'oo чо" rj-" см" ro" ¦
см г- см ~ " ¦ ~ "
см *-> —i
о
II
a
OO
cmoo — чосмсмгоооо
ЧОГО—'-^-ООГООЧОО
>n Tf ГО CM <-н •-<
ЧО ЧО см oo
rf ro CM CM *-< —'
чо чо см чо oo чо см oo
oo" ^ oo' On' >—< об" чо~ чо" so
¦* O\ m о oo in m м--Н
CM "H -H —
см чо см см oo чо -^t см
Г**"* ^Q ^G '"^ ^^^ ^?\ CO V^ C^*~
стСго"чо"см"оо"оС—"см"го"
см — —i
Г"- 1П
00CM40CMON40'*J-rO'->
S
oo
ЧО чо ^ чо ЧО ^J"
¦-f1 ©" op" со" со" oo" *4"" <-* a\
¦ ro CM —i ,—i
oo
236
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
22.6. РАСЧЕТ
КОНУСНЫХ ДИАФРАГМ
Диаметр горловины, мм, конусной диа-
диафрагмы (рис. 22.5, табл. 22.4-22.49) определя-
определяется по формуле
d2 = dlyjv1/v2, B2.11)
где dx -диаметр воздуховода, мм; г,/v2-отношение
скорости воздуха в воздуховоде к скорости воздуха
в горловине (определяется в зависимости от избы-
избыточного давления, которое требуется погасить диа-
диафрагмой, и принятого угла раскрытого конуса).
Длину конуса диафрагмы, мм, вычисляют
по формуле
I=fa-d2Jtga, B2.12)
где tg а-тангенс угла раскрытия конуса.
Потери давления р при различных соот-
соотношениях Vj_/v2 и разном угле раскрытия ко-
конуса (от 20 до 35°) приведены в табл. 22.50.
Пример 22.4. Требуется погасить избыточ-
избыточное давление, равное 117,6 Па, при скорости
в ответвлении t>1 = 11 м/с и диаметре ответ-
ответвления dx — 180 мм.
В табл. 22.50* (в графе, соответствующей
скорости 11 м/с) выбираем число, близкое
к 117,6, и принимаем диафрагму с углом рас-
раскрытия а = 30°, при этом vt/v2 — 0,5 (р =
- 116,62 Па).
Диаметр горловины по формуле B2.11)
Рис. 22.5. Схема диафрагмы
у/сп = 180-0,7 = 126 мм.
Длину конуса определим по формуле
B2.12)
dx - d2 180 - 126 54
2tga
2-30° 2-0,577
= 47 мм.
Пример расчета сети воздуховодов обще-
общего назначения приведен в табл. 22.51 и на
рис. 22.6.
22.7. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
СИСТЕМ АСПИРАЦИИ *
Системы аспирации проектируют для уда-
удаления запыленного воздуха от укрытий и мест-
местных отсосов технологического оборудования.
Металлические воздуховоды систем аспи-
аспирации следует предусматривать из прямых
участков, отводов, тройников и крестовин
круглого сечения. Воздуховоды диаметрами 80,
ПО, 140, 180, 225, 280 мм, которые могут быть
использованы в системах аспирации, следует
рассчитывать по табл. 22.15. Радиус отвода
принимается равным не менее 2D. В тройниках
Рис. 22.6. Расчетная схема сети воздуховодов общего назначения
* Табл. 22.50 составлена ВНИИОТ (С.-Петер-
(С.-Петербург).
* См. руководство по расчету воздуховодов из
унифицированных деталей АЗ-804.
22 7 Расчет воздуховодов систем аспирации 1Ъ1
в S
ч _ е w
™ >—(
к д
О Я В 5
3 S
S 5
ntf
О- О
Он Ч
II гп (N
+ -* —(
ОО >—1 -—|
С
о"
©* о" ©"
X
© ©
© ©
00 ©
©©
© ©
OO ©
о ©
w
>О-н ©гОО^ОО^
©"©" «очсГчсГ
oo rt
©'©'
©©
1О IT)
© ©
© 1/1
i/-> сч
Os On
Си
CQ
03 н
> © © © Vt 1Г>
OO 00 OO 00 °^ °^
«o
0Э ^
(X
?8-
CQ —
238
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.52. КОЭФФИЦИЕНТЫ
СОПРОТИВЛЕНИЯ ОТВОДОВ
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Центральный угол, град 30 45
60
90
Коэффициент
0,1 0,18 0,21 0,25
и крестовинах прямых, а также в тройниках
штанообразных угол а принимается равным 30
и 45°. Размеры указанных деталей металли-
металлических воздуховодов для систем аспирации
приведены в АЗ-804. Коэффициенты местных
сопротивлений отводов и тройников круглого
сечения даны в табл. 22.52-22.55.
Расчет воздуховодов системы аспирации,
как правило, следует начинать с определения
количества транспортируемого материала и
транспортирующего воздуха исходя из реко-
рекомендуемой массовой концентрации смеси \i.
Минимально допустимые диаметры воз-
воздуховодов для систем аспирации, удаляющих
мелкую сухую пыль (земляную пыль, песок,
молотую глину и др.), древесные опилки и ме-
металлическую стружку, рекомендуется прини-
принимать равными 80 мм; для удаления волокнис-
волокнистой пыли (волокна хлопка, шерсти и т.п.)-
равными 140 мм.
Воздуховоды аспирационных систем сле-
следует рассчитывать, как правило, из условий
одновременной работы всех отсосов. При рас-
расчете необходимо тщательно увязывать потери
давлений в отдельных ответвлениях сети, до-
допуская неувязку не более 5%.
При необходимости для увязки потерь давле-
давлений допускается увеличивать объем воздуха,
удаляемого от того или иного отсоса, или
устанавливать диафрагмы на вертикальных
участках аспирационных систем.
Длина ответвлений воздуховодов от кол-
коллектора или магистрального сборника до при-
приемника (отсоса от станка) не должна, как пра-
правило, превышать 30 м.
Расчет воздуховодов рекомендуется про-
проводить по методу скоростных (динамических)
давлений, в котором потери давления в воз-
воздуховодах на трение заменяются эквивалент-
эквивалентными потерями давления на местные сопро-
сопротивления.
При перемещении малозапыленного возду-
воздуха с концентрацией массы смеси ц < 0,01 кг/кг
потери давления, Па, на расчетном участке
определяются по формуле
Py* = (?> + "Ц>)— > B2.13)
где ?? — сумма коэффициентов местных сопротивле-
сопротивлений на расчетном участке воздуховода; ру2/2-ско-
ру2/2-скоростное (динамическое) давление, Па.
Приведенный коэффициент трения
Сэ = -/, B2.14)
где Д. - коэффициент сопротивления трения; d- диа-
диаметр воздуховода, мм; /-длина расчетного участка
воздуховода, м.
Значения X/d следует принимать по табл.
22.56, т.е. расчет воздуховодов допускается
производить так же, как и воздуховодов об-
общего назначения, принимая при этом скорости
движения воздуха не ниже допускаемых для
пыли данного вида.
Потери давления на трение для воздухо-
воздуховодов из гибких металлических рукавов при
отсутствии данных следует принимать в 2,5
раза больше величин, приведенных в табл.
22.15.
Для поддержания пыли или транспорти-
транспортируемых материалов во взвешенном состоянии
и для подъема осевших частиц при пуске систе-
системы скорость движения воздуха v следует при-
принимать больше скорости трогания частиц тран-
транспортируемого материала.
Скорость трогания, м/с, находят по фор-
формуле Л. С. Клячко
3
1^=1,3^, B2.15)
где рн-объемная масса материала, кг/м3.
Некоторые практические значения скорос-
скорости воздуха приведены в табл. 22.57.
При перемещении воздуха с механически-
механическими примесями (\i > 0,01 кг/кг) потери давления
в сети на трение, местные сопротивления и
подъем транспортируемых с воздухом приме-
примесей рп следует определять по формуле
ра = 1,12 [>учA + /сц)] + 2/в», B2.16)
где к - опытный коэффициент, зависящий от характера
транспортируемого материала, 1,1- коэффициент на
неучтенные потери; /в-длина вертикального участка
воздуховода, мм; ц-объемная концентрация смеси,
равная отношению массы транспортируемого мате-
материала к объему чистого воздуха.
Если E/Bt> составляет менее 30 Па, ее мож-
можно в расчетах не учитывать.
ТАБЛИЦА 22.53 КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРОЙНИКОВ КРУГЛОГО
СЕЧЕНИЯ С УГЛОМ а = 30° В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Значения ?„ при /0//с
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25 0,19
0,16
0,125
0,1
0,5
0,05
ОД
0,2
0,3
0,4
0,5
0,32
0,35
0,33
0,28
0,3
0,31
0,26
0,27
0,28
0,26
0,13
0,23
0,25
0,24
0,17
¦0,08
0,21
0,21
0,18
0,04
-0,41
0,18
0,15
0,06
-0,21
-1,05
0,14
0,07
-0,11
-0,6
0,09
0,06
-0,06
-0,39
0
-0,07
-0,32
-0,95
-0,15
-0,28
-0,75
0,8
0,6
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
-
0,32
0,33
0,27
0,1
_
-
-
-
„
0,28
0,31
0,3
0,21
-0,03
0,3
0,3
0,16
-0,14
-0,86
_
0,27
0,28
0,25
0,12
-0,24
0,29
0,25
0,08
-0,28
-1,21
_
0,25
0,24
0,18
-0,01
-0,55
0,26
0,18
-0,04
-0,47
-
0,22
0,22
0,19
0,08
-0,2
-1,02
0,21
0,09
-0,17
-0,71
-
0,19
0,17
0,1
-0,07
-0,51
-
0,12
-0,04
-0,35
-
-
0,15
од
-0,01
-0,26
-
-
_
-
-
-
0,09
0,01
-0,15
-0,55
-
-
_
-
-
-
0,01
-0,12
—0,39 - '
- -
- -
- -
_ _ '
- -
- -
- -
- -
0,4
0,5
0,6
0,7
0,31
0,12
-0,32
-1,2
0,26
0
-0,47
-1,48
Продолжение табл. 22.53
kJk
Значения (,0 при fo/fe
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25
0,19
0,16
0,125
0,1
1
0,8
0,6
0,5
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0.4
0,5
0,6
0.7
-
-
-
-3,65
-1,02
-0,21
„
-
-4,76
-1,49
-0,45
-0,05
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
-7,4
-1,29
-0,04
0,32
_
-9,46
-1,83
-0,27
0,21
0,38
-2,53
-0,58
0,04
0,28
0,35
_
-
-
-
-
-2,97
0,02
0,63
0,79
_
-3,94
-0,25
0,51
0,74
0,8
-0,61
0,35
0,65
0,76
0,79
0,15
0,53
0,68
0,74
-21,44
-0,08
0,65
0,95
1,03
_
-1,37
0,5
0,89
0,99
1,02
0,29
0,79
0,94
0,98
-
0,66
0,86
0,94
0,96
-
-10,19
0,88
0,87
1,04
1,07
-13,05
-0,19
0,78
0,98
1,04
1,05
0,64
0,91
0,99
1,01
_
-
-
-
-4,32
0,52
0,94
1,04
1,07
-5,58
0,35
0,85
0,98
1,01
-
0,75
0,9
0,95
-
-
_
-
-
-
-
-1,75
0,71
0,99
1,09
-
-2,42
0,58
0,9
1
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-14,68
-0,51
0,88
1,12
-
-0,86
0,75
1
1,11
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-5,92
,25
1,12
1,38
-
0,01
0,97
1,21
-
-
-
_
-
-
-
_
-
-2,33
0,66
1,35
-
-
-
_
-
-
-
-
-
__
-
-
_
-
-
-
ТАБЛИЦА 22.54. КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРОЙНИКОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
С УГЛОМ а = 45° В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
fjfc
Значения ?п при fo/fc
0,8
0,63
0,5
0,39
0,32
0,25
0,2
0,16
0,125
0,1
1
0,8
0,6
0,5
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,4
0,5
0,6
0,7
—
-
-
0,32
0,35
0,33
_
-
0,38
0,41
0,39
0,29
_
-
-
-
-
_
-
-
—
-
0,28
0,3
0,31
0,26
_
0,33
0,37
0,38
0,33
0,16
0,44
0,48
0,43
0,28
-0,12
_
-
-
-
—
-
0,27
0,28
0,26
0,13
_
0,32
0,34
0,33
0,24
-0,05
0,43
0,43
0,35
0,14
-0,47
0,57
0,5
0,27
-0,14
—
0,23
0,25
0,24
0,17
-0,08
_
0,3
0,3
0,26
0,11
-0,36
0,4
0,36
0,23
-0,05
-
0,52
0,38
0,12
-0,42
—
0,21
0,21
0,18
0,04
-0,41
0,26
0,27
0,25
0,16
-0,08
-0,83
0,35
0,27
0,1
-0,29
-
__
-
-
-0,42
—
0,18
0,15
0,06
-0,21
-1,05
0,23
0,22
0,16
0,01
-0,39
-
0,26
0,14
-0,08
-
-
_
-
—
0,14
0,07
-0,11
-0,6
-
0,19
0,15
0,15
-0,18
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
0,09
0,06
-0,06
-0,39
-
-
0,13
0,06
-0,09
-0,47
-
-
_
_
-
-
0
-0,07
-0,32
-0,95
-
-
0,05
-0,07
-0,33
-
-
_
-
-
-
-
-
_
-0,15
-0,28
-0,75
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
_
-
Продолжение табл. 22.54
IJL
Значения Со при /0//с
0,8
0,63
0,5
0,39
0,32
0,25
0,2
0,16
0,125
0,1
1
0,8
0,6
0,5
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,4
0,5
0,6
0,7
-
-
-
-3,21
-0,58'
0,23
_
-
-4,32
-1,05
-0,01
0,39
_
-
-
-
-
«
-
-
-
-
-7,27
-1,16
0,09
0,45
_
-9,33
-1,7
-0,14
0,34
0,51
-2,4
-0,45
0,17
0,51
0,51
_
-
-
-
-
-3,23
-0,24
0,37
0,53
_
-4,2
-0,51
0,25
0,48
0,54
-0,87
0,09
0,39
0,5
0,53
-0,11
0,27
0,42
0,48
-
-21,88
-1,32
0,21
0,51
0,59
_
-1,81
0,06
0,45
0,55
0,58
-0,15
0,35
0,5
0,54
-
0,22
0,42
0,5
0,52
-
-10,59
-0,32
0,47
0,64
0,67
-13,45
-0,59
0,38
0,58
0,64
0,65
0,24
0,51
0,59
0,61
-
_
-
-
-
-4,56
0,28
0,7
0,8
0,83
-5,82
0,11
0,61
0,74
0,77
-
0,51
0,66
0,71
-
_
-
-
-
-
-1,87
0,63
0,91
1,01
-
-2,5
0,5
0,82
0,92
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-14,63
-0,46
0,93
1,17
-
-
-0,81
0,8
1,05
1,16
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-5,78
0,39
1,26
1,52
-
-
0,15
1,11
1,35
-
-
-
_
-
-
-
_
-
-
-
-2,12
0,87
1,56
-
-
-
_
-
-
-
-
-
_
-
-
-
_
-
-
22 7 Расчет воздуховодов систем аспирации
241
ЧО ЧО СП ^
On оо on t~~ сп **
On" сп ©" ©" ©" ©"
ТО СП ЧО Т(- '
!3
сГо©"©"
1 ^' i.' i." ^. i 1
© © О ©
СП '^t
I I I — — <N
© ©"©"
V") •—1 (N СП
I I I I
оо On Г- сп ¦
сп" ©"©"©"©"'
<-н '-* Ю СП Tf
00 СП ЧО -^- rt ¦'Т
ЧО"-н" ©"©"©" ©"
—| «N © © ©©
© t~- ¦n- r- in
On en" —*" ©" ©" ©"
OO V)
©"о"©"
©"o"©4©"
OO IT> -4J- СП
fN — ^н »-<—i
о"©"©"©"©"
'-i CN СП Tt IO ЧО
I I I I I
t-~ en ¦*
'fr ¦* Tt
©"©"©"
o" ©"©"©"
ON ЧО ~*D en
OO 1П rf tf
©"©"©"о"
Tf ON ЧО Г^ "*
¦ч- г-- «л ** *т
"—4" ©"©"©"
I I I I I
I ! I ! I
fN i—t »—1 I
©"©"©"
CN —1 — «-rfN
©"©"©"©"©"
t~- Tf СП СП
СП Tj- Tl ЧО Г~-
ЧО
I I I I
I I I I
lilt
I I I I
242
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.56. ЗНАЧЕНИЯ X/d ДЛЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
d, мм
Значения X/d при скорости воздуха, м/с
0,1-3
3,1-6
6,1-9
9,1-12
12,1-15
15,1-18
18,1-21
21,1-25
80
100
ПО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
0,418
0,316
0,281
0,239
0,208
0,176
0,152
0,133
0,115
0,101
0,088
0,075
0,065
0,056
0,318
0,24
0,213
0,181
0,158
0,133
0,115
0,101
0,088
0,078
0,068
0,06
0,052
0,045
0,28
0,212
0,188
0,161
0,141
0,121
0,105
0,093
0,081
0,072
0,063
0,055
0,048
0,041
0,257
0,198
0,177
0,153
0,133
0,114
0,1
0,088
0,077
0,068
0,059
0,052
0,045
0,039
0,245
0,189
0,169
0,146
0,129
0,109
0,096
0,084
0,073
0,065
0,057
0,05
0,043
0,038
0,237
0,183
0,164
0,141
0,123
0,106
0,092
0,081
0,071
0,063
0,055
0,048
0,042
0,036
0,231
0,178
0,159
0,137
0,12
0,103
0,09
0,079
0,069
0,061
0,054
0,047
0,041
0,035
0,225
0,173
0,155
0,133
0,117
0,1
0,087
0,077
0,067
0,059
0,052
0,045
0,039
0,034
d,
мм
0,
1-3
з,
1-6
Значения
6,1-9
X/d при
9,1-12
скорости воздуха
12,1-15
, м/с
15,1-18
Продолжение табл. 22.56
18,1-21
21,1-25
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
0,048
0,042
0,037
0,032
0,028
0,024
0,021
0,019
0,0! 6
0,014
0,013
0,011
0,039
0,035
0,03
0,027
0,023
0,02
0,018
0,015
0,014
0,012
0,01
0,009
0,036
0,032
0,028
0,024
0,021
0.018
0,016
0,014
0,012
0,011
0,01
0,008
0,034
0,029
0,026
0,023
0,02
0,017
0,015
0,013
0,012
0,01.
0,009
0,008
0,033
0,029
0,025
0,022
0,019
0,017
0,015
0,013
0,011
0,01
0,009
0,007
0,032
0,028
0,025
0,021
0,019
0,016
0,014
0,012
0,011
0,01
0,008
0,007
0,031
0,027
0,024
0,021
0,018
0,016
0,014
0,012
0,011
0,009
0,008
0,007
0,03
0,026
0,023
0,02
0,018
0,015
0,013
0,012
0,01
0,009
0,008
0,007
Величины к и ц следует принимать по
технологическим данным соответствующих от-
отраслей промышленности.
Потери давления, Па, при подъеме транс-
транспортируемого материала на высоту h учиты-
учитывают при ц = 0,02 кг/кг по формуле
B2.17)
где Л-высота подъема материала, м; ц-концентрация
смеси, кг/кг.
Разрежение в сборном коллекторе, необхо-
необходимое для отсоса от наиболее отдаленного
станка, при предварительных расчетах следует
определить по графику (рис. 22.7).
Расчет сети воздуховодов систем аспира-
аспирации приведен в табл. 22.58.
Пример 22.4. Рассчитать сеть воздухово-
воздуховодов из листовой стали системы аспирации от
плоскошлифовальных и обдирочных станков
(рис. 22.8).
23
\ 20
IX
S
ш
5 15
У
У.
' У
У-
V
Г
У
У у
' /
| 10
7
500 600 700 800 900 1000
РАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, Па
Рис. 22.7. График для приближенного определения
разрежения в сборном магистральном коллекторе A),
вертикальном шаровом сборнике B) и горизонталь-
горизонтальном сборнике {3)
22.7. Расчет воздуховодов систем аспирации 243
ТАБЛИЦА22.57. НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ
ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ДЛЯ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Продолжение табл. 22.57
Транспортируемый мате-
материал
р, кг/м3
Скорость дви-
движения воздуха
в воздухово-
воздуховодах v, м/с
верти-
каль-
кальных
гори-
зон-
таль-
ных
Земляная и песочная 2600
пыль, оборотная (горе-
(горелая) земля, формовоч-
формовочная земля
Земля и песок влажные 2800
Глина молотая 2400
Шамот 2200
Пыль:
мелкая минераль- -
ная
от матерчатых по- -
лировальных кру-
кругов
угольная 900-1000
наждачная мине- 4000
ральная
Гипс, тонкомолотая 1250
известь
Шерсть:
замасленная
незамасленная -
искусственная
мериносовая (за- -
масленная и неза-
незамасленная)
лоскут -
разрыхленная и -
крупные очесы
13
15
14
14
12
10
14
15,5
10
15
18
17
17
14
12
15
19
11
18
19
17
14
16
17
19
20
20
15
18
18
Транспортируемый мате-
материал
р, кг/м3
Скорость дви-
движения воздуха
в воздухово-
воздуховодах v, м/с
верти-
каль-
кальных
гори-
зон-
таль-
ных
16
16
18
17
18
18
20
18
Лен:
короткое волокно -
льняная костра -
Снопы тресты -
Хлопок-сырец, разрых- -
ленный хлопок,
крупные очесы
хлопка
Опилки:
чугунные 7300 19 23
стальные 7800 19 23
Шлак подмосковного 1600 20 22
угля с размером частиц
10-15 мм
Примечание. Рекомендуемые данные для рас-
расчета транспортирования древесных отходов приведе-
приведены в гл. 9.
Сеть воздуховодов рассчитывается в такой
последовательности. На расчетную схему на-
наносят номера участков воздуховодов в порядке
присоединения их к горизонтальному коллек-
коллектору или магистрали.
Заполняют графы 1 -6 расчетной таблицы.
Минимальные расходы воздуха (графа 4) и ми-
РУКАВ ГИБКИЙ 0100
зн-бзь
31-71
3,-71
Рис. 22.8. Расчетная схема сети воздуховодов системы аспирации
244
Глава 22, Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
3
2> й и
3 ? s
Я Я йг"
в ?
fN tT1 00 —ч ^
fN О —i fN о
X
х х
as
860
in
<n'
1
ЧО
fN
О 553
&Я
Й 5
6a
о
о
о
к
н
U
5S
Я
я
л
а,
aJ
в
О
-е-
Щ
а
5,27
ОО
о
го fN
о0.
0,69<
1
о"
+
>ч
5,52
CN
ЧО_
го'
5,46
ОО
го'
vO ЧО
чо -^ чо >п
ГО ГО ГО »-н
—' оо
о о о о
О О чо О
ОС VI го ir>
II
>. а
" ОО — ОО
х "Г- х "Г'
о
о
о
ЧО
ОО
о'
8
ОО
о
о'
о
ОО
ОО
о'
о
о
ОО
о
о
(Я
. If!
> U ЯН
ЧО F~ ОО
о o
qqo
о" о" о"
fN
О
ОС
о
о
—
о
о
«о
со
о
о
о
fN -ч —1
о о о
Г- ЧО ЧО
ОО —1 —<
fN ГО ГО
S
о
Q
о
я
м
I I I
U
22.8. Расчет воздуховодов систем вентиляции при естественном побуждении 245
нимальные скорости (графа 5) принимают по
соответствующим нормативным материалам
в зависимости от типа обслуживаемого станка.
В графе 6 проставляют длины участков.
Расчет начинают с самого неблагоприят-
неблагоприятного участка, т.е. с участка, имеющего боль-
большую длину / и большее количество местных
сопротивлений. В данном примере начинаем
расчет с участка № 1.
Для выбранного участка по табл. 22.15,
исходя из количества перемещаемого воздуха
(графа 4) и минимальной скорости воздуха
(графа 5), находят диаметр воздуховода, обес-
обеспечивающий ближайшую большую скорость,
значение которого вносят в графу 9. Одно-
Одновременно в графу 8 записывают значения дейст-
действительной скорости воздуха, а в графу 14-со-
14-соответствующее ей скоростное давление.
По табл. 22.56 находят значение X/d и под-
подставляют в графу 11.
Перемножая величины в графах 6 и 10,
получают приведенный коэффициент трения С,э,
значение которого вносят в графу 11.
В графу 12 записывают сумму коэффи-
коэффициентов местных сопротивлений на участке,
определяемую по табл. 22.52-22.55.
Сумму величин, помещенных в графах 11
и 12, вносят в графу 13. Умножая величину,
приведенную в графе 13, на скоростное давле-
давление (графа 14), получают полную потерю дав-
давления на расчетном участке, которую подстав-
подставляют в графу 15.
Аналогично определяют потери давления
на остальных участках в порядке их нумерации.
Если полные потери давления на участке
получаются меньше расчетных более чем на
5%, то увеличивают количество воздуха до
значения, определяемого следующим образом:
а) делением расчетного значения потерь
давления на сумму коэффициентов местных
сопротивлений (графа 13) получают скоростное
давление, которое вносят в графу 14;
Ф/ т/б Ti/MJi. TLAS чажгадол «ралтадж^чэ. пхп,-
рость воздуха, соответствующую полученному
в предыдущем пункте скоростному давлению,
и записывают ее в графу 8;
в) по диаметру воздуховода (графа 9) и
расчетной скорости воздуха (графа 8) находят
необходимое количество воздуха, которое под-
подставляют в графу 7.
Если полные потери давления на участке
превысят расчетные более чем на 5%, необхо-
необходимо принять ближайший больший диаметр
воздуховода и пересчитать величины, приве-
приведенные в графах 10-13, а затем определить
необходимый расход воздуха и внести его
в графу 7.
Полученные в графе 7 расходы воздуха
наносят на схему и путем их суммирования
находят общую производительность системы.
Производительность вентилятора с учетом
10%-ного подсоса воздуха через неплотнос-
неплотности воздуховодов и 10%-ного подсоса через
неплотности циклона составляет L— 1,1-1,1 х
х 2870 = 3460 м3/ч.
Для очистки воздуха принимается циклон
2ЦН-11-630.
Скорость движения воздуха во входном
патрубке циклона с площадью 0,0495 м2
3460
Р = 36000,0495 = 19>45™<'с-
Потери давления в циклоне при данной
скорости и коэффициенте местного сопротивле-
сопротивления циклона ?ц = 5,2
pv2
Рп = %-^ц = 225 • 5,2 = 1172 Па.
Суммарная потеря давления для подбора
вентиляторного агрегата
/>вент= 1885+ 1172 = 3057 Па.
22.8. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
ПРИ ЕСТЕСТВЕННОМ ПОБУЖДЕНИИ
Естественную вентиляцию следует рассчи-
рассчитывать, основываясь на действии гравитацион-
гравитационных давлений, учитывая при этом наличие
механической вентиляции.
Давление ветра надлежит учитывать толь-
только при решении вопросов защиты вентиляци-
вентиляционных проемов от задувания.
Расчетное гравитационное давление для
систем естественной вентиляции жилых, ot>-
щественных и производственных зданий сле-
следует определять для температуры наружного
воздуха, равной 5 °С.
Расчетное гравитационное давление, Па,
определяют по формуле
/> = ЧрнаР-Рвн)<7, B2.18)
где Л-высота воздушного столба, м; рнар и рвн-плот-
рвн-плотность наружного воздуха при / = 5 °С и внутреннего
246 Приложение I. Вентиляторы
воздуха, кг/м3; д- ускорение свободного падения,
м/с?.
Высоту воздушного столба h следует при-
принимать:
а) для вытяжных воздуховодов: при на-
наличии в помещении только вытяжки-от се-
середины вытяжного отверстия до устья вытяж-
вытяжной шахты; при наличии притока-от середины
высоты помещения до устья вытяжной шахты;
б) для приточных воздуховодов - от сере-
середины высоты приточной камеры до середины
высоты помещения.
При необходимости повышения гравита-
гравитационного давления рекомендуется на вытяж-
вытяжных шахтах предусматривать дефлекторы типа
ЦАГИ.
Расчет воздуховодов (определение потерь
давления на трение и местные сопротивления)
следует вести по формуле B2.1).
Радиус действия вытяжных систем (гори-
(горизонтальное расстояние между вертикальными
осями вытяжной шахты и наиболее удаленного
вытяжного отверстия) рекомендуется прини-
принимать не более 10 м.
ПРИЛОЖЕНИЕ I
ВЕНТИЛЯТОРЫ
1.1. ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
1.1.1. Вентиляторы радиальные
общего назначения
(стальные) низкого и среднего давления
Предварительный подбор вентилятора по
заданной производительности Q и оптималь-
оптимальному значению полного давления Pv произво-
производится по сводным графикам аэродинамических
характеристик (рис. 1.1,1.10, 1.14 и 1.16), причем
величина Pv уточняется по ближайшей харак-
характеристике сводного графика. Полученная точка
со значениями Q и Pv принимается «рабочей
точкой» вентилятора. Окончательный подбор
вентилятора осуществляется по графикам ин-
индивидуальных характеристик.
Выбор типоразмера вентилятора сводится,
как правило, к подбору машины, потребляю-
потребляющей наименьшее количество энергии, т.е. име-
имеющей наибольший КПД в данной «рабочей
точке».
На сводных графиках характеристики по-
показаны в границах, рекомендуемых по энерге-
энергетическим показателям. В графиках индивиду-
индивидуальных характеристик эти участки выделены
утолщенными линиями.
На графиках индивидуальных характе-
характеристик над кривыми давления указаны частоты
вращения вентиляторов п, об/мин, а справа -
окружные скорости рабочих колес и, м/с. На
этих графиках приведены линии постоянного
КПД ц, а также линии установочных мощ-
мощностей Ny, кВт.
По выбранной «рабочей точке» на графи-
графиках индивидуальных характеристик находят
полное условное обозначение индивидуальной
характеристики вентилятора.
По полученному условному обозначению
рабочей характеристики вентилятора в табл.
1.1; 1.7 и 1.12 находят тип и установочную
мощность двигателя, а также массу венти-
вентилятора.
Условное обозначение вентилятора на ха-
характеристиках и в табл. 1.1; 1.7; 1.12 составлено
в такой последовательности:
1) условное обозначение типа вентилято-
вентиляторов:
Б-для В.Ц4-76; В-для В.Ц14-46; Е-для
В.Ц4-75;
1.1. Вентиляторы радиальные 247
1600A65)
П00(П5)
1ИЮШ
1000A02)
900(91,3)
800(81,6)
100G1$
600F1,1)
S 200ША)
§ 180A8,4)
с 160G6,3)
)
100A0,2)
90(9,1)
80(8,2)
70G,1)
60F,1)
0,5 0,6 0,7Of 0,91 V #1,61,8 Z 3 * 5 6 7 8 9 10 1Z П 1618 20 J0 40 SO 60 70
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс «?Ы
Рис. 1.1. Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц4-75 (исполнение 1)
2) номер вентилятора (согласно ГОСТ
10616-90* соответствует номинальному диа-
диаметру рабочего колеса, дм);
Ъ) условное о^одайчетик. да&метръ. ъолесъ
(только для вентиляторов с промежуточными
диаметрами колес):
090-при D = 0,90Dho; 095-при D =
105-при D =?
HOM
100-при D = 1,001>н
110-при D = 1,1?>ном;
4) порядковый номер рабочей характерис-
характеристики обозначается арабской цифрой-по воз-
возрастанию частот вращения для данного венти-
вентилятора;
5) буквенный индекс мощности обознача-
обозначается прописной буквой (в случае когда на дан-
данной частоте вращения принята комплектация
разными двигателями).
Примеры условных обозначений:
а) вентилятор В.Ц4-75 № 5 с диаметром
рабочего колеса, равным 1,05Dhom, с частотой
вращения п = 1425 об/мин (вторая характерис-
характеристика), с двигателем мощностью Ny = 2,2 кВт
Е5.105-2а;
б) вентилятор В.Ц4-75 № 16 с частотой
вращения и = 565 об/мин (четвертая харак-
характеристика), с двигателем мощностью Ny =
= 37 кВт
Е16-4;
в) вентилятор В.Ц4-76 № 10 с частотой
вращения п = 1280 об/мин (пятая характерис-
характеристика), с двигателем мощностью Ny = 45 кВт
Б10-5;
г) вентилятор В.Ц14-46 № 3,15 с частотой
вращения п = 1425 об/мин (вторая характерис-
характеристика), с двигателем мощностью Ny ~ 2,2 кВт
В3,15.-2в.
По заказу потребителя вентиляторы ком-
комплектуются виброизолирующими устройства-
устройствами.
Вентиляторы В.Ц4-75 №2—12,5 с коле-
колесом, насаженным непосредственно на вал элект-
248
Приложение I. Вентиляторы
700G1, k)
500E1)
400D0,8)
| 300C0,6)
f200B0,4)
1 160A6,3)
§ 120A2,2)
\ 100A0,2)
| 80(8,2)
70G,1)
60F,1) \~
50E,1)
1200A22,4)
1000A02)
800(81,8)
; 600F1,2)
I 500E1)
'^400D0,8)
I 300E0,6)
)
I 200B0,4)
\ 160A6,3)
120A2,2)
100A0,2)
80(8,2)
1400A43)
_ 1000A02)
| 800(81,6)
s 600F1,2)
^500E1)
I 400D0,8)
\
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
400D0,8)
3O0'C0,6)
200B0,4)
160A6,3)
120A1,2)
100A0,2)
80(8,2)
70G,1)
B=0,95BHOM
/
к,
r
7
~1
T.
/
7
/
/
/
-иг.
11
A
/
V
//
V
'!
I
/
/
?J
/
/
/
/
>
/
\
1
/
л
h
I
_l
/
I
V
л
i
f
Ш
/
ъ,
2
К
/
7
с
>/
)
1
h
и
A
/
к
i >
V
17,f
/)
/
/
V
0
t
A
1 '
/
/
\
я
/
/
\/
A
z
8
i
\
A
/
I
1
1 /
0,3 0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
П00(№)
1200A22,4)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
400D0,8)
300C0,6)
200B0,4)
180A8,4)
140A4,3)
100A0,2)
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,53
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/-
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
2
о
I
300C0,6)
I 200B0,4)
160A6,3)
120A2,2)
0,3 0,4 0,50,6 Ofl 1 1,2 1,6 2 2,53
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, т
Рис. 1.2. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1)
Вентигчторы радиагъные
244
D=0,9DHOM
1000A01)
м- 800(81,6)
1
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
400(Щ8)
1800A83,7)
П00№3)
1000A02)
| 800(81,6)
120A2,2)
0,6 0,8 1 1,1 1,6 2 2,53 4 5 6
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс М3/ч
D=1,1DH0M
200B0,1*)
1 1,2 1,6 г
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м°/ч
Рис 13 Аэродинамические
характеристики вентиляторов
ВЦ4-75-ЗД5 (исполнение 1)
250 Приложение I. Вентиляторы
D=Q,9DH0M
600F1,1)
500E1)
_ ШDО,д)
I 300C0,6)
1160A6,3)
g 110A1,2)
| 100A0,2)
80(8,2)
60F,1)
700G1,4)
600F1,2)
400D0,8)
300E0,6)
200B0,4)
160A6,3)
120A2,2)
100A0,2)
1,2 1,6 2 3 к 5 6 7
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1 1,2 1,6 2 J
5 6 7
900(91,8)
700G1,4)
500E1)
400D0,8)
300C0,6)
200B0,4)
1 1,2 1,6 2 3 k
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. М3/ч
5 6
1,2 1,6 2
4 5 6 7
1000A02)
800(81,6)
| 600F1,2)
| 500E1)
?'400D0,8)
i
| 300C0,6)
J 250B5,5)
| 200B0,4)
C 160A6,3)\
120A2,2)
1 1,2 1,6 2 3 4 5 6 7
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.4. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц4-75-4 (исполнение 1)
1.1. Вентиляторы радиальные 251
D=0,9DH0M
1200A22)
D=O,S5DHom
1000A01)
800(81,6)
600(81,2)
500(S1)
юо(ю,г)
300C0,6)
200B0,4)
120A2,2)
5 6 7 8 9 W
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
5 6 7 8 910
В=1,05В ном
100B0,4)
160A6,3)
2 3 4 5 6 7 в 910
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1200A22)
10O0AOZ)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
Ш(Щ8)
500C0,6)
200B0,4)
2 2,5 3
5 6 7 8 3 10
3 * 5 6 7 8 910
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс, м3/ч
Рис. 1.5. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц4-75-5 (исполнение 1)
252 Приложение ¦!. Вентиляторы
<е 1000A02)
1 800(81,6)
^600F1,2)
| 500E1)
g Ш(Щ8)
<
1300C0,6)
§
с гооBом
160A6,3)
1200A22)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
400D0$
500C0,6)
200B0,4)
4 5 6 8 10
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ. 1
ZO
3/ч
10 П 1820
О-Оном
2000B04)
Ш(Щ8)
300E0,6)
200B0,4)
5 6 7 8 910 12 П 1820
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
Рис. 1.6. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц4-75-6,3 (исполнение 1)
1.1. Вентиляторы радиальные 253
% 1400A43)
Ё.1000A02)
| 800(81,6)
? 600F1, г)
| 500E1)
300C0,6) _
7 8 910 П 18 20 30
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1400 (ПЗ) |
1000A02)
600(81,6)
600F1,2)
500E1)
400D0,8)
300C0,6)
20 25 30
10 П 1820
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, т
2000B04)
1600A63)
1200A22)
1000 A02)
800(81,6)
700G1,4)
600F1,2)
500E1)
400D0,8)
300C0,6)
V
~ с
I
/
/
1
в
у
НО
и
1
?
•sty
J
А
\
/l
/
/
с
7
N
/
\
и
у
/
>
'X
/
$
8
/
^*
V
1
i
X
t
5
/
f\
У
(
\ /
у
/
5Г\^"
V-
/¦
К-
и
—
Рис. 1.7. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-75-8 (исполнение 1)
родвигателя (исполнение 1 по ГОСТ 5976-90)
изготовляются с промежуточными диаметрами
колес.
Вентиляторы В.Ц4-75 разработаны по но-
новой аэродинамической схеме взамен вентиля-
вентиляторов В.Ц4-70 и имеют более высокий коэф-
коэффициент полезного действия.
Сводный график характеристик вентиля-
вентиляторов В.Ц4-75, выполненных по конструктив-
конструктивному исполнению 1 (ГОСТ 5976-90), представ-
представлен на рис. 1.1, индивидуальные характеристи-
характеристики на рис. 1.2 1.9.
Технические данные вентиляторов В.Ц4-75
с промежуточными диаметрами колес (испол-
(исполнение 1) приведены в табл. 1.1, основные раз-
размеры-в табл. 1.2-1.6.
Сводный график характеристик вентиля-
вентиляторов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 с ременным приводом
(исполнение 6) (по ГОСТ 5976-90) дан на
рис. 1.10, индивидуальные характеристики - на
рис. 1.11-1.12.
Технические данные вентиляторов В.Ц4-
75 и В.Ц4-76 (исполнение 6) приведены в табл.
1.7, основные размеры вентиляторов В.Ц4-75
№ 10 и 12,5- в табл. 1.8 и 1.9.
На рис. 1.13 приведены основные габарит-
габаритные и присоединительные размеры вентиля-
вентилятора В.Ц4-75-16 (исполнение 6).
254 Приложение I. Вентиляторы
2000B04)
о> 1000A02)
| 800(81,6)
I
ё 600F1,2)
| 500E1)
400D0,8)
500E0,6)
12 П 16 18 20 25 30 40 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. М3/ч
В=1,05ПН0м
5000E06)
Ь 1800A84)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
2000B04)
1600A65)
1200A22)
1000A01)
8вО(81,6)
500F1,1)
500E1)
Ш(Щ8)
500E0,6)
12 16 20
50 40 5060
2000B04)
1800A84)
1400A45)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
16 20 50 40 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
12
16 20 25 50 40 50
Рис. 18. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-75-10 (исполнение 1)
Вентилятор В.Ц4-75-16 изготовляют пра-
правого и левого вращения со всеми положениями
корпуса. Он поставляется заводом в невибро-
изолированном исполнении (см. рис. 1.13). При
необходимости поставки в виброизолирован-
виброизолированном исполнении требуется дополнительная ра-
рама. Все остальные размеры вентилятора при-
приведены в Руководстве серии А 3-970.
Основные размеры вентиляторов В.Ц4-76
№ 8 и 10 даны в табл. 1.10 и 1.11.
Сводный график характеристик вентиля-
вентиляторов В.Ц14-46 представлен на рис. 1.14, инди-
индивидуальные характеристики - на рис. 1.15, тех-
технические данные-в табл. 1.12.
Основные размеры вентиляторов
В.Ц14-46-2,5-В.Ц14-46-8 даны в табл. I.13-L16.
В табл. 1.17 приведены основные размеры
вентилятора В.Ц14-46-2. Он изготовляется без
передней стойки и без виброизоляторов.
1.1. Вентиляторы радиальные 255
1800A84)
1600A63)
1200A22)
1000A02)
800(81,6)
700G1,4)
600F1,2)
25 30 W 50 60 7080
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс M3/v
2530
50 6070 80
1 1800A84)
= ПОО(ПЗ)
Jf* 1200A22)
I 1000A02)
§ 800(81,6)
2500B55)
2000B04)
1600A63)
1200A22)
1000A02)
900(93,8)
800(81,6)
2550 40 50 60 80
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. мЗ/ч
30 40 50 60 708090
3000C06)
. 2500B55)
2000B04)
1800A84)
1400A45)
1200A22)
1000A02)
30 40 50 70 90
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.9. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В Ц4-75-12,5 (исполнение 1)
256 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.1 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ
Условное обозна-
обозначение характери-
характеристики
Вентилятор
номер
диаметр коле-
колеса, % ?»ном
частота вра-
вращения пв,
об/мин
ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
ДИАМЕТРАМИ КОЛЕС
Двигатель
тип
мощность,
кВт
частота вра-
вращения идв,
об/мин
Масса венти-
вентилятора (с дви-
двигателем), кг
Е2,5.090-1
Е2,5.090-2
Е2,5.095-1
Е2,5.095-2а
Е2,5.О95-2б
Е2,5.100-1
Е2,5.100-2
Е2,5.105-1
Е2,5.105-2а
Е2,5.105-26
Е2,5.110-1а
Е2,5.110-16
Е2,5.110-2
2,5
90
95
100
105
1380
2750
1380
2750
2740
1380
2740
1370
2740
2840
4АА50А4
4АА63А2
4АА504А
4АА63А2
4АА63В2
4АА50А4
4АА63В2
4АА50В4
4АА63В2
4А71А2
0,06
0,37
0,06
0,37
0,55
0,06
0,55
0,09
0,55
0,75
1380
2750
1380
2750
2740
1380
2740
1370
2740
2840
24
27
24,2
27,2
27,2
24,8
27,3
24,5
27,5
36,3
ПО
1370
1375
2840
4АА50В4
4АА56А4
4А71А2
0,09
0,12
0,75
1370
1375
2840
24,6
25,8
36,4
Е3,15.090-1а
ЕЗ,15.090-1б
ЕЗ,15.080-2
ЕЗ, 15.095-1
ВЗ, 15.095-2
ЕЗ, 15.100-1
ЕЗ,15.100-2а
ЕЗ, 15.100-26
90
1375
1365
2810
4АА56А4
4АА56В4
4А71В2
0,12
0,18
1,1
3,15
95
1365
2810
4АА56В4
4А71В2
0,18
1,1
100
1365
2810
2850
4АА56В4
4А71В2
4А80А2
0,18
1Д
1,5
1375
1365
2810
1365
2810
1365
2810
2850
35,5
35,5
46,1
35,8
46,4
36
46,6
48,9
ЕЗ,15.1О5-1а
ЕЗ,15.105-1б
ЕЗ,15.105-2а
ЕЗ, 15.105-26
ЕЗ,15.11О-1
ЕЗ, 15.110-2
105
1380
1365
2850
2850
4АА63А4
4АА63В4
4А80А2
4А80В2
0,25
0,37
1,5
2,2
ПО
1365
2850
4АА63В4
4А80В2
0,37
2,2
1380
1365
2850
2850
1365
2850
38,1
38,1
49,2
52,2
38,3
52,4
Е4.090-1
Е4.090-2а
Е4.090-26
Е4.095-1
Е4.095-2
Е4.100-1
Е4.100-2
Е4.105-1а
Е4.105-16
Е4.105-2а
Е4.105-26
Е4.110-1а
Е4.110-16
Е4.110-2а
Е4.110-26
90
885
1365
1390
4АА63А6
4АА63В4
4А71А4
0,18
0,37
0,55
ПО
890
910
1390
1420
4АА63В6
4А71А6
4А71В4
4А80А4
0,25
0,37
0,75
1,1
885
1365
1390
890
910
1390
1420
53
53
61,8
95
100
105
885
1390
885
1390
890
910
1390
1420
4АА63А6
4АА71А4
4АА63А6
4А71А4
4АА63В6
4А71А6
4А71В4
4А80А4
0,18
0,55
0,18
0,55
0,25
0,37
0,75
1,1
885
1390
885
1390
890
910
1390
1420
53,5
62,3
53,9
62,7
54,3
63,1
63,1
65,4
54,8
63,6
63,6
65,9
Е5.090-1
Е5.090-2
90
910
1420
4А71А6
4А80А4
0,37
1,1
910
1420
89,4
91,8
Продолжение табл. 1.1
Условное обозна-
обозначение характери-
характеристики
Вентилятор
номер
диаметр коле-
колеса, % Da0M
частота вра-
вращения и„
об/мин
Двигатель
мощность,
кВт
частота вра-
вращения Ид,,,
об/мин
Масса венти-
вентилятора (с дви-
двигателем), кг
Е5.095-1
Е5.095-2
Е5.100-1
Е5.100-2
Е5.105-1
Е5.105-2а
Е5.105-26
Е5.110-1а
Е5.110-16
Е5.П0-2а
Е5.110-26
Е6.3.090-1
Е6,3.090-2а
Е6.3.090-26
Е6,3.095-1а
Е6.3.095-16
Е6,3.095-2а
Е6.3.О95-26
Е6,3.100-1
Е6,3.100-2
Е6Д105-1
А6.3.105-2
Еб,3.110-1а
Еб,3.110-16
Е6,3.110-2а
Е6,3.110-26
6,3
95
100
ПО
900
1415
900
1415
4А71В6
4А80В4
4А71В6
4А80В4
0,55
1,5
0,55
1,5
900
1415
900
1415
90,3
95,2
91,1
96
105
ПО
90
95
100
105
915
1425
1435
915
920
1425
1435
920
1435
1430
920
935
1430
1445
935
1445
950
1455
4А80А6
4A90L4
4A100S4
4А80А6
4А80В6
4A90L4
4A100S4
4А80В6
4A100S4
4A100L4
4А80В6
4A90L6
4A100L4
4А112М4
4A90L6
4А112М4
4A100L6
4A132S4
0,75
2,2
3
0,75
1,1
2,2
3
1,1
3
4
1,1
1,5
4
5,5
1,5
5,5
2,2
7,5
915
1425
1435
915
920
1425
1435
920
1435
1430
920
935
1430
1445
935
1445
950
1455
94,3
105,5
112,8
95,1
97,6
106,3
113,6
160,2
176Д
182,2
161
169,7
183
197
171,7
199
186,3
221,3
950
955
1455
1460
4A100L6
4А112МА6
4A132S4
4А132М4
2,2
3
7,5
11
950
955
1455
1460
187,7
201,7
222,7
238,7
Е8.095-1а
Е8.095-16
Е8.100-1
Е8.105-1
Е8.105-2
Е8.110-1а
Е8.110-16
Е8,110-2а
Е8.110-26
95
100
105
950
965
965
700
970
4А112МВ6
4A132S6
4A132S6
4А112МВ8
4А132М6
4
5,5
5,5
3
7,5
950
965
965
700
970
301
322
322
301
338
ПО
700
720
970
975
4А112МВ8
4A132S8
4А132М6
4A160S6
3
4
7,5
11
700
720
970
975
301
322
338
380
ЕЮ.095-1
ЕЮ.095-2
ЕЮ.100-1
Е10.100-2
ЕЮ.105-1
Е10.105-2а
Е10.105-26
10
95
100
105
720
975
730
975
730
975
975
4А132М8
4А160М6
4A160S8
4А160М6
4А160М8
4А180М6
4А200М6
5,5
15
7,5
15
11
18,5
22
720
975
730
975
730
975
975
438
505
480
505
505
540
615
ЕЮ.110-1
Е 12,5.090-1
Е12,5.095-1
Е12Д100-1
Е12,5.105-1
Е12,5.110-1а
Е12ДИ0-16
12,5
ПО
90
95
100
105
ПО
730
730
735
735
735
735
735
4А160М8
4А180М8
4А200М8
4А200М8
4А225М8
4А225М8
4A250S8
11
15
18,5
18,5
30
30
37
730
730
735
735
735
735
735
505
715
790
790
875
875
1010
258
Веити 1чпшры
I s &
2s s
<
<
/ 1 Вентиляторы радиальные 259
О
CQ
CQ
ea
PO
<
5
^
CQ
о
CO
8
I
260 Приложение I. Вентиляторы
ю *
:t H
3
8
о
sa
с!
I
1.1. Вентиляторы радиальные 261
ТАБЛИЦА 1.3. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-2,5 ч- В.Ц4-75-4
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
Cf
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
с3
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
Номер
венти-
вентилятора
Тип дви-
га геля
Тип
вибро-
изоля-
изолятора
с
а
сь для вентилятора
правого
при
0; 45; 315
вращения
левого
угле установки корпуса
135
90; 270
0; 45; 315
вращения
град
135
90; 270
4АА50
4АА56
2.5 4АА63 Д038 260 400 116 284 85 30 70
4А71
+ 50 -50 0
-50 +50 0
4АА56
4АА63
92
3,15 4А71 Д038 340 540 144 396 90 70
4А80 192
+ 50 -50 0
-50 +50 0
4АА63
4А71 Д039
4А80
370 620 182 438 140
205
230
80
+ 50 -50 0
-50 +50 0
Примечания: 1. План расположения виброизоляторов дан для всех положений корпуса, кроме Пр 180°
и Л18О0 (для положений Пр180° и Л180° см. «Руководство» серии АЗ-970).
2. Знак минус перед размером с6 означает, что виброизоляюр расположен с противоположной стороны от
оси вала.
3. Количество виброизоляторов - 5.
4. Виброизоляторы к полу крепить не требуется.
5. При монтаже вентиляторов на металлоконструкциях виброизоляторы следует крепить к ним. Элементы
мет аллоконструкций, к которым крепятся виброизоляторы, должны совпадать в плане с соответствующими
элементами рамы вентилятора. Отверстия для крепления виброизоляторов в металлоконструкции выполняются
после корректировки положения виброизоляторов.
262 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.4. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 № 5 И 6,3
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С1
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер
венти-
вентилятора
Тип дви-
двигателя
Виброизоля-
Виброизолятор
тип
количе-
количество
с
с5 для вентилятора
правого вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45; 315
135; 180
90; 270
0; 45:
315
135;
180
90;
270
4A71
4A80
5 4А90 Д040
4А100
4А112
Д041
310
320
380 660 230 330 130 +100 -100 -40 -100 +100 +40
340
350
460 830 285
4А132
450
470
490
180 +120 -120
¦50 -120 +120 +50
Примечания: 1. Знак минус перед размером с5 означает, что виброизолятор расположен с противопо-
противоположной стороны.
2. См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
1.1. Вентиляторы радиальные 263
. b
D S
5 Н
it
-мооо
О fN ГО OO
ГО ГО ГО ГО
(N <Ч <N О
—i гл m чо
09
<N <N fs) О
—< ro en чо
i so so oo о
о
CJ о
T)
s
О
oooo
ГЧ oo mo
VO SO Г-- 00
lO ft.
264 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА. 1.6. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-8; В.Ц4-75-10; В.Ц4-75-12.5
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
N8 N10 Н125
8ОТВ. 12x20 150 ЬЛК Шю ОТВ. 12x20
т
1312
1776
Номер
вентиля-
вентилятора
Тип двигате-
двигателя
Тип вибро-
виброизолятора
Количество виб-
виброизоляторов
с
с j для вентилятора
правого
вращения
при угле установки
0; 45; 315
135
90; 270
левого вращения
корпуса, град
0; 45;
315
135
90; 270
4А112МВ
4A132S
4А132М
4A160S
Д042
468
520
564
650
10
4А132М
4A160S
4А160М
4А180М
4А200М
Д043
784
845
880
935
1025
4А180М 592
4А200М 710
12,5 4А225М Д044 5 840 +360 -360 0 -360 +360 0
4A250S 988
Примечания: 1. Знак минус перед размером сг означает, что виброизолятор расположен с противопо-
противоположной стороны от оси вала.
2. При установке вентиляторов без виброизоляторов под фундаментные болты следует использовать
отверстия для виброизоляторов.
3. См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
10
15 20 JO W 50 60 80 100
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/.
Рис. 1.10. Сводный график характеристик вентиля-
вентиляторов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 (исполнение 6)
Рис. 1.12. Аэродинамические характеристики венти-
вентиляторов В.Ц4-76-8 (а) и В.Ц4-76-10 (б) (исполнение 6)
а)
2000B04)
4 1500A84)
I 1400A43)
5 1200A22)
f 1000A02)
| 800(81,6)
<
| 500E1)
400D0,8)
300C0,6)
200B0,4)
в)
10 12 П 1618 20 30 40 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
2600B65)
_ 2000B04)
% 1600A63)
= 1200A25)
ш 1000A02) \\
| 800(81,6)
СИ
300C0,6)
S)
2000B04)
1600A63)
1200A22)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
300C0,6)
200B0,4)
161820 30 40 50 60 80100
30 40 50 60 60 100 120140
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.11. Аэродинамические характе-
характеристики вентиляторов В.Ц4-75-10 (а),
В.Ц4-75-12,5 (б), В.Ц4-75-16 (в) (исполне-
(исполнение 6)
3000C00)
2500B50)
7 8 910 20 JO W 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
20
SO 40 SO 60 7080
266 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.7
Условное обозна-
обозначение характерис-
характеристики
Е10-1
Е10-2
Е10-3
Е10-4
Е10-5
Е10-6
Е10-7
Е 12,5-1
Е12,5-2
Е12,5-3
Е12,5-4
Е12,5-5
Е 12,5-6
Е 12,5-7
Е16-1
Е16-2
Е16-3
Е16-4
Е16-5
Е16-6а
Е16-66
Б8-1
Б8-2
Б8-3
Б8-4
Б8-5
Б8-6
Б10-1
Б10-2
Б10-3
Б10-4
Б10-5
. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 И
Вентилятор
номер
10
12,5
16
8
10
частота вра-
вращения и„,
об/мин
тип
Вентиляторы
530
600
670
750
845
950
1070
425
475
530
600
670
755
800
400
450
505
565
640
720
720
]
910
1030
1140
1270
1420
1600
800
900
1000
1120
1280
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
4А132М6
4A160S6
4А160М6
4А180М6
4А112МВ6
4A132S6
4А132М6
4A160S6
4А160М6
4А200М6
4A200L6
4A160S4
4А160М4
4А180М4
4А200М4
4А225М4
4А225М4
4A250S4
Зентиляторь
4А112МА4
4A132S4
4А132М4
4A160S4
4A180S4
4А180М4
4А132М4
4A160S4
4A180S4
4А180М4
4A200L4
Двигатель
мощность,
кВт
В.Ц4-76
(ИСПОЛНЕНИЕ 6)
частота вращения
В.Ц4-75
3
4
5,5
7,5
11
15
18,5
4
5,5
7,5
11
15
22
30
15
18,5
30
37
55
55
75
i В.Ц4-76
5,5
7,5
11
15
22
30
11
15
22
30
45
об/мин
955
950
965
970
975
975
975
950
965
970
975
975
975
980
1465
1465
1470
1475
1480
1480
1480
1445
1455
1460
1465
1470
1470
1460
1465
1470
1470
1475
Масса вентилято-
вентилятора (с двигателем),
кг
600
600
620
636
678
703
738
920
960
980
1020
1060
1165
1210
2065B425)*
2095B450)
2125B485)
2200B560)
2285 B645)
2285B645)
2465B825)
546
575
605
647
717
767
790
830
876
933
1070
1В скобках приведена масса вентиля! оров в виброизолированном исполнении.
1.1. Вентиляторы радиальные 267
1 АЬЛИЦА 1.8. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-10 И В.Ц4-75-12,5 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
12x32
24 отв.
Номер
венти-
вентиля юра
1ин двшателя
//
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
10 4А132М6 1845 1200
4A160S6
4А160М6
4А180М6
h
L
1
125 1553 454
с
Ь
*i
Ьг
Ьг
D
0i
Масса (с
двигате-
двигателем), кг
600
600
620
650 890 650 1040 770 1000 1035 636
678
703
738
4А112МВ6
4A132S6
12,5 4А132М6
4A160S6
4А160М6
4А200М6
4A200L6
2355 1540 ПО 1947 543,5 812 1109 815 1290 955 1250 1285
920
960
980
1020
1060
1165
1210
Примечания1 1. Вентиляторы изготовляю i правого и левого вращения со всеми положениями корпуса
но I ОСТ 5976 90. '
2. Установочные размеры приведены в табл. 1.9.
268
Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.9. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-10 И В.Ц4-75-12,5
(ИСПОЛНЕНИЕ 6)
БЕЗ ВИ БРОИЗОЛЯТОРОВ С ВИ БРОИЗОЛЯТОРАМИ
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
Номер
венти-
вентилятора
Тип двига-
двигателя
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
10 4А132М6 840 376 720 540
4A160S6
4А160М6
4М180М6
с9 для вентилятора
правою вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45;
315
135
90;
270
0; 45;
315
135
90;
270
590
590
605
63 1408 143 296 625 +285 -285 0 -285 +285 0
635
655
685
4А112МВ6 785
4A132S6 805
4А132М6 1080 404 785 750 114 1753 211 306 905 +400 -400 0
12,5 4A160S6 855
4А160М6 875
4А200М6 930
4A200L6 975
-400 +400 0
Примечания: 1. Знак минус перед размером с9 означает, что виброизолятор расположен с противопо-
противоположной стороны от оси вала.
2. Тип виброизолятора-равночастотный (черт. В.Ц4-75-10-11-08,09).
3. См. примечания 1, 3, 4, 5 к табл. 1.3.
а 1120
t
J
2652
№
ЕВ
Рис. 1.13. Вентилятор В.Ц4-75-16 (исполнение 6)
1.1. Вентиляторы радиальные 269
2 и
is
I
ее
5
ill
Я
8 3
о
о
00
00
CO
m
5?
5?
ос
о
00
«о
со
о
00
5?
1
У
270 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.11. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-76-8 И В.Ц4-76-10
(ИСПОЛНЕНИЕ 6) ДЛЯ ВСЕХ ПОЛОЖЕНИЙ КОРПУСОВ (КРОМЕ Пр180° И Л180°)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер венти-
вентилятора
Тип двигателя
Количество виб-
виброизоляторов
4А112МА4
4A132S4
4А132М4
4A160S4
750 950 208
1184 782
4A180S4
4А180М4
840 950 208 240 1255 872
12
10
4А132М4
4A160S4
4A180S4
4А180М4
4A200L4
500 1408
840 1200 260 872 6 12
250 1478
Примечания: 1. Установочные размеры для вентиляторов с положениями корпуса Пр180° и Л180°
приведены в Руководстве, серии АЗ-907.
2. Тип виброизолягора 1980-8.05.000.
3. См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
3000
(J06)
2000
{204)
1 7000
z Ш
¦= 800
* (81,6)
1 600
g tfW
g ш;
1 «ffO
1 (Щд)
300
C0,6)
1
"ТГГ
V1
-. BZ.5rl
r
ГГ"
-- ,,-
•
¦ ¦ ¦»
1 I 1
UM-I—J
a
%_
i
1
}
>
4»"
_l
ргт*2 ^ —
in:"
Oj 0,60,7 0,91 Z J 4- 5 6 7 в 910 20 30 W 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
Рис. 1.14. Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц14-46 (исполнение 1)
// Вентиляторы радиальные 271
В)
0,6 0,8 1,0 1,1 1,6 Z,0 5,0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м
1,01,2 1,6 2,0 3,0 4,0 f,0
1,2 1,6 2,0 J.0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ 1ЫС м3/<
s б 8 ю п 1вго
ili-иИЗЬиДИТ ЕЛЬИОС! Ь, тыс М3/ч
-
1
1
ч
/
7
\
гр
*А
А
L
Г"
ч
У
л!
н
N
'я У
к 7.10
\У
Л
\
]
S
)
f
JOoSIml
л
\/
\У
1
и-
и
52
1
,,/
f
Ml
6 8 70 П 16 25 35- J0
3000
2500
гооо
woo
поо
1000
16 20 30 tO 50 60
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
Рис 1\Ь Аэродинамические Хирсоаеристки вентиляторов ВЦ14-46-2 (а), В Ц14-46-2,5 (б), ВЦ14-46-3,15 (в),
ВЦ14-46-4 (О, ВЦ 14-46-5 (д), ВЦ14-46-6,3 (ё), В Ц14-46-8 (ж) (исполнение 1)
272 Приложение 1. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.12. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Условное обозна-
обозначение характери-
характеристики
Вентилятор
номер
В2-1а
В2-16
В2-1в 2
В2-1г
В2-2а
В2-26
В2-2в
В2-2г
В2,5-1а
В2.5-16
В2,5-2а
В2,5-2б 2,5
В2,5-2в
В2,5-2г
В3,15-1а
В3,15-1б
В3,15-2а 3,15
ВЗ, 15-26
В3,15-2в
В4-1а
В4-16
В4-1в 4
В4-2а
В4-26
В4-2в
В5-1а
В5-16
В5-1в
В5-1г
В5-2а 5
В5-26
В5-2в
В5-2г
В5-2д
В6,3-1а
В6,3-1б
В6,3-1в
В6,3-1г 6,3
В6,3-2а
В6,3-2б
В6,3-2в
В6,3-2г
В8-1а
В8-16
В8-1в
В8-1г 8
В8-2а
В8-26
В8-2в
В8-2г
частота вращения
nt, об/мин
1375
1365 <
1380 <
1365
2810
2850
2850
2850
1365
1390
2850
2840
2880
2880
900
915
1420
1415
1425
920
935
950
1430
1445
1445
955
950
965
970
1460
1465
1465
1470
1470
720
720
730
730
975
975
975
975
730
735
730
735
980
980
985
985
В.Ц 14-46 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Двигатель
тип
1АА56А4
1АА56В4
1АА63А4
*АА63В4
4А71В2
Ш0А2
Ш0В2
4A90L2
1АА63В4
4А71А4
4А80В2
4A90L2
IA100S2
4A100L2
*А71В6
4А80А6
4А80А4
4А80В4
4A90L4
4А80В6
4A90L6
4A100L6
4A100L4
4А112М4
4A132S4
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
4А132М6
4А132М4
4A160S4
4А160М4
4A180S4
4А180М4
4A132S8
4А132М8
4A160S8
4А160М8
4A160S6
4А160М6
4А180М6
4А200М6
4А180М8
4А200М8
4A200L8
4А225М8
4A200L6
4А225М6
4A250S6
4А250М6
мощность.
кВт
0,12
0,18
0,25
0,37
1,1
1,5
2,2
3
0,37
0,55
2,2
3
4
5,5
0,55
0,75
1,1
1,5
2,2
1,1
1,5
2,2
4
5,5
7,5
3
4
5,5
7,5
11
15
18,5
22
30
4
5,5
7,5
И
11
15
18,5
22
15
18,5
22
30
30
37
45
55
частота вращения
«„, оо/мин
1375
1365
1380
1365
2810
2850
2850
2840
1365
1390
2850
2840
2880
2880
900
915
1420
1415
1425
920
935
950
1430
1445
1455
955
950
965
970
1460
1465
1465
1470
1470
720
720
730
730
975
975
975
975
730
735
730
735
980
980
985
985
Масса вентилято-
вентилятора (с двигателем),
кг
20,5
20,5
24,3
24,3
33,1
35,5
38
46,3
33,1
42,1
47,1
55,7
63,5
69
52,6
54,9
54,9
57,9
66,2
76,7
86,2
99,2
99,2
115
139
145
145
166
181
181
224
249
264
284
224
232
275,6
299,6
275,6
299,6
334,6
410,6
408,6
503,6
544,4
590,4
544,4
590,4
725,4
770,4
/1, Вентиляторы радиальные
274 Пригожение I Вентиляторы
о S
2|
76,7
oo
93,2
99,2
4A80P
о
о
490
oo
r-
4A90L
oo
4A100L
725
112
^o
t~~
fN
О
oo
I1
и
1.1. Вентиляторы радиальные
166
181
224
248
264
ft W
<
00
(N
<
CM
о
ЧО
<
о
<
ел
о
00
о
00
<
276 Приложение I. Вентиляторы
5Гч й
5 я а
00
t-
О
CN
5?
8
о
о
oo
8
ел
460
S
U60
¦ч-
S
480
^200
1200
S
1225
rt
ел
^250
о
fS
II Вешпи шторы радиальные 277
ТАБЛИЦА 115 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц14-46-5 ~ В Ц14-46-8
(ИСПОЛНЕНИЕ I)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИВР0И30ГЯТ0РАММ
С6
Номер
Тип дви-
гагеля
Тип виб-
роизоля-
роизолятора
правого вращения J icbojo вращения
с-, для вснтичятора
при n 1 не установки корпуса град
О, 45
315
П5 190, С, 45.
J270J 115
П5
90,
270
4А112М
4A132S Д040
4А132М
4A160S
4А160М Д041
4A180S
4А180М
410 9\5 600
280
296
2? 334
*84
422
422
484
+ 225 -225
+ 200 -200
540 ~И75 ~i75
+ 150 -150
+ 125 -125
fl2c -125
+ 100 -100
0
0
0
0
0
0
0
-225
-200
-175
-150
-125
— 125
-100
+ 225
+ 200
+ 175
+ 150
+ 125
4-125
+ 100
14
4А112М
4A132S
4А132М
4A160S
Д041
4А160М
4А180М Д042
4А200М
4A200L
221 +200 -200 0 -200 +200
311 +200 -200 0 -200 +200
308 +175 -175 0 -175 +175
460 153 650 176 384 582 +150 -150 0 -150 +150
421 +150 -150 0 - 150 +150
496 +125 -125 0
596
646
150 +125
+ 100 -100 0 -100 +100
100
120
-4-100 -100 0 -100 +100 0
4A160S
4А160М
4А180М
4А200М
Д04:
4A200L
4А225М Д043
4A250S
4А250М
198
435
486
573
623
698
773
823
+ 150 -150
+ 150 -150
+ 125 -125
894 +100 -100
+ 100 -100
+ 100 -100
+ 75 -75
+ 75 -75
0
0
0
0
0
0
0
0
-150
-150
-125
-100
-100
-100
-75
-75
+ 150
+ 150
+ 125
+ 100
+ 100
+ 100
+ 75
+ 75
0
0
0
0
0
0
0
0
120
130
Примечания 1 Знак минус перед размером с7 означает, что виброизолятор расположен с противопо-
противоположной стороны от оси вала
2 См примеч 3, 4 и 5 к табл 13
278
Пригожение 1 Венти шторы
ТАБЛИЦА 116 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ,
ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц14-4б-2,5 - В Ц14-46-4
2,5
3,15
4
260
340
370
400
560
650
177
197
225
Примечание Усгановочные размеры вентиля-
торов на виброизоляторах приведены в Руководстве
по подбору радиальных венгиляюров общего назна-
назначения для санитарно-технических систем АЗ-907
1.1.2. Вентиляторы радиальные
общего назначения (снальные)
высокого давления
Подбор вентиляторов высокого давления
производится аналогично подбору вешиляторов
низкого и среднего давления (см стр 246) Но
ТАБЛИЦА 117 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ,
ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ
РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕН ШЛЯ ЮРА В Ц14-46-2
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)*
392
I
130 вогпШ
%
<
дотб Ф 7
ПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ ОГВЕРСТИИ
ПОД ФУНДАМЕНТНЫЕ БОЛТЫ
4-
Тип двша1еля
Н
Масса (с двигате-
двигателем), кг
4АА56
4АА63
4А71
4А80А
4А80В
4A90L
?93
400
408
417
417
427
56
63
71
80
80
90
425
430
450
460
480
510
20,5
24,3
33,1
35,5
38
50
См иримеч 1 к табл 12
Of 0,6 0,8 1 Z J t S 6 7 8 9 70 12 П 16 18 20 S0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс М3/ч
Рис 116 Сводный график характерисшк вентиляторов высокого давления
/./. Вентиляторы радиальные 279
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 7,2
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1,2 ц 1,6
5C06)
2,2 2^2,62,8 3,0 W 5,0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. М3/ч
чу
'а
-1
~Т
Г
7^
//
/,
/
/
М
{/
/
и
(S
/,
У
/
/
/
'к
л
J
4'/
?
у
/
1
?/
\?
J
/
5
N
/
V
ч,
/
7
\
/
и
V
/
7
/
/
/
/
Y
/
/
*/
V
?7
/
в 9
Рис. 117. Аэродинамические характеристики вентиляторов ВР-12-26-2,5 (а); ВР-12-26-3,15 {б); ВР-12-26-4 (в)
и ВР-12-26-5 (г) (исполнение 1)
280
Приложение I. Вентиляторы
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
В^ЪНом
12A224)
2B04)
6F12)
5E10)
Щ08)
3{№)
Z 3 4 5 6 7
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.18. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-5 (исполнение 1)
/./. Вентиляторы радиальные 281
10A020)
8(816)
6F12)
5{510)
ЦЧ08)
3(Ж)
1б(тг)
12A224)
10A020)
8(816)
1G14)
6F12)
4D08)
3 4 6 8 70
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
5 6 в 10
3C06)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.19. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц6-28-6,3 (исполнение 1)
аналогии с вентиляторами низкого и среднего
давления на сводном графике (рис. 1.16), на
индивидуальных характеристиках (рис. 1.17-
1.21) и в табл. 1.18 введены условные обозна-
обозначения.
Тип вентиляторов обозначается: М-для
ВР-12-26; Л-для В.Ц6-28. Остальные части
условного обозначения аналогичны приведен-
приведенным в п. 1.1.
Технические данные вентиляторов высоко-
высокого давления приведены в табл. 1.18, основные
размеры вентиляторов ВР 12-26-в табл. 1.19,
вентиляторов В.Ц6-28 № 5 и 6,3 (исполнение,
1)-в табл. 1.20 и 1.21, В.Ц6-28 № 8 и 10 (ис-
(исполнение 1)-в табл. 1.22 и 1.23, В.Ц6-28 №8
и 10 (исполнение 6)-в табл. 1.24 и 1.25.
Вентиляторы ВР. 12-26 изготовляют без
виброизоляторов, В.Ц6-28 по заказу потре-
потребителя могут поставляться с виброизолято-
виброизоляторами.
282
Приложение I. Вентиляторы
о)
I
¦S 6F12)
* 5E10)
а»
ш
1 и(ш)
о 3E06) i
2B04)
5,5 *t 5 6 7 8 9 10П1215П
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
7 8 9 101112 П 16 18 20 25 30
Рис. 1.20. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-8 (а) и В.Ц6-28-10 (б) (исполнение 1)
а)
9(918)
^8(816)
\7GП)
\бF12)
^5E10)
НШ)
3C06)
2,5
3?<>
5 6 7 8 9 10 П П 16 18 20
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
7 8 10 12 П 16 20 25
30
Рис. 1.21. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-8 (а) и В.Ц6-28-10 (б) (исполнение 6)
/./. Вентиляторы радиальные 283
ТАБЛИЦА 1.18
Условное обоз-
обозначение характе-
характеристики
М2,5-1а
М2,5-1б
М2,5-1в
М3,15-1а
МЗД5-16
М3,15-1в
М4-1а
М4-16
М5-1а
М5-16
М5-1в
номер
2,5
3,15
Л
5
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
Вент илятор
диаметр
колеся,
% l>mv
частота
вращения
па, об/мин
Вентиляторы ВР-'
2810
2810
2810
7840
2840
2840
2905
2905
2940
2940
2940
: вентиляторов высокого давления
тип
Двигатель
мощность,
кВт
2-26 (исполнение1)
4А71А2
4А71В2
4А80А2
4А80В2
4A90L2
4A100S2
4А112М2
4А132М2
4A180S2
4А1ЗДМ2
4А200М2
0,75
1,1
1,5
2,2
3
4
7,5
11
22
30
37
»
частота вра-
вращения пяа,
об/мин
2810
2810
2810
2840
2840
2840
2905
2905
2940
2940
2940
Масса вентиля-
вентилятора (с двига-
двигателем), кг
55,7
55,7
58,3
74,3
83
90
156
195
340
360
430
Вентиляторы В.Ц6-28 (исполнение 1)
Л5.090-1а
Л5.090-16
Л5.090-1в
Л5.090-1г
Л5.095-1а
Л5.О95-16
Л5.095-1в
Л5.100-1а
Л5.100-16 '
Л5.100-1в
Л5.105-1а
Л 5.105-16
Л6,3.090-1а
Л6,3.090-1б
Л6,3.090-1в
Л6,3.090-1г
90
95
100
105
90
2850
2850
2850
2895
2850
2850
2895
2850
2895
2910
2895
2910
2910
2910
2910
2925
AHP90L2
AMPJ00S2
AHP100L2
АИР112М2
AHP100S2
AMP100L2
ЛИР112М2
AHP100L2
АИР112М2
АИР132М2
ЛИР112М2
АИР132М2
ЛИР132М2
АИР16082
ЛИР160М2
AHP180S2
3
4
5,5
7,5
4
5,5
7,5
5,5
7,5
11
7,5
11
11
15
18,5
'22
2850
2850
2850
2895
2850
2850
2895
2850
2895
2910
2895
2910
2910
2910
2910
2925
103
109
115
131
109
115
131
115
131
157
131
157
226
272
287
305
284
При юокенис I Венты тторы
Продолжение табл 1.18
Условное обоз-
обозначение характе-
Вснгилягор
номер
Л6.
Лб.
Л6.
,3.
.3.
,3.
095-1а
.09>-1б
095-1 в
Л6.3.095-11
Л6
Л6.
Л6.
ль.
,3.
J.
,3.
,3,
Л8-а
Л8-6
.100-1а
.100-16
.100-lB
.100-1 г
диаметр
колеса,
частота
вращения
п., об/мии
Двигагель
мощность,
kBi
6,3
95
100
1460
1465
4А132М4
4A160S4
11
15
час ют а вра
щения п№,
Об/МИН
Масса вентиля-
вентилятора (с двша-
1елем,), кг
2910 АИР132М2 11 2910
2910 AMP160S2 15 2910
2910 АИР160М2 18,5 2910
2925 AMP180S2 22 2925
2910 AMP160S2 15 2910
2910 АИР160М2 18,5 2910
2925 AHP180S2 22 2925
2915 АИР180М2 30 2925
1460
1465
226
272
287
305
272
287
305
325
375
417
ПЮ-d
Л10-6
10
1470
1475
4А180М4
4А200М4
30
37
1470
1475
685
760
Вентиляsори В.Цб-28 (исполнение 6)
Л8-16
Л8-?а
jIb-26
Л8-За
Л8-36
Л8-4а
Л8-46
Л8-5а
Л 8» 56
Л8-6 -
Л8-66
Л10-1а
Л10-16
Л10-2а
Л10-26
Л10-2в
Л10-За
Л10-36
Л10-4а
Л10-46
10
1430
!430
1600
1600
1750
1750
1900
1900
2200
2200
24ии
2400
1440
1440
1600
1600
1600
1800
1800
1875
1875
4А132М4
4A160S4
4A160S4
4А160М4
4А160М4
4A180S4
4A180S4
4А180М4
4А200М4
4A200L4
4A200L4
4А225М4
4A18GM4
4А200М4
4А200М4
4A200L4
4А225М4
4А225М4
4A250S4
4А225М4
4A250S4
11
15
15
18,5
18,5
22
22
30
37
45
45
55
30
37
37
45
55
55
75
55
75
1460
1465
1465
1465
1470
1470
1470
1470
1475
1475
1475
1480
1470
1475
1475
1475
1475
1475
1480
1475
1480
635
677
685
720
740
7о0
740
760
855
895
895
940
915
990
1000
1040
1085
1095
1230
1095
1230
/ / Вентиляторы радиальные 285
I?
2
о
I
s
о
fN
О
420
о
4A8
о
О
$
286
Приложение I. Вентиляторы
1.19
жение табл.
"О*
¦*
"^
сГ
«j
U
-о"
-о
03
аГ
as
Тип двигателя
Номер
вентиля-
вентилятора
r~
0C2
4AI8
so
a\
t—
0M2
4A18
8
<N
<
H
Ш
C4
V
V
2
as
о.
С
Я"
CQ
S
/ 1 Венти шторы радиа шные 287
J О О (N N
. <Ч^'
5- а. cu си йн
SSSSS
n m rn m
¦л оо — <хэ т
Г~ 00 ON CO QN
«N ГЧ fN
<N Q О О О
SSSSS
288
Приюжеиис I Вентигчторы
о. *
??
о
00
I
§
Ом
5
s
s
5«
S
о
s
s
s
on
о
vO
s
CM
^?
s
СЧ
en
о
oo
s
<
si
W г^г
tT 4 >W V VSJ |,ЛУ mpi
1.1. Вентиляторы радиальные 289
ТАБЛИЦА 122. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 И В.Ц6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер
венти-
вентилятора
Я
8 1210 705 130 160 950 181 480 1220 530 320 430 320 240 370 292 92,5 100 96
10 1490 855 140 200 1180 225 600 1520 665 400 540 400 300 458 360 114,5 120 120
Примечания. 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса
(кроме Пр18(Г и Л180°) по ГОСТ 5976-90.
2 Установочные размеры приведены в табл. 1.23.
ТАБЛИЦА 1.23. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 и В.Ц6-28-10
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер
вентиля-
вентилятора
Тип двига-
двигателя
Тип виб-
роизолято-
роизолятора
с9
8 4A160S4
4А160М4
Д042 580 636 685 785 141 50 580 785 165 60 415 28 120
85
10 4А200М4 Д043 670 740 800 1040 173 120 970 1040 265 200 540 35 130
Примечание. См. примечания 3, 4 и 5 к табл. 1.3.
10 Зак 1976
290 Приложение I. Вентиляторы
о о о о о
cs ^o fN r- m
— —н fN (N ГГ)
00 О
О
Ц
со'
Ц
ю
8
I I ill " ' VUV8
О
о
«I
I
о
<
S
Iй
ел
о
I
с
6
S
р.
/ Вентиляторы радиальные 291
ТАБЛИЦА 125 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц6-28-8 И ВЦ6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Номер
вентиля-
вентилятора
Н
8 1350 845 145-175 1060 181 480 1885 530 320 430 320 240 370 292 92,5 100 96
10 1620 995 160-175 1135 225 600 2210 665 400 540 400 300 458 360 114,5 120 120
Примечания 1 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса Пр0°.
Пр45°, Пр90°, Пр135°, Л0°, Л45°, Л90°, Л270° и Л3150 по ГОСТ 5976-90
2 Установочные размеры приведены в табл 1.25
1.1.3. Вентиляторы радиальные пылевые
Подбор пылевых вентиляторов произво-
производится аналогично вентиляторам общего назна-
назначения Сводный график аэродинамических ха-
характеристик приведен на рис. 1.22, индивиду-
индивидуальные характеристики-на рис. 1.23 и 1.24, а.
В условном обозначении типа пылевых
вентиляторов принято П для вентиляторов
В.ЦП6-45 Технические данные пылевых венти-
вентиляторов приведены в табл. 1.26.
Вентиляторы В.ЦП6-45 изготовляют с рас-
расположением двигателей справа или слева от
корпуса.
Основные габаритные и присоединитель-
присоединительные размеры вентиляторов В.ЦП6-45-5 и
В.ЦП6-45-6,3 приведены в табл 1.27 и 1.28,
вентилятора В.ЦП6-45-8-на рис. 1.24, б, в.
292 Приложение I. Вентиляторы
4D08)
З(ЗОв)
1A02)
*ч'
"ч"ч
H5.100-U
*ч,
П6,3.090-2
¦
1
ч^ №00-2
ПК
г
__ НО. KJU 1
П6Л090
-1
*"ч
—^
¦*¦
ч»,
"ч.
=:
ч
•ч.
s
¦ММ
ч
S
*ч,
ч,
-*ч.
Об
^ч.
ч,
— ^
¦ч.
ч
^ч.
^ч^
^Ч.
^ ffS.it
4:
Ma
5
ч,
7
п
s
ч
Гч,
н
¦¦
ч.
ч«
Ч»
¦».
Чд
Ч,
•ч
ч
Н
ч.
*ч.
ч
я
1ч: N
s
ч ^
'Ч
ч
>
ч
1
Ч
ч
ч,
/
ч
ч
3 k 5 6 7 8 9 10 20 30
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.22. Сводный график характеристик пылевых вентиляторов
а)
(Г)
2,5 5 k 5 6 7 8 9 10 12
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
3C06)
2^B55)
2B04)
1A02)
А,
/
/
~7д
7? 1
/
/
1
'Г
ч
/
А
у.
1
/
1
/ Ы ч'
"&р00-2/,
7
V
Л
ч
\
7
Ч
\
/
\,
1
t
,7
\
/
\
/
/
\
\
/1
X
т~
У
V
V
7
1 <V
/
/
5 6 7 8 910 12 П 161820
Рис. 1.23. Аэродинамические характеристики пылевых вентиляторов В.ЦП6-45-5 (а) и В.ЦП6-45-6,3 (б)
(исполнение 6)
1.1. Вентиляторы радиальные
293
ТАБЛИЦА 1.26. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦШ-45 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Условное обозна-
обозначение характерис-
Вентилятор
номер
диаметр ко-
колеса, % D
частота
вращения
я„, об/мин
Двигатель
мощ-
мощность,
кВт
частога
вращения
п , об/мин
Масса венти-
вентилятора (с д*и-
гателем), кг
П5 100-1а
П5.100-16
П5.100-1 в
П5.100-2а
П5.100-26
П5.1ОО-2в
П5.1ОО-За
П5.100-36
П5.1ОО-Зв
П8.100-1а
П8.100-16
П8.100-1в
П8.100-2а
П8.100-26
П8.1ОО-2в
П8.1ОО-За
П8.100-36
П8 100-Зв
П8.100-4а
118 100-46
1755
4A100S4
4AI00L4
4AU2M4
Э
4
5,5
100
1960
4A100L4
4А112М4
4A132S4
4
5,5
7,5
2225
4А112М4
4A132S4
4А132М4
5,5
7,5
11
1285
100
1440
4А160М4
4A180S4
4А180М4
18,5
22
30
1615
4A180S4
4А180М4
4А200М4
18,5
30
J2_
1650
4А200М4
4A200L4
1430
1430
1445
1430
!445
J455
1445
1455
1460
4A160S4
4А160М4
4A180S4
15
18,5
22
1465
1465
1470
1465.
1470
1470
1470
1470
1475
1475
1475
361
367
380
367
381
402
380
402
418
П5.100-4а
П5.100-46
П5 100-4в
П6,3.09О-2а
П6,3.090-2б
П6.3.090-2в
П6,3.100-2а
П6,3-100-26
П6.3.100-2в
5
90
6,3
100
90
100
2505
2000
4A132S4
4А132М4
4A160S4
4A132S4
4А132М4
4A160S4
4A160S4
4А160М4
4A180S4
7,5
11
15
7,5
11
15
15
18,5
22
1455
1460
1465
1455
1460
1465
1465
1465
1470
402
418
460
507
518
569
560
585
600
65S
680
J52L
685
700
725
730
810
820
814
860
ТАБЛИЦА 1.27. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦШ-45-5 И В.ЦПб-45-6,3 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
8 БОЛТОВ М10
294 Приложение I
Номер вен-
вентилятора
L
1
Вентиляторы
h
Н
Иг
h
В
b
Продолжение таб/
с
D
о,
А
Ах
А,
127
t
5
6,3
790 154 205 830 530
885 193 243 972 600
115-122 1470 335 250 420 460 300 342 372 71
110-120 1605 520 315 530 590 378 420 450 ПО
Примечание. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса
(кроме Пр180° и Л 180°) по ГОСТ 5976-90 с расположением двигателей справа или слева (см табл 128)
ТАБЛИЦА 1.28. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.ЦП6-45 № 5 И 6,3
(ИСПОЛНЕНИЕ 6) ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ПОЛОЖЕНИЯХ КОРПУСА И ДВИГАТЕЛЯ
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр0°
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр45°
ДВИГАТЕЛЬ СЛЕВА
ДВИГАТЕЛЬ СПРАВА
В
ДВИГАТЕЛЬ СЛЕВА
В
ДВИГАТЕЛЬ СПРАВА
В
ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр90° ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр135° ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр270° ПОЛОЖЕНИЕ КОРПУСА Пр315°
В В k В ,8
Номер
венти-
вентилятора
Положение корпуса
Пр0°
двигатель двигатель
слева справа
Я
Ъ
В Я
ъ
в
Пр 45°
двигатель
слева
Я
ъ
в
двигатель
справа
Я
b
в
5
6,3
830
980
335
382
1370
1565
830
980
435
540
1470
1725
1050
1270
315
350
1350
1535
1050
1270
390
476
1425
1660
Продолжение табл. 1.28
Номер
венти-
вентилятора
Положение корпуса
90°
двигатель
слева
Я
Ь
В
135°
двигатель
слева
Я
ь
в
270°
двигатель
справа
Я
Ь
В
315°
двигатель
справа
Я
Ь
В
5
6,3
966
1180
298
360
1335
1550
920
1095
520
650
1555
1835
865
1005
298
360
1335
1550
846
970
520
650
1555
1835
/ 1 Вентиляторы радиальные 295
N 6(S11)
\ SE10)
4D08)
7G04)
U W2)
—
/
1
г,
V
/
/
/
/
A.
nt
pii,
/7
/
/
J
100
T.V
V
/
1
.
1
N
7
/
•y
I
Aa
У
s
/
\
\
\i
/
r
.?'
-I
^^
A
gs,
—
В 10 70 W 40 SO
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс М3/ч
lOomlstn
[ 4*10L
_
- 1
¦ n
Пр90~
, 20/5
aw
ним
iA
g g g
" со
Рис 124 Вентилятор пылевой В ЦП6-45-8 (исполнение 6)
¦е. ^«{лздтамнмйгжая хачактедистика б и e-габаритные и присоединительные размеры
296
Приложение I. Вентиляторы
12. ВЕНТИЛЯТОРЫ КРЫШНЫЕ
1.2.1. Вентиляторы крышные радиальные
Сводный график характеристик крышных
радиальных вентиляторов приведен на рис.
1.25.
Вентиляторы № 4; 5; 6,3 изготовляют в не-
виброизолированном исполнении с колесом,
насаженным непосредственно на вал двш ателя.
Разработаны эти вентиляторы с двумя вариан-
вариантами рабочих колес: с плоскими лопатками,
имеющими угол выхода 45°, и гнутыми ло-
лопатками с углом выхода 25°.
Вентиляторы ВКР № 8 и 12,5 изготовляют
в виброизолированном исполнении, причем
№ 8-с колесом, насаженным на вал двигателя,
а № 12,5-с ременным приводом.
Технические данные вентиляторов приве-
приведены в табл. 1.29, основные габаритные и уста-
установочные размеры вентиляторов общего на-
назначения (стальных)-в табл. 1.30, коррозион-
коррозионно-стойких вентиляторов из титановых спла-
сплавов -на рис. 1.26.
\
1— к
\
/
S
\
\
\
\
\
1
1
I
1
1
1
\
1
\\
\
\
]
1
—^
\
ч
1
тп
1
1
V
II
1
1
ч
\
V
\
1
1
1
1
1
\
\
ч
1 В
\
\
1
1
1
\\
1-
1
_ в
ч
¦4-
\
X
1
1
1
S
0915
г з ¦ s в г i яю
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс М3/ч
Рис. 1.25. Аэродинамические характеристики крышных
радиальных вентиляторов
/ ВКР4,00 256, 2-ВКР5,00256, 3-ВКР6.30 256, 4 -ВКР4,0045 6,
5-ВКР5.00 45 6, б-ВКР6,30 45 6 и ВКРТ6,30 45 6, 7-ВКР8,00,
8 ВКР12.50
8отв.0П
Рис 1.26. Вентилятор крышный радиальный корро-
зионностойкий из титановых сплавов ВКРТ6,30.45.6
ТАБЛИЦА 1.29. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КРЫШНЫХ РАДИАЛЬНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Вентилятор
обозначение
частота
вращения
ив, об/мин
Двигатель
мощность,
кВт
частота
вращения
п , об/мин
тип
исполнение по способ}
монтажа (ГОСТ 2479-79)
ВКР4,00.25.6
ВКР5,ОО.25.6
ВКР6,30.25.6
ВКР4,00.45.6
ВКР5,00.45.6
ВКР6,30.45.6
ВКР8,00-01
ВКР12,50-01
ВКРТ6,30.45.6
890
900
935
910
915
950
700
380
950
0,25
0,55
1,5
0,37
0,75
2,2
3,0
4,0
2,2
890
900
935
910
915
950
700
950
950
4АА63В6
4А71В6
4A90L6
4А71А6
4А80А6
4A100L6
4А112МВ8
4А112МВ6
4A100L6X
IM 3081
IM 3081
IM 3081
IM 3081
Ш 3081
IM 3081
IM 3081
IM 1081
IM 3081
12 Вентилчторы крышные
297
ТАБЛИЦА 1.30 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
СТАЛЬНЫХ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ ВКР4,00, ВКР5,00 И ВКР6,30 (НЕВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ)
И ВКР8,00 И ВКР12,50 (ВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ)
ВКР 4,00-ВКР 6 30
ПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ
УСТАНОВОЧНЫХ И ПРИСОЕДИНИ-
ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
П БОЛТОВ d ДЛЯ ПРИ-
ПРИСОЕДИНЕНИЯ КЛАПАНА
ИЛИ ВОЗДУХОВОДА
ОТВ 0 14 ПОД
ЗАКЛАДНЫЕ БОЛТЫ
ВКР в,00 - ВКР 12,50
ПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ УСТАНОВОЧНЫХ
И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
А
П 8 ПАЗОВ 15x20 ПОД
ЗАКЛАДНЫЕ БОЛТЫ
П БОЛТОВ U ДЛЯ
ПРИСОЕДИНЕНИЯ КЛА-
КЛАПАНА ИЛИ ВОЗДУХОВОДА
ц
ml
Вентилятор
ВКР4,00.25.6*
ВКР5,00.25.6*
ВКР6,30.25.6*
ВКР4,00.45.6
ВКР5,00.45.6
ВКР6,30.45.6
ВКР8,00
ВКР 12,50
Я
715
800
960
715
800
960
1150
1650
D
750
940
1114
750
940
1114
1150
1750
772
1072
1522
435
535
658
435
535
658
830
1295
d
Мб
М8
М10
и,
шт.
6
8
8
6
8
8
12
18
Масса с двигателем,
кг
51
76
116
60,7
79,3
128,8
310
620
В настоящее время серийно не выпускаются
298
Приложение I. Вентиляторы
1.2.2. Вентиляторы крышные осевые
Крышные осевые вентиляторы (табл. 1.31)
могут применяться только в децентрализован-
децентрализованных установках общеобменной вытяжной вен-
вентиляции без сети воздуховодов (при статичес-
статическом давлении psv = 0). Габаритные и устано-
установочные размеры приведены в табл. 1.32.
ТАБЛИЦА 1.31. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КРЫШНЫХ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Показатель
Номер вентилятора
6,3
Максимальная производительность вентилятора при ра-
работе без сети воздуховодов (при psv = 0), м3/ч
Потребляемая мощность, кВт
Двигатель:
1 тип
исролнение по способу монтажа
(ГОСТ 2479-79)
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
ТАБЛИЦА I 32 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ
И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
СТАЛЬНЫХ КРЫШНЫХ ОСЕВЫХ
ВЕНТИЛЯТОРОВ
3100
0,1
4АА63В4
1М 3681
0,37
1365
6000
0,3
4А71А4
1М 3681
0,55
1390
12600
0,9
4А80А4
1М 3681
1,1
1420
¦8ОТ3022
Номер
вентилятора
Я
Масса, кг
4 1150 870 800 48
5 1310 960 1000 70
6,3 1570 1000 1260 93
ПРИЛОЖЕНИЕ II
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ (КАЛОРИФЕРЫ)
ИЛ. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ
БИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ
СО СПИРАЛЬНО-НАКАТНЫМ
ОРЕБРЕНИЕМ
Воздухонагреватели (калориферы) биме-
биметаллические со спирально-накатным оребрени-
ем типов КСкЗ, КСк4, КПЗ-СК и КП4-СК
предназначены для нагревания воздуха в систе-
системах воздушного отопления, вентиляции, кон-
кондиционирования и сушильных установках. Воз-
Воздух, поступающий в воздухонагреватели, по
предельно допустимой концентрации вред-
вредных веществ должен соответствовать ГОСТ
12.1.005-88, не должен содержать липких ве-
веществ и волокнистых материалов, запылен-
запыленность не должна превышать 0,5 мг/м3.
В качестве теплоносителя в воздухонагре-
воздухонагревателях КСкЗ и КСк4 может использоваться
горячая вода (или перегретая) с температурой
до 180°С и рабочим избыточным давлением
до 1,2 МПа, удовлетворяющая требованиям
СНиП 2-04.07-88. Теплоносителем в воздухо-
воздухонагревателях КПЗ-СК и КП4-СК является пар
с рабочим избыточным давлением до 1,2 МПа
и температурой 190°С. Воздухонагреватели со-
соответствуют ГОСТ 27330-87*. КСкЗ и КСк4
выпускаются по ТУ 22-5757-84, КПЗ и КП4-по
ТУ 22-5756-84.
Воздухонагреватели изготовляют двух мо-
моделей: КСкЗ и КПЗ-средняя модель, КСк4
и КП4-большая модель.
В зависимости от присоединительных раз-
размеров воздухонагреватели каждой модели под-
ТАБЛИЦА ИЛ. НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ
Обозначение
КСкЗ-6-02АХЛЗ
КСкЗ-7-02АХЛЗ
КСкЗ-8-02АХЛЗ
КСкЗ-9-02АХЛЗ
КСкЗ-10-02АХЛЗ
КСкЗ-11-02АХЛЗ
КСкЗ-12-02 АХЛЗ
Площадь
поверх-
поверхности
теплооб-
теплообмена со
стороны
воздуха
F, м2
13,26
16,34
19,42
22,5
28,66
83,12
125,27
фрон-
таль-
тального
/.
0,267
0,329
0,392
0,455
0,581
1,66
2,488
Площадь сечения,
для прохо-
прохода тепло-
теплоносителя
/»
0,000846
0,002576
0,003881
патрубка
0,001006
0,002205
0,002205
м2
распреде-
распределительно-
сборных
коллекто-
коллекторов /к
0,00172
0,00172
Число
ходов для
движения
теплоно-
теплоносителя
пх
6
4
Длина
тепло-
пере-
передающей
трубки
/, м
0,53
0,655
0,78
0,905
1,155
1,655
1,655
кг, не
более
38
44
50
56
68
176
259
300 Приложение 11. Воздухонагреватели (калориферы)
ТАБЛИЦА II.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ-6-КСкЗ-Ю
(РИС. II. 1, в)
Обозначение
Количество
шагов и,
отверстии и
КСкЗ-6-02АХЛЗ
КСкЗ-7-02АХЛЗ
КС*3-8-02АХЛЗ
КСкЗ-9-02АХЛЗ
КСкЗ-НМJАХЛЗ
530
655
780
905
1155
578
703
828
953
1203
602
727
852
977
1227
650
775
900
1025
1275
4
5
6
7
8
18
20
22
24
28
А-А
Я
Рис. П.1. Калориферы КСкЗ-6-02ХЛЗА - КСкЗ-10-02ХЛЗА (а) и КСкЗ-11-02ХЛЗА и КСкЗ-12-02ХЛЗА (б)
I- патрубки для подвода и отвода теплоносителя; 2-теплопередаюшая трубка теплообменного элемента, 3 боковые шитки,
4-уплотямтельные прокладки; 5 - перегородки в распределительно-сборных коллекторах; б крышка; 7-трубная решетка
//./. Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением 301
ТАБЛИЦА И.З. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ-11 И КСкЗ-12
(РИС. 11.1,6)
Обозначение
Количество
отверстий
КСкЗ-11-02АХЛЗ
КСкЗ-12-02АХЛЗ
1003
1503
1051
1551
1075
1575
912
1392
81,5
91,5
7
И
44
52
6-5
1655
1774
7 6
302 Приложение II. Воздухонагреватели (калориферы)
разделяются на семь типоразмеров-с № 6 по
№ 12.
Воздухонагреватели состоят из биметал-
биметаллических теплообменных элементов, трубных
решеток, крышек с перегородками и боковых
щитков. Теплообменный элемент выполнен из
определенного количества теплопередающих
трубок в зависимости от модели и типоразмера
воздухонагревателя. Воздухонагреватели КСкЗ
и КПЗ имеют три ряда трубок по направлению
воздуха, а КСк4 и КП4-четыре.
Теплопередающая трубка изготовляется из
двух трубок, насаженных одна на другую: внут-
внутренняя трубка-стальная наружным диаметром
16 мм с толщиной стенки 1,2 мм, наружная
трубка ~ алюминиевая с накатным на ней ореб-
рением. Теплопередающие трубки своими ко-
конусами вварены в трубчатые решетки с по-
поперечным шагом между трубками 41,5 мм,
продольным шагом 36 мм.
У воздухонагревателей КСкЗ и КСк4 к
трубчатым решеткам привариваются крышки,
образуя распределительно-сборные коллекто-
коллекторы. Одна из крышек глухая, другая имеет два
патрубка для подвода и отвода теплоносителя,
многоходовое движение которого организуется
с помощью перегородок, устанавливаемых в
распределительно-сборных коллекторах. Воз-
Воздухонагреватели КСкЗ и КСк4 следует уста-
устанавливать с горизонтальным расположением
теплопередающих трубок.
У воздухонагревателей КПЗ и КП4 в
крышках, приваренных к трубным решеткам,
имеются патрубки для подвода пара и отвода
конденсата. Воздухонагреватели с № 6 по № 10
снабжены одним патрубком для подвода пара
и одним патрубком для отвода конденсата,
а воздухонагреватели № И и № 12-двумя па-
патрубками для подвода пара и одним патруб-
патрубком для отвода конденсата. Воздухонагревате-
Воздухонагреватели КПЗ и КП4 одноходовые и устанавливают-
устанавливаются с вертикальным расположением теплопере-
теплопередающих трубок и патрубков. При этом па-
патрубки для отвода пара должны быть сверху,
а патрубок для отвода конденсата-снизу.
В воздухонагревателях КСкЗ, КСк4, КПЗ,
КП4 боковые щитки крепятся к торцам труб-
трубных решеток болтовыми соединениями. Между
щитками и трубными решетками устанавли-
устанавливаются уплотнительные прокладки. Продоль-
Продольные края боковых щитков и трубных решеток
отогнуты так, что образуются фланцы с от-
отверстиями для присоединения калориферов к
элементам отопителъно-вентиляционных сис-
систем. Присоединительные отверстия распола-
располагаются с единым шагом 125 мм.
Пример условного обозначения КСкЗ-5-
02АХЛЗ, ТУ 22-5757-84; КП46-СК-01АУЗ, ТУ
22-5756-84:
КСкЗ и КП4-шифр модели;
5 и 6-номер типоразмера;
СК-теплообменный элемент;
01А и 02А-модификация конструкции;
ХЛ и У-климатическое исполнение;
3-категория размещения согласно ГОСТ
15150-69*.
//./ Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением 303
ТАБЛИЦА II.4 НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСк4
Обозначение
КСк4-6-02АХЛЗ
КСк4-7-02АХЛЗ
КСк4-8-02АХЛЗ
КСк4-9-02АХЛЗ
КСк4-10-02АХЛЗ
КСк4-11-02АХЛЗ
КСк4-12-02АХЛЗ
Площадь
поверх-
поверхности
теплооб-
теплообмена со
стороны
воздуха
F, м2
17,42
21,47
25,52
29,57
37,66
110,05
166,25
фрон-
таль-
тального
/.
0,267
0,329
0,392
0,455
0,581
1,66
2,488
Площадь сечения,
для прохо-
прохода тепло-
теплоносителя
0,001112
0,00341
0,005151
патрубка
/„
0,001006
0,002205
0,002205
м2
распреде-
распределительно-
сборных
коллекто-
коллекторов /ж
0,0022
0,0022
ходов для
движения
теплоно-
теплоносителя
нх
6
4
тепло-
пере-
передающей
трубки
/, м
0,53
0,655
0,78
0,905
1,155
1,655
1,655
кг, не
более
45
53
61
68
85
223
331
304 Приложение II. Воздухонагреватели (каюриферы)
ТАБЛИЦА И.5. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ
(РИС.
Обозначение
А
А^
ММ,
11.2,а)
А
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
2
А3
КСк4-6-КСк4-10
Количество
шагов и,
отверстий п
КСк4-6-02АХЛЗ
КСк4-7-02АХЛЗ
КСк4-8-02АХЛЗ
КОс4-9-02АХЛЗ
КСк4-10-02АХЛЗ
530
655
780
905
1155
578
703
828
953
1203
64J
727
852
977
1227
650
775
900
1025
1275
4
5
6
7
9
18
20
22
24
28
//./. Возду хонагревате.ш биметалшчеекие со спирально-)накатным оребрснием
305
ТАБЛИЦА П.6. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСк4-11 И КСк4-12
(РИС. П.2,6)
Обозначение
КСк4-П-02АХЛЗ
КСк4-12-02АХЛЗ
Б
1003
1503
Б,
1051
1551
Б2
1075
1575
Бг
912
1392
81,5
91,5
' Количество
шагов
«1
7'
11
отверстий
п
52
ф
Рис. 112. Калориферы КСк4-6-02ХЛЗА - КСк4-10-02ХЛЗА (а) и КСк4-11-02ХЛЗА и КСк4-12ХЛЗА (б)
I патрубки для подвода и отвода теплоносителя; 2-тепчопередающая трубка теплообменного элемента; 3- боковые щитки,
4 уплотпительные ирок<1азки 5~ перегородки в распределитечмю-сборны* кол >екюрах, б крышка. 7 грубная рсшсгкл
306
Приложение 11 Возду хонагревате nt (калориферы)
ТАБЛИЦА II 7
Массовая скорость
движения воздуха
во фронтальном
сечении (i>p)H,
«гДм2 с)
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
КСкЗ
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 °С), при скорости движения
теплоносителя по трубкам w, м/с
0,2
26,69
30,27
33,36
36,13
38,65
40,98
43,12
45,16
47,08
48,91
50,66
52,32
24,11
27,79
31,05
33,98
36.68
39,21
41,57
43,8
45,91
47,94
49,87
51,74
03
28,58
32,41
35,72
38,68
41,39
43С88
46,18
48,35
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
Воздухонагреватели КСкЗ
29,98
34
37,46
40,58
43,42
46,01'
48,44
50,72
5ЩХ /52188!
52,38
54,24
56102
25,73
29,66
33,13
36,27
39,15
41,84
44,37
46,74
49
51,16
53,22
55,22
^4,94
56,9
'58,77
31,14
35,31
38,91
42,14
45,09
47,8
50,3
52,68
54,92
57,06
59,09
61,03
32,11
36,42
40,13
43,47
46,51
49,3
51,89
54,33
56,65
58,85
60,95
62,95
32,96
37,37
41,18
44,6
47,72
50,59
53,24
55,75
58,13
60,39
62,54
64,6
31,69
:>8,2
42,1
45,6
48,79
51,72
54,43
57
59,42
61,74
63,93
66,04
Воздухонагреватели КСк4
26,94
31,06
34,7
37,98
41
43,82
46,65
48,96
51,31
53,58
55,74
57,88
27,91
32,18
35,94
39,35
42,47
45,39
48,13
50,71
53,15
55,5
57,74
59,91
28,72
33,11
36,99
40,49
43,71
46,71
49,53
52,18
54,7
5^,12
59,42
61,65
29,44
33,94
37,91
41,5
44,8
47,88
50,77
53,49
56,06
58,54
60,9
63,19
30,09
34,7
38,76
42,42
45,79
48,94
51,9
54,68
57,31
59,84
62,26
64,59
0,9
34,35
38,96
42,93
46,5
49,75
52,74
55,5
58,12
60,6
62,95
65,2
67,34
30,66
35,34
39,48
43,21
46,65
49,86
52,87
55,7
58,88
60,96
63,42
65,8
1
34,98
39,67
43,72
47,35
50,66
53,71
56,52
59,19
61,71
64,11
66,39
68,58
31,19
35,96
40,16
43,96
47,46
50,72
53,78
56,66
59,39
62,02
64,52
66,94
1,2
36,07
40,9
45,07
48,82
52,23
55,37
58,27
61,02
63,62
66,1
68,45
70,7
32,12
37,03
41,37
45,28
48,88
52,24
55,39
58,36
61,17
63,88
66,45
68,95
И КСк4
Аэродинами-
Аэродинамическое сопро-
сопротивление АР
Па
12,73
21,56
32,43
45,3
60,08
76,73
95,2
115,47
137,5
161,26
186,73
213,89
17,68
28,88
42,24
57,65
74,97
94,15
115,08
137,73
162,03
187,94
215,42
244,45
ТАБЛИЦА II 8 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ И КСк4
КСк4-02АХЛЗ
Обозначение
Номер
типо-
разме-
размера
6
7
8
КСкЗ-02АХЛЗ 9
10
11
12
Коэффи-
Коэффициент
А
12,12
12,97
13,83
14,68
16,39
34,25
64,29
0,2
0,48
0,52
0,55
0,59
0,66
1.37
2,57
Гидравлическое сопротивление Apw,
и скорости
0,3
0,4
1,09 1,94
1,17 2,08
1,24 2,21
1,32 2,35
1,48 2,62
3,08 5,48
5,79 10,29
кПа, при pw = 970 кг/м3
движения теплоносителя по
0,5
3,03
3,24
3,46
3,67
4,1
8,56
16,07
0,6
4,36
4,67
4,98
5,28
5,9
12,38
23,14
0,7
5,94
6*36
6,78
7,19
8,03
16,78
31,50
0,8
7,76
8,3
8,85
9,4
10,49
21,92
41,15
трубкам w, м/с
0,9
1
1,2
9,82 12,12 17,45
10,51 12,97 18,68
11,2 13,83 19,92
11,89 14,68 21,14
13,28 16,39 23,6
27,74 34,25 49,32
52,07 64,29 92,58
6
7
8
9
10
11
12
13,01
13,87
14,72
15,58
17,29
37,15
0,52
0,55
0,59
0,62
0,69
1,49
1,17
1,25
1,32
1,4
1,56
3,34
2,08
2,22
2,36
2,49
2,77
5,94
3,25
3,47
3,68
3,9
4,32
9,29
4,68
4,99
5,3
5,61
6,22
13,37
6,37
6,8
7,21
7,63
8,47
18,2
8,33
8,88
9,42
9.97
11,07
23,78
10,54
11,23
11,92
12,62
14
30,09
13,01
13,87
14,72
15,58
17,29
37,15
18,73
19,97
21,2
22,44
24,9
53,5
71,19 2,85 6,41 11,39 17,8 25,63 34,88 45,56 57,66 71,19 102,51
H.I. Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением 307
ТАК ЛИЦА, ц 9 КОДЫ ПО ОКП ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КСкЗ И КСк4
Обозначение
КСкЗ-6-02АХЛЗ
КСкЗ-7-02АХЛЗ
КСкЗ-8-02АХЛЗ
КСкЗ-9-02АХЛЗ
КСкЗ-10-02АХЛЗ
КСкЗ-11-02АХЛЗ
КСкЗ-12-02АХЛЗ
* Поставка на экспорт.
Код по ОКП
48 6353 2360
48 6353 2361*
48 63532362
486353 2363*
48 63532364
48 6353 2365*
48 6353 2366
48 6353 2367*
48 6353 2368
48 6353 2369*
48 6353 2370
486353 2371*
48 63532372
48 6353 2373*
Обозначение
КСк4-6-02АХЛЗ
КСк4-7-02АХЛЗ
КСк4-8-02АХЛЗ
КСк4-9-О2ЛХЛЗ
КСк4-1Ф02АХШ
• " ¦: s
КСк4-11-02АХ-ЛЗ
КСк4-12-02АХЛЗ
Код по ОКП
48 6353 2384
48 6353 2385*
48 63532386
48 6353 2387*
48 6353 2388
48 6353 2389*
486353 2390
48 6353 2391*
48 6353 2392
48 63532393*
48 63532394
48 6353 2395*
48 63532396
48 6353 2397*
ТАБЛИЦА 11.10. НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ-СК
Обозначение
Площадь поверх-
поверхности теплооб-
теплообмена со стороны
воздуха /, м2
Площадь сечения, м2
фронтально-
фронтального /в
для прохода теп-
теплоносителя fw
Длина теплопе-
редающей труб-
трубки /, м
Масса, кг,
не более
КП36-СК-01АУЗ
КП37-СК-01АУЗ
КП38-СК-01АУЗ
КП39-СК-01АУЗ
КП310-СК-01АУЗ
КП311-СК-О1АУЗ
КП312-СК-01АУЗ
13,26
16,34
19,42
22,5
28,66
83,12
125,27
0,267
0,329
0,392
0,455
0,581
1,66
2,488
0,005082
0,0103
0,0155
0,53
0,655
0,78
0,905
1,155
1,655
1,655
38
44
50
56
68
176
259
308 При южение 11 Волд\хона рсвате ш каюриферы)
ТАБЛИЦА II И КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ ММ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
КГП6 СК-КП310 СК (РИС II 3 а)
Обозн 1чение
КП36СК 01 ЛУЗ
КГП7 СК-01АУЗ
КЛ38 СК 01АУЗ
КП39 СК01АУЗ
КП310СК01АУЗ
А
530
655
780
90 Ь
1155
Ау
578
703
828
953
1203
А2
602
727
852
977
1227
А3
670
795
920
1045
1295
от верстии
п
18
20
22
24
28
Количество
шагов
и.
3
«2
4
5
6
7
9
825
А
А-А
У
Ли'SO
150
180
//./. Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением
309
ТАБЛИЦА 11.12. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗП-СК И
КП312-СК (РИС. 11.3,о)
Обозначение
Диаметр
условного
прохода
патрубков Dy
мм
Количество
оiвер-
стий
шагов
КПЗП-СК-О1АУЗ
КП312-СК-01АУЗ
1003 1051 1075 291 538
1503 1551 1575 416 788
65
80
44
52
13
Рис. П.З. Воздухонагреватели (калориферы) КП36-СК-01УЗА -г- КП310-СК-01УЗА(а), КП311-СК-01УЗА и
КП312-СК-01УЗА (б)
/теплопередающая трубка теплообменного элемента; 2 патрубок для подвода пара; 3 патрубок для отвода конденсата;
4 трубная решетка; 5 крышка; б - уплотнительные прокладки; 7-боковые щитки
310 Приложение II Возду хонагреватели (калориферы)
ТАБЛИЦА II 13 НОМЕНКЛАТУРА И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КП4-СК
Обозначение
Площадь поверх-
поверхности тептооб-
мена со стороны
воздуха F, м"
Площадь сечения, м2
фронтально
го/.
для прохода теп
лоносителя fw
Длина теплопе-
редающей труб-
трубки /, м
Масса, кг,
не более
КП46-СК-01АУЗ
КП47-СК-01АУЗ
КП48-СК-01АУЗ
КП43-СК-01АУЗ
КП410-СК-01АУЗ
17,42
21,47
25,52
29,57
57,66
110,05
1^6,21
0,267
0,329
0,392
0,455
0,581
1,66
2,488
0,00668
0,0136
0,0206
0,53
0,655
0,78
0,905
1,155
1,655
1,655
45
53
61
68
85
223
331
КП411-СК-01АУЗ
КП412-СК-01АУЗ
ТАБЛИЦА II 14 %ОДЫ ПО ОКП ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КПЗ-СК И КП4-СК
Обозначение
КП36-СК-01АУЗ
КП37-СК-01АУЗ
КП38-СК-01АУЗ
КП39-СК-01АУЗ
КП310-СК-01АУЗ
КП311-СК-01АУЗ
КП312-СК-01АУЗ
Код по ОКП
48 6353 1281
48 6353 1283
48 6353 1285
48 6353 1287
48 6353 1289
48 6353 1291
48 6353 1293
Обозначение
КП46-СК-01АУЗ
КП47-СК-01АУЗ
КП48-СК-01АУЗ
КП49-СК-01АУЗ
КП410-СК-01АУЗ
КП411-СК-01АУЗ
КП412-СК-01АУЗ
Код по ОКП
48 6353 1306
48 6353 1308
48 6353 1310
48 6353 1312
48 6353 1314
48 6353 1316
48 6353 1318
11.1. Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением 311
с.
•е-
ЧО
in
оо"
чо
Я
чо"
чо
CN
р
ЧО
cn"
ЧО
оо
г--
Г-"
чо
г~
г-^
•п"
ЧО
оо
чо,
си"
ЧО
ON
ЧО
ЧО
СП
in"
ЧО
о
сп"
чо
ON
оо
3
чо"
ЧО
On
о
3"
1П
о
ЧО
CN
On
ON
ЧО
ON
in
cn"
ЧО
ON
о"
чо
in
оо"
ON
4t
п-'
чо
On
in
CN
чо
ON
in
о
чо
—
oo'
in
-н (N ON
On
o"
CN <—i —
00 -и -Ч
СП
ON
¦"*
°Я,
>n"
ЧО
$
oo
in"
^5
oo"
ЧО
ЧО,
4O^
¦t
CN
oo
CN
in
cn"
¦<*
in"
Tt
in
42;
45,
in
cn"
СП
ir
CN
СП
ЧО 00 -ч ^н
5 5 S
АУЗ
6-СК-О
СП
с
АУЗ
т—Н
7-СК-О
СП
с
АУЗ
Г-Н
8-СК-О
СП
С
АУЗ
9-СК-О
СП
с
1АУЗ
о
10-СК-
СП
с
1АУЗ
о
11-СК-
СП
с
1АУЗ
о
12-СК-
С
« чо
Р" OS"
CN
ЧО
ЧО"
я
2;
Г-"
ЧО
00
\с
СП
ЧО
ЧО"
1—1
\6
чо
ON
•<*
cn"
чо
ON »—< "—i
оо —i *—
чо
ON
р"
in
On
чо
p"
in
^*
CN
o"
in
ЧО
On"
n-
ЧО
ON
ЧО
On"
§
— чо чо
Г0
<
1—t
p
и
С
<
о
U
*~/
ro
<
о
-СК
oo
l^-
С
го
<
о
U
On
^*
С
ro
>>
<
p
и
о
5
С
го
<
о
и
С
го
>>
<
р
и
CN
5
С
312 Приложение II Воздухонагреватели (калориферы)
ТАБЛИЦА Ц.16. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
КП46-СК-КП410-СК (РИС 11.4, а)
Обозначение
Количество
отверстии
КП46-СК-01АУЗ
КП47-СК-01АУЗ
КП48-СК-01АУЗ
КП49-СК-01АУЗ
КП410-СК-01АУЗ
530
655
780
905
1155
578
703
828
953
1203
602
727
852
977
1227
670
795
920
1045
1295
18
20
22
24
28
А-А
//./. Воздухонагреватели биметаллические со спирально-накатным оребрением
313
ТАБЛИЦА 11.17. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ КП411-СК И
КП412-СК (РИС. 11.4,6)
Обозначение
Диаметр
условного
прохода
патрубков Dy,
мм
Количество
о гверс-
тий
шагов
КП411-СК-01АУЗ
КП412-СК-01АУЗ
1003 1051 1075 291 538
1503 1551 1575 416 788
65
44
52
13
6-Б
Рис. II.4. Воздухонагреватели (калориферы) КП46-СК-01УЗА - КП410-СК-01УЗ (a) v КП411-СК-01УЗА и
КП412-СК-01УЗА (б)
I-теплопередающая трубка теплообменного элемента, 2-патрубок для подвода пара. 3 патрубок тля оiвода конденсата,
4-трубная решетка; J-крышкд; б-уплогнигельная прокладка, 7-боковые щитки
314 Приложение 11 Воздухонагреватели (калориферы)
П.2. КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕ
С ГОФРИРОВАННЫМИ ПЛАСТИНАМИ
И ПЛОСКООВАЛЬНЫМИ ТРУБКАМИ
Калориферы стальные с гофрированны-
гофрированными пластинами и плоскоовальными трубками
КВБ5, КВБ8, КВБ10 и КВБ11 предназначены
для нагревания воздуха с запыленностью не
более 0,15 мг/м3 в системах вентиляции, воз-
воздушного отопления, кондиционирования и в су-
сушильных установках. Теплоноситель-горячая
вода или пар. Рассчитаны на гидравлическое
давление теплоносителя до 1,2 МПа. Калори-
Калориферы изготовляются в соответствии с ТУ
36-1710-83.
Теплоотдающую поверхность калорифе-
калориферов образуют плоскоовальные стальные труб-
трубки с наружными размерами поперечного се-
сечения 73,8 х 10,8 мм, на которые с шагом
3,7 мм насажены стальные гофрированные
пластины толщиной 0,5 мм. Калориферы № 5, 8,
и 10 имеют по одному входному и выходному
патрубку для подвода и отвода теплоносителя,
а калорифер № 11-два входных и выходных
патрубка.
Калориферы КВБ выпускаются четырех
типоразмеров.
Пример условного обозначения КВБ8-П-
01УЗ: ТУ 36-1710-83;
К-калорифер;
В - теплоноситель;
Б-большая модель;
8-номер типоразмера,
П -пластинчатый;
01-модификация конструкции;
У-климатическое исполнение;
3-категория размещения согласно ГОСТ
15150-69*.
sag
О &Ё
* а о
§1
5
g-sa
|
e н g
las
О <л
— О —< —
О
о"
3
СП
?*>
о
с
If")
из
оз
US
го
>>
о
С
00
ОС
о
0-П-
из
—<
О
С
из
CQ
^- — <N
О
On Г-
чо
о'
о
К
iA
из
се
о
С
00
из
са
us
о
)-П-
i2
из
со
US
о
1-П-
из
CQ
us
316 Приложение
// Возд\ хонагpteante ш (каюриферы)
ТАБЛИЦА И 20 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КАЛОРИФЕРОВ КВБ5, КВБ8 И КВБ10
(РИС 11 «)
Обозначение
4
Л,
Az
Ь
ь,
Б2
Количество
шагов
КВБ5-П-О1УЗ
КВБ8-П-01УЗ
КВБ10-П-01УЗ
1163
788
1163
1203
828
1203
1291
915
1290
378
503
503
426
551
551
450
575
575
305
420
420
9
6
9
2
3
3
ОТВЕРСТИЯ ОВАЛЬНЫЕ 11x15
Рис 115 Калориферы схальные пластинчатые КВЬэ-КВЬ8 и КВБ10 (и) и КВЫ1 (J)
112 Калориферы стальные с гофрированными п тетиначи и п юскоовалшыvu труокачи 317
7663
—*
318 Приложение II. Воздухонагреватели (калориферы)
П.З. КАЛОРИФЕРЫ СТАЛЬНЫЕ
ПЛАСТИНЧАТЫЕ
Калориферы стальные пластинчатые
КВСБ-П и КВББ-П предназначены для нагре-
нагревания воздуха с предельно допустимым со-
содержанием химически агрессивных веществ по
ГОСТ 12.1.005-88, с запыленностью не более
0,5 мг/м3, не содержащего липких веществ и
волокнистых материалов, в системах конди-
кондиционирования, вентиляции, воздушного отоп-
отопления и в сушильных установках.
Теплоноситель горячая вода с рабочим
избыточным давлением до 1,2 МПа и темпера-
температурой до 180°С.
Калориферы изготовляют в климатичес-
климатических исполнениях согласно ГОСТ 15150-69*;
а) для эксплуатации в районах с умерен-
умеренным климатом (У) и категории размещения 3;
б) для эксплуатации в районах с тропи-
тропическим климатом (Т) и категории размеще-
размещения 3.
Изготовляют калориферы двух моделей:
КВСБ-П-средняя модель и КВББ-П-большая
модель, имеющие по направлению движения
воздуха соответственно три и четыре ряда теп-
лопередающих трубок.
В зависимости от присоединительных раз-
размеров калориферы каждой модели подразде-
подразделяются на семь типоразмеров с № 6 по 12.
Присоединительные размеры калориферов
соответствуют ТУ 22-5893-84.
Пример условного обозначения КВС7Б-П-
УЗ, ТУ 22-4459-84; КВБ9Б-П-13; ТУ 22-4459-84:
К-калорифер;
В - теплоноситель вода;
С, Б-модель (средняя, большая);
7, 9-номер типоразмера;
Б - модификация конструкции;
П - пластинчатый;
У. Т - климатическое исполнение (У-уме-
(У-умеренный климат, Т-тропический климат);
3-категория размещения (согласно ГОСТ
15150-69*).
ТАБЛИЦА 11.21. ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Массовая скорость
движения воздуха
во фронтальном
сечении (ир)н,
КГ/(М2'С)
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • °С), при
0,2
25,76
28,94
31,68
34,11
36,3
38,32
40,19
41,94
43,6
45,16
46,65
48,07
0,3
27,14
30,49
33,38
35,93
38,25
40,38
42,35
44,19
45,93
47,58
49,15
50,65
скорости движения
теплоносителя по трубкам и>, м/с
0,4
28,17
31,65
34,64
37,29
39,7
41,9
43,95
45,86
47,67
49,38
51,01
52,56
0,5
28,99
32,57
35,65
38,38
40,85
43,12
45,23
47,2
49,06
50,82
52,43
54,09
0,6
29,68
33,28
36,5
39,3
41,83
44,15
46,31
48,33
50,24
52,03
53,75
55,38
0,7
30,28
34,02
37,23
40,09
42,67
45,04
47,24
49,3
51,24
53,08
54,83
56,5
0,8
30,8-
34,61
37,88
40,78
43,41
45,83
48,06
50,15
52,13
54
55,78
57,48
0,9
31,27
35,14
38,46
41,41
44,08
46,52
48,8
50,92
52,93
54,83
56,64
58,36
1
31,7
35,62
38,99
41,98
44,68
47,16
49,47
51,62
53,66
55,58
57,41
59,16
1,2
32,46
36,47
39,91
42,97
45,74
48,28
50,64
52,85
54,93
56,9
58,78
60,57
Аэродинамичес-
Аэродинамическое сопротивле-
сопротивление ДРа, Па
15,03
24,02
34,65
46,51
59,8
74,34
90,07
106,95
124,93
143,96
164,03
185,09
Примечание. Коэффициент теплопередачи К калориферов типа КВБ-П при теплоносителе вода
К = 26,9 (dpH-405w0'129. Сопротивление проходу воздуха АРЛ = 7,76(ирI>63.
// 3 Калориферы стальные пластинчатые 319
<
ИГ
К
«4
w
<
g s
i vo r-- c^ m
o'oo'o"'-^
о u
ю ч
s
o"
а о
•е-
OOO OO
я а
Я X о
о о. о
с р
3
i o
ЧО t~- oc o\ —i
uuuuu
aa ffi ffl cq cq
in in
vn in
ИМ-1.1
dS
оо ^J
ас
65
coca
320
При южеиие П. Ьоздухонагревите ли (калориферы!
ТАБЛИЦА 11.23.
Обозначение
ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ
КВС6Б ^ КВС10Б (РИС. 11.6, а)
А
л,
л2
РАЗМЕРЫ,
А3
ММ, КАЛОРИФЕРОВ
Количество
шагов
отверстий
п
КВС6Б-П-УЗ
КВС7Б-П-УЗ
КВС8Б-П-УЗ
КВС9Б-П-УЗ
КВС10Б-П-УЗ
530
655
780
905
1155
578
703
828
953
1203
602
727
852
977
1227
651
776
901
1026
1276
4
5
6
7
9
16
18
20
22
26
А
IJ 3 Ка шриферы стальные пластинчатые 321
ТАБЛИЦА И 24 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ
КВС11Б И КВС12Б (РИС 116,6)
Обозначение
КВСПБ-П-УЗ
КВС12Б-П-УЗ
Ь
1003
1503
1051
1551
Ьг
1075
1575
912
1412
Диаметр условного
прохода патрубков
Ьу, мм
50
50
, КАЛОРИФЕРОВ
Количество
шаЁов
«1
7
11
отверстий
л
44
52
1655
125*13
1703
1727
125
39
12
» п
Z7 j
777*
Рис 116 Калориферы стальные пластинчатые КВСьБ - КВС10Б (а), КВС11Б и КВС12Б
322 Приложение II. Воздухонагреватели (калориферы)
ТАБЛИЦА II.
Массовая скорость
движения воздуха
во фронтальном
сечении (v р)„,
кг/(м2 • с)
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
25 ДАННЫЕ
ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 •с
0,2
21,55
23,83
25,77
27,47
28,99
30,38
31,65
32,84
33,96
35,01
36,0
36,95
0,3
22,72
25,12
27,16
28,95
30,56
32,02
33,37
34,62
35,8
36,9
37,95
38,95
С), при
КВСБ
скорости движения
теплоносителя по трубкам w, м/с
0,4
23,58
28,08
28,2
30,06
31,72
33,94
34,64
35,94
37,16
38,31
39,4
40,43
0,5
24,27
26,85
29,03
30,94
32,65
34,22
35,66
37
38,25
39,43
40,55
41,62
0,6
24,86
27,49
29,73
31,68
33,44
35,04
36,52
37,88
39,17
40,38
41,53
42,62
0,7
25,36
28,05
30,33
32,89
34,71
36,37
37,91
38,65
39,96
41,2
42,37
43,48
0,8
25,81
28,64
30,86
32,89
34,71
36,37
37,91
39,33
40,66
41,92
43,11
44,24
0,9
26,2
28,98
31,33
33,4
35,25
36,94
38,49
39,94
41,29
42,57
43,78
44,92
1
26,57
29,38
31,76
33,86
35,73
37,44
39,02
40,49
41,86
43,15
44,38
45,55
1,2
27,21
30,08
32,53
34,67
36,59
38,34
39,96
41,46
42,87
44,19
45,45
46,64
Аэродинамичес-
Аэродинамическое сопротивле-
сопротивление ДРа, Па
ИЛ
17,21
24,19
31,94
40,4
49,53
59,27
69,6
80,49
91,91
103,85
116,27
ТАБЛИЦА 11.26. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВББ
Обозначение
КВБ6Б-П-УЗ
КВБ7Б-П-УЗ
КВБ8Б-П-УЗ
КВБ9Б-П-УЗ
КВБЮБ-П-УЗ
Площадь по-
поверхности
теплообмена
со стороны
воздуха
F, м2
17,22
21,22
25,29
29,34
37,48
фрон-
таль-
тального
/в
0,267
0,329
0,392
0,455
0,581
Площадь сечения,
для прохо-
прохода тепло-
теплоносителя
L
патрубка
/п
0,00116 0,00101
М2
распредели-
тельно-сбор-
тельно-сборных коллек-
коллекторов ft
0,00245
Число ходов
для движе-
движения тепло-
теплоносителя
их
6
Длина
теплопе-
редающей
трубки
/, м
0,53
0,655
0,78
0,905
1,155
Масса,
кг
71
84
97
111
137
КВБПБ-П-УЗ 107,08 1,66 0,00348 0,00221
КВБ12Б-П-УЗ 160,49 2,488 0,00592 0,00358
0,00409
1,655
1,655
359
529
II.3. Калориферы стальные пластинчатые 323
ТАБЛИЦА II
Массовая скорость
движения воздуха
во фронтальном
сечении (гр)„,
кг/(м2 • с)
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
27. ДАННЫЕ
. ДЛЯ I
1ОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2 • °С), при
0,2
20,43
22,59
24,43
26,04
27,48
28,79
30,01
31,13
32,19
33,18
34,13
35,02
0,3
21,53
23,81
25,75
27,44
28,97
30,35
31,63
32,82
33,93
34,98
35,97
36,92
КВББ
скорости движения
теплоносителя по трубкам w, м/с
0,4
22,35
24,72
26,73
28,49
30,07
31,51
32,84
34,07
35,23
36,31
37,34
38,33
0,5
23,01
25,45
27,52
29,33
30,95
32,44
33,72
35,07
36,26
37,38
38..44
39,45
0,6
23,57
26,06
28,18
30,03
31,7
33,22
34,62
35,92
37,13
38,28
39,37
40,4
0,7
24,04
26,59
28,75
30,64
32,34
33,89
35,31
36,64
37,88
39,05
40,16
41,22
0,8
24,46
27,05
29,75
31,18
32,91
34,48
35,93
37,28
38,55
39,74
40,86
41,94
0,9
24,84
27,47
29,7
31,66
33,41
35,01
36,49
37,86
39,14
40,35
41,49
42,59
1
25,18
27,85
30,11
32,1
33,87
35,5
36,99
38,37
39,18-
40,91
42,07
43,18
1,2
25,79
28,52
30,83
32,87
34,69
36,35
37,88
39,3
40,63
41,89
43,08
44,21
Аэродинамичес-
Аэродинамическое сопротивле-
сопротивление АРа, Па
15,35
23,8
33,45
44,17
55,87
68,49
81,97
96,26
111,32
127,11
143,61
160,8
ТАБЛИЦА 11.28. ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ КАЛОРИФЕРОВ КВСБ APW> кПа
Тип калорифера
КВСБ-П-УЗ
Номер
калорифера
6
7
8
9
10
11
12
Коэффициент
А
14,25
15,1
15,96
16,81
18,52
19,8
31,36
Тип калорифера
Номер
калорифера
6
7
КВББ-П-УЗ 8
9
10
И
12
Коэффициент
А
12,63
13,49
14,34
15,2
16,91
20,91
34,61
324 Приложение II Воздухонагреватели (калориферы)
ТАБЛИЦА II 29
Обозначение
ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ
КВБ6Б И КВБ10Б (РИС И7,а)
А
Аг
РАЗМЕРЫ,
ММ,
КАЛОРИФЕРОВ
Количест во
шагов
отверстий
и
КВБ6Б-П-УЗ
КВБ7Б-П-УЗ
КВБ8Б-П-УЗ
КВБ9Б-П-УЗ
КВБ10Б-П-УЗ
530
655
780
905
1155
А
578
703
828
953
1203
602
727
852
977
1227
651
776
901
1026
1276
725 ^п1
125
39
> отб 12*76"
16
18
20
22
26
32
ИЗ Калориферы стальные пластинчатые 325
ТАБЛИЦА 11.30 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ
КВЫ1Б И КВБ12Б (РИС 11 7.6)
Обозначение
КВЫ1БП-УЗ
КВЫ2Б-Н-УЗ
1003
1503
Б,
1051
1551
Ь2
1075
1575
^3
912
1392
Диамегр условного
прохода патрубков
Dv, мм
50
65
, КАЛОРИФЕРОВ
Количество
шаюв
«1
7
11
отверстий
и
44
52
1655
Г
п от $ 12*16
И !:
177ч-
Рис. 11.7. Калориферы стальные пластинчатые КВБ6Б - КВЫ0Б (а), КВБПЬ и КВБ12Б (б)
ПРИЛОЖЕНИЕ III
ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
И КОНДИЦИОНЕРЫ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ КТЦЗ
Ш.1. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ
КОНДИЦИОНЕРЫ
Кондиционеры КТЦЗ изготовляют только
по четырем базовым (типовым) схемам ком-
компоновки оборудования и их модификациям,
образующимся путем доукомплектования, за-
замены или исключения отдельных видов обо-
оборудования из базовых схем. Кондиционеры
могут работать в двух режимах производи-
производительности по воздуху-номинальной и макси-
максимальной. Отличие кондиционеров максималь-
максимальной производительности от кондиционеров но-
номинальной производительности состоит в том,
что при сохранении габаритных размеров уве-
увеличивается производительность по воздуху в
1,25 раза, что позволяет улучшить показатели
по занимаемой площади и объему на стро-
строительных объектах Кондиционеры, которые
укомплектованы масляными фильтрами, при-
применяются только с номинальной производи-
производительностью.
По базовым схемам 1, 2, 3 (см. рис. III. 1)
изготовляют центральные кондиционеры, а по
базовой схеме 4-кондиционеры-теплоутшшза-
торы (табл. III. 1 и Ш.2). Базовые схемы 1, 3,
4 имеют десять индексов (обозначений), т.е.
для всего ряда кондиционеров КТЦЗ-10,
КТЦЗ-20, КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63,
КТЦЗ-80, КТЦЗ-125, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200,
КТЦЗ-250, а базовая схема 2 имеет четыре
индекса (обозначения), т.е. КТЦЗ-31,5,
КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80.
При заказе модификаций базовых схем
количество оборудования каждого наименова-
наименования не должно превышать указанных ниже
величин:
камера орошения-1 шт.
воздухонагреватель:
первого подогрева-2 шт. (не более четы-
четырех рядов трубок)
второго подогрева-1 шт. (не более двух
рядов трубок)
фильтр воздушный-1 шт.
вентиляционный агрегат-1 шт.
клапан воздушный-3 шт.
блок приемный-1 шт.
блок присоединительный -1 шт.
камера воздушная -1 шт.
камера обслуживания-4 шт.
блок тепломассообмена БТМ 2,2-3-1 шт.
блок теплоутилизации -1 шт.
В отдельных обоснованных случаях допус-
допускается заказывать кондиционер с минималь-
минимальным или максимальным количеством оборудо-
оборудования. Минимальное количество оборудова-
оборудования, входящего в состав модификации базовой
схемы, должно включать не менее трех на-
наименований основного оборудования (камера
орошения, блок тепломассообмена, блок теп-
теплоутилизации, фильтр воздушный, воздухона-
воздухонагреватель, вентиляторный агрегат, блок при-
приемный, клапан воздушный). Максимальное ко-
количество оборудования, комплектуемого до-
дополнительно к модификации базовой схемы,
может составлять не более трех наименований
указанного ниже оборудования
камера орошения -1 шт.
блок тепломассообмена БТМ 2,1-3-1 шт.
воздухонагреватель:
первого подогрева -1 шт. (не более двух
рядов трубок)
второго »-1 шт. (однорядный)
блока тепломассообмена - 3 шт. (не более
шести рядов трубок)
блока теплоутилизации-4 шт. (не более
восьми рядов трубок)
клапан воздушный-2 шт.
вентиляторный агрегат для рециркуля-
рециркуляции-1 шт.
камера воздушная - 2 шт.
камера обслуживания - 2 шт.
Аэродинамическое сопротивление конди-
кондиционеров по базовым схемам или их модифи-
модификациям определяется путем суммирования
аэродинамических сопротивлений отдельных
видов оборудования, составляющих базовую
схему или ее модификацию.
Масса базовой схемы или ее модификации
определяется путем суммирования масс от-
отдельных видов оборудования, составляющих
базовую схему или ее модификацию.
III.1
Центральные кондиционеры 327
ТАБЛИЦА III. 1. НОМЕНКЛАТУРА ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ И КОНДИЦИОНЕРОВ-
ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ КТЦЗ С БАЗОВЫМИ СХЕМАМИ КОМПОНОВКИ ОБОРУДОВАНИЯ
Номер базовой
схемы
Индексы кондиционеров различных типов
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
1
2
3
4
01.1
—
01.3
01.4
02.1
—
02.3
02.4
03.1
03.2
03.3
03.4
04.1
04.2
04.3
04.4
06.1
06.2
06.3
06.4
Продолжение табл. III.1
Номер базовой
схемы
Индексы кондиционеров различных типов
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
1
2
3
4
08.1
08.2
08.3
08.4
12.1
—
12.3
12.4
16.1
—
16.3
16.4
20.1
—
20.3
20.4
25.1
—
25.3
25.4
ТАБЛИЦА ШТ2. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ (РИС. III.I)
Тип кондиционера
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
L
6955
7560
8125
8690
9740
10305
11125
13655
13955
14420
Li
1440
1440
1440
20Q5
1440
2005
2005
2520
2005
2520
L2
740
770
810
810
810
810
1020
—
—
—
1250
1825
1850
1850
2900
2900
3510
6543
7180
7130
L4
580
705
725
725
950
950
1120
3187
3664
3615
Я
1952
1952
2845
3345
2845
3345
4845
5845
4845
5845
h
217
-18
530
530
255
255
530
350
390
390
328 Приложение III. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизиторы
КТЦЗ-10; КТЦЗ-20
2 J 2 /
ось выхлопного
I
О
'//у'///.
'У
V/
/ У / У у У
565
565
180
565
1650
W
I КТЦЗ-31,5
15 4 2 3 2 1 6
' / II///
7
О
ось выхлопного
7\
///Л/
7s,-
'
7/7
/А/
565
'•VZ-
/ZZ/.
565
180
565
7y '7/ ¦'// Yy 'A
2150
' У / У / / ¦' У У/
'/
h
Ч
ч
k
КТЦЗ-40
2 3 2 1
О
I
ось выхлопного
ПАТРУБКА
У77777777/
Zzl
¦'//// //УУУ
Li
565
555
565
2150
II 1.1. Центральные кондиционеры 329
КТЦЗ-Ю; КЩЗ-20; КТЦЗ-31,5; КТЦЗ-40
ось выхлопного
б)
. УЛЛ.
»&\«ml С, 1, ?V
схема 4) (б)
/-камера орошения; 2 -камера обслуживания; 3 -воздухонагреватели; 4- фильтр воздушный; 5-блок приемный; б-блок
присоединительный; 7 вентиляторные агрегаты; 8- блок теплоутилизации с четырехрядным теплообменником
330 Приложение III. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
ТАБЛИЦА Ш.З. КОНСТРУКТИВНЫЕ ИСПОЛНЕНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ,
ВХОДЯЩЕГО В СОСТАВ БАЗОВЫХ СХЕМ
Оборудование
Условное
обозначе-
обозначение
Тип кондиционера
Номер
базовой
схемы
Исполнение
Камера орошения
ОКФ-3 КТЦЗ-10; КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5 -=- КТЦЗ-250
1 Правая, исполнение по
плотности форсунок-2
2 Исполнение по плотности
форсунок - 2
ОКС1-3
ОКС2-3
КТЦЗ-31,5-КТЦЗ-80
Правая, исполнение по
плотности форсунок-2
Воздухонаг-
Воздухонагреватель
Вентиляторный
агрегат
ВН1-3 КТЦЗ-31,5 - КТЦЗ-80
ВН2-3 КТЦЗ-10 -- КТЦЗ-250
2 Однорядный, без обвод-
обводного канала
2 Двухрядный, без обвод-
обводного канала
Блок тепло-
тепломассообмена
Блок тепло-
утилизации
Фильтр воз-
воздушный
БТМ2.1-3
БТ4-3
ФР1-3
КТЦЗ-10 -г-
КТЦЗ-10;
КТЦЗ-10 -
КТЦЗ-31,5 -
КТЦЗ-250
КТЦЗ-20
КТЦЗ-250
- КТЦЗ-80
3
4
1,3,4
2
Правый
«
Сухой, для атмосфер-
атмосферной пыли
ВКЭ1 -3 КТЦЗ-10 - КТЦЗ-125;
КТЦЗ-31,5-КТЦЗ-80
ВКЭ2-3 КТЦЗ-160 -=- КТЦЗ-250
1, 3,4 Полное (условное давле-
2 ние 1,2 кПа, привод на-
1,3,4, правляющего аппарата-
электрический. Положе-
Положение корпуса и направле-
направление вращения-Пр. 0°
Блок приемный
БСЭ1-3 КТЦЗ-10 -г- КТЦЗ-250
КТЦЗ-31,5 н- КТЦЗ-80
БПЭ-3 КТЦЗ-10 - КТЦЗ-250
1, 3 Привод клапана воздуш-
2 ного - электрический
4
Ш.2. КОНДИЦИОНЕРЫ-
ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ
Кондиционеры-теплоутилизаторы КТЦЗ-
10, КТЦЗ-20, КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63,
КТЦЗ-80, КТЦЗ-125, КТЦЗ-160, КТЦЗ-200,
КТЦЗ-250 базовой схемы 4 (см. рис. Ш.2) пред-
предназначены для работы по утилизации теплоты
(или холода) в системе вытяжной вентиляции
с целью снижения энергопотребления теплоты
(или холода) вентиляционных выбросов. Тем-
Температура воздуха вентиляционных выбросов,
поступающих в кондиционер-теплоутилизатор,
не должна превышать 70 °С.
В кондиционерах-теплоутилизаторах ис-
использован способ утилизации теплоты (или
холода) с промежуточным теплоносителем, ко-
который предполагает наличие групп теплооб-
теплообменников, соединенных между собой кольце-
кольцевым трубопроводом с циркуляционным насо-
насосом и запорно-регулирующей аппаратурой (на-
(насос и запорно-регулирующая аппаратура вы-
выбираются проектантом для конкретных усло-
условий и заводом-изготовителем кондиционеров
не поставляются). В качестве промежуточного
теплоносителя применяют воду или незамер-
незамерзающие растворы, который выбирается в за-
зависимости от исходных данных и функцио-
функционального назначения системы утилизации.
Кондиционер-теплоутилизатор включает
следующее оборудование: блок теплоутилиза-
ции, блок приемный, фильтр воздушный, ка-
камеру обслуживания, блок присоединительный,
вентиляторный агрегат.
111.3. Камеры орошения 331
III.3. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ
Камеры орошения изготовляют трех ти-
типов:
1) форсуночные камеры орошения ОКФ-3;
2) сеточные камеры орошения ОКС1-3 без
водонаг ревателя;
3) сеточные камеры орошения ОКС2-3
с водонагревателем.
Камеры орошения ОКФ-3 (рис. 1Н.2, табл.
Ш.4 и Ш.5) применяются в центральных конди-
кондиционерах КТЦЗ производительностью по воз-
воздуху 10, 20, 31,5; 40, 63, 80, 125, 160, 200
и 250 тыс. м3/ч; камеры орошения ОКС1-3
и ОКС2-3-В центральных кондиционерах
КТЦЗ производительностью по воздуху 31,5;
40, 63 и 80 тыс. м3/ч.
Камера орошения ОКФ-3 предназначена
для осуществления политропических и адиаба-
адиабатических процессов тепловлажностной обра-
обработки воздуха.
Камеры орошения изготовляют в двух ис-
исполнениях, отличающихся друг от друга плот-
плотностью форсунок.
Камеры орошения ОКС (рис. III.3 и Ш.4,
табл. Ш.6) являются универсальным контакт-
контактным аппаратом, предназначенным для эффек-
эффективного осуществления политропических и
адиабатических процессов тепловлажностной
обработки воздуха в составе центральных кон-
кондиционеров. Камеры орошения ОКС изготов-
изготовляют в двух исполнениях, отличающихся друг
от друга плотностью форсунок.
Для осуществления политропических про-
процессов тепловлажностной обработки рекомен-
рекомендуется применять камеру орошения с большей
плотностью, при адиабатических процессах-с
меньшей плотностью.
Камеры орошения помимо работы в поли-
политропическом режиме на холодной воде могут
работать в режиме испарительного нагрева
с низкопотенциальным теплоносителем.
1650
Рис. Ш.2. Камеры орошения ОКФ-3
/-бак, 2 стенка передняя; 3-воздухораспределитель; 4-потолок; 5-коллекторный ряд; 6 дверка; 7-каплеуловитель; #~стенка;
9 -светильник; 10 -муфта
332 При южение 111. Центра гьные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилтатары
ТАБЛИЦА 11
[.4. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Кондиционер
индекс
01.01304
02.01304
03.01304
04.01304
06.01304
08.01304
12.01304
16.01304
20.01304
25.01304
тип
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-120
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
испол-
исполнение
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ ОКФ-3
Камера орошения
диаметр услов-
условною прохода,
мм
D, A)-к
форсункам
65
' 65
100
100
125
125
125
125
125
125
Dy B)-
перелив
или к
насосу
100
100
125
125
250
250
250
250
300
300
количество стоя-
стояков, шт., в ряду
по ходу воздуха
пер-
первом
2
2
4
4
4
4
4
4
9
9
9
9
18
18
18
18
26
26
26
26
вто-
втором
1
2
3
4
3
4
3
4
7
9
7
9
14
18
14
18
20
26
20
26
всею
3
4
7
8
7
8
7
8
16
IS
16
18
32
36
32
36
46
52
46
52
количество фор
сунок, шт.
на од-
одном
ст ояке
6
6
6
6
9
9
12
12
9
9
12
12
9
9
12
12
9
9
12
12
всего
В ПЯП\
по ходу воз-
воздуха
нер-
нервом
12
12
24
24
36
36
48
48
81
81
108
108
162
162
216
216
234
234
312
312
вто-
втором
6
12
18
24
27
36
36
48
63
81
84
108
126
162
168
216
180
234
240
312
всего
18
24
42
48
63
72
84
96
144
162
192
216
288
324
384
432
414
468
552
624
Масса,
кг, не
более
406
647
1083
1244
1911
2055
3173
3655
4561
5250
I1I.3. Камеры орошения 333
ТАБЛИЦА Ш.5. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАМЬР ОРОШЕНИЯ ОКФ-3 (РИС. III.2)
Кондиционер
индекс
тип
Испол-
Исполнение
Размеры, мм
А
л,
АА
Н
М j
т
i
и
01.01304 КТЦЗ-10 1
825 750 876 905 63 1250 1125 1301 1747 6 9
02 01304
03.01304
04.01304
06 01304
08 01304
12Ш304
16.01304
20 01304
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-160
КТЦЗ -200
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
. 1652
1652
1652
. 3402
3402
3402
5152
1625
1625
1625
3375
3375
3375
5125
1703
1703
1703
3453
3453
¦™>
3453
5203
1732
1732
1732
3482
3482
3482
5232
39
39
39
39
39
39
39
1250
200П
2500
2000
2500
5000
4000
1125
1875
2375
1875
2375
-»„
4875
3875
1301
2051
2551
2051
2551
5041
4051
1747
2640
3140
2640
3140
5640
4640
13
13
13
V
27
27
41
9
15
19
15
19
39
31
1
25 01304 КТЦЗ-250 5152 5125 5203 5232 39 5000 4875 5051 5640 41 39
334 Приложение III Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
2715
1387,5
.6
. т*125*А,
Рис III 3 Камеры орошения ОКС1-3 (КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80)
/-бак, 2 раскос, 3- стенка передняя, ^-сеточное устройство, 5 коллектор, б-потолок, 7-дверка, 8 - каплеуловитель, 9 -стенка,
10-муфта, //-светильник
2715
Ш
15
слив Вп 80 ¦
Й
!f>
i ' Ш4 Камеры орошения ОКС2-3 (КТЦЗ-31,5, КТЦЗ-40, КТЦЗ-63, КТЦЗ-80)
/-бак, 2-раскос, ? стенка передняя, 4 дверка 5 сетчатое устройство, б-коллектор, 7-потолок, #-каплеуловител1
9-воздухонагреватель, 10, /4-стенки // узел перелива, 12 муфта, 13 фильтр, /5-свегильник
111.3. Камеры орошения 335
ТАБЛИЦ А III6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАМЕР ОРОШЕНИЯ
ОКС1-3, ОКС2-3 (РИС. Ш.З, Ш.4)
Кондиционер
индекс
03.01204
03.01404
04 01204
04.01404
06 01204
06.01404
08 01204
08.01404
тип
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
Тип камеры
орошения
ОКС 1-3
ОКС2-3
ОКС 1-3
ОКС2-3
ОКС1-3
ОКС2-3
ОКС 1-3
ОКС2-3
Количество
форсунок для
исполнения
1
20
24
40
52
2
24
30
48
60
J
Диаметр условного
прохода, мм
D,(l) к
форсункам
125
125
125
125
DyB)
перелив или к
насосу
0,C)
125
50
125
50
250
50
250
50
Продолжение табл. Ш.6
Размеры, мм
А
Аг
1652 1652
1652 1652
3402 3375
3402
3375
А2
1703
1703
3453
3453
А3
1732
90
1732
90
3482
90
3482
—
Я
я,
2000 1875
2500 2375
—
2000 1875
90
—
2500
2375
я2
2051
2551
2051
2551
я,
2640
3140
2640
3140
Я4
2674
3174
2674
3174
я5
2794
3294
2794
3294
т
п
Масса, кг, не
более
1160
13 15
1345
1270
13 19
1455
1847
27 15
2217
27
19
2017
90 90
2387
336 Приложение III Центральные кондиционеры и кондициоиеры-теплоутилюаторы
Ш.4. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ
Воздухонагреватели (рис III 5) предназна-
предназначены для тепловой обработки воздуха до за-
заданных параметров Теплоносителем служит
горячая или перегретая вода с температурой
от 70 до 180°С и давлением до 1,2 МПа
A2 кгс/см2) (табл Ш.7)
Воздухонагревателями комплектуются
центральные кондиционеры КТЦЗ производи-
производительностью по воздуху 10-250 тыс м^/ч всех
базовых схем и их модификаций Воздухона-
Воздухонагреватели могут быть применены в системах
воздушного отопления и вентиляции
Для осуществления различных способов
регулирования температуры обрабатываемого
воздуха воздухонагреватели изготовляют без
обводного канала ВН и с обводным каналом
или кпапаном ВНО (таби III 8) Запыленность
воздуха, поступающего на воздухонагреватель,
не допжна превышать 0,5 мг/М3
Рис III 5 Воздухонагреватели без обводного калача
ВН1-3 ВН!,5-3 и ВН^-3
/ базовые теплообменники 2 стенки 3 опоры
КТЦЗ-70
КТЦЗ'20
1703
72' 20
ТАБЛИЦА III7 АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
Режим работы
кондиционера
Аэродинамическое сопротивление воздухонагревателей, Па (кгс/м2), не более
без обводного каната
1-рядный 1,5-рядный 2-рядный
с обводным каналом или клапаном
1-рядный 1,5-ряаный 2-рчаный
С номинальной произ- 37C,77) 44,2D,5) 63F,4) 55E,6) 72,9G,4) 93(9,48)
водительностью по
воздуху
С максимальной произво- 49D,99) 67,1F,8) 83(8,46) 79(8 05) 110,7A1,3) 133(П.56)
дительностью по воздуху
Ill 4 Воздухонагреватели 317
ТАБЛИЦА 1И 8 ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОМ АГРРВАТЕЛЬЙ
Возлухонагрсвагель
Индекс
01 10114
01 10314
01 10214
02 10114
02 10114
02 10214
01,10114
01 10314
03 10214
04 10114
04 103L
04 10214
06 10114
06 10314
Без обводною 06 10214
кшала BFI
08 10114
08 iO314
08 10214
12 10314
12 101И
12 10214
16101L
16 10314
16 10214
20 10114
20 '0314
20 10214
25 10114
25 1034
25 10214
01 11114
01 11314
01 31214
С обводным ка
на юм или к та-
таги*™ ВНО
02 11114
02 11114
02 1Г14
Коли
чество
рядов
1
1,5
2
1
1,5
2
1
'i
1
1 5
1
2
1 5
1
1 5
1
1 5
2
1
1,5
1
! «
1
2
1
2
Тип конди-
кондиционера
КТЦЗ 10
КТШ-20
КТЦЗ-11,5
КТЦЗ 40
КТЦЗ 61
КТЦЗ-80
КТЦЗ 125
КТВД 160
КТЦЗ 200
КТЦЗ 2<0
КТЩ 30
КТЦЗ 20
Количеспво базовых
теп юобмеиникс в
1м
125 м
_ 1
2
— - - ">
4
_ — 4
4 2
. _ g
--61
1
j _ _ __
П шщадь
ИОВС1 \НО
С Ч t П Ю-
обмена,
м2
18,4
27,2
36 8
17 1
''б
60 4
88 7
74 6
1105
144 2
120 S
П7,4
241,6
149
291 4
Ml о
№
601,6
162,4
512?
90/4
14 5^
20 9
т
29,6
42,4
П ющась
фрони» t
ног л <х ie
НИЯ V2
3 01
,_„-
„.,
4 34
6 63
>¦ 28
11 25
16 ^
19 Ь8
24 Hi
OS"*
ш
и не
Зо тее
ПО
.14
208
24^
316
390
305
197
485
480
620
76=5
600
780
955
1180
1460
i815
1480
1S90
2300
1800
2^10
Of)
ПО
16S
200
338 Приложение III. Центральные кондиционеры и кондищюнеры-теплоутилизаторы
Продолжение табл. 111.9
Воздухонагреватель
Индекс
Коли-
Количество
рядов
Тип конди-
кондиционера
Количество базовых
теплообменников
1м 1,25м 1,5м 2м
Площадь
поверхно-
поверхности тепло-
теплообмена,
м2
Площадь
фронталь-
фронтального сече-
сечения, м2
Масса,
кг, не
более
03.11114 1
03.11314 1,5 КТЦЗ-31,5
03.11214 2
45
65,5
90
2,49
180
235
290
04.11114 1
04.11314 1,5 КТЦЗ-40
04.11214 2
60,4
88,7
120,8
3,315
235
306
380
С обводным кана- 06.11114 1
лом или клапаном 06.11314 1,5
ВНО 06.11214 2
КТЦЗ-бЗ — —
2 —
90
131
180
4,975
360
465
575
08.11114 1
08.11314 1,5 КТЦЗ-*
08.11214 2
120,8
177,4
241,6
6,63
455
600
745
12.11114 1
12.11314 1,5 КТЦЗ-125
12.11214 2
4 —
180
262
360
9,96
680
890
1110
16.11114 1
16.113-14 1,5 КТЦЗ-160
16.11214 2
241,6
354,8
483,2
13,25
875
1155
1450
20.11114 1
20.11314 1,5 КТЦЗ-200
20.11214 2
— 6
270
393
540,2
14,94
1080
1385
1725
25.11114 1
25.11314 1,5 КТЦЗ-250
25.11214 2
362
532,2
724,8
19,89
1420
1840
2280
IIL5. БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА
Блоки тепломассообмена (рис. Ш.6, табл.
111.9-111.10) применяются в центральных кон-
кондиционерах КТЦЗ производительностью по
воздуху 10 250 тыс. м3/ч. Изготовляются
в двух вариантах: 1-й вариант-с насосом и об-
обвязкой оросительной сети БТМ 2.1-3; 2-й ва-
вариант-без насоса и без обвязки оросительной
сети БТМ 2.2-3. Обвязка разрабатывается про-
проектной организацией, а изготовляется на месте
монтажа.
Блоки тепломассообмена предназначены:
для адиабатического охлаждения и увлаж-
увлажнения воздуха в любой период года с помощью
оросительной системы;
для охлаждения и осушения воздуха в теп-
теплый период года холодной водой в поверх-
поверхностных теплообменниках.
В качестве теплоносителя для нагрева воз-
воздуха в теплообменниках блока служит вода
с температурой до 180 °С и давлением 1,2 МПа
A2 Kic/см2). При использовании блока тепло-
тепломассообмена в качестве воздухоохладителя хо-
холод оносителем служит холодная вода с давле-
давлением не более 1,2 МПа A2 кгс/см2).
Аэродинамическое сопротивление блока
тепломассообмена при номинальном режиме
работы 180 A8), при максимальном - 280 Па
B кгс/м2).
Блоки тепломассообмена изготовляют в
левом и правом исполнении.
III.5. Блоки тепломассообмена 339
то
Рис. Ш.6. Блоки тепломассообмена БТМ2.1-3, БТМ2.2-3
/-бак, 2, /0-стенка передняя и задняя; 3-теплообменник, -^-потолок; 5-оросительная система; б-каплеуловитель, 7-дверка,
в-насос (для блока БТМ2.1-3), 9-муфта, //-светильник, 12 трубопровод обвязки блока БТМ2.1-3; 13 "резиновая заглушка
ТАБЛИЦА Ш.9. КОЛИЧЕСТВО И ТИПОРАЗМЕРЫ БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ
ДЛЯ БЛОКОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ2.1-3, БТМ2.2-3
Индекс
01.02124
01.02224
02.02124
02.02224
03.02124
03.02224
04.02124
04.02224
06.02124
06.02224
Тип кондицио-
кондиционера
Количество двухряд-
двухрядных базовых тепло-
теплообменников
1,25м 1,5м 2м
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
Индекс
08.02124
08.0222,4
12.02124
12.02224
16.02124
16.02224
20.02124
20.02224
25.02124
25.02224
Тип кондицио-
кондиционера
Количес1во двухряд-
двухрядных базовых тепло-
теплообменников
1,25м 1,5м 2м
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125 —
КТЦЗ-160 —
КТЦЗ-200 —
КТЦЗ-250 —
4
-
6
4
2
6
3
340
ТАБ
Приложение
ЛИЦА ШЛО.
. У'$ел
///. Центральные кондиционеры и
i кондиционеры-теплоутилизаторы
ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ И МАССА КРУПНОГАБАРИТНЫХ
ТЕПЛОМАССООБМЕНА БТМ 2.1-3, БТМ 2.2-3
Тип кондиционера
Блок
тепломас-
тепломассообмена
Размеры,
УЗЛОВ
мм
БЛОКОВ
Масса, кг
Бак
КТЦЗ-31,5; КТЦЗ-40
КТЦЗ-63 -«- КТЦЗ-160
КТЦЗ-200; КТЦЗ-250
Стенки (передняя и КТЦЗ-31,5 -f- КТЦЗ-63
задняя) КТЦЗ-125 + КТЦЗ-200
Потолок
КТЦЗ-40 -г- КТЦЗ-80
КТЦЗ-160 -г КТЦЗ-250
КТЦЗ-31,5; КТЦЗ-40
КТЦЗ-63-КТЦЗ-160
КТЦЗ-200; КТЦЗ-250
БТМ 2.1-3
и БТМ 2.2-3
600 х 1739 х 1830 191
600
600
42
42
42
42
X
X
X
X
X
X
1830
1830
1650
1650
1739
1830
X
X
X
X
X
X
3489
5239
1750
2250
1830
3489
393
556
65
83
68
120
42 х 2013 х 2618
120
Насос
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20 -f- КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160; КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
БТМ 2,1-3 -
299 х 335 х 832
575 х 585 х 1645
92
332
485
505
515
X
X
X
X
375
495
574
585
X
X
X
X
1030
1390
1495
1555
134
310
415
460
550
Ш.6. БЛОКИ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ
Блоки теплоутилизации предназначены
для вторичного использования теплоты (или
холода) удаляемого из помещения воздуха пу-
путем отбора их промежуточным теплоносите-
теплоносителем, циркулирующим между теплообменника-
теплообменниками блока теплоутилизации и воздухонагрева-
воздухонагревателем центрального кондиционера, с целью
подогрева или охлаждения обрабатываемого
наружного воздуха. Блоки теплоутилизации из-
изготовляют без обводного канала БТ4-3 (рис.
II 1.7) и с обводным каналом БТ04-3 (рис. Ш.8).
Максимальное давление промежуточного теп-
теплоносителя не должно превышать 1,2 МПа
A2 кгс/см2).
Ill 6 Ь гон и men ioy mu шзации 341
A2
/X725-A,
k-
X I
Рис III 7 Блоки теплоутилизации БТ4-1
/ потолок, 2 кап теу товите ft ? сменка, 4 «етооб^гтик, 5 5<»к Л подставка
1751
125
—4-
-_Я-
370
Рис III8 Блок теплоутшппации БТ04-3
/ и 2 узлы распределения воздуха входной и выхочпй 1 wen r?n юобмена 4 <ъач
342
Приложение III. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
Блоки теплоутилизации без обводного ка-
канала БТ4-3 (табл. III. 11) применяются для ра-
работы в режиме с влаговыпадением.
Аэродинамическое сопротивление блока
при номинальном режиме кондиционера-теи-
лоутилизатора 210 B1), при максимальном -
290 Па B9 кгс/м2).
Блоки теплоутилизации с обводным ка-
каналом БТ04-3 (табл. III. 12) целесообразно при-
применять в условиях, когда возможно инееобра-
зование на поверхностях теплоотдающих эле-
элементов теплообменников (при обработке цент-
центральным кондиционером воздуха с отрица-
отрицательной температурой).
Аэродинамическое сопротивление блока
при номинальном режиме работы кондиционе-
ра-теплоутилизатора-370 C7), при максималь-
максимальном-480 Па D8 кгс/см2).
ТАБЛИЦА III. 11. КОМПЛЕКТАЦИЯ ТЕПЛООБМЕННИКОВ БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ БТ4-3
БАЗОВЫМИ ТЕПЛООБМЕННИКАМИ
Типоразмеры базовых
теплообменников
Индекс блока теплоутилизации
03.03044 04.03044 06.03044 08.03044 12.03044 16.03044 20.03044 25.03044
1,25 м
1,5 м
2 м
12
12
6
ТАБЛИЦА III. 12. КОМПЛЕКТАЦИЯ ТЕПЛООБМЕННИКОВ БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ
БТО4-3 БАЗОВЫМИ ТЕПЛООБМЕННИКАМИ
Типоразмеры базовых
теплообменников
Индекс блока теплоутилизации
03.03144 04.03144 06.03144 08.03144 12.03144 16.03144 20.03144 25.03144
1,5 м 2 . 4 —
2 м — , 2 — 4
Основные размеры блоков теплоутилизации приведены в табл. III. 13
12
12
ТАБЛИЦА Ш.13. ОСНОВЙЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, БЛОКОВ ТЕПЛОУТИЛИЗАЦИИ (РИС. Ш.7 И Ш.8)
Индекс
Тип кондиционера
я
ffi
Количе-
Количество
шагов 2
Масса,
кг, не
более
01.03044 КТЦЗ-10
02.03044 КТЦЗ-20
03.03144 КТЦЗ-31,5
04.03144 КТЦЗ-40
828 750 876 920 456 — — 286 — 6 485
1655 1625 1703 1747 870 — — 1113 — 13 808
1875 2051 1365 — — 2643 1903 — 668 15 1620
2375 2551 1869 — — 3143 2403 — 666 19 1910
111.7. ФИЛЬТРЫ ВОЗДУШНЫЕ
Фильтры воздушные ФР1-3 (рис. Ш.9) пред-
предназначены для очистки воздуха, поступающи о
в кондиционер, от атмосферной пыли при сред-
среднегодовой запыленности воздуха до 1 мг/м3
и кратковременной запыленности до 10 мг/м3.
Фильтры не предназначены для очистки возду-
воздуха от волокнистой пыли.
Эффективность очистки воздуха с мате-
материалом ФРНК-ПГ не менее 88%, с материалом
ИФП-1 не менее 90%.
HI.7. Фильтры воздушные 343
КТЦЗ-125; КТЦЗ-760
А
1155
НТЦд-200; КТЦЗ-250
А
Рис. Ш.9. Фильтры воздушные ФР1-3
я-КТЦЗ-125; КТЦЗ-160; б-КТЦЗ-200; КТЦЗ-250; /-корпус; 2-катушка; 3 - электропривод; ^-отверстие для подсоединения
пылевытяжной системы; 5-площадка; 6-лестница; 7-мановакуумметр (на стенке со стороны обслуживания); ^-неподвижная
решетка; 9-фильтрующий материал
344 Приложение III. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутшшзаторы
Удельная воздушная нагрузка на фрон-
фронтальное сечение фильтра: номинальная- 10000,
максимальная - 12 500 мэ/(ч ¦ м2) (табл. III. 14,
III. 15).
Фильтры воздушные ФР2-3 предназначены
для очистки воздуха, поступающего в конди-
кондиционер, от атмосферной и волокнистой пыли
при среднегодовой запыленности 1 мг/м3 и
кратковременной запыленности до 10 мг/м3.
Эффективность очистки воздуха от мине-
минеральной пыли 88%, от волокнистой-98%.
Удельная воздушная нагрузка на фрон-
фронтальное сечение фильтра: номинальная-10 000,
максимальная-12 500 м3/(ч-м2) (табл. Ш.15).
Фильтры воздушные ФС-3 (табл. III. 16)
предназначены для очистки воздуха от пыли
в системах кондиционирования и приточной
вентиляции при запыленности воздуха до
10 мг/м3.
Фильтры не предназначены для очистки
воздуха от волокнистой пыли и для кон-
кондиционеров максимальной производитель-
производительности.
Для смачивания фильтрующих сеток в ка-
качестве замасливателя применяются масла:
масло висциновое с температурой засты-
застывания минус 20 °С (ГОСТ 7611-75*);
масло индустриальное И-12А, И-20А с
температурой застывания минус 30 °С (ГОСТ
20799-75 *);
масло приборное МВП с температурой
застывания минус 60 °С (ГОСТ 1805-76*).
ТАБЛИЦА III. 14. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ФИЛЬТРОВ ВОЗДУШНЫХ ФР1-3 (РИС. Ш.9)
Индекс
Тип кондиционера
Н
01.21134 КТЦЗ-10
02.21134 КТЦЗ-20
06.21134 КТЦЗ-63,
876 625 905 825 63 141,5 • 6
1301 1750 1250 — —
03.21134 КТЦЗ-31,5 1703 2051
04.21134 КТЦЗ-40
2551
1732
2300
1652
2051
$.21134 КТЦЗ-80 2551
3453
4070 3402
12.21134 КТЦЗ-125 4051
16.21134 КТЦЗ-160 5051
20.21134 КТЦЗ-200 4051
5203
25.21134 КТЦЗ-250
5051
5800 5152
2640 2000 2332 — 13 15
3140 2500 2832 — 19
2640 2000 2332 —
3140 2500 2832
15
19
27
4640 4000 2332 4332 31
5640 5000 2832 5332
39
4640 4000 2332 4332 31
41
5640 5000 2832 5332 39
II 1.7. Фильтры воздушные 345
8 я %
Я , " о
5 ьв ю
я ч
Я8
к «
s s и
я 5 3
5 б S
S Ь
В я
- г* -* «
- INK
xxxxxxxxxx
ОО 00 ОО 00 % 2S
е
3
а.
1 —| — CN <N
3
Q.
I
—< CN CN "Tf Tf чО \О
cifficftfK'immfifici
OOOOOO — —'
346 Приложение III. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
ТАБЛИЦА III. 16. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРОВ ФС-3
Индекс
Тип кондиционера
Пропускная
способность по
воздуху, тыс.м3/ч
Удельная воздушная
нагрузка,
тыс.мэ/(ч-м2)
Площадь
фронтального
сечения, м2
01.20024
02.20024
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
10
20
10
10
1,04
2,07
03.20024
04.20024
06.20024
08.20024
12.20024
16.20024
20.20024
25.20024
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
31,5
40
63
80
125
160
200
250
10,6
10,6
10,6
10,6
10,6
10,6
10,6
10,6
3,15
3,94
6,31
7,88
12,62
16,76
18,9
23,64
Продолжение табл. 111.16
Объем бака до
рабочего уровня
масла, м3
Скорость движения по ходу
воздуха фильтрующих сеток,
см/мин
первой
второй
Электродвигатель
мощность,
кВт
частота вра-
вращения, об/мин
Масса (без
замаслива-
теля), кг
0,1
0,145
13 ± 10 5,6 ± 0,5 4АА63А4
0,25
1440
255
340
0,27
0,27
0,42
0,42
0,42
0,42
0,57
0,57
16 ± 1
7 ± 0,5 АИР80А4
1,1
1400
650
700
1030
1120
1400
1590
2090
2300
Примечание. Аэродинамическое сопротивление фильтров 100 Па; эффективность очистки воздуха 80%.
111.8. Установка регенерационная УР—1 — 02А
347
Ш.8. УСТАНОВКА
РЕГЕНЕРАЦИОННАЯ УР-1-02А
Установка УР-1-02А (рис. ШЛО) пред-
предназначена для восстановления фильтрующих
свойств объемных нетканых фильтровальных
материалов марки ФРНК-ПГ и ИФП-1 спо-
способом отмывки в воде и последующей сушки
подогретым воздухом с целью их повторного
использования.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
УСТАНОВКИ УР-1-02А
Производительность pei енерации
фильтрующего материала, м/ч . 3,9
Давление воды перед форсунками,
Па(кгс/см2) F,86-9,8) Ю4
@,7 - 1)
Расход воды на регенерацию 1 м
фильтрующего материала, м3 . 0,6
Темпера i ура воздуха для сушки
материала, °С 40-45
Установочная мощность, кВт
вентагрегага 5,5
электропривода . . . . 1,1
Тип и номер вентилятора ВЦ4-75.6,3; 01 41214
Производи гельность вент ar pei ата,
м3/ч . .... 10000
Тип электродвигателя привода ка-
катушки и промывателя ... . АИР80А4
Воздухонагреватель ... .01 11214
Масса, кг . 950
Рис. ШЛО. Установка регенерационная УР-1-02А
1 рама; 2 электропривод, 3- теплообменник, 4 -венгагрегат,
5 бак, й-воздуховод, 7 направляющий аппарат вентarperaia
348
Пригожсти III Центра >ыоя<. к ндиционеры и кондшшинеры inn юуми шмпнц ь
1113. KAMI РА ОБСЛУЖИВАНИЯ КО-3
Камеры КО-3 предназначены для форми
рования воз ушного поюкя и обелуживанил
инеднегс оборудования в кондиционере В дне
камеры имейся сливной патр>6ок для отвода
конденеа11 обрглющегося в приемных блоках
при посл\» lemiF \o юдного воздух! в конди
ционер, и 1И отвода вааги попа^аю'чей в каме
ру обспуживания из соседнего обор>довання
(камеры орошения б тока ien юмасеообмена
л ш 6 кжа теп ю> га шзащш) (тао i III 17)
Г 41. ЛИЦ лЫ [/ OCHOBHbTF ДАННЫЬ
К-л Mi P ОБСЛУЖИВАНИЯ КО Я
ТАБЛИЦА Mi ^ ОсНОВНЫГ ДАННЫЕ
ВОЗДУШНЫХ КАМЕР Kb
"Г
М wCd \i
не бо iee
01 50004
02^0004
03 MKKI4
\L >(иНL
1
4
Л) м(\ 4
2у ^('001
KTiC 10
КТЦЗ 20
ктцз-зи
КI ЦЗ-40
К1ЦЗ 63
ктцз-ьо
КТЦЗ-125
К1цЗ-К»0
КЩЗ-200
К1Ц3 2Ч)
67
78
85
106
1К
140
150
160
170
ШЛО. КАМЕРЫ ВОЗДЪШНЫГ
KB 0,5-3 И Ш 1-3
для
Boii\iiHbit камС| ы i p*. iiujtia l
смешения uoijyuiHbix оiоков и ибслужи ^ан^я
госеднио о5ор>дования Кам ры во^ушные
шириной 5о5 мм ооозначль>тся КБ 0,5-3, ши-
шириной 1080 vim KB I l
камеры Bu3;4jtuv ! пое а^ ^яюхея ь p<*i^o
ранном виде и соочракмея на месте ментажа
U i6n III 18»
\ е ювшх
обозначение
Индекс
01 52104
02 ^2104
03 ^2104
KB 0,э-3 06^2104
6 D2104
25 52104
04 52204
08 52204
KB 1-3 12 52204
i6 52204
20 52?04
25 ^2204
1и i
кондиционерi
К1цЗ-10
КТЦЗ 20
КГЦЗ-31 5
КТЦЗ-63
КТЦЗ 160
КТЦЗ 250
К1ЦЗ 40
КТЦЗ-80
КТЦЗ 125
КТЦЗ 160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
Macui кг
не более
53
65
76
100
151
166
133
167
215
240
253
265
111.11. КЛАПАНЫ ВОЗДУШНЫЕ
Капаны воздушные (рис 111 11) предназна
чены для регулирования обьемов наружного
и рецирку 1ЯЦИОННОГО воздуха, поступающего
в кондиционер а ыкже регучирования коли-
чеелва воздуха, проходящею через воздухона
гревап щ
Клапалы BOjix/mijiie 1юоо1О шпоразмер!
ют у i i ^меняться во вес кондиционерах но
гри чюм возд>шная нагрузка на фронтатьное
сечен и». каапана не хопжна превышать
'5 тыс \i° (ч mj) При поп на!рузке азроди
омическое сопротивление открытого клапана
равно 25 Па
К цгпаны воздушные 1ипа КВР могу г быть
установлены (при необходимости; в воздуш
ных камерах
К аианы во_$д>шные коми тектуютсм Jлeкт-
р!* сскимя, цневматическими или ру шыми
приводами (ia6 i III 19)
III.11. Клапаны воздушные 349
НЭ-3 и КВЭ-3
_+....+_+._+_.+—+-г+—+.
+-+—+—+—+—+—+--+—+¦
отВ 12*20
—+—+—+—+—+
НЭ-3 КТЦЗ-Ю+КТЦЗ-160
КВЭ-3 КТЦЗ-31,5* К1ЦЗ-160;
КТЦЗ-250
Рис. III. 11. Клапаны воздушные КЭ-3 и КВЭ-3
/ - корпус с лопатками; 2 - электропривод, 3 вставка только для КВЭ-3
350 Приложение 111. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
ТАБЛИЦА III.19. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАПАНОВ ВОЗДУШНЫХ
Обозначение
Индекс
Тип
кондиционера
Привод
коли-
количество
Коли-
Количество
лопа-
лопаток,
шт.
Площадь
фронталь-
фронтального се-
сечения,
м2
В Н
Масса,
кг, не
более
КЭ 0,5-3 01.33304 КТЦЗ-10
КЭ 1-3 03.34304 КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
КЭ 0,5-3 06.33304 КТц3_6з ^
КТЦЗ-160
КЭ 1-3 06.34304 м
Клапаны воздушные
03.33304 КТЦЗ-20-
КТЦЗ-40
МЭО-40/63-0,25-82 1
12
0,42
844
0,84
503
48
75
1,7
3,4
1671
1003 101
3421
503 138
1003 190
КЭ 0,5-3 20.33304 КТЦЗ-200;
КЭ 1-3 20.34304 KT4350
МЭО-250/63-
0,25-84
18
2,6
5,2
5171
503 220
1003 300
КП 0,5-3
01.33204 КТЦЗ-10
0,42
844
КП
КП
КП
1-3
0,5-3
1-3
03.33204
03.34304
06.33204
* 06.34204
КТЦЗ-20 ч-
КТЦЗ-40
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63 -г-
КТЦЗ-160
0,84
503
60
87
1671
1,68
1003 113
12
1,7
МИМ-К250-
111-153061
3421
3,4
503 150
1003 202
КП 0,5-3 20.33204 КТЦЗ-200;
КП 1-3 20.34204 КТЦЗ-250
18
2,6
5,2
КВЭ 0,25-3-
Клапаны воздушные для обвода воздухонагревателей
01.32314 КТЦЗ-10 0,21
5171
828
1
02.32314 КТЦЗ-20
0,42
1655
503 235
1003 315
33
46
КВЭ 0,5-3
КТц3_40
06.33314 КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
12 34314
МЭО-40/63-
0,25-82
0,84
1671
1,7
503
75
138
12
3421
КВЭ 1-3
3,4
1003
20.34314 КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
МЭО-250/63-
0,25-84
18
5,2
5171
190
350
12 Блоки приемные 351
Обозначение
С
КВП 0,25-3-
С
С
КВП 0,5-3 -
С
1
КВП 1-3 -
2
С
КВР 0,25-3-
С
С
КВР 0,5-3 -
0
1
КВР 1-3 -
2
Индекс
11.32214
12.32214
13.33214
16.33214
2.34214
0.34214
1.32114
2.32114
3.33114
6.33114
2.34114
0.34114
Тип
кондиционера
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125;
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5;
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63;
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125;
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200;
КТЦЗ-250
Привод
тип
коли-
количество
Коли-
чест во
лопа-
лопаток,
шт
1
МИМ-К250-
111-153061
1
6
12
2 18
1
Ручной 1
6
12
18
Продолжение таб/
Площадь
фронталь-
фронтального се-
сечения,
м2
0,21
0,42
0,84
1,7
3,4
5,2
0,21
0,42
0,84
1,7
3,4
5,2
В
Я
мм
828
1655
1671
3421
5171
828
1655
1671
3421
5171
- 503
1003
. — .
503
1003
III.19
Масса,
кг, не
более
45
58
87
150
202
365
20
34
71
135
185
330
Ш.12. БЛОКИ ПРИЕМНЫЕ циркуляционного воздуха, поступающего в
кондиционер.
Блоки приемные предназначены для при- Изготовляют блоки двух типов, прямо-
ема, регулирования, смешения и распределения точные и смесительные,
по живому сечению объема наружного и ре- По типу привода возушных клапанов
352 Приложение Hi. Центральные кондиционеры и конОи^штеры-тепло^тилизаторы
блоки поставляются: прямоточные с электро-
электроприводом БПЭ-3, прямоточные с пневмопри-
пневмоприводом БПП-3, смесительные с электроприво-
электроприводом БС9-3, смеси гелънь>е с пневмоприводом
БСП-3.
Аэродинамическое сопротивление прием-
приемных блоков при номинальной производитель-
производительности кондиционера ае более 70 Па (табл.
Ш.20).
ТАБЛИЦА. Ill 20 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ
ПРИЕМНЫХ БЛОКОВ
Продолжение mo6i. 111.20
1 ; -г
Тип | Индекс I 1ип
блока I кондиционера
БПЭ-3
ьпп-з
БСЭ1-3
БСЭ2-3
БСЭЗ-3
01.51134
02,51134
03.51134
04 51134
06 51134
08.33134
12.51134
16.51134
20.51134
25.51134
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КГЦЗ-125
КЩЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
01.51124
02.51124
03.51124
04.51124
06 51124
08.51124
12.51124
16.51124
20.51124
25 51124
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
К'Т ЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
К1ЦЗ-200
КТЦЗ-250
01.51234
02.51234
03 51234
04.51234
06.51234
08.51234
12.51234
16.51234
20.51234
25.51234
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31.5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-6^
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
06.51334
08 51334
12 31334
16.51334
20.51334
25.51334
КТЦЗ 63
К1ЦЗ-80
КТЦЗ-12^5
КТЦЗ-160
К1 ЦЗ-200
КТЦЗ-250
04. Ы 454
08.51434
12 51434
20.51434
К 1 ЦЗ-40
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
К Г ЦЗ-200
Масса, кг,
не более
165
230
300
325
525
570
1060
1205
1445
1670
175
240
310
335
535
580
1070
1215
1500
1725
205
305
370
505
(^60
855
1230
1700
1680
2370
870
950
1605
2095
2275
2885
570
1000
1600
2190
БСШ-3
БСП2-3
01.51224
02.51224
03.51224
04.51224
06.51224
08.51224
12.51224
16.51224
20.51224
25.51224
06.51324
08.51324
12.51324
16.51324
20.51324
25 51324
КТЦЗ-10
КТЦЗ-20
КТЦЗ-31,5
КТЦЗ-40
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
КТЦЗ-63
КТЦЗ-80
КТЦЗ-125
КТЦЗ-160
КТЦЗ-200
КТЦЗ-250
230
330
395
530
685
880
1250
1690
1750
2455
895
975
1625
2110
2345
2995
Ш.13. БЛОКИ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ
Блоки присоединительные обеспечивают
вход обработанного в кондициоьере воздух*
в вентиляторные агрегаты Выпускаются блок!
присоединительные вента1 регатов односгорон
него всасывания БП1-3 и двусюроннего всасы
вания БП2-3.
Ш.14. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ
Вентиляторные агрегаш предназначен!
для перемещения воздуха в центральных кон
диционерах и подачи его к местам потреблс
ния Во всех кондиционерах применяются вент
агрегаты радиальные.
В кондиционере КТЦЗ-10 применяете
вент агрегат одностороннего всасывания п
первой схеме исполнения (рис. Ш.12, а),
КТЦЗ-20, КТЦЗ-31,5-КТЦЗ-125 вентагрехат)
одностороннего всасывания по шестой схем
(рис. Ш.12, б), в КТЦЗ-160, КТЦЗ-200
КТЦЗ-250-вента! регаты двухстороннего ва
сывания по седьмой схеме (рис. Ш.12, в).
Технические характеристики и основнь
размеры вентиляторных агрегатов приведен
в табл. 111.21-Ш.22.
III.14. Вентиляторные агрегаты 353
1—1
1—1—
1
J
,-7 -Г
" -Г
¦
¦ **
2 '20 /
a
[ [ 125
M—
-л
1B2S Л
5
-}
т—f—r
- —i
- -
Л
-е-
_ 2OS |
Рис III12 Вентиляторные агрегаты № 6,3 (а), № 8 (б),
№ 11,2, № 16 и №20 (в)
/ корпус, 2 рама, 3 виброизолятор, 4 электродвигатель,
5-узел вала с рабочим колесом, б -направляющий аппарат
с приводом, 7 привод с электродвигателем и клиноременной
передачей
ТАБЛИЦА 111.21. ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРНЫХ
АГРЕГАТОВ № 11,2, 16; 20, 16/2, 20/2 (СМ. РИС. III. 12, а)
Номер вентилятор-
вентиляторного агрегата
11,2
16
20
16/2
20/2
Я
780
1055
1280
1115
1430
L
3240
3744
4030
3540
6986
1965
1834
1632
3356
3516
L2
728
1040
1400
1010
1200
860
1253
1666
1335
1670
1200
2300
3200
2300
3200
Bt
784
1240
1520
2375
2935
Вг
475
640
795
—
Вг
1600
2590
3185
_
—
s4
250
310
325
—
_
в5
950
1270
1550
2400
2980
а
784
1120
1600
1505
2005
Продолжение табл. 111.21
Номер вентилятор-
вентиляторного агрегата
11,2
16
20
16/2
20/2
6
784
1120
1400
2240
2990
в
42
32
48
—
—
«1
42
98
101
—
—
в2
42
157
ПО
—
—
«3
42
92
73
—
—
/
750
1125
1375
--
—
750
1000
1500
—
—
750
875
1250
—
к
834
1190
1470
—
—
т
1315
1160
950
2600
2810
Z, ШТ
28
36
49
—
—
354
Приложение 111. Центральные кондиционеры и кондиционеры-men гохтилизаторы
И ^
И
ч я
о аз
3
III.14. Вентиляторные агрегаты 355
О
о
<
о
356 Приложение HI. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
ill
3ut
sag
i
h
4t
00
о
00
Tf
111.14. Вентиляторные агрегаты
357
О
о "
сч
о
о
ГО
го
h
о
<:
о
о
5
О
о
ГО
Я"
Н
358 Приложение III. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
IIL15. КОНДИЦИОНЕРЫ МЕСТНЫЕ
НЕАВТОНОМНЫЕ ТИПА КНБ
Кондиционеры КНБ (рис. III. 13, табл.
II 1.23) предназначены для круглогодичного
технологического и комфортного кондициони-
кондиционирования в помещениях производственных и
общественных зданий. Кондиционеры могут
применяться в системах кондиционирования
с тепло- и холодоснабжением о г центральных
источников (ТЭЦ, центральная котельная,
центральная холодильная станция, артезиан-
артезианская скважина). Предельные значения темпера-
температуры наружного воздуха, обрабатываемого в
кондиционере, от 40 до минус 45°С и ниже.
Кондиционеры оснащены электрической
системой регулирования и обеспечивают авто-
автоматическое поддержание температуры воздуха
в помещении с точностью + 1°С и относитель-
относительной влажности в помещении с точностью
±7%.
Пример условного обозначения КНБ-6,3-01.
КНБ - кондиционер неавтономный, имею-
имеющий запас полного давления на выходе, обеспе-
обеспечивающий поддержание заданной температуры
и влажности воздуха и очистку его от пыли.
6,3-производительность по воздуху,
тыс. м3/ч;
0,1 -модификация
Рис. Ш.13 Кондиционеры КНБ-3,15-01 и КНБ-6,3-01 (а), КНБ-10-01 и КНБ-20-01 (б)
1 пане ib силовая, 2 сепаратор, 3 и 7 воздухонагреватели второго и первого подогрева, 4 -вентиляторный агрегат, 5 клапан
воздушный, б фичьтр воздушный, 8 коллектор, 9-манометр, 10-насос, // клапан поплавковый, 12 -клапан обратный,
13 филыр водяной, 14 коллектор с форсунками, 15 -смотровое стекло
III.15. Кондиционеры местные неавтономные типа КНБ 359
ТАБЛИЦА III.23. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДИЦИОНЕРОВ КНБ (РИС. 111.13)
Показатель
КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-01
КНБ-10-01
КНБ-20-01
Производительность по воз- 3150
духу, м3/ч
Производительность по холоду 21,5
при начальной температуре
воздуха 30 °С, относительной
влажности 40%, начальной
температуре холодоносителя
8°С, кВт
Производительность по тепло-
теплоте, кВт:
первого подогрева при 75
начальной температуре воз-
воздуха — 30 е С, начальной
температуре теплоносителя
130°С
второго подогрева при на- 12,5
чальной температуре воздуха
11 °С, начальной температу-
температуре теплоносителя 70 °С
Запас полного давления на вы- 300
ходе для воздушных каналов,
Па
Эффективность очистки воздуха,
%
Холодоноситель
Расход холодоносителя, кг/ч
Рабочее давление холодоноси-
холодоносителя перед форсунками, МПа,
не более
Теплоноситель
Температура теплоносителя на
входе, °С:
первого подогрева
второго »
Рабочее давление теплоносите-
теплоносителя, МПа, не более
Расход теплоносителя, кг/ч,
не более:
первого подогрева
второго »
Установочная мощность, кВт,
в том числе:
вентилятора
насоса
исполнительного механизма
Потребляемая мощность при
номинальной производитель-
производительности по воздуху, кВт
Род тока
Частота тока, Гц 50
Напряжение, В:"
в силовой сети 380
в цепи управления 220
Масса кондиционера, кг 720
Масса пульта управления, кг 20
Площадь теплообменной повер-
поверхности воздухонагревателя, м .
первого подогрева 11,65
второго » 11,65
6300
43
10000
67,5
150
25
300
240
40
300
92
Холодная
7800
0,25
130
70
1,18
1075
360
2,29
0,75
1,5
0,04
2,4
92
вода
13000
0,25
Горячая
130
70
1,18
2150
720
4,54
3
1,5
0,04
4,4
92
20000
0,25
вода
130
70
1,18
3440
1150
7,74
5,5
2,2
0,04
7,9
Переменный трехфазный
50 50
380
220
870
20
16,94
11,65
380
220
1380
20
24,9
24.9
20000
135
480
80
300
92
35000
0,25
130
70
1,18
6880
2300
15,44
4,4
0,04
14,7
50
380
220
2080
20
24,9
24,9
360
Приложение III. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутилизаторы
Продолжение табл. Ш.23
Показатель
Площадь фронтального сечения
по воздуху одного воздухонагре-
воздухонагревателя, м :
первого подогрева
второго »
Площадь живого сечения по
теплоносителю одного воздухо-
воздухонагревателя, м2:
первого подогрева
второго »
Количество воздухонагревате-
воздухонагревателей:
первого подогрева
второго »
Расход теплоносителя, кг/ч:
первого подогрева
второго »
КНБ-3,15-01
0,485
0,485
0,000346
0,000346
2
1
1075
360
КНБ-6,3-01
0,7
0,485
0,000693
0,000346
2
1
2150
720
КНБ-10-01
1,05
1,05
0,000693
0,000693
2
1
3440
1150
КНБ-20-01
1,05
1,05
0,000693
0,000693
4
1
6880
2300
Примечание. По требованию заказчика кондиционер на экспорт может изготовляться для работы от
электросети трехфазного тока с частотой 50 Гц, напряжением 400, 415, 440 В и частотой 60 Гц, напряжением
380, 400, 415, 440 В.
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 ¦ °С)
К = 24,36 {юр)°фА94 и-0-127
1де (ир)ф-массовая скорость воздуха в набегающем
потоке (произведение скорости воздуха на его
плотность во фронтальном сечении калориферов),
кг/(м2с); (и-скорость воды в теплопередающих
трубках, м).
Аэродинамическое сопротивление одного
воздухонагревателя, Па
Гидравлическое сопротивление в одном
воздухонагревателе, Па
APw = Bw2,
где коэффициент В для каждого типоразмера прини-
принимается равным:
Типоразмер
В
ТАБЛИЦА
. . КНБ-3,15-01
. . 3,6-104
КНБ-6,3-01
2,6-10*
КНБ-10-01
2,39-104
КНБ-20-01
2,39-104
111.24. ОКТАВНЫЕ УРОВНИ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ КОНДИЦИОНЕРОВ, дБ,
И КОРРЕКТИРОВАННЫЕ УРОВНИ, дБ ¦ А
Тип кондиционера
Октавные уровни звуковой мощности шума, дБ, при средне-
среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
125
250
500
1000
2000
4000
8000
Корректированные
уровни, дБА
КНБ-3,15-01
КНБ-6,3-01
КНБ-10-01
КНБ-20-01
84
81
82
79
76
69
62
87
94
88
95
90
96
85
87
88
93
91
95
85
86
88
91
89
95
85
86
87
91
91
95
79
79
81
86
87
89
76
75
77
79
81
82
72
68
72
73
76
76
98
97
96
96
92
87
80
83
88
89
90
94
94
98
99
Примечание. В числителе указаны уровни звуковой мощности шума, излучаемого в воздуховод
нагнетания, в знаменателе-шума, излучаемого вокруг кондиционера без присоединенных воздуховодов.
111.16. Кондиционеры автономные типа КПА1 361
ТАБЛИЦА III.25. КОД ПО ОКП ДЛЯ ПОСТАВКИ КОНДИЦИОНЕРОВ
Тип кондиционера
Код по ОКП для поставки кондиционеров
для нужд народного
хозяйства
на экспорт в страны с климатом
умеренным
тропическим
КНБ-3,15-01 УХЛ4
КНБ-3,15-01 УХЛ4
КНБ-3,15-01 Т4
КНБ-6,3-01 УХЛ4
КНБ-6,3-01 УХЛ4
КНБ-6,3-01 Т4
КНБ-10-01 УХЛ4
КНБ-10-01 УХЛ4
КНБ-10-01 Т4
КНБ-20-01 УХЛ4
КНБ-20-01 УХЛ4
КНБ-20-01 Т4
48 6221 3007
48 6221 4007
48 6221 5007
48 6221 6001
48 6221 3008
48 6221 4008
48 6221 5008
48 6221 6002
48 6221 3009
48 6221 4009
48 6221 5009
48 6221 6003
111.16. КОНДИЦИОНЕРЫ
АВТОНОМНЫЕ ТИПА КПА1
Кондиционеры автономные общего назна-
назначения КПА1 с водяным охлаждением конден-
конденсатора (рис. III. 14, табл. Ш.26-Ш.27) предназ-
предназначены для круглогодичного технологического
и комфортного кондиционирования в помеще-
помещениях производственных и общественных зда-
зданий. В кондиционерах осуществляются очистка
воздуха от пыли, охлаждение, нагрев и увлаж-
увлажнение.
Кондиционеры обеспечивают в обслужи-
обслуживаемых помещениях автоматическое поддер-
поддержание температуры от 18 до 28°С с точностью
± 1°С и относительной влажности от 30 до 70%
с точностью ±7%. Предельные значения тем-
температуры наружного воздуха при эксплуатации
от 40 до минус 45°С.
Кондиционеры предназначены для эксплу-
эксплуатации в условиях умеренного климата (УХЛ),
категория размещения 4 по ГОСТ 15150-69*.
Кондиционеры изготовляют по ТУ 22-117-20-87.
Пример условного обозначения КПА 1-4,4-01;
КПА-кондиционер промышленный автономный;
1-е водяным охлаждением конденсатора;
4,4-производительность по воздуху, тыс. м3/ч;
0,1 -модификация
^62 Приюжение III Центральные кондиционеры и кондиционеры тепюутипиаторы
111.16. Кондиционеры автономные типа КПА1
363
Рис. III. 15. Кондиционеры КПА1-7-01 (а) и КПА1-11-01 (б)
/-агрегат вентиляторный; 2-клеммник; 3 -панель съемная; 4- щиток приборов; 5-вентиль мем-
мембранный; б-фильтр хладоновый; 7-конденсатор; S-реле давления; 9 блокирующее устройство;
10 - воздухонагреватель электрический; //-распределен гль хладона; 12- воздухоохладитель; 13- уст-
устройство увлажнительное; 14 вентиль терморегулирующий; 15 - компрессор; 16 фильтр воздушный;
/7-калорифер (поставляется по особому требованию заказчика); /5-датчик реле разности давлений
«—
Рис. Ш.14. Кондиционеры КПА1-2.2-01 (а) и КПА 1-4,4-01 (б)
/ агрегат компрессорно-конденсаторный; 2 - вентиль терморегулирующий; 3 распределитель хладона;
4 -щи гок приборный; 5 - воздухоохладитель; б клеммник; 7-агрегат вентиляторный; 8 - блокирующее
устройство; 9 -увлажнительное устройство; /0- воздухонагреватель электрический; //-панель съемная;
12 филыр воздушный; /j-калорифер (поставляется по особому требованию заказчика); /4-конден-
caiop; /J вентиль электромагнитный; 16- реле давления, 17 компрессор, 18 - фильтр хладоновый
364
Приложение 111. Центральные кондиционеры и кондиционеры-теплоутинизаторы
ТАБЛИЦА III 26
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДИЦИОНЕРОВ КПА1 (РИС III 14
И III 15)
Показатель
КПА 1-2,2-01
КПА-4,4-01
КПА 1-7,0-01
КПА1-11-01
Производительность по воз-
воздуху, м3/ч
Производительность по холоду
при температуре входящего в
кондиционер воздуха 27(±2)°С,
относительной влажности
50(±5)% и температуре ох-
охлаждающей воды на входе
24(-2)°С кВт
Производительность по гепло-
те, кВт, не менее:
с электрическим воздухо-
воздухонагревателем
с калорифером при темпера-
температуре воды на входе
ta= 130°С, г0 -70сС
Производительность по влаге,
кг/ч, не менее
Запас полного давления на вы-
выходе для воздушных каналов,
Па, не менее
Эффективная мощность, кВт
Эффективность очистки воздуха,
%, не менее
Холодильный агент
Максимально допустимая тем-
температура охлаждающей воды на
входе, ^С
Расход охлаждающей конден-
конденсатор воды, м3/ч, не более
Установочная мощность, кВт
компрессора
вентилятора
воздухонагревателя элек-
электрического
увлажнительного устройства
Потребляемая мощность при
номинальной производитель-
производительности по холоду, кВт, не более
Частота тока, Гц
Давление водопроводной воды
перед поплавковым клапаном
увлажнительного устройства,
МПа (кгс/см2)
Допустимое давление воды,
МПа (кгс/см2), на входе:
в конденсатор
в воздухонагреватель
Потеря давления по воде в кон-
конденсаторе, МПа (кгс/см2)
Напряжение, В:
силовой цепи
цепи управления
Масса, кг:
без калорифера
с калорифером
Код по ОКП
2200
11
4400
22
7000
32
11000
51
6,3
12
15
24
17
2
300
34,5
85
Хладон-12
29
34
4
300
68,5
85
Хладон-22
29
51
8,5
400
98,8
85
Хладон-22
29
73
10,9
400
149,2
85
Хладон-22
29
3,8
4,9
2,1
0,75
6,3
2
3,9
3,1
2,2
12
4
7,9
5
3
15
9
11,4
6,5
6
24
9
18
50
50 50
0,05-0,6 @,5-6)
50
380
220
445
470
48 6222
0,1 A)
4005
380
220
540
570
48 6222
0,6
1,2
6006
F)
A2)
48
0,15A,5)
380
220
780
820
6222 8065
380
220
1120
1180
48 6222 :
Ill 16 Кондиционеры автономные типа КПА1
365
ТАБЛИЦА III 27 ОКТАВНЫЕ УРОВНИ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ КОНДИЦИОНЕРОВ, дБ,
И КОРРЕКТИРОВАННЫЕ УРОВНИ, дБ А
Тип
кондиционера
Октавные уровни, дБ, при среднегеометрических частотах
октавных полос, Гц
125
250
500
1000
2000
4000
8000
Корректированные
уровни, дБ А
КПА 1-2,2-01
КПА 1-3,5-04
КПА 1-4,4-01
КПА 1-7,0-01
КПА1-11-01
84
81
77
75
71
67
60
78
84
80
85
81
94
88
95
78
81
78
82
80
87
83
89
79
78
79
79
80
86
85
88
77
82
82
82
82
88
89
89
73
76
78
78
78
79
79
82
69
71
71
74
75
75
75
79
62
64
64
65
67
68
70
74
90
86
86
89
82
79
74
78
82
84
85
85
85
90
91
91
91
Примечание В числителе указаны уровни звуковой мощности шума, излучаемого в воздуховод
нагнетания, в знаменателе-шума, излучаемого вокруг кондиционера без присоединенных воздуховодов
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОНДИЦИОНЕРА КПА1-3,5-04 (РИС III16)
Производительность по воздуху, м3/ч 3500
Производительность по холоду при
температуре входящего воздуха
D1 + 2)°С, относительной влажности
D0 ± 5)% и температуре охлаждаю-
охлаждающей воды на входе C0 + 1)°С, кВт 17,6
Производительность по теплоте, кВт,
не менее 15
Производительность по влаге, кг/ч,
не менее 4
Запас полного давления на выходе
для воздушных каналов, Па, не,
менее 300
Эффективная мощность, кВт 32,9
Эффективность очистки воздуха, %,
не менее 85
Холодильный агент хладон-12
Максимально допустимая температу-
температура охлаждающей воды на входе в
конденсатор, °С
Расход охлаждающей конденсатор
воды, м3/ч, не более
Установочная мощность, кВт
вентилятора
компрессора
воздухонагревателя
увлажнительного устройства
Потребляемая мощность при номи
нальной производительности по хо-
холоду, кВт, не более
Частота тока, Гц
Напряжение, В
силовой цепи
цепи управления
Масса, кг, не более
Код по ОКП
40
2,6
2,2
5
15
4
10
50
380
220
750
48 6222 5052
366 Приложение III. Центральные кондиционеры и кондщионеры-теплоутилизаторы
выход воздуха
Рис. III. 16. Кондиционер КПА1-3,5-04
/ конденсатор, 2-реле давления, 3-компрессор; 4 датчик-реле разности давления; 5-вентиль электромагнитный, б-вентиль
герморегулирующий, 7-распределитель хладона, 5-клеммник, 9-агрегат вентиляторный, 10-фильтр хладоновый; // фильтр
воздушный, /2-воздухонагреватель, 13- блокирующее устройство, 14 - воздухоохладитель, /5-термореле
Ш.17. КОНДИЦИОНЕРЫ
АВТОНОМНЫЕ ТИПА КТА
Кондиционер КТА2-5-02 предназначен для
круглогодичного технологического и комфорт-
комфортного кондиционирования в обслуживаемых
помещениях путем охлаждения или подогрева,
вентиляции и очистки от пыли. Может приме-
применяться в системах кондиционирования диспет-
диспетчерских пунктов, постов управления, лабора-
тогкых помещений, вычислительных центров
i Вып} '-кается с приборами по автомати-
автоматическому регулированию влажности воздуха.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОНДИЦИОНЕРА КТА 2-5-02
Производигельносгь по воздуху
(номинальная), м3/ч 5000-5500 ± 10%
Холодопроизводительность номи-
номинальная (при температуре кипения
хладона +6°С, при температуре
конденсации +55°С. при относи-
относительной влажности воздуха 50%),
кВт 24,36
Тепл©производительность (при тем-
температуре воды на входе в возду-
воздухонагреватель + 95°С), кВт . . . 36,54
Влагопроизводительность, кг/ч . . 6,45
Запас полного давления на выходе
воздушных каналов, Па .... 400
Тип конденсатора воздушный
Расход охлаждающей среды, м3/ч 11 600
Потребляемая мощность при но-
номинальной производительности по
холоду, кВт 12,5
Масса, кг, не более 1000
Кондиционер КТА 1-3,5-04 с водяным ох-
охлаждением конденсатора (рис. II 1.17) применя-
применяется на предприятиях металлургической про-
промышленности для обслуживания постов управ-
управления прокатных станов, лабораторий, комнат
отдыха при температуре окружающей среды до
60 ЭС.
В кондиционере осуществляются очистка
воздуха от пыли, охлаждение, нагрев и увлаж-
увлажнение. Обеспечивает в обслуживаемых поме-
111.17. Кондиционеры автономные типа КТА
367
¦ t t
w
Рис. III.17. Кондиционер автономный КТА1-3,5-04
/-конденсатор кожухотрубный; 2 щиток реле, 3- фильтр хладоновый; 4 вентиль мембранный. 5-панель управления;
б устройство увлажнительное, 7-щиюк приборный, 8 arpeiaT вентиляторный, 9 щит управления, 10 - воздухонагреватель
электрический, // воздухоохладитель, 12- фильтр воздушный. 13- вентиль 1ерморе1улирующий, 14 компрессор
щениях автоматическое поддержание темпера-
температуры от 18 до 28 °С с точностью ± 1 °С и отно-
относительной влажности 30-70% с точностью
±5 %.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОНДИЦИОНЕРА КТА 1-3,5-04
Производительность по возду-
воздуху, мэ/ч 3150
Производительность по холоду
при температуре окружающего
воздуха 41 +2°С, относитель-
относительной влажности 22 %, Вт (ккал/ч) 14 500 A2 500)
Производительность по тепло-
теплоте, Вт (ккал/ч), с электрическим
воздухона1 ревателем .... 15000 A2900)
Запас полного давления на вы-
выходе для воздушных каналов,
Па (кгс/м2) 300 C0)
Эффективность очистки возду-
воздуха, % 85
Влагонроизводителыюсть, кг/ч 2
Расход воды, охлаждающей
конденсатор, м3/ч . . . .2,6
Максимально допустимая тем-
температура охлаждающей воды
на входе, °С 40
Потребляемая мощность в ре-
режиме охлаждения с увлажне-
увлажнением (при номинальной произ-
производительности по холоду) кВт 12 (учтена потреб-
потребляемая мощность
вентилятора, комп-
компрессора увлажните-
увлажнителя и электрического
водонагревателя
Масса, кг 800
Октавные уровни звуковой мощности, дБ,
кондиционера КТА 1-3,5-04 в зависимости ог
среднегеометрических частот октавных полос,
Гц, составляют:
Средне! еометрические част оты
октавных полос, Гц
Октавные уровни звуковой
мощности. дБ
Среднегеометрические частоты
октавных частот, Гц
Октавные уровни звуковой
мощности, дБ
63
83
1000
79
125
83
250
83
500
81
Продолжение
2000
75
4000
69
8000
67
368
Приложение 111. Центральные кондиционеры и кондщионеры-теплоутилизаторы
Ш.18. КОНДИЦИОНЕР
НЕАВТОНОМНЫЙ ШКАФНОЙ
КТН-1,6-01
Кондиционер (рис. Ш.18) предназначен для
нагрева и охлаждения воздуха в обслуживае-
обслуживаемых помещениях, в различных зданиях и
сооружениях, не содержащих вредных веществ,
где имеются центральные источники холодо-
и теплоснабжения. Кондиционер выполняет
охлаждение, нагрев воздуха и очистку его от
пыли, может работать, в ручном и автомати-
автоматическом режимах управления. Относительная
влажность воздуха в помещении кондиционе-
кондиционером не регулируется.
Кондиционер рассчитан для работы на ре-
рециркуляционном воздухе, а также на смеси
рециркуляционного и свежего воздуха.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОНДИЦИОНЕРА КТН-1,6-01
Производительность по воздуху,
м3/ч П00
Производительность по холоду
при температуре воздуха на входе
и кондиционер по сухому термо-
термометру 25 "С, по смоченному тер-
термометру 19,5 °С, кВт 6,98
Производительность по теплоте,
кВт, при температуре воздуха на
входе в кондиционер по сухому
термометру, °С:
10 29,07
20 24,4
Эффективность очистки воздуха.
%, не более 80
Холодоноситель вода
Температура холодоносителя на
входе в кондиционер, °С . . 8
Рабочее давление холодоносителя,
МПа, не более 1
Расход холодоносителя, кг/ч . . . 850
Теплоноситель вода
Температура теплоносителя на вхо-
входе в кондиционер, °С 95
Рабочее давление теплоносителя,
МПа, не более 1
Расход теплоносителя, кг/ч . . . 600
Потребляемая мощность при но-
номинальной производительности по
воздуху, кВт 0,26 + 10%
Масса, кг 160
Рис. Ш.18. Кондиционер неавтоном-
неавтономный шкафной КТН-1.6-01
/-выход обработанного воэдуха, 2-вход
рециркуляционного воздуха, 3 панель уп-
управления, 4 ввод кабеля электропитания,
5-подвод кабеля к датчикам температуры,
6 слив 3'4', 7-подвод и отвод тепло- и
холодоносителя 3/4"
Ill,19. Доводчик эжекционный
369
Ш.19. ДОВОДЧИК ЭЖЕКЦИОННЫЙ
Д-Э2-0,56
Доводчик (табл.Ш.28) предназначен для
систем круглогодичного кондиционирования
воздуха в промышленных и гражданских зда-
зданиях, имеющих централизованное снабжение
первичным воздухом, тепло- и холодоноси-
телем.
Доводчики выпускаются в трех исполне-
исполнениях: Д-Э2-0.56-01 с диаметром эжектирую-
щего сопла 3,5 мм, Д-Э2-0,56-02-4,5 мм и
Д-Э2-0,56-03-5,5 мм.
Теплообменники доводчиков изготовляют
в двухконтурном исполнении, при необходи-
необходимости возможна доработка их для однокон-
одноконтурного исполнения путем >становки соедини-
соединительного калача. Эксплуатация доводчика про-
производится при температуре окружающего воз-
воздуха 10-25°С.
ТАБЛИЦА III.28. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
Показатели
Производительность по воздуху, м3/ч
Расход первичного воздуха, м3/ч
Коэффициент эжекции
Производительность по холоду при
разности температур окружающего
воздуха и поступающей в тепло-
теплообменник воды At = 14 °С, кВт
Производительность по теплоте, кВт
Давление первичного воздуха, Па,
не более
Холодоноситель
Температура холодоносителя на
входе, °С
Расход холодоносителя, кг/ч, не более
Теплоноситель
Температура теплоносителя на
входе, °С
Расход теплоносителя, кг/ч, не более
Рабочее давление холодо-, теплоноси-
теплоносителя, МПа, не более
Габариты, мм:
длина
ширина
высота
Масса, кг
Д-Э2-0,56-01
560
116+ 12
3,83
0.49
2,71
Д-Э2-0,5б-02
650
170 + 17
2,83
1,05
3
392
Вода
12 + 2
400
Вода
70 ±7
250
1,17
1372
230
420 535
31-37
Д-Э2-0,56-03
750
220 + 22
2,41
0,95
2,7
ПРИЛОЖЕНИЕ IV
ФИЛЬТРЫ И ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
IV.1. УНИФИЦИРОВАННЫЕ ЯЧЕЙКОВЫЕ ФИЛЬТРЫ Фя
ФяРБ, ФяВб, ФяПБ, ФяУБ
180 180 77
f f f
500
514
77
Фя УК
180 . 180
Ос-)
Сз Со
Сд со
со со
сэ со
сэоеэ
СО «0
C0QO
С) 4H
Сэ со о
09,СЭ
сэ со
СЭ сэ
съ
CoJC)
СЭ9 0
сэ eg
9 99
сэсэ
СЭ Со
со со
со со
<Э со
Сэ
СЭ Q б>
сэсоо
е> сэ сэ
99 9
О <5 У
сэ со
со
Сэ со
со 9
со со
О еде?
СЭО)б>
СЗ t) Сэ
сэ о
Сэ сэ сэ
500
5/4
Фя КП
А-А
1 I I I I
500
514
Рис. IV. 1. Унифицированные ячейки фильтра Фя
IV.1. Унифицированные ячейковые фильтры Фя 371
ТАБЛИЦА IV. 1. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФЯ (РИС. IV.1)
Показатель
ФяВБ
ФяПБ
ФяУБ
Фильтрующий материал
Перфорированная Пенополиуретан Материал ФСВУ
сетка винипласта (ОСТ6-05-407-75) (ТУ21-РСФСР-369-
Площадь рабочего сечения, м2
Номинальная пропускная способность
ячейки, м3/ч
Начальное сопротивление, Па
Пылеемкость (при увеличении сопро-
сопротивления на 100 Па), г/м2, входного
сечения
Эффективность очистки, % (по мето-
методике СТНИИП)
Глубина фильтра Я, мм
Масса, кг
(ГОСТ 15976-81)
0,22
1540
60
2400
80
32
4,2
0,22
1540
60
400
80
32
3,4
87)
0,22
1540
40
550
80
32
2,8
Продолжение табл. 1V.1
Показатель
ФяРБ
ФяУК
ФяКП
Фильтрующий материал
Площадь рабочего сечения, м2
Номинальная пропускная способность
ячейки, м3/ч
Начальное сопротивление, Па
Пылеемкость (при увеличении сопро-
сопротивления на 100 Па), г/м2, входного
сечения
Эффективность очистки, % (по мето-
методике СТНИИП)
Глубина фильтра Н, мм
Масса, кг
Стальная
сетка
(ГОСТ 3826-82*
0,22
1540
50
2300
80
50
Материал
ФСВУ (ТУ21-
) РСФСР-369-87)
0,22
1540
40
550
80
50
Иглопробивной
материал типа
ФНИ
0,22
2500
60
4000
92
650
2,4
372
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
IV.2. ПАНЕЛИ УсФя ДЛЯ УСТАНОВКИ ЯЧЕЙКОВЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА Фя
В СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ И ЦЕНТРАЛЬНЫХ СЕКЦИОННЫХ
КОНДИЦИОНЕРАХ
а.)
Рис. IV.2. Панели УсФя для установки ячейковых
фильтров типа Фя
а и б-плоская и для угловой установки фильтров Фя
в строительных конструкциях, в-для угловой установки
фильтров Фя в кондиционерах, /-рамка, 2, 3, //-прокладки,
4 -фильтр, 5-болт с гайкой, б-фланец, 7, 8- листы верхний
и нижний; 9-стойки, 10-планка
IV.2. Пане ш УсФя для \стшю<жи ячейковых фильтров
373
ТАБЛИЦА IV.2. ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПЛОСКИХ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ УСТАНОВКИ ФИЛЬТРОВ ФЯ
В СТРОИТЕЛЬНЫХ KOHCTPVKUILaX (РИС IV 2, А)
Шифр
Ус39А1 х 2
Ус39А2 х 2
Ус39А2 х 3
Ус39АЗ х 3
Ус39АЗ х 4
Ус39АЗ х 5
Ус39А4 х 4
Ус39А4 х 5
Ус39А4 х 6
Ус39А5 х 5
Обозначение
Ус39А 00.000
-01
-02
-03
-04
-05
-06
-07
-08
-09
Компо-
Компоновка
ячеек в
шнели
1 х 2
2x2
2x3
3x3
3x4
3 х 5
4x4
4x5
4x6
5x5
Коли-
чесп во
ячеек в
панели
2
4
6
9
12
15
16
20
24
25
Пропускная
способность,
гыс. м3/ч
3-3,5
4-7
7-10
10 15
15 20
20-25
25-28
28- 35
35-37
37-40
г
522
1040
1040
1558
1558
1558
2076
2076
2076
2594
Размеры, \хъ
Д
Е
1040 1120
1040 1120
1558 1638
3558 1638
2076 2156
2594 2674
2076 2176
2594 2694
3112 3212
2594
2694
Ж
602
1120
1120
1638
1638
1638
2176
2176
2176
2694
И
566
1084
1084
1602
1602
1602
2136
2136
2136
2654
А"
1084
1084
1602
1602
2120
2638
2136
2654
3172
2654
Масса,
кг
27
46
66
94
122
154
168
205
245
255
ТАБЛИЦА 1V.3 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПАНЕЛИ ДЛЯ УГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ФИЛЬТРОВ ФЯ
В СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ (РИС. IV.2,b)
Шифр
Ус40А
Ус41А
Ус42А
Обозначение
Ус40А.00.000
Ус41А 00.000
Ус42А.00.000
Компо-
Компоновка
ячеек в
панели
2x4
2x6
4x6
Коли-
Количество
ячеек в
панели
8
12
24
Пропускная
способность.
ТЫС М3/Ч
10
20
40
Размеры, мм
В
1144
1144
7180
Г
916
1744
1744
Д
1104
1104
'Л 40
Е
876
1703
1703
Ж
1052
1052
7088
И
824
1652
16S7
К
575
1265
P6S
Л
530
515
Масса,
KI
106
162
297
ТАБЛИЦА IV.4. ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ УГЛОВОЙ УСТАНОВКИ ФИЛЬТРОВ ФЯ
В КОНДИЦИОНЕРАХ (РИС. IV.2. в)
Шифр
Ус51
Ус52
Ус53
Ус54
Обозначение
Ус51.00.000
Ус52.00.000
Ус53.ОО.ООО
Ус54.00.000
Компо-
Компоновка
ячеек в
панели
2x4
2x6
3x6
4x6
Коли-
Количество
ячеек в
панели
8
12
18
24
Пропускная
способность,
тыс. м3/ч
10
20
31.5
40
Размеры, мм
Г
876
1703
1703
1703
д
1301
1301
2051
2551
Е
916
П44
П44
1744
Ж
1340
1340
2090
2590
И
1044
1044
1562
7080
а:
824
1652
1652
1652
Л
575
1265
1265
1765
М
530
515
515
515
Масса,
кг
113
174
255
322
374 Пригожение IV Фичътры и пыгеуювитеш
IV.3. ФИЛЬТРЫ ФяЛ
Складчатые волокнистые фильтры ФяЛ
типа ЛАИК (ФяЛ-1 и Фял-2) выпускает Серпу-
ховский опытно-экспериментальный завод
(рис. IV 3).
Рис IV. 3 Складчагый волокнистый фильтр типа ФяЛ
(ФяЛ-1 и ФяЛ-2)
ТАБЛИЦА IV 5 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ
ФИЛЬТРОВ ФяЛ
Показатель
ФяЛ-1
Фял-:
Номинальная пропускная 2300 2800
способность при удель-
удельной воздушной нагрузке
7000 м3/(ч-м2), м3/ч
Начальное сопротивле- 100 1401|о
ние, Па
Площадь, м2:
рабочего сечения 0,33 0,4
фильтрующей по- 16 18
верхности
Пылеемкость фильтра (при 430 550 ± 20
увеличении сопротивления
вдвое), г/м2, входного се-
сечения
Эффективность (по мето- 99+1 99+1
дике СТНИИП), %
Фильтрующий материал ФПП-15-1,5
Масса, кг 43,7 38,0
Габаритные размеры, мм:
А 550 460 ± 3
В 710 900
Я 310 310
IV.4. ФИЛЬТРЫ ФРС
Рулонные фильтры ФРС выпускает произ-
производственное объединение «Калининмашдеталь»
(рис. IV.4).
ТАБЛИЦА
Показатель
IV
6.
ТЕХНИЧЕСКИЕ
Ф12РС
ДАННЫЕ с
Ф8РС
IV.4
ФИЛЬТРОВ
Ф6РС
Фильтры
ФРС
Ф4РС
ФРС
375
ФЗРС
Номинальная пропускная способность,
м3/ч, при удельной воздушной нагрузке
10000 м3/(чм2)
Длина фильтрующего материала на ка-
катушке, м
Необходимый расход воздуха на пнев-
моочистку, м3/ч:
Масса, кг
Габаритные размеры, мм:
А
Н
Вид фильтрующего материала
Начальное сопротивление, Па
Средняя эффективность (при повышении
сопротивления до 300 Па), %
Необходимое разрежение в системе
пневмоочистки, Па
Мощность электродвигателя, кВт
125000
10
1500
600
80000
1500
500
60000
1500
450
40000
750
350
31500
750
250
3825
3453
4954
4051
3835
3453
3452
2551
Ткань капроновая для
3835
3453
2952
2051
сит арт.
2105
1703
3452
2551
25 ОСТ
2105
1703
2952
2051
1746-82 (до
р р
пускается применение арт. 43 и 70)
Не более 50
95 + 5
200-300
0,55
376 При южение IV Фильтры и пыге\ ювители
А-А
Ф6РС , Ф8РС , Ф12РС
IV.4 Фильтры ФРС ill
Рис. IV.4. Рулонные фильтры ФРС
/-каркас фильтра; 2 и 3-верхняя и нижняя секции, 4-груз, 5-узел привода, 6-фильтрующий материал, 7 воздуховод
378 Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
IV.5. ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ ФЭ И ЭФ-2М
Электрофильтры ФЭ выпускает Серпуховский опытно-экспериментальный завод (рис. IV. 5)
5Ю
Ф60
600
Рис. IV.5. Электрофильтр ФЭ
/ промывочное устройство; 2-электрофильтр, 3- промежуточная камера
$
630
176*3
51 176
695
+ ± ± +
+ + + +
Ч
М1 1
06
1/ботв
190
Г
J
ч
530s j
99S
Б
J5 400
\ j
+ +
+
+
+ +
490 ,
+
Рис. IV.6 Электрофильтр ЭФ-2М
1 -корпус электрофильтра, 2-изоляторная коробка, 3-ячейка
IV.5. Электроилыпры 379
ТАБЛИЦА IV.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФЭ
Показатель
Ф1Э1
ФЗЭ2
Ф5ЭЗ
Ф8Э4
Ф10Э5
Ф14Э6
Ф18Э7
Пропускная способность,
м /ч, при скорости воздуха
2 м/с [при удельной воздуш-
воздушной нагрузке 7200 м3/(ч-м2)]
Площадь рабочего сече-
сечения, м2
Потребляемый ток, мА
Число агрегатов питания
мощностью 0,6 кВг
Тип промышленного уст-
устройства
Расход воды, м3, для промыв-
промывки фильтра (при давлении
3 кгс/см2)
Число ячеек фильтра шири-
шириной, мм:
755
965
Масса, кг
Габаритные размеры, мм:
А
Л,
А2
if
Эффективность очистки (с
противоуносным фильт-
фильтром), %
Начальное сопротивление,
Па:
с противоуносным
фильтром
без противоунос-
ного фильтра
Пылеемкость филыра, г/м2,
при увеличении его сопро-
сопротивления (с противоуносным
фильтром) в 2 раза
Напряжение, В:
на коронирующих
электродах
на осадительных пласти-
10000 19000 33 000 55 000 65 000 100 000 130000
1,5
2,9
4,9
8,9
9,8
14
18,5
7
1
УС-5
0,8
14
1
УС-6
1,5
24
2
УС-7
2,6
42
3
УС-8
4,4
54
3
УС-9
5,2
81
6
УС-10
8
ПО
8
УС-11
10,4
7
—
232
856
820
428
—
1918
1840
1804
14
—
406
1616
1580
423
770
1918
1840
1804
__
12
547
2126
2090
543
1058
2422
2344
2308
24
18
721
2661
2625
428,5
902
3176
3098
3062
90 95
—
36
1180
3161
3125
533,5
1047
3176
3098
3062
—
54
1770
3161
3125
533,5
1047
4676
4598
4562
—
72
2312
4161
4125
544
1031
4676
4598
4562
30
5
1500
+ 13 000
+ 6500
ВОЗДУШНЫЕ ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ ЭФ-2М ВЫПУСКАЕТ КАЗАНСКИЙ ЗАВОД
МЕДАППАРАТУРЫ (РИС. IV.6).
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЭФ-2М
Пропускная способность, м3/ч . . до 2000
Сопротивление фильтра, Па . .10
Эффективность очистки (по мето-
методике СТНИИП), % 96-99
Пылеемкость, г/м2, входного сече-
сечения 1600
Потребляемый ток, мА .... 4
Масса, кг 90
380
При шжение IV Фильтры и пы tevAOhume ш
IV.6. ЦИКЛОНЫ
OTBFPCTKE ДЛЯ
ВЫХОДА ВОЗДУХА
Рис IV 7 Циклон одиночный
ЦП-11 (а) и группа из двух цик-
циклонов ЦН-11 (б)
1 и 3 выходной и входной патрубки,
2 винюобрлзная крышка, 4 иыхлоп-
ная ipybd, * корп>с циклона, б-бун-
б-бункер, 7 крышка лючка, 8 затвор
IV.6. Циклоны
381
8 от 6
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА
4|f— i-.-ii
200
115 115
250
А'А
(
s.
t
к
>
\
—»
-400
¦ 1050
ТАБЛИЦА IV.8. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ОДИНОЧНЫХ ЦИКЛОНОВ uIMl
(РИС. TV Л, А) И ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-11 (РИС. \УЛ,Б)
Диаметр
циклона, мм
250
315
Б
145
183
Si
125
158
*2
150
190
В
120
150
Г
65
82
h
950
1220
Л,
1070
1170
1360
1493
465
445
580
560
d
145
183
Общая
масса, кг
115,72
187,65
128,94
221,37
Примечание. В числителе приведены данные для одиночных циклонов, в знаменателе - для группы ич
двух циклонов ЦН-11.
382
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
ТАБЛИЦА IV.9. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ КОРПУСА, ММ, ОДИНОЧНОГО ЦИКЛОНА ЦН-11
(РИС. IV.8)
Диаметр
циклона
D, мм
400
500
630
800
Б
240
300
378
480
Б,
200
250
315
400
В
192
240
302
384
Г
104
130
164
208
И
832
1040
1310
1665
К
1862
2300
2870
3615
h2
734
890
1095
1358
Аз
800
1000
1260
1600
d
240
300
378
480
d,
120
150
190
240
80
100
125
160
Площадь
поперечного
сечения кор-
корпуса цикло-
циклона, м2
0,1257
0,1963
0,ЗП7
0,5027
Масса
циклона,
кг
66
88
247
391
Рис. IV.8. Корпус одиночного циклона
ЦН-11
/ и 2-входной и выходной патрубки; 3-винто-
3-винтообразная крышка; 4-выхлопная труба; 5-ци-
5-цилиндрическая часть корпуса
ТАБЛИЦА IV.10. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ЦИКЛОНОВ ЦН-11 НА ПОСТАМЕНТЕ
(РИС. IV.9)
Обозначение
компоновки
Я
я,
Общая масса,
ЦН-11-400
ЦН-11-500
ЦН-11-630
ЦН-11-800
400
500
630
800
856
856
1306
1306
240
300
378
480
200
250
315
400
192
240
302
384
104 4665 4880 1500 755 240 1364
130 5065 5300 1500 755 300 1386
164 5885 6145 1800 1055 378 1723
208 6565 6855 1800 1055 480 1865
IV.6. Цикюпы 383
2-;
Рис. IV.9. Циклон ЦН-11 на постаменте
/-затвор, 2 -фланец бункера; 3-бункер, 4-постамент
ТАБЛИЦА IV. 11
Обозначение
компоновки
. КОНСТРУКТИВНЫЕ
D
А
Аг
А2
РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ
Аъ
А4
Б
ИЗ ЧЕТЫРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН-11
Б2
Б,
Б4
Б*
В
Г
БЦН-11-400 400 i076 618 1306 950 440 876 1306 192 426
БЦН-11-500 500 4640 1334 3060 770 2060 4040 1070 2520 540 1084 1660 240 530
БЦН-11-630 630
1664
972 2060
1215
670 1334 1660 302 670
БЦН-11-800 800 4840 2084 3260 1230 2560 4440 1400 2920 840 1684 2060 384 846
НА ПОСТАМЕНТЕ С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ВВЕРХ ЧЕРЕЗ СБОРНИК (РИС, IV. 10)
С\
н
Их
нг
Иг
d
Общая масса,
кг
6865 7350
2000 1800 1055 2740 240 450
5450
3500 1990 155 2860 7270 8350 4250 2300 2000 1058
300 630
779Q 8990
25QQ 2000
254Q ЪП 7V0
3700 2090 355 3260 8870 1020 4650 3350 2400 1058 480 900 8565
ТАБЛИЦА IV.12. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ОДИНОЧНЫХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15 (РИС, IV.11)
D
400
450
500
550
600
650
Н
3617
3865
4118
4721
4969
5222
h
2696
2928
3164
3571
3812
4039
А,
2240
2435
2630
2995
3185
3380
715
885
Лз
785
965
365
535
Л
1020
1180
Б
1020
1180
В
230
265
295
325
355
385
Г
235
265
295
320
350
380
Е
148
166
185
203
222
240
•
104
117
130
143
156
169
*
264
297
330
363
396
429
д
800
950
Месса, кг
385
409
448
569
675
672
700 5545 4275 3580 415 410 259 182 462
750 5893 4506 3770 885 1135 535 1276 1276 445 440 277 195 495 1050
733
783
6141 4738 3965
475 470 296 208 528
—У вход воздуха
ФЛАНЕЦ 6УНКВРА
и 202 ,
70*4
Рис.1 V.11. Одиночные циклоны ЦН-15
/-входной патрубок, 2 винтообразная крышка, 3- корпус, 4 -бункер, 5 выхлопная фуба, б-улитка для выхода газа
Рис. IV. 10. Группа из четырех циклонов ЦН-11 на постаменте
/-фланец бункера, 2 -бункер, 3 сборник, 4 затвор
386 Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
ТАБЛИЦА IV. 13. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ,
ММ, ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15
С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ КОЛПАК
(РИС.1У.12)
И
В
Масса,
кг
500
550
600
650
700
750
800
370
430
424
524
524
530
630
4770
5140
5505
5725
6195
6685
6985
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
500
550
600
650
600
750
700
2630
2825
3075
3325
3580
3825
4075
805
938
1042
1190
1315
1517
1780
Рис. IV. 12. Группа из двух циклонов ЦН-15 с выходом
воздуха через колпак
ТАБЛИЦА IV.14. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15
С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ (РИС. IV 13)
D
500
550
600
650
700
750
800
Я
4198
4571
4919
5172
5625
6098
6431
h
3164
3400
3692
3983
4275
4561
4848
л,
2630
2825
3075
3325
3850
3825
4075
h2
715
715
775
830
885
940
995
865
985
1095
970
1115
1285
1315
К
365
365
365
480
535
590
646
А
1422
1555
1667
1790
1912
2050
2162
Б
1204
1260
1309
1350
1408
150Q
1614
В
295
320
350
380
410
440
470
Г
295
325
355
385
415
445
475
Е
540
590
640
694
724
790
824
а
300
326
352
383
388
431
440
б
330
353
396
429
462
495
528
в
1258
1380
1508
1630
1758
1880
2008
г
1008
1050
1108
1150
1208
1280
1408
d
14
14
14
14
18
18
14
Масса,
кг
749
872
982
1135
1276
1446
1747
IV.,6. Циклоны 387
^
к
<=Q
Рис. IV. 13. Группа из двух циклонов
ЦН-15 с выходом воздуха через улитку
фланец бункера В=5ОО-6ООмм
16отв
at
1
\к
30 I
t
1—
г Л
см
. 202
-ll
70*4
JUO
1 \
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА 2? »ffSO '800MM
302
30
[3*
Приложение i V Фи тпры и ныло
ТАБЛИЦА IV. 15, КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ.
ММ. ГРУППЫ ИЗ ТРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15
С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ КОЛПАК
(РИС. IV. 14)
н
б
Масса,
кг
650 612 6800 3226 2110 750 429 429 2319
700 625 7255 3581 2260 700 462 462 2457
750 718 7820 3826 2410 750 495 495 2786
800 718 8205 4076 2560 800 528 528 3116
ТАБЛИЦА IV. 16. КОНСТРУКТИВНЫЕ
РАЗМЕРЫ. ММ. ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХ
ЦИКЛОНОВ ЦН-15 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА
ЧЕРЕЗ КОЛПАК
(РИС. IV. 15)
D
400
450
500
550
600
650
700
750
800
d
418
462
515
615
615
716
718
818
820
И
4235
4490
5070
5375
5750
6080
6569
7000
7470
h
2196
2391
2631
2826
3076
3326
3581
3826
4076
Г
1000
1125
1250
1375
1500
1620
1750
1870
2000
И
455
510
565
615
680
725
780
835
890
в
456
508
560
620
672
724
776
828
880
б
264
297
330
363
396
429
462
495
523
Масса,
кг
1068
1233
1474
1713
1976
2229
2592
2920
3108
Рис IV, 14, Группа из трех циклонов е ЦН-13 с
выходом вочдухи через колпак
Рис. IV. 15, Группа т четырех циклонов ЦН-15
выходом воздуха через колпак
ТАБЛИЦА IV.
D
h
л,
17. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ
С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ
А
Б
ММ
ГРУППЫ
УЛИТКУ
в
г
(РИС
Е
IV.6. Циклоны
389
ИЗ ТРЕХ ЦИКЛОВ ЦН-15
IV. 16)
ж
а
б
в
г
Мас-
;а, кг
650 6430 5887 3985 3326 831 1684 542 481 2605 26401110 1115 730 730 589 429 2440 1400 2092
700 6890 6315 4276 3581 886 1804 575 536 2772 1550 1190 1195 780 780 633 462 2610 1300 2313
750 7480 6873 4563 3826 941 2059 607 591 2955 1643 127O1275 830 830 677 495 2785 1400 2672
800 7862 72214849 4076 996 2104 641 646 3124 1750 1350 1355 880 880 718 528 2960 1500 2829
16 отв.
078 \
30
ФЛАНЕЦ БУНКЕРА
I ' ¦
f
|
u
I
j 1
I
t
J 95*4 J
- 4
9
1
Рис. IV. 16. Группа из трех циклонов ЦН-15 с выходом воздуха через улитку
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
I
ж
1
IV.6. Циклопы
39 \
*-« гч оо in •* in го
«/¦> о *t о *т г- r-i
>- — — ГЧ ГЧ го
О « О О >П
f-* <П ГО 00 ГС
<П ЧО Г- Г-* 00
О On (N го
1Л I/) О
ON ГО (N
— ГО Tfr
tn о О
О М *
fS (N <N
О v> >П О
го г*- о го
««on
О Ш
Г^ 00
го го
в з
§ 6-i
5 ° ° m
го ш г
in
го
255
345
675
<n
370
495
970
ЧО
450
610
1184
520
700
1363
S
580
780
1520
in
00
615
832
1620
a
670
900
1758
in in С? in О О in
го On ^ t~- — го in
-" —ч (N <N ГО ГО ГО
* О 1Л VI
чо оо чо го on го
<N ГО Tfr ¦- - -
<n <n чо чо
оо еч —« оо in о чо
чо го in 4f го On чо
го in чо г- оо оо on
го in сч оо го оо го
О —' TJ- (S on On "*
с- О <N rf m чо on
392 Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
ТАБЛИЦА IV.20.
№ циклона
Внутренний
диаметр
циклона, мм
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ЦИКЛОНОВ
Производительность циклона, м3/ч,
при скорости воздуха во входном
патрубке, м/с
14
15
16
С ОБРАТНЫМ КОНУСОМ
Общая масса, кг
с бункером
с выдвижным
ящиком
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
100
150
200
250
300
370
455
525
585
645
695
130
290
525
880
1170
1790
2620
3500
4375
525
6130
140
302
563
900
1250
1395
2810
3750
4687
5625
6565
150
314
600
920
1330
2000
3000
4000
5000
6000
7000
17,46
30,55
45,7
64,8
124,6
169,4
231
438,7
528,5
588,7
654
20,57
35,39
54,2
73
97
136
192
244,8
296
352
401,6
ТАБЛИЦА IV.21. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ЦИКЛОНОВ КЛАЙПЕДСКОГО ОЭКДМ
Продолжение табл. IV.21
№ цик-
циклона
Скорость
воздуха
во вход-
входном па-
патрубке,
м/с
Произво-
дитель-
дительность
циклона,
М3/Ч
Сопро-
Сопротивление
цикло-
циклонов, Па
Площадь
сечения, м2
вход-
входного
па-
патрубка
цилин-
цилиндра
стака-
стакана
№ цик-
циклона
Скорость
воздуха
во вход-
входном па-
патрубке,
м/с
Произво-
дитель-
дительность
циклона,
М3/Ч
Сопро-
Сопротивление
цикло-
циклонов. Па
Площадь
сечения, м2
вход-
входного
па-
патрубка
цилин-
цилиндра
стака-
стакана
12
13
14
15
16
17
18
2200
2360
2540
2700
2860
3040
500
600
700
800 0,042
900
1000
0,385
14 11900 600
15 12 750 700
22 16 13 600 800 0,236 1,32
17 14400 900
18 15 250 1000
14 4230 600
15 4540 700
16 4850 800
14 17 5130 900 0,084 0,502
18 5430 1000
24
14
15
16
17
18
14400
15 400
16450
17 500
18 500
600
700
800 0,286 1,5
900
1000
16
14
15
17
18
6400
6850
7800
8200
600
700
900 0,127
1000
26
0,65
14
15
16
17
18
20000
21400
22 800
24 300
25 700
600
700
800 0,397 2
900
1000
18
14
15
16
17
18
8100
8700
9260
10000
10400
600
700
800 0,161
900
1000
30
0,83
14
15
16
17
18
22200
23 750
25 350
26 950
28 500
600
700
800 0,44
900
1000
2,33
20
14
15
16
17
18
10000
10 750
11450
12150
12900
600
700
800 0,:
900
1000
34
1,04
14
15
16
17
18
30200
32400
34600
36 700
38 800
600
700
800 0,6
900
1000
ТАБЛИЦА IV.22.
№ цик-
циклона
D2
КОНСТРУКТИВНЫЕ
D3
A
Б
РАЗМЕРЫ, !
В
1V.6. Циклоны
VIM, ЦИКЛОНА С БУНКЕРОМ (РИС.
Я
я,
h
К
а
393
IV. 19)
ах
а2
I
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
100
150
200
250
300
370
455
525
585
645
695
140
210
280
350
420
518
637
735
819
903
973
165
247
330
412
495
610
750
866
965
1064
1146
50
75
100
125
150
185
228
263
293
323
348
10
15
20
25
30
37
45,5
52,5
58,5
64,5
69,5
268
368
463
568
730
870
1040
1254
1374
1494
1594
130
195
260
325
930
481
592
683
761
839
904
200
300
4ЭД
500
600
740
910
1050
1170
1290
1390
75
112
\5Q
188
225
278
341
394
439
484
521
520
ISO
\04Q
1300
1560
1924
2366
2730
3042
3354
3614
750
•si ^
\000
1125
1250
1425
1638
1813
1963
2113
2238
200
400
500
600
740
910
1050
1170
1290
1390
300
"?3V>
600
750
900
1110
1365
1575
1755
1935
2085
50
100
125
150
185
228
263
293
323
348
100
200
240
200
250
300
250
300
250
300
70
120
150
137
157
192
207
192
202
152
18
18
18
35
35
35
55
55
55
55
Рис. IV. 19. Циклон с бунке-
бункером
i-выхлопная труба; 2- входной
патрубок: 5-цилиндр; 4 обрат-
обратный конус, 5-внутренний корпус:
б-бункер; 7 шибер; 8-кольцевая
щель; 9-ось цилиндра циклона
А-А
J
п
1
!
L в
L
Г
394 Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
ТАБЛИЦА IV.23. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
№ цик-
циклона
12
14
15
18
20
22
24
26
30
34
1200
1400
1600
1800
2000
2200
2400
2600
3040
3400
170
220
300
350
400
450
480
540
600
680
700
800
910
1030
1150
1300
1380
1595
1785
1950
1150
1300
1480
1680
1860
2000
2230
2400
2790
3100
550
650
740
840
930
1000
1115
1215
1400
1550
3780
4315
4915
5565
6150
6505
7295
8010
9160
10850
2590
2935
3335
3775
4170
4365
4915
5415
6190
6975
1190
1380
1580
1790
1980
2140
2380
2595
2970
3285
1500
1700
1940
2200
2450
2490
2940
3300
3650
4110
1360
1560
1760
2020
2260
2290
2740
3100
3380
3810
ТАБЛИЦА IV.24. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМА
Тип циклона
Производитель-
Производительность циклона,
тыс. м3/ч
Площадь сечения
входного патрубка,
м2
Ц-250
Ц-300
Ц-375
Ц-450
Ц-550
Ц-600
Ц-675
Ц-730
Ц-800
0,5-0,7
0,9-1
1-1,5
1,5-2
2,2-3,2
2,6-3,25
3,25-4,5
3,85-4,8
4,5-6,6
0,00845
0,01235
0,01755
0,025
0,0378
0,045
0,0533
0,0668
0,08
Продолжение табл. IV.24
Тип циклона
Производитель-
Производительность циклона,
тыс. м3/ч
Площадь сечения
входного патрубка,
м2
Ц-870
Ц-950
Ц-1050
Ц-1150
Ц-1235
Ц-1320
Ц-1400
Ц-1500
Ц-1600
5,45-6,85
6,6-9,5
7,95-9,95
9,5-14
11-13
12,55-13,7
14-20
15-23
18,4-23
0,0948
0,115
0,138
0,155
0,19
0,218
0,249
0,277
0,32
циклонов
ж
КЛАЙПЕДСКОГС
3
и
)ОЭКДМ
к
(РИС. IV.20)
л
м
а
б
1V.6.
1
Циклоны 395
Масса,
кг
860
1010
1165
1300
1440
1570
1725
1800
2160
2450
215
225
230
275
280
305
250
300
345
400
260
340
390
440
490
540
590
600
735
840
380
400
460
520
570
630
685
795
855
975
550
640
730
830
920
1070
1105
1200
1380
1460
1210
1410
1600
1800
2000
2200
2400
2600
3000
3400
220
310
410
460
510
550
610
750
760
860
190
270
310
350
390
430
470
530
580
700
570
750
850
970
1100
1150
1250
1300
1370
1550
263
363
472,5
628,5
1057
1284
1352
1831
2489
2897
Рис. IV.20. Циклоны Клайпедского
ОЭКДМ
1 - рассекатель; 2 и 3- нижний и верхний кор-
корпуса; 4-труба выхлопная; 5-водосборник;
б-труба сливная; 7-корпус циклона; 8-копус
циклона; 9-внутренний стакан
396 Приложение IV, Фильтры и пылеуловители
ТАБЛИЦА IV.25. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
(РИС. IV.21)
№ цик-
циклона
Ц-250
Ц-ЗОО
Ц-375
Ц-450
Ц-500
Ц-600
Ц-675
Ц-730
Ц-800
Ц-870
Ц-950
Ц-1050
Ц-1150
Ц-1235
Ц-1320
Ц-1400
Ц-1500
Ц-1600
250
300
375
450
500
600
675
730
800
870
950
1050
1150
1235
1320
1400
1500
1600
150
185
225
270
330
355
400
440
480
520
575
630
690
740
790
840
900
960
270
340
410
490
600
655
720
795
870
950
1030
1145
1240
1345
1440
1500
1620
1750
d
100
ПО
135
160
200
220
250
270
300
320
350
390
420
460
490
500
550
590
105
125
150
170
205
215
230
245
260
285
310
350
390
420
450
480
500
520
Н
1150
1380
1720
2035
2505
2755
3053
3345
3650
3980
4335
4815
5255
5635
6045
6395
6865
7335
я,
425
525
635
765
935
1020
ИЗО
1240
1360
1480
1625
1785
1950
2100
2240
2370
2540
2750
600
700
900
1050
1300
1440
1600
1750
1900
2080
2250
2520
2750
2960
3170
3350
3600
3840
h
150
185
225
270
330
360
400
440
480
520
575
630
690
740
790
840
900
960
ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМА
К
300
370
450
540
660
720
800
880
960
1040
1150
1260
1380
1480
1580
1680
1800
1920
h2
75
90
ПО
135
165
180
200
220
240
260
285
315
345
370
395
420
450
480
Аз
45
55
70
80
100
ПО
120
130
145
155
170
190
205
220
240
250
270
290
К
75
90
ПО
135
165
180
200
220
240
260
285
315
345
370
395
420
450
480
190
225
300
340
450
450
570
550
600
650
750
790
900
930
990
1050
1140
1200
А
340
390
470
550
650
730
810
865
970
1040
1080
1283
1300
1406
1508
1550
1650
1740
Общая
масса,
кг
18,2
26,3
36
53,8
71
80
106,5
103,4
165,6
184,5
207,5
247
322,5
333
462,5
460
516
573
IV.7. РУКАВНЫЕ ФИЛЬТРЫ
Выпускаются рукавные фильтры СМЦ-101А (РП) (рис. IV.22) и Г4-БФМ (рис. IV.23)
(изготовитель - Щебекинский машиностроительный завод).
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РУКАВНЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА РП
Типоразмер фильтра РП1 РП2 РПЗ
Площадь фильтрующей поверхности, м2 . . 55 115 205
Рабочая длина рукава, м 2,45 5,1 9,1
Производительность продувочного вентиля-
вентилятора, мэ/ч 2000 3000 6000
IV.7, Рукавные фильтры 397
вход запылённого
ВОЗДУХА
Рис. 1V.21. Циклоны Ц Гипродревпрома
/ конус; 2- сепаратор; J корпус, 4 входной па-
1 рубок; 5 крышка корпуса; б косынка; 7 зонт
Габариты, мм 3170 х 1710 х 5700 3170 х 1710 х 8940 3170 х 1710 х 13760
Масса (без электрооборудования), т, не бо-
более 2,3 3.1 4,3
Фильтрующий материал Лавсан (ТУ 17-РСФСР-8174-75)
Удельная газовая нагрузка на ткань,
м3/(м2-мин) 0,8-1,2
Допустимая запыленность газа, г/м3 ... 50
Диаметр рукава, мм 200
Количество рукавов:
в камере 18
в фильтре 36
Сопротивление фильтра перед регенерацией,
кПа 1,9
Продолжительность регенерации одной ка-
камеры, м/с 120-180
Напор продувочною воздуха, кПа .... 0,8-1,5
Установочная мощность, кВт 0,09
398 Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
ТАБЛИЦА IV.26. ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ФИЛЬТРОВ ТИПА РП
(РИС. IV.22)
Типоразмер
фильтра
Н
Я4
РП1
РП2
РПЗ
2520
2720
3160
5700
8940
13 760
3335
6015
10035
1440
1620
1820
700
900
1300
2080
5100
9120
2420
5100
9460
1110
/59O
Рис. IV.22. Рукавный фильтр СМЦ-101А (РП)
/-коллектор; 2~рукав, J-корпус, ^-клапан; 5-подвеска; tf-коллектор продувочного воздуха; 7-затвор
IV.7. Рукавные фильтры 399
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РУКАВНЫХ ФИЛЬТРОВ ТИПА Г4-БФМ
Типоразмер фильтра . . . Г4-1БМФ-30 Г4-1БФМ-45 Г4-1БФМ-60 Г4-1БФМ-90
Площадь фильтрующей по-
поверхности, м2 30 45 60 90
Количество секций .... 2 3 4 6
Количество рукавов .... 36 54 72 108
Масса, т 1,1 1,4 1,65 2,22
Габариты, мм:
длина 1435 1970 2490 3532
ширина . 1580 1580 1580 1580
высота 4325 4325 4325 4325
Фильтрующий материал . . Фильтровальное сукно № 2
Диаметр рукава, мм ... 135
Сопротивление, кПа .... Не более 1,3
Допустимое разрежение внут-
внутри фильтра, кПа 3
Допустимая запыленность
воздуха, г/м3 15
Продолжительность встряхи-
встряхивания рукавов за один цикл, с 12-15
Интервал между циклами
встряхивания, мйн .... 3-4
Установленная мощность
электродвигателей, кВт . . Не более 1,4
А-А
Рис. IV.23. Рукавный фильтр типа Г4-1БФМ
/-шлюзовой затвор с электроприводом; 2 -сборник пыли; 3- рукав; 4- крышка с механизмом встряхивания; 5-ток; б-шкаф;
7-желоб
IV.8. СКОРОСТНЫЕ ПРОМЫВАТЕЛИ СИОТ
ТАБЛИЦА IV.27. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ
Показатель
№ скоростного промывателя СИОТ
10
11
12
13
Диаметр входного па-
патрубка, мм
Производительность,
тыс. м3/ч, при входной
скорости, м/с:
14
20
Расход воды (макси-
(максимальный), М3/Ч
Расчетная нагрузка на
строительные конструк-
конструкции, т
560 665 790 940 1120 1330 1500 1880 2240
12.5
17,5
2
17.5
25
2,8
25
35
3,9
35
50
5,5
50
70
7.7
70
100
11
100
140
15,5
140
200
22
200
280
31
2,2
5,5
14
22 32
53
Рис. IV.24. Скоростные промыва-
тели СИОТ
/ раскручиватель; 2 и 3- конический
и цилиндрический корпуса; 4 водо-
подающиЙ трубопровод диаметром
! 2". 5 люк, б-дозатор
95
1V.8 Скоростные промытые ли СИ07 401
8
— fS
5?
2 Я
—< 00
SO >П
—» г-
О
CO
in
SO
©
in
oo
00
in
>n
<n
—«
© Q ©
oo « ?S
*m р«ц f\J
3 S 9
P- ON ©
Г4
I
о
SO
©
>n
5
t^. r* *
In <5 (*»
— «n
m
so
I
S
9
I
ON
>n
О —i
fN fn
in SO t-~ 00 ON
О О © © ©
eeieeeeee
402 Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
ТАБЛИЦА
№
про-
мыва-
теля
5
6
7
8
9
10
11
12
13
D
570
675
800
950
ИЗО
1340
1590
1890
2250
IV 29
Л,
610
715
840
1000
1180
1390
1640
1940
2300
РАЗМЕРЫ ФЛАНЦЕВ,
D2
640
745
870
1040
1220
1430
1680
1980
2340
Число от-
отверстий
В
628
12 744
880
1046
16 1244
1475
1751
24 2082
2492
ММ, ПАТРУБКОВ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ (РИС. IV.25)
В\
728
844
980
1196
1394
1625
1901
2232
2692
Г
514
610
721
856
1018
1207
1432
1702
2012
Л
614
710
821
1006
1168
1357
1582
1852
2212
С
172
161
188
189
190
195
184
197
700
с,
191
167
195
189
185
185
190
199
193
а х b
13 х 18
17 х 24
17 х 24
Число
шагов
и
4
5
6
7
8
10
11
13
«1
3
4
5
6
7
8
9
11
Число от-
отверстий
пг
14
18
22
26
30
36
40
48
а*Ъ
Рис IV 25 Фланцы патрубков входного (а) и выход-
выходного (б) (размеры со звездочкой относятся к циклону
№ 13)
IV.9. ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
ТАБЛИЦА IV 30 РАСХОД ВОДЫ НА ОДИН ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЬ ТИПА КМП
Индекс установки
КМП2,5-00 00.000
КМПЗ,2-00.00.000
КМП4,0-00.00.000
КМП5,0-00 00.000
КМП6,3-00.00.000
КМП7Д-00.00.000
КМП8,0-00.00.000
Расход воды для
пленочного орошения
конфузора, мэ/ч
0,65
1
1,5
2,2
3
3,4
3,8
Максимальный
диаметр сопла
центральной форсунки,
мм
8,5
12
14
17
22
24
28
Расход воды,
м3/ч
Число
форсунок
1ри периодическом смыве со
стенок каплеуловителя
1,2
1,5
1,8
1,8
2,7
3
3,6
8
10
12
12
18
20
24
IV.9. Пылеуловители
403
s
о
о
о
о
fN
чо оо
оо —i —
fN
2 §
in
Tj^
1,45
0,75
1520
2610
835
2360
2390
1165
1950
1514
2300
4140
4145
2505
-< oo
— m
404 Приложение IV, Фильтры и пылеуловители
Рис IV 26 Пылеуловители ПВМ
о-ПВМКБ со скребковым удалением шлама, и ПВМСА со
сливным удалением шлама, в ПВМБ для улавливания плохо-
смачиваемой мелкой пыли, г ПВМКМА для улавливания
алюминиевой, цинковой и г п пылей
IV.9. Пылеуловители 405
ЗАПЫЛЕННЫЙ
ВОЗДУХ
406
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
<
с
К
н
>5
W
S
<
оо
о о
о о
гл го
ЕЕ
о о
ЕЕ
ЕЕ
ЕЕ
об об
ЕЕ
IV.9. Пылеуловители 407
MM
I
о о
о о
о о
MM
о
о о
SO* so"
ММ
о о
о о
о о
о о
о о
о о
мм
0,0,
00" 00"
мм
ММ
408
Приложение IV.
ТАБЛИЦА IV.33
Индекс
Фильтры
и пылеуловители
ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ,
ТИПА КМП (РИС. IV.27)
DT
D-
Dt
»2
D3
d2
MM
, ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ
d,
d*
H
яг
КМП2,5-
КМПЗ,2-
КМП4,0-
КМП5,0-
КМП6,3-
КМП7.1-
КМП8,0-
00.00.000
00.00.000
00.00.000
00.00.000
00.00.000
00.00.000
00.00.000
250 1000 450 1200 740 50 25
50 20 4312 2570
320
400
500
630
710
800
1200
1500
1900
2500
2700
3000
560
680
900
1120
1250
1400
1440
1800
2120
2520
2920
3220
980
1240
1450
1600
1850
2050
70
70
80
100
125
125
32
32
40
40
40
40
80
80
80
100
100
100
20
20
20
25
25
25
5010
5850
7416
8641
9591
10 506
3020
3580
4500
5280
5790
6425
Продолжение табл. IV.33
Обозначение
КМП2,5-00.00.000
КМПЗ,2-00.00.000
КМП4,0-00.00.000
КМП5,0-00.00.000
КМП6,3-00.00.000
КМП7,1-00.00.000
КМП8,0-00.00.000
як
3933
4820
5630
7064
7355
9806
10 860
л,
240
240
240
526
335
370
350
h2
620
620
750
1140
1140
1140
1140
Лз
1129
1440
1800
2250
2830
3190
3600
К
780
1000
1030
1450
1700
1960
2140
А
350
410
530
670
810
950
1250
В
620
750
930
1180
1430
1680
1860
М
2314
2790
3540
3985
4620
5240
5720
К
450
590
720
900
1090
1270
1430
L
1110
1230
1600
1800
2150
1470
2660
N
600
765
900
1080
1300
1500
1650
ТАБЛИЦА
Исполнение циклона
IV.34. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ
Скорость воздуха, м/с
во входном
отверстии циклона
условная
в поперечном
сечении циклона
ЦВП
Гидравлическое сопротивление, Па
одиночного
циклона
установки из двух
циклонов
Основное 16-25,6
С повышенной скоростью 32-44
4,5-7,05
4,5-6
360-910
940-1780
390-1000
980-1830
IV.9. Пылеуловители
409
Рис. IV.27. Пылеуловители типа КМП
1 отвод; 2- лапа опорная; 3 - труба-коагулятор; 4-каплеуло-
витель; 5 — гидрозат вор
410 Приложение
ТАБЛИЦА IV.35.
Циклон
D
IV. Фильтры и пылеуловители
ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ
(РИС. IV.28)
Б
я,
я2
hx
h2
, ММ, ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ЦВП
*з
а
d
Общая
масса, кг
ЦВП-3
ЦВП-4
ЦВП-5
ЦВП-6
ЦВП-8
ЦВП-10
315
400
500
630
800
1000
445
505
640
765
1025
1335
283
360
450
565
720
900
2434
3014
3684
4554
5699
7044
1711
2173
2806
3401
4305
5367
132
159
189
229
282
344
250
320
400
500
640
800
595
685
792
927
1116
1336
102,5
130
162,5
205
260
325
19
21
23
26
29
32
63,9
106,7
161
237
369,7
569,5
А-А
ОСНОВНОЕ ИСПОЛНЕНИЕ
ИСПОЛНЕНИЕ С ПОВЫШЕННОЙ СКОРОСТЬЮ
Л 1 * *Т\
g r^f
Т —6
Б
/А*
ОТВОД ШЛАМА
Рис. IV.28. Пылеуловители ЦВП
/-конусный патрубок-гидрозатвор; 2 и 6-входной и выходной патрубки; 3-лючок; 4-корпус циклона; 5-опора; 7-люк;
8 улиточный раскручивающий аппарат, 9-оросительная труба диаметром 3/4" для непрерывной промывки корпуса; 10-подвод
воды
ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ
Автоматизация систем 155
Агрегаты вентиляторные 352-357
Адсорбенты 93-96
Адсорбция 95
Аппарат направляющий 35
Алюмогель 93
Аэродинамическое сопротивление орошаемых
слоев 62
Аэроионизация воздуха 100, 101
Бак-аккумулятор 112, 113
Блоки приемные 351, 352
-присоединительные 352
-тепломассообмена 53, 54, 338-340
-теплоутилизации 340- 342
Блокирование автоматическое 162
В
Ввод тепловой с элеватором 157
Вентиляторы крышные осевые 298
—радиальные 296, 297
-потолочные перемешивающие 51
-радиальные общего назначения высокого дав-
давления 278-291
низкого и среднего давления 246-278
—пылевые 291-295
Вентиляция противодымная 176
Влажность воздуха относительная в погранич-
пограничном слое над водными растворами солей 79
Вода артезианская 102
Воздуховоды круглые из листовой стали 199,
207-212
--из винипласта 199, 200
— общего назначения 237
-перфорированные 133
-прямоугольные из листовой стали 200
—из винипласта 201
-систем аспирации 236, 238, 242-244
—вентиляции при естественном побуждении
Воздухонагреватели 336 338
-биметаллические со спирально-накатным
оребрением 299-313
Воздухообмен 114-116
Воздухоосушитель с вращающимся ротором
94
-с неподвижным слоем 95
245
Воздухоохладители поверхностные 66-78
-с орошаемыми насадками 60
Воздухораспределители 35, 124-129, 215, 216
Выбор регулирующего клапана 153,. 154
Глубина количественного регулирования воз-
воздухораспределителей 34, 35
Д
Давление парциальное водяного пара 81-83
Диаграмма фазовая для раствора поваренной
сопи 79
Диафрагма 220, 232-236
Диффузор конический 219
-пирамидальный 218, 230
- плоский 230
-с отводом квадратного сечения 231
Доводчик эжекционный 369
Доувлажнение местное 60
Дроссель-клапан 220
Е
Емкости в системах холодоснабжения 112
Завеса воздушно-тепловая 163
Зависимость цавления воды перед форсунками
от расхода 58, 59
-холодопроизводительности от температуры
хладоносителя 105
Защити воздухонагревателей автоматическая
161
И
J-щгзлрлмма воздуха влажного 80
— наружною 22
-процесса осушения воздуха водным раство-
раствором хлористого кальция 92
— приготовления воздуха 18, 26, 27, 30, 37
Изменение температуры воды холодной и го-
горячей 42
— воздуха первичного 42
Изотерма сорбции 95
Индекс Невиса и Вэрда 10
Источники холода 102, 103
к
Кавитация 153
Калориферы стальные пластинчатые 318-325
--с гофрированными пластинами и плоско-
плоскоовальными трубками 314-317
Камеры воздушные 348
-обслуживания 348
-орошения форсуночные 51, 53, 58, 331-333
—сеточные 53, 55, 59, 331, 334, 335
-осушения 90
-реконцентрации 90
Каналы вентиляционные из кирпича 200-203
пеноглинистых или пеностеклянных плит
203
шлакогипсовых или шлакобетонных плит
202
—с сеткой или решеткой 233
Клапан воздушный 348-351
-дымовой 172
-регулирующий 151-155
Классификация СКВ 6
Колено 2-образное 216
-П-образное 217
-90° с направляющими лопатками 217
—острыми кромками 216, 229
Коллектор конический 213
Кондиционеры местные автономные 361-367
-неавтономные 358-361
шкафные 368
-центральные 326-330
— теплоутилизаторы 3 30
Кондиционирование воздуха индивидуальное
49
— комфортное 4
—технологическое 4
Конфузор 219, 229
Короба вентиляционные асбестоцемент ные 200
Коэффициент аппроксимации 55
-вариации 133
-взаимодействия струй 117-120
— воздухообмена 139 -143
-использования холода 29
-кавитации 154
-неизотермичности 118, 119
-орошения воздуха 55, 66, 82
-перехода от нормируемой скорости движения
воздуха и максимальной 115
поправочный на потери давления 227
-стеснения струй 117, 120. 136, 137
-теплообмена 60, 195
-теплопередачи 189, 190
-униполярности 101
-учета потерь воздуха 10
-эффективности адиабашой 55-57
— испарительного охлаждения воды в градир-
градирне 64
--тепло- и массообмена 88, 93
— тепло- и массоотдачи 88, 89, 91
--энталышйной 55-57
Кратность воздухообмена 35
Кривые равновесного состояния водяного пара
в силикагеле 96
-адсорбции влаги силикагелем 96
Критерий Архимеда 118
М
Машины холодильные абсорбционные 106, 107
—воздушные 108
— водоохлаждающие винтовые 105
турбокомпрессорные 105
—парокомпрессионные 103-106
— пароэжекторные 107, 108
Метод окисления деструктивный 99
-расчета СУПТ графоаналитический без подо-
подогрева теплоносителя 187
с подогревом 194
Муфта скольжения электрическая индукторная
35
Н
Насадки регулярной и Hepei улярной структуры
60, 61
О
Обозначения условные оборудования и при-
приборов СКВ 16
Озонирование 98
Определение концентрации раствора хлористо-
хлористого лигия 84, 85
-общей теплоты сорбции 84, 85
Осушение воздуха поглотителями жидкими 79
твердыми 93
твердо-жидкими 97
Отверстие с утолщенными краями 219
Огвод круглого сечения 217, 229, 238
-прямоугольною сечения 227
Отклонение температуры в приточной струе от
нормируемой 116
Охлаждение воздуха двухс!уненчатое 64-66
—испарительное 54-66
412
п
Панель для установки ячейковых фильтров 372,
373
Параметры воздуха оптимальные 7 9
—для особо чистых помещений 49
Перепады температур для группы теплообмен-
теплообменников 191
Переходник е квадратного на круглое сечение
231
Поглотители 78, 79
Построение процесса приготовления воздуха
11, 26, 27
--сухого охлаждения 69
Потери давления на трение в воздуховодах 204
—по воздуху в теплообменниках 77 78
Потолки перфорированные 133, 134
Приборы теплотехнического контроля 156, 157
Примеры расчета воздухораепределения 146
Промьштели скоростные СИОТ 400 402
Промывка воздуха водой 98
Процесс обработки воздуха адиабатный 52
технологический 22-24
приготовления воздуха 18, 26, 27, 30, 37
Пылеуловители 402-410
Расход роздуха кондиционированного полез-
полезный 10, И
наружного 12, 14, 29, 138, 149, 179
на рециркуляцию 141
-теплоты максимальный 29, 32, 39
- на десорбцию 91
-холода 29, 32, 39
Расчет воздухоохладителей поверхностных 66
--теплотехнический 76
-воздухораспределителей 134-137
-камер орошения 53, 54
—осушения 90
--реконцентрации 90
-количества форсунок 54
-производительности СКВ 49
-сети воздуховодов систем аспирации 242-245
вентиляции 245 246
-СУПТ с подогревом 196, 197
-теплотехнический осушительных камер 87
-экономически целесообразной скорости дви-
движения воздуха 205, 206
Регулирование автоматическое местное 161
—индивидуальное 161
--центральное 160
-процессов теплопередачи 151
Решетка вентиляционная унифицированная 216
-щелевая 214
Свойства раствора хлористого кальция 85
—'-лития 85
-теплоносителей 183
Силикагель 93, 94
Система аспирации 243-245
- воэдухораспределения программная 145, 146
Системы кондиционирования воздуха местные
15, 43, 44
-«комбинированные 44
центральные водовеэдушные 39, 40
для особо чистых помещений 46 49
- термоконстантных помещений 45, 46
многозональные 25-34, 36, 37
одноэенальные 15 25
— одноканальные 40, 41
с воздушными холодильными машинами
50, 51
количественным и количественно-качест-
количественно-качественным регулированием 34-36
—комбинированным косвенным и прямым
испарительным охлаждением воздуха 65
потолочными перемешивающими венти-
вентиляторами 51
--установкой для дезодорации воздуха 100
-местного доувлажнения 60
-регулирования автоматические 159
-утилизации теплоты ВЭР 181-184, 187
-циркуляции теплоносителя 113
Соединение холодильных машин параллельное
112
—- последовательное 112
Соотношения для определения коэффициентов
воздухообмена 142, 143
Сопротивление воздухонагревателей аэродина-
аэродинамическое 336
—гидравлическое 306, 311, 315, 323
-насадок аэродинамический 60, 62
Способы подачи воздуха 123-133, 142, 143
-регулирования производительности вентиля-
вентиляторов 34, 35
Станции холодильные 111
Струи подачи воздуха 116 123
Схема блокировки многозональных кондицио-
кондиционеров 28
присоединения ТУБ к циркуляционному кон-
контуру 188
- процессов тепло- и влагообмена при ороше-
орошении соляным раствором 85
-расчетная сети воздуховодов общего назначе-
назначения 236, 237
установки воздухораспределителей в ряд 120
Схемы использования артезианской воды в
СКВ 103
-обвязки теплообменников по воде 67, 68
-обработки воздуха 13, 15
-подачи воздуха 121, 130, 131, 134, 136
-присоединения воздухоохладителей к линиям
холодоснабжения ПО
—теплоутилизационных блоков 188
-процесса ассимиляции теплоты и влаги 144
-технологические СУПТ 186, 187
-циркуляции хладоносителя 109-111
Температура воздуха наружного 5, 50
— в помещении 9, 10
-замерзания раствора незамерзающего тепло-
теплоносителя 182, 183
-«сквозняка» эффективная 10
Теплоноситель промежуточный 182
Теплообменники базовые 67, 68
-роторные контактные 60
Теплоутилизаторы 183, 196
Точка эвтектическая 79
Тройник прямой 90° вытяжной 218
приточный 217
-круглого сечения 239-241
Труба цилиндрическая, заделанная в стену 213,
215
Трубки вихревые 49, 50
Увлажнение воздуха паром 63
Уголь активированный 93, 94
Удаление воздуха из помещения 137, 138
-дыма из помещений 173-179
коридоров 171, 172
Узел ответвления 221-226
Управление электродвигателями диспетчерское
164
—дистанционное 164
—местное 164
Установка пневматическая «Туман» 61, 63
-приточно-вентиляционная 157
-регенерационная 347
Ф
Фильтры воздушные 342-346
рукавные 396, 398, 399
-рулонные 374-376
-складчатые волокнистые 374
-электрические 378, 379
-ячейковые унифицированные Фя 370, 371
Форсунка пневматическая 63
Характеристики аэродинамические вентилято-
вентиляторов 248-255, 264, 265, 271, 279-282, 292, 296
- воздухораспределителей 123 -129
-геометрические диффузоров 228
-клапана регулирующего 152, 153
-теплообменников 70-75
-теплоутилизаторов 196
Холодопроизводительность холодильной стан-
станции 112
Холодоснабжение кондиционеров децентрали-
децентрализованное 108
—централизованное 109
Ц
Циклоны Гипродревпрома 394, 396, 397
-групповые 380-382, 384, 386-390
-Клайпедского ОЭКДМ 392, 394, 395
-на постаменте 382, 383
-одиночные 380-382, 385
-СИОТ 391
-с бункером 393
-с обратным конусом 392
Ш
Шахта вытяжная с зонтом 214
-приточная 214
Шероховатость эквивалентная материалов воз-
воздуховодов 203
Шибер 220
Шкала запахов 98
Элементы составные 231
Энергоресурсы вторичные низкотемператур-
низкотемпературные 180
Энтальпия воздуха 5, 25
Эффект Ранка 49
Эффективность нейтрализации запаха 99
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
Глава 15. КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
ВОЗДУХА 4
15.1. Общие положения 4
15.2. Расход кондиционированного
воздуха 10
15.3. Системы кондиционирования
воздуха 15
15.4. Форсуночные камеры орошения 51
15.5. Воздухоохладители с орошаемы-
орошаемыми насадками 60
15.6. Увлажнение и охлаждение воздуха 60
15.7. Поверхностные воздухоохлади-
воздухоохладители 66
15.8. Осушение воздуха сорбентами 78
15.9. Борьба с запахами, озонирова-
озонирование и аэроионизация 97
Глава 16. ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ СИС-
СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗ-
ВОЗДУХА 102
16.1. Естественные источники холода 102
16.2. Холодильные машины . . . .103
16.3. Системы холодоснабжения кон-
кондиционеров 108
16.4. Холодильные станции . . . .111
16.5. Емкости, баки-аккумуляторы 112
Глава 17. ОРГАНИЗАЦИЯ ВОЗДУХО-
ВОЗДУХООБМЕНА И РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУ-
ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ 114
17.1. Общие положения 114
17.2. Приточные струи 116
17.3. Выбор способов подачи, типов
и количества ВР 123
17.4. Распределение воздуха через пер-
перфорированные воздуховоды, потолки
и панели 133
17.5. Удаление воздуха из помещения 137
17.6. Определение расхода приточно-
приточного воздуха 138
17.7. Расчет воздухообмена и возду-
хораспределения на ЭВМ 145
17.8. Примеры расчета воздухораспре-
деления 146
Глава 18. РАСЧЕТ И ВЫБОР РЕГУ-
РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ НА ТРУБО-
ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ . . .151
Глава 19. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВА-
ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗАЦИИ ВНУТРЕННИХ
САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ СИ-
СИСТЕМ 155
19.1. Общие сведения 155
19.2. Теплотехнический контроль и
сигнализация 156
19.3. Автоматическое регулирование
систем отопления, вентиляции и кон-
кондиционирования воздуха 159
19.4. Автоматическое регулирование
систем юрячего и холодного водо-
водоснабжения 161
19.5. Автоматическая защита обору-
оборудования и блокирование 161
19.6. Управление электродвигателя-
электродвигателями и диспетчеризация 164
Глава 20. ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕ-
ТРЕБОВАНИЯ 165
20.1. Общие положения 165
20.2. Системы отопления 165
20.3. Системы вентиляции, кондици-
кондиционирования воздуха и воздушного
отопления 166
20.4. Удаление дыма при пожаре из
коридоров или холлов 171
20.5. Удаление дыма непосредственно
из помещений, в которых произошел
пожар 173
20.6. Приточная прот иводымная вен-
вентиляция 176
Глава 21 НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ
ВТОРИЧНЫЕ ЭНЕРГОРЕСУРСЫ . . . 180
21.1. Источники, потребители и це-
целесообразность использования низко-
низкопотенциальных вторичных энергоре-
энергоресурсов 180
21.2. Системы утилизации теплоты
ВЭР в жидкостно-воздушных тепло-
утилизаторах с промежуточным теп-
теплоносителем 181
Глава 22. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
И ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ . . 198
22.1. Размеры и масса воздуховодов 198
22.2. Размеры вентиляционных ка-
каналов 200
22.3. Расчет воздуховодов и каналов
приточных и вытяжных систем вен-
вентиляции общего нашачения .... 202
22.4. Расчет потерь давления в мест-
местных сопротивлениях вблизи вентиля-
вентиляторов 228
22.5. Расчет диафрагм для круглых
И прямоугольных воздуховодов . . 232
22.6. Расчет конусных диафрагм . . 236
22.7. Расчет воздуховодов систем ас-
аспирации 236
22.8. Расчет воздуховодов систем вен-
вентиляции при естественном побужде-
побуждении 245
416
Оглавление
Приложение I. ВЕНТИЛЯТОРЫ . ... 246
1.1. Вентиляторы радиальные . . . 246
1.2. Вентиляторы крышные .... 296
Приложение II. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕ-
ЛИ (КАЛОРИФЕРЫ) 299
II. 1. Воздухонагреватели биметалли-
биметаллические со спирально-накатным ореб-
рением 299
II.2. Калориферы стальные с гофри-
гофрированными пластинами и плоскооваль-
плоскоовальными трубками 314
Н.Э. Калориферы стальные пластин-
пластинчатые 318
Приложение Ш, ЦЕНТРАЛЬНЫ! КОН-
КОНДИЦИОНЕРЫ И КОНДИЦИОНЕРЫ-
ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРЫ КТЦЗ .... 326
Ш.1. Центральные кондиционеры . . 326
Ш.2. Кондицивнеры-тешюутилизаторы 330
Ш.З. Камеры орошения 331
Ш.4. Воздухонагреватели 336
III,5, Блоки тепломассообмена ... 33^
Ш.6. Блоки теплоутилизации ... 340
Ш.7. Фильтры воздушные .... 342
Ш.8, Установка регенерадионная
УР-1-02А 347
Ш.9. Камеры обслуживания КО-1 . . 348
ШЛО. Камеры воздушные KB 0,5-3
и KB 1-3 348
III.П. Клапаны воздушные .... 348
III. 12. Блоки приемные 351
111.13, Блоки присоединительные . . 352
IIIЛ 4. Вентиляторные агрегаты . . 352
Ш.15, Кондиционеры местные неавто-
неавтономные типа КМБ 358
Ш.16. Кондиционеры автономные ти-
типа КПА1 361
Ш.17. Кондиционеры автономные ти-
типа КТА 366
Ш.18. Кондиционер неавтономный
шкафной КТН-1,6-01 368
Ш.19, Доводчик жекционный Д-Э2-О.56 369
Приложение IV. ФИЛЬТРЫ И ПЫЛЕ-
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ 370
IV, 1. Унифицированные ячейковые
фнлыры Фя 370
IV,2. Панели УсФя для установки
ячейковых фильтров типа Фя в стро-
строительных конструкциях и централь-
центральных секционных кондиционерах . . 372
IV.3. Фильтры ФяЛ 374
IV.4. Фильтры ФРС 374
1V.5. Электрофильтры ФЭ и ЭФ-2М 378
IV.6. Циклоны 310
IV.7, Рукавные фильтры 396
IVJ. Скоростные промшатели СИОТ 400
IV.9. Пылеуловители 402
Предметный указатель . . . . . . .411
Справочное издание
ВНУТРЕННИЕ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
В трех частях
Честь 3. Вентиляшш
и кондиционирование воздуха
Книга 2
Каркало» Борис Владимирович, Павлов Николай Николаевич, Амнрджаиов Сурен Саакович, Моор Лев Федорович,
Грнмнтлии Моисей Иосифович, Поаин Гари Моисеевич, Кмймар Борис Наумович, Рубчшккнй Виктор, Михайлович.
Садовская Тамила Ивановна, Берешиа Наталия Ивановна, Бычкова Людмила Анатольевна, Ушомирекм Анна Исаевна,
Фшкелыитсйи Семен Мордкович, Пирумов Александр Иванович
Художественный редактор ЛФ. Егоренко, Технический редактор Л. Ц, Шврстнна. Корректор Г, Г. Морохмская
ИБ № 3887
Сдано в набор 18.06.91. Подписано в печать 20.05.92. Формат 70Х ЮС '/ie- Бумага офс № 2—60 гр. Гарнитура Тайме, Печать
офсетная, Усл. печ. л. 33,54. Уч.-изд. л, 39,15. Тираж 16 000 экз Изд. W* АХ—1094 Заказ 1976 С 108
Стройиздат. 101442 Москва, Долгоруковская, 23а
Московская типография № 4 Министерства печати и информации РФ
129041 Москва, Б. Переяславская, 46