Сверхбыстрые способы замораживания путем
флюидизации и в жидком азоте занимают все
более прочное положение во многих странах.
Это объясняется тем, что спрос и потребление
замороженных продуктов неуклонно
возрастают, а существующие малопроизводительные
способы замораживания и техника не вполне
удовлетворяют современным требованиям
холодильной технологии.
В ряде стран производство
быстрозамороженных продуктов по своим масштабам и
техническому уровню превратилось в крупную
специализированную отрасль промышленного
производства.
Предприятия этой отрасли выпускают
замороженные продукты растительного и
животного происхождения в широком ассортименте.
Технологические процессы полностью
механизированы и автоматизированы.
Создание специализированного производства
быстрозамороженных пищевых продуктов в
нашей стране потребует объединения усилий
проектных, конструкторских и
научно-исследовательских организаций. Некоторые виды
оборудования для этого производства в настоящее
время осваивают отечественные
машиностроительные заводы. Однако технологическое
оборудование разрабатывается очень медленно и в
большинстве случаев не выпускается
серийно.
Создание специализированных предриятий по
производству быстрозамороженных пищевых
продуктов позволит улучшить структуру питания
населения.
621.57.9.002.5:637.5
Новая
модель линии марки ФМБ-2 для замораживания
мяса и субпродуктов в блоках
Доктор техн. наук А. П. ШЕФФЕР, А. П. ФРОЛОВ, Л. И. ОХОТНИКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной промышленности
На мясокомбинатах в настоящее время работает
около 100 линий с мембранными аппаратами
марки ФМБ-1 по замораживанию мяса и
субпродуктов в блоках. Обобщив опыт их эксплуатации,
ВНИИМП совместно с донецким заводом «Прод-
маш» изготовили модернизированную модель
линии, которой присвоена марка ФМБ-2.
Новая линия в 1970 г. прошла
межведомственные испытания на Харьковском мясокомбинате
и с 1972 г. выпускается серийно.
В отличие от прежней, снятой с производства
линии ФМБ-1, линия ФМБ-2 устанавливается
в помещениях с высотой 3,5 м вместо
требовавшихся ранее 4,5 м, что позволяет применить ее
на большинстве действующих предприятий
мясной промышленности.
В новой модели значительно
усовершенствовано устройство для загрузки сырья в
мембранные скороморозильные аппараты, упаковки]и
формовки блоков, что упростило эти процессы и
повысило производительность труда
обслуживающего персонала. Кроме того, улучшены
конструкции резиновых компенсаторов мембранных
камер и механизма опускания дна аппарата. Это
повысило надежность работы аппарата и
позволило автоматизировать выгрузку замороженных
блоков.
Линия ФМБ-2 комплектуется из нескольких
мембранных скороморозильных аппаратов
производительностью по 2 т/сутки, питателя —
дозатора для расфасовки сырья в блокообразова-
тели, загрузочного ковша емкостью 350 л,
необходимой для заполнения одного аппарата,
двух электротельферов марки ТЭ-0,5-511,
площадки для обслуживания и др. (рис. 1).
Схема устройства и габаритные размеры
мембранного скороморозильного аппарата остались
прежними. Аппарат представляет собой прямо-щ
угольную коробку с блокообразователями, смон- ч
тированную на стапеле. Изменились лишь
количество и размеры блокообразователеи: их стало
24 вместо 48, вследствие чего масса блоков
увеличилась с 7 до 15 кг.
Коробка имеет опускающееся дно.
Внутри коробки установлены в вертикальном
положении девять мембранных камера
представляющих собой охлаждаемые изнутри полые
плиты из листовой нержавеющей стали толщиной
3 мм. Плиты связаны между собой по бокам шар-
нирно работающими соединительными звеньями
цепи и резиновыми гофрированными
патрубками — компенсаторами, изготовленными из
морозостойкой мягкой резины. Мембранные
камеры и компенсаторы образуют змеевиковый ка-
в

Рис. 1. Общий вид линии ФМБ-2:
/ — площадка для обслуживания; 2 — блоки мяса; 3 —
тележка для приема блоков; 4 — загрузочный ковш; 5 —
питатель; 6 — мембранный скороморозильный аппарат; 7 —
ковш для подачи сырья.
нал, по которому циркулирует незамерзающая
жидкость, замораживающая продукты путем
непрямого контакта через металлические плоскости
мембранных камер. В целях имитации]мембран-
ного принципа действия камеры сдвигаются и
раздвигаются по горизонтали с помощью пнев-
моцилиндра.
Между мембранными камерами имеются
металлические перегородки-ограничители,
служащие стенками блокообразователей.
Питатель модернизированной линии
представляет собой жесткую прямоугольную сварную
коробку-раму. В дне коробки сделаны 24
ячейки для мяса, подаваемого в блокообразователи
аппарата. К нижней части ячеек крепятся
свободно на осях 48 полуформ, предназначенных для
направления мяса в пакеты.
Ковш для подачи мяса и субпродуктов в
питатель состоит из двух пол у ковшей, разделенных
центральной перегородкой, закрепленных на
двух осях на каркасе сварной конструкции
из нержавеющих уголков.
Перед загрузкой скороморозильного аппарата
мембранные камеры раздвигают так, чтобы
расстояние между ними было 120 мм и проверяют
плотность прилегания к ним дна аппарата.
Затем расправляют пакеты и вручную
вставляют их в блокообразователи аппарата.
Питатель устанавливают над мембранным аппаратом
и с помощью злектротельфера медленно
опускают его так, чтобы направляющие штанги вошли
в гнезда — пяты аппарата. При дальнейшем
опускании полуформы питателя, находящиеся
в сомкнутом положении, входят в пакеты и
автоматически раскрываются в момент касания
подвесками питателя верхней плоскости аппарата.
Схема действия питателя показана на рис. 2.
После того как питатель опущен до отказа, его
электротельфер удаляют, а к аппарату другим
электротельфером подводят ковш с мясом и
опускают его на питатель.
При установке ковша его колеса должны
встать на раму питателя и свободно
перемещаться по ней. Крюк электротельфера отсоединяется
и захватывает петлю левого полуковша. Сам
ковш сдвинут влево. Включают электротельфер
на вертикальный подъем, полуковш,
поворачиваясь на осях, открывает выход мясу, которое
1—
|| \\1 -л
i
АЛ
- L -±~ J
г—1 г—1
1 г* '
! 1 '
j l! ]
'
Г
1 1
I 1
| !
! '
1 >
1 j
Рис. 2. Схема загрузки сырья в пакеты:
а — вход полуформ питателя в пакет; б — полуформы
питателя вошли и расправили пакет в блокообразо-
вателе; 1 — питатель; 2 — полуформы питателя; 3 —
пакет; 4 — блокообразователь аппарата.
7

перегружается в чашу питателя. Равномерность
распределения мяса по чаще достигается
плавным перемещением коЕша по раме
питателя.
Разгрузка правого полуковша осуществляется
аналогичным образом.
Из чаши питателя сырье переваливается через
отверстия в ее дне в раскрытые пакеты. После
этого вручную выравнивают степень заполнения
всех пакетов в аппарате.
Затем ковш и питатель удаляют. Мембранные
камеры сдвигают пневмоцилиндром до
расстояния между ними 100 мм, что регулируется
ограничителями толщины блоков, и включают
циркуляцию холодоносителя.
Верхние концы пакетов загибают в виде
конверта, блоки уплотняют металлическими
крышечками и весь аппарат накрывают легким
теплоизоляционным настилом.
После окончания замораживания мяса в
блоках настил снимают, отключают подачу
холодоносителя, пневмоцилиндром раздвигают
мембранные камеры, возвращая их в исходное
положение и с верха блоков снимают крышечки.
Затем дно с блоками с помощью пневмоцилиндра
опускают и наклоняют в положение, при котором
блоки под собственной тяжестью
соскальзывают на конвейер или в тележку. Подняв дно,
аппарат вновь загружают сырьем и цикл
повторяется.
Размеры замороженных блоков 380 X 350 X
100 мм по ВТУ-18/42 — 65 или 370x370x95 мм
по проекту ОСТа, разработанному взамен
указанного ВТУ.
Для изготовления пакетов, в которых
замораживают блоки, применяют мешочную бумагу
по ГОСТ 2228—62 с последующей пропиткой
пищевым парафином марки А по ГОСТ 784—
В связи с развитием производства
быстрозамороженных ягод, плодов и овощей требуются
скороморозильные аппараты, полностью
механизирующие процесс получения замороженного
продукта, удобного для дальнейшей расфасовки
и имеющего после размораживания хороший
внешний вид и качество. Этим требованиям
отвечают скороморозильные аппараты с
использованием метода флюидизации.
Метод флюидизации основан на продувании
холодного воздуха с определенными скоростью
60 или полимерные пленки толщиной 80—
100 мкм, разрешенные Министерством
здравоохранения СССР. Размеры пакетов в
расправленном виде 430x380 X 100 мм по действующему
ВТУ-18/42—65 или 450x370x95 мм по
проекту ОСТа, разработанному взамен ВТУ.
Пакеты из полимерной пленки должны
надежно удерживаться в блокообразователях
зажимами на мембранных камерах, чтобы при
опускании полуформ питателя в аппарат они
не смялись и не порвались. Пакеты из мешочной
бумаги, пропитанные парафином, достаточно
жесткие,хорошо сохраняют свою форму (в
расправленном виде) и поэтому не нуждаются в
зажимах.
Линии мембранных аппаратов ФМБ-2|следует
устанавливать в помещениях с температурой
10—12° С. Температура холодоносителя,
циркулирующего через аппараты, должна быть в
пределах —27ч—35° С, а его давление в'мембран-
ных камерах 0,3—0,5 кгс/см2. При этих
условиях продолжительность процесса замораживания
мяса и субпродуктов в блоках составляет 3—
3,5 ч.
Каждый аппарат работает циклично, но при
включении в линию нескольких аппаратов
достигается непрерывная выработка блоков^
Серийно выпускаемые линии имеют по пяти
мембранных аппаратов. Производительность
такой линии при замораживании охлажденного
сырья составляет 10 т блоков в сутки.
Отпускная цена линии 9135 руб.
ВНИИМП разработал установочные нормали
на новую модель линии с мембранными
скороморозильными аппаратами марки ФМБ-2 и
может выслать их заинтересованным
организациям по требованию.
потока и давлением через слой продукта,
приходящего вследствие этого во взвешенное
состояние. Благодаря непосредственному контакту
все ягоды или плоды, находящиеся в морозилке,
обдуваются холодным воздухом со всех сторон
примерно с одинаковой скоростью и быстро
замерзают. Большая скорость замораживания
обеспечивает высокое качество продукта,
уменьшает усушку. При таком способе
замораживания исключается смерзание продукта, так как
каждая частичка его омывается холодным
воздухом.
621.565.9
Флюидизационный конвейерный скороморозильный аппарат
М. Н. РОМАНОВ, Л. М. АРЖАННИКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
8

Все существующие аппараты, основанные на
методе флюидизации, делятся по способу
транспортировки в них продукта на лотковые
(продукт транспортируется за счет движения
воздуха и небольшого наклона поддерживающего
лотка или решетки) и конвейерные
(транспортировка производится с помощью сетчатого
конвейера).
Аппараты лоткового типа с транспортировкой
продукта воздухом просты по конструкции,
но их можно использовать только для
замораживания флюидизирующих (мелких) продуктов.
Чтобы довести до состояния флюидизации, при
которой возможна траспортировка воздухом,,
продукты крупных размеров (слива, томаты, гар-
нирный картофель), требуются значительные
скорости воздуха и, следовательно, установка
вентиляторов большой мощности, что увеличивает
расход электроэнергии и тепловую нагрузку
от вентиляторов на охлаждающие батареи.
Поэтому крупные продукты экономичнее
замораживать в потоке воздуха на конвейере при
частичной флюидизации или без нее. Даже в
последнем случае эти аппараты благодаря
продуванию воздуха снизу вверх сквозь слой
продукта эффективнее аппаратов с обычным
замораживанием.
Во ВНИХИ разработана конструкция
конвейерного скороморозильного аппарата с
использованием метода флюидизации (рис. 1).
Аппарат предназначался для линии ^производства
замороженного гарнирного картофеля
производительностью 1000 кг/ч.
Рис. 1. Флюидизационный конвейерный
скороморозильный аппарат.
На рис. 2 приведена схема аппарата,
состоящего из сетчатого транспортера, четырех
воздухоохладителей, загрузочного и ([разгрузочного
люков, смонтированных на каркасе и
расположенных внутри изолированной камеры 1.
Рис. 2. Схема флюидизационного скороморозильного
конвейерного аппарата производительностью 1000 кг/ч
(гарнирного картофеля).
Сетчатый транспортер 2 имеет приводной и
натяжной барабаны. В качестве несущего органа
применяется сетка плетеная, одинарная, с
ромбическими ячейками, из нержавеющей
проволоки. Во избежание проскальзывания на барабане
сетка прутками скреплена с двумя тяговыми
цепями.
Воздухоохладитель 3 выполнен из медных труб
диаметром 24x1,5 мм, на которые насажены
алюминиевые ребра толщиной 0,5 мм.
Все трубы, размещенные в шахматном
порядке, крепятся на двух стальных опорах,
соединяются между собой калачами и образуют 14
вертикальных змеевиков. В целях лучшего
распределения холодильного агента (фреона) по
змеевикам. подвод и отвод его предусмотрен с
двух сторон: подвод — двумя
распределителями типа «паук», отвод — двумя коллекторами
из трубы диаметром 55x2,5 мм.
На обшивке воздухоохладителя имеются два
фланца. К верхнему крепится диффузор, а
нижним воздухоохладитель крепится к каркасу.
Боковые свободные стороны воздухоохладителя
закрыты съемными листами. Циркуляция
воздуха осуществляется четырьмя центробежными
вентиляторами 4 типа Ц9-55 № 8. Каждый
вентилятор приводится в движение от
электродвигателя А-61-4 мощностью 10 кВт.
Вентиляторы и воздухоохладители соединены
диффузорами 5 из листовой стали.
Для загрузки аппарата служит люк 6,
состоящий из короба и заслонки, выполненных из
нержавеющей стали. Заслонка, необходимая для
регулирования толщины слоя, шарнирно
крепится к коробу.
Каркас из швеллеров обшит листовой сталью
для создания воздухонапорной камеры 7 под
сеткой конвейера.
Привод конвейера расположен вне
морозильной камеры и состоит из цепной передачи, двух
редукторов и электропривода типа ПМУ-4-7.
Скорость движения конвейера регулируется
приводом ПМУ в пределах от 150 до 1500 об/мин.
Каждый воздухоохладитель подключен к
отдельной холодильной машине. Так как в
аппарат поступает продукт с достаточно высокой
2 Холодильная техника № 8
9

температурой, то в~начале конвейера
предусмотрена зона охлаждения с температурой воздуха
3° С, на которую работает воздухоохладитель
с температурой кипения —10° С,
подключенный к холодильной машине ХМ-ФУ40 (на фрео-
не-12).
Замораживание и переохлаждение продукта
осуществляются с помощью воздухоохладителей
с температурой кипения —40° С,
обеспечивающих температуру воздуха в камере —33° С.
Эти воздухоохладители подсоединены к трем
холодильным машинам ХМ-22ФУ200/3 (на фрео-
не-22).
Аппарат работает следующим образом.
Продукт загружается на конвейер слоем
определенной толщины через загрузочный люк,
замороженный продукт с противоположной
стороны высыпается из разгрузочного люка 8 в
приемное устройство.
На пути прохождения через камеру под слой
продукта нагнетается воздух, приводящий его
во взвешенное состояние. Воздух, прошедший
через слой продукта, забирается вентиляторами
и подается в воздухоохладители и напорную
камеру.
Устройство зоны предварительного
охлаждения с плюсовой температурой воздуха
исключает возможность примерзания продукта к сетке
конвейера в момент загрузки. Кроме того, при
такой схеме теплоотдача от продукта к воздуху
осуществляется по принципу противотока.
Подача жидкого фреона в воздухоохладитель
регулируется по перегреву терморегулирующими
вентилями (по два на каждый воздухоохладитель),
установленными перед распределителями фреона.
Соленоидные вентили, установленные на общих
линиях, идущих к воздухоохладителям, служат
запорными органами в момент остановки
компрессора и прекращают подачу жидкого
фреона к ТРВ.
Мойка конвейера производится водой с
помощью шланга через лазы в боковой стене
изолированной камеры. Вода стекает в поддон и
отводится через сливные трубы, расположенные
с торцевых сторон аппарата. Перед пуском
аппарата включаются вентиляторы и сетка
конвейера продувается.
Оттаивают воздухоохладители с помощью
оросительных устройств, установленных в
диффузорах, при остановленном аппарате и
холодильных машинах. Шаг ребер воздухоохладителей
выбран с учетом периодического оттаивания.
В аппарате можно замораживать любые
пищевые продукты растительного происхождения.
Такие продукты, как зеленый горошек,
черешня, смородина, земляника, слива, будут
замораживаться в «кипящем слое», а томаты, сладкий
перец, персики — в «плотном слое».
Техническая характеристика аппарата
Производительность, кг/ч (гарнирного
картофеля) 1000
Температура воздуха в аппарате, °С 33
Температура продукта, °С
начальная 40—50
конечная 18
Поверхность охлаждения, м2 1260
Производительность каждого вентилятора, м3/ч 19200
Напор вентилятора, мм ПО
Установочная мощность одного вентилятора,
кВт 10
Установочная мощность конвейера, кВт ... 1
Масса аппарата, кг 14600
Габаритные размеры, мм
ширина ¦. 3450
длина 12350
высота 4100
В 1971 г. на Московском заводе картофеле-
продуктов были проведены междуведомственные
испытания опытного образца аппарата,
изготовленного Одесским заводом «Продмаш». В
аппарате замораживали картофель, нарезанный
брусочками сечением 10x10 мм и длиной 35—
70 мм, бланшированный и обжаренный в
соответствии с технологическими требованиями.
Проведенные испытания показали, что
аппарат соответствует проектным данным.
Температура воздуха в нем поддерживалась на уровне
—30ч—32° С при температуре кипения фреона-
22 —38ч-—40° С. Конечная температура
продукта колебалась от —19 до —25° С.
Начальная температура продукта превышала
расчетную и равнялась 50—65° С.
Производительность аппарата составляла от 1000 до
1200 кг/ч при времени замораживания 35—
40 мин. Качество замороженного картофеля
отвечало технологическим требованиям.
Было отмечено, что аппарат прост по
конструкции и надежен в работе; комплектование его
одноступенчатыми машинами удобно для
эксплуатации. Аппарат рекомендован к
изготовлению.

664.8.037.5.002.5
Аппарат для исследования замораживания пищевых продуктов
с помощью жидкого азота
В.Н. ЛОМАКИН, Г. Т. РЕПИНА, М. Н. РОМАНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Криогенное замораживание пищевых
продуктов — сравнительно молодая отрасль
холодильной техники. Несмотря на то, что этот метод
известен более 30 лет, только в 1960 г. в США
начали использовать жидкий азот для
замораживания пищевых продуктов в
промышленных условиях.
Азот — инертный газ без запаха и вкуса,
сохраняет жидкое состояние при атмосферном
давлении и может непосредственно
контактировать с пищевыми продуктами, не вызывая при
этом никаких вредных реакций.
Ниже приведены некоторые свойства азота.
Температура, СС
кипения при атмосферном давлении —195,8
замораживания —210
Удельная теплота испарения
(парообразования), ккал/кг 47,74
Плотность
жидкости (—195,8 °С, 760 мм рт. ст.),
кг/л 0,810
газа @ °С, 760 мм рт. ст), кг/м3 1,251
Коэффициент теплопроводности,
ккал/(ч«м*°С)
жидкости 0,178
газа 0,022
Удельная теплоемкость, ккал/(кг*°С)
жидкости 0,491
газа 0,248
Количество жидкости на 1 м3 газа, л (кг) 1,45A,16)
На рис. 1 представлена зависимость холодо-
производительности жидкого азота от
температуры перегрева его паров.
Применение жидкого азота коренным образом
изменяет технологию замораживания пищевых
продуктов, так как процесс замораживания
протекает быстро и при очень низких температурах.
Существует несколько методов замораживания
пищевых продуктов с помощью жидкого азота:
при непосредственном контакте с газообразным
азотом, погружением в a oi\ орошением жидким
азотом, а также возможно сочетание этих
методов.
Наиболее простым является метод
замораживания пищевых продуктов путем погружения
их в жидкий азот. Аппараты, применяемые для
данного метода, несложны по конструкции и
создают благоприятные условия для
теплообмена. Однако вследствие высокой стоимости
замораживания из-за значительного расхода и
дороговизны жидкого азота, а также в связи
с растрескиванием и отслаиванием корки на
многих продуктах ввиду резкого перепада
температур (так называемого «замораживающего шока»
и быстрого «стягивания» — сокращения
поверхности) метод замораживания погружением не
нашел широкого! применения.
Было предложено использовать пары азота
для предварительного охлаждения продукта, что
устраняет опасность резкой усадки и
растрескивания поверхности продукта. При охлаждении
продукта парами азота его поверхность
сокращается постепенно, и| продукт как бы
подготавливается к последующему соприкоснованию со
струями жидкого азота.
Для предварительного охлаждения продукта
парами жидкого азота применяются системы
рециркуляции газа при большой скорости.
Выход для относительно холодных паров азота
устроен около входа продукта в морозильный
аппарат. По мере перемещения в морозильном
аппарате продукт встречает все более холодные
пары и достаточно охлажденный проходит зону
орошения жидким азотом с температурой —195° С.
Количество газообразного азота, выходящего
из системы, зависит от количества поступающего
продукта, температуры продукта и отходящего
газа, а также от общего к. п. д. установки.
Экономическая эффективность установки
повышается при вторичном использовании холодных
паров азота для охлаждения какой-нибудь
среды.
Сжиженные газы имеют большую плотность.
Они хранятся в емкостях при давлении,
близком к атмосферному, что позволяет применять
тонкостенные сосуды с изоляцией,
препятствующей проникновению тепла из окружающей
среды.
;?
8*
^1
5г &•
^
ав
w
"-г
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности жидкого
азота от температуры перегрева его паров.
2*
11

Экономичность от перевозки и хранения
сжиженных газов зависит от максимального
использования объема тары. Сжиженные газы можно
перевозить и хранить в сосудах Дьюара,
специальных танках и резервуарах.
В лаборатории конструирования холодильного
оборудования ВНИХИ для отработки
технологических параметров замораживания пищевых
продуктов растительного и животного
происхождения методом орошения жидким азотом создан
стендовый аппарат.
Аппарат (рис. 2) представляет собой
изолированный туннель, внутри которого
располагается продукт, предназначенный для
замораживания. Габаритные размеры аппарата — длина
2440, ширина 900, высота 1600 *мм.
Туннель состоит из четырех изолированных
полистиролом щитов. Нижний, внутренняя
поверхность которого обшита нержавеющей сталью,
крепится болтами на стальной станине. На него
устанавливаются четыре стойки из
нержавеющей стали, на которых монтируется верхний
щит. Два боковых щита крепятся болтами к
верхнему и нижнему щитам, обшитым
алюминиевым листом. Предусмотрено смотровое окно для
наблюдения за разбрызгиванием жидкого азота
в зоне орошения.
На верхнем щите расположены центробежный
вентилятор, соединенный всасывающей стороной
с помощью кожуха с камерой выравнивания
температуры продукта, и электродвигатель осевого
вентилятора. Кожух центробежного вентилятора
имеет ряд заслонок, с помощью которых можно
изменять производительность вентилятора.
Осевой вентилятор находится в зоне
предварительного охлаждения продукта и соединен
мягкой муфтой с приводным электродвигателем.
С торцов аппарат имеет загрузочный и
разгрузочный короба с окнами из дюралюминия.
Противень с продуктом размещен на
направляющих из нержавеющей стали и с помощью
толкателей в виде штанг продвигается вдоль
туннеля. Внутри аппарата расположены две
параллельные цепи, соединенные между собой
штангами. Привод осуществляется вручную в связи
с тем, что данный аппарат предназначен только
для лабораторных исследований.
Для обеспечения непрерывного цикла
замораживания в зоне орошения предусмотрены два
разбрызгивающих устройства: форсуночного и
трубчатого типа. Каждое работает
последовательно от самостоятельного сосуда Дьюара, что
позволяет заменять сосуды, не прерывая цикла
замораживания.
Разбрызгивающее устройство форсуночного
типа представляет собой три форсунки,
последовательно подсоединенные к общему коллектору.
Рис. 2. Стендовый аппарат с использованием жидкого
азота.
Каждая форсунка состоит из колпачка,
сердечника и штуцера, выполненных из латуни. Диаметр
выходного отверстия форсунки 1,2 мм.
Ороситель форсуночного типа позволяет получить
хороший факел и мелкий распыл жидкого азота,
что важно при замораживании фруктов и
овощей.
Распылитель трубчатого типа представляет
собой медную трубку с 20 отверстиями
диаметром 0,8 мм. Трубчатый ороситель позволяет
создать более плотный поток жидкого азота, что
необходимо при замораживании мяса и рыбы.
Жидкий азот подается к орошающим
устройствам от сосуда Дьюара емкостью 15 л. Сосуд
Дьюара снабжен специальной стальной
головкой, которая крепится к нему на стяжках.
Такое крепление позволяет легко заменять
сосуды. К головке приварены четыре медные трубки:
первая, идущая До дна сосуда, служит для подачи
жидкого азота к оросительным устройствам,
вторая — для крепления предохранительного
клапана, третья — для подключения манометра и
четвертая соединяет сосуд Дьюара с баллоном,
содержащим газообразный азот.
Газообразный азот по гибкому резиновому
шлангу через понижающий редуктор подается
в сосуд Дьюара, давит на зеркало жидкого азота
и выдавливает его к оросительным форсункам.
Давление в сосуде Дьюара поддерживается в
пределах 0,1—0,2 кгс/см2 и фиксируется
манометром на понижающем редукторе, а также
манометром, укрепленным непосредственно на
стальной головке сосуда Дьюара. В целях
обеспечения безопасности работы системы на
стальной головке сосуда Дьюара закреплен
предохранительный клапан, который перепускает в
атмосферу избыток газообразного азота в случае
повышения давления в сосуде Дьюара выше
0,6 кгс/см2.
Трубопровод подачи жидкого азота
изолирован.
12

Противни, на которых размещается
замораживаемый продукт, перфорированы, что
позволяет стекать избытку жидкости, не повреждая
продукт. Жидкий азот, не успевший испариться,
собирается в поддоне из нержавеющей стали,
расположенном в зоне орошения.
Противень с продуктом, подлежащим
замораживанию, через загрузочное окно подают в
аппарат в зону предварительного охлаждания.
Когда продукт достигает необходимой
температуры, противень перемещается в зону
орошения, а затем в зону выравнивания температуры
по всему объему продукта. Температура возду-
В последние годы широкое применение
получил метод быстрого замораживания рыбы в
аппаратах интенсивного действия. К таким
аппаратам, в частности, относятся
скороморозильные роторные агрегаты типа МАР-8АМ и АРСА-
Р12. В них удачно сочетаются преимущества
воздушных конвейерных морозилок —
непрерывность работы, механизация загрузки и
выгрузки — и плиточных аппаратов — интенсивный
теплообмен и подпрессовка.
Роторные скороморозильные аппараты
предназначены для замораживания рыбы в блоках
[1] на промысловых судах, а также на
береговых рыбообрабатывающих предприятиях.
Рыбу в этих аппаратах замораживают на
съемных металлических окантовках
(блок-формах), рассчитанных на два блока массой 10—
11 кг. Механизмом загрузки блок подается в
пространство между морозильными плитами.
Для предотвращения примерзания рыбы к
морозильным плитам и к блок-формам ее
замораживают в упакованном виде. Упаковка
должна обладать антиадгезионными свойствами по
отношению к морозильным плитам и к
блок-формам, а также к замороженному блоку рыбы.
Тогда при выгрузке замороженных блоков
исключается процесс оттаивания, отрицательно
влияющий на качество продукта. >
В настоящее время для упавковкй рыбы перед
замораживанием применяют пергамент, крафт-
бумагу и парафинированную бумагу. Перга-
ха внутри аппарата^по зонам фиксируется
термопарами, постоянно закрепленными в каждой
зоне.
Созданием непрерывного потока продукта
достигается хороший перегрев паров азота.
Продукт по мере продвижения по аппарату
встречается с более холодными парами, которые с
помощью осевого вентилятора перемещаются ему
навстречу.
На данном аппарате совместно с технологами
проведены опыты по отработке режимов
замораживания широкого ассортимента продуктов
растительного и животного происхождения.
664.951.037.5:621.798
мент и крафт-бумага при замораживании
примерзают к поверхности блока и отделяются
только при частичной дефростации рыбы,
вследствие чего исключается глазировка ее после
замораживания. Хранение рыбы и филе в
указанной упаковке не предохраняет от усушки
и действия кислорода воздуха, что приводит к
снижению качества мороженой продукции [2].
Цель данной работы — изыскание
упаковочных материалов, пригодных для замораживания
рыбы и филе в роторных агрегатах типа МАР-
8АМ, а также определение влияния их на
сохранение качества мороженой рыбы при хранении.
При подборе упаковочных материалов
учитывали не только антиадгезионные свойства
материала, его стоимость, но и физико-механические
данные упаковки. При этом определяющими
показателями являлись газопроницаемость и
паропроницаемость, так как рыба, как
скоропортящийся продукт, требует от упаковочного
материала защиты от воздействия окружающей
среды и, в первую очередь, защиты от доступа
кислорода воздуха.
Были испытаны следующие материалы:
пленки— полиэтилен-целлофан, полиэтилен высокого
давления толщиной 70 и 100 мкм,
лавсан-полиэтилен, эскаплен и бумага с антиадгезионным
покрытием: с односторонним кремнийорганичес-
ким покрытием, мешочная (сульфатная) с
полиэтиленовым [покрытием, для упаковки пи-
Применение упаковочных материалов при замораживании рыбы
в скороморозильных аппаратах
Л. В. ВОСКОБОИ, канд. техн. наук Г. С. КОНОКОТИН
Научно-исследовательский и конструкторский институт механизации рыбной
промышленности
13

щевых продуктов и ^медицинских
препаратов с полиэтиленовым покрытием
(соответственно ТУ-81-04-27-70, ТУ-81-БВ-04-198-69),
финская парафинированная (бурая и белая),
пакетная с полиэтиленовым покрытием (для
упаковки кефира).
Физико-механические свойства упаковочных
материалов приведены в табл. 1.
Таблица 1
Упаковочный материал
Предел
прочности на
разрыв, кг/см*
Газопроницаемость
см*-см/(см2 -с-атм)
Паропроницаемость,
г/дм2
Водопроницаемость,
г/дм*
Полиэтилен-целлофан (ПЦ-2)
Лавсан-полиэтилен
Полиэтилен высокого давления
Мешочная бумага-полиэтилен
Бумага-полиэтилен для упаковки
медицинских препаратов
Бумага-полиэтилен для упаковки пищевых
продуктов
Пакетная бумага-полиэтилен для упаковки
кефира . •
Бумага с двусторонним покрытием
парафина, бурая (финская)
Бумага с двухсторонним покрытием
парафина, белая (финская)
850
570
650
600
т
150
130
105
215—230
126—184
400—431
206—256
405—480
207—242
965—1012
413—470
347—370
413—470
1,1—4,0-Ю-12 (в)
6,8- Ю-10 (к)
2,3-Ю-8 (к)
0,8.10-8 (в)
1,49-Ю-8 (в)
9,62-Ю-8 (в)
2,43-Ю-8 (в)
Газопроницаема
То же
1,2 (за 48 ч)
0,035 (за 24 ч)
0,065—0,084
(за 24 ч)
0,19 (за 72 ч)
1,2 (за 48 ч)
0,075 (за 24 ч)
0,6 (за 24 ч)
Примечание. В числителе —продольное направление, в знаменателе —поперечное. Буквы
ху, (к) —по кислороду.
скобках означают; (в)—по возду-
Рыбу (салаку, кильку, треску, филе трески,
камбалу) замораживали в указанных
материалах в скороморозильном спаренном роторном
агрегате при температуре холодоносителя —39-f-
—40° Сив скороморозильном роторном агрегате
при температуре холодоносителя (рассола) —28
~—29° С.
После замораживания рыбы и филе определяли
адгезию упаковочного материала к морозильным
плитам и к блок-формам, а также к
замороженному блоку. При замораживании устанавливали
влияние упаковочных материалов на
продолжительность и скорость замораживания (табл. 2).
Сопоставление экспериментальных данных
показывает, что наименьшим термическим
сопротивлением обладает пленка лавсан-полиэтилен.
Продолжительность замораживания блока
рыбы в этой пленке 137 мин при скорости
замораживания 3,28 см/ч. Наибольшее сопротивление
у пакетной бумаги с полиэтиленовым покрытием.
Продолжительность замораживания блока 160
мин при скорости замораживания 2,18 см/ч.
Термическое сопротивление, создаваемое
воздушной прослойкой между упаковкой
и рыбой, одинаково и составляет в среднем
0,022 й2.ч.°С/ккал [3].
Скорость замораживания, в основном, зависит
от температуры холодоносителя. Подпрессов-
ка и контактное замораживание увеличивают
скорость замораживания. Применение
упаковочных материалов, как показал
экономический расчет, пригодных только для
замораживания и не удлиняющих сроки хранения рыбы,
экономически не оправдывается, а исключение
глазировки ухудшает качество мороженой рыбы.
Влияние применяемых при замораживании
упаковочных материалов на качество рыбы при
хранении изучали на рыбе (салаке) с высоким
содержанием непредельных жирных кислот.
Рыбу перед замораживанием упаковывали в
обертку, изготовленную по определенному
шаблону из полимерных пленок с заклеиванием
торцов липкой лентой и из бумаг с
антиадгезионными покрытиями. Параллельно были проведены
исследования по хранению рыбы в обычной
пакетной упаковке с предварительным вакууми-
рованием пакета до 2 мм рт. ст. и рыбы,
глазированной пресной водой путем трехкратного
погружения (после каждого погружения
проводили обдувание воздухом с температурой не
выше —15° С).
Качественные изменения рыбы при хранении
контролировали по показателям окисления жи-
14

Таблица 2
#г
Упаковочный материал
Бумага с двусторонним
покрытием парафина
(финская)
Бумага-полиэтилен
пакетная для упаковки
для упаковки
медицинских препаратов
для упаковки пищевых
продуктов
Лавсан-полиэтилен ....
Мешочная бумага-полиэтилен
Полиэтилен-целлофан (ПЦ-2)
Полиэтилен высокого
давления G0 мкм)
Мешочная
бумага-полиэтилен
Пергамент
Температура
холодоноси-
теля, °С
—39-г—40
—28-f—29
es
8s
gs
к »
О w
° 8
eg
150
160
150
150
137
152
170
168
177
, 170
igs
9?% "
2S&J!
<Я D-C
Z*№
н о H
у «Ю
Скорс
вания
ческо
До —
3,00
2,18
3,00
3,00
3,28
3,00
2,18
Примечание. Начальная температура рыбы
10—12°С, конечная температура в центре блока — 18°С,
начальное давление подпрессовки плит 0,03 кгс/см2,
толщина блока рыбы 60 мм.
ра салаки, замороженной в скороморозильном
роторном агрегате типа МАР-8АМ и
хранившейся при температуре воздуха —18° С в
упаковочных материалах, обладающих антиадгезионными
свойствами. Экспериментальные данные
представлены на рис. 1 и 2.
Из рис. 1 и 2 видно, что окислительные
процессы жира салаки находятся в прямой
зависимости от газопроницаемости упаковки. Скорость
окисления жира салаки, упакованной в бумагу
с полиэтиленовым покрытием, так же как и в
полиэтиленовую пленку, при хранении
аналогична скорости окисления жира глазированной
рыбы.
Эксперименты показывают, что процессы
окисления жира салаки проходят с большей
скоростью при хранении в пергаменте и в других
газопроницаемых упаковках (в
парафинированной бумаге и в бумаге с кремнийорганическим
покрытием), чем при хранении в пленке
полиэтилен-целлофан (ПЦ-2) и лавсан-полиэтилен. В
результате воздействия кислорода воздуха
происходит интенсивный рост перекисей,
свободных жирных кислот; содержание оксиранового
кислорода и карбонильных соединений также
увеличивается.
/ 2 3 ? 5 Б
Продолжительность хранения, мееяць/
Рис. 1. Изменение перекисей и свободных жирных кислот
жира мороженой салаки при хранении в различных
упаковках: 1 — парафинированная бумага; 2 — глазурь;
3 — бумага-полиэтилен; 4 — лавсан-полиэтилен;
свободные жирные кислоты; перекисное число.
ОН
%
щ
ом
002
ДО/
^ +т
O/f
64
О / 2 J <t <?
Прадолжителбнооть хранения, меяяцы
Рис. 2. Изменение некоторых показателей жира
мороженой салаки при хранении в пергаменте и в пакетах
из пленки ПЦ-2: ОК — оксирановый кислород; БЧ —
бензидиновое число; СЖК — свободные жирные
кислоты; ПЧ — перекисное число; , пергамент;
пакет из пленки ПЦ-2.
15

.Индукционный период для жира салаки,
сохраняемой в пленках типа полиэтилен-целлофан
и лавсан-полиэтилен, составляет 5—7 месяцев,
в полиэтилене и в бумаге с полиэтиленовым
покрытием 3 месяца, в парафинированной бумаге
и в бумаге с кремнийорганическим покрытием
2 месяца, а глазированной салаки ' 3 месяца.
Результаты комплексных исследований
изменения белка, жира и гистологической структуры
мышечной ткани [4] показали преимущества
хранения мороженой рыбы, упакованной в
комбинированные пленки типа полиэтилен-целлофан
и лавсан-полиэтилен, по сравнению с хранением
глазированной рыбы.
Упаковочные материалы с малой
газопроницаемостью типа полиэтилен-целлофан и лавсан-
полиэтилен при замораживании рыбы в
скороморозильных роторных агрегатах являются
эффективным средством защиты рыбы от действия
кислорода воздуха. Использование этих
материалов удлиняет сроки хранения салаки на
3—4 месяца по сравнению с хранением в
газопроницаемых упаковках.
Замораживание и хранение салаки в
полиэтиленовой пленке и в бумаге с полиэтиленовым
покрытием увеличивают сроки хранения на 2—
2,5 месяца, что соответствует срокам хранения
глазированной салаки.
Применение упаковочных материалов,
обладающих антиадгезионными свойствами по
отношению к морозильным плитам и к
блок-формам, а также к замороженному блоку рыбы,
В последнее время большое внимание
уделяется использованию пленочных материалов из
полимерных соединений для упаковки мяса
птицы, полуфабрикатов и готовых изделий из нее
[1,2]. Применение полимерных пленок не только
позволяет получить удобную и красивую
упаковку с привлекательным внешним видом
продукта, но и дает возможность лучше сохранить
его качество, а также снизить естественную
убыль. Наряду с пакетами из термоусадочной
пленки (типа «саран») для упаковки птицы
можно применять пакеты из полиэтиленовой
пленки.
с высокой газопроницаемостью
(парафинированная бумага, бумага с кремнийорганическим
покрытием) технологически и экономически
нецелесообразно, так как при хранении
снижается качество продукта в результате
окисления жира, обезвоживания ткани и денатура-
ционных изменений белка.
Применение полиэтиленовой пленки и бумаги
с полиэтиленовым покрытием при
замораживании рыбы в агрегатах типа МАР-8АМ
позволяет исключить глазирование мороженой рыбы.
Замораживание рыбы в пленках типа
полиэтилен-целлофан и лавсан-полиэтилен в роторных
агрегатах значительно увеличит срок хранения
мороженой рыбы по сравнению с глазированной.
Указанные в данной работе упаковочные
материалы, обладающие антиадгезионными
свойствами, можно применять в качестве упаковки
при замораживании не только в
скороморозильных роторных агрегатах типа МАР-8АМ и АРСА-
Р12А, но и в других скороморозильных
аппаратах с подпрессовкой при замораживании.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. В о з а к о в. Ю. Г. Выбор оптимального типа
морозильного аппарата. Гипрорыбфлот, 1971.
2. В о с к о б о й А. В. Изучение биохимических
изменений, происходящих в мороженой рыбе при хранении
в упаковках из пленок. НИКИМРП, 1968.
3. Конокотин Г. С, Зуйкова Л. П.
Применение полимерных пленок при замораживании и
хранении рыбы. «Холодильная техника», 1964, № 1.
4. Воскобой А. В., Призренева И. И.
Уточнения технологии замораживания и хранения
мороженой рыбы. НИКИМРП, 1970.
637.54.004.4:678.742.2
На холодильнике Калужского
мясокомбината была проведена серия опытов по длительному
хранению мороженой птицы (потрошеные куры
I и II категории упитанности). Птицу
упаковывали в пакеты из нестабилизированного
пищевого полиэтилена низкой плотности марки П20
70П, выпускаемого отечественной
промышленностью. Пакеты изготовляли из полиэтиленовой
пленки толщиной 50 и 75 мкм. Герметизировали
пакеты перетягиванием горловины липкой по-
ливинилхлоридной лентой без предварительного
вакуумирования.
Хранение мороженой птицы в полиэтиленовых пакетах
Н. И. АФАНАСЕНКО, Г. Е. ТАРАСЮК, канд. техн. наук А. И. ЦВЕТКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт птицеперерабатывающей
промышленности
16

-Упакованную"" птицу замораживали в
морозильной камере|при температуре —28° С с
принудительной циркуляцией воздуха.
Хранили птицу при температуре воздуха—18 +
1° С и относительной влажности 85±5%.
Контролем служили куры I и II категории
упитанности, замороженные и заложенные на хранение
без упаковки. Масса опытной партии
составляла примерно 1 т.
На протяжении всего периода хранения A2
месяцев) ежемесячно проводили отбор тушек
на органолептические и химические исследования
доброкачественности мяса в соответствии с ГОСТ
7702—55 [3]. При этом визуально фиксировали
состояние потребительской тары, взвешиванием
на прецизионных весах определяли
величину естественной убыли, производили оценку
свежести мяса реакциями на аммиак с реактивом
Несслера и на пероксидазу с бензидином,
аналитически определяли кислотное и перекисное
числа подкожного и внутреннего жира.
Дегустационную оценку качества птицы проводили
совместно с представителями Калужского
мясокомбината. При органолептической оценке
продукта учитывали цвет тушек, состояние
поверхности, наличие посторонних запахов,
интенсивность проявления аромата и консистенцию
вареного мяса, а также качество бульона.
Результаты проведенных органолептических
исследований показали, что внешний вид
упакованных тушек, характеризующийся светло-
желтой с розоватым оттенком поверхностью,
слегка покрытой глянцем, практически
сохранялся во время всего периода хранения. Цвет
неупакованных тушек уже на второй месяц
хранения изменился от исходного к светло-
желтому и далее к желтому с подсыханием
поверхности и появлением на ней небольших
темноватых пятен — различного рода побитостей
и морозильных ожогов. На десятый месяц
хранения товарный вид неупакованных тушек
заметно ухудшился: окраска тушек изменилась
до темно-желтой, пятна на подсохшей*
поверхности стали крупнее.
Специфический запах свежезамороженной
птицы сохранялся у всех упакованных в пакеты
тушек в течение семи — восьми месяцев, далее он
постепенно ослабевал. К концу хранения
появлялся слабый посторонний запах.
Неупакованные тушки постепенно теряли специфический
запах свежезамороженной птицы и к восьмому
месяцу хранения стали ощущаться слабые
посторонние запахи, обусловленные наличием в
холодильной камере различных мороженых
продуктов. Признаков, характерных для мик-
робиальной порчи замороженных продуктов, у
тушек обнаружено не было.
3 Холодильная техника № 8
Характерный аромат вареного куриного мяса
постепенно ослабевал у тушек, хранившихся
как в упаковке, так и без нее, но у последних
этот процесс происходил интенсивнее и к
концу хранения аромат практически был неощутим.
Плотность и упругость вареной мышечной ткани
сохранялась у тех и других тушек на
протяжении всего периода хранения на исходном уровне.
Качество бульона также изменилось в
сторону ослабления специфического аромата и
снижения его прозрачности. Эти изменения были
более заметными для тушек кур, хранившихся
без упаковки.
Химические исследования на свежесть мяса
показывали положительную реакцию в течение
всех двенадцати месяцев холодильного
хранения.
На рис. 1—4 представлены результаты
исследований качества внутреннего и подкожного
жира кур I категории упитанности в процессе
опытного харенения.
и
1,0
0,9
0,8
А X -}
' А
»
!
д
>¦
/ J ? О О 7 6 3 10 Месяцы
Рис. I. Изменение кислотного числа внутреннего жира
при хранении:
А — без упаковки; О — в пленке толщиной 50 мкм;
% — в пленке толщиной 75 мкм.
7,0
0,9
07
234 50769 10Месяцы
Рис. 2. Изменение кислотного числа подкожного жира
при хранении:
Д — без упаковки; Q — в пленке толщиной 50 мкм ;
% — в плешге толщиной 75 мкм.
Графики на рис. I и 2 свидетельствуют о
постепенном нарастании степени гидролиза как
подкожного, так и внутреннего жира, причем
существенной разницы между упакованными и
неупакованными тушками не наблюдается.
Вероятно, с точки зрения возможностей
протекания процесса гидролиза, все тушки находятся
приблизительно в одинаковых условиях. Из
факторов, способствующих гидролизу жиров [4],
17

wo
0,616
ш
ом
»
и,оод
•0,000
\
\ j
i i
—r
i
i
\
\
»
^Ду
'r ^
О/'
) /[
'
? Z 3 * $ ?, 7 6 9 Iff Месяцы
Рис. З. Изменение перекисного числа внутреннего жира
при хранении:
А — без упаковки; О — в пленке толщиной 50 мкм;
# — в пленке толщиной 75 мкм.
Ио0,%
0,018
0,016
0,0ft
0,012
0,0/0
0,000
0,000
0,00*
i I i I x^
I 1 1 \/7 J$
Г 2 3
0 6 7 6 0 10 Месяцы
Рис. 4. Изменение перекисного числа подкожного жира*
при хранении: \
А — без упаковки; О — в пленке толщиной 50 мкм;
ф — в пленке толщиной 75 мкм.
в данном случае 'решающая роль
принадлежит ферменту расщепления липидов — липазе
и той воде, которая не вымерзает даже при
—18° С [5], т. е. основным компонентам,
которые присутствуют в жировой ткани независимо
от упаковки. Более высокая интенсивность
гидролиза подкожного жира по сравнению с
внутренним объясняется, по-видимому, поглощением
кожным покровом тушки большого количества
влаги при технологической обработке птицы
(ошпарке, мойке и т. д.).
При исследовании процесса окисления
внутреннего и подкожного жира было отмечено
наличие индукционного периода в развитии
окислительных процессов, особенно отчетливо
проявившегося для упакованных тушек (см. рис. 3, 4).
После него следовал период нарастания
перекисного числа. Уровень окисления жировой
ткани во всех случаях был меньше для
упакованной птицы, чем для неупакованной, а для тушек,
упакованных в пленку толщиной 75"мкм меньше,
чем для тушек, упакованных в пленку
толщиной 50 мкм. Очевидно упаковка птицы
в!полиэтиленовые пакеты хотя и замедляет процесс
прогоркания жиров, но не может исключить
его полностью из-за проницаемости
полиэтиленовой пленки по отношению к кислороду, пусть
незначительной, но достаточной для
поддержания окислительных процессов. Несколько
большую степень окисления внутреннего жира можно
объяснить более высоким начальным значением
перекисного числа и относительно свободным
доступом кислорода к жировой ткани, тогда
как эпидермис и кожа для подкожного жира
могут играть роль защитного барьера на пути
диффузии кислорода.
Во всех случаях кислотные и перекисные
числа соответствовали показателям «свежего
жира (мороженой птицы)» по ГОСТу [3]. Органо-
лептическая оценка также не обнаружила
признаков окисления или осаливания жира в
течение всего срока хранения.
Определение естественной убыли мороженой
птицы (см. таблицу) убедительно подтвердило
преимущество упаковки тушек в пленку. За
весь период хранения естественная убыль
упакованной птицы оказалась почти в 20 раз
меньше, чем неупакованной. При увеличении
толщины упаковочного материала с 50 до 75 мкм
усушка птицы уменьшилась почти в 1,5 раза.
В процессе хранения в пакетах постепенно'
накапливался иней, количество которого к
концу опытного периода достигло около 0,3% от
веса тушек.
После 12 месяцев хранения" состояние
полиэтиленовых пакетов было удовлетворительным,
нарушение целостности отмечалось у единичных
пакетов.
Куры
Естественная убыль, %, после хранения в течение, мес.
10
Без упаковки
В пакетах из полиэтиленовой
пленки
толщиной 50 мкм
толщиной 75 мкм
0,15
0,009
0,007
0,32
0,018
0,012
0,38
0,031
0,020
0,46
0,039
0,028
0,55
0,051
0,035
0,73
0,060
0,043
0,94
0,068
0,051
1,14
0,083
0,059
1,39
0,091
0,063
1,64
0,103
0,072
1,99 2,14
0,115
0,078
0,124
0,085
18

Сравнение качества кур в пакетах из
полиэтиленовой пленки разной толщины не выявило
какого-либо превосходства при использовании
более толстой пленки.
Таким образом, весь комплект проведенных
исследований показал очевидные преимущества
хранения мороженой птицы, упакованной в
полиэтиленовые пакеты.
Выводы
При упаковке в полиэтиленовые пакеты
лучше сохраняются качество и товарный вид
замороженной птицы и, кроме того,
существенно сокращается естественная убыль продукта.
Яичный меланж — сложный биологический
комплекс, в состав которого входят жиры,
белки, углеводы и ферменты. Это ценный, легко
усвояемый, но скоропортящийся продукт.
Поэтому для сохранения его качества важное
значение имеет холодильная обработка.
Метод и условия замораживания яичного
меланжа во многом предопределяют его
качество. Применяемый в настоящее время в
отечественной практике режим замораживания
яичного меланжа при —18° С характеризуется
значительной продолжительностью процесса B—
3 суток).
Чтобы ускорить процесс замораживания
яичного меланжа в воздушной среде, была
уменьшена толщина замораживаемого слоя продукта.
Для этого применяемые ранее для упаковки
меланжа цилиндрические жестяные банки были
заменены пакетами из полимерной пленки (в
форме блока).
Лабораторные исследования проводили на
меланже, приготовленном из яиц 1 категории.
Отбор сырья и предварительные операции по
подготовке продукта к замораживанию
выполняли в соответствии с действующей
технологической инструкцией.
Органолептические и химические
исследования показали реальную возможность хранения
замороженных кур в упаковке при температуре
—18° С в течение 12 месяцев.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Пугачев П. И. Применение пакетов из
синтетических материалов для упаковки мяса птицы.
«Холодильная техника», 1967, № 12.
2. S а с h а г о v St, «Poultry Meat», 1969, Vol. 20, No 8.
3. Мясо птицы. Правила отбора образцов и методы
исследования. ГОСТ 7702-55. М., 1955.
4. Крылова Н. Н., Л я с к о в с к а я Ю. Н.
Биохимия мяса. М., «Пищевая промышленность», 1968.
5. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические процессы в
холодильной технологии пищевых продуктов. М., «Пищевая
промышленность», 1971.
637.4.037.5:678.742.2
i Для упаковки меланжа использовали рукав-
, ный полиэтилен толщиной 80—100 мкм. В соот-
) ветствии с принятой массой меланжа 8 и 4 кг и
толщиной его слоя 60 и 30 мм были определены
- размеры пакетов: 510x355x60 мм — П-60 и
460x355x30 мм — П-30 (цифрами обозначена
) толщина слоя меланжа 60 и 30 мм). Пакеты
сваривали на машине АП-2С
термоимпульсным способом. Для контроля меланж
упаковывали также в банки из белой жести
емкостью 8 кг, диаметром 215 мм, высотой 241,7 мм.
Опытное и контрольное замораживание
меланжа в воздушной среде проводили на
холодильном стенде лаборатории в термокамере «Nema».
Меланж замораживали при температуре
воздуха —25 и —35° С и скорости его движения
1 3—4 м/с. Температура меланжа перед заморажи-
i ванием была 4° С, после замораживания —6° С
з в центральном слое.
Температуру охлаждающей среды и меланжа
при замораживании измеряли электронными
потенциометрами ЭПР-09 МЗ. Температуру мелан-
) жа при упаковке в банку определяли в центре
банки, на расстоянии 1—2 мм от ее стенки и на
середине расстояния между стенкой и центром.
При упаковке меланжа в полиэтиленовые паке-
Замораживание яичного меланжа с применением упаковки
из полимерной пленки
Т. М. КАРИХ, канд. техн. наук Г. М. САРЫЧЕВАГ А. М. СИВАЧЕВА, канд. техн. наук
М. А. ПОДЛЕГАЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт птицеперерабатывающей
промышленности
Доктор техн. наук, проф. А. С. БОЛЬШАКОВ
Московский технологический институт мясной и молочной промышленности
3*
19

*ы рабочие слои термопар располагали
следующим образом: при толщине слоя меланжа 30 мм
первую термопару размещали на глубине 1 —
2 мм от поверхности, вторую — 7—8 мм,
третью — 15 мм; при толщине слоя 60 мм первую —
на глубине 1—2 мм от поверхности, вторую —
15 мм, третью — 30 мм.
Для оценки режима замораживания
определяли продолжительность замораживания и
среднюю конечную температуру замороженного
продукта. Среднюю конечную температуру
замораживания находили как среднюю
арифметическую между конечными температурами в
точках у поверхности и в центре. Меланж дефро-
стировали в воздухе при 18—20° С.
Для оценки свойств сырья и мороженого
продукта использовали следующий комплекс
показателей: вязкость по Энглеру; пеновзбиваемость
по объему и стабильности пены; содержание
водорастворимого азота экстрагированием
белков и определением их по Къельдалю;
содержание суммы каротиноидов растворением в
хлороформе с последующим определением плотности
раствора фотометрически; электрофоретические
свойства белков яичного меланжа на бумаге;
органолептику (по стандарту).
Контролем при оценке изменения свойств
яичного меланжа в процессе замораживания
служили показатели, характерные для
исходного продукта до замораживания, а также для
продукта, замороженного в банке согласно
технологической инструкции.
Полученные данные показывают, что
понижение температуры воздуха с —25 до —35° С
сокращает продолжительность замораживания
меланжа в полиэтиленовых пакетах П-30 и П-60 в
1,4 раза, а в банке — в 1,3 раза (см.
рисунок).
Значения конечной температуры
поверхностного слоя (в пределах 2 мм от упаковки) и
средней конечной температуры меланжа,
замороженного до —6° С в центральном слое (табл. 1)
свидетельствуют, что температура
поверхностного слоя при замораживании в воздушной среде
приближается к ее температуре, но не становится
равной ей даже при значительной толщине слоя
меланжа (в банке). Понижение температуры
Таблица 1

Температура
воздуха СС
—25
—35
Конечная температура меланжа, °С
у поверхности
П-30
— 13,2
— 19,3
П-60
— 15,2
—21,4
банка
— 18,4
—24,6
средняя
П-30
-9,6
— 12,6
П-60
—10,6
—13,7
банка
— 12,1
—15,3
воздушной среды до —35° С вызывает резкое
снижение температуры меланжа у поверхности,
особенно в банке и полиэтиленовых пакетах
П-60, и, как показали результаты
физико-химических исследований, видимо, приводит к пере-
мораживанию поверхностных слоев. Средняя
конечная температура для толщины слоя
меланжа 30, 60 мм остается.несколько выше по
сравнению со средней конечной температурой его
при упаковке в банку.
Результаты исследования физико-химических
свойств яичного меланжа свидетельствуют, что
процесс замораживания и последующего
оттаивания продукта сопровождается изменением его
исходных свойств. Причем степень их изменения
определяется условиями ведения процесса.
Один из критериев изменения состояния
белков — их вязкость (табл. 2). В процессе
замораживания при —25 и — 35° С вязкость
яичного меланжа увеличивается. Так, при
замораживании при —25° С в упаковке П-30
вязкость увеличивается примерно на 8,2%, в
упаковке П-60 — на 16,4%, в банке — на 56,1%.
Замораживание при —35° С приводит к более
значительному увеличению вязкости. Так, в
упаковке П-30 вязкость увеличивается на 75,1 %,
в упаковке П-60 — на 143%, в банке — на 218%.
Вязкость яичного
до замораживания
Т
абл и ц а 2
меланжа при замораживании в воздушной
среде, °С
после замораживания
П-30
П-60
банка
Температура среды —25 °С
2,59±0,08
2,68±0,06
2,59±0,07
2,78±0,07
2,87±0,09
2,79±0,П
3,05±0,08
3,10±0,10
3,00±0,09
Температура среды —35 °С
2,59±0,08
2,68±0,03
2,59±0,07
4,48±0,12
4,60±0,И
4,62±0,09
6,36±0,13
6,32±0,15
6,40±0,11
4,03±0,11
4,18±0,12
4,08±0,08
8,31±0,08
8,34±0,12
8,39±0,14
Данные по изменению стойкости пены
меланжа показывают, что с течением времени стойкость
пены падает (табл 3).
Как видно из табл. 3, самый значительный
сдвиг происходит в первые 15. мин. Анализ
данных показал, что чем ниже температура
замораживания, тем значительнее понижение
стойкости пены.
Исследования физико-химических
показателей яичного меланжа свидетельствуют, что
наименьшие потери исходных свойств
происходят в продукте, упакованном в
полиэтиленовые пакеты П-30.
В дальнейшем приводятся данные по изме-
20

Так, если содержание растворимого азота в
продукте замораживания составляет 97,2 % к
общему азоту, то при замораживании в воздухе
оно снижается до 95,3% при —25° С и до
94,4% —при —35° С, т. е. на 1,9—2,8%.
Изменение содержания растворимого азота,
вязкости и пеновзбиваемости свидетельствует,
по-видимому, о некотором изменении
коллоидного состояния и частичной потере
гидрофильных свойств белков яичного меланжа при
замораживании.
Данные по содержанию каротиноидов в
яичном меланже показывают, что замораживание
приводит к некоторому понижению содержания
каротиноидов в продукте.
В табл. 5 приведены данные по содержанию
каротиноидов в яичном меланже (упаковка П-30),
выраженные по показателю экстинкции.
Таблица 5
Содержание каротиноидов в продукте
до замораживания
0,232
0,236
0,234
0,202
0,200
0,198
0,220
0,218
0,210
Среднее значение
0,216±0,01
после замораживания в воздухе
— 25 °С
0,220
0,210
0,218
0,196
0,194
0,190
0,210
0,205
0,200
0,205±0,03
\
\ -35 °С
0,210
0,196
0,194
0,176
0,174
0,178
0,190
0,186
0,194
0,188±0,02
Видимо, процесс замораживания и
оттаивания вызывает частичное разрушение кароти-
ноидных пигментов, что сразу обнаруживается
при фотометрировании растворов.
В процессе замораживания несколько
изменяются электрофоретические свойства яичного
меланжа как в целом продукте, так и в раство-
Табл ица в
Состояние продукта
До замораживания
После
замораживания
при —25 °С
при —35 °С
I
/ 35,74
1 ±0,17
/ 35,50
{ ±0,33
/ 34,62
1 ±0,29
II
14,00
±0,12
13,71
±0,16
13,01
±0,13
Содержание белковых фракций, %
III
17,15
±0,24
17,00
±0,22
2
±1
IV
11,55
±0,21
11,23
±0,17
7,80
3,27
V
6,59
±0,13
6,51
±0,14
6,12
±0,17
VI
11,18
±0,15
12,63
±0,13
14,97
±0,17
VII
3,79
±0,08
3,42
±0,11
3,48
±0,07
П р и м е ч а н и е .,г I—овальбумины, II—овомукоиды, III —кональбумины, IV —вителлин с вителлинином, V —глобулины»
I —белки на старте, VII —лизоцим.
21
Время

держивания
растворов, мин
Таблица 3
Стойкость пены яичного меланже, % к исходному
объему пены
до
замораживания
после замораживания
П-30
П-60
банка
Температура среды —25 СС
15
30
45
60
15
30
45
60
65,7±1,5
61,8±1,2
59,5±1,1
57,8±1,2
65,5±1,4|
60,5d=l,2
59,0±0,7
57,4±1,1
Температура среды
64,4±1,1
65,7±1,5
61,8±1,2
59,5±1,1
57,8±1,2
61,1±1,0|
59,3±0,8|
56,6±1,3|
64,9±1,6
60,4-1,1
58,6zr0,9
57,2=-0,9
—35 СС
63,7:Н,5
60,84-1,1
58,6±0,9
56,6±1,2
64,4±0,8
60,0±0,9
58,0±1,0
57,0±0,6
59,1±0,8
57,3±0,7
55,2±1,3
53,6±1,2
нению качества яичного меланжа в процессе
замораживания в упаковке П-30.
В табл. 4 показано изменение содержания
растворимых форм азота в процессе
замораживания яичного меланжа в пакетах П-30
при температуре воздуха —25 и —35° С.
Таблица 4
Содержание растворимого азота, % к общему количеству
до замораживания
97,6
96,9
97,4
98,0
96,9
97,7
96,1
96,1
96,5
97,7
Среднее значение
97,2±0,3
после замораживания
— 25 °С
95,5
94,9
95,2
96,1
95,0
95,8
94,3
94,3
94,4
95,8
95,3±0,4
— 35 °С
94,5
94,2
94,0
95,3
94,2
95,0
93,8
93,8
93,9
95,0
94,4±0,2

римой его части. Электрофорез белков яичного
меланжа проводили веронало-мединаловым
буфером (рН-8,6; ионная сила — 0,1) при
напряжении сети 240 В, величине тока 7—8 мА.
Данные табл. 6 показывают, что при
замораживании яичного меланжа происходит
некоторое изменение соотношения отдельных групп
его белковых фракций. Так, в I—V и VII
группах — овальбуминов, овомукоидов, кональбу-
минов и лизоцимов — содержание белка
несколько уменьшается. Исключение составляют
белки на линии старта. Их число возрастает
от 11,18% в исходном продукте до 12,53% в
замороженном при —25° С и до 14,97% —при
—35° С.
Аналогично изменяется соотношение белков
яичного меланжа в его растворимых фракциях
(табл. 7). Так, если до замораживания белки
в растворимой фракции составляли 19,21%, то
при замораживании при —25° С содержание
их увеличилось до 19,83%, при —35° С — до
20%. При замораживании продукта при —35е С
произошло слияние фракций III и IV, т. е.
фракции кональбумина и вителлина не
разделились, тогда как в продукте, замороженном
при —25° С, этого явления не наблюдалось.
Фореграммы мороженого и исходного продукта
были идентичны.
Таблица 7
Состояние
продукта
До
замораживания ....
После
замораживания
при —25СС
при —35°С
Содержание растворимых белковых
фракций, %
I
/ 37,05
1±0,18
/ 36,85
1±0,12
( 36,79
\±0,17
II
12,00
±0,12
11,79
±0,13
11,83
±0,15
III
31,74
±0,21
31,53
±0,21
31,38
±0,19
IV
19,21
±0,15
19,83
±0,07
20,00
±0,12
Примечание. I — овальбумины;
III — кональбумины; IV — белки на старте.
II — овомукоиды;
Помимо физико-химических свойств, меланж
оценивали по органолептическим показателям
в соответствии с требованиями технических
условий. Были выпечены омлеты из продукта,
замороженного при —25 и —35° С, а также из
исходного продукта. По вкусовым качествам
приготовленные образцы имели
положительную оценку. Особенных различий по
вкусовым ощущениям не выявлено. По своей
консистенции образцы омлета, приготовленного
м
г
1/
1
V
g Ь
2
1
7 I
2
\
famsZ^Z— .
-35
-JO
-Z5
Температура дозе/уха, "С
Зависимость
продолжительности замораживания
меланжа от температуры
воздушной среды при
различной упаковке: 1 —
банка; 2 —
полиэтиленовый пакет П-60; 3 —
полиэтиленовый пакет П-30.
из меланжа, замороженного при —35° С, имели
несколько менее пышную и нежную
консистенцию по сравнению с образцами, приготовленными
из продукта, замороженного при —25° С.
Анализ экспериментальных данных
показывает, что процесс замораживания
сопровождается изменением физико-химических свойств
яичного меланжа, что, по-видимому, связано с
денатурационными явлениями. Последние
приводят к изменению состояния белковых веществ
яичного меланжа, вызывающих частичную
потерю гидрофильных свойств: увеличение
вязкости, уменьшение пеновзбиваемости, снижение
растворимости белков, изменение соотношения
фракций азота и белковых фракций при электро-
форетическом их исследовании, а также
снижение суммы каротиноидов после замораживания.
Выводы
Сопоставление результатов исследований
физико-химических свойств яичного меланжа и
полученных технологических параметров
процесса замораживания в воздушной среде
позволяет считать, что процесс замораживания
яичного меланжа, упакованного в полиэтиленовые
пакеты П-30 при температуре воздуха —25° С
значительно ускоряется по сравнению с
существующими условиями его замораживания и
способствует максимальному сохранению
исходных свойств продукта.

664.8.037.1
Производство быстрозамороженного картофеля-полуфабриката
Канд. техн. наук В.. Д. ПОТАПОВ, канд. экон. наук Д. Д. КОРОЛЕВ,
В. А. МИХАЙЛОВСКИЙ
Производственное объединение «Колосс»
Канд. техн. наук Е. Г. ГОРУН
Всесоюзный заочный институт пищевой промышленности
В последние годы во многих странах одним
из распространенных промышленных изделий
из картофеля является быстрозамороженный
картофель-полуфабрикат, предназначенный для
быстрого получения в домашнем и общественном
питании широко популярного готового
блюда — жареного картофеля.
В СССР производство быстрозамороженного
картофеля-полуфабриката организовано в
1964 г. на Московском комбинате картофеле-
продуктов. Опыт освоения выработки данного
продукта показал, что экономически
оправдывает себя линия оборудования
производительностью 800—1000 кг/ч. С учетом этого
Одесским заводом пищевого машиностроения был
сконструирован и изготовлен опытный образец
такой линии, испытанной на комбинате.
В настоящее время на Московском комбинате
картофелепродуктов эксплуатируется линия по
производству быстрозамороженного картофеля-
полуфабриката голландской фирмы «Флориго»,
производительностью 1000—1200 кг/ч.
Технологическая схема этой линии
производства быстрозамороженного обжаренного
картофеля-полуфабриката приведена на рисунке.
Откалиброванный в хранилище картофель
диаметром 6—8 см (по наибольшему поперечному
сечению) загружается в контейнеры и
электропогрузчиком 1 с вилочным захватом подается
в контеинероопрокидыватель 2, находящийся
в начале линии.
Из контейнера картофель механически
высыпается в бункер-накопитель 3, из которого
транспортером направляется в моечную машину 4.
Моечная машина представляет собой
вращающийся барабан с укрепленными на его внутренней
поверхности по длине щеточными стрежнями,
с помощью которых клубни перемещаются,
переворачиваются и очищаются от приставшей к
ним земли. Вода для мойки картофеля подается
в машину под давлением через душевые
устройства. Габаритные размеры моечной машины:
длина 2500 мм, ширина 1000 мм, высота 1500 мм.
Масса 750 кг, мощность 2 кВт.
Вымытые клубни ковшовым элеватором 5
подаются в установку 6 для паровой обработки
картофеля.
Под действием высокой температуры пара
кожура клубней размягчается, ослабевает связь
между кожурой и верхним слоем мякоти за счет
того, что нерастворимый пектин,
цементирующий клетки, переходит в легко растворимый
протопектин.
Пропаренные клубни автоматически
выгружаются в приемный бункер разгрузочного
скребкового транспортера 7, которым они подаются
для очистки в моечную барабанную машину 8.
Очищенный картофель из барабанной
моечной машины поступает для доочистки и инспекции
на транспортер 9 шириной 1000, высотой 1500
и длиной 7500 мм. Во избежание россыпи
клубней транспортер с обеих сторон имеет
бортики.
Проинспектированный картофель ковшовым
элеватором 10 подается в машину для удаления
минеральных примесей 11, так называемый «эн-
штайнер». В специальной турбуляционной
камере емкостью около 20 л с помощью
направляемого снизу вверх потока воды, циркулирующей
по замкнутому циклу, картофель находится во
взвешенном состоянии, а тяжелые примеси (кам- •
ни и др.) опускаются в находящийся внизу
приемный бункер.
Освобожденные от посторонних примесей
клубни с водой уходят через устройство для отвода
воды и подаются в резательную машину 12, где
они нарезаются сначала на пластины, а потом на
столбики сечением 11x11 мм, длиной 50—100 мм.
12 3 4 J 6 7
9 10 1112 13 14 15 16 17
I Ull I ill/ I
18 19
20 21
ШЛО
Нараара-
cofi/ty
Технологическая схема производства быстрозамороженного обжаренного картофеля-полуфабриката.
23

Нарезанные столбики картофеля на
сортировочной машине 13 отсортировываются по толщине
с помощью восьми резиновых роликов (каждый
длиной 1500 мм и диаметром 90 мм),
вращающихся навстречу друг другу. Стандартные по
толщине столбики перемещаются
направляющими роликов к выходу машины и поступают в
бланширователь 14, а нестандартные попадают
через регулируемый зазор между валками в
приемный бункер, расположенный под
корпусом машины.
Бланширователь представляет собой
установленный под углом 35° цилиндр длиной 5600 мм,
внутри которого помещен шнек. Бланшировку
проводят горячей водой, нагретой барботи-
рующим паром давлением 2—3 кгс/м2 до
температуры 75—80° С. Бланшируют столбики
картофеля до пол у готовности, при этом происходит
инактивация ферментов и вымывание Сахаров,
что обеспечивает высокое качество полуфабриката
при обжаривании. Время бланшировки зависит
от качества картофеля и колеблется от 2 до
10 мин. Расход воды 1 т картофеля составляет
1—1,5 м3. Для лучшего вымывания Сахаров в
бланширователь следует подавать свежую воду.
Из бланширователя картофель попадает на
сотрясательную сортировочную машину 15, где
столбики отсортировываются по длине и из
них удаляется излишек воды. Затем ленточным
транспортером 16 столбики картофеля подаются
в обжарочную печь 17 длиной 7800 мм с
выносным теплопроизводителем. Передвигаясь в
печи по сетчатому ленточному транспортеру,
картофель обжаривается в течение 2—3 мин при
температуре 150—170° С. Режим обжаривания
регулируется с пульта управления, а скорость
движения транспортера — вариатором вручную.
В последнее время немаловажное значение
приобретает вопрос сохранения свежести изделий
хлебопекарной промышленности, что позволит
ликвидировать ночные смены и увеличить
ассортимент выпускаемых изделий. На основании
ряда экспериментальных работ [1—7]
установлено, что наиболее целесообразно их
замораживать и хранить при низких температурах.
ВНИХИ совместно с Московским
хлебозаводом № 9 были проведены исследования по выбо-
По выходе из печи на ленточном
транспортере 18 с поверхности обжаренного картофеля
удаляется излишек жира. Для этой цели
транспортер снабжен обогреваемым поддоном, в
который стекает жир, направляемый в
специальный сборник.
Затем обжаренный картофель поступает на
предварительное охлаждение в непрерывно
действующий охладитель 19. Охладитель
представляет собой металлическую камеру, внутри
которой находятся три ленточных транспортера,
расположенных друг над другом. Обжаренный
картофель охлаждается вначале на верхнем
транспортере, на среднем, а затем на нижнем.
Охлаждают обжаренный картофель холодным
воздухом, подаваемым в камеру осевым
вентилятором.
Скребковым транспортером 20 охлажденный
до температуры 8° С обжаренный картофель
направляется в непрерывно действующий
скороморозильный аппарат 21 шведской фирмы
«Фригоскандия Контрактинг»,
производительностью до 1200 кг/ч быстрозамороженного
картофеля-полуфабриката.
Для торговли замороженный полуфабрикат
расфасовывают в пакеты из термосваривающих-
ся полимерных пленок или картонные коробки
массой по 500 г с последующей укладкой их в
картонные или фанерные ящики. Для
предприятий общественного питания замороженный
картофель упаковывают в возвратные деревянные
ящики с внутренней прокладкой подпергаментом
массой по 16 кг.
Упакованный в тару продукт укладывают на
поддоны-решетки и электротележками
доставляют в холодильные камеры с температурой
—18° С.
ру режимов промышленного замораживания и
размораживания мелкоштучных хлебобулочных
изделий.
Хлебобулочные изделия: булка городская 1 с
B00 г), плетенка с маком в/с D00 г), сдоба
выборгская простая в/с A00 г), булка повышенной
калорийности 1 с A00 г), рожки сдобные 1с
F0 г), булка ярославская 1с B00 г) —
выпекались на хлебозаводе и через 2—3 ч после
выпечки доставлялись во ВНИХИ для замораживания.
664:661.26.037.5
Исследование режимов замораживания, хранения и размораживания
хлебобулочных изделий
Канд. техн. наук А. К. КАМИНАРСКАЯ, Г. Е. ОЛЕНЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
24

Замораживание проводили в холодильной
камере при температуре —18° Сив
скороморозильном аппарате при —30° С до температуры
в толще изделия соответственно —15 и —18° С.
Продолжительность замораживания
хлебобулочных изделий показана на рис. 1, 2. Из
рисунков видно, что продолжительность
замораживания всех видов изделий от 20 до —15° С в
камере составляет 4,5—5 ч, а в
скороморозильном аппарате 1—1,5 ч.
VC
1.0
-70
-20
70
~70
-20
Bhgj
70 20 30 40 J0 00 70 60Г,мш
Nv^
*ц
* ?V
Рис. 1. Замораживание хлебобулочных изделий в камере
при температуре — 18° С:
—# булка городская; —О ¦ булка повышенной
калорийности; —А сдоба выборгская; —Л— —
булка ярославская.
Хранили замороженную продукцию без
упаковки на деревянных лотках в камере ВНИХИ
при температуре —18° С и относительной
влажности воздуха 85% в течение 6 дней.
Размораживали изделия в комнатных
условиях, в сушильном шкафу при температуре
60 и 220° С, а также в экспериментальном
дефростере марки П-2 М при температуре воздуха
Рис. 2. Замораживание хлебобулочных изделий в
скороморозильном аппарате при —30° С:
—# булка городская; —О булка повышенной
калорийности; —А сдоба выборгская; —Л— —
плетенка с маком.
68—70° С, относительной влажности от 3 до
50% и скорости движения воздуха от 0,5 до
5 м/с.
Температуру измеряли полупроводниковы
ми измерителями температур, относительную
влажность — психрометром.
Качество хлебобулочных изделий до
замораживания и размороженных после 2 и 6 дней
хранения определяли по кислотности,
пористости, влажности и органолептическим
показателям (см. таблицу).
Из таблицы видно, что существенной разницы
в физико-химических показателях качества
хлебобулочных изделий до и после замораживания
и холодильного хранения не обнаружено. Орга-
нолептическая же оценка показала, что при
хранении происходит подсыхание корочки
хлебобулочного изделия без заметного изменения
влажности и вкуса мякиша. Чтобы избежать
подсыхания следует считать целесообразным при
Вид изделия
Городская булка
Сдоба выборгская
Булка повышенной
калорийности !
Плетенка с маком
Булка ярославская
Рожки сдобные
Время отбора образцов
До замораживания
После 2 дней хранения
После 6 дней хранения
До замораживания
После 2 дней хранения
После 6 дней хранения
До замораживания
После 2 дней хранения
После 6 дней хранения
До замораживания
После 2 дней хранения
После 6 дней хранения
До замораживания
После 2 дней хранения
После 6 дней хранения
До замораживания
После 2 дней хранения
После 6 дней хранения
замороже

влажность
41,4
41,6
41,6
29,8
32,9
32,2
27,8
26,1
28,6
40,0
40,1
40,3
36,4
37,0
37,1
31,9
30,1
29,1
Показатели качества изделий, %
иных в камере при
— 18°С

кислотность
2,2
2,2
2,2
1,4
1,6
1,6
2,6
2,8
2,8
1,6
1,4
1,6
2,0
2,0
2,0
1,4
1,6
1,6
пористость
79
79
78
—
—
—
—
—
—
78
75
78
84
83
88
—
—
—
замороженных в
скороморозильном аппарате при

влажность
41,4
41,7
41,6
29,8
32,9
32,2
27,8
27,2
27,2
40,0
40,4
40,1
36,4
36,4
37,4
31,9
29,1
29,0

кислотность
2,2
2,0
2,0
1,4
1,6
1,6
2,6
2,8
2,8
1 1,6
1,4
1,6
2,0
2,0
2,0
1,4
1,6
1,6
— 30°С
пористость
79
77
78
—
—
—
—
—
. —
78
1 75
77
84
84
83
—
—
—
4 Холодильная техника № 8
25

замораживании и хранении укрывать изделия
пленкой.
Разницы в качестве изделий, замороженных
в камере и в скороморозильном аппарате также
не обнаружено. Однако преимущества
замораживания изделий в скороморозильном аппарате
очевидны: уменьшение продолжительности
замораживания в 4 раза; увеличение
производительности цеха замораживания; сокращение
производственной площади; возможность создания
поточно-механизированной линии для
замораживания; снижение трудозатрат.
В опытах определяли также
продолжительность размораживания и исследовали влияние
условий размораживания на качество
хлебобулочных изделий.
В комнатных условиях продолжительность
размораживания ярославской и городской булок
от —18 до 10° С была более 4 ч, а выборгской
сдобы и булки повышенной калорийности —
около 2 ч. Указанные изделия не получили
удовлетворительной органолептической оценки из-
за плотного мякиша и нарушения внешней
отделки (глазури и сахарной пудры). Это
подтверждает ранее проведенную работу [1], в которой
указывалось что качество изделий,
размороженных медленно, хуже, чем качество изделий,
размороженных быстрым способом.
В шкафу при 60° С продолжительность
размораживания городской булки составляла 55 мин,
булки повышенной калорийности — 25 мин, а
при 220° С — городской булки 15 мин, булки
повышенной калорийности 6 мин.
Размораживание в шкафу не дало положительных
результатов: городская булка и булка повышенной
калорийности имели сухую корочку и не
соответствовали требованиям ГОСТа. При
размораживании этим способом необходимо увлажнять
воздух.
Размораживание в лабораторном дефростере
показало, что продолжительность процесса у
различных изделий значительно колебалась в
зависимости от их формы и массы. Так,
размораживание плетенки с маком, городской
булки от —16 до 18° С при температуре воздуха
70° С, скорости движения 0,5 м/с и
относительной влажности 38% проходила за 40 мин, а
выборгской сдобы и рожков соответственно
за 25 и 15 мин. Качество хлебобулочных
изделий зависело от продолжительности процесса
и влажности воздуха.
Чем выше скорость размораживания, тем
качество изделий лучше. Оптимальными
условиями для городской булки и рожков в
дефростере являются температура воздуха 68—70° С,
скорость 0,5 м/с и влажность 37—38%.
Увеличение скорости движения воздуха приводит к
подсыханию корочки изделия. При
размораживании выборгской сдобы, ярославской булки„
булки повышенной калорийности и плетенки*
с маком влажность воздуха должна быть 20—
25%. Уменьшение влажности до 4—5% при
температуре 68—70° С и увеличение скорости
движения выше 0,5 м/с вызывает значительную
усушку изделий.
На основании результатов опытов сделаны
следующие выводы.
Замораживание мелкоштучных хлебобулочных
изделий можно проводить как в
скороморозильном аппарате при температуре воздуха —30° С,
так и в камере при температуре —18° С, это не
влияет существенно на качество изделий.
Во вновь строящихся цехах для
замораживания хлебобулочных изделий лучше
использовать скороморозильные аппараты с
интенсивным движением воздуха. - Начальная
температура продукта 30—35° С, конечная —18° С.
На действующих хлебозаводах для
замораживания можно использовать камеры с
принудительной циркуляцией и температурой воздуха
не выше —18° С.
Все виды хлебобулочных изделий можно
хранить в замороженном состоянии на лотках,
укрыв сверху пленкой, при —18° С в течение
6 дней, при этом их качество не ухудшается.
Размораживать хлебобулочные изделия до
конечной температуры 10° С (в центре) нужно в
специальном дефростере при следующем
режиме: температура воздуха 68—70° С, скорость
его движения 0,5 м/с, относительная влажность
изделий с внешней отделкой в виде пудры,
помады, крошки 20—25%, для изделий без
внешней отделки 37—38%.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. L е 1 i ё v г е В. «Revue protique du froid, 1970, Vol. 23,
No. 288.
2. Щербатенко В. В., Гогоберидзе Н. И.,
Зельман Г. С. Сохранение свежести хлеба. М.,
ЦИНТИпищепром, 1962.
3. Зельман Г. С., Ильинская Т. Н.
Технология замораживания хлебобулочных и мучных
кондитерских изделий. М., «Пищевая промышленность»,
1969.
4. В е у г F., Wagner R. С, Rvan J. P. «Bakers
Digest», 1965, Vol. 397, No. 6.
5. G 6 11 s с h e E. A. «Brot und Leback», 1958, Nr. 10.
6. Егорова А. Г., Страхова М. М. и др.
Замораживание мелкоштучных булочных изделий на Ку-
шелевском хлебозаводе в г. Ленинграде. М.,
ЦИНТИпищепром, 1962. .
7. Рейдер Б.Ш. Опытные работы по замораживанию-
булочных изделий в среде жидкого азота на хлебозаводе
«Красная Заря». М., ЦИНТИпищепром, 1967.
26

621.57.041-213.3
Теплотехнические испытания опытных образцов
новых герметичных компрессоров
Т. Л. КЛИМЕНКО, Э. С. ВАЙНЦВАЙГ
ВНИИхолодмаш
В ряду новых поршневых компрессоров,
разработанных ВНИИхолодмашем, герметичные
компрессоры, осваиваемые Одесским заводом «Хо-
лодмаш», представляют первую базу.
Компрессоры этой базы герметичные, с
вертикальным валом, число цилиндров 2, 3 и 4,
номинальная холодопроизводительность по фрео-
ну-22 соответственно 5, 7 и 10 тыс. ст. ккал/ч
(далее компрессоры обозначены ПГ-5, ПГ-7 и
ПГ-10), частота вращения 3000 об/мин, расчетная
разность давлений на поршень 21 кгс/см2.
В статьях [1,2] определена необходимость
создания крупносерийного производства
герметичных компрессоров в целях обеспечения
холодильными машинами малой производительности
ряда отраслей народного хозяйства и обоснован
выбор их основных рабочих параметров.
Освоение производства новых герметичных
компрессоров потребовало проведения
экспериментальных исследований на макетах и опытных
образцах компрессоров. Были опробованы
варианты исполнения узлов механизма движения,
клапанов, масляных насосов и систем смазки,
схемы газового тракта и других элементов
конструкции.
В настоящее время наряду с отработкой
некоторых важнейших узлов компрессоров
проводятся испытания на надежность и износостойкость.
В данной статье приведены некоторые
результаты испытаний по определению
теплотехнических характеристик опытных образцов
компрессоров [3]. Испытания проводили на
калориметрических стендах и стендах с паровым кольцом
в соответствии с ГОСТ 13019—67. Температуры
газа по тракту компрессора, деталей механизма
движения (коренные подшипники и гильзы
цилиндров), обмоток встроенных электродвигателей
и масла в картере измеряли термопарами.
Температуру обмоток, кроме того, определяли
методом сопротивлений, непосредственно во время
работы компрессора (без отключения
электродвигателя) с помощью прибора, созданного во
ВНИИхолодмаше, по схеме, предложенной
ВНИИЭМ [4].
Характеристики электродвигателей—к. п. д. и
cos ф устанавливали по соответствующей ГОСТ
7217—66 методике Одесского политехнического
института.
Одно из важнейших условий высоких
показателей герметичных компрессоров —
обеспечение эффективной работы встроенного
электродвигателя.
Компрессоры были укомплектованы
встроенными трехфазными электродвигателями,
разработанными во ВНИИЭМ, с номинальными
мощностями 1,4; 2,1 и 2,8 кВт.
К. п. д. и cos ф электродвигателя,
определенные в составе компрессора ПГ-10, совпадают
с опытными данными ВНИИЭМ, полученными
при нагружении двигателя равномерной
нагрузкой, а в составе компрессора ПГ-5 величина
к. п. д. в режиме номинальной мощности ниже,
чем по данным ВНИИЭМ на 5% (рис. 1).
Ухудшение характеристик двигателя в
составе компрессора объясняется влиянием
пульсирующей нагрузки, которая в большей степени
сказалась на двухцилиндровом компрессоре, где
пульсация вращающего момента выше.
Полученные в составе компрессора ПГ-5
величины к. п. д. и cos cp существенно выше, чем
у выпускаемого компрессора ФГ-2,8. Это объяс^
няется, с одной стороны, большим
совершенством разработанных ВНИИЭМ двигателей, с
другой,— переходом к частоте вращения 3000 об/мин
вместо 1500 в компрессоре ФГ-2,8, что привело
к снижению степени неравномерности вращения.
Значительное влияние степени неравномерности
??: COS У
0,д \
0,7 _
3 4 5 б 7 8 M3lnljfn
а
1 ^
г~г
1 У
1 У^
й. /г—
г
<^*
-4
Рис. 1. Характеристики электродвигателя АПВФ-189,3,
встроенного в компрессор ПГ-10:
а — к. п. дД /и cos ф 2 электродвигателя; б — темпера,*
тура обмоток при работе компрессора на фреоне-22,
4*
27

вращения на к. п. д. встроенных в герметичный
компрессор электродвигателей известно, оно,
в частности, показано в работах [5, 6]. Таким
образом, повышение быстроходности
компрессоров существенно влияет не только на
уменьшение габаритных размеров и массы, в
частности, на сокращение расхода меди на собственно
электродвигатель, но и на повышение к. п. д.
электродвигателя компрессоров с малым числом
цилиндров, что свойственно компрессорам
производительностью менее 10000 ккал/ч.
Температура обмоток электродвигателя
благодаря организации потока всего газа через
зазор ротор — статор во всем испытанном
диапазоне температур кипения и конденсации не
превышала 93° С при допустимой температуре
120° С (см. рис. 1).
Тепловое состояние компрессора в наибольшей
степени характеризуется температурой масла
в картере — одной из основных величин,
определяющих степень нагрева деталей механизма
движения.
При проходе пара сразу после его
поступления в верхнюю часть компрессора через зазор
ротор — статор температура масла достигала
100—115° С при работе на фреоне-22 с
отношениями давлений выше 8. Характеристики
температурного уровня компрессора ПГ-10 при этой
схеме движения пара (*К=50°С) показаны на
рис. 2.
В процессе испытаний опробованы другие
схемы газового тракта и различные способы
охлаждения.
w I I I ! ! ! !
-30 -25 -20 '/5 -Ю -5 t,0,°C
6
Рис. 2. Температуры в компрессоре ПГ-10 при работе
его на фреоне-22:
а — температура масла при tfK=40° С (/) и 50° С B);
б — температуры гильзы /, нижнего подшипника 2,
верхнего подшипника 3 и газа во всасывающей полости 4 при
*к=50° С.
В том случае, когда пар входил в нижнюю
часть кожуха, первоначально омывал блок
цилиндров, а затем просасывался в зазор ротор—
статор, температура масла верхнего и нижнего
подшипников снижалась на 30—35° С, однако
температура обмоток электродвигателя
повышалась примерно на ту же величину, а температуру
конечной пары трения поршень — цилиндр
оставалась на прежнем уровне.
Все указанные выше данные по
температурному уровню относятся к работе на фреоне-22
и масле ХФ-22-24 при условии всасывания пара
с постоянной для всех режимов температурой
пара 15° С.
Однако при температурах кипения от —15° С
и ниже поддержание температуры всасывания
на уровне 15° С при работе герметичного
компрессора на фреоне-22 не является обязательным,
так как при этом создаются неоправданно высокие
температуры нагнетания.
Опыты с уменьшением перегрева пара (сверх
температуры кипения) до постоянной величины
20° С показали, что это обеспечивает снижение
температуры масла на 10—12° С против значений
при ?вс = 15° С.
Обдув кожуха компрессора воздухом с
температурой 45° С привел к понижению нагрева
внутри компрессора в среднем на 8—10° С.
В кожух компрессора ПГ-7 под уровнем масла
был встроен змеевик поверхностью 0,075 м2. При
подаче в него холодной воды A8—20° С)
температура масла и компрессора понижалась на 30—
35° С.
Отводимое количество тепла составило в
среднем 550 ккал/ч.
Коэффициент теплопередачи змеевика,
отнесенный к наружной поверхности гладкой
медной трубки (фреон-12), из которой он был
изготовлен, составил 120 ккал/(ч-м2-°С).
Для обеспечения умеренной температуры
нагрева масла и механизма движения при высоких
величинах отношений давления в компрессорах
нового ряда необходимы некоторые
дополнительные исследования. Однако разрешимость этой
проблемы в результате проведенных опытов
очевидна, и задача состоит в выборе оптимального
решения для низкотемпературных модификаций
компрессоров. Одно из перспективных
направлений состоит в применении фреона-502.
Основные теплотехнические характеристики —
коэффициент подачи, холодопроизводительность
и удельная электрическая
холодопроизводительность показаны на примере наибольшего из
компрессоров этой базы ПГ-10 (рис. 3 и 4) для
режимов с температурой конденсации 40° С.
Величина холодопроизводительности приведена также
и для компрессоров ПГ-5 и ПГ-7.
28

лии
0,6
0,6
0,4
0,2
s
*'
5
3
1
\^**?>k
Lr
10
S 4
%
2
1
\ /
\
3
/
3\—i—г~т~
\2 \ 3
-30 -25 -20 -75
-5 tg,°G
Рис. З. Рабочие
коэффициенты герметичных
компрессоров: 1 —
коэффициент подачи X (ПГ-10); 2—
расчетный коэффициент
подачи X (ПГ-10); 3 —
коэффициент подогрева
Xw\ 4 — коэффициент
подачи компрессора фирмы
«Крайслер»; 5 — то же,
фирмы «Текумсе».
Рис. 4. Холодопроизво-
дительность Q() и
удельная электрическая холо-
допроизводительность Kq
герметичных
компрессоров, работающих на
фреоне-22 при ?K=40° С:
а—компрессоры ПГ-10 /,
ПГ-7 2, ПГ-5 3; б —
компрессоры ПГ-10 1, фирмы
«Крайслер» 2, фирмы
«Текумсе» 3.
Как видно из приведенных данных, новые
компрессоры имеют достаточно высокие
объемные и энергетические характеристики.
Выводы
Проведенные исследования показали
целесообразность повышения частоты вращения до
3000 об/мин для герметичных компрессоров хо-
лодопроизводительностью 5—10 тыс. ст. ккал/ч.
По своим объемным и энергетическим
характеристикам компрессоры новой базы соответствуют
современному уровню.
При создании низкотемпературных
модификаций, работающих на фреоне-22, целесообразно
применять средства для охлаждения масла и
узлов трения в компрессоре с передачей тепла
в окружающую среду.
1
2.
3.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Павлов Р. В., Быков А. В., К а л н и н ьИ. М.
Состояние и развитие холодильного машиностроения.
«Холодильная техника», 1970, № 4.
Быков А. В. Состояние и перспективы развития
отечественного холодильного машиностроения для
пищевых отраслей промышленности и торговли.
«Холодильная техника», 1971, № 12.
Клименко Т. А. Отчеты ВНИИхолодмаш за
1968—1971 гг.
4. Мясников Н. А., Ужанский В. С,
Воробье в Ю. М. Измерение температуры обмоток
электродвигателей герметичных компрессоров.
«Холодильная техника», 1970, № 2.
5. Редкозуб Б. Д. Влияние изменения нагрузки
на характеристики герметичного двухцилиндрового
компрессора. «Холодильная техника», 1966, № 8.
6. Редкозуб Б. Д. Новые герметичные компрессоры
для кондиционеров. «Холодильная техника», 1967,
№ 12.
621.565.92:534.83
Шумовые характеристики бытовых холодильников
Канд. техн. наук В. А. ТИХОМИРОВ, В. И. ПРОНЬКА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Малошумность бытовых холодильников —один
из главных показателей их качества. Однако
поскольку на заводах-изготовителях уровень
шума оценивается субъективно, на слух, зачастую
бракуются менее шумные и пропускаются более
шумные холодильники. Пример сравнения
заводской классификации уровня шума агрегатов
холодильника КХ-240 с объективными
измерениями шума, проведенными в 1967 г. на
акустическом стенде ВНИХИ, показан в табл. 1.
Из табл. 1 видно, что самый тихий и самый
громкий по заводской классификации шума
холодильные агрегаты имеют практически
одинаковые уровни шума по объективным измерениям,
а самым шумным оказался средний по заводской
классификации.
По этой же причине не всегда обоснованны
и жалобы населения в гарантийные мастерские.
Бытовые холодильники являются частью
кухонного оборудования [1 ]. Исходя из этого с
учетом характера шума, длительности его
воздействия на человека и времени суток были
предложены нормы шума [2]. Максимальный шум,
происходящий при включении холодильника, в этих
нормах ограничивался уровнем звука 45 дБ А.
В ГОСТ 16317—70 «Холодильники бытовые
электрические» эта величина принята в качестве
максимально допустимой при работе
холодильника во второй половине рабочего цикла, что
удовлетворяет требованиям к шуму кухонного
оборудования. Однако такое значение шума
бытовых холодильников в случае их расположения
29

Таблица 1
Заводская классификация уровня
шума
Очень тихий, но
прослушиваются некоторые звуки . . .
Тихий, прослушиваются звуки
в виде стука
Негромкий
То же, прослушиваются звуки
То же, прослушиваются звуки
в виде стука
Громкий . "
Номер

лодильного агрега-
636 380
790 305
790 303
790 302
790 306
790 301
Измеренный

корректированный
уровень звуковой
мощности,
ДВА
48,5
47
51
48
47,5
49,0
В жилых комнатах становится недопустимым,
ее удовлетворяющим требованиям санитарных
норм [3]. Это, как правило, и является
причиной жалоб населения. Так, проведенные нами
измерения шума холодильников «Ока-111» и «Мир»
выпуска 1970 г., на которые имелись жалобы
в цех № 9 завода «Мосремэлектробытприбор»,
показали, что ни в одном случае из восьми
(табл. 2) шум в помещениях (кухни и жилые
комнаты), где они располагались, не превышал
допустимых ГОСТ 16317—70 значений, но во всех
случаях он был выше норм шума для жилых
помещений [3].
Таблица 2
Марка

лодильника
сМир»
«Ока-ПЬ
Уровни звука в помещении
при
включенном
холодильнике
42
36,5
36
38
40
39
43,5
44,5
на расстоянии 1 м от
холодильника, дБА
при
выключенном
холодильнике
29
28
24
29
29
29
26
29
при пуске

холодильника
44,5
48
42
42
45
44,5
56
46,5
при
остановке

лодильника
42,5
42
37
49
42
43
45
45
За рубежом шум бытовых холодильников,
сходных с отечественными, обычно не превышает 30
дБА [4] и их можно располагать в жилых
и спальных помещениях. Холодильники же
больших емкостей, предназначенные для размещения
в кухне, имеют уровни звука, близкие к
нормируемым в ГОСТ 16317—70. В связи с этим,
а также с наличием еще весьма значительного
числа коммунальных квартир, где расположение
холодильников возможно не в кухне,
потребителю необходимо иметь полную информацию об
уровне шума холодильников,изготовляемых в
Советском Союзе. Пока известно, что этим условиям
удовлетворяют лишь абсорбционные
холодильники, соответствие же им компрессионных
холодильников может быть установлено только в
результате акустических испытаний.
Другим фактором, определяющим восприятие
шума в помещении, является расположение
холодильника у ограждений помещения.
Установлено, что в случае расположения источника
звука вблизи твердой звукоотражающей стенки звук
отражается от нее, как если бы за ней на том же
расстоянии находился такой же источник, при
этом интенсивности прямых и отраженных
звуков складываются. Таким образом, при
неизменной мощности звука его интенсивность зависит
от числа звукоотражающих граней в телесном
углу^звукоизл учения:
I=Lp—201gr—lOlgQ,
где L — средний уровень звукового давления;
Lp — уровень звуковой мощности, дБ;
г — расстояние до центра источника звука, м;
Q — телесный угол звукоизлучения, стерад (для
полусферы источник шума расположен в центре
помещения, Q = 2я; для излучателя вблизи
двугранного угла — у стены помещения, Q = я,
для трехгранного угла — в углу помещения
я '
Q = —
Соответственно измеренный уровень
звукового давления в первом случае будет на 8 дБ,
во втором — на 5 и в третьем на 2 дБ ниже
уровня звуковой мощности излучателя.
Цель данной работы — определение шумовых
характеристик ряда бытовых холодильников
и проверка теоретических положений влияния
на уровень их шума ограждений помещения.
В первом случае в качестве объектов испытаний
служили бытовые холодильники «Саратов-1Ь
и «Орск-3».
Холодильник «Саратов- II» испытывали на
одном образце с тремя разными холодильными
машинами; «Орск-3» — с компрессорами КХ-1005
Тульского оружейного завода и K4N
Чехословацкого завода «Калеке» (по 3 шт. каждой
модели).
Влияние расположения холодильника у
ограждений на уровень шума определяли в опытах
с холодильниками «Орск-3» и «Ока-III».
Испытания проводили на акустическом стенде
ВНИХИ [6,7 ] по методу измерения шума в
свободном звуковом поле в заглушённой камере
со звукоотражающим полом в соответствии с
требованиями ГОСТ 11870—66 «Машины. Шумовые
характеристики и методы их определения».
Холодильники испытывали незагруженными при
температуре воздуха в загруженной камере 20—
25° С. Температура воздуха, определяемая по
термометру сопротивления внутри охлаждаемого
объема, поддерживалась на уровне до 5° С. В це-
30

лях обеспечения необходимого для проведения
«измерений интервала времени внутрь
холодильника вводили регулируемый по мощности
нагреватель. Измерения проводили через 1—2 ч после
включения холодильника при его работе в
установившемся тепловом режиме с достаточным для
измерений рабочим циклом. Дополнительно
проводили испытания при неустановившемся
режиме: от включения до выключения
холодильной машины.
В качестве ограждений при определении их
.влияния на шумовые характеристики
холодильников использовали модели ограждений в виде
фанерных щитов размером 1,5x1,5 м, толщиной
10 мм, устанавливаемые на расстоянии 150 мм
от боковой и задней стенок холодильника.
Точки измерения шума располагались на
окружности, осевые точки которой со стороны
двери и задней стенки находились на расстоянии
1,0 м от холодильника, на высоте 1,2 м от пола
камеры (рис. 1, а), В холодильнике «Саратов-Ш
¦Ы*М Щу^ЩК^М Щ
Рис. 1. Расположение точек измерения шума (а) и
вибраций (б) бытовых холодильников:
1 — испытываемый холодильник; 2 — виброизолирующая
прокладка; 3 — микрофон; 4 — фиксатор положения;
5 — поворотный стол типа 3921 фирмы «Брюль и Къер»
(Дания); 6 — фанерные щиты размером 1,5X1,5 м,
толщиной 10 мм; 7 — компрессор КХ-1005 на трех
пружинных выброизоляторах; 8 — подкомпрессорная рама;
9 — рама холодильника; 10 — трехосевые вибродатчики
типа 4120 фирмы «Брюль и Къер»; 11 — одноосевые
вибродатчики КД-13 объединения РФТ (ГДР).
дополнительно были измерены вибрации: на
лапах компрессора, подкомпрессорнои раме и раме
холодильника (рис. 1, б).
Спектры шума холодильников снижались в
точках, расположенных со стороны двери. В тех же
точках снимался шум холодильников при работе
в нестационарном режиме.
Звукометрический и виброметрический тракты
акустического стенда ВНИХИ состояли из
аппаратуры датской фирмы «Брюль и Къер»,
Измерения шума относятся ко второму классу
точности.
Шумовые характеристики холодильников
выражены в уровнях звукового давления в V3-
октавных полосах, в диапазоне частот 25—
20000 Гц, в средних уровнях звука на
измерительной окружности и в уровнях звука на
расстоянии 1 м от двери холодильника;
вибрационные характеристики — в уровнях вибрационных
ускорений в V3-oKTaBHbix полосах, в диапазоне
частот 25—8000 Гц и в общих уровнях
вибрационных ускорений.
Результаты испытаний холодильников
«Саратов-И»,, «Орск-3» приведены на рис. 2 и
в табл. 3
%рвмя работы, мин
Рис. 2. Шумовые характеристики холодильников при
работе в неустановившемся режиме: а — «Саратов-II»;
1 — № 70X851; 2 — № 70X1233; 3 — № 70X838; б —
«Орск-3» с компрессором КХ-1005; 1 — № 1; 2 — № 2;
3 — № 6; в — «Орск-3» с компрессором К4А:: 1 — № 3,
2 — № 4, 3 — № 5.
Из табл. 3 видно, что холодильники «Орск-3»
с компрессорами КХ-1005 имеют более высокий
шум, хотя и удовлетворяющий санитарным нор-
31

Таблица 3
Таблица 4
Холодильник
«Орск-3»
«Саратов-II»

Компрессор
КХ-1005
K4N
КХ-1005

Порядковый номер

холодильника
1
2
6
Средний
3
4
5
Средний
1
2
3
Средний|
Уровень звука на
расстоянии 1 м, дБА
со
стороны двери
29
26
26
27
32,5
31
30
31
34
36,5
31
34
средний на

измерительной
окружности
31,5
30
29,5
30,5
32,5
32
32,5
32,5
35,5
37,5
32
35
Место измерения
вибраций
Лапы
компрессора
Подкомпрессор-
ная рама
Рама
холодильника
Порядковый
номер
холодильника
1
2
3
В среднем
1
2
3
В среднем
1
2
3
В среднем
Общие уровни вибрационных
ускорений по осям, дБ
X
68
68
65
67
60
64
64
63
61
58
56
58
У
71
71
68
70
60
61
61
61
60
53
57
57
z (среднее по
трем точкам
измерения)
79
78
78
78
59
59
62
60
55
54
53
54
мам для жилых помещений. В остальных
случаях шум оказался выше, но был ниже
требований ГОСТ 16317—70. Спектральный состав
слагающих шума (рис. 3) также удовлетворяет
указанным требованиям.
Приведенные на рис. 2 уровни звука
холодильников в рабочем цикле от момента включения до
выключения показывают, что в холодильниках
«Орск-3» и «Саратов-1Ь с компрессором КХ-1005
с внешней подвеской средние значения уровня
шума от режима работы зависят мало, в то время
как в холодильнике «Орск-3», имеющем
компрессоры с внутренней подвеской, в процессе работы
шум понижается. В момент включения
холодильника его шум резко возрастает. Некоторое
возрастание шума наблюдается также и в момент
выключения холодильника.
Таким образом, холодильник «Орск-3» с
отечественным компрессором КХ-1005 по своей шум-
ности не имеет ограничений в применении, в то
время как те же холодильники «Орск-3*'с
чехословацким компрессором K4N и «Саратов-II»
не могут быть рекомендованы для расположения
в жилых помещениях.
Распределение вибраций холодильника
«Саратов-II» приведено в табл. 4 и на рис. 4.
Из табл. 4 видно, что средняя эффективность
подвески компрессора составила в направлении
осей х— 4дБ, у—9 дБ, z—18 дБ, т.е., как
и следовало ожидать, снижение вибраций в
вертикальном направлении оказалось наибольшим.
В дальнейшем вибрации снижались за счет массы
и потерь трения в системе холодильника и
составили около 5 дБ. Остающиеся вибрации рамы
N 40
Щзо
^ 40
V
j^?7
<8? ^
4 зо
2П
% с
<
>
а
> ^с
"""¦^-х Л
<» \
6
i
в
(j>
ly о
*^s
«
i"&
4 1
31,5 63 725 250 500 7000 2000 №0
Среднегеометрическая частота
октавной полосы, Гц
Рис. 3. Шумовые характеристики холодильников при
непрерывной работе в установившемся режиме:
а — «Саратов-lb (? — № 70X851, % — № 70X1233,
О —№ 70X838); б — «Орск-3» с компрессором КХ-1005
(? — № 1, • — № 2, О — № 5); в — «Орск-3» с
компрессором К4ЛГ (? — № з, #— № 4, О — № 5).
Таблица 5
Расположение холодильника в
помещении
В углу
Уровни звука холодильников,
ДБА
«Орск-3»
26,5
29,5
32
«Ока -III»
32
36
39
32

Рис. 4. Спектрограммы
вибраций холодильника
«Саратов-II»:
а — на лапах
компрессора; б — на подкомпрес-
сорной раме; в — на раме
холодильника: ? — №
70X851, а—№ 70X1233,
О — 70X838.
?
N
|
«
§
'51
!
1
§
*>
;*
1
?
*
*
^
^J
f
4
X
У
Z
6A
50
W
30
60
50
40
30
70
60
50
W
30
MINIMI1 iiAi
in
i i Ш mi
I \Ш\ 1 №
\\\\W\\\w
ip Ш\ШТ T
IT 11
тЩ s
Ml
MMft
\ш г \\w i
^1штЖ
V ' 9
if Шш
? Ш
1 Шш 1
Ртпшп
iff ПВД
\\r Iff
9 A
I illlli hi
II III III III i II InNN III
4
| T . 1
QiT | Ут liTriALi/ivS
lШ \)ш \\m \\\Ши
TATO&P <w 6У Lit i
tTi \\?+\ it
f "r*i A IT
и Ы\\\\\\
1 H
IT 9ПгМ I JfrW
if И
МгтаШт 11
IP wR
I 1 Iе? 1
мм М и
l Ш\Ш
iWJra I Ш
ATOt* Hi ati i
ill* S
TjfcTv T
W\\\\\ 1
mnrmi
t' i f
Mi
1 IT |1\| 111 1 № ЦЦШЯТШ! 111;
MM N
MM т
\\\Ш\ ffl i
1Ш Mil
wm 1
ЩШ ff^fff
III |M|| \ + \ M|
Л11 1 1 II 1 1 151 111111
ЖЖГг?И У шдат iii mm
Wttmffl ш Г
ТГГ i \m\\ щ\\\\
™ i AL»
t^i^SAc
ММ*
II
A J A'
tff if
i:
1 kill 11 Шщвш
^*Ш*ЙЙШ1 ^Ь^|жШ *&s*«K3»M
холодильника очень незначительны и
практически не ощутимы.
Проверка влияния модели ограждений на шум
холодильников приведена в табл. 5 и на рис. 5.
Возрастание шума по уровню звука оказалось
близким к теоретическому и происходило
главным образом за счет звукоотражения средне-
и высокочастотных слагающих (рис. 5).
Таким образом, как показали испытания, в
условиях эксплуатации (в кухне или в жилой
комнате) шум холодильника будет выше
значений, полученных при его испытании в
свободном звуковом поле. Например, шум
холодильника «Орск-3» с компрессором КХ-1005
будет удовлетворять требованиям санитарных норм
шума в жилых помещениях только в случае
их расположения у стены, при расположении же
в углу их шум, так же как и других испытанных
отечественных холодильников, будет выше
допустимого.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Комплексное кухонное оборудование. Проект ГОСТа,
1-я редакция, ВНИИТЭ, 1971.
2. Тихомиров В. А., Якобсон В. Б.
Нормирование шума малых холодильных машин.
«Холодильная техника», 1969, № 8.
3. Санитарные нормы допустимого шума в помещениях
жилых и общественных зданий и на территориях жилой
застройки. № 872—70. Утв. 18/ХП 1970 г.
J/,0~ 63 Г2& 250 50О WOffZDOOWOO
Среднегеометрическая частота о к
тайной ло/гось/, Гц
Рис. 5. Шумовые характеристики холодильников «Орск-3»
(а) и «Ока-Ш(б) при разном положении у ограждений:
в центре камеры; то же, со щитом у задней
стенки; то же, со щитами у задней и боковой стенок.
4. Тихомиров В. А. Исследование шума
домашних холодильников и способы его устранения.
«Холодильная техника», 1965, № 5.
5. К р у г л я к И. Н. Справочная книга механика по
ремонту домашних холодильников. М., «Легкая
индустрия», 1971.
6. Тихомиров В. А. Новый стенд ВНИХИ для
исследования шума малых холодильных машин.
«Холодильная техника», 1966, № 8.
7. Тихомиров В. А. Развитие методов акустических
исследований. Важнейшие работы в области
холодильной техники и технологии. Сб. тр. ВНИХИ. М., 1970.

621.57.002.5.003
Лимитная цена и эффективность нового холодильного оборудования
р. П. КОНОВАЛОВ
ВНИИхолодмаш
И. А. БОЧАРОВ
НИИ по ценообразованию Госкомитета цен Совета Министров СССР
Новая система планирования и
экономического стимулирования создает необходимые
условия для использования цен как активного рычага
научно-технического прогресса.
Существенным сдвигом в теории и практике
ценообразования в машиностроении явилось
требование обязательного учета в ценах машин
их потребительских свойств и экономической
эффективности. Цены на новую продукцию
должны создавать заинтересованность предприятий
и организаций в разработке образцов и освоении
производства технически совершенной и
экономически эффективной продукции и
стимулировать предприятия — потребители к скорейшему
использованию новых изделий.
Практика ценообразования показала, что
нередко при выдаче технического задания и
проектировании новых изделий цены на них
обосновываются совершенно недостаточно, что
приводит к выпуску экономически невыгодной
продукции, снижает ответственность заказчиков
за правильное определение оптовых цен, а
конструкторских организаций — за эффективность
проектных решений. Чтобы не допустить этого,
рекомендуется в технических заданиях на
разработку образцов новой продукции указывать
на нее лимитную цену, являющуюся одним из
основных параметров. Конструкторские
(проектные) организации не имеют права принимать
задания без этого параметра.
Лимитная цена, являющаяся тем пределом,
выше которого изделия не могут быть признаны
эффективными с народнохозяйственной точки
зрения, должна быть на таком уровне, чтобы
у потребителя новой продукции была экономия
совокупных затрат, измеряемых текущими
издержками и вложениями в производственные
фонды с учетом их нормативной эффективности
по сравнению с теми же затратами при
использовании старой продукции. Часто новое
холодильное оборудование имеет несколько областей
применения и лимитная цена рассчитывается с
учетом эффективности каждой из них.
Такие расчеты помогают решить вопрос об
оптимальном распределении нового холодильного
оборудования в соответствии с имеющимися
ресурсами и потребностями.
При расчете лимитной цены необходимо
правильно выбрать изделие — аналог — базисное
изделие.
В качестве базисного рекомендуется принимать
изделие, производимое на современном для
отрасли техническом уровне в условиях серийного
производства и реализации того года, с которого
рассчитывается лимитная цена новой продукции.
От правильного выбора базисного изделия во
многом зависит дальнейший расчет лимитной
цены.
На практике базисное изделие выбирается из
того же поля производительности, что и вновь
осваиваемые виды нового холодильного
оборудования. При этом базисное и вновь
проектируемое холодильное оборудование должно иметь
единое функциональное назначение.
Если у нового вида холодильного
оборудования есть аналог и для него может быть
подсчитана проектная экономическая эффективность
в эксплуатации по сравнению с заменяемым
изделием, то лимитная цена Цл рассчитывается
по формуле [ 1 ]
Цл
Цб
1
яб • 1
+ ?н
Тп
•Ев
Иб-Ии
1
АК /Сс
где
Ян,
Цб — Цена базисного изделия;
#б — годовые объемы продукции (работ),
произведенные с помощью единицы нового и
базисного орудия (средства) труда;
7*6» Тп— сроки службы базисного и нового орудия
(средства) труда;
Еи — принятый нормативный коэффициент
эффективности;
И о, Ии — текущие затраты потребителя на производство
годового объема продукции с помощью
базисного и нового орудия (средства) труда;
Д/С — изменения капитальных затрат у потребителя
в связи с использованием нового орудия
(средства) труда вместо базисного;
Кс — коэффициент снижения издержек
производства продукции в результате технического
прогресса и роста на его основе
производительности труда.
Исследования [21 долговечности холодильного
оборудования показали, что его моральный
износ наступает раньше физического. Поэтому
для потребителя важнее увеличение срока
службы нового холодильного оборудования до
первого капитального ремонта (увеличение
межремонтных сроков), чем общая долговечность до
полного физического износа.
34

Учитывая это, а также другие особенности
отрасли, приведенная выше формула расчета
лимитной цены принимает вид
Дл = Цв
Ян
Яб-Ян
Яб
1
±АК\ Кс,
Тн
Ен
где Тн— срок службы нового холодильного
оборудования до первого капитального ремонта.
Сроки службы до капитального ремонта
определены подробными исследованиями [3, 4]
и составляют, например, для кожухотрубной
теплообменной аппаратуры 9 лет, для
емкостной аппаратуры 12 лет, для холодильных
компрессоров 15000—21000 ч.
Для перехода от часов наработки к
календарным годам могут быть использованы
коэффициенты рабочего времени, значения которых
приведены в работе [5].
При расчете текущих затрат у потребителя
(Яб — Ян) учитывается экономия, которую он
получит от повышения срока службы нового
холодильного оборудования.
Коэффициентом Кс учитывается возможное
снижение издержек производства предприятия-
изготовителя за период от выдачи технического
задания до второго года серийного или
массового выпуска новой продукции.
Этот коэффициент рассчитывается путем
анализа уровня себестоимости и структуры затрат
продукции в отрасли и определяется по
эмпирической формуле [1, 6]
Кс =
0,076л; + 0,933
где х — период от выдачи технического задания
до второго года серийного выпуска продукции,
в годах.
Например, при л*, равном 2, 3, 4 и 5, Кс равен
соответственно 0,92, 0,86, 0,80 и 0,76.
Расчеты лимитной цены на новое холодильное
оборудование перед представлением в органы
ценообразования должны быть
систематизированы в табличной форме.
Ниже дан пример определения лимитной цены
нового холодильного компрессора УУ220.
В таблице показаны поля производительности
выпускаемых и перспективных рядов
холодильных компрессоров. В качестве базисного
изделия для компрессора УУ220 может быть принят
компрессор АУ200 из ряда с полем
производительности 70—400 тыс. ст. ккал/ч.
Эти компрессоры имеют одинаковое
функциональное назначение и конструктивное сходство.
Перспективные холодильные
компрессоры
Поршневые
герметичные
Поршневые

бессальниковые
Поршневые
сальниковые
и
бессальниковые
Поршневые
сальниковые
Винтовые

Центробежные
холодопроиз-
водительность
при
стандартных
условиях, тыс.
ккал/ч
5—10
10—30
30—70
70—220
300—2000
2000—5000
Выпускаемые холодильные
компрессоры
тип
Поршневые
бессальниковые
Поршневые
сальниковые
и
бессальниковые
Поршневые
сальниковые
Поршневые оп-
позитные
Центробежные
холодопроиз-
водительность
при
стандартных
условиях, тыс.
ккал/ч
3—25
20—70
70—400
600—1200
1200—5000
Ниже приведены основные
технико-экономические характеристики нового изделия —
холодильного поршневого одноступенчатого
сальникового бескрейцкопфного компрессора У У 220
и его аналога — компрессора АУ200:
Компрессоры
У У 22 0 АУ200
Холодопроизводительность, ст.
ккал/ч 220 000 200 000
Объем, описываемый
поршнями, м3/ч 602 528
Число цилиндров, шт 8 4
Диаметр цилиндра, мм . . . . 115 150
Ход поршня, мм 82 130
Частота вращения вала, об/мин 1470 960
Эффективная мощность, кВт 72,5 66
Масса, кг 1 000 1 400
Расход охлаждающей воды,
м3/ч 1,5 2
Оптовая цена (без привода),
руб 2 300 —
Холодопроизводительность за
год (при среднегодовой
наработке 3500 ч), тыс. ст. ккал 770 000 700 000
Срок службы до капитального
ремонта, ч (годы) 24 000F,85) 21000 F,0)
Текущие затраты у потребителя включают
амортизационные отчисления на оборудование,
в том числе капитальный ремонт,
амортизационные отчисления на здание, затраты на текущие
ремонты и профилактическое обслуживание,
на электроэнергию, воду, масло, на охрану
труда. Кроме того, они включают плату за
производственные фонды и заработную плату
обслуживающего персонала.
В качестве примера приведено определение
текущих затрат на воду и ремонтные работы. Теку-
35

щие затраты и их экономия от внедрения нового
компрессора следующие:
Компрессоры
УУ220 АУ200
Расход воды, м8/тыс. ст. ккал/ч 0,0068 0,01
Стоимость 1 м8 воды, руб 0,1 0,1
Годовая стоимость воды для выработки
770 000 тыс. ст. ккал холода, руб .... 524 770
Экономия на воде, руб 246 —
Годовая стоимость ремонтных работ [2, 3,4,],
руб 376 601
Экономия текущих затрат по ремонтным
работам, руб 225 —
Итого (экономия текущих затрат у
потребителя), руб 471 —
По желанию заказчика новые компрессоры
могут поставляться с полным комплектом
приборов автоматики и с регулированием
производительности. В этом случае экономия текущих
затрат должна быть рассчитана с учетом
снижения энергопотребления и объемов
обслуживания.
При расчете экономии на текущих затратах
у потребителя от внедрения нового
холодильного оборудования следует обратить особое
внимание на тарифы на электроэнергию и воду,
поскольку они дифференцированы по районам
области и энергосистемам [7]. Эта
дифференциация довольно существенна:
Средний
тариф для
промышленности,
коп/(кВт-ч)
Кузбассзнерго, Новосибирскэнерго, Омск-
энерго, Алтайэнерго, Павлодарэнерго . .
Грузинская ССР, Молдавская ССР,
Киргизская ССР, Белгородэнерго, Томскэнерго,
Удмуртэнерго, Крымэнерго, Запказэнерго,
Алма-Атаэнерго, Целинэнерго, Южказ-
энерго
Сахалинэнерго, Камчатэнерго
0,93
2,03
9,0
При одной и той же экономии на годовом
расходе электроэнергии в кВт-ч экономия в рублях
у потребителя будет различной.
Исходя из изложенного, расчеты лимитных
цен на новое холодильное оборудование
рекомендуется проводить на основе среднего тарифа,
а именно, 1,45 коп. Лишь в тех случаях, когда
ставится вопрос об эффективности внедрения
нового холодильного оборудования в каком-либо
районе страны, можно использовать
дифференцированные тарифы, характерные для данного
района.
Приводим расчет экономии на дополнительных
капитальных вложениях потребителя от
внедрения компрессора УУ220:
I .8
со О ?- ?>а
5 с см ч с<
§ s а>> g я а
Занимаемая производственная'площадь
(мотор-компрессорным агрегатом), м2. . . . 2,4 3,4
Стоимость 1 м2 площади сооружений
машинных залов*, руб/м2 125 125
Стоимость площади, руб 300 425
Экономия от уменьшения занимаемой
площади, руб 125 —
Объем фундамента, м3 2,6 4,3
Стоимость 1 м3 фундамента*, руб/м8 . . . 21,6 21,6
Стоимость фундамента, руб 56 93
Экономия от уменьшения фундамента, руб. 37 —
Итого — уменьшение капитальных затрат у
потребителя от применения нового
компрессора, руб 162 —
* Условная стоимость, уточняется по средним ценам в
отрасли на момент расчета.
Срок от выдачи технического задания на
компрессор УУ220 до второго года серийного
производства определен пятью годами (Кс = 0,76).
Подставляя приведенные выше данные в
формулу лимитной цены, находим
/ 220 471 \
цл = I 23oo^qq + ~~Т — + 162 °'76 ^3400 руб-
V 6^85 + 0'12 )
Расчет лимитной цены на стадии
проектирования будет препятствовать внедрению в
производство малоэффективных изделий.
Лимитная цена достаточно полно
характеризует эффективность единицы нового
оборудования и способствует правильному установлению
оптовых цен на новое холодильное
оборудование.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Методика определения оптовых цен на новую
продукцию производственно-технического назначения.
Госкомитет цен, М., 1969.
2. Система планового предупредительного ремонта
поршневых компрессоров аммиачных холодильных машин.
ВНИИхолодмаш, 1969.
3. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.
Структура ремонтных циклов холодильного
оборудования. «Холодильная техника», 1970, № 12.
4. Технико-экономические исследования по
установлению областей применения холодильных машин с
винтовыми компрессорами по сравнению с поршневыми.
ВНИИхолодмаш, 1970.
5. Бежанишвили Э. М., Ермакова П. И.
Определение потребности в запасных частях для
холодильных компрессоров. «Холодильная техника», 1968.,
№ 9.
6. Б о р о з д и н Ю. В. Планирование ступенчатых цек>
в промышленности. «Вопросы экономики», 1970, № 5.
7. Шкатов В. К-, Супоницкий Б. С. Оптовые
цены на продукцию тяжелой промышленности. М...
«Экономика», 1969.
36

В ПОМОЩЬ ЭКОНОМИЧЕСКОМУ ОБРАЗОВАНИЮ
621.565.003
О снижении себестоимости хранения и термической обработки продуктов
на производственных холодильниках
Канд. экон. наук М. М. ПОЗИН, Е. В. ГРАЧЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Себестоимость продукции — один из важных
качественных показателей работы
промышленности. Она выражает денежные затраты
предприятий на производство и реализацию
продукции.
Систематическое снижение себестоимости
продукции социалистических предприятий означает
постоянную экономию живого и
овеществленного труда и является важным источником
увеличения прибыли, поэтому для социалистического
общества представляет объективную
экономическую необходимость.
В докладе А. Н. Косыгина на XXIV съезде
КПСС подчеркивается, что снижение
себестоимости имеет большое значение для увеличения
прибыли и повышения эффективности
производства.
Задача систематического снижения
себестоимости стоит и перед производственными
холодильниками мясо-молочной промышленности,
которые осуществляют большой объем работ по
хранению и термической обработке
скоропортящихся продуктов. Выполнение этих работ
связано с материальными и трудовыми затратами.
Планирование себестоимости объема работ
на производственных холодильниках началось
только с 1969 г. До этого производственные
затраты, связанные с хранением и термической
обработкой, определяли сметным путем
безотносительно к объему выполняемых
холодильниками работ, что лишало планирование и учет
себестоимости экономической основы и
затрудняло анализ и контроль абсолютного и
относительного уровня внутрипроизводственных затрат.
В 1969 г. была введена разработанная ВНИХИ
единая система показателей планирования и
учета себестоимости всех видов работ, выполняемых
холодильниками. Это создало предпосылки для
экономически обоснованного калькулирования
себестоимости и анализа сложившегося уровня
внутрипроизводственных затрат. Специфические
особенности производственных операций,
выполняемых производственными холодильни -
ками Минмясомолпрома, наиболее отчетливо
проявляются в структуре затрат.
Структура себестоимости — это соотношение
отдельных элементов затрат в общей
себестоимости. Она зависит от характера производства
и особенностей выпускаемой продукции. Поэтому
в различных отраслях промышленности
удельный вес отдельных элементов затрат
неодинаков. Структура себестоимости в отдельных
отраслях производства и в целом по промышленности
изменяется в зависимости от уровня
технического прогресса, совершенствования форм и
методов организации производства и труда.
Знание структуры себестоимости имеет
большое значение для планирования и учета
производства, так как дает возможность определить
пути и источники снижения себестоимости в
каждой отрасли промышленности и на отдельном
предприятии.
Структура себестоимости хранения и
термической обработки продуктов на производственных
холодильниках Минмясомолпрома
характеризуется следующими данными:
Удельный вес,
%
Вспомогательные материалы 0,7
Вода на технологические цели 1,8
Холод 25,2
Электроэнергия силовая ... 1,2
Топливо 1,5
Зарплата с начислениями ... 35,0
Цеховые расходы 34,6
Итого 100,0
Из приведенных данных видно, что решающие
элементы производственных затрат холодиль-
37

ников — это холод, заработная плата с
начислениями и цеховые расходы. Удельный вес этих
статей расходов в общей сумме затрат
составляет 94,8%.
Характерная особенность структуры
себестоимости приведенного грузооборота состоит
в том, что в производственных затратах
преобладающим элементов является заработная плата
производственных рабочих C5%). Решающие
статьи цеховых расходов — заработная плата
цехового персонала, текущий ремонт и
амортизация. Большую роль в снижении затрат на
производственных холодильниках Минмясомол-
прома играют трудовые затраты. При этом один
из главных источников их снижения в
технологических цехах холодильников — это
механизация погрузочно-разгрузочных работ.
Большой объем и высокая трудоемкость этих
операций и видов работ находит
непосредственное выражение в размере ежегодных затрат на
содержание штата грузчиков.
Рост масштабов холодильного строительства
в нашей стране и ежегодный ввод в
эксплуатацию большого числа холодильников
обусловливает значительное увеличение холодильных
емкостей и непрерывный рост грузооборота
холодильников. В связи с этим особо важное значение
приобретает снижение затрат труда.
Важнейший показатель, характеризующий
уровень организации производства и труда на
холодильниках -*- размер заработной платы на
единицу приведенного грузооборота.
Анализ фактических данных показывает, что
величина заработной платы на единицу
приведенного грузооборота по отдельным
предприятиям сильно колеблется и на многих
предприятиях не находится в прямой и непосредственной
связи с объемом грузооборота. Так, на
Ивановском и Улан-Уденском холодильниках при
одинаковом размере грузооборота размер
заработной платы на единицу приведенного
грузооборота составил соответственно0—32 и 0—22 коп.,
к а Донецком и Днепропетровском
холодильниках при равном объеме грузооборота
соответственно 0—62 и 0—46 коп. В отличие от
распределительных холодильников на
холодильниках мясной промышленности в состав
прямой заработной платы включается
заработная плата грузчиков и кладовщиков. Включение
в состав производственной заработной платы
относительно постоянных затрат (заработная
плата кладовщиков) существенно меняет связь
между объемом грузооборота и размером затрат
труда на единицу приведенного грузооборота.
Чем больше объем грузооборота, тем меньше
размер заработной платы кладовщиков,
приходящийся на единицу объема выполняемых работ.
Высокая трудоемкость работ на
производственных холодильниках и невысокий уровень
механизации определяют большую численность
грузчиков. Вместе с тем число грузчиков на
однотипных по емкости и грузообороту
холодильниках, работающих в одинаковых условиях, не
всегда соответствует физическому объему
грузооборота. Так, на Ивановском и Ярославском-
холодильниках при одинаковом объеме
грузооборота число грузчиков составляет 63 и 49,
на холодильниках Минского и Краснодарского
мясокомбинатов — 77 и 63. Эти примеры
показывают, что на отдельных холодильниках
имеются резервы дальнейшего снижения затрат труда
на хранение и термическую обработку
скоропортящихся продуктов.
Неравномерность поступления и выдачи
грузов оказывает влияние на использование
рабочей силы, однако все дело в степени этого
влияния.
Сравнительный анализ затрат на отдельных
холодильниках показывает, что
производительность труда на операциях по термической
обработке и хранению грузов резко колеблется. В
отличие от других отраслей производства, где
показателем производительности труда является
размер выпуска валовой продукции на одного
работающего, в холодильной промышленности
(имеется в виду собственно холодильник) нет
валовой продукции, поэтому естественно
отпадает вопрос о применении такого измерителя.
Расчетным показателем измерения
производительности труда на производственных
холодильниках является нагрузка на одного
работающего в тоннах приведенного грузооборота.
Анализ фактических данных показывает, что
нагрузка на одного работающего резко
колеблется на однотипных предприятиях. Так, на
холодильнике Ивановского мясокомбината
производительность труда значительно выше, чем на
Челябинском холодильнике, в то время как
размер и структура грузооборота на них
одинаковы. То же наблюдается и на холодильниках
Куйбышевского и Ярославского
мясокомбинатов.
Важнейший фактор улучшения организации
производства и повышения производительности
труда на холодильниках — комплексная
механизация погрузочно-разгрузочных работ.
В настоящее время на производственных
холодильниках Минмясомолпрома погрузочно-раз-
грузочные работы механизированы слабо. На
ряде холодильников отрасли для применения
механизмов требуется реконструировать
предприятия, в частности, перестроить платформы,
усовершенствовать лифты и другие звенья
технической базы. Опыт холодильников, успешно
внедряющих механизацию погрузочно-разгру-
38

зочных работ, показывает, что затраты на
механизацию окупаются в течение трех лет.
Высокая экономическая эффективность
комплексной механизации погрузочно-разгрузочных
работ обусловливает необходимость быстрейшего
ее внедрения на всех действующих и вновь
строящихся холодильниках, благодаря чему будут
сокращаться численность грузчиков и затраты
труда на единицу приведенного грузооборота.
В себестоимости приведенного грузооборота
большую роль играют затраты на холод.
Высокий удельный вес затрат на холод отражает
специфический характер производственных
процессов на холодильниках, где холод при
замораживании, охлаждении и хранении
скоропортящихся пищевых продуктов имеет первостепенное
значение. Стоимость ежегодных затрат на
производство холода составляет, по расчетам
ВНИХИ, 40 млн. руб. в год, в том числе
стоимость затрат электроэнергии на выработку
холода — примерно 14—15 млн. руб. в год. Это
указывает на исключительно большое значение
экономии затрат на производство холода и
разработку научно обоснованных нормативов затрат
на этот важнейший элемент энергетических
расходов.
Удельный вес затрат холода в себестоимости
приведенного грузооборота резко колеблется
по отдельным предприятиям. Так, если в целом
по всем холодильникам мясной промышленности
затраты холода составляют 25 %, то по
отдельным предприятиям его стоимость колеблется
от 0—09 до 0—40 коп. На однотипных по
емкости холодильниках стоимость затрат холода
колеблется от 0—09 до 0—99 коп. на 1 т
приведенного грузооборота.
Различный удельный вес холода в
себестоимости приведенного грузооборота на отдельных
предприятиях зависит от ряда причин.
Основными из них являются различия в уровне
себестоимости самого приведенного грузооборота,
связанные с неодинаковым масштабом и
структурой предприятий и разницей в себестоимости
производства холода.
Решающими статьями себестоимости холода
являются электроэнергия, заработная плата
производственных рабочих (машинистов),
расходы на воду и цеховые расходы. Удельный вес
этих статей в общей сумме затрат составляет
91,9 %. Соотношение отдельных элементов затрат
в себестоимости холода различно на отдельных
предприятиях. Так, если в целом по
холодильникам предприятий мясной промышленности
удельный вес электроэнергии в себестоимости
холода составляет 42,1 %, то на отдельных
холодильниках он колеблется от 13,6 до 55,8 %.
Большой удельный вес электроэнергии в
себестоимости 1000 ккал холода свидетельствует
об энергоемкости процесса производства холода.
Затрата силовой энергии, расходуемой
непосредственно на выработку холода, составляет в
общем балансе расхода электроэнергии
компрессорных цехов 95%.
Поэтому, если учесть, что каждый градус
понижения температуры кипения в пределах
от—10 до—30° С увеличивает расход
электроэнергии на 4,5%, а каждый градус повышения
температуры конденсации — на 3,5 %, то станет
очевидной необходимость строгого соблюдения
оптимального технологического режима.
Существенный недостаток ныне действующих
нормативов затрат электроэнергии на выработку
холода заключается в том, что в них не находит
отражения изменение в структуре действующего'
оборудования компрессорных цехов, а также
влияние автоматизации холодильных установок
на расход электроэнергии. Между тем
происшедшие в последние годы качественные изменения
в структуре холодильного оборудования,
особенно развитие процессов автоматизации
холодильных установок, требует разработки
удельных норм расхода электроэнергии с учетом
происшедших сдвигов в техническом уровне на
производственных холодильниках. Необходимо
разработать дифференцированные нормы затрат
электроэнергии на выработку холода по группам
предприятий, учитывающие особенности
структуры производственных холодильников.
Разработка нормативов затрат на производство
предполагает в качестве одной из предпосылок
наличие хорошо поставленного учета расхода
электроэнергии по отдельным звеньям и участкам
производства. Опыт передовых предприятий,
на которых внедрены наиболее совершенные
схемы охлаждения и где режим работы
оборудования полностью соответствует требованиям
рациональной эксплуатации, показывает, что*
удельные нормы расхода электроэнергии на
выработку холода колеблются в пределах 0,4—
0,45 кВт-ч на 1000 ккал. В снижении затрат
на выработку холода существенную роль играет
сокращение затрат труда. О значении этой статьи
расходов в себестоимости холода свидетельствует
тот факт, что если в целом по всем
холодильникам мясной и молочной промышленности
удельный вес заработной платы в себестоимости
холода составляет 17,9%, то по отдельным
холодильникам соответственные затраты колеблются от
8,9 до 37,9%. Такие резкие колебания
объясняются различной численностью машинистов
компрессорных цехов, в том числе и на
однотипных по емкости и холодопроизводительности
холодильных установках предприятий. Поэтому
важной предпосылкой снижения затрат труда
в компрессорных цехах холодильников является
унификация штатов машинистов по однотипным
39

труппам предприятий. В связи с этим важное
значение приобретает широкое внедрение
разработанных ВНИХИ нормативов численности
рабочих холодильных установок.
Высокий удельный вес в себестоимости холода
занимают цеховые расходы. Размер их по
отдельным предприятиям колеблется от 17 до 40%.
Основные источники снижения цеховых
расходов — это текущий ремонт, заработная плата
цехового "персонала и амортизация. Среди
перечисленных статей особое значение имеет
сокращение затрат на текущий ремонт оборудования.
Одна из решающих предпосылок сокращения
затрат на текущий ремонт — его
централизация и улучшение качества ремонтных работ.
Крупным резервом снижения себестоимости
хранения и термической обработки продуктов
на производственных холодильниках являются
цеховые расходы, удельный вес которых в
себестоимости приведенного грузооборота
составляет в среднем 35,5%. В зависимости от
масштаба предприятий удельный вес цеховых расходов
колеблется от 22 до 43%. Из всех видов
комплексных затрат они занимают в себестоимости
приведенного грузооборота самое большое место,
что свидетельствует о серьезном значении этих
затрат в снижении себестоимости.
В отличие от других комплексных статей
затрат цеховые расходы целиком связаны с
производственной деятельностью данного цеха, что
имеет большое значение в хозрасчетном плане.
Будучи сложной комплексной статьей
цеховые расходы включают элементы затрат,
имеющие неодинаковое экономическое значение.
Структура цеховых расходов по
холодильникам мясной промышленности характеризуется
следующими данными:
Удельный вес,
%
Заработная плата (основная и
дополнительная), начисление
на заработную плату. ... 12,1
Расходы по охране труда . . . 9,7
Содержание зданий и
сооружений 10,5
Содержание машин й
механизмов 3,9
Расходы по рационализации,
опытам и исследованиям . . 0,1
Текущий ремонт 19,1
Износ малоценного инвентаря 7,9
Внутризаводской транспорт . . 2,7
Амортизация 31,9
Прочие расходы 2,1
Основные статьи цеховых расходов —
заработная плата цехового персонала, амортизация
и текущий ремонт.
Несмотря на известные различия в удельном
весе этих статей затрат на отдельных
холодильниках их соотношение является достаточно
устойчивым, так как на каждом
предприятии в отдельности амортизация занимает первое
место, текущий ремонт — второе и заработная
плата цехового персонала — третье.
Относительный размер цеховых расходов на некоторых
крупных предприятиях находится на таком же
уровне, как и на средних по емкости
предприятиях. Так, цеховые расходы на единицу
приведенного грузооборота на холодильнике
Краснодарского мясокомбината соответствуют расходам
холодильника Симферопольского мясокомбината.
Абсолютная и относительная величина
цеховых расходов в зависимости от емкости
холодильников и размера их грузооборота в ряде
случаев не соответствует емкости и масштабам
производственной деятельности холодильников. Так,
размер цеховых расходов на единицу
приведенного грузооборота на Симферопольском
холодильнике находится почти на одном уровне с
соответственными видами затрат на Смоленском,
Краснодарском и Московском, тогда как
емкость последних в 2—8 раз больше емкости
Симферопольского холодильника. Неправомерно
также, что цеховые расходы на единицу
приведенного грузооборота на Свердловском
холодильнике, емкость которого в 3 раза больше емкости
Минского холодильника и объем грузооборота
в 2 раза превышает грузооборот Минского
холодильника, находятся на одинаковом уровне.
Несоответствие цеховых расходов емкости
холодильников свидетельствует о наличии на
предприятиях резервов для их дальнейшего
снижения.
В цеховых расходах производственных
холодильников большую роль играют затраты на
текущий ремонт. Удельный вес их в цеховых
расходах колеблется по отдельным
предприятиям от 4 до 30 % всех затрат. Объективным
свидетельством высокого уровня затрат на текущий
ремонт является тот факт, что расходы по этой
статье на одинаковых по емкости и техническому
уровню предприятиях различны. В то же время
на некоторых небольших и средних
предприятиях затраты на текущий ремонт выше (или
равны) затрат на крупных холодильниках. Затраты
на текущий ремонт при прочих равных условиях
зависят от объема ремонтных работ и их
стоимости. Стоимость ремонтных работ, в свою
очередь, определяется производительностью труда
ремонтных рабочих и затратами на ремонтные
материалы. Одна из существенных причин,
определяющих высокий уровень затрат на текущий
ремонт,— неудовлетворительная организация
ремонта. Каждое предприятие осуществляет все
виды текущего ремонта своими силами, что при
относительно небольших масштабах ремонта и
несовершенстве методов его проведения
значительно повышает стоимость ремонтных работ.
40

Разрывы в уровне расходов на текущий
ремонт на однотипных по емкости холодильниках
являются следствием отсутствия нормативов
затрат на текущий ремонт. На ряде предприятий
ремонтные работы не классифицируются по
группам ремонтной сложности. Стоимость
текущего ремонта не калькулируется, ввиду чего не
известна стоимость единицы ремонтных работ.
Отсутствие нормативной базы (норм затрат
труда, материалов, классификации ремонта по
группам сложности) затрудняет контроль за
объемом и стоимостью текущего ремонта, не
создает необходимых предпосылок для его
планирования и правильного учета ремонтных работ.
Использование резервов снижения затрат на
текущий ремонт предполагает коренное
изменение практики планирования и учета текущего
ремонта, улучшение его организации и снижение
трудоемкости. Для этого необходимо
разработать нормативы затрат на ремонт, ввести
в практику планирования составление смет на
текущий ремонт, классифицировать все работы
по группам ремонтной сложности.
Осуществление этих мероприятий при условии
обеспечения необходимого контроля за их проведением
даст большой экономический эффект.
Существенной статьей цеховых расходов
является заработная плата цехового персонала.
Ее удельный вес в цеховых расходах колеблется
по отдельным предприятиям от 10 до 30% всей
суммы затрат. Заработная плата цехового
персонала так же, как и ряд других видов цеховых
расходов, отличается относительным
постоянством, в связи с чем изменение ее абсолютной
и относительной величины не находится в
прямой и пропорциональной связи с увеличением
емкости и грузооборота холодильников.
При исследовании затрат на заработную плату
цехового персонала обращает на себя внимание
тот факт, что далеко не во всех случаях
заработная плата на единицу приведенного
грузооборота находится в закономерной связи с объемом
грузооборота.
Так, на Куйбышевском мясокомбинате
заработная плата на единицу приведенного
грузооборота на 60 % выше, чем на Свердловском
мясокомбинате, хотя объем производственных
операций и видов работ у них одинаковый. То же
наблюдается, если сравнить соответственные виды
затрат на холодильниках Московского и
Ленинградского мясокомбинатов. Приведенные
примеры указывают на отсутствие необходимого
соответствия между объемом грузооборота и
размером цеховых расходов на единицу объема
операций и видов работ. Одна из главных причин
разрывов в уровне затрат на заработную плату
цехового персонала — отсутствие
унифицированных штатов численности цехового персонала
по группам предприятий, что порождает
бесконтрольность и штатные излишества.
Снижение себестоимости термической
обработки и хранения продуктов на производственных
холодильниках мясной промышленности
требует, в первую очередь, повышения уровня
механизации погрузочно-разгрузочных работ и
автоматизации холодильных установок.
Важное значение в снижении абсолютного'
и относительного размера
внутрипроизводственных затрат имеет экономия холода за счет
улучшения условий технической эксплуатации
оборудования и соблюдения установленного
технологического режима хранения и термической
обработки продуктов на холодильниках, а
также внедрение научно обоснованных нормативов*
затрат на выработку холода и расхода холода
на термическую обработку и хранение.
В снижении себестоимости термической
обработки и хранения существенное значение имеет
внедрение в производство нормативов
численности рабочих холодильных установок,
разработанных ВНИХИ.
Для снижения цеховых расходов,
занимающих в себестоимости большой удельный вес,
необходимо привести в соответствие численность
штата цехового персонала с выполняемым
объемом работ путем разработки и внедрения
типовых штатов по группам предприятий.
Для сокращения высокого уровня затрат на
текущий ремонт необходимо по примеру других
отраслей производства централизовать его по
группам предприятий, разработав и внедрив
научно обоснованные нормативы затрат по
группам ремонтной сложности и повысить качество
текущего ремонта.
Осуществление этих мероприятий и повышение
уровня технической эксплуатации
холодильников создаст необходимые условия для снижения
себестоимости производственных операций и
видов работ и повышения технико-экономических
показателей предприятий.
¦

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
634.75:634.723.1.037.5
Потери витамина С в землянике
и черной смородине при замораживании
и холодильном хранении
3. А. ДЕРБЕДЕНЕВА, канд. техн. наук Е. Г. КРОТОВ
(Из диссертационной работы 3. А. ДЕРБЕДЕНЕВОЙ)
Земляника и черная смородина — ценные диетические
продукты питания, поскольку в них содержится большое
количество витамина С.
Продление срока потребления этих продуктов в
свежем виде возможно только путем их замораживания,
которое к тому же является лучшим способом сохранения
витамина С.
Опубликованные работы, посвященные изучению
изменения содержания витамина С (аскорбиновой кислоты)
при замораживании и холодильном хранении плодов и
овощей носят противоречивый характер.
В. И. Шелапутин и А. К- Саатчан [1] отмечали, *--то
основные изменения в содержании витамина С
происходят в процессе холодильного хранения замороженных
плодов и овощей.
В.С.Дитрих, М. Д. Наттинг и др. [2] подтвердили
эти взгляды, а также установили, что интенсивность
снижения содержания витамина С в замороженной цветной
капусте увеличивается примерно в 4 раза при подъеме
температуры хранения на каждые 5° С в пределах
температурного диапазона от —18 до —4° С.
Влияние продолжительности замораживания и сроков
хранения было показано в работах И. Малиновской и др.
[3]. Ими было установлено, что медленное
замораживание в течение 10 ч вызывает снижение витамина С в
клубнике на 7%, а при хранении ее в течение полутора лет
при температуре —24° С эти потери достигают 44%.
При умеренно быстром замораживании тех же ягод в
течение 3 ч снижение витамина С началось только в
процессе хранения при той же температуре (—24° С) спустя
5 месяцев.
В. Вит [4], изучая изменение содержания витамина С
в цветной капусте, установил, что основные потери
аскорбиновой кислоты (до 33%) происходят при
замораживании и лишь 7% после 6 месяцев хранения при —18° С.
Е. Г. Кротов и А. А. Бровченко [5] также отмечали
существенные потери содержания витамина С при
замораживании, которые в зависимости от применяемого
способа составляли для перца 10—20%, а для томатов 15—25%.
Цель настоящего исследования — сравнительное
изучение содержания витамина С (аскорбиновой кислоты —
восстановленной и дигидроформы) в ягодах при различных
условиях замораживания и холодильного хранения.
После соответствующей технологической обработки
землянику и черную смородину замораживали в кипящем
слое (способом флюидизации) при —30° С, а также в
жидком азоте (орошением) в лабораторной установке ВНИХИ.
Установка имеет три температурные зоны: от —10 до
—196° С; —196° С и от -—196 до 70° С. Для контрольного
Изменение содержания аскорбиновой кислоты при замораживании и в процессе холодильного хранения, мг- %
Сорт ягод
Я л
ftO
о ч
X у
о К
а «
<я
Форм
НОВОЙ
и
*
03
р.
о
S
До за
ПИЯ
После
замораживания
II III
Хранение, месяцы
12
при температуре, °С
II
III
II
III
II
— 30
III
12
II
III
Земляника
«Комсомолка»
«Красавица
горья»
За-
В
1 Д
| В
1 д
32,1
6,6
33,9
6,5
31,6
6,6
33,2
5 9
31,6
6,4
32,7
5,3
30,9
6,1
32,1
5,4
31,1
5,2
33,0
5,6
31,2
4,9
30,8
5,6
31,2
4,5
30,7
5,9
26,6
3,6
23,7
3,8
26,2
3,6
25,8
4,1
20,8
3,2
19,2
4,0
31,4
5,6
32,9
5,8
31,6
5,9
32,8
6,1
31,6
5,0
31,4
5,9
28,9
3,6
29,4
3,9
28,0
3,6
29,3
4,7
«Победа»
«Память Мичурина»
В
1 Д
1 в
1 Д
49,5
59,1
85,8
37,2
48,6
59,3
82,9
36,8
47,4
58,7
80,2
37,2
45,2
58,8
80,0
34,6
Чер
48,0
58,6
81,2
35,0
тая смородина
46,7
54,9
80,2
36,1
44,4
53,2
79,6
34,2
44,1
51,2
68,2
32,7
44,4
47,1
68,3
32,4
42,4
45,3
68,0
30,0
49,1
59,1
81,8
36,1
48,6
57,6
80,4
37,0
48,5
58,0
79,6
34,6
45,0
56,2
73,7
33,4
45,4
57,4 1
73,3
33,6
27,1
3,6
28,0
4,1
43,8
59,0
70,8
31,0
Примечание. Римскими цифрами обозначены различные способы замораживания: и хранения. I—флюидизация; II — в
жидком азоте; III—в воздушном скороморозильном аппарате.
42

сравнения ягоды замораживали в воздушном
скороморозильном аппарате при —30 -?- —35° С.
Замораживание проводили до двух конечных
температур в центре продукта —18 и —25° С, так как опытные
образцы хранили при двух температурах —18 и —30° С.
Заданная температура в центре продукта достигалась
соответственно для каждого из применявшихся способов
замораживания за 4 и 6, 8 и 11 и 32 и 34 минуты.
Замороженные ягоды хранили в полиэтиленовых
мешках, упакованных в картонные коробки. Анализы
проводили перед замораживанием и через каждые три месяца
в течение года.
Результаты проведенных исследований приведены ь
таблице.
Из данных таблицы видно, что потери аскорбиновой
кислоты при замораживании и холодильном хранении
происходят как за счет ее восстановленной формы В,
так и дегидроформы Д, но основные изменения
наблюдаются все же за счет восстановленной формы В конце
хранения в отдельных случаях заметна тенденция к
увеличению дегидроаскорбиновой кислоты за счет
восстановленной формы.
Установлено влияние способа замораживания на
потери аскорбиновой кислоты, но для исследованных нами
объектов оно не столь велико. При замораживании в
кипящем слое земляники потери аскорбиновой кислоты
(В+Д) в зависимости от сорта колебались от 1,3 до 3,5%,
а черной смородины — от 0,7 до 2,7%. Ягоды,
замороженные в жидком азоте, теряли аскорбиновую кислоту
соответственно от 1,8 до 6,2% и от 2,3 до 4,6%.
Снижение содержания аскорбиновой кислоты при
замораживании в воздушном скороморозильном аппарате
для тех же ягод составляло соответственно от 4,4 до 7,5%
и от 3,7 до 6,8%.
В процессе холодильного хранения содержание
аскорбиновой кислоты постепенно снижается, но уровень
потерь значительно ниже у ягод, замороженных в кипящем
слое и в жидком азоте, что, очевидно, объясняется
лучшим сохранением их гистологической структуры.
Существенное влияние на потери аскорбиновой
кислоты оказывает температура хранения (см. рисунок).
После 12 месяцев хранения земляники (сорт
«Комсомолка») при —18° С, замороженной в кипящем слое,
потери аскорбиновой кислоты (В+Д) составляют 22%,
в жидком азоте 23%, в воздушном скороморозильном
аппарате до 38% (см. рис. а). Потери аскорбиновой кислоты
тех же ягод, хранившихся при —30° С соответственно для
перечисленных выше способов замораживания были к
концу хранения меньше на 6; 5,6 и 17,3% (см. рис. б).
В черной смородине потери аскорбиновой кислоты
к концу хранения при —30° С также в среднем были
ниже, чем при —18° С.
Если рассматривать фактор продолжительности
хранения, то после 3 и 12 месяцев хранения при —18° С
земляника теряет в зависимости от сорта и способа
замораживания соответственно от 4,5 до 9,9% и от 22 до 42,6%
общего содержания аскорбиновой кислоты. После 3 и 12
месяцев хранения при —30° С ягоды теряют
соответственно ст 3,4 до 7,6% и от 16 до 20,7%.
Как видно из приведенной таблицы, разные
помологические сорта обнаруживают значительные различия
по отношению к замораживанию и хранению.
SO
20
Ю
и
1
1
I 30
3 2^
*^7
^
W
\20
<у
/ 2 А
/si
X
W
С&ежая
Замороженная
72
Хранение, мееяць/
Потери аскорбиновой кислоты в землянике сорта
«Комсомолка» при замораживании и последующем
хранении при температуре —18° С (а) и —30° С (б):
1 — замораживание в кипящем слое (флюидизация);
2 — в жидком азоте (орошением); 3 — в воздушном
скороморозильном аппарате.
Таким образом, применение новых способов
замораживания продуктов растительного происхождения (в
кипящем слое и в жидком азоте) позволяет после 12 месяцев
сохранить дополнительно до 16% аскорбиновой кислоты.
Хранение ягод при более низкой температуре (—30° С)
снижает потери аскорбиновой кислоты в зависимости от
вида и сорта ягод на 5—24% по сравнению с хранением
при —18° С.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ш е л а п у т и н В. И., С а а т ч а н А. К-
Замораживание и хранение ягод и плодов. М., Госторгиздат,
1958.
2. Dietrich W. С, N a t t i п g M. D. et al. «Food
Technol.», 1962, Vol. 16, No. 10.
3. Malinowska I., Myslinska C., Urban s-
k a E. «Chlodnictwo», 1966, Nr. 5.
4. В и т В. Влияние различных условий замораживания
на качество цветной капусты. «Холодильная техника»,
1968, № 5.
5. К р о т о в Е, Г., Б р о в ч е н к о А. А. Влияние
условий замораживания и холодильного хранения на
.содержание аскорбиновой кислоты в перце и томатах.
«Холодильная техника», 1971, № 4.

637.5.037.5.001.5
Особенности микроструктуры
поверхностных и глубоких слоев
замороженного говяжьего мяса
Г. Г. ТИНЯКОВг В. Н. ПИСМЕНСКАЯ, Ю. Г. КОСТЕНКО
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
(Из диссертационной работы В. Н. ПИСМЕНСКОЙ)
Вызываемые замораживанием изменения в структуре
мяса зависят от многих факторов, в том числе от сроков
после убоя, от температурного и топографического
факторов, от способов замораживания, а также от величины
отруба и др. Одним из важнейших является скорость
промораживания отруба мяса. Замораживание
представляет собой поступательный процесс и, естественно, что
в то время как поверхностные слои подвергаются
промораживанию, более глубинные еще остаются
незамороженными. Как известно, поверхностные слои всегда
промерзают с большей скоростью и по своей структуре должны
отличаться от расположенных под ними слоев, а эти
последние — от самых глубоких.
Проведенный нами гистологический анализ
подтвердил эти положения и показал, что процесс замораживания
мяса в туше действительно протекает послойно и,
начиная с поверхности, создаются структурно
различающиеся слои или зоны.
Для исследования были взяты поверхностные кусочки
мяса, имеющие на наружной стороне
соединительнотканную фасцию (рис. а), которая и служила маркером для
ориентации промораживания от поверхности мяса к его
более глубоким слоям.
Объектами исследования были кусочки широчайшего
мускула спины, подкожного мускула туловища,
длиннейшего мускула спины и двуглавого мускула бедра.
Все пробы были получены от шести полутуш,
замороженных в условиях мясокомбината в стационарной
морозильной камере при температуре воздуха —20° С.
Три полутуши были заморожены в парном состоянии,
три — после суточного охлаждения.
Кусочки мяса величиной 2 см3 фиксировали в 10%-ном
нейтральном формалине. После фиксации и
обезвоживания производилась заливка в целлоидин по
общепринятой методике. Срезы толщиной 10—15 мкм окрашивали
в гематоксилине — эозине и по Ван-Гизону.
Гистоанллиз полученных препаратов показал, что во
всех пробах замороженного мяса от фасции вглубь четко
выявляются три структурно разные зоны.
В мясе, замороженном в парном состоянии и
хранившемся в течение 3—9 месяцев, первая, самая
поверхностная зона (рис. б), лежащая непосредственно под фасцией,
самая узкая, ее толщина в разных местах колеблется от
0,25 до 0,35 мм. Эта зона частично обезвожена еще
до промерзания мышечной ткани. Она состоит из стройных,
компактно уложенных очень тонких волокон. На рисунке
представлен продольный срез мускула. Толщина волокон
первой зоны в среднем составляет 15,6 мкм, т. е. в 3—4
раза тоньше обычных волокон парного мяса. Все волокна
сохраняют компактное расположение и выявляют
поперечную исчерченность, хотя она обнаруживается не везде
четко.
Вторая по глубине зона (рис. в) резко отличается от
первой. В этой зоне многие мышечные волокна сильно
фрагментированы и в значительной степени
деформированы. Располагаются они рыхло и в промежутках между
ними часто обнаруживаются широкие просветы с
неровными краями. Эти просветы, по-видимому, точно
повторяют формы ледяных кристаллов, которые залегали здесь
до дефростации мяса. Толщина второй зоны при
замораживании парного мяса может колебаться в пределах от
1 до 2 мм. Вторую зону, очевидно, следует считать зоной
сравнительно быстрой кристаллизации водной фазы.
Именно энергичные процессы кристаллизации явились
причиной рыхлого расположения мышечных волокон,
их фрагментации и деформации. Толщина волокон во
второй зоне по сравнению с первой больше и в среднем
равна 27,4 мкм, т. е. волокна почти в два раза толще,
чем в первой зоне.
Третья зона (рис. г) в парном замороженном мясе
состоит из еще более толстых мышечных волокон, их
толщина в среднем равна 33,6 мкм. Эта зона в большей
степени приближается к нормальному виду мышечной ткани,
в расположении и структуре волокон не отмечается резких
отклонений, хотя они примерно в 1,5—2 раза тоньше
обычных. Все волокна располагаются довольно тесно,
между ними четко выявляются тонкие прослойки эндо-
мизиума. Всюду хорошо видна их поперечная
исчерченность.
Мы уже отмечали, что вторая зона изобилует
кристаллами водной фазы разнообразной формы и величины,
располагающимися как между волокон, так и внутри них.
Кристаллы между волокнами обнаруживаются и в третьей
зоне.
В охлажденном мясе, замороженном при тех же
условиях (—20° С), под микроскопом выявляются те же,
описанные выше, три зоны. Однако промерзание охлажден-
Зоны, возникающие в процессе замораживания мяса:
а — фасция; б, в, г — соответственно первая, вторая и
третья зоны.
44

ного мяса протекает, по-видимому, несколько иначе, чем
парного. Это проявляется в некоторых структурных
особенностях зон. Первая зона в замороженном охлажденном
мясе несколько толще, 0,3—0,4 мм, и состоит она также из
компактно расположенных волокон. Толщина второй
зоны колеблется от 0,35 до 1,3 мм, и волокна в этой зоне в
значительной степени деформированы. Третья зона более
сходна с такой же зоной в парном замороженном мясе,
однако волокна в ней тоньше, они в среднем равны
29,7 мкм, тогда как в парном замороженном мясе их
толщина была равна 33,6 мкм.
Выводы
Гистологический анализ позволил установить три
структурно разные зоны подвергающегося
замораживанию отруба мяса:
637.5.037.1
Определение интенсивности излучения
поверхности мяса
Проф. Н. А. ГЕРАСИМОВ, Ю. Д. РУМЯНЦЕВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
(Из диссертационной работы Ю. Д. РУМЯНЦЕВА)
При охлаждении мяса тепло отводится от его
поверхности путем конвекции, радиации и испарения влаги.
При воздушном охлаждении мяса количество тепла,
отводимого излучением, незначительно по сравнению
с остальными составляющими теплового потока. Поэтому
в расчетах им чаще всего пренебрегают. В системах
радиационного охлаждения, где тепловой поток излучением
достигает 30—40% от суммарного значения, его
необходимо учитывать.
Одной из важных характеристик лучистого
теплообмена является коэффициент излучения или степень
черноты тела. Коэффициент излучения — это сложная
величина, зависящая от природы, теплового состояния
тела, а также от состояния его поверхности.
Имеющиеся в литературе данные о степени черноты
говядины недостаточно надежны, так как относятся или к
сухой пленке, снятой с полутуши х, или к небольшим
образцам дефростированного мяса 2. Для свинины данные
о степени черноты вообще отсутствуют.
В связи с этим были проведены исследования
интенсивности интегрального излучения поверхностных слоев
говядины первой и второй категорий, а также свинины
в шкуре и без нее.
Для определения интенсивности излучения мяса был
использован инфракрасный термоэлектрический
радиометр ИКТЭРЛ-2, разработанный проф. Б. П. Козыревым.
Система радиометра основана на применении линзовой
оптики из кристалла бромистойодистого таллия и высо-
1 Московченко В. М. Определение степени черноты
поверхности охлажденного мяса с корочкой подсыхания.
«Холодильная техника и технология». Вып. 7. Киев,
«Техшка», 1968.
2 Sevcik V. J., Sunderland J. E. «Food Technol.», 1962,
No. 9.
первая поверхностная зона расположена непосредственно
под фасцией мускула. Толщина ее колеблется от 0,25 до
0,4 мм. Она состоит из сильно утонченных
поперечнополосатых мышечных волокон, плотно уложенных в
одном слое;
вторая зона более обширна по сравнению с первой.
Ее толщина от 0,35 до 2 мм. Она состоит из рыхло
расположенных и сильно деформированных волокон и
характеризуется наличием большого количества кристаллов
льда;
третья зона, по-видимому, занимает всю остальную
глубинную часть мускула или отруба. Она состоит из
стройных мышечных волокон, которые примерно только
в 1,5 раза тоньше волокон парного мяса. Общий
структурный вид этой зоны очень близок к нормальному виду
мяса до замораживания.
кочувствительного многоспайного термоэлемента с
нераспределенной приемной площадкой, имеющей белое
покрытие, поглощающее только инфракрасное излучение и
отражающее всю видимую часть спектра. Таким образом,
показания радиометра не зависят от наличия
коротковолнового фона @,4—1,5 мкм) при измерениях.
Исключение коротких волн имеет весьма большое
практическое значение, так как энергия излучения
видимой части спектра настолько превосходит энергию
излучения инфракрасного спектра, что небольшая доля
рассеянного коротковолнового излучения может обладать
энергией, соизмеримой с энергией инфракрасного
излучения.
Степень черноты определяли как коэффициент,
связывающий сигнал, генерируемый в цепи термоэлемента, от
интегрального излучения поверхностных слоев мяса с
сигналом, полученным от эталона с известной степенью
черноты, имеющего ту же истинную температуру, что и мясо
Еоп
Ьэ т
При замере сигналов Еоп и ЕэТ из них вычитали
значение шума в измерительном тракте.
Радиометр предварительно был отградуирован по
эталону в диапазоне избыточных температур *и—^p==t70° С
(?и — температура излучателя, а /р — температура
приемной площадки радиометра) при различных
температурах приемной площадки.
Температуру поверхности мяса измеряли четырьмя
медь-константановыми термопарами в комплекте с
потенциометром Р2/1 и нормальным элементом II класса,
которые через толщу мяса выводили к поверхностным слоям:
в говяжьих образцах — под пленку, а в образцах
свинины— на расстояние 0,5—1,0 мм от поверхности. Одну
термопару располагали в центре зоны «видимости»
радиометра, а остальные — с некоторым смещением от центра.
Температуру радиометра измеряли с помощью
мостовой схемы термометра сопротивления, вклеенного в
корпус.
Генерируемые э. д. с. термоэлемента измеряли
гальванометром Ml95/1. В радиометре предусмотрено
введение противо-э. д. с, что позволяет расширять диапазон
измерений без ухудшения точности отсчета.
Измерения интенсивности интегрального излучения
проводили на образцах мяса размерами 250X250X40 мм,
которые отбирали от разных парных полутуш. Образцы
говяжьего мяса отрезали от поверхности бедренной
части, а свинины — от спинной.
45

Степень черноты образцов определяли в интерзале
температур охлаждения.
С понижением температуры поверхности мяса степень
черноты возрастает, что видно из рисунка.
Степень черноты образцов мяса, взятых от разных по-
лутуш при одинаковой температуре, несколько
различалась, поэтому в таблице приведены осредненные значения.
Из таблицы следует, что степень черноты зависит* от
состояния поверхности. Жир имеет меньшую степень
черноты. Образование корочки подсыхания на образцах
говяжьего мяса практически не влияло на интенсивность
излучения поверхности.
Мясо
Говядина ....
Свинина в шкуре
Свинина без шкуры
Степень
черноты i
[0,86
[0,90
0,92
0,86
Температура
поверхности
мяса, °С If.»
6—18
2—16
6—16
9—17
Состояние поверхности
Покрыта толстым
слоем жира желтого
цвета
Покрыта белой
толстой пленкой
Светло-желтая
Белая с
бледно-розовым оттенком
Зависимости степени черноты мышечной ткани от
ориентации волокон не обнаружено. Значения интенсивности
интегрального излучения среза, перпендикулярного к
ориентации мышечных волокон, были несколько больше
по сравнению с излучением параллельного среза, но это
различие находилось в пределах погрешности
эксперимента.
664.951.037,5
Продолжительность размораживания рыбы
в воде
Н. Е. УСВЯТ
Сухумский рыбокомбинат
Проф. Н. А. ГОЛОВКИН, Р. Г. ГЕЙНЦ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
(Из диссертационной работы Н. Е. УСВЯТ)
Размораживание пищевых продуктов в жидкой среде
получает все большее распространение в отдельных
отраслях пищевой промышленности, особенно в рыбной.
Для указанных целей сконструирован и находится в
эксплуатации ряд установок. Дальнейшее
совершенствование и разработка новых агрегатов с применением
жидкой среды требует уточнения зависимости
продолжительности размораживания от различных параметров,
характеризующих этот процесс, что позволит производить
соответствующие технологические расчеты.
4 О 8 10 Г? № Ш
Температура, ?
а
ив i 1_ 1 1 1 •
10 12 № Ю /О
Температура, V
Зависимость степени черноты поверхности говяжьего
мяса (а) и свинины (б) от температуры.
Погрешность эксперимента при определении степени
черноты составила ±5,6%.
Полученные осредненные значения степени черноты
для говяжьего мяса оказались больше, чем по указанным
выше литературным данным, соответственно на 13 и 18%
В данной статье дано приближенное аналитическое
решение задачи о размораживании тела в форме цилиндра-
Полученное решение с эмпирическим поправочным
коэффициентом используется для установления зависимости
продолжительности размораживания рыбы. Значения
поправочного коэффициента найдены в опытах по
размораживанию рыбы в воде.
Процесс размораживания цилиндра радиусом R в-
среде (вода) с постоянной температурой tc при
постоянном коэффициенте теплоотдачи а рассматривается
состоящим из двух этапов — отепление от начальной
температуры tn До достижения на поверхности криоскопической
температуры ^кР и собственно размораживание.
Решение задачи об отеплении известно, имеются
расчетные формулы и номограммы для вычисления
продолжительности первого этапа и температуры в конце
первого этапа, в частности, температуры центра /ц [1, 2].
Если коэффициент теплоотдачи а достаточно велик, что
имеет место при размораживании рыбы в воде, то
граница между размороженным слоем и замерзшей частью
выявляется четко. В этом случае задача о размораживании
может быть рассмотрена как задача Стефана, т. е. с
подвижной границей. В дальнейшем изложении индекс /
относится к размороженному слою, индекс 2 — к
внутренней замерзшей части. Момент времени т=0 соответствует

началу второго этапа, отсчет расстояний г ведется от оси
цилиндра, где /-=0, ^ц=/2 @,0).
Пусть к моменту времени т образовался
размороженный слой толщиной |, а радиус замороженного
внутреннего цилиндра r\=R—?. Тогда процесс размораживания
описывается системой уравнений [1—4]:
dtx
^дг
dt±
дг
_д_
 дг
ц<°
(r\<r<R),
<г<ц),
t%(T, 0) = /(/•),
дг J
giVi
Г]
г=Я
МЛ
-PYi
J'
#8
T) =
a*!
/_
~-h Ol
dr—
[MR.
= o,
. т) =
"л
?272,
Л J
т)-
^kP
/,.
r -
-/
,
=#
dt2
дт
tcl.
dr,
A)
B)
C)
D)
E)
F)
G)
n
где p = w(uL\
w — относительное влагосодержание;
со — относительное количество вымороженной воды;
L — удельная теплота плавления льда.
Уравнение G) — это условие Стефана на границе
раздела фаз в интегральной форме [2—4].
Задача A)—G) — нелинейная. Возможно лишь
приближенное ее решение, если сначала подобрать функции,
аппроксимирующие распределение температуры в
каждом слое. Для размороженного слоя принят линейный
закон
h (г, т) = *кр + /кР~~*С (г, - г), (8)
-Г--Л+Я
для замороженной части — параболический
*2 (Г> Т>) = ^КР + (*Ц — ^КР)
л
2 _ г2
/?Т)
(9)
При этом был принят приближенный закон изменения
температуры на оси цилиндра '
t2 @, т) = /ц + (tKP-tu) ^-=р , A0)
что верно в начальный момент при r)=i? /2 @,0)= ?ц и
в конце процесса размораживания при ri=0 t2 @д)=^кР-
Количество вымороженной воды в замерзшей части
зависит от температуры. Эта зависимость для пищевых
продуктов имеет вид [5]
ш=1-^, A1)
где t2 — среднеобъемная температура замерзшей части,
2 V
*3 = -^ ) rt2dr = ^КР + ¦
0
«}
A2)
Тогда из уравнений A1) и A2) получим
(]ц — М Л
Подставляя величины t1 (/*, т), t2 (r, т) и со из
уравнений (8), (9) и A3) в уравнение G) и интегрируя его
A3)
при условии, что при т=0 r\=R, получим выражение дли
продолжительности размораживания цилиндра
wLy^2 \(Хг
^1 (^с — ^кр)
^+* +
21
кр
*п —*¦
кр
U
кр
4/
*кр ¦
9
1 (Kt
CiViR2
Сц-'крJ
In
2^кР
кр
/1
1
4nfl+^U
\3
¦—(ik + lJln(l+x)]
2a/?" ^ 6 J1U И ^Тз.
\ 1 /Ях \2
6-(ai+1)-
ag\l , c2y2 (/KP — tu)
4X± (tc
¦ * kp)
A4>
При большом значении коэффициента теплоотдачи a
температура центра в течение первого этапа не успевает
измениться, поэтому для расчетов можно принять ?ц=?н.
Для экспериментального исследования зависимости
продолжительности размораживания была создана
специальная опытная установка (на Сухумском
рыбокомбинате), на которой проводили опыты по определению
продолжительности размораживания как цилиндров:
сделанных из рыбы различных сортов, так и отдельных
экземпляров рыбы.
В табл. 1 наряду со значениями, найденными на
основании расчета по формуле A4), приводятся опытные
значения продолжительности размораживания рыбных
цилиндров, теплоизолированных с торцов.
При этом для расчета приняты значения исходных
данных, приблизительно соответствующие рыбе [6,7]:
^=0,75; Yi=Y2=1000 кг/м3; L=80 ккал/кг; Кг=
=0,4 ккал/(ч-м-°С); сх=0,8 ккал/(кг-°С); с„=0,4 ккал/
(кг-°С); /кр=—1°С; /ц=/н=-17° С; а=300 ккал/(ч-ма-°С),.
р=54 ккал/кг.
Сравнение результатов расчетов и опытов,
приведенных в табл. 1, показывает, что формула A4) дает значения
продолжительности размораживания цилиндра с
достаточной точностью.
Далее на той же установке было проведено около
двухсот опытов по определению продолжительности
размораживания в воде отдельных экземпляров рыбы различных
сортов. На результаты полученных данных, естественно,
влияет неоднородность структуры рыбы, различие в
форме, содержании жира и т. д., поэтому результаты
отдельных опытов трудно сравнивать с расчетными значениями.
В связи с этим полученные результаты опытов
обрабатывали методом уравновешенных погрешностей. При этой
обработке была принята эмпирическая зависимость
продолжительности размораживания
ъ
A5)
tc
кр
где k — эмпирический коэффициент.
По методу уравновешенных погрешностей
k = iil
1ОПЫТН.
У.
(О
A6)
КР
Это уравнение суммирует значения, полученные для
одного и того же размера рыбы. После вычисления k для
каждого размера рыбы находят «выровненные» значения т
по формуле A5).
47

Результаты обработки опытов для нескольких
значений диаметра d рыбы и температуры воды приведены в
табл. 2. Эти значения в дальнейшем считаются опытными.
За диаметр рыбы принимается ее наибольший поперечный
размер.
Если в формуле A4) ограничиться первым слагаемым,
учитывающим только теплоту фазового превращения, то
приближенная формула для вычисления
продолжительности размораживания цилиндра будет иметь вид
\rt D "г 1 "Г / /-.„ Х
2?кр 4^р / *н+*кр
'кр-'н + (^кр-^нJ 1П/ 2^кр
--Й'^2- A7)
Значения т, полученные по формуле A7) для рыбного
«цилиндра, приведены в табл. 3.
Так как в формулах A5) и A7) т обратно
пропорционально (tc—/кР), то отношение п расчетных значений т
по формуле A7) к опытным значениям т из табл. 2
постоянно для одного и того же размера. Приводим значения
этого отношения п:
4 .0,050 0,060 0,070 0,080 0,090 0,100 0,110
п. ... 2,3 1,9 1,6 1,4 1,5 1,7 1,9
Тогда продолжительность размораживания рыбы при
погружении ее в воду может быть вычислена по формуле,
«содержащей эмпирический коэффициент п,
wLyJ* {BX1 2/кР \Г 1
т = 4пХг (tc - *кР) \[ad + l + tn-tKV)[2 +
2
2^кр ^ 4*кр , / *н +Jv
4'кр / ^НкР /]
'н-'крJ / 2/кР / J"
A8)
тде п находится в зависимости от диаметра рыбы из табл. 3,
Формула A8) позволяет получать значения
продолжительности размораживания рыбы в воде с точностью,
достаточной для инженерных расчетов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1, Лыков А. В. Теория теплопроводности. М.,
«Высшая школа», 1967.
. А л я м о в с к и й И. Г., Г е й н ц Р. Г.,
Головкин Н. А., Логинов Л. И., Юшков П. П.
Аналитическое исследование технологических процессов
обработки мяса холодом. М., ЦНИИТЭИ, 1970.
3. Юшков П. П., Г е й н ц Р. Г. О продолжительности
промерзания пластины. «Инженерно-физический
журнал», т. 12, 1967, № 4.
•4. Г е й н ц Р. Г. О продолжительности промерзания
цилиндра. Труды научной конференции. Л., 1970.
5. Ч и ж о в Г. Б. Метод вычисления теплофизических
характеристик пищевых продуктов-при отрицательных
Таблица 1
Диаметр
рыбы d, м
0,08
0,04
Вид рыбы
Севрюга
Нототения
Судак
Севрюга
Нототения
Судак
Продолжительность размораживания
рыбного цилиндра т (ч) при tG (°C)
15
3,08;
3,33
2,75
2,50
B,74)
1,00
0,92
0,92
@,74)
20
2,50;
2,63
2,20
1,90
B,20)
0,73
0,70
0,65
@,59)
25
2,25
1,92
1,79
A,88)
0,62
0,54
0,49
@,51)
30
1,91
1,71
1,58
A,65)
0,54
0,46
0,42
@,44)
35
1,81
1,53
1,47
A,50)
0,49
0,43
0,38
@,41)
Примечание. В скобках указаны расчетные значения,
найденные по формуле A4).
Таблица 2
35
S 3
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
Опытные значения продолжительности т (ч)
размораживания рыбы в воде при tQ (°C)
15
0,39
0,65
1,01
1,54
1,83
1,97
2,04
20
0,30
0,49
0,78
1,18
1,40
1,50
1,55
25
0,24
0,40
0,63
0,95
1,13
1,21
1,25
30
0,21
0,33
0,53
0,80
0,95
1,02
1,05
35
0,18
0,29
0,45
0,69
0,82
0,88
0,91
Таблица 3
аметр
эы d, м
^
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
Значения т (ч) продолжительности размораживания
рыбного цилиндра при t (°C)
15
0,89
1,23
1,65
2,13
2,66
3,27
3,88
20
0,68
0,94
1,26
1,62
2,03
2,49
2,96
25
0,55
0,76
1,02
1,31
1,64
2,00
2,39
30
0,46
0,64
0,86
1,10
1,37
1,68
2,00
35
0,39
0,55
0,74
0,95
1,18
1,45
1,73
температурах на основе закона Рауля. «Холодильная
техника», 1966, № 10.
6. Головкин Н. А., Ч и ж о в Г. Б. Холодильная
технология пищевых продуктов. М., Госторгиздат, 1963.
7. Чернеева Л. И. Исследование теплофизических
свойств пищевых продуктов. М., Гостехиздат, 1956.

ОБМЕН ОПЫТОМ
2
з
д
схема
подачи
т
0
7
электрического
621.565:62-52
Схема аварийного отключения электрического питания
машинного отделения
Согласно «Правилам техники безопасности на
аммиачных холодильных установках» (издание
ВНИХИ, 1969 г., § 45) в машинном отделении
и вне его (рядом с выходом) предусмотрены
специальные выключатели или кнопки,
служащие для экстренной остановки компрессоров и
аммиачных насосов и обесточивающие сило-
ловое оборудование. При этом одновременно
должна включаться автоматическая аварийная
вентиляция.
Для удобного и надежного отключения всех
электроприводов машинного отделения и полного
обесточивания силовых и осветительных цепей
(кроме аварийных) предлагается схема,
приведенная на рисунке.
В схему входит автоматический выключатель
типа АВ4 (или любой подобный) с расцепителем.
Максимальный ток автомата выбирается
независимо от нагрузки. С подстанции ввод
производится параллельно на автомат АВ4 и
аварийный групповой щиток. Распределительные
шкафы, откуда получают питание отключаемые
двигатели машинного отделения, запитываются
через автоматический выключатель АВ4.
Электропривод аварийной вентиляции, аварийное
освещение и катушка независимого расцепителя
автоматического выключателя АВ4 питается от
аварийного группового щитка. Аварийные
кнопки в цепи питания независимого расцепителя
ния в машинное отделение:
1 — общий ввод электрического питания машинного
отделения; 2 — автомат АВ4; питание: 3 —
электродвигателей, 4 — рабочего освещения, 5 — аварийного
освещения, 6 — аварийного вентилятора, 7 — катушки
расцепителя автомата АВ4; 8 — щиток аварийного
питания.
устанавливаются у выходов машинного
отделения под стеклом (согласно правилам).
Для удобства эксплуатации и более
эстетичного вида следует применять кнопки ладонного
типа с грибковым толкателем красного цвета.
Кнопки применяются двухконтактные. Один
контакт служит для включения расцепителя,
другой — для включения аварийного вентилятора
и освещения.
Простота монтажа, эксплуатации, полное
удовлетворение всем требованиям правил техники
безопасности позволяют рекомендовать
описанную схему для применения при автоматизации
холодильных установок.
в. п. пожитков
621.565:621.89
Реконструкция системы смазки у компрессорных
агрегатов АК-РАБ100
Ротационные компрессорные агрегаты АК-
РАБ100, входящие в двухступенчатые
установки АДС-РАБ (выпуска московского завода
«Компрессор») смазываются с помощью плунжерного
насоса (лубрикатора). Это препятствует
полной атоматизации их работы. До настоящего
времени выпущено и смонтировано на
предприятиях большое количество этих установок.
С 1972 г. компрессорные агрегаты АК-РАБ100
начинают выпускаться с насосно-циркуляцион-
ной системой смазки при циркуляции большого
количества масла (порядка 100 кг/ч). Преиму-
49
U>

ществами этой системы являются: возможность
полной автоматизации работы компрессора;
некоторое снижение шума; увеличение
долговечности компрессора за счет более обильной
смазки трущихся частей.
В состав агрегата входит встроенный
масляный шестеренчатый насос, циклонный
маслоотделитель и приборы автоматики.
Компрессорные агрегаты, выпущенные с луб-
рикаторной системой смазки, могут быть
переоборудованы на циркуляционную систему
силами эксплуатирующих организаций.
На рис. 1 приведена схема насосно-циркуля-
ционной системы смазки компрессора РАБ 100.
В систему входят маслоотделитель 1,
встроенный или выносной шестеренчатый насос 2
производительностью 50—100 кг/ч, обратный
клапан типа ОКДП 5, масляные фильтры 4
(сетчатый, или заборный, и щелевой), масляные
трубопроводы диаметром 6—8 мм, манометр 5 для
измерения давления масла, запорная 6 и
регулирующая 7 арматура, реле контроля смазки
(РКС) 8.
Масло через сетчатый фильтр забирается из
маслоотделителя шестеренчатым насосом и
подается через щелевой фильтр и подшипники внутрь
компрессора. Из имеющихся на компрессоре
трех точек смазки при насосно-циркуляционной
системе используются две. Третья точка смазки
(штуцер на всасывании на корпусе компрессора)
глушится. Для регулирования давления
нагнетания масляного насоса и создания
определенного перепада давлений, необходимого для
нормальной работы РКС, в схеме применен
регулирующий вентиль, изготавливаемый на осно-
Рис. 1. Схема трубопроводов компрессорного
агрегата АК-РАБ100.
50
ве углового вентиля Ду10 марки 15с13бк (рис. 2).
Контроль за поступлением смазки
осуществляется через два смотровых стекла,
применяемых на действующих агрегатах. Из этих стекол,
а также из штуцеров на корпусе компрессора
обязательно удаляются обратные клапаны.
Диаметр прохода в штуцерах стекла увеличивается
до 4—5 мм. Из линии, соединяющей всасывание
насоса и маслоотделитель, необходимо сделать
отбор масла для подачи его в сальник компрессо-
Рис. 2. Регулирующий вентиль:
/ — детали вентиля ДуЮ марки 15с13бк; 2 —
пружина; 3 — шаровой клапан; 4 — гайка накидная; 5 —
седло клапана.
ра. Масло подается через один из вентилей на
масляном бачке сальника. Из компрессора паро-
масляная смесь подается в циклонный
маслоотделитель, где происходит разделение фракций.
Клапан ОКДП устанавливается на линии,
выходящей из маслоотделителя, для выравнивания
давления в маслоо?делителе и компрессоре после
остановки компрессора, а из штатного обратного
клапана, установленного в корпусе компрессора,
удаляется клапан. При несоблюдении этого
требования может произойти передавливание масла
из маслоотделителя в компрессор и авария при
его пуске.
Циклонный маслоотделитель может быть
изготовлен силами предприятия на базе
стандартного маслоотделителя (например 80 ОММ) или
труб подходящего диаметра. Схема
маслоотделителя представлена на рис. 3. Соотношение
геометрических размеров маслоотделителя в
зависимости от выбранного диаметра обечайки
должны быть следующими: D = l,25 d, H=4~5d,
dTP=0,5 dt /i=200^250 мм, #у = 100 мм.

При изготовлении маслоотделителя следует
обратить особое внимание на следующее.
1. Внутренняя поверхность улитки должна быть
гладкой, сварные швы тщательно защищены.
Отверстие в обечайке под улитку размечается
после изготовления последней. Вварку улитки
производить встык в точке / (см. рис. 3).
2. Обязательно устанавливать отбойник с
успокоителем.
3. В нижней части маслоотделителя под
отбойником необходим ресивер для масла емкостью
20—25 л. Минимальный рекомендуемый диаметр
трубы, из которой изготавливается обечайка
маслоотделителя, 250 мм. Диаметры входного
и выходного патрубков маслоотделителя
должны быть равны диаметру нагнетательной трубы
компрессора.
В схеме может быть применен выносный или
встроенный шестеренчатый насос подходящей
производительности. При использовании
встроенного насоса корпус его является одновременно
крышкой переднего подшипника компрессора.
В корпусе насоса в этом случае необходимо
предусмотреть сверление для установки штуцера
подачи масла в подшипник.
После сборки схемы смазки необходимо
провести регулировку давления масла для
стабильной работы РКС. Давление в
нагнетательной линии масляного насоса должно превышать
давление нагнетания компрессора на 0,5—
1 кгс/см2. Регулировка давления масла
проводится на прогретой машине. В смотровом стекле
при этом должна быть хорошо видна струя
масла.
После остановки компрессора на длительный
период необходимо перекрыть вентиль на
выходе масла из маслоотделителя. При пуске
могут наблюдаться посторонние шумы (стук) в
рабочей полости компрессора, появляющиеся
в результате накопления в ней масла (при
отсутствии протока пара).
Для устранения стука необходимо сразу после
запуска приоткрыть всасывающий вентиль или
запускать компрессор с приоткрытым
всасывающим вентилем. При этом потоком пара,
подаваемого компрессором, масло будет выноситься
в маслоотделитель. РКС при пуске компрессора
А-А
Рис. 3. Схема циклонного маслоотделителя:
/ — входная улитка; 2 — обечайка; 3 — отбойник;
4 — успокоитель.
необходимо блокировать обычным тумблером
или любым подходящим реле времени с периодом
срабатывания 15—30 с.
При эксплуатации компрессора с насосно-
циркуляционной системой смазки могут
встретиться следующие неисправности.
Снижение давления масла вплоть до
срабатывания РКС при отсутствии в системе
необходимого количества масла или в случае выхода
из строя сальника компрессора (пропуск масла
внутрь компрессора). Срыв насоса и
срабатывание защиты по маслу может произойти при
работе компрессора влажным ходом и попадании в
маслоотделитель жидкого холодильного агента,
что вызывает вспенивание масла в
маслоотделителе и образование паровых пробок на
всасывающей линии масляного насоса.
В. П. ПЫТЧЕНКО — ВНИХИ

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Полезная книга
(В. С. Мартыновский, Л. 3. Мельцер. Судовые холодильные
установки и их эксплуатация. Л., «Судостроение», 1971,
375 стр. Цена 1 р. 10 к.)
Книга В. С. Мартыновского и Л. 3. Мельцер а «Судовые
холодильные установки и их эксплуатация» охватывает
широкий круг вопросов, изложенных на высоком
научном уровне. В ней удачно сочетаются лаконичность и
полнота изложения общих принципов, сущности и
особенностей процессов, методы расчета и конкретные
современные схемы установок, конструкций агрегатов и аппаратов
с учетом специфики их применения на судах. Она
написана в доступной, понятной для рядового читателя форме,
что особенно важно для учебника.
При относительно небольшом объеме книги авторам
удалось достаточно полно, даже несколько шире, чем
требует программа курса, изложить основные вопросы
судовой холодильной техники, включая
кондиционирование воздуха.
В первой главе рассмотрены общие вопросы применения
холода на судах, все современные и перспективные
области его использования. Однако при рассмотрении вопроса
об охлаждении наддувочного воздуха дизеля Д-50
желательно было бы привести данные не только о повышении
его мощности, но и об энергозатратах на это охлаждение.
Во второй главе приведены основы теории
холодильных машин, в первую очередь парокомпрессорных, как
наиболее эффективных и распространенных на судах. Все
вопросы изложены на высоком научном уровне. Однако
следовало бы отметить, что сопоставление холодильного
и теплового коэффициентов недопустимо не только
потому, что потенциал подводимого тепла может быть
различным, но и потому, что тепловой коэффициент
учитывает эффективность совмещенного прямого и обратного
циклов теплоиспользующей машины, а холодильный
коэффициент — только обратного цикла (например,
компрессорной машины).
Совершенно оправданно в отдельной, третьей, главе
рассмотрены все остальные холодильные машины, кроме
парокомпрессорных, показана перспективность
применения на судах в различных целях некоторых из них.
Приведены интересные решения и результаты исследований
авторов по воздушным холодильным машинам. Правда,
воздушные машины лучше было бы отнести к
компрессорным, т. е. классифицировать по признаку механического
сжатия воздуха, а не по роду рабочего вещества. В связи
с этим вряд ли правильно помещать сведения о вихревых
трубах в §15 «Воздушные холодильные машины».
В четвертой главе четко и теоретически
безукоризненно рассмотрены теоретические и действительные рабочие
процессы поршневого холодильного компрессора и
сложные циклы. По этой главе имеется единственное
замечание: нежелательно рекомендовать в расчетах устаревшую
формулу B3) проф. И. И. Левина, не согласующуюся
с закономерностями для современных компрессоров.
Пятая глава содержит новый материал по
современным судовым холодильным компрессорам, причем
достаточное внимание уделено перспективным винтовым и
ротационным компрессорам. Было бы желательно при
вести конструкцию центробежных компрессоров, которые
начинают применяться в судовых холодильных
установках.
В шестой главе рассмотрены расчет и конструкции
конденсаторов и испарителей, устройство холодильных
агрегатов, воздухоохладителей, вспомогательных аппаратов
и арматуры. Особое значение для проектировщиков и
эксплуатационников имеют вопросы циркуляции масла
во фреоновых системах, также изложенные в этой главе.
Представляется методически более правильным описывать
вначале конструкции и работу теплообменных аппаратов,
а затем их тепловой расчет.
Несмотря на относительно небольшой объем главы
VII, в ней очень хорошо изложены основные вопросы
автоматизации судовых холодильных установок (принципы,
схемы установок, конструкции приборов). Однако §37
«Регулирование влажности воздуха» слишком мал по
объему (всего 0,5 стр.) и недостаточно освещает способы
регулирования влажности воздуха.
В главе VIII «Системы охлаждения и замораживания
на судах» дана обширная систематизированная
информация по этому вопросу. Приведены современные схемы и
конструкции, в том числе панельного экранирования
рефрижераторных трюмов, систем воздухораспределения,
судовых скороморозильных аппаратов и
льдогенераторов и т. п.
В главе IX обстоятельно рассмотрена изоляция
судовых холодильных помещений, приведен расчет холодопро-
изводительности установки. Однако допущены
некоторые досадные неточности. В формуле на стр. 250 для
определения различных тепло притоков, в частности от
рассольных насосов и вентиляторов, слагаемым может быть
не только тепло, эквивалентное потерям
электродвигателя, но и тепловой эквивалент всей потребляемой им
мощности, что зависит от назначения и места установки (по
отношению к охлаждаемому объекту) механизма. Кроме
того, для более точных расчетов необходим учет
коэффициентов загрузки и времени работы тех или иных
механизмов. Все это желательно было бы объяснить читателю.
Нерассчитываемые потери холода (в трубопроводах,
аппаратах) на стр. 250 учтены в 4—15% от тепла,
поступающего через ограждения. Обычно эти потери относятся
к холодопроизводительности установки.
Не совсем удачно основное требование Регистра СССР
по подбору числа и холодопроизводительности машин
судовой холодильной установки приведено в сноске
(стр. 251), а частное, относящееся только к промысловым
судам с емкостью трюмов до 200 м3, — в основном тексте
(стр. 250). Это, очевидно, объясняется тем, что новые
Правила Регистра были опубликованы, когда учебник
уже находился в стадии издания. Поэтому очень
хорошо, что авторы смогли учесть эти изменения в Правилах,
52

однако не отметили, какое из этих требований Регистра
является общим, основным.
Конечно, на 50 страницах трудно достаточно подробно
осветить все вопросы кондиционирования воздуха на
судах. Тем не менее, авторам удалось в главе X привести
не только основные сведения, но и изложить особенности,
санитарно-гигиенические и физические основы
комфортного кондиционирования на судах, методы изменения
тепловлажностного состояния воздуха и расчета
процессов, аппаратов, принципы и средства автоматического
регулирования систем кондиционирования, а также
вопросы осушения воздушно-газовой среды в трюмах и
танках судов.
Замечания по этой главе в основном сводятся к
следующему.
При рассмотрении косвенного метода расчета
теплового потока при наличии влагообмена желательно было бы
ввести понятие о коэффициенте влаговыпадения, и
формулу (81) записать в виде произведения коэффициентов
теплоотдачи и влаговыпадения, поверхности теплообмена
и разности температур. Тогда было бы видно, как испол-
зуется в расчетах коэффициент теплоотдачи.
Классификация воздухораспределителей в § 57
отличается от принятой в судостроении. Следовало бы пол-
ХРОНИКА
С 10 по 12 апреля 1972 г. в Ленинграде проходил
семинар по кондиционированию воздуха в промышленных
и гражданских зданиях, организованный Ленинградским
домом научно-технической пропаганды совместно с
Ленинградским областным правлением НТО стройиндустрии.
В работе семинара участвовало около четырехсот
человек — представителей 165 организаций Ленинграда
и 15 других городов страны.
Семинар открыл председатель Оргкомитета канд. техн.
наук А. Г. Аверьянов. Было заслушано 24
доклада, одиннадцать из которых подготовлены по
заданию Оргкомитета.
Значительное число докладов посвящено теплообмен-
ным аппаратам установок кондиционирования воздуха.
Доктор техн. наук Е. В. Стефанов (г.
Ленинград) выступил с проблемным докладом о перспективах
применения контактных аппаратов в системах
кондиционирования воздуха. В докладе рассмотрены различные
типы контактных аппаратов и методы их расчета, указано
на перспективность применения контактных аппаратов
для обработки воздуха, отмечена важность работ по
изысканию совершенных методов дисперсирования воды в
форсуночных камерах, исследованию аппаратов с
сетчатыми и регулярными насадками, новых типов пенных
аппаратов.
нее описать современные типовые (нормализованные)
выпускные и доводочные прямоточные
воздухораспределители.
На наш взгляд, неудачны определения «рабочая
поверхность кондиционера» (речь идет о поверхности
теплообмена воздухоохладителя, стр. 263 и др.), «ребристый
кондиционер» (стр. 293), «коэффициент эффективности
кондиционера» (имеется в виду наружный коэффициент
охлаждения, стр. 288).
Интересны по содержанию и важны по значению главы
XI и XII, в которых изложены особенности устройства
и планировки рефрижераторных судов и основы
эксплуатации холодильных установок. Однако желательно было
бы в первой из них привести пример устройства и
характеристики охлаждаемых контейнеров, а во второй
расширить содержание § 72, посвященного испытаниям судовых
холодильных установок.
Рецензируемая книга заслуживает самой высокой
оценки. Она, несомненно, окажет большую помощь в
подготовке инженеров-судомехаников и в совершенствовании
судовых холодильных установок.
Ю. В. ЗАХАРОВ — Николаевский кораблестроительный
институт
Канд. техн. наук В. Е. Минин (г. Ленинград)
сделал обзор и привел классификацию серийных
поверхностных теплообменников (воздухонагревателей и
воздухоохладителей), используемых в системах вентиляции
и кондиционирования воздуха в качестве
самостоятельных секций и в качестве элементов агрегатных
кондиционеров. Приведены данные о производстве в нашей стране
рассматриваемых аппаратов, проанализированы
различные методики поверочного расчета паро- и водовоздушных
теплообменников и предложена методика расчета
теплообменников, которая более полно учитывает факторы,
влияющие на теплопередачу.
Вопросам исследования различных типов теплообмен-
ных аппаратов были посвящены еще пять докладов.
Канд. техн. наук Б. И. Б я л ы й и канд. техн.
наук Г. С. Куликов (г. Харьков) предложили
математическую модель, описывающую процессы тепловлаж-
ностной обработки воздуха в орошаемых дисковых
вентиляторах и геометрические характеристики оптимальных
междисковых зазоров, полученные в результате решения
составленных уравнений.
Доктор техн. наук Е. В. Стефанов, канд.
техн. наук В. Д. К о р к и н (г. Ленинград) и
3. Е. Г о л ь д е н б е р г (г. Харьков) исследовали гид-
ро- и аэродинамические особенности работы форсунок
Семинар по кондиционированию воздуха в
промышленных и гражданских зданиях
53

и предложили пути интенсификации процессов тепло-
и массообмена в оросительных камерах.
Канд. техн. наук И. Ф. Ю х н о и канд. техн.
каук Г. С. Куликов (г. Харьков) доложили о
возможности использования показателей удельных
энергетических затрат для оценки величины поверхности
контакта в камерах орошения.
Доктор техн. наук В. П. Алексеев и А.
В.Дорошенко (г. Одесса) исследовали величину
термического сопротивления в процессах тепло- и массообмена
между воздухом и водой в пленочной градирне с насадкой
из пакета ребристых мипластовых сепараторов. Получена
зависимость термического сопротивления в виде функции
скорости воздуха и плотности орошения.
И. PL Логвинский и Ю. М. Мейликов
(г. Москва) исследовали статические характеристики
калориферов в зависимости от схемы регулирования его
теплоотдачи, от величины отношения водяных
эквивалентов, движущей силы теплообмена и величины нагрева
воздуха.
Шесть докладов были посвящены проектированию
систем кондиционирования воздуха.
Канд. техн. наук Б. В. Б а р к а л о в (г. Москва)
осветил различные проблемы проектирования крупных
промышленных предприятий. Рассмотрены вопросы
снабжения крупных промышленных зданий чистым
наружным воздухом и организации выброса отработанного
воздуха в атмосферу. Экономически целесообразно
применение искусственной общеобменной вытяжной
вентиляции. Предложено шире использовать взаимное
блокирование кондиционеров и приточных установок,
приведены схемы систем кондиционирования воздуха для
крупных промышленных предприятий, а также данные о
способах распределения воздуха в нижнюю зону и
некоторые технико-экономические показатели систем
кондиционирования воздуха.
Канд. техн. наук А. А. Рымкевич
(г.Ленинград) изложил метод оптимизации систем
кондиционирования воздуха. Для оценки и анализа проектных решений
предложено использовать четыре группы показателей:
функционально-технологические,
конструктивно-компоновочные, эксплуатационные и экономические.
Количественная оценка любого рассматриваемого варианта систем
кондиционирования воздуха может быть представлена
отношением фактических значений показателей к их
минимально неизбежным значениям, которые определяются
для заданных исходных условий в предположении, что
осуществлены оптимальная технология обработки
воздуха в кондиционере и оптимальная схема автоматического
регулирования, а типоразмеры оборудования
соответствуют необходимой производительности.
При соответствующей методике расчета минимально
неизбежные значения показателей являются ориентиром
для выбора оптимальных систем кондиционирования
воздуха.
Доктор техн. наук О. Я- К о к о р и н (г. Москва)
выступил с докладом о современных системах
кондиционирования многоэтажных зданий. Отмечено, что наиболее
экономичными и гибкими по регулированию для высотных
многокомнатных зданий являются одноканальные
системы с эжекционными кондиционерами — доводчиками для
четырехтрубных систем с регулированием по воде.
Канд. техн. наук Л. М. 3 у с м а н о в и ч (г. Москва)
доложил о результатах исследования возможности
двухступенчатых испарительных систем охлаждения и путях
расширения области их применения.
Канд. техн. наук А. Г. Сотников (г.
Ленинград) рассказал о выполненных на моделях в ЛТИХП
исследованиях теплоустойчивости кондиционируемых
помещений, позволивших разработать метод расчета,
основанный на связи статических и динамических
характеристик объекта.
A. А. Цейтлин (г. Ленинград) познакомил
участников семинара с разработанной в ЛИОТе методикой
определения параметров наружного воздуха для расчета
кондиционеров карьерных машин.
Вопросам распределения воздуха было посвящено три
доклада.
Канд. техн. наук М. И. Г р и м и т л и н (г.
Ленинград) обобщил отечественный и зарубежный опыт
распределения приточного воздуха в кондиционируемых
помещениях. Изложены современные методы расчета
различных систем воздухораспределения на заданные параметры
рабочей зоны помещений. На основе сопоставительного
анализа рекомендуются предпочтительные области
применения тех или иных способов воздухораздачи.
B. В. Ловцов и О. Н. Груздев
(г.Ленинград) рассмотрели новые типы воздухораспределителей.
Два доклада посвящены проблемам увлажнения
воздуха в зимнее время.
Л. Е. Эльтерман (г. Ленинград) доложил о
результатах исследований типовых форсуночных камер,
работающих в режиме одновременного нагрева и
увлажнения воздуха.
Канд. техн. наук М. А. Барский и В. А. До-
лотов (г. Ленинград) исследовали орошаемый пенным
слоем теплообменник в режиме нагрева и увлажнения
воздуха при температурах воздуха до —45° С. Для
систем вентиляции рекомендуется обрабатывать воздух
параллельно — в калорифере и в орошаемом пенным слоем
теплообменнике.
Т. В. Г о г о л и н а (г. Москва) осветила состояние
разработок холодильного оборудования для систем
кондиционирования воздуха. По данным ВНИИхолодмаша
стоимость 1000 ккал холода ориентировочно составляет
1 коп, потребность в холоде для систем
кондиционирования воздуха в год — около 7,5 млрд. кВт. Отмечены
преимущества применения теплоиспользующих
холодильных машин и аккумуляции холода в свете предполагаемой
дифференциации дневных и ночных тарифов на
электроэнергию.
В. М. Рубчинский (г. Москва) рассмотрел
вопросы регулирования процессов кондиционирования
воздуха. С помощью аналоговых машин исследованы
передаточные функции узлов прямоточных кондиционеров при
количественном методе регулирования тепло- и холодоно-
сителя.
Н. Л. Левченко (г. Ленинград) рассказала об
опыте наладки автоматики в системах
кондиционирования воздуха, а С. И. Фролов (г. Москва) — о схемах (
автоматизации неавтономных агрегатных кондиционеров
КНУ-12 и КНУ-18.
Канд. техн. наук А. Я. К р е с л и н ь (г. Рига)
познакомил с состоянием исследований и развитием
техники отопления, вентиляции и кондиционирования
воздуха в Финляндии. Большой интерес вызвала
информация о вращающихся регенеративных тепловлагообмен-
никах, воздухораспределителях, паровых увлажнителях
воздуха, станках для изготовления круглых
воздуховодов, приборов для наладки систем вентиляции и
кондиционирования воздуха.
Доклад канд. техн. наук И. Г. Сенатова
(г. Москва) посвящен обзору материалов V
Международного конгресса МИХ в г. Копенгагене.
В принятом семинаром решении одобрены
результаты большинства доложенных разработок.
По материалам семинара издан сборник статей под
редакцией канд. техн. наук А. Г. Сотникова
«Кондиционирование воздуха в промышленных и гражданских
зданиях».
54

Краевая научно-техническая конференция
в г. Краснодаре
30—31 мая с. г. в г. Краснодаре состоялась научно-
техническая конференция «Применение искусственного
холода в отраслях промышленности Северного Кавказа»,
посвященная 50-летию образования Союза ССР.
Конференция была организована Краснодарским
краевым правлением НТО пищевой промышленности,
Отделением пищевых производств Северо-Кавказского
научного центра МВССО РСФСР и МВО СССР,
Краснодарским политехническим институтом и
Северо-Кавказским государственным институтом проектирования «Сев-
кавгипропищепром».
В работе конференции приняли участие около 100
человек от 30 организаций Северного Кавказа, а также Москвы,
Волгограда и Ростова-на-Дону.
На конференции было сделано 17 докладов и
сообщений.
С докладом о состоянии и развитии холодильного
хозяйства в Краснодарском крае выступил заведующий
кафедрой холодильных и компрессорных машин и
установок Краснодарского политехнического института (КПИ)
доцент И. В. Тарабрин.
О развитии холодильного хозяйства пищевых
отраслей промышленности республик Северного Кавказа
рассказал представитель СКСПНУ треста «Оргпищепром»
В. В. Суриков.
В сообщении В. С. Левитина (СКСПНУ треста
«Оргпищепром») и В. М. Шляховецкого (КПИ)
говорилось о выборе типа систем охлаждения для фруктохра-
нилищ.
С интересом было заслушано сообщение 3. 3. Гайдина,
В. М. Стародубцева, Н. В. Шмелевой (КПИ) о
применении искусственного холода для повышения
продуктивности откорма свиней в свиносовхозе «Искра»
Ленинградского района Краснодарского края.
Применению искусственного холода на предприятиях
пищевой промышленности Краснодарского края были
посвящены следующие доклады и сообщения:
— Испытание режимов обработки коньяков холодом
в условиях Новокубанского винно-коньячного завода
(А. Т. Пименов — Новокубанский винсовхоз объединения
«Абрау-Дюрсо»);
— Кондиционирование воздуха в камерах созревания
сыров на Тихорецком сыркомбинате (В. В. Маяковский —
СМНУ треста Союзмясомолмонтаж, И. В. Тарабрин —
КПИ);
— Применение искусственного холода при хранении
томатов на Адыгейском консервном комбинате в условиях
активного вентилирования (Р. И. Шаззо, Э. А. Ляшенко—
КНИИПП);
— Динамика замораживания пряной зелени в
брикетах на консервном комбинате (Л. И. Гаврилищина,
Ю. Г. Скорикова — КНИИПП).
Доклад о выборе схем охлаждения молока на фермах
совхозов и колхозов представили В. П. Иванов, М. Г.
Усачева, М. А. Розенберг (Краснодарский компрессорный
завод), В. П. Нечаев (КПИ).
О применении холода в проектах «Севкавгипропище-
пром» рассказал представитель этого института В. Г.
Суслов.
В сообщениях Ю. И. Верина (объединение «Кубань-
газпром»), Л. А. Пережогина, В. М. Шляховецкого
(КПИ) говорилось о применении утилизационной
абсорбционной холодильной машины для обработки природного
газа на компрессорной станции «Майкоп».
С сообщением об эффективности охлаждающих
приборов холодильников выступила Р. В. Любимова (КПИ).
Три доклада были представлены сотрудниками
Всесоюзного научно-исследовательского института
холодильной промышленности: А. М. Хелемским — Конструкции
ограждения холодильников из новых изоляционных
материалов; Ю. Я. Сенягиным — Автоматизация
холодильных установок; В. А. Киляшевой — Механизация
грузовых работ на холодильниках.
В принятом конференцией решении определены пути
дальнейшего развития холодильного хозяйства в
Краснодарском крае.
На конференции было сделано сообщение о работе
редколлегии журнала «Холодильная техника». При
обсуждении содержания журнала выступившие специалисты
отметили правильность выбранного журналом направления
в освещении важных проблем холодильной техники и
технологии и сделали ценные замечания по содержанию
журнала.
Участники конференции ознакомились с работой
кафедры холодильных и компрессорных машин и установок
КПИ, которая за 5 лет существования выпустила 532
инженера для холодильного хозяйства Краснодарского
края.
Кроме того, были организованы экскурсии на
предприятия г. Краснодара: холодильную станцию
хлопчатобумажного комбината, хладокомбинат и компрессорный
завод.
ър&&&&&&&&*^^
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
Журнал «Холодильная техника» распространяется только по
подписке!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал с первого
номера 1972 г., могут подписаться в местных отделениях связи и пунктах
подписки «Союзпечать» с любого последующего номера журнала и на
любой срок в пределах календарного года.
55

К 60-летию Н. П. Любимова
В мае 1972 г. исполнилось 60 лет со дня рождения
заместителя начальника Росмясорыбторга Николая
Петровича Любимова.
После окончания в 1935 г. Ленинградского
технологического института холодильной промышленности
Н. П. Любимов был главным инженером на
распределительных холодильниках Главхладопрома в Самтредиа,
Никитовке, Ворошиловграде, Тбилиси, Ростове, Москве,
Киеве, Львове и Севастополе.
С 1949 по 1955 гг. Н. П. Любимов работал в
аппарате Главхладопрома, с 1955 по 1958 гг. — главным
инженером Главмясорыбторгд, с 1958 г. — заместителем
начальника Росмясорыбторга.
Работая около 40 лет в системе холодильной
промышленности, Н. П. Любимов много знаний, труда и энергии
отдает ее развитию. Это инициативный,
высококвалифицированный специалист. Он уделяет много внимания
совершенствованию проектирования холодильников,
разработке схем комплексной автоматизации холодильных
установок, конструированию машин по производству
мороженого.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
F25b9/00
№ 326418 A438300/24-6 от 4 мая 1970 г.)
Авторы изобретения B.C. Мартыновский,
А. И. Азаров и В. А. Семенюк
Заявители Одесский технологический институт Пищевой
и холодильной промышленности и Рижский
вагоностроительный завод
Способ работы поршневой холодильно-газовой машины
1. Способ работы поршневой холодильно-газовой
машины с регенератором, помещенным в мертвом
пространстве цилиндра, путем расширения предварительно
охлажденного сжатого газа в полости цилиндра при
перемещении поршня и последующего выпуска в зону низкого
давления, отличающийся тем, что с целью повышения
холодокроизводительности расширение газа ведут до
величины давления, меньшей соответствующей величины
в зоне низкого давления для подвода к теплому концу
регенератора в конце процесса расширения холодного газа
из зоны низкого давления.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при работе
машины по разомкнутому циклу в качестве холодного
газа, подводимого к теплому концу регенератора,
используют наружный воздух.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при работе
машины по замкнутому циклу, например, на гелии, газ
перед подачей к теплому концу регенератора охлаждают
например, проточной водой, окружающим воздухом.
Возглавляя строительство холодильников и
производственных предприятий в системе Росмясорыбторга,
Николай Петрович Любимов обеспечивает выполнение
сложных заданий по вводу новых холодильных емкостей
и производственных мощностей, способствует внедрению
механизации грузовых работ и новой техники. В
результате техническое оснащение холодильников
Росмясорыбторга находится на высоком уровне.
Н.П.Любимов — автор ряда рационализаторских
предложений в области холодильной техники.
Советское правительство высоко оценило его вклад
в развитие холодильной промышленности, наградив
орденами «Трудового Красного Знамени», «Знак Почета» и
медалями.
Среди специалистов-холодильщиков Н. П. Любимов
пользуется заслуженным авторитетом и глубоким
уважением.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» сердечно поздравляют Николая
Петровича с юбилейной датой и желают ему доброго здоровья
и дальнейшей плодотворной деятельности.
F25b49/00
F25d29/00
G01kl7/00
№ 326421 A434713/24-6 от 4 мая 1970 г.)
Авторы изобретения В. Е. Соболев, В. Г. У с е н к о
и В. К. Слончинский
Заявитель Минский завод, хододильшшав--
Устройство для калориметрических испытаний
компрессионного холодильного агрегата
1. Устройство для калориметрических испытаний
компрессионного холодильного агрегата, содержащее
калориметр с электронагревателем для поглощения
производимого агрегатом холода, отличающееся тем, что с
целью обеспечения автоматического выхода агрегата на
заданный тепловой режим электронагреватель подключен
к электросети с помощью регулятора напряжения,
управляемого реле времени, срабатывающего по импульсу
датчика давления (температуры) кипящего в калориметре
хладагента.
2. Устройство по п. 1; отличающееся тем, что с целью
повышения точности регулирования к
электронагревателю параллельно подключена электрогрелка,
мощность которой составляет 1—2% от мощности
электронагревателя, для покрытия дополнительных тепловых
нагрузок.
3. Устройство по пп. 1 и 2, отличающееся тем, что
с целью уменьшения погрешности при определении холо-
допроизводительности агрегата применены счетчики для
фиксации времени работы электронагревателя и
электрогрелки и ваттметр для совокупного измерения
потребляемой ими мощности.
56

МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Доклады на 8-й комиссии XIII Международного
конгресса по холоду
На заседаниях 8-й комиссии «Водный холодильный
транспорт» было заслушано и обсуждено 22 доклада,
которые делятся по тематике на четыре группы:
холодильная обработка рыбы на судах, транспорт сжиженного
природного газа, рефрижераторные контейнеры и
суда-контейнеровозы, общие вопросы судовой рефрижерации.
Ниже приводится краткое содержание некоторых
докладов делегатов зарубежных стран.
О г а в а И. (Япония) установил, что в Японии
наметилась тенденция снижения температуры замораживания
и хранения тунца — в среднем 5° С за каждые 5 лет, что
вызывает необходимость применения на судах
холодильных установок все более высокой производительности
и приводит к удорожанию стоимости постройки судов.
С 1965 по 1970 гг. эта стоимость увеличилась на 47,6%.
Снижение температуры замораживания и хранения
тунца на судах связано с применением холодильных
машин на фреоне-22. Если до 1965 г. лов тунца в
австралийских водах вели 25 судов с аммиачными холодильными
установками, то в 1969—1970 гг. насчитывалось 44 судна
с установками на фреоне-22 и только 9 на аммиаке.
Температура в рыбных трюмах составляет —50 -. 54° С.
Учитывая в перспективе дальнейшее понижение
температуры на тунцеловных судах, автор рекомендует наряду
с двухступенчатыми холодильными машинами,
работающими на фреонах-22 и 502, использовать каскадные
холодильные машины.
Б р и н ч И. (Дания) осветил результаты
исследований по использованию морской воды для получения льда,
установлению фазового равновесия водных растворов
солей и способам отделения кристаллов льда от раствора.
Отмечены трудности отделения льда от раствора с
повышенной концентрацией соли. Кристаллы льда,
полученного из морской воды, образуют оболочку, внутри
которой остается раствор повышенной концентрации. При
температуре —10 -. 15° С этот раствор играет роль
аккумулятора холода. Экспериментально доказано, что
процесс охлаждения рыбы льдом из морской воды
протекает быстрее, чем льдом из пресной воды. Описан
льдогенератор чешуйчатого льда производительностью 2,5 и
12 т/сутки.
Крепей Ж- Р., Майар Ж. (Франция) привели
данные по рефрижераторным рыбопромысловым судам
Франции. К 1970 г. их насчитывалось более 90, причем
12 судов являются большими морозильными
траулерами-заводами. К наиболее крупным судам относятся
траулеры с холодильными установками, работающими на
фреоне-22: «Викинг», «Мари де Грае» и др. Описаны
процессы технологической обработки рыбы с момента
выборки трала и до поступления мороженой продукции в
трюмы. Применяются в основном горизонтальные и
вертикальные плиточные морозильные аппараты
производительностью от 5 до 10 т/сутки. Температура
теплоносителя (рассол, трихлорэтилен), поступающего в
морозильный аппарат, —35 -5- —40° С. Длительность
замораживания филе до температуры —22° С в центре блока
размером 400X450X65 мм — около 2 ч. Имеется ряд
морозильных аппаратов производительностью до 40 т/сутки
Системы охлаждения трюмов используются как с
теплоносителем (гладкотрубные батареи), так и с непосредственным
кипением фреона-22 в воздухоохладителях. На ряде
судов применяется система с принудительной циркуляцией
фреона-22. Температура в трюмах поддерживается на
уровне —28 ч- —30° С.
Ван Пел Л. (Нидерланды) изложил новый
способ охлаждения креветок, основанный на разделении
процессов охлаждения от хранения. После варки
выловленных креветок в морской воде или рассоле слабой
концентрации их следует быстро охладить до —0,5° С,
при которой они хранятся на судне. Для быстрого
охлаждения креветок разработаны вертикальные аппараты
панельного типа непосредственного кипения фреона.
Аппарат высотой около 1,1 м и шириной 0,6 м составлен из
четырех панелей, отстоящих друг от друга на расстоянии
65 мм. В образованные три полости помещается около
120 кг сваренных креветок. При температуре кипения
0° С креветки охлаждаются с 15 до 4° С за 75 мин, что
соответствует периодичности выборки трала.
Охлажденная продукция выгружается на противни и хранится в
трюме при температуре —0,5° С, для чего применены
потолочные гладкотрубные батареи непосредственного
кипения фреона при —12° С. Система холодильной
установки принята с одним компрессором на две температуры
кипения. Предлагаемое оборудование целесообразно
использовать для охлаждения сырых креветок при лове в
тропических водах.
Жилль М. А. (Франция) осветил современное
состояние перевозок морскими судами сжиженного
метана, в частности, из Аляски в Японию, по состоянию на
1 декабря 1970 г. В США и Японии разрабатываются
новые проекты всех элементов, образующих «газовую
цепь» (от добычи до потребления). Стоимость перевозок
сжиженного природного газа метановозами тем меньше,
чем больше грузовместимость судна. Перевозки из
Алжира во Францию и Англию проводятся судами
вместимостью 26 тыс. м3 сжиженного газа, из Ливии в Италию —
40 тыс. м3, из Аляски в Японию — 71,5 тыс. м3. Строятся
суда вместимостью от 30 до 120 тыс. м3. Описана новая
конструкция судов с танками «мембранного» типа
французской фирмы «Газ Транспорт». Приведены данные по
опыту эксплуатации судов новой конструкции и по
организации новой линии перевозок с о. Борнео в Японию
общей производительностью 7 млрд. м3 газа в год.
Вестлинг Л. Л. (США) дал обзор существующих
способов обеспечения сохранности скоропортящихся
грузов, включая фрукты и овощи, при перевозках
различными видами рефрижераторного транспорта. Автор
приходит к выводу, что отдельно ведущиеся работы в области
создания и использования рефрижераторных
автоприцепов и контейнеров, включаемых в перевозки морским
транспортом, не могут дать хороших результатов, пока
все усилия не будут подчинены основной задаче —
обеспечению качества перевозимых продуктов.
Существующие холодильные машины с автономным энергоприводом,
57

как правило, не обеспечивают во всех условиях заданных
параметров внутри кузова авторефрижератора. То же
относится и к некоторым рефрижераторным контейнерам,
поскольку главной задачей является повышение
грузовместимости транспортных средств. Следует обеспечивать
не только температурные, но и влажностные условия в
контейнерах. Рекомендуется для повышения влажности
в контейнере сокращать'перепад температур между
воздухом и кипящим агентом даже ценой уменьшения полезной
вместимости контейнера.
Перспективно использование на судах изотермических
контейнеров, подсоединенных к судовой холодильной
установке специальными воздуховодами с циркуляцией
воздуха заданных параметров. Перевозка таких
контейнеров наземным транспортом должна осуществляться с
применением прицепных холодильных машин. При этом
полезное использование судовых трюмов увеличивается
на 10%. Для обеспечения механизированной передачи
контейнеров с одного вида транспорта на другой необходимо
введение стандартов на такой тип контейнеров, а также
прицепных холодильных установок или прицепных
устройств для охлаждения сжиженными газами (N2
или С02). Важным при перевозках фруктов и овощей
является создание контролируемой среды. Однако если
на судах последнее не вызывает трудностей, то в случае
контейнерных перевозок наземным транспортом это вряд
ли возможно. В США используется до девяти типов
контейнеров, различающихся габаритными размерами и
типами холодильных машин.
Корханидис С. С. (Греция) рассмотрел
контейнеризацию перевозок скоропортящихся грузов как
глобальную проблему. Контейнеризация перевозок —
элемент технической революции на транспорте,
сопровождающейся не только созданием новых технических средств,
но и обеспечивающей бесперегрузочную доставку
охлажденных или замороженных продуктов во избежание
ухудшения их качества. Опыт, полученный за время,
прошедшее после XII Международного конгресса по холоду,
показал эффективность введения контейнеров и оправдал
большие капиталовложения в организацию нового способа
перевозок, в том числе скоропортящихся грузов. Однако
эта задача сложная, поскольку механический перенос
опыта создания автомобильных и железнодорожных
рефрижераторов не всегда возможен, особенно при больших
дальностях перевозок. Автор перечисляет основные
технические вопросы, подлежащие разрешению, в том числе:
пересмотр рекомендаций ООН 1958 г., разработка
оборудования, автоматическое поддержание заданной среды
в контейнере, исследование способов наилучшего
использования грузового объема как в самих контейнерах, так
и при их расположении в трюмах судов, координация
работ по проектированию контейнеровозов, пересмотр
норм ИСО. Дана классификация контейнеров для
перевозки скоропортящихся грузов. Наиболее перспективны
рефрижераторные контейнеры с электроприводом от
внешнего источника энергии.
Ж а м э И. (Франция) исследовал процессы,
связанные с изменением:во времени теплопритоков в
изотермических контейнерах, и изложил аналитический и
графоаналитический методы расчета с учетом параметров и
количества груза, геометрических размеров контейнера,
коэффициента теплопередачи изолированного
ограждения и солнечной радиации. В докладе дан пример расчета
и сопоставлены расчетные и опытные данные.
Данагер Ж- Г. (Великобритания) рассмотрел
систему автоматического регулирования и контроля
температуры и давления для контейнеровоза,
предназначенного для перевозки рефрижераторных контейнеров.
Одной из существенных проблем при перевозке таких
контейнеров, охлаждаемых от судовой холодильной
установки, является необходимость измерения и регулирования
параметров воздуха, возвращаемого из каждого
контейнера. Сложность состоит в том, что на судне
размещается от 600 до 1200 контейнеров. Автор использовал
опыт автоматизации нескольких судов с автоматической
системой измерения емкостью от 750 до 1600 каналов
связи. Описана используемая на контейнеровозе система
автоматики.
Лекорней Г. Ж- (Франция) осветил систему
обслуживания больших рефрижераторных контейнеров,
используемых для морских перевозок. Контейнеры
оборудованы машинной системой охлаждения и автономными
энергоисточниками и могут перевозиться различными
видами транспорта. Длина контейнеров типа IA по ИСО —
40 футов, высота 8,5 фута. При температуре воздуха
—25° С в кузове и наружной 32° С холодопроизводитель-
ность установки 2500 ккал/ч. Стоимость контейнера
14 000 долл. Перечислены основные задачи по уходу за
контейнером и его оборудованием, их ремонту, испытанию
кузова на прочность. Мощность электрогенератора 15 кВт
при токе 440 В и частоте 60 Гц. Количество заряжаемого
фреона-12 13 кг. Фирмой принята система обслуживания
контейнеров с периодичностью 200, 1000 и 2000 ч.
Установлен перечень операций по каждому виду
обслуживания. Выполнение погрузочно-разгрузочных работ с
контейнерами должно быть приравнено к операциям с легко
бьющимся грузом, без чего надежная эксплуатация
невозможна. Приведены соображения по
усовершенствованию оборудования рефрижераторных контейнеров,
позволяющему снизить время простоев в ремонте, а также
перечень обязательных проверок оборудования при
авариях, наиболее часто встречающиеся дефекты
холодильного оборудования и электрооборудования.
May Г. (ФРГ) привел данные по применению на
транспортных рефрижераторах, и судах-контейнеровозах
децентрализованных автоматизированных холодильных
установок, включающих агрегатированные компрессорно-
конденсаторные агрегаты с несколькими бессальниковыми
компрессорами (от пяти до восьми) в одном агрегате.
Приведены результаты трехлетней эксплуатации шести
транспортных рефрижераторов серии «Поляр» с
холодильными установками на фреоне-22. На трех новых
контейнеровозах, вмещающих 454 рефрижераторных контейнера
длиной 20 футов, в агрегатах применено 120 компрессоров.
Контейнеры охлаждаются индивидуально воздухом,
параметры которого обеспечиваются холодильными
машинами, располагаемыми по бортам у каждого трюма.
Контейнеры группируются по 19—24 единицы, и каждая
группа обслуживается отдельной холодильной машиной.
Данная система охлаждения контейнеров позволила
исключить дорогостоящую изоляцию грузовых трюмов.
Температура воздуха в контейнерах может
поддерживаться от —21 до +6° С. Компрессоры четырехцилиндровые
со встроенным электродвигателем мощностью 12 кВт при
1750 об/мин. При стандартных условиях холодопроизводи-
тельность работающего на фреоне-22 компрессора
19 000 ккал/ч. При работе на фреоне-502 в тропических
условиях одноступенчатые холодильные машины могут
применяться для поддержания температуры воздуха до
—25° С.
На контейнеровозах установлены воздухоохладители
(непосредственного кипения) примерно на половине
высоты трюма и в верхней его части. Учитывая большой
диапазон температур кипения и применение
унифицированных агрегатов, в системах холодильных машин
отсутствуют регенеративные теплообменники. Ресурс
бессальникового компрессора 15—20 тыс. ч, после чего компрессор
в агрегате заменяют. После отработки 5 тыс. ч заменяют
клапанную доску (в сборе) без демонтажа компрессора.
Для контроля числа часов работы каждый компрессор
оснащен счетчиком. Ежегодный расход фреона на судно —
около 500 кг. Периодически проверяют кислотное число
масла и при необходимости последнее заменяют.
Обзор подготовил канд. техн. наук А. А. ПОПОВ
58

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
621.565:634.1/7
Холодильное оборудование и системы охлаждения
во фруктохранилищах Венгрии
За последние годы в Венгерской Народной Республике
значительно увеличилась площадь под фруктовые
насаждения. Расширился экспорт фруктов в разные страны.
Реализуется экспортная продукция главным образом в
весенние месяцы. В связи с этим в Венгрии увеличилось
строительство охлаждаемых хранилищ для длительного
хранения фруктов.
Фруктохранилища имеют различные емкости,
начиная от 250 т, строящихся, как правило, в небольших
кооперативах, и кончая 10 000 т, принадлежащих
экспортным предприятиям. Оснащаются они как отечественным,
так и импортным холодильным оборудованием. За
границей закупают также строительные конструкции. Фирмы-
поставщики проводят монтаж фруктохранилищ и
эксплуатируют их в течение одного года. Делается это в
основном с целью изучить зарубежный опыт строительства и
эксплуатации холодильников для фруктов.
Как правило, на импортном оборудовании работают
крупные распределительные фруктохранилища емкостью
5000—10 000 т. Так, например, в 1969 г. в г. Тужере по
проекту венгерских специалистов внешнеторговым
предприятием «Hungariafrukt» был построен холодильник для
фруктов емкостью 10000 т, для которого все холодильное
оборудование, включая изоляционные двери камер,
поставлено итальянской фирмой «Frick».
Фруктохранилище предназначено для краткосрочного
хранения груш, персиков в летнее время и для
длительного, зимнего хранения свежих яблок. Оно обслуживает
большую часть венгерского экспорта фруктов в СССР
и другие социалистические страны.
Фруктохранилище состоит из 10 камер емкостью
1000 т каждая. Система холодоснабжения насосная, с
нижней подачей аммиака в воздухоохладители.
Такое же фруктохранилище с итальянским
оборудованием фирмы «Frick» построено в г. Будаерше под
Будапештом.
Во фруктохранилищах емкостью до 2000 т
применяются отечественные автономные автоматизированные
холодильные фреоновые (Ф-12) установки фирмы «Hutogon-
giar», а во фруктохранилищах больших емкостей —
централизованные аммиачные системы охлаждения.
Автономными холодильными установками
оборудовано фруктохранилище в госхозе им. И. В. Мичурина
(г. Дансентмиклаш). Оно состоит из трех камер (рис! 1)
емкостью по 850 т, обслуживаемых каждая восемью
фреоновыми холодильными установками производительностью
по 15 000 ккал/ч.
Холодильные установки встроены в наружные стены
фруктохранилища так, что воздухоохладители
располагаются внутри камер охлаждения, а компрессоры и
воздушные конденсаторы — снаружи (рис. 2).
Охлажденный воздух по вертикальным воздуховодам подается в
верхнюю зону камер хранения, где выпускается с помощью
специальных насадок. Осевые вентиляторы холодильной
установки имеют крутую аэродинамическую
характеристику, при которой изменение сопротивления пути
движения воздуха незначительно отражается на их
производительности (не более 10%). Холодильные установки
полностью автоматизированы, управление ими
осуществляется с центрального пульта. Все приборы автоматики и
регулирования размещены снаружи в блоке с компрессор-
но-конденсаторным агрегатом.
По мнению венгерских специалистов, монтаж таких
холодильных установок требует значительно меньше
времени и затрат.
Фруктохранилища с центральным машинным
отделением оборудуются аммиачными насосными системами
охлаждения с непосредственным кипением холодильного
агента в воздухоохладителях. В этих системах
применяются трех- и шестицилиндровые аммиачные компрессоры
типа 3V 130W-1 и 6V 130W-1 Диошдьёрского
машиностроительного завода (г. Мишкольц). Компрессоры
непрямоточные с трехступенчатой регулировкой производи-
ельности. Холодопроизводительность компрессора 3V
lfOMZMZI~TT0^
6* 12*72 м
Рис. 1. План фруктохранилища емкостью 2000 т с
автономными холодильными установками:
1 — камеры хранения; 2 — автономные холодильные
установки.
Рис. 2. Компрессорно-конденсаторный агрегат фреоновой
холодильной установки производительностью 15 000
ккал/ч.
59

Всась/Зающая линия
Трубопровод жидхого аммиака
водолроЗод
0m5od боды
Масляный mpi/tfonpafioff
Рис. 3. Принципиальная схема холодоснгбжения фруктохранилища емкостью 2400 т:
1 — аммиачный холодильный трехцилиндровый компрессор 3V 130W-1; 2 — испарительный конденсатор
3VAKO-200; $—циркуляционный ресивер; 4 — линейный ресивер; 5— аммиачные насосы; 6 — постаментные
воздухоохладители; 7 — увлажнители воздуха.
130W-1 при температуре кипения —10° С и конденсации
+25° С составляет 120 000 ккал/ч, а компрессора 6V
130W-1 — 240 000 ккал/ч. Для конденсации паров
аммиака широко применяются испарительные конденсаторы
типа 3VAKO-200 производительностью до 240 000 ккал/ч.
Постаментные воздухоохладители, устанавливаемые в
камерах охлаждения, имеют верхнюю подводку аммиака.
Принципиальная схема холодоснабжения
фруктохранилища с централизованной системой охлаждения
представлена на рис. 3.
Циркуляционная система имеет один общий ресивер,
служащий в то же время и отделителем жидкости. Из
испарительных конденсаторов жидкий аммиак поступает
в общий линейный ресивер, в котором расположен
полуавтоматический деаэратор для удаления воздуха и нес-
конденсировавшихся газов. Испарительные конденсаторы
включаются прессостатами, установленными на стороне
нагнетания компрессоров. Компрессоры имеют защиту
от прекращения подачи охлаждающей воды, от высокой
температуры нагнетания, от низких давлений всасывания
и масла в системе. Кроме того, сигнальная система
указывает достижение верхнего уровня жидкого аммиака
в линейном ресивере. При аварийном уровне аммиака в
циркуляционном ресивере компрессоры останавливаются.
Автоматическое регулирование производительности
холодильной установки осуществляется по температуре
жидкого аммиака в циркуляционном ресивере.
Воздухоохладители оттаиваются автоматически: реле времени
отключает охлаждение и открывает магнитный клапан на
трубопроводе подачи воды, орошающей оребренные
трубы.
Количество работающих аммиачных насосов зависит
от количества охлаждаемых в данный момент
холодильных камер. Необходимо отметить, что насосно-циркуля-
ционные системы охлаждения фруктохранилищ получают
в Венгерской Народной Республике широкое
распространение. В настоящее время наиболее распространены два
типа аммиачных насосов: шестеренчатый итальянской
фирмы «Samifi» и центробежный западногерманской
фирмы «Witt». Организовано отечественное производство
аммиачных насосов.
На фруктохранилищах Венгрии чаще всего
используются воздухоохладители с прямоугольными ребрами
и с всасыванием воздуха через корпус аппарата. При
разработке новых типов воздухоохладителей широко
применяется алюминий. Можно утверждать, что алюминий
и его сплавы — идеальные конструктивные материалы
для теплообменников благодаря хорошей
теплопроводности, небольшому удельному весу, низкой стоимости и
относительно хорошему сопротивлению коррозии.
Венгерские специалисты большое внимание уделяют
поддержанию оптимального уровня относительной
влажности внутреннего воздуха. Для этих целей в камерах
устанавливаются специальные воздухоувлажняющие
устройства фирмы «Bisek» (г. Будапешт).*
Большое значение придается конструкциям и
размещению дверей во фруктохранилищах. Двери охлаждае-
* Конструкция воздухоувлажняющего устройства
описана в статье А. М. Жаворонкова «Холодильники для
хранения фруктов в Венгрии» («Холодильная техника»,
1969, № 7).
60

мых камер выходят непосредственно в свободное
пространство без теплового шлюза или тамбура. В связи с этим
в тепловом балансе камер тщательно учитываются возду-
хообмены, возникающие при открывании дверей из-за
разных удельных весов наружного и внутреннего
воздуха.
Для снижения потерь холода через двери используют
воздушные завесы. Все двери охлаждаемых камер
откатные, с электромеханическим приводом и дистанционным
управлением, позволяющим открывать и закрывать их
с электропогрузчиков.
А. Я. МАЗУРОВ, В. И. ПОСТНИКОВ, В. А. БОРИСОВ —
Гипрониселъпром
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
621.57.042
Трехходовые вентили для холодильных агентов
Центральным конструкторским бюро арматурострое-
ния (ЦКБА) разработан и производственным
объединением «Киеварматура» освоен ряд трехходовых вентилей для
холодильных агентов по ТУ 26—07—047—71.
Вентили предназначены для общепромышленных
холодильных машин и установок в качестве запорных
устройств при переключении предохранительных клапанов
в случае их ремонта или тарировки.
Через корпус 1 (см. рисунок) среда подается к одному
из предохранительных клапанов. В золотник 2
запрессованы фторопластовые уплотнительные кольца 3. Сильфон-
ная сборка 4 обеспечивает герметичность внутренней
полости вентиля по отношению к внешней среде. Крышка 7
соединена с корпусом 1 шпильками 8.
Узел управления состоит из маховика 10% резьбовой
втулки 9 и шпинделя 5 е закрепленным на нем
золотником 2.
Нижний патрубок 13 соединен с корпусом 1
шпильками 14.
Прокладки 7 и 12 выполнены из фторопласта-4.
При вращении маховика 10 по часовой стрелке
движение через резьбовую втулку 9 передается на шпиндель 5,
который совершает поступательное движение вниз.
Шпонка 11 предохраняет шпиндель 5 от проворачивания. При
этом золотник 2, соединенный со шпинделем 5,
опускается на уплотнительную поверхность нижнего патрубка 13
и закрывает нижнее проходное отверстие вентиля,
полностью открывая верхнее проходное отверстие.
Вентиль открывается путем вращения маховика 10
против часовой стрелки. При этом золотник 2 закрывает
верхнее проходное отверстие вентиля и открывает нижнее.
Установочное положение вентилей на трубопроводе —
любое. Подача рабочей среды — только в патрубок Л.
Выходные патрубки Б и В.
Рабочей средой служат жидкие и газообразные фрео-
ны-11, 12, 13, 22, 30, 502 с маслами ХФ12-18, ХФ-22-24,
ХФ22с-16, ХА-30; жидкий и газообразный аммиак с
маслами ХА, ХА-23, ХА-30 и углеводороды — этан, бутан,
пропан и др.
Техническая и эксплуатационная характеристика
Трехходовой сильфонный вентиль.
Диаметр условного прохода ?>у, мм
Содержание масел во фреоне и
аммиаке, %
Давление рабочей среды
Температура рабочей среды, °С
для аммиака
для фреона-30
для других фреонов
Температура окружающей среды в
рабочих условиях, °С ......
Относительная влажность при 35°С, %
Вакуумная плотность по отношению к
внешней среде, мм рт. ст. ост. давл.
20,25,32,40,
50,80,100
До 10
5 мм рт. ст.
ост. давл.—
25 кгс/см2
_40 ч- + 200
—40 -4-60
—40-- -И 00
_40-ь +50
До 98
До 5
6i

Допустимая величина натекания,
л-мк/с 0,1
Срок службы вентилей до списания,
лет 10
Срок гарантии, лет 2
Вероятность безотказной работы в
течение срока гарантии при числе
циклов 1000 0,9
Средний ресурс до списания, циклы Не менее 2000
Наработка на отказ, циклы Не менее 800
Габаритные и присоединительные размеры вентилей
приведены в таблице и на рисунке.
Присоединение вентилей к трубопроводу (аппарату) —
по ГОСТ 12822—67 (со впадиной), к предохранительным
клапанам — по ГОСТ 12822—67 (с выступом).
По требованию заказчика вентили поставляются на
экспорт, в том числе в страны с тропическим климатом.
При заказе необходимо оговорить наименование, номер
чертежа, диаметр условного прохода и исполнение. На-
Обозначение
Е29139—00.020
Е29139—00.025
Е29139—00.032
Е29139—00.040
Е29139—00.050
Е29139—00.080
Е29139—00.100
мм
20
25
32
40
50
80
100
Lit мм
150
160
180
200
230
310
350
L2, мм
140
140
142
181
183
238
240
D0, мм
140
140
140
160
160
280
280
ятах>
мм
371
371
373
432
435
666
668
Масса,
кг
13,3
15,6
16
21
25
68
77
пример, вентиль трехходовой сильфонный по чертежу
Е29139-00.020, Dy 20, для умеренного климата.
Вентили выпускаются серийно производственным
объединением «Киеварматура».
В. Л. ТУРЕЦКИЙ, — ВНИИхолодмаш,
И. М. ГОЛЬДШТЕЙН — ЦКБ арматуростроения
РЕФЕРАТЫ
536.24:66.095.3/.4:621.564.25
Исследование теплообмена при конденсации фреона-13.
Геллер 3. И., Смирнов Г. Ф., 3 а й н у л и -
на Н. С. «Холодильная техника», 1972, № 7.
Представлены результаты опытного исследования
теплообмена при конденсации фреона-13. Для объяснения
найденной опытной зависимости коэффициента
теплоотдачи от удельной тепловой нагрузки при конденсации
фреона-13 с примесью фреона-14 предложена модель совместно
протекающих процессов тепло- и массообмена. Получено
численное решение уравнения диффузии, которое
удовлетворительно согласуется с опытными данными. Список
литературы—2 названия. Иллюстраций 5.
621.57.9.002.5:637.5
Новая модель линии марки ФМБ-2 для замораживания
мяса и субпродуктов в блоках. Шеффер А. П.,
Фролов А. П., Охотникова Л. И. «Холодильная
техника», 1972, № 8.
Описаны устройство и принцип действия
модернизированной линии для замораживания мяса и
субпродуктов в блоках марки ФМБ-2, устанавливаемой в
помещениях с высотой 3,5 м, что позволяет применить их на
большинстве действующих предприятий мясной
промышленности. Новая модель по сравнению с линией ФМБ-1
более надежна в работе. Иллюстраций 2.
621.565.9
Флюидизационный конвейерный скороморозильный
аппарат. Романов М. Н., Аржаннико-
в а Л. М. «Холодильная техника», 1972, № 8.
Описана конструкция флюидизационного
конвейерного скороморозильного аппарата производительностью
1000 кг/ч гарнирного картофеля. Приведены данные
испытаний аппарата на обжаренном и бланшированном
картофеле. Отмечается простота конструкции и надежность
работы аппарата. Иллюстраций 2.
664.8.037.5.002.5
Аппарат для исследования замораживания пищевых
продуктов с помощью жидкого азота. Ломакин В. Н.,
Репина Г. Т., Романов М. Н. «Холодильная
техника», 1972, № 8.
Описана конструкция стендового аппарата,
разработанного в целях определения технологических
параметров замораживания широкого ассортимента пищевых
продуктов растительного и животного происхождения.
Иллюстраций 2,
664.951.037.5:621.798
Применение упаковочных материалов при
замораживании рыбы в скороморозильных аппаратах.
Воскобой А. В., Конокотин Г. С. «Холодильная
техника», 1972, № 8.
Показано влияние упаковочных материалов на
продолжительность замораживания рыбы в скороморозильных
роторных агрегатах, а также на качество мороженой
рыбы при хранении. Таблиц 2. Список литературы —
4 названия. Иллюстраций 2.
637.54.004.4:678.742.2
Хранение мороженой птицы в полиэтиленовых пакетах.
Афанасенко Н. И., Тарасюк Г. Е.,
Цветков А. И. «Холодильная техника», 1972, № 8.
Представлены экспериментальные данные о влиянии
упаковки тушек птицы на потерю массы и на качество
мяса по органолептическим показателям, кислотному
и перекисному числам в процессе хранения при
температуре воздуха —18° С и относительной влажности 85%.
Показана реальная возможность хранения упакованной
в полиэтиленовые.пакеты птицы в течение года. Таблиц 1.
Список литературы — 5 названий. Иллюстраций 4.
637.4.037.5:678.742.2
Замораживание яичного меланжа с применением
упаковки из полимерной пленки. Карих Т. М., Сары-
чева Г. М., Сивачева A.M., Подлета-
ев М. А., Большаков А. С. «Холодильная
техника», 1972, № 8.
Установлено, что процесс замораживания яичного
меланжа при упаковке в полиэтиленовые пакеты
толщиной слоя 30 мм при температуре воздуха —25° С
значительно ускоряется по сравнению с существующими
условиями его замораживания и способствует максимальному
сохранению исходных свойств продукта. Таблиц 7.
Иллюстраций 1.
62

664.8.037.1
Производство быстрозамороженного
картофеля-полуфабриката. Потапов В. Д., Королев Д. Д.,
Михайловский В. А., Горун Е. Г.
«Холодильная техника», 1972, № 8.
Описана линия по производству быстрозамороженного
картофеля-полуфабриката, эксплуатируемая на
Московском комбинате картофелепродуктов. Иллюстраций 1.
664:661.26.037.5
Исследование режимов замораживания, хранения и
размораживания хлебобулочных изделий. К а м и н а р -
екая А. К-, О л е н е в а Г. Е. «Холодильная
техника», 1972, № 8.
Приведены результаты экспериментальных
исследований по замораживанию шести видов мелкоштучных
хлебобулочных изделий в скороморозильном аппарате
при —30° С и холодильной камере при —18° С, хранению
их в камере при —18° С в течение 6 дней и
размораживанию в комнатных условиях, в духовом шкафу при 60
и 220° Сив потоке увлажненного воздуха. Таблиц 1.
Список литературы — 7 названий. Иллюстраций 2.
621.57.041-213.3
Теплотехнические испытания опытных образцов
новых герметичных компрессоров. Клименко Т. А.,
Вайнцвайг Э. С. «Холодильная техника», 1972, № 8.
Приведены некоторые результаты испытаний по
определению теплотехнических характеристик опытных
компрессоров. Исследования показали целесообразность
применения частоты вращения до 3000 об/мин для
герметичных компрессоров холодопроизводительностью
5—10 тыс. ст. ккал/ч. Список литературы —6 названий.
Иллюстраций 4.
621.565.92:534.83
Шумовые характеристики бытовых холодильников.
Тихомиров В. А., Пронька В. И.
«Холодильная техника», 1972, № 8.
В статье даны сравнительная оценка шумности бытовых
холодильников субъективным и объективным методами,
указаны шумовые характеристики бытовых холодильников
в эксплуатационных условиях, приведены методика и
результаты акустических испытаний отечественных и
зарубежных бытовых холодильников, указано влияние на шумо-
CONTENTS
50th Anniversary of Formation of USSR
A. I. Tiunov. Refrigerating Economy of Meat and
Dairy Industry of Moldavia SSR 1
A. K. Kaminarskaya, N. V. Maradudina, Z. A. Der-
bedenyeva. On Problem of Developing
Production of Quick Frozen Foods 4
A. P. Sheffer, A. P. Frolov, L. I. Okhotnikova. New
Model of Line Type FMB-2 for Freezing Meat
and Subproducts in Blocks 6
M. N. Romanov, L. M. Arzhannikova. Fluidizing
Conveyor Quick Freezer 8
V. N. Lomakin, G. T. Repina, M.< N. Romanov.
Apparatus for Investigating Food Freezing
in Liquid Nitrogen 11
A. V. Voskoboyr G. S. Konokotin. Utilization of
Packaging Materials at Fish Freezing in Quick
Freezers 13
N. I. Afanasenko, G. E. Tarasyuk, A. I. Tsvetkov.
Storage of Frozen Poultry in Polyethylene
Bags 16
вые характеристики холодильников их расположения у
звукоотражающих стен. Таблиц 5. Список литературы —
7 названий. Иллюстраций 5.
634.75:734.723.1.037.5
Потери витамина С в землянике и черной смородине
при замораживании и холодильном хранении. Д е р б е -
денева 3. А., Кротов Е. Г. «Холодильная
техника», 1972, № 8.
Проведено сравнительное изучение содержания
витамина С (аскорбиновой кислоты — восстановленной и ди-
гидроформы) в ягодах при различных условиях
замораживания и холодильного хранения. Таблиц 1. Список
литературы— 5 названий. Иллюстраций 1.
637.5.037.5.001.5
Особенности микроструктуры поверхностных и
глубоких слоев замороженного говяжьего мяса. Т и н я -
ков Г. Г., Писменская В. Н., Костен-
к о Ю. Г. «Холодильная техника», 1972, № 8.
В результате гистологического анализа установлено,
что в замороженном говяжьем мясе различаются три
структурные зоны. Описана микроструктура каждой
зоны замороженного в парном и охлажденном состоянии
мяса. Иллюстраций 1.
637.5.037.1
Определение интенсивности излучения поверхности
мяса. Герасимов Н. А., Румянцев Ю. Д.
«Холодильная техника», 1972, № 8.
Приведены результаты экспериментального
определения степени черноты поверхности мяса говядины и
свинины. Описаны методика измерения и измерительные
приборы. Таблиц 1. Иллюстраций 1.
664.951.037.5
Продолжительность размораживания рыбы в воде.
Усвят Н. Е., Головкин Н. А., ГейнцР. Г.
«Холодильная техника», 1972, № 8.
Дано приближенное аналитическое решение задачи о
размораживании тела в форме цилиндра. Полученное
решение с эмпирическим поправочным коэффициентом
используется для установления зависимости
продолжительности размораживания рыбы. Таблиц 3. Список
литературы — 7 названий.
СОДЕРЖАНИЕ
К 50-летию образования СССР
А. И. Тиунов. Холодильное хозяйство мясной и
молочной промышленности Молдавской ССР . 1
А. К. Каминарская, Н. В. Марадудина, 3. А. Дербе-
денева. К вопросу о развитии производства
быстрозамороженных пищевых продуктов . 4
A. П. Шеффер, А. П. Фролов, Л. И. Охотникова.
Новая модель линии марки ФМБ-2 для
замораживания мяса и субпродуктов в блоках . 6
М. Н. Романов, Л. М. Аржанникова. Флюидизаци-
онный конвейерный скороморозильный
аппарат 8
B. Н. Ломакин, Г. Т. Репина, М. Н. Романов.
Аппарат для исследования замораживания пищевых
продуктов с помощью жидкого азота . . 11
А. В. Воскобой, Г. С. Конокотин. Применение
упаковочных материалов при замораживании
рыбы в скороморозильных аппаратах ... 13
Н. И. Афанасенко, Г. Е. Тарасюк, А. И. Цветков.
Хранение мороженой птицы в полиэтиленовых
пакетах 16
63

Т. М. Karikh, С. М. Sarycheva, A. М. Sivacheva, Т. М. Карих, Г. М. Сарычева, А. М. Сивачева,
М. A. Podlegayev, A. S. Bolshakov. Freezing М. А. Подлегаев, А. С. Большаков. Заморажи-
Egg Melange in Polymer Film Packaging ... 19 вание яичного меланжа с применением
упаковки из полимерной пленки 19
V. D. Potapov, D. D. Korolev, V. A. Mikhailovsky, В. Д. Потапов, Д. Д. Королев, В. А. Михайловский,
Е. G. Gorun. Production of Quick Frozen E. F. Горун. Производство быстрозаморожен-
Semifinished Potatoes 23 ного картофеля-полуфабриката .... 23
A. К. Kaminarskaya, G. E. Olenyeva. Investigation of А. К. Каминарская, Г. Е. Оленева. Исследование
Freezing, Storage and Thawing Conditions for режимов замораживания, хранения и размо-
Baked Products 24 раживания хлебобулочных изделий ... 24
Т. A. Klimenko, E. S. Weintsvaig. Thermotechnical Т. А. Клименко, Э. С. Вайнцвайг. Теплотехнические
Tests of Experimental Samples of New Heremetic испытания опытных образцов новых герметич-
Compressors 27 ных компрессоров 27
V. A. Tikhomirov, V. I. Pronka. Sound characteristics В. А. Тихомиров, В. И. Пронька. Шумовые харак-
of Domestic Refrigerators 29 теристики бытовых холодильников ... 29
B. P. Konovalov, I. A. Bocharov. Limit Price and Б. П. Коновалов, И. А. Бочаров. Лимитная цена и
Effectiveness of New Refrigerating Equipment . 34 эффективность нового холодильного
оборудования . . 34
ASSISTENCE FOR ECONOMIC EDUCATION В ПОМОЩЬ ЭКОНОМИЧЕСКОМУ ОБРАЗОВАНИЮ
М. М. Pozin, Е. У. Gracheva. Reduction of Prime Cost M. M. Позин, Е. В. Грачева. О снижении себестои-
of Storage and Thermal Treatment of Foodstuffs мости хранения и термической обработки про-
at Production Cold Storage Warehouses ... 37 дуктов на производственных холодильниках 37
FROM DISSERTATIONS ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Z. A. Derbedeneva, E. G. Krotov. Losses of Vita- 3. А. Дербеденева, Е. Г. Кротов. Потери витамина
min С in Strawberries and Black Currants at С в землянике и черной смородине при замо-
Freezing and Cold Storage 42 раживании и холодильном хранении ... 42
C. G. Tinyakov, V. N. Pismenskaya, U. G. Kostenko. Г. Г. Тиняков, В. Н. Писменская, Ю. Г. Костенко.
Peculiarities of Microstructure of Surface and Особенности микроструктуры поверхностных
Deep Layers of Frozen Beef 44 и глубоких слоев замороженного говяжьего
мяса . 44
N. A. Gerasimov, U. D. Rumyantsev. Determination H. А. Герасимов, Ю. Д. Румянцев. Определение
of Intensity of Meat Surface Radiation ... 45 интенсивности излучения поверхности мяса 45
N. Е. Usvyat, N. A. Golovkin, R. G. Geints. Duration H. E. Усвят, Н. А. Головкин, Р. Г. Гейнц. Продолжи-
of Thawing Fish in Water 46 тельность размораживания рыбы в воде 46
PRACTICE EXCHANGE ОБМЕН ОПЫТОМ
V. P. Pozhitkov. Circuit of Emergency Disconnection В. П. Пожитков. Схема аварийного отключения
of Machine Room Power Supply 49 электрического питания машинного отделения * 49
V. P. Pytchenko. Reconstruction of Lubrication В. П. Пытченко. Реконструкция системы смазки у
System in Compressor Units AK-RAB100 49 компрессорных агрегатов АК-РАБЮО . 49
BOOK REVIEW
U. V. Zakharov. Useful Book (V. S. Martynovsky, КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
L Z. Meltser, "Marine Refrigerating Plants and Ю. В. Захаров. Полезная книга (В. С. Мартынов-
Their Operation") 52 ский, Л. 3. Мельцер. «Судовые холодильные
MISCELLANY установки и их эксплуатация») .... 52
Seminar on Air Conditioning in Industrial and Civil _
Buildin ^ 53 Семинар по кондиционированию воздуха в про-
Territorial ScientificlTechnical Conference in Krasnodar' 55 u "ышленных * гражданских зданиях ... 53
60th Birthday of N. P. Lyubimov 56 КРаева" научно-техническая конференция в
New Inventions . 56 u '¦ Краснодаре 55
К 60-летию Н. П. Любимова 56
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION Новые °бРе™ия' • • ИнСтиту™ хОПОПА 56
A. A. Popov. Papers at Commission 8 at XIII Interna- . . _B МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
tional Congress of Refrigeration 57 А. А. Попов. Доклады на 8-и комиссии XIII Между-
3 э народного конгресса по холоду .... 57
IN SOCIALIST COUNTRIES B СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
A. Y. Mazurov, У. I. Postnikov, V. A. Borisov. А я Мазуров, В. И. Постников, В. А. Борисов. Хо-
Refrigerating Equipment and Cooling Systems at лодильное оборудование и системы охлажде-
Fruit Cold Stores in Hungary 59 ния во фруктохранилищах Венгрии ... 59
REFERENCE DATA СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
У. L. Turetsky, I. M. Goldstein. Three-Way Valves for в> л< Турецкий, И. М. Гопьдштейн. Трехходовые
Refrigerants 61 вентили для холодильных агентов . . .61
Summaries 62 Рефераты 62
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, Б. С. Вейнберг, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, доктор
техн. наук, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов,
М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Т-12814. Сдано в набор 17/VII 1972 г. Подписано к печати 9/VIII 1972 г. Объем 4 п. л. = Усл. п. л. 6,72.
Уч.-изд. л. 8,01 Формат 84Х1081Лв Тираж 16 950 экз. Заказ 1258. Цена 50 коп.
Чеховский полиграфкомбинат Главполиграфпрома Государственного комитета Совета Министров СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
г. Чехов Московской области