Федеральное агентство по образованиюГосударственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
«Пермский государственный технический университет»И.И. Зуева, Б.И. ДесятовСТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО КАРКАСА
ОДНОЭТАЖНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯУтверждено Редакционно-издательским советом университета
в качестве учебного пособияИздательствоПермского государственного технического университета2008
УДК 624.014.001.63 (07)
3-93Рецензенты:
канд. техн. наук, профессор Е.И. Новопашина
(Пермский государственный технический университет);М.И. Веремеев (ООСК ОАО «Галургия»)Зуева, И.И.3-93	Статический расчет металлического каркаса одноэтажного про¬изводственного здания: учеб. пособие к курсовому и дипломному
проектированию / И.И. Зуева, Б.И. Десятов. - Пермь: Изд-во Перм.
гос. техн. ун-та, 2008. - 136 с.: ил.ISBN 978-5-398-00027-6Разработано в соответствии с программой курса «Проектирова¬
ние металлических конструкций». Даны рекомендации по определе¬
нию нагрузок и усилий в элементах каркасов одноэтажных производ¬
ственных зданий, рассмотрен пример расчета трехпролетной рамы
производственного здания. Приведена методика подготовки исходных
данных для расчета на ЭВМ по программе «РАМА», разработанной на
кафедре «Строительной механики и вычислительной техники» Перм¬
ского государственного технического университета, и «JIHPA-Win-
dows». На конкретном примере показано определение расчетных уси¬
лий для крайней колонны поперечной рамы каркаса производственно¬
го здания.Предназначено для студентов специальности 270102 «Промыш¬
ленное и гражданское строительство» при выполнении курсовых
и дипломных проектов.УДК 624.014.001.63 (07)ISBN 978-5-398-00027-6© ГОУ ВПО «Пермский государственный
технический университет», 2008
СОДЕРЖАНИЕ1.	ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ	42.	КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ КАРКАСАЗДАНИЯ	93.	СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ
ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ	124.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ
ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ	352.	ВЫБОР ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫПО ВЫСОТЕ И ГОРИЗОНТАЛИ	483.	СИСТЕМА СВЯЗЕЙ	504.	СБОР НАГРУЗОК НА РАМУ	505.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ
ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ	726.	ПОДГОТОВКА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА НА ЭВМ	787.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ В КОЛОННЕ	79БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК	8 НПРИЛОЖЕНИЯ	85СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ	1233
1.	ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮПроектирование каркаса производственного здания начинают с выбора
конструктивной схемы и ее компоновки. Конструктивная схема здания долж¬
на удовлетворять требованиям технологии производства, прочности, жестко¬
сти и устойчивости, экономичности, индустриализации строительства, а так¬
же архитектурным требованиям.Стальной каркас одноэтажного производственного здания представля¬
ет собой пространственную систему. Основой каркаса является поперечная
рама, состоящая из ступенчатых колонн и ригелей (в виде ферм или сплош-
ностенчатых элементов). Колонны, как правило, проектируют защемленными
в фундаментах и жестко или шарнирно соединенными с ригелями. Жесткое
сопряжение ригелей с колоннами рекомендуется применять для однопролет¬
ных зданий, для зданий большой высоты, оборудованных кранами большой
грузоподъемностью, для кранов с режимом работы 7К, 8К, к которым предъ¬
являются высокие требования в отношении обеспечения необходимой попе¬
речной жесткости. В многопролетных рамах наряду с жестким сопряжением
ригелей с колоннами может применяться также и шарнирное.При проектировании производственных зданий и сооружений следует
выполнить требования строительных норм и правил, обеспечивающие необ¬
ходимые эксплуатационные качества, надежность и долговечность строи¬
тельных конструкций, их элементов и узлов.Проектирование производственных зданий начинают с выбора мате¬
риала несущих конструкций. Основными факторами при этом являются ус¬
ловия их эксплуатации, нагрузки и сроки возведения здания.Проектирование каркасов промышленных зданий необходимо произ¬
водить с максимальным использованием унифицированных габаритных схем
и типовых конструкций, благодаря которым обеспечивается наибольшая се¬
рийность элементов при минимальном числе типоразмеров. Конструктивные
формы здания должны быть простыми, отвечать современной технологии из¬
готовления и скоростному монтажу.Комплектовать конструкции каркаса необходимо из минимального
числа марок сталей, профилей проката и деталей. Форма последних должна
быть простой, предусматривающей наименьшие отходы и потери.При проектировании каркаса здания решаются следующие вопросы:1.	Компоновка конструктивной схемы каркаса, рис. 1-3.2.	Проектирование подкрановых конструкций.3.	Статический расчет поперечной рамы каркаса.4.	Расчет и конструирование внецентренно-сжатых колонн каркаса.5.	Расчет и конструирование ригеля поперечной рамы каркаса.6.	Разработка рабочих чертежей металлических конструкций каркаса зда¬
ния.4
Подстропильные фермы©-■Oh+Суч	1	1-+□®-iСу	i-Ч	1	1-Ч	1	1	1	1	1	1	1	1-■1Су□_!	1	1	1	1	1	1	1	1-СУиОх+‘нI|йРоСФСУ1	I	I	I	I	I	I	I	I	I	I	1	1	|	,	|	t	I	I	I	t	I	I	I	I	I	I	I	IшВ; а1"	*	Т	1	i	Г	<	1	f—т—1*—*—К	f	-t	t500,ЛоРис. 1. Размещение поперечных рам многопролетного здания:
a - шаг крайних колонн равен шагу средних колонн (плоская рама);
б - в рамах - блоках шаг средних колонн В^= п •
Рис. 2. Разрез производственного здания: 1 - мостовой кран; 2 - ступенчатая колонна;
3 - подкрановая балка; 4 - стропильная ферма; 5 - фонарь
пост 9 Ч снегРис. 3. Схема загружения поперечной рамы нагрузками
2.	КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ
КАРКАСА ЗДАНИЯКомпоновочное решение каркаса здания разрабатывается на основании
технического задания. Компоновка конструктивной схемы начинается с опре¬
деления генеральных размеров производственного здания. В ее основе лежит
унификация объемно-планировочных решений. При шаге колонн 12, 18 м
и длине стеновых панелей 6 м предлагается на выбор два варианта:1)	шаг поперечных рам -12 м, устраивают фахверк;2)	шаг крайних колонн -6 м, средних - 12; 18 м, шаг ферм - 6 м, по
средним рядам фермы опираются на подстропильные фермы.Привязка осей колонн определяется грузоподъемностью кранов, высо¬
той верхней части колонны, режимом работы кранов.По длине и ширине производственные здания разрезают на темпера¬
турные блоки. Предельные расстояния между температурными швами сталь¬
ных каркасов одноэтажных зданий и сооружений принимаются по табл. 1.Разрабатывается система покрытия. Кровельные покрытия бывают те¬
плыми и холодными, прогонными и беспрогонными.Поперечный профиль производственного здания зависит от отметки
головки кранового рельса, организации водоотвода, устройства фонарей.
В отапливаемых зданиях с теплыми кровлями водоотвод внутренний, в не¬
отапливаемых зданиях и горячих цехах с холодными кровлями водоотвод на¬
ружный, поэтому многопролетные здания с холодными кровлями рекоменду¬
ется выполнять двухскатными, многопролетными, здания с теплыми кровля¬
ми - многоскатными.Таблица 1Расстояния между температурными швамиХарактеристикаНаибольшее расстояние /и, м, между темпера¬
турными швами для районов со средней ме¬
сячной температурой воздуха, °С, в январеЗдания и со¬
оружениянаправленияот+5ДоОот-5
до-10от-15
до-30от-35
до-50ОтапливаемоезданиеВдоль блока350280230160Поперек блока230180150110Неотапливае¬
мое зданиеВдоль блока300240200140Поперек блока18015012090Г орячий цехВдоль блока230180150110Поперек блока14012010075’ Районирование принимают по карте 5 прил. 5 к СНиГ12.01.07.9
Состав кровли и покрытия для беспрогонных кровель и кровель с про¬
гонами можно принять по учебнику [1]. Например, покрытия могут быть:-	прогонные: прогоны пролетом 1=6, 12 м; на прогоны опираются при
теплых кровлях - стальной профилированный настил [2]; при холодных
кровлях - стальной лист t = 3-4 мм [1];-	беспрогонные: стальные панели / =6, 12 м, шириной 3 м (теплые
кровли [1, рис. 13.5]; холодные кровли [1, рис. 13.6]), рис. 4.Уклон кровли принимается i = 1,5 %; фермы с параллельными поясамивыбираются по типовым сериям [9-11].Затем определяются размеры поперечной рамы по высоте и горизонта¬
ли (см. рис. 2). Полезная высота цеха Я назначается кратной 1,2 м до высоты
10,8 м и кратной 1,8 при большей высоте; в отдельных случаях Я принимает¬
ся кратной 0,6 м.Производственное здание, как видно из рис. 1, оборудуется в каждом
пролете кранами, количество кранов и их грузоподъемность Qt зависят отоборудования проектируемого здания.Размеры здания по высоте и горизонтали определяются для крана мак¬
симальной грузоподъемности наибольшего пролета. Габаритные размеры
кранов принимаются по ГОСТам или ТУ на краны или по литературе [1,2].На следующем этапе разрабатывается система связей по верхним, ниж¬
ним поясам ферм, а также система вертикальных связей между колоннами
и фермами (пример решения связей показан на рис. 22-24) согласно учебни¬
кам [1, 13, 14] и типовым сериям [9-11].10
а1111"ГТТГТПТТТТГРис. 4. Беспрогонные покрытия:a - стальная панель для теплой кровли; б - для холодной кровли;1	- профилированный настил; 2-стальной лист, t = 3-4 мм;3 -ребра; 4 - самонарезающие винты
3.	СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ
ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯЦель статического расчета поперечной рамы производственного здания
заключается в определении максимальных усилий (изгибающих моментов,
продольных и поперечных сил), необходимых для подбора сечений элемен¬
тов рамы, расчета узлов и сопряжений.При проектировании металлического каркаса одноэтажного производ¬
ственного здания статический расчет рамы выполняется с использованием
ЭВМ по программам «РАМА», «ЛИРА» и др. Применение программ расчета
при выполнении статического расчета позволяет приобрести навыки задания
исходных данных, понятие об алгоритме расчета и расшифровке полученной
информации [7, 15].Статический расчет поперечной рамы включает 5 этапов.1.	Разработка расчетной схемы. Расчетная схема поперечной рамы
образуется осевыми линиями, проходящими через центры тяжести колонн.
За ось ригеля принимается ось, проходящая через нижний пояс фермы или
через середину высоты сплошного ригеля. За расчетную высоту поперечной
рамы принимается расстояние от низа плиты колонны до оси нижнего пояса
стропильной фермы. Сопряжение колонны с фундаментом принимается же¬
стким. С целью определения влияния опорного момента на усилия в элемен¬
тах стропильной фермы в примере предлагается жесткое сопряжение ригеля
первого пролета с колонной. Рекомендации по определению расчетных схем
приводятся в учебниках [1, 13, 14]. Расчетные схемы одно-, двух- и трехпро¬
летного здания могут приниматься по рис. 5.При равном шаге средних и крайних колонн имеем плоскую попереч¬
ную раму (рис. 5, а, б). Если же шаг средних колонн больше шага крайних
колонн и кратен ему Вср = п • В^, то получаем раму-блок, которую рассчиты¬
вают аналогично плоской раме, при этом жесткости крайних колонн
и ригелей суммируются (см. рис. 5, г).2.	Сбор нагрузок.3.	Определение расчетных усилий в элементах рамы каркаса от каж¬
дого вида нагрузки отдельно при следующих загружениях (в качестве приме¬
ра рассмотрено трехпролетное здание):1)	постоянная нагрузка на ригель рамы;2)	снеговая нагрузка на ригель рамы;3)	ветровая нагрузка слева;4)	ветровая нагрузка справа;5)	максимальное вертикальное давление от мостовых кранов на колонну по
оси А при загружении первого пролета (А-Б);6)	максимальное вертикальное давление от мостовых кранов на колонну по
оси Б при загружении первого пролета (А-Б);12
7)	максимальное вертикальное давление от мостовых кранов на колонну по
оси Б при загружении второго пролета (Б-В);8)	максимальное вертикальное давление от мостовых кранов на колонну по
оси В при загружении второго пролета (Б-В);9)	максимальное вертикальное давление от мостовых кранов на колонну по
оси В при загружении третьего пролета (В-Г);10)	максимальное вертикальное давление от мостовых кранов на колонну по
оси /’при загружении третьего пролета (В-Г);11)	горизонтальное давление от мостовых кранов в пролете А-Б на колонну
по оси Л;12)	горизонтальное давление от мостовых кранов в пролете А-Б на колонну
по оси Б;13)	горизонтальное давление от мостовых кранов в пролете Б-В на колонну
по оси В;14)	горизонтальное давление от мостовых кранов в пролете В-Г на колонну
по оси Г.4.	Построение эпюр изгибающих моментов М, продольных сил N и по¬
перечных сил Q для каждого загружения поперечной рамы (см. пример рас¬
чета).5.	Составление таблиц расчетных усилий и расчетных сочетаний уси¬
лий в характерных сечениях колонны.Определение нагрузок на поперечную раму производственного зданияНа поперечную раму здания действуют следующие нагрузки:1.	Постоянные - от веса ограждающих (кровля, стены) и несущих
(фермы, связи, колонны и т.д.) конструкций.2.	Кратковременные - атмосферные (снеговые, ветровые), технологиче¬
ские (от мостовых кранов, подвесного оборудования, рабочих площадок) и др.3.	Особые - сейсмического воздействия; нагрузки, связанные с нару¬
шением технологического процесса; нагрузки, вызванные осадкой опор, и др.Для промышленных объектов, возводимых в большинстве районов,
основными нагрузками, на которые ведется расчет поперечной рамы, явля¬
ются первые два типа. Поэтому в данном учебном пособии основное внима¬
ние уделено определению постоянных, кратковременных атмосферных
и крановых нагрузок. Расчет конструкций по первой группе предельных со¬
стояний (прочность, устойчивость и др.) выполняется на расчетные нагрузки
и воздействия. Величины расчетных нагрузок определяются умножением
нормативных значений на коэффициенты надежности по нагрузке, которые
соответствуют СНиПам [3].13
EJnEJ.piEJ,P2EJ.b3EJth3Рис. 5. Расчетные схемы: a, б, в-плоской поперечной рамы; г-рамы - блока
Постоянные нагрузкиПостоянная нагрузка, действующая на поперечную раму, складывает¬
ся из веса кровли, прогонов, панелей покрытия, стропильных и подстропиль¬
ных конструкций, системы связей, подвесного потолка, стеновых панелей,
колонн и других элементов каркаса.Таблица 2Нагрузка от веса конструкций покрытия, кН/мВид нагрузкиНормативнаянагрузкаКоэффициент
надежности по
нагрузке у уРасчетнаянагрузкаОграждающие элементы кровлиГравийная защита\t = 15-20 мм, у = 20 кН/м3)0,3-0,41,30,4-0,52Г идроизоляционный ковер
из 3-4 слоев рубероида0,15-0,21,30,2-0,26Выравнивающая стяжка:- асфальтовая (у = 20кН/м3,
: = 20мм)0,401,30,52- цементная (у = 20 кН/м ,
: = 20 мм)0,401,30,52Утеплители*: у • t * 1,2-1,3- пенобетон (у = 6кН/м3,* =)1,3- керамзитобетон(у =; t =)1,3- пенопласт фенольный
ФРП-1 (у = 0,5кН/м3, t =)—1,2—Минераловатные плиты
1 у = 1—3 кН/м3, t = )—1,2—- минераловатная вата; ма¬
ты (у = 1-3 кН/м3, t =)—1,3—Пароизоляция из одного
слоя рубероида или фоль¬
гоизола0,051,30,065Несущие элементы кровлиСтальной профилирован¬
ный настил (t =0,7- 1мм)0,087-0,161,050,091-0,17Асбестоцементные волни¬
стые листы0,201,10,22Стальные волнистые листы0,12-0,211,050,13-0,22Плоский стальной лист
< г = 3—4 мм)0,24-0,321,050,25-0,3415
Окончание табл. 2, Металлические конструкции покрытияПрогоны:- сплошные пролетом
/ = 6м0,05-0,081,050,055-0,085- сплошные пролетом
/ = 12 м0,10-0,151,050,105-0,16- решетчатые0,07-0,121,050,075-0,125Каркас стальной панели размерами:3 х 6 м0,10-0,151,050,105-0,163 х 12 м0,15-0,251,050,16-0,26Стропильные фермы0,10-0,401,050,105-0,42Подстропильные фермы0,05-0,101,050,055-0,105Каркас фонаря0,08-0,121,050,085-0,125Связи покрытия0,04-0,061,050,042-0,063* Требуемую толщину утеплителя t определяют теплотехническим расчетом.Вес кровли определяется суммированием ее отдельных частей, кото¬
рые приведены в табл. 2 [1, табл. 13.1]. Толщина утеплителя для теплых кро¬
вель определяется теплотехническим расчетом. В табл. 2 приведен также вес
металлических конструкций покрытий (стропильных и подстропильных
ферм, связей, прогонов, фонарей, стальных панелей) на 1 м горизонтальной
поверхности. Меньшие значения в табл. 2 принимаются для зданий с легкой
кровлей при шаге ферм 6 м и пролетах 18; 24 м, а большие - при теплой
кровле при шаге ферм 12 м и пролетах 30; 36; 42 м. При применении сталь¬
ных панелей и прогонов желательно выбирать для теплых кровель легкиеэффективные утеплители. Собственный вес стропильной фермы qc ^ (кН/м )рекомендуется определить также по формуле/ „ 	\„П#с.ф ~дп 0,018
1000+ £фгде qn - суммарная нормативная равномерно распределенная нагрузка от
собственного веса покрытия, снега, технологического оборудования и т.д.,
кН/м ; 5ф- шаг стропильных ферм, м; 1ф - пролет стропильных ферм, м;осф - коэффициент, зависящий от типа ригеля и стали; а,ф = 1,4 - для мало¬
углеродистых сталей; 0Сф = 1,3 - для низколегированных сталей.16
Сбор постоянных нагрузок рекомендуется проводить в табличной форме:№п/пНаименованиенагрузкиЕд.изм.НормативнаянагрузкаVРасчетнаянагрузка123456кН/м22После выбора состава кровли и определения веса на 1 м всех частей
покрытия переходят к вычислению расчетных постоянных нагрузок, дейст¬
вующих на ригель поперечной рамы.Погонная расчетная постоянная нагрузка дпост (кН/м) получается пу-. 2тем суммирования нагрузок от всех частей покрытия, приходящихся на 1 м
горизонтальной проекции, умножением на ширину грузовой площади:^ пост = Япост ' ^рам >где 2?рам - шаг поперечных рам, м.Нагрузку от стенового ограждения и веса колонн с целью упрощения
расчета рекомендуется собирать в сосредоточенные силы, условно прило¬
женные к низу подкрановой и надкрановой частей колонны по оси сечения.Определение постоянной нагрузки на поперечную раму показано
в примере.Узловая постоянная нагрузка на ферму собирается с грузовой площа¬
ди, равной расстоянию между фермами на длину панели верхнего пояса:^пост = *2пост ’ * d 0^^)>где 5ф - шаг стропильных ферм, м; d - длина панели верхнего пояса фермы, м.В ступенчатой колонне крайнего ряда оси надкрановой и подкрановой
частей не совпадают, от постоянной нагрузки вследствие этого возникает до¬
полнительный момент, приложенный в месте перехода надкрановой части
колонны в подкрановую (рис. 6).Значения момента от постоянной нагрузки, кНм:г А- _ #пост ‘А _. мт _ пост' -^3 —[ПОСТ~ 2	’ ПОСТ	2	’	2 2*где Zq, Ьъ- ширина крайних пролетов, м; е - расстояние между осями
верхней и нижней частей колонны, м.17
N,постLB.1/	J7-/,е1;'ЪяЛ^пост
N постРис. 6. Момент от
постоянной нагрузкиРис. 7. Момент от
снеговой нагрузкиПостоянная нагрузкаJ/"пост111Vl/m,АПОСТМлпостWи©Снеговая нагрузка©Я СН\L... . V ...1 1 1 1 1 1 vV V 1 VillРис. 8. Схемы загружения поперечной рамы постоянной и снеговой нагрузками
Снеговая нагрузкаПри расчете поперечных рам снеговая нагрузка определяется сначалана 1 м2 горизонтальной проекции. Величина расчетной снеговой нагрузки,2распределенной на 1 м проекции, зависит от снегового района, в котором
проектируется здание, и от профиля здания:S = Sq-\i,где \х - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговойнагрузке на покрытие (прил. 3 [3]); |i = 1 при а < 25°; ц = 0 при а > 60°;2Sq - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м горизонтальной по¬
верхности земли, принимается по табл. 4 источника [3] в зависимости от
снегового района:СнеговойрайонIIIIIIIVVVIVIIVIIISq, кПа0,81,21,82,43,24,04,85,6Схемы распределения снеговой нагрузки принимаются по прил. 3 ис¬
точника [3]. В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы
элементов конструкций возникают при частичном загружении, рассматрива¬
ются схемы со снеговой нагрузкой, действующей на половине или четверти
пролета (для покрытий с фонарями - на участках с шириной Ъ).Нормативное значение снеговой нагрузки определяется умножением
расчетного значения на коэффициент 0,7.При расчете рам и колонн производственных зданий допускается учет
только равномерно распределенной снеговой нагрузки, за исключением мест
перепада покрытий, где необходимо учитывать повышенную снеговую на¬
грузку.Полная расчетная погонная снеговая нагрузка на ригель рамы, кН/м:#сн = се ' S' -^рам ’где 2?рам - шаг средних колонн, м; се - коэффициент снижения снеговой на¬
грузки.Узловая нагрузка на ферму, кН: FCH = S • Вф • d,
где 5ф • d - площадь сбора нагрузки на узел фермы; d - длина панели верх¬
него пояса фермы, м; 2?ф - шаг ферм, м.Значения моментов от снеговой нагрузки (рис. 7):гА_#сн'А \yfT _^сн'^• ч, ш сн —М:сн£з2 2 219
Загружение поперечной рамы постоянной и снеговой нагрузками по¬
казано на рис. 8.Нагрузки от мостовых крановПроизводственные здания часто оборудуются большим числом мос¬
товых кранов в каждом пролете. При движении мостового крана на крановый
рельс передаются вертикальные нагрузки от колес мостовых кранов FK и го¬
ризонтальные воздействия Тк.Одновременная работа всех кранов в режиме максимальной грузо¬
подъемности, отвечающая наиболее неблагоприятному воздействию на по¬
перечную раму, маловероятна. Согласно СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воз¬
действия» [3] вертикальные нагрузки на подкрановые балки и колонны опре¬
деляются:-	в однопролетных зданиях: крановая нагрузка учитывается от двух
сближенных для совместной работы кранов наибольшей грузоподъемности,
наиболее невыгодных для рассматриваемой колонны;-	в многопролетных зданиях: вертикальная крановая нагрузка прини¬
мается от четырех кранов (по два крана наибольшей грузоподъемности в ка-
ких-либо пролетах, необязательно соседних, при загружении которых возни¬
кают наибольшие усилия в раме).Горизонтальная сила поперечного торможения, согласно [3], незави¬
симо от числа пролетов определяется от двух сближенных для совместной
работы кранов в пролете или от двух кранов в разных пролетах, установлен¬
ных в одном створе.Расчетным загружением рамы мостовыми кранами является такое,
при котором на одну из колонн пролета действует наибольшее вертикальное
давление кранов Dmax, а на другую - минимальное Рт\п (рис. 9). Верти¬
кальные давления кранов Dmax и Ртт в виде опорных реакций подкрано¬
вых балок передаются на колонны и определяются с помощью линий влия¬
ния (рис. 10). Максимальное вертикальное давление Z)max будет отвечать
такой схеме загружения подкрановых балок кранами, когда сумма ординат
линий влияния опорных реакций (X>z) будет максимальной. При этом те¬
лежка с грузом должна находиться на минимальном расстоянии от колонны.Данные о габаритах мостовых кранов принимаются по литературе [1,2,	5, 6], ГОСТам или ТУ.Вертикальная нагрузка на подкрановые балки и колонны одного про¬
лета определяется от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов
(при любом числе кранов в одном пролете). Расчетное максимальное верти¬
кальное давление на колонну Dmax (kH), к которой приближена тележка крана:Ап» = If ' ч ■ I Ft,max ' У, + У Г ' <?пк,20
Рис. 9. К определению нагрузок на раму от мостовых кранов
абРис. 10. Схема загружения подкрановых балок для определения
Anax fAnirJ: а - при Fk2 max > F^max; б - при FK2max < F^max
где у у - коэффициент надежности по нагрузке для крановой нагрузки,ГТКуу = 1,1; у у — коэффициент надежности по нагрузке для подкрановых кон-тттгструкций, у у =1,05; GnK ~ собственный вес подкрановых конструкций
(можно определить по фактическим сечениям, аналогичным проектам; с уче-
том грузоподъемности кранов по сериям [5, 6] или принять qnK =0,15кН/мна единицу грузовой площади);	- нормативное максимальное верти¬кальное давление колес мостовых кранов, определяется по ГОСТам или ТУ,
а также по литературе [1, 2, 5, 6, 13, 14]; yi - ординаты линии влияния; ¥ -коэффициент сочетания, принимается по СНиП [3] в зависимости от режима
работы крана и количества кранов.При учете двух кранов W = 0,85 для групп режимов работы кранов 1К -
6К; ¥ = 0,95 для групп режимов работы кранов 7К, 8К.При учете четырех кранов W = 0,7 для групп режимов работы кранов 1К -
6К; W = 0,8 для групп режимов работы кранов 7К, 8К.При учете одного крана вертикальные и горизонтальные крановые нагруз¬
ки необходимо принимать без снижения, Ч7 = 1,0.На другой ряд колонн пролета будет передаваться минимальное вер¬
тикальное давление Рт\п (кН):D . =y..'F-IF.” . y. + y^ G^
mm ' f	г,mm i f ПК»где F?min - нормативное минимальное вертикальное давление колес мосто¬
вых кранов,	iv”min = ^+qGkt- - F^x;пккQ - грузоподъемность крана, кН; - полный вес крана с тележкой [1,2,6,	7]; «кк ~ число колес крана с одной стороны.Давление Dmax и Anin передаются по осям подкрановых балок, ко¬
торые установлены с эксцентриситетом по отношению к оси нижней части
колонны. Поэтому на поперечную раму передаются крановые моментыМ*рх, М«рп (кНм). Dmax и jPrnin переносятся на ось нижней части колонны
(рис. 11) с дополнительными моментами:Мкр =D -е Мкр- =D -е1У± шах ^шах	mm ^min >где ек - расстояние от оси подкрановой балки до оси, проходящей через
центр тяжести сечения нижней части колонны.Для крайних колонн ек= (0,5 - 0,6) Z>*p, где £*р - ширина сечения
нижней части крайней колонны.23
Рис. 11. Нагрузка от
вертикального давленияЮВС'"нТ попРис. 12. Нагрузка от
поперечного торможенияггП _л -п п п пТк 2 Г„2 7*1 ГК1^ ... XT 4^пб Вк£пб=Вк	4ВВу2 ’2 ^	У21 J*Ку: vi.1 У2 — 1Рис. 13. Схема загружения подкрановых балок для определения Тпоп
Для средних колонн ек = X, где А, - расстояние от оси подкрановой
балки до оси верхней части колонны.От инерционных сил при торможении тележки крана на колонны ра¬
мы действует сила поперечного торможения. Сила поперечного торможения
определяется от двух сближенных для совместной работы кранов в пролете
или двух кранов в разных пролетах, установленных в одном створе.Считается, что сила поперечного торможения передается на одну сто¬
рону крана и распределяется равномерно между всеми колесами крана с од¬
ной стороны. Передача силы поперечного торможения осуществляется на
уровне тормозных конструкций и может быть направлена как внутрь рас¬
сматриваемого пролета, так и наружу (рис. 12).Определение величины давления на колонну от сил поперечного тор¬
можения производится через линию влияния. В большинстве случаев прини¬
мается та же линия влияния, что и при определении Z)max и Рт\п (рис. 13).Расчетная горизонтальная сила Гпоп (кН), передаваемая подкрановы¬
ми балками на колонну от сил :где / - коэффициент трения, при гибком подвесе / = 0,1; при жестком под¬
весе / = 0,2; GT - вес тележки, кН [1, 2]; —кт =— - отношение числа тор-пк т 2мозных колес тележки к числу колес тележки; - число колес крана с од¬
ной стороны; \|/ - коэффициент сочетаний, принимается от двух кранов.Максимальное вертикальное давление от крановой нагрузки может
быть приложено к одной и другой колоннам одного пролета, горизонтальное
давление также действует на одну или другую колонны, причем как вправо
так и влево. Поэтому в однопролетных зданиях от мостовых кранов следует
рассматривать шесть возможных загружений, от которых определяются уси¬
лия в элементах поперечной рамы. В многопролетных рамах указанные за-
гружения должны быть учтены в каждом из пролетов.В рамах-блоках крановые нагрузки определяются в такой последова¬
тельности:Нормативное значениеjn _ Л£) + Ст)’Пткт{.К J= 0,05»-^*—'- для кранов с гибким подвесом груза;Кк= 0,1-^ - для кранов с жестким подвесом груза.WKK25
-	рассматривается загружение кранами подкрановых балок крайнего
пролета £пq = В*р (чаще Bj® =6 м);-	рассматривается загружение кранами подкрановых балок среднего
пролета £пб = В£Р (В£р=12; 18; 24 м).Рассматривается шесть возможных загружений в каждом пролете.
При этом крановая нагрузка на колонну крайнего ряда умножается наЗагружение поперечной рамы крановыми нагрузками показано на рис.14,15.Ветровая нагрузкаРасчет поперечной рамы здания, как правило, выполняется только на
среднюю составляющую ветровой нагрузки, соответствующей установлен¬
ному напору на здание. Пульсационная составляющая ветровой нагрузки
учитывается для одноэтажных производственных зданий выше 36 м при со¬
отношении высоты к пролету более 1,5 [3, п. 6.2], размещаемых в местностях
типа А и В.Характер распределения средней составляющей ветровой нагрузки за¬
висит от профиля здания [3, прил. 4].Расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки Wm(кН/м ) определяется по формуле:Wm=Y f -к-С 'W0,где у f - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, уу = 1,4; W0 - нор¬
мативное значение ветрового давления принимается по табл. 3 [3, табл. 5]
в зависимости от ветрового района [3, карта 3]; С - аэродинамический коэф¬
фициент, зависящий от конфигурации здания [3, прил. 4]. (Например, для
схемы № 1 принимается: для наветренных поверхностей Се= 0,8, для под¬
ветренных Се =-0,6.)Скоростной напор ветра увеличивается с высотой от поверхности
земли, а у поверхности земли зависит от наличия различных препятствий.
Различают три типа местности:-А — открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, ле¬
состепи, тундра;-В - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномер¬
но покрытые препятствиями высотой более Юм;-С - городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.26
©Я^тахmaxлсР.^minMl/ м.срmin©'min4JnMZnD?-min4l//)cp^maxMrfax©wCx«maxflSin
Vi/ C,min
©д°р.^mincpmin^maxVI/ icmax©\1ЖрDcpmaxmaxnDl inкрminCmлЯ4’maxкрmaxРис. 14. Схемы загружения вертикальной крановой нагрузкой
Рис. 15. Схемы загружения силой поперечного торможения
Нормативное значение ветрового давления Wp:Ветровые районы
(принимаются по кар¬
те 3, прил. 5 из [3])1аIIIIIIIVVVIVII^0,кПа0,170,230,300,380,480,600,730,85к - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления в зависи¬
мости от высоты и типа местности, принимается по табл. 3 [3, табл. 6].Таблица 3Значение коэффициента к	Тип местно¬Высота над поверхностью земли, мсти<510204060А0,751,01,251,51,7В0,50,65 *0,851Д1,3С0,40,40,550,81,0Примечание: промежуточные значения коэффициентов к принимаются по линей¬
ной интерполяции.С учетом вышеизложенного схемы ветровой нагрузки высотой до 5 м,
от 5 до 10 м, от 10 до 20 м и от 20 до 40 м для производственного здания при¬
ведены на рис. 16, 17. Однако при таких схемах ветровой нагрузки опреде¬
лить усилия в элементах рамы довольно сложно. Поэтому в практике инже¬
нерных расчетов действительную ветровую нагрузку заменяют эквивалент¬
ной равномерно распределенной по длине колонны и по шатру.Для определения осредненных коэффициентов £ср>г- введены обозна¬
чения на рис. 16,17:-	i - участок с однозначной эпюрой ветрового давления;-	j - участок осреднения (7 - для колонны, 2 - для шатра);-	A1;h2;/г3;h4 - высоты, характеризующие однозначную эпюру давления;-	hi,h2- длины участков соответственно колонны и шатра;-	hlj(hl;hi;hl;h%) - протяженность участков с однозначными эпюрами надлине осредненных участков.На каждом участке j с однозначной эпюрой i находят осредненныйкоэффициент &£pjno формуле:t Л/Kpj - ,j+ ' № ’30
Пакт И/2НаВ
+40,000	vтт т Н&ВК*	2Рис. 17. Схема загружении поперечной рамы ветровой нагрузкой:
а-определение ветровой эквивалентной нагрузки, конструктивная
схема; б - расчетная схема с ветровой нагрузкой
где tgj - тангенс угла наклона эпюры ветрового давления на участке с одно¬
значной эпюрой.Значения tg,- для участков с однозначной эпюрой ветрового давления
(местность В):Участок i = 1Участок г = 2Участок i = 3Участок г = 4kstgl*10tg2к20tg3к АОtg40,500,650,030,850,021,10,012 5Осредненный коэффициент на участках:h]+-J- tgl = *5 = 0,5.2 2.4,i = *H2i +y' tg2 = kstg2’hhi4.1	=4l+ 2 ‘tg3 = (*5 + h1 'tg2) + 2 -tg3’4.2	= *h,2 + 4 *tg3 = 0 + $ • tg3> + у •tg3 ’cp,^ n,^. 2
k*o=kt-y +tg4 = &20 + — • tg4.cp,2 - ftH,2 2 "w	2Осредненные коэффициенты на первом и втором участках определя¬
ются по формуле:Ь- .
СР,УНапример, для рис. 17:_ 4,1 ’ ^+4д' +4,1' fy3АКх>,\ “Сср,24,2	' ^2 + 4,2 ‘^2
hiРасчетное значение эквивалентной ветровой нагрузки W{- кН/м :-	на первом участке:для наветренной стороны W\ = у у • Се • &ср> j -Wq,•	для подветренной стороны й^подв = У/ • Сез • £срд • Ж0;33
-	на втором участке:•	для наветренной стороны РГ2нав = У / • Се • £ср 2 • Щ),•	для подветренной стороны ^Г2П0ДВ = У/ * • £Ср,2' •От конструктивной схемы ветровой нагрузки (см. рис. 17) переходи»
к расчетной схеме.Ветровая нагрузка, действующая выше отметки низа ригеля, приво
дится к сосредоточенным силам, приложенным на уровне оси нижнего пояс;
фермы. Высота шатра ^принимается с учетом уклона кровли.Для теплых кровель: h2 = h$n + , tga ?где tga = -^ = 0,015 (при уклоне кровли z = l,5%); 1тах - максимальны!пролет здания. Поскольку холодные кровли двускатные, за Zmax принимается ширина всего здания.Возможны две схемы загружения рамы (см. рис. 16). На рис. 16 вари
ант 1 - без промежуточных стоек фахверка; вариант 2 - с промежуточным!
стойками фахверка.Вариант 1. Без промежуточных стоек фахверка.Расчетная погонная ветровая нагрузка на раму W (кН/м) на участке h\
передается в виде равномерно распределенной:-	с наветренной стороны WНав = Щтв • Вк;-	с подветренной стороны Wпод = й^под • Вк,
где Вк - шаг поперечных рам, м.С грузовой площади шатра A i (м2) нагрузка в виде сосредоточенной
силы FHaB, FU0Jl (кН) переносится на узел сопряжения верхней части колон¬
ны с ригелем.= »2нав• А = wr-h-BK\ Fms=w™■ A=^2П0Д• *2• -Вк•Вариант 2. Имеются колонны и промежуточные стойки фахверка.
Расчетная погонная ветровая нагрузка на поперечную раму W (кН/м):	 g-	с наветренной стороны W нав = Щнав • —;	 jg-	с подветренной стороны Wпод = й^под • —,
здесь Вк - шаг поперечных рам, м.34
Ветровая нагрузка с ширины — передается стойками фахверка час-2тично на фундамент, а частично в виде сосредоточенной силы на поперечную
раму в верхних узлах:FmB = Wr-Al+2-Wr-A2; A = Л2=^А = ^.Направление ветра может быть как в одну, так и в другую сторону.
Поэтому расчет поперечной рамы выполняется на две схемы ветровых нагру¬
зок: ветер слева; ветер справа. Загружение поперечной рамы ветровыми на¬
грузками показано на рис. 17.4.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫКаркас производственного здания представляет собой многократно
статически неопределимую сквозную систему. В связи с этим определение
расчетных усилий в элементах поперечной рамы каркаса представляет опре¬
деленные сложности. При расчете рамы по программе «ЛИРА» сквозные ко¬
лонны заменяют сплошными, а ригель можно оставить сквозным.При расчете рамы по другим программам, а также по программе
«ЛИРА» сквозные конструкции ригеля заменяют сплошными с эквивалент¬
ными жесткостями. При уклоне ригеля до 1:10 ^допускается в расчетах при¬
нять его горизонтальным.На рис. 18 показана расчетная схема трехпролетной рамы с реко¬
мендуемой нумерацией узлов и стержней, принятой при расчете по про¬
грамме «РАМА»; расчет поперечной рамы по программе «ЛИРА» приве¬
ден в примере.Определение жесткостей элементов поперечной рамыЖесткости элементов поперечной рамы могут быть назначены на
основании аналогичных проектов, по типовым сериям с учетом действую¬
щих нагрузок [5, 6, 9-11], на основании предварительных расчетов по фор¬
мулам источника [8].Определение жесткости ригеляИзгибная жесткость ригеля EJip (кН/м2) определяется по формулеEJip- 7 1 • 0,8 ♦ ,^вп +м	2где /*ф - высота фермы, м; Е - модуль упругости, Е = 2,1 • 10 кНУсм ;2Aqjj , ^нп ~ площади сечений верхнего и нижнего поясов фермы, см ;35
/VOс:IcOvoс'С:Г~2(0; Лк)r>EAp\
© nEJ pi®!&S(0;Ли*Ллб)
(0; Л« )©пЕА н1
nEJ и]©Ц0;0)(А)и,;лк)8(^1* Лн + Лпб) 7(£,;лн)6М) УлЕА р2	/?£4р2© яГс/рг (^1 +l-2\ hK)i2 ©nEJp2 {Ы2+иhK) 16	-Q	0^62^н2^н2©(У(ци2> Лн+^пб) 11(Z-1 +/.2; Лн)10/7Е4 64
nEJ(AEAftф fi/Ю (^1+/.2+^з;Лн+/?пб)15
(Zi+^2+/-3l ^н) 14«нЗ^нЗ©дШ/?Ш(в)©®>(®>©Рис. 18. Расчетная схема поперечной рамы. Последовательность введения жесткостей: ЕА (кН); EJ (кНм2);ср1 -16 - нумерация узлов; © - © - нумерация элементов; л=-^вк
q-Ry-Чс 0,8-Д/ ““ Ryгде Nt - усилие в поясах, кН; Ry - расчетное сопротивление стали поясов2фермы, кН/см .Усилие в поясе N; =^~,Vгде М, - момент в ферме пролетом Ц, кНм; j - высота фермы, м.Максимальный изгибающий момент посередине ригеля определяется
как в простой балке от расчетной нагрузки:(^пост + ^сн)'^г-
М =		—-ь*' 8где qUOCT, qCH - расчетные постоянная и снеговая нагрузки на ферму, кН/м(собираются с шага ферм).Продольная жесткость ригеляЕАр1=Е-(Авп + Аш),кН.Определение жесткости колонн по крайнему рядуИзгибная жесткость подкрановой части колонны EJ*^ (кНм2) опре¬
деляется по формулеJhJ и j lL	5’	k • Rн nyгде bu - высота сечения нижней части колонны, м; NKj - расчетная макси¬
мальная продольная сила нижней части колонны от постоянной и снеговой
нагрузок, кН:ДГ = (ffnOCT ^сн )* Аи,,- 2где qnocr, qCK - соответственно постоянная и снеговая расчетные нагрузкина колонны крайнего ряда, кН/м; определяются по грузовой площади с ши¬
риной, равной шагу колонн крайнего ряда; Ц - пролет фермы, примыкаю¬
щей к колонне, м; D^x - максимальное вертикальное давление на колонну
крайнего ряда от мостовых кранов, кН; кн - коэффициент, зависящий от ша¬
га колонн и высоты рамы: при шаге колонн ВК = 12 м кя = 3,2...3,3; при шаге
колонн ВК=6 м кн = 2,5...3; Ry - расчетное сопротивление стали колонны,кН/см2.
Продольная жесткость подкрановой части колонны:Изгибная жесткость надкрановой части колонны Е1^ определяется по
формуле\Ej4 -ZL.
,l кув
\^н J2VBгде Ьв - высота сечения верхней части колонны, м; кв - коэффициент, учиты¬
вающий разную жесткость верхней и нижней частей колонны; при жесткомсопряжении ригеля с колонной Агв=1,2	1,8; при шарнирном - къ = 1,8. ..2,3.Продольная жесткость надкрановой части колонны:EAb}i*4...5-EJBj (кН).Определение жесткостей колонны по среднему рядуИзгибная жесткость подкрановой части колонны определяется по
формулеEjcp _ £ (^н,i + ^' -Ртах )' (^н )H,Z" ’где DCZ* ~ максимальное вертикальное давление на колонну по среднему
ряду от мостовых кранов, кН; Nn i - расчетная максимальная продольная си¬
ла нижней части колонны от постоянной и снеговой нагрузок, кН:дг _ ПОСТ + ^ СН )* (А~ + А'+1)-‘’HI —н,г2где (qnoCT + #сн) ~ погонные расчетные постоянная и снеговая нагрузки, оп¬
ределяются по грузовой площади с шириной, равной шагу средних колонн;
(Ц + Li+i) - пролеты ферм, примыкающих к колонне.Продольная жесткость подкрановой части колонны:Изгибная и продольная жесткости надкрановой части колонны
EJqj (кНм2), ЕА^ (кН) определяются по формулам:£/ср. fh\2
FTcР _ h,i ЬвВ’‘ къ U J ’38
Жесткости элементов вводятся в программу расчета на ЭВМ. Еще раз
отметим: для рамы-блока жесткости крайних колонн и ригелей суммируются
(см. рис. 18).После выполнения статического расчета поперечной рамы и подбора
сечений ее элементов необходимо сопоставить фактические моменты инер¬
ции сечений элементов с соответствующими первоначально принятыми. От¬
клонения в соотношениях моментов инерции не должны превышать 30 %.
При большей разнице сечения элементов рамы уточняются, и расчет попе¬
речной рамы выполняется заново (с уточненными моментами инерции
и площадями).На рис. 8, 14, 15, 17 в качестве примера приведены расчетные схемы
поперечной рамы трехпролетного здания с загружениями ее постоянной, сне¬
говой, крановыми и ветровыми нагрузками.Расчет поперечной рамы выполняется от каждого вида нагрузки от¬
дельно (загружения 1-14 для трехпролетной рамы) по любой из программ
расчета на ЭВМ. Определяются усилия (.М, N, Q) в элементах рамы (см. при¬
мер расчета). Для контроля в обязательном порядке распечатываются и про¬
веряются исходные данные, расчетная схема с нумерацией узлов и стержней,
нагрузки на элементы и узлы рамы. Результаты статического расчета попе¬
речной рамы: усилия и перемещения от каждого вида нагрузки выдаются
в табличной форме (см. приложение к примеру). При построении эпюр мо¬
ментов пользуются следующим правилом знаков:-	по программе «РАМА»:Статический расчет поперечной рамы1К© ©©©©©к© ©
н-	по программе «ЛИРА»:*К© ©©©н©к©©39
Расчетные усилия в колоннеРезультаты статического расчета поперечной рамы сводятся в таблицу
расчетных усилий для колонны (например, выбирается колонна первого про¬
лета по оси А), табл. 3. Усилия Ми Q от нагрузок поперечного торможения
кранов для схем № 11,12, 13,14 (для трехпролетной рамы) необходимо запи¬
сывать с двумя знаками ±, имея в виду, что сила поперечного торможения
может быть направлена как справа, так и наоборот. Количество строк
в табл. 3 для записи расчетных усилий от крановой нагрузки принимается в
зависимости от числа пролетов.Определив в раме усилия от каждого из загружений, нужно найти их
наиболее невыгодные сочетания, которые могут быть неодинаковыми для
разных сечений колонны. В табл. 3 показаны четыре характерных сечения:-	для верхней части колонны: 1-1 - верхнее сечение; 2-2 - нижнее сечение;-	для нижней части колонны: 3-3 - верхнее сечение; 4-4 - нижнее сечение.По значениям М, N, Q от отдельных загружений составляют таблицу
сочетаний расчетных усилий (табл. 4).Сочетания расчетных усилийРасчет конструкций по предельным состояниям первой и второй
групп выполняют с учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок или соот¬
ветствующих им усилий. Эти сочетания устанавливаются из анализа реаль¬
ных вариантов одновременного действия различных нагрузок для рассматри¬
ваемой стадии работы конструкции. В зависимости от учитываемого состава
нагрузок по СНиП 2.01.07-85* [3] принято различать два вида сочетаний на¬
грузок - основные и особые. В расчетах конструкций на основные сочетания
нагрузок при учете одной кратковременной нагрузки коэффициент сочетаний
¥<. = 1, а при учете двух и более кратковременных нагрузок их значения ум¬
ножаются на = 0,9. Поэтому в сводной табл. 3, там, где приводятся уси¬
лия от каждого вида кратковременной нагрузки, необходимо привести две
графы с коэффициентами сочетаний 4^=1 и *¥с = 0,9. Нагрузки от снега,кранов и ветра относятся к кратковременным. Нагрузки от вертикального
давления кранов и поперечного торможения кранов рассматриваются при
учете сочетаний как одна кратковременная нагрузка.При определении расчетных комбинаций усилий одновременно рассмат¬
риваются усилия от вертикального давления мостовых кранов и усилия от попе¬
речного торможения. Исходя из возможных фактических условий работы крана,
принимают, что сила поперечного торможения может быть приложена к любой
из колонн рассматриваемого пролета. Для однопролетной поперечной рамы зда¬
ния от крановой нагрузки учитываются следующие схемы: крановая нагрузка от
вертикального давления двух сближенных для совместной работы кранов и от
поперечного торможения двух сближенных для совместной работы кранов.40
Таблица 3Таблица расчетных усилий в колонне по оси А1! 8* 1Нагрузка
и место
ее при¬
ложенияКоэф¬фициентсочета¬Сечения верхней
части колонныСечения нижней
части колонны1 % &! О >*»Схема1--12-23-34-4; сонийм,кНмN,кНм,кНмN,кНм,кНмN,кНМ,кНмN,кНQ,кНfI 11Постоян¬ная1; 2iСнеговая10,9t! 3iВетер1слева0,9f 'i 4Ветер1справа0,9!•Апах на
стойку А150,9;Anin на
стойку А160,9Апах на
стойку Б1 ., 70,9i8Anin на
стойку Б10,9Апах на
стойку В190,9i 10
i
•Dmin на
стойку В10,9! иi^поп на
стойку А10,91 12.1^поп на
стойку Б10,9! 13i^поп на
стойку В10,9!14i-^поп на
стойку Г10,941
Для многопролетных зданий крановая нагрузка учитывается следую¬
щим образом: от вертикального давления четырех кранов (по два крана в ка-
ких-либо пролетах, не обязательно соседних, при загружении которых возни¬
кают наибольшие усилия в сечении колонны) и от поперечного торможения -
от двух сближенных для совместной работы кранов в пролете (загружается
одна колонна силой Тпоп).Нельзя одновременно учитывать усилия от крановой нагрузки схем
№ 5, 6 или 7, 8, или 9, 10, или 11, 12, 13, 14, т.к. они являются взаимоисклю¬
чающими, а также усилия от ветровой нагрузки схем №3,4, действующие на
здание с двух взаимно противоположных направлений (см. табл. 3).Для определения расчетных усилий обычно составляют четыре ком¬
бинации усилий:-1 - наибольший положительный момент и соответствующая про¬
дольная сила (Ф Mmax; NC00TB);-2 - наибольший отрицательный момент и соответствующая про¬
дольная сила (- Mmax; Nc00ТВ);-3 - наибольшая продольная сила и соответствующий ей положи¬
тельный момент (Nmax ;®МС00ТВ);-	4 - наибольшая продольная сила и соответствующий ей отрицатель¬
ный момент (Nmax; -Мсоотв).При составлении каждой из рассмотренных комбинаций усилий со¬
ставляются два основных сочетания:1)	включающие постоянные, длительные и одну кратковременную нагрузки.
Значение кратковременной нагрузки принимается с коэффициентом сочета¬
ния *РС = 1;2)	включающие постоянные, длительные и две (или несколько) кратковре¬
менные нагрузки. Значения кратковременных нагрузок принимаются с коэф¬
фициентом сочетания *РС = 0,9. В табл. 4 приводятся номера нагрузок для
обоих основных сочетаний.Для нижнего участка колонны (сечение 4-4) кроме усилий Ми JVоп¬
ределяют значение поперечной силы Q, которая необходима для расчета рас¬
косов сквозных колонн и фундаментов.Для расчета фундаментных болтов составляют специальную комби¬
нацию расчетных усилий в сечении 4-4, вызывающую растяжение в фунда¬
ментных болтах. Эта комбинация , ± МС00ТВ включает в себя наимень¬
шую продольную силу с наибольшими возможными моментами; причем
продольная сила от постоянной нагрузки учитывается с коэффициентом на¬
дежности по нагрузке уу = 0,9, т.к. она разгружает фундаментные болты.42
Таблица 4Таблица комбинаций расчетных усилий11омср
комбинацииНагрузка
и место ее
приложенияСхемаКоэффициентсочетанийСечения верхней
части колонныСечения нижней
части колонны1-12-23-34-4м,кНмN,кНм,кНмN,кНм,кНмN,кНм,кНмN,кНQ,кН12345678910И12131Ф^шахNiYCOOTB№ нагрузок1№ нагрузок0,92~^max^соотв№ нагрузок1№ нагрузок0,93NiVmax
® -^соотв№ нагрузок1№ нагрузок0,94NiVmax
“ ^соотв№ нагрузок1№ нагрузок0,95N •
iVmm— ^соотв(бсоотв )№ нагрузок————1№ нагрузок————0,9При определении комбинаций расчетных усилий проводят анализ
кратковременных нагрузок, дающих отрицательный момент, анализ кратко¬
временных нагрузок, дающих положительный момент. При этом момент от
поперечного торможения кранов принимают положительным, если опреде¬
ляют ®М, и отрицательным, если определяют-М.Постоянную нагрузку (загружение 1) учитывают во всех комбинациях
независимо от знака момента.После заполнения всей табл. 4 необходимо определить самые невы¬
годные комбинации усилий, по которым выполняется подбор сечения ниж¬
ней и верхней частей колонны.43
Пример статического расчета поперечной рамы металлического
каркаса одноэтажного трехпролетного производственного здания1.	Исходные данныеСтатический расчет поперечной рамы выполнен для производствен¬
ного здания со следующими исходными данными:Таблица 5Исходные данные к примеруНаименованиеУел. обозн.Ед. изм.ЗначенияШирина 1-го пролетаLiм30Ширина 2-го пролетаим24Ширина 3-го пролетаим18Шаг рамВм6Высота головки кранового рельсаhiм12Грузоподъемность I крана01т100Грузоподъемность II крана62т50Район строительстваг. БерезникиХарактеристика здания по тепловому
режимутеплоеРежим работы крановЗКСталь колонныС 275Сталь поясов ферм16Г2АФСталь решетки фермС 20Тип сечений элементов фермтрубыТип кровлибеспрогонноеСтеновое ограждениепанелиДлина зданиям180Производственное здание - трехпролетное, оборудовано в каждом
пролете двумя мостовыми кранами. План здания приведен на рис. 19, состав
покрытия выбирают по рис. 20. Здание теплое, многоскатное с г = 1,5%.На рис. 21 приведены технические характеристики кранов согласно источни¬
ку [1]. Длина стеновых панелей 6 м. Шаг крайних и средних колонн 6 м. Шаг
стропильных ферм 6 м. Длина здания 180 м. Количество температурных бло¬
ков - один.44
Рис. 19. Размещение поперечных рам производственного здания
шаг крайних колонн равен шагу средних колонн (плоская рама)
Гравийная защита, 20 мм
Гидроизоляционный ковер из 3 слоев рубероидаПХФ пенопласт t = 120 мм (t определяется по теплотехническому расчету)Пароизоляция
Стальная панельРис. 20. Состав покрытия
Грузоподъемность, тПролет
здания, мLiРазмеры, ммПролет
крана,мL крСобствен.вес
тележки,тGTВес
крана с
тележкой,тGKTТипкрановогорельсаВысота
кранового
рельса, ммh рВысота
подкранов.
балки, мм^пбМаксимальное
давление колеса, кНОсновногокрюкаВспомог.крюкаШиринакранавБазакранакякрF?Fl50103067605250315030028,018782007005005002467605250315030022,01866,54654651867605250315030016,01856,5425425100203093504600400040028,0411452007004504802493504600370040022,0411254104501893504600370040016,041105370420Рис. 21. Технические характеристики мостовых кранов
2.	ВЫБОР ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ
ПО ВЫСОТЕ И ГОРИЗОНТАЛИ2.1.	Определение габаритов поперечной рамы по высотеНаходим полезную высоту цеха, рис. 22:H = hl+h2,/?2 = (як +100) + Q,где \ - отметка головки кранового рельса, \ =12 ООО мм; Нк - расстояни<от головки кранового рельса до верхней точки тележки крана, Нк = 4000 мм100 мм - безопасный зазор между верхней точкой тележки крана и стропиль
ной конструкцией; а - размер, учитывающий прогиб стропильной фермы
а = 300 мм.Я = 12 000 + (4000 +100)+300 = 16 400 мм, т.к. Н= 16 400 > 10 800 мм
то принимаем высоту, кратную 1800 мм или (600 мм). Принимаем Я= 16 800 мм
Сохраним hx= 12 000 мм, тогда изменится высота :h2 =16800-12 000 = 4800 мм.Находим высоту колонны:hK=hH+hB’где hH - высота нижней части колонны (подкрановой), hn=H -hB+ 0,15,
где 0,15 м - заглубление базы колонны; hB - высота верхней части колоннь
(надкрановой),^пб	^2 >где апб - высота подкрановой балки, /%б = (l/8...1/10)-Z?K; Вк - шаг колонн
/гПБ = (1/8...1/10)-6000 = 750-600 мм, принимаем /*ПБ=700мм;
hp - высота кранового рельса.Принимаем =200; /*2 = 4800 мм,hB = 700 + 200 + 4800 = 5700 мм,Ли = 16800 - 5700 +150 = 11250 мм.Высота колонны = 11250 + 5700 = 16 950 мм.Высота опорной части фермы hзависит от конструкции стропиланой фермы, а т.к. тип сечения элементов - трубы, то h™ =2900 мм, приче\
уклон верхнего пояса фермы i = 1,5 %.2.2.	Определение габаритов поперечной рамы по горизонталиВ цехе работает кран грузоподъемностью £> = 100 т, следовательно
привязку крайних колонн принимаем Ь0= 500мм.48
hK= 16 950
11 250 Ав= 5700 Аф = 290Рис. 22. Разрез производственного здания
Находим ширину верхней и нижней частей крайней колонны и .Из условия обеспечения устойчивости	>1/12-/гв, тогда6JP > 1/12 • 5700 = 475 мм, = 2 • Ь0 = 2 • 500 = 1000 мм.Принимаем Ъ=1000 мм, поэтому ось колонны проходит через се¬
редину.Ширина нижней части крайней колонны tf® = X + b0,где X > + - 60)+ 60...75 = 400 + (1000 - 500)+70 = 970 мм, принимаем
А, = 1000 мм.6JP =Х + Ь0 =1000 + 500 = 1500 мм.При > 1/20-Лк = 1/20 • 16 950 = 847,5 мм.Принимаем =1500 мм.Для средних колонн = 2 • Ь0 = 2 • 500 = 1000 мм,=2-Х = 2-1000 = 2000 мм.3. СИСТЕМА СВЯЗЕЙСистема связей состоит из двух комплексов: связи по шатру и верти¬
кальные связи по колоннам. Связи по шатру включают связи по верхнему
поясу, связи по нижнему поясу, вертикальные связи между фермами.
На рис. 2^-2/5показана система связей. При этом учитывались пролеты
L\ = 30м, 1,2 = 24 м, £з = 18м, сечение элементов ферм - круглые трубы [11],
длина здания 180 м > 144 м, Qmax = Ю0т, высота колонн.4.	СБОР НАГРУЗОК НА РАМУ4.1.	Постоянные нагрузкиСбор нагрузок выполняем в табличной форме (табл. 6).Таблица 6Постоянные нагрузки№ п/пНаименование нагрузкиЕд. изм.НормативнаяУРасчетная1Гравийная защита t = 20 ммкН/м20,41,30,522Гидроизоляционный ковер из 3
слоев рубероидакН/м20,151,30,1953Утеплитель: ПХВ пенопласт
t = 120 мм, у = 0,5 кН/м3
(0,5-0,12 = 0,06)кН/м20,061Д0,07250
4Пароизоляция из 1-го слоя рубе¬
роидакН/м20,051,30,0655Стальная панель:Профилированный настилкН/м20,161,050,168Каркас стальной панели 3*6 мкН/м20,151,050,166Связи покрытиякН/м20,061,050,063Итого #покркН/м21,031,2437Собственный вес стропильной
фермы (большего пролета):п{ q" 0,018^19ф 1000+ Вф “ф фV Ф/О*1 = #покр + Sq ■ 0,7 = 1,03 ++ 3,2 • 0,7 = 3,27кН/м2
2Sq = 3,2 кН/м (для V снегового
района)<Хф = 1,3 (для низколегированнойстали), 5ф = 6мп (3,27 0,018^1
а1} = + 		• 1,3 • 30 =Ф иооо 6 )= 0,235кН/м20,2351,050,247Итого <7П0Ст1,2651,49Расчетная погонная нагрузка на раму^ пост = tfnocT ' *к ’ кН/м,
где Вк - шаг средних колонн;2пост = • 6 = 8,94 кН/м.Узловая нагрузка на ферму^пост = *7пост ' ‘ ^(кН),
где d - длина панели, й? = Зм; 2?ф - шаг ферм, Вф =6м;Fn0CT -1,49 • 6 • 3 = 26,82 кН.Определяем моменты, возникающие от постоянной нагрузки:г а ^ пост А „ _ 8,94 • 30
"	2гГ _ ^пост ' Аз 		8,94 * 182^пост = -по-^-^ • е = -0 • 0,25 = 33,53 кНм;мпост =	’ * = —Г— -0,25 = 20,12 кНм;Ья Ьв 1500 1000 ОСЛе = — —- =	= 250мм.2 2 2 251
Рис. 23. Схема связей по нижним поясам ферм
{7Ч7ЧТЧ7Ч7Ч7Ч7[7Ч^7Ч7Ч7Ч^\Рис. 24. Схема связей по верхним поясам ферм
Рис. 25. Вертикальные связи между колоннами по оси А:1 - колонны; 2 - распорки; 3 - вертикальные связи между фермами;
4- верхние связи; 5 - нижние связи; 6 - подкрановые балки
4.2. Снеговая нагрузка2Величину расчетной снеговой нагрузки, распределенной на 1 м про¬
екции, определяем в зависимости от снегового района, в котором проектиру¬
ется здание, и от профиля здания:S = Sq-\x = 3,2 • 1 = 3,2 кН/м2,где Sq - 3,2 кН/м (табл. 4 СНиП 2. 01.07-85 «Нагрузки и воздействия» дляV снегового района (г. Березники)); ц = 1 - коэффициент перехода от веса
снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие для уклона i = 1,5 %
(а< 15°) (прил. 3 СНиП 2.01.07-85).Полная расчетная погонная снеговая нагрузка на раму составит<lcH=Ce'S- Ярам = 1- 3,2 -6 = 19,2 кН/м,где 5рам= 6м- шаг средних колонн; се= 1 - коэффициент снижения снего¬
вой нагрузки.Узловая нагрузка на фермуFCH = S - • d = 3,2 -6 -3 = 57,6 кН,где Вф-d - площадь сбора нагрузки на узел фермы; d - расстояние между
узлами фермы по верхнему поясу, d = 3 м; В§ - шаг ферм, В§ = 6 м.Значения моментов от снеговой нагрузки (рис. 26):МА = Чсн_Ь..е = 19,2-30 .q 25 =72 кНм;M^ = qcn._L3 ,g = 19}2• i8• —— = 43,2 кНм, е = 0,25м.2 24.3. Ветровая нагрузкаРасчет поперечной рамы одноэтажного производственного здания вы¬
полняется только на среднюю составляющую ветровой нагрузки, т.к. здание
высотой 19,925 м < 36 м [3, подразд. 6.2], размещается в местности типа В.55
т~т\1/ М/ М/ \1/I^±	Ni/ Vа = 8,94 кН/м^ ПОСТI 1 X ~х*	эк	±.аq = 19,2 кН/м^ СН	?VJl/mch =72 кНм©30 ОООб24 000мГ = 43,2кнУ|^сн	_18 000©■O'ог-тоCNОOn'О©Рис. 26. Схемы загружения поперечной рамы нагрузками:
a - постоянной; б - снеговой
Определяем величину средней составляющей ветровой нагрузки по
формулеWm=-irk-C-W„(tiWu\где W0- нормативное значение ветрового давления [3, табл. 5], для II ветро-2вого района W0 = 0,3 кН/м ; Се - аэродинамический коэффициент [3, прил. 4,схема 1], для вертикальных поверхностей с наветренных сторон Се =0,8, сподветренных сторон Се =-0,6; у у- коэффициент надежности по нагрузке,у У =1,4; к- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления повысоте, зависит от типа местности (местность типа В городские территории;
лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями).Схема изменения ветровой нагрузки по высоте для здания показана на
рис. 27. Для удобства расчета фактическую линейную нагрузку (в виде лома¬
ной прямой) заменяем эквивалентной нагрузкой, равномерно распределенной
по всей высоте колонны и высоте ригеля.Рассмотрим два варианта приложения ветровой нагрузки для нахож¬
дения к - коэффициента, учитывающего изменение ветрового давления по
высоте. Выбор схемы зависит от возможностей программы расчета на ЭВМ,
позволяющей вводить ветровую нагрузку тем или иным способом.Вариант 1. Схема приложения ветровой нагрузки от отметки ±0,000
показана на рис. 27.Определяем среднее значение коэффициента к на 1-м и 2-м участках:
1-й участок (колонна) - от нулевой отметки пола до низа стропильной фер¬
мы, hx= 16 800 мм; 2-й участок (шатер) - от низа стропильной фермы до наи-tg о,	1 5высшей точки фермы, h2 =hon + £max , где tga = -J— = 0,015, т.е.2 100i	= 1,5 %, тогдаh2 = 2900 + ЗООф = 3125 мм = 3,125 м.Высота от уровня пола до верхней точки покрытияЯ1 =hl+h2 =16,800+ 3,125 = 19,925 м <20 м.Таким образом, осредненные коэффициенты на 1-м и 2-м участках опреде-, -мляются по формуле kcp j- =	——-,hjгде j- участок осреднения; i- участок с однозначной эпюрой; hl (/г1; /г2; /г3) -
высоты, характеризующие однозначную эпюру давления;57
а - конструктивная схема; б - площадь сбора нагрузки на раму;
б	в - расчетная схема
tij (/г/; rf; hi; h\) - протяженность участков с однозначными эпюрами на ос-редненных участках.На каждом участке j с однозначной эпюрой i найдем осредненныйМкоэффициент klc^j по формуле k‘cp j- =klHJ- + — • tg/', где tg, - тангенс угла2наклона эпюры ветрового давления на участке с однозначной эпюрой.Участок i = 1Участок i = 2Участок /=3*5tgl*10tg2*20tg30,500,650,030,850,02Осредненные коэффициенты на участках*ip,i=*ii+^-tgl = *5=0,5)7 2	7 2	С4,1	= к1\ +• ls2 = *5 + -Г • ‘S2 =0>5 + V ■ °>°3 = 0.575,4Ш0,02 = 0,718,чККр,2 = К,2 +-Г'Ч'$ = (*ю + Ai • *g3) + ^Г- • tg3 = 0,65 + 6,8 • 0,02 +3,1250,02 = 0,817.Осредненные коэффициенты на первом и втором участках:*ср,1 **1 + *^>4 • *12 *ср,1'*1 _0,5-5 + 0,575-5 + 0,718-6,8ЛГлм 1	VjU 1 1 Jср’1 hx 16,8*ср,2 = °>817-'уРасчетное значение эквивалентной ветровой нагрузки Щ кН/м-	на первом участке59
для наветренной стороны W*aB = у у -Се "kcpl-W0 = 1,4 • 0,8 • 0,611 • 0,3 =
= 0,205 кН/м ; для подветренной стороны И^подв = уу • Сез ■ &ср1 • Щ =
= 1,4 • 0,6 -0,611* 0,3 = 0,154 кН/м2;-	на втором участке:для наветренной стороны W™* = Уу Се ■ кср 2 ■ W0 =1,4 • 0,8 • 0,817 • 0,3 == 0,275 кН/м2; для подветренной стороны ^2П0ДВ = у у • Сез ■ кср2 ■ Щ == 1,4 • 0,6 -0,817- 0,3 = 0,206 кН/м2.Расчетная погонная ветровая нагрузка на раму W (кН/м) на участке \
передается в виде равномерно распределенной:-	с наветренной стороны здания WНав = ^нав - ВК = 0,205 -6 = 1,23 кН/м;-	с подветренной стороны здания Wпод = й^под Вк = 0,154 -6 = 0,924 кН/м,
здесь Вк - шаг поперечных рам, Вк = 6 м.С грузовой площади шатра A i (м2) нагрузка в виде сосредоточенной
силы FHaB, Fnofl (кН) переносится на узел сопряжения верхней части колон¬
ны с ригелем.^нав = ^2НаВ ■ А1 = W2™ 'h2’BK= 0,275 • 3,125 • 6 = 5,156 кН;^под = wг°Д ' А\ = Ж2°Д 'к2'Вк= 0,206 • 3,125 • 6 = 3,863 кН.Вариант 2. Схема приложения ветровой нагрузки с отметки - 0,150
показана на рис. 28.Определяем среднее значение коэффициента к на 1-м и 2-м участках:
-1-й участок (колонна) - от обреза фундамента до низа стропильной фермы,
hx =16 950 мм;-2-й участок (шатер) - от низа стропильной фермы до наивысшей точки
фермы, /г2 = 3125 мм.Высота от обреза фундамента до верхней точки покрытияH2=hl+h1=\ 6,95 + 3,125 = 20,075 м > 20 м.60
бРис. 28. Схема загружения рамы ветровой нагрузкой (2-й вариант):
а -конструктивная схема; б - расчетная схема
Таким образом, осредненные коэффициенты на 1-м и 2-м участках2>сР /определяются по формуле kcv .• =	——-,V,J	П :где j -участок осреднения; /-участок с однозначной эпюрой;
/г*(/г1;/г2;/г3,/г4) - высоты, характеризующие однозначную эпюру давле¬
ния; hlj (fy1; h2; /г3; /?2, /г4) ~ протяженность участков с однозначными эпю¬
рами на осредненных участках.На каждом участке j с однозначной эпюрой / найдем осредненныйИ-коэффициент klCp j по формуле k‘cpj = klHj + — • tg/, где tg; - тангенс угла2наклона эпюры ветрового давления на участке с однозначной эпюрой.Участок / = 1Участок / = 2Участок / = 3Участок / = 4*5tgl*10tg2*20tg3*40tg40,500,650,030,850,021,10,0125Осредненные коэффициенты на участкахh4,1	= ■kl\ +V ‘g2 = *5 + tg2 = 0,5 + | ■ 0,03 = 0,575,h	h	6 95*ср,1 = *Н,1 + у • tg3 = *10 + у • tg3 = 0,65 + -у- ■ 0,02 = 0,720;к3 = i-3 +
ср.2 н,2h	тЗ•	tg3 = (*10 + /zj3 • tg3) + -3- • tg3 = 0,65 + 6,95 • 0,02 +
2 23	05+ — • 0,02 = 0,820;hh0,075*ср,2=*н,2 + — -tg4 = ^20 + -*--tg4 = 0,85 + —	0,0125 =0,850 4.2	2 2Осредненные коэффициенты на 1-ми 2-м участках62
, *ср,2 ' h2 + кср,2 ' h2 _ 0,82 • 3,05 + 0,850 4-0,075 n 0„n гKrVi о =		= U.oZU j.cp’2	h2	3,125Расчетное значение эквивалентной ветровой нагрузки Wf кН/м-	на первом участке: для наветренной стороны И\нав = у у • Се • &ср1 • W0 =
= 1,4 • 0,8 • 0,612 • 0,3 = 0,205 кН/м ; для подветренной стороны
щ™™ = у f . Сез -kcpA-W0==\,4- 0,6 • 0,612 • 0,3 = 0,154 кН/м2;-	на втором участке: для наветренной стороны 7F2HaB = У/ • Се • кс? 2 * Щ ~2= 1,4 • 0,8 • 0,820 5 • 0,3 = 0,276 кН/м ; для подветренной стороны
Wf°№ = у у • Сез • £СР)2 • W0 = 1,4 • 0,6 • 0,820 5 • 0,3 = 0,207 кН/м2Расчетная погонная ветровая нагрузка на раму W (кН/м) на участке hx
передается в виде равномерно распределенной:-	с наветренной стороны здания WНав = ^нав • ВК = 0,205 -6 = 1,23 кН/м;-	с подветренной стороны здания Wn0A = W^10^ • Вк = 0,154 -6 = 0,924 кН/м,
где Вк - шаг поперечных рам, Вк = 6 м.С грузовой площади шатра А \ (м2) нагрузка в виде сосредоточенной
силы FHaB, Fnoa (кН) переносится на узел сопряжения верхней части колон¬
ны с ригелем.^нав = ^2НаВ • А1 = W2** 'к2'вк= 0,276 • 3,125 • 6 = 5,17 кН;^под = ^2П0Д • А1 = W2°A -h2'BK= 0>207 • 3,125 • 6 = 3,88 кН.Таким образом, ветровая нагрузка, действующая с отметки ±0,000 по
1-му варианту, и с отметки - 0,150 по 2-му варианту, что соответствует
в расчетной схеме координате^ = 0, практически не отличается.
4.4. Нагрузка от мостовых крановПроизводственное здание оборудуется двумя мостовыми кранами
в каждом пролете грузоподъемностью Q1 = 100 т и 0% = 50 т. При движении
мостового крана на крановый рельс передаются вертикальные нагрузки от
колес мостовых кранов FK и горизонтальные воздействия Тк.Определим нагрузки на поперечную раму от мостовых кранов пролета
А-Б (см. загружения 5, 6 рис. 29).Для крайних колонн. Расчетным загружением рамы мостовыми крана¬
ми является такое, при котором на одну из колонн пролета действует наи¬
большее вертикальное давление кранов Dmax, а на другую - минимальноеAnin (см- Рис- 29). Вертикальные давления кранов Dmax и Рт;пв виде
опорных реакций подкрановых балок передаются на колонны, и определяют¬
ся с помощью линий влияния (рис. 30). Максимальное вертикальное давле¬
ние Дпах будет отвечать такой схеме загружения подкрановых балок кра¬
нами, когда сумма ординат линий влияния опорных реакций (Х-Уг) будетмаксимальной. При этом тележка с грузом должна находиться на минималь¬
ном расстоянии от колонны.Вертикальная нагрузка на подкрановые балки и колонны пролета оп¬
ределяется от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов
Qx = 100 т и Q2 = 50 т.1.	Определяем расчетное максимальное вертикальное давление на ко¬
лонну Dmax (кН) по оси А, к которой приближена тележка крана£>ш»х=Г/Ч''Е^:тах-Л+т7'Спк-Линия влияния от двух сближенных кранов показана на рис. 30 в наи¬
более невыгодном положении.Здесь у у - коэффициент надежности по нагрузке для крановой на¬
грузки, у у = 1,1; ¥ - коэффициент сочетаний, для трехпролетного здания ¥принимается при 4 кранах, режим работы ЗК ¥ = 0,7; F^max - нормативноемаксимальное вертикальное давление колес мостовых кранов, определяется
по табл. рис. 21; у} - ордината линии влияния, соответствующая /-му поло¬
жению колеса крана; уук - коэффициент надежности по нагрузке для64
„ ^max - 974,5кН , = 294,48кН
<Cax = 779,6кНм	294,48kHm©Cin = 226,51 кНм Vjl/^ 985,83kHmDZ n = 283,1 4kHDZ. = 985,83kH'max©W,Cx = 985,83 кНAran"Уmax= 985,83 кНмMUu2$-
/wmin294.48	«Н294.48	kHm
©чиCZi = 294,48 кН
^min = 294,48 кНмС, = 985,83кНмОЩЬ = 985,83кН/Сх = 985,83кНмWDZ, = 283,14кНMli„= 226,51 кНмК±/Си = 294,48 кН
МСЛ> = 294,48 кНм0* = 974,5кНтах
*Сах = 779,6кНм
©СП = 42,14 кНТпоп= 42,14 кН30 ООО©24 ООО©7поп= 42,14 кНоооСОоLOСУ)оLОст>со18 ООО©©Рис. 29. Схемы загружения вертикальной крановой нагрузкой (5-10)и силой поперечного торможения (11-14)
^max= 500 кН	F^SOOkH ^тах=480кН	^2тах = 450кНбРис. 30. Схема загружения подкрановых балок для определения:
я — £*тах (Dmin); б—Тпоп
подкрановых конструкций, у/ =1,05; GT{K- собственный вес подкрановой
конструкции,L	30Gik = «Sk--B,-^ = 0,15-6~ = 13>5 кН,2где qnm =0,15 кН/м ; Вк- шаг колонн (длина подкрановой балки 6 м); Ц -
пролет А-Б, Zj =30 м.Е^дпах '* = 500 • °>612 + 480 • 1 + 480 • 0,867 + 450 • 0,1 = 1247,16 кН;= 1Д • 0,7 • 1247,16 +1,05 • 13,5 = 974,49 кН.2.	Определяем расчетное минимальное вертикальное давление на ко¬
лонну поосиу4 (кН)= ■У t'v■■Z■ У,+ уТ ■ GTW’min j	г,min i j UKгде ^”min - нормативное минимальное вертикальное давление колес мостовыхО	+ Gкранов, = о кт - ; GKT - полный вес крана с тележкой, GKT1 =WKK= 1450 кН, GKT2 = 780 кН; ~ число колес крана с одной стороны, и£К1 = 4,
п° =2-КК2 ^ >„ = 1000 + 1450	„ =1000 + 1450 _450 = 1l,mm	^	7 7 l,min	^	’F2 min = ■-7— - 500 = 140 кН;2,mm	4	?E^irnin '= 140 *0,612 +132,5 •1 + !32,5’О,867 + 162,5• ОД = 349,31 кН;^min = 1)1 * °’7 ‘349’31+1’05 ’13’5 = 283’14 кН*Давления £)^х и передаются по осям подкрановых балок, ко¬
торые установлены с эксцентриситетом по отношению к оси нижней части
колонны. Поэтому на поперечную раму передаются крановые моментыMZx» MSdn (кНм) (СМ- РИС- 29)-3.	Определяем крановые моменты, передаваемые на крайние колонны:Мкр =D ■е , Мкр. -D . -е ,
шах шах к	min nun кгде ек - расстояние от оси подкрановой балки до оси, проходящей через
центр тяжести сечения нижней части колонны, для крайних колонн е = (0,5 --	0,6) Ькр = (0,5 — 0,6) • 1500 = 750-900 мм. Принимаем е = 800 мм = 0,8 м.Н v	/	К69
MKp =D 'в =974,49-0,8 = 779,6 кНм.max max к	’ ’	’Мкр =D . -е =283,14-0,8 = 226,51 кНм.min mm к	5 ’	’Для средних колонн. Для определения крановой нагрузки в пролете А-Б
на средние колонны воспользуемся той же линией влияния (см. рис. 30).1.	Определяем расчетное максимальное вертикальное давление на ко¬
лонну Z)max (кН) по оси Б, к которой приближена тележка крана:СПк = ?жА':^ = 0Д5-6-^|^ = 24,3 кН;XFi”mах ■ ^ = 500 • 0,612 + 480•1 + 480 • 0,867 + 450 • 0,1 = 1247,16кН;Dvhх = U * 0,7 • 1247,16 +1,05 • 24,3 = 985,83 кН.2.	Определяем расчетное минимальное вертикальное давление на ко¬
лонну по оси Б Dmin (кН)D . =уr-4'-ZFn -v■+yIlK-Grivmm 1 f	i,min	1 f ПК,F1 min = 1-QQ + 145Q - 480 = 132,5 kH; F*. = 1-Q — 1-— - 450 = 162,5 kH;
l,min	4	5 ’ l,min	4	’ 5F2min = 5004:780 - 500 = 140 kH;z, mm	4	’Z^min ' У1 = 140 * °’612 +132’5 *1 + 132’5 • °’867 +162’5 *°>l = 349’31= 1»1 * °’7 '349’31 + 1’05 ‘ 24’3 = 294’48 kH*3.	Определяем крановые моменты, передаваемые на средние колонны,Мср = D -е Мср- -D еiK1max ^max	штт ^шш ск>где ек- расстояние от оси подкрановой балки до оси, проходящей через
центр тяжести сечения нижней части колонны, для средних колонн ек= К =
= 1000 мм = 1,0 м.*Сх = Ашх • ек = 985,83 • 1 = 985,83 кНм;= А™ • = 294,48 • 1 = 294,48 кНм.4.	Определяем величину давления на колонну от сил поперечного
торможения. Принимаем ту же линию влияния, что и при определении Dmaxи Рт\п (см. рис. 30).70
Расчетная горизонтальная сила Гпоп (кН), передаваемая подкрановы¬
ми балками на колонну от сил Т%: Г = у f • ¥• XТп -у..11U11	/	( jlV	t(£? + <? )-иттггНормативное значение Тп = /	-—,г,к	п -п°КТ ККгде у f - коэффициент надежности по нагрузке, уу = 1,1; ¥ - коэффициент
сочетаний, ¥ принимается при двух кранах, режим работы ЗК = 0,85; / -
коэффициент трения, при гибком подвесе / = 0,1; я£к - число колес крана
с одной стороны, п°КК] = 4, п°Ш2 = 2; - число тормозных колес тележки
”ncri=4> «ткт2 = ^; wKTI - число колес тележки яКТ1 = 8, иКТ2 = 4;= 1 = !ЬШ2_ = 1 = }_; qx =юоо кН; 02 =500 кН; Gxl=410 кН;
якт1 8 2 пКТ2 4 2GT2 = 180кН;„ £000 + 410^4 = 1	тп (500 + 180)-2.17к1	8-4	к2	4.2Г поп =1,1-0,85-[17,625(1+ 0,867 +0,1)+ 17-0,612] = 42,14 кН.71
5.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ5.1.	Расчетная схема поперечной рамыРасчетная схема поперечной рамы (рис. 31) назначена по конструк¬
тивной схеме. Расчет поперечной рамы выполним по программе «ЛИРА».
Принимаем жесткое сопряжение ригеля 1-го и 3-го пролетов с колоннами
и шарнирное сопряжение ригеля 2-го пролета с колоннами; сопряжение ко¬
лонн с фундаментом - жесткое.5.2.	Определение жесткостей элементов поперечной рамыЖесткости элементов поперечной рамы назначаем на основании пред¬
варительных расчетов по формулам [8]. При расчете рамы по программе
«ЛИРА» сквозные конструкции ригеля заменяем сплошными с эквивалент¬
ными жесткостями.5.2.1.	Определение жесткости ригелей2Изгибная жесткость ригеля EJjp (кН/м ) определяется по формулеа, *-.4vлвп + лнпгде Иф - высота фермы, = 2,9 м; Е - модуль упругости, Е = 2,1-104
кН/см ; Аш, Лш - площади сечений верхнего и нижнего поясов фермы,2	N-	N-	N-см ; Авп =	1	=	1—; Аш = —, где N; - усилие в поясах, кН;Ф • Ry ■ ус 0,8 • Ry	RyRy - расчетное сопротивление стали поясов.Расчет для первого пролета (А-Б, L\ = 30 м)Находим момент М\ и представляем его как пару сил:щ =	1\ = (8,94 +^9,2) • 30 = з 165>?5Ni =^- = —-5,75 =1091,6 кН.
hon 2,9ФПлощадь сечения верхнего пояса фермыА _ N, _ 1091,6	2Авт - z “по /и ,-33,28см ,Ф ’ Ry ' У с 0,8-41-1где ф - коэффициент продольного изгиба, ф = 0,8; ус - коэффициент усло¬
вия работы, ус = 1 [4, прим. 4, табл. 6]; Ry- расчетное сопротивление попределу текучести для стали 16Г2АФ [4, табл. 51, a], Ry = 41 кН/см2.
Площадь сечения нижнего пояса фермы72
16 950z13(0; 16,95)cdCDCDЮCDог^-V9CDЮСПCDLOCvj/5s £4ei =101,56 -104
^ £/«=25,39-10
(0; 11,95) ф(0;11,25)£>»н1=171,4*104
£1/hI =85,7-10ЕЛ* =125,8-10*	E4p2=80,5-104 ,	% _ EAfi =45,28-104£’i/p)=208,9-10 (30;16,95)14	£^рг=133,8-10+ (54;16,95) 15 fl/pj=75,21-104 (72;16,95)16" ^	С<o>Ф(0:0)(30:11,95) 10
(30:11,25) 6(30:0) 2j30 000© £4 62=198,6-10 4
ф 62=49,65-104£Xh2=595,8-10‘£■^«2=297,9-10©©24 000<§)(54:11,95) tl
(54:11,25) 7(54:0) 3j®£>4 63=186,36 *10£■^=46,59-104 (72:11,95)12
^	(72:11,25) g£4^=559,1-104
£/нЗ=279,56-10©(72;0) 418 000(B)©	4£»M =89,28-10
^M=22,32-104
(0) w£^h4=150,68 -104
£’i/H4=75,34-104©(bРис. 31. Расчетная схема поперечной рамы. Последовательность введения жесткостей: ЕА (кН); EJ (кНм2):
1	-16 - нумерация узлов; (Т)-@-нумерация элементов
N, 1091,6 ^ „ 2A\m\ =	— =	= 26,62 cm .Hm V yc 41.1Изгибная жесткость ригеляш = Е'(Авт -Лиш).0jg. hi = 2,1; 104 •(33,28^2) 2^=
(^вш + ^нш)	(33,28 + 26,62)= 208,9 • 104 кНм2.Продольная жесткость ригеля= £’|^вп1 + ^HniJ = 2,1-104 (33,28 + 26,62) = 125,8-104 кН;EJpi = 208,9 - 104 кНм2; EApl =125,8 -104 кН.Расчет для второго пролета (Б-В, L\ = 24 м)Находим момент М2 и представляем его как пару сил:щ	= (^1.9,2)' 242 _2028 8
202*08 = 698>бй1Аф 2,9Площадь сечения верхнего пояса фермыА _ N2 698,6 _ 00 2^вго ~ п ~~ 7Го~ЙГГТ ~ * см *Ф ’ Ry ' У с 0,8-41-1Площадь сечения нижнего пояса фермыN2 698,6	2^нп2 “ ~7, - "7ГТ” 5 см •Ry-Jc 41-1Изгибная жесткость ригеляEJ = Е( • ^ВП2 ^нт). 0;8. h2 = 2,1 • 104_; 21,3 • 17,04 ^ 2 д2 =
(Лвго + Лнт)	(21,3 + 17,04)= 133,8- 104 кНм2.Продольная жесткость ригеляЧ2 = £-Кт + ^п2) = 2л-104'(21-3+17’04)=80’5-1()4кН;EJp2 =133,8 • 104 кНм2, ЕАр2 = 80,5 • 104 кН.Расчет для третьего пролета (В-Г, Lj = 18 м)Находим момент М3 и представляем его как пару сил:= fa пост + g J-4 = (8,94 +19,2)-182 =	v3	8 874
N3	1139,67 = 392,99 kH.• s 2,9Площадь сечения верхнего пояса фермы,	ЛГ3 392,99 _,, ло	2^впз— 11,98 см .
впз <p-R,-yc 0,8 • 41 • 1Площадь сечения нижнего пояса фермылнго=А=»=9,58см2НГО Ry-yc 41-1
Изгибная жесткость ригеляEJ =^впз^нпз)0 8.А2 , 2,1.101.11,58.9 58 2 =Р3 Кто + 4т) Ф (11,98 + 9,58)= 75,21 • 104 кНм2.Продольная жесткость ригеляЕАр3 = Е • (Лвш + Ант) = 2, МО4 • (11,98+9,58) = 45,28 • 104 кН.EJp3 = 75,21-104 кНм2; ЕАр3 = 45,28-104 кН.5.2.2.	Определение жесткости колонн по крайнему рядуИзгибная жесткость подкрановой части колонны определяется по(N . +DKp W& fформуле EJK*=E±-^	*	F ^ H’z	k-Rн угде Ья - высота сечения нижней части колонны, Ьн = 1,5 м; Nnj - расчетная
максимальная продольная сила нижней части колонны от постоянной и сне-„ ,, (9пост+#сн)А- т	гговои нагрузок, кН, N . = 			—, Ц - пролет фермы, примыкающейи ,i	2к колонне, Ь\ = 30 м, = 18 м; - максимальное вертикальное давлениена колонну крайнего ряда от мостовых кранов, = 974,49 кН; кн - коэф¬
фициент, зависящий от шага колонн и высоты рамы: нри шаге-колонн, при
шаге колонн ВК=6 м кн = 2,5...3, кя =2,8; Ry - расчетное сопротивление2стали колонны, Ry = 27,5 кН/см , сталь колонн - С275.Расчет для крайней колонны по оси А:= (gnocr + <?СН )L, = (8,94 +19,2)30 =1,1	2 2
Изгибная жесткость подкрановой части колонны75
= 2Л-.0Ч422Д_+97М9Щ^ &4 ^
н1	2,8-27,5Продольная жесткость подкрановой части колонны
EAHl z2-EJHl = 2-85,7-104 = 171,4-104 кН.EJHl = 85,7 -104 кНм2, ЕАн1 = 171,4 • 104 кН.Изгибная жесткость надкрановой части колонны определяется по формулеEJ?i= ,
кЯ,1Г h \2
v^h угде bB, bR - высота сечения верхней и нижней частей колонны, Ьъ = 1,0 м,
6Н = 1,5 м; &в - коэффициент, учитывающий разную жесткость верхней
и нижней частей колонны; при жестком сопряжении ригеля с колонной
кв- 1,2...1,8, кв = 1,5.EJsl =85,7-101,5_1_1,5\2= 25,39 -104кНм2Продольная жесткость надкрановой части колонны:EABl =4-EJBl =4-25,39-104 = 101,56-104 кН.
EJB\ = 25,39 • 104 кНм2, ЕАв1 = 101,56-104 кН.Расчет для крайней колонны по оси Г:Мя4 - ^пост + ?сд )'£з = ^8’94 +19’2) 18 = 253,26 кН :
н* 2 2Изгибная жесткость подкрановой части колонны2,Ы0<(253,26 + 974,49)1,5*	4 ^н4	2,8-27,5Продольная жесткость подкрановой части колонныЕАМ = 2 • Е/н4 = 2 • 75,34 • 104 = 150,68 • 104 кН.EJн4 =75,34-104 кНм2, ЕАн4 =150,68 -104 кН.
Изгибная жесткость надкрановой части колонныEJEJн4в4кVЛ/75,34-10V 11,5 [1,5= 22,32-104 кНм .Продольная жесткость надкрановой части колонны:ЕАв4 = 4 • EJb4 = 4 • 22,32 • 104 = 89,28 • 104 кН.
EJb4 = 22,32 • 104 кНм2, £4в4 = 89,28 • 104 кН.76
N .=h,i	25.2.3.	Определение жесткостей колонны по среднему ряду
Изгибная жесткость подкрановой части колонны определяется поIn . + 2 • Dcp )(* f1	Т7ГСР 77\ H,z	max \ нУформуле EJ г = Е±	-——-L	,K’Ryгде D015 - максимальное вертикальное давление на колонну по среднему ря-шахду от мостовых кранов, = 985,83 кН; NH . - расчетная максимальная
продольная сила нижней части колонны от постоянной и снеговой нагрузок,(#пост +#сн)’(А' + A'+l) (т , т \	л,		—	; (L.+£.+1) - пролеты ферм, примыкающих2к колонне; Ьк, Ьв - высота сечения нижней части колонны, Ьк= 2,0 м; Ьъ = 1 м,
кн = 2,8.Расчет для средней колонны по оси Б:Расчетная максимальная продольная сила в нижней части колонны от
постоянной и снеговой нагрузокЫМ, (8,94+19,_2)(30+24)н Л	2	2Изгибная жесткость подкрановой части колонны£/2^Д-1.0:.(759.78 + 2.985,83)£=	4 ^н2	2,8-27,5Продольная жесткость подкрановой части колонныЕА& = % ■ EJ^ = 2 ■ 297,9 • 104 = 595,8 • 104 кН.Е/н2 = 297,9 • 104 кНм2 , ЕА& = 595,8 • 104 кН.Изгибная жесткость надкрановой части колонныEJ .EJ ~ —К2 _ 297,9-Ю4(-)и.;1,5А= 49,65-104 кНм2.вПродольная жесткость надкрановой части колонны
ЕАв2 = 4 ■ EJb2 = 4 • 49,65 • 104 = 198,6 • 104 кН.EJb2 = 49,65 • 104 кНм2, ЕАв2 = 198,6 • 104 кН.Расчет для средней колонны по оси В:Расчетная максимальная продольная сила нижней части колонны от
постоянной и снеговой нагрузокN (wgc)(V^) (8,94 + 19,2)(24 + 18)*	2 2
Изгибная жесткость подкрановой части колонны77
2,M04(590,94 + 2-985,83)22 = 6 1q4 ^2
н3	2,8-27,5Продольная жесткость подкрановой части колонныЕАн3 = 2 • £/н3 = 2 • 279,56 • 104 = 559,1 • 104 кН.
£/н3 = 279,56 • 104 кНм2, ЕАн3 = 559,1 • 104 кН.Изгибная жесткость надкрановой части колонны279,56-10EJ, ==-
в3	1,54 С л2	Л1 1 — -„4 тт 2= 46,59 -10ч кНм .Продольная жесткость надкрановой части колонныЕАъ3 = 4 • EJb3 = 4 • 46,59 • 104 =186,36 • 104 кН.EJBз =46,59 • 104 кНм2, ЕАв3 =186,36-104 кН.5.2.4.	Определяем соотношения жесткостей элементов рамы
ЕЛ? 297Я-104	_j^H2=?97^,1Q =11,7 - интервал 10...30при В_
ejb\ 25,39-104’ср :£/в2 49,65 104	„=	j = *’95 ~ интервал 1,5.. .3 при Bw = £ср.EJbI 25,39-1046.	ПОДГОТОВКА ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА НА ЭВМПосле сбора нагрузок на поперечную раму здания и составления рас¬
четной схемы данные для расчета на ЭВМ записываются на расчетных схе¬
мах для каждого вида загружения отдельно (рис. 26, 28, 29).6.1.	Расшифровка результатов расчета на ЭВМОт каждого вида нагрузки отдельно в элементах поперечной рамы оп¬
ределяются по программе «ЛИРА» усилия (М, N, Q). Для контроля введен¬
ных исходных данных в прил. 1 приводятся их распечатки в табличной фор¬
ме, а также расчетная схема с действующими нагрузками и усилия в элемен¬
тах рамы.Результаты статического расчета поперечной рамы выдаются в таб¬
личной форме, в которой приводятся усилия (.М\ N, Q) для двух сечений.
По результатам расчета от каждого вида нагрузки строятся эпюры М, N
(см. прил. 1). При построении эпюр моментов пользуются правилом знаков
по программе «ЛИРА»: при построении эпюр продольных сил знак «-» озна¬
чает сжатие, а «+» - растяжение.78
7.	ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ В КОЛОННЕРасчетные усилия определяются для крайней колонны по оси А.Результаты статического расчета переносятся в табл. 7. Знаки про¬
дольных и поперечных сил для крайней колонны соответствуют результатам
расчета. Знаки изгибающих моментов, полученные по программе «ЛИРА»,
заменяются на противоположные. Правило знаков изгибающих моментов
принято по [1, 13]. Моменты М для схем 11, 12, 13, 14 необходимо записы¬
вать с двумя знаками «±», имея в виду, что сила поперечного торможения
может быть приложена как справа, так и слева. В табл. 7 приводятся четыре
характерных сечения, кратковременные нагрузки записываются с коэффици¬
ентами сочетания ^с, равными 1,0 и 0,9. В табл. 7 отмечаются взаимоисклю¬
чающие нагрузки (например, ветровые 3 и 4). По полученным расчетным
значениям М, N, Q, вызванным отдельными загружениями, составляются
комбинации нагрузок основных сочетаний (см. табл. 7).Пример 1. Для сечения 1-1 составить основное сочетание нагрузок
с х¥с = 1 для расчетной комбинации +Мтах; ~NC00TB.В эту комбинацию входит постоянная нагрузка (загружение 1), неза¬
висимо от знака момента, и одна из кратковременных нагрузок, которая дает
максимальный положительный момент. Это будет крановая нагрузка загру¬
жений 7, 9, 14+, М7 9Д4 = 38,18 + 49,84 + 22,68 = 110,7 кНм (крановая нагруз¬
ка в многопролетном здании рассматривается: вертикальная - от четырех
кранов по два крана в пролете, горизонтальная - от двух кранов, для 14 за-
гружения принимается +М, т.к. комбинация +Мтах).Таким образом, основное сочетание нагрузок состоит из загружений
1; 7; 9; 14+.Пример 2. Для сечения 1—1 составить основное сочетание нагрузок
с 'Рр = 0,9 для расчетной комбинации +Мтах; ~NC00TB •В эту комбинацию входит постоянная нагрузка (загружение 1), неза¬
висимо от знака момента, и кратковременные с = 0,9: крановая нагрузка(загружения 7, 9, 14+) и ветровая (загружение 3) нагрузка. Снеговая не учи¬
тывается, т.к. дает момент отрицательный.Момент от кратковременных нагрузокм3,7,9,14 = 3>24 + 34,36 + 44,86 + 20,41 = 102,87 кНм.Таким образом, основное сочетание нагрузок состоит из загружений
1; з, 7; 9; 14+.Пример 3. Для сечения 3-3 составить основное сочетание нагрузок
с = 0,9 для расчетной комбинации -Мсоотв; -7Vmax.В эту комбинацию входит постоянная нагрузка (загружение 1), неза¬
висимо от знака момента, и кратковременные нагрузки с = 0,9, дающиемаксимальную продольную силу. Однако в данной комбинации нас также79
Таблица расчетных усилий в колонне по оси АТаблица 7Номерзагру-женияНагрузка
и место ее
приложенияСхемаКоэффициентсочетанийСечения верхней части колонныСечения нижней части колонны1-12-23-34-4М, кН мN, кНМ, кН мN, кНМ, кН мN, кНМ, кН мN, кНQ, кН123456789101112131Постоянная1-218,438-129,368-99,472-129,368-65,942-129,368168,86-129,368-20,872Снеговая1-469,131-277,84-213,63-277,84-141,63-277,84362,66-277,84-44,830,9—422,22-250,06-192,27-250,06-127,47-250,06326,4-250,06—40,353Ветер слева13,6-1,115,61-1,115,61-1,1-77,88-1,1-15,230,93,24-0,9914,05-0,9914,05-0,99-70,1-0,99-13,714Ветер справа1-11,10-1,55-11,91-1,55-11,91-1,5574,59-1,55-12,890,9-9,99-1,4-10,72-1,4-10,72-1,467,13-1,4-11,605Dmax на
стойку А1-31,612,19288,342„19-491,26-972,3140,22-972,3-56,130,9-28,451,97259,511,97—442,13-875,07126,2-875,07-50,526Dmm настойку А1-67,95-2,0685,7-2,06-140,81-285,2162,43-285,2-26,960,9-61,16-1,8577,13-1,85-126,73-256,68146,19-256,68-24,267Dmax на
стойку Б138,180,64-6,030,64-6,030,64-93,280,647,760,934,360,58-5,430,58-5,430,58-83,950,587,008Dmm настойку Б1-49,98-5,34-3,39-5,34-3,39-5,3488,57-5,34-8,170,9-44,98-4,81-3,05-4,81-3,05-4,8179,71-4,81-7,359Dmax на
стойку В149,844,491,294,491,294,49-94,534,498,520,944,864,041,164,041,164,04-85,084,047,6710Dmin на
стойку В1-31,34-2,82-0,81-2,82-0,81-2,8259,46-2,82-5,360,9-28,21-2,54-0,73-2,54-0,73-2,5453,51-2,54-4,8211Тпоп настойку А1±32,810,07±70,310,07±70,310,07±142,020,07±18,870,9±29,530,06±63,280,06±63,280,06±127,820,06±16,98
иридилжиниц IHIUJI. I1234567891011121312^поп на
стойку Б1±17,130,4±1,740,4±1,740,4±39,00,4±3,310,9±15,420,36±1,570,36±1,570,36±35,10,36±2,9813•^поп на
стойку В1±19,751,78±0,511,78±0,511,78±37,471,78 .±3,380,9±17,781,6±0,461,6±0,461,6±33,721,6±3,0414^поп на
стойку/’1±22,682,04±0,592,04±0,592,04±43,032,04±3,880,9±20,411,84±0,531,84±0,531,84±38,731,84±3,49Таблица комбинаций расчетных усилийНомерзагру-женияНагрузка
и место ее
приложенияСхемаКоэффшщентсочетанийСечения верхней части колонныСечения нижней части колонны1-12-23-34-4М,кНмN, кНМ, кНмN, кНМ, кНмN, кНМ, кНмN,KHQ, КН12345678910И12131ФМшахNсоотв№нагр.1,7, 9,141,5,9,111,31,6, 8,111-107,74-122,20260,47-122,62-50,33-130,47561,88-419,84-74,87№нагр.1,3,7,9,141,3, 5,9,111,3,9,141,2,4, 6, 8,110,9-115,57-123,9238,53-124,29-50,20-124,48916,11-642,26-81,062~МтахNСООТВ№нагр.1,21,21,5,7,111,7,9,141-687,57-407,21-313,10-407,21-633,54-1100,96-61,98-122,20-8,47№нагр.1,2,4,6,8,111,2,4, 7,10,121,2,4,5,7,111,3,7,9,140,9-786,32-387,43-310,19-382,42-714,97-1255,26-109,0-123,90-23,403® -^СООТВNmaxNo•^-нагр.1,7,9,141,5,9,111,31,5,8,111-107,74-122,2260,47-122,62-50,33-130,47539,67-1106,94-104,04No•^-нагр.1,3,7,9,141,2,3, 5,9,111,3,9,141,2,4,5,8,110,9-115,57-123,946,26-374,35-50,20-124,48896,12-1260,65-147,67
Окончание табл. 74^соотвNmaxNoJ’-нагр.1,21,21,5, 8,111,7,9,141-687,57-407,21-313,10-407,21-630,90-1107,25-61,98-122,20-8,47NoJ’-Harp.1,2,4, 6, 8,111,2,4, 7, 10,121,2,4,5,8,111,3, 7,9, 140,9-786,32-387,43-310,19-382,42-712,59-1260,65-109,0-123,90-23,45-^min±мсоотвСQ )viiCOOTyNoJ’-нагр.1,8, 10, 141359,92-104,96-38,28NoJ’-Harp.---1,4, 8,10, 140,9407,94-105,75-48,13ооto
интересует отрицательный момент, соответствующий продольной силе.
Из кратковременных нагрузок принимаем снеговую (загружение 2), ветро¬
вую (загружение 4) и крановую (загружения 5, 8, 11). Таким образом, основ¬
ное сочетание нагрузок состоит из загружений 1; 2; 4; 5; 8,11.Пример 4. Составить основное сочетание нагрузок для расчета фун¬
даментных болтов (A^min, ^соотв )• Д113 эт°й комбинации усилия от постоян¬
ных нагрузок должны быть учтены с коэффициентом надежности по нагруз-Nке у у =0,9, поэтому продольное усилие определяется как N = —22£3-0,9;При нахождении комбинации Nm\n, Мсоотв наиболее частым является
сочетание постоянной, ветровой и крановой (только при загружении 2-го
и 3-го пролетов) нагрузок, дающих момент в сечении 4-4 одного знака.
Для рассматриваемой комбинации принимаются загружения: 1 - постоянная,4	- ветровая; 8 - вертикальное давление мостовых кранов 2-го пролета; 10-
вертикальное давление мостовых кранов 3-го пролета и 14+ - сила попереч¬
ного торможения. Таким образом, основное сочетание нагрузок состоит из
загружений 1; 4; 8,10,14+.Аналогичным образом определяются расчетные комбинации нагрузок
основных сочетаний в остальных сечениях колонны.После заполнения табл. 7 необходимо определить самые невыгодные
комбинации нагрузок, по которым выполняется подбор сечений нижней
и верхней частей колонны.ПОСТ. ffnOCT _ 1>49' /, ПОСТ и	1 'SCt= 1,18, N = -129,3 —.0,9 = -98,84 кН.1,1883
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК1.	Металлические конструкции. Общий курс: учеб. для вузов / Е.И. Бе-
леня [и др.]; под общ. ред. Е.И. Беленя. - 6-е изд. перераб. и доп. - М.: Строй-
издат, 1986. - 560 с.2.	Проектирование металлических конструкций. Спецкурс: учеб. посо¬
бие для вузов / В.В. Бирюлев [и др.]. - Л.: Стройиздат, 1990. - 432 с.3.	СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. - М.:
ГУП ЦПП, 2001.-44 с.4.	СНиП П-23-81*. Стальные конструкции / Госстрой СССР. - М.:
ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 96 с.5.	Серия 1.426.2-3. Стальные подкрановые балки. Вып. I. Разрезные
подкрановые балки пролетами 6 и 12 м под мостовые электрические краны
общего назначения грузоподъемностью до 50 т. - М.: ГП ЦПП, 1983.6.	Серия 1.424.3-7. Стальные колонны одноэтажных производственных
зданий, оборудованных мостовыми кранами. - М.: ГП ЦПП, 1990.7.	Расчет строительных конструкций с помощью пакета прикладных
программ «ЛИРА»: метод, указания для курсового и дипломного проектиро¬
вания студентов спец. ПГС днев., вечер, и заоч. отд. Ч. I, 2 / сост. И.Н. Фаи-
зов, Е.И. Новопашина, И.И. Зуева; Перм. политехи, ин-т. - Пермь, Д987.8.	Расчет стальных конструкций: спр. пособие / Я.М. Лихтарников,
Д.В. Ладыженский, В.М. Клыков. - 2-е изд., перераб. и доп. - Киев: Буди-
вельник, 1984. - 386 с.9.	Серия 1.460.2-10/88. Стальные конструкции покрытий одноэтажных
производственных зданий с фермами из парных уголков. Вып. I. - М.: ГП
ЦПП, 1988.10.	Серия 1.460.3-15. Стальные конструкции покрытий одноэтажных
производственных зданий с применением ферм с поясами из широкополоч¬
ных двутавров. Вып. I. - М.: ГП ЦПП, 1985.11.	Серия 1.460.3-17.1 КМ. Стальные конструкции покрытий одноэтаж¬
ных производственных зданий с применением ферм с поясами из труб.12.	Свод правил по проектированию и строительству. СП 53-102-2004.
Общие правила проектирования стальных конструкций; Госстрой России. -
М., 2005.-132 с.13.	Металлические конструкции: учебник для студ. высш. учеб. заведе¬
ний / Ю.И. Кудишин [и др.]; под ред. Ю.И. Кудишина. - 8-е изд., перераб.
и доп. - М.: Издательский центр «Академия», 2006. - 688 с.14.	Металлические конструкции. В 3 т. Т. 2. Конструкции зданий:
учебник для строит, вузов / В.В. Горев [и др.]; под ред. В.В. Горева. - М.:
Высшая школа, 1999. - 528 с.15.	ЛИРА 9.2. Примеры расчета и проектирования: учеб. пособие
М.С. Барабаш [и др.]. - Киев: Факт, 2005. - 140 с.84
ПРИЛОЖЕНИЕ 1Статический расчет поперечной рамы одноэтажного
трехпролетного производственного зданияСтатический расчет выполнен по программе «ЛИРА 9.2»1.	Исходные данные:-	таблица жесткостей;-	таблица элементов;-	таблица узлов.2.	Результаты расчета:-	усилия в элементах;-	перемещения узлов;-	таблица усилий в колонне по оси А (элементы 1, 2);-	эпюры изгибающих моментов, продольных сил
от каждого загружения (загружения 1-14).85
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКАИмя задачи: рамаРасчет плоской системы, состоящей из стержневых элементов
на статические нагрузкиОбъект:Организация:Выполнил:Проверил:ВВЕДЕНИЕРасчет выполнен программным комплексом "ЛИРА".В основу расчета положен метод конечных элементов
в перемещениях. В качестве основных неизвестных приняты
следующие перемещения узлов:X линейное по оси X
Z линейное по оси Z
UY угловое вокруг оси YВ ПК "ЛИРА" реализованы положения
следующих разделов СНиП (с учетом изменений на 1.01.97):
СНиП 2.01.07-85* нагрузки и воздействия
СНиП 2.03.01-84* бетонные и железобетонные конструкции
СНиП 11-7-81* строительство в сейсмических районах
СНиП 11-23-81* стальные конструкцииТипы используемых конечных элементов указаны в документе 1.В этом документе, кроме номеров узлов, относящихся к соответ¬
ствующему элементу, указываются также номера типов жесткостей.В расчетную схему включены следующие типы элементов:Тип 10. Универсальный пространственный стержневой КЭ.Координаты узлов и нагрузки, приведенные в развернутых86
документах 4,6,7, описаны в правой декартовой системе
координат.Расчет выполнен на следующие загружения:загружение1 -загружение2 -загружение3 -загружение4 -загружение5 -загружение6 -загружение7 -загружение8 -загружение9 -загружение10 -загружение11 -загружение12 -загружение13 -загружение14 -статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружение
статическое загружениеЧТЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ СЧЕТАРезультаты счета разбиты на следующие разделы:Раздел 1. Протокол работы процессора.Раздел 2. Исходные данные.Раздел 3. Диагностические сообщения.Раздел 5. Перемещения узлов.Раздел 6. Усилия (напряжения) в элементах.Раздел 7. Реакции в узлах.В разделе 5 в табличной форме выпечатываются перемещения
узлов рассчитываемой задачи. Размерность перемещений указана
в шапке таблицы.В первой графе находится номер загружения и индексация
перемещений.В остальных графах - номера узлов в порядке возрастания и
величины перемещений, им соответствующие.Линейные перемещения считаются положительными, если они
направлены вдоль осей координат. Положительные угловые перемещения
соответствуют вращению против часовой стрелки, если смотреть
с конца соответствующей оси.Перемещения имеют следующую индексацию:X линейное по оси X
Z линейное по оси Z
UY угловое вокруг оси YВ разделе 6 в табличной форме выпечатываются усилия в
элементах рассчитываемой задачи. Размерность усилий указана
в шапке таблицы.В первой графе указывается тип КЭ из библиотеки
конечных элементов, номер загружения и индексация усилий.В последующих графах указываются:87
в первой строке шапки - номер элемента и номер сечения в этом элементе,для которого печатаются усилия;во второй строке - номера первых двух узлов.ИНДЕКСАЦИЯ И ПРАВИЛА ЗНАКОВ
УСИЛИЙ В КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТАХТип 10. Универсальный пространственный стержневой КЭ.Конечный элемент воспринимает следующие виды усилий:N осевое усилие; положительный знак соответ¬
ствует растяжению.МК крутящий момент относительно оси Х1;положительный знак соответствует действию момента
против часовой стрелки, если смотреть с конца оси
Х1, на сечение, принадлежащее концу стержня.MY изгибающий момент относительно оси Y1
положительный знак соответствует действию
момента против часовой стрелки, если смотреть с
конца оси Y1, на сечение, принадлежащее концу стер¬
жня.MZ изгибающий момент относительно оси Z1;
положительный знак соответствует действию мо¬
мента против часовой стрелки, если смотреть с кон¬
ца оси Z1, на сечение, принадлежащее концу стержня.QY перерезывающая сила вдоль оси Y1; положи¬
тельный знак соответствует совпадению направления
силы с осью Y1 для сечения, принадлежащего концу
стержня.QZ перерезывающая сила вдоль оси Z1; положи¬
тельный знак соответствует совпадению направления
силы с осью Z1 для сечения, принадлежащего концу
стержня.88
13	14	15Номера элементов
Номера узлов
Таблица жесткостейТип жесткостиИмяПараметры1КЭ 2 численноеq=0EF=1.258e+00 6,EIy=2.08 9e+0062КЭ 2 численноеq-0EF*805000,EIy-1.338e+0063КЭ 2 численноеq=0EF=452800,Ely-7521004КЭ 2 численноеq=0EF-1.714e+006, Ely-8570005КЭ 2 численноеq=0EF=1.0156e+006,EIy=253900бКЭ 2 численноеq=0EF=1.5068e+006,EIy=7534007КЭ 2 численноеq-0EF=892800,EIy=2232008 !1КЭ 2 численноеq=01i1EF-5.958e+006,EIy=2.97 9e+0069 !КЭ 2 численноеq=0!EF=1.986e+006,Ely-4 9650010КЭ 2 численноеq=0EF=5.591e+006,EIy=2.7956e+00611КЭ 2 численноеq=0EF-1.8636e+006,EXy=465900
Таблица элементов№ элемТип элемКол.сеченийТип жестк№№ узлов110241,5210255,9310259,13410282,6510296, 10б101!2910,147! 1012! I10i3,78102 !1! иi17,1191021111,151010! 211 1б4,81110'■2iI78,12 ■1j12 !i10 S! !! 2i712,1613! 10 !! 2113, 1414! 1° 11 2 ;
! !
; I| 214,1515 |110!1 2 l
1315, 1692
Таблица узлов№ узлаКоординатыСвязиXZXZUY10.0000.000+++230.0000.000+++354.0000.000+++472.0000.000+++50.00011.250-—-630.00011.250-—-754.00011.250---872.00011.250---90.00011.950---1030.00011.950---1154.00011.950---1272.00011.950---130.00016.950---1430.00016.950---1554.00016.950---1672.00016.950---93
Единицы измерения усилий: кН
Единицы измерения напряжений: кН/м**2
Единицы измерения моментов: кН*м
Единицы измерения распределенных моментов: (кН*м)/м
Единицы измерения распределенных перерезывающих сил: кН/м
Единицы измерения перемещений поверхностей в элементах: мMon Sep 22 23:18:02 2008 РАМА основная схема	1УСИЛИЯ /НАПРЯЖЕНИЯ/ В ЭЛЕМЕНТАХ.Ю_1-1151-2152-1592-2593-19133-29134-12б4-2261-	ЗАГРУЖЕНИЕ 1 ,
N -129.368 -129.368
М -168.859 65.9417
Q 20.8712 20.87122-	ЗАГРУЖЕНИЕ 2 ,
N -277.839 -277.839
М -362.655 141.627
Q 44.8251 44.82513-	ЗАГРУЖЕНИЕ 3 ,
N 1.08443 1.08443
М 77.8795 -15.6136
Q -15.2292 -1.391764-'	ЗАГРУЖЕНИЕ 4 ,
N -1.55317 -1.55317
М -74.5944 11.9088
Q 12.8866 2.491675-	ЗАГРУЖЕНИЕ 5 ,
N -972.299 -972.299
М -140.215 491.262
Q 56.1313 56.13136-	ЗАГРУЖЕНИЕ 6 ,
N -2.85.197 -285.197
М -162.433 140.810
Q 26.9550 26.95507-	ЗАГРУЖЕНИЕ 7 ,
N .636441 .636441
М 93.2794 6.02739
Q -7.75573 -7.755738-	ЗАГРУЖЕНИЕ 8 ,
N -5.33655 -5.33655
М -88.5705 3.38510
Q 8.17383 8.173839-	ЗАГРУЖЕНИЕ 9 ,
N 4.48713 4.48713
М 94.5336 -1.28658
Q -8.51735 -8.5173510-	ЗАГРУЖЕНИЕ 10
N -2.82218 -2.82218
М -59.4568 .809197
Q .5.35698 5.3569811-	ЗАГРУЖЕНИЕ 11
N .070819 .070819
М 142.021 -70.3081
Q -18.8737 -18.873712-	ЗАГРУЖЕНИЕ 12
N .398709 .398709
М 38.9995 1.74250
Q -3.31173 -3.3117313-	ЗАГРУЖЕНИЕ 13
N 1.77836 1.77836
М 37.4661 -.509907
Q -3.37564 -3.3756414-	ЗАГРУЖЕНИЕ 14
N 2.04234 2.04234
М 43.0274 -.585596
Q -3.87671 -3.8767111.9088
2.49167
КРАН 1-V
2.19011
-288.337
56.1313ПОСТОЯННАЯ
-129.368 -129.368
99.4717 114.081
20.8712 . 20.8712
СНЕГОВАЯ-277.839 -277.839 -277.839
213.627 245.004
44.8251 44.8251
ВЕТЕР СЛЕВА
1.08443 1.08443
-15.6136 -16.2865 -16.2865
-1.39176 -.530766 -.530766
ВЕТЕР СПРАВА
-1.55317 -1.55317
13.4266
1.84487
ПРОЛЕТ
2.19011
-249.046
56.1313
КРАН 1-Й ПРОЛЕТ
-2.05747 -2.05747 -2.05747
-85.6990 -66.8305 -66.8305
26.9550 26.9550
КРАН 2-Й ПРОЛЕТ
.636441 .636441
6.02739 .598378
-7.75573 -7.75573 -7.75573
КРАН 2-Й ПРОЛЕТ
-5.33655 -5.33655 -5.33655
3.38510 9.10678
8.17383 8.17383
КРАН 3-Й ПРОЛЕТ
4.48713 4.48713
-1.28658 -7.24873 -7.24873
-8.51735 -8.51735 -8.51735
, КРАН 3-Й ПРОЛЕТ
-2.82218 -2.82218 -2.82218
4.55908
5.35698
КОЛОННА ПО ОСИ А
.070819 .070819
-83.5197 -83.5197
-18.8737 -18.8737 23.2662
г ТПОП , КОЛОННА ПО ОСИ Б
.398709 .398709
-.575709 -.575709
-3.31173 -3.31173 -3.31173
, ТПОП , КОЛОННА ПО ОСИ В
1.77836 1.77836 1.77836
-.509907 -2.87285 -2.87285
-3.37564 -3.37564 -3.37564
КОЛОННА ПО ОСИ Г
2.04234 2.04234
-.585596 -3.29929 -3.29929
-3.87671 -3.87671 -3.87671.809197
5.35698
, ТПОП
.070819
-70.3081.3987091.74250, ТПОП
2.04234-129.368114.08120.8712245.00444.82511.08443-1.5531713.42661.844872.19011-249.04656.131326.9550.636441.5983789.106788.173834.487134.559085.35698-129.368218.43720.8712-277.839469.13044.8251I.08443
-3.565375.61922-1.55317II.1010
-2.775122.1901131.610556.1313-2.0574767.944526.9550.636441-38.1803-7.75573-5.3365549.97598.173834.48713-49.8355-8.51735-2.8221831.34395.35698.07081932.811423.2662.398709-17.1343-3.311731.77836-19.7510-3.375642.04234-22.6828-3.87671-246.111294.839-38.6561-528.562633.213-83.0202-1.0844399.6334-7.587081.55317-118.4909.08464-296.670269.468-39.0125-983.775-91.8404-53.1099-986.46976.574454.7696-289.143-310.39342.1825-4.48713270.581-20.96522.82218-170.18213.1860-.070819139.952-10.3179-.398709245.810-28.3678-1.77836107.238-8.30905-2.04234123.156-9.54241-246.111-140.042-38.6561-528.562-300.763-83.0202-1.0844314.2787-7.587081.55317-16.28849.08464-296.670-169.422-39.0125-983.775-689.327-53.1099-986.469692.73354.7696-289.143164.16042.1825-4.4871334.7231-20.96522.82218-21.839013.1860-.07081923.8761-10.3179-.398709-73.3278-28.3678-1.77836
13 .7616
-8.30905-2.0423415.8043-9.54241105-1	5-26 6
10 106-110146-210147-1377-2371-11118-27111-	ЗАГРУЖЕНИЕ 1 , ПОСТОЯННАЯN -246.111 -246.111 -246.111 -246.111 -193.533 -193.533	-193.533 -193.533М -140.042 -167.102 -167.102 -360.382 -219.650 49.0967	49.0967 65.8187Q -38.6561 -38.6561 -38.6561 -38.6561 23.8886 23.8886	23.8886 23.888694
Mon Sep 22 23:18:02 2008 РАМА основная схемаI	УСИЛИЯ /НАПРЯЖЕНИЯ/ В ЭЛЕМЕНТАХ.10.5-16105-26106-110146-210147-1377-2378-17118-27112-	ЗАГРУЖЕНИЕ 2-528.562 -528.562
-300.763 -358.877
-83.0202 -83.0202
ЗАГРУЖЕНИЕ 3
-1.08443 -1.08443
14.2787 8.96779
-7.58708 -7.587084-	ЗАГРУЖЕНИЕ 4
1.55317 1.55317-16.2884 -9.92916
9.08464 9.084645-	ЗАГРУЖЕНИЕ 5
-2.19011 -2.19011125.057 97.7485
-39.0125 -39.0125
ЗАГРУЖЕНИЕ 6 ,
2.05747 2.05747
296.506 259.329
-53.1099 -53.1099
7-	ЗАГРУЖЕНИЕ 7 ,-.636440 -.636440
-293.099 -254.761
54.7696 54.7696
ЗАГРУЖЕНИЕ 8 ,
5.33655 5.33655
-130.319 -100.792
42.1825 42.1825
ЗАГРУЖЕНИЕ 9 ,
-4.48713 -4.48713
34.7231 20.0474
-20.9652 -20.965210-	ЗАГРУЖЕНИЕ 10
2.82218 2.82218-21.8390 -12.6088
13.1860 13.186011-	ЗАГРУЖЕНИЕ 11
-.070819 -.07081923.8761 16.6536
-10.3179 -10.317912-	ЗАГРУЖЕНИЕ 12
-.398709 -.398709
-73.3278 -63.687313.7720 13.772013-	ЗАГРУЖЕНИЕ 13
N' -1.77836 -1.77836
М 13.7616 7.94532
Q -8.30905 -8.3090514-	ЗАГРУЖЕНИЕ 14
N -2.04234 -2.04234
М 15.8043 9.12470
Q -9.54241 -9.54241NМQNМQNМQNМQNМQNМQNМQNМQСНЕГОВАЯ-528.562 -528.562	-415.642-358.877 -773.978	-471.734-83.0202 -83.0202	51.3046
ВЕТЕР СЛЕВА-1.08443 -1.08443	1.635268.96779 -28.9676	90.1581-7.58708 -7.58708	-6.68484
ВЕТЕР СПРАВА1.55317 1.55317	-1.85423-9.92916 35.4940	-107.0529.08464 9.08464	7.92196
КРАН 1-Й ПРОЛЕТ-2.19011 -2.19011
97.7485 -97.31404.05352162.858-12.2707-6.19315-248.82318.7478-39.0125 -39.0125
КРАН 1-Й ПРОЛЕТ
2.05747 2.05747
259.329 -6.22042
-53.1099 -53.1099
КРАН 2-Й ПРОЛЕТ
-.636441 -.636441 -286.938
-254.761 19.0870 287.389
54.7696 54.7696 -39.7129
КРАН 2-Й ПРОЛЕТ
5.33655 5.33655 -985.930
-100.792 110.120 -56.1505
42.1825 42.1825 -56.2263
КРАН 3-Й ПРОЛЕТ
-4.48713 -4.48713 -983.335
20.0474 -84.7786
-20.9652 -20.9652
, КРАН 3-Й ПРОЛЕТ
2.82218 2.82218 -298.029
53.3214 -241.321
13.1860 36.5859
КОЛОННА ПО ОСИ А
-.070819 -.070819 3.06600
16.6536 -34.9360 123.183
-10.3179 -10.3179 -9.28136
, ТПОП , КОЛОННА ПО ОСИ Б
-.398709 -.398709 2.47688
5.17311 99.5140
13.7720 -7.49799
КОЛОННА ПО ОСИ В
.359680
237.879
-8.30905 -8.30905 -27.8492
, ТПОП , КОЛОННА ПО ОСИ Г
-2.04234 -2.04234 -.565593
9.12470 -38.5873 110.159
-9.54241 -9.54241 -7.71207-12.6088
13.1860
, ТПОП ,-63.6873
13.7720
, ТПОП ,74.050254.2713-1.77836 -1.77836
7.94532 -33.5999-415.642105.44251.30461.6352614.9536-6.68484-1.85423-17.93087.921964.0535224.8126-12.2707-6.19315-37.909818.7478-286.938-159.380-39.7129-985.930-688.697-56.2263-983.335684.60254.2713-298.029170.27036.58593.0660018.7677-9.281362.4768815.1616-7.49799.359680-75.4247-27.8492-.56559323.3983-7.71207-415.642105.44251.30461.6352614.9536-6.68484-1.85423-17.93087.921964.05352
24.8126
-12.2707-6.19315-37.909818.74787.54146135.099-39.7129-.097351297.135-56.22632.49805-301.23054.2713-3.54941-124.20936.58593.0660018.7677-9.281362.4768815.1616-7.49799.359681-75.424714.2906-.56559323.3983-7.71207-415.642141.35651.30461.6352610.2743-6.68484-1.85423-12.38547.921964.0535216.2230-12.2707-6.19315-24.786318.74787.54146107.300-39.7129-.097351
257 .777
-56.22632.49805-263.24054.2713-3.54941-98.599636.58593.0660012.2708-9.281362.476889.91303-7.49799.359681-65.421214.2906-.56559317.9998-7.7120710_9-111159-2111510-14810-2411-11211-281212-121612-212161-ЗАГРУЖЕНИЕ 1 , ПОСТОЯННАЯ2--193.533 -193.533	-74.6667	-74.6667 -74.666765.8187 185.262	42.5939	-26.0729 -46.192923.8886	-6.10372	-6.10372
СНЕГОВАЯ-415.642 -415.642	-160.358	-160.358 -160.358141.356 397.879	91.4800	-56.0027 -99.202751.3046 51.3046	-13.1095	-13.109523.8886ЗАГРУЖЕНИЕ 274.6667
50.4655
6.10372 -6.10372160.358
108.379
13.1095 -13.1095-74.6667-50.4655-6.10372-160.358-108.379-13.1095-74.6667-80.9842-6.10372-160.358-173.927-13.109595
Mon Sep 22 23:18:02 2008 РАМА основная схема3УСИЛИЯ /НАПРЯЖЕНИЯ/ В ЭЛЕМЕНТАХ.1 ю_9-1 9-210-110-211-111-212-112-2 1111 1144881212 1115 158812121616 113-ЗАГРУЖЕНИЕ 3ВЕТЕР СЛЕВА1i N1.63526 1.63526-1.63526-1.63526-1.63526-1.63526-1.63526-1.63526 11 М10.2743 -23.149865.3832-11.8098-11.8098-12.7483-12.7483-6.28488 11 Q-6.68484 -6.68484-12.0591-1.66410-1.66410-1.01730-1.017303.60269 114-ЗАГРУЖЕНИЕ 4ВЕТЕР СПРАВА11 N-1.85423 -1.854231.854231.854231.854231.854231.854231.85423 11 М-12.3854 27.2244-82.712815.704915.704916.684216.68426.15175 11 Q7.92196 7.9219615.66691.829501.82950.968500.968500-5.18149 115-ЗАГРУЖЕНИЕ 5КРАН 1-Й ПРОЛЕТ11 N4.05352 4.05352-4.05352-4.05352-4.05352-4.05352-4.05352-4.05352 I1 М16.2230 -45.130754.3414-.198870-.198870-3.59249-3.59249-27.8326 11 Q
16--12.2707 -12.2707
ЗАГРУЖЕНИЕ 6-4.84803
КРАН 1--4.84803
И ПРОЛЕТ-4.84803-4.84803-4.84803-4.84803 111 N-6.19315 -6.193156.193156.193156.193156.193156.193156.19315 11 М-24.7863 68.9528-83.0253.303842.3038425.488775.4887742.5239 11 Q
17-18.7478 18.7478
ЗАГРУЖЕНИЕ 77.40704
КРАН 2-7.40704
Й ПРОЛЕТ7.407047.407047.407047.40704 111 N7.54147 7.54147-7.54147-7.54147-7.54147-7.54147-7.54147-7.54147 11 М107.300 -91.264779.2697-2.86621-2.86621-7.97689-7.97689-44.4817 11 Q
18--39.7129 -39.7129
ЗАГРУЖЕНИЕ 8-7.30097
КРАН 2--7.30097
Й ПРОЛЕТ-7.30097-7.30097-7.30097-7.30097 1
11 N-.097351 -.097351.097351.097351.097351.097351097351.097351 11 М257.777 -23.3548-74.3893-8.35185-8.35185-4.24285-4.2428525.1071 |1 Q
19--56.2263 -56.2263
ЗАГРУЖЕНИЕ 9 ,5.87000
. КРАН 3-]5.87000
Й ПРОЛЕТ5.870005.870005.870005.87000 1
11 N2.49805 2.49805-285.637-285.637-2.49805-2.49805-2.49805-2.49805 11 М-263.240 8.11564140.578-138.29588.215070.862970.8629-53.0806 11 Q54.2713 54.2713-24.7887-24.7887-24.7887-24.7887-24.7887-24.7887 I1 10-ЗАГРУЖЕНИЕ 10, КРАН 3'-Й ПРОЛЕТ11 N-3.54941 -3.54941-970.940-970.9403.549413.549413.549413.54941 11 М-98.5996 84.3299134.395-485.805293.794255.204255.204-20.4404 1I Q36.5859 36.5859-55.1289-55.1289-55.1289-55.1289-55.1289-55.1289 11 11-ЗАГРУЖЕНИЕ 11, тпоп ,КОЛОННА ПО ОСИ А11 N3.06600 3.06600-3.06600-3.06600-3.06600-3.06600-3.06600-3.06600 11 М12.2708 -34.136041.1027-.150421-.150421-2.71728-2.71728-21.0520 11 Q-9.28136 -9.28136-3.66695-3.66695-3.66695-3.66695-3.66695-3.66695 11 12-ЗАГРУЖЕНИЕ 12, ТПОП ,КОЛОННА ПО ОСИ Б11 N2.47688 2.47688-2.47688-2.47688-2.47688-2.47688-2.47688-2.47688 11 М9.91303 -27.576933.2050-.121518-.121518-2.19517-2.19517-17.0069 11 Q-7.49799 -7.49799-2.96236-2.96236-2.96236-2.96236-2.96236-2.96236 11 13-ЗАГРУЖЕНИЕ 13, ТПОП ,КОЛОННА ПО ОСИ В!1 N.359680 .359680-.359680-.359680-.359681-.359681359680-.359680 11 М-65.4212 6.0321231.66502.347732.34773.523547,523547-12.5063 11 Q14.2906 14.2906-2.60598-2.60598-2.60598-2.60598-2.60598-2.60598 11 14-ЗАГРУЖЕНИЕ 14, ТПОП ,КОЛОННА ПО ОСИ Г11 N-.565593 -.565593.565593.565593.565594.565594.565593.565593 11 М17.9998 -20.5605146.641-89.7067-89.7067-74.9148-74.914830.741.1 11 Q-7.71207 -7.71207-21.0087-21.008721.131221.131221.131221.1312 II ю_13-1 13-214-114-215-115-21113 13141415151114 1415151616111-ЗАГРУЖЕНИЕ 1 ,ПОСТОЯННАЯ11 N-20.8712 -20.871217.784917.7849-6.10372-6.10372i1 М-218.437 -360.382-185.262-80.984211 Q129.368 -138.831107.279-107.27986.2531-74.6667112-ЗАГРУЖЕНИЕ 2 ,СНЕГОВАЯ11 N-44.8251 -44.825138.195038.1950-13.1095-13.109511 М-469.130 -773.978-397.879-173.92711 Q277.839 -298.162230.400-230.400185.242-160.3581i3-ЗАГРУЖЕНИЕ 3 ,ВЕТЕР СЛЕВА11 N-6.78923 -6.78923.797853.7978537.482697 .4826911 м3.56537 -28.967623.1498-6.2848811 Q-1.08443 -1.08443-1.63526-1.63526196
Mon Sep 22 23:18:02 2008 РАМА основная схема41УСИЛИЯ /НАПРЯЖЕНИЯ/В ЭЛЕМЕНТАХ.11 10_13-1 13-214-114-215-115-2 I113 1314141515 I!14 1415151616 I1 4-ЗАГРУЖЕНИЕ 4ВЕТЕР СПРАВА11 N6.65512 6.65512-2.42952-2.42952-10.3514-10.3514 |I М-11.1010 35.4940-27.22446.15175 |1 Q1.55317 1.553171.854231.85423 |1 5-ЗАГРУЖЕНИЕ 5КРАН 1-Й ПРОЛЕТ11 N-56.1313 -56.1313-17.1187-17.1187-4.84803-4.84803 |1 М-31.6105 -97.314045.1307-27.8326 |I Q-2.19011 -2.19011-4.05352-4.05352 I1 6-ЗАГРУЖЕНИЕ 6КРАН 1-Й ПРОЛЕТ11 N-26.9550 -26.955026.154826.15487.407047.40704 |1 М-67.9445 -6.22042-68.952842.5239 I1 Q2.05747 2.057476.193156.19315 |1 7-ЗАГРУЖЕНИЕ 7КРАН 2-Й ПРОЛЕТ11 N7.75573 7.75573-47.0139-47.0139-7.30097-7.30097 I1 М38.1803 19.087091.2647-44.4817 |1 Q-.636441 -.636441-7.54147-7.54147 |1 8-ЗАГРУЖЕНИЕ 8 ,КРАН 2-;Й ПРОЛЕТI1 N-8.17383 -8.17383-50.3563-50.35635.870005.87000 |1 М-49.9759 110.12023.354825.1071 |1 Q5.33655 5.33655.097351.097351 11 9-ЗАГРУЖЕНИЕ 9 ,КРАН з-:Й ПРОЛЕТ11 N8.51735 8.5173529.482529.4825-24.7887-24.7887 |1 М49.8355 -84.7786-8.11564-53.0806 I1 Q-4.48713 -4.48713-2.49805-2.49805 11 10-ЗАГРУЖЕНИЕ 10, КРАН 3-Й ПРОЛЕТ11 N-5.35698 -5.35698-18.5430-18.5430-55.1289-55.1289 11 М-31.3439 53.3214-84.3299-20.4404 |1 Q2.82218 2.822183.549413.54941 |1 11-ЗАГРУЖЕНИЕ 11, ТПОП ,КОЛОННА ПО ОСИ А11 N-23.2662 -23.2662-12.9483-12.9483-3.66695-3.66695 11 М-32.8114 -34.936034.1360-21.0520 I1 Q-.070819 -.070819-3.06600-3.06600 11 12-ЗАГРУЖЕНИЕ 12, ТПОП ,КОЛОННА ПО ОСИ Б11 N3.31173 3.31173-10.4603-10.4603-2.96236-2.96236 11 М17.1343 5.1731127.5769-17.0069 I1 Q-.398709 -.398709-2.47688-2.47688 11 13-ЗАГРУЖЕНИЕ 13, ТПОП ,КОЛОННА ПО ОСИ В11 N3.37564 3.3756411.684611.6846-2.60598-2.60598 11 И19.7510 -33.5999-6.03212-12.5063 11 Q-1.77836 -1.77836-.359680-.359680 I1 14-ЗАГРУЖЕНИЕ 14, ТПОП ,КОЛОННА ПО ОСИ Г11 -N3.87671 3.8767113.419113.419121.131221.1312 11 М22.6828 -38.587320.560530.7411 I1 Q-2.04234 -2.04234.565593.565593 197
Единицы измерения линейных перемещений: мм
Единицы измерения угловых перемещений: RD*1000Mon Sep 22 23:13:55 2008 РАМА основная схема	11П Е Р Е М ЕЩ Е Н ИЯ У3 Л О В.115 678910111213 11 1ЗАГРУЖЕНИЕ 1, ПОСТОЯННАЯ11 X-6.6893 3.1835 -2.94391.6550-7.06153.3145-3.15531.6890-1.6379 11 Z-.84902 -.46474 -.38943-.55729-.93815-.55150-.46214-.61583-1.5748 11 UY-.67551 .29226 -.34313.12334-.38112.07575-.25681-.028232.8930 11 2ЗАГРУЖЕНИЕ 2, СНЕГОВАЯ11 X-14.366 6.8370 -6.32253.5543-15.1657.1184-6.77663.6275-3.5177 |1 Z-1.8234 -.99811 -.83637-1.1968-2.0148-1.1844-.99252-1.3226-3.3821 I1 UY-1.4507 .62768 -.73693.26486-.81850.16268-.55154-.060646.2133 11 3ЗАГРУЖЕНИЕ 3, ВЕТЕРСЛЕВА11 X2.4915 1.51191.47322.51182.64301.66861.62832.67662.8952 I1 Z.00711 -.00204.00329-.01220.00786-.00243.00390-.01348.01320 11 UY.23839 .21507.21147.25445.19427.23145.23042.21582-.05165 11 4ЗАГРУЖЕНИЕ 4, ВЕТЕРСПРАВА11 X-2.6593 -1.7932 -1.7506-3.1020-2.8457-1.9783-1.9350-3.2990-3.3705 11 Z-.01019 .00293 -.00373.01384-.01126.00348-.00442.01529-.01890 11 UY-.28351 -.25447 -.25145-.30656-.24848-.27295-.27422-.25561.03094 11 5ЗАГРУЖЕНИЕ 5, КРАН1-Й ПРОЛЕТ11 X5.1892 2.61622.64463.03716.53652.80562.92043.31866.6977 I1 Z-6.3810 -.56022.00815-.03025-6.3795-.56099.00968-.03343-6.3687 11 UY2.3041 .18889.37757.404211.5633.34595.40840.39826-.57768 11 6ЗАГРУЖЕНИЕ 6, КРАН1-Й ПРОЛЕТ1 X-4.5302 -6.1810 -4.0405-4.6403-4.7061-7.0732-4.4620-5.0703-7 ! 5455 11 Z-1.8716 -1.8577 -.01246.04622-1.8731-1.8570-.01478.05108-1.8832 11 UY-.14191 -1.4748 -.57687-.61757-.35218-1.0830-.62397-.60849-.34121 11 7ЗАГРУЖЕНИЕ 7, КРАН2-Й ПРОЛЕТ11 X4.7402 5.98903.13404.35825.20056.86743 .38044.75257.8983 11 Z.00417 -1.8628 -.57739-.05628.00461-1.8630-.57455-.06220.00774 1! UY.65180 1.4524.25754.57040.660941.0662.43963.55340.29088 I1 8ЗАГРУЖЕНИЕ 8, КРАН2-Й ПРОЛЕТ11 X-4.2767 -3.2330 -6.0432-4.3990-4.6630-3.4857-6.9428-4.8391-6.2534 11 Z-.03502 -.54600 -1.9839.00072-.03870-.54412-1.9839.00080-.06496 11 UY-.55912 -.27609 -1.4985-.61772-.54190-.43901-1.0816-.63747.03986 11 9ЗАГРУЖЕНИЕ 9, КРАН3-Й ПРОЛЕТ11 X4.6219 4.07736.28243.99965.04714.49567.19904.10206.9927 I1 Z.02944 -.00847 -1.9787-2.1319.03254-.01005-1.9777-2.1338.05462 I1 UY.61203 .576431.5263.01704.60026.615041.1022.26649.03818 11 10ЗАГРУЖЕНИЕ 10, КРАН3-Й ПРОЛЕТ11 х-2.9069 -2.5644 -2.3567-6.0756-3.1744-2.8275-2.5176-7.6037-4.3980 11 Z-.01852 .00532 -.59970-7.2468-.02046.00632-.60104-7.2440-.03435 11 UY-.38493 -.36254 -.14294-2.6235-.37753-.38682-.31032-1.7626-.02401 11 11ЗАГРУЖЕНИЕ 11, ТПОП, КОЛОННА ПО ОСИ А11 X5.2607 2.15082.00032.29725.51812.37792.20892.51014.6084 11 Z.00046.00617-.02288.00051.00732-.02528.00086 11 UY.47069 .30931.28559.30573.25863.33788.30890.30124-.24066 11 12ЗАГРУЖЕНИЕ 12, ТПОП, КОЛОННА ПО ОСИ Б11 X1.9627 2.96161.61591.85582.15083.15491.78452.02783.1958 11 Z.00261 -.00075.00498-.01848.00289-.00089.00591-.02042.00485 11 UY.26741 .32565.23071.24699.26902.22907.24955.24335.09463 11 13ЗАГРУЖЕНИЕ 13, ТПОП, КОЛОННА ПО ОСИ В11 х1.8317 1.61593.02031.83872.00031.78173.21122.01842.7714 11 Z.01167 -.00335.00072-.00268.01289-.00398.00085-.00296.02164 11 UY.24256 .22845.32684.25393.23790.24375.22103.25843.01513 11 14ЗАГРУЖЕНИЕ 14, ТПОП, КОЛОННА ПО ОСИ ГI1 X2.1036 1.85581.83875.69942 .29722.04622.03815.90393.1827 I1 Z.01340 -.00385 -.00113.00422.01481-.00457-.00135.00466.02486 11 UY.27857 .26236.26870.42506.27321.27993.29980.16691.01737 1I14 151611 1ЗАГРУЖЕНИЕ 1, ПОСТОЯННАЯ11 X-2.1356 -1.6053 -1.84801 Z-1.1711 -.98148 -1.0340i1 UY-2.5802 1.0904 -1.500511 2ЗАГРУЖЕНИЕ 2, СНЕГОВАЯ11 X-4.5865 -3.4478 -3.969011 Z-2.5152 -2.1078 -2.2206!i UY-5.5414 2.3418 -3.2226i98
Mon Sep 22 23:13:55 2008 РАМА основная схема21П E P E M EЩЕНИЯ УЗЛОВ.1114 151611 3ЗАГРУЖЕНИЕ 3, ВЕТЕР СЛЕВА11 X2.7333 2.75713.0546I1 z-.00516 .00829 -.0226411 UY.13075 .16133 -.0404811 4ЗАГРУЖЕНИЕ 4, ВЕТЕР СПРАВА11 X-3.2118 -3.2842 -3.69581I Z.00739 -.00940.0256711 UY-.14422 -.19460.0575711 5ЗАГРУЖЕНИЕ 5, КРАН 1-Й ПРОЛЕТ11 X5.3593 4.84904.656211 z-.56650 .02055 -.0561311 UY.34814 .25328.0462811 6ЗАГРУЖЕНИЕ 6# КРАН 1-Й ПРОЛЕТ11 X-8.1882 -7.4085 -7.114011 z-1.8518 -.03140.0857611 UY.19137 -.38698 -.0707111 7ЗАГРУЖЕНИЕ 7, КРАН 2-Й ПРОЛЕТ11 X8.0832 6.68166.39131I z-1.8646 -.55432 -.1044311 UY-.12035 .52567 -.0341711 8ЗАГРУЖЕНИЕ 8, КРАН 2-Й ПРОЛЕТ11 X-6.4483 -7.9495 -7.716211 Z-.53069 -1.9842.0013411 UY-.39204 .17616 -.4037711 9ЗАГРУЖЕНИЕ 9, КРАН 3-Й ПРОЛЕТ11 X7.1958 8.07477.089311 z-.02135 -1.9710 -2.147811 UY.28911 -.26666.4656711 10ЗАГРУЖЕНИЕ 10, КРАН 3-Й ПРОЛЕТ11 x-4.5258 -5.0786 -7.27021I z.01343 -.61056 -7.224211 UY-.18183 -.38689.8668811 11ЗАГРУЖЕНИЕ 11, ТПОП , КОЛОННА ПООСИА |1 X4.0537 3.66773.521911 z-.00033 .01554 -.0424511 UY.24583 .19158.0350011 12ЗАГРУЖЕНИЕ 12, ТПОП , КОЛОННА ПООСИБ |1 X3.2748 2.96292.84521I z-.00189 .01256 -.0343011 UY-.06555 .15477.0282811 , 13ЗАГРУЖЕНИЕ 13# ТПОП , КОЛОННА ПООСИВ 11 X2.8518 3.20023.096611 z-.00846 .00182 -.0049814 UY.11458 -.09763.12421I1 14ЗАГРУЖЕНИЕ 14, ТПОП , КОЛОННА ПООСИГ 11 X3.2752 3.67524.515311 z-.00971 -.00286.00783I1 UY.13159 .28606 -.32786199
Усилия в колонне по оси А№ элем№ сеченУсилияТип элем№ заго\лкNMvOz11-129.368-168.86020.87110112-129.36865.94220.87110121-129.36899.47220.87110122-129.368114.08220.87110131-129.368114.08220.87110132-129.368218.43820.87110111-277.839-362.65644.82510212-277.839141.62744.82510221-277.839213.62744.82510222-277.839245.00544.82510231-277.839245.00544.82510232-277.839469.13144.825102111.08477.880-15.229103121.084-15. 614-1.392103211.084-15.614-1.392103221.084-16.287-0.531103311.084-16.287-0.531103321.084-3.5655.61910311-1.553-74.59412.88710412-1.55311. 9092.49210421-1.55311.9092.49210422-1.55313.4271.84510431-1.55313.4271.84510432-1.55311.101-2.77510411-972.300-140.21556.13110512-972.300491.26256.131105212.190-288.33856.131105222.190-249.04656.131105312.190-249.04656.131105322.19031.61156.131105100
Продолжение табл.№ элем I № сеченУсилияТип элем	№ загружNМуOz11-285.197-162.43326.95510612-285.197140.81126.95510621-2.057-85.69926.95510б22-2.057-66.83126.955 !10631-2.057-66.83126.95510632-2.05767.94526.955106110.63693.279-7.756107120.6366.027-7.756107210.6366.027-7.756107220.6360.598-7.756107310.6360.598-7.756107320.636-38.180-7.75610711-5.337-88.5718.17410812-5.3373.3858.17410821-5.3373.3858.17410822-5.3379.1078.17410831-5.3379.1078.174108'32-5.33749.9768.174108114.48794.534-8.517109124.487-1.287-8.517109214.487-1.287-8.517109224.487-7.249-8.517109314.487-7.249-8.517109324.487-49.836-8.51710911-2.822-59.4575.357101012-2.8220.8095.357101021-2.8220.8095.357101022-2.8224.5595.357101031-2.8224.5595.357101032-2.82231.3445.3571010101
Окончание табл.№ элем№ сеченУсилияТип элем№ загружNМуOz110.071142.021-18.8741011120.071-70.308-18.8741011210.071-70.308-18.8741011220.071-83.520-18.8741011310.071-83.52023.2661011320.07132.81123.2661011110.39939.000-3.3121012120.3991.743-3.3121012210.3991.743-3.3121012220.399-0.576-3.3121012310.399-0.576-3.3121012 .320.399-17.134-3.3121012111.77837.466-3.3761013121.778-0.510-3.3761013211.778-0.510-3.3761013221.778-2.873-3.3761013311.778-2.873-3.3761013321.778-19.751-3.3761013112.04243.027-3.8771014122.042-0.586-3.8771014212.042-0.586-3.8771014222.042-3.299-3.8771014312.042-3.299-3.8771014322. 042--22.683-3.8771014102
—3 ii.i 111 ij-ij-i 11 11111,111 ini17,78 eи£' >1 w©0-5;0129,36246,11193,5374,67 EI ®
©© 11,10 й© н
13,42611,1035,49411,908к.74,59118,4927,224 ^27,224~П 					—16,68415,76,152
6,-1107,056,655©1,5532,43 901,553©1,8540,35 ©■J
©26,955©©2,06=£t285,19-Pr983,77®2,06© 26,154
©
6,193© 7,4076,193©
8,5174,487024,788 ©^ III ГТТПТТ1111 11111 11 Iе©4,48729,482 ©983,33©2,498TTT©2,498285,63=0=
©32,81132,811083,519
70,30834,936©142,0234,93634,136О)34,13621,05221,052©139,95123,1841,10223,26600,07
.12) 17,134а12,948А0,075,1733,667 @©©3,066 3,066
27,576	17,006©3,312©0,399©10,46	Аj 111 I 11 11 ШЛ 1Л I П I I I 1ТП"Е©0,3992,962 ©0 ©2,477 2,477©
19,751	33,599	6,032	12,5063,37602,606 ©11,684 ©1,778©1,77800,36©0,363,87702,04213,419 фQ I I I I I I I I I И I I I П 1ТГТ©2,042©0,56621,131 ©0,566Эпюры изгибающих моментов и продольных сил от загружений 1-14
ПРИЛОЖЕНИЕ 2Материалы из СНиП 2. 01. 07-85*. Нагрузки и воздействияКарты:Карта 1 * - Районирование территории Российской Федерации по весу снего¬
вого покроваРайонирование территории Пермского края по расчетному значению веса
снегового покроваКарта 2 - Районирование территории по средней скорости ветра за зимний
периодКарта 3 - Районирование территории по давлению ветра
Карта 5 - Районирование территории по средней месячной температуре воз¬
духа в январеПриложение 1. Мостовые и подвесные краны разных групп режимов работы
Приложение 3*. Схемы снеговых нагрузок и коэффициенты ц
Приложение 4. Схемы ветровых нагрузок и аэродинамические коэффициен¬
ты С110
РАЙОНИРОВАНИЕ ТЕРРИТОРИИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ПО ВЕСУ СНЕГОВОГО ПОКРОВА
РАЙОНИРОВАНИЕ ТЕРРИТОРИИ
ПО СРЕДНЕЙ СКОРОСТИ ВЕТРА, М/С, ЗА ЗИМНИЙ ПЕРИОД
!мГL£ jjf■ ■!--s^ ' ;■-шйKh\xIJP■
ят\1Щ^щГ^/г/ 7■)'У('■:. ...tillч\/жЖ г'у*4*!
v^?CX^-д«-,лMW/c:
' ■SIPЧ ч >Л' ч «&ЖГ .'?"^г‘ 5Г"М^гЖ^У'ЧК4^;г—Р;
РАЙОНИРОВАНИЕ ТЕРРИТОРИИ ПЕРМСКОЙ ОБЛАСТИ
по расчетному значению веса снегового покрова землиЛысьва0-ЧернушкаV, VI — снеговые районы111
ПРИЛОЖЕНИЕ 1МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ
РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ
(ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ)КраныГруппы режимов
работыУсловия использованияРучные всех видов
С приводными подвесными
талями, в том числе с на¬
весными захватами
С лебедочными грузовыми
тележками, в том числе
с навесными захватами1К-ЗКЛюбыеРемонтные и перегрузочные работы огра¬
ниченной интенсивностиМашинные залы электростанций, монтаж¬
ные работы, перегрузочные работы огра¬
ниченной интенсивностиС лебедочными грузовыми
тележками, в том числе
с навесными захватамиС грейферами двухканатно¬
го типа, магнитно¬
грейферные
Магнитные4К-6КПерегрузочные работы средней интенсив¬
ности, технологические работы в механи¬
ческих цехах, склады готовых изделий
предприятий строительных материалов,
склады металлосбытаСмешанные склады, работа с разнообраз¬
ными грузамиСклады полуфабрикатов, работа с разно¬
образными грузамиЗакалочные, ковочные,
штыревые, литейные
С грейферами двухканатно¬
го типа, магнитно¬
грейферныеС лебедочными грузовыми
тележками, в том числе
с навесными захватами7КЦехи металлургических предприятийСклады насыпных грузов и металлолома
с однородными грузами (при работе в одну
или две смены)Технологические краны при круглосуточ¬
ной работеТраверсные, мульдогрей¬
ферные, мульдозавалочные,
для раздевания слитков, ко¬
провые, ваграночные, ко-
лодцевые
МагнитныеС грейферами двухканатно¬
го типа, магнитно¬
грейферные8КЦехи металлургических предприятийЦехи и склады металлургических пред¬
приятий, крупные металлобазы с однород¬
ными грузамиСклады насыпных грузов и металлолома
с однородными грузами (при круглосуточ¬
ной работе)112
ПРИЛОЖЕНИЕ 3*СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК
И КОЭФФИЦИЕНТЫ цНомерсхемыПрофили покрытий и схемы снего-
	вых нагрузок	Коэффициент ц и область
применения схем1Здания с односкатными и двускат¬
ными покрытиямиа0,75цВАРИАНТ 1
	I■ mnmtfihiВАРИАНТ 21.25цц = С,6'гпгттпг'0,5/ . 0,5/ i.
■ * 1 •
ВАРИАНТ 3
ц= 1,4ц = 1 при а < 25°;|i = 0 « а > 60°.Варианты 2 и 3 следует учитывать для зда¬
ний с двускатными покрытиями (профиль
б), при этом вариант 2 - при 20° < а < 30°;
вариант 3 - при 10° < а < 30° только при
наличии ходовых мостиков или аэрацион-
ных устройств по коньку покрытияц = 0,61 It lilt * Г0,5/ t0,25/0,25/Здания со сводчатыми и близкими к
ним по очертанию покрытиямиj ВАРИАНТ 1 .
iHffltttfflllifThj= cos 1,8а; Ц2 = 2,4 sin 1,4а, где а - уклон
покрытия, градi \i ВАРИАНТ 2112«ДТШ1//2 \2'Покрытия в виде стрельчатых арокПри р > 15° необходимо использовать схему
1, б, принимая I = Г, при Р < 15° - схему 2113
НомерсхемыПрофили покрытий и схемы снего-
	вых нагрузок	Коэффициент (I и областьприменения схемЗдания с продольными фонарями,
закрытыми сверхуВетроотбой¬
ный щит ,ПЛАН|	\ ФОНАРЬ \ * [> Зона С' 1,5 м\) Зона А\ > Зона Вi ФОНАРЬ iВАРИАНТ 1М-1Для
зоны ЛД: М;V*****•▼▼*»*******Дляb а bзоны СВАРИАНТ 21 И> ' - ' , ' Т ; Ц “ 1Для? 1 ч ; fit*зоны Аа + 2 Ь,: 1 Ц| ^ М»* * тДня: А, ;зоны С= 0,8; ц2 =1 + 0,1-Оц3 =1 + 0,5 —,но не более:Ь4.0	- для ферм и балок при нормативном
значении веса покрытия 1,5 кПа и менее;2.5	- для ферм и балок при нормативном
значении веса покрытия свыше 1,5 кПа;2.0	— для железобетонных плит пролетом
свыше 6 м и менее и для стального профи¬
лированного настила;2.5	- для железобетонных плит пролетом
свыше 6 м, а также для прогонов независимо
от пролета;
bi = hi, но не более Ь.При определении нагрузки у торца фонаря
для зоны В значение коэффициента ц в обо
их вариантах следует принимать равным 1,0Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 еле
дует также применять для двускатных и
сводчатых покрытий двух-трехпролетных
зданий с фонарями в середине зданий.2.	Влияние ветроотбойных щитов на рас¬
пределение снеговой нагрузки возле фона¬
рей не учитывать.3.	Для плоских скатов при b > 48 м следует
учитывать местную повышенную нагрузку у
фонаря, как у перепадов (см. схему 8)	Здания с продольными фонарями,
открытыми сверхур.] =1+т2+—,\	Г; |i2 + т2 + —оси фонарей-у;I а!Значения Ь(Ъ\, Ы) и т следует определять
в соответствии с указаниями к схеме 8; про¬
лет / принимается равным расстоянию меж¬
ду верхними кромками фонарейШедовые покрытияц = 1,4	rВАРИАНТ 1M-I: ' ; С ” > ; : ; ' ■ ■ [ ■ ! - 7 '
* * t * i tin* t * * > t! 11}ВАРИАНТ 24 И =1,4H = 0,i* f9 iiiiii*ii*j titiL 0.5/ i. 0.5 / j, 0,5 / j. 0,5 I \Схемы следует применять для шедовых по¬
крытий, в том числе с наклонным остекле¬
нием и сводчатым очертанием кровли114
НомерсхемыПрофили покрытий и схемы снего¬
вых нагрузок 	Коэффициент ц и областьприменения схемДвух- и многопролетные здания
с двускатными покрытиямиВариант 2 следует учитывать при а > 15еВАРИАНТ 1и-iВАРИАНТ2li»l,4и * 0,6 • ■ ; • ; ! t ; I ; * г '	ц * о,6: 0,5/ [ I \	0,5/ 1Двух- и многопролетные здания со
сводчатыми и близкими к ним по
очертанию покрытиямиВАРИАНТ 1ц=1ВАРИАНТ2Вариант 2 следует учитьюать при / > 0,Для железобетонных плит покрытий значе¬
ния коэффициентов ц следует принимать не
более 1,4ц = 2Двух- и многопролетные здания
с двускатными и сводчатыми по¬
крытиями с продольным фонаремКоэффициент ц следует принимать для про¬
летов с фонарем в соответствии с варианта¬
ми 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря
с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.Для плоских двускатных (а < 15) и сводча¬
тых ^Z<oij покРЬ1ТИй при Г > 48 м следуетучитывать местную повышенную нагрузку,
как у перепадов (см. схему 8)115
НомерсхемыПрофили покрытий и схемы снего-
	вых нагрузок	Коэффициент ц и область8Здания с перепадом высоты-гг1--U105продольный поперечный
фонарь	фонарьпродольныйфонарьfНАВЕСВАРИАНТ 1 (Ь й /,)ВАРИАНТ 1 (Ь > /,)1 iiiumtTfc1-1Снеговую нагрузку на верхнее покрытие
следует принимать в соответствии со схе¬
мами 1-7, а на нижнее - в двух вариантах:
по схемам 1-7 и схеме 8 (для зданий - про¬
филь «а», для навесов - профиль «б»).
Коэффициент (J. следует принимать равнымц = 1+-^ (w,/' + т21'2) ,где h - высота перепада, м, отсчитываемая
от карниза верхнего покрытия до кровли
нижнего и при значении более 8 м прини¬
маемая при определении jj. равной 8 м;/,; /2 - длины участков верхнего (/;)и нижнего (Гг) покрытия, с которых перено¬
сится снег в зону перепада высот, м; их еле
дует принимать:-для покрытия без продольных фонарей
или с поперечными фонарями -
/, = l\, Zj = ^2 ’- для покрытия .с продольными фонарями -i;=i;-2fh-r2=r1-2h2(при этом / 'i и / 2 следует принимать не ме¬
нее 0).тп\\ m2 - доли снега, переносимого ветром к
перепаду высот; их значения для верхнего
(гп\) и нижнего (m2) покрытий следует при¬
нимать в зависимости от их профиля
0,4 - для плоского покрытия с а < 20°, свод¬
чатого с f/i < 1/8;0,3 - для плоского покрытия с а > 20°, свод¬
чатого с -7/ > 1/8 и покрытий с поперечными
фонарями.Для пониженных покрытий шириной а < 21
м значение т% следует принимать:
тг = 0,5 к\ Кг кг, но не менее ОД, гдек2 = 1Чтг= 1_JL (ПРИ обратном уклоне, показанном35на чертеже пунктиром, кг = 1 ); , ф ноКт. — 1	>3	зоне менее 0,3 (а - в м; |3, ср - в град).Длину зоны повышенных снегоотложений Ъ
следует принимать равной:
при 2h b = 2h, но не более 16 м;ц <		7So116
при	но не более 5h и не2h ц-1 + 2/я2
М>— * = -£;	 2й,— -1 + 2щsoболее 16 м.Коэффициенты ц, принимаемые для расче¬
тов (показанные на схемах для двух вариан¬
тов), не должны превышать:2А (где h-BM;so-B кПа);*04	- если нижнее покрытие является покры¬
тием здания;6 - если нижнее покрытие является навесом.
Коэффициент jxi следует принимать:Ц1 = 1 - 2/И2.Примечания: 1. При d\ (tfe) > 12 м значение
ц для участка перепада длиной d\ (di) следу¬
ет определять без учета влияния фонарей на
повышенном (пониженном) покрытии.2.	Если пропеты верхнего (нижнего) по¬
крытия имеют разный профиль, то при оп¬
ределении (J, необходимо принимать соот¬
ветствующее значение т\ (m%) для каждого
пропета в пределах 1\ (Гг).3.	Местную нагрузку у перепала не следуетучитывать, если высота перепада, м, междудвумя смежными покрытиями менее £о.(где2so-ъ кПа)Здания с двумя перепадами высотыВАРИАНТ 1 при 1,+ Ь, + Ьг)ВАРИАНТ 2 при 1,+ Ь,- Ь2)hСнеговую нагрузку на верхние и нижние по¬
крытия следует принимать по схеме 8. Зна¬
чения Ць Ь\, Ц2, Ъг следует определять для
каждого перепада независимо, принимая: т\
и тг в схеме 9 (при определении нагрузок
возле перепадов h\ та. hi) соответствующими
гп\ в схеме 8 и /из (доля снега, переносимого
ветром по пониженному покрытию) соот¬
ветствующимтг в схеме 8. При этом:
b,-b,+b2-l3;= (ц, + 2m} -1)^-+1 - 2лг3;*i, ь	.?■ * :и->Й2=0*2+2'”3•ip. + l-2/Пз
*2117
НомерсхемыПрофили покрытий и схемы снего-
	вых нагрузок	Коэффициент (I и область10Покрытие с парапетамиП1Схему следует применять приа>£о. (А - в м; so - в кПа);2но не более 3П ~ 9ц=111Участки покрытий, примыкающие к
возвышающимся над кровлей вен¬
тиляционным шахтам и другим над¬
стройкамПланзона повышенной
нагрузкиСхема относится к участкам с надстройками
с диагональю основания не более 15 м.В зависимости от рассчитываемой конст¬
рукции (плит покрытия, подстропильных и
стропильных конструкций) необходимо
учитывать самое неблагоприятное положе¬
ние зоны повышенной нагрузки (при произ¬
вольном угле р).Коэффициент ц, постоянный в пределах
указанной зоны, следует принимать равным:1.0	при d < 1,5 м;2h « d > 1,5 м,*0но не менее 1,0 и не более:1.5	при 1,5 <d< 5 м;2.0	« 5<с?<10м;2.5	« 10 < с/ < 5 м;Ь\ = 2h, но не более 2d12Висячие покрытия цилиндрической
формыа = 20°а = 20°Hi =1,0; ц2=-ВАРИАНТ 1tj t * I f hi П H i Ш й 1ПI It ^ВАРИАНТ 2118
ПРИЛОЖЕНИЕ 4СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ СНомерсхемыСхемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузокОпределение аэродинамических коэффициентов сПримечанияОтдельно стоящие плоские сплошные конструкции.
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более
чем на 15° поверхности:- наветренные,
подветренныесс = +0,8
се = -0,6Здания с двускатными покрытиямиСс=+ 0,8ту?IКПланСс=+ 0,8ШПШПБ-1НПИ1ННКоэффициента, градЗначения Cei, се2 при К равномГ00,51>2Cel00-0,6-0,7-0,820+0,2-0,4-0,7-0,840+0,4+0,3-0,2-0,460+0,8+0,8+0,8+0,8Сс2<60-0,4-0,4-0,5-0,8ЬЗначения Сез при равном1/’^ 0,51>2<1-0,4-0,5-0,6>2-0,5-0,6-0,61. При ветре, перпендикулярном
торцу зданий, для всей поверхно¬
сти покрытия се= -0,7.2. При определении коэффициента
v в соответствии с п. 6.9 А = h\ +!
0,2 ftga
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию
покрытиямиctiСе*-СМсс* *а.в	1 г- Я—ф-, .3сва 1тгг ^КоэффициентЛ,/Значения сеь сс2 при /, равном
10,10,20,30,40,5Сс 10+0,1+0,2+0,4+0,6+0,70,2-0,2-0,1+0,2+0,5+0,7> 1-0,8-0,7-о,з+0,3+0,7Сс 2Произвольное-0,8-0,9-1-1,1—1,2Значение ссз принимается по схеме 21.	См. прим. 1 к схеме 2.2.	При определении коэффициента
v в соответствии с п. 6.9 h — h\ +
+ 0,7/Здания с продольным фонаремКоэффициенты сс\, сс2 и с-3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 21.	При расчете поперечных рам
зданий с фонарем и ветроотбой¬
ными щитами значение сум¬
марного коэффициента лобового
сопротивления системы «фонарь-
щиты» принимается равным 1,4.2.	При определении коэффициента
V в соответствии с п. 6.9 А = h\Здания с продольными фонарямиС*- 0,6Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4.
Для фонарей участка ВС при X < 2 сх= 0,2; при 2 < к < 8 для каждого фонаря сх = 0,1 А.;при X >8 сх = 0,8, здесь ^~ h, - h2Для остальных участков покрытия се = —0,51.	Для наветренной, подветренной
и боковых стен зданий ко¬
эффициенты давления следует
определять в соответствии с ука¬
заниями к схеме 2.2.	При определении коэффициента
v в соответствии с п. 6.9 h = hiЗдания с продольными фонарями различной высотыС#| Ct2Коэффициенты с’С|,с"С|Ис(2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме2,	где при определении сс[ за h\ необходимо принимать высоту наветренной стены
здания.Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за hi —
Л2 необходимо принимать высоту фонаряСм. примеч. 1 и 2 к схеме 5
Здания с шедовыми покрытиями«"4	С,--0,5Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
Для участка ВС се = -0,51.	Силу трения необходимо учи¬
тывать при произвольном направ¬
лении ветра, при этом ct- 0,04.2.	См. прим. I и 2 к схеме 5Здания с зенитными фонарями
•4 с, с,Для наветренного фонаря коэффициент сс следует определять в соответствии с указа¬
ниями к схеме 2, для остальной части покрытия - как для участка ВС схемы 5См. прим. 1 и 2 к схеме 5Здания, постоянно открытые с одной стороныПри н < 5 % сц = са = ±0,2; при ц > 30 % сц следует принимать равным се3, определен¬
ному в соответствии с указаниями к схеме 2; сц - +0,8LV0»(!!ШШЙС1ДI пггптНТПЙШшЗ1.	Коэффициенты се на внешней
поверхности следует принимать
в соответствии с указаниями к
схеме 2.2.	Проницаемость ограждения ц
следует определять как отношение
суммарной площади имеющихся
в нем проемов к полной площади
ограждения. Для герметичного
здания следует принимать с{ = 0.
В зданиях, указанных в п. 6.1, в,
нормативное значение внутренне¬
го давления на легкие перегородки
(при их поверхностной плотности
менее 100 кг/м2) следует прини¬
мать равным 0,2wo, но не менее
0,1 кПа (10 кгс/м2).3.	Для каждой стены здания знак
«плюс» или «минус» для коэф¬
фициента Сц при |i < 5 % следует
определять исходя из условия
реализации наиболее неблагопри-
ятного варианта нагружения10Уступы зданий при а < 15°А Св сДля участка CD се = 0,7. Дли участка ВС се следует определяй линейной интерполяци¬
ей значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се\ и сл на участке АВ сле¬
дует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где Ъ и / -размеры в плане
всего здания).Для вертикальных поверхностей коэффициент се необходимо определять в соответст¬
вии с указаниями к схемам 1 и 2ПЛАНI	 о*СцВ(15о
11 НавесыТипа, градЗначения коэс)фициентовсхемыСС1Сс2Q3се41. Коэффициенты сеь се2, се3,I10+0,5-1,3-1,10следует относить к сумме давле¬20+1,100-0,4ний на верхнюю и нижнюю по¬30+2,1+0,9+0,60верхности навесов.Для отрицательных значений сёиII100-1,1-1,50се2, се3, направление давления20+1,5+0,500на схемах следует изменять на30+2+0,8+0,4+0,4противоположное.2. Для навесов с волнистыми по¬III10+1,4+0,4——крытиями с,- 0,0420+1,8+0,5		30+2,2+0,6——IV10+1,3+0,220+ 1,4+0,330+1,6+0,4
Справочные материалы
Схема №1, ГОСТ 25711-83Схема №3, ГОСТ 6711-81kiкВ?Схема №2, ГОСТ 6711-81	£ijUbK/*к\Л1/>ВFT F*\ iFoJ7K T7KКAyВA iКAiQ—грузоподъемность крана, тF \ ~ вертикальное давление колес крана (нормативное), кНТехнические характеристики мостовых крановТаблица 1Г рузоподъемностьдПролет
здания, мLiРазмеры, ммПролет
крана, м^крСобствен.вес
тележки, тGTВес
крана с те¬
лежкой, тG ктТипкрановогорельсаВысотакрановогорельса,ммьрВысота
подкранов.
балки, мм^пбМаксимальное
давление колеса, кНОсновногокрюкаВспомог.крюкаШиринакранавБазакранакЯкрВхА2F ГF1Кран 1Кран 2
Краны мостовые электрические грузоподъемностью от 5 до 50 т (ГОСТ 25711-83)Грузо¬подъ¬емность,тПролеты,Lk,mОсновные и габаритные размеры, ммТип кра¬
нового
рельса
ГОСТ
4121-76Нагрузка
на колесо
крана, кН,
схема № 1Масса, кНШиринакрана,ВРасстояние между коле¬
сами крана, схема № 1Высотакрана,ЯкрСвескрана,Biтележкикрана
с тележ¬
койКF,K12345678910516,5470037001650тКР 70552011022,5470037006013028,5600050007519534,56600560085235816,5540044001900802212522,5540044008514528,56000500010020534,5660056001152651016,554004400852413022,5540044009515828,56000500010521034,566005600125290
Окончание табл. 21234567891016,556004400250КР 801401871622,55600440022001503721728,56200500017028534,56800560018539016,5560044002601КР 801702202022,55600440024001806325528,56200500020033234,56800560023546516,53002352803222,56300510027502608735028,528041034,56800560032056516,53604155022,5686056003150300КР 10038013548528,541559534,5455731
Таблица 3Краны мостовые электрические грузоподъемностью от 80 до 400 т (ГОСТ 6711-81)Грузо¬подъем¬ность,тПро¬
леты,
LK мОсновные и габаритные размеры, ммТип кра¬
нового
рельса
ГОСТ
4121-76Нагрузка на коле¬
со крана, кН,
схема № 2 и № 3Масса, кНШи¬ринакрана,ВРасстояние между колеса¬
ми крана схема, № 2 и № 3Высотакрана,ЯкрСвескрана,Biтележ¬кикрана
с тележ
койКAiFiKF2k123456789101112138015,5910043509003700400КР 10031833733086021,534736798027,54000367392110033,5387412123010015,5960046004000400КР 12037639537096021,5404433108027,5443463118033,5465485132016015,510200540090019004000400520549470112021,5559588127027,5105004500500306316163033,53213401780
Окончание табл. 31234567891011121315,5324334146020021,510 80019004800500355365560161027,5372381177033,55100391401197015,59001900КР 120474483187032021,511 20023005200500503513850202027,5533542222033,5560572247015,534009005900549570280040021,514 000550КР 1406876961680330027,532509501950726736350033,562007557653700
Таблица 4Нормативные нагрузки от кранов грузоподъемностью 5-50 тГруппарежимаработыкранаКран грузоподъ¬
емностью, тВысота подъема,
мПролетмостакрана,£кр, мБазакранак,ммШиринакранав,ммНормативная
нагрузка, кНоснов¬ногокрюкавспомо¬гатель¬ногокрюкаоснов¬ногокрюкавспомо¬гатель¬ногокрюкаверти¬кальнаят?пг к,ггоризон¬тальнаяггП .1 К,1123456789102К5—16—16.522.528.534.5370050004430573044,048.8
58,363.91,724К16.522.53700470056601,465К28.534.5500056006000660065857К16,535005118797,922.528.550005908921129.211.2
12,434,556001242К10—16—16.522.54400540083.190.23,0228.534.550006000111,4122,15К16.522.54400540082,6990,23,0228.534.550006000111,221217К16.522.544005400550012413512.413.528.534.5500056006200660015016515,016,55К12,5—16—16.522.544005600117,8132,53,828.534.550006200149,0166,82К16—16—16.522.528.534.5500060001341421601754,715К16.522.528.534.5500060001341461621784,736К16.522.5440056001351485,1528.534.550005600620068001662045,22129
Продолжение табл. 4ГруппарежимаработыкранаКран грузоподъ¬
емностью, тВысота подъема,
мПролетмостакрана,Хкр, мБазакранак,ммШиринакранав,ммНормативная на¬
грузка, кНОснов¬ногокрюкавспомо¬гатель¬ногокрюкаоснов¬ногокрюкавспомо¬
гательно¬
го крюкаверти¬каль¬наят?П .Г К,1горизон¬тальнаяггп .1 К,17К16.522.528.534.54900500053005700610062006500690015516818522515.5
16,818.522.52К163,2161816.522.528.534.5500060001351481641805,025К16.522.5440056001291425,275,3428.534.550005600620068001612006К16.522.5440056001441595,4928.534.550005600600068001782175,597К16.522.528.534.54900500053005700610062006500690016217219523516,217,219.523.52К20512,51416.522.5440056001451606,256,3228.534.55000560062006800181220161816.522.5440056001551716,1128.534.550005600620068001952255К12,51416.522.5440056001461616,356,4228.534.55000560062006800183221161816.522.5490061001601706,4528.534.550005600620068001902256К12,51416.522.5440056001641796,546,6228.534.55000560062006800200240130
Продолжение табл. 4ГруппарежимаработыкранаКран грузоподъ¬
емностью, тВысота подъема,
мПролетмостакрана,1кр, МБазакранак,ммШиринакранав,ммНормативная
нагрузка, кНОснов¬ногокрюкавспомога¬тельногокрюкаоснов¬ногокрюкавспомо¬гатель¬ногокрюкаверти¬кальнаят?Пг К,1горизон¬тальная~,п1 К,17К16.522.528.534.54900500053005700610062006500690018820222226518,820,222,226,26К161816.522.5490061001751906,6528.534.550005600620068002052452К32512,51416.522.528.5510063002252442709,8634,556006800312325141616.522.528.5510063002352552859,8734,556006800325182016.522.528.55100630026027029510,3734,5^ 560068003305К12,51416.522.528.55100630022824927410,0334,556006800316141616.522.528.5510063002352602809,9834,556006800320182016.522.528.55100630026528030010,5734,5560068003356К12,51416.522.528.55100630024426528910,2234,556006800331141616.522.528.55100630026027529510,1534,556006800330182016.522.528.55100630027529030510,7934,556006800340131
Окончание табл. 4ГруппарежимаработыкранаКран грузоподъ¬
емностью, тВысота подъема,
мПролетмостакрана,1кр, мБазакранак,ммШиринакранав,ммНормативная на¬
грузка, кНоснов¬ногокрюкавспомо¬гатель¬ногокрюкаоснов¬ногокрюкавспомо¬гатель¬ногокрюкаверти¬кальнаярП .Г К,1горизон¬тальнаятП1 к,г7К12,51416,551006300 п27527,529.231.2
36,022.528.55300650029231234,557006900360ЗК5012,512,51416.522.528.534.55250650035938141545515,742022,416.522.528.534.55950720037139242746716,165К12,51416.522.528.534.55250650035638041345315,572022,416.522.528.534.55950720037841144748716,436К5012,512,51416.522.528.534.55250650037040043647115,96182016.522.528.534.55950720038545648150016,45132
Таблица 5Нормативные нагрузки от кранов грузоподъемностью 80-500 тГруппарежимаработыкранаКран грузо¬
подъемно¬
стью, тВысота подъе¬
ма,
мПролет
моста
крана,
Хкр, мВКА1А2Нормативная
нагрузка, кНоснов¬ногокрюкавспо-мога-тель-ногокрюкаоснов¬ногокрюкавспо-мога-тель-ногокрюкаверти¬кальнаягоризон¬тальнаяммF?Fn2грПК12345678910111213ЗК8020252722283491004350900-34536538536539041013,75К22283491004350900-34736738736739241213,96К22283496004600900-38041143039042044014,6ЗК323422283491004350900-34536538536539041013,75К22283491004350900-34736738736739241213,96К222834104005400900-38541543539542544515,0ЗК10020252722283496004600900-40244046543146048016,6|зкi22283496004600900-40444346543346348516,8! 6К22283496004600900-44147149045148050017,4ЗК3234222834104005400900-40444246243346248216,75К222834104005100900-40644546843546548716,96Кj222834104005100900-44647649545648550517,8ЗК 125 1 20\i252722283494004600900-47150052550053056019,9133
5К22283494004600900-47350552650253556120,16К125202527222834104005400900-447'47850045748851020,8ЗК323422283499005100900-47350252750253256220,15К22283499005100900-47550752750453756321,16К222834111006100900-45248350556249351521,2ЗК16032252721,5102005400900-55758625,227.533.5105001600190030532531534412,65К21,5102005400900—55958825,427.533.5105001600190030632131634012,76К21.527.533.51110019009001900307.32835831733836813,2ЗК21,5108006100900—56259125,6323427.533.5112002300190030832831834712,85К21,5108006100900—56459325,627.533.5112002300190030932431934312,96К21.527.533.5118002600900190031133036032134037013,5ЗК20032252721.527.533.5108001900900190035437139036438140015,65К21.527.533.5108001900900190035537239136538140115,7ЗК323421.527.533.5115002600900190035837539336838440315,75К21.527.533.5115002600900190036037739637038640615,8134
зк25032252721.527.533.51050016009001900400420450! 420j 439; 192
460 j5К21.527.533.51050016009001900404422450424!441| 19.3
460ЗК323421.527.533.51150026009001900405425455425!44446519,45К21.527.533.5115002600900190040942745542944646519,5 1ЗК32032252721.527.533.5112002300900190050053155851454057024,75К21.527.533.5112002300900190050353356051354257224,8ЗК323421.527.533.5123003400900190050953656751954557525,05К21.527.533.5123003400900190050853856551854757725,1ЗК40080252721.527.533.5140003250950195061366269164068571532,15К21.527.533.5140003250950195068772675569673576534,8ЗК323421.527.533.5140003650950195062367270165069572532,75К21.527.533.5140003650950195069773676570674677535,2ЗК50080252721.527.533.5140003250950195082686983687941,32750115020508989085К21.527.533.5145004400950195083287183888842,9405011502050910920ЗК323421.527.533.5140003900950195083788084789041,83400115020509099195К21.527.533.5150005650950195084188085789743,5515011502050920930135
Учебное изданиеЗуева Ирина Ивановна,
Десятов Борис ИвановичСТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО КАРКАСА
ОДНОЭТАЖНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯУчебное пособиеРедактор, корректор Н.А. МосковкинаПодписано в печать 12.08.2008. Формат 60 х 90/16.
Тираж 300 экз. Уел. печ. л. 9,875.Заказ № 198/2008.ИздательствоПермского государственного технического университета
Адрес: 614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29, к. 113.
Тел. (342) 219-80-33.