/
Text
СПРАВОЧНИК
В 2-х ЧАСТЯХ
ШЕСТОЕ ИЗДАНИЕ,
ПЕРЕРАБОТАННОЕ
И ДОПОЛНЕННОЕ
ДОПУСКИ
иПОСАДКИ
СПРАВОЧНИК
ЧАСТЬ
ЛЕНИНГРАД «МАШИНОСТРОЕНИЕ.
ЛЕНИНГРАДСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ 1983
ББК 34.41ц я2
Д68
УДК 621.753.1 + 621.753.2 (031
В. Д. Мягков, М. А. Палей, А. Б. Романов, В. А. Брагинский
Допуски и посадки. Справочник. В 2-х ч./В. Д. Мягков,
Д68 М. А. Палей, А. Б. Романов, В. А. Брагинский. — 6-е изд.,
перераб. и доп. — Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние,
1983. Ч. 2. 448 с., ил.
В пер.: 2 руб.
Кинга, представляющая собой 2-ю часть справочника, содержит материалы
по расчету и применению допусков и посадок а машино- в приборостроении с уче-
том Единой системы допусков и посадок (ЕСДП), обязательной в странах—членах
СЭВ. 6-е издание справочника по сравнению с предыдущим (1978 г ) дополнено дан-
ными вероятностных расчетов посадок, расчетов посадок для изделий, эксплуати-
руемых в районах с холодным климатом, расчетов размерных цепей, таблицами
зазоров и ивтягов ЕСДП СЭВ. методикой замены допусков и посадок ОСТ на ЕСДП
СЭВ, а также примерами оформления чертежей некоторых изделий.
Спрааочннк предназначен для конструкторов, технологов и мастеров Ои мо-
жет быть полезен студентам технических вузов
2203000000—853
Д 038(01)—83
118—82
ББК 34.41ц я2
6П5.1
© Издательство Машиностроение. 1978 г., с изменениями
© Издательство Машиностроение, 1983 г., с изменениями
ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Обозначения Наименование обозначений
основные дополнительные
^и.с — Номинальный размер соединения
ои — Размер, используемый при расчетах стан- дартных допусков и отклонений для денного интервала номинальных размеров
D °П’ ®твх' Dmln- °д- °с Размеры отверстия [номинальный, наи- больший (максимальный), наименьший (ми- нимальный), действительный, средний]
а ^тах1 ^mlrr Д с Размеры валв [номинальный, наибольший (максимальный), наименьший (минимальный), действительный, средний]
L ^*Н' ^-тах' LK L° Длниа элемента или координирующий раз- мер [номинальная, наибольшая (максималь- ная), наименьшая (минимальная), действи- тельная, средняя]
Е ES. EI. Er, Ec Отклонение размера отверстия (верхнее, инжнсе, действительное, среднее)
е es. cl. ел. rc Отклонение размера вала (верхнее, ниж- нее, действительное, среднее)
А ES. Ei. EK Ez Отклонение размера (верхнее, нижнее, дей- ствительное, среднее)
S 5твх> $mln' 5д> sc Зазор [наибольший (максимальный), наи- меньший (минимальный), действительный, средний]
IV N max* ^mln« N n* A'c Натяг [наибольший (максимальный), наи- меньший (минимальный), действительный, средний]
т TD- Г<Г TS- TN- Tl Допуск (отверстия, вала, зазора, натяга, длины элемента)
IT IT1. IT3 н т. д. Допуск размере по соответствующему ква- литету
Глава 3, РАЗМЕРНЫЕ ЦЕПИ
3.1. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ, ТЕРМИНЫ, ОПРЕДЕЛЕНИЯ,
ОБОЗНАЧЕНИЯ
РАЗМЕРНАЯ ЦЕПЬ И ЕЕ ЗВЕНЬЯ
При конструировании механизмов, машин, приборов н других изделий,
проектировании технологических процессов, выборе средств и методов измерений
возникает необходимость в проведении размерного анализа, с помощью которого
достигается правильное соотношение взаимосвязанных размеров и определяются
допустимые ошибки (допуски). Подобные геометрические расчеты выполняются
с использованием теории размерных цепей.
Размерной цепью называется совокупность взаимосвязанных размеров,
образующих замкнутый контур н определяющих взаимное положение поверх-
ностей (нлн осей) одной нлн нескольких деталей. Замкнутость размерной цепи
приводит к тому, что размеры, входящие в размерную цепь, ие могут назначаться
независимо, т. е. значение н точность по крайней мере одного из размеров опре-
деляются остальными. Размерная цепь состоит из отдельных звеньев.
Звеном называется каждый нз размеров, образующих размерную цепь.
Звеньями размерной цепи могут быть любые линейные или угловые пара-
метры: диаметральные размеры, расстояния между поверхностями или осями,
зазоры, натяги, перекрытия, мертвые ходы, отклонения формы и расположения
поверхностей (осей) и т. д.
КЛАССИФИКАЦИЯ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
Размерные цепи классифицируются по ряду признаков (табл. 3.1).
ИСХОДНОЕ (ЗАМЫКАЮЩЕЕ) И СОСТАВЛЯЮЩИЕ ЗВЕНЬЯ
Любая размерная цепь имеет одно исходное (замыкающее) звено и два или
более составляющих звеньев.
Исходным называется звено, к которому предъявляется основное требование
точности, определяющее качество изделия в соответствии с техническими усло-
виями. Понятие исходного звена используется прн проектном расчете размерной
цепи (см. с. 16).
В процессе обработки или прн сборке изделия исходное звено получается
обычно последним, замыкая размерную цепь. В этом случае такое звено име-
нуется замыкающим. Понятие замыкающего звена используется при поверочном
расчете размерной цепи (см. с. 16). Таким образом, замыкающее звено непосред-
ственно не выполняется, а представляет собой результат выполнения (изготовле-
ния) всех остальных звеньев цепи.
Составляющими называются все остальные звенья, с изменением которых
изменяется и замыкающее звено.
На рис. 3.1 приведены примеры детальных размерных цепей, по которым
в зависимости от простановки размеров на чертежах ступенчатого валика и пла-
нок (рис. 3.1, а) можно определить величину и точность замыкающего звена
(звенья с индексом £).
На рис. 3.2, а, б показано несколько примеров сборочных размерных цепей,
С помощью которых решаются задачи достижения заданной точности зазоров AJt
8.1. Классификация размерных цепей [4]
Классификационный признак Название размерной цепи Назначение, характеристика
Кои структорская Решается задача обеспечения точности при конструировании изделий
Область приме- нения Технологическая Решается задача обеспечения точности при изготовлении изделий
Измерительная Решается задача измерении величин, характеризующих точность изделий
Место в изделии Детальная Определяет точность относительного положения поверхностей или осей одной детали
Сборочная Определяет точность относительного положения поверхностей или осей дета- лей, входящих в сборочную единицу
Лин ейнаи Звенья цепи являются линейными раз- мерами. Звенья расположены на парал- лельных прямых
Расположен не звеньев Угловая Звенья цепи представляют собой угло- вые размеры, отклонения которых могут быть заданы в линейных величинах, отне- сенных к условной длине, или в градусах
Плоская Звенья цепи расположены произволь- но в одной или несколькнх параллель- ных плоскостях
Пространственная Звенья цепи расположены произволь- но в пространстве
Скалярная Все звенья цепи являются скалярными величинами (стр. 12)
Характер звеньев Векторная Все звенья цепи являются векторными погрешностями (стр. 12)
Комбин ирован н ая Часть составляющих звеньев размер- ной цепи — векторные погрешности, остальные — скалярные величины
Характер • взаимных связей Параллельно свя- занные Размерные цепи (две или более), име- ющие хотя бы одно общее звено
Независимые Размерные цепи, не имеющие общих * звеньев
гагт Подробнее классификацию размерных цепей по зтому признаку см. 1 16319 — 80.
В^, С2, Es и размераявляющихся здесь исходными звеньями х. Для упрощения
решения размерных цепей последние часто изображают в виде размерных схем.
На рис. 3.1, б, в н 3.2, б построены схемы соответствующих размерных цепей.
В простых случаях схемы изображаются непосредственно на эскизах деталей
или узлов.
Рис. 3.2
УМЕНЬШАЮЩИЕ И УВЕЛИЧИВАЮЩИЕ ЗВЕНЬЯ
Составляющие звенья размерной цепи разделяются на две группы. К первой
группе относятся звенья, с увеличением которых (при прочих постоянных) уве-
личивается и замыкающее звено. Такие звенья называются увеличивающими.
1 На рабочих чертежах размеры исходных (замыкающих) звеньев В^,,
и т. д.) не проставляются. На рис. 3.2 и других аналогичных рисунках они указаны как
ввенья размерных схем.
Ко второй группе относятся звенья, с увеличением которых уменьшается замыка-
ющее звено. Такие составляющие звенья называются уменьшающими.
Параметры (размеры, допуски, отклонения) увеличивающих и уменьшающих
звеньев обозначаются в дальнейшем с индексами соответственно «ув» и «ум».
На рис. 3.1 звенья As, Bt, Ct, Dr являются увеличивающими, остальные
звенья уменьшающие. На рис. 3.2 звенья At, Въ Съ Dt, Et — увеличива-
ющие, звенья А2, В2, С2, Е>2, Е2 — уменьшающие.
В более сложных размерных цепях можно выявить увеличивающие и умень-
шающие звенья, применив правило обхода по контуру. На схеме размерной цепи
исходному звену предписывается определенное направление, обозначаемое стрел-
кой над буквенным обозначением звена (рис. 3.3, а). Это направление обычно
согласовывается с расположением входящих в размерную цепь размеров
на чертеже.
Все составляющие звенья также обозначаются стрелками, начиная от звена,
соседнего с исходным, и должны иметь один и тот же замкнутый поток напра-
влений (рнс. 3.3, б). Тогда все составляющие звенья, имеющие то же направле-
ние стрелок, что и у исходного звена будут уменьшающими (Д^, Д8, Д6),
а остальные звенья цепи — увеличивающими (Да, Д4) х.
Вместо стрелок над буквенными обозначениями звеньев удобно размерные
схемы проставлять в виде совокупности векторов (стрелки указываются у одной
стороны размера звена), направленных соответственно правилу обхода по кон-
туру (рис. 3.3, в).
ВЫЯВЛЕНИЕ ЗВЕНЬЕВ
И СОСТАВЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
При проведении размерного анализа рекомендуется выделять звенья и со-
ставлять размерные цепи, руководствуясь следующими замечаниями.
I. Должна быть четко сформулирована задача, для решения которой рассчи-
тывается размерная цепь иЯи несколько размерных цепей. В каждой размерной
цепи может быть только одно исходное (замыкающее) звено.
2. Для выявления исходного звена необходимо установить требования к точ-
ности, которым должно удовлетворять изделие или сборочная единица. Эти тре-
бования можно разделить на две группы:
точность взаимного расположения деталей, сборочных единиц, обеспечива-
ющая качественную работу изделия прн эксплуатации, например: перпендику-
лярность оси вращения шпинделя вертикально-сверлильного станка рабочей
„* По ГОСТ 16319—80 рекомендуется увеличивающие звенья обозначать стрелками
г,^„ООтветст^ОЩей Размерной буквой, направленными вправо, а уменьшающие —•
билГ^'п1' иа^дВле1,ныуи влево. (Таким образом, для замыкающего звена стрелка должна
поверхности стола; радиальное и осевое биения базовой поверхности вала; от-
клонение межосевого расстояния зубчатой илн червячной передачи;
точность взаимного расположения деталей, сборочных единиц, обеспечива-
ющая собираемость изделия, например: точность относительного положения
валов, соединяемых муфтой.
Пр чертежам общих видов и сборочных единиц выявляются и фиксируются
все требования к точности, которые должны быть выполнены при изготовлении
и сборке изделия, т. е. выявляются все исходные (замыкающие) звенья. Так,
для обеспечения нормальной работы коническо-цилиндрического редуктора
(рис. 3.4) необходимо прн изготовлении и сборке выполнить следующие требова-
ния к точности относительного «положения деталей [4 ]:
а) вершины делительных конусов конических колес должны совпадать по
трем взаимно перпендикулярным направлениям; смещения вершин делительных
конусов шестерни и колеса ([дмг) относительно осей вращения соответственно
колеса и шестерни, а также непересечение осей вращения (far) должны нахо-
диться в заданных пределах (трн исходных звена);
б) угол между осями вращения конических колес должен быть выдержан
в определенных пределах одно исходное звено);
в) действительное расстояние между осями вращающихся цилиндрических
зубчатых колес не должно значительно отличаться от номинального (допуска-
емые отклонения межосевого расстояния ±fa, одно исходное звено);
г) осн вращения цилиндрических зубчатых колес должны быть параллельны
в плоскости чертежа (рис. 3.4, допуск на непараллельность осей fx) и в плоско-
сти, перпендикулярной к плоскости чертежа (допуск на перекос осей ]у); всего —
два исходных звена;
д) для нормальной работы подшипников между крышками и торцами на-
ружных колес подшипников при сборке необходимо обеспечить зазоры (Нх,
Afz), достаточные для компенсации теплового расширения вала и не превыша-
ющие допустимой величины осевой игры валов [8, 10] (три исходных звена).
3. При выявлении исходных звеньев их номинальные размеры и допуска-
емые отклонения устанавливаются по стандартам, техническим условиям, на
основании опыта эксплуатации аналогичных изделий, путем теоретических рас-
четов и специально поставленных экспериментов.
Допуск исходного звена устанавливается:
в конструкторских размерных цепях исходя из функционального назначения
изделия или его механизма;
в технологических размерных цепях в соответствии с допуском на рассто-
яние или относительный поворот поверхностей (осей) детали (деталей), которые
необходимо получить при осуществлении технологического процесса обработки
илн сборки изделия;
в измерительных размерных цепях исходя из требуемой точности измерения
для ограничения погрешности измеряемого размера.
4. Для нахождения составляющих звеньев после определения исходного
звена следует идти от поверхностей (осей) деталей, образующих исходное звено,
к основным базам (осям базирующих поверхностей) этих деталей, от иих —
к основным базам деталей, базирующих первые детали, и т. д. вплоть до образо-
вания замкнутого контура. Таким образом, можно выявить, последовательно
связывая сопряженные размеры деталей, все составляющие звенья цепи, непо-
средственно влияющие на исходное звено. Все выявленные исходное (замыка-
ющее) н составляющие звенья должны образовать замкнутый контур.
Несовпадения (зазоры, несоосности) поверхностей соединяемых деталей,
если они возможны, учитываются отдельными звеньями.
Например, в размерной цепи J величина зазора (рнс. 3.4) зависит от от-
носительного положения наружного кольца первого подшипника и упорного
торца крышки (осевой зазор условно отнесен к этому подшипнику). В свою оче-
редь, положение торца крышки относительно корпуса редуктора определяется
Рис.
расстоянием между торцовыми поверхностями крышки и толщиной прокладки.
Следовательно, первым звеном Ji является размер между торцовыми поверх-
ностями крышки и вторым Jt—толщина прокладки между крышкой и корпусом.
Третьим звеном цепи Js служит расстояние между стенками корпуса. Толщина
прокладки Jt определяет положение второй крышки относительно корпуса.
Расстоиние J5 между торцовыми поверхностями второй крышки определяет
положение торца, в который упирается наружное кольцо правого подшипника.
Положение упорного торца внутреннего кольца второго подшипника зависит от
отклонений монтажной высоты Je подшипника. Переходя последовательно от
одной поверхности к другой, получим: J7 — толщина кольца, Ja — толщина
буртика вала, JB — длина ступицы зубчатого колеса, Jlo — толщина кольца.
Ju — монтажная высота первого под-
шипника. Таким образом, мы пришли
ко второй поверхности, образующей
исходное звено. Схема цепи J при-
ведена на рис. 3.5. На рис. 3.4 по-
казаны аналогично выявленные со-
ставляющие звенья размерной цепи Н.
В число составляющих звеньев
необходимо включать размеры дета-
лей, непосредственно влияющих на ис-
ходное (замыкающее) звено и стремить-
си к тому, чтобы от каждой детали в
линейную цепь входил только один
размер. (В плоских и пространствен-
ных цепях два и более размеров одной
детали могут быть составляющими звеньями.) Каждая размерная цепь должна
состоять нз возможно меньшего числа звеньев (принцип «кратчайшей» раз-
мерной цепи).
5. При составлении схемы размерной цепи все ее составляющие звенья обо-
значаются прописными буквами латинского алфавита (кроме букв О, L, Р, К)1
с цифровым индексом (например, первая цепь Л2, Л2 и т. д., вторая Blt
В2, В3 и т. д.). Исходные (замыкающие) звенья обозначаются теми же буквами
с индексом у (например, исходное звено первой цепи Л2, второй — В£). Число-
вой индекс составляющих звеньев определяет их порядковый иомер в цепи (на-
пример, В2 — второе звено размерной цепи). Звенья нумеруются (см. рис. 3.3, б)
последовательно по направлению потока векторов составляющих звеньев, начи-
ная со звена, соседнего с исходным (замыкающим).
Обозначения, термины и определения, используемые в размерных цепях,
регламентированы ГОСТ 16319—80.
6. Среди линейных и угловых составляющих размеров цепи различают
соответственно линейные и угловые зазоры (натяги). Линейным зазором назы-
вается расстояние между параллельными поверхностями или осями сопряга-
ющихся деталей типа вал — отверстие (паз — выступ). Угловым зазором назы-
вается угол между поверхностями или осями сопрягающихся деталей.
При геометрическом расчете машин следует иметь в виду, что погрешности
(ошибки, отклонения) в размерах деталей разделяются на скалярные (одномер-
ные, простые), полностью определяемые одной характеристикой — своей вели-
чиной, и векторные (двухмерные), определиемые величиной (модулем) и напра-
влением. К скалярным ошибкам относятся, например, отклонения длины вала,
втулки, монтажной высоты подшипника, отклонения в расстоянии между осями
и т. п. К векторным ошибкам относятся отклонении от соосности цилиндриче-
ских поверхностей, несоосность отверстий, радиальное биение поверхностей за
счет эксцентриситета осей, биение торцовых поверхностей и т. п.
Эти буквы используются в размерных цепях для обозначения других величин.
Векторные погрешности могут быть составляющими звеньями размерных
цепей. Расчет векторных размерных цепей см. [5, 13, 14].
7. В числе составляющих звеньев цепи могут оказаться линейные или угло-
вые зазоры, из-за которых может происходить относительное смещение деталей.
Различают три варианта конструктивного исполнения соединений с зазорами:
/ — сопряжение вала (штыря) с отверстием, II — сопряжение вала (штыря)
с пазом, /// — сопряжение выступа с пазом (рис. 3.6).
Of ^Е
Рнс. 3.7
Если в процессе сборки и эксплуатации зазоры полностью выбираются
в одном направлении (под действием груза, рабочих усилий, пружин или любым
Другим способом), то размерные цепи для II и III вариантов составляются так,
чтобы зазоры не оказывали влиинии на величину замыкающего звена.
Схемы размерных цепей, зависящие от направления, в котором выбирается
образующий зазор, представлены на рис. 3.6 и 3.7.
Если в процессе сборки или эксплуатации зазоры выбираются попеременно
(при реверсивных движениях) в противоположных направлениях, то необходимо
рассчитывать две размерные цепи (рис. 3.6 и 3.7). По результатам расчетов бе-
Рутся такие наибольшие (из одной цепи) и наименьшие (нз другой цепи) предель-
ные отклонения замыкающего звена, при которых допуск его оказывается наи-
большим. В некоторых случаях для уменьшения графических и расчетных работ
скиз и схема цепи строятся при номинальном положении деталей, но в местам
стыка осей вводится вектор несоосности, равный нулю с двумя симметричными
отклонениями.
Если при сборке и эксплуатации положение деталей в поле зазора оказы-
вается случайным (зазор полностью
или частично выбирается в произвольном
направлении), то для вероятностного рас-
чета таких размерных цепей необходимо
знать характер распределения деталей в
поле зазора. В [5] рассматриваются не-
которые частные случаи таких распре-
делений: деталь примыкает к стенке
отверстия равновероятно в любой точке,
деталь занимает равновероятное положе-
ние в любой точке зазора и т. Д.
тот же размер может входить в качестве
8. В некоторых случаях один и
ввена в несколько размерных цепей (параллельно связанные цепи). Такие общие
ввснья обозначаются буквами соответствующих цепей. Например, звено, при-
надлежащее одновременно цепям А
C.cosd.
Qcosa
C,cos(9O~a)
Рис. з.ю
производная). Последовательность
и В, будет обозначено теми же бук-
вами с присвоенными им индексами
(рис. 3.8, звено Д2В9 = В3Л2:
рис. 3.1, в, звено CjD2 = D2Cj).
В таких параллельно связанных
цепях размеры и отклонения (допус-
ки) общих звеньев должны быть оди-
наковыми, что достигается иногда
несколькими перерасчетами. Для
уменьшения подобных перерасчетов
необходимо расчет связанных размер-
ных цепей начинать с той цепи, для
которой допуски общих звеньев ока-
жутся наименьшими. Ориентировочно
это можно установить, зиаяЦля каж-
дой цепи допуск исходного звена и
число составляющих звеньев.
Если исходным звеном размерной
цепи является одно нз составляющих
звеньев другой (основной) размерной
цепи, то такие цепи называются про-
изводными (рис. 3.9, размерная цепь
В — основная, размерная цепь А —
расчетов производной или основной цепи
определяется характером решаемых задач (см. с. 15).
9. Произвольно расположенные в одной или нескольких параллельных
плоскостях звенья плоской цепи проектируются на направление, совпадающее
с направлением замыкающего звена (рис. 3.10), т. е. плоская цепь приводится
к линейной. При расчете плоских цепей следует учитывать не только погреш-
ности (отклонения) линейных размеров, но и погрешности углов между ними, если
последними нельзя пренебречь. Погрешности углов приводятся к линейному
размеру замыкающего звена в виде дополнительных звеньев.
Произвольно расположенные в непараллельных плоскостях звенья простран-
ственной цепи проектируются на три (или два) взаимно перпендикулярных на-
правления, т. е. пространственная цепь также преобразуется к линейному виду
(трем линейным цепям).
3.2. ЗАДАЧИ, РЕШАЕМЫЕ С ПОМОЩЬЮ РАЗМЕРНЫХ
ЦЕПЕЙ
Расчет размерных цепей является необходимым этапом конструирования,
производства и эксплуатации широкого класса изделий (машин, механизмов,
приборов, аппаратов и т. п.). С помощью теории размерных цепей могут быть
решены следующие конструкторские, технологические и метрологические задачи.
1. Установление геометрических и кинематических связей между размерами
деталей, расчет номинальных значений, отклонений и допусков размеров звеньев.
2. Расчет норм точности и разработка технических условий на машины и их
составные части.
3. Анализ правильности простановки размеров и отклонений на рабочих
чертежах деталей.
4. Расчет межоперационных размеров, припусков и допусков, пересчет кон-
структивных размеров на технологические (при несовпадении конструктивных
и технологических баз).
5. Обоснование последовательности технологических операций при изгото-
влении и сборке изделий.
6. Обоснование и расчет необходимой точности приспособлений.
7. Выбор средств и методов измерений, расчет достижимой точности изме-
рений.
Полный расчет размерных цепей выполняется в процессе разработки рабо-
чего проекта машины, предварительные расчеты следует производить еще при
конструктивной отработке технического проекта.
ОСНОВНОЕ УРАВНЕНИЕ РАЗМЕРНОЙ ЦЕПИ
Для проведения размерного анализа кроме размерной схемы составляется
уравнение размерной цепи (вытекающее из условия замкнутости)
£1^1 + + • • • + Ёт+пА/п+п = 0, (3.1)
где Ах, Да, ..., Ат+п — номинальные значения всех звеньев размерной цепи;
^2 , .... £т+л — коэффициенты, характеризующие расположение звеньев
по величине и направлению, или передаточные отношения.
В размерных цепях с параллельными звеньями (линейные цепи)
l£i| = |Еа1 ~ — = l£m+n| = 1-
В плоских и пространственных размерных цепях (общий случай)
дАу
<' = 1’2......т+п>-
Пользуясь правилом обхода по контуру (см. с. 9) для размерной целя
по рис. 3.3, получим следующее уравнение:
~ Л + Ла - Л3 + Л4 - Ав - = 0.
Все звенья цепи, имеющие однонаправленный поток векторов (размеров),
записываются с одним произвольно выбранным знаком (+ или —). Решив урав-
нение относительно Л2, получим
= (Л2 + Л4) — (Л1 + А3 + Лб)'
Для размерной цепи по рис. 3.10 из условия замкнутости составим урав-
нение
— Ci cos (90° — а) -|- С2 cos а С3 cos (90° — а) С4 cos а — С % — 0.
Решив полученное уравнение относительно С2, получим
С2 = [Са cos а + С3 cos (90° — а) + С4 cos а] — Cr cos (90° — а).
В приведенных уравнениях линейной размерной цепи (рис. 3.3) абсолютные
величины коэффициентов fej равны единице. В уравнении плоской размерной
цепи (рис. 3.10) |fef| — cos а или |5<| — cos (90° — а).
Передаточные отношения звеньев размерных цепей учитывают степень и на-
правленность влияния составляющих звеньев на замыкающее звено. В линейных
размерный цепях передаточные отношения увеличивающих звеньев равны -{-1,
уменьшающих звеньев равны —1.
По рис. 3.1—3.9 можно установить, что дли линейных размерных цепей
номинальное значение замыкающего звена представляет собой разность между
суммами номинальных значений увеличивающих и уменьшающих звеньев
т п
лх=£ лУВ-£ л™. (3-2)
где т — число увеличивающих звеньев; п — число уменьшающих звеньев.
В общем случае номинальное значение замыкающего звена равно
m-f-n т п
\ - S = s ffiv.1 Л„ - s IUI<3-3>
1
Выражения (3.2) и (3.3) являются основными уравнениями линейных и плоских
размерных цепей.
ПРЯМАЯ И ОБРАТНАЯ
Размерные цепи используются для решения прямой и обратной задач, отли-
чающихся последовательностью расчетов.
Прямая задача. По заданным номинальному размеру и допуску (отклонениям)
исходного звена определить номинальные размеры, допуски и предельные откло-
нения всех оставляющих звеньев размерной цепи. Такая задача относится к про-
ектному расчету размерной цепн.
Обратная задача. По установленным номинальным размерам, допускам
и предельным отклонениям составляющих звеньев определить номинальный
размер, допуск и предельные отклонения замыкающего звена. Такая задача от-
носится к поверочному расчету размерной цепи.
Решением обратной задачи проверяется правильность решения прямой
задачи.
МЕТОДЫ ДОСТИЖЕНИЯ ЗАДАННОЙ ТОЧНОСТИ ИСХОДНОГО ЗВЕНА
Существуют следующие методы достижения заданной точности исходного
Звена (решения размерных цепей):
1) метод полной взаимозаменяемости',
2) вероятностный метод;
3) метод групповой взаимозаменяемости (селективной сборки);
4) метод пригонки;
5) метод регулировании.
Расчеты размерных цепей могут производиться:
а) методом максимума-минимума, при котором учитываются только предель-
ные отклонения составляющих звеньев;
б) вероятностным методом, при котором учитываются законы рассеяния
размеров деталей и случайный характер их сочетания на сборке. Совпадение
действительных размеров деталей в цепи, выполненных равными предельным
размерам, маловероятно. Поэтому, задаваясь некоторым допустимым процентом
риска (процентом изделий, размеры замыкающих звеньев которых выйдут за
установленные пределы), определяют возможное расширение полей допусков
составляющих размеров.
Классификация применяемых методов достижения заданной точности исход-
ного звена приведена в табл. 3.2.
ВЫБОР МЕТОДА ДОСТИЖЕНИЯ ЗАДАННОЙ ТОЧНОСТИ
ИСХОДНОГО ЗВЕНА
При выборе метода достижения точности необходимо учитывать функци-
ональное назначение изделия (машины, механизма, аппарата, прибора и т. д.),
его конструктивные и технологические особенности, стоимость изготовления
и сборки, эксплуатационные требования, тип производства, его организацию
и другие факторы.
Заданная точность исходного звена должна достигаться с наименьшими
технологическими и эксплуатационными затратами.
При прочих равных условиях рекомендуется выбирать в первую очередь
такие методы достижения точности (решения размерных цепей), при которых
сборка производится без подбора, пригонки и регулирования и собранные изде-
лия отвечают всем требованиям взаимозаменяемости, т. е. использовать метод
полной взаимозаменяемости или вероятностный метод.
Если применение указанных методов экономически нецелесообразно или
технически невозможно, следует перейти к применению одного из методов непол-
ной взаимозаменяемости (метода регулирования, или метода пригонки, или ме-
тода групповой взаимозаменяемости).
При исследовании вопроса о том, каким методом следует обеспечивать за-
данную точность исходного звена, можно ориентироваться на среднюю вели-
чину допуска составляющих звеньев или среднюю степень точности (квалитет)
составляющих звеньев, последовательно проверяя возможность применения
метода полной взаимозаменяемости, вероятностного метода, методов неполной
взаимозаменяемости.
Среднее значение допуска Тс составляющих звеньев при заданном допуске
исходного звена [Tj,] (метод полной взаимозаменяемости) для линейных цепей
т |7^
с m -|- п
(3.4)
где m + п — число составляющих звеньев.
Средняя степень точности (квалитет) составляющих звеньев (метод полной
взаимозаменяемости) в числах единиц допуска ас (коэффициент точности) может
быть подсчитана по выражению1
п __Ш_______________tTxl
° m-\-n m+n __
2 i S (0,45^DH 4- O.OOlDj
1 i
(3.5)
* Формула получена в предположении, что для составляющих звеньев справедлива
'га же зависимость допуска от номинального значения, что и для диаметральных размеров.
8.2. Классификация методов достижения заданной точности исходного звена (по ГОСТ 16319—80) [7]
Метод Характеристика Преимущества и недостатки Области применения Примеры
Полной взаимо- заменяемости Детали соединяются на сборке без пригонки, регулирования и подбора. При любом сочетании на сборке размеров деталей, изго- товленных в пределах расчетных допусков, значения замыкающего звена не выходят за установлен- ные пределы. Расчет размерной цепн производится методом ма- ксимума-минимума Преимущества: простота и экономич- ность сборки; упрощение организации поточности сборочных процессов; воз- можность широкого кооперирования за- водов; упрощение системы изготовления запасных частей и снабжения ими по- требителей и др. Недостатки: допуски составляющих звеньев получаются меньшими (при прочих равных условиях), чем при всех остальных методах, что может оказаться неэкономичным Обычно в индивидуальном и мелкосерийном производствах; при малой величине допуска на исходное звено и небольшом числе составляющих звеньев размерной цепи; при большой величине до- пуска на исходное звено
Вероятностный Детали соединяются на сборке, как правило, без пригонки, ре- гулировки, подбора, при этом у небольшого (заранее принятого) количества изделий (обычно 3 из- делия на 1000, процент риска 0,27) значения замыкающих звеньев могут выйти за установ- ленные пределы. Расчет размер- ной цепи производится вероят- ностным методом Преимущества: те же, что в у метода полной взаимозаменяемости плюс эконо- мичность изготовления деталей за счет расширенных полей допусков (по сравне- нию с методом полной взаимозаменяемо- сти). Недостатки: возможны, хотя и мало- вероятны, дополнительные затраты иа замену или подгонку некоторых деталей тех изделий, у которых значения замы- кающего эвена вышли за установленные пределы Обычно в серийных и массовых производствах; при малой вели- чине допуска исходного звена и относительно большом числе со- ставляющих звеньев
Групповой взаимозаменяе- мости (селектив- ной сборки) Детали соединяются на сборке без пригонки н регулировки. Расчетное значение допуска (ТГр() размера составляющего звена уве- личивается в несколько раз до экономически целесообразного производственного допуска Т^, Т( = ПгрГрр^. После изготов- ления детали рассортировываются по значениям действительных раз- Преимущества: возможность достиже- ния высокой точности замыкающего звена при экономически целесообразных производственных допусках размеров составляющих звеньев. Недостатки: увеличение незавершен- ного производства; дополнительные за- траты на проверку и сортировку дета- лей; некоторое усложнени сборки и хранения деталей до сборки; усложне- ние снабжения запасными частями Обычно в массовых н крупно- серийных производствах для ма- лозвениых (3—4 звена) размер- ных цепей. Подбор шариков и колец ша- рикоподшипников; подбор порш- невых колец и поршней; в размер- ных цепях: палец—отверстие поршня — зазор, палец — отвер- стие верхней головкн шатуна
Размерные цепи
меров на ряд групп в пределах расчетного допуска. При сборке соединяют детали соответствую- щих (одинаковых) групп для по- лучения размера замыкающего звена в заданных пределах. Рас- чет размерной цепи ведется обыч- но методом максимума-минимума двигателя внутреннего сгорания— зазор и др.
Пригонки Требуемая точность исходного звена достигается при сборке за счет пригонки заранее намечен- ной детали (компенсатора), на которую прн механической обра- ботке (под сборку) устанавливают определенный припуск. Величина необходимого съема припуска компенсатора определяется после предварительной сборки деталей н измерений. Расчет размерной цепи производится методом ма- ксимума-минимума или вероят- ностным методом Преимущества: на составляющие звенья могут быть установлены эконо- мически целесообразные допуски Недостатки: значительное удорожа- ние сборки и удлинение ее сроков; усложнение планирования производства; усложнение снабжения запасными ча- стями Чаще в индивидуальном и мел- косерийном производстве. Достижение совпадения цен- тров передней и задней бабок некоторых токарных станков в вертикальной плоскости
Регулирования Требуемая точность исходного звена достигается при сборке за счет изменения размера компен- сирующего звена без снятия струж- ки. Изменение размера в сборке обеспечивается или специаль- ными конструкциями (компенса- торов) с помощью непрерывных нли периодических перемещений деталей по резьбе, клиньям, ко- ническим поверхностям и т. д., или подбором сменных деталей типа прокладок, колец, втулок, Расчет размерной цепи произво- дится методом максимума-мини- мума нли вероятностным методом Преимущества- на составляющие зве- нья назначаются экономически целесо- образные допуски; возможность регули- ровки размера замыкающего звена ие только при сборке, ио и в эксплуатацив (для компенсации износа); возможность обеспечения (в некоторых случаях) авто- матичности регулирования точности. Недостатки: возможное усложнение конструкции изделия; увеличение (в не- которых случаях) количества деталей в размерной цепи; усложнение сборки из-за необходимости регулировки н из- мерений Весьма широко распространен во всех производствах, особенно для цепей, отличающихся высо- кой точностью. Достижение параллельности осн вала плоскости; обеспечение малых осевых перемещений вра- щающихся деталей (шпинделей станков, червяков, валов с зуб- чатыми колесами), а также ми- нимального зазора между опо- рами н шейками шпинделей прн работе станка и т. п.
Задачи, решаемые с помощью размерных цепей
где [Т^]— допуск исходного звена, мкм; Dn = I/ DmlrPmax—среднее геоме-
трическое интервала размеров, мм (см. с. 42, ч. 1).
В табл. 3.3 приведены значения единицы допуска I = 0,45^£>и + 0,001D„
для диапазона размеров до 500 мм в ЕСДП СЭВ (5—16-й квалнтеты).
Сопоставляя затем вычисленное значение ас с коэффициентами точности
квалнтетов допусков ЕСДП (табл. 1.8, ч. 1), приближенно определяют средний
квалитет допусков составляющих звеньев цепи (9, 10, 11-й и т. д.).
3.8. Значение I = 0,45^Z>H + 0,001/>и
для интервалов диаметров в ЕСДП СЭВ
2 га * ® S со В з 8 г До 3 Св. 3 ДО 6 Св. 6 ДО 10 2°° со о о Ч Св. 18 до 30 Св. 30 до 50 Св. 50 до 80 Св. 80 до 120 Св. 120 до 180 Св. 180 до 250 Св. 250 до 315 Св. 315 до 400 Св. 400 до 500
1, мкм 0.55 0 73 0,90 1,08 1.31 1,56 1,86 2.17 2,52 2.89 3.22 3.54 3.89
Метод полной взаимозаменяемости может оказаться экономически целесо-
образным лишь для цепей малой точности или цепей с небольшим количеством
звеньев. При других данных необходимая точность изготовления деталей может
выйти не только за пределы экономической точности, но и за пределы достижи-
мой точности.
В этом случае следует проверить возможность использования вероятностного
метода, при котором средняя величина допуска может быть принята по табл. 3.4
или по выражениям (3.51), (3.52). Средний квалитет допусков определяют по
выражению (3.53).
Как правило, допуски составляющих звеньев при вероятностном методе
(по сравнению с методом полной взаимозаменяемости) получаются значительно
большими (для малозвенных цепей — на 30—40 %, для многозвенных цепей —
в 2 раза и более), что снижает стоимость изготовления деталей и удешевляет
изделие. Подобные результаты расчетов размерных цепей (см. также с. 27,
44, 46; 79, 84) показывают, что вероятностный метод решения размерных
цепей необходимо предпочитать методу полной взаимозаменяемости.
Возможное расширение полей допусков составляющих размеров тем зна-
чительней, чем больше число звеньев и больше принимаемый процент риска Р
(см. с. 36).
Полученный средний допуск или средний степень точности (квалитет) со-
ставляющих звеньев оценивается с точки зрения выполнения его в производстве.
При этом учитывается сложность и габаритные размеры деталей, предполагаемый
технологический процесс изготовления и др.
Если же требуемая по расчету точность изготовления (средний допуск) де-
талей не соответствует’условиям экономичного производства, то для достижения
заданной точности исходного звена необходимо использовать методы неполной
взаимозаменяемости.
При выборе метода групповой взаимозаменяемости, метода пригонки или
метода регулйрования наряду с данными табл. 3.2 рекомендуется учитывать
следующее.
1. Расчет размерных цепей в таких случаях может производиться методом
максимума-минимума или вероятностным методом.
Метод максимума-м.йнимума применяется чаще при индивидуальном и
мелкосерийном производстве изделий, при проектировании единичных устройств,
приспособлений, штампов, для предварительных расчетов вспомогательного
характера.
3.4. Значения средних допусков на составляющие звенья при расчете размерных пепей вероятностным методом
(Р = 0,27 %, = 0.4) [4]
СХОДНОГО Средние значения допусков (мм) для числа составляющих звеньев
X а
I Допуск 1 звена, м 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
0.01 0.004 0,004 0 003 0,003 0,003 0,003 0,003 0,002 0 002 0,002
0,02 0,008 0,007 0,007 0,006 0,006 0,005 0,005 0,005 0,005 0,004 0,004
0,03 0,012 0,011 0,010 0,009 0,009 0,008 0,008 0,007 0,007 0,007 0,007 0,006
0,04 0,016 0.014 0.013 0,012 0,011 0.011 0.010 0,010 0,009 0,009 0,009 0,008 0,008 0,008 0,008 0,007 0,007
0.05 0,020 0.018 0.017 0,016 0,015 0,014 0.013 0,012 0.012 0,011 0,011 0.011 0,011 0,010 0,010 0,009 0,009
0,06 0,025 0,022 0,020 0.019 0,017 0.016 0.016 0,015 0,014 ( 014 ( 01 1 0.01 1 0,012 0,012 0,012 0,011 0,011
0,07 0,029 0.025 0,024 0,022 0,020 0,019 0,018 0,017 0,017 0,016 0,015 0.015 0,014 0,014 0,014 0,013 0,013
0,08 0,033 0,029 0,027 0,025 0,023 0.022 0.021 0,020 0,019 0,018 0,018 0,017 0.016 0,016 0.016 0,015 0,015
0,09 0,037 0.033 0,030 0,028 0,026 0.025 0,023 0.022 0,021 0,020 0,020 0.019 0.018 0,018 0,017 0,017 0,017
0,1 0,041 0,036 0,033 0,031 0,029 0.027 0,026 0.025 0,024 0,023 0.022 0,021 0,021 0,020 0,019 0,019 0,018
0,2 0.082 0.072 0,067 0,062 0,058 0,055 0,052 0,049 0,047 0,046 0,044 0.042 0,041 0,040 0,039 0,038 0,036
0,3 0,123 0.109 0.100 0,093 0,087 0.082 0,078 0,074 0,071 0,068 0,066 0,064 0,062 0,060 0,058 0,057 0,055
0.4 0,165 0,145 0,134 0.124 0,116 0,110 0,105 0,100 0,095 0,091 0,088 0,085 0,082 0,080 0,077 0,075 0,074
0,5 0,205 0,180 0,170 0 155 0,145 0,140 0,130 0,125 0,120 0,115 0,110 0,105 0,103 0,100 0,097 0,094 0,092
0,6 0.246 0.220 0.200 0.185 0,170 0,165 0,155 0,150 0,140 0,137 0,131 0,127 0,124 0,119 0,116 0,113 0,110
0,7 0.287 0,250 0,235 0,220 0,200 0,190 0,180 0,170 0,1,66 0,160 0.150 0,148 0,144 0,140 0,135 0,132 0,129
0,8 0,328 0,290 0.270 0,250 0,230 0,220 0,207 0.198 0,190 0,182 0,175 0,170 0.165 0,159 0,154 0,150 0,147
0,9 0,370 0,325 0,300 0,280 0,260 0,246 0.230 0,220 0,213 0,205 0,197 0,191 0.185 0,180 0,174 0.170 0.166
1,0 0,410 0,360 0,335 0,310 0,290 0,270 0,260 0,250 0,2,40 0,230 0,220 0,210 0,206 0,200 0,190 0,190 0,184
1,5 0,600 0,550 0,500 0,470 0,430 0,400 0,390 0,370 0,350 0,340 0,320 0,310 0,300 0,300 0,290 0,280 0,270
2,0 0,820 0,725 0,670 0,620 0,580 0,550 0.520 0,490 0 470 0,460 0,440 0,420 0,410 0,400 0, 90 0,380 0,370
2,5 1,000 0.91 С 0,840 0,780 0,720 0,670 0,650 0,610 0,600 0,570 0,550 0.520 0,510 0,490 0,480 0,470 0,460
3,0 1,230 1.090 1.000 0,930 0,870 0,820 0,780 0,740 0,710 0,680 0,660 0,640 0,620 0,600 0,580 0,565 0,550
4,0 1,640 1.450 1,340 1,240 1,160 1,100 1,040 0.980 0,950 0,910 0,880 0,850 0,820 0,800 0,770 0,750 0,740
5,0 2.050 1.310 1.680 1,550 1,450 1.370 1.290 1,230 1,180 1,140 1,100 1,060 ьозо 1,000 0,970 0,940 0,920
Задачи, решаемые с помощью размерных цепей
Вероятностный расчет размерных цепей применяется обычно при серийном
и массовом, производстве изделий. Существенным преимуществом этого метода
расчета является возможное расширение полей допусков составляющих раз-
меров.
2. Метод пригонки не рекомендуется применять, если имеется возможность
использовать иные методы достижения заданной точности исходного звена. При
этом методе для выполнения трудоемких сборочных, пригоночных работ требуется
высококвалифицированный труд, работы трудно нормируются и механизируются
и т. д. Разновидностью метода пригонки является совместная обработка сопря-
гаемых деталей, применяемая по необходимости там, где это определено кон-
струкцией изделия (например, расстоянием между осями двух штифтов, входя-
щих без зазора в две соединяемые этими штифтами планки).
3. Метод групповой взаимозаменяемости чаще применяют в размерных
цепях высокой точности с небольшим числом составляющих звеньев. При исполь-
зовании этого метода на составляющие звенья желательно устанавливать равные
по величине допуски, кривые рассеяния размеров при обработке должны быть
идентичны по форме и характеристикам, погрешности формы поверхностей дета-
лей должны находиться в пределах групповых, а не производственных допусков.
4. Метод регулирования наиболее широко применяется в размерных цепях
высокой точности с большим числом составляющих звеньев. При использовании
метода регулирования заданная точность исходного звена может обеспечиваться
не только при сборке, но и в процессе эксплуатации.
5. В необходимых случаях возможны сочетания различных методов дости-
жения заданной точности исходных звеньев в изделии.
3.3. РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
МЕТОДОМ ПОЛНОЙ ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТИ
Расчетные формулы
После составления основного уравнения размерной цепи (3.1) и решет я
его относительно Л2, т. е. после определения или проверки номинального значе-
ния замыкающего звена, его предельные размеры максимальные (с индексом шах)
и минимальные (с индексом min) можно определить по уравнениям:
т п
^2 max S у в max S ^ум mln»
min = S Лув mln — S ЛуМ тах. (3.7)
Почленно вычитая из (3.6) выражение (3.7), получаем
Ст т \ / п п
S 'Sb max “ S Semin/ + xS^yMmax” S ^уитт)-
(3.8)
При этом
А —А =Т•
2 max л2 mln 2’
т т т
2 ^ув max — 2 ^Ув т1п = У^
п п п
У] ^ум max — У1 Лум mln = У^ /’ум»
где _ допуск замыкающего звена; Тув — допуск увеличивающегося соста-
вляющего звена; ТуМ — допуск уменьшающего составляющего звена.
Тогда нз выражения (3.8) найдем
п+п
гг= Ё Т1, (3-9)
где 77 — допуск f-го составляющего звена размерной цепи (увеличивающие
и уменьшающие звенья).
Таким образом, допуск замыкающего звена в линейных размерных цепях ра-
вен сумме допусков всех (увеличивающих и уменьшающих) звеньев.
Анализируя формулу (3.9), можно наметить основные пути повышения точ-
ности замыкающего звена:
1) уменьшение допусков каждого из составляющих звеньев;
Рис. з.и
2) сокращение числа звеньев в размерной цепи, т. е. уменьшение суммы
т + п (принцип «кратчайшей» цепи); чем меньше число составляющих, тем
больше допуски на составляющие звенья при той же величине допуска на исход-
ное (замыкающее) звено, тем меньше стоимость изготовления.
Как видно из формулы (3.9), при заданном малом допуске исходного звена
можно принимать лишь незначительные по величине допуски составляющих
звеньев, особенно при большом их числе.
Прн расчете размерных цепей оказывается удобным оперировать не пре-
дельными отклонениями AS (верхнее отклонение) и А/ (нижнее отклонение),
а средними отклонениями Дс (рис. 3.11)
. _ AS 4- А/
До------g-----• (ЗЛО)
Из выражений (3.6) и (3.7), определяющих зависимость между предельными
размерами звеньев цепи, определим зависимость между их предельными откло-
нениями, для чего из выражений (3.6) и (3.7) вычтем последовательно выра-
жение (3.2):
/ т т \ / п п \ ,
max ~ ~ Лув тах — Аув) — \ £ Аум mln — Аум ); 1 У
min ~ = х S ^увтш ~ 2 ^ув) ~ \ S ^умтах ~ 2 ^ум/
ИЛИ
= S ASyn- s Чм’ (3-13)
т п
Д/х= S д/ув-S ASyM, (3.14)
где ASj,, Д/2— верхнее и нижнее отклонения замыкающего звена; ASyB, А/ув—
верхнее и нижнее отклонения увеличивающих звеньев; ASyM, Д/уМ— верхнее
и нижнее отклонения уменьшающих звеньев.
Сложив почленно выражения (3.13) и (3.14) и учитывая (3.10), получим
т п
где Дс2—среднее отклонение поля допуска замыкающего эвена; Дс уВ, Дс ум—
средние отклонения полей допусков увеличивающих и уменьшающих звеньев.
Верхнее и нижнее отклонения замыкающего звена можно находить также
[кроме (3.13) и (3.14)] из выражений:
= (3.16)
Д/1 = Дсх — ~2 (3-17)
Предельные размеры (максимальный и минимальный) замыкающего звена
находят из выражений [см. также (3.6), (3.7)1:
^max = ^ + ASz; (3.18)
Л1пяп=Лх + Д/1» С'15»
где — номинальный размер замыкающего звена, найденный из уравнения
(3.2).
В формулах (3.13)—(3.19) и в дальнейшем во всех формулах значения от-
клонений входят со своими знаками (+ или —).
Прямая задача
При решении прямой задачи (формулировку задачи см. с. 16) известны
предельные значения исходного звена (или эквивалентные величины — допуск,
номинальный размер и среднее отклонение поля допуска) [Л2п)ах], pSmln]
По заданной величине предельных размеров исходного звена выясняются;
заданная величина его поля допуска
~ I^rmaxl Ml mini»
заданные значения его предельных отклонений при известном номинале
MxF
1Д/1] = И1пЯп1~Мг1
и заданное значение его среднего отклонения
Далее, учитывая экономическую точность изготовления деталей по раз-
мерам, входящим в состав размерной цепи, допуск исходного звена [Тх] распре-
деляют между составляющими звеньями цепи.
Распределение допуска исходного звена между составляющими звеньями
производят различными способами.
1 Заданные значения параметров исходного звена в отличие от определяемых пара-
метров замыкающего звена в дальнейшем указываются в квадратных скобках, например
l^Xmlnb [ЛХшах]• lASd- [д/х1- [Дсх1 1 11 т- А-
1. Способ попыток (пробных расчетов) заключается в том, что на составля-
ющие звенья размерной цепи назначают экономически целесообразные допуски
с учетом особенностей конструкции, опыта эксплуатации подобных изделий
и т. д. и допуск замыкающего звена, вычисленный по формуле (3.9), сравнивают
с допуском исходного звена При несовпадении сравниваемых величин
вносят приемлемые с технологической точки зрения изменения в допуски Ti,
проверяя выполнение неравенства
Г2<[Г£]. (3.20)
2. При способе равных допусков допуски всех составляющих звеньев при-
нимают одинаковыми
Т t ~ Т% = • • • = Т t = • • • — Т,m-уп — Тс. (3.21)
Используя уравнение (3.9) и равенство (3.21), получим выражение (3.4) для рас-
чега среднего допуска Тс. Полученный средний допуск Тс корректируют для
всех или некоторых составляющих звеньев в зависимости от их номинальных
размеров, технологических особенностей изготовления, требований конструк-
ции и т. д., проверяя при этом выполнение неравенства (3.20). Способ равных
допусков рекомендуется для предварительного назначения допусков составля-
ющих размеров (см. с. 17) с последующей их корректировкой или в тех размер-
ных цепях, где составляющие размеры одного порядка и могут быть получены
с примерно одинаковой экономической точностью.
3. При способе одной степени точности (квалитета) принимают, что все
составляющие размеры выполнены с одной степенью точности (одного квалитета);
допуск составляющих звеньев зависит только от номинального размера. Под-
ставив зависимость Т = ai = а (0,45 >ЛОИ + 0,001Dn) в формулу (3.9) и выпол-
нив преобразования, получим выражение (3.5).
Вычисленные по формулам (3.5) значения ас сопоставляют с числом единиц
по квалитетам (табл. 1.8, ч. 1), затем приближенно определяют среднюю степень
точности (квалитет) составляющих звеньев цепи и их допуски. Допуски для
охватывающих размеров рекомендуется, если это возможно, определять как для
основного отверстия, а для охватываемых размеров — как для основного вала.
Сумма допусков составляющих размеров должна отвечать неравенству (3.20).
Исходя из полученных таким образом допусков составляющих звеньев и
предполагаемой технологии изготовления детален по возможной финишной опе-
рации назначают предельные отклонения (AS, А/) и выясняют по выражению
(3.10) средние отклонения Дс для каждого из составляющих звеньев цепи.
Далее по формуле (3.15) определяют среднее отклонение замыкающего звена
Ас2 и полученное его значение сравнивают с заданным [Ас£]. При несовпаде-
нии сравниваемых величин в значения Дс (Ас. ув! Ас. ум) вносят некоторые изме-
нения и по их новым значениям производят повторный расчет Дс2, результаты
которого вновь сравнивают с [Acj]. Итак до совпадения сравниваемых величин.
Если подобные действия не приводят к решению, то в качестве исключения
допустимо предельные отклонения назначать на все составляющие звенья цепи,
кроме одного звена, называемого обычно зависимым (Ал).
Если зависимое звено выбрано из числа увеличивающих звеньев цепи, его
отклонения определяются по следующим формулам:
п /П—1
△сл уВ = s Ас. ум — s Ас. ув + I Acs]; (3 22)
ASx ув= Ac* yD~h -g Тх,
М А 1 Т (323)
а ‘к ув — &СХ ув-2 1 *'
Если зависимое звено выбрано из числа уменьшающих звеньев цепи, его
отклонения определяются по формулам:
m п—1
^СХ ум ^С. УВ S ^С. ум
1
УМ = Дсх ум+ ~2
Д?х ум — Дсх ум—2 7*'
(3.24)
(3.25)
Правильность найденных
верена по формуле
Отклонений зависимого звена может быть про-
Д5Ж— Д/д. — Тх,
(3.26)
где Тх был установлен при распределении допуска замыкающего звена.
8.Б. Последовательность расчетов прн решении прямой задачи методом полвой
взаимозаменяемости (по ГОСТ 16320 — 80)
Содержание этапа Номер формулы
Формулировка задачи, выявление исходного звена, установление его номинального размера, предельных отклонений и значения допуска Выявление составляющих звеньев цепи Построение схемы размерной цепи н выявление умень- шающих н увеличивающих звеньев Составление основного уравнения размерной цепи, расчет номинальных размеров составляющих звеньев Расчет средней величины допуска нли средней сте- пени точности размеров составляющих звеньев Корректировка допусков и проверка правильности назначения допусков Назначение допускаемых отклонений на размеры со- ставляющих звеньев цепи Проверка правильности назначения предельных от- клонений Вычисление, если необходимо, предельных размеров замыкающего звена >•— г— (3.2) (3.4). (З.Б) (3.9), (3.20) (3.15), (3.16), (3.17) (3.18), (3.19)
Так как рассчитанные предельные отклонения зависимого звена чаще всего
не совпадают со стандартными, то в качестве зависимых рекомендуется выби-
рать такие звенья размерной цепи, которые наиболее просто изготовляются и
измеряются универсальными средствами (например, размеры глубин, высот,
толщин н пр.).
Найденные предельные отклонения всех составляющих звеньев указываются
в рабочих чертежах деталей рассматриваемой размерной цепи.
Рекомендуемая последовательность расчетов при решении прямой задачи
методом полной взаимозаменяемости приведена в табл. 3.5.
Обратная задача
При решении обратной задачи могут быть два варианта исходных данных
(формулировку обратной задач!и см. с. 16).
1. Заданы номинальные значения (Дув, ЛуМ) и предельные отклонения
(ASyB, А/Уп. ASyM, Д/ум) всех составляющих звеньев.
2. Заданы номинальные значения и предельные отклонения всех составля-
ющих звеньев, а также предельные размеры max], [А£ mln] исходного звеНЬ
(или эквивалентные нм величины: номинальный размер [4Х], предельные от-
клонения 1А/х1У
В первом случае по исходным данным составляющих звеньев вычисляют
предельные размеры замыкающего звена (номинальный размер, допуск, предель-
ные отклонения).
Во втором случае по исходным данным составляющих звеньев вычисляют
предельные размеры замыкающего звена ^£п]ах> , а затем производят срав-
нение их с заданными значениями исходного зьена. При
этом:
max I^Xmaxh
^x mln l^sminl-
(3.27)
При невыполнении условий (3.27) необходимо скорректировать исходные
величины составляющих звеньев, т. е. решить прямую задачу.
Если максимальный размер замыкающего звена существенно меньше задан-
ного (Д2шах С Их maxi) и минимальный размер замыкающего звена суще-
ственно больше заданного Hxminl)’ D таком случае возможно изме-
нение исходных величин и увеличение допусков составляющих размеров. Реко-
мендуемая последовательность расчетов при решении обратной задачи методом
полной взаимозаменяемости приведена в табл. 3.6.
Э.в. Последовательность расчетов прн решении обратной задачи
методом полной взаимозаменяемости (по ГОСТ 16320-80)
Содержание этапа Номер формулы
Постановка н формулирование задачи Выделение замыкающего звена Составление схемы размерной цепи н разбивка звень- ев на увеличивающие и уменьшающие Составление основного уравнения размерной цепи и расчет номинального размера замыкающего звена Расчет среднего отклонения поля допуска замыкаю- щего звена Расчет величины поля допуска замыкающего звена. Если это необходимо, сопоставление с заданным значе- нием Определение предельных отклонений н предельных размеров замыкающего звена. Сопоставление, если это необходимо, с заданными значениями l^xmaxJ’ —* •-М (3.2) (3.15) (3.9) (3.16), (3.17), (3.18), (3.19)
Примеры расчетов
Пример 1. На рис. 3.12 показан узел крепления диска ротора 1 на валу 5.
Крутящий момент диску ротора передается через пальцы 4, назначение кото-
рых состоит в том, чтобы защищать машину и двигатель от перегрузки. По слу-
жебному назначению устройства требуется, чтобы зазор между диском ротора
и ступицей 3 был выдержан в пределах 0,1—0,3 мм. Ступица на валу крепится
колпаком-гайкой 2. Требуется определить допуски (отклонения) для всех раз-
меров деталей, влияющих на величину указанного зазора (прямая задача, с. 16).
Задачу решаем в соответствии с рекомендуемой последовательностью расче-
тов при решении прямой задачи (см. табл. 3.5).
1. В данной задаче исходным звеном является зазор Лх. Принимаем номи-
нальный размер этого зазора Л2 = 0. Тогда, согласно заданию,
Mimaxl = °«3 ММ: [Л2т1п1 = 0’1 ММ;
[Л5Х]= 0,3 мм; [Д/х] = 4-0,) мм;
(Дс2| = 4-0,2 мм; = 0,2 мм.
2. По рис. 3.12, а выделяем цепь размеров, влияющих на изменение за-
мыкающего звена (в данном случае зазора Дх): Лг Ла, Л3. Данную цепь можно
А/=80мм
считать состоящей из минимального числа составляющих звеньев (принцип крат-
чайшей цепи), так как оно равно числу деталей, участвующих своими размерами
в размерной цепи.
3. Составляем схему размерной цепи (рис. 3.12,6). Увеличивающим яв-
ляется звено Ля, остальные звенья цепи — уменьшающие (с. 9).
4. Составляем уравнение размерной цепи по формуле (3.2) (линейная раз-
мерная цепь):
02 + ^1)-
С учетом этого уравнения и принятого значения Л£ = 0 назначаем номинальные
размеры всех составляющих звеньев по конструктивным соображениям и расче-
там на прочность: At = 38 мм, Ла = 42 мм; Лэ = 80 мм.
Номинальные размеры звеньев отмечаем на схеме размерной цепи
(рис. 3.12,6) и производим проверку размеров по уравнению (3.2): 80 — 42 4"
4- 38 = 0 = [Лх]. Следовательно, номинальные размеры составляющих звеньев
назначены правильно.
В том случае, когда проверка дает неудовлетворительные результаты, в но-
минальные размеры одного или нескольких звеньев вносятся необходимые кор-
рективы.
5. Рассчитаем допуски составляющих звеньев по способу одной степени точ-
ности (с. 25). По формуле (3.5) и табл. 3.3 определяем среднее число единиц
допуска составляющих размеров
ас =
Гх1
з
2 (0,45'/о^ + 0,00Юи)
200
1,56+ 1,56+ 1,86
40.
По табл. 1.8, ч. 1 находим, что такое число единиц допуска соответствует
примерно 9-му квалитету в ЕСДП. Примем, что в данных условиях такая точ-
ность целесообразна. Если же рассчитанная точность размеров не отвечает эко-
номически рентабельным процессам обработки деталей, то необходимо или изме-
нить конструкцию с целью уменьшения числа составляющих звеньев цепи, или
применить другие методы достижения точности исходного звена.
3.7. Расчетная таблица к рис. 3.12
Обозначение звеньев Возможная финишная технологическая операция Размеры я отклонения, мм Примечание
Л, А, А, Сборка Токарная обработка > » » » ,я—0,170 de—0,232 42±0,031 80*0.037 По условию задачи 3809 42/s9 80/s9
6. Таким образом, допуски составляющих размеров с учетом степени слож-
ности изготовления принимаем: 7\ = 0,062 мм; Т2 — 0,062 мм; Гя = 0,074 ми.
Проверяем правильность назначения допусков составляющих звеньев по
уравнению (3.9):
= 0,062 + 0,062 + 0,074 = 0,198 мм < [7'х].
7. Назначаем допускаемые отклонения на все составляющие размеры исходя
из экономической точности изготовления по возможной финишной операции.
Для ступенчатых размеров звеньев Да и Д3 назначаем симметричные от-
клонения^т. е. ДСа = Дсз = 0- Тогда среднее отклонение поля допуска =
Дс1 — Дсх — 0 — 0 — 1+0,2] = —0,2 мм.
Предельные отклонения = Ах (3.25):
Д$! = ASX = — 0,2 + 0,062 = —0,169;
Д/1=Д/Х = — 0,2 —-10,062 =—0,231.
Полученные отклонения близки к 3869 0’232)' Л
Принятые размеры и отклонения заносим в табл. 3.7.
ш = —0,201 мм.
8. Правильность назначения предельных отклонений проверяем по форму-
лам (3.15), (3.16), (3.17):
= Дсз ~ (Лс1 + Дсз) + Т = ° ” (“ 0,201 4-0) + 40>,98= 0,3 мм>
д= Лсз ~ (Aci + Дс2) ~ Т = 0 ” (-0,201 + °) ~ Т °’198 =
= 0,102 s® 0,1 мм,
т. е. предельные отклонения составляющих звеньев назначены правильно.
Пример 2. На рис. 3.13, а показана часть механизма специального транс-
портера.
Зубчатое колесо 1 вращается вместе с валом 2 в подшипниках 3, закреплен-
ных в планках кронштейна 4. Необходимо, чтобы зазор между зубчатым колесом
и подшипниками был в прадедах 0,05—0,75 мм (возможность свободного враще-
ния и недопустимость большого осевого смещения). Требуется проверить воз-
можность получения при сборке механизма зазора в заданных пределах:[Дхтах]==
= 0,75 мм, [Д2 mln] — 0,05 мм, если детали на сборку поступают с отклоне-
ниями Aj = 16_q^®; А2= 4_0 12: Д3= 24—0 21; А4 = 4_0 12-
Последовательность расчета принимаем по табл. 3.6 (обратная задача).
1. Замыкающим звеном является в данном случае зазор
2. Составляем схему размерной цепи (рис. 3.13, 6) и убеждаемся (см.
с. 9), что увеличивающим звеном является Д3, уменьшающими звеньями —
Др А %, А4.
3. Составляем основное уравнение размерной цепи (3.2)
^=^3-(Л1 + Л2 + Л4).
Номинальный размер замыкающего звена равен
Д£ = 24 - (4 + 16 4- 4) = 0.
4. По уравнению (3.10) рассчитываем средние отклонения полей допусков
составляющих звеньев:
+ (-»«) .-о.зззд
△с2 = Ас« = 7~0,12) = —0,06 мм;
дсз = ° + (—0,21) = _0,105 мм.
Среднее отклонение замыкающего звена вычисляем по формуле (3.15)
ДгУ = А<л “ (А, 1 Аса +- A<J = - 0,105 - (- 0,38 - 0,06-0,06) = + 0,395.
Vio \ 1_/Л V.® V-ж/
5. Допуск замыкающего звена находим по формуле (3.9)
= Tt 4- Та 4- Тэ + Т4 = 0,18 4-0,12 4-0.21 4-0,12 = 0,63 мм.
Допуск исходного звена [Т2] = [л1тах1 ~ Иг «mJ = 0,75 - 0,05 =
= 0,70 мм.
Допуски составляющих звеньев можно оставить без изменения, так как
Т2 = 0 63 < (TJ = 0.70 мм.
6. Предельные размеры замыкающего звена вычисляем по формулам (3.16)
и (3.17):
ASX = ^Мах = Асх + 4 Т2 = + °>395 + у 0,63 = +0,71 мм;
А\ = »£mln = Acz “ 4 = + °'395 ~ 4 °'63 = +-0’08
Сравниваем полученные результаты с заданными:
А2.шп = °'°8 ЫМ > Hzmini = °’05
AX.i.ax = °-71 ММ < LA£maxl = °'75 ММ-
Следовательно, изменения предельных отклонений размеров составляющим
звеньев не требуется.
3.4. РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
ВЕРОЯТНОСТНЫМ МЕТОДОМ
ОСНОВНЫЕ ЗАКОНЫ РАССЕЯНИЯ PA3MEPOI ДЕТАЛЕЙ
Закон рассеяния устанавливает зависимость между числовыми значениями
случайной величины (размеры детали) и частостью их появления у (плотиосп ю
вероятности р). Эмпирическую совокупность распределения размеров деталей
в партии приблизительно можно описать соответствующим теоретическим зако-
ном рассеяния.
В теории размерных цепей наиболее часто применяются следующие основные
законы рассеяния размеров деталей: нормальный закон, закон равной вероят-
ности, закон треугольника, а также закон Максвелла и модуля разности нор*
Мально распределенных величин.
Нормальный закон (закон Гаусса)
Это наиболее часто встречающийся и применяемый в технических приложе-!
ниях теоретический закон рассеяния случайных погрешностей. Характеризует
рассеяние линейных и угловых размеров деталей при обработке их на настроен-
ных сганках (особенно станках-автоматах), если соблюдаются на производстве
определенные условия (стабильность работы оборудования и приспособлений,
несущественный износ режущего инструмента и др.).
Теоретическая кривая плотности вероятности (распределения размеров)]
нормального закона (рис. 3.14, кривая 1) определяется уравнением
|Л,-Л1(ЛП]2
2о|
Р
ДО
Рис, 3.14
(3.28)
где р — плотность вероятности
(частость появления у) случай-j
——»- ной величины (определенного
размера); Д/— текущее значе-1
ние случайной величины (раз-!
мер); М (Л4) « А — математик
ческое ожидание случайной ве-
личины, приблизительно равное
среднему арифметическому значению размера; а,- — среднее квадратичное от-
клонение случайной величины (размера).
Применительно к размерам деталей среднее арифметическое значение
п
А = А‘л/п ~ М
I
(3.29
где А1я—действительные размеры (диаметры, длины), деталей (на рис. 3.14
кривая рассеяния 2 построена по действительным размерам деталей); л — число
деталей в партии.
Среднее квадратичное отклонение, характеризующее рассеяние или разброс
размеров, определяется выражением 1
01 =
М (At)]*pdA
(Л1-ЛГ
п
(3.30)
За величину поля рассеяния принимают зону
и/ = ± 3oj
(3.31)
В пределах этой зоны будет находиться приблизительно 99,73 % деталей^ из
партии и 0,27 % всех деталей будут иметь размеры, большие, чем Лтах= А -|-
4-За, и меньшие, чем Д тщ — А — За.
В общем случае поле (зона) рассеяния со/ может не совпадать с полем до-
пуска Тр Как показано на рис. 3.14, Tt — со/.
* При малых п (п < 25) в знаменатель дроби ставят п — 1,
Закон равной вероятности
Рассеяние размеров детали может быть приблизительно описано законом
равной вероятности, если среди причин, вызывающих производственные погреш-
ности, имеется одна, резко доминирующая по силе воздействия и равномерно
изменяющаяся во времени (например, влияние равномерного значительного
износа режущего инструмента или нагрева).
Плотность вероятности (частость появления размера) является в этом
случае постоянной величиной (рис. 3.15)
1
& Лтах— Лт!п
Математическое ожида-
ние
Р
(у)
Рис. 3.15
М (Л) =
^тах + А mln
2
(3.32)
Среднее
квадратичное
отклонение
ut =
max . .
М», . ^max— ^mln
‘ " (Л,1 рал = - 2/3 “ ЙТ
(3.33)
mln
При со, = Т[ (рис. 3.15)
О/ =----7=
2/3
(3.34)
Закон треугольника (Симпсона)
Закон треугольника может возникать при суммировании (сочетании) двух
независимых случайных величин, распределение размеров которых подчиняется
закону равной вероятности. Иногда этот закон применяется как упрощенное
Рис. 3.16
теоретическое описание кривых рас-
сеяния, построенных по действи-
тельным размерам.
Зависимость плотности вероят-
ности (частости появления раз-
мера) имеет вид, показанный на
рис. 3.16.
Математическое ожидание раз-
мера
М(Л) = ^тах + Лт|п^ Л, (3.35)
Среднее квадратическое отклонение
_ -^ШЯХ Л [ГЦи
2/б ~ 2/6 ’
Прн со, = Т[ (рис. 3.16)
Ti
2 /6 *
(3.36)
(3.37)
2 В. Д Мнгкоп я др
Нормальный закон распределения, законы равной вероятности и треуголь-
ника применяются при практических расчетах размерных цепей наиболее часто.
Иногда используются также законы распределения эксцентриситета (несоос-
ность цилиндрических номинально соосных поверхностей, непараллельноеib
плоскостей и др.), закон модуля разности (несимметричность поверхностей,
имеющих общую плоскость симметрии, отклонения расстояний от оси цилиндри-
ческой поверхности до базовой плоскости и т. д.) и другие законы [1, 6, 151.
Расчетные формулы
Для получения основных расчетных зависимостей вероятностного метода
используют теоремы о математических ожиданиях и дисперсиях [3, 6].
Применяя теорему о математическом ожидании суммы случайных величин,
получаем
т+П /Q
М(Л2)= £ (33fc>
I
где М (Д£), М (Д^— математические ожидания размеров (или их отклонений)
соответственно замыкающего звена и i-ro составляющего звена.
При изготовлении деталей математическое ожидание (средний арифметиче-
ский размер в партии) может не совпадать с серединой поля допуска. Величина
такого несовпадения, выраженная в долях половины поля допуска (рассеяния) 7\,
называется коэффициентом относительной асимметрии а( [2] (рис. 3.17):
М (At) - Aic _ М (А,) - Ас1
Tt/2 Т//2
(3.39)
где М (Д<) — математическое ожидание, средний арифметический размер г-го
звена; Д4с — размер, соответствующий середине поля допуска; М (Aj) — коор-
дината математического ожидания; Ас/ — координата середины поля допуска,
среднее отклонение звена.
Подставив преобразованное относительно М (Д£) и Л4(А^) выражение (3.39)
в (3.38), получим зависимость между средними (Дс£, ^С>1В. ^с, >м) размерами,
соответствующими серединам полей допусков:
т п
=2 (лг) - 2 (ь °™ V) >зл°>
и зависимость между средними отклонениями замыкающего звена Дс2 и соста-
вляющих звеньев (ДСфувДс.уМ)
m п
Дс2 + “2 Т- = 2 ( Дс- У® + аув~Р) ~ 2 ( Ас- У" + аУ“ ~г) ’ (3 41)
Используя теорему о дисперсии D (х,)1 суммы независимых случайных ве-
личин, можно написать
т+п
ol= Е о?- (3-42)
1
Для перехода от средних квадратичных отклонений к допускам или полям
рассеяния используют коэффициенты относительного рассеяния kt [2] и [121.
Коэффициент kt, равный (при со£ = Г/)
ki = Gci/Ti, (3.43)
характеризует степень отличия данного закона рассеяния размеров от нормаль-
ного (рис. 3.14), для которого допуск или поле рассеяния равняются 6о£ и, сле-
довательно, kt = 1.
Коэффициент относительного рассеяния Х£, являющийся относительным сред-
ним квадратичным отклонением, равен (при <о£ = Tt)
U = 2о{/7’1. (3.44)
Коэффициенты Х£ и равны:
для нормального закона при Т£ = 6о£ [см. (3.31)]
1 — 2af _ 2с< _ _1-
г “ Tt ~ 6о£ 3 ’
Ti 6oj
для закона равной вероятности при = 2 К3о£ [см. (3.34)]
X = — — 2о‘ = 1 •
l~ Tt~ 2/Зс; ~ КЗ ’
4 6а,= бо;-----К5
Ti 2КЗо/
для закона треугольника при Т£=2Кба£ [см. (3.37)]
1 = — = 201 — —1 •
‘ Tt 2/6ot Кб ’
_ 6<д_ 6а< _Кб
l~Ti~ 2Кбиг “ 2
В связи с тем что в государственных стандартах по размерным цепям
(ГОСТ 16319—80, ГОСТ 16320—80, ГОСТ 19415—74, ГОСТ 19416—74) исполь-
зуется коэффициент 1£, в дальнейшем в формулах и примерах расчетов упо-
требляется только коэффициент относительного рассеивания л£. В случае необ-
ходимости применения коэффициента kt, систематизация экспериментальных
* Дисперсия D (х() = о£ — наиболее употребительная мера рассеяния.
2*
значений которого дана в [4, табл. 5], соответствующие расчетные формулы
могут быть взяты в [4] или получены непосредственно по приведенной методике.'
Как следует из выражений (3.43) и (3.44), коэффициенты и kt связаны
простой зависимостью
= А,/3. (3.45)
Подставив преобразованное относительно Ui выражение (3.44) в (3.42), получим
(3.46)
Рассеяние размеров замыкающего звена (см. с. 37) часто можно считать
подчиняющимся нормальному закону, для которого (см. с. 35) = -у.
С учетом сказанного выражение (3.46) запишем в виде
При нормальном законе рассеяния размеров замыкающего звена 99,73 %
размеров этого звена заключено в пределах поля допуска вычисленного по
(3.47) нли (3.46), т. е. процент риска Р составляет всего 0,27. Если для каких-
либо конкретных условий производства допустим иной процент выхода размера
замыкающего звена за пределы его допуска, последний подсчитывается по фор-
муле
(3.48)
где t—коэффициент, зависящий от процента риска Р1 и принимаемый по
табл. 3.8.
3.8. Значение коэффициента t при нормальном распределении размеров замыкающего
звена дли различных процентов риска Р [4, 12]
р, % 0,01 0,06 0.1 0,27 0,5 1 2 3 5 10 32
t 3,89 3,48 3,29 3 2,81 2,57 2,32 2,17 1,96 1,65 1
Формулу (3.48) используют при расчете многозвенных размерных цепей,
а также любых размерных цепей, рассеяние размеров составляющих звеньев
которых подчиняется нормальному закону.
Формулу (3.46) используют при расчете малозвенных цепей, в которых число
составляющих звеньев менее шести и погрешности размеров которых распре-
делены по закону, отличному от нормального (X; 1/3).
1 Процент риска справедлив, если математическое ожидание размера аамыкающсго
звена совпадает с размером, соответствующим середине поля допуска (рассеяния), т. с.
а2~0.
Значения коэффициентов az и К;
Численные значения щ и зависят от условий и масштаба производства
и различны для разных категорий размеров, технологических операций и мето-
дов обработки.
В табл. 3.9 приведены для трех категорий размеров ориентировочные зна-
чения коэффициентов а/ и 1/, принятые по материалам [4, 7]. (При этом зна-
3.9. Значения коэффициентов а- н [4, 7]
Категории размеров ai к
Охватывающие Охватываемые Ступенчатые (уступы) ( + 0,26) «- ( — 0,25) ( + 0,3) н- (-0,2) ( + 0,2) «- ( — 0.2) 0,37—0,47 0,33—0,47 0,33—0,47
Примечания: 1. Значения а,- рекомендуется принимать для охваты- вающих размеров отрицательные, для охватываемых — положительные, для сту- пенчатых — равные нулю. 2. Значения рекомендуется принимать при более жестких допусках (Т{) ближе к верхнему пределу, а при расширенных допусках — ближе к ннжнему пределу.
чения k[ пересчитаны на ХР) Рекомендации по выбору численных значений этих
коэффициентов приведены в примечаниях к таблице.
При предварительных расчетах коэффициенты X/ принимаются равными:
Xi = ~ — 0,577
/3 \ 1 3/
если при расчете ничего не известно о характере кривой рассеяния размеров
детали (для изделий мелкосерийного и индивидуального производства);
= 0,408 (к2= — V
/б \ * 6 /
если предполагается, что рассеяние размеров близко к закону треугольника.
м-4-ода (x?-j),
если предполагается, что кривая рассеяния будет иметь нормальный характер
(для изделий крупносерийного и массового производства).
При производственных расчетах фактические значения а{ и Хг определяются
экспериментально по результатам анализа точности технологических процессов.
Методика определения оценок ah а также coj приведена в ГОСТ 19416—74.
Если расчетные и фактические значения «(, Л/ и поля рассеяния <bz (при =/>
=/= Tj) не совпадают, то следует произвести корректировку принятых при расче-
тах по формулам (3.40), (3.41), (3.46), (3.47) допусков составляющих размеров
с целью обеспечения заданной точности исходного звена.
Значения коэффициентов а£ и
Коэффициенты и 1^, обычно рассчитываются для малозвенных размерных
Цепей с числом звеньев менее шести. Методы расчета и установлены
ГОСТ 19415—74.
Коэффициент относительной асимметрии замыкающего звена можно при*
нимать а£ = О при одном из следующих условий:
1) если законы рассеяния составляющих звеньев симметричны (т. е. оц =*
= 0);
2) если число составляющих звеньев с однородными по величине допусками
и любыми законами рассеяния не менее пяти.
Коэффициент относительного рассеяния замыкающего звена можно при-
нимать = 1/3 [и использовать для расчетов формулу (3.48) ] при одном из
следующих условий:
1) если законы рассеяния составляющих звеньев нормальные (гауссовые),
2) если число составляющих звеньев с однородными по величине допусками
и любыми симметричными законами рассеяния не менее пяти;
3) если число составляющих звеньев с однородными по величине допусками
и любыми одновершинными законами рассеяния не менее восьми.
Если отсутствуют перечисленные условия, коэффициенты а£ и можно
приблизительно определять по формулам (при со4 = Tf):
Ошибка рассчитанных по формулам (3.49), (3.50) коэффициентов с вероятностью
0,98 не более 0,05 для а£ и 0,08 для
Пример. Размерная цепь состоит из трех составляющих звеньев со следу-
ющими условно принятыми характеристиками:
увеличивающее звено 7\ = 0,054; — 4-0,1; = 0,410;
уменьшающее звено Д2; 7'я = 0,1; «я = 4-0,18; Л2= 0,371;
уменьшающее звено Д3; Т3 = 0,072; Од = —0,2; Ха = 0,473.
Определим а£ и По формулам (3.49) и (3.50)
0,59 [0,1-0,054 — 0,18-0,1 — ( —0,2) 0,072] л 0047 ~ 0-
0,054 4-0,14-0,072 ’ ~ ’
г______1 I °-183 у
X— 3 “ 0,054 4-0,1 4- 0,072 Л
X (3/0,41а-0,054а 4-0,371а 0,1а4-0,473а-0,072я —
— /0,054я 4- 0,1я 4- 0,072я) 0,357.
При числе звеньев в цепи ие менее пяти и однородных по величине допусках
замыкающее звено практически подчиняется нормальному или близкому к нему
аакону рассеяния. Тогда в формулах (3.40), (3.41) принимают а2 = 0 и исполь-
зуют для расчета допуска аамыкающего звена Т2 формулу (3.48), принимая
К2 = 1/3 (при Р= 0,27%).
Прямая задача
При решении задачи (формулировку прямой задачи см. на с. 16) по изве-
стным предельным размерам исходного эвена [Л £ тах], [Л£ т1п]1 выясняются
[Гг1, [ASJ, [Д/г], [Acx] аналогично изложенному на с. 24. Далее допуск
исходного звена [Т£] распределяют между составляющими звеньями цепи,
добиваясь выполнения нераЬенства (3.20).
Распределение допуска исходного звена выполняют способами попыток,
равных допусков, одной степени точности, характеристика и рекомендации
к применению которых аналогичны изложенным для метода полной взаимо-
заменяемости (с. 25), а также способом экономического обоснования.
При способе равных допусков средний (равный) допуск составляющих раз-
меров вычисляют по формуле [полученной из (3.48) при условии (3.21)]
(3.51)
Для приближенных расчетов используют формулу
Т _ IM
1 С —---rz-.- •
tkcV т + п
(3.52)
где Хс — среднее значение коэффициентов относительного рассеяния сосга-
вляющих звеньев.
При способе одной степени точности средний квалитет допусков составля-
ющих звеньев в единицах допуска определяют по формуле2 [полученной из
(3.48) при условии = ...aj... = ат+п = ac]
где [Т£] — допуск исходного звена, мкм; i = 0,45 0,001DH (Ои, мм) —
единица допуска для интервалов размеров до 500 мм, 5—16 квалитетов, прини-
маемая по табл. 3.3. *
Если отклонения составляющих размеров необходимо проставлять в системе
ОСТа, то при этом способе средний класс точности размеров в числах единиц
допуска вычисляют по формуле 2
(3.54)
где Г)с — среднее арифметическое значение интервала размеров, в который вхо-
дит данный составляющий размер.
При способе экономического обоснования допуски составляющих размеров
назначаются таким образом, чтобы сумма стоимостей изготовления деталей,
1 См. сноску на с. 24.
• См. сноску на с. 17.
размеры которых являются звеньями цепи, была наименьшей при выполнении
(3.20). Для расчета допусков по этому способу необходимо располагать данными
о затратах на обработку деталей С различными степенями точности.
Способ сложен и трудоемок, оправдывает себя в автоматизированном и мас-
совом производстве, где затраты на расчет допусков окупятся экономией, полу-
ченной при изготовлении изделий.
Расчет допусков при данном способе может быть выполнен с использованием
вычислительных машин. Находят такие комбинации значений допусков соста-
вляющих звеньев, при которых
J^SjZ-*min, (3.55)
и
где Sa — стоимость обработки детали (i-ro звена) по варианту I (с определенной
степенью точности). Подробнее о способе экономического обоснования допусков
см. [4].
После определения допусков и предполагаемой технологии изготовления
назначают предельные отклонения (AS/; А//), выявляют значения коэффициен-
тов az и и определяют и AcJ, по формулам (3.41), (3.48) или (3.46). При
необходимости значения коэффициентов а^, определяют по формулам (3.49),
(3.50). Полученные значения AcZ и сравнивают с исходными [ACJ;], [Т£|
и при их несовпадении поступают аналогично изложенному на с. 25.
Если получающийся допуск замыкающего звена Tv (или факти-
ческие отклонения некоторых составляющих размеров не соответствуют расчет-
ным, И/ Т/), то рекомендуется определить возможный процент риска Р и
оценить его приемлемость. Для этого рассчитывают коэффициент t
t =---- --------- (3.56)
Г m-f-n
1/ S
Г I
и по табл. 3.8 определяют Р.
При несовпадении сравниваемых величин AcJ, и [AcJ,| допустимо в качестве
исключения (если поиск стандартных отклонений AS/ и А// не приводит к ре-
шению) предельные отклонения назначать иа все составляющие звенья, кроме
одного звена, называемого, как и ранее (см. с. 25), зависимым.
Если зависимое звено выбрано из числа увеличивающих звеньев, то его сред-
нее отклонение АСЛ ув определяется по формуле
п m—1
△сжув= Ас. УМ -|- аум —(ас. ув + аУв—4~
+ 1дс21+адТ-ао«Т- (357)
Если зависимое звено выбрано из числа уменьшающих звеньев, то его сред-
нее отклонение Асхум определяется по формуле
m п—1
Лсжум = « + аУв 2*1 ) ~ S (Л°*ум + аум “Зг)
.„Т- (3'58)
Правильность найденного значения Дсх проверяют подстановкой АСЛ в урав-
нение (3.41), при этом должно быть получено АС2 = [А |.
После определения Дсх по формулам (3.23), (3.25) устанавливают (при изве-
стном 7\) предельные отклонения зависимого звена, которые и указывают в ра-
бочем чертеже.
Аналогично изложенному (с. 26) в качестве зависимого звена следует вы-
бирать такие звенья размерной цепи, которые наиболее просто изготовляются
п измеряются универсальными средствами.
Рекомендуемая последовательность решения прямой задачи вероятностным
методом приведена в табл. 3.10.
З.Ю. Последовательность расчетов прн решении прямой задачи вероятностным методом
(по ГОСТ 16320—80)
Содержание этапа Номер формулы
Формулировка задачи, выявление исходного звена, установление его номинального размера [Л^], предель- ных отклонений [ASj;], [A/jj] и величины допуска [T'jj] Выделение составляющих звеньев цепи Построение схемы размерной цепи в выявление умень- шающих и увеличивающих звеньев Составление основного уравнеиня размерной цепи, расчет номинальных размеров составляющих звеньев Предварительный расчет допусков составляющих раз- меров при принятом проценте риска Определение значений а(., и (при необходимости) aj;, исходя из предполагаемых ааконов рассеяния раз- меров каждого звена Корректировка предварительных допусков составля- ющих размеров и проверка правильности их назначения Назначение предельных отклонений составляющих и проверка правильности их назначения Расчет предельных размеров или предельных откло- нений замыкающего звена, корректировка допусков по результатам анализа точности технологических процес- сов. Определение (в случае необходимости) процента риска дли изделий, имеющих несколько размерных це- пей (3.2) (3.51), (3.52). (3.53), (3.54) (3.49). (3.50) (3.46), (3.48), (3.20) (3.41) (3.18), (3.19). (3.16), (3.17), (3.59), (3.60)
При решении размерных цепей вероятностным методом следует учитывать,
что процент риска Pj, принятый для определенной j-й размерной цепи (если
в изделии несколько размерных цепей, / — 1, 2, ..., /), может существенно от-
личаться от общего процента риска всего изделия (Рх — процент риска
изделий, у которых значения замыкающего звена хотя бы одной из имеющихся
в изделии f размерных цепей вышли за установленные пределы). Общий процент
риска равен (в %) *
(3.59)
где Pj — процент
Если проценты
= Pf= Pt ТО
риска /-й размерной цепи.
риска всех размерных цепей одинаковы: Р^ — Р^~ ... “
(3.60)
в табл. 3.11 приведены значения Р^ изделия, имеющего несколько размер-
ЧЫХ цепей, для каждой из которой Р=0,27%.
1 Формула справедлива, если размерные цепи изделии не имеют общих звеньев и
замыкающие звенья мо>ут считаться независимыми величинами.
8.11. Значение процента риска в зависимости от числа размерных цепей, нмеющнхс!
в изделии (для каждой размерной цепи Р = 0,27%) [4}
Количество размерных цепей в изделии 1 2 3 4 5 6 7 8
Р» % 0,27 0,54 0,81 1,08 1,34 1,61 1,87 2,14
Количество размерных цепей в изделии 9 10 11 12 13 14 15
Р£, % 2,40 2,67 2,93 3,19 3,45 3,71 3,97
Обратная задача
Последовательность решения обратной задачи вероятностным методом ана-
логична изложенной в табл. 3.6 для метода полной взаимозаменяемости.
После составления основного уравнения (3.2) и решения его относите-
льно А^, т. е. после определения номинального размера замыкающего звена,
выясняют значения Tt и ACJ по допускаемым отклонениям, заданным в черте-
жах.(или <0j и среднее отклонение поля рассеяния по экспериментальным дан-
ным, см. с. 37), а также значения коэффициентов а.}, и (при необходимоеги)
ах, (см. с. 38). Затем по формулам (3.4J), [(3.46), (3.48) рассчитывают
Лс2 и которые сравнивают с исходными значениями [Лс2] и [Тг] (если
последние заданы).
Примеры расчетов
Пример 1. Для возможности сравнения с расчетом по методу полной вза-
имозаменяемости рассматриваем ту же размерную цепь (см. рис. 3.12). Задачу
решаем в соответствии с рекомендуемой последовательностью расчетов при
решении прямой задачи вероятностным методом (см. табл. 3.10).
1—4-й пункты аналогичны соответствующим пунктам решения методом пол-
ной взаимозаменяемости (см. с. 28).
5. Принимаем, что рассеяние размеров звеньев близко к нормальному за-
кону, т. е. sa 1/3 (см. с. 37), и, следовательно, = 1/3 (см. с. 38). При-
мем также at = 0.
6. Рассчитаем допуски составляющих размеров по способу одной степени
точности, принимая Р = 0,27 %. Из табл. 3.8 при Р = 0,27 % находим коэф-
фициент t — 3. По формуле (3.53) определяем среднее число единиц допуска со-
ставляющих звеньев ([ Тх] = 200 мкм)
[Т-1 200
а. --------1 -------- --- , - --- ----- . .. --- 69,
3 3[<(1/3)а-1,Б6« + (1/3)а- 1,56а + (I/3)2-1,862
£ Л?2
1
где I — единица допуска по табл. 3.3. Для размера Л! = 38 мм = 1,56 мкм;
для размера А = 42 мм /а = 1,66 мкм; для размера Ав = 80 мм 1а = 1,86 мкм.
По табл. 1.8, ч. 1 определяем, что полученное число единиц допуска ос =
= 69 (по методу полной взаимозаменяемости ас = 40, см. с. 29) соответствует
примерно 10-му квалятету (для которого основной допуск равен 641).
Примем, что в данных условиях такая точность целесообразна. Если же тре-
буемая по расчету точность составляющих размеров не отвечает экономически
рентабельным процессам обработки, то следует либо изменить конструкцию
с целью уменьшения числа составляющих звеньев, либо принять больший про-
цент риска Р, либо применить иные методы достижения точности исходного звейа!
метод групповой взаимозаменяемости, метод регулирования и метод пригонки*
7. Таким образом, допуски 10-го квалитета для звеньев А±, А2, Ав равны!
7^== 72 = 0.1 мм; Тя— 0,12 мм.
Проверяем правильность назначения допусков составляющих звеньев по
уравнению (3.48)
/з _________________________
2 ^Т2( = ЗК(1/3)2 0,1а 2-J-(1/3)2 0,122«=а0,185 мм.
1
Оценим процент риска Р, так как 7Х#=[ТХ]. По формуле (3.57)
[7’у1 0,2
t = ---х1 = г - ------- = 3,24.
, / з 2 2 К(1/3)2-0,12-2-]-(1/3)2 0,12я
у
По табл. 3.9 находим Р я? 0,1 %, что примерно в три раза меньше ранее при-
нятого.
8. Назначаем предельные отклонения на все составляющие размеры исходя
из экономической точности изготовления по возможной финишной операции.
Для размера звена А3 назначаем симметричные отклонения, т. е. As— 80/s10
и ДСз = 0, для размеров звеньев и Л2 принимаем отклонения Л^ = 38 с10 ==
«= Зв^одд; Л2= 42е10= 42~§’®|. Отклонения заносим в табл. 3.12.
3.12. Расчетная таблица к рис. 3.12 (вероятностный метод)
Обозначение звеньев Номиналь- ные разме- ры, мм Отклонения, мм Допуски, мм Характеристики рассеяния
— AS AZ J “Z
0 — + 0.3 + 0.1 + 0.2 0,2 0 0.33
А, 38 38е10 — 0,05 —0,15 —0,1 0,1 0 0,33
А, 42 42е!0 —0,05 —0,15 —0,1 0,1 0 0,33
А, 80 80;s10 + 0,06 —0,06 0 0,12 0 0,33
Примечание Л.— увеличивающее звено; А, и А, — уменьшающие
звенья.
Рассчитаем среднее отклонение замыкающего звена по формуле (3.41)
[Асг по формуле (3.10)]
\х=Лс8'(\1 + Асз) = 0-(-0-1-0’1>= +0’2 “*eIW
9. Определим предельные размеры (отклонения) замыкающего звена по
формулам:
Д5х = \ щах = дсх + 4 = + 0,2 + j -о, 185~ 0,292 мм < [Лх„]
н.
= ^Xmin в Дс£ +0,2 £-.0,185^0,108 мм>[ЛХш1п],
т. е. предельные отклонения составляющих звеньев назначены, правильно.
Предположим, что в изделии имеется 10 размерных цепей, проценты риска
которых Pt = 0,1 %; Р2 = 0,5 %; Pa = Pt = ... = Рв = 0,27 %; Р10 = 0,8 %.
По формуле (3.59) общий процент риска РЕ равен
[ю . Р- \
~п (<-да) =
= 100 [1 — (1— 0,001)(1 — 0,005)'(1 — 0,0027)’(1 — 0,008)] 3,3 %.
Если полученный процент риска слишком велик, следует изменить частные
проценты риска, ужесточив допуски составляющих размеров некоторых или
всех размерных цепей.
Сравнивая результаты решения данной размерной цепи (рис. 3.12) методом
полной взаимозаменяемости (см. с. 29) и вероятностным методом, нетрудно за-
метить преимущество последнего. Допуски составляющих размеров при веро-
ятностном методе оказались примерно на 61 % больше соответствующих допу-
сков по методу полной взаимозаменяемости при практическом отсутствии риска
появления бракованных изделий (Р = 0,1 %).
Пример 2. Аналогично предыдущему примеру решим ранее рассмотренную
размерную цепь (см. рис. 3.13) вероятностным методом.
1— 3-й пункты аналогичны соответствующим пунктам решения по методу
полной взаимозаменяемости (см. с. 30).
4. По уравнению (3.10) рассчитывает.! средние отклонения полей допусков
составляющих звеньев и заносим их в табл. 3.13. По результатам анализа точности
3.13. Расчетная таблица к рис. 3.13 (вероятностный метод)
Обозначение звеньев Номиналь- ные разме- ры, мм Отклонения, мм Допус- ки, мм Характеристики рассеяния
Д5 Д/ Дс а Х£
1Л 21 0 +0,75 + 0,05 + 0,4 0,7 — —
0 +0,594 + 0,226 + 0,41 0,368 +0.09 0,351
Л, 16 —0,29 —0.47 — 0,38 0,18 —0,1*0.05 0,412
л. 4 0 —0.12 —0,06 0,12 —0.14^=0,039 0,382
л» 24 0 — 0.21 —0,105 0,21 +0,2э=0,055 0,390
л. 4 0 — 0.12 —0,06 0,12 —0.16±0,039 0,405
Примечание. Л, — увеличивающее звено; Л,. Л,, Л4 — уменьша-
ющие звенья.
технологических процессов принимаем коэффициенты а£ и (табл. 3.13).
По уравнениям (3.49) и (3.50) определим коэффициенты и
0,59 [( + 0,2) 0,21 — ( — 0,1) 0,18 — ( — 0.14) 0,12 — ( — 0,16) 0,12]^
ая~ 0,18 4-0,12 + 0,21+0,12
«и +0,09
И
1 „2 . ____________0.183_________
3 0,18 + 0,12 + 0,21 + 0,12 х
Х(ЗГ0.4I22.0.I82 + 0,3822-0,122’+- 0,39« 0.2Р 4 0,4052-0.12а -
- /0,182 0.I22 + о,2 Г2 + 0,12а) « 0,351.
5. После допуска замыкающего звена определяем по формуле (3.46)
=*71 ? =х
хИо,4122'0,182+’0,3822-0,122 + 0,392-0,212 + 0,4052 0,122 = 0,368 мм.
6. Среднее отклонение замыкающего звена вычисляем по формуле (3.41)
Дсх= (Дсз + “з^) ~ [(ДС1 + (ДС2 +“гу) +
+ (дм+^)]-^=(-0.105 + 0,2^) -
— ( —0,38 — 0,1^) — ( — 0,06 - 0,14^) —
— ( -0,06-0,16^) - 0,09 Ц^ =+0,41.
С учетом доверительного интервала at, последовательно подставляя в уравнение
(3.41) а. тах и af m|n, определим максимальное и минимальное значения \2 =
= +0,410 ± 0,015.
7. Предельные размеры замыкающих звена определим по формулам:
= As max == дс2 + у =+ 0,41 + -±-0,368 = +0,594 мм;
Д/х = mm == Дсх - 4 = + °'41 ~ У 01368 = +0’226 мм-
Результаты заносим в табл. 3.13.
С учетом максимального (+0,425) и минимального (+0,41 — 0,015 =
= +0,395) значений ДсХ, Д2тах = 0,609 мм, Л£т(п = 0,211 мм.
Сопоставим полученные результаты с заданными:
Лгтах = °>594 (°.6°9) мм < [ДЕтах] = 0,75 мм;
4тт = °-226 (0,211) мм>[ЛХт|п] = 0,05 мм.
Следовательно, заданные значения исходного звена во всех случаях обеспечи-
ваются, и имеется возможность расширить допуски составляющих размеров
(примерно в 1,9 раза), так как Ts = 0,368 мм < [Тх] = 0,7 мм. Сравнивая
результаты решения размерной цепи (рис. 3.13) методами полной взаимозаменя-
емости (см. с. 31) и вероятностным, убеждаемся, как и в предыдущем примере
(см. с. 44), в преимуществе вероятностного метода.
При постоянных величинах допусков составляющих звеньев допуск замыка-
ющего звена (7'Евер>м*1— 0,368 мм) по вероятностному методу оказался
в 1,71 раза меньше соответствующего допуска (7'Хполп взм= 0,63 мм) по методу
полной взаимозаменяемости. Следовательно, требуемая точность исходного звена
вероятностным методом достигается с меньшими затратами на изготовление де-
талей, так как допуски составляющих размеров при этом методе могут быть,
•ю крайней мере, в 1,71 раза больше существующих.
УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
ВЕРОЯТНОСТНЫМ МЕТОДОМ
Основными препятствиями для широкого внедрения вероятностного метода
решения размерных цепей в практику работы конструкторов и технологов яв-
ляются:
1) относительная сложность расчета, что часто приводит к большой затрате
времени;
2) отсутствие обоснованных данных по выбору коэффициентов а{ и
(или ki).
С целью исключения подобных затруднений в некоторых отраслях машино-
и приборостроения успешно внедрены упрощенные варианты методов вероятно-
стного расчета, также обеспечивающие возможность ощутимого расширения до-
пусков составляющих звеньев цепи [11].
При упрощенном варианте расчета формула (3.46) преобразуется к следую-
щему виду:
т+п
Т£=-^ С : У Tt, (3.61)
2 Vtn-j-n
1
где kc — среднее значение коэффициента относительно рассеяния ki (см. с. 35).
Погрешности такого упрощения компенсируются увеличенным значением
эмпирического коэффициента kc. Например, в приборостроении [11] при иссле-
довании различных сочетаний деталей с размерами от 1,5 до 1500 мм и точностью
изготовления от 3 до 7-го класса среднее значение коэффициента оказалось
kc = 1,35, а для расчета размерных цепей принят коэффициент kc = 1,5 —
наибольший из получившихся при экспериментах.
Подставив в формулу (3.61) kc = 1,5, получим окончательную упрощенную
формулу
т+п
= Т1> <3-62>
I
где 0= 1,5/Иш + п — коэффициент, зависящий от числа составляющих звень-
ев цепи и принимаемый по табл. 3.14.
3.14. Значении коэффициента в в формуле (8.62) (111
Число состав- ляющих звеньев 3 4 5 6-8 9—12 Св. 12
е 0.9 0.8 0.7 0.6 0,6 0.4
Таким образом, при упрощенном варианте расчета для суммирования допу-
сков составляющих звеньев вместо формул (3.46), (3.48) применяется (3.62).
В приборостроении упрощенный вариант расчета рекомендуется даже при
мелкосерийном производстве деталей. В других отраслях промышленности или
на отдельных заводах в связи с различной технологической оснащенностью, ха-
рактером и объемом производства могут быть получены иные значения kc, кото-
рыми в таких случаях и следует пользоваться.
Пример. Определим Т£ упрощенным вариантом вероятностного метода для
механизма специального транспортера (см. рис. 3.13).
Ранее (см. с. 31) значение было определено методом максимума-мини-
мума (полной взаимозаменяемости): Т£ поли. вЗМ= О»33 мм и вероятностным
методом (см. с. 45): = 0,368 мм.
лл Есу* М
При упрощенном расчете вероятностным методом по формуле (3.62) и
табл. 3.14 найдем
4
= Ti = 0,8 (0,184- 0,12 4- 0,2) 4- 0,12)-0,5 мм.
1
Сопоставляя результаты, видим, что по сравнению с вероятностным ме-
тодом упрощенный расчет дает увеличенное значение Т£, но оба варианта рас-
чета (упрощенный и точный) вероятностным методом по сравнению с расчетом ме-
тодом максимума-минимума дают значительно меньшие значения Т^. В неко-
торых случаях при производствах с отлаженным технологическим процессом k0
в формуле (3.61) можно принимать равным 1,2—1,4. Тогда результаты расчетов
упрощенным методом будут весьма близки к неупрощепным вероятностным рас-
четам.
3.5. РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ РАЗМЕРНЫХ ЦЕПЕЙ
МЕТОДАМИ НЕПОЛНОЙ ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТИ
МЕТОД ГРУППОВОЙ взаимозаменяемости
(СЕЛЕКТИВНОЙ СБОРКИ)
Расчетные формулы
При селективной сборке расчет размерной цепи выполняют обычно методом
максимума-минимума (см. с. 22), основные расчетные формулы которого —
(3.9) и (3.15).
Число групп (пгр), на которые рассортировываются детали, обработанные
с экономически приемлемыми допусками, определяется при заданном допуске
[Tjj исходного звена по формуле (с округлением до целого числа)
т4-п
пгр == ”~Гт Г” 9 (3.63)
Р х!
где Tt — экономически приемлемые производственные допуски составляющих
звеньев.
Обычно пгр принимают в пределах от 2 до 5 и лишь в отдельных случаях
(производство подшипников) Пгр = 104-15.
Допуск составляющего размера (групповой допуск) в пределах группы равен
Т'гр i= T’i/Пгр, (3.64)
п, как следует из (3.63) и (3.64),
т-|-п
ЕТгР<=Г21. (3-65)
При решении размерной цепи методом групповой взаимозаменяемости ре-
комендуется соблюдать равенство сумм допусков увеличивающих и уменьшаю-
щих звеньев
У Т’ув = У Тум! У ТГр, уВ= У Урр. ум» (3.66)
При невыполнении условия (3.66) не обеспечивается однотипность (одно-
родность) соединений, т. е. в этом случае предельные размеры замыкающих
звеньев в различных группах не совпадают. На рис. 3.18, а, б показаны поля
допусков отверстий (Л^ и валов (Л8), образующих подвижную посадку (отвер-
стие— вал—зазор, трехзвенная размерная цепь). Если допуски отверстия и вала
равны Тх (Г/>) = Т2 (Tj), то предельные размеры зазоров в группах 1, 2, 3,
Рис. 3.18
4 совпадают (рис. 3.18, а), и при 7\ =?ь Т8 (рис. 3.18, б) однородность соединений
не достигается, так как Smax « > Smax я > $тах г > Smax 1 и $тин> $ш1п а >
> Smin я> Smln 1-
Используя условие (3.66) и формулу (3.63), получаем
т п J
ТуВ = Туи = 2" «гр 1ТЕ].
(3.67)
Прн условии (3.64) из (3.67) найдем
гр. ув = Тгр. ум = у l^zl* (3.68)
Средний (равный) допуск увеличивающих звеньев из (3.67) равен
Гс-Ув = ^1Гх1 (3-69)
и, соответственно, средний (равный) допуск уменьшающих звеньев
гс.„р™>
Аналогично средние групповые допуски составляющих (увеличивающих и умень-
шающих) звеньев равны:
(зя)
|7\1
Тгр. УМ = 4^* <3’72)
Средние отклонения полей допусков замыкающих звеньев в сортировочных
группах равны (1-я группа — обычно такая группа, для которой предельные раз-
меры являются наименьшими из всех групп, рис. 3.18):
1-я группа
т п
\xi“S\.yBl-S4e.„r (3-73)
2-я группа
т п
ДС Х2 — Zj Дс. уВ2 ~ X Дс. ум2»
где
Д =Л J- Т '• Л = Л Л-Т *
с. ув2 “с. nil “ ‘ гр.ув > °C. ум2 с. ум1 ~ гр.ум •
ДСХ2 = ДСЕ1 )-(Е^гр.уВ-Е7'гР.ум): - (З-74)
3-я группа
Дс £.) “ Zj Дс. увз — Zj Дс. умЗ = Дс Х2 "* ( Zj ^гр. ув Zj Л-р. ум)
-*0zl+2(S’'rp.,>-S7-rp. J; (3.75)
пгр-группа
4«г„п -\xi + ("„-') (S 7гр.„- S тгр.ум). (3.76)
В приведенных н аналогичных последующих выражениях знак плюс ставится,
если средние отклонения последующих 2, 3-й и т. R. групп больше предыдущих. В про-
тивоположном случае групповые допуски Гр вычитаются.
Анализируя формулы (3.73)—(3.76), легко заметить, что ЛгУ1 = Лгуа—
... = Лулгр (и однородность соединения в группах обеспечивается), если при
назначении допусков выполнено условие (3.66).
В противном случае предельные размеры замыкающих звеньев в различных
группах не совпадают. При переходе от одной группы к другой с большим поряд-
п
т
ковым номером, если 2 ув > 2 ТГр. ум, размеры замыкающего звена
т
увеличиваются (зазор возрастает, натяг уменьшается), а если ТГР. уВ<
п
< У 7'гр. ум. размеры замыкающего звена уменьшаются (зазор уменьшается,
натяг возрастает)
Разность между величинами зазоров или натягов в соседних группах тем
(т п \
7’гр. ув— у 7'гр. ум/ и больше число сортировоч-
ных групп Пгр.
Предельные отклонения замыкающего звена в группах определяют по фор-
мулам (для i-й группы i = 1, 2, 3, ..., пгр):
m-4-n
Д5д( = Дс Si + ~2 Z । Ггр t\
1
(3.77)
^^Si = ^cSi 2 ^rpf-
1
Предельные размеры замыкающего эвена рассчитывают по формулам (3.18),
(3.19).
Для трехзвенной размерной цепи типа отверстие—вал—зазор 3 предель-
ные размеры зазоров1 в группах равны (рис. 3.18, б):
1-я группа
Е1-(е1±^}‘, (3.78)
\ пгр/
$тах г = $min i f- —— (T-|- 7'd); (3.79)
“ГР
2-я группа
$min a — $min 1 4* -—(T’o — Td)\ (3.80)
nrP
$tnax 2 = $mln1 + ~— (7 d -f- Td) — $mln 1 + ~~— 7Д — $max 1 4*
“гр “rp
+ TL(7'O-7’d);
nrp
(3.81)
1 Обозначения в формулах (3.78)—(3.93) см. па с. Б,
3-я группа
Smins = Smlni4-A(7’D-7’J; (3.82)
пгр
1 2 1
Smax 8 = Srnln 8 + (ТD 4~ 7д) = Smln 1+ ~— Td — (ТD — I'd) —
“гр “гр “;р
2
= ^тах 1 + —— (TD—TdY' (3-83)
“гр
пгр-группа
Smln пгр = $min 1 Ч--------- (Тп — Td)', (3.84)
р “гр
Smax nrp = Snun 1+ — TD -f- ---(Тд — TJ =
"гр "гр
= Smax i + - (To - Td). (3.85)
"ГР
Анализируя зависимости (3.79)—(3.85), можно заметить:
1) при 7*д > Td наибольшие зазоры (Smaxnrp> Smax x^Smax 1 И
Smin пгр>--> Smln 2 > Smin j) получаются в последней (пгр) группе; следова
тельно, максимальный зазор в соединении Smax=Smax „ и минимальный за-
зор Smln = Sraln t (см. рис. 3.18,6);
2) при 7о< Td наибольшие зазоры получаются в 1-й группе; следова-
тельно, максимальный зазор в соединении Smax = Smax j и минимальный зазор
Smin = Smln л .
Для размерной цепи типа: отверстие—вал—натяг предельные размеры на-
тягов в группах равны:
1-я группа
Wmin I = ei-(E1 4-^.); \ пгр / (3.86)
^max i = Nmin 1 4- “— (fy + Т [>)\ "гр (3.87)
2-я группа
^min г ^min 14- (Тd Т/з), Пгр (3.88)
Nmax 2 2 1 Л'mm 1 4- Td Л/maxl + (Т d Т nY, пгр Игр (3.89)
3-я Iруппа
Wmm з = “— (7\f — Т£)); "гр (3.90)
max в = ^mini 4- 2 1 9 (3.91)
„ 'd 1 d ‘ D) 'vmax 1 1 и (id—1 D)< “гр «I р П| р
игр-группа
Л^пп™ = Л/min 1+ (Td - TDy, (3.92)
гр «гр
Nmax пгй = A^min 1 + ~ Т d -\ -----(Уd Тd) ~
Р Пгр ПГр
= Л^тах1+^—-(Td-TD). (3.93)
пгр
По зависимостям (3.86)—(3.93) можно сделать следующие выводы:
1) при TD> Td наибольшие натяги (/Vmax j) > Л%ах2> ••• > Атах л,.р и
JVmin i > Wmlna> ...> JVmln лгр) получаются в 1-й группе; следовательно, мак-
симальный натяг в соединении Л/шах = 2Vmax j и минимальный натяг Nmm =
= A^min лГр>
2) при Td> Td наибольшие натяги получаются в последней (игр) группе;
следовательно, максимальный натяг в соединении Nmax= Л^тах лгр и мини-
мальный натяг A'min — Wmini-
Для уменьшения объема незавершенного производства необходимо, чтобы
количество соединяемых на сборке деталей одноименных групп было одинаково.
Это достигается, если кривые рассеяния размеров деталей близки (сходны) по
форме и по коэффициентам а/ и Хг. При несходности кривых рассеяния умень-
шения объема незавершенного производства можно достигнуть за счет деления
производственного допуска на неравные части.
Примеры расчетов
На рис. 3.19 приведена схема четырехзвенной размерной цепи. Требуется
обеспечить предельные размеры исходного звена [Л2тах] = 0,04 мм, Их min]=
— 0,01 мм и назначить допуски (отклонения) составляющих звеньев.
Задачу решаем методом групповой взаимозаменяемости.
А2
Рис. 3.19
2. Определяем увеличивающие
1. Определяем допуск и среднее от-
клонение исходного звена
[^х] = Их maxi Их mln] =
= 0,04 —0,01 =0,03 мм.
Принимаем номинальный размер ис-
ходного звена [ Л = 0; тогда, согласно
заданию, [AS2]= 4-0,04 мм; [A/J,] =
= 4-0,01 мм; [Ас2] = 4-0,025 мм.
и уменьшающие звенья (см. с. 9): Л3 —
увеличивающее звено; Л2, /Ц — уменьшающие звенья.
3. Составляем уравнение размерной цепи Л£ = А3 — (Л2 + Л^. Прини-
маем номинальные размеры составляющих звеньев: Л3 = 12 мм, Л2 = 9 мм,
Л] = 3 мм.
Проверяем по уравнению (3.2) правильность назначения номинальных раз-
меров:
= 12 - (9 4- 3) =0=pJ.
4. Определяем средний допуск составляющих звеньев по формуле (3.4)
|ТУ] 0,03
Тс = = -5- = 0,01 мм.
V О
Примем, что такая величина среднего
допуска не отвечает экономически рента-
бельным процессам обработки деталей, по-
этому для достижения заданной точности
исходного звена применим метод селектив-
ной сборки.
Б. Назначаем производственные допуски
звеньев, соответствующие экономической точ-
ности обработки (табл. 3.15): 7'3 = 0,043 мм;
7\ — 0,022 мм; Т\ = 0,014 мм.
6. Определяем число групп по форму-
ле (3.63)
_ Т _ 0,043 4- 0,022 4- 0,014 _
"гр ~ 0,03 ~
= 2,63.
Принимаем лгр = 3.
7. Корректируем производственные до-
пуски с учетом рекомендуемого соотношения
(3.68)
Т’з = 7’а + 7'i = — пГр [T'j.].
Тогда Т’з = Vj-3-0,03 = 0,045 мм; Тг +
4- 7\ ~~ 0,045 мм.
Принимаем Т2 = 0,03 мм и Тг =
= 0,015 мм.
Рассчитываем групповые допуски состав-
ляющих звеньев по формуле (3.64): Тгра =
= 0,015 мм; Тгр2 =0,01 мм, 7’rpi =0,005 мм.
Производственные и групповые допуски
заносим в табл. 3.15.
8. Производим расчет средних отклоне-
ний замыкающего звена в группах (Л„ v,,
• . 'С "X
ДСХ2’ ДсХз)’
В соответствии с уравнением данной
размерной цепи формула (3.15)
21 = ^С31 (^С21 + ^cix)-
Принимаем среднее отклонение третьего звена
в 1-й группе Лс 31 =-|-0,0075 мм, второго
звена в 1-й группе ДС21 — —0,015 мм,
первого — Лс п = —0,0025 мм.
Проверяем правильность назначения от-
клонений по формуле (3.15):
4- 0,0075 — (— 0,015 — 0,0025) =
= 4- 0,025 мм = [Дс
Отклонения, мм, по группам СО + 0,025 + 0,0375 + 0,005 4-0.0075
со < + 0,01 + 0,03 0 + 0,005
со со* < О ООО О ООО + +++
см СМ о < + 0,025 + 0.0225 -0,005 + 0,0025
см <3 ю О ОО О ООО + + I
см с<Г <0 + 0,04 + 0,03 0 + 0,005
и <0 + 0,025 + 0,0075 -0,015 -0.0025
•%. + 0,01 0 — 0,02 -0,005
со* <3 + 0,04 + 0,015 -0,01 0
Допуски, мм р. Ь 0,03 0,015 0.01 0,005
0,09 0.045 0,03 0,015
ни 'nd -BHEBd ап и -чевнпион о смос*э
034НЭПЕ dHIIdhBlICOpQ w „ w
Примечание. А, — увеличивающее звено; Л,, At — уменьшающие звенья.
Вычисляем предельные отклонения звеньев в 1-й группе по формулам;
= Acii + ^гр 11
Л/й = Дсй —2" Угр 11
Д$81 = ДС31 4- -g- Тгр3 = -J- 0,0075 4* "2" 0,015 = 4-01015 мм}
Д/Зг = Дсз1--2 грз = +0.0075—• 0,015 = 0}
Д<$21 Ac2i 4—о- Угрз = — 0,015 4—q- • 0,01 == — 0,01 мм;
А/21 — Ас21 — п 1 гр2 == —0,015-----— *0,01 = — 0,02 mmj
£ х
Д£ц = Дсп 4—2~ ^rpi = —0,0025 4—-0,005 = 0;
Д/п = Дсп------Уrpi - —0,0025---------^--0,005 = — 0,005 мм.
Далее по формулам (3.75), (3.76) убеждаемся, что ЛсХ2 = Лс1з = l^cxl’
Средние отклонения звеньев во 2-й группе определяем по формулам:
Дс1г = Лей 4- Угр 1!
Дсз2 —= Лсз1 4“ Угрз := 0,0075 0,015 = 4“ 0,0225 мм;
Дс22 == Лс2г 4“ Угр2 == — 0,015 4~ 0,01 = — 0,005 мм;
Дс12 == Леи 4“ Угр1 == — 0,0025 4* 0,005 = 4“ 0,0025 мм.
Аналогично вычисляем средние отклонения в 3-й группе и затем предельные
отклонения звеньев во 2 и 3-й группах. Полученные данные заносим в табл. 3.15.
Таким образом, детали требуется изготовить с отклонениями: 12+0»015;
а4-0.01. >>4-0.010
у—0,02» °—0,005*
МЕТОД ПРИГОНКИ
Определение величины компенсации
Для достижения необходимой точности в пределах заданных отклонений
исходного звена размер одного из звеньев, называемого компенсирующим, пред-
намеренно изменяется. При этом детали, размеры которых являются составляю-
щими данной цепи, изготовляются с экономически приемлемыми в данных произ-
водственных условиях допусками.
Изменение размера компенсатора при сборке осуществляется шлифовкой,
подрезкой, опиловкой, шабровкой, притиркой и другими способами пригонки
компенсирующих деталей (колец, втулок, планок, корпусов и т. п.).
При выборе способа пригонки (шлифование, точение и т. д.) следует учиты-
вать, что точность изменения (получения) размера компенсатора при сборке Гпр
не должна превышать заданного допуска исходного звена [Г ]
rnP<iTj.
(3.94)
В качестве пригоняемых могут быть выбраны детали, размеры которых являются
составляющими цепи, или дополнительно вводимые в размерную цепь детати
при условии сохранения уравнения (3.2), для чего одно или несколько составля-
ющих звеньев соответственно корректируются.
Требуемая величина изменения размера компенсирующего звена, называе-
мая величиной компенсации Тк, может быть определена по уравнению
7’к=7’х-1Гх1- (3-95)
где Г2 — допуск замыкающего звена, определяемый с учетом допуска компен-
сирующего звена по формулам (3.9) или (3.48).
Определение размера заготовки компенсатора
Для обеспечения пригонки необходимо расположить поле допуска ГКомп
заготовки компенсатора относительно его номинального размера Лк таким об-
разом, чтобы обеспечить на компенсирующем звене достаточный слой материала
(припуск на пригонку). Расположение поля допуска Гнома будет зависеть от
характера компенсирующего звена (увеличивающее или уменьшающее) и направ-
ленности изменения размера компенсатора при пригонке (увеличивается размер
или уменьшается).
Если компенсирующее звено входит в число уменьшающих звеньев цепи,
то для определения требуемой величины среднего отклонения поля допуска
компенсатора из уравнения (3.18) определим (рис. 3.20)
Дс. в. ум ДсХ [Дсх] "Ь 2 7'к’
(3.96)
где Ас. в. ум — среднее отклонение поля допуска Гкомп компенсирующего звена,
необходимое для получения максимального размера исходного звена (верхний
предел компенсации); Л'^ — среднее отклонение поля допуска замыкающего
звена, рассчитанное без учета компенсирующего звена по формулам (3.15) или
(3.41).
Если компенсирующее звено имеет предварительно назначенное среднее
отклонение Лс. к, то для получения Ас. в. ум следует к Ас. к прибавить поправку
Ав. ум (рис. 3.20), равную
Дв.Ум=Дс2"1М+4-Г«’ <3-97)
где Лс2 — среднее отклонение поля допуска замыкающего звена, рассчитанное
с учетом компенсирующего звена.
Из уравнения (3.19) можно определить
Дс. н. ум = ДсХ [Дсх] (3.98)
где Ас. п. ум— среднее отклонение поля допуска Гкочп компенсирующего звена,
необходимое для получения минимального размера исходного звена (нижний пре-
дел компенсации).
Поправка к предварительно назначенному среднему отклонению Дс, к поля
допуска компенсирующего звена в этом случае равна
ДВ.ум=АсЕ-[Асх1-47’н- (3-99)
Таким образом, для компенсатора, размер
пригонке (охватываемый размер или размер
которого уменьшается при
уступа), средний размер за-
Рис. 3.20
готовки (рис. 3.20) определяется по формуле (уменьшающее компенсирую-
щее звено)
^с. в. ум — А< + ^с. к + I Дсх1 + 2
(3.100)
где Лк — номинальный размер (заготовки) компенсатора в соответствии с урав-
нением (3.2).
Для компенсатора, размер которого увеличивается при пригонке (охваты-
вающий размер или размер уступа), средний размер заготовки Лс. н. ум опре-
деляется по формуле (уменьшающее компенсирующее звено)
Л«. у« = А, + - IM- Т <3' ,01>
Если компенсирующее звено находится в числе увеличивающих звеньев цепи,
то, рассуждая аналогично, можно получить, что средний размер заготовки ком-
пенсатора определяется по формулам:
в. > . = Л. + Д«. « + 14и1 - + V (3- №)
для компенсаторов, размеры которых уменьшаются при пригонке, и
Ас. п. УВ = + Ас. к + I Acd - ACS —Г Гк (3-103)
для компенсаторов, размеры которых увеличиваются при пригонке.
Предельные размеры заготовки компенсатора:
Лк max == Ас 4—g- 7комп> (3.104)
At mm — Ас------2~ Укомп» (3.105)
где Ас — средний размер заготовки компенсатора, определяемый в зависимости
от различных условий по формулам (3.100), или (3.101), илн (3.102), или (3.103).
Примеры расчетов
По данным примера 1 (см. с. 27) и рис. 3.12, рассчитаем размерную цепь
узла крепления ротора. Расчет размерной цепи выполняем методом максимума-
минимума. Задачу решаем в такой последовательности.
1—4-й пункты аналогичны соответствующим пунктам решения методом
полной взаимозаменяемости (см. с. 28).
5. Определяем по формуле (3.5) среднее число единиц допуска составляющих
размеров (см. п. 5, с. 29) и из табл. 1.8, ч. 1 находим, что рассчитанное число
единиц допуска соответствует 9-му квалнтету. Предположим, что это не отвечает
экономически рентабельным процессам обработки деталей, поэтому, если изме-
нение конструкции с целью уменьшения числа составляющих звеньев цепи
(как в данном случае) нежелательно, для решения цепи используем метод при-
гонки.
6. Выбираем компенсатор для пригонки. В качестве компенсирующего при-
нимаем 2-е звено (см. рис. 3.12). Требуемую точность исходного звена будем
обеспечивать за счет подрезки (Тпр « 0,05 мм и Тпр< [У2]) колпака-гайки 2
по торцовой поверхности, прилегающей к ротору 1 (см. рис. 3.12).
7. Назначаем допускаемые отклонения на размеры составляющих звеньев.
Установим на составляющие звенья экономически целесообразные допуски
(табл. 3.16).
8. Определяем величину компенсации. По формуле (3.9) находим допуск
замыкающего звена
3
Т{ = 0,39 + 0,39 + 0,46 = 1,24 мм.
1
3.16. Расчетная таблица к рис. 3.12
Обозначение звеньев Возможная финишная технологическая опера- ция Размеры и отклонения, мм Примечания
предвари- тельные окончатель- ные
71 £ А, Л,~ А, Сборка Токарная обработка > » » > 38—0,39 42dt0.195 80±0,23 п+0.з ° 4-0,1 38—0,39 80=Ь0.23 По условию задачи 39813 Тк=1,04 мм 80/а13
По формуле (3.95) определяем величину компенсации
Тк = — [Tj = 1,24 — 0,2 = 1,04 мм.
9. Определяем размер заготовки компенсатора. Средний размер заготовки
компенсатора вычисляем по формуле (3.100), так как компенсирующее звено
входит в число уменьшающих звеньев (см. п. 3, с. 28) и размер компенсатора
уменьшается в процессе пригонки (см. п. 6 и рис. 3.12).
Предварительно определяем среднее отклонение поля допуска замыкающего
звена по формуле (3.15)
А Е = Асз~ (Aci + Ас к) = °- (- 01195 + °) = + 0,195 мм.
Тогда средний размер заготовки компенсатора
с. в. ум = ^2с = ^2 "Ь Ас. к "I" Асе 1 Aczl “Ь ~2~ —
= 42 + 0 4- (+ 0.195) — (+ 0.2) + 1.04 = 42,515 мм.
В рабочем чертеже компенсирующей детали указываем размер 42,515 ± 0,195
или 42^о'з2- Возможный съем металла (при подрезках) Тк = 1,04 мм (см.
рис. 3.20).
МЕТОД РЕГУЛИРОВАНИЯ
Подвижные и неподвижные компенсаторы
Для достижения требуемой точности замыкающего звена используют непо-
движные или подвижные компенсаторы.
В качестве неподвижных компенсаторов обычно применяют комплекты
(наборы) деталей (сменных колец, втулок, шайб и т. д.), подбираемых при сборке,
или наборы прокладок одинаковой (или разной) толщины (см. рис. 3.29—3.32;
3.37). Набор сменных деталей состоит из нескольких групп (ступеней), количе-
ство которых определяется требуемой величиной компенсации Тк и допуском
исходного звена [Т^].
Размеры компенсирующих деталей соседних ступеней должны отличаться
не более чем на величину допуска [Т^], и толщина прокладки s в наборе дол-
жна быть
s^[Tz], (3.106)
При малой величине допуска [Т^] и невозможности обеспечить соотношение
(3.106) применяют прокладки разных (s', s*) близких между собой толщин, ис-
пользуя в сборке разность их размеров (s'> [Tj,], s"> [Т^])
В зависимости от фактически полученной величины компенсации в данной
размерной цепи подбирают сменную деталь соответствующей ступени или изме-
няют (добавляют, убирают) количество прокладок.
В качестве подвижных компенсаторов используют устройства и детали,
за счет регулировки (перемещения или поворота) которых достигается необхо-
димый размер замыкающего звена.
Перемещение (поворот) компенсатора в пределах величины компенсации осу-
ществляется по резьбе, по конической поверхности, эксцентриком, по направляю-
Рис. 3.24
Регулирование осевой игры подшипников происходит за счет переме-
щения резьбовых деталей (см. также рис. 3.23
Компенсатор
Рис. 3.25
Изменение длины тяги достигается поворотом резьбовой
стяжки
Рис. 3.26
Зазоры в отбойном молотке устраняются свинчиванием звена
промежуточного 2 и ствола 1, которые стопорятся штифтом 3.
Штифт устанавливается в одно из отверстий корпуса и прорезь
на промежуточном звене. Число отверстий па единицу меньше
числа прорезей
Компенсатор
т Л.с’ 3,27 Рис. 3.28
Требуемые зазоры достигаются установкой детали, закрепляемой стопорным винтом
Компенсатор
Рис. 3.29
Требуемый зазор обеспечи-
вается подбором компенси-
рующей шайбы
Рис. 3.30
Цепь замыкается шайбой с прорезями различной глубины
Расчет размерных цепей методами неполной взаимозаменяемости
1.14. Система отверстия. Рекомендуемое применение полей допусков валов и отверстий
для образования посадок с зазором в разных интервалах размеров менее 1 мм
(по СТ СЭВ 144 — 76)
Номинальные размеры, мм Основное отверстие Поля допусков валов в посадках
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 > 0,3 > 1 Н4 g4 Л4
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 > 0.3 > 1 Н4 Н4 Н5 14 f4 ef5 fg4 fg4 fgs «4 g5 h4 h4 h5
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 > 0.3 » 1 Н5 Н5 Н6 e5 d6 ef5 e6 /5 f5 e(6 fgb fgs fgb g5 g6 h5 h5 h6
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 » 0.3 » 1 не не Н7 cd7 e6 d7 efd e7 f6 ef7 fgf> fgG Ig7 ho h6 h7
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 » 0,3 » 1 Н7 Н7 Н8 cdB h7 h7 h8
До 0,1 Св. 0,1 до ,03 > 0,3 > 1 Н7 НВ НВ eB dB П f8 efB hB hB
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 > 0,3 » 1 Н9 Ив cd9 e9 d9 ef9 h9 h9
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 » 0,3 > 1 НЮ НЮ cdlO diO diO hlO hlO
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 > 0,3 » 1 НИ НИ All All
Примечания: 1. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала и отверстия, указанных в одной строке. 2. Для одинаковых интервалов указан- ных в таблице диапазонов размеров менее 1 мм приведены поля допусков, обеспе- чивающие примерно одинаковый характер соединений при разных уровнях точно- сти, а для отдельного интервала внутри одного диапазона размеров приведены поля допусков, обеспечивающие различный характер соединений при одинаковом уровне точности. 3. По данной таблице выбираются поля допусков для образования не- обходимых посадок. 4. Предельные отклонения для этих полей допусков выби- раются из табл. 1.27, 1.28, а зазоры для »тих посадок — из табл. 1.44. 5. Приме- нение других посадок и полей допусков (см. табл. 1.13), не указанных для данного интервала размеров, рекомендуется ограничить.
1.16. Система отверстия. Рекомендуемое применение полей допусков валов я отверстий
для образования посадок переходных и с натягом в разных интервалах размеров менее 1 мм
(по СТ СЭВ 144—76) »
Номинальные размеры, мм Основное отверстие Поля допусков валов в посадках
переходных с натягом
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 > 0,3 > 1 Н4 ”7 । । S 1 1
До 0.1 Lb. 0,1 До 0,3 > 0.3 » 1 Н4 Н4 Н5 м 's5 ki 45 m4 m5 n4 n5 p5 ₽4 r5 & 1 1
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 > 0,3 » 1 Н5 нь не V /S5 /s6 45 46 n5 Г16 P5 Рб r5 r6 S> 1 1 s5 u6 a i i
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 » 0,3 > 1 Нб не Н7 Is6 /s6 47 kb 47 u6 z7
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 > 0,3 » 1 Н7 Н? s7 s7 x7 x7
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 * 0.3 * 1 Н7 не 47 48
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 » 0.3 » 1 НВ НВ /,8 /«8 x8 xB z8 ZB
* См примечания к табл. 1.14, а также см. табл. 1. 27; 1.28; 1.30; 1.45; 1.46.
I
I
1.18. Система отверстии. Поли допусков валов и отверстий и их сочетания в посадках с зазором для размеров от 1 до 500 мм
(по СТ СЭВ 144 — 75)
Основное отверстие Валы
Квали- тет Поле допу- ска Квалитет Основные отклонения
а b С cd d e ef f fg g h
Поля допусков в посадках
5 Н5 4 (fg4) * «4 hi
5 (e5) (ef5) • V5) №5) *
6 Н6 5 g5 h5
6 Мб) (e6) (ef6) • Z6 №6) *
7 Н7 6 гб Й6
7 <d7) e7 (ef7) • (7
8 с8 d8 f8
8 НЯ 7 n (£7) h7
8 с8 d8 «8 M/8) • f8 h8
9 (09) (*9) (с9) (cd9) * d9 e9 f9 h9
Допуски и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
Мягкой
Продолжение табл. 1.16
Основное отверстие Валы
Квали- тет Поле допу- ска Квалитет Основные отклонения
а Ь С cd d t ef f fg g ft
Поля допусков в посадках
9 Н9 8 c8 f8 ft8
9 (09) (69) (с9) (cd9) * d$ e9 ft9
10 НЮ 10 diO ftlO
11 НИ 11 011 fell сП dll ftll
12 Н12 12 612 ftl2
Примечания:!. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала н отверстия, указанных в одной строке; напри- мер, H6/g5; Н7//7; Hll/dll. 2. Допускаются посадки, образованные другими сочетаниями полей допусков валов по табл, 1.16 с полями допусков основных отверстий или с полями допусков отверстий по табл. 1.23 и 1.24. | | — предпочтительные поля допусков (первоочередного применения); ( ) — поля допусков из дополнительного ряда (ограниченного применения). * Поля допусков предусмотрены только для размеров от 1 до 10 мм.
Единая система допусков и посадок СЭВ
1.17. Система отверстия. Поля допусков валов н отверстий и их сочетания в посадках переходных и с натягом
прн размерах от 1 до 500 мм (по СТ СЭВ 144—75)
Основное отверстие Валы
Квалитет Поле допу- ска Квалитет Основные отклонения
Л i * 1 т | п 1 Р 1 г | з 1 7 1 u V x 1 2 za zb 2C
Поля допусков в посадках
переходных с натягом
5 Н5 4 ч4 *4 mi П4 (р4)
6 W6 5 's5 (/5) 65 т5 п5 р5 г5 s5 ((5) • (u5)
6 (U6) (рб)
7 Н7 6 's6 (/6) *г6 тб пб рб гб Зб /6 • (u6) (Рб)
7 (р7) (г7) s7 (17) * U7 (07) (*7)
8 Н8 7 'з7 (/7) 67 т7 п7 s7
8 (s8) u8 X8 z8 (zatt ** (zbM *• (zc8) ♦*
Примечания: 1. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала и отверстия, указанных в одной строке, напри- мер Н7/*6; Н&/х8. 2. Допускаются посадки, образованные другими сочетаниями полей допусков валов по табл. 1.17 с полями допусков основных отверстий илн полями допусков отверстий по табл. 1.23 и 1.24. I | — предпочтительные поля допусков (первоочередного применения); ( ) — поля допусков нз дополнительного ряда (ограниченного применения). * Поля допусков предусмотрены только для размеров св. 24 до 500 мм. • * Поля допусков предусмотрены только для размеров от 1 до 18 мм.
Допуски и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
J.fS. Система отверстия. Поля допусков валов и отверстий в посадках при размерах св. 500 до 3150 мм
(по СТ СЭВ 144—75)
Основное отверстие Валы
Квалитет Поле допу- ска Квалитет Основные отклонения
С cd 1 e h Is m n p и V
Поля допусков в посадках
с зазором переходных e натягом
6 Н6 6 g6 • hb * ls6‘ kb • mb • nb *
7 Н1 о ft g6 hb 's6 66 mb nb pb rb sb tb ub
el {1 g7 •17 Is7 67 nl pl <7 si 7 ul v7
8 Н8 7 el П g7 hl I,7 67 nl rl si tl ul v7
8 d8 e8 18 hb tb u8 P8
9 Н9 8 d8 e8 /8 h8 <8 и» w8
9 d9 e9 /9 69
10 НЮ 10 diO 610
И НИ 11 С11 cdli dll hl!
12 Н12 12 hl 2
Примечания: 1. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала и отверстия, указанных в одной строке, напри- мер Н7/..7; H8IKI-, Hll/dll. 2. Допускаются посадки, образованные другими сочетаниями полей допусков валов по табл. 1.18 с полямв допусков основных отверстий или полями допусков отверстий по табл. 1.25. * Поля допусков в посадках, приведенных в дополнение к рекомендуемым посадкам по СТ СЭВ 144—75.
Единая система допусков и посадок СЭВ
1.19, Система отверстия. Поля допусков валов и отверстий и их сочетания в посадках
при размерах св. 3150 до 10 000 мм (по СТ СЭВ 177—75)
Основное отверстие Валы
Квали- тет Поле допус- ка Квалитет Основные отклонения
С cd d t ft Г r s 7 u
Поля допусков в посадках
с зазором с натягом
b Н6 6 ft6 рб r6 s6 76 u6
7 Н7 7 e7 /7 Л7 p7 r7 s7 17 u7
8 нъ 8 <78 e8 18 ft8
9 нэ 9 <79 e9 ft9
10 Hid 10 <10 cdld <710 ft! 0
в ни 11 С11 cdll ftll
Примечания: 1. Переходные посадки не предусмотрены. 2. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала я отверстия, указанных в одной строке, например Н7/е7, HlO/diO. 3. Допускаются посадки, образованные другими сочета- ниями полей допусков валов по табл. 1.19 с полями допусков основных отверстий или полями допусков отверстий по табл. 1.26.
Допуски и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
1.20. Система вала. Поля допусков валон и отверстий и их сочетания в посадках при размерах менее 1 мм
(по СТ СЭВ 1 44 — 75)
Отверстия
Основной
вал
Квалитет Поле допус- ка Квалитет Основные отклонения
CD D £ EF F FG ° Zs К м N P X Z
Поля допусков в посадках
с зазором переходных || с натягом
4 м 4 Fi FGi C4 H4 K4 Mi Ni Pi
5 Кб 5 £5 EFb F5 FG5 G5 H5 Js5 Кб Мб N5 P5 U 5
6 Аб 6 D6 £6 EFB F6 FG6 G6 H6 Js6 Кб N6 P6 £6 S6 (76
7 Л7 7 CD 7 D7 £7 EFl Fl FG7 H7 Л7 KI S7 X7 Z7
8 Л8 8 CD 8 D8 £8 EFS FB H3 J ,8 кв XB ZB
9 Л9 9 CD9 D9 £9 EF? H?
10 ЛЮ 10 CD10 DIO H\C
11 ЛИ И Hl 1
Примечания: 1. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала и отверстия, указанных в одной строке, напри-
мер £6/Л6; K7)h7\ Х8/Л8. 2. Допускаются посадки, образованные другими сочетаниями полей допусков отверстий по табл. 1.20
с полями допусков основных валов или полями допусков валов по табл. 1.13. 3. Рекомендуемое применение полей допусков для
образования посадок в разных интервалах размеров менее 1 мм дано в табл. 1.21 и 1.22.
Единая система допусков и посадок СЭВ
1.21. Система вала. Рекомендуемое применение полей допусков валов и отверстий для
образования посадок с зазором в разных интервалах размеров менее 1 мм
(по СТ СЭВ 144 — 75) *
Номинальные размеры, мм Я с С a 5g И Поля допусков отверстий в посадках
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 » 0,3 » 1 5 1 1 G4 i । 5
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 » 0,3 » 1 Ы h5 F4 F4 EF5 FG4 FG4 FG5 64 G4 G5 H4 H4 Hb
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 » 0,3 > 1 h5 hb ho E5 DO EF5 E0 F5 F5 EF6 FG5 FG5 FG6 G5 65 66 Hb Hb Hb
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 > 0,3 » 1 hb h6 h7 CD 7 E6 D7 EF6 E7 F6 F6 EF7 FG6 FG6 FG7 Hb Hb H7
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 » 0,3 > 1 M h7 h8 CD 8 H7 Hl Н»
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 » 0,3 > 1 M h8 h8 £8 DS F7 F8 EF8 Hb Hb
До 0,1 Св. 0,1 до 0,3 » 0.3 » 1 h9 h9 CD 9 E9 D9 EF9 H9 H9
До 0.1 Св. 0,1 до 0.3 » 0.3 » 1 hlO *10 CD 10 D10 DIO HlO HlO
До 0.1 Св. 0,1 до 0,3 > 0.3 а 1 hit hll Hll Hll
• См. примечания к табл. 1.14, а также табл. 1.35 ; 1.36 и 1 44
1.22. Система вала. Рекомендуемое применение полей допусков валов и отверстий для
образования посадок переходных и с натягом в разных интервалах размеров менее 1 мм
(по СТ СЭВ 144 — 75) *
Номинальные о 5 СО Поля допусков отверстий в посадках
размеры, мм Осно вал переходных с натягом
До 0.1 в— — —
Св. 0,1 до 0,3 — — —
> 0,3 » 1 hi V К4
До 0,1 М Js4 — — — — —
Св. 0,1 до 0,3 hi К4 Mi N4 — Р4
» 0.3 » 1 h5 J J КЪ М5 N5 РЪ Кб S5
До 0,1 h5 Л5 — — — — —
Св. 0.1 до 0,3 h5 's5 К5 N5 Р5 R5 S5 —
» 0,3 » 1 h6 Js* Кд N6 Р6 R6 S6 <76 Z6
До 0,1 h6 Js* —
Св. 0,1 до 0,3 h6 JSG Кб <76
• 0,3 > 1 hl Js7 К1 Z7
До 0.1 — —
Св. 0,1 до 0,3 h.1 S1 Х7
» 0,3 » 1 hi S1 XI
До 0,1 == »—
Св. 0,1 до 0,3 hl К1
» 0,3 » 1 h8 Кб
До 0.1 — — — —
Св. 0,1 до 0,3 h8 J,6 Х8 Z8
» 0,3 » 1 h8 J.8 Х8 Z8
* См. примечания к табл. 1 .14, а также табл 1.35; 1.37; 1.38; 1.45 и 1.46.
1.23. Система вала. Поля допусков валов и отверстий и их сочетания в посадках с зазором для размеров от 1 до SO мм
(по СТ СЭВ 144—75)
Основной вал Отверстия
Квалитет Поле допус- ка Квали- тет Основные отклонения
/4 В С CD D Е EF 5 5G 6 Н
Поля допусков в посадках
4 /14 5 (55) (5G5) • G5 Н5
5 55 5 (55) (555) • (55) (5G5) •
6 (56) (5G6) ’ G6 Н6
7 57
6 56 6 (Об) (56) (556) • (56) (5G6) •
7 (07) (£7) 57 G7 Н7
8 (С8) D8 Е8 58
7 Л7 7 (07) (57) (557) * 57
8 (08) D8 58 58 Н8
Лописки о посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
Продолжение табл. 1.23
Основной вал Отверстия
Квалитет Поле допу- ска Квали- тет Основные отклонения
А В С CD D Е EF F FG G Н
Поля допусков в посадках
8 /18 8 D8 Е8 (EF8) * F8 Н8
9 (49) (В9) (С9) (CD9) * D9 Е9 F9 Н9
9 Л9 9 (Л9) (Д9) (С9) (CD9) * D9 Е9 F9 Н9
10 D10 НЮ
10 /110 10 D10 (ЕЮ) НЮ
11 /ill 11 411 В11 СИ Dll НИ
12 /112 12 В12 Н12
Примечания:!. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала и отверстия, указанных в одной строке, напри-
мер G5/n4; F7lh6\ D1l//il 1. 2. Допускаются посадки, образованные другими сочетаниями полей допусков отверстий по табл. 1.23
с полями допусков основных валов или с полями допусков валов по табл. 1.16 и 1.17.
I | — предпочтительные поля допусков (первоочередного применения); ( ) — поля допусков из дополнительного ряда
(ограниченного применения).
* Поля допусков предусмотрены только для размеров от 1 до 10 мм.
Единая система допусков и посадок СЭВ
w
1.24. Система вала. Поля допусков валов и отверстий и их сочетания в посадках переходных н с натягом
при размерах от 1 до 500 мм (по СТ СЭВ 144 — 75)
Основной вал Отверстия
Квалитет Поле допу- ска Квалн- тет Основные отклонения
А J 1 К М N Р * S Т и Z
Поля допусков в посадках
переходных | с натягом
4 Л4 5 А5 К5 М5 N3 (Р5)
5 Л5 6 Js* (J6) Х6 Мб /V6 Р6 (Я6) (S6) (Тб) *
6 №6 7 Л7 (J7> К7 М7 N7 р, R7 S7 Т7 • (U7)
7 Л7 8 Л8 (J’S) К8 М8 N8 <Р8) (Я8) U8 (28) “
8 h8 9 (А/9) (Р9)
9 Л9 9 (W9) (Р9)
Пр и меч ан н н: 1. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала и отверстия, указанных в одной строке, напри- мер Х5/Л4; Р7/Л6. 2. Допускаются посадки, образованные другими сочетаниями полей допусков отверстий по табл. 1.24 с полями допусков основных валов или полями допусков валов по табл. 1.1G и 1.17. 1 | — предпочтительные поля допусков (первоочередного применения); ( ) — поля допусков из дополнительного ряда (ограниченного применения). * Поля допусков предусмотрены только для размеров св. 24 до 500 мм. • • Поле допуска предусмотрено только для размеров от 1 до 18 мм.
Допуски и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
1.25. Система вала. Поля допусков валов и отверстий в посадках при размерах св. 500 до 3150 мм
(по СТ СЭВ 144—75)
Основной вал Отверстия
Квалитет Поле допус- ка Квалитет Основные отклонения
С CD D Е с G * М N Р 1 R 1 S Т и
Поля допусков в посадках
с зазором переходных с натягом
6 Л6 6 G6 Нй •м Кй Мй N6
7 Е7 F7 G7 Н7 Л7 К7 М7 N7 Р7 R7 S7 Т7
7 Л7 7 Е7 F7 G7 Н7 Л7 К7 М7 N7 Р7 R7 57 Т7
8 D6 Ей F8 Нй У8
8 Л8 8 D6 Ей F8 Нй ий
9 D9 Е9 F9 Н9
9 Л9 9 D9 Е9 F9 Н9
10 ЛЮ 10 D10 НЮ
11 All 11 СП CDU Dll НИ
12 Л12 12 Н12
Примечания: 1. Посадка образуется сочетанием полей допусков вала и отверстия, указанных в одной строке, напрн
мер Е7/Л7; К7/hf>; D1 l/hl 1. 2. Допускаются посадки,образованныедругнми сочетаниями полей допусков отверстий потабл. 1.25
с полями допусков основных валов или полями допусков валов по табл. 1.18.
Единая система длине ко в и посадок СЭВ
1.26. Система вала. Поля допусков валов и отверстий и их сочетания в посадках с зазором
при размерах св. 3150 до 10 000 мм (по СТ СЭВ 177 — 75)
Основной вал Отверстия
Квалитет Поле допуска Квали- тет Основные отклонения
С CD D E F
Поля допусков в посадках
6 /16 6 H6
7 /17 7 El Fl HI
8 . /18 8 D8 E8 F8 H8
9 719 9 D9 E9 HS
10 /110 10 сю CD 10 D10 H10
11 /111 11 СП CD 11 Hll
Примечания: 1. Посадки переходные и с натягом не предусмотрены. 2. Посадка образуется Сочетанием полей допусков вала и отверстия, указанных в одной строке, например £7//i7; D 10/hlO. 3. Допускаются посадки, образованные другими сочетаниями полей допусков отверстий по табл. 1.26 с полями допусков основных валов или полями допусков валов по табл. 1.19.
Большое количество полей допусков для малых размеров объясняется тем,
что в системе ИСО и ЕСДП СЭВ влияние номинального размера на характер
и точность соединения при размерах менее 3 мм учитывается не изменением пре-
дельных отклонений для данного поля допуска, а переходом, когда это необхо-
димо, на другое поле допуска. В связи с этим в СТ СЭВ 144—75 даны рекомен-
дации по ограничению выбора полей допусков в зависимости от номинального
размера, для чего все размеры менее 1 мм сгруппированы в три вспомогательных
нн>ервала: до 0,1 мм, свыше 0,1 до 0,3 мм и свыше 0,3 до 1 мм (рекомендуемое при-
менение полей допусков валов и отверстий для образования посадок с зазором
в разных интервалах размеров менее 1 мм см. в табл. 1.14, 1.15 и 1.21, 1.22).
Эти рекомендации составлены с учетом опыта применения системы ОСТ
(ГОСТ 3047—66 и ГОСТ 8809—71, в них допуски и предельные отклонения при
олном и том же поле допуска устанавливались в зависимости от номинального
размера).
Применение в соответствующих интервалах размеров полей допусков, не
указанных в табл. 1.14, 1.15 и 1.21, 1.22, но содержащихся в табл. 1.13 и 1.20,
должно быть ограничено.
Поля допусков для валов и отверстий при размерах от 1 до 500 мм при-
ведены в табл. 1.16, 1.17 и 1.23, 1.24.
В СТ СЭВ 144—75 эти поля разделены на два ряда:
первый приведен в основной части стандарта СЭВ (основной ряд) и на его
применение не налагается никаких ограничений;
второй содержит дополнительные поля допусков (дополнительный ряд)
и приведен в приложении к СТ СЭВ 144—75.
Основной ряд содержит поля допусков, необходимые для обеспечения всех
общих потребностей машино- и приборостроения в посадках. В него включены
почти все поля по рекомендации ИСО Р 1829, на которые должна ориентиро-
ваться промышленность других стран мира. Он содержит практически все поля
допусков, необходимые для замены системы ОСТ.
Из основного ряда выделен еще более узкий отбор предпочтительных полей
допусков, рекомендуемых для первоочередного применения. На их основе можно
обеспечить до 90—95% всего применения посадок, в наибольшей степени унифи-
цировать Изделия и сократить номенклатуру размерных инструментов и калибров.
Предпочтительные поля допусков будут обеспечиваться специализированным
инструментальным производством в первую очередь. Все предпочтительные поля
допусков по ЕСДП СЭВ являются также предпочтительными и по ИСО Р 1829,
за исключением полей Й8 и dll, которые получили значительное распростране-
ние в промышленности стран — членов СЭВ и близки к прежним предпочти-
тельным валам С3 = Вя и Xt по системе ОСТ. Набор предпочтительных по-
лей допусков отверстий уменьшен по сравнению fc валами и включает, главным
образом, основные отверстия, так как посадки в системе вала применяют
реже.
Дополнительные поля допусков являются полями ограниченного приме-
нения. Они могут использоваться только в технически и экономически обосно-
ванных случаях, если применение полей допусков из основного ряда не позво-
ляет обеспечить требований, предъявляемых к изделию. Дополнительный ряд
образует резерв ЕСДП СЭВ и содержит в основном поля допусков для специаль-
ных случаев применения, например для особо точных подшипников жидкостного
трения, для подвижных соединений, работающих в температурном режиме,
отличающемся от нормального, для специальных посадок с натягом, для отдель-
ных посадок в точной механике (при размерах до 10—18 мм), для шпоночных
соединений и др.
Ряды полей допусков по ЕСДП СЭВ для валов и отверстий при размерах
свыше 500 до 3150 мм приведены в табл. 1.18 и 1.25, а при размерах свыше 3150
до 10 000 мм — в табл. 1.19 и 1.26.
Для больших размеров предпочтительные поля допусков не выделены,
так как набор полей допусков и без того ограничен по сравнению с диапазоном
средних размеров, а размерный инструмент и предельные калибры применяют
крайне редко.
Поля допусков для несопрягаемых размеров
Несопрягаемые размеры в зависимости от уровня функциональных тре-
бований, предъявляемых к ним, могут изготавливаться по любому из квали-
тетов ЕСДП СЭВ (числовые значения допусков по ЕСДП СЭВ приведены
в табл. 1.8).
Для несопрягаемых размеров в СТ СЭВ 144—75 и СТ СЭВ 177—75
в каждом из квалитетов предусмотрены поля допусков с односторонним (в «тело»
материала) расположением относительно номинального размера (поля, обозна-
чаемые буквой й для валов и Н для отверстий, например, ЙЗ, Й7, Й14; /73, 7/7,
7714) или симметричные, обозначаемые буквами /8 для валов и Jt для отверстий
(например, /s3, js7, /,14; ЛЗ, Js7, Js14).
ПОСАДКИ
Посадки в ЕСДП СЭВ носят рекомендуемый характер. Они приведены в ин-
формационных приложениях к СТ СЭВ 144—75 и СТ СЭВ 177— 75 в виде ре-
комендаций по образованию посадок из стандартных полей допусков. Посадки,
как правило, должны назначаться в системе отверстия или системе вала. Приме-
нение системы отверстия предпочтительно.
Посадки в системе отверстия в различных диапазонах номинальных раз-
меров приведены в табл. 1.13—1.19, а посадки в системе вала — в табл. 1.20—
1.26. Для размеров менее 1 мм приведены рекомендации по применению полей
допусков в трех интервалах номинальных размеров, позволяющие получить
подобные посадки для разных размеров (см. стр. 76).
Рекомендации по образованию посадок предусматривают рациональные
сочетания допусков (квалитетов) отверстия и вала в посадке:
при размерах менее 1 мм и свыше 3150 мм рекомендуется сочетание отверстия
И вала с одинаковыми допусками (одного и того же квалитета);
при размерах от 1 до 3150 мм в большинстве посадок более точных квалитетов
по технологическим соображениям для отверстия рекомендуется больший допуск
(на один квалитет грубее), чем для вала.
В 9—12 квалитетах рекомендуются посадки с одинаковыми допусками от-
верстия и вала.
При размерах от 1 до 500 мм посадки, образованные наиболее рациональ-
ными сочетаниями предпочтительных полей допусков, указаны как предпочти-
тельные посадки, которые рекомендуется назначать в первую очередь.
Кроме посадок, указанных в табл. 1.13—1.26, в технически обоснованных
случаях допускаются другие посадки, образованные из полей допусков по
ЕСДП СЭВ. Это могут быть либо посадки в системе отверстия или вала, но
с другими сочетаниями квалитетов отверстия и вала (как правило, допуски от-
верстия и вала не должны отличаться более, чем на два квалитета), либо посадки,
не относящиеся ни к системе отверстия, ни к системе вала («внесистемные»,
например, F3lf7, P7lt£>).
ТАБЛИЦЫ ПРЕДЕЛЬНЫХ ОТКЛОНЕНИЙ ОТВЕРСТИЙ И ВАЛОВ
В табл. 1.27—1.34 приведены значения предельных отклонений для полей
допусков по ЕСДП СЭВ, образующих посадки в системе отверстия, а в табл. 1.35—
1.42—значения предельных отклонений по ЕСДП СЭВ, образующих посадки
в системе вала при размерах соединений до 10 000 мм.
В этих таблицах для каждого интервала размеров верхние отклонения по-
мещены над нижними.
Предельные отклонения для полей допусков несопрягаемых размеров
(обозначаемых буквами h, Н, js и Js) в тех квалитетах, которые не вошли
в табл. 1.27—1.42, могут быгь получены непосредственно по табл. 1.8 следу-
ющим образом:
для полей h верхнее отклонение равно нулю, а нижнее — допуску соответ-
ствующего квалитета со знаком минус;
для полей Н верхнее отклонение равно допуску со знаком плюс, а нижнее —
равно нулю;
для полей js и Js предельные отклонения равны половине допуска со зна-
ками «±»; если допуск в микрометрах выражается нечетным числом, то его по-
ловинное значение округляется до ближайшего меньшего числа, за исключе-
нием квалитетов точнее 7-го, для которых такое округление обычно не произ-
водят.
Предельные отклонения размеров с «большими» допусками (от 12-го квали-
тета и грубее), которые в основном относятся к иесопрягаемым размерам, при-
ведены в табл. 1.43.
Предельные отклонения в системе отверстия при размерах до 500 мм
1.27. Система отверстия. Предельные отклонения основных отверстий
при размерах до 500 мм (по СТ СЭВ 144—75)
Схема расположения полей допускай
Номинальные размеры, мм Поля допусков основных отверстий
Н4 Н5 Н6 ' н‘ | «9 НЮ НИ Н12
ES Предельные отклонения мкм Е1
До 1 +3 0 +4 0 + 6 0 + 10 0 + 14 0 + 25 0 +40 0 +60 0 —
От 1 до 3 +3 0 +4 0 + 6 0 + 10 0 + 14 0 + 25 0 + 40 0 + 60 0 + 100 0
Св. 3 до 6 +4 0 + 5 0 +8 0 + 12 0 + 18 0 +30 0 +48 0 + 75 0 + 120 0
Св 6 до 10 +4 0 +6 0 +9 0 + 15 0 + 22 0 + 36 0 + 58 0 + 90 0 + 150 0
Св. 10 до 18 + 5 . 0 + 8 0 + 11 0 + 18 0 + 27 0 + 43 0 + 70 0 + 110 0 + 180 0
Св. 18 до 30 +6 0 +9 0 + 13 0 + 21 0 + 33 0 + 52 0 + 84 0 + 130 0 + 210 0
Св. 30_ др 50 +7 . 0 + 11 0 + 16 0 + 25 0 +39 0 +62 0 + 100 D + 160 0 + 250 0
Св. 50 до 80 + 8 0 + 13 0 + 19 0 +30 0 +46 0 + 74 0 + 120 0 + 190 0 + 300 0
Св. 80 до 120 + ю 0 + 15 0 + 22 0 +35 0 + 54- 0 + 87 0 + 140 0 + 220 0 + 350 0
Св 120 до 180 + 12 0 + 18 0 + 25 0 + 40 0 + 63 0 + 100 0 + 160 0 + 250 0 +400 0
Св. 180 до 250 +14 0 +20 0 +29 0 +46 0 -+72 0 +115 0 +185 0 +290 0 +460 0
Св. 250 до 315 +16 0 +23 0 +32 0 +52 0 +81 0 +130 0 +210 0 +310 0 +520 0
Св 315 до 400 +18 0 +25 0 +36 0 +67 0 +140 0 +230 0 +360 0 +570 0
Св. 403 до £00 +20 0 +27 0 +40 0 +63 .0 1+?' I +155 1 0 +260 0 +400 0 +630 0
| | — предпочтительные моля допусков прн размерах от 1 до 500 мм.
1.28. Система отверстия. Предельные отклонения валов для посадок с зазором при
размерах до Б00 мм (по СТ СЭВ 144—75)
~ Спека раттепя попей допуски}
При размерах менее torn
мхм
10 - №
От
to
20
30
НО
У7//////777Л
9
MKH
.50 -
Схема расломшеш полей допускай
При размера! от fВо 500мм
(для интервала 50-05мм)
От
50
too
15В
но
B^f5 ffl
ез
* aW n5^
|?7
eo - ano
да[- »
W0
500
jSl ЕЗ-поля допуска
оаюйннх отверста
Доминиптыые поля Попуска! Нахой;
^®Г и-йпразмеров до 500т
H5 JjO
Номи-
нальные
размеры,
мм
Квалнтеты
4 5
Поля допусков валов
(fit (/«4) в4 54 (е5) (е/5) (/5) (Zfi5> «5 hB
п tS Предельные отклонения г . мкм г с
До 1 —6 — 9 — 4 — 7 —2 —5 0 — 3 — 14 — 18 — 10 — 14 —6 — 10 1 1 05 сч <о 1 1 0 — 4
От 1 ДО з — 6 — 4 —2 0 — 14 — 10 —G —4 — 2 0
— 9 — 7 —5 — 3 — 18 — 14 — 10 — 8 — 6 — 4
Св 3 до (5 — 10 — 6 — 4 0 -20 — 14 — 10 —6 — 4 0
— 14 — 10 —8 — 4 — 25 — 19 — 15 — 11 —9 —6
Сп 6 до 10 — 13 — 8 . 1ч 0 — 25 — 18 — 13 — 8 -5 0
— 17 — 12 — 9 — 4 —31 — 24 — 19 — 14 — 11 — 6
Продолжение табл 1 28
Номи- нальные размеры, мм Квалитеты
4 5
Поля допусков валов
(И) в4 /14 (15) <е/5) (/Б) С/вБ) /15
л es Предельные отклонения , мкм
Св. 10 до 18 — 16 — 21 — —6 — 11 0 —5 — 32 —40 — — 16 —24 —6 — 14 0 — 8
Св. 18 до 30 — 20 — 26 — —7 — 13 0 — 6 —40 —49 — —20 — 29 — —7 — 16 0 — 9
Св. 30 до 50 — 25 — 32 —9 — 16 0 —7 —50 — 61 — — 25 —36 — —9 — 20 0 — 11
Св. 50 до 80' — 30 — 38 — — 10 — 18 0 — 8 — 60 —73 — —30 —43 — — 10 —23 0 — 13
Св. 80 до 120 — 36 —46 — — 12 — 22 0 — 10 —72 —87 -5 — 36 —51 — — 12 — 27 0 — 15
Св. 120 до 180 — 43 —55 — — 14 — 26 0 — 12 —85 — 103 —43 —61 — — 14 — 32 0 — 18
Св. 180 до 250 — 50 —64 — — 15 — 29 0 — 14 — 100 — 120 — —50 — 70 — — 15 -35 0 — 20
Св. 250 до 315 —56 —72 — — 17 —33 0 — 16 — ПО — 133 — — 56 —79 — — 17 — 40 0 — 23
Св 315 до 400 —62 — 80 — — 18 —36 0 — 18 — 125 — 150 — —62 — 87 — — 18 — 43 0 — 25
Св. 400 до 500 1 — 68 — 88 — — 20 — 40 0 — 20 — 135 — 162 — — 68 — 95 — — 20 — 47 0 — 27
Продолжение табл. 1.28
Номинальные размеры, мм Квалитет
6
Поля допусков валов
(d6) (еб) (ef6) /6 V«6) | fi6 86
Предельные отклонения мкм \
До 1 — 20 — 26 — 14 — 20 — 10 — 16 —6 — 12 — 4 — 10 — 2 —8 0 —6
От I до 3 — 20 —26 — 14 — 20 — 10 — 16 —6 — 12 —4 — 10 —2 — 8 0 — 6
Св 3 до 6 —30 — 38 —20 —28 — 14 —22 — 10 — 18 —6 — 14 —4 — 12 0 —8
Св. 6 до 10 — 40 —49 — 25 — 34 — 18 —27 — 13 —22 — 8 — 17 — 5 — 14 0 — 9
Св. 10 до 18 —50 —61 —32 —43 — — 16 — 27 — —6 — 17 0 — 11
Св. 18 до 30 —65 -78 —40 — 53 — — 20 —33 — —7 —20 0 a1 — 13
Св. 30 до 50 —80 —96 —50 —66 — —25 —41 — —9 —25 0 -16
Св. 50 до 80 — 100 — 119 —60 — 79 — — 30 —49 — — 10 — 29 0 — 19
Св. 80 до 120 — 120 — 142 —72 —94 — — 36 — 58 — — 12 — 34 0 — 22
Св. 120 до 180 — 145 — 170 —85 — 110 — —43 — 68 — — 14 —39 0 — 25
Св. 180 ДО 250 — 170 — 199 — 100 — 129 — — 50 — 79 — — 15 — 44 0 — 29
Св. 250 до 315 — 190 —222 -11 -142 — —56 —88 — — 17 —49 0 -32
Св. 315 до 400 — 210 —246 — 125 — 161 — — 62 -98 — — 18 — 54 0 -36
Св. 400 до 500 .. — 230 -270 — 135 — 175 — -68 -108 — — 20 —60 0 —40
Продолжение табл 1.28
Номи- нальные размеры, мм Квалитет
7
Поля допуске валов
cd7 W7) е7 ♦В/71 17 >g7 <в7) 87
г, Предельные отклонения мкм ел
До 1 —34 —44 — 20 —30 — м — 24 — 10 — 20 со СО — 1 1 — 4 — 14 — 0 — 10
От 1 до 3 — — 20 — 30 — 14 — 24 — 10 — 20 —6 — 16 — — 2 — 12 0 — 10
Св. 3 до 6 — -30 -Л-42 —20 —32 — 14 -26 — 10 -22 — — 4 — 16 0 — 12
Св 6 до 10 — — 40 —55 — 25 —40 — 18 — 33 — 13 — 28 — — 5 — 20 0 — 15
Св 10 ДО 18 — — 50 —68 —32 — 50 — — 16 — 34 — — 6 — 24 0 — 18
Св. 18 до 30 — —65 —86 —40 —61 — —20 — 41 — —7 — 28 0 — 21
Св 30 До 60 — — 80 — 105 — 50 —75 —25 — 60 — —9 — 34 0 —25
Св. 60 до 80 — —100 — 130 —60 —90 — —30 —60 — — 10 — 40 0 —30
Св. 80 до 120 — — 120 — 155 —72 — 107 — —36 —71 — — 12 —47 0 —35
Св. 120 ДО 180 — — 145 — 185 — 85 — 125 — — 43 —83 — — 14 — 54 0 —40
Св. 180 до 250 — — 170 —216 — 100 — 146 — —60 —96 — — 15 —61 0 — 46
Св. 250 до 315 — — 190 — 242 — 110 — 162 — —56 — 108 — — 17 —69 0 — 52
Св 315 до 400 — —210 — 267 — 125 — 182 — —62 — 119 — — 18 —75 0 — 57
Св. 400 до 500 — — 230 — 293 — 135 — 198 — —68 — 131 — — 20 — 83 0 —63
Продолжение табл. 1.28
Номи- нальные размеры, мм Квалнтеты
8 9
Поля допусков валов
с8 cdS d8 ей (e/8) re A8 (o9) (69) (c9)
— es Предельные отклонения .» мкм el
До 1 — —34 —48 —20 —34 — 14 —28 — 10 —24 —6 —20 0 — 14 — — —
От 1 до 3 —60 —74 - —20 —34 — 14 —28 —10 —24 —6 —20 0 — 14 —270 —295 — 140 — 165 —60 — 85
Св. 3 до 6 —70 — 88 — —30 —48 — 20 —38 — 14 —32 — 10 —28 0 — 18 —270 —300 — 140 — 170 —70 — 100
Св 6 до 10 — 80 — 102 — — 40 —62 — 25 —47 — 18 —40 — 13 —35 0 —22 —280 —316 -150 — 186 —80 — 116
Св. 10 ДО 18 — 95 — 122 — — 50 —77 —32 — 59 — — 16 —43 0 —27 — 290 —333 — 150 — 193 —95 — 138
Св. 18 до 30 -110 — 143 — —65 —98 —40 —73 — —20 — 53 0 —33 —300 —352 -160 — 212 — 110 — 162
Св 30 ДО 40 — 120 — 159 — —80 — 119 — 50 — 89 — — 25 -64 0 —39 —310 —372 -170 —232 — 120 — 182
Св 40 до 50 — 130 -169 — —80 — 119 — 50 — 89 — —25 —64 0 —39 —320 —382 — 180 —242 — 130 — 192
Св. 50 до 65 — 140 — 186 — -100 — 146 -60 — 106 — —30 — 76 0 —46 —340 —414 — 190 -264 — 140 — 214
Св 65 до 80 — 150 — 196 —• -100 — 146 — 60 — 106 — -30 —76 0 —46 — 360 — 434 — 200 — 274 — 150 —224
Св 80 до 100 — 170 —224 — — 120 — 174 —72 — 126 — —36 -90 0 -54 —380 — 467 —220 -307 -170 — 257
Св 100 до 120 — 180 —234 — — 120 — 174 — 72 — 126 — —36 —90 0 —54 —410 —497 —240 —327 — 180 —267
Продолжение табл. 1.28
Номи- нальные размеры, мм Квалнтеты
8 | 9
Поля допусков валов
с8 cd8 t/8 еЪ (е/8) f8 | 88 (а9) (69) (с9)
п es Предельные отклонения мкм
Св. 120 до 140 — 200 —263 — — 145 — 208 — 85 — 148 — —43 — 106 0 —63 —460 — 560 — 260 —360 —200 —300
Св. 140 до 160 — 210 — 273 — — 145 — 208 — 85 — 148 — — 43 — 106 0 —63 — 520 —620 — 280 —380 — 210 —310
Св 160 до 180 —230 —293 — — 145 — 208 — 85 — 148 — — 43 -106 0 —63 —580 — 680 —310 —410 — 230 —330
Св 180 до 200 —240 —312 — — 170 — 242 — 100 — 172 — -50 — 122 0 —72 —660 — 775 — 340 -455 — 240 —355
Св. 200 до 225 —260 —332 т — 170 — 242 — 100 — 172 — — 50 — 122 0 —72 —740 — 855 — 380 —495 —260 —375
Св. 225 до 250 —280 —352 — — 170 — 242 — 100 — 172 — —50 — 122 0 —72 —820 —935 — 420 —535 — 280 —395
Св 250 до 280 —300 —381 — — 190 —271 — ПО — 191 — — 56 — 137 0 —81 —920 — 1050 — 480 —610 —300 —430
Св 280 до 315 -330 — 411 — — 190 — 271 -ПО — 191 — — 56 — 137 0 — 81 -1050 — 1180 —540 — 670 —330 —460
Св. 316 до 355 —360 —449 — — 210 — 299 — 125 — 214 — — 62 —151 0 — 89 — 1200 —1340 —600 —740 —360 —500
Св 355 ДО 400 —400 —489 — — 210 —299 — 125 —214 — -62 — 151 0 — 89 -1350 -1490 -680 — 820 —400 —54 0
Св. 400 до 450 —440 —537 — — 230 — 327 — 135 —232 —68 — 165 0 —97 -1500 — 1655 —760 —915 —440 —595
Св. 450 до 500 —4 80 — 577 — — 230 — 327 — 135 — 232 — —68 — 165 0 —97 -1650 — 1805 — 840 — 995 —480 — 635
Продолжение табл. 1.28
Номинальные размеры, мм Квалнтеты
9 10
Поля допусков валов
(Cd9) d9 е9 ef9 '° А9 cd 10 diO МО
€S Предельные отклонения мкм ei
До 1 —34 — 59 —20 —45 — 14 —39 — 10 —35 — 0 —25 —34 —74 —20 —60 0 —40
От 1 до 3 —34 —59 —20 —45 — 14 —39 — —6 —31 0 —25 — — 20 —60 0 —40
Св. 3 до 6 — 46 —76 —30 —60 — 20 —50 — — 10 —40 0 —30 — —30 —78 0 —48
Св. 6 др 10 —56 —92 —40 —76 —25 —61 — — 13 —49 0 —36 — —40 —98 0 —58
Св. 10 до 18 - —50 —93 —32 —75 - — 16 — 59 0 —43 — -50 — 120 0 —70
Св. 18 до 30 —65 — 117 — 40 -92 — —20 —72 0 —52 — —65 — 149 0 —84
Св. 30 до 50 — —80 —142 — 50 — 112 — — 25 — 87 0 —62 —80 — 180J 0 — 100
Св. 50 до 80 — — 100 —174 —60 — 134 — —30 — 104 0 —74 — — 100 —220 0 — 120
Св 80 до 120 — — 120 —207 —72 — 159 — -36 — 123 0 — 87 — — 120 —260 0 — 140
Св. 120 до 180 — — 145 — 24 5 — 85 — 185 — —43 — 143 0 — 100 — — 145 —305 0 — 160
Св. 180 др 250 — 170 —285 — 100 — 216 — — 50 — 165 0 — 115 W- — 170 —355 0 — 185
Св. 250 до 315 — — 190 —320 — ПО — 240 — —56 — 186 0 — 130 — — 190 —400 0 —210
Св. 315 до 400 — —210 —350 — 125 —265 — —62 —202 —0 — 140 — —210 —440 0 —230
Св. 400 до 500 — —230 —885 — 135 —21'0 — —88 —223 0 —155 — — 230 —480 0 —250
Продолжение табл. 1.28
Номинальные размеры, мм Квалнтеты
11 12
Поля допусков валов
all 611 сП dll All 612 612
€S Предельные отклонения , ьгкм
До 1 — — — — 0 —60 — —
От 1 до 3 — 270 —330 — 140 — 200 —60 — 120 —20 — 80 0 —60 — 140 — 240 0 — 100
Св. 3 до 6 —270 —345 — 140 — 215 —70 — 146 —30 — 105 0 —75 — 140 — 260 0 — 120
Св. 6 до 10 — 280 —370 — 150 —240 —80 — 170 —40 — 130 0 —90 — 150 —300 0 — 150
Св. 10 до 18 — 290 —400 — 150 —260 —95 —205 — 50 — 160 0 — 110 — 150 —330 0 — 180
Св. 18 до 30 —300 —430 — 160 —290 — ПО — 240 —65 — 195 0 — 130 — 160 —370 (Г"' .—210
Св. 30 до 40 —310 —470 — 170 —330 — 120 —280 —80 — 240 0 — 160 — 170 —420, 0 —250
Св. 40 до 50 —320 —480 — 180 —340 —130 —290 — 80 — 240 0 — 160 — 180 —430 0 —250
Св. 50 до 65 —340 —630 — 190 —380 — 140 —330 — 100 —290 0 — 190 — 190 —490 0 —300
Св. 65 до 80 — 360 — 550 — 200 —390 — 150 —340 — 100 — 290 0 — 190 —200 — 500 0 — 300
Св. 80 до 100 — 380 —600 — 220 —440 — 170 —390 — 120 —340 0 — 220 —220 —570 0 —350
Св. 100 до 120 —410 —630 — 240 —460 — 180 —400 — 120 —340 0 —220 — 240 —590 0 —350
Св. 120 до 140 —460 —710 — 260 — 510 —200 —450 — 145 —395 0 — 250 —260 —660 0 —400
Св. 140 до 160 — 520 —770 — 280 —530 — 210 —460 — 145 —395 0 —250 — 280 —680 0 —400
Продолжение табл. 1.28
Номинальные размеры, мм Квалнтеты
И 12
Поля допусков валов
all 511 ell dll ЛИ 512 512
„ es Предельные отклонения мкм
Св. 160 до 180 — 580 — 830 —310 — 560 —230 —480 — 145 —395 0 -250 —310 —710 0 —400
Св. 180 до 200 —660 —950 — 340 —630 —240 — 530 — 170 —460 0 — 290 —340 — 800 0 — 460
Св. 200 до 225 —740 — 1030 —380 —670 — 260 — 550 — 170 — 460 0 — 290 —380 —840 0 — 460
Св. 225 до 250 — 820 — 1110 —420 —710 —280 — 570 — 170 —460 0 — 290 — 420 —880 0 —460
Св. 250 до 280 —920 — 1240 —480 — 800 —300 —620 — 190 — 510 0 —320 — 480 — 1000 0 — 520
Св. 280 до 315 — 1050 — 1370 —540 — 860 —330 -650 — 190 —510 0 — 320 — 540 — 1060 0 —520
Св. 315 до 355 — 1200 — 1560 — 600 —960 —360 —720 — 210 — 570 0 —360 —600 — 1170 0 —570
Св. 355 до 400 — 1350 — 1710 —680 — 1040 — 400 — 760 —210 — 570 0 —360 — 680 — 1250 0 -570
Св 400 до 450 — 1500 — 1900 —760 — 1160 — 440 —840 — 230 —630 0 —400 — 760 — 1390 0 — 630
Св 450 до 500 — 1650 — 2050 — 840 — 1240 —480 —880 —230 —630 0 —400 — 840 — 1470 0 — 630
Примечание. | | — предпочтительные поля допусков при размерах от 1 до 500 мм; ( > — дополнительные (ограниченного применения) поля допусков при рвзмерах от 1 до 500 мм. Предельные отклонения основных отверстий см. в табл. 1.27.
1.29. Система отверстия. Предельные отклонения валов для переходных посадок при
размерах до 500 мм (по СТ СЭВ 144—75)
нкм
20 -
Ю -ЦУ тЧ
Схема расположения полей допусков
При размерах менее 1нм
о±
10
20
НВ
Н7
нв nS
Л
л?;
EJ-поля допусков
основных отверстий
Дополнительные поля допусков
Валов -Е)
Номи- нальные размеры, мм Квалитет ы
4 1 6
Поля допусков валов
ki mi /s6 (/5) kb ш5 п5
т-т eS Предельные отклонения , мкм
До 1 + 1.5 — 1.5 + 3 0 + 5 +2 + 2.0 — 2.0 — + 4 0 Ф1 Ф?
От I до 3 + 1.5 — 1.5 + 3 0 + 5 + 2 + 2.0 — 2,0 +2 — 2 +4 0 Ф1 + 8 + 4
Св. 3 до 6 + 2,0 — 2,0 + 5 + 1 Ф^ + 2,5 — 2,5 +3 — 2 К Ф^
Св. 6 до 10 + 2,0 — 2,0 + 5 + 1 + ю +6 + 3.0 -3.0 + 4 — 2 Ф1 + 12 +6 + н> + 10
Св 10 ДО 18 +2.5 — 2.5 t? + 12 + 7 + 4.0 — 4.0 + 5 — 3 ф? + 15 + 7 . + 20 + 12
Продолжение табл. 1.29
Квалитеты
4 1 5
Номн-
нальные Поля допусков валов
размеры.
мм /,4 *4 гп4 'з5 (/5) 65 т5 п5
т-г eS Предельные отклонения t мкм
Св. 18 + 3,0 + 8 + 14 + 4.5 + 5 + 11 + 17 + 24
до 30 — 3.0 + 2 + 8 — 4,5 —4 + 2 +8 + 15
Св. 30 + 3,5 +9 + 16 + 5,5 + 6 4-13 +20 +28
до 50 —3.5 + 2 +9 —5,5 —5 +2 4-9 4-17
Св. 50 +4,0 + 10 + !9 +6,5 + 6 + 15 + 24 + 33
ДО 80 —4,0 +2 + 11 —6.5 —7 4-2 + 11 + 20
Св. 80 + 5,0 + 13 + 23 +7,5 + 6 +18 + 28 +38
до 120 —5.0 +3 + 13 —7.5 —9 4-з + 13 4-23
Св. 120 + 6,0 + 15 + 27 +9,0 + 7 +21 +33 -4-45
до 180 —6,0 +3 + 15 —9.0 — 11 4-з 4-15 + 27
Св. 180 + 7.0 + 18 +3! + 10.0 +7 + 24 +37 + 51
до 250 —7,0 + 4 + 17 — 10.0 — 13 +4 4-17 +31
Св. 250 + 8,0 + 20 + 36 + 11.5 +7 + 27 +43 +57
до 315 — 8.0 +4 + 20 — 11.5 — 16 4-4 +20 4-34
Св. 315 +9.0 + 22 +39 + 12.5 + 7 + 29 +46 +62
до 400 —9,0 + 4 + 21 — 12,5 — 18 4-4 + 21 4-37
Св. 400 + 10,0 + 25 +43 + 13.5 +7 +32 + 50 +67
до 500 — 10,0 +5 + 23 — 13.5 —20 + 6 4-23 +40
Продолжение табл. 1.29
Номнналь- вне размеры, мм Квалятеты
6 7 8
Поля допусков валов
Is6 (/6) 66 тб пб (/7) 67 ml л7 /а8 68
€3 Предельные отклонения , мкм
До I + 3,0 —3.0 — + 6 0 — ФГ +5 — 5 — + 10 0 — — —7 + 14 0
От 1 до 3 +3.0 —3.0 + 4 — 2 + 6 0 ф? ФГ + 5 —5 +6 —4 + ю 0 — Ф14 — —
Св. 3 до 6 + 4.0 —4,0 + 6 —2 ф? ФГ ф^6 +6 —6 + 8 —4 Ф13 ФГ + 20 4-8 — —
Продолжение табл. 1.29
Номипаль- ные размеры, мм Квалитеты
6 7 8
Поля допусков валон
'в6 (/6) *6 | mf> пб (/7) fe7 m7 n7 fc8
_ es Предельные отклонения мкм
Св. 6 до 10 4-4,5 —4.5 —2 4-Ю 4-1 4-15 4-6 4-19 4-Ю 4-7 —7 4-10 —5 4-16 4-1 4-21 4-6 4-25 4-ю — —
Св. Ю до 18 4-5,5 —5,5 4-8 —3 4-12 4-1 4-18 4-7 4-23 4-12 4-9 —9 4-12 —6 4-19 4-1 4-25 4-7 4-30 4-12 — —
Св. 18 до 30 4-6,5 — 6.5 4-9 —4 4-15 4-2 4-21 4-8 4-28 4-15 4-10 — 10 4-13 — 8 4-23 4-2 4-29 4-8 4-36 4-15 — —
Св. 30 до 50 4-8.0 —8,0 4-И —5 4-18 4-2 4-25 4-9 4-33 4-17 4-12 — 12 4-15 — 10 Ф17 4-34 4-9 4-42 4-17 — —
Св. 50 до 80 4-9.5 —9.5 4-12 —7 4-21 4-2 4-зо 4-11 4-39 4-20 4-15 -15 4-18 — 12 4-32 4-2 4-41 4-11 4-50 4-20 — —
Св. 80 до 120 4-11.0 — 11.0 4-13 —9 4-25 4-3 4-35 4-13 4-45 4-23 4-17 — 17 4-20 — 15 4-38 4-3 4-48 4-13 4-58 4-23 — —
Св. 120 до 180 4-12.5 — 12.5 4-14 — 11 4-28 4-3 4-40 4-15 4-52 4-27 4-20 —20 4-22 — 18 4-43 4-з 4-55 4-16 4-67 4-27 — —
Св. 180 до 250 4-14.5 — 14.5 4-16 -13 Ф?3 4-46 4-17 4-60 4-31 4-23 —23 4-25 — 21 Ф!° 4-63 4-17 4-77 4-31 — —
Св. 250 до 315 4-16.0 — 16.0 4-16 — 16 Ф436 4-52 4-20 4-66 4-34 4-26 — 26 4-26 -26 ф?6 4-72 4-20 4-86 4-34 — —
Св. 315 до 400 4-18.0 — 18,0 4-18 — 18 4-40 4-4 4-57 4-21 4-73 4-37 4-28 —28 4-29 —28 4-61 4-4 4-78 4-21 4-94 4-37 — —
Св. 400 до 500 4-20,0 — 20.0 4-20 —20 ФГ 4-63 4-23 4-80 4-40 4-31 -31 4-31 —32 ФГ 4-86 4-23 4-юз 4-40 — —
Примечен не. | | — предпочтительные поля допусков прн размерах от I до 500 мм; ( ) — дополнительные (ограниченного применения) поля допусков при размерах от I до 500 мм. Предельные отклонения основных отверстий см. в табл. 1.27.
1.30. Система отверстия. Предельные отклонения валов для посадок с натягом при
размерах до 500 мм (по СТ СЭВ 144—75)
пт
W
30
20
10
0±
Схемы расположения полей допусков
При размерах менее 1мм
zl
г8
т
jS£i
но
г5^
₽5^°
хгггггл
Н5
47Q 0°
„яг«пО ГТ U
рбQ U U р, ,
т
Н6
При размерах от 1 до 500мм
(Оля интервала 50~65мм)
гс8
220
200
180
100
лс
120
100
80
80
40
20
0±
Ei-поля допусков
основных отберет
Дополнительные тля допусков Валов: zi
И - Оля размеров до 500мм
И - для размеров до 18 мм И
р^П
Ml
-D
15®
55 В
гб
Н1/
Н5
Квалитеты
4 б
Номинальные Поля допусков валов
размеры, мм //4 (Р<) v5 гб -.5 (/5) (u6)
п & Предельные отклонения , мкм
До I U +9 +6 + ю +6 + 14 4-ю tit — —
От 1 до 3 К Ь + 10 +6 + !4 4-ю ilt — + 22 + 18
Св. 3 до 6 П2 tit tit + 20 + 24 + 19 — it!
Св. 6 до 10 + 14 4-ю tit iH + 25 4-ю + 29 4-23 — tie
Св 10 до 18 + 17 4-12 + 23 4-ю 4-ю + 31 4-23 + 36 + 28 — ф4з£
Продолжение табл. 1.30
Номинальные размеры, мм Квалитеты
4 S
Поля допусков валов
п4 (₽4) р5 г5 s5 (/5) (u5)
Предельные отклонения , мкм et
Св 18 до 24 +21 -1-15 + 28 4-22 +3! + 22 + 37 +28 + 44 +35 — +50 4-4!
Св. 24 до 30 -1-21 + 15 + 28 4-22 + 31 + 22 +37 + 28 +44 + 35 + 50 +4! + 57 + 48
Св. 30 до 40 + 24 + 17 + 33 4-26 +37 + 26 + 45 + 34 + 54 + 43 + 59 + 48 + 7! +60
Св. 40 до 50 + 24 + 17 +33 + 26 + 37 + 26 + 45 +34 + 54 + 43 + 65 + 54
Св. 50 до 65 + 28 +20 + 40 + 32 + 45 + 32 + 54 + 41 + 66 4-53 + 79 + 66 + 100 + 87
Св. 65 до 80 +28 + 20 + 40 + 32 +45 + 32 + 56 ч +43 + 72 + 59 + 88 + 75 + 115 + 102
Св. 80 до 100 +33 +23 +47 + 37 + 52 + 37 + 66 + 5! + 86 4-7! + 106 + 91 + 139 + 124
Св. 100 до 120 + 33 + 23 +47 + 37 + 52 + 37 + 69 + 54 + 94 +79 + 119 + 104 + 159 + 144
Св 120 до 140 +39 4-27 + 55 4-43 +61 + 43 + 81 +63 + 110 +92 + 140 + 122 + 188 + 170
Св 140 до 160 +39 4-27 + 55 +43 +61 + 43 + 83 +65 + 118 + 100 + 152 4-134 + 208 + 190
Св. 160 до 180 +39 4-27 + 55 + 43 +6! + 43 + 86 4-68 + 126 + 108 + 164 4-146 +228 +210
Св. 180 до 200 +45 4-3! +64 + 50 + 70 + 50 +97 + 77 + 142 4-122 + 186 4-166 +266 + 230
Св 200 до 225 + 45 + 31 +64 + 50 + 70 4-50 + 100 4-80 + 150 + 130 +200 4-180 + 278 + 258
Св 225 до 250 + 45 +31 +64 + 50 + 70 4-50 + 104 4-84 -f-160 4-140 +216 4-196 + 304 4-284
Продолжение табл. 1.30
Номинальные размеры, мм Квалитеты
4 1 5
Поля допусков валов
п4 (р4) р5 г5 s5 (751 («51
Предельные отклонения мкм
Св. 250 до 280 4-50 +34 + 72 + 56 +79 + 56 + Н7 +94 4-181 + 158 + 241 + 218 +338 4-315
Св. 280 до 315 + 50 4-34 +72 + 56 +79 + 56 + 121 +98 + 193 + 170 + 263 + 240 4-373 +350
Св. 315 до 355 + 55 + 37 + 80 +62 + 87 + 62 + 133 + 108 4-215 4-190 4-293 + 268 +415 4-390
Св. 355 до 400 + 55 + 37 + 80 +62 + 87 +62 4-139 + 114 4-233 + 208 +319 + 294 +460 4-435
Св. 400 до 450 + 60 + 40 +88 + 68 4-95 + 68 + 153 + 126 + 259 + 232 +357 + 330 + 5Г + 490
Св. 450 до 500 4-60 +40 + 88 +68 +95 + 68 + 159 + 132 4-279 4-252 +387 +360 + 567 +54 0
Продолжение табл. 1.30
Номинальные размеры, мм Квалитет
6
Поля допусков валов
рб Тб - (иб) (Об) гб
„ Cs Предельные отклонения мкм
До 1 + 12 +6 ФГо 4-20 + 14 + 24 + 18 — +32 4-26
От 1 до 3 П2 ФГо 4-20 + 14 — + 24 + 18 — —
Св 3 до 6 4-20 + 12 + 23 + 15 + 27 + 19 — +31 + 23 — —
Св 6 до 10 + 24 + 15 +28 + 19 + 32 4-23 — +37 -1-28 — —
Св 10 до 14 + 29 + 18 + 34 + 23 4-39 4-28 — 4-44 4-33 — —
Продолжение табл. 1.30
Номинальные размеры, мм Квалитет
6
Поля допусков валов
рб Тб - (иб) (t>6) 26
_ es Предельные отклонения мкм
Св. 14 до 18 +29 + 18 + 34 4-23 +39 4-28 — +44 +33 +50 +39 —
Св. 18 до 24 +35 -1-22 +28 +48 +35 + 54 4-41 +60 +47 —
Св. 24 до 30 +35 +22 t41 4-28 +48 4-35 + 54 4-41 +61 +48 +68 4-55 —
Св. 30 до 40 +42 Ц-26 +50 4-34 +59 +43 +64 4-48 +76 +60 +84 4-68 —
Св. 40 до 60 +42 4-26 +50 4-34 +59 4-43 +70 + 54 +86 4-70 +97 +81 —
Св. 50 до 65 +51 +32 +72 +53 +85 +66 + 106 4-87 + 121 4-102 —
Св. 65 до 80 +51 4-32 +62 +43 +78 4-59 +94 +75 +121 4-Ю2 + 139 4-120 —
Св. 80 до 100 +59 4-37 +73 4-51 +93 4-71 + 113 +91 + 146 4-124 + 168 4-146 —
Св. 100 до 120 +59 4-37 +76 4-54 + 101 4-79 + 126 4-104 4-144 + 194 4-172 —
Св. 120 до 140 +68 +43 +88 4-63 + П7 4-92 + 122 + 195 4-170 + 227 4-202 —
Св. 140 до 160 h +68 + 43 +90 4-65 + 125 4-юо + 159 + 134 4-190 + 253 4-228 —
Си. 160 до 180 +68 4-43 +93 4-68 + 133 4-108 + 171 + 146 *+235 4-210 + 277 + 252 —
Св. 180 до 200 +79 4-50 + 106 + 77 + 151 + 122 + 195 4-166 + 265 4-236 +313 4-284 —
Продолжение табл. 1.30
Номинальные Квалитет
6
Поля допусков валов
размеры. мм рб Гб S6 /6 («6) (Гб) Z6
es Предельные отклонения мкм ei
Св. 200 до 225 + 79 + 50 + 109 + 80 + 159 4-130 + 209 + 180 + 287 + 258 + 339 + 310 —
Ся. 225 до 250 +79 + 50 + 113 + 84 + 169 + 140 + 225 4-196 +313 + 284 + 369 + 340 —
Св. 250 до 280 + 88 + 56 + 126 +94 + 190 + 158 4-218 +34 7 +315 +417 +385 — II
Св. 280 до 315 + 88 + 56 + 130 +98 + 202 + 170 4-240 +382 +350 + 457 4-425 —
Св. 315 до 355 +98 +62 + 144 + 108 + 226 + 190 +304 + 268 +426 +390 + 511 4-475 —
Св 355 до 400 + 98 4-62 + 150 + 114 + 244 + 208 +330 + 294 + 471 4-435 +566 + 530 —
Св. 400 до 450 + 108 4-68 + 166 + 126 + 272 4-232 + 370 4-330 + 530 4-490 + 635 4-595 —
Св 450 до 500 + 108 + 68 + 172 + 132 + 292 4-252 + 400 + 360 + 580 + 540 + 700 +660 —
Продолжение табл. 1.30
Номи- нальные размеры, мм Квалитет
7
Поля допусков валов
(р7) (г7) s7 1(7) ы7 (о7) (х7) (z7)
,, es Предельные отклонения , мкм
До 1 — — + 14 — — — +30 4-20 + 36 4-26
От 1 до 3 П6 +20 4-ю + 24 4-14 — + 28 + 18 — + 30 + 20 +36 4-26
Св. 3 до 6 + 24 + 12 4-15 +31 4-19 — +35 4-23 г- +40 + 28 +47 4-35
Продолж ние табл. 1.30
Номи- нальные размеры, мм Квалитет
7
Поля допусков валов
(р7) (г7) s7 (<7) u7 (в7) (х7) (г7)
Предельные отклонения . мкм ei
Св 6 до 10 +30 + 15 + 34 + 19 + 38 + 23 — + 43 4-28 — + 49 4-34 +57 +42
Св. 10 до 14 + 36 + 18 +41 + 23 + 46 + 28 — + 51 +33 — 4-40 + 68 4-50
Св. 14 + 36 + 41 +46 + 51 4-57 +63 + 78
до 18 + 18 + 23 4-28 +33 4-39 4-45 4-60
Св. 18 +43 + 49 + 56 +62 + 68 + 75 +94
до 24 + 22 + 28 +35 +41 + 47 + 54 +73
Св 24 +43 + 49 +56 +62 +69 4-76 +85 + 109
до 30 + 22 + 28 +35 + 41 + 48 + 55 + 64 + 88
Св. 30 + 51 + 59 +68 +73 + 85 + 93 + 105 + 137
по 40 + 26 +34 +43 + 48 +60 +68 +80 4-112
Св. 40 + 51 + 59 +68 + 79 + 95 + 106 + 122 + 161
до 50 + 26 +34 +43 +54 +70 + 81 + 97 4-136
св. so + 62 + 71 +83 + 96 + 117 + 132 + 152 +202
до 65 + 32 + 41 + 53 +66 + 87 4-102 + 122 + 172
Св. 65 +62 + 73 + 89 + 105 + 132 + 150 + 176 + 240
до 80 + 32 +43 +59 + 75 + 102 + 120 4-146 + 210
Св. 80 + 72 + 86 + 106 + 126 + 159 + 181 +213 +293
до 100 + 37 + 51 4-71 4-91 + 124 4-146 + 178 4-258
Св 100 + 72 + 89 + 114 + 139 + 179 +207 +245 +345
до 120 + 37 + 54 + 79 + 104 + 144 4-172 4-210 4-310
Св. 120 +83 + 103 + 132 + 162 +210 +242 +288 +405
до 140 +43 4-63 +92 + 122 + 170 4-202 4-248 -|”3бб
4 В. Д. Мягков и др.
Продолжение табл. 1.30
Номи- нальные размеры, мм Квалитет
7
Поля допусков валов
(р7) 0-7) s7 <Г7) и7 <п7) (л7) (г7)
Предельные отклонения CS , мкм ei
Св. 140 + 83 + 105 + 140 + 174 + 230 +268 +320 + 455
до Г60 +43 +65 + 100 + 134 + 190 + 228 + 280 + 415
Св. 160 + 83 + 108 + 148 + 186 +250 + 292 + 350 + 505
до 180 + 43 +68 + 108 + 146 +210 + 252 + 310 + 465
Св. 180 +96 + 123 + 168 + 212 + 282 + 330 +396 + 566
до 200 + 50 + 77 + 122 + 166 + 236 + 284 + 350 + 520
Св. 200 + 96 + 126 + 176 + 226 + 304 + 356 + 431 +621
до 225 +50 +80 + 130 + 180 + 258 + 310 + 385 + 575
Св. 225 + 96 + 130 + 186 + 242 + 330 + 386 + 471 +686
до 250 + 50 + 84 + 140 + 196 + 284 + 340 + 425 + 640
Св. 250 + 108 + 146 + 210 + 270 +367 + 437 + 527 + 762
до 280 + 56 + 94 + 158 + 218 + 315 + 385 + 475 + 710
Сп. 280 + 108 + 150 + 222 + 292 +402 4 77 + 577 + 842
до 315 + 56 + 98 + 170 + 240 +350 + 425 + 525 + 790
Св. 315 + 119 + 165 + 247 + 325 + 447 + 532 + 647 + 957
до 355 +62 + 108 + 190 +268 + 390 + 475 + 590 + 900
Св. 355 + 119 + 171 +265 + 351 + 492 + 587 +717 + 1057
до 400 +62 + 114 +208 + 294 +435 + 530 +660 + ПЮО
Св. 400 + 131 + 189 + 295 + 393 + 553 + 658 + 803 + 1163
до 450 +68 + 126 + 232 + 330 + 490 + 595 + 740 + 1100
Св. 450 + 131 + 195 + 315 + 423 + 603 + 723 +883 + 1313
до 500 +68 + 132 +252 + 360 + 540 + 660 + 820 + 1250
Продолжение табл. 1.30
Номинальные размеры, мм Квалитет
8
Поля допусков валов
(s8) и8 *8 z8 Ra8) (Z68) (гс8)
п CS Предельные отклонения . , мкм el
До 1 — 4-34 4-20 + 40 + 26 — — —
От 1 до 3 4-28 + 14 + 32 + 18 4-34 4-20 4-40 + 26 + 46 + 32 + 54 4-40 + 74 4-60
Св 3 до 6 + 37 + 19 +41 +23 4-46 4-28 + 53 + 35 4-60 +42 4-68 +50 + 98 4-30
Сп 6 до 10 4-45 4-23 4-50 +28 4-56 +34 +64 + 42 + 74 + 52 + 89 + G7 + 119 4-97
Св. 10 до 14 4-55 +28 4-60 4-33 +67 + 40 + 77 + 50 + 91 4-64 + 117 4-90 + 157 4-130
Св 14 до 18 4-55 + 28 +60 + 33 + 72 + 45 +87 +60 + 104 + 77 4-135 4-108 + 177 + 150
Св 18 до 24 + 68 +35 ФИ + 87 + 54 4-106 +73 — — —
Св. 24 до 30 +63 +35 +81 + 48 4-97 -|-64 + 121 4-88 — - —
Св. 30 до 40 +82 + 43 +99 +60 4-119 4-80 + 151 + 112 — — —
Св 40 до 50 + 82 +43 + 109 + 70 + 136 +97 + 175 4-136 — — —
Св. 50 до 66 +99 + 53 + 133 + 87 + 163 4-122 +218 + 172 — — —
Св. 66 до ВО + 105 + 59 + 148 + 102 4-192 + 146 4-256 +210 — — —
Св. 80 до 100 + 125 + 71 + 178 4-124 4-232 4-178 +312 4-258 — —
Св. 100 до 120 + 133 4-79 + 198 4-144 + 264 4-210 +364 4-310 — — —
4*
Продолжение табл. 1.30
Номинальные размеры, мм К валитет
8
Поля допусков валов
(S8) «8 л8 гЧ <го8> (гЬ8) (zc8)
.1 es Предельные отклонения , мкм Н
Св. 120 до 140 + 155 4-92 +233 + 170 + 311 + 248 + 428 + 365 — — —
Св 140 до 160 + 163 + 100 + 253 + 190 + 343 + 280 +4 78 + 415 — — —
Св. 160 до 180 + 171 + 108 + 273 + 210 +373 4-310 + 528 +465 — — —
Св. 180 до 200 + 194 + 122 + 308 + 236 + 422 + 350 + 592 4-520 — — —
Св 200 до 22Б +202 + 130 + 330 4-258 +457 + 385 + 647 + 575 — — —
Св. 225 до 250 +212 + 140 + 356 +284 + 497 + 425 + 712 + 640 — — —
Св 250 до 280 + 239 + 158 +396 + 315 + 556 + 475 + 791 + 710 — — —
Св. 280 до 315 + 251 + 170 + 431 4-350 +606 + 525 + 871 + 790 — — —
Св. 315 до 355 + 279 + 190 +479 +390 + 679 + 590 + 989 + 900 — — —
Св. 35Б до 400 + 297 + 208 + 524 + 435 + 749 + 660 + 1089 4-юоо — — —
Св. 400 до 450 + 329 4-232 +587 + 490 + 837 4-740 + 1197 + 1100 — — -
Св. 450 до 500 + 349 + 252 + 637 + 540 + 917 +820 + 1347 4-1250 — — —
Примечание. | | — предпочтительные поля допусков при размерах от 1 до 500 мм; ()—до полнительные (ограниченного применении) поля допусков при размерах от 1 до 500 мм. Предельные отклонения основных отверстий см. в табл. 1.27.
Предельные отклонения в системе отверстия при размерах
свыше 500 до 10 000 мм
1.31. Система отверстия. Предельные отклонения основных отверстий при размерах
св. 500 ДО 10 000 мм (по СТ СЭВ 144 — 75 и СТ СЭВ 177 — 75)
Схет нкм •W00 •750 •500 расположения полей ОопушМОм итг НН ерВом Н12 Ш1250М)
Н9 МО i
0- , но
Номинальные размеры, мы Поля допусков основных отверстий
Н6 Hl т Н9 ню +711 Н12
п ES 11редел_ные отклонения , мкм
Св БОО до 630 4-44 0 + 70 0 + 110 0 + 175 0 4-280 0 + 440 0 + 700 0
Св. 630 до 800 + 50 0 + 80 0 + 125 0 + 200 0 + 320 0 + 500 0 + 800 0
Св 800 до 1000 + 56 0 + 90 0 + 140 0 + 230 0 + 360 0 + 560 0 +900 0
Св 1000 до 12Б0 +66 0 + 105 0 + 165 0 + 260 0 + 420 0 +660 0 + 1050 0
Св 1250 до 1600 + 78 0 + 125 0 + 195 0 +310 0 + 500 0 + 780 0 + 1250 0
Св 1600 до 2000 + 92 0 + 150 0 + 230 0 + 370 0 + 600 0 + 920 0 + 1500 0
Св 2000 до 2500 + 110 0 + 176 0 + 280 0 + 440 0 + 700 0 + 1100 0 + 1750 0
Св 2500 до 31Б0 + 135 0 +210 0 + 330 0 + 540 0 + 860 0 + 1350 0 +2100 0
Св 3150 до 4000 + 165 0 + 260 0 + 410 0 + 660 0 + 1050 0 + :6бо 0 + 2600 0
Св 4000 до 5000 + 200 0 + 320 0 + 500 0 + 800 0 + 1300 0 +2000 0 + 3200 0
Сн 5000 до 6300 + 250 0 + 400 0 +620 0 + 980 0 + 1550 0 + 2500 0 + 4000 0
Си 6300 до 8000 + 310 0 + 490 0 + 760 0 + 1200 0 + 1950 0 +3100 0 + 4900 0
Св 8000 До 10 000 4-380 0 + 600 0 + 940 0 4-1600 0 +2400 0 + 3800 0 +6000 0
1.32. Система отверстия. Предельные отклонения валов для посадок с зазором про
размерах св. 500 до 10 000 мм (по СТ СЭВ 144—75 и СТ СЭВ 177 — 75)
мкм
SOO
«О
0-
450
900
1350
мкм
3000
1500
0-
1500
3000
4500
6000
нь
Н7
Н6
Н6
hS
Схема распмохениятяеиОопуиоВ
Ори размещал сВ 500 де 3150 мм
t Им интервала WDD-IVDmm)
HS
tin
Ори размерах сВ 31500а 10000мм
Юля интервала 5000-5600мм1
ни/
Номинальные размеры, мм Кввлнтеты
6 7
Поля допусков валов
/6 g6 h6 е7 П 8? К7
Предельные отклонения , мкм el
Св. 500 до 630 — 76 — 120 — 22 -66 0 — 44 — 145 — 215 — 76 — 146 -22 -92 0 — 70
Св. 630 до 800 — 80 — 130 — 24 — 74 0 — 50 — 160 — 240 -80 - 160 -24 — 104 0 — 80
Св 800 до 1000 — S6 -142 -го — 82 0 — 56 -170 — 260 — 86 — 176 — 26 - 116 0 -90
Св 1000 до 1250 — 98 — 164 — 28 -94 0 — 66 — 195 — 300 —98 —203 -28 -133 0 — 105
Св. 1250 до 1600 -110 — 188 — 30 — 108 0 -78 — 220 — 345 — 110 — 235 — 30 -455 0 — 125
Продолжение табл. 1.32
Номинальные размеры, мм Квалитеты
6 7
Поля допусков валов
/6 h6 el (7 g7 hl
CS Предельные отклонения , мкм
Св 1600 до 2000 — 120 — 212 — 32 — 124 0 — 92 — 240 — 390 — 120 —270 — 32 — 182 0 — 150
Св. 2000 до 2500 — 130 —240 -34 — 144 0 -ПО —260 —435 — 130 —305 — 34 —209 0 — 175
Св. 2500 до 3150 — 145 — 280 — 38 — 173 0 — 135 — 290 —500 — 145 —355 — 38 — 248 0 —210
Св. 3150 до 4000 — — 0 — 165 —320 — 580 — 160 — 420 — 0 — 260
Св. 4000 до 5000 — — 0 — 200 —350 —670 — 175 — 495 — 0 — 320
Св 5000 до 6300 — — 0 — 250 — 380 — 780 — 190 — 590 — 0 —400
Св 6300 до 8000 — — 0 — 310 —420 —910 — 210 — 700 — 0 —490
Св. 8000\ до 10 000 — — 0 — 380 — 460 — 1060 — 230 — 830 — 0 — 600
Продолжение табл. 1.32
Номн - на чьные размеры, мм Квалитеты
8 9
Поля допусков валов
<18 е& /8 58 d9 е9 59
п es '' Предельные отклонения , мкм
Св. 600 ДО 630 — 260 — 370 — 145 — 255 — 76 — 186 0 — 110 — 260 — 435 — 145 — 320 — 76 —251 0 — 175
Св 630 до 800 — 290 — 415 — 160 — 285 -80 — 205 0 — 125 — 290 — 490 — 160 -360 — 80 — 280 0 —200
Св. 800 до 1000 — 320 — 460 — 170 — 310 — 86 — 226 0 — 140 — 320 — 550 — 170 — 400 — 86 — 316 0 — 230
Продолжение табл I 32
Номи- нальные размеры, мм Квалитеты
8 9
Поля допусков валов
dS е8 /8 718 d9 e9 f9 89
п €S Предельные отклонения t t мкм el
Св. 1000 до 1250 -350 — 515 — 195 — 360 —98 — 263 0 — 165 — 350 — 610 — 195 -455 — 98 — 358 0 — 260
Св. 1250 до 1600 — 390 — 565 —220 -415 - 110 -305 0 — 195 — 390 — 700 — 220 — 530 — 110 — 420 0 — 310
Св 1600 до 2000 — 430 —660 — 240 — 470 — 120 — 360 0 — 230 —430 — 800 — 240 -610 — 120 -490 0 — 370
Св. 2000 до 2500 — 480 — 760 — 260 — 540 — 130 — 410 0 —280 — 480 -920 — 260 -700 -130 — 570 0 — 440
Св 2500 до 3150 — 520 — 850 — 290 — 620 — 145 — 475 0 — 330 — 520 — 1060 — 290 — 830 — 145 —685 0 — 540
Св. 3150 до 4000 — 580 —990 — 320 — 730 — 160 — 570 0 — 410 — 580 — 1240 — 320 — 980 — 0 — 660
Св 4000 до 5000 — 640 — 1140 — 350 — 850 — 175 — 675 0 — 500 — 640 — 1440 — 350 — 1150 — 0 — 800
Св 5000 до 6300 — 720 — 1340 — 380 — 1000 — 190 — 810 0 —620 — 720 — 1700 — 380 — 1360 — 0 — 980
Св 6300 до 8000 — 800 -1560 — 420 — 1180 — 210 — 970 0 — 760 — 800 — 2000 — 420 — 1620 — 0 — 1200
Св 8000 до 10 000 — 880 — 1820 — 460 — 1400 — 230 — 1170 0 — 940 — 880 — 2380 — 460 — 1960 — 0 — 1500
Продолжение табл. 1.32
Номинальные размеры, мм Квалитеты
10 11 12
Поля допусков валов
с!0 cd 10 diO hlO Cll cdll dll Till /112
Предельные отклонения , мкм
Св 600 до 560 — — —260 — 540 0 — 280 —520 —960 — 370 -810 — 260 — 700 0 — 440 0 — 700
Св 560 до 630 — — 260 — 540 0 — 280 —580 — 1020 — 390 — 830 — 260 —700 0 — 440 0 — 700
Продолжение табл 1.32
Номинальные размеры, мм Квалитеты
10 1 11 1 12
Поля допусков валов
сЮ cdlO diO | МО сП cdll dll Ml 512
гч Предельные отклонения мкм eit
Си. 630 до 710 — — — 290 —610 0 —320 —640 — 1140 — 430 —930 — 290 — 790 0 — 500 0 — 800
Св 710 до 800 — — — 290 — 610 0 —320 — 700 — 1200 —450 —950 —290 —790 0 — 500 0 — 800
Св 800 до 000 — — — 320 — 680 0 —360 —780 — 1340 — 500 — 1060 — 320 — 880 0 — 560 0 — 900
Св 900 до 1000 — — — 320 —680 0 —360 — 860 — 1420 — 520 — 1080 -320 — 880 0 — 560 0 — 900
Св. 1000 до .1120 — — — 350 — 770 0 —420 —940 — 1600 — 580 — 1240 — 350 — 1010 0 —660 0 — 10.40
Св 1120 до 1250 — — — 350 — 770 0 —420 — 1050 — 1710 —600 — 1260 — 350 — 1010 0 —660 0 — 1050
Св. 1250 до 1400 — — — 390 — 890 0 — 500 — 1150 — 1930 —660 — 1440 —390 -1170 0 —780 0 — 1250
Св 1400 до 1600 — — — 390 — 890 0 — 500 — 1300 —2080 —720 — 1500 —390 — 1170 0 -780 0 — 1250
Св 1600 до 1800 — — —430 — 1030 0 —600 — 1450 -2370 — 780 — 1700 — 430 — 1350 0 — 920 0 — 1500
Св. 1800 до 2000 — — —430 — 1030 0 — 600 — 1600 — 2520 — 820 — 1740 — 430 — 1350 0 — 920 0 — 1500
Св. 2000 до 2240 — — — 480 — 1180 0 — 700 — 1800 — 2900 —920 — 2020 — 480 — 1580 0 — 1100 0 — 1750
Св. 2240 до 2500 — — —480 — 1180 0 — 700 — 2000 — 3100 —980 — 2080 — 480 — 1580 0 — 1100 0 — 1750
Св 2500 до 2800 — — — 520 — 1380 0 — 860 —2200 — 3550 — 1050 — 2400 — 520 — 1870 0 — 1350 0 —2100
Св. 2800 до 3150 — — — 520 — 1380 0 — 860 —2500 — 3850 — 1150 —2500 —520 — 1870 0 — 1350 0 —2100
Продолжение табл. 1.32
Номиналь- ные размеры, мм Квалнтеты
10 11 12
Поля допусков валов
с 10 ?dl0 «ПО ЛЮ г-11 cdll dll /ill h!2
Предельные отклонения , мкм ei
Св. 3150 до 3550 — 2800 —3850 — 1250 — 2300 — 580 — 1630 0 — 1050 — 2800 —4450 — 1250 — 2900 — 0 —1650 —
Св. 3550 до 4000 —3100 —4150 -1350 — 24 00 — 580 — 1630 0 — 1050 —3100 —4750 — 1350 — 3000 — 0 — 1650
Св. 4000 до 4500 — 3500 —4800 — 1500 — 2800 — 640 — 1940 0 — 1300 —3500 —5500 — 1500 —3500 — 0 — 2000 —
Св. 4500 до 5000 — 3900 — 5200 — 1600 —2900 —640 — 1940 0 — 1300 — 3900 — 5900 — 1600 — 3600 — 0 —2000 . —
Св. 5000 до 5600 —4300 —5850 — 1750 —3300 — 720 —2270 0 — 1550 —4300 —6800 — 1750 — 4250 — 0 —2500 —
Св. 5600 до 6300 — 4800 —6350 — 1850 — 3400 — 720 —2270 0 — 1550 —4800 — 7300 — 1850 — 4350 — 0 — 2500 —
Св. 6300 до 7100 — 5400 —7350 — 2100 — 4050 — 800 —2750 0 — 1950 — 5400 — 8500 —2100 — 5200 — 0 — 3100 —
Св. 7100 до 8000 —6200 — 8150 —2200 —4150 — 800 —2750 0 — 1950 —6200 — 9300 —2200 — 5300 — 0 —3100 —
Св. 8000 до 9000 —6800 —9200 —2400 —4800 —880 —3280 0 —2400 —6800 — 10 600 —2400 —6200 — 0 —3800 —
Св. 9000 до 10 000 —7600 — 10 000 — 2600 —5000 — 880 —3280 0 —2400 —7600 — 11 400 —2600 —6400 — 0 —3800 —
Примечание. Предельные отклонения основных отверстий сы. в табл. 1.31.
1.33. Система отверстия. Предельные отклонения валов для переходных посадок при
размерах св. 500 до 1000р мм (по СТ СЭВ 144—75) и СТ СЭВ 177—751
Схема расположения полей Оопусков (для интервала W00- 1250мм)
Мкл 181 •51 12 nJ
1 1 mt пб У77/ '''
St Б1 Л 5^1
Л Б кБ kJ
Номинальные размеры, мм Квалитеты
6 7
Поля допусков валов
/s6 Аб тб n6 /V kJ nJ
„ €S Предельные отклонения , мкм
Св 500 до 630 4-22,0 —22.0 + 44 0 + 70 +26 + 88 +44 +35 —35 + 70 0 + 114 + 44
Св 630 до 800 +25,0 — 25.0 + 50 0 +80 + 30 + 100 4-50 + 40 — 40 +80 0 + 130 +50
Св 800 до 1000 + 28.0 — 28.0 + 56 0 +90 + 34 + 112 + 56 +45 — 45 +90 0 4-146 + 56
Св 1000 цо 1250 + 33.0 — 33.0 +66 0 + 106 + 40 + 132 +66 + 52 — 52 + 105 0 + 171 +66
Св 1250 до 1600 + 39.0 — 39.0 + 78 0 + 126 + 156 + 78 +62 —62 + 125 0 +203 +78
Св 1600 до 2000 +46.0 — 46.0 + 92 0 + 150 + 58 + 184 +92 + 75 — 75 + 150 0 + 24 2 +92
Св. 2000 по 2500 + 55,0 — 55.0 + 110 0 + 178 -1-68 + 220 + 110 + 87 — 87 + 175 0 + 285 + 110
св 2500 до 3150 +67,5 —67.5 + 135 0 + 211 + 76 + 270 + 135 + 105 — 105 +210 0 + 345 + 135
Св. 3150 до 10 000 - - — — — — —
Примечание. Предельные отклонения основных отверстий см в табл. 1.31.
1Л4. Система отвепстия. Предельные отклонения валов для посадок с натягом при размерах св. 500 до 10 000 мм
(по СТ СЭВ 144 — 75 И СТ СЭВ 177 — 75)
Огема расположенияпт допугкоВ
При размера! с8 500 до 31 50 мм
КИМ
1500
1200
800
BOO
Oz
(для интервала 1000-1120мм)
vl
□ □
мкм
6000
5000
При размерил сВ 3150до 10000мм
(дм интервала 5000- 5600мм)
ui
□
0000
t6
□
t7
□
3000
s6
□
Si
□
2000
1000
Q1.
гб
Р6°
О____нб
г7
p?D
□___HI
Дописки о посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
Номинальные размеры, мм Квалитеты
6
Поля допусков валов
об Гб S6 16 «6 Р7 * s7 17 u7 t>7
Предельные отклонения , мкм
Св. 500 дс 560 + 122 + 78 + 194 + 150 + 324 + 280 + 444 + 400 + 644 +600 + 148 + 78 + 220 + 150 + 350 + 280 + 470 + 400 +670 + 600 + 810 +740
Св. 560 до 630 + 122 + 78 + 199 + 155 + 354 + 310 + 494 + 450 + 704 + 660 + 148 + 78 + 225 + 155 + 380 + 310 + 520 +450 + 730 4-660 + 890 4-820
Св. 630 до 710 + 138 + 88 + 225 + 175 + 390 + 340 + 550 + 500 + 790 + 740 + 168 + 88 +255 + 175 + 420 + 340 + 580 + 500 + 820 + 740 + 1000 + 920
Св. 710 до 800 + 138 + 88 + 235 + 185 + 430 + 380 + 610 + 560 + 890 + 840 + 168 + 88 + 265 + 185 + 460 + 380 + 640 + 560 + 920 + 840 + 1080 + 1000
Св. 800 до 900 + 156 + 100 + 266 + 210 +486 + 430 + 676 + 620 + 996 + 940 + 190 + 100 + 300 + 210 + 520 +430 + 710 + 620 + 1030 + 940 + 1240 + 1150
Св. 900 до 1000 + 156 + 100 + 276 + 220 + 526 + 470 + 736 + 680 + 1106 + 1050 + 190 + 100 + 310 + 220 + 560 + 470 + 770 + 680 + 1140 + 1050 + 1390 + 1300
Св. 1000 до 1120 + 186 + 120 + 316 + 250 + 586 + 520 + 846 + 780 + 1216 + 1150 + 225 + 120 + 355 + 250 + 625 + 520 + 885 4-780 + 1255 + 1150 + 1555 + 1450
Св. 1120 до 1250 + 186 + 120 + 326 + 260 +646 + 580 +906 + 840 + 1366 + 1300 + 225 + 120 + 365 + 260 +685 + 580 + 945 + 840 + 1405 + 1300 + 1705 4-1600
Единая система допусков и посадок СЭВ
Продолжение табл. 1.34
Номинальные размеры» мм Квалитеты
6 7
Поля допусков валов
рб гб S6 <6 иб Pl r7 s7 fl ul v7
_ es Предельные отклонения , мкм
Св. 1250 ДО 1400 4-218 4-140 4-378 4-300 + 718 +640 + 1038 + 960 + 1528 + 1450 + 265 + 140 + 425 + 300 + 765 + 640 + 1085 + 960 + 1575 4-1450 + 1925 4-1800
Св. 1400 до 1600 4-218 4-140 4-408 4-330 + 798 + 720 + 1128 + 1050 + 1678 + 1600 + 265 + 140 + 455 + 330 + 845 + 720 + 1175 + 1050 + 1725 + 1600 + 2125 +2000
Св. 1600 до 1800 4-262 4-170 4-462 4-370 + 912 + 820 + 1292 + 1200 + 1942 + 1850 + 320 + 170 + 520 + 370 + 970 + 820 + 1350 + 1200 + 2000 + 1850 + 2450 +2300
Св. 1800 до 2000 + 262 4-170 4-492 4-400 + 1012 + 920 + 1442 + 1350 + 2092 + 2000 + 320 4-170 + 550 + 400 + 1070 + 920 + 1500 + 1350 + 2150 + 2000 + 2650 + 2500
Св. 2000 до 2240 4-305 4-195 4-550 4-440 + 1110 + 1000 + 1610 + 1500 + 2410 + 2300 + 370 + 195 + 615 + 440 + 1175 + 1000 + 1675 + 1500 + 2475 + 2300 + 2975 + 2800
Св. 2240 до 2500 4-305 4-195 4-570 4-460 + 1210 + 1100 + 1760 + 1650 + 2610 + 2500 + 370 + 195 + 635 + 460 + 1275 + 1100 + 1825 + 1650 + 2675 + 2500 + 3275 +3100
Св. 2500 до 2800 4-375 4-240 4-685 4-550 + 1385 4-1250 + 2035 + 1900 + 3035 + 2900 + 450 + 240 + 760 + 550 + 1460 + 1250 + 2110 + 1900 + 3110 + 2900 + 3710 +3500
Св. 2800 до 3150 4-375 4-240 + 715 + 580 + 1535 + 1400 + 2235 4-2100 + 3335 + 3200 + 450 + 240 + 790 + 580 + 1610 + 1400 + 2310 +2100 + 3410 + 3200 + 4110 +3900
Допуски и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
Св. 3150 до 3550 4-455 4-290 + 845 + 680 + 1765 + 1600 +2565 + 2400 + 3765 + 3600 + 550 + 290 + 940 + 680 + 1860 + 1600 + 2660 + 2400 + 3860 + 3600 -S
Св. 3550 до 4000 4-455 4-290 + 885 + 720 + 1915 + 1750 + 2765 + 2600 + 4165 + 4000 + 550 + 290 + 980 + 720 + 2010 + 1750 +2860 + 2600 + 4260 + 4000 —
Св. 4000 до 4500 4-560 + 360 + 1040 + 840 + 2200 + 2000 + 3200 + 3000 + 4800 + 4600 + 680 + 360 + 1160 + 840 + 2320 + 2000 + 3320 + 3000 + 4920 + 4600 —
Св. 4500 до 5000 + 560 + 360 + 1100 + 900 + 2400 + 2200 + 3500 + 3300 + 5200 +5000 + 680 + 360 + 1220 + 900 + 2520 + 2200 + 3620 4-3300 + 5320 + 5000 —
Св. 5000 до 5600 + 690 4-440 + 1300 + 1050 + 2750 + 2500 + 3950 + 3700 + 5850 + 5600 + 840 + 440 + 1450 + 1050 + 2900 + 2500 + 4100 + 3700 + 6000 + 5600 —
Св. 5600 до 6300 +690 + 440 + 1350 + 1100 + 3050 + 2800 +4350 + 4100 4-6650 -1-64 00 + 840 + 440 + 1500 + 1100 + 3200 + 2800 +4500 + 4100 + 6800 +6400 —
Св. 6300 до 7100 + 850 + 540 + 1610 + 1300 + 3510 + 3200 + 5010 + 4700 + 7510 + 7200 + 1030 4-540 + 1790 + 1300 + 3690 + 3200 + 5190 + 4700 + 7690 + 7200 —
Св. 7100 до 8000 + 850 + 540 + 1710 + 1400 + 3810 + 3500 + 5510 + 5200 + 8310 + 8000 + 1030 4-540 + 1890 + 1400 + 3990 + 3500 + 5690 + 5200 + 8490 + 8000 —
Св. 8000 до 9000 + 1060 + 680 + 2030 + 1650 +4380 -1-4000 + 6380 + 6000 +9380 4-9000 + 1280 4-680 + 2250 4-1650 + 4600 +4000 +6600 4-6000 +9600 4-9000 —
Св. 9000 до 10 000 + 1060 +680 + 2130 + 1750 + 4780 + 44 00 + 69 0 +6600 + 10 380 + 10 000 + 1280 4-680 + 2350 + 1750 + 5000 + 4400 + 7200 + 6600 + 10 600 + 10 000 —
Единая система допусков и посадок СЭВ
Продолжение табп. 1.34
Номинальные размеры, мм Квалитет Номинальные размеры, мм Квалитет
8 8
Поля допусков валов Поля допусков валов
<8 | U8 | р8 <8 | «8 | d8
I-т CS Предельные отклонения , мкм Предельные отклонения , мкм
Св. 500 до 560 + 510 + 400 + 710 + 600 + 850 + 740 Св. 1250 до 1400 + 1155 + 960 + 1645 + 1450 + 1995 + 1800
Св. 1400 до 1600 + 1245 + 1050 + 1795 + 1600 + 2195 + 2000
Св. 560 до 630 + 560 + 450 + 770 + 660 + 930 + 820
Св. 1600 до 1800 + 1430 + 1200 + 2080 + 1850 + 2530 + 2300
Св. 630 до 710 + 625 + 500 +865 + 740 + 1045 + 920
Св. 1800 до 2000 + 1580 + 1350 + 2230 + 2000 + 2730 + 2500
Св. 710 до 800 + 685 + 560 + 965 + 840 + 1125 + 1000
Св. 2000 до 2240 + 1780 + 1500 + 2580 + 2300 + 3080 + 2800
Св. 800 до 900 + 760 + 620 + 1080 + 940 + 1290 + 1150
Св. 2240 до 2500 + 1930 + 1650 + 2780 + 2500 + 3380 + 3100
Св. 900 до 1000 + 820 + 680 + 1190 + 1050 + 1440 + 1300 Св. 2500 до 2800 + 2230 + 1900 + 3230 + 2900 + 3830 +3500
Св. 1000 до 1120 + 945 + 780 + 1315 + 1150 + 1615 + 1450 Св 2800 до 3150 + 2430 + 2100 + 3530 + 3200 +4230 + 3900
Св. 1120 до 1250 + 1005 + 840 + 1465 + 1300 + 1765 + 1600 Св. 3150 до 10 000 — — —
Примечание. Предельные отклонения основных отверстий см. в табл. 1.31.
Допуски и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
Предельные отклонения в системе вала
при размерах до 500 мм
1.35. Система вала. Предельные отклонения основных валов
при размерах до 500 мм (по СТ СЭВ 144 — 75)
Схема расположения тлей допусков (для интервала 5В~80нм)
Поля допусков основных валов
Номинальные размеры, мм 84 hb 88 89 810 811 812
„ eS Предельные отклонения мкм el
До 1 0 -3 0 —4 0 —6 0 — 10 0 — 14 0 —25 0 —40 0 —60 —
От 1 до 3 0 —3 0 —4 0 -6 0 -10 0 _|4 0 -25 0 —40 0 —60 0 — 100
Св. 3 до 6 0 — 4 0 — 5 0 -8 0 -12 0 -18 0 -30 0 —48 0 —75 0 — 120
Св 6 до 10 0 —4 0 — 6 0 —9 0 -15 0 -22 0 -36 0 — 58 0 —90 0 — 150
Св. 10 до 18 0 — 5 0 —8 0 -11 0 -18 0 -27 0 -43 0 -70 0 — ПО 0 — 180
Св. 18 до 30 0 — 6 1 «5 О 0 -13 0 -21 0 -33 0 -52 0 — 84 0 — 130 0 —210
Св 30 до 60 0 — 7 0 — 11 0 -16 0 -25 0 -39 0 -62 0 — 100 0 — 160 0 — 250
Св. 50 до 80 0 — 8 0 — 13 0 -19 0 -30 0 -46 0 -74 0 — 120 0 — 190 0 — 300
Св. 80 до 120 0 -10 0 — 15 0 -22 0 —35 0 -54 0 -87 0 — 140 0 —220 0 —350
Си 120 до 180 0 — 12 0 — 18 0 -25 0 —40 0 -63 0 -100 0 — 160 0 — 250 0 —400
Св 180 до 250 0 — 14 0 — 20 0 -29 0 -46 0 -72 0 -115 0 — 185 0 — 290 0 —460
Продолжение табл. 1.35
Номинальные размеры, мм Поля допусков основных валов
м 85 86 87 88 89 810 811 812
г-1 eS Предельные отклонения .» мкм ei
Св. 250 до 315 0 — 16 0 — 23 0 —32 0 — 52 0 — 81 0 — 130 0 — 210 0 —320 0 — 520
Св. 315 до 400 0 — 18 0 —25 0 —36 0 — 57 0 — 89 0 — 140 0 — 230 0 —360 0 —570
Св. 400 до 500 0 —20 0 —27 0 —40 0 —63 0 —97 0 — 155 0 — 250 0 — 400 0 —630
| | — предпочтительные поля допусков при размерах от 1 до 500 мм.
1.36. Система вала. Предельные отклонения отверстий для посадок с зазором
при размерах до 500 мм (по СТ СЭВ 144 — 75)
150
Схенарааюхожем полей ftm/мзб
При размера* от10о$00мм(дюинтер6аю50 65мм)
МКМ
JO
20
W -
0-1
wL
/ОГЧ
BO
Схема pwnoiaewx пеней допусков
При размерах менее 1мм
JS
|сммммам1[
hS
40
го
ci
20
4С
SO
60-
ст
300
Z®
f®
2®
я» 15
0±
50
нт
500 -
wo
пе-
с±
И,
0м
Лг?
07
Л
17
ъи
id
I
Ерлмя допуск
осиеЛннх бапоВ
Лтолнитешыепояя допускоб отверстдЗ: *
В для размеров So500мм
X - дх* размеров до 10мм '
Номи- нальные размеры, мм Квалитеты
4 5
Поля допусков отверстий
F4 F64 64 Н4 (£5) (FF5) (F5) (FG5) 65 Н5
f S Предельные отклонения мкм
До 1 Ф1 Ф<7 Ф1 +Зо -4 18 + 14 -4-14 + 10 п° Я (0 сч +4 0
От 1 до 3 — — — — + 18 + 14 + 14 + ю + 10 + 6 СО у Ф! +0
W
Ч^Г06^
4Н
а
Продолжение табл. 1.36
Номи- нальные размеры, мм Квалитеты
4 5
Поля допусков отверстий
F4 FG4 G4 НА (£5) (EF5) (F5) (FG5) G5 Н5
ES Предельные отклонения , мкм с/
Св. 3 до 6 — — — — +25 +20 + 19 + 14 + 15 + ю + 11 +6 +9 +4 +5о
Св. 6 до 10 — — — — +31 + 25 +24 + 18 + 19 + 13 + 14 + 8 + И +5 +6 0
Св. Ю ДО 18 — — — — + 40 +32 — + 24 + 16 — + 14 + 6 + 8 0
Св 18 до 30 — — — — + 49 + 40 — + 29 + 20 — + 16 +9 0
Св 30 до 50 — — — — + 61 + 50 — + 36 + 25 — + 20 + 9 + 11 0
Св. 50 до 80 — — — — + 73 + 60 — + 43 + 30 — +23 + •0 + 13 0
Св. 80 до 120 — — — — + 87 + 72 — + 51 + 36 — + 27 + 12 + 15 0
Св. 120 до 180 — — — — + 103 + 85 — W — + 32 + 14 + 18 0
Св. 180 до 250 — — — — + 120 + 100 — + 70 + 50 — + 35 + 15 +20 0
Св 250 до 315 — — — — + 133 + 110 — + 79 + 56 — + 40 + 17 +23 0
Св 315 до 400 — — — — + 150 + 125 — +87 +62 — +43 + 18 +25 0
Св. 400 до 500 — — — — + 162 + 135 — +95 +68 — + 47 + 20 +27 0
Продолжение табл. 1.36
Номинальные размеры, мм Квалитет
6
Поля допусков отверстий
(Об) (£6) (EF6) (£6) (FG6) G6 Н6
г. Предельные отклонения , мкм с/
До 1 + 26 + 20 + 20 + U + 16 + 10 + 12 +6 + ю + 4 + 8 +2 +6 0
От 1 до 3 + 26 + 20 +20 + 14 + 16 + ю + 12 + 6 + ю + 4 + 8 + 2 +6 0
С в 3 до 6 + 38 +30 + 28 +20 + 22 + 14 + 18 + 10 + 14 +6 + 12 4-4 + 8 0
Св 6 до 10 + 49 + 40 + 34 + 25 + 27 + 18 + 22 + 13 + 17 + 8 + 14 + 5 +9 0
Св 10 до 18 + 61 + 50 + 43 + 32 — +27 + 16 — + 17 + 6 + 11 0
Св 18 ДО 30 + 78 + 65 + 53 + 40 — +33 + 20 — + 20 + 7 + 13 0
Св 30 до 50 + 96 + 80 + 66 4-50 — +41 + 25 — + 25 + 9 +16 0
Св 50 до 80 + 119 + 100 + 79 +60 — + 49 + 30 — + 29 + 10 + 19 0
Св 80 до 120 + 142 + 120 + 94 + 72 — + 58 + 36 — + 34 + 12 + 22 0
Св 120 до 180 + 170 + 145 + 110 + 85 — + 68 + 43 — + 39 + 14 + 25 0
Св. 180 до 250 + 199 4-170 + 129 4-юо — + 79 + 50 — + 44 4-15 + 29 0
Св 250 по 315 + 222 + 190 + 142 + 110 — + 88 + 56 — + 49 + 17 +32 0
Св. 315 до 400 + 246 4-210 + 161 + 125 — +98 + 62 — + 54 4-18 +36 0
Св. 400 до 500 + 270 + 230 + 175 + 135 — + 108 +68 — + 60 + 20 + 40 0
Продолжение табл 1.36
Номи- нальные размеры, мм Квалитет
7
Поля допусков отверстий
CD7 (£>7> (Е7) (EF7) FG7 G7 Н7
ES Предельные отклонения мкм с /
До 1 + 44 + 34 + 30 + 20 + 24 4-14 + 20 + ю + 16 +6 + 14 + 4 — + 10 0
От 1 до 3 — + 30 4-20 + 24 + 14 +20 4-ю + 16 +6 — + 12 + 2 + 10 0
Св. 3 ДО 6 — + 42 +30 + 32 + 20 + 22 + 10 — + 16 + 4 + 12 0
Св. 6 до 10 — + 55 4-40 + 40 + 25 + 28 + 13 — + 20 + 5 4- 15 0
Св. 10 ДО 18 — +68 + 50 + 50 + 32 — + 34 + 16 — + 24 + 6 + 18 0
Св 18 до 30 — + 86 +65 + 61 + 40 — — + 28 + 7 + 21 0
Св. 30 до 50 — + 105 4-80 + 75 4-50 — + 50 +25 — + 34 +9 + 25 0
Св. 50 до 80 — + 130 4-юо + 90 + 60 — +60 4-30 — + 40 4-ю +30 0
Св. 80 до 120 4-120 + 107 + 72 — +71 4-36 — + 47 + 12 + 35 0
Св. 120 до 180 — + 185 + 145 + 125 4-85 — + 83 +43 — + 54 + 14 +40 0
Св. 180 до 250 — + 216 + 170 4-юо — +96 +50 +61 + 15 +46 0
Св. 250 до 315 — + 242 + 190 + 162 4-110 — + 108 4-56 + 69 4-17 + 52 0.
Св. 315 ДО 400 - +267 4-210 + 182 +125 — +119 4-62 — 4-75 4-18 +57^ 0
Св. 400 ДО 500 - +293 +230 +198 +135 — +131 +68 — +83 4-20 +63 0
4 И. Расчетные формулы для определения предельных осевых отклонений конуса
(ПО СТ СЭВ 1780 — 79)
Наружный конус
Ос еднв отклонения 0
конуса МЬИМП & esz
конце [^^-CznLn -N 1 \ г»
<ь. г sss^ | Основная плоскость
к? Паймен ЛИЛ
пресс т.ньш конус! 1 Наибольший предельный конус
Осевые о
Верхние е&г, равные: 1 с п Нижние eiz, равные: 1 ~ с es
при основных отклонениях от d до g: ег mln + ?ze | ег min
при ОСНОВНОМ г" отклонении Л: 0
при основном Т-? отклонении / : -~т
при основном (квалитеты 0 отклонении k В и грубее): ~ ^ze
прн основных отклонениях от /$ до z: ez mln 1 ez min ?ze
Основные ocet
ez mln = Ocnoanoe отклонение диаметра С (см. табл. 4.12)
Осевые доп
Тге •= 1Те (см. табл. 4.13)
Внутренний конус
исеоые отклонения
кониса Г,
Номинальный конус Е5г
со* Li . '' // Основная /плоскость
шпредельный wyc
UL КС
Наименьше предельный Л Г /№ конус ’ив ОЛЫ.
отклонен нм
Верхни! равные: С -1 ESZ. :i Нижние Е1г, равные: -<>
при 04 D :иовиом отклонении Н: 1 -Т*
при 7 ос zi 2 MORII ом отклонении 1
прн основном (квалитеты Tzi отклонении N 9 и грубее): 0
?вые отклонения
&z mln = Основное отклонение диаметра “° С (см. табл. 4.12)
пускн конусов
*2 1 ' = /77 (см. табл. 4.13)
Продолжение табл 1.36
Номинальные размеры, мм Квалнтеты
8 9
Поля допусков отверстий
'С81 CD 8 D8 Е8 (EF8) F8 Н8 (Л9) СВ9) <С9) (CD 9) D9
_ ES Предельные отклонения мкм £. 1
Св. 50 до 65 + 186 + 140 — + 146 + 100 + 106 + 60 — + 76 + 30 + 46 0 + 414 + 340 + 264 + 190 + 214 + 140 — + 174 + 100
Св. 65 до 80 + 196 + 150 — + 146 + 100 + 106 + 60 — + 76 + 30 + 46 0 + 434 + 360 + 274 + 200 + 224 + 150 — + 174 + 100
Св. 80 до 100 + 224 + 170 — + 174 + 120 + 126 + 72 — + 90 + 36 + 54 0 + 467 + 380 + 307 + 220 + 257 + 170 — + 207 + 120
Св. 100 до 120 + 234 + 180 — + 174 + 120 + 126 + 72 — + 90 + 36 + 54 0 + 497 + 410 + 327 + 240 + 267 + 180 + 207 + 120
Св. 120 до 140 + 263 + 200 — + 208 + 145 + 148 + 85 — + 106 + 43 + 63 0 + 560 + 460 + 360 + 260 + 300 + 200 — + 245 + 145
Св. 140 до 160 + 273 + 210 — + 208 + 145 1 4 8 + 85 — + 106 + 43 + 63 0 + 620 + 520 + 380 + 280 + 310 + 210 — + 24' + 145
Св. 160 до 180 + 293 + 230 — + 208 + 145 + 148 + 85 — + 106 + 43 + 63 0 + 680 + 580 + 410 + 310 + 330 + 230 — + 245 + 145
Св. 180 до 200 + 312 + 240 — + 242 + 170 + 172 + 100 — + 122 + 50 + 72 0 + 775 + 660 + 455 + 340 + 355 + 240 — + 285 + 170
Единая система допусков и посадок СЭВ
Продолжение табл. 1.36
Номинальные размеры, мм Квалитеты
8 9
Поля допусков отверстий
(С8) CD 8 D8 ES (EF8) F8 Н8 (А 9) (В9) (С9) (CD9) D9
Предельные отклонения мкм
Св. 200 до 225 + 332 + 260 — + 242 + 170 + 172 + 100 — + 122 + 50 + 72 0 + 855 + 740 + 495 + 380 + 375 + 260 — + 285 + 170
Св. 225 до 250 + 352 + 280 — + 242 + 170 + 172 + 100 — + 122 + 50 + 72 0 +935 + 820 + 535 + 420 + 395 + 280 — + 285 + 170
Св. 250 до 280 + 38! 4-300 — + 271 + 190 + 191 + 110 — + 137 + 56 + 81 0 + 1050 + 920 + 610 + 480 + 430 + 300 — + 320 + 190
Св. 280 до 315 +411 + 330 — + 271 + 190 + 191 + 110 — + 137 + 56 + 81 0 + 1180 + 1050 + 670 + 540 + 460 + 330 — + 320 + 190
Св* 315 до 35 5 + 449 + 360 — + 299 + 210 + 214 + 125 — + 151 + 62 + 89 0 + 1340 + 1200 + 740 + 600 + 500 + 360 — + 350 + 210
Св. 355 до 400 + 489 + 400 — + 299 + 210 + 214 + 125 — + 151 + 62 + 89 0 + 1490 + 1350 + 820 + 680 + 540 + 400 — + 350 + 210
Св. 400 до 450 + 537 + 440 — + 327 + 230 + 232 + 135 + 165 68 + 97 0 + 1655 + 1500 + 915 + 760 + 595 +440 . — + 385 + 230
С» 450 до 500 + 577 + 480 — + 327 + 230 + 232 + 135 — + 165 + 68 +97 0 + 1805 + 1650 + 995 + 840 + 635 + 480 — + 385 + 230
Допуски и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
Продолжение табл. 1 36
Номи- нальные размеры, мм Квалитеты
9 10
Поля допусков отверстий
£9 ££9 £9 Н9 С£>10 £>10 (£10) НЮ
ES Предельные отклонения мкм С J 1
До 1 + 39 + 14 + 35 + 10 — + 25 0 + 74 + 34 + 60 + 20 — + 40 0
От 1 до 3 +39 + 14 — +31 +6 + 25 0 — + 60 + 20 4~54 + 14 + 40 0
Св. 3 ДО 6 4-50 4~ 20 — + 40 + 10 + 30 0 — + 78 + 30 + 68 + 20 + 48 0
Св 6 ДО 10 +61 + 25 — + 49 + 13 + 36 0 — + 98 + 40 + 83 + 25 + 58 0
Св. 10 ДО 18 + 75 + 32 — + 59 + 16 + 43 0 — + 120 + 50 + 102 + 32 + 70 0
Св. 18 до 30 + 92 + 40 — + 72 + 20 + 52 0 — + 149 + 65 + 124 + 40 + 84 0
Св. 30 до 50 + 112 + 50 — + 87 + 25 + 62 0 — + 180 + 80 + 150 + 50 + 100 0
Св. 50 до 80 + 134 + 60 — + 104 + 30 + 74 0 — + 220 + 100 + 180 + 60 + 120 0
Св. 80 до 120 + 159 + 72 — + 123 + 36 + 87 0 — + 260 + 120 + 212 + 72 + 140 0
Св. 120 до 180 + 185 + 85 — + 143 + 43 + 100 0 — + 305 + 145 + 245 + 85 + 160 0
Св. 180 до 250 + 215 + 100 — + 165 + 50 + 115 0 — + 355 + 170 + 285 + 100 + 185 0
Св. 250 до 315 + 24 0 + 110 — + 186 + 56 + 130 0 — + 400 + 190 +320 + 110 + 210 0
Св. 315 до 400 + 265 + 125 — + 202 + 62 4-140 0 — + 440 +210 + 355 + 125 + 230 0
Св. 400 до 500 + 290 + 135 — + 223 +68 + 156 0 — +480 + 230 + 385 + 135 + 250 0
Продолжение табл. 1.36
Ном ин а л ьн ые размеры, мм Квалитеты
11 1 12
Поля допусков отверстий
ли вн СИ | ОН | НИ В12 012
Предельные отклонения , мкм
До 1 — > — — 4-60 0 — —
От 1 до 3 4-330 4-270 4-200 4-140 4-120 4-60 4-80 4-20 4-60 0 4-240 4-140 4-юо 0
Св. 3 до 6 4-345 4-270 4-215 4-140 4-145 4-70 4-105 4-зо 4-75 0 4-260 4-140 4-120 0
Св. 6 до 10 4-370 4-280 4-240 4-150 4-170 4-80 4-130 4-40 4-90 0 4-зоо 4-150 4-150 0
Св. 10 до 18 4-400 4-290 4-260 4-150 4-205 4-95 4-160 4-50 4-ПО 0 4-330 4-150 4-180 0
Св. 18 до 30 4-430 4-300 4-290 4-160 4-240 4-110 4-195 4-65 4-130 0 4-370 4-160 + 210 0
Св. 30 до 40 4-470 4-310 4-330 4-170 4-280 4-120 4-240 4-80 4-160 0 4-420 4-170 + 250 0
Св. 40 до 50 4-480 4-320 4-340 4-180 4-290 4-130 4-240 4-80 4-160 0 4-430 4-180 4-250 0
Св. 50 до 65 4-530 4-340 4-380 4-190 4-330 4-140 4-290 4-юо 4-190 0 4-490 4-190 + 300 0
Св. 65 до 80 4-550 4-360 4-390 4-200 4-340 4-150 4-290 4-юо 4-190 0 4-500 4-200 -I-зоо 0
Св. 80 до 100 4-600 4-380 4-440 4-220 4-390 4-170 4-340 4-120 4-220 0 4-570 4-220 4-350 0
Св. 100 до 120 4-630 4-410 4-460 4-240 4-400 4-180 4-340 4-120 4-220 0 4-590 4-240 4-350 0
Продолжение табл. 1.36
[ Номинальные размеры, мм Квалитеты
11 12
Поля допусков отверстий
Л 11 вн СИ D11 Н1 1 В12 Н12
ES Предельные отклонения , мкм
Св. 120 до 140 + 710 + 460 + 510 + 260 + 450 + 200 + 395 + 145 + 250 0 + 660 + 260 + 400 0
Св. 140 до 160 + 770 + 520 + 530 + 280 + 460 +210 + 395 + 145 + 250 0 4-680 4-280 + 400 0
Св. 160 до 180 + 830 + 580 + 560 + 310 + 480 + 230 + 395 + 145 + 250 0 + 710 + 310 + 400 0
Св. 180 до 200 + 950 +660 + 630 + 340 +530 +240 + 4 60 + 170 + 290 0 + 800 + 340 + 460 0
Св. 200 до 225 + 1030 + 740 + 670 + 380 + 550 + 260 + 460 + 170 + 290 0 4~ 840 4-380 + 460 0
Св. 225 до 250 + 1110 + 820 + 710 + 420 + 570 + 280 + 460 + 170 + 290 0 + 880 + 420 + 460 0
Св. 250 до 280 + 1240 + 920 + 800 + 480 + 620 + 300 + 510 + 190 + 320 0 + 1000 + 480 + 520 0
Св. 280 до 315 + 1370 + 1050 + 860 + 540 + 650 + 330 + 510 + 190 + 320 0 + 1060 + 540 + 520 0
Св. 315 до 3 55 + 1560 + 1200 + 960 + 600 + 720 + 360 + 570 + 210 + 360 0 + 1170 + 600 4-570 0
Св 355 до 400 + 1710 + 1350 + 1040 + 680 + 760 + 400 + 570 + 210 + 360 0 + 1250 + 680 + 570 0
Св. 400 до 4 50 + 1900 + 1500 + 1160 + 760 + 840 + 440 + 630 + 230 + 400 0 + 1390 + 760 + 630 0
Св. 450 до 500 + 2050 + 1050 + 1240 + 840 + 880 + 480 + 630 + 230 + 400 0 + 1470 + 84 0 4-630 0
П р именами е: | | — предпочтительные поля допусков при размерах от 1 до 500 мм; ( ) — дополнительные (ограниченного применения) поля допусков при размерах от 1 до 500 мм. Предельные отклонения основных валов см. в табл. 1.35.
1.37. Система вала. Предельные отклонения отверстий
для переходных посадок при размерял до 500 мм (по СТ СЭВ 144—75)
МКМ
20 -
Схема расположения полей Попусков
при размерах менее 1мм'
10
о
10
20
j,s
hC
j£k5 М
Wv
Ко
ж
При размерах от 1 до 500мм
Юля интервала 50-80мм)
мкм
30 -
20
10
Js5
«8
N7
^-попя допусков основных балов
10
20
30-
50-
.50-
60-
70-
80-
90-
100-
&7
К7
]М7
ГВЖ
Дополнительные пом ВепускеВ
отверстий - Е
Квалитеты
Б
4
Поля допусков отверстий
размеры, мм Д4 Л44 Лб КБ Л15 КБ
ES Предельные отклонения мкм
До 1 + 1.5 — 1.5 0 — 3 — 2 — 5 + 2,0 — 2.0 0 — 4 — 2 — 6 1 1 00
От 1 до 3 — — + 2,0 — 2.0 0 — 4 — 2 — 6 См. тябл. 1.38
Св 3 до 6 — — — + 2,5 -2,5 1 ОЮ 1 — 3 — 8
Св 6 до 10 — — — + 3,0 -3,0 +1 — 5 — 4 -10
Св 10 до 18 — — — + 4.0 — 4.0 + 2 —6 — 4 — 12
Продолжение табл. 1.37
Номинальные размеры, мм Квалитеты
4 | 5
Поля допусков отверстий
К4 М4 К5 М5 N 5
ES Предельные отклонения , мкм
Св. 18 до 30 — — — + 4,5 — 4,5 + 1 — 8 — 5 — 14 См. таСл. 1 38
Св. 30 до 50 — — — + 5,5 — 5,5 + 2 —9 — 5 -16
Св. 50 до 80 — — — + 6.5 — 6.5 + 3 — 10 —6 — 19
Св. 80 до 120 ’— — — + 7,5 -7,5 + 2 — 13 —8 — 23
Св. 120 до 180 — — — + 9,0 —9.0 +3 — 15 —9 — 27
Св. 180 до 250 — — — + 10.0 — 10.0 + 2 — 18 — 11 — 31
Св. 250 до 315 — — — + 11.5 — 11.5 + 3 — 20 — 13 —36
Св 315 до 400 — — — + 12.5 -12,5 + 3 — 22 — 14 — 39
Св. 400 до 500 — — — + 13,5 — 13.5 + 2 -25 — 16 — 43
Продолжение габл 1.37
Номинальные размеры, мм Квалитеты
6
Поля допусков отверстий
(J61 's6 Кб Мб N6 К7 М7 /V7
ES Предельные отклонения , мкм
До 1 — + 3.0 — 3,0 0 —6 — — 4 — 10 — + 5 — 5 0 — 10 — —
От 1 до 3 + 2 — 4 + 3,0 —3.0 0 —6 — 2 — 8 — 4 — 10 + 4 —6 + 6 —Б . 0 -10 —2 — 12 —4 — 14
Продолжение табл, 1.37
Номинальные размеры, мм Квалитеты
6 1 7
Поля допусков отверстий
(J6) Л6 Кб Мб Л'6 (J7) JS7 К7 М7 Л’7
ES Предельные отклонения мкм
Св. 3 до 6 + 5 —3 + 4,0 -4.0 + 2 — 6 - 1 —9 — 5 — 13 +6 —6 + 6 —6 + 3 —9 0 — 12 — 4 -16
Св 6 до 10 + 5 —4 + 4.5 -4.5 + 2 — 7 -3 — 12 — 7 — 16 + 8 — 7 + 7 —7 + 5 -10 0 — 15 — 4 — 19
Св. 10 до 18 +6 — 5 — 5.5 4-2 —9 —4 — 15 — 9 — 20 + 10 — 8 + 9 —9 + 6 -12 0 — 18 — 5 — 23
Св. 18 до 30 + 8 — 5 + 6.5 —6.5 + 2 — 11 — 4 — 17 — 11 — 24 + 12 4-10 — 10 + 6 — 15 0 — 21 — 7 — 28
Св. 30 до 50 4-10 —6 + 8.0 — 8,0 + 3 — 13 — 4 — 20 — 12 — 28 4-14 -11 + 12 -12 +7 — 18 0 — 25 —8 —33
Св. 50 до 80 4-13 —6 + 9.5 -9.5 + 4 — 15 — 5 — 24 -14 —33 4-18 — 12 + 15 -15 +9 -21 0 -30 — 9 — 39
Св. 80 до 120 + 16 —6 + 1 1,0 — 11.0 + 4 — 18 —6 — 28 — 16 —38 4-22 — 13 ±17 + 10 — 25 0 —35 -10 — 45
Св. 120 до 180 + 18 —7 + 12.5 — 12.5 + 4 — 21 — 8 — 33 — 20 — 45 4-26 — 14 4-20 — 20 + 12 — 28 0 —40 -12 — 52
Св. 180 до 250 + 22 —7 + 14.5 — 14,5 + 5 -24 — 8 — 37 — 22 — 51 + 30 — 16 4-23 — 23 + 13 —33 0 — 46 — 14 — 60
Св. 250 до 315 + 2 —7 + 16.0 — 16.0 4- 5 —27 — 9 -41 — 25 — 57 4-36 — 16 4-26 — 26 + 16 -36 0 — 52 — 14 — 66
Св. 315 до 400 4-29 — 7 + 18.0 — 18.0 + ? — 29 — 10 — 46 — 26 — 62 + 39 — 18 + 28 — 28 + 17 — 40 0 —57 -16 — 73
Св. 4 00 до 500 4-33 —7 + 20.0 — 20.0 + 8 — 32 — 10 — 50 — 27 —67 + 43 — 20 + 31 -31 + 18 — 45 0 —63 — 17 —80
Продолжение табл. 1.37
Номинальные размеры, мм Квалитеты
8 9
Поля допусков отверстий
(78) Js8 К8 Л18 Л'8 (+9) (₽9)
ES Предельные отклонения мкм
До 1 — + ? — 7 0 — 14 — — — —
От 1 до 3 +6 —8 + 7 — 7 0 — 14 — — 4 -18 — 4 — 29 —6 — 31
Св. 3 до 6 + ю — 8 + 9 — 9 + 5 — 13 + 2 — 16 -2 — 20 0 — 30 -12 — 42
Св. 6 до 10 + 12 — 10 + 11 — 11 + 6 — 16 + > — 21 — 3 — 25 0 — 36 — 15 — 51
Св 10 до 18 + 15 — 12 + 13 — 13 + 8 — 19 + 2 — 25 — 3 — 30 0 — 43 — 18 — 61
Св 18 до 30 + 20 — 13 + 16 — 16 + 10 -23 + 4 -29 — 3 — 36 0 — 52 — 22 — 74
Св 30 до 50 + 24 — 15 + 19 — 19 + 12 — 27 + 5 — 34 -3 — 42 0 — 62 — 26 — 88
Св 50 до 80 + 28 — 18 + 23 — 23 + 14 — 32 + 5 — 41 — 4 — 50 0 — 74 — 32 — 106
Св. 80 до 120 + 34 — 20 + 27 -27 + 16 — 38 + 6 — 48 — 4 — 58 0 — 87 — 37 — 124
Св 120 по 180 + 41 — 22 + 31 — 31 + 20 — 43 + 8 — 55 — 4 — 67 0 — 100 — 43 — 143
Св 180 до 250 + 47 — 25 + 36 — 36 + 22 — 50 + 9 — 6.3 — 5 -77 0 — 115 — 50 — 165
Св 250 до 315 + 55 — 26 + 40 — 40 + 25 — 56 + 9 — 72 — 5 — 86 0 — 130 — 56 — 186
Св. 315 до 100 + 60 — 29 + 44 — 44 + 28 -61 + И — 78 -5 — 94 0 — 140 — 62 — 202
Св. 400 до Б00 + 66 -31 + 48 — 48 + 29 — 68 + 11 — 86 -6 — 103 0 — 155 — 68 — 223
Примечание. | | — предпочтительные поля допусков при размерах от I до 500 мм: ( ) — дополнительные (ограниченного применения) поля допусков. Предельные отклонения основных валов см. в табл. 1.35.
1.38. Система пала. Предельные отклонения отверстий для посадок
с натягом при размерах до SOO мм (ио СТ СЭВ 144—75)
W КМ W Л/ ' Л4 Схема рас и размере hS положена 1х менее Л5 полей допуст 1мм S
10 20 30 W км /0 20 + л ' w K-.WI «53 ри резне) (д/я инет hS и зах ер ib у от ft Вала 5 Оп 6 J7U Х7 to 500мм 0-65 мм) □ 77 й Z8
20 W ВО ВО Ш 120 LC2J JV5 0 Р5 - 0- Дспол И- к- 5бИ Тб пот допуске осноВтх tai иитемные пш для размера Вт размеров №пп 7?7 L1 ? V7 1Гв я ЗопустВ отВер до 530 мм до 10 мм 1 1 1 МП Й и
11 ом и на льные размеры. мм К на ли re ты
5
Поля ДОНухКОВ о !В!-р€1ИЙ
N1 РА Л'5 (Р51 R5 S5 РЬ (Я6) GS6) (7 6) 176
Г. £‘S Предельные отклонении мкм Ь1
До 1 — 4 — 7 — 6 — 9 — -6 - — 10 - -10 - 14 — 14 — 18 —6 — 12 — 10 — 16 — 14 — 20 — -18 — 24
От 1 до 3 — — — 4 — F —6 — 10 — — — Ь -12 — 10 — 16 — 14 — 20 —
Си. 3 до 6 — — — 7 — 12 -11 — 10 — — — 9 — 17 — 12 — 20 -16 — 24 — —
i.u. 6 до 10 — — -8 — 14 — 1.3 -19 — — — 12 — 21 — 16 -25 — 20 — 29 — —
Продолжение табл 1 38
Номинальные размеры, мм Квалитеты
4 5 6
Поля допусков отверстий
,V4 Р4 Л’5 (Р5) R5 S5 Р6 (Л6) (S6) (7-6) 176
ES Предельные отклонения мкм
Св 10 до 18 ' — — — 9 — 17 -15 -23 — — — 15 — 26 — 20 -31 — 25 -36 — —
Св 18 до 24 — — — 12 — 21 — 19 — 28 — — — 18 -31 — 24 — 37 — 31 — 44 — —
Св 24 до 30 — — — 12 — 21 - 19 — 28 — — — 18 — 31 — 24 -37 -31 — 44 — 37 -50 —
Св. 30 до 4 0 — __ -13 — 24 — 22 — 33 — — — 21 -37 -29 — 45 -38 — 54 — 43 -59 —
Св 40 до 50 — — — 13 — 24 — 22 — 33 — — — 21 — 37 — 29 — 45 — 38 — 54 — 49 -65 --
Св 50 до 66 — — — 15 — 28 — 27 — 40 — — — 26 — 45 -35 -54 — 47 — 66 -60 — 79
Св. 65 до 80 — — — 15 — 28 — 27 -40 — — — 26 — 45 -37 -56 -53 — 72 -09 — 88 —
Св 80 до 100 — — — 18 — 33 — 32 — 47 — — — 30 — 52 — 44 — 66 —64 — 86 -84 — 106 —
Св 100 до 120 - — — 18 — 33 — 32 — 47 — — 30 — 52 — 47 —69 — 72 — 94 — 97 — 119 —
Св 120 до 14 0 - — — 21 — 39 — 37 — 55 — — — 36 — 61 -56 -81 — 85 — 110 — 115 — 140 —
Св 140 до 160 — — — 21 -39 — 37 — 55 — — — 36 — 61 — 58 -83 — 93 — 118 — 127 — 152 —
Св. 160 до 180 — — — 21 — 39 — 37 — 55 — — — 36 — 61 — 61 — 86 -101 — 126 — 139 — 164 —
Св 180 до 200 - — — 25 — 45 — 44 — 64 — — — 41 -70 — 68 — 97 — 113 — 142 — 157 — 18ъ —
Св. 200 до 225 — — — 25 — 45 — 44 — 64 — — — 41 — 70 -71 — 100 -121 -150 — 171 — 200 —
Св. 225 до 250 — — — 25 — 45 — 44 — 64 — — — 41 — 70 — 75 — 104 — 131 — 160 -187 — 216 —
Св. 250 до 280 — — — 27 — 50 — 49 — 72 — — — 47 — 79 — 85 -117 — 149 -181 — 209 — 241 —
Св 280 до 315 — — — 27 — 50 — 49 — 72 — — — 47 — 79 — 89 -121 — 161 -193 — 231 — 263 —
Св. 315 до 355 — — — 30 -55 -55 -80 — — — 51 -87 — 97 — 133 — 179 — 215 — 293 —
Св 355 до 400 — — -30 — 55 — 55 -80 — — — 51 — 87 - 103 -139 — 197 — 233 — 283 — 319 —
Св 400 до 450 — — — 33 -60 — 61 -88 — — — 55 -95 -ИЗ — 153 -219 -259 -317 — 357 —
Си. 450 до 500 — — — 33 — 60 — 61 — 88 — — — 55 — 95 — 119 — 159 - 239 -279 — 347 — 387 —
5 В. Д. Мягков и др.
ГТродол жен не табл. 1.38
Номинальное размеры, мм Квалитеты
7 8
Поля допусков отверстий
Р7 «7 $7 ТУ ((77) А'7 Z7 (Р8) (Д81 Ub А 8 (Z8)
гл Предельные отклонения мкм ЕI
До 1 — — 14 — 24 — — — 20 —30 — 26 — 36 — — — — 20 — 34 — 26 —40
От 1 до 3 —6 — 16 — 10 — 20 — 14 -24 — — 18 — 28 — — —6 -20 — 10 -24 — 18 — 32 — — 26 — 40
Св. 3 до 6 — 8 — 20 — 11 — 23 — 15 — 27 — — 19 —31 — — — 12 — 30 —15 — 33 —23 -41 — — 35 -53
Св. 6 до 10 -9 — 24 — 13 — 28 — 17 —32 — 22 — 37 — — -15 — 37 — 19 — 41 — 28 — 50 — — 42 — 64
Св. 10 до 14 — 11 — 29 — 16 — 34 -21 — 39 — -26 —44 — — -18 -45 — 23 — 50 — 33 -60 — -50 -77
Св. 14 до 18 — 11 — 29 — 16 — 34 — 21 -39 — — 26 — 44 — — 18 —45 — 23 -50 — 33 -60 — — 60 — 87
Св. 18 до 24 — 14 — 35 — 20 -41 — 27 — 48 — — 33 — 54 — — — 22 — 55 -28 -61 — 41 —74 — —
Св 24 до 30 — 14 — 33 -20 — 41 — 27 -48 — 33 — 51 — 40 — 61 — — — 22 — 55 — 28 —61 — 48 — 81 — —
Св. 30 до 40 -17 — 42 — 25 — 50 — 34 -59 — 39 — 64 — 51 — 76 — — — 26 — 65 — 34 - 73 -60 -99 —
Св. 40 до 50 -17 — 42 -25 — 50 — 34 — 59 — 45 — 70 — 61 — 86 - - — 26 —65 — 34 — 73 — 70 — 109 — —
Св. 50 до 65 — 21 — 51 — 30 — 60 — 42 — 72 -55 -85 — 76 -106 — — — 32 -78 — 41 — 87 -87 — 133 —
Св. 65 до 80 — 21 — 51 -32 -62 — 48 — 78 — 64 —94 -91 — 121 — — 32 — 78 — 43 — 89 — 102 — 148 — —
Св. 80 до 100 — 24 — 59 — 38 — 73 — 58 -93 —78 — 113 -111 — 146 - •- -37 -91 — 51 — 105 -124 — 178 — —
Св. 100 до 120 -24 — 59 — 41 -76 —66 — 101 -91 -126 — 131 — 166 — - — 37 -91 —54 — 108 — 144 — 198 — —
Продолжение табл 1.38
Н Финальные паз меры, мм Квалитеты
7 8
Поля допусков отверстий
Р7 /?7 S7 7'7 (Z/7) Х7 Z7 (Р8) («8) US Х8 (Z8)
ES Предельные отклонения мкм
Св. 120 до 140 — 28 -68 — 48 -88 — 77 -117 — 107 — 147 — 155 — 195 — — —43 — 106 —63 — 126 -170 — 233 — —
Св. 140 до 160 —28 — 68 -50 —90 — 85 — 125 — 119 — 159 — 175 — 215 — — —43 — 106 —65 — 128 — 190 — 253 — —
Св. 160 до 180 -28 -68 -53 —93 —93 — 133 -131 -171 — 195 — 235 — — — 43 — 106 — 68 -131 — 210 — 273 — —
Св. 180 до 200 -33 -79 -60 -106 — 105 — 151 — 149 — 195 — 219 -265 — — — 50 — 122 —77 — 149 -2?6 —308 — —
Св. 200 до 22.’. -33 -79 — 63 -109 — 113 — 159 — 163 — 209 — 241 — 287 — — — 50 — 122 —80 — 152 —258 — 330 — —
Св. 225 до 250 -33 —7'1 -67 -113 -123 -169 — 179 — 225 —267 — 313 — — —50 — 122 — 84 — 156 —284 —356 — —
Св. 250 до 280 —36 — 88 -74 -126 — 138 — 190 — 198 -250 — 295 -347 — — -56 -137 —94 — 175 —315 — 396 — —
Св. 280 до 315 -36 — 88 — 78 — 130 — 150 —202 — 220 — 272 —330 — 382 — — -66 — 137 —98 — 179 —350 -431 — —
Св. 315 до 365 — 41 —98 -87 — 144 — 169 —226 — 247 —304 -369 -426 — — —62 -161 -108 -197 -390 —479 — —
Св. 355 до 400 —41 —98 -93 — 150 -187 — 244 —273 -330 —414 -471 — — —62 -161 -114 -203 —436 -624 — —
Св. 400 до 450 -45 — 108 — 103 — 166 -209 — 272 -307 —370 — 467 -630 — — -68 — 166 — 126 —223 -490 —687 — —
Св. 450 до 500 — 45 — 108 — 109 — 172 — 229 — 292 -337 — 400 -517 — 680 — — -68 — 166 — 132 -229 —640 —637 — —
Примечание | | — предпочтительные поля допусков; ( 1 — допол-
нительные поля допусков при размерах от I до 600 мм.
Предельные отклонения основных валов см. в табл. 1.36.
Предельные отклонения в системе вала при размерах
свыше 500 до 10 000 мм
1.39. Система нала. Предельные отклонения основных валов ори размеряя
св. 500 до 10 ООП мм «но СТ СЭВ 144 — 75 и СТ СЭВ 177 — 75)
Л _ Окт расположения тлей ОопускоВ (Оля интервала 1000-1250жж)
\\v .\\\ \\\^
250 500 750 1000 hd ^7^ he hS к МО h12
Номинальны* размеры, мм Поля допусков основных валов
Л6 | м 08 59 510 hll hl2
п е& Предельные отклонения мкм
Св 500 до 630 0 — 44 0 — 70 0 -по 0 -175 0 — 280 0 — 440 0 — 700
Св. 630 до 800 0 — 50 0 — 80 0 — 125 0 — 200 0 — 320 0 — 500 0 -800
Св. 800 до 1 000 0 -56 0 -90 0 -140 0 — 230 0 -360 0 -560 0 -900
Св 1 000 до 1 250 0 -66 0 — 105 0 -165 0 — 260 0 — 420 0 -650 0 — 1050
Св. 1 250 до 1 600 0 -78 0 — 126 0 — 196 0 -810 0 -600 0 — 780 0 -1250
Св 1 600 ДО 2 000 0 -92 0 — 160 0 — 230 0 — 370 0 — 600 0 — 920 0 -1500
Св 2 000 до 2 600 0 -110 0 — 175 0 -280 0 —440 0 — 700 0 — 1100 0 — 1750
Св. 2 500 до 3 150 0 — 135 0 — 210 0 — 330 0 — 640 0 — 860 0 — 1350 0 — 2100
Св. 3 150 до 4 000 0 — 165 0 — 260 0 — 410 0 — 660 0 — 1050 0 -1650 0 — 2600
Св. 4 000 до 5 000 0 — 200 0 -320 0 — 500 0 — 800 0 — 1300 0 — 2000 0 — 3200
Св 5 000 до 6 300 0 — 250 0 — 400 0 —620 0 — 980 0 — 1550 0 — 2600 0 — 4000
Продолжение габл 1.39
Номинал.ныс размеры, мм Поля допусков основных валов
/16 hl 08 09 OlC /ill /112
1-r £S Предельные отклонения , мкм
Св 6 300 дс. 8 000 0 — 310 0 — 490 0 — 760 0 — 1200 0 — 1950 0 -3100 0 — 4900
( в 8 000 дс 10 000 € — 380 0 — 600 0 — 940 0 — 1500 0 — 2400 0 — 3800 0 — 6000
1.40. Система вала. Предельные отклонения отверстий для посадок
с зазором при размерах св. 500 до 10 ООО мм
(по СТ СЭВ 144 — 75 и СТ СЭВ 177 — 75)
мкм
1350
0 4-
550
300
Нхм.
6000
4500
3000
1500
04
1500
3000
Вб
/Ж
f?,
М/0
лГ
При размера/ сВ 3150 до 10000мн
/Вмитербам 500(1-5600 мн)
т
I. хема ртттжеиин ти допускай
При размерах ей 500 до 3150 мм
(Воя интерВот 1000 11?0мн) С?
hf>
OS й? s
07 ft's
Г
Ci w
ъ®
M0 {5
Номинальные размеры, мм Квалитеты
6 7
Поля допусков отверстий
06 "6 Е7 F7 С7 Н7
£S Предельные отклонения мкм £7
Св 500 до 630 +66 + 22 + 44 0 + 215 + 145 + 146 + 76 + 92 + 22 4-70 0
ftJ3
Продолжение табл I 40
Номинальные размеры, мм Квалитеты
6 7
Поля допусков отверстий
G6 //6 | £7 1 F7 | G7 /77
ГТ Предельные отклонения мкм
Св 630 до 800 + 74 + 24 + 50 0 + 240 + 160 + 160 + 80 + 104 + 24 4-80 0
Св. 800 до 1 000 + 82 +26 + 56 0 + 260 + 170 + 176 + 86 + 116 + 26 + 90 0
Св. 1 000 до 1 250 + 94 + 28 + 66 0 + 300 + 195 + 203 + 98 + 133 + 28 + 105 0
Св. 1 250 до 1 600 + 108 + 30 + 78 0 + 345 + 220 + 235 + 1 10 + 155 + 30 + 125 0
Св 1 600 до 2 000 + 124 + 32 + 92 0 + 390 + 210 + 270 + 120 + 182 + 32 -1 150 0
Со. 2 000 до 2 500 + 144 + 34 4-110 0 + 435 + 260 + 305 + 130 + 209 + 34 + 175 0
Св. 2 600 до 3 150 + 135 0 + 500 + 290 + 355 + 145 + 248 + 38 + 210 0
Св. 3 150 до 4 000 — + 165 0 + 580 + 320 4-420 4-160 — + 260 0
Св. 4 000 до 6 000 — + 200 0 + 670 + 350 + 495 4-176 — + 320 0
Св. 6 000 до 6 300 — + 260 0 + 780 -1-380 + 590 + 190 — + 400 0
Св. 6 300 до 8 000 — +310 0 + 910 + 420 + 700 + 210 — + 490 0
Св. 8 000 до 10 000 — + 380 0 + 1000 + 460 + 830 + 230 — + 600 0
Продолжение Гибл 1.40
Номинальные размеры, мм Квалитеты
8 9
Поля допусков отверстий
D8 | t> ' +8 /7е 09 | £9 | Ft) | H9
Предельные отклонения мкм
Св 500 до 630 + 370 + 260 + 255 + 145 + 186 + 76 + 110 0 + 435 + 260 4-321 + 145 +251 + 76 1-175 0
Св 630 до 800 +415 + 290 + 285 + 160 + 205 + 80 + 125 0 + 490 + 290 + 360 4- 160 -h2«L 4-80 + 200 0
Св 800 Д' 1 000 + 460 + 320 + 310 + 170 + 220 + 86 4- 140 I) + 550 + 320 4-4 ОС 4-17*' + 316 4 86 + 230 0
Св 1 000 до 1 250 + 515 + 350 + 360 + 195 4-263 + 98 + 165 0 +610 + 350 + 455 4- 195 + 358 + 98 + 260 0
Св 1 250 до 1 600 + 585 + 390 + 415 + 220 + 305 + 110 + 195 0 + 700 + 390 + 530 + 220 + 420 + 110 + 310 0
Св 1 600 до 2 000 + 660 + 430 + 470 + 240 + 350 + 120 + 230 0 + 800 + 430 +610 + 240 + 490 + 120 + 370 0
Св 2 000 до 2 500 + 760 + 480 + 540 + 260 + 410 + 130 + 280 0 + 920 + 4 80 + 700 + 260 + 570 + 130 + 440 0
Си 2 500 до 3 150 + 850 + 520 + 620 + 290 + 475 + 145 + 330 0 + 1 066 + 520 + 830 + 290 + 685 + 145 + 540 0
Св 3 150 до 4 000 + 990 + 580 + 730 + 320 + 570 + 160 + 410 0 + 1240 + 580 +980 + 320 — + 660 0
Св 4 000 до 5 000 + 1 140 + 640 + 850 + 350 + 675 + 175 4- 500 0 + 1440 4-640 + 1150 + 350 - + 800 0
Си 5 000 до 6 300 + 1340 + 720 + 1000 + 380 + 810 + 190 4-620 0 + 170П + 720 + 1360 + 380 - + 980 0
Св. 6 300 до 8 000 + 1560 + 800 + 1 180 + 420 + 970 -1-210 4-700 0 + 2000 + 800 + 1620 + 420 - + 1200 0
С .II В ООО до 10 0U0 + 1820 + 880 + 1400 + 460 + 1170 + 230 -f-940 0 1 '.'380 + 880 4 1960 + 460 4- 1500 0
Продолжение табл 1.40
Номинальные размеры, мм Квалитеты
10 11 12
Поля допусков отверстий
сю CD10 D10 ЛИО СП CDI1 D1I "И Н12
гл ES Предельные отклонения мкм
Св. 500 до 650 — — + 540 + 260 + 280 0 + 960 + 520 + 810 + 370 + 700 + 260 + 440 0 4-700 0
Св. 560 до 630 — — + 540 + 260 +280 0 4- 1020 4-580 + 830 + 390 + 700 + 260 + 440 0 4-700 0
Св. 630 до 710 — - + 610 + 290 4-320 0 + 1140 + 640 1-930 4-430 4* 790 4-290 + 500 0 4-800 0
Св 710 до 800 — - + 610 + 290 + 320 0 + 1200 + 700 + 950 + 450 Ь790 4-290 + 500 0 + 800 0
Св 800 до 900 — — + 680 + 320 + 360 0 + 1340 + 780 + 1060 + 500 + 880 + 320 + 560 0 + 900 0
Св. 900 до 1 000 — - + 680 + 320 + 360 0 + 1420 + 860 + 1080 + 520 + 880 + 320 + 560 0 4-900 0
Св. 1 000 до 1 120 - - + 770 + 350 + 420 0 + 1600 + 940 + 1240 + 580 + 1010 + 350 + 660 0 4- 1050 0
Св 1 120 до 1 250 - - + 770 + 350 + 420 0 + 1710 + 1050 + 1260 + 600 + 1010 + 350 +660 0 4-Ю50 0
Св 1 250 до 1 400 — - + «90 + 390 4-500 0 + 1930 + 1150 + 1440 + 660 + 11 70 + 390 + 780 0 + 1250 0
Св. 1 400 до 1 600 — — + 890 + 390 4-500 0 + 2080 + 1300 + 1500 + 720 + 1170 + 390 + 780 0 + 1250 0
Св 1 600 до 1 800 - - + 1030 + 430 + 600 0 + 2370 + 1450 + 1700 + 780 + 1350 + 430 + 920 0 + 1500 0
Св 1 800 до 2 000 — - + 1030 + 430 + 600 0 + 2520 + 1600 + 1740 + 820 + 1350 + 430 4-920 0 + 1500 0
Св. 2 000 до 2 24 0 - - + 1 180 + 480 + 700 0 + 2900 + 1800 + 2020 + 920 + 1580 + 480 4-иоо 0 + 1750 0
Св. 2 24 0 до 2 500 — + 1 180 + 480 + 700 0 + 3100 + 2000 + 2080 + 980 + 1580 + 480 4-1100 0 + 1750 8
Св 2 500 до 2 «00 — — + 1380 + 520 4- Ь(»0 0 + 355^ + 2209 + 2400 + 1050 + 1 870 + 520 + 1350 0 + 2100 0
Св 2 800 до 3 150 - - + 1ЗКО + 520 + 860 0 + .3850 + 2500 + 2500 + 1150 + 1870 + 520 + 1350 0 4-2100 0
Продолжение табл 1.40
Номи нальные размеры, мм К вали те ты
10 1 11 1 12
Поля допусков отверстий
СЮ 1 CD10 | £>10 | НЮ I СП 1 CD11 | Dll I ни | Н12
ES Предельные отклонения мкм
Си. 3 150 до 3 550 + 3 850 4-2 800 4-2300 4- 1250 4-1630 4-580 4-1050 0 4-4 450 4-2 800 -62900 4-1250 + 1650 0
Св. 3 550 до 4 000 4-4 150 4-3 100 4-2400 4-1350 4-1630 4-580 4-1050 0 4-4 750 4-3 100 4-3000 -6 1 350 4-1650 0
Св 4 000 до 4 500 4-4 800 4-3 500 6 2800 -1- 1500 4-1940 4-640 4- 1зоо 0 4-5 500 4-3 500 4-3500 4- 1500 — 4-2000 0 —
Св 4 500 до 5 000 4-5 200 4-3 900 4-2900 4-1600 -6 1940 4-640 4-1300 0 4-5 900 4-3 900 + 3600 + 1600 — 4-2000 0 —
Св 5 000 до 5 600 4-5 850 4-4 300 4- 3300 4-1750 4-2270 4-720 4-1550 0 4-6 800 4-4 300 4-4250 4-1750 — + 2500 0 —
Си. 5 600 до 6 301 f-6 350 -j-4 son 4-3100 4- 135 Г> 4-2270 4-720 4-1550 0 4 7 300 4-4 800 4-4350 4-1850 — 4-2500 0
Св. 6 300 по 7 |00 4-7 350 4 5 400 4-4050 4-2100 4-2750 4-800 4- 1950 0 4-8 500 4-5 400 4-5200 4-2100 — 4-3100 0 -
(.в 7 100 до 8 ООП 4-8 150 4-6 200 4-4150 4-2200 4-2750 4-800 + 1950 0 4-9 300 4-6 200 4-5300 4-2200 — 4-зюо 0 —
Св 8 000 до 9 000 -1-9 200 4-6 800 6 4 800 4-2400 4-3280 4-880 +2400 0 6 10 600 4-6 800 66200 4-2400 — + ЗЯ00 0 —
Св 9 000 до 10 000 4- 10 000 4- 7 600 4-5000 4- 2600 4-3280 4-880 4-2400 0 4-и 400 4-7 609 4-0100 1-2600 — 4-3800 0 —
Н р и м е ч инне Предельные отклонения основных валов см в табл 1,39
1.41. Система вала. Предельные смклонения отверстия
для переходных посадок при размерах св. 500 до 10 000 мм
(по СТ СЭВ 144 — 75 и СТ СЭВ 177—75»
(*еми расположения полей допусков
(^ла интервале WOO 1250™*)
1 low и нальные раз ‘еры. мм Квалитеты
6 7
Поля допусков отверстий
's(; КО 46 К7 ЛГ7 А 7
п Предельные отклоце(’ия . мкм
Св 500 до 630 -Н22.( — 22.6 0 -26 — 70 — 44 — 88 4-35 — 35 0 — 70 — 26 —96 — 44 — 1 14
Св 630 до 800 +-25.0 -25.0 0 -50 — 30 - 80 — 50 — 10(1 + 40 - 10 0 — 80 -30 — 1 10 -50 — 130
Св. 800 до 1 00! 4-28.0 — 28.0 0 -56 — 31 — 90 — 56 — 112 4-45 - 15 0 — 90 — 34 — 124 — 5G — 14(i
Св 1 000 до 1 250 4-33.0 -33.0 0 — G6 — 40 — |(1( — 60 - ГЗ',- 4 52 — 52 0 - П'5 -40 — 145 — G6 — 171
Св 1 250 до 1 600 4- 39.0 -39,6 и -78 — 48 — 1 ?<« — 78 — 15ь 4 62 — 62 0 - 125 — 48 — 173 -78 — 203
С1< 1 (i0( по 2 ОНО 3 Ю.О — 40.0 0 — 9? - 58 - 150 — 92 — 181 + 75 0 - 150 — 58 — 208 — 92 — 242
С|. 2 000 да > 50(1 4-55.0 - 55.1' (: — 1 10 - 68 - |7S — I К) — 220 87 0 - 175 — 68 — 243 — по -285
(Sr 2 500 до 3 150 1 67.5 67.5 0 - 1 35 — 7G — 211 — 135 — 270 4-105 — 105 0 -210 — 7G — 286 - 135 — 315
Св 3 150 до 10 000 -- - — — — — —
11|'сдельные отклонения основных валов см в табл 1 39
1.42. Система вала. Предельные отклонения отверстий для посадок
с натягом при размерах св. 500 до 10 000 мм
(по СТ СЭВ 144—75 и СТ СЭВ 177 — 75)
Схем расположения полей Воп/схоВ
(для интервале 1000-1120ни)
мхм Л 1 h7 08
п
300 Р7 □
07
СОВ □
S7
900 □ Т7
1200 П
1500 ив
Квалитеты
Номинальные размеры, мм 7 R
Поля допусков отверстий
Р1 R7 S7 T7 (78
ES Пгн-дельные отклонения мкм г. /
Св. 500 до 560 — 78 — 14 8 — 150 — 220 — 280 — 350 — 400 - 470 -600 — 710
Св. 560 до 630 — 78 — 148 — 155 — 225 — 3 I и — 380 - 450 — 520 — 660 — 770
Св. 630 до 710 — 88 — 1 Г.8 — 175 — 25. — 3 10 - 420 — 500 — 580 — 740 — 865
Св. 710 До 800 — 8ь — 168 — IS' — 3 80 — 460 — 560 — 640 — 840 — 965
Св. 800 до 900 — 100 — 1'|{) — 210 -300 — 430 — 520 — 620 — 710 — 940 — 1080
Св 900 до 1 000 — 100 — 190 — 220 — 310 — 470 — 560 -680 — 770 — 1050 — 1190
Св. 1 000 до 1 120 — 120 — 225 — 250 — 355 — 520 — 625 — 780 — 885 — 1150 — 1315
Св. 1 120 до 1 250 — 120 — 260 — 365 — 580 — 685 — 840 —945 — 1300 — 1465
Св. 1 250 до 1 400 — 1 10 — 265 — 300 — 4 25 — 640 - 765 — 960 — 1085 — 1450 — 1645
Св 1 400 до 1 600 — 140 — 265 — 3 Л) — -1 75 — 720 — 845 — 1050 — 1175 — 1600 — 1 795
Св. 1 000 до 1 ,800 170 320 — 3 79 —‘i-’O — 829 — 970 — 1200 - 1350 — 1850 — 2080
Продолжение табл I 42
Номинальные размеры, мм Квалитеты
7 8
Поля допусков отверстий
Р7 R7 S7 т‘ ив
ES Предельные отклонения х км
Св 1 800 до 2 000 — 170 — 320 — 400 — 550 — 920 — 1070 — 1350 — 1500 — 2000 — 2230
Св 2 000 до 2 240 — 195 — 370 — 440 — 615 — 1000 — 1 175 — 1500 — 167.-, — 2300 — 2580
Св. 2 240 до 2 500 — 195 — 370 — 460 — 635 — 1 100 — 1275 — 1650 — 182Г — 2500 — 2780
Св 2 500 до 2 800 — 240 — 450 — 550 — 760 — 1 250 — 1 160 — 190 G — 21 10 — 2900 — 3230
Св 2 800 до 3 150 — 240 — 450 — 580 — 790 — 1400 — 1610 — 2100 — 2310 — 3200 — 3530
Св 3 150 до 10 000 — — —
II ри меч а н и е. Предельные отклонения основных валов см. в табл. 1.39
Предельные отклонения размеров с большими допусками
1.43. Предельные отклонения размеров с большими допусками
(по СТ СЭВ 144 — 75 и СТ СЭВ 177—75)
Номинальные размеры, мм Квалитеты
12 13
Поля допусков *
/112 /712 /s12; Js12 / 7~12 1 2 hl3 /713 /SI3; <13 /Т13 * 2
Предельные отклонения **. мм
До 1 От 1 до 3 Св. 3 » 6 » 6 » 10 » 10 » 18 » 18 » 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 180 » 180» 250 » 250 » 315 » 315 » 400 » 400 » 500 » 500 » 630 » 630 » 800 — 0,1 — 0,1 — 0.12 — 0,15 — 0, 18 — 0.21 — 0.25 — 0.3 —о.з.- — 0, 1 — 0.4ч — 0.5'.' — 0.57 — 0,63 — 0,7 — 0,8 +0.1 + 0.1 + 0,12 + 0,15 + 0.18 + 0.21 + 0,25 + 0,3 + 0,35 + 0.4 + 0.46 + 0,52 + 0,57 + 0,63 1-0.7 + 0,8 1Л СО СП о СЧ LO СО © Ю — О ооооо — — — —счсчсчсчсосо'^г О ООООООООООООООО и 41 41 +1 +1 41 +1 +1 +1 +1 41 41 41 41 41 41 —0,14 —0,14 — 0, 18 — 0.22 — 0,27 — 0,33 -0,39 — 0,46 — 0,54 — 0.63 — 0.72 — 0,81 — 0.89 — 0,97 -1,1 — 1,25 + 0. 14 + 0, 14 + 0.18 + 0.22 + 0,27 + 0,33 + 0,3'1 + 0,16 + 0,51 + 0.63 + 0,72 + 0,81 + 0,89 + 0,97 1 1.1 4 1,25 *.0 еэ с? о i-г о ь.ь-о — сОФОсог^ — ©о "'г ао ю сч ООО — СЧ СЧ СО СО + + о о ООООООООООООООО* С и +1 41 41 4141 41 +| 4! 41 41 41 4141 41 41
От Св. » » » » » » 9 9 > > » » 9
□оФ^л-ссюго — — Й» М
2
ОЭаОСТОООСЛООМОО - сл оо to оо сл w — — г
oo->ooooooooooowoeooocoDOc>w« И)
До до » » » » » » » » » » *5 м
5» Я
ООбСЭСЛЛ.С*>ЮЬО>— — — 3. 2
И)
оос*50о—слофюсэоьа>слл.ыю — —
OOOOOUtOOOClOOWOC-CnOOtOODOTW--
OCOOQOOCCOCOCOeyiOOOCOOCDCOW-
II 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 — — саооозсл^соыюю to — — р у- — ppp р р р рр ] *Л М ОВ о £*. 4* М — ОСО *4 СЛ М — 00 Ч 7, Л W W Ю СП СЛ СП Ч К Ю W ~ сл Предельные отклонения **, мм з- ►и Поля допусков * л 141 ни вя\|
-НН- -н-нн—НН—НН—1—1—НН—Н НН—НН—НН- Н—Н+ Н- Н- Н- — — сэ 00 О СЛ •<* WWMN to — — — •—j— —0000000© | W Ю 00 С) А * Ч - О W *4 СЛ л» М — ю ч о сл w w w СП СП СП N i- М № W C1 С' Z
1} II1+ IIII1II1 IIIIIIII It It It IIII It II It It It It It It II л W М to - — — — — О С С Э О С О О Ф О О О О р tn сэ м -ч to ае сп w — ac-s-jocncn+KMC^roto — — — СП СП СП ~-'1 ~Ч СП OJ — G5 — 00 СП <О СП СЛ СЛ С’ зл с» н t\ll nV +is-'
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 to — — COSO спрр W top top “ “ “ — — p oppp | *“ Л' F5 er. to 05 to SO cn W — cocn^to 00 “4 СЛ J* Ob СП СП си СП 00 00 СП СИ
+ 0.4 + 0.48 + 0,58 + 0.7 + 0.84 + 1 + 1.2 + 1.4 + 1.6 + 1.85 + 2,1 + 2.3 + 2.5 + 2,8 + 3.2 -1-3.6 + 4.2 + -r> + 1’ + 7 + 8,6 + 10,5 ИЗ -1-15.5 -1-1 <1.5 + 21 СП
>7 '1 1 IT И II И II II II ,1 1 II 11 II II II It II II II It It II It II — - И СП — Ci cip to — ; — р pppp р р ppp | СП ГО с: СП С-1 — Ссо». ND — 0^50D^JCnUTrf*WtOfOto' Сз си СП СП СП cn to to СП tO >+> СП 1- го v>__ О1 ci Vi СП
Продолжение табл 1.43
ГП
Qj
Й
Й
о
й
Й
5
*
О
£
3
?!
Й
3
а
8
о
л
0)
Продолжение тзбл 1.43
Номинальны* размеры, мм Квалитеты
16 17
Поля допусков *
816 Н16 /s16; JSI6 /Г16 * 2 817 Н17 Is17: Л17 ZTI7 * 2
Предельные отклонения **, мм
До 1 — —- —
От 1 до 3 — 0,6 + 0,6 +0,3 — I ±0,5
Св. 3 » 6 -0,75 + 0,75 ±0,375 — 1,2 4 >-1,2 ±0,6
» 6 » 10 — 0,9 + 0,9 ±0.45 — 1,5 4 Hl,5 ±0,75
» 10 > 18 — 1.1 + 1,1 ±0.55 — 1.8 4 -1,8 ±0,9
» 18 » 30 — 1.3 + 1.3 ±0,65 — 2,1 4 -2,1 ±1,05
» 30 » 50 — 1.6 + 1,6 ±0,8 -2,5 4 Н2.5 ±1,25
» 50 » 80 — 1.9 + 1,9 ±0,95 — 3 4 нз ±1,5
» 80 > 120 — 2,2 + 2.2 ±1,1 — 3,5 4 Н3.5 ±,1,75
» 120 > 180 — 2,5 + 2.5 ±1.25 — 4 4 1-4 ±2
» 180 » 250 -2,9 + 2,9 ±1.45 — 4,6 4 Н4.6 ±2,3
» 250 » 315 -3.2 + 3,2 ±1.6 -5,2 4 Н5.2 ±2,6
» 315 » 400 — 3,6 + 3,6 ±1.8 — 5.7 4 -5,7 ±2,85
> 400 » 500 — 4 + 4 ±2 — 6,3 4 -6,3 ±3,15
» 500 t 630 — 4,4 + 4,4 ±2.2 — 7 4 -7 ±3,5
» 630 » 800 — 5 + 5 ±2.5 — 8 4 г8 ±4
» 800 » 1 000 — 5,6 + 5,6 ±2,8 — 9 4 Н9 ±4,5
» 1 000 » 1 250 -6,6 + 6,6 ±3.3 — 10.5 4 - 10,5 ±5,25
» 1 250 » 1 600 -7.8 + 7,8 ±3,9 — 12.5 4 - 12,5 ±6.25
» 1 600 » 2 000 — 9,2 + 9.2 ±4.6 — 15 4 -15 ±7,5
» 2 000 » 2 500 — 11 + 11 ±5.5 — 17,5 4 -17,5 • ±8,75
» 2 500 » 3 150 — 13.5 + 13,5 ±6.75 — 21 4 г21 ±10.5
» 3 150 » 4 000 - 16.5 + 16.5 ±8.25 — 26 4 Н 26 ±13
» 4 000 » 5 000 — 20 + 20 ±10 — 32 Н32 ± 16
> 5 000 > 6 300 — 25 + 25 ±12,5 — 40 - Н 40 ±20
» 6 300 » 8 000 -31 + 31 ± 15,5 — 49 - -49 ±24.5
> 8 000 » |П 000 — 38 + 38 ±19 — 60 -60 ±30
* Обозначения h, /s относятся к валам; Н, Js — к отверстиям, ± —-----
к любым размерам, п том числе и не относящимся к валам или отверстиям.
* • Для валов h приведено нижнее отклонение, а верхнее равно нулю: для от-
верстий Н приведено верхнее отклонение, а нижнее равно пулю
ТАБЛИЦЫ ПРЕДЕЛЬНЫХ ЗАЗОРОВ И НАТЯГОВ
В табл. 1.44—1.54 приведены значения предельных зазоров и натягов в по-
садках системы отверстия и системы вала, рассчитанные методом максимума —
минимума. В этих таблицах для каждого интервала размеров наибольшие зазоры
или наибольшие натяги помещены над наименьшими. Учтены лишь посадки,
образованные рекомендуемым сочетанием полей допусков из основных рядов
по СТ СЭВ 144—75 и СТ СЭВ 177—75. Данные о посадках в системе отверстия
н системе вала приведены в одних и тех же таблицах, так как для большинства
одноименных посадок в обеих системах предельные зазоры и натяги совпа-
дают.
Предельные зазоры и на гяги на осноне вероятностного метода расчета, а также
для посадок, не указанных в табл 1.44—1.54, следует определять по методике,
изложенной в п. 1.1.
Предельные зазоры и натяги в посадках при размерах менее 1 мм
1,44. Предельные зазоры в посадках с зазором при размерах менее I мм
(по СТ СЭВ 144—75)
Посадки в системе отверстия
НА /4 /74 Я4 Й4 НА kA НЪ еЪ НЪ ef5 НЪ f5 /75 fg5 НЪ g5 Я5 /15
Посадки в системе вала
F4 М FG4 М 64 /14 НА ~М Е5 85 EF5 85 F5 85 FG5 h5 G5 85 НЪ 85
Предельные S зазоры $ maxt мкм mln
12 6 10 4 8 2 6 0 22 1*1 18 10 14 6 12 4 10 2 8 0
Продолжение табл. 1,44
Посадки и системе отверстия
/76 //С. Н(> t’6 7/6 efti Н‘. Ю НЪ fgb я 5 g6 не hi) crf7 Н7 d7 Н7 fl Н7 еП Н7 17 Н7 Н7 87
№
Посадка в системе нала
D6 86 ЕГ> Л 6 EF6 Л<> F6 F 6'6 Т(Г G(. 86 /76 86 СР 7 87 D7 87 17 87 EF7 87 F7 FG7 'W Н7 87
87
1редельныс зазоры ^.П1ах, мкм \111П
32 20 26 14 22 10 18 6 н> 4 14 и с. 12 б 54 34 40 20 34 14 30 10 26 6 24 4 20 0
Продолжение табл. 1.44
Посадки в системе отверстия
/78 сг/8 //8 /78 Я 8 е8 /78 <fs 7/8 /8 //8 Л8 /74 с <79 ЯН <79 /7" сП Н9 е/9 /79 89 /710 cdl 0 /710 (710 Я10 810 /711 811
Посадки и системе вала
COS 88 /78 88 /8 88 /:/-8 88 F8 "ыГ 7/8 88 (.09 84 779 89 F9 89 EF9 89 /79 89 СРЮ 810 Р10 810 НЮ 810 ЯП 811
1 редел иные зазоры $таХ, мкм Лт1п
г>* .54 18 20 42 1 4 38 10 31 6 28 0 84 44 70 20 64 11 60 10 50 0 114 34 100 20 80 !| 120 И
1.45. Предельные натяги в переходных посадках при размерах менее 1 мм
(по СТ СЭВ 144 — 75)
Посадки в системе отверстия
НА НА НА Н5 Н5 /75 /75 Н6 /76 не Н1 Н7 Н6 Н8
kA т4 /я5 65 mb п5 i 6 kG пб 67 is8 kS
Посадки в системе вала
h4 КА МА 'S5 К 5 Л4 5 W5 js6 Кб N6 Л7 К7 Jse Кб
64 hA hA h5 /15 65 &5 66 66 66 67 67 h8 68
Предельные натяги . ,тах. мкм Wmin
1.5 3 5 ? 1 6 8 6 10 5 •0 7 14
— 4,5 — 3 — 1 — 6 — 4 — 2 0 — 9 —6 — 2 — 15 — 10 — 21 — 14
Примечай минус» фактически и е Наименьшие предельные натяги, указанные со знаком являются наибольшими предельными зазорами
1.46. Предельные натяги в посадках с натягом при размерах менее I мм
Посадки в системе отверстия
НА HA H5 /75 HA, Нб не /76 /76 /76 Н7 Н7 /77 /78 /78
п4 pA P& r5 s«5 об Гб S6 иб гб S7 v7 х8 г8
Посадки в системе вала
NA P4 P5 Ro 55 Pi. «и Sh (/6 57 Х7 7.7 Х8 Z8
hA hA 6 5 hb /15 66 66 Illi Fili 67 67 67 68 68
Предельн ые TV натяги >Irnax. мкм "min
7 9 10 14 18 12 16 2V 24 32 24 30 36 34 40
1 3 2 6 10 0 1 8 12 2H 4 10 16 ь 12
Предельные зазоры и натяги в посадках при размерах от 1 до 500 мм
1.47. Предельные зазоры в посадках с зазором при размерах
от 1 до 500 мм (по СТ СЭВ 144—75)
Посадки в системе отверстия *
Н5 g4 Н5 НА не • /6 — Н6 g5 т 85 — Н7 d8
Номинальные Посадки в системе вала
i размеры, мм
G5 НЬ F7 НЪ £>8 D8
84 НА 85 85 85 86 87
Предельные 5 зазоры _гаах, мкм
$ГП1П
9 7 18 20 12 10 40 44
От 1 до 3 2 0 6 6 2 0 20 20
13 9 26 27 17 13 56 60
Св 3 до 6 4 0 10 10 4 0 30 30
Св 6 до 10 15 10 31 34 20 15 71 77
5 0 13 13 5 0 40 40
Св 10 до 18 19 13 38 42 25 19 88 95
6 0 16 16 6 0 50 50
Св 18 до 30 22 15 46 50 29 22 111 119
7 0 20 20 7 0 65 65
Св. 30 до 50 27 18 57 61 36 27 135 1аГ1
9 0 25 25 9 0 80 . 80ll .V
Св 50 до 80 31 21 68 73 42 32 165 176
10 0 30 . 30 10 0 100 100
Св. 80 до 120 37 25 80 86 49 37 196 209
12 0 36 36 12 0 120 120
Св 120 до 180 44 30 93 101 57 43 233 248
14 0 43 43 14 0 145 145
Св 180 до 250 49 34 108 116 64 49 271 288
15 0 50 50 15 0 170 170
56 39 120 131 72 55 303 323
Св. 250 до 315 17 0 56 56 17 0 190 190
Св 315 до 400 61 43 134 144 79 61 335 356
18 0 62 62 18 0 210 210
Св. 400 до 500 67 47 148 158 87 67 367 390
20 0 68 68 20 0 230 230
Н1
• Предельные зазоры в 1 посадке —— см. на стр 149 и 150.
Продолжение табл 1.47
Посадки в системе отверстии
Н7 Hl Hl Hl Hl
Номинальные размеры, мм el e8 fl^ 4'6 Л6
Посадки в системе вала
Е8 E8 Fl Fl F8 G7 Hl
86 hl hl h6 86 56 86
Предельные зазоры Qmax, мкм ° mln
От 1 до 3 34 14 34 14 38 14 26 6 22 6 26 6 18 2 16 0
Св. 3 до 6 44 20 46 20 50 20 34 10 30 10 36 10 24 4 20 0
Св. 6 до 10 55 25 56 25 62 25 43 13 37 13 44 13 29 24 0
Св. 10 до 18 68 32 70 32 77 32 52 16 45 16 54 16 35 6 29 0
Св. 18 до 30 82 40 40 94 40 62 20 54 20 66 20 41 7 34 0
Св 30 до 50 100 50 105 50 1 14 50 75 25 66 5 80 25 50 9 41 0
Св 50 до 80 120 60 125 60 136 60 90 30 79 30 95 30 59 10 49 0
Св 80 до 120 142 72 148 72 161 72 106 36 93 36 112 36 69 12 57 0
Св 120 до 180 <65 85 173 85 188 85 123 43 108 43 131 43 79 14 65 0
Св 180 до 250 192 100 201 100 218 100 142 50 125 50 151 50 90 15 75 0
Св. *250 до 315 214 110 223 110 243 110 160 56 140 56 169 56 101 17 84 0
Св 31b до 400 239 125 250 125 271 125 176 62 155 187 62 lil 18 93 0
Св. 1U0 до 500 261 135 272 135 295 135 194 68 171 68 205 68 123 20 103 (J
Продолжение табл. 1.47
Посадки в системе отверстия
Н8 . не
Номинальные размеры, мм «8 <78 Н8 d9 Н8 ее е9 ’ «9 ее Н8 п //8 78 не ff* H8 /17 H8 he
Посадки в системе вала
D8 he D9 hB Ее ее Е9 he F8 h7 F8 he F9 he H8 hl не he
Предельные зазоры omax, ^min MKM
От 1 до 3 48 20 59 20 42 14 53 14 30 6 34 6 45 6 24 0 28 0
Св. 3 до 6 66 30 78 30 56 20 68 20 40 10 46 10 58 10 30 0 36 0
Св. 6 до 10 84 40 98 40 69 25 83 25 50 13 57 13 71 13 37 0 44 0
Св. 10 до 18 104 50 120 50 86 32 102 32 61 16 70 16 86 16 45 0 54 0
Св. 18 до 30 131 65 150 65 106 40 125 40 74 20 86 20 105 20 54 0 66 0
Св. 30 до 50 158 80 181 80 128 50 151 50 89 25 103 25 126 25 64 0 78 0
Св. 50 до 80 192 100 220 100 152 60 180 60 106 30 122 30 150 30 76 0 92 0
Св 80 до 120 228 120 261 120 180 72 213 72 125 36 144 36 177 36 89 0 108 0
Св. 120 до 180 271 145 308 145 211 85 248 85 146 43 169 43 206 43 103 0 126 0
Св 180 до 250 314 170 357 170 244 100 287 100 168 50 194 50 237 50 118 0 144 0
Св 250 до 315 352 190 401 190 272 ПО 321 1 10 189 56 218 56 267 56 133 0 162 0
Св 315 до 400 388 210 439 210 303 125 354 125 >08 62 240 62 291 62 146 0 178 0
Си IU0 до 500 4 24 230 482 230 329 135 387 135 228 68 262 68 320 68 160 0 194 0
Продолжение табл 1.47
Посадки в системе отверстия
НВ
89 ' Н9 Н9 Н9 Н9 ню НЮ НЮ
т d9 е9 f9 89 <110 89 810
88
Номинальные Посадки в системе вала
размеры, мм Н8
69 ' D9 D10 Е9 F9 Н9 D10 НЮ НЮ'
Н9 89 89 89 89 89 810 89 810
hB
Предельные зазоры мкм
От 1 ДО 3 39 0 70 20 85 20 64 14 56 6 50 0 100 20 65 . 0 80 0
Св. 3 до 6 48 0 90 30 108 30 80 20 70 10 60 0 126 30 78 0 96 0
Св. 6 до 10 58 0 112 40 134 40 97 25 85 13 72 0 156 40 92 0 116 0
Св 10 до 18 70 0 136 50 163 50 118 32 102 16 86 0 190 50 113 0 140 0
Св. 18 до 30 85 0 169 65 201 65 144 40 124 20 104 0 233 65 136 0 168 0
Св. 30 до 50 101 0 204 80 242 80 174 50 149 25 124 0 280 80 162 0 200 0
Св. 50 до 80 120 0 248 100 294 100 208 60 178 30 148 0 340 100 194 0 240 0
Св. 80 до 120 141 0 294 120 347 120 246 72 214) 36 174 0 400 120 227 0 280 0
Св. 120 до 180 163 0 345 145 405 145 285 85 243 43 200 0 465 145 260 0 320 0
Св. 180 до 250 187 0 400 170 470 170 330 100 280 50 230 0 540 170 300 0 370 0
Св. 250 до 315 211 0 450 190 530 190 370 110 316 56 260 0 610 190 340 0 420 0
Св 315 до 400 229 0 490 210 580 210 405 125 342 62 289 0 670 210 370 0 460 0
Св 400 до .500 252 0 540 230 635 230 445 135 378 68 310 0 730 230 405 0 .500 0
Продолжение табл. 1.47
Номинальные размеры, мм Посадки в системе отверстия
Н7 св НИ all НИ 611 ЯП НИ dll НИ Н12 Н12
сП НИ 612 И12
Посадки в системе вала
— ЛИ НИ fill ни СИ НИ Dll НИ В12 HI2 Н12
HI 1 НН Н12
5 Предельные зазоры мкм ° mln
От 1 до 3 84 60 390 270 260 140 180 60 140 20 120 0 340 140 200 0
Св. 3 до 6 100 70 420 270 290 140 220 70 180 30 150 0 380 140 240 0
Св. 6 до 10 117 80 460 280 330 150 260 80 220 40 180 0 450 150 300 0
Св. 10 до 18 140 95 510 290 370 150 315 95 270 50 220 0 510 150 360 0
Св. 18 до 30 164 110 560 300 420 160 370 ПО 325 65 260 0 580 160 420 0
Св. 30 до 4 0 184 120 630 310 490 170 440 120 400 80 320 0 670 170 500 0
Св 40 до 50 194 130 ‘ ^40 320 500 180 450 130 400 80 320 0 680 180 500 0
Св 50 до 65 216 140 720 340 570 190 520 140 480 100 380 0 790 190 600 0
Св. 05 до 80 226 150 740 360 580 200 530 150 480 100 380 0 800 200 600 0
Св. 80 до 100 259 170 820 380 660 220 610 170 560 120 440 0 920 220 700 0
Св. 100 до 120 269 180 850 410 680 240 620 180 560 120 440 0 940 240 700 0
Продолжение табл 1.47
Номинальные размеры, мм Посадки в системе отверстия
Н7 с8 НИ НИ Ы1 ни cl 1 ни Hll Н12 Н12
al 1 dll hll 612 ft 12
Посадки в системе вала
— ЛИ вп СП Dll НИ В12 Н12
НИ ин НН НИ hll ftl 2 ftl 2
5 Предельные зазоры сГЛаХ. мкм Лт1п
Св 120 до 140 303 200 960 460 760 260 700 200 645 145 500 0 1060 260 800 0
Св 140 до 160 313 210 1020 520 780 280 710 210 645 145 500 0 1080 280 800 0
Св 160 до 180 333 230 1080 580 810 310 730 230 645 145 500 0 1110 310 800 0
Св 180 до 200 358 240 1240 660 920 340 820 240 750 170 580 0 1260 340 920 0
Св 200 цо 225 378 260 1320 740 960 380 840 260 750 170 580 0 1300 380 920 0
Св 225 до 250 398 280 1400 820 1000 420 860 280 750 170 580 0 1340 420 920 0
Св 250 цо 280 433 300 1560 920 1120 4 80 940 300 830 190 640 0 1520 480 1040 0
Св 280 до 315 463 330 1690 1050 1180 54 0 970 330 830 190 640 0 1580 540 1040 0
Св 315 цо 355 506 360 1920 1200 1320 600 1080 360 930 210 720 0 1740 600 . 1140 0
Св 355 до 400 546 4 00 2070 1350 1400 680 1120 400 930 210 720 0 1820 680 1140 0
Св 400 до 150 600 440 2300 1500 1560 76D 1210 44 0 1030 2.30 ЧОО 0 2020 760 1260 ('
Св 450 до 500 64 0 480 2450 1650 1640 810 1280 180 1030 230 800 0 2100 840 1260 I!
| | — предпочтительные посадки.
1.48. Предельные натяги в переходных посадках при размерах
от 1 до 500 мм (по СТ СЭВ 144 — 75)
Посадки в системе отверстия
7/5 Н5 7/5 Нб Н6 7/6 т
Номинальные размеры, мм is4 Ы т4 is5 65 w5 п5
Посадки в системе вала
,/s5 К5 Л/5 Л6 Кб Л16 N6
М Л4 /.-4 1.5 65 55 55
Предельные натяги д?тах, мкм /vinln
От 1 до 3 1.5 — 5.5 2 — 5 3 * — 4 5 * — 2 2 -8 3 — 7 4 * — 6 6 * — 4 8 * — 2
Св. 3 до G 2 — 7 2,5 — 6.5 5 — 4 8 -1 2.5 — 10.5 4 — 9 6 — 7 9 — 4 13 0
(Зв 6 до 10 9 — 8 3 — 7 5 —5 10 0 3 -12 4,5 — 10,5 7 -8 12 — 3 16 1
Св. 10 до 18 2,5 — 10,5 4 — 9 6 — 7 12 — 1 4 — 15 5,5 — 13.5 9 — 10 15 — 4 20 1
Св 18 до 30 3 — 12 4,5 — 10,5 8 — 7 14 -1 4,5 — 17,5 6,5 — 15,5 11 -11 17 — 5 24 2
Св 30 до 50 3,5 — 14.5 5.5 — 12,5 9 -9 16 — 2 5.5 — 21,5 8 — 19 13 -14 20 — 7 28 1
Св 50 до 80 4 — 17 6,5 — 14.5 10 — 11 19 — 2 6,5 — 25.5 9.5 — 22.5 15 — 17 24 — 8 3*3 1
(Зв 80 до 120 5 — 20 7,5 — 17,5 13 - 12 23 — 2 7,5 —29,5 11 —26 18 — 19 28 — 9 38 1
Св. 120 до 180 6 — 24 9 — 21 15 — 15 27 — 3 9 — 31 12,5 -30.5 21 — 22 33 — 10 45 2
Св 180 до 250 7 — 27 10 -24 18 — 16 31 1 — 3 ю — 39 14,5 -34,5 24 -25 37 — 12 51 2
(Зв. 250 до 315 8 -31 11.5 -27.5 20 - 19 36 -3 I I.5 - 43,5 16 — 39 27 -28 43 — 12 57 2
Св 315 до 400 9 — 34 12,5 — 30.5 22 -21 39 — 4 12,5 -48,5 18 -43 29 — 32 16 — 15 62 1
Св 400 до 500 10 -37 13.5 -33,5 25 — 22 43 — 4 I3.5 53.5 20 47 .32 - 35 50 - 17 67 0
Продолжение табл 1.48
Номи- нальные размеры, мм Посадки в системе отверстия
Н7 is6 — Н7 k6 Н7 тб Н7 пб Н8 's7 W8 k7 Н8 т7 Нб п7
Посадки в системе вала
— Js7 М К7 hd М7 (гб К7 56 — Js* h.7 Кб h7 Мб h7 Кб Н7
7Vm_v Предельные натяги д; . мкм 'vmln
От 1 ДО 3 3 — 13 5 — 11 6** — 10 8 “ — 8 10 •• —6 5 -19 7 —17 IOW —14 — |4 ** —10
Св. 3 ДО 6 4 — 16 6 — 14 9 — 11 12 — 8 16 —4 6 -24 9 —21 13 -17 16 -14 20 —10
Св. 6 ДО 10 4,5 — 19.5 7 — 16 10 — 14 15 —9 19 —5 7 -29 11 —26 16 —21 21 —16 25 —12
Св. 10 ДО 18 5,5 —23,5 9 — 20 12 — 17 18 -И 23 —6 9 -36 13 —31 19 -26 25 —20 30 -15
Св. 18 до 30 6.5 —27,5 10 — 23 15 -19 21 — 13 28 — 6 10 43 16 —37 23 —31 29 —25 36 -18
Св- 30 до 50 8 —33 12 — 28 18 — 23 25 — 16 33 — 8 12 -51 19 —44 27 —37 34 -30 42 —22
Св. 50 до 80 9,5 —39,5 15 — 34 21 — 28 30 — 19 39 — 10 15 -61 23 —53 32 —44 41 —35 50 —26
Св. 80 до 120 и — 46 17 — 39 25 -32 35 -22 45 -12 17 —71 27 —62 38 -51 48 -41 58 -31
Св. 120 до 180 12,5 — 52.5 20 — 45 28 — 37 40 - 25 52 -13 20 —83 31 —71 43 -6() 55 -48 67 -36
Св. 180 до 250 14,5 60.5 23 52 33 42 16 -20 60 -15 23 —95 36 -82 X) —68 63 —55 77 -41
Св. 250 до 315 16 — 68 26 — 58 36 — 48 52 —32 66 -18 26 -107 40 — 9? 56 —77 72 — 61 86 —47
Св. 315 до 400 18 — 75 28 — 64 40 — 53 57 — ЗС 73 — 20 28 — 117 44 — 101 61 — 85 78 — 68 94 — 52
Продолжение табл. 1.48
Номи- нальные размеры, мм Посадки в системе отверстия
Н7 — Н7 k6 Н7 те Н7 пе не is7 НЪ k7 Н8 т? НЪ
п7
Посадки в системе вала
— Л7 Й6 К7 he М7 h6 N7 he — Л8 Л7 къ /:7 мъ Ь7 НЪ h7
N Предельные натяги Л/гпах. мкм zvmin
Св. 400 до 500 20 —83 31 —71 45 — 58 63 —40 80 —23 31 — 128 48 — 111 68 —92 86 —74 103 — 57
Примечание. Наименьшие предельные натяги, указанные со знаком
минус, фактически являются наибольшими предельными зазорами.
| | — предпочтительные посадки.
* Данные относится к посадке в системе отверстия. Для посадок в системе
вала предельные натяги при размерах от 1 до 3 мм равны:
К5 h4 М 5 Кб ме Ne
hi h5 he he
4 6 6 8 10
—3 — 1 —4 — 2 0
* * Данные относятся к посадке в системе отверстия. Для посадок в системе
вала предельные натяги при размерах от 1 до 3 мм равны:
Д7 he М7 he N7 he къ h.7 W8 h7
10 —6 12 —4 14 — 2 14 — 10 18 —6
1.49. Предельные натяги в посадках с натягом прн размерах
ОТ 1 до 500 мм (по СТ СЭВ 144 — 75)
Номи- нальные размеры. ММ- Посадки в системе отверстия
не ni не Р5 не ге не s5 Н7 ре Н7 ге Hl s6 H7 s7
м Посадки в системе вала
Ne hi ре he — — Р7 не R7 he S7 he —
Предельные натяги А/пах. мкм /v min
От 1 ДО 3 7 * 0 10 * 0 14 4 18 8 12 • — 4 16 * 0 20 • 4 24 4
Св. 3 До 6 12 3 17 4 20 7 24 11 20 0, 23 3 27 7 31 7
Продолжение табл. 1.49
Посадки в системе отверстия
Н5 п4 /76 Р5 Н6_ г5 Н6 s5 Н7 рб /77 гб Н7 S6 Н7 s7
Номи- нальные Посадки в системе вала
размеры, мм 7V5 Й4 Р6 Л5 — — Р7 56 R7 he S7 56 —
W...
Предельные иатягн . мкм zvmln
Св. 6 14 21 25 29 24 28 32 38
ДО 10 4 6 10 14 0 4 8 8
Св 10 17 26 31 36 29 34 39 46
ДО 18 4 7 12 17 0 5 10 10
Св. 18 21 31 37 44 35 41 48 56
до 30 6 9 15 22 1 7 14 14
Св 30 24 37 45 51 42 50 59 68
до 50 6 10 18 27 1 9 18 18
Св. 50 28 45 54 66 51 60 72 83
до 65 7 13 22 34 2 11 23 23
Св. 65 28 45 'об\ / \ 1 72 \ 51 62 78 89
до 80 7 13 \24 40 ) 2 13 29 29
Св. 80 33 52 66 86 59 73 93 106
до 100 8 15 29 49 2 16 36 36
Св 100 33 52 69 94 59 76 101 114
до 120 8 15 .32 57 « 19 44 44
Св 120 39 61 81 110 68 88 ! 17 132
до 140 9 18 38 67 3 23 52 52
Св. 140 39 61 S3 118 68 90 125 140
до 160 9 18 4 0 75 3 25 60 60
Св. 160 39 61 86 126 68 93 133 148
до 180 9 18 43 83 3 28 68 68
Св 180 45 70 97 142 79 106 151 168
до 200 11 21 48 93 4 31 76 76
Св. 200 15 70 100 150 79 109 159 176
до 225 II 21 51 101 4 34 84 84
Св- 225 45 70 104 160 79 113 169 186
до 250 и 21 55 111 4 38 94 94
Са 250 50 79 117 181 88 126 190 210
до 280 И 24 62 126 4 42 106 106
Св. 280 50 79 121 193 88 130 202 222
до 315 11 24 66 138 4 46 118 118
Продолжение табл. 1.49
Номи- нальные размеры, мм Н5 п4 Н6 Рб Поса^ Н6 г5 Пс ки в сис Н6 s5 садки в геме отве Н7 рб системе в рстия Н7 Гб ала Н7 s6 Н7 s7
JV5_ h4 Р6 85 — — Р7 he R7 he S7 he —
/v Предельные натяги д,1112*, мкм /v mln
Св. 315 до 355 55 12 87 26 133 72 215 154 98 5 144 51 226 133 247 133
Св. 355 до 400 55 12 87 26 139 78 233 172 98 5 150 57 244 151 265 151
Св 400 до 450 60 13 95 28 153 86 259 192 108 5 166 63 272 169 295 169
Св 450 до 500 60 13 95 28 159 92 279 212 108 5 172 69 292 189 315 189
Продолжение табл 1.49
Номи - нальиые размеры, мм Посадки в системе отверстия
Н7 •6 Н7 «7 Н8 s7 — не «8 не хе Н8 ?8
Посадки в системе вала
Т7 he — — t/8 h7 — — —
Предельные натягн , мкм
От 1 До 3 — 28 8 24 0 32 8 32 4 34 6 40 12
Св. 3 до 6 — 35 11 31 1 41 11 41 б 46 10 53 17
Св. 6 до 10 — 43 13 38 1 50 13 50 6 56 12 64 20
Св. 10 до 14 — 51 15 46 1 60 15 60 6 67 13 77 23
Св. 14 ДО 18 — 51 15 46 1 60 15 60 6 72 18 87 33
Продолжение табл. 1.49
Посадки в системе отверстия
Н7 Н7 и7 Н8 s7 — Н8 «8 Н8 >8 не <8
16
Номиналь- ные Посадки в системе вала
размеры, мм 77 1/8
Л6 57
Предельные натяги ^тах, МК1» "mln
Св. 18 До 24 — 62 20 56 2 74 20 74 8 87 21 106 40
Св. 24 до 30 64 20 69 27 56 2 81 27 81 15 97 31 121 55
Св. 30 до 40 64 23 85 35 68 4 99 35 99 21 119 41 151 1 73 '
Св. 40 до 50 70 29 95 45 68 4 109 45 109 31 136 58 175 97
Св. 60 до 85 85 36 117 57 » 83 7 133 57 133 41 168 76 218 126
Св. 66 ДО 80 94 45 132 72 89 13 148 72 148 192 100 266 164.
Св. 80 до 100 Ч? 178 89 178 70 232 124 312 204
С». 100 ДО 120 И 1й 114 25 198 109 198 90 264 156 364 256
Св. 120 ДО 140 *g 210 130 132 29 233 130 233 107 311 185 428 302
Св. 140 до 160 169 94 ш 140 87 253 150 253 127 343 217 478 352
Св. 160 до 180 171 106 250 170 148 45 278 170 273 147 373 247 528 402
Св. 180 до 200 195 120 282 190 168 50 308 190 308 164 422 278 592 448
।
Продолжение табл. 149
Номиналь- ные размеры, мм Посадки
Н7 6 Н7 «7 Н8 «7
Посад
Т1 Л6 — —
Пределы
Св. 200 до 225 209 134 304 212 176 58
Св. 225 до 250 225 150 330 238 186 68
Св. 250 до 280 250 166 367 263 210 77
Св. 280 до 315 272 188 402 298 222 89
Св. 315 до 355 304 21.1 447 333 247 101
Св. 355 до 400 330 237 492 378 265 119
Св. 400 ДО 460 3?0 26? 553 427 29’6 136
Св. 460 ДО 600 400 207 603 477 316 166
— предпочтительные посадки * Данные относятся к посадке в с вала предельные натяги при размерах
W5 /14 Р6 Л5
8 1 12 2
в системе отверстия
W8 Н8 Н8
— U8 х8 гв
дки в системе вала
U8 hl — — —
ные натяги •/llldx, мкм
"mln
330 330 457 647
212 186 313 503
356 356 497 712
238 212 353 568
396 396 556 791
263 234 394 629
431 431. 606 871
298 269 444 709
479 479 679 989
333 301 501 811
624 624 749 1089
378 346 671 911
687 687 837 1197
427 393 643 1003
637 687 917 1847
477 443 723 1168
<.
:истеме отверстия. Для посадок в системе
от I до 3 мм равны:
Р7 К7 S1
тг h6
16 20 24
0 4 8
Предельные зазоры и натяги в посадках при размерах свыше 500 до 3150 мм
1.50. Предельные зазоры в посадках с зазором при размерах св. 500 до 3150 мм
(по СТ СЭВ 144—75)
Посадки в системе отверстия
Н6 776 Н7 777 Н7 Н7 Н7 Н7 Н7
g6 Аб 76 g6 86 с7 П g7 87
Номиналь- ные Посадки в системе вала
размеры, мм G6 Н6 Е7 F7 G7 777 £7 F7 G7 Н7
86 Аб Аб Л 6 86 пб 87 87 87 87
£ Предельные зазоры с1г|ах. мкм '’mln
Св. 500 до 630 110 22 88 0 259 145 190 76 136 22 114 0 285 145 216 76 162 22 140 0
Св. 630 до 800 124 24 100 0 290 160 210 80 154 24 130 0 320 160 240 80 184 24 160 0
Св. 800 до 1000 138 26 112 0 316 170 232 86 172 26 146 0 350 170 266 86 206 26 180 0
Св. 1000 до 1250 160 28 132 0 366 195 269 98 199 28 171 0 405 195 308 98 238 28 210 0
Св. 1250 до 1600 186 30 156 0 423 220 313 НО 233 30 203 0 470 220 360 110 280 30 250 0
Св. 1600 до 2000 216 32 184 0 482 240 362 120 274 32 242 0 540 240 420 120 332 32 300 0
Св. 2000 до 2500 254 34 220 0 545 260 415 130 319 34 285 0 610 260 480 130 384 34 350 0
Св. 2500 до 3150 308 38 270 0 635 290 490 145 383 38 345 0 710 290 565 145 458 38 420 0
Продолжение табл. 1.50
Посадки в системе отверстия
— 778 е7 НВ НВ НВ НВ НВ е8 НВ (6 НВ 88
П SJ 87 dB
Номиналь- ные Посадки в системе вала
размеры, мм D8 ЕВ ~~ЕГ F8 87 - /78 DB hB £8 88 FB hB НВ hB
5 Предельные зазоры ^тах, мкм °inin
Св. Б00 390 275 257 202 130 480 365 296 220
до 630 260 145 76 22 0 260 145 76 0
Св. 630 495 365 285 229 205 540 410 330 260
до 800 290 160 80 24 0 290 160 60 0
Св. 800 550 400 316 256 230 600 450 366 280
до 1000 320 170 86 26 0 320 170 86 0
Св. 1000 620 465 368 298 270 680 525 428 330
ДО 1250 350 195 98 28 0 350 195 98 0
Продолжение табл. 1.50
Посадки в системе отверстия
— 778 е7 778 Р 778 Н8 Н8 dS Н8 е8 /78 /8 Н8
А7 08
Но'иналь- ные Посадки в системе вала
размеры, мм £>8 Л7 £8 А7 £8 А7 — Н8 А7 £>8 08 £8 08 £8 08 /78 08
5 Предельные зазоры „тах, мкм Лт1п
Св. 1250 до 1600 710 390 540 220 430 НО 350 30 320 0 780 390 610 220 500 НО 390 0
Св. 1600 до 2000 810 4 30 620 240 500 120 412 32 380 0 890 430 700 240 580 120 460 0
Св. 2000 до 2500 935 480 715 260 585 130 489 34 455 0 1040 480 820 260 690 130 560 0
Св. 2500 ДО 3150 1060 520 830 290 685 145 578 38 540 0 1180 520 950 290 805 145 660 0
Продолжение табл. 1.50
Посадки в системе отверстия
779 <78 779 е8 779 Z8 779 /.8 779 <79 779 е9 779 779 79 7710 <710 7710 АЮ
Номиналь- ные Посадки в системе вала
размеры, мм D9 08 £9 1.8 £9 08 779 А8 £>9 £9 Е9 09 £9 /19 779 09 £>10 АЮ 7710 АЮ
s Предельи ые зазоры q1113*, мкм
Св. 500 545 430 361 285 610 495 426 350 820 560
до 630 260 145 76 0 260 145 76 0 260 0
Св. 630 615 485 405 325 690 560 480 400 930 640
до 800 290 160 80 0 290 160 80 0 290 0
Св. 800 690 540 456 370 780 630 546 460 1040 720
до 1000 320 170 86 0 320 170 86 0 320 0
Св. 1000 775 620 523 425 870 715 618 520 1190 840
До 1250 350 195 98 0 350 195 98 0 350 0
Св. 1250 895 725 615 505 1010 840 730 620 1390 1000
до 1600 390 220 110 0 390 220 110 0 390 0
Св. 1600 1030 840 720 600 1170 980 860 740 1630 1200
до 2000 430 240 120 0 430 240 120 0 430 0
Св. 2000 1200 980 850 720 1360 1140 1010 880 1880 1400
До 2500 480 260 130 0 480 260 130 0 480 0
Св. 2500 1390 1160 1015 870 1600 1370 1225 1080 2240 1720
до 3150 520 290 145 0 520 290 145 0 520 0
Продолжение табл. 1.50
Номинальные размеры, мм Посадки в системе отверстия
НИ сП НИ cdll НИ dll НИ hll Н12 hl2
Посадки в системе вала
СП hll СРП hll Dll -hll. НИ hll H12 h!2
£ Предельные зазоры о111851, мкм
Св. 500 до 560 1400 520 1250 370 1140 260 880 0 1400 0
Св. 560 до 630 1460 580 1270 390 1140 260 880 0 1400 0
Св. 630 до 710 1640 640 1430 430 1290 290 1000 0 1600 0
Св. 710 до 800 1700 700 1450 450 1290 290 1000 0 1600 0
Св. 800 до 900 1900 780 1620 500 1440 320 1120 0 1800 0
Св. 900 до 1000 1980 860 1640 520 1440 320 1120 0 1800 0
Св. 1000 до 1120 2260 940 1900 580 1670 350 1320 0 2100 0
Св. 1120 до 1250 2370 1050 1920 600 1670 350 1320 0 2100 0
Св. 1250 ДО 1400 2710 1150 2220 660 1950 390 1560 0 2500 0
СВ. 1400 ДО 1600 ОО । I 2280 720 1950 390 1560 0 2500 0
Св. 1600 до 1800 3290 1450 2620 780 2270 430 1840 0 3000 0
Св. 1800 до 2000 3440 1600 26Q0 820 2270 430 1840 0 3000 0
Св. 2000 до 2240 4000 1800 3120 920 2680 480 2200 0 3500 0
Продолжение табл. 1.50
Номинальные размеры ММ Посадки в системе отверстия !
ни С11 НИ с<Ш НИ </11 НИ hll H12 hl2
Посадки в системе вала
СИ /П1 СОИ hll Oil hll Hll hll H12 "hlT
S Предельные зазоры стах, мкм ° min
Св. 2240 до 2500 4200 2000 3180 980 2680 480 2200 0 3500 0
Св. 2500 до 2800 4900 2200 3750 1050 3220 520 2700 0 4200 0
Св. 2800 до 3150 5200 2500 3850 1150 3220 520 2700 0 4200 0
1.51. Предельные натяги в переходных посадках при размерах
СВ. 500 до 3150 мм (по СТ СЭВ 144 — 75)
Номиналь- ные размеры, ММ Посадки в системе отверстия
Н6 is6 Н6 h6 Н6 тб Н6 пв Н7 is6 Н7 *6 Н7 тв Н7 пб
Посадки в системе вала
he Кб Аб Мб h6 Кв Лв - — —
N Предельные натяги а/013*» мкм /vmln
Св. 500 до 630 22 —66 44 —44 70 — 18 88 0 22 —92 44 —70 70 — 44 88 — 26
Св. 630 до 800 25 — 75 50 — 50 80 —20 100 0 25 — 105 50 —80 80 — 50 100 —30
Св. 800 до 1000 28 — 84 56 —56 90 — 22 112 0 28 — 118 56 —90 90 —56 112 —34
Св. 1000 до 1250 33 — 99 66 — 66 106 —26 132 0 33 — 138 66 — 105 106 -65 132 —39
Св. 1250 до 1600 39 — 117 78 — 78 126 -30 156 0 39 — 164 78 — 125 126 — 77 156 — 47
Св. 1600 до 2000 46 — 138 92 -92 160 — 34 184 0 46 — 196 92 — 150 150 —92 184 — 58
6 В. Д. Мягков и др.
Продолжение табл. 1.51
Номиналь- ные размеры, ММ Посадки в системе отверстия
//6 is6 Н6 Аб Н6 Н6 иб Н7 Л6 Н7 Аб Н7 тВ Н7 иб
Посадка в системе вала
Л6 Аб Кб Аб МВ Аб Л'6 Аб — — — —
N Предельные натяги А;1'1ах. мкм ''mln
Св. 2000 до 2500 55 — 165 110 — ПО 178 —42 220 0 55 — 230 110 — 175 178 — 107 220 —65
Св. 2500 до 3150 67,5 — 202.5 135 — 135 211 — 59 270 0 67,5 — 277,5 135 — 210 211 — 134 270 — 75
________________________Продолжение табл. 1.51
Посадки в системе отверстия
Номиналь- ные размеры, мм — — - - Н7 Is7 Н7 - Н7 НВ НВ НВ
k7 п7 is7 А7 п7
Посадки в системе вала
Л7 К7 Л6 М7 N7 Л7 К7 М7 N7 — • —
Ла М hti А7 п7 Л7 Л7
N Предельные натяги А;шах, мкм ^mln
Св. 500 до 630 35 —79 70 — 44 96 — 18 114 0 35 — 105 70 — 70 96 —44 114 —26 35 — 145 70 — ПО 114 — 66
Св. 630 ДО 800 40 -90 80 — 50 ПО — 20 130 0 40 — 120 80 — 80 ПО -50 130 -30 40 — 165 80 — 125 130 -75
Св. 800 до 1000 45 — 101 90 — 56 124 —22 146 0 45 -135 90 -90 124 — 56 146 — 34 45 — 185 90 — 140 146 -84
Св. 1000 до 1250 52 — 118 105 —66 145 — 26 171 0 52 — 157 105 — 105 145 —65 171 — 39 52 — 217 105 — 165 171 -99
Св. 1250 до 1600 62 — 140 125 —78 173 — 30 203 0 62 — 187 125 — 125 173 — 77 203 — 47 62 —257 125 — 195 203 — 117
Св. 1600 до 2000 75 — 167 150 —92 208 —34 242 0 75 —225 150 — 150 208 — 92 242 — 58 75 —305 150 —230 242 — 138
Св. 2000 до 2500 87 — 197 175 — ПО 243 — 42 285 0 87 —262 175 — 175 243 — 107 285 -65 87 — 367 175 -280 285 — 170
Св. 2500 до 3150 105 — 240 210 — 135 286 — 59 345 0 105 —315 210 —210 286 — 134 345 —75 105 — 435 210 — 330 345 — 195
Примечание. Наименьшие предельные натяги, указанные со знаком
минус, фактически являются наибольшими предельными зазорами.
1.52. Предельные натяги в посадках с натягом при размерах св. 600 до 3150 мм (по СТ СЭВ 144 — 75)
Номинальные размеры, мм Посадки в системе отверстия
Н7 Рб Н7 Гб — Н7 "W - Н7 16 — Н7 иб
Посадки в системе вала
— Р7 /16 - Р7 - S7 И6 — 77 h6 -
Предельные натяги «тах, мкм "mln
Св. 500 до 560 122 8 148 34 194 80 220 106 324 210 350 236 444 330 470 356 644 530
Св. 560 до 630 122 8 148 34 199 85 225 111 354 240 380 266 494 380 520 406 704 590
Св. 630 до 710 138 8 168 38 225 95 255 125 390 260 420 290 550 420 580 450 790 660
Св. 710 до 800 138 8 168 38 235 105 265 135 430 300 460 330 610 480 640 510 890 760
Св. 800 до 900 156 10 190 44 266 120 300 154 486 340 520 374 676 530 710 564 996 850
Св. 900 до 1000 156 10 190 44 276 130 310 164 526 380 560 414 736 590 770 624 1106 960
Св. 1000 до 1120 186 15 225 54 316 145 355 184 586 415 625 454 846 675 885 714 1216 1045
Св. 1120 до 1250 186 15 225 54 326 155 365 194 646 475 685 544 906 735 945 774 1366 1195
Единая система допусков и посадок СЭВ
Продолжение табл. 1.52
Номинальные размеры, мм Погадки в системе отверстия
Н7 рб - Н7 гб — Н7 S6 - Н7 t6 - Н7 иб
Посадки в системе вала
- Р7 Й6 - R7 Аб - S7 h6 — 77 h6 - 1
Предельные натяги Л7тах, мкм Лтт
Св. 1250 до 1400 218 15 265 62 378 175 425 222 718 515 765 562 1038 835 1085 882 1528 1325
Св. 1400 до 1600 218 15 265 62 408 205 455 252 798 595 845 642 1128 925 1175 972 1678 1475
Св. 1600 до 1800 262 20 320 78 462 220 520 278 912 670 970 728 1292 1050 1350 1108 1942 1700
Св. 1800 до 2000 262 20 320 78 492 250 550 308 1012 770 1070 828 1442 1200 1500 1258 2092 1850
Св. 2000 до 2240 305 20 370 85 550 265 615 330 1110 825 1175 890 1610 1325 1675 1390 2410 2125
Св. 2240 до 2500 305 20 370 85 570 285 635 350 1210 925 1275 990 1760 1475 1825 1540 2610 2325
Св. 2500 до 2800 375 30 450 105 685 340 760 415 1385 1040 1460 1115 2035 1690 21 10 1765 3035 2690
Св. 2800 до 3150 375 30 450 105 715 370 790 445 1535 1190 1610 1265 2235 1890 2310 1965 3335 2990
Дописки и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
Продолжение табл. 1.52
Посадки в системе отверстия
Н7 р7 Н7 г7 Н7 s7 Н7 п Н7 и7 Н7 а7 Н8 г7 Н8 S7 Н8 П Н8 18
Номинальные / Посадки в системе вала
размеры, мм Р7 R7 S7 п
Л7 Ь7 Л7 4.7
N ....
Предельные натяги Агп1ах, mln МКМ
148 220 350 470 670 810 220 350 470 510
Св. 500 до 560 8 80 210 330 530 670 40 170 290 290
148 225 380 520 730 890 225 380 520 560
Св. 560 до 630 8 85 240 380 590 750 45 200 340 340
168 255 420 580 820 1000 255 420 580 625
Св. 630 до 710 8 95 260 420 660 840 50 215 375 375
168 265 460 640 920 1080 265 460 640 685
Св. 710 до 800 8 105 300 480 760 920 60 255 435 435
190 300 520 710 1030 1240 300 520 710 760
Св. 800 до 900 10 120 340 530 850 1060 70 290 480 480
190 310 560 770 1140 1390 310 560 770 820
Св. 900 до 1000 10 130 380 590 960 1210 80 330 540 540
225 355 625 885 1255 1555 355 625 885 945
Св. 1000 до 1120 15 145 415 675 1045 1345 85 355 615 615
225 365 685 945 1405 1705 365 685 945 1005
Св. 1120 до 1250 15 155 475 735 1195 1495 95 415 675 675
Единая система допусков и посадок СЭВ
Продолжение табл. 1.52
Посадки в системе отверстия
Н7 р7 Н7 г7 Н7 s7 Н7 t7 Н7 и7 Н7 у7 /78 г7 Н8 ч7 Н8 П Н8 78
Номинальные Посадки в системе вала
размеры, мм Р7 R7 S7 Т7
П7 Н7 h? h7
Предельные натяги Armax, МКМ
min
Св. 1250 до 1400 265 425 765 1085 1575 1925 425 765 1085 1155
15 175 515 835 1325 1675 105 445 765 765
Св. 1400 до 1600 265 455 845 1175 1725 2125 455 845 1175 1245
15 205 595 925 1475 1875 135 525 855 855
Св. 1600 до 1800 320 520 970 1350 2000 2450 520 970 1350 1430
20 220 670 1050 1700 2150 140 590 970 970
Св. 1800 до 2000 320 550 1070 1500 2150 2650 550 1070 1500 1580
20 250 770 1200 1850 2350 170 690 1120 1120
Св. 2000 до 2240 370 615 1175 1675 2475 2975 615 1175 1675 1780
20 265 825 1325 2125 2625 160 720 1220 1220
Св. 2240 до 2500 370 635 1275 1825 2675 3275 635 1275 1825 1930
20 285 925 1475 2325 2925 180 820 1370 1370
Св. 2500 до 2800 450 760 1460 2110 3110 3710 760 1460 2110 2230
30 340 1040 1690 2690 3290 220 920 1570 1570
Св. 2800 до 3150 450 790 1610 2310 3410 4110 790 1610 2310 2430
30 370 1190 1890 2990 3690 250 1070 1770 1770
Допуски и посадки гладких цилиндрических и плоских соединений
Продолжение табл. 1.52
1 Посадки в системе отверстия Посадки в системе отверстия
Н8 и! — Н8 ив Н8 о7 Н8 в8 W9 *8 Н9 U8 Н9 р8 НЗ и! — НЗ иЗ НЗ V1 НЗ V3 Н9 /8 НЗ иЗ НЗ г>8
Номинальные Посадки в системе вала Номинальные Посадки в системе вала
размеры, ММ 178 ив 1 размеры, мм из из
Л7 Л8 W м
« л/ Предельные натяги д. т« МКМ Л Предельные натяги max МКМ
П11П min
Св. 500 до 560 670 710 710 810 850 510 710 850 Св. 1250 до 1400 1575 1645 1645 1925 1995 1155 1645 1995
490 530 490 630 630 225 425 565 1255 1325 1255 1605 1605 650 1140 1490
Св. 560 до 630 730 770 770 890 930 560 770 930 Св. 1400 до 1600 1725 1795 1795 2125 2195 1245 1795 2195
550 590 550 710 710 275 485 645 1405 1475 1405 1805 1805 740 1290 1690
Св. 630 до 710 820 865 865 1000 1045 625 865 1045 1800 до 1800 2000 2080 2080 2450 2530 1430 2080 2530
615 660 615 795 795 300 540 720 Сй. 1620 1700 1620 2070 2070 830 1480 1930
Св. 710 до 800 920 965 965 1080 1125 685 965 1125 Св. 1800 до 2000 2150 2230 2230 2650 2730 1580 2230 2730
715 760 715 875 875 360 640 800 1770 1850 1770 2270 2270 980 1630 2130
Св. 800 до 900 1030 1080 1080 1240 1290 760 1080 1290 Св. 2000 до 2240 2475 2580 2580 2975 3080 1780 2580 3080
800 850 800 1010 1010 390 710 920 2020 2125 2020 2520 2520 1060 1860 2360
Св. 900 до 1000 1140 1190 1190 1390 1440 820 1190 1440 Св. 2240 до 2500 2675 2780 2780 3275 3380 1930 2780 3380
910 960 910 1160 1160 450 820 1070 2220 2325 2220 2820 2820 1210 2060 2660
1255 1315 1315 1555 1615 945 1315 1615 Св. 2500 до 2800 3110 3230 3230 3710 3830 2230 3230 3830
VB. 1иии до 1IZU 985 1045 985 1285 1285 520 890 1190 2570 2690 2570 3170 3170 1360 2360 2960
Св. 1120 дс 1250 1405 1465 1465 1705 1765 1005 1465 1765 Св. 2800 до 3150 3410 3530 3530 4110 4230 2430 3530 4230
1135 1195 1135 1435 1435 580 1040 1340 2870 2990 2870 3570 3570 1560 2660 3360
Единая система допусков и посадок СЭВ
9
Предельные зазоры и натяги в посадках при размерах
свыше 3150 до 10 000 мм
1.53. Предельные зазоры в посадках с зазором при размерах
св. 3150 до 10 000 мм (по СТ СЭВ 177 — 75)
Посадки в системе отверстия
не he Hl е7 Н1 П Hl hl не de не ее не fe не he 779 <79 /79 еэ Н9 09
Номинальные Посадки в системе вала
размеры, мм не ье Е1 Л7 F1 hl Hl hl De he Ее he Fe he не не D9 Л9 Е9 Л9 не Л9
S i! Предельные зазоры с.тах, мм
Св. 3150 до 4000 0,33 0 0,84 0,32 0,68 0,16 0,52 0 1,40 0,58 1.14 0,32 0,98 0,16 0,82 0 1,90 0,58 1,64 0,32 1,32 0
Св. 4000 до 5000 0,40 0 0,90 0,35 0,815 0,175 0,64 0 1,64 0,64 1,35 0,35 1,175 0,175 1,00 0 2,24 0,64 1,95 0,35 1,60 0
Св. 5000 до 6300 0,50 0 1,18 0,38 0,99 0,19 0,80 0 1,96 0,72 1,62 0,38 1,43 0,19 1.24 0 2,68 0,72 2,34 0.38 1,96 0
Св. 6300 до 8000 0,62 0 1,40 0,42 1,19 0,21 0,98 0 2,32 0,80 1,94 0.42 1,73 0,21 1,52 0 3,20 0,80 2.82 0,42 2,40 0
Св. 8000 до 10 000 0,76 0 1,66 0,46 1,43 0,23 1,20 0 2,76 0,88 2,34 0.46 2,11 0,23 1,88 0 3,88 0.88 3,46 0,46 3,00 0
Продолжение табл. 1.53
Номинальные размеры, мм Посадки в системе отверстия
НЮ с 10 /710 cdlO /710 <710 /710 ЛЮ НИ С11 НИ «711 НИ ЛИ
Посадки в системе вала
сю 810 CD 10 ЛЮ DIP ЛЮ ню ЛЮ СИ ЛИ CD11 ЛИ НИ ЛИ
s „ ! Предельные зазоры Qraax, мм Лт1п
Св. 3150 до 3550 4,9 2,8 3,35 1,25 2,68 0,58 2,1 0 6,1 2,8 4,55 1,25 3,3 0
Св. 3550 до 4000 5,2 3,1 3,45 1,35 2,68 0,58 2,1 0 6,4 3.1 4,65 1,35 3,3 0
Св. 4000 до 4500 6,1 3,5 4,1 1.5 3,24 0,64 2,6 0 7,5 3,5 5,5 1.5 4.0 0
Св. 4500 до 5000 6,5 3,9 4.2 1.6 3,24 0,64 2,6 0 7,9 3,9 5,6 1.6 4.0 0
Продолжение табл. 1.53
Номинальные размеры» мм Посадки в системе отверстия
НЮ сЮ НЮ cdlO НЮ diO /710 810 НИ сП НИ cdll НИ 811
Посадки в системе вала
СЮ 810 СРЮ 810 РЮ 810 ню 810 СП 811 СРП 811 НИ 811
$ Предельные зазоры с.п,ах. мм *mln
Св. 5000 до 5600 7,4 4.3 4,85 1,75 3,82 0,72 3,1 0 9,3 4,3 6,75 1,75 5,0 0
Св. 5000 до 6300 7,9 4.8 4,95 1.85 3,82 0,72 3,1 0 9,8 4,8 6,85 1,85 5.0 0
Св. 6300 до 7100 9,3 5.4 6,0 2,1 4.7 0,8 3,9 0 11,6 5,4 8,3 2.1 6,2 0
Св. 7100 до 8000 10.1 6.2 6,1 2,2 4.7 0.8 3.9 0 12,4 6,2 8,4 2,2 6,2 0
Св. 8000 до 9000 11.6 6.8 7,2 2,4 5.68 0,88 4.8 0 14,4 6,8 10.0 2,4 7,6 0
Св. 9000 до 10 000 12.4 7.6 7,4 2,6 5.68 0,88 4.8 0 15,2 7.6 10,2 2.6 7,6 0
1.64. Предельные натягя в посадках с натягом при размерах
св. 3150 до 10 000 мм (по СТ СЭВ 177—75)
Номинальные размеры, мм Посадки в системе отверстия
Н6 рб Н6 гб Н6 S6 Н6 Гб Н6 ыб
N Предельные натяги Л,п,ах, мм "mln
Св. 3150 до 3550 0.455 0,125 0,845 0,515 1,765 1,435 2,565 2,235 3,765 3,435
Св. 3550 до 4000 0,455 0,125 0,885 0,555 1,915 1,585 2,765 2,435 4,165 3.835
Св. 4000 до 4500 0,560 0,160 1,040 0,640 2,200 1,800 3,200 2,800 4,800 4,400
Св. 4500 до 5000 0,560 0,160 1,100 0,700 2,400 2,000 3,500 3,100 5,200 4,800
Св. 5000 до 5600 0,690 0,190 1,300 0.800 2,750 2,250 3,950 3,450 5,850 5.350
Св. 5600 до 6300 0,690 0,190 1.350 0,850 3,050 2,550 4,350 3,850 6,650 6,150
Наружный диаметр D гнезда (ину
треиняи резьба)............
Средний диаметр D, гнезда (внут-
ренняя резьба)..........
Основные Степени
отклонения точности
Н —
Н 3; 4; 5 (для d
от 5 до 30 мм);
Б (для d
от 33 до 4Б мм)
Применяемые при различных условиях поля допусков и посадки приведена
в табл. 4.33 и 4.34.
Отклонения метрических резьб с натягами даны в табл. 4.35, с переходными
посадками —в табл. 4.36.
4.33. Поля допусков и посадки с натягом метрической резьбы
(по СТ СЭВ 306—76)
Материал детали с внутренней реэьбой Шаг резьбы Р, мм Поля допусков Посадки Дополни- тельные условия сборки
внутрен- ней резьбы наружной резьбы
Чугун и алюминие- вые сплавы До 1,25 Св. 1,25 2H5D 2Н5С 2г 2H5D 2г 2Н5С 2г —
Чугун, алюминие- вые и магниевые спла- вы До 1,25 Св. 1,25 2H5D(2) 2Н5С(2) Зр (2) 2Н5Р(2) ЗР (2) 2Н5С(2) Зр (2) Сортировка на две группы
Сталь, высокопроч- ные и титановые спла- вы До 1.25 Св. 1,25 2H4D(3) 2Н4С(3) Зп (3) 2Н4Р(3) Зп (3) 2W4CO) Зп (3) Сортировке на три группы
Примечания: 1. Обозначение полей допусков резьб в основном соот- ветствует общим правилам, изложенным в разделе «отклонения и допуски» метри- ческой резьбы. 2. В обозначениях полей допусков наружной резьбы поле до- пуска наружного диаметра d, образованное сочетанием 6-й степени точности и основных, отклонение е или е, не указывается. 3. Дополнительно в скобках указывается число сортировочных групп. 4. Посадки 2W5D (2)/Зр (2); 2Н5С (2)/ Зр (2); 2H4D 13)/3п (3); 2Н4С (3)/3п (3) осуществляются с сортировкой наруж- ной и внутренней резьбы по собственно среднему диаметру на группы. Сборка соединения должна производиться из резьбовых одноименных групп (см., на- пример, схему иа рис. табл. 4.35).
Допуски среднего диаметра резьбы, сортируемых на группы (см. табл. 4.35),
не включают диаметральных компенсаций отклонений шага и угла наклона боко-
вой стороны профиля.
Допуски среднего диаметра резьбы деталей (см. габл. 4.35 и 4.36), не сор-
тируемых на группы, являются суммарными.
Отклонение формы наружной и внутренней резьб, определяемое разностью
между наибольшим и наименьшим действительными значениями среднего диа-
метра, не должно превышать 25 % от допуска среднего диаметра. Обратная ко-
нусность не допускается.
Стандартами установлены также отклонения шага и угла наклона боковг й
стороны профиля, которые относятся к стандартным длинам свинчивания
(с. 168):
Шаг Р, мм Отклонения шага, Отклонения угла наклона
мкм боковой стороны профиля
0,8; 1; 1,25 ±12 ±50'
1.5; 1,75 ±16 ±-15*
2; 2,5 ±20 ±10*
3; 3,5 ±24 ±35*
4; 4,5 ±28 ±30'
Отклонения формы резьбы,
обязательному контролю, если
отклонения шага и угла наклона
это особо не оговорено.
не подлежат
4.34. Поля допусков и переходные посадки метрической ре-ьбы
(по СТ СЭВ 305 — 76)
Материал детали с внутренней резьбой Номи- нальный диаметр резьбы d, мм Поля допусков Посадки
внутрен- ней резь- бы наружной резьбы
Сталь 5—16 4HGH; зти 4/fe; 2m 4Н6Н ЗН6Н 4 jk ' 2m
18—30 4HGH-, ЗНЬН 4/; 2m 4H6W 3W6H 4 / ’ 2m
33—45 5Н6Н 4/Л 5//6W tjh
Чугун, алюминие- вые и магииезые спла- вы 5—16 5Н6Н; ЗНЬН 4/fe; 2m 5HGH . ЗНЬН 4/fe ' 2m
18—30 5Н6Н-, ЗНЬН 4/; 2m 5W6H знен 4 j ' 2m
33—45 5Н6Н 4/Л 5H6H 4 jn
Примечания: I. Все указанные посадки предусматривают обязатель-
ное примеиеиие дополнительных элементов заклинивания (см. табл. 4.31). 2. См.
примечание I табл. 4.33. 3. В обозначениях полей допусков наружной резьбы поле
допуска наружного диаметра, образованное сочетанием 6-й степени точности и ос-
новного отклонения g, не указыва -тся. 4. Допускается применением посадок
ЗН6Н ЗН6Н .
.— --- и —------, образованных полем допуска ЗНбп в сочетании с полями Зр и
Зр 3/1
Зл по СТ СЭВ 306—76 (без сортировки на группы—см. табл-4.33). Использование
указанных посадок требует дополнительной их проверки.
4.35. Отклонения метрических резьб
F4
Посадки <№ р < 1-25 мм) 1
Шаг резьбы Pt мм Номинальный диаметр резьбы d, мм Поле допуска паруж 1
Откло 1
среднего диаметра tt,
верхние нижние
0.8 Св. 2,8 до 5,0 ч 109 + 71
1 Св. 5,6 до 11.2 + 125 + 80
1.25 Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 » 22,4 + • 1 + 138 + 85 + 85
1.5 Св. 6,6 до 11.2 » 11.2 » 22.4 + 148 + 151 п5 1
с натнгамя (по СТ СЭВ 306 — 76)
" <лля р > 1,25
нои резьбы 2г | Поле допуска внутренней ре ьбы 2H5D и 2Я6С
пения, мкм
наружного диаметра d среднего диаметра Dt внутреннего диаметра D,
верхи не ннжнне нижние верхние ннжнне верхние
—60 — 210 0 4-50 4-90 4-260
—60 —240 0 4-60 4-90 4-280
—63 —276 0 4-63 4-71 4-96 4-307
— 140 — 376 0 + 71 4-76 4-U0 4-376
— ~ Посадки (для Р < 1,25 мм) ......
Шаг резьбы Р, мм Номинальный диаметр резьбы d, мм Поле допуска наруж
Откло
среднего диаметра d..
верхние нижние
1,75 Св. 11,2 до 22,4 + 165 + 105
2 Св. 11,2 до 22,4 » 22,4 > 45 Ч Ч -173 >- 177 + 110 + 110
2,5 Св. 11,2 до 22,4 + 197 + 130
3 Св. 22,4 до 4 5 +220 + 140
Посадки (Для Р < 1,25 мм] Зр (2)
Шаг резьбы Р, мм Номинальный диаметр резьбы d, мм Поле допуска наруж
Откло
среднего диаметра dt
верхние граница 1 II и 1 групп | нижи ие
0.8 Св. 2.8 до 5,6 +96 + 72 +48
1 Св. 5,6 до 11,2 + 109 + 81 + 53
1,25 Св. 5,6 ;о 11,2 » 11.2 » 22,4 + + 116 123 + 86 + 89 + 56 4-56
1.5 Св. 5,t до 1 1,2 » 11,2 » 22,4 + + 13 134 +96 + 98 + 63 + 63
1,75 Св. 11,2 до 22,4 + 142 + 104 + 67
2 Св. 11,2 до 22,4 » 22,4 > 45 + + 155 160 ::;75 + 75 4-75
2.5 Св. 11,2 до 22,4 + 170 + 127 4-85
3 Св. 22,4 до 45 + 195 + 145 + 95 1
Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм 173 Продолжение табл. 4.35
к -^Н^ГС (Для Р > 1.25 мм)
ной резьбы 2г. Поле допуска внутренней резьбы 2H5D н 2Н5С
нения, мкм
- наружного диаметра d среднего диаметра D, внутреннего диаметра D,
верхние ннжнне нижние верхние ннжнне верхние
— 145 —410 0 + 80 + 145 +410
— 150 — 430 0 + 85 +90 + 150 + 450
— 160 — 505 0 4-90 + 160 + 515
— 170 — 545 0 4-106 4-170 4-573
" 2ЗВ5<2>(2) (ДЛЯ Р > 1,25 МЫ)
ной резьбы Зр (2) Поле допуска внутренней резьбы 2H5D (2) и ЪНЬС (2)
нения, мкм
наружного диаметра d среднего диаметра О, внутреннего диаметра Dt
верхи не нижн не ннжнне граница 1 н II групп верхние ннжнне верхние
— 60 — 210 0 + 25 4-50 4-90 4-250
— 60 — 240 0 + 30 4-60 + 90 + 280
— 63 —275 0 0 + 31 + 35 + 63 4-71 + 95 +307
— 140 —376 0 0 + 35 + 37 4-71 4-75 + 140 + 376
- 145 —410 0 4-40 Я) 4- 145 4-410
- 150 — 430 0 0 +42 + 45 4-90 + 150 4-450
-160 — 505 0 + 45 4-90 + 160 + 515
- 170 — 545 0 + 53 4-106 4-170 + 570
176 Допуски и посадки типовых соединений
Посадки -2^4£\(.3)- (для 1,25 мм) on (о)
Шаг резьбы Р, мм Номинальный диаметр резьбы df мм Поле допуска наружной резьбы
Откло]
среднего диаметра d,
верхние граница групп нижние
III и 11 II н 1
0,8 Св. 2,8 до 5,6 + 82 + 66 + 50 + 34
1 Св. 5,6 до 11,2 + 94 +75 + 56 + 38
1,25 Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 > 22,4 + 102 + 109 + 82 + 86 + 62 + 64 + 42 I + 42 1
1.5 Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 » 22,4 4-112 + 116 + 89 +91 + 67 + 68 +45 I +45 1
1.75 Св. 11,2 до 22,4 + 125 + 100 + 75 + 50
2 Св. 11,2 до 22,4 » 22,4 » 45 + 134 + 139 + 106 + 110 + 79 + 81 + 53 I + 53 1 1
2.5 Св. 11,2 до 22,4 + 147 + 119 + 91 +63 1
3 Св 22,4 до 45 + 170 + 137 + 104 + 71
Примечания: 1. Предельные отклонения внутреннего диаметра наружно!! поля допуска среднего диаметра d, н предельными отклонениями формы впвднни равно верхнему отклонению среднего диаметра es (d,) “ es (d,). 2. Верхнее отклонений ——1
Продолжение табл. 4.35
и <ДЛЯ р > *-25 мм)
Зл (о)
Зл (3) Поле допуска внутренней резьбы 2H4D (3), 2Н4С (3)
нения( мкм
наружного диаметра d среднего диаметра D, внутреннего диаметра
верхние инжние няжнне граница групп верхние нижние верхние
1 н и II и III
—60 —210 0 4-16 4-33 4-50 +90 4-215
—60 — 240 0 4-20 4-40 4-60 4-90 4-240
-63 —275 0 0 4-21 4-23 + 42 + 47 +63 + 71 +95 4-265
— но —376 0 0 4-23 4-25 4-47 + 50 + 71 + 75 + 140 4-330
—145 — 410 0 + 27 + 54 4-80 4-145 4-357
— 150 — 430 0 0 4-28 4-30 4-56 + 60 4-85 4-90 + 150 4-386
— 160 — 505 0 4-30 4-60 +90 4-160 +446
— 170 —64 5 0 +35 + 70 4-Ю6 4-170 +485
резьбы но дну вияднвы ri, не устанавливаются. Они ограничиваются положением
наружной резьбы. Верхнее отклонение внутреннего диаметра наружной резьбы es (dt)
наружного диаметра внутренней резьбы ES (О) не устанавливается. Е1 (О) =» 0.
4.36. Отклонения метрических резьб с переходными посадками (по СТ СЭВ 305 — 76)
ОО
Наружная резьба Внутренняя резьба
Шаг резьбы Р, мм Номинальный диаметр резьбы d, мм Отклонения, мкм
среднего диаметра dt для полей допусков наружного диаметра d Для полей допусков ijh, 4/, 4/й, 2m
4jh. 4/ 4 jk 2m
верхние ннжнне верхние нижние верхние нижние верхние нижние верхние нижние
0,8 Св. 2,8 до 5,6 — — — — + 51 —9 + 62 + 24 — 24 — 174
I Св. 5,6 до 11,2 — — — — + 60 -11 + 71 + 26 —26 —206
1,25 Св. 5.6 до 11,2 » 11,2 » 22,4 — — — — + 61 + 71 -14 -14 + 75 + 81 + 28 + 28 —28 — 240
1,5 Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 > 22,4 — — + 49 —41 + 69 + 74 -16 -16 + 85 + 88 + 32 +32 —32 —268
Допуски и посадки типовых соединений
1 1,75 Св. 11.2 до 22.4 1 - — — — + 76 — 19 + 94 + 34 —34 —299
2 Св. 1 1,2 до 22,4 » 22,4 » 45 + 4 -102 + 53 + 59 —47 —47 + 78 —22 + 102 + 106 + 38 + 38 —38 —318
2,5 Св. 11,2 до 22,4 — — + 54 —52 — — + 110 + 42 —42 —377
3 Св. 22,4 до 45 + 12 — ИЗ + 67 -58 — — + 128 + 48 —48 —423
3.5 Св. 22,4 до 45 + 14 -118 + 68 —64 — — — — —53 —478
4 Св. 22,4 до 45 + 16 — 124 — — — — — — -80 —535
4.5 Св. 22,4 до 45 + 20 — 130 — — — — — — —63 -563
Шаг резьбы Р, мм Номинальный диаметр резьбы d, мм Наружная резьба Внутренняя резьба
Отклонения, мкм
среднего диаметра d, для полей допусков резьбы наружного диаметра d для полей допусков Зр, Зп среднего диаметра Dt для полей допусков резьбы внутреннего диа- метра для по- лей допусков ЗН6Н, 4Н6Н, 5Н6Н
Зр Зп ЗН6Н 4Н6Н 5Н6Н
Верхние Нижние Верхние Нижние Верхние Нижние Верхние •
0.8 Св. 2,8 до 5,6 + 96 + 48 + 82 + 34 —60 — 210 + 65 + 80 + 100 + 200
1 Св. 5,6 до 11,2 + 109 + 53 + 94 + 38 —60 — 240 + 76 + 95 + 118 + 236
1.25 Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 » 22,4 + 116 + 123 + 56 --56 + 102 + 109 + 42 + 42 -63 -275 + 80 + 90 1-100 -112 + 125 + 140 + 265
1.5 Св. 5,6 до 11,2 » 11,2 » 22,4 + 130 + 134 + 63 + 63 + 112 --116 + 45 + 45 — 140 —376 + 90 + 95 1-112 -118 + 140 + 150 + 300
Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм
Продолжение табл. 4.36
Шаг резьбы Р, мм Номинальный диаметр резьбы d, мм Наружная резьба Внутренняя резьба
Отклонения, мкм
среднего диаметра dt для полей допусков резьбы наружного диаметра d для полей допусков Зр, Зп среднего диаметра D, для полей допусков резьбы внутреннего дна- метра Dt для по- лей допусков ЗН6Н. 4Н6Н. 5Н6Н
Зр Зп ЗЯ6Н 4Я6Н 5Н6Н
Верхние Нижине Верхние Нижние Верхние Нижние Верхние *
1,75 Св. 11,2 до 22,4 + 142 + 67 + 125 + 50 -145 -410 + 102 + 125 + 160 +335
2 Св. 11,2 до 22,4 » 22,4 » 45 + 155 + 160 + 75 4-75 + 134 + 139 + 53 4-53 — 150 —430 + 109 + 116 + 132 + 140 + 170 + 180 + 375
2,5 Св. 11,2 до 22,4 + 170 + 85 + 147 +63 — 160 -505 + 116 + 140 + 180 + 450
3 Св. 22,4 до 45 + 195 + 95 + 170 + 71 — 170 —545 + 136 + 170 + 212 + 500
3,5 Св. 22,4 до 45 — — — — — — — + 180 + 224 + 560
4 Св. 22,4 до 45 — — — — — — — — + 236 + 600
4,5 Св. 22,4 до 45 — — — — — — — — + 250 + 670
Примечания: 1. См. п. I н 2 примечаний табл. 4.35. 2. Предельные отклонения диаметров резьбы относятся к раз-
мерам деталей до нанесения защитного покрытия. При толщине слоя защитного покрытия свыше 12 мкм необходимо учитывать
изменение характера посадки после нанесения покрытия и назначать посадки с меньшими натягами.
• Нижние отклонения среднего внутреннего Di и наружного D диаметров равны нулю. Верхние отклонения наруж-
ного диаметра D не ограничиваются.
Допуски и посадки типовых соединений
ОБОЗНАЧЕНИЯ МЕТРИЧЕСКИХ РЕЗЬБ НА ЧЕРТЕЖАХ
На чертежах деталей обозначения поля допуска резьбы следует за обозна-
чением размера резьбы в соответствии с ГОСТ 8724—81. Например, для резьбы
с крупным шагом:
болт Л424— 6g; гайка Л424— 6Я;
обозначение резьбы с длиной свинчивания, отличающейся от нормальной:
Л424 — 7g6g — 40;
для левой резьбы:
болт M24LH— 6g; гайка M24LH— 6Н;
для резьбы с мелким шагом:
болт Л424Х2— 6g; гайка Л124Х2 — 6Н;
для резьбы шпильки: ЛН6 — 2л; для резьбы гнезда: ЛП6—2Я5С.
На сборочных чертежах посадки резьбовых соединений обозначаются дробью,
в числителе которой указывают обозначение поля допуска гайки, в знамена-
теле— поле допуска болта (винта, шпильки). Например, М24 — 6ft76g; Л424Х
Х2—6tf/6g; ЛН2— 4Я5Д/4Л; ЛП6—2Д5С/2л; Л/0,5 — 4Я5/5ЯЗ.
4.4. РЕЗЬБА КРУГЛАЯ
Стандарт СЭВ 307—76 (со сроком введения 1.1 1980 г.) регламентирует про-
филь, номинальные диаметры, шаги, основные размеры и допуски резьб с за -
кругленным профилем диаметрами от 8 до 200 мм. Стандарт не распространяется
на круглые резьбы специального назначения.
Профиль и основные размеры резьбы даны в табл. 4.37.
Для круглой резьбы установлена одна степень точности. Предельные откло-
нения диаметров и расположение полей допусков резьбы приведены в табл. 4.38.
Допуски среднего диаметра резьбы являются суммарными.
Круглая резьба обозначается буквами Rd и номинальным диаметром, на-
пример Rdl2, Rd90. Для левой резьбы в обозначении добавляют буквы LH,
например Rdl2LH; Rd90LH.
4.37. Размеры круглой резьбы, мм (по СТ СЭВ 307—76)
/?, «« 0.22I047P; R, » 0.265967Р; Н — 1.866025Р; Я, •» 0.083505Р;
й. -= н, — 0.5Р; а « 0,0бР; R — 0.238607Р
Продолжение табл. 4.37
Номинальный диаметр резьбы d, для ряда Шаг резьбы P Номинальный диаметр резьбы d, для ряда Шаг резьбы P Номинальный диаметр резьбы d, для ряда Шаг резьбы P
1 2 1 2 1 2
8 10 12 9 (Н) 2,540 48 52 60 70 80 90 100 50 55 (58) (62) 65 (68) (72) 75 (78) (82) 85 (88) (92) 95 (98) 4,233 120 140 160 180 200 (105) 110 (115) (125) 130 (135) (145) 150 (155) (165) 170 (175) (185) 190 (195) 6,350
16 20 24 28 32 36 14 18 22; 26 30 (34) (38) 3,175
40 44 (42) (46) 4,233
Примечания: 1. При выборе диаметров 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Диаметры, заключенные в скобки, по возможности не применять. 3- На дли- не 25,4 мм число шагов (z):
Шаг Р, мм 2,540 3,175 4.233 6.350
Число шагов z на длине 26.4 мм 10 8 6 4
Номинальные значения среднего и внутреннего диаметров резьбы
Шаг резьбы Р Наружная резьба Внутренняя резьба
Диаметр резьбы
иаруж- ный d внутрен- ний 48 средний d, = D, наружный внутрен- ний D,
2.540 3.175 4,233 6.350 d d d d d —34-0,460 d—44-0,825 d—54-0,767 d—74-0.650 d—24- 0,730 d—24-0.412 d—34-0,883 d —4 4-0.825 d 4-0,254 d 4-0,318 d4 0,423 d 4-0.635 d—34-0,714 d—34-0.142 d—44-0.190 d—64-0.285
Пример определении диаметров для резьбы с номинальным диаметре м d = 90 мм, Р = 4,233 мы, d, = 85.767 мм, d, = Dt = 87,883 мм; ZJ. = 90.42.1 мм. D, = 86,190 мм.
4,38. Отклонения круглой резьбы (по СТ СЭВ 307—76)
Внутренняя резьба .
/ ’А
/Zx>'\ а\
/'.я л X
ГМ
Ь? 4 '"j
\\Х. . 6=1
с; Наружная pest >ба
Номинальный диаметр резь- бы d. мм Шаг резьбы Р. мм Наружная резьба Внутренняя резьба Наиболь- шая длина свинчи- вания ^-тах, мм
Отклонения, мкм
наруж- ного диамет- ра d среднего диаметра dt среднего диаметра Dt внутрен- него диаметра Dt
кнжние • верхние ••
Св 5,6 до 11.2 2.540 — 200 — 160 + 272 + 340 26
Св 11,2 до 22.4 2,540 3,175 -215 — 236 — 172 — 189 + 292 +321 +365 +401 28 35
Св 22,4 до 45 3.175 4.233 — 240 — 283 — 192 — 226 +326 + 384 + 408 +480 40 54
Св 45 до 90 4.233 — зОз — 242 + 411 + 514 61
Са 90 до 180 4.233 6,350 — 325 — 381 — 260 — 305 + 442 + 518 + 552 +648 67 105
Св 180 до 355 6.350 — 409 — 327 + 556 + 695 121
Примечания: 1. Верхнее отклонение (es) внутреннего диаметра наруж- ной резьбы ds равно нулю, нижнее отклонение того же диаметра не устанавлива- ется. 2. Верхнее отклонение (ES) наружного диаметра внутренней резьбы Dt не устанавливается, нижнее отклонение этого диаметра равно нулю. 3- Допуски резьбы относятся к длинам сяннчивання, не превышающим указанных в таблице. • Верхние отклонения диаметров d и d, равны нулю. • • Нижние отклонения диаметров D, и D1 равны нулю.
4.5. РЕЗЬБА ТРАПЕЦЕИДАЛЬНАЯ ОДНОЗАХОДНАЯ
НАЗНАЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Резьба трапецеидальная однозаходная для диаметров 8—640 мм предназна-
чена для передачи движения и применяется в различных винтовых механизмах:
ходовые винты станков и различные отсчетные- устройства, винты суппортов,
грузовые винты домкратов, прессов и т. д. Такое применение объясняется малым
углом профиля (30 вместо 60° у метрической резьбы), что обеспечивает повышен-
ный к. п. д. [см. формулу (4.11)] за счет снижения приведенного коэффициента
трения [см. формулу (4.10)1.
Профиль трапецеидальной однозаходной и многозаходной резьбы регламенти-
рован ГОСТ 9484—81 (СТ СЭВ 146—78). Диаметры и шаги трапецеидальной одно-
заходной резьбы по ГОСТ 24738—81 (СТ СЭВ 639—77) приведены в табл. 4.39.
Основные размеры трапецеидальной однозаходной резьбы по ГОСТ 24737—81
(СТ СЭВ 838—78) даны в табл. 4.40.
4.39. Диаметры и шаги трапецеидальной однозаходной резьбы, мм
по ГОСТ 24738— Ы (СТ СЭВ 639 — 77)
Номинальный диаметр резьбы d для ряда Шаг Р Номинальный диаметр резьбы d для ряда Шаг Р
1 2 1 | 2
8 1,5; 2* 140 _ 6, 14, 16*. 24
10 9 1,5; 2 —— 150 6. 16, 24
И 2, 3 160 170 6, 8*. 16, 24*, 28
12 14 2, 3 180 8. 18,20*. 28. 32*
16 2, 4 —- 190 8, 18, 20*, 32
20 18 2, 4 200 — 8, 10*, 18, 20*. 32
22 2*, 3, 5, 8 220 210 8, 10*. 20, 32*, 36
24 26 2*. 3, 5, 8 — 230 8, 20, 36
28 — 2*. 3. 5, 8 240 — 8, 12*. 22. 24*. 36, 40*
32 30 3. 6, 10 260 250 12. 22, 24*. 40 12, 24, 40
36 34 3, 6, 10 280 270
— 38 3. 6’, 7, 10 — 290 12. 24. 4*1
40 42 3. 6*. 7, 10 300 — 12. 24, 40*. 44
44 — 3. 7, 8». 12 320 340 12. 48
48 46 3, 8, 12 360 380 12. 48
62 50 3, 8, 12 400 — 12. 48
60 55 3, 8*. 9, 12*, 14 4, 10, 16 440 420 16
70 65 — 460 16
80 75 4, >0, 16 500 480 1b
90 85 4, 5*, 12, 18, 20 • — 520 20
— 95 4. 5*, 12, 18. 20 * 560 540 586 20 20
100 110 4. 5*. 12, 20 620 600 24
120 130 6. 14, 16*. 22, 24 • — 64 0 24
Примечания: 1. Прн выборе диаметров р« ьбы первый ряд следует
предпочитать второму. 2. Шатп, напечатанные полужирным шрифтом, являются
предпочтительными при разработке новых конструкций. 3. Шаги, обозначен
ные звездочкой, не следует применять при разработке новых конструкций
4.40. Размеры трапецеидальной резьбы, мм
по ГОСТ 9484—81 (СТ СЭВ 146 — 78), ГОСТ 24737—81 (СТ СЭВ 838 — 78)
//= 1.866Р; Н,~0.5Р; d2 ~П2 =d-0,5P d~D-, =d+2ac;
hj : dj-d-2hj ; d-~D- ;D,=d P
Шаг резь- бы P Винт (наружная резьба) Винт и гайка Гайка (внутренняя резьба)
Диаметр реаьбы
наружный d пн ут- рени ий 1, средний d, = Г), наруж- ный d4 внут- ренний Di
1.5 8, 9. 10 </ — l.fi rf —0.75 d + 0.3 d— 1.5
2 8; 9; 10, II, 12; 14; 16; 18, 20; 22; 24; 26; 28 d—2,5 d- 1 d+0,5 d—2
3 II; 12; 14; 22; 24. 26; 28; 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 44; 46; 48; 50; 52; 55; 60 <1—3.5 d—1,5 d + 0.5 d-3
4 16; 18; 20; 65; 70; 75; 80; 85; 90; 95; 100; ПО d — 4.5 <1—2 d+0,5 d—4
6 22; 24; 26; 28; 85, 90; 93; 1С0; 110 d—5.5 d—2.5 d+0,5 d—5
6 30; 32; 34; 36; 38; 40, 42; 120; 130; 140; 150; 160; 171) <1—7 d-3 d+ 1 d—6
7 38; 40; 12. 44 <1—8 d—3.5 d+ 1 d-7
Я 22; 24; 26 28. 44 46; 48; 50; 52; 55: 60; 160; 170; 180; 190; 200; 211); 220; 230; 24 0 <1 — 9 d—4 d+ 1 d—8
0 55; 60 d—10 d —4.5 d+1 d-9
Продолжение табл. 4.40
Шаг резь- бы Р Винт (наружная резьба) Винт н гайка Гайка (внутренняя резьба)
Диаметр резьбы
наружный d внут- ренний d. средний d% = Dy наруж- ный О4 внут- ренний Dt
10 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 65; 70; 75; 80; 200, 210; 220 d— 11 d—5 d+l d—10
12 44; 46; 48; 50; 52; 55; 60; 85; 90; 95; 100; ПО; 240; 250; 260; 270; 280; 290; 300; 320; 340; 360; 380; 400 d—13 d—6 d+1 d—12
14 55; 60; 120; 130; 140 d—16 d—2 d+2 </—14
16 65; 70; 75; 80; 120; 130; 140; 150; 160; 170, 420, 440; 460. 480; 500 d— 18 d—8 d + 2 d—16
18 85; 90; 95; 180; 190; 200 d—20 d—9 d+2 d— 18
20 85; 90; 95; 100. ПО; 180. 190. 200; 210; 220, 230, 520; 540; 560; 580 d—22 d—10 d+2 </-20
22 120; 130; 240; 250; 260 d—24 </-ll d+2 d—22
24 120; 130; 140. 150; 160 170; 240; 250; 260; 270; 280; 290; 300; 600; 620; 640 d—26 d—12 d+2 </—24
28 160; 170; 180 d—30 d— 14 d+2 </-28
32 180; 190; 200; 210; 220 d—34 d—16 d+2 </—32
36 210; 220; 230; 24 0 d—38 d- 18 d+2 </-36
40 240; 250; 260; 270; 280; 300 d—42 d—20 d+2 </—40
44 290; 300 d—46 d—22 d+2 </ — 44
48 320; 340; 360; 380; 400 d—50 d—24 d+2 </—48
Пример: Резьба 7740X7
Винт (наружная резьба) Винт и гайка Гайка (внутренняя резьба)
d — 40; d, — 32 </, = О, = 36,5 Dt •= 41; О, = 33
Продолжение табл. 4 40
Размеры элементов резьбы
Шаг рёзьбы Р Высота профиля Л, = Н, Рабочая высота профиля Ht Зазор ас Радиус
Rt - 0.5ас «S = %
не 5олее
1.5 0,90 0,75 0,15 0,075 0.15
2 3 4 5 1,25 1,75 2.25 2,75 1 1,5 2 2,5 0.25 0,125 0,25
6 7 8 9 10 12 3,5 4 4,5 5 5,5 6,5 3 3,5 4 4.5 5 6 0,5 0,5 0,250 0,250 0,50 0,50
14 16 18 20 22 24 28 32 36 40 44 48 8 9 10 11 12 13 15 17 19 21 23 25 7 8 9 10 11 12 14 16 18 20 22 24 1.0 0.5 1,00
Примечания: 1. d, и D — диаметры воображаемых цилиндров, ограни- чивающих прямолинейные участки боковых сторон профиля. 2 Профиль вершины резьбы винта предпочтительно выполнять с радиусами Р, и Rt или фасками с размерами, не превышающими 0,5ас. 3. Для накатанной резьбы профиль впадины резьбы винта допускается выполнять закругленным. Прн этом внутренний диа- метр ds может быть уменьшен на 0,15Р.
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
Допуски трапецеидальной однозаходной резьбы определены ГОСТ 9562—81
(СТ СЭВ 836—78), который распространяется на резьбу с профилем по
ГОСТ 9484—81 (СТ СЭВ 146—78), диаметрами и шагами по ГОСТ 24738—81
(табл. 4.39), основными размерами по ГОСТ 24737—81 (табл. 4.40) и не распро-
страняется на резьбы, предназначенные для точных перемещений.
Для получения различных полей допусков диаметров устанавливают ряды
основных отклонений (верхние для винтов и нижние для гаек) и степени точности:
Диаметр винта наружный d................
» » средний ds.........’ [ ’ ’ J ’
» » внутренний </,.......... . .
» гайки наружный D< ..........
» » средний D,
» » внутренний Di ....... . . .
Основные
отклонения
h
h, g. е, с
h
Н
Н
Н
Степени
точности
4: 6
6; 7, 8; 9
в; 7. 8; 9
6; Т. 8; 9
4
4.41. Длины свинчивания трапецеидальных и упорных резьб, мм
го ГОСТ 9562—81 (СТ СЭВ 836 — 78), ГОСТ 24739—81 (СТ СЭВ 185 — 79), СТ СЭВ 2058—79
Обозначение длин свинчивания
Номинальный диаметр резьбы Шаг резьбы Р Д' (нормальные) L (большие)
Св. 5,6 до 11.2 1.5 2 3 Св » 5 6 10 до > 15 19 28 Св. » 15 19 28
Св 11,2 до 22.4 2 3 4 5 8 Св » 8 11 15 18 30 до > » 24 32 43 53 85 Св. » » 24 32 43 53 85
Св 22,4 до 45 2 3 5 6 7 8 10 12 Св. » 8 12 21 25 30 34 42 50 до » » 25 36 63 75 85 100 125 150 Св. > » » » 25 36 63 75 85 100 125 150
Св. 45 до 90 3 4 5 8 9 10 12 14 16 18 20 Св. » > » 15 19 24 38 43 50 60 67 75 85 95 до » » » » > » » » 45 56 71 118 132 140 170 200 236 265 280 Св. » > » » » » 45 56 71 118 132 140 170 200 236 265 280 -
Св. 90 до 180 4 5 6 8 12 14 16 18 20 22 24 28 32 Св » » » » » » » 24 28 36 45 67 75 90 100 112 118 132 150 175 до » > » » » » » » » » 71 85 106 132 200 236 265 300 335 355 400 450 530 Св. » » » » » » 71 85 106 132 200 236 265 300 335 355 400 450 530
Св. 180 до 355 8 10 12 18 20 22 24 32 36 40 44 48 Св. » » » » » » » » » 50 63 75 112 125 140 150 200 224 250 280 300 до » » » » > > 150 190 224 335 375 425 450 600 670 750 850 900 Св. » » » » 150 190 224 335 375 425 450 600 670 750 850 900
Примечание. ГОСТ 9562—81. СТ СЭВ Длины свинчивания 2058—79. ДЛЯ размеров d > 355 мм см.
Для резьбы, получаемой накатыванием, применяется 6-я степень точности
наружного диаметра винта. Степень точности внутреннего диаметра винта d3
должна соответствовать степени точности его среднего диаметра d2. Для каждой
степени точности допуски диаметра d3 зависят, кроме того, от основного отклоне-
ния диаметра d2.
Поля допусков диаметров резьбы образуются сочетанием основных откло-
нений, определяющих положение полей допусков относительно номинального
профиля и степени точности (допуска). Поле допуска наружной резьбы (винта)
создается сочетанием полей допусков наружного, среднего и внутреннего диа-
метров, а поле допуска внутренней резьбы (гайка) — сочетанием полей допусков
среднего и внутреннего диаметров.
Обозначение поля допуска резьбы состоит только из обозначения поля до-
пуска среднего диаметра, т. е. цифры, обозначающей степень точности, и буквы,
обозначающей основное отклонение, напрпмер 7g, 8е, 8с, 8Н и т. д. При
изготовлении резьб накатыванием поле допуска наружного диаметра б/i до-
полнительно указывается в обозначении резьбы, например 7g8h, 8e6h, 8с6Л
и т. д.
Допуск резьбы, если нет особых оговорок, относится к наибольшей нормаль-
ной (Л/) длине свинчивания или ко всей длине, если она меньше наибольшей
нормальной (табл. 4.41).
Длина свинчивания, относящаяся к группе L (большие), при необходимости
приводится в обозначении резьбы (см. ниже — обозначение трапецеидальных
резьб на чертежах).
Применяемые для получения посадок поля допусков резьбы винтов и гаек
приведены в табл. 4.42. Поля допусков установлены в зависимости от требова-
ний, предъявляемых к точности резьбового соединения, в точном, среднем и гру-
бом классах точности, а также в зависимости от длины свинчивания.
Схема расположения полей допусков и допускаемые отклонения элементов
резьбы винтов в гаек даны в табл. 4.43.
Допуски среднего диаметра резьбы являются суммарными и ограничивают
сумму отклонений собственно среднего диаметра, шага и половины угла
профиля
4.42. Поля допусков трапецеидальной однозаходной резьбы
по ГОСТ 4562—81 (СТ СЭВ 836 — 78)
Длины Классы Поля допусков резьбы
свинчивания ТОЧНОСТИ наружной внутренней
N (нормальные) Точный Средн и й Грубый 6g; бе 7g; Те 8е; 8с 6Н TH 8Н
L (большие) Точный Среди и й Грубый 7е 8е 9с 7Н 6Н ЭН
Примечания: 1 При повышенных требованиях к точности для длин свинчивания L допускается применять поля допусков, установленные для длин снничппания N. 2. Поля допусков, указанные в таблице, получены ограничитель- ным отбором нз всей совокупности полей допусков, которые могут быть образованы различным сочетанием степеней точности и основных отклонений. 3. Поля допусков, не предусмотренные в таблице, ивляются специальными. Они могут примениться втехнически и экономически обоснованных случаях, если поля допусков, приведен- ные в таблице, не могут обеспечить требования, предъявляемые к изделию.
4.43. Предельные отклонения элементов трапецеидальной
однозаходной резьбы по ГОСТ 9562—81 (СТ СЭВ 836 — 78)
Диаметр наружной резьбы
средний dt наруж- ный d внутренний ds
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг Р, мм Отклоне! ня, мкм
es 'i ei • ei *
ДЛЯ полей допусков резьбы
6g. 7fi 6g 7g 48 •• 6g 7g
Св 5,6 до 11.2 1.5 — 32 — 164 — 202 — 150 — 197 — 245
2 — 38 — 188 — 228 — 180 — 226 — 276
3 — 48 — 218 — 260 — 236 — 261 — 313
Св. 11,2 до 22,4 2 — 38 — 198 — 238 — 180 — 238 — 288
3 — 48 — 228 — 272 — 236 — 273 — 328
4 — 60 — 272 — 325 — 300 — 325 — 391
5 — 71 — 295 —3.51 —335 — 351 — 421
8 — 85 — 365 —440 —450 — 435 — 529
Св. 22,4 до 45 2 —38 — 208 — 250 — 180 — 251 — 303
3 — 48 — 248 — 298 — 236 — 298 — 361
5 —71 — 307 —371 — 335 — 366 — 446
6 — 80 — 345 — 415 — 375 — 411 — 499
7 — 83 — 363 — 438 —425 — 433 — 527
8 — 85 — 385 — 460 — 450 —460 — 554
10 —96 — 411 — 496 — 530 — 490 -596
12 — 115 —450 — 540 — 600 — 534 -646
Продолжение табл. 4.43
Диаметр наружной резьбы
- . нарх’ж- внутренний
средний аг
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг Р, мм Отклонения, мкм
es ei I ei * | ei *
для полей допусков резьбы
6g. 7 g 6g 1 7Ч 4Л * * 6g 7g
Св. 45 до 90 3 — 48 — 260 — 313 — 236 — 313 — 379
4 — 60 — 296 — 360 — 300 —355 — 435
5 — 71 — 321 -386 — 335 — 384 — 465
8 -85 — 400 — 485 — 450 — 479 — 585
9 —90 — 425 — 515 -500 — 509 — 621
10 —96 -431 — 521 — 530 — 515 — 627
12 -115 — 490 — 590 — 600 — 584 — 709
14 — 120 — 520 — 620 -670 — 620 — 745
16 — 130 — 555 — 660 — 710 —661 — 793
18 — 140 — 590 — 700 — 800 — 703 — 840
20 — 145 — 595 — 705 — 850 — 708 — 845
Св. 90 до 180 4 — 60 — 310 — 375 — 300 — 373 — 454
5 — 71 — 351 — 426 — 335 — 421 — 515
6 — 80 — 380 — 455 — 375 — 455 — 549
8 — 85 — 420 — 510 — 450 — 504 — 616
12 — 115 — 515 — 615 — 600 — 615 — 740
14 — 120 — 545 — 650 -670 — 651 — 783
16 — 130 — 580 — 690 — 710 — 693 -830
18 — 140 — 615 — 740 — 800 — 734 — 890
20 — 145 -620 — 745 — 850 — 739 — 895
22 — 155 — 655 — 785 — 900 — 780 — 943
24 — 165 —695 — 835 — 950 — 828 — 1003
28 — 180 — 740 — 890 — 1060 — 880 — 1068
32 -195 -795 — 94 5 — Н20 —945 — 1133
Св. 180 до 355 8 — 85 — 440 — 535 — 450 — 529 — 648
10 -96 — 496 — 596 — 530 — 596 — 721
12 — 115 — 540 — 64 5 — 600 — 646 — 778
18 — 140 —640 — 770 — 800 — 765 — 928
20 — 145 — 675 — 815 — 850 — 808 -983
22 -155 — 685 — 825 — 900 — 818 — 993
24 — 165 — 725 — 875 — 950 — 865 — 1053
32 — 195 — 825 — 995 — 1120 — 983 — 1195
36 — 210 — 880 — 1060 — 1250 — 1048 — 1273
40 — 225 — 895 — 1075 — 1320 — 1063 — 1288
44 — 240 — 950 — 1140 — 1400 — 1128 — 1365
18 — 250 — 1000 -1200 — I 500 — 1188 — 1438
Лия метр наружной p зьбы
средний ds “ 1 Bit утрени и й d.
Номинальный Шаг Отклонения мкм
диамир ргэьоы р мм
d, мм es ei | е. • | ei ♦
для полей допусков резьбы
6%/- 6‘ 7е 8е 1/1 •• 6 7е 8е
Св 5.6 до 11,2 1.5 —67 —199 — 237 — 279 - -150 —232 —279 —332
2 -71 — 221 — 261 — 307 - -180 —259 —309 —366
3 —85 —255 — 297 — 350 - -2.36 —298 —350 —416
Продолжение табл. 4 4 3
Номи и альный диаметр резьбы d. мм Шаг Р, мм Диаметр наружной резьбы
средний d, d i внутренний </3
От клон ei 1ИЯ, мк м
l-s ei для полей доп ei* усков р езьбы ei*
бе, 7е, 8е бе 7е 8е 45’» бе 7е 8е
Св 11.2 до 22.4 2 — 71 —231 — 271 — 321 — 180 — 271 — 321 —383
3 -85 —265 — 309 — 365 —236 —310 — 365 — 435
4 —95 — 307 —360 — 430 —300 — 360 — 426 — 514
5 — 106 —330 —386 — 461 — 335 —386 —456 — 550
8 — 132 — 412 — 487 — 582 —450 —482 — 576 — 695
Св. 22.4 до 45 2 — 71 — 24 1 — 283 — 336 — 180 — 284 —336 — 402
3 — 85 — 285 — 335 — 400 — 236 — 335 —397 — 479
5 — 106 -342 — 406 — 481 — 335 -401 —481 — 575
6 — 118 — 383 — 453 — 543 —375 — 449 —537 — 649
7 — 125 — 405 — 480 — 575 — 425 —475 — 569 -688
8 — 132 — 432 — 507 — 607 — 450 — 507 — 601 — 726
10 — 150 — 465 — 550 -650 — 530 — 544 — 650 — 775
12 — 170 — 505 —595 —700 — 600 — 589 — 701 — 833
Св 45 до 90 3 — 85 — 297 — 350 — 420 — 236 — 350 — 416 — 504
4 —95 — 331 — 395 — 470 —300 —390 — 470 — 564
5 — 106 —356 — 421 — 506 —335 — 419 —500 —606
8 — 132 —447 — 532 —632 —450 — 526 — 632 — 757
9 — 140 —475 — 565 — 670 -511 — 559 — 671 — 803
10 — 150 — 485 -575 —680 — 530 — 569 —681 — 813
12 — 170 — 545 — 645 —770 — 600 -639 — 764 —920
14 — 180 — 580 — 680 —810 —670 —680 —805 —967
16 — 190 — 615 — 720 — 860 —710 — 721 — 853 — 1028
18 —200 —650 — 760 — 910 — 800 -763 — 900 — 1088
20 —212 —662 — 772 —922 —850 — 775 —912 — 1100
Св. 90 до 180 4 —95 —345 — 410 — 495 — 300 — 408 — 489 — 595
5 — 106 — 386 — 461 — 55G —335 — 4 56 -550 -669
6 — 118 — 418 — 493 —593 —375 —493 — 587 — 712
8 — 132 —467 — 557 -662 —450 — 551 —663 —795
12 — 170 — 570 —670 —800 — 600 —670 —795 —958
14 — 180 —605 -710 —850 —670 — 711 — 843 — 1018
16 — 190 —64» — 750 -900 — 710 — 753 — 890 — 1078
18 — 200 — 675 -800 -950 — 800 —794 —950 — 1 1 38
20 — 212 — 687 — 812 — 962 — 850 — 806 —962 — 1150
22 — 224 — 724 — 854 — 1024 —900 — 849 -1011 — 1224
24 —236 — 766 — 906 — 1086 — 950 — 899 — 1071 — 1299
28 — 250 — 810 — 960 — 1150 — 1060 —950 — 1138 — 1375
32 — 265 — 865 -1015 — 1215 — 1120 -1015 — 1203 — 1453
Св. 180 до 355 8 — 132 —487 -582 — 692 — 450 — 576 —695 -832
10 — 150 —550 — 650 — 780 — 530 —650 — 776 —938
12 — 170 —595 — 700 — 840 —600 — 701 — 833 — 1008
18 — 200 —700 -830 — 1000 — 800 — 826 —987 — 1200
20 -212 —742 -882 — 1062 -850 — 875 — 1050 — 1275
22 —224 — 754 — 894 — 1074 — 900 — 887 — 1062 — 1287
24 —236 —796 —946 — 1136 —950 —936 — 1124 — 1361
32 —265 — 895 — 1065 — 1265 — 1120 — 1053 — 1265 — 1515
36 —280 — 950 — ИЗО — 1340 — 1250 — 1118 — 1343 — 1605
40 — 300 — 970 — 1150 — 1360 — 1320 — 1138 — 1363 — 1625
44 — 315 — 1025 — 1215 — 1435 — 1400 — 1203 — 1440 — 1715
48 — 335 — 1085 — 1285 — 1515 — 1500 — 1273 — 1523 — 1810
Продолжение табл. 4.43
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг Р, мм Диаметр наружной резьбы
средний ds наруж- ный d внутренний cfa
Отклонения, мкм
es ei | ei* | ei* для полей допусков резьбы
8с, 9с 8с 9с 4 ft** 8с 9с
Св. 5,6 до 11.2 1.5 2 3 — 140 — 150 — 170 — 352 —386 —435 — 405 — 450 — 505 — 150 — 180 — 236 — 405 — 445 —501 — 471 — 525 — 589
Св. 11,2 до 22,4 2 3 4 5 8 — 1 50 — 170 — 190 — 212 — 265 — 400 —450 — 525 — 567 — 715 — 465 — 525 — 615 — 662 — 825 — 180 — 236 —300 — 335 — 450 —462 — 520 — 609 —656 — 828 — 544 — 614 — 721 — 775 — 965
Св. 22,4 до 45 2 3 5 6 7 8 10 12 — 150 — 170 — 212 — 236 — 250 -265 — 300 — 335 — 415 — 485 — 587 — 661 — 700 — 740 — 800 — 865 — 485 — 570 — 687 — 766 — 810 — 865 —930 -1005 — 180 — 236 —335 —375 — 425 — 450 — 530 — 600 — 481 — 564 — 681 -767 — 813 — 859 —925 —998 — 569 — 670 — 806 — 899 —950 — 1015 — 1087 — 1173
Св. 45 до 90 3 4 5 8 9 10 12 14 16 18 20 — 170 — 190 — 212 —265 — 280 —300 —335 — 355 —375 —400 — 425 — 505 — 565 — 612 —765 — 810 —830 —935 —985 — 1045 — 1110 — 1135 — 595 —665 — 712 — 895 —950 —970 — 1085 — 1155 — 1225 — 1300 — 1325 — 236 —300 — 335 —450 — 500 — 530 — 600 —670 — 710 — 800 — 850 — 589 — 659 —712 — 890 — 943 —963 — 1085 — 1142 — 1213 — 1288 — 1313 — 701 — 784 — 837 — 1052 — 1118 — 1138 — 1273 — 1355 — 1438 — 1525 — 1550
Св. 90 до 180 4 5 6 8 12 14 16 18 20 22 24 28 32 — 190 — 212 — 236 —265 — 335 — 355 —375 — 400 — 425 -450 — 475 — 500 -530 —590 —662 —711 — 795 — 965 — 1025 — 1085 — 1150 — 1175 — 1250 — 1325 — 1400 — 1480 —690 — 772 — 836 — 935 — 1135 — 1205 — 1275 — 1350 — 1375 — 1450 — 1535 — 1620 — 1710 —300 — 335 — 375 —450 — 600 -670 — 710 — 800 — 850 —900 —950 — 1060 — 1120 —690 —775 — 830 — 928 — 1122 — 1193 — 1263 — 1338 — 1363 —1450 — 1538 — 1625 — 1718 —815 —912 — 986 — 1103 — 1335 — 1418 — 1500 — 1588 — 1613 — 1700 — 1800 — 1900 — 2005
Св. 180 до 355 8 10 12 18 20 22 24 32 36 40 44 48 — 265 — 300 — 3.35 — 400 — 425 — 450 —475 — 530 -— 560 — 600 — 630 — 670 — 825 — 930 — 1005 — 1200 — 1275 — 1300 — 1375 — 1530 — 1620 — 1660 — 1750 — 1850 —975 — 1100 — 1185 — 1400 — 1485 — 1510 — 1595 — 1780 — 1880 — 1920 — 2030 — 2170 — 450 — 530 -600 — 800 — 850 — 900 — 950 — 1120 — 1250 — 1320 — 1400 — 1500 -965 — 1088 — 1173 — 1400 — 1488 — 1513 — 1600 — 1780 — 1885 — 1925 —2030 — 2145 — 1153 — 1300 — 1398 — 1650 — 1750 — 1775 — 1875 — 2042 — 2210 —2250 — 2380 — 2545
7 В. Д. Мягков и др.
Продолжение табл. 4.43
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг Р, мм Диаметр внутренней резьбы
средний О2 внутрен ний О,
верхние отклонения ES ••• (мкм) для полей допусков резьбы
6Н 7Н 8Н 9Н 6Н, 7Н, 6Н. ЪН
1.5 + 180 + 224 + 280 + 355 + 190
Св. 5,6 до 11,2 2 + 200 + 250 + 315 + 400 -i-236
3 + 224 + 280 + 355 + 450 + 315
2 + 212 + 265 + 335 + 425 + 236
3 + 236 + 300 + 375 --475 + 315
Св. 11,2 до 22,4 4 + 280 + 355 + 450 --560 + 375
5 + 300 + 375 + 475 --600 + 150
8 + 375 + 475 4-600 + 750 + 630
2 + 224 + 280 + 355 + 450 + 236
3 + 265 + 335 4-425 + 530 4-315
5 + 315 + 400 + 500 + 630 + 450
6 + 355 + 450 + 560 + 710 + 500
Св. 22,4 до 45 7 + 375 + 475 + 600 + 750 -560
8 + 400 + 500 + 630 4-800 -630
10 + 425 + 530 + 670 + 850 --710
12 + 450 + 560 + 710 + 900 + 800
3 + 280 + 355 + 450 + 560 + 315
4 + 315 --400 + 500 + 630 --375
5 + 335 --425 + 530 + 670 --450
8 + 425 --530 + 670 + 850 --630
9 4-450 --560 + 710 --900 --670
Св. 45 до 90 10 + 450 --560 + 710 --900 + 710
12 + 500 --630 + 800 - -1000 --800
14 +530 --670 + 850 --1060 --900
16 + 560 --710 + 900 - -11 20 --1000
18 + 600 750 4-950 1180 - -1120
20 4-600 +750 4-950 4-1180 + 1180
4 + 335 + 425 + 530 + 670 + 375
5 --375 4-475 --600 --750 --450
6 --400 4-500 --630 --800 --500
8 --450 4-560 --710 --900 --630
12 --530 4-670 --850 --1060 --800
14 --560 4-710 --900 - -11 20 --900
Св. 90 до 180 16 --600 + 750 --950 --1180 + 1000
18 --630 + 800 - -1000 - -1250 - - 1120
20 --630 + 800 --1000 --1250 --1180
22 --670 4-850 - 1060 --1320 --1250
24 --710 4-900 - - 1120 --1400 --1320
28 --750 + 950 --1180 - -1500 --1500
32 4-800 + 1000 + 1250 4-1600 4-1600
8 + 475 +600 + 750 +950 + 630
10 --530 --670 --850 --1060 --710
12 --560 --710 --900 --1120 --800
Св. 180 до 355 18 --670 --850 - -1060 --1320 - - 1120
20 --710 --900 - -1120 --1400 -1180
22 --710 - -900 --1120 - -1400 --1250
24 4-750 4-950 + 1180 4-1500 4-1320
Продолжение табл. 4.43
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг Р, мм Диаметр внутренней резьбы
средний De внутрен- ний Di
верхние отклонения ES *** (мкм) для полей допусков резьбы
6/7 7/7 8/7 9/7 6/7, 7Н, 8/7, 9/7
Св. 180 до 355 32 36 40 44 48 + 850 + 900 + 900 + 950 + 1000 + 1060 + 1120 + 1120 + 1180 + 1250 -1320 -1400 -1400 -1500 -1600 + 1700 + 1800 4-1800 4-1900 + 2000 + 1600 + 1800 + 1900 + 2000 4-2120
Примечания- I. Отклонения элементов трапецеидальных резьб для
размеров d > 355 мм см. ГОСТ 9562—81. 2. Обозначения: es— верхнее откло-
нение диаметров наружной резьбы. ES — внутренней резьбы, ei — нижнее откло-
нение диаметров наружной резьбы, EI — внутренней резьбы. 3. Нижнее откло-
нение Е1 наружного диаметра Dt внутренней резьбы равно нулю, верхнее откло-
нение ES диаметра Dt не нормируется.
* Верхнее отклонение es наружного d и внутреннего d, диаметров наруж-
ной резьбы равно нулю.
• • 4h — поле допуска наружного диаметра d наружной резьбы. Это поле
допуска применяется для резьб с полями допусков 6g, бе, 7g, 7е, 8е, 8с, 9с. При
изготовлении резьб накатыванием (с полями допусков резьбы 6g6/i, 6e6h, 7g6h,
7e6h п т. д.) наружный диаметр d наружной резьбы должен соответствовать полю
допуска 6Л. Отклонения диаметра в этом случае:
Шаг резьбы Р, мм Нижние от- клонения (мкм) на- ружного диаметра винта для поля до- пуска 6ft Шаг резьбы Р, мм Ннжнне от- клонения (мкм) на- ружного диаметра винта для поля до- пуска 6й Шаг резьбы Р, мм Ннжнне от- клонения (мкм) на- ружного диаметра винта для поля до- пуска 6ft
1.5 — 236 4 —475 8 — 710
2 — 280 5 — 530 9 — 800
3 —375 6 — 600 10 — 850
7 — 670 12 —950
Верхнее отклонение наружного диаметра винта для поля допуска 6h равно
нулю.
••• Нижние отклонения EI диаметров D, и Dt равны нулю.
ОБОЗНАЧЕНИЯ ТРАПЕЦЕИДАЛЬНЫХ РЕЗЬБ НА ЧЕРТЕЖАХ
Резьба по ГОСТ 24738—81 обозначается буквами Тг, номинальным диаме-
тром и шагом. Например, Тг 20 X 4. Для левых резьб дополнительно указывают
буквы LH. Например, Тг 20 х 4LH. Обозначение полей допусков располагается
за обозначением размера резьбы. Например, Тг 20 х 4-7е, Тг 20 X 4£//-7е,
Тг 20 X 4-7/7. Длина свинчивания группы L при необходимости указывается
(в мм) за обозначением резьбы. Например, Тг 20 х 4-7е-50. Посадки обозна-
чаются дробью, аналогично указанному в табл. 4.21. Например, Тг 20 X 4-777/7е.
7*
РЕЗЬБА ТРАПЕЦЕИДАЛЬНАЯ МНОГОЗАХОДНАЯ
Резьба трапецеидальная многозаходная с диаметрами от 10 до 320 мм так
же, как и однозаходная, применяется для передачи движений в различных вин-
товых механизмах. Профиль трапецеидальной многозаходной резьбы соответ-
ствует профилю по СТ СЭВ 146—78 (см. табл. 4.40), основные размеры и до-
пуски регламентированы стандартом СТ СЭВ 185—75 *.
При углах подъема [см. формулу (4.8)] винтовой линии свыше 10° допу-
скаются по технологическим причинам отклонения от прямолинейности боковых
сторон. При этом необходимо обеспечить прилегание боковых сторон профиля
винта и гайки в их средней части.
При известном шаге Р резьбы и числе заходов п ход резьбы
Рп = Рп. (4.24)
Применяемые по СТ СЭВ 185—75 диаметры, шаги и числа заходов резьбы
приведены в табл. 4.44, основные размеры — в табл. 4.40.
4.44. Резьба трапецеидальная многозаходная. Диаметры п шаги, мм
(по СТ СЭВ 185—75)
Номиналь- ный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р Ход резьбы Рп при числе заходов
1 2 2 3 4 6 8
10 2 4 6 Ъ 12 16
3 6 9 12 — —
12 2 4 6 8 12 16
3 6 18 —
16 2 4 6 8 12 16
* 8 12 16 24 —
20 2 4 6 8 12 16
8 12 16 24 32
24 2 4 6 8 12 16
5 10 — 20 — —
8 16 24 32 — —
1 С I 1 82 действует ГОСТ 24739—81 (СТ СЭВ 185—75 нс отменен) Данные по
ГОСТ 24739—82 см. приложение.
Продолжение табл. 4.4 4
Номиналь- ный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р Ход резьбы Рп при числе заходов
1 2 2 3 4 6 8
25 28 2 4 6 8 12 16
5 10 — 20 — 40 *
8 16 24 32 — —
32 36 3 6 9 12 18 24
6 12 18 24 36 48
10 20 — 40 — —
40 3 6 9 12 18 24
6 12 18 24 36 48
10 20 — 40 — —
44 3 6 9 12 18 24
8 16 24 32 48 64
12 24 36 48 — —
50 55 3 6 9 12 18 24
8 16 24 32 48 64
12 24 36 48 72 —
60 3 6 9 12 18 24
8 16 24 32 48 64
12 24 36 48 72 96
63 70 4 8 12 16 24 32
101 20 — 40 — 80
16 32 48 64 96 —
Продолжение табл. 4.44
Номиналь- ный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р Ход резьбы Рп при числе заходов
1 2 2 3 4 6 8
80 4 8 12 16 24 32
10 20 — 40 — 80
16 32 48 64 96 128
90 5 10 — 20 — 40
2 24 36 48 72 96
20 40 — 80 120 —
100 5 10 — 20 — 40
12 24 36 48 72 96
20 40 — 80 120 160
120 ИО 6 12 18 24 36 48
'С 32 48 64 96 128
24 48 72 96 144 192
160 8 16 24 32 48 64
16 32 48 64 96 128
24 48 72 96 144 192
180 8 16 24 32 48 64
20 40 — 80 120 160
32 64 96 128 192 —
200 220 10 20 — 40 — 80
20 40 — 80 120 160
32 64 96 128 192 —
Продолжение табл. 4.44
Номиналь- ный диаметр резбы d Для ряда Шаг резьбы Р Ход резьбы Рп при числе заходов
1 2 2 3 4 6 8
250 280 12 24 36 48 72 96
м 48 72 96 144 192
40 80 120 160 240 —
320 12 24 36 48 72 96
48 96 144 192 — —
Примечания: 1. При выборе диаметров резьб следует предпочитать
1-й ряд 2-му. 2. Шаги, заключенные в рамку, являются предпочтительными.
Ход резьбы Рп только для d = 28 мы.
Для получения различных полей допусков диаметров установлены
СТ СЭВ 185—75 следующие основные отклонения и степени точности:
Основные
отклонения
Диаметр винта наружный.......................... h
» » средний.......................... g, е, с
» » внутренний . ................... h
» гайки наружный........................ Н
» » средний........................... Н
» » внутренний........................ Н
Степени
точности
4
7, 8, 9, 10
7*. 8*. 9», 10*
7, 8, 9
4
4.45. Поля допусков трапецеидальной многозаходиой резьбы
(по СТ СЭВ 185—75)
Длины свинчи- вания Классы точности Поля допусков винтов Поля до- пусков гаек
Отклонение
g е С н
(нормальные) Точный Средний Грубый 7g 7е гя 8с 9с 7Н
1 8«|
9/7
L (длинные) Точный Средний Грубый — 8е 9с 10с 8Н 9/7 9/7
Примечание. Поля допусков, заключенные в рамки, рекомендуются
для предпочтительного применения.
* Степень точности внутреннего диаметра резьбы винта должна соответствовать
степени точности его среднего диаметра.
4 46. Отклонения элементов трапецеидальных миогоэаходных резьб (по СТ СЭВ 185 — 75)
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг резь- бы Р, мм Поля допусков наружной резьбы (винтов)
75 7e 8e
Диаметры резьбы
d, d rf. d, d ^3 d. d d,
Отклонения, мкм
es ei ei * ei * es el el * el • es ei ei * ei ♦
Св. 9.9 до 11,2 2 3 —38 -48 —228 —260 -180 — 236 —310 -350 -71 -85 —261 —297 — 180 — 236 —310 —350 —71 -85 —307 -350 — 180 -236 — 440 -500
Св. 11,2 до 22,4 2 3 4 -38 — 48 -60 —238 —272 —325 -180 — 236 -300 — 320 -370 —430 -71 -85 -95 — 271 — 309 — 360 — 180 -236 —300 —320 — 370 — 430 —71 — 85 —95 —321 -365 —430 — 180 —236 —300 -460 -520 —610
Св. 22,4 ДО 45 2 3 5 -38 —48 —71 -250 — 298 — 371 — 180 — 236 -335 -340 — 400 —480 — 71 -85 — 106 — 283 —335 —406 — 180 -236 —335 —340 — 400 — 480 —71 — 85 — 106 —336 —400 -481 — 180 —236 —335 —480 —570 —680
6 8 10 12 O1Q«£> — COCOCTJ Illi — 415 — 460 —496 —540 — 375 -450 — 530 —600 -540 -600 — 650 —690 -118 — 132 — 150 -170 -453 —507 —550 —595 —375 —450 —530 —600 — 540 —600 -650 —690 — 118 -132 — 150 — 170 —543 — 607 — 650 — 700 —375 -450 —530 —600 О О ОО о b-CCNC Ь- ОС О —' 1111
Св. 45 до 90 3 4 5 —48 —60 —71 —313 -360 —386 —236 —300 —335 —420 —470 — 530 -85 -95 — 106 —350 —395 —421 —236 —300 —335 — 420 —470 —530 -85 —95 — 106 -420 —470 -506 — 236 —300 —335 —590 —660 — 740
8 10 12 -85 —96 — 115 — 485 — 521 —590 — 450 -530 —600 —630 —680 —750 — 132 — 150 -170 —532 —575 -645 —450 —530 —600 — 630 —680 —750 — 132 — 150 — 170 —632 —680 -770 -450 —530 -600 —890 — 960 — 1080
200 Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение тябл 4.46
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг резь- бы Р, мм Поля допусков наружной резьбы (винтов)
7S 7e 8e
Диаметры резьбы
d, d d, dt d ^3 ^2 d d,
Отклонения, мкм
es el el * el * es el el * ei • es el el * el *
Св. 45 до 90 16 20 — 130 -145 —660 — 705 — 710 —850 — 850 — 910 -190 — 212 — 720 —772 —710 — 850 — 850 —910 — 190 — 212 — 860 —922 —710 — 850 — 1210 — 1320
Св. 90 до 180 5 6 8 —71 — 80 —85 — 426 — 455 -510 —335 — 375 —450 —550 — 590 —660 — 106 — 118 — 132 — 461 —493 — 557 — 335 —375 — 450 -550 — 590 — 660 — 106 -118 — 132 — 556 — 593 —662 —335 -375 —450 —770 — 830 —930
12 16 20 — 115 — 130 —145 —615 — 690 — 745 —600 —710 -850 — 790 —890 — 960 -170 — 190 — 212 —670 — 750 — 812 —600 — 710 — 850 — 790 — 890 —960 — 170 — 100 —212 — 800 —900 — 962 —600 — 710 —850 — 1120 — 1260 — 1360
24 32 — 165 — 195 — 835 — 945 —950 — 1120 — 1070 — 1200 — 236 -265 — 906 — 1015 —950 — 1120 — 1070 — 1200 —236 —265 — 1086 — 1215 —950 — 1120 — 1540 — 1720
Св. 180 до 320 10 12 20 —96 -115 —145 -596 — 645 —815 -530 —600 —850 —780 —820 — 1050 — 150 -170 — 212 —650 —700 —882 —530 — 600 —850 —780 —820 -1050 — 150 — 170 — 212 —780 — 840 — 1062 —530 —600 — 850 — 1090 — 1170 — 1490
24 32 40 48 — 165 — 195 —225 —250 —875 —995 — 1075 — 1200 -950 — 1120 — 1320 -1500 — 1120 — 1270 — 1360 -1520 — 236 — 265 —300 —335 —946 — 1065 — 1150 — 1285 — 950 — 1120 — 1320 — 1500 — 1120 — 1270 — 1360 — 1520 — 236 —265 —300 —335 — 1136 — 1265 — 1360 — 1515 — 950 — 1120 — 1320 — 1500 — 1600 — 1780 — 1920 —2140
Резьба трапецеидальная однозаходная
кз
о
Продолжение табл. 4.46
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг резь- бы Р, мм Поля допусков наружной резьбы (винтов)
8с 9c 10c
Диаметры резьбы
dt d d, d, d d, d d,
Отклонения, мкм
es el el * ei * fs el ei • ei * es ei el * ei *
Св. 9.9 до 11,2 2 3 — 150 -170 —386 — 435 — 180 -236 —440 —500 — 150 — 170 -450 —505 — 180 — 236 — 520 —590 — 150 — 170 —525 —595 — 180 —236 —620 — 700
Св. 11,2 до 22,4 2 3 4 — 150 — 170 — 190 —400 -450 -525 — 180 — 236 —300 -460 — 520 —610 — 150 — 170 — 190 -465 —525 —615 — 180 —236 —300 —540 —610 —720 — 150 — 170 — 190 —550 —620 —720 — 180 —236 -300 —650 —730 —860
Св. 22,4 до 45 2 3 5 — 150 — 170 — 212 -415 —485 — 587 — 180 — 236 -335 — 480 -570 —680 — 150 -170 —212 — 485 — 570 —687 — 180 —236 —335 —570 —670 — 810 — 150 -170 —212 —575 —670 —812 -180 —236 —335 —680 -800 —960
6 8 10 12 -236 —265 —300 -335 —661 — 740 — 800 — 865 — 375 — 450 -530 —600 -770 — 860 — 920 -1000 — 236 —265 —300 — 335 —766 —865 —930 — 1005 —375 —450 —530 —600 -900 -1020 — 1090 — 1190 — 236 —265 -300 — 335 —906 -1015 — 1100 — 1185 -375 —450 — 530 —600 — 1090 — 1220 — 1300 — 1400
Св. 45 до 90 3 4 5 -170 — 190 —212 -505 -565 -612 —236 —300 -335 -590 -660 —740 — 170 — 190 —212 — 595 —665 — 712 —236 -300 —335 — 700 -780 — 880 — 170 — 190 — 212 —700 —790 —882 —236 —300 -335 — 840 —940 -1070
8 10 12 —265 —300 -335 —765 — 830 -935 —450 —530 — 600 -890 — 960 — 1080 —265 -300 —335 — 895 -970 — 1085 — 450 -530 —600 -1050 -1140 — 1270 — 265 — 300 -335 — 1065 -1150 -1285 —450 —530 —600 -1260 — 1360 -1520
16 20 —375 —425 -1045 — 1135 -710 -850 — 1210 — 1320 —375 -425 — 1225 -1325 -710 —850 — 1440 -1550 —375 -425 — 1435 -1545 —710 —850 — 1600 -1820
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.46
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаг резь- бы Р, мм Поля допусков наружной резьба (винтов)
8с 9c 10c
Диаметры резьбы
d, d di d, d di di d d,
Отклонения, мкм
О ei ei * ei • es ei ei * ei • es ei ei * ei •
Св. 90 до 180 5 6 8 — 212 — 236 —265 —662 —711 —795 —335 —375 —450 —770 — 830 —930 —212 —236 —265 — 772 —836 —935 —335 —375 —450 —930 —990 — 1100 —212 — 236 —265 — 922 -986 — 1115 —335 — 375 — 450 — 1120 — 1190 — 1320
12 16 20 — 335 —375 —425 —965 -1085 — 1175 —600 —710 —850 — 1120 — 1260 — 1360 -335 —375 —425 — 1135 — 1275 — 1375 —600 —710 -850 — 1340 — 1500 — 1610 —335 —375 —425 — 1335 — 1495 — 1605 —600 —710 —850 — 1580 — 1780 — 1920
24 32 —475 —530 -1325 — 1480 —950 — 1120 — 1540 — 1720 —475 —530 -1535 — 1710 —950 — 1120 — 1800 —2000 -475 —530 — 1795 —2030 -950 — 1120 —2180 —2430
Св. 180 до 320 10 12 20 —300 —335 —425 —930 — 1005 -1275 — 530 —600 —850 — 1090 — 1170 — 1490 —300 —335 —425 — 1100 — 1185 — 1485 —530 —600 —850 — 1300 — 1400 — 1750 —300 —335 —425 — 1300 — 1395 — 1745 —530 —600 —850 — 1550 — 1660 —2120
24 32 40 48 -475 —530 —600 -670 — 1375 — 1530 — 1660 — 1850 —950 — 1120 — 1320 — 1500 — 1600 — 1780 — 1920 —2140 —475 —530 —600 —670 -1595 — 1780 — 1920 —2170 Illi — H-b-O СЛ CP QI ОЮЮО ООО — 1880 —2090 —2250 —2540 —475 —530 —600 —670 — 1875 —2130 —2300 —2570 —950 — 1120 — 1320 — 1500 -2280 —2530 —2700 —3070
Примечания: 1. Расположение полей допусков резьбы см. рис. к табл. 4.43, 2. Отклонения диаметров резьбы гайки
с полями допусков 7Н. 8Н. ЭН приведены в табл. 4.43.
* Верхние отклонения наружного d и внутреннего d, диаметров винта равна нуля.
Резьба трапецеидальная однозаходная
Поля допусков трапецеидальной многозаходной резьбы обозначаются ана-
логично трапецеидальной однозаходной, например 7g, 8е, 8с, 9с, Юс, 7Н, 8Н
и т. д. Допуски резьбы могут относиться к длинам свинчивания различных
групп: N (нормальные), L (большие), S (короткие). Короткие длины свинчива-
ния применять не рекомендуется. Значения длин свинчивания групп N и L
даны в табл. 4.41. Если длина свинчивания меньше наименьшей нормальной
длины (см. табл. 4.41), то она относится к группе S. Длины свинчивания L и S
указываются в обозначении резьбы. Нормальную длину свинчивания указывать
не требуется.
В целях уменьшения номенклатуры инструмента и калибров рекомендуется
применять в зависимости от длины свинчивания и требований к точности тра-
пецеидальной многозаходной резьбы поля допусков, приведенных в табл. 4.45.
Допускаемые отклонения элементов трапецеидальной многозаходной резьбы
винтов и гаек даны в табл. 4.46. По СТ СЭВ 185—75 многозаходные трапеце-
идальные резьбы обозначаются буквами Тг, номинальным диаметром резьбы,
численным значением хода и в скобках буквой Р и численным значением шага,
например Тг20 х 4 (Р2)- Для левой резьбы за условным обозначением размера
резьбы ставят буквы LH, например Tr20 х 4 (Pty РН. Обозначения полей
допусков и посадок аналогично указанному для трапецеидальной однозаходной
резьбы, например Тг20 х 4 (Р2) LH — 7Н\ Тг20 х 4 (Р2) — 7Я/7е; Тг20 х
X 4 (Р2) LH — 7НПе.
4.6. РЕЗЬБА УПОРНАЯ
НАЗНАЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Резьба упорная диаметрами от 10 до 640 мм и шагами от 2 до 48 мм является
грузовой резьбой и применяется в винтовых механизмах с большим односторонне
направленным усилием: нажимные винты прокатных станов, винтовые домкраты
большой грузоподъемности, гидравлические прессы, грузовые крюки подъем-
ных машин и др. Эти резьбы обеспечивают повышенный к. п. д. по сравнению
с трапецеидальными, так как угол наклона рабочей стороны профиля у них
7=3° и ,/и уп = < fn трап-
В табл. 4.47 приведены номинальные (наружные) диаметры (d, D) упорной
резьбы и шаги Р, а в табл. 4.48 — профиль, формулы для расчета номиналь-
ных значений среднего (d2 = ^2) и внутренних (ds, Dty диаметров, а также раз-
меры других элементов резьбы по ГОСТ 10177—82 (СТ СЭВ 1781—79).
ОТКЛОНЕНИЯ и ДОПУСКИ
Допуски упорной резьбы установлены СТ СЭВ 2058—791 (срок введения —
1/1 1982 г.). Для получения различных полей допусков диаметров предусмо-
трены основные отклонения (верхние для наружной резьбы, нижние для вну-
тренней) и степени точности:
Основные Степени
отклонения точности
- Диаметр винта наружный d................. h 4
» » средний ds......................... h 7, 8, 9
» » внутренний d,...................... h 7. 8, 9
» сайки наружный D .......... Н —
» » средний О,....................... AZ 7, 8, 9
» » внутренний Di ....... . Н 4
* Не 1.1 82 действует ГОСТ 10177—G2, данные см. [7]. Допуски резьбы соответ-
ствуют СТ СЭВ 2058—79.
4.47. Резьба упорная. Диаметры и шаги, мм, по ГОСТ 10177—82 (СТ СЭВ 1781 — 79)
Диаметры d для ряда Шаг резьбы Р Диаметры d для ряда Шаг резьбы Р Диаметры d для ряда Шаг резьбы Р
I 2 1 2 1 2
10 12 16 20 24 28 32 36 14 18 22 26 30 34 2 Ш: 2 ГП; 2 ГЧ; 2 8; | 5 | ; 3; 2* 8; | 5 |; 3; 2* 10; [ 6 | ; 3 10; | 6 | ; 3 40 44 48 62 60 70 80 38 42 46 60 55 65 75 10; | 7 | ; 6*; 3 10; | 7 | ; 6*; 3 12; 8*; 7 ; 3 12; | 8 | ; 3 12; 8 ; 3 14; 12*; | 9 |; 8*; 3 16; | 10 |; 4 16; 10 ; 4 90 100 120 140 160 180 85 95 110 130 150 170 е-* 20; 18; | 12 | ; 5*; 4 20; 18; | 12 |; 5*; 4 20; | 12 | ; 5*; 4 24*; 22; 16*; | 14 | ; 6 24; 16*; 14 ; 6 24; | 16 | ; 6 28; 24*; | 16 |; 8*; 6 32*; 28; 20»; | 18 |; 8
Примечания: 1. При выборе диаметров резьбы 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Шаги, заключенные в рамку,
являются предпочтительными при разработке новых конструкций. 3. Шаги, обозначенные *, не следует применять при разра-
ботке новых конструкций. 4. Резьбы диаметром d от 180 до 640 мм см. ГОСТ 10177—82 (СТ СЭВ 1781 — 79).
Резьба упорная 205
4.48. Размеры упорной резьбы*, мм, по ГОСТ 10177—82 (СТ СЭВ 1781—79)
Н = 1.5879Р d, = D, = d — 0,75Р
Я, = 0.75Р dz = d — 2h, Д = 0,1243Р
h3 = Ht + a = 0.8678P , D = d — 2Я a = O,1178P
Шаг резьбы P Винт и гайка " Винт Гайка
Диаметр резьбы
наружный d средний d, = Dt внутренний d, внутрен- ний Dt
2 10; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 24; 26; 28 d — 1.5 id — 4) + 0,529 d — 3
3 12; 14. 22; 24; 26; 28; 30 32; 34- 36; 38- 40' 42; 44; 46; 48. 50; 52; 55; 60 d — 2,25 (d — 6) + 0,793 d — 4,5
4 16 18; 20. 65; 70; 75; 80, 85, 90. 95; 100; НО d — 3 (d — 7) + 0,058 d — 6
5 22; 24; 26; 28; 85; 90; 95; 100; НО d — 3,75 (d — 9) 4- 0,322 d — 7.5
6 30; 32: 34; 36. 38; 40; 42; 120; 130; 140; 150; 160; 170 d — 4,5 (d — 11) + 0,587 d — 9
7 38; 40; 42; 44 d — 5,25 (d — 13) + 0.851 d — 10,5
8 22; 24. 26; 28. 44. 46; 48; 50; 52; 55; 60; 160; 170; 180 d — 6 (d — 14) + 0,116 d — 12
9 55. 60 d — 6.75 (d — 16) + 0,380 d — 13,5
10 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 65; 70; 75; 80 d — 7,5 (d — 18) + 0.645 d — 16
Продолжение табл. 4.48
Шаг резьбы Р Впит и гайка Винт Гайка
Диаметр резьбы
наружный d средний d% = О2 внутренний d, внутрен- ний Dt
12 44; 46. 48; 50; 52; 55; 60; 85; 90; 95; 100; 110 d — 9 (d — 21) + 0,174 d — 18
14 55; 60; 120; 130; 140 d — 10,5 (d — 25) + 0,702 d — 21
16 65; 70; 75; 80; 120; 130; 140; 150; 160; 170 d — 12 (d — 28) + 0,231 d — 24
18 85; 90; 95; 180 d — 13,5 (d — 32) + 0,760 d — 27
20 85; 90; 95; 100; 110; 180 d — 15 (d — 35) + 0,289 d — 30
22 120; 130 d — 16,5 (d — 39) + 0,818 d — 33
24 120; 130; 140; 150; 160; 170 d — 18 (d — 42) + 0,347 d — 36
28 160; 170; 180 d — 21 (d — 49) + 0,405 d - 42
32 180 d — 24 (d — 56) + 0,463 d — 48
Пример Резьба £32x6.
Винт и гайка Винт Гайка
d •= 32; d, = Dt = 27,5 d, -- 21,587 Dt = 23
Размеры элементов резьбы
Шаг резьбы Р Высота профиля h, Рабочая высота профиля Ht Зазор ac Радиус R
2 3 4 5 б 7 В 9 10 12 14 16 1,736 2,603 3.471 4,339 5.207 6.074 6,942 7.810 8,678 10,413 12,149 13,884 1.50 2,25 3.00 3.75 4,50 5.25 6,00 6.75 7,50 9,00 10,50 12.00 0,236 0.353 0.471 0,589 0.707 0.824 0.942 1.060 1,178 1,413 1.649 1,884 0,249 0.373 0.497 0,621 0,746 0,870 0.994 1,118 1,243 1,491 1,740 1,988
Продолжение табл. 4.48
Размеры элементов резьбы
Шаг резьбы Р Высота профиля h„ Рабочая высота профиля Нх Зазор ас Радиус Л
18 20 22 24 28 32 15,620 17.355 19.091 20,326 24,297 27,769 13,50 15.00 16 50 18,00 21,00 24,00 2,120 2.355 2.591 2,826 3,297 3.769 2,237 2.485 2,734 2,982 3,480 3,977
Примечание. hs — высота профиля наружной резьбы (винта), R — радиус закругления по впадиие наружной резьбы (винта).
« Размеры резьбы при d от 190 до (СТ СЭВ 1781—79). 640 мм см. ГОСТ 10177—82
Расположение полей допусков с основными отклонениями ft, И и AZ по-
казано на рис. 4.19.
Степень точности внутреннего диаметра винта da соответствует степени точ-
ности среднего диаметра. Поле допуска диаметра резьбы образуется сочетанием
степени точности (допуска) и основно-
го отклонения, определяющего распо-
ложение допуска относительно но-
минального профиля. Поле допуска
наружной резьбы (винта) состоит из
полей допусков наружного, среднего
внутреннего диаметров, а поле допуска
внутренней резьбы (гайки) — из полей
допусков среднего и внутреннего диа-
метров.
Обозначение поля допуска резьбы
состоит только из обозначения поля
допуска среднего диаметра, т. е. из
цифры, соответствующей степени точ-
ности и буквы основного отклонения,
например 8ft, 74Z. Допуск резьбы,
если не оговорено особо, относится
к наибольшей нормальной (N) длине свинчивания (см. табл. 4.41) или ко
всей длине резьбы, если она меньше наибольшей нормальной длины. Длина
свинчивания, относящаяся к группе L (длинные), при необходимости указы-
вается в обозначении резьбы (см. ниже — обозначение упорных резьб на
чертежах).
Для получения посадок СТ СЭВ 2058—79 установлены поля допусков на-
ружной (винты) и внутренней (гайки) резьб, сгруппированные в зависимости
от длин свинчивания в среднем и грубом классах точности (табл. 4.49). В по-
садках допускаются любые сочетания полей допусков внутренней и наружной
резьб, указанных в табл. 4.49. Сочетание полей допусков одного класса точности
являются предпочтительными.
Схема расположения полей допусков и допускаемые отклонения диаметров
наружной и внутренней резьб приведены в табл, 4.50. Допуски среднего диа-
метра (с7а, О2) резьбы являются суммарными, т. е. включают допустимое откло-
нение собственно среднего диаметра и диаметральные компенсации погрешно-
стей шага и углов наклона сторон профиля.
4.49. Поля допусков упорной резьбы (по СТ СЭВ 2058—79)
Класс ТОЧНОСТИ Длины свинчивания
(нормальные) L (длинные)
Поля допусков резьбы
наружной (винты) внутренней (гайки) наружной (винты) внутренней (гайки)
Средний Грубый 7Л 8/1 7AZ 8AZ 8/1 9Л 8AZ 9AZ
Примечание. При повышенных требованиях к точности для длин свинчивания группы L допускается применять поля допусков резьб с длинами свинчивания N.
4.50. Отклонения диаметров упорных резьб (по СТ СЭВ 2058—79)
Номи- нальный Шег резь- Поля допусков наружной резьбы
7/1 8/i 9/1
диаметр резьбы бы Р, мм Нижние отклонения ei *. мкм, для диаметров
d. мм d d, * d d, d d, 1 d‘
Св. 6,6 ДО П.2 2 — 180 — 190 — 236 — 180 —236 —300 — 180 —300 —375
Св. 11.2 2 — 180 — 200 — 250 — 180 — 250 —315 — 180 —315 — 400
3 — 236 — 224 — 280 — 236 — 280 —355 — 236 — 355 —450
ДО 22,4 4 — 300 — 265 — 335 —300 — 335 —425 —300 —425 —530
б —335 — 280 — 355 —335 —355 — 450 —335 —450 — 560
8 —450 —355 —450 —450 — 450 — 560 — 450 — 560 -710
Продолжение табл. 4.50
Номи- нальный ' диаметр резьбы d, мм Шаг резь- бы Р, мм Поля допусков наружной резьбы
7Й | 8h | 9Й
Нижние отклонения Ц *, мкм, для диаметров
d d 2 | d d2 d. | 1 da | da
Св. 22,4 ДО *5 2 3 5 6 7 8 10 12 — 180 — 236 —335 —375 —425 —450 — 530 —600 — 212 — 250 —300 —335 —355 —375 —400 — 425 — 265 —315 —375 —425 — 450 —475 — 500 —530 — 180 — 236 —335 —375 —425 —450 —530 —600 — 265 —315 —375 —425 —450 —475 —500 — 530 —335 —400 —475 —530 —560 —600 —630 —670 — 180 — 236 —335 — 375 — 425 —450 —530 —600 —335 —400 — 475 — 530 —560 —600 —630 —670 — 425 — 500 —600 — 670 —710 —750 — 800 — 850
Св. 45 до 90 3 4 5 8 9 10 12 14 16 18 20 — 236 —300 —335 —450 —500 — 530 —600 —670 —710 —800 —850 — 265 —300 —315 —400 —425 —425 — 475 — 500 —530 — 560 —560 — 335 —375 —400 — 500 —530 — 530 —600 —630 —670 —710 —710 — 236 —300 —335 —450 —500 — 530 —600 —670 —710 — 800 —850 —335 —375 —400 —500 —530 —530 —600 —630 —670 —710 —710 —425 —475 —500 —630 —670 —670 —750 — 800 —850 —900 —900 — 236 — 300 —335 —450 — 500 — 530 — 600 —670 — 710 — 800 — 850 —425 — 475 — 500 —630 — 670 —670 — 750 — 800 — 850 —900 —900 — 530 —600 —630 — 800 — 850 — 850 —950 — 1000 — 1060 — 1120 — 1120
Св 90 до 180 4 Б 6 8 12 14 16 18 20 22 24 28 32 —300 —335 —375 —450 —600 —670 —710 —800 —850 —900 —950 — 1060 — 1120 —315 —355 —375 —425 —500 —530 — 560 —600 — 600 —630 —670 —710 —750 —400 —450 —475 —530 —630 —670 —710 —750 —750 — 800 —850 —900 —950 — 300 —335 — 375 —450 —600 —670 —710 —800 —850 —900 —950 — 1060 — 1120 —400 —450 — 475 — 530 — 630 —670 —710 —750 —750 —800 — 850 —900 —950 —500 —560 —600 —670 —800 —850 —900 —950 —950 — 1000 — 1060 — 1120 — 1180 —300 —335 —375 — 450 —600 —670 —710 —800 —850 —900 —950 — 1060 — 1120 — 500 — 560 — 600 — 670 — 800 — 850 —900 —950 —950 — 1000 — 1060 — 1120 — 1800 —630 —710 — 750 — 850 — 1000 — 1060 — 1120 — 1180 — 1180 — 1250 — 1320 — 1400 — 1500
Номи- нальный диаметр резьбы D, мм Шаг резь- бы Р, мм Поля допусков внутренней резьбы
1AZ 8AZ | 9HZ
Отклоиення, мкм
Е1 ES •• 1 El | ES ** El ES ••
для диаметров
D, 1 D> 1 D' 1 D« 1 D« 1 D' D, 1 D« Di
Св. 5.6 до 1,12 2 + 560 +810 + 236 + 560 +875 + 236 + 560 + 960 +236
Св. 11,2 ДО 22,4 2 3 4 5 8 +560 + 600 +630 --670 +750 +825 --900 --985 --1045 + 1225 + 236 --31Б --375 --450 +630 + 560 --600 --630 --670 +750 + 895 --975 --108C --1145 + 135C + 236 --315 --375 --450 +630 + 560 --600 --630 --670 + 750 +985 --1075 --1190 --1270 + 1500 + 236 + 315 --37Б --450 +630
Продолжение табл. 4.50
Номи- нальный диаметр резьбы, D, мм Шаг резь- бы Р. мм Поля допусков внутренней резьбы
1AZ 8AZ 9ZZ
Отклонения, мкм
Ei ES** EI | ES *• EI ES**
диаметров
D, D, D, D> D. Dt D, D,
Св. 22,4 до 45 2 3 5 6 7 8 10 12 -560 -600 -670 -710 -750 -750 -850 1-900 - - - - - -840 -935 -1070 -1160 -1225 -1250 -1380 1-1460 1-236 -315 -450 -500 -560 -630 -710 4-800 + 560 + 600 + 670 + 710 + 750 + 750 -4-850 -1-900 - (-915 -1025 -1170 -1270 1-1350 -1380 -1520 -1610 -236 -315 -450 -500 -560 -630 -710 + 800 + 560 +600 +670 + 710 + 750 +750 + 850 + 900 1-1010 -изо -1300 -1420 -1500 -1550 -1700 -1800 -236 -315 -450 -500 +-Б60 Нбзо 4710 [-800
Св. 45 до 90 3 4 5 8 9 10 12 14 16 18 20 1 ч ч ч ч ч -1 - -600 -630 -670 1-750 800 -850 -900 1-950 -1030 -1090 -1150 - - 1-955 -1030 -1095 1280 1360 -1410 -1530 -1620 -1740 >-1840 -1900 - Ч - - Ч 1-315 -375 -450 -630 -670 -710 -800 -900 -1000 41120 -1180 - - - -600 -630 -670 -750 -800 -850 -900 -950 -1030 -1090 -1150 - 1050 -ИЗО -1200 -1420 1-1510 -1560 -1700 -1800 -1930 -2040 -2100 - 1-315 -375 -450 -630 -670 -710 -800 -900 -1000 41120 -1180 - -600 -630 -670 -750 -800 -850 -900 -950 -1030 -1090 -1150 -1160 -1260 -1340 -1600 -1700 -1750 -1900 -2010 -2150 4 2270 -2330 (-315 -375 -450 -630 4670 -710 -800 -900 -1000 L1120 -1180
Св. 90 ДО 180 4 5 6 8 12 14 16 18 20 22 24 28 32 - ч ч ч ч ч ч |-630 -670 1-710 -750 -900 -950 -1030 1090 -1150 -1220 -1280 -1450 -1550 ч J ч ч - -1055 -1145 -1210 1310 -1570 -1660 -1780 -1890 -1950 -2070 -2180 -2400 42550 1-375 -450 -500 -630 -800 -900 -1000 -1120 -1180 -1250 -1320 -1500 -1600 - - 1-630 -670 -710 -750 -900 -950 -1030 -1090 -1150 -1220 -1280 -1450 -1550 ч - 1-1160 4 1270 -1340 1460 |-1750 -1850 1980 -2090 -2150 -2280 -2400 -2630 -2800 ч ч - 1-375 -450 -500 -630 -800 -900 -1000 -1120 -1180 -1250 -1320 -1500 4 1600 ч - - ч 1-630 -670 -710 -750 -900 -950 1-1030 И1090 1-1150 -1220 -1280 -1450 1-1550 - -1300 -1420 -1510 -1650 -1960 -2070 -2210 42340 -2400 -2540 -2680 -2950 -3150 4375 -450 -500 4630 -800 -900 -1000 -1120 -1180 -1250 -1320 -1500 -1600
Примечания 1. Отклонения элементов упорных резьб для разме- ров d свыше 180 мм до 640 мм см. СТ СЭВ 2058—79. 2. Обозначения: ei — нижнее отклонение диаметров наружной резьбы, *Е/ — внутренней резьбы, ES — верхнее отклонение внутренней резьбы 3. Ннжнее отклонение EI наружного диаметра D внутренней резьбы равно нулю, верхнее отклонение ES наружного диаметра не нормируется. • Верхние отклонения es наружного d, среднего d2 и внутреннего d, jiyia- метров наружной резьбы равны нулю. ” Ннжнне отклонения EI внутреннего диаметра Dt внутренней резьбы равны нулю.
ОБОЗНАЧЕНИЯ НА ЧЕРТЕЖАХ
Резьба по ГОСТ 10177—82 (СТ СЭВ 1781—79) обозначается буквой S,
номинальным диаметром и шагом, например S36 х 6. Для левой резьбы до-
полнительно указываются буквы LH, например S36 X 6l.ll.
Многозаходная резьба обозначается буквой S, номинальным диаметром,
численным значением хода и в скобках буквой Р и численным значением шага,
например S36 X 12 (Р6), S36 х 12 (Р6) LH. Обозначение полей допусков по
СТ СЭВ 2058—79 располагается за обозначением размера резьбы, например
S36 х 6 — 7h, S36 х 6LH — 8h, S36 X 6 — 7 AZ. Длина свинчивания, группы
при необходимости указывается (в мм) за обозначением резьбы, например
S36 х 6 — 8h — 80. Посадки обозначаются дробью, аналогично указанному
в табл. 4.21, например S36 X 6 —7 AZ/7h.
4.7. РЕЗЬБА ТРУБНАЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ
ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Трубная цилиндрическая резьба (ГОСТ 6357—73) имеет треугольный про-
филь с закругленными вершинами и впадинами. Эта резьба применяется глав-
ным образом для соединения труб, арматуры трубопроводов и фитингов.
Номинальные размеры и профиль трубной цилиндрической резьбы для
диаметров 1/8" до 6" приведены в табл. 4.51.
Соединения труб диаметров свыше 6" осуществляют сваркой.
Все измеряемые линейные размеры трубных резьб стандартизованы в мил-
лиметрах. Номинальный диаметр трубной резьбы, которым она обозначается
4.51. Размеры трубной цилиндрической резьбы по ГОСТ 6357 — 73 1
25.4 127
Н = 0.960491Р; h = 0.640327Р; fl = 0.137329Р; Р = —— =------------- ,
п п,
где п — число ниток на 1*. п, — число ниток на 127 мм
Обозначение резьбы (виут- реп него диамет- ра трубы), дюймы для ряда Диаметр резьбы Шаг резьбы Р Рабо- чая вы- сота профи- ля h Радиус закруг- ления Число ниток на 1*, и
средний Д, = D, наруж- ный d = D внут- ренний di = о.
1 2 ММ
*/. — 9.147 9,728 8,566 0.907 0,581 0,126 28
1 С 1.1 83 вводится ГОСТ 6357—81 (см. приложение)
Продолжение табл. 4.51
Обозначение резьбы (внут- реннего диамет- ра трубы), дюймы для ряда Диаметр резьбы Шаг резьбы Р Рабочая высота профи- ля h Радиус закруг- ления Число ниток на 1", п
средний d, = D, наруж- ный d = D внут- ренний гД = D,
1 2 ММ
— 12,301 15,806 13,157 16,662 11,445 14,950 1,337 0,856 0 184 19
V. •7. 1 < 1 > 19,793 21,749 25,279 29,039 20,955 22,911 26,441 30,201 18,631 20.587 24,117 27,877 1,814 1,162 0.249 14
1 17. 17. 2 27. 3 37, 17. 17. 17. 27. 27. 37. 37. 31,770 36,418 40,431 42,844 46,324 52.267 58,135 64,231 73.705 80.055 86.405 92,501 98.851 105,201 33,249 37,897 41,910 44,323 47,803 53,746 59,614 65,710 75,184 81,534 87,884 93,980 100,330 106,680 30,291 34 939 38,952 41,365 44,845 50,788 56,656 62,752 72,226 78,576 84,926 91,022 97,372 103,722 2,309 1,479 0,317 11
4 5 6 47, 57, 111,551 124,251 136,951 149,651 162,351 113,030 125,730 138,430 151,130 163,830 110,072 122,772 135,472 148,172 160,872 2,309 1,479 0,317 11
Примечание. Прн выборе размеров резьбы 1-й ряд следует предпо- читать 2-му.
на чертежах, условно отнесен к внутреннему диаметру трубы. Наружный диа-
метр резьбы больше иомииального на удвоенную толщину стенок трубы, напри-
мер при номинальном диаметре трубы 2' (50,8 мм) ее наружный диаметр
59,614 мм (см. табл. 4 51).
Для достижения надлежащей плотности соединения в зазоры, образуемые
расположением полей допусков, между впадинами винта и выступами муфты
(гайки) закладываются специальные уплотняющие материалы (льняные нити,
пряжа с суриком и т. п.).
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
Предельные отклонения элементов трубной цилиндрической резьбы при-
ведены в табл. 4.52. Допуски среднего диаметра (классов точности А и В) яв-
ляются суммарными. Отклонения внутренней резьбы, предназначенной для
соединения с наружной конической резьбой, должны соответствовать классу А
пли отклонениям по ГОСТ 6211—69. Вершину профиля резьбы допускается
выполнять с плоским срезом в пределах, ограниченных допусками (кроме вну-
тренней резьбы, предназначенной для соединения с наружной конической по
ГОСТ 6211—69).
4.52. Отклонения трубной цилиидрической резьбы (по ГОСТ 6357—73)
Обозначение резьбы, дюймы Труба Муфта
Отклонения, мкм
среднего диаметра dt наруж- ного Дна- метра d среднего диаметра Ds внутрен- него дна- метра Di
нижние • нижние * •* верхние •• верх- ние ••
Класс а| Класс В Класс А| Класс В
7. — 107 — 214 —214 4-107 4-214 4-282
7«; 7. — 125 — 250 — 250 4-125 4-250 4-445
7.: 7. 7.; 7. — 142 —284 —284 4-142 4-284 4-541
1, 17». 17.; 17». 17»; 17.; 2 — 180 —360 —360 4-180 4-360 4-640
27«: 27.; 27.; 3; 37.; 37.; 37.; 4: 47.: 5; 67,; 6 —217 —434 —434 4-217 4-434 4-640
Примечание. Предельные отклонения расстояний вершин и впади и
резьбы трубы и муфты (размеры h, и 8.) должны соответствовать указанным знач
чениям:
Обозна- чения размеров Труба Муфта
Отклонения, мкм
Верхнее Нижиее Нижнее Верхнее
Л. А. — 25 4-50 —75 0 0 —75
Отклонения размеров н h, являются исходными прн проектвроваиия
резьбообразующего инструмента и факультативными — для изделий.
• Верхние отклонения среднего и наружного диаметров резьбы трубы
равны пулю.
•* Нижние отклонения среднего н внутреннего диаметров резьбы муфты
равны пулю.
ОБОЗНАЧЕНИЯ НА ЧЕРТЕЖАХ
Примеры обозначения трубиой цилиндрической резьбы иа чертежах:
Труб. Vg’ кл. А; Труб. Г кл. Б\ Труб. 2" кл. Б и т. п.
4.8. РЕЗЬБА МЕТРИЧЕСКАЯ КОНИЧЕСКАЯ
ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Метрическая коническая резьба по СТ СЭВ 304—76 (со сроком введения
1 I 1980 г.) для диаметров от 6 до 60 мм выполняется с конусностью 1/16 Й
имеет профиль, аналогичный (по размеру элементов профиля) профилю метри-
4.53. Размеры метрической конической резьбы, мм
(по СТ СЭВ 304 — 76)
Конусность 2 tg ф/2 = 1 : 16, <р = 3° 34' 48", ф/2 = Г 47' 27"
Номи- нальный диаметр d резьбы для ряда мучь^ц лещ Длина резьбы Номи- нальный диаметр d резьбы для ряда Шаг оезьбы PI Длина резьбы
1 2 1 <> 1, 1 2 1 It 1.
6 8 10 1 8 2.5 3 30 36 42 48 56 27 33 39 45 52 60 2 16 5 6
12 16 20 24 14 18 22 1.5 И 3.5 4 •
Примечания: 1. При выборе диаметров резьб 1-й ряд следует пред-
почитать 2-му. 2. Допускается применять более короткие длины резьб (см. рису-
нок: I — рабочая длина резьбы; lt — длина наружной резьбы от торца до основной
плоскости; /, — длина внутренней резьбы от торца до основной плоскости).
3. Номинальные значения диаметров конической резьбы в основной плоскости
равны:
Продолжение табл. 4.53
Шаг резьбы Р, мм 1 1.5 2
Номинальный d, наружный d = D, мм d d d
Средний d2 = D,, мм d — 1 -f- 0,350 d — 1 + 0,026 d — 2 + 0,701
Внутренний dt ~ Dt, мм d — 2 + 0,917 d — 2 4- 0,376 d — 3 4- 0,835
Например, для номинального диаметра d = D — 12 мм и Р = 1,5 мм; dt = = Dt = 11,026 мм; dt = Di = 10,376 мм. 4. Диаметры, шаги и номинальные значения диаметров внутренней цилиндрической резьбы (рис. 6) должны соот- ветствовать указанным в таблице и в примечании 3 к ней. 5. Профиль внутренней цилиндрической резьбы (по СТ СЭВ 180—75), соединяемой с наружной конической, должен иметь плоскосрезанную впадину. 6. При отсутствии особых требований к плотности или при применении уплотнителей для достижения герметичности резьбового соединения форма впадины конической (наружной н внутренней) н цилиндрической (внутренней) резьб ке регламентируется. 7. Виутреиияя цилин- дрическая резьба должна обеспечить ввинчивание наружной конической резьбы иа глубину, не меиее 0.81. Длина сквозной внутренней цилиндрической резьбы должна быть не менее 0,8 ((, + G).
ческой резьбы по СТ СЭВ 180—75 (см. табл. 4.24). Метрическая коническая
резьба применяется для конических резьбовых плотных (непроницаемых) соеди-
нений, а также в соединениях наружной конической резьбы с внутренней ци-
линдрической резьбой с профилем по СТ СЭВ 180—75 (соединения арма-
туры и {других деталей). Непроницаемость конических соединений достигает-
ся за счет плотного прилегания и деформации витков резьбы при затяге
деталей.
Профиль и номинальные размеры элементов резьбы приведены в табл. 4.53.
В основной плоскости диаметры конической резьбы равны соответству-
ющим номинальным диаметрам метрической резьбы (по СТ СЭВ 182—75, см.
табл. 4.24). Основная плоскость перпендикулярна оси резьбы и расположена
от торцев деталей на расстояниях /j (наружная резьба) и 1Я (внутренняя резьба).
Для внутренней цилиндрической резьбы основная плоскость совпадает с торцем
детали (см. рис. б табл. 4.53).
ОТКЛОНЕНИЯ и ДОПУСКИ
Для метрических конических резьб отклонения по среднему диаметру кос-
венно ограничиваются допустимыми осевыми смещениями основной плоскости
Д/i наружной и Д/2 внутренней резьб относительно иомииальиого положения.
Смещение основной плоскости является суммарным, включающим отклонения
среднего диаметра, шага, угла наклона боковой стороны профиля и угла ко-
нуса <р. В основной плоскости средний диаметр имеет номинальное значение.
Для конической резьбы установлены предельные отклонения среза вершин и
впадин (размеров /7/4 и Н/8, см. рис. табл. 4.54) угла наклона боковой стороны
профиля а/2, шага резьбы Р и угла конуса <р (в виде разности средних диа-
метров иа длине lt + 7g); для цилиндрической внутренней резьбы — предельные
отклонения внутреннего диаметра н среза впадины (размера 77/8).
Предельные отклонения для размеров метрической конической резьбы при*
ведены в табл. 4.54.
4.84. Отклонения элементов метрической конической резьбы, мм (по СТ СЭВ 304—76)
-41,
Утренняя рез'ьОо
Основная
плоскость
Наружная резьба
Основная
" плоскость
Наружная
резьба
> Внутренняя
Номи- нальный диаметр резьбы d Шаг резь- бы Р Предельные отклонения резьбы Разность средних диаметров резьбы на длине Z, + 1,
ДА ДА Н/8 Н/4 а 2 шага Р на длине
наруж- ной внут- ренней наруж- ной внут- ренней а' + А 1 Номи- нал Отклонения
наруж- ной внут- ренней
От 6 до 10 1 ±0,9 ±1.2 + 0,032 ±0.03 + 0,050 + 0,015 ±0.03 0,344 + 0,038 — 0,019 + 0,019 — 0,038
Св. 10 > 24 1,5 ±1.1 ±1.5 + 0,048 ±0,04 + 0,065 4-0,020 ±0.04 ±45' ±0.04 ±0,07 0,469 + 0.052 — 0,026 + 0,026 -0,052
» 24 » 60 2 ±1Л ±1.8 + 0,064 ±0,05 + 0,085 4-0,030 ±0,05 0,688 + 0,077 — 0,038 + 0,038 — 0,077
Резьба метрическая коническая
Продолжение табл. 4.54
to
ОО
Примечания: 1. Предельные отклонения Д1, и Ы, не распространяются на резьбы с длинами, меньшими, указан-
ных в табл. 4.53. 2. Все предельные отклонения, кроме Д/; н Л1г, не подлежат обязательному контролю, если это не оговорено
особо. 3. Предельные отклонения среднего диаметра внутренней цилиндрической резьбы должны соответствовать полю допуска
6Н по СТ СЭВ 640—77 (см. табл. 4.29). 4. Предельные отклонения внутреннего диаметра Dt и среза впадни внутренней ци-
линдрической резьбы равны, мм:
Номинальный диаметр резьбы d Шаг резьбы Р Предельные отклонения
/7/8 I верхние >1 нижние
От 6 до 10 Св. 10 > 24 » 24 > 60 1 1.5 2 ±0.03 ±0.04 ±0.05 + 0,12 +0,15 + 0,19 0
Предельные отклонения размера /7/8 не подлежат обязательному контролю* если это не оговорено особо. 5. Для цилин-
дрической впутренией резьбы, выполненной в соответствии с примечанием 6 к табл. 4.53* поле допуска диаметра Dt должно соот-
ветствовать 6Н по СТ СЭВ 640—77 (см. табл. 4.29). Верхнее отклонение диаметра D не регламентируется.
Допуски и посадки типовых соединений
ОБОЗНАЧЕНИЯ НА ЧЕРТЕЖАХ
Обозначение резьбы состоит из букв МК (для конической резьбы) или М
(для цилиндрической внутренней резьбы), номинального диаметра, шага и для
цилиндрической внутренней резьбы номера стандарта СЭВ, например МК12 X
X /,5; М12 X 1,5 СТ СЭВ 304—76. Для левой резьбы после обозначения шага
указывают буквы LH, например MR12 X 1,5LH\ М12 X 1,5LH СТ СЭВ 304—76.
Коническое резьбовое соединение обозначается аналогично конической резьбе —
MR12 X 1,5. Соединение внутренней цилиндрической резьбы с наружной ко-
нической обозначается дробью MlMK, номинальным диаметром, шагом и номе-
ром стандарта, например М/МК12 х 1,5 СТ СЭВ 304—76\ MIMK20 X 1,5LH
СТ СЭВ 304—76. Для цилиндрической внутренней резьбы, выполненной в со-
ответствии с примечанием 6 табл. 4.53, и для соединений ее с наружной кониче-
ской резьбой в обозначениях номер стандарта СЭВ не указывается.
4.9. РЕЗЬБА ТРУБНАЯ КОНИЧЕСКАЯ
ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Трубная коническая резьба по ГОСТ 6211—691 для диаметров от 1/8’до 6’
выполняется с конусностью 1/16 и имеет такой же закругленный профиль, как
н цилиндрическая. Стандарт соответствует рекомендации ИСО Р7 «Резьбы газо-
вые». Трубная коническая резьба имеет то же назначение, что и цилиндрическая,
но рекомендуется для таких соединений труб, к которым предъявляются по-
вышенные требования в отношении плотности (непроницаемости). Непрони-
цаемость достигается здесь за счет плотного прилегания и деформации витков
резьбы трубы и муфты при затяге без уплотняющих материалов.
Соединение труб и муфт с конической резьбой обычно применяется при на-
личии высоких давлений н температур. При давлениях среды до (39+ 49)-10* Па
(4—5 кгс/см2) достаточная плотность получается при соединении конической
резьбы трубы с цилиндрической резьбой муфты (водопроводы, газопроводы
и др.).
Профиль и номинальные размеры элементов резьбы приведены в табл. 4.55.
В основной плоскости диаметры конической резьбы равны соответству-
ющим номинальным диаметрам трубной цилиндрической резьбы. Основная пло-
скость перпендикулярна оси резьбы и находится от торца резьбы на рассто-
янии 4 (см- табл. 4.55). Для резьбы муфты основная плоскость совпадает с тор-
цом муфты. При свинчивании без натяга (от руки) трубы и муфты длина свин-
чивания равна /2.
Для соединения наружной конической резьбы с внутренней цилиндрической
резьбой муфтовой арматуры по ГОСТ 6527—68 размеры 4 и 4 см. по табл. 4.56.
ОТКЛОНЕНИЯ и ДОПУСКИ
Допускаемые отклонения для размеров трубной конической резьбы при-
ведены в табл. 4.57.
Для конических резьб допуск на средний диаметр dt (D2) не устанавли-
вается. Отклонения по среднему диаметру косвенно ограничиваются предель-
ными отклонениями ±6/2 базорасстояния /2.
Резьба труб и муфт проверяется по среднему диаметру соответственно ка-
либром-кольцом (шириной /2) и калибром-пробкой (с уступом в основной пло-
скости), имеющими коническую резьбу. При навинчивании на трубу торец кольца
должен совпасть с торцем трубы. При свинчивании пробки с муфтой уступ ка-
либра должен совпасть с торцем муфты. Допускаемые отклонения от совпаде-
ния 6Z2 указаны в табл. 4.57.
* С 1.1 83 вводится ГОСТ 6211—81 (см. приложение).
4.55. Размеры трубной конической резьбы (по ГОСТ 6211 =-69J
Линия, napa/i-
Сбег резьБы
лелышя оси
резьБы
Ось резьБы ъ
___k
I>f__
Шаг резьбы измеряется параллельно оси резьбы
Биссектриса угла профиля перпендикулярна оси резьбы
Конусность 2 tg ф = 1 : 16
Н = 0.96024Р
h = 0.64033Р
R = 0.13728Р
ф = 1° 47' 24’
Обозначение резьбы (внутреннего диаметра трубы), дюймы Диаметр резьбы в основной плоскости Внутрен- ний диа- метр резьбы у торца трубы </т Длина резьбы Шаг резьбы Р Рабочая высота витка й Радиус закруг- ления R Число ииток на 1", п
средний d, наружный d внутрен- ний di рабочая от торца трубы до основ- ной плос- кости Zi
ММ
Ч, 9,147 9,728 8,566 8,316 6,5 4 0,907 0,581 0,125 28
12,301 15,806 13,157 16,662 11,445 14,950 11,070 • 14,550 9,7 10,1 6 6,4 1,337 0,856 0,184 19
J,: 19,793 25,279 20,955 26,441 18,631 24,117 18,119 23,523 13,2 14,5 8,2 9,5 1,814 1,162 0,249 14
1 1У« 1*/. 2 31,770 40,431 46,324 58,135 33,249 41,910 47,803 59,614 30,291 38,952 44,845 56,656 29,641 38,158 44,051 55,662 16,8 19.1 19.1 23,4 10,4 12,7 12,7 15,9 2,309 1,479 0.317 И
220 Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.65
Обозначение резьбы (виутреинего диаметра трубы), дюймы Диаметр резьбы в основной плоскости Внутрен- ний диа- метр резьбы у торца трубы dr Длина резьбы Шаг резьбы Р Рабочая высота витка h Радиус закруг- ления R Число ниток иа 1", п
средний наруж- ный d внутрен- ний dx рабочая от торца трубы до основной плоскос- ти 1,
мм
2«/. 73,705 75,184 72,226 71,132 26,7 17,5
3 86,40’5 87,884 84,926 83,638 29,8 20,6
4 111,551 113,030 110,072 108,484 35,8 25,4 2,309 1,479 0,317 11
5 136,951 138,430 135,472 133,684 40,1 28,6
6 162,351 163,830 160,872 159,084 40,1 28.6
Примечания: I. Разность размеров lt — I, должна быть не меньше разности указанных в таблице номинальных
размеров lt и lt. 2. Размер dT — справочный.
4.56. Укороченные размеры конической резьбы на трубе (по ГОСТ 6211—69)
Обозначения резьбы, дюймы V, V, V, ‘А I 1*/а IV, 2 2*4 3
1„ мм. не менее 4 4,5 4,5 6 7 8 10 11 12 14,5
/ц мм 7,7 8,2 9.5 11 13,4 14,4 16,4 18,5 21,2 23,7
Примечание. Допускается нарезать на трубах укороченную коническую резьбу для соединений трубопроводов а водо- и газопроводных труб по ГОСТ 3262—75 при давлении ру до 98-10* Па (10 кгс/см2).
Резьба трубная коническая
4,87, Отклонения трубной конической резьбы (по ГОСТ 6211 — 89)
to
го
to
‘ulj
Обозначения резьбы, дюймы См, рис. а Предельные отклонения * См. рис. б
Отклонения 61„ мм половины угла | профиля угла уклона тага резьбы, мм (на длине до 25 мм) среднего дна- метра цилин- дрической вну- тренней резьбы, мм Отклонения* 6Л,, бй, расстояний (ftt и ftj) вершин и впадин резьбы от линии среднего диаметра, мм
трубы муфты для резьбы трубы для резьбы муфты Резьба трубы Резьба муфты
6h, Oft, бй, 6Л,
*/. ±0,9 ±1,1 ±45' ±10' -5' + 5' — 10' ±0,04 ±0,071 0 — 0,05 ±0,025 ±0,025 0 -0,05
±1,3 ±1,8 ±1.7 ±2,3 ±45' + 10' —5' + 5' — 10' ±0,04 ±0.104 ±0.142 0 —0,05 ±0,025 ±0,025 0 —0,05
СЧ«0 Д 1и 04 ±2,3 ±3,5 ±2,9 ±3,5 ±45' + 10' —5' + 5' — 10' ±0,04 ±0.180 ±0,217 0 -0,05 ±0,025 ±0,025 0 —0,05
• Отклонения среднего диаметра цилиндрической внутренней резьбы по ГОСТ 6357—73, класс точности А нлн по таб-
лице. Отклонения углов, шага н расстояний hx, hf являются факультативными при приемке изделий.
Допуски и посадки типовых соединений
Установлен допуск на высоту профиля резьбы в виде предельных отклоне-
ний расстояний 6й1 и бйа вершин и впадин от оси резьбы и отклонения (допуски)
угла уклона <р, шага резьбы Р и половины угла профиля а/2 (см. табл. 4.57).
Отклонения Д<р, ДР, Да/2 являются исходными для проектирования резьбо-
нарезного инструмента и факультативными при приемке изделий.
ОБОЗНАЧЕНИЯ НА ЧЕРТЕЖАХ
Примеры обозначения трубной конической резьбы, на чертежах:
конической трубной резьбы — Ктруб1/ъ ГОСТ 6211—69;
укороченной конической трубной резьбы — Ктруб1^" укор. ГОСТ 6211—69;
укороченной конической трубной резьбы с размером ®/4* — KmpyfHt
ГОСТ 6211—69.
Число в обозначениях резьбы (*/2*, 3/«* и т. д.) условно относят к внутрен-
нему диаметру трубы.
4.10. РЕЗЬБА КОНИЧЕСКАЯ ДЮЙМОВАЯ
ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Резьба коническая дюймовая с углом профиля 60° для диаметров от */1в*
до 2' (ГОСТ 6111—52) предназначена для резьбовых соединений топливных,
масляных, водяных и воздушных трубопроводов машнн и станков.
Непроницаемость этой резьбы достигается за счет плотного замыкания вит-
ков резьбы трубы и муфты, имеющей значительно меньшее притупление (0.033Р),
чем притупление витков метрической резьбы (0.144Р).
Применение резьбы по ГОСТ 6111—52 обязательно для изделий, на которые
установлены стандарты, предусматривающие соединения с этой резьбой. Во всех
других случаях допускается применение трубной конической резьбы по
ГОСТ 6211—69. В трубопроводах из стальных водо- и газопроводных труб по
ГОСТ 3262—75 соединения с конической резьбой должны выполняться по
ГОСТ 6211—69.
Профиль и основные размеры конической дюймовой резьбы с углом профиля
60° приведены в табл. 4.58.
ОТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ
Допускаемые отклонения иа размеры конической дюймовой резьбы при-
ведены в табл. 4.59.
Резьба труб и муфт проверяется аналогично указанному для трубной кони-
ческой резьбы по ГОСТ 6211—69.
ОБОЗНАЧЕНИЯ НА ЧЕРТЕЖАХ
Примеры обозначения на чертежах конической дюймовой резьбы
с углом профиля 60°: К ГОСТ 6111—52; К Р/а' ГОСТ 6111—52
и. т. п.
Числа в обозначениях резьбы (*4*, 1" и т. п.) условно относятся к внутрев*
нему диаметру трубы.
4.58. Размеры конической дюймовой резьбы с углом профиля 60°
(по ГОСТ 6111—52)
t„ = 0.806Р
G = 0.8Р
<р = 1° 47' 24” Шаг резьбы измеряется параллельно оси резьбы
Конусность 2 tg ср = 1 : 16 Биссектриса угла профиля перпендикулярна осн резьбы
Обозначение резьбы (внутреннего диаметра трубы), дюймы Диаметр резьбы в ос- новной плоскости Внутренний диа- метр резьбы у торца трубы dr Длина резьбы Шаг резьбы Р Рабочая высота витка i, Число ниток иа 1*
средний dcp наружный d внутренний рабочая It от торца трубы до основной плоскости It
ММ
7.142 9.519 7.895 10,272 6,389 8,766 6,135 8,480 6,5 7,0 4,064 4,572 0,941 0,753 27
% 12.443 15,926 13,572 17,055 11.314 14,797 10,997 14,416 9,5 10,5 5,080 6,096 1.411 1,129 18
% 19.772 25,117 21.223 26,568 18,321 23,666 17,813 23,128 13,5 14.0 8.128 8.611 1,814 1,451 14
1 17. 31.461 40,218 33,228 41.985 29,694 38.451 29,059 37,784 17,5 18.0 10.160 10.668 2,209 1.767 117.
1*/, 2 46.287 58,325 48.054 60.092 44,520 56.558 43.853 55.866 18,5 19,0 10.668 11.074 2.209 1,767 И7.
Примечания: I. При свинчивании без яатяга трубы н муфты с оди-
наковыми номинальными размерами резьбы основная плоскость резьбы трубы
совпадает с торцем муфты. 2. Размер dT —* справочный. 3. Для масленок по
ГОСТ 20905—75 применяются резьбы М10Х1-6е, MI4X 1,5-6е (см. табл. 4.29).
4. В отдельных случаях при наличии достаточного обоснования допускается
уменьшать размер I, (расстояние от основной плоскости до торца трубы), при
атом разность размеров lt—I, должна быть не менее разности размеров lt и 1и
указанных в таблице.
Резьба коническая дюймовая
—________________________
4.59, Отклонения конической дюймовой резьбы с углом профиля 60°
(по ГОСТ 6111 — 52)
Обозна- чение резьбы, дюймы См. рнс. а Предельные отклонения * См. рис. б
Пре- дельные откло- нения б/,, ММ ПОЛО- ВИНЫ угла про- филя угла уклона по шагу резьбы Отклонения * 6h, и 0Л, рас- стояний (ft, и hs) вершин и впа- дин резьбы от лниии средне- го диаметра
ДЛЯ резьбы трубы ДЛЯ резьбы муфты на дли- не до 10 мм на дли- не свы- ше 10 мм h, = = h, = - 6ht = = flh,
ММ
’/. 0.941 + 1° + 12' — 6' — 12' +6' ±0.02 ±0.04 0,3765 0 — 0,045
*/«. 7, ±1.411 ±45' + 10' —5' -10’ +5' 0,5645 0 —0,065
7., 7« ±1.814 0,7255 0 —0,085
1-2 ±2,209 0,8835 0 —0,085
Примечаии е.Резьба трубы контролируется по среднему диаметру резь*
бовым калибром-кольцом, резьба муфты (внутренняя резьба) — резьбовым ка-
либром-пробкой (см. рис. а). Предельные отклонения 0 I, регламентируют осе-
вое смещение основной плоскости трубы или муфты относительно номинального
расположения.
8 Я. Д Мягков и др.
4.11. РЕЗЬБЫ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
РЕЗЬБА МЕТРИЧЕСКАЯ ДЛЯ ПРИБОРОСТРОЕНИЯ
Резьба метрическая для приборостроения диаметром от 3,5 до 400 мм имеет
профиль, аналогичный профилю метрической резьбы по ГОСТ 9150—81 (см.
табл. 4.24). Резьба допускается к применению в приборостроении в том случае,
когда диаметры и шаги метрической резьбы диаметром 1—600 мм по
ГОСТ 8724—82 не могут удовлетворить функциональным и конструктивным
требованиям.
В технически обоснованных случаях шаги и диаметры резьбы допускается
применять и в других отраслях промышленности.
Резьба метрическая для приборостроения отличается от стандартной метри-
ческой с мелким шагом относительно меньшими значениями шагов и, следова-
тельно, высотой профиля..
Основные размеры резьбы регламентированы ГОСТ 24706—81, а диаметры
и шаги (табл. 4.60) — ГОСТ 16967—81. Номинальные значения среднего и вну-
треннего диаметров резьбы определяются по табл. 4.24.
Допуски 1 метрической резьбы для приборостроения в посадках с зазором
установлены ГОСТ 16093—81 (см. табл. 4.27—4.29).
РЕЗЬБА УПОРНАЯ УСИЛЕННАЯ 45°
Резьба упорная усиленная
отличающаяся от стандартной
45° (ГОСТ 13535—68) диаметром от 80 до 2000 мм,
упорной резьбы (ГОСТ 10177—62) увеличенным
до 45° углом наклона профиля и несколько
меньшей рабочей высотой профиля, имеет по-
вышенную прочность и применяется в основном
в прокатно-прессовом производстве.
Диаметры и шаги (табл. 4.61), профиль,
основные размеры (табл. 4.62) и допуски
упорной усиленной резьбы регламентированы
ГОСТ 13535—68 ®. Стандарт соответст-
вует рекомендации СЭВ по стандартизации
PC 647—6.
Для резьбовых соединений установлены
поля допусков (рис. 4.20 — пример для резьбы
Уп. 80 X 5 X 45° по ГОСТ 13535—68) винтов и
гаек в одном классе точности (табл. 4.63). В
обозначении резьбы указываются буквы Уп,
номинальный диаметр, шаг, угол 45° и номер
ГОСТа. Пример обозначения резьбы см.
табл. 4.21.
РЕЗЬБА КОНИЧЕСКАЯ ВЕНТИЛЕЙ
И ГОРЛОВИН БАЛЛОНОВ ДЛЯ ГАЗА
Основные размеры и допуски по ГОСТ 9909—70 распространяются на ко->
ническую резьбу вентилей, баллонов для газов по ГОСТ 949—73, в также ка-
либры для контроля резьбы. Стандарт соответствует рекомендации СЭВ по
стандартизации PC 1199—67.
1 Ранее использовался ГОСТ 17722—72. Данные поэтому стандарту см. [7] и раз-
дел «Краткие сведения о допусках метрических резьб с зазорами по ГОСТ 16093—70
и ГОСТ 17722—72».
• В приложении и ГОСТ 13535—68 даны диаметры, шаги, профиль, основные раз-
меры и допуски резьбы усиленной 45° специальной диаметром от 80 до 2000 мм, которая
рекомендуется для опытного применения при особо больших знакопеременных нагруз-
ках (разработана по ВНИИметмаш).
4.60. Резьба метрическая для приборостроения
по ГОСТ 16967 —81 (СТ СЭВ 183—75). Диаметры* и шаги, мм
Наружный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р
1 2
3,5 4; 4,5; б; 5.5; б • 0,5 0,35 0,35 0,25 0,25
7 8 6,5 7,5 8,5 1 0.75 0,75 0,75 0,5 0,5 0,5 0.35 0,35 0.35 0.35 0.25 0.25 0.25 0.25
9 10 11 9,5 10,5 1 1 0,75 0.75 0.5 0.5 0.35 0,35 0,35 0,35
12 11,5 1 0,75 0.5 0,35
12.5; 13; 13.5; 14.5 1,5 1 .0.75 0.5
15 17 15,5; 16,5 17.5 18,5 0.75 0.75 0,5 0.5 0.5 0.5
19 19.5 20.5 21 1,5 1,5 1 1 1 0.75 0.75 0.5 0.5 0.5 0.5
21.5 22.5 0,5 0.5
23 1.5 1 0.75 0,5
Наружный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р Наружный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р
1 2 1 2
24 25 23.5 24.5 25,5 0.75 0.5 0.5 0.5 0.5 30 28,5 29 29,5 0.75 0.5 0.5 0.5 0.5
26 27 23 26,5 27,5- 1 0.75 0.75 0.5 0 5 0.5 0.5 30,5 31 31,5 1.5 0,75 0.5 0.5 0.5
8*
Продолжение табл. 4.60
Наружный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р Наружный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р
1 2 1 2
32 33 32,5 33,5 1 0,75 0,5 0,5 0,5 0.5 47 47.5 48 48,5 49 1.5 1.5 0,75 0,75 0,75 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
35 34 34,5 35,5 1.5 1 1 0,75 0,75 0.5 0.5 0.5 0.5 50 49,5 (50,5) 1 0,75 0,75 0,5 0.5 0.5
36 36,5 37 37.5 1.5 0.75 0,75 0.5 0,5 0.5 0,5 52 51 (51.5) (52.5) 53 1.5 1 1 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,5 0.5 0,5 0.5 0,5
38 39 38,5 1 0,75 0,75 0.5 0,5 0.5 55 56 (53.5) 54 (54.5) 1 1 0.75 0,75 0,75 0,75 0.5 0.5 0,5 0,5 0,5
40 39,5 40.5 41 41.5 1.5 1 0,75 0,75 0,5 0,5 0,5 0,5 0.5 58 60 57 59 61 1 1 1 1 0,75 0,75 0.75 0,75 0,75 0,5 0,5 0.5 0.5
42 42,5 43 43.5 44 1.5 1.5 1 0,75 0,75 0.75 0,5 0.5 0.5 0.5 0,5 62 64 65 63 1.5 1 1 1 0,75 0,75 0.75 0.75
45 44.5 45,5 46 46,5 1.5 1 0,75 0,75 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 68 66 (67) 1 1 0,75 0.75 0.75
Наружный диа- метр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р Наружный диа- метр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р
1 2 1 2
(69) 1 0,75 82 (81) 1 0,75
70 72 (71) 1 0,75 0,75 (83), 84 1,5 1 1 0,75 0,75
(73), 74 1 о; 75 85 86 1 0,75
75 1 0,75
(87) 1 0,75
76 78 (77) (79) 1.5 1 1 1 0,75 0,75 0,75 0,75 88 (89) 1.5 1 1 0,75 0,75
80 0,75 90 (91) 1 0,75
Продолжение табл. 4.60
Наружный диаметр резьбы d для ряда Шаг разьбы Р Наружный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р
1 2 1 2
95 92 (93), 94 96 (97 98 1.5 1.5 1 1 1 1 1 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 135 138 1.5 1 1
100 105 ПО (99) (101) 102 (ЮЗ) 104, 106 108 112 1.5 1.5 1.5 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,75 (0,75) 0,75 (0,75) 0,75 (0.75) 0,75 0,75 140 145 150 142 148 1.5 1.5 1 1 1 1 1
114 1
115, 120, 125, 130 116 1 1 1 155, 160, 165, 170, 175. 152, 158, 162, 168, 172, 1.5
118, 122 128, 132 1.5 1 1 180 178
Примечания: 1. При выборе диаметров резьб 1-й ряд следует пред-
почитать 2-му. 2. Если одному диаметру соответствует несколько значений, то
в первую очередь следует применять большие значения шагов. 3. Диаметры и
шаги, з клюЧенные в скобки, применять не рекомендуется. 4. Резьбы М 60,5X0,5',
М5 1,5x0,5; М5 2,5x0,6; М5 3,5X0,5', М5 4,5X0,5 допускается применять лишь
для изготовления объективов.
* Резьбы диаметром d от 182 до 400 мм см. ГОСТ 16967—81.
4.61. Резьба упорная усиленная 45 . Диаметры и шаги*, мм
(по ГОСТ 13535—68)
Номинальный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р Номинальный диаметр резьбы d для ряда Шаг резьбы Р
1 2 3 1 1 2 з
80 90 85 95 8 8 5 5 140 130 10 10 б 5
100 110 105 120 8 8 5 б 160 150 170 10 10 6 6
125 8 5 180 10 6
Примечание. При выборе диаметров резьб 1-й ряд следует предпо-
читать 2-му, 2-й — 3-му.
* Резьбы диаметром d от 190 до 2000 мм см. ГОСТ 13535—08.
4.62. Размеры * резьбы упорной усиленной 45°, мм
(по ГОСТ 13535—68)
Н = 0.9502Р; h = 0,5Р; h, = 0.590Р; г = 0.095Р;
г, — 0.075Р; г, = 0.05Р
Шаг резьбы Р Винт н гайка Винт Гайка
Диаметр резьбы
наружный d средний d, внутренний dt внутрен- ний Dt
5 80; 85; 90; 95; 100; 105; 110; 120; 125; 130; 140 (d — 3) + 0,625 (d - 6) + 0.1 d — 5
6 150; 160; 170; 180 (d — 3) + 0,15 (d — 8) + 0,92 d — 6
8 80; 85; 90; 95; 100; 105; НО; 120; 125 W — 4) + 0,2 (d — 10) + 0,56 d — 8
10 130; 140; 150; 160; 170; 180 (d - 5) + 0,249 (d — 12) + 0.2 d — 10
Пример: Резьба Уп. 80X8X45°,
Винт н гайка | Винт I Гайка
d — 80; d, = 76.2 I______________d, »= 70,56_________|_________D, - 72
Размеры элементов резьбы
Исполнение 2
Шаг резьбы P Высота исходного профиля Н Рабочая высота профиля h Высота профиля Радиус
Г г*
5 4,751 2.5 2,95 0,475 0,375 0,25
6 5,701 3.0 3,54 0,570 0.450 0,30
8 7,601 4.0 4,72 0,760 0,600 0,40
10 9,502 5.0 5,90 0,950 0,750 0,50
Примечание. Наружный диаметр d винта является одновременно
и номинальным диаметром резьбы.
* Размеры резьбы при d от 190 до 2000 мм см. ГОСТ 13535—68.
о tn £ Е Шаг резьбы Р
150—180 80 85 90—120 125 130—140 Номинальный диа- метр резьбы d
s GO GO CO CO CO о о oo се co Максимальная дли- на свинчивания *
—500 1111 1 tn ** л- >fe >fe о сл ел сл tn О О О ОО ннжнне •• -Ь среднего диаметра dt Отклонения, мкм 1 1 Виит | Гайка
—260 1 to о о —200 —230 —230 —260 нижние •• —с наружного диаметра d
c c c n □ Э 1 о С*3 О lilt ел сл сл t о о о е ооос 1 нижние •• -f внутреннего диаметра
+ 5 о -| -1 । иижние +5' среднего диаметра DB
1 1 1 I г сл сл сл сл сл сою to to to о о сь о о
+ 1060 _i_ » » верхние +Ь*
1-1020 II । । со со со <х ооос
4 h c c Э b Э •Н-1 1 4 ююююъ О WtoO С оооос верхние ••• +« внутреннего диаметра Dt
+ 130 -» -« 1 иижние 4-е* наружного диаметра D
се о 1-100 120 -120 -130
+ fe- ei о + 4- ^^сесеск оослсл с ООООС в игние
c"fZ
c'fZ
f/2
5
i e
' 2
= w
° s
13
04
I
§
Продолжение табл. 4.63
Шаг резь- бы Р Номи- нальный диаметр резьбы d Максимальная длина свинчива- ния * Винт Гайка
Отклонения, мкм
среднего диаметра dt наружного диаметра d внутреннего диаметра среднего диаметра Da внутреннего диаметра D\ наружного диаметра D
ММ нижние •• —Ь иижние •• —с ннжние •• 4- к а ш X верхние + &" верхние ••• 4-е ,э+ эннжнн верхние +с*
8 80 85 90—120 125 100 100 100 100 —450 —450 —450 —450 —200 —230 —230 —260 —560 —560 —560 —560 +640 4-640 +640 +640 Pl 090 -1090 -1090 -1090 +200 4-200 + 230 + 230 + 100 4-120 + 120 + 130 4-Н-+ ©спело © о о о
10 130 140—180 150 150 —500 —500 —260 —260 —630 —630 + 720 4-720 Н -1 1-1220 -1220 + 230 + 260 + 130 4-130 + 400 + 400
Примечание. Отклонения для резьбы при d > 180 мм см. ГОСТ 13535—68. * Приведены нормальные длины свинчивания. Допусии среднего диаметра резьбы установлены для длин свинчивания, не превышающих указанных в таб- лице значений. В тех случаях, когда допуски резьбы должны быть отнесены к боль- шим длинам свинчивания, в обозначении резьбы указывается их численное зна- чение длины свинчивания (и буква L), например 80X8X45° — L150. • • Верхние отклонения среднего, наружного и внутреннего диаметров винта равны нулю. • •• Нижкее отклонение внутреннего диаметра гайки равно нулю.
Резьба имеет три номинальных диаметра, угол профиля 55° и конусность
2 tg <р = 3 : 25 (<р = 3° 26' 2*). Биссектриса угла профиля перпендикулярна
к образующей конуса. Для резьбы установлен одни класс точности. Пример
обозначения резьбы с расчетным диаметром D = 20,16 мм см. табл. 4.21.
4.12. ШПОНОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
ВИДЫ ШПОНОЧНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
-I
Шпоночные соединения предназначены для соединения валов между собой
с помощью специальных устройств (муфт), а также для соединения с валами,
осями различных тел вращения (зубчатых колес, эксцентриков, шкивов, махо-
виков и т. п.). Шпоночные соединения с призматическими, сегментными и кли-
новыми шпонками стандартизованы. Обычно шпоночные соединения делятся иа
два типа: ненапряженные с призматическими и сегментными шпонками и напря-
женные с клиновыми шпонками.
Чаще всего применяется 1-й тип шпоночных соединений (зубчатые колеса,
эксцентрики и подобные детали иа валах). Использование призматических шпо-
нок дает возможность более точно центрировать сопрягаемые элементы и получать
как неподвижные (в случае применения обыкновенных призматических шпонок),
так и скользящие соединения (при использовании направляющих шпонок с кре-
плением на валу). Сегментные шпонки позволяют получать только неподвижные
соединения.
Соединения с клиновыми и тангенциальными шпонками встречаются зна-
чительно реже. Например, клиновые шпонки недопустимы при высоких тре-
бованиях к соосности соединяемых деталей, так как смещают их геометрические
оси на размер посадочного зазора. Эти соединения используются в тех случаях,
когда подобные смещения осей ие имеют существенного значения (шкивы, махо-
вики и т. п.).
РАЗМЕРЫ, ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
В настоящее время в СССР действуют: ГОСТ 23360—78 на размеры, допуски
и посадки шпоночных соединений с призматическими шпонками без крепления
на валу (в части размеров шпонок и шпоночных пазов он соответствует
СТ СЭВ 189—75), срок его действия —до 1/1 1990 г.; ГОСТ 8790—79 на раз-
меры, допуски и посадки шпоночных соединений с призматическими направля-
ющими шпонками с креплением иа валу1 (в части размеров шпонок и шпоночных
пазов иа валах и во втулках соответствует СТ СЭВ 189—75), срок действия —
до 1/1 1991 г.; ГОСТ 24071—80 иа размеры, допуски и посадки шпоночных
соединений с сегментными шпонками (полностью соответствует СТ СЭВ 647—77),
срок его действия —до 1/1 1991 г.; ГОСТ 24068—80 иа размеры, допуски и по-
садки шпоночных соединений с клиновыми шпонками (полностью соответствует
СТ СЭВ 645—77), срок его действия — до 1/1 1991 г.; ГОСТ 24069—80 и
ГОСТ 24070—80 на размеры, допуски и посадки шпоночных соединений соответ-
ственно с тангенциальными нормальными и усиленными шпонками (полностью
соответствуют СТ СЭВ 646—77), срок действия — до 1/1 1991 г.
Основные размеры шпонок и шпоночных пазов в соединениях с призмати-
ческими шпонками даны в табл. 4.64. Предельные отклонения по ширине b
шпонки и пазов на валу и во втулке приведены в табл. 4.65, а предельные от-
клонения несопрягаемых размеров соединений с призматическими шпонками —
в табл. 4.66.
Стандарт не распространяется на посадки с пригонкой нли подбором шпо-
нок, а также на спецнальне посадки — у ходовых валиков, штампованных сер-
дечников электрических машин и т. д. Для шпоночных соединений с сегментными
шпонками размеры элементов соединений в соответствии с ГОСТ 24071—80
даны в табл. 4.67, предельные отклонения размеров (по ширине шпонки b и не-
сопрягаемых) — в табл. 4.68.1, рекомендации по назначению посадок —
в табл. 4.68.2.
Для шпоночных соединений с клиновыми шпоикамн размеры элементов
соединения в соответствии с ГОСТ 24068—80 даны в табл. 4.69.1, а предельные
отклонения несопрягаемых размеров — в табл. 4.69.2.
Для шпоночных соединений с тангенциальными нормальными и усилен-
ными шпонками размеры их и соответствующих им шпоночных пазов на валах
и во втулках (с указанием предельных отклонений) даны соответственно
в табл. 4.70.1 и 4.70.2.
Шпонки обычно сопрягаются по ширине с валом по неподвижной посадке,
а с втулками — по одной из подвижных посадок. Натяг необходим для того, чтобы
шпонка не перемещалась при эксплуатации, а зазор — для компенсации неиз-
бежных неточностей пазов и их перекоса (рис. 4.21).
Если детали соединены одной шпонкой, то относительным поворотом их
можно уменьшить несовпадение граней пазов до Д' = 2AcA/d, где А — размер
части шпонки, выступающей над валом (рис. 4.21, в н рис. к табл. 4.64). Если
учесть, что 2k/d 1/4, то Д' = Дс/4, т. е. допуск симметричности шпоночного
* В справочнике*не рассматриваются.
паза относительно оси 1 при одной шпонке может быть в 4 раза больше допуска
параллельности плоскости симметрии паза относительно оси 2 (рис. 4.21, б).
При двух шпонках допуск симметричности шпоночного паза относительно
оси может расположиться таким образом, что поворот деталей не даст эффекта,
так как вторая шпонка сместится на 2ДС относительно паза. Тогда этот допуск
а) ____________I
не должен быть больше допуска параллель-
ности плоскости симметрии паза относительно
оси. Таким образом, при симметричном рас-
положении поля допуска (см. рис. 4.21, а)
при любом количестве шпонок допуск парал-
лельности плоскости симметрии паза отно-
сительно оси шпоночного паза по длине
паза в отверстиях равен 0,57ш, допуск
симметричности шпоночного паза относи-
тельно оси при соединении с одной шпон-
кой— 2ТШ, а при двух шпонках—О.БТ’щ, где
Тш — допуск на ширину шпоночного паза
Рис. 4.21
(для призматических и сегментных соединений см. табл. 4.65 и 4.68.1). Обо-
значения допусков симметричности шпоночного паза относительно оси и парал-
лельности плоскости симметрии паза относительно оси см. рис. 4.21, г.
Однако выбор допусков определяется конкретными условиями сборки,
и приведенные выше значения являются только рекомендуемыми. Приемлемость
их показана ниже на примере соединения с направляющей призматической
шпонкой шириной от 4 до 6 мм с посадками шпонки на валу и шпонки во
D10 , , .
втулке (см. табл. 4.65).
г, Н9
Вероятностные зазоры в соединении шпонки с пазом вала : средний
зазор 30 мкм, рассеивание рЛ2-302 = 42 мкм; наибольший зазор 30+21 =
= 51 мкм, наименьший 30 — 21 =9 мкм. Здесь 30 мкм — допуск размера
ширины шпонки и паза. Максимальный зазор в соединении шпонки во втулке
равен 30 мкм (см. табл. 1.28 и 1.36).
* В соответствии с ГОСТ 24642—81 (СТ СЭВ 301 —76) этот термин используется вместо
прежнего «смещение паза».
* В соответствии с ГОСТ 24642—81 (СТ СЭВ 301—76) этот термин применяется вместо
прежнего «перекос паза».
Исполнениеt
4.64. Основные размеры соединений с призматическими шпонками, мм
(по ГОСТ 23360 — 78)
Исполнение 3
А-А
, Исполнение^
Диаметр вала d Номинальные размеры шпонки Номинальные размеры паза
bxh Фаска s Интерва- лы длим / Глубине Радиус закругле- нии или фаска s1X45°
max min от ДО ч на валу во втул- ке t, max min
От 6 до 8 Св. 8 » 10 » 10 > 12 2X2 3X3 4X4 0,25 0,16 6 6 8 20 36 45 1.2 1.8 2,6 1.0 1.4 1.8 0,16 0.08
Св. 12 до 17 » 17 > 22 » 22 » 30 5X5 6X6. 8X7 0,40 0,25 10 14 . 18 56 70 90 3,0 3,5 4.0 2.3 2.8 3.3 '0,25 0,16
Св. 30 до 38 » 38 > 44 > 44 » 00 » 50 » Б8 » 58 » 65 i 10X8 12X8 14x9 16Х 10 18X11 0,60 0,40 22 28 36 4Б 50 110 140 1G0 180 200 5.0 Б.О 6,5 6.0 7.0 3.3 3.3 3.8 4,3 4.4 0.4 С. 26
Продолжение табл. 4.61
Диаметр вала d Номинальные размеры шпонки Номинальные размеры паза
bXh Фаска s Интер- валы длин 1 Глубина Радиус закруг- ления или фаска Sj X 45°
max mln от ДО на валу К ВО втул- ке 4 max min
Св. 65 до 75 * 75 85 » 85 » 95 » 95 » 110 » 110 » 130 20X12 22X14 25X14 28Х 16 32Х 18 0.80 0,60 56 63 70 80 90 220 250 280 320 360 7,5 9,0 9.0 10,0 11.0 4,9 6.4 5,4 6,4 7,4 0.6 0,4
Св. 130 до 150 » 150 » 170 > 170 » 200 » 200 » 230 36Х 20 40x22 45x25 50X28 1,20 1,00 100 100 по 125 400 400 450 500 12,0 13.0 15.0 17,0 8.4 9,4 10,4 11.4 1,0 0,7
Св. 230 до 260 » 260 » 290 » 290 » 330 56x32 63X32 70X36 2,00 1,60 140 160 180 500 20,0 20.0 22.0 12.4 12.4 14,4 1.6 1.2
Св. 330 до 380 » 380 > 440 » 440 » 500 80X40 90x45 100X50 3,00 2,50 200 220 250 500 25,0 28.0 31,0 16,4 17,4 19.5 2,5 2.0
Примечании-. 1. ГОСТ 23360—78 не распространяется иа шпоночные
соединения, применяемые для крепления режущег инструмента. 2. Длины шпо-
нок должны выбираться из ряда: 6; 8; 10; 12; 14; 16; 18: 20; 22> 25; 28; 32;
36; 40, 45; 50; 56; 63; 70; 80; 90; 100; 110; 125; 140,* 160; 180; 200; 220; 250:
280; 320; 360; 400; 450; 500. 3. Допускается применять шпонки с длиной, выхо-
дящей за пределы диапазона длин, указанного в таблице. 4. Материал — сталь
чнстотянутая для шпонок по ГОСТ 8786—68 или другая с временным сопроти-
влением разрыву не менее 590 МН/м8 (60 кгс/мм8). 5. Указания по шероховато-
сти поверхности на рисунке в данной таблице не стандартизованы. 6. На рабо-
чем чертеже проставляется один размер дли вала (предпочтительный вариант)
или d — lt и для втулки d + I,. 7. В ответственных шпоночных соединениях
сопряжения дна паза с боковыми сторонами выполняются по радиусу г, значение
и предельные отклонения которого указываются иа рабочем чертеже. 8. В отдель-
ных обоснованных случаях (пустотелые н ступенчатые валы, передача понижен-
ных крутящих моментов и т. д.) допускается применять меньшие размеры сече-
ний стандартных шпонок иа валах больших диаметров, за исключением выход-
ных концов валов. 9. Пример условного обозначения призматической шпонки
исполнения 1 с размерами Ь = 18 мм, h = 11 мм, 1 =• 100 мм:
Шпонка 18X11X100 ГОСТ 23360 —78.
Пример условного обозначения такой же шпонки исполнения 2 (3):
Шпонка 2(3) 18X11X100 ГОСТ 23360—78.
4.65. Предельные отклонения по ширине Ь шпоночных соединений
с призматическими шпонками (по ГОСТ 26360—78)
и ориентировочное назначение посадок
Элемент соедииеиия Предельные отклонения размера Ь прн соединении
любом свободном нормальном плотном
на валу ВО втулке на валу ВО втулке на I во валу 1 втулке
Шпонка Паз Л9« >79 £10 Л9 Р9
Д71Я ширины пазов вала и втулки допускаются любые сочетания указан-
ных выше полей допусков, например по аналогии (71:
Ширина шпоикя Ширина паза иа валу Ширина паза во втулке /29 Р9 JSS Л9 N$ D10 % Js9 Л9 /79 •; № D10
Назначение по- садок Для единичного и серийного произ- водства Для серийного и массового произ- водства Для направляю- щих шпонок
Примечание. Для термообработанных деталей допускаются предель-
ные отклонения размера ширины паза вала НИ, если это ие влияет иа работо-
способность соедииеиия.
* Рекомендуется для соединений с длинными шпонками (/ > 2d). Перед
применением желательна опытная проверка.
4.66. Предельные отклонения несопрягаемых размеров соединения
с призматическими шпонками (по ГОСТ 23360—78)
Элемент соединения Предельные отклонения размера
Высота h Длина 1 Глубина (или проставляемый иа чертеже размер) иа валу (яли a—tt) * и иа втулке (а (или <Н-(а)
от 2 до 6 при h, мм св. 6 до 18 св. 18 до Б0
Шпонка ail, h9 •• /214 — —
Паз —* HI 5 +0Д +0.2 0 + 0.3 0
* Для указанного размера те же предельные со знаком минус. ** При h = 24-6 мм. отклонения назначаются
Наибольшее вероятностное смещение у торца втулки, вызванное перекосами
пазов вала и втулки, а также смещением этих пазов равно: И 2-15*+ 2-24* =
= 40 мкм (здесь два раза по 15 мкм — допуск на перекос паза вала и эквива-
лентный ему допуск на смещение, т. е. 2-30/4 = 15 мкм, а два раза по 24 мкм —
соответственные допуски для паза втулки, т. е. 2-48/4 = 24 мкм).
Таким образом, при суммарном минимальном зазоре в соединениях шпонки
с пазом вала и шпонки во втулке, равном 9 + 30 = 39 мкм, самое большое сум-
марное смещение паза вала и паза втулки будет компенсировано этим зазором.
С учетом допустимого смятия кромок при сборке, что может быть при малом
зазоре и большом смещении, можно считать подобный выбор допусков пра-
вильным.
Для других рекомендуемых в табл. 4.65 соединений получаются несколько
ивые соотношения.
В шпоночном соединении шириной от 4 до 6 мм для массового производства
А’9 D10 ,
с посадками шпонки на валу и шпонки во втулке (в паре шпонка —
ЛУ пУ
лаз втулки) при в роятностном зазоре от 41 до 97 мкм наибольшее смещение
равно 40 мкм, средний зазор — 69 мкм, а среднее смещение — 20 мкм.
В шпоночном соединении шириной от 4 до 6 мм для единичного производства
Р9 3 9
с посадками шпонки на валу и во втулке (в паре шпоика — паз втулки)
при максимальном вероятностном зазоре 36 мкм н максимальном натяге 6 мкм
наибольшее смещение равно 21 мкм, средний зазор — 15 мкм, среднее смеще-
ние — 10 мкм.
С учетом возможности вероятностных сочетаний допусков, получаемые
натяги не должны превышать суммарных максимальных натягов, подсчитанных
ло экстремальным значениям. Но и в этих случаях допустимо принимать до-
пуски Д' и Дс, равные указанным на с. 234.
Качество сборки соединения зависит от перекосов и смещений в расположе-
нии шпоночных пазов как во втулках, так и на валах.
4.67» Основные размеры соединений с сегментными шпонками, мм
(НО ГОСТ 24071 — 80)
Исполнение 1 Исполнение 2
А-А
Диаметр вала D Размеры шпонок Размеры шпоиоЧиого ‘ паза
Назначение шпонки * 6X/<Xd Фаска Глубина Радиус аакругле- ИИЯ Г| или фаска 3,x45е
I II max min иа валу ВО втул- ке max mln
От 3 до 4 Св 4 > 6 > Б » 6 » 6 » 7 » 7 » 8 » 8 » 10 » 10 » 12 От 3 до 4 Св. 4 > 6 > 6 > 8 > 8 » 10 » 10 » 12 > 12 > 16 » 15 » 18 1X1,4x4 1,6X2,6x7 2x2,6x7 2X3,7x10 2.БХ3.7Х 10 3X6X13 ЗХ6.6Х 16 0,26 0,16 1.0 2,0 ко 2,7 3,8 5,3 0,6 0,8 1.0 1.0 1.2 1.4 1 4 0,16 0,08
Продолжение табл. 4.67
Диаметр вала D Размеры шпонок Размеры шпоноч- ного паза
Назначение шпоики * bxhxd Фаска Глубина Радиус закруг- ления г, или фаска 3,4-45°
1 11 шах min иа валу во втул- ке max min
Св. 12 до 14 » 14 > 16 > 16 > 18 » 18 » 20 > 20 » 22 » 22 » 26 > 25 > 28 Св. 18 до 20 » 20 > 22 » 22 » 25 » 25 » 28 > 28 » 32 > 32 > 36 > 36 » 40 4X6,бх 16 4Х7.5Х 19 5 X 6,5 X 16 5X7,5X19 5X9X22 6x9x22 6X10X25 0,40 0,25 5,0 6.0 4,5 5,5 7,0 6,5 7,5 1.8 1.8 2,3 2,3 2,3 2,8 2.8 0,25 0,16
Св. 28 до 32 > 32 > 38 Св. 40 8Х П X28 ЮХ 13X32 0,60 0,40 8,0 10,0 3,3 3,3 0,40 0,25
Примечания: 1. На рабочем чертеже проставляется один размер для вала tL (предпочтительный вариант) илн D — t, и для втулки D + tt. 2. См. при- мечания 4, 7 и 8 к табл. 4.64. 3. Шпонкн исполнения 2 (см. рнс. к таблице) при- меняются только по согласованию между заинтересованными организациями. 4. Пример условного обозначения шпонкн исполнения / сечением b X h — 4 х X 6.5 мм: Шпонка 4x6,5 ГОСТ 24071—80, то же исполнения 2 сечением Ь X ht — = 4X5,2: Шпонка 2 — 4x5,2 ГОСТ 24071—80 (ht = 0,8/1). * Назначение I предусматривает случай передач» шпонкой крутящего момента, назначение 11 — когда шпонка используется только для фиксации
4.68.1. Предельные отклонения размеров соединений с сегментными шпонками
(ПО ГОСТ 24071 — 80)
Элемент соединения Предельные отклонения размера при соединении
любом нормальном плотном
иа валу во втулке на валу во втулке
Шпонка Паз h9 А'9 Р9
Элемент соеди- нения Предельные отклонения несопрягаемых размеров
Высота h Диаметр d Глубина (илн проставляемый па чертеже размер)
иа валу /, (илн D—/,) * во втулке ts (или D4-M
при h, мм
от 1.4 ДО 3.7 св. 3,7 ДО 7,5 св.'7,5 от 1,4 до 10 св. 10
Шпонка hll hl2 - — - - —
Паз — — -4-0,1 0 4-0.2 0 4-о.з 0 4-0.1 0 4-0.2 0
Примечание. Для термообработанных 1 Дельные отклонения размера ширины паза вала Н1 втулки D10. * Для указанного размера те же предельные со знаком минус. еталей допускаются пре- и размера ширины паза отклонения навначаются
4.68.2. Ориентировочное назначение посадок в соединениях
с сегментными шпонками
Элемент соединения Поля допусков
Ширина шпонки » паза на валу » » во втулке Й9 Р9 Л9 Н9 7V9 Л9
Назначение посадок Для единичного н се- рийного производства Для серийного и мас- сового производства
Примечания: 1. Для ширины пазов вала и втулки допускаются любые сочетания указанных в табл. 4.68.1 (размер Ь) полей допусков. 2. Реко- мендации данной таблицы приведены по аналогии с [7].
4.69.1. Основные размеры соединений с клиновыми шпонками, мм
(по ГОСТ 24068 — 80)
Продолжение табл. 4.69.1
Диаметр вала а Шпонка Шпоночный паз
Сечение шпонки bXh Фаска SX45° или радиус г Длина 1 Высота шпоночной головки Глубина Радиус закругления rt илн фаска s> X 45°
mln max* ОТ ДО на валу Л во втул- ке mln max
От 6 до 8 » 8 » 10 » 10 > 12 2X2 3X3 4X4 0,16 0,25 6 6 8 20 36 45 7 1.2 1.8 2,5 0,5 0,9 1.2 0,08 0,16
Св. 12 до 17 » 17 » 22 » 22 > 30 5x5 6X6 8X7 0,25 0,40 10 14 18 56 70 90 8 10 11 3,0 3.5 4.0 1.7 2,2 2,4 0,16 0,25
Си. 30 до 38 » 38 > 44 > 44 > 50 > 50 > 58 » 58 > 65 10X8 12X8 14X9 16Х 10 18X11 0,40 0,60 22 28 36 45 60 110 140 160 180 200 12 12 14 16 18 5,0 5.0 5.5 6 7 2.4 2.4 2.9 3.4 3.4 0.25 0.40
Св. 65 до 75 » 75 » 85 > 85 » 95 > 95 > НО » 110 » 130 20Х 12 22 X 14 25Х 14 28Х 16 32Х 18 0,60 0,80 56 63 70 80 90 220 250 280 320 360 20 22 22 25 28 7,5 9 9 10 11 3.9 4,4 4.4 5.4 6.4 0,40 0,60
Св. 130 до 150 » 150 » 170 » 170 » 200 » 200 » 230 36X20 40X22 45x25 50X28 1.00 1,20 100 100 110 125 400 400 450 500 32 36 40 45 12 13 15 17 7,1 8.1 9,1 10,1 0,70 1,00
Св. 230 до 250 » 260 » 290 > 290 » 330 66X32 63X32 70X36 1,60 2,00 140 160 180 600 500 500 50 50 56 20 20 22 11.1 11.1 13,1 1,20 1,60
Св. 330 до 360 » 380 > 440 > 440 > 500 80X40 90X45 100X60 2,50 3,00 200 220 250 500 500 500 63 70 80 25 28 31 14,1 16,1 18,1 2.00 2.50
Примечания: 1. См. примечания 2. 3, 4, 6, 7 к табл. 4.64. 2. Длины шпонок св. 600 мм должны выбираться из ряда 7?20 по ГОСТ 6636—69. 3. Допу- скается при условии сохранения взаимозаменяемости соединений применение пазов с глубинами tt и отличными от указанных в данной таблице. 4. Пример условного обозначения шпонки исполнения 1 (с головкой) с размерами b — 18 мм, h ес 11 мм, 1 = 100 мм: Шпонка 18X11X 100 ГОСТ 24068—80; то же исполнения 2: Шпонка 2 — 18X11X100 ГОСТ 24068—80. * Должен соблюдаться в ответственных шпоночных соединениях. * * Размер относится к большей глубине паза
4.69.2. Предельные отклонения несопрягаемых размеров соединений
с клиновыми шпонками (по ГОСТ 24068—80)
Элемент соединения Предельные отклонения размера
Высота h Длина 1 Глубина (илн проставляемый иа чертеже размер) на валу (или d—/,) ••• и на втулке t, (или d+M ПРИ мм
от 2 до 6 св. 6 до 18 св. 18 до 50
Шпонка ЛИ, Л9 * Л14
Паз — Н15 •• + 0,1 0 + 0,2 0 + 0,3 0
Примечания: 1. Предельные отклонения ширины шпонки Ь при любом соединении — по h9, ширины паза — см., например, табл. 4.65. 2. Пре- , АТ10 , дельные отклонения угла уклона ± - (см. 4.1). * Пря высоте шпонки h от 2 до 6 мм. * * Для шпоики исполнения 1 (см.'рис. к табл. 4.69.1). * ** Для указанного размера те же предельные отклонения назначаются со знаком минус.
4.70.1. Основные размеры соединений с тангенциальными нормальными шпонками
и предельные отклонения размеров, мм (по ГОСТ 24069—80)
2s 1-100
Продолжение табл. 4.70.1
Дна- метр вала d Шпонка Шпоночный паз
Толщина t (hll) Расчетиаи ши- рина b Фаска sX45° Глубина Расчетная ширина Радиус г
во втулке на валу
min max Но- мин. Пред, откл. Но- мин. Пред. ОТКЛ. Втул- ка bi Вал ь. mln max
60 7 19,3 0,6 0,8 7 0 —0,2 7,3 + 0,2 0 19.3 19,6 0,4 0,6
63 19,8 19.8 20,2
66 20,1 20,1 20,5
70 21.0 21.0 21,4
71 8 22,5 8 8.3 22,5 22,8
75 23,2 23,2 23,5
80 24,0 24,0 24,4
85 24,8 24,8 25,2
90 25,6 25,6 26.0
95 9 27.8 9 9.3 27,8 28,2
100 28,6 28,6 29,0
ПО 30.1 30,1 30,6
120 10 33,2 1.0 1.2 10 10,3 33,2 33,6 0,7 1.0
125 33,9 33,9 34,4
130 34,6 34,6 35.1
140 11 37,7 11 11.4 37,7 38.3
150 39,1 39.1 39.7
160 12 42,1 12 0 —0.3 12.4 + 0,3 0 42,1 42,8
170 43,5 43,5 44,2
180 44,9 44,9 45.6
190 14 49,6 14 14.4 49,6 50.3
200 51,0 51.0 51,7
220 16 57,1 1.6 2.0 16 16.4 57,1 57,8 1,2 1.6
240 59,9 59,9 60,6
; 250 18 64,6 18 18,4 64,6 65,3
1 260 66,0 66,0 66,7
Продолжение табл. 4.70.1
Диа- метр вала d Шпонка Шпоночный паз
Толщина Z(ftll) Расчетная ши- рина Ь Фаска SX45° Глубина Расчетная ширина Радиус г
во втулке Л иа валу
mln max Но- мин. Пред, откл. Но- мин. Пред, откл. Втул- ка bi Вал ь. min max
280 20 72.1 2,5 3.0 20 0 —0.3 20,4 + 0.3 0 72.1 72,8 2.0 2,5
300
74.8 74,8 75,5
320 22 81,0 22 22,4 81,0 81,6
340 83,6
83,6 84,3
360 26 93,2 2,6 3.0 26 26,4 93,2 93,8
380 95.9 95,9 96.6
400 98,6 98,6 99,3
420 30 108,2 3.0 4,0 30 30,4 108,2 108,8 2.5 3.0
440 110,9 110,9 111,6
450 112,3 112,3 112,9
460 113,6 113,6 114,3
480 34 123,1 34 34,4 123,1 123,8
600 125,9
125,9 126,6
530 38 136,7 38 38,4 136,7 137,4
560 140,8
140,8 141,5
600 42 153,1 42 42.4 153,1 153,8
630 157,1
157,1 157,8
670 46 169.4 4,0 6,0 46 0 —0.4 46,5 +0.4 0 169,4 170,2 3.0 4,0
710 60 181,6 50 50,5 181,6 182,3
760 187,1
187,1 187,8
800 64 200,7 54 54,5 200,7 201,4
Продолжение табл. 4.7Q.1'
Диа- метр вала d Шпонка Шпоночйый паз
Толщина ( (/41) Расчетная ширина Ь Фаска 3X45“ ГлуС во втулке >ннв на валу tt Расчетная ширина Радиус Г
mln гпвх Но- мни. Пред, откл. Но- мин. Пред. ОТКЛ. Втул- ка bt Вал ь, mln max
850 58 214,3 '4.0 8.0 58 •0 —0.4 58,5 4-0,4 0 214.3 215.2 3,0 4,0
900 63 227,9 62 62,5 227.9 228.7
950 68 241,8 66 66,5 241,5 242,4
1000 248,3 248.3 249,2
Примечания: 1. Длину шпоикн /• следует выбирать на 10—15% больше длины втулки. 2. См. примечание 4 к табл. 4.64. 3. Положение шпонок относительно друг друга после сборки должно быть зафиксировано с помощью штифта или другим способом. 4. По соглашению между потребителем н изготови- телем допускаетси располагать шпоночные пазы на валу и во втулке под углом 180° относительно друг друга., 5. Предельные отклонения угла уклона ± — (см. 4.1). 6. Пример условного обозначения шпонки с размерами t = 8 мм, Ь = = 24 мм, 1 = 100 мм: Шпонка 8'Х.24Х100 ГОСТ 24069—80. 7. Для диаметров валов, отличных от диаметров валов, данных в ГОСТ 24069—80, принимают те размеры шпоиок и пазов, которые соответствуют следующему диаметру вала. Ширина Ь (функция ширины bt и 5,) шпоночных пазов во втулке н на валу рассчитывается по формуле Ь = Vt (d — 7); ширина b, (функция глубины /,) — по формуле bt = b = V t (d — 1). Это расчетное значение есть номинальное и ма- ксимальное значение глубины шпоночной канавки во втулке. Ширина 6, (функция глубины (,) рассчитывается по формуле Ь2 = «= Vt2 (d — tt). Расчетное значение есть номинальное и минимальное значение ширины шпоночной каиавкн вала. Фаска шпонки а и радиус закругления шпоночного паза г определяются по таблице (см. приложение к ГОСТ 24069—80). Для диаметров вала св. 630 мм толщина шпонки t и глубина во втулке 7, я на валу 1г определяются по следующим формулам: t = 0,068d (расчетное зна- чение округляется до 1 мм); = 7; I, = ( 4- 0,4 мм (для t < 45 мм); t, = t + 4- 0,5 мм (для t > 45 мм).
4.70.2. Осиоаные размеры соединений с тангенциальными усиленными шпонками
н пре ельиые отклонения размеров, мм (по ГОСТ 24070—80)
Див- метр вала d Шпоика Шпоночный паз
Толщина t (поле до- пуска /ill) Расчетная ширина b фаска SX45® Глубина Расчетная ширина Радиус г
во втул- ке h на валу t, Втулка 6, | ч я СП mln max
mln max Нонин. Пред, откл. Номии. Пред. ОТКЛ.
100 10 30 1.0 1.2 10 4-0,2 0 10,4 4-0,2 0 30 30,5 0.7 1.0
по 33 11 11.4 33 33,5
1 &00 1 480 450 КЗ о о о 380 360 340 320 300 280 260 093 240 220 013 200 © © □0 © © от © ОТ © © от © ND © Диа- метр вала d
от о л. 00 л. от л. ND о ОТ ОТ ОТ от ОТ от от ND ОТ е ND ОТ КЗ ОТ ND ОТ ND ОТ ND ND ND ND С © оо *4 от от от от ND Тол щина t (поле пука hll) ДО-
СП о л. ОТ от ND ОТ ND © л> © 00 о ND © ОТ © © 00 от ОТ ОТ КЗ ОТ ОТ ОТ ОТ ОТ © от от ОТ ОТ ОТ со от от ОТ ND от © ОТ ОТ Расчетная ширина b Б
о 1 >3 э ND ОТ от О min сл X е Ь5 юн к а
от © о ОТ © 1 о э ND 3 со м СЛ 0 Ж
от © ОТ от КЗ >0> О ОТ от от от от ОТ ОТ ND от © ND 00 ND ОТ ND ОТ ND ОТ ND ND ND ND О © 00 «ч от от ОТ от ND Номин. И
© + © W Пред, откл. втул- е &
9'09 1 48.5 45.4 42,4 40,4 38.4 36,4 34,4 32.4 30.4 28.4 26,4 25.4 24.4 22.4 21,4 20.4 © ОТ ро ОТ от ОТ ОТ от от ОТ от от ND ОТ Номии. на В2 убииа Б
© © от Пред, откл. 5 ч 3 о в о £ Я
СП О 144 ОТ от ND ОТ ND О ОТ © ОТ © ND © С-4 © © 00 от -ч от от ND ОТ от ОТ от ОТ о ОТ ч СП от ОТ ОТ 00 от от КЗ . от © ОТ от Втулка bt Рас сеп yi
150,7 | Х*»»1 135,5 126,5 ’ 120,5 1 114,5 © оо от 102,5 96,5 | 90.5 | 84,5 | 78,5 | 75,5 | 72,5 | 66,5 | 63,5 | 60.5 | 57.5 54.5 9'19 | 48,5 | 45,5 42,5 39.5 36,5 Вал Ь, летная |рина
1 3,0 от ND © ND © ч min 45 № — Тч
л> © от © ND ОТ ОТ о max J □Ли!
I
в
Продолжение табл. 4.70.2
Диа- метр вала d Шпонка Шпоночный паз
Толщина 1 (поле до- пуска Л11) Расчетная ширина b Фаска sX45° Глубина Расчетная ширина Радяус г
во втул- ке it иа валу t, Втулка bt ч со СО mln max
min max Номии. Пред, откл. Номии. Пред. ч н о
530 53 159 4.0 5,0 53 + 0,4 0 53,5 + 0.4 0 159 159,7 3,0 4.0
560 56 168 56 56.5 168 168.7
600 60 180 5,0 6.0 60 60.5 180 180,7 4.0 5.0
630 63 189 63 63,5 189 189.7
670 67 201 67 67,5 201 201,7
710 71 213 71 71,5 213 213,7
750 75 225 6,0 7.0 75 75.5 225 225,7 5,0 6,0
800 80 240 80 80.5 240 240,7
850 85 255 85 85,5 255 255,7
900 90 270 7.0 8.0 90 90.5 270 270.7 6.0 7.0
950 95 285 95 95.5 285 285,7
1000 100 300 100 100.5 300 300,7
Примечания: 1. См. рис. к табл. 4.70.1. 2. См. примечания 1—5
к табл. 4.70.1. 3. Пример условного обозначения шпонки с размерами t = 10 мм,
Ь = 30 мм, I = 200 мм: Шпонка 10x30X100 ГОСТ 24070 —80.
СХЕМЫ КОНТРОЛЯ
Контроль шпоночных соединений в серийном и массовом производстве осу-
ществляют специальными предельными калибрами (рис. 4.22): ширина пазов
вала и втулки Ь проверяется пластинами, имеющими проходную и непроходную
сторону (рис. 4 22, а); размер (d + У отверстия) — пробками со ступенчатой
шпонкой (рис. 4.22, 6); глубина паза вала (размер /1) — кольцевыми калибрами,
имеющими стержень с проходной и непроходной ступенью (рис. 4.22, в). Допуски
этих типов калибров принимаются равными допускам гладких калибров, имея
в виду зависимые допуски расположения.
Симметричность пазов относительно осевой плоскости проверяют комплекс-
ными калибрами: у отверстия — пробкой со шпонкой (рис. 4.22, г), а у вала —
накладной призмой с контрольным стержнем (рис. 4.22, д).
Проектирование комплексных калибров для шпоночных соединений необ-
ходимо производить с учетом максимальных размеров сопрягаемых деталей.
Рис. 4.22
После сборки контроль шпоночного соединения производят путем устано-
вления бнення охватывающей детали, покачиванием охватывающей детали на
валу и перемещением охватывающей детали вдоль вала (в случае подвижного
соединения).
4.13. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ПРЯМОБОЧНЫЕ
' ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Шлицевые соединения имеют то же назначение, что и шпоночные, но обычно
используются при передаче больших крутящих моментов н более высоких тре-
бованиях к соосности соединяемых деталей. Среди шлицевых (зубчатых) соеди-
нений, к которым относятся соединения с прямобочным, эвольвентным и тре-
угольным 1 профилем зубьев прямобочные соединения наиболее распространены.
Они применяются для подвижных и неподвижных соединений. В зависимости
от передаваемого крутящего момента устанавливается трн типа соединений:
легкой, средней и тяжелой сернн.
В СССР действует ГОСТ 1139—80 на размеры и допуски прямобочных шли-
цевых соединений. Срок его действия установлен с 1/1 1982 г. Стандарт пол-
ностью соответствует СТ СЭВ 187—75 и СТ СЭВ 188—75.
Номинальные размеры и число зубьев шлицевых соединений общего назна-
чения с прямобочным профилем шлнцев, расположенных параллельно оси со-
единения, приведены в табл. 4.71.
• В справочнике не рассматриваются, см. [7].
4.71. Размеры прямобочных шлицеаых соединений, мм
(по ГОСТ 1139—80)
zxdxD (z — число зубьев) Ь d, | а с не более
не менее Номи- нальный размер Предель- ное от- клонение
1 2 3 1 4 б 6 7
Легкая серия
J>X23X26 6 22,1 3.54 0.3 - 1-0,2 0.2
6X26X30 6 24,6 3,85 0.3 - 1-0,2 0,2
6X28X32 7 26.7 4.03 0,3 1-0,2 0.2
8X32X36 6 30.4 2.71 0,4 -0.2 0.3
8X36X40 4 34.5 _3,46 _0,4 0,2
8x42x46 40?*~ "b.UJ" 11 Д ' - Z 0?3
8X46X50 9 44,6 5.75 о’4 (-0,2 0.3
8X52X58 10 49.7 4.89 0.5 -0.3 0,5
вХбох^Г" 10 53.6 6,38 0.5 -0,3 0,5
8X62X08 1*2 59,8 7,31 0,5 -0,3 0.5
10X72X78 14k ТГСтП 5.45 0,5 Ю.З 0.5
Юх 82X88 12 79,3 8.62 0,5 ьо.з 0.5
10X92X98 14 89.4 10.08 0.5 н (-о.з 0.5
ЮХ 102Х 108 16 99,9 11,49 0,5 н 1-0.3 0,5
10Х112Х 120 18 108,8 10,72 0.5 н Н0.3 0,5
Средн я я сери я
6X11XJ4 _ 3.0 9.9 — 0,3 - 1-0,2 0.2
6х 13X16 3,5 12,0 — 0,3 4 -0,2 0.2
6X16X20 4,0 14.5 — 0.3 (-0,2 0.2
6Х 18x22 5,0 16.7 — 0.3 - -0,2 0.2
6X21 х 25 5.0 19.5 1,95 0.3 -0.2 0.2
6x23x28 6,0 21.3 1,34 0,3 0,2 0,2
С.Х26.Х.ЗЙ. 6X28-X 34 6.0 7.0 23.4 2о?9 1,65 1.70 0,4 0.4 -0,2 -0,2 0,3 0.3
_ах 32 х за 6.0 29.4 — 0.4 FO.2 0,3
;яхзЬ'х‘£?т 7Л 33.5 1,02 0,4 - 1-0,2 0.3
8x42X48 ч 8.0 39.5 2,57 0,4 - 0.2 0,3
8 X 46 х 54, 9,0 42.7 — 0,5 -0,3 0,5
8X62X60 10,0 48,7 2,44 0.5 - -0.3 0,5
Продолжение табл. 4.71
zxdxD (г — число зубьев) ь 1 “ С г. не более
не левее Номи- нальный размер Предель- ное от- клонение
1 2 3 4 5 6 7
.8X66X65 10,0 52,2 2.50 0,5 + 0,3 0.5
8x62x72 12,0 57.8 2,40 0,5 + 0,3 0,5
10X72X82 12,0 67,4 —— 0,5 + 0,3 0,5
10X82X92 12,0 77.1 3.00 0.5 + 0,3 0,5
10X92X102 14,0 4,50 0,5 + 0,3 0,5
10X102X112 16,0 97,7 6,30 0.5 + о,3 0,5
10X112X125 18,0 106,3 Тяжел 4.40 а я серн 0,6 я + 0.3 0,5
10X16X20 2,5 14.1 0.3. + 0,2 0,2
10X18X23 3,0 15,6 0.3 --0,2 0,2
10X21 Х26 3,0 18.5 0.3 --0,2 0,2
10X23X29 4.0 20,3 0.3 --0,2 0,2
10X26X32 4,0 23,0 0,4 --0.2 0,3
10X28X35 4.0 24,4 0,4 --0,2 0,3
10Х32Х-40 5.0 28,0 0,4 --0,2 0,3
10X36X45 5,0 ЗЦЗ 0.4 --0,2 0,3
10X42X52 6,0 36,9 0.4 --0,2 0,3
10X46x56 7,0 40,9 0,5< --0,3 0,5
16X52X60 5.8 47,0 0.5 --0,3 0.5
16X56X65 5,0 50,6 0,5 --0,3 0.5
16X62X72 6,0 56.1 0.5 -0.3 0.5
16X72X82 7.0 65.9 0,5 --0.3 0.5
20X82X92 6.0 75.6 0.5 -0,3 0,5
20Х92Х 102 7.0 85.5 0,5 --0.3 0.5
20X102X115 8.0 94.0 0,5 -0,3 0,5
20X112X125 9.0 104.0 0,5 +0.3 0,5
П р и м е ч а н н я: 1. Боковые стороны зубьев вала должны быть парал-
лельны осн симметрии зуба до пересечения с окружностью диаметра а. . Фаска
у пазов отверстия втулки может быть заменена закруглением, радиус которого
должен быть равен f. 3. Размер а в соединениях легкой н средней серий дан для
валов исполнения А прн изготовлении методом обкатывания. 4. Валы испол-
нения А тяжелой серин, как правило. методом обкатывания не изготовляются.
5. Прн центрировании по внутреннему диаметру валы изготовляются в испол-
пенни А н С, при центрированнн по наружному диаметру и боковым сторонам —
в исполнении В. 6. Размеры, приведенные в таблице, не распространяются иа специальные шлицевые соединения.
СПОСОБЫ ЦЕНТРИРОВАНИЯ
В шлицевых прямобочных соединениях применяются три способа относи-
тельного центрирования вала и втулки: по наружному диаметру (О); по внутрен-
нему диаметру (d) и по боковым поверхностям зубьев (Ь). Схемы этих способов
показаны на ) ис. 4.23, а, б, в.
Центрирование по D рекомендуется в случаях повышенных требований
к точности соосности элементов соединения, когда твердость втулки не слишком
высока и допускает обработку чистовой протяжкой, а вал обрабатывается фре-
зерованием и окончательным шлифованием по наружному диаметру D. При-
меняется в неподвижных соединениях, в подвижных, передающих малый крутя-
щий момент, и т. д., т. е. в соединениях с малым износом поверхностей.
Центрирование по d применяется в случаях повышенных требований к сов-
падению геометрических осей (аналогично с центрированием по D), если твер-
дость втулки не позволяет обрабатывать деталь протяжкой или когда может
возникнуть коробление валов после термообработки. Способ значительно до-
роже, но обеспечивает наибольшую точность.
Центрирование по b используется, когда не требуется особой точности со-
осности, при передаче значительных моментов, в случаях, когда недопустимы
большие зазоры между боковыми поверхностями вала и втулки (знакоперемен-
ный момент). Этот способ центрирования является наиболее простым и эконо-
Рис. 4.23
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
Поля допусков, а также посадки валов и втулок, рекомендуемые
ГОСТ 1139—80 для различных способов центрирования, приведены
в табл. 4.72—4.74. Поля допусков нецентрирующнх размеров приведены
в табл. 4.75.
Допуски и посадки, указанные в табл. 4.72—4.75, не распространяются иа
шлицевые прямобочные соединения неответственных деталей (например, детали.
4.72: Рекомендуемые поля допусков и посадки для раз еров D н Ь
при центрировании по D (по ГОСТ 1139—80)
Поля допусков Посадки
втулки вала
Для размера D
Н7 Н6 F8 D9 f7; g6; 57; /s6; nG e8 Для d9: e8: f7; /8: /18; /19: /s7 d9; e8; /7; /18; /19; /s7 1 H7 П H7 . H7 . ' «6 ' w : H7 's6 H7 ’ П6
p а в ty e p a b H8 «8
{ F8 \ F8 . 1 d9 Г e8 ’ F8 p F8 fa. F8 . F8 . : /18 ' /19 : F8 Is7
7 D9\ 09 09 . 09 . 09 . *9 d9 e8 ’ f7 ’ /18 ’ /19 ' /s7
Примечания: 1. Кроме указанных посадок допускаются и другие
(см. СТ СЭВ 185—75). 2. Сочетание посадок по размерам D и Ь стандартом не
регламентировано (ус анавливается конструктором). 3. Посадки, заключенные
в рамку, ивляются Предпочтительными; посадки, указанные в скобках, по воз-
можности не применять. 4. Допуски н основные отклонения размеров по
СТ СЭВ 145—75 (см. п. 1.3). Б. Отклонения нецентрирующих диаметров см.
табл. 4.75. 6. Поле допуска /19 применяется при чистовом фрезеровании неза-
каленных шлнцеаых валов. 7. При повышенных требованиях к точности допу-
ск ется применение соседнего, более точного, квалнтета.
4.73. Рекомендуемые поля допусков и посадки для размеров d и Ь
прн центрировании по d (по ГОСТ 1139—80)
Поля допусков Посадки
втулки вала
Н7 не FS не D9 F10 Для /7; «6; hr, /s6; js7; пб е8 Для /7; /8; 37; js7; к7 37; h8; if е8; /8; е9; 39; 37 ев; /8; 37; е9; 39; /s7; 37 размера d Н7 НТ Н7_' Н7 . Я7. /7 : £б : 37 ' js6 1 ls7 : Я8 ев размера b F8 . F8 . F8 F8 . JF3_ /7 ' /8 1 37 ' js7 1 37 /78 _ W8. 778 37 : 7.8 : js7 Н7 пб
D9 D9 D5 . D9 D9 "ёв"1 )8 ' е9 ’ ~39~* 37 F1Q, FIO. F10, FIO FIO. F10 ев ' /8 ' 37 ' е9 ' 39 ’ js7 F1Q ’ 37
Примечания: 1. См. примечания к табл. 4.72 (кроме п. 2). 2. Соче- тание посадок по размерам d и b стандартом не регламентировано (устанавливается конструктором). 3. Поле F10 рекомендуется только для закаленных нешлифо- ванных втулогс.
4.74. Рекомендуемые поля допусков и посадки для размера Ь
при центрировании по Ь (по ГОСТ 1139—80)
Поля допусков Посадки
втулки вала
FI D9 Fit Л; е«; /в; е9; 39; /s7 Л; ев; /8; е9; 39; /$7; 37 Л: ев: /в; е9; 39; 37 / F8 И9. FI0 Л . F8. Zl- ZL- J2L- 1' ев ’ /8 ' e9 ' 39 ’ js7 D9 D9 D9 D9_ D9 D9 e8 ’ /8 : e9 ’ 39 ’ /s7 ’ "ST FIO. FIO F10 F10 FIO : e8 ’ /8 : e9 ' 39 ' 37 и fr 4. U v
Примечания: 1. См. примечания к табл. 4.72 (кроме п. 2, 6). 2. Поле е9 рекомендуется для иезакалеииых валов.
4.^5. Поля допусков нецеитрирующих диаметров (по ГОСТ 1139—80)
Нецентри- рующий диаметр Вид центрирования Поле допуска
вала втулки
d D По D или b » d » b См. dt в табл. 4.71 all
не передающие крутящий момент, зубчатые шайбы и т. д.), а также на специаль-
ные шлицевые соединения и изделия, спроектированные до 1980 г. При выборе
посадок следует иметь в виду, что посадки скольжения, как правило, не обеспе-
чивают подвижного соединения из-за возможных отклонений формы и располо-
жения поверхностей зубьев в соединении.
КОНТРОЛЬ СОЕДИНЕНИЙ
Контроль шлицевых соединений осуществляется с помощью комплексных
проходных калибров (пробок и колец), а также поэлементно путем использо-
вания непроходных калибров или универсальных измерительных приборов.
Поэлементный контроль охватывает диаметры валов, отверстий, толщину зубьев
вала и ширину впадин отверстия. Пробковыми и Кольцевыми комплексными
калибрами контролируется взаимное расположение поверхностей соединения.
При использовании комплексных калибров отверстие считается' годным,
если комплексный калибр-пробка проходит, а диаметры и ширина паза не выходят
за установленный верхний предел; вал считается годным, если комплексный
калибр-кольцо проходит, а диаметры и толщина зуба не выходят за установлен-
ный нижний предел. При длине шлицевого вала или втулки, превышающей
длину комплексного калибра, предельные отклонения от параллельности сторон
зубьев вала и пазов втулки относительно оси центрирующей поверхности не
должны превышать на длине 100 мм: 0,03 мм в соединениях повышенной точ-
ности, определяемой допуском на размер b в пределах от /Гб до /Г8; 0,05 мм
в соединениях нормальной точности при допусках иа размер Ь от /T9 до /Т10.
ГОСТ 1139—80 ие регламентирует суммарные отклонения. Проектирование
комплексных калибров для контроля прямобочных шлицевых соединений осу-
ществляют с учетом предельных размеров сопряженных деталей.
Предельные отклонения при отсутствии соответствующих стандартно-нор-
мативных материалов для поэлементного контроля в условиях серийного про-
изводства устанавливаются предприятием как доля от Общего поля допуска.
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Примеры обозначения шлицевого соединения вала и втулки:
для шлицевого соединения с параметрами 2=8, d = 36 мм, D = 40 мм,
, . Н7 ~ /712 . D9
Ь — 7 мм, с центрированием по d. с посадками по d —&; D и по о
d-8 X 3640^|| Х7-Й;
- ео all /о
для отверстия этого же соединения
d— 8X36/77 X 40/712 X 7D9
и вала
d — 8 X 36е8 X 40al 1 X 7/8.
Допускается не указывать в обозначении допуски иецентрирующих диа-
метров. Например, при центрировании по наружному диаметру с посадкой по
„ /78 .НО
диаметру центрирования и и п0 размеру о
ио PI 0
D-8X36 хЛО-^у- Х7^.
То же при центрировании по боковым сторонам j
/712 D9
«-8 X 36 X 40^X7-^-.
4.14. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ЭВОЛЬВЕНТНЫЕ
ХАРАКТЕРИСТИКА СОЕДИНЕНИЯ
Эвольвентные шлицевые соединения имеют то же назначение, что и пря-
мобочные. Распространенность эвольвентных шлицевых соединений обусловлена
рядом преимуществ этих соединений перед прямобочными и другими шлицевыми
соединениями: 1) технологичностью (для обработки всех типоразмеров валов
с определенным модулем требуется только одна червячная фреза; во многих
случаях можно обойтись одним фрезерованием без последующего шлифования;
возможно применение всех точных методов обработки зубьев — фрезерования
обкаткой, шевингования, шлифования и т. д.); 2) прочностью (способность к пе-
редаче больших крутящих моментов, которая вызвана увеличением прочности
элементов из-за постепенного утолщения зубьев к основанию, а также из-за
отсутствия в профиле острых углов — концентраторов напряжений); 3) точностью
(детали эвольвентного соединения лучше центрируются и самоустанавливаются
под нагрузкой).
Эвольвентные соединения являются наиболее предпочтительными.
В СССР с 1/1 1982 г. действует ГОСТ 6033—80 на размеры, допуски и изме-
ряемые величины шлицевых эвольвентных соединений с углом профиля 30°,
который полностью соответствует СТ СЭВ 269—76 «Основные нормы взаимо-
заменяемости. Соединения шлицевые эвольвентные с углом профиля 30°. Номи-
нальные диаметры, модули и число зубьев», СТ СЭВ 259—76 «Основные нормы
взаимозаменяемости. Соединения шлицевые эвольвентные с углом профиля 30°.
Допуски и посадки» и СТ СЭВ 268—76 «Основные нормы взаимозаменяемости.
Соединения шлицевые эвольвентные с углом профиля 30°. Исходный контур
и форма зубьев», а также СТ СЭВ 517—77.
ФОРМА ЗУБЬЕВ И СПОСОБЫ ЦЕНТРИРОВАНИЯ
Наиболее распространенными способами центрирования деталей эвольвент-
ного соединения являются центрирования по боковым сторонам (по S часто
встречающееся и экономичное) и по наружному диаметру зубьев D (при необ-
ходимости точной соосности деталей на валу). Допускается также центрирова-
ние по внутреннему диаметру d. В машиностроении широко используется центри-
рование относительно вспомогательной цилиндрической поверхности.
При указанных способах центрирования возможно как подвижное, так и
неподвижное соединение.
На рис. 4.24, а—г показаны исходный контур (а) и форма зубьев вала и
втулки (б) при центрировании по наружному диаметру, форма зубьев вала и
втулки при центрировании по боковым поверхностям зубьев с плоской и закруг-
ленной (показана штриховой линией) формой впадины (е), а также форма зубьев
вада и втулки при центрировании по внутреннему диаметру (г).
Обозначения основных геометрических параметров эвольвентного соедине-
ния и зависимости между ними приведены в табл. 4.76.
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
В табл. 4.77 приведены размерные ряды шлицевых соединений с эвольвент-
ным профилем зубьев, расположенных параллельно оси соединения
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
В табл. 4.78 приведена схема расположения полей допусков и предельных
отклонений размеров ширины впадин (е) и толщины зуба (s) по ГОСТ 6033—80
в случае центрирования по боковым поверхностям зубьев.
Допуски и посадки типовых соединений
По стандарту поля допусков размеров шлицевых эвольвентных соединений
обозначаются цифрой (квалитетом), а затем буквой (основное отклонение), для
того чтобы отличить эти соединения от гладких, в которых цифра стоит после
буквы.
В технических и экономически обоснованных случаях, когда поля допусков,
указанные в табл. 4.78 не могут обеспечить требований, предъявляемых к изде-
лиям, допускается применение полей допусков и посадок в дополнительных,
более точных (5-м, 6-м) квалитетах с дополнительными основными отклоне-
ниями и т. д. (см. приложение 1 к ГОСТ 6033—80).
В табл. 4.79 приведены рекомендуемые предельные значения радиального
биения fT нецентрируютцнх элементов относительно центрирующих. Поля до-
пусков для центрирующих диаметров Df и da при центрировании по наружному
диаметру da, Da приведены в табл. 4.80.1.
В табл. 4.80.2 приведены поля допусков для центрирующих диаметров Da
и df при центрировании по внутренним диаметрам (df, Da).
В табл. 4.81 указаны поля допусков нецентрирующих диаметров для разных
способов центрирования.
При центрировании по наружному диаметру допуски и основные отклоне-
ния центрирующих диаметров окружности впадин зубьев втулки Df и окруж-
ности вершин зубьев вала da, а также при центрировании по внутреннему диа-
метру допуски и основные отклонения центрирующих диаметров окружности
вершин зубьев втулки Da и окружности впадин вала df и, кроме того, допуски
и основные отклонения нецентрирующих диаметров назначаются по
СТ СЭВ 145—75 (см. п. 1.3, часть I справочника).
4.76. Обозначения и зависимости геометрических параметров соединений
шлицевых эвольвентных с углом профиля 30° (по ГОСТ 6033—80)
Параметр Обозначения Зависимость
1 2 3
Исходные: модуль делительный окружной шаг число зубьев угол профиля зуба диаметр делительной окруж- ности диаметр основной окруж- ности Номинальная делительная Окруж- ная толщина зуба вала (впадины втулки) Номинальный (исходный) диа- метр соединения (равен номиналь- ному диаметру отверстия шарико- подшипника) Смещение исходного контура Исходные высоты: зуба втулки головки зуба втулки ножки зуба втулки- прн плоской форме дна впаднны прн закругленной фор- ме дна впадины т Р г а d s (е) D хт Н "п р = пт а = 30° d = тг df, = mz cos а a •= е = -у- т + 2хт tg а D «= тг + 2хт + 1,1m хт = -1 [D — т (г + 1,1)1 н = На + Hf на = 0.46m Hf = 0.77т mln = О'56"» Hf max “ °-6бт
9 В. Д. Мягков н др.
Продолжение табл 4.76
Параметр Обозначения Зависимость
1 2 3
зуба вала h лт1п = mln
головки зуба вала ha
при центрировании по боковым поверхностям зубьев ha «= 0,45m
прн центрировании по наружному диаметру ha •= 0,55m
ножки зуба вала hl hf mln = °-55'”
прн плоской форме дна впадины hf max “ 0-65'n
прн закругленной форме дна впадины hf max = 0.83m
Радиус кривизны переходной кривой зуба Номинальные диаметры! Pf Pf min = 0.15m
окружности впаднн итулки (является номинальным прн Hf = 0,55m) Dt
при плоской форме дна впаднны Df = D
прн закругленной форме дна впаднны Df mln = D + М4т
окружности вершин зубьев втулки Da Da = D — 2m
окружности впаднн вала (яв- ляется номинальным при /1£ = 0,55m) df
прн плоской форме дна впаднны df max = D — 2.2m
прн закругленной фор- ме дна впадины df max “ D —- ‘ijitm
окружности вершин зубьев вала da da = D — 0,2m
при центрировании по боковым поверхностям зубьев
при центрировании по наружному диаметру da = D
окружности граничных то- чек зуба втулки Dl D( mln = da +
окружности граничных то- чек зуба вала dl dl max = Da — Fr
Фаска или радиус притуплении продольной кромки зуба втулки К К «= 0,15m
Радиальный зазор c cmin = 0,1m
Примечания- 1. Предельные значения радиального биения зубчатого
венца F , входящие в формулы для диаметров окружности граничных точек зубьев
втулки н вала, назначаются по 11-му квалнтету (см. табл. 4.79). 2. Радиусы за-
круглений дна впадины вала Rt и втулки R,. приведенные на рис. 4.24, в, указаны
для исходного контура профильной рейкн. 3. В соединениях допускается комби-
нация зубьев вала н втулки с различными профилями зубьев (с различной фор-
мой дна впаднны). 4. На вершинах зубьев валов. полученных накаткой, допу-
стимы углубления. 5. При обработке универсальным инструментом диаметр
окружности впадин втулки увеличивается по сравнению с номинальным значением
на 0,2m, т. е. Hf « 0,65m,а диаметр окружности впаднн вала уменьшается прн
обработке червячной фрезой на 0,1m 0,2m (hf = 0,65m). (hf = 0.6m) i при обработке долбяком на
4.77 Номинальные диаметры, модули и числа зубьев соединений шлицевых
эвольвентных (по ГОСТ 6033 — 80)
Номи- нальный диаметр D. мм Модуль т, мм
1-й ряд 0.5 0.8 1.25 2 3 Б
2-й РЯД 0,6 1 1.5 2.5 3.5 4 6
1-й РЯД 2-й РЯД Число зубьев z
4 6
5 8
6 10 8 6
7 12 10 7
8 14 12 8 6
9 16 13 10 7
10 18 15 И 8 6
12 22 18 13 10 8 6
14 26 22 16 12 10 8 1
15 28 23 17 13 10 8 6 1 1
16 30 25 18 14 11 9 6 1 1
17 32 27 20 15 12 10 7 1
18 34 28 21 16 13 10 7
20 38 32 23 18 14 1 12 8 6
22 42 , 35 26 |20 16 1 13 9 7 6
25 48 40 30 1 24 18 1 15 8 7
28 54 45 34 26 21 1 >7 12 10 8
30 48 36 28 22 18 13 10 8
32 52 38 30 24 20 14 и 9 6
35 57 42 34 26 22 16 12 10 7
38 62 46 36 29 24 18 14 11 8
40 64 48 38 30 25 18 14 12 8 6
42 68 51 40 32 26 20 15 12 9 7
45 74 55 44 34 28 21 16 13 12 10 7
48 78 58 46 37 30 22 18 14 12 10 8 6
9*
Продолжение табл. 4.77
Номи- нальный диаметр D, мм Модуль т, мм
1-й РЯД 0.8 1,25 2 3 5 8
2-й РЯД 1 1.5 2,5 3,5 4 6 10
1-й ряд 2-й ряд Число зубьев г
50 60 48 1 1 38| | 32 18 1 15 1 12 | 11 8 7 1
24
52 64 50 40 33 24 19 | 16 12 | И 9 1 7 1
55 66 54 42 35 26 20 | 14 12 9 8 1
58 70 56 45 37 28 22 18 1 14 13 10 8 1
60 74 58 46 38 28 22 18 16 13 10 1 8 1
62 48 40 30 23 19 16 14 11 1 9
65 50 42 | 31 24 20 18 ( 15 9
68 53 44 | 32 26 21 18 | 15 12 10
70 54 45 | 34 26 22 18 | 16 <2 10 7
72 56 46 | 34 27 22 20 | 16 13 10
75 58 48 1 36 28 24 20 | 17 13 11 8
78 60 50 38 30 24 21 18 14 И
во 62 52 38 30 25 22 18 14 12 8 6
82 53 40 31 26 22 19 15 12
85 55 | 41 32 27 24 20 15 13 9 7
88 57 42 34 28 24 20 16 13
90 58 44 34 28 24 21 16 13 10 7
92 60 44 35 29 25 22 17 14
95 62 46 36 30 26 22 18 14 10 8
98 64 48 38 31 26 23 18 15
,-ЮО, 64 48 38 32 28 24 18 15 И 8
105 68 51 40 34 29 25 20 16 12 9
110 72 54 42 35 30 26 20 17 12 9
120 58 46 38 34 28 22 18 13 10
130 64 50 42 36 31 24 20 15 11
Продолжение табл. 4.77
Номи- нальный диаметр D, мм Модуль т, мм
1-й ряд 2 3 5 8
2-й ряд 2,6 3.5 4 6 10
1-й РЯД 2-й РЯД Число зубьев г
140 68 54 38 34 22 16 12
45 26
150 74 58 48 42 36 28 24 17 13
160 52 44 38 30 25 18 14
170 55 48 41 32 27 20 15
180 58 60 44 34 28 21 16
190 62 46 36 30 22 17
200 65 48 38 32 24 18
210 69 51 40 34 25 20
220 42 35 26 20
240 46 38 28 22
250 48 40 30 24
260 60 42 31 24
280 54 45 34 26
300 58 48 36 28
320 62 52 ' 38 30
340 55 41 32
360 58 44 34
380 62 46 36
400 65 48 38
420 68 51 40
440 72 54 42
450 55 44
460 76 56 44
480 78 58 46
500 82 61 48
Примечания: 1. Прн выборе номинальных диаметров и модулей 1-й ряд следует предпочитать 2-му ряду. 2. Числа зубьев, заключенные в рамки, яв- ляются предпочтительными. 3. Модуль 3,5 по возможности не применять.
4.78. Предельные отклонения ширины впадин втулки е и толщины зубьев вала s, а также посадки соединения
при центрировании по боковым сторонам зубьев (по ГОСТ 6033 —80)
В
Ё
Расположение поля допуска
'^ширины впадины е втулки
j вала
Диаметр делительной окружности, мм
£
&
- поле допуска собственно ширины
впадины Iтолщины зуда)
- поле допуска для отклонений торны
и расположения элементов профиля
Расположение полей
допусков толщины
262 Допуски и посадки типовых соединений
Поле
допуска
Модуль, мы
Обозна-
чение
отклоне-
ния
до 12
св, 12
до 25
св. 25
до 50
св. 50
до 100
св. 100
до 200
св. 200
до 400
св, 400
Предельные отклонения, мкм
О т к-л о в е и в я- ширины. _н п а д и н ы втулки е
п III 1 1 1 co го О CD СЧ ++ 1 1 1 11 1 + 125 + 45 0 11 I 1 1 1
11 1 + 50 + 18 0 + 56 + 20 0 4 I I 0 or- 0 —«co ++ + 112 + 41 0 11 I + 200 + 75 0
old о 4Н* LDb. о ++ o oo о Ю—* ОО о coco ++ + 90 + 34 0 + 100 + 37 0 + 160 + 60 0 + 180 +68 0
+36 + 14 0 ол ° +45 + 17 0 «<0 О Г-СЧ 0 oe+ 08 + +90 +34 0 о ЧФО о —<m ++ 0 09+ 09l +
WN О СО—« +36 + 14 0 +40 + 15 0 +63 +23 0 —’CD О t-^сч 0 0£ + 08 + + 125 + 45 0 + 140 + 50 °
ООО о СЧ —' ++ +32 + 12 0 1 1 1 0 os+ 99+ coco 0 €0 СЧ 1 1 1 + 112 +41 0 + 125 +45 0
1Л сю о 1 1 I ! 1 1 0 00 0 Ш—< ++ 11 I 1 I I + 100 + 37 0 I I I
со*-*** kjkj kj «0 ***•*- kjkj uj co -Л, ujty tu 00 •*-*•*< kjk] kj co •*<*•*< kjkj kJ 00 •*-*•*< kjkj kJ 00 ***•*< kjkj к] CO-."-, bjUj U)
0,5—1,5 2—4 01—9 1П 1 m 0 3 0 7 in 0,5—1,5 2—4
jc 53 0 ПИ
Продолжение табл. 4.78
Поле допуска Модуль, мм Обозна- чение отклоне- ния Диаметр делительной окружности, мм
до 12 св. 12 ДО 25 св. 25 до 50 св. 50 до 100 св. 100 до 200 св. 200 до 400 св. 400
Предельные отклонения, мкм
ES — + 160 + 180 + 200 + 224 + 250
пн 5 — 10 Е'е — — + 60 + 68 + 75 + 84 + 90
Е1 — — 0 0 0 0 0
От к л о и е 1 и я тол Щ И И Ы 3 у б а в a j a s
ев -16 -18 —20 — 22 — 25 А.
0,5—1,5 “е -24 — 28 —32 —36 — 40 — —
ei — 41 -46 —52 — 58 —65 ““ —
ев -20 —22 —25 —28 —32
7f 2—4 *>е — -32 —36 —40 —45 —50 —
el — -52 —52 —65 -73 —82 «а.
ев — —25 —28 -32 —36 -40
5—10 “е — — — 40 -45 -50 -56 —63
ei — -65 -73 — 82 — 92 — 103
ев 0 0 0 0 0 __ А»
0,5—1,5 ае —9 — 10 — 12 — 14 -15 —
el -25 —28 -32 —36 —40 —
es — 0 0 0 0 0
2—4 — — 12 — 14 — 15 — 17 -18 —
el —32 —36 —40 —45 —50
264 Допуски и посадки типовых соединений
116
Продолжение табл. 4.78
Поле допуска Уюк/пъ, мм Обозна- чение отклоне- ния Диаметр делительной окружности, мм
до 12 св. 12 до 25 св. 25 до 50 св. 50 до 100 св. 100 до 200 св. 200 до 400 св. 400
Предельные отклонении, мкм
es + 16 + 18 +20 + 22 + 25 — ——
0,5—1,5 ке + 2 + 3 + 3 + 4 + 5 — —“
el -20 — 22 —25 —28 —31 —
es — + 20 + 22 +25 + 28 + 32 —
2— №е —• + 3 + 4 + 5 + 5 + 6 —
ei —- -25 —28 -31 —35 -39 —
es — + 25 +28 + 32 + 36 + 40
5—10 ese —- — + 5 + 5 + 6 + 6 + 6
- ei — — —31 -35 — 39 —44 — 50
es + 48 + 54 +60 + 66 + 75 __
0,5—1,5 ^e + 34 + 39 + 43 + 48 + 55 —> ——
ei •4-12 + 14 + 15 + 16 + 19 —
es +60 + 66 + 75 + 84 + 96
Ор 2—4 «e — + 43 + 48 +55 + 61 + 70 —
ei + 15 + 16 + 19 + 21 + 25 —
.es + 75 + 84 + 96 + 108 + 120
5—10 ^e — — + 55 + 61 + 70 + 78 + 86
ei — + 19 + 21 + 25 + 28 +30
es —32 —36 —40 —44 —50 — —
0#5—1,5 ne —50 —56 —63 —70 —80 — —
ei —82 —92 —103 — 115 — 130 — —
ю
09
О>
Допуски и посадки типовых соединений
1 -80 — 125 -205 11 1 11 1
—• * тГ О СО CD—< — 1 1 1 о CDO я* Ю О — 11 1 о ОО со in со — 11 1 m Tf О —ч 17 7 со осо о *<D _i 11 1 Н I СО * 04 — ОО 77 7 *О Ю CD — —’ 1 1 1 1 со со о * in О —' 11 1 о оо со Ш ОО -Н 11 1 11 I 11 1 11 1 04 04 04 — * СТ> 11 1 -Г- 04 — СО со 11 1 оео со —«со ь- 11 1 СП m СЛ 04 CD 1 1 L со оо 0004 m 11 1 — —10 —11 —12 —14 —16 — —33 —37 —42 —48 —53 — —73 —82 —92 —104 —116
С^Х ее'х es ese ei 8 й^Х
* 1 04 о 1 •я I о I
S Ijl
in т
от •* от см
см со —> 1 1 1 11 1 11 1 Т»' — 1 1
о о см
сосл со ON О о— —
— in — со
11 1 1 1 1 1 f 1 I
CD о
СО СО — оо о О'* О оь- о
— Ш — со со СО Ci со —
11 1 1 1 1 1 1 I
* со о 0(0 — оо о О'* о
—««— со оо со сг>
11 1 1 1 1 1 1 I
СМ 04 С4 О СО «м оо о
— * СП 04 <0 см ь* со со
11 1 1 1 1 1 1 1
оо ср осо со
I I 1 04 т i t 04 <р 1 1 11 1
о оо о
11 I — т 1 1 t i 1 11 1
*}
88 X 88Х 88 X 88 X
т V5
а
1 1
А 1П см
d сз
1*1
1 011
Продолжение табл. 4.78
Поле допуска Модуль, мм Обозна- чение отклоне- ния Диаметр делительной окружности, мм
до 12 св. 12 ДО 25 Св. 25 до 50 св. 50 до 100 св. 100 до 200 св. 200 до 400 Св. 400
Предельные отклонения, мкм
es + 64 + 72 + 80 + 88 + 100 __
0,5—1,5 ese + 46 +52 +57- + 62 +70 —— —
ei + 14 + 16 + 17 + 17 + 20 — •М
es __ + 80 + 88 + 100 + 112 + 128 Жм
9г 2—4 ese + 57 +62 + 70 + 78 + 91 —Ж
ei — + 17 + 17 + 20 + 22 + 28
es ма + 100 + 112 + 128 + 144 + 160
5 — 10 ese + 70 + 78 +91 + 103 + 115
ei ма — + 20 + 22 + 28 + 32 + 35
es —32 -36 —40 —44 —50 __ —
0,5—1,5 Ke -58 —66 — 74 — 81 —91
ei — 102 —116 — 130 — 144 — 162
es —40 —44 — 50 — 56 —64 —м
10d 2-4 ese — —74 -81 -91 — 101 — 114
ei — — 130 — 144 — 162 — 181 —204
es —50 —56 —64 —72 -80
5—10 eSg -91 — 101 — 114 — 132 — 148
ei Mi — 162 — 181 —204 —232 —260
es -80 —90 — 100 — ПО — 125 а «М
0,5—1,5 ese — 117 -131 — 145 — 160 — 185 ы—в —<
ei — 180 —202 —225 —250 —285 •ж
268 Допуски и посадки типовых соединений
11а es — 100 — 110 — 125 — 140 — 160
2—4 №е —- — 145 — 160 — 185 —208 —235 —
ei — —225 — 250 —285 —320 —360 —
es — 125 — 140 — 160 — 180 — 200
5—10 esg — —— -185 — 208 — 235 — 264 —290
ei — —285 — 320 —360 —404 —450
es —48 — 54 -60 —66 — 75
0,5—1,5 ese — 85 —95 — 105 — 116 — 135 — —
ei — 148 — 166 — 185 — 206 — 235 — —
es -60 —66 — 75 — 84 -96
11с 2-4 ese — — 105 -116 — 135 — 152 — 171 —
ei — — 185 — 206 —235 —264 —296
es —75 — 84 —96 — 108 — 120
5—10 №e — — 135 — 152 — 171 — 192 —210
el —235 —264 —296 —332 —370
Посадки при центрировании по боковым сторонам зубьев S = е:
7Н 7Н . 7Н , 7Н , 7Н . 9Н . 9Я . 9/7 . 9/7 t 9/7 . ИН
7h ’ 8fe ' 7л ’ 8р ’ 9/ * 7f ' 8f : 9g : 9й ’ 8й : 10d
Допускается применение других посадок,- образованных сочетанием приведенных полей допусков.
Примечания: 1. Предпочтительные поля допусков для посадок с зазором указаны в рамках. 2. Предельные откло-
нения ширины впадины втулки и толщины зуба вала отсчитываются от общего номннального размера иа дуге делительной ок-
ружности. 3. Радиальное бнеиие Fr иецеитрирующнк диаметров относительно центрирующего элемента s — e см. табл. 4.80.2
4. Отклонения для иецеитрирующнх диаметров см. табл. 4.81.
Соединения шлицевые эвольвентные
4.79. Предельные значения радиального биения Fr иецентрирующих элементов
относительно центрирующих (по ГОСТ 6033 — 80)
Степень точно- сти (ква- литет) Модуль, мм Диаметр делительной окружности, мм
до 12 св. 12 до 25 св. 25 до 50 св. 50 до 100 св. 100 до 200 св. 200 до 400 св„ 400
0.5 —1,5 12 14 16 18 20
7 2—4 16 18 20 22 25 —
5—10 — — 20 22 25 28 32
0,5—1,5 18 20 22 25 28
8 2—4 —_ 22 25 28 32 36
5—10 — — 28 32 36 40 45
0.5—1,5 25 28 32 36 40
9 2—4 —— 32 36 40 45 50 —
5—10 — — 40 45 50 56 63
0.5—1,5 36 40 45 50 56
10 2—4 — 45 50 56 63 74 —
5—10 — — 56 63 71 80 90
0,5—1,5 50 56 63 71 80
11 2—4 - 63 71 80 90 100
5—10 — — 80 90 100 112 125
4.80.1. Поля допусков размеров Dy, da, е н л при центрировании по наружным
Д1 метрам Dy и da (по ГОСТ 6033—80)
Центрирующие диаметры Поля допусков
1-й ряд 2-й ряд
Df ча Н7 пб. (s6, /16. 86. /7 НВ пб, h6, g6, [7
Размеры Поля допусков
е S 9Н. НН 9/i, 9g. 9d. 11с, Иа
Примечания: 1. При выборе полей допусков для центрирующих диа- метров 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Предельные отклонения размеров е, в см. табл. 4.78. 3. Предельные значения радиального биения Ff см. табл. 4.79 4. Отклонения иецентрнрующнх диаметров см. табл. 4.81.
4.80.2. Поля допусков размеров Da, dy, вне при центрнрованни
по внутренним диаметрам Da и dy (по ГОСТ 6033—80)
Центрирующие диаметры Поля допусков
1-Й ряд 2-й ряд
ей $ **• й Н7 п6# h6,' g6 Н8 пб, 86, g6
Размеры Поля допусков
е S 9Н; ИН 98, 9g, 9d, 11с, Иа
Примечания: 1. При выборе полей допусков для центрирующих
диаметров 1-й ряд следует предпочитать 2-му. 2. Предельные отклонения размеров
е, s см. табл. 4.78. 3. См. примечания 3. 4 табл. 4.80.1.
4.81. Поля допусков нецентрирующнх диаметров
для разных способов центрировании (по ГОСТ 6033—80)
Способ центрирования Нецен- трнрую- щнй диаметр Форма дна впадяи Поля допусков
По боковым поверх- ностям зубьев s, в Df Плоская Н16
Закругленная Df «= D • max
Da — ни
— <29; 812
df Плоская 816
Закругленная df — D — 2,2 m 1 max
По наружному диа- метру Da — Hll
dt Плоская 816
Закругленная df D —• 2,2m ' max
По внутреннему диа- метру МВ 812
Df Плоская HI6
Закругленная Df D + 2,2m * max
КОНТРОЛЬ СОЕДИНЕНИЙ
Контроль эвольвентных шлицевых соединений производится поэлементно
и комплексными калибрами аналогично прямобочным шлицевым соединениям.
Комплексный калибр контролирует суммарный допуск Т, включающий от-
клонение собственно ширины впадины (толщины зуба), отклонение формы и
расположения элементов профиля впадины (зуба) — см. ГОСТ 6033—80. Когда
комплексный калибр не применяется, отдельно контролируют допуск собственно
ширины впадины втулки Те или толщины зуба вала Ts, причем Тс = Ts.
Предельные отклонения от параллельности сторон зубьев вала и пазов втулки
относительно оси центрирующей поверхности устанавливаются в стандартах
СЭВ на комплексные калибры. Расчет предельных отклонений и контрольных
размеров — см. приложение к ГОСТ 6033—80.
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Обозначения шлицевых эвольвентных соединений содержат номинальный
диаметр соединения D, модуль т, обозначение посадки соединения, помещенное
после размеров центрирующих элементов, и номер стандарта.
Примеры обозначения:
1) при центрировании по боковым сторонам зубьев D = 50 мм, т “ 2 мм,
97/
посадка —н:
9g
соединения 50X2X97//9g ГОСТ 6033—80;
втулки 50X 2X 97/ ГОСТ 6033—80;
вала 50X2X9g ГОСТ 6033—80;
2) при центрировании по наружному диаметру De = 50 мм, т = 2 мм,
Н7
посадка ——:
g6
соединения 50X2X//7/g6 ГОСТ 6033—80;
3) при центрировании по внутреннему диаметру D = 50 мм, т = 2 мм,
посадка 7/7/g6:
i50X2X7/7/g6 ГОСТ 6033—80
(/ обозначает центрирование по внутреннему диаметру).
Помимо рассмотренных шлицевых прямобочных и эвольвентных находят
применение и треугольные шлицевые соединения о углом профиля 60° [7].
4.15. СОЕДИНЕНИЯ С ПОДШИПНИКАМИ КАЧЕНИЯ
СТ СЭВ 774—771 распространяется на подшипники качении а основными
размерами по ГОСТ 3478—79 (СТ СЭВ 402—76) и устанавливает в зависимости
от точности изготовления и сборки пять классов точности подшипников: Р0,
Р6, Р5, Р4, Р2. Перечень классов дан в порядке повышения точности. Допу-
скается обозначать классы точности подшипников без буквы Pi 0, 6, б, 4, 2.
Класс точности указывается перед обозначением (номером) подшипника,
например Р5-205 (или 5-205). Нулевой класс как самый распространенный не
обозначается, например 205 (подшипник нулевого класса точности). Выбор класса
точности подшипника качения следует производить, ориентируясь иа данные
табл. 4.82—4.86.
В таблицах за номинальные диаметры подшипника D и d принимаются
диаметры его посадочных поверхностей соответственно наружной и внутренней.
Средний диаметр наружной Dm и внутренней dm цилиндрических поверхностей
подшипника определяется как среднее арифметическое наибольшего и наимень-
шего значений диаметра, измеренного в различных сечениях кольца.
1 На I/I 1982 действует ГОСТ 620—71 (данные см. [7]). Здесь точнооть педшипии-
ков рассмотрена по СТ СЭВ 771—77.
4.82. Точность размеров, формы и взаимного расположения поверхностей,
Подшипники шариковые и роликовые радиальные н шариковые
радиально-упорные. Кольца внутренние (по СТ СЭВ 774—77)
Номинальный Отверстие Ширина Непостоянство ширины кольца Up Радиальное биение дорожки качения R; '
цилиндрическое коническое
V • .. d • н 1 Ad ость : 12) K-Ad кольца В
СТНЯ W 1 Dtp- i, мм Отклонения, мкм
верхние (D Я И а я я верхние нижние нижние верхние верхние а> и я § я не более
L0
К Я а а а ТОЧНОСТИ уо
От 0.6 до 2.6 0 —8 +1 —9 0 • 0 —40 12 10
Св. 2.6 > 10 0 —8 + 2 —10 0 4-15 0 120 16 10
> 10 9 18 0 —8 + 3 — 11 0 4-18 0 120 20 10
> 18 9 30 0 — 10 +3 — 13 0 4-21 0 120 20 18
> 30 9 60 0 — 12 +3 — 16 0 4-26 0 120 20 16
» 60 > 80 0 — 15 + 4 — 19 0 4-30 0 (60 26 20
» 80 9 120 0 —20 + 5 —25 0 4-35 0 —200 26 26
• 120 » 180 0 —26 +6 —31 0 4-40 0 —250 30 80
• 180 9 260 0 —30 + 8 —38 0 4-46 0 —300 30 40
Lf
'J Класс ГОЧ ВОС тв рб v
О» 0,6 До 2.6 0 —7 + 1 —8 — 0 —40 12 Б
Св. 2.6 S 10 0 —7 + 1 —8 0 4-9 0 — 120 16 6
а 10 * 18 0 —7 + 1 —8 0 4-11 0 —120 20 7
> 18 » ВО 0 —8 + 1 —9 0 4-13 0 —120 20 8
« 60 * 60 0 — 10 1 + 1 — 11 0 4-16 0 — 120 20 10
* БО’ S УТ 80 •а— 1 2 + 2 — 14 0 4-19 0 —160 26 10
» 80 » 120 0 — 16 J +3 — 18 0 4-22 0 —200 25 13
» 120 9 180 0 — 18 +3 —21 0 4-26 0 —260 80 18
• 180 9 260 0 —22 +4 —26 0 4-29 0 —300 30 20
0S8 * 081 ' От 0,6 до 2,6 Св. 2,6 » 10 » 10 » 18 » 18 > 30 » 30 » 60 «60 » 80 ♦ 80 » 120 < 120 » 180 095 « 081 * 081 « 031 « ——** 0ZI 9. DR * От 0,6 до 2,5 Св. 2,6 » 10 » 10 » 18 • 18 » 30 • 30 > 60 >50 * 80 Номинальный диаметр отвер- стия d, мм
© © с о о о с о о О О С ,0 0 0 0 0 © верхние S я ь с и S и я К К 5 Ск 3 ь. • цилин- дриче- ское Отверстие
£ ьэ 1 1 — ое о 4 14 4 4 1 Ч в» СЛ *► «& А- Л л ст с 4 1 4 4 4 4 © 00 05 СТ сл СТ Ж нижние
о о с О О о [ | | ® о ©ос © © о © о | ® о нижние > ft. 3? 1 > ft. нусность 1 : 12> кониче- ское (ко-
+ 4k. ю © □о -ч а> 1 1 1 4 о 4-4-4- S3 Ь- © ст ст С ГОЧ «в +6 +8 +9 + 13 верхние
© О о о © © © © © а .... <"» ЭСС о © о © о © И -- - - о верхние я о ь 0“ ® Св Ширина
—300 4 S3 N 51 © Э © * i * X А 4 “ —• •— г- 00 Сл Ю КЗ © © © Ш © О © 0U8— 095— 005— 4 i 4 4 1 4 ° •— — »“ С» >N >N „ СП КЗ КЗ © © © “ ООО нижние
© © * ' S >. СТ К> Ю Ю ЬЭ ст ел сл ст © оо -ч СТ СТ СТ ст ст ст не более Непостоянство ши- рины кольца ир
оо □» СЛ 2.6 2,5 2,5 3 4 4 ©ст© ст ст * ст ст ст сл ст ст Радиальное биение дорожки качения Ri
3> СТ Ст фь «> св ст ст =4 © © СО СО СО ч ч ч Биение базового торца относитель- но отверстия S/
00 ч ст i»i»tfbCTCTCT СТО© 05 » 05 ч Ч ч Осевое биение до- рожки качения /Ц‘*
ND
2
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.82
Отверстие Ширина кольца В остоянство ши- з1 кольца U зальное биение >жки качения зие базового а относитель- тверстия S/ юе биение до- ки качения А/**
цнлня- дрнчес- кое кониче- ское (ко- нусность 1 ; 12)
Номинальный d. d • Е X " х « а и п 0) я О X О-л Я о
диаметр отвер- т9 J» Q. а «о: О сх
Отклонения, мкм
>хние кние i а Я X Я S £ * •• не более
ф X X О 0) X
СВ X X се ш X
К л аса т оч н о с т н Р2
От 0,6 до 2,5 0 —2,5 — а-. 0 —40 1.5 1.5 1.5 1.5
Св. 2,5 » 10 0 —2.5 — —. 0 —40 1.5 1,5 1.5 1.5
> 10 > 18 0 —2,5 — —• 0 —80 1.5 1.5 1.5 1.5
> 18 » 30 0 —2,5 0 +4 0 —120 1.5 2,5 1.5 2,5
• 30 >50 0 —2,5 0 4-4 0 —120 1.5 2.5 1.5 2,5
>50 >80 0 —4 0 4-5 0 —150 1.5 2,5 1.5 2.5
> 80 > 120 0 —5 0 4-6 0 —200 2.6 2,5 2,5 2.5
> 120 » 150 0 —7 0 4-8 0 —250 2.5 2.5 2,5 2,5
> 150 > 180 0 —7 0 4-8 0 —300 4 5 4 6
> 180 > 250 0 —8 0 4-10 0 —350 5 6 6 5
Примечании: 1. Принятые обозначения: Ad — отклонение диаме-
тра d у подшипников с коническим отверстием; AdK — отклонение наибольшего
расчетного диаметра dK коянческого отверстия; dK = d -f- 0,0833В. 2. Откло-
нения Ad диаметра d у подшипников с коническим отверстием принимаются: для
класса 0 по Н8, класса 6 — НТ, класса 5— Н6, класса 4—• Н5, класса 2 — Н4. 3.
Средняя конусообразность отверстий подшипников классов точности 6, 5. 4, 2 и
непостоянство диаметра подшипников классов 5, 4, 2 должны быть не более 50%
допуска на dm. 4. Отклонения размеров н точность вращения подшипников
с d > 250 мм см. СТ СЭВ 774—77.
• В классе 0 — только для подшипников серий диаметров: 8 (до d <
< 10 мм), 9 (до d < 10 мм), 0 (до d < 40 мм), 2 (до d < 180 мм), 3, 4 при двух-
точечном нзмереин:; в классе 6 — только для подшипников серий диаметров:
8 (до d < 10 мм), 9 (до d < 10 мм), 0 (до ds! 60 мм), 1, 2, 3, 4 при двухточеч-
ном измерении; в классах о, 4, 2 — только для подшипников серий диаметров:
8 (до d < 10 мм), 9 (до d < 10 мм), 0, 1, 2, 3, 4 при двухточечном измерении.
•• Только для шариковых подшипников.
4.83. Точность размеров, формы и взаимного расположения поверхностей. Подшипники шариковые
и роликовые радиальные и шариковые радиальио-упориые. Кольца наружные (по СТ СЭВ 774—77)
ьз
05
Допускаемые отклонения, мкм
Номинальный
наружный
диаметр D, мм
От 2,5 ДО 6
Са. 6 » 18
э 18 > 30
» 30 » 50
» 50 » 80____
> 80 » 12(Г^
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
наружного диаметра кольца
Dm к/ D * V V Dm « h
Классы точности
04 6V 0 V бе'/ 0 к/ 6 V 5, 4, 2V 5 4 2
верхние нижние верхние нижние верхние нижние верхние нижние
0 — 8 — 7 Н —9 н —8 I 0 —5 —4 —2,5
0 -8 « —7 -2 -10 1-1 — 8 0 —5 . —4 —2,5
0 -9 ——8 -2 -11 -I — 9 0 — 6 —5 — 4
0 .- — 11 —9 -3 -14 -2 — 11 0 — 7 -6 —4
0^ -1Э -dl . -4 — 17 -2 _ =d.3_ о — 9. _ —4
0 . (F л “6 —24 -2 -3 — 15 — 18 0 0 — 10 — 11 — 8 — 9 —5 -5
0 —25 — 18 -7 -32 -3 -21 0 -13 -10 —7
0 -30 -20 -8 —38 -4 -24 0 — 15 — И —8
0 —35 —25 Н9 —44 г4 —29 0 -18 — 13 — 8
Номинальный
наружный
диаметр D, мм
Допускаемые отклонения, мкм
радиального биения дорожки качения Ка биеиия наружной цилиндрической поверхности отно- сительно базового торца Sa осевого биения дорожки качения Аа” непостоянства ширины колец UP
Классы точности
0 6 5 4 2 5 4 2 5 4 2 5 4 2
не более
От 2,5 ДО 6 15 8 5 3 1.5 8 4 1.5 8 5 1,5 5 2,5 1,5
Св. 6 > 18 15 8 5 3 1.5 8 4 1.5 8 5 1,5 5 2,5 1.5
18 » 30 15 9 6 4 2,5 8 4 1.5 8 5 2,5 5 2,5 1,5
> 30 » 50 20 10 7 5 2,5 8 4 1,5 8 5 2,5 5 2,5 1,5
> 50 » 80 25 13 8 5 4 8 4 1.5 10 5 4 6 3 1,5
> 80 » 120 35 18 10 6 5 9 5 2,5 И 6 5 8 4 2,5
> 120 » 150 40 20 П 7 5 10 5 2,5 13 7 5 8 5 2,5
Допуски и посадки типовых соединений
1 » 150 » 180 45 23 13 8 5 10 5 2,5 14 8 5 8 5 2,5
» 180 » 250 50 25 15 10 7 11 7 4 15 10 7 10 7 4
> 250 > 315 60 30 18 11 7 13 8 Б 18 10 7 И 7 5
Примечания: 1. Предельные отклонения ширины наружных колец соответствуют предельным отклонениям ширины
ввутренних колец, указанным в табл. 4. 82, СреДняя конусообрвзность наружной цилиндрической поверхности классов точности
6. 5. 4. 2 я непостоянство диаметра наружной цилиндрической поверхности подшипников классов точности 5, 4 и 2 — не более
50% допуска на Dm. 3. Отклонения наружного диаметра D, приведенные в таблице, не относятся к подшипникам с защитными
в уплотнительными шайбами. Предельные отклонения дивметрв D таких подшипников качения равны:
Номинальный наружный диаметр D, ММ Класс точности
0 6 5
верхние нижние верхние нижиие верхние нижние
От 2,5 до 6 Св. 6 >18 » 18 > 30 >30 >50 >50 >80 > 80 > 120 > 120 > 150 + 4 + 5 +6 ±?о й — 12 -13 — 15 — 19 -23 —28 —33 +3 +3 --4 Ч-б + 8 + 10 --12 -10 — 10 — 12 — 15 — 19 —23 —27 OJC4CO C0IOOO +++++++ Г Н 1 1 1 1 ьэ 4- — -ч ocb ел —
Примечания: 1. Отклонения подшипников 0 класса, приведенные в таблице, относятся только к подшипникам серий диаметров 0 (до D < 80 мм), 2, 3, 4 при двухточеч- ном измерении. 2, Отклонения подшипников класса 6-го, приведенные в таблице, относятся только к подшипникам серий диаметров 0 (до D < 95 мм), 1, 2j 3( 4 при двухточечном из- мерении
4. Отклонения дли подшипников с D >315 мм см. СТ СЭВ 774—77.
В классе точности 0 — только для подшипников серий диаметров 8 (до D < 22 мм)',- 9 (до D < 22 мм),- 0 (до D < 80 мм),
пДОг£ ^,315 мм), 3, 4 при двухточечном измерении; в классе точности 6 — только для подшипников серий диаметров 8 (до
D -С22 мм), 9 (до D < 22 мм), 0 (до D < 95 мм), 1, 2, 3, 4 при двухточечном измерении; в классах точности 5, 4, 2 — только
для подшипников серий диаметров 8 (до D С 22 мм), 9 (до D С 22 мм), 04 1, 2, 3, 4 при двухточечном измерении.
*• Только для шариковых подшипников.
Соединения с подшипниками качения 277
4.84. Точность размеров, формы и взаимного расположения поверхностей.
Подшипники роликовые конические. Кольца внутренние (по СТ СЭВ 774—77)
to
ос
Номинальный диаметр отверстии d, мм Допускаемые отклонения, мкм
диаметра цилиндрического отверстия
4 d •
Класс точности
0..6, 5. 4 0 6, 5 4 0 6, 5 4
верхние иижиие верхние нижине верхние иижиие верхние иижние
От 10 до 18 Св. 18 > 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 180 » 180 » 250 * В классе 0 — только для по для подшипников серий диаметров 0 0 0 0 0 0 0 дшипинко (до d < —8 — 10 — 12 -?5 -20 —25 -30 в серий д 40 мм), 2 —7 —8 — 10 — 12 -15 — 18 —22 иаметров 3; в кла -5 —6 —8 —9 -10 — 13 — 15 0 (до d « ссах 5, 4 +3 +3 +3 + 4 +5 +6 + 8 :40 мм), — толькс — и — 13 — 15 — 19 —25 —31 —38 (до d < ДЛЯ ПОД1 + 1 + 1 +1 + 2 +3 +3 +4 180 мм) f ЛИННИКОВ —8 —9 — 11 — 14 — 18 —21 —26 3; в кл; серий ди 0 0 0 0 0 0 0 ссе 6 — аметров 0 — 5 — 6 — 8 — 9 -10 — 13 — 15 голько 2, 3.
Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.84
Номинальная диаметр отверстия dt мм Допускаемые отклонения* мкм
ширины колец В монтажной высоты од- норядного подшипника Т радиального биеиия дорожки качения биения базо- вого торца относительно отверстия S(
Класс точности
0< 6г 5< 4 0, 6, Б 4 0 6 5 4 5 4
верх- ние ниж- ние верх- ние ниж- ние верх- ние ниж- ние не более
От 10 до 18 Св. 18 » 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 > 120 а 120 » 180 » 180 > 250 0 0 0 0 0 0 0 —200 — 200 —240 —300 — 400 —500 —600 + 200 +200 + 200 + 200 + 200 + 350 + 350 1 1 1 ьэ ю W сл сл о о о о о о о о +200 + 200 + 200 + 200 + 200 +350 +350 —200 —200 —200 —200 —200 —250 —250 15 18 20 25 30 35 50 7 8 10 10 13 18 20 3,5 4 5 5 6 8 70 2,5 3 4 4 5 6 8 7 8 8 8 9 ГО ГТ 3 4 4 5 5 6 7
Примечания: 1. Средняя коиусообразность отверстий роликовых подшипников классов точности 6, 5, 4 — не более 50% допуска на dm. 2. Отклонения для подшипников с d > 250 мм см. СТ СЭВ 774—77.
Соединения с подшипниками качения 279
4,85. Точность размеров, формы и взаимного расположения поверхностей.
Подшипники роликовые конические. Кольца наружные (по СТ СЭВ 774 — 77)
ю
Допускаемые отклонения, мкм
наружного диаметра
D„
tn
радиального
биения дорожки
качения Ra
Номинальный
наружный диаметр D, мм
бнення на-
ружной ци-
линдриче-
ской поверх-
ности отно-
сительно
базового
торца Sa
Класс точности
От
Св.
18 до
30 »
50 >
80 »
120 »
150 »
180 >
250 »
30
50
80
120
150
180
250
315
0. б,
5, 4
6. 5
6, 5
61
51
и иж н не
х
X
56
X
х
56
х
X
X
56
в
не более
О
О
О
О
О
О
о
о
—9
— 13
— 15
— 18
— 25
— 30
—35
—8
—9
— 11
— 13
— 15
— 18
—20
—25
—6
—7
—9
— 10
— 13
— 15
— 18
+ 5
+6
+8
+9
— 14
— 17
—20
—24
—32
— 38
—44
—9
— 13
— 15
— 18
— 21
— 24
—29
О
О
О
О
О
о
с
о
—6
—7
—9
— 10
— 11
— 13
— 15
-18
18
20
25
35
40
45
50
60
9
10
13
18
20
23
25
30
6
7
8
10
13
15
18
4
5
5
6
7
8
10
11
8
8
8
9
10
10
11
13
4
4
4
5
5
5
7
8
Допуски и посадки типовых соединений
D *
О
4
О
4
О
4
5
4
s
и
а
и
X
X
к
V
+ 2
+ 3
+ 2
+ 2
+ 3
Примечания: 1. Средняя конусообразность наружной цилиндрической поверхности роликовых подшипников клас-
сов точности 6, 5, 4 — ие более 50% допуска на Dm. 2. Отклонения подшипников с D >315 мм см. СТ СЭВ 774—77.
• В классе 0 — только для подшипников серий диаметров 0 (до D < 80 мм); 2 (до D <315 мм) и 3; в классе 6 — только
для подшипников серий диаметров 0 (до D <95 мм), 2. 3: в классах 5, 4 — только для подшипников серий диаметров 0, 2, 3.
4.86. Точность размеров и взаимного расположения поверхностей.
Подшипники упорные (по СТ СЭВ 774—77)
Номинальный диаметр отверстии d нли dLi или номинальный наружный диа- метр D, мм Допускаемые отклонения, мкм
внутреннего диа- метра тугого • кольца наружного диаметра свободного кольца D осевого бнення дорожки качении As
<?»», d
(U в в к о, Ф в (U в к * S к <u 3 3 X си Ф п Ф а в * 5 3 ал в 3 X о, ф и ннжнне не более
Класс точности
0, 6, 5 4. 2 0,6, 5, 4, 2 0, 6, 5. 4 2 0 6 5 4 2
До 18 Св. 18 до 30 » 30 » 50 » 50 » 80 > 80 > 120 » 120 > 180 > 180 > 250 > 250 > 315 0 0 0 0 0 0 0 0 —8 — 10 — 12 — 15 —20 —25 —30 —35 0 0 0 0 0 0 0 0 —7 —8 — 10 — 12 — 15 — 18 —22 —25 0 0 0 0 0 0 0 0 — 11 — 13 — 16 — 19 —22 —25 —30 —35 —7 —8 —9 — 11 — 13 — 15 —20 —25 10 10 10 10 15 15 20 25 5 5 6 7 8 9 10 13 3 3 3 4 4 5 5 7 2 2 2 3 3 4 4 5 1 1.2 1.6 2 2 3 3 4
Примечания: 1. Значении осевого биении дорожки качения отно- сительно противоположного торца As для свободного кольца принимаются в за- висимости от внутреннего диаметра тугого кольца. 2. Отклонения для подшип- ников с размерами более 315 мм см. СТ СЭВ 774—77. * Тугими называютси кольца упорных подшипников, устанавливаемых с натягом. • • d — внутренний диаметр отверстия подшипника; dt — внутренний диаметр отверстия тугого кольца двойного упорного подшипника.
Наиболее часто в общем машиностроении используются подшипники клас-
сов точности 0 и 6. Подшипники классов точности 5 и 4 применяются при
большой частоте вращения и в тех случаях, когда требуется высокая точ-
ность при вращении, например для шпинделей шлифовальных и других преци-
зионных станков, высокооборотных двигателей и т. п. Подшипники класса
точности 2 предназначаются для гироскопических и других прецизионных
приборов и машин.
НАЗНАЧЕНИЕ ПОЛЕЙ ДОПУСКОВ ДЛЯ ВАЛА И ОТВЕРСТИЯ КОРПУСА
ПРИ УСТАНОВКЕ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Соединение подшипников качения с валами (осями) и корпусами осуществ-
ляется в соответствии с ГОСТ 3325—55 (СТ С7В 773—77). Диаметры наружного
кольца подшипника D н внутреннего кольца d приняты соответственно за ди-
аметры основного вала и основного отверстия. Следовательно, посадки наружного
кольца с корпусом осуществляются по системе вала, а посадки внутреннего
кольца с валом —по системе отверстия.
В зависимости от характера требуемого соединения поля допусков для
валов и отверстий корпусов выбираются по табл. 4.87.
Указанные в табл. 4.87 поля допусков рассчитаны на следующие условия?
а) валы должны быть сплошными или полыми толстостенными; б) материал
4.87. Поля допусков валов н отверстий корпусов для установки
подшипников качения по ГОСТ 3325—65 (СТ СЭВ 773—77)
Класс точности подшипника Посадочная поверхность Система посадок Поля допусков Ква- лите- ты
2 Вал / Система отверстия 63, /s3 3
2: 4; 5 g4, 64, /s4, 64, т4, п4 4
4; б g5, h5, fs& (/5), fc5, m5, n5 5
6; 0 f6, g6, 66, /s6 (/6), 66, m6, n6, p6, r6 6
67 •, fl 7
68 % 69 », 610 », 611 » 8—11
2 Отверстие Система вала H4, Js4 4
2; 4; 5 /75, Js5, Л5, M5 6
4; 5 66, /76, Js6 (J6). Кб, Мб, W6, P6 , 6
0; 6 67, Hl, JS1 (Л). KI, Ml, Nl, Pl 7
E6. H6 8 !
H9 9
Примечание. В скобках указаны поля допусков ограниченного
применения.
* Как правило, для подшипников на закрепительных и стяжных втулках.
валов — сталь, материал корпусов — сталь или чугун; в) подшипники при
работе не должны нагреваться свыше температуры 100 °C.
При назначении полей допусков на вал и отверстие корпуса соответственно
под внутреннее и наружное кольца подшипника качения необходимо учитывать
следующее: вращается кольцо вместе с валом или корпусом, или оно непо-
движно; величину, направление и характер действующих на подшипник нагрузок;
режим работы; тип, размеры н класс точности подшипника и т. д.
Выбор посадок колец подшипников определяется характером их нагруже-
ния, зависящим от того, вращается или не вращается данное кольцо относи-
тельно действующей на него радиальной нагрузки. Под последней понимается
результирующая всех радиальных нагрузок. Различают три вида нагружения
колец—местное, циркуляционное, колебательное. На рис. 4.25 показаны
впюры нагружения, а в табл. 4.88 указаны виды нагружения колец.
Если кольцо воспринимает радиальную нагрузку Рп. постоянную по на-
правлению, лишь ограниченным участком окружности дорожки качения и пере-
дает ее соответствующему ограниченному участку посадочной поверхности вала
или корпуса, то такой характер нагружения кольца называется местным
(рис. 4.25, а и табл. 4.88).
Если кольцо воспринимает радиальную нагрузку Рп последовательно всей
окружностью дорожки качения и передает ее последовательно всей посадочной
поверхности вала или корпуса, то такой характер нагружения кольца называется
циркуляционным (рис. 4.25, б, последовательное положение эпюр
нагружения и табл. 4.88). Такое нагружение получается при вращении кольца
и постоянно направленной Рп или, наоборот, при радиальной нагрузке Рв,
вращающейся относительно рассматриваемого неподвижного кольца.
Рв
РиС. 4.25
Если кольцо воспринимает равнодействующую Рр двух радиальных нагру
зок (Рп — постоянной по направлению и Рв — вращающейся и меньшей по
величине) ограниченным участком окружности дорожки и передает ее соответ-
ствующему ограниченному участку посадочной поверхности вала или корпуса,
то такой характер нагружения кольца называется колебательным.
Равнодействующая Рр сил Рп и Рв не совершает полного оборота, а колеблется
между точками А и В (рис. 4. 25, в и табл. 4. 88). В том случае, если
Рп. <РВ. то вращающееся кольцо подшипника имеет местное нагружение, а
неподвижное кольцо — циркуляционное.
Поля допусков вала и отверстия корпуса под внутренние и наружные
местно нагруженные кольца приведены в табл. 4.89.
При циркуляционном нагружении колец подшипника выбор посадки на
валы и отверстия корпуса проиаводится по PR—интенсивности радиальной
нагрузки иа посадочной поверхности.
Интенсивность нагрузки подсчитывается по формуле [16]
D
PR = ~knFFA, (4.25)
где 7? — радиальная реакция опоры на подшипник, кН; b — рабочая ширина
посадочного места, м (Ь= В — 2г, В — ширина подшипника; г — радиус за-
кругления или ширина фаски кольца подшипника); kn — динамический коэффи-
циент посадки, зависящий от характера нагрузки (при перегрузке до 150%,
умеренных толчках и вибрации ka = 1; при перегрузке до 300 %, сильных уда-
рах и вибрации ku — 1,8); F— коэффициент, учитывающий степень ослабления
посадочного натяга при полом вале или тонкостенном корпусе (при сплошном
вале F — 1, табл. 4.90); FA — коэффициент неравномерности распределения
радиальной нагрузки R между рядами роликов в двухрядных конических роли-
коподшипниках или между сдвоенными шарикоподшипниками при наличия
осевой нагрузки А на опору. Значения FA, зависящие от (//7?)ctg Р,
приведены в табл. 4.91 (Р — угол контакта тел качения о дорожкой качения
4.88. Виды нагружения колец шарико- и роликоподшипников
по ГОСТ 3325—85 (СТ СЭВ 773 — 77)
Радиальные нагрузки, воспринимаемые шарико- и роликоподшипниками Вращающееся кольцо Виды нагружения кольца
внутреннего наружного
Постоянная по направле- нию Внутреннее Циркуляци- онное (а) Местное (а)
Наружное Местное (б) Циркуляци- онное (б)
Постоянная по направле- нию и вращающаяся — мень- шая по величине Внутреннее Циркуляци- онное (в) Колебатель- ное (в)
Наружное Колебатель- ное (г) Циркуляци- онное (г)
Постоянная по направле- Нию н вращающаяся — бдль- шая по величине Внутреннее Местное (д) Циркуляци- онное (д)
Наружное Циркуляци- онное (е) Местное (г)
Постоянная по направле- нию Внутреннее и наружное коль- ца в одном илн противополож- ных направле- ниях Циркуляци- онное Циркуляци- онное
Вращающаяся с внутрен- ним кольцом Местное Циркуляци- онное
Вращающейся с наружным кольцом Циркуляци- онное Местное
4.89. Рекомендуемые поля допусков валов и отверстий корпусов
под подшипники качения с местно нагруженными кольцами [|8 ]
Типы подшипников Номинальный диаметр, мм Поля допусков
валов (осей) отверстий в корпусе
неразъемном разъемном
Нагрузка спокойная нлн с умеренными толчками и вибрацией, перегрузка до 150%
Все типы« кроме штампованных иголь- чатых До 80 /15, /16 g5, g6 f6 /s6 Н6, Н7 Н6, Н7, НЪ •
Св. 80 до 260 G6, G7
Св. 260 до 500 16. /s6
Нагрузка с ударами и вибрацией, перегрузка до 300%
Все типы, кроме штампованных иголь- чатых и роликовых конических двухряд- ных До 80 /15, /16 'Л Js7
Св. 80 до 260 Н6. Н7
Св. 260 g5, g6
Роликовые кониче- ские двухрядные До 120 h5, /16 НЪ. Н7 Л6- Ji7
Св. 120 g5, g6
Нагрузка любая
Игольчатые штам- пованные * Поля допус( от предельно допусти •• Соединения мощью селективной с *** Для корпус Все размеры сов /6 и НЪ приме мой. ПОДШИПНИКОВ C B8J борки. ов из цветного ме k5, Л6 /s5. Zs6 “ лить при часто 1ами kb, kb, fs галла. Кб. К7 ••• Js6, Jg7 ге вращении нс 5, /g6 осущест Js7 (в стальной стакан) более 60% вляют с по-
наружного кольца зависит от конструкции подшипника). Для радиальных и
радиально-упорных подшипников с одним наружным или внутренним кольцом
FA = Ь
Допускаемые значения Рц для различных посадок приведены в табл. 4.92
Пример. Выбрать посадку циркуляционного нагруженного внутреннего
кольца радиального однорядного подшипника № 205 класса точности 6 (d =
= 25 мм; D = 52 мм; В = 15 мм; г = 1,5 мм) иа вращающийся сплошной вал.
Расчетная радиальная реакция опоры R — 3000 Н. Нагрузка ударная, пере-
грузка 200 %• Осевой нагрузки нет.
4.90. Значения коэффициента F [16 ]
^отв D -— или — d DKOPn Для вала Для корпуса
свыше ДО D _ d ~ = 1,5-т- 2,0 2ч-3 а Для всех подшипников
0,4 0,7 0,8 0,4 0.7 0,8 1 1.2 1.5 2 I 1.4 1.7 2,3 1 1.6 2 3 1 1.1 1.4 1.8
Примечание, d и D — соответственно диаметры отверстия и наруж-
ной поверхности подшипника; dOTB — диаметр отверстия полого вала; DKopn —
диаметр наружной поверхности тонкостенного корпуса.
Определяем интенсивность нагрузки по формуле (4.25)
3
Pr = 12ТТо~-а~ 1>8-1,1 = 450 кН/м’
По табл. 4.92 заданным условиям для вала соответствует поле допуска £6
по ЕСДП СЭВ.
В том случае, когда выбрать динамический коэффициент затруднительно,
можно определить посадку внутреннего кольца с валом по минимальному натягу,
который приближенно рассчитывается по
4.91. Значение коэффициента Рд [16] формуле , \3Rk /vmin— fcioe^’ где A^in — наименьший расчетный натяг, обеспечивающий необходимую прочность соединения циркуляционно нагруженного кольца подшипника с валом, мм; R — наи- большая радиальная нагрузка на подшип- ник, кН; k — коэффициент, принимаемый приближенно для подшипников легкой се- рии — 2,8; средней серии — 2,3; тяжелой —2;
4ctg₽ FA
свыше до
0.2 0,4 0,6 1 0.2 0.4 0.6 1 1 1.2 1.4 1.6 2
о — раоочая ширина кольца подшипника (за вычетом фасок), м. По найденному значению N'mln выбираем поле допуска нз числа предусмо-
трениых для циркуляционно нагруженных колес (см. табл. 4.92) о учетом откло-
нения отверстия кольца подшипника по табл. 4.82—4.86 (см. ниже пример
расчета).
Во избежание разрыва кольца выбранную посадку следует проверить, чтобы
максимальный натяг (мм) посадки не превышал значения, допускаемого проч-
ностью кольца
[JV] =
11.4М [ор]
(2£ —2) I08 ’
(4.27)
где d— диаметр внутреннего кольца подшипника, м; [стр] — допускаемое на-
пряжение на растяжения, МПа (для подшипниковой стали [ор] «=» 400 МПа).
4.92. Допус аемые интенсивности нагрузок на посадочных поверхностях
валов и корпусов [16, 18]
Допускаемые значения Pr, кН/м
Диаметр d отверстия внутреннего кольца подшипника, мм Поля допусков для валов
is6. /,б k6, k5 тб, т5 пб, п5
Св. J8 до 80 » 80- » 180 » 180 > 360 > 360 > 630 До 300 » 600 » 700 > 900 300—1400) 600—2000 700—3000 900—3500 1400—1600 2000—2500 3000—3500 3500—5400 1600—3000 2500—4000 3500—6000 5400—8000
Диаметр D наружного кольца, мм Поля допусков для корпусов
К7. Кб М7, Мб Z N7. N6 Р7
Св. 50 до 180 > 180 » 360 > 360 > 630 > 630 > 1600 До 800 X » 100U > 1200 > 1600 800—1000 1000—1500 1200—2000 1600—2500 1000—1300 1500—2000 2000—2600 2500—3500 1300—2500 2000—3300 2600—4000 3500—5500
Примечания: 1. Допускаемые значения ним значениям посадочных натягов. 2. Значения Р^ ных [16, 18] 1 кгс/см ~ 1 кН/м. Рц подсчитаны по сред- получены пересчетом дан-
Пример. Выбрать посадку по N’mia для случая, рассмотренного в предыду-
щем примере. Определим наименьший расчетный иатяг. По формуле (4.26)
* 13 *3 *2 8
^In = 10в (15—2.1,5) 10-3 “0,009 ММ‘
Выбираем поле допуска k6, при сопряжении которого с выбранным кольцом
подшипника (см. табл. 4.82) обеспечивается посадка с Mmin — 0,01 мм и Ntnax—
— 0,023 мм, No — 0,0165 мм.
Проверим допустимость посадки из условий прочности внутреннего кольца
подшипника на разрыв. По формуле (4.27)
.... 11,4.400.2,8.25.10-3
------(2-2,8-2)16*--------°'089
Как видно из приведенных примеров, расчет по формулам (4.25) и (4.26)
обеспечивает выбор одинаковой посадки.
Следует отметить, что поля допусков, предусмотренные на посадочные раз-
меры внутренних и наружных колец подшипников, отличаются- величиной и
расположением от тех, которые установлены для основных отверстий и валов.
При этом поля допусков для посадочного размера внутреннего кольца подшип-
ника расположены в минус от нулевой линии, что меняет характер посадки по
сравнению с посадками, имеющими обычное расположение поля допуска основ-
ной детали в плюс от нулевой Линин. На рис. 4.26 приведена схема располо-
жения полей допусков посадочных размеров подшипников и сопряженных с ним
деталей (валов н отверстий). Из приведенной схемы видно, что поля допусков
вала пб, k6, пб, л5, m5, k5, п4, т4, М, рб, гб, г7 обеспечивают посадки с
натягом.
На чертежах в соединениях валов илн корпусов с подшипниками качения
необходимо указывать отклонения соответственно вала и отверстия корпуса.
Для полей допусков по ОСТ отклонения указывались с индексом п.
Рис. 4.26
ПРИМЕРЫ
ВЫБОРА ПОЛЕЙ ДОПУСКОВ ВАЛОВ И ОТВЕРСТИЙ КОРПУСОВ
ДЛЯ УСТАНОВКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
При выборе полей допусков на валы и отверстия корпусов для установки
подшипников качения с учетом характера нагружения, режима работы, типа
и размеров подшипника рекомендуется руководствоваться данными табл. 4.93
и 4.94.
ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОСАДОЧНЫХ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОД ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ
Отклонения формы и расположения поверхностей валов н корпусов приводят
при установке подшипников качения к деформации колец и дорожек качения,
нарушению нормальной работы узла. Для ограничения отклонений формы до-
пуск цилиндричности посадочных мест валов (осей) и отверстий корпусов не дол-
жен превышать: под подшипники классов точности РО и Р& — четверти допуска,
а под подшипники классов Р5 и Р4 — одной восьмой допуска иа диаметр поса-
дочной поверхности. Полученные при расчете значения необходимо округлять
до стандартных (см. табл. 2.18, ч. 1).
Степени точности при назначении допусков биения (перпендикулярности)
опорных торцев заплечиков валов и отверстий корпусов под подшипники качения
следует выбирать в соответствии с рекомендациями гл. 2 (см. табл. 2.28, 2.33
и др., ч. 1).
Шероховатость посадочных поверхностей валов и отверстий корпусов ре-
комендуется принимать по табл. 4.95.
4.93. Рекомендуемые поля допусков для установки подшипников качения в корпусе
(под наружное кольцо). (По приложению к СТ СЭВ 773 — 77)
Мягков и др.
Враща- ется корпус или вал Характер нагру- жения кольца Конструкция подшипниковых узлов Режим работы подшипника Класс точности подшипника Примеры применения подшипниковых узлов
РО. Р6 Р5, Pi
Поля допусков корпусов
Подшипники радиальные
Вал Местный / Корпус цельный или разъемный; наружное кольцо может переме- щаться в осевом направлении Нормальные или легкий: теплоот- дача через вал G7 - Сушильные цилиндры бумаго- делательных машин
Н8 — — Трансмиссионные палы, сельско- хозяйственные машины
Тяжелый или нормальный (/7) •ч Js6 (Уб) к Электродвигатели, насосы, шпиндели металлорежущих стан- ков
Нагрузка дина- мическая Р > > 0,15С Н7, J.7, (Л) — — Колесные пары ж/д транспорта и трамваев, большинство под- шипниковых узлов общего маши- ностроения
Вал нли вал и корпус Колеба- тельный Корпус цельный; наружное кольцо не перемещается в осевом направ- лении Нагрузки пере- менные по вели- чине и направле- нию, высокая точ- ность хода Р < ^0,15С Кб К5, М5 К5 Роликоподшипники цилиндри- ческие для шпинделей металло- режущих станков
Н6 JSG. Js5 Л4 Шарикоподшипники для шли- фовальных шпинделей и малых электромоторов
Корпус цельный; наружное кольцо легко перемещает- ся в осевом напра- влении Легкий, нагруз- ка переменного направления, вы- сокая точность хода Н7, HG Н6, Н5 Н5. Hi Высокоскоростные электродви- гатели для оборудования и вы- сокоточных приборов
Соединения с подшипниками качения
Продолжение табл 4.93
\-------------------
Враща- ется корпус или вал Харак- тер нагру- жения кольца Конструкция подшипниковых узлов Режим работы подшипника Класс точности подшипника Примеры применения подшипниковых узлов
РО, Р5 РО, Р4 'рг
Поля допусков корпусов
Корпус Цирку- ляцион- ный Корпус цельный; наружное кольцо не переметается в осевом напра- вленны Нормальный; на- грувка переменная Р «0,15С М7 — — Ролики ленточных транспорте- ров, колеса мостовых подъем- ных кранов
Нормальный нлн тяжелый N7 NO — Передние колеса автомашин и тягачей на шарикоподшипниках, коленчатые валы, канатные и натяжные шкнвы
Тяжелый; кон- струкция тонко- стенная • Р7 Р6 — Колеса самолетов, колеса авто- мобилей на конических подшип- никах, ведущие барабаны гусе- ничных машин, колеса башенных подъемных кранов
Корпус или кор- пус и вал Колеба- тельный Нормальный или тяжелый Кб, Js6, (Уб), Л46 MO, Jso, (J6). МО AJ5 Для точных узлов, шпиндели тяжелых металлорежущих станков
К7 — — Электродвигатели, насосы, ко- робки передач, задние мосты ав- томобилей и тягачей
Тяжелый. на- грузка динамиче- ская М7 — — Электродвигатели, тяговые электродвигатели
290 Допуски и посадки типовых соединений
Продолжение табл. 4.93
Враща- ется корпус илн вал Харак- тер нагру- жения кольца Конструкция подшипниковых узлов Режим работы подшипника Класс точности подшипника Примеры применения подшипниковых узлов
Р0, Р6 Р5, Pi *>2
Поля допусков корпусов
V Вал илн корпус Нагруз- ка толь- ко по осн Кольцо может перемещаться в корпусе Подшипи и Нормальный к и у П О ES р н не — Все типы упорных подшипни- ков
Тяжелый Н8, Н9 Н6 — Подшипники шариковые
G7 G6 — Подшипники роликовые кони- ческие
Вал Местный Тяжелый н нор- мальный, нагрузки осевые н радиаль- ные Л7‘ (J7) *- — Подшипники со сферическими роликами общего применения
Корпус Цирку- ляцион- ный Кольцо ие может перемещаться в корпусе Тяжелый# на- грузка осевая н радиальная К7 — — Подшипники со сферическими роликами# карусельные станки
Тяжелый, на- грузка радиальная М7 — — Подшипники со сферическими роликами, вертикальные валы тур- бин
Примечания: 1. Условные обозначения: Р — эквивалентная нагрузка, С — динамическая грузоподъемность под- шипников. 2. При легком режиме работы подшипника Р < 0,15С. при нормальном (нормальном и тяжелом) — 0,07С < Р С <0.15С, при тяжелом — Р > 0,15С. 3. В скобках приведены поля допусков ограниченного применения. * К.тонкостенным относятся корпуса с соотношением DK/D < 1,25( где DK — наружный диаметр корпуса; D =• наруж- ный диаметр подшипника.
Соединения с подшипниками качения
4.94. Рекомендуемые поля допусков для установки подшипников качения на вал
(под внутреннее кольцо). (П< приложению к СТ СЭВ 773—77)
Враща- ется корпус нли вал Характер нагру- жения кольца Режим работы подшипника Разновидности и размеры подшипников Класс точности подшипника Примеры применения подшипниковых узлов
Р0, Р6 Р5, Р4 sy PI
-Поля допусков
Цирку- ляци- онный Легкий или нормальный 0.07С < Р < <0,15С Шариковые радиальные d < 18 мм \/ Аб — Гидромоторы и мало- габаритные электропри- боры, внутришлнфо- вальные шпиндели и электрошпинделн, сель- скохозяйственные ма- шины, центрифуги, га- зотурбинные двигатели, центробежные насосы, редукторы коробок скоростей станков, цеп- ные передачи, турбо- холодильннкн
Шариковые радиальные d св 18 до 1 ОО мм, радиально- упорные d < 100 мм, роли- ковые (кроме сферических) d < 40 мм Аб, А5, Is5 <J5) МИ L
Шариковые радиальные d св. 100 до 140 мм, радиаль- но-упорные d св. 100 до 140 мм, роликовые (кроме сферических) d св. 40 до 140 мм V кб, Л6 /s6 (/6) А5 А4
Шариковые и роликовые d св. 140 до 250 мм дпб — —
Шариковые радиальные d < 18 мм — /,5 (/5) АЗ
Шариковые радиальные d св. 18 до 100 мм, шариковые радиально-упорные d < < 100 мм; роликовые d < * <40 мм *6, 'а6 \ А5 м
Допуски и посадки типовых соединений
Вал Цирку- ляци- онный или колеба- тельный Нормальный или тяжелый Деревообделочные машины, электродви- гатели мощностью до 100 кВт, кривошипно- шатунные механизмы, коробки передач авто- мобилей и тракторов, шпиндели металлоре- жущих станков, круп- ные редукторы, тяговые электродвигатели малой мощности, вентилято- ры, турбокомпрессоры
V Шариковые d св. 100 до 140 мм; роликовые d св. 40 до 100 мм тб т5 т4
Шариковые d св. 140 до 200 мм; роликовые (кроме сферических) d св. 100 до 200 мм; роликовые сфериче- ские d св. 100 до 140 мм пб п5 п4
Шариковые и роликовые (кроме сферических) d св. 200 до 250 мм; роликовые сфернческве d св. 140 до 250 мм пб. рб — —
Тяжелый с ударными на- грузками Роликовые цилиндрические или игольчатые d св. 50 до 140 мм; роликовые сфериче- ские d св. 50 до 100 мм пб — — Железнодорожные и трамвайные буксы, ко- ленчатые валы двига- телей, электродвига- тели свыше 100 кВт, крупные тяговые элек- тродвигатели, ходовые колеса мостовых кра- нов, ролики рольган- гов, тяжелых станков, дробильные машины, буксы тепловозов и электровозов, дорож- ные машины, экскава- торы, манипуляторы прокатных станов, ша- ровые дробилки, вибра- торы, грохоты, инерци- онные транспортеры
Роликовые цилиндрические или игольчатые d св. 140 до 200 мм; роликовые сфериче- ские d св. 100 до 140 мм Рб — —
Роликовые сферические d св 140 до 250 мм гб, г? — —
Соединения с подшипниками качения
Продолжение табл. 4.94
Враща- ется корпус или вал Характер , нагру- жения кольца Режим работы подшипника Разновидности и размеры подшипников Класс точности подшипника Примеры применения подшипниковых узлов
РО, Р6 Р5, Р4 Р2
Поля допусков
Корпус Местный Легкий и нормальный, требуется пере- мещение коль- ца на валу Р «J0.07C Шариковые и роликовые подшипники всех диапазонов диаметров £б (Аб) ЮУ. /15, «4 — Ролики ленточных транспортеров, конвейе- ров, подвесных дорог, барабаны самописцев, опоры волновых передач
Нормальный илн тяжелый £б; /6; /\6 (/6); /16 — — Передние и задние колеса автомобилей (непрнводные), тракто- ров, вагонеток, само- летов, валкн малых про- катных станов
/16 — — Блоки грузоподъем- ных машин, ролики рольгангов, валкн ста- нов для прокатки труб
Нагрузка только осевая Подшипники всех диапа- зонов диаметров 4б (/6) — — Все подшипниковые узлы
Продолжение табл. 4.94
Враща- ется корпус илн вал Характер нагру- жения кольца Режим работы подшипника Разновидности н размеры подшипников Класс точиостп подшипника Примеры применения подшипниковых узлов
Р0, Р6 Р5, Pt ₽2
Поля допусков
Вал или корпус Любой Нормальный Подшипники на закрепи- тельных и стяжных втулках всех диапазонов диаметров ft 10; /ill — — Трансмиссионные и контрпрнводные валы н узлы, не требующие точного вращения, сель- скохозяйственные ма- шины
Тяжелый /18; /17; Й9 — Железнодорожные и трамвайные буксы, бук- сы тяжелонагруженных транспортных устройств металлургического про- изводства
Вал или корпус Нагрузка осевая Подшипники упорные оди- нарные /а6' (/6) — Все подшипниковые узлы
Подшипники упорные двой- ные /а6> (76) : (Аб) — tart
Колеба- тельный Нагрузка осевая и ра- диальная Подшипники упорные со сферическими роликами d < < 200 мм Аб —
То же« d св. 200 до 260 мм тб — —
Примечание. См. примечания к табл. 4.93.
Соединения с подшипниками качения 295
4.95. Шероховатость посадочных поверхностей валов и отверстий
корпусов под подшипники качения [7]
Посадочные поверхности Класс точности подшипников Номинальный диаметр, мм
до 80 св. 80 до 500
Шероховатость поверх- ности Ra по ГОСТ 2789—73, мкм, ие более
Валов 0 6 н 5 4 1.25 JX63> 2.5 1,25 0.63
Отверстий корпусов 0 6; 5 и 4 1,25 0,63 2,5 1,25
Торцев заплечиков валов и отверстий корпусов 0 6; 5 и 4 2,5 1,25 2,5 2,5
Примечание. Шероховатость посадочных поверхностей валов для под-
шипников на закрепительных илн эакрепительио-стяжных (буксовых) втулках
не должна превышать Ra < 2,5 мкм.
4.16. ПОЛЯ ДОПУСКОВ ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
СОЕДИНЯЕМЫХ ДЕТАЛЕЙ
ТИПОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Некоторые типовые соединения и поля допусков, рекомендуемые для отдель-
ных элементов их деталей, даны в табл. 4.96. Если к соединению не предъяв-
ляется особых требований, то конструктор может ориентироваться на допуски
н посадки, приведенные в этой таблице.
4.66. Рекомендуемые поля допусков для элементов типовых соединений [7]
Соединение Эскиз Рекомендуемые поля допусков
Клем мое ые соедииеиия Р а а ъ е м к ые соединен н я Отверстии Ж2, ЮЗ нли HI4; вал с любым полем допуска
'1ц~—[~* >
Продолжение табл. 4.96
Рекомендуемые
поля допусков
Л12; Л13
для вала
для отверстия
Н12; Н13
Соединения
с пасечными
штифтами
Размеры
под ключ
Соединения
с насечнымн
штифтами
Соединения
с большими
зазорами
Заготовки под пасеч-
ной штифт или иасечное
изделие hll
Отверстие НИ
Заготовки под насеч-
иой штифт нли насечное
изделие hl I
Отверстие НИ
Соединение Эскиз
поминальный диаметр
отверстия больше номи-
нального диаметра вала
Отверстие НИ, Н13 или
HI 2; вал с любым полем
допуска
Гййй
Продолжение табл. 4.96
Соединение Эскиз Рекомендуемые поля допусков
Соединения о расклеп- кой Н е раза е м н ы е соедине Я ИЯ п Н9 Н8 Посадка—; — нлн ЯП hll
Соединения с разваль- цовкой н керновой связью Вал яе обработан; от- верстие В12
Соединения с разваль- цовкой и керновой связью Обе поверхности обра- ботаны „ Н\2 Н12 Посадки — ;
Г
т
Соединения пайкой [16] * Пер Припой 2 Припой Серебря- ный Медный Легко- плавкий (темпе- ратура плавле- ния ниже 400 °C) требуется Рекомендуе- мый зазор S *, мм S = 0,05+ +0,08 (при сборке трубча- тых элементов допускаютсл в крайнем случае зазоры 0.2—0.2Б) S < 0,012 (для цилиндри- ческих сталь- ных деталей с прессовой по- садкой может быть принят иатяг 0,001 дна- метра) S — 0,026 + + 0,075 проверка.
Зазор ме ками /, 2. малым как ння жндког лнчения пре ед примененн j жду 3 до/ для о пр» чност ем в со же У 1П0 и MS единя* н быт лучше! я, так :оедки< ОСОБОМ ШЫМИ кром- ь достаточно 1ия всасыва- и для уве- гння производстве
РАДИУСЫ, ФАСКИ
Р табл. 4.97 приведены рекомендуемые радиусы закруглений и фаски,
сопрягаемые по диаметру D вала и втулки, а в табл. 4.98 — несопрягаемые раз-
меры радиусов и фасок для деталей, изготовленных из металла и пластмасс.
4.97. Рекомендуемые радиусы закруглений и фаски,
сопрягаемые по диаметру D вала и втулки, мм [8]
D R. с Ri. Ci D R. с Я1»
Св. 3 до 6 0.4 0.6 Св. 68 до 100 3 4
» 6 > 10 0,6 1 > 100 > 1S0 4 б
» 10 > 18 1 1.6 > 1Б0 » 200 б 6
» 18 > 28 1.6 2 > 200 » 250 6 8
» 28 » 46 2 2,5 > 250 > 300 8 10
> 46 » 68 2,8 3
Примечания: 1. Предельные отклонения радиусов и фасок могут
быть приняты по 14-му квалнтету в зависимости от размера со знаком минус для
R и с (поле допуска hl4) и со знаком плюс для Rt и с, (поле допуска НН). 2. Нор-
мально фаска сиим ется под углом 45°. 3. При сопряжениях с подшипниками
качения радиусы закруглений и фаски следует выбирать из стандартов на под-
шипники качения. 4. Входные фаски для дет лей, соединяемых по неподвиж-
ным посадкам, см. табл. 1.108. ч. 1.
4.08. Радиусы закруглений г и фаски, мм (по ГОСТ 10948—64)
Ряд
1 2 1 2 || 1 2 1 2
0.1 0,1; 0.2 1.6 1.6 10 10 60 60
— 0,3 — 2 — 12 — 80
0,4 0,4 2,5 2.5 16 16 100 100
— 0.5 — 3 — 20 — 125
0,6 0.6 4 4 25 25 160 160
— 0.8 — Б — 32 — 200
1 1 6 6 40 40 250 250
— 1.2 •— 8 — 50
Примечания: 1. Отклонения радиусов закруглений и фасок см.
табл. 1.66—1.69, ч. 1. 2. При выборе радиусов (г) и фасок (с) 1-й ряд следует пред-
почитать 2-му. 3. Значения в таблице не распространяются иа радиусы закруг-
лений (сгиба) гнутых деталей, фаски иа резьбах, радиусы проточек для выхода
резьбообразующего инструмента, фаски н радиусы закруглений шарико- и ро-
ликоподшипников и их сопряжений с валами н корпусами. Последние см., на-
пример, 18]. 4. В обоснованных случаях допускается применять фаски с углами,
отличными от 45".
Список литературы
1. Взаимозаменяемость и технические измерения в машиностроении. M.i Машино-
строение, 1972. 615 с.
2. Детали машин. Расчет и конструирование. Справочник/ Под ред. Н. С. А ч е р -
кана. 3-е изд., т. 1. M.i Машиностроение. 1968. 440 с.
3. Дунаев П. Ф. Конструирование узлов н деталей машин. 3-е над. М.: Высшая
школа. 1978. 352 с.
4. Журавлев А. Н., Медведева Р. В., Патрикевич Ф. В. н др. Конические соедине-
ния. Справочное пособие. М.: Машиностроение, 1968. 144 с.
5. Коротков В. П„ Кустарев Б. Г., Хныкнна А. В. Взаимозаменяемость резьбовых
сопряжений. Справочник. М.: Машиностроение, 1968. 215 с.
6. Левин И. Я. Справочник конструктора точных приборов. 2-е нзд. М.; Машино-
строение, 1979. 743 с.
7. Мягков В. Д. Допуски и посадки. Справочник. 5-е нзд. Л.: Машиностроение
1978. 1032 с.
8. Мягков В. Д. Краткий справочник конструктора. 2-е нзд. Л.1 Машиностроение
1975. 816 с.
9. Скуидин Г. И., Никитин В. Н. Шлицевые соединения. М.; Машиностроение.
1981. 130 с.
10. Приборостроение и средства автоматики. Справочник/ Под ред. Б. А. Тайца.
Т. 1. М.: Машгиз, 1963 568 с.
И. Подшипники качения. Каталог-справочник. М.: НИИавтопроы, 1972. 469 с.
12. Рекомендации по внедрению СТ СЭВ 144—75 и СТ СЭВ 145—75 на допуски и по-
садки гладких соединений с размерами до 3150 мм. М.; Стандарты, 1976. 52 с.
13. Решетов Д. Н. Детали машин. М.1 Машиностроение, 1974. 665 с.
14. Справочник по производственному контролю в машиностроении/ Под ред.
А. К. К у т а я. 3-е изд. М.: Машиностроение, 1974. 975 с.
15. Справочник контролера машиностроительного завода/Под ред. А. И. Якуше-
ва. — 3-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1980- 527 с.
16. Энциклопедический справочник машинострЬенни. Т. 2. М.1 Машгиз, 1948—
1950. 891 с.
17. Якушев А. И. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения.
5-е нзд. М.: Машиностроение, 1979. 343 с.
18. Якушев А. И. Влииипе технологии изготовлении и основных пара етров
резьбы на прочность резьбовых соединений. М.1 Оборонгнз, 1956. 191 с.
Глава 5. ДОПУСКИ ЗУБЧАТЫХ И ЧЕРВЯЧНЫХ
ПЕРЕДАЧ
5.1. ТЕРМИНЫ И ОБОЗНАЧЕНИЯ, ИСХОДНЫЙ КОНТУР,
МОДУЛИ
Термины и обозначения, наиболее часто употребляемые в данной главе,
приведены в табл. 5.1. Термины и обозначения, относящиеся к допускам зубча-
тых и червячных передач, даны в примечаниях к последующим таблицам.
Основные параметры исходного контура для зубчатых колес приведены
в табл. 5.2. Исходный контур не относится к червячным передачам.
У цилиндрических колес внешнего зацепления с m > 1 мм для улучшения
работоспособности тяжелонагруженных и высокоскоростных передач рекомен-
дуется применять исходный контур с модификацией профиля (срезом) головки
зуба в целях уменьшения дополнительных динамических нагрузок, возникающих
прн работе передачи (в моменты вступления зубьев в зацепления) из-за погреш-
ностей изготовления и деформации зубьев. Срез исходного контура прямолиней-
ный. При массовом и крупносерийном производстве и в технически обоснован-
ных случаях допускается, а для передач, выполненных по степени точности
выше 6-й, рекомендуется изменять форму и величину модификации профиля
зубьев применительно к конкретным условиям работы передачи.
Зубчатые колеса передач внутреннего зацепления могут изготавливаться
с модификацией зубьев, установленной для колес внешнего зацепления. Прн
окончательной обработке зубьев должны быть обеспечены срезы кромок вершин
зубьев и переходные кривые, при этом действительная высота модификации го-
ловки зуба должна быть не больше номинальной.
Зубчатые колеса рекомендуется изготавливать без модификации зубьев,
если в результате модификации головки часть коэффициента торцевого пере-
крытия, определяемая участками главных профилей, еаМ окажется менее 1,1
у прямозубых передач и менее 1.0 у косозубых и шевронных передач. Для зуб-
чатых передач с суммой коэффициентов смещения исходного контура, равной
нулю, условия, при которых еал получается соответственно 1,1 и 1, опреде-
ляются по графику, приведенному в приложении к СТ СЭВ 308—76.
Для конических зубчатых колес допускается применение профильной мо-
дификации исходного контура, при этом форма и размеры модификации стандар-
тами не регламентированы.
Модуль представляет собой длину, приходящуюся по делительному диа-
метру d на один зуб колеса, и равен отношению шага р исходной рейки к числу л:
т= р/п = d/z. (5.1)
Все размеры исходного контура и элементов зацепления зубчатых колес выра-
жаются через модуль т.
Модули 1 зубчатых колес цилиндрических, конических и червячных с ци-
линдрическим червяком приведены в табл. 5.3.
Для цилиндрических колес с косым и шевронным зубом модуль определяется
по нормальному шагу (т = тп). В исключительных обоснованных случаях
допускается определение модуля (т — т./) по окружному шагу в (торцевом
сечении).
Для конических зубчатых колес модуль определяется по большему диа-
метру, для червячных колес с цилиндрическим червяком — в осевом сечении
червяка.
‘ Модули цилиндрических зубчатых колес передач Новикова см. ГОСТ 14186—69.
6.1. принятые обозначения
Обозначение Термин
основное дополнительное
m тп, mf тпе* mte Модуль расчетный: нормальный (для конических колес — сред- ний нормальный), окружной; для конических колео “ нормальный, окруж- ной внешние
2 21» 2j Число зубьев (шестерни, колеса)
d du d, Делительный диаметр (для конических зуб- чатый колес — средний делительный) шестерни, колеса
Ь t>w Ширина аубчатого венца (рабочая ширина венца)
а г? £ О ** Угол профиля зуба (угол профиля для не- прямозубых колес); угол профиля в точке на концентрической окружности зубчатого колеса, проходящий че- рез центр ролика (шарика)
0 — Угол наклона липин ауба
X Хц х, Коэффициент смещения (исходного контура) шестерни, колеса
«с —• Постоянная корда ауба
«я Высота до постоянной корды
W Длина общей нормали
а Межосевое расстояние передачи (делительное)
Продолжение табл. 6.1
Обозначение Термин
основное дополнительное
ее Коэффициент осевого перекрытия косозубой цилиндрической передачи
2 —ч» Межосевой угол передачи
R «а Среднее конусное расстояние; внешнее ко» нусное расстояние
б 01* Of Угол делительного конуса шестерни, колеса
in mln — Гарантированный боковой зазор
Tin —• Допуск на боковой зазор
&1ог Ъо Нанбольш я кинематическая погрешность пе- редачи (допуск на кинематическую погрешность передачи)
tgkor Izko Циклическая погрешность передачи (допуск на циклическую погрешность передачи)
fezor igzo Циклическая погрешность зубцовой частоты в передаче (допуск на циклическую погрешность зубцовой частоты в передаче)
Примечания: 1. Основные термины, определения и обозначения, относящиеся к зубчатым н червячным передачам, регламентированы ГОСТ 16630—70, 16531—70, 19326—73, 18498—73. 2. Термины, определения и обозначении, относящиеся к допускам зубчатых, червячных колес и передач, приведены в приложениях к ГОСТ 1643—81 (СТ СЭВ 641—77, СТ СЭВ 643—77, СТ СЭВ 644—77). ГОСТ 9178—81 (СТ СЭВ 642 77). ГОСТ 1768—81 (СТ СЭВ 186-76, СТ СЭВ 1161—78), ГОСТ 9368—81 (СТ СЭВ 313—77), ГОСТ 3676—81 (СТ СЭВ 311—76, СТ СЭВ 1162—78), ГОСТ 9774—81 (СТ СЭВ 1913—79, СТ СЭВ 1162—78).
5.2. Параметра (коэффициента) нормальных номинальных исходных контуров зубчатых колее
Исходный, контур
с 'модификацией
профиля головки зуйа
Параметр (коэффициент) исходного контура Обозначение 1 Значение параметров (коэффициентов) искодных контуров
цилиндрических зубчатых колес с т > 1 мм по ГОСТ 13755—8! (СТ СЭВ 308—76) цилиндрических прямозубых и косозубая колес, конических прямо- зубых колес cm < I мм по ГОСТ 9587—81 конических колес с прямы- ми зубьями по ГОСТ 13754—81 (СТ СЭВ 516—77) конических колес с круго- выми зубьями по ГОСТ 16202—81 (СТ СЭВ 515—77)
Угол главного профиля а 20е 20е 28е 20'
Высота головки зуба (коэф- фициент высоты головки) ha (Аа)> *а - т (1) т или Г, 1т' (J или 1,1) mg (1) т„ (1)
Внсота ножки зуба (коэффи- циент высоты ножки) hf 1,25m (Т,25) йот + сат (fta + c0) 1,2т* (1,2) 1,25тд (1,25)
Граничная внсота зуба (ко- эффициент граничной высоты) — hjm 2m (2) 2ft*m (2h*)6 2те (2) 2,08тГ; (2,08)
Термины и обозначения, исходный контур, модули
Продолжение табл. 6.2
Параметр (коэффициент) всходи ого контура Обозначение ' Значение параметров (коэффициентов) исходных контуров
цилиндрических зубчатых колес с т > 1 мм по ГОСТ 13755—81 (СТ СЭВ 308—76) цилиндрических прямозубых и косозубых колес, конических прямо- зубых колес ст < 1 мм по ГОСТ 9587—81 конических колеи с прямы- ми зубьями по ГОСТ 13754—81 (СТ СЭВ 516—77) конических колес с круго- выми зубьями по ГОСТ 16202—81 (СТ СЭВ 515—77)
Глубина захода зубьев в паре исходных контуров (коэффици- ент глубины захода зубьев) (Лц>); “= 2т (2) 2Лат (2Ла) 10 2те (2) 2та'“ (2)
Радиальный зазор а паре исходных контуров (коэффици- ент радиального зазора) с (С’>; с — с*т 0,25т» (0,25) От 0,25т до 0,4т (0,25—0,40) 0,2т/ (0,2) 0,25тв1в (0,25)
Радиус кривизны переходной кривой (коэффициент радиуса кривизны переходной кривой) Высота моднфикапии про- филя головки зуба (коэффи- циент высоты модификации) Of (fif ): Pf - Pf m 0,38m-1 (0,38) 0,38т’ (0,38); 0.44т2 (0,44) 0,3т/ (0,3) 0,25тв" (0,25)
(fis): ag kgm 0,45т» (0,45) <0»15т* ( <0,15) Не регламентируется
Глубина модификации про- филя головки зуба (коэффици- ент глубины модификации) а (Д’): Д « <0,02т» ( <0,02) <0,02 т* ( <0,02)
Допуски вубчатых и червячных передач
Примечания, L. Для конических зубчатых колес профиль походного контура принимается прямтлинейным в пре-
делах граничной высоты ht. 2. Для передач» к которым предъявляются специальные требования» допускается применение исход-
ных контуров, отличающихся от установленных. Параметра таких иаходных контуров устанавливаются стандартами для данной
отрасли промышленности. 3. Допускается изготовлять зубчатые колеса винтовых передач в соответствии в исходными контурами
по ГОСТ 13755—81, ГОСТ 9587—81. 4. Для конических колес допустимо иеравенвтво толщины зуба и ширины впадины по дели-
тельной прямой. 5. Для коническая колес с прямыми зубьями и т > 1 мм форму, параметры и коэффициенты допускается
относить к среднему торцевому номинальному исходному контуру со средним окружным модулем от 0,8 мм и более.
1 Обозначения относятся и зубчатвт колесам по стандартам СЭВ и ГОСТам.
1 Допускается увеличение радиального аазора с цилиндрической зубчатой передачи» вызванное изменением диаметра впа-
дин, до 0,35m при обработке зубчатых колес долбяками н шеверами н до 0,4m при обработке под эубошлифование.
* Допускается увеличение радиуса pf, если это не нарушает правильности зацеплении в передаче.
‘ Коэффициент глубины модификации Д* * устанавливается в зависимости от модуля и степени точности по нормам плав-
ности:
Степень точности по нормали плавности Модуль, мм
до 2 св. 2 до 3,5 св. 3,5 до 6,3 св. 6,3 до 10 св. 10 до 16 св. 16 до 25 св. 25 до 40
Значение Д *
6 0,01 0,009 0,008 0,006 0,005 В—
7 0,015 0,012 0,01 0,008 0,007 0,006 —
8 0,02 0,018 0,015 0,012 0,01 0,009 0,008
* Относится только к цилиндрическим зубчатым передачам.
• Коэффициент граничной высоты ври коэффициенте высоты головки ha = 1,0 может быть равен й/ = 2, Г.
* •
1 При ha = 1, с = 0,3. Переходная кривая может быть выполнена одной дугой с указанным радиусом.
• •
Прн ha = 1, с «0,25. Переходная кривая может выполняться двумя дугами и сопряженной прямой.
• Допускается увеличение среза или закругления кромок вершин зубьев по глубине до 0,05m, если это не нарушает ка-
чества зацепления в передаче. Указанные параметры не распространяются на колеса, профили зубьев которых обрабатываются
одновременно с окружностью вершин зубьев.
“ m(i тп — соответственно внешний окружной модуль и модуль в нормальном сечении посредине ширины венца.
Допустимо в обоснованных случаях изменение величин hw, с, pf (для колес с прямыми зубьями pf не менее 0,15те, для
колес с круговыми зубьями — от 0,15тя до 0,35тл), Н/ и применение переходной кривой, отличающейся от дуги окруж-
ности, если это не нарушает правильности зацепления и ие препятствует использованию стандартного инструмента. Допуска-
ется также применение профильной модификации исходного контура.
Термины и обозначения, исходный контур, модули 307
5.3. Модули зубчатых колес, червяков и колес червячных
цилиндрических передач. Коэффициенты диаметра червяка q
(по ГОСТ 9563—60 и ГОСТ 19672—74)
Модуль (мм) для ряда Модуль (мм) для ряда Модуль (мм) для ряда Модуль (мм) для ряда
* 2 1 2 1 2 1 2
0,05 0.06 0,08 [0.1] 0 12 [0,125] * 0,15 [0.16] * [0,2] [0,25] 0,3 0,055 0,07 0,09 0,11 0.14 [0,15] * 0,18 0,22 0,28 [0,3] • [0,315] • Г0.4] [0,5 ] 0.6 [0,63] * [0,8] [U , [1.25] 1,5 [1,6] * [2] 0,35 0,45 0,55 [0,6] * 0,7 0,9 1,125 1,375 [1,5] • 1,75 2.25 [2.5] 3 [3.15]* [4] [5] 6 [6,3] * [10] 12 [12,5] * [16] 2,75 Гз] * [3,5] 4,5 5,5 Гб] • [7] 9 11 [12] * 14 18 Г20] 25 32 40 50 60 80 100 22 28 36 45 55 70 90
Коэффициенты диаметра червяка q (для 1 и 2 ряда)
1 — 8 10 12,5 16 20 25
2 7,1 9 11,2 14 18 22,4 —
Првмечаиня: 1. При выборе модулей н значений q следует пред- почитать 1-й ряд 2-му. 2. Модули для червяков и колес червячных цилиндри- ческих передач указаны в квадратных скобках. Те же модули, кроме указан- ных со ввездочкой (например, [0.63] *), используются дли зубчатых цилиндри- ческих И коиичесиих колес. 3. Дли прямозубых колес из данной таблицы на- значается окружной модуль Ш[ = т. 4. Для косозубых и шевронных колес из данной таблицы назначается обычно нормальный модуль т = тя; тп = = т/ cos 8 5. Для конических зубчатых колес модуль определяется по боль- шому диаметру. 6. Для червячных цилиндрических передач модуль т опреде- ляется в осевом сечении червяка. Расчетный модуль т червячного иолеса орто- гональной червячной передачи равен расчетному модулю парного червяка. 7. До- пускается применение модулей зубчатых колес 3,25; 3,75; 4,25 мм для автомо- бильной промышленности и модуля 6,5 мм для тракторной промышленности. 8. Допускается применение коэффициентов диаметра червяка q 7,5 и 12. * Только для червяков н иолес червячных цилиндрических передач.
Б.2. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О ДОПУСКАХ ЗУБЧАТЫХ
И ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
ОБЛАСТЬ РАСПРОСТРАНЕНИЯ СТАНДАРТОВ
НА ДОПУСКИ* ЗУБЧАТЫХ И ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
Стандартами регламентированы допуски эвольвентных цилиндрических
зубчатых передач с колесами внешнего и внутреннего зацеплений с исходным
контуром по ГОСТ 13755—81 при т > 1 мм, эвольвентных цилиндрических
и винтовых передач с колесами, выполненными по исходному контуру
ГОСТ 9587—81 при т< 1 мм, а также допуски конических и гипоидных
* Допуски для реечных зубчатых передач см. ГОСТ 10242—81 (СТ СЭВ 644—77),
ГОСТ 13606—81 (СТ СЭВ 1160—78)
зубчатых передач и пар (поставляемых без корпуса) внешнего зацепления с пря-
молинейным профилем исходного контура и номинальным углом его профиля* 120°.
Стандартом устанавливаются допуски червячных цилиндрических передач
и червячных пар (поставляемых без корпуса) с червяками 1А (архимедов чер-
вяк), 11 (эвольвентный червяк), (конволютный червяк), 1К, образованными
конусом, с межосевым углом, равным 90°.
Допуски цилиндрических эвольвентных зубчатых колес и передач установ-
лены ГОСТ 1643—81 2 (стандарт соответствует СТ СЭВ 641—77, СТ СЭВ 643—77
и СТ СЭВ 644—77) при т= 14-55 мм, делительном диаметре до 6300 мм,
ширине венца или полушеврона до 1250 мм для прямозубых, косозубых и шев-
ронных колес и ГОСТ 9178—81 2 (стандарт соответствует СТ СЭВ 642—77, а в
части терминов и обозначений СТ СЭВ 643—77, СТ СЭВ 644—77) при 0,1
тп < 1,0 мм, делительном диаметре до 400 мм (при тп 0,5 мм до d = 200 мм).
Допуски конических и гипоидных зубчатых колес, передач и пар установ-
лены ГОСТ 1758—81 (СТ СЭВ 186—75, СТ СЭВ 1161—78) при т= 14-56 мм,
среднем делительном диаметре до 4000 мм для колес с прямыми, тангенциальными
и криволинейными зубьями и ГОСТ 9368—81 при /л< 1 мм, делительном диа-
метре до 200 мм для колес с прямыми зубьями.
Допуски червячных цилиндрических передач и червячных пар установлены
ГОСТ 3675—81 (СТ СЭВ 311—76, СТ СЭВ 1162—78) при т — 14-25 мм,
делительном диаметре червяка до 450 мм, делительном диаметре колеса до
6300 мм и ГОСТ 9774—81 3 для металлических механически обработанных
червячных колес и цилиндрических червяков при любом числе заходов с осевым
модулем до 1 мм, делительными диаметрами колес до 320 мм и делительными
диаметрами червяков до 50 мм.
ТОЧНОСТЬ И ВИДЫ СОПРЯЖЕНИЙ ЗУБЧАТЫХ
И ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ ---
Погрешности изготовления и сборки зубчатых и червячных передач вызы-
вают динамические нагрузки, шум, вибрации, нагрев, концентрацию напряже-
ний на отдельных участках зубьев, а также несогласованность углов поворота
ведущего и ведомого колес, что приводит к ошибкам относительного положения
звеньев и к ошибкам от мертвого хода.
При назначении допусков на зубчатые колеса и точность монтажа для дости-
жения качественной работы передачи преследуются цели:
1) обеспечение кинематической точности, т. е. согласованности углов по-
воротов ведущего и ведомого колес передачи;
2) обеспечение плавности работы, т. е. ограничение циклических погреш-
ностей, многократно повторяющихся за один оборот колеса (резкие местные
изменения отклонений углов поворота колеса);
3) обеспечение контакта зубьев, т. е. такого прилегания зубьев по длине
и высоте, при котором нагрузка от одного зуба к другому передается по кон-
тактным линиям, максимально использующим всю активную поверхность зуба;
4) обеспечение бокового зазора для устранения заклинивания зубьев при
работе и ограничения мертвых ходов в передаче.
Кинематическая точность характеризуется величиной кинематической по-
грешности передачи, т. е. разности между действительным и номинальным (рас-
четным) углами поворота ведомого колеса, выраженной в линейных величинах
длиной дуги по делительной окружности. Стандартами ограничивается наиболь-
шая кинематическая погрешность передачи F'ior (и колеса F'tr), т. е. наиболь-
шая алгебраическая разность значений кинематической погрешности за полный
1 Для зубчатых колее гипоидных передач за номинальный угол профиля прини-
мается среднее арифметическое значение углов профиля на противоположных сторонах
зубьев,
* Ранее были разработаны ГОСТ 1643—72 н ГОСТ 9178 — 72.
1 В справочнике не рассматривается.
цикл изменения относительного положения зубчатых колес (для колеса — за
один оборот).
Плавность работы количественно характеризуется местной кинематической
погрешностью f'ir (степень плавности изменения кинематической погрешности)
и циклической погрешностью передачи f2kor (для колеса — fzkr)-
Полнота контакта зубьев характеризуется относительными размерами по
длине и высоте зуба суммарного пятна контакта сопряженных зубьев в пере-
даче.
Боковой зазор определяется в сечении, перпендикулярном к направлению
зубьев, и в плоскости, касательной к основным цилиндрам. Боковой зазор не-
обходим для размещения слоя смазки, компенсации температурных деформаций,
а также погрешностей изготовления и монтажа. Для нормальной работы боковой
зазор в передаче должен быть не меньше установленного гарантированного
зазора jn min и не больше наибольшего допустимого зазора.
В зависимости от условий эксплуатации к зубчатым колесам предъявляются
различные требования как по величине, так и по характеру допускаемых погреш-
ностей. Так, кинематическая точность является основным требованием для дели-
тельных и отсчетных передач, планетарных передач с несколькими сателлитами
и т. п.; плавность работы — основное требование для высокоскоростных передач;
полнота контакта зубьев имеет наибольшее значение для тяжеломагруженных
тихоходных передач; величина бокового зазора и колебание этой величины
наиболее важны для реверсивных, отсчетных, съемных и других передач.
Следует также учитывать, что обеспечение того или иного показателя точ-
ности зависит от различных технологических факторов. Например, кинематиче-
ская точность обеспечивается за счет малого радиального биения зубчатого ко-
леса, обработки его на станке с точной кинематической цепью; циклическая
погрешность зависит от точности червяка делительной передачи станка, а для
прямозубых колес — от точности зуборезного инструмента. Плавность работы
передачи значительно повышается после шевингования колес и притирки. Кон-
такт зубьев зависят от торцового биения заготовки, а для косозубых зубчатых
колес — от наклона направляющих станка, точности ходового винта и т. и.
Контакт зубьев улучшается после притирки.
Боковой зазор не зависит от точности зубообработки и определяется в основ-
ном величиной межосевого расстояния в передаче и толщиной зубьев колес.
В указанных выше стандартах по точности изготовления все зубчатые колеса
и передачи разделены на 12 степеней (от I-й наиболее точной до 12-й наиболее
грубой). Для некоторых степеней числовые значения допусков и отклонений пока
не предусмотрены, эти степени точности оставлены для будущего развития.
К таким степеням точности относятся: для цилиндрических передач — I и 2;
для конических— 1—3; для червячных— 1и2приш< 1 мм поГОСТ 9774—81
(СТ СЭВ 1913—79 и СТ СЭВ 1162—78).
Для каждой степени точности установлены отдельно нормы кинематической
точности, плавности работы и контакта зубьев колес и передач. Все эти три вида
норм могут комбинироваться и назначаться из разных степеней точности с уче-
том ограничений, приводимых в стандартах.
Комбинирование позволяет назначать точные степени для тех норм, которые
наиболее важны с эксплуатационной точки зрения для работы передачи, и бо-
лее грубые степени — для остальных норм. Например, для средних и высоко-
скоростных передач (автомобильных, турбинных) степень точности по нормам
плавности целесообразно назначить более точную, чем по нормам кинематической
точности; для делительных передач (например, отсчетных механизмов) степени
точности по нормам кинематической точности и плавности рекомендуется при-
нимать одинаковыми; для тяжелонагруженных передач, работающих со средними
и малыми скоростями, рекомендуется назначать нормы контакта зубьев по более
точной степени, чем нормы кинематической точности и плавности работы,
и т. n.’[8].i
Независимо от степени точности зубчатых колес и передач етандартами уста-
навливаются различные виды сопряжений зубьев в передаче. За основу деления
по видам сопряжения принят гарантированный (наименьший) боковой еазор /лтш-
Для вубчатых цилиндрических, конических и гипоидных, а также червяч-
ных цилиндрических передач с т > 1 мм установлено тесть видов (рис. 5.1)
сопряжений: е нулевым боковым еазором Н, весьма малым вазором Е, малым
вазором D, уменьшенным зазором С, нормальным вазором В, увеличенным
ваэоро А. Для мелкомодульных цилиндрических н конических передач (m<j
<3 I мм) установлено пять видов сопряжений (рис. 5.2): Н, G, F, Е, D.
В ранее разработанном стандарте для мелкомодульных (т <3 1 мм) червяч-
ных передач (ГОСТ 9774—61) имелось четыре вида сопряжений зубьев: С, Д,
X, Ш.
Стандартами для зубчатых цилиндрических и червячных передач при т >
1 мм установлено восемь видов допусков на боковой заэор Tjn: Л, d, с, Ь,
а, г, у, х (обозначения расположены в порядке возрастания допуска); для
конических и гипоидных передач при т > 1 мм — пять видов: Л, d, с, Ь, а.
Для зубчатых цилиндрических (конических) мелкомодульных (m<3 1 мм) передач
предусмотрено четыре (пять) вида допусков Tj^. ft, g, f, e(d).
При отсутствии специальных требований я каждым видом сопряжения
употребляется определенный вид допуска на боковой аазор, обозначенный строч-
ной буквой, аналогичной1 букве вида сопряжения (например, с А— а, с В—Ъ
и т. д.). В необходимых случаях соответствие вида допуска н вида сопряжения
допустимо нарушать, используя все установленные для данной передачи виды
допусков Т/п (например, для В—а и т. д.).
Для цилиндрических зубчатых передач установлено шесть (пять для m <3
<$ 1 мм) классов отклонений межосевого расстояния, обозначаемых в порядке
убывания точности цифрами от I (II) до VI. Гарантированный боковой зазор
в каждом сопряжении обеспечивается при соблюдении соответствия вида сопря-
жения и класса отклонений (см. табл. 5.17) межосевого расстояния. Это соот-
ветствие допустимо нарушать.
Для каждой из трех норм точности (кинематической точности, плавности
работы, контакта зубьев) и норм бокового зазора (видов сопряжения) установ-
лены комплексные и поэлементные показатели.
Выполнение требований каждого вида норм может контролироваться про-
веркой в производстве комплексных показателей или нескольких поэлементных
* Кроме видов сопряженвп D (m < 1 мм) и Е (т < 1 мм), которым отвечает вид
допуска е.
показателей. Для этого в стандартах приводятся комплексы контроля, вклю-
чающие или один комплексный, или несколько поэлементных показателей.
Комплексы контроля, применяемые при приемке колес, являются равноправ-
ными, но не равноценными. Первый из них (для каждой нормы), образованный
одним комплексным показателем, дает наиболее полную оценку точности колеса.
Каждый последующий характеризует значительную долю основной погрешности
или отдельные ее состааляющие.
Выбор того или иного комплекса контроля зависит от назначения и точности
зубчатых колес и передач, их размеров, установившейся практики контроля,
объема и условий производства и других факторов [13, 10]. Контролируемые
элементы устанавливаются отраслевыми стандартами. Для выбранного комплекса
на чертеже зубчатого колеса с нестандартным исходным контуром указываются
соответствующие допуски, отклонения, и колесо контролируется по показателям
комплекса.
В чертежах зубчатых колес со стандартным исходным контуром показатели
комплекса конструктор не указывает; эти показатели устанавливаются техноло-
гическими службами при проектировании технологических процессов (см. далее
раздел «Оформление чертежей цилиндрических зубчатых колес»).
ОБОЗНАЧЕНИЯ НА ЧЕРТЕЖАХ СТЕПЕНЕЙ ТОЧНОСТИ,
ВИДОВ СОПРЯЖЕНИЙ И ВИДОВ ДОПУСКОВ БОКОВОГО ЗАЗОРА
Точность изготовления зубчатых и червячных колео и передач задается
степенью по нормам кинематической точности, плавности работы и контакта
зубьев в передаче, а требования к боковому зазору — видом сопряжения и видом
допуска бокового зазора.
Примеры условного обозначения для зубчатых и червячных передач 7-й
степени точности, с видом сопряжения В, видом допуска бокового зазора Ь и
т > 1 мм; 7— В ГОСТ 1643—81, 7—В ГОСТ 1758—81, 7—В ГОСТ 3675—81—
для зубчатых цилиндрических конических и червячных передач соответственно.
Здесь вид допуска бокового зазора ие указан, так как вид допуска и вид сопря-
жения обозначаются одинаковыми буквами. То же для зубчатой цилиндриче-
ской передачи с тп <3 1 мм, видом сопряжения F, видом допуска f: 7—F
ГОСТ 9178—81.
При комбинировании норм различных степеней точности и при различных
обозначениях вида сопряжения и вида допуска бокового зазора в условном обо-
значении передачи (или колеса) последовательно записываются три цифры и две
буквы; первая цифра означает степень по нормам кинематической точности,
вторая — степень по нормам плавности работы, третья — степень по нормам
контакта зубьев; первая буква — вид сопряжения, вторая — вид допуска бо-
кового аазора. Так, для цилиндрической зубчатой передачи 8-й степени по нор-
мам кинематической точности, 7-й степени по нормам плавности, 6-й степени
по нормам контакта зубьев, с видом сопряжения В, видом допуска бокового
зазора а и т > 1 мм: 8—7—6 — Ва ГОСТ 1643—81. Тоже для конических
и червячных передач: 8—7—6—Ва ГОСТ 1758—81 и 8—7—6 — Ва
ГОСТ 3675—81.
Пример обозначения цилиндрических и конических зубчатых передач (т<3
<3 1 мм) при комбинировании норм различных степеней илн изменении соответ-
ствия вида допуска бокового зазора виду спряжения: 7—8—8G ГОСТ 9178—81,
7—Ed СТ СЭВ 313—76.
В тех случаях, когда на одну из норм точности цилиндрических зубчатых
передач не задается степень точности, вместо соответствующей цифры указы-
вается буква А/. Например, N—7—6—В ГОСТ 9368—81, N—8—8—Gf
ГОСТ 9178—81.
Для цилиндрических зубчатых передач класс отклонений межосевого рас-
стояния не указывается в условном обозначении точности передачи, если он
соответствует определенному виду сопряжения (см. табл. 5.17). При выборе
более грубого, чем это установлено для данного вида сопряжения, класса откло-
нений межосевого расстояния в обозначении указывается принятый класс и рас-
считанный по формуле (см. примечания табл. 5.17) уменьшенный гарантиро-
ванный боковой зазор. Например, 7—Ca/V—128 ГОСТ 1643—81 (здесь 128 —
уменьшенный боковой зазор /„ min = 128 мкм при межосевом расстоянии пере-
дачи Оц, = 450 мм).
При выборе более точного класса отклонений межосевого расстояния уве-
личенный гарантированный боковой зазор, рассчитанный по формуле табл. 5.17,
может не указываться в условном обозначении точности передачи.
5.3. ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
НОРМЫ точности
К нормам точности относятся допуски и отклонения, ограничивающие от-
дельные виды погрешностей.
Показателем кинематической точности в передачах является кинематиче-
ская погрешность передачи F'lor для степеней точности 3—8. Допуск на кине-
матическую погрешность передачи (пары колес) равен сумме допусков на кине-
матическую погрешность ее зубчатых колес
бв = ^1 + б2- (5-2)
Для передач, составленных из зубчатых колес, имеющих кратные между
собой числа зубьев при отношении чисел не более трех (1, 2, 3), допуск F’io
при селективной сборке передачи может быть сокращен, исходя из расчета,
на 25 % и более.
Показатели кинематической точности передач и зубчатых колес для раз-
личных степеней точности приведены в табл. 5.4.
Показателями плавности работы передач являются местная кинематическая
погрешность f'(or и (при т 1 мм) циклическая погрешность зубцовой ча-
стоты f^or илн циклическая погрешность передачи fzkor- Показатели плавности
работы передач н зубчатых колес приведены в табл. 5.5.
Показателями, определяющими контакт зубьев в передаче, являются сум-
марное пятно контакта, мгновенное пятно контакта (прн m > 1 мм), непарал-
лельность fXr и перекос fvr осей Показатели контакта зубьев в передаче для
зубчатых колес приведены в табл. 5.6.
Комплексы показателей точности по табл. 5.4.—5,6 и показатели, обеспе-
чивающие гарантированный боковой зазор (см. табл. 5.16), устанавливаются
изготовителем.
Каждый установленный комплекс показателей, который используется при
контроле передач и зубчатых колес, является равноправным, но при сравни-
тельной оценке влияния точности передачи на ее эксплуатационные характе-
ристики предпочтительными являются показатели: F'ior, fzzor, fzkor и суммар-
ное пятно контакта.
Допуски и отклонения по нормам кинематической точности, нормам плав-
ности работы и нормам контакта зубьев приведены в табл. 5.7—5.10. В таблицах
даны значения норм тех показателей, которые в основном будут необходимы кон-
структору при расчете при выборе степеней точности, разработке чертежей зубча-
тых колес со стандартным исходным контуром, а также при выполнении некото-
рых инженерных расчетов (например, размерных цепей). В случае необходимости
использования иных норм и показателей (например, при разработке чертежей
зубчатых колес с нестандартным исходным контуром) из числа указанных
в табл. 5.4—5.6 значения этих норм и показателей см. ГОСТ 1643—81 и
ГОСТ 9178—81; рекомендации к выбору варианта контрольного комплекса см.,
например, (8, 10].
Б.4. Показатели кинематической точности цилиндрических зубчатых колес и передач
по ГОСТ 1643—81 (СТ СЭВ 641—77) и ГОСТ 9178—81 (СТ СЭВ 642—77)
Контролируемый объект Показатель точности или комплекс Обозначение допусков Степень точности
Зубчатая пере- дача Fior Fio 3—8
Fir Fi 3-8
Fpr Fpkr FP’ Fpb 3-6
Fpr FP 7, 8
Fcri Frr Fc’ Fr 3—8
Зубчатое колесо FvWr Frr FvW< Fr 3—8
FvWr Fir FvW- Fi 6—8
tt
Fcr< Fir Fc- Ft 6—8
Fir Fi 9—12
Frr Fr 7 •, 8 *, 9—12
Примечания: 1. Допускается вместо обозначений Fv^grr и Fvgp при-
менять обозначения соответственно V^r и Vggr. 2. Принятые обозначения: F/or
см. табл. Б.1, Fjr — наибольшая кинематическая погрешность зубчатого ко-
леса; Fpr — накопленная погрешность шага по зубчатому колесу; Fp^r ~ и*'
копленная погрешность К шагов; Frr — радиальное биение зубчатого венца;
п
FvWr ~ колебание длины общей нормали; Fcr — погрешность обкаггв; Ft-r —
колебание измерительного межосевого расстояния за одни оборот зубчатого
колеса. Допуски иа соответствующие погрешности обозначают символом по-
грешности без буквы «г» в индексе (например. F, — допуск ва кинематическую
погрешность зубчатого колеса и т. д ). 3. Допускается, чтобы одна из величин,
входящих в комплекс (например, Frr и Fv^r), превосходила предельное зна-
чение (Fr или f'olS')' если суммарное влияние обеих величин не превышает Fj.
4. Если кинематическая погрешность зубчатых колес относительно рабочей оси
соответствует требованиям стандартов, а селективной сборки не предполага-
ется, то контроль кинематической точности передач необязателен. Б. Прн соот-
ветствии кинематической точности передачи требованиям стандартов отдель-
ный контроль кинематической точности зубчатых колес нет необходимости про-
изводить.
* При диаметрах зубчатых колес d > 160 мм в m > 1 мм.
Б.Б. Показатели плавиости работы цилиндрических зубчатых колес н передач
ПО ГОСТ 1843—81 (СТ СЭВ 641 — 77) Н ГОСТ 9178-81 (СТ СЭВ 642—77)
Контроля руем ый объект Показатель точности или комплекс Обозначения допусков Степени точности
m > 1 мм m < 1 мм
Передача с коэффици- ентом ер, меиее указан- ного в примечании, см. п. 1 tier fzzor * • f'io fzzo 3—8 3—8
Передача с Ер, боль- шим или равным указан- ному в примечании, см. п. 1 fzkor fzko 3—8 — 1
* Зубчатое колесо с ер, меиее указанного в при- мечании, см. п. 1 fir fzzr fpbn ffr fpbr- fptr fl fzz ±fpb- ff ±fpb' ±fpt 3-8 GO 1 1 co
3—8
fir h 5-8 —
Зубчатое колесо с ер, большим нлн равным ука- занному в примечании, см. п. 1 fzkr fzk 3—8 5 »*. 6 •• 7.8
fptr ±fpi
Зубчатое колесо с лю- бым ер ч fir fpbr fptr fi' ±fpb ±fpt 9 — 12 5—12
9—12
Примечания: 1. Показатели плавности работы зубьев для степе-
пей точности 3—8 и т > 1 мы устанавливаются в зависимости от следующих
граничных значений номинального коэффициента осевого перекрытия и степени
точности по нормам контакта:
Степень точности по нормам контакта. . 3; 4 5 6 7 8
Граничные значения номинального коэф-
фициента осевого перекрытия ер.......... 1,25 1,5 2,0 2,5 3,0
2. Принятые обозначения: f(tr — местная кинематическая погрешность в пере-
даче; Гис, н fgiiOr см. табл. 5.1; f/r — местная кинематическая погрешность; —
циклическая погрешность зубцовой частоты колеса; — отклонение шага
зацепления; ffr — погрешность профиля зуба; f pfr — отклонение шага (угло-
вого); fp. — колебание измерительного межосевого расстояния на одном зубе;
fzhr — циклическая погрешность аубчатого колеса. Допуски или предельные
отклонения обозначают аналогичное указанному в примечаниях к табл. 5.4.
Например, — допуск иа местную кинематическую погрешность в т. д. 3. Кон-
троль плавности работы передачи необязателен, если точность зубчатых колес
по нормам плавности соответствует требованиям стандартов. 4 При соответ-
ствии плавиости работы передачи требованиям стандартов контроль плавности ра-
боты зубчатых колес не является необходимым. 5. Показатель точности fz2r при-
меняется при контроле с измерительным зубчатым колесом, б. В качестве пока-
зателя плааиостн работы зубчатого колеса взамен отклонения шага fpfr может
применяться разность шагов fvpfr.
* Только для зубчатых колес и передач с т > 1 мм.
* * Допускается применять до 1985 г.
5.6. Показатели контакта зубьев для цилиндрических зубчатых колес и передач
по ГОСТ 1643—81 (СТ СЭВ 641—77) и ГОСТ 9178—81 (СТ СЭВ 642 — 77)
Контролируемый объект Показатель точности или комплекс Обозначение допусков и отклонений Степень точности
tn > 1 MM m < 1 мм
Зубчатая передача * • fxr- fyr Суммарное пятно контакта Мгновенное пят- но контакта tx1 fy 3—12 3 — 12
— 3—11 3 — 11 3—8
* • Зубчатое колесо с eg . менее указанного в п. 1 примечаний табл. 6.5 FPr Fkr F₽ Fk 3 — 12 3—12 3 — 12
Зубчатое колесо с eg , большим илн равным ука- занному в п. 1 примеча- ний табл. 5.5 Fpxnr- Fkr Fpxnr- fpbr Fpxn- Fk ± Fpxn- ±fpb 3—9 3—9 —
Примечания: 1. Показатели контакта зубьеа зубчатых колес с т > > 1 мм устанавливаются в завнсимостн от граничных значений номинального коэффициента осевого перекрытия eg (см. п. 1 примечаний табл. 5.5). 2. При- нятые обозначения: fxr — непараллельность осей; fyr — перекос осей; Fpxnr — отклонение осевых шагов по нормали; F^r — погрешность формы и располо- жения контактной линии; fpyr — см. примечания к табл. Б.Б; Fgr — погрешность направления зуба. Допуски или предельные отклонения обозначают аналогично указанному в примечаниях к табл. 5.4. Например, FpXn — предельное откло- нение осевых шагов по нормали (4- верхнее, — нижнее) и т. д. 3 Если точность зубчатых колес по нормам контакта и действительные значения fxr и fyr соот- ветствуют требованиям стандартов, контроль пятна контакта в передаче не яв- ляется обязательным. 4. Если суммарное или мгновенное пятно контакта отве- чает требованиям стандартов то нет необходимости производить контроль по другим показателям, определяющим контакт зубьев в передаче. 5. Допускается оценивать точность зубчатого колеса по суммарному нли мгновенному пятну контакта его зубьев с зубьями измерительного зубчатого колеса. 6. На винто- вые передачи (т < 1 мм) нормы fx и fy и суммарного пятна контакта ие распро- страняются Для таких передач взамен fx и fy назначается допуск нв угол скре- щивания осей; допуск принимается равным fx. • Комплекс только для передач с нерегулируемым расположением осей. * * Для степеней точности 9—12 прн любом eg. зубчатые колеса с т > 1 мм. • •• Для степени точности 9 при любом eg зубчатые колеса с т > 1 мм.
6.7. Нормы кинематической точности. Допуски на радиальное биение
зубчатого венца Fr по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81
Зубчатые колеса с т < 1 мм
6 31 о Л 31 0) С Е « oS Модуль т, мм Делительный диаметр Л, мм
До 12 1 св. 12 ДО 20 св. 20 до 32 св. 32 до 50 св. 50 до 80 св. 80 до 125 св. 125 до 200 св. 200 до 315 св. 315 до 400
Допуски F , мкм
4 От 0,1 до 0,5 Св. 0,5 » 1 4 6' 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 12 14 15
5 От 0,1 до 0,5 Св. 0,5 » 1 7 9 8 10 9 11 10 12 12 14 14 16 16 19 22 22
6 От 0,1 до 0,5 Св. 0.5 » 1 11 15 12 16 14 18 16 20 19 22 22 25 26 30 35 36
7 От 1 до 0,5 Св 0,5 » 1 16 21 18 22 20 24 22 26 26 30 30 36 36 42 48 50
8 От 1 до 0,5 Св 0,5 » 1 19 26 21 28 25 30 28 34 32 38 38 45 45 50 55 63
9 От 1 до 0,5 Св. 0.5 » 1 24 34 26 36 30 40 36 45 42 50 48 55 55 63 75 90
10 От 1 до 0,5 Са. 0,5 » 1 30 42 34 45 38 50 45 55 53 60 60 70 70 80 95 110
11 Св 0,5 до 1 50 55 63 70 80 90 105 120 140
Зубчатые колеса с m? 1 мм
Степень точности 5 одуль щ, мм Делительный диаметр <7, мм
до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
Допуски Г , мкм
4 От 1 до 3,5 Св 3,5 > 6.3 > 6,3 » 10 10 11 13 15 16 18 18 20 22
6 От 1 до 3.5 Св 3,5 » 6.3 » 6,3 » 10 16 18 20 22 25 28 28 32 36
6 От 1 до 3,6 Св 3.5 > 6.3 » 6.3 » 10 25 28 32 36 40 45 45 50 56
7 От 1 до 3,5 Св. 3,5 > 6,3 > 6,3 » 10 36 40 45 50 Б6> 63 63 71 80
8 От 1 до 3.5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 45 60 56 63 71 ее 80 90 100
Продолжение табл. 5.7
Зубчатые колеса с т > 1 мы
Делительный диаметр d, мм
Степень точности Модуль т, мм до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
Допуски Fr, мкм
9 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 71 80 90 80 100 112 100 112 125
10 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 100 125 140 112 140 160 125 140 160
11 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 » 10 125 160 180 140 180 200 160 180 200
Один оборот зуВчатого
колеса
Примечания: 1. Радиальным биением вубчатого венца Frr (допуск Fr>
называется наибольшая в пределах вубчатого колеса разность расстояний от
его рабочей оси до делительной прямой элемента нормального исходного контура
(см. рис. к табл. 6.2) одиночного зуба или впадины, условно наложенного г а
профили зубьев колеса. Практически Frr определяется разностью расстояний
до постоянных хорд зубьев (см. рнс. к
табл. 5.29). 2. Допуск на кинематическую
погрешность зубчатого колеса рассчиты-
вается по формуле F( = Fp 4- ff, где
Fp определяется по табл. 5.8 в зависи-
мости от степени по нормам кинемати-
ческой точности; If определяется по
табл. 5.9 в зависимости от степени точ-
ности по нормам плавности работы.
Наибольшая кинематическая погрешность
зубчатого колеса F/r (ограниченная до-
пуском F() • наибольшая алгебраичес-
кая разность значений кинематической погрешности зубчатого колеса (ведомого
измерительным колесом) в пределах его полного оборота (см. рисунок). 3. Зна-
чения Fr для степеней точности 3 н 12, а также значения Fr (при т > I мм) для
d > 800 мм и т > 10 мм см. ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81
5.8. Нормы кинематической точности. Допуски иа накопленную
погрешность шага зубчатого колеса F и на накопленную погрешность.
А шагов Fpk по ГОСТ 1843—81 и ГОСТ 8178—81
Сте- пень точ- ности Модуль т, мм Обо- зна- чения Делительный диаметр * d, мм
ДО 12 св. 12 ДО 20 св. 20 ДО 32 св. 32 до 50 СВ. 50 до 80 св. 80 до 125 св. 125 до 200 св. 200 до 315 св. 315 до 400
Допуски, мкм
4 т<1 FP Fpk 6 5 7 6 8 7 9 8 10 9 12 10 14 12 16 14 18 16
5 FP Fpk 10 7 И 10 12 11 14 12 16 14 19 16 22 19 25 22 30 25
Продолжение табл. 5.8
Сте- пень точ- ности Модуль ГП, мм Обоз- наче- ния Делительный диаметр* d, мм
Д°12 св. 12 до 20 св. 20 ДО 32 св. 32 до 50 св. 50 до 80 св. 80 до 125 св. 125 до 200 св. 200 до 315 св. 315 до 400
Допуски, мкм
6 т < 1 FP Fpk 16 11 17 16 19 17 22 19 25 22 30 25 36 30 40 35 45 40
7 FP 22 24 26 30 35 42 50 56 63
8 FP 32 34 38 42 50 60 70 80 90
Сте- пень точ- ности Мо- дуль т, мм Длина дуги делительной окружности L (мм) для Fpk
сч о св, 11,2 до 20 св. 20 ДО 82 св. 32 до 50 св. 50 до 80 св. 80 до 160 св. 160 до 315 св. 315 до 630 св. 630 до 1000 св. 1000 до 1600
Делительный диаметр d (мм) для Fp
1 До 12,7 св. 12,7 до 20,4 св. 20,4 до 31.8 св. 31.8 до 50,9 св. 50,9 до 101,8 св. 101,8 до 200,5 св. 200,5 до 401,1 св. 401,1 до 636,6 св. 636,6 до 1019
Допуски Fp илн F^, мкм
4 5 6 7 8 1 — 10 1—16 1-16 1—25 1—25 4.5 7 11 16 22 6 10 16 22 32 8 12 20 28 40 9 14 22 32 45 10 16 25 36 50 12 20 32 45 63 ' 18 28 45 63 90 25 40 63 90 125 32 50 80 112 160 40 63 100 140 200
всех значений k в пределах от 2 до z/2
Примечания: I. Накопленная погрешность шага по зубчатому ко-
лесу Fpf (допуск Fp) — наибольшая алгебраическая разность значений нако-
пленных погрешностей, найденных длт
(см. рисунок). Накопленная погреш-
ность k шагов Fyfa (допуск Fpk> —
кинематическая погрешность зубчато-
го колеса пра номинальном его по-
вороте на k целых угловых шагов,
где k — целое число в пределах от 2
до z/2 (см. рисунок); Fpkr = [<р —
—(2 Л/г) Jit] г, где г — радиус делитель-
ной окружности. 3. При отсутствии
специальных требований допуск F р^
назначается для длины дуги делитель-
ной окружности, соответствующей 1/6
части числа зубьев колеса (или дуги,
соответствующей ближайшему больше-
му целому числу зубьев). 4. Значения F„ и дли 3-й степени точности
н при d > 1019 мм см. ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81.
* При назначении Fpk — длина дуги делительной окружности (см. при-
мечание 2).
5.9. Нормы плавности работы. Допуски на местную кинематическую
погрешность /р предельные отклонения шага
допуски на погрешность профиля ff по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81
Зубчатые колеса с т< 1 мм
ф к s« к X Модуль m, мм Степени точности
tr с 2 а: 2? к ф а: о 4 Б 6 7 8 9 10 11
J <о Допуски и отклонения, мкм
fl От 0,1 до 0,6 Св. 0,5 » 1 6 7 9 10 14 16 20 22 26 30 — -г —
fpt От 0,1 до 0,8 Св. 0,6 » 1 1 +1+1 ±6 ~+~6 ±8 ±9 ±11 ±13 со оо +1+1 ±22 ±25 ±32 ±34 ±48
fl От 0,1 до 0,6 Св. 0,6 > 1 3 4 Б 6 7 8 9 10 11 13 *** — —
Зубчатые колеса с т > 1 мм
степень точности | Обозначение допусков и отклонения Модуль т, мм Делительный диаметр <1, мм Степень точяостя Обозначение допуски и отклонений Модуль m, мм Делительный диаметр Л, мм
до 125 св. 125 ттл 4ПП £ св. 400 ДО 800 до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
Допуски и откло- нения, мкм Допуски и от- клонения, мкм
4 fl От 1 До 3,5 Св. 3,5 До 6,3 Св. 6,3 ДО 10 9 10 12 10 12 14 12 14 16 6 fpt От 1 ДО 3,5 Св. 3.5 до 6,3 Св. 6,3 ДО Ю (О 00 О) +1 +1 +1 1+ 1+ 1+ — CD М О !+ 1+ 1+ — CD 00
fpt От 1 До 3,5 Св. 3.6 До 6,3 Св. 6,3 до Ю ±4 ±6 Ч-Б-Б -J-4.S ±б,Б ±6 ±Б ±6,6 ±7 ff От 1 До 3,5 Св. 3,6 ДО 6,3 Св. 6,3 ДО Ю 6 7 8 7 8 9 9 10 И
ff От 1 До 3,5 Св. 3.6 ДО 6,3 Св. 6,3 ДО ю 4.8 6.3 6,0 5,3 6,0 6.6 6.6 7.0 7,6 6 fl От 1 До 3,Б Св. 3,5 До 6,3 Св. 6,3 ДО Ю 18 22 28 20 25 30 25 28 32
б fl От 1 До 3,6 Св. 3.6 до 6,3 Св. 6.3 до Ю 12 16 18 14 18 20 18 20 22 fpt От 1 до 3,Б Св. З.Б до 6,3 Св. 6,3 ДО 10 ±10 ±13 ±14 ±11 ±14 ±16 ±13 ±14 ±18
,. Мягков и др.
W
ч сх Степень точности
Л* *5. •?* ч 5Г Обозначение допусков и отклонений
ъО йО и _ о Ъ у» S Q —® ®Ь5 SP ~ °и “® “ ЬП Я о я _ 5 в ? в ? о -в ?и .“ ° св “и “ §« S и So — ® ?оэ °u “in “ я 0 5 0 Э о Р о О О Q -® ®w “и вЬ “Ь Модуль т, мм
11 14 17 н- н- н- кэ — — о оо *• Сй Сй Ю 05 Ю СЛ ю о оо Допуски и откло- нения, мкм до 125 Делительный диаметр d, мм
® СП W н- н- н- Ю КЗ — Ю О 05 * Сй Сй О 05 о 9 11 13 св. 125 до 400
17 20 24 н- н- н- КЗ кэ — ел о оо 09 0» 96 12 14 16 св. 400 до 800
(О 00 Степень точности
в" «ч. 5? в" •ч. •?* ч Обозначение допусков и отклонений
2о -tn ?u °ёв “’® я 0 5 0 5 _ О » О я Ор — 05 Р’сй S* % “® “ я 0 5 0 5« о .® ° .® о Q -05 Р*и> °ы “in 5«? 5 р о q -® р« .< в® “-® “ Модуль ш, мм
±28 ±36 ±40 КЗ КЗ — КЗ О rfb. ±20 ±25 ±28 09 9» 98 Допуски и откло- нения. мкм до 125 Делительный диаметр d, мм
н- н- н- * * W ел о м 18 22 28 ±22 ±28 ±32 40 50 60 .св. 125 до 400
Н- 1+ н- СИ 4ь (й О О 05 W КЗ КЗ о» оо ел ±25 ±28 ±36 50 56 71 св. 400 до 800
д
•о
о
я
о
ь
я
ге
S
s
ге
Цилиндрические зубчатые передачи
Продолжение табл. 6.9
ачение допусков гонений Делительный диаметр d, мм нь точности п О X о Делительный диаметр d, мм
Е о № О ь л л Модуль т, мм до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800 Обозначение доп; и отклонений Модуль ГП* мм до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
0) 1= а> ь W 3 м g 55 О s Допуски и откло- нения, мкм ф и V н о Допуски и откло- нения, мкм
От 1 До 3,5 ±40 ±45 ±50 От 1 До 3,Б ±56 ±63 ±71
10 fp/ Св. 3,5 До 6,3 ±50 ±56 ±56 11 fpt Св. 3.5 До 6,3 ±71 ±80 ±80
Св. 6,3 До Ю ±56 ±63 ±71 Св. 6,3 до Ю ±80 ±90 ±100
Примечания: 1. Местная кинематическая погрешность ^(допуск
наибольшая разность между местными соседними максимальными в минимальными
значениями кинематической погрешности зубчатого колеса за один оборот (см.
рис. о). Отклонение шага fpfr (предельные отклонения ±1рд — кинематиче-
ская погрешность колеса при его повороте на один номинальный угловой
О)
шаг; fptr
Sa
S)
окружность
где ф — действительный угол поворота колеса ва
один угловой шаг. Погрешность профиля зуба ffr (допуск fp — расстояние по
нормали между двумя номинальными торцовыми профилями, между которыми
размещается действительный торцовый активный профиль зуба колеса (см. рис. б).
2. При установлении допуска на разность любых шагов fapf в пределах зубчатого
колеса взамен предельных отклонений шага fpf значение fvpf не должно превы-
шать 1,6 |fpi|. 3. Допуск на местную кинематическую погрешность передачи
принимается f{0 *= l,25f{. 4. При установлении допуска на среднюю величину
местных кинематических погрешностей в пределах аубчатого колеса с т < 1 мм
(циклическую погрешность) его значение не должно превышать 0,5f^ Б. Значе-
ния допусков н отклонений для 3-й и 12-й степеней точности, а также при дели-
тельных диаметрах d > 800 мм и т > 10 мм см. ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81.
6,10. Нормы контакта зубьев в передаче. Суммарное пятно контакта,
допуски на непараллельность fx, перекос / осей и направление зуба FR
по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81 Р
Зубчатые колеса с т < 1 мм
Обозначение допусков Ширина зубчатого венца bw, мм Степень точности
4 6 6 7 8 9 10 11
Суммарное пятно контакта, %; допуски fx, fy н Fp, мкм
Суммарное пятно контакта По высоте зуба, не менее 55 50 50 40 40 — ess
По длине зуба, не меиее 75 70 70 50 Б0 — — •—
fx До 10 Св. 10 до 20 » 20 > 40 5 Б 6 6 7 7 7 9 9 9 И И 13 15 17 18 22 24 25 30 34 36 45 48
fy До ю Св 10 до 20 > 20 » 40 2 3 3 3 3 4 4 4 5 5 Б 6 7 8 9 9 И 12 12 15 17 18 22 24
До 10 Св. 10 до 20 » 20 » 40 5 б 6 6 7 7 7 9 9 9 И 11 13 15 17 18 22 24 25 30 34 36 45 48
Зубчатые колеса с т > 1 мм
Обозн ачение допусков Ширина зубчатого венца bw, мм Степень точности
4 5 6 7 8 9 10
Суммарное пятно контакта, %; допуски fx, fy И Fp. мкм
Суммарное пятно контакта По высоте зуба, не менее 60 65 Б0 45 40 30 25 20
По длине зуба, ие менее 90 80 70 60 Б0 40 30 25
fx До 40 Св 40 до 100 > 100 > 160 > 160 » 250 » 250 » 400 » 400 » 630 5,5 8 10 12 14 18 7 10 12 16 18 22 9 12 16 20 25 28 И 16 20 25 28 32 18 25 32 40 45 Б6 28 40 Б0 63 71 90 45 63 80 100 112 140 71 100 125 160 180 224
rv До 40 Св. 40 до 100 » 100 » 160 » 160 » 250 » 250 » 400 » 400 » 630 2,8 4 Б 6 7.1 9 4 б 6,3 8 9 И 4,5 6,3 8 10 12 14 6,6 8 10 12 14 16 9 12 16 20 22 28 14 20 26 30 36 45 22 32 40 50 56 71 36 50 63 80 90 112
11*
Продолжение табл. Б. 10
Обозначение допусков Ширина зубчатого венца bw, мм Степень точности
4 6 6 7 8 9 10 И
Суммарное пятно контакта, %; допуски fx, fy, Fp, мкм
До 40 Св. 40 до 100 > 100 » 160 > 160 » 250 > 250 » 400 » 400 » 630 5.5 8 10 12 14 18 7 10 12 16 18 22 9 12 16 20 25 28 И 16 20 25 28 32 18 25 32 40 45 Б6 28 40 Б0 63 71 90 45 63 80 100 112 140 71 100 125 160 180 224
Примечания; 1. Суммарное пятно контакта — часть активной бо-
ковой поверхности зуба колеса, на которой располагаются следы прилега-
ния его к зубьям парного колеса после вращения передачи под нагрузкой
(или в соответствии со специальными требованиями по нагрузке). Относитель-
ные размеры пятна контакта (см. --- *'
рис. о):
а)
по высоте — —--------
hP
(a^;)cosp. ioo%.
100%; по длине —
где
учитывается.
если с > т; Р — угол наклона ливни зуба.
Непараллельность fxr (допуск fx) и перекос
осей fyr (допуск fy) определяются в линейных
единицах (мкм) на длине, равной рабочей ши-
рине венца или полушеврона (см. рис. 6).
F| — расстояние по нормали между двумя
ближайшими друг к другу номинальными
делительными линиями зуба, между кот орыми размещается действительная дели-
тельная линия зуба, соответствующая рабочей ширине венца (см. рис. а).
2. При т > 1 мм для передач 7—И степеней точности с числом аубьев колеса,
не равным и не кратным числу зубьев шестерни, допускается уменьшение от-
носительных размеров мгновенного пятна контакта зубьев. Предельные отно-
сительные размеры мгновенного пятна контакта в этом случае должны быть не
менее 75% соответствующих размеров суммарного пятна контакта.
9
45F,
активной боковой поверхности зуба
Мгновенное пятно контакта « часть
большего колеса передачи, на которой располагаются следы прилегания его
к зубьям меньшего колеса, после поворота большего колеса на один оборот при
легком торможении. 3. При контроле с измерительным зубчатым колесом отно-
сительные размеры суммарного пятна контакта должны быть соответственно
увеличены по сравнению с "указанными в таблице. 4. Значения fx, fy и Fp (дли
зубчатых колес с т>1 мм) справедливы для определенных модулей в соответст-
вии со степенью точности по нормали контакта зубьев: прн 4-й степени точности —
для модулей от 1 до 10 мм, Б-й и 6-й —• от 1 до 16 мм, 7-й — от 1 до 26 мм; 8-й —•
от 1 до 40 мм; 9-й, 10-й 11-й — от 1 до 55 мм. Б. Прн т < 1 мм размеры пятна
контакта н значения fx, fy, Fp для степеней точности 3, 12 см. ГОСТ 9178—81.
При m > 1 мм размеры пятна контакта, аначеинн fx< fy< Fp дли степеней точ-
ности 3. 12. а также значения fx, fy и Fp прн ширине зубчатого венца более 630 мм
см. ГОСТ 1643—81.
При пользовании табл. 5.7—5.10 необходимо учитывать следующее:
1. Для шевронных зубчатых колес 1 мм наибольшая алгебраическая
разность значений накопленных погрешностей шага (т. е. взятых со своим зна-
ком) на одноименных боковых поверхностях зубьев двух полушевронов, в любом
общем для них осевом сечении, не должна превышать допуска на накопленную
погрешность шага Fp (табл. 5.8).
2. В зависимости от условий работы зубьев по правым и левым профилям
допускается назначать для них допуски и отклонения из разных степеней точ-
ности: по нормам кинематической точности (табл. 5.7, 5.8), кроме Fr; по нормам
плавности (табл. 5.9); по нормам контакта (табл. 5.10), кроме fx и fy. Для нера-
бочих боковых поверхностей зубьев или поверхностей, используемых при пони-
женных нагрузках и в течение ограниченного времени, допускается снижение
точности на две степени. Если производится корректировка параметров зацепле-
ния с целью улучшения эксплуатационных характеристик под нагрузкой, то
отклонения и допуски по ГОСТ и СТ СЭВ могут устанавливаться относительно
скорректированных значений параметров. Тогда способ определения пятна кон»
такта, его относительные размеры и место положения определяются конструк»
тором; нормы на суммарное пятно контакта для таких поверхностей допустимо
устанавливать независимо от указанных значений по табл. 5.10.
в 3. Проверка зубчатых колес и передач по всем показателям установленных
комплексов контроля не является обязательной, если изготовитель существующей
у него системой контроля точности производства гарантирует выполнение соот-
ветствующих требований стандарта.
4. Требования к точности зубчатого колеса установлены относительно рабо-
чей оси, вокруг которой вращается зубчатое колесо в передаче. При назначении
в чертеже зубчатого колеса требований к его точности относительно другой базы
5.11. Средства измерения цилиндрических зубчатых колес [10, 13]
Измеряемый элемент Средства измерении
специальн ые универсальные
Кинематическая и цик- лическая погрешности Накопленная погреш- ность шага Измерительное межосе- вое расстояние Радиальное биение зуб- чатого венца Основной шаг (шаг за- цепления) Профиль зубьев Суммарное пятно кон- такта Направление зуба Толщина зубьев, сме- щение исходного контура, длина общей нормали Приборы для контроля кинематической погреш- ности. волномеры Прибор для поэлемент- ного контроля, приборы дли контроля накоплен- ной погрешности шага Приборы для контроля измерительного межосе- вого расстояния, для по- элементного контроля Биеннемеры Шагомеры для основ- ного шага Эвольвентомеры Контрольно-обкатные станки Прибор для контроля направления ауба, ходо- мер и др. Зубомеры, иормалемс- ры, прибор для поэле- ментного контроля, при- бор для контроля изме- рительного межосевого расстояния Теодолиты, лимбы, дели- тельные диски, делитель- ные головки — все с при- менением рычажно-чув- ствительного прибора Штнхмасы Плита с центрами, ро- лики и рычажно-чувстви- тельный прибор Штангенциркуль, микро- метрический нормалемер Проекторы, большой ин- струментальный микроскоп Контрольные приспособ- ления в рабочем корпусе Плита с центрами; ролик и рычажио-чувствительиый прибор на стойке Два ролика и микрометр, штангенциркуль, микро- метрический нормалемер, жесткие предельные скобы
(например, оси отверстия), не совпадающей с рабочей осью, погрешность зубча-
того колеса будет отличаться от его погрешности относительно рабочей оси.
Погрешности измерительной базы должны быть учтены при назначении точности
передачи или компенсированы введением уменьшенного производственного
допуска.
5. В тех случаях, когда взаимозаменяемость колес необязательна, допу-
скается принимать за номинальные следующие элементы одного из колес: 1) при
m<j 1 мм — среднее значение действительного направления зуба; при
1 мм — среднее значение действительного осевого шага или среднее значение
действительного угла наклона линии зуба; 2) среднее значение действительного
шага зацепления.
6. В табл. 5.11 приведены возможные средства измерения цилиндрических
зубчатых колес. Типы, основные параметры и нормы точности приборов для
контроля цилиндрических зубчатых колес см. ГОСТ 5368—81, который соот-
ветствует СТ СЭВ 1311—78.
ВЫБОР СТЕПЕНИ ТОЧНОСТИ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ
Выбор степени точности передачи производится конструктором на основе
конкретных условий работы передачи и тех требований, которые к ней предъяв-
ляются (окружной скорости, передаваемой мощности, режима работы, требований
к кинематической точности, плавности и бесшумности работы, долговечности
и т. д.).
При выборе степеней точности рекомендуется использовать следующие ме-
тоды [8]: расчетный, опытный и табличный. Наиболее предпочтительным яв-
ляется расчетный метод, при котором необходимая степень точности определяется
на основе кинематического расчета погрешностей всей передачи и допустимого
угла рассогласования по нормам кинематической точности; расчета динамики
передачи, вибраций или шумовых явлений по нормам плавности работы и в не-
которых случаях по нормам кинематической точности; расчета на контактную
прочность и долговечность по нормам контакта и в некоторых случаях по нор-
мам плавности [5, 6, 8].
Конкретизированные методики расчетов приводятся в отраслевых стандар-
тах. Например, для кинематических передач кинематические погрешности звеньев
F'in могут быть найдены при известной линейной погрешности ASBM на радиусе гвм
ведомого выходного звена; при алгебраическом сложении [11]
=о,5 £ [f;„ sin i-‘ (<j> +- ₽„) +- f;„+1 sin (Ф+p„+1)j x
n
<5-3)
fn+1
или, при сложении модулей векторов,
ASBM = ± 0,5 У (F'ln + F;„+i) f,1+1 , (5.4)
где F'in — кинематическая погрешность звена л; п — номер ведущего звена в ки-
нематической цепи (л = 1, 3, 5, ...); in — передаточное отношение передачи от
звена л до ведомого выходного звена; гп — радиус звена л.
На ведомом выходном звене угловая погрешность
Дфвм = 206 с. (5.5)
г вм
При опытном методе степень точности вновь проектируемой передачи прини-
мают аналогичной степени работающей передачи, для которой имеется положи-
тельный опыт эксплуатации.
При табличном методе выбора степеней точности используют обобщенные ре-
комендации и таблицы, в которых содержатся примерные значения окружных
скоростей для каждой степени точности и примеры использования норм точности.
При выборе степеней точности до выхода специальных методических ука-
заний по внедрению ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81 можно ориентироваться
на данные табл. 5.12 (m > 1 мм), 5.13 и 5.14, имея в виду, что в табл. 5.12 ука-
заны степени точности по ГОСТ 1643—72, а в таблице 5.14 — степени точности
по ранее действовавшему ГОСТу.
Области применения комбинирования норм по степеням точности должны
устанавливаться отраслевыми стандартами, при этом нормы плавности работы
цилиндрических колес с т < 1 мм могут быть не более, чем на одну степень
точнее или грубее норм кинематической точности; нормы контакта зубьев могут
назначаться на одну степень точности грубее норм плавности колес и пере-
дач.
При 1 мм нормы плавности работы зубчатых колес и передач могут
быть не более чем на две степени точнее или на одну степень грубее норм кинема-
тической точности; нормы контакта зубьев могут назначаться по любым степеням,
более точным, чем нормы плавности работы зубчатых колес и передач, а также
и на одну степень грубее норм плавности.
Сопоставление допусков некоторых параметров производится по ГОСТ
1643—81, ГОСТ 9178—81 и ГОСТ 1§43—72, ГОСТ 9178—72.
Области распространения стандартов на допуски цилиндрических зубчатых
колес и передач по ГОСТ 9178—72 (зубчатые колеса с модулем 1 мм) и
ГОСТ 1643—72 (колеса с tn > 1 мм) аналогичны указанным для колес и передач
соответственно по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81 (см. раздел 5.2).
Виды сопряжений, виды допусков бокового зазора, обозначения степеней
точности, вида сопряжения и вида допуска бокового зазора зубчатых колес по
ГОСТ 9178—72 и ГОСТ 1643—72 совпадают с указанными для колес по стандар-
там 1981 г- (см. раздел 5.2).
Основные формулы и коэффициенты, принятые в рассматриваемых ГОСТах
для расчета предельных отклонений и допусков по нормам кинематической точ-
ности, плавности работы, контакта зубьев в зависимости от геометрических пара-
метров зубчатых колес, за некоторыми исключениями (например, для расчета
допуска на циклическую погрешность зубцовой частоты в передаче fzzo) также
совпадают.
ГОСТ 9178—72 и ГОСТ 1643—72 имеют структуру, аналогичную соответ-
ствующим новым ГОСТам и отличаются от последних в основном интервалами
модулей, делительных диаметров и поэтому несколько измененными значениями
допусков и отклонений параметров. Эти отличня в большей степени характерны
для зубчатых колес с т > 1 мм.
Для облегчения выбора степеней точности передачи с учетом имеющегося
опыта применения разработанных ГОСТ 9178—72 и ГОСТ 1643—72 ниже при-
водятся данные сопоставления допусков на радиальное биение Fr, накопленную
погрешность шага колеса Fp, местную кинематическую погрешность колеса f'lt
погрешности профиля и направления зуба F& для зубчатых колес 5—9-й сте-
пеней точности с модулями до 10 мм и делительными диаметрами до 800 мм по
новым и старым ГОСТам.
Для мелкомодульных (с т <3 1 мм) зубчатых колес 5—9-й степеней точности
допуски Fr делительного диаметра до d = 280 мм полностью совпадают.
В интервале d от 280 до 400 мм допуски Fr по ГОСТ 9178—81 несколько меньше
й составляют 79—91 % по отношению к допускам по ГОСТ 9178—72.
Допуски Fp до d = 280 мм практически совпадают, для диаметров
от 280 до 400 мм допуски по новому ГОСТу меньше и составляют 83—98 % по
Отношению к допускам по ГОСТ 9178—72.
Допуски fi, ff для мелкомодульных зубчатых колес 5—8-й степеней
точности полностью совпадают.
Б. 12. Рекомендация по применению степеней точности я методов обработки для зубчатых колес прн т > 1 мм 18]
Степень точности Условие работы и применение Окружная скорость, м/с К. п. д., ие ниже Метод иарезання зубьев Окончательная обработка рабочей поверхности (профилей) зубьев
Прямо- зубые колеса Непря- мозубые колеса
3 (особо прецизи- онные) Зубчатые колеса для передач с особо прецизи- онной согласованностью вращения • или работа- ющих при особо высоких скоростях с наибольшей плавностью и бесшум- ностью •*: зубчатые коле- са особо прецизионных механизмов, особо высо- коскоростных передач (турбинные), измеритель- ные колеса для контроля зубчатых колес 5, 6-й степеней точности Св. 40 Св. 75 0,99 (0,985 •••) 1 Обкатка на осо- бо прецизионных станках с весьма малой циклической ошибкой Особо тщательное шли- фование и доводка. Для больших незакалеиных ко- лес после фрезерования обработка прецизионными червячными фрезами или одностороннее шевингова- ние
4 (особо прецизи- онные) Зубчатые колеса для особо прецизионных де- лительных механизмов * или передачи, работающие при весьма высоких ско- ростях и требующие наи- большей плавности и бес- шумности зубчатые колеса особо прецизион- ных делительных механиз- мов, высокоскоростных турбинных передач, изме- рительные колеса для зуб- чатых колес 7-й степени точности Св. 35 Св. 70 0.99 (0,985 •»») Обкатка на пре- цизионных стайках с очень малой цик- лической ошибкой Тщательное шлифова- ние. Для больших зуб- чатых колес — фрезерова- ние прецизионными чер- вячными фрезами и при- тирка или одностороннее шевингование
328 Допуски зубчатых и червячных передач
Продолжение табл. 5.12
Степень точности Условие работы и применение Окружная скорость, м/с К. п. д.. ие ниже Метод нарезания зубьев Окончательная обработка рабочей поверхности (профилей) зубьев
Прямо- зубые колеса Непря- мозубые колеса
5 (прецизи- онные) Зубчатые колеса для прецизионных делитель- ных механизмов *; рабо- тающие при высоких ско- ростях, требующие высо- кой плавиости и бесшум- ности **: зубчатые колеса прецизионных механиз- мов; турбинных передач; измерительные колеса для колес 8, 9-й степеней точ- ности Св. 20 Св. 40 0,99 (0,985 •••) Обкатка на пре- цизионных станках с малой цикличе- ской ошибкой Тщательное шлифова- ние. Для больших колес — фрезерование прецизион- ными и червячными фре- зами. далее притирка илн шевингование
6 (высоко- точные) Зубчатые колеса для плавной работы иа высо- ких скоростях, требу- ющие наиболее высокого к. п. д. и бесшумности *•, зубчатые колеса делитель- ных механизмов особо ответственные зубчатые колеса — авна-, авто- строения, особо точные пе- редачи иа устройства с от- счетом До 15 До 30 0.99 (0,985 •••) Обкатка на точ- ных станках Тщательное шлифова- ние или шевингование
7 (точные) Зубчатые колеса при повышенных скоростях н умеренных мощностях или наоборот зубчатые колеса подач в металло- режущих станках, где требуется согласованность движений •» колеса ско- ростных редукторов, авиа-, автостроения, пере- дачи на устройства с от- счетом До 10 До 15 0.98 (0,975 •••) Обкатка иа точ- ных стайках Точным инструментом: для сырых зубчатых колес рекомендуется, а для за- каленных обязательна от- делка (шлифование, ше- вингование, шевннг-об- катка, притирка, хонин- гование)
Цилиндрические зубчатые передачи
Продолжение табл. 5.12
Степень точности Условие работы и применение Окружная скорость, м/с к. П. д.. не ниже Метод нарезания зубьев Окончательная обработка рабочей поверхности (профилей) зубьев
Прямо- зубые колеса Непря- мозубые колеса
8 (средней точности) 9 (пониженной точности) Зубчатые колеса общего машиностроения, ие тре- бующие особой точности: колеса передач станков, не входящие в делитель- ные цепи; неответственные зубчатые колеса авиа-, автостроения; колеса гру- зоподъемных механизмов, ответственные зубчатые колеса сельскохозяйствен- ных машин; зубчатые ко- леса нормальных редук- торов Зубчатые колеса, пред- назначенные для грубой работы, к которым не предъявляются требова- ния нормальной точности; ненагружеиные передачи, выполненные по конструк- тивным соображениям бдльшнми, чем следует из расчета До б До 2 До 10 До 4 0,97 (0.965 ***) 0.96 (0,95 ***) Обкатка или ко- пирование инстру- ментом профилиро- ванным в соответ- ствии с действи- тельным числом зубьев колеса Любой Зубья не шлифуются, при надобности отделы- ваются илн притираются Специальных отделоч- ных операций не требует- ся ч
Примечание. Требования к шероховатости рабочей поверхности зубьев: Степень точности 3 4 5 6 7 8 9 Ra, мкм (не более) 0,63 0,63 0,63 0,63 1,25 — — Rz, мкм (»») — — — — — 20 40 * Степень точности по нормам плавности работы может быть на одну степень грубее. • * Степень по нормам кинематической точности может быть иа одну степень грубее, если передача не многопоточная. К. п. д в готовом редукторе, т. е. с подшипниками.
Допуски зубчатых и червячных передач
5.13, Степени точности зубчатых колес, применяемых в различных изделиях [8, 10]
Вид язделяя Степень Вид изделия Степень Вид изделия Степень
точности ТОЧНОСТИ точности
Измерительные колеса 3-5 Автомобили: Прокатные станы 6-9
легковые 5—8
Редукторы турбин и 3-6 Шахматные лебедки 8—10
турбомашин грузовые 7—9 7-12
Крановые механизмы
Металлорежущие станки 3—7 Тракторы 6-8
Сельскохозяйственные 8—12
Железнодорожный со- 5-7 Редукторы общего иа- 6-8 машины
став (пассажирский) значения
5.14. Рекомендации по применению степеней точности и методов обработки для цилиндрических зубчатых колес
при т < 1 мм [2]
Степень точности Условие работы и применение Метод обработки зубьев для колес Окончательная обработка рабочих профилей зубьев для колес
4, 5 Особо точные отсчетные зубчатые колеса с углами поворота, соответствующими отсчетным значениям прн больших ценах оборота, с высокими требованиями к постоянству передаточного отношения и плавности работы. Измерительные колеса. Например, выходные звеяья наиболее ответственных кинематических линий специальных счетно-решающих в отсчетных меха- низмов приборов управления и регулировании и дру- гих особо точных устройств Зубофрезерование методом обкатки иа особо точных станках Шевингование или шлифо- вание червячным абразивом иа высокоточном стайке, по- лирование
Цилиндрические зубчатые передачи
Продолжение табл. 5.14
Степень точности Условие работы и применение Метод обработки зубьев для колес Окончательная обработка рабочих профилей зубьев для колес
6 Высокоточные отсчетные зубчатые колеса, углы поворота которых соответствуют отсчетным значениям при больших ценах оборота. Цилиндрические колеса, предназначенные для плавной работы при окруж- ных скоростях более 8 м/с. Например, кинематиче- ские цепи счетно-решающих и отсчетных механизмов высокой точности; высокоточные приборы управле- ния и регулирования; некоторые звенья гироскопи- ческих приборов и других высокоточных устройств Зубофрезерование методом обкатки на станках высо- кой точности, холодная на- катка высокоточными нака- ти иками Для фрезерованных колес шевингование илн шлифова- ние червячным абразивом, притирка, полирование
7 Точные зубчатые колеса с углами поворота, соот- ветствующими отсчетными значениями при средних ценах оборота. Цилиндрические колеса, предназна- ченные для плавной работы при окружных скоростях до 8 м/с. Например, кинематические цепи точных счет- но-решающих н отсчетных механизмов: приборы упра- вления и регулирования: гироскопические и другие точные приборы Зубофрезерование и зубо- долбление иа точных стан- ках, холодная накатка, во- лочение, протягивание Для нарезанных колес: ше- вингование, шлифование чер- вячным абразивом, обкатка, притирка, приработка
8 Зубчатые колеса средней точности, углы поворота которых соответствуют отсчетным значениям при малых цеиах оборота. Цилиндрические колеса, пред- назначенные для работы при окружных скоростях до 5 м/с. Например, неответственные кинематические цепи счетио-решающих и отсчетных механизмов, при- боров управления и регулирования; аэронавигаци- онные и другие приборы н агрегаты средней точности Зубофрезерование и зубо- долбление на станках сред- ней точности Обкатка,- притирка,- при- работка
9, 10 Зубчатые колеса пониженной точности, предназна- ченные для работы в иеотсчетных кинематических цепях и при малых окружных скоростях (до 2 м/с и в ручных приводах). Например, всевозможные при- боры и агрегаты, в которых зубчатые колеса не вы- полняют отсчетных функций и работают при низких окружных скоростях Зубофрезерование и зубо- долбление методом деления илн методом обкатки на стан- ках пониженной точности Отделочных операций не требуется
Допуски зубчатых и червячных передач
Допуски Fp зубчатых колес с т1 мм 5—7-й степеней точности при
ширине зубчатого венца Ьуу до 20 мм и колес 8 и 9-й степеней точности всех диа-
пазонов t>w совпадают полностью. При ширине зубчатого венца от 20 до 40 мм
допуски Fp колес 5—7-й степеней точности по ГОСТ 9178—81 составляют 87,5—
92 % по отношению к допускам по ГОСТу 1972 г.
Для зубчатых колес с 1 мм допуски по ГОСТ 1643—81 могут быть
несколько больше (до 25 %, а для колес с малым делительным диаметром d —
до 25—51 %) или меньше (до 20—25 %) соответствующих допусков по
ГОСТ 1643—72 (в дальнейшем именуется ГОСТ).
Допуски Fr зубчатых колес 5-й степени точности в ГОСТ 1643—81 по
отношению к допускам по ГОСТ 1643—72 составляют 78,5—106 % (при диаметре
d до 50 мм — 89—123 %), 6-й степени точности — 80—112,5 % (89—119 %),
7 и 8-й степеней точности — 79—114 % (90—120 %), 9-й степени точности —
80-118% (113-151 %).
Допуски Fp зубчатых колес 5-й степени точности в ГОСТ 1643—81 по
отношению к допускам ГОСТа составляют: для диаметров d от 12,7 до 20,4 мм
71—81 %; для диаметров от 20,4 до 101,8 мм — 91—111 %; для диаметров от
101,8 до 125 мм — 127 %; для диаметров от 125 до 200,5 мм — 112 %; для диа-
метров от 200,5 до 315 мм — 133 %; для диаметров от 315 до 401,1 мм — 118 %;
для диаметров от 401,1 до 500 мм — 147 %; для диаметров от 500 до 1000 мм —
125—126%.
Отношение допусков Fp зубчатых колес 6-й степени точности для указанных
выше диапазонов диаметров равны: 73—91 %; 94—114 %; 132 %; 112,5 %;
140 %; 112,5 %; 143 %; 125—127 %; 7-й степени точности — 69—87,5 %; 94—
107%; 131 %; 114%; 134 %; 112,5 %; 140 %; 124—127%; 8-й степени точ-
ности — 71—89 %; 94—112,5%; 134%; 112,5%; 132 %; 114%; 145%; 125—
128%.
Допуски ff зубчатых колес 5-й степени точности в ГОСТ 1643—81 по
отношению к допускам по ГОСТу составляют 86—112 % (для диаметров d от 280
до 400 мм — 78—82 %); 6-й степени точности — 80—109 % (75—87 %); 7-й сте-
пени точности — 81—114 % (76—94 %); 8-й степени точности — 82—114%
(75—87 %).
Допуски f'{ зубчатых колес 5-й степени точности по ГОСТ 1643—81 по
отношению к допускам по ГОСТу составляют 86—112 % (для диаметров d т
280 до 400 мм — 82—95 %); 6-й степени точности — 87,5—106 % (80 —94%);
7-й степени точности — 86—112 % (83—90 %); 8-й степени точности — 83—
112% (80-89 %).
Допуски^ зубчатых колес 5—9-й степеней точности по ГОСТ 1643—81
по отношению к допускам по ГОСТу составляют при ширине зубчатого венца
до 20 мм 87,5—92 %; при ширине зубчатого венца от 20 до 630 мм — 94—
105 %.
Ниже приводятся результаты сопоставления допусков Fr, F , f{, ff, F$ для
вубчатых колес 5—9-й степеней точности с модулями 2, 4, 10 мм и числом зубьев
20 и 80 по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 1643—72.
Отношения (здесь н далее — допуск по ГОСТ 1643—81 по отношению к до-
пуску по ГОСТу) допусков Fr зубчатых колес 5-й степени точности с т == 2 мм
и числом зубьев 20 и 80 равны соответственно: 1,23 и 1,05, с т = 4 мм — 0,95
и 0,83; с т = 10 мм — 1,08 и 0,95; 6-й степени точности — 1,19 и 1,06; 0,93 н
0,83; 1,12 и 0,93; 7-й степени точности — 1,2 и 1,04; 0,95 и 0,84; 1,05 и 0,94;
8-й степени точности — 1,18 и 1,05; 0,94 и 0,83; 1,14 и 0,91; 9-й степени точ-
ности — 1,48 и 1,07; 1,19 и 0,95; 1,24 и 0,96.
Отношения допусков Fp зубчатых колес 5-й степени точности с т = 2 мм
и числом зубьев 20 и 80 равны соответственно: 1 и 1,12; с т = 4 мм — 1,11 и
1,18; с т = 10 мм — 1,12 и 1,26; 6-й степени точности — 1 и 1,13; 1,14 и 1,13;
1,13 и 1,25; 7-й степени точности — 1 и 1,14; 1,07 и 1,12; 1,14 и 1,27; 8-й степени
точности — 1 и 1,12; 1,12 и 1,14; 1,12 и 1,25.
Отношение допусков f't зубчатых колес 5-й степени точности с т = 2 мм
и числом зубьев 20 и 80 равны соответственно: 1 и I, с т = 4 мм — 1 и 0,95;
с т = 10 мм — 1,05 и 0,92; 6-й степени точности — 1,06 и 1; 1 и 0,89; 1,07 и
0,89; 7-й степени точности — 1,04 и 1,07; 1 и 0,9; 1 и Г, 8-й степени точности —
1,12 и 1; I и 0,89; 1 н 0,96.
Отношения допусков /у зубчатых колес 5-й степени точности с т = 2 мм
и числом зубьев 20 и 80 равны соответственно: 1 и 1, с т = 4 мм — 0,875 и 0,8;
ст = 10мм — 0,9и0,92; 6-й степени точности — 1 и I; 1 и0,85; 1 и 0,89; 7-й сте-
пени точности — 1 и 1,08; 1 и 0,84; 1 и 0,92; 8-й степени точности — 1,08 и 1,06;
1,05 и 0,785; 1 и 0,9.
Отношения допусков Fp зубчатых колес с шириной зубчатого венца до 40 мм,
от 40 до 100 мм, от 100 до 160 мм для 5-й степени точности равны соответ-
ственно: 0,875; 1; 1; для 6-й степени точности—0,9; 1; 1; для 7-й степени
точности — 0,92; 1; 1; для 8-й степени точности — 0,9; 1; 1; для 9-й степени
точности—0,875; 1; 1.
НОРМЫ БОКОВОГО ЗАЗОРА
Гарантированный боковой зазор /пт1п, определяющий вид сопряжения
(табл. 5.15), устанавливается независимо от степеней точности и их комбиниро-
вания.
Для обеспечения бокового зазора исходному контуру (режущему инстру-
менту) сообщается дополнительное радиальное смещение от номинального поло-
жения в тело зубчатого колеса. Номинальным условно считается положение исход-
ного контура после его смещения при коррегироваиии колес. Стандартом регла-
ментируется наименьшее дополнительное смещение исходного контура —£hs
(или -\-Ещ Для колес внутреннего зацепления) и величина допуска иа смещение
исходного контура Тн-
Показатели, определяющие гарантированный боковой зазор, а также соот-
ветствующие допуски и отклонения, приведены в табл. 5.16. Величины /пт1п и
отклонений межосевого расстояния fa даны в табл. 5.17. Значения fa принимаются
по табл. 5.17 в соответствии с видом сопряжения или, если это указано в услов-
ном обозначении точности передачи, в соответствии с классом отклонений меж-
осевого расстояния.
' Значения EHs, EWms, EWs, Ecs, Ea.s выбираются по табл. 5.18, 5.20, 5.22
в зависимости от вида сопряжения и степени точности по нормам плавности,
а допуски Тн, Тут, Ту, Тс — по табл. 5.19, 5.21, 5.23 в зависимости от до-
пуска на радиальное биение и виды допуска на боковой зазор (или вида сопряже-
ния, если ему соответствует вид допуска).
При пользовании табл. 5.17—5.23 необходимо учитывать следующие поло-
жения.
1. Установленные допуски и отклонения справедливы при измерениях на
базе рабочей оси. При использовании наружного цилиндра заготовки в качестве
измерительной базы вносимые им погрешности должны быть компенсированы
уменьшенным (по сравнению со стандартным) производственным допуском.
2. При контроле смещения исходного контура на базе наружного цилиндра
заготовки (зубчатого колеса) производственные отклонения и допуски (Е/Лпр
и 7нпр) можно определить по формулам (8]:
£Hsnp = |£HSl + 0,35Fda; (5.6)
Тнпр = ТН- 0.7F4a - 0,5Adat (5.7)
где Eda — допуск иа радиальное биение наружного цилиндра заготовки; Д4а —
допуск (ннжнее отклонение) на диаметр наружного цилиндра.
Б. 15. Виды сопряжений зубьев, классы отклонений межосевого расстояния
по ГОСТ 1643—«1 (СТ СЭВ 641—77) и ГОСТ 9178—81 (СТ СЭВ 642 — 77)
Модуль т, мм Вид со- пряже- ний Вид допуска бокового зазора Класс отклонений межосевого расстояния Диапазон степеней точности по нормам плавности
D е VI 1 3—10 при т < 0,6 мм
Е е V J 3—12 при т> 0,5 мм
т < 1 F f IV 3—10
G g Ill 3—8
Н h и 3-7
А а VI 3—12
В b V 3—11
т > 1 С с IV 3—9
D d ш 3—8
Е, Н h 11 3—7
Примечания: 1. Для зубчатых колес с т < 0,3 мм,- изготовленных
полнопрофильным инструментом, н зубчатых колес с т <0.2 мм, наготовлен-
ных инструментом с открытым профилем, должна производиться проверка коэф-
фициента перекрытия е. 2. При т > 1 мм указанные классы отклонений меж-
осевого расстояния относятся к нерегулируемым передачам. 3. Соответствие
видов сопряжении и видов допусков бокового зазора допустимо изменять; при
этом для 1 мм используются также и виды допусков бокового зазора г, yt
х. 4. Соответствие между видом сопряжения и классом отклонения межосевого
расстояния допустимо изменять, прн этом измененное значение гарантирован-
ного бокового зазора рассчитывается по формуле п. 1 примечаний табл. 5.17.
5.16. Показатели, определяющие гарантированный боковой зазор,
допуски и отклонения по нормам бокового зазора
по ГОСТ 1643—81 (СТ СЭВ 641—77) и ГОСТ 8178—81 (СТ СЭВ 642—77)
Контролируемый объект Показатель Допуски и отклонения
Передачи: с нерегулируемым расположением осей с регулируемым положением осей ?аг In mtn ±fa ТШ
Зубчатые колеса EHs EWms EWs EcS Fa"s TH TTm TW Ea~l
Примечание. Принятые обозначения: far — отклонение межосе- вого расстояния; fa — предельное отклонение межосевого расстояния; jn тП1 — см. табл. 5.1; Тjn — допуск бокового зазора (см. рис. 5.1 и 5.2); Ef^s — наимень- шее дополнительное смещение исходного контура; Т — допуск на смещение исходного контура; — наименьшее отклонение средней длины общей нормали; — допуск на среднюю длину общей нормали; Eyys — наимень- шее отклонение длины общей нормали; — допуск на длину общей нормали) Еса — наименьшее отклонение толщины зуба; Тс — допуск иа толщину зуба) ЕаГз — верхнее предельное отклонение измерительного межосевого расстоя- ния; — нижнее предельное отклонение измерительного межосевого рас- стояния. * Для зубчатых колес с m > 1 мм.
Б.17. Гарантированный боковой зазор Jn mjn,
предельные отклонения межосевого расстояния ±fa
по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ «178—81
Зубчатые колеса с т < 1 мм
Вид сопряже- ния ig но® О W к S 0? О « О У s 5® “ л х р. ф я я * я о чэ О Межосевое расстояние aw, мм
До 12 СВ. 12 ДО 20 св. 20 ДО 32 св. 32 ДО 50 св. 50 ДО 80 св. 80 ДО 125 св. 125 ДО 180 св. 180 ДО 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400
Отклонения fu, m(n. мкм
И в F Е D 11 111 IV V VI М mln 0 6 9 15 22 0 8 11 18 27 0 9 13 21 33 0 11 16 25 39 0 13 19 30 46 0 15 22 35 54 0 18 25 40 63 0 20 29 46 72 0 23 32 52 81 0 25 36 57 89
Н G F Е D II 111 IV V VI fa ±8 ±11 ±18 ±30 ±45 ±9 ±14 ±22 ±36 ±55 ±11 ±16 ±25 ±40 ±63 ±20 ±32 ±50 ±80 ±16 ±22 ±35 ±60 ±90 ±18 ±28 ±45 ±70 ±110 ±20 ±30 ±50 ±80 ±120 ±22 ±35 ±55 ±90 ±140 ±25 ±40 ±60 ±100 ±160 ±28 ±45 ±70 ±110 ±180
Зубчатые колеса с т > 1 мм
Внд сопряже- ния » О ф U •Е О hs © Я я ФК ©so W-- О 5» « * Хй ф я X ф а X СО о ю О Межосевое расстояние а , мм
ДО 80 СВ. 80 ДО 125 св. 125 ДО 180 св. 180 До 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400 св. 400 ДО 500 св. 500 ДО 630 св. 630 ДО 800
in tnlrr мкм
н Е О С В А 11 11 111 IV V VI In min 0 30 46 74 120 190 0 35 54 87 140 220 0 40 63 100 160 250 0 46 72 115 185 290 0 52 81 130 210 320 0 57 89 140 230 360 0 63 97 155 250 400 0 70 110 175 280 440 0 80 125 200 320 500
Внд сопряже- ния «£ я о О о Ч Ф Е gsg ГО — о ~ *® о 5 » “ А К CL ф я к ф « S <§ о Межосевое расстояние а^, мм
до 80 св. 80 ДО 125 св. 125 ДО 180 св. 180 До 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400 св. 400 ДО 500 св. 500 ДО 630 св. 630 ДО 800
Отклонения fa, мкм
Н, Е D С В А 1 11 111 IV V VI fa ±10 ±16 ±22 ±35 ±60 ±100 ±11 ±18 ±28 ±45 ±70 ±110 ±12 ±20 ±30 ±50 ±80 ±120 ±14 ±22 ±35 ±65 ±90 ±140 ±16 ±25 ±40 ±60 ±100 ±160 ±18 ±28 ±45 ±70 ±110 ±180 ±20 ±30 ±50 ±80 ±120 ±200 ±22 ±35 ±55 ±90 ±140 ±220 ±25 ±40 ±60 ±100 ±160 ±250
Продолжение табл. 5.17
Примечания: 1. Если для передачи принят класс отклонений меж-
осевого расстояния, не соответствующий данному виду сопряжения, то изме-
ненная величина гарантированного бокового зазора jn mjn onределяетсн по
формуле
In mln = In min °-68 (| fa|~ I fa )'
где in mln' fa — табличные значения для данного вида сопряжения; fa —откло-
нение межосевого расстояния для принятого (более грубого) класса отклонений
межосевого расстояния. 2. Значения jn mln и fa (с т > 1 мм) прн межосевом
расстоянии более 800 мм см. ГОСТ 1643—81.
Б.18. Наименьшее дополнительное смещение исходного контура — EHs' + ЕН1
по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 0178—81
Зубчатые колеса с т < 1 мм
Вид со- пря- же- ния Степень точности по нор- мам плав- ности Делительный диаметр d, мм
ДО 12 св. 12 ДО 20 св. 20 ДО 32 св. 32 До 50 св. 50 До 80 св. 80 ДО 125 св. 125 ДО 180 св. 180 ДО 250 св. 250 ДО 315
Смещение - ~EHs’ +ЕН<’ МКМ
н 3—7 5 6 7 8 9 11 13 14 16
3—6 12 14 16 18 22 25 28 38 40
G 7 16 18 20 22 26 28 30 40 40
8 22 24 26 28 30 32 34 45 50
3-6 1В 22 26 30 35 40 45 55 60
7 22 24 28 32 36 42 48 55 60
Р 8 26 30 34 38 42 45 53 60 63
9 36 40 45 48 53 55 60 63 70
10 48 53 55 60 60 63 70 75 80
3—7 28 32 38 45 53 60 70 80 90
В 8 35 40 45 50 55 63 75 85 95
9 42 48 55 60 63 70 ВО 90 100
10 55 60 63 70 75 80 90 100 105
3-7 40 55 60 70 80 90 110 130 150
D 8 50 55 60 70 80 95 118 130 i 50
9 55 60 70 80 90 100 120 130 1Б0
10 63 70 80 90 100 105 125 130 150
Продолжение табл. 5.18
Зубчатые колеса с т > 1 мм
Вид со- ПрЯ’ же- ння Степень точности по нор- мам плав- ности Делительный диаметр d, мм
ДО 80 св. 80 ДО 125 св. 125 ДО 180 св. 180 ДО 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400 св. 400 ДО 500 св. 500 ДО 630 св. 630 ДО 800
Смещение ~EHs- + ЕНг МКМ
3—6 12 14 16 i8 20 22 25 28 30
Н 7 14 16 18 20 22 25 28 30 35
3—6 30 35 40 46 52 57 63 70 80
Е 7 35 10 45 50 55 60 70 80 90
3—6 46 54 63 72 81 89 97 По 125
D 7 50 60 70 80 90 100 ПО 120 140
8 55 70 80 90 100 110 120 140 160
3—6 74 87 100 115 130 140 155 175 200
7 80 100 НО 120 140 160 <80 200 220
8 90 ПО 120 140 100 180 200 220 250
9 >00 i20 140 160 180 200 200 250 280
3—6 120 140 160 185 210 230 250 280 320
7 140 160 180 200 250 250 280 300 350
В 8 140 160 200 220 250 280 300 350 400
9 160 180 200 250 280 300 350 400 400
10 160 200 220 250 300 350 350 400 450
11 180 220 250 280 300 350 400 400 500
3—6 190 220 250 290 320 360 400 440 500
7 200 250 280 300 350 400 450 500 550
А 8 220 280 300 350 400 450 500 550 600
9 250 280 350 400 400 500 500 600 700
10 280 300 350 400 450 500 600 600 700
И 280 350 400 450 500 550 600 700 800
Наименьшее дополнительное смещение исходного
Примечания: I.
смещение (одиночного зуба илн впадины,
условно наложенных на профили зубьев
колеса) исходного контура от его номи-
нального положения в тело зубчатого ко-
леса, осуществляемое с целью обеспечения
в передаче гарантированного бокового
зазора (см. рис.). 2. Для колес внешнего
зацепления E^s берется со знаком минус,
для колес внутреннего зацепления Ещ —
со знаком плюс. 3. Для т < 1 мм при
контура EHs,
— наименьшее
^Hs' EHi ПРН > В**** мм см- ГОСТ
больших величинах £jys, Ещ следует
обращать внимание на достаточность
радиального зазора, предусмотренного
инструментом (с открытым профилем) и,
при малых числах зубьев, на возникнове-
ние подрезания. 4. При выполнении зубча-
тых передач с сопряжениями Н н G име-
ется вероятность получения бокового за-
зора менее гарантированного. 5. Значения
1643—81, при d > 315 мм—ГОСТ 9178—81.
Значения £/ys. Ещ для 11-й и 12-й степеней точности см.
ГОСТ 9178—81.
ГОСТ 1643—81 н
5.19. Допуски яа смещение неходкого контура по ГОСТ 1843—81 и ГОСТ 9178—81
Зубчатые колеса с т < 1 ММ
Допуски иа радиальное биение зубчатого вениа Fr
Вид сопря- жения Вид допуска бокового Зазора ДО <? св. 6 ДО 8 св. 8 ДО 10 св. 10 ДО 12 св. 12 до 16 св. 16 ДО 20 св. 20 ДО 25 св. 25 ДО 32 св. 32 ДО 40 СВ. 40 До 50 СВ. 50 ДО 60 св. 60 ДО 80 св. 80 ДО 100 св. 100 ДО 125
Допуски Т„, мкм
И h 14 16 18 20 25 30 34 40 50 60 70 90 по 140
G g 16 18 20 22 28 32 38 45 53 67 75 100 120 150
F t 18 20 22 25 30 36 42 50 60 70 85 НО 130 160
Е, D е 20 22 25 30 34 40 48 56 70 80 100 125 150 190
Зубчатые колеса с 1 мм
Допуски на радиальное бненне зубчатого венца Fr
Вид сопря- жения Вид допуска бокового зазора ДО 8 св. 8 ДО 10 св. 10 ДО 12 св. 12 ДО 16 св. 16 ДО 20 св. 20 до 25 св. 25 до 32 св. 32 ДО 40 св. 40 до 50 св. 50 до 60 св. 60 до 80 св. 80 ДО 100 св. 100 ДО 125 св, 125 ДО 160
Допуски мкм
Н, Е h 28 30 35 40 40 45 55 60 70 80 НО 120 160 200
D d 35 40 40 45 55 60 70 80 90 100 140 160 200 250
С с 45 50 55 60 70 80 90 100' 120 140 180 200 250 300
Цилиндрические зубчатые передачи
Продолжение табл. 5.19
Зубчатые колеса с т > 1 мм
Вид сопря- жения Внд допуска бокового зазора Допуски на радиальное биение зубчатого венца Fr
ДО 8 ♦ св. 8 ДО 10 св. 10 ДО 12 св. 12 ДО 16 св. 16 ДО 20 св. 20 ДО 25 св. 25 ДО 32 св. 32 до 40 св. 40 ДО 50 св. 50 ДО 60 св. 60 до 80 св. 80 ДО 100 св. 100 ДО 125 св. 125 ДО 160
Допуски Тц, мкм
в Ь 55 60 70 70 80 90 100 120 140 180 200 250 300 400
А а 70 80 80 90 100 ПО 140 160 180 200 250 300 350 450
Z 90 100 100 ПО 120 140 160 180 220 250 300 350 450 550
У НО 120 140 140 160 180 200 250 280 350 400 500 600 700
— X 140 160 160 180 200 220 250 300 350 400 500 600 700 900
Примечания! I. Допуск иа смещение исходного контура Т— разность предель-
ных дополнительных смещений исходного контура (см. рис.). 2. Допуски иа радиальное биение
зубчатого венца Fr принимать по табл. 5.7. 3. Если принятый внд допуска бокового зазора не
соответствует виду сопряжения (например« В — вид сопряжения зубьев; а — вид допуска боко-
вого зазора), то допуски F^ выбираются в зависимости от вида допуска бокового зазора (т. е.
а). 4. Значения Тц для величин Ff > 125 мкм при m < 1 мм см. ГОСТ 9178—81, значения
для Fr > 160 мкм при 1 ми см. ГОСТ 1643—81.
340 Допуски губчатых и червячных передач
5.20. Наименьшие отклонения средней длины общей нормали —E\ytns*
наименьшие отклонения длины общей нормали —E^s, 4-£ktj
по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81
Слагаемое 1 для определения —Eyptns илн 1см‘ примечания)
Зубчатые колеса с т < 1 мм
Вид со- пря- же - НИИ Степень точности по нор- мам плав- ности Делительный диаметр d, мм
До 12 св. 12 ДО 20 св. 20 ДО 32 СП. 32 ДО 50 св. 50 До 80 св. 80 ДО 125 св. 125 ДР 180 св. 180 До 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400
Отклонения £^ms« (слагаемое I); Ew$, EWi, мкм
н 3—7 3. 4 5 6 7 8 9 9 10 10
G 3—6 7 8 8 11 15 9 12 16 11 13 17 13 15 18 15 17 20 17 19 22 19 21 24 25 26 30 28 28 32 30 32 35
F 3-6 7 8 9 10 12 15 18 25 32 15 16 20 28 • 35 18 19 22 30 38 21 22 25 32 40 24 25 28 35 40 26 28 32 38 45 30 32 36 42 48 36 36 40 42 50 40 40 42 45 53 45 45 45 50 55
Е 3—7 8 9 10 19 24 28 38 22 26 32 40 26 30 36 42 30 35 40 45 36 40 45 50 42 45 50 55 48 50 55 . 60 55 60 60 63 63 63 63 70 70 70 70 75
D 3—7 8 9 10 28 34 38 45 34 38 42 50 40 42 48 55 48 48 55 60 55 55 60 70 63 63 70 70 75 80 80 85 85 85 90 90 95 95 100 100 105 105 110 110
Продолжение табл. 6.20
Зубчатые колеса с т > 1 мм
Вид СО' пря- же- ния Степень точности по нор- мам плавно- сти Делительный диаметр d, мм
до 80 св. 80 до 125 св. 125 ДО 180 св. 180 ДО 250 св. 250 До 315 св. 315 ДО 400 СВ. 400 до б 00 св. 500 До 630 св. 630 До 800
Отклонения E^ms, Еурпи (слагаемое 1); EWs, мкм
3—6 8 10 11 12 14 16 18 20 22
н 7 10 10 12 14 16 18 20 22 25
3—6 20 24 28 30 35 40 45 50 65
Е 7 25 30 30 35 40 45 50 55 60
3—6 30 35 40 50 55 60 70 70 90
D 7 35 40 50 55 60 70 70 80 100
8 40 50 50 60 70 7 80 90 ПО
3—6 50 60 70 80 90 100 ПО 120 140
с 7 55 70 70 80 100 ПО 120 140 140
8 60 80 60 100 НО 120 140 140 160
9 70 80 100 ПО 120 140 140 160 200
3-6 80 too 110 120 140 160 180 200 220
7 100 ПО 120 140 180 180 200 200 250
в 8 100 110 140 140 180 200 200 250 280
9 110 120 140 160 200 200 250 280 300
10 110 140 160 180 200 250 250 280 350
11 120 160 180 200 200 250 280 280 360
3—6 120 140 180 200 220 250 280 300 360
7 140 180 200 200 250 280 300 350 350
А 8 160 200 200 250 280 300 350 350 400
9 180 200 250 280 280 350 350 400 500
10 200 200 250 280 300 350 400 400 500
11 200 250 280 300 350 350 400 500 550
Продолжение табл. 5.20
Слагаемое 11 для определения —EWtns илв + £ц/т1
Модуль т, мм Допуски ва радиальное биение зубчатого венца Ff, мкм
до 6 св. 6 др 8 св. 8 до 10 св. 10 до 12 св. 12 до 16 св. 16 до 20 св. 20 до 25 св. 25 до 32 св. 32 до 40 св. 40 до 50 св. 50 до 60 св. 60 до 80 св. 80 до 100 св. 100 до 125 св. 125 до 160 св. 160 до 200 *
Отклонения EWms или E^mt (слагаемое II), мкм
т < 1 1 2 2 3 3 4 5 7 9 И 14 18 22 25 35 45
т > 1 2 2 2 3 3 4 5 7 9 И 14 18 22 25 35 45
Примечания: 1. Наименьшее отклонение средней длины общей нор-
мали для зубчатого колеса с внешними зубьями — E^,ms и для колеса с внутрен-
ними зубьями +EWml (| Eyrms | = | ) — наименьшее предписанное от-
клонение средней длины общей нормали, осуществляемое в целях обеспечения
в передаче гарантированного бокового зазора. Средняя длина общей нормали
Wm — среднее арифметическое из всех действительных длин (W\> .... Wz, см. рн-
W. + + •" +
суиок) общих нормалей по зубчатому колесу Wm =-----=-----i—---------— .
Наименьшее отклонение длины общей нормали для зубчатого колеса с внеш-
ДейстВительные
длины,
общей Wz
нормали I
ними зубьями —Дли зубчатого колеса с внутренннмв зубьями + £^. 2 Зна-
чения Ff по табл. 5.7. 3. Для определения Eyj^rns (EWml) необходимо к слагае-
мому 1( величина которого зависит от делительного диаметра d и вида сопря-
жения. прибавить слагаемое И, величина которого завнснт от допускаемого
радиального биения Ff. Пример пользования таблицей: Зубчатое колесо внеш-
него зацепления 8—В ГОСТ 1643—81 с делительным диаметром d «= 75 мм и
модулем т = 3 мм. Слагаемое I равно 100 мкм (для вида сопряжения В 8-й сте-
пени точности и d = 75 мм); слагаемое 11 равно И мкм (при Ff = 45 мкм -«
по табл. 5.7 для 8-й степени точности и d = 75 мм). Следовательно, — =
= (100 И) = —111 мкм илн = +111 мкм (для колеса внутреннего
Зацепления). 4. Значения EWm^ (EWmi)t EWs (Ewl)
> 200 мкм н для 11-й н 12-й степеней точности
при d > 800 мм, Fr >
см. ГОСТ 1643—81 и
ГОСТ 9178—81.
Для зубчатых колес с т < 1 мм F свыше 160
мкм.
6.21. Допуски на среднюю длину общей нормали Т^т и на длину общей нормали Ту? по ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81
Модуль т, мм Вид сопря- жения Вид Допу- ска бо- кового зазора Обозна- чение допусков Допуски на радиальное биение Ff, мкм
ДО 6 св. 6 до 8 св. 8 ДО 10 св. 10 до 12 св. 12 до 16 св. 16 ДО 20 св. 20 ДО 25 св. 25 ДО 32 св. 32 ДО 40 св. 40 До 50 св. 50 ДО 60 св. 60 ДО 80 св. 80 До 100 св. 100 До 125 св. 125 До 160 св. 160 ДО 200»
Допуски TWm, Tw, мкм
т < 1 н Л TWm 6 7 7 8 9 10 И 12 14 16 18 21 25 28 35 38
TW 10 И 12 14 17 20 22 26 34 40 48 60 75 95 112 130
G g TWm 8 8 9 9 11 12 14 15 16 20 21 28 32 40 48 50
TW 11 12 14 15 19 22 26 30 36 45 50 67 80 100 130 140
F f TWm 9 10 10 11 12 14 16 19 21 22 28 35 38 45 56 63
TW 12 14 15 17 20 24 28 34 40 48 56 75 90 НО 140 160
fn О е TW'm 11 11 12 14 15 17 21 22 26 30 38 45 53 67 80 85
TW 14 15 17 20 22 28 32 38 48 53 67 85 100 130 160 180
т > 1 Н, Е h TW'm 16 16 16 18 20 20 20 22 25 25 28 30 40 55 70 80
TW 20 20 20 25 28 28 30 35 40 50 60 70 80 100 140 160
D d TWm 20 20 25 25 25 28 30 35 40 40 40 60 70 80 100 120
TW 25 25 28 28 30 35 40 50 55 60 70 100 ПО 140 180 200
— - - - )
Допуски вубчатых и червячных передач
т > 1 С с Тфт 28 28 30 30 35 40 45 45 50 60 70 90 110 120 140 180
TW 35 35 35 35 40 50 55 60 70 80 100 120 140 180 200 280
В ь TWm 35 35 40 40 40 45 50 55 60 70 100 100 120 140 200 250
TW 35 35 40 50 50 55 60 70 80 100 120 140 180 200 280 350
А а TWm 45 45 50 50 55 60 60 80 90 100 110 140 150 180 240 280
TW 50 50 55 55 60 70 80 100 110 120 140 180 200 250 300 350
— 2 TWm 60 60 60 60 70 70 80 100 no 120 140 180 200 250 300 400
TW 60 60 70 70 70 80 100 no 120 140 180 200 250 300 350 500
— и TVm 70 70 80 90 90 100 110 120 160 180 220 240 300 350 400 500
TW 80 80 80 100 100 110 120 140 180 200 250 280 350 400 500 600
X TVm 90 90 100 100 110 120 140 160 180 220 250 300 350 400 550 700
TW 100 100 110 110 120 140 140 180 200 250 280 350 400 500 600 800
П р и и е ч а и в я: I. Величины Fr см. табл. Б.7. 2. Если вид допуска бокового зазора не соответствует виду сопряже* иия, то допуски TWm и Tw выбираются в зависимости от вида допуска бокового зазора. 3. Зиачеиия T^pmi Т^р для Fr > > 200 мкм см. ГОСТ 1643—81. • См. сноску к табл. 5.20.
Цилиндрические зубчатые передачи 345
5.22. Наименьшие отклонения толщины зуба — Ecs
для цилиндрических зубчатых колес с m > 1 мм
по ГОСТ 1641—81
Вид со- пря- же - НИЯ Степень точности по в Ор- мам плав- ности Делительный диаметр d, мм
ДО 80 св. 80 До 125 св. 125 ДО 180 св. 180 ДО 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400 св. 400 до 500 св. 500 ДО 630 св. 630 До 800
Отклонение Ets, мкм
н 3—6 7 9 10 10 12 12 14 14 14 16 16 16 18 18 20 20 22 22 25
Е 3—6 7 22 25 25 30 30 35 35 35 40 40 40 45 45 50 50 60 60 7
D 3—6 7 8 35 35 40 40 45 50 45 50 60 55 60 70 60 70 70 60 70 80 70 80 90 80 90 100 90 100 120
С 3—6 7 8 9 55 60 70 70 60 70 80 90 70 80 90 100 80 90 100 120 90 100 120 140 100 120 140 140 ПО 140 140 140 120 140 160 180 140 160 180 200
В 3—6 7 8 9 10 11 90 100 100 120 120 140 100 120 120 140 140 160 120 140 140 160 180 180 140 140 160 180 180 200 160 160 180 200 220 220 160 180 200 220 250 250 180 200 220 250 250 300 200 220 250 300 300 300 220 250 300 300 350 350
А 3—6 7 8 9 10 11 140 150 160 180 200 200 160 180 200 200 220 240 180 200 220 250 250 300 200 220 250 300 300 350 250 250 300 300 350 350 250 300 350 350 350 400 300 350 350 350 450 450 300 350 400 450 450 500 350 400 450 500 500 600
Примечания: 1. Наименьшее отклонение толщины зуба Ecs — наи- меньшее предписанное уменьшение постоянной хорды (см. рио. к табл. б.29)г необходимое для обеспечении гарантированного бокового зазора. 2. Значения Е ПРН d > 800 мм и Для *2-й степени точности см. ГОСТ 1643—81.
Б.23. Допуски на толщину зуба Тс для цилиндрических зубчатых колес
с т > 1 мм по ГОСТ 1643—1.1
Допуск на радиальное биение зубчатого Вид сопряжения зубьев
Н, Е D С В А — — —
Вид допуска бокового зазора
Г* h d С Ь а г У X
Допуск 7 • мкм с
До 8 20 25 35 40 50 70 80 100
Св. 8 ДО 10 22 30 35 45 60 70 90 120
> 10 * 12 25 30 35 50 60 70 100 120
Св. 12 ДО 16 30 35 45 50 70 80 100 140
» 16 » 20 30 40 50 60 70 90 120 140
» 20 » 25 35 45 60 70 80 100 140 160
Св. 25 ДО 32 40 50 70 70 100 140 140 180
> 32 > 40 45 60 70 90 120 140 180 220
> 40 > 50 50 70 90 100 140 160 200 250
Св. 50 ДО 60 70 70 100 140 140 180 250 300
» 60 » 80 70 100 140 140 160 220 300 350
» 80 » 100 90 120 160 180 220 250 350 450
Св. 100 ДО 125 120 140 180 220 250 350 450 500
> 125 > 160 140 180 220 300 350 400 500 700
> 160 > 200 180 200 300 350 400 500 700 800
Примечания: 1. Допуск Т£ направлен в тело зуба. 2. Допуски на радиальное биение зубчатого венца Fr по табл. 5.7. 3. Если принятый вид до- пуска бокового зазора не соответствует виду сопряжения (например. В — вид сопряжения зубьев в передаче; а — вид допуска бокового зазора), то допуски 7"с выбираются в аавнсимости от вида допуска бокового аазора (т. е. а). 4. Зна- чения Т при Fr > 200 мкм см. ГОСТ 1643—81.
Значения Faa и А^а выбираются в зависимости от варианта использования
наружного цилиндра (см. далее раздел «Требования к точности заготовок для
зубчатых колес»).
Наибольшее дополнительное смещение определяется по формуле
Ehi пр = | Efts пр I 4- Тц пр (5-8)
3. При измерении толщины относительно рабочей оси зубчатого колеса
наименьшее отклонение толщины зуба Ecs и допуск иа толщину зуба Тс выби-
раются по табл. 5.22 и 5.23.
При измерении толщины зуба на базе наружного цилиндра заготовки про-
изводственные отклонения и допуски (ECSDp 11 Тс Пр) можно определить по фор-
мулам:
EcS пр = 2 tg aEHs пр = (при а = 20°) 0,73E//s П[); (5.9)
Тс пр — 2 tg аТц пр = (при а = 20°) 0,737т/пр- (5.10)
Тогда наибольшее отклонение толщины зуба
Eci пр = 2 tg аЕщ Пр = (при а = 20°) 0,73 Ец> пр, (5.11)
где Ehs пр, Тц Пр, Ehi пр определяются по формулам (5.6), (5.7), (5.8) соответ-
ственно.
4. При измерении средней длины общей нормали U7 значения Е\\- тз и Т’ц-щ
выбираются по табл. 5.20, 5.21. Эти значения были рассчитаны по формулам:
E\x'ms= 2 sin а (| Ец3 |-|-0,35Ег)=(при а=20°) 0,68 (| Z?//s |4-0,35ЕЛ); (5.12)
TWm = 2 sin а (ТН — 0,7Fr) = (при a = 20°) 0,68 (Th — 0,7Fr). (5.13)
Тогда наибольшее отклонение средней длины общей нормали
E\vmi = (I Е\\ ms | + Тttzm). (5.14)
5. При контроле предельных отклонений измерительного межосевого рас-
стояния верхнее предельное отклонение измерительного межосевого расстояния
равно: для колес внешнего зацепления £п„ч — f"it для колее внутреннего за-
цепления Ea„s = ТИ (Т^ по табл. 5.19); нижнее отклонение Еи„ : для колес
внешнего зацепления = —Т для колес внутреннего зацепления E(ri =
= -f-.
6. В тех случаях, когда взаимозаменяемость зубчатых колес не является
обязательной (см. также п. 5 стр. 326), допускается принимать за поминальное
действительное дополнительное смещение исходного контура (или действительное
уменьшение средней длины общей нормали, или действительное уменьшение
толщины зуба или, при /и<« 1 мм, размера по роликам) одного из колес.
Прн этом дополнительное смещение исходного контура (и остальные выше-
перечисленные показатели) второго зубчатого колеса определяются наименьшим
действительным дополнительным смещением исходного контура (пли наимень-
шим действительным уменьшением средней длины общей нормали, пли толщины
зуба, пли, при пг<* 1 мм, размера по роликам) иа нервом зубчатом колесе и
выбранным видом сопряжения.
МЕТОДИКА ВЫБОРА ВИДА СОПРЯЖЕНИЯ
Расчет гарантированного бокового зазора, определяющего вид сопряжения,
должен производиться с учетом; 1) температурного режима работы передачи;
2) способа смазывания и окружной скорости зубчатых колес; 3) допустимого сво-
бодного поворота зубчатых колес в пределах бокового зазора.
Боковой зазор, соответствующий температурной компенсации, определяется
по формуле
/щ = a |ezpl (Zj — 20е) — ар2 (Z2 — 20 )| 2 sin а, (5.15)
при а — 20е
ini = 0,684п [ар1 (Z, - 20°) - ар2 (/2 - 20°)], (5.16)
где а — межосевое расстояние передачи, мм; czpI, с'рг — коэффициенты линейного
расширения для материалов соответственно зубчатых колес и корпуса, °C-'1 (см.
табл. 1.62); Ц, Z2— предельные температуры, для которых рассчитывается боко-
вой зазор, соответственно зубчатых колес и корпуса.
Величину бокового зазора (мкм), необходимую для размещения слоя смазки,
ориентировочно можно определить по [8]
/л2 — (Ю *4- 30) тп (5.17)
(тп, мм), причем ~10т„ принимают для тихоходных передач и до 36тп —для
особо высокоскоростных передач.
Для тихоходных кинематических передач при отсутствии принудительной
смазки гарантированный боковой зазор можно принять 5—10 мкм.
Таким образом, гарантированный боковой зазор
in min ini + jri2’ (5.18)
где jnl определяется по формуле (5.16) и jn2— по формуле (5.17).
Наибольший возможный боковой зазор/„ тах определяется по формуле [10]
in max ~ in mm + (THt + TНг + 2/а) 2 sin а, (5.19)
или (при а ~ 20е)
in max in mln “Ь (Тlit -Т Т ц2 + 2/,,) 0,684, (5.20)
где Тщ (для шестерни н колеса) по табл. 5.19 и fa по табл. 5.17.
В случае необходимости (для кинематических передач) могут быть опреде-
лены.
наименьший свободный угловой поворот зубчатого колеса
А«| mm = —2^ mln- 206 с; (5.21)
mz cos а '
наибольший свободный угловой поворот зубчатого колеса
Л"...
Виды сопряжений для различных диапазонов степеней точности ио нормам
плавности приведены в табл. 5.15.
Наиболее часто применяются сопряжения /’ (для .зубчатых колес с m I мм)
и В (для зубчатых колес с /и 1 мм).
Сопряжение вида В гарантирует минимальную величину бокового зазора,
при которой исключается возможность заклинивания стальной или чугунной
передачи от нагрева при разности температур колес и корпуса в 25 °C.
Пример. Рассчитать необходимый гарантированный зазор и возможные
свободные повороты зубчатых колес для выбранного вида сопряжения зубьев
в передаче с межосевым расстоянием а = 250 мм с чугунным корпусом, сталь-
ными косозубыми колесами (тп = 5 мм), если при работе передачи при окружной
скорости до 15 м/с температура зубчатых колес достигает tj = 75 °C и температура
корпуса — /2 = 50 °C.
По формуле (5.16) /Л1 = 250 (11,5- 10~e- 55 — 10,5- 10-в-ЗО) 0,684 «
« 0,054 мм (54 мкм), где ар1 = 11,5-10 ® °С-Х для стальных зубчатых колес и
ар2 = 10,5-10“® °С-Х для чугунного корпуса приняты по табл. 1.62.
По формуле (5.17), принимая коэффициент перед тп равным 20, jna =
t= 20- 5 = 100 мкм. По формуле (5.18) /л tnin 54 + 100 = 154 мкм.
По табл. 5.17 выбираем вид сопряжения В, для которого /nmin = 185 мкм,
т. е. больше 154 мкм.
Предварительно расчетным методом была определена для передачи 7-я сте-
пень точности — по трем нормам (кинематической точности, плавности работы,
контакту зубьев), т. е. передача 7 — В.
По формуле (5.20) /ЛП1ах= 185+ (120+ 180 + 2-90) 0,684 513 мкм,
где Тн = 120 мкм и ТИ = 180 мкм — по табл. 5.19 для вида сопряжения В
и соответствующего ему V класса отклонений межосевого расстояния, а также
для Frl = 40 мкм и Frt = 56 мкм; fa = 90 мкм — по табл. 5.19 для вида сопря-
жения В. Радиальные биения Frl и Fn были определены по табл. 5.7 для 7-й сте-
пени точности по нормам кинематической точности, и для делительных диаметров
колес dj = 100 мм и dt = 400 мм.
По формулам (5.21) и (5.22) наименьший и наибольший свободный угловой
поворот зубчатого колеса при сборке (/„ т1п = 185 мкм, jn тах= 513 мкм, а =
= 20 ):
2 1R5
Афиш 2 = 5.80-0,94 206 = 203с = 3'23';
о 513
Афтах 2 = с о»-А пи 206 = 562 С - 9'22".
О - OU -
ТРЕБОВАНИЯ К ТОЧНОСТИ ЗАГОТОВОК ДЛЯ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
Нормы точности иа элементы заготовок стандартами не установлены. Требо-
вания к точности заготовки зависят от принятого технологического процесса обра-
ботки и методов измерения зубчатых колес. Требования к базовым поверхностям
должны регламентироваться отраслевыми стандартами и стандартами пред-
приятий.
Основными технологическими базами колес являются:
отверстие зубчатого колеса, используемое для монтажа колеса на вал; у вал-
ковых шестерен — опорные шейки вала;
наружный цилиндр зубчатого колеса, используемый в некоторых случаях
для выверки заготовки на зуборезном станке и контроля размеров зуба, а в боль-
ших зубчатых колесах и для контроля равномерности шага;
базовый торец зубчатого колеса, по которому базируется заготовка при зубо-
обработке.
В табл. 5.24 приведены требования к точности элементов заготовки, взятые
по рекомендации ИСО DR 1328.
Рекомендуемые посадки прн установке зубчатых колес иа валы (оси) приве-
дены в табл. 5.25.
5.24. Требования к точности заготовок (по рекомендации ИСО DR 1328, [8]) '
Наименование элементов Степень точности зубчатых колес
4 8 6 7 8 8 10
Квалитеты допусков основных поверхностей заготовок
Отверстие зубчатого колеса 4 б 6 7 7 8 8
Опорные шейки валов 4 б б 6 в 7 7
Диаметр наружного ци- линдра 7 7 8 8 8 9 9
Радиальное бненне * наружного цилиндра, бие- ние базового торца, ра- диальное биение кон- трольного пояска, мкм 0.014 4- б 0.0164 + 10 0,0254 4- 16 0,044 4- 26
Примечания: 1. Пример пользования таблицей: для зубча-
того колеса 7-й степени точности допуск на размер н форму отверстия (вала) ра-
вен 1Т7 (1Т€), иа диаметр наружного цилиндра 1Т8. 2. В формулах для рас-
чета бненнй d — соответствующий диаметр, мм.
* Требования к радиальному бненню наружного цилиндра относятся лишь
к случаю использования его в качестве базовой поверхности прн контроле.
Требования к шероховатости поверхностей зубьев колес (и витков червяков)
приведены в табл. 2.68, часть 1 (см. также табл. 5.12).
Величины допусков на радиальное биение наружного цилиндра заготовки Fja
и допусков на диаметр наружного цилиндра заготовки А^а зависят от варианта
использования при обработке и контроле наружного цилиндра: 1) наружный ци-
линдр используется для выверки установки заготовки на зубообрабатывающем
станке; 2) наружный цилиндр используется как база при контроле размеров зубьев
или контроле равномерности шага; 3) наружный цилиндр используется как база
при контроле размеров зубьев илн контроле равномерности шага, но при изме-
рениях учитывается действительный размер наружного цилиндра заготовки;
4) наружный цилиндр не используется в качестве базовой поверхности при уста-
новке зубчатого колеса на станке и не используется при контроле толщины
Зубьев.
Рекомендуемые расчетные формулы для определения Faa и А^а, а также от-
клонений и допусков на размеры зуба в зависимости от варианта использования
наружного цилиндра приведены в табл. 5.26.
В табл. 5.27 даны рекомендуемые допуски на торцовое биение заготовом.
На рабочих чертежах допуск на радиальное биение указывается относительно
базового отверстия, а допуск на торцовое биение указывается на торце, по кото-
рому базируется заготовка прн зубообработке, относительно отверстия колеса
(илн шейки вала у валковых шестерен).
5.25. Рекомендуемые посадки при установке зубчатых и червячных колес иа валы и оси [1, 9]
Посадки * Условие, определяющее выбор посадки Область применения Способ сборки и разборки
Н8 Н S7 1 s6 Колеса тяжело нагруженные и рабо- тающие с ударными нагрузками или при частоте вращения п > 30 об/с. Сохраняется относительное положение деталей при всех режимах работы. До- пускается большое осевое усилие В тихоходных ступенях редукторов средних и крупных размеров с допол- нительным креплением шпонкой. Ше- стерни постоянного зацепления и ше- стерни третьей скорости на промежу- точном валу коробки передач грузового автомобиля с дополнительным крепле- нием их сегментными шпонками Ше- стерни иа валах масляных насосов тракторов. Шестерни и а валах свер- лильных машин Под прессом как с на- гревом, так и без нагрева
Н7 Н7 рб ' Гб При отсутствии значительных крутя- щих моментов, но Для достаточно проч- ных соединений, незначительные удар- ные нагрузки и вибрации. Дополни- тельное крепление, воспринимающее осе- вые нагрузки, в большинстве случаев не требуется. Сопряжения с тонкостен- ными деталями Шестерни передней бабки токарных станков. Втулки муфт иа валах редук- торов Под прессом (без на- грева)
Н7 Н7 Пб ’ /716 Точное центрирование при ударных нагрузках и вибрациях при редких съемах колес. Все переходные посадки для зубчатых колес, воспринимающих осевые нагрузки, требуют дополнитель- ных креплений Шестерня иа валах ковочных машин. Шестерни камнедробилок, вибрацион- ных устройств. Конические шестеренки и колеса редукторов Под прессом, съемника- ми и молотками; сборка и разборка требуют зна- чительных усилий
Н7 Н7 k6 ’ /s6 ' *6 При необходимости часто снимать зубчатое колесо и при неудобной раз- борке в труднодоступных местах ма- шины. При значительной длине соедн- Н8 - нения посадка —— обеспечивает цеп- ко трирование Из переходных посадок наиболее часто применяется —гх- . Посадка кони- «б ческих и цилиндрических зубчатых ко- лес редукторов при спокойной работе. В приборостроении для всех видов зубчатых колес. Посадка сменных ше- стерен, шестерен на шпинделе станка Под прессом, съемника- ми, деревянными ручни- ками; сборка н разборка требуют незначительных усилий ✓
Допуски зубчатых и червячных передач
Мягков и др
Н7 Hi 56 ' Й8 ’ Н8 W9 59 ’ 58 При необходимости хорошей соос- ности у часто снимаемых зубчаТйх ко- Н7 лес . , при невысоких требованиях Ли W8 Н9 К СООСНОСТИ -ТТ-» —Га- лу Ла Для сменных шестерен иа валах ме- таллорежущих станков
Н7 86 При легкой установке сменных колес и обеспечении свободного перемещения вдоль оси вала при точном центриро- вании Передвижение шестерни перебора Вручную
Н7 на f7 ' 79 ' на е9 Перемещение шестерни от руки вдоль вала. Шестерни, свободно вращающиеся на валах, и шестерни, включаемые муф тами с Посадки свободно вращающихся ше- стерен с средней скоростью со зна- м на на чительной скоростью
Н7 «8 Применяется при большой длине сту- пицы. когда требуется легкое сколь- жение колеса относительно вала Блок шестерен заднего хода коробки передач грузовых автомобилей
Примечания: 1 Кроме перечисленных могут применяться и другие посадки. Посадки с патягом не применяются*
если толщина ступнцы стальной шестерни от шпоночной канавки до диаметра впадин менее 2m^ /z/20 , где — окружной
иодуль зубьев, г— число зубьев зубчатого колеса. Для чугунной ступицы толщина ее должна быть примерно равна 0,5d, а длина —
(1-е-1,5) 4, где d — диаметр вала. 3. На концах валов электродвигателей нли других машин может быть применено коническое
соединение деталей, при этом обеспечивается легкая разборка, лучшая соосность и меньшее биение колеса. Однако сложность
выполнения такого крепления значительно повышает стоимость его изготовления. 4, Если посадка зубчатых колес с длинной
втулкой на вал производится под прессом без нагрева, то для уменьшения усилия запрессовки рекомендуется применять двух-
ступенчатые посадочные поверхности с разностью номинальных диаметров посадочных мест от 1 мм и более. 5 Для зубчатых
колес с некоторыми переходными посадками н посадками с натягом предусматривается конический скос на валу (см. табл 1.108,
ч. U. 6. Для зубчатых колес на шлицевых валах применяются следующие посадки: для шлицевых соединений с прямоуголь-
ным профилем — по ГОСТ 1139—80 (СТ СЭВ 187—75. СТ СЭВ 188—75), для шлицевых соединений с эвольвентным профи-
лем — по ГОСТ 6033—80 (СТ СЭВ 268—76, СТ СЭВ 269-76, СТ СЭВ 259—76. СТ СЭВ 517—77).
• Приводится с изменениями против источника: в таблице указаны посадки ЕСДП СЭВ, соответствующие применявшимся
посадкам ОСТа.
Цилиндрические зубчатые передачи
6.26. Сводка формул дли определения отклонений и допусков
на заготовку н размеры зуба цилиндрических колес * [8, 10]
Вариант использования наружного цилиндра заготовки Формулы для определения Fj н A j «д Формулы для определения отклонений и допусков на размеры зуба
Вариант 1 (для выверки установка зубчатого колеса на станке) F. *= 0.6F,, где F, по aQ Г * табл. 6.7. Ад "по /114— /117 СТ СЭВ 144—75 или по Л14—818 СТ СЭВ 177—75, ио не более 0,1m для 3—7-й сте- пеней точности и 0,2m для 8—12-й степеней точности Efjs — по табл. 5.18; Tjy — по табл. 5.19
Вариант 2 (в качестве базы для контроля разме- ров зуба) Eda = 0'25ТЦ' где ТН по табл. 5.19. Aj = аа = 0.5Тпо /16 — /112 EHs пр =J EHs 1 + 0,09 Тн; Тн ПР=0,6Тн; Есз пР = 1 Ecs | + О’097? ТС ПР = °'67> где Ecs — по табл. 5.22; Т — по табл. 5.23
Вариант 3 (в качестве базы для контроля разме- ров зуба, но с учетом деб- ет >тельвого р ера на- ружного ц лги F,, =0,25T„; Ад •• по аа И аа hit—hi! СТ СЭВ 144—75 нлн /114 — /118 СТ СЭВ 177—75 EHs пр ~ 1 EHs 1 + + 0.097-н; 7-НпР = 0.8Тн; £«пР = 1£«|+9-097’с-- Fс пр Cj.VTс, где Ecs по табл. 5.22; Т — по табл. 6.23 С
Вариант 4 (не использу- ется для выверки установ- ки заготовим на станке и в качестве базы для кон- троля размера зуба) F, = 0,1m; Ал •• оо йа аа /114—/117 СТ СЭВ 144—75 или 814—Л18 СТ СЭВ 177—75 EWmt по та<5л. 6.20; Гв,п>—потабл. 6.21: Е к. ЕУ'гпг . Ms sin ttp cos ’ т Twm Af “ sin Op cos
Примечания: 1. Принятые обозначен ня: Frf^ — допуск на ради- альное биение hi ружного цилиндра заготовки; А. — нижнее отклонение и “о допуск на диаметр наружного цилиндра заготовки; т — модуль, г — число зубьев зубчатого колеса; E^g — наименьшее отклонение размера по роликам; — допуск (в тело зуба) на размер по роликам; ар — угол профиля иа кон- центрической окружиостн, проходящей через центр ролика (определение ctp см. раздел «Оформление чертежей цнлнвдрнческих зубчатых колес:); pft—угол наклона зуба на основном цилиндре. Обозначения допусков н отклонений зубчатых колес изменены против источника в соответствии с ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81. 2. Для вариантов 1, 3, 4 допуски на диаметр наружного ци- линдра заготовки назначаются, как на свободные размеры. * Указанные в таблице формулы для определения отклонений и Допу- сков иа р шеры зуба по варианту 4 имеют некоторые отличия по сравнению с источниками. • • В зтнх случаях возможно применение и более точных квалитетов.
•.27. Допуски на торцовое биение базового торца Fr
цилиндрических зубчатых колес с т > 1 мм £•]
Степень точности по нормам контакта Ширина зубчатого колеса, мм
До 40 св. 40 до 100 св. 100 До 160 св. 160 до 250 св. 250 до 400 си. 400 до 630
Допуски FT прн d = 100 мм, мкм
4 Б б 7 8 9 10 12 16 20 24 40 64 100 6 8 10 12 20 32 50 4 6,1 6,4 8 12,8 20 32 3 4 6 6 10 16 25 2,2 2.9 3,8 4.6 7,1 12 19,2 1,7 2,2 2,8 3.4 6.5 9 14
Примечания: 1. Значении в таблице получены по формуле FT = Fd = 50-£-, где Fp — допуск на погрешность направления зуба; Ь — ширина зубчатого колеса или полушевроиа. 2. Допуск на торцовое биение заготовки определяют умножением значения, взятого из таблицы, на величину • где d — делительный Диаметр, мм. Например, прн d - 200 мм н ширине зубчатого колес 60 мм для 7-й степени точности по нормам контакта FT = 12 = = 24 мкм.
ОФОРМЛЕНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ
ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
Чертежи колес выполняются в соответствии с требованиями ЕСКД по
ГОСТ 2.403—75 (см. в части указания параметров зубчатого венца) и по другим
стандартам ЕСКД-
Расчет геометрии эвольвентиых цилиндрических зубчатых передач внешнего
зацепления производится в соответствии с ГОСТ 16532—70, внутреннего зацеп-
ления — ГОСТ 19274—73; основные параметры (межосевые расстояния, переда-
точные числа и т. д.) передач — по ГОСТ 2185—66 и ГОСТ 13733—77.
На изображении мелко- я крушюмвдулыгого зубчатого колеса (рис. 5.3)
должно быть указано следующее.
1. Диаметр вершин зубьев da. Для зубчатых колес внешнего зацепления пря
высотной коррекции = —xt)
<fe = d + 2«i(h;+jr), (5.23)
. - . №
где a = tm — для прямозубых колес или а = —„-для косозубых колес; ко-
cos р
эффициент высоты головки h* = 1 для стандартного исходного контура по
ГОСТ 13755-81 и ГОСТ 9587-81.
Для зубчатых колес с внутренними зубьями
drt=d2-2«(A;-*2). (5.24)
Отклонения диаметра вершин зубьев (наружного цилиндра) заготовки Ада и
допуски на радиальное биение Fja определяются по формулам табл. 5.26 в зави-
симости от варианта использования наружного цилиндра заготовки. Отклонение
для колес с внешними зубьями отрицательное (поле допуска с основным от-
12*
клонением Я), для колес с внутренними зубьями положительное (поле допуска
с основным отклонением Н).
Расчетные значения Fja рекомендуется округлять в меньшую сторону до
стандартного значения (см. табл. 2.40, ч. 1).
2. Ширина зубчатого венца Ь. Отклонения Ь — по полю допуска ЯП, Я12,
Я13, Я14 (см. табл. 1.28; 1.43, ч. 1).
3. Угол сектора по окружности вершин зубьев (для зубчатого сектора).
Рис. 5.3
\J Модуль т 3
Число зубьев 2 68
Нормальный исходный контур — ГОСТ 13755—81
V Коэффициент смещения X 0
\/ Степень точ- ности по ГОСТ 1643—81 — 8—7—7—Ва
Данные для контроля вза- имного положе- ния разноимен- ных профилей зубьев 69-28-о:м7
/ Делительный *диаметр d 204
Прочие спра- вочные данные
4. Размеры фасок или радиусы кривизны линий притупления на кромках
зубьев. (Фаски или радиусы допускается указывать в технических требованиях
чертежа.)
5. Шероховатость поверхностей зубьев (см. табл. 2.68, ч. I, 5.12).
6. Глубина модификации — для зубчатых колес с продольной модифика-
цией зубьев.
На чертеже также указываются биение базового торца (см. табл. 5.27), пре-
дельные отклонения отверстия в соответствии с выбранной посадкой (см.
табл. 5.25), отклонения размеров элементов шпоночного или шлицевого соедине-
ния (см. табл. 4.65, 4.66, 4.68, 4.71—4.74 и др.).
В правом верхнем углу поля чертежа помещается таблица параметров зуб-
чатого венца, состоящая из трех частей 1 (отделяемых сплошными основными
линиями):
а) основные данные;
б) данные для контроля;
в) справочные данные.
В первой части таблицы должно быть приведено следующее.
1. Модуль т (см. табл. 5.3).
2. Число зубьев г (для зубчатого сектора — число зубьев секторного зубча-
того колеса).
Неиспользуемые строчки таблицы параметров исключаются или прочеркиваются.
3. Угол наклона линии зуба Р (для косозубых колес р » 7-5-25°; для
шевронных — обычно Р « 254- 35°).
4. Надписи «правое» или «левое» (указывающие направление линии зуба), для
шевронных колес — «шевронное».
5. Нормальный исходный контур: для стандартного со ссылкой на
ГОСТ 13755—81 и ГОСТ 9587—81, для нестандартного — с необходимыми
параметрами, его определяющими (подробнее см. ГОСТ 2.403—75).
5.28. Размеры М по роликам цилиндрического прямозубого колеса
прн высотной коррекции [3 ]
*1 X Размеры М (мм) при следующих значениях т (D, мм)
0.3 (0,572) 0,4 (0,796) 0,5 (1.008) 0,6 (1,157) 0.8 (1,553) 1,0 (1,833)
8 0,529 3,452 4,676 5.844 6,918 9,242 11,280
• 9 0.471 3,648 5,021 6.284 7,403 9,898 12.085
10 0.412 4,020 5,445 6,849 8,076 10,796 13,197
I 0,353 4,267 5,777 7,233 8.573 11,601 14,021
12 0,294 4.590 6,209 7,804 9,217 12,318 15,087
13 0,235 4,841 6,444 8,225 9.719 12,989 15,921
14 0.177 5.154 6,963 8,749 10,363 13,824 16,980
15 0,118 5,406 7,302 9,173 10,851 14,499 17,796
16 0.059 5,711 7,710 9,685 11,462 15,314 18.807
6. Коэффициент смещения х (табл. 5.28 или ГОСТ 16532—70). Для прямозу-
бых колес без смещения (х = 0) при а = 20’ и h* = 1 наименьшее число зубьев,
свободное от подрезания, гтш = 17. Для прямозубых колес со смещением
(х>0)
, 2(fta-*)
гт1п — ----:—5---
sin2 а
(5.25)
Для косозубых колес без смещения (х = 0)
2h* cos р
(5-26)
при ₽ = 20° гт1п = 15; при Р = 30° zmln = 12 (для косозубых колес со сме-
щением х и zmlh см. ГОСТ 16532—70).
7. Степень точности по нормам кинематической точности, плавности работы
и контакту зубьев, а также выбранный вид сопряжения (и при необходимости —
вид допуска бокового зазора) в соответствии с ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81
(см. разделы «Выбор степени точности зубчатых передач», «Методика выбора вида
сопряжения»).
Во второй части таблицы (данные для контроля) приводятся размеры н от-
клонения для контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев по
одному из следующих вариантов: 1) постоянная хорда зуба sc и высота до постоян-
ной хорды Яс; 2) длина общей нормали U7; 3) толщина по хорде зуба su и высота
до хорды hay, 4) торцовый размер по роликам (шарикам) М и диаметр ролика
(шарика) D, §с и hc определяются по табл. 5.29.
При измерении толщины зуба на базе рабочей оси наименьшее отклонение
Ес, и допуск на толщину зуба Тс выбираются по табл. 5.22, 5.23. При измере-
ниях на базе наружного цилиндра ЕС1 пр и Т^пр рассчитываются по формулам
табл. 5.26 (вариант 2 табл. 5.26). При измерениях толщины зуба по постоянной
корде на базе наружного цилиндра заготовки, ио с учетом его действительного
5.29. Размеры зуба по постоянной хорде для некоррнгнрованных колес
при а = 20° и Xj 2=0 [9, 10]
Se
Sc = mn-Vcos,a: йс =
при а = 20°
(«с = l,387mn; й£ = 0,7476mn)
тп
Модуль нормаль- ный тп, мм Постоянная хорда sc Высота до постоянной хорды hc Модуль нормаль- ный mnt мм Постоянная хорда 5С Высота до постоянной хорды Лс
0.4 0,55 0.299 <3.25) 4,508 2.430
0.6 0.694 0,374 3,5 4,855 2.617
0.6 0,832 0,449 (3.75) 5,201 2,803
0,7 0.971 0.623 4 5,548 2,990
0.8 1,110 0.598 (4.25> 5.895 3.177
1 1.387 0.748 1,5 6.242 3.364
1,25 1,734 0,934 5 6,935 3.738
1.5 2,081 1.121 5.5 7,629 4.112
1.76 2.427 1.308 6 8,322 4.486
2 2,774 1,495 (6.5) 9,016 4.859
2,25 3,121 1,682 7 9,709 5,233
2,5 3,468 1.869 8 11,096 5,981
2,76 3.814 2,056 9 12.483 6,728
3 4,161 2,243 10 13,870 7,476
Примечание. Дли корригированных колес ннешиего зацепления
толщина зуба определяется по формуле sL + хтп sin 2а; высота до постоянной
хорды — — хтп sin’ а, где §с и — значения из таблицы; х — коэффициент
смещения; а — угол профили зуба.
размера (вариант 3 табл. 5.26), в таблице параметров на чертеже зубчатого ко-
леса указывают высоту до постоянной хорды в виде формулы
йс = -^-С, (5.27)
где вместо G указывают его численное значение: G =sin 2а+
4- х sin2 а) т. Там же делают указание, что дад — действительное значение
диаметра заготовки. Например, для прямозубого колеса с модулем т = 5 мм,
г = 60, а = 20°, х = 0
G = TL + ™ sin 2а = sin 40° «= 150 + 1,262 = 151,262 мм;
2 о 2 с
на чертеже указывается: «йс =—------- 151,262, где daa—действительный диа-
метр заготовки, мм». Отклонения sc назначаются в соответствии с вариантом 3
1габЛ. 5.26.
Длина общей нормали W определяется по табл. 5.30. Наименьшее отклонение
вредней длины общей нормали Euzms и допуск Тфт — по табл. 5.20, 5.21.
Толщина по хорде зуба sy и высота до хорды hay определяются по
ГОСТ 16532—70. Отклонения sy рассчитываются аналогично sc (толщина зуба —
по постоянной хорде).
При измерении толщины зуба при помощи роликов их размеры (диаметр D)
можно принимать в соответствии с ГОСТ 2475—62, при этом для колес внешнего
Зацепления О > 1,68m, для колес внутреннего зацепления D >• 1,5m (табл. 5.31).
Для определения размера по роликам М вычисляют угол профиля ад из
соотношения
inv aD = inv а/ ±
D л/2 Т 2х tg а
тг cos а г
(5.28)
где верхний знак принимается для колес с внешними зубьями, нижний — для
колес с внутренними зубьями; inva^ = tgaj —(при а/ = 20° inv at =
loO
= inv 20° = 0,014904), значения функции inv a< см., например, (9, 13]; а( опре-
, tg«
деляется из соотношения iga* = — „ .
1 cos р
Размер по роликам (шарикам) М для колес с внешними прямыми и косыми
зубьями и четным их числом
М = d — —< 4- D. (5.29)
cos aD ' '
Размер М по роликам (шарикам) для прямозубых колес илн размер по шари-
кам косозубых колес с четными числами зубьев
M=d-^^-cos—+D. (5.30)
cos aD г ' '
Размер М по роликам косозубых колес с нечетным числом аубьев
d cos a« Г /ало i \
М - 2c0SaDtgPo У >• + 4 'S' “S’ (V + V) + °’ <5'31»
где tg = cos at tg 0/cos ap; Z — корень уравнения sin —-— 4- X J tg2 0p—
— Z. = 0 (упрощенное определение X см. ГОСТ 16532—70).
Размеры М по роликам для прямозубых колес внешнего зацепления см. 19]
и табл. 5.28, внутреннего зацепления [10].
Наименьшее отклонение размера по роликам E^s и допуск Тщ рассчиты-
ваются по формулам табл. 5.26. В таблице параметров указываются предельные
отклонения EMs и ЕМ1— ЕЛ1,+ Тм.
Здесь же (данные для контроля), в таблице параметров, для зубчатых колее
с нестандартным исходным контуром приводятся также установленные конструк-
тором значения допусков и отклонений по показателям одного из контрольных
комплексов для контроля по нормам кинематической точности, плавности ра-
боты, контакта зубьев в передаче и бокового зазора (см. ГОСТ 1643—81,
ГОСТ 9178—81 н ]8, 10]).
6.30. Значения длины общей нормали W для прямозубых
и косозубых колес прн т = 1 мм, а = 20° И х = 0, мм 110 ]
Прямозубые колеса
Z zn Wi zn 1Г, гп U7,
8 1 1,58811 2 4,54024
9 1 1,60211 2 4,55424 — —
10 1 1,61612 2 4,56825
11 1 1,63012 2 4,58225
12 I 1,64413 2 4,59626 3 7,54839
13 1 1,65813 2 4,61026 3 7,56239
14 1 1,67214 2 4,62427 3 7,57640
15 1 1,68614 2 4,63827 3 7,59040
16 1 1,70015 2 4,65228 3 7,60441
17 1 1,71415 2 4.66628 3 7,61841
18 1 1,72816 2 4,68029 3 7,63242
19 2 4,69429 3 7.64642 4 10,59855
20 2 4,70830 3 7.66043 10,61256
21 2 4,72230 3 7,67443 4 10.62656
22 2 4,73631 3 7,68844 4 10,64057
23 2 4,75031 3 7.70244 4 10,65457
24 2 4,76432 3 7,71645 4 10,66858
25 2 4,77832 3 7,73045 4 10,68258
26 2 4,79233 3 7,74446 4 10,69659
27 2 7,80633 3 7,75846 4 10,71059
28 3 7.77247 4 10,72460 5 13,67673
29 3 7,78647 4 10,73860 5 13,69074
30 3 7,80048 4 10,75261 Б 13,70474
31 3 7,81448 4 10,76661 Б 13,71874
32 3 7,82849 4 10,78062 Б 13,73275
33 3 7,84249 4 10,79462 5 13,74675
34 3 7,85650 4 10,83863 5 13,76076
35 3 7,87051 4 10.82264 5 13,77477
36 3 7,88451 4 10,83664 5 13,78877
37 4 10,85065 5 13,80278 6 16,75491
38 4 10,86465 5 13,81678 6 16,76892
39 4 10,87866 Б 13,83079 6 16,78292
40 4 10,89266 5 13,84479 6 16,79692
41 4 10,90667 Б 13,85880 6 16,81093
42 4 10,92067 Б 13,87280 6 16,82493
43 4 10,93468 Б 13,88681 6 16.83894
44 4 10,94868 Б 13.90081 6 16,85294
45 4 10.96269 Б 13.91482 6 16,86695
46 Б 13,92882 6 16.88095 7 19,83308
47 Б 13,94283 6 16.89496 7 19,84709
48 5 13,95683 6 16.90896 7 19.86109
49 5 13,97084 6 16,92297 7 19,87510
50 5 13,98484 6 16.93697 7 19,88910
51 Б 13,99885 6 16,95098 7 19,90311
52 5 14.01285 6 16.96498 7 19,91711
53 5 14,02686 6 16.97899 7 19,93112
54 Б 14,04086 6 16,99299 7 19,94512
55 6 17,00700 7 19,95913 8 22.91126
56 6 17,02100 7 19,97313 8 22,92527
57 6 17,03501 7 19,98713 8 22,93927
58 6 17,04901 7 20,00114 8 22,95327
59 6 17,06302 7 20,01515 8 22.96728
60 6 17,07702 7 20,02915 8 22,98128
61 6 17,09103 7 20,04316 8 22,99529
62 6 17,10503 7 20,05716 8 23,00929
63 6 17,11904 7 20,07117 8 23.02330
64 7 20,08517 8 23,03730 9 25,98943
65 7 20,09918 8 23,05131 9 26,00344
66 7 20,11318 8 23.06531 9 26,01744
67 7 20,12719 8 23.07932 9 26,03145
68 7 20,14120 8 23.09333 9 26,04546
69 7 20,15520 8 23,10733 9 26,05946
70 7 20,16921 8 23,12134 9 26.07347
71 7 20,18321 8 23.13534 9 26.08747
72 7 20,19722 8 23,14935 9 26,10148
Продолжение табл. 5.30
Прямозубые колеса
Z гп. U7, гп W'l гп
73 8 23,16335 9 26,11548 10 29,06761
74 8 23,17736 9 26,12949 10 29,08162
75 8 23,19136 9 26,14349 10 29,09562
76 8 23,20537 9 26,15750 10 29,10963
77 8 23,21937 9 26,17150 10 29,12363
78 8 23,23338 9 26,18551 10 29,13764
79 8 23,24738 9 26,19951 10 29,15164
80 8 23,26139 9 26,21352 10 29,16565
81 8 23,27539 9 26,22752 10 29,17965
82 9 26,24153 10 29,19366 11 32,14579
83 9 26,25553 10 29,20766 11 32,15979
84 9 26,26954 10 29,22167 11 32,17380
85 9 26,28354 10 29,23567 11 32,18780
86 9 26,29755 10 29,24968 11 32,20181
87 9 26.31155 10 29,26368 и 32,21581
88 9 26,32556 10 29,27769 и 32,22982
89 9 26,33956 10 29,29169 11 32,24382
90 9 26,35357 10 29,30570 11 32,25783
91 10 29,31970 11 32,27183 12 35,22396
92 10 29,33371 11 32,28584 12 35,23797
93 10 29,34771 11 32,29984 12 35,25197
94 10 29,36172 11 32,31385 12 35,26598
95 10 29,37572 11 32,32785 12 35,27998
96 10 29,38973 11 32.34186 12 35,29399
97 10 29,40373 11 32,35586 12 35,30799
98 10 29,41774 11 32.36987 12 35,32200
99 10 29,43175 11 32,38387 12 35,33600
100 11 32,39788 12 35.35001 13 38,30214
101 11 32,41194 12 35,36407 13 38,31620
102 11 32.42595 12 35,37808 13 38,33021
103 И 32.43995 12 35,39208 13 38,34421
104 И 32,45396 12 35,40609 13 38,35822
105 И 32,46796 12 35,42009 13 38,37222
106 11 32,48197 12 35,43410 13 38,38623
107 11 32,49597 12 35,44810 13 38,40023
108 12 35.46211 13 38,41424 14 41,36637
109 12 35.47612 13 38,42825 14 41,38038
110 12 35,49012 13 38,44225 14 41,39438
111 12 35.50413 13 38,45626 14 41,40839
112 12 35.51813 13 38.47026 14 41,42239
113 12 35.53214 13 38.48427 14 41,43640
114 12 35,54614 13 38,49827 14 41.45040
115 12 35.56015 13 38.51228 14 41,46441
116 12 35,57416 13 38,52629 14 41,47842
117 13 38,54029 14 41,49242 15 44,44455
118 13 38.55430 14 41,50643 15 44,45856
119 13 38.56830 14 41.52043 15 44.47256
120 13 38.58231 14 41,53444 15 44.48657
121 13 38.59631 14 41,54844 15 44,50057
122 13 38.61032 14 41,56245 15 44,51458
123 13 38.62433 14 41.57646 15 44,52859
124 13 38,63833 14 41.59046 15 44,54259
125 13 38,65234 14 41.60447 15 44,55660
Г р и м е ч а н и я: 1. Принятые обозначения: г — число зубьев, охва-
тываемых при измерении. 2. Значения длины общей нормали при т = 1 мм,
приведенные в таблице, определены по формуле » cos a I л (z п ~ °-5) +
+ z Inv al. 3. Значения гп и 1Г.. помещенные в среднем столбце. предпочти-
тельны к применению. 4. Правило пользования таблицей: значения длины об-
щеп нормали W для колес с т it 1 мм определяются умножением значений IVн
данных в таблице, на величину модуля гг , MZ •= М7,т. 5. Для корригирован-
пых колес длина общей нормали IV « IV 4* 2хт sin а; при a «== 20° U7Kop = IT + 0,684 xtn.
Продолжение табл. б.30
Косозубые колеса
А. Определение углового коэффициента feg
Р. -° СО. Раз- ность Р. -с *Р Раз- ность Р. -° СО. Раз- ность Р. ...° *Р Раз- ность
5 6 7 8 9 10 • 11 12 13 1.0110 1,0158 1,0216 1,0284 1,0361 1,0447 1,0544 1,0651 1,0769 48 58 68 77 86 97 107 118 130 14 15 16 17 18 19 20 21 22 1.0899 1.1040 1.1193 1,1359 1,1539 1,1732 1,1938 1.2161 1,2401 141 153 166 180 193 206 223 240 257 23 24 25 26 27 28 29 30 31 1,2658 1,2933 1,3228 1,3543 1,3880 1,4240 1,4626 1,5038 1,5479 275 295 315 337 360 386 412 441 472 32 33 34 35 36 37 38 39 40 1,5951 1,6456 1,6997 1,7577 1,8200 1.8868 1,9586 2,0356 2,1184 505 541 580 623 668 718 770 828 892
Б. Определение десятитысячных долей общей нормали, приходящихся на дробные части условного числа зубьев
гу 0.0 0.01 0.02 0.03 0.04 0,05 0.06 0,07 0,08 0,09
0.0 0.1 0,2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0 14 28 42 56 70 84 98 112 126 1 15 29 43 57 71 85 99 114 127 3 17 31 45 59 73 87 101 115 129 4 18 32 46 60 74 88 102 116 130 6 20 34 48 61 76 89 104 118 132 7 21 35 49 63 77 91 105 119 133 8 22 36 51 64 79 92 106 120 135 10 24 38 52 66 80 94 108 122 136 11 25 39 53 67 81 95 109 123 137 13 27 41 55 69 83 97 111 124 139
Примечание. Принятые обозначения: feg — угловой коэффициент,
зависящий от угла наклона линии зуба ₽, ги — условное число зубьев.
П р н м е р пользования таблицами А и Б: Определить длину общей нор-
мали косозубого колеса с модулем тп = 4 прн числе зубьев г = 23 с углом
наклона зубьев 0 = 20°: 1) условное число зубьев Zy = zfc = 23-1,1938 =
= 27,4574; fcg по табл. А; 2) длина общей нормали Wl для целого числа зубьев 27
1Р’1 = 7.75846 прн zn = 3; 3) значения длины общей нормали, приходящейся на
дробные части условного чвсла зубьев Zy, HZ" = 0,0063 прн Zy = 0,45 по табл. Б;
W = 0.000104 прн Zy •= 0,0074 по табл. Б; 4) значение полной длины общей
нормали для колеса с Zy = 27.4574 и модуля тп = 1 мм; Й71 = If" -f- W" +
Ц7” = 7,75846 -f- 0.0063 4- 0.0001 = 7,76486; 5) значение длины общей нор-
мали V для колеса с тп = 4 мм W •= U^m = 7,76486-4 «• 31.059 мм.
Б.21. Диаметры роликов D, принимаемые дли соответствующих модулей [3 ]
Модуль т, мм 0,3 0,4 0.5 0,6 0,8 1
D, мм 0,577 0,722 0.866 1,010 1,443 1.732
Модуль т, мм 1.25 1.5 2 2.5 3
D, мм 2,309 2,598 3,464 4,141 5,176
Примечание. Диаметры роликов D по ГОСТ 2475—62.
В третьей части таблицы (справочные данные) указываются: 1) делитель-
ный диаметр d — zm/cos Р; 2) число зубьев сектора; 3) при необходимости —
прочие справочные данные: размеры для контроля торцового профиля зуба;
основной угол наклона Рь; размеры для контроля взаимного положения одно-
именных профилей зубьев; обозначение чертежа сопряженного зубчатого колеса
(подробнее см. ГОСТ 2.403—75).
Пример 1. Определить некоторые отклонения по рис. 5.3.
1. Диаметр вершин зубьев по формуле (5.23) da = 3-68 + 2-3 (1 + 0) =
= 210 мм.
Радиальное биение наружного цилиндра заготовки F^a назначаем по формуле
варианта 1 табл. 5.26 — вариант использования наружного цилиндра (для вы-
верки установки колеса на станке) — = 0,бГг = 0,6-63 = 37,8 мкм, где
Fr — по табл. 5.7. Принимаем F^a = 0,038 мм.
Отклонения наружного цилиндра А^а принимаем по полю допуска hl4.
2. Биение базового торца Fy по табл. 5.27 для 7-й степени точности по нор-
мам контакта при ширине зубчатого колеса Ь = 40 мм; Fj — 24 мкм — 0,024 мм.
3. Длина общей нормали W по табл. 5.30 для z = 68 = 23,09333 при
г» = 8. Тогда = W^m = 23,09333-3 — 69,27999 ~ 69,280 мм (округляя до
1/1000 мм).
Наименьшее отклонение средней длины общей нормали Еуртз определяем
по табл. 5.20. Слагаемое 1 равно 140 мкм для вида сопряжения В и 7-й степени
точности по нормам плавности; слагаемое II равно 18 мкм при величине допуска
на радиальное биение Fr= 63 — по табл. 5.7. Тогда Е^т& = 140 -J- 18 =
= 158 мкм.
Допуск на среднюю длину общей нормали Турт определяем по табл. 5.20.
TWin = 140 мкм для вида допуска бокового зазора а и значения Fr = 63 мкм —
по табл. 5.7. (Для передачи 8—7—7—В ГОСТ 1643—72 Туут = 100 мкм — для
вида сопряжения В и вида допуска бокового зазора Ь.)
Нижнее отклонение средней длины общей нормали (I Ewms I + 7’tpm) =
= —(158 + 140) = —298 мкм.
Таким образом, в таблице чертежа должно быть проставлено для длины
общей нормали 69,28^^2*.
НАЗНАЧЕНИЕ ДОПУСКОВ НА ОТНОСИТЕЛЬНОЕ
РАСПОЛОЖЕНИЕ ОТВЕРСТИЙ ПОД ОПОРЫ ВАЛОВ
В КОРПУСЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЗУБЧАТОЙ ПЕРЕДАЧИ
В ГОСТ 1643—81 и ГОСТ 9178—81 регламентируются погрешности взаим-
ного расположения осей собранной передачи.
Допустимые отклонения расстояний между центрами отверстий в корпусе
допуски на перекос f' и непараллельность /' прямых, проходящих через центры
отверстий под опоры валов, устанавливаются с учетом допусков на погрешности
расположения рабочих осей зубчатых колес (/х, Ц, fa — по табл. 5.10, 5.16), воз-
можных эксцентриситетов опор валов и конструктивных параметров передачи.
Отклонения межосевого расстояния far, перекос fur и непараллельность fxr
осей в передаче являются замыкающими звеньями (обеспечиваются при сборке),
поэтому допуски fg, f', следует получить решением соответствующих размерных
цепей (см. гл. 3 и [9]).
Для изготовленного корпуса с несимметричным расположением опор валов
относительно средней плоскости передачи (рис. 5.4) используются, например,
условия (8).
* ('«
(5.32)
где знак плюс берется, если fa кл> }акп,
fx ~ fа кл ^акп^ fx а еХ’
vw
(5.33)
где fx по табл. 5.10; L— расстояние между средними плоскостями опор валов
в корпусе; е£ — суммарный эксцентриситет опор (например, смещение осей до-
Рис. 5.4
рожки качения и посадочной поверхности наружного кольца подшипника и др.),
j/^л + еп* ел и еп — эксцентриситеты соответственно левых и правых опор
валов; fa кл и fo КП — отклонения межцентрового расстояния расточек в корпусе
по левой и правой сторонам; с— расстояние между средними плоскостями пере-
дачи и корпуса; fa — по габл. 5.17; fx и f'y — соответственно непараллельиость
и перекос осей отверстий в корпусе; fy по табл. 5.10.
Получаемые при решении размерных цепей расчетные значения f'a, fx и f'
проставляются на чертеже корпуса передачи.
Допуски f‘x, f можно принимать равными:
±/; = ±0,8/д; £ = 0,8^; /[ = 0,8^, (5.34)
где L показано на рис. 5.5, Ьо — среднее значение интервала ширины зубчатого
колеса (см. табл. 5.10).
Например, для передачи 8—7—7—Ва ГОСТ 1643—81 с межосевым расстоя-
нием а = 630 мм при ширине зубчатого колеса bw = 70 мм (модуль т = 3 мм) и
при расстоянии между средними плоскостями опор L = 280 мм предельные от-
клонения межцентрового расстояния равны: ^fa~ ±0,8-140= ±112 мкм,
где fa = 140 мкм по табл. 6.17 для вида сопряжения В и значения а = 630 мм.
В чертеже корпуса указывают значения межосевого расстояния и предельные
отклонения 630 ± 0,11.
Допуски на непараллельность и перекос отверстий в корпусе;
[' = 0,8- 16 4^- = 51,2 мкм» 0,05 мм;
л 70
К. = 0,08-8 = 25,6 мкм »0,025 мм,
где fx = 16 мкм для 7-й степени точности по нормам контакта зубьев в передаче
при bw = 70 мм (табл. 5.10); fe = 8 мкм (табл. 5.10); Ьс = = 70 мм
(см. табл. 5.10).
При наличии на валу нескольких колес различных степеней точности допуски
f’x и fy назначаются по передаче более высокой точности. При многоопорных
валах принимается наименьшее L между соседними опорами корпуса. При кон-
сольном расположении колеса на одноопорной оси принимается L от середины
опоры до середины ступицы зубчатого колеса.
6.4. ЗУБЧАТЫЕ КОНИЧЕСКИЕ И ГИПОИДНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
НОРМЫ точности
Показатели кинематической точности, плавности работы и показатели,
определяющие контакт зубьев, для передач, пар (в случае поставки парами)
и зубчатых колес приведены в табл. 5.32—5.34.
Допуски и отклонения по нормам кинематической точности, нормам плав-
ности работы и нормам контакта зубьев приведены в табл. 5.35—5.41.
В таблицах даны значения норм тех показателей, которые в основном будут
необходимы конструктору при расчете или выборе степеней точности при разра-
ботке рабочих чертежей зубчатых колес со стандартным исходным контуром и
выполнении некоторых инженерных расчетов (например, размерных цепей).
При необходимости использования иных показателей точности, из числа указан-
ных в табл. 5.32—5.34, значения допусков и отклонения по различным нормам
см. ГОСТ 9368—81 (СТ СЭВ 313—77) и ГОСТ 1758—81 (СТ СЭВ 186—75).
При пользовании табл. 5.35—5.41 необходимо учитывать следующие поло-
жения.
1. В зависимости от условий работы зубьев по левым и правым профилям
допускается назначать для них отклонения из разных степеней точности по нор-
мам кинематической точности (кроме Fr), нормам плавности и нормам контакта
зубьев. По каждой из норм точности степень точности шестерни и колеса передачи
должна назначаться единой.
2. Для зубчатых колес с т > 1 мм правила определения пятна контакта,
относительные размеры пятна контакта сопряженных поверхностей зубьев,
место его расположения на этих поверхностях устанавливаются конструктором
в зависимости от служебного назначения передачи, степени нагруженности,
жесткости и геометрических особенностей рабочих поверхностей зубьев.
Для зубчатых колес, имеющих продольную модификацию зубьев, не допу-
скается усиление контактного давления на кромке зуба у внутреннего или внеш-
него торцев.
Для колес, имеющих профильную модификацию зубьев, не допускаются
усиление контактного давления на кромках у вершин зубьев и разрывы пятна
контакта по высоте.
Если не указаны специальные требования по нагрузке (торможению) зубчатой
передачи, пятно контакта устанавливается прн легком торможении, обеспечива-
ющем непрерывное контактирование зубьев колес.
5.32. Показатели кинематической точности конических
и гипоидных * зубчатых передач и колес по ГОСТ 1758—81 (СТ СЭВ 186—78)
и ГОСТ 9368—81 (СТ СЭВ 313—77)
Контролируемый объект Показ >тель Обозначение допусков Степень точности
т < <1 мм т> > 1 мы
Fior F’i0 4—8 4—8
Зубчатые передачи Fv/r' Fcr Fvr Fc 5,6 5—8
Fo/r Fof 7—12 / 9—12
Пара (шестерня и ко- Fi£or- Fcr F”i Eo- Ft 5.6 5—8
лесо) FUor Eo 7—12 9—12
Fir Fi 4—8 4—8
Fpr' Fpkr FP- Fpk 4—6 4—6
FP' Fp 7—8 7—8
Зубчатое колесо Frr- Fcr Fr F< 4—6 4—8
Frr Ff 7 — 12 7 8 9—12
Примечания: 1. Принятые обозначения: F jr — Колебание 5око-
кого зазора в передаче; Ffr — погрешность обката; Ft- y<,r — колебание нзме-
рм телыюго меж осевого ; <гла пары аа полный цикл изменения относительного
положения вубчвтых колес; Fir — наибольшая кинематическая погрешность
зубчатого колеса; F и F_br — соответст енно накопленная погрешность шага
по зубчатому колесу н накопленная погрешность k шагоа; Frr — биение зубчатого
венца; F'lor — см. табл. 5.1. Допуски н отклонения на соответствующие погрет-
ности обозначают символом погрешности без буквы в индексе; яапрямер, F , - - до-
пуск на колебания бокового зазора в передаче. 2. Допускается, чтобы однв- нз
величин, входящих в комплекс (Frr, Fcr илн F (lor Fcrr пРеп°с8одила прадель-
ное значение, если суммарное влияние обеих величин не превышает F,-. 3. Допу-
скаетси в качестве показатели кинематической точности вместо F £вг исполъ-
зовать: 1) колебание относительного положении зубчатых колес пары по нормали
за полный цикл Finor, прн этом Fin0 — 2) колебание измерительного меж-
осевого угла нзмернтельиой пары (контролируемое и измерительное колеса)
по нормали F{ нлн относительного полоз ныи зубч пых колес измеритель-
ной пары по нормали st одни оборот зубчатого колеса Ff^ прн 9ТОМ 7 (Е -
— F/n — 0,7F,-yo. 4. Если кинематическая точность зубчатых колес относитель-
ной рабочей осн соответствует стандарту и селективная сборка не предполага-
ется. то контроль кинематической точности передач и пар ие обязателен. Б. При
соответствии кинематической точности передачи требованиям стандарта отдели-
ный контроль кинематической точности колес и пар не производится. * Только при m > 1 мм.
** При средних делительных диаметрах колес свыше 1600 мм.
Б.38. Показатели плавности работы конических гипоидных * зубчатых
передач колес по ГОСТ 1758—81 н ГОСТ 9368—81
Контролируемый Объект Показ тель Обозначение допусков Степень точности
m< <1 MM tn > > 1 MM
Uzkor’ ?АМг] fzko’ ^AM — 4—8
Зубчат е передачи (fzzor’ ^AMr) fzzo’ — 4—8
^AMf fcr fc 4—6 —M
fAMr ±fAM 7—12 9—12
Пара (шестерня и ко- лесо) f i£or f'iSo 5—12 9—12
Rifcr] fzk — 4—8
Зубчатое колесо fptr’ fcr ±fpt’ ‘c 4—6 4—8
fptr' hr ±fpt- ft 4—6 —
fptr ±fpl 7—12 9—12
Примечания: 1. Принятые обозначения: — циклическая по-
грешность зубчатого колеса; 1дмг — осевое смещение зубчатого венца; —
колебание измерительного межосевого угла пары иа одном зубе; fptr — откло-
нение шага; fg — погрешность обката зубцовой частоты; fjr — погрешность про-
филя; fzhDr и fZZBr — см. табл. 5.1. Допуски н отклонения обозначают аналогично
указанному в о. 1 примечаний табл. 5.32. 2. Показатели или комплексы, ука-
занные в квадратных скобках, используются для зубчатых колес с коэффици-
ентом Ер не менее приведенных ниже; комплекс, указанный в круглых скоб-
ках, используется для колес с коэффициентом Гр меиее приведенных ниже;
Степень точности................. 4; 5 6; 7 8
Коэффициент осевого перекрытия'1,35 1.55 2
Показатели плавности работы конических и гипоидных передач и колес 4—
8-й степеней точности выбираются в зависимости от граничных значений номи-
нального коэффициента осевого перекрытия, приведенных выше, и .степени точ-
ности по нормам контакта, а 9—12 степеней точности — независимо от Ер. 3. По-
казатель fконтролируется у шестерив в колеса. 4. При невозможности осу-
ществления контроля зубчатых передач, 7< 8-й степеней точности по комплексу
fzzor н 1аМг Допускается контролировать их по параметру с обязательным ком-
плектованием пар на контрольно-обкатном станке по зоне касания. 5. Взамен
fplr в качестве одного из показателей может применяться разность любых ша-
гов fVpfr- 6. Допускается вместо ff^or в к честве показателя плавности работы
использовать: 1) колебание относительного положения зубчатых колес пары
по нормали яа одном зубе f(nor, прн этом f{nor = /;Хо: колебание измеритель-
ного межосевого угла измерительной пары ff или относительного положения
зубчатых колес измерительной пары по нормали яа одном зубе, ffrifi при этом
//у = 7- ^сля плавность работы зубчатых передач или пар соот-
ветствует требованиям стандарта, отдельный контроль плавности работы колео
не производится.
- ........ \
* См. сноску к табл. 5.32.
б.34. Показатели, определяющие контакт зубьев в конических
и гипоидных * зубчатых передачах по ГОСТ 1758 — 81 н ГОСТ 9368—81
Контролируемый объект Показатель Обозначение предельных отклонений и допусков Степень точности
т<1 мм m> 1 мм
Зубчатая пере- дача Суммарное пятно контакта по длине и высоте зубьев 4 — 12 4 — 12
Fslr’ Fshr Fsf Fsh — 4—12
far ±/<j 4 — 12 4—12
Пара (шестерня и колесо) Номинальные относительные размеры суммарной зоны касания Fslr- Fshr | Fsb Fsh — 4 — 12
Зубчатое колесо F₽ 4—12 —
Примечания; 1. Принятые обозначения: Fs/lr — отклонения
относительных размеров суммарного пятна контакта соответственно по длине
и высоте зуба; f — отклонение межосевого расстояния; Fs/r, Fshr —отклонения
суммарной аоны касания соответственно по длине и высоте зуба; Fp — погреш-
ность направления зуба. Отклонения и допуски обозначаются аналогично ука-
занному в примечании п. 1 табл. 6.32.
• См. сноску к табл. 5.32.
* * Для модифицированных зубьев.
5.35. Нормы кинематической точности. Допуски на биение зубчатого венца Fr
по ГОСТ 1758—81 н ГОСТ 9368—81)
Конические зубчатые колеса с т < 1 мм
Сте- пень точ- ности Средний нормальный модуль тп, мм Средний делительный диаметр d. мм
до 12 св. 12 ДО 20 св. 20 до 32 св. 32 до 50 св. 50 до 80 св. 80 до 125 св. 125 ДО 200
Допуск Ff, мкм
4 От 0,1 до 0,5 Св. 0.5 » 1 4 6 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 12
б От 0,1 до 0,5 Св. 0,5 » 1 7 9 8 10 9 11 10 12 12 14 14 16 16 19
6 От 0,1 до 0,5 Св. 0,5 » 1 11 15 12 16 14 18 16 20 19 22 22 25 26 30
7 От 0,1 до 0,5 Св. 0,5 » 1 16 21 18 22 20 24 22 26 26 30 30 36 36 42
8 От 0,1 ДО 0,5 Св. 0.5 » 1 19 26 21 28 25 30 28 34 32 38 38 45 45 50
9 От 0,1 до 0.5 Св. 0,5 » 1 24 34 26 36 30 40 36 45 42 50 48 55 55 65
10 От 0,1 до 0,5 Св. 0.5 > 1 30 42 34 45 38 50 45 55 52 60 60 70 70 80
11 Св. 0,5 до 1 52 55 63 70 78 90 105
Продолжение табл. 5.35
Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с т 1 мм
Сте- пень точ- ности Средний нормальный модуль тп. мм Средний делительный диаметр d, мм Сте- пень точ- ности Средний нормальный модуль шп,мм Средний делительный диаметр d, мм
до 125 св. 125 ДО 400 св 400 ДО 800 До 125 св. 125 ДО 400 СВ. 400 ДО 800
Допуск Ff, мкм Допуск мкм
4 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 10 11 13 15 16 18 18 20 22 8 От 1 до 3,6 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 45 50 56 63 71 80 80 90 100
5 От 1 до 3,5 Св. 3,5 > 6,3 > 6,3 » 10 16 18 20 22 25 28 28 32 38 е От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 » 10 56 63 71 80 90 100 100 112 125
6 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 25 28 32 36 40 45 45 50 56 10 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6.3 > 6,3 > 10 71 80 90 100 112 125 125 140 160
7 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6.3 » 10 36 40 45 50 56 63 63 71 80 и От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6.3 » 10 90 100 112 125 140 160 160 180 200
Примечания: 1. Определение Frr см. примечания табл. 5.7. Биение
зубчатого венца Frr определяется в направлении, перпендикулярном образу-
ющей делительного конуса примерно на среднем конусном расстоянии. 2. При
т < 1 мм допуск на кинематическую погрешность зубчатого колеса F, рассчи-
тывается по формуле Fp + fp а при 1 мм — по формуле F' = Fp +
4- 1,15/(, где Fp определяется по табл. 5.36, fj в fc выбираются по табл. 5.38
в зависимости от степени точности по нормам плавности. 3. Допуск на наиболь-
шую кинематическую погрешность конических и гипоидных передач F'i0 опре-
деляется аналогично цилиндрическим зубчатым передачам.
5.36. Нормы кинематической точности. Допуски иа накопленную
погрешность и шагов Fpp и накопленную погрешность шага Fp
ПО ГОСТ 1758—81 я ГОСТ 9368—81
Конические зубчатые колеса с т < 1 мм
Степень точности Средний нормаль- ный модуль mn, мм Обозн а - чен не допуска Длина дуги средней делительной окружности •, мм
ДО 12 св. 12 ДО 20 св. 20 ДО 32 св. 32 до 50 св. 50 до 80 св. 80 до 125 св. 125 до 200
Допуск Fpk, Fp, мкм
4 0,1 — 1 б 6 7 8 9 10 12
FP 6 7 8 9 10 12 14
Продолжение табл. 5.36
Конические зубчатые колеса с т < мм
Степень точности Средний нормаль- ный модуль mn, мм Обозна- чение допуска Длина дуги средней делительной окружности*, мм
ДО 12 св. 12 до 20 св. 20 ДО 32 св. 32 дО Б0 св. 50 до 80 св. 80 до 125 св. 125 до 200
Допуск Fpk. Fp. мкы
Б 0,1 — 1 7 10 И 12 14 16 19
FP 10 11. 12 14 16 19 22
6 0,1 — 1 Fpk 14 16 17 19 22 25 30
FP 16 17 19 22 25 30 36
7 0,1—1 FP 22 24 27 30 35 42 50
8 0,1 — 1 FP 32 34 38 44 50 60 70
Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с т > 1 мм
Длина дуги средней делительной окружности, мм
Степень точности Средний нормальный модуль тл, мм ДО 11.2 св. 11.2 До 20 СВ. 20 ДО 32 СВ. 32 До 50 Св. 50 ДО 80 св. 80 до 160 св. 160 ДО 315 св. 315 ДО 630 св. 630 ДО 1000 СВ. 1000 До 1600
Допуск Fpk, мкм
4 1-10 4.5 6 8 9 10 12 18 25 32 40
5 1—16 7 10 12 14 16 20 28 40 50 63
6 1—16 11 16 20 22 25 32 45 63 80 100
7 1-25 16 22 28 32 36 45 63 90 112 140
8 1—25 22 32 40 45 50 63 90 125 160 200
Примечания: 1. Накопленная погрешность k шагов Fp^ (допуск
Fp ) — кинематическая погрешность зубчатого колеса прн номинальном его
повороте на k целых угловых шагов (k от 2 до z/2). *= (ф----— k) г,
где г — радиус средней делительной окружности зубчатого колеса. При отсут-
ствия специальных требований допуск Fp^ назначается для длины дуги, соот-
ветствующей 1/6 числа зубьев колеса (или ближайшему большему числу зубьев).
Определение Fp см. примечания к табл. 5.8. 2. Для зубчатых колес с 1 мм
допуск на накопленную погрешность шагов Fp » Fpk прн k = z/2 (нлн бли-
жайшему большему целому числу). 3. Значения при длинах дуги >1600 мм
см. ГОСТ 1758—81.
Для Fp средний делительный Диаметр <7, мм.
6.37. Нормы плавности работы передач. Предельные осевые смещения зубчатого венца ±/дда
ПО ГОСТ 1738-81 И ГОСТ 8368—81
Конические зубчатые колеса е т < 1 мм
Среднее конусное расстояние R, мм
до 12 св. 12 до 20 св. 20 до 32 CS . 32 до 50 CS . Б0 до 80
Угол делительного конуса зубчатого колеса б
Степень точности до 20 св. 20 До 45 СВ. 45 ДО 20 св. 20 до 45 СВ. 45 До 20 св. 20 ДО 45 СВ. 45 ДО 20 св. 20 ДО 45 СВ. 45 ДО 20 св. 20 ДО 4Б СВ. 45
Знамен ие мкм АМ
4 4 3 2 10 9 6 17 14 9 25 22 13 40 35 20
5 Б 4 2.4 13 11 6 21 18 11 32 28 16 Б0 44 25
6 6 5 3 16 14 8 24 22 13 г 40 35 20 64 55 32
• 7 7,Б 6 4 20 17 10 30 28 16 Б0 44 25 80 70 40
8 10 7,5 5 25 21 12 38 34 20 63 55 30 100 85 50
9 12 9.5 6 30 26 15 48 42 25 80 68 38 125 105 63
10 1Б 12 7.Б 38 32 20 60 Б2 • 30 100 85 48 155 130 80
И 19 15 10 42 40 25 75 65 38 125 105 60 195 160 100
Зубчатые конические и гипоидные передачи
Продолжение табл. 5.37
Зубчатые колеса конических гнпоидиых передач с т > 1 мм
Среднее конусное расстояние R, мм
до 50 св. 50 до 100 | св. 00 до 200 | св. 200 до 400 св. 400 до 800
Сте- пень точ- ности • Угол делительного конуса зубчатого колеса { , ...°
Средний нормальный модуль тЛ, мм ДО 20 св. 20 ДО 45 св. 45 До 20 св. 20 ДО 45 СВ. 45 до 20 св. 20 До 45 СВ. 45 ДО 20 СВ. 20 ДО 45 св. 45 ДО 20 св. 20 ДО 45 св. 45
Значение 4Л4’ мкм
От 1 до 3,5 5.6 4,8 2,0 19 16 6.5 42 36 15 95 80 34 210 180 75
4 Св. 3,5 » 6,3 3,2 2,6 1,1 10,5 9 3,6 22 19 8 50 42 18 ПО 95 40
» 6,3 » 10 — — — 6.7 5,6 2,4 15 13 5 32 28 12 71 60 25
От 1 до 3,5 9 7,5 3 30 25 10,5 60 50 21 130 ПО 48 300 250 105
5 Св. 3,5 » 6,3 5 4,2 1,7 16 14 6 36 30 13 80 67 28 180 150 63
» 6,3 » 10 — — — 11 9 3,8 24 20 8,5 53 45 18 НО 95 40
От 1 до 3,5 14 12 5 48 40 17 105 90 38 240 200 85 530 450 190
6 Св. 3,5 » 6,3 8 6,7 2,8 26 22 9,5 60 50 21 130 105 45 280 240 100
» 6.3 > 10 — — — 17 15 6 38 32 13 85 71 30 180 150 63
От 1 до 3,5 20 17 7.1 67 56 24 150 130 53 340 280 120 750 630 270
7 Св. 3,5 » 6,3 11 9,5 4 38 32 13 80 71 30 180 150 63 400 340 140
> 6,3 . 10 — — — 24 21 8,5 53 45 19 120 100 40 250 210 90.
372 Допуски вубчатых и червячных передач
I
От I ДО 3,5 28 24 10 95 80 34 200 180 75 480 400 170 1050 900 380
8 Св 3,5 » 6,3 16 13 5,6 53 45 17 120 100 40 250 210 90 560 480 200
> 6.3 > 10 — — — 34 30 12 75 63 26 170 140 60 360 300 125
От 1 до 3,5 40 34 14 140 120 48 300 260 105 670 560 240 1500 1300 530
9 Св. 3.5 > 6.3 22 19 8 75 63 26 160 140 60 360 300 130 800 670 280
> 6.3 » 10 — — — 50 42 17 105 90 38 240 200 85 500 440 180
От 1 до 3,5 56 48 20 190 160 67 420 360 150 950 800 340 2100 1700 750
10 Св. 3.5 » 6,3 32 26 И 105 90 38 240 190 80 500 420 180 1100 950 400
> 6,3 > 10 — — — 71 60 24 150 130 53 320 280 120 710 600 250
От 1 ДО 3.5 80 67 28 280 220 95 600 500 210 1300 1100 500 3000 2500 1050
11 Св 3.5 » 6.3 45 38 16 150 130 53 320 280 120 750 600 260 1600 1400 560
» 6,3 > 10 — — — 100 ч85 34 210 180 75 480 400 160 1000 850 360
Примечания! 1. Осевое смещение зубчатого венца =- смещение зубчатого колеса
вдоль оси (см. рисунок) при монтаже передачи от положения, при котором характеристики заце-
пления (пла иость работы, пятно контакта) являются иаилучшимн, установленными при обкаточ-
ном контроле пары. 2. Для зубчатых колес конических и гипоидных передач с m > 1 мм и коми-
sin 20°
нальным углом профиля а, ие равным 20°, величины необходимо умножить иа —sin —. 3. Зна-
чения /ди прн среднем конусном расстоянии R > 80 мм, при m < 1 мм и для 12-й степени точности см. ГОСТ 9368—81,
значения /ду при R > 800 мм, прн т > 10 мм и для 12-й степени точности см. ГОСТ 1758—81.
Зубчатые конические и гипоидные передачи 373
5.38. Нормы плавности работы. Предельные отклонения шага fp^
допуск иа погрешность обката зубцовой частоты /£,
допуск на профиль ff по ГОСТ 1758—81 и ГОСТ 93G8—81
Конические зубчатые колеса т < 1 мм
начение сков и □нений Средн и й нормальный Степень точности
4 5 6 7 8 9 10 11
с см О§о модуль tnn, мм Отклонение 1pt. допуски /с. ff. мкм
fpt От 0,1 до 0,6 Св. 0,5 » 1 ±4 ±4 ±6 ±6 ±8- ±9 ±11 ±13 ±16 ±18 ±22 ±25 ±32 ±34 ±48
fc От 0,1 до 1 3 4 5 (8) (Ю) — — —
ff От 0.1 до 0,5 Св. 0,5 » 1 5 6 8 9 11 12 (14) (15) (17) (20) — — —
Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с т > 1 мм
Степень точности Обозна- чении допусков и от- клонений Средний нормальный модуль mn, мм Средний делительный диаметр d, мм
до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
Отклонения и допуски fpt, f , мкм 'с
4 fpt От 1 до 3,5 Св. 3.5 » 6,3 » 6,3 » 10 ±4 ±5 ±5.5 ±4,5 ±5.5 ±5 ±5 ±5,5
fc От 1 до 3,5 Св. 3.5 • 6,3 > 6,3 » 10 3 4 4 4 4 5 5 5 6
Б fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6.3 > 10 ±6 ±8 ±9 ±7 ±9 ±10 ±8 ±9 ±11
fc От 1 до 3,5 Св 3,5 » 6,3 » 6.3 » 10 4 5 6 5 6 7 6 7 8
6 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 » 10 ±10 ±13 ±14 ±11 ±14 ±16 ±13 ±14 ±18
fc От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 > 10 5 6 8 7 8 9 9 10 11
Продолжение табл. 5.38
Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с /л 1 мм
Степень точности Обозна- чения допусков и от- клонений Средний нормальный модуль mfl, мм Средн и й дел и тел ьи ы й диаметр d, мм
до 125 св 125 до 400 св. 400 до 800
Отклонения н допуски f. мкм 'с
7 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6.3 > 10 ±14 ±18 ±20 ±16 ±20 ±22 ±18 ±20 ±25
fc От 1 до 3,5 Св 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 8 9 И 9 11 13 12 14 16
8 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6.3 » 10 ±20 ±25 ±28 см оо см сч см со +I-H-H ±25 ±28 ±36
fc От 1 до 3,5 Св. 3.5 » 6.3 » 6.3 » 10 10 13 17 13 15 19 18 20 24
9 fpt От 1 до 3.5 Св. 3.5 . 6,3 > 6.3 » 10 ±28 ±36 ±40 ±32 ±40 ±45 ±36 ±40 ±50
10 fpt От 1 до 3.5 Св. 3.5 » 6,3 » 6,3 » 10 ±40 ±50 ±56 ±45 ±56 ±63 ±50 ±56 ±71
11 fpt От 1 до 3.5 Св. 3.5 » 6.3 » 6.3 » 10 ±56 ±71 ±80 ±63 1 80 ±90 ±71 ±80 ±100
Примечания: 1. Определение отклонений шага f))fr (предельные отклонения см. п. 1 примечаний табл. 5.9. Погрешность обката зубцовой частоты fcT (допуск составляющая кинематической погрешности колеса зубцовой частоты н кратных ей более высоких частот, определяемая прн вра- щении колеса на технологической оси (вокруг которой вращается колесо при обработке) при исключен пн влияния погрешности производящей поверхности инструмента. Погрешность профиля ffr (допуск ff) — расстояние по нормали между двумя теоретическими профилями зуба, ограничивающими действитель- ный профиль в пределах его рабочего участка; определяется у большого осно- вания делительного конуса. 2. При установлении допуска на разность любых шагов f f (разность между двумя отклонениями шагов любых участков колеса) в пределах зубчатого колеса взамен предельных отклонений шага величина tvpl не должна превышать 1.6 | |. 3. Значения f t при /п<1 мм для 12-й сте- пени точности см. ГОСТ 9368—81. значения f t и f£ при т > 10 мм, при d > > 800 мм и для 12-П степени точности см ГОСТ 1758—81.
5.39. Нормы контакта зубьев в передаче. Предельные отклонения
межосевого расстояния fa по ГОСТ 1758 —81 и ГОСТ 9368—81
Конические зубчатые колеса с т < 1 мм
Степень точности Среднее конусное расстояние R, мм
ДО 12 св. 12 ДО 20 св. 20 до 32 св. 32 до 50 св. 50 до 80 св. 80 до 125
Отклонение —fa> мкм
4—5 7 7 8 9 9 10
6—7 10 - 11 12 12 14 16
8—9 20 22 24 26 28 30
10—12 40 44 48 52 58 63
Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с 1 мм
Среднее конусное расстояние К. мм
Степей ь до 50 св. 50 св. 100 св. 200 св. 400 св. 800
точности до 100 до 200 до 400 до 800 до 1600
Отклонение —fa. мкм
4 10 12 13 15 18 25
Б 10 12 15 18 25 36
6 12 15 18 25 30 40
7 18 20 25 30 36 50
8 28 30 36 4Б 60 85
9 36 45 55 75 90 130
10 67 75 90 120 150 200
11 105 120 150 190 250 300
Номинальные
положения:
Примечания: 1. Отклонение
межосевого расстояния f (предельные
отклонения —разность между дей-
ствительным и номинальным межосевым
расстояниями в передаче. В коиическнх
передачах межосевое расстояние равно
нулю, поэтому fa ограничивает допусти-
мую величину отклонения от пересечения
осей (см. рисунок). 2. Для гипоидных пере-
дач выбор fa производится по среднему
конусному расстоянию колеса передачи.
Продолжение табл. 6.39
3. Приведенные в таблице значения предельных отклонений межосевого расстоя-
ния fa получены по формуле fa~AVо,ЗЯ + С, где Я —среднее конусное расстоя-
ние; А. С — коэффициенты, зависящие от степени точности по нормам контакта
н модуля. 4. Значения при т > I мм в таблице даны для передачи без про-
дольной модификации зубьев. Для передач с продольной модификацией вели-
чина fa устанавливается независимо от табличных значений и может быть оп-
ределена по формуле
f = b Р* — Р1
'а 100 р, '
где Fsl — по табл. Б.40; b — ширина зубчатого венца; Pi и ра — соответственно
меньший и больший радиусы продольной кривизны сопряженных зубьев. Рас-
четные значения должны быть ук еньшеиы до технологически достижимых й эко-
номически оправданных величин. Б. Значения fa для т < 1 мм при R > 125 мм см.
ГОСТ 9368—81, значения fa для m> 1 мм при Я > 1600 мм и для 12-й сте-
пени точности см. ГОСТ 1758—81.
5.40. Нормы контакта зубьев в передаче. Суммарное пятно контакта,
допуски иа направление зуба Fp, предельные отклонения
относительных размеров суммарного пятна контакта по длине Fsj
и по высоте зубьев F h по ГОСТ 1758—81 и ГОСТ 9358—81
Конические зубчатые колеса с т < 1 мм
Степей ь точи ости Суммарное пятно контакта, %, не менее Длина зуба, мм
до Б св. 5 до 10 св. 10
Допуски Fp, мкм
4—5 По высоте зуба 70 По длине зуба 60 9 13 16
6 По высоте зуба 60 По длине зуба Б0 12 18 23
7 17 25 32
8 По высоте зуба Б0 По длине зуба 40 24 ЗБ 45
9 34 50 63
10—12 По высоте зуба 35 По длине зуба 30 48 70 90
Продолжение табл. 5.40
Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с т л- 1 мм
Суммарное пятно контакта, отклонении F^, F %
По длине зубьев По высоте зубьев
Степень точности иемодифициро- ваии ых ^модифициро- ванных
Относ и те л ьл ый размер суммар- ного пятив контакта, ие менее с продольной модификацией Отн оси тельный размер сум- марного пятна контакта, ие меиее с продольной модификацией Fsh
4. 5 70 ±10 75 ±10
6, 7 60 ±10 65 ±10
Д. 5 50 ±15 55 ±15
10—12 40 ±15 45 ±45
Примечания:
Суммарное пятно кон-
такта (см. примечание I табл. 5.10) определяется после
вращения собранной передач» под нагрузкой. Относи-
тельные размеры суммарного пятна контакта опреде-
ляются в процентах как отношения размера а (см. ри-
сунок) к длине зуба fc'-H размера (средней высоты
следов прилегания) к средней высоте зуба, соответст-
вующей активной боковой поверхности Погрешность
направления зуба Fpr (допуск Fp) — наибольшее откло-
нение действительного направления образующих боковой
поверхности'зуба от номинального направления, отнесенное ко всей длине зуба
и выраженное в линейных единицах. 2. Отклонения Fsl, Fsfl определяются как
алгебраическая разность между действительным н номинальным (табличным)
относительными размерами суммарного пятна контакта.
3. Зона касания и ее расположение на поверхности зуба устанавлива-
ются в зависимости от требований, предъявляемых к данной передаче или
по табл. 5.41.
4. Проверка зубчатых колес и передач по всем показателям устанавливаемых
комплексов контроля не обязательна, если изготовители существующей у них
системой контроля точности производства гарантируют выполнение требований
ГОСТ 1758—81 и ГОСТ 9368—81.
5. См п. 4 с. 325.
Б.41. Нормы кантакта зубьев в коввчссввх в гапоидаых передачах ея>1 мм.
Номинальные относительные размеры зоны касания по длине
и высоте зубьев и их предельные отклонения Fs( и F^, %
(по справочному приложению к ГОСТ 1758 —81)
Степень точности Передача с локализованным контактом
По длвие зуба Fsl По высоте зуба
1 Номинальный размер Предельное отклонение Номинальный размер Предельное отклонение
4—5 От 65 до 80 ±10 От 75 до 90 ±10
6—7 » 60 > 75 ±10 » 75 » 90 ±10
8—9 » - 50 » 70 ±15 » 70 » 85 ±15
10—12 » 40 » 65 ±15 » 60 » 80 ±15
Примечание. Суммарной зоной касания называется суммарное
пятно контакта (см. п. 1 примечаний к табл. 5.40), полученное при легком тор-
можении зубчатой пары, обеспечивающем непрерывное контактирование со-
пряженных зубьев на контрольно-обкатном стайке.
6. Методика выбора степеней точности зубчатых конических и гипоидных
передач аналогична * указанному для цилиндрических зубчатых передач и должна
устанавливаться отраслевыми стандартами.
При назначении степеней точности можно ориентироваться на данные
табл. 5.13.
При комбинировании норм различных степеней точности нормы плавности
работы зубчатых колес и передач ст< могут быть не более чем на одну
степень точнее или грубее норм кинемат ческой точности; нормы контакта зубьев
могут назначаться не более чем на одну степень грубее норм плавности.
Прн комбинировании норм различных степеней точности нормы плавности
работы зубчатых колес и передач с модулем т 1 мм могут быть не более, чем
на две степени точнее нли одну степень грубее норм кинематической точности;
нормы контакта зубьев не могут назначаться по более грубым степеням точности,
чем нормы плавности.
7. В табл. 5.42 приведены возможные средства контроля ионических зубча-
тых колес. Элементный контроль конических колес в большинстве случаев про-
изводится на тех же приборах, что и цилиндрических зубчатых колес, для чего
измерительный узел имеет возможность разворачиваться на угол конуса, чтобы
установить плоскость измерения перпендикулярно образующей конуса.
Типы, основные параметры и нормы точности приборов для контроля кони-
ческих зубчатых колес установлены ГОСТ 9459—79 и ГОСТ 11357—81.
НОГМЫ БОКОВОГО ЗАЗОМ
Величины гарантированного бокового зазора jn mIn для регулируемых пере-
дач с различными видами сопряжений (табл. 5.43) устанавливаются независимо
от степеней точности и их комбинирования по табл. 5.44. Допуски Tjn стандар-
тами не устанавливаются; виды допусков бокового зазора приведены в справоч-
ном приложении к стандартам.
.* Рекомендации по выбору степеней точности для конических и гипоидных передач
не приводятся в связи с отсутствием нормативно-методических материалов по
внедрению ГОСТ 17Б(—81 и ГОСТ 9368—<1.
Б.42. Средства измерения конических зубчатых колес [10. 12]
Измеряемый элемент Средства измерения
специальные универсальные
Кинематическая и цик- лическая погрешность Приборы для контроля ки- нематической погрешности —
Накопленная погреш- ность шага по зубчатому колесу, отклонение шага Прибор для поэлементного контроля цилиндрических и конических колес и шеверов, контактомер с устройствами для контроля осевого и угло- вого шагов, приборы для контроля накопленной по- грешности шага Теодолиты, лимбы, делительные голобки — все с применением ры- чажно-чувствительного прибора
Биение зубчатого венца Биениемеры и прибор для поэлементного контроля ци- линдрических и конических колес Плита с центрами, рыч ажн о- чу вствитель - ный прибор
Осевое смещение зубча- того венца, пятно контакта Контрольно-обкатн ые станки —
Отклонение межосевого расстояния Универсальные и специальные измерительные сред- ства
Толщина зуба Зубомеры хордовые (штаи- гензубомеры) —
Показателями, определяющими боковой зазор, являются.
— предельное отклонение межосевого угла передачи (табл. 5.44);
E-rs — наименьшее отклонение средней постоянной хорды зубьев шестерни
и колеса (табл. 5.45);
— допуск на среднюю постоянную хорду зубьев (табл. 5.46).
Прн пользовании табл. 5.43—5.46 необходимо учитывать следующие поло-
жения.
1. Вид сопряжения зубьев по табл. 5.43, 5.44 устанавливается независимо
от степени точности колес и передач. Наиболее часто применяются виды сопря-
жения Е (при /и< 1 мм) и В (прн т > 1 мм).
Методика расчета гарантированного бокового зазора в конических и гипоид-
ных передачах аналогична указанному для цилиндрических зубчатых передач.
Величину бокового зазора, соответствующего температурной компенсации,
приближенно можно определить по формуле [2]
in min > ini = 2 sin aRe (tg tg 62) 1аз. к (G. к — 20°) — «кор (6<op 20°)],
(5.35)
где “з.к и «кор — коэффициенты линейного расширения материала зубчатых
колес и корпуса; /в. к н /кОр — предельные температуры, для которых рассчиты-
вается боковой зазор, соответственно зубчатых колес и корпуса.
6.43. Виды сопряжений и рекомендуемые виды допусков
на боковой зазор в конических (и гипоидных при т > 1 мм)
передачах по ГОСТ 1758—81 и ГОСТ «368—81
т > 1 мм т < 1 мм
Вид со- пряже- ния Вид допуска бокового зазора Степень ТОЧНОСТИ Вид со- пряже- ний Вид допуска бокового зазора Степень точности
н h 4—7 Н h 4—7
Е h 4—7 G £ 4 — 8
D d 4 — 8 F f 4 — 10
С С 4—9 Е е 4 — 12 при т > 0,5 мм 4—10 при т 0.5 мм
а b 4—11 D е 4—12 при т > 0,5 мм 4—10 при т 0.5 мм
А а 4—12 — d
Примечания: 1. Диапазоны степеней точности являются ориен-
тировочными при выборе боковых зазоров. 2. Соответствие видов сопряжений
и видов допусков бокового зазора допустимо изменять.
Для зубчатых колес с модулем т > 1 мм в необходимых случаях гаранти-
рованный боковой зазор может устанавливаться независимо от видов сопряже-
ния, приведенных в табл. 5.43.
2. Допускается назначать вид допуска иа боковой зазор, отличающимся
от вида сопряжения (см. табл. 5.43). В таком случае допуск на среднюю постоян-
ную хорду зуба TSc определяется по табл. 5.46 в соответствии с выбранным видом
допуска бокового зазора.
Допуск Tsc в любых случаях не может устанавливаться меньше величин
соответствующих виду допуска иа боковой зазор h по табл. 5.46.
3. При модуле тп< 1 мм в тех случаях, когда взаимозаменяемость не
является обязательной, допускается принимать в качестве номинальных дей-
ствительную боковую поверхность зубьев и действительную толщину зубьев
одного нз колес. Боковая поверхность и толщина зубьев второго колеса опреде-
лится действительной боковой поверхностью, толщиной зуба первого колеса и
видом сопряжения. В передачах с модулем m > 1 мм при индивидуальном ком-
плектовании пар допускается действительную толщину зуба одного из зубчатых
колес принимать за номинальную.
4. При невозможности определить среднюю постоянную хорду зуба допу-
скается значения наименьшего отклонения постоянной хорды зуба по табл. 5.45
и допуска на нее по табл. 5.46 относить к средней делительной толщине зуба
по хорде с заменой обозначений EScs и Т!с иа соответственно и Tg.
5. Чертежи конических зубчатых колес с прямолинейным профилем исход-
ного контура выполняются по ГОСТ 2.405—75 в части указания параметров зуб-
чатого венца и по другим стандартам ЕСКД. Расчет геометрии конических зуб-
чатых передач с прямыми зубьями производится по ГОСТ 19624—74, конических
зубчатых передач с круговыми зубьями — по ГОСТ 19326—73. Основные пара-
метры конических зубчатых передач установлены ГОСТ 12289—76.
6.44. Гарантированный боновой «взор tn mln и предельные отклонения межосевого угла в передачек
по ГОСТ 1768 —81, ГОСТ 9368—81 по справочным приложениям к ГОСТам)
Конические зубчатые колеса с т < 1 мм
Среднее конусное расстояние R, мм
до 12 св. 12 ДО 20 св. 20 до 32 св. 32 до 50 св. 50 до 80
Обоэна-
ченне ВИД Угол делительного конуса шестерни бр ...°
зазоров сопря-
я от к л о- Экевия
нений до 15 д’" 26 св- 2Б Д° 15 до' 25 св- 25 Д° 15 до 25 св- 25 Д° 15 до 255 св- 25 Д° 15 до 25 св- 26
Зазор и отклонения jn mjn, stfj, мкм
Н ООООООООООООООО
а 45656869989 11 13 15 18
in min F 6 8 9 8 9 11 9 13 13 И 13 16 18 22 25
Е 10 12 15 12 15 18 15 21 21 18 21 25 28 35 40
D 14 18 22 18 22 27 22 33 33 27 33 39 45 54 63
Я, С3 3 4 4 4 5 4 5 6 5 6 66 77
£ 5566676787888 10 10
±£ S
Е 7 7 9 9 9 10 9 10 13 10 13 13 73 15 15
D 11 И 14 14 14 17 14 17 25 17 20 20 2» 23 23
«4
Допуски зубчатых и червячных передач
Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с т > 1 мм
Обозна- чение эазоров и откло- нений Внд сопря- жения Среднее конусное расстояние R, мм
до 50 св. 80 до 100 св. 140 до 200 ев. 200 до 400 св. 400 до 800
Угол делительного конуса шестерни 6„ ...°
до 15 св. 15 до 25 св. 25 ДО 15 св. 15 до 25 св. 25 ДО 15 св. 15 до 25 св. 25 ДО 15 св. 15 до 25 СВ. 25 ДО 15 св. 15 до 25 св. 25
Звзоры и отклонения /л min, JfcEj, мкм
in min Н Е D С В А 0 15 22 36 58 90 0 2! 33 52 84 130 0 25 30 62 100 160 0 21 33 52 84 130 0 25 39 62 100 160 0 30 46 74 120 190 0 25 39 62 100 160 0 35 54 87 140 220 0 40 63 100 160 250 0 30 46 74 120 190 0 46 72 115 185 290 0 52 81 130 210 320 0 40 63 100 160 250 0 57 89 140 230 360 0 70 110 175 280 440
Н. Е D С В А 7.5 И 18 30 45 10 16 26 42 63 12 19 30 50 80 10 16 26 42 63 12 19 30 50 80 15 22 32 60 95 12 19 30 50 80 17 26 45 71 ПО 20 32 50 ВО 125 15 22 32 60 95 24 36 56 90 140 26 40 63 100 160 20 32 50 80 125 28 45 7! 110 180 34 56 85 140 220
Примечания: 1. Отклонение межосевого угла передачи Е^г (предельные отклонения ±£^) — разность между
действительным я номинальным межосевым углами в передаче; определяется на среднем конусном расстоянии в линейных ве-
личинах (см. рисунок п 1 примечаний в табл 5.39); гарантированный боковой зазор определяется на среднем конусном рас-
стоянии. 2. В таблице приведены значении /п т|п и для ортогональных (£ = 90°) передач. Для иеортогоиальных (с £
* 90°) передач гарантированный боковой зазор jn mjn определяют из таблицы по величине R' = R/2 (sin 26, + sin 2CS), где
в 62 — углы делительных конусов шестерни и колеса; а отклонения ±Е% принимают равными ±1 /2/п mjn (где /л min —
определен по величине R'). 3. Для гипоидных передач выбор /л m|n и Е% производится по среднему конусному расстоянию ко-
леса. 4. Предельные отклонения межосевого Е% угла с зубчатой передачей могут назначаться односторонними или несимме-
тричными (если «тому ие препятствует конструкции узла с зубчатой передачей), но без изменения величины допуска (2Ej;) ва
межосевой угол. 5. Для зубчатых колес конических и гипоидных передач с т > 1 мм н номинальным углом профиля а, не
pi виым 20°, предельные отклонения межосевого угла Е% определяются умножением табличных значений на отношение sin 20°/sin а.
6. Значения in min и Е% при R > 80 мм (т < 1 мм) и R > 800 мм (т > 1 мм) см. ГОСТ 1758—81 н ГОСТ 9368—81.
Зубчатые конические и гипоидные передачи
5.45. Наименьшие отклонения средней постоянной хорды зуба E§cs
(по справочному приложению к ГОСТ 1758 —81
н ГОСТ 9868—81)
Конические зубчатые колеса с т < 1 мм
Вид сопря- жения Степень точности по нормам плавности Средний делительный диаметр, мм
до 12 [св. 12 до 20 св. 20 до 32 св. 32 до 50 св. 50 до 80 св. 80 до 125 св. 125 до 180 св. 180 до 200
Отклонение ^Scs’ МКМ
4 — 6 8 8 9 9 10 11 13 15
Н 7 12 12 13 14 15 16 18 22
4—6 12 13 14 15 17 20 24 28
G 7 16 17 18 20 22 25 28 32
8 20 22 24 26 28 30 34 40
4-6 17 18 21 24 28 32 38 45
7 20 22 25 28 32 36 40 48
F 8 26 28 30 34 38 42 48 55
9 36 38 42 45 48 52 58 65
10 52 54 56 58 60 65 75 85
4—6 28 30 34 40 48 52 60 70
7 32 34 38 42 50 55 65 75
8 34 38 40 45 52 60 70 80
Е 9 36 40 45 50 55 65 75 85
10 60 60 65 65 70 70 75 100
11 65 65 70 70 80 85 95 115
4-6 35 38 40 45 50 55 65 80
7 42 45 48 52 55 60 70 85
8 45 48 50 55 60 65 75 90
D 9 50 52 55 60 65 70 80 95
10 65 65 70 75 80 85 90 110
11 70 75 80 85 90 95 100 120
Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с т > 1 мм
Вид со- пря- же- иий Сте- пень точ- ности по- кор- М8М плав- ности Средний нормальный модуль тп, мм Средний делительный диаметр ri, мм
ДО 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
Угол делительного конуса 0, ...°
до 20 св. 20 до 45 св. 45 ДО 20 св. 20 до 45 । св. 45 j ДО 20 । св. 20 до 45 св. 45
Отклонение — E$cs, мкм
н 7 От 1 до 3.5 Св. З.В > 6,3 > 6.3 » 10 20 22 25 20 22 25 22 25 28 28 32 36 32 32 36 30 30 34 36 38 40 50 55 55 45 45 50
Продолжение табл. 5.45
Для определения при других видах сопряжений н степенях точности табличные значения E^cs (указанные выше) необходимо умножить на коэффи- циент
Степень ТОЧНОСТИ по нормам плавности Вид сопряжений
Н Е D С В А
Коэффициент kt
4—6 7 8 9 10 11 0,9 1 1,45 1.6 1.8 2 2.2 2,4 2.7 3 3.2 3.4 3.8 4.2 4.6 4.9 5 5.5 6 6,6 7 7.8
Пример; аубчатое колесо 8—В с т = 4 мм, d = 76 мм, С -= 22° 27*. Отклонение E§cs •= 22*4,2 — 92 мкм.
Првмечання: 1. E^cs — наименьшее предписанное уменьшение посто- янной корды зуба (см. рисунок к табл. 5.29), осуществляемое в целях обеспе- чении в передаче гарантированного бокового зазора. 2. При несимметричных отклонениях Е% на межосевой .угол (см. п. 4 примечаний табл. 5.44) таблич- ные значения E§cs (для аубчатых колео о т > 1 мы) должны быть уменьшены на величину (E%s — Ej) tg а, если верхнее отклонение ыежооевого угла больше табличного (E^s — измененное верхнее отклонение межосевого угла; Е% — табличное значение верхнего отклонения межосевого угла), и увеличены на (| | — | |)tea* если верхнее отклонение межосевого угла меньше табличного (Е-%1 — измененное иижнее отклонение межосевого угла). 3. При т > 1 мм допускается сумму наименьших отклонений средней постоянной хорды зубьев шестерни и колеса относить только к шестерне или только к колесу. 4. При из- мерении толщины зубьев иа внешнем торце зубчатых колео наименьшее отклоне- ние средней постоянной корды зуба EgCS увеличив ется в отношении Ле/Е lRe см. табл. 5.1). 5. Значении E§cs для 12-й степени точности сы. ГОСТ 9368—81, значения E§cs при тд > 10 мм и для 12-й степени точности см. ГОСТ 1758—81.
5.48. Допуски иа среднюю постоянную хорду ауба Tgc
(по справочному приложению к ГОСТ 1758—81 и ГОСТ 8388 —81)
Конические зубчатые колеса с т < 1 мм
Вид допуска бокового зазора Допуск на бненне аубчатого веица Ff, мкм
До 6 Св. 6 ДО 8 Св. 8 ДО 10 Св. 10 до 12 Св. 12 ДО 16 Св. 16 ДО 20 Св. 20 ДО 23 Св. 23 ДО 32 Св. 32 До 40 Св. 40 ДО 50 Св. 50 ДО 60 Св. 60 ДО 80 Св. 80 ДО 100 Св. 100 ДО 125 Св. 125
Допуск TSc, мкм
h ч е d 9 11 13 16 18 10 12 15 18 22 11 13 17 20 24 13 15 19 22 26 15 18 22 26 30 18 22 26 30 34 22 26 30 35 36 28 32 35 42 44 32 38 45 50 55 40 46 50 60 63 48 55 60 70 75 60 70 80 90 95 75 85 100 НО 120 90 105 120 130 135 НО 125 140 150 180
13 В, Д. Мягков н др.
Продолжение табл. 5.46
I Зубчатые колеса конических и гипоидных передач с т -> 1 мы
Вид допуска бокового зазора Допуски на биение зубчатого венца F ( мкм
До 8 Св. 8 ДО 10 Св. 10 ДО 12 Св. 12 ДО 16 Св. 16 ДО 20 Св. 20 ДО 25 Св. 25 ДО 32 Св. 32 ДО 40 Св. 40 ДО 50 Св. 50 ДО 60 Св. 60 ДО 80 Св. 80 ДО 100 Св. 100 ДО 125 Св. 125 ДО 160 Св. 160 До 200
Допуск мкм
h d с Ь а 21 25 30 40 52 22 28 34 45 55 24 30 36 48 60 26 32 40 52 65 28 36 45 58 75 32 42 52 65 85 38 48 60 75 95 42 55 70 85 ПО 50 65 80 100 130 60 75 95 120 150 70 90 ПО 130 180 90 ПО 140 170 220 ПО 130 170 200 260 130 160 200 250 320 160 200 260 320 400
Примечания: 1. Допуск Т§с направлен в тело зуба. 2. Допуски на биение зубчатого вей на Fr — по табл. 5.35. 3. При измерении толщины зубьев иа внешнем торце зубчатых колес допуск Т§с увеличивается н отношении RJR (Rg н R см. табл. 5.1). 4. Значения Тдс при Рг > 200 мкм см. ГОСТ 1758—81.
Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже1 прямозубого
конического зубчатого колеса со стандартным исходным контуром приведен
иа рис. 5.5. На чертеже помещается таблица параметров зубчатого
венца, состоящая из трех частей, отделяемых сплошными основными
линиями.
В первой части таблицы указываются основные данные, во второй части —
данные для контроля, в третьей — справочные данные (см. рис. 5.5). Во второй
части таблицы параметров должны быть приведены размеры зуба в измери-
тельном сечении по одному из двух вариантов: I) толщина зуба по хорде s и вы-
сота до хорды ha (см. ГОСТ 19624—74 и ГОСТ 19326—73); 2) постоянная хорда
зс и высота до постоянной хорды hc (sc и hc по табл. 5.29). Наименьшее отклоне-
ние средней постоянной хорды зуба EScs или средней делительной1 толщины зуба
по хорде ESs следует выбирать из табл. 5.45, а допуски на среднюю'постоянную
хорду TSc или на среднюю делительную толщину зуба по хорде Ts— из табл. 5.46
(см. также п. 4 примечаний к табл. 5.45 и п. 3 примечаний к
табл. 5.46).
На чертеже шестерни вместо размеров зуба в измерительном сечении допу-
скается указывать боковой зазор в паре с сопряженным зубчатым колесом
записью: «Допускаемый боковой зазор в napes.
Для зубчатых колес с нестандартным исходным контуром (параметры вы-
бранного исходного контура указываются в первой части таблицы н, при необ-
1 Требования к точности заготовок для конических колес не приводятся в связи
е отсутствием иорматнвио-методических материалов по внедрению ГОСТ 1758 —81 н
ГОСТ 9368—81.
ходимости, исходный контур изображается на чертеже) во второй части таблицы
параметров дополнительно должны быть приведены значения параметров одного
из комплексов для контроля по нормам кинематической точности, плавности
работы, контакта зубьев в передаче и бокового зазора.
0W
Измерительное
сечение
1//IR021A1
12Qf —4-L|gPZf |Л~|
'f99+0,C.
2*95°
3фаски
183,35'
250
WWW.
65Н±10
|ввиащ
,28Jf9(W26)
Внешний окружной модуль
Число зубьеВ__________
Тип зуба______________
Исходный контур
Коэффициент смещения
Коэффициент изменения
толщины зубо
Угол делительного конуса
Степень точности по
ГОСТ 1758-81
Толщина зуба по посто-
янной лорде
Измерительная Высота до
Внешней постоянной хорды
Межоседой угол передачи
Средний окружной модуль
Внешнеемнусноеросстояние
Среднее конусноеросстояние
Хе
W
99
Прямой
ПСТ13759-81
О
о
63*26'
8-В
sc, 1з,в7о:^2,
hc
ё_
ГП.
R
Средний делительный диаметр d
Угол конуса Вподин
Внешняя Высота зуба
Обозначение чертежа
сопряженного нопесо
7,976
SO’
в,з
295,85
209,95
365,2
60*38'
22
I
i
7
Рис. 5.5
5.5. ЧЕРВЯЧНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ПЕРЕДАЧИ
с т > 1 мм
НОРМЫ точности
Показатели кинематической точности червячных пар, передач и червячных
колес приведены в табл. 5.47. Показатели плавиости работы червячных пар и
передач, червячных колес, червяков устанавливаются по табл. 5.48, пода-
ватели, определяющие контакт зубьев с витками червяка, — по табл. 5.49.
Допуски и отклонения по нормам кинематической точности, нормам плав-
ности работы и нормам контакта зубьев червячного колеса и витков червяка для
различных степеней точности червячной передачи и ее элементов устанавли-
ваются по табл. 5.50—5.58. В таблицах 5.50—5.58 даны значения норм тех по-
казателей, которые в основном будут необходимы конструктору при расчете или
выборе степеней точности, при разработке рабочих чертежей червячных колес,
червяков и корпусов передач, а также выполнении некоторых инженерных рас-
четов (например, расчетов размерных цепей). При необходимости использования
иных показателей точности, из числа приведенных в табл. 5.47—5.49, значения
допусков и отклонений этих показателей см. ГОСТ 3675—81 (СТ СЭВ 311—76).
При пользовании табл. 5.50—5.58 необходимо учитывать следующие по-
ложения.
1. В зависимости от условий работы зубьев (витков) по правым и левым про-
филям допускается назначать для них допуски и отклонения из разных степеней
13*
5.47. Показатели кинематической точности червячных передач
и червячных колес с т > 1 мм по ГОСТ 3676 —81 (СТ СЭВ 311 — 76)
Контролируемый Номер Обозначение Степень
объект комплекса допусков ТОЧНОСТИ
Червячная передача, чер- 1 Fior Flo 1 — 8
вячная пара
1 Fir F'i 1—8
2 Fpn Fpkr Fp9 Fpk 1—6
3 Fpr FP 7, 8
Червячное колесо 4 Fcr, Frr Fc> Fr 1—8
б Fir> F^ Fp Fc 8
6 F'ir F"i 9—12
7 Frr Fr 9—12
Примечания: 1. Принятые обозначения показателей и допусков
для червячных колес аналогичны указанным для цилиндрических зубчатых
колес (см. п. 1 примечаний к табл. 5.4). Fior — см. табл. 5.1. 2. Допускается,
чтобы одна из величин, входящих в комплекс (Fcr, Fn H'F(ri Fcrjt превосходила
предельное значение (т. е., например, F или если суммарное влияние обеих
величии не превышает Fi. 3. При соответствии кинематической точности чер-
вячной передачи требованиям стандарта отдельный контроль червячного колеса
не производится
5.48. Показатели плавности работы червячных передач,
червячных колес н червяков с т > 1 мм по ГОСТ 3675—81 (СТ СЭВ 311—76)
Контролируемый объект Номер ком- плекса Показатель Обозначение допусков и отклонений Степень точности
Червячная пе- редача, червячная пара 1 fzkor> fzzor fzko‘ fzzo 2—8
1 tzkr fzk 2—7
Червячное ко- 2 fir fi 8—12
лесо 8 fptr> ff2r fpt' ff2 5—8
4 fptr fpt 8 — 12
Продолжение табл. 5.48
Контролируемый объект Номер ком- плекса Показатель Обо зи ачен не допусков и отклонений Степень точности
1 fhsr' fhr- fhkr fhs> fft> fhk 2—6
Цилиндрический червяк 2 3 thr- fhkr- fflr fpxr' fpxkr> fflr' fh* fhk- ffl fpx' fpxk> ffl* 2—6 4—8
4 fpxr' frr1 fflr fpr> fr> ffl 7—12
П р н м е ч а В В Я! 1. Принятые обозначения: fzkor в fzzor см. габл. 5.1;
fzkr' fir» fptr авалогичны указанным для цилиндрических зубчатых колес (см. и. 1 примечаний к табл. 5.5); f f\r н ff^r •— погрешность профиля витка червяка и зуба червячного колеса соответственно; f^ — погрешность винтовой пере- дачи червяке; frr — радиальное биение витка червяка; ffa н f^fo. — погреш- ность винтовой линии в пределах оборота ина длние нарезанной части червяка соответственно; fpxr (fpX&r) — отклонение осевого шага (k шагов) червяка. 2. Прн соответствии плавности работы червячных передач требованиям стандарта отдель- ный контроль плавности работы червячных колес н червяков не производится.
5.49. Показатели, определяющие контакт зубьев червячного колеса
с витками червяка с т > 1 мм по ГОСТ 3675—81 (СТ СЭВ 311—76)
Контролируемый объект Показатель точности нлн комплекс Обозначение отклонений Степень точности
Червячная пере- дач а, червячная пара Суммарное пятно контакта 2—12 — для пе- редачи и пар с ре- гулируемым и нерегулируемым расположением осей
Червячивя пере- дача с нерегули- руемым располо- жением осей far< fZr' fxr fa' fZ' fx 2—12
Примечавня: 1. Привитые обозначен ня; far — отклонение меж- осевого расстояния в передаче; fjy — отклонение межосевого угла передачи; fxr смещение средней плоскости колеса н передаче. Предельные отклонения обозначаются аналогично указанному в п. 1 примечаний к табл. 5.4. Например, предельные отклонения межосевого расстояния в передаче ± fa (+fas — верхнее, fai — нижнее). 2. При соответствии суммарного пятна контакта червячной пере- дачи нлн пары требованиям стандарта контроль по другим показателям кон- такта вубьев червячного колеса не производится.
5.60. Нормы кинематической точности. Допуски иа радиальное биение
червячного колеса Ff по ГОСТ 3675—81
Степень ТОЧНОСТИ Модуль т, мм Делительный диаметр червячного колеса d2, мм
до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
Допуск Ff, мкм
4 От 1 до 3,5 Св. 3.5 > 6.3 > 6.3 » 10 10 11 13 15 16 18 18 20 22
5 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 > 10 16 18 20 22 25 28 28 32 38
6 От I до 3.5 Св. 3,5 » 6.3 > 6,3 > 10 25 28 32 36 40 45 45 50 56
7 От 1 до 3.5 Св. 3.5 > 6,3 > 6,3 » 10 36 40 45 53 56 63 63 71 80
8 От 1 до 3,5 Св, 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 45 50 56 63 71 ВО 80 90 100
9 От 1 до 3,5 Св. 3,5 > 6.3 » 6,3 » 10 56 63 71 80 90 100 100 112 125
10 От 1 до 3,5 Св. 3.5 > 6,3 > 6.3 > 10 71 80 90 100 112 125 125 140 160
11 От 1 до 3,5 Св. 3,5 > 6,3 > 6,3 > 10 90 100 112 125 140 160 160 180 200
Примечания: 1. Радиальным биением зубчатого венца червячного колеса Frr или радиальным биением витка червяка frr (допуски Ff и fr) называ- ется наибольшая в пределах оборота червячного колеса (червяка) разность рас- стояний от его рабочей оси до контактной хорды впадины в нормальном сече- нии. Контактная хорда — хорда впадииы (зуба) червячного колеса или витка червяка, стягивающая потенциальные контактные точки, лежащие на разно- именных боковых поверхностях впадины (нлн зуба). 2. Допуск на наибольшую кинематическую погрешность червячного колеса рассчитывается по формуле Fj = Fp -f- где Fp определяется по табл. 6.51 в зависимости от степени по нормам кинематической точности; определяется по табл. 5.53 в зависимости от степени точности по нормам плавности. Наибольшая кинематическая погреш- ность червячного колеса F^r определяется аналогично указанной для цилин- дрического зубчатого колеса (см. примечания табл. 5.7); при этом колесо вра- щается от точного (идеального) червяка, выполненного по всем параметрам иа две степени точнее червяка контролируемой пары. 3. Допуск на наибольшую кинематическую погрешность червячной передачи F(o « Fp + /zzoi где Fp по табл. 5.51; fzzo по т бл. 5.55 в зависимости от степени точности по нормам плав- ности. 4. Значения Ff при т > 10 мм, при da > 800 мм. для f—3*й и 12-й сте- пеней точности см. ГОСТ 3675—81.
Б.51. Нормы кинематической точности. Допуски
на накопленную погрешность К шагов F^ по ГОСТ 3675—81
Сте- пень точ- ности Модуль m,i мм Длина дуги L, мм
до 11,2 св. 11,2 ДО 20 св. 20 ДО 32 СВ. 32 ДО 50 св. 50 ДО 80 СВ. 80 ДО 160 св. 160 До 315 св. 315 ДО 630 св. 630 ДО 1000 св. 1000 ДО 1600
Допуск МКМ
4 От 1 до 10 4,5 6 8 9 10 12 18 25 32 40
5 ‘ » 1 » 16 7 10 12 14 16 20 28 40 50 63
6 » 1 » 16 11 16 , 20 22 25 32 45 63 80 100
7 » 1 » 25 (16) (22) (28) (32) (36) (45) (63) (90) (112) (140)
8 » 1 » 25 (22) (32) (40) (45) (50) (63) (90) (125) (160) (200)
Примечания: 1. Значения в скобках даны для Справок. 2. Допуск
РР (ррг — накопленная погрешность шага червячного колеса) принимается
Fp = Fpk прн k = а^/2 (или ближайшему большему целому числу), где ?2 —
число зубьев червячного колеса. Накопленная погрешность шага Fpr (допуск
Fp) и накопленная погрешность К шагов Fpkr Для червячного колеса опреде-
ляются аналогично указанному для цилиндрического вубчатого колеса (см. п. 1
примечаний к табл. 5.8). 3. При отсутствии специальных требований допуск Fpk
назначается для длины дуги средней делительной окружности, соответствующей
1/6 части числа зубьев червячного колеса (или дуги, соответствующей ближай-
шему целому числу зубьев). 4. Величины Гр^для первичных колес 1—3 степеней
точности и дли длин дуг L > 1600 мм см. ГОСТ 3675—81.
5.52. Нормы плавности работы для червяков с т > 1 мм.
Допуски и отклонения Д$, Д, fhk, f f k, ffl
по ГОСТ 3675—81
Степень точности Модуль т, мм Допуск, мкм
Ms fh fhk ±fpx ±lpxk ffl
4 От 1 до 3,5 Св. 3.5 » 6,3 » 6,3 » 10 2,5 3,2 3.8 4,4 5.6 7.1 9 11 14 3 3,6 4,8 5.3 6,7 8,5 4,5 5,6 7,5
Б От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 3,8 4,5 6 7,1 8,5 11 14 17 22 4,8 6.3 7,5 8,5 10 13 7,1 9 12
Продолжение табл. 6.52
Степень точности МОДУЛЬ ГП, мм Допуск, мкм
ths th fhk ± tpx ± t pxk tfi
От 1 ДО 3,5 5.6 11 22 7,5 13 11
6 Св. 3,5 » 6,3 6,7 14 28 9 16 14
» 6.3 » 10 8 18 36 12 21 19
От 1 До 3,5 8,5 17 34 12 21 18
7 Св. 3.5 » 6.3 10 21 42 15 26 24
» 6,3 » 10 12 28 56 19 34 30
От 1 До ,3.5 (12) 28 53 19 32 28
8 Св. 3.5 > 6.3 (16) 34 67 24 40 36
» 6.3 » 10 (18) 45 90 30 53 48
От 1 до 3.5 .— —. —. 30 — 45
9 Св. 3.5 » 6,3 — — — 36 — 56
» 6.3 » 10 — — — 48 — 75
От 1 ДО 3,5 — .— — 45 —. 70
10 Св. 3,5 > 6,3 — — — 56 — 90
» 6.3 » 10 — — — 75 — 120
От 1 ДО 3.5 — — — 75 — ПО
11 Св. 3,5 > 6,3 — — — 90 — 140
» 6,3 » 10 — — — 120 — 190
Примечании! 1. Погрешность винтовой поверхности витка червяка ^hsr (Допуск f/,s) — наибольшее в пределах активной поверхности витка червяка расстояние по нормали между активной поверхностью червяка и условно сопри- касающейся с ией соосно расположенной производящей поверхностью червяч- ной фрезы, используемой для окончательной обработки зубьев червячного ко-
Продолжение табл. Б.Б2
леса. Погрешность винтовой линии в пределах оборота червяка fhr (допуск fyj
и иа длине иарезаииой части червяка (допуск — расстояние по нор-
мали между двумя иомннальнымн винтовыми линиями, лежащими на соосном
цилиндре, близком к делительному цилиндру червяка, между которыми раз-
мещается делительная линия витка в пределах оборота червяка и в пределах
нарезанной части червяка. На плоской развертке номинальные винтовые линии
являются параллельными прямыми (см. рисунок). Отилонение осевого шага
червяка (предельные отклонения — кинематическая погрешность чер-
вяка при его повороте на один номинальный угловой шаг (для одновиткового
червяка — на один оборот — см. рисунок); осевой шаг червяка равен окруж-
ному шагу червячного колеса. Накопленная погрешность k шагов червяка fpx^r
(допуск tpXk) — кинематическая погрешность червяка при номинальном его
повороте на k целых угловых шагов. Погрешность профиля витка (допуск
/д) — расстояние по нормали между двумя ближайшими друг к другу номи-
нальными профилями, между которыми размещается действительный профиль
(см. рисунок). 2. Значения в скобках даны для справок. 3. Значения допусков
для 1—3-й и 12-й степеней точности и прн т > 10 мм см. ГОСТ 367Б—81.
6.53. Нормы плавности работы червячных колес с т > 1 мм.
Допуск на предельные отклонения шага колеса /рр допуск
на погрешности профиля зубьев колеса ff2 по ГОСТ 3675—81
Степень точности Обозна- чение допусков Модуль m, мм Делительный диаметр df червячного колеса, мм
до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
Допуски ^=fpp мкм
4 fpt От 1 до 3,6 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 1+1+1+ СЛ СЛ Л СП 1+1+1+ 07 СЛ (±5) (±5,5) (±7)
tf2 От 1 до 3.5 Св. 3.6 * 6,3 » 6.3 » 10 (4.8) (5.31 (67 (5.3) (6) (6,5) 1 (6,5) (7) (7,5)
5 fpt От 1 до 3,5 Са. 3,5 » 6,3 » 6.3 » 10 1+ 1+ 1+ о св да It It It H-CD *4 О It It It — cd да
ff2 От 1 до 3.5 Св. 3.5 » 6,3 » 6,3 » 10 6 7 8 7 8 9 9 10 11
6 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6.3 » 6,3 > 10 О СО ч? tititi ±11 ±14 ±16 ±13 ±14 ±18
ff2 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 » 10 8 10 12 9 11 13 12 14 16
7 fpt От 1 до 3,5 Св. 3.5 > 6,3 » 6.3 » 10 1+ 1+ It ND — •— ООО It It It ND ND — ND о да GOO Ю —« CM CM tltl+l
ff2 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 11 14 17 13 16 19 17 20 24
8 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 > 10 о tn GO СМ CM СМ +1 +1 +1 CM GO CM CM CM CO tl +1 +1 It It It CO ND ND да да сл
ff2 От 1 до 3,5 Св. 3,5 > 6,3 » 6,3 » 10 14 20 22 18 22 28 25 28 36
9 fpt От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 » 10 1+1+ Н Л* СС ND оо да ±32 ±40 ±45 ООО СО xr uD +1+1+1
10 fpt От 1 до 3,5 Св. 3.5 > 6,3 » 6,3 » 10 ±40 ±50 ±56 ±45 ±56 ±63 ±50 ±56 ±71
Продолжение табл. 5.53
Степень точности Обозна- чение допусков Модуль т, мм Делительный диаметр d2 червячного колеса, мм
до 125 св. 125 до 400 св. 400 до 800
Допуски ^fpf, ff2. мкм
11 От 1 до 3,5 Св. 3,5 > 6,3 > 6,3 > 10 ±56 ±71 ±80 Н-1+1+ Ю св о О OW — ОО ж
Примечания! 1. Отклонения шага червячного колеса (предель- ные отклонения ^fpt) и погрешность профиля зуба червячного колеса f^r (Д°* пуси ff2) определяются аналогично указанным для червяка (см. определения fpxr> fflr в п* * примечаний к табл. 5.52). 2. Значения в скобках даиы для спра- вок. 3. Значения отклонений и допусков fpf, ff2 для 1—3-й и 12-й степеней точ- ности и прн делительном диаметре колеса dt > 800 мм см. ГОСТ 3675—81.
В.54. Нормы плавиости работы червяка. Допуски на радиальное биение
червяка fr по ГОСТ 3675—81
Сте- пень точ- ности Модуль «л, мм Целительный диаметр червяка dtl мм
от 6 ДО 10 св. 10 до 18 св. 18 ДО 30 св. 30 ДО 50 св. 50 ДО 80 св. 80 ДО 120 св. 120 ДО 180
Допуск fr, мкм
4 От 1 до 10 (4.5) (4.5) (4.8) (б) (5,6) (6,3) (7.Б)
Б От 1 до 16 (7.1) (7,1) (7.5) (8) (9) (Ю) (И.б)
6 От 1 до 16 (И> (П.б) (12) (13) (14) (16) (18)
7 От 1 до 25 15 16 17 18 20 22 25
8 От 1 до 25 20 20 21 22 25 28 32
9 От 1 до 25 25 25 26 28 32 36 40
10 От 1 до 25 32 32 34 36 40 45 50
11 От 1 до 25 40 40 42 45 50 56 63
Примечания! 1. Определение радиального биения витка червяка frr (допуск /г) см. п. 1 примечаний и табл. 5.50. 2. Значения fr для степеней точно- сти 1—-3-й и 12-й, а также прн dt > 180 мм см. ГОСТ 3675—81.
5.55. Нормы плавности работы червячных передач.
Допуски на циклическую погрешность зубцовой частоты f2z0
по ГОСТ 3675—81
Уровень точности по функ- циональ- ному по- казателю плав- ности работы Модуль т, мм Частота k (fc = zz) циклической погрешности за оборот червячного колеса
ДО 16 св. 16 до 32 св. 32 ДО 63 св. 63 ДО 125 св. 125 ДО 250 св. . 250 ДО 500
Допуск fa0, мкм
4 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 4,5 5,6 6,7 5 5,6 7.1 5 6 7.1 5.3 6,7 8 6,6 7,1 8,5 6.3 8 9
5 От 1 до 3,6 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 > 10 6.7 8 10 7,1 8.5 10,5 7,5 9 И 8 10 12 8,5 10.5 13 9.6 12 15
6 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 » 10 10 12 14 10.5 13 16 11 14 17 12 15 18 13 16 19 14 18 22
7 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 > 6,3 » 10 15 18 22 16 19 24 17 20 24 18 22 26 19 24 30 21 28 33
8 От 1 до 3,5 Св. 3,5 » 6,3 » 6,3 > 10 22 28 32 24 28 34 24 30 36 25 32 38 28 34 42 (30) (40) (48)
9 От 1 до 3,5 Св. 3.5 » 6,3 » 6,3 » 10 (32) (40) (48) (34) (40) (48) (36) (42) (50) (38) (45) (56) (40) (50) (60) (45) (66) (67)
Примечания: 1. Уровни точности передач по функциональному пока- зателю плавости нх работы устанавливаются в зависимости от степени точности по показателю плавности работы и величины аффективного коэффициента осе- вого перекрытия ере:
е|3е Степень точности по показателю плавности работы
4 Б 6 1 7 8
Уровень точности по показателю плавности работы
От 0 до 0,45 Св. 0,45 » 0,58 » 0,58 » 0,67 > 0,67 4 3 2 (1) 5 4 3 2 6 Б 4 8 7 6 Б 4 (8) 7 6 5
Эффективный коэффициент осевого перекрытия (по колесу) определяется по приближенной формуле еРе = fcaftv где ks — отношение размера суммарного пятна контакта по длине зуба червяч* иого колеса (без учета разрыва пятна) к ширине зубчатого венца; kv — отношение ширины зубчатого венца червячного колеоа к делительному диаметру червяка; Zi — число витков червяка. 2. Значении в скобках даны для справой. 3. Вели- чины fZZB при 1—3-м уровнях точности по показателю fzzor и при частоте k « » г, > 500 см. СТ СЭВ 311—76.
6.56. Нормы контакта зубьев в червячных цилиндрических передачах
с гп з» 1 мм. Суммарное пятно контакта по ГОСТ 3675—81
Степень точности Суммарное пятно контакта, %
по высоте зубьев по длине зубьев
Относитель- ные размеры Допускаемые отклонения Относитель- ные размеры Допускаемые отклонения
2; 3 80 -5 75 —5
4; 5 75 -10 70 — 10
6; 7 65 -10 60 — 10
8; 9 55 -15 50 — 15
10 45 -15 40 — 15
11; 12 Отдельные пятна
Примечания] 1. Суммарное пятно контакта — часть боковой по-
верхности ауба червячного колеса, иа которой располагаются следы прилега-
ния его с витками парного червяка после вращения собранной передачи при
легком торможении (см. рис.). Относительные размеры суммарного пятна кои»
ъ
такта определяются по формулам, приведенным в п. 1 примечаний к табл. 5.10.
3. Если суммарное пятно контакта в существенно большей его части сдвинуто
от средней плоскости колеса по направлению вращения червяка, допускается
нормировать его относительные размеры независимо от данных табляцы. Выход
уплотненного контакта па кромку зубьев не допускается.
В.57. Нормы контакта зубьев и вптков червяка. Предельное отклонение
межосевого расстояния в передаче ±/я, предельное смещение
средней плоскости колеса в передаче ±/х по ГОСТ 3675—81
Сте- пень точ- ности Обозначение отклонений Межосевое расстояние aw, мм
до 80 св. 80 ДО 120 св. 120 ДО 180 CD. 180 2Т0 св. 250 ДО 315 св. 315 До 400 св. 400 ДО 500 св. 500 ДО 630 СВ. 630 ДО 800 св. 800 до 1000 св. 1000 ДО 1250
Отклонения ^fat —fxt мкм
4 fa И 13 15 17 18 20 21 23 26 28 30
fx 8.5 10 и 13 14 16 17 18 19 21 22
5 fa 18 20 24 26 28 32 34 36 40 42 46
fx 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34
Продолжение табл. 5.57
Сте- пень точ- ности Обозначение отклонений Межосевое расстояние мм
до 80 СВ. 80 ДО 100 св. 120 ДО 180 св. 180 ДО 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400 св. 400 ДО 500 св. 500 ДО 630 св. 630 ДО 800 св. 800 ДО 1000 са 1000 ДО 1250
Отклонения ±fa, ±fx. мкм
6 fa 28 32 38 42 45 50 53 56 63 67 75
fx 22 25 28 32 36 40 42 45 48 53 56
7 fa 45 50 60 67 75 80 85 90 95 105 118
fx 34 40 45 50 56 60 67 70 75 85 90
8 fa 71 80 90 105 ПО 125 130 140 160 170 180
fx 53 63 71 80 90 100 105 110 120 130 140
9 fa ПО 130 150 160 180 200 210 240 250 260 280
fx 85 100 ПО 130 140 150 160 170 190 200 220
10 fa 180 200 220 260 280 300 340 360 380 420 450
fx 130 130 180 200 220 240 260 280 300 320 340
11 fa 280 320 375 420 450 500 530 560 600 670 710
fx 210 250 280 320 340 380 400 450 500 530 560
Примечания: 1. Отклонение ыежосевого расстояния far (предельные
отклонении — разность действительного и номинального межосевых рас-
стояний в собранной передаче (см. рис.). Смещение средней плоскости червяч-
ного колеса fxr (предельные смещения ^tx) — расстояние между средней пло-
скостью червячного колеса и плоскостью, перпендикулярной его оси, и прохо-
иеиие межосевого расстояния в обработке fac и предельное смещение средней
плоскости червячного колеса в обработке f не должны превышать 0,75/о и
0,75^х соответственно. 3. При осуществлении модификации боковых поверх-
ностей зубьев червячных колес нерегулируемых передач 7—10-й степеней точ-
ности по нормам плавности в обоснованных случаях допускается изменять зна-
чения межосевого расстояния в обработке, а при постоянстве величин и знака
деформаций элементов передачи — и номинальное положение средней плоско-
сти червячного колеса. 4. Значения fa< fx при aw > 1250 мм и для 2, 3-й и 12-й
степеней точности см. ГОСТ 3675—81.
5.58. Нормы контакта зубьев и витков червяка.
Предельные отклонения межосевого угла передачи ±/jj
по ГОСТ 3675—81
Ширина зубчатого венца, мм Степень точности
4 5 6 7 8 9 10 11
Отклонение “fj. мкм
До 63 Св. 63 до 100 » 100 > 160 » 160 » 250 » 250 6 7,5 11 7,1 9.5 13 19 9 12 17 24 12 17 24 32 48 16 22 30 42 63 22 28 40 56 80 28 36 50 71 100 34 46 63 90 130
Примечания: 1. Отклонение межосевого угла червячной передачи
(предельные отклонения — разность между действительным и номи-
нальным мсжосевыми углами в передаче (см. рис.). Отклонение межосевого угла
передачи выражается в линейных величинах на ширине зубчатого венца колеса.
2. Предельное отклонение межосевого угла передачи в обработке [%с не должно
превышать 0.75/j;. 3. При осуществлении модификации боковых поверхностей
зубьев червячных колес нерегулируемых червячных передач 7—10-й - степеней
точности по нормам плавности в обоснованных случаях допускается изменить
номинальное значение межосевого угла (2С) в обработке. 4. Значения f% для
2, 3 и 12-й степеней точности см. ГОСТ 3675—81.
точности: по нормам кинематической точности (табл. 5.50, 5.51), кроме Fr
и Fp по нормам плавности работы (табл. 5.52—5.55), кроме Ц.
2. При специальных требованиях к форме и расположению пятна контакта
или к способам его обнаружения, а также при профильной или продольной моди-
фикациях боковых поверхностей зубьев колеса и витков червяка показатели и
нормы, определяющие контакт зубьев червячного колеса и витков червяка в пе-
редаче, устанавливаются независимо от указанных в табл. 5.56, 5.58.
3. Проверка червяков, червячных колес, червячных пар и передач, кроме
передач 1—3 степеней точности, по всем показателям установленного комплекса
не является обязательным, если изготовитель существующей у него системой
контроля точности производства гарантирует выполнение соответствующих тре-
бований стандарта.
4. Для червячных передач с углом профиля исходного червяка а, не рав-
ным 20°, допуск на радиальное биение червяка fr (табл. 5.54), допуск на коле-
бание измерительного межосевого расстояния на одном зубе Ц, а также пре-
дельные отклонения межосевого расстояния ±fa должны быть умножены на коэф-
фициент, равный sin 20°/sin а.
5. Требования к точности червяков и червячных колес установлены от-
носительно рабочих осей. Погрешности, вносимые при использовании в качестве
измерительной базы поверхностей, имеющих неточности формы и расположения
относительна рабочей оси, должны быть учтены или компенсированы введением
производственного допуска.
При назначении в чертеже червяка или червячного колеса требований к их
точности относительно другой базы (например, оси отверстия), которая
может не совпадать с рабочей осью, измеренная погрешность изделия будет
отличаться от погрешности относительно рабочей оси.
6. При комбинировании норм различных степеней точности нормы плав-
ности работы червяков, червячных колес, червячных пар и передач могут быть
не более чем на две степени точнее или иа одну степень грубее норм кинематиче-
ской точности; нормы контакта зубьев колеса и витков червяка не могут быть
грубее норм плавности работы червячных передач.
7. Степень точности передачи или пары определяется по элементу (чер-
вяку, червячному колесу или корпусу) с наиболее низкими показателями.
8. Для нерабочих боковых поверхностен (сторон) зубьев червячного колеса
И витков червяка, используемых в течение ограниченного времени при понижен-
ных нагрузках, допускается уменьшение точности, но не более чем на две сту-
пени.
9. В табл. 5.59 приведены основные средства контроля червяков и червяч-
ных колес.
5.59. Средства измерения цилиндрических червяков, колес
и червячных передач [10, 13 ]
Измеряемый элемент Средства измерения
специальные универсальные
Кинематическая и цик- лическая погрешности пе- редач Радиальное биение зуб- чатого венца Накопленная погреш- ность шага червячного колеса Винтовая линия, осе- вой шаг, профиль, ра- диальное биение витков червяка Пятно контакта Толщина витка червяка Кннематометр магнитоэлектри- ческий, прибор для контроля ки- нетической погрешности зубофре- зерных станков Бненнемеры, прибор универсаль- ный для поэлементного контроля колес и шеверов Прибор для поэлементного кон- троля, контактомер, приборы для контроля накопленной погрешно- сти шага Эвольвентомер с устройством для контроля винтовой линии, ходомер, приборы для комплекс- ного и поэлементного контроля червячных фрез, контактомер с устройством для контроля осевого н углового шагов Приспособления с постоянным или переменным межосевым рас- стоянием, контрольно-обкатные стаи кн Зубомеры хордовые (штанген- зубомеры) Теодолит с авто- коллиматором Оптическая де- лительная головка и отсчетная линей- ная головка Ун нверсальн ый микроскоп, отсчет- ное устройство со сферическим нако- нечником Универсальн ый и другие микро- скопы, с помощью проволочек н ро- ликов пря исполь- зовании универ- сальных измери- тельных средств
НОРМЫ БОКОВОГО ЗАЗОРА
Величины гарантированного бокового зазора /п mln Для различных видов
сопряжений (табл. 6.60) устанавливаются независимо от степеней точности и
комбинирования.
Б.60. Виды сопряжений червяка с червячным колесом при tn 1 мм
по ГОСТ 3675—81
Вид сопря- жений А В С D Е Н — — —
Внд допуска бокового зазора а Ь С d h h Z и X
Степень точ- ности 5—12 5—12 3—9 3—8 2—6 2—6 — — —
Примечание. Соответствие видов сопряжений и видов допусков бокового зазора допустимо изменять; прн этом могут быть использованы также н виды допуска г. у, х.
6.6 1. Гарантированный боковой зазор J mln червячных передач с m > 1 мм
по ГОСТ 3675—81
Внд сопряжения Межосевое расстояние aw, мм
до 80 са. 80 До 120 св. 120 ДО 180 СВ. 180 ДО 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400 св. 400 ДО 500 св. 500 ДО 630 СВ. 630 ДО 800 св. 800 ДО 1000 св. 1000 ДО 1250
3ss°P <п mln* мк“
Н Е D С В А 0 30 46 74 120 190 0 35 54 87 140 220 0 40 63 100 160 250 0 46 72 115 185 290 0 52 81 130 210 320 0 57 89 140 230 360 0 63 97 155 250 400 0 70 110 175 280 440 0 80 125 200 320 500 0 90 140 230 360 560 0 105 165 260 420 660
Примечание. Значения jn т|п при aw > 1250 мм см. ГОСТ 3675—81.
6.62. Наименьшие отклонения толщины витка червяка по хорде £-
по ГОСТ 3675—81
Слагаемое 1
Вид сопряже- 1 НИЯ Межосевое расстояние Оц,, мм
ДО 80 св. 80 ДО 120 св. 120 ДО 180 св. 180 ДО 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400 св. 400 ДО 500 св. 500 ДО 630 св. 630 ДО 800 св. 800 ДО 1000 св. 1000 ДО 1250
Слагаемое 1, отклонение Е-, мкм SS
н Е D С В А 0 32 48 80 130 200 0 38 56 95 150 220 0 42 67 105 170 260 0 48 75 120 200 300 0 56 85 130 220 340 0 60 95 140 240 380 0 67 105 160 260 420 0 75 120 180 300 480 0 85 130 210 340 530 0 95 150 240 380 600 0 НО 170 280 450 710
Продолжение табл. 5.62
Слагаемое II
;пень точно- 1 Модуль т, мм Межосевое расстояние са, мм
до 60 св. 80 ДО 120 св. 120 ДО 180 св. 180 ДО 250 св. 250 ДО 315 св. 315 ДО 400 св. 400 ДО 500 св. 500 ДО 630 св. 630 ДО 800 св. 800 ДО 1000 СВ. 1000 ДО 1250
и о Слагаемое II, отклонение ZT-, мкм SS
От 1 до 3,5 14 15 17 18 20 21 22 24 26 28 30
4 Св. 3,5 » 6,3 16 17 18 20 21 22 24 25 26 28 30
» 6,3 » 10 — — 20 21 22 24 25 26 28 ' 30 32
От 1 до 3,5 22 25 28 30 32 34 36 38 42 45 48
5 Св. 3,5 » 6,3 25 28 30 32 34 36 38 40 42 45 48
» 6,3 » 10 — — 32 34 36 38 40 42 45 48 50
От 1 До 3,5 36 40 45 48 50 53 56 60 67 71 75
6 Св. 3,5 » 6.3 40 42 45 50 53 56 60 63 67 71 75
» 6,3 » 10 — — 53 56 56 60 63 67 71 75 80
От 1 до 3,5 60 63 71 75 80 85 90 100 105 110 120
7 Св. 3*5 » 6,3 63 67 75 80 85 90 95 100 110 120 125
» 6,3 » 10 — — 85 90 95 100 105 110 120 125 130
От 1 до 3.5 90 100 ИО 120 130 140 150 160 170 180 190
8 Св. 3,5 » 6,3 100 по 120 130 140 140 150 160 170 190 200
» 6,3 » 10 — — 130 140 150 160 160 170 180 190 210
От 1 до 3,5 150 160 180 190 210 220 240 250 260 280 300
9 Св. 3,5 » 6,3 160 180 190 210 220 240 250 260 280 300 320
» 6,3 » 10 — — 210 220 240 250 260 280 300 320 340
От 1 до 3.5 240 260 280 300 340 360 380 400 420 450 500
10 Св. 3.5 » 6.3 260 280 300 320 340 380 400 420 450 480 500
» 6.3 » 10 — — 340 360 380 400 420 450 480 500 530
От 1 до 3,5 380 400 450 500 530 560 600 630 710 750 800
11 Св. 3.5 > 6.3 420 450 480 530 560 600 630 670 710 750 800
» 6,3 » 10 — — 530 560 600 630 670 710 750 800 850
Примечания: 1. Egs — наименьшее предписанное уменьшение кон-
тактной хорды витка червяка (см. рис.), осуществляемое с целью обеспечения
в передаче бокового зазора. Определяется в нормальном сечении к витку чер-
вяка. 2. Наименьшее отклонение толщины витка червяка определяется как сумма
слагаемых 1 и 11. 3. Значения E$s прн aw > 1250 мм и для 2, 3 и 12-й степеней
точности см. ГОСТ 3675—81.
Б. 63. Допуски на толщину витка Tg по ГОСТ 3676—81
Вид допуска бокового зазора Допуск на радиальное биение колеса, мкм
ДО 8 св. 8 ДО 10 св. 10 до 12 св. 12 до 16 св. 16 ДО 20 св. 20 ДО 25 св. 25 ДО 32 св. 32 ДО 40 св 40 до 50
Допуски Т£ МКМ
й 21 22 24 26 28 32 38 42 50
d 25 28 30 32 36 42 48 65 65
С 30 34 36 40 45 62 60 70 80
ь 40 45 48 52 58 65 73 85 100
а 52 65 60 65 75 85 95 110 130
г 65 70 76 80 95 ПО 120 130 160
V 80 85 95 110 120 130 150 160 180
X 100 110 120 130 160 170 180 200 220
Примечания: 1. Допуск Tg направлен в тело витка (см. рис. к л. I
примечаний к табл. 6.62). 2. Допуск на радиальное биение колеса ff см. табл. 5.60.
3. Значения допусков Т- при F > 60 мкм см. ГОСТ 3676—81.
S г
Показателями, обеспечивающими гарантированный боковой зазор при всех
видах сопряжений, являются: jn min— для червячных передач с регулируемым
расположением осей (табл. 5.61); ESs и Т§ — для червячных передач с нерегу-
лируемым расположением осей (табл. 5.62, 5.63).
При использовании табл. 5.61—5.63 необходимо учитывать следующие по-
ложения.
1. Методика расчета гарантированного бокового зазора в червячных пере-
дачах аналогичная указанному для цилиндрических зубчатых передач.
Боковой зазор, соответствующий температурной компенсации, приближенно
можно определить по формуле [2]
/п min > ini — sin а c°s [(octA + oiqdt) (tn — 20°) — 2аакор (/кор — 20°)], (5.36)
где a — угол профиля червяка; X — угол подъема витка червяка ня делительном
цилиндре; ак, ач, а„ор — коэффициенты линейного расширения колеса, чер-
вяка и корпуса соответственно (см. табл. 1.62); /п, /Кор — температура червяч-
ной передачи и корпуса.
2. Соответствие между видом сопряжения (см. рис. 5.1) и видом допуска на
боковой зазор по табл. 5.60 допускается изменять, используя при этом и виды
допусков г, у, х. В таком случае допуск иа толщину витка червяка Т§ определя-
ется по табл. 5.63 в зависимости от выбранного вида допуска на боковой
зазор.
WHD05]
п
|ЯМ
fi1,5 fi
Ж 1
\45H15
60
1,6*45
3фоски
Я0,25пии М1:1
130 2фоски
230612
350
1,Н(повернуто)
MZ-1
fil
3
laml
у+Ф
W
V/\Q,016\B
h[/gpfi|c
Рис. 5.6
Ум
Модуль ТП 6
Уисло витков г, 2
Вив червяки — ZA
Делительный угол подъема т 10°1в'П"
Направление линии витка — Правое
Исходный червяк — гостт-ei
Степень точности по ГОСТ 3675-61 - 7-В
Делительная толщина по хорде витка Sgf 9,27-^s
Высота во хорды витка hgr 6
Делительный диаметр червяка d, 66
Ход витка 37,68
Модуль т 6
Число зубьев Zj 70
Направление линии зуда - Правок
Нозукрициет смещения червяка л 0
Исходный производящий червяк T0CTIS036-61
Степень точности по Г0СТ3675-81 - 7-8
Межосевое расстояние. ан 249+0,05
Делительный диаметр червячного колеса d2 420
Вид сопряженного черояка - ZA
Число витков сопряжы кого червяка 2
Обозначение чертежа сопряженного червяка
3. Чертежи металлических механических обработанных цилиндрических
червяков (архимедов червяк ZA, эвольвеитный червяк Z1t конволютный с пря-
молинейным профилем витка ZN1, конволютный с прямолинейным профилем
впадииы ZN2, червяк, образованный конусом, ZK) и сопряженных червячных
колес передач о углом скрещивания осей 90° выполняются по ГОСТ 2.406—76
в части указания параметров зубчатого венца и по другим стандартам ЕСКД.
Основные параметры червячных цилиндрических передач приведены в
ГОСТ 2144—76. Расчеты геометрии червячных цилиндрических передач см.
ГОСТ 19650—74. Параметры витков исходного червяка и исходного производя-
щего червяка, а также радиальные зазоры червячной цилиндрической передачи
установлены ГОСТ 19036—81, ГОСТ 20184—81.
Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже1 червяка вида ZA
(архимедов червяк) со стандартным исходным червяком приведен на рис. 5.6.
На чертеже помещена таблица параметров зубчатого венца, состоящая из трех
частей, которые отделяются сплошными основными линиями.
В первой части таблицы параметров (см. рис. 5.6) указываются основные
данные, во второй — данные для контроля, а в третьей — справочные данные.
Во второй части таблицы параметров зубчатого венца червяка должны быть при-
ведены данные для контроля взаимного положения разноименных профилей
витка по одному из следующих вариантов: 1) делительная толщина по хорде
витка sCT и высота до хорды Ъаъ 2) размер червяка по роликам М и диаметр из-
мерительного ролика D. Второй вариант чаще используется для червяков с т<
< 1 мм.
Наименьшие отклонения толщины витка червяка /^приведены в табл. 5.61,
допуски на толщину витка червяка Ts—в табл. 5.62. Значения ESs и Ts, приве-
денные в таблицах, справедливы при измерении толщины витка на базе его рабочей
оси. Если витки червяка измеряют на базе наружного цилиндра, в таблице пара-
метров следует указывать соответственно скорректированные значения отклоне-
ний и допусков.
Пример указания параметров зубчатого венца на чертеже колеса, сопряга-
емого с червяком вида (архимедов червяк) приведен на рис. 5.7. На чертеже
помещается таблица параметров венца, состоящая из двух частей. В первой части
таблицы параметров указывают основные данные, во второй — справочные дан-
ные. Данные для контроля в таблице чертежа червячного колеса не приводят.
Список литературы
1. Детали машин; Справочник/ Под ред. Н. С. А ч е р к а и а. М.| Машинострое-
ние, 1968. Т. 1. 440 с.
2. Инструктивные материалы по применевню стандартов на допуски мелкомодуль-
ных зубчатых передач и исходный контур мелкомодульных зубчатых колес. Мл Изд-во
Стандартов, 1964. 170 с.
3. Козлов М. П. Зубчатые передачи точного приборостроения. М.! Машинострое-
ние, 1969. 399 с.
4. Кудрявцев В. Н., Державен Ю. А., Глухарев Е. Г. Конструкции и расчет зубча-
тых редукторов: Справочное пособие. Лл Машиностроение, 1971. 328 с.
5. Левашов А. В. Основы расчета точности кинематических цепей металлорежущих
станков. Мл Машиностроение. 1966. 212 с-
6. Лившиц Г. А. Требования ГОСТ 1643—72 и расчет Динамики зубчатого привода.—
Стандарты и качество, 1974, № 7, с. 10—12.
7. Марков А. Л. Измерение зубчатых колео 4-е изд. Л.: Машиностроение, 1977.
279 с.
8. Методические указания по внедрению ГОСТ 1643—72 «Передачи аубчатые ци-
линдрические. Допуски». Госкомитет стандартов СМ СССР. М.1 ЦНИИТмаш, МИЭМ,
1976. ПО о.
1 75 9д|Мягков * В’ Д* Краткий справочник конструктора. 2-е изд. Лл Машиностроение,
10. Производство зубчатых колес: Справочник/ Под ред. Б. А. Тайца. 2-е нзд.
Мл Машииоотроенне, 1975. 708 С.
11. Решетов Д. Н. Детали машин. 3-е изд. Мл Машииоотроенне, (1974. 665 с.
12. Справочник по производственному контролю в машиностроении/ Под ред.
А. К Кутая. 3-е нзд. Мл Машиностроение, 1974. 975 с.
13. Тайц Б. А. Точность и контроль зубчатых колес. М.1 Машиностроенне, 1972.
867 о.
1 Требования к точности заготовок для червячных колес н червяков не приводятся
В связи О отсутствием нормативно-методических материалов по внедрению ГОСТ 3676—81,
Глава 6. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ ИЗДЕЛИЙ
ИЗ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ
6.1. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
ГЛАДКИХ СОЕДИНЕНИЙ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ПЛАСТМАСС
Применение деталей из пластмасс в различных конструкциях позволяет
получить качественно новые параметры при одновременном снижении себесто-
имости и трудоемкости изготовления машин и приборов, уменьшении массы и
проявлении ряда других преимуществ. Однако специфика пластмасс как кон-
струкционных материалов заставляет конструктора по-новому подходить к ре-
шению важнейших проблем проектирования: выбору конкретного типа матери-
ала, расчетам и обоснованию конструктивных параметров и технологичности
детали, экономическому анализу. Все это четко проявляется при расчете и вы-
боре посадок, назначении допусков на сопрягаемые и несопрягаемые размеры.
В машиио- и приборостроении все больше осваивается изготовление разнообраз-
ных точных (условно — до 1Т13) деталей из пластмасс, причем даже без последу-
ющей механической обработки.
Примеры применения пластмасс для изготовления деталей и узлов машин
и технологической оснастки приведены в табл. 6.1. Наиболее распространены
детали с размерами до 500 мм.
Допуски и посадки гладких соединений деталей из пластмасс следует наз-
начать по стандарту СТ СЭВ 179—75 «Единая система допусков и посадок СЭВ.
Поля допусков деталей из пластмасс», который введен в действие в качестве
государственного стандарта СССР с 01.01.1978 года 1.
Стандарт распространяется иа гладкие сопрягаемые и несопрягаемые эле-
менты и устанавливает поля допусков, причем основные положения и числовые
значения допусков и основных отклонений, правила образования полей допу-
сков и обозначений принимаются точно соответствующими СТ СЭВ 145—75.
НОЛЯ ДОПУСКОВ и ПОСАДКИ ДЛЯ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ПЛАСТМАСС
Для идентификации допусков, учитывая способность пластмасс к зна-
чительным объемным и линейным изменениям при воздействии температурно-
влажностных факторов, поля допусков, устанавливаемые ГОСТ 25349—82
(СТ СЭВ 179—75), относятся к следующим исходным условиям: температура
4-20° С, относительная влажность воздуха 65 %. Можно также указать (из произ-
водственного опыта): время выдержки детали после ее изготовления и до начала
контроля: 12 ч — для квалитетов точности до 1Т12, 6 ч — для квалитетов
точности IT13—IT14 и 3 ч —для квалитетов точности IT15 и грубее.
Поля допусков для деталей из пластмасс приведены в табл. 6.2 и 6.3. Ряды
полей допусков из указанных таблиц являются ограничением рядов полей до-
пусков по СТ СЭВ 144—75 и, кроме того, включают поля допусков, не вошед-
шие в этот стандарт, но образованные на основе СТ СЭВ 145—75.
Числовые значения предельных отклонений валов и отверстий пластмас-
совых деталей, содержащихся в СТ СЭВ 144—75, приведены в п 1.3 (с. 78,
ч. 1), а не содержащихся в нем и установленных СТ СЭВ 179—75, —
в табл. 6.4 и 6.5.
Дополнительные поля допусков, не предусмотренные СТ СЭВ 145—75,
установленные по специальным зависимостям и применяемые для деталей из
пластмасс в отдельных технически обоснованных случаях, например, при зна-
чительных коэффициентах термического расширения пластмасс, таковы: для
1 В СССР впервые в мировой практике ранее был разработан ГОСТ НПО—66, ко-
торый, как рекомендуемый, официально не отменен — до окончания периода внедрения
ЕСДП СЭВ.
6.1. Примеры применения пластмасс для изготовления деталей и узлов
машин и технологической оснастки [5]
Детали и узлы машин,
технологическая оснастка
Условные номера пластмасс *
Зубчатые и червячные колеса
Шкивы, маховички, ступицы
Ролики, катки, бегуны
Подшипники скольжения (вкладыш и,
втулки), буксы, ползунки, подпятники
Направляющие станков
Детали шарикоподшипников
Тормозные колодки и накладки, ленты
и диски сцепления
Облицовка грузоподъемных барабанов,
шкивов трения
Трубы, фитинги, детали арматуры
Фильтры, вентили и другие детали масля-
ных и водных систем
Рабочие органы веитиляторов, иасосов
и других гидромашин
Уплотнения (манжеты, прокладки, саль*
виковые вабивки), мембраны
Антикоррозионные покрытия металличе-
ских деталей, облицовка кимической аппа-
ратуры
Износоустойчивые покрытия металличе-
ских изделий
Кожухи, крышки, резервуары, корпусы
редукторов
Рукоятки, штурвалы, кнопки, колпачки
Детали точных механизмов: часов, счет-
ных машин, реле времени, измерительных
и регулирующих приборов, автоматов
Болты, гайки, шайбы слабонагружениые
Пружины, рессоры
Кулачковые механизмы, клапаны н дру-
гие детали аппаратуры и машин, восприни-
мающие ударные нагрузки
Крупногабаритные элементы конструк-
ций, несущие нагрузки: корпусы, емкости,
лотки и т. д.
Электроизоляционные детали, панели,
щитки, корпусы приборов
Саетопропускающне и оптические детали
(линзы, смотровые стекла и др.)
Копиры, контрольные шаблоны
Холоднолистовые штампы
Литейные модели
1; 9—11; 16; 17 20; 21
4; 9; 11; 12 ••; 14 — 18; 20
1; 2 ••; 4; И; 13; 14—23
1; 3; И; 12 ••»; 14; 17; 18; 20; 21;
I
1; 11; 14; 20; 21
1; 9; И
15; 22
6 •••; 15; 20; 22
1; 2; 4; 7; 9; 15; 16; 19; 24; 25
1—7; 9; 12; 13; 18 ••
1; 2; 4; 9; 11; 25
1—3; 5; 11
1—5; 8; 9
1; 3 *•; 8
1; 2; 6; 7; 10; 11; 15; 16; 20—22;
4; 12; 13; 17 »•
4; 6; 7; 11 — 14; 16; 18
9; 10; 11
1; 4; 10; 11
24; 25
1; 6 •••; 11; 14
20; 23—25
1 — 14; 16; 17; 19; 21—25
7; 10; (1; 4; 6; 13; 25) •••
12 •••; 17; 19; 21; 23; 25
16; 20; 23; 25; (18; 12) •••
8; 12; 25
* Обозначения! 1 — полиамиды; 2 — полиэтилен, полипропилен и другие
этнленопласты; 3 — фторопласты; 4 — винипласты жесткие; Б — винипласты
пластифицированные; 6 — полистирол н его сополимеры; 7 — акрилопласты;
8 — эпоксипласТы; 9 — пентапласт; 10 — поликарбонат; 11 — полиформальде-
гид; 12 — пресс-порошкп фенольные; 13 — пресс-порошкн карбамидные; 14 —
волокнит и кордоволокнит; 15 — асбоволокннты; 16 — стеклсволокииты; 17 —
текстолитовая пресс-крошка; 18 — древесная пресс-крошка; 19 — гетннакс;
20 — древеснослоистые пластики; 21 — текстолиты; 22 — асботекстолиты; 23 —
стеклотекстолиты; 24 — ориентированные стеклопластики типа СВАМ; 25 —
стеклопластики листовые, намотанные из стекломатов на связующих контакт-
ного типа.
* • При малых нагрузках.
* •* Специальные составы.
6.2. Поля допусков валов по ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ 179—75)
Ква- ли- тет Основные отклонения
а Ь с d с / h is k и X 2 га гЬ гс
8 с8 d8 е8 fS Л8 /s8* *8 ** U8 x8 28
9 d9 eS f9 Й9 /s9’ M ••
10 diO Й10 /s10- *10 *• xlO •» 210 «• гаЮ ** г&Ю *»
11 all Ы1 ell dll Й11 /SH ‘ *11 *• ге11 *•
12 М2 ft 12 /s12‘
13 /113 /,13*
14 Й14 • /s14‘
15 /115 • Vs •
16 /116 * js 16 •
17 * Пол ** Пол я допус я допус ков, ка ков, не к правн содерж ло, не ащиеся предназ в СТ С /117 • каченные ЗВ 144- /a17’ для nocaj 75. 1OK.
Допуски и посЗЬки неметаллических изделий
8.3. Поля допусков отверстий по ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ 179—78)
Ква- ли- тет Основные отклонении
А В с D Е F И J* N U X z ZA ZB zc
8 D8 ES F3 HS N3 •• из
9 D9 Е9 F9 Н9 А9* Л/9 '•
10 D10 W10 Jg10 * Л10 •• XI0** Z10 •* ZAID** ZB\0**
11 ЛИ В11 СП D11 ЯП •V1’ Nil ** zcu *•
12 В12 Н12 Js12 *
13 Н13 Jg13 •
14 W14 * V4’
15 W15 * Js15 *
16 W16 * Jg16 *
17 Н\7 •
* Поля ** Поля допусков, как правило, не предназначенные для посадок, допусков, не содержащиеся в СТ СЭВ 144 — 75.
Допуски и посадки соединений из пластмасс 409
6.4. Предельные отклонения валов по ГОСТ 25348—82 (СТ СЭВ 178—75)
Интервал размеров, мм Поля допусков
*8 И МО НО zlO гаЮ гЫО Ml гсП
Предельные отклонения, мкм
От 1 до 3 + 14 0 + 25 0 +40 0 — +60 +26 — 1-80 -40 +60 0 + 120 +60
Св. 3 до 6 + 18 0 + 30 0 + 48 0 — + 83 4-35 +98 4-50 +75 0 + 155 4-80
Св. 6 до 10 + 22 0 +36 0 + 58 0 — + 100 4-42 + 125 + 67 +90 0 1 -187 -07
Св. 10 до 14 + 27 0 +43 0 +70 0 р—1 + 120 4-60 — 1 1-160 1-90 + 110 0 и 240 -138
Св. 14 до 18 + 130 4-60 — + 178 4-108 н н 1-260 1-150
Св. 18 до 24 + 33 0 + 52 0 + 84 0 а» 1 1-157 h73 + 182 +98 + 220 4-136 + 130 0 +318 4-188
Св. 24 до 30 + 172 4-88 1 И 202 -118 -1 -1 [-244 1-160 5 1-348 -218
Св. 30 до 40 + 39 0 +62 0 + 100 0 1 -180 -80 1 1-212 Г112 + 248 4-148 +300 + 200 + 160 0 1-434 -274
Св. 40 до 60 1 L197 -97 1 1-236 -136 + 280 + 180 +342 4-242 1-485 -325
Св. 50 до 65 + 46 0 + 74 0 + 120 0 +242 +122 + 292 + 172 +346 4-226 +420 4-зос + 190 0 + 595 .4-405
Св. 65 до 80 + 266 + 146 1 1-330 1-210 + 394 + 274 + 480 4-360 +670 4-480
Св. 80 до 100 + 64 0 + 87 0 + 140 0 + 318 + 178 +398 4-258 + 475 4-335 4-445 +220 0 4-585
Св. 100 до 120 1 1-350 -210 1 1-450 -310 1 1-540 -400 1-665 -625 1-910 -690
Св. 120 до 140 +63 0 + 100 0 + 160 0 1-408 -248 + 525 4-365 +630 4-470 +780 4-620 + 250 0 + 1050 4-800
Св. 140 до 160 1-440 -280 + 575 4-415 +695 4-535 + 860 4-700 1 -1150 -900
Продолжение табл. 6.4
Интервал размеров, мм Поля допусков
Л8 Л9 ЛЮ х10 zlO гаЮ г610 ЛИ zcll
Предельные отклонения, мкм
Св. 160 до 180 + 63 0 + 100 0 + 160 0 + 470 +310 +625 + 465 + 760 + 600 +940 +780 + 250 0 + 1250 + 1000
Св. 180 до 200 + 72 0 + 115 0 + 185 0 + 535 + 350 + 705 + 520 + 855 +670 + 1065 + 880 +290 0 + 1440 + 1150
Св. 200 до 225 + 570 +385 +760 + 575 +925 + 740 + 1145 +960 + 1540 + 1250
Св. 225 до 250 + 610 + 425 + 825 + 640 + 1005 + 820 + 1235 + 1050 + 1640 + 1350
Св. 250 до 280 + 81 0 + 130 0 + 210 0 + 685 + 475 +920 + 710 + 1130 +920 + 1410 + 1200 +320 0 + 1870 + 1550
Св. 280 до 315 + 735 +525 + 1000 + 790 + 1210 + 1000 + 1510 + 1300 +2020 + 1700
Св. 315 до 355 + 89 0 + 140 0 + 230 0 + 820 + 590 + 1130 + 900 + 1380 + 1150 + 1730 + 1500 +360 0 + 2260 + 1900
Св. 355 до 400 +890 +660 + 1230 + 1000 + 1530 + 1300 + 1880 + 1650 +2460 +2100
Св. 400 до 450 + 97 0 + 155 0 + 250 0 +990 + 740 + 1350 + 1100 + 1700 + 1450 +2100 + 1850 + 400 0 +2800 +2400
Св. 450 до 500 + 1070 + 820 + 1500 + 1250 + 1850 + 1600 + 2350 +2100 +3000 +2600
в.5. Предельные отклонения отверстий по ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ 178—75)
Интервал размеров, мм Поля допусков
W9 Л/10 ХЮ Z10 ZAiO ZE10 Л/11 ZC11
Предельные отклонения, мкм
От 1 до 3 —4 —29 —4 —40 — —26 —66 — —40 —80 —4 —64 —60 — 120
Св. 3 до 6 0 —30 0 —48 — —35 — 83 — —50 —98 0 —75 —80 — 155
Св. 6 до 10 0 —36 0 —58 — —42 — 100 — —67 — 125 0 —90 —97 — 187
Продолжение табл. 6.5
Интервал размеров, мм Поля допусков
№ Л/10 ХЮ Z10 ZE10 W11 zcii
Предельные отклонении, мкм
Св. 10 до 14 0 —43 0 — 170 — — 50 — 120 — —90 — 160 0 — 110 — 138 —240
Св. 14 до 18 — —60 — 130 — — 108 — 178 — 150 —260
Св. 18 до 24 0 — 52 0 —84 — —73 — 157 —98 — 182 — 136 — 220 0 — 130 — 188 —318
Св. 24 до 30 — — 88 — 172 -118 —202 — 160 — 244 —218 —348
Св. 30 до 40 0 —62 0 — 100 — 80 — 180 — 112 —212 — 148 —248 — 200 -300 0 — 160 —274 — 434
Св. 40 до 50 —97 — 197 — 136 — 236 — 180 —280 —242 —342 —325 —485
Св. 50 до 65 0 —74 0 — 120 — 122 — 242 — 172 —292 —226 —; 46 —300 —420 0 — 190 — 405 —595
Св. 65 до 80 — 146 —265 —210 —330 —274 —394 —360 —480 —480 —670
Св. 80 до 100 0 — 87 0 — 140 — 178 — 318 —258 —398 —335 —475 —445 —585 0 —220 —585 — 805
Св. 100 до 120 —210 —350 —310 — 450 —400 —540 — 525 —665 —690 — 910
Св. 120 до 140 0 — 100 0 — 160 — 248 —408 —365 —525 —470 —630 —620 —780 0 —250 —800 — 1050
Св. 140 до 160 — 280 —440 —415 —575 —535 —695 —700 —860 —900 — 1150
Св. 160 до 180 —310 —470 — 465 —625 —600 — 760 —780 —940 — 1000 — 1250
Св. 180 до 200 0 — 115 0 — 185 — 350 — 535 — 520 —705 —670 —855 — 880 — 1065 0 —290 — ИБО — 1440
Св. 200 до 225 —385 —570 — 575 — 760 —740 —925 —960 — 1145 — 1250 — 1540
Св. 225 до 250 —425 —610 —640 —825 —820 — 1005 — 1050 — 1235 — 1350 — 1640
Продолжение табл. 6.5
Интервал pa3MepOBf мм Поля допусков
№ W10 ХЮ Z10 ZA10 ZE10 7V11 ZC11
Предельные отклонения* мкм
Св. 250 дб 280 0 — 130 0 —210 —475 — 685 —710 —920 —920 — ИЗО — 1200 — 1410 0 —320 — 1550 — 1870
Св. 280 до 315 — 525 —735 —790 — 1000 — 1000 — 1210 — 1300 — 1510 — 1700 —2020
Св. 315 до 355 0 — 140 0 — 230 —590 —820 —900 — ИЗО — 1150 — 1380 — 1500 — 1730 0 — 360 — 1900 —2260
Св. 355 до 400 —660 —890 — 1000 — 1230 — 1300 — 1530 — 1650 — 1880 —2100 —2460
Св. 400 до 450 0 — 155 0 —250 —740 —990 — 1100 — 1350 — 1450 — 1700 — 1850 —2100 0 —400 —2400 —2800
Св. 450 до 500 —820 — 1070 — 1250 — 1500 — 1600 — 1850 —2100 —2350 —2600 —3000
валов ay, аг, ге; для отверстий АУ, AZ, ZE. Числовые значения предель-
ных отклонений для дополнительных полей допусков валов и отверстий, обра-
зованных основными отклонениями, не предусмотренными СТ СЭВ 145—75,
приведены в табл. 6.6 и 6.7. Числовые значения допусков по IT18 см.
табл. 1.8, ч. 1.
Рекомендуемые посадки в соединениях пластмассовых деталей друг с дру-
гом (по стандарту) приведены в табл. 6.8. При выборе посадки в соединениях
пластмассовых деталей с металлическими для последних рекомендуется назна-
чать поля допусков по СТ СЭВ 144—75: для валов — h7, h8, h9, hlO, hll, h!2;
для отверстий— H7, H8, H9, HlO, Hll, H12.
Кроме посадок, указанных в табл. 6.8, возможно образопание других по-
садок из полей допусков валов и отверстий. Например, в соединениях пластмас-
совых деталей друг с другом, требующих, как правило, больших зазоров или
натягов, чем в соединениях с металлическими деталями, могут быть целесооб-
разны посадки, образованные полямн допусков отверстий из системы вала с по-
лями допусков валов из системы отверстия. Выбору посадок обязательно дол-
жен предшествовать расчет [2]. Следует отметить, что данные табл. 6.8 не диф-
ференцированы в зависимости от номинального размера соединения, особенностей
физико-механических свойств пластмасс и других факторов, имеющих сущест-
венное значение для рационального назначения посадки, В табл. 6.9 приведены
рекомендуемые замены полей допусков и посадок поГОСТ 11710—66 (система
ОСТ) полями допусков и посадками по ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ 179—75) и
рекомендуемые замены посадок по ГОСТ 11710—66 посадками по СТ СЭВ
179—75.
в.в. Предельные отклонения дополнительных полей допусков валов
по ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ >79 — 75)
Интервал размеров, мм Поля допусков велов
«/10 zclO j 01/11 azll zell М8 • /s18*
Предельные отклонения, мкм
От 1 до 3 — + 100 +б0 — — + 150 +90 0 — 1400 + 700 — 700
Св. 3 до 6 — + 128 + 80 — 860 —935 — 490 —565 + 195 + 120 0 — 1800 + 900 —900
Св 6 до 10 — + 1ББ +97 —900 —990 — 500 —690 + 242 + 152 0 — 2200 + 1100 — 1100
Св 10 до 14 — + 200 + 130 —920 — 1030 —Б20 —630 + 316 + 206 0 — 2700 + 1350 — 1350
Св. 14 до 18 — +220 +160 +348 + 238
Св. 18 до 24 + 147 + 63 +272 + 188 —960 — 1090 — 540 —670 + 426 + 296 0 — 3300 + 1650 — 16Б0
Св. 24 до 30 + 159 +76 +302 +218 + 475 +345
Св. 30 до 40 + 194 +94 + 374 + 274 — 1000 — 1160 —660 —720 + 595 +435 0 — 3900 + 1950 -I960
Св 40 ДО Б0 +214 + 114 + 425 + 325 — 1050 — 1210 —580 —740 + 680 + 520
Св БО до 65 + 164 + 144 + 525 + 405 — 1100 — 1290 —600 —790 + 840 +бБ0 0 —4600 + 2300 —2300
Св. 65 до 80 + 294 + 174 +600 + 480 — ИБО — 1340 —640 —830 + 960 + 770
Св. 80 до 100 + ЗБ4 + 214 +725 + Б8Б — 1200* — 1420 —680 —900 + 1160 +940 0 —5400 + 2700 —2700
Св. 100 до 120 +394 +254 + 830 +б90 — 1300 — 1520 —740 —960 + 1320 + И00
Продолжение табл. 6.6
Интервал размеров, мы Поля допусков валов
zclO at/11 azll zel 1 hl8 * fs18«
Предельные отклонения, мкм
Св. 120 до 140 + 460 + 300 +960 + 800 — 1450 — 1700 —820 — 1070 Ч Ч И 1550 -1300 0 — 6300 +3150 —3150
Св. 140 до 160 + 500 +340 - -1 hl 060 -900 — 1650 — 1900 —940 — 1190 + 1700 + 1450
Св. 160 до 180 + 540 +380 - - hl 160 -1000 — 1850 —2100 — 1050 — 1300 ч ч h 1850 h 1600
Св. 180 до 200 +610 +425 - hl 335 -1150 — 2100 —2390 — 1203 — 1490 1-2090 -1800 0 —7200 +3600 —3600
Св. 200 до 225 +665 + 470 + 1435 4-1250 — 2400 —2690 — 1350 — 1640 +2290 4-2000
Св. 225 до 260 +705 + 520 hl 535 -1350 —2600 —2890 — 1500 — 1790 + 2490 + 2200
Св. 260 до 280 +790 + 580 • -1 hl760 -1550 —2900 — 3220 — 1650 — 1970 + 2720 + 2400 0 — 8100 + 4050 —4050
Св. 280 до 316 + 860 +650 ч ч h 1910 h 1700 —3400 —3720 — 1900 —2220 +3020 + 2700
Св. 315 до 355 +960 4-730 ч ч 1-2130 -1900 — 3800 —4160 — 2200 —2560 + 3360 4-3000 0 —8900 +4450 —4450
Св. 355 до 400 ч ч hl 050 -820 +2330 4-2100 —4300 —4660 —2400 —2760 + 3760 4-3400
Св. 400 до 450 И1170 -920 +2650 +2400 —4800 — 5200 —2700 —3100 + 4200 +3800 0 —9700 посадок. + 4850 —4850 1
Св. 450 до 500 • Поля дог + 1250 4-юоо 1УСКОВ, КаИ + 2850 + 2600 правиле —5300 —5700 >, не пре —3000 —3400 дн азн ачеи + 4600 4-4200 пые для
вЛ. Предельные отклонения дополнительных полей допусков отверстий
ПО ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ 179 — 75)
Интервал размеров, мм Поля допусков отверстий
V10 ZC10 ДУН AZ11 ZE11 Н18 * Js18 •
Предельные откловення< мкм
От 1 до 3 — —60 — 100 — — —90 — 150 + 1400 0 + 700 —700
Св. 3 До 6 — —80 — 128 1-935 1-860 1 -565 -490 — 120 — 195 + 1800 0 +900 —900
Св. 6 до 10 — —97 — 155 +990 +900 + 590 4-500 — 152 —242 + 2200 0 + 1100 — 1100
Св. 10 до 14 — — 130 —200 1 -1030 -920 1 -630 -520 —206 —316 +2700 0 + 1350 — 1350
Св. 14 до 18 — — 150 —220 —238 — 348
Св. 18 до 24 —63 — 147 — 188 —272 1 -1090 -960 Н670 -540 —296 —426 +3300 0 + 1650 — 1650
Св. 24 до 30 —75 — 159 —218 —302 —345 —475
Св. 30 до 40 —94 — 194 —274 —374 + 1160 4-юоо 1-720 -560 —435 — 595 +3900 0 + 1950 — 1950
Св. 40 до 50 — 114 —214 —325 —425 1 н 1210 -1050 |-740 -580 —520 —680
Св. 50 до 65 — 144 — 164 —405 —525 + 1290 4-ноо - 1-790 -600 —650 — 840 +4600 0 +2300 —2300
Св. 65 до 80 — 174 —294 —480 —600 1-1340 -1150 1-830 г640 —770 —960
Св. 80 до 100 —214 —354 — 585 — 725 - -1420 -1200 1-900 -680 —940 — 1160 + 5400 0 +2700 —2700
Св. 100 до 120 — 254 —394 —690 —830 + 1520 4-1300 +960 + 740 — 1100 — 1320
Продолжение табл. 6.7
Интервал размеров, мм Поля допусков отверстий
У10 ZC10 Луи AZU ZE11 Н18 • Js18 •
Предельные отклонения, мкм
Св. 120 до 140 —300 —460 — 800 —960 4-1700 4-1460 + 1070 + 820 — 1300 — 1550 + 6300 0 —3150 —3150
Св. 140 до 160 —340 —500 —900 — 1060 + 1900 + 1650 + И90 +940 — 1450 — 1700
Св. 160 до 180 — 380 —540 — 1000 — 1160 + 2100 4-1850 + 1300 + 1050 — 1000 — 1850
Св. 180 до 200 — 425 —610 — 1150 — 1335 + 2390 4-2100 + 1490 + 1200 — 1800 — 2090 + 7200 0 + 3600 —3600
Св. 200 до 226 — 470 —656 — 1250 — 1435 + 2690 +2400 + 1640 4-1350 — 2000 — 2290
Св. 225 до 250 — 520 —706 — 1360 — 1535 + 2890 + 2600 + 1790 + 1500 — 2200 —2490
Св. 250 до 280 — 580 —790 — 1550 — 1760 + 3220 4-2900 + 1970 4-1650 — 2400 — 2720 + 8100 0 +4050 —4050
Св. 280 до 315 —650 — 860 — 1700 — 1910 +3720 +3400 4-1900 —2700 —3020
Св. 315 до 355 —730 —960 — 1900 —2130 +4160 + 3800 + 2660 4-2200 — 3000 —3360 + 8900 0 +4450 —4450
Св. 355 до 400 — 820 — 1050 —2100 —2330 + 4660 4-4300 +2760 4-2400 —3400 —3760
Св. 400 до 450 —920 — 1170 — 2400 —2660 + 5200 4-4800 4-2700 —3800 —4200 4-9700 0 посадок. + 4850 —4850 1 • )
Св. 4Б0 до 500 * Поля до — 1000 — 1260 пусков, KBI —2600 —2850 правиле +5700 4-6300 >, не пре + 3400 4-3000 дназначен —4200 —4600 ные для
14 В. Д. Мягков 'и др.
в.8. Рекомендуемые посадки для деталей из пластмасс по ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ 179 — 75)
Основное отверстие Система отверстия Основные отклонения валов
ау 02 а Ь С d е f Н k и X У 2 га гЬ ZC ге
Посадки
Н8 НЪ сЪ НЪ И8 НЪ е8 НЪ is НЪ НЪ НЪ НЪ НЪ иЪ НЪ хЪ НЪ гЪ
Н9 НЪ Н9 Н9 е9 Н9 НЪ ю НЪ *9 НЪ х10 НЪ уЮ нъ Z10 нъ гаЮ H9 гЬЮ
НЮ НЮ diO ню ню НЮ ИЮ НЮ уЮ Н10 гЮ н\о гаЮ НЮ гЬЮ ню ню гсЮ ' гс11 ню zel 1
НИ НН НИ НИ all НИ hll НИ сП НИ dll НИ hll НИ *11 НИ zcl 1 НИ zel 1
ау\ 1 az \ 1
НЮ Н12 Ы2 12 hl2 •
HI3 НЮ hl3
Допуски и посадки неметаллических изделий
Продолжение табл. 6.8
Система вала
Основной вал Основные отклонения отверстий
AY AZ А В С D Е F Н N и X У Z ZA ZB ZC ZE
Посадки
68 D8 68 Е8 68 £8 68 Н8 68 N8 68 U8 68
69 D8 69 £9 69 £9 69 Н9 69 № 69 ХЮ 69 У10 69 Z10 69 ХЛ 10 69 ZB10 69
610 D10 610 610 610 лир 610 У10 610 Z10 610 ZA 10 610 ZB10 610 ZCI0. ZC11 610 ’’ 610 ZEW 610
611 ЛУИ 611 AZW 611 Л 11 611 S11 611 СИ 611 D11 611 ни 611 N11 611 ZC11 611 Z£11 611
612 £12 612 12 612
613 /713 613
Допуски и посадки соединений из пластмасс
3
6.9. Рекомендуемые замены полей допусков и посадок
по ГОСТ 11710—66 полями по ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ 179 — 75) [4 J •
Поля допусков
Группа посадок Поле допуска по ГОСТ 11710—66 (вала или отвер- стия) Рекомендуемое для замены поле допуска Интервалы размеров, в которых возможна замена, мм Характеристика замены
вала отвер- стия
С В8ТЯ- гом ПР2йа zclO гЫО гаЮ гЮ ZC10 ZB10 ZA 10 Z10 От 1 до 24 Св. 14 » 80 > 40 * 315 » 140 > 500 Допуски сохраня- ются яа исходном уровне; предельные отклоиевия в неко- торых СЛучаЯХ ВЫ; ходят за пределы поля допуска по ГОСТ 11710—66 бо- лее, чем и а 20% от этого допуска
ПР1за гаЮ гЮ 1/10 х!0 ZA 10 Z10 У10 ХЮ Св. 30 до 100 » 50 > 120 » 100 » 315 » 200 » 500
Пр2, zel 1 ZEU От 1 до 500
Пр\, tell гс!1 ZE11 ZCU От 1 до 50 Св. 30 » 500
Пере- ходи ые н, кВ К8 От 1 до 500 Допуски сокраща- ются в а 20—25%
к9 КО От 1 до 500 Допуски расши- ряются на 20—25%
^за НО МО От 1 до 500 Допуски и предель- ные отклонения прак- тически совпадают
С вазо- ром Ш1, Qzll AZI 1 Св. 3 до 500 Допуски сохра- няются на исходном уровне; предельные отклонения в неко- торых случаях вы- ходят ва пределы поля допуска по ГОСТ 11710—66 бо- лее, чем в в 20% от этого допуск
Ш2, 021 1 01/11 AZ11 AY11 Св. 3 до 50 и св. 200 до 500 » 30 > 316
Перед применением желательна опытная проверка.
Продолжение табл. 6.9
Посадки
Посадки в системе отверстия Посадки в системе вала
Группа посадок по ГОСТ 11710—66 Рекомендуемая для , замены посадка по ГОСТ 11710—66 Рекомендуемая для замены посадка Интервалы размеров,- в которых возможна замена, мм Характеристика аамеиы
ню zclO ZC10 ЛЮ От 1 до 24
Лза НЮ гЬЮ п₽2Эв ZB10 ЛЮ Св. 14 » 80
Л₽28О НЮ гаЮ В3а ЕЛЮ ЛЮ > 40 » 315
НЮ Z10 » 140 » 500
210 ЛЮ
НЮ ZA Ю Св. 30 до 100 » 50 > 120
гаЮ НЮ ЛЮ Z10 Допуски посадок со- краияются на исходном уровне; предельные на- тяги в отдельных слу- чаях выходят аа пределы поля допуска посадки по ГОСТ 11710-66 более чем и а 20% от этого до- пуска
С иа- А За гЮ ™за ЛЮ
тягом "Р'за НЮ В3а УЮ » 100 » 315 » 200 » 500
1/10 НЮ АЮ ХЮ
210 АЮ
А. НН Пр2, ZEH От 1 до 500
Пр1, zel 1 В, АП
НИ ZE11 От 1 до 50
А» zel 1 Пр1, АП
Пр\. Hll В, ZC11 Св. 30 » 500
zel 1 АП
Пере- ход- ные А, н. Н8 kS, Н, в. Н8 А8 От 1 до 500 Допуски посадок со- кращаются иа 20—25%, предельные вазоры и на- тяги выходят за пределы поля допуска посадки по ГОСТ 11710—66 иа 10—12% от этого до- пуска
Продолжение табл. 6.9
Посадки
Группа посадок Посадки в системе отверстия Посадки в системе вала Интервалы размеров, в которых возможна замене, мм Характеристика Замены
по ГОСТ 11710—66 Рекомендуемая для замены посадка по ГОСТ 11710—66 Рекомендуемая для замены посадка
Пере- ход- ные А н. Я9 н, Л/9 h8 От 1 до 500 Допуски посадок со- храняются на исходном уровне, предельные за- зоры я натяги отлича- ются на (Ю—15) % от допуска посадки по ГОСТ 11710-66
*8
Н8 N6 h9 От 1 до 500
fc9
Н9 fc9 в, N9 h9 От 1 до 500 Допуски посадок рас- ширяются и а 20—25%, предельные зазоры и на- тяги выходят за пределы поля допуска посадки по ГОСТ 11710—66 на 10— 15% от этого допуска
''за НЮ 3 С с ч W10 ТТо" От 1 до 500 Допуски посадок и предельные зазоры и на- тяги практически совпа- дают
АЮ
С за- зором л. НИ azl 1 ал4 AZ11 ли Св. 3 до 500 Допуски посадок со- храняются и а исходном уровне; предельные зазоры в отдельных слу- чаях выходят за пре- делы поля допуска по- садки по ГОСТ 11710—66 более, чем и а 20% от этого допуска
Ш14 в.
Л4 НИ Ш2, AZ11 hll Св. 3 до 30 » 200 » 500
Ш24 ayl 1 в. AY11 hll Св. 30 до 315
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ДОПУСКИ ДЛЯ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ПЛАСТМАСС,
ПОЛУЧАЕМЫХ ФОРМОВАНИЕМ1
Технологический допуск — это допуск, определяемый пределами рассеяния
размеров дегалей при их изготовлении с учетом экономически достижимой точ-
ности для данного материала и данного метода формования или обработки деталей
из пластмасс. Экономичное изготовление пластмассовых деталей возможно в гех
случаях, когда назначаемый по ГОСТ 25349—82 (СТ СЭВ 179—75) конструктор-
ский допуск (определение по СТ СЭВ 145—75) не больше технологического.
На точность размеров деталей из пластмасс, получаемых в формах, влияют:
специфика материала, технология переработки (способ и режимы), особенности
I * Методический материал СЭВ «Технологические рекомендации по применению
СТ СЭВ 179—75 «Поля допусков деталей из пластмассэ — см. также Ц].
конструкции детали и формы, условия хранения и применения. Основные фак-
торы, вызывающие неточность размеров деталей из пластмасс, а также формую-
щих элементов, приведены в табл. 6.10.
Квалитеты точности для размеров деталей из пластмасс простой геометри-
ческой формы \ получаемых в условиях массового производства формованием
(прессованием, литьем и т. д.), приведены в табл. 6.11. Они могут назначаться
либо по величине колебания усадки Д5 материала, определяемой на стандарт-
ных образцах по ГОСТ 18616—80 (см. табл. 6.12), либо по величине усадки, оп-
ределенной измерением конкретных деталей.
Приведенные в табл. 6.11 квалитеты точности устанавливают технологические
допуски для категорий размеров (рис. 6.1), определяемых как размерами форму-
ющих элементов (категория /Ц), так
и взаимным их расположением (ка-
тегории А2 и А3). Такое разделение
объясняется известным различием
в точности формования соответст-
вующих элементов изделия. Разме-
ры категории А2 и Л3 по сравнению
с размерами категории А} более
грубые (за исключением интервала
размеров до 3 мм) из-за влияния
дополнительных (кроме колебания
усадки) источников погрешностей,
например,, зазоров между пере-
мещающимися частями формы.
Более подробная классификация
размеров с точки зрения точ-
ностных возможностей изготовления
А.
Al
At
Ai
НапраВление движения
форнуюицего знака.
Рнс. 6.1
изделий хотя и технологически
обос-
нована, но неудобна для стандартизации.
Усложнение конфигурации детали при прочих равных условиях приводит
к понижению точности (условно на один квалитет по сравнению с простым
изделием).
Весьма важным для оценки суммарной общей погрешности изготовления бобщ
изделий из пластмасс является вопрос о технологических уклонах, которые наз-
начаются в необходимых случаях на наружные (рис. 6.2) и внутренние поверх-
ности и вызывают дополнительную значительную погрешность оукл размеров.
Опыт производства позволяет рекомендовать следующие значения углов техно-
логических уклонов а: наружные поверхности — 30', 45', 1°, 1,5°; внутренние
поверхности, в том числе отверстия глубиной 1> l,5d, —45', 1°, 2°; отверстия
глубиной I ^l,5d—30', 45'; поверхности выступов, ребер жесткости и подоб-
ных конструктивных элементов— 1°, 2°, 5°. Угол технологического уклона,
равный 15', хотя и применяют, но следует помнить, что метрологическая по-
грешность, возникающая при контроле такого небольшого угла на поверх-
ностях пластмассовых изделий универсальными измерительными средствами,
почти соизмерима с абсолютными значениями измеряемого параметра. Мень-
шие из перечисленных значений углов технологического уклона предлага-
ются для материалов с более низкими колебаниями усадки (условно до 0,4 %),
а более высокие значения — для больших колебаний усадки (условно свыше
0,4%).
Для сопрягаемых ответственных размеров изделий из пластмасс, точность
которых оценивают квалитетами точности 8—13 (включительно) в зависимости
от угла технологического уклона предусматривается два варианта учета погреш-
ности от уклона;
1 К деталям простой геометрической формы относят, например, плоские монолит-
ные детали с габаритными размерами до 60 мм, с соотношением высоты к длине ие более
1 : 10 и разиостенностыо не более 2 : 1, а также детали — тела вращения с отношением
диаметра к высоте ие более 1 ; 2 и толщиной стенок втулок 3—6 мм.
6.10. Основные факторы, вызывающие неточность размеров деталей
из пластмасс и формующих элементов технологической оснастки
Объект Факторы, вызывающие неточность размеров
при изготовлении при хранении я применении
Детали из пластмасс Рассеяние технологических свойств, например усадки Условия предварительной подготовки пластмасс Неточность формы (неточ- ность изготовления, износ формующих элементов,- неточ- ность сборки) Условия механической об- работки (при ее примеиеяии) Условия размерного кон- троля Дополнительная усадка Условия окружающей среды (температура, влаж- ность, химический состав) Напряженное состояние материала детали Старение материала Условия размерного контроля
Формующие элемен- ты технологической оснастки Неточность изготовления Неточность сборки Условия размерного кон- троля Износ Условия эксплуатации (изменение температуры, деформаш я) Условия работы обору- дования
6.11. Квалитеты точности для размеров деталей из пластмасс
Интервалы Квалитет точности при значениях колебания усадки AS. %
ДО 0,06 св. 0,06 до 0,10 св. 0,10 до 0,16 св. 0,16 до 0,25 св. 0,25 до 0,40 св. 0,40 до 0,60 св. 0,60 ДО 1,00 св. 1,00
размеров. МЫ
Дс 3 Рвам 8 еры 9 кате 10 горим 11 А, 12 13 14 15
Св. 3 » 30 8 9 10 11 12 13 14 15
» 30 > 120 9 10 11 12 13 14 15 16
> 120 » 260 10 И 12 13 14 15 16 17
> 260 > 600 И 12 13 14 16 16 17 18
До Р 3 В м е р 10 ы к а 11 г е г о [ 12 ин А 13 и А, 14 16 16 17
Св. 3 » 30 9 10 11 12 13 14 15 16
» 30 > 120 10 11 12 13 14 15 16 17
> 120 > 260 11 12 13 14 J5 16 17 18
> 260 * 600 12 13 14 16 16 17 18 —
1) при а 1° погрешность от уклона должна располагаться в заданном поле
допуска размера (как и другие погрешности формы, если они не оговариваются
в чертеже особо);
2) при а > 1° погрешность от уклона не располагается в поле допуска раз-
мера, а сопряжение рассматривается как коническое (расчет посадок такого со-
пряжения осуществляется по специальной методике).
Точность несбпрягаемых размеров изделий из пластмасс оценивают квали-
тетами точности 14—18; для этих размеров погрешность букЛ определяют от-
дельно:
$укл ~ tg at
где Н — высота того элемента детали, на который назначают уклон.
Общую погрешность 60бщ (рис. 6.2) несопрягаемых размеров должны оце-
нивать путем суммирования данных, полученных из табл. 6.11, и данных, полу-
ченных расчетом.
Пример. По конструктивным соображениям
деталь из пластмассы марки 03-010-02
(ГОСТ 5689—79), должна иметь размеры и пре-
дельные отклонения, указанные на рис. 6.3,
сделанном по заводскому чертежу.
Требуется проверить возможность выполне-
ния заданной точности элементов детали при из-
готовлении ее методом прямого прессования и
определить квалитеты точности для размеров с
непроставленными отклонениями.
Решение. 1. По табл. 6.12 находим,
что данная пластмасса имеет максимальное коле-
бание расчетной усадки при формовании 0,40 %.
2. Определяем категорию сложности детали
(см. с. 423) и относим ее к категории простой
Рис. 6.2
геометрической формы.
3. По табл. 6.11 устанавливаем квалитеты точности, учитывая расположе-
ние плоскости разъема формы, и определяем значения допусков в выбранных ква-
литетах. Полученные допуски и будут технологическими допусками 6Т.
4. Определяем величину погрешности за счет технологического уклона 6укл
для поверхностей элементов детали с размерами 0 2О+0,28 мм и 0 7 ± 0,15 мм
6.12. Ориентировочные значения колебания усадки
некоторых распространенных пластмасс
Материалы Колебание усадки AS, % Материалы Колебание усадки AS, %
Термопласты: сополимеры полисти- рола марок МС-2, МС-3, МСН литьевая композиция АГ-7 полиуретан ПУ-1, полиамйды 54, 68 (А и Б). 548 полистирол блочный полистирол эмуль- сионный. капрон этролы полиэтилены До 0.1 0,1 — 0,16 0,16—0,25 0,25—0.40 0,40—0,60 0,60—1,00 Св. 1,00 Реаитопласты порошко- образные: фенопласты групп Вх4, У4 фенопласты групп ОЗ, ЭЗ, Ж2 аминопласты и фено- пласты групп ВхЗ Реактопласты волокни- стые: фенопласты групп УБ фенопласты типа АГ-4 фенопласты группы У1. У2 пресс-массы группы Ж4 0,16—0,26 0,26—0,40 0,40—0,60 0,1 — 0,16 0,16—0,26 0,25—0.40 0,40—0,60
1 П р и м е ч вине. Группы фенопластов по ГОСТ 5689—79-
(углы уклона назначаем равными 15 и находим, учитывая высоту соответствую-
щих поверхностей, значения &уКЛ).
5. По формуле бобщ = бт + 6укл подсчитываем общую погрешность изго-
товления всех элементов детали и сравниваем ее с требуемой по чертежу точно-
стью. Результаты расчетов приводятся в табл. 6.13.
6. Анализируем данные табл. 6.13, из которой следует, что размер
0 2О+0,28 мм может получиться грубее (60бщ = 0,33 мм), чем требуется. Это
недопустимо, так как указанный размер, судя по заданному допуску, является
+ог6 сборочным. Поэтому требуемая точ-
&20’г ность этого размера должна быть обес-
ПлоскостЬ
разъема формы
Рис. 6.3
точности. Так, для получения допуска
технологический уклон (то же и на размер
печена либо за счет применения по-
следующей механической обработки,
либо за счет ужесточения параметров
технологического процесса, что одно-
временно приводит и к более точному
изготовлению всех других элементов
детали. Как правило, последний путь
повышения точности более желателен.
Таким образом, осуществляя строгую
стабилизацию технологического про-
цесса, подбор партий материала и
другие приемы, можно обеспечить из-
готовление детали повышенной степени
размера 0 20 мм можно не назначать
0 7 мм), что принципиально допустимо,
так как опыт показывает, что это не приводит к усложнению извлечения детали
из формы (при высотах до 30 мм).
7. Допуски на размеры с непроставленными отклонениями назначаем также
по квалитетам точности, установленным по табл. 6.11.
6.13. Расчетная таблица к примеру
Размеры н предельные отклонения по рис. 6.3, мм Допуски по чер- тежу, мм Характер распо- ложения элементов детали в форме (категория размера) Квалитеты точ- ности (табл. 6.11) Значения вт, мм (по квалитетам) Значения буКЛ, мм Сравнение $общ = $т + 6уКЛ с допусками по чертежу, мм
И 20+0128 0,28 В одной части формы (Л») то же /712 0,21 0,12 0.33 >0,28
0 7±=0,1Б 0,30 /712 0.15 0,04 0.19 <0,30
50±0,30 0,60 Зависящий от подвиж- ных частей формы — меж- /714 0,62 — 0.62 С0.60
14,8+°-60 0,60 осевой (Ла) В двух частях фор- /713 0.27 0,27 <0,50
мы — вдоль направления замыкания формы (Ла)
КВАЛИТЕТЫ ТОЧНОСТИ ДЛЯ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ПЛАСТМАСС
ПОЛУЧАЕМЫХ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ
Точность размеров деталей из пластмасс, достигаемая при последующей об-
работке резанием, приведена в табл. 6.14. Из таблицы видно, что рекомендации
по достижимым квалитетам точности охватывают широкий круг технологических
операций механической обработки и различные типы обрабатываемых поверхно-
стей (наружные плоские, наружные и внутренние цилиндрические).
6.14. Достижимые квалитеты точности при обработке резанием деталей
из пластмасс для интервала размеров 1—500 мм
Наименование операция Обрабатываемые поверхности Квалитеты точности 1Т
ДЛЯ реакто- пластов Для аморф- ных термо- пластов ДЛЯ кристал- лизую- щихся термо- пластов
Чистовое шлифова- ние Наружные цилиндриче- ские поверхности 6; 7 7; 8 8; 9
Плоские поверхности, отверстия 7; 8 8; 9 9; 10
Развертывание двух- кратное точное Чистовое обтачива- ние Чистовое растачи- вание Предварительное шлифо аиие Зенкерование Чистовое фрезерова- ние Сверление Черновое обтачива- ние Черновое фрезерова- ние Отверстия Наружные цилиндриче- ские поверхности Отверстия Наружные цилиндриче- ские и плоские поверхно- сти Отверстия Плоские поверхности Отверстия Наружные цилиндри- ческие поверхности Плоские поверхности 7; 8 7; 8 в; 9 8; 9 8; 9 9; 10 10; И 11; 12 11; 12 8; 9 8; 9 9; 10 9; 10 9; 10 10; 11 11; 12 12; 13 12; 13 9; 10 9; 10 10; И 10; 11 10; 11 11; 12 12; 13 13; 14 13; 14
Примечания: 1. Прн обработке термопластов образуется стружка типа сливной или скалывания (в последнем случае получается менее точное из- делие и ухудшается качество поверхности). 2. К наиболее распространенным ре- актопластам относятся: порошкообразные фенопласты и аминопласты, волокни- стые пресс-материалы типе АГ-4, ДСВ. слоистые материалы типа текстолита, гетииакса и др.; к аморфным термон (астам — полистирол, вкрилопласты и др.; к кристаллизующимся термопластам — полиамиды, полиэтилены, полиформаль- дегид н др. 111.
6.15. Квалитеты точности размеров формующих элементов
Квалитеты точности разме- ров деталей нз пластмасс Квалитеты точности размеров формующих элементов
пуансона матрицы межосевых расстояний между формующими виаками
/710 86—А8 Н6— НЪ ±1/2 (/76-/78)
/711 hl—Л9 Н7—Н9 ±1 !(/77—/79)
/712 /18—/ПО НЪ—НЮ ±1/2 (/78-/710)
/713 /19—/111 Н9 — Н11 ±1 ! (/79—/711)
/714-/717 АЮ—А12 НЮ— Н12 ±1/2 (/710-/712)
Примечание. Шероховатость поверхности формующих элементов
находятся, как правило, в пределах 10—ll-го классов по ГОСТ 2789—80
(СТ СЭВ 638—77).
6.16. Варианты методов расчета исполнительных размеров формующих элементов
Категория
размеров
(см. рнс. 6.1)
Эскизы
формующих элементов
Варианты методов расчета
NWZ ~ (°F + GFG max ~
_ TF)+TWZ.
NWZ = (GF + GFgm —
-0,6TF)+TWZ
nw'z~\mf + mfQk~
t \ *" r wz
Twz )
2 /
__________III________
NWZ = (KF + nFQm +
+0,2Tf)+TWZ-,
NWZ = (GF + nfQm “
"°’27>)-^z
NWZ = (KF + ^F^min +
+ TF>-T
p'~Twz-,
Nrz = (*f + kfqm +
+ 0,87» _
’-~WZ
NWZ =^MF + mFGm +
I Twz\
2 J—Tm
' ‘wz
NWZ-(°f+ "fQk-
-0,27»_
TWZ
Ai Hi
1 f £ 3
ж
'Ар'
NWZ~ (Gf + GFGm~c —
nWz~(nf+nfQ*)±
. Twz
* 2
N wz = (MF + MFQm) ±
. Twz
* 2
NWZ = (Kf+ nFQm +
+ 0,27»+7Vz
NWZ ~ (MF + NFQm) ±
. TWZ
a 2
Примечания: 1. В таблице приведены не все распространенные на практике варианты расчетов (например,
не указаны формула для расчета вкладышей, о<]юрмляющих поднутрения в деталях). 2. В формулах Typz с плюсом — для от-
верстия; с минусом — для вала; с плюсом—минусом — для межосевого расстояния. 3. Обозначения: “ номинальный
размер формующего элемента; Np — номинальный размер детали; Мр — средний размер детали; М F = —- (GF + KF),
где Gp — наибольший предельный размер детали; Кр — наименьший предельный размер детали; <?твх« <?т!п< $м “ соот-
ветственно наибольшая, наименьшая и средняя усадка пластмассы, мм; Тр — допуск размера детали; Т”” Допуск размере
формующего элемента; с — поправочный коэффициент, учитывающий тип наполнителя пластмассы (прн прессовании для по*
- рошкообразного древесного с = 0,10; для порошкообразного минерального с = 0,20; для порошкообразного мелковолокнистого
с = 0,30). 4. Вариант I соответствует рекомендациям ГОСТ 15947 — 70.
Допуски и посадки неметаллических изделий
КВАЛИТЕТЫ ТОЧНОСТИ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА
ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ РАЗМЕРОВ ФОРМУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
Квалитеты точности размеров формующих элементов (форм для литья под
давлением, пресс-форм) назначаются в зависимости от квалитетов точности раз-
меров деталей из пластмасс и приведены в табл. 6.15. Варианты методов расчета
исполнительных размеров формующих элементов для двух категорий размеров:
At и (А2, А3) приведены в табл. 6.16. Выбор варианта зависит от имеющейся ин-
формации об усадке: ее среднем или предельных значениях [6].
Контроль размеров деталей из пластмасс и формующих элементов при необ-
ходимости осуществляют универсальными и специальными измерительными
средствами (в производственных условиях — микрометрическими инструментами,
индикаторами и рычажно-зубчатыми приборами, толщиномерами и др.; в лабора-
торных условиях — оптико-механическими приборами, пневматическими из-
мерительными системами).
6.2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
РЕЗЬБОВЫХ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ПЛАСТМАСС
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Резьба для деталей из пластмасс может иметь принципиально любой про-
филь, в производстве наиболее широко распространены метрические резьбы.
Эти резьбы для диаметров от 1 до 180 мм регламентированы ГОСТ 11709—71.
Указанный стандарт стал основой для создания стандарта СТ СЭВ 1158—78
«Основные нормы взаимозаме-
няемости. Резьба метрическая
для деталей из пластмасс», в ко-
тором нормируются профиль,
основные размеры, допуски и
обозначения резьбы. Срок на-
чала применения стандарта
определен с 1981 г„ но
СТ СЭВ 1158—78 пока не введен
в действие в качестве государ-
ственного стандарта СССР.
ГОСТ 11709—71 (срок вве-
дения с 1/1 1974 г., с измене-
нием 1/V 1974 г., период дейст-
вия не устанавливался) может
быть использован для выбора
размеров и допусков резьб в
соединениях деталей из пластмасс, а также
в соединениях деталей из пластмасс о металлическими деталями.
Профиль метрической резьбы на деталях из пластмасс, указанный на
рис. 6.4, может быть получен как формованием, так и резанием. При массовом и
крупносерийном производстве формование (прессование, литье под давлением)
наиболее экономично. Изготовление резьбы на деталях из пластмасс резанием
целесообразно для изделий из листовых материалов и прутков, в единичном про-
изводстве, при выполнении ремонтных работ, в резьбах с размерами диаметром
до 3 мм (для того, чтобы не применять на производстве резьбовых знаков в фор-
мах), для обеспечения высокой точности (6-й, 7-й степеней) при больших и нор-
мальных длинах свинчивания. Резьба в этом, случае или нарезается полностью,
йли калибруется после формования ее литьем или прессованием. Наиболее це-
лесообразно изготовлять резанием внутреннюю резьбу с применением метчиков.
К особенностям профиля, как видно из рис. 6.4, относится следующее: на
выступах резьбы болта и гайки допускаются закругления кромок радиусом гЛ
в.17. Основные размеры резьб деталей
из пластмасс с особо крупными шагами
(по ГОСТ 11709—71)
Шаг резь- бы Р, мм Диаметр резьбы, мм Вы- сота про- филя k, мм
на- руж- ный d средний d, внутрен- ний di
0.8 3 2,480 2,134 0,433
1 4 3,360 2.918 0.541
5 4,026 3,376
1.5 6 6,026 4.376 0,812
- 8 7,026 6,376
6.18. Поля допусков резьб
деталей из пластмасс
(по ГОСТ 11709—71)
Класс точности Поля допусков
болтов гаек
Средний 6й; б£ 6Н; 6G
Грубый 8й; 8g 7Н; 7G
Очень грубый 10Й8Л ЗН8Н
не более /7/16 — 0.054Р; форма впадины резьбы болта не регламентируется (если
не сделано особых оговорок) и может быть плоскосрезанной или закругленной.
При проектировании резьбообразующего инструмента исходным является срез
или закругление иа расстоянии Шб= 0,144Р от вершины остроугольного про-
филя.
Диаметры и шаги резьб деталей из пластмасс принимаются по
ГОСТ 8724—81 (см. СТ СЭВ 181—75) (см. с. 142), ио при этом не рекомендуется
применять для пластмассовых деталей резьбы с шагами 0,5; 0,75; 1 мм для
диаметров свыше 16, 18 и 36 мм соответственно. СТ СЭВ 1158—78 не допускает
также применения мелких шагов для диаметров менее 4 мм. Основные размеры
резьб с крупными и мелкими шагами для деталей из пластмасс не отличаются от
стандартных и принимаются по ГОСТ 9150—81 (см. СТ СЭВ 182—75) (см.
с. 144). Основные положения системы допусков, обозначения полей допусков,
числовые значения допусков и основных отклонений, длины свинчивания и форма
впадины резьбы принимаются по ГОСТ 16093—70 (см. СТ СЭВ 640—77), как
и поля допусков металлических деталей, сопрягаемых с пластмассовыми. Однако
для диаметров от 3 до 8 мм допускается применение особо крупных шагов, причем
в равной степени в парах «металл—пластмасса» и «пластмасса—пластмасса»
(табл. 6.17).
ПОСАДКИ, ДОПУСКИ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ ОТКЛОНЕНИЯ
Для образования резьбового соединения ГОСТ 11709—71 предусматривает
два типа посадок резьб: скользящие и с гарантированным зазором. На рис. 6.5
приведены примеры расположения полей допусков болтов (рис. 6.5, а) и гаек
(рис. 6.5, б); утолщенная линия — номинальный профиль. Например, для болта
посадка получается либо в системе отверстия с основными отклонениями H/g,
либо в системе вала с основными отклонениями Glh (Н и G — поля допусков гай-
ки). По ГОСТ 11709—71 и СТ СЭВ 1158—78 в посадках допускаются любые
сочетания полей допусков наружной и внутренней резьб, но предпочтительно
одного класса точности. Ширина поля устанавливается в зависимости от выбран-
ной степени точности: от 6-й до 10-й включительно (6-я степень точности является
основной, допуск ее является резьбовой единицей). При выборе посадок следует
также учитывать длину свинчивания: короткую S, нормальную W и длинную L
(ГОСТ 16093—70). Для резьбовых деталей из пластмасс с особо крупными ша-
гами классификация длин свинчивания отличается от классификации, приведен-
ной в ГОСТ. При шаге 1 мм и номинальном диаметре 4 мм: S < 3 мм; N >
1
ф
d2
к
1/2 Верхнего отклонения
"(^утреннего диаметра
z/Д
1/2 допуска
'наружного диаметра
_ 1(2 допуска
среднего диаметра
1/2 допуска____
наружного диаметра
1/2 Верхнего отклонения
наружного диаметра
1/2 верхнего отклонения
среднего диаметра *
4/2 допуска среднего
диметра.
о
Рис. 6.5
27
А
D
А.
Иг
, 0,125 Н
1/2 допуска
среднего диаметра
; 1/2 допуска__________
внутреннего диаметра
Внутреннего диамет-
внутреннего диаметра
1/2 нижнего отклонения
27
1/2 допуска
0,12511
1/2 нижнего отклонения
наружного диамотра
J/2 допуска
среднего диаметра
I 11/2 нижнего отклонения
1 “среднего диаметра ’
Допуски и посадки резьбовых деталей из пластмасс
6.19. Дополнительные поля допусков резьб деталей из пластмасс
в зависимости от длины свинчивания (по ГОСТ 11709—71)
Класс точности Длина свинчивания
S *
Поля допусков
болтов гаек 1 болтов гаек
Средний Грубый Очень грубый 7h6h; 7g6g 9h8h; 9g8g 6Я; 6G 8Н; 8G 7h6h; 7g6g 9h8h; 9g8g TH-, TG 6H-, 8G
> 3-5-9 мм; L> 9 мм; при шаге 1,5 мм и номинальном диаметре 5 мм: S<
< 4,6 мм; N > 4,6-1-13,8 мм; /-> 13,8 мм.
Допуски диаметров резьб, если нет особых оговорок, относятся к наиболь-
шему значению нормальной длины свинчивания или ко всей длине резьбы, если
она меньше наибольшей нормальной длины свинчивания.
В соответствии с требованиями, предъявляемыми к точности резьбового
соединения, поля допусков резьб болтов и гаек установлены в трех классах
точности: среднем, грубом и очень грубом (табл. 6.18). При длинах свинчивания
S и L допускается применение дополнительных полей допусков (табл. 6.19).
В отдельных обоснованных случаях, как рекомендует СТ СЭВ 640—77, допу-
скается применение других палей допусков по этому стандарту.
Степень точности необходимо выбирать с учетом эксплуатационных требо-
ваний, предъявляемых к резьбовому соединению. При этом должны быть учтены
следующие положения.
1. Поля допусков класса точности «средний» предназначаются для резьбовых
деталей с мелким шагом и малым диаметром, к которым предъявляются высо-
кие требования соосности соединяемых деталей (отсутствие эксцентриситетов),
герметичности при отсутствии ощутимой затяжки и при использовании спе-
циальных паст для подвижного соединения.
2. Поля допусков класса точности «грубый» рекомендуются для сильно на-
груженных резьбовых соединений. В этих соединениях не рекомендуется сопря-
гать детали из хрупких и упругопластичных материалов, так как прочность
соединений при этом снижается в 3—5 раз.
3. Поля допусков класса точности «очень грубый» предназначаются для
слабонагруженных резьбовых соединений деталей из пластмасс и соединений,
в которых одна деталь металлическая (соединения типа «металл—пластмасса»
будут иметь большую прочность, чем соединения типа «пластмасса — пласт-
масса»).
Предельные отклонения полей допусков резьб в общем должны соответст-
вовать ГОСТ 16093—70 (см. п. 4.3), кроме не указанных там случаев, а именно:
1) для полей 9Й8Л, 9g8g, lOhih (табл. 6.20); 2) для полей 8Я, 8G, 9Н8Н
(табл. 6.21); 3) для полей допусков резьб с особо крупными шагами (табл. 6.22
и 6.23). Из таблиц видно, что нижнее отклонение диаметров резьбы гайки равно
нулю для поля допуска Н (Е1н = 0). Верхнее отклонение диаметров резьбы болта
поля допуска Л равно нулю (es/, = 0). Соответственно для полей допусков G
и g установлены: нижнее отклонение диаметров резьбы гайки Е/с=+(15 +
+ 11Р), мкм; верхнее отклонение диаметров резьбы болта esg = —(15+ ПР), мкм.
Допуск среднего диаметра является суммарным и ограничивает сумму от*
клонений среднего диаметра, шага и половины угла профиля. Верхнее отклоне-
ние наружного диаметра гайки и нижнее отклонение внутреннего диаметра бета
ГОСТ 11709—71 не устанавливает, хотя косвенно нижнее отклонение ограничи-
вается формой впадины (см. ГОСТ 16093—70). Содержание табл. 6.20—6.23
6.20. Предельные отклонения диаметров резьбы болтов
(по ГОСТ 11709—71)
Шаг резьбы Pi мм Номинальный диаметр резьбы d, мм Поля допусков
9h8h 9g8g 10h8h
Предельные отклонения, мкм
С * 1/ fli □ к Нижнее Верх- нее Нижнее Верх- нее Нижнее
d, dt, dt d dt d, d„ di d dt d. dt, di d dt
0.8 Св. 2,8 до 5,6 0 —236 — 190 —24 —260 —214 0 ►< —236 —236
1 Св. 2,8 до 5,6 » 5,6 > 11,2 » 11,2 » 22.4 > 22,4 » 45 —280 —212 —224 — 236 —250 —26 —306 —238 —250 —262 —276 —280 —265 —280 —300 —315
1,25 Св. 5,6 до 11,2 > 11,2 » 22,4 —335 —236 —265 —28 —363 —264 —293 —335 —300 —335
1.5 Св. 2,8 до 5,6 » 5,6 » 11,2 > 11.2 » 22,4 > 22.4 » 45 >45 >90 >90 > 180 — 375 — 265 —265 —280 —300 —315 —335 —32 — 407 —297 —297 —312 —332 —347 —367 —375 —335 — 335 — 355 —375 —400 —425
1.75 Св. 11,2 до 22,4 —425 —300 —34 —459 —334 —425 —375
2 Св. 11,2 до 22.4 > 22,4 > 45 >45 >90 >90 > 180 —45J) —зге —335 —355 —375 — 38 — 488 —353 —333 —393 —413 — 450 —400 —425 —450 —475
2.5 Св. 11,2 до 22,4 —530 —335 — 42 — 572 —377 —530 —425
3 Св. 22,4 до 45 >45 >90 >90 > 180 —600 —400 —425 — 450 —48 —648 — 448 — 473 — 498 —600 — 500 — 530 — 560
3.5 Св. 22,4 до 45 —670 —425 — 53 — 723 — 478 —670 — 530
4 Св. 22,4 др 45 >45 >90 >90 > 180 — 750 —450 —475 — 500 —60 —810 —510 — 535 — 560 —750 —560 —600 —630
4,5 6 5,5 -» Св. 22,4 до 45 >45 >90 >45 >90 —800 — 850 —900 —475 — 500 —530 —63 —71 —75 —863 —921 —975 — 538 —571 —605 —800 —850 —900 —600 —630 —670
в Са. 45 до 90 > 90 > 1В0 —950 — 560 —600 —80 —ЮЗО —640 —680 —960 —no —WO
в.21. Предельные втклоиення диаметров резьбы гаеж (по ГОСТ 11709 — 71)
Р, мм Номинальный Поля допусков
вн | 8G ънвн
Предельные отклонения. мкм
резьбы диаметр резьбы d мм = 8 X к Верхнее Ниж- нее Верхнее Ниж- нее Верхнее
Шаг | d, d, dt, dt d, di d, % d, di
0.8 Св. 2,8 до 5.6 4-200 4-315 4-24 4-224 4-339 4-250 4-315
1 Св. 2,8 до » 5,6 » > 11.2 > » 22,4 » 5.6 11,2 22,4 45 4 3 4224 4236 4250 -265 4-375 4-26 - Н250 1-262 -276 -291 4-401 2 Г280 -300 -315 -335 4-375
1.25 Св. 5,6 до > 11,2 > 11.2 22,4 4-250 4-280 4-425 4-28 4-278 4-308 4-453 4-315 4-355 4-425
1.5 Св. 2,8 до » 5,6 » > 11,2 » » 22.4 > >45 > >90 > 5,6 11.2 22.4 45 90 80 4280 -280 -300 -315 -335 -355 4-475 4-32 Ь312 -312 -332 -347 -367 -387 4-507 4-355 4-355 4-375 Ц-400 4-425 4-450 4-475
1.75 Св. 11,2 до 22,4 4-315 4-530 4-34 4-349 4-564 4-400 4-530
2 Св. 11,2 до 22,4 > 22,4 > 45 >45 >90 >90 >180 0 4-335 4-355 4-375 4-400 4-600 4-38 4-373 4-393 4-413 4-438 4-638 0 - 4 К425 |-450 -475 -500 4-600
2,5 Св. 11,2 до 22,4 4-355 4-710 4-42 4-397 4-752 4-450 4-710
3 Св. 22,4 до >45 > >90 > 45 90 180 4-425 4-450 4-475 4-800 4-48 4 1 1-473 -498 -523 4-848 4-530 4-560 4-600 4-800
3,5 Св. 22,4 до 45 4-450 4-900 4-53 4-503 4-953 4-560 4-900
4 Св. 22,4 до >45 > >90 > 45 90 180 - - 4475 -500 4530 4-950 4 4-60 4-535 4-560 4-590 4-1100 4-600 4-630 4-670 4-950
4.5 5 5.5 Св. 22,4 до >45 > >45 > 45 90 90 4-500 + 530 4-560 4-Ю60 4-1120 4-1180 4-63 + 71 4-75 4 - 1-563 -601 -635 4-1123 4-1191 4-1255 1 Н 1-630 -670 -710 4-1060 4-1120 4- 1180
6 Св. 45 до > 90 > 90 180 4-воо 4-азо 4-1250 4-80 4-680 4-710 4-1330 4-750 4-800 4-1250
6.22. Предельные отклонения диаметров резьбы болтов с особо крупными шагами (по ГОСТ 11709—7IJ
Шаг резь- бы Р, мм Номи- нальный диаметр резьбы d, мм Поля допусков
7Л6Л 7g6g 8Й 8g
Предельные отклонения, мкм
Верхнее Ннжнее Верхнее Ннжнее Верхнее Нижнее Верхнее Нижнее
d, di. dt d d. d, dt, di d d, d, dti di d di dt dft d\ d di
1 1.5 4 5 0 — 180 — 236 — 132 — 170 <D СЧ сч <o i 1 — 206 — 268 — 158 — 202 0 —280 —375 — 170 —212 —26 —32 <© t* о о CO -e { 1 -196 — 244
6.23. Предельные отклонения диаметров резьбы гаек с особо крупными шагами (по ГОСТ 11709—71)
Шаг резь- бы Pf MM Номи- нальный диаметр резьбы d, мм Поля допусков
6Н 60 7H 70
Предельные отклонения, мкм
Нижнее Верхнее Нижнее Верхнее Ннжнее Верхнее Нижнее Верхнее
du d\ d, di dt df( di d. di d, dt, dt di di di d9t di d. dt
t 1.5 4 5 0 + 140 + 180 + 236 +300 + 26 + 32 + 166 + 212 + 262 + 332 0 + 180 + 224 + 300 +375 + 26 + 32 + 206 + 256 + 326 +407
Допуски и посадки резьбовых деталей из пластмасс
(по ГОСТ 11709—71) отличается некоторыми частностями от аналогичных данных
по СТ СЭВ 1158—78. Это относится, например, к исключению полей допусков
9g8g, 80, 8Я из таблиц предельных отклонений диаметров резьб по
СТ СЭВ 1158—78, а также к исключению в них шага 1 мм для номинальных
диаметров резьб свыше 2,8 до 5,6 мм и включению его же для диапазона свыше
45 до 90 мм. Более подробные данные, чем в ГОСТ 11709—71, приведены
в СТ СЭВ 1158—78 по предельным отклонениям диаметров наружной и вну-
тренней резьб с особо крупными шагами 1 и 1,5 мм: дополнительно даны поля
допусков 6g, 6/j, 9g8g, 9h8ft, 10Л8Л; 8G, 87/, 9/78Я. Условные обозначения
резьбы приведены в ГОСТ 8724—81. Резьба с особо крупными шагами обозначается
по ГОСТ 11709—71, например М5 X 1,5 (первая цифра обозначает диаметр,
вторая —шаг); по СТ СЭВ 1158—78: М5Х1,5—8g СТ СЭВ 1158—78;
М5 X 1,5 - 7Н СТ СЭВ 1158—78.
ТОЧНОСТЬ РЕЗЬБОВЫХ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ПЛАСТМАСС ПРИ ФОРМОВАНИИ
Точность резьбы при литье под давлением и прессовании для материалов
с различным колебанием усадки AQ может быть определена по данным,
приведенным на рис. 6.6 — для болтов, на рис. 6.7 — для гаек. В этих рисунках
ваштриховаиные зоны определяют условия, при которых достижимы указанные
степени точности резьбы. Указанные там степени точности могут быть достигнуты
для приведенных соотношений колебания усадки, длины свинчивания и диа-
метра при условии изготовления резьбовых стержней и колец с шагом, скорректи-
рованным на величину средней усадки. При изготовлении резьбы в форме с но-
минальным (нескорректированным) шагом указанные степени точности могут
быть достигнуты при условии, если длина свинчивания будет уменьшена. При
этом допускаемое число витков п' определяется по формуле
п’ = nAQ/2Qmax,
где п — число витков; AQ — колебание усадки пластмассы; <?тах— максималь-
ная усадка пластмассы.
Выбор шага резьбы часто определяется толщиной стенки детали, которая,
как правило, у пластмассовых деталей мала, поэтому в промышленности полу-
чили большое распространение резьбы с мелкими шагами.
Длина свинчивания должна быть оптимальной, т. е. прочность витков дол-
жна быть равна прочности стенок пластмассовой детали. При большей длине
вследствие осевой усадки точность резьбы значительно снижается, уменьшается
и прочность. Но при одной и той же длине свинчивания прочность резьбы зависит
от шага.
КВАЛИТЕТЫ ТОЧНОСТИ И МЕТОД РАСЧЕТА ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ
РАЗМЕРОВ РЕЗЬБООФОРМЛЯЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
Квалитеты точности размеров резьбооформляющих элементов, с помощью
которых формуется метрическая резьба в пластмассовых деталях, назначаются
в зависимости от степени точности формуемой резьбы и приведены в табл. 6.24.
Расчет исполнительных размеров
6.24. Квалитеты точности размеров
резьбооформлиющих деталей
Степень точности среднего диаметра формуемой резьбы j Квалитеты деталей
Кольцо Стержень
6—7 8—10 * • IТ7 IT8 1 Т7 IT8
резьбооформляющих деталей (кольца
и стержня) проводят по ГОСТ 15948—
76; методика расчета приведена в
табл. 6.25.
Предельные отклонения шага резь-
бы и половины угла профи чя резьбы
резьбооформляющих деталей указаны
В табл. 6.26.
Контроль резьбы деталей из пласт-
масс можно осуществлять микромеч ра-
ми МКВ для измерения среднего диа-
метра резьбы, на инструментальном
Условны» обооначгния етеп»н»й точности р»зьбы:
^Шб-я пи?-)? '
Рис. 6.6
УслаЛны» вбаанатиия статней точности реабы:
1ЮТ17-Л
Рис. 6.7
6.25. Расчет исполнительных размеров резъбооформляющвх деталей
(ПО ГОСТ 15948—76>
Размер формуемой
резьбы в пластмас-
совой детали
Расчетная формула
d
“г
"1
Р
rfCT = D+D0,01<?mln+?£) + £/
«2СТ = D2+ П2°'01«П11П + ZD,+
dlcT = D1 + °10’ 0I<2min + TDt + £/
PCT = ₽(l + 0.01<2M)*
6°лт 'Резьбооформляющее
CK=d + rf0.01Qmax-7d-e,
^2K ~ d2 + rf2®'01 $max Tdt **
D1k = di+ di°-01Cmax - “ «“ °-144₽
PK-P(l + 0.01QM)*
Примечания: 1. Условные обозначения — 7j, Г^, —допуски на-
ружного, среднего и внутреннего диаметров резьбы болта, мм; 7д, Тр . Тд —
допуски наружного, среднего и внутреннего диаметров резьбы гайки, мм; ез —
верхнее отклонение диаметров резьбы болта, мм; EI — нижнее отклонение диа-
метров резьбы гайки, мм; Qmax> Qmln* QtA — наибольшая, наименьшая и сред-
няя усадка пластмассы соответственно. %. 2. Рассчитанные диаметры резьбы
кольца следует округлять в сторону увеличения, а стержня — и сторону умень-
шения (в зависимости от диаметра резьбы и степени точности среднего диаметра
резьбы — см. ГОСТ 15948 — 76). 3. Рассчитанный шаг резьбы следует округлить
до 0.01 мм. 4. Числовые значения допусков Ти Уд для резьб с особо крупным
шагом — см. приложение 2 к СТ СЭВ 1158—78; числовые значения допусков
Td- Tdt' ^Dt‘ ?D, для резьб с шагом 0,7 и 0,76 мм полей допусков класса кочень
грубый» — см. информационное приложение к СТ СЭВ 1158—78-
• Допускается применять резьбооформляющне детали с номинальным
(нескорректированным) шагом.
6.26. Предельные отклонения шага и половины угла профиля
резьбы резьбооформляющих деталей (по ГОСТ 15948—76)
Длина резьбы, мм Предельные отклонения шага, мм Шаг Р, мм Предельные отклонения половины угла профиля, мин
До 12 Св. 12 до 32 » 32 » 50 » 50 оо© см «з©оо ©ооо Я il 111! До 0,35 Св. 0,35 до 0,60 » 0,60 » 1,00 » 1,00 » 1,50 » 1,50 » 3,00 » 3,00 юо оююо 43 Ю СФСЧ 04 я я я я я
Примечание. Предельные отклонения шага относятся к расстояниям между любыми витками резьбы резьбооформляющих деталей.
микроскопе и другими способами. Имеется некоторый опыт применения резь-
бовых калибров [3 J- Все приведенные выше в п. 6.2 предельные отклонения
резьб относятся к деталям из пластмасс при температуре +20° С и относи-
тельной влажности воздуха 65 %. Контроль резьбы формуемых пластмассовых
деталей должен производиться после выдержки не менее 12 ч с момента их
изготовления.
6.3. ДОПУСКИ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ РЕЗИН
В СССР государственного стандарта на допуски и посадки деталей из резин
пет. За рубежом в национальных стандартах (CSN 630100—54, ЧССР;
TGL 14361—74, ГДР; MSZ 5415—64, ВНР; DIN 7715—70, ФРГ; BS 3734—64,
Англия) приводятся только допускаемые отклонения размеров деталей из тех-
нических резин.
В действующих отечественных нормативно-технических документах, например
в РТМ-1285 «Точность и технологичность изготовления деталей из резины
и мягких полимерных материалов» (М.: НИАТ, 1971), технологические допуски
размеров назначаются в зависимости от твердости материала (см. табл. 6.27).
Категория пониженной точности назначается для несопрягаемых размеров
неответственного назначения (размеров с непроставленными отклонениями).
Эта категория точности применяется для толщин стенок и внутренних диаметров
накатных шлангов с прокладками и без прокладок; изделий ручной работы (на-
пример, уплотнительных прокладок, колец, вырезаемых из шлангов); колец,
получаемых из невулканизированных и вулканизированных без приспособлений
пластин; отверстий, получаемых в формовых деталях механической обработкой;
резиновых пластин с профилированной поверхностью; толщин покрытий и об-
лицовки наружных и внутренних поверхностей; толщин прессованных техни-
ческих пластин.
Категория нормальной точности назначается для сопрягаемых и несопрягае-
мых размеров, влияющих на эксплуатационные показатели изделий. Эта катего-
рия применяется для шприцованных деталей (например, профильных шнуров
и шлангов); шприцованных шнуров, соединенных в кольцо от руки и вулкани-
зированных в приспособлении; деталей, получаемых из вулканизированных
листов и пластин; деталей ручной работы (вырезаемых по шаблону); шлифован-
ных колец, вырезаемых из шлангов; шлифованных валиков длиной свыше 250
до 500 мм и диаметром свыше 1/5 длины.
Категория повышенной точности назначается для размеров: а) формовых
деталей; б) листов, прессованных в формах толщиной до 3 мм и площадью поверх-
ности до 100 см2; шлифованных валиков длиной до 250 мм и диаметром свыше
1/5 длины.
6.27. Технологические допуски размеров формовых деталей
из технических резин (по РТМ-1285), мм
Интервалы размеров, мм Категория точности
пониженная нормальная повышенная
размеры, фор- муемые В ОДНОЙ части формы (см. рис. 6.1) размеры, фор- муемые в двух частях формы (см. рис. 6.1)
А. Мягк До 3 Св. 3 до 6 » 6 » 10 » 10 » 18 » 18 » 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 180 » 180 » 250 » 250 » 315 » 315 » 400 » 400 » 500 * 500 не резины (тве ±0,4 ±0,5 ±0,6 ±0,8 ±1,0 ±1,5 ±2,0 ±2,5 ±3,0 ±4,0 ±5,0 ±6,0 ±7,0 ±7,5 рдость по ТМ- ±0.3 ±0,4 ±0,5 ±0,6 ±0.8 ±1,0 ±1,2 ±1.4 ±1,6 ±2,0 ±2,5 ±3,0 ±3,5 ±4,0 2 не более 60—65 ±0.2 ±0,25 ±0,3 ±0,35 ±0,4 ±0,5 ±0,6 ±1,0 ±1,3 ±1,6 ±1,8 ±2,0 ±2,5 ±2,5 О©ООО СО ! fl fl fl fl fl fl fl fl fl fl f i fl fl в
Интервалы размеров, мм Категория точности Интервалы размеров, мм Категория точности
пони- женная нормаль- ная пони- женная нормаль- ная
Б. Же До 6 Св. 6 до 18 » 18 » 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 г 120 сткие резв] ±0,20 ±0,22 ±0,25 ±0,35 ±0.45 ±0.60 1Ы (твердое ±0,15 ±0,17 ±0,20 ±0,25 ±0,30 ±0,40 ть по ТМ-2 свыше 60 Св. 120 до 180 » 180 » 250 » 250 » 315 » 315 » 400 » 400 » 500 » 500 1 нннннн s р о СЯЬОМ со о CD is оооооо О О О О О о Ю Ь- О <М ио О О О О* - С4 +1 +11111 +111
6.28. Технологические допуски при обработке резанием деталей
из жестких технических резни (по РТМ-1285), мм
Интервалы размеров Технологические допуски (допускаемые отклонения) Интервалы размеров Технологические допуск» (допускаемые отклонения)
До 6 ±0,05 Св. 120 до 180 ±0,25
Св. 6 до 18 ±0,08 » 180 » 260 ±0,35
» 18 » 30 ±0.10 » 250 » 315 ±0,45
» 30 » 50 ±0.12 » 315 * 400 ±0,60
» 50 » 80 ±0,15 » 400 » 500 ±0,75
» 80 » 120 ±0,20 » 500 ±1,00
6.2 9. Поля допусков валов номинальных размеров от 1 до 500 мм * по ГОСТ 6449 - 82
Ква- лн- тет Поля допусков для основных отклонений валов
ау аг ° ь с d * ! k \ t v У г га г* гс г</ ге
11 С11 dll All *11 Ш U1 1 уП Z11 га 11 г*11
Св. 50 до 500 Св. 50 до 250
12 *12 с!2 dl2 *12 /s12 *12 Н2 V12 у12 Z12 га12 г* 12 гс12 zdl2 ге!2
Св. 18 до 500 Св. 1 до 500 Св. 18 до 500 Св. 1 до 500 Св. 50 до 500 Св. 18 до 250 Св. 18 до 120 Св. 1 До 120 Св. 18 ДО 120 Св 1 до 50
13 Q13 *13 *13 /з13 *13 га13
Св. 1 до 500 Св. 1 до 500 Св. 1 до 120
14 <4/1* аг! 4 OI4 *14 *14 *14
Св. 10 до 180 Св. 1 до 500 Св. 1 до 500
15 <4(15 аг!5 015 *15 /s‘5 *15
Св. 10 до 180 Св. 1 до 250 Св. 1 до 500
16 *16 Св. 1 /а16 до 500
17 *17 Св. 1 /я >7 до 500
18 • В клеп <ах табл нцы в 1нслите7 ге указа но поле *18 Св. I допуск М8 до 500 а, а в si 13мен ат< 1ле — интер вал рг 1змеро В. мм.
442 Допуска и посадки неметаллических изделий
Технологические допуски размеров типа толщин стенок (формуются двумя
частями формы) зависят от высоты детали и направления прессования, а размеров
типа толщин дна — еще и от площади прессования.
Технологические допуски для размеров деталей из жестких резин, обрабаты-
ваемых резанием, приведены в табл. 6.28. Приведенные в табл. 6.27 и 6.28
допуски относятся к температуре -f-20° С, относительной влажности воз-
духа 65 %.
6.4. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ДРЕВЕСИНЫ
Изделия из древесины, фанеры, древесно-стружечных плит в машиностроении
применяют при изготовлении футляров для точной аппаратуры, «механики» кла-
вишных инструментов, для образования шиповых, шкантовых, зубчато-шиповых
и других типов соединений. Фрикционные диски, фланцы, муфты, челноки из
древесных материалов требуют назначения допусков для образования необходи-
мых посадок, величины которых должны учитывать особенности данных мате-
риалов.
Допуски и посадки изделий из древесины и древесных материалов преду-
смотрены ГОСТ 6449—82 (основные положения, термины, определения и обозна-
чения соответствуют СТ СЭВ 145—75). Начало действия ГОСТ 6449—82 с 1/1 1982 г.;
распространяется он на изделия о номинальными размерами от 1 до 10 000 нм
и устанавливает поля допусков составных частей этих изделий в соединениях
друг с другом, с металлическими, пластмассовыми составными частями и, кроме
того, для несопрягаемых размеров. Допуски назначаются по квалитетам точно-
сти от IT10 до IT18 включительно.
Основные отклонении, установленные для отверстий: Н и js; для валов —
ay*, az*, a**, b**, с, cd, d, е, h, jt, k, r, t, v, у, г, га, zb, zc, zd*, ze*
(СТ СЭВ 145—75 не предусмотрены отклонения co знаком «*» для интервалов
размеров от 1 до 500 мм и <**» — для интервалов размеров от 500 до 3150 мм).
Числовые значения предельных отклонений полей допусков отверстий Н
и Js в квалнтетах от 10 до 18 включительно и всех рекомендуемых полей допусков
валов, приведенные выше, округлены до 0,01 мм (см. ГОСТ 6449—82). Поля
допусков валов и интервалы номинальных размеров, в которых они установлены
(только для интервалов от 1 до 500 мм), приведены в табл. 6.29. Посадки
должны назначаться в системе отверстия.
Предельные отклонения размеров с непроставленными отклонениями реко-
мендуется назначать или по квалитетам точности ИСО от 12 до 18 (для номи-
нальных размеров от 1 до 500 мм) или по классам точности (точный IT' 12,
средний /Т'14, грубый IT' 16, очень грубый /Т'17). Значения предельных от-
клонений по квалитетам точности ИСО округляют до 0,01 мм.
Контроль размеров изделий из древесины осуществляют известными универ-
сальными и специальными измерительными средствами.
Список литературы
1. Бежелукова Е. Ф„ Брагинский В. А., Воробьев Ю. А. и др. Допуски и посадки
деталей из пластмасс. М.: Изд-во стандартов, 1971. 224 с.
2. Брагииский В. А. Точное лнтье изделий нз пластмасс. Л.: Химии, 1977. 112 с.
3. Методы и средства контроля размеров деталей из пластмасс. РТМ-1231. М.:
НИАТ, 1970. 52 с.
4. Рекомендации по внедрению стандартов СЭВ на допуски и посадки гладких соеди-
нений (ЕСДП СЭВ). М.: Изд-во стандартов, 1980. 96 с.
5. Эициклопедический справочник. Конструкционные материалы. Т. 2. М.• Сов.
энциклопедия, 1964. 1024 с.
6. Braglnskl W., Brumniel М., Schaal W. International abgestlmmte Auswahlrelhe
von Maptoleranzen 10г Plastformteile der MltglledslSnder des ROW. — Plaste und Ka uf se-
ll uk. 1977, H. 4, S. 268—283.
ПРИЛОЖЕНИЕ. ИЗМЕНЕНИЕ В ТРАПЕЦЕИДАЛЬНОЙ
МНОГОЗАХОДНОЙ РЕЗЬБЕ ПО ГОСТ 24739—81 (СТ СЭВ 185—79),
ТРУБНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ РЕЗЬБЕ ПО ГОСТ 6357—81
(СТ СЭВ 1157—78), ТРУБНОЙ КОНИЧЕСКОЙ РЕЗЬБЕ
ПО ГОСТ 6211—81 (СТ СЭВ 1159—78)
Резьба трапецеидальная многозаходиая. Резьба по ГОСТ 24739—81 (введен
с 1/1 1982 г.) отличается от резьбы по СТ СЭВ 185—75 (см. с. 196) большим числом
номинальных диаметров и шагов (табл. П. 1), а также допусками Td3 внутрен-
него диаметра винта.
Профили, основные размеры (см. табл. 4.40) и поля допусков (см. табл. 4.45)
резьб совпадают. Отклонения диаметров резьбы соответствуют ГОСТ 9562—81
для полей допусков 7g, 7е, 8е, 8с, 9с, 7Н, 8Н, 9Н (см. табл. 4.43) и для поля
допуска 10с приведены в табл. П.2. Обозначение резьбы аналогично указанному
на с. 204.
Резьба трубная цилиндрическая. Резьба по ГОСТ 6357—81 (вводится с I/I
1983 г.) отличается от резьбы по ГОСТ 6357—73 (см. с. 212) дополнительным
номинальным размером 1-го ряда 1/16’ (для которого d = D = 7,723 мм, d3 —
==D2=7,142 mm, di= Dt = 6,561 мм, P = 0,907 мм) длинами свинчивания и обо-
значениями на чертеже.
Профили (см. рис. к табл. 4.51 с заменой обозначения h на Hi), размеры
(см. табл. 4.51 и размер 1/16) и отклонения (см. табл. 4.52, кроме отклонений
размеров hi и ha) совпадают. Допуск резьбы, если нет особых оговорок, относится
к наибольшей нормальной длине свинчивания по табл. П.З. Резьба обозначается
буквой G, размером и классом точности среднего диаметра. Например, G2 — А,
то же для левой резьбы — G2LH — А. На чертеже указывается длина свинчи-
вания только группы L (в мм): G2 — А — 40. Посадки обозначаются дробью
(в числителе класс точности внутренней резьбы, в знаменателе — наружной):
G2 — А/В, G2 — At А. Соединение внутренней резьбы с наружной конической
резьбой по ГОСТ 6211—81 обозначается -н~ 2— А.
К
Резьба трубиая коническая. Резьба по ГОСТ 6211—81 (вводится с 1/1 1983 г.)
отличается от резьбы по ГОСТ 6211—69 (см. с. 219) дополнительными номиналь-
ными размерами 1/i«', З1//, величинами предельных отклонений (факультатив-
ными при приемке изделий) среза вершин и впадин, углов наклона и конуса,
шага, а также обозначениями на чертеже.
Профили (см. рнс. к табл. 4.55 с заменой обозначений h на <р на <р/2),
размеры (см. табл. 4.55 и дополнительно размеры 1/1в’ и 3V2’), смещения основной
плоскости (см. табл. 4.57 с заменой обозначений 6/2 на Aj/a Для трубы и Аг/а для
муфты) и отклонения среднего диаметра цилиндрической внутренней реЗьбы
(сц, табл. 4.57) совпадают. Резьбы обозначаются буквой (/? — коническая наруж-
ная резьба, Rc—коническая внутренняя, Rp— цилиндрическая внутренняя
резьба) и размером. Например, R2; Rc2, Rp2. Обозначения соединений: Rc/R2 —I
конические резьбы, Rp/R2 — внутренняя цилиндрическая и наружная кониче-
ская резьбы. Соединение внутренней цилиндрической резьбы по ГОСТ 6357—81
и наружной конической резьбы обозначается: G/R2 — А.
П.1. Диаметры * и шаги трапецеидальной многозаходной резьбы по
ГОСТ 24739—81 (СТ СЭВ 186 — 79), мм
Номинальный диаметр резьбы d для ряда Шаг Р Число заходом п Номинальный диаметр резьбы d для ряда Шаг Р Число ааходов п
1 2 2; 3; 4; 6: 8 1 2 2: 3; 4; 6; 8
10 1.5 2 4- 4- * * * -{- * * * * 44 3 7 (8) 12 И 1 - 4- 4- 4- * - 4- * * * - * * * * * *
12 • 2 3 4- 4- * * * * * * * —
48 3 8 12 4 - - + 4-4-4- - 4- * ** * * * —
16 2 4 4" $ * 4» sjf —
20 2 4 4- * * * * 50 3 8 12 4 ч S - + + + + - 4- * * * : * * * _
24 (2) 3 6 8 *4-4-4- **4-4- **++ 1 *4-4- 11+*
52 3 8 12 1 4- 4- 4- + - 4- * * * - * * * —
28 (2) 3 6 8 4- 4- 4- 4- * 4- 4- 4- * * » * * *
55 3 (8) 9 (12) 14 - 4- 4- 4- 4- - 4- * * * - 4- * * * - * * * _
32 3 6 10 *1“ И- ♦ 4- 4- * * * * * * —— * * * * —
60 3 (8) 9 (12) 14 + + + + - 4-* * * - 4- * * * . i * * * - * * * —
36 3 6 10 4- 4- 4- + * 4- 4- * * * * * *
40 3 (6) 7 10 + + + + * 4- 4- * * * 4- * * * * * * * * — 70 4 10 16 4- 4- 4- 4- 4- + + * * # * * * * _
Примечании: 1. Шаги, выделенные полужирным шрифтом, являются
предпочтительными. 2. Шаги, указанные в скобках, прн разработке новых кон-
струкций применять ве рекомендуется. 3. Резьбы о числом заходов л, обозна-
ченным знаком «—», применять нельзя, так как угол подъема этих резьб превы-
шает 30°. 4. Резьбы, число заходов которых обозначено знаками «+> и «*»,
применять разрешено, причем резьбы, у которых число заходов обозначено зна-
ком <*>, имеют угол подъема более 10®. Для таких резьб суммарный допуск не
включает диаметральной компенсации отклонения от прямолинейности боковых
сторон профиля в осевом сечеинн. Прилегание боковых сторон профиля резьбы в
средней их части должно быть обеспечено выбором метода изготовления резьбы
(например, изготовление выпуклых боковых поверхностей). 5. В обоснованных
случаях допускается применять другие значения диаметров по ГОСТ 24738—61
(см. табл. 4.39).
* Значения дивметров и шагов о d > 704-320 мы см. ГОСТ 24739—61.
I
П.2. Предельные отклонения диаметров наружной резьбы для поли
допуска 10с по ГОСТ 24739—81
Номинальный диаметр резьбы d Шаг Р Предельные отклонения (мкм) для диаметров
ММ d, d d,
es ei ei • ei ♦
Св. 5,6 До 11.2 1.5 2 — 140 — 150 —475 — 525 —150 — 180 — 559 —619
Св. 11,1 ДО 22,4 2 3 4 — 150 — 170 —190 —550 —620 —720 — 180 — 236 —300 —650 — 733 — 853
Си. 22,4 ДО 45 2 3 5 6 7 8 10 12 — 150 — 170 —212 —236 —250 —265 —300 — 355 —575 —670 —812 —906 —960 — 1015 — 1100 — 1205 — 180 —236 —335 —375 —425 —450 —530 —600 —682 —795 —962 — 1074 — 1138 — 1203 — 1300 — 1398
Примечания: 1. Обозначения отклонения для резьб с d > 90 мм см. 1 * Верхние отклонения es наружное ной резьбы равны 0.
Номинальный диаметр резьбы d Шаг Р Предельные'отклонения (мкм) для диаметров
- мм d, d d»
es ei ei ♦ ei *_
Св. 45 до 90 3 4 5 8 9 10 12 14 16 18 20 — 170 — 190 —212 — 265 — 280 —300 —335 —355 —375 —400 —425 —700 —790 — 842 — 1065 — ИЗО — 1150 — 1285 — 1355 — 1435 — 1520 — 1545 — 236 —300 — 335 —450 — 500 — 530 —600 —670 —710 — 800 — 850 — 833 — 940 — 1000 — 1265 — 1343 — 1363 — 1523 — 1605 — 1700 — 1800 — 1825
es и eiсм. п. 2 табл. 4.43- 2. Предельные ГОСТ 2W39—81. го d и внутреннего d, диаметров нвруж-
П.З. Длины свинчивания по ГОСТ 6357—81, мм
Размер резьбы 1/16, 1/8 1/4, 3/8 1/2—7/8 1 — 1 1—3 3—6
Длина свинчива- ния Св. 4 до 12 Св. 5 до 16 Си. 7 ДО 22 Св. 10 до 30 Св. 12 до 36 Св. 13 до 40
Примечание. Длине свинчивания, превышающая наибольшую нор- мальную длину свинчивания (в каждом диапазоне размеров), относится к группе L (длинные).
ОГЛАВЛЕНИЕ i
Принятые обозначения......................................................... 5
Глава 3. Размерные цепи................................................... 6
3.1. Основные понятия, термины, определения, обозначения..................... —
3.2. Задачи, решаемые с помощью размерных цепей............................. 15
3.3. Расчет линейных размерных цепей методом полной взаимозаменяемости. . , 22
3.4. Расчет линейных размерных цепей вероятностным методом.................. 31
3.5. Расчет линейных размерных цепей методами неполной взаимозаменяемости 47
3.6. Расчёт угловых размерных цепей........................................ 74
3.7. Расчет плоских размерных цепей........................................ 77
Вероятностный метод............................................... 81
Список литературы ............................................. 84
Глава 4. Допуски и посадки типовых соединений............................... 86
4.1. Угловые размеры и гладкие конические соединения........................... —
4.2. Резьбовые соединения. Общие сведения.................................... 129
4.3. . Резьба метрическая от 0,25 до 600 мм j............................... -240
4.4. ' Резьба круглая....................................................... *181
4.5. Резьба трапецеидальная однозаходная .................................... 184
4.6. Резьбвчупорная........................................................ 204
4.7. Резьба трубная цилиндрическая......................................... 212
4.8. Резьба метрическая коническая ........................................ 215
4.9. Резьба трубная коническая ............................................ 219
4.10. Резьба коническая дюймоиая .......................................... 223
4.11. Резьбы специального назначения ........................................ 226 С
4.12. Шпоночные соединения................................................. 232
. 4.13. Соединения шлицевые прямобочные................ . 249
4.14. Соединения шлицеиые эвольвентные................................ 7^^ 255
4.15. Соединения с подшипиикамн качения................................ 272
4.16. Поля допусков для некоторых элементов соединяемых деталей........ 296
Список литературы ..........................4 - .......................
301
Глава 5. Допуски зубчатых и червячных передач........................... 302
5.1. Термины и обозначения, исходный контур, модули......................... —
5.2. Основные сведения о допусках зубчатых н червячных передач............ 308
5.3. Цилиндрические зубчатые передачи.................................... 313
5.4. Зубчатые коннческие и гипоидные передачи............................. 365
5.5. Червячные цилиндрические передачи с m 2» 1 мм........................ 387
Список литературы .................................................... 405*"
Г л в в а 6. Допуски и посадки изделий из "неметаллических материалов.... 406
6.1. Допуски и посадки гладких соединений деталей ЛЗ пластмасс............... —
6.2. Допуски и посадки резьбовых деталей из пластмасс..................... 429
6.3. Допуски деталей из технических резин................................. 440
6.4. Допуски и посадки изделий из. древесину..................'............ 443
Список литературы ....................................................... —.
Приложение................................................................. 444
1 Гл. 1 н 2 см. в части Г.
Список опечаток к 1=Й части (дополнительный)
Стр. Строка Напечатано Должно быть
364 2-я снизу ГОСТ 16085—70 ГОСТ 16085—80
385 19-я снизу Нормальную (Н), повышенную (П), высокую (В) Нормальную (А), повышенную (В), высокую (С)
400 5-я снизу СТ СЭВ 301-76 ГОСТ 24642—81
401 14-я сверху СТ СЭВ 301—76 ГОСТ 24642—81
513 2-я снизу Н, П и В А, В и С
ИБ № 3798
| Василий Дмитриевич МЯГКОВ [
Марк Абрамович ПАЛЕЙ
Аркадий Борисович РОМАНОВ
Владимир Абрамович БРАГИНСМИЙ
ДОПУСКИ
И ПОСАДКИ
Справочник
Часть 2
Редакторы: С. Я- Кудерская, Л. М. Пин-
скер, Л. М. Манучарян
Художественный редактор С. С. Вене-
диктов
Технический редактор Л. Щетинина
Корректоры: Т. Н. Гринчук. 3. С. Рома-
нова
Переплет художника В. Т. Левченко
Сдано в набор 26.04.82. Подписано в печать
31.01.83. М-42028.
Формат 60X98‘/if Бумага типографская
К» 2. Гарнитура литературная.
Печать высокая. Усл. печ. л. 28.0.
Уч.-изд. л. 33,9.
Тираж 90 00* экз. Заказ 223. Цена 2 р.
Ленинградское отделение ордена Трудо-
вого Красного Знамени издательства
«Машиностроение». 191065, Ленинград,
ул. Дзержинского, 10
Ленинградская типография № в ордена
Трудового Красного Знамени Ленинград-
ского объединения «Техническая книга»
им. Евгении Соколовой
Союзполиграфпрома прн Государственном
комитете СССР
по делам издательств, полиграфии и книж-
ной торговли. 193144, г. Ленинград,
ул. Моисеенко, 10.