/
Author: Схиртладзе А.Г. Меринов В.П. Радкевич Я.М. Кириллов Е.С.
Tags: стандартизация продукции, процессов, мер, весов и времени стандарты технические требования нормы и правила рекомендации метрология техника измерений машиностроение стандартизация детали машин учебное пособие технология машиностроения
ISBN: 978-5-94178-242-0
Year: 2010
Text
УДК 006
ББК 30.10
М 522
Рецензенты:
проректор по НРиМС Орловскоrо rосударственноrо техническоrо
университета, заслуженный деятель науки РФ,
доктор технических наук, профессор Ю. С. Стеnаnов
доктор технических наук, профессор кафедры
технолоrии машиностроения MOCKoBcKoro rосударственноrо
технолоrическоrо университета «Станкин» В. А. Тимирязев
Меринов В. П., Радкевич Я. М., Схиртладзе А. r., Кириллов Е. С.
М 522 Выбор показателей точности для типовых соединений
в машиностроении,>: учебное пособие / В. П. Меринов,
Я. М. Р8Дкевич, А. r. СХИРТЛ8Дзе, Е. С. :Кириллов. Старый
Оскол: ТИТ, 2010. 124 с.
ISBN 978 5 94178 242 0
Приведены общие требования к курсовому проектированию по дис
циплине «Метролоrия, стандартизация, сертификация .
Подробно с конкретными примерами рассмотрены вопросы выбора по
садок в типовых соединениях, таких как rладкие соединения, подшипни
ки качения, шлицевые, резьбовые соединения, выбора контролируемых
параметров цилиндрических зубчатых колёс; расчёт размерных цепей Me
тодами полной взаимозаменяемости и с использованием теории вероятНО
сти. Приведены примеры обозначения шероховатости поверхности, полно
стью соответствующие стандарту ИСО 1302.
Учебное пособие предназначено для студентов высших учебных заве
дений, обучающихся по направлению подrотовки «KOHCTPYKTopCKO TeXHO
лоrическое обеспечение машиностроительных производств,>, Может быть
полезно инженерно техническому персоналу машиностроительных пред
приятий.
УДК 006
ББК 30.10
ISBN 978 5 94178 242 O
@ Меринов В. п., Радкевич Я. М.,
Схиртладзе А. 1'., Кириллов Е. С., 2010
@ Оформление. 000 «ТНТ», 2010
I
..
оrЛАВЛЕНI1Е
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ....................................................... 5
1.1 Цель KypCOBoro проектирования .......................... 5
1.2 Задание к курсовому проектированию .................. 5
1.3 Содержание и объём курсовой работы .................. 8
2. СОДЕРЖАНИЕ РАСчЁТНО ПОяСНИТЕльНОй
ЗАПИСКИ ...... ...... ........ ......... ............ .......... ............... ...... .......... 9
2.1 ЗАДАНИЕ 1. Определение и расчёт
параметров посадки rладкоrо цилиндрическоrо
соединения, выбранноrо по аналоrии......................... 9
2.2 ЗАДАНИЕ 2. Расчёт и выбор стандартной
посадки с натяrом................................................... 20
2.3 ЗАДАНИЕ 3. Расчёт размеров калибров
для контроля отверстия и вала и контрольных
калибров к ним ...................................................... 32
2.4 ЗАДАНИЕ 4. Расчёт и выбор посадок для колец
подшипников качения .............................................43
2.5 ЗАДАНИЕ 5. Выбор посадок для шлицевых
прямобочных соединений ........................................ 53
2.6 ЗАДАНИЕ 6. Определение предельных размеров
деталей резьбовоrо соединения................................. 62
2.7 ЗАДАНИЕ 7. Выбор контролируемых параметров
зубчатых колёс....................................................... 77
2.8 ЗАДАНИЕ 8. Расчёт размерных цепей ................96
2.8.1 Расчёт размерной цепи методом полной
взаимозаменяемости............................................. 98
2.8.2 Расчёт размерной цепи методом полной
взаимозаменяемости................................... ..... 100
2.8.3 Пример расчёта размерной цепи методом
полной взаимозаменяемости .............................103
3
..
2.8.4 Расчёт размерной цепи с использованием
теории вероятности ......................................... 106
2.8.5 Решение обратной задачи размерной цепи
с использованием теории вероятности............... 1 О 7
2.8.6 Расчёт прямой задачи размерной цепи
с использованием теории вероятности ............... 108
2.8.7 Пример расчёта прямой задачи
размерной цепи с использованием
теории вероятности ................. ... ...... ............... 109
2.9 ЗАДАНИЕ 9. Техническое реrулирование,
стандартизация, сертификация.............................. 112
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
3. rРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА............................ 113
3.1 Содержание rрафической части проекта ............... 113
3.2 Обозначение шероховатости поверхности.............. 116
1.1 Цель KypCOBoro проектирования
Целью KypCOBoro проектирования является практиче
ское закрепление знаний студентов, полученных при изу
чении теоретическоrо курса; развитие практических Ha
выков в выборе посадок в типовых соединениях, таь:их
как I'ладкие соединения, подшипники качения, шлицевые,
резьбовые соединения, в выборе контролируемых парамет
ров зубчатых колёс; расчёт размерных цепей.
Курсовая работа является самостоятельной работой CTY
дента, поэтому её успешное выполнение зависит от накоп
ленных знаний, орrанизованности в работе, умения рабо
тать со справочной литературой и соответствующими HOp
мативными документами.
БИБлиоrРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК ................................ 122
1.2 3адание к КУРСОВОМУ проектированию
Студенту выдаётся чертёж сборочной единицы (рис. 1),
указывается el'o эксплуатационное назначение и условия pa
боты. На основе анализа работы сборочной единицы CTY
дент решает следующие вопросы, охватывающие основные
разделы теоретическоrо курса:
1. Определение и расчёт параметров посадки I'ладко
1'0 цилиндрическоrо соединения, выбранноrо по aHa
лоrии.
2. Расчёт и выбор стандартной посадки с натяrом.
3. Расчёт размеров калибров для контроля отверстия и
вала и контрольных калибров к ним.
4. Выбор посадок для колец подшипников качения.
5. Выбор допусков и посадок для шлицевых прямобоч
ных соединений.
6. Определение предельных размеров деталей резьбово
1'0 соединения.
4
5
'"
....
00
....
6
00
I:C
е: :е
'Q) .:;:
.
e:
'Q) "'t
.:;:
Q)"'t
:!
:e
Q) Q)
:= е: ::s
:е I:C
S-S!
Q)
"'t
:=\Q"'t
:=
:=:!:=
е:
Q)-е,S!::=:,
.... Q)9.
':= e-Q
:! :r
:eQQ)
:r Q)
Q
Q)
\Q
Q ::s
""';
е:
с
'ISI
. ф
1:Е-<
........(.)
".. ><
Ср..
'1""1 Ф
. IXI
"
c'f:) 1::
11
со
E-<,.Q
\:) Е-<
11 g
E-<
E-<o;j
\:) IXI
. "
><
"
,.Q р.,
t:::: ф
S
(.)
I
'ISI с-:
Фс
t::::
11
ф со
I:::[::t
t::::
o;j 11
ISI ....
g<::t
.
со
..
'1""1........
о)
..
.
с
ф
11
'"
1:'-.
....
.:;
11
с<>
'1""1
'1""1
с\1
11
со
.
с
00
11
.(
.
C
Сс
с
c'f:) 11
11 <]
..
. IXI
"
tI;: .
ISI:: ISI C
:з:: с :з:: ф '1""1.,
Ф '1""1 1:: ::r......
*'C\1lS1t1;:
tI;: с\1 ....; S o:s 11
р.. 1:::[1:1::
1:: 11 11 " р., "..
8 со I::
... k1 tI;: .
... t::::o;j
t:::: 11 1::[ ll.4 '1""1
t:::[ II "11
. r , с\1 c'f:)
'1""1..... q J
.
7
..
7. Выбор контролируемых параметров зубчатоrо KO
леса.
8. Расчёт размерных цепей.
9. Техническое реrулирование, стандартизация, серти
фикация продукции.
Работа выполняется в полном объёме или с некоторыми
изменениями, что конкретизируется при выдаче задания.
1.3 Содержание и объём курсовой работы
Курсовая работа состоит из двух частей: пояснительной
записки объёмом 20 25 страниц формата А4 и 4 5 черте
жей формата А4.
В пояснительной записке должны быть приведены все
расчёты, выполненные в соответствии с заданием, схемы
полей допусков посадок с конкретными размерами и ссыл
ками на справочную литературу. В конце пояснительной
записки приводится библиоrрафический список.
rрафическая часть проекта должна содержать следую
щие чертежи:
1. Чертёж сборочной единицы с простановкой всех раз
меров, посадок, которые рассчитывались в пояснительной
записке.
2. Чертёж вала с простановкой всех размеров с предель
ными отклонениями, шероховатостью поверхностей. Здесь
должны быть указаны допускаемые отклонения формы и
взаимноrо расположения поверхностей.
3. Чертёж корпусной детали с простановкой всех разме
ров, указанием предельных отклонений, шероховатости, дo
пусков формы и взаимноrо расположения поверхноС'rей.
4. Чертёж зубчатоrо колеса.
5. Чертёж калибра пробки и калибра скобы.
Задание на выполнение чертежей выдаётся индивидуаль
но каждому студенту. При необходимости перечень черте
жей rрафической части может быть изменён. Каждый чер
тёж должен иметь штамп. Чертежи подшиваются в пояс
нительную записку после текстовой части.
8
2. СОДЕРЖАНИЕ РАСЧЁТНО ПОЯСНИТЕЛЬНОI1
ЗАПИСКИ
2.1 ЗАДАНИЕ 1
Определение и расчёт параметров посадки rладкоrо
цилиндрическоrо соединения, выбранноrо по
аналоrии
Методические указания
Выбор различных посадок для подвижных и неподви
ных соединений можно производить на основании расче
тов, экспериментальных исследований или ориентируясь на
аналоrичные соединения, условия работы которых хорошо
известны.
Порядок выполнения задания следующий:
1. По заданному сопряжению на основе литературных
источников (например, [1]) или опытных данных оп
ределяется тип посаДI И (с зазором, натяrом или п
реходная), номера квалитетов сопряrаемых деталеи.
Записывается условное обозначение посадки.
2. Определяются предельные отклонения отверстия и
вала (табл. 1 8 [1, 2]).
3. Вычисляются IIредельные размеры отверстия и вала.
Предельные размеры отверстия и вала определяются
суммированием номинальных размеров с предельны
ми отклонениями:
для отверстия
D == D + ES; D _ == D + EI;
тах тln
для вала
d == d + ев; d _ == d + ei.
тих тln
4. Определяется допуск каждой детали. Допуск размера
определяется как разность между наибольшим и наи
меньшим предельными значениями размера или как
алrебраическая разность между верхним и нижним
отклонениями:
9
..
для отверстия
ITD == D D _ == ES EI'
тах mtn '
2. По таблицам 4 и 8 определяются основное отклонение,
допуск и рассчитывается второе отклонение отверстия, мм:
Е! == о; ITD == 0,039;
ES == Е! + ITD == О + 0,039 == 0,039.
Размер отверсти.fI: 0 50Н8(+о.О39).
По таблицам 1 и 8 определяются основное отклонение,
допуск и рассчитыва тся второе отклонение вала, мм:
ев == O:025; [ТД == 0,039;
ei == ев ITD == 0,025 0,039 == 0,064.
Размер вала: 050f8 ( : :) .
3. Предельные размеры, мм:
отве р стия D D + ES == 50 + 0,039 == 50,039;
тах
D min == D + Е! == 50 +0 == 50,000;
вала d == d + ев == 50 0,025 == 49, 975;
тах
d . == d + ei == 50 0,064 == 49, 936.
тт
4. Допуск деталей, мм:
отве р стия ITD == D D . == 50,039. 50,000 == 0,039;
тах тln
вала ITd d d . == 49,975 49,936 0,039.
тах тtn
5. Предельные величины зазоров и допуск посадки, мм:
S == D d . == 50,039 49,936 == 0,103;
тах тах тtn
S . == D . d == 50,000 49,975 == 0,025;
mzn тln тах
ITS == S S . == 0,103 0,025 == 0,078
тах тtn
или ITS == ITD + ITd == 0,039 + 0,039 {),078.
Расчёты сводятся в таблицу 9.
Таблица 1
3пачепия осповпых отклопепий валов для размеров до 500 мм
(для всех квалитетов)
Интервалы Обозначение основных отклонений валов
а Ь I с cd d\ е ef (1& z
размеров, мм Верхнее отклонение es, мкм
1 2 ... 4 5 6 7 8 9 10 11
.)
Ло3 270 140 60 34 20 14 10 6 4 2
Св. 3 до 6 270 ]40 70 46 зо 20 14 ]O 6 -4
Св. 6 до 1 О 280 150 80 56 40 25 18 13 8 5
:Во 10 до 14 2YO ]50 95 50 32 16 6
Св. 14 до 18 290 150 95 50 32 16 6
Св. 18 до 24 зоо 160 ] ]0 65 40 20 7
Св. 24 до 30 зоо ]60 ]]O 65 40 20 7
для вала
ITd d - d . == ев ei.
тах т[.п
5. Определяется величина предельных зазоров или Ha
тяrов и допуск посадки. Наибольший и наименьший
зазоры (S , S . ), натяrи (N , N . ) и Д оп у ски поса
тах т.zп тах пип
док определяются по формулам:
для посадок с зазором
S == D d _ =о ES ei'
тах тах тln '
S _ == D . d == Е! ев'
тlЛ mln тах '
допуск посадки с зазором
ITS S S _ == ITD + ITd'
тах rmn '
f для посадок с натяrом
N == d D . == ев EI'
тах тах тzn '
N _ == d . D == ei ES'
тJn тtn тах '
допуск посадки с натяrом
ITN N N _ == ITd + ITD , '
тах тlп
для переходных посадок
N тах == d тax . D miп ; Smax D тax d тiп ;
допуск переходной посадки
ITNS N + S == ITd + ITD.
тах тих
6. Строится схема полей ДОПУСIЮВ в выбранном масштабе.
Пример выбора посадки по аналоrии
В задании!,(рис. 1) для сопряжения 8-16 с номинальным
диаметром 5V\ 'мм выбрать посадку по аналоrии.
1. Из чертежа сборочной единицы видно, что вал 8 Bpa
щается во втулке 16, то есть втулка 16 выполняет роль
подшипника скольжения.
Для подобноrо типа соединений рекомендуется посадка
Н8
с зазором f8 [1].
у словное обозначение посадки: 050 Н8 .
{8
10
11
..
Таблица 3
3пачепия осповпых отк,лопепий валов для размеров до 500 мм
(для осповпых отклопепий j и k и различпых квалитетов)
Таблица 4
3пачеll,uя осповпых отклопепий отверстий
для размеров до 500 мм (для всех квалитетов)
Обозначение OCHoBHoro отклонения
i k
Интервалы Квалитет
размеров, мм 5и6 7 8 От4д07 До 3 и св. 7
Нижнее отклонение ei, мкм
1 2 '" 4 5 6
J
ДоЗ 2 4 6 О О
Св. 3 до 6 2 4 +1 О
Св. 6 до 1 О 2 5 +1 О
Св. 10 до 14 3 6 +1 О
Св. 14 до 18
Св. 18 до 24 А 8 +2 О
Св, 24 до 30
Св. 30 до 40 5 IO +2 О
Св. 40 до 50
Св. 50 до 65 7 12 +2 О
Св. 65 до 80
Св. 80 до 100 9 15 +3 О
Св. 100 до 120
Св. 120 до 140
Св. 140 до 160 H 18 +3 О
Св. 160 до 180
Св. 180 до 200
Св. 200 до 225 13 21 +4 О
Св. 225 до 250
Св. 250 до 280 16 26 +4 О
Св. 280 до 315
Св. 315 до 400 18 28 +4 О
Св. 400 до 500 20 32 +5 О
ПРИМЕЧАНИЕ.
1. для основною отклонения], верхнее и нижнее отклонения равны:l:: IТ/2.
2. Знак <Н> означает, что данное отклонение rOCTOM не предусмотрено.
ПРИМЕР. Определить основное отклонение для размера 45j6. По этой
таблице на пересечении строки с интервалом св. 40 до 50 и столбцом <ф>
находим ei 5 мкм.
Интервалы Обозначение r(;новноrо отклонения
А В С CD D Е EF F FG G
размеров, мм Нпжнее отклонение Е/, мкм
1 2 '" 4 5 6 7 8 9 10 11
J
Д03 270 140 60 34 20 14 10 6 4 2
Св, 3 до 6 270 140 70 46 30 20 14 10 6 4
B. 6 ДО 10 280 150 80 56 40 25 18 13 8 5
O дО 14 290 150 95 50 32 16 6
Св. 14 до 18 290 150 95 50 32 16 6
Св, 18 до 24 300 160 110 65 40 20 7
Св. 24 до 30 300 160 110 65 40 20 7
Св. 30 до 40 310 170 120 80 50 25 9
Св. 40 до 50 320 180 130 80 50 25 9
Св, 50 до 65 340 190 140 100 60 30 10
5 до 80 360 200 150 100 60 30 10
Св. 80 до 100 380 220 170 120 72 36 12
Св. 100 до 120 410 240 180 120 72
36 12
Св. 120 до 140 460 260 200 145 85 43 14
Св. 140 до 160 520 280 210 145 85 43 14
Св. 160 до 180 580 310 230 145 85 43 14
Св. 180 до 200 660 340 240 170 100 50 15
Св. 200 до 225 740 380 260 170 100 50 15
Св, 225 до 250 820 420 280 170 100 50 15
Св. 250 до 280 920 480 300 190 110 56 17
Св. 280 до 315 1050 540 330 190 110 56 17
Св, 315 до 355 1200 600 360 210 125 62 18
Св. 355 до 400 1350 680 400 210 125 62 18
Св. 400 до 450 1500 760 440 230 135 68 20
Св. 450 до 500 1650 840 480 230 135 68 20
ПРИМЕЧАНИЕ,
1, Основное отклонение для Н равно о.
2. Знак <Н) означает, что данное основное отклонение [ОСТом не преду
смотрено.
ПРИМЕР. Определить основное отклонение для размера 45С6 мм. По
этой таблице на пересечении строки с и:нтервалом св. 40 до 50 и столб
цОМ «С» находим ЕI 130 мкм.
14
15
со
::r
:=
\с
со
(:::'
1:\)
':= ;;
:=
5
Q
':= :=
:=
;е '=
1:\) ф
;е :с
Q ti:
:C
.......
Q
;e
Ф
t;,) Q
C
;ес:.,
1:\) 1:\)
*
'= 1':)
;е '=
ti:
V) о V) о о о о о о
о о 00 00 7 V) О V) V)
\..J м о о r--- м V) 00 r--- ('CI о 00 00 о' О О О ('CI
N '9 00 . (' '"';' 'т 'т V) '9 со
, , о , I I , О .
00 о о ('CI о о V) V) о о о о о
('CI о о r--- о о м О 7 О 7 ('1 ('-, О со со
'т v;> '9 о' <;1 <;1 '"';' r( 'т V) '9 r--- со
о о о о о о ,
00100 о 7 V) О О V) О О О
N N ('-1 ('CI 7 r--- 00 7 00 ('CI r--- м о r--- rf) О r--- 7
r( 'т оп '9 r--- о' <;1 ('CI rf) 7 'т V) '9 '9
о о о , о о . , , о
('CI N О 00 О V) V) V) о V)
о '-D V) ('CI о о м со м r--- V) '-D '-D (' r---
,:;:: N <;1 '"';' 'т v;> '9 r--- <1 r,' <;1 '"';' м ...,. 7 V) 'п
= о I . , , о . . о
:z: :Е
Q)
:z: 7 7 7 7 7 7 О О О V) О
О :;;: М V) ...,. r--- V) о 7 00 ('CI r---
>... CJ\ о о , . , r--- о: ...... ...... <;1 <;1 '"';' '"';' '/ "1' 'т
с/) , о о , , ,
Е--< r..ч
о
х Q) N '-D 00 О 00 О О О V)
:J1 =: о со 7 О V) 7 7 О r--- N --r r--- 7 00 ...... V) 00
00 <;1 ('CI r( 7 'т V) '9 00 ...... ...... - <;1 <;1 r;1 r( rf) rf)
:z: Q) , , . , . о о . ,
:z:
о
00 ('CI 7 О
u 7 ('CI О '-D ('CI ('-1
О Е--< о' r--- V) со о ('CI 7 r--- о ('1 V) 00
::.. о r--- о , о , rf) 'т v. '9 со ...... ...... r;1 <;1 <;1 <;1 м
Q) , . I , О , , ,
:;:: Il)
iВ Il)
:r: 00
;:r r--- N 7 7 О о' О '-D
(oj 00 м 00 rf) ...') со о о о ('CI 7 r--- 0'. М V)
:r: Il) <;1 <;1 '"';' м 7 'т '-D r--- со ...... ...... ...... ('o <;1 <;1
<'> р:) о о , . о I , О . . ,
о
ю
О 7 ..о V) 7 N 7 '-D О
со о ('1 М 7 '-D 00
f-.., V) о о , о о , 7 'т V) '9 ...... ...... ...... ......
, , , о о , . ,
о' о' ('-1 О 00 ('CI о
7 о' rf) 00 со V) V) м м м о о ('-1 r'1
t/) 7 ...... ...... <;1 r;1 <;1 (" '"';' 7 'т V) V) r--- r--- - - ......
о о , . . , , . . , .
о V) о' М r'1 00 00 7 "<i" ...... М "1' М <1') со r--- о
А:: м ...... <;1 ('CI <;1 (' r'1 rf) 'т 'т V) v;> '.о '-D со
о о , . . , о о О О О ,
('CI V) 00 со ('CI ('1 '-D '-D ('CI (''1 r--- r--- <". м М о о
r:J... N '9 ...... ...... ...... ('o ';l <;1 ('-1 r'1 rf) rf) М l' l' 'т v;> V)
о , о , о , о . о о
:J1 ::Е
:Е о о о о о V)
ro ti о ('CI 7 '-D 00 О ('CI
о 7 00"1' О О О V) О О ...... ...... "'1 r-l
0.0. О ...... ('1 r'1 7 V) '-D 00 о о о о о о
Il) Il)
Е--< :Е о о о о о о о о о 1":( 1":( 1":( 1":( 1":( 1":(
:r: м о о 1":( 1":( 1":( 1":( 1":( 1":( 1":( 1":( 1":( 00 о о о о
:s:: ro 1":( 1":( о "1' 00 7 О О О V) О О (' 7 '-D 00 О
О. М '-D ...... ...... ('CI ) "":t V) '-D 00 ...... ...... ...... ('CI
м 00 ti ti 00 00 00 00 00 00
о 00 00 ti ti 00 00 00 00
h[U UU U U U ии u ии ис...; U u UU
16
5
о 5:
:r: <lJ
Q) ;:r
g.
о <lJ
:Е g-
U i=:
Е{cv
<lJ
g.
Il) :;::
. ::r;
oog:E
oOE--<
I 1......... )
'Uo
01;::
с..., о
2t:::
Ее :Ё
::;:
о :;;
QA::
VJ
077
K r (
:r: Il) 11
::;:t/)
ОQr..ч
5 о..
о t>: ;:S
i==l
;s
..... cv
iВ
о :r:: ""
E--<оА::
;:r '"
'i::E
о о
ro <lJ :::r
;:rою
cv :r::
0 (,-1('C1COOO О U
N '-?'9'1>'7> ?36
..QV)
ro Е--< о
1":(
M<lJO
ui 7
g g:s::g-
......('CI('-lМrf)77V);О ;;;
О О О О О О О - о
1":(1":(1":(1":(1":(1":(1":( @a
g
('CI('CIr-l Mrf) 77:S:::S:: <lJ
aд6дддд@::
:а
::r
=:
\с
со
Ео
Q)
:=
:=
Q)
!Е
Q
"'1
Q
Р.
t::
00000
"'1 I "'7 1
о о
о о
7
<", ('CI
, о
00000
OOV)V)O
('r') t.n \D ос .......j
<"}
о о
;g
о о
<"1 ('CI
op
00000
OV)ov,O
о - rf) 7 \-о
.......-! ......--!........-4 """"""
I а I I I
0000000
s:7......0'0gs:
",?t'I-- """7'""7
о о о о
O'('CIOO <1') м
<1')<1')<1')0000
00 <"1 r--- ('CI о' 7 <"1
"'t '9r--;'7
а Ifj 'f) tn О t.rJ О
r---700('CIr---r')0'
'"? ("? "'r 1" 'f
7<1')00<1')00
\-о 00 ...... <1') о' r') о' 7
lr("(r( "'tV(
\-000000700
v.0' 7 О'r')\-О
<"';1 f';1 ('?
OOOOOOO('CI('CI
7:! 9::
I I I I I I I
r') 7 6!: 00 :!
о;' I '"7 "'7 ""7 ""7
U
=
:.::
о
о.
Е--<
U
17
..
Таблица 6
3пачепия осповпых отклопепий отверстий
для размеров до 500 мм
Квалитет
6 7 8 До 8 I Св. 8 До 8 Св. 8 До 8 Св. 8 До 7
Верхнее отклонение ES, мкм
1 2 3 4 5 6 7 8 910 1]
До 3 2 4 6 О О 2 2 А А
Св. 3 до 6 5 6 ]0 ]+ 4+ 4 8+ О
Св. 6 до 10 5 8 12 l+ 6+ 6 ]O+ О
Св. 10 до 18 6 10 15 l+ 7+ 7 12+ О
Св. 18 до 30 8 12 20 2+ 8+ 8 15+ О
Св. 30 до 50 10 14 24 2+ 9+ 9 17+ О
Св. 50 до 80 13 18 28 2+ 1l+ 11 29+ О
Св. 80 до 120 16 22 34 3+ 13+ 13 23+ О
Св. 120до180 18 26 41 3+ 15+ 15 27+ О
Св. 180 до 250 22 30 47 4+ 17+ 17 3l+ О
Св. 250 до 315 25 36 55 4+ 20+ 20 34+ О
Св. 315 до 400 29 39 60 4+ 2l+ 21 37+ О
Св. 400 до 500 33 43 66 5+ 23+ 23 AO+ О
ПРИМЕЧАНИв. ДЛЯ .J., верхнее и нижнее отклонения равны::!: П/2
Обозначение OCHOBHoro отклонения
Интервалы
размеров, мм
J
к
м
N
Продолжение таблицы 7
отР
доZС
1 2 3 4 5 6 7
Св. 50 до 80 2 3 5 6 11 16
Св. 80 до 120 2 4 5 7 13 19
Св. 120 до 180 3 4 6 7 15 23
Св. 180 до 250 3 4 6 9 17 26
Св. 250 до 315 4 4 7 9 20 29
Св. 315 до 400 4 5 7 11 21 32
Св. 400 до 500 5 5 7 13 23 34
ПРИМЕЧАНИЕ. Для вычисления К; М; N до 8 ro квалитета и от Р дО ZC
дО 7 ro квалитета берут значение в соответствующих rрафах. Напри
мер, дляР7 от 18 до 30 MM 8. ОтсюдаЕS 22 + 8 14
I
tJ
О .
f-.;<J
(!) с<:!
!s1 :I:
@ (!)
о
;.: :I:
:I:
gJ
::;::
;.:
с<:! (!)
;.:
;>.
(!)
::;::r--
:I: (!)
s
о
f-.;
о
Таблица 8
3пачепие допусков для размеров до 500 мм
Интервал Квалитет
01 О 1 2 3 4 5 6 7 8
размеров, мм ДопvскlТ, мкм
Д03 0,3 0,5 0,8 1,2 2 3 4 6 10 ]4
Св. 3 до 6 0,4 0,6 1 1,5 2,5 4 5 8 12 18
Св. 6 до ] О 0,4 0,6 1 1,5 2,5 4 6 9 15 22
Св. 10 до 18 0,5 0,8 1,2 2 3 5 8 11 18 27
Св. 18 до 30 0,6 1 1,5 2,5 4 6 9 13 21 33
.св. 30 до 50 0,6 ] ],5 2,5 4 7 11 16 25 39
Св. 50 до 80 0,8 1,2 2 3 5 8 13 19 30 46
Св. 80 до 120 1 1,5 2,5 4 6 10 15 22 35 54
Св. 120 до 180 1,2 2 3,5 5 8 12 18 25 40 63
Св. 180 до 250 2 3 4,5 7 10 14 20 29 46 72
Св. 250 до 315 2,5 4 6 8 12 16 23 32 52 81
Св. 315 до 400 3 5 7 9 13 18 25 36 57 89
Св. 400 до 500 4 6 8 10 15 20 27 40 63 97
Таблица 7
3пачепия осповпых отклопепий отверстий
для размеров до 500 мм
Интервалы Поправка f'o,. (в мкм) для квалитетов
размеров, мм 3 I 4 5 6 7 8
1 2 I 3 4 5 6 7
До3 f'o,. O
Св. 3 до 6 1 1.5 1 3 4 6
Св. 6 до 1 О 1
1,5 2 3 6 7
Св. 10 до 18 1 2 3 ... 7 9
.J
Св. 18 до 30 1,5 2 3 4 8 12
Св. 30 до 50 1,5 3 4 5 9 14
18
Интервал
размеров. мм
9
18
До 3 25
Св. 3 до 6 30
19
..
Окончание таблицы 8
ров, обуславливающих их прочность. Основная задача pac
чёта -- определить минимально необходимый натяr, обес
печивающий прочность соединения в условиях максималь
Horo наrружения, и максимально допустимый натяr, опре
деляемый прочностью деталей. Возможны и друrие задачи,
например, определение усилия запрессовки, наибольшей
наrрузки, допустимой для той или иной стандартной посад
ки и Т.д.
Интервал Квалитет
9 10 11 12 13 14 15 16 [7 18
размеров, мм Допуск lТ, мкм
Св. 6 до 1 О 36 58 90 150 220 360 580 900 1500 2200
Св. 10 до 18 43 70 110 180 270 430 700 1100 1800 2700
Св. 18 до 30 52 84 130 210 330 520 840 1300 2100 3300
Св. 30 до 50 62 100 160 250 390 620 1000 1600 2500 3900
Св. 50 до 80 74 120 190 300 460 740 1200 1900 3000 4600
Св. 80 до 120 87 140 220 350 540 870 1400 2200 3500 5400
Св. 120 до 180 100 160 250 400 630 1000 1600 2500 4000 6300
Св. 180 до 250 115 185 290 460 720 1150 1850 2900 4600 7200
Св. 250 до 315 130 210 320 520 810 1300 2100 3200 5200 8100
Св. 315 до 400 140 230 360 570 890 1400 2300 3600 5700 8900
Св. 400 до 500 155 250 400 630 970 1550 2500 4000 6300 9700
.lJt и
0,04
Таблица 9
Предельпые размеры, допуски, зазоры, патяzи
в выбраппой посадке
Размеры в мм
l
Ofl,l i' l '
со) 1 ......
llo,,,
I
..',,"/
/ /.
2 1 ' ... .
Q ; -{8 q
QE,rJ:2 / /',/ C -
I .0,064 uo" )
с>
"'"
"
Поля дo Предель Зазоры НатЯI-И
Обозначе пусков Допуски Sтax N lIих Допуск
ние посадки отверстия ные разме деталей посадки
и вала ры Sтill Nт;n
o 50Н8 50,039 0,039
050 Н8 50,000 0,103
0,078
18 o 50j8 49,975 0.039 0,025
49,936
е
",,"
Н8
Рис. 2 Схема полей допусков соnряжепия 050 f8
t
0,12 I
I
о,ов
Ш + О ;J},7
/и7/
'// /
1 10.087
со)
11
I
2.2 ЗАДАНИЕ 2
.L
6. Схема полей допусков приведена на рисунке 2.
Расчёт и выбор стандартной посадки с натяrом
::;:о
11
""
<'-
""
со)
с;
I
Методические указания
Параметры посадок с rарантированным натяrом обяза
тельно рассчитывают в связи с МНОI'очисленностью факто
20
Н7
Рис. 3 Схема полей допусков соnряжепия 060 Ф
21
Расчёт посадок с натяrом ПРОИЗВОДИТСЯ В такой последо
вательности.
1. Для определения наименьшеrо и наибольшеrо допус
тимых натяrов используется зависимость:
N in(тax) = [Pmin(тax)]' d. (С 1 / Е 1 + С 2 / Е 2 ). (1)
1+( :i J .
С] ( d ) 2 J11'
1
d
l+(fJ
С, 1 ( ( '
rде р min минимальное удельное давление на контактных
поверхностях соединения;
при действии крутящеrо момента
2.М
[Pтпin] = d 2 zk { ;
тr. ..
при действии oceBoro усилия
rде Е 1 и Е 2 модули упруrости материалов вала и втул
ки, н/м 2 ;
J1 1 И J1 2 коэффициенты Пуассона вала и втулки (табл. 11);
d 1 внутренний диаметр вала, м;
d 2 наружный диаметр втулки, м.
Для сплошноrо вала (d 1 == О) С 1 == 1 J1 1 ; для массивноrо
корпуса (d 2 == (0)
[ ] Ro .
Pтпin п. d .l . t '
при одновременном действии крутящеrо момента и oce
Boro усилия
Таблица 11
3пачепия Е и f.l для пекоторых материалов
С 2 == 1 + JL 2 .
[Pтпin] =
R + ( 21:p J
Jr.d.[.t
Материал Е, НfM 2 f1
Сталь и стальное литьё (l,96 2) -1011 0,3
Чуrунное литьё (0,74 1,05) .1011 0,25
Бронза оловянистая 0,84 '1011 0,35
Латунь 0,78'1011 0,38
ПЛастмассы (О,005 0,З5)'1011
Здесь M k и Ro крутящий момент и осевое усилие, дей
ствующее на сопряrаемые детали, Н. м и Н;
d, [ номинальные диаметр и длина контакта сопряrа
емых деталей, м;
t коэффициент трения сцепления (табл. 10).
По зависимости (1) находится величина наименьшеrо Ha
тяrа N'miп'
2. С учётом поправок определяется величина минималь
Horo допустимоrо натяrа:
Таблица 10
3пачепия коэффициента трепия при устаповивше.мся nроцессе
расnрессовки или nроворачивапия
[N min ] = N: in +У Ш +Yt +У ц +У n '
Сталь сталь O,06 OJ3
Сталь чуryн 0,07 O,12
Сталь маrниево алюминиевые сrшавы O,03 O,05
Сталь латунь 0,05 O, 1
Сталь rшастмассы о, 15 O,25
rде У Ш 1,2 (R Zd + R ZD ) 5 (R oD + R od ) поправка, учитыва
ющая смятие неровностей контактных поверхностей дeTa
лей при образовании соединения;
R zd ; R ZD ; R aD ; Rad параметры шероховатости втулки и
вала до сборки, мкм;
22
23
Y t поправка, учитывающая различие рабочей темпе
ратуры деталей и температуры сборки, мкм. При необхо
дим ости Y t рассчитывается по методике работы [1];
у, поправка, учитывающая ослабление натяrа под дей
ц
ствием центробежных сил (существенна для крупных, быс
тровращающихся деталей), мкм.
Для сплошноrо вала и одинаковых материалов соединя
емых деталей
Поправку Y t следует учитывать, если при рабочей темпе
ратуре натяr увеличивается.
: [_ t
== у2 . d . р . ( 3 + Р ) .
У ц 64 Е
rде V окружная скорость на наружной поверхности втул
ки, м/с;
р плотность материала (при d == 500 мм и У == 47 м/с
для стальных деталей У ц == 2 мкм);
У п поправка, компенсирующая уменьшение натя при
повторных запрессовках; определяется опытным путем.
3. Определяется максимально допустимое удельное дaB
ление, при котором отсутствует пластическая деформация
на контактных поверхностях деталей. В качестве [PmaJ бе
рётся наименьшее из двух значений (н/м 2 ):
0,6
0,4
О,2
(J
0.2
0,4
0,6
7
0.8
l/d
Рис. 4 'за6uсимость КUЭффU1Juента у'дит соuтпошепuя l/d
у
р. O.58."т, -[1 ( )'} р, O.58."T. [l ( H
6. На основании расчётов выбирается стандартная посаk
ка, которая должна удовлетворять следующим требованиям:
максимальный натяr N в подобранной посадке дол
тах
жен быть не больше [ N ]
тах
N тax [N тax ];
rде О"Тl И О"Т2 предел текучести материалов OXBaTЫBae
мой и охватывающей деталей, н/м 2 .
4. По зависимости (1) определяется величина наиболь
шеrо расчётноrо натяrа.
5. С учётом поправок определяется величина максималь
Horo допустимоrо натяrа:
минимальный на'l'.яr N . с учё'l'ОМ возможных коле
тLп
баний действующей наrрузки должен быть
N тin 2: [N min ].
7. Рассчитывается необходимое (максимальное) усилие
при запрессовке:
[Nmax]==N'ma.x'YJ'} +УИI Yt'
rде ууд коэффициент увеличения удельноrо давления у
торцов охватывающей детали. Зависит от соотношения
l/d (рисА).
R == 1. . р .rc.d.l
n n тах
rде f n == (1,15 1,2) f коэффициент трения при запрессов
ке;
24
25
Ртах удельное давление при максимальном натяrе
Пример расчёта посадки с натяrом
N'miп ::= 2.05 .107 . 60 .10 3 х
х ( 0.76 + .43 ) 20 .10 6 ::= 20 мкм.
2 . 1011 2 . 1011
3. Определяется [N min]'
Предварительно определяются поправки:
у ш == 5 . (R ad + R aD ) == 5 . (1.25 + 1,25) == 12,5 МКМ.
Y t == О, т.к. температуры сборки и работы соединения оди
наковы;
У ц == О, т.к. вращаются некрупные детали;
У п ==, 1 О мкм принимается с учётом возможных разборок
и повторных сборок.
[ N _ ] 20 + 12,5 +10 == 42,5 мкм.
lтп
4. Определяется [PmaJ:
Р m "" d( :1) '
8. В выбранном масштабе строится схема полей допус
ков сопряrаемых деталей посадки, на которой необходимо
указать предельные отклонения деталей, их предельные раз
меры, а также предельные натяrи.
Для сопряжения 9 11 (рис. 1) рассчитать и подобрать
стандартную посадку.
Дано: d == 60 мм; l == 70 мм; d] == 10 мм; d 2 100 мм;
крутящий момент M k == 650 Н. м. Ма'rериал деталей
7 2
сталь 45 с пределом текучести (}Тl ::= (}Т 2 ::= (}т ::= 35.10 Н/м.
Высота неровностей поверхностей деталей со сборки R aD ==
Rad == 1,25 мкм. Рабочая температура соединения 20 ОС.
Способ сборки продольная запрессовка.
1. Определяется [Pmin]:
[ ] 2 . 650 7 Н
Pmin == { \2 == 2,05 .10 2'
3,14. \60 .1O 3 J . 70 .10 3 .0,08 м
rде f == 0,08 (табл. 10).
2. Определяется N'miп'
Предварительно определяются коэффициенты:
[ ( ) 2 ]
7 10 7 Н
Рl ::= 0,58.35.10 . 1 60 20.10 м 2 ;
Р2 0,58.35 .10' .[ 1 C IJ ] 13.10' ,:. ,
следовательно, [PтaJ 13 . 107 н/м 2 .
5. Определяется
N' ==13'107'60'1О з, ( ,76 + 2,43 ) ==
тах 2.1011 2.1011
== 124 .10 6M == 124 мкм.
1 + [ )2 .
С 1 2 o,3 0,76,
1 ( )
1 + ( ) 2
100
С2 ::= 2 + 0,3 ::= 2,43,
1 ( 16000 )
6. Определяется максимально допустимый натяr:
[N тах]::= 124.0,93 + 12,5 ::= 127,8 мкм;
rде у, д == 0,93 (рис. 4).
у
7. Из таблицы 12 или друrих источников выбирается
стандартная посадка:
тоrда
26
27
"
Н7( +0.030 )
060 ( ) ,
u7 +0,117
+0,087
для кото р ой N == 117 мкм < [ N ] == 127,8 мкм , '
тах тдх
Продолжение таблицы 12
f == 1,2 . 0,08 == 0,096,
п
] 2 3 4 5 6 7 8 9
Св. 6 ]4 2] 25 29 24 28 32 38
до 10 4 6 ]0 ]4 О 4 8 8
Св. 10 17 26 31 36 29 34 39 46
до ]8 4 7 12 17 О 5 10 10
Св. 18 21 31 37 44 35 41 48 56
до 30 6 9 15 22 ] 7 14 14
Св. 30 24 37 45 54 42 50 58 68
до 50 6 10 18 27 ] 9 18 1
Св. 50 28 45 54 66 51 60 72 83
до 65 7 13 22 34 2 11 23 \,2}
Св. 65 28 45 56 72 51 62 78 89
до 80 7 13 24 40 2 13 29 29
Св. 80 33 52 66 86 59 73 93 106
до ] 00 8 15 29 49 2 16 36 36
Св. 100 33 52 69 94 59 76 10] 1 ]4
до 120 8 ]5 32 57 2 19 44 44
Св. ]20 39 6] 8] 1 ]0 68 88 ]7 132
до 140 9 18 38 67 3 23 52 52
Св. 140 39 6] 83 118 68 90 125 140
до 160 9 18 40 75 3 25 60 60
Св. 160 39 6] 86 ]26 68 93 133 148
до 180 9 18 43 83 3 28 68 68
Св. 180 45 70 97 142 79 ]06 151 168
до 200 11 21 48 93 4 31 76 76
Св. 200 45 70 100 150 79 109 ]59 176
до 225 1 ] 21 5] 101 4 34 84 84
Св. 225 45 70 104 160 79 113 169 ]86
до 250 1 ] 21 55 111 4 38 94 94
Св. 250 50 79 117 ]81 88 ]26 190 210
до 280 ]1 24 62 126 4 42 106 106
Св. 280 50 79 12] 193 88 ]30 202 222
до 3 15 11 24 66 138 4 46 118 118
Св. 315 55 87 ]33 2]5 98 ]44 226 247
до 355 12 26 72 154 5 51 133 133
Св. 355 55 87 139 233 98 150 244 265
до 400 ]2 26 78 ]72 5 57 151 151
Св. 400 60 95 153 259 108 166 272 295
до 450 13 28 86 192 5 63 169 169
Св. 450 60 95 159 279 108 172 292 315
до 500 13 28 92 212 5 69 189 189
N _ == 57 мкм > [ N _ ] == 42,5 мкм.
т п ппп
Отклонения размеров отверстия и вала выбраны на oc
нове таблиц 1 8.
8. Определяется усилие запрессовки:
Ртах ==
(117 12,5).10 6 >:; 10,9 .107 .
60 '10 З ( 0,7 + 2,43 ) м2 '
2 . 1011 2 . 1011
R n == 0,096.10,9.107 .3,14. 60 .10 3 . 70 .10 3 >:; 138.103 Н.
9. Схема полей допусков приведена на рисунке 3.
Таблица 12
Предельпые патяzи в посадках с nатяzом при размерах
от 1 до 500 мм
Посадка в системе отверстия
Н5 Н6 Н6 Н6 Z \ I Н7 \ I \ Н7
НОМИ п4 р5 у5 s5 у6 s7
наль Посадка в системе вала
ные N5 Р6 I P7J R7 S7 1
разме h4 h5 h6 h6 h6
рЫ,ММ
N
Предельные натяrи тах , мкм
N min
1 2 3 4 5 6 7 8 9
От 1 7* ]0* 14 L8 12* 16* 20* 24
д03 О О 4 8 4 О 4 4
Св. 3 12 ]7 20 24 20 23 27 31
до 6 3 4 7 1 ] О 3 7 7
28
29
Посадка в системе отверстия
т Н7 Н8 Н8 Н8 Н8
Номи (6 и7 ."17 и8 х8 z8
наль Посадка в системе вала
ные П I \JU
разме h6
рЫ,мм N
Прелельные натяrи щах , мкм
N щiп
1 2 3 4 5 6 7 8
Отl 28 24 32 32 34 40
до3 8 О 8 4 6 12
Св. 3 35 31 41 41 46 53
д06 11 1 11 5 10 17
Св. 6
43 38 50 50 56 64
до 10 13 1 13 6 12 20
Св. 10 51 46 60 60 67 77
до 14 15 1 15 6 13 23
Св. 14 51 46 60 60 72 87
до 18 15 1 15 б 18 33
Св. 18 62 56 74 74 87 106
до 24 20 2 20 8 21 4
Св. 24 54 69 56 81 81 97 121
до 30 20 27 2 27 15 31 55
Св. 30 64 85 68 99 99 119 151
до 40 23 35 4 35 21 41 73
Св. 40 70 95 68 109 109 136 175
до 50 29 45 4 45 31 58 97
Св. 50 85 ;117 83 133 133 168 218
до 65 36 '.. 57 " 7 57 41 76 126
Св. 65 94 132 89 148 148 192 256
до 80 45 72 13 72 56 100 164
Св. 80 113 159 106 178 178 232 312
до 100 56 89 17 89 70 124 204
Св. 100 126 179 114 198 198 264 364
до 120 69 109 25 109 90 156 256
Св. 120 147 210 132 233 233 311 428
до 140 82 130 29 130 107 185 302
Св. 140 159 230 140 253 253 343 478
до 160 94 150 37 150 127 217 352
1 2 , 4 5 6 7 8
.)
Св. 160 171 250 ]48 273 273 373 528
до 180 106 170 45 170 147 247 402
Св. 180 195 282 168 308 308 422 592
до 200 120 190 50 J90 J64 278 448
Св. 200 209 304 176 330 330 457 647
до 225 134 212 58 212 186 313 503
Св. 225 225 330 186 356 356 497 712
до 250 150 238 68 238 212 353 568
Св. 250 250 367 210 396 396 556 791
до 280 166 263 77 263 234 394 629
Св. 280 272 402 222 431 431 606 871
до 315 188 298 89 298 269 444 709
Св. 315 304 447 247 479 479 679 989
до 355 2! 1 333 101 333 301 501 811
Св. 355 330 492 265 524 524 749 1089
до 400 237 378 119 378 346 571 911
Св. 400 370 553 295 587 587 837 1197
до 450 267 427 135 427 393 643 1003
Св, 450 400 603 315 637 637 917 1347
до 500 297 477 155 477 443 ту> 1153
.)
о предпочтительные посадкИ.
*Данные относятся к посадке в системе отверстия. Для
посадок в системе вала предельные натяrи при размерах от
1 до 3 мм:
N5 Р6 Р7 R7 S7
h4 h5 116 h6 116
8 12 16 20 24
1 2 О 4 8
30
31
Задание выполняется в такой последовательности
Нр допуск на изrотовление контрольноrо калибра для
калибра скобы;
а, а ! величина для компенсации поrрешности контроля
калибрами отверстий и валов с размерами свыше 180 мм.
2. Рассчитываются предельные размеры калибров.
Отклонения калибров отсчитывают от соответствующих
предельных размеров изделий. Так, отклонения проходных
калибров (ПР) дЛЯ валов и контркалибров к ним (К ПР,
K НЕ и K И) отсчитывают от наибольшеrо предельноrо раз
ме р а вала d , а отклонения непроходных калибров к ним
тах
(НЕ) от наименьшеrо предельноrо размера вала d min . Co
ответственно отклонения проходных калибров (ПР) дЛЯ OT
верстий отсчитывают от наименьшеrо предельноrо размера
отве р стия D . , а отклонения непроходных калибров (НЕ)
тш
от наибольшеrо предельноrо размера отверстия D тах'
Наиболыпий размер проходноrо калибра пробки
2.3 ЗАДАНИЕ 3
Расчёт размеров калибров для контроля отверстия и
вала и контрольных калибров к ним
Методические указания
Расчёт размеров калибров и контрольных калибров про
водится для соединения, paccMoTpeHHoro в задании 1.
Следует отметить, что кон'rрольные калибры к калиб
рам для отверстий не предусмотрены по двум причинам:
1) калибры для отверстий леrко проверить универсаль
ными измерительными средствами;
2) контрольные калибры для калибров пробок трудно
изrотовить.
1. Для данноrо вида сопряжения по таблицам 13 16 [2, 3]
находятся данные для расчёта калибров:
ДЛЯ контроля отвеРСТIIЯ
Н, Н.,
Z
для контроля вала
H1,Hp
Zl
Н
ПР тах = D miп + Z + .
2
НаименьшиЙ размер проходноrо калибра пробки
у
а
УI
а!
Н
ПРтiп = D miп + Z .
2
Наименьший размер изношеннOI'О калибра пробки
ПРU311 = D miп у + а.
Наибольший размер непроходноrо Iшлибра пробки
Здесь Н, Н 1 допуск на изrотовление калибров для
отверстий и валов;
Hs допуск на изrотовление калибров со сферически
ми измерительными поверхностями для отверстия;
Z отклонения середины поля допуска на изrотовление
проходноrо калибра для отверстий относительно наимень
шеrо предельноrо размера изделия;
Zl отклонение серединЫ поля допуска на изrотовле
ние проходноrо калибра для вала относительно наибольше
ro размера изделия;
у, Уl допустимый выход размера изношенноrо проходноrо
калибра для отверстия и вала за rраницу поля ДОПУСIШ изделия;
Н
НЕтах = D max а + .
2
НаименьшиЙ размер непроходноrо калибра пробки
Н
HE miп = D max a .
2
Наибольший размер проходноrо калибра скобы
Н 1
ПРтах = d max Zl +2'
32
33
Наименьший размер прОХОДНОI'О калибра скобы
ПРтiп = d тax 21 1
Наибольший размер проходноrо изношенноrо калибра скобы
ПРUJIi = d max + Уl а 1 .
Наибольший размер непроходноI'О калибра скобы
НЕ d + а + Н 1
тах min 1 2
Наименьший размер неПРОХОДНОI'О калибра скобы
HE min = d min + а 1 Н 1
2
Наиболыпий размер контрольноrо ПрОХОДНОI'О калибра
К ПР _' Нр
тах d max 21 Т- .
2
Наименыпий размер контрольноrо проходноrо калибра
3. Определяются исполнительные размеры калибров.
Исполнительными называются предельные размеры
калибра, по которым изrотавливается новый калибр. В
качестве исполнительных размеров калибров пробок
принимаются их наибольшие размеры с отрицательны
ми отклонениями, равными допуску на изrотовление
калибра. За исполнительный размер калибров скоб при
нимается их наименьший предельный размер с положи
тельным отклонением, равным допуску на изrотовление
калибров скоб.
Исполнительный размер калибра проставляется на ero
рабочем чертеже.
4. Строится схема расположения полей допусков калиб
ров.
Н
К ПРтiп =d max ZI
2
IIаиболыпий размер изношенноrо контрольноrо калибра
Пример расчёта размеров калибров
Определить предельные и исполнительные размеры Ka
либров для контроля сопряжения:
050 Н8( +0.039 )
f8(=g:g )
Предельные размеры, мм:
отве р стия: D == 50,039; D == 50,000;
тах тzn
вала: d == 49,975; d == 49,936.
тах т n
Калибр для контроля отверстия выбирается с плоскими
измерительными поверхностями.
1. Данные для расчёта калибров (табл. 13, 15), мкм:
К И Нр
тах d тax + Уl al +
2
Наименьший размер изношенноrо контрольноrо калибра
К И =d + У a Нр
тzп тах 1 1 2
IIаиболыпий размер непроходноrо контрольноrо калибра
K HE =d +а + Н!!...
тах min 1 2
Наименьший размер непроходноrо контрольноrо калибра
для контроля отверстия
H 4
Z 6
y 5
а а) О
ДЛЯ контроля вала
Hl 7
ZI 6
Уl 5
Нр 2,5
Н
K HE =d +а 1
тlп тlп 2
2. Рассчитываются предельные размеры калибров.
Калибр для контроля отверстия (калибр пробка):
35
34
..
ПР тах ;:::; 50,000 + 0,006 + 0,004 ;:::; 50,008 MM !:;
2
ПР min ;:::; 50,000 + 0,006 0,004 ;:::; 50,004 мм;
2
ПР U3Н ;:::; 50,000 0,005 + 0== 49,995 мм;
исполнительный размер проходноrо калибра пробки
50,008 o,004 мм.
0,007
HE тiп = 49,936 + О = 49,9325 мм;
2
исполнительный размер непроходноrо калибра скобы
49,9325+0,007 мм.
Контрольные калибры для контроля н:алибра скобы:
0,0025
К ПР тах = 49,975 0,006 + = 49,97025 49,9705мм;
2
0,0025
К ПРmiп == 49,975 0,006 = 49,96775 49,968мм;
2
исполнительный размер контрольноrо проходноrо калибра
49,9705 O,0025 мм.
К И таХ = 49,975 + 0,005 О + 0,0 25
= 49,98125 '" 49,9815мм.
0,004
НЕтах = 50,039 0+ = 50,041 мм;
2
0,004
HE тiп = 50,039 о ::: 50,037 мм;
2
исполнительный размер непроходноrо калибра пробки
50,041 O,004 мм.
Калибр для контроля вала (калибр скоба):
ПРmах ::: 49,975 0.006 + 0,007 = 49,9725мм;
2
ПР min :;:: 49,975 0,006 0,007 = 49,9655мм;
2
ПР иЗIi = 49,975 + 0,005 О = 49,98 мм;
исполнительный размер ПрОХОДНоrо калибра скобы
49,9655+0,007 мм.
0,007
НЕтах:;:: 49,936 + О + ;:::; 49,9395 мм;
2
0,0025
К Итi-п ::: 49,975 + 0,005 О 2 =
== 49,97875 49,979 мм;
исполнительный размер изношенноrо контрольноrо калиб
ра 49,9815 o,o025 мм.
К НЕтах;:::; 49,936 + О + 0,0025 = 49,93725 49,9375 мм;
2
0,0025
К HE тiп = 49,936 + О ::: 49,934 75 49,935мм;
2
исполнительный размер непроходноrо контрольноrо калибра
49,9375 o,0025 мм.
Расчёты сводятся в таблицу 17.
* При подсчёте исполнительных размеров калибров необходимо пользоваться
следующим правилом ОКРУI'лени.я: для изделий квалитетов 6.14 и всех КОН-
тродьных калибров следует ОКРУI'JI.ять до величин, кратных 0,5 мкм, при
этом допуски на калибры сохраняютс.я; размеры, оканчивающиеся на 0,25
и 0,75 мкм, следует ОКРУI'л.ять ДО величин, кратных 0,5 мкм, в сторону
сокращения производственноI'О допуска изделия [3].
36
37
...-4
се
::f
=:
\о
се
..
Q
00
""i
I:C
f':I
R,
::с
g. .2 1(: 1(:
-&\0 h h h h r:; h f:: h
:!:i
....... ....... ..... ....... ....... ..... ....... ....... ....... ..... ....... ..... ..... ..... .......
e
о
J:::(
00
OO of) v'). ('1 00 ('-1 О of) 00
of) 00 00 of) 00 of) of) "7 N
p:i О r') r')
U 1:1:
00
00 ('" v'). О of) О 'п ,
"7 'о 'о "7 'о "7 "7 'о
p:i N ("1 r') N
;;; U о
о::(
0:1 00
or) 00 1 М N or, 00 М r') 00 r') О 0\ of)
p:i о С') o.n o.n м
Q)
u о::(
м
2 or o.n or o.n o.n ,...., o.n 'о
::с "7 "7 "7 r-- r-- N "7
"" p:i о l N ,...., N N
ro U 1:1:
000
r- M v'). o.n v'). o.n 0\. 'о o.n м "7
::I: "7 "7 "7 'о N <:'1 N
::s:: p:i о N ,...., N
U о::(
000
<'-! N. 00
N с') с') I М o.n ('1 00 or) l С')
p:i О ,....,
u 1:1:
'00 o.n o.n v'). v'). v').
o.n o.n "7 'о "7 o.n 0\
r:ri ...... N ,....,
о N 1 ,...., ...... 1
U о::(
M'O o.n o.n o.n o.n o.n N v').
r:ri о . ...... <:'1 I 1 ,. o.n I ,
1:1:...... <:'1 ...... N
U
М <'-! 00 00 l О
О 1 О N I О N М "7 I ,...., I N
1=:[ ...... ,
Q)
$ ro ro
Q) Q., ::t: ::t ::t ::t
(.1\0 ::t ::t: ::з:: ::t ::з::
:з: 6';::: ::t: ::з:: ::t: ::t: ::з:: ::t:
м о
о о::(
\о
О
r- r--
Q) ro с 1 ,....,
r- ;.:; ...... ...... о
:;:: (.1 "" :!:i :!:i t::
6' 'о r--
0\ ,...., М
О м 00' ...... ......
::.:: 1:1: :!:i U
Квали Обозна Интервалы размеров, мм
чение
тет 00
откло о 00 00 O
допуска :\0 \O ...... 00 О oo
нения r') ,...., . с') :o.n . 00
изделия о 01 О ci о ci о 01 О 01 О 01 О ci о <xi о
калибра r::1: U о::( U о::( U о::( U о::( U о::( U о::( U о::( U
Z 1 1,5 1,5 2 2 2,5 2,5 .., 4
.J
6 У 1 1 1 1,5 1,5 2 2 3 3
Z, 1,5 2 2 2,5 3 3,5 4 5 6
У, 1,5 1,5 1,5 2 3 3 3 4 4
7 Z,Z, 1,5 2 2 2,5 3 3,5 4 5 6
У, У 1 1,5 1,5 ],5 ') 3 3 3 4
"- 4
8 Z,Z! 2 3 3 4 5 6 7 8 9
У, У, 3 .., 3 4 4 5 6
.J 5 6
Таблица 14
Допуски кадибров (в мкм) для размеров свыше 180 до 500 мм
""'
1с
I:C
'-"
Квалитет Обозначе Интервалы размеров, мм
ние Св, ]80 Св. 250 Св, 3]5 Св, 400 Допуск формы
допуска
изделия допуска до 250 до 315 до 400 до 500 калибра
кзлибра
6 Н 7 8 9 10 IТI
7 ]0 12 13 15 17'2
Н, I 12 12 ]3 ]5 17'2
6и7 Н" 7 8 9 10 IТl
Н, 4.5 6 7 8 IТl
Н 10 12 ]3 15 17'2
8*,9 и 10 Н, 14 16 18 20 ТN
Н", Н, 7 8 9 10 IТl
Н, Н, 20 23 25 27 IТ4
11 и ]2 Н" ]4 16 18 20 IТЗ
Н, 7 8 9 10 IТ]
Н,Н I 46 52 57 63 IТ5
С13 Н,. 29 32 36 40 IТ5
по 17 J 10 12 13 15
17'2
* Только для размеров до 500 мм
I:C
;:'!
1с
;:'!
1с
!:!
Таблица 15
Величипы. определяющие расnоложепие полей допусков
калибров для размеров до 180 мм
38
39
..
Продолжение таблицы 15
Продолжение таблицы 16
Таблица 16
Величипы. определяющие расnоложепие полей допусков
калибров для размеров св. 180 до 500
Квалитет Обозначение Интервалы [азмеDОВ, мм
допуска отклонений Св. 180 Св. 250 Св. 315 Св. 400
изделия до 250 до 315 до 400 до 500
13 Z,Z] 80 90 100 110
а,а( 25 35 45 55
14 Z,Z] 100 [10 125 145
а, а! 45 55 70 90
15 Z,Z] 170 190 210 240
а, а! 70 90 110 140
16и 17 Z,Z( 210 240 280 320
а, а] 110 140 180 220
ПРИМЕЧАНИЕ. При квалитетах допуска изделия от 9-ro до 17 ro
значения у и У! равны нулю,
Обозна- Интервалы размеров, мм
Квали
чение
тет o 00 00 00
откло ;::00 o oo
допуска r') ,:", ;:: r') .-п 'r:oo oo ......
нения о о о p:i о о ljg о о о
изделия калибра h( u 1::1: U 1::1: U 1::1: U 1::1: UI::1: U 1::1: U 1::1:
9 и 10 5 6 7 8 9 11 13 15 18
11 и 12 10 12 14 16 19 22 25 28 32
13 и 14 Z,Z! 20 24 28 32 36 42 48 54 60
15, 16 и 40 48 56 64 72 80 90 100 110
17
ПРИМЕЧАНИЕ. При квалитетах допуска от 9-ro до 17 ro значения У и У]
равны нулю.
Таблица 17
н сnолпительпые размеры калибров
Квалитет Обозначение Интервалы размеров, мм
Св. 180 Св. 250 Св.315 Св. 400
допуска отклонений
изделия до 250 до 315 до 400 до 500
Z 5 6 7 8
У 4 5 6 7
6 а, а! 2 3 4 ?
Z! 7 8 10 11
У 1 5 6 6 7
Z,Z( 7 8 ]0 11
7 У, У! 6 7 8 9
а, а! 3 4 6 7
Z,ZI 12 14 16 18
8 У,У 1 7 9 9 11
а,аl 4 6 7 9
Z,Z] 21 24 28 32
9 4 6 7 9
а,аl
Z,Z] 24 27 32 37
10 7 9 11 14
а,аl
Z,ZI 40 45 50 55
II 10 15 15 20
а,а(
Z,ZI 45 50 65 70
12 15 20 30 35
а,аl
Размер Исполнительный
Назначение калибра Обозначение калибра, мм размер калибра,
мм
ПР"/{,, 50,008
Для контроля отверстия ПРШ1l1 50,004 50,008 o.o04
ПРllJII 49,995
(калибр пробка) НЕтах 50,041
НЕтl/l 50,037 50,041..0,004
ПРтш 49,9725
для контроля вала ПР""11 49,9655 49,9655+0.007
ПРЮН 49,98
(калибр скоба) НЕт,,,, 49,9395
НЕ11l1l1 49,9325 49,9325+0.007
К ПР11lах 49,9705 49,9705 0.0025
К ПР11l1l1 49,968
Контрольный калибр R:"ll max 49,9815
для контроля калибра К И11l1l1 49,979 49,9815 0,o025
скобы
K HEтax 49,9375 49,9375..0.0025
K HEI111l1 49,935
Схемы полей допусков калибров приведены на рисун-
ке 5,6.
40
41
..
2.4 ЗАДАНИЕ 4
Расчёт и выбор посадок
для колец подшипников качения
"" ""
<:::о
"" <:::о
q
11 с':>
0,05 :::::1"" 11
НЕ :::::
0,04 J
0,03
0,02 ПР
о,oz] t
""
o,01 :;:,
с':> с':> с':>
с':> с':>
с':> "" с':> i!,j 11
<:::о с':> с::; :::::
<:::о '"
'" 11
'" 11
11 Q
Q
Е
Q
Методические указания
Посадку подшипников качения на вал и в корпус выби
рают в зависимости от типа и размера подшипника, усло
вий ero эксплуатации, величины и характера действующих
на Hero наrрузок и вида наrружения колец.
Различают три основных вида наrружения колец: MeCT
ное, циркуляционное и колебательное. С зазором монтиру
ют то кольцо, ROTopoe испытывает местное наrружение.
Монтаж подшипника с натяrом производят преимуществен
но по тому кольцу, которое испытывает циркуляционное
наrружение. Кольцо, соединённое с неподвижной частью Me
ханизма, должно быть установлено с посадкой, обеспечива
ющей минимальный зазор. Это делается для Toro, чтобы
добиться paBHoMepHoro износа дорожек качения за счёт про
ворачивания во время работы данноrо кольца под действи
ем различных толчков и вибраций. Если кольцо наrружено
циркуляционной наrрузкой, то ero проскальзывание не дo
пускается из за износа посадочноrо места.
Для колец подшипников, помимо предельных размеров,
определяющих точность ИЗI'отовления, нормируются ещё Bep
хнее и нижнее отклонение среднеrо диаметра (D m , d т ). При
этом требование к среднему диаметру является основным, и
посадки осуществляются по значениям среднеrо диаметра [4].
rOCT 3325 устанавливает следующие обозначения:
L основное отклонение для среднеrо диаметра OTBep
стия подшипника;
LO, L6, L5, L4, L2 поля допусков для среднеrо диа
метра отверстия подшипника по классам точности COOTBeT
ственно: О, 6, 5, 4, 2;
l основное отклонение для среднеrо наружноrо диа
метра подшипника;
Рис. 5 Схема полей допусков отверстия 050Н8 и калибра
пробки
, иl! ,
+ ""
с':>
Tci
<с ....
с':> <:::о с !I
<:::о <:::о i '"' КИ
1, Н
0,o25 ., ПР :::::
с':> 0,03 ///:
1(-11 р '"
с':> //18/. ""
<:::о
'" </ НЕ КНЕ ....
0,06 с':>
'" <" <:::о I
11 с':>
"'" с> с':> O,064 '" 11
"" <с "" "" ::::: I"" I
11 "" O,07 с':> <:::о с':>
""- со; с':>
с':> 11 '1
"'" "" "'" I""I 11
11 Е-- ::::: I
"
"'"
Рис. 6 Схема полей доnусков вала 050f8, калибра скобы и
коптркалибров
43
42
..
Порядок выполнения задания
1. На основе анализа работы подшипниковоrо узла по
чертежу сборочной единицы определяются условия эксплу
атации: вращается вал с внутренним кольцом подшипника
или корпус с наружным кольцом; вид наrружения колец;
класс точности подшипника.
2. По номинальным размерам диаметров подшипников
и выбранному классу точности определяются отклонения
BHYTpeHHero d m и наружноrо D m колец подшипников (табл.
18, 19) [5].
3. При циркуляционном наrружении колец подшипника
выбор посадок на валы и отверстия корпусов производится
по интенсивности радиальной наrрузки на посадочной по
верхности:
Таблица 18
Точпость размеров, формы и взаимпоzо расnоложепия
поверхпостей. Подшиппики шариковые и роликовые
радиальпые и шариковые радиальпо-уnорпые.
Кольца впутреппие
lO, l6, l5, l4, l2 обозначения полей допусков для Ha
ружноrо диаметра подшипника по классам точности COOT
ветственно О, 6, 5, 4, 2 [6].
R
P R =>b.kп .F.F A ' (2)
rде R радиальная реакция опоры на подшипник, кН;
Ь рабочая ширина посадочноrо места, м;
Ь := В 2r.
Здесь В ширина подшипника;
r радиус закруrления или ширина фаски кольца под
шипника;
k n динамический коэффициент посадкИ, зависящий
от характера наrрузки (при переrрузке до 150 %, YMepeH
ных толчках и вибрации k n == 1; при переrрузке до 300 %,
сильных ударах и вибрации lz n == 1,8);
F коэффициент, учитывающиЙ степень ослабления
посадочноrо натяrа при полом вале или тонкостенном KOp
пусе. Коэффициент F изменяется от 1 до 3 (при сплошном
F == 1). При необходимости он выбирается по специальным
таблицам [5];
Отверстие ци Ширина кольца Радиальное
Номинальный диа линдрическое В биение дорожки
метр отверстия d, мм d m качения R]
Q'['I{.JI()н Нl:' , MK
-
От 0,6 до 2,5 8 40 10
Св. 2,5)} LO 8 120 10
)} 10)} 18 8 120 10
» 18)} 30 10 120 13
)} 30 )} 50 12 120 15
» 50 )} 80 15 150 20
» 80» 120 20 200 25
)} 120» 180 25 250 30
)} 180 )} 250 зо зоо 40
-
Класс точности 6
От 0,6 до 2,5 7 40 5
Св. 2,5 )} 10 7 120 6
)} 10)} 18 7 120 7
)} 18 )} 30 8 120 8
)} 30 )} 50 10 120 10
)} 50 )} 80 12 -150 10
)} 80» 120 15 200 13
)} 120 )} 180 18 250 18
)} 180 )} 250 22 300 20
Класс точности 5
От 0,6 до 2,5 5 АО 3,5
Св. 2,5» 10 .5 40 3,5
)} 10)} 18 5 80 3,5
)} 18» 30 6 120 4
)} 30 » 50 .8 120 5
)} 50 )} 80 9 150 5
» 80 )} 120 10 200 6
» 120)} 180 13 250 8
» 180}) 250 15 300 10
44
45
..
Продолжение таблицы 18
Продолжение таблицы 19
Отверстие Ширина Радиальное
Номинальный цилиндриче кольuа биение дорожки
диаметр отверстия d, ское d m В качения Rl
мм Отклонение, мкм
нижнее нижнее J более
Класс точности 4
От 0,6 до 2,5 А АО 2,5
Св. 2,5 » 10 4 АО 2,5
»10»18 А 80 2,5
» 18»30 5 120 3
» 30 » 50 6 120 4
» 50 » 80 7 150 4
» 80 » 120 8 200 5
» 120» 180 10 250 6
» 180» 250 12 300 8
Класс точности 2
От 0,6 до 2,5 5 40 1,5
Св. 2,5 » 10 5 40 1,5
»10»18 5 80 1,5
» 18» 30 6 120 2,5
» 30 » 50 8 120 2,5
» 50 » 80 9 150 2,5
» 80 » 120 10 200 2,5
» 120» 180 13 250 5
» 180» 250 15 300 5
ПРИМЕЧАНИЕ. Верхние отклонения равны о.
Допускаемое отклонение наружно Радиальное биение
Номинальный ro диаметра Dm, мкм дорожки качения не
наружный более, мкм
диаметр D, Классы точности
мм О 6 I 5 4 2 О 6 5 4 2
нижние*
« 30 « 50 11 9 7 6 4 20 10 7 5 2,5
« 50 « 80 13 11 9 7 А 25 13 8 5 4
« 80 « 120 15 13 10 8 5 35 18 10 6 5
« 120 « 150 18 15 11 9 5 40 20 11 7 5
« 150 « 180 25 18 13 1O 7 45 23 13 8 5
« 180 « 250 30 -20 15 11 8 50 25 15 10 7
« 250 « 315 35 25 18 13 8 60 30 18 11 7
ПРИМЕЧАНИЕ. Предельные отклонения ширины наружных колец cooт
ветствуют предельным отклонениям ширины внутренних колец, указан
ных в таблице 18;
* верхнее отклонение равно нулю.
Таблица 19
Точпость размерО6, формы и 6заимпоzо расnоложепия
поверхпостей. ПоiJшиnпики шариковые и роликовые
раiJиальпые и шариковые раiJиальпо уnорпые.
Кольца паружпые
F А коэффициент неравномерности распределения pa
диальной наrрузки R между рядами роликов в двухряд
ных конических роликоподшипниках или между CДBoeH
ными шарикоподшипниками при наличии осевой наrруз
ки на опору.
Для радиальных и радиально упорных подшипников с
одним наружным или внутренним кольцом при отсутствии
осевой наrрузки на опору F А == 1. В друrих случаях ero зна
чение выбирают из справочных материалов [5].
4. По значению интенсивности радиальной наrрузки BЫ
бирается поле допуска вала или отверстия (табл. 20).
5. Выбирается поле допуска вала или отверстия для Me
стно наrруженноrо кольца (таб. 21).
6. Определяются отклонения размеров сопряrаемых дe
талей (табл. 8).
7. Во избежание разрыва колец подшипника выбран
ную посадку следует проверить, чтобы максимальный Ha
тяr посадки не превышал значения, допускаемоrо прочно
стью кольца:
Допускаемое отклонение Радиальное биение
Номинальный дорожки качения не
наружный наружноrо диаметра D m , МКМ более, мкм
диаметр D, Классы точности
мм О 6 5 4 2 О 6 5 4 12
нижние*
От 2,5 до 6 8 7 5 А 2,5 15 8 5 3 1,5
Св. 6 « 18 8 7 5 4 2,5 15 8 5 3 1,5
« 18 « 30 9 8 6 5 4 15 9 6 4 2,5
46
47
..
[N] 11.4. k . d . [ар] . [ N ] > N
( ) з' мм, тах'
2. k 2 .10
Таблица 21
Рекомепдуемые поля допусков валов и отверстий корпусов
под nодluиnпики качеJl,ия с местпо паzружеппыми колыfмии
rде d диаметр BHYTpeHHero кольца подшипника, м;
k коэффициент, принимаемый приближённо для ПОk
шипников лёrкой серии 2,8; средней серии 2,3; тяжё
лой 2;
[а] допускаемое напряжение при растяжении, МПа
(для одшипниковой стали [ар] :::о 400 МПа).
8. Вычерчиваются схемы расположения полей допус
ков BHYTpeHHero кольца с валом и наружноrо кольца с KOp
пусом С указанием предельных размеров, зазоров, натя
rOB.
Пример расчёта подшипниковоl'О узла
Для соединений 5 18 и 17 18 (рис. 1) рассчитать и выб
рать посадки для BHYTpeHHero и наружноrо колец подшип
ников.
Таблица 20
Допускаемые иптепсивпости паzрузок па nосадочпых
nоверхпостях валов и корпусов
Типы
подшипников
Номинальный
диаметр, мм
валов
Все типы. кроме До 80
штампованных Св. 80 до 260
иrольчатых
Н6,lП
G6.G7
Н6,lП,
Н8*
h5.h6
Диаметр отверстия Допускаемые значения интенсивности
радиальной наrрузки P R , кН/м
BНYTpeHHero кольца Поля допусков для валов
подшипника, мм ;s6, ;, 5 k6, k5 т6,т5 п6,п5
Св. 18 до 80 До 300 зоо 1400 1400 1600 1600 3000
» 80» 180 » 600 600 2000 2000 2500 2500 4000
» 180 » 360 » 700 700 3000 3000 3500 3500 6000
» 360» 630 » 900 900 3500 3500 5400 5400 8000
Диаметр наружноrо Поля допусков для корпусов
кольца, мм К7,К6 М7,М6 N7,N6 Р7
Св. 50 до 180 До 800 800 1000 1000 1300 1300 2500
» 180» 360 » 1 000 1000 1500 1500 2000 2000 3300
» 360 » 630 » 1200 1200 2000 2000 2600 2600АООО
» 630 » 1 600 » 1 600 1600 2500 2500 3500 3500 5500
иrольчатых и
роликовых KO
нических ДBYX
ядных
Роликовые KO ДО 120
нические ДBYX СВ.120
ядные
g5,g6
Н6,lП
J..6,J.,7
h5,h6
g5,g6
Н6,lП
./,;6, ./,}
Иrольчатые
На
Все размеры
зка любая
./,6. ./,;7
(в стальной
стакан
* Поля допусков 16 и Н8 применять при частоте вращения не более 60%
от предельно допустимой.
** Соединение подшипников с валами k5, k6.j,5,j s 6 осуществляют с по
мощью селективной сборки.
*** Для корпусов из цветноrо металла.
штампованные
k5, k6**,
j,5,j s 6**
К6, К7***
./,;6, ./,;7
Исходные данные: задан радиальный однорядный ПОk
шип ник N!! 205 лёrкой серии; класс точности 6; d == 25 мм,
D == 52 мм, В == 15 мм, r == 1,5 мм. Радиальная наrруз
ка на опору R == 3000 Н, наrрузка ударная, переrрузка
300 %. Осевой наrрузки нет . Условные обозначения ПОk
шипника 6 205.
48
49
..
1. Из анализа условий работы подшипниковоrо узла вид
но, что вращается вал, корпус неподвижен. Внутреннее
кольцо подшипника наrружено циркуляционно, наружное
кольцо имеет местное наrружение. Вал сплошной.
2. Размеры колец подшипников: внутреннее кольцо
025 o,008 (табл. 18); наружное кольцо 0520,011 (табл. 19).
3. Для циркуляционно наrруженноrо кольца по форму
ле (2) определяется интенсивность радиальной наrрузки:
N . == d . D == 25,002 25,000 == 0,002;
ml-п тln птах
2) наружное кольцо корпус:
N == d D _ == 52,000 51,985 == 0,015;
тах птах тtn
S == D d _ == 52,015 51,989 == 0,026.
тах тих птln
7. Проводится проверка по максимальному натяrу:
р == 3000 .10 3 .1.8.1.1 == 450 кН .
R 12 .10 3 м
rде Ь == 15 2. 1,5 == 12 мм;
k n == 1,8, т.к. переrрузка 300 %;
F == 1 вал сплошной;
F А == 1 подшипник однорядный без осевой наrрузки
на опору.
4. Данной интенсивности радиальной наrрузки COOTBeT
ствует поле допуска вала k6 (табл. 20).
5. Для местно наrруженноrо наружноrо кольца поле дo
пуска отверстия в корпусе J s 7 (табл. 21).
6. Размеры вала и корпуса соответственно:
025k6 ( +0.015 } ; 052J87 ( :t0.015 ) .
+0.002
"Условные обозначения посадок.
Внутреннее кольцо вал: 025 L6 или 025k6;
k6
L6
наружное кольцо корпус: 052 или 052J 87.
k6
Определяются предельные зазоры и натяrи в соединени
ях, мм:
1) внутреннее кольцо вал:
[N] == 11.4.2,8. 25 .1O 3 .400 == О 089мм>
(2.2,8 2).103 .
>N тax == О,023мм.
8. Схема полей допусков приведена на рисунке 7.
N == d D _ 25,015 24,992 == 0,023;
тах тах n тtn
50
51
. l.
0,02
0,01
:>; 0,o1
:>;
'"
""
"Q
I
ЛI.tll
0,01
+
0.01
:>;
""
'"
"Q
0.02
O,008
l
I
I
. :
"
<
"
2.5 ЗАДАНИЕ 5
Выбор посадок для шлицевых
прямобочных соединений
Методические указания
'"
....
:;:,
с;:,
1;
в шлицевых прямобочных соединениях применяются три
способа относительноrо центрирования вала и втулки.
1. Центрирование по наружному диаметру D peKOMeHДY
ется в случаях повышенных требований к точности COOCHO
сти элементов соединения, коrда твёрдость втулки не слиш
ком высока и допускает обработку чистовой ПрОТЯЖIСОЙ, а
вал обрабатывается фрезерованием и окончательным шли
фованием по наружному диаметру. Применяется в неПОk
вижных соединениях, а также в подвижных, передающих
малый крутящий момент, Т.е. в соединениях с малым из
носом поверхностей.
rOCT 1139 предусматривает посадки при центрирова
нии по наружному диаметру (табл. 22).
а)
tO,015
<со
""
с:о
11
Таблица 22
"
'<;
Посадки lfептрирующеzо диаметра
ч
UJ
Поле Поле допуска вала
допуска d е f g h js п
втулки
Н7 [ ; ] [ ; ] [ ; ] [ ] [ ; ]
Н8 [ : ] [ ; ] [ : ]
то [ : O ] [ O ]
ПРИМЕЧАНИЕ. В квадратных скобках приведены посадки предпочти
тельноrо применения.
Рис. 7 Схема расnоложепия полей допусков соедипепия
подшиnпика качепия с деталями:
а вал впутреппее колыfo подшиnпика; б корnус паружпое
колыfo nодшиnnика
.0,011
б)
52
Посадки по боковым сторонам шлицев при этом долж
ны соответствовать данным в таблице 23.
53
Таблица 23
Посадки по боковым сторопам шлицев Ь
Поле Поле допуска вала
допуска d f h
втулки е js
[ : ] D9 D9 D9 D9 D9
D9 /l8 ' h9
е8 {7 j87
F8 F8 [ ;: ].[ ;: ] F8 [ ]
е8 h8
FIO F10 Р10 [ Р10 ] Р10 [ : O ]
f7 ' {8
d9 е8
ПРИМЕЧАНИЕ. В квадраПlЫХ скобках приведены посадки предпочти
тельноrо применения.
2. Центрирование по внутреннему диаметру d применя
ется в случаях повышенных требований к совпадению reo
метрических осей (аналоrично с центрированием по D), если
твёрдость втулки не позволяет обрабатывать деталь про
тяжкой или коrда может возникнуть коробление валов пос
ле термообработки. Способ значительно дороже, но обеспе
чивает наибольшую точность. Ero применяют обычно для
подвижных соединений.
rOCT 1139 предусматривает следующие посадки при цeH
трировании по внутреннему диаметру (табл. 24):
Таблица 24
Посадки цептрирующеzо диаметра d
Поле Основное отклонение вала
допуска
втулки е f g h js п
Н8 [ : ] [ ; ]. [ : ] [ : ] [ п ] [ : ]
Ю,Н8
е8 J87 ПРИМЕЧАНИЕ. В квадратных скобках приведены посадки предпочти
тельноrо применения.
54
c':t
се
::r
==
\о
..
.Q
IC
1:\)
;3
;:;
I::!
:е
=:
IC
:с
\с
;3
:с
I::!
-!:с Фlt--- I 001t--- °lt--- I I I
q ..!:!: I't,..!:!: ..!:!:
I't,
ер
'" ОТ-- 001t--- 001t---
q , I I't, . "" . I I
'....., I't, ......
<t>
IO ;I:
ОIФ <t>
ФIО ..t::
..t::
ООIФ I't, 00100 ..t:: о.
ФIФ I't, ..t:: ..t:: t::
q..t:: 0100 I о
. Фlоо 00 L.,
..s:: . I ..t:: ..t:: О
Фlоо 001t--- 001t--- ..::: ;I:
.д
q..t:: I't,....... . ..:::
°lt--- Зf <t>
Фlt---
..t:: ..t::
I'Q I't, ..t::
<t>
::;:: о
;I: t::
<t> [f
;I:
о о.
ОIФ t::
::;::
ФIФ .......
q....... I't,
<t> 00100
о I't,....... Iф u
= Фlоо I 0100 I ФIФ @
I'Q . ....... .......
о q....... 001t--- .......
= I't,
u I't,.......
о <t>
Фlt--- It [f
q....... ""-....... I'Q
::;::
О.
t::
\о
О\Ф
ФIФ '""
q '"" ОIФ u
:><
'" '"" I I I I
q .
Фlоо 0100
q '"" '"
k.
I'Q
;.;
О!Ф ОIФ IO t:Q
"(::) Ф\Ф I I
q :t:
q I't,
I
О ::;:: "'""" I
q: ;.; о о Ее
(1) u "'""" G: 5s
eP q
8
55
Посадки по боковым сторонам шлицев должны COOTBeT
ствовать данным, приведённым в таблице 25.
3. Центрирование по боковым поверхностям зубьев Ь
используется, коrда не требуется особой точности cooc
ности. Этот способ центрирования является наиболее про
стым и экономичным. Еро целесообразно применять при
передаче знакопеременных наrрузок, больших крутящих
моментов, а также при реверсивном движении. Не сле
дует забывать, что центрирование осуществляют по ци
линдрической поверхности и одновременно по боковым
поверхностям впадин втулки и зубьев вала (т.е. по D и Ь
или по d и Ь, или только по Ь).
Посадки по боковым сторонам шлицев должны COOTBeT
ствовать данным, приведённым в таблице 26.
мс<рами внутреннеро d и наружноrо D диаметров и шири
ной зуба Ь. Стандартами определены сочетания zxdxD, ко--
торые можно использовать (табл. 28).
Таблица 27
Пеля допусков пеценmрирующих диаметРб6
Поле допуска
Нецентрирующий Вид Вал*
диаметр -центрированил Подвижное Неподвижное Втулка
соединение соединение
d ПоDилиЬ Юl
D По' d или Ь [all}, dlO, [all}, HIO, НВ,
j9 t9, пlО тz
*,Циаметр d неменеедиаметраdl (табл, 28).
Таблица 26
Обозначения шлицевых валов и втулок должны содер.-
жать:
1) букву, обозначающую поверхность центрирования;
2) число зубьев;
3) номинальные размеры d, D и Ь соединения вала и втулки;
4) обозначения полей допусков и посадок диаметров, а тaк
же размера Ь, помещённые после соответствующих размеров.
Можно не указывать в обозначении допуски нецентри
рующих диаметров.
Пример условноrо обозначения соединения на сбороч
ном чертеже
Посадки по бо овым сторопам шлицев
Поле Поле допуска вала
допуска
втулки d е I h js k
D9 D9 [ : ] [ D9 ]. D9 D9 D9 D9 D9
d9 {8 {9 lz8' h9 js7 k7
F8 F8 [ ]
ЕЕ
е8 {8
[ : ] FI0 [ F10 ]. F10 FI0 F10 F10 F10
FlO
е8 {8 {9 h8 ' h9 js7 k7
Н7 Н12 D9
d 8 х 36 х 40 х 7 соединение с центриро
е8 а11 {8
ванием по внутреннему диаметру, с числом зубьев z == 8;
внутренним диаметром d == 36 мм, наружным D == 40 ММ.
шириной зуба Ь == 7 мм, с посaдRОЙ по диаметру цеНТРИIJ<r
Н7 D9
ванин е8 и по размеру Ь: 18 .
Условное обозначение втулки торо же соединения:
d 8 х 36Н7 х 40Н12 х 7 п9.
Поля допусков нецентрирующих диаметров выбирают
ся из таблицы 27.
Для Toro чтобы обеспечить передачу разных значений
моментов, при выборе размеров шлицевых соединений BЫ
деляют лёrкие, средние и тяжёлые серии, которые отлича
ются в основном разными сочетаниями чисел зубьев z, раз
56
57
Таблица 28
Осповпые размеры nрямобочпых шлицевых соедипепий
пряжения. По таблице 8 определить предельные отклоне
ния размеров.
4. Написать условное обозначение шлицевоrо соединения.
5. Вычертить схему полей допусков.
Пример выбора посадок шлицевоrо соединения
Рассчитать шлицевое соединение 8 12 (рис. 1), в KOTO
ром заданы: z == 8, d == 62 мм, D 72 мм; (8х62х72).
1. Из анализа условий работы заданноrо соединения вид
но, что шлицевое соединение неподвижно, Т.е. нет oceBoro
перемещения блока шестерён 12 13 по шлицев ому участку
вала 8. При работе шлицевоrо соединения не будет peBep
сивноrо движения. Необходима высокая точность центри
рования блока шестерён 12 13 с валом 8. Поэтому выбира
ем элемент центрирования по наружному диаметру D.
2. Заданное шлицевое соединение относится к средней ce
рии. Ширина зуба шлиц Ь 12,0 мм, размер d 1 == 57,8 мм
(табл. 28).
3. Выбираются поля допусков для центрирующих эле
ментов и определяются предельные отклонения, мм
(табл. 22, 23, 1 8):
Лёrкая серия Средняя серия Тяжёлая серия
::xdxD Ь (/" не ;;xclxD Ь d], не d], не
::.xdxD Ь
менее менее менее
6х23х26 6 22,1 6х 11х14 3,0 9,9 10xl6x20 2,5 14,1
6х26х30 6 24,6 6х13х16 3,5 12,0 IOxl8x23 3,0 15,6
6х28х32 7 26,7 6х16х20 4,0 14,5 10х21х26 3,0 18,5
8х32х36 6 30,4 6x18x22 5,0 16,7 IOx23x J 9 4,0 20,3
8х36х40 7 34,5 6х21х25 5,0 19,5 IOx26x32 4,0 23,0
8х52х46 8 40,4 6х23х28 6,0 21,3 IOx28x35 4,0 24,4
8х46х50 9 44,6 6х26х32 6,0 23,4 IOx32x40 5,0 28,0
8х52х58 10 49,7 6х28х34 7,0 25,9 10х36х45 5,0 31,3
8х56х62 10 53,6 8х32х38 6,0 29,4 10х42х52 6,0 36,9
8х62х68 12 59,8 8х36х42 7,0 33,5 10х46х56 7,0 40,9
IOx72x78 12 69,6 8х42х48 8,0 39,5 16х52х60 5,0 47,0
10х82х88 12 79,3 8х46х54 9,0 42,7 16х56х65 5,0 50,6
10х92х98 14 89,4 8х52х60 10,0 48,7 16х62х72 6,0 56,1
IOxl02xl08 16 99,9 8х56х65 10,0 52,2 16х72х82 7,0 65,9
10xl12xl20 18 108.8 8х62х72 12,0 57,8 20х82х92 6,0 75,6
10х72х82 12,0 67,4 20x9'xl02 7,0 85,5
IОх82х92 12,0 77,1 20xl02xII5 8,0 94,0
10х92хl02 14,0 87,3 20х112х125 9,0 104,0
IOxl02xl12 16,0 97,7
IOx112x125 18,0 106,3
для размера D
Условное обозначение вала Toro же соединения:
d 8 х 36е8 х 40а11 х 7f8.
поле допуска втулки 072Н7(+О,оз),
,
r/\ 72f7 ( - о,оз ) .
поле допусн:а вала \U
0.06 '
Порядок выполнения задания
1. По заданному на чертеже (рис. 1) шлицевому соедине
нию определить условия работы и выбрать элемент центри
рования.
2. По таблице 28 определить значения ширины зуба Ь и
предельно допустимоrо размера d 1 .
3. По таблицам 22 27 определи'1Ъ поля допусков и по
садки для центрирующих и нецентрирующих элементов co
58
Н7
поса д ка 072 - .
{7 '
для размера Ь
поле допуска ширины впадин втулки 12Р8 ( +0'043 ) ;
+0,016
поле допуска шлица вала 12js7 (::1::0,09);
поса д ка 12 f8 .
js7 '
59
..
.II.'И 1
o'01i
0.02
+
I о>
.::;
O,02 + 11
0,01 ""
O,06 1
O, :l t
0,04 - +0,04.1
0,02 r j ; =
t 0,016
0,02
I M
Поля допусков для нецентрирующеrо элемента d (табл. 27)
втулки 062H11(+O,19).
,
вала 062 .2'
Отклонение 4,2 мм получается как разность d d] и CTa
вится от d со знаком минус «<в тело»).
4. Условное обозначение соединения:
,.,. Н7 Р8
п 8x62x (2 x12 .
17 js7
5. Схема полей допусков шлицевоrо соединения приведе
на на рисунке 8.
ЖЖI
0,2 _ t
[ ::
;J 0,2'
:;!
I
I
,
""
I
Cf:)"
а)
"-
.::;
,1
+0,009
js'7
0,()09
""
""
.::;
11
"
-,;,
"
cf:)
б)
10,19
J<1f/1 /;{
"
cf:)
с>
.."
11
4,2
В)
Рис 8. Схема полей допусков шлицевоzо соедипепия
Н7 F8
п 8x 62х 72 x12 :
17 js7
а для паружпоzо диаметра D; б для ширипы шлиц Ь;
в для пецептрирующеzо диаметра d
60
61
..
2.6 ЗАДАНИЕ 6
Определение предельных размеров деталей
резьбовоrо соединения
Продолжение таблицы 29
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаr резьбы Р, мм
Ряд 1 Ряд 2 Ряд 3 крупный мелкий
1 2 1 4 5
:J
1 1,1 0,25 02
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шаr резьбы Р , мм
Ряд I Ряд 2 Ряд 3 крупный мелкий
1,2 1,4 0,25 0,2
1,6 1,8 0,35 0,2
2 0,4 0,25
2,5 7,7 0,45 0,35
3 0,5 0,35
3,5 (0,6) 0,35
4 0,7 0,5
4,5 0,75 0,5
5 0,8 0,5
(5,5) 0,5
6 1 0,75; 0,5
7 J 0,75; 0,5
8 1,25 J; 0,75; 0,5
9 (1,25) 1; 0,75; 0,5
10 1,5 1,25; 1; 0,75; 0,5
] 1 (1,5) 1; 0,75; 0,5
12 ],75 1,5; 1.25; 1;
0,75; 0,5
14 2 1,5; 1,25; 1;
0,75; 0,5
15 1,5; О)
16 2 1,5; 1;0,75;0,5
17 1,5; (1)
20 18;22 2,5 ; 1,5; 1; 0,75; 0,5
24 27 3 2; 1,5; 1; 0,75
25 2 1,5; (1)
(26) 1,5
(28) 2; 1,5; 1
30 11 3,5 (3); 2; 1,5; 1; 0,75
-' '"
(32) 2; 1,5
35 1,5
36 39 4 3; 2; 1,5; 1
(38) 1,5
40 (3); (2); 1,5
42 4,5 (4); (3); 2; 1,5; 1
45 4,5 (4); 3; 2; 1,5; 1
етодические указания
Наибольшее распространение имеет метрическая резьба,
поэтому для выполнения данноrо задания при курсовом проек
тировании будет приведена методика расчёта предельных раз
меров деталей с метрической резьбой в посадках с зазором.
Задание студентам выдаётся в двух вариантах:
1.Заданы диаметр резьбовоrо соединения и шаr резьбы.
2.Заданы диаметр резьбовоrо соединения, шаr резьбы и
поля допусков наружной и внутренней резьбы.
Дальнейший расчёт по двум вариантам одинаков.
Резьба метрическая для диаметров 1 600 мм разделяет
ся на резьбу с крупным шаrом диаметрами 1 68 мм и резь
бу с мелким шаrом диаметрами 1 600 мм.
В таблице 29 [2] в соответствии с rOCT 8724 приведены
номинальные диаметры и шаrи метрической резьбы (номи
нальный диаметр диаметр, который условно характери
зует размер резьбы. Для большинства цилиндрических резьб
в качестве номинальноrо принимается наружный диаметр).
Размеры среднеrо и BHYTpeHHero диаметров метрических
вычисляются по зависимостям:
d 2 == D 2 ==d 0,649519053Р;
d 1 == D 1 == d 1,082531755Р. (3)
(d и Р соответственно наружный диаметр и шar резьбы в мм).
Значения, вычисленные по зависимостям (3), ОI\:руrля
ются до 0,001 мм [7].
Таблица 29
Номипальпые диаметры и шаzи метрической резьбы
62
63
..
Номинальный диаметр резьбы d, мм Шar резьбы Р, мм
Ряд 1 Ряд 2 РЯдУ КDVПНЫЙ мелкий
48 52 5 (4) l' 2- 1 5' 1
., " -, "t ,.
50 (3); (2); 1,5
55 (4); (3 ); 2; 1,5
56 5,5 4; 3; 2; 1,5; 1
58 (4); (3); 2; l.5
60 (5,5) 4; 3; 2; 1,5; 1
62 (4)' (3)' 2' l' 5
,. -, ,
64 б& 6 4; 3; 2; 1,5; 1
65 (4); (3); 2; 1,5
70 6); (4); (3); 2; 1,5
12;80 76 6; 4; 3; 2; 1,5; I
75 (4); (3); 2; 1,5
(82) (78) 2
90; 100; 85; 95; 105; 135; 145 6;4;3;2; 1,5
110; 125; 140 115; 120;
130; 150
160; 180;200 170;190 '155; 165; 175: 6;4;3;2
185; 195
220;250;280 210; 240; 205; 215; 225; 6;4;3
260;300 230; 235; 245;
255; 265;270;
275; 285; 2Q0;
295
320;360';400 340;380 310;330; 350; 6:4
370;390
450;,500; 550; 420; 480; 410; 430; 440; 6
600 520;580 460; 470; 490;
5Ю; 530;
540'; 560; 570;
590
ПРИМЕЧАНИЕ.
1. При выборе диаметров резьбы ряд 1 следует предпочитать ряду 2, а ряд
2 ряду 3.
2., Диаметры и шаr заключённые в скобки, ПО возмшь.'НОCТJI не следует
IЩJИМенять.
Для резьб установлено три rруппы длин свинчивания:
S малые (меньше 2, 24Pdo,2 ); N нормальные
( 2, 24Pdo,2 < N < 6,7 4Pdo. 2 ) И L большие (больше 6,7 4Pdo. 2 ).
Здесь Р и d в мм.
В соответствии со сложившейся практикой поля допус
ков болтов и raeK установлены в трёх классах точности:
точном, среднем и rрубом. Понятие класса точности услов
ное и используется для сравнительной оценки точности резь
бы. В машиностроении наиболее распространён средниЙ
класс точности.
Положение поля допуска диаметра резьбы определяется oc
новным отклонением (верхним es для наружной резьбы и
нижним ЕI для внутренней) при посадках резьб с зазором.
Основные отклонения, определяющие положение полей
допусков относительно номинальноrо профиля, зависят
только от шаrа резьбы (кроме h и Н).
ДЛЯ резьбы с данным шаrом одноимённые основные OT
клонения для всех диаметров (наружноrо, среднеrо и BHYT
peHHero) равны.
Все отклонения и допуски отсчитываются от номиналь
Horo профиля в направлении, перпендикулярном оси резь
бы.
Поля допусков диаметров резьбы образуются сочетани
ем степеней точности и OCHOBHoro отклонения. Поле допус
ка диаметра резьбы обозначается цифрой, показывающей
степень точности, и буквой, показывающей основное откло
нение, например, 7Н, 8g.
При этом на первом месте указывается поле допуска cpeд
Hero диаметра, а на втором поле допуска диаметра BЫC
тупов (BHYTpeHHero диаметра для raeK и наружноrо для бол
тов), например, 4Н5Н, 5g6g. Если поля допусков диамет
ров совпадают, указывается одна цифра и одна буква.
Поля допусков для посадок с зазором метрической резь
бы приведены в таблице 30.
Продолжение таблицы 29
64
65
Класс
точности
Точный
Длина
свинчивания
S
N
L
S
N
L
N
L
Средний
[рубый
..
Обозначение резьбовых элементов должно сочетать в себе
следующую информацию, характеризующую резьбу:
1) указание на вид резьбы (М метрическая);
2) значение номинальноrо, Т.е. наружноrо диаметра (d, D)
3) значение шаrа, если он мелкий (крупный не указыва
ется);
4) специально указывается знак LH, если резьба левая;
5) поле допуска среднеrо диаметра;
6) поля допусков диаметров выступов, Т.е. поле допуска
наружноrо диаметра болта (d) или BHYTpeHHero диа
метра rайки (D 1 );
7) значение длины свинчивания, если она отличается от
нормальной;
8) при необходимости, радиусное исполнение впадин.
Примеры полноrо обозначения резьбовоrо элемента:
наружная резьба M20xO,75LH 7g6g - 15 R;
внутренняя резьба М20хО, 75LH 4Н5Н 10 R ,
Т.е. резьба метрическая с наружным диаметром 20 мм, с
мелким шаrом 0,75 мм, резьба левая, поле допуска на Cpek
ний диаметр болта 7g, rайки 4Н, поле допуска наружноrо
диаметра болта 6g, BHYTpeHHero диаметра rайки 5Н. У обо
их элементов длина свинчивания отлична от нормальной: у
болта 15 мм, у rайки 10 мм. Обязательно радиусное испол
нение впадин (на что указывает буква R). Практически Ta
кое полное обозначение встречается редко.
Самое короткое обозначение резьбовоrо элемента:
наружная резьба M42 6g,
внутренняя резьба М 42 6H,
Т.е. резьба метрическая с наружным диаметром 42 мм, резь
ба правая, шаr крупный, поле допуска среднеrо и наружно
ro диаметров болта 6g, поле допуска среднеrо и BHYTpeHHe
1'0 диаметра rайки 6Н.
Резьбовые сопряжения обозначают через косую черту:
ПРИМЕЧАНИЕ.
*Для резьбы с шаrом Р < 0,8 мм вместо поля допуска 8h применяется
поле допуска 8h6h.
1. Применение полей допусков, заключённых в скоБЮI, следует по
возможности оrраничитъ.
2. При длинах свинчивания S и L допускается применять поля допус
ков, установленные для длин свинчивания N.
3. В обоснованных случаях допускаются иные сочетшшя полеи допус
ков среднеrо диаметра и диаметров выступов резьбы, например, дЛя Ha
жной езьбы 4h6h, 8116h; дЛя вн Т енней езьбы 5Н6н.
Числовые значения основных отклонений метрической
резьбы приведены в таблице 31.
Допуски диаметров метрической резьбы реr ламентиро
ваны rOCT 16093 (табл. 32 34).
Допуски диаметров d 1 (внутренний диаметр болта) и D
(наружный диаметр rайки) не устанавливаются.
Поле допуска диаметра резьбы получается сочетанием
OCHoBHoro отклонения и допуска. Второе предельное откло
нение определяется так:
ei == ев ITd ; ei 2 == еВ 2 ITd 2 ;
ES 1 El 1 +ITD 1 ; ES 2 == EI 2 + ITD 2 .
Посадки MorYT быть образованы сочетанием любых по
лей допусков, приведённых в таблице 30. Предпочтительно
сочетать поля допусков одноrо класса точности.
Наиболее часто используется посадка 6H/6g.
66
M20xO,75LH 4H5H/7g6g 15 R.
Самое короткое обозначение: M20 6H/6g.
67
d == D == 12 0,649519053 . 1,75 == 10,863;
2 2
d == D == 12 1,082531755 . 1,75 == 10,106.
1 1
3. Определяются предельные отклонения диаметров резь
бы, мм.
Болт (6h):
верхнее отклонение для d, d 2 , d 1 : esd== esd 2 == esd 1 == О
(табл. 31);
допуск наружноrо диаметра ITd == 0,265 (табл. 34);
68
допуск среднеl'O диаметра ITd 2 == ОД5 (табл. 32);
нижнее отклонение наружноI'О диаметра eid == О 0.,265 ==
== O.,265;
нижнее OТRЛонени:е среднеl'O диаметра 002 == О 0.,15 == O,15.
Тапка (6а):
нижнее ОТRЛонение дЛЯ D, D 2 ., D 1 : EID == EID 2 == EID 1 ==
=о +0,034 (табл. 31);
допуск среднеrо диаметра Iтп 2 == 0,2 (табл.33);
допуск внутреннеl'O диаметра ITD 1 == 0,335 (табл. 34);
верхнее отклонение среднеrо диаметра ESD 2 == 0,034 +
+ 0.,2 == 0,234;
верхнее отклонение внутренпеl'O диаметраЕSD 1 == 0,034 +
+ 0,335== 0.,369.
4. Определяются предельные значения диаметров и дo
пуски резьбы., мм.
Болт:
d max == d + esd == 12 + О == 12;
d min == d + ею == 12 0,265== 11.,735;
d 2max == d 2 + esd 2 == 10,863 + О == 10,863;
,d 2min == d 2 + eid 2 == 10,863 0.,15 == 10,713;
d 1 == d, + eid 1 == 10,106 + О == 10,106;
тах
d 1тin не нормируется.
Тайка:
D тах не нормируется;
D min == D + EID ==12 + 0.,034 == 12.,034;
D 2max == п 2 + ESD 2 == 10.,863 + 0,234 == 11,097;
D 2min == п 2 + EID 2 == 10,863 + 0,034 == 10.,897;
п 1тах == Dl + ESD 1 == 10.,106 + 0.,369 == 10,475;
п 1 - . == D 1 + E1D l == 10,106 + 0,034 == 10.,14.
т n .
5. Наибольшие и наименьшие зазоры по среднему диа
метру, мм:
S. == п 2 d 2 . == 11,097 10,713 == 0,384;
тих - тах - mlЛ .
S . == п 2 . d 2 == 10,897 10,863 == 0,034.
тт т п -пшх
Порядок выполнения задания
1. Исходя из конструктивных и технолоrических требо
ваний, для заданноrо резьбовоrо сопряжения выбираются:
класс точности резьбы, поля допусков внутренней и наруж
ной резьб (при выдаче задания по первому варианту).
2. Определяются средние и внутренние диаметры резь
бовоrо соединения.
3. Определяются предельные отклонения диаметров резьбы.
4. Рассчитьmаются предельные значения диаметров резьбы.
5. Рассчитываются наибольший и наименьший зазоры
по среднему диаметру.
6. Строится схема расположения полей допусков резьбы
болта и rайки.
Пример расчёта резьБОБоrо соединения
Задано резьбовое соединение 11 15 (рис. 1). Резьба MeT
рическая с наружным диаметром 12 мм (М12).
1. Из анализа работы соединения видно, что резьбовое
соединение предназначено для крепления детали 14 к дeTa
ли 11. Выбирается класс точности резьбы средниЙ, дли
на свинчивания нормальная.
По таблице 29 находится шаr резьбы Р == 1,75 мм. Для
среднеrо класса точности и нормальной длины свинчива
ния по таблице 30 выбираются поля допусков: для BHYT
ренней резьбы 6а, для наружной резьбы 6h.
2. Рассчитываются средние и внутренние диаметры резь
бы мм:
69
..
6. Схемы полей допусков болта и rайки приведены на
рисунке 9.
Таблица 32
Таблица 31
Допуски средпеzо диаметра
паружпой метрической резьбы
Осповпые отклопепия диаметров
метрической резьбы
Номиналь Шаr Степень точности
ный диаметр Р,мм 3 I 4 I 5 6 7 8 I 9 I 10
d,MM
Св. До ДопvскIТd 2 , мкм
0,2 24 30 38 48 760) (75)
0,99 1,4 0,25 26 34 42 53 (67) (85)
0,3 28 36 45 56 (70 (90)
0,2 25 32 40 50 (63) (80)
0,25 28 36 45 56 (71) (90)
1,4 2,8 0,35 32 40 50 63 80 (100
0,4 34 42 53 67 85 (106)
0,45 36 45 56 7] 90 (112
0,25 28 36 45 56 (71)
0,35 34 42 53 67 85 1(106
0,5 38 48 60 75 95 1(118
2,8 5,6 0,6 42 53 67 85 lО6 132
0,7 45 56 71 90 ] ]2 140
0,75 45 56 71 90 112 140
0,8 48 60 75 95 118 150 190 236
0,25 32 40 50 63 (80)
0,35 36 45 56 71 90
0,5 42 53 67 85 106 1(132
5,6 11,2 0,75 50 63 80 ]00 125 · (160)
1 56 7] 90 112 140 180 224 280
1,25 60 75 95 118 150 190 236 300
1,5 67 85 106 132 170 212 265 335
0,35 38 48 60 75 95
0,5 45 56 71 90 112 140
0,75 53 67 85 106 132 I (170)
1 60 75 95 118 150 190 236 300
11,2 22,4 1,25 67 85 106 132 170 212 265 335
],5 71 90 112 140 180 224 280 355
1,75 75 95 118 150 190 236 300 375
2 80 100 125 160 200 250 315 400
2,5 85 106 132 170 212 265 335 425
Наружная резьба Внvтренняя резьба
Диаметр резьбы
Шаr d,d 2 D), D 2
Р,мм Основные отклонения, мкм
es EI
d е 7 R h Е F G Н
0,2 32 17 О +32 +17 О
0,25 33 18 О +33 +18 О
0,3 .. 33 18 О +33 +18 О
0,35 34 19 О +34 +]9 О
0,4 34 19 О +34 +19 О
0,45 35 20 О +35 +20 О
0,5 50 36 20 О +50 +36 +20 О
0,6 53 36 21 О +53 +36 +21 О
0,7 56 38 22 О +56 +38 +22 О
0,75 56 38 22 О +56 +38 +22 О
0,8 60 38 24 О +60 +38 +24 О
1 90 60 АО 26 О +60 +40 +26 О
1,25 95 63 А2 28 О +63 +42 +28 О
1,5 95 67 А5 32 О +67 +45 +32 О
1,75 100 71 А8 34 О +71 +48 +34 О
2 100 71 52 38 О +71 +52 +38 О
2,5 106 80 58 А2 О +80 +42 О
3 112 85 63 А8 О +85 +48 О
3,5 118 90 53 О +90 +53 О
4 125 95 60 О +95 +60 О
4,5 132 100 63 О +100 +63 О
5 132 106 71 О +106 +71 О
5,5 140 112 75 О +112 +75 О
6 150 118 80 О +118 +80 О
70
71
..
Продолжение таблицы 32
Таблица 33
Номиналь Шаr Степень точности
ный диаметр .
d,MM Р, 3 4 5 6 7 8 9 10
Св. До мм Допуск ITdz, мкм
0,5 48 60 75 95 118
0,75 56 71 90 112 140 (80)
1 63 80 100 125 160 200 250 315
1,5 75 95 118 150 190 236 300 375
22,4 45 2 85 106 132 170 212 265 335 425
3 100 125 160 200 250 315 400 500
3,5 106 132 170 212 265 335 425 530
4 112 140 180 224 280 355 450 560
4,5 118 150 190 236 300 375 475 600
0,5 50 63 80 100 125
0,75 60 75 95 118 150
1 71 90 112 140 180 224 280 355
1,5 80 100 125 160 200 250 315 400
2 90 112 140 180 224 280 355 450
45 90 3 106 132 170 212 265 335 425 530
4 118 150 190 236 300 375 475 600
5 125 160 200 250 315 400 500 630
5,5 132 170 212 265 335 425 530 670
6 140 180 224 280 355 450 560 710
0,75 63 80 100 125 160
1 75 95 118 150 190
1,5 85 106 132 170 212 265 335 425
90 180 2 95 118 150 190 236 300 375 475
3 112 140 180 224 280 355 450 560
4 125 160 200 250 315 400 500 630
6 150 190 236 300 375 475 600 750
1,5 90 112 140 180 224 280 355
2 106 132 170 212 265 335 425 530
180 355 3 125 160 200 250 315 400 500 630
4 140 180 224 280 355 450 560 710
6 160 200 250 315 400 500 630 800
2 112 140 180 224 280 355 450
355 600 4 150 190 236 300 375 475 600 750
6 170 212 265 335 425 530 670 850
ПРИМЕЧАНИЕ. Значения в скобках по возможности не применять.
Допуски средпеzо диаметра
впутреппей метрической резьбы
Номинальный Шаr Степень точности
диаметр d, мм 4 I 5 6 I 7 8 I 9
Св. До Р,мм Допуск ITD 2 , мкм
0,99 1,4 0,2 40 50 63
0,25 45 56 71
0,3 48 60 75
1,4 2,8 0,2 42 53 67
0,25 48 60 75
0,35 53 67 85
0,4 56 71 90
0,45 60 75 95
2,8 5,6 0,25 48 60 75
0,35 56 71 90
0,5 63 80 100 125
0,6 71 90 112 140
0,7 75 95 118 150
0,75 75 95 118 150
0,8 80 JOO 125 160 200 250
5,6 11,2 0,25 53 67 85
0,35 60 75 95
0,5 71 90 112 140
0,75 85 106 132 170
1 95 118 150 190 236 300
1,25 100 125 160 200 250 315
1,5 112 J40 180 224 280 355
11,2 22,4 0,35 63 80 100
0,5 75 95 118 150
0,75 90 112 140 180
1 100 125 160 200 250 315
1,25 112 140 180 224 280 355
1,5 118 150 190 236 300 375
1,75 125 160 200 250 315 400
2 132 170 212 265 355 425
2,5 140 180 224 280 355 450
72
73
Номинальный ШаrР, Степень точности
диаметр d, мм 4 I 5 6 I 7 8 I 9
До ММ Допvск lTD 2 , мкм
Св,
22,4 45 0,5 80 100 125
0,75 95 118 150 190
1 106 132 170 212 265 335
1,5 125 160 200 250 315 400
2 140 180 224 280 355 450
3 170 212 265 335 425 530
3,5 180 224 280 355 450 560
4 190 236 300 375 475 600
4,5 200 250 315 400 500 630
45 90 0,5 85 106 132
0,75 100 125 160
1 118 150 190 236 300 375
1,5 132 170 212 265 335 425
2 150 190 236 300 375 475
3 180 224 280 355 450 560
4 200 250 315 400 500 630
5 212 265 335 425 530 670
5,5 224 280 355 450 560 710
6 236 300 375 475 600 750
90 180 0,75 106 132 170
] ]25 160 200 250
1,5 ]40 180 224 280 355 450
2 160 200 250 315 400 500
3 190 236 300 375 475 600
4 212 265 335 425 530 670
6 250 315 400 500 630 800
180 355 1,5 150 190 236 300 375
2 180 224 280 355 450 560
3 212 265 335 425 530 670
4 236 300 375 475 600 750
6 265 335 425 530 670 850
355 600 2 190 236 300 375 475
4 250 315 400 500 630 800
6 280 355 450 560 710 900
Продолжение таблицы 33
Таблица 34
Допуски паружпоzо и Bnympennezo диаметра
метрической резьбы
Наружная резьба Внутренняя резьба
Шаr Степень точности
4 6 8 4 5 6 7 8
Р,мм Допvск, МКМ
1Т d lТ т
0,2 36 56 38 48 60
0,25 42 67 45 56 71
0,3 48 75 53 67 85
0,35 53 85 63 80 100
0,4 60 95 71 90 112
0,45 63 100 80 100 125
0,5 67 106 90 112 140 ]80
0,6 80 125 100 125 160 200
0,7 90 140 ]12 140 180 224
0,75 90 140 118 150 190 236
0,8 95 ]50 236 125 160 200 250 315
1 112 180 280 150 ]90 236 300 375
1,25 132 212 335 170 212 265 335 425
- 150 236 375 190 236 300 375 475
1,75 170 265 425 212 265 335 425 530
2 180 280 450 236 300 375 475 600
2,5 212 335 530 280 355 450 560 710
3 236 375 600 315 400 500 630 800
3,5 265 425 670 355 450 560 710 900
4 300 475 750 375 475 600 750 950
4,5 315 500 800 425 530 670 850 1060
5 335 530 850 450 560 710 900 1120
5,5 355 560 900 475 600 750 950 1180
6 375 600 950 500 630 800 ]000 1250
74
75
..
2.7 ЗАДАНИЕ 7
Выбор контролируемых параметров
зубчатых колёс
><
"'"
"'" <с
,.., 00
.... <:5
ci ........
iI ll
!: Е "'?;j '1:j
""
'" "" '"
1 .<:>
't:> <:>
.... .
. с\)
.... ....
.... 11
11
Методические указания
C4
с4
По эксплуатационному назначению можно выделить че
тыре основные rруппы зубчатых передач.
1. Отсчётные передачи входят в состав точных кинема
тических цепей измерительных приборов. Обычно колёса
этих передач имеют малый модуль и работают при малых
наrрузках и скоростях. Основным эксплуатационным по
казателем является кинематическая точность.
2. Скоростные передачи входят в состав кинематичес
ких цепей различных короБОI\ передач, двиrателей и Т.д.,
работают при высоких скоростях и достаточно больших
мощностях. rлавное требование к зубчатой передаче плав
ность работы.
3. Силовые передачи работают в передаточных механиз
мах прокатных станов, подъёмно транспортных механиз
мах и Т.д. Колёса таких передач изrотовляют с большим
модулем, часто с большой длиной зуба. Основное требова
ние полнота контакта зубьев.
4. Передачи общеrо назначения. К ним не предъявляют
повышенных требований ни по одному из трёх вышепере
численных направлений.
Установлено двенадцать степеней точности зубчатых
колёс и передач, обозначаемых в порядке убывания точно
сти 1,2...12. Для каждой степени точности устанавливают
ся нормы: кинематической точности, плавности работы и
контакта зубьев зубчатых колёс в передаче.
При комбинировании норм разных степеней точности HOp
мы плавности работы зубчатых колёс и передач MorYT быть
не более чем на две степени точнее или на одну степень rpy
бее норм кинематической точности: нормы контакта зубьев
MorYT назначаться по любым степеням, более точным, чем
<с
<:>
....
<:5
....
11
"'
а)
't:>
....
""
<:5
....
11
><
;1
""
....
<:5
....
11
C4
><
С4"" С4""
....
"'"
<:>
rN
.....
11
б)
Рис. 9 Схе,м,а расnоложепия полей допусков ,м,етрической резьбы
М12 6G :
6h
а болта M12 6h; б zайки M12 6G
76
77
..
нормы плавности работы, а также на одну степень rрубее
норм плавности. Оrепени точности зубчатых колёс, приме
няемых в различных изделиях, приведены в таблице 35.
у станавливаются шесть видов сопряжений зубчатых
колёс в передаче А, В, С, п, Е, Н и восемь видов допуска на
боковой зазор х, у, z, а, Ь, с, d, h (обозначения даны в
порядке убывания боковоrо зазора).
Виды сопряжений зубчатых колёс в передаче в зависи
мости от степени точности по нормам плавности работы
указаны в таблице 36.
дов контроля, т.к. каждая норма точности может быть oxa
РaRтеризована рядом показателей. Выбор показателей точнос
ти зубчатых колёс для наиболее часто использующихся степе
ней точности приведён в 'l'аблице 37, составленной на основе
источника [14]. Следует отметить, что у прямозубых и узких
косозубых колёс коэффициент oceBoro перекрытия &(3 1,25.
Таблица 37
Показатели точпости цилипдрических
зубчатых lсолёс с т 1
Таблица 35
Норма Степень точности Обозначения допусков
Кинематическая точность 3 8 F'i; Fvw ; Fr
Плавность работы 3 8 f'i, frж, ff,
5 12 f"i
Контакт зубьев 3 12 F8,Fk
Боковой зазор Tw, Т"' T wm
Вид Степень Вид Степень
изделия точности изделия точности
Измерительные 3 5 Тракторы 6 8
колёса
Металлорежущие 3 7 Редукторы общеrо 6 9
станки назначения
Автомобили: Прокатные станы 6 9
rpузовые 5 8
леrковые 7 9
Крановые механизмы 7 12
Стеnепи точпости аубчдтых колёс,
nримепяемых в рааличпых изделиях
Таблица 36
Обозначения, принятые в таблице 37:
F'i допуск на кинематическую поrрешность зубчатоrо
колеса;
F доп у ск на колебание длины общей нормали;
vw
Fr допуск на радиальное биение зубчатоrо венца;
I ' i допуск на местную кинематическую поrрешность;
f доп у ск на отклонение шаrа зацепления;
ре
I[ допуск на поrрешность профиля зуба;
I"i допуск на колебание измерительноrо межосевоrо
расстояния на одном зубе;
F (3 допуск на поrрешность направления зуба;
Fk допуск на поrрешности формы и расположения KOH
тактной линии;
т w допуск на длину общей нормали;
Т" допуск на смещение исходноrо контура;
т wm допуск на среднюю длину общей нормали.
Числовые значения выбранных параметров определяют
ся по таблице 38 [14].
Пример условноrо обозначения точности цилиндричес
KOl'O зубчатоrо колеса 8 7 6 Ва rOCT 1643 81 (степень точ
Виды соnряжепий и стеnепи точпости
Виды сопряжений А В С D Е Н
Степень точности
по нормам плавно 3 12 3 11 3 9 3 8 3 7 3 7
сти работы
Точность изrотовления зубчатых колёс и передач зада
ётся степенью точнос'rи, а требования к боковому зазору .
видом сопряжения и нормами боковоrо зазора.
К нормам точности относятся допуски и отклонения, orpa
ничивающие отдельные виды поrрешностей. Допуски зубча
тых колёс и передач нельзя рассматривать в отрыве от MeTO
78
79
..
ности 8 по нормам кинематической точности, степень 7
по нормам плавности, степень 6 по нормам контакта
зубьев, вид сопряжения В, вид допуска на боковой зазор а).
Если степени точности по всем нормам совпадают и co
впадает буква вида сопряжения и вида допуска на боковой
зазор, в условном обозначении передачи или колеса про
ставляется одна цифра и одна буква: 7 C rOCT 1643 81.
Если одна из степеней точности не нормируется, то вместо
неё ставится буква N: 8 N 7 С rOCT 1643 81.
Таблица 38
Числовые зпачепия nopJпиpyeMЫx napaJпeтpoв
в соответствии с rOCT 1643--81
Продолжение таблицы 39
пень Обозна Модуль т, До 125
точно чение мм
сти
2 3 4 7
F', От 1 до 1 О
3 От 1 до 3.5 6 9 11 13
Р,. Св. 3,5 » 6,3 7 10 13 14
»6,3 » 10 8 11 14 16
F"ff' От 1 до 1 О 4 7 12 18
80
1 2 3 4 5 I 6 7
J', ОТ 1 до 1 О F,,+ ft
От 1 до 3,5 10 15 18 20
4 1:-'. Св. 3,5 » 6,3 11 16 20 22
»6,3» 10 13 18 22 25
F'H' От 1 до 10 6 12 18 28
F' От 1 до 16 F,+.fi
,
От 1 до 3.5 16 22 28 32
5 F,. Св. 3.5 » 6,3 18 25 32 36
»6,3» 10 20 28 36 40
»10» 16 32 40 45
F"/I' От 1 до 1 6 10 18 28 45
F' От 1 до 16 FI1+ ft-
,
От 1 до 3,5 25 36 45 50
F,- Св, 3,5 » 6,3 28 40 50 56
6 »6,3» 10 32 45 56 63
»10» 16 50 63 71
F,-п.' От 1 до 16 16 28 45 70
F' От 1 до 25 F I1 +.fi'
,
От 1 до 3.5 36 50 63 71
Св. 3.5 » 6,3 40 56 71 80
7 Fr » б,3 » 1 О 45 63 80 90
» 10» 16 71 90 100
» 16»25 80 100 112
F"II' От 1 до 25 22 40 60 100
F'i От 1 до 25 F I1 +!i
От 1 до 3,5 45 63 80 90
Св. 3,5 » 6,3 50 71 90 100
8 F,. »6,3» 10 56 80 100 112
»10» 16 90 112 125
» 16» 25 100 125 140
» 25 »40 140 160
F"fr; От 1 до 40 28 50 80 120
От 1 до 3.5 71 80 100 112
Св. 3.5 » 6,3 80 100 112 125
»6,3» 10 90 112 125 140
9 Fr » 10» 16 125 160 160
» 16»25 160 200 200
» 25 » 40 250 250
»40» 55 315 315
Условные обозначения F',;F,. f',;fJJ(;;
допусков F,.I-/- 1/; ("; FfЗ;F k Т И ' Т Н Tlli/ll
Номер таблицы с число 39 40 41 42 43 44
ВЫМ значением параметра
ПРИМЕЧАНИЕ.
1, для нахождения Р, необходимо определить Fl' (допуск на накоплен
ную поrрешность шаrа зубчатOl"О колеса), таблица 45 и./t (допуск на по
rрешность профиля -зуба), таблица 40. Для нахождения F" надо -знать дe
лительный диаметр колеса (/ mxz.
2, Для определения F H и Fl.' необходимо знать ширину зубчатоrо венца.
Она или задаётся, или рассчитывается. или измеряется по чертежу.
3. Для определения Тn'; Т Н ; ТН'т необходимо знать допуск на радиальное
биение зvбчатоrо венца F,(табл. 39).
81
..
Продолжение таблицы 39
Таблица 40
Нормы nлавпости работы (nоказатели f r' f pbr ' ftr' f"ir)
1 2 3 4 5 6 7
От 1 до 3,5 100 112 125 140
Св. 3,5 » 6,3 125 140 140 160
»6,3» 10 140 160 160 180
Fr »10» ]6 180 200 200
» 16» 25 224 250 250
10 »25 »40 315 315
»40»55 400 400
От 1 до 3,5 140 160 180 200
P'i Св. 3,5 » 6,3 180 200 200 224
»6,3» ]0 200 224 224 250
»10» 16 250 280 280
От 1 до 3,5 125 140 160 180
Св, 3,5» 6,3 160 180 180 200
»6,3» ]0 180 200 200 224
F,. »10» 16 224 250 250
» ]6»25 280 3]5 315
11 »25 »40 400 400
»40»55 500 500
От 1 до 3,5 180 200 224 250
Р' Св. 3,5 » 6,3 224 250 250 280
,
»6,3» ]0 250 280 280 315
»]0» 16 315 355 355
От 1 до 3,5 160 180 200 224
Св. 3,5 » 6,3 200 224 224 250
»6,3 » 10 224 250 250 280
Fr »10» 16 280 315 315
» 16» 25 355 400 400
]2 »25 »40 500 500
»40»55 630 630
От 1 до 3,5 224 250 280 315
р' Св. 3,5 » 6.3 280 315 315 355
,
»6,3 » ]0 3]5 355 355 400
»10» 16 400 450 450
Принятые обозначения:
Р, допуск на кинематическую пшрешность зубчатоrо колеса;
F,. допуск на радиальное биение зубчатоrо венца;
р', допуск на колебание измерительноrо межосевоrо расстояния за
оборот зубчатоrо колеса;
F"W допуск на колебание длины общей нормали.
CTe Делительный диаметр d, мм
пень Обозна Модуль т,
точно чение мм До 125 I Св. 125 Св. 400 Св. 800
сти ДО 400 до 800 до 1600
мкм
1 2 3 4 5 6 7
От 1 до 3,5 6 7 8 9
/'; Св. 3,5» 6,3 7 8 9 10
»6,3 » 10 8 9 10 II
От 1 до 3,5 :1:2,4 ::1:2,6 ::1:3 ::1:3,4
3 /1'1> Св. 3,5 » 6,3 ::1:3 :1:3,4 :1:3,4 :1:3,8
» 6,3 » 10 ::1:3,4 :1:3,8 :1:4,2 ::1:4,2
От 1 до 3.5 3,6 4,0 4,5 5,5
[,. Св. 3,5 »6,3 4,0 4,5 5,0 6,0
» 6,3 » 10 4,5 5,0 5,5 6,5
От 1 до 3,5 9 10 12 14
/', Св. 3,5 » 6,3 10 12 . 14 16
»6,3 » 10 12 14 16 18
От 1 до 3,5 ::1:3.8 ::1:4,2 ::1:4,8 ::1:5,3
4 /рь Св. 3,5 »6,3 ::1:4,8 :1:5,3 ::1:5,3 ::1:5,6
» 6,3 » 10 ::1:5,3 ::1:5,6 ::1:6,7 :1:6,7
От 1 до 3,5 4,8 5,3 6,5 8,0
jj Св. 3,5 » 6,3 5,3 6,0 7,0 9,0
» 6,3 » 10 6,0 6,5 7,5 9,5
От 1 до 3,5 12 14 18 20
/'; Св. 3,5 » 6,3 16 18 20 22
» 6,3 » 10 18 20 22 25
»10» 16 22 25 28
От 1 до 3,5 :1:5,6 :1:6,7 :1:7,5 ::1:8,5
5 JPb Св. 3,5» 6,3 ::1:7,5 ::1:8,5 ::1:8,5 ::1:9,5
»6,3 » 10 ::1:8,5 ::1:9,5 ::1:10 ::1:10
»10» 16 ::1:10 ::1:12 :1:12
От 1 до 3,5 6 7 9 II
jj Св. 3,5 » 6,3 7 8 10 l3
»6,3 » 10 8 9 II 14
»10» 16 11 l3 15
82
83
..
Продолжение таблицы 40
Продолжение таблицы 40
1
2 3 4 5 6 7
От 1 до 3,5 10 11 13 14
Св. 3,5» 6,3 13 14 14 16
5 [", »6,3 » 10 14 16 16 18
»10» 16 18 20 20
От 1 до 3,5 18 20 25 32
I'i Св. 3,5» 6,3 22 25 28 36
»6,3 » 10 28 30 32 40
»10» 16 36 40 45
От 1 до 3,5 :i:9,5 :i:l0 Н2 Н3
jj'l> Св. 3,5 »6,3 Н2 Н3 :i:J3 Н5
»6,3 » 10 :i:13 Н5 Н7 :i:17
6 »10» 16 :i:17 Н9 Н9
От 1 до 3,5 8 9 12 17
jj. Св. 3,5» 6,3 10 11 14 18
» 6,3 » 10 12 13 16 20
»10» 16 16 18 22
От 1 до 3,5 14 16 18 20
/", Св. 3,5» 6,3 18 20 20 22
»6,3 » 10 20 22 22 25
»10» 16 25 28 28
От 1 до 3,5 25 30 36 45
Св. 3,5 » 6,3 32 36 40 50
1', »6,3» 10 36 40 50 56
»10» 16 50 56 63
» 16» 25 63 71 80
От 1 до 3,5 :i:J3 Н5 Н7 Н9
Св. 3,5 »6,3 Н7 :i:19 Н9 :i:21
fPl> »6,3 » 10 Н9 :i:21 :i:24 :i:24
7 » 10» 16 :i:24 :i:26 :i:26
» 16»25 :i:30 :i:34 :i:34
От 1 до 3,5 11 13 17 24
Св. 3,5 »6,3 14 16 20 28
fi »6,3» 10 17 19 24 30
»10» 16 22 26 34
» 16»25 30 36 42
От 1 до 3,5 20 22 25 28
!"; Св. 3,5» 6,3 25 28 28 32
» 6,3 » 10 28 32 32 36
»10» 16 36 40 40
1 2 3 4 5 6 7
От 1 до 3,5 36 40 50 63
1', Св. 3,5» 6,3 45 50 56 71
» 6,3 » 10 50 60 71 80
»10» 16 71 80 90
» 16 »25 90 100 112
От 1 до 3,5 :i:19 :i:21 :i:24 :i:26
Св. 3,5» 6,3 :i:24 :i:26 :i:26 :i:30
11'1> »6,3 » 10 :i:26 :i:30 :i:34 :i:34
»10» 16 :i:34 :i:38 :i:38
8 » 16»25 :i:42 :i:48 Н8
»25 »40 :i:60 :i:60
От 1 до 3,5 14 18 25 36
Св. 3,5» 6,3 20 22 28 40
ft. » 6,3 » 10 22 28 36 45
» 10» 16 32 40 50
»16 »25 45 56 63
От 1 до 3,5 28 32 36 40
/", Св. 3,5 »6,3 36 40 40 45
»6,3 » 10 40 45 45 50
» 10» 16 50 56 56
От 1 до 3,5 :1:26 :i:30 :i:34 :i:38
Св. 3,5 »6,3 :i:34 :i:38 :i:38 :i:42
» 6,3 » 10 :i:38 Н2 :i:45 :i:48
11'1> »10» 16 :i:48 :i:53 :i:53
» 16»25 :i:60 :i:67 :i:67
9 »25 »40 :i:85 :i:85
»40»55 :i:106 Н18
От 1 до 3,5 36 40 45 50
1", Св. 3,5» 6,3 45 50 50 56
» 63 » 10 50 56 56 63
»10» 16 63 71 71
от 1 до 3,5 :i:38 :i:42 :i:48 :i:53
Св. 3,5 » 6,3 :i:48 :i:53 :i:53 :i:60
»6,3 » 10 :i:53 :i:60 :i:67 :i:67
10 11'1> »10» 16 :i:67 :i:75 :i:75
» 16» 25 :i:85 :i:95 :i:95
»25 »40 :i:1l8 :i:1l8
»40» 55 Н50 Н50
84
85
..
Продолжение таблицы 40
Таблица 41
Нормы коптакта зубьев (nоказатели F"r' F /11)
1 2 3 4 5 6 7
От 1 до 3,5 45 50 56 63
10 ["1 Св. 3,5» 6,3 56 63 63 71
»6,3 » 10 63 71 71 80
»10» 16 80 90 90
От 1 до 3,5 ::1:53 ::1:60 ::1::.67 ::1::.75
Св. 3,5 »6,3 ::1::.67 ::1::.75 ::1::.75 ::1::.85
»6,3 » 10 ::1::.75 ::1::.85 ::1::.95 ::1::.95
fph »10» 16 ::1::.95 НО6 ::1::.106
11 » 16 »25 ::!:l18 Н32 Н32
»25 »40 ::1:170 Н70
»40»55 ::1:212 ::1::.236
От 1 до 3,5 56 63 71 80
[", Св. 3,5 »6.3 71 80 80 90
» 6,3 » 10 80 90 90 100
»10» 16 100 112 112
От 1 до 3,5 ::1::.75 ::1::.85 ::1:95 НО6
Св. 3,5 »6,3 ::1:95 ::1:106 НО6 ::!:l18
» 6,3 » 10 ::1::.106 ::1::.118 ::1:132 ::1::.132
» 10 » 16 Н32 Н50 Н50
JJ'h » 16»25 ::1:170 ::1::.190 ::1::.190
»25 »40 ::1::.236 ::1::.236
12 »40»55 ::1::.300 ::1::.335
От 1 до 3,5 71 80 90 100
/", Св. 3,5» 6,3 90 100 100 112
» 6,3 » 10 100 112 112 125
»10» 16 125 140 140
ПРИМЕЧАНИЕ.
Принятые обозначения:
If', допуск на местную кинематиЧескую поrрешность зубчатоrо колеса;
r (рь предельные отклонения шаrа зацепления;
r допуск на поrрешность профиля зуба;
1("; допуск на колебание измерительноrо межосевоrо расстояния за
оборот зубчатоrо колеса.
При установлении допуска на разность любых шаrов f ,p, в пределах
зубчатоrо колеса взамен предельных отклонений шаrа ero значение не
должно превышать 1,6 [(р,].
Допуск на местную кинематическую поrpешность передачиf'ю при
нимается оавным 1,25 ('; колеса пеDедачи.
lUириназубчатоrовенца(полушеврона)
CTe или длина контактной линии, мм
пень Обозна Модуль т, мм Св. 100 Св. 160
чение Св. 40
точ До 40 дО LOO дО 160 до 250
ности
мкм
1 2 3 4 5 6 7
От 1 до 3,5 8 9 10 II
Fk Св. 3,5 »6,3 10 11 12 12
3 »6,3 » 10 12 12 14 14
F я От 1 до 10 4,5 6 8 10
От 1 до 3,5 II 12 14 14
Fk Св. 3,5 »6,3 12 14 14 16
4 »6,3 » 10 14 16 16 18
FR От 1 до 1 О 5,5 8 10 12
От 1 до 3,5 14 16 16 18
Fk Св. 3,5» 6,3 16 18 20 20
5 »6,3 » 10 20 20 22 22
»10» 16 25 25 28
F R От 1 до 16 7 10 12 16
От 1 до 3,5 18 20 22 25
Fk Св. 3,5» 6,3 20 22 25 25
6 »6,3 » 10 25 25 28 30
»10» 16 30 32 36
FR От 1 до 16 9 12 16 20
От 1 до 3,5 22 25 28 30
Св. 3,5» 6,3 25 28 30 32
7 Fk »6,3» 10 30 32 36 40
»10» 16 40 40 45
» 16» 25 50 50 56
FR От 1 до 25 11 16 20 25
от 1 до 3,5 36 40 40 45
Св. 3,5» 6,3 40 45 50 50
8 Fk » 6,3 » 10 45 50 56 60
»10» 16 60 63 71
» 16» 25 80 80 90
»25 »40 112 112
86
87
..
1 2 3 4 5 6 7
8 F A От] до 40 18 25 32 40
От 1 до 3,5 56 60 60 71
Св. 3,5 » 6,3 63 71 80 80
Fk »6,3 » 10 80 80 90 90
»10» 16 100 100 112
9 » 16»25 125 ]25 ]40
»25 »40 180 180
»40» 55 224
F A От 1 до 55 28 40 50 63
От 1 до 3,5 90 ]00 100 112
Св. 3,5 » 6,3 100 Il2 112 125
»6,3 » 10 ]25 125 ]40 ]40
Fk » 10» 16 ]60 160 180
10 » 16» 25 200 200 224
»25 »40 280 280
»40» 55 355
F A От ] до 55 45 63 80 100
От ] до 3,5 ]40 ]60 160 180
Св. 3,5 » 6,3 160 180 180 200
»6,3» ]0 200 200 224 224
Fk »10» 16 250 250 280
11 » 16» 25 3]5 3]5 355
» 25 »40 450 450
»40» 55 560
FR От 1 до 55 71 100 ]25 160
От 1 до 3,5 224 250 250 280
Св. 3,5» 6,3 350 280 280 3]5
»6,3 » 10 315 315 355 355
Fk »]0» 16 355 400 450
12 » 16» 25 500 500 560
»25 »40 630 710
»40 » 55 900
F A От 1 до 55 1 ]2 160 200 250
ПРИМЕЧАНИЕ.
1. Принятые обозначения:
Fk допуск на суммарную поrрешность контактной линии;
F/3 допуск на направление зуба,
2. Fk определяется в зависимости от длины контактной линии. Для зубча
тых колёс с номинальным коэффициентом oceBoro перекрытия &/3 до 0,8
допvск на суммарную поrрешность контактной линии F k :
Продолжение таблицы 41
Продолжение таблицы 41
при &/3 от О до 0,2 Fk F/3;
при &/3 св. 0,2 до 0,4 Fk I,JF/3;
при &{3 св. 0,4 до 0,6 Fk 1,5F/3;
при &{3СВ' 0,6 до 0,8 Fk ],7F/3,
Если вычисленные значения F k превышают значения F k, установлен
ные в таблице 41, то они принимаются по указанной таблице. Значения
F Ь принимаются по таблице 41,
88
89
C\I
tO
=-
==
\о
tO
......
tj
;е
",'
;t
tj
:=:.
;е
tV
:t tj
;е
:t
:!
;r
t:t:
I
......
O <: 0):( 00<: 'Н;) 00000008
00<: 0):( 09 Т 'Н;) 00000000
\OOOOV)V)ooo
......NNr'1r'1V)\Ooo 0\
М
09Т 0):( <:1 'Н;) 0000<:::><:::>00 Q)
'<:I'OOOOOOV)OO ::r
............NNr'1MV)\O ::s::
lO
00000000 '"
П 0):( 001 'Н;) <:::>'<:I'OOOV)OOO Е--<
..................NNr'1'<:1'V) О
1::
'" 00000000 ::s::
$' 001 0):( 08 'Н;) Е--<
00"""'<:1'000 v) V)O u
NN('fj-.:::t О
Q) :r
i"
О 08 0):( 09 'Н;) 000000<:::>0 О
1'0. I'-- :! Е--<
'=:
'" о
i" 0<:::>8
09 0):( O 'Н;) u
\01'--........................('1('1 Q)
м i"
Q)
::s:: 00000000
:= O 0):( Of7 'Н;) V)\OOO :! ::;;
Q) Q)
::s:: S
lO
Q) 0f7 0):( п: 'Н;) 0v)00 8
о '::s::
:= V)r--- .....-! !''''8'4N
..Q о
@ v)<:::>0<:::>8S S
::s:: <:[ 0):( <: 'Н;) о
("f")V)\Of'-","""" ",,,-! :=
;;1 u
C<:I OOV)OOOOO ::s::
:= <: 0):( 0<: 'Н;) ::::
M'<:I'V)\OOO :! fЗ
u u
OOV)OV)OO Е--<
Q)
1::( 0<: 011 9Т 'Н;) N("'Iv)v)t"--СО .....-! fЗ
О
о
0000<:::>0000 u
91 0):( z:l 'Н;) Nr'1'<:1'v)\OI'--
1>::
U
Е--<
V)ooV)0V)°8S Q)
<:1 0):( ОТ -Н;) '"
NNMV)V) 1'--..........
OOOV)OV)ooS
О Т 0):( 8 'Н;) C<:I
NNM'<:I'V)I'--OO ..... :r
.",
Е--<
80)1 0V)V)V) 000 8
NNMMV)\Ooo......
'"
13ж)Лuо):( ):(И8 -=:: '1::1 '-' c::s ;>.., I
C4u
IШН жкd110 ):(ИН . . .
90
tO
=-
==
\о
tO
Е-<
......
tj
;е
;е
"'
tj
tj
tV ;е
::t
s
U
:! tj
;е
;r
..
:!::
......
O <: 011 00<: 'Н;) 00000088.
ОV)ОООО......'<:I'ф
.., ..,V)\оI'--О',...........1З
О
с::
00000008 ::::
00<: 0):( 091 'Н;) .пoooV)oo..... Е--<
N ..,'<:I'V)V)I'--O'..... U
О
:r
i"
000000000
091 011 п 'Н;) 0V)00V)V)00E--<
NNM77V)I'--O',,::
о
00000000
u
<:1 011 00 r 'Н;) \OOV)OV)V)oo <!)
r..:- .....NNMM'<:I'\OI'--
'" 00000000 C<:I
::r 001 0):( 08 'Н;) ::;;
:= N\OOV)OV)OO
.......... ('1 N Mr'1V)\O <!)
<!) =
::s::
о 00000000
1'0. 08 0):( 09 'Н;) .....'<:I'ooOV)ooo ':::
о
Е--< ......-4...............-INf'lt'"4')"""V) О
'" ::;;
i" 00000000 о-
09 0):( O 'Н;) О
O'<:l'OOOv)v)O =
м OO.....-!.....-04 (""'-lNM U
Q)
:::: OO ::
:= O 0):( 0f7 'Н;) ::
Q)
::s:: 1'--000...............('lNM Е--<
Ф U
Е--<
<!) 00000000 <!)
о 0f7 0):( ([ 'Н;) (:Q
:= \Ooo::: Е--<
..Q О
@ О
v)008 8 u
=: <:f 0):( Z 'Н;) (:Q
J':[
g V)I'--O'................NN 1>::
u
Е--<
v)oooS <!)
Z: 0):( 0<: 'Н;) '"
'<:I'\OooO'I................ N
u
с:: 0V)008 8 (:Q
C<:I
OZ: 0):( 91 'Н:) =
""""V)t""---OO.......................(""'J '"
f"
U
oV)oooS ;;...
9Т 0):( <:1 'Н;) '<:1''<:1'\01'--0'1................
'"
:r
Z:J 0):( О 1 'Н;) V)0V)008 ::s::
i"
("f') V)t'-оо .....-!.....-! ::s::
<::
Q)
01 0):( 8 'II;) 000008 /х)
("r'J'oc:::tV)\Ooo......-4......-4......-4 r.r.i
::s::
80)1 ooV)V)V)ooS ::з:::
Nr'1'<:1'V) 1'--0',............
::т
.
13)l:)МЮ):( ):(ИН -=::'1::1 '-' c::s '" ;>..,
. :S:: Q)
ЮIН::Iжкd110:) ):(ИН . I . ::r
Qu t:::
91
""121
""121
t':I
::f
:=
\с)
t':I
Е-4
,......
:::
:I!
.
:с=-
'"
(:)
:I!
:::
(:) $2
$2
:I!
(:)
:с
&
:I!
tx:
(:)
Е..
......,
oot: oIl' 091 'Н;) 00000000 I
сюNСЮV>СЮООО\О
............NN"""V>I'--
О
с::
091 oIl' !;П 'Н;) 00000000 :SI
1'--0 """О """О OV> f-<
............NNM""" V> ()
О
;:с
v>ooooooo ::r
!;П oIl' 001 'Н;) О
v>сю :! ;:q f-<
':SI
О
00000000 :.::
001 о}]' 08 'Н;) ()
"""I'--::: ;:q 0
ro g;
=< f-<
00000000 ro
:з:: 08 oIl' 09 'Н;) ::;:
0 М\О"'З:!
0
:з::
о :SI
1-.. :.::
о сюооООООО
09 oIl' о!; 'Н;) N"""I'--З::::! ;!З ':SI
о
::r ::;:
о.
v>ooooooo о
м о!; oIl' ор 'Н;) :з::
0 N"""\ОI'--З
::::: ()
:з:: :SI
0 :SI
:SI ор oIl' t:f 'Н;) v>ооооЗ::5
\о N """V> \О"'.................. f-<
0 ()
о f-<
0
:з:: NV>V')V')OOOO
t:f OIl' !;t: 'Н;) f-"
@ NМ"""V')СЮЗ :::; О
О
:SI ()
&
!;с: оп ос: 'Н;) ООV')ОООЗ t>:i
ro r-.l('r) V}\ООО......-\ ()
:з:: f-<
0
:.:: ro
ОСЮОV')ОООО
ос: 0'J191 'Н;) :;::
("N""""""\ОI'--З
О
ro
:з::
91 oIl' П 'Н;) О V') V') о V") О О З ro
f-"
N N ("') """ V') 1'-- '" ...... ()
;>-,
сюV')00 000 8
п oIl' 01 'Н;) ro
......NM"""V>\O"'...... :ж:
=:
\Ov>oooooo g;
01 oIl' 8 'Н;)
......(" М"""V')\Осюз 0
w
80)1 \ООСЮV')V')ООО
......NNM"""\oI'--'"
ШIЗЛпоIl' 'J1и8 <:":>..Q c:i ;:.., ,..
'1
вин жвdпоз 'J1и8 CJUI::Q"<: I I I
1Q
""121
t':I
::f
:=
'""
r::
,1:)
Е::
:с
(:)
.;
:::
Е:: (:)
(:) (:)
:I! Е::
;:i'
;:i'
J;:\(:)
>;::
(:)
:с
()
;3
'""
:I! :I!
::: ;3
:с
$2
tx:
:I!
(:)
:с
:I!
:I!
:::
:с
(:)
"--
92
..
l6И oIl' сю V') ...... N О """
...... \О N
БIОI 'Н;) N """ 1'-- ...... ......N
610\ oIl' V') о м О О О
О """ О
9'9f9 'Н;) N """ \О ...... ......N
9'9f9 011 о N О О N О
...... \О
ПОр'Н;) N м v> сю ...... ......
пОР о}]' \О v> О м О V')
N
::;: !;'оос: 'Н;) ...... N """ \О '" ......
::;:
!;'OOl°Il'
0 о
сю сю v> м
8'101 'Н;) ...... ...... N """ \О '"
:SI
1:1
,:;:: :.::
::Е
:з:: 8'10IOIl' N о N V') м
6'0!; 'Н;) сю ...... N м """ \О
<l)
!SJ
0 6'0!; oIl'
h:[ \О О \О v) \О О
8'1 f 'Н;) ...... ...... N с') V')
8'lf oIl' '" """ N N v)
р'ос: 'Н;) V') ...... N м """
P'Ot: OIl' N о сю о
L'll 'Н;) V') сю ...... N N """
L'П 0)1 """ \О О \О N N
...... ...... N м
i о о \О \О V') V')
...... ...... ...... ...... N (''1
О О О О О О
1:11:1 1:11:1 r::tr::t
...... ...... ...... ...... ...... ......
о Е-"' Е-"' Е-"' Е-"' Е-"' 5
о о о о о
И.L:>ОНhО.L
м""" V') \О 1'-- сю
qшш .L;)
93
..
Порядок выполнения задания
у словное обозначение выбранной зубчатой передачи:
8 7 7 C rOCT 1643 81.
2. Из таблицы 37 выбираются показатели точности зуб
чатоrо колеса. Для заданноrо зубчатоrо колеса выбирают
ся следующие ПOl азатели:
кинематическая точность Р' i;
плавность работы {' i;
контакт зубьев F k;
боковой зазор Тю.
3. На основе таблицы 38 определяются числовые значе
ния выбранных показателей точности и заносятся в табли
цу 46.
Таблица 46
Числовые зпачепия выбраппых параметров
Задание выдаётся в двух вариантах:
1. При анализе условий работы зубчатоrо колеса в за
данном узле назначается степень точности, вид сопряже
ния и вид допуска боковоrо зазора.
2. В задании даётся степень точности, вид сопряжения и
вид допуска боковоrо зазора.
Дальнейший порядок расчёта одинаков для обоих вари
антов.
1. Проведя анализ работы зубчатоrо колеса в выданном
узле, определяют основной эксплуатационный показатель
и назначают степени точности по нормам кинематической
точности, плавности работы и контакта зубьев. Устанавли
вается вид сопряжения и вид допуска боковоrо зазора.
2. Из таблицы 37 для каждой из норм выбирается по
одному показателю точности зубчатоrо колеса.
3. Определяются числовые значения выбранных пока
зателей точности.
4. Выполняется чертёж зубчатоrо колеса.
Пример выполнения задания
Обозначение Степень точности Числовое значение,
показателей или вид со пр яжения мкм
F, 63
ff 14
F;' =: Fp + 1, 8 77
f'i 7 25
Fk 7 22
Fr 8 45
'l' С 80
w
Для зубчатоrо колеса 12 (рис. 1) с модулем т == 2,5 мм и
числом зубьев Z == 40 назначить степени точности, вид co
пряжения, вид допуска боковоrо зазора, определить нормы
кинематической точности, плавности работ, контакта зубьев.
1. Из анализа условий работы данноrо узла видно, что из
делие относится к редукторам общеrо назначения. По табли
це 35 для данноrо вида изделий назначаются степени 'rочнос
ти 6...8. Данный узел относится к скоростным передачам. Oc
новной эксплуатационный показатель плавность работы.
Соrласно вышеприведённым рекомендациям по комби
нированию различных норм назначаются: норма кинема
тической точности 8, норМа плавности работ 7, норма
контакта зубьев 7. На основе рекомендации таблицы 36
выбираются вид сопряжения С и вид боковоrо зазора с.
94
95
"
2.8 ЗАДАНИЕ 8
Расчёт размерных цепей
ем которых замыкающее звено увеличивается, а уменьша
ющие те, с увеличением KO
торых замыкающее звено
уменьшается (например, в по
садке с зазором диаметр OTBep
стия увеличивающее звено,
а диаметр вала уменьшаю
щее звено). Размерную цепь Рис. 10 Схема размерпой
б цепи
можно условно изо разить в
виде схемы (рис. 10).
На схемах размерных цепей звенья условно обозначают:
линейные размеры двусторонней стрелкой; уrловые
односторонней стрелкой с направлением острия к базе.
Для нахождения составляющих звеньев следует обходить
контур взаимосвязанных звеньев, начиная от одной из по
верхностей, оrраничивающих исходное звено, и заканчивая
второй поверхностью, оrраничивающей исходное звено.
По схеме размерной цепи устанавливаются увеличивающие
и уменьшающие звенья. Для безошибочноrо определения YBe
личивающих и уменьшающих звеньев над буквенным обозна
чением замьшающеrо звена рекомендуется ставить стрелку oc
триём влево, а затем над всеми составляющими звеньями стрел
ки проставляют так, как если бы они показывали принятое
направление движения в замкнутом контуре цепи потока Ka
кой либо среды. Звенья, направление стрелок которых совпа
дает с направлением стрелки замьшающеrо звена (влево) явля
ются уменьшающими, а звенья со стрелками, направленными
в противоположную сторону (вправо) являются увеличиваю
щими. Например, на рисунке 10 звенья А 1 Аз увеличивающие,
а звено А4 уменьшающее.
Сущность расчёта размерной цепи заключается в YCTa
новлении допусков и предельных отклонений всех её звень
ев, исходя из требований конструкции и технолоrии.
При этом различают две задачи:
1. Прямая задача. По заданному номинальному разме
ру, допуску и предельным отклонениям исходноrо звена и
А4
А 2 1
f!
Методические указания
Для нормальной работы машины или друrоrо изделия
необходимо, чтобы составляющие их детали и поверхнос
ти последних занимали одна относительно друrой опреде
лённое, соответствующее служебному назначению, поло
жение. Обеспечение точностных технических требований
обычно достиrается выявлением и расчётом размерных
цепей. Размерная цепь совокупность размеров, непос
редственно участвующих в решении поставленной задачи
и образующих замкнутый I{OHTYp. Задачей может являть
ся либо обеспечение точности при конструировании изде
лия (конструкторская размерная цепь), либо обеспечение
точности при изrотовлении деталей (технолоrическая раз
мерная цепь), либо измерение величин, характеризующих
точность изделия (измерительная размерная цепь).
Размеры, образующие цепь, называют звеньями. В зависи
мости от вида звеньев различают линейные размерные цепи
(звенья линейные размеры); УI'ловые (звенья уrловые раз
меры) и смешанные. В зависимости от расположения звенья
делятся на плоские (расположены в одной или нескольких па
раллельных плоскостях) и пространственные (часть или все
звенья расположены в непараллельных плоскостях). Звенья
линейных цепей обозначают КaRой либо одной прописной бук
вой pyccKoro алфавита с соответствующим числовым индек
сом, а звенья уrловых цепей буквами rреческоrо алфавита.
Замыкающим называют звено размерной цепи, являю
щееся исходным при постановке задачи или получающееся
последним в результате её решения.
Замыкающее звено обычно обозначают такой же буквой
алфавита, как и составляющие звенья со знаком t\.
Составляющие звенья разделяют на увеличивающие и
уменьшающие. Увеличивающие - те звенья, с увеличени
97
96
..
номинальным размерам составляющих звеньев определить
допуски и предельные отклонения всех составляющих зве
ньев размерной цепи. Такая задача относится к проектно
му расчёту размерной цепи.
2. Обратная задача. По заданным номинальным разме
рам, допускам и предельным отклонениям составляющих
звеньев определить номинальный размер, допуск и предель
ные отклонения замыкающеrо звена. Такая задача OTHO
сится к поверочному расчёту размерной цепи.
rOCT 16320 устанавливает методы расчёта размерных
цепей с использованием различных методов достижения точ
ности замьшающеrо звена, в частности метод полной взаи
мозаменяемости (максимума минимума); метод непол
ной взаимозаменяемости (с использованием теории вероят
ности); метод rрупповой взаимозаменяемости (селективная
сборка); метод приrонки; метод реrулирования.
В данном разделе будет рассмотрен расчёт плоских ли
нейных размерных цепей методами полной взаимозаменяе
мости и с использованием теории вероятности.
m общее количество звеньев в размерной цепи, вклю
чая замыкающее.
Номинальный размер замьшающеrо звена это раз
ность двух сумм: суммы номинальных размеров увели
чивающих звеньев и суммы номинальных размеров
уменьшающих звеньев.
2. Наибольший размер замьшающеrо звена получается
при наибольших размерах увеличивающих и наименьших
размерах уменьшающих звеньев:
п т n 1
А тах "" А тах "" А miп
6 L. YB L. ""'''-;УМ'
i l i п+l
(5)
3. Наименьший размер замьшающеrо звена получается
при наименьших размерах увеличивающих и наибольших
размерах уменьшающих звеньев:
п т п l
A тiп "" А тiп "" А тах
д == L. -С"-;ув L. YM'
i l i п+l
(6)
2.8.1 Расчёт размерной цепи методом полной
взаимозаменяемости
4. Допуск замьшающеrо звена равен сумме допусков co
ставляющих звеньев:
Обратная задача
Размерные цепи рассчитывают по методу максимума
МИНИМума, при котором допуск замьшающеrо размера оп
ределяют арифметическим сложением допусков составля
ющих размеров.
Основные расчётные формулы.
1. Номинальный размер замьшающеrо звена.
т l
IТА д == IITA;.
i l
(7)
5. Верхнее отклонение замьшающеrо звена это раз
ность верхних отклонений увеличивающих и нижних OT
клонений уменьшающих звеньев:
п т п l
ESA zI == IESA;YB I EIA;YM'
i l i п+l
(8)
п т п l
Ад == LA;YB I А;ум,
i l i n+l
(4)
6. Нижнее отклонение замьшающеrо звена разность
нижних отклонений увеличивающих и верхних отклонений
уменьшающих звеньев:
rде A iYB составляющее увеличивающее звено;
A iYM составляющее уменьшающее звено;
п количество увеличивающих звеньев;
98
п т п ]
EIA zI == I EIA;YB I ESA;YM'
i l i п+l
(9)
99
..
7. Координата середины поля допуска замЬШaIOщеrо звена:
n m n 1
ЕСА", == L ЕСАув L ЕСАум'
i l i l
(10)
ITA",
ар == .
'L>i
i l
(12)
2.8.2 Расчёт размерной цепи методом полной
взаимозаменяемости
Если в размерной цепи имеются составляющие звенья с
реrламентированными допусками (например, ширина под
шипника), '1'0 формула (12) принимает следующий вид:
Прямая задача
Прямую задачу можно решать тремя способами: равных
допусков, пропорциональноrо деления и одной степени точнос
ти (способ допусков одноrо квалитета). Из всех трёх paCCMOT
ренных способов наиболее предпочтительным является способ
одной степени точности (способ допусков одноrо квалитета).
Этот способ предполаrает, что все составляющие цепь
размеры MorYT быть выполнены по какому либо одному KBa
литету, а допуски составляющих размеров зависят от их
номинальных значений.
Известно, что допуск размера может быть определён сле
дующим образом:
а ==
р
р
ITA", L1Tu
и 1
т p l
L ii
i=l
(13)
IT == а . i.
rде а число единИЦ допуска, определяющеrо квалитет;
i единица допуска размера.
Исходя из формулы (7), можно записать
IТА д == а 1 . i 1 + а 2 . i 2 +... + aт l . im l'
учитывая, что при способе равных допусков
rде р количество звеньев, имеющиХ реrламентирован
ные допуски;
1Tu реrламентированный допуск звена;
ii единица допуска звена, отклонения или допуск на
которое не заданы.
В формулах (12) и (13) значения допусков задаются в
микрометрах.
Значения единИЦЫ допуска для интервалов размеров от
3 до 500 мм приведены в таблице 47, а количество едиНИЦ
допуска данноrо квалитета в таблице 48 [1, 2].
Таблица 47
3пачепие едипицы допуска для иптервалов размеров
а 1 ==а 2 ==...aт l ==а р ,
можно рассчитать допуск замьшающеrо звена:
Интервалы До3 3 6 6 10 10 18 18 30 30 50 50 80
рюмеров, мм
Единица 0,54 0,73 0,90 1,08 1,31 1,56 1,86
допуска, i, мкм
т l
ITA", == ар. Lii'
i=l
(11)
Продолжение таблицы 47
в зависимости (11) можно определить число единИЦ дo
пуска, по которому выбирается квалитет для назначения
допусков составляющих звеньев:
Интервалы 80 120 120 ]80 180 250 250 315 315 400 400 500
Iразмеров, мм
Единица 2,17 2,52 2,9 3,23 3,54 3,89
допуска, i, мкм
100
101
..
Таблица 48
Количество едипиц допуска 5 16 квалитеmов
Назначаются отклонения на составляющие размеры. При
выборе О'l'клонений надо руководствоваться следуюЩИМ пра
вилом: охватывающие размеры (часто это увеличивающие
размеры) выполнять, как основное отверстие; OXBaTЫBae
мые размеры (часто это уменьшающие размеры) выполнять,
как основной вал; если размеры не относятся ни к OXBaTЫ
вающим, ни к охватываемым ( например, расстояния меж
ду осями), выполнять с полями допусков, расположенными
симметрично относительно нулевой линии.
По одному из уравнений (8) или (9) производится про
верка отклонений СОС'l'авляющих звеньев по отклонениям
замыкающеrо звена.
Если уравнение не удовлетворяется, то принимаются He
известными отклонения одноrо из составляющих звеньев
(чаrце Bcero Toro, у KOToporo скорректирован допуск (He
стандартный допуск», Т.е. А/ х' и находят верхнее х или
нижнее у отклонение. Зная одно из отклонений и допуск
звена, находят второе отклонение. Затем производится про
верка по друrому из этих уравнений.
Записываю'l'СЯ номинальные размеры составляющих зве
ньев с найденными предельными отклонениями.
Номер 5 6 7 8 9 ]0 1 ] ]2 13 14 ]5 16
квалитета
Значение а п 7 10 16 25 40 64 100 ]60 250 400 640 1000
По найденному значению а формулы (12, 13), из табли
р
цы 48 определяют квалитет, по которому будут назначать
ся допуски на составляющие звенья.
Рассчитанное число количества единиц допуска а в об
р
щем случае не будет равно какому либо табличному значе
нию, определяющему квалитет, поэтому выбирают ближай
ший больший квалитет. Если ар близко к середине между ДBY
мя соседними значениями в квалитетах, то часть допусков на
звенья задают по ближайшему более точному, а на друrую
часть звеньев по ближайшему более rрубому квалитетам.
Зная номинальные размеры составляющих звеньев и
выбранный квалитет, определяют допуски составляющих
звеньев (табл. 8).
Затем производится проверка правильности выбора дo
пусков составляющих звеньев:
т l
[ТА", L [ТА.
i l
(14)
2.8.3 Пример расчёта размерной цепи методом
полной взаимозаменяемости
Если неравенство (14) не выполняется, то на одно или
несколько составляющих звеньев необходимо назначить дo
пуск по ближайшему более точному квалитету.
Наибольшая эффективность данноrо метода расчёта дo
стиrается при равенстве допусков замьшающеrо и COCTaB
ляющих звеньев, Т.е.
т l
[ТА", = LITA i .
i l
(15)
Прямая задача
На рисунке 1 задана размерная цепь А. Исходным зве
ном является расстояние от торца втулки 16 до торца вала
8. Исходное звено изменяется в пределах 0,4...1,4 мм. Ho
минальные размеры составляющих звеньев, мм: А 1 == 80;
А 2 == 24 Н11; Аз == 4; А5 == 60; А6 == 15; А7 == 4 j s 10. Номи
нальный размер звена А4 не задан.
Расчёт производится в следующем порядке:
1.Строится схема размерной цепи (рис. 11).
Из приведённой схемы видно, что увеличивающими яв
ляются звенья А 1 и А 2 , а уменьшающими звенья А з ...А 7 .
При выполнении условия (14) для Toro, чтобы выпол
нить условие (15) надо увеличить допуск на одно из COCTaB
ляющих звеньев, принимая ero нестандартным.
102
103
..
[ А. х;
I А. , Ао
. I , I . I
ные детали тяжело обрабатывать по более точным квали
тетам). Тоrда допуски, мм:
. Рис. 11 Схема размерпой цепи
2. Прежде чем рассчитывать коэффициент квалитета, He
обходимо определить номинальные значения звеньев А и А
:л 4'
а также числовые значения отклонений звеньев А 2 и :
1) принимается номинальный размер звена АI'. == 1 мм.
Тоrда АI'. с верхним и нижним отклонениями будет:
Ад = 1 :: мм; IT А" :::: 1. 4 О. 4 :::: 1 мм;
2) номинальное значение звена А4 определяется из фор
мулы (4):
1::::(80+24) (4+A4 +60+15+4); А4 =20мм;
3) отклонения звеньев, мм:
= 24Н11(+О.lЗ) (табл.8); :::: 4js10 (::!:О, 024) (табл. 8).
3. Определяется коэффициент квалитета по формуле (13).
1000 (130 + 48 )
ар 1.86 + 0.73 + 1,31 + 1,86 + 1.08 120.
4. Значения ар находятся между 11 и 12 квалитетами.
Назначаются допуски по 12 квалитету.
5. Допуски составляющих звеньев, мм:
ITA 1 = 0.3; ITI1 = О 12' ITA = О 21 '
" 4 ' ,
IT = 0.3; ITAe, = 0.18.
6. Производится проверка неравенства (14), мм:
1. О *- О. 3 + 0,13 + 0.12 + о, 21 +
+0.3 + 0.18 + 0.048 = 1.288.
IIроводится корректировка квалитетов звеньев.
На звенья Аз, А 4 , А 5 , z\, назначаются допуски по 11 KBa
литету (звено А 1 оставляется по 12 квалитету, т.к. корпус
104
IT = 0.075; 1ТА4:::: 0.13; IT = 0.19; IТАе, = 0,11.
Ещё раз производится проверка по формуле (14):
1,0 *- 0.3 + 0.13 + 0.075 + 0.13 + 0.19 + 0,11 + 0.048 = 0.983.
Для Toro чтобы достиrнуть равенства (15), увеличивает
ся допуск размера А4 (втулки 10 по рис. 1) на 17 мкм, Ha
значая ero нестандартным, Т.е.
ОА4 == 147 мкм.
Проверка по уравнению (15):
1,0 == 0,3 + 0,13 + 0,075 + 0,147 + 0,19 + 0,11 + 0,048 == 1.
7. Назначаются отклонения на все составляющие зве
нья, мм:
А 80 +0.з. 11 4 .
1 , ...0,075'
А4 = 20...-<Ц47; = 60...0,19; А, = 15...0.11'
8. Производится проверка по формуле (8):
0.4 *- (0.з+о,1з) ( о,075 о,147
0.19 0.11 0.024) = 0.43 + 0.546 = 0.976.
Уравнение (8) не удовлетворяется. Тоrда принимаются
неизвестными отклонения для звена А 4 , у KOToporo CKOp
ректирован допуск (нестандартный допуск) A4 '
Это звено уменьшающее, следовательно, из уравнения
(8) находится нижнее отклонение:
0.4 = (0.3 + 0.13) ( 0.075 + у 0.19 0.11 0.024);
0,4 = 0.43 + о, 399 у; у = 0.429.
Зная допуск размера А 4 , определяем верхнее отклонение
А 4 , мм:
х = 0,429 + 0.147 = 0.576; А4 20: : .
105
Проверяется условие формулы (9):
0,6 == (о + о) (о + 0,576 + О + 0,024);
o, 6 == o, 6.
[ТА!] == t. J А; . [тА;, (16)
rде t коэффициент, зависящий от процента риска Р, Т.е.
процента де'l'алей, которые пойдут в брак (табл. 49).
Равенство удовлетворяется, а значит, все допуски и OT
клонения составляющих звеньев определены правильно.
Окончательно отклонения всех составляющих звеньев, мм:
А 80 +0.з. А 24H11 t+ o ,13). 1'1 4 .
1 , 2 , L O,075'
А 20 +0.576. 1'1 60 . 1'1 15 .
4 +0,429' L"'5 .19' L"6 .11'
Таблица 49
Зпачепия коэффициепта t для разлuчпых nроцептов риска Р
32
]
Az == 4j s 10(:!:O,024).
А. коэффициент относительноrо рассеяния.
,
Для различных законов распределения коэффициент OT
носительноrо рассеяния:
Ai == 1/3 для закона нормальноrо распределения;
А , == 1/ J3 для закона равной вероятности;
Ai == 1/ J6 для закона Симпсона.
Для закона нормальноrо распределения, который наиболее
часто встречается и применяется в технике и характеризует
рассеяние линейных и yrловых размеров деталей при обработке
и измерении, коэффициент риска t == 3, а коэффициент относи
rельноrо рассеяния Ai == 1/3 и зависимость (16) будет иметь вид:
2.8.4 Расчёт размерной цепи с использованием
теории вероятности
Для расчёта размерных цепей методом максимума мини
мума предполаrали, что в процессе обработки или сборки
возможно одновременное сочетание наибольших увеличива
ющих и наименьших уменьшающих размеров или обратное
их сочетание. Оба случая дают меньшую точность замыкаю
щеrо звена, но они маловероятны, т.к. отклонения размеров
в основном rруппируются около середины поля допуска, co
четания деталей с такими отклонениями происходят наибо
лее часто. Если допустить малую вероятность (например,
0,27 %) несоблюдения предельных значений замьшающеrо
размера, можно значительно расширить допуски составля
ющих размеров и тем самым снизить себестоимость изrо
товления деталей. На этих положениях и основан теорети
ко вероятностный метод расчёта размерных цепей.
Основные зависимости для решения размерных цепей
этим методом несколько меняются, а порядок расчёта oc
таётся таким же, ка!\ и при использовании метода макси
MYMa минимума.
Для определения допуска замьшающеrо звена при про
извольном законе распределения допусков составляюIЦИХ
звеньев используется следующая зависимость:
[ТАд ==
т l 2
L [Т A i .
i l
(17)
2.8.5 Решение обратной задачи размерной цепи с
использованием теории вероятности
Порядок решения обратной задачи следующий:
1. По формуле (4) рассчитывается номинальный размер
замьшающеrо звена.
2. По формулам (16) или (17) рассчитывается допуск
замьшающеrо звена.
107
106
..
2.8.6 Расчёт прямой задачи размерной цепи
с использованием теории вероятности
При расчёте используется способ допусков одноrо квалитета.
1. Определяется число единИЦ допуска или коэффициент
квалитета:
3. По таблице 8 назначаются допуски на составляющие
звенья.
4. Проверяется неравенство:
1TAt1 ?: t. JI: }о; . ITA,2. (19)
Если неравенство (19) не выполняется, на одно или He
сколько составляющих звеньев назначают допуски по бли
жайшему более точному квалитету.
Если неравенство выполняется, назначаются отклонения на
составляющие звенья по правилу, приведённому в пункте 2.8.2.
2.8.7 Пример расчёта прямой задачи размерной цепи
с использованием теории вероятности
3. По зависимости (10) определяется положение коорди
наты середиНЫ поля допуска замьшающеrо звена.
4. Определяются верхнее и нижнее отклонения замьша
ющеrо звена:
ESA t1 == ЕСА д + IT Ад ; EIA == ЕСА IT Ад
2 :t1 t1 2
5. Записывается номинальный размер замьшающеrо зве
на с верхним и нижним отклонениями.
ap fZ
t. LA7.i;
i==l
или
а ==
р
(18)
Расчёт проводится для размерной цепи, приведённой в
разделе 2.8.3.
Пункты 1 и 2 расчёта аналоrичны примеру, приведённо
МУ в разделе 2.8.3.
3. Коэффициент квалитета рассчитывается по формуле (18):
rде р количество звеньев, имеющИХ реrламентирован
ные допуски;
ij единица допуска звена, отклонения или допуск на
которое не задан.
Для закона нормальноrо распределения формула (18) име
ет вид.
ар == 10002 (1302 + 482) /
/3. (1.862 + 0,7з2 + 1,312 + 1,862 + 1,082) == 310.
а ==
р
т I- l
.2
l.
!
i==l
rде t == 3 (принимается нормальный закон рассеяния замы
кающеrо звена, Т.е. Р == 0,27 %, табл. 49);
А == 1/3 при нормальном законе рассеяния составляю
щих звеньев.
Значения ij выбираются из таблицы 47.
4. Как видно из таблицы 48, значение а находится между
р
13 и 14 квалитетами. Выбирается менее точный 14 квалитет.
5. Допуски составляющИХ звеньев по 14 квалитету, мм:
2. По найденному значению ар из таблицы 48 определя
ется квалитет, по которому назначаются допуски составля
ющих звеньев (выбирается ближайший больший квалитет).
108
1TAl == 0,74; ITAJ == 0,3;
1TA4 == 0,52; ITA" == 0,74; IТ-лб == 0,43.
109
..
6. Проверяется неравенство (19):
12
23 х . (0.742 + 0,1з2 + 0.з2 + 0.522 + 0,742 + 0.432 + 0.0482) ==
== 1,29.
Неравенство не выполняется.
Аналоrично примеру в пункте 2.8.3, оставляется допуск
на корпусную деталь (звено А 1 ) по 14 I\:валитету, а допуски
остальных звеньев назначаются по 13 квалитету, мм:
IT А 1 == 0,74; IT -лз == 0.18;
1TA4 == 0,33; IT == 0,46; IT == 0,27.
Снова проверяется неравенство (19):
12
1 ( 2 2 2
2 "9' 0,74 + 0,13 + 0,18 + О. 332 + 0.462 + О, 272 + 0,0482) ==
== 0,996.
Неравенство выполняется.
Окончательно допуски составляющих звеньев:
IT == 0,74; IT А;! == 0,13; IT -лз == 0,18; IT А4 == 0,33;
IT == 0,46; IT == 0,27; ITA; == 0.048.
7. Номинальные размеры и предельные отклонения co
ставляющих звеньев, мм:
Таблица 50
Сравиепие двух методов расчёта размерпой цепи
Метод расчёта Допvски составляющих звеньев. мм
ПА\ ПАз ПА 4 ПА s ПА 6
Максимума 0,3 0.075 0,147 0,19 0,11
минимума
С использованием 0,74 0.18 0,33 0,46 0.27
теории вероятности
Из таблицы 50 видно, что при одном и том же допуске
исходноrо звена допуски на составляющие звенья с исполь
зованием теории вероятности при расчёте значительно pac
ширены (назначаются по менее точным квалитетам). При
этом только 0,27 % деталей будут браком.
Отсюда следует, что ЭКОlюмически более приемлемыми
допусками для производства, особенно крупносерийноrо и
MaccoBoro, являются полученные расчётом размерной цепи
с использованием теории вероятности.
== 80+0.74; == 24Н11(+0.13);
-лз == 441.18; А4 == 2041.зз; А" == 60 ---!1.4б;
== 1541.27; == 4i. 10 (:ю,024).
Для сравнения двух методов решения размерной цепи
допуски составляющих звеньев, которые определены в про
цессе расчёта, приведены в таблице 50.
111
110
..
2.9 ЗАДАНИЕ 9
Техническое реrулирование, стандартизация,
сертификация
На основании литературных источников, например [10,
11, 13 16] и друrих, разрабатывается один из вопросов по
техническому реrулированию, стандартизации, сертификации,
метролоrии или качеству продукции, указанный в задании.
Перечень вопросов
1. 3акон Российской Федерации о техническом реrули
ровании.
2. Технические реrламенты.
3. Порядок разработки, принятия, изменения и отмены
техническоrо реrламента.
4. rосударственный I<ОНТРОЛЬ за соблюдением требова
ний технических реrламентов.
5. rосударственная система стандартизации.
6. Национальный opraH по стандартизации.
7. Документы в области стандартизации.
8. Катеrории стандартов.
9. Международная стандартизация и виды междунаРОk
ных стандартов.
10. Сертификация продукции и услуr.
11. Обязательная и добровольная сертификация.
12. Схемы сертификации, применяемые в России.
13. Основные сведения о качестве продукции.
14. Показатели качества продукции.
15. Методы оценки уровня качества машин.
16. Понятие о метролоrии и технических измерениях.
17. Орrанизационные основы rосударственной метроло
rической службы.
18. :Классификация средств измерений.
19. Методы измерений.
20. Основные метролоrические показатели средств из
мерений.
21. Катеrории поrрешностей.
112
з. rРАФI1ЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТ А
3.1 Содержание rрафической части проекта
rрафическая часть проекта состоит из четырёх пяти чер
тежей формата А4 (допускается выполнение чертежей фор
мата А3).
1. Ч ертёж сборочной единицы
На чертеже сборочноrо узла должно быть показано следу
ющее: рассчитанные и выбранные посадки для rладких co
единений, посадки наружноrо и BHYTpeHHero кольца подшип
ника, условное обозначение шлицевоrо соединения, посадка
резьбовоrо соединения, размеры звеньев размерной цепи.
2. Чертежи вала и корпусной детали
На чертежах вала и корпусной детали показывают все
размеры с отклонениями, отклонения формы поверхнос
тей, отклонения их взаимноrо расположения, шероховатость.
Пример оформления чертежа вала приведён на ри
сунке 12.
3. Чертёж зуб-чатоzо колеса
На чертеже зубчатоrо колеса должно быть указано сле
дующее.
1. Диаметр вершин зубьев d a :
d a :::: m(z+2).
Отклонения диаметра вершин зубьев (чаще выбирается
по h14 h17).
2. Ширина зубчатоrо венца Ь. Отклонения Ь по полю
допуска h11 h14.
3. Размеры фасок или радиусы кривизны линий притуп
ления на кромках зубьев (допускается указывать в техни
ческих требованиях чертежа).
4. JlIepoxoBaTocTb поверхностей зубьев.
113
в) нормальный исходный контур (для стандартноrо со
ссылкой на rOCT 13755 и rOCT 9587);
1') коэффициент смещения х;
д) условное обозначение колеса.
2. Данные для контроля.
3. Справочные данные (например, делительный диаметр
и др.).
Пример оформления
дён на рисунке 13.
D Bx62x72t7x12Js7
d Ra 3,2 ( VJ
100,02 / 1/10,025 jA
d Ra 2,5 !,dRa 0,8
40
450.з
50 "''''
c;:;-q
70 ......: +'"
......:
80 '"
<::> 165 "'"
<::>
310 \f?
19"
'"
"'"
Общие допуски rOCT 30893.2 т[{
Рис. 12 Пример оформлепия чертежа вала
20h12
Требования к шероховатости поверхности зубьев:
r
Степень точности
Ra мкм, (не более)
3 6
0,63
7
1,25
8
1,6
9 12
3,2
5. Биение базовоrо торца.
6. Предельные отклонения отверстия в соответствии с
выбранной посадкой:
.... .....
..... ::t:
с
Степень точности колеса
по нормам кинематической 4 5 6 7 8 9 12
точности
Поле допуска посадочноrо Н4 Н5 Н6 н7 Н8
отверстия
1х45 о
2 фаски
в правом верхнем уr лу поля чертежа помещается таб
лица параметров зубчатоrо венца, состоящая из трёх час
тей (отделяемых сплошными основными линиями):
1. Основные данные.
Обязательно должно быть приведено следующее:
а) модуль;
б) число зубьев;
..
чертежа зубчатоrо колеса приве
а 1,6 (-JJ
Модуль т 2,5
Число зубьев 2 40
Нормальпый rOCT
исходпый 13755 81
/Соптур
[{оэффициеllm х О
смещепИJ!
у словпое
обозпачепие 8 H C
колеса по
rOCT 1643 B1
ДОnУС/С па
/Сиnематичес/Сую 0,077
nоzрешпость Р;
зубчатоzо
колеса
Допуск па 0,025
.местnую t;
/Сипе.матичес/Сую
nоzрешnость
ДОnУС/С nоzреш
nости фор.мы и Р. 0,022
расположеnия
копта/Стnой
липии
Допус/С па 0,08
длипу общей Тш
пор.цали
Де.llительпый d 100
диаметр
10 35 I
110 I
114
Рис. 13 Пример оформлепия .чертежа зубчатоzо колеса
115
3.2 Обозначение шероховатости поверхности
Так как с 1 января 2005 rода введены изменения в
rOCT 2.309, полностью соответствующие стандарту
ИСО 1302, ниже приводятся изменения в обозначении ше
роховатости поверхности.
..
Таблица 51
Структура обозпачепия шероховатости nоверхпости
с
Изменения rOCT 2.309
2
ший rOCT 2.309 73
2 3
C:;
J&Jя
Знаки шероховатости поверхности
1.
::t::
Поверхности детали, не подлежащие обработке по дaH
ному чертежу, должны указываться знаком 3 без числово
1'0 значения параметра шероховатости.
Высота h должна быть приблизительно равна применя
емой на чертеже высоте цифр размерных чисел. Высота
Н == (1,5 5)h. Толщина линий знаков должна быть при
близительно равна половине толщины сплошной основной
линии, применяемой на чертеже.
2.
:1 .
..,
.).
вид обработки разработчик не
устанавливает.
1 знак шероховатости; 1 знак шероховатости;
2 параметр шероховатости; 2 вид обработки поверхности и
3 вид обработки и (IШИ) друrие (или) друrие требования;
требования; 3 базовая длина (параметр) шеiю
4 . базовая длина; ховатости;
5 условное оБО1начение направ 4 условное обозначение направ
ления шероховатости; ления неровностей;
6 полка знака. 5 полка знака.
Если в обозначении шероховатости Если в обозначении шероховатости
отсутствуют указания о виде обра отсутствуют указания параметра
ботки, базовой длине и направле шероховатости и способа обработки,
нии неровностей, знаки изобража знак изображают без полки.
ют без полки.
Значения параметров Ra, Rz, Rтax указывают в мкм;
S И Sm в мм; t в %.
- обработка про из водится только
удалением слоя материала.
шероховатость образована без
удаления слоя материала (с число
вым "Значением параметра шерохо
ватости).
1.
Пиме р ы
1. \ fii::{}7
VRa 0,4
\jRZ5O VSm 0.63
0'V R \l8 mv t боv
Па амет н" казьmают без символа
Указано числовое значение, соответствующее наиболее rрубой, допусти
мой ше оватости.
2. 1.00 I R 2 0,8 2. \FiJ
V O . 63 / 0.3 Ra 1,00 Rz 0.8
0.63 0.3
Указан диапазон значений шероховатости (наибольшее и наименьшее
значения). Пределы шероховатости указывают две строки, в верхней
строке приводят значения параметра, соответствующеrо более rpубой
ше оховатости.
116
117
..
Продолжение таблицы 51
Продолжение таблицы 51
3.
v R2V 8\/+20%
3.
\ %\ \js 06з+20%
vJtaljzи VJtZ1UUI0% т J
Указано нап авление не овностей.
Условные обозначения направления неровностей приводят на чертеже
и необходимости.
8. 8.
r=J
t:J
Указано номинальное значение параметра с предельными отклонениями
в п оцентах.
Обычно параметры шероховатости указываются на чертежах одним зна
чением, соответств ющим наиболее бой доп стимой ше оховатости.
4. 0.1 4.
8 т 0.63
0.40
t 50 B0:!:1 0% О 8/8 0.63
. т 0.40
0.25/t 50 ВОВ 0%
Полировать
\I tI о:
0,63
\1 tб(r 2.5
Полировать
v;; YI м O.B/Ra 0.4
.Ь I \1 Ra 0.63
V 2.5/t бо 60
Одновременное нормирование двух и более параметров для одной и той
же поверхности. Значения записывают сверху вниз в таком порядке: CHa
чала ВЫСОПlые параметры, затем шаrовые и относительная опорная длина
п о иля.
5.
Допускается применять упрощённое обозначение шероховатости с разъ
яснением ero в технических ебованиях че тежа.
\jo .25/Ra 0,63
Правила папесепия обозпачепий шероховатости поверхпости
па чертежах
.6
V 0.25
Задана базовая длина.
6. Полировать
5.
v ===Ra 0.1
v
т
6. Полировать
о. vп олировать
Полировать
\! Ra 0.025
0.1
7.
1. Обозначения шероховатости поверхностей на изобра
жении изделия располаrают на линиях контура, выносных
линиях (возможно ближе к размерной линии) или на пол
ках линий выносок. Допускается при недостатке места pac
пола!'ать обозначения шероховатости на размерных лини
118
119
..
4l1
5-10 I
Через заштрихованную зону линию rраницы между учас
тками не проводят .
0,8 0,8
ях или на продолжениях, на рамке допуска формы, а TaK
же разрывать выносную линию.
]
I
2. При указании одинаковой шероховатости для всех
поверхностей изделия обозначение шероховатости поме
щают в правом верхнем уrлу чертежа и на изображение
не наносят.
5. Если шероховатость поверхностей, образующих KOH
тур, должна быть одинаковой, шероховатость поверхности
наносят один раз со вспомоrательным знаком О диаметром
4 5 мм.
"f;jJ I JrJ I
\ft<" 12.' {v? I JrJ I
Предпочтительные значения парам.етров
шероховатости
3. Если поверхности нескольких элементов детали име
ют одинаковую шероховатость, то это требование помеща
ют в правом верхнем уrлу чертежа вместе с условным обо
значением (...J). Это значит, что все поверхности, на KOTO
рых на изображении не нанесены обозначения шероховато
сти или знак 'f/ должны иметь шероховатость, указанную
перед условным обозначением (...J).
1. Параметр Ra:
100; 50; 25; 12,5; 6,3; 3,2; 1,6; 0,8; 0,4; 0,1; 0,05;
0,025; 0,012.
2. Параметры Rz и R max :
400; 200; 100; 50; 25; 12,5; 6,3; 3,2; 1,6; 0,8; 0,4; 0,2.
Соотношения межд у R и R == 1 :4.
а z
c
[ij.
3.Средний шаr неровностей профиля Sm И средниЙ шаr
по вершинам s:
8,0; 5,0; 3,2; 2,0; 1,25; 1,0; 0,63; 0,32; 0,2; 0,16 и Т.д.
4. Относительная опорная длина профиля t p :
10; 15; 20; 25; 30; 40; 50; 60; 70; 80; 90 %.
4. Если шероховатость одной и той же поверхности
различна на отдельных участках, то эти участки разrра
ничивают сплошной тонкой линией с нанесением COOT
ветствующих размеров и обозначений шероховатости.
5. Числовые значения уровня сечения профиля р выби
раются из ряда:
5; 10; 15; 20; 25; 30; 40; 50; 60; 70; 80; 90 %.
120
6. Числовые значения базовой длины выбираются из ряда:
0,01; 0,03; 0,08; 0,25; 0,8; 2,5; 8; 25.
121
БI1БЛl10rРАФl1ЧЕСКI111 СПI1СОК
1. Мяrков, В. Д. Допуски и посадки [Текст]: справоч
ник: в 2 ч./В. Д. Мяrков, М. А. Палей, А. Б. Романов,
В. А. Браrинский. Л.: Машиностроение, 1982. Ч. 1.
543 с.
2. Схиртладзе, А. r. Практикум по нормированию точно
сти в машиностроении [Текст] / А. r. Схиртладзе, Я. М.
Радкевич, И. А. Коротков. М.: Славянская школа, 2003.
326 с.
3. rOCT 24853 81. Калибры rладкие для размеров до
500 мм. Допуски [Текст]. Введ. 1981 06 23. М.: roc
стандарт Союза СССР: Изд во стандартов, 1981. 11 с.
4. Марков, Н. Н. Нормирование точности в машиностро
ении [Текст] / Н. Н. Марков, В. В. Осипов, М. Б. Шабали
на. М.: Высш. шк., Академия, 2001. 355 с.
5. Мяrков, В. Д. Допуски и посадки [Текст]: справочник:
в 2 ч. / В. Д. Мяrков, М. А. Палей, А. Б. Романов, В. А. Бра
rинский. Л.: Машиностроение, 1983. Ч. 2. 448 с.
6. Черменский, О. Н. Подшипники качения [Текст]: спра
вочник каталоr / О. Н. Черменский. Н. Н. Федотов. М.:
Машиностроение, 2003. 576 с.
7. rOCT 24705. Основные нормы взаимозаменяемости.
Резьба метрическая. Основные размеры [Текст].
Введ. 1981 04 23. М.: ИЗkВО стандартов, 1981. . 19 с.
8. Якушев, А. И. Взаимозаменяемость, стандартизация
и технические измерения [Текст] / А. И. Якушев. М.:
Машиностроение, 1979. 343 с.
9. Болдин, Л. А. Основы взаимозаменяемости и c'raH
дартизации в машиностроении [Текст] / Л. А. Болдин
М.: Машиностроение, 1984. 272 с.
10. Марков, Н. Н. Нормирование точности в машиностро
ении [Текст] / Н. Н. Марков. М.: Станкин, 1993. 320 с.
11. Никифоров, А. Д. Взаимозаменяемость, стандарти
зация и технические измерения [Текст] / А. Д. Никифо
ров. М.: Высшая школа, 2000. 510 с.
12. Крылова, r. Д. Основы стандартизации, сертифика
ции, метролоrии [Текст]: учебник для вузов / r. Д. Крыло
ва. М.: ЮНИТИ ДАНА, 1999. 711 с.
13. Радкевич, Я. М. Метролоrия, стандартизация и cep
тификация /Я. М. Радкевич, А. r. Схиртладзе, Б. И. Лак
тионов. М.: Высшая школа, 2006. 800 с.
14. !'ОСТ 1643 81. Передачи зубчатые цилиндрические.
Допуски [Текст]. Введ. 1981 04 21. М.: rосстандарт
СССР: Изд во стандартов, 1981. 89 с.
15. Шишкин, И. Ф. Теоретическая метролоrия [Текст]:
учебник для вузов / И. Ф. Шишкин. М.: ИЗkВО CTaHдap
тов, 1991. 492 с.
16. Международные и реrиональные орrанизации по CTaH
дартизации и качеству продукции [Текст]. М.: Изд во
стандартов, 1990. 216 с.
17. Радкевич, Я. М. Стандартизация [Текст] / Я. М. Pak
кевич, А. r. Схиртладзе, Б. И. Лактионов, А. И. KOpOT
ков. М.: Славянская школа, 2002. 362 с.
18. Радкевич, Я. М. Сертификация [Текст] / Я. М. Pak
кевич, А. r. Схиртладзе, Б. И. Лактионов, А. И. KOpOT
ков. М.: Славянская школа, 2002. 115 с.
19. Артемьев, Б. r. Справочное пособие для работников
метролоrических служб [Текст] / Б. r. Артемьев,
С. М. rолубев. М.: ИЗkВО стандартов, 1990. Кн. 1.
428 с.
20. Артемьев, Б. r. Справочное пособие для работников
метролоrических служб [Текст] / Б. r. Артемьев,
С. М. rолубев. М.: Изд во стандартов, 1990. Кн. 2.
529 с.
21. Чупырин, В. Н. Технический контроль в машино
строении [Текст]: справочник проектировщика / В. Н. Чу
пырин, И. М. Дунаев, В. r. Шолкин. - М.: Машинострое
ние, 1987. 512 с.
122
123