ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
1985
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
НАВСТРЕЧУ XXVII СЪЕЗДУ КПСС
Яновский В. С. На трудовой вахте 2
БОЛЬШЕ ВНИМАНИЯ ПОДГОТОВКЕ КАДРОВ
Суедов В. П., Лашутина Н. Г. К 40-летию
Ленинградского техникума холодильной промышленности 4
^БРИГАДНОЙ ФОРМЕ ОРГАНИЗАЦИИ И СТИМУЛИ-
Ч^РОВАНИЯ ТРУДА — ШИРОКОЕ ВНЕДРЕНИЕ!
^Гусев Ю. В. Внедрение бригадного подряда на ремонтно-
механическом и производственных участках
Вологодского областного объединения Росмясомолторга 6
ЗА ЭКОНОМИЮ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
, РЕСУРСОВ
I Сенягин Ю. Я., Шумилина В. Н. Использование естест-
I венного холода на предприятиях мясной и молочной
промышленности РСФСР 8
Гущин А. В., Максюта Н. Л., Колесников В. Фм
/, Викторов Л. К. Системы охлаждения с использованием
/ естественного холода для предприятий молочной
промышленности 10
( Березин А. Н., Безручко В. Т., Лосев Е. В. Установка
комплексного использования естественного и искус-
( ственного холода 14
Веснин Ф. С. Еще раз об использовании естественного
холода 16
Медникова Н. М., Пытченко В. П., Потапчик Г. Н.,
Юрьев С. Н. Воздушный конденсатор для аммиачных
холодильных установок 17
Барулин Н. Я., Монахов В. С, Филипков А. А.
Установка для охлаждения воды, использующая
естественный холод 19
Ивахнов В. И., Мальцева Е. М. Выбор рациональных
режимов активного вентилирования картофеля и
овощей при охлаждении и хранении 21
ХОЛОД — НА СЛУЖБЕ АПК
Жадан В. 3., Кузьменко А. И. Обоснование
эффективности двухтемпературного режима хранения
замороженных продуктов 26
Arapeв Е. М., Маяковский Ю. В., Трофимов А. С.
Гидродинамические и гигротермические параметры
процесса обсушки российского сыра 28
Омаров М. М., Аминов М. С. Хранение яблок в
регулируемой газовой среде 29
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Креймер Н. Г. Безразмерные характеристики
холодильных компрессоров 32
Павлов С. Ф., Панферов В. И., Коковихин А. В.
Результаты испытаний рефрижераторного вагона с
кузовом из панелей типа «сэндвич» 34
Грызунов А. А, Каухчешвили Н. Э. Контейнер для
перевозки стекловидного тела 39
В порядке обсуждения
Гиммельбарб А. Я. Выбор эффективных способов
формирования грузовых единиц при перевозке и хранении
замороженного мяса 41
ОБМЕН ОПЫТОМ
Стефаненко П. М., Барановский А. И., Садовая С. И.
р*-Изменение решений типового проекта холодильника
Ш? птицефабрики 45
*AWb А. Г. Из опыта эксплуатации судовых холодиль-
' чых установок 46
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Пытченко В. П., Рубинов С. А., Пестрецов Г. В.,
Сизов Н. П. Маслоотделитель с гидроциклоном
повышенной производительности 47
ИЗОБРЕТЕНИЯ 44, 48, 54, 61
сИНРЫБПРОМ-85»
Смуляк Ф. А., Клюкина Л. В., Тиминский С. Б.
Холодильное оборудование на Международной выставке
«Инрыбпром-85» 50
ХРОНИКА
К 80-летию Викентия Петровича Зайцева 53
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Гопин С. Р., Прохоров А. В. Тенденции конструирования
бытовых компрессионных тепловых насосов 55
Из Бюллетеней Международного института холода 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Крузе А. С. Одноступенчатые холодильные агрегаты с
винтовыми компрессорами А-350-7-0, А350-7-1, А350-7-2
и А350-7-3 60
РЕФЕРАТЫ 62
CONTENTS
TOWARD XXVII CONGRESS OF CPSU!
Yanovsky V. S. On Labour Shift 2
MORE ATTENTION TO TRAINING PERSONNEL
Suedov V. P., Lashutina N. G. 40th Anniversary of
Leningrad Technical School of Refrigerating Industry 4
WIDE INTRODUCTION OF BRIGADE FORM OF LABOUR
ORGANIZATION AND INCENTIVE!
Gusev Yu. V. Introduction of Brigade Contract at Repair-
Mechnical and Production Sections of Vologda District
Association of Rosmyasomoltorg 6
FOR ECONOMY OF FUEL-ENERGY RESOURCES
Senyagin Yu. Ya., Shumilina V. N. Utilization of Natural
Cold at Enterprises of Meat and Dairy Industry of
RSFSR . 8
Gushchin A. V., Maksyuta N. L., Kolesnikov V. F.,
Viktorov L. K. Cooling Systems with Utilization of Natural
Cold at Enterprises of Dairy Industry 10
Berezin A. N., Bezruchko V. Т., Losev E. V. Plant for
Complex Utilization of Natural Cold and Refrigeration 14
Vesnin F. S. Again on Utilization of Natural Cold 16
Mednikova N. M., Pytchenko V. P., Potapchik G. N.t
Yuryev S. N. Air-Cooled Condenser for Ammonia
Refrigerating Plants 17
Barulin <N. Ya., Monakhov V. S., FHipkov A. A. Water
Cooling Plant Utilizing Natural Cold 19
Ivakhnov V. I., Maltseva E. M. Choice of Rational
Regimes for Active Ventilation of Potatoes and
Vegetables at Cooling and Storage 21
REFRIGERATION OF FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Zhadan V. Z., Kuzmenko A. I. Substantiation of
Effectiveness of Two-Temperature Storage Regime for frozen
Products 26
Agarev E. M., Mayakovsky Yu. V., Trofimov A. S.
Hydrodynamic and Hygrothermal Parameters of Rossisky
Cheese Drying Process 28
Omarov M. M., Aminov M. S. Storage of Apples in
Controlled Atmosphere 29
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Kreimer N. G. Dimensionless Characteristics of
Refrigerating Compressors 32
Pavlov S. F., Panferov V. I., Kokovikhin A. V.
Results of Testing Refrigerated Railcar with Body of
Panels of Type "Sandwich" 34
Gryzunov A. A., Kaukhcheshvili N. E. Container for
Transporting Vitreous Body 39
For Discussion
Gimmelfarb A. Ya. Choice of Effective Methods of Forming
Cargo Units at Transporting and Storing Frozen Meat 41
PRACTICE EXCHANGE
Stefanenko P. M., Baranovsky A/ I., Sadovaya S. I.
Change in Solutions of Standart Design of Cold Store
for Poultry Factory 45
Los A. G. Experience of Operating Marine Refrigerating
Plants 46
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Pytchenko V. P., Rubinov S. A., Pestretsov G. V.t
Sizov<N. P. Oil Separator with Hydrocyclone of Increased
Capacity 47
INVENTIONS 44, 48, 54, 61
"INRYBPROM-85"
Smulyak F. A., Klyukina L. V., Timinsky S. B.
Refrigerating Equipment at International Exhibition "Inry-
bprom-85" 50
MISCELLANY
80 th Birthday of Vikenty Petrovich Zaitsev 53
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Gopin S. R., Prokhorov A. V. Trends in Designing
Domestic Compression Heat Pumps 55
From Bulletins in International Institute of Refrigeration 58
REFERENCE DATA
Kruze A. S. Single-Stage Refrigerating Units with Screw
Compressors A350-7-0, A350-7-1, A350-7-2, A350-7-3 60
SUMMARIES 62
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1985 г.
1

Навстречу XXVII съезду КПСС!
УДК 658.2/.5
НА ТРУДОВОЙ ВАХТЕ
В. С. ЯНОВСКИЙ
Наша страна находится на
завершающем этапе пятилетки. В трудовых
коллективах широко обсуждаются
материалы апрельского A985 г.)
Пленума Центрального Комитета партии, речь
на Пленуме Генерального секретаря
ЦК КПСС М. С. Горбачева. Горячий
отклик у трудящихся нашел призыв
партии мобилизовать резервы,
напрячь все силы, чтобы в оставшееся
до конца одиннадцатой пятилетки
время выполнить недоделанное и выйти
на намеченные рубежи.
Сформулированные на Пленуме
четкие и ясные установки ориентируют
советских людей на то, что нужно
делать сейчас практически, чтобы
достойно встретить XXVII съезд КПСС,
успешно завершить осуществление
планов нынешнего года и обеспечить
тем самым уверенный старт следующей
пятилетки.
В стране развернулась подготовка к
очередному XXVII съезду КПСС.
С каждым днем нарастает трудовой
накал социалистического
соревнования в честь предстоящего партийного
съезда.
Коллектив Московского
хладокомбината № 12 активно включился в
социалистическое соревнование за
достойную встречу XXVII съезда КПСС.
Высокая трудовая активность
работников хладокомбината позволила
выполнить план первого полугодия 1985 г.
и принятые социалистические
обязательства.
Полугодовой план оптового
товарооборота выполнен досрочно. Сверх
плана реализовано товаров на сумму
6,6 млн. руб. По сравнению с
соответствующим периодом прошлого года
товарооборот увеличился на
12,1 млн. руб.
Выполнению плана оптового
товарооборота способствовали своевременные
завоз товаров, разгрузка вагонов и
реализация товаров в торговую сеть.
В первом полугодии текущего года на
хладокомбинат завезено 80205,5 т
товаров. Все они были оперативно
складированы в камерах хранения и в
соответствии с фондами и сроками
реализации отгружены в торговую сеть.
Товары доставляются торгующим ор^
ганизациям централизованно в
соответствии с их заказами. Рекламаций от
них на поставку некачественной
продукции в первом полугодии не было.
Хладокомбинат осуществляет
контейнерную доставку фасованного масла в
магазины, для чего дополнительно
приобретено 50 контейнеров типа УКМ5-77.Х
одновременно отремонтировано 98 на^|
ходившихся в эксплуатации контейне->
ров.
Большое значение коллектив
хладокомбината придает повышению
эффективности работы, снижению
непроизводительных расходов. Главный
показатель повышения эффективности
работы — рост производительности
труда. В связи с этим особое
внимание уделяется дальнейшему внедрению
средств механизации погрузочно-раз-
грузочных работ. Увеличивается объем
операций с пакетированными грузами.
К концу первого полугодия уровень
механизации погрузочно-разгрузочных
работ на хладокомбинате составлял
76,8 %.
В целях снижения
сверхнормативного простоя железнодорожного
транспорта разработаны мероприятия по
ускорению разгрузки вагонов.
Существенную помощь технологическому цеху в
разгрузке вагонов оказывают рабочие
вспомогательных цехов. В
результате принятых мер достигнуто
значительное сокращение простоев вагонов.
Администрацией, партийной и
профсоюзной организациями настойчиво и
последовательно проводятся в жизнь^
принципы социалистического хозяйстщ
вования. Экономия во всем,
соблюдение строжайшей дисциплины в труде,
бережное расходование сырья и
материалов.
На каждом участке в целях
повышения производительности труда,
улучшения экономических, показателей
постоянно проводится работа,
направленная на более полное
использование внутренних резервов.
Для снижения потерь продукции в
камерах хранения применяют экрани-
2

рование, подсыпку снега под
штабеля. Строго соблюдается температурно-
влажностный режим.
Осуществляется повсеместный
контроль за использованием оборудования,
ведется борьба за сокращение его
простоев. Машинисты
компрессорного цеха совместно с
электромонтерами электроучастка в результате
улучшения эксплуатации и применения
наиболее оптимальных режимов работы
оборудования добились снижения
удельных норм расхода и тем самым
экономии 53,4 тыс. кВт-ч
электроэнергии-.
Достигнуто снижение издержек об-
^оащения по сравнению с планом на
1^0,11 % к оптовому товарообороту.
Под постоянным контролем
администрации, партийной и профсоюзной
организаций находятся вопросы
сохранности социалистической
собственности. Систематически проводятся
контрольные проверки при приемке и
выдаче грузов, а также при
инвентаризации, осуществляемой по плану.
Результаты инвентаризаций
положительные.
Выполнен план первого полугодия по
внедрению новой техники. В целях
повышения производительности труда на
погрузочно-разгрузочных работах, а
также снижения сверхнормативных
простоев автомобильного
транспорта один электропогрузчик
дополнительно оборудовали пятивилочным
захватом, приобрели и ввели в
эксплуатацию три электропогрузчика типа
ЭП-103, три электротележки ЭТМ-1000
оснастили механическими сцепками для
транспортировки грузовых тележек с
мясом.
Для проведения экспериментальных
работ Одесским технологическим
институтом холодильной
промышленности установлены два
воздухоохладителя ВОП-100 и один — ВОП-150,
реконструированы приборы
охлаждения.
Приобретен и введен в действие
новый парафинер для сыров.
Проведен капитальный ремонт
изоляции трубопроводов в трех камерах
хранения условной емкостью 1200 т и
воздухоотделителя в компрессорном
цехе.
Вместо двух старых насосов для
откачки воды из баков при оттаивании
воздухоохладителя установлены новые.
Для улучшения отопления заменены
два водогрейных и отопительных
бойлера в котельной хладокомбината.
Реконструкция распределительного
устройства зарядной станции дала
возможность значительно улучшить
снабжение электроэнергией постов зарядки
электромеханизмов.
Большой вклад в улучшение
технического состояния хладокомбината
вносят рационализаторы. В текущем
году ими подано 55 рационализаторских
предложений. Все они внедрены в
производство.
Важную роль в трудовом и
политическом воспитании трудящихся играет
социалистическое соревнование. Оно
служит стимулом развития инициативы,
активной жизненной позиции. Весь
коллектив предприятия охвачен
действенным межцеховым и внутрицеховым
социалистическим соревнованием. Итоги
его подводятся ежеквартально на
расширенном заседании профкома.
Победителям присуждаются места в
соответствии с действующим на предприятии
положением.
Работники хладокомбината
соревнуются за право называться «Лучший по
профессии». Это почетное звание
присвоено уже 86 работникам.
В движении за коммунистическое
отношение к труду участвуют 686
человек. Торговому и плановому отделам
присвоено звание «Отдел
коммунистического труда», 320 работникам —
звание «Ударник коммунистического
труда». Все работники хладокомбината
принимают индивидуальные
социалистические обязательства.
Высоких показателей в
социалистическом соревновании добились грузчики
A. X. Екшикеев, А. П. Козинов,
B. И. Хрипунов. Газосварщик А. Д. Бо-
карев награжден значком «Ударник
одиннадцатой пятилетки».
Досрочному выполнению
производственных планов и принятых
социалистических обязательств помогает
распространение передового опыта,
ценных инициатив и починов передовых
коллективов г. Москвы.
Большое внимание уделяется
повышению квалификации кадров. Для
этого широко используют все звенья
системы повышения квалификации
работников.
В коллективе развито
наставничество.
Важными моментами в работе
являются укрепление производственной и
1*
з

Больше внимания подготовке кадров
коллектива хладокомбината «№ 12
являются: творческий труд, единство
слова и дела, инициатива и
ответственность, требовательность к себе и
товарищам.
Ориентируясь на решения
апрельского A985 г.) Пленума ЦК КПСС,
коллектив активизирует борьбу за
ускорение темпов роста производства на
основе повышения производительности
труда, приведения в действие
организационно-экономических и социальных
резервов. При этом упор делается на
то, чтобы каждый на своем месте
работал добросовестно и с полной
отдачей.
е кадров
трудовой дисциплины,
совершенствование организации работы. Число
нарушений дисциплины сокращается.
Политико-воспитательная работа в
коллективе осуществляется через
школы коммунистического труда,
партийную, комсомольскую и экономическую
учебу. Свой политический и
экономический уровень повышают около 500
работников хладокомбината.
Обновляется наглядная агитация,
стенды, отражающие ход
социалистического соревнования между цехами,
участками и отделами.
В дни подготовки к XXVII съезду
КПСС главными лозунгами в работе
УДК 377.5:621.56/.58
К 40-ЛЕТИЮ ЛЕНИНГРАДСКОГО
ТЕХНИКУМА ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
В. П. СУЕДОВ,
заслуженный учитель школы РСФСР
Н. Г. ЛАШУТИНА
В 1945 г. на базе Ленинградского
технологического института
холодильной промышленности был создан
Ленинградский техникум холодильной
промышленности. За прошедшие 40 лет
техникум подготовил для мясной,
молочной и пищевой промышленности
11 300 специалистов:
техников-механиков по эксплуатации холодильно-комп-
рессорных машин и установок, *тех-
ников-медаников по эксплуатации
машин и оборудования предприятий
молочной промышленности,
техников-электромехаников по эксплуатации
автоматических устройств в пищевой
промышленности, техников-технологов по
производству молочных продуктов.
В настоящее время техникум
является одним из крупнейших средних
специальных заведений Министерства
мясной и молочной промышленности СССР.
На четырех факультетах дневного,
вечернего и заочного отделений учится
около 2000 человек. Выпускники
техникума приобретают специальности
широкого профиля, позволяющие им успеш-
4
но трудиться на предприятиях мясной
и молочной промышленности и других
министерств и ведомств.
В техникуме овладевает
специальностью и молодежь из зарубежных
стран. В 33 странах — Кубе, Монголии,
Вьетнаме, Анголе, Лаосе, Алжире и
других — трудится более 200 техников-
механиков по эксплуатации холодиль-
но-компрессорных машин и
установок — выпускников Ленинградского
техникума холодильной
промышленности. За хорошую подготовку
кубинских учащихся техникум награжден
грамотой Министерства высшего
образования Республики Куба. Техникум
располагается в пятиэтажном здании
общей площадью 8000 м2. Сорок
кабинетов и лабораторий оснащены
современными средствами обучения:
вычислительной техникой,
электрифицированными схемами, действующими модеА
лями изучаемого оборудования, автомсМ
тическими приборами и другой
техникой. Многие кабинеты и лаборатории
награждены дипломами, медалями и
грамотами. Материально-техническая
база непрерывно пополняется,
реконструируется в соответствии с
изменениями учебных планов и программ.
Помощь в этом оказывают базовые
предприятия объединений Ленмолпром и
Ленмясопром.
В техникуме имеется читальный зал
и библиотека, в которой насчиты-

вается 48 тыс. книг, из них 22 тыс.—
учебники и техническая литература, что
полностью обеспечивает учащихся.
Большое внимание уделяется
учебной и производственной практике
учащихся, проводимых соответственно в
учебно-производственных мастерских
техникума и на базовых предприятиях
объединений Ленмясопром и Ленмол-
пром, а также на предприятиях,
имеющих холодильные установки, других
отраслей промышленности.
Преддипломную практику учащиеся проходят на
предприятиях, профиль которых
соответствует тематике дипломных
проектов. Тематика курсовых и дипломных
^проектов связана с актуальными
проблемами развития холодильного
хозяйства: реконструкция цехов,
модернизация холодильных установок,
разработка новых производственных линий,
конструирование приборов. Курсовое и
дипломное проектирование учащихся
используется также для укрепления
материально-технической базы кабинетов
и лабораторий техникума.
Учебно-воспитательная работа
проводится коллективом преподавателей,
объединенных в 10 цикловых и
предметных комиссий. Преподаватели
непрерывно повышают свое
педагогическое мастерство и деловую
квалификацию на факультетах повышения
квалификации при высших учебных
заведениях, а также в процессе стажировки
на предприятиях отрасли, работы в
предметных методических
объединениях, изучения передового опыта. Пять
преподавателей награждены знаком
«За отличные успехи в среднем
специальном образовании», трое являются
ветеранами труда.
Преподаватели участвуют в создании
учебников, учебных пособий,
разработке новых учебных планов и программ.
Авторскими коллективами написаны та-
^ие учебники, как, например, «Охрана
труда при обслуживании холодильного
оборудования» (Г. С. Голованов,
М. Б. Френклах), «Холодильная
технология продуктов в мясной и молочной
промышленности» (В. С. Ильясов,
В. И. Полушкин, Н. Л. Васильева),
«Холодильно-компрессорные машины и
установки» (Н. Г. Кондрашова,
Н. Г. Лашутинй), «Холодильная
техника в мясной и молочной
промышленности» (Н. Г. Лашутина),
«Электрооборудование холодильно-компрессор-
ных машин и установок» (С. М. Уткин,
И. Д. Леечкис, С. П. Каплун).
Учебной документацией, разработанной в
техникуме, пользуются во всех
техникумах отрасли. Предметная комиссия
по черчению является базой для
слушателей факультета повышения
квалификации преподавателей черчения.
Проводимая в стране реформа
общеобразовательной и профессиональной
школы предусматривает существенное
повышение уровня профессиональной
подготовки. С этой целью в техникуме
используют новые формы и методы
преподавания, направленные на развитие
познавательной деятельности,
творческого мышления, деловых качеств
учащихся: например, создание проблемных
ситуаций, проведение деловых игр,
применение вычислительной техники и т: д.
Улучшению идейно-политической и
практической подготовки учащихся
способствует участие их в городских
конкурсах, олимпиадах по истории и
обществоведению, русскому языку и
литературе, черчению, математике, физике,
технической механике, где они не раз
занимали призовые места. Иностранные
учащиеся в городской олимпиаде
«Русский язык как иностранный»
заняли первое место и награждены
дипломами I степени и грамотами горкома
ВЛКСМ.
Учащиеся выступают с докладами
на научно-теоретических конференциях,
участвуют в конкурсах на звание
«Лучший по профессии», «Мастер — золотые
руки», в коммунистических
субботниках.
Систематически работают кружки —
предметные и технического творчества.
Кружковцы выступают с творческими
отчетами на выставках, проводимых
в техникуме каждые два года, где
экспонируют выполненные ими стенды
для проведения лабораторно-практи-
ческих работ, наглядные пособия по
предметам, альбомы, рефераты,
курсовые и дипломные проекты с
практическим подтверждением и другие
материалы. Техникум является постоянным
участником городских выставок научно-
технического творчества молодежи
г. Ленинграда и области. Отдельные
экспонаты были представлены на
ВДНХ СССР и отмечены медалями и
дипломами.
Действуют кружки художественной
самодеятельности. Открыт клуб
интернациональной дружбы.
5

В техникvwe имеется хороший
спортивный з? \ где созданы все условия
для всеет гюннего физического
развития молодых людей. Спортивный
коллектив является одним из сильнейших
среди спортивных коллективов средних
специальных учебных заведений г.
Ленинграда и ЛГС ДСО «Спартак». В
соревнованиях по таким видам, как
легкая атлетика, лыжные гонки и
плавание, спортсмены техникума многократно
выходили победителями. В техникуме
учились 15 мастеров спорта СССР и
50 кандидатов в мастера спорта СССР.
Много внимания уделяется военно-
патриотическому воспитанию учащихся.
В техникуме создан музей боевой славы
2-й дивизии народного ополчения,
зарегистрированный как общественный
музей.
В трудовом семестре учащиеся
техникума работают в строительных
отрядах, помогают в уборке урожая
подшефному совхозу «Дружба».
Техникум имеет два общежития на
500 мест, столовую на 120 человек,
медицинский и зубоврачебный
кабинеты.
Создание хороших условий для
профессиональной подготовки,
гражданского становления, нравственного и
интеллектуального формирования
личности, физического развития, а также
хороших бытовых условий —
результат постоянной заботы нашей партии уф
правительства о воспитании молодежи.
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
УДК 658.387.4
ВНЕДРЕНИЕ БРИГАДНОГО
ПОДРЯДА НА РЕМОНТНО-
МЕХАНИЧЕСКОМ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
УЧАСТКАХ ВОЛОГОДСКОГО
ОБЛАСТНОГО ОБЪЕДИНЕНИЯ
РОСМЯСОМОЛТОРГА
Ю. В. ГУСЕВ
Одним из направлений повышения
эффективности производства, роста
производительности труда, а также
повышения ответственности рабочих за
своевременное и качественное
выполнение работ является широкое
применение бригадной формы организации
труда. Бригадная форма организации
и стимулирования труда, отвечая
современным требованиям производства,
научной организации труда,
способствует решению экономических задач,
укреплению трудовой дисциплины,
повышении» творческой инициативы,
воспитанию чувства коллективизма у
рабочих, так как главной задаче* щют~
водственной бригады является
выполнение работы с наименьшими
трудовыми затратами, с высоким качеством
на основе коллективной
ответственности за итоги совместного труда,
обеспечение выполнения плана.
Учитывая большую эффективность
создания производственных бригад,
в Вологодском областном объединении
Росмясомолторга разработали
программу развития бригадных форм
организации труда на 1981-^-1985 гг. При
этом комплексно решали наиболее
острые вопросы хозяйственной
деятельности предприятия, связанные с
осуществлением ремонтных работ. Было
предусмотрено организовать на ремонтно-
механическом участке три
комплексные бригады слесарей-ремонтников по
обслуживанию всего технологического
оборудования предприятия.
Первой в январе 1982 г. была
создана бригада по зарядке и ремонту
внутризаводского транспорта.
Вовлечению рабочих в бригады
предшествовала разъяснительная работа, в ходе
которой будущих членов бригад знаА)-
мили с порядком работы, условиями,
организацией и оплатой труда в
бригаде, основными правами и обязанности
ми членов бригады и бригадира. ^
В соответствии с имеющимися
рекомендациями администрацией,
специалистами, опытными рабочими было
разработано положение о
производственной бригаде, бригадире, совете бригады.
При разработке положения учитывали
специфику работы данного
подразделения рецонтно-механического участка
(т. е. сочетание сменной работы
дежурных аккумуляторщиков и
аккумуляторщиков, занятых на ремонтных работах
в дневное время), низкий уровень тру-
6

довои дисциплины, недостаточно
качественное проведение зарядки и ремонта
электрокаров и электропогрузчиков,
различного рода доплаты за
совмещение профессий и расширение зоны
деятельности.
На основании протокола общего
собрания аккумуляторщиков, выразивших
желание работать в комплексной
бригаде, был.издан приказ по предприятию
о создании производственной бригады.
В целях усиления личной
ответственности аккумуляторщиками было
подписано соглашение на организацию
комплексной бригады.
Объем работы бригады на месяц
^устанавливается на основании
годового графика
планово-предупредительного ремонта, утвержденного главным
инженером, и работ по техническому
обслуживанию закрепленного за
бригадой оборудования. Межремонтное
обслуживание заключается в ликвидации
возникающих при эксплуатации
внутризаводского транспорта неполадок.
Для повышения эффективности
работы бригады, создания благоприятного
психологического климата в коллективе,
распределения заработка с учетом
коэффициента трудового участия (КТУ)
на общем собрании бригады были
выбраны совет бригады из трех человек
и бригадир. В состав совета вошли
наиболее сознательные и
добросовестные работники: двое из них
представляли аккумуляторщиков, выполняющих
ремонтные работы, и один —
дежурных аккумуляторщиков.
Задачи совета бригады огромны:
это и организация проведения
качественных ремонтных работ, и
содействие внедрению научной организации
труда, и изменение численного и
профессионально-квалификационного
состава бригады, и проведение работы
jio укреплению трудовой дисциплины,
1^[ рассмотрение и утверждение КТУ.
Большую роль в сплоченности
бригады, выполнении ею производственных
заданий, организации труда играет
бригадир, который работает в тесном
взаимодействии с мастером ремонтно-
механического участка.
Оплата труда членам бригады
осуществляется по результатам ее работы за
месяц с применением КТУ с учетом
повышающих и понижающих факторов.
При хорошей работе КТУ может быть
в пределах 1 —1,5. Высокий уровень
выполнения производственных заданий,
применение передовых методов труда,
выполнение работ по смежным
профессиям, рационализаторские
предложения, экономия и бережливость, высокая
трудовая активность оцениваются
повышением КТУ сверх 1 на 0,5;
профессиональное мастерство, выраженное
в более высоком качестве выполнения
работ, эффективное использование
рабочего времени, помощь и передача
опыта товарищам, наставничество — на
0,25; инициатива, предотвращение
возможных простоев машин, рабочих,
выполнение сложных видов работ и работ
за отсутствующих товарищей, освоение
новой техники и передовой
технологии — на 0,25.
Снижается КТУ за невыполнение
сменного задания — на 0,25,
недостаточное профессиональное мастерство —
на 0,25, опоздание на работу,
преждевременный уход с работы,
невыполнение распоряжений бригадира или
мастера и другие нарушения,
отрицательно сказавшиеся на результатах
коллективного труда,— на 0,5.
Члену бригады, совершившему
прогул, нарушившему общественный
порядок, появившемуся на работе в
нетрезвом состоянии, КТУ снижается до 0.
Размер КТУ каждому члену
бригады устанавливается решением совета
бригады на основании данных
ежедневного учета работы и оформляется
протоколом с указанием причин
повышения или понижения КТУ. С протоколом
знакомят всех членов бригады. При
несогласии рабочего с разимой
установленного КТУ вопрос рещаетсй на общем
собрании бригады, а при несогласии с
его решением — в порядке,
установленном законодательством.
Сумма выплаты каждому члену
бригады определяется по тарифной
заработной плате за отработанные часы
с учетом КТУ, премии и приработка.
Премия распределяется также с учетом
КТУ. Дифференцированно, в
зависимости от конкретного вклада каждого,
распределяется и приработок.
Так, в бригаде по зарядке и ремонту
внутризаводского транспсфта при парке
в 32 единицы установлена плановая
численность — 10 аккумуляторщиков.
Фактически же в ней семь человек.
При меньшей, по сравнению с
плановой, численности бригаде начисляется
сумма приработка, которая составляет
50 % месячной тарифной заработной
платы трех недостающих рабочих, v
7

В бригаде три человека,
работающие в дневную смену, занимаются
ремонтом электрокаров и
электропогрузчиков. Дежурные аккумуляторщики в
дневную смену также привлекаются к
ремонтным работам. Таким образом,
работа за недостающих членов бригады
осуществляется только в дневную
смену. Поэтому и приработок
распределяется между рабочими пропорционально
отработанным ими дневным сменам.
Доплата за работу в ночное время
и бригадирство производится в
обычном порядке.
По образцу бригады
аккумуляторщиков в декабре 1982 г. создана бригада
из слесарей-ремонтников по ремонту
технологического оборудования цеха
мороженого, а в октябре 1983 г.
комплексная бригада по обслуживанию
остального оборудования предприятия.
В соответствии с нормативами
численности персонала бригада слесарей-
ремонтников оборудования цеха
мороженого должна состоять из пяти
человек. Фактически в нее входят четыре
работника. Сумма приработка бригады
составляет 100 % месячной тарифной
заработной платы отсутствующего
работника, но не более 30 %
отдельному рабочему. Распределение
приработка и премии, которая в этой бригаде
составляет 30 %, происходит с учетом
КТУ на общем собрании. При этом учи-
УДК 637:551.524.37.004
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
ЕСТЕСТВЕННОГО ХОЛОДА НА
ПРЕДПРИЯТИЯХ МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ РСФСР
Ю. Я. СЕНЯГИН, В. Н. ШУМИЛИНА
Компрессорные цехи на предприятиях
мясной и молочной промышленности
являются основными потребителями
электроэнергии, поэтому от их рациональной работы
во многом зависит ее общий расход.
Одним из эффективных путей экономии
электроэнергии на предприятиях является
максимально возможное использование
естественного холода. Минмясомолпром РСФСР
тывают мнение инженера-механика
цеха мороженого и выполнение
программного задания предприятия по выпуску
мороженого.
В третью комплексную бригаду общей
численностью 10 человек входят
специалисты многих профессий: газо- и
электросварщики, слесари-сантехники,
токари и др. Организация бригады,
оплата труда, понижающие КТУ такие же,
как и в других бригадах.
Как показала практика, внедрение
бригадной формы организации и
стимулирования труда на ремонтно-механи-
ческих работах дало положительные
результаты. Улучшилось качество
ремонта, реже стало выходить из строя^
оборудование, сократилась текучесть *
кадров.
К сожалению, еще не изжиты случаи
нарушения трудовой дисциплины. Для
усиления коллективной ответственности
бригады за дисциплину своих членов
в положение о производственной
бригаде дополнительно внесен пункт о
снижении размера премии всей бригаде до
50 % при росте нарушений трудовой
дисциплины.
Таким образом, бригадная форма
организации и стимулирования труда в
Вологодском областном объединении
продолжает совершенствоваться. Это
открывает новые возможности для
повышения эффективности и улучшения
качества труда.
на основе изучения опыта отдельных
предприятий и анализа опубликованных
данных в этой области разработал рекоменда-^
ции по применению естественного холода^
которые направлены во все объединения
мясной и молочной промышленности.
В настоящее время почти все
предприятия отрасли используют естественный холод
тем или иным способом и значительно
снижают расход электроэнергии на вырат
ботку холода в осенне-зимний период.
Наиболее простым и распространенным
способом является непосредственная
подача холодного воздуха в камеры
охлаждения или хранения продуктов при
наружной температуре воздуха ниже требуемой
в камерах. Вентиляция камер
осуществляется через отверстия в наружных ограж-
За экономию топливно-энергетических ресурсов
8

дениях: в одних устанавливаются
приточные вентиляторы, подающие холодный
воздух, через другие выходит отепленный
воздух. Управление вентиляторами
автоматизировано с помощью обычных камерных
термостатов.
Этот способ широко применяют для
поддержания заданных температур в камерах
хранения готовой упакованной молочной
продукции, а также в камерах
охлаждения и реже замораживания мяса на
предприятиях, расположенных в северных и
восточных районах республики. Таким путем
на предприятиях Владимирского,
Курганского, Башкирского объединений
молочной промышленности, Иркутского,
Тамбовского и ряда других объединений мясной
промышленности ежегодно экономят свыше
^200 тыс. кВт«ч электроэнергии и, кроме
^того, около 300 кг смазочных масел.
В молочной промышленности также
широко распространено охлаждение хладоноси-
теля с помощью наружных теплообменных
аппаратов или непосредственно в
градирнях. В качестве наружных
теплообменных аппаратов служат либо калориферы,
либо воздухоохладители с малым шагом
оребрения. Их устанавливают на линиях
возврата хладоносителя от потребителей к
испарителю.
Этот способ использования
естественного холода уже много лет удачно
сочетают с работой комплексно
автоматизированных холодильных установок,
обслуживаемых периодически, в Курганском
объединении молочной промышленности. Правда,
бывают затруднения при переходе с летнего
режима работы на зимний. Из-за
отсутствия надежных исполнительных
механизмов для переключения линий возврата
хладоносителя наружные теплообменники
приходится подключать вручную, что создает
некоторое неудобство в эксплуатации систем
в переходный период, когда наблюдается
частое колебание температуры наружного
воздуха.
На предприятиях Башкирского
объединения молочной промышленности в зимнее
время ледяную воду получают в
градирнях. При этом для избежания
намораживания льда в зависимости от температуры
Наружного воздуха вода циркулирует либо
*1ерез всю высоту градирни, либо только
через ее часть.
Общая экономия электроэнергии на
предприятиях Курганского и Башкирского
объединений составляет более 500—
600 тыс. кВт«ч ежегодно.
На предприятиях, имеющих рассольные
или аммиачные автономные кондиционеры,
для забора наружного холодного воздуха
применяют, как правило, штатные
вентиляторы кондиционеров и дополнительные
воздуховоды. Полная автоматизация таких
систем целесообразна только в том случае,
если имеется автоматическое регулирование
холодопроизводительности компрессоров,
так как при включении системы забора
наружного воздуха их холодопроизводитель-
ность снижается.
Заслуживает особого внимания ранее
широко распространенная аккумуляция
зимнего холода путем намораживания
ледяных бунтов, позволяющая значительную
часть летнего времени обходиться без
машинного охлаждения. В Брянском и
Воронежском объединениях молочной
промышленности ежегодно намораживают около
20 тыс. м3 льда, что дает в сезон массовой
переработки молока экономию 300—
400 тыс. кВт»ч электроэнергии и
значительного количества смазочных масел.
Существует еще один способ экономии
электроэнергии за счет естественного
холода, пока еще мало используемый на
практике. Это — эксплуатация воздушных
конденсаторов, что позволяет также снизить
расход охлаждающей воды.
Кожухотрубные конденсаторы применяют
повсеместно с градирнями для оборотного
охлаждения воды. В холодное время года,'
независимо от температуры наружного
воздуха, температура воды поддерживается
на уровне 10—15 °С (по технической
документации для башенных градирен
температура воды не должна опускаться ниже
15 °С), и, таким образом, в холодильных
установках с этими конденсаторами
давление конденсации не бывает ниже 0,8 МПа
(8 атм).
При эксплуатации испарительных
конденсаторов в зимнее время подачу воды
обычно отключают и используют их в качестве
воздушных конденсаторов, однако теплооб-
менная поверхность недостаточна для этой
цели, и температура конденсации, как
правило, на 20—30 °С выше температуры
окружающей среды.
Значительную экономию электроэнергии
можно получить при установке воздушных
форконденсаторов, которые в зимнее время
принимают на себя всю тепловую нагрузку
при работе с кожухотрубными
конденсаторами и большую ее часть при работе с
испарительными. При этом температура
конденсации может быть сколь угодно низкой [1,2].
В ряде случаев в насосных системах
охлаждения возможно осуществлять
циркуляцию аммиака через воздушные
конденсаторы и камерное оборудование, не включая
компрессоры [3].
В настоящее время на предприятиях
Минмясомолпрома РСФСР намечено
широкое внедрение воздушных конденсаторов.
Уже сейчас в целом по министерству за
счет естественного холода достигается
ежегодная экономия 10—12 млн. кВт«ч
электроэнергии при одновременном улучшении
температурных режимов в камерах и
охлаждаемых помещениях предприятий. В
дальнейшем предполагается еще более
эффективное использование естественного холода.
9

Список использованной литературы
1. Ланецкий В. С. Опыт эксплуатации испа-
рительно-воздушного конденсатора КИВ-600.—
Холодильная техника, 1982, № 8, с. 50.
2. Сенягин Ю. Я., Баев В. П.,
Алмазов В . Н . Воздушно-испарительный
конденсатор ФК-120.— Холодильная техника, 1984,
№ 8, с. 44—45.
3. Сенягин Ю. Я., Середа Н. П.
Эффективность применения воздушных форконденса-
торов в холодильных установках.—
Холодильная техника, 1974, № 12, с. 41—42.
УДК 637.1:621.565.004:551.524.37.004
СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
ЕСТЕСТВЕННОГО ХОЛОДА ДЛЯ
ПРЕДПРИЯТИЙ МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
А. В. ГУЩИН, Н. Л. МАКСЮТА, В. Ф.
КОЛЕСНИКОВ, Л. К. ВИКТОРОВ
Увеличение масштабов применения в
народном хозяйстве страны возобновляемых
источников энергии — одна из актуальных
проблем, поставленных на XXVI
съезде КПСС. Решение этой проблемы будет
в значительной степени способствовать
экономии топливных и энергетических
ресурсов, совершенствованию
топливно-энергетического баланса страны.
Особую важность данная проблема имеет
для холодильной промышленности, так как
производство искусственного холода
требует значительных затрат энергии. По данным
Международного института холода, в
развитых странах на производство холода
расходуется до 10 % всей вырабатываемой
энергии. На предприятиях Минмясомолпро-
ма СССР затраты энергии на выработку
холода в среднем составляют 50—60 % от
общего потребления [1], причем удельный
вес их постоянно возрастает в результате
строительства новых и реконструкции
действующих предприятий.
В связи с этим большое значение
приобретает разработка и внедрение
мероприятий, позволяющих снизить затраты
электроэнергии на производство холода.
Поскольку для большей части территории нашей
страны характерны продолжительные зимы
с низкими температурами воздуха, весьма
перспективным направлением экономии
энергоресурсов является широкое
применение естественного холода.
Естественное охлаждение можно условно
подразделить на пять основных видов:
воздушное, испарительное, водяное, ледяное,
грунтовое. Сочетанием (комбинированным
использованием) двух или нескольких видов
естественного охлаждения могут быть
достигнуты достаточно высокие
технико-экономические показатели.
Исследования по разработке систем хла-
доснабжения с использованием
естественного холода показали, что наиболее выгодно4
и удобно для камер хранения молочных
продуктов воздушное охлаждение, т. е.
применение в качестве хладоносителя
наружного воздуха, температура которого равна
или ниже требуемой температуры в
охлаждаемом объекте. При этом обеспечиваются
условия для полной автоматизации
процесса охлаждения камер и не требуется
значительных капитальных затрат на
создание систем с использованием наружного
воздуха.
По результатам проведенных
исследований разработана методика расчета систем^
хладоснабжения предприятий молочной^
промышленности с использованием
естественного холода [2], на основании которой
созданы опытно-промышленные образцы
подобных систем применительно к камерам
хранения упакованной молочной продукции
и созревания сыров.
На рис. 1 показаны принципиальная
схема системы хладоснабжения камеры
хранения упакованной молочной продукции с
использованием естественного холода и
функциональная схема ее автоматизации.
Система включает в себя
теплоизолированную камеру для хранения упакованной
молочной продукции; вертикальный
воздухоохладитель непосредственного
охлаждения; вентиляционный агрегат для подачи
наружного воздуха на базе центробежного
вентилятора типа Ц4-70; одноканальный
центральный воздухораспределитель
постоянного сечения с двусторонними
коническими насадками; всасывающий и
рециркуляционный воздуховоды постоянного
сечения с воздушными клапанами и
исполнительным механизмом; обратный
лепестковый клапан, смонтированный в верхней
части наружной стены камеры в
специальном проеме (для исключения теплоприто-
ков через лепестковый обратный клапан в
летний период с внутренней стороны
камеры в проеме предусмотрен
теплоизолированный люк); систему автоматического
управления процессом хладоснабжения, дат-^
чики которой размещены в камере и снаЭ
ружи.
Действует данная система следующим
образом.
В зимний и осенне-весенний периоды года,
когда температура наружного воздуха
равна или ниже температуры в охлаждаемой
камере, по сигналу датчика 6У
установленного снаружи помещения, автоматически
включается приточный вентилятор.
Воздушный клапан всасывающего воздуховода
открывается, а воздушный клапан
рециркуляционного воздуховода закрывается и
одновременно отключается воздухоохладитель
холодильной установки. Наружный» холод-
10

я ^
-УК
\
г—-4^-ы-0ф-ф-$-] § ?
l-^V/77
компрессорной
Рис. 1. Принципиальная схема системы хладоснабжения ? использованием естественного холода
камеры хранения упакованной молочной продукции и функциональная схема автоматизации:
1 — всасывающий воздуховод; II — рециркуляционный воздуховод; III — воздухораспределитель;
IV — лепестковый обратный клапан; V — камера; VI — воздухоохладитель; / — ввод питания;
2 — исполнительный механизм воздушных клапанов; 3,4, 8 — датчики температуры воздуха в камере;
5 — электродвигатель вентилятора воздухоохладителя; 5х — соленоидный вентиль подачи хладагента
на воздухоохладитель; 6 — датчик температуры наружного воздуха; 7 — электродвигатель
приточного вентилятора
ный воздух через воздухораспределитель
поступает в рабочую зону камеры и
охлаждает молочную продукцию. Избыток воздуха
уходит через обратный лепестковый клапан.
Для предотвращения подмораживания
продукции при температуре наружного
воздуха О °С и ниже в системе предусмотрен
узел автоматического смешения
(рециркуляции) воздуха в камере (отепленного) и
наружного. В этом случае по команде
датчика Зу расположенного в рабочей зоне
камеры, срабатывает пропорциональный
терморегулятор РТ2, одновременно
прикрывается воздушный клапан всасывающего
воздуховода и приоткрывается клапан
рециркуляционного воздуховода. Таким образом
осуществляется пропорциональное
регулирование и поддержание температуры в
камере в пределах технологических
требований (/кам=4±2°С).
* Испытания показали, что таким способом
(Заданная температура в камере
поддерживается более точно, однако при этом
приточный вентилятор работает постоянно даже
при полной рециркуляции воздуха камеры,
что энергетически невыгодно.
Для устранения этого недостатка в схему
автоматического управления системой
хладоснабжения дополнительно введен
двухпозиционный терморегулятор РТ4 с датчиком
температуры 8, сблокированный с
электродвигателем приточного вентилятора.
Датчик температуры 8 располагается в «теплой»
зоне камеры (под потолком), а задатчики
двухпозиционного (РТ4) и
пропорционального (РТ2) терморегуляторов настроены
на одинаковую температуру 4 °С. Внесение
указанных дополнений в схему
автоматизации системы позволило объединить в
одном цикле охлаждения камеры два способа
регулирования температуры
(пропорциональный и двухпозиционный) и обеспечить
автоматический переход от одного способа
к другому в зависимости от количества
загружаемой в камеру молочной продукции
и ее исходной температуры.
При температуре наружного воздуха,
равной или ниже заданной температуры в
охлаждаемой камере, по команде датчика 6
терморегулятора РТ1 включается система
естественного охлаждения и отключается
воздухоохладитель. При этом
пропорциональное регулирование температуры в
камере происходит до тех пор, пока не
закончится загрузка молочной продукции. После
охлаждения загруженной в камеру
молочной продукции до заданной температуры и
выравнивания температурных полей по
всему объему камеры, в том числе и в зоне
размещения датчика 8, по его команде с
помощью терморегулятора РТ4 отключается
приточный вентилятор при открытом
воздушном клапане всасывающего
воздуховода.
В дальнейшем заданная температура в
камере поддерживается путем
кратковременных включений приточного вентилятора
в режиме двухпозиционного регулирования.
После выгрузки молочной продукции из
камеры и повторной ее загрузки под влиянием
II

«¦^^
ь
—1—
JHttft
t,°c\
ч
2
О
-г
-в
40
? 6 $ 10 12 14 16 18 20 22 24 26%Ч
Рис. 2. Суточные графики изменения температур
наружного воздуха /н и воздуха в камере /кам
при работе системы хладоснабжения с
использованием естественного холода
тепла от поступившего продукта датчик 6*
терморегулятора РТ4 включает приточный
вентилятор. Температура в камере
поддерживается вышеописанным способом с
помощью пропорционального
терморегулятора РТ2.
При температуре наружного воздуха
выше, чем температура в охлаждаемой
камере, по команде датчика 6
терморегулятора РТ1 включается воздухоохладитель и
одновременно отключается приточный
вентилятор, а воздушный клапан всасывающего
воздуховада закрывается с помощью
исполнительного механизма. Заданная
температура в камере поддерживается
воздухоохладителем холодильной установки
посредством терморегулятора РТЗ под контролем
датчика 4.
Опытно-промышленный образец
описанной системы охлаждения эксплуатируется
на Краснодарском молочном комбинате в
камере хранения упакованных молочных
продуктов детского питания. Суточный
объем продукции, поступающей в камеру, 10 т.
Тепловая нагрузка до 30 кВт. Требуемая
температура хранения 4±2 °С.
Производительность вентилятора системы
естественного охлаждения 4,5 м3/с.
За период эксплуатации системы (зима,
весна 1984 г.) минимальная температура
наружного воздуха достигала значений
—10-=—12 °С, а суточные колебания ее
составляли 4—12 °С.
Суточные графики изменения
температур наружного воздуха tH и воздуха в _
камере /кам при работе системы показаны *р
на рис. 2. Из графика видно, что при
значительных колебаниях температуры
наружного воздуха в течение суток (Afmax=12°C)
температура в камере при работе системы
поддерживалась в заданных пределах 4±
±2°С.
Использование естественного холода в
камере за период эксплуатации позволило
снизить расход электроэнергии на
выработку холода на 20 тыс. кВт«ч.
Система хладоснабжения с
использованием естественного холода смонтирована
в камере созревания сыра на
Староминском маслодельно-сыродельном заводе.
Система (рис. 3), разработанная на базе хо-
/
7 8
9 10 И
B^f-Md-Htirv
! ГлП \ТТЛ . А Д '^
ДА
Пз
2S5
Рис. 3. Принципиальная схема системы хладоснабжения с использованием естественного холода
в камере созревания сыра и функциональная схема ее автоматизации:
I — воздухораспределитель; II — система забора рециркуляционного воздуха; III — смесительная
камера; IV — воздухоохладитель; V — калорифер; VI — вентиляторный агрегат; VII — система
забора наружного воздуха; / — датчик температуры наружного воздуха; 2 — исполнительный
механизм клапана КВУ-IV; 3 — датчик температуры рециркуляционного воздуха; 4 —
исполнительный механизм клапана КВУ-V; 5 — датчик влажности холодильной машины ХМ1-20; 6 —
соленоидный вентиль системы увлажнения холодильной машины ХМ1-20; 7 — соленоидный вентиль
воздухоохладителя; 8 — датчик температуры установки ХМ1-20; 9 — соленоидный вентиль
калорифера; 70 — электродвигатель вентиляторного агрегата; // — ввод питания
12

лодильной машины ХМ 1-20, включает в себя
воздухоохладитель непосредственного
охлаждения; калорифер; вентиляторный
агрегат 90ЦС-11, смонтированный в едином
блоке с воздухоохладителем и калорифером;
систему забора наружного воздуха с
фильтрами типа «ЛАИК» и врздушным
клапаном КВТ (далее КВУ-IV); систему забора
рециркуляционного воздуха с воздушным
клапаном КВУ (далее КВУ-V);
смесительную камеру наружного и
рециркуляционного воздуха; одноканальный
воздухораспределитель с двусторонними коническими
сопловыми насадками; систему
автоматического управления процессом хладоснабже-
ния с датчиками температуры наружного
и рециркуляционного воздуха, которая
коммутируется с пультом управления холодиль-
^ной машины ХМ 1-20.
Температура воздуха в камере в
автоматическом режиме поддерживается
регулятором температуры РТ2, который по сигналу
датчика температуры наружного воздуха
через усиливающее реле управляет
исполнительным механизмом КВУ-IV.
Для преобразования позиционного
регулирования в пропорциональное служит
ступенчатый импульсный прерыватель типа
СИП. Связь исполнительного механизма
КВУ-IV, прдачи наружного воздуха с
исполнительным механизмом КВУ-V
рециркуляции осуществляется через балансное реле
БР. При открытии КВУ-IV происходит
закрытие КВУ-V, и наоборот.
Регулятор РТ2 управляет работой КВУ-IV
при значениях температуры, до и ниже
заданной регулятором РТ1. При достижении
температурой наружного воздуха значения,
заданного Р77, регулятор РТ2 отключается,
КВУ-IV закрывается и открывается КВУ-V.
Температура воздуха в камере созревания
сыра регулируется с помощью
кондиционера, смонтированного в помещении
холодильной машины ХМ 1-20.
Для проведения регламентных или
профилактических работ схема автоматизации
предусматривает ручной режим работы
системы. Выбор режима работы
осуществляется переключателем рода работ /СУ/.
О режиме работы сигнализируют лампы
Н2 и НЗ, о готовности системы к работе —
•^лампа HI. В ручном режиме соотношение
(^количества наружного и рециркуляционного
воздуха регулируется переключателями КУ2
и КУЗ.
Приборы автоматики системы хладоснаб-
жения с использованием природного холода
подключаются в цепь управления работой
компрессора холодильной машины ХМ1-20.
Влажность воздуха в камере
поддерживается штатными приборами автоматики и
соответствующими исполнительными
механизмами холодильной машины ХМ1-20.
Аналогичные системы хладоснабжения
с использованием естественного холода
можно проектировать также на базе холо-
8
б
-2
-8
II'" Т—1
1 1 \Акам \ ^J
WW г
км
Ш
\л\
и
г
тптп
1
И
\\\\\
\ \Jc\\ 1
г П п
8/608/608 /6 О Г>4
а
Г>*
80
60
9*
*™
*п
Z-
^J
О 8 16 О 6 /6 0 В 16 Q Х,ч
S
Рис. 4. Суточные графики изменения температуры
наружного воздуха tH и воздуха в камере *кам (а)
и относительной влажности наружного воздуха
Фн и воздуха камеры фкам при работе системы
хладоснабжения с использованием естественного
холода (б)
дильной машины СР9Х2-1-0 и установок
ЯЮ-ОТР-7, ЯЮ-ОТР-13, Я10-ОТА-16.
Опытно-промышленный образец
описанной системы эксплуатируется в камере
созревания сыра на Староминском маслосыр-
заводе с января 1984 г. Суточный объем
продукции, поступающей в камеру, 4,16 т.
Требуемая температура созревания сыра
10db2 °C. Относительная влажность,
поддерживаемая в камере, 86±2 %.
Производительность вентилятора машины ХМ1-20
в системе забора наружного воздуха
2,0 м3/с
Графики изменения температуры и
относительной влажности наружного воздуха
и воздуха в камере созревания сыра за
3 суток при работе системы показаны на
рис. 4. Из графиков видно, что при
значительных колебаниях температуры и
относительной влажности наружного воздуха в
течение суток (Д/тах=П0С, ДФтах=15%)
температурно-влажностные параметры в
камере поддерживались в заданных пределах.
Применение естественного холода для
поддержания температурного режима в
камере созревания сыров емкостью 50 т
обеспечило снижение расхода электроэнергии на
выработку холода машиной ХМ1-20 за год
более чем на 9 тыс. кВт«ч.
Кроме того, применение систем
хладоснабжения с использованием естественного
холода в камерах созревания сыров и
хранения упакованной молочной продукции
позволяет значительно снизить физический
износ холодильных машин и повысить их
надежность, уменьшить эксплуатационные
затраты, расход смазочных материалов и
воды.
13

Испытания показали также, что в
результате постоянного притока наружного
воздуха при работе систем в камерах создается
избыточное давление, благодаря которому
полностью исключаются технологические
теплопритоки при загрузке и выгрузке
продукции.
Разработанные системы полностью
автоматизированы и в процессе эксплуатации
требуют лишь периодических осмотров.
Системы могут применяться на
предприятиях, где имеются камеры хранения
продукции с аналогичными параметрами.
Список использованной литературы
1. Кузьмин М. П., Крейм#ер Н. Г.,
Лемешко В. К. Пути сокращения расхода
электроэнергии при холодильной обработке
и хранении пищевых продуктов.—
Холодильная техника, 1979, № 6, с. 8—11.
2. Методика расчета комплексных
автоматизированных систем хладоснабжения
предприятий молочной промышленности с
использованием природного холода.— М.: ВНИКТИ-
холодпром, 1985.— 44 с.
УДК 637.1:621.565.004:551.524.37.004
УСТАНОВКА КОМПЛЕКСНОГО
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
ЕСТЕСТВЕННОГО
И ИСКУССТВЕННОГО ХОЛОДА
Канд. техн. наук А. Н. БЕРЕЗИН,
В. Т. БЕЗРУЧКО, Е. В. ЛОСЕВ
В настоящее время специалисты многих
стран вернулись к проблеме использования
естественного холода, в частности
наружного воздуха в зимний период.
Применение морозного воздуха в качестве
источника холода особенно целесообразно в
молочной промышленности, так как в зимний
период резко сокращается поступление
молока на перерабатывающие предприятия.
Появляется возможность одновременного
отключения всех компрессоров и другого
оборудования. Это позволяет сэкономить
электроэнергию и смазочные масла,
провести качественный капитальный ремонт
оборудования, облегчить условия труда
машинистов холодильных установок.
На Энгельсском молочном комбинате
разработана и реализована схема установки
комплексного использования естественного
и искусственного холода. Устайовка
включает следующие основные узлы: теплооб-
менный аппарат для охлаждения молока
или молочных продуктов, три вентиляторные
градирни (мощность, потребляемая одним
вентилятором, 5,5 кВт), резервуар для
охлажденной воды емкостью 250 м3, водяной
коллектор, аммиачный компрессор типа
НФ-811 холодопроизводительностью
2000 кВт, кожухотрубный аммиачный
конденсатор типа 250, испаритель типа 41, насос
оборотной воды типа ФГ-144, насос
ледяной воды «Сигма» производительностью
120 м3/ч, регулирующий вентиль,
обратные клапаны, водяные фильтры,
трубопроводы и запорную арматуру.
Схема установки (рис. 1) основана на
имеющемся на комбинате оборудовании.
Была проведена реконструкция только
системы оборотного водоснабжения, которая
заключалась в монтаже линии 15—14 (из
Стальной трубы диаметром 250 мм, длиной
40 м), соединяющей нагнетательную
сторону насоса оборотной воды с водяным
коллектором.
Установка эксплуатируется круглогодич-^
но. В летний период для технологических
нужд искусственный холод получают с
помощью аммиачных холодильных установок.
Ледяная вода из испарителя подается
насосом 9 в водяной коллектор.
В осенне-зимний период, когда
температура воздуха достигает —5 °С и ниже,
используют естественный холод. При этом
вода, охлаждаемая морозным воздухом с
помощью вентиляторных градирен, через
сливные патрубки поступает в
накопительный резервуар. Охлажденная вода из
приямка через фильтр насосом оборотной воды
подается в производственные цехи для
охлаждения молока и молочных продуктов,
а оттуда отепленная вода, имеющая
остаточное давление, поступает в градирни, где
разбрызгивается на поверхность насадок,
через которые вентилятором продувается
холодный воздух. Охлажденная вода снова
попадает в накопительный резервуар.
Для оценки эффективности
использования естественного холода в зимнее время
в течение 30 сут через каждые 2 ч ртутными
термометрами регистрировали температуру
охлаждающей воды, поступающей в
производственные цехи. За этот период
температура окружающего воздуха изменялась от
—5 до —22 °С (данные метеостанции).
В зависимости от этого температуру
охлаждающей воды поддерживали в пределах
1—4 °С, включая и отключая вентиляторы
на градирнях. Все измерения проводили^
при равном суточном поступлении молокгй?
на комбинат.
Результаты регистрации в течение 40 ч
температуры воды, поступавшей на
охлаждение молока, представлены на рис. 2.
Кривые 1, 2 характеризуют изменение
температуры охлаждающей воды при средней
температуре окружающей среды —15°С при
неработающих компрессорах и одном
включенном вентиляторе на градирне (кривая 1)
и при неработающих компрессорах и трех
отключенных вентиляторах (кривая 2);
кривая 3 показывает изменение
температуры ледяной воды, полученной с помощью
14

Рис. 1. Схема установки комплексного использования естественного и искусственного холода:
1 — теплообменный аппарат; 2 — вентиляторная градирня; 3 — резервуар для охлажденной
воды; 4 — фильтр; 5 — компрессор; 6 — конденсатор; 7 — регулирующий вентиль; 8 — испаритель;
9 — насос ледяной воды; 10 — обратный клапан; //, 14, 15 — трубопроводы и арматура; 12 —
насос оборотной воды; 13 — водяной коллектор
в
7
6
5
*
J
2
1
к
I i
<
1
1
/
*
1
J
/"
1
к
,—^
/1
ч
V
N
I
Г
Л
\
\
ч,
*
ii
>
/
7
{
4
У
/
Р
к ? '
»—
М
•ч
к
ж
^
i^-J
L
i^
г-*
J\
i4
г
И
)
f
\~
L__
^ i
ft>
г
Ч
\ I
\
i
к
^O
i
>
\
4
H
L_
4^
^
md
?
\
2*
@)
2 * 6 6 10 12 /*
2 ? 6 8 fO 12 1? 16
16 16 20 22 24
(a)
Время суток, ч
Рис. 2. Изменение температуры воды, поступавшей для охлаждения молока, в течение 40 ч:
/ — отключены оба компрессора и два вентилятора, работает один вентилятор; 2 — отключены оба
компрессора и все три вентилятора; 3 — работают оба компрессора
^двух аммиачных компрессоров типа НФ-811,
Сработавших в течение 40 ч.
Из обобщения результатов измерения
температуры воды видно, что графики
изменения температуры охлаждающей воды во
всех случаях имеют общую
закономерность в течение суток. Это объясняется
постоянством проведения технологических
процессов во времени, так что максимумы
и минимумы потребления естественного
холода приходились на одни и те же часы
суток.
Из рис. 2 следует, что при температуре
окружающего воздуха —15 °С и одном
включенном вентиляторе температура
охлаждающей воды (кривая /)
соответствовала технологическим требованиям A—
4 °С). При этом температура охлажденного
молока F—8 °С) и молочных продуктов
удовлетворяла стандартам на выпускаемую
продукцию. Требованиям технологических
инструкций отвечало и изменение
температуры воды, характеризуемое кривой 3 (при
работе двух компрессоров). Однако в
данном случае наблюдался значительно
больший расход электроэнергии, чем в первом
случае.
При отключенных вентиляторах на
градирнях при температуре окружающего
воздуха —15 °С температура воды не соответ-
15

ствовала технологическим требованиям
(кривая 2), а температура охлаждаемрго
молока достигала 11 °С, и его направляли на
доохлаждение.
Анализ характера кривых / и 2
позволяет сделать вывод, что при температуре
окружающего воздуха —Л5°С один
вентилятор обеспечивает снижение температуры
охлаждаемой воды на 4—6 °С.
Аппроксимация этих результатов для
условия включения различного количества
вентиляторов одновременно, а также
обобщение практических данных показывают,
что при температуре окружающего
воздуха —5 °С должны работать три вентилятора,
при температуре —7-.—10 °С — два, а при
температуре —20 °С вентиляторы можно
отключить.
Эксплуатация описанной установки
комплексного использования естественного и
искусственного холода на Энгельсском
молочном комбинате подтвердила ее
работоспособность и позволила сэкономить за год
свыще 250 тыс. кВт-ч электроэнергии.
Полученные результаты можно
распространить на типовые молочные заводы
мощностью около 250 т молока в сутки.
УДК 551.524.37.004
ЕЩЕ РАЗ ОБ ИСПОЛЬЗОВАНИИ
ЕСТЕСТВЕННОГО ХОЛОДА*
Ф. С. ВЕСНИН, заслуженный рационализатор
РСФСР
Предприятия молочной промышленности
Курганской области переходили на
машинное охлаждение в числе самых
последних — в 60-е гг. И не потому, что боялись
техники. На это были другие причины.
Во-первых, в области отлично умели
зимой заготавливать лед, хорошо его
изолировать, а в летнее время использовать с
минимальными трудовыми затратами. Фрига-
торы — деревянные емкости для загрузки
дробленого льда — были в основном
передвижными. Их переставляли вслед за
отступающим фронтом льда с северной
стороны бунта, т. е. они всегда были в тени.
Кололи лед пешней или ломом. Утром один-
двое рабочих за 1—1,5 ч заготавливали лед
для дневной смены, а вечером один человек
загружал фригатор для ночной работы.
Итого на выработку холода летом
затрачивалось не более 4 нормо-часов в сутки.
Во-вторых, была разработана удачная
конструкция бунта-холодогенератора на бе-
* Статья публикуется в порядке постановки
вопроса.
16
тонном основании, применение которого
полностью исключало ручной труд.
В-третьих, опасались резкого
увеличения численности работников с внедрением
холодильных установок. В бригаду рабочих
основного производства нужно было
принять дополнительно как минимум четырех
машинистов, не участвующих
непосредственно в выработке продукции.
Эти опасения полностью подтвердились:
к 1970 г. численность машинистов
холодильных установок на заводах и в сепараторных
отделениях Курганского производственного
объединения молочной промышленности
достигла 270 человек. Ее пришлось сокращать
за счет автоматизации компрессорных цехов
в период 1971 —1976 гг.
В-четвертых, машинное охлаждение
дополнительно требовало значительных затрату
электроэнергии и топлива. А большинство^
предприятий объединения имело паро-,
нефте-, дизель-генераторы и маломощные
силовые трансформаторы.
Кроме того, при применении машинного
охлаждения возрастали эксплуатационные
расходы на материалы, запасные части,
аммиак, хлористый кальций, холодильное
масло и т. д.
Все же к 1970 г. внедрение холодильных
установок закончили на всех предприятиях.
Но еще несколько лет на заводах
продолжали по традиции заготавливать бунты льда.
И в жаркое время года его добавляли в
градирни.
Пока работали старые кадры
руководителей, они даже мысли не допускали о том,
чтобы использовать машинное охлаждение
при минусовой температуре наружного
воздуха. Есть естественный холод — значит,
нужно применять его. Для этого искали
и находили новые технические решения
(см. «Холодильная техника», 1983, № 2,
с. 55).
Но со временем на смену старым кадрам
пришли молодые специалисты и
руководители, которым кажется странным, что холод
можно получить за счет природы. При этом
они рассуждают приблизительно так.
Производственники. Зачем заготавливать
лед? Это несовременно. К тому же со льдом
одни заботы. Кто его будет намораживать,
чем изолировать? А потом надо раскры^
вать — закрывать, колоть, носить и возить."
Проще смонтировать в сепараторном
отделении рассольную холодильную установку
и принять трех машинистов.
На заводе не хватает искусственного
холода для охлаждения молбка? Значит, мало
компрессоров. Нужны более мощные.
Градирня? Зачем ее ремонтировать?
Развалится — дадут новую.
Проектировщики. Ставить аккумуляторы
холода? Зачем? В проекте
предусматриваются достаточные мощности
компрессоров, хватит на любые пиковые нагрузки.
На чем работать зимой? А разве компрес-

соров не хватает? На них и работайте.
Использовать градирни? Не разрешает
СЭС, ведь вода с градирни и молоко будут
поступать на один аппарат, а этого делать
нельзя. Полностью автоматизировать
компрессорный цех? Не имеем права, можно
только привязать типовое проектное
решение.
Так, проблема использования
естественного холода из некогда простой и
понятной превратилась в сложную и
запутанную. Ее надо решать комплексно, с учетом
требований сегодняшнего дня.
В частности, этому будет способствовать
активная пропаганда применения
естественного холода в учебных заведениях
холодильного профиля.
УДК 621.565.044-032.1
ВОЗДУШНЫЙ КОНДЕНСАТОР
ДЛЯ АММИАЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Канд. техн. наук Н. М. МЕДНИКОВА,
B. П. ПЫТЧЕНКО, Г. Н. ПОТАПЧИК,
C. Н. ЮРЬЕВ
В последнее время в аммиачных
холодильных установках стали применять
воздушные конденсаторы. Установка их вместо
водяных кожухотрубных или испарительных
конденсаторов обусловлена простотой
обслуживания, исключением трудоемких
операций по водоподготовке или очистке тепло-
передающей поверхности от накипи,
значительным снижением расхода воды при
эксплуатации холодильных установок, а в
климатических зонах СССР, где используют
естественный холод,— снижением годового
расхода электроэнергии.
Ведущие зарубежные фирмы разработали
широкий ряд воздушных конденсаторов для
комплектации фреоновых и аммиачных
холодильных установок. Наиболее известны
аммиачные воздушные конденсаторы фирм
«Грам» (Дания), «Финкоил» (Финляндия),
«ГЕА» (ФРГ), «Шмитц» (ФРГ).
Отечественная промышленность не
изготавливает воздушных конденсаторов для
мммиачных холодильных установок.
Выпускаются лишь аппараты воздушного
охлаждения общего назначения (типов АВМ,
АВГ, АВЗ), однако они предназначены для
нефтехимической промышленности, имеют
большую массу, поэтому их
нецелесообразно использовать в аммиачных
холодильных установках пищевых отраслей
промышленности.
На отдельных предприятиях мясной и
молочной промышленности работают
самодельные или опытные аппараты воздушного
охлаждения в качестве форконденсаторов
[2] или воздушных конденсаторов [1].
Во ВНИКТИхолодпроме разработан
воздушный конденсатор марки ЯЮ-ФКБ,
предназначенный для использования его в
аммиачных холодильных установках,
эксплуатируемых на предприятиях мясной, молочной
и других отраслей промышленности.
Поскольку интенсивность теплопередачи
в воздушных конденсаторах весьма
низкая, при выборе геометрии аппарата
провели оптимизационные расчеты, в которых
в качестве критерия приняли минимум
затрат на изготовление и эксплуатацию
аппарата, отнесенных к единице тепловой
нагрузки.
При выборе размеров использовали также
результаты технико- экономической
оптимизации воздушных конденсаторов,
полученные Д. М. Иоффе: проведенные им
сравнительные расчеты воздушных
конденсаторов малых холодильных машин из стальных
оцинкованных труб диаметром от 8 до 24 мм,
расположенных с шагом от 18 до 60 мм,
со стальными ребрами шириной от 16 до
55 мм (всего свыше 700 вариантов) пока-
1 зали, что минимальную приведенную стои-
\ мость имеет конденсатор из труб диаметром
- 20Х 1 мм с шагом труб в обоих
направлениях 48 мм и шириной ребер 33 мм.
Для разработанного аммиачного
конденсатора получили оптимальный диаметр
труб 18 мм.
Оптимизационные расчеты показали, что /
наиболее важным конструктивным парамет- j
ром, существенно влияющим на
интенсивность аэродинамических и тепловых
процессов в воздушном конденсаторе, а значит,
и на стоимостные и теплотехнические ха- :
рактеристики аппарата, является шаг ребер. '
Для обеспечения компактности
конденсатора стремятся сделать шаг ребер
минимальным, принимая во внимание при этом
также технологические и эксплуатационные
факторы. Наиболее распространен шаг
ребер 3,5 мм.
Между тем при выборе шага ребер
следует учитывать, что их наружную поверхность
покрывают слоем цинка толщиной 0,1 мм
с обеих сторон и просвет между ребрами
сужается: например, при толщине ребер
0,35 мм и их шаге 3,5 мм он будет 2,95 мм.
Кроме того, в процессе эксплуатации
наружные теплообменные поверхности
покрываются слоем пыли и микрофлоры, что еще
более сужает или даже забивает
воздушный тракт. В результате увеличивается
аэродинамическое сопротивление,
уменьшается расход воздуха и тем самым снижается
тепловая эффективность аппарата.
Конструкцию и технологию изготовления
воздушного конденсатора ЯЮ-ФКБ
отрабатывали на трех макетах с шагом ребер
3, 4 и 5 мм. Оказалось, что даже при
шаге 3 мм можно проводить горячее
цинкование поверхности, и при этом промежутки
между ребрами будут свободны от цинка.
Однако, учитывая возможные отклонения в
2 Холодильная техника № 11
17

^руб/Шт год)
Щ
цщ
щ-
от
ц<№-
V
щ
5,5\
К
\
А1
/2 1
$р,ММ
Рис. 1. Зависимость удельных приведенных
затрат ЗуА A) и удельного расхода
электроэнергии #уд B) от шага ребер Sp ,
технологии процесса оцинковки, а также
необходимость облегчения изготовления
аппарата и очистки поверхности, было решено
принять шаг ребер 4 мм.
Правильность выбранного шага ребер
проверена оптимизационным расчетом на
ЭВМ СМ-4 с использованием программы
на языке ФОРТРАН-IV. Результаты расчета
(рис. 1) показали минимум приведенных
затрат при шаге ребер 4 мм.
Наличие экстремума функции
приведенных затрат от шага ребер
обусловливается его различным влиянием на коэффициент
теплопередачи и гидравлическое
сопротивление конденсатора, а следовательно, на
тепловую нагрузку и мощность,
потребляемую электродвигателем вентилятора [3].
Ё?ГВоздушный конденсатор ЯЮ-ФКБ
представляет собой аппарат из четырех оребрен-
ных секций-батарей, соединенных на входе
и выходе коллекторами. Секции изготовлены
из стальных труб диаметром 18X1,5 мм.
Трубы в каждой из них расположены
горизонтально и соединены между собой
калачами. Число труб по воздуху 6, по
ширине одной сёкцгог 10, длина трубы (по
теплообменной части) 1,8 м. Оребрение
выполнено из плоской пластины, высота ребра
360 мм, ширина 90 мм. После сборки
каждую секцию подвергали горячему
цинкованию. Толщина ребра с учетом слоя
цинка 0,56 мм. Шаг труб во фронтальном
сечении 45 мм, по глубине аппарата 60 мм.
Четыре электровентилятора марки
К109-19 № 6,3 обеспечивают циркуляцию
воздуха через батареи. Направление враще-
120A03,2)
11,1
40 000
8,8
108X4
2671
1978
1360
2000 *
ния вентиляторов таково, что воздух
подается снизу вверх.
Техническая характеристика воздушного
конденсатора ЯЮ-ФКБ
Теплообменная поверхность, м2 526
Номинальный тепловой поток при
разности температур 10 °С, кВт (тыс.
ккал/ч), не менее
Расход воздуха, м3/с
м3/ч
Установленная мощность электродви
гателей вентиляторов, кВт
Диаметр входного и выходного патруб
ков (для аммиака), мм
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса, кг
Воздушный конденсатор прошел
эксплуатационные и приемочные ведомственные
испытания на экспериментальном стенде
ВНИКТИхолодпрома и Раменском
экспериментальном мясоперерабатывающем
заводе.
Испытательный стенд оснащен
одноступенчатой холодильной установкой с
компрессорами АУ200 и АУ45, испарителем
ИКТ-40 и необходимыми приборами и
устройствами для измерения контролируемых
параметров.
Расход аммиака определяли двумя
способами: с помощью сопла, установленного
во всасывающем трубопроводе
компрессоров, и мерной емкости, установленной после
конденсатора. Давление аммиака по тракту
холодильной установки измеряли
манометрами марки МТИ класса 1,0, а его
температуру термометрами с ценой деления
0,1 °С (температуру нагнетаемых паров —
термометрами с ценой деления 1 °С).
Для измерения температур воздуха
применяли также термометры с ценой деления
0,1 °С. Равномерность температурных полей
воздуха на выходе из вентиляторов
подтвердили измерения температур с помощью
медь-константановых термопар в четырех
точках каждого вентилятора. Скорость
воздуха фиксировали крыльчатым анемометром
в 16 точках на входе воздуха во
фронтальное сечение аппарата. О падении
давления воздуха в аппарате судили по показ,
ниям микроманометра. За производите
ность воздушного конденсатора принимали
тепловую нагрузку, определяемую по
массовому расходу аммиака через конденсатор
и изменению энтальпии на входе паров
аммиака в аппарат и выходе жидкости
из него.
На рис. 2 приведены экспериментальные
и расчетные зависимости коэффициента
теплопередачи от удельного теплового
потока. Сравнение показывает
удовлетворительную сходимость расчетных и
экспериментальных данных. На номинальных и
близких к нему режимах точность расчета
18

к,Вт/(мг/()
30
10
о Испытания на стенде ВНИКТИхолодпрома
п Испытания на Раменском ЭМПЗ
* Принято для ТУ и НУ
100
200
300
fyJm/M1
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплопередачи
конденсатора k от удельного теплового потока
qF к наружной поверхности аппарата: / —
эксперимент; 2 — расчет
лежит в пределах погрешности
эксперимента.
* Мощность, потребляемая
электродвигателями вентиляторов, составляет 6,6 кВт.
Серийный выпуск воздушных
конденсаторов ЯЮ-ФКБ по техническим условиям
ТУ 49 1085—84 будет организован с 1986 г.
на Харьковском экспериментальном
механическом заводе Укрмясомолреммаша и Боло-
ховском опытном механическом заводе Рос-
мясомолремпроекта.
Разработанный аппарат может быть
использован в качестве воздушного
конденсатора в холодильных установках
небольшой холодопроизводительности (примерно
до 500 кВт), в качестве форконденсатора
и переохладителя жидкого аммиака. В двух
последних случаях одного аппарата
ЯЮ-ФКБ достаточно для комплектации
холодильной установки холодопроизводитель-
ностью 1,0—1,5 тыс. кВт.
Список использованной литературы
1. Аммиачные холодильные установки с
воздушными конденсаторами / В. П. Чепурненко,
А. И. Ноур, А. П. Еркин и др.—
Холодильная техника, 1977, № 2, с. 13—15.
2. Сен яги н Ю. Я., Середа Н. П.
Эффективность применения воздушных форконден-
саторов в холодильных установках.—
Холодильная техника, 1974, № 12, с. 41—42.
3. Тепло обменные аппараты холодильных
установок / Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов,
О. П. Иванов, Н. М. Медникова — Л.:
Машиностроение, 1973.— 327 с.
УДК 621.565.93:551.524.37.004
УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ВОДЫ, ИСПОЛЬЗУЮЩАЯ
ЕСТЕСТВЕННЫЙ ХОЛОД
Н. Я. БАРУЛИН, В. С. МОНАХОВ,
А. А. ФИЛИПКОВ
Установка охлаждающая марки ЯЮ-ОУО
предназначена для естественного
охлаждения в зимнее время циркулирующей воды,
используемой в технологических процессах
молочно-консервного производства.
Установка выпускается в климатическом
исполнении «О» категории размещения I по
ГОСТ 15150—69.
Установка обеспечивает охлаждение воды
от 10 до 5±1 °С при температуре
окружающего воздуха от —5 °С и ниже.
В летний период она выполняет функции
градирни в системе оборотного водоснаб-у
жения холодильной машины, заменяя
градирню серийного производства типа ГПВ-80
[2].
Установка состоит из блоков охлаждения
и накопления воды и щита автоматического
управления (рис. 1).
Блок охлаждения воды представляет
собой металлический сварной корпус с
размещенными в нем насадкой оросителя, кап-
леотделителем и водораспределителем. Над
корпусом расположен осевой вентилятор
марки 06-300 № 10 с ограждающей сеткой.
Под корпусом смонтирован поддон для
сбора охлажденной воды, снабженный
фильтром и патрубком для присоединения сливной
трубы. Снаружи корпус и поддон покрыты
тепловой изоляцией.
Ороситель и каплеотделитель состоят из
набранных в кассеты пластин мипластовых
сепараторов, водораспределитель —
форсуночный.
Блок накопления воды —
прямоугольный цельносварной бак (из листовой стали
толщиной 4 мм) с поплавковым
устройством, фильтром и патрубками для перелива,
слива и отбора потребителям
охлажденной воды. Сверху бак закрыт деревянными
Воздух
а
ёВежаябода
?релиВ J=^^^^M?Lfl
:§:Вода к
Рис. 1. Схема установки ЯЮ-ОУО:
а — блок охлаждения; б — блок накопления;
в — щит управления; / — вентилятор; 2 —
каплеотделитель; 3 — корпус, покрытый тепловой
изоляцией; 4 — водораспределитель; 5 — насадка
оросителя; 6 — поддон; 7 — поплавковый
клапан; 8 — фильтр
2*
19

крышками, с боков и со дна —
теплоизолирован.
Щит управления состоит из корпуса с
размещенными в нем электропусковой и
защитной аппаратурой, арматурой и
приборами автоматики.
Блок охлаждения устанавливают на
открытой площадке (в том числе на крыше)
или под навесом на фундаменте или
эстакаде, обеспечивающих свободный сток воды
из него в блок накопления. Разность
отметок между сливным патрубком поддона
и уровнем воды в блоке накопления
должна быть не менее 1 м. Минимальное
расстояние от зданий 3—4 м.
Блок накопления устанавливают на полу
в помещении, максимально приближенном
к блоку охлаждения и потребителям
охлажденной воды.
Вода, подогретая в теплообменном
аппарате или в конденсаторе холодильной
машины, поступает к водораспределителю
блока охлаждения и разбрызгивается
форсунками на ороситель, проходит по его каналам,
где охлаждается движущимся ей навстречу
воздухом, и стекает в поддон. Из поддона
она самотеком переливается в блок
накопления, а из него насосом подается в тепло-
обменный аппарат.
Воздух засасывается вентилятором через
проем между корпусом и поддоном и
выбрасывается вверху блока охлаждения.
При отрицательных температурах воздуха
вода охлаждается в основном путем сухой
теплопередачи вследствие разности
температур между водой и воздухом, а также
путем ее некоторого испарения вследствие
разности парциальных давлений паров у ее
поверхности и в основном потоке воздуха.
Схемой автоматизации
предусматривается два режима работы установки. Летний
режим: с пуском насоса включается
вентилятор, работа которого продолжается до его
остановки. Зимний режим: после пуска
насоса через 3—5 мин включается
вентилятор, если температура отбираемой
охлажденной воды выше 4 °С; при понижении
температуры отбираемой воды ниже 4 °С
вентилятор отключается и включается вновь
при 6 °С.
Управление работой вентилятора и насоса
может быть ручным и автоматическим,
предусмотрена сигнализация режимов их
работы.
Имеется защита циркуляционного
насоса от срыва струи и превышения давления
нагнетания.
Система имеет также выходные контакты
для включения внешних исполнительных
устройств (насосов, приводных вентилей и
т. д.) и возможность автоматического
пуска с внешнего щита автоматики.
К щиту управления подводится от сети
переменный ток напряжением 380 В.
Разработке установки предшествовали
проведенные во ВНИКТИхолодпроме дли-
20
тельные испытания градирен при
отрицательных температурах наружного воздуха
(в диапазоне 0-=—20 °С).
Испытания проводили по общепринятой
методике в составе замкнутого
гидравлического кольца с соответствующим
оборудованием и измерительными приборами.
Блок охлаждения располагался на
открытом воздухе, а все остальное оборудование
было смонтировано в помещении.
При испытаниях определяли: техническую
тепловую нагрузку; количество
циркулирующей воды; температуру поступающей и
отбираемой воды; мощность, потребляемую
вентилятором и насосом; расход свежей
воды и воздуха; давление воды перед
форсунками; температуру и влажность воздуха;
уровень шума и вибрации и др.
В зимний период при отрицательных тем- ^
пературах наружного воздуха эксплуатация^
градирен осложняется из-за образования
льда на элементах конструкции. Градирни
обмерзают в местах, где входящий
холодный воздух соприкасается с относительно
небольшим количеством воды. Обычно это
начинается с воздухозаборных проемов,
где стекающая с обшивки вода замерзает
сначала в виде отдельных сосулек, а затем
в виде сплошной ледяной завесы,
закрывающей почти все проемы. Очагами
интенсивного обледенения являются расположенные
в створе проемов стойки корпуса, жалюзи,
ороситель и др.
С образованием ледяной завесы в проемах
резко уменьшается количество
поступающего в установку воздуха, что приводит к
повышению температуры охлажденной
воды.
Интенсивность намораживания льда
зависит от температуры и скорости воздуха.
С понижением температуры на каждый
градус при скорости воздуха около 1 м/с
на горизонтальной поверхности
намораживается примерно 0,5 см льда в сутки [1].
В процессе испытаний отмечено, что лед
начинает образовываться на
расположенных при входе воздуха элементах
конструкции уже при температуре —5 °С. В
диапазоне —5-=—10 °С процесс идет менее
интенсивно, при —10 °С и ниже — более
интенсивно.
С учетом результатов проведенных
предварительных испытаний на базе градирнщ^
ГПВ создана охлаждающая установка^
ЯЮ-ОУО, использующая естественный
холод в зимнее время. Опытный образец
испытан по той же методике, что и градирни.
Отличительной особенностью
разработанной установки является более глубокое,
чем в градирнях, охлаждение воды. В
существующих градирнях во избежание
обледенения зимой воду не рекомендуется
охлаждать ниже 15 °С. В данной установке
благодаря применению устройств,
предотвращающих обледенение (поддон,
обеспечивающий полный слив воды, наклонные

f,v
to
5
—о1—
- U о
о
°/ 1
О 1
/ ° 1
/ °
о
о
-20
-15
-Ю Ц,°С
Рис. 2. Продолжительность работы установки
т до оттаивания при разной температуре
воздуха tB
воздухозаборные проемы вместо обычных
^вертикальных, теплоизоляция корпуса и
поддона), а также оттаивания воду можно
охлаждать до 4 °С при температуре
наружного воздуха от —5 °С и ниже.
Лед в блоке охлаждения оттаивается
циркулирующей водой с температурой 35—
45 °С, нагреваемой от внешних источников
теплоснабжения, при выключенном
вентиляторе. Продолжительность работы до
оттаивания от 4 до 15 ч в зависимости от
температуры наружного воздуха (рис. 2).
Обледенение установки перед оттаиванием
показано на рис. 3. Сигналом для
проведения автоматического оттаивания может
являться как повышение температуры
охлажденной воды сверх заданной, так и
разрежение воздуха перед вентилятором.
Техническая характеристика установки Я10-ОУО
Тепловая нагрузка, кВт
Мощность, потребляемая
электродвигателем вентилятора,
кВт
Количество циркулирующей
воды, м3/ч
Расход свежей воды, м3/ч
Давление воды перед
форсунками, кПа
Габаритные размеры, (длина X
Xширина X высота), мм
904=12 %
2,1
16
0,32
ПО
блока охлаждения воды
блока накопления воды
щита управления
Масса, кг
блока охлаждения воды
блока накопления воды
щита управления
1750Х1750Х
Х2400
2530X1500Х
Х1750
600Х500ХЮ00
600
750
68
Номинальная тепловая нагрузка должна
обеспечиваться также при температуре
воздуха по влажному термометру 18±1 °С
и относительной влажности от 30 до 70 %;
при этом разность между температурами
охлажденной воды и воздуха по влажному
термометру не должна превышать 8 °С.
Допускаемые отклонения от номинальной
тепловой нагрузки ±10 %.
Рис. 3. Обледенение входных проемов установки
при температуре воздуха —10 °С после 6,5 ч
работы (перед оттаиванием)
Благодаря применению охлаждающей
установки ЯЮ-ОУО, использующей
естественный холод в зимнее время для
охлаждения технологической оборотной воды
вместо искусственного охлаждения,
экономится электроэнергия, повышается
надежность и увеличивается срок службы
холодильных машин.
Установку ЯЮ-ОУО серийно
изготавливает Ремонтно-механический завод
Ялуторовского производственного объединения
ВПО «Союзконсервмолоко» F27030, г.
Ялуторовск Тюменской обл., ул. Сирина, 1).
Он же калькодержатель рабочей
документации.
Список использованной литературы
1. Бобков В. А. Производство и применение
льда.— М.: Пищевая промышленность, 1981.—-
230 с.
2. Кузнецова А. А. Пленочные
вентиляторные градирни марки ГПВ.— Холодильная
техника, 1977, № 9, с. 24—27.
УДК 628.82/.83:664.8.037
ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНЫХ
РЕЖИМОВ АКТИВНОГО
ВЕНТИЛИРОВАНИЯ КАРТОФЕЛЯ И
ОВОЩЕЙ ПРИ ОХЛАЖДЕНИИ И
ХРАНЕНИИ
Канд. техн. наук В. И. ИВАХНОВ,
Е. М. МАЛЬЦЕВА
Для основных районов массового
выращивания картофеля и овощей период
хранения совпадает с периодом устойчивого
стояния достаточно низких температур
атмосферного воздуха. В связи с этим
широкое распространение получает способ
хранения этой продукции насыпью в
хранилищах, оборудованных системами активного
вентилирования, в которых используется
естественный холод.
Система активного вентилирования
(рис. 1) работает в автоматическом
режиме. При температуре наружного воздуха
21

4 J 2 1
Рис. I. Схема системы активного вентилиро-
вания:
/ — вентилятор; 2 — увлажнитель; 3 — воздуховод; 4 —
продукция; 5 — дефлектор; 6 — дифференциальный
терморегулятор
ниже температуры в массе продукции
на 2—3 °С по сигналу от датчиков
дифференциальных терморегуляторов
включаются вентилятор и увлажнитель.
Подаваемый воздух увлажняется, проходит
насыпь продукции снизу вверх и удаляется
из хранилища через дефлектор.
Рациональные режимы работы такой
системы активного вентилирования,
включающей вентилятор, увлажнитель воздуха и
систему воздуховодов,следует выбирать по
минимальным приведенным затратам,
рассчитываемым для периода охлаждения
продукции как наиболее теплонапряженного
по формуле
3=ЕНК+Э,
где Ен —нормативный коэффициент
эффективности капитальных вложений,
равный для энергетических
установок 0,15 (по общесоюзным
нормам);
К — капитальные вложения (стоимость
вентилятора, увлажнителя и
системы воздуховодов), руб.;
Э — эксплуатационные расходы, руб.,
включающие стоимость продукции,
теряемой вследствие усушки,
амортизационные отчисления от
стоимости вентилятора, увлажнителя и
системы воздуховодов, отчисления
на их текущий ремонт, стоимость
электроэнергии, потребляемой
вентилятором и увлажнителем,
стоимость воды, расходуемой на
увлажнение.
Стоимость продукции, теряемой
вследствие усушки,
где К — стоимость 1 кг продукции, руб/кг;
W0KJl — усушка продукции за период
охлаждения, кг.
Амортизационные отчисления {Ц2 — для
вентилятора, #з — для увлажнителя
и Ц* — для системы воздуховодов) и
отчисления на текущий ремонт
(соответственно Z/б, Ць и U,j) находят по формулам:
И -11 °'128
^2C, 4) — ^в(ув, вд) —j2~ T охл»
// - // °'055
^5F,7) "в(ув, вд) |9 Тохл»
где #В(ув, вд) — стоимость вентилятора
(увлажнителя, системы
воздуховодов), руб.;
ДВД=1,2(СВД//Ж),
Свд—масса системы
воздуховодов, кг;
Цж — стоимость 1 кг
оцинкованного железа (при
толщине листа 0,8 мм Цж—
=0,27 руб/кг);
0,128 и 0,055 — нормативный
коэффициент соответственно
амортизационных
отчислений A2,8 %) и
отчислений на текущий ремонт
оборудования E,5 %);
тохл — продолжительность
охлаждения продукции, мес.
Стоимость электроэнергии, потребляемой
вентилятором Ц% (увлажнителем Z/9),
определяют по выражению
Ив (9) = 0,03NB (ув)Траб »
где 0,03 — тариф на электроэнергию,
руб/(кВт»ч);
^в (ув) —мощность, потребляемая
вентилятором (увлажнителем), кВт;
траб —продолжительность работы
вентилятора (увлажнителя), ч.
Тип вентилятора подбирают в
зависимости от требуемого расхода воздуха
V и необходимого напора Н.
Мощность, потребляемую вентилятором,
рассчитывают по общеизвестным формулам,
а мощность, потребляемую увлажнителем,
по формуле
N =-G-^
Ув 1000'
где Gn
производительность
увлажнителя, кг/с;
г — скрытая теплота
парообразования, Дж/кг.
Стоимость воды, расходуемой на
увлажнение воздуха:
Z/,o=0,24GnTpa6
3600
1000'
1
где 0,24 — тариф на воду, руб/м3.
Усушку продукции определяют путем
решения системы дифференциальных
уравнений:
dt , dt aFH
w
dh дт cpeCKQB
Cc-0.
dx
aFn
ccQh
(t-t) +
^L(m+ntc--pn)- ?*-expF/c),
22

w
0,622 дрп 0,622 дрп
j.cp
dh
дт
(m+ntc—pn),
где w — скорость воздуха в насыпи, м/с;
t — температура вентилирующего
воздуха, °С;
dh — высота элементарного слоя насыпи
продукции, м;
а — коэффициент теплоотдачи,
Вт/(м2.К);
FH — площадь поверхности продукции,
приходящаяся на единицу объема
насыпи, м2/м3;
ср — удельная теплоемкость воздуха,
Дж/(кг-К);
еск — коэффициент скважистости
насыпи;
qb — плотность воздуха, кг/м3;
tc — температура элементов
насыпи, °С;
сс — удельная теплоемкость продукции,
Дж/(кг.К);
qh — плотность насыпи продукции,
кг/м3;
EF — массообменная характеристика
продукции;
Z = а/реск;
р — коэффициент массоотдачи,
кг/(м2-с-Па);
т — упругость насыщенного водяного
пара при 0 °С, Па;
п — коэффициент пропорциональности,
Па/К;
рп — парциальное давление водяного
пара в воздухе, Па;
<7о — тепло дыхания продукции при
0 °С, Вт/кг;
Ъ — температурный коэффициент
скорости дыхания, 1/°С;
0,622 — отношение молекулярных масс
водяного пара в воздухе и
сухого воздуха;
Рв.ср — среднее парциальное давление
сухого воздуха, Па.
Начальные и граничные условия:
при т=0 : tc=tc{0) или tc=f(h);
при /i=0 : t=t{0), рп=рп@).
Система дифференциальных уравнений
"получена при следующих допущениях:
температурное поле в элементах
продукции равномерное, теплофизические
свойства элементов продукции и воздуха не
зависят от температуры, скорость воздуха
неизменна по высоте насыпи, упругость
пара над поверхностью элементов
продукции равна упругости насыщенного
водяного пара, Z=const.
Систему уравнений решали на ЭВМ
ЕС 1022 с помощью метода конечных
разностей.
Адекватность полученной математической
модели реальным физическим процессам,
протекающим в слое насыпи продукции,
проверяли экспериментально на
лабораторном стенде. Максимальное расхождение
между расчетным и экспериментальным
временем охлаждения продукции не
превышало 20 % [3].
Расчеты проведены применительно к
моркови, обладающей небольшой влаго-
удерживающей способностью, охлаждаемой
в хранилище емкостью 250 т, при
высоте насыпи 5 м.
Расчеты сделаны для условий
Винницкой области. Ниже указана
продолжительность стояния температур наружного
воздуха в октябре:
Температура наруж- Продолжительность стоя-
ного воздуха, °С ния температур в течение
месяца, ч
3,04—2,1
-2,0
—1,0-5—0,1
0,0
1,0
2,2
5,0
1,1
0,9
1,9
2,9
3,04-3,9
4,04-4,9
5,9
11
26
32
41
33
44
41
57
60
Как видим, в октябре в Винницкой
области температура наружного воздуха в
течение 345 ч не превышает 6 °С и уже
с начала месяца возникает возможность
охлаждения продукции естественным
холодом до температур, близких к
температурам хранения.
В связи с переменными параметрами
наружного воздуха (воздуха на входе
в насыпь продукции) весь период
охлаждения был разбит на шесть стадий.
На каждой стадии температура воздуха на
входе в насыпь продукции
соответствовала средней температуре наружного
воздуха в такой последовательности: 5,5; 4,6;
3,5; 2,5; 1,5 и 0 °С.
Для каждой стадии рассчитывали
продолжительность работы оборудования. При
этом процесс охлаждения считали
законченным, когда температура продукции в
верхнем слое насыпи (h=5 м)
достигала минимального и постоянного по
времени значения, а на заключительной
стадии — 1,0 °С. Продолжительность работы
вентилятора и увлажнителя за весь
период охлаждения в течение месяца
определяли суммированием продолжительно-
стей работы оборудования на всех
стадиях.
Начальную температуру продукта
принимали равной 20 °С.
Удельный расход воздуха менялся от
15 до 200 м3/(т-ч).
Относительная влажность воздуха на
входе в насыпь продукции изменялась
от 80 до 100 % (парциальное давление
водяного пара рп@) — от 455,4 до
999,7 Па).
Геометрические и теплофизические
характеристики продукции определяли по [1],
23

теплофизические характеристики воздуха по
[21-
Коэффициент теплоотдачи от элементов
продукции к воздуху рассчитывали по
формуле [1]:
0,05 , - 0- 0,67
а= — +7'27^зз'
где d — диаметр элемента продукции, м.
Для расчета среднеинтегральной .
усушки продукции за период охлаждения
применена формула:
и?охл= sVQe№-rfi)t0XJI/,
i=0
где V — расход воздуха, м0/с;
йч и d\ — влагосодержание воздуха на
выходе из насыпи продукции и
на входе в насыпь, кг/кг;
т0ХЛ(— текущее время охлаждения, с.
Варианты расчетов при температуре
вентилирующего воздуха на входе в
насыпь 5,5—0,0 °С приведены в табл. 1.
Характер изменения температуры
продукции в верхнем слое насыпи (А=5 м) в
зависимости от удельного расхода
воздуха при его начальной относительной
влажности 90 % и температуре на входе
в насыпь, изменяющейся от 5,5 до 0 °С,
показан на рис. 2 (стационарные участки
при построении графикоэ исключены).
Как видно из рис. 2, при удельном
расходе воздуха более 100 м3/(т-ч)
продукция через 17—30 ч охлаждается до
температуры 6 °С, в дальнейшем
температура продукции соответствует
температуре наружного воздуха на каждой стадии
охлаждения.
В процессе охлаждения температура
наружного воздуха может превышать
температуру в массе продукции, при этом
система активного вентилирования не
работает. В указанный период происходит
подогрев продукции от тепла дыхания и
теплопритоков, поступающих через
ограждения.
Таблица 1
Фо. %
80
90
100
Vyjx, м3/(т-ч)
50
100
150
15
50
100
150
200
I 50
100
150
w, м/с
0,086
0,172
0,258
0,028
0,086
0,172
0,258
0,344
0,086
0,172
0,258
а, Вт/(м2-К)
5,313
7,716
9,735
3,169
5,313
7,716
9,735
12,151
5,313
7,716
9,735
ш
tc>°C\
30Ч
25
2о\
15
10
5
20 60 100 НО 180 220 260*раб,ч
Рис. 2. Характер изменения температуры
продукции в верхнем слое насыпи (Л=5м) в процессе
хранения:
/ - I/ =15 м3/(т-ч); 2 - ууд=50 м3/(т-ч); 3 - V =
= 100 м37(т-ч); 4 — Ууд =150 м3Дт-ч); 5 — Vv =200 M3/(f-ч)
Подогрев продукции (моркови) при не- v
работающей системе активного
вентилирования в течение 24 ч, температуре
наружного воздуха 20 °С и температуре
продукции 6 °С для хранилища емкостью
470 т оценивали по формуле:
А/_ lkForp(tH-t) + Gq0ebt<] -24-3600
где к — коэффициент теплопередачи,
Вт/(м2.К);
Forp — площадь поверхности наружных
ограждений, м ;
tH — температура наружного
воздуха, °С;
G — масса продукции, кг.
Подогрев продукции составил 0,8 °С/сут.
Таким образом, при неработающей
системе активного вентилирования в течение
суток температура продукции повышается
незначительно.
С уменьшением удельного расхода
воздуха увеличивается время охлаждения
верхнего слоя, а также общее время
охлаждения. Кроме того, при малом удельном
расходе воздуха верхний слой продукции
подогревается за счет тепла дыхания, что
является вредным процессом.
Так, при удельном расходе воздуха
15 м3/(т*ч) температура в верхнем слое
насыпи повышается на 10 °С, а
охлаждение начинается только через 90 ч после
включения установки. В результате суще%^
ственно увеличивается усушка. Таким
образом, малые удельные расходы воздуха при
охлаждении продукции недопустимы.
В табл. 2 приведены результаты
расчета приведенных затрат на систему
активного вентилирования (увлажнение воздуха
паром) при температуре вентилирующего
воздуха на входе в насыпь 5,5—0,0 °С.
Как видно из этих данных, расход
электроэнергии на увлажнение воздуха
значительно превосходит расход
электроэнергии на работу вентилятора. Так, при
удельном расходе воздуха 15 м3/(т-ч) и его
24

Таблица 2
Ф@),
%
80
80
<*о
90
90
90
90
100
100
100
^уд.
м3/(т-ч)
50
100
150
15
50
100
150
50
100
150
траб'
Ч
206
126
95
278
228
147
99
251
158
114
W ОХЛ'
кг
5965
6034
6422
6465
5879
5534
5302
5241
4612
4310
Дь
руб.
715,8
724,1
770,6
778,2
705,5
664,1
636,2
628,9
553,4
517,2
V,
м3/ч
12 500
25 000
37 500
3750
12 500
25 000
37 500
12 500
25000
37 500
и,
Па
416
459
528
403
416
459
528
416
459
528
Марка
вентилятора
Ц4-70 № 8
Ц4-70 № 10
Ц4-70№> 12,5
Ц4-70 № 4
Ц4-70 № 8
Ц4-70№ 10
Ц4-70№ 12,5
Ц4-70 № 8
Ц4-70 № 10
Ц4-70 № 12,5
^я.
руб.
140
208
250
30
140
208
250
140
208
250
Ш,
руб.
1,50
2,22
2,67
0,32
1,50
2,22
2,67
1,50
2,22
2,67
Ць,
руб.
0,64
0,95
1,15
0,14
0,64
0,95
1,15
0,64
0,95
1,15
^раб'
кВт-ч
391
504
627
167
433
588
653
477
632
753
Un,
руб.
11,7
15,1
18,8
5,0
13,0
17,6
19,6
14,3
19,0
22,6
Продолжение табл. 2
"ув^аб*
кВт-ч
1 491
1395
1500
1792
2970
3686
3942
Яув,
руб.
480
480
480
480
480
480
480
руб.
5,1
5,1
5,1
5,1
5,1
5,1
5,1
Д6,
руб.
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
руб.
14,7
41,8
45,0
53,8
89,1
110,6
118,3
Д.о,
руб.
0,17
0,48
0,51
0,61
1,02
1,26
1,35
4вд.
руб.
313,4
443,8
543,9
171,9
313,4
443,8
543,9
313,4
443,8
543,9
руб.
3,34
4,74
5,80
1,83
3,34
4,74
5,80
3,34
4,74
5,80
Д7,
руб.
1,43
2,04
2,49
0,80
1,43
2,04
2,49
1,43
2,04
2,49
ЕНК,
руб.
68
98
119
102
140
170
191
140
170
191
з,
руб.
802,8
847,6
971,9
910,5
915,0
914,5
920,6
887,5
871,6
"869,9
доувлажнении от 80 до 90 % расход
электроэнергии на увлажнение воздуха
составляет 491 кВт-ч, а на работу
вентилятора — 167 кВт-ч, при удельном
расходе 150 м3/(т-ч) и доувлажнении от
80 до 90 % — соответственно 1792 и
653 кВт-ч.
Приведенные затраты при охлаждении
продукции с увлажнением воздуха
сопоставимы с приведенными затратами без
его увлажнения, что объясняется
незначительной разницей в усушке и
стоимостях потерянной от усушки продукции.
С увеличением расхода воздуха при его
низкой относительной влажности (ниже
90 %) приведенные затраты возрастают,
а при высокой относительной влажности
(выше 90 %) — уменьшаются.
^ Результаты проведенной работы могут
г быть использованы при проектировании
систем активного вентилирования в
хранилищах для картофеля и овощей.
Список использованной литературы
1. Жадан В. 3. Теплофизические основы
хранения сочного растительного сырья на
пищевых предприятиях.— М.: Пищевая
промышленность, 1976.
2. Пекл о в А. А., Степанова Т. А.
Кондиционирование воздуха.— Киев: Вища
школа, 1978.
3. Экспериментальная проверка
адекватности математической модели, описывающей
процессы изменения состояния
вентилирующего воздуха в насыпи овощной продукции /
В. И. Ивахнов, Е. М. Агарев, А. В. Пар-
вова, Е. М. Мальцева.— Тезисы докладов
Всесоюзного семинара «Использование
искусственного холода для сокращения потерь
пищевых продуктов — важное средство в
решении Продовольственной программы
страны». М„ 1983.
25

Холод — на службе АПК
УДК 664.8/.9.037.004.162.001.24
ОБОСНОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ДВУХТЕМПЕРАТУРНОГО
РЕЖИМА ХРАНЕНИЯ
ЗАМОРОЖЕННЫХ ПРОДУКТОВ
Д-р техн. наук, проф. В. 3. Ж АД АН,
А. И. КУЗЬМЕНКО
В работе [4] было показано, что
хранение упакованных в пленку
мясных полуфабрикатов при переменной
температуре в камере способствует
снижению расхода энергии. Например,
если поддерживать температуру в
камере в вечернее и ночное время (в
течение 12 ч) — 23 °С, а в остальное
время суток —21 °С, то экономия
энергии по сравнению с базовым
вариантом (—23 °С) составит 6 %.
Целью настоящей статьи является
изложение методики расчета,
позволяющей количественно оценить
ожидаемые результаты при двухтемператур-
ном режиме хранения с учетом
расхода энергии и потерь продуктов от
усушки.
Расчет основан на использовании
обобщенной формулы для
определения усушки пищевых продуктов в
камерах холодильников [1], а также
приближенной зависимости для
нахождения действительного холодильного
коэффициента холодильных машин [2].
Рассматриваемый вопрос имеет
важное практическое значение для
районов с явно выраженными суточными
и сезонными колебаниями температуры
наружного воздуха.
В развернутой форме уравнение для
вычисления усушки W имеет вид
10-3*/7(*н-*к«м)вс.оТ
где к — приведенный коэффициент
теплопередачи ограждений камеры, Вт/(м*.К);
F — площадь поверхности ограждений
камеры, м2;
tB —- средняя температура наружного
воздуха, °С;
*кам — температура в камере, °С;
есо — характеристика системы охлаждения,
*л-1—*.•; B)
вг.з — коэффициент, учитывающий степень
перехвата приборами охлаждения теп-
лопритоков через ограждающие
конструкции камеры;
т — продолжительность хранения, с;
е, — тепловлажностная характеристика
внутриштабельного процесса,
определяемая для интервала температур от 0
до —25 °С по формуле,
приведенной в [1].
Изменение усушки, продукта Иус, %,
рассчитывается по формуле*
Ц7_(^1-т-^2H,5
*ус= —ф 100. C)
Формула C) и приведенные ниже
получены исходя из условий равенства i
периодов относительного потепления и
похолодания, что связано с
естественными суточными колебаниями
температуры наружного воздуха, поэтому при
усреднении температуры и результатов
расчетов введен коэффициент 0,5.
На основании уравнений A)—C)
получаем
Г 1 " ( *Hl~~*KaMl %t A
'н *кам efi
*н2 *кам2 е
гЫ
100.
D)
*н *кам е/2
По формуле D) можно рассчитать
изменение усушки хранящегося
замороженного продукта при переходе от одно-
температурного режима хранения к
двухтемпературному.
Для выявления энергетической
эффективности двухтемпературного
режима воспользуемся зависимостью
холодильного коэффициента холодильной
машины от температур конденсации и
кипения хладагента.
Холодильный коэффициент ео может
быть найден по формуле [2]:
е0=
173+*кам—ви
*н— *кам+в
E)
где 6
еи-
температурный напор в испарителе, К;
сумма температурных напоров в
испарителе и конденсаторе, К.
При хранении замороженных
продуктов эффективно применение воздушных
конденсаторов [3]. В приводимых ниже
* Здесь и далее все параметры, относящиеся
к базовому варианту (постоянная температура
в камере, средняя температура наружного
воздуха), приведены без индекса, к варианту
с повышенными температурами в камере и
наружного воздуха — с индексом 1, а с
пониженными — с индексом 2.
26

расчетах приняли ви=10 К, 6=20 К.
Относительное уменьшение расхода
энергии пэю %:
b-Ci
1 ^кам! во
tu-K
?oi
+
+
'н2"~*к
tn—t*
^)о,б]
в027 J
м2 ео
100.
F)
Уравнения D) и F) получены для
случая, когда температуры в камере и
наружного воздуха изменяются в одном
направлении (это соответствует
методике работы [4]).
Из структуры формулы A) следует,
что влияние температуры в камере на
усушку продукта зависит от
температуры наружного воздуха. При низком
значении последней повышение
температуры в камере создает благоприятные
условия для уменьшения усушки
продукта. При равенстве этих температур
усушка замороженных продуктов
прекращается.
Практический интерес представил
анализ двухтемпературного режима
хранения замороженных продуктов при
изменении температур наружного
воздуха и воздуха в камере в разных
направлениях.
Для этой дели применяли следующие
формулы:
п «[,_(f5!=|»-2_!L +
+
*н2—'к
е«
кам 8/2
i-) 0,51 100;
G)
Г 1 I 'н1—*кам2 во .
*н2—*
кам! во
-К
eoi
) °>5]
100.
(8)
В таблице приведены результаты
расчетов при однонаправленном и
разнонаправленном изменении температур
в камере и наружного воздуха.
Приведенные расчеты показали, что
однонаправленное изменение
температур в камере и наружного воздуха при
двухтемпературном режиме хранения
замороженных продуктов дает
заметную экономию энергии (см. таблицу),
но потери от усушки больше, чем в
случае изменения температур в камере и
наружного воздуха в разных
направлениях.
На основании проведенной работы
можно сделать следующие выводы:
Показатели
Температура, °С
средняя
наружного воздуха
в камере
Температура, °С
средняя
наружного воздуха в
период
относительного
потепления
средняя
наружного воздуха в
период
относительного
похолодания
в камере в период
относительного
потепления
в камере в период
относительного
похолодания
Снижение расхода
электроэнергии при
двухтемпературном
режиме, %
Уменьшение усушки
продукта при
двухтемпературном
режиме, %

Однонаправленное
изменение температур
в камере и
наружного !
воздуха

Разнонаправленное
изменение температур
в камере и
наружного
воздуха
Однотемпературный
режим
— 10
—20
Двухтемпературный
режим
—7
— 13
! —18 . —20
—20
Ш,7
0,7
— 18
7,4
5,0
двухтемпературный режим при
однонаправленном изменении температур
наружного воздуха и воздуха в камере
можно рекомендовать для продуктов,
хранящихся в герметичных упаковках;
для незатаренных замороженных
продуктов целесообразен
двухтемпературный режим хранения при изменении
температур в камере и наружного
воздуха в разных направлениях.
Список использованной литературы
1. Жадан В. 3. О теории тепловлажностных
процессов в камерах холодильников. —
Холодильная техника, 1981, № 7, с. 51—55.
2. Жадан В. 3., Лазарев Г. И.
Определение расхода холода при охлаждении,
замораживании и хранении пищевых продуктов. —
В кн.: Холодильная техника и технология.
Киев, 1982, вып. 34, с. 119—121.
3. О выборе экономичного типа
конденсатора холодильной установки для различных
климатических зон. / А. А. Гоголин, Н. М. Мед-»
никова, О. В. Косой и др. — Холодильная
техника, 1979, № 6, с. 11 —16.
4. Economies d'energie et deterioration de la
qualite, de la viande conge lee ne treposee a
differentes temperatures diurnes et
nocturnes / B. H. Asnby, W. A. Bailey, H. R. Cross,
A. Kramer. — Bulletion Institut International
du Froid XV Congres International du Froid.
Venezia, 1979, № Dl-36, p. 223.
27

УДК 628.84:637.336
сываются экспоненциальной зависимостью
ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ
И ГИГРОТЕРМИЧЕСКИЕ
ПАРАМЕТРЫ ПРОЦЕССА
ОБСУШКИ РОССИЙСКОГО
СЫРА
Канд. техн. наук Е. М. А ГА РЕВ,
Ю. В. МАЯКОВСКИЙ,
д-р техн. наук, проф. А. С. ТРОФИМОВ
Технологические особенности
производства большого российского сыра, как и
группы сыров с чеддеризацией сырной
массы, предусматривают обсушку наружной
поверхности после прессования и посолки.
Образование наружной корочки зависит от
влажности сырной массы, массообменных
характеристик продукта, режимных
параметров воздуха и других факторов.
Скорость обезвоживания наружной
поверхности сырных головок может иметь
критическое значение, при котором
появляются трещины — трудноисправимый
брак. При этом резко возрастают
трудозатраты по уходу за сырами.
Для установления рациональной области
режимных параметров воздуха и их
сочетания в начальный период созревания до
нанесения защитного покрытия был
проделан ряд экспериментов с образцами
большого российского сыра, выработанного
по утвержденной технологии [2].
В камере созревания, оборудованной
установками технологического
микроклимата с опытными системами воздухораспре-
деления, изменяли относительную
влажность воздуха ф в пределах от 0,75 до
0,85 и его скорость w от 0,2 до 1,0 м/с.
На рисунке показаны кривые потерь
массы при обсушке образцов для трех
значений относительной влажности воздуха
и его скорости 0,2 м/с, а также для
<р=0,75 и до=1,0 м/с. Кривые имеют
идентичный характер и удовлетворительно опи-
АЩ
О 2 * 6 т,сут
Экспериментальные кривые потерь массы при
обсушке образцов большого российского сыра:
/, 2, 3 — <р=0,85; 0,80; 0,75, «/=0,2 м/с; 4 —
ф=0,75, ш=1,0 м/с
\G=D(\—e То), A) \
где AG — потери массы, %;
D — амплитуда процесса
обсушки, %;
т — продолжительность
обсушки, сут;
т0=2,7 — постоянная времени, сут.
Анализ графика позволил установить
связь между режимными параметрами
воздуха и минимальными потерями массы
при отсутствии трещин в наружном слое.
Амплитуда процесса обсушки
однозначно зависит от начального значения массо-
обменного критерия Био, который
существенно изменяется в процессе обсушки. {
Эта зависимость имеет линейный характер: 4
D=0,455+4,24Bi@), B)
где Bi@) — массообменный критерий Био
в начальный момент
процесса обсушки,
Bi(o)=im;
р@) — коэффициент внешнего мас-
сообмена, отнесенный к
разности влагосодержаний
образцов сыра, кг/(с«м2);
R — радиус цилиндрических
образцов сыра, м;
А, — коэффициент массопровод-
ности образцов сыра,
кг/(с«м).
Из условия баланса потока массы на
границе раздела продукт — внешняя
среда имеем
где Р' — коэффициент внешнего массооб-
мена, отнесенный к разности
парциальных давлений,
кг/(с «м2-Па);
Р\—р2 — разность парциальных давлений,
водяных паров, Па;
Wo — начальное влагосодержание
образцов сыра, доли ед.;
W — предельное равновесное
влагосодержание образцов сыра в
данных условиях, доли ед.
Коэффициент р' можно определить из
формулы Нестеренко [ 1 ]:
Nu'=-fr, D)
где Nu' — критерий Нуссельта;
d=2R — определяющий размер, м;
А-и — коэффициент массопроводности
влажного воздуха, кг/(м«Па).
После преобразований получим
выражение, учитывающее влияние
гидродинамических и гигротермических параметров
воздуха на потери массы:
28

D=0,455+0,0122Re°-65M, E)
где Re — критерий Рейнольдса,
v — кинематическая вязкость
воздуха, м2/с;
М — безразмерный комплекс,
учитывающий гигротермические
условия воздушной среды и вла-
госодержание продукта,
м- т (р-1 ¦
TQ Wo— Woo'
Т — температура воздуха, К;
Го — абсолютная температура, К.
Экспериментальные исследования
показали, что при достаточно высокой
интенсивности процесса обсушки на
поверхности головок появляются трещины.
Появление трещин зафиксировано при
D^l,81 % на пятые—шестые сутки.
С учетом E) и условия D^l,81
установлена связь между критериями,
определяющими область допустимых режимов:
ЛШе°'6б<111. F)
Данное выражение позволяет проводить
оптимизацию режимных параметров
процесса обсушки сыров.
Список использованной литературы
1. Нестеренко А. В. Тепло- и массооб-
мен при испарении жидкости со
свободной поверхности.— Техническая физика,
1954, т. XXIV, с. 96—108.
2. Николаев А. М. Российский сыр.— М.:
Пищевая промышленность, 1968.— 230 с.
УДК 634.11.076.037.004.182
ХРАНЕНИЕ ЯБЛОК В
РЕГУЛИРУЕМОЙ ГАЗОВОЙ СРЕДЕ
Канд. техн. наук М. М. ОМАРОВ,
ч д-р техн. наук, проф. М. С. АМИНОВ
Перед специалистами сельского
хозяйства и учеными стоит важная
задача — сохранить в течение
длительного срока с наименьшими потерями
выращенные плоды и овощи.
Существует много способов хранения плодов
и овощей [1—3].
Для яблок, районированных в южном
Дагестане, исследована эффективность
их хранения в регулируемой газовой
среде (РГС).
Опытное хранение яблок в РГС
осуществлялось в экспериментальной
установке (см. рисунок). Герметичная
камера со смотровым окном, в которой
хранили яблоки в РГС, находилась внутри
холодильной камеры с температурным
режимом 0—4 °С. Для защиты от
коррозии внутренняя поверхность
герметичной камеры была покрыта
силиконовым лаком. На хранение закладывали
яблоки первого товарного сорта.
Опытные партии плодов хранили в
газовых средах следующих составов:
15±1 % 02 и 5±1 % С02 (опыт № 1);
10±1 %02и 10±1 % С02 (опыт №2);
5=Ы % 02 и 4±1 % С02 (опыт № 3).
Концентрацию газов определяли
газоанализатором ГХП-100. Контрольную
партию яблок хранили в холодильнике
в обычной атмосфере при той же
температуре, что и опытные.
Через каждые 2 мес хранения
определяли массу плодов, процент потерь
от усушки и процент брака, органо-
лептические и химические показатели
общепринятыми методами.
Товарные показатели яблок разных
сортов при хранении в течение 6 мес
приведены в табл. 1.
Из табл. 1 видно, * что все
исследуемые сорта яблок намцого лучше
сохраняются в РГС, чем в обычной
атмосфере.
Так, при хранении яблок сорта
Ренет Ахтынский в обычной атмосфере
потери плодов от усушки составляют
9,2 %, а в РГС — 1,13 % в опыте № 1,
2,4 % в опыте № 2 и всего 0,95 % в
опыте № 3 (в субнормальной смеси). После
хранения в РГС выход стандартных
плодов намного выше.
При большей концентрации С02 в
РГС возрастает процент брака от гнили,
побурения сердцевины и загара, осо-
Экспериментальная установка для хранения
плодов в РГС:
/ — холодильная камера; 2 — баллоны с газом;
3 — герметичная камера со смотровым окном;
4 — штуцер; 5 — термометр; 6 — сосуд с влаго-
поглотителем; 7 — поглотитель Ог; 8 —
поглотитель СОг; 9 — циркуляционный насос
29

Таблица 1
Сорт яблок
Ренет Ахтынский
Ренет Симиренко
Кандиль-Синап
Делишес
Розмарин
Пармен зимний
золотой
Режим
хранения
Опыт № 1
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
Опыт № 1
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
Опыт № 1
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
Опыт № I
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
Опыт № 1
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
Опыт № 1
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
Потери от
усушки,
%
1,13
2,40
0,95
.9,20
1,60
1,75
1,70
7,80
1,84
2,42
1,83
10,76
2,41
3,82
2,00
10,90
2,07
2,40
1,82
8,40
1,04
1,20
0,95
6,50
Выход плодов после
хранения, %
Первый
сорт
96,60
83,31
95,80
49,60
96,50
89,00
98,40
68,05
98,04
86,37
99,00
34,75
90,60
80,50
90,65
45,41
77,70
43,30
94,00
42,50
95,00
55,83
94,85
30,48
Нестандарт
3,10
4,20
4,20
24,00
0,32
3,50
0,30
19,95
0,50
8,83
0,15
55,95
5,86
11,48
7,87
26,79
20,66
48,91
4,00
46,50
2,42
25,57
3,40
26,52
Брак, %
0,30
12,49
1 26,40
3,18
7,50
1,30
12,00
1,46
4,80
0,85
9,30
3,54
i 8,02
1,48
27,80
1 1,84
7,79
2,00
1 11,00
2,58
18,60
1,75
43,00

Дегустационная оценка,
баллы
(по
пятибалльной
системе)
4,72
3,85
4,75
3,40
4,50
4,00
4,62
3,66
4,60
3,92
4,78
3,16
4,40
3,70
4,40
3,14
4,62
4,00
4,60
3,60
4,72
3,80
4,80
3,60
бенно у сортов Розмарин, Пармен
зимний золотой и Ренет Ахтынский, однако
и в этом случае он в 1,5—3 раза
меньше, чем при хранении в обычной
атмосфере.
О преимуществах хранения в РГС
перед хранением в обычной среде
свидетельствует также и дегустационная
оценка плодов.
Способы хранения по-разному
отражаются не только на товарных
показателях плодов, но и на интенсивности
биохимических процессов и в конечном
итоге на химическом составе плодов.
Как видно из табл. 2, химический
состав яблок при хранении (плоды
хранили в течение 6 мес) изменяется
в РГС в меньшей степени, чем в обычной
атмосфере. Потери влаги в плодах
опытной партии намного меньше, чем
в контрольных, хранившихся в условиях
свободного доступа воздуха. Так, в
контрольных плодах влажность
уменьшилась на 5,09—9,18 %, а в опытных —
всего на 0,42—3,45 % (в зависимости
от сорта). Меньшая испаряемость влаги
при хранении плодов в РГС
объясняется тем, что в герметичных камерах
относительная влажность воздуха
повышается до 90—95 % и миграция
влаги из яблок в газовую среду
замедляется; кроме того, газовая среда с
повышенным содержанием СОг
затормаживает процесс испарения влаги.
Дыхание и дозревание плодов в
условиях РГС замедляются, а в обычной
среде эти процессы протекают намного
интенсивнее, поэтому количество сухих
веществ расходуется больше.
Содержание органических кислот в
плодах при указанных методах
хранения уменьшается. Яблоки,
хранившиеся в РГС, характеризуются более
высокой кислотностью по сравнению с
яблоками контрольной партии. Эта
закономерность наблюдается и по сахаро-
кислотному индексу. Если проследить
за изменением кислотности плодов,
хранившихся в РГС разных составов,
то видно, что при повышении концен-
30

Таблица 2
яблок
Ренет Ахтын-
ский
Ренет Сими-
ренко
Делишес
Розмарин
Пармен зимний
золотой
хранения
До хранения
Опыт № 1
Опыт Mb 2
Опыт № 3
Контроль
До хранения
Опыт № 1
Опыт JSfe 2
Опыт № 3
Контроль
До хранения
Опыт № 1
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
До хранения
Опыт № 1
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
До хранения
Опыт № 1
Опыт № 2
Опыт № 3
Контроль
Влажность,
%
83,42
82,81
83,00
82,80
74,24
85,81 •
84,50
83,72
84,82
80,72
86,64
85,28
84,82
86,09
77,93
88,20
84,75
85,52
85,54
82,60
85,55
84,40
83,38
84,21
79,42
Растворимые
сухие
вещества, %
15,43
15,22
14,84
15,21
14,00
13,43
12,81
12,71
13,00
12,00
12,81
12,42
12,31
12,53
12,90
11,40
9,82
10,40
10,80
9,06
13,80
12,62
11,52
12,35
10,71
Общая
кислотность,
'%
0,71
0,47
0,50
0,48
0,32
0,50
0,48
0,48
0,42
0,32
0,48
0,31
0,35
0,30
0,16
0,68
0,50
0,62
0,57
0,40
0,62
0,46
0,51
0,49
0,40
Сумма
Сахаров,
12,80
12,20
11,50
12,30
10,60
11,24
10,80
9,16
10,40
10,00
10,10
9,62
9,00
9,15
7,45
9,42
8,45
9,00
8,64
7?56
| 11,05
9,84
9,01
10,05
8,00
Сахаро-
кислотный
индекс
18,02
25,74
23,00
25,62
33,12
22,48
22,50
19,08
24,76
31,25
21,04
31,03
25,71
30,50
46,56
13,85
16,90
14,50
15,15
18,90
17,82
21,39
17,65
20,51
20,00
трации СОг потери органических кислот
снижаются. Это, видимо, объясняется
торможением распада кислот
вследствие уменьшения интенсивности обмена
веществ и образования яблочной
кислоты из пировинограднои кислоты и
СОг в присутствии фермента — ма-
латдегидрогеназы [3].
Уменьшается и общее количество
Сахаров. Например, если у яблок сорта
Ренет Ахтынский до закладки на
хранение сумма Сахаров составляла 12,8 %,
то через 6 мес хранения их содержание
в контрольных плодах снизилось на
2,2 %, а в опытных партиях — на
0,5—1,3 %. У других сортов яблок
наблюдается примерно такая же
динамика изменения Сахаров.
Таким образом, экспериментальные
данные показывают, что при хранении
плодов в РГС намного лучше, чем в
условиях свободного доступа воздуха,
сохраняются как товарные, так и
химические показатели. Качество плодов,
хранящихся в субнормальной смеси,
несколько выше, чем в РГС других
составов. Однако, учитывая, что для
получения субнормальной смеси
необходимы дополнительные затраты на
оборудование, приборы, генераторы газа,
его очистку, целесооОразно, особенно в
небольших плодохранилищах колхозов
и совхозов, хранение плодов в РГС с
содержанием Ог 15±1 % и С02 5±1 %.
Газовая среда с содержанием СОг
10d=l % малоэффективна, так как в ней
большинство исследованных сортов
яблок сохраняется плохо, много брака
от гнили, побурения, особенно от загара.
Список использованной литературы
1. Головкин Н. А., Чижов Г. Б.
Холодильная технология пищевых продуктов.— М.:
Госторгиздат, 1963.— 240 с.
2. Омаров М.*М. Хранение яблок в
модифицированной газовой среде.— Консервная и
овощесушильная промышленность, 1984, № 3,
с. 37—39.
3. Хранение плодов в регулируемой газовой
среде/ Л. В. Метлицкий, Е. Г. Салькова и др.—
М.: Экономика, 1972.— 183 с.
31

ЛАЖ HuRjr
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565.041.004.1.001.24
БЕЗРАЗМЕРНЫЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР
Для приближенных расчетов,
выполняемых работниками холодильников,
проектных институтов и других организаций,
удобно применять обобщенные
безразмерные характеристики холодильных
компрессоров. Их можно использовать также при
сравнении компрессоров разных типов и
конструкций и при экспериментальном
исследовании компрессоров, поскольку в этом
случае можно, ограничить количество
экспериментальных точек.
В работе [1] были предложены
обобщенные характеристики в виде
зависимости безразмерных значений холодопроиз-
водительности, потребляемой мощности и
холодильного коэффициента от отношения
рабочих давлений:
-_ Qo Qo Pi (Р2 \
где к — коэффициент подачи;
Qo, Ne — холодопроизводительность и
эффективная мощность
компрессора, кВт;
qv — объемная производительность
хладагента, кДж/м3;
Vh — теоретическая объемная
производительность компрессора,
м3/с;
/?2, Р\ — давление пара на нагнетании и
всасывании компрессора, кПа.
Эти характеристики были построены для
поршневых и винтовых холодильных
компрессоров отечественного и зарубежного
производства, применяемых в
промышленности, по результатам их стендовых и
заводских испытаний.
Полученные зависимости безразмерных
значений холодопроизводительности и
эффективной мощности от отношения
рабочих давлений с достаточной степенью
32
точности могут быть использованы для
приближенных расчетов — отклонения
результатов вычислений не превышают 5—10 %.
На рис. 1 даны графики Q0 и ~Ne в
функции Рч1р\ Для поршневых
компрессоров одноступенчатого сжатия — блок-
картерных (вертикальных, V- и W-образ-
ных) и оппозитных.
Аппроксимируя приведенные кривые,
можно рекомендовать следующие формулы,
удобные при работе на ЭВМ:
для поршневых компрессоров всех видов
Qo~=X= 0,996—0,0525 — , B)
Pi
для блок-картерных вертикальных, V-
и W-образных компрессоров
У 02 \ °'279 л
^=2,64(^-) -2,186, C) 4
для оппозитных компрессоров
/п2\0,12
Ne=7A87{yJ -7,262. D)
Для винтовых компрессоров
безразмерные величины Qo и Ne в общем случае
однозначно не определяются отношением
давлений р2/р\- На их значение влияет
также и давление нагнетания р2- Однако с
достаточной для приближенных расчетов
степенью точности можно построить
графики Qo и Ne=f(p2/pi) отдельно для работы
этих компрессоров в режиме
одноступенчатого сжатия в диапазоне изменения
температуры конденсации от 10 до 40 °С
и для работы в режиме поджимающего
компрессора в диапазоне изменения
промежуточной температуры от —20 до
—5°С.
Такие характеристики для винтовых
компрессоров с различными геометрическими
степенями сжатия приведены на рис. 2.
Рис. 1. Зависимости безразмерных
холодопроизводительности Q0 и эффективной мощности Nе
от отношения рабочих давлений рг/pi для
одноступенчатых поршневых холодильных
компрессоров:
/ — вертикальные, V- и W-образные блок-
картерные компрессоры; 2 — оппозитные
компрессоры; О —" АО-1200, каталожные данные;
• — П-220, заводские испытания; ? — АУУ-400,
каталожные данные; Д — НФ 611 (ЧССР),
каталожные данные

13p2/pi
для безразмерной мощности
при геометрической степени сжатия
8 = 2,6
в режиме одноступенчатого сжатия
Рис. 2. Зависимости безразмерных холодопроизводительности Qo и эффективной мощности Ne от
отношения рабочих давлений рг/pi для винтовых холодильных компрессоров:
/ — режим поджимающего компрессора; 2 — режим одноступенчатого сжатия;
геометрическая степень сжатия 8=3,6; — 8=2,6; — — е=4,0; ф — А350, заводские
испытания, 8=4, /К=40°С; О — А350, то же, *к=30 °С; Л — А350, то же, /К=20°С; X — S3-900,
каталожные данные и стендовые испытания, 8=2,6; -f S3-900, то же, 8=3,6
l*50/Ne
off
0J\
0,6
0,5
О,*
о,з
о,г\
°>1
13 4 5 6 7 8 Sp/p,
Рис. 3. Зависимость безразмерного
холодильного коэффициента ё от отношения рабочих
давлений рг/рь
— поршневые компрессоры; —
винтовые компрессоры с геометрической
степенью сжатия 8=2,6; то же, с
геометрической степенью сжатия 8=3,6; — то же,
с геометрической степенью сжатия 8=4,0
К
[\
к
N
Ч
fes
^S?s»
^3
"^2
SsJ
^=0,491 — +0,012,
Pi
G)
в режиме поджимающего компрессора
Л^=0,580— +0,084, (8)
при геометрической степени сжатия
8 = 3,6
в режиме одноступенчатого сжатия
^=0,418— +0,464,
(9)
Представленные зависимости описываются
следующими формулами:
для безразмерной
холодопроизводительности
в режиме одноступенчатого сжатия
(температура конденсации /к=10~-40 °С)
в режиме поджимающего компрессора
ЛГ=0,514— +0,673, A0)
при геометрической степени сжатия
е=4 (компрессоры А350, А700, А1400)
[2]:
Л^=0,345 — +0,809. A1)
Q0=X=0,92—0,02—,
Р\
E)
На рис. 3 показана зависимость
безразмерного холодильного коэффициента
8=тя- от отношения давлении рг/рг для
в режиме поджимающего компрессора
(промежуточная температура tnpL-5+ одноступенчатых поршневых и винтовых
1_20 сО (с геометрической степенью сжатия 8=2,6;
' 3,6 и 4) компрессоров.
Из графика видно, что по
энергетическим показателям винтовые компрессоры
Q0= А,=0,975—0,268 — , F)
33

панелей типа «сэндвич», в которых внешняя
и внутренняя обшивки и теплоизолирующий
слой представляют собой единое целое.
Достигается это путем вспенивания между
обшивками теплоизолирующего материала,
невосприимчивого к действию влаги и
обладающего высокой адгезионной
способностью (например, полиуретана). Заливная
теплоизоляция из вспененного полиуретана
служит одновременно и своеобразным
антикоррозионным покрытием внутренних
поверхностей обшивок кузова. Поэтому
изоляционные панели типа «сэндвич»
обеспечивают существенное снижение коррозии кузова
вагона, сохранение продолжительное время
практически неизменными коэффициента
теплопередачи и показателей герметичности
кузова. Кроме того, эти панели являются
несущими конструкциями, что оказывает jg
положительное влияние на прочностные ха- *^
рактеристики вагона, его грузоподъемность.
В 1980 г. специалистами Министерства
путей сообщения и Министерства тяжелого
и транспортного машиностроения был
создан первый опытный образец
отечественного рефрижераторного вагона с
кузовом из панелей типа «сэндвич».
Рама нового вагона состоит из хребтовой,
двух шкворневых и ряда поперечных балок.
Кузов — крыша, пол, стены, перегородки —
собран из готовых панелей, которые
приваривают к раме и сваривают между
собой так, что их подкрепляющие
элементы и балки рамы образуют несущий
замкнутый контур. Стыки панелей
заполняют пенополиуретаном. Наружная обшивка
выполнена из стального листового
гофрированного проката, элементы жесткости —
из гнутых профилей и проката, внутренняя
обшивка — из листового алюминиево-
почти во всем диапазоне работы
уступают поршневым, лишь при больших
отношениях давлений (выше 9) винтовой
компрессор с геометрической степенью сжатия
е=4 по энергетическим показателям
начинает несколько превосходить поршневой.
Из графика также следует, что,
основываясь на преимущественном диапазоне
работы, очень важно правильно подбирать
винтовой компрессор с необходимой
геометрической степенью сжатия. Так, для
среднего диапазона температурных
режимов (температура кипения /0=—10—
Ч—20 °С, температура конденсации *к=
=20-н30 °С) наиболее подходящим
является компрессор с геометрической
степенью сжатия 8=2,6.
Пользуясь приведенными выше
формулами, на ЭВМ рассчитали зависимости
относительной холодопроизводительности
Qo/Vh, кДж/м3, и удельного расхода
электроэнергии Ne/Q0f кВт/кВт, от
отношения рабочих давлений для поршневых
и винтовых компрессоров одноступенчатого
сжатия, а также для двухступенчатых
агрегатов, состоящих из винтового
компрессора на первой и поршневого на
второй ступенях и двух винтовых
компрессоров на обеих ступенях.
Указанные графики были использованы
при составлении «Инструкции по
определению норм расхода электроэнергии при
холодильной обработке и хранении
продуктов на предприятиях мясной и
молочной промышленности».
Список использованной литературы
1. К рей мер Н. Г. Внешние безразмерные
характеристики холодильных компрессоров.—
Холодильная техника, 1975, № 4, с. 21 —
23.
2. Холодильные компрессоры.
Справочник. — М.: Пищевая промышленность, 1981,
с. 59.
УДК 629.463.125.001.4
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ
РЕФРИЖЕРАТОРНОГО ВАГОНА
С КУЗОВОМ ИЗ ПАНЕЛЕЙ ТИПА
сСЭНДВИЧ»
Канд. техн. наук С. Ф. ПАВЛОВ,
канд. техн. наук В. И. ПАНФЕРОВ,
канд. техн. наук А. В. КОКОВИХИН
К наиболее перспективным направлениям
в современном вагоностроении можно без
преувеличения отнести применение в
конструкциях кузовов изотермических вагонов
34
магниевого сплава.
Новый вагон укомплектован
оборудованием, максимально унифицированным с
оборудованием серийно выпускаемых ПО
«Брянский машиностроительный завод» 5-вагон-
ных рефрижераторных секций. В
частности, унифицированы холодильно-нагре-
вательные установки, системы вентиляции
и циркуляции воздуха, приборы и
устройства автоматики и контроля, ходовая
часть, тормозное оборудование и
автосцепка.
В 1982 г. опытный вагон был подвергнута
комплексу стационарных и
эксплуатационных испытаний. Во время стационарных
теплотехнических испытаний,
проводившихся на экспериментальном кольце ВНИИЖТ,
определяли изменение коэффициента
теплопередачи и герметичности кузова вагона
за 1,5 года эксплуатации.
Коэффициент теплопередачи
рассчитывали по методу стационарного теплового
потока. Колебания температуры воздуха
вокруг вагона не превышали 1,5 °С, внутри
вагона температуру поддерживали на
уровне 60 °С.

Герметичность вагона устанавливали
путем измерения ротационным газовым
счетчиком типа РГ-40 расхода воздуха через
неплотности кузова при различных
значениях избыточного давления внутри
помещения, определяемого микроманометром
типа ММН. Кроме того, снимали
характеристики падения давления в кузове вагона.
При неработающих вентиляторах- цирку -
ляторах коэффициент теплопередачи
/г=0,26 Вт/(м2«К), при работающих —
6Ц=0,27 Вт/(м2.К).
Расход воздуха через неплотности кузова
вагона при уплотненных сливных
отверстиях составил 18 м3/ч при избыточном
давлении 49 Па (в соответствии с
техническим заданием на опытный вагон он не
., должен превышать 25 м3/ч, а для серийного
I вагона — 40 м3/ч). Давление в вагоне
снижалось со 130 до 70 Па за 9 с.
Сопоставление полученных в ходе
стационарных испытаний характеристик с
характеристиками кузова непосредственно после
изготовления — &«&цж0,24 Вт/(м2-К) —
и после 3 лет эксплуатации — /г«?цж
«0,26 Вт/(м-К) — подтвердило
предположение о том, что коэффициент
теплопередачи вагона из панелей типа «сэндвич»
в течение 2 лет после постройки может
несколько возрасти (в пределах 10 %),
а затем должен стабилизироваться. Следует
отметить, что полученный коэффициент
теплопередачи существенно меньше его
нормативного значения — 0,28 Вт/(м2*К),
установленного в техническом задании на вагон
из панелей типа «сэндвич», и значения
0,30 Вт/(м2-К) — для серийного вагона.
В ходе эксплуатационных испытаний
вагона из панелей типа «сэндвич»
оценивали его теплотехнические качества, а также
соответствие показателей работы
оборудования требованиям технических условий
к обеспечению заданных температурных
режимов и равномерности распределения
температур в объеме грузового
помещения в условиях, максимально
приближенных к экстремальным.
Для сравнительной оценки температурных
полей грузовые помещения вагона из
панелей типа «сэндвич» и вагона серийного
исполнения были оборудованы системой
гдатчиков температуры. При этом были
учтены рекомендации Международного
института холода о контроле температуры
в наиболее характерных точках грузового
объема вагонов, для чего грузовое
помещение условно разделили на три зоны по
высоте — верхнюю, среднюю и нижнюю —
и на пять равномерно распределенных по
длине вагона сечений. С особой
тщательностью контролировали точность
поддержания температурного режима возле дверей.
В качестве датчиков температуры
использовали хромель-копелевые термопары,
подключенные к регистрирующим приборам —
самопишущим потенциометрам типа КСП-4.
В диапазоне температур от —50 до +50 °С
погрешность измерений не превышала
0,5 °С. Обрабатывали опытные данные
методами математической статистики.
Эмпирическое распределение температур
оценивали по средним значениям
температуры I и эмпирической дисперсии S2 (или
среднему квадратичному отклонению 5).
Наиболее вероятную температуру в
рассматриваемой точке, зоне или во всем
объеме грузового помещения вагона
определяли как математическое ожидание
п
r=Z P(t,)t„
где п — количество температурных
интервалов;
P(ti) — вероятность появления
температуры t-t в /-ом интервале;
ti —средняя температура в /-ом
интервале, °С.
Эмпирическую дисперсию определяли
по выражению
С использованием полученного
эмпирического распределения температур воздуха
его выравнивали, учитывая достаточно
большой накопленный опыт исследования
температурных полей в грузовых
помещениях рефрижераторных вагонов, по
нормальному закону:
Летние эксплуатационные испытания
опытного образца рефрижераторного
вагона из панелей типа «сэндвич» в составе
5-вагонной секции № 5—4325 были
проведены в период с 16 по 30 июня 1981 г. по
маршруту станция Ленкорань
Азербайджанской железной дороги — станция
Тарту Прибалтийской железной дороги
протяженностью 3600 км.
Вагоны секции были загружены ранней
капустой в деревянных ящиках,
установленных в штабель высотой 2,4 м. Для
этого груза требовалось поддерживать в
вагоне температурный режим 2—5 °С.
Изменение среднеарифметических
значений температур воздуха снаружи и внутри
грузового помещения вагона, а также
температуры груза в течение контрольного
периода B3—26 июня) опытной
перевозки представлено графически на рис. Г. На
рисунке приведены также результаты
контроля температуры воздуха в измерительном
центре — месте размещения штатного
датчика температуры, закономерности
изменения которой характеризуют качество
работы системы управления и регулирования.
Управление холодильным и вентиляционным
оборудованием по обеспечению заданного
35

*7
^^^^^Й^^^^
t
wbrW^
20220 2 4 6 8Ю121Ч161820220 2 4В 81012П1В1Ь2022О2 * б 81012П1
Рис. 1. Изменение температур в процессе проведения летних эксплуатационных испытаний:
1,2 — воздуха соответственно в верхней и нижней зоне грузового помещения; 3 — груза; 4 —
воздуха в зоне измерительного центра; 5 — наружного воздуха
температурного режима осуществлялось в
рассматриваемый период в автоматическом
режиме. Данный период характеризуется
устойчивой работой холодильного и
вентиляционного оборудования при
среднесуточной температуре наружного воздуха
24—29 °С.
Проанализируем результаты обработки
полученных в процессе летних
эксплуатационных испытаний опытных данных. В
табл. 1 приведены вероятности появления
температур воздуха от —1 до 6 °С в
соответствующей зоне грузового помещения
и объема вагона в целом.
Как видно из представленных данных,
температура воздуха в грузовом помещении
вагона изменялась в пределах от 0 до 5 °С
при заданном диапазоне регулирования
2—5 °С и допускаемых отклонениях ±1,5 °С.
Вероятность нарушений заданного
температурного режима при работающем
холодильном оборудовании составила 8* 10 2,
причем практически все нарушения были
в сторону переохлаждения. При
неработающей установке эта вероятность была
на уровне Ы0_3. Разность температур
воздуха в различных точках грузового
помещения для контрольного периода
значительно колебалась, среднее значение ее
составило около 3 °С.
Таким образом, полученные данные
свидетельствуют о соответствии
параметров температурного режима опытного
вагона нормативным требованиям.
Зимние эксплуатационные испытания
опытного образца рефрижераторного
вагона из панелей типа «сэндвич» в составе
5-вагонной секции № 5—4325 были
проведены с 20 по 31 января 1982 г. по маршруту
станция Борисоглебск Юго-Восточной
железной дороги — станция Лена
Восточно-Сибирской железной дороги
протяженностью около 5000 км.
Таблица 1
Зона грузового
помещения вагона
Вероятность появления в грузовом помещении вагона
из панелей типа «сэндвич» в режиме охлаждения температуры
воздуха, °С
-1,054-
4-0,05
0,054-
4-1,05
1,054-
4-2,05
2,054-
4-3,05
3,054-
4-4,05
4,054-
4-5,05
5,054-
4-6,05
Средняя:
температур
pa F,
°С
Верхняя
Средняя
Нижняя
Объем вагона в целом
Холодильная установка работает
0,01
0,45
0,31
0,04
0,26
0,39
0,47
0,25
0,37
0,14
0,18
0,54
0,29
0,01
0,04
0,12
0,06
Холодильная установка не работает
0,05
0,02
1.2
1,5
2,5
1,8
Верхняя
Средняя
Нижняя
Объем вагона в целом
—
—
—
~
0,01
0,04
—
0,02
0,19
0,32
0,10
0,20
0,46
0,45
0,48
0,47
0,30
0,19
0,30
0,26
0,04
—
0,11
0,05
—
0,01
—
2,7
2,3
3,0
2,7
Зв

t,%
Ylty^^ ^^^^та| ] Wf ft H \Щ
20220
в 1012 H161820220 2 4 6121416182022 0 2 4 6 810220 2 * 6 81012K16182022tt4
Рис. 2. Изменение температур в процессе проведения зимних эксплуатационных испытаний:
/ — воздуха в зоне измерительного центра; 2,3 — воздуха соответственно в верхней и нижней зоне
грузового помещения; 4 .— поверхности пола; 5 — груза; 6 — наружного воздуха
Во время опытной перевозки вагоны
были загружены мясными консервами в
деревянных ящиках, установленных в
штабель высотой 1,6—1,8 м. В грузовых
помещениях рефрижераторных вагонов
поддерживали температуру 2—5 °С.
Характер изменения температуры
воздуха — наружного и в грузовом
помещении вагона из панелей типа «сэндвич»,
в том числе в измерительном центре,
а также температуры груза в течение
контрольного периода опытной перевозки
представлен в графической форме на рис. 2.
Среднесуточная температура наружного
г воздуха в контрольный период находилась
?на уровне —22-2 28 °С. Температурный
режим в вагонах в этот период
характеризовался следующими показателями
(табл. 2): колебания температуры в вагоне
из панелей типа «сэндвич» составили 9°С
(в серийном вагоне — П°С), локальные
значения температуры воздуха в объеме
грузового помещения находились в
пределах от —2 до 7 °С (в серийном вагоне
от —4 до 7°С), среднестатистическая
температура в грузовом помещении вагона
из панелей типа «сэндвич» 2,4 °С при
неработающем и 3,9 °С при работающем
электронагревателе (в серийном вагоне
соответственно 1,5 и 3,5 °С).
Сравнительный анализ результатов
испытаний показал улучшение показателей
температурного режима в грузовом помещении
вагона из панелей типа «сэндвич» по
сравнению с серийным.
Так, например, в вагоне серийного
исполнения вероятность появления
отрицательной температуры воздуха в грузовом объеме
при неработающем отоплении составила
21 •10~% а в вагоне из панелей типа
«сэндвич» не превышала B—3) • 10 2.
Разность температур воздуха в
различных точках грузового помещения вагонов
значительно колебалась, изменяясь в
пределах от 4 до 6,5 °С для вагона из панелей
типа «сэндвич» и от 4,8 до 9,8 °С — для
серийного. Среднестатистическая разность
температур составила для указанных
вагонов соответственно 4,4 и 5,4 °С при
неработающем и 5,5 и 7 °С при работающем
отопительном оборудовании.
Таким образом, сопоставление данных,
характеризующих неравномерность
температурного поля в грузовом помещении
вагонов в контрольный период опытной
перевозки доказывает преимущество опытного
вагона перед серийным.
Аналогичный вывод можно сделать также,
сравнивая кривые нормального распределе-
37

Таблица 2
Зона
грузового
помещения
вагона
Опытный вагон
Верхняя
Средняя
Нижняя
Объем вагона в
целом
Верхняя
Средняя
Нижняя
Объем вагона в
целом
Серийный вагон
Верхняя
Средняя
Нижняя
Объем вагона в
целом
Верхняя
Средняя
Нижняя
Объем вагона в
целом
3,954-
-9—2,95
—
—
—
—
—
—
—
0,01
! —
. —
—
0,03
0,01
Вероятность появления в грузовом помещении вагонов в режиме отопления
-2,9544
Ч—1,95
— 1,954-
¦4—0,95
—0,954-
4-0,05
0,054-
4-1,05
1,054-
4-2,05
2,054-
4-3,05
3,054-
4-4,05
4,054-
4-5,05
5,054-
4-6,05
6,054-
4-7,05
Электронагреватели работают
— 1
—
—
—
—
—
0,02
0,03
0,02
0,11
0,10
0,07
0,27
0,14
0,14
0,01
0,04
0,15
0,07
0,03
0,17
0,17
0,12
0,23
0,17
0,23
0,21
0,58
0,18
0,18
0,31
0,15
0,04
—
0,06
Электронагреватели не работают
—
—
—
—
—
—
0,01
—
—
0,04
0,03
0,02
0,03
0,14
0,17
0,11
0,12
0,25
0,30
0,22
0,46
0,41
0,23
0,37
0,31
0,13
0,21
0,22
0,07
0,03
0,04
0,05
0,01
/
0,01
0,01
—
—
—
—
Электронагреватели работают
—
—
0,12
0,04
0,12
0,04
0,20
0,07
0,01
0,02
0,12
0,05
—
0,12
0,26
0,13
0,06 1
0,25
0,14
0,15
0,39 1
0,50
0,02
0,30
0,36 1
0,11
0,01
0,16
0,18 1
—
—
0,06
Электронагреватели не работают
—
—
0,11
0,04
—
—
0,22
0,07
—
—
0,27
0,09
0,07
0,03
0,21
0,10
0,28
0,25
0,12
0,23
0,35
0,46
0,04
0,28
1 0,21
0,21
0,14
1 0,08
, 0,05
0,04
1 0,01
—
—
—
—
"-""

Средняя

температура
t
°С
5,4
3,2
3,3
3,9
2,9
2,1
2,1
ё
2,4 f
5,1
4,1
1,3
3,5
1 2,5
2,6
—0,41
1,5
ния температур воздуха <р(/) в грузовом
объеме указанных вагонов.
Как видно из рис. 3, где представлены
графики функции плотности вероятности
32
28
24
20
16
12
8
<
У
/
J
1
1
1
1
/7
/ /
f 1 '
f T 4
1 К \
A i
/ L1
fil
! \ 1
-/ 1
-f
•| \|| |
\|
; \
'
1
i
i
V
VI
-1,95 0,05 2,05 W5t,'C
Рис. З. Кривые нормального распределения
температур воздуха в грузовом помещении
вагонов из панелей типа «сэндвич» A) и серийной
постройки B) при отключенном
электронагревателе
появления температур воздуха в вагоне,
аппроксимированные по закону Гаусса,
распределение температур в вагоне из
панелей типа «сэндвич» гораздо более равно-
'#
-(S5 405 2,05 *ft05t?C
Рис. 4. Кумулятивные кривые нормального
закона распределения температур воздуха в грузовом
помещении вагонов из панелей типа «сэндвич» A)
и серийной постройки B) при неработающем
электроотоплении
38

мерное и практически полностью выходит
за границу области отрицательных
значений. И наконец, улучшение
температурного режима в случае использования
вагона из панелей типа «сэндвич» наглядно
подтверждает рис. 4, где изображены
кумулятивные кривые нормального закона
распределения температур для
рассматриваемых случаев. Эти кривые показывают
вероятность отклонения температуры в
грузовом помещении за интересующие нас
пределы. Нетрудно убедиться, что
вероятность отклонении температуры воздуха за
нижний предел требуемого температурного
диапазона в опытном вагоне почти в 2 раза
меньше, чем в вагоне серийного исполнения.
Таким образом, комплекс стационарных
и эксплуатационных испытаний полностью
^подтвердил преимущества использования в
^конструкции кузова рефрижераторных
вагонов панелей типа «сэндвич». Вагон
новой конструкции заметно превосходит по
теплотехническим характеристикам
серийные рефрижераторные вагоны.
Стабильность этих показателей положительно
скажется на эксплуатационных расходах,
связанных с ремонтом кузова и расходом
топлива на поддержание температурного
режима, а также будет способствовать
лучшему сохранению качества перевозимых
грузов.
Выявленные во время испытаний
преимущества вагона из панелей типа «сэндвич»
позволяют рекомендовать скорейшее
внедрение таких вагонов в практику.
УДК 621.869.88:61
КОНТЕЙНЕР ДЛЯ ПЕРЕВОЗКИ
СТЕКЛОВИДНОГО ТЕЛА
А. А. ГРЫЗУНОВ, канд. техн. наук
Н. Э. КАУХЧЕШВИЛИ
' Эндокринно-ферментное сырье (ЭФС), к
которому в первую очередь относятся
* поджелудочная железа, гипофиз и
стекловидное тело глаз крупного рогатого скота,
является пока главным источником
получения медицинских препаратов, используемых
для лечения таких тяжелых заболеваний,
как сахарный диабет, сердечная
недостаточность и др.
Резерв увеличения производства медпре-
паратов из ЭФС состоит в сокращении
времени от убоя скота и извлечения
из него ЭФС до переработки сырья.
В связи с его высокой стоимостью даже
небольшое увеличение выхода готовой
продукции дает большой экономический эффект.
Поэтому на ряде мясоперерабатывающих
предприятий организованы цехи медпрепа-
ратов, где продукцию вырабатывают из
свежего сырья.
Большинство мясоперерабатывающих
предприятий не имеет таких цехов. Отсюда
возникает проблема сохранения целебных
свойств ЭФС при доставке на заводы
медпрепаратов. Эффективный путь —
быстрое замораживание его на месте убоя и
разделки скота и перевозка в
специализированных изотермических емкостях.
Для разновидности ЭФС — стекловидного
тела по действующим технологическим
инструкциям температура замораживания
составляет —20-=—25° С, а к концу
перевозки она не должна превышать
— 15° С.
С учетом этих требований ВНИКТИхолод-
пром разработал изотермический контейнер
ЯЮ-ФКС для транспортировки и
временного хранения замороженного стекловидного
тела (рис. 1). Габаритные размеры
контейнера определялись, в первую очередь,
размерами и массой замороженных блоков
стекловидного тела, предусмотренными ТУ 49 494-
78.
Контейнер имеет наружный и внутренний
короба сварной конструкции, выполненные
из листового алюминия. Между ними
находится теплоизоляция из полистирольного
пенопласта (ПСБ-С). Крышка состоит
из сварной алюминиевой коробки, в которую
уложена теплоизоляционная панель
(ПСБ-С), и деревянной рамы, соединенных
шурупами. К нижней поверхности рамы
прикреплена пластина из полистирольного
пенопласта с резиновыми прокладками, что
обеспечивает хорошую герметизацию
контейнера.
На передней и задней стенках внутреннего
короба проштампованы вертикальные
направляющие пазы для установки зероторов,
заполненных эвтектическим раствором. Зе-
ротор представляет собой две вогнутые
штампованные пластины, сваренные между
собой. В одной из них имеется отверстие,
закрывающееся винтовой пробкой, для
заливки эвтектического раствора. В качестве
эвтектического раствора использован
водный раствор хлористого натрия, имеющий
J60
S32
Рис. 1. Контейнер ЯЮ-ФКС: / — наружный
короб; 2 — крышка; 3 — замок; 4 —
внутренний короб; 5 — теплоизоляция; 6 — ручка;
7 — петля; 8 — зеротор; 9 —
амортизационная пластина
ЗУ

концентрацию 22,4±0,1 %. Перед
транспортировкой стекловидного тела зероторы
заливают раствором на 90 % и помещают в
.холодильную камеру с температурой
—25° С, где происходит замораживание
эвтектического раствора.
На дно контейнера укладывают
амортизационную пластину из губчатой резины. Два
зеротора устанавливают вертикально,
между ними укладывают 18 упакованных в
полиэтиленовые мешочки блоков замороженного
стекловидного тела, сверху кладут третий
зеротор. Крышку контейнера закрывают и
пломбируют замок. Контейнер загружают в
холодильной камере с температурой не выше
—20° С.
После доставки и выгрузки стекловидного
тела контейнер моют водой или моющим
раствором.
Работоспособность контейнера проверяли
в три этапа: вначале в стационарных
условиях (на стенде ВНИКТИхолодпрома)
определяли коэффициент теплопередачи;
потом — максимальную продолжительность
поддержания заданной температуры в
толще замороженных блоков стекловидного
тела, находящихся в контейнере; после чего
провели эксплуатационные испытания.
Коэффициент теплопередачи определили
методом стационарного теплового потока,
основанным на изменении количества тепла,
проходящего через стенки, при измеренном
температурном перепаде внутри и снаружи
контейнера.
Контейнер установили в помещении, в
котором автоматически с помощью
электрокалорифера поддерживалась постоянная
температура. Источники тепла — две лампы
накаливания мощностью по 100 Вт —
находились в геометрическом центре внутреннего
пространства контейнера. Температуру
воздуха в контейнере и снаружи измеряли
термометрами сопротивления,
чувствительная часть которых располагалась на
расстоянии 50 мм от стенок и узлов.
Коэффициент теплопередачи &, Вт/ (м2К),
рассчитали по формуле
где % — общая теплопередача, Вт/К,
т / — t '
*н *вн
Q — тепловой поток, выделяемый
лампами накаливания, Вт;
/н, /вн — средняя температура воздуха
снаружи и внутри
контейнера, °С;
F — средняя площадь поверхности
контейнера, м2,
Fss V^h^bh;
^н> ^вн -г- площадь наружной и
внутренней поверхности, м2.
40
Коэффициент теплопередачи для
контейнера ЯЮ-ФКС составил 0,35—0,4 Вт/(м2-К).
При определении максимальной
продолжительности поддержания заданной
температуры (не выше —15° С) в толще
замороженных блоков вместо стекловидного тела
(влагосодержание около 90 %)
использовали имитатор — воду, замороженную до
температуры —25° С блоками в полиэтиленовых
пакетах. Температуры измеряли
термометрами сопротивления.
При средней температуре окружающего
воздуха 20° С предельно допустимая
температура блока (не выше —15° С)
сохранялась в течение 40—43 ч (рис. 2).
Опытная перевозка замороженного
стекловидного тела в контейнере осуществлена
с Горьковского мясокомбината № 1 в цех
медп реп аратов Московского мясокомбина-|(
та. Контейнеры доставлены автомобильным
транспортом. Опытная перевозка длилась
24 ч. Во время транспортировки измеряли
температуры окружающего воздуха и
стекловидного тела в центре блока (рис. 3).
Средняя температура окружающего
воздуха за время транспортировки составила
20,3° С; температура в центре блока,
измеренная с помощью полупроводникового из-
t, *сг~\ | | | | |—| г~а
-5
-to
-15
-20
0 8 16 2Ь 32 W W 56 6* Г,ч
Рис. 2. Изменение температуры имитатора
замороженного стекловидного тела (воды) во время
стационарных испытаний контейнера ЯЮ-ФКС
при температуре окружающего воздуха 20 °С
О * 8 12 16 20 *,ч
Рис. 3. Изменение температур во время опытной
перевозки замороженного стекловидного тела в
контейнере ЯЮ-ФКС: / — средняя температура
окружающего воздуха; 2 — температура
стекловидного тела

мерительного прибора ПИТ-3, перед
началом транспортировки была —21° С, а в
конце транспортировки —16° С.
По результатам проведенных испытаний
ведомственная приемочная комиссия
рекомендовала контейнер ЯЮ-ФКС к серийному
производству.
Техническая характеристика контейнера
ЯЮ-ФКС
Наружные габаритные размеры, мм
длина 560
ширина 532
высота 560
Габаритные размеры грузового
пространства, мм
длина 378
|
В порядке обсуждения
УДК 637.5.Q37.53.03
ВЫБОР ЭФФЕКТИВНЫХ
СПОСОБОВ ФОРМИРОВАНИЯ
ГРУЗОВЫХ ЕДИНИЦ
ПРИ ПЕРЕВОЗКЕ И ХРАНЕНИИ
ЗАМОРОЖЕННОГО МЯСА
А. Я. ГИММЕЛЬФАРБ
Прогрессивный способ пакетных
перевозок скоропортящихся грузов на всем пути
следования от предприятия-изготовителя до
потребителя получает все более широкое
распространение.
От выбора рациональных размеров
грузовых единиц зависят следующие технико-
экономические показатели: объем и
грузоподъемность рефрижераторного транспорта,
строительный объем и площадь камер
хранения холодильников с учетом принятых
нормативных нагрузок на перекрытия,
производительность труда и трудоемкость
переработки груза при погрузочно-разгрузочных
и транспортно-складских (ПРТС) работах
и ряд других.
г В общей технологической цепочке
перемещения грузов большое значение имеет
рефрижераторный транспорт. Отсюда
необходимость максимально полного использования
его объема и грузоподъемности.
Некоторые технико-экономические
показатели при различных способах
формирования грузовой единицы и загрузки
замороженного мяса (говядины) в
железнодорожный вагон РС-4 приведены в табл. 1.
Сравниваются четыре способа
формирования и перевозок замороженного мяса:
I— отдельными полутушами; II — в строп-
пакетах из 4—5 полутуш; III — четвер-
ширина 350
высота 377
Масса незагруженного контейнера, кг 38
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2«К) 0,4
Продолжительность транспортировки и
хранения замороженного стекловидного
тела (при среднесуточной температуре
20 °С), ч, не менее 24
Расчетный годовой экономический эффект
от внедрения составляет 160 руб. на один
контейнер.
Внедрение изотермических контейнеров
марки ЯЮ-ФКС обеспечит хорошую
сохранность качества перевозимого замороженного
стекловидного тела.
тинами в стоечных поддонах; IV —
отрубами в таре в стоечных поддонах.
Отдельные полутуши загружают в вагон и
выгружают вручную, строп-пакеты и стоечные
поддоны — с помощью механизированных
средств.
Лучшее использование грузоподъемности
вагона достигается при "применении
стоечных поддонов, загружаемых отрубами
замороженного мяса в таре (IV), особенно
при размещении их в 2 яруса. В
результате укрупнения и увеличения массы
грузовой единицы наименьшая трудоемкость
и наивысшая производительность труда при
производстве ПРТС работ достигаются при
использовании стоечных поддонов высотой
1500 мм.
Внутренние размеры кузовов, а также
дверных проемов выпускаемых моделей
отечественных изотермических автомашин и
авторефрижераторов не согласуются с
размерами грузовых пакетов на стандартных
поддонах. Поэтому влияние способов
формирования грузовых пакетов замороженным
мясом на показатели использования
автотранспорта проанализировано
применительно к крупнотоннажному рефрижераторному
контейнеру СК-5-20, внутренние размеры
которого согласованы с размерами грузовых
пакетов на стандартных поддонах [2].
Коэффициент использования площади
пола крупнотоннажного контейнера высок для
всех способов формирования грузовых
единиц на поддонах: он составляет 80 % и
более. Однако коэффициент использования
грузоподъемности контейнера не превышает
39 % при перевозке мяса в полутушах, 33 %
в строп-пакетах при укладке их в два яруса,
10 % при перевозке мяса в четвертинах
41

Таблица 1
Габаритные размеры грузовой
единицы, мм
Количество грузовых единиц в
вагоне
Масса одной грузовой единицы, т
нетто
брутто
Масса перевозимого мяса, т
Коэффициент использования
грузоподъемности вагона, %
Погрузочно-разгрузочные работы
продолжительность, ч
число работающих, чел.
производительность труда,
т/чел-ч
трудоемкость переработки груза,
чел-ч/т
навалом
—
28
61
3
5—6
1,67
0,6
II
в два яруса
850Х850Х
Х2200
52
0,55
0,55
28
61
1,12
2
12,5
0,08
ш
в один ярус
1200Х800Х
Х1500
32
0,45
0,516
14,4
36
1,04
1
15,8
0,07
IV
в один ярус
1200Х800Х
Х1500
42
0,65
0,716
27,3
65
1,36
1
22
0,05
в два яруса
1200Х800Х
хюоо
84
0,41
0,476
34,4
87
1,37
2
14,7 i
0,07
ПРТС работ отмечаются при использовании
стоечных поддонов высотой 1500 мм,
загружаемых отрубами замороженного мяса
в таре.
Минимум затрат на производство ПРТС
работ не является достаточным критерием
эффективности общего технологического
процесса. Необходимо также учитывать и
такие показатели, как удельные
строительные площадь и объем камеры хранения,
приходящиеся на 1 т замороженного мяса,
коэффициенты использования высоты
возможного складирования груза и
нормативной нагрузки на перекрытие. Расчетные
значения этих показателей приведены в табл. 3.
При расчете принято: сетка колонн 6X6 м,
высота камеры 4,8 и 6 м, соответственно
высота возможного складирования грузов
с учетом технологических и конструктивных
решений 3,83 и 5,03 м, нормативная
нагрузка на междуэтажное перекрытие при
высоте камеры 4,8 м — 2000 кг/м2, при
высоте 6 м — 2500 кг/м2. Условно принято,
что при складировании замороженного мяса
в строп-пакетах (II) грузовая высота
камеры хранения используется так же, как
при хранении ее полутушами (I).
Исследование условий размещения
грузовых единиц замороженного мяса с
учетом всей структуры хранящихся на
холодильнике грузов показало, что высота
камеры 6 м является предпочтительной, так
как существенно улучшаются
коэффициенты использования высоты возможного
складирования (на 4—5,5 %) и нормативных
нагрузок на перекрытие (на 6,5—14,5 %),
,а удельные строительные площадь и объем,
приходящиеся на 1 т замороженного мяса,
ниже, чем при высоте камеры 4,8 м,
соответственно на 25—38 и 10—20 %.
Комплексной оценкой эффективности
способов формирования грузовых единиц при
Таблица 2
Показатели
Общая
численность
обслуживающего
персонала при
производстве П РТС-
работ на всех
этапах
технологической
цепочки, чел.
Трудоемкость
переработки
груза, чел-ч/т
Затраты времени
на проведение
ПРТС работ, ч/т
Энергетические
затраты, кВт«ч/т
I
40
5,48
1,28
2,1
II
17
2,06
1,94
2,82
ш
12
2,42
2,78
3,38
IV
при высоте
поддона, мм
1000
27
2,24
3,28
2,65
1500
16
1,44
1,26
1,84
в стоечных поддонах, устанавливаемых в
один ярус, 36 и 48 % при перевозке
замороженного мяса отрубами в таре в стоечных
поддонах при их соответственно
одноярусной и двухъярусной установке в контейнере.
Влияние способа формирования грузовых
единиц на технико-экономические
показатели работы многоэтажного
распределительного холодильника емкостью 10 000 т
показана в табл. 2. При расчете принято,
что замороженное мясо поступает на
холодильник в пятивагонной рефрижераторной
секции и разгружается в течение рабочей
смены.
Расчеты показали, что при производстве
ПРТС работ на всех этапах
технологической цепочки наименьшие трудоемкость
переработки груза, а также энергетические
затраты и затраты времени на проведение
42

Таблица 3
Показатели
Удельные строительные
площадь, м2/т
объем, м3/т
Коэффициент использования, %
высоты возможного складирования
нормативной нагрузки на перекрытие
I и
II
III
IV при высоте
стоечных поддонов, мм
1000
1500
при высоте камеры, м
4,8
0,745
0,85
3,58
4,1
100
85
67
72
6
0,57
"оТбТ
3,42
3,66
100
89
70
80
4,8
2,46
11,8
8,8
78
73
54
65
6
1,64
1,11
9,8
7,2
89,5
78,5
65
78
4,8
0,715
0,83
3,42
4,0
100
87,5
99
90
6
0,57
0,61
3,42
3,64
99,5
89
99,5
96,5
4,8
0,9
0,94
4,32
4,49
78
75
77
6
0,6
0,62
3,6
'3,74
89,5
78^5
89,5
91,5
i
Примечание. В знаменателе указаны средневзвешенные значения с учетом принятой структуры по видам хранящихся грузов.
Таблица 4
Вид затрат
Капитальные, руб/м3
на средства механизации
(лифты, электропогрузчики, стоечные
и плоские поддоны, полимерная
тара)
на строительно-монтажные
работы
Эксплуатационные (за год), руб/м3
заработная плата (грузчиков,
лифтеров, водителей
электропогрузчиков)
стоимость холода, расходуемого
на компенсацию теплопритоков
через наружные ограждения
стоимость электроэнергии при
производстве ПРТС работ
затраты на текущий ремонт и
амортизационные отчисления от
стоимости средств механизации и
строительно-монтажных работ
Приведенные, руб/м3
Коэффициент относительного
изменения приведенных затрат, %
4,8
56,6
10,9
45,7
15,11
7,7
3,72
0,21
3,48
21,89
"
6
53,9
10,9
43,0
14,91
7,7
3,62
0,21
3,38
21,38
127
и
4,8
56,1!
10,4
45,7
10,69
3,23
3,80
0,27
3,39
17,41
"¦
III
IV при высоте
1 стоечного поддона, мм
1000
1500 '
при высоте камеры, м; <
6
53,4
10,4
43,0
10,41
3,23
3,62
0,27
3,29
16,81
100
4,8
120,0
33,8
86,2
20,21
4,02
7,20
0,31
8,68
34,61
6
114,8
33,8
81,0
19,62
4,02
6,80
0,31
8,49
33,42
200
," 4,8
84,0
39,3
44,7
15,83
3,51
3,62
0,26
8,44
25,93
—
6 1
82,3
39,3
43,0
15,76
3,51
3,63
0,26
8,36
25,66
153
4,8
77,8
29,0
48,8
44,29
3,21
4,07
0,22
6,79
23,61
—
6
73,2
29,0
44,2
13,82
3,21
3,70
0,22
6,69
22,62
135
^перевозках и хранении на холодильнике за-
ьмороженного мяса являются приведенные
затраты, отнесенные к 1 м3 грузового объема
камеры. Расчетные значения этого
показателя и его составляющих применительно
к холодильнику емкостью 10 000 т указаны
в табл. 4. При расчетах принято: стоимость
одного стоечного поддона при серийном
изготовлении 60 руб. или 90—150 руб/т
перевозимого мяса в зависимости от емкости
поддона; стоимость тары, в которую
укладывают отруба, 16 руб/т.
В структуре удельных затрат в
вариантах с применением стоечных поддонов по
сравнению с вариантами I и II в 3—4 раза
возрастают затраты на средства
механизации и в 2—2,5 раза затраты на текущий
ремонт и амортизационные отчисления.
В варианте с использованием стоечных
поддонов, загружаемых мясом в четвертинах
(III), примерно в 2 раза увеличиваются
затраты на строительно-монтажные работы,
стоимость холода и электроэнергии на
производство ПРТС работ. В этом варианте
затраты на заработную плату на 15—25 %
больше, чем в вариантах II и IV. Затраты
на заработную плату в варианте перевозки
и хранения замороженного мяса навалом
в 1,9—2,4 раза больше по сравнению с
остальными вариантами.
43

Анализ расчетных данных, полученных
для четырех способов формирования
грузовых единиц замороженного мяса, показал:
способ перевозки и хранения
замороженного мяса отдельными полутушами (I) не
имеет перспективы из-за применения
тяжелого ручного труда и большой трудоемкости
переработки груза;
при формировании грузовых единиц в виде
четвертин замороженного мяса в стоечных
поддонах (III) недостаточно используется
грузоподъемность вагона и контейнера при
перевозке, высока трудоемкость
переработки груза при проведении ПРТС работ, резко
увеличиваются удельные строительные
площадь и объем, а следовательно, стоимость
строительства и эксплуатационные расходы
(в этом варианте максимальные
приведенные затраты);
минимум приведенных затрат
достигается в варианте с применением
строп-пакетов (II) при высоте камеры 6 м, при этом
предусматривается использование
комплекса нестандартного оборудования,
разработанного во ВНИКТИхолодпроме [1];
при транспортировке и хранении
замороженного мяса в отрубах (IV) рекомендуется
использовать стоечные поддоны размером
1200X800X1500 мм, на холодильнике их
целесообразно устанавливать в камерах
высотой 6 м.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1170238 E1) 4 F 25 В 43/02 B1)
3690324/23-06 B2) 09.01.84 G2) С. Н. Анисимов,
В. А. Балашов, Е. П. Букацевич E3) 621.57
E4) E7) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ
компрессионной холодильной установки, содержащий
вертикальный цилиндрический корпус с фильтрующей
насадкой в виде секционированного цилиндра,
срезанного с двух диаметрально
противоположных сторон, и штуцером подачи паромасляной
смеси, а также охлаждающий змеевик,
встроенный внутрь корпуса, отличающийся тем, что,
с целью интенсификации процесса маслоотделе-
ния, фильтрующая насадка заключена в
цилиндрический кожух с окном для прохода
паромасляной смеси, выполненным в нижней части
его боковой поверхности, образующей с
корпусом кольцевое пространство, в котором без
зазора размещен охлаждающий змеевик, а
штуцер подачи паромасляной смеси подключен к
верхней части корпуса тангенциально.
В перспективе перевозка и хранение
замороженного мяса отрубами в таре в
стоечных поддонах будет основным направлением
совершенствования технологического и
транспортного процесса.
Капитальные затраты на стоечные
поддоны в этом варианте составляют 60—70 %
общей стоимости средств механизации, а
эксплуатационные расходы на них — до
19 % общих эксплуатационных расходов,
однако это не исключает поиска более
экономичных конструкций стоечных поддонов,
в частности путем уменьшения их
металлоемкости, что позволит снизить
приведенные затраты.
Сокращение приведенных затрат должно
стать одним из основных критериев при
разработке принципиально новых схем
механизации ПРТС работ и внедрении
современных средств механизации.
Список использованной литературы
1. КрасильниковВ. Н., ФишерманЛ. М.
Механизация ПРТС работ с мороженым
мясом в полутушах.— Холодильная техника,
1984, № 6, с. 9—П.
2. Момот В. В. Размещение грузовых пакетов
в рефрижераторном подвижном составе.—
Промышленный транспорт, 1983, № 1, с. 10—12.
A1) 1171653 E1) 4 F 25 D 11/00, 17/06 B1)
3702076/28-13 B2) 22.02.84 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и экспериментально-
конструкторский институт торгового
машиностроения и Марийское производственное
объединение торгового машиностроения «Марихолод-
маш» G2) Г. А. Белозеров, В. А. Тихомиров,
А. И. Заплатин, Г. Д. Шалагин, В. Л. Зиль-
берштейн E3) 621.565.4
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ ВИТРИНА,
содержащая теплоизолированный корпус,
расположенные в верхней части вентилятор и испаритель, ч
поддон и направляющий щиток, установленные
с образованием между ними щелевого канала,
С-образный разделитель потоков охлажденного
воздуха, расположенный на выходе из испарителя
для образования между последним и корпусом
каналов, один из которых сообщен с щелевым
каналом между поддоном и щитком, а на выходе
из другого размещена воздухораспределительная
панель для образования воздушной завесы,
отличающаяся тем, что, с целью обеспечения
сохранности продуктов и сокращения энергозатрат,
С-образный разделитель потоков установлен с
образованием зазора между ним и щитком, при
этом высота канала между корпусом и
разделителем составляет 1,0—1,3 высоты щелевого канала.
44

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 725.355
ИЗМЕНЕНИЕ РЕШЕНИЙ
ТИПОВОГО ПРОЕКТА
ХОЛОДИЛЬНИКА
ПТИЦЕФАБРИКИ
П. М. СТЕФАНЕНКО, А. И. БАРАНОВСКИЙ,
С. И. САДОВАЯ
В 1977 г. для птицефабрик разработан
^ типовой проект № 814—130 убойного цеха
Щ с холодильником мощностью по переработке
бройлеров 3000 шт/ч. Такие цехи были
построены на Краснозапорожской
(Запорожская обл.) и Орельской
(Днепропетровская область) птицефабриках.
Эксплуатация цехов и проверка
соответствия проектного решения холодильника
требованиям правил устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных
установок выявили ряд недостатков. В связи
с этим в типовой проект внесены изменения,
которые были реализованы при
строительстве убойного цеха на Ореховской
птицефабрике (Запорожская область).
По типовому проекту морозильная камера
должна располагаться рядом с машинным
отделением, что создает неудобства из-за
пересечения путей транспортировки битой
птицы из упаковочного отделения в
морозильную камеру и готовой продукции из
камер хранения в экспедицию для
отправки ее потребителям. В измененном
проектном решении морозильная камера
располагается рядом с упаковочным отделением
(см. рисунок).
Поскольку в периоды массового убоя
птицы морозильная камера не справляется
с замораживанием всей продукции, в
универсальных камерах хранения (здесь можно
хранить охлажденную и замороженную
птицу при температуре соответственно
0 и —20 °С) установили напольные
воздухоохладители, что позволило поддерживать
в них температуру воздуха до —30 °С
и в пиковые периоды замораживать птицу.
Коридор холодильника теплоизолировали.
Это значительно сократило холодопотери
при перевозке птицы из морозильной камеры
в универсальные и из них на погрузку
в автомашины.
Для универсальных камер разработана
конструкция испарительной батареи,
которую изготавливают и испытывают в
заводских условиях, а в камерах при установке
только соединяют с аммиачными
трубопроводами.
Таким образом, монтаж холодильного
оборудования в камерах значительно
упростился, так как отпала необходимость
в сборке и сварке П-образных секций.
Для получения необходимой температуры
ШЫе
Планировка помещений и компоновка оборудования на холодильнике Ореховской птицефабрики:
I — упаковочное отделение; II — морозильная камера; III — универсальная холодильная камера;
IV — помещение приточных вентиляторов; V — машинное отделение; VI — коридор; VII — контора
экспедиции; VIII — помещение КИП; IX — электрощитовая; X — помещение вытяжных вентиляторов;
XI — мастерская; XII — бытовые помещения; / — воздухоохладитель типа ДХ-100; 2 — постамент-
ный воздухоохладитель типа ПВО-250; 3 — пристенные и потолочные батареи заводского
изготовления; 4 — конденсаторы КТГ-32 и ресиверы 1,5 РД; 5 — маслосборник 150 СМ; 6 — кран-балка
с электроприводом грузоподъемностью 2 т; 7 — ресивер 3,5 РДВ; 8 — холодильные агрегаты
АДС-50; 9 — компрессорно-конденсаторные агрегаты АК-АУУ90/А1; 10 — отделитель жидкости
100 ОЖ; // — панельный испаритель 90 ИП; 12 — насосы рассольные К45/30
45

ледяной воды A—3 °С) для охлаждения
птицы и исключения частой чистки
панельного испарителя в ванне охлаждения
установлен змеевик, в который из панельного
испарителя подается рассол с температурой
—3~—7 °С.
Для размещения дополнительного
компрессорного агрегата аммиачной
холодильной установки расширено машинное
отделение за счет подсобно-бытовых помещений,
которые вынесены в пристройку. Так как
высота пристройки меньше высоты
машинного отделения, в стене над кровлей
пристройки сделаны окна для лучшего
освещения машинного отделения. Они
используются также в качестве легко сбрасываемых
конструкций.
Кожухотрубные конденсаторы и линейные
ресиверы вынесены наружу из приямка
машинного отделения, в котором по типово-
УДК 621.565.004.001.86:629.123.44
ИЗ ОПЫТА ЭКСПЛУАТАЦИИ
СУДОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
А. г. лось
Утечку паров аммиака в водяную
полость конденсаторов устанавливают
по снижению уровня аммиака в
ресиверах, результатам анализа проб воды,
взятых из верхних краников, с помощью
индикаторной бумаги. В соответствии
с графиком
планово-предупредительный осмотр (ППО-1) проводят через
10 дней. Мы на плавбазе «Трудовая
Слава» воду на содержание в ней
аммиака проверяем ежедневно. Благодаря
этому за рейс обнаружено три прорыва
водяных трубок. Кроме того, четыре
утечки нашли при сливе воды из
конденсаторов и пять — в процессе их
чистки.
му проекту размещены циркуляционные
ресиверы и аммиачные насосы.
Для контрольно-измерительных приборов
и ремонтного оборудования предусмотрены
отдельные помещения.
В машинном отделении для облегчения
ремонтных работ предусмотрена подвесная
кран-балка во взрывобезопасном
исполнении.
Принятые изменения в проекте
холодильника убойного цеха позволили:
значительно сократить сроки монтажа4
технологического оборудования и вывода
холодильника на проектную мощность;
увеличить пропускную способность
холодильника по обработке птицы и
значительно улучшить качество готовой продукции;
повысить безопасность при эксплуатации
аммиачного оборудования;
механизировать ручные работы и
сократить трудозатраты на ремонт
оборудования и арматуры.
Во время осмотра полностью сливаем
воду из конденсатора через нижний
лючок при закрытых задвижках на
трубопроводах входа и выхода воды. Если
анализ воды не показывает наличия
аммиака, небольшую его утечку можно
определить спустя некоторое время по
реакции индикаторной бумаги.
Неработающий конденсатор очищаем
от загрязнений обратным потоком воды.
Для этого закрываем задвижку на
нагнетательном трубопроводе,
открываем сливной клапан и подаем в
конденсатор воду под давлением.
Моллюски, чешуя, загрязнения вместе с водой
поступают в колодец, а из него
осушительным насосом выбрасываются за
борт.
После промывки давление
конденсации во всех конденсаторах понижается
на 30—40 кПа @,3^-0,4 кгс/см2).
Вовремя обнаруженные и
устраненные прорывы аммиака позволили за
рейс сэкономить около 1 т хладагента.
Регистровый запас аммиака не
тронут.
46

в помощь
ЛМКГИКУ
УДК 621.565-715
МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ
С ГИДРОЦИКЛОНОМ
ПОВЫШЕННОЙ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
В. П. ПЫТЧЕНКО, С. А. РУБИНОВ,
Г. В. ПЕСТРЕЦОВ, Н. П. СИЗОВ
Агрегатированный маслоотделитель
марки ЯЮ-ЕГЦ служит для отделения масла
от жидкого аммиака в испарительных
системах с насосно-циркуляционной схемой
хладоснабжения и для сбора
отделившегося масла. Отделение масла происходит
по принципу разделения эмульсий в поле
центробежных сил, описанному ранее [1, 2].
В конструкции маслоотделителя
предусмотрено устройство для создания схемы
сигнализации (световой, звуковой или
комбинированной), информирующей о
достижении минимального или максимального
уровня масла в маслосборнике.
Маслоотделитель ЯЮ-ЕГЦ предназначен
для замены ранее выпускавшегося
гидроциклона ГЦ-50.
Техническая характеристика маслоотделителя
ЯЮ-ЕГЦ
Рабочая среда
Расчетное давление, МП а
Коммутируемое напряжение,
В
постоянный ток
переменный ток
Габаритные размеры, м
длина
ширина
высота
Масса, кг
Жидкий аммиак с
температурой
—40-г- +20 °С
1,6
12
30
1,0
0,38
1,0
50
Маслоотделитель (рис. 1) снабжен
вентилями для выпуска масла с диаметром
условного прохода Dy15 (M33Xl,5), для
установки манометра и подсоединения к линии
аварийного удаления аммиака — Dy6
(М20Х1,5); диаметр патрубков на входе
и выходе аммиака ?>у80.
При подборе маслоотделителя для
конкретной холодильной установки особое
внимание следует обратить на гидравлическое
сопротивление маслоотделителя, поскольку
оно может стать причиной
нарушения"хладоснабжения потребителей (при большом
сопротивлении к отдаленным потребителям
аммиак подаваться не будет).
Номинальный объемный расход аммиака через
маслоотделитель составляет 4,1-Ю-3 м/с
A5 м3/ч). При этом гидравлическое
сопротивление не превышает 0,03 МПа. В случае
отклонения объемного расхода аммиака от
номинального значения гидравлическое
сопротивление изменяется в соответствии с
графиком (рис. 2).
При необходимости в схеме могут быть
установлены параллельно два и более
маслоотделителей.
Эффективность маслоотделителя,
полученная опытным путем при номинальном
объемном расходе аммиака, составляет
25 % при температуре перекачиваемого
аммиака (температуре кипения) —35-г-
-+—31 °С, 35 % при —30-^—21 °С и 65 %
при — 20-^0 °С.
С увеличением объемного расхода
аммиака эффективность маслоотделителя по-
Рис. 1. Схема маслоотделителя ЯЮ-ЕГЦ:
/ — гидроциклон; 2, 3 — вентили для установки
манометров и подсоединения линии аварийного
удаления аммиака; 4 — маслосборник; 5 —
вентиль для выпуска масла
ёррПа
0,08
0,06
0,04
0,02
...
15
20
&,мЗ/ч
Рис. 2. Зависимость гидравлического
сопротивления маслоотделителя Ар от объемного расхода
аммиака G
47

вышается. К этому же приводит и
возрастание концентрации масла в
перекачиваемом аммиаке. Поэтому, как показали
исследования работы маслоотделителя, даже
при эффективности 25 % конечная
концентрация масла в системе не превышает 4—5 %.
В комплект поставки маслоотделителя
ЯЮ-ЕГЦ входят гидроциклон и
маслосборник с вентилями. Потребителю
маслоотделитель поставляется в разобранном на
сборочные единицы виде.
Перед монтажом маслоотделителя
необходимо провести следующие
подготовительные работы:
удалить технологические заглушки с
входного и выходного аммиачных патрубков
гидроциклона;
открыть крышку маслосборника и удалить
с поплавка бумажную обертку,
предотвращающую удар поплавка о стенки
маслосборника при транспортировке;
проверить работоспособность
поплавкового устройства.
При проверке работоспособности к маг-
нитоуправляемым контактам надо
подключить сигнальную лампу (с источником тока)
и попеременно переводить поплавок из
одного крайнего положения в другое.
Срабатывание контактов (лампочка то
загорается, то гаснет) свидетельствует о
правильности сборки. В случае отсутствия сигнала
необходимо ослабить крепежный хомут и,
перемещая совместно с ним контакты,
добиться появления сигнала.
Масса шара поплавка подобрана такой,
что он тонет в жидком аммиаке и плавает
в масле. В начальный момент после пуска
маслоотделителя в эксплуатацию он
полностью заполняется жидким аммиаком.
В процессе работы масло, отделившееся
в гидроциклоне, стекает в маслосборник,
выдавливая при этом жидкий аммиак в
рабочую полость гидроциклона. По мере
накопления масла срабатывает (отключается)
верхний контакт, а затем включается
нижний контакт, что свидетельствует о
необходимости удаления масла. Процесс удаления
масла продолжается до включения
верхнего контакта.
При эксплуатации маслоотделителя
необходимо следить за уровнем масла в масло-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1167593 E1) 4 G 05 D 22/02 B1)
3671914/24-24 B2) 05.12.83 G1) Одесское высшее
инженерное морское училище им. Ленинского
комсомола G2) В. В. Вычужанин, В. А. Ива-
сюк, И. И. Кринецкий E3) 621.555.6
E4) E7) УСТРОЙСТВО КОНТРОЛЯ
ЭНТАЛЬПИИ ДЛЯ КОНДИЦИОНЕРОВ ВОЗДУХА,
сборнике, а также за работоспособностью
поплавкового устройства. Периодически
(один раз в полгода) необходимо проводить
осмотр магнита поплавка. При налипании
к нему металлических включений (из масла)
их надо удалить.
В монтажной схеме маслоотделителя
рекомендовано наличие обводной линии с
вентилем, что создает определенные
удобства в эксплуатации, особенно при
необходимости вскрытия маслосборника или при
работе маслоотделителя с объемным расходом
аммиака больше номинального. В последнем
случае для снижения гидравлического
сопротивления часть аммиака перепускается
в обход маслоотделителя.
Маслоотделители ЯЮ-ЕГЦ в составе
холодильной установки Ильиногорского
мясокомбината находятся в эксплуатации с
1984 г. По рекомендациям ВНИКТИхолод-
прома они установлены в системах с
температурой кипения —13 и —30 °С. Однако
с их помощью были очищены от масла и
системы с другими температурами кипения,
в частности с —40 °С. Для этого, по
предложению сотрудников мясокомбината,
жидкий аммиак сливали из этих систем без
маслоотделителей в дренажные ресиверы,
а затем заполняли их жидким аммиаком
из систем с —13 и —30 °С. Из
дренажных ресиверов слитый аммиак с маслом
подавали в системы с маслоотделителями.
Такой способ создает дополнительные
трудности при эксплуатации, однако он
позволяет очищать системы от масла.
В первые месяцы эксплуатации из систем
было удалено около 500 л масла. В
настоящее время процесс накопления масла в
маслосборниках маслоотделителей идет
значительно медленнее, что свидетельствует о
низкой концентрации масла в аммиаке.
Список использованной литературы
1. Абдульманов X. А., Вагабов И. И.
Об эффективности разделения масла и
жидкого аммиака в гидроциклоне,.—
Холодильная техника, 1975, № 1, с. 24—27.
2. Эффективность применения
гидроциклона для отделения масла в холодильных
системах / Н. Г. Креймер, Р. Б. Иванова,
А. В. Пономаренко и др.— Холодильная
техника, 1978, № 6, с. 17—19.
содержащее датчики температуры и
относительной влажности, умножители,
последовательно соединенные сумматор и блок индикации,
отличающееся тем, что, с целью повышения
точности, устройство содержит две цепи из
последовательно соединенных блоков линеаризации и
задержки, причем вход первого блока
линеаризации соединен с выходом датчика температуры,
а выход первого блока задержки соединен с
первым входом сумматора, с первыми входами
первого и второго умножителей, выход первого
умножителя соединен с вторым входом сумматора,
вход второго блока линеаризации соединен с вы-
48

ходом датчика относительной влажности, выход
второго блока задержки соединен с вторым
входом второго умножителя и третьим входом
сумматора, выход второго умножителя соединен с
вторым входом первого умножителя, и четвертым
входом сумматора.
A1) 1168782 E1) 4 F 25 В 1/00, 13/00 B1)
3463381/23-06 B2) 05.07.82 G1)
Производственное объединение «Одесхолодмаш» G2 ) Г. С. Ан-
тоненко, С. У. Кивензор, М. Б. Шицман, В. Ф.
Ковалев, Ф. В. Дрейман, Ю. А. Цой, А. Н. Дерми-
донтов, А. С. Бурлак E3) 621.565.9
E4) E7) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ЖИДКОСТИ, содержащая холодильную машину
с последовательно установленными
компрессором, конденсатором, имеющим контур
циркуляции охлаждающей воды, регулирующим
вентилем и испарителем, включенным в контур
циркуляции хл а доносителя, и двухсекционный тепло-
-я» обменник, первая секция которого включена в
'-*Р контур циркуляции воды, а вторая — в контур
' циркуляции хладоносителя, отличающаяся тем,
что, с целью повышения экономичности путем
снижения удельных энергозатрат на производство
холода и повышения ресурса холодильной
машины, контур циркуляции воды выполнен
замкнутым и в него дополнительно включены
последовательно установленные градирня с напорным
коллектором и сливной бак, снабженный
датчиком температуры воды, причем конденсатор и
сливной бак соединены между собой посредством
переключателя, связанного с датчиком
температуры воды в сливном баке.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной
надежности, напорный коллектор градирни соединен
со сливным баком через указанный
переключатель.
A1) 1170233 4 E1) F 25 В 9/02 F1) 559078
B1) 3739459/23-06 B2) 15.05.84 G2) Э. А.
Громов, Е. А. Гаврин, С. Г. Овчинников E3) 621.57
E4) E7) ДРОССЕЛЬНЫЙ
МИКРОХОЛОДИЛЬНИК по авт. св. № 559078, отличающийся
тем, что, с целью сокращения времени выхода
на режим, сердечник со стороны холодного
конца снабжен обечайкой, выполненной из материала
с низким коэффициентом температурного
расширения и имеющей длину, равную 5—20 %
длины сердечника.
A1) 1168783 E1) 4 F 25 С 1/12 B1)
3537664/28-13 B2) 11.01.83 G1) Одесский техно-
2 логический институт холодильной
промышленности G2) В. К. Гарачук, В. А. Гернер,
Ю. А. Смирнов E3) 621.582
E4) E7) 1. ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ЛЬДОГЕНЕРАТОР, содержащий емкость для воды в
виде усеченного конуса, направленного меньшим
основанием вниз, термоэлектрическую батарею,
одни спаи которой подсоединены к тепловому
мосту, имеющему контакт с верхней частью
емкости, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процесса льдообразования и снижения
энергозатрат, к тепловому мосту подсоединены
холодные спаи, горячие спаи снабжены
приспособлением для отвода от них тепла, а
тепловой мост выполнен в виде плиты, установленной
с возможностью вертикального перемещения и
прижатия к верхней части стенок емкости.
2. Льдогенератор по п. 1, отличающийся тем,
что он снабжен дополнительной емкостью,
аналогичной основной, расположенной под
последней, сопряженной с ней меньшими основаниями,
а днище выполнено в виде эластичной
перегородки, при этом емкости установлены с
возможностью поворота вокруг горизонтальной оси.
A1) 1170234 E1) 4 F 25 В 21/02 B1)
3689795/28-06 B2) 11.01.84 G1) Институт
технической теплофизики АН УССР G2) Н. С. Кирпач,
С. И. Нагорный, С. О. Филин E3) 621.584.2
E4) E7) СПОСОБ НЕСТАЦИОНАРНОГО
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ОХЛАЖДЕНИЯ путем
подачи импульсов электрического тока от
источника питания на термоэлемент, отвода в паузах
между импульсами генерируемой термоэлементом
электроэнергии и повышения ее напряжения,
отличающийся тем, что, с целью расширения
функциональных возможностей и уменьшения
энергопотребления, напряжение повышают до
величины напряжения источника питания, в паузах
между импульсами накапливают электроэнергию
и подают ее на термоэлемент одновременно с
подачей импульсов электрического тока от
источника питания в одной фазе с ними.
A1) 1170235 E1) 4 F 25 В 29/00, 13/00, 27/00,
F 24 J 2/00, F 03 D 1/00 B1) 3478647/23-06 B2)
03.08.82 G1) Научно-производственное
объединение «Солнце» АН ТССР G2) С. Сейиткурбанов,
Э. 3. Керимов E3) 621.547
E4) E7) ГЕЛИОВЕТРОВАЯ УСТАНОВКА,
содержащая гелионагреватель, ветродвигатель,
тепловой насос, включающий компрессор,
связанный с ветродвигателем, конденсатор, дроссель и
испаритель, и контур циркуляции воды, в котором
установлены гелионагреватель и бак-аккумулятор
с размещенным в нем конденсатором теплового
насоса, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности путем получения холода в
летнее время, бак-аккумулятор и размещенный в
нем конденсатор выполнены в виде двух
последовательно соединенных секций, причем между
секциями конденсатора установлены два
трехходовых вентиля, свободный выход первого из
которых подсоединен к выходу испарителя, а
свободный выход второго — к всасывающей стороне
компрессора.
A1) 1174690 E1) 4 F 25 В 39/04, F 26 В 5/06
B1) 3652617/23-06 B2) 08.07.83 G1) Опытно-
конструкторское бюро приборов контроля и
автоматики G2) В. А. Соколов, Р. С. Ибрагимов,
И. А. Васильев, Р. П. Емельянов E3) 621.57.049.2
E4) E7) СУБЛИМАЦИОННЫЙ
КОНДЕНСАТОР, содержащий корпус с крышкой и
патрубками ввода и вывода откачиваемой среды и
хладагента, размещенные в корпусе охлаждаемые
трубные батареи и отбойник, отличающийся тем,
что, с целью повышения производительности,
трубные батареи выполнены в виде
концентричных спиральных змеевиков, образующих между
собой кольцевые конические каналы и ступенчато
смещенных навстречу входу откачиваемой среды
с образованием центрального конуса, патрубки
ввода и вывода хладагента выполнены в виде
коаксиального коллекторного ввода,
укрепленного по центру крышки конденсатора, а отбойник
выполнен плоскоконическим и закреплен на
коллекторном вводе.
i
49

«Инрыбпром-85»
УДК [621.565:629.123.44] :061.4
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
НА МЕЖДУНАРОДНОЙ ВЫСТАВКЕ
«ИНРЫБПРОМ-85»
Ф. А. СМУЛЯК, Л. В. КЛЮКИНА,
С. Б. ТИМИНСКИЙ
С 6 по 15 августа 1985 г. в
Ленинграде проходила четвертая Международная
выставка «Современные средства
воспроизводства и использования водных
биоресурсов» — «Инрыбпром-85».
Цель выставки — показ современных
достижений в рыбном хозяйстве.
В выставке приняли участие свыше
260 иностранных фирм из 26 стран
Европы, Америки и Азии, а также сотни
предприятий и организаций нашей страны.
В Советском павильоне были
представлены: комплекс средств по охране и
воспроизводству рыб; технологическое
оборудование для рыбной промышленности;
автоматизированные системы управления
работой приемно-транспортного флота и
обеспечением безопасности мореплавания,
формирования и реализации комплексных
программ развития рыбного хозяйства;
образцы рыбных товаров и т. п.
Наряду с технологическим было представлено
холодильное оборудование, в частности
льдогенераторная установка,
двухступенчатый компрессорный агрегат АД55-7-5-ОМ4,
компрессорно-конденсаторный агрегат
МАК60РЭ/11-OM4,
компрессорно-конденсаторный агрегат АК4,5-2-4.
На открытых площадйах
демонстрировались орудия промышленного рыболовства
и оборудование для добычи рыбы и
морепродуктов, аппараты для подводных
исследований, а также различная техника для
погрузочно-разгрузочных работ и
транспортировки грузов.
В акватории Ленинградского морского
порта были размещены образцы новых
отечественных судов: консервный крилево-рыб-
ный траулер «Антарктида» с линией
производства мяса криля, приемно-транспортный
рефрижератор «Бухта Русская»,
промысловый бот типа «Баклан», рыбодобывающее
обрабатывающее судно «Лиманский»,
предназначенное для лова каспийской кильки
на электрический свет, и другие.
Крупнейший экспонат выставки —
построенный в ГДР по заказу Советского
Союза транспортный рефрижератор «Пен-
жинский залив» типа «Кристалл-II».
Серия судов этого типа, строительство
которых началось с 1983 г., является
модернизацией транспортных рефрижераторов
типа «Поляр / Кристалл» с
увеличенной вместимостью грузовых трюмов.
В четырех грузовых трюмах общим
объемом 13 300 м3 можно поддерживать
температуру воздуха от —8 до —30 °С. Для этой
цели используют пять винтовых
компрессорных агрегатов FMS3/900 (один резервный)
холодопроизводительностью ~109 кВт
(93700 ккал/ч) при температурах кипения
tQ=— 40 °С, конденсации /к=36 °С и
охлаждающей воды /„,=30 °С с плавным
регулированием производительности от 100 до^
25 %. Хладагент R22. В каждом трюме
установлено по два воздухоохладителя
поверхностью 380 м2 каждый.
Широко представили холодильное
оборудование для рыбной промышленности
предприятия и фирмы ГДР, Польши, Швеции,
Голландии, Дании, Финляндии и других
стран.
Народное предприятие (НП) «Индуст-
рикооперацион Шиффбау» (ГДР)
демонстрировало судовой кондиционер KSG63-3 с
винтовым компрессором с плавным
регулированием производительности.
Производительность кондиционера по воздуху
8750 м3/ч, холодопроизводительнасть
204 кВт, потребляемая мощность 93,3 кВт.
НП «Кюльаутомат» (ГДР) представило
данные о ряде винтовых компрессорных
агрегатов на базе компрессоров S3-315 —
S3-2500, работающих на R22 и R717.
На стенде экспонировался винтовой
компрессорный агрегат FMS3-1800.
Это предприятие показало также
двухступенчатый компрессорный агрегат F2MS3-
2500 холодопроизводительностью 435 кВт
(при /о=— 40 °С и /К=35°С) с
компрессором S3-25Q0 в ступени низкого
давления и S3-900 в ступени высокого давления.
Установленная мощность электродвигателя
ступени низкого давления 115 кВт, ступени
высокого давления 140 кВт. Входящий в
комплект агрегата маслоотделитель обеспе-^
чивает практически полный возврат масла в
компрессор. Масло может охлаждаться либо
водой, либо впрыскиваемым хладагентом.
В агрегате предусмотрены
автоматическое включение ступени низкого давления в
зависимости от промежуточного давления и
плавное регулирование производительности.
Его можно эксплуатировать без
круглосуточного вахтенного обслуживания.
Кроме того, в экспозиции ГДР был
выставлен макет ленточного морозильного
аппарата LBH31,5-2, работающего на R22 и
R717, производительностью 40 т в сутки, а
50

также плиточный морозильный аппарат в
судовом исполнении FGP25-3
производительностью до 25 т в сутки. Аппарат
работает на R22.
Фирма «Дебица» (Польша)
экспонировала одноступенчатый компрессорный
агрегат 6W92SP из ряда трех-, шести- и
десятицилиндровых компрессорных агрегатов,
предназначенных для работы в составе
судовых и общепромышленных установок
при температурах кипения от —30 до 5 °С.
Хладагенты — R12, R22 и R717.
Агрегаты изтотавливают на базе
поршневых непрямоточных компрессоров с
водяным охлаждением цилиндров, с двухско-
ростным электродвигателем, имеющим
частоту вращения 25/16,7 с-1. В состав
агрегата входит маслоотделитель, обеспечи-
*д вающий возврат масла в картер
компрессоре ра. Производительность регулируется
ступенчато вручную или автоматически.
Ряд компрессоров W92SP, работающих
на R22, охватывает диапазон холодопроиз-
водительностей от 47,8 до 237,8 кВт при
tQ= — Ю °С и *к=25 °С, потребляемая
мощность изменяется соответственно от 10,9 до
54,3 кВт.
Экспозиция холодильного оборудования
Финляндии была организована
несколькими фирмами.
Финские предприятия обычно
используют для комплектации своих поставок
покупные изделия (компрессоры и
компрессорные агрегаты фирм «Сабро», Дания;
«Битцер», ФРГ; «Йорк», США и др., а
также предприятий Советского Союза,
приборы автоматики фирмы «Данфосс», Дания
и т. д.), изготавливая теплообменную
аппаратуру и компонуя изделия в целом.
Оборудование поставляется как россыпью, так и
комплектно.
На выставке было представлено
автономное универсальное машинное отделение
фирмы «Ристола», предназначенное для
хладоснабжения различных объектов.
Машинное отделение в комплекте с камерой
размещено в передвижном контейнере.
Последний изготовлен из герметичных
панелей с изоляцией из полиуретана,
облицованных стальными листами.
Холодильная установка полностью
автоматизирована. В зимнее время камера может слу-
I жить теплым складским помещением.
В большинстве холодильных установок
финской фирмы «Морус» использованы
фреоновые (R12, R22, R502) компрессоры
фирмы «Битцер» (ФРГ), которая выпускает
поршневые и винтовые компрессоры в
открытом, бессальниковом и герметичном
исполнении. Диапазон холодопроизводитель-
ностей компрессоров, работающих на R22,
приведен в таблице.
Интересен винтовой компрессорный
агрегат SAB163B-H (рис. 1) фирмы «Сабро»
(Дания), предназначенный для работы в
одну ступень (исполнение «Н») или ис-
Компрессоры
Поршневые
открытые
Поршневые

бессальниковые
Винтовые
открытые
Винтовые
бессальниковые
Тип
компрессора
От 2Т до 6G
От 0 до VII
От 4М10 до
66G80
От BHS171 до
BHS2402
От OSK6141K
до
OST7061K
OtHSK7041 —
30/60 до
HST7061 —
35/70
Холодопроизво-
дительность,
кВт
4,92—72,7*
0,36—27,05*
26,65—116.2*
2,97-^25,85*
47,1 — 129,5**
94,2—125,6**

Температура кипения
к, °С
10-г—40
—54—45
7.5Ч-— 45
12,5-Ь—40
54—40
* Холодопроизводительность при *о= —15 °С, *к=30 °С,
перегреве на всасывании Д*ВС=20°С, без переохлаждения
жидкости.
** Холодопроизводительность при t0= —10 °С. <к=40 °С, А*вс=
= 10 °С, переохлаждении перед регулирующим вентилем
А'ж-5'С.
пользуемый как поджимающий при
двухступенчатом сжатии (исполнение «В»), с
регулированием производительности от 100
до 10 %. Хладагенты R22 и R717.
Агрегат состоит из винтового
компрессора со встроенным всасывающим
фильтром, высокоэффективного маслоотделителя,
маслоохладителя, фильтров, приборов и
арматуры.
Привод компрессора может быть
осуществлен от электродвигателя,
подсоединенного к любому из двух роторов, при
этом производительность меняется
примерно в 1,5 раза. Кроме того, компрессор
может комплектоваться электродвигателем
с частотой вращения 49,2 или 59,2 с-1.
При работе агрегата в одну ступень
предусмотрены различные способы охлаж-
Рис. 1. Компрессорный агрегат SAB163B-H
фирмы «Сабро» (Дания):
/ — компрессор; 2 — маслоотделитель; 3 —
масляный фильтр; 4 — электродвигатель; 5 — пульт
управления
51

Рис. 2. Водоохлаждающая машина для
получения ледяной воды фирмы «Сталь-Астра Кельтеан-
ляген» (ФРГ):
/ — электродвигатель; 2 — щит управления;
3 — компрессор; 4 — отделитель жидкости;
5 — испаритель; 6 — конденсатор
дения масла — водой, хладагентом,
впрыском жидкого хладагента в полость
роторов компрессора и нагнетательный
трубопровод. При использовании агрегата в
системе двухступенчатого сжатия масло
охлаждается жидким хладагентом,
впрыскиваемым в нагнетательный трубопровод.
На режимах с температурой кипения
ниже —20 °С компрессорный агрегат
работает с экономайзером, при этом его
холодопроизводительность повышается на 10—
50 %, а потребляемая мощность — на 5—
15%.
Работой агрегата управляет
микропроцессор. Основные режимные параметры
выводятся в цифровой форме на единое
табло.
Холодопроизводительность агрегата при
'0=^10°С' 'к=25°С, Д/ВС=10°С, Д4-
=5 С, частоте вращения 49,2 с и
использовании в качестве хладагента R22
составляет 418 кВт; при подсоединении
электродвигателя ко второму ротору
холодопроизводительность при тех же условиях
повышается до 645 кВт.
Фирма выпускает также компрессорный
агрегат SAB128, холодопроизводительность
которого при аналогичных условиях равна
соответственно 196 и 299 кВт.
Оба агрегата предназначены для
эксплуатации в судовых условиях.
Фирма «Сталь-Астра Кельтеанляген»
(ФРГ) показала на выставке водоохлаж-
дающую машину (рис. 2) для получения
ледяной воды.
Машина укомплектована вертикальным
винтовым компрессором с плавным
регулированием производительности и
пластинчатыми теплообменными аппаратами —
испарителем и конденсатором.
Машина работает по схеме
одноступенчатого сжатия. Из компрессора пары
хладагента поступают в конденсатор, после
чего сконденсировавшийся хладагент
дросселируется в поплавковом регуляторе
высокого давления и направляется через
Рис. 3. Винтовой компрессор MS 10 фирмы «Грас-
со» (Голландия):
/ — ротор; 2 — зубчатое колесо i
отделитель жидкости в испаритель
(подача снизу). Из него жидкий хладагент
возвращается в отделитель жидкости,
который служит одновременно его емкостью,
откуда пары отсасываются компрессором.
Охлаждаемой средой может быть не
только вода, температура которой на выходе
составляет 0,5 °С, но и другая жидкость,
при этом температура охлаждаемой среды
может достигать —20 °С.
Пластинчатая конструкция теплообмен-
ных аппаратов дает возможность промывать
или чистить их вручную, так как эти
аппараты легко разбираются.
При работе машины с экономайзером
ее холодопроизводительность увеличивается
примерно на 10—15%, а эффективная
мощность — на 5—10 %.
Фирма выпускает ряд водоохлаждающих
машин этого типа производительностью
при работе на R22 от 200 до 5100 кВт
и потребляемой мощностью от 39 до 945 кВт.
Машины могут работать также на R12
и R717.
Фирма «Грассо» (Голландия)
представила однороторный сальниковый' компрессор
MS 10, предназначенный для крупных
холодильных установок, морозильных установок,
систем кондиционирования воздуха, в том
числе судовых. Он работает на хладагентах
R22 и R717 при температурах кипения
до —60 °С и конденсации до 55 °С. Компрес-
сор может быть использован как поджив
мающий. '
Компрессор MS 10 (рис. 3) состоит из
цилиндрического спирально-желобчатого
ротора и двух противодействующих
зубчатых колес. Ротор размещен с небольшим
зазором в цилиндрическом кожухе, который
является частью герметичного картера. При
вращении ротора пары хладагента из
всасывающей полости поступают в
компрессор и по желобу ротора проходят в камеру
нагнетания, при этом происходит их сжатие
зубьями зубчатых колес, которые
вращаются одновременно с ротором*
52

Рис. 4. Компрессорная установка MSU10 фирмы
«Грассо» (Голландия):
У — винтовой компрессор MS 10; 2 — масляный
фильтр; 3 — маслоохладитель; 4 — первичный
маслоотделитель; 5 — щит управления
Фирма освоила четыре типоразмера
компрессоров с диаметрами роторов 240, 275,
300 и 345 мм, на базе которых
комплектуются четыре компрессорных агрегата
MSU10 (рис. 4).
В состав компрессорных агрегатов, кроме
компрессора, входят маслоотделители,
водяной маслоохладитель, фильтры, масляный
насос, приборы автоматики и арматура.
При необходимости может быть
установлен маслоохладитель с охлаждением масла
хладагентом.
Отделение масла осуществляется в две
ступени: основное (99,9 %) — в ступенчатой
камере первичного вертикального
маслоотделителя (путем изменения скорости и
направления потока), оборудованного
нагревательным элементом мощностью 500 Вт,
ХРОНИКА
80-ЛЕТИЮ
ВИКЕНТИЯ ПЕТРОВИЧА ЗАЙЦЕВА
В ноябре 1985 г. исполняется 80 лет
со дня рождения и 65 лет трудовой
деятельности профессора Викентия Петровича
Зайцева.
После окончания в 1932 г.
Ленинградского холодильного института В. П. Зайцев
в течение семи лет работал в
Государственном институте по проектированию
предприятий рыбной промышленности,
непосредственно участвовал в создании рыбо-
и более глубокое — во вторичном
маслоотделителе со сменным патроном.
Отделившееся масло из первичного
маслоотделителя через маслоохладитель и
большой масляный фильтр самотеком
(вследствие разности давлений в маслоотделителе
и во всасывающей полости компрессора)
поступает в распределитель, откуда
подается в компрессор для охлаждения и
смазки. В компрессорном агрегате предусмотрен
лишь небольшой масляный насос,
предназначенный для работы только в период
пуска.
При использовании компрессора в
качестве поджимающего масляный насос
должен работать постоянно.
Агрегат имеет систему плавного
регулирования производительности от 100 до 25 %.
Диапазон холодопроизводительностей
агрегатов MSU10, работающих на R22,
без переохлаждения жидкости, при /о=
= —10 °С, /К=25°С, Д/ВС=5°С и п=
=49,2 с-1 от 514,3 до 1607,8 кВт.
На режимах работы установки с
температурой кипения ниже —20 °С фирма
рекомендует использовать экономайзер.
Канадская фирма «Берг* показала
генератор скорлупчатого льда, работающий
на R22. Лед образуется на цилиндрической
поверхности испарителей, выполненных из
нержавеющей стали. Толщина скорлупок
льда может меняться от 3 до 20 мм.
Генераторы льда с водяным охлаждением типа
B-W выпускаются пяти типоразмеров и
охватывают производительность от 6 до 22 т
в сутки.
Во время функционирования выставки
были организованы симпозиумы,
посвященные проблемам воспроизводства и
использования водных биоресурсов. Выставка
продемонстрировала новейшие достижения
в области холодильной техники.
промышленных холодильников и судовых
холодильных установок. Одновременно с
1933 г. он вел педагогическую работу в
Московском техническом институте рыбной
промышленности и хозяйства, а в 1939 г.
стал ректором этого института.
В годы Великой Отечественной войны
Викентий Петрович сражался на фронте.
С 1945 по 1949 г. В. П. Зайцев —
заместитель наркома, затем заместитель
министра рыбной промышленности СССР.
В 1949 г. в Мосрыбвтузе он возглавил
кафедру холодильной техники. В 1952 г.
защитил диссертацию и получил степень
кандидата технических наук.
С 1956 г. В. П. Зайцев — директор
Всесоюзного научно-исследовательского
института морского рыбного хозяйства и
океанографии. В 1958 г. он возглавил
первую научно-исследовательскую
экспедицию на подводной лодке «Северянка».
53

С 1962 г. он — член Государственного
комитета по рыбному хозяйству, а с 1965 по
1981 г.— член коллегии Министерства
рыбного хозяйства СССР.
В. П. Зайцев — член КПСС с 1926 г.
Активно участвует в работе партийной
организации и в общественной жизни
министерства.
Викентий Петрович является соавтором
десяти изобретений, главным образом в
области новых типов замораживающих
аппаратов. За разработку и внедрение
в промышленность автоматизированных
роторных скороморозильных аппаратов,
предназначенных для замораживания
пищевых продуктов в блоках, он удостоен
в 1973 г. Государственной премии СССР.
В процессе непрерывной инженерно-
технической, научно-исследовательской и
педагогической деятельности им написано
более 150 работ в области холодильной
и рыбопромышленной техники. В их числе
такие капитальные труды, как
«Холодильное консервирование рыбных продуктов»,
«Рыбопромышленные рефрижераторные
суда», «Автоматизация судовых
холодильных установок» и др. Первая из названных
книг была также издана в США. В трудах
всесторонне освещены научные основы
судовой обработки рыбы и проблемы рефри-
жерации морских и океанических
рыбопромышленных судов, что в существенной
степени способствовало развитию
рефрижераторного флота и достижению
высокого уровня хладофикации советского
рыбопромышленного флота. Ряд его публикаций
посвящен проблеме широкомасштабного
использования живых ресурсов моря и
выработке из них высококачественных
пищевых продуктов.
Викентий Петрович часто выступает со
статьями в журнале «Холодильная
техника», членом редакционной коллегии
которого он являлся ранее.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1170236 E1) 4 F 25 В 31/00 B1)
3553669/25-06 B2) 17.02.83 G2) Ю. Н. Андерсон,
М. С. Вайсбурд, С. Ф. Варзар, А. М. Басенко,
А. М. Шатравка, Ю. С. Кременецкий E3)
621.57.041
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ РАЗГРУЗКИ
ГЕРМЕТИЧНОГО ХОЛОДИЛЬНОГО
КОМПРЕССОРА ПРИ ПУСКЕ, включающего
герметичный кожух с всасывающим и нагнетательным
трубопроводами, содержащее капиллярную
трубку, отличающееся тем, что, с целью повышения
надежности разгрузки, капиллярная трубка
подсоединена к нагнетательному трубопроводу и
размещена внутри кфкуха.
Профессор В. П. Зайцев широко известен
научной общественности страны и за
рубежом не только по его публикациям, но и
по активной деятельности в научных
обществах и организациях. Он много лет был
постоянным представителем СССР в
Международном совете по исследованию
морей и избирался его вице-президентом.
В 1971 г. на XIII Международном
конгрессе по холоду В. П. Зайцев был избран
вице-президентом комиссии МИХ по
морскому рефрижераторному транспорту и
вновь избран на эту должность в 1975 г.
на XIV Международном конгрессе по
холоду, проходившем в Москве.
Профессор В. П. Зайцев являлся членом
Научного совета по проблеме
«Производство и применение искусственного холода
в отраслях пищевой промышленности, тор-i
говле, сельском хозяйстве и на транспорте»*
и членом бюро Научного совета по
проблеме «Изучение океанов и морей и
использование их ресурсов» Государственного
комитета СССР по науке и технике, членом
президиума Национального комитета СССР
по холоду, членом бюро
океанографической комиссии Академии наук СССР.
Деятельность В. П. Зайцева отмечена
государственными наградами: двумя
орденами Трудового Красного Знамени,
орденом «Знак Почета», медалями. Ему
присуждены золотая и серебряная медали
ВДНХ СССР.
По решению президиума Всесоюзного
совета научно-технических обществ
Викентий Петрович Зайцев за активную
деятельность в научно-техническом обществе
пищевой промышленности занесен в Книгу
Почета ВСНТО.
Редакционная коллегия и редакция
журнала «Холодильная техника» сердечно
поздравляют Викентия Петровича с
юбилеем и желают ему, ветерану партии и труда,
большого счастья, хорошего здоровья и
благополучия.
A1) 1171652 E1) 4 F 25 В 21/02 B1)
3674088/25-06 B2) 26.10.83 G2) С. О. Филин
E3) 621.382.9
E4) E7) СПОСОБ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ путем регулирования темпера- «
туры охлаждаемого объекта изменением величи-|
ны тока питания термоэлектрической батареи
и воздействием на батарею магнитным полем
с регулируемой напряженностью, отличающийся
тем, что, с целью повышения экономичности
охлаждения в режиме термостатирования
охлаждаемого объекта с переменным во времени
тепловыделением, сначала включают ток питания
термоэлектрической батареи и устанавливают его
величину на максимальном уровне,
соответствующем максимальной холодопроизводительности
батареи, а магнитное поле включают при
превышении температуры охлаждаемого объекта над
заданным значением и затем поддерживают ее
на этом уровне только изменением
напряженности магнитного поля.
54

новости w
ИНОСТРАННО!
ТЕХНИКИ
УДК 621.577,001.66
ТЕНДЕНЦИИ КОНСТРУИРОВАНИЯ
БЫТОВЫХ КОМПРЕССИОННЫХ
ТЕПЛОВЫХ НАСОСОВ
Канд. техн. наук С. Р. ГО ПИН, А. В. ПРОХОРОВ
" Зарубежный и отечественный опыт
показывает, что одним из возможных и
достаточно эффективных путей экономии
энергии и топлива является применение
тепловых насосов для круглогодичного
кондиционирования и отопления жилых
помещений.
Так, например, замена котельных
тепловыми насосами позволяет сэкономить до
30 % топлива.
В 70-е годы энергетический кризис и
резкое повышение цен на топливо ускорили
развитие производства за рубежом бытовых
тепловых насосов. В настоящее время в
США, Японии, Великобритании, Франции,
ФРГ эксплуатируется около 4 млн. тепловых
насосов для обогрева жилых помещений,
и по прогнозу к 2000 г. их общий
ежегодный выпуск в развитых капиталистических
странах достигнет около 1 млн. [2, 3].
В целях выявления основных
современных тенденций в конструировании бытовых
компрессионных тепловых насосов типа
«воздух — воздух» и «воздух — вода»
проведен анализ конструкций и характеристик
таких насосов, выпускаемых 12-ю ведущими
в этой области зарубежными фирмами.
Установлено, что в США и Японии
используют преимущественно насосы типа
«воздух — воздух» [2, 4], а в странах
Западной Европы — типа «воздух — вода»
[1, 2]. Увеличился до 50—60 % от общего
^ производства выпуск моделей нереверсив-
|ного типа, применяемых исключительно в
осенне-зимний период [1, 2].
Большинство фирм приводит
теплотехнические характеристики насосов типа
«воздух — воздух» при температурах
наружного воздуха 5—7 °С и внутри помещения
18—21 °С, а насосов типа «воздух —
вода» — при температурах наружного
воздуха 2 °С и получаемой горячей воды 50—
55 °С. /
Современные бытовые тепловые насосы
типа «воздух — воздух» теплопроизводи-
тельностью от 2,5 до 14,7 кВт в основном
имеют коэффициент преобразования 2—2,6,
удельную материалоемкость 17,6—
11,8 кг/кВт, удельный объем 0,048—
0,027 м3/кВт, удельную массу компрессора
10,2—5,8 кг/кВт.
В большинстве случаев эти насосы
комплектуются одно- и двухцилиндровыми
герметичными поршневыми компрессорами с
диаметром цилиндра 35—48 мм и частотой
вращения электродвигателя 50 с-1.
Японские фирмы «Тошиба» и «Мицубиси» [5]
в отдельных моделях используют
герметичные ротационные компрессоры.
Применяется в основном хладагент R22, в редких
случаях R12.
Выпускают тепловые насосы типа
«воздух — воздух» преимущественно
моноблочными «в оконном, настенном и
напольном исполнении. Примерно 30 % всех
моделей — раздельного типа с выносным
конденсатором.
Уровень звуковой мощности не превышает
50—60 дБА.
Герметичные компрессоры в основном
снабжены однофазными встроенными
электродвигателями, рассчитанными на
напряжение 100—230 В.
Обычно вентилятор испарителя —
осевой, конденсатора — центробежный.
Однако в некоторых моделях оба вентилятора
центробежные.
Расход воздуха, подаваемого в
помещение, в среднем 0,14—0,89 м3/с.
Установленная мощность электродвигателей
вентиляторов 0,15—0,35 кВт, переменная частота
вращения электродвигателя вентилятора
конденсатора 12,5—25 с-1.
Характеристики тепловых насосов типа
«воздух — воздух» некоторых фирм
представлены в табл. 1.
Французские фирмы «Аэро-Пласт», «Аир-
вель», «Де Дитрих», «Элиз», «Фример»
[1] встраивают в тепловой насос
дополнительный трубчатый теплообменник,
позволяющий использовать тепло воздуха,
выбрасываемого из помещения,!*,
следовательно, уменьшить разницу между
температурами воздуха, поступающего в испаритель
и конденсатор; соответственно возрастает
коэффициент преобразования, но при этом
масса и занимаемый объем увеличиваются.
«Сбросное» тепло воздуха, удаляемого из
помещения, составляет 16—20 % общей теп-
лопроизводительности насоса при
температуре окружающего воздуха —7 °С.
Предварительный подогрев наружного воздуха
в дополнительном теплообменнике
составляет около 12—15 °С.
Тепловые насосы типа «воздух — вода»
теплопроизводительностью 5—23 кВт имеют
коэффициент преобразования 2—3,2,
удельную материалоемкость 36—13,2 кг/кВт,
удельный объем 0,09—0,04 м3/кВт. В
основном все насосы типа «воздух — вода»
нереверсивного типа. Схема такого насоса
представлена на рис. 1.
4 Применяются как герметичные (фирмы
55

Таблица 1

Фирма-изготовитель
«Кэрьер»
(США)
«Тошиба»
(Япония)
«Хитачи»
(Япония)
«Санио»
(Япония)
«Соретель»

(Франция)
«Мицубиси»
(Япония)
«Аиртемп»
(Австрия)
«Аэро-
Пласт»

(Франция)
Модель
SOM
RAS
RA
SA
S
MSH-
2510R
SRS
S
STH
Теплопро-
изводитель-
ность, кВт
8,7—
14,7
2,5—5,3
2,5—4,7
2,8 4,7
2,16
3,3
3,7—4,4
4,2—5,5
2,4—5,2

Коэффициент
преобразования
2,4—2,5
1,5—1,8
2,4—1,97
2,15
2,24
2,82
2,87
2,4—2,5
2,4—2,5
4,8—4,9
Расход
воздуха,
м3/с
0,47—
0,89
0,116—
0,15
—
0,125—
0,18
—
—
0,15—
0,156
0,07—
0,14
Масса,
кг
153—175
60—108
48—79
44—80
—
51
66—76
66—80
96—125
Занимаемый
объем, м3
0,351—0,4
0,145—0,163
0,12—0,213
0,144—0,213
—
—
—
0,147—0,148
0,351—0,405
Тип

Реверсивный
То же
»
»


версивный
То же
»
»
»
Компоновка

Моноблочная

Моноблочная и
раздельная

Моноблочная
То же
»
Раздельная*
То же

Моноблочная
То же
Характеристики некоторых насосов типа
«воздух — вода» приведены в табл. 2.
Фирма «Стибель Элтрон» (ФРГ)
поставляет тепловой насос (модель WWK) с
дополнительным баком для воды емкостью
0,2 м3, в нижней части которого
расположен конденсатор типа «труба в трубе» и
электронагреватель мощностью 3 кВт.
Испаритель, установленный на стенке корпуса
насоса,— с естественной циркуляцией
воздуха. Моноблочная конструкция такого
насоса весьма компактна. Он
предназначен для обогрева помещений загородного
дома и получения для бытовых нужд воды
температурой 40—50 °С.
Ряд фирм встраивает в насос типа
«воздух — вода» в дополнение к конденсатору
с водяным охлаждением
электроподогреватели воды мощностью 2—3 кВт.
В реверсивных тепловых насосах в
качестве дросселирующих органов фирмы
«Тошиба», «Хитачи», «Санио» (Япония),
«Де Дитрих» (Франция), «Йорк» (США)
используют отдельные или последовательно
соединенные капиллярные трубки (смЦ
рис. 2). Обычно длина капиллярной трубки
для режима отопления на 30—40 % больше,
чем для режима кондиционирования.
Фирмы «Сиат», «Леброн», «Соретель»
(Франция) применяют для дросселирования
хладагента традиционные терморегулирую-
щие вентили, а фирма «Кэрьер» (США)
разработала для этой цели [1]
специальное устройство «аккуратор»,
представляющий собой скользящее подвижное тело, в
котором выполнено калиброванное
отверстие. При движении хладагента в одном
направлении оно выполняет роль дросселя,
при движении в другом — открывает про-
«Хитачи», Япония; «Сименс», ФРГ), так и
бессальниковые (фирма «Сумак», ФРГ)
компрессоры, работающие на хладагентах
R12 или R22 (отдельные модели фирмы
«Сименс» — на R502).
Бессальниковые компрессоры обладают
высокой безотказностью в работе (обычно
число отказов не превышает 0,3—1 % в
течение гарантийного срока). Удельная
материалоемкость их 15—8,5 кг/кВт, диаметры
цилиндров 30—62 мм, частота вращения
электродвигателей 25 с-1.
Компоновка тепловых насосов типа
«воздух — вода» — как моноблочная, так и
раздельная.
Рис. 1. Схема теплового насоса «воздух — вода»
фирмы «Аирвель» (Франция):
/ — внутрикомнатный теплообменник (водяной
конденсатор «труба в трубе»); 2 — обратный
клапан; 3 — соленоидный клапан; 4 — реле
низкого и высокого давления; 5 — герметичный
компрессор; 6 — отделитель жидкости; 7 —
жидкостный змеевик; 8 — фильтр; 9 — индикатор
влажности; 10 — терморегулирующий вентиль
с внешним выравниванием давления; // —
наружный теплообменник (испаритель)
56

Таблица 2
Фирма-
изготовитель
Модель
Теплопро-
изводитель-
ность, кВт

Коэффициент
преобразования
Расход
воздуха,
м3/с
Расход
Масса,
кг

Занимаемый
объем, м3
Компоновка
«Сименс»
(ФРГ)
«Стибель Элт
рон» (ФРГ)
«Сумак»
(ФРГ)
«Роберт Бош»|
(ФРГ)
«Хитачи»
(Япония)
WPL
WWK
EFK
PHL
RHU
5—7,3
7,6—20
3,4
8,3—18,6
3,8
8,1—21,3
2,9—3,2
2,2
2,6—2,97
2,1
3,12—
3,18
0,33
0,33—0,8
1,1 — 1,3
0,8—2,4
180—190
175—265
125*
290—370
190—330
0,829
Моноблочная
раздельная
Моноблочная
То же
Раздельная
То же
Моноблочная
раздел ная
?
* До заправки водой дополнительного бака.
пускающие жидкость желобки, не снижая
значительно давления.
В тепловых насосах фирмы «Вестингауз»
(США) терморегулирующий вентиль
срабатывает не по перегреву в испарителе, а
по переохлаждению в конденсаторе (рис. 3),
используется также двукратная
регенерация хладагента, что позволяет расширить
диапазон работы по температуре
окружающего воздуха до — 10-^—15 °С и повысить
коэффициент преобразования на 15—20 %.
Реверсирование цикла применяется только
для оттаивания испарителя.
Для оттаивания испарителей
большинство фирм применяют реверсирование
цикла с помощью четырехходовых соленоидных
вентилей (см. рис. 2 и 3). Фирмы «Де
Дитрих» и «Аэро-Пласт» используют для этих
целей тепло воздуха, удаляемого из
помещения [1].
В тепловых насосах некоторых фирм —
«Терклим» (Франция), «Сумак» (ФРГ) и
других — оттаивание осуществляется с
помощью встроенных в испаритель
электронагревателей мощностью 0,36—0,6 кВт.
При оттаивании испарителя горячими
парами хладагента продолжительность
процесса составляет 3—8 мин через каждые
полчаса [2]. При этом в результате
потребления электроэнергии работающим
компрессором в течение примерно 5—10 % периода
отопительного сезона действительный
средний коэффициент преобразования
снижается на 30% [1, 2].
В качестве датчиков оттаивания
используют реле времени с наружным термоста-
Т. Г
Ф-о
1 10
у
Рис. 2. Схема теплового насоса фирмы «Йорк»
(США):
/ — наружный теплообменник (испаритель);
2 — четырехходовой вентиль; 3 — внутриком-
натный теплообменник (конденсатор); 4 —
капиллярная трубка (режим охлаждения); 5 — фильтр;
6 — обратный клапан; 7 — компрессор; 8 —
регенеративный теплообменник; 9 — отделитель
жидкости; 10 — фильтр-осушитель; // —
капиллярная трубка (режим отопления); >- —
цикл отопления; > — цикл охлаждения
Рис. 3. Схема теплового насоса фирмы «Вестен-
гауз» типа «Хи — Ре — Ли»:
/ — наружный теплообменник (испаритель);
2 — четырехходовой вентиль; 3 — внутриком-
натный теплообменник (конденсатор); 4 —
компрессор; 5 — первый регенеративный
теплообменник; 6 — отделитель жидкости; 7 — жидкостный
змеевик (второй регенеративный
теплообменник); 8 — обратный клапан; 9 —
терморегулирующий вентиль (по переохлаждению в
конденсаторе); >¦ — цикл отопления; > —
цикл оттаивания испарителя
57

том, реле низкого давления, термостат
испарителя, дифференциальные зонды (тер-
мисторы), дифференциальные реле
давления по воздушному потоку в испарителе.
Во Франции фирма «Элиз» для поворота
на 180° конденсатора и испарителя,
соединенных с компрессорами гибкими
шлангами, применяет моторедуктор, фирма
«Леруа-Сомер» — систему поворотных
воздушных заслонок, а фирма «Термоэлектро-
ник» — устройство в виде вращающегося
барабана, соединяющего гибкие воздушные
вентиляционные воздуховоды.
Почти все фирмы вводят в схему
отделители жидкости удельной вместимостью 0,8—
1,2 дм3/кВт.
С целью совершенствования теплообмен-
ной аппаратуры японские фирмы
используют медные трубы «термофин» с
искусственной шероховатостью (с наружным
диаметром 7,94—12,7 мм, толщиной стенки
0,28—0,7 мм, высотой трехгранных
винтообразных выступов 0,15—0,3 мм и степенью
оребрения внутренней поверхности трубы
1,1 —1,26). Их поставляют фирмы «Хитачи»
и «Сумикай Коппер индустриз». По данным
фирмы «Хитачи», применение этих труб
увеличивает теплоотдачу при кипении и
конденсации в 2,2—2,5 раза при практически
неизменных гидравлических
сопротивлениях.
Анализ конструктивных особенностей и
характеристик тепловых насосов
производства ведущих зарубежных фирм
показывает, что при их создании следует учитывать
следующие основные требования:
УДК 664.8/.9.037:621.56/.58
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЕЙ
МЕЖДУНАРОДНОГО
ИНСТИТУТА ХОЛОДА
Холодильник Норфриго в Булони
В статье описаны различные этапы
строительства холодильника, включая
последнее расширение его путем пристройки
здания объемом 29 тыс. м3, высотой
14,3 м, в котором размещена только одна
холодильная камера с небольшим
вестибюлем. Строительство велось по способу
«изометалл». Система охлаждения насосно-
циркуляционная, хладагент R22,
конденсаторы воздушные. Погрузочно-разгрузочные
операции автоматизированы с помощью
штабелеров, работающих в трех
направлениях и управляемых центральным
компьютером.
Для противопожарной защиты
холодильника использованы ионизированная детек-
предпочтительность применения
герметичных компрессоров для более полного
использования в цикле тепла, выделяемого
встроенным электродвигателем;
необходимость повышения индикаторного
КПД поршневых герметичных компрессоров
в зоне невысоких степеней сжатия;
увеличение фронтальных сечений теплооб-
менных аппаратов для снижения
гидравлических сопротивлений в воздуховодах;
обеспечение экономичности систем
оттаивания испарителей, так как его требуется
проводить 20—40 раз в сутки с
длительностью по 5—ТО мин; /
повышение надежности регуляторов
давления между конденсатором и испарителем
из-за значительных отклонений от
номинального режима в процессе эксплуатации.
Реализация этих требований в конструк-1
ции бытовых тепловых насосов позволит
улучшить их теплоэнергетические
характеристики.
Список использованной литературы
1. Bernier J.— Revue Pratique du Froid et du
Conditionnement d'Air, 1978, № 444, pp. 57—74.
2. Heat pump systems: A technology review.—
Paris, 1982. — 192 p.
3. Hot or cold — split or packeged.— Heating
and Ventilating Review, 1983, 23, № 9, p. 41.
4. Neue energiesparende Warmepumpe von
Carrier.— Heizung, Luftung, KHmatechnik,
1981, 12, № 1, S. 33.
5. Togachi K.— Mitsubishi Denki Giho, 1981,
55, № 2, pp. 54—57.
торная система, тревожная сигнализация
и автоматическая огнетушительная
установка.
В статье приведено обоснование выбора
оборудования.
*Menant R. — Rev. gen. Froid, FR.
(Франция), 73, 1983/07—08, № 7, pp. 443—449
БМИХ, 1984, № 6, с. 705
1
Влияние на качество винограда и сроки
его хранения добавления СО в воздушную
или в регулируемую газовую среду
Исследовано влияние на качество
винограда и сроки хранения 10 %-ного
добавления СО в воздушную или регулируемую
газовую (РГС) среду хранилища B % Ог
с 5 % или без них ССЬ).
Установлено, что присутствие СО в
воздухе снижает интенсивность дыхания и
выделения этилена виноградом и задерживает
потемнение и размягчение ягод по
сравнению с обычной обработкой — фумига-
58

цией посредством SO2, однако после 2 мес
хранения при О °С лишь частично
предохраняет его от порчи.
При добавлении СО в указанную РГС
ингибируется выделение этилена и
задерживается гниение, однако присутствие СОг
увеличивает потемнение ягод. Добавление
10 % СО к 2 % О2 так же эффективно, как
обработка SO2, предохраняет виноград от
гниения при О °С в течение 4 мес, но
приводит к меньшему потемнению и
обесцвечиванию ягод.
Jahia E. М., Nelson К. Е., Kader А. А. —
/. am Soc. hortic. Sci. US. (США), 108
1983/11, M 6, pp. 1067—1071
БМИХ № 6, 1984, с. 684
t Оптимизация производительности
воздухоохладителя с терморегулирующим вентилем
При гладких с внутренней стороны
трубах коэффициент теплоотдачи к кипящему
хладагенту на входе в воздухоохладитель
довольно низок. Затем, с увеличением
объема паров хладагента и их скорости в
трубах, он возрастает. В дальнейшем, в
последней части воздухоохладителя,
коэффициент теплоотдачи снова снижается
вследствие малого содержания в трубах жидкого
хладагента и недостаточного смачивания
их стенок.
Увеличить коэффициент теплоотдачи
можно, вставив в трубы скрученные
винтом ленты.
Описаны испытания промышленных
воздухоохладителей с различным количеством
таких вставок в трубах, а также элект-
рообогреваемого однотрубного испарителя
с вставками и без них.
Оценено влияние на производительность
воздухоохладителя длины трубы, плотности
потока хладагента, количества вставок
и направления движения воздуха через
воз духоохл а дител ь.
Brendeng E., Aflekt К. — Scand. Refrig.,
Scand. (Норвегия), 13, 1984/4, № 2,
pp. 77—82
БМИХ, 1984, № 6, с. 680
Эффективное использование энергии при
, эксплуатации холодильника
Показаны методы экономии энергии на
холодильниках Германской
Демократической Республики, построенных за
последние 30 лет в основном по трем типовым
проектам. В статье описана система
рекуперации энергии, осуществляемой в две
ступени в соответствии с выполненными
расчетами. Несмотря на различные условия,
встречающиеся на предприятиях, благодаря
этой системе в целом можно сэкономить
около 30 % энергии.
Junge В. — Hiitbipar, HU. (Венгрия), 30,
1983/04—06, № 2, pp. 37—41
БМИХ, 1984, М 6, с. 706
Усовершенствованные компактные
теплообменники с наклонными ребрами
Предложена простая теоретическая
модель воздушного потока, омывающего ореб-
ренную охлаждающую поверхность
компактных кондиционеров. Цель работы —
определение геометрии оребрения,
обеспечивающей более высокий коэффициент
теплопередачи и меньшее статическое
сопротивление.
Проведены испытания нового типа
наклонного оребрения. Установлено, что
коэффициент теплопередачи труб с
оптимальным наклоном оребрения на 16 % больше,
а потери статического напора на 21—27 %
меньше, чем для теплообменников с
обычным оребрением.
Tanaka Т. et at. — Bull. Jap. Soc. mech.
Eng. J P. (Япония), 27,
1984/02, M 224, pp. 219—226
БМИХ, 1984, № 6, с. 672
Влияние температуры хранения, а также
освещенности на физико-химические и орга-
нолептические свойства мясных хлебов
Проведены исследования влияния
температуры хранения (—4, 0, 3, 7 °С) и
освещенности на физико-химические и ор-
ганолептические свойства мясных хлебов,
упакованных в вакууме или в атмосфере
азота.
При температуре —4 °С за 49 дней
хранения не было существенных изменений
свойств хлебов, однако дальнейшее
хранение при температуре выше О °С
значительно влияло на качество продукта
независимо от способа его обработки.
Отмечена существенная зависимость органо-
лептических свойств мясных хлебов от
содержания С02 и рН.
При упаковке в атмосфере азота
значительно улучшался внешний вид хлебов.
Освещенность увеличивала частоту
позеленения образцов мясных хлебов в вакуум-
упаковке после 28 дней хранения при 0, 3
и 7 °С.
Lee В. Н. et at. — J. Food Prot, US. (США)
47, 1984/02, № 2, pp. 134—139
БМИХ, 1984, № б, с. 690
59

СПРАВОЧНЫЙ
ОТДЕЛ
ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ
ХОЛОДИЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ
С ВИНТОВЫМИ КОМПРЕССОРАМИ
А350-7-0, А350-7-1, А350-7-2
и А350-7-3*
Канд. техн. наук А. С. КРУЗЕ
Одноступенчатые холодильные агрегаты
с винтовыми компрессЪрами А350-7-0,
А350-7-1, А350-7-2 и А350-7-3
предназначены для работы в составе промышленных
холодильных установок при температуре
конденсации tK до 40 °С в следующих
диапазонах температур кипения tQ: — 15-4-+5°С
(А350-7-0 и А350-7-1); — 30~—10 °С
(А350-7-2 и А350-7-3). Хладагент — аммиак.
Смазочное масло ХА-30.
Каждый агрегат состоит из винтового
компрессора, электродвигателя, газового
фильтра, маслоотделителя, маслоохладите-
* Холодильные машины и аппараты. Каталог.
Ч. 2.— М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1984.— 96 с.
ля, маслонасосной установки с фильтрами
грубой и тонкой очистки, приборного
щита и запорной арматуры (рис. 1).
Компрессор винтовой одноступенчатый
маслозаполненный. Работа компрессора
автоматизирована. У агрегатов А350-7-0
и А350-7-2 регулирование холодопроизво-
дительности двухпозиционное, путем
автоматического пуска и остановки; у агрегатов
А350-7-1 и А350-7-3 — плавное от 10 до
100 % золотниковым регулятором с
электроприводом.
Корпус компрессора чугунный с
вертикальным разъемом на стороне всасывания.
Расположение всасывающего и
нагнетательного патрубков диагональное. Роторы
компрессора стальные с зубьями
специального профиля. Осевые усилия, на роторы,
воспринимаются радиально-упорными ша-|
рикоподшипниками и частично
компенсируются разгрузочными поршнями.
Радиальные нагрузки воспринимаются
подшипниками скольжения.
Компрессор приводится во вращение
асинхронным электродвигателем через
муфту с упругими элементами.
Маслоотделитель горизонтального., типа.
Сепарация масла в нем многоступенчатая.
В нижней части аппарата находится
маслосборник. Обечайка маслоотделителя служит
опорой, на которой смонтированы
остальные элементы агрегата.
Маслоохладитель кожухотрубного типа.
Он состоит из трех секций, охлаждается
водой.
Вид А
Хладагент,
2910 C050)
021
WOO
Рис. 1. Агрегаты А350-7-0, А350-7-1, А350-7-2 и А350-7-3 (размеры в скобках для агрегатов А350-7-1
и А350-7-3):
1 — щит приборов; 2 — компрессор; 3 — маслоохладитель; 4 — маслонасосная установка;
5 — масляный фильтр; 6 — маслоотделитель; 7 — щит регулирования (только для агрегатов
А350-7-1 и А350-7-2)
60

Холодопроизводитель-
ность, кВт (тыс.
ккал/ч)
при *о=0 °С и /к=
=35 °С
при *0= —15 °С и
* к=30 °С
Потреоляемая мощ- i
ность, кВт:
при /0=0°С и tK=
ч 35 °С
при t(f=—15 °С и
*К=30°С
Расход охлаждающей
воды, м3/ч
Унос масла, г/ч
^Электродвигатель
W мощность, кВт
частота вращения,
с*-1 (об/мин)
напряжение, В
Габаритные размеры,
мм
Масса, кг
А350-7-0
790 F80)
—
165
10
150
АЗ-315М-2УЗ
200
50 C000)
380/220
2940ХЮ00Х2200
1 3245
А350-7-1
790 F80)
—
165
10
150
АЗ-315М-2УЗ
200
50 C000)
380/220
3050ХЮ00Х2200
3395
А350-7-2
—
406 C50)
—
137
15
150
А3-315Б-2УЗ
160
50 C000)
380/220
2940ХЮ00Х2200
3120
А350-7-3
—
406 C50)
—
137
15
150
A3-315S-2Y3
160
50 C000)
380/220
3050ХЮ00Х2200
1 3270
Ме,кВт
-^200
-А
Юккал/ч
Рис. 2. График зависимости холодопроизводи-
тельности Qo и потребляемой • мощности Ne от
температуры кипения to при различных
температурах конденсации tK:
/ — для агрегатов А350-7-0 и А350-7-1; // —
для агрегатов А350-7-2 и А350-7-3
Маслонасос шестеренчатый, имеет
собственный электропривод.
Технические характеристики агрегатов
приведены в таблице и показаны на рис. 2
в виде графика зависимости холодопроиз-
водительности Q0 и потребляемой мощности
Ne от температур кипения /0 и
конденсации /к.
Агрегаты изготавливаются московским
заводом холодильного машиностроения
«Компрессор» по ТУ 26-03-346—78.
"ИЮ§№ГЕН№1
A1) 1174688 E1) 4 F 25 В 29/00, 15/00, F 01 К
25/10 B1) 3471477/23-06 B2) 14.07.82 G1)
Азербайджанский институт нефти и химии им. М. Азиз-
бекова G2) Э. А. Оруджалиев, Н. Д. Алиев,
3. М. Э. Рамазанова, М. М. Иманов E3) 621.575
E4) E7) ЭНЕРГОХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА преимущественно тепловой
электростанции, содержащая силовой контур, в котором
установлены паровой котел, турбина с
электрогенератором, конденсатор, конденсатный насос и
регенеративный подогреватель, а также
абсорбционную холодильную машину, имеющую
генератор и последовательно соединенные по водяной
магистрали охладитель жидкого хладагента,
абсорбер, конденсатор и дефлегматор, причем
генератор подключен к турбине по греющей полости,
имеющей патрубок выхода конденсата,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, водяная магистраль охладителя жидкого
хладагента, абсорбера, конденсатора и
дефлегматора подключена к силовому контуру после
конденсатного насоса и перед регенеративным
подогревателем, при этом участок контура между
точками подключения к нему водяной
магистрали снабжен перепускным вентилем, а патрубок
выхода конденсата из греющей полости
генератора подсоединен к силовому контуру после
регенеративного подогревателя.
61

A1) 1170237 E1) 4 F 25 В 39/00 F1) 943496
B1) 3745902/23-06 B2) 2a05.84 G2) И. М.
Фокин, В. Д. Мерчанский, С. В. Малей E3) 621.57.04
E4) E7) ИСПАРИТЕЛЫЮ-КОНДЕНСАТОР-
НЫЙ БЛОК ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
по авт. св. № 943496, отличающийся тем, что,
е целью интенсификации теплообмена между
хладагентом и водо-воздушной пеной, камера, в
которой размещена теплообменная поверхность
конденсации, имеет дополнительную
вертикальною перегородку, нижним концом введенную под
уровень воды, воздухоподводящие патрубки
снабжены распределительными коллекторами с верти^
кально расположенными соплами, выступающими
над уровнем воды, и размещенными над
соплами отражающими колпачками, боковые стенки
которых имеют отверстия, расположенные ниже
уровня воды.
(
A1) 1171696 E1) 4 G 01 N 7/10// F 25 D 23/00
B1) 3689375/28-13 B2) 09.11.83 G1)
Краснодарский ордена Трудового Красного Знамени
политехнический институт G2) В. М. Шляховецкий,
Д. В. Шляховецкий E3) 621.578
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ПАРОПРОНИЦАЕМОСТИ ОГРАЖДЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНИКА, включающее корпус,
эксикаторы, датчики температуры и влажности воздуха,
отличающееся-тем, что, с целью повышения
точности, устройство дополнительно снабжено рамой
для крепления корпуса к ограждению, причем
эксикаторы выполнены съемными, в каждом
эксикаторе установлен сосуд с поглотителем
водяных паров, а датчики температуры и влажности
воздуха подключены к паровому пространству
эксикатора.
РЕФЕРАТЫ
УДК 629.463.125.001.4
Результаты испытаний рефрижераторного вагона
с кузовом из панелей типа «сэндвич».
ПАВЛОВ С. Ф., ПАНФЕРОВ В. И., КОКОВИ-
ХИН А. В. «Холодильная техника», 1985, № \\у
Изложены результаты стационарных и
эксплуатационных испытаний рефрижераторного вагона
с кузовом из панелей типа «сэндвич»
отечественной постройки, на основании анализа которых
сделано заключение о целесообразности
скорейшего внедрения таких вагонов.
Таблиц 2. Иллюстраций 4.
УДК 634.11.076.037.004.182
Хранение яблок в регулируемой газовой среде.
ОМАРОВ М. М, АМИНОВ М. С. «Холодильная
техника», 1985, № 11.
Представлены результаты хранения яблок разных
сортов, районированных в южном Дагестане,
в регулируемой газовой среде (РГС) ив обычной
атмосфере при температуре 0—4 °С. Показано,
что товарные и химические показатели плодов
лучше сохраняются в РГС.
Таблиц 2. Иллюстрация 1. Список литературы —
3 названия.
A1) 1174687 E1) 4 F 25 В 21/02 B1)
3635539/2&-0tij B2) 12.08.83 G2) Д. Ш. Абдинов,
Н. И. Абдуллаева, Г. М. Аскеров, Р. А. Бабаев,
Э. Ю. Салаев E3) 621.56
E4) E7) 1. ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ОХЛАДИТЕЛЬ, содержащий центральный и
электроизолированные от него вспомогательные
термоэлементы с горячими и холодными спаями,
отличающийся тем, что, с целью повышения холодо-
производительности, вспомогательные
термоэлементы установлены в .тепловом контакте их
холодных спаев с боковыми поверхностями
центрального термоэлемента перпендикулярно последним
и на расстоянии от холодного спая
центрального термоэлемента, составляющем 0,35—0,45
от высоты этого термоэлемента.
2. Охладитель по п. 1, отличающийся тем, что
все термоэлементы выполнены толщиной, равной
0,15—0,21 их высоты.
A1) 1174689 E1) 4 F 25 В 31/00, F 04 В 35/04^
B1) 3653127/25-06 B2) 12.10.83 G2) В. Н. Баба-*
хин, Ю. А. Краснов, И. И. Матов, С. А. Терехов-
кин, Н. Д. Масленников E3) 621.512.041
E4) E7) ГОЛОВКА ЦИЛИНДРА
ГЕРМЕТИЧНОГО ХОЛОДИЛЬНОГО КОМПРЕССОРА
содержащая охлаждаемую крышку с камерами
высокого и низкого давлений, отличающаяся тем,
что, с целью повышения эффективности
охлаждения, крышка снабжена отражательным
щитком, размещенным в ее верхней части, змеевико-
вым каналом,ч полостью для сбора
охлаждающей жидкости и сливным отверстием, причем
вход канала размещен непосредственно под
отражательным щитком, а выход подключен к
полости.
УДК 628.82/.83:664.8.037
Выбор рациональных режимов активного
вентилирования картофеля и овощей при охлаждении
и хранении. ИВАХНОВ В. И., МАЛЬЦЕВА Е. М.
«Холодильная техника», 1985, № 11.
Изложена методика обоснования рациональных
режимов работы систем активного
вентилирования, основанных на использовании
естественного холода, применяемых при хранении
картофеля и овощей. Дана система
дифференциальных уравнений, описывающих процессы
тепломассообмена в насыпи хранимой продукции,
на базе которой разработана эта методика.
Приведены результаты расчетов приведенных
затрат для системы активного вентилирования
при различных параметрах и удельных расхо-.
дах вентилирующего воздуха. 1
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы —
3 названия.
УДК 637:551.524.37.004
Использование естественного холода на
предприятиях мясной и молочной промышленности
РСФСР. СЕНЯГИН Ю. Я., ШУМИЛИНА В. Н.
«Холодильная техника», 1985, № 11.
Описаны используемые предприятиями способы
применения естественного холода, отмечена их
эффективность. Рассмотрена возможность
дополнительной экономии энергии и воды путем
установки воздушных форконденсаторов.
Список литературы — 3 названия.
62

УДК 621.565.044-032.1
Воздушный конденсатор для аммиачных
холодильных установок. МЕДНИКОВА Н. М., ПЫТ-
ЧЕНКО В. П., ПОТАПЧИК Г. Н., ЮРЬЕВ С. Н,
с Холодильная техника», 1985, № 11.
Описана конструкция и приведены основные
технические характеристики воздушного
конденсатора Я10-ФКБ для аммиачных холодильных
установок, разработанного во ВНИКТИхолодпроме.
Приведены результаты оптимизации основного
конструктивного параметра — шага ребер
и результаты исследований опытного образца
конденсатора в составе холодильной установки.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3
названия.
УДК 637.1:621.565.004:551.524.37.004
Системы охлаждения с использованием
естественного холода для предприятий молочной
промышленности. ГУЩИН А. В., МАКСЮТА Н. Л.,
КОЛЕСНИКОВ В. Ф., ВИКТОРОВ Л. К
«Холодильная техника», 1985, № 11.
Описаны созданные СКО ВНИКТИхолодпрома
системы хладоснабжения с использованием
естественного холода для камер хранения
упакованной молочной продукции и созревания сыров.
Даны принципиальные схемы
опытно-промышленных образцов систем с функциональной схемой
автоматизации. Описаны работа систем,
отмечены их преимущества.
Иллюстраций 4. Список литературы — 2
названия.
УДК 621.565.041.004.1.001.24
Безразмерные характеристики холодильных
компрессоров. КРЕЙМЕР Н, Г. «Холодильная
техника», 1985, №11.
Предложено для приближенных расчетов,
особенно с привлечением ЭВМ, сравнения работающих
компрессоров и экспериментальных исследований
• пользоваться обобщенными характеристиками
в виде зависимостей безразмерных значений
холодопроизводительности Qo, потребляемой
мощности Ne и холодильного коэффициента г
от отношения рабочих давлений пара хладагента
на нагнетании и всасывании компрессора. Даны
расчетные зависимости для определения
указанных'величин. Полученные зависимости были
использованы при составлении «Инструкции по
определению норм расхода электроэнергии при
холодильной обработке и хранении продуктов
на предприятиях мясной и молочной
промышленности».
Иллюстраций 3. Список литературы — 2
названия.
УДК 637.1:621.565.004:551.524.37.004
Установка комплексного использования
естественного и искусственного холода. БЕ
РЕЗИН А. Н., БЕЗРУЧКО В. Т., ЛОСЕВ Е. В.
«Холодильная техника», 1985, № 11.
Описана установка комплексного использования
естественного и искусственного холода,
эксплуатация которой в условиях Энгельсского молочного
комбината позволила за год сэкономить свыше
250 тыс кВт*ч электроэнергии. Подтверждена
возможность использования установки при
температурах окружающей среды от —5 до —22 °С.
Иллюстрации 2.
УДК 725.355
Изменение решений типового проекта
холодильника птицефабрики. СТЕФАНЕНКО П. М.,
БАРАНОВСКИЙ А. И., САДОВАЯ С. И.
«Холодильная техника», 1985, №11.
Эксплуатация на птицефабриках убойных цехов
с холодильником, построенных по типовому
проекту № 814—130, и проверка соответствия
проектного решения холодильника требованиям
правил техники безопасности при эксплуатации
аммиачных холодильных установок выявили ряд
недостатков, в связи с чем в типовой проект
были внесены изменения, реализованные при
строительстве убойного цеха на Ореховской
птицефабрике (Запорожская область). В статье
описаны внесенные изменения в проектное
решение.
Иллюстрация 1.
УДК 637.5.037.53.03
Выбор эффективных способов формирования
грузовых единиц при перевозке и хранении
замороженного мяса. ГИММЕЛЬФАРБ А. Я.
«Холодильная техника», 1985, №11.
Проанализировано влияние разных способов
формирования грузовых единиц на
технико-экономические показатели при перевозке в
рефрижераторном транспорте и хранении замороженного
мяса на многоэтажном холодильнике. Расчетами
установлено, что минимум приведенных затрат
достигается при использовании строп-пакетов и
складировании их на холодильнике в камерах
высотой 6 м. Даны рекомендации по
обеспечению минимальных приведенных затрат в других
рассмотренных вариантах.
Таблиц 4. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.565.93:551.524.37.004
Установка для охлаждения воды, использующая
естественный холод. БАРУЛИН Н. Я.,
МОНАХОВ В. С, ФИЛИПКОВ А. А. «Холодильная
техника», 1985, №11.
Рассмотрены конструкция, отличительные (от
градирен) особенности и технические
характеристики охлаждающей установки, использующей
естественный холод в зимнее время для
охлаждения оборотной воды вместо искусственного
охлаждения. Установка обеспечивает охлаждение
до 4 °С воды, используемой в технологических
процессах молочно-консервного производства.
В летний период установка служит как градирня.
Отмечены особенности эксплуатации.
Иллюстраций 3. Список литературы — 2
названия.
УДК 621.565-715
Маслоотделитель с гидроциклоном повышенной
производительности. ПЫТЧЕНКО В. П.,
РУБИНОВ С. А., ПЕСТРЕЦОВ Г. В., СИЗОВ Н. П.
«Холодильная техника», 1985, №11.
Рассмотрена конструктивная схема, дана
техническая характеристика и отмечены особенности
эксплуатации нового маслоотделителя Я10-ЕГЦ,
служащего для отделения масла от жидкого
аммиака в испарительных системах с насосно-
циркуляционной схемой хладоснабжения и для
сбора отделившегося масла.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2
названия.
63

УДК 628.84:637.336
Гидродинамические и гигротермические
параметры процесса обсушки российского сыра.
АГАРЕВ Е. М., МАЯКОВСКИЙ Ю. В.,
ТРОФИМОВ А. С. «Холодильная техника», 1985, № 11.
Приводятся результаты экспериментальных и
аналитических исследований начального периода
созревания большого российского сыра,
выработанного по утвержденной технологии.
Обработка кривых потерь массы, полученных при
различном сочетании режимных параметров
воздуха, позволила получить критериальную
зависимость, учитывающую влияние-
гидродинамических и гигротермических свойств воздуха
на массообменные процессы и возникновение
трещин в наружном слое головок сыра.
Иллюстрация 1. Список литературы — 2
названия.
УДК 621.869.88:61
Контейнер для перевозки стекловидного тела.
ГРЫЗУНОВ А. А., КАУХЧЕШВИЛИ Н. Э.
«Холодильная техника», 1985, №11.
Описана конструкция контейнера ЯЮ-ФКС для
перевозки разновидности эндокринно-ферментно*
го сырья — стекловидного тела. Дана технит
ческая характеристика контейнера. Приведены
результаты исследований в целях определения
коэффициента теплопередачи контейнера,
максимальной продолжительности поддержания
заданной температуры стекловидного тела при
перевозке в контейнере (в стационарных условиях)
и результаты опытной перевозки. Контейнер
рекомендован к серийному производству.
Иллюстраций 3.
УДК 621.565.004.001.86:629.123.44
Из опыта эксплуатации судовых холодильных
установок. ЛОСЬ А. Г. «Холодильная техника>,
1985, Лк 11.
Для определения утечек аммиака в
конденсаторе ежедневно делают анализ проб
охлаждающей воды. Наличие аммиака устанавливают
по изменению цвета индикаторной бумаги.
Вовремя обнаруженные и устраненные утечки
аммиака позволили сэкономить за рейс 1 т
хладагента.
УДК 664.8/.9.037.004.162.001.24
4
Обоснование эффективности двухтемпературного
режима хранения замороженных продуктов.
ЖАДАН В. 3., КУЗЬМЕНКО А. И.
«Холодильная техника», 1985, № 11.
Рассмотрены закономерности изменения усушки
замороженных продуктов при двухтемпературном
режиме в камерах хранения. Показано, что
данный режим можно применять при хранении
продуктов в герметичных упаковках.
Таблица 1. Список литературы — 4 названия.
Редакционная коллегия: М. П. Кузьмин (ответственный редактор), Л. Д. Акимова (зам. ответственного
редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский,
д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов,
А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И.
Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор С. А. Калустова
Корректор Туманова Н. Я.
Рукописи не возвращаются ' i
Журнал-приложение
«Холодильная техника»
Головной журнал «Пищевая и
перерабатывающая промышленность»
Сдано в набор 18.09.85. Подписано в печать 15.10.85. Т-15431. Формат 70ХЮ8 1/16. Высокая печать.
Усл.-печ. л. 5,6. Усл. л. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,36. Тираж 10 770 экз. Заказ 2512.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов, Московской области