/
Text
ninnullCOVUF
WWwtB ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ
РАКЕТЫ
ГК30ПР0В0Д0В
\ \ \ С-Н-БОРИСОВ
\\a\W3®M^ в . В- Д атомный
ВВЕДЕНИЕ
Гидравлические расчеты газопроводов
выполняются на основании общих уравне-
ний газовой динамики, устанавливающих
связь между диаметром, расходом газа
и перепадом давления для трубопроводов
известной длины и конструкции. Из этих
уравнений можно определить любой пара-
метр по заданным значениям двух осталь-
ных. Использование общих уравнений га-
зовой динамики для гидравлического рас-
чета городских газопроводов производится
с учетом эксплуатационных и экономиче-
ских факторов, отражающих специфику
систем распределения газа. Эксплуатацион-
ные требования выражаются ограничением
диапазона колебаний давления газа у по-
требителей. Таким образом обеспечивается
нормальная работа бытовых газовых при-
боров и горелок агрегатов коммунально-
бытовых и промышленных предприятий
в пределах допускаемых отклонений от но-
минальной тепловой нагрузки. Выполне-
ние эксплуатационных требований осуще-
ствляется путем ограничения величины
перепада давления между газорегулятор-
ным пунктом и потребителем, а экономи-
ческих — за счет оптимального распреде-
ления ее по отдельным участкам газопро-
водов.
Основным вопросом при проведении гид-
равлических расчетов трубопроводов яв-
ляется определение коэффициента гидрав-
лического трения, который входит в исход-
ное уравнение движения газа и опреде-
ляет гидравлическую характеристику труб.
Для ламинарного режима течения этот
коэффициент, как показывают все име-
ющиеся исследования, достаточно точно
может быть определен по известной фор-
муле Гагена — Пуазейля. Явления, про-
исходящие в турбулентном потоке, из-за
своей сложности длительное время не под-
давались теоретическому анализу. По-
этому для вычисления коэффициента гид-
равлического трения были предложены
эмпирические формулы, которые в боль-
шинстве своем не учитывали физических
свойств транспортируемой среды и харак-
тер внутренней поверхности труб. Более
поздние формулы представляли математи-
ческое выражение опытных кривых, по-
строенных в безразмерных координатах,
без проникновения в механизм турбулент-
ного движения. В результате теоретиче-
ских и экспериментальных исследований
последних трех десятилетий получены фор-
мулы для определения коэффициента со-
противления трения X при турбулентном
режиме движения для труб с равномерно-
зернистой и нерегулярной шероховатостью
внутренней поверхности. Благодаря этому
появилась возможность практического ис-
пользования уравнений движения газа
и повысилась степень точности расчетов.
Питание природным газом всех потре-
бителей газифицированного города или
населенного пункта осуществляется через
специальную систему распределения газа,
состоящую из гидравлически связанных
между собой газопроводов разных диамет-
ров и газорегуляторных пунктов и устано-
вок. Газорегуляторные пункты и установки
оборудуют регуляторами, поддерживающи-
ми постоянное давление газа, и запорно-
предохранительными устройствами, предот-
вращающими повышение давления сверх
допустимого предела.
Строительными нормами и правилами
[53, 54] для городских систем газоснаб-
жения установлены следующие категории
давления газа: низкого — не более 0,05
кгс/см2', среднего — от 0,05 до 3 кгс/см2
и высокого — от 3 до 12 кгс/см2.
Жилые и общественные здания, мелкие
промышленные потребители, детские и ле-
чебные учреждения, предприятия обще-
ственного питания и бытового обслужива-
ния, размещенные в жилых и обществен-
ных зданиях, подключают к распредели-
тельным газопроводам низкого давления.
Отопительные и производственные котель-
ные, коммунальные предприятия, располо-
1*
3
ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН
И ИХ ЕДИНИЦ ИЗМЕРЕНИЯ
Величина Обозначение Единица измерения
Абсолютное рабочее давление газа Р кгс/м*\ кгс/см*
Нормальное абсолютное давление газа рп~ 10332 кгс/м* = 1,0332 кгс/ см* Рн кгс/м*\ кгс/см*
Критическое давление Ркр кгс/м*\ кгс/см2
Приведенное давление Рпр кгс/м*} кгс/см2
Наибольшее возможное давление водяного пара во влажном газе при температуре Т Рв*п» макс кгс/м*} кгс/см2
Объемный расход газа Qc м2/сек
Температура газа в рабочем состоянии .... Q t °C
Критическая температура т 2"кр °к ° к
Приведенная температура 2"пр °к
Температура газа при нормальных физических условиях TH = 273°' и iH-0° С Та рк
Температура кипения при давлении 10 332 кгс/м* ^к °C
Коэффициент сжимаемости газа Тк к
Удельный вес сухого газа (или сухой части влажного газа) при нормальных физических условиях Тн кгс) м2
Удельный вес газа в рабочих условиях .... У кгс! м2
Относительный удельный вес газа (по отноше- нию к воздуху) при нормальных физических условиях 6 —I—
Наибольший возможный удельный вес водяного пара во влажном газе в рабочих условиях Тв«п« макс кгс/м%
Плотность газа в рабочих условиях Р кгс • сек*/м^
Местное ускорение свободного падения .... g м/сек*
Относительная влажность газа в рабочих усло- виях <Р —
Молекулярный вес м По кислородной
Газовая постоянная Число Рейнольдса, отнесенное к диаметру D . . . R Re (химической) шкале кгс • м кгс. °К
Динамическая вязкость газа в рабочих усло- виях И кгс • сек/м*
Динамическая вязкость газа при давлении 10 332 кгс/м2 и разных температурах .... ^Р, т Ит кгс • сек/м* кгс • сек/м*
Динамическая вязкость газа при нормальных физических условиях Ин кгс • сек/м2
Динамическая вязкость газа при критических условиях Икр кгс* сек/м2
Кинематическая вязкость газа в рабочих усло- виях V м*/сек
Кинематическая вязкость газа при давлении 10 332 кгс/м* и разных температурах .... V/ м*/сек
Кинематическая вязкость газа при нормальных физических условиях VH м2/сек
Объемный расход газа, приведенный к нормаль- ным физическим условиям 0° С и 10 332 кгс/м* Qh м^/ч
Весовой расход G кгс/сек
4
Продолжение
1
Средняя по сечению скорость потока в трубо-
проводе ...................................
Внутренний диаметр трубопровода ...........
Наружный диаметр трубы.....................
Толщина стенки трубы.......................
Площадь сечения трубопровода...............
Длина участка трубопровода.................
Эквивалентная абсолютная шероховатость внут-
ренней поверхности труб в формулах Пранд-
тля—Никурадзе..............................
Абсолютная шероховатость...................
Радиус трубы...............................
Относительная шероховатость................
Относительная гладкость....................
Эквивалентная длина.................... .
Приведенная длина..........................
Среднекритическое давление газовой смеси . . .
Среднекритическая температура газовой смеси
Гидростатический напор.....................
Потери давления на участке трубопровода дли-
ной I......................................
Коэффициент сопротивления трения по длине
в формуле Дарси — Вейсбаха Арл —X—•
у р2
.......................................
Коэффициент гидравлического сопротивления
в формуле Вейсбаха Арм = £ —~.... ........
Потери давления по длине...................
Потери давления в местных сопротивлениях . .
Удельная потеря давления К = Дрл/7.........
Касательное напряжение.....................
Разность абсолютных отметок начала и конца
рассчитываемого газопровода................
v
D
d
dK
s
F
I
k3
к
r
k3 к
D ’ r
D . r
k3 9 к
^прив
Ркр-CM
Т’кр. CM
Яг
Рп
%
Арл
А Рм
R
т
м/сек
м
см, мм
мм
мм
м*
м
см, мм
см, мм
см, мм
м
м
кгс/м2; кгс)см^
°К
кгс/м2
кгс/м^*, кгс/см?
кгс/м^', кгс/см*
кгс/м^', кгс/см^
кгс/м?
м
кгс/м2
м
женные в отдельно стоящих зданиях, мож-
но подключать к газопроводам среднего
или высокого (до 6 кгс1см?) давления через
местные газорегуляторные пункты или
установки. Промышленные предприятия
обычно питают газом высокого давления.
Распределение подключений сосредоточен-
ных потребителей с расходом газа от 50
до 700 м^/ч к городским сетям низкого,
среднего или высокого давления осуще-
ствляется на основании сравнения затрат
по разным вариантам с учетом их техноло-
гических и эксплуатационных особенностей
Сосредоточенных потребителей с нагрузкой
более 700 мНч рекомендуется подключать к
сетям среднего или высокого давления [47].
К газопроводам давлением 6—12 кгс/см?
присоединяют городские газорегулятор-
ные пункты и промышленные пред-
приятия, нуждающиеся в газе высоких
давлений (газотурбинные установки, мар-
теновские цехи при оборудовании печей
горелками высокого давления) для осуще-
ствления технологических процессов. Рас-
пределительные газопроводы бывают тупи-
ковые И кольцевые. Кольцевание газопро-
водов повышает надежность систем распре-
деления. Обычно распределительные газо-
проводы низкого давления представляют
собой замкнутую многокольцевую сеть,
5
охватывающую всю территорию района,
снабжаемого газом. Трассировка газопро-
водов всех давлений выполняется с учетом
установленных норм разрывов от зданий
и сооружений [53, 54].
Потребление газа в городах отличается
значительной неравномерностью. В этих
условиях газопроводы систем распределе-
ния должны быть рассчитаны на макси-
мальной часовой расход, определенный по
совмещенному суточному графику разбора
газа всеми подключенными объектами.
Построение совмещенных суточных гра-
фиков во многих случаях затрудняется не-
определенным характером нагрузок потре-
бителей и отсутствием установленных за-
кономерностей их колебаний по величине
и во времени. Поэтому практически газо-
проводы проектируются на расчетные часо-
вые расходы, определяемые двумя метода-
ми. По первому методу неравномерность
потребления выражается коэффициентом
часового максимума, а по второму — ко-
эффициентом одновременности. Исходные
данные для вычисления расчетных расхо-
дов приведены в СНиП П-Г, 11—66 и
СНиП П-Г, 13—66.
Авторы выражают благодарность доц.,
канд. техн, наук А. Д. Альтшулю и докт.
техн, наук Г. С. Хованскому за ценные
замечания, а также Т. В. Фирсовой за по-
мощь при работе над номограммами и будут
признательны читателям, которые при-
шлют свой замечания по настоящей книге.
При необходимости пересчет из одной
системы единиц в другую может быть произ-
веден с помощью переводных множителей:
1 кгс- сек2/м — 9,80665 кг',
1 кгс- сек2/м* — 9,80665 кг/м2\
1 кгс — 9,80665 н;
1 кгс/м2 — 9,80665 н/м2]
1 кгс/см2 = 98066,5 н/м2\
1 мм рт. ст. = 133,322 н/л2;
1 кгс/м2 — 9,80665 н/м2’,
1 кгс- сек/м2 — 9,80665 н-сек/м2.
ГЛАВА ПЕРВАЯ
ПРИРОДНЫЕ ГАЗЫ И ИХ ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
§ 1. ПРИРОДНЫЕ ГАЗЫ
Понятие природный газ объединяет газы, •
добываемые из месторождений чисто газо-
вых, газоконденсатных и газонефтяных.
Газы этих месторождений представляют
собой смесь углеводородов метанового ряда
с небольшим содержанием азота, двуокиси
углерода, сероводорода, редких газов, во-
дяного пара в пределах полного насыще-
ния при параметрах добычи и капельно-
взвешенной влаги. Основным компонентом
природных газов является метан. Его
гомологи представлены этаном, пропаном,
бутаном, пентаном И гексаном. Физиче-
ские свойства компонентов природных га-
зов приведены в табл. 1.
Газы чисто газовых месторождений со-
стоят в основном из метана и относятся
к категории сухих газов. Газы конденсат-
ных месторождений представляют собой
смесь сухого газа и конденсата, а газы га-
зонефтяных месторождений — смесь сухо-
го газа с пропано-бутановой фракцией.
С точки зрения эксплуатации газопро-
водов и безопасности пользования газом
наличие сероводорода, двуокиси углерода,
кислорода, влаги И тяжелых углеводородов
в природных газах является крайне неже-
лательным. Присутствие сероводорода, дву-
окиси углерода, кислорода и влаги приво-
дит к быстрому разрушению металла на
внутренней поверхности труб. Процесс
коррозии сопровождается увеличением
Таблица 1
Газ Химическая формула Молекулярный вес М Газовая постоянная R кгс-м о о £ Температура кипения (при давлении 1,0332 кгс/см2) t , °C Критические параметры состояния Удельный вес при 0° С и 1,0332 кгс/см2 Динамическая вязкость при 0° С и 1,0332 кгс/см2 «гс-ик к L
сх Е-« гпэ/оги у кгс/м9 м относительный по воздуху д
Азот n2 28,02 30,26 —195,8 126,2 34,6 1,251 0,967 1 170,0
Бутан С4Н10 58,12 14,59 —0,5 425,2 38,7 2,703 2,090 69,5
Водяной пар .... Н2О 18,02 47,06 +100,0 647,3 225,6 0,804 0,622 90,0
Гелий Не 4,00 211,80 —268,9 5,3 507,8 2,35 0,178 0,138 190,0
«-Гексан СбН14 86,17 9,84 +68,7 30,9 3,845 2.974 61,2
Двуокись углерода со2 44,01 19,27 —78,2 304,2 75,3 1,977 1,529 139,0
Изобутан С4Н10 58,12 14,59 —11,7 408,1 37,2 2,673 2,067 70,2
Изопентан Свн12 72,15 11,75 +28,0 461,0 34,8 3,220 2,490 65,0
Метан СН4 16,04 52,87 —161,4 191,1 47,3 0 717 0,554 105,0
Пентан С5Н12 72,15 11,75 +36,1 469,8 34,4 3,457 2,674 63,5
Пропан С3Н8 44,09 19,23 —42,1 370,0 43,4 2,010 1,554 76,4
Сероводород .... H2S 34,08 24,90 —61,0 373,6 91,8 1,539 1,190 120,0
Этан . . с2н6 30-06 4 28,20 —88,6 305,4 49,8 1,356 1,049 87, 1
7
шероховатости и интенсивным загрязнением
транспортируемого газа продуктами раз-
рушения металла. Окалина и пыль засо-
ряют арматуру и газовое оборудование,
образуют местные скопления, сужающие
сечение трубопроводов. Тяжелые углево-
дороды и водяные пары могут сконденсиро-
ваться в трубопроводах и нарушить бес-
перебойность газоснабжения. При опреде-
ленных температуре и давлении капельная
влага вступает во взаимодействие с га-
зами, образуя кристаллогидраты. Накапли-
ваясь в газопроводе, они уменьшают
площадь проходного сечения и даже могут
полностью закупорить его. Наличие в по-
токе газа жидкой и твердой взвесей при-
водит к снижению пропускной способности
газопроводов на 5—15% [63]. Сероводород
является высокотоксичным газом и силь-
ным коррозионным агентом. При сгора-
нии он образует сернистый газ, разруша-
ющий металл и вредно действующий на
растения.
До поступления в городские системы га-
зоснабжения природные газы подвергают
специальной обработке, включающей осуш-
ку, удаление взвешенных механических
примесей, очистку от сероводорода и дву-
окиси углерода, а также одоризацию.
Перед топливно-энергетическим исполь-
зованием из газов газоконденсатных и аг-
зонефтяных месторождений удаляют тяже-
лые углеводороды, после чего они по
своему составу приближаются к сухим га-
зам. Природные газы, применяемые для
коммунально-бытового газоснабжения,
должны отвечать требованиям ГОСТ
5542—50*. Норм очистки газов от угле-
кислого газа нет. По технико-экономиче-
ским соображениям содержание С02 в тран-
спортируемых газах допускается до 2—3% .
поселковую сеть долж-
на быть не более мак-
симального насыще-
ния при температуре,
рС;
зимой................... 20
летом.................. 35
Допускаемые отклоне-
ния в % от номиналь-
ной низшей теплотвор-
ности, не более ... ± ю
§ 2. УДЕЛЬНЫЙ ВЕС ГАЗОВ
Удельный вес газов зависит от давле-
ния и температуры, что выражается урав-
нением состояния
~^KRT. (1)
Коэффициент сжимаемости газов опре-
деляется экспериментально. Величина его
Рис. 1. Зависимость коэффициента сжимаемости
метана от давления и температуры.
зависит от давления и температуры. Для
метана зависимость К — f (р, t) приведена
на рис. 1 и в табл. 2.
Таблица 2
Физико-химические свойства газов
для коммунально-бытового потребления
(ГОСТ 5542—50*)
Давле-
ние р,
кгс/см2
Значения коэффициента сжимаемости
метана в зависимости от температуры
t, °C
—25
Содержание сероводоро-
да в г на 100 м3, не бо-
лее ....................... 2
Содержание смолы и пы-
ли в г на 100 -м3, не бо-
лее ...................... 0.1
Содержание кислорода
в % по объему, не бо-
лее ....................... 1
Запах..................... Должен ощу-
0,9075
0,8803
0,8493
0,8183
1,0024
1,0022
1,0001
0,9558
0,9303
1,0922
1,0733
1,0549
1,0373
щаться при со-
держании
в воздухе 1 %
природного
газа
Влагонасыщенность газа
при выходе из источ-
ника в городскую или
При отсутствии экспериментальных дан-
ных коэффициент сжимаемости может быть
приближенно найден на основании закона
соответственных состояний. По этому за-
кону термодинамически подобные вещества
имеют в соответственных состояниях оди-
наковые значения коэффициента сжимае-
мости. Соответственные состояния веществ
8
Рис. 2. Зависимость коэффициента сжимаемости от приведенных температуры и давления при
Рпр
определяются равенством двух
ных параметров:
приведен-
(2)
(3)
ческие параметры смеси, вычисленные по
правилу смешения:
Ткр. см-- 0,01 (ttjT7 Кр 1 -j- а^Т кр2~Ь
+ й3^крз+- • • 4“ttZ^Kp z)j (7)
Ркр. см — 0,01 («1ркр х агРкр 2 +
+ йзРкр з + • • • + а/Ркр /)»
(8)
Критическая температура Тк^ и крити-
ческое давление pSD чистых веществ соот-
ветствуют температуре и давлению в конеч-
ной (критической) точке эксперименталь-
ной кривей фазового равновесия жидкость—
пар. На рпс. 2 изображена зависимость
К = / (7пр, рпр), построенная по усред-
ненным экспериментальным данным для
двадцати различных газов.
Удельный вес, газовая постоянная и ко-
эффициент сжимаемости газовой смеси вы-
числяются по правилу смешения (аддитив-
ности):
у = 0,01 («171 + + «зТз +. . • + a»Tz); (4)
Я =0,01 (а1/?1-|-«2/?2+язЯз+. . (5)
К — 0,01 (®i-^i — Л2К2 ^з^з4-.
(6)
где Vi, у2, уз, . . ., уг- — удельные веса
компонентов при определенных давлении
И температуре в кгс/м3\ К1Ч К2, Кз, . . .,
К[ — коэффициенты сжимаемости компо-
нентов при определенных давлении и тем-
пературе; Rly R2 R%, . . ., R[ — газовые
постоянные компонентов в кге- м/кге • °К;
а1У а2, «з, . . ai — объемные доли со-
ставляющих в процентах.
Коэффициент сжимаемости газовой сме-
си можно также определить на основании
закона соответственных состояний, под-
ставив в выражения (2) и (3) среднекрити-
где 7Kp.f и Ркр/ — критическая темпера-
тура и давление данного компонента.
Часто газ характеризуют относительным
удельным весом, под которым понимают
отношение его удельного веса к удельному
весу воздуха, взятым при нормальных фи-
зических условиях (температуре 0° С и да-
влений 1,0332 кгс/с;и2),
8=TS3—о.’’3*- <9>
Удельный вес сухого газа в рабочем со-
стоянии вычисляется по формуле
(10>
а влажного газа по формуле
Т = Тн
р- фРв. п. макс
Рн
Рн
~тк~~ ФТв-п-
макс*
(Н)
При определений удельного веса влаж-
ного газа надо различать два случая. Если
температура влажного газа ниже или равна
температуре насыщения водяного пара при
давлении р, то
Тв. п.макс — Тн. п
Рв.п. макс~Рн. п>
9
гДе Тн.п и Рн.и — соответственно удельный
вес и давление насыщенного водяного пара
при температуре Т. Если же температура
влажного газа выше температуры насыще-
ния, соответствующей давлению р, то
Т в. п. макс равно удельному весу перегре-
того пара при данных р и Т, а рв. п. макс
равно давлению смеси р.
Удельный вес и плотность газов связаны
соотношением
(12)
§ 3. ВЯЗКОСТЬ ГАЗОВ
Согласно закону внутреннего трения
между двумя соседними параллельными
слоями жидкости или газа в направлении,
противоположном движению, действует
сила, отнесенная к единице поверхности
соприкосновения слоев, пропорциональная
градиенту скорости в направлении, пер-
пендикулярном движению,
du
(13)
Коэффициент пропорциональности р
отражает свойство реальных газов проти-
водействовать напряжениям сдвига, он
называется коэффициентом ди-
намической вязкости.
В соответствии с представлениями кине-
тической теории газов причиной возник-
новения силы трения между слоями яв-
ляется диффузия молекул, сопровожда-
ющаяся переносом количества движения
из одного слоя в другой. При гидравличе-
ских расчетах, наряду с коэффициентом
динамической вязкости р, пользуются ко -
эффициентом кинематиче-
ской вязкости v, который предста-
вляет собой отношение
(14)
Таблица 3
Давление р, кгс/см2 Значения динамической вязкости ме- тана Цр, у 10е (в кгс • сек/м2) при температуре /, °C
—15 0 18 25 50 75 100
1 99,5 105 110 из 120 128 136
10 101,0 106 111 114 122 129 137
20 103,0 108 ИЗ 116 123 130 138
40 109,0 114 117 120 127 134 140
60 117,0 120 123 126 132 138 144
80 127,0 129 131 133 138 142 148
где а константа, характерная для каждого
газа (для азота она равна 567, для дву-
окиси углерода — 930, для метана — 540,
для этана — 880 и для пропана — 1475);
Pt — термическое давление в кгс]см2
(табл. 4)
Таблица 4
Давле- ние р, кгс/см2 Значения термического давления ме- тана (в кгс/см2) в зависимости от температуры /, °C
—25 0 + 25 +50
1 1,0 1,0 1,0 1,0
20 22,8 22,0 21,5 21,2
50 72,0 65,5 63,0 60,5
Применение закона соответственных со-
стояний для определения вязкости газов
при различных температурах и давлениях
позволяет вычислить коэффициент дина-
мической вязкости (с погрешностью ±5%)
по формуле
Значения коэффициентов р и v зависят
от рода газа и параметров его состояния.
Данные измерений динамической вязкости
метана [21] при разных давлениях и тем-
пературах приведены в табл. 3.
Поскольку нет аналитических уравне-
ний для определения коэффициентов вязко-
сти газов в зависимости от температуры
и давления, применяют эмпирические и по-
луэмпирические формулы.
В работе [21] получена полуэмнириче-
ская формула, связывающая изменения
вязкости с давлением и температурой,
где — множитель, который зависит от
приведенных параметров состояния и опре-
деляется по графику [43], изображенному
на рис. 3.
Температурную зависимость вязкости
газов при ^атмосферном давлении вычис-
ляют по эмпирическим и полуэмпириче-
ским формулам. Наибольшее распростра-
нение получила формула Сезерленда
Ж СтТ’’ <17>
1;115
(15)
где С — характерная для каждого газа
константа, приведенная в табл. 5.
10
Рис. 3. Номограмма для определения поправочного множителя при вычи-
слении вязкости газов.
Таблица 5
Газ Значение кон- станты С в урав- нении Сезер- ленда Значение кон- станты т в уравнении Варгафтика
при ин- тервале темпера- тур, °C С
Азот Двуокись углеро- 25—280 103,9 0,68
Да 25—280 254,0 0,82
Водяной пар . . . 100—350 673,0 1,20
Метан 20—250 164,0 0,76
Этан 1 20—250 252,0 0,90
Сероводород . . . ( 0—100 331,0 —
Пропан | 20—\250 278,0 0 92
Бутан 20—120 377,4 0,97
Изобутан .... 20—120 368,0 — '
Пентан 122—306 ! 382,8 0,99
где т — характерная для каждого газа
величина, принимаемая по данным табл. 5.
И. Ф. Голубев и В. А. Петров на основе
теории соответственных состояний полу-
чили простую закономерность для опре-
деления вязкости газов в зависимости от
температуры:
при Гпр
кр
Т \0,965
^кр / ’
(21)
при Znp = 1 4- 25
O,29TRp
/ у» \ 0,71+ —-—™—
) • (22)
Значения константы С можно прибли-
женно подсчитать из следующих соотно-
шений:
Т кр
С = ^-=0.893Ткр; (18)
С = 1,47ТК. (19)
Динамическую вязкость газа в зависи-
мости от температуры Н. Б. Варгафтик
предлагает определять по следующей фор-
муле:
/ Т \пг
^т = Нн(^-) > (20)
X 2 н /
Экспериментальные значения динами-
ческой вязкости компонентов природных
газов при атмосферном давлении и разных
температурах приведены в табл. 6.
К коэффициенту вязкости не применимо
правило смешения и поэтому коэффи-
циенты fi и v для газовых смесей
вычисляют на основании эмпирических
зависимостей. Для газовых смесей, содер-
жащих метан, тяжелые углеводороды, азот,
двуокись и окись углерода, водород и кис-
лород или только часть этих компонентов,
кинематическую вязкость при атмосфер-
ном давлении можно определить по фор-
муле
15,40 • 10“4
V2O~100+(CO24-CmH„)-0,857H2 ’
11
где СО2+СтНл — суммарное содержание
в смеси двуокиси углерода и тяжелых угле-
водородов в процентах по объему; Н2 —
содержание водорода в смеси в процентах
по объему.
, н /сек
Рис. 4. Номограмма для определения кинематиче-
ской вязкости газовых смесей при нормальных
стандартных условиях (20° С и 1,0332 кгс/см2).
По формуле (23) построен график(рис. 4).
Кинематическая вязкость газовой смеси
указанного состава при любой темпера-
туре в пределах от —10 до 4-40° С вычис-
ляется по формуле
= v2o [ 1 + 0,006 (t - 20)]. (24)
Для определения вязкости многокомпо-
нентных газовых смесей в инженерной
Таблица 6
Газ Значения динамической вязкости газов цт-108 (в тосек/м2) при ат- мосферном давлении и температуре, °C
0 20 25 50 75 100
Азот 170,0 180,0 181,0 192,0 202,0 213,0
Бутан 69,5 74,9 76,3 83,0 89,8 96,5
Водяной 90,0 — 99,4 108,0 118,0 127,0
пар Гелий 190,0 198,0 201,0 210,0 222,0 232,0
Двуо- 139,0 149.0 151,0 164,0 175,0 186,0
кись углерода Изо- 70,2 75,8 77,3 83,7 90,3 96,5
бутан Изо- 65,0 69,8 70,9 76,6 82,0 87,7
пентан Метан 105,0 111,0 113,0 121,0 128,0 136,0
Пентан 63,5 68,1 69,3 75,1 81,1 86,6
Пропан 76,4 81,5 82,7 89,5 96,0 102,0
Серо- 120,0 129,0 131,0 142,0 153,0 164,0-
водород Этан 87,1 93,3 94,7 104,0 109,0 117,0
практике получили распространение при-
ближенные эмпирические формулы:
Jlj, — гр у 1 -л ^2^27 ^2^*кр2 4'
-t- . . . 4" i,Tкр f )/(Я1 1 М±ТКр£ 4
4-«2 2 + • • •+ ai У" MiTKpi)\ (25)
— = 0,01
а1 I a2
_ ' V2t
Vst ~r
(26)
Вязкость природных газов, содержащих
более 96% метана, практически можно
принять равной вязкости метана.
ГЛАВА ВТОРАЯ
ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРУБОПРОВОДОВ
СИСТЕМ ГАЗОСНАБЖЕНИЯ
§ 1. ВИДЫ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ
СОПРОТИВЛЕНИЙ
Гидравлические потери при движении
реальных газов по трубопроводам вызы-
ваются двумя видами сопротивлений:
1) линейными Дрл, проявляющимися на
всем пути потока (так называемые потери
на трение); 2) местными Дрм, проявляющи-
мися на отдельных участках и обусловлен-
ными изменениями величины или напра-
вления скорости потока.
Суммарное гидравлическое сопротивле-
ние какого-либо элемента сети определя-
ется по формуле
Рп = Арл + Арм.
(27)
Принцип наложения потерь справедлив
и для всей сети в целом, т. е.
п
Рп. общ = 2 Гп/,
1=1
(28)
где рП[ — потеря давления на i-том эле-
менте сети с постоянными диаметром D
и расходом газа Q; п — число элементов
сети.
Линейные потери давления при равно-
мерном движении несжимаемых жидко-
стей или газов в круглых трубах вычис-
ляют по формуле Дарси — Вейсбаха
Соотношение между указанными поте-
рями в разных узлах систем газоснабже-
ния различно. Потери давления в мест-
ных сопротивлениях газопроводов жилых
домов значительно превышают линейные
потери давления. Они весьма существенны
во внутренних газовых сетях коммунально-
бытовых и промышленных предприятий.
В распределительных газопроводах потери
в местных сопротивлениях невелики и со-
ставляют 5—10% линейных потерь давле-
ния.
§ 2. СОВМЕСТНЫЙ УЧЕТ
ЛИНЕЙНЫХ
И МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ
При гидравлических расчетах газопро-
водов принцип наложения потерь обычно
осуществляется методом эквивалентных
длин, основанном на приведении местных
потерь давления к линейным. Он заклю-
чается в условной замене местного сопро-
тивления участком трубопровода, линей-
ные потери которого равны потере от мест-
ного сопротивления. Из сравнения формул
(29) и (30), находим фиктивную дополни-
тельную длину участка трубопровода
Дрл —
lyv%
D-2g'
(29)
расчетном
Величину потерь давления, затрачен-
ную на преодоление местных сопротивле-
ний, принято определять по формуле Вейс-
баха
= (30)
2g
где
7 D d
1э~ X “ V102*
Общая потеря давления на
участке трубопровода постоянного диа-
метра длиной I при заданном расходе газа
выразится формулами:
A ZnP
Рп — » ^3)
Pn==2?Znp> (34)
13
Де
*nP=z + *9ib; (35)
1
п
— сумма коэффициентов местных со-
1
противлений, установленных на расчетном
участке трубопровода;
(Зв)
При движении газа, имеющего удельный
вес переменной величины, совместный учет
линейных и местных потерь по методу экви-
валентных длин выполняется по формуле
(37)
(38)
При расчетах сжимаемого газа этот ме-
тод используют лишь для замены местных
сопротивлений с небольшими значениями £
и местных сопротивлений, равномерно рас-
пределенных по длине трубопровода. За-
мена фактической длины, приведенной при
местных сопротивлениях с большими зна-
чениями £, в отдельных случаях может
привести к существенным ошибкам. По-
этому потери давления в них следует опре-
делять как для самостоятельного участка
трубопровода длиной £доп = £>1Э по мето-
дике, изложенной далее. В этом случае
для выполнения гидравлических расчетов
достаточно наличие таблиц или номограмм
с готовыми значениями R, 7?уСЛ и 1Э Для
разных сочетаний D и Q.
По строительным нормам и правилам
[53] рекомендуется учитывать линейные
и местные сопротивления при расчете га-
зопроводов низкого давления жилых зда-
ний по формуле
Р^ = (1 + 0,01С) Дрл. (39)
Таблица 7
J
Участок газовой сети Коэффи- циент С, о/ /0
От ввода в здание до стояка 25
Стояки 20
Внутриквартирная разводка при длине, м: 1—2 450
3-4 200
5—7 120
8—12 50
Коэффициент С принимается в соответ-
ствии с данными табл. 7.
Потери давления в местных сопротивле-
ниях распределительных газопроводов мож-
но учитывать путем увеличения их расчет-
ной длины на 5—10% [54].
§ 3. УРАВНЕНИЯ ДВИЖЕНИЯ ГАЗА
t Параметры, характеризующие поток
сплошной сжимаемой среды (скорость, да-
вление, температура и удельный вес), свя-
заны соотношениями, вытекающими из
приложения общих законов сохранения
массы и энергии к любой изолированной
или замкнутой системе материальных тел.
Применительно к установившемуся дозву-
ковому течению реального сжимаемого
газа в трубопроводах без отвода или при-
тока среды закон сохранения массы выра-
жается уравнением неразрывности потока
G = yvF = const, (40}
а закон сохранения энергии записывается
в форме механической энергии в виде обоб-
щенного уравнения Бернулли
—— v dv dpn — 0. (41)
Этих двух уравнений недостаточно для
решения практических задач, так как
количество содержащихся в них неизвест-
ных превышает число уравнений. Для их
определения дополним систему еще двумя
уравнениями. Потери давления на элемен-
тарной длине dx представим формулой
Дарси — Вейсбаха
(С)
а зависимость, связывающую давление,
температуру и удельный вес, — уравне-
нием состояния (1).
С учетом формулы (42) уравнение (41}
примет вид
dp dz-]-y
(43}
Процесс изменения состояния газа в тру-
бопроводах систем газоснабжения с доста-
точной точностью можно считать изотер-
мическим. В результате теплообмена между
газом и окружающей средой происходит
выравнивание температуры. Температура
движущегося газа становится равной тем-
пературе грунта, в который уложен газо-
провод. На глубине залегания газопрово-
дов температура грунта подвержена не-
большим сезонным колебаниям. Для изо-
термических течений коэффициент гидра-
влического трения % не меняется по длине
14
газопровода. Многочисленными опытами
установлено, что для дозвуковых течений
с числом Маха, значительно меньшим
единицы, % является функцией критерия
Рейнольдса и относительной шерохова-
тости внутренней поверхности труб. Пере-
мещение газа по трубопроводам систем га-
зоснабжения происходит при скоростях
значительно меньших скорости звука. От-
носительная шероховатость при данных D
и кэ не меняется по длине газопровода.
Критерий Рейнольдса Re = vD/v, исполь-
зуя выражения (12), (14) и (40), можно
представить в виде
дов в этом случае не отличается от гидра-
влического расчета трубопроводов несжи-
маемой жидкости.
Во втором случае течение газов сопрово-
ждается уменьшением удельного веса и уве-
личением средней по сечению скорости по-
тока вдоль трубопровода при заданном
расходе Q. Однако величина скоростного
напора газового потока обычно настолько
мала^в сравнении со значениями остальных
членов уравнения (45), что ею в расчетах
можно пренебречь. Следовательно, как
и в первом случае,
Re —
46?
(44)
—dp —к
dx уу2
"В"’“2Гв
(48)
При давлении до 12 кгс/см2 и Т = const
динамическая вязкость газов незначитель-
но изменяется в зависимости от давления.
Так, для метана, как следует из данных
табл. 3, падение давления от 10 до 1 кгс/см2
приводит к уменьшению вязкости пример-
но на 1%.
С точки зрения гидравлического расчета
газопроводов различают два случая тече-
ния газа: 1) течение при малой величине
относительного перепада давлений, когда
сжимаемостью газа можно пренебречь;
2) течение при большой величине относи-
тельного перепада давлений, когда сжимае-
мостью пренебречь нельзя.
Под относительным перепадом давлений
подразумевается разность давлений в на-
чальном и конечном сечениях трубопро-
вода, отнесенная к давлению в начальном
сечении.
Рассмотрим течение газа в горизонталь-
ном трубопроводе постоянного сечения.
Уравнения течения (43) и неразрывности
потока (40) примут вид:
dp + JLr^+x-^._gL=o> (45)
g D
Для интегрирования уравнения (48) не-
обходимо сделать ряд преобразований
с целью разделения переменных. Из фор-
мулы (46) имеем
или
yv = const.
(46)
Для первого случая течения газа его
удельный вес, а следовательно, и средняя
по сечению скорость потока остаются не-
изменными по всей длине трубопровода
при фиксированном расходе Q.
Интегрирование уравнения (45) приводит
к выражению
Р1-Р2 = А-4~4^. (47)
Здесь индекс 1 относится к начальному,
а индекс 2 — к конечному сечению трубо-
провода. Местные потери давления учиты-
ваются путем замены фактической длины
трубопровода приведенной длиной. Таким
образом, гидравлический расчет газопрово-
V —
»1
Уравнение (48) теперь можно записать
в виде:
— dp = к — vl . (49)
у А 2gD
В свою очередь, на основании уравнения
(1) при Т — const запишем
Тогда
Ti Pi
у ' pKRT '
Pdp~ 2gKRTDdx'
(50)
В результате интегрирования уравнения
(50) для р в пределах от рг до р2 и для х
в пределах от 0 до I получим следующее
выражение:
Р1 —1 V1 Pl Z^l
2 ~ D ’ 2g ’ KRT (bl)
или, используя уравнение (1),
pl—pi_, 1 vi v z52>
---X"D-2FV1- (5>
Преобразуем левую часть уравнения (52)
Pi—Pz 1 / \ (л । P2 \
2=-V-(Pi-P2)( 1 + —I «
2 \ Pi /
Однако
P2 _ Pl —Ap_1 Др
Pl Pl Pl ’
15
откуда
Pl—pj . j Др \
2pi “ 2 (₽1 Р2Ц2 Pi )' (53)
Подставив выражение (53) в формулу
(52), получим
2 , I vf . .
& -
Р1
Уравнение (54) отличается от уравнения
(47) для несжимаемого газа множителем,
зависящим от отношения величин перепада
давления к давлению в начале расчетного
участка.
До тех пор пока сохраняется условие
^p/Pi <3%, пренебрежение этим множи-
телем приводит к погрешности не более
2,5%, что допустимо в большинстве инже-
нерных расчетов. Следовательно, не абсо-
лютная величина начального давления
газа р± определяет выбор формулы для
гидравлического расчета газопровода, а от-
носительная величина Ар/рг и требуемая
точность результата.
По формуле (47) рассчитывают газопро-
воды низкого давления, а также среднего
и высокого давлений при небольших пере-
падах, удовлетворяющих условию Ар/рх <
<5%. В остальных случаях газопроводы
среднего и высокого давления рассчиты-
вают по формуле (54).
Приведем формулы (47) и (52) к виду бо-
лее удобному для инженерных расчетов.
Для несжимаемого потока объемный рас-
ход постоянен. Средняя по сечению ско-
рость
_ Qc Qc
F 0,7857)2'
Объемный расход принято выражать
в м3/ч, тогда
0,785-3 6007)2 *
Подставим в выражение (47) значение v
из формулы (55), g = 9,81 и, выразив диа-
метр трубопровода в см, получим оконча-
тельно
О2
Pi—р2 = бШу (56)
или
() =0,125(57)
Формула (52) с учетом выражения (1)
принимает вид:
Pl-Pl- Ь (Piy)2- RTK.
Но из уравнения (40) неразрывности
потока
P1Y1= — = — =________
1V1 F n.D2 ЗбООлГВ
ОнРн
откуда
Pl-pl^-tf,
Так как
____ОнРн_____ у,»-
81 • 10*л2ЯТ|£
„ _ RB _ 1,293ЯВ
it гч J
о Ун
где 7?в = 29,27 кгс- м!кгс- °К — газовая по-
стоянная для воздуха, то
Pl Pl Х'Д5.81.104n27’2g/?B. 1,293 • (58)
Подставив в формулу (58) вместо постоян-
ных величин Их численные значения и вы-
разив диаметр трубопроводов в см, а да-
вление в кгс/см2, получим окончательно
или
i~Pl= 0,483 • 10-ШувТК
(59)
14,4 • 102
МунТК •
(60)
Обычно гидравлический расчет город-
ских газопроводов относят к температуре
газа 0° С, так как максимальное потребле-
ние его происходит в зимнее время, когда
температура грунта на глубине залегания
газопровода близка к нулевой. При этой
температуре коэффициент сжимаемости га-
зов, содержащих в основном метан, не-
значительно отличается от единицы. Учи-
тывая сказанное, упростим формулы (59)
и (60):
О2
p!-p2 = 13,19-10-3UYH-^-; (61)
<62>
При выводе приведенных выше формул
гидравлического расчета газопроводов
процесс изменения состояния транспорти-
руемого газа принят изотермическим, а тру-
бопровод — горизонтальным.
Рассмотрим влияние принятых допуще-
ний на точность расчетов. Как показали
исследования И. Е. Ходановича [63], про-
пускная способность газопровода при не-
изотермическом течении на 2—5% меньше
пропускной способности при изотермичес-
ком течении, что создает запас в расчете.
Учет энергии положения при гидравличе-
16
с ком расчете газопроводов низкого давле-
ния производят по формуле
/Гг—± % (ув ун). (63)
Знак плюс относится к более высоким
отметкам, а знак минус — к более низким
отметкам газопровода по отношению к ис-
ходной плоскости.
Для сжимаемого газа учет положения
трубопровода усложняет исходные расчет-
ные уравнения. Проведенные вычисления
[62] показывают, что разница в пропуск-
ной способности горизонтального и верти-
кального газопроводов в этом случае со-
ставляет до 5—6%.
Более строгие выводы формулы гидра-
влического расчета трубопроводов сжимае-
мого газа приводят к уравнению
Q = 14,4.1Q8
Выражение 21пр1/р2 определяется ве-
личиной скоростного напора газового
потока. Обычно 2 In р±1р2 < KI/D.
§ 4. КОЭФФИЦИЕНТ
ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ТРЕНИЯ
Для практического использования полу-
ченных формул гидравлического расчета
газопроводов необходимо установить за-
висимость X от числа Рейнольдса и относи-
тельной шероховатости.
Этому вопросу посвящено большое ко-
личество теоретических и эксперименталь-
ных работ. Исследования механизма дви-
жения жидкости привели к заключению
о существовании двух различных режимов
течения: ламинарного и турбулентного.
Основное отличие их заключается в том,
что в турбулентном движении кроме ком-
понентов скорости, параллельных оси тру-
бопровода, имеются компоненты скорости,
перпендикулярные ей. Нижний предел
критического числа Рейнольдса, при кото-
ром ламинарный режим в круглой трубе
устойчив, равен примерно 2000. Между
ламинарным и турбулентным режимами
находится так называемая критическая
(ламинарно-турбулентная) область, охва-
тывающая небольшой диапазон чисел Re
(от 2000 до 4000).
Как установлено опытами Пуазейля,
Гагена и Рейнольдса, ламинарное течение
имеет слоистый характер и происходит без
перемешивания частиц. Между концентри-
ческими слоями, движущимися с разными
скоростями параллельно стенкам трубы,
возникает сила трения, напряжение тл
которой определяется законом внутреннего
тренйя Ньютона (13). При ламинарном
движении, характеризующимся существо-
ванием только одной составляющей ско-
рости, уравнения гидродинамики Навье —
Стокса допускают точное решение, в ре-
зультате которого закон сопротивления
в круглой трубе выражается формулой
(65)
Этот закон наилучшим образом подтвер-
ждается всеми имеющимися опытными дан-
ными.
Вследствие большой сложности турбу-
лентных течений до сих пор еще не создано
достаточно удовлетворительной теории, не-
посредственно вытекающей из основных
уравнений гидродинамики и полностью
подтвержденной опытом, как для ламинар-
ного движения. Поэтому для количествен-
ного описания турбулентных потоков полу-
чили распространение полуэмпирические
теории турбулентности. Отправным пунк-
том для развития полуэмпирических тео-
рий явилось предположение Буссинекса
о том, что дополнительное касательное
напряжение в турбулентном потоке опре-
деляется формулой, аналогичной формуле
вязкости по закону Ньютона. В указанной
формуле истинная скорость заменена осред-
ненной, а коэффициент динамической вяз-
кости — коэффициентом турбулентного пе-
ремешивания, изменяющимся в зависимо-
сти от расстояния частиц по отношению
стенок трубы,
тд=Л-^. (66)
dy
Имеется несколько полуэмпирических
теорий турбулентности, основанных на
разных выражениях для коэффициента тур-
булентного перемешивания. Наибольшее
распространение получила полуэмпириче-
ская теория турбулентности, развитая
Л. Прандтлем. Он исходил из того, что
на разных расстояниях от стенки величины
молекулярной и турбулентной вязкости
играют различную роль. На этом основа-
нии Л. Прандтль разделяет течение на две
области: ламинарный подслой у стенок,
где течение формируется исключительно
под действием сил вязкости, и ядро тече-
ния, в пределах которого влиянием вязко-
сти можно пренебречь.
Согласно гипотезе Л. Прандтля, коэф-
фициент турбулентного перемешивания вы-
ражается формулой
А — pz2y2
(67)
17
где х — универсальная постоянная (пер-
вая константа турбулентности); у — рас-
стояние от стенки трубы.
Таким образом касательное напряжение
в ядре можно представить в виде
(68)
В результате Л. Прандтль получил фор-
мулы для распределения скоростей и коэф-
фициентов сопротивления трения в гидра-
влически гладких и вполне шероховатых
трубах. Необходимые эмпирические дан-
ные были взяты им из опытов И. Никурадзе,
который провел широкие исследования
гидравлических сопротивлений в трубах
гладких [41] и с искусственной песочной
шероховатостью [70].
Результаты этих опытов показаны на
рис. 5 в координатах к и Re.
Область турбулентного режима в шеро-
ховатых трубах по опытам И. Никурадзе
можно разделить на три зоны:
1) зона без проявления шероховатости,
в которой сопротивление шероховатых
труб следует закону гладких труб и X за-
висит только от числа Рейнольдса;
2) переходная зона, в которой сопро-
тивление шероховатых труб отходит от
закона гладких и зависит от числа Рей-
нольдса и относительной шероховатости
/с/г;
3) зона с полным проявлением шерохо-
ватости, где % определяется величиной от-
носительной шероховатости.
Первая зона турбулентного режима в ше-
роховатых трубах получила название зоны
с гидравлически гладкими трубами, а тре-
тья — зона квадратичного сопротивления.
В окончательном виде законы сопротивле-
ния шероховатых труб по Прандтлю —
Никурадзе для первой и третьей зон 1 вы-
ражаются следующими формулами:
для первой зоны
(69)
для третьей зоны
(70)
Сначала Л. Прандтль и И. Никурадзе
предполагали, что в результате непосред-
ственных измерений величины абсолютной
средней шероховатости на внутренней по-
верхности труб можно будет по формуле
(70) определить значение коэффициента со-
противления X. Однако эти надежды не
оправдались, так как оценка шерохова-
1 Для второй зоны Л. Прандтль формул не
предложил.
10001
Рис. 5. Кривые гидравлического сопротивления гладких и шероховатых трубпо^И. Никурадзе.
1 — Di — 4,82 см и k — 0,16 см, Dz ~ 2,412 см и k2 = 0,08 см, r/k — 15; 2 — Dx = 4,64 см и kx =
= 0,16 см, Ьг — 4,87 см и kz — 0,08 см, r/k — 30,6; 3 — Dx = 9,8 см и kx = 0,08 см, Dz = 2,434 см и
Л2 — 0,02 см, r/k — 60; 4 — D — 9,92 см и kx = 0,04 см, Dz — 2,474 см и k2 — 0,01 см, r/k — 126;
5— Dx — §,№см Hkx = 0,Q2cm, Dz = 4,94сл nk2 = 0,01 см,r/k = 252; 6 — D — 9,94 см и k = 0,01сж,
r/k = 507; 7 — диаметр D =10; 5; 3; 2 и 1 см, r/k — для гладких труб.
18
Рис. 6. Кривые гидравлического сопротивления стальных промышленных труб по Ф. А. Шевелеву»
1 — d — 15,55 мм и %кв = 0,0315; 2 — d — 26,2 мм и %кв = 0,0277; 3 — d = 52,4 мм и %кв = 0,0237;
4 — d — 78,5 мм и — 0,0213; 5 — d = 15,51 мм и = 0,0188; 6 — d — 302,0 мм и к — 0,0161;
кв кв кв
7 — d = 600 мм', 8 — d = 1200 мм.
гости только по одной высоте выступов
явилась недостаточной. Дальнейшие ис-
следования К. Колебрука и К. Уайта,
Г. Шлихтинга, К. К. Федяевского и
Н. Н. Фоминой показали, что на величину
сопротивления весьма значительно влияют
форма и характер расположения неров-
ностей. Для использования формулы (70)
было введено понятие о гидравлической
эквивалентной абсолютной шероховатости
~;э, у которой при квадратичном режиме
получаются сопротивления, одинаковые с
сопротивлениями испытываемой шерохова-
той поверхности.
Таким образом, искусственная равномер-
ная песочная шероховатость стала стандарт-
ной. В настоящее время шероховатость
внутренней поверхности труб классифи-
цируется в зависимости от высот бугорков
эквивалентной шероховатости, определен-
ной при квадратичном режиме, а формула
70) приобретает вид:
(71)
Применяемые в строительстве стальные
трубы имеют, как правило, неоднородную
и неравномерную шероховатость внутрен-
ней поверхности, которая отличается от
искусственной, изученной И. Никурадзе.
Исследования гидравлических сопроти-
влений промышленных труб, выполненные
К. Колебруком и К. Уайтом [74], Л. Му-
уди [72], И. А. Исаевым [29], Г. А. Мури-
ным [38], Ф. А. Шевелевым [68], и дру-
гими, показали, что коэффициент гидра-
влического трения турбулентных потоков
изменяется монотонно, оставаясь в пере-
ходной зоне всегда большим, чем в квадра-
тичной. Результаты опытов Ф. А. Шевелева
[68] по исследованию гидравлических со-
противлений в стальных промышленных
трубах изображены на рис. 6 в координа-
тах X и Re.
Для сравнения на рис. 7 представлены
кривые % = f (Re) при k3/d = 0,001 по
И. Никурадзе и К. Колебруку, откуда вид-
но, что законы сопротивления труб с есте-
ственной и искусственной однородной зер-
нистой шероховатостью в переходной
Рис. 7. Кривые К =
= / (Re) по Никурад-
зе (/) и Колебруку
(2) при k (d =0,001.
2*
19
зоне имеют различный характер. Переход
из зоны гидравлически гладких труб в зону
квадратичного сопротивления для труб
с естественной шероховатостью происходит
плавно, а не так резко, как при однород-
ной зернистой шероховатости.
Кривые сопротивления промышленных
(технических) труб с неоднородной нерав-
номерной шероховатостью показывают, что
и в этом случае существуют указанные
выше три зоны турбулентного режима.
Можно указать следующие пределы суще-
ствования отдельных зон турбулентного
режима движения: 1) зона гидравлически
гладких труб от Re = 4000 до Re Re';
2) переходная зона от Re >» Re' до Re
Re"; 3) квадратичная зона при Re>*
> Re".
Граничные значения чисел Рейнольдса
Re' и Re" равны для труб с однородной
зернистой шероховатостью
26,9
/ кэ\ 1,143
)
217,6—382,2 1g 4-
а
кэ
~т
и для промышленных труб с неоднородной
неравномерной шероховатостью (по Альт-
шулю)
Re' =
20
к3 ’
Re"
560
Для всей области турбулентного режима
движения в стальных промышленных тру-
бах с технической шероховатостью резуль-
таты имеющихся опытных данных удовлет-
ворительно согласуются с обобщенной
формулой Колебрука
(72)
Формула (72) предложена К. Колебру-
ком [73] в качестве интерполяционной
зависимости между законами режимов
гладких и вполне шероховатых труб,
выраженными по Прандтлю — Никурадзе
уравнениями (69) и (71). А. Д. Альтшуль
[2], рассматривая турбулентный поток
в трубе как единое целое и не вводя каких-
либо новых допущений по сравнению
с Л. Прандтлем, аналитически вывел
зависимость для коэффициента гидравли-
ческого трения, полностью совпадающую
с формулой К. Колебрука. Таким образом,
формула (72) теоретически обоснована в та-
кой же степени, как и формулы (69) и (71).
При выводе формулы (72) А. Д. Альт-
шуль исходил из новейших исследований,
не подтверждающих наличие у стенки
трубы пограничного слоя со строго лами-
нарным характером течения. В действи-
тельности турбулентные пульсации про-
являются и в непосредственной близости
от стенки трубы.
Касательное напряжение в любой точке
турбулентного потока А. Д. Альтшуль
принимал равным
Т-р Тл Тд,
или
(73)
(74)
где ф — кинематический коэффициент тур-
булентной вязкости
и* — динамическая скорость
т0 — касательное напряжение на стенке
трубы.
Вследствие трансцендентности формула
(72) вызывает затруднения при выполне-
нии расчетов. Поэтому А. Д. Альтшуль
предложил приближенное выражение
уравнения (72) в виде простой формулы
Л = 0,11
кэ । 68 \0,25
d Re )
(75)
которая на границах описываемой области
принимает значения, совпадающие соот-
ветственно со значениями известных фор-
мул:
Блазиуса
0,316
Re0’26 9
(76)
Б. Л. Шифринсона
(77)
Для сравнения формул (72) и (75)
построена номограмма (рис. 8). Анализ
номограммы показывает, что шкалы Хк
и почти совпадают. Отклонения наблю-
даются лишь при больших Re и малых
значениях k3)d. Это позволяет сделать
вывод о хорошей аппроксимации формулы
20
(72) зависимостью (75) во всей практически
важной области турбулентного течения
в трубопроводах. Решающее значение имеет
соответствие формул результатам опытов.
Для выяснения степени точности фор-
мулы (75) сопоставим ее с опытными
данными Г. А. Мурина [38], который
проверил 49 стальных труб диаметром
40—160 мм, Испытания труб проводились
Результаты Иллюстрируются выравнен-
ными кривыми распределения: на рис. 10, а
8 = %о — %А, а на рис. 10, б е/%0, где
%о — экспериментальные значения коэффи-
циента трения; — значения коэффи-
циента трения, вычисленные по формуле
(75).
Выравнивание эмпирических функций
распределения выполнено по нормальному
Рис. 8. Номограмма для сравнения формул (72) и (75).
в две серии. Первая серия опытов вклю-
чала девять стальных труб и охватывала
большой диапазон чисел Рейнольдса —
от 4 • 103 до 1,6 • 106. Во второй серии трубы
исследовались только в квадратичной зоне
течения. Часть результатов первой серии
опытов в координатах X и Re приведена
на рис. 9.
Как известно [36], оценка соответствия
принятого уравнения связи эксперимен-
тальным данным производится по двум
критериям: 1) по величине расхождения
опытных данных с вычисленными по фор-
муле и 2) по сумме квадратов отклонений
экспериментальных точек от заданной кри-
вой. Материалом для сравнения явились
таблицы данных X и Re первой серии
опытов, проведенных Г. А. Муриным.
закону Гаусса. Согласование эмпириче-
ского и теоретического законов проверено
по критерию Пирсона при уровне вероят-
ности 0,01. Характеристики кривых рас-
пределений указаны в табл. 8.
Сумма квадратов отклонений экспери-
ментальных точек от заданной кривой
X = / (Re) равна 2е2 = 173*10“6.
Полученные величины критериев ука-
зывают на хорошее соответствие формулы
А. Д. Альтшуля опытным данным Г. А. Му-
рина. Следовательно, формулу (75) можно
использовать для гидравлического расчета
турбулентных режимов в стальных трубо-
проводах систем газоснабжения.
Закономерности течения жидкостей и
газов в критической области до сих пор
недостаточно изучены. При гидравлических
21
л
0.05
0,03
0,0?
0,015
Рис. 9. Зависимости коэффициента гидравлического сопротивления труб с естественной шероховатостью от числа Рейнольд-
са Re по опытам Г. А. Мурина
1 — d//? = 350; 2 — d//?a = 455; 3 — d//?a = 525; 4 — d/h* = 1550; 5 — d/k. = 3240.
3 3 3 & 3
Рис. 10. Выравненные экспериментальные кривые распределения.
а — случайной величины е; б — случайной величины е/Х0.
Таблица 8
Показатели Значения случайных величин кривых распре- деления
£ — Хо — (см. рис. 10, а) £/Хо (см. рис. 10, б)
Среднее значение Среднеквадратич- —6,90 • 10“4 —2,79%
ное отклонение ± 6,31 • 10’4 ± 2,22%
Асимметрия . . . 1,08 —13,9
Эксцесс 14,3 —0,37
расчетах ее обычно относили к зоне
гладкостенного трения. Таким образом,
в диапазоне Re от 1185 до 4000 закон
сопротивления выражался формулой (76),
что приводило к завышению потерь на-
пора по сравнению с фактическими. В по-
следнее время Р. М. Зайченко [26] и
С. Р. Левин [35] на основании анализа
результатов своих опытов, а также на
основании опытов И. Никурадзе и Ф. А.
Шевелева предложили формулы для коэф-
фициента гидравлического сопротивления
в критической области:
1) по Р. М. Зайченко
X=0,0025 y^Re.
(78)
2) по С. Р. Левину
для 150 < <300
X =(6+0,013 Re) 10’3;
d
для -т— 300
/сэ
Х = (24 + 0,004 Re)]10~3.
(79)
(80)
Выражения (78) и (80) дают практически
одинаковые результаты расчета и соответ-
ствуют верхней границе критической об-
ласти Re = 4000. При малых величинах
относительной гладкости труб происходит
резкий переход от ламинарного режима
к переходной зоне турбулентного режима,
характеризующийся снижением верхней
границы критической области до Re =
= 3000. Этот случай описывается уравне-
нием (79).
Известны случаи, когда промышленные
трубы показывают сопротивление, анало-
гичное сопротивлению в трубах с равно-
мерно зернистой шероховатостью. Стен-
довые исследования четырех промышлен-
ных труб, выполненные горным бюро
США на установках в Клифсайде и Го лете
[77], показали резкий переход кривых
сопротивлений X = / (Re) из зоны глад-
ких труб в зону вполне шероховатых
труб. В. Р. Стаатс и Р. Т. Эллингтон [78]
утверждают, что такой резкий переход
имеется и в действующих газопроводах
с реальной шероховатостью. И. Е. Идель-
чик [28], исследуя гидравлическое сопро-
тивление новой американской трубы газо-
провода Саратов — Москва, получил кри-
вую X = f (Re), совпадающую с кривой
И. Никурадзе при k3/d = 0,0004. Устано-
вить характер кривых X = f (Re) в пере-
ходной области можно только путем гид-
равлических испытаний труб. Поскольку
большинство технических труб имеет не-
равномерную шероховатость, то во всех
случаях расчет следует выполнять по
приведенным выше формулам. Тогда при
равномерной зернистой шероховатости гид-
равлический расчет получится завышен-
ным на 5—15%.
Кроме обобщенных формул (72) и (75),
известны аналогичные формулы, предло-
женные И. А. Исаевым, Г. А. Адамовым,
Н. 3. Френкелем, Г. К. Филоненко,
В. И. Черникиным, И. Е. Ходановичем,
Ф. А. Шевелевым, X. Вальденом и дру-
гими . на основе обработки своих опытов
или аппроксимацией формулы К. Коле-
брука. Сравнительная оценка этих формул
[8] показывает, что при одинаковых зна-
чениях относительной шероховатости ре-
зультаты расчета практически совпадают.
При изменении Re в пределах от 104 до
107 наибольшее расхождение величины X
не превышает 5%. При окончательном
выборе предпочтение отдано формуле К. Ко-
лебрука, так как она теоретически обосно-
вана. Все другие перечисленные выше
формулы появились позже и представляют
собой аппроксимативное преобразование
формулы К. Колебрука, практически сов-
падая как с ней, так и друг с другом.
Из аппроксимативных преобразований фор-
мулы К. Колебрука можно рекомендовать
формулу (75), которую предложил А. Д.
Альтшуль. Эта формула проста и вместе
с тем дает достаточную точность при
определении величины коэффициента гид-
равлического трения.
§ 5. РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ ГАЗА
В ГОРОДСКИХ ГАЗОПРОВОДАХ
Результаты исследований режимов те-
чения газа в городских газопроводах
низкого, среднего и высокого давлений
[24], выполненных по проектам газоснаб-
жения городов Запорожья (юго-восточ-
ный район), Славянска, Киева (район
новой Дарницы)( Днепропетровска, при-
ведены в табл. 9. Режимы течения опре-
деляли для каждого участка распредели-
23
тельной газовой сети по известным диа-
метрам трубопроводов и расчетным расхо-
дам газа.
Граничные расходы газа вычисляли по
формуле
Q = 28,2 Re dv. (81)
Пределы отдельных зон турбулентного
режима ограничивались числами Рейнольд-
са, определяемыми по формулам на стр. 20,
а пределы критической области — числами
Рейнольдса 2000—4000. Эквивалентная
абсолютная шероховатость новых сталь-
ных труб принималась равной 0,0001 м,
а коэффициент кинематической вязкости
природных газов— равным 14,3 • 10“в м2! сек.
Указанные в табл. 9 величины обозна-
чают процент участков с данным режимом
течения газа по отношению к общему
количеству участков газовых сетей низ-
кого, среднего или высокого давления.
Таблица 9
Показатели Режимы тече- ния газа (в %) в городских газопроводах
низкого давления среднего давления высокого давления
Ламинарный режим . . . Критическая область . . . Турбулентный режим: зона гидравлически гладких труб .... зона переходная . . . зона квадратичного сопротивления .... 8 13 59 20 1 86 13 24 76
Анализируя данные таблицы можно
прийти к выводу о том, что течение
газа в городских распределительных газо-
проводах низкого давления охватывает
области ламинарного, критического, глад-
костенного и переходного режимов тече-
ния, а течение газа в городских газопро-
водах среднего и высокого давлений —
области переходного и квадратичного ре-
жимов. Рабочей областью течения газа
в газопроводах низкого давления является
зона гидравлически гладких труб, в газо-
проводах среднего давления — зона пере-
ходного режима, а в газопроводах высо-
кого давления — зона квадратичного соп-
ротивления.
Существование ламинарного и крити-
ческого режимов в распределительных
24
газопроводах низкого давления вызвано,
по-видимому, ограничением минимального
значения диаметра условного прохода труб
диаметром 50 мм [54]. По той же причине
эти режимы могут быть в газопроводах
при их разводке внутри жилых зданий,
где минимальные диаметры труб ограни-
чены сортаментами ГОСТ 3262—62 и ВТУ
ЧМТУ/УкрНИТИ 576—64, а также во
вводах к ним и внутриквартальных газо-
проводах, минимальный диаметр услов-
ного прохода которых должен быть не
менее 25 мм [54].
§ 6. РАБОЧИЕ ФОРМУЛЫ
ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
ГАЗОПРОВОДОВ
гаоочие формулы для гидравлического
расчета городских газопроводов получают
после подстановки в уравнения
газа соответствующих значений
циентов сопротивления трения X,
в них число Рейнольдса в виде
течения
коэффи-
выразив
Re = 0,0354
dvH
(82)
После подстановки в уравнение (56)
значений X по формулам (65), (75) и (78)
получают рабочие формулы для гидравли-
ческого расчета газопроводов низкого дав-
ления:
1) для ламинарного режима течения
при Q < Q'
Pl - Pt = 115 420-^- yHvHZ; (83)
Ur*
Я = 115 420-^-ув*н; (84)
для критической области течения
Q'<Q<Q"
/”32,333л? 7
Р1-Р2 = 0,0526^^-; (85)
/3 2,ЗЗЗд?
Я =0,0526 JS” 07и; (86)
для турбулентного режима течения
Q >Q"
/ Ла . vud \0,25
Р1-Р2 = 7 (-^-+1922-^—) YhC
(87)
«=7(4+ 1922^)°’25#Yh. (88)
\ ® х Н / ®
Здесь и р2 — абсолютные давления газа
в начале и в конце расчетного участка
в кгс/ле2; vH — кинематическая вязкость
газа при нормальных физических усло-
виях.
После подстановки в уравнение (61)
значения % по формуле (75) получают
рабочую формулу для гидравлического
расчета газопроводов среднего и высокого
давления (до 12 кгс/см2) при Q > Q":
/ , vHd \о,25 v ,
Р?-Р*= 1,45-10-3 (-^-4-1922-^-) X
Л2
X-^-YHZ; (89)
CP
_ / k^ . v„d \ 0,25
Яусл= 1.45 -10-3 ( ’ 4-1922-^- ) x
\ « YH /
O2
X -> Yh. (90)
Здесь pY и p2 — абсолютные давления
газа в начале и конце расчетного участка
в кгс/см2.
Совместный учет линейных и местных
сопротивлений выполняется по методике,
изложенной в § 2 настоящей главы, заме-
ной фактической длины трубопровода при-
веденной, которая подсчитывается по фор-
муле (35).
Рабочие формулы для вычисления экви-
валентных длин получают после подста-
новки в формулу (32) значений X из фор-
мул (65), (78) и (75):
1) при Q<.Q'
/э = 5,5-10"6
Qn ,
Yh ’
(91)
2) при Q'<Q<Q”
/71*333
1Э= 12,15^ззз-v«-333; (92)
при Q>Q"
Граничные расходы составляют:
1) при Re = 2000
<?'=56 520vHd; (94)
2) при Re = 4000
(Г =113 040vHd.
§ 7. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ВНУТРЕННЕЙ ПОВЕРХНОСТИ
СТАЛЬНЫХ ГАЗОПРОВОДНЫХ
ТРУБ
Основная часть городских газопроводов
работает в условиях турбулентного ре-
жима течения газа, поэтому приведенные
выше расчетные уравнения принимают
определенный смысл при известной вели-
чине абсолютной эквивалентной шерохо-
ватости применяемых труб. Она оказывает
суммарное влияние шероховатости на гид-
равлическое сопротивление, обусловленное
формой и размерами элементов неровностей,
а также их взаимным расположением.
Абсолютная эквивалентная шероховатость
определяется путем обработки данных
гидравлических испытаний труб в квадра-
тичной зоне течения газа и вычисляется
по формуле (71). Найденные таким обра-
зом значения кэ осредняются в пределах
изучаемой опытной серий для установле-
ния рекомендуемых величин.
Изучение механизма образования шеро-
ховатости на внутренней поверхности труб
привело к выводу, что геометрия микро-
неровностей и характер их расположения
зависят от способа производства труб.
Однако А. Д. Альтшуль и В. И. Калицун
установили, что стальные трубы различ-
ного сортамента и технологии изготовле-
ния имеют практически одинаковый закон
сопротивления. Некоторые исследователи
пытались определить абсолютную экви-
валентную шероховатость стальных труб
путем прямых измерений профиля неров-
ностей по формуле
Агэ = фВа, (96)
где Ra — параметр шероховатости поверх-
ности по ГОСТ 2789—59.
Однако эта попытка определения абсо-
лютной шероховатости не дала положи-
тельных результатов. Коэффициент ф в фор-
муле (96) зависит от формы неровностей
п плотности их размещения и колеблется
в довольно значительных пределах.
По строительным нормам и правилам
[55, 56] установлены для городских газо-
проводов стальные трубы, номенклатура
которых приведена в табл. 10.
В табл. 11 приведены значения кэ труб,
проверенных Г. А. Муриным и Ф. А. Ше-
велевым.
Анализ данных таблицы показывает,
что величина абсолютной эквивалентной
шероховатости новых стальных труб нахо-
дится в пределах от 0,02 до 0,15 мм,
а средняя ее величина составляет 0,06 мм.
Получить вполне надежные значения к3
для стальных труб можно только дальней-
(95)
25
Таблица 10
Трубы Область жрименения
внутренние газопроводы подземные и надзем- ные газопроводы
Водогазопроводные (газовые) тонкостенные, под накатывание резьбы или сварку, изготовлен- ные методом печной сварки по ВТУ ЧМТУ/УкрНИТИ 576—64 Низкого давления до 0,05 кгс/см* —.
Водогазопроводные (газовые) черные, легкие и обыкновенные по ГОСТ 3262—62, изготов- ленные методом печной или электрической сварки Низкого и средне- го г давлений до 3 кгс/см* Давлением до 0,05 кгс/см*
Электросварные по ГОСТ 10704—63 и ГОСТ 10705—63 группы А Давлением до 6 кгс/см*
Электросварные прямошовные по ГОСТ 10704— 63 и ГОСТ 10706—63 группы А Давлением до 12 кгс/см*
Бесшовные горячекатаные по ГОСТ 8731—66 и ГОСТ 8732—58** Давлением 3—12 кгс/см2 Давлением до 12 кгс/см2
Стальные электросварные со спиральным швом по ГОСТ 8696—62 группы А Давлением до 12 кгс/см2 —-
Электросварные прямошовные по ЧМТУ/УкрНИТИ 524—63 — Давлением до 12 кгс/см*
шим накоплением экспериментального ма-
териала.
По данным исследований институтов Укр-
гипроинжпроект и Ленгипройнжпроект,
абсолютная эквивалентная шероховатость
новых стальных труб колеблется от 0,03
до 0,108 мм. С. А. Абдурашитов А. А. Ту-
пиченков определили величину кэ для
новых стальных труб: для труб диаметром
102,3 мм кэ = 0,061 мм и для труб диа-
метром 44,5 мм кэ = 0,110 мм.
На основаттии анализа имеющегося экс-
периментального материала по строитель-
ным нормам и правилам [57, 58] величину
кэ для новых стальных труб рекомен-
дуется принимать равной 0,1 мм.
Шероховатость поверхности оказывает
большое влияние на величину пропускной
способности газопроводов. Наиболее полно
это влияние можно проследить в квадра-
тичной зоне течения, для которой связь
между расходом газа и шероховатостью
можно представить в виде
<2 = -^==241g-^ . (97)
У Л э
Изменение пропускной способности Q
газопровода при увеличении абсолютной
эквивалентной шероховатости по сравне-
нию с расходом при к3 ~ 0,01 мм
показано на рис. 11.
Современная техника располагает двумя
эффективными способами повышения про-
пускной способности газопроводов: 1) вве-
дением в газовый поток масляных туманов;
2) нанесением покрытий на внутреннюю
поверхность труб.
Эти способы уменьшают шероховатость
внутренней поверхности стальных труб.
Масляные туманы образуют тонкую жид-
костную пленку у поверхности и тем
самым уменьшают ее шероховатость, обес-
печивают сохранность труб при их хране-
нии, повышают срок эксплуатации и за-
щищают от коррозии.
26
Q
Рис. 11. График зависимости пропускной способности газопроводов от величины абсолютной эквивалент-
ной шероховатости внутренней поверхности стальных труб.
1 — для d = 50 Ж 2 — для d — 100 мм', 3 — для d — 150 мм', 4 — для d = 250 jhjh; 5 — для d =
= 500 мм\ 6 — для d — 1000 мм.
Таблица 11
Абсолютная эквивалентная шероховатость
новых стальных труб
по опытам Г. А. Мурина по опытам Ф. А. Шевелева
внутренний диаметр тру- бы, мм &э, мм внутренний диаметр тру- бы, мм йэ» мм
40,2 0,115 15,55 0,087
74,0 0,043 26,20 0,096
74,1 0,080 52,4 0,110
104,8 0,060 78,5 0,109
105,1 0,060 155,1 0,130
40,5 0,089 302,0 0,128
50,6 о.ш
74,5 0,047
143,4 0,044
Некоторые фирмы Канады и США давно
применяют внутренние покрытия газопро-
водных труб для защиты металла от кор-
розионного разрушения агрессивными ком-
понентами транспортируемой средни умень-
шения шероховатости поверхности. Ком-
пания «Transcontinental Gas Corp» (США)
опубликовала [79] сравнительные показа-
тели эффективности внутреннего покрытия
трубы диаметром 36* (табл. 12).
Таблица 12
Вид внутренней поверхности трубы Факти- ческая шерохо- ватость, мм Пропуск- ная спо- собность, %
С внутренним покрытием 0,0071 103,8
Очень гладкая 0,0114 100,0
Обычная 0,0178 96,5
После складского хранения 0,0330 91,6
Следовательно, нанесением внутреннего
покрытия пропускная способность газо-
провода может быть увеличена на 8—11%.
В других источниках [75, 76, 80] эта
эффективность оценивается в размере 10—
20%.
Для нанесения внутренних покрытий
фирмы использовали эпоксидные смолы
и акриловые краски. Эти вещества обла-
дают химической инертностью по отноше-
нию к перекачиваемым газам, хорошей
адгезией к чистым поверхностям и стойки
к абразии. Опыты ВНИИгаза [69] пока-
зали, что внутреннее покрытие труб диа-
метром 300 мм увеличивает их пропускную
способность на 6—8%.
Изменение шероховатости внутренней
поверхности стальных труб газопроводов
в процессе их эксплуатации изучено недо-
статочно. По этому вопросу имеются лишь
отдельные данные, относящиеся к маги-
стральным газопроводам. Увеличение ше-
роховатости не является единственной
причиной снижения пропускной способ-
ности газопроводов. Эффективность их
работы обеспечивается при условии перио-
дической продувки газопроводов с целью
удаления механических примесей, газо-
вого конденсата и гидратов, а также сте-
пенью очистки газов от агрессивных ком-
понентов.! Практика эксплуатации [11, 22,
23, 34] показывает, что в результате свое-
временных продувок эффективность газо-
проводов повышается и приближается
к проектной. Поэтому на основании иссле-
дований действующих газопроводов трудно
установить фактическое увеличение шеро-
ховатости, так как эти данные могут быть
противоречивы.
При исследовании гидравлических со-
противлений системы магистральных газо-
проводов Северный Кавказ — Центр обна-
ружены увеличение коэффициентов гидрав-
лического трения X на участках, транспор-
тирующих сухой газ, и резкие колебания
по сезонам с возрастанием в летний и сни-
жением в зимний периоды на участках,
27
транспортирующих газ, который содержит
тяжелые углеводороды. Последнее обстоя-
тельство обусловлено изменениями зон
Перехода тяжелых углеводородов в жид-
кую фазу. Небольшие количества конден-
сата, образующиеся зимой, при турбу-
лентном режиме создают жидкостную
пленку» частично сглаживающую шерохо-
ватость.
Е. И. Шелепин и Е. А. Паперный про-
вели исследования внутренней поверх-
ности труб, транспортирующих газ Да-
шавского месторождения, и пришли к вы-
воду, что шероховатость их в процессе
эксплуатации существенно уменьшилась.
Уменьшение шероховатости со временем
объясняется отсутствием в газе Дашав-
ского месторождения активно корродиру-
ющих примесей, почти полным отсутствием
водяных паров и наличием мельчайшей
пыли, способствующей механической шли-
фовке поверхности.
Следует отметить, что длительное хра-
нение стальных труб на открытых складах
приводит к резкому увеличению шерохо-
ватости поверхности по сравнению с исход-
ной в результате атмосферной коррозии
металла. По данным институтов Укргипро-
инжпроект и Ленгипроинжпроект, абсо-
лютная эквивалентная шероховатость труб,
пролежавших на складе 2—3 года, состав-
ляет 0,18—0,33 мм.
§ 8. КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНЫХ
СОПРОТИВЛЕНИЙ
Коэффициенты местных сопротивлений
определяются в большинстве случаев опыт-
ным путем. За последнее время для не-
скольких практически важных случаев
значения коэффициентов местных сопро-
тивлений удалось получить также теоре-
тическим путем. Величина £ зависит от
вида местного сопротивления, его геометри-
ческих размеров и режима течения. Прак-
тически влияние режима течения на по-
тери в местном сопротивлении начинает
сказываться при Re <С 105, особенно же
оно проявляется в области ламинарного
режима.
При очень малых числах Рейнольдса
течение газа через местное сопротивление
является безотрывным, потери напора обу-
словливаются непосредственным действием
сил вязкостного трения и пропорциональны
скорости в первой степени. С увеличением
числа Рейнольдса, наряду с потерями
на трение, возникают потери, обусловлен-
ные отрывом потока и образованием вих-
рей. При достаточно больших числах
Рейнольдса потери на вихреобразование
приобретают основное значение, потери
давления становятся пропорциональными
квадрату скорости, так как коэффициент £
перестает зависеть от Re и определяется
только геометрией потока. Для прибли-
женной оценки величины коэффициентов
местных сопротивлений при заметном дей-
ствии сил вязкости может служить фор-
мула А. Д. Альтшуля.
в которой Re и £кв отнесены к сечению
трубопровода.
Ориентировочные значения коэффициента
сопротивления в квадратичной области £кв
и коэффициента А для некоторых местных
сопротивлений приведены в табл. 13.
Таблица 13
Местные сопротивления А ^кв
Пробковый кран 150 0,4
Вентиль обыкновенный . . . 3000 4,0
Угольник 90° 400 1,4
Колено 90° . 130 0,2
Тройник Задвижка: 150 0,3
полное открытие п — 1 . . 75 0,15
гс = 0,75 350 0.2
гс =0,50 1300 2,0
гс = 0,25 3000 20,0
Диафрагма:
гс = 0,64 70 1,0
гс = 0,40 120 7,0
гс=0,16 500 70,0
гс = 0,05 3200 800,0
П римечание. п—степень открытия зад-
вижки или диафрагмы.
Приведенные экспериментальные зна-
чения коэффициентов местных сопротив-
лений относятся к случаю течений газа
с установившимся (выравненным) полем
скоростей. В практике местные сопротив-
ления располагаются иногда настолько
близко одно к другому, что поток между
ними не успевает выравниваться, поскольку
вихреобразования, возникающие при про-
ходе через местные сопротивления, ска-
зываются на значительном протяжении
по течению.
Расстояние после местного сопротивле-
ния, в пределах которого устанавливается
нормальная (выравненная) эпюра скоростей
и прекращается влияние местного сопро-
тивления на поток, называется длиной
влияния местного сопротивления. Эта длина
в первом приближении может быть най-
дена по формуле А. Д. Альтшуля
•4!L=0,5-^-. (99)
U А
28
Когда расстояние между отдельными
местными сопротивлениями меньше длины
влияния, суммарная величина сопротив-
ления может быть больше или меньше
суммы соответствующих единичных сопро-
тивлений, определяемых в зависимости от
длины прямого участка между этими
сопротивлениями.
Потери давления в местных сопротивле-
ниях происходят на более или менее
длинном участке трубопровода, поэтому
суммарный коэффициент местного сопро-
тивления
? = ^м + ?тр. (100)
Для элементов труб сравнительно не-
большой протяженности, у которых зна-
чения £тр слишком малы по сравнению
с £м, коэффициент местного сопротивления
£м можно рассматривать как суммарный
коэффициент £. Для элементов труб срав-
нительно большой протяженности (диф-
фузоров, конфузоров, гнутых и сварных
отводов и других) коэффициент местного
сопротивления определяется по формуле
(100).
Численное значение коэффициента мест-
ного сопротивления зависит от того, к ка-
кому сечению оно отнесено. Пересчет коэф-
фициента сопротивления со скоростного
давления в одном сечении на скоростное
давление в другом сечении Fo производят
по формуле
Коэффициент местного
сопротивления в случае
внезапного расширения
трубопровода (см. рис. 12, а) при
турбулентном движении газа Re >3,5* 103
вычисляют по формуле Борда — Карно
Fo \2
Л 7
(103)
Значения коэффициента местного сопро-
тивления приведены в табл. 14.
При 10 Re 3,5-103 значения коэф-
фициента местного сопротивления прини-
маются по данным табл. 15 из работы [28].
Коэффициент местного
сопротивления диффузора
в случае постепенного рас-
ширения трубопровода (см.
рис. 12, б) определяют по формуле
£ — £р асш + £тр > (104)
где £расш — коэффициент местного сопро-
тивления вследствие расширения
— ( Л) \2
?расш = (Ррасш ^1 J ’
£тр — коэффициент сопротивления трения
t =—А—П-ГЛ-УЪ
^тр а \ Fi ) »
8sin-T
Таблица 14
(101)
ИЛИ при ^0=7! по формуле
Коэффициенты местных
сопротивлений
трубопроводов
Приведенные ниже значения коэффи-
циентов местных сопротивлений отнесены
к сечениям, указанным на рис. 12.
(102)
Fo/Fi 0 0,1 0,2 0,3 0,4
£ 1,00 0,81 П1 0,64 эодолжс 0,50 тие тс 0,36 гбл. 14
Fo/Ft 0,5 0,6 0,7 0,8 1,0
С 0,25 0,16 0,09 0,04 0
Рис. 12. Расширение трубопровода.
а — внезапное; б — постепенное (диффузор).
Таблица 15
F0/Fi Значения С при Не
10 15 20 30 40 50 10» 2-Ю2 5 • 10» Ю8 2-Ю8 з-ю8 3,5-108
0,1 3,10 3,20 3,00 2,40 2,15 1,95 1,70 1,65 1,70 2,00 1,60 1,00 0,81
0,2 3,10 3,20 2,80 2,20 1,85 1,65 1,40 1,30 1,30 1,60 1,25 0,70 0,64
0,3 3,10 3,10 2,60 2,00 1,60 1,40 1,20 1,10 1,10 1,30 0,95 0,60 0,50
0,4 3,10 3,00 2,40 1,80 1,50 1,30 1,10 1,00 0,85 1,05 0,80 0,40 0,36
0,5 3,10 2,80 2,30 1,65 1,35 1,15 0,90 0,75 0,65 0,90 0,65 0,30 0,25
0,6 3,10 2,70 2,15 1,55 1,25 1,05 0,80 0,60 0,40 0,60 0,50 0,20 0,16
Таблица 16
а, градусы
Fo/Fi П1 2 3 6 8 10 12 14 16 20 24 30 40 60 90 180
Значения Spaci и
0 со - 0,03 0,08 0,11 0Д5 0,19 0,23 0,27 0,36 0,47’ 0,65 0,92 1,15 1,10 1,02
0,05 20,0 — 0,03 0,07 0,10 0,14 0,16 0,20 0,24 0,32 0,42 0,58 0,83 1,04 0,99 0,92
0,075 13,3 — 0,03 0,07 0,09 0,13 0,16 0,19 0,23 0,30 0,40 0,55 0,79 0,99 0,95 0,88
0,10 10,0 — 0,03 0,07 0,09 0,12 0,15 0,18 0,22 0,29 0,38 0,52 0,75 0,93 0,89 0,83
0,15 6,7 — <' 0,02 0,06 0,08 0,11 0,14 0,17 0,20 0,26 0,34 0,46 0,67 0,84 0,79 0,74
0,20 5,0 — 0,02 0,05 0,07 0,10 0,12 0,15 0,17 0,23 0,30 0,41 0,59 0,74 0,70 0,65
0,25 4,0 —- 0,02 0,05 0,06 0,08 0,10 0,13 0,15 0,20 0,26 0,35 0,47 0,65 0,62 0,58
0,30 3,3 —- 0,02 0,04 0,05 0,07 0,09 0,11 0,13 0,18 0,23 0,31 0,40 0,57 0,54 0,50
0,40 2,5 0,01 0,03 0,04 0,06 0,07 0,08 0,10 0,13 0,17 0,23 0,33 0,41 0,39 0,37
0,50 2,0 — 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,09 0,12 0,16 0,23 0,29 0,28 0,26
0,60 1,7 0,01 0,01 0,02 0,03 0,03 0,04 0,05 0,06 0,08 ОДО 0,15 0,18 0,17 0,16
Значения £TD
V
0,05 20,0 0,14 0,10 0,05 0,04 0,03 0,03 0,02 0,02 0,01 — — " “ — —
0,075 13,3 0,14 0,10 0,05 0,04 0,03 0,02 0,02 0,02 0,01 — •— — ——
0,10 10,0 0,14 0,10 0,05 0,04 0,03 0,02 0,02 0,02 0,01 —- — — — —
0,15 6,7 0,14 0,10 0,05 0,04 0,03 0,02 0,02 0,02 0,01 — —- — — — —
0,20 5,0 0,14 0,10 0,05 0,03 0,03 0,02 0,02 0,02 0,01 — —— — — ——1 —
0,25 4,0 0,14 0,10 0,05 0,03 0,03 0,02 0,02 0,02 0,01 — — — —► —1 - —
0,30 3,3 0,13 0,09 0,04 0,03 0,03 0,02 0,02 0,02 0,01 — - — — — —
0,40 2,5 0,12 0,08 0,04 0,03 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 . —- — — — —
0,50 2,0 0,11 0,07 0,04 0,03 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 —II 1 — — — —
0,60 1.7 0,09 0,06 0,03 0,02 0,02 0,02 0,02 ,0,02 0,01 —' — — — — — —
i
Коэффициент сжатия струи находят по
формуле А. Д. Альтшуля
ф гш — коэффициент смягчения, завися-
шли от а и J; -J-1 = ^ - степень расши-
1*1 Го
рения диффузора.
Значения £раСш и ?тР ПРИ л — 0,02
приведены в табл. 16.
Коэффициент местного
сопротивления при внезап-
ном сужении трубопровода
(рис. 13, а) определяют по формуле
£=(—-----1Y> (105)
8 = 0,57
0,043
1,1—п
(106)
где 8 — коэффициент сжатия струи.
где n=FQIF1.
Значения коэффициентов 8 для различ-
ных п приведены в табл. 17.
Коэффициент местного
сопротивления конфузора
при постепенном сужении
трубопровода (рис. 13, б) опреде-
ляют по формуле
£ = ^с£суж + £тр» (Ю7)
30
Рис. 13. Сужение трубопровода.
а — внезапное; б — постепенное (конфузор).
где Ссуж — коэффициент местного сопро-
тивления при внезапном сужении трубо-
провода; кс — коэффициент смягчения.
Таблица 17
п 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
8 0,611 0 612 0,616 0,622 0,633 0,644 0,687
Значения коэффициента сопротивления
трения принимаются по данным табл. 16,
коэффициента — по табл. 18 из ра-
боты [8].
Таблица 18
а, гра- дусы 10 20 30 40 60 80 100 140
/сс 0,4 0,25 0,20 0,18 0,20 0,30 0,40 0,60
Коэффициенты местных сопротивлений
сварных стыков
Возрастание сопротивления, вызываемое
сварными стыками, можно определить по
формуле [8]
к==1+^г* (108)
где к — Хх/Х — относительное увеличение
сопротивления трубопровода за счет сты-
ков (отношение сопротивления трубопро-
вода со стыками к сопротивлению трубо-
провода без стыков); I — расстояние между
стыками; £ст — коэффициент сопротивле-
ния сварного стыка.
Коэффициент сопротивления сварного
стыка может быть определен по формуле
А. Д. Альтшуля
(109)
где 6 — эквивалентная высота сварного
стыка.
Значения £ст для электродуговых стыков
по данным В. И. Калицуна приведены
в табл. 19.
Таблица 19
Диаметр трубы d, мм 200 300 400 500
£ст 0,026 Я/ 0,0135 ЗОдОЛЖ1 0,009 •ние тс 0,006 гбл. 19
Диаметр трубы d, мм 600 700 800 900
?ст 0,004 0,0028 0,0023 0,002
Коэффициенты местных сопротивлений
плавных отводов с шероховатыми
стенками
Плавные отводы с шероховатыми стен-
ками конструктивно выполняют гнутыми
гладкими (рис. 14, а) и сварными сегмент-
ными (рис. 14, б).
Значения коэффициентов местных сопро-
тивлений плавных отводов даны в табл. 20,
заимствованной у С. Р. Левина [35].
Коэффициенты местных сопротивлений
тройников при соединении
или разделений расходов
в трубопроводах
Коэффициенты местных сопротивлений
тройников приняты по данным, приведен-
ным С. Р. Левиным [35]. Тройники сим-
метричцые и несимметричные конструктивно
выполняются сварными стальными и ли-
тыми чугунными (стандартными).
Сопротивления при разде-
лении расходов. Тройники
31
Рис. 14. Отводы.
а — гнутый; б — сварной сегментный.
Рис. 15. Разделения расходов.
а — симметричный тройник; б — несимметричный тройник.
Рис. 16. Соединения расходов.
а — симметричный тройник: б — несимметричный тройник.
Таблица 20
угол изгиба отвода 0, градусы Значение коэффициента местного сопротивления отводов
гнутых гладких при R^/Do сварных сегментных при RqIDq
1 2 3 4 1 2 3 4
45 0,20 0,15 0,10 0,10 0,40 0,20 0,15 0,10
60 0,30 0,20 0,15 0,10 0,55 0,30 0,20 0,15
90 0,35 0,25 0,20 0,15 0,70 0,35 0,25 0,20
Рис. 17. Вентили.
а — с делительными стенками под углом 45°; б — с делительными стенками под
углом 90°.
Рис. 18. Кран пробочный.
симметричные и несиммет-
ричные (рис. 15). Значения коэффици-
ентов потерь на проход и в ответвлении
принимаются по табл. 21.
Сопротивления при сое-
динении расходов. Значения
коэффициентов потерь на проход и в от-
ветвлении для симметричных (рис. 16, а)
и для несимметричных тройников (рис. 16,6)
принимают по данным табл. 22.
Коэффициенты местных сопротивлений
арматуры
Вентиль стандартныйсде-
лительными стенками (рис. 17).
Значения коэффициента местного сопро-
тивления принимают по данным табл. 23
из работы [28].
Кран пробочный (рис. 18).
Значения коэффициента местного сопро-
тивления для пробочных кранов приве-
дены в табл. 24 из работы [28].
Задвижка Лудло (рис. 19, а)
несимметричным сужением
3 Заказ 73 9
33
Таблица 21
со
Сварные детали
Стандартные детали
Qo/Qc
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Значения коэффициента потерь на проход^
— 0,2 | 0,2 0,2 | 0,3 0,4 0,6 1,0 | 2,1 5,8 | 28 оо 0,7 0,7 1 0,8 0,9 1,2 1,7 3,0 6,1 16,7 | 82 оо
1,0 00 100 25 11,4 31 6,6 1 а ч е 4,3 НИЯ1 3,1 коэф 2,3 ф и ц и 1,9 е н т а 1,5 пот 1,3 ерь I оо 3 отв 101 е т в л 26 ении 12,3 Со 7,5 5,2 4,0 3,2 2,8 2,4 2,2
0,875 00 58 14,8 6,8 4,0 2,6 2,1 1,7 1,6 1,2 1,1 оо 59 15,7 7,7 4,9 3,5 2,8 2,4 2,1 1,9 1,8
0,77 оо 35 9,1 4,2 2,5 1,7 1,5 1,3 1,2 1,1 1,0 оо 36 10,0 5,1 3,4 2,5 2,2 1,9 1,8 1,6 1,6
0,66 оо 19,9 5,7 3,0 2,1 1,6 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 1,0 оо 20,2 6,0 3,3 2,4 1,9 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3
0,60 оо 13,9 4,1 2,3 1,7 1,4 1,2 1,0 1,1 1,0 1,0 оо 14,2 4,4 2,7 2,0 1,7 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3
0,50 оо 7,1 2,4 1,6 1,3 1,1 1,0 1,0 0,9 0,9 оо 7,5 2,8 1,9 1,6 1,5 1,3 1,4 1,3 1,3 1,2 1,2
0,40 оо 3,4 1,5 1,2 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 оо 3,8 1,8 1,5 1,4 1,2 1,3 1,3 1,2 1,2 1,2 1,2
0,30 оо 1,7 1,1 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 оо 2,0 1,5 1,3 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2
0,20 оо 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 оо 1,4 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2
Значения коэффициента потерь в ответвлении Со
оо 193 4 2 17 9,2 5,8 4,1 3,2 | 2,7 2,4 2,2 оо 80 21,5 И 7,0
1,0 0,875 0,2 0,2 0,5 0,5 0,6 0,7 1,4 1,4 2,1 2,2 3 н 3,2 3,4 а ч е f 5,2 5,6 2. Неси [ИЯ коэфф 8,8 20 9,7 22 10,6 25 12 29 иимет! и ц и 73 86 )ИЧНЫ е н т а оо 00 е тройн поте 0,7 ики р ь на 0,8 п р О X 0,9 ОД сп 1,0 1,4
0,77 ^0,7 0,2 0,2 0,5 0,5 0,9 0,9 1,4 1,5 2,3 2,4 3,6 3,8 5,9 6,5 99 120 оо 00
Значения коэффициента потерь в ответвлении^
1,0 — оо -47 —3,8 1,6 2,8 2,8 2,7 2,4 2,1 1,9 1,7 — оо —65 —10 —2,6 1,0
0,875 — оо —27 -1,7 1,5 2,1 2,1 2,0 1,9 1,7 1,6 1,5 — оо -45 -6,8 — 1,3 1,0
0,77 . — оо —16 —0,6 1,4 1,8 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 — оо -27 —4,5 0 1,0
0,66 — оо -8,1 -0,2 1,2 1,5 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3 1,2 — оо -15 —1,3 0,6 1,0
0,60 — оо —5,1 0,5 1,2 1,3 1,3 1,3 1,3 1,2 1,2 1,2 — оо -9,0 0,3 0,8 1,0
0,50 — 00 —2,0 0,7 1,1 1,2 1,2 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 — оо —4,2 0,4 0,9 1,0
0,4 0 — оо -0,2 0,9 1,0 1,1 1,1 1,1 1,1 1,0 1,0 1,0 — оо — 1,6 0,5 0,9 1,0
0,30 — оо 0,6 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 — оо -0,4 0,6 0,9 1,0
5,0 3,9 | 3,3 2,8 | 2,5 2,3
2,2 3,6 6,7 16 73 оо
2,0 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3
1,7 2,0 2,0 2,1 2,2 2,2
1,4 1,8 1,8 1,9 2,0 2,0
1,2 1,6 1,6 1,7 1,7 1,7
1,1 1,3 1,3 1,4 1,4 1,5
1,1 1,2 1,2 1,3 1,3 1,3
1,1 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2
1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1
Таблица 23
Таблица 26
Диаметр прохода Во, мм Значения коэффициента местного сопротивления С для вентилей
с делительной головкой под углом 45° с делительной головкой под углом 90°
13 10,8 15,9
20 8,0 10,5
25 — 9,3
30 — 8,6
40 4,9 7,6
50 — 6,9
80 4,0 —
100 4,1 —
150 4,4 —
200 4,7 —
250 5,1 —
300 5,4 —
350 5,5 —
Таблица 24
8 Fa/F. с 8 с
5 0,93 0,05 35 0,44 11,2
10 0,85 0,31 40 0,35 20,7
15 0,77 0,88 45 0,27 41,0
20 0,69 1,84 50 0.19 95,3
25 0,60 3,45 55 0,11 275,0
30 0,52 6,15 67 0 оо
Во, мм вс/в0 к* ь/в0 г S
300 0,67 2,50 1,45
300 0,67 1,68 1,80
200 0,75 1,33 0,60
250 0,80 1,50 0,39
Таблица 27
Клапан дроссель- ный Клапан регулирующий двухседель- ный
8 5 Значения коэффициента С при Во, мм
25 50 80 100 150
5 0,24 0,1 70,0 70,0 70,0 70,0 70,0
10 0,52 0,2 22,0 22,5 23,0 23,5 24,1
15 0,90 0,3 11,5 13,0 13,5 14,0 14,5
20 1,54 0,4 7,4 9,0 9,8 10,5 11,0
25 2,51 0,5 5,6 6,75 8,0 8,5 9,0
30 3,91 0,6 4,6 5,6 7,0 7,5 8,0
40 10,80 0,7 4,0 4,95 6,3 6,8 7,4
50 32,60 0,8 3,6 4,5 5,8 6,2 6,8
60 118,00 0,9 3,3 4,1 5,4 6,0 6,5
65 256,00 1,0 3,2 4,0 5,25 5,8 6,3
70 751,00 — — — —
90 оо — — — — t
Таблица 28
Таблица 25
h/D0 0,25 0,3 0,4 0,5 0,6
£ 30,0 22,0 12,0 5,30 2,80
Во, мм Значения коэффициента местного сопротивления С компенсаторов
волнисто- го лирообразно- го (гладкого) П-образ- ного
50 1,7 1,6 1,7 2,0
100 1,8 2,1
200 1,6 2,0 2,3
300 1,8 2,2 2,5
400 2,1 2,4 2,7
500 2,3 2,6 2,9
Таблица 29
Продолжение табл. 25
/‘/Во 0,7 0,8 0,9 1,0 d усл */2" 3/4" Г р/г р/2" 2"
£ 1,50 0,80 0,30 0,15 2,2 2,1 2,0 1,8 1,6 1,1
35
Рис. 19. Задвижки.
а — Лудло; б — с симметричным сужением.
а — дроссельный; б — регулирующий двухседельный.
Рис. 21. Компенсаторы.
а — волнистый; б — лирообразный; в — П-образный.
Рис. 22. Диафрагма.
Таблица 30
Fo/F, 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20
S 7000 3100 1670 1050 730 400 245 165 117 86,0 юдолже. 65,5 mue me 51,5 гбл. 30
Fo/Fx 0,22 0,24 0,26 0,28 0,30 0,32 0,34 0,36 0,38 0,40 0,43 0,47
U 40,6 32,0 26,8 22,3 18,2 15,6 13,1 11,6 9,55 П1 8,25 эодолжс 6,62 >«ue me 4,95 гбл. 30
Fo/Fi 0,50 0,52 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00
I 4,00 3,48 2,85 2,00 1,41 0,97 0,65 0,42 0,25 0,13 0,05 0
(рис. 19, б). Значения коэффициентов мест-
ных сопротивлений задвижек Лудло ука-
заны в табл. 25 из работы [28], а задвижек
с симметричным сужением — в табл. 26
из работы [29].
Клапаны дроссельный (рис.
20, а) и регулирующий двух-
седельный (рис. 20, б). Значения ко-
эффициентов местных сопротивлений дрос-
сельного и регулирующего двухседель-
ного клапанов взяты из работы [28] и
приведены в табл. 27.
Коэффициенты местных сопротивлений
компенсаторов
Компенсаторы волнистый (рис. 21, а),
лирообразный, или гладкий (рис. 21, б),
и П-образный (рис. 21, в). Значения коэф-
фициентов местных сопротивлений компен-
саторов взяты из работы [28] и приведены
в табл. 28.
Коэффициенты местных сопротивлений
стандартных чугунных угольников
Значения этих коэффициентов взяты
из работы [35] и приведены в табл. 29.
Коэффициенты местных сопротивлений
диафрагм
Диафрагмы с острыми краями (при
= 0 0,015) в прямой трубе приве-
ло
дены на рис. 22.
При Re 105 коэффициент местного
сопротивления вычисляют по формуле
пли принимают по данным табл. 30.
ГЛАВА ТРЕТЬЯ
ТАБЛИЦЫ И НОМОГРАММЫ ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО
РАСЧЕТА ГАЗОПРОВОДОВ
Гидравлический расчет по формулам (84),
(86), (88), (90)—(95) представляет большие
трудности. Для облегчения расчета авторы
разработали номограммы (см. приложение 1)
и таблицы (см. приложения 2 и 3) для
определения потерь давления в городских
газопроводах.
Как видно из указанных выше формул,
удельная потеря давления и эквивалентная
длина являются функциями (?н, d, ун,
vH и кэ. Если рассматривать трубопровод
с известной шероховатостью, по которому
течет определенный газ, то в расчетных
формулах можно принять ун, vH и к9 рав-
ными константам. Тогда R, RycJ1 и 1Э будут
функциями только двух аргументов и d.
Таблицы и номограммы составлены для
природных газов и газообразного пропана,
расчетные характеристики которых ука-
заны в табл. 31.
Таблица 31
Газ
Тн, кгс/м*
v -10®
*1
м* /сек
Природный газ:
№ 1..........
№ 2..........
Пропан..........
0,73
0,79
2,00
14,3
15,0
3,70
Сортаменты труб взяты по табл. 10,
(см. стр. 26), а размеры их — по ассор-
тименту, выпускаемому промышленностью.
Абсолютная эквивалентная шерохова-
тость внутренней поверхности новых сталь-
ных труб, рассмотренная в § 7 второй
главы, принята равной к3 = 0,1 мм. Диа-
пазон расходов определен путем анализа
имеющегося опыта проектирования газо-
снабжения городов и населенных пунктов.
Таблицы и номограммы позволяют ре-
шать все задачи, встречающиеся при гид-
равлическом расчете систем распределения
газа.
§ 1. ТАБЛИЦЫ И НОМОГРАММЫ
ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
ГАЗОПРОВОДОВ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
Движение газа в газопроводах низкого
давления охватывает области ламинар-
ного, критического и турбулентного режи-
мов. Поэтому вычисление удельных по-
терь давления производится по формулам
(84), (86) и (88), а эквивалентных длин —
по формулам (91)—(93). Переходы от
одного режима к другому выражаются
условиями (94) и (95). Формула (79) не
использована при составлении таблиц и
номограмм, так как она применима в очень
узком диапазоне чисел Рейнольдса и только
для труб, имеющих d < 30 мм. Строитель-
ные нормы и правила [53, 54] рекомендуют
выполнять расчет газопроводов в крити-
ческой области по формуле (78).
Поскольку R и /э — функции двух
аргументов, то таблицы имеют два входа:
внутренний диаметр d и расход (9Н.
Каждому диаметру соответствуют две ко-
лонки: левая — значения удельных по-
терь давления R и правая — значения
эквивалентных длин 1Э. Потери давления R
даны с тремя знаками после запятой (тре-
тий знак является запасным), а эквивалент-
ная длина — с двумя знаками после запя-
той (второй знак также запасный). Таблицы
разбиты на части, выполненные для опре-
деленных сортаментов труб.
Поскольку диаметр труб — величина
дискретная, то шаг, по которому велось
табулирование, выбирали только для ве-
38
личины так чтобы таблицы допускали
линейную интерполяцию по формуле
/(*) = / [/ (^+1) —/;(«,)], (ш)
где h — шаг по переменному х.
Расчет таблиц выполнен на быстро-
действующей электронно-вычислительной
машине «Стрела-3» по специально разрабо-
танной программе. Для выявления
случайных ошибок таблицы проконтролиро-
ваны по разностям, вычисленным по пере-
менной ()н. Диапазон расходов для при-
родных газов принят от 0,1 до 20 000 ж3/ч,
а для пропана — от 0,1 до 10 000 л^3/ч.
Наименьшая величина удельных потерь
давления, включенная в таблицы и номо-
граммы, составляет 0,01—^*^ , максималь-
м
г кгс/м2
ная величина — 5-----.
м
Для облегчения линейной интерполя-
ции в таблицах воспользуемся номограм-
мами № 1—3 Г. С. Хованского [59].
Эти номограммы позволяют одним нало-
жением линейки получать значение у =
— f (z), находящееся между данными зна-
чениями yi = / (xj) и у2 = / (х2). В рассмат-
риваемом случае за х принято QH, а за у
принято R или 1Э, Чтобы воспользоваться
номограммами № 1—3 надо ввести вспомо-
гательные величины:
h~x2—
х = х—Х^
У1 = У1—Уо\
У2 = У1 — У^
У = у— У о.
где — число, полученное заменой двух
последних цифр нулями в меньшем из
табличных значений уг и у2.~
Величины х = х — хг\ Ух — Ух — У о
и = у2 — у0 вычисляют вручную.
На номограммах олучают значение у.
Далее вычисляют у = Уо + У* Эти же
номограммы позволяют производить обрат-
ную интерполяцию, т. е. по значениям х±, х2
уъ, у2и у находить значение х. Рассмотрим
несколько примеров пользования табли-
цами.
Пример 1. Дано: труба стальная бес-
шовная ГОСТ 8732—58 ** наружным диа-
метром dH = 146 мм и со стенкой толщи-
ной s = 4,5 мм, расход газа QH = 420 м3/ч.
Найти удельную потерю давления R и
эквивалентную длину 1Э для случая тече-
ния по газопроводу природного газа № 1.
В приложении 2 (см. стр. 61) находим
столбец, соответствующий X s = 146 X
X 4,5 мм, и строку, отвечающую задан-
ному расходу QH = 420 м3/ч. На пере-
сечении найденных строки и столбца
читаем: R = 0,375^-^- и 1Э = 6,20 м.
м
Для случая течения по газопроводу
газообразного пропана расчет надо вести
точно таким же образом, только исполь-
зовать приложение 3.
Пример 2. Дано: труба стальная бес-
шовная ГОСТ 8732—58 **, dH X s = 152 X
X 4,5 мм, расход газа Qa — 275 м3/ч. Найти
удельную потерю давления R а эквивалент-
ную длину 1Э для случая течения по газо-
проводу природного газа № 1.
В приложении 2 значения Qn = 275 м3/ч
нет. Поэтому для нахождения R и 1Э при-
меним линейную интерполяцию, восполь-
зовавшись номограммой № 1. По прило-
жению 2 (см. стр. 61) на пересечении
столбца da X s = 152 X 4,5 мм и строк
с ближайшими к заданному QH значениями
расхода = 270 м3/ч и Qn ~ 280 м3/ч
предварительно определяем значения R i =
= 0,134 ------и R2 =0,143—- , /э1=
М м
= 6,03 м и /э2 = 6,07 м. Для определения
R имеем х± = 270; уг — 0,134; х2 = 280;
у2 = 0,143 и х = 275. Отсюда h = 10;
х — 5; уо — 0,100; ух = 0,034 и у2 = 0,043.
Поскольку номограмма № 1 построена
для h = 100, а в рассматриваемом примере
получено h = 10, увеличиваем h и х
в 10 раз и получаем h = 100 и х = 50.
Величины ух, у2 и у на номограмме изме-
няются от 0 до 150, поэтому вычисленные
значения ух и у2 увеличиваем в 1000 раз
и получаем уг = 34 и у2 = 43. Теперь по
номограмме № 1 по данным х = 50; у1 =
= 34 и у2 = 43 находим у = 39. Получен-
ный результат уменьшаем в 1000 раз и при-
бавляем к значению у0. Следовательно,
у = у 0 + у = 0,100 + 0,039 = 0,139,
кгс/м2
т. е. ответ R = 0,139-------—.
Точно так же находим значение 1Э =
= 6,05 м для <?н = 275 м3/ц-
Если для интерполяции воспользоваться
формулой (111), получим:
Я = 0,134+ 280~270~ =
кгс/м2
= 0,1385-4—;
гэ=б,оз+ pon^lS-(6-07~6-03) = 6-05 м-
39
Таблицы для расчета газопроводов низ-
кого давления занимают довольно боль-
шой объем и для нахождения R и 1Э тре-
буется провести линейную интерполяцию,
усложняющую решение задачи. Поэтому
для того же расчета большой интерес пред-
ставляет разработка номограмм, не име-
ющих указанного недостатка. Наиболее
выгодными здесь оказываются номограммы
сетчатого типа, так как на них все расчет-
ные формулы для различных к легко изо-
бражаются на одном чертеже.
В приложении 1 имеются рабочие номо-
граммы для определения R по и d
соответственно для природного газа № 1,
природного газа № 2 и газообразного
пропана (номограммы № 4—6). Номо-
граммы № 7—12 служат для определения
1Э. Номограммы № 7, 8 и 9 построены
по формулам (91)—(93) для определения /э,
когда QK меняется в пределах от 0,1 до
400 м3/ч. Номограммы № 10, И и 12
построены для формулы (93), когда Qu
меняется в пределах от 100 до 100 000 м3/ч.
В этом случае пределы изменения взяты
более широкими по сравнению с табли-
цами. Это сделано для того, чтобы в даль-
нейшем указанные номограммы можно
было использовать и для определения экви-
валентной длины 1Э в газопроводах сред-
него и высокого давлений, для которых
также справедлива формула (93).
Уравнения элементов номограмм № 4—6
в системе координат (£7, V) имеют вид:
линии R
линии
Z7 = 38 (lg R -4-2);
Qu
V=33 (1g (?н+1)е
Для построения линий d используем
уравнения (84), (86) и (88).
Уравнения элементов номограмм № 10,
И и 12 в системе координат (£7, V) имеют
вид:
линии 1Э
U = 87lgl3;
линии QH
lg <?н—143
1£<?н-6,7 ’
Для построения линий d используются
уравнения (91)—(93).
Уравнения элементов номограмм № 7,
8 и 9 в системе координат (£7, V) имеют вид:
линии 1Э
£7 = 70 (lg/э —1g 0,04);
линии (?н
U = — 1Д66С7 +37,311g (2н+ Ю7,31.
Для построения линий d используем
уравнения (91)—(93).
Пример 3. Дано: труба стальная элек-
тросварная ГОСТ 10704—63; dn X s =
= 57 X 3 мм; расход газа Qu = 40 м3!ч.
длина 1= 100 м. Определить удельную
потерю давления R и эквивалентную
длину 1Э для газопровода низкого давления
в случае течения по газопроводу природ-
ного газа № 1.
Берем номограмму № 4 и по данным
Qh — 40 м3/ц и йн X s = 57 X 3 мм опре-
деляем потери давления на 1 м длины
R = . Потери на длине I —
= 100 м составят RI = 64 mclM21. С по-
мощью номограммы № 7 по данным =
— 40 м3!ч и dH X s = 57 X 3 мм опреде-
ляем 1Э — 1,7 м.
Пример 4. Дана труба стальная бесшов-
ная ГОСТ 8732—58**, tZH X s == 146 X 4,5 мм
расход газа 2н — 2000 м3!ч. Определить
по номограмме эквивалентную длину 1Э дл я
природного газа № 1.
Поскольку QB > 400 м3/ч, берем номо-
грамму № 10. По ней находим, что при
— 2000 м31ч и tZH X s = 146 X 4,5 мму
величина 1Э — 7,2 м.
Отметим, что на номограммах наглядно
виден переход от одного режима течения
газа к другому. В местах такого перехода
наблюдается излом линий cZH X s. Точки
излома лежат на некоторой наклонной
прямой, что выражает линейную зависи-
мость lg Re от lg QH и lg d. Особенно ярко
выражен переход от ламинарного режима
к критическому. Переход от критического
режима к турбулентному на номограммах
мало виден и излома линий почти нет.
Это дает некоторое основание предпола-
гать, что зависимость для X в области кри-
тического режима можно было бы выразить
формулой (75). На номограммах № 7,
8 и 9 видно, что в области изменения рас-
хода QH от 0,1 до 3 м3/ч эквивалентная
длина 1Э не зависит от диаметра трубопро-
вода, так как при этом все линии X s
сливаются в одну наклонную прямую.
Из формул этот факт не был виден.
Следует указать, что при переходе от
одной формулы к другой, т. е. в точках
<2н = Сн.гр 11 @Н = Сн.гр получается неко-
торый скачок, что является следствием
неточного определения границ применения
той или иной формулы. Эти места отмечены
в таблицах одной звездочкой при переходе
от формул (84) п (91) к формулам (86) и (92)
и двумя звездочками — при переходе от
формул (86) и (92) к формулам (88) и (93).
Кроме того, в этих местах не следует интер-
полировать по переменному ()н, а надо
взять наибольшие значения R и 1Э.
40
§ 2. НОМОГРАММЫ
ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
ГАЗОПРОВОДОВ СРЕДНЕГО
И ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЙ
Движение газа в газопроводах среднего
и высокого давлений охватывает области
переходного и квадратичного режимов, по-
этому для гидравлического расчета исполь-
зуют формулы (89) или (90). Составлять
таблицы для определения Нусл здесь не-
целесообразно, так как расход Сн изме-
няется в широком диапазоне (от 100 до
1 000 000 м3/ч). При таких пределах изме-
нения Qh объем таблиц получился бы
примерно в десять раз больше, чем в преды-
дущем случае. Поэтому для расчета авторы
использовали только номограммы с кон-
тактом касания, состоящие из двух шкал
и семейства дуг, методике построения кото-
рых посвящена работа [17]. Необходимо
номографировать только зависимость (89).
Номограммы для определения величины
1Э по формуле (93) были построены ранее
«в требуемых пределах изменения Qn.
Из работ [3, 58] и исследований авторов
следует, что при фиксированных значе-
ниях ун, vH и кэ, т. е. для заданного газа
и известной шероховатости внутренней
поверхности труб, в качестве первого
приближения для соотношения (90) слу-
жит функциональная зависимость степен-
ного вида
Яусл=^СИ> (112)
где А, а и р — коэффициенты.
Зависимость (112) можно представить
номограммой из выравненных точек с па-
раллельными логарифмическими шкалами
‘Qu’i 7?усл и d. Это обстоятельство дает осно-
вание предполагать [5, 16, 17], что если
в номограмме с контактом касания для
формулы (90) с фиксированными значе-
ниями ун, vH и кэ выбрать шкалы и ЯуСЛ
параллельными и логарифмическими, то
дуги для фиксированных значений d будут
малыми. При этом важно, что переменная d,
изображаемая семейством дуг, в данном
случае принимает только дискретные зна-
чения согласно установленным стандартам.
Рассмотрим более подробно построение
такой номограммы для природного газа № 1.
Диапазон изменения расхода QH для при-
родного газа № 1 принимаем равным 100—
100 000 м3!ч. Давления рт п р2 изменяются
в пределах от 1,05 до 13 кгс!см*. Длину
газопровода I возьмем в пределах 10—100 м.
При фиксированных значениях величин
ун, и кэ формулы (89) и (90) можно
записать в виде:
= (ИЗ)
Яусл=1 = ЛСн, d). (114)
Представим зависимость (114) номо-
граммой с контактом касания с параллель-
ными логарифмическими шкалами Сн» I
и дугами d. Уравнения элементов номо-
граммы в системе координат (Я, V) запи-
шутся так [17]:
шкала QH
U = 0; V = т (lg Qи—а);
шкала I
U=H; V = n(-]gI-6);
семейство дуг d
JJ —______(Qh; ^2________ . ( J15)
nQuFQ (QH, d)-mF(QH, d) ’
U = {nQH[m(lgQH — a)]F'Q (Q„, d) — mx
X [n (- lg F (QH, d)-b] F (Q„, d)} I
{nQ«FQ (Qh, d) — mF(Qn,d)},
где в случае природного газа № 1
F d) = 1,05 • 10~з х
( 0,01 i 0,027d\0,25 QI
F'q (Ch» d) = 1,05 • 10"3 x
^H
, ’/ 0,01 . 0,027d\0,25
‘ \ d + Ch J
2<2h 0,0067
6/5 d± ( 0,01 -4- °’027d V’75
V d + Ch )
Здесь H — расстояние между шкалами; m
и n — модули шкал.
В уравнении (115) величина Сн является
параметром.
Уравнение (ИЗ) представим после лога-
рифмирования номограммой с параллель-
ными шкалами I, I и р% — р%.
Уравнения элементов номограммы в си-
стеме координат (Я, V) запишутся так:
шкала I
U = H0; V = m' (lg I -а');
шкала pl—
С7 = Яо + Я'; V = nr [^{pl-pl)-bfV
шкала
т п
где Яо» Н' •> т', п', а' и Ь' — параметры
преобразования.
Выбрав значения параметров преобра-
зования так, чтобы шкалы в номограммах
уравнений (113) и (114) совпадали, полу-
чим составную номограмму исходного урав-
нения (89) для случая природного газа № 1.
Для совмещения шкал I необходимо
выполнить условия:
Я = ЯоЧ • Ь=а'+Ь';
иг + п 9
т'п'
Номограмма № 13 построена при следу-
ющих значениях параметров преобразо-
вания: Hq = 10 мм; Н' = 132 мм; II =
= 120 мм; m = 66,6 мм; п = 33,3 мм;
т' = 200 мм; п' = 40 мм; а = 2; Ъ —
= —1,3; а' = 1 и Ь' = — 2,3.
Наиболее сложным моментом в кон-
струировании элементов номограммы был
расчет семейства дуг d по уравнениям (115).
Этот расчет выполняли на ЭВМ по спе-
циально составленной программе. Как
видно из номограммы № 13, все дуги
dH X s стянулись в точки, в результате
чего получена шкала X s.
Аналогичным путем построены номо-
грамма № 15 для природного газа № 2
и номограмма № 17 для газообразного
пропана. В этих номограммах семейства
дуг dH X s также превратились в шкалы.
Для природных газов № 1 и 2 построены
дополнительные номограммы № 14 и 16
для значений ()н от 50 000 до 1 000 000 м3]ч.
Пример 5. Дано: труба стальная электро-
сварная X s = 127 X 3,0 мм, расход
газа ()н = 5000 м3/ч, длина газопровода
I — 1000 м, давление в начале газопровода
рг = 7 кгс!см2. Определить давление р2
в конце газопровода для природного
газа № 1.
Берем номограмму № 13 и приклады-
ваем край линейки к точкам шкалы QB
с пометкой 5000 и шкалы dH X s с пометкой
127 X 3,0. Точку пересечения линейки
и немой шкалы I соединяем с точкой
шкалы I с пометкой 100. На шкале pf—pl
читаем ответ
кгс/см2.
Поскольку из условия I = 1000 м, а на
номограмме взяли I = 100 м, то величину,
считанную с номограммы, умножаем на 10
Pi—Р% = 18 кгс/см2.
Из полученного уравнения находим
P2=Vpf— 18 =/72—18 5,5 кгс/см^.
§ 3. НОМОГРАММА
ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ рг
С помощью номограмм № 13—17 нахо-
дим величину pl — р2. Величину р2 вы-
числяем^без номограммы. Обозначим
Ц=р2_р| (116)
и построим номограмму № 18 по этому
уравнению.
В этой номограмме шкала р2 близка к ло-
гарифмической, а шкалы рх и II близки
к равномерным. Из номограммы № 18
видно, что, когда вспомогательная вели-
чина II близка к нулю, рх р2.
Из сравнения шкалы II номограммы № 18
и шкал р|—р2 в номограммах № 13—17
следует, что в наиболее важных пределах
от 5 до 100 шкала II имеет значительно
большие размеры, чем соответствующий
участок на шкалах р2—р2, 41,0 обеспечивает
необходимую точность вычислений.
Малые значения pf—р|, снимаемые с но-
мограмм № 13—17, в дальнейшем, сле-
дует умножать на 10 или на 100, так как
они соответствуют большим значениям I.
Поэтому значения pf — р|, умноженные
на 10 или на 100, также попадают в опти-
мальный интервал шкалы II.
Пример 6. Дано: II = 18; р1 = 7. Найтя
р2 по номограмме № 18.
Берем номограмму № 18. Приклады-
ваем край линейки к точке шкалы Ik
с пометкой 18 и к точке шкалы рг с по
меткой 7. В точке пересечения края ли-
нейки со шкалой р2 читаем ответ р2 —
= 5,5 кгс/см2.
Номограмма № 18 принадлежит к но-
мограммам второго жанра. Построена она
по методу Джемс-Леви — Немцовой-Нар-
товой [25, 39].
Расчет ее выполнен по программе для
автоматического расчета шкал номограмм
[19].
Приложение 1
НОМОГРАММЫ ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ГАЗОПРОВОДА
НОМОГРАММЫ ДЛЯ ЛИНЕЙНОЙ ИНТЕРПОЛЯЦИИ
О^г^ЮО
10 ^90
Z0 80
30 *~*70
40*^60
60 ^**0
io •=:=• 30
80 ^20
90 •
«//7
100*^0
Номограмма № /
43
Номограмма N-Z
х
0*zr*200
50*
*150
100 *-_’т*100
150 *E E- 50
Ключ
200 *^> О
44
Номограмма № 3
Ключ
45
НОМОГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЕЛЬНЫХ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ
В ГАЗОПРОВОДАХ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
zoooo*
юооо*
2000*
1000*
200*
100*
20*
10 *
Номограмма №5
Природный газ №2 7
1020*8,0 920*8,0 820-8,0 720-8,0 630*7,0 530*70 928*9.0 902*9,0
0,01 0,02 0,03 0*05 0,1 0,2 0,3 0,5
5000*
4000*
3000*
500*
400*
300*
50*
00*
30*
377- 90
35/ * 9,0
325 * 8,0
-299*8,0
273* 7,0
295 * 7.0
219 * 6,0
199 х 6,0
180 х 6,0
168* 6,0
159 * 4.5
152 -4,5
196 х 4,5
190 х 4,5
133 * 9,0
— 127 х 3,0
121 *9,0
119 х 4t0
108* 9,0
102 х
95 х
89 х
83 х
76 х
-75,5 >
70 х
60 х
60 х
57 х 3.0
98 - 3,5
3,0
% о
3,0
3,0
9,0
3,0
3,0
95 * 3,0
92,3* 3,2
38 > 3,0
33,5 * 3.2
гв.а * г 8
21,3 » 2.8
кгс/мг
47
Номограмма №6
Газообразный пропан
920x8,0 720x8,0
820x8,0
Qh,m‘
10080
402x9,0
428x9.0 377x9,0
-J57 ” -325 9,0 8,0
-299* 8,0
_273 * 7,0
-245* 7,0
-2.19*6,0
-194 х 6,0
J80* 6,0
.J68* 6,0
-159* ^5
- 152* ^5
-146* ^5
~140*
"133 * 4,0
^121 * 3,0
"121 х 4,(1
"114 * ^,0
'108* ^0
^102 * 3,0
" 95 * 4,0
' 89 * 3}0
^83 * 3,0
^76 * 3,0
75,5* \0
'70 * 3,0
60 х 3,0
"60 х 3,5
"57 * 3,0
-48 х 3,5
- 45 * 3,0
42,3 x 3,2
38 x 3,0
33,5 x 3,2
2000 •
.1000*
200•
100
20
10
268x2,8
630x7,0 530x7,0
0,1
кгс/мг
0,01
5000
WOO*
3000*
.500*
WO*
.300 •
50
W
30
0.3
48
НОМОГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ДЛИН ПРИ
Сн = 0,1 ч- 400 м3/ч
0,5 •
Номограмма № 7
Природный, газ N°-i
30 40 50 100 200 300 400
э>
-33,5*32
26,8*2,8
21,3 *2,8
Qh'm3I4
0,05*
0,04*
0,5
0,4
0,3
48*3,5
44,5*3,0
42,25*3,25
38 *3,0
^0
88,5*3,0 ,
\83*3,0
76*3,0
75,5*3,75
70*3,0
60*3,0
60*3,5
57*3,0
У
Ц2
4 Заказ 739
49
Номограмма №8
Природный газ N-2
30 60 50 Soo 300 600
3,0
3.0
68
0,05*
0,06*
33,5*3,2
26,8*2,8
0,5 •
21,3 *2,8
°S •
Qh,m3I«
0,3*
0t2*
0,1*
o,1
0,5
OS
0.3
88,5^6,0
83^3,0
76*3,0
75,5*3 75
70*3,0
60*
60*
57*
0,2
50
Номограмма №9
Газообразный пропан
20 30 60 50 WO 200
- 33,5 *3,2
26,8 *2,8
Ц5 •
21,3*2,8
Qh,”3/4
0,0 •
4
0,3*
0,2*
0,1*
0,3
0,05 •
0,00»
0,1
0.5
9.0
08*3,5
0^5*3,0
02,25*3,25
38*3,0
UH u
88,5*0,0
83*3,0
76*3,0
5,5*3,75
-70 *3,0
60*3,0
60*3,5
57*3,0
0.2
4*
51
100
50
НОМОГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ДЛИН
ПРИ Qa > 100 лЗ/ч
Номограмма №-10
э,м
Природный газ N-1
'/0
30
20
10
•—
*
i
<
•-
? {
1 1
• ~t
• —
•— — — —
— —
— —
— — — - — — — -
—
- — Г4-
— —
•— ^5- — — — — — 2 — — — — — — — — — -+ i
•— •— — — — — — — — — — "" —г 1 i —г
— — —
— — Ч —
< i < ► < ►
100
Л'Н °
1020 *8,0
920 * 8,0
720 *8,0
830*7,0
—-426 * 9,0
——402*9,0
— 377*9,0
—-351 * 9,0
'—325*8,0
299 *8,0
— 273*7,0
—245*7,0
— 219*6,0
-194*6,0
-180*6,0
-168*6,0
-159*4,5
-152* 4,5
~ 146 *4,5
"140*4,5
'114*4,0
>108* 4,0
83*3,0
'76* 3,0
70* 3.0
60*3,0
57 х 3,0
38 х 3.0
Z00 300 500 1000 2000 5000 10000
100000 Цн,м3/ч
52
go
‘HQ 000001
0000I0003 OOOZ 0001 003 00S 00Z 001
< > 1» <1
— — —
-==== ж~ - — —• —
•fl tc*.. n * — —
U с ::::: —
—
0*8*09 -==== — —•
9'8 *0L 3'8*9/. 5т4 d'8*£8^ ;”+ — — — — — - — — — — — —•
9 8 *6<?^.S== 0У -96 t___ 9'8 *Z9l—*3± *901"" i 9'6**711""' и о'6-izr^ T O'£ — О‘б *££iyr--~~ ?• 7, ' — : — ——- — — — — —♦
i-rj u-j Ui ij ' Cc? Cq” < XX X X X ; ao <\4 c °O CQ Ui Lcj 4j~ m Ж — — - — — — — — — — —•
9 9**761' n :Q x R!7' — ___ — ^=—
d d *GlG
0L*96Z i"__ _ J ——
J1/. ^£/.8'^ — — — — —
э'8 *ббг-^‘---- _1 — —
9'8 *6Z£ ^^X*******^
0'6*168 —т
0'6 *LL8—"z: 06 * Z06 - — —
.0'6 *9Z*7-^'--~- — —•
.oY*Q8s -===::
□ J — . — ———
— —
J l * ubd ;z — —•
O'SxQZL ' *
0'8*028_
o‘8 *oz6
Q 9 x QZOL - ‘ *
I i
S x“p 1Ш1 1 —•
I
z
3
6
3
01
oz
03
Об
OS
001
ZqN ZD2 TH4HQ0dndll
ll qN nwwudsowoH
n‘e1
Номограмма №12
Газообразный пропан
100 •
50
40
20
н
1020 х 80
920 х 8,0
820 х
720 х
630*
8,0
8,0
7,0
—530* ТО
426*9,0
402* 9,0
377* 9,0
351 * 9,0
325* 8,0
299х 8,0
273* 7,0
245* 7,0
219* 6,0
194* 6,0
180* 6,0
168 * 6,0
159 х 4.5
152 * 4,5
146* 4.5
140*4,5
133 * 4,0
127* 3.0
121 * 4,0
114 *4,0
108* 4,0
102* 3,0
95 * 4,0
89 х
83 х
76 *
70 *
3,0
3.0
з.о
60 х 3,0
100
200 300
500
WOO
2000 3000 5000 WOOD Он> м 3/ч
НОМОГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ
В ГАЗОПРОВОДАХ СРЕДНЕГО И ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЙ (до 12 кгс/см*)
Qh.m3/q
100000«2
50000
40000
30 000
20000
10000^
5000
4000^.
3000
2000^
1000*^
500^
400^.
300•-Е
200^
—
100
1,м
ст* ЮО
1-90
Г-80
— 60
~—50
у-го
—
“ 15
Номограмма №13
Природный газ №f
(при W2m3/4^Qh < ю5м3/ч J
d„*s
1020*8.0 -I
-920* 8,0
820*8,0—
— 720*8,0
630 *7,0 -
— 530 * 7,0
219*6,0-
402*9,0
351*9,0
299 * 8,0
245*7,0
180*6,0
159*4,5
146*4,5
133*4,0
121*4,0
108*4,0
95*4,0
83*3,0
70 *3.0
-194*6,0
- —168*6,0
--152*4,5
Z- 140 *4,5
127 *3,0
114*4,0
102*3,0
89*3,0
- 76*3,0
57 *3.0~
60*3,0.
- 45*3.0
38* 3,0-
Ключ
РгРгг
0,001
“ -
0,002 -=
0,005
O.Ot^z
0>0z~.
0,05 —
/ет
2 т‘
5 -з
/Z7*=
20—1
к
50-^
100
• 200^.
Номограмма n;h
Природный газ №1
(приЮ^мЗ/ч ^QH-& 106м
IQ
Номограмма N°-i5
Природный газ H-z
(при W2M3/u < Цн^Ю5м*/Ч)
ltM
100000 *2
moo
90000*^
30000*^
20000^
toooo^.
5000 «4.
4000 -Ё
3000 A
2000 —
woo
500
900*4
300 <
200^
wo^.
- too
— 00 s
- 1020^8,0 -1
——. on - 120*8,0
— 820*8,0-
- '20*8.0
— 70 630*7,0-
- - 530* 7.0
60
^26*9,0- nn nn
— l n - 902*9,0
377*9,0 чгч nn
- tcn 325*8,0— ~ X ' 50 273^,0--
— - 295 * 7.0
- 219*6,0 -
* <30,6.0
*** » 159*95 — ~ K 166^1-152 *4.5 133 * 90 --^0*9.5 121*90 ~~ 127 тяЛп -l^^40 . 108*9,0-_ 1Q2^Q
— 30 95*9,0-_ 89*3.0
83*3,0-
- 76*3,0
70*3.0-
— 57^30.- 50*3.0
— nn, - 95*3,0
^20
— 38*3,0 J
- ft
L.70
КЛЮЧ;
3 W
0.001 —
0.002 7
о.ооь —
—
0.01
«1
«•
0.0? -
; —
0.05 -
0,1
0,5 —
20
ГТТТГГТТТГГ
50-
100^
200 JB
.57
Номограмма N-t6
Природный газ N-Z
t I 1111
'XJ
I । 11 । Ti 1111111111111111 । i T
00
1Л
Номограмма №17
Газообразный пропан
НОМОГРАММА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ
60
Йриложеййё 2
tАЁЛИЦЫ УДЁЛЬНЫХ ПОТЁРЬ ДАВЛЁНИЯ И ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ДЛИН ДЛЯ ПРИРОДНОГО ГАЗА № 1
Трубы стальные водогазопроводные (газовые) тонкостенные ВТУ ЧМТУ/УкрНИТИ 576—64
«н d X s ri
20,8X2,2 26,8X2,3 32,9X2,8 41,8X2,8 47,7X2,8 59,8X3,0
d
16,4 22,2 27,3 36,2 42,1 53,8
R 1э R 1э R 1э R 1э R 1э R 1э
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И 12 13
0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 1,0 1,1 1,2 2 0,010 0,015 0 020 0,025 0,030 0,035 0,040 0,045 0,050 0,055 0,060 0,066 0,071 0,076 0,081 0,086 0,091 0,096 0,101 0,111 0,121 0,03 0,05 0,07 0,09 0,11 0,13 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,24 0,26 0,28 0,30 0,32 0,34 0,36 0,38 0,42 0,46 0,010 0,011 0,012 0,013 0,014 0,015 0,016 0,017 0,018 0,020 0,021 0,022 0,024 0,026 0,17 0,19 0,21 0,23 0,24 0,26 0,28 0,30 0,32 0,34 0,36 0,38 0,42 0,46
1
Продолжение приложения 2
dnXs 11
20,8X2,2 26,8 X 2*,3 32,9X2,8 41,8X2,8 47,7X2,8 59,8X3,0
d
16,4 22,2 27,3 36,2 42,1 53,8
Н 1э R 'э И Ц •J R 'э R 1э R 'э
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1,3 0,132 0,49 0,029 0,49 0,010 0,49
1,4 0,247 * 0,50 * 0,031 0,53 0,011 0,53
1,5 0,291 * 0,49 * 0,033 0,57 0,011 0,57
1,6 0,338 0,48 0,035 0,61 0,012 0,61
1,7 0,390 0,47 0,037 0,65 0,013 0,65 •
1,8 0,445 0,46 0,088 * 0,70 * 0,014 0,69
1,9 0,505 0,46 0,100 * 0,68 * 0,015 0,73 •
2,0 0,569 0,45 0,113 0,67 0,015 0,76
2,2 0,711 0,43 0,141 0,65 0,017 * 0,84 *
2,4 0,872 0,42 0,173 0,63 0,057 * 0.84 * -
2,6 1,051 0,41 0,209 0,62 0,069 0,81
2,8 1,303 ** 0,38 ** 0,248- 0,60 0,082 0,79
3,0 1,477 ** 0,39** 0,291 0,59 0,096 0,78 0,021* 1,13*
3,2 1,662 0,39 0,339 ** 0,57 ** 0,110 0,76 0,025 * 1,11 * •
3,4 1,857 0,39 0,390 ** 0,56 ** 0,129 0,74 0,028 1,09
3,6 2,061 0,40 0,470 0,52 0,148 0,73 0,032 1,06 0,014 1,30
3,8 2,276 0,40 0,518 0,53 0,168 0,72 0,037 1,05 0,016 1,28
4,0 2,501 0,41 0,568 0,53 0,189 ** 0,70** 0,042 1,03 0,018 1,26
4,2 2,736 0,41 0,620 0,54 0,212 ** 0,69 ** 0,047 1,01 0,021 1,24
4,4 2,981 0,41 0,675 0,54 0,236 0,68 0,052 1,00 0,023 1,22
4,6 3,236 0,41 0,732 0,55 0,268 0,66 0,058 0,98 0,026. 1,20
4,8 3,500 0,42 0,790 0,55 0,289 0,66 0,064 0,97 0,028 1,18
5,0 3,775 0,42 0,851 0,56 0,311 0,67 0,070 0,95 0,031 1,17
5,5 4,505 0,43 1,013 0,57 0,369 0,68 0,088 ** 0,92 ** 0,039 1,13 0,010 1,57
6,0 1,187 0,57 0,432 0,69 0,110** 0,88** 0,048 1,10 0,013 1,52
6,5 1 1,374 0,58 0,499
7,0 1,574 0,59 0,571
7,5 1,787 0,60 0,648
8,0 2,012 0,60 0,728
8,5 2,251 0,61 0,813
9,0 2,501 0,61 0,903
9,5 2,765 0,62 0,997
10,0 3,041 0,62 1,095
11,0 3,630 0,63 1,304
12,0 4,270 0,64 1,531
13,0 4,959 0,65 1,774
14,0 2,055
15,0 2,313
16,0 2,607
17,0 2,919
18,0 2,247
19,0 3,593
20,0 3,955
21,0 4,334
22,0 4,732
23,0
24,0
25,0
26,0
27,0
28,0
29,0
30,0 ♦
32,0
34,0
36,0
38,0
о со
1 0,70 0,127 0,89 0,058 ** 1,07 ** 0,015 1,48
0,71 0,143 0,91 0,070 ** 1,03 ** 0,018 1,45
0,72 0,164 0,92 0,079 1,04 0,022 1,42
0,73 0,184 0,93 0,089 1,06 0,025 1,39
0,74 0,205 0,94 0,099 1,07 0,029 1,36
0,74 0,228 0,95 0,109 1,08 0,033 1,32
0,75 0,251 0,97 0,121 1,10 0,037 1,34
0,76 0,276 0,98 0,132 1,11 0,040 1,36
0,77 0,327 0,99 0,157 1,13 0,048 ' ’ 1,39
0,78 0,383 1,01 0,184 1,15 0,056 1,41
0,79 0,443 1,03 0,212 1,17 0,064 1,44
0,80 0,507 1,04 0,243 1,19 0,074 1,46
0,81 0,575 1,05 0,275 1,20 0,083 1,48
0,82 0,647 1,06 0,309 1,22 0,094 1,50
0,82 0,723 1,08 0,345 1,23 0,105 1,52
0,83 0,803 1,09 0,383 1,24 0,116 1,54
0,84 0,887 1,10 0,423 1,26 0,128 1,56
0,84 0,975 1,10 0,464 1,27 0,140 1,57
0,85 1,066 1,11 0,507 1,28 0,153 1,59
0,85 1,162 1,12 0,552 1,29 0,167 1,60
1,261 1,13 0,599 1,30 0,180 1,62
1,365 1,14 0,648 1,31 0,195 1,63
1,472 1,14 0,698 1,32 0,210 1,64
1,583 1,15 0,750 1,33 0,225 1,65
1,698 1,16 0,804 1,33 0,241 1,67
1,816 1,16 0,860 1,34 0,258 1,68
1,939 1,17 0,917 1,35 0,275 1,69
2,065 1,17 0,977 1,36 0,292 1,70
2,330 1,18 1,100 1,37 0,329 1,72
2,609 1,19 1,231 1,38 0,367 1,74
2,904 1,20 1,369 1,39 0,408 1,75
3,214 1,21 1,513 1,41 0,450 1,77
20,8X2,2 26,8x2,3
«н
16,4 22,2
R R
1 2 3 4 5
40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50,0 55,0 60,0 65,0 70,0 75,0 80,0 85,0 90,0 95,0 100,0 105,0 110,0 115,0 120,0 125,0 130,0 135,0
Продолжение приложения 2
dH X s
32,9X2,8 41,8X2,8 47,7X2,8 59,8X3,0
d
27,3 36,2 42,1 53,8
R R 1э R 1э R 1э
6 7 8 9 10 11 12 13
3,540 3,880 4,236 4,607 4,994 1,22 1,22 1,23 1,24 1,24 1,665 1,824 1,989 2,162 2,341 2,527 3,023 3,562 4,144 4,769 1,42 1,43 1,43 1,44 1,45 1,46 1,47 1,49 1,50 1,51 0,495 0,541 0,589 0,640 0,692 0,746 0,890 1,046 1,214 1,394 1,586 1,790 2,006 2,233 2,473 2,724 2,988 3,263 3,550 3,849 4,160 4,482 4,817 1,79 1,80 1,81 1,83 1,84 1,85 1,88 1,90 1,92 1,94 1,96 1,98 1,99 2,01 2,02 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09
Трубы стальные водогазопроводные (газовые) черные, обыкновенные ГОСТ 3262—62
dHXS
21,3X2,8 26,8X2,8 33,5X3,2 42,3x3,2 48,0X3,5 60,Ох 3,5
d
15,7 21,2 27,1 35,9 41,0 53,0
R 1э R 1э R 1э R 1э R 1э R 1э
1 2 3 5 6 7 8 9 11 12 13
0,1 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,0 2,2 2,4 0,019 0,029 0,039 0,049 0,058 0,068 0,078 0,088 0,097 0,107 0,117 0,127 0,137 0,146 0,156 0,166 0,176 0,186 0,195 0,215- 0,235 * 0,257 * 0,306 0,360 0,418 0,482 0,550 0,624 0,762 1,024 1,200** 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,13 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,27 0,29 0,31 0,33 0,35 0,37 0,38 0,42 0,46* 0,50* 0,48 0,47 0,46 0,45 0,45 0,44 0,43 0,42 0,41 ** 0,011 0,014 0,017 0,020 0,023 0,026 0,029 0,032 0,035 0,038 0,041 0,044 0,047 0,050 0,053 0,056 0,059 0,065 0,070 0,076 0,082 0,088 0,094 * 0,100 * 0,111 0,126 0,142 0,178 0,218 0,08 0,10 0,12 0,13 0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,27 0,29 0,31 0,33 0,35 0,37 0,38 0,42 0,46 0,50 0,54 0,58 0,62* 0,65* 0,66 0,65 0,64 0,62 0,60 0,010 0,011 0,012 0,013 0,014 0,015 0,017 0,018 0,019 0,020 0,021 0,022 0,024 0,027 0,029 0,031 0,034 0,036 0,038 0,040 0,043 0,045 * 0,049 * 0,060 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,27 0,29 0,31 0,33 0,35 0,37 0,38 0,42 0,46 0,50 0,54 0,58 0,62 0,65 0,69 0,73 0,77 * 0,86 * 0,83 0,010 0,011 0,011 0,012 0,013 0,014 0,014 0,016 0,017 0,54 0,58 0,62 0,65 0,69 0,73 0,77 0,85 0,92 0,010 0,92 •
1-^ Н-» Н-* оо ~л os сл ^5° ^^Ococooooo^i^ioocncnrf^rf^rf^rf^^oococococototo О'О o'o'bi*o'cn'o 01*0~СЛ ОCn'o'bo'os'rf^'to'o'оо'Ьэ'^'го'о'оо'Ьэ 1 ♦-*• • 1 .о W
rf^rf^COCOCOCOtOtOtOtO^i-^w^ 05(\ЗСООСОО-<1СЛЬЭОООСЛСО i^^lCnrf^^Cn^i-^OStOOOOOO со-льэ^ь^сооослсл-лн^оооо * * to to 15,7 SX ' 21,3X2,8 S X Cq
ооооооооооооо ^^^^^^СОСОСОСОСОСОСО ^^ООООСОСОСООООО-Л-Л * * со . оГ“
On^WCOCOtOtOtO^^H-^P-OOOOOOOOOOOO сл'й^'й^'со'со'Кэ i-^^-OCOOCOCOi-^CnO-OCMCn-^lOCOOSOrf^OOCOtOOSb^O ^OOCn^JrfSQ0^1C04^^-Ul^OQQC0WH-A-A-Q<lt0W * * * * 1₽- to 21,2 26,8X2,8
ооооооооооооооооооооооооо "os 05~О5 ©5Ъ1 СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ"СЛ СЛ СЛ СП СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СП Ь0^ООС0С00000-^1О05Сл45чЦЬчС0С0ЬЭЬ0^1^,£чСЛ05^С0 * * * * сл С1Г^
С0С0ЬЭЬЭЬЭ1-^^|-^|-^|-^ООООООООООООООООООООО ^^^^^ЪэЪ5Ъз^'о'сС>'Оо'-<1'С5'С5'сл'4>''оо'Оо'ооЪэЪоЪэЪо'^'^ 0*0 СО ОО СИ 4^ Сл -<l СЛ СЛ СЛ СЛ 05 СО О LO СЛ СО ЬЭ О СО 05 |\Э О СЛ СО О ОО ^45-СпС0О4>-~С|~С1С7ЭЬЭС0С0С04>-С0^305О00СП1\ЭН^Й5чО^Ю5-<1С01\Э^1С0 * * * * to 27,1 "° со сл X со
JO О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О ООО ЪоЪоЪо'соЪоК) К] Кд Kj Kj К| KqKl Кд К| KjKr5 *05 'О5~О5'О5 'os'osKj'Kj -4 *Л -О *Л -О 00 00ЬЭ»-^ООСС>00-<Ю5СЛй5чй>'00ЬЭ»^‘ОС000*Л05СЛСЛСС>О^0045*С5-<Ю»-А‘ * * * * —J оГ~
JDOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO оо -о оз сл ot'K-'wЪэКэКэЪэЪо'^'н^'К^ТК'К.'о о'о'о о о о о о о о о о о CO^-OCOtOOSCOrf^OOOSCOl-^CO-JI^COi-^CO^lOOS^rf^^COCOCOtObOtOb^. •^lOOrf^CDOObOCQi-^^JbO-o^boi-^i-^borfJsto^S-OO^CDrf^CDrf^OCStsOOCD * * * * * * оо to со сл ** 1 CD I со ** 1 СО X со 1 со 1
о ооооооЪЪ оЪо оо о сосоЪоЪЪЪ ооооо^^оо оо-л 05 4>-со ьэ о со о сл 4>-со о со-4 4>-о-л оо о to со сл-л о ьэ оо о * * * * * * CD со"'
О _О ооооооооооооооооооооо о о о о _о _о_о_о 1 'о'о'о "о'о'о о'о'о "о'о'о о'о'о С0С0СЛ1-л>^1>£чО-ЛСлС0Ь0^‘ОСО~ЛС5СЛЙ>'С0С01\ЭЬ01\Э1\Э1-л>1-л>1-^1-^^|-^^ OCOtsOCOObOCOCOO-^l^tOi-^OcO-OCnCnOCOCO^^^COOrf^COtsOb^i-^ * * * * * * о to 41,0 48,0X3,5
'Кэ'Ьо 'н*. '^'^'^'^'^'о'о'о'о'о'о'о'о'о'^'^'^- Ъо Ъо Ъо Кэ Ъо Кэ о "о ЬЭн^‘С000С5СЛС01-^С000-ЛСЛй>'С0»-л‘Й>'’<1ОЙ5*СЛ*ЛС0О1\ЭЙ>'-ЛС0С0СЛ00О * * * * * * J""
JO^O о JO OOOOOOOOOOOOOO о о'о'о о'о'о о о'о'о о о'о'о ЬЭ ь^._о СО-О С5 С75 СЛ 45* СО 00 ЬЭ ЬЭ ЬЭ !-*• t-^ Ь^- » СЛ ЬЭ О СО СО О 05 ЬЛ. 05 -О СО О ~Л 4>« I * * * * о to сл I со 1 ° 60,0X3,5
Кп СП'rfjs'rfjs'rfjs'ksК^'со'сэ'со'со"со 03'н1>*сл'оч ЬЭ 1-^ СО ~Л сл ЬЭ О ~л сл СО £* -ОО СО -Л СЛ Г * * ♦ * х> цГ'1
Продолжение
19 3,797
20 4,180
21 4,580
22 4,999
23
24
25
26
27
28
29
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
125
130
135
140
145
150
155
0,83 0,924 1,09 0,481 1,23 0,137 1,54
0,84 1,016 1,10 0,528 1,24 0,151 1,56
0,84 1,111 1,10 0,578 1,25 0,165 1,57
0,85 1,211 1,11 0,629 1,26 0,179 1,59
1,314 1,12 0,682 1,27 0,194 1,60
1,422 1,13 0,738 1,27 0,210 1,61
1,534 1,13 0,795 1,29 0,226 1,63
1,649 1,14 0,855 1,30 0,243 1,64
1,769 1,15 0,916 1,31 0,260 1,65
1,893 1,15 0,980 1,31 0,278 1,66
2,021 1,16 1,046 1,32 0,296 1,67
2,153 1,16 1,113 1,33 0,315 1,68
2,428 1,17 1,254 1,34 0,354 1,70
2,720 1,18 1,404 1,35 0,395 1,72
3,028 1,19 1,561 1,36 0,439 1,74
3,351 1,20 1,726 1,37 0,485 1,75
3,691 1,21 1,900 1,38 0,533 1,77
4,046 1,21 2,081 1,39 0,583 1,78
4,417 1,22 2,270 1,40 0,635 1,79
4,804 1,23 2,467 1,41 0,689 1,81
2,673 1,42 0,745 1,82
2,886 1,42 0,804 1,83
3,453 . 1,44 0,959 1,86
4,070 1,45 1,127 1,88
4,736 1,47 1,308 1,90
1,502 1,92
1,709 1,94
1,929 1,95
2,162 1,97
2,408 1,98
2,666 1,99
2,938 2,00
3,222 2,01
3,519 2,02
3,829 2,03
4,152 2,04
4,487 2,05
4,835 2,06
5,196 2,06
Продолжение
d HXS
75,5X4,0 88,5X4,0 140X4,5
«н у X d
67,5 80,5 131,0
R 1э R 1э R
1 14 15 16 17 20 21
9,5 0,010 1,80 *
10,0 0,012 1,74
11,0 0,016 1,66
12,0 0,018 1,70
13,0 0,021 1,73
14 0,024 1,76 0,010 2,03
15 0,028 1,78 0,012 2,06
16 0,031 1,81 0,013 2,09
17 0,035 1,83 0,015 2,12
18 0,038 1,86 0,016 2,15
19 0,042 1,88 0,018 2,17
20 0,046 1,90 0,020 2,20
21 0,051 1,92 0,022 2,22
22 0,055 1,94 0,023 2,24
23 0,060 1,96 0,025 2,27
24 0,065 1,98 0,027 2,29
25 0,070 1,99 0,029 2,31
26 0,075 2,01 0,032 2,33
27 0,080 2,02 0,034 2,35
28 0,085 2,04 0,036 2,37
29 0,091 2,05 0,039 2,38
30 0,097 2,07 0,041 2,40
32 0,109 2,10 0,046 2,44
0,121 2,12 0,051 2,47
36 0,134 2,15 0,057 2,50
38 0,148 2,17 0,063 2,52
40 0,163 2,19 0,069 2,55
42 0,178 2,21 0,075 2,58
44 0,193 2,23 0,082 2,60
46 0,210 2,25 0,089 2,62
48 0,227 2,26 0,096 2,65
50 0,244 2,28 0,103 2,67
55 0,291 2,32 0,123 2,72 0,011 4,07
60 0,341 2,35 0,144 2,76 0,013 4,15
65 0,395 2,39 0,166 2,80 0,015 4,23
70 0,453 2,42 0,190 2,84 0,018 4,30
75 0,514 2,44 0,216 2,88 0,020 4,36
80 0,579 2,47 0,243 2,91 0,022 4,42
85 0,648 2,49 0,272 2,94 0,025 4,48
90 0,720 2,51 0,302 2,97 0,028 4,53
95 0,796 2,53 0,333 2,99 0,031 4,58
100 0,876 2,55 0,366 3,02 0,034 i 4,63
68
Продолжение
1 14 15 16 17 20 21
105 0,959 2,57 0,400 3,04 0,037 4,68
110 1,046 2,58 0,436 3,06 0,040 4,72
115 1,137 2,60 0,474 3,09 0,043 4,77
120 1,231 2,61 0,513 3,10 0,047 4,81
125 1,329 2,62 0,553 3,12 0,050 4,85
130 1,431 2,64 0,595 3,14 0,054 4,88
135 1,536 2,65 0,638 3,16 0,058 4,92
140 1,645 2,66 0,682 3,17 0,062 4,96
145 1,757 2,67 0,729 . 3,19 0,066 4,99
150 1,873 2,68 0,776 3,21 0,070 5,02
155 1,993 2,69 0,825 3,22 0,075 5,05 .
160 2,116 2,70 0,875 3,23 0,079 5,08
165 2,243 2,71 0,927 3,25 0,084 5,11
170 2,373 2,72 0,981 3,26 0,088 5,14
175 2,507 2,73 1,035 3,27 0,093 5,17
180 2,645 2,74 1,092 3,28 0,098 5,19
185 2,786 2,74 1,149 3,29 0,103 5,22
190 2,931 2,75 1,208 3,30 0,108 5,24
195 3,079 2,76 1,269 3,31 0,113 5,27
200 3,231 2,76 1,331 3,32 0,119 5,29
210 3,546 2,78 1,459 3,34 0,130 5,34
220 3,875 2,79 1,593 3,36 0,141 5,38
230 4,219 2,80 1,732 3,38 0,153 5,42
240 4,577 2,81 1,878 3,39 0,166 5,46
250 4,949 2,82 2,029 3,41 0,179 5,50
260 2,185 3,42 0,192 5,53
270 2,348 3,43 0,206 5,57
280 2,516 3,45 0,220 5,60
290 2,690 3,46 0,235 5,63
300 2,869 3,47 0,250 5,66
320 3,245 3,49 0,282 5,71
340 3,644 3,51 0,316 5,76
360 4,066 3,53 0,351 5,81
380 4,511 3,54 0,389 5,86
400 4,978 3,56 0,428 5,90
420 0,468 5,94
440 0,511 5,97
460 0,555 6,01
480 0,601 6,04
500 0,649 6,07
550 0,777 6,14
600 0,916 6,20
650 1,066 6,25
700 1,227 6,30
750 1,399 6,34
800 1,582 6,38
850 1,776 6,42
900 1,981 6,45
950 2,197 6,48
1000 2,424 6,50
1100 2,912 6,55
1200 3,444 6,59
1300 4,020 6,63
1400 4,640 6,66
1500 5,300 6,69
69
од
Гогою^^^^^^ь^н^н^ь-^ОООООООООООООООООО Й>*ЬООСООО-ЛОСЛЙ^СОСО^ОСОСООООО*Л^1С5С5СЛСЛЦ^Й^СОСОЬОЮ1^^ СЛ СдОСЛ СП СП СЛ СЛ СЛ СП н»- «О и
to^^^H^OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO ^ОСО^ОО^ЮСЛ^^ГСССС^М^^-^^-^А-А-А-А-ООООООО сослю-лсоооо^л^лооо^юь^осо-лосл^сою^ооо^лослй^сою СЛСЛСЛСЛОО-Л^ЛС^^СОС^^Ю^ОСООООСЛ^СОЮОСООО —1 О СО СО * * * * * * • СО »₽> a. 18X2,0 d„Xs
ооооооооооооооооооооооооооооооо » Ч« » V» X* » » » » » » •*-» » •*-» » ** ** *•* ** ** -* ** ** •* ** » С0С0С0С0С0С0С0С0С0С0С04^С0С0С0С0С0С0С0Г0Г0С0^^н^^к-^ОООО tOCOCOCOCOCOCOrf^rfJ'rf^rf^COOOCSrf^tOOOOCSrf^COt-^cO^J^COi^CO^JCnCO * * * * * * СО «Г-
ООООООООООООООООООООО 0^0 000 а-О О ОО О О О О О О О О О ООО о о о о COCOCnCO^Orf^rf^rf^COCOCOCOCOCOCObObOtO^^^t-^i^^^ СО О LO СП СО ►£* *Л rf*4 ОО СП СО СО 00 О СЛ СО СО О СО "<I СЭ СО О * * >₽> to to 25X2,0.
оооооооооооооооооооооооооо х» х> ч> ч> ч> X» ч« х> »> »> »> *-* ** ** ** *> "'* *> OQQ0QQOClOT^^^WWWWW[Otv!OtOLvA-^^A- слооооаэь^.^лсоооьэооо^ьэоооой^сон^о^слсо * * сл CiT^
о о о о о о о о о о о о о ~о о о о о о о о о о о о о rfSOOOCC^lQCl^COLC^O * * о to to 05 32X3,0
О О_о о о о о о о о о о о ^Л СО^Л Ъэ Ъ"о СП Ъч СЛ *tb* rf>*"со ОО г— С5 СО СО СП «Л СО О О ЬО ОО * * -q со"4
О О О О о О OJO о о о "о о о о о о о о о о о rotorOtOtO^^H-^^—1-^h-*- -Л СП со о СО ОО -ЛО СП rf>< * □0 to co to 38X3,0
о о 050 о о о о о о о 'со "оо ^Л ^<1Ъэ Ъэ сл сл сл "й*« to сл -л со со Си to 00 rf>< 0 0 * <х> qT"
0000 0000 rfb. СО to Ь^- о to co co 45X3,0
о о о о со оо ~л О to сл ~л -» co"*
. ю to СЛ 57X3,0
* 4 С 1 CiT^
Трубы стальные электросварные ГОСТ 10704—63
2,6 2,8 2,471 2,831 0,33 0,33 0,281 0,334 ** 0,65 0,65 ** 0,090 0,106
3,0 3,214 0,33 0,392 ** 0,55 *♦ 0,125
3,2 3,620 0,34 0,456 0,55 0,146
3,4 4,048 0,34 0,555 0,49 0,168
3,6 4,499 0,34 0,615 0,50 0,192
3,8 4,973 0,35 0,678 0,50 0,218 **
4 0,745 0,51 0,245 **
4,2 0,814 0,51 0,275
4,4 0,885 0,52 0,313
4,6 0,960 0,52 0,339
4,8 1,037 0,53 0,366
5,0 1,117 0,53 0,394
5,5 1,330 0,54 0,468
6,0 1,559 0,55 0,548
6,5 1,806 0,55 0,634
7,0 2,070 0,56 0,725
7,5 2,351 0,57 0,822
8,0 2,649 0,57 0,925
8,5 2,963 0,58 1,033
9,0 3,295 . 0,58 1,147
9,5 3,643 0,59 1,267
10,0 4,008 0,59 1,392
И 4,788 0,60 1,659
12 1,948
13 2,259
14 2,592
15 2,947
16 3,324
17 3,723
18 4,143
19 4,585
20
21
22
23
24
25
26
27
0,76 0,74 0,029 * 0,035 1,01 * 0,98 0,015 0,016 1,08 1,15
0,73 0,041 0,96 0,017 1,21
0,71 0,048 0,94 0,020 * 1,19 *
0,70 0,055 0,92 0,023 * 1,17 *
0,68 0,063 0,90 0,026 1,14
0,67 *♦ 0,072 0,89 0,030 1,13
0,66 ** 0,081 0,87 0,033 1,11
0,65 0,091 0,86 0,037 1,09
0,62 0,101 0,84 0,041 1,07
0,63 0,112 0,83 0,043 1,06
0,63 0,124 0,82 0,046 1,06 0,010 1,54
0,64 0,136 ** 0,81 ** 0,050 1,04 0,011 1,52
0,65 0,171 ** 0,78 ** 0,063 1,01 0,014 1,47
0,66 0,200 0,79 0,077 ** 0,98 ** 0,017 1,43
0,67 0,231 0,80 0,094 ** 0,94 ** 0,020 1,39
0,68 0,264 0,82 0,108 0,96 0,024 1,36
0,69 0,299 0,83 0,122 0,97 0,029 1,33
0,70 0,335 0,84 0,137 0,99 0,034** 1,30 **
0,71 0,374 0,85 0,152 1,00 0,039 ** 1,26 **
0,71 0,415 0,86 0,169 1,01 0,043 1,27
0,72 0,458 0,87 0,186 1,02 0,048 1,29
0,72 0,503 0,88 0,204 1,03 0,052 1,30
0,74 0,598 0,89 0,243 1,05 0,062 1,33
0,75 0,701 0,90 0,284 1,07 0,072 1,36
0,76 0,811 0,92 0,328 1,09 0,084 1,38
0,76 0,929 0,93 0,375 1,10 0,096 1,40
0,77 1,055 0,94 0,426 1,12 0,108 1,42
0,78 1,187 0,95 0,479 1,13 0,122 1,44
0,78 1,328 0,96 0,535 1,14 0,136 1,46
0,79 1,476 0,97 0,593 1,15 0,150 1,48
0,80 1,631 0,98 0,655 1,16 0,166 1,49
1,793 0,99 0,720 1,17 0,182 1,51
1,963 0,99 0,787 1,18 0,199 1,52
2,141 1,00 0,857 1,19 0,216 1,53
2,325 1,00 0,930 1,20 0,234 1,55
2,517 1,01 1,006 1,21 0,253 1,56
2,717 1,01 1,085 1,22 0,273 1,57
2,923 1,02 1,166 1,22 0,293 1,58
3,137 1,02 1,251 1,23 0,314 1,59
18X2,0 25X2,0
14 21
R 1э R l3
1 2 3 к 5
28
29
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
115
120
П р о д о л ж е н и о
dHXS
! 32X3,0 38x3,0 45X3,0 57X3,0
d
26 32 39 51
JR 1э R гэ R гэ R 'э
6 7 8 9 10 11 12 13
3,359 3,587 3,823 4,317 4,839 1,03 1,03 1,04 1,05 1,05 1,338 1,428 1,521 1,714 1,919 2,135 2,362 2,600 2,850 3,110 3,381 3,664 3,957 4,738 1,24 1,24 1,25 1,26 1,27 1,28 1,29 1,30 1,31 1,32 1,32 1,33 1,34 1,35 ) 0,335 0,357 0,380 0,428 0,478 0,530 0,586 0,644 . 0,704 0,768 0,833 0,901 0,972 1,161 1,365 1,585 1,820 2,072 2,339 2,622 2,921 3,236 3,566 3,912 4,273 4,651 5,044 1,60 1,61 1,62 1,64 1,66 1,68 1,69 1,71 1,72 1,73 1,74 1,75 1,76 1,79 • 1,81 1,83 1,85 1,86 1,88 1,89 1,90 1,91 1,93 1,94 1,94 1,95 1,96
ПродолжеййО
СО
d X s
н
О 60x3,0 70X3,0 76X3,0 83X3,0 89x3,0 102X3,0
d
54 64 70 77 83 96
R гэ R гэ R 1э R 1э R гэ Н 1э
1 14 15 16 '17 18 19 20 21 22 23 24 25
5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 И 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 0,010 0,012 0,015 0,018 0,021 0,025 0,028 *♦ 0,033 ** 0,036 0,040 0,047 0,055 0,063 0,072 0,082 0,092 0,103 0,114 0,126 0,138 0,150 0,164 0,177 0,191 0,206 1,59 1,54 1,50 1,47 1,43 1,40 V 1,37 *♦ 1,33** 1,35 1,37 1,39 1,42 1,45 1,47 1,49 1,51 1,53 1,55 1,57 1,58 1,60 1,61 1,63 1,64 1,65 0,010 0,011 0,013 0,015 0,017 ** 0,021 ** 0,024 0,028 0,032 0,036 0,040 0,045 0,050 0,055 0,060 0,066 0,072 0,078 0,084 0,090 1,76 1,72 1,69 1,66 1,63** 1,60** 1,63 1,66 1,69 1,71 1,74 1,76 1,78 1,80 1,82 1,84 1,86 1,88 1,89 1,91 0,010 0,013 ** 0,015 ** 0,018 0,020 0,023 0,026 0,029 0,032 0,036 0,039 0,043 0,046 0,050 0,054 0,058 1,84 1,78** 1,75** 1,78 1,81 1,84 1,87 1,89 1,92 1,94 1,96 1,98 2,00 2,02 2,04 2,06 0,011 0,013 0,015 0,016 0,018 0,020 0,022 0,024 0,027 0,029 0,032 0,034 0,037 1,92 1,96 1,99 2,02 2,04 2,07 2,10 2,12 2,14 2,17 2,19 2,21 2,23 0,010 0,011 0,013 0,014 0,015 0,017 0,019 0,020 0,022 0,024 0,025 2,11 2,14 2,17 2,20 2,23 2,25 2,28 2,30 2,32 2,35 2,37 0,010 0,011 0,012 0,012 2,58 2,61 2,63 2,66
Продолжение
dHXs
60x3,0 70X3,0 76x3,0 83X3,0 89X3,0 102X3,0
«н d
54 64 70 77 83 96
—JR гэ R гэ R (э R i, Э R l3 R l3
1 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 ' 25
26 0,221 1,66 0,097 1,93 0,063 2,08 0,039 2,25 0,027 2,39 0,013 2,68
27 0,237 1,68 0,104 1,94 0,067 2,09 0,042 2,26 0,029 2,41 0,014 2,71
28 0,253 1,69 0,111 1,95 0,071 2,11 0,045 2,28 0,031 2,43 0'015 2,73
29 0,270 1,70 0,118 1,97 0,076 2,12 0,048 2,30 0,033 2,44 0,016 2,75
30 0,287 1,71 0,125 1,98 0,081 2,14 0,051 2,32 0,035 2,46 0,017 2,77
32 0,323 1,73 0,141 2,01 0,091 2,17 0,057 2,35 0,040 2,50 0,019 2,81
34 0,361 1,75 0,157 2,03 0,102 2,19 0,064 2,38 0,044 2,53 0,022 2,85
36 0,401 1,77 0,174 2,05 0,113 2,22 0,071 2,40 0,049 2 56 0,024 2,89
38 0,442 1,78 0,192 2,07 0,124 2,24 0,078 2,43 0,054 2,59 0,027 2,92
40 0,486 1,80 0,211 2,09 0,136 2,26 0,086 2,46 0,059 2,62 0^29 2,95
42 0,531 1,81 0,231 2,11 0,149 2,29 0,094 2,48 0,065 2,64 0,032 2,98
44 0,579 1,83 0,251 2,13 0,162 2,31 0,102 2,50 0,071 2,67 0,035 3,01
46 0,628 1,84 0,272 2,15 0,176 2,33 0,110 2,53 0,076 2,69 0,038 3,04
48 0,679 1,85 0,294 2,16 0,190 2,34 0,119 2,55 0,083 2,72 0,041 3,07
50 0,733 1,86 0,317 2,18 0,204 2,36 0,128 2,57 0,089 2,74 0,044 3,10
55 0,874 1,89 0,378 2,21 0,243 2,40 0,153 2,61 0,106 2,79 0,052 3,16
60 1,027 1,91 0,443 2,25 0,285 2,44 0,179 2,66 0,124 2,84 0,061 3,21
65 1,192 1,94 0,514 2,28 0,330 2,47 0,207 2,69 0,143 2,88 0,070 3,27
70 1,369 1,96 0,589 2,30 0,378 2,50 0,237 2,73 0,164 2,92 0,080 3,31
75 1,557 1,97 0,669 2,33 0,429 2,53 0,269 2,76 0,186 2,96 0,091 3,36
80 1,757 1,99 0,754 2,35 0,484 2,56 0,302 2,79 0,209 2,99 0,102 3,40
85 1,969 2,00 0,844 2,37 0,541 2,58 0,338 2,82 0,234 3,02 0,114 3,44
90 2,192 2,02 0,938 2,39 ' 0,601 2,60 0,375 2,85 0,259 3,05 0,127 3,48
95 2,427 2,03 1,038 2,41 0,665 2,63 0,415 2,87 0,286 3,08 0,140 3,51
100 2,674 2,04 1,142 2,42 0,731 2,64 0,456 2,90 0,315 3,11 0,154 3,54
105 2,933 2,05 1,251 2,44 0,801
110 3,203 2,06 1,365 2,45 0,873
115 3,484 2,07 1,484 2,47 0,948
120 3,778 2,08 1,607 2,48 1,027
125 4,082 2,09 1,735 2,49 1,108
130 4,399 2,10 1,868 2,50 1,193
135 4,727 2,11 2,006 2,51 1,280
140 5,067 2,11 2,149 2,53 1,371
145 2,296 2,53 1,464
150 2,448 2,54 1,561
155 2,605 2,55 1,660
160 2,767 2,56 1,762
165 2,933 2,57 1,868
170 3,104 2,58 1,976
175 3,280 2,58 2,087
180 3,461 2,50 2,200
185 3,646 2,60 2,319
190 3,837 2,61 2,439
195 4,032 2,61 2,562
200 4,231 2,62 2,689
210 4,645 2,63 2,950
220- 5,078 2,64 3,223
230 3,508
240 3,805
250 4,114
260 4,435
270 4,767
280 5,112
290
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
550
600
650
2,66 0,499 2,92 0,344 3,13 0,168 3,57
2,68 0,544 2,94 0,375 3,15 0,183 3,60
2,70 0,591 2,96 0,407 3,18 0,199 3,63
2,71 0,639 2,98 0,441 3,20 0,215 3,66
2,73 0,689 2,99 0,475 3,22 0,232 3,68
2,74 0,742 3,01 0,511 3,24 0,249 3,71
2,75 0,796 3,03 0,548 3,25 0,267 3,73
2,77 0,851 3,04 0,586 3,27 0,285 3,75
2,78 0,909 3,05 0,626 3,29 0,304 3,77
2,79 0,969 3,07 0,666 3,30 0,324 3,79
2,80 1,030 3,08 0,708 3,32 0,344 3,81
2,81 1,093 3,09 0,752 3,36 0,365 3,83
2,82 1,158 3,11 0,796 3,35 0,386 3,85
2,83 1,225 3,12 0,842 3,36 0,408 3,87
2,84 1,293 3,13 0,889 3,37 0,431 3,88
2,85 1,364 3,14 0,937 3,38 0,454 3,90
2,85 1,436 3,15 0,986 3,40 0,478 3,92
2,86 1,510 3,16 1,037 3,41 0,502 3,93
2,87 1,586 3,17 1,088 3,42 0,527 3,95
2,88 1,663 3,18 1,141 3,43 0,552 3,96
2,89 1,824 3,19 1,251 3,45 0,605 3,99
2,90 1,992 3,21 1,366 3,47 0,660 4,01
2,92 2,167 3,23 1,485 3,49 0,717 4,03
2,93 2,349 3,24 1,610 3,50 0,776 4,06
2,94 . 2,539 3,25 1,739 3,22 0,838 4,08
2,95 2,736 3,27 1,873 3,53 0,902 4,10
2,96 2,940 3,28 2,012 3,55 0,968 4,12
2,97 3,151 3,29 2,156 3,56 1,037 4,14
3,369 3,30 2,304 3,57 1,107 4,15
3,594 3,31 2,458 3,58 1,180 4,17
4,067 3,33 2,779 3,61 1,333 4,20
4,568 3,34 3,120 3,63 1,495 4,23
5,099 3,36 3,481 3,64 1,667 4,25
3,861 3,66 1,847 4,28
4,260 3,68 2,036 4,30
4,679 * 3,69 2,234 4,32
5,117 3,70 2,442 4,34
2,658 4,35
2,884 4,37
3,118 4,38
3,744 4,42
4,426 4,45
5,164 4,47
Продолжение
Q н dHXs dHx5
114x4,0 127X3,0 114x4,0 127X3,9
d d
106,0 121,0 106,0 121,0
R 1э R 1э R гэ R гэ
1 26 27 28 29 1 26 27 28 29
29 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 0,010 0,011 0,012 0,013 0,015 0,016 0,018 0,020 0,021 0,023 0,025 0,027 0,032 0,037 0,043 0,050 0,056 0,063 0,070 0,078 0,086 0,095 0,104 0,113 0,122 0,132 0,142 0,153 0,164 0,175 0,187 0,199 0,211 0,224 0,237 0.250 0,264 2,98 3,00 3,04 3,09 3,13 3,16 3,20 3,23 3,27 3,30 3,33 3,36 3,43 3,49 3,55 3,61 3,66 3,70 3,75 3,79 3,83 3,87 3,90 3,94 3,97 4,00 4,03 4,06 4,08 4,11 4,13 4,16 4,18 4,20 4,22 4,24 4,26 0,010 0,011 0,012 0,013 0,014 0,017 0,020 0,023 0,026 0.029 0,033 0,037 0,041 0,045 0,050 0,054 0,059 0,064 0,069 0,074 0,080 0,086 0,091 0,097 0,104 0,110 0,117 0,123 0,130 0,137 3,60 3,64 3,67 3,71 3,74 3,82 3,89 3,96 4,03 4,08 4,14 4,19 4,24 4,29 4,33 4,38 4,42 4,45 4,49 4,53 4,56 4,59 4,62 4.65 4,68 4,71 4,74 4,76 4,79 4,81 180 185 190 195 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1100 1200 0,278 0,292 0,307 0,322 0,338 0,370 0,403 0,438 0,474 0,511 0,550 0,590 0,631 0,674 0,718 0,811 0,909 1,012 1,121 1,235 1,354 1,479 1,610 1,745 1,886 2,263 2,672 3,116 3,592 4,103 4,647 5,224 4,28 4,30 4,32 4,34 4,35 4,39 4,42 4,44 4,47 4,50 4,52 4,54 4,57 4,59 4,61 4,64 4,68 4,71 4,74 4,77 4,79 4,81 4,84 4,86 4,88 4,92 4,96 4,99 5,02 5,04 5,07 5,09 0,145 0,152 0,160 0,168 0,176 0,192 0,209 0,227 0,246 0,265 0,285 0,305 0,327 0,349 0,371 0,419 0,469 0,522 0,577 0,636 0,697 0,760 0,827 0,896 0,967 1,159 1,367 1,592 1,833 2,092 2,367 2,659 2,967 3,293 3,635 4,369 5,170 4,84 4,86 4,88 4,90 4,92 4,96 5,00 5,04 5,07 5,10 5,14 5,16 5,19 5,22 5.24 5,29 5,34 5,38 5,42 5,45 5,49 5,52 5,54 5,57 5,60 5,66 5,71 5,75 5,79 5,83 5,86 5,89 5,92 5,94 5,96 6,00 6,04
76
П родолжение
Q н dHXS
530Х 7,0 630 X 7,0 - 720 X 8,0 820 X 8,0 920 x8,0 1020 X 8,0
d
516,00 616,00 704,00 804,00 904,00 1004,00
R 1э R !э R 1э R гэ R R гэ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 лз
2 100 0,010 27,3 •
2 200 0,011 27,5
2 300 0,012 27,8
2 400 0,013 28,0
2 500 0,014 28,2
2 600 0,015 28,4
2 700 0,016 28,6
2 800 0,017 28,8
2 900 0,018 29,0
3 000 0,020 29,1
3 200 0,022 29,5
3 400 0,025 29,8
3 600 0,028 30,1
3 800 0,031 30,3 0,013 35,66
4 000 0,034 30,6 0,014 36,00
4 200 0,037 30,8 0,015 36,32
4 400 0,040 31,1 0,017 36,62
4 600 0,044 31,3 0,018 36,90
4 800 0,047 31,5 0,020 37,17 0,010 41,88
5 000 0,051 31,7 0,021 37,43 0,011 42,20
5 200 0,055 31,9 0,023 37,68 0,012 42,50
5 400 0,059 32,0 0,024 38,92 0,012 42,79
5 600 0,063 32,2 0,026 38,14 0,013 43,07
5 800 0,067 32,4 0,028 38,36 0,014 43,34
6 000 0,072 32,5 0,030 38,57 0,015 43,59
6 200 0,076 32,7 0,032 38,76 0,016 43,84
6 400 0,081 32,8 0,033 38,94 0,017 44,08
6 600 0,086 32,9 0,035 39,12 0,018 44,31
6 800 0,091 33,1 0,037 39,39 0,019 44,53
7 000 0,096 33,2 0,040 39,46 0,020 44,75
7 200 0,101 33,3 0,042 39,62 0,021 44,95
7 400 0,107 33,4 0,044 39,82 0,022 45,16 0,011 50,97
7 600 0,112 33,52 0,046 39,98 0,024 45,35 0,012 51,21
7 800 0,118 33,63 0,048 40,12 0,025 45,54 0,013' 51,44
8 000 0,124 33,73 0,051 40,27 0,026 45,72 0,013 51,66
8 200 0,129 33,83 0,053 40,41 0,027 45,90 0,014 51,88
8 400 0,136 33,93 0,056 40,55 0,029 46,07 0,015 52,10
8 600 0,142 34,02 0,058 40,68 0,030 46,24 0,015 52,30
8 800 0,148 34,11 0,061 40,81 0,031 46,40 0,016 52,51
9 000 0,154 34,29 0,063 40,93 0,032 46,56 0,017 52,70
9 200 0,161 34,38 0,066 41,05 0,034 46,71 0,017 52,90 0,010 58,83
9 400 0,168 34,43 0,069 41,17 0,035 46,86 0,018 53,08 0,010 59,06
9 600 0,175 34,54 0,072 41,28 0,037 47,01 0,019 53,26 0,010 59,28
9 800 0,181 34,51 0,074 41,39 0,038 47,15 0,020 53,44 0,011 59,49
10 000 0,189 34,69 0,077 41,50 0,040 47,29 0,020 53,62 0,011 59,70
11 000 0,226 34,93 0,093 41,99 0,047 47,93 0,024 54,43 0,013 60,68
12 000 0,267 35,22 0,109 42,43 0,056 48,50 0,029 55,15 0,016 61,56
13 000 0,314 35,58 0,127 42,82 0,065 49,01 0,033 55,80 0,018 62,35
14 000 0,358 35,72 0,146 43,17 0,074 49,46 0,038 56,39 0,021 63,08
77
Продолжение
dHxs
530 X 7,0 630 X 7,0 720 X 8,0 | 820X8,0 920 X 8,0 1020 X 8,0
Q н d
516,00 1 616,00 704,00 804,00 904,00 1004,00
я 1э Я 1э R h R 1э R 1э я гэ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
15 000 0,409 35,92 0,167 43,48 0,085 49,88 0,043 56,93 0,024 63,75
16 000 0,463 36,11 0,188 43,76 0,096 50,26 0,049 57,42 0,027 64,36 0,016 71,07
17 000 0,520 36,38 0,211 44,02 0,108 50,60 0,055 57,88 0,031 64,92 0,018 71,75
18 000 0,581 36,53 0,236 44,25 0,120 50,92 0,061 58,29 0,034 65,45 0,020 72,38
19 000 0,645 36,63 0,261 44,47 0,133 51,21 0,068 58,68 0,038 65,93 0,022 72,97
20 000 0,712 36,70 0,288 44,67 0,146 51,48 > 0,075 59,04 0,041 66,39 0,024 73,52
Трубы стальные бесшовные горячекатаные ГОСТ 8732—58**
* ,Х«
95 X 4,0 108 X 4,0 121 X 4,0 133 х 4,0 146 X 4,5 152 х 4,5
Q н d
87,0 100,0 113,0 125,0 137,0 143,0
R 1э Я 1э Я *э R 1э Я 1э Я 'э
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 и 12 13
18 0,011 2,28
19 0,012 2,31
20 0,013 2,34
21 0,015 2,36
22 0,016 2,39
23 0,017 2,41
24 0,019 2,44
25 0,020 2,46 0,010 2,75
26 0,022 2,48 0,011 2,77
27 0,023 2,50 0,012 2,80
28 0,025 2,52 0,012 2,82
29 0,026 2,54 0,013 2,84
30 0,028 2,56 0,014 2,86
32 0,032 2,60 0,016 2,91
34 0,035 2,63 0,018 2,94 0,010 3,25
36 0,039 2,66 0,020 2,98 0,011 3,29
38 0,043 2,69 0,022 3,02 0,012 3,33
40 0,047 2,72 0,024 3,05 0,013 3 37
42 0,052 2,75 0,026 3,08 0,014 3,41
44 0,056 2,78 0,028 3,12 0,016 3,44
46 0,061 2,80 0,031 3,15 0,017 3,48 0,010 3,77
48 0,066 2,83 0,033 3,17 0,018 3,51 0,011 3,80 /
50 0,071 2,85 0,036 3,20 0,020 3,54 0,012 3,84
55 0,084 2,90 0,043 3,27 0,023 3,61 0,014 3,92
60 0,098 2,95 0,050 3,33 0,027 3,68 0,017 4,00 0,011 4,30
65 0,114 3,00 0,058 3,38 0,032 3,74 0,019 4,07 0,012 4,38 0,010 4,54
70 0,130 3,04 0,066 3,43 0,036 3,80 0,022 4,13 0,014 4,45 0,011 4,61
75 0,148 3,08 0,075 3,48 0,041 3,86 0,025 4,20 0,016 4,52 0,013 4,68
80 0,166 3,12 0,084 3,52 0,046 3,91 0,028 4,25 0,018 4,59 0,015 4,75
85 0,185 3,15 0,094 3,56 0,052 3,96 0,031 4,31 0,020 4,65 0,016 4,81
90 0,206 3,18 0,104 3,60 0,057 4,00 0,035 4,36 0,022 4,70 0,018 4,87
95 0,227 3,21 0,115 3,64 0,063 4,05 0,039 4,41 0,025 4,76 0,020 4,93
4
Продолжение
1 о А. 4 3 4 5 6 7 8 9 10 И 12 13
100 0,250 3,24 0,126 3,67 0,069 5,09 0,042 4,45 0,027 4,81 0,022 4,98
105 0,273 3,27 0,138 3,71 0,076 4,13 0,046 4,50 0,029 4,86 0,024 5,04
НО 0^297 3,29 0,150 3,74 0,082 4,16 0,050 4,54 0,032 4,91 0,026 5,08
115 0,323 3,32 0,163 3,77 0,089 4,20 0,054 4,58 0,035 4,95 0,028 5,13
120 0,349 3,34 0,176 3,80 0,097 4,23 0,059 4,62 0,038 3,99 0,030 5,18
125 0,376 3,36 0,189 3,82 0,144 4,26 0,063 4,66 0,040 5,04 0,033 5,22
130 0,405 3,38 0,204 3,85 0,112 4,29 0,068 4,69 0,043 5,08 0,035 5,26
135 0,434 3,40 0,218 3,87 0,120 4,32 0,073 4,73 0,047 5,11 0,038 5,30
140 0,464 3,42 0,233 3,90 0,128 4,35 0,078 4,76 0,050 5,15 0,040 5,34
145 0,495 3,44 0,249 3,92 0,136 4,38 0,083 4,79 0,053 5,19 0,043 5,38
150 0,527 3,46 0^265 3,94 0,145 4,41 0,088 4,82 0,056 5,22 0,046 5,42
155 0,561 3,47 0,281 3,96 0,154 4,43 0,094 4,85 0,060 5,25 0,049 5,45
160 0,595 3,49 0,298 3,98 0,163 4,46 0,099 4,88 0,063 5,29 0,051 5,48
165 0,630 3,50 0,316 4,00 0,173 4,48 0,105 . 4,90 0,067 5,32 0,054 5,52
170 0,666 3,52 0,334 4,02 0,182 4,50 0,111 4,93 0,071 5,35 0,057 5,55
175 0,703 3,53 0,352 4,04 0,192 4,52 0,117 4,96 0,075 5,38 0,061 5,58
180 0,741 3,54 0,371 4,05 0,203 4,54 0,123 4,98 0,079 5,40 0,064 5,61
185 0,780 3,56 0,390 4,07 0,213 4,57 0,130 5,01 0,083 5,43 0,067 5,64
190 0,819 3,57 ОЛЮ 4,09 0,224 4,59 0,136 5,03 0,087 5,46 0,070 5,67
195 0,860 3,58 0,430 4,10 0,235 4,60 0,143 5,05 0,091 5,48 0,074 5,70
200 0,902 3,59 0,451 4,12 0,246 4,62 0,150 5,07 0,095 5,51 0,077 5,72
210 0,988 3,62 0,494 4,15 0,269 4,66 0,164 5,12 0,104 5,56 0,084 5,77
220 1,079 3,64 0,538 4,17 0,293 4,69 0,178 5,15 0,113 5,60 0,092 5,82
230 1,173 3,66 0,585 4,20 0,319 4,72 0,193 5,19 0,123 5,65 0,100 5,87
240 1,271 3,67 0,633 4,22 0,345 4,75 0,209 5,23 0,133 5,69 0,108 5,91
250 1,372 3,69 0,683 4,25 0,372 4,78 0,226 5,26 0,143 5,73 0,116 5,95
260 1,478 3,71 0,735 4,27 0,400 4,81 0,242 5,29 0,154 5,77 0,125 6,00
270 1,587 3,72 0,789 4,29 0,429 4,84 0,260 5,33 0,165 5,80 0,134 6,03
280 1,700 3,74 0,845 4,31 0,459 4,86 0,278 5,36 0,177 5,84 0,143 6,07
290 1,817 3,75 0,902 4,33 0,490 4,88 0,297 5,38 0,189 5,87 0,153 6,11
300 1,938 3,77 0,962 4,35 0,522 4,91 0,316 5,41 0,201 5,90 0,162 6,14
320 2,190 3,79 1,086 4,38 0,589 4,95 0,356 5,46 0,226 5,96 0,183 6,20
340 2,458 3,81 1,218 4,41 0,660 4,99 0,399 5,51 0,253 6,02 0,205 6,26
360 2,742 3,83 1,357 4,44 0,734 5,02 0,444 5,55 0,281 6,07 0,227 6,32
380 3,040 3,85 1,503 4,46 0,813 5,06 0,491 5,59 0,311 6,11 0,251 6,37
400 3,353 3^87 1,657 4,49 0,895 5,09 0,540 5,63 0,342 6,16 0,276 6,42
420 3,682 3,88 1,817 4,51 0,982 5,12 0,592 5,67 0,375 6,20 0,303 6,46
440 4,026 3,90 1,986 4,53 1,072 5,14 0,646 5,70 0,409 6,26 0,330 6,51
460 4,385 3,91 2,161 4,55 1,166 5,17 0,702 5,73 0,444 6,28 0,359 6,55
480 4,759 3,93 2,344 4,57 1,264 5,19 0,761 5,76 0,481 6,31 0,388 6,59
500 5,148 3,94 2,534 4,58 1,365 5,21 0,822 5,79 0,519 6,35 0,419 6,62
550 3,041 4,62 1,637 5,26 0,984 5,85 0,621 6,42 0,501 6,70
600 3^594 4,65 1,932 5,31 1,160 5,90 0,731 6,49 0,590 6,78
650 4,193 4,68 2,251 5,35 1,350 5,95 0,850 6,55 0,686 6,84
700 4,837 4,71 2,594 5,38 1,555 6,00 0,979 6,60 0,789 6,90
750 2,961 5,41 1,773 6,03 1,115 6,65 0,899 6,95
800 3,353 5,44 2,006 6,07 1,261 6,69 1,015 7,00
850 3,768 5,46 2,253 6,10 1,415 6,73 1,139 7,04
900 4,207 5,49 2,514 6,13 1,578 6,77 1,270 7,08
950 4,670 5,51 2,789 6,16 1,750 6,80 1,408 7,12
1000 5,157 5,52 3,079 6,18 1,931 6,83 1,553 7,15
1100 3,700 6,26 2,318 6,88 1,864 7,21
1200 4,377 6,26 2,740 6,93 2,202 7,26
1300 5,111 6,29 3,197 6,97 2,569 7,31
1400 3,689 7,01 2,963 7,35
1500 4,216 7,04 3,385 7,38
1600 4,777 7,07 3,835 7,41
1700 • 4,313 7,44
1800 4,819 7,47
79
Продолжение
dHXs
159X4,5 168X6,0 180X6,0 194X6,0 219X6,0 245X7,0
<?н d
150,0 156,0 168,0 182,0 207,0 231,0
j R 1э i R 1з R 1э R 1э R 1э R 1э
1 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
75 0,010, 4,87
SO 0,011 4,94
85 0,013 5,00 0,011 5,16
90 0,014 5,07 0,012 5,23
95 0,016 5,13 0,013 5,29
i00 0,017 5,18 0,014 5,35 0,010 5,68
105 0,019 5,24 0,016 5,41 0,011 5,75
110 0,021 5,29 0,017 5,46 0,012 5,80
115 0,022 5,34 0,018 5,52 0,013 5,86
120 0,024 5,39 0,020 5,57 0,014 5,92
125 0,026 5,43 0,021 5,61 0,015 5,97 0,010 6,37
130 0,028 5,48 0,023 5,66 0,016 6,02 0,011 6,43
135 0,030 5,52 0,025 5,71 0,017 6,07 0,011 6,48
140 0,032 5,56 0,026 5,75 0,018 6,11 0,012 6,53
145 0,034 5,60 0,028 5,79 0,019 6,16 0,013 6,58
150 0,036 5,64 0,030 5,83 0,021 6,20 0,014 6,63
155 0,038 5,68 0,032 5,87 0,022 6,25 0,015 6,67
160 0,041 5,71 0,034 5,91 0,023 6,29 0,016 6,72
165 0,043 5,75 0,035 5,94 0,025 6,33 0,017 6,76
170 0,045 5,78 0,037 5,98 0,026 6,37 0,018 6,81
175 0,048 5,82 0,039 6,01 0,027 6,40 0,018 6,85 0,010 7,61
180 0,050 5,85 0,042 6,05 0,029 6,44 0,019 6,89 0,010 7,66
185 0,053 5,88 0,044 6,08 0,030 6,48 0,020 6,93 0,011 7,70
190 0,056 5,91 0,046 6,11 0,032 6,51 0,021 6,97 0,011 7,75
195 0,058 5,94 0,048 6,14 0,033 6,55 0,023 7,00 0,012 7,79
200 0,061 5,97 0,050 6,17 0,035 6,58 0,024 7,04 0,012 7,84
210 0,067 6,02 0,055 6,23 0,038 6,64 0,026 7,11 0,014 7,92
220 0,073 6,07 0,060 6,29 0,042 6,70 0,028 7,18 0,015 8,00
230 0,079 6,12 0,065 6,34 0,045 6,76 0,030 7,24 0,016 8,07
240 0,085 6,17 0,070 6,39 0,049 6,82 0,033 7,30 0,017 8,14 0,010 8,92
250 0,092 6,22 0,076 6,44 0,053 6,87 0,035 7,36 0,019 8,21 0,011 8,99
260 0,099 6,26 0,081 6,48 0,057 6,92 0,038 7,42 0,020 8,28 0,012 9,07
270 0,106 6,30 0,087 6,53 0,061 6,97 0,041 7,47 0,022 8,34 0,013 9,14
280 0,113 6,34 0,093 6,57 0,065 7,02 0,044 7,53 0,023 8,40 0,013 9,21
290 0,121 6,38 0,099 6,61 0,069 7,06 0,047 7,58 0,025 8,46 0,014 9,28
300 0,128 6,42 0,106 6,65 0,073 7,11 0,050 7,63 0,026 8,52 0,015 9,35
320 0,144 6,49 0,119 6,72 0,083 7,19 0,056 7,72 0,030 8,63 0,017 9,47
340 0,162 6,55 0,133 6,79 0,092 7,26 0,062 7,80 0,033 8,73 0,019 9,59
360 0,179 6,61 0,148 6,85 0,103 7,34 0,069 7,88 0,037 8,83 0,021 9,70
380 0,198 6,67 0,163 6,91 0,113 7,40 0,076 7,96 0,041 8,92 0,024 9,81
400 0,218 6,72 0,180 6,97 0,124 7,47 0,084 8,03 0,044 9,01 0,026 9,91
420 0,239 6,77 0,197 7,02 0,136 7,53 0,092 8,10 0,049 9,09 0,028 10,00
Продолжение
dHXS
159x4,5 168x6,0 180 х6,0 194X6,0 219X6,0 245X7,0
Q d
150,0 156,0 168,0 182,0 1 207,0 231,0
R 1э R гэ R 1э R 1э R гэ R 1э
1 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
440 0,260 6,81 0,214 7,07 0,148 7,58 0,100 8,16 0,053 9,17 0,031 10,09
460 0,283 6,86 0,233 7,12 0,161 7,64 0,108 8,23 8,28 0,057 9,24 0,033 10,18
480 0,306 6,90 0,252 7,17 0,174 7,69 0,117 0,062 9,31 0,036 10,26
500 0,330 6,94 0,272 7,21 0,188 7,74 0,126 8,34 0,067 9,38 0,039 10,34
550 0,394 7,03 0,324 7,30 0,224 7,85 0,151 8,47 0,080 9,53 0,046 10,52
600 0,464 7,11 0,382 7,39 0,264 7,95 0,177 8,58 0,094 9,67 0,055 10,69
650 0,540 7,18 0,443 7,47 0,306 8,03 0,206 8,68 0,109 9,80 0,063 10,84
700 0,620 7,24 0,510 7,54 0,352 8,11 0,236 8,77 0,125 9,92 0,072 10,98
750 0J06 7,30 0,580 7,60 0,400 8,19 0,268 8,86 0,142 10,02 0,082 11,10
800 0J98 7,35 0,655 7,66 0,452 8,25 0,303 8,94 0,160 10,12 0,093 11,23
850 0^895 7,40 0,735 7,71 0,506 8,31 0,339 9,01 0,179 10,21 0,104 11,33
900 0,998 7,45 0,819 7,76 0,564 8,37 0,377 9,07 0,199 10,30 0,115 11,43
950 1,106 7,49 0,907 7,80 0,624 8,42 0,418 9,14 0,220 10,38 0,127 11,53
1000 1,219 7,52 1,000 7,84 0,688 8,47 0,460 9,19 0,242 10,45 0,140 11,62
1100 1,462 7,59 1,199 7,91 0,824 8,56 0,551 9,29 0,289 10,58 0,167 11,78
1200 1,727 7,65 1,415 7,98 0,972 8,63 0,649 9,38 0,340 10,70 0,197 11,92
1300 2,014 7,70 1,650 8,03 1,133 8,70 0,756 9,46 0,395 10,80 0,228 12,05
1400 2,322 7,74 1,901 8,08 1,305 8,76 0,870 9,53 0,455 10,90 0,262 12,17
1500 2,652 7,78 2,171 8,13 1,489 8,81 0,992 9,60 0,518 10,98 0,299 12,28
1600 3,003 7,82 2,458 8,17 1,685 8,86 1,122 9,66 0,585 11,06 0,337 12,37
1700 3,377 7,85 2,763 8,20 1,893 8,90 1,260- 9,71 0,657 11,13 0,378 12,46
1800 3,771 7,88 3,085 8,24 2,113 8,94 1,406 9,76 0,732 11,19 0,421 12,54
1900 4,188 7,91 3,425 8,27 2,345 8,98 1,559 9,80 0,811 11,25 0,466 12,62
2000 4,626 7,93 3,783 8,29 2,589 9,01 1,721 9,84 0,895 11,31 0,514 12,69
2100 5,086 7,96 4,158 8,32 2,845 9,04 1,890 9,88 0,982 11,36 0,564 12,75
2200 4,551 8,34 3,113 9,07 2,067 9,91 1,073 11,40 0,616 12,81
2300 4,962 8,36 3,392 9,09 2,252 9,94 1,169 11,45 0,670 12,87
2400 3,684 9,12 2,445 9,97 1,268 11,49 0,727 12,92
2500 3,988 9,14 2,646 10,00 1,372 11,53 0,786 12,97
2600 4,303 9,16 2,854 10,03 1,479 11,56 0,847 13,02
2700 4,631 9,18 3,071 10,05 1,590 11,59 0,910 13,06
2800 4,970 9,20 3,295 10,07 1,706 11,63 0,976 13,10
2900 5,322 9,22 3,527 10,10 1,825 11,66 1,044 13,14
3000 3,767 10,11 1,948 11,68 1,114 13,18
3200 4,271 10,15 2,207 11,74 1,261 13,25
3400 4,805 10,18 2,482 11,78 1,416 13,31
3600 2,772 11,83 1,581 13,37
3800 3,079 11,86 1,755 13,42
4000 3,401 11,90 1,938 13,47
4200 3,740 11,93 2,130 13,51
4400 4,094 11,96 2,331 13,55
6 Заказ 739
81
Продолжение
Хз
219X6,0 249X7,0 273X7,0 299X8,0 325X8,0 351X8,0
с с
207,0 231,0 259,0 283,0 309,0 333,0
R R 1з R R R 1з R
1 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33
320 340 360 380 400 420 440 460 0,010 0,011 0,012 0,013 0,015 0,016 0,018 0,019 10,42 10,55 10,68 10,80 10,91 11,02 11,13 11,23 0,010 0,011 0,012 11,87 11,99 12,10
480 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1 000 1 100 1 200 1 300 1 400 1 500 1 600 1 700 1 800 1 900 2 000 2 100 2 200 2 300 2 400 2 500 2 600 2 700 2 800 2 900 0,021 0,022 0,026 0,031 0,036 0,041 0,047 0,053 0,059 0,065 0,072 0,079 0,095 0,111 0,129 0,148 0,169 0,190 0,213 0,237 0,262 0,289 0,317 0,346 0,376 0,408 0,441 0,475 0,510 0,546 0,584 11,32 11,42 11,63 11,82 12,00 12,17 12,32 12,46 12,59 12,71 12,83 12,93 13,13 13,31 13,47 13,61 13,75 13,87 13,98 14,08 14,18 14,27 14,35 14,43 14,50 14,57 14,63 14,69 14,75 14,80 14,85 0,013 0,014 0,017 0,020 0,023 0,027 0,030 0,034 0,038 0,042 0,047 0,051 0,061 0,072 0,083 0,095 0,108 0,122 0,137 0,152 0,168 0,185 0,203 0,222 0,241 0,261 0,282 0,304 0,326 0,349 0,373 12,21 12,31 12,55 12,77 12,97 13,15 13,32 13,48 13,63 13,77 13,90 14,03 14,26 14,46 14,65 14,82 14,97 15,11 15,25 15,37 15,48 15,59 15,69 15,78 15,86 15,95 16,02 16,10 16,17 16,23 16,29 0,017 0,019 0,022 0,025 0,027 0,030 0,033 0,039 0,046 0,054 0,062 0,070 0,079 0,088 0,098 0,109 0,120 0,131 0,143 0,155 0,168 0,181 0,195 0,210 0,225 0,240 14,19 14,38 14,56 14,73 14,89 15,04 15,18 15,44 15,68 15,89 16,08 16,26 16,43 16,58 16,73 16,86 16,98 17,10 17,21 17,31 17,41 17,50 17,59 17,67 17,75 17,83 0,012 0,013 0,015 0,017 0,019 0,021 0,023 0,027 0,032 0,037 0,043 0,048 0,054 0,061 0,068 0,075 0,082 0,090 0,098 0,107 0,116 0,125 0,134 0,144 0,154 0,165 15,12 15,33 15,53 15,71 15,89 16,06 16,21 16,50 16,77 17,01 17,23 17,43 17,61 17,79 17,95 18,10 18,25 18,38 18,50 18,62 18,74 18,84 18,94 19,04 19,13 19,22
3 000 3 200 3 400 0,623 0,705 0,791 14,90 14,99 15,07 0,398 0,450 0,505 16,35 16,46 16,56 0,256 0,289 0,324 17,90 18,03 18,15 0,176 0,198 0,222 19,30 19,45 19,60
82
Продолжение
dHXS
219x6,0 249X7,0 273x7,0 299X8,0 325X8,0 351X8,0
<4 d
207,0 231,0 259,0 283,0 309,0 333,0
R гэ R гэ R «э R 'э R гэ R
1 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33
3 600 0,883 15,15 0,563 16,65 0,361 18,26 0,248 19,73
3 800 0,979 15,22 0,624 16,74 0,400 18,37 0,274 19,85
4 000 1,081 15,28 0,689 16,82 0,441 18,46 0,302 19,96
4 200 1,187 15,34 0,756 16,89 0,484 18,55 0,332 20,06
4 400 1,298 15,39 0,827 16,95 0,529 18,63 0,362 20,16
4 600 4,465 11,99 2,541 13,59) 1,414 15,44 0,900 17,02 0,576 18,71 0,394 20,25
4 800 4^51 12,02 2,759 13,62| 1,535 15,49 0,977 17,07 0,625 18,78 0,428 20,34
5 000 5^253 12,04 2,987 13,65 1,661 15,53 1,057 17,13 0,675 18,85 0,462 20,42
5 200 3,224 13,68 1,792 15,57 1,139 17,18 0,728 18,91 0,498 20,49
5 400 3,470 13,71 1,928 15,61 1,225 17,23 0,783 18,97 0,535 20,56
5 600 3,724 13,74 2,069 15,64 1,315 17,27 0,839 19,03 0,574 20,63
5 800 3,988 13,76 2,215 15,68 1,407 17,31 0,898 19,08 0,614 20,69
6 000 4,260 13,78 2,365 15,71 1,502 17,35 0,959 19,13 0.655 20,75
6 200 4,542 13,81 2,521 15,74 1,600 17,39 1,021 19,17 0,697 20,81
6 400 4,833 13,83 2,681 15,77 1,702 17,43 1,085 19,22 0,741 20,86
6 600 5,132 13,85 2,847 15,79 1,806 17,46 1,152 19,26 0,786 20,91
6 800 3,017 15,82 1,914 17,49 1,220 19,30 0,833 20,96
7 000 3,192 15,84 2,025 17,52 1,290 19,34 0,881 21,01
7 200 3,373 15,87 2,138 17,55 1,363 19,38 0,930 21,05
7 400 3,558 15,89 2,255 17,58 1,437 19,41 0,980 21,10
7 600 3,748 15,91 2,375 17,61 1,513 19,45 1,032 21,14
7 800 3,943 15,93 2,498 17,63 1,591 19,48 1,085 21,18
8 000 4,142 15,95 2,624 17,66 1,671 19,51 1,139 21,21
8 200 4,347 15,97 2,754 17,68 1,753 19,54 1,195 21,25
8 400 4,557 15,98 2,886 17,70 1,837 19,57 1,252 21,28
8 600 4,771 16,00 3,021 17,73 1,923 19,59 1,310 21,32
8 800 4,991 16,02 3,160 17,75 2,011 19,62 1,370 21,35
9 000 5,215 16,03 3,302 17,77 12,100 19,65 1,431 21,38
9 200 3,446 17,78 12,192 19,67 1,493 21,41
9 400 3,594 17,80 2,286 19,69 1,557 21,44
9 600 3,745 117,82 2,381 19,72 1,622 21,46
9 800 3,899 117,84 2,479 19,74 1,688 21,49
10 000 4,056 .17,85 2,578 19,76 1,755 21,52
И ООО 4,217 [17,87 3,105 19,85 2,113 21,63
12 000 3,681 19,93 2,503 21,73
13 000 4,305 20,00 2,926 21,82
14 000 4,977 20,06 3,382 21,89
15 000 3,871 21,96
16 000 4,393 22,02
17 000 4,947 22,07
6
83
П р о до л жен и е
dHXs dHXS
377X9,0 402X9,0 426X9,0 377X9,0 402X9,0 426x9,0
Он d Он d
359,0 384,0 408,0 359,0 384,0 ♦ 408,0
R 1э R R 1э • R 1э R 1э R 1э
1 34 35 36 37 38 39 1 34 35 36 37 38 39
800 0,010 16,55 5 200 0,340 22,19 0,242 23,79 0,179 25,32
850 0,012 16,76 5 400 0,366 22,27 0,260 23,89 0,192 25,43
900 0,013 16,95 5 600 0,392 22,35 0,279 23,98 0,205 25,53
950 0,014 17,13 0,010 18,14 5 800 0,419 22,42 0,298 24,07 0,220 25,63
1000 0,016 17,30 0,011 18,33 6 000 0,447 22,50 0,318 24,15 0,234 25,73
1100 0,019 17,63 0,013 18,68 0,010 19,67 6 200 0,476 22,56 0,338 24,23 0,249 25,82
1200 0,022 17,92 0,016 19,00 0,012 20,01 6 400 0,506 22,63 0,360 24,31 0,265 25,90
1300 0,026 18,18 0,018 19,29 0,013 20,33 6 600 0,536 22,69 0,381 24,38 0,281 25,99
1400 0,029 18,43 0,021 19,56 0,015 20,62 6 800 0,568 22,75 0,404 24,45 0,297 26,07
1500 0,033 18,66 0,024 19,81 0,018 20,90 7 000 0,600 22,80 0,427 24,51 0,314 26,14
1600 0,037 18,87 0,027 20,04 0,020 21,15 7 200 0,634 22,86 0,450 24,58 0,331 26,21
1700 0,042 19,06 0,030 20,26 0,022 21,39 7 400 0,668 22,91 0,474 24,64 0,349 26,28
1800 0,047 19,25 0,033 20,46 0,025 21,61 7 600 0,703 22,96 0,499 24,70 0,367 26,35
1900 0,052 19,42 0,037 20,66 0,027 21,82 7 800 0,739 23,01 0,525 24,75 0,386 26,41
2000 0,057 19,58 0,041 20,83 0,030 22,01 8000 0,776 23,05 0,551 24.80 0,405 26,47
2100 0,062 19,73 0,044 21,00 0,033 22,20 8 200 0,814 23,09 0,578 24,86 0,424 26,53
2200 0,068 19,88 0,048 21,16 0,036 22,38 8400 0,853 23,14 0,605 24,90 0,444 26,59
2300 0,073 20,01 0,053 21,32 0,039 22,54 8 600 0,892 23,18 0,633 24,95 0,465 26,65
2400 0,080 20,14 0,057 21,46 0,042 22,70 8 800 0,933 23,21 0,661 25,00 0,486 26,70
2500 0,086 20,26 0,061 21,60 0,045 22,86 9000 0,974 23,25 0,691 25,04 0,507 26,75
2600 0,092 20,38 0,066 21,73 0,049 23,00 9 200 1,016 23,29 0,720 25,08 0,529 26,80
2700 0,099 20,49 0,071 21,85 0,052 23,14 9400 1,059 23,32 0,751 25,12 0,551 26,85
2800 0,106 20,59 0,076 21,97 0,056 23,27 9 600 1,103 23,35 0,782 25,16 0,574 26,89
2900 0,113 20,69 0,081 22,08 0,060 23,40 9800 1,148 23,39 0,814 25,20 0,597 26,94
3000 0,121 20,79 0,086 22,19 0,064 23,52 10000 1,194 23,42 0,846 25,24 0,621 26,98
3200 0,136 20,97 0,097 22,40 0,072 23,74 11000 1,436 23,56 1,017 25,41 0,746 27,18
3400 0 153 21,13 0,109 22,58 0,080 23,95 12 000 1,700 23,68 1,204 25,55 0,882 27,34
3600 0,170 21,29 0,121 22,76 0,090 24,15 13000 1,987 23,79 1,406 25,68 1,030 27,49
3800 0,188 21,43 0,134 22,92 0,099 24,33 14 000 2,295 23,88 1,623 25,79 1,189 27,62
4000 0,207 21,56 0,148 23,07 0,109 24,50 15000 2,626 23,96 1,857 25,89 1,360 27,74
4200 0,227 21,68 0,162 23,21 0,119 24,66 16 000 2,979 24,03 2,105 25,97 1,541 27,84
4400 0,248 21,79 0,177 23,34 0,130 24,80 17 000 3,354 24,09 2,370 26,05 1,734 27,93
4600 0,270 21,90 0,192 23,47 0,142 24,94 18 000 3,751 24,15 2,650 26,12 1,939 28,01
4800 0,292 22,00 0,208 23,58 0,154 25,08 19 000 4,171 24,21 2,945 26,18 2,154 28,09
5000 0,316 22,10 0,225 23,69 0,166 25,20 20 000 4,612 24,25 3,256 26,24 2,381 28,16
84
Приложение 3
ТАБЛИЦЫ УДЕЛЬНЫХ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ И ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ДЛИН ДЛЯ ГАЗООБРАЗНОГО
ПРОПАНА
Трубы стальные водогазопроводные (газовые) тонкостенные ВТУ ЧМТУ/УкрНИТИ 576—64
rfHXs
<?В 20,8X2,2 26,8X2,3 32,9X2,8 41,8X2,8 47,7X2,8 59,8x3,0
d
16,4 22,2 27,3 36,2 42,1 53,8
R гэ R гэ R 1э R гэ R гэ R гэ
1 2 3 Ь 5 6 7 8 9 10 11 12 13
0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,0 -- 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 й 1,6 0,010 0,014 0,017 0,021 0,041 * 0,057 * 0,075 0,096 0,120 0,147 0,177 ** 0,224 ** 0,254 0,286 0,319 0,355 0,392 0,430 0,513 0,602 0,698 0,801 0,011 1,027 0,22 0,29 0,37 0,44 0,51 * 0,49 * 0,47 0,45 0,44 0,43 0,41 ** 0,38 ** 0,38 0,39 0,39 0,40 0,40 0,40 0,41 0,42 0,42 0,43 0,43 0,43 0,019 0,023 0,029 0,035 0,042 0,049 0,057 0,066 0,075 0,089 0,097 0,116 0,136 0,157 0,180 0,204 0,230 0,68 0,66 0,64 0,62 0,61 0,59 0,58 0,57 0,56 0,52 0,53 0,54 0,55 0,56 0,56 0,57 0,58 0,011 0,013 0,016 0,019 0,021 0,025 0,028 0,032 0,040 ** 0,049 ** 0,057 0,065 0,074 0,083 0,82 0,80 0,78 0,77 0,75 0,74 0,72 0,71 0,69 ** 0,66 ** 0,67 0,68 0,69 0,70 0,010 0,013 0,015** 0,018 ** 0,021 0,98 0,95 0,93 ** 0,91 ** 0,88
Продолжение
dHX8
20,8X2,2 26,8x2,3 32,9x2,8 41,8X2,8 47,7X2,8 59,8X3,0
Q
d
16,4 22,2 27,3 36,2 42,1 53,8
R 'э R l3 R l3 R гэ R гэ R
1 2 3 It 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1,150 0,44
1,7 1,280 0,44 0,257 0,58 0,093 0,70 0,023 0,89 0,010 1,07
1,8 1,416 0,44 0,285 0,59 0,103 0,71 0,026 0,91 0,012 1,03
1,9 1,559 0,45 0,315 0,59 0,114 0,72 0,029 0,92 0,014 1,04
2,0 1,866 0,45 0,346 0,60 0,125 0,72 0,031 0,93 0,015 1,05
2,2 2,199 0,46 0,413 0,61 0,149 0,74 0,037 0,94 0,018 1,07
2,4 2,558 0,46 0,485 0,62 0,175 0,75 0,044 0,96 0,021 1,09
2,6 2,944 0,46 0,562 0,62 0,202 0,76 0,051 0,98 0,024 1,11
2,8 3,357 0,47 0,645 0,63 0,232 0,77 0,058 0,99 0,028 1,13
3,0 3,796 0,47 0,734 0,64 0,263 0,78 0,066 1,00 0,031 1,14
3,2 4,262 0,47 0,828 0,64 0,296 0,79 0,074 1,02 0,035 1,16 0,010 1,42
3,4 4,754 0,47 0,928 0,65 0,332 0,79 0,083 1,03 0,039 1,17 0,012 1,44
3,6 1,033 0,65 0,369 0,80 0,092 1,04 0,044 1,19 0,013 1,46
3,8 1,143 0,66 0,407 0,81 0,101 1,05 0,048 1,20 0,014 1,47
•4,0 1,259 0,66 0,448 0,81 0,111 1,06 0,053 1,21 0,016 1,49
4,2 1,380 0,66 0,491 0,82 0,121 1,07 0,058 1,22 0,017 1,51
4,4 1,507 0,67 0,535 0,82 0,132 1,08 0,063 1,23 0,019 1,52
4,6 1,639 0,67 0,582 0,83 0,144 1,08 0,068 1,24 0,020 1,53
4,8 1,777 0,67 0,630 0,83 0,155 1,09 0,074 1,25 0,022 1,55
5,0 1,920 0,68 0,680 0,84 0,167 1,10 0,080 1,26 0,024 1,56
5,5 2,301 0,68 0,813 0,85 0,200 1,12 0,095 1,28 0,028 1,59
6,0 2,716 0,69 0,957 0,86 0,234 1,13 0,111 1,30 0,033 1,62
6,5 3,165 0,69 1,113 0,86 0,272 1,14 0,129 1,32 0,038 1,64
7,0 3,647 0,70 1,281 0,87 0,312 1,16 0,148 1,34 0,044 1,67
7,5 4,164 0,70 1,460 0,88 0,355 1,17 0,168 1,35 0,050 1,69
8,0 4,714 0,71 1,650 0,88 0,400 1,18 0,189 1,36 0,056 1,71
Z.8
0000-0-<ЮС5СЛСл45*|£*45*|£*45*ООеоООеОООСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОьл.ь-*.|-*.|-*.ь-*.|-л>1-л>>-*ч-*.1-*>
JLH О СЛ^Э СЛ^Э^Л OjX> OjP* Jso о 00 0 Ф> MOO W<1 ОТСЛ W CO н*. О CO 00 J<1 03 СЛ45*СОСОь^ОСОСООО
О О 0*0 о о о о о о о о о о о'о о о о о о о о о о о о о о о о о о о О О О О СП о СП
Й>Ч 4b. С0 оз to to to
'оо'кь. ел осп СО ООО
сооооососооосл
аэн^сосооослю
оооооооо
СО ООО ср СО 00 00
аоьэьэь^оососо
4S оо со оо ьо to to ° °
'co'q5Co'0^<1 4>*C0C0»«l^*C0O0005^*03t-*c000«0Ci014S4S
-0ед4?чСла5С0С0-*ЛС0С0-0СЛСЛС5001-*4**СОСЛС0ОСЛС04>*
^mow <1 WC° WO WMOO^MOOOOOOOOOOMOQO
озоооооооооооосооооооососососососососрсосососо»-^
4SCOOOOOCOtOCOb^.>^OOCOCOOO*4*4a5Cnt₽*COt-*>OOCO
Ъа C> СэЪэ'ЪэЪэСл'сЛ СП ел СЛ ел ел СЛ 'сл'сл СЛСЛ СП СЛ ел45* rfb Ъэ 00
юсо»-^1-л.оосооооо-*л*а--4с>аэел£*£*оосо»-А>осооо--4аэ£*оэн*>осооо
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOtOCOCOi-s*t-*.t-^t-^k-*-i-*Hkk-*-i-*»-k.t-!*i-^i^Hk»-^Hk
ОО ОО О О О ОООФ Ф со СО СО "со 'соЪо ОоЪоЪоЪо^<1^«4^*1^<1
сисо»-А'Осооо^1осл£*£*оосо*-*'Осоооа5елсл£*сосо»-А'Осооо<10£*оо^со~4елоэооо<зэ»&*оэ
Трубы стальные водогазопроводные (газовые) черные, обыкновенные ГОСТ 3262—62
<?н X s tl
21,3 X 2,8 26,8 X 2,8 33,5 X 3,2 42,3 X 3,2 48,0 X 3,5 60,0 X 3,5
d
15,7 21,2 27,1 35,9 41,0 53,0
R R 1э R l3 R l3 R l3 R l3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,10 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 0,013 0,020 0,027 0,034 0,041 * 0,051 * 0,070 0,093 0,119 0,148 0,182 0,219 ** 0,273 ** 0,310 0,349 0,390 0,433 0,478 0,525 0,626 0,736 0,853 0,979 1,114 1,257 1,480 1,567 0,15 0,22 0,30 0,37 0,45* 0,49* 0,46 0,45 0,44 0,42 0,41 0,40 ** 0,37 ** 0,37 0,38 0,38 0,39 0,39 0,39 0,40 0,40 0,41 0,41 0,42 0,42 0,42 0,43 0,010 0,012 0,014 0,016 * 0,018 * 0,024 0,030 0,036 0,044 0,052 0,062 0,072 0,083 ** 0,100 ** 0,110 0,121 0,144 0,168 0,195 0,223 0,253 0,285 0,318 0,354 0,37 0,45 0,52 0,59 * 0,67 * 0,65 0,63 0,61 0,59 0,58 0,57 0,56 0,54 ** 0,50 ** 0,51 0,51 0,52 0,53 0,54 0,55 0,55 0,56 0,57 0,57 0,010 0,012 0,014 0,017 0,030 0,023 0,026 0,030 0,033 0,042 ** 0,052 ** 0,060 0,069 0,078 0,088 0,098 0,109 0,84 0,82 0,80 0,78 0,76 0,75 0,73 0,72 0,71 0,69 ** 0,66 ** 0,67 0,68 0,68 0,69- 0,70 0,71 0,011 0,014 0,016 ** 0,019 ** 0,022 0,025 0,027 0,97 0,94 0,92 ** 0,90 ** 0,88 0,89 0,90 0,010 0,012 ** 0,014 ** 1,06 1,04** 1,01 **
1,9 1,734 0,43 0,391 0,58 0,120
2,0 1,910 0,43 0,430 0,58 0,132
2,2 2,286 0,44 0,512 0,59 0,157
2,4 2,695 0,44 0,602 0,60 0,184
2,6 3,137 0,45 0,699 0,60 0,214
2,8 3,612 0,45 0,803 0,61 0,245
3,0 4,119 0,45 0,913 0,61 0,278
3,2 4,659 0,45 1,031 0,62 0,313
3,4 5,232 0,46 1,155 0,62 0,350
3,6 1,286 0,63 0,389
3,8 1,424 0,63 0,431
4,0 1,568 0,64 0,474
4,2 1,720 0,64 0,519
4,4 1,878 0,64 0,566
4,6 2,044 0,65 0,615
4,8 2,216 0,65 0,666
5,0 2,394 0,65 0,718
5,5 2,871 0,66 0,859
6,0 3,391 0,66 1,012
6,5 3,952 0,67 1,177
7,0 4,557 0,67 1,354
7,5 5,203 0,67 1,544
8,0 1,745
8,5 1,958
9,0 2,184
9,5 2,422
10,0 2,671
11,0 3,307
12,0 3,791
13,0 4,423
14,0 1 5,104
15,0
16,0
17,0
18,0
19,0
20,0
21,0
22,0
00 CD
0,72 0,030 0,91 0,015 1,02
0,72 0,033 0,92 0,017 1,03
0,74 0,039 0,94 0,020 1,05
0,75 0,046 0,96 0,024 1,07
0,76 0,053 0,97 0,027 1,09
0,77 0,061 0,98 0,031 1,11
0,77 0,069 1,00 0,036 1,12
0,78 0,077 1,01 0,040 1,14 0,011 1,41
0,79 0,086 1,02 0,045 1,15 0,013 1,43
0,80 0,096 1,03 0,050 1,16 0,014 1,45
0,80 0,106 1,04 0,055 1,18 0,015 1,46
0,81 0,116 1,05 0,060 1,19 0,017 1,48
0,81 0,127 1,06 0,066 1,20 0,019 1,49
0,82 0,138 1,07 0,072 1,21 0,020 1,51
0,82 0,150 1,08 0,078 1,22 0,022 1,52
0,83 0,162 1,08 0,084 1,23 0,024 1,53
0,83 0,175 1,09 0,091 1,24 0,026 1,55
0,84 0,208 1,11 0,108 1,26 0,031 1,58
0,85 0,245 1,12 0,127 1,28 0,036 1,60
0,86 0,284 1,14 0,147 1,29 0,041 1,63
0,87 0,326 1,15 0,168 1,31 0,047 1,65
0,87 0,370 1,16 0,191 1,32 0,054 1,67
0,88 0,418 1,17 0,216 1,33 0,061 1,69
0,88 0,468 1,18 0,241 1,35 0,068 1,71
0,89 0,521 1,19 0,268 1,36 0,075 1,73
0,89 0,588 1,19 0,297 1,37 0,083 1,74
0,90 0,635 1,20 0,326 1,38 0,091 1,76
0,90 0,759 1,22 0,390 1,40 0,109 1,78
0,91 0,895 1,23 0,459 1,41 0,128 1,81
0,91 1,041 1,24 0,534 1,42 0,148 • 1,83
0,92 1,198 1,25 0,614 1,44 0,170 1,85
1,367 1,26 0,699 1,45 0,194 1,87
1,546 1,27 0,790 1,46 0,218 1,89
1,736 1,27 0,886 1,47 0,244 1,90
1,936 1,28 0,988 1,48 0,272 1,92
- 2,148 1,28 1,29 1,095 1,48 0,301 1,93
2,370 1,207 1,49 0,331 1,94
2,604 1,29 1,325 1,50 0,363 1,96
2,847 1,30 1,348 . 1,50 0,396 1,97
8
Продолжение
deXl H
21,3X2,8 26,8X2,8 33,5X3,2 42,3X3,2 48,0X3,5 60,0X3,5
0 хв d
15,7 21,2 27,1 35,9 41,0 53,0
R R 1э R l3 R l3 R 1» R 1э
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
23,0 24,0 25,0 26,0 27,0 28,0 29,0 30,0 32,0 34,0 36,0 38,0 40,0 42,0 44,0 46,0 48,0 50 55 60 65 70 75 80 85 • • 3,102 3,368 3,644 3,931 4,230 4,538 4,858 1,30 1,31 1,31 1,31 1,32 1,32 1,32 1,577 1,711 1,850 1,995 2,145 2,301 2,462 2,628 2,977 3,347 3,738 4,152 4,586 5,043 1,51 1,52 1,52 1,53 1,53 1,53 1,54 1,54 1,55 1,56 1,56 1,57 1,57 1,58 0,431 0,467 0,505 0,543 0,584 0,625 0,668 0,713 0,806 0,905 1,009 1,119 1,235 1,356 1,483 1,615 1,753 1,897 2,280 2,698 3,152 3,640 4,163 4,721 5,314 1,98 1,99 2,00 2,00 2,01 2,02 2,03 2,03 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 2,11 2,12 2,13 2,14 2,15 2,16 2,17 2,18 2,19 2,19
Продолжение
dHXs
75,5 X 4,0 88,5 X 4,0 114 X 4,5 140 X 4,5
<?н d
67,5 80,5 105 131
R 1э R R «э R
1 14 15 16 17 18 19 20 21
6,0 0,011 1,96
6,5 0,012 1,99
7,0 0,014 2,03
7,5 0,016 2,05
8,0 0,018 2,08
8,5 0,020 2,11
9,0 0,023 2,13
9,5 0,025 2,15 0,010 2,51
10,0 0,028 2,17 0,012 2,53
11,0 0,033 2,21 0,014 2,58
12,0 0,039 2,25 0,016 2,63
13,0 0,045 2,28 0,019 2,67
14,0 0,051 2,31 0,021 2,73
15,0 0,058 2,34 0,024 2,74
16,0 0,066 2,37 0,027 2,78
17,0 0,074 2,39 0,031 2,81
18,0 0,082 2,41 0,034 2,84
19,0 0,091 2,43 0,038 2,87 0,010 3,61
20,0 0,099 2,45 0,041 2,89 0,011 3,64
21,0 0,109 2,47 0,045 2,92 0,012 3,68
22,0 0,118 2,49 0,049 2,94 0,013 3,71
23,0 0,129 2,51 0,054 2,96 0,014 3,74
24,0 0,139 2,53 0,058 2,98 0,015 3,78
25,0 0,151 2,54 0,063 3,00 0,017 3,81
26,0 0,162 2,55 0,067 3,02 0,018 3,83
27,0 0,174 2,57 0,072 3,04 0,019 3,86
28,0 0,186 2,58 0,077 3,06 0,021 3,89
29,0 0,199 2,59 0,082 3,07 0,022 3,91
30,0 0,212 2,60 0,088 3,09 0,023 3,94
32,0 0,239 2,62 0,099 3,12 0,026 3,98
34,0 0,268 2,64 0,111 3,15 0,030 4,02 0,010 4,89
36,0 0,298 2,66 0,123 3,17 0,033 4,06 0,011 4,94
38,0 0,330 2,68 0,136 3,20 0,036 4,10 0,012 5,00
40,0 0,364 2,69 0,150 3,22 0,040 4,14 0,013 5,05
42,0 0,398 2,71 0,165 3,24 0,044 4,17 0,014 5,09
44,0 0,435 2,72 0,180 3,26 0,048 4,20 0,016 5,14
46,0 0,474 2,74 0,195 3,28 0,052 4,23 0,017 5,18
48,0 0,514 2,75 0,212 3,29 0,056 4,26 0,019 5,22
50 0,555 2,76 0,228 3,31 0,060 4,29 0,020 5,26
55 0,665 2,78 0,273 3,35 0,072 4,35 0,024 5,34
60 0,785 2,80 0,322 3,38 0,085 4,40 0,028 5,42
65 0,916 2,82 0,375 3,41 0,099 4,45 0,033 5,50
70 1,056 2,84 0,432 3,44 0,113 4,50 0,038 5,56
75 1,206 2,86 0,493 3,46 0,129 4,54 0,043 5,62
80 1,365 2,87 0,557 3,48 0,146 4,58 0,048 5,68
85 1,535 2,88 0,626 3,50 0,163 4,61 0,054 5,73:
90 1,714 2,89 0,698 3,52 0,182 4,64 0,060 5,78
95 1,903 2,90 0,774 3,53 0,202 4,67 0,066 5,82
91
Продолжение
«н dH х S
75,5 X 4,0 88,5 X 4,0 114 X 4,5 140 X 4,5
d
67,5 80,5 105 131
R 1э R 1э R l. R «э
1 14 15 16 17 18 19 20 21
100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 550 600 650 700 750 800 850 2,102 2,313 2,529 2,758 2,996 3,244 3,502 3,769 4,047 4,334 4,631 4,938 2,91 2,92 2,93 2,94 2,95 2,95 ' 2,96 2,96 2,97 2,97 2,98 2,98 0,854 0,938 1,026 1,118 1,214 1,314 1,417 1,524 1,636 1,751 1,870 1,993 2,120 2,251 2,385 2,524 2,666 2,813 2,963 3,117 3,275 3,603 3,946 4,305 4,687 5,069 3,55 3,56 3,57 3,58 3,59 3,60 3,61 3,62 3,63 3,64 3,65 3,65 3,66 3,67 3,67 3,68 3,68 3,69 3,69 3,70 3,70 3,71 3,72 3,72 3,73 3,74 0,222 0,244 0,266 0,290 0,314 0,340 0,366 0,393 0,422 0,451 0,481 0,512 0,545 0,578 0,612 0,647 0,683 0,720 0,758 0,797 0,837 0,919 1,007 1,097 1,191 1,289 1,391 1,497 1,606 1,720 1,837 2,084 2,346 2,623 2,916 3,224 3,547 3,886 4,241 4,610 4,996 4,70 4,72 4,74 4,77 4,79 4,81 4,82 4,84 4,86 4,87 4,89 4,90 4,91 4,93 4,94 4,95 4,96 4,97 4,98 4,99 5,00 5,01 5,03 5,04 5,06 5,07 5,08 5,09 5,10 5,11 5,12 5,14 5,15 5,17 5,18 5,19 5,20 [5,21 15,22 (5,23 5,23 0,073 0,080 0,087 0,095 0,103 0,111 0,120 0,129 0,138 0,147 0,157 0,167 0,177 0,188 0,199 0,210 0,222 0,234 0,246 0,258 0,271 0,298 0,325 0,354 0,385 0,416 0,448 0,482 0,517 0,553 0,591 0,669 0,752 0,840 0,933 1,031 1,134 1,241 1,353 1,470 1,592 1,918 2,274 2,660 3,076 3,523 3,999 4,506 5,86 5,90 5,94 5,97 6,01 6,04 6,07 6,09 6,12 6,15 6,17 6,19 6,21 6,23 6,25 6,27 6,29 6,31 6,32 6,34 6,36 6,38 6,41 6,44 6,46 6,48 6,50 6,52 6,54 6,56 6,57 6,60 6,63 6,66 6,68 6,70 6,72 6,73 6,75 6,77 6,78 6,81 6,84 6,86 6,88 6,89 3,91 6,92
92
Трубы стальные электросварные ГОСТ 10704—63
dH х5
18х 2,0 25 X 2,0 32X3,0 38X3,0 45X3,0 57X3,0
«н d
14 21 26 32 39 51
R гэ R 1э R 1э R R !э R гэ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0*90 0,95 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 0,015 0,023 0,031 0,039 * 0,068 * 0,097 0,133 0,175 0,224 0,280 ** 0,367 ** 0,425 0,487 0,553 0,623 0,696 0,774 0,855 0,941 1,123 1,321 1,534 1,762 2,006 0,14 0,22 0,29 0,37* 0,43* 0,41 0,39 0,38 0,37 0,35 ** 0,32 ** 0,32 0,33 0,33 0,34 0,34 0,34 0,34 0,35 0,35 0,36 0,36 0,36 0,37 0,020 0,025 0,032 0,039 0,047 0,056 0,066 0,077 ** 0,089 ** 0,106 0,117 0,128 0,152 0,178 0,206 0,236 0,268 0,65 0,63 0,61 0,59 0,58 0,56 0,55 0,54 ** 0,53 ** 0,49 0,50 0,50 0,51 0,52 0,53 0,54 0,54 0,010 0,012 0,015 0,018 0,021 0,024 0,028 0,032 0,036 0,041 ** 0,054 ** 0,063 0,073 0,083 0,094 0,82 0,79 0,77 0,75 0,73 0,72 0,70 0,69 0,68 0,67 ** 0,62 ** 0,63 0,64 0,65 0,66 0,010 0,012 0,013 0,017 0,021 0,025 ** 0,030 ** 0,034 0,92 0,90 0,89 0,86 0,84 0,82 ** 0,78 ** 0,79 0,011 0,013 1,02 0,99
Он
18 X 2,0 ’ 25 X 2,0 32X3,0
14 21 26
R гэ R гэ R i
1 2 3 4 5 6 1
1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,2 2,4 2,6 2,7 3,0 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0 5,5 6,0 2,265 2,540 2,829 3,134 3,454 4,140 4,887 0,37 0,37 0,37 0,38 0,38 0,38 0,39 0,302 0,337 0,375 0,414 0,455 0,543 0,639 0,741 0,851 0,969 1,093 1,225 1,364 1,511 1,665 1,826 1,994 2,169 2,352 2,542 3,049 3,601 0,55 0,55 0,56 0,56 0,57 0,58 0,58 0,59 0,60 0,60 0,61 0,61 0,62 0,62 0,62 0,63 0,63 0,63 0,64 0,64 0,64 0,65 0,106 0,118 0,131 0,145 0,159 0,189 0,222 0,257 0,295 0,335 0,377 0,422 0,470 0,519 0,571 0,626 0,683 0,742 0,804 0,868 1,038 1,223 OOOOOOOOOOOoOOOOOOOOOO
Продолжение
dHXS
38 X 3,0 45X3,0 57X3,0
d
32 39 51
Э R R R l3
7 8 9 10 11 12 13
7 0,038 0,80 0,015 *♦ 0,97 **
1 0,043 0,81 0,017 ♦♦ 0,97 **
3 0,047 0,82 0,619 0,96
) 0,052 0,83 0,021 0,97
) 0,057 0,84 0,023 0,98
L 0,068 0,85 0,028 1,00
2 0,080 0,87 0,032 1,02
3 0,093 0,88 0,037 1,03
3 0,106 0,89 0,043 1,05 0,011 1,33
i 0,120 0,90 0,049 1,06 0,012 1,35
5 0,135 0,91 0,055 1,08 0,014 1,37
3 0,151 0,92 0,061 1,09 0,015 1,38
*» J 0,168 0,93 0,068 1,10 0,017 1,40
1 0,186 0,94 0,075 1,11 0,019 1,42
7 0,204 0,95 0,082 1,12 0,021 1,43
3 0,223 0,96 0,090 1,13 0,023 1,45
3 0,243 0,96 0,098 1,14 0,025 1,46
3 0,264 0,97 0,107 1,15 0,027 1,47
3 0,286 0,98 0,115 1,16 0,029 1,48
3 0,308 0,98 0,124 1,17 0,031 1,50
I 0,368 1,00 0,147 1,19 0,037 1,52
1 0,433 1,01 0,173 1,20 0,043 1,55
6,5
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
9,5
10,0
И
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
32
34
36
38
40
42
46
48
50
55
60
65
70
75
4,198
4,840
0,65
0,66
1,423
1,638
1,868
2,112
2,371
2,645
2,933
3,236
3,887
4,596
0,82 0,502 1,02 0,200 1,22 0,050 1,57
0,83 0,577 1,03 0,230 1,23 0,057 1,59
0,83 0,657 1,04 0,261 1,24 0,065 1,61
0,84 0,742 1,05 0,295 1,26 0,073 1,63
0,84 0,832 1,05 0,330 1,27 0,082 1,65
0,85 0,926 1,06 0,367 1,28 0,091 1,67
0,85 1,026 1,07 0,406 1,29 0,101 1,68
0,86 1,131 1,07 0,447 1,30 0,110 1,70
0,86 1,355 1,08 0,534 1,31 0,132 1,72
0,87 1,599 1,09 0,629 1,32 0,155 1,75
1,863 1,10 0,732 1,34 0,180 1,77
2,146 1,11 0,842 1,35 0,206 1,79
2,450 1,11 0,960 1,36 0,234 1,80
2,773 1,12 1,085 1,37 0,264 1,82
3,116 1,13 1,218 1,37 0,296 1,83
3,479 1,13 1,358 1,38 0,330 1,85
3,862 1,13 1,506 1,39 0,365 1,86
4,264 1,14 1,661 1,39 0,402 1,87
4,686 1,14 1,824 1,40 0,441 1,88
5,128 1,15 1,994 1,41 0,481 1,89
2,172 1,41 0,523 1,90
2,357 1,42 0,567 1,91
2,550 1,42 0,612 1,92
2,750 1,42 0,660 1,93
2,957 1,43 0,709 1,93
3,173 1,43 0,759 1,94
3,396 1,43 0,812 1,95
3,625 1,44 0,866 1,95
4,108 1,44 0,980 1,97
4,621 1,45 1,100 1,98
5,163 1,45 1,227 1,99
1,361 2,00
1,502 2,00
1,650 2,01
1,804 2,02
1,966 2,02
2,134 2,03
2,308 2,04
2,777 2,05
3,287 2,06
3,840 2,07
4,436 2,08
5,075 2,09
Продолжение
<?н dHX«
60 X 3,0 70X3,0 76x3,0 83 X3,0 89X3,0 102 X 3,0
d
54 64 70 77 83 96
R гэ R гэ R 1э R 1э R гэ R 1э
1 14 15 16 17 18 19 20 21 99 ь-* к— 23 24 25
3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 10 И 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 32 34 36 38 40 42 44 46 0,010 0,011 0,013 0,014 0,016 0,017 0,018 0,020 0,022 0,023 0,028 0,033 0,038 0,043 0,049 0,055 0,062 0,069 0,076 0,083 0,099 0,117 0,135 0,155 0,176 0,199 0,223 0,248 0,274 0,302 0,331 0,361 0,392 0,425 0,459 0,495 0,531 0,569 0,608 0,649 0,733 0,823 0,918 1,018 1,123 1,233 1,348 1,468 1,43 1,45 1,47 1,48 1,50 1,52 1,53 1,54 1,56 1,57 1,60 1,63 1,65 1,68 1,70 1,72 1,74 1,76 1,77 1,79 1,82 1,84 1,86 1,89 1,90 1,92 1,94 1,95 1,97 1,98 1,99 2,00 2,02 2,03 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 2,12 2,13 2,14 2,15 2,16 0,010 0,012 0,014 0,016 0,019 0,021 0,024 0,027 0,030 0,033 0,036 0,043 0,050 0,058 0,067 0,076 0,086 0,096 0,106 0,118 0,129 0,142 0,154 0,168 0,182 0,196 0,211 0,226 0,242 0,259 0,276 0,312 0,349 0,389 0,431 0,475 0,521 0,569 0,620 1,81 1,85 1,88 1,91 1,94 1,97 1,99 2,02 2,04 2,06 2,08 2,12 2,15 2,18 2,21 2,23 2,26 2,28 2,30 2,32 2,34 2,35 2,37 2,39 2,40 2,41 2,43 2,44 2,45 2,46 2,47 2,49 2,51 2,52 2,54 2,55 2,57 2,58 2,59 0,010 0,012 0,014 0,015 0,017 0,019 0,021 0,023 0,028 0,032 0,037 0,043 0,049 0,055 0,061 0,068 0,075 0,083 0,091 0,099 0,107 0,116 0,125 0,135 0,145 0,155 0,165 0,176 0,199 0,223 0,248 0,275 0,303 0,332 0,362 0,394 2,06 2,09 2,12 2,15 2,18 2,20 2,23 2,25 2,29 2,33 2,36 2,39 2,42 2,45 2,48 2,50 2,52 2,54 2,56 2,58 2,60 2,62 2,63 2,65 2,66 2,67 2,69 2,70 2,72 2,74 2,76 2,78 2,80 2,81 2,83 2,84 0,011 0,012 0,013 0,014 0,017 0,020 0,023 0,027 0,030 0,034 0,038 0,043 0,047 0,052 0,057 0,062 0,067 0,072 0,078 0,084 0,090 0,096 0,103 0,110 0,124 0,138 0,154 0,170 0,188 0,206 0,224 0,244 2,36 2,39 2,41 2,44 2,49 2,53 2,57 2,61 2,64 2,67 2,70 2,73 2,75 2,78 2,80 2,82 2,84 2,86 2,88 2,90 2,91 2,93 2,95 2,96 2,99 3,01 3,04 3,06 3,08 3,10 3,12 3,13 0,012 0,014 0,016 0,018 0,021 0,024 0,026 0,029 0,032 0,036 0,039 0,043 0,046 0,050 0,054 0,058 0,062 0,066 0,071 0,075 0,085 0,095 0,106 0,117 0,129 0,141 0,154 0,168 2,65 2,70 2,74 2,78 2,82 2,85 2,89 2,92 2,94 2,97 3,00 3,02 3,04 3,07 3,09 3,11 3,13 3,15 3,16 3,18 3,21 3,24 3,27 3,29 3,32 3,34 3,36 3,38 0,010 0,011 0,013 0,014 0,016 0,017 0,019 0,021 0,022 0,024 0,026 0,028 0,030 0,032 0,034 0,037 0,041 0,046 0,051 0,057 0,062 0,068 0,075 0,081 3,19 3,23 3,27 3,31 3,34 3,38 3,41 3,44 3,47 3,50 3,52 3,55 3,57 3,59 3,62 3,64 3,68 3,71 3,75 3,78 3,81 3,84 3,87 3,89
96
Продолжение
Он dHXs
60x3,0 70X3,0 76x3,0 83X3,0 89 X 3,0 102Х 3,0
d
54 64 70 77 83 96
R 1э R 1Э R 1э R 1э R 1э R ч
1 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
48 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 320 340 360 380 400 1,594 1,724 2,072 2,452 2,863 3,307 3,781 4,288 4,826 2,16 ‘ 2,17 2,18 2,20 2,21 2,22 2,23 2,23 2,24 0,672 0,726 0,872 1,030 1,201 1,385 1,582 1,793 2,016 2,252 2,501 2,763 3,038 3,326 3,627 3,941 4,268 4,608 4,960 5,326 2,60 2,61 2,63 2,65 2,67 2,68 2,70 2,71 2,72 2,73 2,74 2,75 2,75 2,76 2,77 2,77 2,78 2,78 2,79 2,79 0,427 0,462 0,553 0,653 0,761 0,877 1,002 1,134 1,275 1,423 1,580 1,745 1,918 2,099 2,288 2,485 2,690 2,904 3,125 3,355 3,593 3,839 4,093 4,355 4,625 4,903 5,189 2,86 2,87 2,90 2,92 2,94 2,96 2,98 2,99 3,00 3,02 3,03 3,04 3,05 3,06 3,06 3,07 3,08 3,08 3,09 3,10 3,10 3,11 3,11 3,12 3,12 3,12 3,13 0,264 0,286 0,342 0,403 0,470 0,541 0,617 0,698 0,784 0,875 0,971 1,072 1,177 1,288 1,404 1,524 1,649 1,780 1,915 2,055 2,200 2,350 2,505 2,664 2,829 2,999 3,173 3,353 3,537 3,726 3,920 4,119 4,532 4,965 3,15 3,16 3,20 3,23 3,25 3,28 3,30 3,32 3,33 3,35 3,36 3,38 3,39 3,40 3,41 3,42 3,43 3,44 3,45 3,45 3,46 3,47 3,47 3,48 3,48 3,49 3,49 3,50 3,50 3,51 3,51 3,52 3,52 3,53 0,181 0,196 0,234 0,276 0,321 0,370 0,422 0,477 0,536 0,597 0,663 0,731 0,803 0,878 0,957 1,038 1,123 1,212 1,303 1,398 1,497 1,599 1,703 1,812 1,923 2,038 2,157 2,278 2,403 2,531 2,663 2,797 3,077 3,370 3,676 3,986 4,327 4,673 5,032 3,40 3,41 3,45 3,49 3,52 3,55 3,57 3,59 3,61 3,63 3,65 3,67 3,68 3,69 3,71 3,72 3,73 3,74 3,75 3,76 3,77 3,77 3,78 3,79 3,80 3,80 3,81 3,81 3,82 3,82 3,83 3,83 3,84 3,85 3,86 3,87 3,87 3,88 3,88 0,088 0,095 0,113 0,133 0,155 0,178 0,203 0,229 0,257 0,286 0,317 0,349 0,383 0,419 0,456 0,495 0,535 0,577 0,620 0,665 0,711 0,759 0,809 0,860 0,913 0,967 1,022 1,080 1,138 1,199 1,261 1,324 1,455 1,593 1,737 1,882 2,043 2,205 2,374 2,548 2,729 2,916 3,309 3,726 4,168 4,635 5,126 3,92 3,94 3,99 4,04 4,08 4,12 4,15 4,18 4,21 4,24 4,26 4,28 4,30 4,32 4,34 4,36 4,37 4,39 4,40 4,41 4,43 4,44 4,45 4,46 4,47 4,48 4,49 4,50 4,50 4,51 4,52 4,53 4,54 4,55 4,56 4,57 4,58 4,59 4,60 4,61 4,62 4,62 4,64 4,65 4,66 4,67 4,68
7 Заказ 739
97
П р о д о лжение
d„X s п dHXs
114X4,0 127X3,0 140X4,5 114X4,0 127X3,0 140x4,5
d 0 d
106,0 121,0 131,0 106,0 121,0 131,0
R гэ R R гэ R 1э R гэ R гэ
1 26 27 28 29 30 31 1 26 27 28 29 30 31
20 0,011 3,68 150 0,459 4,94 0,234 5,69 0,157 6,17
21 0,012 3,71 155 0,488 4,96 0,250 5,71 0,167 6,20
22 0,013 3,75 160 0,519 4,97 0,265 5,72 0,177 6,22
23 0,014 3,78 165 0,551 4,98 0,281 5,74 0,188 6,24
24 0,015 3,81 170 0,583 4,99 0,298 5,76 0,199 6,26
25 0,016 3,84 175 0,616 5,01 0,315 5,77 0,210 6,28
26 0,017 3,87 180 0,651 5,02 0,332 5,79 0,222 6,30
27 0,018 3,90 185 0,686 5,03 0,350 5,80 5,82 0,234 6,31
28 0,020 3,92 0,010 4,40 190 0,722 5,04 0,368 0,246 6,33
29 0,021 3,95 0,011 4,43 195 0,759 5,05 0,387 5,83 0,259 6,34
30 0,022 3,97 0,012 4,46 200 0,797 5,06 0,406 5,84 0,271 6,36
32 0,025 4,02 0,013 4,52 210 0,876 5,07 0,446 5,87 0,298 6,39
34 0,028 4,06 0,015 4,57 0,010 4,90 220 0,958 5,09 0,488 5,89 0,326 6,42
36 0,031 4,10 0,016 4,62 0,011 4,95 230 1,045 5,10 0,531 5,91- 0,354 6,44
38 0,035 4,14 0,018 4,67 0,012 5,00 240 1,136 5,12 0,577 5,93 0,385 6,46
40 0,038 4,18 0,020 4,71 0,013 5,05 250 1,228 5,13 0,624 5,95 0,416 6,49
42 0,042 4,21 0,022 4,75 0,015 5,10 260 1,325 5,14 0,673 5,96 0,448 6,51
0,046 4,24 0,024 4,79 0,016 5,14 270 1,426 5,15 0,723 5,98 0,482 6,53
46 0,049 4,27 0,026 4,83 0,017 5,18 280 1,530 5,16 0,776 5,99 0,517 6,55
48 0,054 4,30 0,028 4,86 0,019 5,22 290 1,638 5,17 0,831 6,01 0,553 6,56
50 0,058 4,33 0,030 4,90 0,020 5,26 300 1.750 5,18 0,887 6,02 0,591 6,58
55 0,069 4,39 0,036 4,97 0,024 5,35 320 1,985 5,20 1,005 6,05 0,669 6,61
60 0,081 4,45 0,042 5,04 0,028 5,43 340 2,234 5,22 1,131 6,07 0,752 6,64
65 0,094 4,50 0,049 5,11 0,033 5,50 360 2,498 5,23 1,263 6,09 0,840 6,66
70 0,108 4,55 0,056 5,17 0,038 5 57 380 2,776 5,24 1,404 6,11 0,933 6,68
75 0,123 4,59 0,064 5,22 0,043 5,63 400 3,070 5,25 1,551 6,12 1,031 6,70
80 0,139 4,62 0,072 5,27 0,048 5,68 420 3,378 5,26 1,706 6,14 1,134 6,72
85 0,156 4,66 0,080 5,31 0,054 5,74 440 3,700 5,27 1,868 6,15 1,241 6,74
90 0,174 4,69 0,089 5,35 0,060 5,78 460 4,038 5,28 2,037 6,17 1,353 6,76
95 0,192 4,72 0,099 5,39 0,066 5,83 480 4,390 5,29 2,214 6,18 1,470 6,77
100 0,212 4,75 0,109 5,43 0,073 5,87 500 4,756 5,30 2,398 6,19 1,592 6,78
105 0,232 4,77 0,119 5,46 0,080 5,91 550 2,891 6,21 1,918 6,81
110 0,254 4,80 0,130 5,49 0,088 5,95 600 3,429 6,23 2,274 6,84
115 0,276 4,82 0,142 5,52 0,095 5,98 650 4,012 6,25 2,660 6,86
120 0,299 4,84 0,154 5,55 0,103 6,01 700 4,642 6,27 3,076 6,88
125 0,324 4,86 0,166 5,58 0,111 6,04 750 5,317 6,28 3,523 6,90
130 0,349 4,88 0,179 5,60 0,120 6,07 800 3,999 6,91
135 0,375 4,90 0,192 5,62 0,129 6,10 850 4,506 6,93
140 0,402 4,91 0,206 5,65 0,138 6,13 900 5,043 6,94
145 0,430 4,93 0,220 5,67 0,147 6,15
98
Продолже ние
dH X s
530 X 7,0 1 630 X 7,0 720 X8,O 1 820 X 8,0 1 920 X 8,0 I 1020 X 8,0
d
516,0 616,0 704,0 804,0 904,0 1004,0
R 1э R 1 гэ R 1 гэ R 1 1э R 1 1э R 1 l3
1 32 1 33 34 1 35 36 1 37 38 I 39 40 1 41 42 1 43
1 400 1 500 1 600 1 700 1 800 1 900 2 000 2 100 2 200 2 300 2 400 2 500 2 600 2 700 2 800 2 900 3000 3 200 3 400 3 600 3 800 4 000 4 200 4 400 4 600 4 800 5000 5 200 5 400 5 600 5 800 6 000 6 200 6 400 6 600 6 800 7000 7 200 7 400 7 600 7 800 8 000 8 200 8 400 8 600 8 800 9000 9 200 9 400 9 600 9 800 10 000 0,011 0,012 0,014 0,016 0,017 0,019 0,021 0,023 0,025 0,028 0,030 0,032 0,035 0,038 0,040 0,043 0,046 0,052 0,058 0,065 0,072 0,080 0,087 0,096 0,104 0,113 0,122 0,132 0,142 0,152 0,163 0,174 0,185 0,197 0,209 0,222 0,235 0,248 0,262 0,276 0,290 0,305 0,320 0,335 0,351 0,367 0,384 0,400 0,418 0,435 0,453 0,472 32,04 32,36 32,64 32,91 33,15 33,38 33,59 33,79 33,97 34,15 34,31 34,46 34,61 34,74 34,87 34,99 35,11 35,32 35,52 35,70 35,86 36,01 36,15 36,28 36,40 36,51 36,61 36,71 36,80 36,88 36,97 37,04 37,11 37,18 37,25 37,31 37,36 37,42 37,47 37,52 37,57 37,62 37,66 37,70 37,74 37,78 37,82 37,85 37,89 37,92 37,95 37,98 0,010 0,011 0,012 0,013 0,014 0,015 0,016 0,017 0,018 0,021 0,023 0,026 0,029 0,032 0,035 0,038 0,042 0,045 0,049 0,053 0,057 0,061 0,065 0,070 0,075 0,079 0,084 0,089 0,094 0,100 0,105 0,111 0,116 0,122 0,128 0,134 0,141 0,147 0,154 0,160 0,167 0,174 0,181 0,189 40,61 40,86 41,09 41,31 41,52 41,72} 41,91 42,09 42,26 42,58 42,87 43,14 43,38 43,61 43,82 44,02 44,20 44,38 44,54 44,69 44,83 44,97 45,09 45,21 45,33 45,43 45,54 45,63 45,73 45,82 45,90 45,98 46,06 46,13 46,21 46,27 46,34 46,40 46,46 46,52 46,58 46,63 46,68 46,74 0,010 0,012 0,013 0,015 0,016 0,018 0,019 0,021 0,023 0,025 0,027 0,029 0,031 0,033 0,035 0,038 0,040 0,042 0,045 0,048 0,050 0,053 0,056 0,059 0,062 0,065 0,068 0,071 0,074 0,077 0,081 0,084 0,088 0,091 0,095 48,69 49,07 49,41 49,75 50,06 50,34 50,60 50,85 51,09 51,30 51,51 51,70 51,89 52,06 52,23 52,38 52,53 52,68 52,81 52,94 53,07 53,18 53,30 53,41 53,51 53,61 53,71 53,80 53,89 53,98 54,06 54,14 54,22 54,29 54,36 0,010 0,011 0,012 0,012 0,013 0,015 0,016 0,017 0,018 0,019 0,020 0,021 0,023 0,024 0,025 0,027 0,028 0,030 0,031 0,033 0,034 0,036 0,037 0,039 0,041 0,043 0,044 0,046 0,048 57,88 58,20 58,51 58,80 59,08 59,33 59,58 59,81 60,04 60,25 60,45 60,64 60,83 61,01 61,17 61,34 61,49 61,64 61,79 61,92 62,06 62,18 62,31 62,43 63,54 62,65 62,76 62,87 62,97 0,010 0,011 0,012 0,012 0,013 0,014 0,015 0,015 0,016 0,017 0,018 0,019 0,020 0,020 0,021 0^022 0,023 0,024 0,025 0,026 67,92 68,18 68,43 68,67 68,90 69,11 69,32 69,53 69,72 69,91 70,09 70,26 70,53 70,59 70,75 70,90 71,05 71,19 71,33 71,46 0,010 0,010 0,011 0,011 0,012 0,012 0,013 0,014 0,014 0,015 0,015 77,86 78,09 78,30 78,51 78,72 78,92 79,11 79,29 79,47 79,65 79,82
7*
99
Трубы стальные бесшовные горячекатаные ГОСТ 8732—58**
dHXs
95X4,0 108X4,0 114X4,0 121X4,0 133X4,0 146X4,5
Он d
87,0 100,0 106,0 113,0 125,0 137,0
к 1э в 1э R 1э В 1э й 1э л 1э .
1 2 3 к 5 6 7 8 9 10 и 12 13
12 0,011 2,81
13 0,013 2,85
14 0,015 2,90
15 0,017 2,93
16 0,019 2,97
17 0,021 3,01 0,010 3,39
18 0,023 3,04 0,012 3,43
19 ' 0,026 3,07 0,013 3,46
20 0,028 3,10 0,014 3,50 0,011 3,68
21 0,031 3,13 0,015 3,53 0,012 3,71
22 0,034 3,15 0,017 3,56 0,013 3,75
23 0,037 3,18 0,018 3,59 0,014 3,78 0,010 3,90
9/^ 0,040 3,20 0,020 3,62 0,015 3,81 0,011 4,03
25 0,043 3,22 0,021 3,65 0,016 3,84 0,012 4,06
26 0,046 3,24 0,023 3,68 0,017 3,87 0,012 74,09
27 0,049 3,27 0,025 3,70 0,018 3,90 0,013 4,12
28 0,053 3,29 0,026 3,73 0,020 3,92 0,014 4,15
29 0,056 3,30 0,028 13,75 0,021 3,95 0,015 4,18
30 0,060 3,32 0,030 3,77 0,022 3,97 0,016 4,20 0,010 4,59
32 0,067 3,36 0,034 3,82 0,025 4,02 0,018 4,26 0,011 4,65
34 0,075 3,39 0,038 3,86 0,028 4,06 0,021 4,30 0,012 4,70
36 0,084 3,42 0,042 3,89 0,031 4,10 0,023 4,35 0,014 4,75
38 0,093 3,45 0,046 3,93 0,035 4,14 0,025 4,39 0,015 4,80
40 0,102 3,47 0,051 3,96 0,038 4,18 0,028 4,43 0,017 4,85
42 0,112 3,50 0,056 3,99 0,042 4,21 0,030 4,47 0,018 4,89
0,122 3,52 0,061 4,02 0,046 4,24 0,033 4,50 0,020 4,93 0,013 5,35
46 0,132 3,54 0,066 4,05 0,049 4,27 0,036 4,54 0,022 4,97 0,014 5,39
48 0,143 3,56 0,072 4,07 0,054 4,30 0,039 4,57 0,024 5,01 0,015 5,43
50 0,155 3,58 0,077 4,10 0,058 4,33 0,042 4,60 0,025 5,04 0,016 5,47
55 0,185 3,62 0,092 4,15 0,069 4,39 0,050 4,67 0,030 5,13 0,019 5,57
60 0,218 3,66 0,109 4,20 0,081 4,45 0,059 4,73 0,036 5,20 0,023 5,65
65 0,254 3,69 0,126 4,25 0,094 4,50 0,068 4,79 0,041 5,27 0,026 5,73
70 0,292 3,72 0,145 4,29 0,108 4,55 0,079 4,84 0,047 5,33 0,030 5,80
75 0,333 3,75 0,165 4,33 0,123 4,59 0,089 4,88 0,054 5,38 0,034 5,87
80 0,376 3,78 0,186 4,36 0,139 4,62 0,101 4,93 0,061 5,43 0,039 5,93
85 0,422 3,80 0,209 4,39 0,156 4,66 0,113 4,97 0,068 5,48 0,043 5,98
90 0,471 3,82 0,233 4,42 0,174 4,69 0,126 5,00 0,076 5,53 0,048 6,04
95 0,522 3,84 0,258 4,45 0,192 4,72 0,139 5,04 0,084 5,57 0,053 6,08
100 0,576 3,86 0,284 4,47 0,212 4,75 0,154 5,07 0,093 5,61 0,058 6,13
105 0,632 3,87 0,312 4,49 0,232 4,77 0,168 5,10 0,101 5,64 0,064 6,17
110 0,691 3,89 0,341 4,51 0,254 4,80 0,184 5,12 0,111 5,67 0,070 6,21
115 0,752 3,90 0,371 4,53 0,276 4,82 0,200 5,15 0,120 5,71 0,076 6,25
100
Продолжение
dHXS
95X4,0 108X4,0 114X4,0 121X4,0 133X4,0 146X4,5
Q d
87,0 100,0 106,0 113,0 125,0 137,0
R 1э R l3 R 1э R 1э R гэ R гэ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
120 0,817 3,92 0,402 4,55 0,299 4,84 0,217 5,17 0,130 5,74 0,082 6,29
125 0^83 3,93 0,435 4,57 0,324 4,86 0,234 5,20 0,141 5,76 0,089 6,32 ]
130 0^53 3,94 0,469 4,58 0,349 4,88 0,252 5,22 0,152 5,79 0,096 6,35
135 1,025 3,95 0,504 4,60 0,375 4,90 0,271 5,24 0,163 5,81 0,103 6,38
140 1,099 3,96 0,540 4,61 0,402 4,91 0,291 5,26 0,175 5,84 0,110 6,41
145 1,176 3,97 0,578 4,63 0,430 4,93 0,311 5,27 0,187 5,86 0,118 6,44
150 1,256 3,98 0,617 4,64 0,459 4,94 0,331 5,29 0,199 5,88 0,125 6,46
155 1,338 3,99 0,657 4,65 0,488 4,96 0,353 5,31 0,212 5,90 0,133 6,49
160 1,423 4,00 0,698 4,66 0,519 4,97 0,375 5,32 0,225 5,92 0,142 6,51
165 1,511 4,00 0,741 4,67 0,551 4,98 0,398 5,34 0,238 5,94 0,150 6,53
170 1,601 4,01 0,785 4,68 0,583 4,99 0,421 5,35 0,252 5,96 0,159 6,66
175 1,693 4,02 0,830 4,69 0,616 5,01 0,445 5,37 0,267 5,98 0,168 6,58
180 1,789 4,02 0,876 4,70 0,651 5,02 0,470 5,38 0,281 5,99 0,177 6,60
185 1,886 4,03 0,924 4,71 0,686 5,03 0,495 5,39 0,297 6,01 0,186 6,62
190 1,987 4,04 0,973 4,72 0,722 5,04 0,521 5,40 0,312 6,02 0,196 6,63
195 2,090 4,04 1,023 4,73 0,759 5,05 0,548 5,41 0,328 6,04 0,206 6,65
200 2',195 4,05 1,074 4,74 0,797 5,06 0,575 5,42 0,344 6,05 0,216 6,67
210 2,414 4,06 1,181 4,75 0,876 5,07 0,632 5,44 0,378 6,08 0,237 6,70
220 2,644 4,07 1,292 4,77 0,958 5,09 0,691 5,46 0,413 6,10 0,259 6,73
230 2,883 4,08 1,408 4,78 1,045 5,10 0,753 5,48 0,450 6,12 0,282 6,76
240 ЗДЗЗ 4,08 1,530 4,79 1,134 5,12 0,818 5,50 0,488 6,14 0,306 6,78
250 3,393 4,09 1,656 4,80 1,228 5,13 0,885 5,51 0,528 6,16 0,331 6,81
260 3,664 4,10 1,787 4,81 1,325 5,14 0,954 5,53 0,570 6,18 0,357 6,83
270 3,945 4,10 1,924 4,82 1,426 5,15 1,027 5,54 0,613 6,20 0,384 6,85
280 4,237 4,11 2,065 4,83 1,530 5,16 1,102 5,55 0,657 6,22 0,412 6,87
290 4,538 4,12 2,211 4,84 1,638 5,17 1,179 5,56 0,703 6,23 0,440 6,89
300 4,850 4,12 2,363 4,85 1,750 5,18 1,260 5,58 0,751 6,25 0,470 6,91
320 2,680 4,86 1,985 5,20 1,428 5,60 0,851 6,27 0,532 6,94
340 3,017 4,88 2,234 5,22 1,607 5,61 0,957 6,30 0,598 6,98
360 3,375 4,89 2,498 5,23 1,796 5,63 1,069 6,32 0,668 7,00
380 3,752 4,90 2,776 5,24 1,996 5,65 1,187 6,34 0,742 7,03
400 4,149 4,91 3,070 5,25 2,207 5,66 1,312 6,36 0,819 7,05
420 4,566 4,92 3,378 5,26 2,427 5,67 1,443 6,37 0,901 7,07
440 5,003 4,92 3,700 5,27 2,659 5,68 1,580 6,39 0,986 7,09
460 4,038 5,28 2,901 5,69 1,723 6,40 1,075 7,11
480 4,390 5,29 3,153 5,70 1,872 6,41 1,168 7,13 7,14
500 4,756 5,30 3,416 5,71 2,028 6,43 1,264
550 4,118 5,73 2,443 6,45 1,522 7,18
600 4,887 5,75 2,898 6,48 1,804 7,21
650 3,390 6,50 2,110 7,23
700 3,922 6,51 2,440 7,25
750 4,492 6,53 2,794 7,27
101
Продолжение
Q d„Xs н
95X4,0 108X4,0 114X4,0 121X4,0 133X4,0 146X4,5
d
87,0 100,0 106,0 113,0 125,0 137,0
R гэ R гэ R гэ R 1э R гэ R гэ
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 и 12 13
800 850 900 950 1000 5,101 6,54 3,171 3,572 3,998 4,447 4,918 7,29 7,31 7,32 7,33 7,34
Продолжение
dHXS
152X4,5 159X4,5 168X6,0 180X6,0 194X6,0 219X6,0
Q d
143,0 150,0 156,0 168,0 182,0 207,0
R гэ R гэ R гэ R гэ R 1э R гэ
1 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
44 0,010 5,55
46 0,011 5,60
48 0,012 5,64
50 0,013 5,69 0,010 5,93
55 0,015 5,79 0,012 6,04 0,010 6,25
60 0,018 5,88 0,014 6,13 0,012 6,35
65 0,021 5,96 0,017 6,22 0,014 6,44
70 0,024 6,04 0,019 6,30 0,016 6,53 0,011 6,97 i
75 0,028 6,11 0,022 6,38 0,018 6,61 0,012 7,06
80 0,031 6,17 0,025 6,45 0,020 6,68 0,014 7,14
85 0,035 6,23 0,027 6,51 0,023 6,75 0,016 7,22 0,010 7,75
90 0,039 6,29 0,031 6,57 0,025 6,82 0,017 7,29 0,012 7,84
95 0,043 6,34 0,034 6,63 0,028 6,88 0,019 7,36 0,013 7,91
100 0,047 6,39 0,037 6,68 0,031 6,93 0,021 7,43 0^014 7,98
105 0,052 6,43 0,041 6,73 0,033 6,99 0,023 7,49 0,015 8,05
110 0,056 6,48 0,044 6,78 0,037 7,04 0,025 7,54 0,017 8,12
115 0,061 6,52 0,048 6,82 0,040 7,08 0,027 7,60 0,018 8,18
120 0,066 6,56 0,052 6,87 0,043 7,13 0,030 7,65 0^020 8,24 0,010 9,25
125 0,072 6,69 0,056 6,91 0,046 7,17 0,032 7,70 0,021 8,29 0,011 9,32
130 0,077 6,63 0,061 6,94 0,050 7,21 0,034 7,74 0,023 8,35 o;oi2 9,39
135 0,083 6,66 0,065 6,98 0,054 7,25 0,037 7,79 0,025 8,40 o;oi3 9,45
140 0,089 6,69 0,070 7,01 0,057 7,29 0,040 7,83 0,026 8,44 0,014 9,51
145 0,095 6,72 0,075 7,05 0,061 7,32 0,042 7,87 0,028 8,49 0,015 9,56
102
Продолжение
dHXs
152X4,5 159X4,5 168X6,0 180X6,0 194X6,0 219X6,0
О d
143,0 150,0 156,0 168,0 182,0 207,0
R «э R гэ R «Э R гэ R l3 R гэ
1 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
150 0,101 6,75 0,079 7,08 0,065 7,36 0,045 7,91 0,030 8,53 0,016 9,62
155 0,107 6,78 0,085 7,11 0,069 7,39 0,048 7,94 0,032 8,58 0,017 9,67
160 0,114 6,80 0,090 7,14 0,074 7,42 0,051 7,98 0,034 8,62 0,018 9,72
165 0,121 6,83 0,095 7,16 0,078 7,45 0,054 8,01 0,036 8,66 0,019 9,77
170 0,128 6,85 0,101 7,19 0,083 7,48 0,057 8,05 0,038 8,70 0,020 9,82
175 0,135 6,87 0,106 7,21 0,087 7,51 0,060 8,08 0,040 8,73 0,021 9,86
180 0,143 6,89 0,112 7,24 0,092 7,53 0,063 8,11 0,042 8,77 0,022 9,91
185 0,150 6,92 0,118 7,26 0,097 7,56 0,067 8,14 0,045 8,80 0,023 9,95
190 0,158 6,94 0,124 7,28 0,102 7,58 0,070 8,17 0,047 8,83 0,025 9,99
195 0,166 6,95 0,130 7,31 0,107 7,60 0,074 8,19 0,049 8,87 0,026 10,03
200 0,174 6,97 0,137 7,33 0,112 7,63 0,077 8,22 0,052 8,90 0,027 10,07
210 0,191 7,01 0,150 7,37 0,123 7,67 0,085 8,27 0,057 8,95 0,030 10,14
220 0,209 7,04 0,164 7,40 0,134 7,71 0,093 8,31 0,062 9,01 0,032 10,21
230 0,227 7,07 0,178 7,44 0,146 7,75 0,101 8,36 0,067 9,06 0,035 10,28
240 0,246 7,10 0,193 7,47 0,159 7,78 0,109 8,40 0,073 9,11 0,038 10,34
250 0,266 7,13 0,209 7,50 0,171 7,81 0,118 8,44 0,079 9,15 0,041 10,40
260 0,287 7,15 0,225 7,53 0,185 7,85 0,127 8,47 0,085 9,20 0,044 10,46
270 0,309 7,18 0,242 7,55 0,198 7,87 0,136 8,51 0,091 9,24 0,048 10,51
280 0,331 7,20 0,260 7,58 0,213 7,90 0,146 8,54 0,098 9,28 0,051 10,56
290 0,354 7,22 0,278 7,60 0,227 7,93 0,156 8,57 0,104 9,31 0,055 10,61
300 0,378 7,24 0,296 7,63 0,243 7,95 0,167 8,60 0,111 9,35 0,058 10,65
320 0,428 7,28 0,335 7,67 0,275 8,00 0,189 8,66 0,126 9,41 0,066 10,74
340 0,481 7,31 0,377 7,71 0,308 8,04 0,212 8,71 0,141 9,47 0,074 10,82
360 0,537 7,34 0,420 7,74 0,344 8,08 0,236 8,75 0,157 9,53 0,082 10,89
380 0,596 7,37 0,467 7,77 0,382 8,11 0,262 8,79 0,174 9,58 0,091 10,96
400 0,658 7,40 0,515 7,80 0,422 8,15 0,289 8,83 0,192 9,63 0,100 11,02
420 0,723 7,42 0,566 7,83 0,463 8,18 0,317 8,87 0,211 9,67 0,110 11,07
440 0,791 7,44 0,619 7,85 0,507 8,20 0,347 8,90 0,231 9,71 0,120 11,13
460 0,862 7,46 0,675 7,88 0,552 8,23 0,378 8,93 0,251 9,75 0,131 11,18
480 0,937 7,48 0,733 7,90 0,600 8,25 0,410 8,96 0,273 9,78 0,142 11,23
500 1,014 7,50 0,793 7,92 0,649 8,27 0,444 8,99 0,295 9,81 0,153 11,27
550 1,221 7,54 0,955 7,96 0,781 8,32 0,534 9,05 0,355 9,89 0,184 11,37
600 1,447 7,57 1,131 8,00 0,924 8,37 0,632 9,10 0,419 9,95 0,217 11,45
650 1,691 7,60 1,322 8,03 1,080 8,40 0,738 9,14 0,490 10,00 0,254 11,53
700 1,955 7,63 1,528 8,06 1,248 8,43 0,852 9,18 0,565 10,05 0,292 11,60
750 2,238 7,65 1,748 8,09 1,428 8,46 0,975 9,22 0,646 10,09 0,334 11,66
800 2,540 7,67 1,984 8,11 1,620 8,49 1,106 9,25 0,732 10,13 0,378 11,71
850 2,861 7,68 2,234 8,13 1,824 8,51 1,244 9,27 0,824 10,17 0,426 11,76
900 3,201 7,70 2,499 8,15 2,040 8,53 1,391 9,30 0,921 10,20 0,475 11,80
950 3,560 7,71 2,779 8,16 2,269 8,55 1,547 9,32 1,023 10,22 0,528 11,84
1000 3,938 7,73 3,074 8,18j 2,509 8,56 1,710 9,34 1,131 10,25 0,583 11,88
1100 4,752 7,75 3,708 8,20 3,026 8,59 2,061 9,38 1,363 10,30 0,702 11,94
1200 4,401 8,22 3,591 8,62 2,445 9,41 1,616 10,33 0832 12,00
1300 5,153 8,24 4,204 8,64 2,862 9,43 1,891 10,37 0,972 12,04
1400 4,865 8,66 3,319 9,46 2,187 10,39 1,124 12,08
103
П родол же ние
«н dHXS
194 X 6,0 219 X 6,0 245 X 7,0 273 X 7,0 299 X 8,0 325 X 8,0
d
182,0 207,0 231,0 259,0 283,0 309,0
R 1э R 1э R 1э R 1э R 1э R
1 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33
155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 2,504 2,843 10,42 10,44 1,286 1,460 12,12 12,15 0,010 0,010 0,011 0,011 0,012 0,013 0,013 0,014 0,015 0,016 0,017 0,019 0,020 0,022 0,024 0,026 0,027 0,029 0,031 0,033 0,038 0,42 0,047 0,052 0,058 0,063 0,069 0,075 0,081 0,088 0,105 0,124 0,145 0,167 0,191 0,216 0,243 0,271 0,301 0,332 0,400 0,473 0,553 0,638 0,730 0,828 10,68 10,74 10,80 10,86 10,91 10,96 11,02 11,06 11,11 11,16 11,25 11,33 11,41 11,49 11,56 11,63 11,69 11,75 11,81 11,87 11,97 12,07 12,16 12,24 12,32 12,39 12,46 12,53 12,59 12,64 12,77 12,88 12,98 13,06 13,14 13,21 13,28 13,33 13,39 13,43 13,52 13,59 13,66 13,71 13,76 13,80 0,010 0,011 0,012 0,013 0,014 0,015 0,016 0,018 0,019 0,021 0,024 0,026 0,029 0,032 0,035 0,039 0,042 0,046 0,049 0,059 0,070 0,081 0,094 0,107 0,121 0,136 0,151 0,168 0,185 0,222 0,263 0,307 0,355 0,405 0,460 12,59 12,69 12,78 12,86 12,95 13,02 13,10 13,17 13,24 13,37 13,49 13,60 13,71 13,80 13,89 13,98 14,06 14,14 14,21 14,37 14,51 14,64 14,75 14,85 14,94 15,03 15,10 15,17 15,24 15,35 15,45 15,53 15,61 15,68 15,74 0,010 0,010 0,011 0,012 0,014 0,015 0,017 0,019 0,021 0,023 0,025 0,027 0,029 0,032 0,038 0,045 0,052 0,060 0,068 0,077 0,086 0,096 0,107 0,118 0,142 0,167 0,195 0,225 0,257 0,292 14,13 14,22 14,30 14,38 14,53 14,67 14,80 14,92 15,04 15,15 15,25 15,34 15,43 15,52 15,71 15,88 16,03 16,17 16,29 16,40 16,51 16,60 16,69 16,76 16,91 17,03 17,14 17,23 17,31 17,39 0,013 0,015 0,016 0,017 0,019 0,020 0,024 0,029 0,033 0,038 0,044 0,049 0,055 0,062 0,068 0,075 0,091 0,107 0,125 0,144 0,164 0,186 16,34 16,47 16,58 16,70 16,80 16,90 17,13 17,33 17,51 17,68 17,83 17,96 18,08 18,20 18,30 18,40 18,57 18,72 18,86 18,97 19,08 19,17
104
Продолжение
dHXs
194X6,0 219Х 6,0 245 X 7,0 273 X 7,0 299 X 8,0 325 ) К 8,0
<?н d
182,0 207,0 231,0 259,0 283,0 309,0
R Ц э R 1э R l3 R 1э R Э R 1э
1 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33
1700 3,204 10,46 1,644 12,18 0,933 13,84 0,517 15,79 0,328 17,46 0,209 19,26
1800 3,586 10,48 1,840 12,21 1,043 13,88 0,578 15,84 0,367 17,52 0,234 19,33
1900 3,989 10,50 2,046 12,23 1,160 13,91 0,642 15,88 0,407 17,57 0,259 19,40
2000 4,414 10,51 2,263 12,26 1,282 13,94 0,710 15,92 0,450 17,63 0,286 19,47
2100 4,861 10,52 2,491 12,27 1,411 13,97 0,781 15,96 0,495 17,67 0,315 19,53
2200 5,329 10,54 2,730 12,29 1,546 13,99 0,856 15,99 0,542 17,72 0,345 19,58
2300 2,980 12,30 1,687 14,01 0,933 16,02 0,591 17,75 0,376 19,63
2400 3,241 12,32 1,834 14,03 1,014 16,05 0,642 17,79 0,408 19,68
2500 3,512 12,33 1,987 14,05 1,099 16,08 0,695 17,83 0,442 19,72
2600 3,795 12,35 2,147 14,07 1,187 16,10 0,751 17,86 0,477 19,76
2700 4,089 12,36 2,313 14,09 1,278 16,13 0,808 17,89 0,514 19,80
2800 4,393 12,37 2,484 14,10 1,373 16,15 0,868 17,92 0,551 19,84
2900 4,709 12,38 2,662 14,12 1,471 16,17 0,930 17,94 0,590 19,87
3000 5,035 12,39 2,846 14,13 1,572 16,19 0,994 17,97 0,631 19,90
3200 3,233 14,16 1,785 16,22 1,128 18,01 0,716 19,96
3400 3,644 14,18 2,011 16,25 1,270 18,05 0,806 20,01
3600 4,079 14,20 2,251 16,28 1,421 18,09 0,902 20,06
3800 4,540 14,22 2,504 16,31 1,581 18,12 1,002 20,10
4000 5,024 14,23 2,771 16,33 1,749 18,15 1,109 20,14
4200 3,051 16,35 1,925 18,18 1,220 20,17
4400 3,344 16,37 2,110 18,20 1,337 20,21
4600 3,652 16,39 2,303 18,22 1,459 20,24
4800 3,972 16,40 2,505 18,25 1,587 20,26
5000 4,306 16,42 2,715 18,27 1,720 20,29
5200 4,654 16,43 2,934 18,28 1,858 20,31
5400 5,015 16,45 3,161 18,30 2,002 20,33
5600 3,397 18,32 2,151 20,35
5800 3,641 18,33 2,305 20,37
6000 3,894 18,34 2,464 20,39
6200 4,155 18,36 2,629 20,41
6400 4,424 18,37 2,800 20,42
6600 4,702 18,38 2,975 20,44
6800 4,988 18,39 3,156 20,45
7000 5,283 18,40 3,342 20,46
7200 3,534 20,48
7400 3,731 20,49
7600 3,933 20,50
7800 4,140 20,51
8000 4,353 20,52
8200 4,572 20,53
8400 4,795 20,54
8600 5,024 20,55
8800 5,258 20,56
105
Продолжение
dHx«
351X9,0 377X 9,0 402X9,0 426 X 9,0
Он d
333,0 359,0 384,0 408,0
R l3 R гэ R гэ R гэ
1 34 35 36 37 38 39 40 41
420 0,010 17,66
440 0,011 17,79
460 0,012 17,92
480 0,013 18,04
500 0,014 18,15
550 0,017 18,41 0,011 19,77
600 0,020 18,64 0,013 20,04
650 0,023 18,85 0,016 20,28 0,011 21,61
700 0,026 19,04 0,018 20,49 0,013 21,86
750 0,030 19,22 0,020 20,69 0,014 22,08 0,011 23,40
800 0,034 19,37 0,023 20,87 0,016 22,29 0,012 23,62
850 0,038 19,52 0,026 21,04 0,018 22,48 0,013 23,83
900 0,042 19,65 0,029 21,19 0,020 22,65 0,015 24,03
950 0,047 19,77 0,032 21,34 0,023 22,82 0,017 24,21
1 000 0,052 19,89 0,035 21,47 0,025 22,97 0,018 24,39
1 100 0,062 20,09 0,042 21,71 0,030 23,25 0,022 24,70
1 200 0,073 20,27 0,050 21,92 0,035 23,49 0,026 24,97
1 300 0,085 20,43 0,058 22,11 0,041 23,70 0,030 25,21
1 400 0,098 20,57 0,067 22,27 0,048 23,90 0,035 25,43
1 500 0,112 20,69 0,076 22,42 0,054 24,07 0,040 25,63
1 600 0,127 20,80 0,087 22,56 0,061 24,23 0,045 25,81
1 700 0,143 20,91 0,097 22,68 0,069 24,37 0,051 25,97
1 800 0,159 21,00 0,108 22,79 0,077 24,50 0,057 26,13
1 900 0,177 21,08 0,120 22,89 0,085 24,62 0,063 26,26
2 000 0,195 21,16 0,133 22,99 0,094 24,73 0,069 26,39
2100 0,215 21,23 0,146 23,08 0,103 24,83 0,076 26,51
2 200 0,235 21,30 0,160 23,16 0,113 24,93 0,083 26,62
2 300 0,256 21,36 0,174 23,23 0,123 25,02 0,090 26,72
2 400 0,278 21,42 0,189 23,30 0,134 25,10 0,098 26,82
2 500 0,301 21,47 0,205 23,36 0,145 25,18 0,106 26,91
2 600 0,325 21,52 0,221 23,43 0,156 25,25 0,115 26,99
2 700 0,349 21,57 0,237 23,48 0,168 25,32 0,123 27,07
2 800 0,375 21,61 0,255 23,54 0,180 25,38 0,132 27,14
2 900 0,402 21,65 0,273 23,59 0,193 25,44 0,141 27,21
3 000 0,429 21,69 0,291 23,63 0,206 25,50 0,151 27,28-
106
Продолжение
d„Xs
351 X 9,0 377X 9,0 402X 9,0 426X9,0
<?н d
333,0 359,0 384,0 408,0
R R JR R 1э
1 34 35 36 37 38 39 40 41
3 200 0,487 21,76 0,330 23,72 0,234 25,60 0,171 27,40
3 400 0,548 21,83 0,372 23,80 0,263 25,69 0,193 27,51
3 600 0,612 21,89 0,416 23,87 0,294 25,78 0,215 27,61
3 800 0,681 21,94 0,462 23,93 0,326 25,86 0,239 27,70
4 000 0,753 21,98 0,511 23,99 0,361 25,93 0,264 27,78
4 200 0,828 22,03 0,562 24,05 0,397 25,99 0,290 27,86
4 400 0,908 22,07 0,615 24,10 0,435 26,05 0,318 27,93
4 600 0,990 22,10 0,671 24,14 0,474 26,11 0,347 27,99
4 800 1,077 22,14 0,730 24,18 0,515 26,16 0,377 28,05
5 000 1,167 22,17 0,790 24,22 0,558 26,20 0,408 28,11
5 200 1,260 22,20 0,854 24,26 0,603 26,25 0,441 28,16
5 400 1,357 22,23 0,919 24,29 0,649 26,29 0,474 28,21
5 600 1,458 22,25 0,987 24,32 0,697 26,33 0,508 28,26
5 800 1,563 22,28 1,058 24,35 0,746 26,36 0,546 28,30
6 000 1,671 22,30 1,131 24,38 0,798 26,40 0,583 28,34
6 200 1,782 22,32 1,206 24,41 0,851 26,43 0,622 28,38
6 400 1,897 22,34 1,284 24,43 0,906 26,46 0,662 28,41
6 600 2,016 22,36 1,364 24,45 0,962 26,49 0,703 28,45
6 800 2,139 22,37 1,447 24,48 1,020 26,51 0,745 28,48
7 000 2,265 22,39 1,532 24,50 1,080 26,54 0,789 28,51 '
7 200 2,394 22,41 1,620 24,52 1,142 26,56 0,834 28,54
7 400 2,527 22,42 1,710 24,54 1,205 26,58 0,880 28,56
7 600 2,664 22,44 1,802 24,55 1,270 26,61 0,927 28,59
7 800 2,805 22,45 1,897 24,57 1,337 26,63 0;976 28,61
8 000 2,949 22,46 1,994 24,59 1,405 26,65 1,026 28,64
8 200 3,096 22,47 2,094 24,60 1,476 26,67 1,077 28,66
8 400 3,247 22,49 2,196 24,62 1,547 26,68 1,129 28,68
8 600 3,402 22,50 2,300 24,63 1,621 26,70 1,183 28,70
8 800 3,561 22,51 2,407 24,64 1,696 26,72 1,238 28,72
9 000 3,723 22,52 2,517 24,66 1,773 26,73 1,294 28,74
9 200 3,888 22,53 2,628 24,67 1,852 26,75 1,351 28,76
9 400 4,057 22,54 2,743 24,68 1,932 26,76 1,410 28,78
9 600 4,230 22,55 2,859 24,69 2,014 26,78 1,470 28,79
9 800 4,407 22,56 2,978 24,70 2,098 26,79 1,531 28,81
40 000 4,587 22,56 3,100 24,71 2,183 26,80 1,593 28,83
107
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр.
Введение ................................................................................. 3
Обозначения величин и их единиц измерения ................................................ 4
Глава первая. Природные газы и их физические свойства..................................... 7
§ 1. Природные газы ............................................................... 7
§ 2. Удельный вес газов ............................................................ 8
§ 3. Вязкость газов ............................................................. 10
Глава вторая. Гидравлические сопротивления трубопроводов систем газоснабжения ........... 13
§ 1. Виды гидравлических сопротивлений ............................................ 13
§ 2. Совместный учет линейных и местных сопротивлений.............................. 13
§ 3. Уравнения движения газа ...................................................... 14
§ 4. Коэффициент гидравлического трения............................................ 17
§ 5. Режимы течения газа в городских газопроводах ................................. 23
§ 6. Рабочие формулы для гидравлического расчета газопроводов ..................... 24
§ 7. Шероховатость внутренней поверхности стальных газопроводных труб ............. 25
§ 8. Коэффициенты местных сопротивлений . ......................................... 28
Глава третья. Таблицы и номограммы для гидравлического расчета газопроводов.............. 38
§ 1. Таблицы и номограммы для гидравлического расчета газопроводов низкого дав-
ления ........................................................................... 38
§ 2. Номограммы для гидравлического расчета газопроводов среднего и высокого
давлений ........................................................................ 41
§ 3. Номограмма для определения давления р2 ....................................... 42
Приложение 1. Номограммы для гидравлического расчета газопровода ........................ 43
Приложение 2. Таблицы удельных потерь давления и эквивалентных длин для при-
родного газа № 1 . .'................................................ 61
Приложение 3. Таблицы удельных потерь давления и эквивалентных длин для газооб-
разного пропана ..................................................... 85
Список литературы....................................................................... 108
БОРИСОВ СТАНИСЛАВ НИКОЛАЕВИЧ,
ДАТОЧНЫЙ ВИЛЕН ВЛАДИМИРОВИЧ
ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ
ГАЗОПРОВОДОВ
Редактор издательства К. П. Святитская
Техн, редактор Л. В. Дунаева
Переплет художника А. Е. Григорьева
Корректор В. И. Ионкина
Сдано в набор 7/IX 1971 г.
Подписано в печать 7/1 1972 г.
Т-02325. Формат 70Х1001/1в. Печ. л. 7.0.
Усл. печ. л. 9,1. Уч.-изд. л. 10,0.
Бумага № 2. Индекс 1—2—1.
Заказ 739/233-8. Тираж 15 000 экз. Цена 51 коп.
Издательство «Недра». Москва, К-12.
Третьяковский проезд, 1/19.
Ленинградская типография № 14
«Красный Печатник» Главполиграфпрома
Комитета по печати при Совете Министров СССР.
Московский пр., 91.