Ю. С. КРЫЛОВ, П. И. ПИРОГ, В. В. ВАСЮТОВИЧ,
А. В. КАРПОВ, А. И. ДЕМЕНТЬЕВ
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
холодильников
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
1972

УДК 664:536.422.4@1)
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ХОЛОДИЛЬНИКОВ. Крылов Ю. С,
Пирог П. И., Васютович В. В., Дементьев А. И., Карпов А. В.,
1972.
В пособии приводятся современные проектные решения
холодильников различной емкости и этажности,
технико-экономические показатели, характеризующие их эффективность
с учетом достижений современной отечественной и
зарубежной холодильной техники.
Подробно рассматривается комплекс вопросов, связанных
с подготовкой предпроектных работ как для разработки
проектов отдельных предприятий, так и для случаев
размещения их в промышленных узлах.
В книге предусматриваются новые, упрощенные
холодильные схемы и подбор необходимого оборудования с целью
достигнуть эффективности в затратах электроэнергии при
работе холодильных установок и надлежащего эффекта в
получении и использовании холода в охлаждаемых помещениях
холодильников при максимальном снижении усушки продукции
и уменьшении эксплуатационных затрат. Приводятся
калорические расчеты.
Даются рекомендации по выбору оснований, строительных
и теплоизоляционных конструкций и применению
эффективных теплоизоляционных материалов. Приводятся расчеты
часто применяемых несущих и ограждающих конструкций.
Многое из применяемого в проектировании
холодильников рассматривается в сопоставлении с зарубежной практикой
с целью заимствования наиболее эффективных решений и
внедрения их при проектировании холодильников.
В книге рассматриваются особенности проектирования
холодильников, организации строительства, определения
стоимости сооружений и эффективность использования капитальных
вложений.
Настоящая книга будет способствовать улучшению
разработки проектов и смет холодильных сооружений, отвечающих
современному уровню развития холодильной техники.
Таблиц 90. Иллюстраций 148.
Список литературы 48 названий.
Рецензенты кандидат техн. наук А. М. ИВЯНСКИИ
инженер В. Я, МЕРКУЛЬЕВ

ПРЕДИСЛОВИЕ
Решениями XXIV съезда КПСС намечен дальнейший
рост строительства холодильных предприятий с целью
увеличения емкостей для хранения скоропортящихся
продуктов питания и значительного расширения
снабжения населения высококачественными пищевыми
продуктами.
Широкая программа строительства холодильников
ставит задачи перед инженерно-техническими
работниками— проектировщиками значительно повысить
технический уровень и качество проектно-сметной
документации и снизить стоимость строительства.
Настоящая книга является пособием для инженерно-
технических работников, занятых проектированием,
строительством и эксплуатацией холодильников для
хранения скоропортящихся пищевых продуктов.
В книге нашел отражение многолетний опыт работы
проектного института «Гипрохолод», являющегося
головным институтом в области проектирования
холодильных предприятий.
Книга содержит материалы по всем разделам проект-
но-изыскательских работ. В ней учтены новейшие
достижения в объемно-планировочных и конструктивных
решениях холодильных сооружений, системах и схемах
охлаждения холодильных камер, современного
холодильного оборудования машинных отделений,
охлаждаемых складов и автоматизации работы.
Рассматриваются способы механизации грузовых
работ на распределительных холодильниках, освещаются
вопросы электрооборудования и санитарных устройств.
В книге рассматриваются также вопросы применения
для одноэтажных и многоэтажных зданий
холодильников сборных конструкций, используемых для несущих
каркасов и ограждений, и применения различных
теплоизоляционных материалов.
Приводятся материалы по организации строительства
и определению стоимости сооружений.
Книга может служить полезным пособием при
проектировании охлаждаемых помещений и холодильных
установок и в других отраслях промышленности.
Авторы глав: I —Ю. С. Крылов и П. И. Пирог;
II, VI, VII, VIII, X —Ю. С. Крылов; III, IV, V, XIII —
П. И. Пирог; IX —В. В. Васютович; XI—А. В. Карпов;
XII — А. И. Дементьев.

Глава 1
ФАКТОРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ РАЗМЕРЫ
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ОБОСНОВАНИЯ *
Экономическое обоснование на строительство распределительного
холодильника должно включать в себя два основных раздела: 1)
обоснование выбора мощности проектируемого холодильника и места его
строительства: 2) расчет основных технико-экономических показателей
и сопоставление их с соответствующими показателями лучших
отечественных и зарубежных холодильников того же типа и мощности.
Распределительные холодильники обеспечивают планомерное
снабжение розничной торговой сети и предприятий общественного питания
скоропортящимися продуктами, централизованную доставку их в
магазины и столовые обслуживаемого района, формирование торгового
ассортимента, выполняют всевозможные товароведческие операции и т. д.
Потребность экономических районов и областей в холодильной
емкости определяется величиной хранящихся сезонных и текущих запасов
скоропортящихся продуктов, которые рассчитываются на основании
данных об объеме потребления и сезонности производства, завоза и
реализации.
Объем потребления зависит от численности «потребительского
контингента» и норм потребления скоропортящихся продуктов.
«Потребительский контингент» — это количество населения, которое
необходимо обеспечить продуктами, хранящимися на холодильниках.
Как правило, эти продукты предназначены для удовлетворения
потребностей горожан, так как сельские жители получают скоропортящиеся
продукты из собственных хозяйств. Однако при расчетах потребления
рыбных и некоторых других продуктов для областей, удаленных от
рыбопромысловых и производящих районов, учитывают потребность в этих
продуктах и сельского населения.
При определении потребительского контингента используют данные
о количестве жителей городов, пригородных поселков городского типа
и сельского населения, исчисленном плановыми и статистическими
органами на принятую перспективу.
Объем потребления рассчитывают по нормам потребления основных
видов скоропортящихся продуктов питания в килограммах на одного
жителя в год. Принимаемые нормы для каждого отдельно взятого
района должны отражать сложившийся и перспективный местный объем
потребления, планируемый уровень развития сельского хозяйства этой
области, а также соответствовать научным нормам потребления,
рекомендуемым Институтом питания Академии медицинских наук.
Исходя из принятых норм потребления, перспективной численности
потребительского контингента данного района, определяют объем по-
* Материалы к разделу «Экономические обоснования» были подготовлены
И. Е. Шульман.
4

требления по каждому виду скоропортящихся продуктов на
планируемый период.
При расчете общего объема потребления скоропортящихся
продуктов намечают зону, обслуживаемую холодильником. Как правило,
распределительные холодильники строятся в крупных городах. В зону
обслуживания проектируемого холодильника необходимо включать
также небольшие города, городские и рабочие поселки, тяготеющие к месту
намеченного строительства. Зона обслуживания одним холодильником
ограничивается рациональным радиусом доставки продуктов с
холодильника в розничную сеть. Критерием правильного определения зоны
обслуживания распределительным холодильником является минимум
капитальных вложений и затрат, связанных с хранением и
транспортировкой грузов, при охвате максимального потребительского
контингента.
Грузы на распределительные холодильники поступают
неравномерно, что зависит от сезонности местного производства (заготовок) и
завоза, из других областей. Сезонность производства и завоза
рассчитывают помесячно в процентах к году для каждого вида скоропортящихся
продуктов отдельно.
Сезонность потребления менее резко выражена, чем сезонность
производства. Потребление* скоропортящихся продуктов питания должно
быть в перспективе более равномерным. Увеличение объема выработки
мяса, масла, заготовок яиц, фруктов и других продуктов, смягчение
сезонности их производства, ввод дополнительных холодильных
емкостей, которые позволят хранить большие запасы скоропортящихся
продуктов,— все это способствует более равномерному потреблению
продуктов в течение всего года. Однако в известной мере сохраняется
неравномерность в потреблении таких продуктов, как яйца, овощи,
фрукты и др. С учетом указанных факторов определяют сезонность
потребления на планируемый период.
На основании данных об объеме потребления и сезонности
производства, завоза и потребления скоропортящихся продуктов
рассчитывают месячные текущие и сезонные запасы их, хранящиеся на
холодильниках.
Размеры текущих запасов определяют по каждому виду продуктов
отдельно, исходя из месячного объема потребления за счет местного
производства и сроков хранения их на холодильниках, по формуле
*3тек— п *
VT.C.
где Зтек— месячный запас для текущего снабжения, т;
Qu—потребление за счет местного производства, г;
Qt.<r— оборот холодильника по операциям текущего снабжения, определяемый
на основании средних сроков хранения скоропортящихся продуктов
текущего снабжения.
Сезонные запасы создаются в период, когда местное производство
и завоз превышают потребление. Месячное поступление в сезонный
запас
3 сез — "м+^ав—Qo6 >
где 3Сез— месячное поступление в сезонный запас отдельных видов продуктов, т;
#м—местное производство в определяемый период (месяц), г;
Зав— завоз из других областей за месяц, т;
Qo6— общий месячный объем потребления, т.
Размер сезонных запасов исчисляется нарастающим итогом (к
запасам расчетного месяца прибавляют сезонные запасы месяца,
предшествующего расчетному). Реализация продуктов из сезонного запаса
начинается тогда, когда потребление их не обеспечивается местным
производством.
5

Для периода реализации сезонных запасов определяют остатки их
на конец каждого месяца.
Загрузка холодильника в течение года неравномерна, поэтому
потребную холодильную емкость определяют по месяцу максимального
хранения.
Периоды максимальной загрузки различными продуктами не
совпадают, поэтому рассчитывают помесячный совмещенный график
единовременного хранения текущих и сезонных запасов в целом по всем
скоропортящимся продуктам.
Наряду с основной группой скоропортящихся грузов
(мясопродукты, масло, рыбопродукты, яйцо, сыр, фрукты) на распределительных
холодильниках хранятся также такие продукты, как творог, сметана,
маргарин, меланж и т. п. Доля каждого из них в общем объеме грузов,
поступающих на холодильник, незначительна. При расчете сводного
графика единовременного хранения эти продукты включаются в состав
прочих грузов. Объем прочих грузов принимают в 10—15% к общему
обьему основной группы скоропортящихся продуктов.
Все грузы, за исключением мяса, хранятся в таре; при расчете
необходимой распределительной емкости следует исключить из общей
массы грузов массу тары; она, как правило, составляет 10—15%
общей массы.
Нормы загрузки на кубометр емкости холодильника различны
для отдельных видов продуктов, поэтому условную емкость
холодильных камер определяют исходя из загрузки их мороженым мясом и
установленных коэффициентов приведения.
На распределительных холодильниках, кроме сезонных и текущих
запасов,, хранятся также грузы внутрисистемного оборота и
переходящие запасы, а также запасы госрезервов. Холодильная емкость,
используемая для этих целей, принимается в пределах от 10 до 30%
общей емкости.
Стопроцентная загрузка распределительных холодильников в
течение года практически невозможна, поэтому общую потребность в
холодильной емкости корректируют коэффициентом 0,9,
характеризующим ее использование.
Таким образом, общая потребность в холодильной
распределительной емкости
V-B
Аисп
где V— максимальная потребная емкость для единовременного хранения текущих и
сезонных запасов, тыс. г;
В—коэффициент, учитывающий необходимую емкость для прочих запасов;
Кисп— коэффициент использования полезной емкости.
Дефицит в холодильной емкости (распределительной) на
планируемый период определяют исходя из фактического наличия и
ожидаемого ввода в действие холодильных емкостей в системе оптовой
торговли, а также учитывают возможное использование холодильников
пищевых отраслей промышленности по каждому рассматриваемому
району.
Исходя из проведенных расчетов по выявлению общей потребности
холодильной емкости, ее ожидаемого наличия на начало планируемого
периода, рассчитывают объем нового строительства распределительных
холодильников
D=W-(Vp-Vnp),
где W — потребность в холодильной емкости для распределительных целей, тыс. г;
Vp —ожидаемое наличие емкости распределительных холодильников на
планируемый период, тыс. т;
6

Vnp — ожидаемое на планируемый период наличие емкости производственных
холодильников, предназначенной для использования в распределительных
целях, тыс. т.
На основании выявленного дефицита распределительных
холодильных емкостей по рассматриваемому району составляют возможные
варианты строительства холодильников в различных пунктах.
При определении целесообразности нового строительства и
обосновании наилучшего варианта проекта рассчитывают следующие
основные технико-экономические показатели:
годовой физический и приведенный грузооборот;
среднегодовой коэффициент загрузки холодильника и оборот его
емкости;
себестоимость приведенного грузооборота;
валовой доход;
оптовый товарооборот и издержки обращения;
прибыль по холодильнику;
численность персонала, в том числе основных производственных
рабочих;
ориентировочную стоимость строительства, в том числе основные
производственные фонды;
уровень рентабельности и срок окупаемости капитальных вложений.
Перечисленные показатели рассчитываются на основании принятой
производственной программы распределительного холодильника —
приведенного грузооборота, который включает в себя поступление грузов,
охлаждение, замораживание и домораживание, товароведческие
операции, хранение и выдачу.
Объем хранящихся грузов исчисляют в тонно-днях хранения на
основе средних сроков хранения каждой группы продуктов.
Объем приведенного грузооборота рассчитывают, используя
коэффициенты, установленные для каждой операции, и с учетом работ,
выполняемых технологическим цехом холодильника.
Степень использования холодильной емкости характеризуется
среднегодовым коэффициентом (процентом) загрузки. Для исчисления
среднегодовой загрузки тонно-дни хранения различных продуктов
приводятся при помощи установленных коэффициентов к единому
показателю— тонно-дни хранения мороженого мяса.
Среднегодовой коэффициент загрузки определяют по
соотношению приведенных тонно-дней хранения и количества тонно-дней
хранения при стопроцентной загрузке холодильника. Стопроцентная
загрузка холодильника равна емкости, умноженной на число дней в году.
Оборот складской емкости холодильника в течение года
определяют как частное от деления грузооборота (физического) в тоннах-брутто
на емкость данного холодильника.
• При разработке технико-экономического обоснования стоимость
строительства рассчитывают по нормативам удельных капитальных
вложений в строительство распределительных холодильников.
Основные производственные фонды холодильника определяют
путем исключения из общей сметной стоимости строительства возвратных
сумм, средств на подготовку кадров, стоимости внеплощадочных
сооружений, переходящих на баланс других организаций, малоценного
инвентаря и инструмента и других подобных затрат.
Численность и фонд заработной платы работников на
распределительном холодильнике складываются из численности и фонда
заработной платы административно-управленческого персонала, основных
производственных рабочих — сдельщиков и повременщиков
технологического цеха, а также работников вспомогательных цехов (цеховой и
производственный персонал).
7

Численность и месячные оклады административно-управленческого
персонала устанавливаются в соответствии с объемом оптового
товарооборота на основании действующих положений («Показатели и порядок
отнесения баз, холодильников и хладокомбинатов к группам по
оплате труда руководящих, инженерно-технических работников и других
специалистов») .
Численность и месячные оклады сменных механиков
компрессорных цехов, технологов, товароведов, ветеринарных врачей, кладовщиков
технологического цеха и других работников в зависимости от объема
работ и сменности работы цехов определяют по «Нормативам
численности персонала компрессорных, технологических, сухоледных цехов и
цехов по производству мороженого на распределительных
холодильниках», разработанных ВНИХИ (Всесоюзным
научно-исследовательским институтом холодильной промышленности) и одобренных ЦБПНТ
(Центральным бюро промышленных нормативов по труду при НИИтру-
да Госкомитета Совета Министров СССР по вопросам труда и
зарплаты).
При определении численности и фонда заработной платы рабочих
сдельщиков технологического цеха используют расчетные данные об
объеме грузооборота по видам грузов и операциям и единые нормы
времени и выработки на погрузочно-разгрузочные работы, часовые
тарифные ставки оплаты труда рабочих, занятых на погрузочно-разгрузочных
работах.
Себестоимость приведенного грузооборота рассчитывают по
следующим статьям затрат: вспомогательные материалы, холод, силовая
электроэнергия, топливо (пар) на технологические нужды, основная и
дополнительная заработная плата производственных рабочих,
начисления на зарплату, цеховые, общезаводские и внезаводские расходы.
Для определения всех видов расходов по оптовой торговле на
холодильнике, кроме себестоимости приведенного грузооборота,
необходимо рассчитать затраты, на перевозки, торговую рекламу, проценты за
кредит, недостачи товаро-материальных ценностей, расходы и потери по
таре, отчисления на подготовку кадров и прочие расходы.
Все затраты, необходимые в условиях данного предприятия для
выполнения оптового товарооборота, составляют издержки обращения.
Оптовый товарооборот холодильника включает всю реализацию товаров
номенклатуры Мясорыбторга по розничным ценам.
Валовой доход от оптовой реализации определяют на основании
сбытовых скидок (в процентах к розничным ценам), введенных в
действие с 1/VII 1967 г. При расчете валового дохода по фруктам тарифы
на основные операции (охлаждение и хранение),
погрузочно-разгрузочные работы (прием и выдача грузов) принимаются на 1 т брутто по
«Прейскуранту № 34—2.0 оптовых цен на лед, льдо-соляную смесь,
углекислоту, бумажные изделия и тарифы за услуги, оказываемые
холодильниками».
Прибыль по холодильнику определяют как разность между
валовым доходом и издержками обращения.
Общая характеристика эффективности капитальных вложений в
проектируемый холодильник определяется показателем рентабельности,
который характеризует эффективность всех капитальных вложений в
строительство объекта. Показатель рентабельности рассчитывают как
отношение полученной прибыли к основным и оборотным фондам.
Кроме показателя рентабельности исчисляют срок окупаемости
капитальных вложений — отношение капитальных затрат к прибыли.
Основные технико-экономические показатели проектируемого
холодильника сопоставляются с аналогичными показателями передовых
отечественных и зарубежных предприятий этого типа и мощности, а
также с нормативными показателями.
8

ИНЖЕНЕРНЫЕ ИЗЫСКАНИЯ
Инженерные изыскания для промышленного строительства
выполняются за счет средств, выделяемых на проектные и изыскательские
работы, как правило, специализированными организациями по
договорам с организациями — заказчиками проектов и по заданиям
генеральных проектировщиков. Однако с разрешения министерств и ведомств
СССР и советов министров союзных республик проектные организации
в комплексе с выполняемыми проектными работами могут производить
и инженерные изыскания.
Задачи и порядок проведения инженерных изысканий, порядок
выбора и утверждения площадок для строительства предприятий
определены постановлением ЦК КПСС и Совета Министров СССР от
28/V 1969 г., «Временной инструкцией по разработке проектов и смет
для промышленного строительства» (СН-202—69 *) и «Строительными
нормами и правилами» (СНиП П-А.13—69. Инженерные изыскания для
строительства. Основные положения).
Площадку для строительства выбирают при подготовке задания на
проектирование. Она должна находиться в пункте, установленном
схемой развития и размещения соответствующей отрасли народного
хозяйства.
Для выбора площадки министерством или ведомством-заказчиком
создается на месте комиссия с участием представителей
заинтересованных организаций, включая проектную организацию, исполком местного
Совета депутатов трудящихся и другие местные организации, а также
территориальную проектную организацию Госстроя СССР. Проектные
решения, затрагивающие интересы ряда министерств, ведомств и
других организаций, должны быть согласованы с Госпланом СССР или
Госпланами союзных республик.
Выбор площадки оформляется актом, который утверждается
министерством или ведомством — заказчиком вместе с заданием на
проектирование. Таким образом, акт о выборе площадки является документом
о согласовании намечаемых проектных решений и подключений
предприятия к инженерным сетям и коммуникациям. Акт на отведение
участка для застройки сохраняет свою силу в течение двух лет, по
истечении этого срока участок может быть передан другой организации.
Главной задачей инженерных изысканий является комплексное
изучение местных условий и получение необходимых исходных данных для
технически обоснованного и экономически целесообразного решения
вопросов проектирования и строительства. Инженерные изыскания
ведутся на основании технического задания, составленного генеральной
проектной организацией, и в соответствии с указанными выше
нормативными документами.
Для холодильных сооружений изыскания обычно проводятся в один
этап одновременно для технического проекта и рабочих чертежей.
Выбор масштаба топографических съемок предусматривается
техническим заданием. На площадках для строительства холодильников
проводят инженерно-геологические изыскания для получения
гидрогеологической характеристики грунтов и определения их
физико-технических свойств.
Распределительные холодильники в отличие от производственно-
заготовительных и резервных целесообразно размещать в границах
населенных пунктов или поблизости к ним на удобных железнодорожных
и автомобильных трассах, чтобы сократить пути доставки продуктов
питания к местам назначения.
В разрабатываемых в последние годы генеральных планах
застройки населенных пунктов отводятся земельные участки для размещения
на них групп предприятий, так называемых промузлов (рис. 1). На
9

участках таких промузлов предусматриваются площадки и для
холодильников.
В соответствии с указаниями Госстроя СССР в состав промузлов
включаются предприятия различных отраслей промышленности
независимо от их ведомственной подчиненности с общими объектами
вспомогательных производств и хозяйств и инженерными коммуникациями.
Схему промузла разрабатывает генеральная проектная организация,
которой является территориальная проектная организация Госстроя
СССР или проектный институт Госстроя союзной республики.
Рис. 1. Схема промузла, запроектированного в одном из районов Донбасса:
1 — гормолзавод (существующий); 2 — шоколадная фабрика; 3 — холодильник; 4 — хлебозавод;
5 — рыбообрабатывающий завод; 6 — заготовительно-сбытовая 'база; 7 —районная котельная;
8 — электроподстанция; 9 —фасовочная фабрика; J0 —резервный участок.
Создание промузлов способствует наиболее эффективному
использованию капиталовложений, так как позволяет значительно сократить
затраты на инженерные сооружения и коммуникации: каждый
застройщик предусматривает в своих планах капиталовложений только
долевое участие в этих затратах. При размещении холодильника в промуз-
ле сокращается объем инженерно-изыскательских работ.
Генеральная организация промузла производит изыскания,
проектирует размещение общих вспомогательных производственных и других
сооружений, а также инженерных сетей и транспортных связей,
определяя потребности по заявкам технологических проектных институтов,
устанавливает величину долевого участия застройщиков и проводит
согласования по всему комплексу схемы генерального плана.
Вспомогательные сооружения и инженерные коммуникации в
границах стройплощадки предприятия размещаются его генеральным
проектировщиком; места подключения к внешним сетям
предусматриваются в генеральном плане застройки промузла.
Схема генерального плана промузла утверждается Госстроем
СССР или госстроями республик. Принятые в ней решения, а также
установленная величина долевого участия обязательны для всех
застройщиков. Из числа застройщиков промузла назначается головной
застройщик, который является также заказчиком по проектированию объектов,
являющихся общими для предприятий промузла.
Для разработки генерального плана отдельного холодильника
производится топографическая съемка земельного участка и гидрогеологи-
10

ческие изыскания. Начальник изыскательской партии получает схему
генерального плана с указанием местоположения земельного участка,
технические условия на разработку проекта предприятия по всем
разделам проектирования и строительства, а также все необходимые
данные по примыканию инженерных сетей и транспортных
(автомобильных и железнодорожных) подъездных путей.
Камеральные работы выполняются по всем разделам изысканий,
а именно: по выбору участка, согласованию протяженности и
местоположения трасс; по топографо-геодезическим работам; по геологическим
и гидрологическим изысканиям и буровым работам с выводами о
несущей способности грунтов и рекомендациями по выбору основания, типа
фундаментов и проведению необходимых инженерных мероприятий
(дренаж, предварительное осушение участка, замена части
поверхностного грунта оснований, замачивание грунта, устройство песчаных свай
и др.).
Технический отчет в полном объеме составляется после проведения
изысканий для технического проекта; в последующем могут быть даны
дополнения для рабочих чертежей.
Отчетные материалы передаются в технический архив проектного
института для использования при разработке проектно-сметной
документации и заказчику, а также: по инженерно-геодезическим
изысканиям— в органы Главного управления геодезии и картографии (ГУГК),
исполкомы (областные или краевые или городские) Советов депутатов
трудящихся; по инженерно-геологическим изысканиям —
территориальным геологическим фондам Министерства геологии СССР и местным
исполкомам Советов депутатов трудящихся, а по
инженерно-гидрометеорологическим изысканиям — в органы Главгидрометслужбы.
Порядок представления отчетов и список организаций, которым их
направляют, оговорены в указаниях, разработанных для отдельных отраслей
и видов строительства (СНиП II-A.13—69).
В случае если в участок, выделяемый для застройки, входит часть
земель, принадлежащих совхозу, колхозу, лесхозу и другим
организациям, то для отвода их под застройку требуются специальные решения
междуведомственных комиссий или правительственных органов. Если
намеченный участок находится на колхозных землях, то лишь при
наличии согласия колхоза вышестоящая организация (облисполком)
выносит свое решение и передает его на утверждение совета министров
республики.
Дополнительные согласования на отведение земельного участка
требуются также в случае, если он размещается в районе добычи
полезных ископаемых; в этом случае требуется согласовать с
администрацией (инспекцией) горнодобывающей организации (горный округ)
мероприятия, исключающие осадку сооружения в процессе строительства
и последующей эксплуатации.
Окончательное оформление документации об отводе и закреплении
участка за застройщиком с приложением чертежа с нанесенными на
нем границами участка, указанием углов и т. п. (рис. 2) производится
после принятия решения о начале строительства.
До разработки технического (технорабочего) проекта
рекомендуется разрабатывать технические условия на строительное проектирование
предприятия и согласовывать их со строительным министерством,
которое будет осуществлять строительство, или, по его поручению, с
подрядной строительной организацией. С ней же согласовывается выбор
конструкций, средств механизации, спецматериалов и пр., применение
единичных районных расценок, порядок начислений по накладным
расходам и другим затратам, предусмотренным дополнительно
нормативными документами или постановлениями соответствующих органов.
11

При размещении холодильника в населенном пункте на отдельном
земельном участке объем инженерно-технических изысканий
значительно возрастает. Для проведения их необходимо иметь утвержденный акт
на выбор площадки и утвержденное задание на проектирование
холодильника. Заказчик должен передать генеральной
проектной^организации- архитектурно-планировочное задание и строительный паспорт
участка с техническими условиями на присоединение к инженерным
сетям и сооружениям,
сведения о существующей
застройке и подземных
сооружениях и другие
исходные данные, включая
и обмеры существующих
зданий, подземных и
надземных коммуникаций на
участке и пр. Частичная
подготовка исходных
данных (обмеры
существующих зданий,
коммуникаций и др.) может быть
поручена проектной
организации по отдельному
договору.
Весь комплекс
инженерно-технических
изысканий может быть
выполнен генеральным
проектировщиком <при
наличии разрешения
архитектурного управления на
производство
топографических работ.
В случае отказа в
выдаче разрешения
топографические и гидрогеологические работы выполняются местными
изыскательскими организациями по договору с генеральной проектной
организацией. В крупных городах все изыскательские работы производятся
городскими специализированными трестами (например, в Москве —
Мосгоргеотрестом). Заказчик заключает с ним договор на весь объем
изыскательских работ, результаты которых оформляются в виде единого
документа, так называемого «строительного паспорта». До получения от
заказчика такого строительного паспорта проектная организация не
может начать разработку проектно-сметной документации на стадии
технического проекта.
Топографические планы земельного участка для строительства
предприятия и полос для трасс выполняются в масштабах 1 :500;
1 : 1000; 1 : 2000; 1 : 5000 и 1 : 10000, используемых для разработки
проектов планировки и застройки городов и промышленного строительства;
в строительстве холодильников обычно используются съемки в
масштабе 1 : 500 и 1 : 1000.
Изыскания для строительства холодильников в районах
оползневых, карстовых, с горными выработками, сейсмичных, в портах и на
берегах морей, рек, озер и водохранилищ, в районах развития грунтов
просадочных, засоленных, на заболоченных и заторфованных
территориях при близком к поверхности залегании скальных и полускальных
пород, в горных районах, а также в районах вечной или островной
мерзлоты проводятся с выполнением некоторых дополнительных работ
в соответствии с СНиП II-А. 13—69.
Рис. 2. План отведенного в натуре земельного
участка для строительства холодильника
емкостью 10 тыс. т с указанием границ, размеров,
углов и плановой привязки.
12

Изыскания для рабочих чертежей выполняются с целью
детализации ранее выполненных съемок и гидрогеологических работ и
получения дополнительных данных. При строительстве холодильных
сооружений, в частности, требуется более тщательное исследование грунтов,
имея в виду влияние на них отрицательных температур и грунтовых
вод, а также уточнение данных об источниках водоснабжения
(количество, качество и температура воды, используемой для технических
делей.)
Глава II
ОСНОВНЫЕ ПРОЕКТНЫЕ РЕШЕНИЯ
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
СТАДИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ
При проектировании объектов промышленного строительства, к
которым относятся и распределительные холодильники, следует
руководствоваться действующими нормами, правилами и указаниями по
проектированию и строительству, стандартами на материалы и изделия,
каталогами типовых проектов, строительных конструкций и деталей,
утвержденными прейскурантами на строительство, сметными
нормативами, расценками и ценниками для определения стоимости
строительства, нормативами удельных капитальных вложений для отраслей
промышленности.
Руководящими документами при проектировании являются
официальные издания Госстроя СССР, основные из них: «Временная
инструкция по разработке проектов и смет для промышленного строительства»
(СН 202—69, издание 1970 г.); «Инструкция по типовому
проектированию для промышленного строительства» (СН 227—70),
«Строительные нормы и правила», часть II, раздел П, глава 2; «Холодильники,
нормы проектирования» (СНиП П-П.2—62).
В 1972 г. Гипрохолодом с участием других проектных институтов
разработаны «Нормы технологического проектирования
холодильников», в которых учтены «Основные технические направления в
проектировании распределительных холодильников», принятые
Министерством торговли СССР, а также ближ.айшие перспективы развития
холодильной техники и технологии. После утверждения соответствующими
инстанциями эти нормы должны стать основным документом,
определяющим технические решения при проектировании холодильников.
Задание на проектирование. Задание на проектирование
промышленного предприятия выдается заказчиком. Оно составляется при
непосредственном участии проектной организации, которой поручается
разработка проекта, в соответствии с генеральной схемой развития и
размещения данной отрасли промышленности, схемой комплексного
развития соответствующего экономического района или союзной республики,
районной планировкой или генеральным планом города.
Задание на разработку проекта распределительного холодильника
составляется в соответствии со схемой развития и размещения
холодильного хозяйства оптовой торговли по СССР и союзным республикам.
Оно должно содержать следующие данные: основание для
проектирования, район, пункт и площадка строительства, сроки строительства,
структура и размеры холодильной емкости, производительность морозилок,
предполагаемое расширение предприятия, состав производственных
цехов (фабрика мороженого, рыбообрабатывающий завод, цехи,
изготовления и замораживания готовых блюд, заморозки плодов, овощей и
ягод и др.).
13

В задании также указываются источники снабжения холодильника
теплом (топливом), газом, электроэнергией, водой на технические и
хозяйственно-питьевые нужды, места спуска сточных вод, намечаемое
производственное и хозяйственное кооперирование, режим работы, стадии
проектирования, наименование ведущей проектной организации и сроки
разработки первой стадии проекта, намеченные сроки строительства^
размер капитальных вложений и основные технико-экономические пока-
затели, которым должен удовлетворять проект. В дополнение к
заданию на проектирование заказчик проекта представляет проектной
организации архитектурно-планировочное задание, выдаваемое исполкомом
местного Совета депутатов трудящихся, а также строительный паспорт
участка, содержащий основные технические данные и технические
условия на присоединение к городским инженерным сетям и сооружениям.
В задании указываются мероприятия по линии гражданской обороны.
Для проектируемой фабрики мороженого в задании должны быть
определены источники снабжения сухим льдом, необходимым при
реализации мороженого.
Задание на проектирование утверждается инстанцией,
утверждению которой подлежит технический проект, и согласовывается с
соответствующим территориальным институтом Госстроя СССР.
Проектирование промышленных предприятий может
осуществляться в две стадии — разработка технического проекта и разработка
рабочих чертежей, а также в одну стадию — разработка технорабочего
проекта.
Проекты крупных холодильников на новых площадках, как
правило, разрабатываются в две стадии. Документацию на расширение и»
реконструкцию холодильников следует разрабатывать в виде
технорабочего проекта.
Технический проект. В техническом проекте промышленного
предприятия, в частности распределительного холодильника, даются
основные проектные решения, обеспечивающие наибольшую эффективность
капиталовложений и эксплуатации проектируемого объекта,
определяются сроки строительства с учетом существующих нормативов, а
также общая сметная стоимость строительства и основные
технико-экономические показатели проектируемого объекта.
sB техническом проекте должны быть решены следующие основные
вопросы — обеспечение исходным сырьем, материалами, энергией,
водой и другими ресурсами; кооперирование производства и связи с
сопряженными отраслями; технология, организация и экономика
производства; выбор оптимального варианта генерального плана, объемно-
планировочных, архитектурных и конструктивных решений основных
зданий и сооружений; выбор номенклатуры строительных материалов,
конструкций и изделий, оборудования зданий; создание условий для
научной организации труда; бытовое обслуживание персонала.
При разработке технического проекта проверяется правильность
выбора площадки для строительства и паспортная характеристика ее,
а также способы поступления и выдачи грузов.
Технический проект со сводной сметой после его утверждения в
установленном порядке является основанием для разработки рабочих
чертежей, финансирования строительства, материально-технического
снабжения и расчетов между заказчиками и строительными
организациями за выполненные строительно-монтажные работы.
При разработке технического проекта необходимо стремиться к
минимальному объему материалов. Состав технического проекта
предприятия регламентируется инструкцией Госстроя СССР (СН 202—69).
В состав технического проекта холодильника входят: общая
пояснительная записка, технико-экономическая часть, генеральный план ш
транспорт, техническая часть с разделом «Автоматизация технологичен
14

ских процессов», организация труда и система управления
производством, строительная часть, организация строительства, сметная часть,
жилищно-гражданское строительство.
Технологическая часть проекта включает разделы: технология
производства, автоматизация технологических процессов,
электроснабжение и электрооборудование и тепловые сети; в строительной части
даются архитектурно-строительные решения, принятые системы отопления,
вентиляции, кондиционирования воздуха, водоснабжения и канализации.
Технические проекты распределительных холодильников
разрабатываются с учетом соответствующих эталонов, утвержденных
Министерством торговли СССР. При использовании типовых и повторно
применяемых проектов приводится в табличной форме перечень их,
соответствующие краткие технические характеристики зданий и сооружений
со схематическим изображением их основных планов и разрезов.
При разработке индивидуальных проектов с применением типовых
проектных решений, типовых конструкций и деталей степень
детализации проектных материалов определяется необходимостью подсчета
объемов строительных и монтажных работ по номенклатуре
соответствующих сметных нормативов.
В техническом проекте должны быть приведены заказные
спецификации по определенной форме для размещения заказов на
оборудование длительного изготовления и оборудование, по которому
проектные организации должны получать от заводов-изготовителей исходные
данные для разработки рабочих чертежей, а также заявочные
ведомости на общезаводское оборудование, приборы, арматуру, кабельные и
другие изделия, а также технические требования на разработку
нестандартного оборудования.
При использовании типовых проектов холодильников и
вспомогательных сооружений в техническом проекте приводятся их паспорта.
Технические проекты не должны при этом содержать повторения
материалов типовых проектов.
При внесении частичных изменений в типовые проекты необходимо
в техническом проекте, кроме паспортов проектов, привести данные,
характеризующие эти изменения и обосновывающие их необходимость.
При использовании типовых или групповых проектов следует
проверять соответствие технических решений, принятых в этих проектах,
современному уровню техники, действующим нормам, правилам и
стандартам, а также возможностям подрядных строительных организаций
и условиям строительных площадок. В необходимых случаях следует
вносить в типовые проекты частичные изменения. Если при этом
возникает необходимость изменения объемно-планировочных решений или
технико-экономических показателей, принятых в типовых проектах,
проектная организация должна получить на это соответствующее
разрешение в установленном порядке.
Рабочие чертежи. Разработка рабочих чертежей и привязка
чертежей типовых и повторно используемых проектов ведутся в
соответствии с утвержденным техническим проектом. Для разработки рабочих
чертежей заказчик должен выдать проектной организации в
соответствии с техническим проектом исходные данные по заказанному
индивидуальному оборудованию, обеспечивающие комплексную разработку
всех частей проекта.
При разработке рабочих чертежей уточняются и детализируются
предусмотренные техническим проектом решения в той степени, в какой
это необходимо для производства строительно-монтажных работ.
Особое внимание следует обращать на согласование типов сборных
железобетонных конструкций и вида теплоизоляционных материалов.
Необходимо получить подтверждение относительно выбора марок
компрессоров, градирен, грузовых подъемников, воздухоохладителей заводского
15

изготовления, вентиляторов, электрических трансформаторов,
аккумуляторных грузовых механизмов и другого основного оборудования.
Рабочие чертежи разрабатываются в составе и объеме,
необходимом для осуществления по ним строительных и монтажных работ
индустриальными методами, как это предусмотрено инструкцией
Госстроя СССР (СН 202—69).
В состав рабочих чертежей распределительных холодильников
должны входить: архитектурно-строительные чертежи планов зданий,
разрезов, фасадов; монтажные чертежи конструкций со
спецификациями изделий и деталей заводского изготовления и общие виды и детали-
ровочные чертежи железобетонных и деревянных нетиповых
конструкций и деталей, а также чертежи нетиповых металлических конструкций
со спецификациями; чертежи с размещением и привязкой
технологического и другого оборудования со спецификациями; чертежи
технологических трубопроводов, сетей энергоснабжения и электроосвещения,
автоматизации, связи и сигнализации, сетей и устройств отопления,
вентиляции, водоснабжения и канализации с соответствующими
спецификациями оборудования и материалов.
Рабочие чертежи холодильников следует выполнять в соответствии
с эталонами, разработанными по отдельным специальностям ведущими
проектными организациями. Отдельные чертежи разрабатываются
подробно только в той части, которая отвечает объему работ, подлежащих
выполнению по данному чертежу. При этом следует полностью
использовать соответствующие нормали, типовые и унифицированные
конструкции, изделия, детали и узлы, включая в состав рабочих чертежей
перечни и ссылки на альбомы, каталоги, серии стандартных
чертежей и пр.
Технорабочие проекты разрабатываются для несложных объектов.
В случае использования типовых проектов уточняют конструктивные
решения фундаментов, решения подвальных или цокольных этажей,
уточняют толщины наружных стен или утепляющего слоя ограждений и
другие элементы и устройства зданий применительно к особенностям
строительных площадок. В типовые проекты вносят изменения в связи
с применением более прогрессивных технических решений.
Генеральный план. При решении генеральных планов
распределительных холодильников и хладокомбинатов, проектируемых в виде
самостоятельных предприятий, следует учитывать, что в соответствии с
санитарными нормами (СН 245—63) холодильники емкостью более 600 т
относятся к 5-му классу
промышленных предприятий,
т. е. для них должна быть
предусмотрена санитарно-
защитная зона шириной
50 м. При разработке
генеральных планов
распределительных
холодильников следует стремиться к
повышению плотности
застройки до 50%.
Основным фактором,
определяющим
построение генерального плана
распределительного
холодильника (рис. 3),
является возможное положение
железнодорожной ветки:
на участке
строительства.
Рис. 3. Схема генерального плана
распределительного холодильника емкостью 6000 т
1 — охлаждаемый склад; 2 — железнодорожный дебаркадер;
3 —. автомобильная платформа; 4 — машинное отделение и
ароизводственво-вспомогательные цехи; 5 —
административно-бытовой корпус; ? — автовесовая; 7 <-* склад аммиака и
масел*
16

Как правило, здание холодильника размещается параллельно
железнодорожной ветке с непосредственным примыканием к ней закрытой
платформы-дебаркадера. С противоположной стороны располагается
автомобильный подъезд к автогужевой платформе. Иногда
автомобильный подъезд проходит под углом к железнодорожной платформе.
Такое решение принимается для холодильников, хранящих резервы, при
небольшом объеме отправки грузов автотранспортом. Для обычных
распределительных холодильников угловое расположение платформ
является вынужденным решением.
При сильно выраженном рельефе строительной площадки может
оказаться рациональным размещение железнодорожной и
автомобильной платформ на разных уровнях. Так, в холодильниках Росмясорыб-
торга в Ульяновске, и Казани железнодорожные дебаркадеры
расположены на уровне первых этажей, а автомобильные платформы
примыкают к подвальным (цокольным) этажам; в холодильниках в Мурманске,
Ессентуках размещение платформ по уровню — обратное.
Перед автомобильными платформами на всю их длину устраивают
асфальтируемые подъезды шириной 25—30 м.
Административное здание, в котором размещаются общезаводская
контора, пункт питания, телефонная подстанция, помещения
общественных организаций, а часто и бытовые помещения, располагают
обычно при въезде на предприятие, в блоке с проходной и автовесовыми.
Машинное отделение холодильника с вспомогательными и
бытовыми помещениями, как правило, примыкают к торцу основного здания.
С противоположной стороны на генплане оставляют место для
возможного расширения холодильника, обычно на 100%. Если для расширения
холодильника место не оставляется, то это должно быть обосновано
экономическими соображениями. Однако проектная организация даже
при отсутствии соответствующего указания в задании может
предусмотреть возможность расширения распределительного холодильника.
Возле машинного отделения холодильника размещают комплекс
устройств для водоснабжения холодильных установок — насосную, во-
доохлаждающие устройства, резервуар для воды и др. Часто в этот
блок включают и конденсаторы холодильных установок, в силу их
особенностей (вертикально-кожухотрубчатые, оросительные конденсаторы)
или с целью сократить протяженность водяных коммуникаций. Водоох-
лаждающие установки следует располагать в 15—20 м от основного
здания. При выборе места для открытых капельных градирен
необходимо учитывать преобладающее направление ветров. Вокруг
артезианских скважин предусматривается санитарная зона радиусом в 30 м.
Для хранения аммиака в баллонах (до 5—7 г) строится отдельное
здайие — аммиакохранилище, блокируемое с маслохранилищем; для
аммиакохранилища принят разрыв от других строений в 20 м.
Помещения производственных цехов (если они предусмотрены)
следует блокировать с основным зданием.
Такое решение принято для хладокомбината в Днепропетровске.
В состав этого предприятия входит распределительный холодильник
емкостью 16000 т, представляющий собой пятиэтажное здание с
подвалом, сблокированное с четырехэтажным производственным корпусом.
В последнем размещены фабрика мороженого производительностью 9 г
в смену, цех замораживания плодов и овощей на 10 т в сутки и цех
производства и замораживания кулинарных изделий на 6 млн. блюд в
год. В одноэтажной пристройке к зданию холодильника расположены
завод сухого льда производительностью 4,4 т в сутки, машинное
отделение холодильника и гараж электропогрузчиков с мастерскими и
другими подсобными помещениями. Производственный корпус соединен
галереей с четырехэтажным административно-бытовым зданием. В виде
отдельных одноэтажных зданий спроектированы рыбообрабатывающий
17

завод и материальный склад с хранилищем углекислотных баллонов.
У въезда на территорию предприятия расположена проходная с
помещением для высоковольтного распределительного устройства и весовая
с автовесами на 10 и 30 т.
Блокировка холодильника с фабрикой мороженого в данном случае
стала возможной благодаря отказу от расширения холодильника
путем увеличения длины его корпуса. Аналогичные решения приняты для
холодильников в Львове (емкость 10000 т) и в Одессе A6000 г). Более
типичным случаем является строительство фабрик мороженого при
распределительных холодильниках в виде отдельных зданий с
использованием типовых проектов; при этом здания следует размещать по
возможности ближе к машинным отделениям, чтобы сократить
протяженность хладотрасс.
При распределительных холодильниках, как правило, строят
рыбообрабатывающие заводы, что целесообразно при условии общности
сырья; их отделяют санитарным разрывом в 50 м от фабрик
мороженого и от других производственных пищевых цехов, а также от жилых
зданий.
Планировочные решения распределительных холодильников.
Холодильники могут быть одноэтажными, двухэтажными и многоэтажными.
Существующие в настоящее время типовые проекты многоэтажных
холодильников характеризуются хорошо отработанными
объемно-планировочными и конструктивными решениями. Для крупных одноэтажных
холодильников поиски рациональных решений продолжаются.
Опыт многолетней работы над планировками холодильников
позволяет сформулировать ряд принципиальных положений, которые в
настоящее время представляются рациональными.
Целесообразность строительства одно- и двухэтажных
холодильников не определяется их емкостью, они могут быть любых размеров.
Многоэтажные холодильники, как правило, должны иметь емкость
свыше 10000 тыс. т. Многоэтажные холодильники меньшей емкости
следует проектировать лишь в исключительных случаях, как например,
при малых размерах строительной площадки и относительно
благоприятных других условиях для строительства именно на этой площадке;
данным соображением, в частности, руководствуются при
проектировании портовых холодильников.
Следует отметить, что Госстрой СССР рекомендует
«преимущественное строительство одноэтажных холодильников» (СН 147—60).
Целесообразность этого положения подтверждается и мировой практикой.
Широкое строительство одноэтажных холодильников в
зарубежных странах обусловлено тем, что грузы в большинстве своем хранятся
упакованными в стандартную тару, а это позволяет полностью
механизировать работы по их перемещению и укладке в штабеля, используя
плоские и стоечные поддоны и аккумуляторные транспортно-подъемные
механизмы; для упаковки применяют паронепроницаемые материалы,
продукты хранят в замороженном состоянии при температуре —30° С.
В нашей стране вследствие климатических и других условий
приходится хранить значительные количества мяса в замороженном виде,
поэтому предпочтение до сих пор отдается многоэтажным
холодильникам, у которых наружные ограждения относительно меньше, а
следовательно, меньше и теплопритоки.
Однако применение разработанной в СССР панельной системы
охлаждения (см. главу VI), устраняющей влияние наружных теплопри-
токов при хранении мороженых грузов, создает возможность широкого
внедрения одноэтажных холодильников и в наших условиях; этому же
способствует все более широкое использование современных средств
механизации погрузочно-разгрузочных работ.
18

Выше уже отмечалось, что охлаждаемые помещения холодильника
должны быть отделены от отапливаемых вспомогательных и
размещаться компактно с целью уменьшения поверхности наружных
изоляционных ограждений. Этот принцип выдерживается в современных
планировках как одноэтажных, так и многоэтажных холодильников.
Вспомогательные помещения концентрируются в отдельном корпусе,
примыкающем к одной из торцовых стен.
Железнодорожные ^платформы выполняются в виде закрытых
дебаркадеров. Наметилась тенденция к устройству закрытых
автомобильных платформ.
Следует оставлять свободной торцовую стену холодильника, имея
в виду возможность расширения охлаждаемого склада.
Габаритные размеры охлаждаемого склада определяются рядом
факторов. Основным из них является необходимость обеспечить
достаточный фронт работ со стороны железнодорожного подъездного пути.
По требованию Министерства путей сообщения СССР длина
дебаркадера должна быть рассчитана на прием пятивагонной
рефрижераторной секции, т. е. иметь длину около 120 м. Это требование не
распространяется на небольшие холодильники, но для холодильников
емкостью 3000 т и выше оно является обязательным и таким образом
определяет длину здания больших холодильников, а следовательно, и их
этажность. Длина здания многоэтажного холодильника емкостью
10000 т по групповому проекту составляет 70,3 м, следовательно, чтобы
выполнить требование МПС о длине грузового фронта, следует
дебаркадер выполнить длиннее здания холодильника.
Ширина здания многоэтажного холодильника, как правило,
принимается не более 40 м. Помимо планировочных соображений, при выборе
ширины здания руководствуются удобством монтажа его из сборных
железобетонных элементов двумя башенными кранами со стрелой не
менее 22,5 м, расположенными по обе стороны вдоль здания.
Ширина одноэтажных холодильников при центральном
расположении коридора определяется модулем, равным 12 м, отвечающим длине
наиболее распространенного пролета. Так, ширина одноэтажных
холодильников по типовым и групповым проектам в зависимости от емкости
принимается в 12, 24, 36, 48, 60 и 72 м.
)В целях относительного снижения стоимости строительства
одноэтажных холодильников высота их принимается повышенной — 6 м и
выше. Так, в ГДР построено шесть крупных одноэтажных
холодильников емкостью до 25000 т с высотой камер 5,8 м, в Польше и
Чехословакии строятся холодильники с высотой 7—8 м, а в Швеции, Венгрии
и США высота камер вновь строящихся холодильников часто
принимается до 10 м. Груз в камерах высотой в 10 ж укладывают в пять
рядов на стоечных поддонах при помощи электроштабелеров и
автопогрузчиков, при этом общая высота штабеля составляет 8,5 м.
Высоту холодильников малой емкости следует выбирать в
соответствии с намечаемыми к использованию средствами механизации, но
нецелесообразно принимать ее менее 3,6 м.
Для многоэтажных холодильников высоту между плитами
перекрытий принимают в 4,8 м с расчетной нормативной полезной
нагрузкой 2000 кг/м2, для отдельных многоэтажных холодильников ее
увеличивают до 6 м с соответствующим повышением расчетной нагрузки на
перекрытие до 3000 кг/м2.
Планировка холодильников должна обеспечивать возможность
максимальной механизации грузовых работ при минимальных
горизонтальных и вертикальных перемещениях грузов. Этому требованию лучше
отвечают одноэтажные холодильники с камерами, непосредственно
выходящими на платформы. Это направление в строительстве
холодильников является во многих странах преобладающим, хотя в нашей стра-
Ш

не оно выражено лишь отдельными индивидуальными проектами —
холодильник емкостью 5000 т в Челябинске, сданный в эксплуатацию
в 1968 г., холодильник в г. Волхове (рис. 4), построенный в 1969 г., и
некоторые другие.
В современных проектах многоэтажных холодильников лифты
имеют непосредственный выход на железнодорожные и автомобильные
платформы, что сводит к минимуму горизонтальные перемещения
грузов. Отказ от размещения лифтов в центре зданий холодильников
устраняет также обмерзание переохлажденных ограждений лифтовых
шахт вследствии проникновения наружного теплого воздуха. В совре-
Рис. 4. План холодильника емкостью 3000 г в г. Волхове:
/ — железнодорожная платформа; 2 — камеры хранения мороженых грузов; 3 — камера для
охлажденного мяса; 4 — камера накопитель-разгрузочная; 5 — морозильные камеры; 6 —
автомобильная платформа; 7 — аппаратная; 8— машинное отделение; S —помещение автоматики;
10 —¦ трансформаторная подстанция; Л — гардероб; 12 — комната обогрева рабочих; 13 — мойка;
14 — тепловой пункт; 15 — материальный" склад; 16 — генераторная; 17 — зарядная; 18 — щелочная;
19 — профилакторий транспортных механизмов; 20 — механическая мастерская.
менных проектах многоэтажных холодильников лифты размещаются в
контуре склада заподлицо с наружными стенами, что позволяет более
экономично решить платформы и вести монтаж лифтовых шахт и
лестничных клеток одновременно с основным зданием; встроенные
лифтовые группы дают лучшее объемное решение здания холодильника.
Для уменьшения теплопритоков целесообразно компактное
размещение холодильных камер с одинаковыми или близкими
температурными режимами, например, в многоэтажных холодильниках — в
отдельных вертикальных отсеках. В наиболее распространенных проектах
многоэтажных холодильников подвальный этаж отводится для хранения
охлажденных грузов, что облегчает борьбу с промораживанием грунта
под холодильниками; камеры хранения мороженых грузов размещены
в отсеках над морозилками, устраиваемых в первом этаже по
соображениям удобства их обслуживания; в других отсеках, начиная с
первого этажа и выше, расположены универсальные камеры. При этом
необходимо соблюдать правило недопустимости (ввиду опасности подмо-
розки) размещения камер хранения охлажденных грузов над
низкотемпературными камерами.
В зарубежной практике строительства холодильников предпочтение
отдают камерам больших размеров. Например, в Чикаго (США) по-
20

строен холодильник емкостью около 5000 т, имеющий всего две
камеры хранения — одну для мороженых и другую — для охлажденных
грузов, что целесообразно ввиду преобладания упакованных грузов.
В наших условиях оптимальной принято считать емкость камер
крупных холодильников в 500—600 т для мороженых грузов и от 100 до
400 т для охлажденных грузов.
Оптимальной принимается ширина камер одноэтажных и
многоэтажных холодильников 18—19,5 м. Для многоэтажных
холодильников— это трехпролетные камеры. В одноэтажных холодильниках
камеры следует выполнять без внутренних колонн с одним центральным
проходом, по обеим сторонам которого укладывают штабеля груза.
Решение холодильников в виде одноэтажных зданий
нерационально для площадок с резко выраженным рельефом. Практически это
приводит к созданию особого вида одноэтажных холодильников — с
подвалом или цокольным этажом. В последнем случае наиболее
экономично и удобно для эксплуатации устройство железнодорожной и
автомобильной платформ на разных уровнях: по условиям прокладки
железнодорожной ветки она может быть подведена к верхнему или нижнему
этажу. Соответственно этому решается внутренняя планировка
холодильников (рис. 5). В определенных условиях строительство
двухэтажных холодильников с нижним заземленным этажом может быть
наиболее эффективным решением как б отношении стоимости строительства,
так и эксплуатационных расходов. В верхних этажах таких
холодильников следует размещать низкотемпературные камеры, в нижних
(цокольных) — камеры для хранения охлажденных грузов, но допускается
размещение и камер хранения мороженых грузов (со стороны
платформы); последние не должны иметь заземленных стен.
Полностью заглубленные подвалы одноэтажных холодильников
следует предназначать, как правило, для грузов, хранящихся в
охлажденном состоянии. Во всех случаях подвальные и цокольные этажи
холодильников должны иметь полы с устройствами, предохраняющими
грунт от замораживания. В этом отношении исключения допустимы
только для площадок с непучинистыми грунтами.
Одноэтажные холодильники с цокольными или подвальными
этажами имеют некоторые преимущества по сразнению с многоэтажными,
а в отдельных случаях и с одноэтажными холодильниками.
Транспортировка большей части грузов, хранящихся на верхнем этаже,
производится без применения грузовых лифтов, при этом камеры верхнего
этажа, как правило, выполняются без колонн, что облегчает работу
напольного механизированного транспорта. Подвальные этажи этих
холодильников в основном используются для грузов длительного хранения,
следовательно, использование грузовых лифтов носит ограниченный
характер. Наличие подвальных этажей с температурой порядка 0°
облегчает борьбу с промораживанием грунта.
Для распределительных холодильников проектируют морозилки
камерного типа непроходные, причем перед ними предусматривают
вспомогательное помещение для накапливания груза, подлежащего
заморозке, а также для снятия мясных туш с подвесных путей. Устройство
проходных морозилок, принятых для специализированных
производственных холодильников, в данном случае не оправдывается. Ширина
морозильных камер обычно устанавливается около 6 м в соответствии с
шагом колонн для многоэтажных холодильников и с модулем в 6 м —
для одноэтажных, имеющих пролеты 12 и 18 м. Наиболее
распространенная длина морозильных камер 12—13,5 м, максимальная — 18 м.
Расчетная температура морозилок —30° С; применяются
воздухоохладители с теплопоглощающей поверхностью 600 и 900 м2.
Воздухоохладители размещаются в торце камер, противоположном входу, при этом
рекомендуется располагать морозилки таким образом, чтобы стены,
21

возле которых установлены воздухоохладители, граничили с
отапливаемыми помещениями, что облегчает устройство канализации для
удаления воды при оттайке снеговой шубы.
Наиболее рациональной системой воздухораспределения для
морозильных камер является канальная с щелевыми соплами, при этом с
большей скоростью обдуваются наиболее толстые верхние части
подвешенных туш. Камерные мясные морозилки обычно оборудуются
подвесными путями. Для одноэтажных распределительных холодильников,
имеющих большую высоту, устройство подвесных путей становится
нерациональным, в этих случаях целесообразно замораживать мясо в
специальных стоечных поддонах.
Представляет интерес устройство мясных морозилок,
разработанное Гипрохолодом для холодильника в г. Шверин (ГДР). Общая про-
Ш ^ _J40W
Рис. 5. План и поперечный разрез одноэтажного холодильника (с подвалом) емкостью
5000 т\
1 — камеры хранения мороженых грузов; 2 — накопитель; 3 — морозилка; 4 — железнодорожный
дебаркадер; 5 — автомобильная платформа; 6 — грузовой лифт; 7 — машинное отделение и
производственно-вспомогательные помещения.
22

ектная мощность морозилок на этом холодильнике 100 т в сутки.
Морозилки разбиты на две изолированные камеры, каждая из которых
имеет по восемь отсеков, отделенных один от другого лишь экранами.
Отсеки имеют отдельные воздухоохладители поверхностью охлаждения
по 600 м2. Канальное воздухораспределение с щелевыми соплами
позволяет вести заморозку в каждом отсеке независимо от хода процесса
в других отсеках. Такое планировочное решение оправдано для
морозилок большой производительности, так как создает удобства для
эксплуатации и снижает капитальные затраты в результате замены
обычных изоляционных перегородок и дверей легкими экранами.
Эксплуатация этих морозилок подтвердила их преимущества.
ТИПОВЫЕ И ГРУППОВЫЕ ПРОЕКТЫ
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Распределительные холодильники по их емкости можно разбить на
три группы: холодильники большой емкости — от 1500 до 16000 т и
более, средней емкости — от 300 до 600 т и малой емкости — от 12 до
125 г. В первую группу входят многоэтажные холодильники на 5000,
10000 и 16000 г, одноэтажные —на 1500, 3000, 5000 и 10000 т и
одноэтажные с подвалом — на 3000, 5000 и 7500 г.
Гипрохолодом разработаны типовые и групповые проекты
холодильников указанных емкостей, а также проекты специализированных
холодильников — многоэтажного холодильника емкостью 11500 т для
хранения резервов, одноэтажного на 1500 т для хранения яиц и
фруктов, а также серия проектов фруктовых одноэтажных холодильников
емкостью от 250 до 700 т.
Многоэтажные холодильники. Наибольшее применение нашли
проекты многоэтажных холодильников емкостью 16000 и 10000 т (рис. 6).
По этим проектам выстроены холодильники емкостью 16000 т в
Харькове, Волгограде, Свердловске, Ленинграде, Москве, Челябинске,
Краснодаре, Владивостоке, Одессе, Днепропетровске, емкостью 10000 т —
в Серпухове, Подольске, Львове, Запорожье, Ростове-на-Дону (вторая
очередь), Загорске и других городах. Многие холодильники строятся и
будут построены по этим проектам.
Холодильники емкостью 10000 и 16000 т решены соответственно в
виде 4- и 5-этажных зданий. Предусматривается при наличии
благоприятных гидрогеологических условий устройство подвалов с камерами для
хранения охлажденных грузов при температурах +44—3°С с
воздушным охлаждением. Первые этажи холодильников предназначены в
основном для приемки и выдачи грузов. Здесь располагаются
морозильные камеры и камеры хранения охлажденного мяса, оборудованные
подвесными путями, экспедиционная камера, а также камеры с
универсальным режимом для краткосрочного хранения грузов. Верхние этажи
холодильников служат для хранения мороженых и охлажденных
грузов, причем для последних используются камеры с универсальным
температурным режимом.
Камеры хранения мороженых грузов верхнего этажа оборудуются
панельными потолочными батареями. Камеры промежуточных этажей
имеют потолочные батареи из оребренных труб, расположенные над
проходами. Все камеры хранения в наземных этажах оборудуются,
кроме потолочных, панельными или гладкотрубными пристенными
батареями, причем трубы последних рассредоточены по плоскости
наружных стен с расчетом их максимального экранирования. При хранении
в камерах грузов, подверженных усушке, пристенные гладкотрубные
батареи могут быть превращены в льдотрубные батареи путем наморозки
23

I ' ' ' I ' f ' I
¦I ' ¦ ' I
rf=t^ffll
Г v
trft
.3.
¦t-J t-
ft t * t
Г I
5 f ffl~t /?-"t
Mb
*- i~ i_ «
t t
p—t—t
J—* terr-
I ю1 Я m P™-
u-*
+11 +p
iff
%?/?j /-7
Рис. 6. Планы и разрез холодильника емкостью 10000 т:
в —план 1 этажа; б «план второго, третьего и четвертого этажей и подвала; в —разрез;
1 — соединительный коридор; 2 и 3 —камеры универсальные; 4 — железнодорожная платформа;
5 *—вестибюль; ?—«камера хранения охлажденного мяса; 7 — коридор; ?—вестибюль; 9—И —
морозильные камеры; 12 — камера накопитель-разгрузочная; 13 — камера хранения охлажденного
мяса; /4 —машинное отделение; 15 — материальный склад; 16 ~ мужской гардероб; 17 — тепловой
пункт; /8 —кладовая; 19 ~ электролитная; 20 — зарядная; 21 — профилакторий и стоянка
электропогрузчиков; 22 — лаборатория; 23 — центральный пункт управления н контроля; 24 —комната
механика; 25 — щитовая; 26 —* механическая мастерская; 27 — автомобильная платформа; 28
««мойка; 29 — комната кладовщиков.
24

на ткань и батареи слоя льда толщиной 30—50 мм, что обеспечивает
максимальное внекамерное поглощение наружных теплопритоков.
С этой же целью при использовании пристенных панельных батарей,
располагающихся в верхней части наружных стен, для образования
пристенного продуха нижнюю неэкранировакную часть стен закрывают
свободно свисающим брезентом, являющимся экраном для неопанелен-
ной части стен. Рекомендуется при эксплуатации брезент покрывать
слоем льда, что способствует повышению относительной влажности
воздуха камер. Камеры с универсальным температурным режимом
дополнительно оборудуются воздухоохладителями с одноканальным воздухо-
распределением через щелевые сопла. В морозилках используется
воздушное охлаждение.
Для всех крупных холодильников проектируется система
охлаждения с непосредственным испарением хладагента, с насосной
циркуляцией и нижней подачей аммиака в приборы охлаждения; верхнюю
подучу принимают для одношланговых пристенных батарей.
Консольное примыкание перекрытий зданий холодильников
позволяет в каждой камере располагать по одной пристенной батарее, что
облегчает регулировку питания их жидкостью при помощи
специальных вентилей.
Для вертикальной транспортировки грузов холодильник
оборудуется четырьмя лифтами грузоподъемностью по 3,2 т. В некоторых
разрабатываемых в настоящее время проектах, предусматривается
установка пяти грузоподъемников — трех у железнодорожной платформы и
двух у автомобильной.
В этом случае среднюю секцию холодильника увеличивают по
длине на один шестиметровый пролет.
В табл. 1 даны основные показатели многоэтажных холодильников
по типовым проектам.
При строительстве многоэтажных холодильников емкостью 5000—
6000 т используется групповой проект холодильника емкостью 10000 г,
но с уменьшением длины здания — исключается одна из трех секций.
При расширении этих холодильников их емкость путем пристройки
доводится до 10000 т (так в две очереди были построены холодильники
в Сочи, Ижевске и др.). 1
Иногда гидрогеологические условия площадок делают
нецелесообразным устройство подвальных этажей. Так, при строительстве
холодильника емкостью 16000 т в Челябинске отказались от устройства
подвала ввиду наличия скального грунта, но увеличили этажность
здания— шесть этажей вместо пяти. Так же поступили при
проектировании холодильника № 7 в Ленинграде, строительство которого
предусматривается в 1972—1974 гг.; отказ от устройства подвала в этом
холодильнике вызван высоким уровнем грунтовых вод.
Крупные одноэтажные холодильники. В 1970—1971 гг. Гипрохоло-
дом переработаны типовые проекты одноэтажных распределительных
холодильников емкостью 1500, 3000 и 5000 т, причем в результате
увеличения высоты камер с 4,8 до 6,0 м емкость холодильников
повысилась соответственно до 2000, 3500 и 6000 т.
Во всех проектах, кроме главного корпуса, в котором размещаются
охлаждаемые склады и отапливаемые помещения для подсобных
служб, предусмотрены: отдельный административно-бытовой корпус,
здания склада аммиака и масел и автомобильных весов, сооружение
конденсаторных установок и железнодорожных путей.
Здания холодильника имеют сетку колонн 6X12 м с высотой 6 м
от пола до низа балок; пол поднят от уровня мостовой на 1,2 м.
Конструктивное решение зданий предусматривает применение
унифицированных сборных железобетонных конструкций, в том числе балок
покрытия длиной 12 м, которые в отдельных случаях в зависимости от
25

Таблица I
Показатели
Типовые проекты
701-4-5
7-04-54
Емкость, т
В том числе камеры хранения:
мороженых грузов с температурой —20° С . .
то же, с температурой —30° С
с универсальным режимом . .«.«..
охлажденных грузов
охлажденного мяса
Производительность морозилок, г в сутки . . .
Объем здания, м3 «
В том числе:
охлаждаемый склад
машинное отделение с подсобными
помещениями
Площадь застройки, м2
Развернутая площадь, м2
охлаждаемый склад с платформами ....
машинное отделение с подсобными
помещениями
Расход воды, м5/ч
Сброс в канализацию, мг в сутки
Расход холода при —40°С, р. ккал/ч
—30° С, р. ккал/ч
—12°, нккал/ч ¦ .
Расход тепла, гкал/ч
Установленная мощность, кет
электродвигатели
освещение
Общее количество работающих . ......
в том числе максимальное в смену
Расчетное поступление грузов, т в сутки . . .
Расчетная выдача грузов, т в сутки
Сметная стоимость строительства в ценах 1969 г.,
тыс. руб
общая .......«•„
главного корпуса . .....
В том числе:
строительно-монтажные работы
оборудование .,........*..
возможностей подрядных строительных организаций заменяются
стальными фермами.
Наружные и внутренние стены в производственных и
вспомогательных зданиях кирпичные. В качестве тепловой изоляции предусмотрен
пенополистирол ПСБ-С. Пол холодильника утеплен жесткими минера-
ловатными плитами или керамзитовым гравием и имеет устройства для
электрического обогрева грунта.
Планировки холодильников емкостью 3500 и 6000 г даны на рис. 7.
Здания холодильников удлиненные с дебаркадерами, рассчитанными
на одновременную разгрузку пятивагонной рефрижераторной секции.
Планировка холодильника емкостью 2000 г приведена на рис. 8.
Изоляционные двери холодильных камер приняты однопольными
механизированными откатными шириной 2 м и высотой 3,1 м по
чертежам Гипрохолода. Изоляционные двери на выходе из коридоров на
платформы также откатные, той же высоты и шириной 3 ж,
оборудуются воздушными завесами.
В проектах предусмотрено охлаждение камер по схеме с
непосредственным испарением аммиака с насосной циркуляцией и с нижней по-
10200
4325
1395
2330 :
2050
100
45
79177
62277
9133
5600
14900
1930
280
110
245000
286000
190000
0,99
1400
113
263
151
250
306
3635
2262
1878
384
16000
10710
—
2870
2670
—
90
109710
92142
10547
6194
19200
2480
390
150
283420
284400
130250
1,20
1051
129
300
175
375
450
4605
2904
2529
375
26

6.509
в
ж то
ИГ
Разрез 1-1
R6W
чт\
H^ij
ш ш
'6№\Ш
т\ш\шю
на отп 3.600
да
®
Антресоль на отмШО
Антресоль на отм. 3.300
ии-/и—п—ц-
№ ,
\т
i—i
i а в.
S№\6M0
да
j
В И ЭТ. ±t tt +* rt +4 г,т, Tl -л т* тП
\$№
W
да
№
Ш
№
9S630
№
m
m
я
да
to J
йш|ш|ш
L "JL
© ®© © © ® © ®
ш
?
и и
и и
II и
ж
и и i. i;"
II U Ll I.
ш\т\№\ш\№\т\щ\т
©О)
Я Антресоль на отм, 3,900
1"
Рис. 7. Одноэтажные распределительные холодильники:
€i — план и разрез холодильника емкостью 3500 г; б — то же, холодильника емкостью 6000 т;
1 — гардероб, душевая, санузлы; 2 — помещение для обогрева рабочих; 3 — комната кладовщиков;
4 — столярная; 5 — генераторная; 6— моечная; 7 — профилакторий; 8 — зарядная; 9 — парафиниро-
вание сыров; 10 — мехническая мастерская; 11 — тепловой пункт; 12 — склады; 13 — комната
механика; 14 — трансформаторная; 15 — КИП; 16 — вентиляторная камера; 17 ~- машинное отделение;
IS — камеры хранения мороженых грузов; 19 — накопительная; 20 — морозильные камеры; 21 —
камера для дефектных грузов; 22•-экспедиция; 23— камеры с универсальным режимом; 24
—камеры хранения охлажденных грузов; 55 —коридоры; 26 — автомобильная платформа; 27 — железно*
дорожный дебаркадер;
27

Разрез Н
Рис. 8. Холодильник распределительный, одноэтажный, общего назначения ем-
костью 2000 т:
1 — камеры универсальные 2 — разгрузочная; 3 — морозильная камера; 4 — камеры хранения
мороженых грузов; 5 ¦— камеры хранения охлажденных грузов; 6 — экспедиция; 7 — камера дефектных:
грузов; 8 — автомобильная платформа; 9 — железнодорожный дебаркадер; 10 ~ машинное
отделение; // — трансформаторная; /2 — КИП; /3 —тепловой пункт; 14 — бытовые помещения; /5
—комната механика; 16 — моечная; 77 — зарядная; 18 — профилакторий; 19 ~ электролитная; ^ —
механическая мастерская; 21 — грелка.
дачей агента в охлаждающие приборы. Холодильная установка имеет
системы с тремя температурами кипения аммиака: —10, —30 и — 40°С
Для камер хранения охлажденных грузов, камер с универсальным
режимом и морозилок запроектировано воздушное охлаждение с
размещением воздухоохладителей на антресолях над коридором. Камеры
хранения мороженых грузов (рис. 9) с батарейным охлаждением в двух
вариантах: с панельными и с оребренными батареями, равномерно
распределенными по потолку.
Управление работой холодильных установок и охлаждающих
приборов полностью автоматизировано.
Характеристики крупных одноэтажных холодильников даны в
табл. 2.
Вновь разработанные типовые проекты будут использованы при
строительстве ряда холодильников в текущей девятой пятилетке. По
типовому проекту № 701-4-24 запланировано построить холодильники
емкостью около 6000 т в Ярославле, Дмитрове, Егорьевске, Кириши и
других городах, по типовому проекту № 701-4-23 —холодильники
емкостью 3500 т в Выборге, Феодосии.
При проектировании холодильников для указанных выше городов
по различным причинам вносятся некоторые изменения. Так, принято
целесообразным основание холодильника в Ярославле выполнить с
проветриваемым подпольем, что исключит необходимость в электрическом
обогреве грунта. Некоторое удорожание, вызванное усложнением
конструкций пола, будет компенсировано при эксплуатации экономией
электроэнергии на обогрев грунта. Холодильник для строительства в
28

Рис. 9. Планы типового одноэтажного холодильника емкостью 6000 т с
указанием оборудования:
а — вариант с панельными батареями; б — вариант с оребренными батареями; / — агрегат
аммиачный двухступенчатого сжатия марки АДС-РАБ-150/Д; 2 —компрессор аммиачный марки
АВ-100/А; 3 — компрессор воздушный; 4—ресивер циркуляционный; 5 — ресивер дренажный;
6 — электронасос марки ЦНГ-68 для аммиака; 7 —насос центробежный для воды; 8 —
маслоотделитель; 9 — сосун промежуточный; 10 — установка маслонасосная; И — маслоотделитель; 12 — мас-
лособиратель; 13 — ресивер вертикальный; 14 — станция приема аммиака; i5~ бак для масла;
16 ~ батарея аммиачная панельная пристенная; 17 — батарея аммиачная панельная потолочная;
18 — батарея аммиачная потолочная из оребренных труб; 19 — воздухоохладитель с поверхностью
охлаждения 150 м2; 20 — то же, 600 MP; 21 — завеса воздушная ,
Клину проектируется полностью на воздушном охлаждении.
Холодильник будет в этом отношении экспериментальным, в нем намечено
применить новейшие типы воздухоохладителей, разработанные Гипрохоло-
дом, воздушные конденсаторы и другое прогрессивное оборудование.
Холодильники емкостью 300 и 600 т. Холодильники этой серии
(рис. 10) представляют собой одноэтажные здания с сеткой колонн
6X12 м. Запроектированы они с расчетом на доставку и отпуск грузов
автомашинами. Система охлаждения аммиачная безнасосная с
непосредственным испарением аммиака и верхним расположением отдели-
29

Таблица 2
^
Показатели
Типовые проекты
701-4-29
701-4-23
; 701-4-24
Емкость, т
В том числе камеры хранения:
мороженых грузов с температурой —20° С
с универсальным режимом с
температурой от 0 до —30° С
охлажденных грузов с температурой от
+4 до —3°С , .
Производительность морозилок, г в сутки . .
Объем зданий, ж3 .
в том числе охлаждаемый склад . . .
Объем на 1 г груза
Площадь, м2
застройки . . •
полезная
Расход воды, мг в сутки
Сброс в канализацию, мг в сутки
Расход холода при ^о
—40° С р. ккал/ч
—30° С р. ккал/ч
—10° С нккал]ч
Расход тепла, гкал/ч
Потребная мощность электроэнергии, кет . .
Общее количество работающих
в том числе максимальное в смену . .
Расчетное поступление грузов, т в сутки . .
Расчетная выдача грузов, т в сутки ....
Сметная стоимость, тыс. руб.
общая
строительство главного корпуса ....
В том числе:
строительно-монтажные работы ....
оборудование ......
1970
1370
300
300
15
25984
14990
12,89
3661
4773
47
20
125000
85000
35780
0,57
503
67
42
40
49
2020
817
632
184
3500
1850
595
4050
20
47876
29035
13,65
6886
7102
86
37
140710
80000
87000
0,51
1108
90
57
73
87
2392
1291
1050
241
6000
3115
890
1925
20
69561
46524
11,59
9766
9972
100
43
152255
113000
133000
0,
1245
121
75
120
145
2934
1787
1490
297
61
телей жидкости. Холодильники запроектированы в двух вариантах —
с морозильными камерами и без них, и соответственно первые имеют
две температуры испарения (—40°С и —30°С), а вторые — одну
(—30°С). Аммиачная система работает по безнасосной схеме.
Охлаждающие приборы запроектированы также в двух
вариантах— панельными и оребренными батареями, причем по изложенным
выше соображениям панельным батареям следует отдавать
предпочтение.
Морозилки оборудуются системой воздушного охлаждения с
использованием вертикальных напольных воздухоохладителей
поверхностью охлаждения 460 и 600 м2.
В табл. 3 приведены характеристики холодильников емкостью 300
и 600 т.
Холодильники малой емкости. В строительстве холодильников
малой емкости в системе торговли, УРСов, в колхозах и совхозах широкое
применение нашли типовые проекты холодильников емкостью 12, 25, 50
и 125 т (рис. 11 и 12), разработанные Гипрохолодом; холодильники
предназначены для хранения скоропортящихся продуктов в мороженом
и охлажденном виде.
Проект холодильника емкостью 125 г предусматривает
использование аммиачной холодильной установки с непосредственным кипением
хладагента в приборах охлаждения и с фреоново-рассольной системой
охлаждения. В холодильниках емкостью 12, 25 и 50 т применено фреоно-
30

Рис. 10. Планы и разрезы одноэтажных распределительных холодильников:
а — емкостью 300 т; б —> емкостью 600 т; 1 ~ камеры универсальные; 2 — камеры хранения мороженых грузов; 3 — морозильные
камеры; 4 —машинное отделение; 5 — щитовая; 6 — гардероб; 7 — комната обогрева рабочих; 8 — комната кладовщиков; 9 ~
генераторная 10-^ зарядная; 11 — мо#ка; /2 —коридор; /3 — платформа;/^ — вентиляционная камера; 15««- конторское помещение*

Таблица 3
Показатели
Типовые проекты
701-4-8
вариант с

морозилкой
вариант
без
морозилки
701-4-7
вариант
с
морозилкой
вариант
без
морозилки
Емкость, г
В том числе камеры хранения:
мороженых грузов с температурой —20° С
универсальные с температурой от 0 до
—20° С ........"
Производительность морозилки, т в сутки . .
Объем здания, мг
В том числе:
охлаждаемый склад
машинное отделение с подсобно-бытовыми
помещениями
Площадь застройки, м2
Расход воды, м3/ч .'
Расход тепла, гкал/ч .
Расход холода, ккал/ч .
при /о
—40° С
—30° С .
Установленная мощность, кет
двигатели
освещение
Общее количество работающих
в том числе максимальное в смену . .
Расчетное поступление грузов, г в сутки . . .
Расчетная выдача грузов, т в сутки
Сметная стоимость строительства главного
корпуса, тыс. руб
В том числе:
строительно-монтажные работы ....
оборудование
345
290
55
5
4479
3403
1071
931
24
0,261
27510
23000
171
12
22
16
10
12
187,48!
142,62
44,86
400
290
ПО
4479
3403
1076
931
9
0,10|
29200
105
12
22
16
10
12
171,25|
132,84
38,41
600
355
245
10
7443
5465
1978
1481
31
0,21
52900
41000
171
12
26
19
20
24
264,6
203,101
61,50!
660
355
305
7443
5465
1978
1481
20
0,21
51700
105
12
26
19
20
24
248,97
194,56
54,41
во-рассольное охлаждение. Ранее действовавшие проекты этих
холодильников с аммиачными установками в настоящее время как типовые
отменены.
Характеристика холодильников малой емкости в соответствии с
типовыми проектами приведены в табл. 4.
Специализированные холодильники. Холодильник емкостью 1500 т
для хранения яиц и фруктов (типовой проект № 701-4-10) рассчитан
на обслуживание как районов заготовок указанных продуктов, так и
потребительских центров. Планировка и разрез холодильника даны на
рис. 13.
Предусмотрен подвод железнодорожной ветки. Холодильник может
принимать до 100 т в сутки неохлажденного продукта. Камеры
хранения оборудуют системой смешанного охлаждения: пристенными
батареями и воздухоохладителями; воздухораспределение одноканальное с
щелевыми соплами. Система охлаждения аммиачная с насосной
циркуляцией и с непосредственным кипением жидкости в приборах
охлаждения. Предусмотрена работа холодильной установки на одну
температуру испарения хладагента от —6 до —8° С Отопление камер в зимнее
время с помощью электронагревателей. Оттаивание приборов
охлаждения (удаление снеговой шубы) парами горячего аммиака; к
воздухоохладителям дополнительно подводится вода для орошения поддонов с
целью удаления талого снега.

/-/
I-I
It
I f
ТШЩ
ПВО
V*
5 —T 6
%H
tmo
Рис. 11. Одноэтажные распределительные холодильники емкостью 125 и 50 г:
с —план и разрез холодильника емкостыб 125 г; б —то же, емкостью 50 г; / — камеры
универсальные; 2 — камеры хранения мороженых грузов; 3 — морозильные камеры; 4 — машинное
отделение; 5 — щитовая; 6 — вестибюль; 7 — платформа.
1-1
mm
_
ч=м чгж
Рис. 12. Одноэтажные распределительные холодильники емкостью 25 и 12 г:
л — план и разрез холодильника емкостью 25 г; б —то же, емкостью 12 г; /-«камеры
универсальные; 2 — камеры хранения мороженых грузов; 3 — машинное отделение; 4 — платформа.
Пирог и др.
33

Таблица 4
Показатели
Емкость, т
В том числе камеры:
с температурой —20° С . . . .
то же от 0 до —20° С ....
доморозки (—20° С)
Строительный объем здания, м3 . .
В том числе:
охлаждаемый склад
машинное отделение
Площадь застройки, м2
В том числе:
охлаждаемый склад
машинное отделение
Расход воды, мг в сутки
Установленная мощность, кет . . .
освещение
Расход тепла, тыс. ккал/ч , . . ,
Расход холода при to=—28°С,
ккал/ч .....
Общая стоимость, тыс. руб
в том числе
строительно-монтажные работы
Расчетное поступление грузов, т в
сутки ...
Общее количество работающих .
701-4-9
125
71,6
43,4
10,6
1709
1264
445
427
264
76
4,8
62,8
6,5
22,5
21400
81,81
69,55
10
8
Типовые проекты
701-4-18
125
71,0
43,4
10,6
1704
1264
440
427
264
76
2,8
94,6
6,7
22,8
21400*
92,77
69,02
10
8
701-4-15
53
28
18
7
916
674
242
304
160
84
2,4
61,5
4,2
15,0
17000*
58,48
43,49
4
4
701-4-14
25,5
17
8,5
—
447
357
90
147
85
22
1,2
31,5
2,6
10,0
8050*
31,63
24,69
2
3
701-4-13
12
6
6
—
286
196-
90
90'
47
22
1,0
17,2
2,1
10,0
4330*
23,02
16,5&
1
а
При температуре кипения фреона-22 равной —33°С.
IP » + * » t * Т
Рис. 13. Планировка распределительного
холодильника для хранения яиц и фруктов емкостью
1500 г:
1 — камера; 2 — экспедиция; 3 — дебаркадер; 4 —
машинное отделение; 5 — КТП; 6—зарядная станция;
7 — подсобные помещения.
34

Показатели холодильника емкостью 1500 т для хранения яиц
и фруктов:
Строительный объем, м3 \ 29212
В том числе:
холодильный склад 16707
дебаркадер и экспедиция 7085
машинное отделение с подсобно-бытовыми
помещениями 5420
Площадь застройки, м2 4505
Расход воды, мг/ч
Сброс сточных вод, м3/ч
Установленная мощность, кет
электродвигатели , .
освещение
Установленная холодопроизводительность
компрессоров при to——8°С, тыс. ккал/ч .
Расчетное поступление грузов, т в сутки .
12,5
9,3
484
48
300
100
Холодильники для хранения фруктов. Из серии типовых проектов
фруктохранилищ с искусственным охлаждением, разработанных Гипро-
холодом для строительства в районах заготовок фруктов и в
потребительских центрах, наибольший интерес представляют проекты
холодильников емкостью 600 т (№ 701-4-1) и 700 т (№ 701-4-2);
планировочные решения их представлены на рис. 14.
Для холодильников емкостью 600 т подвоз грузов запроектирован
автотранспортом и по железнодорожной ветке (тип 1) или только
автотранспортом (тип 2). Предусмотрена доставка на холодильники
фруктов и винограда с сортировочно-упаковочных пунктов в стандартных
и J пути.
/ \шг^ ~ Т - ТуДщТ -1 -1 gjggj
2*
Рис. 14. Планировка холодильников для хранения
фруктов и винограда:
а _ емкостью 700 т; б — емкостью 600 т с предварительным
охлаждением продуктов в количестве 100 т в сутки
(прирельсовый); / — охлаждаемые камеры; 2 — экспедиция; 3 и
4 — автомобильная и железнодорожная платформы; 5
—щитовая; 6 — машинное отделение; 7 — бытовые помещения.
35

ящиках; после предварительного охлаждения фрукты в этих ящиках
на плоских поддонах укладываются при помощи электропогрузчиков в
штабеля для длительного хранения.
Принята рассольная система охлаждения с применением воздухо-
охладителей, а для смешанного охлаждения — также оребренных
пристенных батарей; каждая камера имеет индивидуальный
воздухоохладитель. Оттаивание охлаждающих приборов — горячим рассолом, а
воздухоохладителей— дополнительно орошением водой. Вентиляция
холодильных камер осуществляется за счет подсоса наружного воздуха
через воздухоохладители.
Планировки холодильников выполнены из расчета ширины камер
6 и 9 ж, причем последняя, несмотря на некоторое усложнение
строительных конструкций, предпочтительнее. Принятые в проектах размеры
камер и их количество для холодильников такого типа являются
оптимальными, учитывая специфику условий хранения фруктов и винограда.
В табл. 5 даны характеристики фруктовых холодильников по
упомянутым проектам.
При определении количества и емкости камер фруктовых
холодильников следует исходить из необходимости раздельного хранения
фруктов по видам или сортам (в соответствии с их биологическими
особенностями) — цитрусовые, семячковые (яблоки, груши), виноград, сливы,
сухофрукты и др.
Охлаждающие приборы холодильных камер для фруктов должны
быть рассчитаны для работы на два режима: режим термической
обработки и режим хранения. Для распределительных холодильников
ежесуточное поступление фруктов принимается в 6—8% от емкости камер,
для заготовительных холодильников и станций предварительного ох-
Таблица 5
Показатели
Типовые проекты
701-4-1
701-4-2
Емкость холодильника, г I
при хранении яблок с учетом использования
экспедиций
то же, винограда .;....
Предварительное охлаждение, т в сутки ....
Емкость отдельной камеры, i*
при хранении яблок . . „ *
при хранении винограда
Строительный объем, м?
В том числе:
охлаждаемый склад . .........
машинное отделение с подсобно-бытовыми
помещениями
Площадь застройки, м2
В том числе:
охлаждаемый склад
машинное отделение с подсобно-бытовыми
помещениями
Расход воды, м3 в сутки
Расход тепла, тыс. ккал/ч
Установленная мощность, кет
оборудование
освещение '.
Расход, холода, при U=—10° С, ккал/ч ....
Общая сметная стоимость, тыс. руб
В том числе:
строительно-монтажные работы
оборудование
Общее количество работающих
879
850
637
100
80,6
57,5
9435
8227
1208
2430
1500
185
50,2
115 ,
140,8
21,4
160000
320,93
280,70
40,23
6
670
60
120
96
10630
9585
1054
1881
1383
147
48,5
120
108,8
14 3
120000'
270,27
239,05
31,22
6
36

лаждения — в соответствии с заданием на проектирование. Возможность
регулирования холодопроизводительности охлаждающих приборов
камер обеспечивается оборудованием их двумя или несколькими
воздухоохладителями.
В камерах хранения фруктов необходимо поддерживать
оптимальную влажность воздуха с колебаниями в пределах ±2%, для чего
предусматривается искусственное его увлажнение при помощи
распылителей воды; заданная оптимальная влажность воздуха должна
поддерживаться автоматически.
Фруктовые холодильники с регулируемой газовой средой. Способ
хранения фруктов в регулируемой газовой среде основан на замедлении
интенсивности дыхания фруктов путем уменьшения количества
кислорода в воздухе камер до 3—5% и замещения его азотом и углекислым
газом. При этом становится возможным увеличение относительной
влажности воздуха до 98%, что способствует уменьшению усушки
фруктов. Температурный режим в камерах с регулируемой газовой
средой поддерживается при помощи обычных воздухоохладителей. В
целях повышения относительной влажности воздуха следует уменьшать
разницу температур охлаждающих поверхностей и воздуха камер.
Требуемые концентрации кислорода и углекислого газа в воздухе
камер создаются и поддерживаются разными способами. Обычно
после загрузки камеры фруктами ее плотно закрывают, при дыхании
плодов происходит поглощение кислорода и увеличение концентрации ССЬ,
которую затем регулируют путем промывания воздуха в абсорберах
(скрубберах); в качестве абсорбентов используют диэтаноламин, поташ,
кальцинированную соду или воду.
Можно ускорить процесс установления нужного состава атмосферы
камер путем введения в нее некоторых газов, например азота, что
позволит немедленно после загрузки плодов в камеры производить их
охлаждение.
Перспективными для применения при хранении фруктов являются
установки для получения регулируемых газовых сред путем сжигания
природного или сжиженного газа. Промышленная установка
регулируемых газовых сред УРГС-30, разработанная ВНИИпромгазом,
состоит из блока генератора и блока очистки.
Газовая среда в ней получается путем сжижения газа в бестопочной
камере сгорания на катализаторе. Затем он охлаждается воздухом и
водой W через систему четырехходовых кранов поступает в один из
фильтров блока очистки. Очищенный от СО газ перемешивается с
газовой средой камеры. В конструкции предусмотрена раздельная и
совместная работа блока генератора и блока очистки. Это позволяет
применять УРГС-30 для длительного хранения фруктов и других
продуктов, создавая различные составы газовых сред. Приводим техническую
характеристику УРГС-30:
Производительность по регулируемой газовой
среде, мг/ч 5—50
Расход газа
природного, м3/ч ...... .... 3—5
сжиженного, кг/ч . 2,34-4,6
Состав газовой среды, %
кислород 0—20
углекислый газ . 0—14
азот . ¦ . Остальное
Температура газовой среды, :°С ...... . 10—20
Относительная влажность, % 90—100
Расход воды, т/ч 0,5
Расход воздуха на регенерацию фильтров, мг/ч 100
Габариты блока генератора (высотах длинах
Хширина), м . 1,7X1,48X0,78
Габариты блока очистки (высотах длина
Хширина), м 1,7X1,48X0,78
37

Регулировать газовую среду в камерах можно при помощи газо-
обменников-диффузоров, применяемых на фруктовых холодильниках
Франции. Основным рабочим органом газообменника-диффузора
являются фильтры из силиконово-каучуковой пленки, обладающей
различной проницаемостью для газов: более повышенной для углекислого
газа, меньшей для кислорода и очень слабой для азота.
Требуемый состав воздуха в камерах можно поддерживать лишь
при тщательной герметизации их ограждений, дверей и мест ввода труб
и электропроводов. Герметизация достигается при помощи различных
облицовок, обычно внутренних поверхностей ограждений. С этой целью
используют алюминиевую фольгу толщиной 0,5—1 мм, фольгоизол,
оцинкованную или нержавеющую сталь с пропайкой или проваркой
швов, битуминизированную ткань, бумагу или стеклоткань с покрытием
лаком, приготовленным на основе полиэфирных и эпоксидных смол и др.
Пол герметизируют слоем битума толщиной 3—5 мм по бетонной
подготовке с последующей укладкой асфальтированного покрытия.
В камерах с регулируемой газовой средой воздухообмен не должен
превышать 0,05—0,07 объема в сутки при оборудовании
газогенераторами и 0,02—0,03 — при использовании скрубберов или газообменников-
диффузоров. „
Герметичность камеры считается удовлетворительной, если при
испытании время падения избыточного давления с 25 до 10 мм вод ст.
составляет не менее 10 мин. Для камер, оборудуемых газообменника-
ми-диффузорами, время падения избыточного давления с 15 до
7,5 мм вод. ст. должно быть не менее 15 мин.
При выборе средств герметизации камер следует учитывать
разрежение, создающееся в них при охлаждении, в результате чего
возникают нагрузки на герметизирующую облицовку. Следует возможно
тщательнее выполнять пфозащитный слой, чтобы избежать увлажнения
тепловой изоляции, подсушка которой в условиях герметизации
исключается. Учитывая это, представляется более целесообразным создавать
газовый барьер с наружной стороны тепловой изоляции, что и находит
применение в зарубежных странах; в этих случаях используют
крупноразмерные металлические листы толщиной 1 —1,2 мм.
При проектировании камер с регулируемой газовой средой следует
стремиться к уменьшению удельного объема их, он не должен
превышать 4—5 м3/т.
В 1971 г. Министерством торговли СССР принято решение о
целесообразности строительства холодильников с камерами,
приспособленными для хранения фруктов в регулируемой газовой среде, причем
общая емкость этих камер должна составлять 15—20% от емкости
фруктового холодильника.
В 1972 г. по проекту Гипрохслода начнется строительство в
Кишиневе холодильника емкостью 1550 т с пятью камерами общей
емкостью 770 г, оборудованными для хранения яблок в регулируемой
газовой среде. Состав газовой среды будет поддерживаться при помощи
двух газогенераторов типа «Тектрол», работающих на природном газег
и воздухоохладителя типа «Марк VII» производства фирмы «Интер-
ком» (Италия).
Холодильники для соленых рыботоваров. Сельдь и другие соленые
рыботовары рекомендуется хранить в холодильных камерах в
отдельном от .универсального распределительного холодильника здании.
Возможно размещение камер соленых рыботоваров в одном здании в
одноэтажных холодильниках при условии их изоляции, желательно и с
отдельными платформами, а также в подвальных этажах одноэтажных
холодильников. Хранение соленых рыботоваров в зданиях
многоэтажных холодильников, как правило, недопустимо ввиду разрушающего
действия рассола на железобетонные покрытия.
38

На рис. 15 дается пример планировочного решения рыбного
холодильника емкостью 3000 т (проект Гипрохолода) для строительства в
Перми. Здесь рыбный холодильник сблокирован с
рыбообрабатывающим заводом производительностью 9 т в смену (по типовому проекту
Гипрорыбы).
Температуры хранения соленых рыботоваров принимаются в
зависимости от вида продукта в пределах от 0 до —10° С; тепловые
расчеты камер следует вести на наиболее низкую температуру.
1Л S.ra.L_H4^
щг^^щ . . Г. . . .
^nr/isiE
Плиты покрытия
6,480
6.580 /нззляцил
I ТШГН a T
U rjr Л
°d
L-ПП—
i
°а
ЯЙ7
a
г ч T
rp
I, /aw, |
Рис. 15. План и разрезы строящегося в г. Перми рыбного холодильника емкостью
3000 т с рыбообрабатывающим заводом производительностью 9 г в сутки:
/ — камеры хранения мороженых грузов; 2 — камеры хранения соленых рыботоваров; 3 — камера
приемки рыбы; 4 — камера для доморозки; 5 — камера упаковочная; 6 — железнодорожный
дебаркадер; 7 — автомобильная платформа; 8 — машинное отделение; 9 — вспомогательно-бытовые
помещения; /0 — кулинарное отделение; 11 — разделочная; 12 — сырьевое отделение; 13 —
коптильное отделение; 14 — холодильные камеры рыбозавода.
Способы охлаждения камер хранения соленых рыботоваров могут
быть различными. В проектах Гипрохолода чаще применяется
батарейное охлаждение как наиболее надежное в эксплуатации, учитывая
наличие в камерах рассола и возможное коррозирующее его действие.
В проектах, разработанных в последние годы (холодильник в г.
Бобруйске) для рыбных холодильников, принимаются панельные батареи. На
этом холодильнике имеются как камеры для хранения соленых
рыботоваров, так и камеры хранения рыбы и рыбных замороженных
продуктов.
Глава III
НЕСУЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
КЛАССИФИКАЦИЯ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Холодильники по характеру конструктивных решений относятся к
промышленным зданиям. Однако в отличие от обычных промышленных
сооружений, в их помещениях (камерах) поддерживаются постоянные
39

низкие температуры при высокой влажности воздуха (см.
характеристику холодильников в главе II).
Конструкции холодильников должны обеспечивать возможность
создания в камерах этих условий и надлежащего санитарного режима
хранения продовольственных товаров, а вместе с тем быть устойчивыми
к воздействию указанных температур и влажности.
Материалы для конструкций холодильников необходимо выбирать
с учетом капитальности зданий» т. е. степени обеспечения их
долговечности и огнестойкости, принимаемых в соответствии с емкостью
холодильников.
Здания холодильников по капитальности разделяют на четыре
класса: к I классу относят здания со сроком службы свыше 100 лет,
ко II классу — от 50 до 100, к III классу —от 25 до 50, к IV классу —
от 5 до 20 лет.
Главные корпуса холодильников емкостью от 701 т и более
относятся по капитальности ко II классу, а по степени огнестойкости к 1
и II классам, емкостью от 250 до 700 т — к III классу, а по степени
огнестойкости ко II и III классам. Холодильники емкостью до 250 г
относятся к IV классу по капитальности и к IV и V классам по степени
огнестойкости (см. СНиП П-П.2—62 «Холодильники. Нормы
проектирования» и СНиП П-А.5—70 «Противопожарные нормы проектирования
зданий и сооружений», а также СНиП II-A.10—71 «Строительные
конструкции и основания. Основные доложения проектирования»).
Несущие конструкции холодильников (каркас здания) должны
воспринимать в многоэтажных зданиях нормативную полезную нагрузку
2000—3000 кгс/м2 междуэтажного перекрытия. При капитальности
зданий холодильников по II и III классам каркасные конструкции
принимаются железобетонными. Конструкции внутреннего каркаса
многоэтажных холодильников должны при большой несущей способности
иметь малую конструктивную высоту и высокие технико-экономические
показатели, этим условиям удовлетворяет пока единственная
конструкция — с безбалочными перекрытиями.
Изменения температуры и влажности внешней среды вызывают
постепенное ослабление структуры строительных материалов.
Температурные напряжения и деформации разрыхляют твердые материалы;
изменение влажностного состояния различных пористых и особенно
теплоизоляционных и других материалов способствует еще более быстрой
потере ими необходимых структурных качеств; довольно быстро
разрушаются материалы с открытыми порами (пеностекло и др.).
Изменения гидрофобных материалов, применяемых в строительстве
холодильников для парогидроизоляции (пленки, битум, рулонные
материалы и др.), носят несколько иной характер. Они более стойки к
воздействиям внешней среды, а старение и разрушение их происходят в
более длительный срок. Так, разрушение рулонных материалов,
пропитанных битумом, связано с испарением из него летучих частей, а также
с окислением и выделением свободного углерода, в результате чего в
материале образуются трещины и он теряет гидроизоляционные и па-
роизоляционные свойства.
Возможность таких изменений материалов необходимо учитывать
при проектировании.
Конструкции зданий многоэтажных холодильников. Многоэтажные
холодильники — это большого объема здания с каркасной
конструктивной схемой при сетке колонн 6X6 м. Стены самонесущие, сложенные
из глиняного полнотелого кирпича пластического прессования с
применением теплоизоляционного слоя или из специальных сборных стеновых
панелей. Наружные стены крепятся к каркасу.
Несущий каркас холодильника, обеспечивающий гладкие потолки,
состоит из сборных железобетонных вертикальных стоек (колонн),
40

Сборных капителей и железобетонных гладких плит — надколонных,
укладываемых взаимно перпендикулярно по рядам колонн, и средних,
укладываемых на надколонные плиты.
После замоноличивания образуется нормальная конструкция, по
внешнему виду не отличающаяся от обычного монолитного *
железобетонного многоэтажного каркаса с безбалочным перекрытием. Такие
перекрытия монтируются с консолями по периметру здания или с
полукапителями только по длинной стороне здания (рис. 16).
Рис. 16. Здание многоэтажного холодильника с железобетонным безбалочным
каркасом:
а —план типовых верхних этажей; б — разрез /—/; / — колонны с капителями; 2 — плиты перек*
рытий; 3 — стены кирпичные, самонесущие.
•Особенностью многоэтажных зданий холодильников является
наличие в контуре здания по обеим длинным сторонам встроенных, с
самостоятельными стенами вестибюльных групп, в которых*
располагаются лифтовые шахты, лестницы и другие вспомргательные помещения.
Для взаимной увязки объемно-планировочных решений,
рассмотренных в главе II, и выбора конструктивных элементов и деталей
зданий всю размерность многоэтажных холодильников необходимо
подчинять'принятой единой модульной системе (СНиП П-А.4—62
«Применение единой модульной системы при назначении размеров сборных
конструкций и изделий»; СНиП I-A.4—62 «Система допусков. Основные
положения» и СНиП II-A.4—62 «Единая модульная система в
строительстве. Основные положения проектирования»). Основной несущей
конструкцией многоэтажного здания является безбалочный
железобетонный каркас из сборных элементов, представляющий многоэтажную
этажерку. Привязка колонн каркаса по периметру, температурным
швам и другим сопряжениям должна сочетаться с модульным размером
и с требованиями планировочных решений.
Надземная часть здания холодильника в весьма редких случаях
решается без подвального этажа, но независимо от этого конструкции
каркаса остаются почти неизменными. При исключении подвального
этажа колонны первого этажа заделываются в фундаменты стаканного
типа.
Отметка подошвы основных фундаментов назначается в
зависимости от планировочной отметки и гидрогеологических условий. Она
принимается с таким расчетом, чтобы избежать промерзания грунтов под
подошвой внешних фундаментов, обеспечить требуемое сопротивление
теплопередаче полов .первого этажа и возможность устройства защиты
против промерзания грунта под фундаментами внутри здания.
Статический расчет каркаса с безбалочными сборными
перекрытиями ведется в соответствии с «Инструкцией по расчету
статически-неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения
усилий», разработанной Научно-исследовательским институтом бетона
41

to
h~J
Разрез 1-1
Рис. 17. Конструктивная схема без балочного каркаса многоэтажного здания
холодильника при сетке колонн бхб м:
а — расположение колонн каркаса в плане междуэтажных перекрытий по высоте: t, 2, 3, 4 и 5 —
охлаждаемые камеры; 6 — вестибюль; лифты и лестница; б — общий вид несущих конструкций
каркаса; в — конструктивные сборные элементы каркаса с безбалочными перекрытиями; / — надколон-
ная плита; 2 — пролетная (средняя) плита; 3 — капитель; 4 — колонна; 5 — наружная стена
холодильника из сборных панелей.

и железобетона (издание второе). Предварительно производится сбор
нагрузок на перекрытия многоярусного каркаса и определяются полная
нормативная и полная расчетная нагрузки. В связи с тем что сборная
железобетонная конструкция каркаса состоит из капителей, надколон-
ных и средних пролетных плит, равномерно распределенная нагрузка
принимается на надколонные элементы по закону треугольника.
При определении усилий в колоннах каркаса принимается самая
невыгодная схема распределения нагрузок на перекрытия и весь каркас.
Конструкция должна проверяться также на монтажные нагрузки.
Конструкция сборного железобетонного каркаса с безбалочными
перекрытиями (рис. 17), разработанная Гипрохолодом в 1960 г.,
использована для многих холодильников.
В 1970 г. Госстроем СССР одобрены рабочие чертежи новой
конструкции многоэтажных промышленных зданий с безбалочными
перекрытиями для временных нормативных нагрузок от 500 до 3000 кгс/м2
(серия 1.420-4). Конструкция (рис. 18) разработана в основном по
проектным предложениям ЦНИИпромзданий и в настоящее время
осваивается на отдельных объектах, хотя она и сложна и имеет ряд
недостатков, по сравнению с первой.
Рис. 18. Сборные конструкции каркаса многоэтажного здания с безбалочными
железобетонными перекрытиями:
а —сборные железобетонные элементы конструкции: 1 — колонна; 2 — капитель; 3 —
межколонная плита; 4—пролетная плита; б — узел сопряжения элементов перекрытия.
Конструкции зданий одноэтажных холодильников. Типовые
конструкции зданий одноэтажных холодильников состоят из
железобетонных колонн и балок или металлических ферм покрытия, по которым
укладывают настил (рис. 19).
Нагрузки в холодильниках передаются на каркас, а ограждающие
конструкции (стены) являются самонесущими. Железобетонный каркас
в одноэтажных холодильниках воспринимает в основном все нагрузки
от покрытия.
Необходимо иметь в виду, что нагрузки на 1 м2 покрытия здесь
несколько повышены по сравнению с обычными промышленными
зданиями вследствие увеличения теплоизоляционного слоя, наличия
подвесного оборудования и достигают 950 кгс/м2. Это необходимо учитывать при
43

подборе сборных железобетонных элементов заводского изготовления
для каркасов холодильников.
Железобетонные колонны каркаса жестко заделываются в
стаканах фундаментов. Балки (фермы) покрытий крепят к колоннам при
помощи болтовых соединений, а после окончания монтажа закладные
стальные элементы балки и колонны свариваются. По балкам покрытия
укладывают
железобетонный настил, закладные
стальные элементы
настилов и балок сваривают, а
также замоноличивают и
получают жесткую в своей
плоскости диафрагму.
Последняя, скрепленная с
другими элементами
каркаса, обеспечивает
совместно с «ими
пространственную жесткость и
устойчивость здания
холодильника. При ином
конструктивном решении
каркас здания необходимо
проверять на
устойчивость.
Основные элементы
каркаса для
одноэтажных холодильников
принимаются . из типовых
сборных железобетонных
изделий заводского
изготовления,
удовлетворяющих условиям темпера-
турно-влажностного
режима помещений и
обладающих требуемой
несущей способностью с
учетом нагрузок от
покрытия. Кроме того, в
конструкции покрытия должно
быть предусмотрено
наличие гладких потолков,
если не по всей площади
камеры (помещения), по-
гладкие, пустотные по
/-/
то
1 * Ц
и
И
ism
rwf-t
«J
12000 ,. '" -,
f ('t 'г -i 1
OEJ
<-. *
^ — у
F^~
am
=>- 0k.
9—LVt
tZiBg
i 1
hV*VWJ
Рис. 19. Конструктивная схема'.. каркаса
одноэтажного здания холодильника при сетке колонн 6X12 м:
а — план расположения колонн* б —конструктивная схема
укладки .балок пролетом 12 м и плит покрытия при шаге
6 м; 1, 2, 3, 4, 5 и 6 —• охлаждаемые помещения
холодильника; . 7 — платформы; 8 — коридор; 9 — машинное
отделение и другие вспомогательные помещения, 10 — колонны;
11 — самонесущие стены; 12—балки; 13 — настил покрытия;
, *" 14 — теплоизоляция.
здания, то хотя бы в пределах каждой
этому плиты настилов принимают в основном
ГОСТ 956J—66*. В холодильниках малой емкости A2, 25, 50 т) каркас
из сборных элементов, как правило, не применяется. Несущим
элементом покрытия в них являются ограждающие крнструкции (стены) из
глиняного кирпича пластического прессования, с внутренней, более хо;
лодной стороны которых в последующем укладывается
теплоизоляционный слой.
Разбивку в плане производят соблюдая модуль; размерности в
обоих направлениях здания принимают кратными 6 м.
Покрытия, выполняют из сборных железобетонных настилов (плит)
с последующей изоляцией покрытия сверху и устройством кровли при
бесчердачном покрытии. При выборе настилов для покрытий этих
холодильников предпочтение следует отдать гладким плитам. В качестве
опор (постели) для укладки плит на стены служит увеличенная в этом
случае верхняя карнизная часть стены с оставленным зазором, в кото-
44

рый укладывается теплоизоляция так, чтобы не оказалось мест со
слабым термическим сопротивлением ограждения.
В местах, где кромка настила проходит вдоль наружной стены,
между ними оставляют зазор на толщину теплоизоляции стены для
сопряжения ее с теплоизоляцией покрытия.
Из опыта эксплуатации холодильников (в Куйбышеве, Сумах
и др.) установлено, что толщина защитного бетонного слоя 15 мм
является предельной, однако в некоторых случаях даже при защитном
слое указанной толщины необходимо предусматривать
антикоррозионную защиту потолка в местах интенсивного образования конденсата
(потолки у открытых проемов, потолки коридоров и вестибюлей и др.).
Из типовых сборных железобетонных балок заводского
изготовления пролетом 12 и 18 м пригодны по несущей способности для
покрытий одноэтажных холодильников только балки серии ПП-01-01/64, но в
отдельных случаях их приходится заменять металлическими фермами,
обеспечивая надлежащую антикоррозионную защиту.
Довольно часто подрядные организации при согласовании с ними
строительных конструкций предлагают применение балок покрытия
серий ПК-01-05, ПК-01-116 или утвержденной взамен последней
1.462-1 и других, иногда даже с двухскатным очертанием. В последнем
случае получают покрытия типа складчатых, которые вообще
неприемлемы, тем более в районах с большой снеговой нагрузкой. Балки серии
ПК-01-116 односкатные при условии устройства под них башмаков для
создания требуемого уклона, при малой снеговой нагрузке и в случае
ребристого настила возможно применять при панельном охлаждении и
легкой теплоизоляции покрытия (пенопласта типа ПСБ-С плотностью
35 кг/мг, ФРП-1 и др.). Для одноэтажных холодильников принимают
колонны серии КЭ-01-49. Фундаменты для них железобетонные
стаканного типа под отдельно стоящие средние колонны квадратного сечения
и прямоугольные под пристенные ролонны. Так как стены в
одноэтажных холодильниках отступают от колонн по периметру здания на 250—
500 мм, то под них подбирают соответствующие нагрузкам
фундаментные балки серии КЭ-01-23, которые укладывают на фундаменты
пристенных колонн или на лодбетонку, устраиваемую на уступах
фундаментов.
Длину колонн подбирают в соответствии с расположением верха
стакана фундамента на 250—300 мм ниже бетонной подготовки под
изоляционные полы, в которую укладывают стержни для электрообогрева.
Если электрообогрев предусмотрен под лодошвой фундамента, то
допускается устанавливать фундаменты на такой отметке (если
позволяют гидрогеологические условия), при которой верх стакана
фундамента будет ниже отметки чистого пола на 400—500 мм; (для случая
устройства местного усиления теплоизоляции над фундаментом).
При заказе колонн для пристенных фундаментов необходимо
указывать заводам-изготовителям требуемые условия 'как^о' несущей
способности, так и по дополнительным закладным элементам,
предназначаемым для крепления наружных стен холодильников, будут ли они
выполняться из кирпича, штучных природных камней или из сборных
стеновых панелей. ^ ,., -
В настоящее время эксплуатационники считают целесообразным
устраивать проветриваемое подполье и применять такую конструкцию
фундамента, которая обеспечила бы устойчивость одноэтажных
холодильников при промерзании грунта, как это принято в ГДР на
некоторых крупных холодильниках.
В Гипрохолоде для экспериментального одноэтажного
холодильника емкостью 5000 г разработана такая индивидуальная конструкция
перекрытия над подпольем, способная воспринимать полезную
нормативную нагрузку до 4000 кгс/м2. Она состоит яз двух железобетонных
45

ism
элементов — балки таврового сечения пролетом 6 ж и гладкой плиты
6X3x0,12 м при отдельно стоящих фундаментах с сеткой 6X3 м; сетка
колонн холодильника 6X18 м. Строительство экспериментального
холодильника не было осуществлено.
Для одноэтажных, а также многоэтажных холодильников
применяют только конструкции безбалочного перекрытия подполий по
дополнению к каталогу НК-65 (рис. 20). Фундаменты при таком
решении нулевого цикла должны
быть заложены ниже
глубины промерзания или же
устраивается свайное
основание (холодильник в
Новороссийске и ,др.).
Необходимо отметить*,
что в этом случае
единовременные затраты будут
несколько больше, чем при*
устройстве электрообогрева^
но устойчивость и
надежность такой конструкции
проверена многолетней
практикой в ГДР, Швеции №
других странах, кроме того,,
не расходуется
электроэнергия на обогрев, не требуется*
специальное обслуживание*
и пр.
Конструкции зданий
двухэтажных
холодильников. В двухэтажных
холодильниках следует прежде-
всего рассмотреть
подземную часть, которая
конструктивно будет решаться в;
одном и том же объекте
различно.
При полном
заглубленном этаже и платформах
вводном уровне конструкции
подпорных стен и
перекрытий и сетка колонн
подвального этажа аналогичны
конструкциям подвальных
этажей многоэтажных
холодильников. Фундаменты,
узлы сопряжения колонн w
стен подвального этажа с*
конструкциями колонн w
стен верхнего (второго)
этажа проектируются
индивидуальными. При
расположении платформ в разных-
уровнях наружные стены со-
стороны примыкания
платформы к верхнему этажу*
принимаются как
подпорные стены по аналогии с*
конструкциями подвальных;
18.009
Рис. 20. Балочная и безбалочная конструкции
подполья холодильников:
а — план расположения балок и плит перекрытия над
проветриваемым подпольем; б — разрез /—1;
в—безбалочная конструкция; / — пол; 2 — армобетонная стяжка
из бетона М-300 толщиной 50 мм; 3 — теплоизоляция;
4 — пароизоляция; 5 — сборная железобетонная плита;
6 — железобетонная балка; 7 — подполье; 8 — фундамент;
9 — капитель; 10 — плита перекрытия; // —колонна
этажа; 12 — наружная кирпичная стена.
46

этажей многоэтажных холодильников. Наружные стены обоих этажей
со стороны платформы, примыкающей к первому (нижнему) этажу,
выполняются как обычные наружные стены, т. е. или из обыкновенного
кирпича пластического прессования с теплоизоляцией, или из природных
камней марки 75 требуемой морозостойкости, или из сборных
изоляционных панелей.
Конструкции верхнего этажа соответственно емкости и объемно-
планировочным решениям принимаются, как правило, по типовым
проектам одноэтажных холодильников.
При сетке колонн в верхнем зтаже 6X12 м колонны и фундаменты
нижнего этажа нагружены неодинаково (в пролете 12 м одна нижняя
колонна и фундамент имеют меньшую нагрузку), что необходимо
учитывать при расчете основания и подборе колонн.
Каркас верхнего этажа конструируется из сборных
железобетонных элементов заводского изготовления (колонны серии КЭ-01-49,
ригели серии ПП-01-01/64) или при невозможности их изготовления
подрядной организацией по согласованию с нею они заменяются
металлическими фермами.
Применяются настилы по ГОСТ 9561—66*. Ребристые настилы
допускаются только в случаях, когда применяется панельное охлаждение
или имеется подвесной потолок и при устройстве надлежащего
защитного слоя в ребрах и плитах настилов, или с защитой их
соответствующим антикоррозионным покрытием согласно СНиП I-B 27—71
(«Защита строительных конструкций от коррозии. Материалы и изделия,
стойкие против коррозии») и СН262—67 («Указания по проектированию
антикоррозионной защиты строительных конструкций»). Сопряжение
колонн каркаса верхнего этажа при безбалочных перекрытиях
подвального этажа затрудняется тем, что квадратные колонны верхнего этажа
яеприспособлены для стыкования их с колоннами каркаса нижнего
этажа по дополнению к каталогу НК-65. Наиболее простой способ
сопряжения следующий: у верхней колонны серии КЭ-01-49 внизу снимается
защитный слой на глубину заделки без повреждения хомутов; колонну
устанавливают в гнездо (стаканного типа) насаженной на колонну
нижнего этажа капители. После выверки сопряжение замоноличивают.
Для стыкования колонн нижнего и верхнего этажей может быть
использован и другой способ. На месте установки колонн первого
этажа возводят железобетонные пеньки с металлической обоймой. По
вересу пенька с приваренными к нему монтажными стержнями
устанавливают верхние колонны с аналогичной обработкой низа для сопряжения
и сварки стыков с последующим устройством защитного песчано-це-
иетного слоя. Этот способ стыкования более трудоемкий.
Дальнейший монтаж каркаса по установленным и замоноличенным
колоннам производится по общепринятому порядку, отраженному в
проекте производства монтажа каркаса.
Стены по наружному периметру здания, выполняемые из кирпича,
проектируются с отступлением от наружной грани колонн на 300—
500 мм для устройства изоляционного слоя и крепятся к каркасу
пристенных колонн хомутами из круглой стали, приваренными к
закладным элементам колонн, как это принято в креплении стен одноэтажные
холодильников. Укладка и крепления настила покрытия, устройство
теплоизоляции, конструкции коридоров и прочие решения аналогичны
решениям для одноэтажного холодильника соответствующей емкости.
ОСНОВАНИЯ СООРУЖЕНИЙ И ФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ
Нагрузки на колонны нижних этажей и фундаменты холодильников
достигают большой величины. Так, нормальные силы, действующие на
колонны подвального этажа при пятиэтажной надземной части, состав-
47

ляют 623—675 тс и изгибающий момент 36—61 тс»м (первые значения
при полезной нормативной нагрузке 2000 кгс, вторые — при 3000 кгс на
1 м2 площади перекрытия).
Грунты основания должны обладать большой несущей
способностью, быть однородными, не пучинистыми, с низким уровнем грунтовых
вод (СНиП П-П.2—62). Эти требования необходимо учитывать при
выборе земельных участков. Однако практически проектировщикам
холодильников приходится иметь дело с самыми разнообразными
грунтами— от скальных до торфяников, залегающих на глубину 4—5 м>
поэтому при производстве гидрогеологических работ исследование и
изучение структуры и физико-механических свойств грунтов основания
под здание охлаждаемого склада должны быть весьма тщательными.
Исследование производится при помощи буровых скважин и
шурфов с отбором проб грунтов и воды (отбор проб грунтов производится
при каждом изменении пласта, но не реже чем через 0,5 м). При
бурении и устройстве шурфов ведут журнал работ с подробным
описанием грунтов. Образцы грунтов и воды направляются для исследования
в лабораторию. По записям журнала и результатам лабораторного
исследования устанавливают все необходимые исходные данные для
разработки проектной документации, составляют геологические разрезы
грунтового массива на глубину пройденных скважин или шурфов,
характеристику каждого пласта и уровня грунтовых вод с указанием его
колебаний. (
Особое внимание уделяют вопросам промерзания и пучения
грунтов. Наиболее пучинистыми следует считать пылеватые супеси,
суглинки и глинистые грунты; при подтоке воды извне их пучение становится
опасным для зданий. Песчаные и крупнозернистые грунты — непучини-
стые, за исключением случаев напорного действия грунтовых вод.
Величина нормальных сил пучения достигает 10 кгс/см2 и более, Для
предохранения сооружения от их воздействия в проектных решениях
предусматривают мероприятия, исключающие промерзание грунтов под
фундаментами холодильников.
Несущая способность естественного основания характеризуется
степенью сопротивления грунтов воздействию нагрузок от сооружения.
Следовательно, расчетное сопротивление грунта определяется нагрузкой
в кгс на 1 см2 основания, которая допустима по величине для данного*
вида грунта, причем должна обеспечиваться равномерность осадки.
При расчете оснований зданий и сооружений, определении их несу- .
щей способности, их деформаций, установлении глубины заложения*
нормативного давления и других показателей следует строго
руководствоваться-СНиП П-Б.1—62* («Основания зданий и сооружений.
Нормы проектирования»). Нормативные давления RH на грунты
основания указаны в табл. 6.
Приведенными величинами RH можно пользоваться при расчете
фундаментов с шириной подошвы от 0,6 до 1,5 м и глубиной заложения
от 1 до 2,5 м независимо от наличия в проектируемом здании подвала.
По ним можно назначать окончательные размеры фундаментов зданий
и сооружений III и IV классов. Кроме того, необходимо учитывать
требования СНиП'П-П.2—62.
Следует отметить, что указанными в табл. 6 значениями RH бе&
проверки осадок можно пользоваться для определения размеров
фундаментов одноэтажных холодильников с несущими конструкциями из
отдельных колонн на отдельно стоящих фундаментах со свободно
опертыми фермами или балками, а также фундаментов холодильников
высотой до шести этажей включительно с сеткой колонн 6X6 м в случае
грунтов оснований из плотных песков или глинистых твердой
консистенции независимо от характера их залегания, а также из песков (кроме
48

Таблица 6
Грунты
Rn9 кгфм*
Грунты

Коэффициент
пористости ?
Ru, кгфм*
при
консистенции
В=0
Б = 1
Крупнообломочные
Щебенистый (галечниковый с
песчаным заполнением пор)
Дресвяный (гравийный) из
обломков кристаллических
пород
Го же, из обломков осадочных
пород
Песчаные
Пески крупные независимо от
влажности
Пески средней крупности неза-
' висимо от влажности . . .
Пески мелкие
маловлажные
очень влажные и
насыщенные водой . . . . . .
Пески пылеватые
маловлажные
очень влажные
насыщенные водой . . . .
6,0
5,0
3,0
! ах
3
К
N
о
ч
с
К
«в-
о о
К «
Ч **
<ц О
CL.K
О В
4,5
3,5
3,0
2,5
2,5
2,0
1,5
3,5
2,5
2,0
1,5
2,0
1,5
1,0
Супеси .
Суглинки
Глины ,
0,5
0,7
0,5
0,7
1 1,0
0,5
0,6
0,8
1,1
3,0
2,5
3,0
¦ 2,5
2,0
6,0
5,0
3,0
2,5
3,0+
2,0+
2,5+
1,8+
1,0+
4,0+
3,0+
2,0+
1,0
пылеватых) средней плотности, глинистых грунтов полутвердой и ту-
гопластичной консистенции.
Во всех случаях решения по конструктивным особенностям
фундаментов зданий и сооружений холодильников в зависимости от
гидрологических условий грунтов следует принимать в соответствии с
действующими нормативами и на основании данных инженерно-геологических,
гидрологических изысканий и лабораторных исследований грунтов,,
включаемых в комплексные отчеты по техническим изысканиям.
Существенным фактором в выборе конструкций фундаментов
являются физические свойства грунтов, по которым определяют
действительную несущую способность грунтов основания и производят выборг
типа фундаментов.
Грунт состоит из трех основных частей: минеральных частиц,
образующих скелет грунта, воды, частично или полностью заполняющей
поры скелета, и воздуха, также частично заполняющего поры грунта.
Физические и механические свойства грунтов зависят от
количественного соотношения этих частиц и их взаимодействия. Свойства грунта
выражают различными характеристиками, из которых основные
определяют опытным путем в лаборатории или вычислениями.
Главнейшими характеристиками грунта являются:
гранулометрический состав, удельный вес уу, объемная масса уо, весовая
влажность W, граница раскатывания и граница текучести.
* По гранулометрическому составу грунты разделяют на виды и
устанавливают степень неоднородности грунта в соответствии с
требованиями СНиП П-Б.1— 62*, п. 2,1—2,4. Степень неоднородности грунта
влияет на его несущую способность и, следовательно, на выбор типа
фундаментов.
4&

Весовая влажность W грунта — это отношение массы (веса)
воды, содержащейся в данном объеме грунта, к массе (весу) этого
грунта, высушенного при температуре 100—105° С до постоянной
массы. Обычно эту влажность выражают в процентах. Для определения
весовой влажности используют образцы, отобранные при определении
плотности (объемного веса) грунта (ГОСТ 5179—64).
Зная исходные характеристики грунта ууу yo и W, можно исчислить
следующие производные характеристики.
Коэффициент пористости е — это отношение объема пор к объему
твердых частиц, т. е. скелета грунта
Vn
op
Vck
п
То
—1,
Таким образом коэффициент пористости есть отношение
переменной величины VnQp к постоянной VCK во взятом объеме грунта. В
дальнейшем под е будем понимать коэффициент пористости грунта в
естественном, т. е. ненарушенном, состоянии.
В зависимости от величины коэффициента пористости песчаные
грунты разделяются на плотные, средней плотности и рыхлые (табл.7).
Таблица 7
Песчаные грунты
Пески гравелистые, крупные и средней
крупности
Пески пылеватые .... ... . .
Плотность грунтов и значения ?
плотные
<0,55
<0,60
<0,60
средней
плотности
0,55—0,65
0,60—0,70
0,60—0,80
рыхлые
>0,65
>0,70
>0,80
Плотность глинистого грунта характеризуется степенью влажности,
которая определяет границу раскатывания, границу текучести и число
пластичности.
Граница раскатывания Wp—это влажность, при которой
грунтовое тесто, раскатанное в жгут толщиной 3 мму начинает
крошиться (ГОСТ 5183—64).
Граница текучести WT — влажность грунта, при которой
грунт переходит в текучее состояние.
Величины W? Wт зависят от содержания в грунте глинистых
частиц, а также от их минералогического состава.
Число пластичности Wn—разность весовых влажностей
(выраженных в процентах), соответствующих границе текучести и
границе раскатывания,
wn=wr-wp.
По числу пластичности
грунтов: для супеси 1^Н7пз?
производится классификация глинистых
7; для суглинка 7<Wn ^ 17; для
глины Wn > 17.
Число пластичности зависит от содержания в грунте глинистых
частиц размером <0,005 мм: в глинах содержание таких частиц
составляет более 30%, а в суглинках — от 10 до 30%, в супесях —от 3 до 10%.
Консистенция глинистого грунта зависит от его весовой
влажности и от влажностей на границе текучести и раскатывания.
Коэффициент консистенции определяется по формуле
В=
w-wv
50

В зависимости от значения Б глинистые грунты могут быть в
различном состоянии. Глинистые (непросадочные) грунты по консистенции
классифицируются следующим образом:
Грунты
Супеси
твердые . . .
пластичные .
текучие . . .
Суглинки и глины
твердые . . .
полутвердые . .
тугопластичные
мягкопластичные
текучепластичные
текучие , . .
Значения
коэффициента
консистенции
<0
0—1
>1
<о
0—0,25
0,25-
0,5-
0,75-
>1
-0,5
0,75
-1
В
Сжимаемость грунтов определяют установлением степени их
уплотняемое™ и возможной величины осадки основания сооружения.
Сжимаемость грунтов определяют в лаборатории по образцам с
ненарушенной, структурой. Прилагая к ним вертикальные усилия и
замеряя образующиеся деформации, получают зависимость
коэффициента пористости грунта от давления. Коэффициент пористости исчисляюг
по формуле
Si
ео=?;— -jj- A-Ио)>
где 80— начальный коэффициент пористости;
8f—коэффициент пористости, соответствующий давлению pi\
S—осадка образца при давлении р- * %;
Я—начальная высота образца, см;
———— относительная деформация образца;
п
Pi—давление на грунт, при котором замеряются его деформации (кгс/см2'}.
Зависимость коэффициента пористости от давления изображают в
виде графика, так называемой компрессионной кривой (рис. 21).
Сжимаемость глинистых грунтов больше, чем песчаных; четвертичные
глины сжимаются в большей мере, чем моренные, нарушение структуры
грунтов повышает их сжимаемость.
Водопроницаемость грунтов и влияние воды на основание и
фундаменты должны с достаточной полнотой освещаться в
гидрогеологических исследованиях и тщательно изучаться проектировщиками.
Атмосферные осадки проникают через фильтрующие слои грунта
и, встречая водоупорный слой, движутся по его уклону. Если на пути
фильтрации вода задерживается, то в этом месте образуется так
называемая верховодка.
Проектировщик должен знать ее
характеристику. Для этого обязательно
производят анализ воды, который должен
выполняться по всему, перечню
исследований, приведенному в
приложении к СН-249—63 *
(«Инструкция по проектированию. Признаки
и нормы агрессивности воды —
среды для железобетонных и бетонных
конструкций»).
В воде могут содержаться
такие соединения и в таком
количестве, что под действием их происходит
разрушение грунтов, таких как из-
Рис. 21. Компрессионные кривые для
грунтов:
а — глинистых и песчаных; б — глинисты»,
различного возраста; в — глинистых с
нарушенной и ненарушенной структурой; / —
песок; 2— глина; <?—моренные глины; 4 —-
четвертичные глины; 5—глины с ненарушенной»
структурой; 6 — глины с нарушенной
структурой.

вестняки, доломиты, гипсы и бетона в конструкциях. В этих случаях
воду считают агрессивной.
Наличие агрессивных грунтовых вод требуеу разработки
специальных мероприятий и строгого исполнения требований проекта во
избежание разрушений основания и фундаментов зданий и сооружений.
Кроме указанных характеристик, в отчете о технических
изысканиях должны быть указаны уровень грунтовых вод, возможные его
колебания и коэффициент фильтрации грунта — К.
Движение грунтовой воды подчиняется закону Дарси;
количество Q воды, протекающей через сечение грунта в единицу времени,
прямо пропорционально площади поперечного сечения F потока и
разности напоров Я на рассматриваемом участке и обратно
пропорционально длине пути фильтрации L:
где К — коэффициент фильтрации.
Так как падение грунтового потока характеризуется
гидравлическим уклоном /= —, то Q — KFI.
Просачиваясь через поры грунта, вода движется от точки А к
точке В (рис. 22). За скорость фильтрации q принимается не
действительная скорость движения воды, а отношение -^- , следовательно,
ч=у
FKJ
В
F
Обычно скорость движения
воды даже в песчаных грунтах
незначительна — в пределах
одного или нескольких метров в
сутки. В крупнопесчаных и гравели-
стых огрунтах она достигает 100—
150 м в сутки. В глинистых
грунтах скорости значительно меньше,
так как на процесс фильтрации
большое влияние оказывает
наличие связанной воды.
Примерные значения коэффициента
фильтрации различных грунтов
приведены в табл. 8.
Все отмеченные и другие
характеристики грунтов, а также
компрессионные кривые
обязательно должны представляться проектировщику в составе
гидрогеологических исследований грунтов застраиваемого участка и служат одним из
Таблица 8
Рис. 22. Грунтовые воды:
/ — поверхность земли; 2 — водопроницаемый
грунт (песок); 3 — поток грунтовой воды; 4 —
поверхность капиллярной воды; 5—верховодка;
6 — водонепроницаемый грунт (глина); 7 —выход
грунтовой воды (источник): Я —падение уровня
воды между точками А и В; L —
горизонтальная проекция пути грунтовой воды между
точками А и В.
Грунты
Коэффициент
фильтрации
К, см/сек
Коэффициент
фильтрации
К, см]сек
Галечниковый ) и гравийный
Песок '
крупный
средней крупности . .
10-1—Ю
Ю-2_10-1
Ю-з_ю-2
Песок мелкий, торфянистый
грунт .
Супесь . . ... . . *.
Суглинок . .
Глина . . . . . . . „
Ю-4 —ю-s
Ю-б— 10^3
lO-7—10-з
Ю-10— Ю-?
52

основных документов при проектировании оснований и фундаментов
зданий холодильников.
При недостаточной прочности естественных оснований прибегают
к их укреплению искусственным путем. В тех случаях, когда
необходимо передать большие нагрузки на слабые грунты, для повышения
несущей способности их применяют свайные основания. По характеру
работы в грунте сваи могут быть двух видов: сваи-стойки и сваи висячие
(рис. 23).
Сваи-стойки проходят толщу слабых грунтов и нижними концами
опираются на прочный грунт, висячие сваи только уплотняют грунт,
образуя с ним плотный массив. Количество свай определяют расчетом
в зависимости от нагрузки и несущей способности каждой сваи (см.
СНиП П-Б.5—67*. «Свайные фундаменты. Нормы проектирования»).
ВЫБОР ТИПОВ ФУНДАМЕНТОВ В ЗАВИСИМОСТИ
ОТ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ
Грунты скальные в виде сплошного массива, крупнообломочные,
содержащие более 50% по массе обломков скальных пород с размерами
более 2 мм, при надлежащем подстилающем слое, песчаные, сухие
глинистые грунты, а также суглинистые и супесчаные (в зависимости от
содержания песка), обладающие несущей способностью более 2 кгс/см2,
могут служить естественным основанием для фундаментов
традиционных конструкций — из отдельно стоящих железобетонных, монолитных
или сборных изделий заводского изготовления.
При изменяющихся увлажнении, плотности, пластичности и других
свойствах грунтов конструктивные решения фундаментов принимаются
на основании гидрогеологических исследований.
Мелкие пылеватые пески, имеющие равномерную структуру,
высокую плотность A,8 и 2,2 кг/мг), плохую водоотдачу (малое значение
коэффициента фильтрации), а также грунты просадочные, к которым
относятся лессовидные (макропористые), отличающиеся малым
объемным весом, значительной пористостью и большим количеством пыл ев а-
тых частиц, относятся к грунтам с малой несущей способностью.
Выбор типа фундаментов должен производиться после тщательного
изучения таких грунтов и возможности применения технических
мероприятий, улучшающих их несущую способность. При замачивании лессовый
грунт может дать дополнительную и неравномерную просадку до 70 см
и даже более. При проектировании фундаментов на лессовых грунтах
следует руководствоваться СНиП П-Б.2—62* («Основания и
фундаменты зданий и сооружений-на просадочных грунтах. Нормы
проектирования»), -
Просадочные грунты, делятся на два типа: к первому относят
грунты с просадкой менее 5 см, ко второму — грунты с просадкой более
5 см. При устройстве фундаментов холодильников на просадочных
грунтах необходимо предусмотреть, водозащитные мероприятия
(усиленная гидроизоляция, заделка пазух в основаниях плотным грунтом
и др,). Компоновка генеральных планов и планировка территории
должны обеспечивать ускоренный сток поверхностных вод.
Недопустимы утечки воды в процессе эксплуатации трубопроводов,
а также замачивание грунтов оснований зданий и сооружений водами
из бассейнов, градирен, цехов с мокрым технологическим процессом
и т. д. Все поверхностные воды должны отводиться с участка как в
период строительства, так и в процессе эксплуатации. Вокруг
сооружений обязательно устройство водонепроницаемой отмостки с уклоном
0,03; она должна быть на 0,3 м шире засыпаемых пазух котлованов, но
не менее 1 м. Необходимо также предварительное уплотнение грунтов.
53

а> ! н и «-> о
?vo о0й?
ю «
а о _ ей
§*
U я
аз
m
« §
isss s
л ^ « «5
ЩЩ
a ж « и » с
ю
о ¦• °
a en н
S <d
2 ^ -:
a s о s
- A Й й
м ч X о
1 !
[ «f
cd I О
ш I a
S5o
a S>
g|8S
О <L> Л
«vd a
mrddnuu wm
Off* m/DdnuD гот
nvDdm/3 2w nuudnuu
^g №W
1**a?&*
НУ
виг
in
ПИЩ^
~~ж
ШШШ2=-Т%
xflz
54

К конструктивным мероприятиям относятся разрезка здания
осадочными швами; увеличение прочности отдельных элементов
конструкций или сооружений введением дополнительного армирования;
устройство армированных поясов; непрерывных по всей длине капитальных
стен в пределах отдельных, разделенных осадочными швами блоков,
устройства фундаментов на сваях, а в отдельных случаях на сплошной
безбалочной плите. При эффективном уплотнении просадочных грунтов
с достижением плотности их до 1,6 кг/мг и более допустимы отдельно
стоящие железобетонные фундаменты или перекрестные ленточные.
Растительные, торфяные и насыпные грунты, как правило, не могут
служить естественным основанием.
Следует различать открытые торфы и погребенные торфы,
находящиеся под слоем других грунтов.
Строительство малоэтажных зданий на погребенных торфах при
малой мощности их возможно, при этом разрезают здания на отдельные
блоки и устраивают по контуру блоков замкнутые железобетонные
пояса и осадочные швы.
Открытые торфы настолько слабы и обладают такой большой
сжимаемостью, что не могут служить основанием для холодильных
сооружений. В последние годы при строительстве на торфяных грунтах
применяют песчаные дрены в виде вертикальных скважин. В случае край-"
ней необходимости использования заторфованных земельных участков
под строительство холодильников удаляют залежи торфа и заменяют их
песчаными подушками, на которые укладывают сплошные плитные или
ленточные железобетонные фундаменты зданий (холодильник в г.
Северодвинске и др.). При проектировании фундаментов на насыпных
грунтах применяют аналогичные и другие решения, руководствуясь
СНиП П-Б.1—62*, а та$же СН 360—66 («Указания по проектированию
оснований и фундаментов зданий и сооружений, возводимых на
насыпных грунтах»).
Фундаменты на намывных грунтах. Кроме естественных грунтов,
иногда выделяют для строительства участки с намывными грунтами.
Гидравлический намыв грунта можно применять для оснований,
когда имеется подходящий грунт, лучше всего песчаный.
Песчаный и супесчаный грунты оснований, создаваемые намывом,
можно использовать вскоре после их образования. На таких грунтах
целесообразно проектировать фундаменты плитные, безбалочные
(холодильники в Тобольске, Сургуте).
Мерзлые грунты имеют температуру ниже 0°С и содержат хотя бы
часть воды в порах в виде льда (холодильник в Якутске).
Вечномерзлыми называются грунты, не подвергающиеся сезонному
оттаиванию. Над вечномерзльш грунтом расположен слой летнего про-
таивания, толщина которого составляет от 0,2 до 4,5 м. При
проектировании оснований и фундаментов на таких грунтах следует
руководствоваться СНиП П-Б.6—66 («Основания и фундаменты на вечцомерз-
лых грунтах. Нормы проектирования»), а также действующим
пособием по проектированию оснований и фундаментов зданий и сооружений
на вечномерзлых грунтах, разработанным Научно-исследовательским
институтом оснований и подземных сооружений (издание 1969 г.).
В основном применяют фундаменты на свайном основании.
В сейсмических районах следует выбирать скальные и
полускальные, плотные гравелистые и крупнопесчаные грунты. Водонасыщенные
мелкие пески и пластичные глинистые грунты являются наименее
устойчивыми к сейсмическим силам. При большой балльности фундаменты
холодильников следует закладывать на одном уровне я в однородном,
устойчивом в сейсмическом отношении грунте. 'Конструкция
фундаментов должна иметь возможно большую жесткость и прочность. С этой
целью следует применять монолитные железобетонные фундаменты в
55

виде перекрестных лент и сплошных плит с усиленным армированием
(холодильник в г. Душанбе и др.).
При проектировании фундаментов для строительства сооружений
в сейсмических районах следует руководствоваться СНиП II-А. 12—69
(«Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования»).
КОНСТРУКЦИИ И РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ
В сжатом изложении нельзя детально осветить конструкции
фундаментов и методы их расчета для всех возможных случаев. Здесь
изложены лишь основные положения и рассмотрены конструктивные
решения нулевого цикла, являющиеся наиболее распространенными при
проектировании холодильников.
Фундаменты здания должны быть достаточно прочными,
долговечными, устойчивыми на опрокидывание и скольжение в плоскости
подошвы, способными противостоять влиянию грунтовых и агрессивных вод и
при надлежащем заглублений оказывать давление на грунты, не
превышающее расчетное; устройство фундаментов должно быть
индустриальным и экономичным.
Глубина заложения фундаментов холодильников зависит от
величины нагрузки, глубину залегания того слоя грунта, несущая способ-
Рис. 24. Фундаменты здании:
а — ленточные фундаменты из сборных бетонных
блоков под наружные стены вспомогательных
сооружений и под стены холодильников:
/—кирпичная стена, 2 — фундаментный блок, сплошной,
3 — фундаментный блок-подушка, 4 — фундамент пол
колонну одноэтажного холодильника, 5 — раскладка
блоков под стены зданий; б — фундаменты под
отдельные крайние и средни^ колонны и стены
одноэтажного холодильника: 1 -- общий вид
фундаментов с колоннами, 2 и 3— конструкция фундамента.
56

ность которого будет соответствовать нагрузке от фундамента, наличия
подвалов, близлежащих соседних фундаментов, грунтовых вод, а также
от глубины промерзания.
По строительным нормам и правилам наименьшая глубина
заложения фундаментов .0,5 м от поверхности планировки участка
застройки. На плотной скале, не подверженной выветриванию, глубина
заложения может быть уменьшена вплоть до уровня спланированной
территории стройплощадки. Глубина заложения фундаментов на непу-
чинистых грунтах (скальных, крупнообломочных, гравелистых, песках
крупных и средней крупности) не зависит от глубины промерзания. На
пучинистых грунтах (глинистых, суглинистых, мелкопесчаных и пыле-
ватых) глубина заложения фундаментов должна быть ниже глубины
промерзания.
По конструктивным особенностям фундаменты бывают ленточные,
отдельно стоящие и сплошные
плитные, а по характеру
работы — жесткие и гибкие.
Ленточный фундамент
холодильника в простейшем виде
представляет собой
прямоугольник, располагающийся
непрерывно дод всем периметром стен.
Ширину нижней части
фундамента принимают в зависимости от
несущей способности грунтов и
величины расчетной нагрузки на
фундамент. Нагрузку от стен
можно передавать на ленточные
фундаменты и на фундаментные
балки, опираемые на фундаменты
колонн (рис. 24). Под колонны
зданий холодильников
закладывают отдельно стоящие
фундаменты, выполняемые из
железобетона (рис. 25 и 26).
При устройстве подвалов
часть фундаментов образует
ограждение подвального этажа —
стены подвала выполняют из
сборных бетонных фундаментных
блоков или монолитного
железобетона. Применение их
позволяет сократить сроки строительства
и снизить трудоемкость работ.
Расчет фундаментов ведут в
следующем порядке:
устанавливают глубину промерзания и
расчетное сопротивление грунта;
определяют нагрузку на фундамент
и размеры фундамента;
составляют эскиз фундамента,
подсчитывают его массу и определяют
фактическое давление под подош-
Рис. 25. Фундаменты многоэтажных холо- вой фундамента.
дильников; Нагрузки на фундамент от
а —отдельно стоящие железобетонные фунда- ВЫШележаЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПОД-
менты, бетонируемые на месте под крайние и ~* г J ** ~
средние колонны; б — конструкция железобетон- СЧИТЫВаЮТ раЗДеЛЬНО И ПрИВОДЯТ
ного фундамента под ереднюю\ колонну; в —мо- ппнаи гпгтяя лятПтттрй Чтя ня-
нолитная фундаментная безбалочная плита. К ОДНОЙ СОСТавЛЯКЛЦеи. aid Hd
.Шмшличивание
4500
57

грузка может рассматриваться как равнодействующая всех
вертикальных сил, воспринимаемых фундаментом; она должна проходить через
середину подошвы (ось фундамента). Если равнодействующая смещена
от оси фундамента более чем на 50 мм, то нагрузка действует внецент-
ренно, а смещение называется эксцентриситетом. В этом случае
давление на грунт передается неравномерно и будет больше у того края по-
дошвы, в сторону которого смещена равнодействующая.
-7777777777777777771
у7777777777777777777>
I
4
1 I» /#>.» г U ft
нншшшршм
ж*
т$
Sift Г-
Щ^4
I ш.—J
Чг
777777777777777777т
У77777777777777777777Г
Рис. 26. Схемы к расчету железобетонных фундаментов холодильников:
а — ступенчатый фундамент; б — пирамидальный фундамент.
Наиболее часто применяемое конструктивное решение нулевого
цикла представлено в типовом проекте многоэтажного холодильника
емкостью 10 тыс. т (см. главу II).
Под колонны применяют отдельно стоящие фундаменты стаканного
типа из монолитного железобетона М-200 с арматурными сварными
сетками по подошве фундамента и с устройством защитного слоя: не
менее 30 мм при наличии подготовки из бетона М-100 и не менее 70 мм
при отсутствии подготовки.
Колонны жестко заделываются в стакане фундамента; глубина
заделки должна быть не менее большего размера поперечного сечения
колонны ( + 5 см) и не менее 20 диаметров продольной рабочей
арматуры колонн. Под торцом колонны делают бетонную подливку
толщиной 50 мм. Зазоры между стенками стакана и гранями колонны должны
составлять по верху 75 мм и по низу 50 мм. Толщину стенок стакана
принимают не менее 200 мм, и в отдельных случаях их армируют
конструктивно.
Расчет отдельно стоящих фундаментов состоит из двух частей:
расчет основания, по которому устанавливают размеры фундамента в,
58

плане, и расчет самого фундамента на прочность, по которому
определяют все конструктивные размеры и армирование его. Жесткость таких
фундаментов бесконечно большая, и эпюра напряжений под подошвой
в грунте считается линейной.
Величина среднего давления на основание от нормативных
нагрузок не должна превышать расчетного сопротивления грунта RH.
Площадь подошвы центрально-нагруженного фундамента (см. рис. 26)
где iVH — вертикальное усилие от нормативных нагрузок на уровне подошвы
фундамента, кгс;
Ri — расчетное сопротивление грунта с учетом поправочных коэффициентов на
сочетание условий, кгс/см2;
Н — глубина заложения фундамента, м;
Yep — средняя плотность материала фундамента и грунта на его уступах, кг/мъ.
При пользовании этой формулой высоту следует выбирать с
учетом глубины промерзания, характера грунтов, слагающих основание,
уровня грунтовых вод, рельефа местности, наличия подвалов,
расстановки оборудования и коммуникаций. После принятия окончательных
размеров сторон подошвы фундамента давление нормативных нагрузок
определяют как равномерно распределенную реакцию грунта по
формуле
(aXb) ? F|~"*rp</?Hl'
где FV$— расчетная площадь подошвы фундамента при окончательно принятых
размерах а и Ь;
Rrp—фактическое напряжение грунта, кгс/см2.
Высоту фундамента Лф определяют из расчета на продавливание,
предполагая, что разрушение будет происходить по поверхности
пирамиды, боковые поверхности которой имеют наклон 45° (см. рис. 26).
Проверку производят по формуле
Я<0,75/?гр V>cp,
где Р— продавливающая сила, определяемая путем умножения реактивной нагрузки
на подошву фундамента Rrp на действительную площадь фундамента Рф
Р — Рф #гр КгС;
0,75— эмпирический коэффициент;
Rr — реактивное усилие грунта на подошву фундамента, кгс/см2;
hq — рабочая полезная высота сечения фундамента, см;
, bK+bn
При ступенчатом фундаменте высота нижней ступени hQ\
определяется из расчета сечения III—/// на поперечную силу, в связи с тем
что поперечное армирование в этой ступени не применяется (см. рис. 26).
Для этой полосы должно соблюдаться условие
RrpC<Rvh'0l
a— hK — 2h0
где с = ;
/?р—расчетное сопротивление бетона растяжению, кгс/см2;
hro— рабочая высота нижней ступени, см.
Минимальное значение h0 можно определять также из расчета на
продавливание по формулам:
для прямоугольных колонн
к
0 2(bc-hK)Rcrp'
59

для круглых
V
П «к -fv tp
где N'h— нормальная сила от расчетной нагрузки, передающейся от колонны на
фундамент, кг;
Ьк, hK— размеры поперечного сечения прямоугольной колонны;
йк—диаметр круглой колонны, см;
Rep— расчетное сопротивление бетона по срезу, кгс/см2.
Высоту фундамента.стаканного типа необходимо определять с
учетом заделки колонны, т. е. глубины его, толщины подливки под
колонну и толщины днища стакана.
Армирование фундаментов" определяют по изгибающим моментам,
которые получаются по сечению /—/, рассчитанному как консоль на
реактивное давление грунта.
Подбор арматуры фундамента производится по моменту в
сечении /—/ и //—//.
Щ- 1= -~ #гр (a-rfKJ Ba+dK),
где а— размер стороны подошвы квадратного фундамента, см;
ha— сторона квадратной колонны, см;
dK—диаметр колонны, см.
Количество стали на всю ширину фундамента для сторон взаимно
пересекающихся направлений определится по формуле
а 0,9/г0#а *
При стороне квадратного фундамента более 3 м стержни
арматурных сеток одинаковые по длине не доводятся через один до конца на
Vio длины в каждую сторону.
При внецентренной нагрузке в связи с наличием эксцентриситета
создается нелинейное реактивное давление грунта по подошве
фундамента.
Внецентренно нагруженные фундаменты рассчитываются исходя из
следующих условий:
среднее давление на грунт от нормативных нагрузок i?Jr? не
должно быть более Rn;
краевое давление Rf*x не должно превышать 1,2 RH при действии
всех нормативных и дополнительных нагрузок и их сочетаний.
Для определения краевых напряжений на грунт пользуются
формулами
где Лте — сумма всех вертикальных сил, кгс\ '
а и Ь— размеры подошвы фундамента, см;
еСр— эксцентриситет силы Ne относительно центра тяжести (оси) подошвы
фундамента при моменте Л4ф, кгс • м.
Проверку сечений и подбор арматуры производят так же, как для
ранее рассмотренных конструкций фундаментов.
При слабых, весьма неоднородных, просадочных и других грунтах,
допускающих напряжение 1,2—1,8 кгс/см2, а также при больших
нагрузках на колонны площадь отдельно стоящих фундаментов
настолько расширяется, что их нижние части целесообразно соединять в одну
общую плиту.
60

В этом случае массивы фундаментов превращаются в капители, а
плита является обратным безбалочным перекрытием (фундаментной
плитой), воспринимающей и передающей на грунт нагрузку от всех
стволов колонн здания. Такое решение для фундаментов холодильников
применяется часто (см. рис. 26).
При принятой сетке колонн с развитыми фундаментными
массивами (капителями) расчет плиты можно производить на равномерно
распределенную нагрузку реакции грунта. Фундамент под сборный каркас
принимается в виде усеченной пирамиды (капители) со стаканами для
сборных колонн.
Фундаменты в виде обратной безбалочной плиты монолитной
конструкции выгоднее фундаментной плиты балочной конструкции, так как:
последняя сложна в производстве и на нее затрачивается больше стали.
Для расчета фундаментной безбалочной плиты прежде всего
необходимо определить реактивную нагрузку на нее. Для этого суммируют
нормативную нагрузку на 1 м2 покрытий, перекрытий, полов на грунте
(подвал или первый этаж) и собственную массу перекрытий и ствола
колонны. Полученная суммарная нагрузка, отнесенная к 1 м2 площади
плиты, должна равняться или быть меньше нормативного
сопротивления грунта.
Расчет на продавливание плиты по периметру капители
(фундамента) ведется, исходя из предположения, что оно происходит по
поверхности пирамиды (конусам), боковые стороны которых наклонены под
углом 45°, и проверяется по формуле
P<Qj5R9hQbt
где Р— расчетная продавливающая сила, кгс;
ho— полезная высота фундамента на проверяемом участке, см;
Rp—* расчетное сопротивление бетона на растяжение, кгс/см2;
Ъ — среднее арифметическое между периметрами верхнего и нижнего оснований
пирамиды, образующейся при продавливашш в пределах полезной высоты, см.
В расчете на продалливание не учитывается нагрузка пола,
лежащего на грунте, и собственная масса засыпки и плиты.
Расчет средней панели фундаментной плиты на прочность прове-
ряется по формуле
PK(lx-2Ctf ^п 0 Л 2К
8
Ц
<№*п 0к — "Ип
где 1Х —1у—размеры по осям колонн, т. е. в нашем случае 6000 мм при сетке
колонн 6X6 м;
р — величина нагрузки в кгс на 1 м2 фундаментной плиты;
Сх—расстояние крайних пластических шарниров от ближайших к ним
рядов колонн; или 0,1 пролета F00 мм);
§к\ 0П— коэффициенты распределения арматуры;
2П и Z*— плечи внутренней пары (в см); для сечений плиты гп =0,96#оп;
для сечений капители zK
"М1- б*1к»):
hoK и hon— полезная высота капители и плиты;
Rn— нормативное сжатие бетона при изгибе, принимаемое в расчетах
железобетонных конструкций, ктс/см2.
Полезная высота плиты и полезная высота капители принимаются?
равными по обоим направлениям, соответственно полной толщине
плиты или капители за вычетом диаметра арматуры A см) и толщины
защитного слоя A см).
Общую площадь сечения арматуры определяют по формуле .
ptv(tx-2Cxy .
р СМг*
Общее сечение арматуры распределяют на нижнюю и верхнюю
арматуры фундаментной плиты в пределах одной панели, руководствуясь
61

Рис. 27. Подпорные стены:
а — общий вид подпорной стены подвального этажа и платформы; б — конструкция подпорной
стены из бетонных сборных блоков с усилением арматурой и торкретированием: 1 — арматура
подпорной стены из сборных блоков, 2 ~ сборные бетонные блоки, 3 — грунт, 4 — пол платформы,
5 —перекрытие над подвальным этажом; в — конструкция подпорной стены из бетонных блоков
без торкретирования: / — железобетонная стенка — часть подпорной стены, 2 — ленточный
железобетонный фундамент подпорной стены, 3 — верхняя часть подпорной стены из бетонных блоков,
4 — верхний железобетонный пояс, 5 — кирпичная стена, 6 — гидроизоляция, 7 — анкер для связи
железобетонного пояса с перекрытием над подвальном этажом, 8 — фундамент под пристенные
колонны и подпорную стену, 9—анкеры для крепления теплоизоляции; г — расчетные схемы
подпорных стен: / — отдельно стоящей стены, 2 — стены подвального этажа холодильника;
^_ д—конструктивные схемы подпорных стен.

указаниями, изложенными в упомянутой выше инструкции. Расчеты
на жесткость, трещиноватость и другие производятся по СНиП
II-B.1—62* («Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы
проектирования»).
Подпорные стены в холодильниках сооружаются при устройстве
автомобильных и железнодорожных платформ, наружных стен
подвальных этажей многоэтажных зданий, а также при значительных
разностях вертикальных отметок, принимаемых при планировке территории
застройки (выемки для железнодорожного пути и автомобильных дорог^
террасирование застройки участка).
Стены простейшей конструкции принимаются при устройстве
платформ холодильников. Их выполняют из сборных бетонных блоков или
из отдельных сборных железобетонных элементов профильного
сечения; наиболее широкое применение получили подпорные стены из
блоков серии СП.
Подпорные стены подвальных этажей служат также
ограждающими конструкциями. Их выполняют из монолитного железобетона или из
сборных бетонных блоков с дополнительной армировкой (рис. 27).
В последнее время в строительстве холодильников преимущества
получили стены подвальных этажей из сборных бетонных блоков с
дополнительной армировкой или с устройством нижней части подпорной
стены из монолитного железобетона с последующим устройством
теплоизоляционного слоя.
Рассчитывают наружные стены подвального этажа на
горизонтальную нагрузку от грунта (с учетом полезной нагрузки от платформ не
менее 2000 кгс/м2) и на вертикальную нагрузку от собственной массы
и массы стен вышележащих этажей здания холодильника. Кроме того,
необходимо отдельно учитывать нагрузку от башенных кранов, которые
будут располагаться близ'стен подвала в период строительства и
монтажа конструкций перекрытия над подвалом.
При фундаментной сплошной плите монолитные железобетонные
подпорные стенки, составляя общую с ней монолитную конструкцию,
образуют замкнутое железобетонное ограждение, которое при наличии
снаружи надежной гидроизоляции с защитной стенкой не допускает
попадания воды в подвал в случае подъема грунтовых вод.
Расчет и конструирование отдельно стоящих подпорных стен
ведутся с учетом необходимости обеспечить прочность, устойчивость их
против опрокидывания и скольжения при обязательной проверке
напряжения грунта основания.
Нормативное горизонтальное давление земли на 1 м длины стены
?H=y7rptfMg^450~-^,
где Yrp— объемная масса грунта, кг/м3;
Н— высота подпорной стены, ж;
Ф— угол естественного откоса грунта, град.
Временная нагрузка на поверхность у подпорной стены также
должна учитываться и добавляться к нагрузке от грунта. В этом случае
полное нормативное горизонтальное давление земли
?н== \ Тгр Н (И +2//0)tg2 (W -- j,
В этой формуле временная нагрузка заменена эквивалентной
массой слоя грунта высотой h0 = , где Р — временная нагрузка, кгс/м2.
устойчивость стенки на опрокидывание вокруг точки О (см. рис. 27)
при условии, что основание подпорной стенки жесткое, проверяют по
формуле
63>

My
м0
хде Afo — расчетный момент от опрокидывающих нагрузок (давление земли и
временная нагрузка) относительно точки О, кгс • м\
My — расчетный момент от удерживающих нагрузок (масса стены и грунта)
относительно точки О, кгс • м.
Исходя из условий проверки устойчивости стены по предельному
состоянию против опрокидывания, его можно провести по следующей
формуле:
М<Мпрт0.
еде М — расчетный опрокидывающий момент, являющийся суммой моментов всех сил
относительно центра тяжести подошвы фундамента, кгс.щ
М пр — предельный расчетный опрокидывающий момент относительно той же точки,
кгс *м\
т0—нормативный коэффициент условий работы, равный 0,7—0,9.
Если равнодействующую всех скл N умножить на расчетное е
(эксцентриситет), то получим M = Ne, а Мпр тогда будет составлять
J\f— =Мпр. В этом случае уравнение М^.Ми?1Щ можно представить
в виде формулы
2е
— <т0.
о
Значение эксцентриситета можно определить следующим образом:
еде еь ег, е3 и zu z2 — плечи соответствующих сил относительно центра тяжести
подошвы фундамента (см. рис. 27).
Следует проверять давление на грунт по подошве фундамента
стенки: оно не должно быть больше нормативного и не должно иметь
отрицательного значения (растяжение).
Устойчивость стены против скольжения проверяют по неравенству
где Т — расчетная сдвигающая сила как сумма проекций всех расчетных сил на
плоскость скольжения, кгс\
Гцр—предельная сдвигающая сила, кгс;
nit—коэффициент условий работы (по нормам принимается равным 0,8—1).
Для стены приведенной на рис. 27, это неравенство можно
выразить следующей формулой
Ьп
е
ElnE+(G\+G%+G«3)nGf <mCi
где пЕ и yiq—коэффициенты перегрузки соответственно к нормативным значениям
давления грунта и массы грунта и стены;
f — коэффициент трения.
Увеличить сопротивление скольжению можно при помощи
конструктивных мероприятий, указанных на рис. 27 (обратный уклон
фундаментной плиты стены, установка выступов и «шпор», устройство
разгрузочной плиты при высоких стенках и др.).
При расчете свайных фундаментов после определения количества
свай в кустах устанавливают габариты железобетонных ростверков.
Проектируют ростверки преимущественно совмещенными с
фундаментами стаканного типа для установки колонн и рассчитывают на
главные растягивающие напряжения и на продавливание.
«64

Полезная (рабочая) высота ростверка h0 см принимается от верха
стакана до пересечения с арматурной сеткой (рис. 28).
*На главные растягивающие напряжения расчет ведется по
формулам при b^La+tiQ.
р
P^bh0Rp или Л0= j-^-;
при b>a+h0
P=(a+h0)h0Rp или h0=~ 4" +1/ —+ —
г V 4 #р •
Расчет на продавливание ведется по
формулам: при b^.a + 2h0
4h-
'п*Гг
J J J и
-Я—Ч. % Lj
в
L
к
1 /
1Ьщ
А 1
1
1lc \
< i Ml
^ Ц
¦t
н
з—*¦
_^L
Р= — л0 /С %
->
1-4Ф
d+fcM
-л
м
iL'd+fGy
Рис. 28. Расчетная схема
свайного фундамента
(ростверка) .
при b>a + 2h0
P={a+h0)h0KRVt
где Р — сумма реактивных усилий в сваях,
расположенных между плоскостью среза, проходящей
через колонны или ступени, и ближайшим
краем, кгс;
а — сторона сечения колонны, параллельная грани
пирамиды продавливания, см;
Ь — сторона подошвы фундамента параллельная
грани пирамиды продавливания, см;
Rp — расчетное сопротивление бетона растяжению
по СНиП П-В. 1—62*. кгс/см2;
С.
К— коэффициент, зависящий от соотношеният"»
п9
С—горизонтальная проекция наклонной грани
пирамиды продавливания, равная расстоянию
от внутренней грани свай рассматриваемого
ряда до ближайшей грани колонны, см;
1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2
К 0,75 0,79 0,84 0,9 0,97 1,05 1,14 1,25 1,38
С
При промежуточных значениях—" коэффициент К определяют ингерпо-
п0
ляцией.
При действии на свайный фундамент нормальной силы и момента
расчет стенок стакана на внецентренное сжатие и участка под колонной
на смятие ведется в соответствии с указаниями СНиП П-В. 1—62*,
Глава IV
ОГРАЖДАЮЩИЕ И СПЕЦИАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ
СТЕНЫ И ПЕРЕГОРОДКИ
Стены любого здания должны быть прочными и устойчивыми к
действию нагрузок, долговечными и огнестойкими (в соответствии с
классом капитальности и огнестойкости здания), легкими,
экономичными, обеспечивать необходимый температурно-влажностный режим в ог-
3 Пирог и др.
65

раждаемых помещениях. При проектировании учитывается
возможность использования местных стройматериалов и применения
индустриальных методов строительства.
Для сооружения стен холодильников применяют кирпич,
естественные камни, крупные сборные панели. Кирпич используют полнотелый^
глиняный, пластического прессования марки 100. Кладку выполняют на
растворах марки 25—50 при толщине шва 10 мм. Толщина стен
составляет 250, 380, 510 мм. От марок раствора и кирпича зависит
прочность стен. Допускается, но только для наружных стен холодильников
использование силикатного кирпича марки 150 и природных камней
марки не ниже 75. Для всех видов ограждающих конструкций в
охлаждаемых складах кладка из пустотелых камней не допускается. Все
штучные материалы, используемые для кладки стен, должны иметь
морозостойкость в холодильниках II класса Мрз-25 и III класса Мрз-15.
Новый ГОСТ 530—71; «Кирпич глиняный обыкновенный» введен с
1.VII—72 г.
Стены охлаждаемых складов и вспомогательных помещений
(машинное, бытовые, заводоуправление и др.) выполняются в соответствии
с требованиями СНиП Н-П.2—62, СНиП II-B.2—62* («Каменные и ар-
мокаменные конструкции. Нормы проектирования»); СНиП II-A.10—71
(«Строительные конструкции. Нормы проектирования») и указаниями
СН 344—65*, СН 290—64 и СН 434—71.
Стены зданий вспомогательных помещений выполняются
аналогично стенам обычных промышленных зданий. Стены охлаждаемых
складов делаются слоеными. При наружном слое из кирпича по нему
производится штукатурка, наклейка пароизоляции и теплоизоляции в
соответствии с расчетами на требуемые сопротивления. Таким образом^
кирпичный слой стены является по существу- несущим элементом стены
холодильника и в то же время защищает от внешних повреждений слои
изоляции и увеличивает сопротивление теплопередаче.
В стенах из сборных железобетонных панелей с теплоизоляцией
роль самой железобетонной панели в сопротивлении теплопередаче
незначительна.
Применение типовых унифицированных сборных элементов
заводского изготовления позволяет повысить степень сборности, снизить вес
и стоимость стен, однако чаще их выполняют из кирпича и реже из
дефицитных сборных^ железобетонных панелей.
В районах, богатых ракушечником, туфом и другими природными
каменными материалами с малой теплопроводностью (при разработке
их в виде штучного камня правильной формы), следует использовать
эти материалы для кладки стен зданий.
Наружные стены охлаждаемых складов должны быть
оштукатурены цементным раствором или облицованы (если облицовка требуется:
по архитектурно-планировочному заданию).
Кирпичные стены одноэтажных холодильников являются
самонесущими. Толщина кирпичной стены в холодильниках средней и большой
емкости 380 мм. Стена отстоит от внешней грани наружного ряда
колонн каркаса на 250—500 мм и покоится на собственном фундаменте
или на фундаментной балке, уложенной на выступы фундаментов
пристенных колонн.
Для устойчивости стены ее крепят с помощью анкеров к колоннам;
холодильника в двух местах — в средней части колонн и в плоскости?
покрытия (рис. 29). Анкеры в кирпичной стене закрепляют в
железобетонном йоясе сечением 130x130 мм, который выполняют при кладке
стен. Для пояса предусматривают канал со стенками в полкирпича по
всей длине стены; в него укладывают каркас из четырех арматурных
стержней диаметром 12 мм, связанных между собой хомутами, и
заливают бетоном. Крайние две стенки в полкирпича ограждают канал.
66

Стены из сборных железобетонных панелей в одноэтажных
холодильниках до сих пор не получили применения, однако имеются
проектные решения, в которых предусмотрено использование таких
панелей.
Рис. 29. Наружные и внутренние стены холодильников:
¦а — наружная самонесущая кирпичная стена одноэтажного холодильника: 1 — кирпичная стена,
3 — теплоизоляция, 3 — колонна каркаса, 4 — железобетонный пояс, 5 — анкер крепления стены к
колонне, 6—сборная железобетонная балка; б — внутренняя стена одоэтажного холодильника,
отделяющая коридор от камер: / — кирпичная стена, 2 — теплоизоляция, 3 — колонна каркаса,
4 — сборная железобетонная балка, 5 — железобетонное междуэтажное перекрытие коридора;
в — наружная самонесущая кирпичная стена многоэтажного холодильника: / — кирпичная стена
толщиной 380 мм, 2 — теплоизоляция толщиной 250 мм, 3 —железобетонный пояс для крепления
•стен к каркасу, 4 — анкер, 5 — противопожарный пояс, 6 — железобетонный каркас холодильника;
г — наружная самонесущая стена из сборных железобетонных панелей: / — железобетонная
сборная вертикальная панель, 2 — теплоизоляция толщиной 300 мм, 3 — анкер для крепления
панелей, 4 — противопожарные пояса, 5 — железобетонный каркас; д — внутренняя кирпичная
стена со стороны вестибюля: J — кирпичная стена, 2 — теплоизоляция, 3 — междуэтажное
перекрытие вестибюля.
Кирпичные стены многоэтажных холодильников выполняются в
основном из глиняного кирпича и весьма редко (наружные стены) из
силикатного кирпича указанной выше марки.
При необходимости после проверки стены на прочность повышают
марку кирпича и раствора или усиливают стены армированием.
Стены из сборных железобетонных панелей в многоэтажных
холодильниках находят все большее применение. Практически в проектах
предусматривается использование вертикальных панелей, конструкция
которых разработана Гипрохолодом. Высота панели равна высоте
этажа, ширина 2 м. Панель (рис. 30) имеет корытообразный вид;
основным элементом ее является железобетонная плита толщиной 60 мм,
усиленная по периметру армированными ребрами.
До установки панелей к ним крепят пароизоляцию и
теплоизоляцию, последнюю с помощью деревянного каркаса. Монтаж панелей
производят после монтажа каркаса здания холодильника. Панели
крепят анкерами к междуэтажным перекрытиям и покрытиям. Анкерные
крепления заделывают в толще перекрытий; во избежание коррозии
анкера покрывают битумом.
После установки, выверки и закрепления панелей коробчатый стык
-заливают бетоном. Затем производят дополнительные работы по
устройству противопожарных поясов, пароизоляции и теплоизоляции в
местах вертикальных стыков панелей и отделку внутренних поверхностей
стен. С наружной стороны вертикальные и горизонтальные стыки
заделывают раствором, панели окрашивают в светлые тона.
Стены из этих панелей имеют ряд недостатков, основным из которых
является недостаточное сопротивление теплопередаче в стыках. В
ранний весенний и поздний осенний периоды при высокой влажности на-
-3*
67

ружного воздуха стены покрываются широкими полосами инея. Этот
недостаток можно устранить, если вертикальные стыки панелей
изолировать более эффективными теплоизоляционными материалами — пено-
пластами марки ПСБ-С, ФРП-1, пенополиуретаном, ПХВ-1 и др.
(холодильник в г. Днепропетровске), что должно указываться в проекте.
Рис. 30. Конструкция сборных стеновых вертикальных панелей с изоляцией
многоэтажных холодильников:
i—план; 2 — сечение /—/; 3 — вертикальный стык двух панелей; 4 —крепление панелей к
междуэтажному железобетонному перекрытию.
Новые типы панелей, разработанные позднее, хотя и неполностью
удовлетворяют всем требованиям, предъявляемым к устройству стен
холодильников из сборных железобетонных панелей, но позволяют
несколько улучшить ограждающие конструкции по сравнению с ранее
описанными.
Конструкции новых стеновых панелей (серия 1.423-4) и деталей
их крепления при шаге крайних колонн 6 м для зданий с
отрицательными внутренними температурами, разработаны ЦНИИпромзданий с
участием Гипрохолода и одобрены Госстроем СССР (протокол от
28/IX 1967 г.).
Вертикальные панели изготовляются двух видов — гладкими из
железобетона М-200 и из керамзитобетона М-100 (плотность последнего
1200—1500 кг/ж3). Высота панелей 4,8; 5,2; 6,0 и 6,4 м\ ширина 1,5 и
3,0 м\ толщина 120 мм.
Проектные решения узлов и деталей, а также расчеты для
вертикальных панелей приведены в серии 1.432-4.
ЦНИИпромзданий рекомендует применять для стен холодильников
горизонтальные железобетонные панели серии СТ-02-31
(«Унифицированные стеновые панели, детали и крепления при шаге колонн 6 м при
разных температурно-влажностных режимах»), а также
горизонтальные панели из керамзитобетона (плотность 900—1200 кг/м3), высотой
1,2—1,8 м> длиной 6 м, толщиной 200 мм. Морозостойкость панелей не
ниже Мрз-25. Крепление изоляции к панели производится при помощи
деревянного каркаса, который в свою очередь крепится к стальным
закладным элементам панели. Такое выполнение нуждается в авторском
надзоре и тщательной проверке на надежность и непрерывность
теплоизоляционного и пароизоляционного слоев при монтаже стен. Следует
68

указать на то, что при применении горизонтальных панелей для
многоэтажных холодильников требуется установка дополнительного
металлического каркаса по периметру здания охлаждаемого склада, к которому
крепят горизонтальные панели. Это усложняет конструкции ограждении
и увеличивает их стоимость.
В качестве теплоизоляции панелей в серии 1.432-4 приняты: войлок
минераловатный, плиты минераловатные на битумной связке, плиты
торфяные и пенопласт ПСБ-С, однако не указано, на какой связке
укладываются войлок и какие минераловатные плиты для каких типов
холодильников (по классу капитальности) допускается применять.
Необходимо иметь в виду, что СНиП Н-П.2—62 строго регламентируют
область применения торфоплит, полужестких минераловатных плит и
войлока из минеральной ваты на всех видах связки. Использование их
допускается только в холодильниках малой емкости B50 т и менее).
Для наружных стеновых панелей должны приниматься пенопласт
ПСБ-С, ФРП-1, пенополиуретан (жесткий) и жесткие минераловатные
плиты на битумной связке специальные (ГОСТ 10140—71). Поэтому
при разработке проектов холодильников следует особо назначать вид
изоляционного материала в зависимости от типа холодильника.
В пояснительной записке к конструкциям в серии 1.423-4
указывается, что при применении в качестве теплоизоляции пенопласта
марки ПСБ-С панели рекомендуются для экспериментального
строительства с учетом требований СНиП Н-П.2—62, II-A.5—70 по
огнестойкости. В соответствии с решением Госстроя СССР (циркулярное
указание) при применении панелей с теплоизоляцией из пенопласта марки
ПСБ-С для строительства холодильников допускается наклейка^его на
нефтебитуме с устройством противопожарных поясов на каждый отсек
площадью 500 м2.
Область применения, расчетные условия, крепление, стыки и их
исполнение, отделка
внешняя и внутренняя
детально регламентируются в
выпусках 1 и 2 указанной
серии. Общие решения
фасадов и некоторые
конструктивные узлы
представлены на рис. 31
и 32.
Ограждения
промышленных предприятий из
легких материалов и
конструкций —
профилированных настилов,
листового алюминия и пенопла-
стов (плитных и
заливочных) — серийно не
выпускаются, но в
соответствии с основными направо
лениями развития
типового проектирования
промышленных гражданских
и других зданий и
сооружений на девятое
пятилетие A971—1975 гг.)
предусматривается
производство их и внедрение в
строительстве.
Перегородки в зда-
Рис. 31. Фасады одноэтажных и многоэтажных
холодильников и конструкции наружных стен из
сборных вертикальных и горизонтальных панелей
серии 1.423-4:
а — одноэтажный холодильник е горизонтальными
панелями- б —то же, с вертикальными панелями; в —
вертикальный разрез по наружной стене одноэтажного холодильника;
г __ многоэтажный холодильник с горизонтальными
панелями; д — то же, с вертикальными панелями.
69

ниях холодильников должны быть легкими и небольшой толщины,
обладать необходимыми теплотехническими свойствами и достаточной
огнестойкостью; перегородки влажных цехов и бытовых помещений
(санузлы, санпропускники и др.), кроме того, должны иметь повышенную
влагоустойчивость и гигиеническую отделку.
Рис. 32. Детали стеновых вертикальных и
горизонтальных панелей серии 1.423-4:
а—горизонтальная панель: / — отделочный слой, 2 —•
теплоизоляция, 3 — пароизоляция; 4 — железобетонная или керамзи-
тобетонная панель; б — деталь крепления горизонтальных
панелей к колоннам: 1 — отделочный слой, 2 — теплоизоляция,
3 — пароизоляция, 4 —панель, 5 — вертикальный стык панелей,
6 — колонна, 7 — металлические анкера, 8 — закладные
элементы; в — вертикальная панель: / — отделочный слой, 2 —
теплоизоляция, 3 — пароизоляция, 4 — железобетонная или керамзи-
тобетонная панель; г — деталь крепления вертикальных
панелей к плитам междуэтажных безбалочных перекрытий: / —
плита междуэтажного безбалочного перекрытия, 2 — анкер для
крепления панели, 3 — закладные металлические элементы,
4 — панель, 5 — вертикальный стык панелей.
Перегородки могут быть кирпичные, гипсовые, железобетонные.
Перегородки из ячеистых бетонов, из плит изоляционных материалов,
кирпичные с теплоизоляцией, применяемые в охлаждаемых помещениях
холодильников, рассматриваются в разделе «Теплоизоляционные
конструкции холодильников».
Кирпичные перегородки трудоемки, тяжелы и неэкономичны. Они
применяются главным образом в помещениях с повышенной
влажностью и в огнеопасных местах. Кирпичные перегородки охлаждаемых
помещений могут быть изолированные и неизолированные. Их
выполняют в полкирпича, иногда с армированием (арматура из круглой
стали диаметром 6 мм).
Гипсовые перегородки используются довольно широко, однако
следует избегать применения таких перегородок во влажных помещениях
70

(уборные, умывальные, душевые и др.). Перегородки во
вспомогательных помещениях выполняют из гипсовых плит размером 800X400X80
(или 100) мм и устанавливают с перевязкой швов на гипсовом
растворе. Плиты имеют желобки на верхней и боковых гранях; при установке
желобки заполняются раствором для лучшей связи плит между собой.
Применяют гипсовые перегородки из крупных панелей размером на
комнату, изготовленные на заводах методом вибропроката и
армированные деревянными каркасами. Дверные проемы в прокатных панелях
окаймлены по периметру парными брусками сечением 40x40 мм, к
которым крепят дверную коробку. Этот тип перегородок получил
применение в жилых и гражданских сооружениях, а также частично во
вспомогательных сооружениях холодильников.
Толщина панелей 80—100 мм, высота 305 мм, длина до 600 мм.
Плотность перегородок колеблется от 900 до 1500 кг/мг.
Железобетонные перегородки в основном монолитные, обладают
влагостойкостью, прочностью, но трудоеАмки и дороги, поэтому их
применяют только в особо важных случаях. Толщина перегородок 60—
100 мм. Их армируют сеткой из стали диаметром 6—8 мм (в
зависимости от назначения). Иногда железобетонные перегородки сооружают
в мокрых промышленных цехах, на электроподстанциях, в
трансформаторных.
полы холодильников
Полы выполняют по междуэтажным перекрытиям, а в одноэтажных
зданиях и в первых или подвальных этажах многоэтажных зданий —по
грунту (рис. 33).
В конструкции полов
различают основания и
покрытия (чистый пол).
Основаниями могут
служить несущие
конструкции перекрытий и
подготовки, укладываемые
поверх более слабых
материалов, например
изоляции.
Пр авил ьность
выбора конструкции и устрой^
ства полов во многом
способствует созданию
нормальных условий для
организации
производственных процессов.
Требования, которым
должны удовлетворять
полы: прочность и
сопротивляемость
механическим воздействиям
(ударам и особенно
истиранию), жесткость,
бесшумность, гигиеничность,
водостойкость,
водонепроницаемость и огнестой-
• кость, возможность
безопасного и удобного
передвижения людей и
бесперебойного движения
внутрицехового транспор-
Елой литого асдншт&
"Мгнчатве оснШние
Рис. 33. Полы холодильников:
а — бетонные полы; б — полы из керамических плиток;
в — асфальтовые полы; г — полы одноэтажного
холодильника: / — плитка толщиной 50 мм, 2 — бетонная
подготовка, 3-— керамзитовый щебень, 4 —песок, 5 —бетонная
подготовка толщиной 100 мм с электронагревателями,
6 — гидроизоляция, 7 — бетонная стяжка толщиной 50 мм
по щебню, плотно утрамбованному в грунт; д — полы
подвальных этажей холодильников: / — плитки, 2 — бетонная
подготовка, 3— уплотненный песок; е — полы
холодильников по междуэтажным перекрытиям: / — плитка, 2 —
железобетонное сборное перекрытие, 3—армобетонная корка,
4 — гидроизоляция, 5 — теплоизоляция.
71

та; возможность быстрого ремонта полов даже в эксплуатационных
условиях. j
Для полов холодильников в зависимости от назначения помещений
применяют покрытия бетонные, мозаичные и др.
Для охлаждаемых помещений холодильников бетонные мозаичные
полы являются в настоящее время пока единственным типом
покрытия, удовлетворяющим техническим требованиям. Широкое
использование электрокар в грузовых операциях, большие нагрузки,
интенсивное движение на отдельных полосах характеризуют полы
холодильников как покрытия, на которые влияют значительные механические
воздействия.
В 1971 г. Госстрой СССР утвердил новую главу СНиП II-B.8—71
«Полы. Нормы проектирования», которая вводится в действие с 1
апреля 1972 г., и отменил «Указания по проектированию полов
производственных, жилых, общественных и вспомогательных зданий»
(СН 300—65). В главе СНиП II-B.8—71 даны нормативы для новых
типов полов (поливинилацетатно-цементнобетонные, из шлакоситал-
ловых плит, стальных штампованных, перфорированных плит и др.),
проверенные в продолжении 3—5 лет в эксплуатации. По технической
характеристике поливинилацетатно-цементнобетонные полы могут иметь
применение в охлаждаемых складах и других сооружениях
холодильников после экспериментальной проверки в эксплуатационных условиях
холодильников. В связи с изданием новых норм конструкции полов
следует проектировать в соответствии с этими нормами, а устройство полов
должно осуществляться по требованиям СНиП III-B.14—62* («Полы.
Правила производства и приемки работ»).
Практикой эксплуатации мозаичных полов на холодильниках
подтверждается надежность и долговечность их при надлежащем
устройстве, правильном подборе материалов и составов. Подстилающий слой
(основание) следует выполнять из бетона не ниже М-200, раствор для
укладки плит не менее марки 200—300 и мозаичные плиты 500 X 500X
Х40 мм из бетона марки 300—400, армированные сеткой из стали
диаметром 4 мм с ячейками 150X150 мм.
В отдельных случаях, при невозможности изготовить или заказать
плитки возникает необходимость устройства монолитных мозаичных
полов с деформационными (температурными) швами, располагаемыми
во взаимно перпендикулярных направлениях на расстояниях 300—
400 см. Частичный ремонт таких полов выполнять затруднительно; они
менее долговечны. Мозаичные полы применяются также в бытовых
помещениях, санузлах, вестибюлях и других вспомогательных
помещениях.
Полы из керамических (метлахских) плиток укладывают на
бетонное основание с применением раствора марки не ниже М-50.
Керамические плитки бывают квадратные, шестиугольные и восьмиугольные
различной окраски. У стен полы отделывают специальными фасонными
керамическими изделиями.
Полы из керамических плиток стойки против истирания,
водонепроницаемы, легко очищаются, моются, при укладке плиток на
кислотоупорной мастике приобретают высокую сопротивляемость действию
кислот. Однако полы из керамических плиток легко повреждаются при
ударах и сравнительно дороги. Такие полы делают на лестничных
площадках холодильников, во вспомогательных и бытовых помещениях, в
санузлах, машинных и других помещениях, для которых требуется
повышенное качество санитарной отделки.
В отдельных помещениях (в камерах для хранения рыботоваров,
мойках и пр.) необходимо предусматривать устройство трапов. Уклоны
полов к трапам создаются путем изменения толщины прослойки.
В таких полах должна укладываться надежная гидроизоляция с тща-
72

тельной заделкой ее у трапов. Уклоны полов при покрытиях из плит
должны составлять 1—2%, при смыве твердых отходов производства
с полов струей воды под напором независимо от типа покрытия — 3—
5%, для полов из бетона всех видов — 2—4%. Следует отметить, что
в ГДР полы холодильников выполняют из литого бетона не ниже
марки 300, изготовляемого на цементе высоких марок с применением
чистого кварцевого песка. В полах устраиваются деформационные швы
через 4—6 м в обоих направлениях, заполняемые мягким асфальтоби-
тумным составом.
Асфальтовые и асфальтобетонные полы, выполняемые из литой
асфальтовой массы (смесь асфальтовой мастики, битума и песка),
укладывают в один слой толщиной 25 мм, а в более ответственных местах
устраивают двуслойное асфальтовое покрытие общей толщиной 40—
60 мм. Литой асфальтовый пол укатывают катками. Основанием под
асфальтовый пол служит бетонный или щебеночный укатанный
подстилающий слой.
Асфальтобетонные плитки заводы выпускают размерами 200X
X200X40 и 400X400X40 мм. Такие плитки укладывают на бетонное
основание на битумной мастике или цементном растворе. Они
непригодны для устройства полов в охлаждаемых складских
помещениях.
Асфальтовые и асфальтобетонные (с мелким гравием) полы
прочны, водонепроницаемы, нескользкие; они теплее и бесшумнее бетонных,
стойки к воздействию кислот и легко ремонтируются. Однако
асфальтовые полы под влиянием высокой температуры размягчаются, а под
действием больших стационарных нагрузок в них образуются вмятины.
Асфальтовые и асфальтобетонные полы ранее имели широкое
распространение в холодильниках. Толщина асфальтобетонных полов в
камерах этажей многоэтажных холодильников принималась 40 мм, в
вестибюлях и коридорах и на платформах — 60 мм. В настоящее время они
вытеснены полами из мозаичных плит как более стойкими к внешним
воздействиям, но, прежде всего, в связи с ростом нагрузок при
ухудшении качества полов, устраиваемых теперь на искусственном
асфальте, имеющем высокую пористость.
Полы из линолеума и синтетических рулонных материалов хорошо
противостоят действию воды и химических реактивов, малоистираемые
и красивы. Линолеум приклеивают специальным клеем к жесткому
основанию.
В последнее время полы изготовляют из рулонных синтетических
материалов. Полы из линолеума и рулонных синтетических
материалов устраивают в конторских и других вспомогательных помещениях
холодильников.
Устройство полов холодильников на грунтах имеет некоторые
особенности. В камерах с температурой 0° и выше конструкция таких
полов мало отличается от конструкций полов промышленных сооружений.
В камерах с температурой ниже 0° полы на пучинистых грунтах
(глинистые, суглинистые, мелкие пылеватые пески) могут промерзать,
вспучиваться и разрушаться, поэтому необходимо предусматривать
мероприятия против промерзания и пучения, изложенные в главе V.
В настоящее время промышленностью освоены новые штучные
материалы для устройства полов. Константиновский завод в Донбассе
выпускает прессованные плиты для полов из шлакоситалла, которые в
порядке опыта применены на холодильнике емкостью 16 тыс. т в Киеве.
Шлакоситалловые плиты (ТУ УССР 21-124—66) предназначены
для полов, работающих в условиях повышенного износа, а также
воздействия агрессивных сред. Плитки квадратные 250X250 и 300X300мм,
прямоугольные 300X150 и 250X125 мм и шестигранные 250 и 300 мм
(по диаметру вписанной окружности). Толщина плит от 15 до 25 мм с
73

допусками 2 и 4 мм. Цвет плит от темного до серого с различными
оттенками, лицевая поверхность слаборифленая.
Водопоглощающая способность плит (определяемая по ГОСТ
6787—53) должна быть равной нулю; термостойкость (по ГОСТ
6141—63)—не менее 120°С; кислотоустойчивость — 98,5% и щелоче-
устойчивость — не менее 79%. Плиты прочные, потери при истирании
(по ГОСТ 6787—53) не должны превышать 0,07 г/см2. Укладывают
плиты по жесткому основанию на цементном высокомарочном растворе
с весьма малыми швами.
Полы из шлакоситалловых плит не получили еще широкого
распространения из-за недостаточного выпуска и высокой стоимости их,
значительно превышающей стоимость полов из мозаичных плит. В связи с
развитием производства шлакоситалловых плит стоимость их будет
снижаться.
В связи с проектируемыми на будущее нагрузками до 3—4 т/м2 и
резким повышением механизации погрузочно-разгрузочных работ с
соответствующим увеличением количества подвижного напольного
транспорта в холодильниках, а также грузоподъемности электропогрузчиков
(до 2 т) полы из шлакоситалловых плит при условии развития их
производства и снижении стоимости получат широкое применение, в
особенности на участках наиболее интенсивного движения
электропогрузчиков. В настоящее время эксплуатационники вынуждены применять
на таких участках более дорогие полы из чугунных плит 300X300 мм.
В новой главе СНиП предусматривается использование штампованных
перфорированных плит.
кровли холодильников
В холодильниках применяют бесчердачные (совмещенные)
покрытия. Покрытия должны быть прочными, экономичными,
индустриальными и долговечными, а кровли, кроме ioro, водонепроницаемыми и
атмосферостойкими.
Односкатные крыши устраиваются на нешироких зданиях, когда
отвод воды возможен только в одну сторону (платформы); для
холодильников, как правило, принимают двухскатные крыши с уклонами не
более 1,5—2%, с рулонной кровлей из гидроизола, стеклорубероида и
обычного рубероида, наклеиваемых в несколько слоев на битумных
мастиках. Отвод воды для многоэтажных зданий наружный,
организованный, для одноэтажных неорганизованный (рис. 34).
Для создания требуемых уклонов несущие конструкции покрытий
одноэтажных холодильников следует устанавливать с учетом ширины
здания, конструкции наружных стен и устройства водоотвода.
В широких зданиях с кирпичными стенами несущие колонны
корпуса в целях снижения нагрузки от покрытия на средние прогоны
устанавливают на одной отметке, это упрощает подбор колонн и монтаж
каркаса. В этом случае уклон кровли создается путем укладки
комбинированной теплоизоляции из эффективных плитных и менее
эффективных сыпучих теплоизоляционных материалов (керамзит, термозит,
перлит, аглопорит и др.), толщину слоя которых подбирают в соответствии
с требуемым расчетным сопротивлением теплопередаче. При этом
можно использовать дешевые местные теплоизоляционные материалы.
Второй вариант конструкции покрытия предусматривает
использование для теплоизоляции только плитных материалов с устройством
по ним основания под кровельный ковер. Для создания уклона в
покрытии средние прогоны или фермы с параллельными поясами
укладывают на заранее подготовленные стальные столики, высота которых
увязывается с требуемым уклоном.
74

Для одноэтажных зданий с наружными стенами из сборных
стеновых панелей следует принимать такое же решение.
Для многоэтажных зданий со сборным железобетонным
безбалочным каркасом устройство несущей плиты покрытия здания с уклоном
весьма сложно, требуется заготовлять много индивидуальных (добор-
ных) элементов колонн и капителей, поэтому плита покрытия
выполняется горизонтальной.
Уклон кровли в этом случае также создается путем
комбинирования теплоизоляционных материалов.
Для кровель холодильников применяют рулонные материалы с
послойной наклейкой их на горячем битуме марки БН-1У и БН-У или на
горячих битумных мастиках (ГОСТ 6617—66), или ГОСТ 1544—52,
или ГОСТ 9548—60). Битумные мастики (ГОСТ 2889—67)
изготовляются следующих пяти марок (цифры указывают температуроустойчи-
вость на уклоне 45°): МБК-Г-55, МБК-Г-65; МБК-Г-75; МБК-Г-85 и
МБК-Г-100. Марку мастик выбирают в зависимости от района
застройки и капитальности сооружения, а также уклона в принятой
конструкции, руководствуясь ОН 394—69 *. («Указания по проектированию
рулонных и мастичных кровель зданий промышленных предприятий»,
издание второе). Для лучшего сцепления рулонного ковра с бетонным
основанием по нему следует наносить грунтовку из битумных эмульсий
в соответствии с рекомендациями СНиП I-B.25—66* («Кровельные,
гидроизоляционные и пароизоляционные материалы на органических
вяжущих») и СН-394—69*.
В отдельных, совершенно исключительных случаях — в зимних
условиях и при надлежащем техническом обосновании можно допустить
укладку по теплоизоляции покрытия холодильника асфальтобетонной
армированной корки вместо бетонной корки.
При проектировании, авторском надзоре и производстве
кровельных работ следует руководствоваться СНиП Ш-В.12—69 («Кровли.
Гидроизоляция и пароизоляция. Правила производства и приемки
работ») и указаниями СН 394—69*.
Кровельные материалы имеют различные физико-механические
свойства и обозначаются марками, приведенными в табл. 9.
Рис. 34. Кровли холодильников:
а —с горизонтальной плитой покрытия многоэтажного холодильника: / — защитный слой гравия,
втопленного в битум, 2 — пять слоев кровельного ковра на горячем нефтебитуме, 3 — холодная
битумная грунтовка, 4 — армобетонная стяжка, 5 — керамзитовый гравий или ячеистый бетон
М-400 по проекту, 6 — теплоизоляция, 7 — железобетонная безбалочная плита покрытия
горизонтальная, 8 — водосборный желоб, 9 — наружная стена из сборных панелей, 10 — теплоизоляция
стены, 11 — противопожарный пояс, 12 — водосточная труба, /3 —деревянные пробки диаметром
40 мм через 700 мм; <5—-покрытия одноэтажных холодильников с неорганизованным отводом
воды с крыши: /*—слой гравия, втопленного в битум, 2 — рулонный кровельный ковер, 3
—оцинкованная листовая сталь, 4 — настил покрытия из сборных железобетонных гладких элементов,
5 —кровельный костыль через 700 мм, 6 — деревянные антисептированные пробки через 700 мм,
7— наружная кирпичная стена, 8 — теплоизоляция стены, 5 —балка покрытия серии
ПП-01-01/64, 10 — анкер.
75

Таблица 9
Кровелыные материалы
Рубероид для верхнего слоя основного водоизо-
ляционного ковра
Стеклорубероид для верхнего слоя основного во-'
доизолядионного ковра
Рубероид подкладочный для нижних слоев скат-
ных кровель
Пергамин для нижних слоев скатных кровель . .
Гидроизол для многослойных скатных кровель .
Марка
РК-420
РК-350
РЧ-350
С-РК
С-РЧ
РП-250
РП-350
ГИ-1
ГИ-2
гост
10923—64*
10923-64*
«
15879—70
15879—70
10923—64*
2697—64
7415—55
7415—55
Основными материалами для кровель холодильников являются
гидроизол, стеклорубероид марок С-РК и С-РЧ и рубероид марок
РК-350, РК-420 и РИ-350, последние —для верхних слоев*.
В целях защиты кровель холодильников от механических
повреждений и снижения влияния солнечной радиации их необходимо
защищать. Допускается защита кровельного ковра слоем битумной мастики
толщиной 5 мм, в который втапливают горячий окатанный гравий о
зерном 5—15 мм (СНиП III-B.12—69. «Кровли, гидроизоляция и паро-
изоляция. Правила производства и приемки работ»). После остывания
поверхность кровли следует окрасить атмосфероустойчивой краской
светлого тона, одной из атмосфероустойчивых перхлорвиниловых
эмалей (ГОСТ 6993—54) — бежевой (ПХВ-4), желтой (ПХВ-6),
светло-серой (ПХВ-23), защитной (ПХВ-10). Для разбавления эмалей
используют растворитель Р-4 (ГОСТ 7827—55).
Для отвода воды с крыш многоэтажных холодильников с обеих
сторон вдоль ската устраивают из сборных элементов водосборные
желоба, из них вода по трубам сбрасывается на платформы и далее
отводится в дождеприемные устройства или в открытые водоотводящие
лотки в соответствии с проектом вертикальной планировки и
благоустройства.
На основе опыта зарубежных стран многие специалисты строители
предлагали применить и у нас заливные и орошаемые кровли.
Водонаполненные (заливные) покрытия имеют два преимущества:
обеспечивают защиту здания от избытка тепла солнечной радиации и
способствуют повышению долговечности кровли; недостатки их —
перегрузка при ливневых дождях, сгонно-нагонные явления, связанные с
действием ветра. Рекомендованный первоначально слой воды в 25 мм
практически оказался недостаточным, так как, во-первых, трудно
обеспечить в полной мере горизонтальность поверхности кровли, во-вторых,
под воздействием длительных нагрузок развиваются деформации
ползучести несущих конструкций промышленных зданий.и с течением
времени во многих местах кровли обнажаются сухие места, а это ведет к
быстрому износу рулонного ковра.
Оптимальная толщина слоя воды должна быть около 100 мм; при
этом перегрузка от ливней и сгонно-нагонных явлений является серьез-
ным фактором, требующим значительного усиления конструкций покры-
* В настоящее время Московским рубероидным заводом освоено производство
фольгоизола (фольга покрытая с одной стороны изолом). Этот новый материал
может найти широкое применение для кровель.
76

тия. Кроме того, при внутренних водостоках необходимо устройство
специальных воронок, при помощи которых поддерживается требуемая
толщина слоя воды. Такая конструкция покрытия в холодильниках не
применялась.
Орошаемые крыши также не получили распространения в
промышленном строительстве, и для холодильников они не применяются. На
одном из холодильников с орошаемой крышей в ГДР
эксплуатационники заявили автору, что при орошении затраты на уход и контроль за
бесперебойной работой оросительной установки, на удаление
излишков воды с покрытия экономически не оправданы, причем не
достигается желаемого эффекта.
Принимая во внимание тенденцию к увеличению сетки колонн
(увеличение пролетов), а также сезонность солнечной радиации и
зависимость ее от географического района, надо считать маловероятной
возможность широкого применения заливных и орошаемых кровель для
холодильников в наших условиях.
МОЛНИЕЗАЩИТА ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Молниезащиту зданий и сооружений начали предусматривать в
в проектах холодильных предприятий со второй половины 1965 г.,
когда Госстроем СССР были выпущены «Временные указания по
проектированию и устройству молниезащиты зданий и сооружений»
(СН 305—65, которые заменены в последующем СН 305—69).
В соответствии с этими указаниями все здания и сооружения
классифицируются по молниезащитным мероприятиям на три категории
(СН 305—69, табл. 1).
Конструктивные решения молниезащиты зданий и сооружений
холодильных предприятий могут быть различны. Некоторые из них
приводятся в нормативных материалах и в имеющихся литературных
источниках. Молниезащиту для холодильников применяют только в
машинном и аппаратном отделениях в виде сетки из стальных прутьев
диаметром 6 мм (сталь А-1). Такая сетка с ячейками примерно 5X5 м
располагается на всей площади покрытий под кровельным ковром в
бетонной корке, устраиваемой по теплоизоляции покрытия зданий. По
периметру здания концы прутьев сетки объединяются на сварке
стальными стержнями диаметром 12 мм из той же стали. В местах,
определенных проектом, устанавливают токоотводы из таких же стержней.
Способы крепления, расположение токоотводов и другие детали
показаны на рис. 35.
Рис. 35. Молниеза-
щита зданий:
а •— здание
многоэтажного холодильника с
дебаркадером и
примыкающей отапливаемой
частью (машинное и
аппаратное отделения,
вспомогательные
помещения): / — молниезащи-
га из металлической
сетки (сталь диаметром
6 см), уложенной в
бетонной корке кровли,
2 — токоотвод из стали
диаметром 12 мм; б —
деталь крепления токо-
отвода: / — токоотвод,
2 —крюк из стали
диаметром 12 мм; в
—заземление: / —
токоотвод. 2 — стальная
полоса 40X4 мм длиной 12 м,
3 — стальные трубы
диаметром 50 мм.
77

ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНАЯ И АВТОМОБИЛЬНАЯ ПЛАТФОРМЫ
Железнодорожная и автомобильная платформы (рис. 36)
примыкают непосредственно к холодному контуру с двух сторон по длине
здания.
Железнодорожную платформу (дебаркадер) делают закрытой.
Стены выполняют из кирпича и реже из сборных железобетонных не-
Рис. 36. Платформы холодильника:
а — общий вид дебаркадера; б и в — конструкции дебаркадера и автомобильной платформы:
1 — кровля из рулонных материалов, 2 — выравнивающая цементная стяжка, 3 — сборные
железобетонные ребристые плиты типа ПНС, 4 — сборная железобетонная балка, 5 — пол, 6 —
бетонная подготовка, 7 —плотно утрамбованный грунт (песок), 8 — бетонная подпорная стенка, 9 —
фундамент колонны, 10 — фундаментная балка, 11 — стена дебаркадера, 12 — сборные
железобетоные колоны.
изолированных панелей; они бывают самонесущими, иногда несущими
(кирпичные), колонны, балки и настилы — из сборных
железобетонных элементов заводского изготовления. Сетка колонн 6X12 м\ балки
пролетом 12 м опираются на колонны или весьма редко на пилястры у
кирпичных стен холодильников (последнего решения следует по
возможности избегать). Не рекомендуется заделывать балки в кладку
наружной стёйы холодильника, так как при этом могут быть нарушены
пароизоляция и теплоизоляция наружной стены. Оптимальным
решением является применение сборных железобетонных колонн,
монтируемых на фундаментах стен (фундаменты бетонные увеличенной высоты
со стаканами для устанозки колонн).
Кровельный ковер укладывают поверх ребристого настила,
уложенного на балки. Пол железнодорожной платформы должен быть на
уровне пола первого этажа, у края — на высоте 1,3 м от уровня головки
рельса. У наружной грани платформы делают уступ шириной 560 мм и
высотой 250 мм для приема вагонов. В торцовых стенах дебаркадера
устраивают ворота для пропуска железнодорожного состава и возле
них лестницу для подъема на платформу. Для холодильников емкостью-
5 тыс. и более длина дебаркадера 120 м с расчетом на прием пятива-
гонной рефрижераторной секции # устройство на платформе 4—б
врезных весов. Для холодильников меньшей емкости вопрос решается в
каждом отдельном случае в зависимости от грузооборота.
Автомобильные платформы до сих пор устраивают
преимущественно открытыми, но с покрытием, выступающим за пределы платформы.
Покрытие из плит ПНС укладывают по сборным железобетонным
балкам с консолью размером 4,5 м, по ним наклеивают кровельный ковер.
7

Железобетонные балки опираются на железобетонные колонны;
расстояние между балками 6 м.
В последние годы для ряда крупных хладокомбинатов в южных
районах страны (Одесса, Днепропетровск и др.) запроектированы
закрытые автомобильные платформы.
При закрытых автомобильных платформах улучшаются условия
работы обслуживающего персонала и санитарные условия, меньше
влияние погодных условий на транспортируемую продукцию. Все это
возможно обеспечить при весьма малых одновременных капитальных
затратах.
Объемно-планировочные и конструктивные решения для закрытых
автомобильных платформ мало отличаются от принимаемых для
открытых платформ. С внешней стороны устраивается стена из кирпича
с уширенными дверными проемами через пролет; проемы закрываются
механизированными откатными дверьми.
Перед фронтом дверей с внешней стороны платформы на всем ее
протяжении предусматривается железобетонная консоль, к которой
против дверей подходят автомашины для погрузки-выгрузки
продукции. Для исключения влияния погодных условий на грузы,
особенно при открытых грузовых машинах, в местах расположения дверей
необходимы легкие козырьки вылетом 3—3,5 м. В холодильниках малой
емкости и с целью облегчения конструкции платформ устраивают
облегченные покрытия из конструктивных асбестоцементных волнистых
листов, укладываемых на обрешетку, опорами для которой могут
служить сборные балки с консолями или металлические консольные
фермы. Для большей надежности в эксплуатации рекомендуется применять
укрупненные асбестоцементные листы, а стыки заделывать цементным
раствором или битумной мастикой.
Полы платформы укладываются на насыпном грунте, так как они
возвышаются над спланированной территорией. Отсыпку грунта (песок)
производят заблаговременно и тщательно уплотняют его катками.
Подготовку под полы делают из бетона марки 200 или 300, толщина ее
120 мм. Чистые полы целесообразно выполнять из железобетонных
мозаичных плиток размером 500X500X40 мм и бетона М-400.
СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ,
СВЯЗАННЫЕ С УСТАНАВЛИВАЕМЫМ ОБОРУДОВАНИЕ^
Лифтовые шахты — обособленные помещения (на два-три лифта)
у наружных стен со стороны железнодорожной и автомобильнЬй
платформ. Для строительства лифтовых шахт применяют несгораемые
материалы в основном кирпич и бетон. Через дверные проемы лифтовые
шахты связаны поэтажно с вестибюлями холодильника. К лифтовым
шахтам примыкают лестничные клетки и бытовые помещения.
Вестибюли и лифтовые шахты не отапливаются и не охлаждаются. Весь этот
блок (вестибюль, лифтовая группа, лестничная клетка и
вспомогательные помещения) отделяется от камер холодильника сквозными швами,
в которые закладывают теплоизоляцию, соединяемую с изоляцией
охлаждаемого контура (см. главу II) *.
Стены лифтовых шахт выполняют гладкими. Они должны быть
строго вертикальными, без выступов и изломов. Балки и стены, к
которым крепят направляющие лифтовых кабин, проверяют расчетом на
горизонтальные усилия; величина этих усилий указывается в паспорте
лифтов.
* В настоящее время в проектах предусматривают отопление лестничных клеток
и устройств теплоизоляции со стороны вестибюля.
79

Особое внимание следует обращать на правильное размещение в
стенах монтажных отверстий для крепления направляющих, дверей
шахт и для пропуска тросов через перекрытие машинного отделения,
а также на точную установку закладных деталей. Оборудование
машинного отделения лифтов (лебедки, моторы и др.) устанавливают на
специальные балки, нагрузка от которых передается не на перекрытие, а
на несущие стены шахты. Балки
под оборудование машинного
отделения рассчитывают на
нагрузки от него, указанные в завод-
ском паспорте. В нижней части
лифтовой шахты устраивают
приямок, отметка пола которого
должна быть на 1350 мм ниже
отметки чистого пола подвального
этажа, а при отсутствии его —
ниже отметки пола первого
этажа.
Конденсаторы вертикальные,
размещаемые на открытых
площадках, устанавливают на
специальных фундаментах (рис. 37).
Монолитную или сборную
ребристую плиту укладывают на шесть
железобетонных колонн сечением
300X300 мм. На плите
укрепляют металлические палки
(швеллеры), образующие каркас, на
котором монтируют
конденсаторы.
В плите под каждым
конденсатором предусматривается
отверстие диаметром 900 мм. Под
плитой на планировочной
отметке устраивается железобетонный
поддон с бортами,
возвышающимися на 250—350 мм над
отметкой планировки. Поддон делают с уклоном к приямку (размеры 1100Х
X 100x100 мм)у который устраивают в одной стороне для сбора воды;
из приямка вода самотеком отводится по трубе.
Проекты градирен принимаются типовые, разработанные в
строительной части Промстройпроектом для площадей орошения 4, 8, 12, 16у
32, 48, 64 и 80 м2.
Капельные градирни можно разделить на две части — надземную
и водосборный бассейн. Первая состоит из пространственного
деревянного каркаса (стойки, ригеля, раскосы, схватки) прямоугольного
сечения и наклонных досчатых щитов, расположенных по наружным
сторонам каркаса.
Водосборный бассейн выполняется из монолитного бетона
гидротехнического, применение каких-либо других бетонов не допускается
(ГОСТ 4795—59).
Деревянные элементы обрабатываются несмываемым антисептиком
«селькур» (кислая хромовокислая медь), металлические части, включая
гвозди, должны быть оцинкованы.
Вентиляционные железобетонные градирни состоят из
сборно-монолитного или монолитного водосборного бассейна и пространственного*
каркаса из сборных железобетонных конструкций. Общий вид
капельной и вентиляторной градирен дан на рис. 38.
Рис. 37. Конденсаторы вертикальные:
1 — конденсаторы; 2 ~- сборная железобетонная
плита; 3 — колонны; 4 — приямок для воды;
5-«труба для стока воды из приямка в
резервуар; 6 — металлическая площадка для
обслуживания; 7 — фундаменты колонн.
80

Пространственный каркас — это многоярусная этажерка с
жесткими узлами. Колонны квадратные, ригели прямоугольные в нижнем
ярусе и двухветьевые в остальных ярусах. Строительные конструкции
разработаны в соответствии с требованиями СНиП П-В.1—62* и
II-A.12—69, а также «Указаниями по обеспечению долговечности
железобетонных вентиляторных градирен при проектировании и
строительстве» (СН 254—63). Расчетные условия: нормативный скоростной напор
ветра на высоте до 10 м над поверхностью земли 55 кгс/м2 (IV район);
Рис. 38. Общий вид капельной (а) и вентиляторной (б) градирни.
нагрузка от снегового покрова 150 кгс/м2; сейсмичность 8 баллов;
температура наружного воздуха не ниже —40° С; бетон гидротехнический
(ГОСТ 4795—59). В зависимости от района застройки и назначения
конструктивных элементов бетон должен иметь морозостойкость
Мрз-100—Мрз-300, водонепроницаемость 4—8 ат, прочность на сжатие
не ниже 200—300 кгс/см2.
Соблюдение требований, изложенных в СН 254—63, а также
тщательное выполнение антикоррозионной защиты являются
обязательными. На некоторых холодильниках градирни, выполненные без
соблюдения указанных требований, в течение одного-двух лет приходили в
аварийное состояние.
Фундаменты под компрессоры (рис. 39) в машинных отделениях
без подвалов выполняются из монолитного бетона М-200.
Очертание фундаментов в плане и высота их от уровня чистого
пола, а также разбивка всех отверстий, их размеры в плане и глубина
должны строго соответствовать заводским чертежам на поставляемое
оборудование. Разбивку отверстий и размеры фундаментов
дополнительно проверяют при возведении последних. Заглубление
фундаментов и размеры их подошвы определяются расчетом в зависимости от
характера грунта, а также от степени уравновешенности компрессора и
его движущихся частей. Надземную часть фундаментного массива
отделывают цементным раствором с железнением и окрашивают
масляной краской, в отдельных случаях облицовывают метлахской плиткой.
Рамные фундаменты под компрессоры не рекомендуются, так как
возникающие довольно значительные вибрации передаются на основные
несущие конструкции всего здания. Однако последние испытания,
проведенные на холодильниках в Тамбове и Краснодаре
научно-исследовательскими организациями, хотя и подтвердили наличие вибраций, но
81

вместе с тем показали, что они не превышают допустимых
нормативов. При проектировании фундаментов под компрессоры следует
руководствоваться СНиП П-Б.7—70 («Фундаменты машин с
динамическими нагрузками. Нормы проектирования»).
Рис. 39. План и разрезы фундамента под компрессор.
Эстакады под трубопроводы приходится сооружать для передачи
холода к потребителям, находящимся в отрыве от машинного отделения.
Обычно передача холода в охлаждаемые помещения из машинного
отделения, примыкающего непосредственно к зданию холодильника,
осуществляется через общую между ними стенку, которую во всех
случаях (даже при стенах из сборных панелей) необходимо выполнять из
кирпича. В ней оставляют проемы для пропуска холодильных
трубопроводов с теплоизоляцией.
Для подачи холода к отдельно стоящим потребителям хладо-
трассы, как правило, прокладывают по эстакадам и в отдельных
случаях в закрытых непроходных каналах.
Имеются типовые конструкции эстакад под трубопроводы —
железобетонные серии ИС-01-03 и металлические серии ИС-01-11,
обязательные к применению (приказ Госстроя СССР № 62, 1963 г.). Однако
эти весьма тяжелые эстакады мало подходят под трубопроводы хладо-
трасс, поэтому Гипрохолод разработал для эстакад облегченные
конструкции металлических ферм в виде прутковых прогонов пролетом 12,
15 и 18 м (рис. 40).
1АХД^УЧУЧ7^7^
I
?8ОО0*п
Рис. 40. Схема части эстакады под трубопроводы:
/ — ферма пролетом 18 м\ 2 — ферма пролетом 12 м; 3 —
двутавровая балка — основание для укладки труб; 4 — железоое-
тонные опорные колонны; 5 — вставка из двутавровой
металлической балки — возможное нетиповое примыкание к зданию.
82

Из типовых колонн серии КЭ-01— 49 проектируют опоры, на
которые устанавливаются фермы из прутковых прогонов треугольного
сечения (рис. 41), а по ним укладываются трубы с последующим
устройством теплоизоляции с защитой ее ст атмосферных воздействий.
009
Щ
a L90*7
t'_ J
?
^•~.y* ,
L50X5
гз^
425в | r WOO _ J г ¦-¦" J
Ш5 .
11C ML.
^
Ш
WOO
LG3x6
ЙЗ
J ' ^
Г Ш7~
L—F
п
шштшЛ
^
\т\ш\тоЬ
7га симметрии
* _ , _ AW
r
/J •*#**
7Щ\мо^^
~fl\ ~tf\ /\^
/1
1000
^ЛЯ?5
11850
'Tv
2ФМ
'
Рис. 41. Конструкция фермы для эстакады трубопровода:
а —план фермы (вид сверху); б —вид сбоку.
Целесообразно при проектировании хладотрассы предусмотреть
использование встречающихся по пути зданий, на внешней стороне
которых можно укрепить металлические кронштейны и по ним проложить
трубопроводы с изоляцией и соответствующей защитой. Если
предоставляется возможным, то целесообразно для этой цели использовать
платформы; в них трубы подвешивают к несущим конструкциям
покрытия.
ИЗОЛЯЦИОННЫЕ ДВЕРИ
Изоляционные двери должны иметь коэффициент теплопередачи К
не более 0,35 ккал/(м?*Ч'°С). Такие двери обычно изготовляются на
заводах по заявкам заказчиков по чертежам проектной организации и
поставляются на строительство как нестандартное оборудование для
установки их в дверных проемах ограждающих конструкций.
Изоляционные двери бывают прислонные и откатные. Откатные
двери пока не получили распространения (серийно не изготовляются),
но им с течением времени будет отдано предпочтение; в зарубежной
практике они успешно применяются. В дверных проемах,
соединяющих платформы с вестибюлями и коридорами, установка откатных
дверей позволяет принимать ширину проема без дополнительных
промежуточных опор при транспортировке грузов в обоих направлениях.
Прислонные двери с ручным управлением применяются трех типов
(табл. 10):
Таблица 10
Марка
двери
пдгм
ПДП-1
ПС-1
Размеры (ширина,
габаритные
2000;
2300
2000;
3300
1000;
2000
полотна
2220;
2410
2220;
3410
1220;
2100
высота), мм
проемов в кирпичных
стенах и
перегородках (с изоляцией)
2440;
2520
2440;
3520
1440;
2200
Число
створок
2
2
1
Масса»
кг
380
670
260
83

2500
Рис. 42. Прислонная дверь грузовая:
а — фасад и план: 1 — теплоизоляция, 2 — деревянная обшивка, 3 — обшивка оцинкованной
листовой сталью, 4 — деревянная обвязка, 5 ~ навесы, 6 — защита от механических повреждений
напольным транспортом, 7 — запор; б — деталь теплоизоляции порога двери: 1 — порог, 2 —
теплоизоляция перекрытия камер жесткими минераловатными плитами толщиной 200 мм, 3 — то же,
перекрытия вестибюля толщиной 150 мм на участке дверного проема, 4 — выравнивающий слой,
-5 — армобетонная корка, € — междуэтажное железобетонное перекрытие холодильника, 7 — то же
вестибюлей, 8 — стальная защитная полоса, 9 — пароизоляция прекрытий, 10 — стена вестибюля,
// — теплоизоляция стены вестибюля; 12 — пенобетон (он же противопожарный пояс на
участке дверного проема), 13 — чистый пол, /4 —дверь.
Wuwlfoe уйлотя&е Шра
Рис. 43. Устройство электрообогрева двери:
/ — кирпичная стена; 2 — теплоизоляция стены; 3 — дверная рама из деревянных брусьев; 4 —
прислонная дверь; 5 — наружное оформление дверного проема и рама двери; 6 — лента из стали
Х-15Н60 (НИХРОМ) сечением 40X0,7 мм; 7 —крепление стальной ленты шурупами через 100 мм;
8~ резиновая полоса 80X5 мм; 9 — термовыключатель АД-155 мм; 10 — трансформатор 220/12 в,
типа ОСВ-0,5/0,5; 11 — стальной уголок 100x10 мм.
84

ПДГМ — для камер хранения грузов в штабелях (палетах);
ПДП-1—для камер, оборудованных подвесными путями;
ПС-1—служебная дверь.
Разработаны проекты откатных дверей с механизированным
управлением с габаритами 2000X3100, 3000X2300 и 2000X2300 мм для
одноэтажных и многоэтажных холодильников. Для камер с подвесными
путями предусматривается дверь с габаритами 2000X3300 мм.
Каркас дверей и облицовка с двух сторон выполняются из
пиломатериалов (ГОСТ 8486—57, сорт 2) с влажностью не более 15%,
обработанных 3%-ным раствором фтористого натрия. Изоляция — из пе-
нопластов, лучше всего марки ПСБ-С (объемная масса 26 кг/мд) с
защитой ее пароизоляцией из гидроизола, наклеиваемого на горячем
битуме. Толщина теплоизоляции из ПОБ-С принимается 150 мм с
плотной укладкой. Двери обшиваются оцинкованным стальным листом
толщиной 0,51 мм (ГОСТ 8075—56).
Для уплотнения притворов применяется губчатая резина (ТУ 1206),
ее приклеивают клеем № 88 (ТУ ГУМХП 1542—49). Дверные проемы,
соединяющие камеры с низкими температурами (морозильные, камеры
хранения мороженых грузов) с вестибюлями, коридорами, не должны
иметь разрыва или ослабления теплоизоляции — так называемых
«температурных мостиков». Последние чаще всего образуются в дверных
порогах и особенно в тех случаях, когда перекрытия вестибюлей не
имеют теплоизоляции (рис. 40). В таких случаях низ дверного проема
изолируется дополнительно для исключения образования наледи.
В целях исключения обмерзания самой двери в ней
предусматривается электрообогрев по всему периметру проема, как это указано на
рис. 43.
Глава V
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ И ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ
ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Долговечность изоляционных конструкций холодильников, т. е. срок
службы их без потери требуемых эксплуатационных качеств, зависит
как от климатических условий, так и от принятого в проекте темпера-
турно-влажностного режима помещений. Обычно для холодильников
II класса срок службы принимается от 50 до 100 лет, практически он
короче, и, как правило, в первую очередь непригодной оказывается
теплоизоляция.
Внешний климатический фактор, который должен учитываться при
проектировании ограждений холодильников — температура наружного
воздуха в холодный и теплый периоды года. При расчетах ограждений
для камер с положительными внутренними температурами воздуха
должны учитываться расчетные температуры наружного воздуха в
холодный период года, а для ограждений камер с отрицательными
внутренними температурами воздуха — расчетные температуры воздуха в
теплый период года.
Теплотехнические расчеты по летним условиям имеют целью
определить величину теплопритоков, установить степень колебания
внутренних температур и действия солнечной радиации.
Такие расчеты следует вести в соответствии со СНиП П-П.2—62 и
СНиП II-A.7—71 («Строительая теплотехника. Нормы
проектирования») .
85

Для определения требуемой нормативной величины сопротивления
ограждений теплопередаче необходимо знать среднегодовую
температуру наружного воздуха района строительства холодильника.
Среднегодовые температуры по районам СССР приведены в СНиП
II-A.6—62 * («Строительная климатология и геофизика. Основные
положения проектирования»), они приняты по материалам наблюдений
Гидрометеорологической службы СССР за многолетний период.
Второй, не менее важный фактор —влажность наружного
воздуха. Степень влажностного состояния воздуха характеризуется
относительной влажностью. В основном она зависит от общего характера и
распределения осадков по территории СССР, от количества солнечной
радиации, повторяемости вторжения сухого континентального и
влажного морского воздуха. При расчетах принимается во внимание
распределение территории страны на зоны с различными влажностными
условиями (СНиП II-A.7—71).
Долговечность ограждений зданий с низкими внутренними
температурами воздуха зависит от правильного конструктивного решения и
выбора материалов для собственно ограждающего и утепляющего
слоев. Известно, что даже незначительное повышение влажности
изоляционных материалов во много раз ухудшает их теплоизоляционные
свойства, приводит к увеличению общего коэффициента теплопередачи
ограждающих конструкций и ухудшению эксплуатационных
показателей холодильника в целом. Поэтому при проектировании должны быть
предусмотрены меры защиты против попадания парообразной и
капельной влаги в толщу ограждающих конструкций, а также применение
для них теплоизоляционных материалов высокой гидрофобности.
Теплоизоляционный слой необходимо рассчитывать по расчетным
коэффициентам теплопроводности, а не по лабораторно-теоретическим.
Расчетные коэффициенты, как правило, превышают так называемые
лабораторные на 20—40%. В расчете должны быть учтены температур-
но-влажностный режим камер, наружные расчетные температуры,
необходимость сокращения усушки продуктов, степень защиты
теплоизоляции от увлажнения, условия производства общестроительных и
изоляционных работ, а также другие факторы, влияющие на долголетие
ограждений и сохранение постоянства коэффициента теплопередачи.
Общий коэффициент теплопередачи К0 характеризует теплотехни*
ческие свойства ограждения. Если в формулу общего количества тепла,
проходящего через стенку в течение 1 ч, подставить площадь стенки,
равную 1 м2, то формула будет иметь весьма простой вид
<?«К(*н-'в)-
где *ни tB —температуры наружного воздуха и внутри помещения.
Если принять разность температур равной 1°С, то получится еще
более простая формула, т. е. Q = /C, показывающая, что количество
тепла, проходящее через стенку, будет определяться величиной
коэффициента ее теплопередачи. Следовательно, при однородной стене К
определяют по следующей формуле:
К*= ккал/(м2-ч-°с).
16 1
—Ь— +—
ан А ав
где ан—коэффициент теплоотдачи у наружной поверхности ограждения,
ккал/(м2-ч-0С);
ав— коэффициент тепловосприятия у внутренней поверхности ограждения,
ккал/(м2-ч-°С);
Л—расчетный коэффициент теплопроводности материала, ккал/(м2 'Ч»°С).
Метод определения количества тепла, проходящего через стенку,,
которая состоит из любого количества слоев, будет тот же, но тепло-
86

техническая характеристика будет другая, так как каждый слой имеет
свой коэффициент теплопередачи. При многослойной стенке средний
член знаменателя будет состоять из количества величин, равного числу
слоев стенки, и в общем виде будет выражаться формулой
1
/С= .
1 ?>! Ь2 Ь3 ВЛ4-1 1
ан кг Л2 Л3 Лл+1 ав
Таким образом, определив коэффициент теплопередачи /С, можно
легко установить теплотехническую характеристику ограждения и
выбрать такую ограждающую конструкцию, которая будет эффективной и
удовлетворяющей всем техническим требованиям, предъявляемым к
ограждениям холодильника.
Величина теплового потока, проходящего через 1 м2 плоской
ограждающей стены, может быть определена по следующему уравнению:
С- 'в ы
Q=—~—-~ —,
Ro Ro
где Ри— ^в—А* —расчетная разность температур внутреннего и наружного
воздуха, °С;
R —общее сопротивление ограждающей конструкции теплопередаче,
м2 • ч • °С/ккал.
Общее сопротивление ограждения теплопередаче равно сумме
указанных отдельных сопротивлений
где Rh—сопротивление теплоотдаче у наружной поверхности ограждения,
м2•ч • °С/ккал;
R\y Й2— термическое сопротивление отдельных слоев ограждения, м2* ч-°С/ккал;
RB— сопротивление тепловосприятию у внутренней поверхности ограждения,
м2 • ч • °С/ккал,
Сопротивление теплопередаче является величиной, обратной
коэффициенту теплопередачи. Этот показатель также нормируется и
характеризует степень сопротивления ограждения теплопередаче,
выражающуюся разностью температур воздуха с той и другой стороны
ограждения, при которых тепловой поток через 1 м2 ограждения будет
составлять 1 ккал/ч. Величина сопротивления теплопередаче связана с
коэффициентом теплопередачи зависимостью
Таким образом, R0 характеризует теплозащитные свойства
ограждения.
Внутренние температурно-влажностные условия помещений
регламентируются технологическими условиями и нормами или
существующими технологическими инструкциями, утвержденными для данной
отрасли промышленности. Внутренние условия основных помещений
холодильников даны в приложении.
Наружные расчетные условия для проектирования теплоизоляции
холодильных сооружений определяются исходя из среднегодовых
температур наружного воздуха района строительства. Принято три
климатических района для всего Советского Союза:
северная часть СССР со среднегодовой температурой наружного
воздуха от 0°С и ниже;
центральная часть СССР со среднегодовой температурой
наружного воздуха от 1 до 8° С;
южная часть СССР со среднегодовой температурой наружного
воздуха, равной 9° С и выше.
87

/В практической деятельности можно пользоваться для расчета
ограждений и даже оборудования холодильников климатическими
данными по некоторым отдельным пунктам СССР, а при отсутствии их —
указаниями СНиП II-A.6—62*, а также (в исключительных случаях)
сведениями за 25-летний период местных управлений Главного
управления гидрометеорологической службы при Совете Министров СССР.
Величина сопротивления теплопередаче принимается в зависимости
от назначения помещений, его внутреннего температурно-влажностного
режима и климатических условий географического пункта
строительства и вычисляется по приведенной выше формуле.
Часто используют значения коэффициентов теплопередачи
ограждения К, определенные одной из приведенных выше формул. Чтобы
исключить возможность конденсации влаги на поверхности ограждения,
определяют требуемый коэффициент теплопередачи по формуле СНиП
II-A.7—71:
(*н-*в)Л
° ~~ М"ав '
где Ro^— требуемый коэффициент термического сопротивления, м2 • ч • °С/ккал;
Д2Н— нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего
воздуха и температурой внутренней поверхности ограждения (по табл. 8
СНиП П-А.7—62*);
а в—коэффициент теплоотдачи внутренних поверхностей ограждения (по табл. 6
СНиП П-А. 7—71);
п—коффициент (по табл. 1 СНиП П-А.7—71);
Для наружных ограждений, утепленных теплоизоляционными
материалами, подверженными уплотнению (минераловатные плиты
и т. п.), коэффициент теплопроводности увеличивается на 20%.
Полученные по формуле значения Я*р рекомендуется уточнять
экономическими расчетами; при наличии экономической целесообразности
разрешается принимать значения большие, чем значения, полученные
по формуле.
Зная Rl?t легко определить величину значения требуемого
коэффициента теплопередачи ограждения по формуле
1
*?
0 = R7
о
В целях упрощения расчетов, используя указанную формулу,
можно сразу определить требуемый коэффициент теплопередачи,
исключающий появление конденсата на внутренней поверхности ограждения:
/у-тр^ в
В случае, если каменные стены будут выполнены из штучных
материалов (кирпич, камни, блоки, панели и т. п.), допустимо величину Kl?
принимать ниже (в пределах до 5%) значения, полученного по
формуле (см. приложение 1).
При определении величины Klp бесчердачных покрытий с
вентилируемыми продухами в расчет вводят только ту часть ограждения,
которая расположена ниже продуха. Величина коэффициента
теплопередачи К не должна быть меньше величины требуемого коэффициента
теплопередачи Klp .
Нормативные коэффициенты теплопередачи К0 наружных
ограждений (стен) определены СНиП П-П.2—62 для охлаждаемых камер с
отрицательными, положительными и нулевыми температурами в
зависимости от климатических районов СССР (табл. И).
Коэффициенты теплопередачи наружных ограждений (стен)
холодильников, в которых имеются отапливаемые и неотапливаемые
помещения, определяются:

Таблица 11
Среднегодовая температура
наружного воздуха, ®С
От 0 и ниже ....
1—8
К (в ккал1(м*-ч*°С) при внутренней температуре охлаждаемых
помещений, °С
от—40
до—30
0,24
0,22
0,18
-18
0 28
0,24
0,20
-15
0,32
0,26
0,23
-10
0,36
0,30
0,25
—8
0,38
0,33
0,28
—4
0,40
0,35
0,30
0
0,45
0,40
0,35
+4
0,55
0,50
0.40
+ 12
0,68
0.60
0,50
а) для камер с минусовыми температурами при пристройке к ним
неотапливаемых помещений — как для наружных стен; при пристройке
к ним отапливаемых помещений — в зависимости от внутренней
температуры пристроенного помещения (внутренняя температура
отапливаемого помещения принимается как наружная для данного охлаждаемого
помещения);
б) для камер с нулевыми и плюсовыми температурами при
пристройке к ним неотапливаемых помещений — как для наружных стен;
при пристройке отапливаемых помещений — для камер с нулевыми
температурами Х=0,35, для камер с температурой от 1 до 4° С /(=0,40.
Покрытия холодильников, как правило, бесчердачные, но в
отдельных случаях устраивают покрытия с чердаком. В табл. 12 приведены
значения коэффициентов теплопередачи К для бесчердачных покрытий
охлаждаемых камер.
Таблица 12
Среднегодовая
температура
наружного
воздуха, °С
От 0 и ниже
1—8 . . .
9 и выше
К (в ккал[(м**Ч'сС) при внутренней температуре охлаждаемых
помещений, °С
от—40
до—30
0,22
0,19
0,17
—18
0,24
0,20
0,18
-10
0,30
0,25
0,21
—4
0,34
0,28
0,25
0
0 40
0,35
0,30
+4
0,50
0,45
0,35
+12
0,63
0,55
0,45
Примечание. Коэффициенты теплопередачи чердачных перекрытий
увеличиваются на 10%.
Для перегородок принимают следующие значения коэффициента
теплопередачи К:
_ Коэффициент К,
Перегородки между камерами кшлЦм* • ч * вС)
Хранения мороженых грузов 0,45
Хранения охлажденных грузов 0,50
Морозильными и хранения мороженых грузов . . . 0,40
Морозильными и хранения охлажденных грузов . . . 0,30
Хранения мороженых грузов и хранения охлажденных
грузов 0,40
Для внутренних стен и перегородок, отделяющих охлаждаемые
помещения от неохлаждаемых тамбуров, вестибюлей, коридоров и других
помещений, принимают следующие коэффициенты теплопередачи:
Температура воздуха _. „„„,.„ . „ Q^v Температура воздуха ~ ,. , т ._,
помещений, °6 к> кколЦм* * « ¦ °Q помещений, °С к* ккалЦм* • ч • °С)
—40 0,20 —4 0,45
—30 0,25 0 0,50
—18 0,35 + 4 0,60
—10 0,40 +12 0,80

Коэффициенты теплопередачи перегородок, а также междуэтажных
перекрытий между камерами с одинаковыми температурами или прз
разности температур до 4° С включительно должны быть не более
0,5 ккал1(м2-ч*°С)* Коэффициенты теплопередачи для междуэтажных
перекрытий принимаются следующие (в ккал/(м2-Ч'°С):
Охлаждаемая камера с t° =—40° С находится
над камерой с *° =0Ч-4°С . . . * 0,18
Охлаждаемая камера с /? ——30° С находится
над камерой с ? =0-~4°С . 0,20
Охлаждаемая камера с t% =—18° С находится
над камерой с *° =0-М°С 0,24—0,30
Нормативные коэффициенты теплопередачи изоляционной
конструкции обогреваемых полов на грунтах:
Я, ккал/(м* . ч . °С)
Температура воздуха
в камере, °С
-4
-10
К, ккалЦм* . ч . °С)
0,40
0,30
Температура воздуха
в камере, °С
—18
От —30 до —40
0,25
0,20
В камерах с температурой воздуха 0°С и выше полы на грунтах не
утепляются.
Основные задачи, из которых следует исходить при определении
коэффициентов теплопередачи внутренних ограждений, — ограничить
количество теплопритоков в охлаждаемые помещения с целью
сокращения») Гипрохолодом рекомендованы коэффициенты теплопередачи ог-
поверхности ограждения со стороны более теплых помещений.
В проекте СНиП П-П.2—70 («Холодильники. Нормы
проектирования) Гипрохолодом рекомендованы коэффициенты теплопередачи
ограждающих конструкций примерно на 20—25% меньше указанных.
Этими рекомендациями, учитывающими условия производства
теплоизоляционных работ, следует руководствоваться при проектировании
новых и реконструкции действующих холодильников. Эти рекомендации
основаны на том, что в настоящее время производство расширилось и
в дальнейшем будут преимущественно внедряться более эффективные
теплоизоляционные материалы и в первую очередь пенопласта марки
ПСБ-С и ФРП-1, примененные уже Гипрохолодом на ряде холодильни-
Среднегодовая температура
воздуха (район строительства)
и вид ограждения
0° и ниже
наружные стены . . .
покоытия
1—8° С
наружные стены . . .
9° С и выше
наружные стены . . .
покрытия
Таблица 13
Коэффициент теплопередачи К (в ккал/(м* • ч • *С) при
внутренней температуре охлаждаемых помещений, °С
от 40
до 30
0,19
0,17
0,17
0,15
0,14
0,13
от 20
до 18
0,24
0,20
0,20
0,18
0,17
0,15
от 15
до 10
0,29
0,25
0,25
0,22
0,20
0,18
__4
0,35
0,30
0,30
0,25
0 23
0,21
0
0,40
0,35
0,34
0,30
0,26
0,25
+4
0,40
0,35
0,40
0,30
0,29
0,25
+12
0,50
0,50
0,50
0,45
0,40
0,40
Примечания: 1. Коэффициенты теплопередачи чердачных перекрытий
увеличиваются на 10%.
2. При применении панельной системы охлаждения коэффициенты теплопередачи
покрытий увеличиваются на 20%.
90

ков. Это дает возможность снизить: теплопритоки и нагрузку на
компрессорные установки, а также усушку продуктов и повысить общую
эффективность конструктивных решений ограждений холодильников.
Коэффициенты теплопередачи наружных стен и покрытий
охлаждаемых помещений для различных районов СССР указаны в табл. 13.
Коэффициенты теплопередачи для внутренних стен и перегородок,
а также междуэтажных перекрытий принимаются по табл. 14.
Та б лица 14
Внутренняя
температура более теплого
помещения, °С
^30
От—25 до—23
От—20 до—18
—15
—10
—4
0
+4
+ 12
+ 18
Коэффициент теплопередачи К в ккал$(м*-Ч'°С) при внутренней температуре
более холодного помещения, °С
-40
0,40
0,35
0,30
0,30
0,25
0,20
0,18
0,18
0,16
0,15
—35
0,50
0,40
0,35
0,30
0,25
0,22
0,20
0,20
0,18
0,16
от
—25 до
-23
0,40
0,50
0,40
0,35
0,3
0,28
0,25
0,22
0,20
0,18
от —20
до —18
0,35
0,40
0,50
0,45 !
0,35
0,3
0,28
0,24
0,22
0,20
—15
0,30
0,35
0,45
0,50
0,45
0,35
0,30
0,30
0,24
0,22
i —10
0,25
0,3
0,35
0,45
0,5
0,45
0,4
0,35
0,3
0,25
—4
0,22
0,28
0,3
0,35
0,45
0,5
0,45
0,4
0,35
0,3
о
0,20
0,25
0,28
0,30
0,4
0,45 1
0,5 |
0,45 !
0,4 1
0,35
+4
0,20
0,22
0,24
0,30
0,35
0,4
0,50
0,5
0,5
0,5
+12
0,18
0,20
0,22
0,24
0,3
0,35
0,55
0,6
0,65
0,7
Примечание. Коэффициенты теплопередачи в табл. 14 действительны для
относительной влажности в помещениях до 85%. При относительной влажности
более 85% ограждения должны проверяться на конденсацию влаги с теплой стороны
по формулам СНиП II-A.7—71.
Коэффициенты теплопередачи для внутренних ограждающих
конструкций, отделяющих охлаждаемые помещения от неохлаждаемых
тамбуров, вестибюлей, коридоров и других помещений, принимаются по
табл. 15.
Таблица 15
Температура
воздуха
помещений, °С
—40
—30
От—20 до—18
От—15 до—10
Коэффициент теплопередачи
К (в ккал/м*'Ч-°С) для
смежных помещений
сообщающихся
с наружным
воздухбм
0,21
0,23
0,24
0,28

несообщающихся с
наружным
воздухом
0,22
"~ 0;25^
0,35
0,40
J Температура
воздуха
помещений, °с
—4
0
+4
+12
К оэффици ент /гепл оп ер едачи
К (в ккалЦм*-ч*°С) для
смежных помещений
сообщающихся
с -наружным
воздухом
0,30
0,35
0,40
0,50
нес о
общающихся С
Наружным
воздухом
0,45
0,50
0,50
0,50
Коэффициент теплопередачи перегородок, а также междуэтажных
перекрытий между смежными камерами с одинаковыми температурами
или при разности температур до 4° С включительно принимается не
более 0,5 ккал1(м2>ч-°С).
Коэффициенты теплопередачи изоляционных конструкций
обогреваемых полов на грунтах рекомендуется принимать по табл. 16. В
камерах с температурами воздуха 0°С и выше полы на грунтах не
утепляются.
Влажностные условия помещений оказывают существенное
влияние на состояние изоляционных конструкции. Для расчетов, связанных
с конденсацией влаги, необходимо знать парциальное давление
водяного пара е мм рт. ст. Величина упругости водяного пара зависит от тем-
91

пературы и барометрического
давления, но не может увеличиваться
беспредельно: максимальное значение
упругости водяного пара Е мм рт. ст.
соответствует максимальному
насыщению воздуха водяным шаром.
Относительную влажность воздух
ха (в %) при известных е и ?,
соответствующих заданной температуре,,
определяют по формуле
-J-.100.
При определенной температуре значения в и Е могут стать
равными, тогда относительная влажность воздуха будет равна 100%, т. е.
воздух достигнет полного насыщения водяным паром. Температура, при
которой достигнуто такое влажностное состояние воздуха, называется
точкой росы. При дальнейшем охлаждении воздуха (ниже точки росы)
излишняя влага в воздухе будет конденсироваться и образуется
жидкая фаза (таблица температур поверхности, при которой образуется
точка росы, дана в приложении 2).
Расчетные теплотехнические показатели ограждения должны
предусматривать невозможность конденсации паров воздуха на
поверхности стены со стороны теплой воздушной среды. Точку росы всегда
можно определить, зная температуру и относительную влажность воздуха.
Сопротивление ограждающей конструкции прохождению через нее
пара называют сопротивлением паропроницанию, величину которого
определяют по формуле
где Rn— сопротивление паропроницанию слоя, м2>мм рт. ст.* ч/г;
5—толщина слоя, м\
ц—коэффициент паропроницаемости материала, г1(м*ч*мм рт. ст.).
Коэффициент паропроницаемости для разных материалов
неодинаков. Он показывает, какое количество влаги (в г) проходит в течение
1 ч через 1 м2 плоской стены из определенного материала при толщине
ее в 1 м и разности упругости водяного пара с той и другой стороны
стены в 1 мм рт. ст. Коэффициенты паропроницаемости материалов
приведены в табл. 17.
Сопротивление всего ограждения паропроницанию зависит от вида
материалов, последовательности их расположения в многослойной
конструкции стены и от защитных мер, принятых против конденсации
паров. Вследствие различного сопротивления паропроницанию отдельных
слоев ограждения упругость водяных паров на границах слоев будет
меняться.
Полное сопротивление стены из пенобетона толщиной 42 см при
коэффициенте паропроницаемости \i = 0,026 имеет величину
В 0,42
#п = = ~ n0g = 15,7 м2 • мм pm.cm • ч/г,
(X U, UZO
а удельная паропроницаемость всей стены
!л--^ =0,0635г/(ж2.ц).
Степень паропроницаемости ограждений холодильников обычно
расчетом не проверялась. В настоящее время СНиП П-П.2—62 преду-
Таблица 16
Температура
воздуха камеры, °С
От 0 ДО —4
, —10 . —15
я —16 , —20
, —30 , —40
Коэффициет
теплопередачи К
в ккал1(м*-ч»°С)
0,35
0,25
0,18
0,15
Ср:
92

Таблица 17
Материалы
Плотность, кг/м*
Коэффициент паро-
пр они ц аем ости,
гЦм • * • мм рт. cm)
Кирпичная кладка из обыкновенного
глиняного обожженного кирпича
То же, из силикатного кирпича
Железобетон и бетон на гравии или щебне . .
Шлакобетон на топливных шлаках
Перлитобетон
Керамзитобетон
:»
Пенобетон, газобетон
» »
» »
» »
Пеностекло
Цеметный раствор и штукатурка из него . .
Сложный раствор 1:1:9
Цементно-шлаковый раствор
Битум .
Асфальт и асфальтобетон
Торфоплиты
Минераловатные плиты на битумной связке . .
Мипора . . .
Полистирол
Пергамин толщиной 0,4 м
Рубероид » 1,2 мм
Гидроизол » 0,68 мм . ......
Полиэтиленовая пленка толщиной 0,07 мм . .
1800
1900
2500—2400
1200—1000
600—800
400
600—800
600
500
400
300
300—400
1800
1700
1200
1050
1800—2100
250
300—400
20
30
0,014
0,014
0,014
0,014—0,018
0,040—0,035
0,045
0,035—0,025
0,023
0,026
0,030
0,035
0,003
0,012
0,013
0,018
0,001
0,001
0,025
0,055—0,045
0,075
0,008
0,00016
0,000018
0,000042
0,0000027
сматривают проверку сопротивления паропроницанию
пароизоляционного слоя ограждения по формуле *
Яптр = 1,6 Аеж2 • мм рт. cm • ч/г,
гдеЛд1^—требуемое значение сопротивления пароизоляционного слоя ограждения,
м2 • мм рт. ст. • ч/г\
Де— средняя разность упругостей водяного пара снаружи и внутри камеры,
мм рт. ст.
При проектировании ограждающих конструкций холодильников
требуется, чтобы сопротивление паропроницанию пароизоляционного
слоя в камерах с отрицательными температурами было бы не менее
/?птр=30 т2-мм рт, ст-ч/г.
При применении для теплоизоляции минераловатных изделий и
других теплоизоляционных материалов, принимая во внимание
битумные прослойки теплоизоляционного слоя, требуемое сопротивление па-
роизоляции можно снизить, но оно должно быть не менее
20 м2 • мм рт. ст. • ч/г.
При проектировании и строительстве холодильников выбирают па-
роизоляционный слой из наиболее приемлемых в данных условиях
сочетаний битума и рулонных материалов. Пароизоляционные слои для
ограждений холодильников и значения величин сопротивлений их
паропроницанию приведены в табл. 18.
* В проекте СНиП П-П. 2—70 такой расчет отсутствует и Rn принято единое —
не менее 30 м2 • мм рт. ст. • ч/г.
93

Таблица 18
Состав и материал пароизоляцибкных слдев
Толщина слоя,
мм
Сопротивление
паропр аннцанню,
м* • мм рт. cm • ч]г
Окраска горячим битумом (тщательная), два
раза
Сплошной слой битума (литой)
» » » »
Слой битума, один слой гидроизола и один слой
битума
Слой битума два слоя гидроизола на битуме,
один слой битума ............
Слой битума, два слоя рубероида на битуме и
один слой битума
2
4
4,0
15,0
30,0
19>е
38,0
25
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Важнейшим свойством теплоизоляционных материалов является
присущий им малый коэффициент теплопроводности. Необходимо
отметить, что теплопроводность материалов изменяется в зависимости от
температуры, при которой определяется коэффициент
теплопроводности. Эта зависимость выражается формулой
где %t—коэффициент теплопроводности при данной температуре;
Яо—то же, при температуре 0°С;
t— средняя температура материала 0°С;
р— температурный коэффициент.
Температурный коэффициент представляет собой долю приращения
коэффициента теплопроводности материала при повышении
температуры на ГС. Коэффициент р для различных строительных материалов
равен 0,0025.
(Величина коэффициента теплопроводности и температура, при
которой он получен, обычно указывается в ГОСТах и ТУ на материалы.
Теплоизоляционные материалы, применяемые в холодильном
строительстве, должны быть морозостойкими, преимущественно
несгораемыми. Их можно распределить по свойствам на отдельные группы и
классы (единой классификации до сих пор не разработано).
По условиям применения теплоизоляционных материалов в
холодильном строительстве их следует различать прежде всего по виду
основного сырья, из которого они изготовлены. По этому признаку
материалы можно разделить на три группы: органические, неорганические и
смешанные.
Неорганические материалы — минеральная вата,
стеклянная вата, пенобетон и газобетон, пеностекло, понокералит, керамзит,
пемза и туф, вспученный перлит, вспученный вермикулит, котельные и
доменные шлаки и другие пористые материалы, получаемые на их
основе.
Органические материалы — торф и торфоплиты,
натуральная пробка и изделия из нее, древесноволокнистые плиты, камышит,
лузгит и другие изделия, получаемые из растительного сырья, опилки,
газонаполненные пластмассы.
Смешанные материалы — минеральная пробка,
минеральный войлок, жесткие и полужесткие минераловатные плиты на
битумной связке, фибролит на цементной связке.
Различают также теплоизоляционные материалы по коэффициенту
теплопроводности и плотности. Плотность материала в высушенном до
94

постоянной массы состоянии является его маркой. Например,
пенобетон имеет плотность в высушенном до постоянной массы состоянии
400 /сг/ж3; это число будет его маркой. По данным СНиП,
теплоизоляционные материалы делятся на следующие марки: 15, 25, 35, 50, 75, 100,
125, 150, 175, 200, 225, 250, 300, 350, 400, 450, 500, 600 и 700.
Теплоизоляционные материалы с маркой свыше 500
малоэффективны, так как у них очень велик коэффициент теплопроводности, а этот
показатель в холодильном строительстве является одним из основных
при выборе теплоизоляции.
При теплотехнических расчетах ограждений холодильников
рекомендуют принимать величины расчетных коэффициентов
теплопроводности основных теплоизоляционных материалов, приведенные в
приложении 3.
Распространенным теплоизоляционным материалом в строительстве
холодильников являются пока жесткие минераловатные йлиты, которые
относятся к группе смешанных теплоизоляционных материалов.
Жесткие плиты по ГОСТ 10140—71 предназначены для теплоизоляции
строительных конструкций, оборудования и трубопроводов промышленных
сооружений при температуре изолируемой поверхности не более 70° С.
В настоящее время минераловатные плиты вытесняются более
эффективным материалом—пенополистиролом марки ПСБ-С. Почти вез
типовые проекты предусматривают применение ПСБ-С (ГОСТ 15588—70).
Выпускаемые минераловатные плиты в зависимости от плотности
имеют марки: 250, 300, 350 и 400; размеры плит: длина 1000 мм,
ширина 500 мм и толщина 40, 50 и 60 мм с допусками соответственно ±10,
±5 и ±3 мм. По физико-механическим показателям жесткие
минераловатные плиты должны удовлетворять требованиям, приведенным в
табл. 19.
Минераловатные жесткие плиты не тугоплавкие, так как связка у
них чисто битумная, поэтому при хранении их необходимо защищать от
действия высоких температур воздуха, под влиянием которого они
размягчаются и сильно деформируются. Это значительно усложняет
производство теплоизоляционных работ и ухудшает качество
теплоизоляционных конструкций. Плотность плит при приемке их от
завода-поставщика всегда следует проверять на соответствие ее ГОСТу.
Изделия из пенополистирола марки ПСБ-С (ГОСТ 15588—70)
выпускаются в виде плит длиной от 900 до 2000 мм с интервалом 50 мм„
шириной от 5000 до 1000 мм с интервалом 50 мм> толщиной 25, 30, 50
и 100 мм.
Отклонения от указанных размеров не должны превышать по
длине и ширине ±5 ммг по толщине ±2 мм для размеров 25 и 33 мм v{
±3 мм для размеров от 50 до 100.
Т а б л и ц а 19
Показатели
Плиты марки
200
250
300
350
Плотность, кг/м3, не более
Коэффициент теплопроводности в сухом
состоянии при температуре 25±5°С,
ккал)(м2 • ч • °С), не более
Предел прочности при изгибе, кгс/см2, не
менее . .
Сжимаемость плит под удельной нагрузкой
0,02 кгс/см2, % не более
Влажность, %по массе, не более
Содержание битумного связующего по
массе, % не более
200
0,055
1,0
2,5
20
250
0,06
1,1
6
2,5
20
300
0,07
1,2
6
2,5
20
350
0,076
1,3
6
2,5
20
95

Плиты пенополистирола марки 20 (без антипирена) обозначаются
ПСБ, марок 25, 30 и 40 (с антипиреном) —ПСБ-С.
Физико-механические показатели плит указанных марок приведены в табл. 20.
Таблица 20
Прказакели
Нормативные значения показателей для ыарбк
20
25
30
40
Плотность, /сг/ж3
Предел прочности при статическом изгибе,
кгс/см2, не менее
Прочность на сжатие при 10%-ной линейной
деформации, кгс/см2у не мнеее
Водопоглощение за 24 ч, % по объему, не
более
Коэффициент теплопроводности в сухом
состоянии при температуре 25 ±5° С
ккал/(м • **-°С), не более
20
0,7
0,5
5
0,035
25
1,0
0,7
4
0,033
30
1,3
1,0
3
0,033
40
1,8
1,5
2
0,033
Пенопласт ФРП-1 получают из фенолоформальдегидной смолы ре-
зольного типа. Он используется в виде плитных и других изделий, но
его можно применять путем заливки непосредственно в изделия,
конструкции любой формы и размеров. Поэтому его называют —
заливочным пенопластом.
По физико-механическим свойствам пенопласт ФРП-1 должен
отвечать требованиям ВТУ ВНИИСС 38-64:
Плотность, кг/мъ . . . , . . 40—60
Предел прочности при сжатии, кгс/см2. не менее 0,5
Коэффициент теплопроводности при температуре
20°С, ккал1(м-Ч'0С)у не более 0,04
Водопоглощение за 24 ч (при 96%-ной относительной
влажности), % к массе, не более 25
Применение пенопласта ФРП-1 в строительстве разрешено
Минздравом СССР без ограничений.
Пенопласты ПХВ-1, ПХВ-2 и другие пенополивинилхлориды
изготовляются из полихлорвиниловой смолы. Они представляют собой
легкую газонаполненную пластмассу в виде твердой пены с равномерно
распределенными замкнутыми порами и имеют следующие
физико-механические показатели.
Плотность, кг/м? 100—213
Коэффициент теплопроводности, ккал/(м • ч • °С) 0,030—0,048
Водопоглощение за 24 ч, % к массе 34,6—8
Материал выдерживает 25-кратную замораживаемость без каких-
либо изменений, он негигроскопичен.
ПХВ-1 горения не поддерживает. Стоимость его очень высокая и
широкого применения в холодильном строительстве он пока не имеет.
Пенополиуретаны — это пенопласты пористой структуры,
полученные путем вспучивания с напылением на поверхность полиуретановых
смол в присутствии соответствующих катализаторов и эмульгаторов.
Применение всех существующих в настоящее время
теплоизоляционных материалов, как правило, связано с выполнением весьма
трудоемких процессов -^-укладки теплоизоляции в конструкцию и крепления
ее. Поэтому особенно перспективным для холодильной техники следует
считать новые высокоэффективные теплоизоляционные пенопласты
группы пенополиуретанов. Обладая высокими изоляционными и
механическими показателями, они не требуют проведения монтажных работ.
Ж

Можно получать пенополиуретановые пенопласты с различной
плотностью и другими физико-механическими свойствами (табл. 21).
Таблица 21
Показатели
Плотность, кг/м3
Коэффициент теплопроводности (при 0°С,
ккал/(м-ч*°С)
Предел прочности при сжатии, кес/см2
Водопоглощение за 48 ч, % к объему
9
Пенополиуретаны
жесткий
50—110
0,35v-0,36
1,5
15,7—4,0
эластичный
30-50
0,35
37,5
Применяя пенополиуретаны и другие сгораемые материалы,
следует соблюдать противопожарные мероприятия и в конструкциях
предусматривать противопожарные зоны (пояса), разделяющие
изолируемые площади на участки (СНиП Н-П.2—62).
Широкое распространение получили теплоизоляционные материалы
из пластических масс в европейских странах. Только в ГДР изделия из
пластических масс и синтетических смол для строительных целей
выпускает ряд заводов химической промышленности.
Пенобетон — ячеистый искусственный камневидный материал с
равномерно распределенными в нем мелкими замкнутыми ячейками,
заполненными воздухом. Изготовляют ячеистые бетоны смешиванием
вяжущих или вяжущих с добавками (тонкий природный или молотый песок).
В настоящее время пенобетон является одним из основных
материалов, рекомендуемых для устройства противопожарных зон (поясов),
перегородок и др. Теплоизоляционные плиты из автоклавного и
безавтоклавного пенобетона разделяются на две марки А и Б и должны иметь
показатели, приведенные в табл. 22.
Таблица 22
Прказатели
Предел прочности при сжатии в высушенном до
постоянной массы состоянии, кгс/см2 не менее
Коэффициент теплопроводности при температуре
25±5° С в высушенном до постоянной массы
состоянии, ккал] (м2 • ч • °С), не менее ....
То же, при влажности по массе 15%, не более
Пенобетон
марки А
До 400
8
0,095
0,13
марки Б
До 500
12
0,110
0,16
В изломе пенобетон должен иметь однородную структуру, без
прослоек, раковин, скоплений цемента и посторонних включений; ячейки
должны быть мелкими и шарообразными.
Длина плит 1000 мм, ширина 500 мм, толщина 80—200 мм с
градацией через 20 мм.
Пеностекло — новый и еще мало изученный теплоизоляционный
материал. Физико-механические свойства пеностекла позволяют
выполнять конструкции ограждений целиком из этого материала, а также
использовать его для изоляции стен.
В настоящее время воздерживаются от применения пеностекла с
открытыми порами. Однако пеностекло с замкнутыми порами в блоках
большого размера получит применение в строительстве холодильников.
4 Пирог и др.
97

За рубежом (США, Бельгия, Франция) получают пеностекло с
замкнутыми порами, малой плотностью и малым коэффициентом
теплопроводности; его широко применяют для теплоизоляции самых
различных строительных конструкций и оборудования. В ГДР также
организовано производство этого материала, используемого для
теплоизоляции стен и полов.
По данным бельгийской фирмы «Фоамглас», пеностекло имеет
следующие физико-технические показатели:
Плотность, кг/м3 . 144
Прочность, кгс/см2
при сжатии 7
при изгибе 5,3
Водопоглощение О
(за исключением
смачиваемости
наружных
поверхностей)
Коэффициент теплопроводности (при
температуре испытания 0°С), ккал/(м2 • ч • °С) 0,046
Доменные шлаки плотностью не более 500—700 /сг/ж3, большей
частью в гранулированном виде, без примесей серы и металлических
частиц и влажностью не свыше 10% можно применять для изоляции
полов, устраиваемых на грунтах.
Керамзитовый гравий — искусственный пористый камень,
получаемый в результате обжига специально подготовленных глин; при 1000—
1200° С происходит вспучивание и превращение их в пористый
керамический материал плотностью 300—1200 кг\мг (ГОСТ 9759—65).
Керамзитовый гравий используют для изоляции бесчердачных
покрытий, полов на грунтах.
Для засыпной теплоизоляции керамзитовый гравий следует
применять из смеси фракций с крупностью «орешка» от 10 до 30 мм.
Пемза — естественный пористый засыпной изоляционный материал,
который по структуре напоминает керамзитовый гравий. Плотность ее
300—600 кг/мг. Можно применять пемзу взамен керамзитового гравия.
Вспученный перлит — это сыпучий теплоизоляционный материал в
виде пористых зерен разной крупности, преимущественно белого цвета.
Получают его из горных пород (вулканического стекла) — перлита, об-
сидана, порфира, витробазальта и др. Основной их разновидностью
является перлит, по своей мелкой шаровидной структуре с перламутровой
поверхностью он напоминает жемчуг, откуда и произошло его название.
Физико-механические свойства вспученного перлита (ГОСТ
10832—64) приведены в табл. 23.
Таблица 23
Показатели
Плотность, кг1мъ, не более ....
Предел прочности при сжатии,
кгс/см2, не менее
Коэффициент теплопроводности в
сухом состоянии при температуре
25±5°С, ккал1(м2-ч-°С), не более
Влажность, % по массе, не более .
Морозостойкость после 15 циклов
попеременного замораживания и
оттаивания с потерей в массе, %, не
Вспученный перлитовый
песок марок
100
100
0,045
2
150
150
0,05
2
200
200
0,055
2
250
250
0,06
2
Вспученный
перлитовый щебень марок
300
300
5
2
10
400
400
8
2
10
500
500
13
2
10
98

Вспученный перлитовый песок в основном применяется для
изготовления теплоизоляционных изделий в виде плит и блочных штучных
изделий.
Перлитогелевые изделия (плиты, скорлупы, сегменты)
изготовляются из вспученного перлитового песка, асбеста, обработанного серной
кислотой, и тонкомолотой силикатной глыбы с добавкой кремнефтори-
стого натрия (ТУ № 2—67). В зависимости от плотности изделия
разделяются на две марки — 200 и 250. Размеры плит по длине и ширине
по 500 мм, толщине — 50 мм. Допускаемые отклонения от размеров по
длине и ширине плит ±10 мм и по толщине ±5 мм.
Физико-механические свойства перлитогелевых изделий указаны в
табл. 24.
Таблица 24
Показатели
ПЛОТНОСТЬ В СуХОМ СОСТОЯНИИ, K2JMZ
Коэффициент теплопроводности при 25° С,
Предел прочности при изгибе, кгс/см2> не менее
Влажность, %, не более
Перлитогелевые изделия м арки
200 |
200
0,051
2,25
5
250
250
0,056
2,5Q
5
Указанные изделия используются для устройства противопожарных
поясов в изоляционных конструкциях холодильников.
Изготовляются также изделия из вспученного перлитового песка и
битумного связующего с добавкой или без добавки асбеста (ГОСТ
16136—70 «Перлито-битумные изделия»).
Вермикулит в естественном виде представляет собой разновидность
гидратированной слюды. Строение его подобно строению слюды,
химический состав непостоянен и зависит от степени его гидратации.
Из вспученного вермикулита изготовляют штучные изделия в виде
плит, скорлуп и сегментов, применяя при формовании связующие
добавки.
Размеры плиты: длина 500 и 1000 мм, ширина 500 мм и толщина
30, 40, 50 мм. При использовании цементного вяжущего получают
легкий бетон — вермикулитобетон. Он имеет плотность 300—900 кг/м3 с
пределом прочности на сжатие 3—25 кгс/м° и более.
Вермикулитовые изделия успешно применяются для устройства
теплоизоляции стен, покрытий, перегородок, трубопроводов и
оборудования, а также для противопожарных поясов. Сыпучий вермикулит
можно использовать для изоляции покрытий и полов, устраиваемых на
грунте.
Прочие теплоизоляционные материалы, перечисленные в
приложении, могут быть приняты для строительства холодильников в качестве
теплоизоляции отдельных конструкций при реальном проектировании и
надлежащем технико-экономическом обосновании их выбора проектной
•организацией автором проекта.
ИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Проект теплоизоляции должен быть тщательно разработан на
стадии рабочих чертежей и смет к ним и включать следующие материалы:
1) архитектурно-строительные рабочие чертежи (планы и разрезы);
2) схему устройства теплоизоляции (рис. 44);
3) альбом нормалей теплоизоляционных конструкций, деталей и
пояснительную записку;
4*
99

4) технические указания ведомственного значения по особенностям
устройства теплоизоляционных конструкций для принятого типа
холодильника;
5) указания на нормативные документы, которыми надлежит
руководствоваться при исполнении строительно-монтажных работ (СНиП
П-П.2—62, Ш-В.12—69. «Кровли. Гидроизоляция и пароизоляция, Пра-
& - План подвала %у ПтыStU 5этажей
Рис. 44. Схема теплоизоляции холодильника емкостью 16 тыс. т:
/iTKt^Pa для хРанения охлажденных грузов; // —универсальные камеры; III — экспедиция;
гтг^в. лИТельная РазгРУзочная; V — морозильные камеры; V/ —камеры хранения мороженых
JrZ?~J' „ "" Условные обозначения к планам этажей, кровли и стен: / — изоляция перекрытий
t>™9^\ минЛРал2?атными плитами (/а —толщина изоляции 100 мм% 16—150 мм, 1в — 200 мм,
t««» *,„ ; /0'~~300 мм>> 2 —изоляция пенобетоном толщиной 150 мм, 3 — изоляция стен жест*
4 пплт?раЛоватными плитами (За — толщина изоляции 150 мм, 36 — 250 мм, Зв — 250 мм),
1 "Р°ти«°пожарные пояса по плитам перекрытий и кровли; Б —условные обозначения к разрезу:
76 —iS1^1151 /ПОК?ЙТИЙ жесткими минераловатными плитами Aа— толщина изоляции 100 мм,
nunuJSi MMq Je"~200 мм* 1г — 250 мм), 2 — противопожарные пояса по периметру здания
холодильника, J — изоляция стен жесткими минер а ловатными плитами (За — толщина изоляции 250 мм,
36-150 мм).
вила производства и приемки работ») и Н1-ВЛ0—62* («Теплоизоляция.
Правила производства и приемки работ»).
Размещение противопожарных поясов (горизонтальных и
вертикальных) должно быть указано на схемах теплоизоляции и в
архитектурно-строительных чертежах и нормалях в соответствий с
требованиями СНиП П-П.2—62.
Необходимо иметь в виду, что изоляционные конструкции
многоэтажных холодильников для горизонтальных поверхностей не должны
сжиматься, а выдерживать давление от полезной нормативной
нагрузки не ниже 2000 кгс/м2. Это значит, что теплоизоляционный материал
должен иметь предел прочности на сжатие не менее 0,3 кгс/см2 и при
100

увеличении нормативной нагрузки предел прочности на сжатие
соответственно должен повышаться.
Довольно высокие требования предъявляются к материалам, при
помощи которых наклеиваются пароизоляция и теплоизоляция. Для
этой цели до настоящего времени используют нефтебитумы.
Для изоляционных работ в холодильных сооружениях применяют
беспарафинистый нефтяной битум с температурой при нанесении на
поверхность не ниже 160° С следующих марок: при укладке изоляций
сверху железобетонной плиты — марки III; для склейки плит —
марки V; для изоляции наружных стен в южных районах (Средняя Азия и
Закавказье) для наклейки первого слоя — марки V, во всех остальных
случаях — марки IV; для изоляции междуэтажных перекрытий снизу —
марки V; для изоляции колонн, балок, капителей и трубопроводов —
марки IV или V;
При отсутствии на строительстве битума требуемой марки следует
применять смесь битумов других марок в соотношениях, указанных в
табл. 25.
Таблица 25
Соотнашение в смеси (в %) битумов марок
ё 0>
ь и
III
IV
III
IV
ш
IV
с температурой размягчения, °С
45 55
45
80
45
100
55
ГО
55
100
80
100
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
100
50
0
0
50
100
100
85
70
60
40
30
15
0
0
15
30
40
60
70
85
100
100
90
80
75
65
55
45
35
25
20
: Ю
0
0
10 1
20
25
35
45
55
65
75
80
90
100
100
80
60
40
20
0
0
20
40
60
80
100
100
90
80
65
55
45
35
20
10
0
0
10
20
35
45
55
65
80
90
100
100
75
50
25
0
0
25
50
75
100
Можно также применять горячие и холодные нефтебитумные
мастики, рекомендованные для кровель при соответствующих
температурах размягчения.
Для наклейки пенопластов (ПСБ-С, ПХВ-1 и др.) можно
предусматривать в проектах использование взамен нефтебитума клея,
обладающего хорошей клеящей способностью, быстро твердеющего и
нетоксичного. В этих случаях пароизоляцию следует применять из
синтетических пленок, лучше всего самонаклеивающихся.
При выборе и применении синтетических клеев для наклейки
пенопластов следует особое внимание уделять технике безопасности, а
также .исключить возможность усвоения продуктами питания
запаха клея.
Токсичными является клей, изготовленные на основе немодифици-
рованных фенолоформальдегидных смол, так как содержит большое
количество свободного фенола и формальдегида; первый является
нервным ядом, второй раздражает слизистые оболочки глаз и дыхательных
путей. Токсичны также эпоксидные клеи, так как при нагревании до
60° С и выше эпоксидные смолы выделяют вещества, которые
действуют на нервную систему, печень и могут вызвать заболевание кожи.
101

Можно использовать для наклейки пароизоляции холодный клеевой
битумно-полимерный состав (КБЙС), разработанный НИИасбестоце-
мента. Плиты пенопласта склеиваются между собой полосками состава
шириной 6 см через 15—20 см. Полоски наносятся на обе склеиваемые
плиты, их выдерживают до склейки 2—3 ч, после чего склеивают плиты,
слегка прижимая их друг к другу, полосы клея должны совпадать
При наклейке пенопласта на парозащитную пленку стены клей
КБПС наносят по пленке на подлежащую наклейке плиту (блок)
путем^ напыления сплошным слоем и выдерживают не менее 3 ч до
наклейки при температуре 15°С, после чего плиту наклеивают, плотно
прижимая к стене, стыки промазываются клеем.
Для указанных целей ВНИХИ рекомендует также клей-мастику
ДФК-П (ТУ № 68—62) и клей КБ-3.
Для надежности и длительной устойчивости изоляционного слоя, а
также для устройства отделочного слоя (асбестоцементные гладкие
листы, штукатурка по сетке и др.) требуется установка в толще
теплоизоляции деревянных реек с креплением их к основной несущей
конструкции.
Использование битума или мастик из него для наклейки изоляции
является более целесообразным решением, и за рубежом этот способ
широко применяется.
Изоляция вертикальных поверхностей, наружных и внутренних
стен, а также перегородок, выполняемых из кирпича или других
штучных стеновых материалов, на большинстве строящихся холодильников
производится на месте их устройства.
Изоляция наружных монолитных стен многоэтажных
холодильников выполняется раздельно по этажам снизу вверх. В первую очередь
изолируют наружные стены, а затем горизонтальные плоскости
(перекрытия). В проектах необходимо учитывать, что в многоэтажных
распределительных холодильниках пристенные колонны отсутствуют и
внутренние поверхности таких стен не имеют труднодоступных
участков. Первый слой теплоизоляции наклеивают сплошным слоем, битума.
Рис. 45. Изоляция наружных кирпичных стен многоэтажных холодильников плитными
материалами:
i — кирпичная стена; 2 — цементная штукатурка; 3 — пароизоляция; 4, 5, 6 — первый, второй и
третий слои теплоизоляционных плит; 7 — окраска горячим битумом поверхности теплоизоляционны*
плит; 8—металлическая сетка; 9 — цементно-известковая штукатурка; 10 — деревянные антисеи-
тированные покрытые битумом пробки; // — горизонтальные деревянные антисептированые рейки
сечением 50XJ70 мм; 12 — вертикальные антисептированные рейки 50X100 мм.
102

А-А
План
Необходимо, однако, чтобы деревянные пробки не закрывались первым
слоем плит и были доступны для крепления деревянных реек.
Теплоизоляцию из плитных материалов проектируют в несколько
слоев. Количество слоев и общую толщину определяют расчетом и
указывают в проектной документации. Изоляционная конструкция
наружной кирпичной стены многоэтажного холодильника представлена на
рис. 45.
Общая толщина изоляции кирпичных наружных и внутренних стен,
наиболее часто встречающаяся, — 200 мм D слоя по 50 мм), 250 мм
E слоев по 50 мм) и 300 мм F слоев по 50 мм). В зависимости от
этого подбирают сечения реек и их количество, а также устанавливают
порядок наклейки плит и устройства деревянного каркаса; в практике
приняты сечения реек 50X50, 50X70 и 50X100 мм.
При общей толщине теплоизоляции 200 мм первый слой плит
наклеивают на стену, затем крепят горизонтальные рейки и укладывают
второй слой, после этого устанавливают вертикальные деревянные
рейки сечением 50X100 и наклеивают между рейками последние два слоя
по 50 мм.
При общей толщине изоляции 250 мм первый слой плит
наклеивают на стену, затем устанавливают вертикальные рейки 50X50 мм и
укладывают второй слой плит заподлицо с рейками; плиты
наклеивают вертикально. После этого прибивают горизонтальные рейки 50 X
Х70 мм и наклеивают третий
слой плит, затем
устанавливают вертикальные рейки
сечением 50X100 мм и между ними
наклеивают последние два слоя
плит.
При общей толщине
теплоизоляции стен 300 мм
наклеивают на стену первый слой
плит, затем устанавливают
вертикальные рейки сечением
50X100 мм и пространство
между ними заполняют
плитами. После этого прибивают
горизонтальные рейки '50X70 мм,
наклеивают плиты толщиной
50 мм вертикально, наконец,
устанавливают последний ряд
вертикальных реек сечением
50X100 мм и наклеивают
последние два слоя плит по 50 мм
каждый.
Изоляция наружных
монолитных стен одноэтажных
холодильников проектируется
так же, как и многоэтажных,
но с учетом наличия
пристенных колонн и промежуточных
креплений стен к пристенным
колоннам, а также несущих
железобетонных балок,
расположенных непосредственно у
стен (рис. 46). В связи с этим
образуются труднодоступные
участки, и при выполнении
работ в этих местах необходим
Рис. 46. Изоляция наружных кирпичных
стен одноэтажных холодильников
плитными материалами:
/ — кирпичная стена; 2— цементная штукатурка;
3 — пароизоляция; 4 — теплоизоляция; 5 —
цементно-известковая штукатурка по металлической
сетке; 6 — деревянные горизонтальные антисептиро-
ванные рейки сечением 50X70 мм; 7 —
вертикальные антисептированные рейки 50X100 мм;
8 — железобетонный пояс; 9 — противопожарный
пояс; 10 — деревянные антисептированные
пробки, покрытые битумом; // — пол холодильных
камер; 12—пол платформы.
103

тщательный надзор, а в проектной документации следует давать
детальные указания исполнителям.
Теплоизоляция из плит ПХВ-1 и ПСБ-С на битуме аналогична по
выполнению теплоизоляции из минераловатных жестких плит. Но
может быть применен другой клеящий материал — обязательно
нетоксичный и быстротвердеющий. В этом случае изоляция наружных стен
выполняется следующим образом.
Поверхность стен штукатурят, по штукатурке наносят пароизоляци-
онный слой и по нему наклеивают первый слой плит и закрепляют
деревянными рейками, которые гвоздями прибивают к деревянным
пробкам. Общая толщина теплоизоляции будет меньше, чем при жестких
минераловатных плитах, и может быть 250, 200 и 150 мм. При толщине
плит 50 мм общую толщину изоляции и ее конструкцию принимают
аналогичными указанным решениям. При толщине 150 мм можно
отказаться от промежуточных реек, тогда после наклейки на стену
первого слоя плит к деревянным пробкам крепят вертикальные рейки
сечением 50ХЮ0 мм и между ними наклеивают остальные слои
пенопласта.
Внутренняя отделка вертикальных поверхностей может быть из
гладких конструктивных асбестоцементных листов толщиной не менее
8—10 мм или штукатурка по сетке. До отделки внутренней поверхности
стен во всех случаях должна быть установлена сетка от грызунов на
высоту 0,7 м от пола с ячейками не более 5X5 мм. Можно по
пенопласту наклеить синтетическим клеем стеклоткань типа рогожки, прогрун-
товать ее и окрасить в нужный цвет. При этом следует
предусматривать защиту из деревянных реек от повреждения стен.
Ограждения из унифицированных сборных стенозых панелей до
сих пор не получили широкого применения в строительстве
холодильников.
Стеновые панели применены на некоторых крупных
холодильниках (московские № 14 и 9, в Харькове, Хабаровске и других городах),
но конструкция их индивидуальная. В них входит отдельно
изготовляемый сборный железобетонный элемент в виде плиты толщиной 6 см,
усиленной по периметру ребрами. До монтажа панель изолируют
необходимым по расчету слоем теплоизоляции. Монтировать сборные
железобетонные панели без теплоизоляционного слоя не допускается, так
как в этом случае значительно снижается качество теплоизоляции
ограждений и увеличивается трудоемкость работ. Применение таких
панелей допустимо только при условии устройства теплоизоляции
вертикальных стыков из эффективных материалов — пенопластов марки
ПСБ-С, ФРП-1 или ПХВ-1. Обязательно строго выдерживать защитный
слой и красить снаружи красками ПХВ.
Рабочие чертежи всех видов стеновых панелей, в том числе и
серии 1.423-4, могут внедряться в практику строительства холодильников
и их следует предусматривать в разрабатываемых проектах, конечно,
при предварительном согласовании со строительной организацией.
Перегородки в холодильниках находятся в разнообразных темпера-
турно-влажностных условиях. Однако в большинстве случаев они
располагаются в среде с более благоприятными условиями по сравнению
с наружными стенами, так как обычно разделяют помещения с
небольшими температурными перепадами и незначительными разностями
парциальных давлений. При проектировании перегородок необходимо
выбирать материалы для них и конструкцию, исходя из тех условий, в
которых они будут находиться.
Размещают перегородки в соответствии с их назначением и
требуемым сопротивлением теплопередаче всей конструкции (рис. 47).
Размещение перегородок по осям колонн применяют в случае
разделения камер с одинаковыми температурами, причем колонны не изо-
104

лируют, учитывая, что при отсутствии перецада температур или при
незначительном и временном перепаде в них не будет теплопроводных
участков.
При недопустимости размещения
перегородки по оси колонн она должна быть
передвинута за грань колонн или, если
это невозможно, колонны необходимо
изолировать. Это имеет место в
перегородках, отделяющих морозильные камеры от
камер с нулевой и положительной
температурой или морозилки от коридора
и т. п.
Кирпичные перегородки с
теплоизоляцией плитными материалами применяют
в основном для ограждения коридоров от
охлаждаемых помещений (рис. 48).
В кирпичных перегородках
необходимо предусматривать закладку усов из
стали (желательно оцинкованной)
диаметром 6 мм. После штукатурки кирпичных
стенок, просушки их и устройства паро-
изоляции наклеивают плитные
материалы и по мере их наклейки устанавливают
вертикальные деревянные рейки для креп-
ъРО
8ЯЭ5*5ад523^«»5а^|»:^^
0°
Рис. 47. Размещение
перегородок в плане:
а — по оси колонн; б — по оси
колонн с их изоляцией; в —по
грани колонн; г — вне колонн; 1 —
колонна; 2 — перегородка; 3 —
теплоизоляция колонн.
ления. Поверхность изоляции со стороны
штукатурки окрашивают горячим
битумом, после чего по рейкам натягивают
металлическую сетку и по ней наносят
отделочный штукатурный слой.
Наклеивают плитные материалы на
кирпичные перегородки так же, как это
делают при изоляции наружных
кирпичных стен.
Теплоизоляцию кирпичных
перегородок следует располагать только с более
холодной стороны, это позволяет
защитить изоляцию от обильного увлажнения.
Перегородки из жестких плитных
материалов применяют на холодильниках в
основном для междукамерных
ограждений в тех случаях, когда невозможно
обеспечить их устройство из более
дешевых материалов. По толщине они
бывают двухслойные A00 мм), трехслойные
A50 мм) и четырехслойные B00 мм).
Для перегородок проектируют каркас из
деревянных, антисептированных и
покрытых горячим битумом реек в распор
между перекрытиями или между
перекрытием (покрытием) и бетонной подготовкой
полов, устраиваемых на грунтах.
Каркас устанавливают внизу на
деревянную доску, антисептированную и
покрытую битумом, которую укладывают на
армобетонную корку под чистый пол.
Вверху каркас крепят к перекрытию. При
Рис. 48. Устройство кирпичных
перегородок с изоляцией
плитными материалами:
а — общий вид; б и в — планы
перегородок; 1 —
цементно-известковая штукатурка; 2 —
армированная кирпичная стенка; 3 —
цементная штукатурка; 4 — антисептиро-
ванные деревянные рейки
сечением 50X150 мм 5 —
цементно-известковая штукатурка по сетке; 5,
a j i ~r~**^.i iV **v.jyw\ponru\/. iipn 8 и 9 — первый, второй, третий и
изменении общей толщины перегородки S^^ESi нГКГТ^пГ
Каркас Незначительно ИЗМеНЯеТСЯ. Роизоляция; //-усы из стали
диаметром 6 мм.
105

Для предупреждения осадки теплоизоляционных плитч
укладываемых в каркас, и для повышения общей жесткости перегородки
целесообразно устанавливать горизонтальные деревянные рейки между
вертикальными рейками и закреплять их гвоздями.
Плитные материалы укладывают в каркас перегородки со
склейкой их между собой. После установки всех плит устраивают с одной
(теплой) стороны пароизоляцию с последующей штукатуркой по сетке,
а с другой — делают покраску битумной мастикой для предохранения
теплоизоляции от увлажнения при штукатурке ее по сетке (рис. 49).
Рис. 49. Устройство перегородок из плитных материалов:
с — общий вид перегородки; 6, в, г — планы двухслойной, трехслойной и четырехслойной
перегородок; д — деталь устройства основания перегородки при полах, устраиваемых на грунтах;
е — детали сопряжения перегородки с покрытием; да:—деталь установки перегородки на
перекрытие; /—деревянные, антисептированные рейки; 2, 3, 4, 5 — первый, второй, третий и четвертый
слой теплоизоляционных плит; 6 — штукатурка п металлической сетке; 7 — металлическая сетка
из проволоки диаметром 3 ям; S — перегородка; 9 — антисептированная доска; 10 — прокладка
толя; 11 — асфальтовый пол; 12— бетон; 13 — плиты покрытия; 14 — противопожарный пенобетонный
пояс; 15 — армобетонна'я стяжка; 16 — пароизоляция; 17 — железобетонная плита перекрытия;
18 — теплоизоляция перекрытия.
Перегородки из пенобетона проектируются толщиной 250, 400 мм.
Перегородки толщиной 250 мм делают в один слой, толщиной 400 мм —
в два слоя по 200 мм каждый с перевязкой швов (рис. 50). Кладка
ведется впустошовку на теплом растворе состава 1: 1 : 10 (цемент +
известь + утеплитель); в качестве утеплителя применяют отсеянную пе-
нобетонную мелочь, пемзовый песок, шлак, перлитовый песок.
При расположении однослойных перегородок по осям или по
граням колонн высотой более 4 м кладку пенобетонных блоков выполняют
впустошовку с армировкой горизонтальных швов каждого ряда.
Арматурные стержни из круглой стали диаметром 6 мм укладывают по две
штуки.
Двухслойные пенобетонные перегородки большой высоты
выполняются обычным способом на теплом растворе без армировки, но с
перевязкой швов по вертикали и горизонтали/Кладку пенобетонных блоков
-106

ведут впустошовку с обеих внешних сторон перегородки. Внутренние
вертикальные швы между первым и вторым слоями пенобетонных
блоков необходимо полностью (без пустот) заполнять теплым раствором.
Перегородки высотой до 4 м независимо от их толщины
проектируют из пенобетонных блоков на теплом растворе без армировки и
впустошовку. Каждый ряд блоков кладут по отвесу и уровню.
Горизонтальные и вертикальные швы должны быть не толще 10 мм, а блоки
кладут с обязательной перевязкой швов.
*афвз перегородки аа
пенобетонных блоков
BapuanmZ варианте
Рис. 50. Перегородки из пенобетонных блоков:
с —в один слой; б —в два слоя; / — пенобетонные блоки; 2 — теплый щ раствор; 3 — затирка
поверхности перегородки; 4— теплоизоляция; 5 — торфокрошка на битуме; б — арматурная сталь
диаметром 4—6 мм; 7 — железобетонное междуэтажное перекрытие.
При кладке блоков впустошовку образуются пустоты на глубину
примерно 3 см с каждой стороны перегородки. После окончания
кладки и приобретения раствором необходимой прочности пустоты в швах
заполняют мелочью из минеральной пробки или торфоплит на битуме
и сверху промазывают. Готовые пенобетонные перегородки не
штукатурят, а слегка затирают, чтобы поверхность была ровной. После
затирки и просушки поверхности их белят известью.
Нередки случаи, когда пенобетонные перегородки размещают вне
линии колонн. В этом случае при большой их длине и отсутствии
сопряжения с поперечными перегородками они не будут иметь достаточной
жесткости, их необходимо укреплять, предусматривая в проекте
установку деревянных брусьев с таким расчетом, чтобы в пролете 6 м; бьшэ
два бруса с расстояниями между'ними 3—3,5 м (рис. 51). Брусья
ставят в распор между железобетонными перекрытиями и вверху
закрепляют анкерами из полосовой стали. Для связи деревянных брусьев с
кладкой из пенобетонных блоков из нее выпускают усы из стали
диаметром 6 мм, с помощью которых крепится сетка, после чела наносят
отделочный слой из цементного раствора.
Многоэтажные холодильники в большинстве случаев разделяются
на вертикальные отсеки по всей высоте здания. Между такими
отсеками оставляют разрывы в перекрытиях до 25 см, через которые проходят
пенобетонные изоляционные перегородки на всю высоту здания.
Перегородки по толщине могут быть разные на отдельных этажах, а на
некоторых— совсем отсутствовать.
В этих случаях следует соблюдать все требования к устройству
.перегородок из пенобетонных блоков. При отсутствии перегородки в
Тюкнем этаже разрыв в плите этажа перекрывают пенобетонным блоком»
как это показано на рис. 52. Пенобетонные блоки размером не менее
500 мм укладывают плотно на теплом растворе и обязательно по длине,
107

так как они одновременно разделяют теплоизоляцию перекрытий
между камерами и являются противопожарным поясом.
При устройстве теплоизоляции междуэтажных перекрытий в
многоэтажных холодильниках подбирают материалы и располагают их в
конструкции так, чтобы полезная нагрузка воспринималась конструкцией
без каких-либо заметных деформаций.
Основной несущей конструкцией является железобетонная плита
перекрытия, которая должна быть защищена теплоизоляцией для
разделения двух сред, различных по температурному режиму.
го^ чоо
Рис. 51. Крелление' перегородки из пенобетонных
блоков деревянными брусьями:
а— фасад; б —план; в —заделка анкеров (разрез);
г —заделка анкеров (план); д — крепление деревянных
брусьев к перекрытию вверху; / — пенобетонные
блоки; 2 —деревянные антисептированные брусья; 3 —
металлическая сетка из проволоки; 4 — анкер для
крепления металлической сетки из стали диаметром 6 мм;
о — штукатурка; 6— анкер из кладки для крепления
сетки; 7 — горизонтальный стальной стержень
диаметром 10 мм для крепления анкеров; 8 — полосовая сталь;
9 — железобетонное перекрытие; 10 — отверстия в
перекрытии для заделки стальной полосы; И — крепление
брусьев к стальной полосе гвоздями 60X150 мм; 12 —
заделка пустот цементным раствором после закрепления
бруса.
Рис. 52. Устройство
неразрывной изолированной
перегородки на все этажи
многоэтажного холодильника:
/ — перегородка из пенобетонных
блоков толщиной 400 и 250 мм;
2 — железобетонные
междуэтажные перекрытия со сквозным швом
для пропуска перегородки; 3 — пе-
нобетонный блок, перекрывающий
сквозной шов при наличии -
теплоизоляции перекрытий и при
отсутствии перегородки в нижнем этаже;
4 — теплоизоляция; 5 — армобе-
тонная корка; 6 — пол; 7 —
штукатурка.
Теплоизоляцию перекрытий размещают сверху плиты.
Теплоизоляцию подбирают только из жестких теплоизоляционных плитных
материалов.
Первый слой плитных материалов можно укладывать
непосредственно по бетонной плите или по пароизоляционному слою, заранее
нанесенному на бетонную поверхность. В рабочих чертежах и нормалях в
зависимости от температурного режима охлаждаемых помещений
нижележащего этажа предусматривают или исключают пароизоляцион-
ный слой. При отсутствии пароизоляционного слоя по плите
перекрытия все плитные теплоизоляционные материалы укладывают насухо.
При наличии пароизоляционного слоя первый ряд плит наклеивают на
горячем битуме M-III, а все остальные вышележащие ряды
укладывают насухо.
108

Все изоляционные материалы по степени возгораемости
подразделяются на три группы: несгораемые, трудносгораемые, сгораемые
(СНиП II-A.5—70).
Если для теплоизоляции холодильных сооружений выбраны
сгораемые или трудносгораемые теплоизоляционные материалы, в
теплоизоляционных конструкциях необходимо предусматривать устройство
противопожарных поясов из несгораемых материалов (СНиП П-П.2—62).
При наличии по
периметру наружных или
внутренних стен сквозных
щелей для пропуска
теплоизоляции последнюю в
этих местах поэтажно
разделяют
противопожарными поясами. Такие
пояса должны
одновременно отделять
теплоизоляцию стен одного этажа от
другого и теплоизоляцию
перекрытия от
теплоизоляции стен, а также
разделять изоляцию на
отсеки. Площадь отсеков
для сгораемых
материалов должна быть не
более 500 м2 и для
трудносгораемых материалов —
де более 1000 м2.
Противопожарные
пояса рекомендуется
проектировать из перлитогеле-
вых плит, как более эффективных, удобоукладываемых и не
создающих выступов внутри камер. Следует применять плиты плотностью
:200 кг/мъ, принимая при этом расчетный коэффициент
теплопроводности (Яр ) 0,065 ккал/(м-ч-*С). Устройство их показано на рис. 53. Для
этой цели также принимают пенобетон (газобетон), перлитобетон или
вермикулитобетон плотностью не более 400 кг/м3 с расчетным
коэффициентом теплопроводности не более 0,15 ккал1(м^ч-°С).
В местах устройства противопожарных поясов не должны
создаваться тепловые мостики или условия для конденсации влаги на
поверхности ограждения с наружной стороны или со стороны более
теплого помещения. Размеры противопожарных поясов из пенобетона и их
устройство показаны на рис. 54. По противопожарным требованиям
разрыв между сгораемыми материалами должен быть не менее 500 мм,
следовательно, такой же разрыв необходимо предусматривать в сгорае-
:мой теплоизоляции стен. Теплоизоляцию перекрытия следует удалять
ют теплоизоляции стен также на 500 мм.
Полы холодильников, устраиваемые на грунтах, также можно от-
:нести к ограждающим конструкциям. Поэтому при проектировании
следует учитывать температурные режимы, значения величин теплопри-
токов и потерь холода через полы, исключить их промерзание и
пучение.
Пучение полов может достигать значительных размеров. При этом
>сначала нарушается их горизонтальность, а при дальнейшем
промораживании появляются глубокие трещины. Если своевременно не принять
.надлежащих мер, то продолжающееся промораживание грунта может
вызвать разрушение основных несущих и ограждающих конструкций.
Эти меры должны быть предусмотрены в проектах.
Рис. 53. Противопожарные пояса из перлитогелевых
плит:
а — общий вид устройства противопожарных поясов по
этажам и покрытию из перлитогелевых плит: / —
деревянные антисептированные пробки для крепления изоляции,
2 — цементно-латексный раствор с добавкой ГКЖ; б — узел
А: 1 — противопожарный пояс из перлитогелевых Плит по
проекту, 2 — теплоизоляция стен и перекрытий по проекту,
3 — армобетонная стяжка, 4 — пол по проекту, 5 — пароизо-
ляция, 6 — цементно-латексный раствор с добавкой ГКЖ-
109

Наиболее эффективное решение — это устройство подвальных
этажей, что, как правило, принимается для многоэтажных и в некоторых
случаях для одноэтажных холодильников. Большинство одноэтажных
холодильников проектируется с обогревом (электрообогревом) грунтов
под полами (рис. 55).
Исходной величиной для
расчета системы электрообогрева
является расход тепла, зависящий
от температурного перепада
между воздухом камеры и грунтом.
Коэффициенты теплопередачи
изоляционной конструкции
обогреваемых полов на грунтах
указаны на стр. 92.
В зарубежной практике для
предупреждения промерзания
грунтовых оснований под
холодильниками применяют так
называемый способ отрыва пола от
грунта. Гипрохолод в 1963 г.
запроектировал четырехэтажный
распределительный холодильник
в Сочи, где впервые в нашей
стране был применен указанный
способ.
Конструкция оторванного
подполья принимается в
следующем виде. После устройства
фундаментов производят планировку
всей площади застройки с
созданием необходимых уклонов и
водоотводов; по спланированной
территории устраивают бетонную
подготовку. На фундаментах
монтируют сборные железобетонные
стойки (колонны) высотой около
70 см, на них насаживают
сборные капители размером 3X3 мг
на которые укладывают сборные
плиты перекрытия. Все элементы
сборного перекрытия замоноли-
чивают, причем толщина плиты перекрытия достигает 16 см. По
железобетонной плите устраивают пароизоляцию и теплоизоляцию из плитных
материалов. Общий коэффициент сопротивления теплопередаче должен
быть не менее R0 =4,5 м2 • ч • °С/ккал.
При устройстве теплоизоляционных конструкций внутри
холодильника иногда остаются отдельные теплопроводящие участки. Так, при
установке изолированной перегородки, отделяющей морозильную
камеру от коридора или другой камеры, не всегда возможна раздвижка
железобетонных сборных настилов покрытия или междуэтажных
перекрытий, которая могла бы обеспечить неразрывность теплоизоляции
перекрытия и перегородки. В этом случае перегородка вверху сопрягается
с железобетонным перекрытием, которое может служить тепловым
мостиком между низкотемпературной камерой и вестибюлем или другой
камерой с более высокой температурой.
Такие теплопроводящие элементы встречаются во всех
холодильниках и их нельзя оставлять без внимания и тщательной проверки. При
проверке тепловых мостиков в некоторых случаях оказывается, что им»
Рис. 54. Устройство противопожарных
поясов из пенобетона:
а — при кирпичных стенах: / — кирпичная стена,
2 — противопожарный пенобетонный пояс, 3 —
теплоизоляция, 4 — цементная штукатурка, 5
—деревянная антисептированная вертикальная рейка,
6 — пароизоляция, 7 — доска антисептированная,
8 — армобетонная корка, 9 — асфальтобетонный
пол, 10 — штукатурка по металлической сетке,
11 — деревянные антисептированные, покрытые
битумом пробки, 12 — цементный раствор
состава 1:2; б — при стенах из сборных
железобетонных панелей: ) — сборные железобетонные
стеновые панели, 2 — противопожарный
пенобетонный пояс, 3 — армобетонная корка, 4 —
асфальтобетонный пол; 5 — штукатурка по металлической
сетке или асбестоцементные гладкие листы,
6 — теплоизоляция, 7 — железобетонное
перекрытие.
ПО

можно пренебречь, но чаще требуется дополнительно их изолировать —
устроить «фартук».
В камеры с высокотемпературным режимом (камеры хранения
охлажденных грузов), расположенные над низкотемпературными, тепло-
притоки поступают через неизолированные колонны, понижают у
колонн температуру воздуха; в результате такие грузы, как яйца, яблоки,
Рис. 55. Конструкция полов на грунтах с
электрообогревом:
а — деталь устройства конструкции пола: / —
чистый иол, 2 — бетонная подготовка, 3 —
теплоизоляция из неорганических материалов,
4—бетонная подготовка с электронагревателями,
5—гидроизоляция; б—бетонная подготовка; 7—уплотненный
щебнем грунт; 8—электронагреватели из стали
диаметром 12 мм; 9—~установка термометров
сопротивления, устраивается по проекту; б —
расположение электронагревателей в камерах и
соединение их в секции с помощью стальных полос
(выполняется по рабочим чертежам
электрической части): / — стальные полосы сечением
80X10 мм, 2 — ввод от электропитания, 3 —
наружная стена, 4 — перегородка между камерами,
5 — колонны.
цитрусовые и другие, находящиеся близ колонн, подмерзают. Теперь
такого расположения камер избегают.
При расположении камеры с низкой температурой над камерой с
более высокой температурой, как правило, изолируют колонны в
верхней камере. Изоляцию накладывают на колонну по высоте до 1,5 ж от
уровня чистого пола, используя для этого плитные теплоизоляционные
материалы. При толщине изоляции 15 см сечение колонны
увеличивается на 30 см. В месте наиболее вероятного повреждения
электрокарами у квадратных колонн углы защищают на высоту 1,5 м стальными
уголками, изоляция круглых колонн повреждается меньше.
Изоляция нижней части колонн создавала много неудобств, была
трудоемкой по выполнению, приводила к потере полезной площади.
Теперь в результате тщательного обследования и проведенных Гипро-
мясо расчетов определена возможность отказа от устройства изоляции
низа колонн верхней (холодной) камеры с температурой воздуха
—23° С при температуре воздуха нижней (теплой) камеры 0°С и
влажности 80%. Практика действующих холодильников подтвердила
указанные расчеты.
В настоящее время при разработке проектов холодильников для
камер с названными температурно-влажностными режимами изоляция
нижней части колонн исключается. При других режимах в каждом
случае вопрос решают на основании проведенного расчета.
Исключение изоляции колонн нельзя распространить на колонны,
попадающие в изолированные перегородки. В этих случаях колонны
являются частью изоляционной конструкции.
При электрообогреве полов на грунтах колонны холодильников
изолируются в камерах с температурным режимом от —10° С и ниже.
Б камерах до —10° С изоляция колонн не требуется.
ill

Тепловые мостики встречаются в наружных стенах подвальных
этажей. Одна из торцовых стен может выходить в отапливаемую
пристройку здания вспомогательного корпуса, а вторая — оказаться
незащищенной, в результате через нее в летний период будут поступать
значительные теплопритоки, а зимой при очень низких наружных
температурах на ней будет выпадать конденсат. Вторую стену следует
дополнительно заизолировать, но не на всю высоту этажа, а на 1,0 ж ниже
отметки спланированной территории. Внешнюю отсыпку стен подвала
и подсыпку платформ производят песком. Необходимо также утеплять
полы шахт лифтов и вестибюлей первых этажей многоэтажных
холодильников без подвального этажа охлаждаемой части; в зимний
период эти полы промерзают и разрушаются.
Теплоизоляцию трубопроводов и оборудования можно производить
только после испытания их и устранения
всех недоделок, освобождения от
холодильного агента и отключения от холодильной
установки; это следует указывать на
чертежах.
Трубопроводы и оборудование после
тщательной очистки их покрывают ровным
Рис. 56. Теплоизоляция
трубопроводов:
а — сегментами: / — труба, 2 —
битум, 3 — сегменты, 4 — битум,
5 — пергамин, 6 — спираль из
проволоки диаметром 1,2 мм, 7—
металлическая сетка, 8 *— цементная
штукатурка, 9 — побелка или
покраска; б — минеральным войлоком:
/ — труба, 2 — битум, 3 —
минеральный войлок, 4 — пергамин,
5 — кольцо из проволоки
диаметром 2 мм, 6 —'металлическая
сетка, 7 — кольца из проволоки
диаметром 2 мм, 8 — проволока для
стягивания сетки, 9 — цементная
штукатурка, 10—оклейка, 11 —
окраска; в — стекломатами: / —
труба, 2 — битум, 3 — стекловата, 4 —
кольца из проволоки, 5 — пергамин,
6 — спираль из проволоки
диаметром 1,2 мм, 7 —сетка, 5
—штукатурка, 9 — побелка или покраска;
г, д — изоляция фланцев и
вентилей: 1 — труба, 2 — сегменты,
3 — битум, 4 — пергамин, 5 —
металлическая сетка, б —цементная
штукатурка.
Рис. 57. Теплоизоляция оборудования:
а — изоляция плоских поверхностей минераловатными,
матами: / — маты, 2 — штыри, 3 — загнутые штыри,
4 — сшивка проволокой; б — изоляция плоских
поверхностей плитами размером 500X100 мм: 1 — крючок,.
2 — плиты, 3 — проволочные стяжки, 4 — каркас из
сетки, 5 —опорная полка; в — закрепление изоляционного*
елоя: 1 — приспособление для загибки штырей, 2 — загиб-
штырей; г — изоляция цилиндрических поверхностей:
1 — проволочные кольца нижнего каркаса, 2 — подма-
эочиый слой, 3 — проволочные крючки, 4 — плиты, 5 —
проволочное кольцо верхнего каркаса.
112

Диаметр трубопроводов,
мм
До 50
От 50 до 200
От 200 и более ....
Толщина теплоизоляции
(в мм) при температуре
хладагента, °С
-40
100
150
200
от —33
до —28
100—50
150—100
200—150
от —15-
до —12?
50
100
т
слоем битума без пропусков и подтеков. Следует применять для
указанной цели нефтяной битум марок IV и V беспарафинистый и наносить era
на сухую поверхность трубопровода и оборудования, так как к влажной:
поверхности битум плохо пристает. Для теплоизоляции применяют
сухие изоляционные материалы.
Теплоизоляции подлежат испарители, льдогенераторы,
воздухоохладители, отделители жидкого аммиака, промежуточные сосуды,
трубопроводы холодильного агента с низкими температурами.
Толщину теплоизоляции
Трубопроводов И Оборудова- Таблица 2$
ния должны определять
расчетом и подбирать так,
чтобы не допустить
конденсации влаги на ее
поверхности.
Для теплоизоляции
трубопроводов (рис. 56) можно
применять материалы,
рекомендуемые СНиП И-П.2—
62, однако их следует
выбирать с учетом температурно-
влажностных условий помещений и требуемой длительности срока
службы. Применяемые теплоизоляционные материалы должны быть
высокого качества с X не ниже 0,07 ккал/(м • ч • °С). Толщина теплоизоляции
труб в зависимости от диаметра их и температуры хладагента указана
в табл. 26.
На некоторых холодильниках (в Туле, Ленинграде) для
теплоизоляции трубопроводов использована пластинчатая губчатая резина (ее
выпускает Среднеуральский завод в виде пластин толщиной 10—20 мму
масса пластин от 330 до 490 кг/мд). Применялась резина массой
300 кг/мг с коэффициентом теплопроводности Я = 0,06 ккал/(м-ч-°С).
Резину следует принимать не толще 15 мм, так как при большей
толщине затрудняется выполнение работы и снижается качество
теплоизоляции.
Устройство теплоизоляции оборудования несколько сложнее.
Технологическое оборудование (баки, сосуды, аппараты) может иметь
плоские и криволинейные поверхности и находиться в различных
температурных и влажностных условиях.
Изоляция оборудования плитными материалами производится при
помощи заранее установленных металлических креплений,
предусмотренных проектом; необходимо подгонять плиты по размерам и плотно
стыковать их между собой. Перекрытие швов при многослойной
теплоизоляции обязательно. Изоляцию вертикально установленного
оборудования ведут снизу вверх. Нижний ряд теплоизоляции должен иметь
опорную полку. При большой высоте теплоизоляционного слоя
устанавливают дополнительные промежуточные опорные полки (рис. 57).
Таблица 27
Оборудование
Ресиверы дренажные
Воздухоохладители:
в коридорах
в помещениях камер
Толщина изоляции (в мм) при температуре
хладагента, °С
-40
250
200
200
200
100
от —33 до —28
250
200
200
200
100
от —15 до —12
200—150
150
150
150
100
113

Обычно толщину изоляции из материала с Х=0,06 ккал/(м-ч-°С)
в зависимости от температуры хладагента принимают в пределах,
указанных в табл. 27.
Глава VI
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
И СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
Емкость холодильников выражается в кубических метрах
грузового объема и в условных тоннах хранящихся грузов. Емкость в условных
тоннах рассчитывают, принимая, что в 1 мг грузового объема камер
размещается 0,35 г мороженого мяса.
Емкость холодильника определяют раздельно по камерам хранения
мороженых и камерам хранения охлажденных продуктов.
Универсальные камеры учитываются как камеры хранения мороженых грузов.
Камеры охлаждения, морозильные камеры, льдохранилища, упаковочные,
сортировочные, дефростеры, экспедиции, вестибюли и другие
помещения холодильников при определении емкости не учитываются.
Грузовой объем камер равен произведению грузовой площади на
грузовую высоту.
Грузовая площадь камер — это площадь пола, на которую
непосредственно укладывают груз. Для ее определения из общей
строительной площади камер исключают площади, занимаемые колоннами,
оборудованием, грузовыми проездами и проходами, а также отступами
штабелей от строительных конструкций и оборудования.
Грузовой высотой называют расстояние от пола камеры до
верхнего уровня штабеля, уложенного таким образом, чтобы расстояние
между потолком и верхом штабеля было равно 0,2 м. При наличии
потолочных балок и ребристых перекрытий это расстояние определяют
между нижней поверхностью их выступающих частей по всей площади
камеры и верхом штабеля. При наличии потолочных батарей отступ
штабелей от них в 0,2 м принимается для площади пола,
расположенного под этими батареями. При воздушном охлаждении отступ
штабелей груза от потолка следует принимать из расчета нормального
развития потока воздуха, подаваемого из воздуховодов или
непосредственно из воздухоохладителей. Грузовую высоту камер хранения
охлажденного мяса с подвесными путями определяют как расстояние от пола до
нижней части подвесных путей.
Грузовой объем холодильника складывается из грузовых объемов
всех камер хранения.
Строительную площадь камер определяют по формуле:
¦^стр г= АВ — F *
где Fctp— строительная площадь камеры, м2;
Л—длина камеры, м\
. В — ширина камеры, м\
F— плошадь, занятая воздухоохладителями, тамбурами и выступами от шахт
грузовых подъемников, м2.
Грузовая площадь камеры
/гр = 0,9 FCxp — [аЧ + kl + d {с + р)\,
где 0,9— коэффициент, учитывающий, что на проезды и проходы отводится 10%
строительной площади;
а—сторона колонны, ж;
л—число внутренних колонн;
114

k, p— величины отступа от стены или батареи, равные 0,3 м;
с—величина отступа батареи от стены, включая место, занятое самой
пристенной батареей, м;
I— общая длина стен в камере, не занятых батареями, м\
d—общая длина пристенных батарей» м.
Для камер с колоннами круглого сечения вместо а2 вводится
величина яг2, где г — радиус окружности колонны.
При расчетах емкости камер хранения следует учитывать, что
нагрузка на 1 м2 площади не должна превышать проектную нагрузку для*
данного перекрытия.
Емкость камер хранения охлажденного мяса определяют путем
умножения длины цодвесных путей на удельную нагрузку,
принимаемую равной 250 кг. Высота от пола до рельса подвесных путей должна
быть не менее 3 м.
Минимальное расстояние от крайних рельсов подвесных путей до
стен и других строительных конструкций, а также оборудования
принимают равным 0,4 м, расстояние между осями рельсов подвесных
путей— не менее 0,8 м.
При проектировании специализированных холодильников их
емкость следует определять из расчета загрузки теми продуктами, для
которых они предназначаются.
Условная емкость фруктовых холодильников определяется в
тоннах хранения, яблок из расчета 0,34 мг грузового объема на 1 г.
Плотность (объемная масса) различных грузов указана в приложении 4.
Расчетные температуры воздуха холодильных камер различного*
назначения в распределительных холодильниках определены «Нормами
технологического проектирования холодильников», разработанными-
Гипрохолодом. Этими нормами регламентируются также влажностные
условия камер и расчетные количества и температуры грузов,
поступающих на холодильники (приведены в приложении 5).
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПРИТОКОВ В ОХЛАЖДАЕМЫЕ ПОМЕЩЕНИЯ
Определение теплопритоков от различных источников тепла в ох-
лаждаемые помещения (для каждого отдельно) и в технологические
аппараты выполняется с целью подбора типов и размеров
охлаждающих приборов и холодильных установок. Ввиду непостоянства тепло-
притоков эти расчеты являются условными. При определении расчетных
тепловых нагрузок исходят из предпосылки совпадения максимальных
теплопритоков.
Для подбора оборудования камер расход холода определяют как
сумму расходов холода:
на поглощение теплопритоков через ограждения — Q\\
на охлаждение, домораживание и замораживание продуктов:
(?2(Q/2K; Q7/2K' Q/7/2K);
на вентиляцию камер — Q3;
на эксплуатационные потери — Q4.
Приток тепла через ограждения Q\ складывается из четырех
величин (в ккал/ч):
Qi —приток тепла через наружные ограждения (стены, перегородки,
перекрытия, покрытия, пол и кровли);
Qi" — приток тепла через полы, лежащие на грунте;
Qx" — приток тепла через заглубленные неизолированные стены
подвальных камер;
Qi""— приток тепла от солнечной радиации.
Q\=r KF (tE—tB) ккал/ч,
где К— коэффициент теплопередачи ограждения, ккал/(м2 • ч • °С);
i н и 4— температуры наружного воздуха и воздуха в помещении, *С;
F— поверхность ограждения, л2.
Л5

Значения коэффициентов теплопередачи ограждений, применяемые
по СНиП П-П.2—62 («Строительные нормы и правила проектирования
холодильников»), приведены в приложении 1.
Поверхность полов и потолков определяют по размерам между
осями внутренних стен или от внутренней поверхности наружных стен до
оси внутренних.
Высота стен определяется: в промежуточном помещении — от
уровня чистого пола данного этажа до уровня чистого пола
вышележащего этажа; в верхнем этаже — от уровня чистого пола данного этажа
до верха изоляции покрытия; в первом этаже над неохлаждаемым
подвалом или подпольем — от уровня потолка подвала до уровня чистого
пола вышележащего этажа: в первом этаже с полом, расположенным
непосредственно на грунте, — от уровня чистого пола до чистого пола
вышележащего этажа.
Длину наружных стен 'неугловых помещений измеряют между
осями внутренних стен; угловых помещений — от наружной поверхности
наружных стен до оси внутренних стен. Длину внутренних стен
измеряют между внутренней поверхностью наружных и осью внутренних стен
или между осями внутренних стен.
Расчетную летнюю температуру наружного воздуха определяют
для данного географического пункта строительства по формуле:
*н == 0>4 ^ср.жар.мес 4" ^,0 /щах»
За расчетную зимнюю температуру наружного воздуха принимают
среднюю температуру наиболее холодной пятидневки, но не ниже
—60° С; ^ср.жар.мес > ^тах и расчетная зимняя температура наружного
воздуха принимаются по СНиП II-A.6—62 («Строительная
климатология и геофизика. Основные положения проектирования») или по
климатологическим справочникам местных гидрометеорологических станций.
Таблица значений расчетных летних и зимних температур для ряда
пунктов СССР приведена в приложении 6.
Расчетную разность температур для внутренних ограждений
принимают в процентах от величины расчетной разности температур для
наружных стен: для стен и перегородок, отделяющих охлаждаемые
помещения от сообщающихся с наружным воздухом (тамбуры,
вестибюли и др.), — 70%; для помещений, не сообщающихся о наружным
воздухом, — 60%; для полов, расположенных над неохлаждаемыми
подвалами, не имеющими окон, — 50%, а над подвалами, имеющими
окна,—60%.
За расчетную относительную влажность наружного воздуха для
летнего периода принимают среднемесячную самого жаркого месяца
в 13 ч.
Значения влажности воздуха по отдельным пунктам СССР также
принимаются по СНиП II-A.6—62 или по климатологическим
справочникам местных гидрометеорологических, станций. Таблица значений
влажности воздуха для ряда пунктов СССР приведена в приложении 6.
Принимаемые расчетные температуры (tB) и относительная
влажность (ф) воздуха охлаждаемых помещений приведены в приложении 5.
Теплоприток через неизолированные полы, расположенные
непосредственно на грунте, определяют по формуле:
Q\ = ^KyC}lF (tH—t3) ккал',4,
где /Сусл—условный коэффициент теплопередачи соответствующей зоны пола,
ккал/(м2 • ч • °С);
F— площадь соответствующей зоны пола, м2\
*н— расчетная температура наружного воздуха, °С;
*в— расчетная температура воздуха внутри камеры, °С.
116

К уел принимается для зоны, расположенной на расстоянии до 2 м
от наружных стен, равным 0,4; от 2 до 4 м — 0,2; от 4 до 6 м — 0,1 и
для остальной площади пола — 0,06.
Площадь пола первой двухметровой зоны, примыкающей к углу
наружных стен, измеряется дважды, т. е. по направлениям обеих
наружных стен, составляющих угол.
Теплоприток через изолированные полы, расположенные
непосредственно на грунте, определяют так же, как теплоприток через
неизолированные полы, но с введением коэффициента, характеризующего
относительное возрастание термического сопротивления пола при наличии
изоляции:
Q/" = 2 Ky^F (tH—tB) m ккал/ч,
1
где *и= .
6 и Я — толщина и коэффициент теплопередачи отдельных слоев конструкции пола
соответственно в м и ккал(м2 -ч-°С).
Теплоприток через подземную часть наружных стен охлаждаемых
подвальных помещений Q/" определяют так же, как и через
изолированные и неизолированные полы, расположенные непосредственно на
грунте. Значения Кусл для наружной стены принимаются те же, что и
для полов, а соответствующие зоны отсчитываются от поверхности
земли вниз в тех же размерах, что и для полов. iB этом случае при
определении теплопритока полы подвалов рассматриваются как продолжение
подземной части наружных стен.
Теплоприток через изолированные полы при электрическом
обогреве грунта
Q'l = KF (tCp—tB) ккал/ч,
где tap — средняя температура слоя с нагревательным устройством; обычно
принимается равной ГС.
Для расчета оборудования холодильных камер и мощности холо->
дильных установок необходимо учитывать количество тепла солнечной
радиации, поступающее в охлаждаемые помещения.
Количество тепла солнечной радиации
Q/" *=KFAtc ккал/ч,
где /С—коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, ккал/(м2 • ч • °С);
F—облучаемая солнцем поверхность ограждения, ж2;
Ate— избыточная разность температур, характеризующая действие, солнечной
радиации для летнего периода, °С.
Значения расчетной избыточной разности температур Д^с для
учета тепла солнечной радиации приведены в табл. 28.
При расчете оборудования холодильных камер учитывается тепло
солнечной радиации, поступающее через кровлю и через поверхность
одной из стен помещений, имеющей максимальное облучение.
При определении тепловой нагрузки на компрессоры тепло
солнечной радиации учитывается таким же образом, но расчет ведется
раздельно по системам охлаждения.
Расчетный расход холода Q2'K на охлаждение и Q2"K на доморажи*
вание продуктов определяют для каждой камеры хранения, исходя из
температур охлаждаемых помещений и суточного поступления
продуктов, принимаемого равным 8% от грузовой емкости для камер с
грузовой емкостью до 200 т включительно и равным 6%/ для камер емкостью
более 200 т.
117

Таблица 28-
Поверхности
Стены
бетонная
кирпичная
побеленная известью или
оштукатуренная светлой штукатуркой . . .
покрытая штукатуркой на темном
песке . . .
облицованная белыми
глазурованными плитами
Плоские кровли
покрытая толем, асфальтом ....
покрытая темным рубероидом . . .
покрытая светлым рубероидом . . .
Значения избыточной разности Л t^ (в °С) при
ориентировке поверхности по странам света
Ю | ЮН | ЮЗ | В \ 3 | СВ | СЗ J С
на географической широте
40° | 50°
5,9
6,6
3,6
5,1
2,3
8,0
9,1
4,9
7J
3,2
€0°
9,8
11,0
6,0
8,5
3,9
18,5
17,7
14,9
от 40° до 60°
8,8
9,9
5,4
7,7
3,5
10,0
П.З
6,1
8,8
4,0
9,8
11,0
6,0
8,5
3,9
11,7
13,2
7,2
10,2
4,7
5,1
5,8
3,2
4,5
2,0
5,6
6,3
3,5
4,9
2,2
0
0
0
0
0
Примечание. Для шатровой кровли норма избыточной разности температур
составляет 15°С на широте 40°, 10°С на широте 50° и 5СС на широте 60.
Расход холода на охлаждение или домораживание в камерах
хранения определяется следующим образом:
?•1000 А
Q оК или О «к = А*,
V 2К V 2К 24-100
где ?— грузовая емкость камеры, г;
А— суточное поступление продуктов, % от грузовой емкости камеры;
А:— разность теплосодержаний, соответствующих начальной и конечной
температуре продукта.
Теплосодержание продуктов приведено в приложении 7.
При определении расходов холода для холодильников и
холодильных камер, предназначаемых для хранения фруктов, следует учитывать
тепло, выделяемое последними в процессе дыхания.
Количество тепла, выделяемого плодами и овощами при различных
температурах, указано в табл. 29.
Количество фруктов в этих расчетах принимают по полной
емкости камер для периода хранения при соответствующей температуре.
Для периода термической обработки фруктов общее количество их,
соответствующее полной емкости камер, разделяют на количество
фруктов охлажденных, за вычетом суточного поступления их, и на
количество фруктов, подлежащих охлаждению. Тепловыделения
неохлажденных фруктов принимаются в зависимости от их температуры.
На распределительных холодильниках расход холода на
вентиляцию камер Q3, за исключением специализированных фруктовых камер,
не учитывается.
Расход холода на эксплуатационные потери Q4 слагается из
расходов, компенсирующих теплопритоки от освещения, пребывания людей
в камерах, работы электродвигателей, открывании дверей.
Теплопритоки от освещения
qx = AF ккал/ч,
где А — количество тепла, выделяемого осветительными приборами на 1 м2 площади
камеры, ккал/(м2'Ч); для складских помещений Л —1, для производственных
камер Д=4,0 ккал/(м2*ч).
F—площадь камеры, м2.
118

Таблица 29
Фрукты и овощи
Количество выделяемого тепла (в ккал}т • ч) при
температуре, °С
10
15
20
Фрукты
Абрикосы
Орехи . . . . . . . .
Лимоны .........
Апельсины
Персики . . ......
Груши ранние
Груши поздние
Яблоки ранние
Яблоки поздние ....
Ошва
Виноград
Овощи
Дыня
Лук
Капуста . .
брюссельская . . . .
цветная
белокочанная . . .
краснокочанная зимняя
Морковь
Свекла
Томат . . .
Чеснок . . ......
15
2
8
9
16
17
9
16
9
18
17
17
58
54
28
16
24
17
15
19
23
2
11
11
19
23
19
18
12
30
15
20
18
67
61
31
21
29
24
17
27
43
4
17
16
35
40
35
27
18
56
21
23
22
116
67
44
21
33
29
23
40
8
28
30
79
54
48
52
27
108
31
37
29
196
119
67
33
38
52
35
61
133
8
40
48
113
138
108
79
50
158
42
65
27
254
223
104
50
83
100
75
ПО
171
17
50
59
156
239
188
104
63
200
67
50
447
346
167
100
116
183
88
131
Расход холода на пребывание людей
#2 = 300 п ккал/ч,
где п — число людей, работающих в данном помещении; принимается равным 2—3 при
площади камер до 200 м2 и 3—4 в камерах свыше 200 м2.
Расход холода на работу электродвигателей (для вентиляторов,
рассольных и водяных насосов и др.) при расположении их внутри
охлаждаемого контура
qz =. Мэ • 860 ккал/ч,
где Nэ — мощность электродвигателя, кет;
при расположении электродвигателей вне охлаждаемого контура
<73 = N3 • 860 ri9 ккал/ч,
где г] э — к. п. д. электродвигателя.
Тепловыделениями от электродвигателей погрузчиков, как правило,
можно пренебрегать.
Расход холода на открывание дверей
q± = BF ккал/ч,
где В — часовой расход холода на 1 м2 площади пола для отдельных камер
(приведен в табл. 30);
F — площадь камеры, м2.
При большей высоте камер следует приведенные значения расхода
холода на открывание дверей увеличивать пропорционально
увеличению высоты.
119

Таблица 30
Помещения
Камеры хранения охлажденных грузов . . .
Камеры замораживания
Камеры хранения мороженых продуктов . . .
Экспедиции и приемные
Расход холода (в кнал/ч) в камерах на
открывание дверей на 1 м2 пола при
высоте камер 3,6 м и площади
до 50 м2
15
16
11
40
до 150 м2
8
8
6
20
свыше 150 мг
6
6
4
10
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ХОЛОДА
ДЛЯ РАСЧЕТА ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ КОМПРЕССОРОВ
Для распределительных холодильников типичным является
несовпадение летних максимальных тепловых нагрузок от теплопередачи
(Qi) и от поступающих на термическую обработку грузов (СЬ),
максимальные значения последних чаще падают на осенний период.
Значения величин Qi и Q2 по сравнению с другими источниками тепла $
суммарных теплопритоках 2Q достаточно велики и учет их изменении
в течение года при определении потребной холодопроизводительноста
компрессоров целесообразен. Поэтому обычно расход холода для
подбора компрессоров определяют по двум расчетным периодам: летнему
и осеннему. При наличии на холодильниках универсальных камер а
расчетах принимают, что они в летний период используются для
хранения охлажденных продуктов, а осенью — мороженых.
Приток тепла через ограждения (Qi) для обоих периодов
учитывается полностью.
Расход холода на термическую обработку поступающих на
холодильник грузов складывается из расходов холода на охлаждение, до-
мораживание и замораживание продуктов (Q2', Q2" и QJ") и
подсчитываемая раздельно для различных охлаждающих систем.
Расход холода на термическую обработку
a.looo л
где А/— разность энтальпий, соответствующих начальной и конечной температурам
продукта и определяемых по табл. 6—12, кксл/кг;
G—количество груза, подвергаемого термической обработке (охлаждению, до-
мораживанию или замораживанию) в течение суток, т.
Количество грузов, поступающих на холодильники, определяют в
соответствии с экономическим обоснованием. Для распределительных
холодильников кратность грузооборота U обычно составляет 5—6.
Расчетное количество охлаждаемых грузов при определении
производительности компрессоров устанавливают по формуле
иь
где U—кратность грузооборота камер охлаждения и хранения охлажденных грузов;
6=1,5 — коэффициент неравномерности поступления грузов;
Ео—емкость камер охлажденных грузов, т.
Расчетное количество грузов, поступающих на доморозку
иц в
G"
365
где U — кратность грузооборота камер хранения мороженых грузов;
б— коэффициент неравномерности равный 2,5;
120

Ф—количество грузов, поступающих непосредственно в камеры хранения
мороженых грузов (для распределительных холодильников ф=0,654-0,85%);
?м — емкость камер хранения мороженых грузов, z.
Количество поступающих в морозилки грузов (G'") определяется
производительностью морозилок или по формуле
Ub A-е)
° ~ 365 hMl
где значения те же, что и в предыдущей формуле.
Расход холода на эксплуатационные потери при расчетах
компрессоров принимается в зависимости от размера камер в пределах от 50
до 73% расхода холода, определенного при расчетах оборудования
камер.
Компрессоры подбираются по холодопроизводительности в
соответствии с суммарным расходом холода по каждой температуре
кипения с надбавками на потери в аппаратах и коммуникациях — при
системах непрсредственного охлаждения в размере 7% и пр-и рассольном
охлаждении 12%.
Все расчеты должны быть сведрны в таблицы по форме, принятой
в проектной организации.
Материалы расчетов прилагаются в рукописи к архивному
экземпляру технического проекта, а для рабочих чертежей переплетаются в
отдельную папку и сдаются в архив.
СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
На распределительных холодильниках применяются
преимущественно аммиачные холодильные установки. Для каждого холодильника
проектируют одну или несколько холодильных систем, отличающихся
по температуре испарения и предназначенных для обслуживания
различных потребителей холода. Чаще применяются три системы
непосредственного охлаждения: для морозильных и низкотемпературных камер
хранения мороженых грузов с температурой кипения аммиака t0 =
— —40° С, для камер хранения мороженых грузов t0=-—30° С и для
камер хранения охлажденных грузов U=—8-^—12° С.
Системы непосредственного охлаждения выполняются с
использованием различных схем. На основе опыта эксплуатации и специальных
испытаний отобраны наиболее рациональные из них. Эти схемы и
применяются проектными организациями при разработке проектов.
Схемы систем непосредственного охлаждения должны
обеспечивать:
устойчивый и регулируемый температурный режим в охлаждаемых
объектах;
автоматическое и надежное регулирование питания охлаждающих
приборов жидким аммиаком;
нормальные условия работы холодильных компрессоров, исключать
возможность влажного хода;
автоматическое регулирование температуры кипения аммиака и
соответствие производительности работающих компрессоров меняющей-
ся тепловой нагрузке испарительных систем;
надежную защиту приборов охлаждения от замасливания;
наименьшее сопротивление прохождению жидкого и парообразного
.аммиака в системе;
возможность удалять аммиак из любой части холодильной
установки;
схема должна быть по возможности простой, с минимальным
количеством основных и вспомогательных трубопроводов, запорной и рас-,
пределительной арматуры и автоматических приборов.
121

Насосно-циркуляционные аммиачные схемы. Лучше всего
указанным выше требованиям отвечают насосно-циркуляционные схемы с
параллельным распределением аммиака и с нижней подачей жидкого
агента в охлаждающие батареи (рис. 58), разработанные Гипрохолодом.
Вариант с горизонтальным
циркуляционным ресивером и
отделителем жидкости
Рис. 58. Принципиальная насосно-циркуляционная аммичная схема охлаждения с
нижней подачей хладагента в охлаждающие приборы:
/ _ потолочная батарея; 2 — пристенная батарея; 3 — воздухоохладитель; 4 — вертикальный
циркуляционный ресивер; 5 — герметичный аммиачный насос; 6 — дренажный ресивер; 7 —отделитель
жидкости; 8 — горизонтальный циркуляционный ресивер.
Также широкое применение при использовании пристенных гладко-
трубных батарей, имеющих много труб по высоте, нашли схемы с
верхней подачей жидкого агента. При этом устраняется нежелательное
влияние на температуру кипения гидростатического столба жидкости,
которое становится заметным в случае применения многорядных пристенных
батарей (рис. 59).
Использование схем с Ёерхней подачей для распределительных
холодильников облегчено применением укрупненных пристенных батарей
при одношланговом движении жидкости. Это позволило отказаться от
сложных и малонадежных устройств для распределения жидкого
хладагента по многочисленным параллельным шлангам, что характерно
для ряда схем, применяемых Гипромясом и другими проектными
организациями.
Нормальная работа аммиачных насосно-циркуляционных
установок обеспечивается правильным положением аммиачных насосов по
отношению к циркуляционным.ресиверам: превышение рабочего уровня
жидкости в последних над всасывающим патрубком насосов должно
составлять 1,5—3 м в зависимости от температуры кипения; большие
значения принимаются для систем с пониженными температурами.
В целях упрощения холодильных установок следует отдавать
предпочтение вертикальным циркуляционным ресиверам, являющимся
одновременно и отделителями жидкости.
Производительность аммиачных насосов должна в 5—6 раз
превышать расчетное количество испаряющегося в каждой системе агента.
В целях облегчения распределения жидкого аммиака по
охлаждающим приборам, а также для уменьшения количество
циркулирующей жидкости при насосных схемах с верхней и нижней подачей
рекомендуется устанавливать перед охлаждающими приборами дозирующие
122

диафрагмы с отверстиями, размеры которых определяются расчетом.
При проектировании насосно-циркуляционных схем следует
учитывать следующие правила и рекомендации.
Жидкостные трубопроводы от циркуляционного ресивера до насоса
должны иметь минимальные сопротивления; на нагнетательной линии
после насосов следует устанавливать обратные клапаны и
предусматривать трубопровод для возврата жидкости. Присоединение распреде-
Рис. 59. Принципиальная насосно-циркуляционная
аммиачная схема охлаждения с верхней подачей хладагента в
охлаждающие приборы:
/ — ресивер дренажный; 2 — ресивер циркуляционный; 3 — насос
аммиачный; 4 — ресивер вертикальный; 5 — отделитель жидкости;
6 — батарея пристенная гладкотрубная.
лительных устройств к нагнетательному трубопроводу производится в
месте, расположенном выше охлаждающих батарей.
В испарительную систему вместе с аммиаком попадает некоторое
количество масла, поэтому целесообразна установка дренажных
ресиверов, соединяемых с охлаждающими приборами специальными
трубопроводами с соответствующей запорной арматурой. Очистку от масла
(продувку) батарей непосредственного охлаждения производят
одновременно с освобождением их от инея (снеговой шубы) при помощи
паров горячего аммиака, для чего также проектируется специальная
разводка.
В настоящее время термогидравлические процессы, протекающие в
длинношланговых батареях непосредственного испарения, достаточно
изучены, это дает возможность сформулировать некоторые
рекомендации для проектирования схем с верхней подачей (применение схем с
верхней подачей началось без достаточных исследований их свойств,
что привело к ряду неудачных и необоснованных технических решений).
123

Приборы охлаждения при этой схеме должны быть длинношланго-
выми; оптимальной длиной шлангов без промежуточного отбора
следует считать 200—250 м.
Нельзя допускать противотока жидкости и пара, так как это
вызывает увеличение гидравлических сопротивлений, повышает
температуру кипения и ухудшает теплопередачу батарей.
Для равномерного распределения жидкости следует устанавливать
на обводных мостиках дозирующие диафрагмы.
Заполнение шлангов на конечном участке должно быть не
менее 20%.
Кратность циркуляции следует принимать в зависимости от длины
шлангов:
Длина шланга, м . ...... 60 100 160 200 260
Кратность циркуляции .... 15 9752
Необходимый расход жидкости на каждый шланг должен
составлять 150 кг/ч при длине шланга 60 м и 210 кг/ч при длине его 260 м.
При соблюдении указанных условий интенсивность теплопередачи
К компрессору
конденсатора
•7/ж
Кмаслособи-
, рателю
Рис. 60. Принципиальная безнасосная аммиачная
схема охлаждения с верхним расположением отделителя
жидкости:
/ — потолочная батарея; 2 —пристенная батарея; 3
—отделитель жидкости; 4 —защитный ресивер.
124

батарей с верхней подачей жидкости будет приближаться к интенсив-
ности батарей с нижней подачей.
Упомянутые исследования показали несостоятельность утверждений
о больших преимуществах схем с верхней подачей жидкости.
Действительно, положительными качествами их являются устранение влияния
гидростатического столба жидкости и упрощение автоматической схемы
оттайки (последнее имеет значение в основном для воздухоохладителей).
Недостатки схем с верхней подачей жидкости: трудность
распределения жидкости по большому количеству параллельных шлангов,
увеличение количества циркулирующей жидкости, большая емкость
циркуляционных ресиверов (они должны быть рассчитаны на приемку всего
жидкого аммиака каждой системы), повышенные требования к качеству
монтажа, в частности к устройству дозирующих устройств, и
недопустимость отклонений шлангов от горизонтали больше чем на 0,3 диаметра
трубы по длине батарей.
Из сказанного следует, что применять верхнюю подачу жидкости в
охлаждающие приборы целесообразно в тех случаях, когда
действительные преимущества их могут быть использованы, причем при
проектировании необходимо полностью учитывать особенности этой схемы.
Безнасосные аммиачные схемы. В беснасосных аммиачных схемах
для подачи жидкого холодильного агента в испарительную систему
используется давление конденсации; при этом кратность циркуляции
жидкого агента резко уменьшена, вследствие чего создаются затруднения
в его распределении при развитых испарительных системах.
Учитывая указанное обстоятельство, безнасосные аммиачные схемы
проектируют для относительно небольших холодильников. В типовых
проектах Гипрохолода безнасосная схема использована в
холодильниках с системой непосредственного охлаждения емкостью до 600 т.
Наибольшее
распространение получили две беснасосные
аммиачные схемы — с верхним
расположением отделителя
жидкости (рис. 60) и с
использованием терморегулирующих
вентилей для распределения
жидкого хладагента в
зависимости от величины перегрева
его паров при выходе из
охлаждающих приборов (рис. 61).
Схема с верхним
расположением отделителя жидкости
самая старая, широко
использовалась ранее, в частности,
при проектировании систем,
обслуживающих морозильные
камеры крупных холодильни*
ков. В настоящее время она
модернизирована с целью уст*
ранения возможности
влажного хода компрессоров, для чего
питание отделителя жидкости
аммиаком осуществляется при
помощи терморегулирующих
вентилей в зависимости от
температуры перегрева паров на
всасывающей магистрали,
соединяющей отделитель с
компрессорами. Кроме того, для
1
7
Камера №7
Кажра№2
U
-лею-
(
а?^Ш
^чН
и
Л I!
1
л
т^:
В дренажный
ресивер
К компрессору
i Выпуск аммиака
уЬ4/7г 1 | I 1
/ гО Т '
7т Щ UJ
L
из предохранит
клапанов
г-
1
т —
Р^> К масло
собирателю
Рис. 61. Принципиальная безнасосная
аммиачная схема охлаждения с нижним
расположением отделителя жидкости:
/—потолочная батарея; 2 — пристенная батарея;
3 — отделитель жидкости; 4 — защитный ресивер.
125»

увеличения степени безопасности работы установки рекомендуется
устройство в отделителе жидкости перелива для отвода жидкости в
специальные ресиверы при превышении в нем допустимого уровня.
Неудобство этой схемы заключается в том, что приходится
располагать отделитель жидкости достаточно высоко, чтобы на жидкостных
.линиях перед соленоидными вентилями создавался необходимый напор
для их открытия.
Безнасосная схема с использованием для распределения аммиака в
охлаждающие приборы терморегулирующих вентилей (ТРВ) удобнее,
но использование ее возможно лишь при надежной работе этих
автоматических приборов. Практика показала, что и при этой схеме следует
:на пути паров аммиака к компрессорам ставить отделитель жидкости
с отводом из него жидкого агента в специальный ресивер.
В обеих безнасосных схемах предусматривают трубопроводы для
передавливания жидкости из ресивера в испарительные приборы под
.давлением конденсации. Причем в схеме с верхним расположением
отделителя жидкости устанавливают два ресивера на разной высоте; при
накапливании жидкого аммиака в верхнем ресивере до заданного
уровня производится автоматический сброс его в нижерасположенный
ресивер, откуда он передавливается в испарительную систему.
Рассольная система охлаждения. Применение рассольной системы
охлаждения для крупных распределительных холодильников
ограничивается относительной недолговечностью работы охлаждающих
приборов— вследствие коррозирующего действия рассола трубы батарей
выходят из,строя в течение 7—15 лет.
Рассольное охлаждение в настоящее время часто принимается для
холодильников малой емкости. Это объясняется главным образом
стремлением использовать фреоновые холодильные установки,
полностью автоматизированные и укомплектованные испарительно-конденса-
торными агрегатами. В типовых проектах, разработанных Гипрохоло-
дом, рассольное охлаждение применено для холодильников общего
назначения малой емкости —12, 25 и 50 г. В некоторых случаях,
например для фруктовых холодильников совхозов и колхозов Крыма,
применение рассольного охлаждения позволяет использовать в качестве
охлаждающих приборов стеклянные трубы. , *
Рассольное охлаждение принято в типовых проектах фруктохрани-
лищ емкостью до 700 т, разработанных Гипрохолодом и
предназначенных для строительства в заготовительных районах, с целью упрощения
.их эксплуатации.
Рис. 62. Принципиальная схема рассольного охлаждения:
tf — батарея рассольная пристенная; 2 — испаритель; 3 —«насос рассольный; 4 —фильтр; 5 —бак
для разведения рассола; 6 — бак для горячего рассола; 7 — подогреватель рассола; 8, 9 —
расширительный бак.
126

При проектировании рассольной системы охлаждения, как
правило, следует принимать трехтрубную закрытую систему, обеспечивающую
равномерное распределение рассола по охлаждающим приборам.
Допускается применение двухтрубной закрытой и открытой систем в
небольших холодильных установках.
Принципиальная схема рассольного охлаждения представлена на
рис. 62. В качестве рассола принимается водный раствор хлористого
кальция или хлористого натрия. Концентрация рассола должна быть
такой, чтобы температура его замерзания была на 8—10° С ниже
температуры кипения агента в испарителе. В целях удлинения сроков
службы рассольных систем рекомендуется использовать в качестве
холодильного агента водные растворы этиленгликоля, имеющего
пониженные температуры замерзания в зависимости от концентрации:
Содержание этилен-
гликоля, % об. . . Ю 20 30 40 45 50 55 60 70
Температура
замерзания, °С . . . . —3,7 —8,9 —16,0 —йэ,5 —31,1 —37,2 —43,0 —51,0 —67,2
Коэффициент теплоотдачи раствора, содержащего 30%об. этилен-
гликоля, при течении внутри трубы составляет по отношению к воде
0,72, при содержании 70% об. этиленгликоля — 0,34.
Этиленгликоль имеет слабую коррозионную способность и мало
ядовит. При —40° С плотность его 1170 кг/м3, теплоемкость
0,658 ккал/.(кг-°С).
Для приготовления рассолов следует предусматривать установку
специальных баков, оборудованных фильтрующими устройствами.
Чтобы обеспечить постоянное заполнение системы рассолом, а
также для компенсации объемных изменений его и отвода воздуха,
устанавливают в верхней точке рассольной системы расширительный сосуд.
Ответвление к расширительному сосуду делается у места поворота вниз
магистрали возвратного рассола. Для выпуска воздуха из рассольных
батарей и воздухоохладителей предусматривают установку воздушных
краников диаметром 6 мм в верхних точках этих приборов. При двух
рабочих температурах рассола каждую систему должен обслуживать
отдельный расширительный сосуд, а в машинном отделении при этом
устанавливают не менее двух испарителей и трех насосов, из которых
один резервный.
Оттаивают рассольные батареи при помощи горячего рассола, для
приготовления которого следует предусматривать установку бойлера с
двумя рассольными баками: один бак предназначается для горячего
рассола, второй служит для слива холодного рассола, спускаемого из
батарей при оттайке.
На случай слива, рассола при ремонте на батареях и всех
распределительных коллекторах предусматривают установку сливных
вентилей диаметром 25 мм или заглушек.
СПОСОБЫ ОХЛАЖДЕНИЯ КАМЕР И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА
Батарейное охлаждение. Преобладающим способом охлаждения
камер хранения мороженых грузов на холодильниках СССР является
батарейное, или «тихое», охлаждение.
Тихое охлаждение довольно широко применяется и на
холодильниках других стран. Однако в связи с тем, что за рубежом характер
грузов, хранящихся в замороженном виде, меняется — увеличивается доля
быстрозамороженных продуктов, упакованных в паронепроницаемые
материалы — там все большее распространение получают системы
воздушного охлаждения с применением температур хранения около —30° С
и с использованием воздухоохладителей с автоматической оттайкой.
127

При тихом охлаждении используются батареи из гладких или
оребренных труб и панельные. Ввиду новизны панельного охлаждения
ниже дается его подробное описание.
Батарейное тихое охлаждение камер в условиях длительного
хранения мороженых грузов имеет преимущество перед воздушным
способом охлаждения, так как исключает наличие работающих
механизмов в условиях низкой температуры и повышенной влажности камер и
вносящих в них дополнительное тепло от электродвигателей. При тихом
охлаждении потери от усушки хранящегося без упаковки продукта
ниже, чем при воздушном. Значение основного недостатка батарейного
охлаждения — необходимости очистки охлаждающих поверхностей
приборов от инея — можно значительно уменьшить, применяя панельные и
гладкотрубные батареи, выпадение инея на которых не связано с
уменьшением размеров охлаждающих поверхностей.
При тихом охлаждении происходит естественная циркуляция
воздуха в камерах, поэтому батареи как потолочные, так и пристенные
следует располагать в верхней части камер с малым отступом от потолков
по возможности у наружных ограждений.
Гладкотрубные батареи, очистка которых от инея производится
редко, рекомендуется равномерно распределять по потолку и
наружным стенам камер с шагом от 180 до 300 мм на расстоянии 120—150 мм
ют плоскости ограждений. Этим достигается некоторое экранирование
теплопередающих ограждений и большая равномерность температуры
воздуха в камерах.
Пристенные однорядные батареи следует выполнять в один шланг
с верхним питанием жидким аммиаком и с промежуточным отсосом
паров; неиспарившаяся жидкость отводится самотеком из нижней
части во всасывающую магистраль, идущую к циркуляционному ресиверу.
Такая конструкция устраняет влияние давления столба жидкости на
температуру кипения, снижает сопротивление движению холодильного
агента и создает условия для удаления масла с жидким аммиаком.
Одношланговые батареи легко очищать продувкой.
Для облегчения монтажа пристенных батарей колонны зданий
одноэтажных и многоэтажных распределительных холодильников
размещаются с отступом от стен. Это позволяет выполнять пристенные
батареи в один шланг, что обеспечивает надежное питание их
хладагентом и равномерную холодоотдачу по всей длине.
Потолочные гладкотрубные батареи рекомендуется устанавливать
в одноэтажных холодильниках и в верхних этажах многоэтажных. Их
можно выполнять в виде коллекторных батарей с подводом жидкости
снизу коллектора и отсосом паров сверху. При параллельном
включении нескольких потолочных батарей подающий жидкостной
трубопровод в зоне расположения батарей принимают увеличенного диаметра
E7X3,5), а патрубки, соединяющие его с батареями —уменьшенного
диаметра B5x2,5).
Батареи из оребренных труб — потолочные и пристенные — нашли
широкое распространение на отечественных холодильниках. Это
объясняется в основном стремлением уменьшить расход цельнотянутых труб
в условиях массового строительства. На зарубежных холодильниках их
применение ограничено в силу ряда эксплуатационных недостатков,
отмеченных ниже.
Для изготовления оребренных батарей широко использовались
горячекатаные трубы диаметром 57X3,5 с поперечно-спиральной навивкой
ленты 46X1 мм с шагом 35,7 мм. Это объяснялось меньшей дифицит-
ностью труб указанного диаметра. В настоящее время рекомендуется
отдавать предпочтение батареям из оребренных труб диаметром 38X
Х2,5 (ГОСТ 8732—58) при этом экономится металл и уменьшается ам-
лушакоемкость охлаждающих систем.
128

Наиболее распространенная конструкция потолочной батареи из
оребренных труб дана на рис. 63. Батарея двухрядная, причем верхний
ряд труб выполнен с шагом 180 мм, а нижний — 360 мм. Это
обеспечивает доступность отдельных труб для очистки от инея обметанием, а
также на случай ремонта и повторной окраски.
1
500
//Л///&/////Л У//////АУ///Л
шт
7500* п
ООО
7SW
7500
7500
^^/JQ7////A у/////ЛУ/Л(///,
Шаг 30
W
960
/тт^^
990
Рис. 63. Батарея потолочная
оребренная с нижней подачей
жидкого аммиака.
Потолочные батареи следует располагать с таким расчетом, чтобы
оттайка их и удаление снега были бы возможными в условиях
нормально загруженной камеры, причем оттайка должна быть достаточно
частой, так как при срастании инея, оседающего преимущественно на
концах ребер, холодоотдача батарей резко снижается. Размещают
оребренные батареи обычно над грузовым проходом камер.
Пристенные батареи выполняются только однорядными с
ограниченным количеством труб по высоте; последнее имеет значение для
прокладки над дверьми камер подводящего жидкость трубопровода без
верхней петли, что облегчает отвод жидкости и масла при оттайке
батарей парами горячего аммиака и их продувке.
Конструктивное выполнение и крепление пристенной оребренной
батареи показаны на рис. 64.
Не рекомендуется устанавливать пристенные оребренные батареи в
камерах длительного хранения мороженых грузов, так как очистка
батарей от инея и удаление снега из этих камер затруднительны ввиду
малого размера отступа штабелей грузов от стен.
ГОСТ 17645—72 «Секции стальные оребренные охлаждающих
батарей холодильных установок» предусматривает изготовление
унифицированных секций
охлаждающих батарей из
оребренных труб
диаметром 38x2,5 мм
на специализированных
заводах. Наружное
оребрение выполняется
путем
поперечно-спиральной навивки
трубы лентой 45X1 мм из
низкоуглеродистой
стали (ГОСТ 503—67);
Рис. 64. Конструкция и крепление пристенной оребрен- шаг навивки Труо ДЛЯ
ной батареи.
5 Пирог и др.
129

холодильных камер с сухими продуктами 20 мм и для камер с
усыхающими продуктами — 30 мм.
Намечено изготовление секций оребренных охлаждающих батарей
шести типов: секции стальные оребренные коллекторные — СК, то же
змеевиковые головные — СЗГ, то же змеевиковые хвостовые — СЗХ, то
же, средние — СС, то же змеевиковые — СЗ и двухколлекторные—
С2К- На рис. 65 приведен пример выполнения одного из типов секции
оребренной батареи.
Ю*5*5
2000 или 4 500
Рис. 65. Секция оребренной охлаждающей батареи типа СЗ.
Коллекторы секций должны быть изготовлены из стальных
бесшовных труб по ГОСТ 8732—70 с наружным диаметром 76 мм и толщиной
стенок 3,5 мм; гнутые калачи — из бесшовных труб по ГОСТ 8732—70
с наружным диаметром 38 мм и толщиной стенки 2,5 мм или 3,0 мм;
сборка секций из шести и четырех труб — с помощью крепежных стоек
из равнобокого углового проката 50X50X5 ГОСТ 8509—57 и хомути-
Ст. 3 ГОСТ 535—58
ков из стали катаной круглой диаметром 8 мм 8 ГОСТ 2500—57.
Ст. 2 ГОСТ 535—58
Поверхность теплообмена секций охлаждающих батарей
определяется по оребренным участкам трубы. Допуски на шаг оребрения труб
установлены ±2 мм при шаге 20 мм и ±3 мм при шаге 30 мм.
Оребренные трубы следует оцинковывать горячим способом,
цинковое покрытие должно соответствовать ГОСТ 9791—68. Свободные от
оребрения концы труб должны иметь неоцинкованные участки не
менее 25 мм.
Характеристика стальных труб с поперечно-спиральным оребрени-
ем приведена в табл. 31.
Определяют размеры охлаждающей поверхности потолочных и
пристенных батарей из формулы
Q = (Кп?п + KCFC) (^к— t0) ккал/ч ,
где Q—общее количество тепла, проникающего в камеру, определенное
калорическим расчетом;
Хп и Кс — коэффициенты теплопередачи потолочных и пристенных батарей,
ккалЦм2 • ч • °С)
Fn и Fc— исходные охлаждающие поверхности потолочных и пристенных батарей, .и2;
t к и tо —- температуры воздуха камеры и кипения аммиака, °С.
Соотношение размеров потолочных и пристенных батарей
выбирают в зависимости от назначения камер и их расположения в здании
холодильника.
Принимаемые значения коэффициента теплопередачи для
оребренных батарей из труб диаметром 38X2,5 и 57X3,5 мм с высотой ребра
45 мм и толщиной 1 мм приведены в табл. 32, для батарей из гладких
труб диаметром 57X3,5 мм — в табл. 33.
130

<8
Таблица 31
Трубы
(ГОСТ
8732—70 ),
мм
Лента
1-НП-М-Н-О
(ГОСТ 503-71. мм
Шаг ореб-,
рения, мм
Колич, ребер
на 1 ж трубы,
мм
Коэффициент
оребрения
Поверхн.
теплопередачи
1 м оребрен.
трубы, м*
Длина ленты
на 1 м трубы,
м
ленты
на 1 м
трубы
Вес, кг
1 м
гладкой трубы
1 м оребрен-
ной трубы
Емкость 1 м
трубы, м*
Площадь
проекции 1 м
оребрен.
трубы, м*
Батареи аммиачные
57X3,5
38x2,5
38X2,5
57x3,5
38x3
38x3
38x2.5
38X2,5
25x2,5
25X2,5
зяхз
38X3
25X3
25X3
1X46
1X46
0,8x30
0,6x20
0,8X30
0,6x20
35,7
30,0
20,0
35,7
30,0
20,0
20,0
13,3
16,0
10,0
20,0
13,3
16,0
10,0
28,0
33,3
50,0
28,0
33,3
50,0
50,0
75,0
62,5
100,0
[ 50,0
75,0
62,5
| 100,0
1 6,12
7,8
1 П,2
I 1,01
0,93
1,33
13,1
13,6
20,4
Батареи рассольные
6,12
7,8
П.2
1,01 1 13,1
0,93 13,6
1,33 1 20,4
Воздухоохладители аммиачные
\ 6,4
1 9,1
5,6
8.25
0,76
1,08
0,44
0,65
15,4
23,1
12,75
20,4
Воздухоохладители рассольные
I 6,4
9,1
5,6
8,25
I 0,76
1,08
0,44
0,65
I 15,4
23,1
12,75
20,4
4,6
4,8
7,2
4,6 1
4,8
7,2 |
2,89
4,34
1,2
1,9
1 2,89
4,34
1,2
1,9
4,62
2,19
2,19
4,62 1
2,59
2,59
2,19
2,19
1,39
1,39
1 2,59
2,59
1,63
1,63
9,22
6,99
9,39
9,22
7,39
9,79
5,08
6,53
2,59
3,29
1 5,48
6,93
2,83
3,53
0,00196
0,00086
0,00086
0,00196
0,00086
0,00086
0,00086
0,00086
0,000314
0,000314
0,00086
0,00086
0,000284
0,000284
| 0,06 -
0,041
0,043
0,06
0,041
0,043
0,04
0,042
0,0265
0,0274
[ 0,04
0,042
0,0265
0,0274

Таблица 32*
уха.
3
о
b -
5 о«
Темпер
в каме
0
—20
Значения коэффициента К, ккалЦм2 • ч . °С)
для потолочных батарей
однорядных с шагом \
ребер, мм
30
C5,7)*
5,1
4,0
20
4,4
3,6
двухрядных с шагом
ребер, мм
30
C5,7)*
4,8
3,8
20
1 4,1
3,4
для пристенных батарей ч
4-трубных с шагом
ре'бер, мм
30
C5,7)*
4,0
3,1
20
3,5
2,8
8-трубных с шагом
ребер, мм
зо
C5,7)*
3,7
2,9
20
3,2
2,6
В
скобках указан шаг ребер для труб диаметром 57X3,5 мм.
Таблица 3S
Температура
воздуха в
камере, °с
0
—20
Значения коэффициента К, ккал1(м**ц*°С)<
для
потолочных одноряд*
ных батарей
8,4
6,0
для пристенных однорядных
батарей с числом труб
6
8,4
6,0
10
9,2
6,5
14
10,3
7,4
18
12,0
8,5
Коэффициенты
теплопередачи для батарей с
верхней подачей жидкого
аммиака при 25—30%-
ном заполнении труб
принимаются равными 0,9
значений, приведенных в
таблицах.
Приведенные
значения коэффициентов
теплопередачи отнесены к
наружной поверхности
батарей при перепаде температур между воздухом и холодильным
агентом Д?=10°С и даны с учетом термического сопротивления слоя
снеговой шубы толщиной 6 мм.
Для определения коэффициента теплопередачи применительно к
иному перепаду температур между воздухом и аммиаком или рассолом
следует пользоваться формулой
/ М \0.22
K = K»( 10 j •
где Кю — коэффициент теплопередачи при перепаде температур, равном 10° С.
Панельная система охлаждения. Охлаждающие батареи из ореб-
ренных труб вследствие своей компактности не могут обеспечить
необходимую равномерность температурного режима охлаждаемых
помещений; наибольшая неравномерность температур F—8°С и более)
наблюдается в одноэтажных холодильниках, а также в камерах верхних
этажей многоэтажных холодильников.
В результате образования инея и закупорки межреберного
пространства резко снижается холодоотдача ребристых батарей. Очистка
от инея и удаление его не всегда возможны ввиду часто
практикующейся чрезмерной загрузки камер; кроме того, эти операции трудоемки, а
условия работы при низкой температуре тяжелы.
Ребристые батареи имеют относительно низкий коэффициент теп-
лопередачи, в частности за счет лучеиспускания, что способствует
увеличению потерь груза от усушки и связано с необходимостью установки
дополнительных охлаждающих батарей. Недостаточный контакт витых
ребер с трубой приводит к снижению температурного напора.
Применяемые способы уменьшения усушки хранящихся в
замороженном состоянии грузов путем экранирования теплых стен и укрытия
штабелей мяса тканью с нанесенной на ее поверхность ледяной
глазурью для распределительных холодильников нельзя считать приемле-
132

мыми. Укрытие штабелей мяса не всегда возможно из-за частой смены
грузов и наличия теплопритоков через полы. Эти мероприятия весьма
трудоемки, связаны с потерей грузового объема камер и с
дополнительными энергетическими затратами. Практикуемое при экранировании
наружных стен выключение потолочных батарей связано с искусственным
понижением температуры испарения. Укрытие штабелей тканью
ухудшает санитарные условия хранения грузов.
В целях достижения большей равномерности температурного
режима в камерах хранения продуктов возможно применение воздушной
системы охлаждения. Однако если скоропортящиеся продукты будут
храниться без паронепроницаемой упаковки, то применение воздушного
охлаждения для этих грузов повысит усушку. Рекомендуемые способы
искусственного увлажнения воздуха низкотемпературных камер еще не
отработаны и связаны с дополнительными энергетическими затратами.
Как известно, Гипрохолодом совместно с сотрудниками ВНИХИ в
1953—1954 гг. на крупном холодильнике № 12 в Москве была
применена теплоизоляционная «рубашка». Однако этот способ внекамерного
поглощения наружных теплопритоков в дальнейшем не нашел
применения ввиду значительного удорожания строительства, потерь грузового
объема, затруднений в эксплуатации и практически малой
эффективности.
В последние годы Гипрохолодом совместно с Одесским
технологическим институтом пищевой и, холодильной промышленности
(ОТИПХП) разработана новая — панельная система охлаждения
холодильных камер с использованием пристенных и потолочных батарей
с плоскими ребрами, экранирующими наружные ограждения
холодильников.
Потолочные панельные батареи образуют подвесной потолок.
Элемент панельной батареи представлен на рис. 66. Пристенные панельные
батареи монтируются с отступом gt наружных стен в 150—200 мм.
В обоих случаях воздушные продухи между батареями и
ограждающими конструкциями отделяются от грузового помещения камер.
Относительная герметизация продухов достигается заделкой не
экранированных батареями пространств любым листовым материалом или
тканью. Щели в экране при эксплуатации практически
герметизируются за счет выпадающего инея.
Система охлаждения камер панельными батареями имеет
значительные преимущества по сравнению с охлаждением оребренными
батареями. Это полностью подтверждено опытом эксплуатации камер с
панельным охлаждением на холодильниках в Львове, Сочи,
Краснодаре и др.
Разработка Гипрохолодом проектов холодильников различных
типов с панельной системой охлаждения позволила выявить их технико-
экономические показатели. В результате уже имеющегося опыта
применения панельных батарей установлено, что панельная система
обеспечивает:
внекамерное поглощение наружных теплопритоков;
значительное увеличение интенсивности холодоотдачи батарей и
достижение более низких температур воздуха в камерах (на 3—6°С) по
Рис. 66. Элемент панельной батареи.
133

сравнению с охлаждением обычными оребренными батареями той же
поверхности при одинаковых температурах кипения хладагента (в
камерах верхнего этажа холодильников в Сочи и Одессе температура
воздуха в теплое время года поддерживалась на уровне около —25°С);
получение равномерных температур по всему объему камер как в
одноэтажных холодильниках, так и в многоэтажных независимо от
расположения этажей;
повышение относительной влажности воздуха камер до 96—98%
без дополнительных мероприятий по искусственному увлажнению;
возможность продолжительной работы батарей без очистки от инея;
последняя может производиться путем обметания при полном или
частичном освобождении камер от груза;
возможность типизации элементов батарей для их заводского
изготовления.
Изготовление и монтаж панельных батарей Росхладторгстроем для
холодильника в Сочи и Укрторгстроем для Одесского и Львовского
холодильников показали возможность выполнения их в процессе самого
строительства. Однако необходима организация заводского
изготовления стандартных элементов панельных батарей, начало чему положено
Укрглавторгтехникой, освоившей технологию сварки труб с листовой
сталью при помощи сварочных автоматов типа ТС-17 (сварка под
флюсом).
Создалось неверное представление, что будто бы применение
панельной системы связано со значительным перерасходом металла. Это
представление возникло в связи с некоторой конструктивной
недоработкой первых опытных установок и отсутствием в то время
экспериментальных данных о их работе.
В результате испытаний, проведенных ОТИПХП, и дальнейшей
работы Гипрохолода над усовершенствованием панельной системы
охлаждения достигнуто резкое снижение металлоемкости панельных батарей.
При применении панельной системы охлаждения в оптимальном
варианте с применением труб диаметром 38X3 увеличение расхода
металла для изготовления и монтажа батарей одноэтажного
холодильника составляет 11% при сокращении расхода труб на 7%; общий расход
металла на сооружение холодильника увеличивается на 2%. Для
многоэтажного холодильника при использовании для панельных батарей
труб того же диаметра расход металла не увеличивается. При
использовании для панельных батарей труб диаметром 57X3,5 мм общий
расход металла для одноэтажного холодильника увеличивается на 7% и
для многоэтажного — на 2,5%.
Таким образом, основной довод против внедрения панельной
системы, заключающийся в том, что будто бы ее применение связано с
большим перерасходом металла, оказывается несостоятельным.
Снижение расхода металла на изготовление панельных батарей достигнуто
путем рационализации их конструкций.
Испытание камер с панельным охлаждением показало, что в
пристенном продухе имеет место конвективное движение воздуха. Это
позволило отказаться от полного экранирования наружных стен
панельными батареями, и теперь в проектах принимаются пристенные батареи
высотою в 1,5—1,8 м, размещаемые по верхней части стены. Нижняя
часть пристенного экрана выполняется из паронепроницаемой ткани;
в процессе эксплуатации полезно покрытие экрана из ткани слоем
ледяной глазури, что обеспечивает вьгекамерное поглощение теплоприто-
ков по всей поверхности стен.
Пристенные панельные батареи на ряде холодильников выполнены
и проектируются по предложению автора в виде льдотрубных
батарей— однорядных батарей, вмороженных в ледяной экран. По своим
теплотехническим свойствам льдотрубные батареи при толщине ледяной
134

пластины свыше 40 мм аналогичны металлическим, при этом меньшая
теплопроводность льда Х=2 ккал/(м-ч*0С) по отношению к
теплопроводности стали К = 39 ккал/(м-ч*°С) компенсируется увеличенной тол*
щиной пластины.
Ледяные панели, выполняя роль теплового ребра, значительно
увеличивают охлаждающую поверхность гладкотрубной батареи. При
расстоянии между осями труб 300 мм охлаждающая поверхность труб
диаметром 38 мм увеличивается более чем в 5 раз.
Конструктивно гладкотрубные батареи с ледяными охлаждающими
экранами (рис. 67) выполняются следующим образом: у наружного
ограждения с отступом в
160 мм монтируется
однорядная шланговая батарея
из гладких труб диаметром
25 или 38 мм с шагом
300 мм, равномерно
распределяемая по всей плоскости
ограждения. На каркасе
батареи за трубами на
деревянных рамках крепится
ткань или любой листовой
материал. По достижении в
камере низкой температуры
на экран намораживается
слой льда толщиной 40—
50 мм путем распыления
воды через форсунку с тем,
чтобы лед заполнил
пространство между трубами и
покрыл бы их коркой
толщиной 15—20 мм.
Получается ледяная
панель, армированная
трубами, по которым
циркулирующий хладагент отводит
тепло, проникающее через
наружные ограждения, а также из соседних холодильных камер.
Холодильники в Сочи, Краснодаре и Одессе оборудованы
пристенными батареями с ледяными экранами в сочетании с панельными
металлическими потолочными батареями на верхних этажах и
ребристыми потолочными—н а промежуточных. Температурный режим этих
камер не отличается от аналогичных камер, оборудованных потолочными
и пристенными металлическими панельными батареями, что
подтверждает их теплотехническую расчетную характеристику.
Улучшенное конструктивное выполнение пристенных и потолочных
панельных батарей позволило решить и другие вопросы, связанные с
внедрением панельных систем. Так, при ширине пристенных панельных
батарей 1,5 ж и общей высоте наружных стен 6,0 м, а также при
оборудовании льдотрубными,пристенными батареями возможно осуществлять
контроль за состоянием изоляции стен, что важно для
противопожарного надзора. Поверхности пристенных и потолочных панельных
батарей, обращенные к наружным ограждениям, доступны для повторной
окраски.
Внекамерное поглощение наружных теплопритоков и увеличение
радиационного теплообмена батарей позволяет значительно сократить
потери веса хранящихся грузов.. Расчеты, выполненные Гипрохолодом
по методике ВНИХИ (Холодильная техника, 1954, № 3), показали, что
для одноэтажного холодильника емкостью 3000 г с панельным охлаж-
135
Ф50 газовая
025 жидкостная от распределительного устройства
Ф32 Дренажная к всасывающей
породой магистрали . '
1.63*63*6
Деревянный
каркас для
ледяного
экрана
Доска 150*50,{7?олщинси
60x80мм
брус деревянный
\-^Якань привить
к рейкам
кХомут Ф8мм,1-210мм
Шпилька специальная
0 5мм, I-120мм
Рис. 67. Гладкот рубная пристенная батарея с
ледяным экраном.

дением при хранении мороженого мяса в количестве 40% от емкости
холодильника в условиях средних районов годовая усушка снизится на
15 т} для многоэтажных холодильников емкостью 10000 т в тех же
условиях уменьшение усушки составит 31,6 г в год.
Повышение температуры испарения при панельной системе
охлаждения дает экономию в расходе электроэнергии: для одноэтажного
холодильника емкостью 3000 г расход электроэнергии на выработку
холода снижается на 34 тыс. кет • ч в год.
Панельные батареи более трудоемки в изготовлении и монтаже,
чем обычные. Однако это разовые затраты. В условиях заводского
изготовления панелей трудоемкость изготовления их снизится;
совершенствование конструкции крепления потолочных панельных батарей и
применение соответствующих подъемных механизмов облегчит
производство монтажных работ.
Калорические расчеты для панельной системы охлаждения
несколько отличаются от обычных расчетов охлаждающих приборов.
Вследствие замкнутости воздушной прослойки между панельными
батареями и наружными ограждениями при калорических расчетах
следует исходить из предпосылки, что поверхность батарей, обращенная к
этим ограждениям, поглощает только тепло, проникающее в камеру за
счет теплопроводности последних (наружная теплопередача).
Таким образом, тепловая нагрузка на панельные батареи будет
Q Q П Q С
«Д* = V _Vlt pVl ККОЛЦМ* • Ч),
где Q— общий расход холода для расчета оборудования холодильных камер, ккал/ч;
Qin—теплопередача через покрытие с учетом тепла солнечной радиации, ккал/ч;
Qic—теплопередача через наружные стены с учетом тепла солнечной радиации,
ккал/н;
Fn—поверхность потолочных панельных батарей, обращенная в камеру, м2\
Fc— поверхность пристенных панельных металлических батарей, обращенная в
камеру, ж2.
На основе имеющихся экспериментальных материалов следует
принимать размеры панельных батарей с таким расчетом, чтобы значения
aAt не превышали 40 ккал/(м2-ч).
При оборудовании камер пристенными льдотрубными батареями
охлаждающую поверхность их определяют по площади ледяного
экрана, обращенной внутрь камеры.
В случае недостаточности охлаждающей поверхности панельных
батарей, расположенных у наружных ограждений, рекомендуется
установка дополнительных панельных батарей на внутренних стенах, при
этом воздушный продух за батареями не герметизируется, а
поверхность охлаждения таких батарей учитывается полностью, включая и
поверхность, обращенную к стене.
Воздушное охлаждение. В настоящее время в зарубежных странах
воздушное охлаждение считается наиболее совершенной системой
оборудования холодильных камер для охлажденных и замороженных
грузов. Широкое использование воздушного охлаждения стало
целесообразным вследствие упоминавшихся выше значительных изменений
характера хранящихся грузов, способа их упаковки, совершенствования
конструкций воздухоохладителей и применения пониженных температур
(от —28 до —30° С) для хранения грузов в замороженном состоянии,
а также благодаря применению устройств для регулирования
относительной влажности воздуха камер.
Полная автоматизация работы и оттайки воздухоохладителей
резко снизила трудоемкость их обслуживания и устранила не
поддающиеся механизации операции по очистке и удалению снеговой шубы с
охлаждающих батарей. Автоматическую оттайку воздухоохладителей
можно производить достаточно часто, а это позволило повысить степень
136

оребрения охлаждающих труб и резко уменьшить размеры и вес
воздухоохладителей. Последние теперь выполняются преимущественно в
виде навесных аппаратов, чему способствовало также применение
способа удаления конденсата при помощи обогреваемых поддонов и
канализационных труб.
Характерным для воздухоохладителей современных конструкций
является значительное снижение энергетических затрат на их работу
благодаря уменьшению числа рядов труб по ходу воздуха, снижению
скорости движения воздуха в самих аппаратах и при выходе из
воздухораспределительных каналов. При этом предполагается, что
распределение воздуха в грузовом помещении камер должно происходить под
влиянием естественных конвективных сил. Часто практикуется
бесканальное воздухораспределение. Уменьшенные мощности
электродвигателей воздухоохладителей снижают влияние теплового эквивалента на
режим хранения грузов.
Холодильная кафедра ОТИПХП провела подсчеты экономической
эффективности различных систем охлаждения при хранении
замороженного мяса, при этом учитывались эксплуатационные затраты,
амортизация и потери от усушки при различных температурах хранения.
Результаты подсчетов показаны на рис. 68. Для воздушного охлаждения
минимальные затраты достигаются при температуре хранения —28° С, для
панельного — от —20 до —22°С.
Сравнение абсолютных значений
суммарных эксплуатационных затрат
подтверждает вывод об экономической
эффективности применения панельного охлаждения.
Некоторыми специалистами высказано
предположение, что с улучшением
изоляционных качеств ограждений холодильников
экономическая эффективность различных
систем охлаждения выравнивается. Это
опровергается упомянутыми исследованиями
ОТИПХП. На рис. 69 дана зависимость
суммарных эксплуатационных затрат от
изоляционных качеств ограждений для
различных систем охлаждения одноэтажного
холодильника. Как показывает
приведенный график, увеличение толщины изоляции
приводит к некоторому снижению
суммарных эксплуатационных затрат при воз душ-
-3$ -32 -26 -2f -20
Ттяершяура двядуха б манерах, *&
Рис. 68. Экономическая
эффективность различных
систем охлаждения для
одноэтажного холодильника:
/ —. годовые суммарные
эксплуатационные затраты при
воздушном охлаждении на 1000 г
емкости; 2 —то же, при
охлаждении ребристыми
батареями; 3 — то же, при охлаждении
панельными батареями; 4 —
годовая стоимость холода при
воздушном охлаждении; 5 — то же,
при охлаждении ребристыми
батареями; 6 — то же, при
охлаждении панельными
батареями; 7 —годовая стоимость
усушки при воздушном
охлаждении; в —то же, при
охлаждении ребристыми батареями;
9 —то же, при охлаждении
панельными батареями.
Стены 350
Покрытие 425
Ш 250
37§ 325
Та/гщцна изоляции, мм
308
т
Рис. 69. Зависимость годовых суммарных
эксплуатационных затрат на 1000 т емкости
одноэтажных холодильников от толщины
изоляции (минеральная пробка) ограждений:
/ — при воздушном охлаждении; 2 — при охлаждении
оребренными и 3 — панельными батареями.
137

ном охлаждении, однако панельное охлаждение остается наиболее
эффективным. Все эти обстоятельства следует учитывать при
проектировании воздушного охлаждения для камер хранения мороженых грузов
распределительных холодильников.
При воздушном охлаждении каждая холодильная камера должна
оборудоваться несколькими воздухоохладителями, что дает
возможность изменять холодопроизводительность их и кратность циркуляции
воздуха. Целесообразней применение сухих воздухоохладителей с ореб-
ренными батареями непосредственного или рассольного охлаждения.
При выборе и конструировании воздухоохладителей и систем воз-
духораспределения следует находить оптимальные решения в
зависимости от характеристики камер, их размеров и размещения в здании,
конструкции потолков, вида хранящихся грузов и других факторов.
Воздухоохладители подразделяются на постаментные (напольные),
устанавливаемые на полу камер или антресолей, и навесные,
подвешиваемые к потолку.
Трубы для аммиачных и рассольных воздухоохладителей следует
применять бесшовные горячекатаные по ГОСТ 8732—70 с ребрами
насадными или поперечно-спиральными. Характеристика оребренных
труб, рекомендуемых для воздухоохладителей, приведена в табл. 31.
Теплообменные трубы в пучках воздухоохладителей можно
размещать по вершинам равносторонних треугольников с расстояниями по
осям 75 мм для труб диаметром 25 мм и 114 мм для труб диаметром
38 мм; из последних удачно компонуются батареи с расстоянием между
рядами труб по горизонтали 160 мм и по вертикали 80 мм, при этом
количество труб по высоте должно быть кратно четырем; соединяют их
«калачами» радиусом 80 мм. Схема трубного пучка воздухоохладителей
из труб диметром 38 мм дана на рис. 70,а. Охлаждающие оребренные
трубы должны быть оцинкованы горячим способом. На рис. 70, б
показана зависимость потери напора воздуха от количества труб и степени
их оребрения.
Удельный объемный расход воздуха рекомендуется принимать не
менее 100 мъ1ч на 1 м2 охлаждающей поверхности. Необходимо
предусматривать устройства для подогрева поддона и отвода талой воды.
Для вентиляторов воздухоохладителей следует применять
асинхронные электродвигатели с короткозамкнутым ротором во влагоморо-
зостойком исполнении по ГОСТ 1362—68 с числом оборотов не выше
1500 в мин. При бесканальном воздухораспределении вентиляторы
должны обеспечивать горизонтальное перемещение воздуха по камере
с дальностью распространения струи 10—12 м.
Воздухоохладители изготавливаются специализированными
монтажными организациями по чертежам проектных организаций.
Рис. 70, Схема трубного пучка для
воздухоохладителей из труб диаметром 38 мм с
высотой ребер 30 мм и кривые зависимости
потери напора воздуха от количества труб и
степени их оребрения.
6 7 в
V,N/Ct*
138

Наиболее отвечают современным требованиям воздухоохладители
рассматриваемых ниже типов.
Для охлаждения морозильных камер распределительных
холодильников применяют напольный воздухоохладитель поверхностью
охлаждения 600 м2 (рис. 71). Он состоит из двух расположенных по
вертикали батарей непосредственного охлаждения, выполняемых из
цельнотянутых труб диаметром 38X3 мм, оребрекных стальной лентой шириной
30 мм и толщиной 1 мм с шагом 20 мм; нижние два ряда труб имеют
шаг 30 мм.
В верхней части воздухоохладителя смонтированы четыре осевых
вентилятора типа 06-320 № 8, исполнение 1, производительностью по
18000 мг/ч при напоре 29 кгс/м2, с электродвигателями марки А02-42-4
(ВМС) мощностью по 4 кет и числом оборотов 1500 в мин. Мягкой
брезентовой вставкой вентиляторы соединяются с воздушными
каналами с щелевым воздухораспределением. Расчетная скорость движения
воздуха в воздухоохладителе 3,5 м/сек.
Металлический поддон в нижней части воздухоохладителя
обогревается во время оттайки воздухоохладителя электронагревателями или
парами аммиака, пропускаемыми через змеевик, приваренный снизу
поддона. Чтобы избежать рассеивания тепла, основание поддона
изолируют со стороны пола плитами минеральной пробки. Поддон имеет
патрубок диаметром 100 мм для присоединения к канализационной
системе. Оттайка воздухоохладителя комбинированная: горячими парами
аммиака под давлением конденсации й орошение^ поверхности батарей
водой температурой 20—40° С. Оросительное устройство выполняется
в виде центрального коллектора с двенадцатью патрубками, на которые
насажены 24 угловыр форсунки типа «Лиот».
Длина воздухоохладителя 4220 мм, ширина 2030 и высота 4000 мм,
общий вес 8940 кг. Оребренные трубы охлаждающих батарей
оцинковываются; остальные поверхности деталей воздухоохладителя
окрашиваются битумным лаком № 177 (ГОСТ 5631—51).
На отечественных холодильниках начинают применяться навесные
воздухоохладители, получившие уже широкое распространение за
рубежом. Навесные воздухоохладители, размещаемые под потолком
камер, занимают меньший полезный грузовой объем; распределение
воздуха без применения каналов позволяет уменьшить мощность электро-
139

Таблица 34
Тип
воздухоохладителя
ВОП-50
ВОП-75
ВОП-100
ВОП-150
>хлажде-
н
о
о
** -
SO w"
? a
С s
50
75
1 100
150

Производительность при
Д/-10°С,
. ккал!ч
5000
7500
; loooo
1 15000
.жду 1
S «
^
8*
w 5
о S
о си
(X а,
13,4
8,6
17,6
1 11,3
ело
К !
* 1
2
2
2
2
аметр, мм
ж
к
400
400
600
600
Вентиляторы
A3
О
О
ело обор
минуту
1 Я
| ar a
1000
1500
1000
1500
1000
1500
1000
1500
стро-
т
I*
S*
щность
игателя
W Я
S *
0,4
0,6
0,4
0,6
1.1
1.5
1,1
1.5
ей
X
*=t
ее
о
0
к
о
85L
й*
&as :
2400
3400
2400
3400
4960
7450
4960
7450
лектрона-
вт
л «
эщность
евателя,
•? CU
?ь
8,68
8,68
12
12
двигателей вентиляторов. Автоматическая оттайка воздухоохладителей
упрощает их эксплуатацию.
Навесные воздухоохладители серии ВОП двух типов разработаны
ВНИХИ; в зависимости от степени оребрения каждый тип имеет по два
типоразмера.
Характеристика навесных воздухоохладителей ВНИХИ (рис. 72)
приведена в табл. 34.
Воздухоохладители ВОП-100 и ВОП-150 состоят из трех частей,
соединенных и смонтированных на двух общих швеллерных балках,
одновременно используемых для подвески аппарата к потолку. В
средней части размещены два вентилятора, а в двух крайних — оребренные
батареи из труб диаметром 25X2,5 мм с пластинчатыми стальными
ребрами толщиной 0,4 мм. Одно ребро охватывает два ряда трубок по
шесть трубок в каждом. Для равномерного распределения воздуха в
камерах на выходе из батарей могут быть установлены направляющие.
В воздухоохладителях ВОП-50 и ВОП-75 оси вентиляторов
расположены по горизонтали. Для оттаивания инея с поверхности батарей между
рядами испарительных трубок в
ребра вмонтированы трубки
диаметром 18 мм, в которые
вставляются электронагреватели
(ТЭН). Конструкция
воздухоохладителей допускает также
оттаивание при помощи горячих
паров аммиака. В этом случае
электронагреватели монтируются
только в поддонах. Выбор
варианта исполнения
воздухоохладителя должен производиться в
соответствии с условиями их
применения. Воздухоохладитель ВОП
при насосно-циркуляционных
схемах включения может работать
как с верхней, так и с нижней по- х
г» ,rt t> ouuvu дачей жидкого аммиака.
Рис. 72. Воздухоохладители ВНИХИ навес- т-r _~ „.,„ dultylt „„„„„„
ные аммиачные типа ВОП-100 и ВОП-150 По ДАННЫМ ВНИХИ, прОДОЛ-
(вверху) и тина ВОП-50 и ВОП-75 (вниз^). жительность оттаики воздухоох-
140

ладителеи при толщине инея 2—2,5 мм составляет 30—50 мин; такая
продолжительность слишком велика и связана с внесением в камеры
тепла через поверхности труб, в которых заделаны ТЭНы.
Гипрохолодом разработаны навесные воздухоохладители
нескольких типов с поверхностью охлаждения от 75 до 200 м2 с
использованием аммиака или рассола; два варианта воздухоохладителя с
поверхностью 200 м2- отличаются характеристиками оребренных труб
охлаждающих батарей. Характеристики некоторых из этих воздухоохладителей
(рис. 73 и 74) даны в табл. 35.
Оары аммиахо
Ay 50
^ 37Q
^иммик
Ачзг
Рис. 73. Воздухоохладитель типа ВН-75 на-
аесной, поверхностью охлаждения 75 м2>
конструкции Гипрохолода.
Воздухоохладители ВН-200
оснащены вентилятором с
выходной скоростью воздуха 10—12
м/сек, что обеспечивает
распространение струи на 10—
12 м. Для воздухоохладителей
используются трубы с
поперечно-спиральным оребрением.
Охлаждающие батареи
должны быть оцинкованы горячим
способом. Предусмотрены от-
тайка батарей
воздухоохладителей и обогрев поддонов
горячими парами аммиака или
теплым рассолом.
Гипрохолодом
разработана также серия постаментных
воздухоохладителей с
поверхностью охлаждения 100, 150,
200, 250 м2 для камер
хранения охлажденных и мороженых
грузов.
2560
Рис. 74. Воздухоохладитель типа ВН-200
навесной, поверхностью охлаждения 200 ж*
ции Гипрохолода.
конструк-
141

Тип
воздухоохладителя

Поверхность

охлаждения, м%

Производительность
при
Д*=10°С,
тыс. ккал(ч\
Диаметр
труб,
мм
Ребра
размер,
мм
Венти
Тип
Наве
ВН-75
ВН-200А
ВН-200В
ВП-150
ВП-200
75
200
200
150
200
7,5—9,0]
20,0—22,0
20,0—22,0!
15,0
20,0
38X3,5
38X3,0
25X2,5
38X3,5
38X3,5
16
13.3
10
13.3
13,3
30X1
30X0,8
20X0,6
30X1
30X1
Осевой
06-320
То же
Поста

Центробежный Ц4-70
То же
Конструктивное решение одного из таких воздухоохладителей
представлено на рис. 75, а характеристики их — в табл. 35.
Двухсекционный антресольный воздухоохладитель (рис, 76),
применяемый Гипрохолодом в типовых проектах фруктовых холодильников
состоит из двух охладительных секций, устанавливают его в
изолированных для каждой камеры отсеках антресоли. Секции
воздухоохладителя одной продольной стороной обращены в камеру, через них и
соответствующие проемы в перегородке, отделяющей антресоли от камер,
просасывается воздух
двумя осевыми
вентиляторами и,
охлажденный, поступает
обратно через два
воздушных канала с
щелевыми соплами.
Для отепления
камер в зимнее время у
одного из
вентиляторов устанавливают
трубчатый
электронагреватель.
Предусмотрена оттайка
воздухоохладителя при
помощи горячих паров
аммиака и орошением
водой. Поддоны
охладительных секций
выполняются в двух
вариантах — с
электроподогревом или с подводом
воды. Размеры
поверхности охл а дител ьных
секций и
характеристики вентиляторов
подбираются в
соответствии с размерами и на-
Рис. 75. Воздухоохладители типа ВП-150 постамент- значением
холодильные, поверхностью охлаждения 150 и 200 м2,
конструкции Гипрохолода. ных камер.
142

Таблица 35
лятор
№
гные
5
8
8
ментные
6
7

производительность,
м3/ч
3 000
20 000
20 000
1 7500
14 000
напор,
кгс/м*
12
36
36
1 40
48
тип
1
АОЛ2-12-4ВМС
А02-42-4ВМС
А02-42-4ВМС
IA02-41-6BMC
А02-42-6ВМС
Электродвигатель
мощность,
кет
число
оббротов
в минуту
0,6
4,0
4,0
1460
1440
1440 4
1 2,2
| 3,0
1000
1000
масса, кг
1420
2335
1500
| 2520
3200
Такое конструктивное решение воздухоохладителей имеет ряд
преимуществ: воздухоохладители устанавливаются в отсеках, доступных для
обслуживающего персонала и изолированных от складских помещений,
создается возможность непосредственного осмотра охладительных
секций и вентиляторов; наличие двух вентиляторов и двух охладительных
секций позволяет регулировать холодопроизводительность.
-В зарубежных странах все большее распространение получают
воздухоохладители, сблокированные с фреоновыми холодильными
установками в автономные агрегаты, рассчитанные на охлаждение отдельных
камер относительно небольших размеров. Холодильная установка,
полностью
автоматизированная, с
воздушным конденсатором,
крепится на
наружной стене
холодильной камеры, а часть
агрегата, состоящая
из
воздухоохладителя с испарительной
секцией и
вентиляторами, находится в
камере; проем в
стене герметизируется
и утепляется.
Для фруктохра-
нилищ, холодильные
устройства которых
по тепловой
нагрузке рассчитываются
на два режима
(хранение и термическая
обработка),
народное предприятие ма-
шино- и аппарато-
строения в Шкеудит-
це (ГДР)
предлагает оригинальное
решение: в случае не-
Рис. 76. План и разрез воздухоохладителя,
установленного на антресоли над коридором яично-фруктового
холодильника по типовому проекту № 701-4-10 Гипро-
холода:
/ — оребренные воздухоохладительные секции с поверхностью
охлаждения по 125 м2; 2 ~вентилятор типа УК № 8,
производительностью 1800 м3/ч, мощностью 7,5 кет; 3 — вентилятор
типа УК № 8 с электрокалорифером; 4 — воздушные короба
с щелевым воздухораспределением; 5 <— канализованный поддон.
143

обходимости охлаждения грузов в дополнение к стационарному
охлаждающему устройству камер подключается передвижной автономный
холодильный агрегат, воздухоохладитель которого вставляется в
имеющиеся в ограждениях камер люки.
Охлаждающую поверхность F сухого воздухоохладителя
определяют из формулы
Q = FKMm ккал/ч,
где К — коэффициент теплопередачи ккал/(м2 • ч • СС);
Ltm— средняя разность температур циркулирующего воздуха и холодильного
агента.
Коэффициент теплопередачи аммиачных затопленных
воздухоохладителей с оребренными трубами при скорости воздуха 3—5 м/сек
принимается в зависимости от температуры кипения агента:
Температура кипения, °С . . . —40 —20 —15 0 и выше
Коэффициент теплопередачи,
ккал1(м*-ч-°С) 10,0 11,0 12,0 15,0
При верхней подаче жидкости д воздухоохладители коэффициент
теплопередачи несколько снижается, что следует учитывать, уменьшая
приведенные значения его на 10%. При этом следует предусматривать
возможно большее заполнение сечения труб жидкостью.
Систему с верхней подачей жидкости в воздухоохладители
рекомендуется предусматривать в случаях, когда представляется возможность
использовать ее преимущество, заключающееся в упрощении
коммуникаций автоматического управления.
При воздушном охлаждении необходимый для отвода теплоприто-
ков объем циркулирующего воздуха
^о = —,?' «'/«»
7 («1—h)
где Q0 — тепловая нагрузка камеры, ккал/ч;
у — плотность воздуха камеры, кг/м^;
i\ — энтальпия воздуха, поступающего в воздухоохладитель, ккал/кг;
i2—энтальпия воздуха, выходящего из воздухоохладителя, ккал/кг.
Разность температур воздуха у входа и выхода из
воздухоохладителя рекомендуется принимать равной 3—4° С. При необходимости
поддерживать в камере повышенную влажность, а также при особых
требованиях в отношении равномерности температур подохлаждение
воздуха следует принимать 2—2,5° С.
Система воздухораспределения в холодильных камерах может быть
двух- или одноканальная и бесканальная. Предпочтение следует
отдавать бесканальной системе, как наиболее экономичной в отношении
расхода электроэнергии.
При двухканальной системе в камере устанавливают всасывающие
и нагнетательные каналы с распределительными окнами для выпуска
воздуха. У всасывающих каналов окна следует предусматривать сбоку,
а у нагнетательных — снизу или сбоку. Всасывающие каналы
необходимо размещать у внутренних, а нагнетательные — у наружых стен
охлаждаемого помещения. В больших камерах при разветвленных
каналах всасывающий короб можно располагать между нагнетательными
Расстояние между каналами должно быть не менее 4—5 и не более 11 м.
Скорость воздуха в канале принимается 5—8 м/сек, при выходе и$
окон ше = 1^-2 м/сек.
Площадь поперечного сечения канала
V
FK= м2,
где V — производительность вентилятора, м3/ч.
144

При одноканальной системе в камере устраивают нагнетательный
канал. В качестве естественного всасывающего канала в этом случае
используется пространство между штабелями грузов. Нагнетательный
канал следует располагать над грузовым проездом камер, а
всасывающее отверстие воздухоохладителя — вблизи его. Скорость воздуха в
канале 6—8 м/сек.
Одноканальная система воздухораспредёления при подохлаждении
воздуха на 2—2,5° С и перепаде температур между холодильным
агентом и воздухом не более 5—7° С применяется для поддержания высокой
относительной влажности и большей равномерности температур по
всему грузовому объему камеры. Скорость воздуха при выходе из окон
канала не должна превышать 2 м/сек.
Одноканальную систему с эжекторным распределением воздуха
следует применять в камерах с гладкими потолками или когда между
потолком и штабелем груза имеется достаточное расстояние для
развития струи, чтобы груз непосредственно не обдувался холодным
воздухом. Разность температур воздуха у входа и выхода из
воздухоохладителя в случае эжекторного воздухораспределителя может быть
увеличена до 4—6° С.
Рекомендуемая высота щелевого сопла 10—12 мм. В отверстие
щелевого сопла необходимо вставлять поперечные перегородки,
расчленяющие его на ряд параллельных отверстий размером 30X10 или ЗОХ
Х20 мм. Скорость воздуха, выходящего из сопла, определяют расчетом»
причем следует задаваться конечной скоростью 2 м/сек.
При бесканальной системе воздух, выходящий из
воздухоохладителей, распределяется по объему камеры при помощи направляющих
или через сопла, соединенные с вентиляторами конфузорами.
Бесканальное воздухораспределение рекомендуется применять в
небольших камерах охлаждения при хранении грузов, а также в больших
камерах хранения с навесными воздухоохладителями,
обслуживающими отдельные зоны помещения, и распределением воздуха при помощи
направляющих.
Динамический напор, создающий движение свободной струи по
выходе из сопла, определяют по формуле
W** То
где Ye — плотность (объемный вес) воздуха при соответствующей температуре, кг/м3.
Выходную скорость струи воздуха рекомендуется принимать
wcon =10-М5 м/сек. Воздушная струя, движущаяся с большой
скоростью, вызывает эжекцию окружающего воздуха, создавая
значительную подвижность его во всем объеме камеры, коэффициент эжекции
при этом равен 5—8.
Конфузор, устанавливаемый перед соплом, должен иметь угол
раскрытия не более 30° С. Сопло рекомендуется круглой формы. Диаметр
сопла (dcon ) определяют из формулы
F = 3600 . ^соп »соп «'Я"
Требуемый напор вентилятора состоит из потерь напора в
воздуховоде и сопле.
#вент = Нс + ^соп КВС'/М*.
Необходимый напор перед соплом определяют из формулы
^соп — "~"^ —мм вод. ст.
где У] сои—коэффициент полезного действия сопла, принимаемый равным 0,93—0,97.
145

При расчете эжекторного воздухораспределения за расчетную
величину принимают среднюю скорость воздуха в камере, равную 0,3—
0,4 м/сек.
Для рекомендуемого к применению плоского щелевидного сопла
струя характеризуется параметром 0,2—, где х — расстояние
измеряемой тожи от обреза сопла, А— половина высоты плоского сопла.
Осевая скорость струи воздуха при расположении сопла
параллельно потолку
1,2
*>х = »соп = м/сек;
при расположении под углом к потолку
1,2
wx = wcon - м/сек.
Средняя скорость движения воздуха
0,82
wx "^соп "" м/сек.
Смешанное охлаждение. Смешанная система охлаждения, при
которой камеры оборудуются и воздухоохладителями и батареями,
широко применяется в распределительных холодильниках общего
назначения, в камерах хранения охлажденных грузов и
специализированных— для хранения яиц, фруктов и некоторых других продуктов. Это
объясняется рядом причин, из которых наиболее существенной
является отсутствие в настоящее время воздухоохладителей навесного типа
заводского изготовления, надежно работающих в тяжелых температур-
но-влажностных условиях охлаждаемых помещений.
Специалисты технологи по хранению фруктов высказываются за
смешанное охлаждение, считая, что чисто воздушное охлаждение,
связанное с интенсивной циркуляцией воздуха в камерах, способствует
подсыханию продукта и выветриванию аромата фруктов.
Охлаждающие приборы при смешанной системе охлаждения
рассчитываются на максимальные теплопритоки, исходя из условий
совместной работы воздухоохладителей и батарей, что имеет место при
загрузке в камеры свежих порций груза, требующего термической
обработки. В периоды стабильного хранения груза теплопритоки
значительно снижаются, ввиду чего отпадает необходимость в одновременном
охлаждении камер воздухоохладителями и батареями.
Ори расчете охлаждающих приборов смешанных систем возникает
вопрос о соотношении холодопроизводительности охлаждающих
устройств, а также о том, каким из них следует отдать предпочтение на
период отсутствия термической обработки. Каких-либо твердо
установившихся рекомендаций на этот счет не существует, при
проектировании приходится решать задачу в зависимости от структуры теплоприто-
ков, конфигурации и положения камер в здании холодильника,
характера грузов, видов применяемых охлаждающих батарей и пр.
Смешанная система охлаждения может быть применена как для
камер хранения мороженых грузов, так и для камер хранения
охлажденных продуктов. Как правило, она применяется в камерах с
универсальным режимом. В этом случае камеры оборудуются пристенными и
потолочными батареями и воздухоохладителями: при минусовом режи-
146

ме предполагается охлаждение за счет батарей, при хранении
охлажденных грузов предусматривается работа воздухоохладителей и
пристенных батарей; в соответствии с этим производится подключение
охлаждающих приборов к различным по температуре испарения
системам.
При оборудовании камер хранения охлажденных грузов также
используются пристенные батареи и воздухоохладители. Потолочные
батареи в этом случае не применяются из опасения образования капели,
возможной при перерыве работы холодильного оборудования.
Смешанное охлаждение для камер хранения мороженых грузов
используют редко, но оно заслуживает большего внимания, так как
работа воздухоохладителей в этих камерах в периоды термической
обработки грузов (доморозки) способствует ускорению процесса и
восстановлению заданного температурного режима, нарушенного внесением
отепленного груза.
Следует, однако, отметить, что система смешанного охлаждения
камер неперспективна, более совершенные способы воздушного
охлаждения должны ее со временем вытеснить.
Распределительные устройства. Распределительные устройства
холодильных установок предназначаются для автоматического
регулирования питания жидким холодильным агентом охлаждающих приборов
в зависимости от температуры воздуха охлаждаемых помещений, а
также для отключения их от всасывающих магистральных трубопроводов.
Распределительные устройства могут также регулировать
температуру кипения холодильного агента в отдельных камерах при помощи
регуляторов постоянного давления, устанавливаемых на
соответствующих всасывающих трубопроводах. Распределительые устройства
позволяют производить необходимые операции, связанные с оттайкой
охлаждающих приборов.
Как показал опыт, размещение распределительных приборов в
коридорах и вестибюлях холодильников нецелесообразно, несмотря на
некоторое сокращение при этом количества труб, используемых для
разводки. Запорные и регулирующие вентили и прочее оборудование
распределительных устройств при размещении в неотапливаемых
помещениях покрываются слоем инея, что затрудняет их эксплуатацию.
Поэтому во многих проектах одноэтажных холодильников
предусматривается размещение распределительных устройств в помещениях
машинных отделений, что весьма удобно для обслуживающего
персонала. В отдельных случаях представляется целесообразным
располагать распределительные устройства в антресольных помещениях над
коридорами холодильников, куда устраиваются входы с платформ.
Рис. Y7. Жидкостное и газовое распределительное устройство.
147

В проектах многоэтажных холодильников для распределительных
устройств предусматриваются на каждом этаже отдельные
отапливаемые помещения с искусственной вентиляцией.
Запорные и регулирующие вентили должны размещаться так,
чтобы был обеспечен доступ к ним для обслуживания.
На рис. 77 дается пример выполнения жидкостного и газового
распределительных устройств для подключения приборов охлаждения
камер к двум циркуляционным системам с различными температурами
испарения.
Глава VII
ОБОРУДОВАНИЕ МАШИННЫХ ОТДЕЛЕНИЙ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
На распределительных холодильниках используют
преимущественно аммиачные компрессорные агрегаты, компрессорно-конденсаторные
агрегаты, двухступенчатые компрессорно-конденсаторные агрегаты с
ротационным компрессором в первой ступени и одноступенчатые
холодильные машины. Фреоновые (фреон-22) агрегаты и машины
используются в системах с рассольным охлаждением в виде комплексных
холодильных машин одноступенчатого сжатия с испарителями для
жидкого теплоносителя.
Технические характеристики и данные о комплекте поставки
холодильных машин и аппаратов приводятся в заводских нормалях и в
каталоге-справочнике ВНИИхолодмаша «Холодильные машины и
аппараты», изданном в 1970—1971 гг.
Наиболее широкое применение имеют холодильные машины
московского завода «Компрессор», указанные в табл. 36.
Компрессоры аммиачные АВ100, АУ200 и АУУ400 предназначены
д,ля работы в диапазоне температур кипения от 5 до —30° С при
температуре конденсации не более 40° С и температуре окружающего
воздуха от 5 до 50° G, при разности давлений нагнетания и всасывания на
поршень не более 12 кгс/см2 и отношении этих давлений не более 9.
Компрессоры (рис. 78) прямоточные бескрейцкопфные, выполнены на
единой базе с широкой унификацией узлов и деталей; количество
цилиндров (соответственно) 2, 4 и 8 диаметром 150 мм с ходом поршня
130 мм.
Графики зависимости холодопроизводительности и эффективной
мощности их от температуры кипения и конденсации даны на рис. 79.
Для смазки компрессоров используется масло марки ХА-30 и ХА-23,
одновременная заливка (соответственно) — 20,25 и 30 /сг.
Расход охлаждающей воды соответственно 1, 2 и 4 мг/ч.
На базе компрессоров АВ100 и АУ200 завод «Компрессор»
выпускает одоступенчатые автоматизированные компрессорные агрегаты
АВ100/А и АУ200/А. Система автоматики позволяет производить двух-
позиционное регулирование холодопроизводительности, контроль
параметров и защиту агрегата при отклонении параметров от нормальных
значений.
Двухступенчатые аммиачные компрессоры ДАУ50 и ДАУУ100
предназначены в основном для применения на транспортных холодильных
установках и реже используются в стационарных холодильниках.
Работают они в диапазоне температур кипения от —25 до —45°С при
температуре конденсации не более 40°С и температуре окружающего воздух
ха от 5 до 50° С.
148

Ряс. 78, Кошярессоры аммиачные прямоточные:
а — марки АВ100; б — марки АУ200.

Таблица 36
Марка машины
Холодо-
производи-
тельность,
ккал/ч
Температура, °С
кипения

конденсации
Скорость
вращения,
об/ман
Масса,
кг
Электродвигатель
марка
мощность р.
кыш
Компрессоры аммиачные одноступенчатые
АВ100/1Д
АВЮО/ЗД
АУ200/1Д
АУ200/ЗД
АУУ400/1
АУУ400/3
ДАУ50/1
ДАУ50/3
ДАУУ100/1
ДАУУЮ/3
АДС-РАБ200А
АДС-РАБ150А
( 100000
75000
200000
[ 150000
: 400000
300 000
—15
—15
-15
—15
—15
—15
+30
+30
+30
+30
+30
+30
960
720
960
720
960
720
1493 1
1590
2372
2369 1
4243 I
4250 J
Компрессоры аммиачные двухступенчатые
| 50 000
38 000
100 000
! 75000
-40
—40
-40
—40
+35
+35
+35
+35
960
720
960
720
2457 I
2428
3568
3541
Агрегаты аммиачные двухступенчатые
185000
130000
-30
—30
+35
+35
980
735
735
980
5750 1
4790
А2-91-6
A3-315S-8
А2-91-8
АОП2-91-6
АВ100/А
АУ200/А
УА100
УАН100
УА200
УАН200
22ФВ100/1Д
22ФУ200/1Д
Агрегаты компрессорные аммиачные автоматизированные
АОП2-91-6
АОП2-92-6
Одноступенчатые автоматизированные аммиачные машины
| 100 000
200 000
—15
—15
+30
+30
960
960
2200 1
2850
1 950,00
95000
190 000
190 000
1
• —15
—15
—15
-15
+30
+30
+30
+30
—
—
—
—
— 1
—
—
—
Одноступенчатые машины на фреоне-22
1 20000
! 40 000
—40
—40
+30
+30
—
4000
4770
АОП2-82-6
АОП2-92-6
Одноступенчатые автоматизированные машины на фреоне-22
ХМ22ФУ200/2 | 40 000 I + 5 I ¦ +35 I — | 7400 [АЗ-3158-6
ХМ22ФУУ400/1 80 000 —40 +30 _ 4848 A03-355s-6
ХМ22ФУУ400/21 800 000 | +5 | +35 | _ | 13500 |а0113-6
АОП2-82-6
АОП2-82-8
АОП2-92-6
АОП2-92-8
A03-355s-6
A03-355S-8
АОП2-91-6
АОП2-91-8
A3-3155-6
АЗ-3155-8
40
30
75
55
160
132
1 55
40
ПО
9а
55
90
40
55
55
75
75
132
160
250
Примечание. В числителе даны значения показателя для компрессора
первой ступени, в знаменателе — для компрессора второй ступени.
Графики холодопроизводительности и эффективной мощности
компрессоров ДАУ50 и ДАУУ100 приведены на рис. 80.
Двухкорпусные аммиачные агрегаты двухступенчатого сжатия
изготавливаются на базе поршневых компрессоров с ходом поршня
130 мм и ротационных бустер-компрессоров. Они предназначены для
работы в диапазоне температур кипения от —65 до —25° С. В проектах
крупных распределительных холодильников с 1972 г.
предусматривается применение агрегатов из этой серии марки АДС-РАБ150/А и
АДС-РАБ200/А с температурой кипения от —45 до —25°С. Каждый
агрегат состоит из компрессорного агрегата ступени низкого давления!
150

у? лтоо
АУ200 ABWff
у mm
АУУ400 АУЖ ABWO
NS7H6m по
40 -25 -20 -15 -10 -$ 0 ?
-30 -25 -20-15-10 -5 О b **' С
ts;°c
Рис. 79. Характеристика одноступенчатых компрессоров АУУ400, АУ200, АВ100:
ваууш ш$0
ШУШ_ЛАЩ_
Л09кнал/я
не9квт
55
Yao
Y45
Y4ff
35
30
50
\п*т4'
о<
is
w/S
S
%
$
ф
S*
^n*f20o8fMW
ли
жл
ь^'Л
ФА
у 1
-45 -40 -35 -30 -25
Рис. 80. Характеристика двухступенчатых компрессоров ДАУ50 и
ДАУУ100.
АК-РАБЮОА/4 с ротационным бустер-компрессором (рис. 81) и
компрессора АВ100/А или АУ200/А в качестве ступени высокого давления.
Холодопроизводительность и эффективная мощность холодильных
агрегатов-типа АДС-РАБ даны на рис. 82. Расход воды на
охлаждение компрессора АК-РАБЮО/А при 960 об/мин составляет 2 мъ1ч, при
720 об/мин—1,5 мг/ч. В комплект поставки помимо компрессорных аг-
151

Рис. 81. Компрессор АК-РАБ100
23
i
21
IS
f7
15
13
11
9
-SO -45 -40 -35 -3ff -tit,,* ™ " ~ "" "*'
Рис. 82. Характеристика двухступенчатых агрегатов
АДС-РАБ150 и АДС-РАБ200.
регатов входит промежуточный сосуд типа 60СПА и пульт управления*
ПУМ-200р.
Комплексно агрегатированные аммиачные автоматизированные
холодильные установки УА100 и УА200, предназначенные для холодоснаб-
жения потребителей с рассольной системой охлаждения, состоят из двух
агрегатов: мотор-компрессорных типа АВ100/А и АУ200/А и испари-
тельно-конденсаторных ИКА100 и ИКА200, смонтированных на рамах.
В комплект поставки входят также маслосборник, маслоотделитель,
отделитель жидкости, щиты приборов, фильтр и рассольный насос с
электродвигателем. Система автоматики установки обеспечивает двухпози-
ционное регулирование холодопроизводительности путем включения и
выключения компрессора в зависимости от температуры теплоносителя,
автоматическое питание испарителя, дистанционное управление с
пульта и все виды защиты от аварийных режимов, предусмотренные
правилами техники безопасности эксплуатации аммиачных холодильных,
установок. Установка может работать непрерывно в автоматическом ре-
У
«
-S
V
1
/
!
J
/
гп
!
fff —
Sff
50
40
\i
У
р\
\
п
-5Й -А5 -АЛ -IS -М -95 1-°Е
152

жиме не менее 700 ч благодаря применению комбинированного
маслоотделителя с автоматическим возвратом масла в картер компрессора.
Автоматизированные аммиачные установки типа УАН100 и УАН200
используются для систем непосредственного охлаждения. Диапазон
работы установок от —10 до —30° С с температурой конденсации не выше
40°С."Установки состоят из двух агрегатов: мотор-компрессорных
АВ100/А и АУ200/А и конденсаторно-ресиверных КРА100 и КРА200;
смонтированных на рамах аммиачного трубопровода нагнетательной
линии и маслопровода. Конденсаторно-ресиверныи агрегат состоит из
uff,KKaJf/v\
НО
4Ш
2dD
240\
№\
7\
<а /
г 4
hyt
7
Ле/тщ
-а -8
8 fl
ts2>°c
tlttf
чи
Ми
80
80
70
во
s
¦<>
А
ш
sjF*^
^A
-ff -8 -4
8 f?
tst,°c
Рис 83 Характеристика одноступенчатых фреоновых холодильных машин
ХМ-22ФУ200/2.
горизонтального кожухотрубчатого конденсатора, ресивера,
маслоотделителя, маслособирателя, щита приборов, фильтра, арматуры и
приборов. Система автоматики обеспечивает двухпозиционное
регулирование холодопроизводительности, регулирование подачи жидкого аммиака
в маслоотделитель, управление соленоидным вентилем подачи жидкого
аммиака в испарительную систему и необходимую защиту установки.
Холодильные машины ХМ-22ФУ200/2, ХМ-22ФУУ400/1 и
ХМ-22ФУУ400/2, предназначенные для стационарных холодильных
установок промышленного типа с хладагентом фреон-22 и с промежуточным
теплоносителем, состоят из компрессорного и испарительно-конденса-
торного агрегатов. Давление теплоносителя должно быть не более
10 кгс/см2, избыточное давление воды для компрессора не более
4 кгс/см2 и для охлаждения конденсатора не более 10 кгс/см2 при
температуре ее не выше 33° С. Эти холодильные машины имеют высокую
степень заводской готовности и полностью автоматизированы.
Термодинамические характеристики компрессоров АКФУ200/2 холодильных
машин ХМ-22ФУ200/2 даны на рис. 83.
Холодильные машины ХМ-22ФУ200/2 и ХМ-22ФУУ400/2
целесообразно использовать для холодильников, предназначенных для хранения
охлажденных продуктов (фрукты, яйца), и овощехранилищ.
Низкотемпературная машина ХМ-22ФУУ400/1 будет применяться для
универсальных распределительных и специализированных производственных
холодильников. Характеристика этой машины дана на рис. 84.
Оппозитные компрессоры используются на крупных
хладокомбинатах, в частности на предприятиях, имеющих фабрики мороженого с по-
15а

Bg 10] ккал/ч
580
3S0
Ш
Ш
100
780
7S0
740
220
Ш
180
F0
Ш
@0
80
60
Ьн*
4м
&*
м
^s
/
/
-J
/
f
-44 -42~4в '-Я-Я -34 —32 -30 -28 -2f —24 -22 -20
Рис. 84. Характеристика
одноступенчатой фреоновой холодильной машины
ХМ-22ФУУ400/1.
-42-40 -38-36-34 -3? -30-28 -28-2d-22-W-f8-t6ta.°(
стоянной потребностью в значительном количестве холода. Оппозитные
компрессоры выпускаются для работы по одноступенчатому и
двухступенчатому циклам. Характеристика их приведена в табл. 37 и на рис. 85.
moon Аотоп
12QQQQ0
1000000
600000
WC№\
200000 \
i Zdmuo
httOOQQQ
I 2000000
11600000
[ 1200000
l 80Q0Q8
I wmo
JfcSIX
N
$d
tftj
i
408800 mm
He,H&B\
m\
150\
Гдо
Г JUlf
L bnfi
г ш
ь»
ьп*
c* »**
V
4
p
?„=я«?°л
\УК
J_j
'30 -25 -20-15 -19 -5 0 5 to;C :30-25-20-15-10-5 0 5t,X
Рис. 85. Характеристика одноступенчатых оппозитных компрессоров.
Таблица 37
Оппозитные
компрессоры
О дносту пенч атые:
АО600П
АО1200П
Двухступенчатые:
ДА0275П
ДАО550П
ДАОН175П
ДАОН350П
11
Й8
575000
1150000
275000
550000
175000
350000
Температура»
°С
пеиия
к
—15
—15
—40
—40
—50
—50
Я
=f
нденса
о
+30
+30
+35
+35
+35 !
+35
i аждающей)
и«.
° «
X 3
CU (й
6
10
5
8
5
8
э заливае-
а, кг
ш ч
личес!
го мае
Ьй S
100
180
100
180
100
180
i двигате-
CU
S3
5800
10800
7250
13250
7300
13300
Электродвигатель
марка
СДКП14-31-12
СДКП15-34-12
СДКШ4-31-12
СДКП15-34-12
СДКП14-31-12
СДКП14-44-12
1
•
ь
о
и
о
320
630
320
630
320
500
о
со
3
3600
5800
3600
5800
3600
4800
154

Одноступенчатые оппозитные компрессоры работают в диапазоне
температур кипения от +5 до —25° С при разности давлений
нагнетания и всасывания не более 14 кгс/см2 и отношении этих давлений не
более 9.
Двухступенчатые компрессоры ДА0275П и ДАО550П работают в
диапазоне температур кипения от —20 до —45° С и компрессоры
ДАОН175П и ДАОН350П — в диапазоне от —35 до —55° С. Диапазоны
температур кипения для всех марок компрессоров указаны для условий
температуры конденсации 40° С. Характеристика оппозитных
двухступенчатых компрессоров приведена на рис. 86. При выборе компрессоров
холодильных установок следует руководствоваться графиками
зависимости холодопроизводительности от принятых расчетных условий
температуры кипения и конденсации холодильного агента.
ДА0Ш75П ДАйНШП
400000
1ЦПП00
JtfiJUUU
250000
200000
150800
1О0ОО0
' 3UUUUU
- 700000
- buUWU
* mm
г 400000
г WOO0
onnnnn
t
-s
*-#х
5 -*
'V-
\v
\
V -4
~*r
k\
?
5 -4
0 -I
tff,°c
дАвитл длтт
He,
HBtff
m
f50
J 100
ч ¦ -
fS07
r430
tg
-4
A OPS 'A
«зге \
Ф
5 -5
jr
i) -4
t
1
4 -40-35
tB,°c
Рис. 86. Характеристика двухступенчатых оппозитных компрессоров ДАОШ75П
и ДАОН350П.
Температура кипения холодильного агента принимается в
зависимости от технологических и технико-экономических факторов. Она
должна быть ниже температуры охлаждающей среды (воды, воздуха,
рассола) на 5—15° С.
Минимальное давление всасывания зависит от величины
дроссельных потерь во всасывающих каналах и клапанах, лимитирующих
возможность создания вакуума ниже определенного предела, и должно
приниматься для поршневых компрессоров равным 0,1—0,15; для
ротационных— 0,05 кгс/см2. Давление нагнетания зависит от температуры
охлаждающей среды (вода и воздух) и тепловой нагрузки
конденсатора.
Температура конденсации устанавливается на 5—10° С выше
температуры охлаждающей среды. Температура холодильного агента на
выходе из нагнетательного патрубка компрессора во всем интервале
изменения параметров не должна превышать 135° С для аммиачных
компрессоров и 100° С для фреоновых компрессоров; содержание воздуха
в системе при этом — не выше 1%.
Разность между температурой всасывания у патрубка компрессора
и температурой кипения в испарителе принимается в зависимости от
температуры кипения хладагента в пределах 5—15° С для аммиачных
и 15—30° С для фреоновых компрессоров, при этом меньшее значение
перегрева соответствует более высокой температуре кипения. Для нор-
155

40
температура нипения1ё
'с
20
Рис. 87. Области применения поршневых
компрессоров одноступенчатых (ниже кривых) и
двухступенчатых (выше кривых).
мальной работы регулирующего вентиля разность давлений
конденсации и кипения должна быть не менее 3 кгс/см*. При отношении
давлений нагнетания и всасывания для аммиачных компрессоров более &
следует, как правило, применять двухступенчатые компрессоры.
Границы применения одно^ и двухступенчатых поршневых компрессоров для
различных холодильных агентов показаны на рис. 87.
На крупных
распределительных холодильниках
для систем с
температурами испарения —40 к
—30°С используют
двухступенчатые аммиачные
агрегаты типа АДС-РА-
БА с промежуточным
охлаждением паров
аммиака, для систем с
температурами испарения от —9
до — 12°С —
одноступенчатые аммиачные
компрессоры. Ввиду
ограниченности типоразмеров
аммичных компрессоров
двухступенчатого сжатия
во многих случаях
целесообразно использовать для низкотемпературных систем в качестве
поджимающих машин одноступенчатые компрессоры. Все компрессоры в
этом случае большую часть года могут работать по одноступенчатому
циклу, что имеет известные преимущества.
Для крупных хладокомбинатов с производственными цехами,
имеющими постоянные нагрузки на низкотемпературные системы,
целесообразно использовать аммиачные оппозитные компрессоры типа ДАО в
ДАОН. Машинные отделения, оборудуемые оппозитными
компрессорами, следует проектировать с подвальными помещениями,
используемыми* для прокладки всасывающих трубопроводов. На всасывающих
трубопроводах для предотвращения возможности попадания жидкого
аммиака в цилиндры компрессоров обязательно должны
устанавливаться отделители жидкости, постоянно соединенные с дренажными
ресиверами.
Современные холодильные установки распределительных
холодильников полностью автоматизированы. Для таких установок обязательно
соответствие холодопроизводительности компрессоров данной
испарительной системы количеству потребляемого холода. Это особенно
важно для систем непосредственного охлаждения, иначе будут происходить
нежелательные частые автоматические включения и выключения машин
(нижним допустимым пределом периода между ними принято считать
30 мин). При определении числа компрессоров с двухпозицнонным
регулированием следует учитывать необходимость иметь несколько
вариантов холодопроизводительности установки в соответствии с
возможными изменениями потребности в холоде.
Использование компрессоров с двухпрзиционным регулированием
в автоматизированных системах связано с необходимостью установки
большого числа малых машин. Установка, состоящая из крупных
холодильных компрессоров с автоматически регулируемой холодопроизво-
дительностью, является лучшим решением: сокращение числа единиц
холодильного оборудования и упрощение схемы позволяет значительно
уменьшить размеры машинных отделений.
Наиболее перспективными для использования на холодильниках
являются винтовые компрессоры с плавным изменением холодопроиз-
156

водительности в пределах от 10 до 100%. Отечественной
промышленностью разработана серия винтовых компрессорных агрегатов для
работы на аммиаке и фреоне-22. Марки и холодопроизводительность этих
агрегатов при работе на фреоне-22 при температуре конденсации 30° С,
по данным ВНИИхолодмаша, приведены в табл. 38. Выпуск винтовых
компрессоров намечается на 1974—1975 гг. Они будут
устанавливаться на крупных распределительных холодильниках.
Винтовые компрессорные агрегаты S3-900 и S3-2500 народного
предприятия «Кюльавтомат» (ГДР), закупаемые Министерством
торговли РСФСР, намечается использовать при реконструкции компрессор-
Таблица 3$
Марка
агрегата
5ВХ-350
баВХ-470
6ВХ-700
7ВХ-1400
при
0
620
840
1220
2440
Холодопроизводительность, тыс. ккал[н
одноступенчатом цикле и
температур е> кипения, °С
-10
410
590
840
1700
-20
270
400
590
1200
-30
165
220
370
720
-40
100
130
200
430
При двухступенчатом цикле (промежуточна»
температура — 25°С) и температуре
кипения, °С
-45
140
188
360
—
-50
ПО
146
235
420
-55
80
105
180
360
-ео
52
72
130
220
-65 | —70
i
34
45
88
162
25
34
60
120
ных цехов холодильников Росмясорыбторга в Москве, Ленинграде и
других городах, а также на вновь строящихся крупных холодильниках
системы торговли.
Характеристики винтовых компрессорных агрегатов S3-900
приведена на рис. 88.
Обычно машинные
отделения крупных
распределительных холодильников
оборудуются двухкорпусными
агрегатами двухступенчатого сжатия
типа АДС-РАБ с
индивидуальными промежуточными
сосудами. Однако это решение не
является единственным и всегда
рациональным, так как при
наличии нескольких
двухступенчатых агрегатов установка
усложняется большим
количеством запорной арматуры и
приборов автоматики.
Часто применяется иная
компоновка двухступенчатых и
одноступенчатых холодильных
машин, при которой все
компрессоры высокой и низкой
ступени объединяются по
всасывающей стороне в группы. В этом
случае компрессоры низкой
ступени подключаются по
всасыванию к одному или
нескольким циркуляционным
ресиверам в зависимости от
числа низкотемпературных систем.
QoiKKQMiU
5ШЮ0
290000
Щ0
¦*
S^
$^
щ
от
i0%t
Рис. 88. Характеристика винтовых
компрессорных агрегатов S3-900 при работе на
аммиаке (скорость вращения 2950 об/мин,
без переохлаждения и без перегрева).
15Т

fil
IP
1
Камера №3D)
ПРУДВ
Рис. 89. Принципиальная схема аммиачных и водяных трубопроводов холодильника
/ — компрессор АК-РАБ100; 2 —компрессор АВ 100/2; 5 —компрессор АВ 100/3; 4 — промежуточный
7 — маслоотделитель 80-ОММ; 8 — маслоотделитель 50-ОММ; 9 — насос аммиачный ЗЦ-4; 10 — кон-
лоотделитель 125-ОММ; 12 — маслособиратель 300-ОМ; 13 — линейный ресивер 5РВ; 14— воздухо-
ня для оборотного охлаждения
158

Мороженые грузы fa-ж
Натра Nb6(W05J6J73t8j
Охлажденные гр^ш t~0°
г* '/-^ — гя— *-*-п
*я***Г Qg |Л*1.д д'1
(ж— ГС —г*ж-уп I
емкостью 5000 * в г. Клину:
сосуд 80ЙС3; 5 — ресивер вертикальный циркуляционный 3,5 РДВ; 6 — ресивер дренажный 3.5РД;
АВГ-Ж-25-61-2
денсатор воздушный марки g . - . Таллинского машиностроительного завода; /7 — мас-
охладитель морозилок 600 м2\ 15 — воздухоохладитель камер хранения; /5 — вентиляторная градир-
воды рубашек компрессоров.
159

Для распределительных холодильников это могут быть две системы с
температурами —40 и —30°С или одна — с температурой — 40°С.
Компрессоры высокой ступени также объединяются в общую группу и
подбираются с учетом объема паров от низкой ступени и паров,
образующихся в высокотемпературной испарительной системе. Всасывающая
магистраль их подключается к циркуляционному ресиверу системы
высокой ступени, одновременно являющемуся общим промежуточным
сосудом для поджимающих компрессоров. Включение и выключение
компрессоров низкой и высокой ступени проектируется автоматическое в
зависимости от заданных температур кипения.
Построенная таким образом холодильная установка включает
относительно меньше аппаратов, трубопроводов, арматуры и
автоматических приборов, стоимость ее соответственно на 25—30% ниже.
Гипрохолод в своих проектах широко использует эти схемы. На
рис. 89 дана принципиальная аммиачная схема установки для
холодильника в Клину. Холодильник проектируется с воздушным
охлаждением с температурами воздуха в камерах —30°С и от +4 до —3°С,
поэтому предусмотрены две системы испарения —40 и —10° С. Четыре
бустер-компрессора АК-РАБ100/4 подключаются к циркуляционному
ресиверу системы — 40° С по всасыванию, а сжатые до промежуточного
давления пары подаются через индивидуальные маслоотделители в
общий промежуточный сосуд марки 80ПС3.
Последний соединен непосредственно с
циркуляционным ресивером системы высокого
давления 3,5РД, к которому в свою очередь
подключены все компрессоры высокой
ступени. Такое решение позволило уменьшить
число ^промежуточных сосудов с четырех до
одного. Наличие двух циркуляционных
систем испарения вместо обычно применяемых
для распределительных холодильников трех,
а также использование воздушных
конденсаторов значительно упростило и
оборудование холодильника.
АППАРАТЫ И ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
ХОЛОДИЛЬНЫХ АММИАЧНЫХ УСТАНОВОК
Преаохранитещ
ный /молю-~
у Шиддий
* аммиак
*Рис. 90.
Промежуточный
суд/
Промежуточные сосуды марки ПС3
(рис. 90) используются для снижения
температуры паров аммиака, нагнетаемых
цилиндрами низкого давления ЦНД в
цилиндры высокого давления ЦВД
двухступенчатых холодильных установок.
Охлаждение паров аммиака достигается путем бар-
ботажа через слой жидкого аммиака. В
сосуде происходит также переохлаждение
жидкого аммиака, направляемого в
испарительную систему. Уровень аммиака в
аппарате поддерживается ручным
регулирующим вентилем или автоматически и
контролируется при помощи реле уровня
ПРУ-4, а также по обмерзанию трубки
указателя уровня. Перегретые пары
аммиака поступают от ЦНД через верхний
вертикальный штуцер под уровень и, барботи-
руя через слой жидкости толщиной 200—
160

500 мм, охлаждаются до температуры, соответствующей
промежуточному давлению, а также освобождаются от масла. Поднимаясь вверх,
охлажденные пары аммиака на конусных отбойниках освобождаются от
жидкости и через боковой штуцер поступают в ЦВД. Перед
промежуточным сосудом следует устанавливать маслоотделитель с целью пре-
дотращения быстрого замасливания.
Промежуточные сосуды рассчитываются, исходя из скорости
прохождения паров аммиака в сечении сосуда, которая не должна
превышать 0,5 м/сек.
Характеристика промежуточных сосудов марки ПС3 приведена
в табл. 39.
Таблица 39
Показатели
Диаметр, мм . . .
Общая высота, мм .
Поверхность
змеевика, м2
Объем аппарата, мг
Масса, кг . , , , ,
40ПС»
406
2390
1,75
0,22
330
60ПС3
600
2800
4,3
0,67
570
80ПС3
800
2920
6,3
1,15
800
ЮОПСз
1000
2940
8,6
1,85
1230
120ПС,
1200
3640
10
3,3
1973
Выбор типов аммиачных конденсаторов производится в
зависимости от источников водоснабжения и качества воды. При наличии в
непосредственной близости естественных водоемов следует принимать к
установке вертикальные кожухотрубные конденсаторы с прямоточной
подачей воды. В случаях необходимости экономного расходования
воды, как правило, применяют горизонтальные кожухотрубные
конденсаторы. Применение испарительных конденсаторов предпочтительнее в
условиях сухого климата.
При расчете конденсаторов учитывают тепловую нагрузку от всех
установленных компрессоров. Тепловую нагрузку определяют по
формуле:
QK = О (iUJK—iK0H) ккал/ч,
где G — количество циркулирующего холодильного агента, кг/ч;
ifsz —теплосодержание в конце сжатия в конденсаторе, ккал/кг;
/кон — теплосодержание жидкого холодильного агента после конденсации, ккал/кг.
/ г з 4 s e
Рис. 91. Зависимость температуры
конденсации от коэффициента
теплопередачи конденсатора К, от
удельной тепловой нагрузки конденсатора
д и от начальной t\ и конечной t2
темдерагуры воды.
v Пирог и др.
Ш

4 S
Рис. 92. Аммиачный кожухотрубный горизонтальный конденсатор КТГ-25-110:
/ — вентиль запорный фланцевый; 2—клапан предохранительный; 3—аммиачный манометр; 4 —
вентиль запорный цапковый; 5 — вентиль запорный цапковый угловой; 6 — кран сальниковый
муфтовый; 7 — кран пробно-спускной сальниковый; 8 — вентиль маслоспускной, 9— вентиль запорный
под фланцевое соединение; 10—запорное устройство указателя уровня; //—ролик указателя уровня.
Поверхность охлаждения
_0к_
КМ
где QK — тепловая нагрузка на конденсатор, ккал/ч\
К— коэффициент теплопередачи, ккал/(м2 • ч • °С);
А^ — расчетная разность температур теплопередачи, °С.
Температуру конденсации аммиака определяют по номограмме
Гипрохолода № 10354/19 (рис. 91).
Горизонтальный кожухотрубный конденсатор (КТГ) представляет
собой цилиндрический сосуд с трубами, развальцованными в
приваренных к корпусу решетках (рис. 92). Перегородки в крышках образуют
необходимое число ходов для охлаждающей воды. Типоразмеры и
характеристики КТГ приведены в табл. 40. Рекомендуемая удельная
нагрузка для конденсаторов Цр — 3500 ккал/(м2-ч).
Межтрубное пространство испытывают на прочность водой под
давлением 23 C0) кгс/см2 и на плотность воздухом—18 B3) кгс/см2,
Таблица 40
Показатели
10
КТГ
20
КТГ
25
КТГ
32
КТГ
40
КТГ
50
КТГ
65
КТГ
Поверхность, м2
Емкость межтрубного пространства,
ж3
Емкость трубного пространства, м3
Масса аппарата, кг
Масса аппарата в рабочем
состоянии, кг
0,16
0,078|
590
740
20
0,321
0,15
995
1365
25
0,39!
0,17
1140
1560
32
0,52
0,19
1140
1940
40
0,53!
0,25!
1555
'2160
50
0,70
0,32
1930
2360
65
0,88
0,40
2430
3465
Продолжение
Показатели
Емкость межтрубного пространства,
мъ
Емкость трубного пространства, мв
Масса аппарата, кг
Масса аппарата в рабочем
состоянии, кг
90
КТГ
90
1,26
0,51
3300
4460
по
КТГ
ПО
1,58
0,72
4000
5700
140
КТГ
140
2,00
1,02
5330
7530
180
КТГ
180
2,50
1,23
6450
9160
250
КТГ
250
3,50
1,77
9360
12930
300
КТГ
300
4,10
2,00
10930
15390
162

Вход Воды
ЩбО -*
вход парод I
чммцака —*i
выход
аммиака
ПиЬд
зхЖЭУ
W К
Выход парщ
Дубо
^>?Ш7^^
Щ^^^^^^^_
' \\\\\\\\\\\\\\\Y
J\\\V
Сли8$оды\
Ду150
Рис, 94. Испарительный аммиачный конденсатор ИК125 Гипрохолода.
Рис. 93, Вертикальный аммиачный кожухо-
трубный конденсатор КВ.

трубное пространство на прочность — водой 6 кгс/см2. В случае
использования оборотного водоснабжения число ходов по воде может быть
уменьшено с 8 до 4.-
На вертикальных кожухотрубных конденсаторах KB (рис. 93)
устанавливается распределительный бак с насадками для равномерного
распределения тонкой пленкой воды в трубах. Расчетное давление в
межтрубном пространстве (аммиак) 18 кгс/см2> в трубном (вода) —
атмосферное. Расчетная удельная тепловая нагрузка 3500 ккал/ (м2 • ч).
Межтрубное пространство испытывается на прочность водой при
давлении 23 кгс/см2, на плотность — воздухом при 18 кгс/см2.
Характеристики конденсаторов KB приведены в табл. 41.
Таблица 41
Показатели
Поверхность, м2
Емкость межтрубного пространства, м3 . . .
Масса аппарата, кг
50
KB
50
1,12
2520
75
KB
75
1,27
3410
100
KB
100
1,8
4750
125
KB
125
2,2
5700
150
KB
150
2,64
6820
250
KB
250
3,64
10815
Для аммиачных холодильных установок весьма целесообразно
использование испарительных конденсаторов, однако, ввиду того что
отечественная промышленность не выпускает серийно этих аппаратов, Гип-
рохолодом были разработаны два типа испарительных конденсаторов
на 80 и 130 м2, которые успешно эксплуатируются на ряде
холодильников, в частности на холодильнике Росмясорыбторга в Костроме.
На строящихся распределительных холодильниках будут
использованы испарительные конденсаторы ИК125 (рис. 94) конструкции
Гипрохолода; охлаждающая поверхность конденсатора 130 м2 и труб
форконденсатора 20 м2. Количество подаваемой для орошения труб
конденсатора воды 38 м*/ч. Конденсатор оборудован двумя
центробежными вентиляторами марки Ц4-70 № 10 производительностью 22000 мъ\ч
каждый с напором 30 мм вод. ст. и с электродвигателями марки
А02-42-4-ВМС мощностью 4 кет и числом оборотов 1440. Общая масса
агрегата 9000 кг.
Характеристики испарительных конденсаторов «Mevaco»,
выпускаемых Диошдьерским машиностроительным заводом (г. Мишкольц,
Венгрия) и устанавливаемых на некоторых холодильниках СССР,
приведены в табл. 42; производительность указана для условий конденсации
при температуре 35°С и при температуре влажного термометра 18° С.
Для определения удельных тепловых нагрузок q f испарительных
конденсаторов для различных климатических условий можно
пользоваться графиком завода ЧКД — Соколова (Чехословакия),
представленным на рис. 95. ,
В целях упрощения эксплуатации и удешевления стоимости
холодильных установок в большинстве районов Советского Союза
возможно и целесообразно применение воздушных конденсаторов.
Использование их дает возможность отказаться от устройства системы
оборотного водоснабжения со сложными градирнями, резервуарами,
насосными станциями, водоумягчительными установками и другим
оборудованием, связанным с обслуживанием конденсаторов с водяным
охлаждением.
По рекомендации ВНИИхолодмаша до выпуска специальных
воздушных конденсаторов для аммиачных холодильных установок
возможно использование воздушных конденсаторов Таллинского
машиностроительного завода.
164

ВНИИхЪлодмаш рекомендует при подборе воздушных
конденсаторов принимать коэффициент теплопередачи их равным
25 ккаА/(м2*ч*0С) (учитывается влияние замасливания и
загрязнения— 20%). Среднелогарифмическая разность температур между
холодильным агентом и воздухом принимается равной 8—10° С и
соответственно теплосъем qF =
= 250 ккал I (м2 -и). За
р асчетну ю темп ер ату р у
воздуха берется средняя
температура в ,13 ч
самого жаркого месяца по
климатологическому
справочнику. Величина
подогрева воздуха 6—9°С.
Максимальная расчетная
температура воздуха
принимается равной 30°С, что
следует иметь в виду при
решении вопроса о
возможности использов ания
воздушных
конденсаторов в конкретных
условиях строительства
холодильников.
Теплообменные
секции конденсаторов
образованы из
биметаллических труб. Внутренняя
труба диаметром 25/2 из
углеродистой стали (Ст. 10
и Ст.20) и наружная
труба 38/8 из алюминия
(АД1-М). Шаг ребер
накатной трубы 3,5 мм,
коэффициент оребрения 9.
Аппараты подобраны на
условное давление
25 кгс/см2. Секции имеют
Т О 7 В 3 10 11 1? 12 14 15 10 17
Теплаоо&ержшмз поступающего воздуха ъ$1кхал/кг
Рис. 95. График определения удельной тепловой
нагрузки испарительных конденсаторов.
6—8 рядов труб.
Вентиляторы подобраны из
расчета создания скорости
воздуха 9—10 м/сек.
Между компрессорами
и конденсаторами
устанавливают
маслоотделители (рис. 96) Отделение
масла от паров
холодильного агента в
маслоотделителе происходит
вследствие резкого изменения
направления движения
паров при снижении их
скорости (до 1 м/сек).
Широкое
распространение получили
маслоотделители типа ОММ с
промывкой паров аммиа-
50; SO шм
Шд паров NH-
| из компрессора
100, №; 150; 200 8,чч
Вход паров низ
\ из номпрессова
Рис. 96. Аммиачные маслоотделители.
165

Таблица 42
Показатели
Производительность, ккал/ч
Потребляемая мощность, кет
насоса
вентиляторов . . . .
Число вентиляторов . . .
Расход добавляемой воды,
л/ч
Масса аппарата, кг . . .
Масса аппарата в рабочем
100А
139000
2,8
3
2
300
2 500
3250
200
240 000
4,4
3
2
600
3 950
5720
400
480 000
10,0
6
4
1200
7 600
10 020
600
720 000
14
12
6
1800
11250
14 880
800
960 000
20
12
8
2 400
13 700
18 540
1000
1 200 000
27
15
10
3 000
18 850
24 900
ка при барботировании через слой жидкого аммиака, который
автоматически поддерживается на определенном уровне. Маслоотделитель
ОММ монтируют с таким расчетом, чтобы уровень жидкости в ресивере
конденсатора превышал уровень жидкости в маслоотделителе на 1,5 м.
Необходимо отметить, что предпочтительнее установка
индивидуальных маслоотделителей после каждого компрессора низкой и высокой
ступени с возвратом масла в картер машин и с его повторным
использованием. Но в этом случае рекомендуется установка общих
маслоотделителей на нагнетательных магистралях перед конденсаторами, так
как замасливание испарительных систем весьма нежелательно.
Подбирают маслоотделители по диаметрам присоединительных
штуцеров, которые принимаются равными диаметрам нагнетательных
трубопроводов. Характеристика маслоотделителей ОММ приведена в
табл. 43.
Таблица 43
Показатели
Диаметр, мм . .
Емкость, м3
Высота, мм ....... . .
Масса, кг . . . ¦
50
ОММ
273
0,05
1535
87
80
ОММ
325
0,078
1765
125
100
ОММ
426
0Д74
1850
223
125
ОММ
500
0,32
2125
275
150
ОММ
600
0,78
2650
359
200
ОММ
700
0,83
2750
300
ОММ
1200
3,67
3980
2060
Возможность обратного потока паров хладагента из конденсатора
в случае остановки или аварии компрессоров устраняется при помощи
невозвратных (КН) или обратных (ОК) клапанов, устанавливаемых
на вертикальном участке нагнетательной линии перед
маслоотделителем. Марки клапанов невозвратных для аммиачных установок: 100КН,
125КН, 150КН, 200КН (цифра соответствует условному диаметру
клапана); марки клапанов обратных — 500К и 800К.
ВНИХИ разработан и освоен производством обратный клапан
демпферный прямоточный типа ОКДП.
Демпферное устройство уменьшает колебания клапана,
возникающие в результате пульсации давления паров аммиака. При установке
компрессора клапан закрывается под действием обратного потока пара,
силы пружины и собственного веса. Рекомендуется устанавливать
ОКДП на расстоянии более 2 м от компрессоров, вертикально клапаном
вниз. Технические данные ОКДП даны в табл. 44.
При наличии на холодильнике воды температурой более низкой,
чем температура воды, поступающей с градирни в расчетный период,
целесообразно после конденсаторов устанавливать переохладители
для понижения температуры сконденсировавшегося аммиака. Тепловая
нагрузка на переохладитель определяется по формуле
166

Таблица 44
Показатели
ОКДП-50
50
15
228
140
8,5
ОКДП-70
70
18
202
183
18,08
ОКДП-100
100
25
316
240
30,8
ОКДП-150
150
35
405
338 |
67
ОКДП-200
Диаметр условного прохода, мм .
Ход поршня, мм
Габаритные размеры, мм
длина
диаметр .........
Масса, кг
200
50
482
415
134
н, ккйл/мгч "С
Qn — Яп ('н—'к) ккал/ч,
где qn —количество аммиака, проходящего через переохладитель, кг/ч;
*"н» 1'к— энтальпия жидкого аммиака перед охладителем ч после него, ккал/кг.
Разность температур между охлажденным жидким аммиаком и
поступающей в переохладитель водой следует принимать равной 2—3° С.
Поверхность переохладителя определяют по формуле
где К —коэффициент теплопередачи, ккал/(м2*ч*°С);
At — средняя логарифмическая разность температур, °С.
Значение К (без учета термических сопротивлений масла,
водяного камня и др.) в зависимости от количества жидкого аммиака (ga).
протекающего в межтрубном пространстве, и воды {gw), протекающей
по внутренней трубе 38X3,5 мм,
приведено на рис. 97. При
определении действительного
коэффициента теплопередачи переохладителя
следует учитывать толщину слоя
масла — от 0,05 до 0,1 мм и
водяного камня — до 0,5 мму
коэффициенты теплопроводности их
соответственно 0,12 и 1,5 ккал/(м *ч-°С).
Противоточный охладитель ПП
состоит из одной или двух секций,
собранных из последовательно
включенных двойных труб (труба в
трубе). Аммиак и охлаждающая
вода протекают противотоком;
аммиак — в межтрубном пространст-
ве, вода — по внутренним трубам.
Переохлаждение аммиака обычно принимается на 2—3°С выше
температуры поступающей охлаждающей воды. При проектировании
установок необходимо учитывать опасность замерзания воды во внутренних
трубах во время остановки машины.
Давление испытания межтрубного пространства водой 23 кгс/см2;
воздухом—18 кгс/см2; давление испытания труб водой —6 кгс/см2.
Выпускаются переохладители марок 6ПП, 8ПП, 12ПП и 16ПП.
На стороне высокого давления после конденсаторов монтируют
емкостные сосуды для жидкого аммиака —линейные ресиверы. При
выборе размеров линейных ресиверов следует учитывать, что в
автоматизированных схемах в холодное время года аммиак из испарительной
системы будет перемещаться на сторону высокого давления и
накапливаться в этих сосудах. Поэтому целесообразно объем линейных
ресиверов принимать с таким расчетом, чтобы они вмещали все количество
то ду,ф
Рис. 97. Значения коэффициентов
теплопередачи переохладителей.
167

жидкого аммиака, находящегося в испарительной системе холодильной
установки, с учетом допустимого заполнения их на 70%. Линейные
ресиверы холодильных установок крупных распределительных
холодильников одновременно можно использовать в качестве хранилищ аммиака
для снабжения холодильным агентом периферийных холодильных
установок торговой сети.
Линейные ресиверы относительно конденсаторов следует размещать
так, чтобы обеспечивался отвод жидкого аммиака самотеком.
Необходимо предусматривать между ресиверами и конденсаторами
трубопровод для уравнивания давления по газу. Линейные ресиверы
предпочтительней устанавливать вне помещения, следует огораживать их, а также
защищать от солнечного облучения.
Аммиачный ресивер марки РВ (рис. 98) представляет собой
горизонтальный цилиндрический сосуд, снабженный патрубками для
выхода аммиака, указателем уровня, манометром, предохранительным кла-
б испаритель Dy f0 выход боздуха под боду
Япниак ^
I ПО ?1
Рис. 98. Линейный ресивер РВ.
паном и вентилями. Для удаления из системы воздуха и инертных
газов на ресивере смонтирован воздухоотделитель. Рабочее давление
ресивера РВ—до 18 кгс/см2. Испытания на прочность водой проводятся
при давлении 23 кгс/см2, на плотность воздухом — при 18 кгс/см2.
Характеристики ресиверов РВ даны в табл. 45.
Таблица 45
Тип
Диаметр, мм
Емкость, м3
Масса, кг ...... .
0.4РВ
500X8
0,4
300
0.75РВ
600x8
0,75
430s
1,5РВ
800X8
1,5
700
2.5РВ
800x8
2,5*
1035
3.5РВ
1000x10
3,5
1455
5РВ
1200X12
5,0
2225
На пути из испарительной системы к компрессорам монтируются
отделители жидкости. Отделитель жидкости (рис. 99) представляет
собой сварной вертикальный цилиндрический сосуд с входными и
выходными штуцерами для газообразного и жидкого аммиака с
уравнительными штуцерами и штуцерами для подсоединения указателей уровня и
манометра. Выпускаются отделители жидкости типа ОЖг и ОЖм.
В отделителе ОЖл' имеется змеевик для подогрева жидким
хладагентом застывшего масла. Рабочее давление в аппаратах этих типов не
более 15 кгс/см2, в змеевиках ОЖм —не более 18 кгс/см2. Давление
испытания водой аппаратов 19 кгс/см2, змеевиков — 23 кгс/см2-, давление
168

испытания аппаратов воздухом—15 кгс/см2. Характеристика
отделителей жидкости этих типов приведена в табл. 46.
Таблица 46
Показатели
Высота, мм
700ЖГ
426
1730
201
1000ЖГ
500
2040
244
12Г.0ЖГ
600
2080
313
15С0ЖГ
800
2690
543
2000ЖГ
1000
2595
946
2500ЖМ
1000
2550
962
3000ЖМ
1200
2955
1373
Размеры отделителей жидкости определяются по диаметру
магистральных газовых трубопроводов; скорость пгфов аммиака в аппарате
не должна превышать 0,5 м/сек.
Для выпуска масла из маслоотделителей и других аппаратов
предусматривается установка маслосборнике^ СМ, присоединяемых к
всасывающим линиям, что позволяет производить выпуск масла под
меньшим давлением и с меньшей потерей аммиака. Маслосборники трех
типоразмеров 150СМ, 30GCM, 500СМ
поставляются с комплектом
аппаратуры.
Дренажно-циркуляционные
ресиверы используются в качестве
емкостных сосудов в аммиачных на-
сосно-циркуляционных системах, в
качестве осушителей в безнасосных
системах и в качестве дренажных
устройств — для слива аммиака из
охладительных приборов при их от-
тайке. Ресиверы подразделяются на
вертикальные — типа РДВ и
горизонтальные — типа РД.
Горизонтальные ресиверы при
использовании их в качестве цирку-.
ляционных и осушительных
устанавливаются совместно с отделителями
жидкости, образуя с ними единый
аппарат, соединенный
соответствующими жидкостными и
уравнительными газовыми патрубками.
Добавление жидкого
хладагента в циркуляционные ресиверы
предусматривается через отделители
жидкости. При использовании
дренажных ресиверов (чтобы
исключить прорывы пара при оттайке
охлаждающих приборов) необходимо
на сливной линии из дренажной
системы устанавливать колонку из
трубы диаметром 109x4,5 мм,
оборудованную регулятором уровня,
который открывает запорный
соленоидный вентиль для перепуска Рис 99 0тделители жидкости 70.Ожг,
жидкости. Дренажные ресиверы юо-ОЖг, 125-ОЖг, 150-ОЖГ, 200-ОЖГ:
ПОДКЛЮЧаЮТСЯ Также К ВСаСЫваЮ- , _ уравннтельная линия па г*>у; 2-паре
Щей МаГИСТраЛИ, К аММИаЧНОМУ На- вая-линия к ПРУ-4; 3 —линия к манометру;
w "* 4 —бобышка; 5 —место нанесения заводско-
СОСу И К МаСЛОСООИратеЛЮ. го знака; 6-жидкостная линия к ПРУ-4.
Жидкость
169

Таблица 47
Показатели
Емкость, мг
Диаметр, мм
Высота, мм
Масса, кг
1.5РДВ
1,68
800x8
3300
785
2,5РДВ
2,7
1000X10
3920
1285
3.5РДВ
3,41
1200X12
3565
1645
5РДВ
4,55
1200X12
4560
2000
Днтт
К (/раднит/нА
иоа/пшии
Емкость циркуляционных ресиверов рассчитывают на прием
жидкого аммиака в количестве не менее 30% от общего количества его в
испарительной системе, обслуживаемой данным циркуляционным
ресивером. Указанное соотношение практически может приниматься как
для схем с верхней подачей, так и для схем с нижней подачей жидкого
агента в охлаждающие приборы. Дренажный ресивер должен вмещать
весь жидкий аммиак из батарей одной камеры, имеющей наибольшую
емкость охлаждающих приборов; соответственно определяют емкость
дренажных ресиверов.
Характеристики
вертикальных циркуляционных ресиверов
РДВ (рис. 100) приведены в
табл. 47.
Рабочее давление ресивера
РДВ не более 15 кгс/см2,
давление испытания на прочность
водой — 19 кгс/см2, на плотность
воздухом — 15 кгс/см2.
Общий вид горизонтального
дренажного ресивера дан на рис.
101, а характеристика в табл. 48.
Рабочее давление для
ресиверов РД не более 18 кгс/см2;
давление испытания на
прочность водой 23 кгс/см2, на
плотность воздухом — 18 кгс/см2.
Для охлаждения жидких
теплоносителей в холодильных
установках используются
испарители. Аммиачные испарители
выпускают в виде горизонтальных
кожухотрубных аппаратов ИКТ
и панельных ИП.
Испаритель ИКТягредставля-
ет собой цилиндрический сосуд с
трубами, развальцованными в
приваренных к корпусу трубных
решетках. Перегородки в крыше
испарителя образуют
необходимое число ходов для рассола.
Уровень жидкого аммиака в
испарителе регулируется
полупроводниковым реле уровня ПРУ-4,
подающим команду на
соленоидный вентиль СВМ.
Типоразмеры испарителей
ИКТ приведены в табл. 49.
Рис. 100. Ресивер РДВ. Рабочее давление аммиака
170

Таблица 48
Показатели
Емкость, Mz • . . .
Диаметр, мм
Длина, мм
0,75РД
0,75
600x8
3000
430
1.5РД
1,5
800x8
3000
700
2.5РД
2,5
800X8
5730
1030
3.5РД
3,5
ЮОхЮ
4825
1450
5РД
5,0
1200X12
5340
2220
в межтрубном пространстве 15 кгс/см2, рассола в трубах — 4 кгс/см2,
Рекомендуемая удельная тепловая нагрузка 2250 ккал/(м2 • ч). Меж*
трубное пространство испарителя испытывают на прочность водой под
давлением 18 кгс/см2 и на плотность воздухом под давлением 15 кгс/см2;
трубное пространство — водой под давлением 6 кгс/см2.
Показатели
Наружная
поверхность
теплообмена, м2 . . .
Объем
пространства, JW3
межтрубного .
трубного
Диаметр, мм . .
Длина, мм . . .
Масса, кг ... .
со
н
ЙЙ
S
32
0,5
0,18
500x8
4520
1550
1
о »
чГ
н
1ай
S
40 1
0,52
0,25
3580
1700
T50
ЙЙ
S
50
0,7
0,32
ю
йй
5
65
0,885
0,40
600x8
4580
2100
1 5580
2520
о
сг>
ЬЙ
о
н
йй
5 | S
90
1,14
0,61
ПО
1,58
0,72
800x8
4670
3550
5670
4260
о
Н
йй
1 s
140
2,1
0,76
Та
о
t-
ЙЙ
S
180
2,64
0,95
1000X10
4800
5540
5800
6655
блица 49
о
ю
в
йй
5
225
3,8
1,35
8
со
йй
S
306
4,5
1,5
1200X12
| 5920
9600
6920
11500
Испаритель крепят бандажами на фундаменте. Подставки, на
которые укладывают испаритель, во избежание коррозии должны быть
просмолены и покрыты битумом в месте соприкосновения с аппаратом.
После монтажа аппарат без крышек продувают и испытывают на
плотность с целью проверки плотности всех соединений, в том числе заваль-
цовки в трубных решетках.
Панельный испаритель представляет собой прямоугольный
металлический или железобетонный бак, в котором помещены испарительные
«1 уравнительная 'клапан \ ?bl*w"n3
\Спуск масла Дую к циркуляционному штхуРудО
Рис. 101. Ресивер РД.
171

секции панельного типа и создающая циркуляцию теплоносителя
(рассола или воды) мешалка, приводимая в действие электродвигателем
через ременную передачу. Секции объединены коллекторами для
ввода жидкого аммиака, отсасывания паров и отвода масла. Бак снабжен
отверстиями для отвода, слива и перелива теплоносителя. Испаритель
комплектуется запорной арматурой, отделителем жидкости и
электродвигателем с пусковой арматурой. Характеристика панельных
испарителей дана в табл. 50.
Показатели
Поверхность теплообме-
Число секций, шт.
Объем испарительной
секции, мг
Длина, мм . . . . ,
Ширина, мм
Масса, кг . , « „ . .
20ИП
20
4
0,11
б
1515
зоип
30
6
0,17
4680
«5
1250
40ИП
40
8
0,22
845
1540
еоип
60
12
0,33
90ИП
90
18
0,50
5015
1170 1655
2185 3040
120ИП
120
12
0,50
Т
180ИП
180
18
0,74
7865
1255 1765
3970 5530
а б л и ц а 50
240 И П
240
24
1,01
320ИП
320
32
1,34
7965
2275 2955
7120 9245
Для удаления воздуха и других неконденсирующихся газов из
систем аммиачной холодильной установки проектами предусматривается
использование автоматического воздухоотделителя ВНИХИ типа АВ-2.
Воздухоотделитель со всеми необходимыми приборами, арматурой и
соединительными трубопроводами комплектно смонтирован на
металлическом каркасе.
Холодопроизводительность установки, обслуживаемой одним
воздухоотделителем до 1,5—2 млн. ккал/ч. Рабочее давление аммиака в
аппарате до 16 кгс/см2. Габаритные размеры воздухоотделителя. 1000Х
X450X240 мм, масса 40 кг. Принцип действия воздухоотделителя
основан на охлаждении воздушно-аммиачной смеси, поступающей в него из
конденсатора или линейного ресивера, за счет испарения жидкого
аммиака во внутренней трубе.
В циркуляционных аммиачных системах широкое применение
получил одноступенчатый насос марки ЗЦ-4 для перекачки легкокипящих
жидкостей, непосредственно соединенный с электродвигателем
марки КО-11-4 мощностью 8 кет, 1470 об/мин. Насос имеет паспортную
производительность 25 м3/ч при напоре 35 мм вод. ст. и коэффициент
полезного действия 52%. Габаритные размеры его 1480X629X690 мм;
масса 489 кг.
Использование в аммиачных циркуляционных системах насоса
марки ЗЦ-4 связано с попаданием некоторого количества смазочного масла
в перекачиваемую жидкость и накапливанием его в охлаждающих
приборах. Для холодильников емкостью 2000—3000 т и ниже
производительность этого насоса слишком велика. Рациональнее для насосно-
циркуляционных аммиачных и фреоновых ристем применять
бессальниковые герметичные насосы. Характеристика рекомендуемых насосов
приведена в табл. 51.
Электронасосы серии ЦНГ проще по конструкции и дешевле, чем
насосы серии ХГВ. Электронасосы не дают утечки рабочей жидкости в
помещение; подшипники их смазываются перекачиваемой жидкостью.
Насосы изготавливаются во взрывозащищенном исполнении; при
наружной установке следует принимать меры по защите электронасосов
от атмосферных осадков.
г172

Таблица 51
Показатели
Горизонтальные электронасосы
ЦНГ-70
М-1
ЦНГ-68
ЦНГ-63
Вертикальные электронасосы
1,5ХГВ~6х
ЗАЕК-2,8-4
2ХГВ-6-
2АЕК-А-
-10-4
ЗХГВ-7Х
2К-20-4
Подача, мг/ч . . . . . .
Напор, м вод. ст
Число об/мин
Мощность, кет
Плотность перекачиваемой
жидкости
(максимальная), кг/м?
Температура
перекачиваемой жидкости, °С . . .
Давление в полости
электронасоса, м амм. ст.
( 1—10
21
2800
2,8
1300
От—40
ДО+100
16
20
50
2800
5,5
1300
От—40
до+100
26
40
50
2800
11,5
1100
От—40
до+10
27
8
53
2900
2,8
694
От—42
до+100
16—50
20
61
2900
10,0
1000
От—40
до+50
50
45
90;
2900
20,0
1000
От—40
до+50
50
Насосы типа ХГВ и ЦНГ-68 рекомендуется устанавливать так,
чтобы обеспечивался подпор на всасывании сверх упругости паров
аммиака не менее 1,5 м амм. ст. при нулевом сопротивлении
всасывающей линии.
ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ ДЛЯ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ МАЛОЙ ЕМКОСТИ
Для распределительных холодильников малой емкости
используются аммиачные и фреоновые (фреон-22) холодильные машины
Черкесского завода. По требованию заказчика машины поставляются ка
оборотное и на прямоточное водоснабжение. Диапазон работы аммиачных
холодильных машин по температуре испарения от 0 до—30° С и для
фреоновых от 5 до —40° С при температуре конденсации до 40° С.
В комплект поставки холодильных машин входят: компрессорно-кон-
денсаторный агрегат, испарительно-регулирующий агрегат, комплект
запасных частей и инструмента, комплект техдокументации и щиты
сигнализации и управления.
Характеристики холодильных машин приведены на рис. 102 и 103
и в табл. 52.
Aff-АУУЩ/М АШ&Ы AH-A822fIoM
189000
I40W0
АК-АЧУЩ/Ти! АК-АУ45/Ы АН-АВ22/1шМ
Не,мт
44
40
и
п
2d
24
го
16
12
- 22
- 27
- 18 \
- 1В\
- и
- 12 \
- ю\
- 8\
_ i\
Рис.
102. Характеристика компрессорно-конденсаторных агрегатов АК-АВ22/1и11,
АК-АУ45/1и11, АК-АУУ90А/1и11 при работе на аммиаке: ;
а — холодопроизводительность / — при 1440 об/мин, II — при 970 об/мин; б -*- ^фектнвная [
мощность при тех же значениях числа оборотов.
173

Таблица 52
Марка
Холодо-
производи
тельность,|
нкал/ч
Количество
заливаемого
хладагента, кз\
Количество

заливаемого масла,
кг
Вес, г г
Электродвигатель
число
оборотов в
минуту I
Конденсатор
марка
расход
воды, м*/ч
Испарительно-регулирующий агрегат
марка
расход теп
доносителя,
м*1ч
вес, кг
XM-ABi22/n
XM-ABi22/l
ХМ-АУ^б/П
XM-AYi45/l
ХМ-АУУ190/П
ХМ-АУУ190/1
ХМ-АВ22/П
ХМ-АВ22/1
ХМ-АУ45/П
ХМ-АУ45/1
ХМ-АУУ90/П
ХМ-АУУ90/1
15000
16200
22500
23000
30000
32500
45000
46000
60000
65000
90000
92000
96000
160-190
180-240
240—260
360—420
500—600
550-700
19
24
26
42
60
70
1376
1475
1960
2410
3475
4153
15000
16000
22500
24000
30000
32000
45000
48000
60000
64000
90000
60-
75-
120-
150-
200-
280-
-80
-90
-140
-180
-240
-320
Фреоновые (фреон 22)
АОП2-61-6
АОП2-61-4
АОП2-72-6
АОП2-72-4
АОП2-82-6
АОП2-82-4
970
1440
970
\ 1450
970
1470
10
13
22
30
40
55
—
—
—
: —
—
—
1240 1
1510
1730
2370
3050
3540
Аммиачные
АСП2-61-6
АОП2-61-4
АОП2-72-6
АОП2-72-4
АОП2-82-6
АОП2-82-4
970
1440
970
1450
970
1470
10
13
22
30
40
55
КТГ028
KTTi5
KTTOiS
КТГ7
КТГ07
КТГ,10
ктгоао
КТГ14
КТГ014
КТГ20
КТГО20
КТГ28
2,5-5
5-10
3,5-7
7—14
5 -10
10—20
7-14
14-28
10-20
20—40
14—28
28-56
АИР-30
АИР-45
АИР-60
АИР-90
АИР-120
АИР-180
1КТГ4
КТГ04
КТГ6
КТГОб
КТГ9
КТГ09
КТПЗ
КТГ013
1КТП8
КТГ018
КТГ26А
КТГ026А
12 [
.8
12
8
5-10
10—20
7—14 !
14-28
10—20
20—40
14—28
28-56 J
5—10
7—14
8-15
15—20
16-30
30—45
ААИР-30
ААИР-45
ААИР60
ААИР90
ААИР120А
ААИР180А
5-
7-
8~
15-
16-
30-
-10 |
-14
-15
-20
-30 1
-45
583
646
920
1175
1440
1853
400
589
16—30
30-45
Примечание. В числителе указаны величины для проточного, а в знамензте-ле— для оборотного водоснабжения.

В ряде случаев лучшим решением для холодильников малой
емкости является оборудование каждой холодильной камеры автономной
автоматизированной холодильной установкой. При этом отпадает
необходимость в устройстве централизованного машинного отделения и
хмпфжшш&кпн&та
шооо
tPffffM
100000
80009
FO0O0
4-ЯШ
гоооо
v moo
- 70000
- ото
- $0000
- 40000
- 30000
- 28000
- IW0O
Y4OO00
"-20000
¦' mm
-25000
- 20000
- E000
v 10000
-5800
?&
^П
«$j
<^r
-^^
V
|
/
J?t
x^J
1—i—'—
МЪ
ty'TfJyC
s
S,
v^n
s**l
tfyB
\~7%
\^#\
M
у У J& I-
^
WW \
l2*C
-If -W -26
-E -ft
f /O
М:АЩ®&Л№Щ451Шт&Я(ЬЖ
ti8,H№ 43
44
40 \
JO
зг\-
23
24
20
№
12
12
ff
tff
В
3
7
S
5
4
J
/
i*
^
Ьл-18'Б
1
=Яв
4&
Htff
G
V
&*"
^224
V
Sj&
f/
L-ll .1 ¦
г 41
'#'
j&-
Щ*
€?¦
*
*№
1.
/
I
^^ .
^
/
/
A
И
U*-'
-40 -IS -30 -25 -20 -tO 40 -S
f0
up
Рис. 103. Характеристика холодильных машин
ХМ-АВ122/1и11, ХМ-АУ145/1и11 и ХМ-АУУ90/ШГ при
работе на фреоне-22:
а — холодопроизводительность / — при 1440 об/мин; II — при
970 об/мин; б — эффективная мощность при тех же
значениях числа оборотов.
холодильных трубопроводов. Значительно упрощаются монтажные
работы.
Отечес!венными заводами выпускаются холодильно-нагревательные
установки ФХ-100, предназначенные для оборудования камер хранения
фруктов емкостью 100 г. Холодопроизводительность установки
достаточна для охлаждения фруктов в количестве 10% от емкости камеры.
Установка рассчитана на работу при температуре наружного
воздуха от —30 до +30°С. Она представляет собой автономную
комплексную холодильную машину с воздушным охлаждением конденсатора
(рис. 104). Работает по обычной схеме одноступенчатой холодильной
машины с хладагентом фреон-12. Холодильное оборудование
смонтировано на общей раме, в состав его входят два фреоновых компрессора,
воздушный конденсатор с вентилятором, ресивер, фильтр-осушитель,
175

электронагреватели, соленоидные и терморегулирующие вентили и пр.
Щиты управления устанавливаются отдельно.
Установку монтируют в помещении или на специальной площадке
рядом с холодильной камерой, с которой соединяют изоляционными
воздуховодами. Управление работой установки в режимах охлаждения,
хранения и подогрева автоматическое.
Рис. 104. Холодильно-нагревательная установка ФХ-100 для фрук-
тохранилищ:
/ — компрессоры 2ФУБС9; 2 — воздушный конденсатор с вентилятором; 3—
воздухоохладитель с вентилятором; 4 —ресивер.
Холодопроизводительность при температуре наруж
ного воздуха +30° С и температуре воздуха в ка
мере 0°С, ккал/ч
Напряжение переменного тока, в
силовой цепи
цепи управления .
Мощность, кет
в режиме охлаждения
в режиме подогрева . ...-...•¦
электронагревателей
Масса, кг •
ПОМЕЩЕНИЯ МАШИННЫХ ОТДЕЛЕНИЙ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Машинные отделения, как правило, размещаются в отапливаемых
одноэтажных зданиях, пристроенных к охлаждаемому корпусу
холодильника. От прочих помещений отапливаемой пристройки машинное
отделение отделяется капитальной стеной.
Над машинным отделением не следует располагать какие-либо по*
мещения. Подвальные помещения устраивают, если это вызывается
особенностями конструкции компрессоров.
Аппаратные машинных отделений размещаются отдельно от
компрессорных, но предпочтительнее их располагать в общем зале.
Вертикальные кожухотрубные конденсаторы следует устанавливать вне
здания машинных отделений. Горизонтальные кожухотрубные
конденсаторы размещаются в аппаратных или в специальных помещениях
вместе с маслоотделителями, линейными ресиверами и водяными
насосами оборотной системы водоснабжения и хозяйственными водяными
насосами.
К компрессорным непосредственно примыкают помещения транс-
4 форматорных подстанций, электрощитовой и помещения? для щитов
автоматики.
16000
220/380
220
19,3
13,45
7,0
2500
176

Размеры машинных отделений определяются расстановкой
оборудования. Ширина помещений машинных отделений крупных
холодильников обычно принимается равной 12 м, но допускается и 18 м\
высота— не ниже 4,8 м до низа выступающих конструкций покрытия. В
машинном отделении должно быть не менее двух выходов, максимально
удаленных друг от друга, один из которых непосредственно наружу.
Двери должны открываться в сторону выхода.
Помещения машинных отделений относятся к категории
взрывоопасных, поэтому общая площадь окон и дверей принимается не менее
0,03 м2 на 1 мг объема помещения.
Проходы и отступы для машинных отделений определены нормами
технологического проектирования холодильников. Главный проход
между компрессорами, а также расстояние от электрических щитов и щитов
с контрольно-измерительными приборами до выступающих частей
машин принимается не менее 1,5 м, между выступающими частями
машин— не менее 1 м, между стеной и машиной или аппаратом — не
менее 0,8 м; при отсутствии прохода это расстояние не должно быть
менее 0,5 м. Если нет необходимости обслуживать аппараты со
стороны, то проход между ними не предусматривается. При выборе
расстояний от оборудования учитывают толщину тепловой изоляции.
При компоновке оборудования машинных отделений следует
максимально использовать объем зданий, в частности аппараты и
трубопроводы размещать по вертикали, устраивая площадки для их
обслуживания.
Необходимо стремиться к максимальному сокращению длины
трубопроводов, особенно имеющих тепловую изоляцию. Трубопроводы от
компрессоров при верхней разводке должны иметь направление к
глухой стене, на которой рекомендуется располагать магистральные трубы,
чтобы избежать затемнения окон.
Количество аммиака, необходимого для заполнения системы при
пуске предприятия в эксплуатацию рассчитывают исходя из следующих
норм заполнения отдельных ее аппаратов, приборов охлаждения и
трубопроводов:
Оборудование Заполнение, %
Испарители
кожухотрубные 80
панельные 50
Батареи холодильных камер
при насосных схемах с нижней подачей 70
то же, с верхней подачей 25
при безнасосных схемах 60
Воздухоохладители
при насосных схемах с нижней подачей 70
то же, с верхней подачей 50
при безнасосных схемах 70
Ресиверы
линейные 50
циркуляционные ......... 30
Переохладители 100
Промежуточные сосуды ........ 30
Маслоотделители барботажного типа ... 30
Трубопроводы жидкого аммиака .... 100
Для конденсаторов оросительных и испарительных заполнение
аммиаком принимается по объему сборников жидкого аммиака, а для ко-
жухотрубчатых — по объему ресиверной части обечайки; объемы
дренажных ресиверов и отделителей жидкости, не имеющих общего уровня
жидкости с испарительной системой, не учитываются. При определении
веса жидкого аммиака плотность его принимается 0,65 кг/л.
При холодильниках сооружаются аммиакохранилища баллонного
хранения, а также ресиверные, предназначенные для приема аммиака
177

из железнодорожных цистерн с целью снабжения им как самих
предприятий, так и других потребителей, расположенных в зоне данного
холодильника. Размеры аммиакохранилища принимаются по
максимальной емкости железнодорожных аммиачных цистерн, исходя из условия
полного опорожнения одной цистерны. Емкость отдельных ресиверов не
должна превышать 25 мъ.
Аммиакохранилище технологически связано с машинным
отделением холодильника и должно размещаться в 30—60 м от главного
корпуса. Склад для хранения баллонов с аммиаком (не более 500
баллонов) также удаляют от складских и производственных зданий не менее
чем на 20 м. Ресиверы для хранения жидкого аммиака
устанавливаются в два ряда на огнестойких основаниях и должны быть защищены от
солнечной радиации. Пол под ресиверами заглубляется, свободный
объем заглубленной части принимается не менее половины емкости
ресиверов, но больше емкости одного ресивера. Под подсоединения
сливных и напорных патрубков цистерны к соответствующим патрубкам
аммиакохранилища между хранилищем и железнодорожными путями
устанавливают эстакаду. На случай аварийного слива аммиака
аммиакохранилище снабжается заглубленным резервным ресивером, емкость
которого принимается равной емкости наибольшего рабочего ресивера.
Для перелива жидкого аммиака из ресивера в систему охлаждения и
к коллекторам наполнения баллонов ресиверы присоединяют к
нагнетательным трубопроводам аммиачных компрессоров холодильника.
В аммиакохранилище оборудуют отделение ремонта поврежденных *
баллонов или баллонов с просроченным сроком годности.
Склад хранения наполненных аммиачных баллонов должен быть
обеспечен средствами пожаротушения и находиться в зоне защиты
молниеотводами.
Имеются типовые проекты аммиакохранилищ баллонного и реси-
верного хранения, разработанные Гипрохолодом, которые, как
правило, используются при проектировании холодильников.
Глава VIII
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ТРУБОПРОВОДОВ
Технологические трубопроводы в зависимости от характера
транспортируемой среды делятся на пять основных групп, обозначаемых
буквами А, Б, В, Г, Д, а в зависимости от рабочих параметров (давления
и температуры) — на пять категорий: I, II, III, IV, V (СНиП
П-Г.14—62)".
При проектировании технологических трубопроводов должна быть
определена категория каждого трубопровода.
Аммиакопроводы проектируются с соблюдением требований
«Правил устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов для горючих,
токсичных и сжиженных газов» (ПУГ-69).
Диаметр трубопровода выбирают с учетом условий его работы и
характеристики среды (производительность, вязкость, располагаемый
капор и т. п.) и в необходимых случаях проверяют гидравлическим
расчетом. Для определения диаметров аммиачных и рассольных
трубопроводов можно пользоваться графиками Гипрохолода № 10354/22, 23, 24,
25, 26, 27, 28, 29, некоторые из них приведены на рис. 105—108.
Оптимальные пределы значений скоростей движения различных
сред в трубопроводах приведены в табл. 53.
Толщина стенок в трубах и деталях трубопроводов из углеродистых
сталей принимается: для сред со скоростью коррозии до 0,1 мм в год —
как для неагрессивных и мало агрессивных; для сред со скоростью
коррозии от 0,1 до 0,5 мм в год—-как для средних агрессивных сред.
178

fS 20 50 40 50 60 708090700 750 200 Ж W500600W ^009
Хадбдопроизбодиптельнвстб 6 тысячах раб. ккам/ч
Рис. 105. Диаметры аммиачных всасывающих
трубопроводов для температуры кипения —15° С
(определены из расчета суммарной потери давления ЪАр-^.
^ 1250 кгс/м2, соответствующей кажущемуся
понижению температуры испарения примерно на ГС и
понижению производительности компрессора на 4%).
200г
*5€\-
юо\-
9б\-
та
шу
5&V
*о\
я1
Akoo
Л®о
Aff
Af
¦м
щ
А?
gl
А
А*
725
¦700
-80 -1
¦70__
$0
38^-
32
25
К^-
Алина трубопроводе
J;
**<?
7 L*250H
200*
750м
WOrf
1=5Щ
1^*Z><
3<^-^
^
Ш
%^л
~ТЩ
lilt
15 20 25 30 W 506070 W9OW0 730 200 300 WO 500600700 Щ>
Холодолроизбодительность б тысячах раб. ккал/ч
Рис. 106. Диаметры аммиачных всасывающих
трубопроводов для температуры кипения —28° С
(определены из расчета суммарной потери давления 2Ар^:
г^бОО кгс/м2, соответствующей кажущемуся понижению
температуры испарения примерно на ГС и понижению
производительности компрессора на 4%).
30 *0 50 60 70 8090100 W 200 ЯО №500609 ЮЗ &У?
%олодотюи9бодительность б тысячах оа§ к кал/ч
Рис. 107. Диаметры аммиачных всасывающих
трубопроводов для температуры кипения —40° С
(определены из расчета суммарной потери давления
2Ар^280 кгс/м2, соответствующей кажущемуся
понижению температуры испарения примерно на ГС и
понижению производительности компрессора на 4%).
1/9

Таблица 53
Транспортируемая среда и побудитель
движения
Жидкости
Давление гидростатического столба
Давление паровой подушки над
уровнем жидкости . . . , » ¦ .
Давление в трубопроводах насосов
нагнетательных
Газы
Напор, создаваемый вентиляторами
Давление в трубопроводах
всасывающих:
для фреона и углекислого газа
для аммиака
Давление в трубопроводах
нагнетательных
для фреона и углекислого газа
для аммиака
Парожидкостные смеси
Водяной пар
насыщенный при давлении,
кес/см2
1—0,5
0,5—0,2
0,2—0,05
Скорость
движения среды, м$се;<
0,1—0,5
0,5—1,0
0,6—1,5
1,5—3,0
4—15
8—15
10—12
10-М 8
12—25
0,5—10
15—25
! 20—40
! 40—60
Примечание
В зависимости от длины
трубопровода
Нижний предел для легкокипя-
щих жидкостей
Го же
»
В зависимости от напора,
создаваемого вентилятором
J В зависимости от давления,
создаваемого компрессором
В зависимости от давления,
создаваемого компрессором
То же
В зависимости от содержания
пара в пределах 0—100% об.
Материалы труб и фланцев указаны в табл. 54. В проектах следует
предусматривать трубопроводные детали преимущественно заводского
изготовления.
В ведомости трубопроводов все детали трубопроводов и материалы
должны маркироваться и во всех случаях учитываться в сводных
спецификациях с указанием типоразмеров, количества, сортамента,
нормалей машиностроения или ГОСТ.
Присоединения для КИП следует проектировать с учетом
возможности замены и проверки приборов в соответствии с указаниями по
установке КИП. Ввариваемые в трубопроводы врезки КИП должны
быть показаны на чертежах трубопроводов в рабочих положениях с
проставлением необходимых привязочных размеров и отметок как в
плане, так и по высоте.
Расстояния между параллельно прокладываемыми трубопроводами,
а также между трубопроводами и строительными конструкциями как
по горизонтали, так и по вертикали необходимо выбирать с расчетом
на возможность проведения сборки, осмотра, изоляционных работ и
ремонта трубопроводов, учитывая также величину смещения
трубопроводов при температурной деформации.
На монтажных чертежах и технологических схемах в местах
размещения арматуры указывается направление потока среды в каждом
трубопроводе (необходимо для правильной установки арматуры при
монтаже).
180

Таблица 54
ее <U
с* г
Температура,
°С
Ду, мм.
Трубы
название, ГОСТ
марка
стали, ГОСТ
Фланцы
название, ГОСТ
марка стали,
ГОСТ
Группа. А. Аммиак жидкий и газообразный
25 и

вакуум от
0,95
до 0,01
—40
+300
До 25
25—400
Бесшовные
холоднокатаные
гр. А, 8734—58
Бесшовные
горячекатаные
гр. А, 8732—70
20
1050—60
Плоские
приварные
выступ— впадина
12828—67
20
1050—60
—70
-40
+120
До 25
Бесшовные
холоднокатаные
гр. А, 8734—58
25—400 | Бесшовные
горячекатаные
гр. А, 8732—70
Группа. В. Пар водяной перегретый
10Г2,
4543—61
Плоские
приварные
выступ — впадина,
12828—67
10Г2
4543—61
10—50
Водогазопро-
водные, 3262—62
ВМ Ст.
Зсп,
380-60
Сварка или соединительные
части из ковкого чугуна
Группа Г. Пар водяной насыщенный, горячая вода, паровой конденсат
0
+200
До 125
150, 200
Электросварные,
Ю704—63
Электросварные
4МТУ/Укр512—63
гр. А,
ВМ
Ст. Зсп,
380—60
Ю,
1050—60
Плоские,
приварные
плоские,
1255—67.
ВМ Ст.Зсп,
380—60
Группа Д. Вода, рассол, воздух
to
16
25
,
0
—30
—30
—70
+ 120
+300
+ 300
—40
До 50
До 200
До 125
До 25
25—400
Водогазопровод-
ные,3262—62
Электросварные
4МТУ/Укр, 512-63
Электросварные
10704—63
Бесшовные
холоднокатаные,
8734—58
Бесшовные
горячекатаные,
8732—70
ВМ
Ст. Зсп,
380—60
10,
1050—60
20,
1050—60
10,
1050—60
10Г2,
4543—61
Сварка или соединительные
части из ковкого чугуна
Плоские
приварные
плоские,
1255—67
Плоские
приварные
плоские,
1255—67
ВМСт.Зсп,
380—60
ВМСт.Зсп,
380—60
10Г2,
4543—61
Примечание. Прокладки во фланцах во всех случаях плоские из паронитапо
ГОСТ 481—171. j
181

На монтажных чертежах показывают также места расположения
всех фланцевых соединений трубопроводов (без привязочных
размеров), причем количество фланцев, предусматриваемое в сводной
спецификации, должно соответствовать количеству фланцев, указанному на
чертежах.
Q'e» \
w\~
90\-
'во у
70 Х-
60'р
*о\г
ро?
/f L
&Я5
AtfOQ
¦Л^во-
~лВо~
1
№2 1
—Нрг^
Jiffs-.
^Ду2^-
>•
¦ т 1 г~ т 1—i—«~
Длина трубопровода
L=250m
200м^
76'Ом.
ЛЯ7/Л
L-5QM
\
ч ч
\\MsS
\ ^?%1
J /_
-*^
^
-Л^
^^^
**^>»
-^^ 1
¦*
~з*
¦^п^И
^ИТ
7J 20 25 30 W 5000108090700 \Г& 200 Ж WO 500600 ТОО 7000
Холодопроизбобительнослт б тысячах раб к кая А
Рис. 108. Диаметры аммиачных нагнетательных
трубопроводов (определены из расчета суммарной потери
давления 2Др=1500 кгс/м2, что соответствует
кажущемуся — по манометру на компрессоре — повышению
температуры конденсации на 0,5° С и увеличению
расхода энергии на 1%).
Для аммиакопроводов разрешается только надземная прокладка;
бесканальная прокладка их в конструкции полов зданий не
допускается. Не следует прокладывать аммиакопроводы через бытовые и
административно-хозяйственные помещения, через вентиляционные камеры,
отделения КИП, электрораспределительные, трансформаторные и
подобные помещения.
Прокладка любых .технологических трубопроводов по наружным
стенам бытовых, административно-хозяйственных и других зданий
непроизводственного назначения не допускается.
В местах прохождения через стены, перекрытия, перегородки и
другие строительные конструкции технологические трубопроводы
необходимо заключать в стальные гильзы (патроны) из труб с внутренним
диаметром на 10—20 мм больше наружного диаметра трубопровода
или его тепловой изоляции. Зазор между трубопроводом и гильзой с
обоих концов следует заполнять негорючим материалом, допускающим
перемещение трубопровода вдоль его оси. В местах проходов через
стены и перекрытия на трубопроводах нельзя размещать никаких
соединений, разветвлений и арматуры.
Межцеховые технологические трубопроводы и паропроводы
рекомендуется прокладывать над землей — на эстакадах, отдельно стоящих
стойках или на низких опорных конструкциях. Низкие опорные
конструкции принимаются в тех случаях, когда это не препятствует
движению транспортных средств. Прокладку технологических трубопроводов
(кроме аммиакопроводов) в непроходных подземных каналах можно
проектировать только в тех случаях, когда сооружение надземных
эстакад является экономически нецелесообразным или практически
неосуществимым. Для подземных трубопроводов допускаются только
сварные соединения.
Проходные туннели, в которых размещают аммиакопроводы,
должны быть оборудованы механической вентиляцией, обеспечивающей
скорость воздуха в них не менее 0,5 м/сек.
Трубопроводную арматуру размещают в местах, доступных для
свободного и безопасного обслуживания и ремонта. Арматуру с ручным
182

приводом допускается устанавливать на высоте не более 1,8 м от
уровня пола, а арматуру, предназначенную для частого использования, не
рекомендуется располагать выше 1 ,6 м, при размещении арматуры на
высоте более указанной для ее обслуживания, как правило,
предусматривают специальные площадки и лестницы. Не разрешается
установка арматуры над дверными и оконными проемами, над постоянными
проходами, проезжими и пешеходными дорогами. При установке на
трубопроводах чугунной арматуры в проекте должна быть
предусмотрена ее защита от изгибающих напряжений путем устройства
соответствующих креплений. Для определения правильного положения
арматуры на трубопроводе необходимо в каждом конкретном случае
руководствоваться указаниями, имеющимися в каталогах, технических
условиях, заводских нормалях или рабочих чертежах арматуры. Арматура
с электроприводом, как правило, должна устанавливаться только на
горизонтальных трубопроводах, с вертикальным расположением
шпинделя. Запорную арматуру с ручным приводом рекомендуется
группировать в гребенки управления, размещая их в местах, удобных для
обслуживания.
¦На ответвлениях от магистральных или коллекторных
паропроводов необходимо предусматривать установку запорной арматуры как у
наружного паропровода, так и в помещении; при длине ответвления до
мещение. На внутрицеховых обвязочных трубопроводах количество за-
30 м допускается установка запорной арматуры только на входе в по-
порной арматуры должно обеспечивать возможность надежного
отключения каждого аппарата, компрессора, насоса. При коллекторной
аммиачной схеме допускается установка на ответвлении от коллектора
одного запорного органа с обязательной установкой в непосредственной
близости от него со стороны отключаемого агрегата фланцевого
соединения для возможности установки заглушки. Между запорным органом
и заглушкой следует предусматривать штуцер с вентилем или
манометром для контроля плотности запорного органа. Допускается также
предусматривать установку заглушки непосредственно на фланце
отключающего запорного устройства при условии установки на заглушке
контрольного вентиля или манометра для контроля плотности.
Места и способ установки, заглушек (с помощью раздвижки
фланцевого соединения, снятия участка трубопровода и т. п.) при
коллекторной аммиачной схеме должны быть определены в проекте; при этом
следует предусматривать свободный подход и необходимую рабочую
площадку, обеспечивающую удобные условия работы по установке или
снятию заглушек. При других схемах места установки заглушек в
проекте не определяются.
На нагнетательных линиях компрессоров перед конденсаторами, а
при необходимости и на нагнетательных линиях центробежных насосов
необходимо предусматривать установку невозвратных клапанов КН
(между нагнетательным и запорным вентилями). Конструкция
клапана КН обеспечивает проход газа только в одном направлении (от
компрессора к конденсатору); направление движения газа указывается
стрелкой^ на корпусе. Клапан работает в среде аммиака, рабочее
(расчетное) давление клапана до 18 кгс/см2, температура в корпусе до
150° С. Клапан невозвратный устанавливается на вертикальном участке
нагнетательного трубопровода, стрелкой по направлению потока
аммиака.
Условные давления и соответствующие им наибольшие рабочие
давления в зависимости от марки стали и рабочей температуры
транспортируемой среды для всех технологических трубопроводов
определяют по таблицам, а величину испытательного давления для всех
технологических трубопроводов — исходя из установленного для каждого
трубопровода рабочего (расчетного) давления. Величины рабочего и
183

испытательного давления обязательно указываются в проекте и
принимаются одинаковыми для каждого данного трубопровода.
Выбор способа соединения отдельных элементов трубопроводов
обусловливается требованиями наибольшей герметичности соединения,
типом устанавливаемой трубопроводной арматуры и фасонных
соединительных деталей, свойствами среды и условиями эксплуатации. Для
аммиакопроводов рекомендуются преимущественно сварные соединения.
Резьбовые соединения применяются на трубопроводах из водогазопро-
водных труб, а также для присоединения резьбовой трубопроводной
арматуры и КИП. Трубопроводы с фланцевыми соединениями,
имеющими уплотнительную поверхность «выступ — впадина» или «шип —
паз», должны выполняться с расчетом на раздвижку фланцев для
замены уплотнительных прокладок. Фланцевые соединения рекомендуется
располагать по возможности непосредственно у опор.
Все технологические трубопроводы необходимо прокладывать с
уклоном для удаления из них жидкости самотеком. Уклоны для
газопроводов и паропроводов в направлении потока должны быть не менее
0,002 против потока 0,003, для сжиженных газов 0,002, для прочих
жидкостей 0,003.
На всасывающих трубопроводах компрессоров и насосов на период
пуска (временно) предусматривают установку фильтров, грязевиков^
или сеток.
Все технологические трубопроводы должны быть обеспечены
надежной компенсацией температурных деформаций. При проектировании?
цеховых и межцеховых трубопроводов их трассировку выбирают с
расчетом на самокомпенсацию за счет поворотов и изгибов трассы, без
применения специальных компенсирующих устройств. В случае
невозможности ограничиться естественной компенсацией используют П-об*
разные, волнистые и линзовые компенсаторы. Применение сальниковых
компенсаторов на технологических трубопроводах не допускается.
Для трубопроводов с условным диаметром до 40 мм включительно
можно применять гнутые компенсаторы.
Тепловое удлинение участка стального трубопровода
аШ
А/ = ,
100 *
где А/— удлинение, м;
At— разность температур между температурами среды и окружающего воздуха, °С^
/—длина участка трубопровода, м\
а—коэффициент линейного удлинения.
Конструкции опор и подвесок должны соответствовать
действующим ГОСТам или нормалям машиностроения. При размещении опор и
подвесок на трубопроводах и определении нагрузки на строительные
конструкции следует учитывать собственную массу трубы, массу
заполняющего трубу продукта (или воды при гидравлическом испытании),
массу тепловой изоляции и обледенения. При определении нагрузок от
трубопроводов следует учитывать также массу арматуры и других
устройств, размещаемых на трубопроводах. Расчетные массы
трубопроводов и максимальные расстояния между опорами указаны в табл. 55.
Крепление трубопроводов рекомендуется выполнять в виде
хомутов, скоб или кронштейнов, для которых при температурах
окружающей среды до —30° С применяются профили из стали марки ВСтЗпсг
при температурах ниже —30° С — профили из стали ВСтЗсп,
поставляемой по группе В ГОСТ 380—60. Крепежные детали (болты, гайки и пр.)
должны изготавливаться из углеродистой стали марок ВСтЗкп, ВСт.З и
ВСт5, поставляемой по группе В ГОСТ 380—60 для температур да
—30°С, и из низколегированной стали марок 09Г2, 14Г2 по ГОСТ
5520—62 и 15ХСНД по ГОСТ 5058—57 для температур до —70°С.
184

Таблица 55
Условный
диаметр,
мм
15
20
25
32
40
50
70
80
100 1
' 125
150
•200
-250
300
350
Размер
трубы, мм
18x3
25X3
32x2
38x2
45x2,5
57x3,5
76x3,5
89x3,5
108x4 1
133X4 !
159x4,5
219x7
273X7
325X9
377x9
Масса 1 м трубопровода, кг
труба
1,11
1,63
1,48
1,78
2,26
4,62
6,26
7,38
10,26
12,73
17,15
36,6
45,92
70,14
81,68
труба с водой
1 и изоляцией
4,55
1 5,56
6,15
7,01
1 10,19
14,21
18,9
22,5
32,3
41,13
53,25
101,3
133,2
193,7
215,6
Толщина
изоляции, мм
40
1 50
60
{»
} %
Пролет Z, м
трубы
изолированные
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
4,5
4,5
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
9,0
трубы
неизолированные
2,0
2,0
2,0
3 0
4,0
4,5
5,0
5 0
6,0
8,0
8,0
10,0
12,0
12,0
Сортамент труб трубопроводов для сред группы А (аммиак
жидкий и газообразный) приведен в табл. 56.
Таблица 56
Лу
10
15
20
25
32
40
50
70
80
гост
8734—58*
То же
»
»
8732—70
То же
»
»
»
Наружный
диаметр и
толщина
стенок труб, мм
14x1,6
18x1,6
25x1,6
32X2
38x2
45X2,5
57X3,5
76x3,5
89x3,5
Вес 1 м,
кг
0,490
0,647
1,13
1,48
1,78
2,62
4,62
6,26
7,38
1 Ду
100
125
150
175
200
250
300
350
400
гост
8732—70
То же
»
»
»
»
»
»
»
Наружный
диаметр и
толщина
стенок труб, мм
108x4
133x4
159x4,5
194X5
219x7
273x7
325x9
377x9
426x10
Вес 1 м,
кг
10,26
12,73
17,15
—
—
—
—
81,68
Максимально допустимый прогиб труб не превосходит V400 длины
пролета. Нормальный пролет берется равным 0,8 от максимально
допустимого. При наличии на трубопроводе арматуры следует давать
дополнительные крепления с одной или с обеих ее сторон.
Толщину изоляции трубопроводов, транспортирующих хладагенты
с низкой температурой, при отсутствии условий, ограничивающих
потери холода, следует определять, исходя из необходимости избежать
конденсации влаги на поверхности изоляции. Для этой цели служит
номограмма (рис. 109).
Все технологические трубопроводы по окончании монтажа
подвергают испытанию на прочность и плотность, а аммиакопроводы и
фреоновые трубопроводы —дополнительному испытанию на плотность с
определением падения давления за время испытания (т. е. на
герметичность). Виды испытаний и величины испытательных давлений должны
«быть указаны в проекте для каждого трубопровода. Порядок проведе-
185

7 2 3 4 5 tO 2025
P^prrfcmb температур между поберяностоюи воздухом, V
Рис. 109. Номограмма для определения толщины
изоляции трубопроводов и оборудования.
ния всех видов испытаний
трубопроводов
предусмотрен СНиП Ш-Г.9—62
(«Правила производства
и приемки работ»).
Испытание
трубопроводов на прочность и
плотность производится
одновременно и может быть
гидравлическим или
пневматическим. Величины
испытательного давления
для стальных
технологических трубопроводов как
при гидравлическом, так
и при пневматическом
методах испытаний на
прочность и плотность
указаны в табл. 57. Величина
испытательного давления
технологических
трубопроводов назначается в
зависимости от рабочего
(расчетного) давления,
принятого для данного
трубопровода.
Допустимый процент
падения давления для
Таблица 57
Транспортир
Аммиак
сторона
сторона
Фреон-12
сторона
сторона
Фреон-22
сторона
сторона
Рассол . ,
Вода . .
уемые жидкость,
газ
всасывания . .
нагнетания . .
всасывания . .
нагнетания . .
всасывания . .
нагнетания . .
чэ
ев
О)
X
я
* ¦
а 5
& -^
I s i
Рч *е |
10
15
10
16
15
20
—
Давление
испытания,
кгс/см*

гидравлического
н
и
о
и
э*
о
а,
с
я
X
—
_.._
5
6
Й
о
о
X
Н
о
ч
а
са
х
—
—
—
^раб
?*раб

пневматического
л
и
о
X
zr
о
CL
а
я
X
12
18
12
20
20
25
—
о
X
н
о
ч
с
<Я
В
101
15Г
10)
16/
161
20 f
—
Вакууми-
рование
-?
а» С
к .
Ss
•ч Q.
<я ^
чг?
40
40
40
—
¦S»
! о к
и 5
ja Я
ч л
<и н
н 2
к с
ч s
18
18
18
—
Длитель-
пытания
л
о
а
о
р*
а
СЗ
X
5
5
5
5
5
А
X
О
С
СЗ
X
24
24
24
—
Примечание
Испытать
воздухом
Испытать
инертным
газом
То же
аммиакопроводов и фреоновых трубопроводов — не более 0,1% в час
при длительности испытаний не менее 24 ч.
В приложении VIII приведены условные обозначения
трубопроводов, арматуры для аммиачных, фреоновых, рассольных и водяных схем
холодильников, выполненные по ГОСТ 3463—46 и 3464-453, группа Г01.
186

Глава IX
АВТОМАТИЗАЦИЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Автоматизация холодильных установок решается в следующем
объеме:
автоматическое регулирование и контроль температурного режима
в холодильных камерах;
управление и защита компрессоров от аварийных режимов работы;
регулирование и контроль уровня аммиака в аппаратах;
управление аммиачными, водяными насосами и вентиляторами
градирни;
автоматическое удаление воздуха из системы;
аварийное отключение холодильной установки;
световая и звуковая сигнализация работы холодильной установки;
дистанционное измерение рабочих параметров в контрольных
точках;
регулирование и контроль температуры электрообогрева грунта под
основанием камер холодильника.
АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА
КАМЕР ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Холодильные камеры с точки зрения автоматического
регулирования температурного режима представляют собой объекты,
обладающие большой инерционностью: тепловая емкость камеры, а
следовательно, и температура ее при кратковременных изменениях внешних и
внутренних теплопритоков меняются очень медленно.
Для автоматического регулирования температуры воздуха в
камерах в большинстве случаев применяют индивидуальные или
многоточечные двухпозиционные регуляторы с малым дифференциалом @,5—
1,0°С). При малом числе камер (до 6—8) следует предусматривать
схему локального регулирования с помощью индивидуальных реле
температуры для каждой камеры (например, полупроводниковые реле
температуры типа ПТР-2). При значительном числе объектов
регулирования (камер и др.), имея в виду последующее расширение холодильника,
целесообразно применять схему централизованного регулирования по
принципу автоматического опроса в заданной последовательности с
помощью многоточечных регуляторов температуры (например, машина
АМУР, электронный регулирующий мост типа ЭМР-209Р).
Датчики регуляторов температуры устанавливаются в течках с
условной средней температурой воздуха, обычно на колоннах или
стенах камеры, по возможности в доступном месте (центральный или
боковой проходы) на две трети высоты от пола, их следует ограждать от
механических повреждений. Вторичные приборы регуляторов
температуры, как правило, размещаются на центральном щите автоматики
(ЦЩА) холодильной установки. Датчики не следует устанавливать в
непосредственной близости от охлаждающих приборов и дверей камер.
Объем автоматизации холодильных камер определяется в
зависимости от принятых систем охлаждения, температурно-влажностного
режима и типа приборов охлаждения.
Камеры с батарейным охлаждением. Эти камеры оборудуются
пристенными и потолочными батареями. Поддерживать температуру
воздуха в этих камерах с требуемой точностью @,5—1,5° С в зависимости
от назначения камеры) затруднительно вследствие того, что тепло
отводится естественной конвекцией (частично лучеиспусканием) и в
камерах образуются застойные зоны. Неравномерность температуры в ка-
187

мерах с батарейным охлаждением может достигать 2—6° С. С точки
зрения автоматизации недостатком батарейного охлаждения является
также невозможность автоматически удалять иней.
Принципиальная схема автоматического регулирования
температуры в камере, оборудованной оребренными батареями с нижней
насосной подачей и непосредственным кипением холодильного агента,
представлена на рис. ПО, а. Здесь регулирование выполняется при помощи-
реле температуры РТ (показано индивидуальное реле) и соленоидного
вентиля СВ. При повышении температуры воздуха в камере РТ вклю-
камера f Камера?
Рис. ПО. Принципиальные схемы автоматизации регулирования температурного ре-
жима камер холодильников:
д —с оребренными батареями и насосной подачей холодильного агента; б — то же, с безнасос~
ной подачей; / — потолочная батарея, 2 — пристенная батарея.
чает СВ на трубопроводе подачи хладагента в батареи. Если
температура опускается ниже заданного предела, РТ отключает СВ и он
закрывается. Перед соленоидным вентилем устанавливают фильтр и
запорный вентиль для его осмотра и ремонта.
Для дистанционного измерения температуры с центрального щита
автоматики ЦЩА в камере устанавливают термометр сопротивления
ТС (например, ТСМ-ХП), который работает в комплексе с
многоточечным переключателем ПМТ и логометром Лг. При применении
многоточечных регуляторов температуры дополнительная установка ТС для
дистанционного измерения температуры не требуется, так как оно
осуществляется в точках регулирования по тем же каналам и одним
датчиком. Местное (контрольное) измерение температуры выполняют пр»
помощи технического стеклянного термометра Т для складских
помещений, который устанавливают в камере стационарно или на переносной
подставке. На жидкостных подающих линиях для наладки системы и
первоначальной регулировки распределения холодильного агента по
батареям камеры устанавливают ручные регулирующие вентили РВ.
При оттаивании батарей горячими парами холодильного агента
необходимое давление устанавливают вручную при помощи запорного
вентиля по манометру М.
188

При небольшом количестве камер целесообразно предусматривать
блокировку аммиачного циркуляционного насоса АН с работой камер
(вне зависимости от типа охлаждающих, приборов): при достижении
заданной температуры воздуха во всех камерах насос отключается; при
повышении температуры в любой из камер происходит включение
аммиачного насоса. Для холодильников с большим числом камер
устройство такой блокировки нецелесообразно, так как аммиачный насос
работает практически постоянно, а при редко возникающей
необходимости его можно включить или выключить по месту или дистанционно с
ЦЩА. Для камер с батарейным охлаждением, работающим по
безнасосной схеме, кроме регулирования температуры воздуха,
предусматривают устройство для автоматического заполнения батарей жидким
холодильным агентом в зависимости от перегрева пара на выходе.
Схема автоматизации камер при безнасосной подаче хладагента
показана на рис. 110,6. Заполнение батарей жидким аммиаком
регулируется терморегулирующим вентилем ТРВ (камера 1). ТРВ являются
регуляторами прямого действия. На мембрану ТРВ, которая
перемещает регулирующий клапан, действуют две силы: давление в
термочувствительной системе, которая с помощью термобаллона воспринимает
температуру отсасываемых из батарей паров t0n, и давление кипения
жидкого аммиака, соответствующее температуре кипения t0*. Клапан
регулятора перемещается силой, зависящей от перегрева пара
At = /по—*ж0.
При недостаточной подаче жидкого аммиака в батареи перегрев пара
увеличивается, клапан ТРВ открывается больше и подача жидкости
увеличивается; при уменьшении перегрева подача жидкости
уменьшается. Перегрев можно регулировать в пределах от 1,5 до 10° С.
Дросселирование жидкости осуществляется в клапане ТРВ. При неисправности
ТРВ и его отключении регулировать подачу жидкости можно вручную
при помощи регулирующего вентиля РВ. Регулирование и
дистанционное измерение температуры воздуха в камере протекает аналогично
описанному для схемы на рис. 110, а. Для автоматического заполнения
батарей вместо ТРВ можно применять комбинированные реле
температуры (КТР-2 системы ВНИХИ и др.), которые совмещают в себе реле
разности температур и реле температуры (см. рис. 110,6, камера 2).
Датчиками реле разности температур служат термометры
сопротивления 1ТС и 2ТС, устанавливаемые на жидкостном и газовом
трубопроводах, они воспринимают соответственно температуру кипения
жидкости и температуру отсасываемых паров. Датчиком реле температуры
является также термометр сопротивления ЗТС, устанавливаемый в
камере. Для дистанционного измерения температуры воздуха в камерах
в последнем случае целесообразно в целях уменьшения количества
приборов устанавливать термометр сопротивления с двойным
чувствительным элементом ТСМ-020 взамен двух термометров сопротивления
типа тсм-хп.
КТР (реле разности температур и реле температуры) имеет
выходы в виде электрических контактов, которые управляют соленоидным
вентилем СВ на линии подачи жидкого аммиака в ?>атареи. Контакты
КТР включаются в цепь управления СВ последовательно. Периодичен
екая работа СВ в зависимости от перегрева продолжается до тех udpf
пока температура воздуха в камере не опустится ниже заданногопре-
дела и контакт реле температуры не разомкнётся.
Некоторые особенности автоматизации температурного режима
камер, оборудованных панельными батареями, связаны с тем, что
последние одновременно выполняют функции охлаждающих приборов и
теплозащитной рубашки для внекамерного поглощения наружных тепло-
притоков.
189

Si
iW
5 В
PA
?2L
Один из вариантов принципиальной схемы автоматизации
регулирования температуры в камерах одноэтажных холодильников или
верхнего этажа многоэтажных холодильников, оборудованных панельными
потолочными и пристенными батареями с непосредственным кипением
аммиака и насосной подачей, представлен на рис. 111. Для этого
варианта приняты регулятор температуры МРТ (для примера показан
многоточечный регулятор— машина АМУР или электронный
регулирующий мост) и соленоидные
вентили 1СВ, 2СВ. Предусмотрено
ступенчатое регулирование холодопро-
изводительности батарей по мере
уменьшения тепловой нагрузки
камеры. При понижении температуры
происходит последовательное
отключение пристенной и потолочной
батареи AСВ и 2СВ закрываются).
Для каждой камеры использованы
две точки многоточечного
регулятора с соответствующими уставками
температуры. В качестве датчиков
применяются термометры
сопротивления типа ТСМ —двойные или два
одинарных. Дистанционное
измерение температуры воздуха
производится по тем же каналам МРТ.
Чтобы предотвратить
понижение температуры воздуха^в камере
после отключения батарей при
сохранении их функций как
теплозащитной рубашки, на линии отсоса
паров устанавливают регулятор
давления «до себя», состоящий из
вентилей главного ГВ и
управляющего УВ. Работоспособность УВ
при насосной подаче
обеспечивается установкой на трубопроводе
специального разделительного
неизолированного сосуда PC. Вместо
регулятора давления «до себя» на линии
отсоса можно установить соленоидный вентиль и обводную линию
отсоса с дроссельной шайбой.
Автоматизация для камер с панельными батареями может быть
решена и по принципу регулирования объекта с «неполным оттоком
энергии». Учитывая, что большая часть тепла постоянно проникает в камеру
через кровлю холодильника, автоматическое управление принимается
только для пристенной панельной батареи; потолочная панельная
батарея работает в постоянном режиме. Промежуточные этажи
многоэтажных холодильников могут быть оборудованы потолочными оребренными
и панельными пристенными батареями; в этом случае в постоянном
режиме работают пристенные батареи.
Панельные батареи могут работать и по безнасосной схеме подачи
холодильного агента с применением ТРВ или КТР, описанных выше
(см. рис. 110,6).
Камеры с воздушным охлаждением. Автоматическое
регулирование температуры в камерах с воздушным охлаждением решается в
зависимости от температурного режима и назначения камер, а также
конструктивного оформления воздухоохладителей. Применение
воздухоохладителей позволяет полностью автоматизировать процесс поддержания
Рис. 111. Принципиальная схема
автоматизации регулирования
температурного режима в камерах с панельными
батареями и насосной подачей
хладагента:
/ — потолочная батарея; 2 — пристенная
тарея.
ба-
190

температуры в камере и очистку охлаждающей поверхности от инея.
Принудительная циркуляция воздуха в камере значительно уменьшает
неравномерность температуры.
Принципиальная схема автоматического регулирования
температуры в камерах, оборудованных воздухоохладителями, показана на
рис. 112.
Рис. 112. Принципиальная схема автоматизации
регулирования температурного режима в камерах с
воздухоохладителями с безнасосной и насосной подачей хладагента.
Камера № 1 с температурным режимом от +3 до —4° С
предназначена для хранения охлажденных грузов и оборудована вертикальным
напольным воздухоохладителем с непосредственным кипением и
безнасосной подачей аммиака.
Регулятор температуры МРТ в зависимости от температуры
воздуха в камере управляет соленоидным вентилем 1СВ на трубопроводе
подачи жидкого аммиака в батарею и электродвигателем ЭД
вентилятора воздухоохладителя. Батарея воздухоохладителя автоматически
заполняется жидким аммиаком при помощи терморегулирующего
вентиля ТРВ в зависимости от перегрева отсасываемых паров. Постоянное
давление (температура) кипения и различные температуры кипения для
камер при одной и той же температуре кипения в системе холодильной
установки поддерживаются при помощи регулятора давления «до себя»,
состоящего из вентилей ГВ и УВ. Регулятор давления оборудован
также и управляющим соленоидным вентилем 2СВ. 2СВ совместно с ГВ
используется как двухпозиционный автоматический запорный орган в
схеме автоматического оттаивания воздухоохладителя. Для
поддержания нулевого и плюсового режимов в камере в зимний период
воздухоохладитель оборудуется калорифером ЭНК с электронагревателями
(ТЭН), Регулирование температуры воздуха в зимний период
осуществляется МРТ, который управляет ЭД и ЭНК Для защиты ТЭН от
перегрева ЭНК и ЭД блокируются. Выбор режима работы
воздухоохладителя («обогрев», «охлаждение») производится универсальным
переключателем УП с ЦЩА. Работой ЭД и ЭНК можно управлять и
вручную при помощи УП и.кнопок управления КУ — соответственно
дистанционно с ЦЩА и по месту. О работе ЭД и ЭНК сигнализируют
лампы ЛС на ЦЩА.
Автоматическое оттаивание воздухоохладителя производится
горячими парами аммиака. Многоцепное реле времени ПРВО по заданной
191

i nw

rj-—биопрограмме управляет соленоидными вентилями 1СВ—5СВ на
соответствующих трубопроводах. Аммиак, сконденсировавшийся при
оттаивании, сливается из воздухоохладителя в дренажный ресивер ДР
автоматически через поплавковый регулятор типа ПРУДВ. Для
предотвращения попадания горячих паров аммиака по дренажному трубопроводу в
работающие воздухоохладители во время оттаивания неработающих на
дренажном трубопроводе устанавливается дополнительный
соленоидный вентиль 5СВ, играющий роль обратного клапана. Этот вентиль
может быть заменен жидкостным
обратным клапаном. 4СВ и 5СВ
устанавливаются так, что в одном из них
жидкость подается под клапан, в
другом — на клапан. Команду на
автоматическое оттаивание подают
с помощью ПРВО или
дистанционно кнопкой с ЦЩА.
Камера № 2 — морозильная с
температурой —30° С, оборудована
вертикальным напольным
воздухоохладителем с большой
поверхностью охлаждения F00—900 м2),
непосредственным испарением и
насосной подачей аммиака. Ввиду
цикличности работы камеры и
постоянства нагрузки в период заморозки
автоматическое регулирование
температуры в камере не
предусматривается. Ведется только
дистанционное измерение температуры воздуха
термометром сопротивления ТС
(ТСМ-ХП) в комплексе с
многоточечным переключателем ПМТ и ло-
гометром Л г (Л-64). ТС можно
подключить и к свободным точкам МРТ
(АМУР, мост ЭМР-209Р).
Управление электродвигателями 1ЭД —
4ЭД вентиляторов дистанционное с ЦЩА и по месту при помощи
универсальных переключателей. Сигнализация о работе 1ЭД — 4ЭД
подается лампой ЛС на ЦЩА.
Переключатели для местного управления расположены в шкафу
выключателей морозилок ШВМ, вблизи камеры, пускатели — в шкафу
пускателей ШПМ.
Целесообразно предусматривать сигнализацию об окончании
процесса заморозки при помощи программного реле времени ПРВО,
которое оператор перед включением воздухоохладителя устанавливает на
требуемое время в зависимости от сорта и вида замораживаемого мяса.
По истечении времени замораживания ПРВО останавливает 1ЭД —
4ЭД, закрывает 1СВ, отключает аммиачный насос АН, подает световой
и звуковой сигналы на ЦЩА и дает команду на автоматическое
оттаивание воздухоохладителя (управление по программе 1СВ — 6СВ и
ЭНП).
Для интенсификации процесса оттаивания предусматривается
орошение охлаждающей поверхности водой. Вода на орошающее
устройство подается через 6СВ.
Один из .возможных вариантов принципиальной схемы
автоматического управления температурным режимом @° и выше) камеры для
хранения фруктов показан на рис. 113.
Камера оборудована напольным воздухоохладителем открытого
Рис. 113. Принципиальная схема
автоматизации регулирования
температурного режима в камерах с
воздухоохладителями с верхней подачей хладагента.
i92

типа с непосредственным кипением и верхней насосной подачей
аммиака, расположенным на антресоли вне грузового объема камеры.
Учитывая изменения тепловой нагрузки камеры в период термообработки и
хранения, предусматривается ступенчатое регулирование холодопроиз-
водительности воздухоохладителя путем управления
электродвигателями 1ЭД и 2ЭД вентиляторов. Ступенчатое регулирование холодопроиз-
водительности можно осуществлять применяя двухскоростные
электродвигатели и секционирование охлаждающей батареи
воздухоохладителя. Автоматическое оттаивание производится только путем орошения
батареи воздухоохладителя водой; ПРВО управляет 1СВ и 2СВ.
Оттаивание горячими парами аммиака с управлением вручную предусмотрено
только как профилактическое (продувка системы и пр.). В остальном
схема автоматизации аналогична вышеописанным.
АВТОМАТИЗАЦИЯ ЭЛЕКТРООБОГРЕВА ГРУНТА
Температура грунта под основанием низкотемпературных камер
холодильника должна поддерживаться на уровне не ниже 1±0,5°С.
Автоматическое регулирование применяемого с этой целью электрообогрева
грунта осуществляется с помощью датчиков — реле температуры,
которые в соответствии с изменениями температуры грунта включают или
выключают систему электрообогрева, заложенную в бетонной плите под
основанием камер.
Датчики температуры устанавливаются в грунте в специальных
колодцах, размещаемых в характерных точках участков (зон)
электрообогрева и доступных для обслуживания; в зависимости от размеров
участка, расположения и температурного режима камер
предусматривают 2—3 колодца на участок. Датчиками температуры могут служить
медные термометры сопротивления типа ТСМ-Х1, подключаемые к
машине АМУР или электронному регулирующему мосту типа ЭМР-209Р,
KGM-4, либо термосопротивления полупроводниковых
терморегуляторов типа ПТР-2. В последнем случае требуется дополнительная
установка и термометров сопротивления, подключаемых к логометру, для
дистанционного измерения температуры грунта. Температура грунта в
каждом участке (зоне) электрообогрева регулируется независимо,
причем выходные контакты реле точек регулирования одного участка
подключаются к станции управления электрообогревом параллельно.
Учитывая важность точного поддержания температуры грунта на
заданном уровне, необходимо предусматривать возможность
периодического контрольного
замера температуры с
помощью тарированного
переноского прибора,
например
полупроводникового измерителя
температуры ПИТ-2 (ВНИХИ),а
для ряда точек —
независимое от общей системы
регулирования
температуры холодильника
(машина АМУР) регулирование
с помощью электронных
мостов с узкой шкалой
4 ( + 1СМ—10°С).
Установка в грунте
датчика температуры —
Рис. 114. Установка теомометра сопротивления в термометра сопротивле-
грунте. ния типа TCM-XI показа-
7 пирог и др. i93

на рис. 114. Термометр сопротивления 1 помещается в гильзе 2,
изготовленной из обычной трубы диаметром 89X4 мм и заполненной
маслом (например, фригус ХА по ГОСТ 5546—59). Длина термометра
сопротивления выбирается стандартной, а глубину его заложения в
каждом конкретном случае регулируют с помощью удлиняющей трубы 3
в зависимости от изоляционной конструкции основания камеры и
глубины заложения бетонной плиты 4 с электронагревательными
стержнями. Для контрольного замера температуры с помощью переносного
прибора предусматривается вторая гильза 5.
Чтобы исключить влияние холода камеры на результаты измерений,
гильзы разделены фланцами с текстолитовыми прокладками 6.
Контрольный кабель 7 от термометра сопротивления прокладывают в
защитной трубе 8 в полу до ближайшей стены или колонны и далее по
стене или потолку ко вторичному прибору (АМУР, электронный мост
или логометр). Гильзы закрываются заглушками 9. Колодец
перекрывают стандартным чугунным люком 10 (люк Т ГОСТ 36.34—61). Кабель
в люке укладывают в бунт; длина кабеля в бунте должна быть равна
длине трубы 3 плюс 0,5 м. Запасная длина кабеля дает возможность
вынимать термометр из трубы. Термосопротивление регулятора
температуры типа ПТР-2 устанавливают в колодце аналогичным образом.
АВТОМАТИЗАЦИЯ РАБОТЫ МАШИН
И СИСТЕМ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Автоматизация работы компрессоров. Для приведения
производительности холодильной установки в соответствие с тепловой
нагрузкой предусматривается автоматическое регулирование холодопроизво-
дительности компрессоров. В качестве регулируемых параметров
принимают давление кипения (при температуре кипения не ниже
—15°С), температуру кипения хладагента и температуру хладоносите-
ля при рассольной системе охлаждения. Автоматическое регулирование
производительности компрессоров может осуществляться способом
пусков и остановок, изменением скорости вращения электродвигателей и
отключением части цилиндров. Для холодильной установки, состоящей
из нескольких компрессоров, принимают ступенчатую статическую или
астатическую систему автоматического регулирования температуры
(давления) кипения хладагента. При значительном числе компрессоров
и необходимости с большой точностью поддерживать параметр на
заданном уровне применяют систему астатического прерывистого
регулирования.
Автоматическое управление предусматривают, как правило, только
для компрессоров, оборудованных электродвигателями с короткозамк-
нутым ротором. Автоматический пуск и остановка производятся при
открытых всасывающем и нагнетательном вентилях.
Автоматический режим следует предусматривать при работе
компрессоров на основную систему; при переключении их на другие
системы (другие температуры кипения) в целях упрощения и повышенна
надежности схем, как правило, предпочтительней полуавтоматический
режим управления. Компрессоры, обслуживающие системы с
постоянными и цикличными нагрузками (например, температура кипения —
40°С для морозильных камер), работают только в полуавтоматическом
режиме.
Схема автоматизации одноступенчатого компрессора К
представлена на рис. 115. Здесь применен пульт управления типа ПУМ-100.
В настоящее время московским заводом «Компрессор» серийно
выпускаются автоматизированные мотор-компрессорные агрегаты типа
АВ-ЮО/А и АУ-200/А, комплектуемые пультом управления ПУМ-100 и
необходимыми защитными реле — датчиками. Пульт управления
194

ПУМ-100 может быть применен для любого типа одноступенчатого
компрессора. Схема ПУМ-100 выполнена на тиратронах с холодным
катодом типа МТХ-90, дающих световые сигналы и «запоминающих»
аварийный сигнал. Применение МТХ-90 и соответствующей релейной
аппаратуры позволило повысить надежность пульта и уменьшить его габа-
0т яшмйр
Рис. 115. Принципиальная схема автоматизации
одноступенчатого компрессора и циркуляционного ресивера.
риты. Общий вид и габаритные размеры пульта показаны на рис. 116.
Схема ПУМ-110 обеспечивает работу компрессора в одном из
следующих режимов управления: автоматическом, полуавтоматическом и
местном (ручном); для переключения на выбранный режим служит ключ
выбора режима КВР на пульте (см. рис. 115). КВР имеет также
положение «отключено».
6
гз
В
1 Э
7аёл
wffaMffttm/
1 h
Ш
ю
{
f
N
Рис. 116. Пульт управления типа ПУМ-100, ПУМ-200Р.
195

Автоматическое управление компрессором осуществляется в
зависимости от температуры кипения жидкого аммиака в циркуляционном
ресивере ДР.
Датчик температуры — термометр сопротивления ТСП (типа
ТСМ-Х)—через многоточечный регулятор МРТ (АМУР, электронный
мост) производит пуск и остановку компрессора. Автоматическому
пуску компрессора предшествует пуск аммиачного АН и водяного ВН на-
cocofe, если они не были включены с пуском других компрессоров.
Контакт реле давления воды РДВ (типа РД-М5) включается в пусковую
цепь компрессора. Автоматический пуск компрессора происходит в
следующей последовательности: по команде МРТ включается 1ЭД ВН
(см. рис. 117); при наличии давления воды включается 1ЭД компрессо-
Рис. 117. Принципиальная схема автоматизации конденсаторной группы и системы
оборотного водоснабжения.
ра К и открывается соленоидный вентиль 1СВ (типа СВМ) подачи
воды в рубашки компрессора. С выдержкой времени включаются реле
защиты по протоку воды РП и реле 1РД контроля в системе смазки
компрессора.
При исправности защиты компрессор продолжает работать на
систему охлаждения.
В полуавтоматическом режиме работой компрессора управляет
оператор с помощью KBP, КВР ставится в положение
«полуавтоматический», и далее схема работает как в автоматическом режиме,
описанном выше. Автоматическая защита работает в автоматическом и
полуавтоматическом режимах управления. Для перевода на местный
(ручной) режим управления КВР ставится в положение «местный»,
защитная автоматика отключается и управление осуществляется кнопками
КП и КС, расположенными у компрессора. Пользоваться этим
режимом следует в исключительных случаях: обкатка компрессора после
ремонта, ремонт и наладка приборов автоматики и др. Перевод
ключа КВР на местный режим управления ограничивается стопором в
опломбированном состоянии.
196

Схемой ПУМ-100 предусмотрены следующие виды автоматической
защиты:
от понижения давления всасывания и понижения давления
нагнетания— реле давления 2РД (реле давления типа РД-4А-01Т);
от понижения дифференциала давлений в системе смазки
компрессора— реле 1РД (реле перепада давлений РКС-1А);
от прекращения протока воды через охлаждающие рубашки —
реле РП (реле протока РП-67);
от повышения температуры нагнетания — реле температуры РТ
(термореле ТР-2А-06ТМ);
от аварийного уровня в ЦР — реле 1РУ и 2РУ (полупроводниковое
реле уровня типа ПРУ-5).
При срабатывании любой из перечисленных защит компрессор
автоматически останавливается, включаются соответствующий тиратрон
ТС на пульте управления ПУ, сигнальная лампа 1ЛС на ЦЩА и
звуковые сигналы 1зв в машинном отделении и 2зв на ЦЩА. Съем
звукового сигнала производится автоматически с помощью реле времени или
вручную кнопкой гашения сигнала КГС на ЦЩА. На ЦЩА
предусмотрена также кнопка опробования КПС звукового сигнала. Последующий
пуск компрессора возможен только после устранения причины
остановки и деблокировки защиты кнопкой КД на ПУ. '
Управление аммиачным насосом АН осуществляется
автоматически в зависимости от температуры камер (в случае, описанном выше),
дистанционно с ЦЩА при помощи универсального переключателя УП
и по месту — кнопкой управления КУ. Предусматривается контроль
работы АН с помощью реле перепада давлений ЗРД (РКС-1А). При
падении напора ЗРД срабатывает и подает световой сигнал ЛС на ЦЩА
и звуковой 1зв и 2зв сигналы. Местный контроль за работой АН
осуществляется по манометру М.
В случае применения герметичных аммиачных насосов типа
ЦНГ-68 или ЦНГ-70М предусматривается также контроль столба
жидкости над ними с помощью реле уровня ЗРУ (реле уровня ПРУ-5).
Контакт ЗРУ включается в цепь управления электродвигателем 2ЭД
аммиачного насоса.
Автоматизированные мотор-компрессорные агрегаты АВ-100/А и
АУ-200/А с пультом ПУМ-100 входят также в состав
автоматизированных комплектных холодильных машин типа УА-100 и УА-200 (для
охлаждения рассола) и УАН-100 и УАН-200 (непосредственного
испарения), выпускаемых заводом «Компрессор».
Автоматизированные аммиачные агрегатированные
одноступенчатые холодильные машины типа ХМ-АВ и ХМ-АУ Черкесского завода
холодильного машиностроения, применяемые для холодильников малой
и средней емкости с рассольной системой охлаждения, комплектуются
щитами управления и сигнализации типа ЩуАВ-22, ЩуАУ-45,
ЩуАУУ-90, ЩуАУУ-90М и Ще-ФВ-20. Общие виды и габаритные раз*
меры этих щитов даны на рис. 118.
Применяются следующие варианты двухступенчатых машин с
индивидуальными промежуточными сосудами: двухступенчатые
компрессоры (ДАУ-50, ДАУ-80, ДАУУ-100) и агрегаты, состоящие из двух
компрессоров с раздельными электродвигателями (АДС-25, АДС-50,
АДС-РАБ).
Применяются схемы установок, где несколько компрессоров или
агрегатов работают на общий промежуточный сосуд.
Для управления и защиты агрегатов и компрессоров
двухступенчатого сжатия применяется пульт управления типа ПУМ-200Р, по
конструкции и принципу работы аналогичный ПУМ-100; различие состоит
в количестве защитных приборов и подключаемых к пульту
исполнительных органов.
.197

Завод «Компрессор» выпускает автоматизированные
двухступенчатые мотор-компрессорные агрегаты типа АДС-РАБ200А, АДС-
РАБ150А и АДС-РАБ60А. Агрегаты поставляются в комплекте с
автоматизированным промсосудом, маслоотделителем и пультом ПУМ-200Р.
Заэ&нение
Рис. 118. Щиты управления и сигнализации:
а — ЩуАВ-22 и ЩуАУ-45; б — ЩуАУУ-90 и ЩуАУУ-90М; в — Щс-ФВ-20.
Принципиальная схема автоматизации агрегата типа АДС-РАБ
и узел автоматизации дренажного ресивера ДР представлены на
рис. 119.
Автоматический пуск агрегата протекает в следующей
последовательности. При наличии давления воды (контролируется РД-М5) и
отсутствия перепада давлений йа реле ЗРД (реле РКС-1А),
контролирующем работу разгрузочного соленоидного вентиля 2СВ сброса давления
с ПС до давления в ЦР, включаются электродвигатели 1ЭД и 2ЭД
компрессоров ступеней низкого и высокого давлений. Открываются
соленоидные вентили 1СВ, ЗСВ и закрывается 2СВ. С выдержкой
времени включаются реле защиты по протоку воды 1РП, 2РП и давлению
смазки 1РД, 4РД. При исправности защиты агрегат работает на
систему охлаждения. При остановке агрегата вентиль 2СВ сброса давления
с ПС открывается. Трубопровод от 2СВ следует присоединять до ЦР
или отделителя жидкости. При аварийном уровне в ПС происходит
остановка агрегата. При работе нескольких агрегатов или
компрессоров на общий ПС схема решается так, что разгрузочный соленоидный
вентиль сброса давления с ПС открывается при остановке последнего
агрегата или компрессора и закрывается с пуском первого. При
аварийном уровне в ПС отключаются все агрегаты или компрессоры.
В остальном схема аналогична вышеописанному.
Уставки приборов' защиты одноступенчатых и двухступенчатых
компрессоров и агрегатов выбираются между рабочими и предельно
198

допустимыми значениями контролируемых величин. Для быстрого
обнаружения возникающих неполадок желательно уставки защитных
приборов приближать к рабочим значениям контролируемых величин.
В связи с тем что рабочие значения имеют сезонные, а в некоторых
От камер
~~3 gL л
¦о—» _Н 1Ц.' X • Подвиг.
1
*-¦ * ¦¦¦ Слид деды
1 2 3 Ч 5 6 7 8 3 W ft
13 М ff IS 17
Л 13 Ш1 22 23
Рис. 119. Принципиальная схема автоматизации двухступенчатого агрегата, промсосу-
да и дренажного ресивера.
случаях и более частые колебания, рекомендуется изменять уставки
приборов защиты не менее двух раз в год. В табл. 58 приведены
рекомендуемые уставки для приборов защиты.
Таблица 58
Прибор защиты
Предельце допустимые
значения
Рекомендуемые уставки
Реле давления всасывания
Реле давления нагнетания
одноступенчатого компрессора
или СВД
Реле давления нагнетания
снд
Реле контроля давления
смазки (разность давлений)
Реле температуры
нагнетания одноступенчатого
компрессора или СДВ
Реле температуры
нагнетания СНД
Реле протока (расхода)
охлаждающей воды
Не более 15 кгс/см2
Не более 8 кгс/см2
Не менее 0,5 кгс/см2
Не выше 130° С
Не выше 100° С
На 0,3—0,5 кгс/см2 ниже Рраб
На 2—3 кгс/см2 выше Рраб
На 1,5—2 кгс/см2 выше Рраб
На 0,3—0,5 кгс/см2 ниже
А Рраб
На 10—15° С выше /раб
На 10—15° С выше *раб
Определяется для каждого типа компрессора
Автоматизация системы оборотного водоснабжения и
конденсаторной группы. Автоматизация системы водоснабжения холодильной
установки предусматривает подачу на конденсаторы необходимого
количества охлаждающей воды в соответствии с тепловой нагрузкой. На
рис. 117 представлена принципиальная схема автоматизации системы,
включающей горизонтальные кожухотрубные конденсаторы КД, три
водяных насоса ВН (один резервный), двухсекционную
вентиляторную градирню ВГ, линейный ресивер ЛР и предохранитель Я.
Один из ВН и одна секция ВГ включаются с пуском любого компрес-
199

сора установки. При недостаточном количестве охлаждающей воды
повышается давление конденсации, контролируемое реле давления 1РД и
2РД (типа РД-4А), и последние включают второй ВН и вторую
секцию ВГ. Схемой предусматривается автоматическое включение
резервного ВН при отключении рабочего ВН. При исчезновении давления
воды после ВН, контролируемого реле давления ЗРД — 5РД
(типа РД-М5), происходит включение резервного ВН и на ЦЩА подается
световой и звуковой сигналы. Выбор очередности включения рабочих и
резервного ВН и ВГ производится универсальными переключателями
УП на ЦЩА. Управление ВН и ВГ возможно также дистанционное —
при помощи УП и по месту — кнопками управления /СУ. О работе
электродвигателей 1ЭД—5ЭД и давлении воды сигнализируют лампы
ЛС и ЦЩА. Контакты от ЗРД—5РД включаются в схему управления
компрессоров. При установке вертикальных кожухотрубных
конденсаторов схемой трубопроводов предусматривается двойная перекачка
воды: одна группа насосов работает на конденсаторы, другая — на
градирню. В этом случае ВН блокируются и включаются попарно. В
остальном схема аналогична вышеописанному.
При оснащении холодильной установки испарительными
конденсаторами с индивидуальными водяными насосами предусматривается
блокировка электродвигателей компрессоров, вентиляторов
конденсаторов, водяных насосов и управление по аналогичной схеме. В случае
если температура наружного воздуха опустится ниже заданного
предела, отключаются электродвигатели водяных насосов и конденсаторы
охлаждаются только наружным воздухом; при этом система
трубопроводов и соответствующая установка соленоидных вентилей или
вентилей с электроприводом на них обеспечивает слив воды из поддонов
конденсаторов и насосов для предотвращения ее замерзания.
Регулирование и контроль уровня аммиака в аппаратах. Для
регулирования и контроля уровня применяют полупроводниковые реле
уровня типа ПРУ-5. Регулирование уровня в вертикальном
циркуляционном ресивере ЦР (см. рис. 115), который заменяет собой два
аппарата— отделитель жидкости и циркуляционный ресивер,
осуществляется с помощью реле 4РУ (ПРУ-5), которое управляет соленоидным вен»
тилем 2СВ. Нормальный уровень в ЦР поддерживается на высоте
обеспечивающей устойчивую работу АН (столб жидкости 1,8—2 м).
Ручной регулирующий вентиль РВ служит для дросселирования
жидкости и первоначальной настройки системы регулирования уровня. При
аварийном* уровне аммиака в ЦР реле 1РУ и 2РУ (дублирующие друг
друга) отключают холодильную установку.
Для проверки работоспособности реле уровня в схеме
трубопроводов предусмотрены проверочные линии с вентилями 1В и 2В,
позволяющими проверить работу реле уровня, схему контроля уровня и
плотность закрывания соленоидного вентиля 2СВ подачи аммиака в ЦР без
заполнения сосуда. В случае установки горизонтального
циркуляционного ресивера и отделителя жидкости предусматривается
регулирование и сигнализация уровня в циркуляционном ресивере.
Сигнализирующее реле уровня устанавливается на отметке, соответствующей
80%-ному заполнению ресивера. Аварийный уровень в отделителе
жидкости контролируется двумя дублирующими друг друга реле уровня.
Для ресиверов, работающих в безнасосной схеме и выполняющих роль
осушителей жидкости, предусматривается только контроль
нормального и аварийного уровней.
Регулирование и контроль уровня в промсосуде ПС (см. рис. 119)
осуществляются аналогично принятым для ЦР. ЗСВ сблокирован с
работой агрегата так, что регулирование уровня в ПС производится
только в период его работы. Нормальный уровень в ПС поддерживается на
отметке, обеспечивающей постоянное затопление змеевика аммиаком.
200

Отметка нормального уровня указывается на ПС заводом. Аварийный
уровень контролируется дублирующими друг друга 1РУ и 2РУ. При
аварийном уровне в ПС происходит остановка агрегата. Уровень
жидкого аммиака в дренажном ресивере ДР контролируется реле уровня
4РУ, которое устанавливается на отметке, соответствующей 80% -ному
заполнению ДР. Слив жидкого аммиака в ДР в период оттаивания
охлаждающих приборов камер происходит по общему дренажному
трубопроводу через регулятор ПРУД-В системы ВНИХИ, обеспечивающий
правильное дренирование холодильного агента и исключающий прорыв
горячих паров в ресивер при оттаивании. Сливается аммиак циклично
по мере его накопления в поплавковой камере регулятора.
Уровень жидкого аммиака в линейном ресивере ЛР (см. рис. 117)
контролируется реле уровня 1РУ и 2РУ, установленными на отметках
20% (нижний уровень) и 80% (верхний уровень) заполнения сосуда.
При низком уровне 2РУ закрывает соленоидный вентиль СВ на
магистральном жидкостном трубопроводе для предотвращения прорыва
газообразного аммиака в систему.
Во всех случаях, описанных выше, предусматривается
сигнализация от уровня аммиака лампами ЛС на ЦЩА и при необходимости на
дублирующем щите, устанавливаемом в машинном отделении. Кроме
того, световые сигналы об аварийном уровне, верхнем уровне в ДР и
нижнем в ЛР дублируются звуковыми сигналами 1зв и 2зв.
Автоматическое удаление воздуха из системы. Для удаления воз-
. духа и других неконденсирующихся газов из системы холодильной
установки применяется автоматический отделитель воздуха типа АВ-4
системы ВНИХИ. Воздухоотделитель со всеми необходимыми приборами,
арматурой и соединительными трубопроводами поставляется
комплектно смонтированным в шкафу для включения в систему холодильной
установки. Схема, габаритные и присоединительные размеры
автоматического воздухоотделителя показаны на рис. 120.
В комплект воздухоотделителя, заключенного в брызгонепроницае-
мый металлический шкаф, входят: охладитель, поплавковые регуляторы
уровня аммиака и выпуска воздуха, реле температуры, запорные
вентили и трубопроводы, объединяющие эти узлы.
Рис. 120. Принципиальная схема (а) и габаритные размеры (б)
автоматического воздухоотделителя АВ-?:
/ — охладитель; 2 — поплавковый регулятор уровня аммиака; 5^ то же, выпуска
воздуха; 4 — реле температуры.
206

Воздухоотделитель не содержит электрических приборов и
устройств и смонтирован в шкафу, поэтому его можно устанавливать во
взрывоопасных помещениях класса В-16 и вне помещений (на улице
у конденсаторов). Действие его основано на охлаждении поступающей
в него из конденсатора или ресивера воздущно-аммиачной смеси за
счёт испарения холодильного агента в охладителе.
Воздухоотделитель монтируют вертикально с помощью имеющихся
на нем кронштейнов на такой высоте, чтобы камера поплавкового
регулятора выпуска воздуха 3 оказалась выше на 1500—2000 мм уровня
жидкости в линейном ресивере. Трубопровод от регулятора 3 не должен
делать петли и изгибаться кверху, жидкость должна свободно
сливаться в ресивер или коллектор регулирующей станции, Все соединения
воздухоотделителя с внешними трубопроводами — ниппельные;
ниппели входят в комплект воздухоотделителя. Жидкостные трубки, идущие
к воздухоотделителю, должны быть по возможности прямыми, с
наименьшим количеством изгибов. Воздухоотделитель следует
подсоединять к всасывающему трубопроводу до отделителя жидкости с
температурой кипения — 30° С и ниже.
При установке воздухоотделителя в помещении к бачку для
выпуска воздуха необходимо подвести водопровод и предусмотреть слив воды.
Бачок с проточной водой устанавливается ниже воздухоотделителя,
а труба от клапана выпуска воздуха опускается к дну бачка. Подача
воды в бачок 2—3 л/ч.
Один воздухоотделитель обслуживает установку холодопроизводи-
тельностью до 1,5 млн. ккал/ч. Рабочее давление 16 кгс/см2; масса
воздухоохладителя 57 кг.
Аварийное отключение холодильной установки. Аварийное
отключение холодильной установки производится дистанционно кнопками
1КС и 2КС (см. рис. 115, 119), расположенными по месту '(яз. улице,
у входа в машинное отделение) и на ЦЩА, и автоматически в случае
аварийного уровня в любом из ЦР или отделителе жидкости. При
аварийном отключении всех электродвигателей холодильной установки
автоматически включаются аварийные вентиляторы машинного
отделения, закрывается соленоидный вентиль системы СВ (см. рис. 117) и
включается звуковая сигнализация 1зв и 2зв. Подготовка установки к
пуску после устранения причины отключения производится кнопкой
КП с ЦЩА.'
Дистанционное измерение рабочих параметров. Для объективной
оценки работы холодильной установки и подготовки отчетности по
технической эксплуатации рекомендуется предусматривать дистанционное
и местное измерение рабочих параметров.
Дистанционное измерение температуры в контрольных точках
производится при помощи медных термометров сопротивления ТС (типа
ТСМ-Х, TCM-XI — для трубопроводов, ТСМ-ХП и ТСМ-020 —для
воздуха и др.), многоточечного переключателя ПМТ (типа ПМТ-6, ПМТ-12
и ПТМ-20 в зависимости от потребного количества точек) и логометра
Лг (типа Л~64). Присоединяют ТС к ПМТ и Лг, как правило, по трех-
проводной схеме. ПМТ и Лг размещают на ЦЩА. Вместо медных
термометров сопротивления типа ТСМ градуировки 23 (сопротивление
соединительных линий 15 ом) могут применяться ТС других градуировок.
Местное измерение температуры производится техническими
стеклянными ртутными термометрами Т (по ГОСТ 2823—59),
Предусматривается дистанционное измерение температуры воздуха в холодильных
камерах (Лг + ПМТ-\-ТС или ТС+МРТ в точках регулирования),
наружного воздуха, кипения жидкого аммиака, паров аммиака после ЦР
или ОЖ, жидкого аммиака до и после переохладителя, жидкого
аммиака до и после змеевиков ПС, воды до и после переохладителя, воды до
и после конденсаторов (для вертикальных — только до).
202

Местное измерение давления в сосудах и трубопроводах
производится манометрами и мановакуумметрами М (типа АМУ-1 и АМВУ-1).
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПРИБОРОВ И СРЕДСТВ АВТОМАТИЗАЦИИ
В СХЕМАХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
ПРИБОРЫ ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ И ИЗМЕРЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ
Машина АМУР, Автоматическая машина управления и регулирования АМУР
представляет собой многоточечный двухпозиционный регулятор температуры.
Применяется для регулирования температуры воздуха в холодильных камерах,
испарительных системах и системах электрообогрева грунта. Машина имеет устройство для
измерения температуры по вызову в любой точке регулирования и переключатели,
позволяющие управлять исполнительными механизмами дистанционно. Машина работает
с термометрами сопротивления любых градуировок (ГОСТ 6651—59), включаемых
по трехпроводной системе.
Общий вид и габаритные размеры машины АМУР даны на рис. 121.
Рис. 121. Многоточечный регулятор
температуры АМУР:
а — общий вид: 7 — шкаф, 2 — блок задатчи-
ков, 3 — панель ключей дистанционного
управления, 4 — переключатель, 5 —
исполнительные реле, 6 — усилитель, 7 —источник
питания, 8 — блок контроля, 9 — времязадающее
устройство, 10 — панель управления, И —
измерительный прибор, 12 — запчасти, 13 —
большая дверь, 14 — малая дверь; б —
структурная схема: / — термометры сопротивления,
2 — задатчики, 3 — измерительные схемы,
4 — ключи измерения, 5 — входная часть
переключателя, 6 — усилитель, 7 — выходная
часть переключателя, 8 — исполнительные
реле, 9 — ключ дистанционного управления,
10 — времязадающее устройство, // —
измерительный прибор, ^ — устройство контроля,
Техническая характеристика
Чнсло точек регулирования и измерения . .
Число фиксированных уставок задатчиков
Погрешность срабатывания выходных
контактов, °С . .....
Дифференциал, °С
Время опроса одной точки, сек
Окружающие условия:
температура, °С ..
Питание от сети переменного тока
напряжения, в .......
Потребляемая мощность, в • а
Разрывная мощность контактов при 220 в
переменного"тока, вт
Масса, кг ............ .
40—80
18
±0,8
Не более 0,3
12, 17, 22
(по заказу)
10—40
Не более 80
220
500
300
760
2Q3

Девятые и десятые точки каждого десятка имеют загрубленный дифференциал
около 3° С и используются для автоматического управления компрессорами. Шкала
измерительного прибора, диапазон регулирования температуры и 18 фиксированных
уставок на за датчиках должны быть оговорены при заказе машины. Завод
выпускает целый ряд стандартных моделей машины, Например, одна из моделей,
предназначенная для холодильных установок, имеет следующие 18 дискретных значений
температуры на задатчиках: 4, 2, 1, 0, —1, —2, —4, —10, —12, —18, —21, —24, —26, —28,
—33, —36, —38, —40° С.
Изготовитель: Московский завод «Энергоприбор». Для заказа машины требуется
заполнение вопросного листа.
Электронный регулирующий мост типа ЭМР-209Р. Электронный автоматический
уравновешенный мост переменного тока типа ЭМР-209Р предназначен для
измерения» записи и многоканального позиционного регулирования температуры. Прибор
выпускается двух типов:
ЭМР-209РМЗ — с встроенным задающим устройством режимов регулирования;
ЭМР-209РДМЗ — с дистанционным задающим устройством, выполненным в виде
отдельного блока задачи БЗ-01.
Система задающего устройства через промежуточное звено — электронный фазо-
чувствительный усилитель — связана с блоком реле БР-01 или БР-02, которые
осуществляют управление исполнительными механизмами. Блоки задачи БЗ-01 и блоки
реле БР-01 и БР-02 подключаются к прибору с помощью соединительных кабелей и
штепсельных разъемов. Регулирование по каждому каналу осуществляется
самостоятельно и независимо от работы других каналов. Электронный мост работает в
комплекте с датчиками — термометрами сопротивления различных градуировок (гр. 20 —
гр. 24). Габаритные размеры прибора, блоков задачи БЗ-01 и блоков реле БР-01 и
БР-02 даны на рис. 122, техническая характеристика — в табл. 59.
> Изготовитель: ленинградский завод «Лентеплоприбор» и Завод
электроавтоматики в г. Йошкар-Ола.
Пример заказа прибора: «Электронный автоматический мост переменного тока
типа ЭМР-209РМЗ, модель Р-209Р-2 (указывается только для завода «Лентеплопри-*
бор»), на 6 точек, с двухпозиционным регулирующим устройством; время пробега
кареткой шкалы 8 сек; скорость движения диаграммной ленты 200 мм/ч,
градуировка 23; пределы измерения от —50 до +50° С; блок реле БР-01 —1 шт.».
Можно применять также электронные уравновешенные мосты переменного тока
Вырез и отберстия
В панели
Рис. 122. Электронный мост ЭМР-209Р:
я— общий вид; б — блок задачи БЗ-01 (выступающий
монтаж); в —блок задачи БЗ-01 (утопленный монтаж);
г —блок реле БР-01 и БР-02.
204

90S
У
to
g
43
fr
to
Oi
•H
О '
¦¦¦ *
Ф
Dl
У
о
00
"о
WHO)
to о о
« 1
ft? -3 1
со 43 •—*
Л ф 45*
- Я 0\?.
« о о
to W ^-ч
я о
S 1
to
., ^ о
ч
о
to
7
to
о
я
Е
я«
2
о
о
ч
ч
я
ф
е
ф
2 w
Я ч
Я* 43
^
лоя-о
?
0J
ф
чз
ф
2
ф
я
я
о
-}
о
ч чз
ф
о-1
я
о
ф
я
о 43
Я т>
S
о
я«
со
о
я
о
я
я
ф
и
о
ч
ш
я
to
га
ж
о
га
ф
Е
ф
я
га
о
ф
ч
о
5
и
я
to
тэ
to
W
Я
Е
ф
со
ft?
fa
ft?
л
Я
О
о
я
я
Е
я*
to
га
н
о
g
to
7
to
о
CD
XJ
?*
OS
Н
-о
ф
я
5=(
га
*<
X
я
о
со
Я
Я
о
я
я
о
ф
01
7
о
>—»
to
"СЛ
о
о
1
1
to
05 ¦
8 .
у
to
о
СО
У
»is»
5
Л Я
^ ft?
Двухпо
разны
вствите
U О «
га Я
Я оз Д
о to я
о 5ч о
н &э а
я д я
я о
О ф
о
га
со о
о <т>
я х
о
О
Я Л
? В
1
I
СТ
7
о
to
00
о
Я я о?
'to о О
я v
о? ч »
to 43 ^
Д (D *¦
Я ov?
w о о
ft? a
~яЦ
(О
о
д
^
га
о
ч
га
я
ч
ф
га
я
о
о
ч
я
о
я
to
43
ft?
я
Е
ф
со
to
fa
to
Л
Я
о
со
о
я
о
У
ю
о
CD
73
со
ю
га
я
о
со
я
я
я
о
я
я
о
ф
га
о
ф
X
Я'Н
о
я
ф
ф
1
1
01
7
о
to
to
"ел
Oi
о
1
1
CD
О?
О
О
7
to
о
. CD
7
to
Oi
н
о
|
1
trt
7
6
н—
00
о
W Я СР
Й ° <?
«
to ч 1
СО 43 •—'
Л П> 4*
5 <=*?:
ж о о
to га ^
я о
S 1 '
si,
to
о
ч
о
to
07
7
to
о
со
я
Е
я*
2
о
ч
а
TJCD
>^3
;^ф
002
я
я
о
-1
о
И 43
ф
ф
Я Ь
О Я
О 43
Я Ф
2
о
я<
со
о
я
о
я«
я
ф
л
га
о
ч
ш
я
<-»
я
л
ф
5
я
я«
«<!
тз
ft?
га
я
о
га
ф
В
ф
я
га
О
ф
X
ч
о
2
ж
я
ft?
43
to
«а
Ф
ч
я
я
Е
я«
to
га
S -1
в?
43
to /
о
со
ъ \
~ 1
OS
Н
•о
ф
X
я
fa
а
со <<
Я
Е
ф
со
to
fa
to
я
о
X
я
о
03
Я
Я
Я
О
.я
я
о
ф
1
1
01
У
о
to
ел
8
1
i
со
о?
о
о
*
с*
43
5:
о
**
ь
С
•2*»
ю -? ез з H,d
ft>«S 3 » 2 к
»t3 S S ж О
О 5- S
' J*
4
s
я
43
fa
s
3
*<J
§
в
№
•Ч
О
о
ч
4Э
О
га
о
ч
с?
Число блоков
задачи БЗ-01
•ч
S
* tT
Число блоков
реле
О » -ч
емя
бега
»ткой
-шка-
# сек
1^
•з^
1 * Ht
k s «г
***
Зн
-в
1

to
8
Прибор
Электронный
автоматический
уравновешенный мост переменного
тока ЭМР-209РДМЗ
Модель
Р-209РД-3
Р-209РД-4
Р-2С9РД-5
Р-209РД-6.
Р-209РД-7
Р-209РД-8
Число
тачек
измерения,
3aun»u и

регулирования
12
; 12
12
12
24
24
Тип регулирующего устройства
Двухпозиционное всех точек
на разные задачи с зоной
нечувствительности 0
То же
Трехпозиционное всех точек
на разные задачи с
регулируемой зоной нечувствительности
То же, двухпозиционное с зо-
1 ной нечувствительности 0
То же
Двухпозиционное всех точек
на разные задачи с зоной
нечувствительности 0
То же
Число блоков
задачи БЗ-01 1
1
! 1
to к>
2
2
2
2
Т а б лиц а 63
Тип блока
реле
V л
Время
пробега
кареткой
всей шка*
Скорость движения
диаграммной ленты,
мм/ч
БР-01
БР-01
БР-01
БР-02
БР-01
БР-02
БР-02
БР-02
2,5
8,0
2,5
2,5
8,0
8,0
2,5
8,0
60—9600
60—1440
B0—720 по
требованию
заказчика)
60—9600
60—9600
60—1440 B0—720
по требованию
заказчика)
60—9600
60—1440 B0—720
по требованию
заказчика)

типа КСМ4 с блоками реле БР-02 (двухцозиционное регулирование) или БР-01
(трехпозиционное регулирование) московского завода «Манометр». Количество точек
двух- или трехпозиционого регулирования с раздельной задачей на каждую точку —
3, 6, 12.
Полупроводниковое реле температуры типа ПТР-2. Служит для регулирования и
сигнализации температуры воздуха в камерах, а также различных сред (аммиак и др.)
внутри сосудов и
трубопроводов. Прибор (рис.
123) состоит из
термосистемы
(полупроводниковое
термосопротивление типа ММТ-1) и
электронного блока
(усилителя).
Термосопротивление ММТ-1 включено в
плечо моста
переменного тока. Напряжение
разбаланса моста
подается на вход фазочувст-
вительного усилителя,
выходной каскад
которого включает
электромагнитное реле.
Термосистема соединяется с
блоком двухпроводным
кабелем, который
экранируется (прокладывается
в трубе) для
предотвращения вредного влияния
наводок. Максимальное
расстояние между
прибором и термосистемой
300 м. Прибор' имеет
шкалы настройки
диапазона температур и
дифференциала.
Прибор
выпускается с термосистемами
трех типов: камерной,
погружной для жидких
и газообразных сред в
обычном исполнении,
погружной для
агрессивных жидких и
газообразных сред.
Термосистемы
погружного типа могут
работать в средах с
давлением до 5 кгс/см2. При
больших давлениях
термосистема помещается в
защитную стальную
гильзу, заполненную
маслом. Прибор
выпускается в двух вариантах:
вариант А — с
замыканием нормально
открытых контактов
выходного реле при повышении
температур, и вариант
Б — с замыканием
нормально открытых
контактов реле при понижении температуры. Блок (усилитель) размещается, как правило,
на щите и для установки в помещениях класса В-16 не предназначен.
Прибор имеет четыре модификации в зависимости от диапазона регулируемых
температур:
Подмючм\ Под ключдб сп
2отй 05,6
Рис. 123. Полупроводниковое реле температуры ПТР-2:
а — крепление прибора для утопленного монтажа; б —
крепление прибора для неутопленного монтажа; в — клеммник
прибора (вид со стороны внешнего монтажа): / — к датчику, // — к
исполнительному механизму; г — термосистема для
агрессивных сред; д — термосистема для жидких и газообразных сред;
е — термосистема для помещений.
ЭТ*Диапазон
регулируемых температур,
°С
От —30 ДО —5
» —10 » +15
Шифр прибора
ПТР-2-02
ПТР-2-03
Диапазон
регулируемых температур,
°С
» +5 » +35
> +30 > +60
Шифр прибора
ПТР-2-04
ПТР-2-05
2Q7

Техническая характеристика
Дифференциал, °С (регулируемый) . . . 0,5—5
Погрешность от дистанционности на
каждые 100 м длины линии, °С . . . t • • ±0>3
Сопротивление линии, вызывающее
дополнительную погрешность не более 0,3°, ом 15
Окружающие условия (для блока):
температура, °С 20±15
относительная влажность, % .... Не более 80
Разрывная мощность контактов в цепи
переменного тока 200 в, 50 гц, в • а . . . . 500
Питание прибора в сети переменного
тока, в 127 или 220
Потребляемая мощность, вт 7
Инерционность реле, сек . . Не более 40
Глубина погружения, мм 170, 220, 320
420, 770
Масса прибора без термосистемы, кг . . . 3
Изготовитель: Орловский завод приборов.
Пример заказа прибора: «Полупроводниковое реле температуры двух-
позиционное типа ПТР-2-02. Диапазон регулируемых температур от —30 до —5° С.
Вариант А, Термосистема для агрессивных жидких и газообразных сред; глубина
погружения 220 мм».
Датчик-реле температуры двухпозиционный типа ТР-2А-06ТМ. Реле
предназначено для автоматической защиты от аварийного повышения температуры на линии
нагнетания компрессоров холодильных установок. Реле — манометрического типа,
состоит из термочувствительной системы (термобаллон и капилляр) и корпуса, где
смонтирован механизм прибора с сильфоном. Прибор удовлетворяет требованиям,
предъявляемым к аппаратуре, монтируемой во взрывоопасных помещениях класса В-16.
Габаритные и присоединительные размеры реле показаны на рис. 124. Реле
изготовляется в трех вариантах исполнения термобаллона, оговариваемых при заказе:
вариант 1—для аммиачных холодильных установок со штуцерным
подсоединением М30Х2 кл.З чувствительного элемента и защитным чехлом из нержавеющей стали'
Х18Н9Т (ЗУч.542.006-1Г);
вариант 2 —для контроля жидких и газообразных сред, не агрессивных к стали
и латуни (фреоны, воздух, масло и т. д.), со штуцерным подсоединением М24Х1кл.2
чувствительного элемента без защитного чехла (ЗУч.542.006.2Г);
вариант 3 —без штуцерного соединения внакладку (ЗУч.542.006.3Г). Термобаллон
крепится внутри нагнетательного трубопровода вблизи компрессора, при этом штуцер
термобаллона ввертывается в бобышку, приваренную к трубе.
Соединительный капилляр имеет защитную оболочку; его крепят скобами через
каждые 500 мм, не допуская изгибов с радиусом менее 40 мм.
1бариант С
ЗУЧЖ006-1Г
%
а
_!
0
\tW'2A
ПЗ
А
л
L
1
т
•22
ШЖ.О0В-ЗГ ЗУЧ.&,2.006-2Г
V
I
№
S*Z7
MZU*f
MSL
иХ
fiecmo под крепление пестогтю
¦" ¦ ¦ "тоа с помощью крепление прибора
208
Рис. 124. Датчик-*реле температуры ТР-2А-06ТМ.

Прибор монтируется с переходной панелью и без нее. Рабочее положение —
вертикальное, сильфоном вниз.
Техническая характеристика
Диапазон настройки температуры
размыкания контактов, °С 60—160
Погрешность срабатывания контактов, °С 3,0
Разрывная мощность контактов в цепи
переменного тока, в - а
220 в 300
380 в ... 150
Долговечность прибора, циклов ..... 10000
Дистанционность прибора (длина
капилляра), м 3±0,2
Масса, кг 2,2
Изготовитель: Орловский завод приборов.
Пример заказа реле: «Датчик — реле температуры двухпозиционный
типа ТР-2А-061М с термобаллоном — вариант 1 (ЗУч,542.0061Г)»/
Термометры сопротивления медные. Термометры сопротивления являются
датчиками — реле температуры и приборов, работающих по мостовым схемам. Диапазон
регулируемых и контролируемых температур на холодильных установках позволяет
применять медные термометры сопротивления типа ТСМ градуировки 23 (по ГОСТ
6651—59). Сопротивление чувствительного элемента такого термометра 53 ома (при
t—0°С), внешних соединительных линий—15 ом. ТСМ присоединяются к приборам
по трехпроводной схеме. Подгонка сопротивления внешних соединительных линий
производится при наладке с помощью специальных подгоночных катушек,
располагаемых на зажимах типа ЗК-7,5.
Bapud.jn со шлангов
ШУ*
ill
ЩЦ
щЛ
f Рис. 125. Термометры сопротивления
медные:
Q —ТСМ-Х; б —TCM-XI; в~ТСМ-ХП;
г — ТСМ-020.
6
209

Таблица 60
Тип
термометра
сопротивления
ТСМ-Х
TCM-XI
ТСМ-ХЦ
ТСМ-020
Пределы
измерения,
От —50
до +100
От —50
до +100
От —50
до +100
От —50
до +100
Давление Р.,
кгс§смг
40
40
Атмосферное
»
Материал
защитной арматуры
Сталь 20 или
1Х18Н9Т
Латунь Л-62Т
—
Сталь 20
Монтажная или
общая длина 1,
мм
80; 160; 200:
320; 400; 800;
1250
100; 200: 230;
250; 300; 350;
380; 480; 550
186
190
Масса, кг
1,0; 1,3; 1,5;
1,7; 1,9: 2,1;
2,3
0,34; 0,37; 0,38;
0,39; 0,40; 0,42;
0.43; 0,46; 0,49
0,2
0,76
Термометры типа ТСМ-Х и TCM-XI применяются для измерения температуры
сред в трубопроводах, TCM-XII и ТСМ-020 (с двойным чувствительным элементом) —
для измерений температуры воздуха. Для измерения температуры грунта можно
применять TCM-XI.
ТСМ выпускаются в обычном, экспортном и тропическом исполнениях Луцким
приборостроительным заводом.
Пример заказа ТСМ: «Термометр сопротивления медный типа ТСМ-Х, монтажная
длина -80 мм, материал защитной арматуры Ст. Х18Н9Т, исполнение обычное».
Техническая характеристика ТСМ указана в табл. 60. Общий вид и габаритные
размеры ТСМ представлены на рис. 125.
ПРИБОРЫ КОНТРОЛЯ ДАВЛЕНИЯ И ПЕРЕПАДА ДАВЛЕНИИ
Реле давления типа РД-4А. Предназначено для защиты аммиачных компрессоров
от недопустимых давлений всасывания и нагнетания. Реле состоит из двух сильфон-
ных блоков: низкого (БНД) и высокого (БВД) давлений. Механизмы обоих блоков
действуют на общий контакт, который размыкается при понижении давления
всасывания и повышении давления нагнетания. Реле снабжено шкалами для настройки
давлений срабатывания БНД и БВД, а также шкалой настройки дифференциала
срабатывания БНД. Дифференциал срабатывания БВД не регулируется. Реле
выпускается в двух модификациях: РД-4А-01Т и РД-4А-02Т. Исполнение морское, тропическое.
Может устанавливаться во взрывоопасных помещениях класса В-16. Реле РД-4А-02Т
применяется для ступеней низкого давления, РД-4А-01Т — для ступеней высокого
давления агрегатов или компрессоров двухступенчатого сжатия и одноступенчатых
компрессоров.
Техническая характеристика
РД-4А-01Т РД-4А-02Т
Диапазон настройки давлений
размыкания контакта, кгс/см2 ....
БНД —0,7-4,0 —0,9—0,0
БВД 6,0—18,0 0,5-10
Диапазон настройки дифференциала
БНД, кгс/см2 0,4*—2,5 0,15*—0,6
Дифференциал БВД
нерегулируемый, кгс/см2 1,0—2,5 1,0—1,8
Предельные давления, кгс/см2 . . .
БНД . . , , 15 15
БВД 21 21
Погрешность срабатывания контакта
относительно настройки, кгс/см2. .
БНД ±0,25 ±0,60
БВД ±0,15 ±0,50
Разрывная мощность контакта в
цепи с напряжением 220 в, 50 тцу
обеспечивающая 100 000
срабатываний, в • а 150 150
Масса, кг 2,0 2,0
Высота Н, мм ........ . 204 212
210
* Реле обеспечивает получение минимального
дифференциала смещением указателя по шкале ниже риски 0,4 и
0,15 кгс/см2.

Габаритные й присоединительные размеры реле указаны на рис. 126.
Изготовитель: Тартуский приборостроительный завод.
Пример заказа прибора: «Реле давления двухдатчиковое типа РД-4А-01Г
(РД-4А-02Т)».
Реле перепада давлений типа РКС-1А. Реле предназначено для защиты
аммиачных компрессоров от нару-
гв0 -- Я _. шений'работы масляных
насосов, а также для
контроля за работой аммиачных
циркуляционных насосов и
других целей.
Контролируемое давление подводится к
двум расположенным друг
против друга сильфонным
блокам: от картера — к
минусовому, от масляного
насоса -¦— к плюсовому.
Контакт реле размыкается
при снижении
контролируемого перепада давлений.
Реле снабжено шкалой
настройки перепада давлений
срабатывания (шкала
настройки показывает
перепад давлений размыканий
контактов). Исполнение
прибора — морское,
тропическое. Допускается к
установке во взрывоопасных
помещениях класса В-16.
Рис. 126. Реле давления РД-4А.
Техническая характеристика
РКС-1А-01 С РКС-1А-02
Диапазон настройки перепада
давлений срабатывания, кгс!см2 . . . 0,2—1,8
Дифференциал нерегулируемый,
кгс/см2, не более 0,4
Пределы давления и перепад
давлений, кгс/см2 16
Погрешность срабатывания
контактов относительно настройки,
кгс/см2, не более ±0,15
Разрывная мощность контакта в
цепи переменного тока 220 в,
обеспечивающая 50 000 срабатываний,
в* а . . . . 300
Масса, кг . . 1,9
0,5-3,5
0,4
16
±0,15
300
1,9
Присоединительные и габаритные
размеры реле показаны на рис. 127.
Изготовитель: Орловский
приборостроительный завод.
Пример заказа реле: «Реле перепада
давлений типа РКС-1А-01 (РКС-1А-02)*.
Реле давления типа РД-М5.
Предназначено для контроля давления
среды (вода, рассол и др.) в трубопроводах.
Реле выпускается трех модификаций с
различными диапазонами давлений.
Прибор состоит из мембранного
устройства (эластичная резина), связанного с
контактной системой
микропереключателя с помощью ходового штока'. Для
обеспечения необходимой коммутации
(размыкание и замыкание)
микропереключатель имеет один замыкающийся и
один размыкающийся контакт с общей
точкой. Подключение кабеля к клеммной
плате производится через сальниковое
уплотнение. Корпус прибора брызгоза-
щищенного исполнения. Реле не требует
специального крепления и монтируется
Рис. 127. Реле перепада давлений РКС-1А.
211

непосредственно на' трубопроводе, подводящем давление рабочей среды, в любом
положении.
Техническая характеристика
Диапазон настройки давлений, кгс/см2
(для трех модификаций) „ , . . 0,5—1; 1,0—4,0; 4,0—
9,0
Дифференциал нерегулируемый . . Не более 10% от
верхнего диапазона
срабатывания
Максимально допустимое давление,
кгс/см4 '*.,... ....•! 15,0
Температура и влажность
окружающей среды, °С и % . . . , , . От —10 до +40; 80
Разрывная мощность контактов при
напряжении 48 в постоянного тока,
вт , . . ¦ 50
Рабочая среда , » . Жидкость и газы,
нейтральные к
хромированной стали и резине
Масса, кг, не более .,,..,. 1,8
Реле изготавливается Тартуским приборостроительным заводом.
Габаритные и присоединительные размеры реле указаны на рис. 128.
Пример заказа реле: «Реле давления типа РД-М5, диапазон настройки
давления 1—4 кгс/смЧ,
Мембранное реле протока для воды типа РП-67. Реле протока (рис, 129)
предназначено для автоматической защиты компрессора от перегрева в случае
прекращения или уменьшения расхода воды через охлаждающие рубашки цилиндров.
При отсутствии протока воды мембрана 1 с пружиной 2 опустится в крайнее
нижнее положение, контакт микропереключателя 3 разомкнётся и электрическая цепь
компрессора в этом случае будет разорвана. Реле можно устанавливать только
вертикально насадкой вниз на участке свободного слива воды из рубашек компрессора,
так как при засорении трубопровода за ним оно может работать как реле давления
и давать ложный сигнал. Для изменения условного прохода реле служит насадка 4,
которая навинчивается на выходной патрубок реле. Для уменьшения расхода, при
котором происходит включение и выключение контакта, запорный вентиль на подающем
трубопроводе поджимают. Реле протока закрытого исполнения, что позволяет
устанавливать его во взрывоопасных помещениях класса В-16.
^D
Ш?2 6 . г
Ч
Ф "^
a. i
• т_
г+\
4
Mzu.
Рис. 128. Реле давления РД-М5:
а—-общий вид и разрез; б —схема электрических соединений: ™ис- 129. Реле протока ВОДЫ
1 — микропереключатель, 2 — клеммник, РП-67.
212

Техническая характеристика
Рабочее давление воды, кгс/см2 . 10
Регулируемые пределы расхода воды,
необходимого для замыкания контакта реле, при
давлении в трубопроводе до 1—3 кгс/см2, м3/ч 0,05—3,7
Регулируемые пределы расхода воды,
необходимого для размыкания контакта реле, при
давлении в трубопроводе до 1—3 кгс/см2, мъЫ 0,03—2,3
Максимальный расход воды через реле при
давлении в трубопроводе 3 кгс/см2, мъ/ч . . 9,0
Минимальное давление срабатывания реле,
кгс/см2 0,4
Диаметр условного прохода, мм . . . . . 19
Температура среды, °С . '. . . 60
Напряжение, подводимое к
микропереключателю Д701, в 220
Габариты, мм , ..... . 50X59X126
Масса» кг , , 0,19
Изготовитель: Опытный завод ВНИХИ, г. Москва.
Пример заказа: «Реле протока типа РП-67».
ПРИБОРЫ КОНТРОЛЯ И РЕГУЛИРОВАНИЯ УРОВНЯ'
Полупроводниковое реле уровня типа ПРУ-5. Предназначено для контроля
уровня жидких хладагентов (аммиака и фреонов) и двухпозиционного управления
исполнительными механизмами в аппаратах и сосудах холодильных установок. Реле
изготовляется в двух исполнениях: ПРУ-5 — общепромышленное; ПРУ-5Т — экспортное,
тропикоустойчивое, морское. Приборы могут устанавливаться во взрывоопасных
помещениях класса В-16. Реле состоит из поплавкового датчика типа ДПРУ-5 и блока
БПРУ-5. Габаритные размеры датчика и блока представлены на рис, 130, Датчик реле
индуктивного типа. Индуктивное сопротивление изменяется сферическим сердечником-
поплавком, свободно перемещающимся вместе с уровнем жидкости в поплавковой
камере.
Действие прибора основано на получении сигнала разбаланса моста переменного
тока при изменении индуктивного сопротивления катушек датчика, включенных в
плечи моста. Датчик соединяется с блоком трехпроводным кабелем. Присоединение всех
кабелей к блоку через штепсельный разъем 1111. На рис. 130, в представлена схема
электрических соединений реле. Схема реле позволяет получить два варианта
прибора. В одном выходное реле срабатывает при повышении уровня, в другом — при
понижении. Для изменения варианта достаточно поменять местами присоединение
провода у датчика или блока на клеммах 1,3 или 9,8.
Техническая характеристика
ПРУ-5 ПРУ-5Т
Температура контролируемой среды, °С . .от —50 до 4-50 от—50 до +50
Рабочее давление, кгс/см2 |8 18
Повышенная температура окружающего
воздуха, °С до
рабочая 40 50
предельная 60 70
Повышенная влажность окружающего
воздуха при температуре, °С 30 40
Относительная влажность, % 90-95 95—100
Пониженная температура окружающего
воздуха, °С
рабочая для датчика —30 —30
» » блока 5 0
предельная —30 —50
Допустимая разрывная мощность
контактов выходного реле при 220 в
переменного тока 50 гц, в-а 500 500
Питание прибора напряжением сети
переменного тока, в .......... 220 или 127 220 или 127
50или60г^ 50 или 60 гц
Потребляемая мощность, вт ..... . 3 3
Дифференциал регулирования уровня, мм 35±150 35+1*
Допустимая погрешность срабатывания
уровня, мм ...... ±10 ±10
213

Длина линии связи датчика с блоком, м>
не более 500
Масса, кг
блока 2,8
датчика * 3,45
Изготовитель: Рязанский завод тепловых приборов.
500
2,8
3,45
Рис. 130. Полупроводниковое реле уровня
ПРУ-5:
а — блок реле; б — поплавковый датчик; в —
схема электрических соединений.
Пример заказа реле: «Реле уровня полупроводниковое типа ПРУ-5 (или
ПРУ-5Т)».
Поплавковый регулятор уровня ПРУДВ. Используется для автоматического слива
жидкого аммиака в дренажный ресивер при оттаивании охлаждающих приборов
камер (см. рис. 119). ПРУДВ состоит из поплавковой камеры и клапанной части.
Клапанная часть унифицирована с соленоидным вентилем СВМ и отличается только тем,
что отверстие для сброса жидкости из надмембранной полости заглушено, так как
жидкость выводится через соединительную линию в форкамеру поплавковой части, а
отсюда по дополнительной трубке — в линию низкого давления. Выпускаются ПРУДВ
с клапанной частью условным диаметром 15, 25 и 40 мм. Масса клапанной части
9,7 кг. На рис. 131 показан общий вид и габаритные размеры ПРУДВ.
Пример заказа прибора: «Регулятор уровня типа ПРУДВ с клапаном
Dy 25 мм».
214

Рис. 131. Поплавковый регулятор уровня ПРУДВ:
а — поплавковая камера ПРУДВ-25 (размеры в скобках даны для ПРУДВ-15): / — ось вращения
рычага и поплавка, 2 — обойма уплотнительной резины малого клапана, 3 — седло малого
клапана, 4 — пружина, открывающая малый клапан; 5 — форкамера, 6 — втулка, разделяющая
полости поплавковой камеры и форкамеры; б — клапанная часть: / — мембрана, 2 — отверстие на
входе в надмембранную полость, 3 — фильтрующая шайба, 4 — фильтрующая щель.
ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ОРГАНЫ
Соленоидные вентили мембранные типа СВМ. Соленоидные вентили являются
двухпозиционными запорными органами с электрическим дистанционным управлением.
Применяются в качестве исполнительных органов двухпозиционных регуляторов или
самостоятельно в схемах управления и зашиты установок. Выпускаются соленоидные
вентили двух типов: комбинированного действия условным диаметром 6, 10 и 15 мм
(рис. 132, а) и непрямого —25 и 40 мм (рис. 132,6). Для открытия основного клапана

вентилей комбинированного действия не требуется перепада давлений. Открытие
вентилей непрямого действия происходит лишь при наличии перепада давлений на
закрытом клапане не менее 0,2 кгс/см2. Это обстоятельство следует учитывать при
выборе СВМ для различных схем холодильных установок. Вентили имеют фильтрующую
щель, предохраняющую от засорения вспомогательный клапан и надмембранное
пространство. Соленоидные вентили снабжены дублером для ручного управления
основным клапаном. Вентили устанавливаются только на горизонтальных трубопроводах
электромагнитом вверх и так, чтобы высокое давление подавалось «на клапан».
Присоединение вентилей к трубопроводам для условных диаметров 6—15 мм — штуцерно-
торщэвое, для условных диаметров 25 и 40 мм — фланцевое. Провода для питания
электромагнита вентиля подводятся к клеммам через сальниковое уплотнение. Соле*
ноидные вентили выпускаются в общепромышленном и тропическом исполнении.
Техническая характеристика
Диаметры условных проходов (Dy)} мм . . . . 6, 10, 15, 25, 40
Рабочие среды
Dy = 6-=-15 Аммиак, фреон, вода
пресная, воздух
Dy =25 и Dy =40 Аммиак, фреон, вода
пресная, рассол,
воздух
Максимальное рабочее давление, кгс/см2 .... 16
Перепад давлений на закрытом клапане, кгс/см2
?>У=6-М5 . . . . 0—16
Dy =25 и Dy =40 1—16
Перепад давлений на клапане, обеспечивающий
герметичность затвора, кгс/см2 „ „ 4 ъ # щ % \—16
Температура рабочей среды, °С . От —40 до +50
Температура окружающего воздуха, °С . . . . ±50
Напряжение питания электромагнитов, в
при постоянном токе . , , 12, 24, ПО, 220
при переменном токе . 127, 220, 38Q
Допустимые колебания напряжения, % . ... ±5
Продолжительность включения (ПВ), % . . . . 100
Потребляемая мощность электромагнитов
переменного тока, в • а , ... 40
То же, постоянного, вт
?у = 6-И5 15
Dy = 25 и Di,=40 ... 20
Общий вид, габаритные размеры и масса указаны на рис. 132, и в табл. 61.
Соленоидные вентили cDy =6 -*-15 мм выпускаются Пензенским арматурным заводомг
с?>у=25 и Dy—40 мм — Семеновским арматурным заводом. Пример заказа
соленоидного вентиля; «Вентиль мембранный с электромагнитным приводом типа СВМ-25,
напряжение питания электромагнита 220 в».
Терморегулирующие вентили аммиачные типа ТРВА-М. Предназначены для
автоматического пропорционального регулирования количества аммиака, поступающего в.
испаритель холодильной установки в зависимости от перегрева паров аммиака,
выходящих из испарителя, и дросселирования аммиака с давления конденсации до дав^-
ления кипения. В зависимости от холодопроизводительности выпускается пять моделей
вентилей: ТРВА-ЮМ, ТРВА-20М, ТРВА-40М, ТРВА-80 и ТРВА-120М.
Термочувствительная система ТРВА (термобаллон и корпус мембраны) заполнены фреоном-22.
Изменение величины перегрева начала открытия клапана осуществляется при
помощи регулировочного винта. Вентиль устанавливается на трубопроводе между
конденсатором и испарителем в непосредственной близости от испарителя в вертикальном
положении (термоэлементом вверх). Направление движения аммиака через вентиль
должно соответствовать стрелке на корпусе прибора. Термобаллон крепится на
всасывающем трубопроводе из испарителя (но не ближе 1 м) хомутами или в гильзе,
заполненной маслом, и должен иметь хороший контакт с ним, а от окружающего
воздуха изолирован гидро- и теплоизоляцией. Вентиль устанавливается так, чтобы в
рабочих условиях температура крышки термоэлемента была не менее чем на 3° С выше
температуры термобаллона. Место крепления термобаллона должно быть ближе к
испарителю, чем подключение уравнительной линии. Если ТРВА устанавливается в
удалении от охлаждаемого объекта (например, в машинном отделении), участки
трубопроводов, соединяющие ТРВА с испарителем, должны быть тщательно изолированы.
При этом диаметр трубопровода между ТРВА и испарителем должен быть увеличен.
В связи с тем что ТРВА не обеспечивает плотного запирания жидкостной линии зо
время остановки компрессора, в автоматизированных установках перед ТРВА
устанавливается соленоидный вентиль с фильтром. Техническая характеристика ТРВА
дана в табл. 62.
216

Таблица 61
Тип
вентиля
СВМ-6
СВМ-10
СВМ-15
СВМ-25
СВМ-40
3 Л
a v
о S
6
10
15
25
40
д
12
17
23
58
76
Л.1
8
14,2
20,2
68
88
Д2
—
—
85
ПО
Размер, мм
1 и
-122
-122
-130
88
ПО
нх
-52
-52
-58
260
277
Иг
—
—
180
186
h
—
—
14
16
а
—
—
4
4
ъ
—
—
2
3
d
—
—
14
18
п
—
—
4
4
L
11.8
132
150
160
170
и
88 ±1
98±1
116+1
—
/
10
10
12
—
i*
Масса
не бол
2,36
2,36
2,94
6,5
9,0
Таблица 62
Модель
вентиля
ТРВА-ЮМ
ТРВА-20М
ТРВА-40М
ТРВА-80М
ТРВА-120М
Номинальная
холодопроизводительность, •
тыс. ккал/ч при
*в=_15°С
tK =+зо°с
/п <6°С
10
20
40
80 !
120
| Присоединительные и габаритные размерь
! И
168
167
168
145
165
А
115
115 !
115
120
128
Б
ПО 1
по
ПО 1
75 |
109
[ д
1 'dl
15
15
20
25
32
I, ММ
У
di
15
15
20 |
32
40
8
и
1 s
2,7
2,7
2.7
1,6
2,7
Диапазон температур кипения аммиака, °С (h) ... От —40 до 0
Диапазон температур конденсации (tK), °С 15—40
Величина перегрева надала открытия клапана, °С . . . 1—5
Величина общего перегрева (tn ), °С 4—10
Длина капиллярной трубки, м . . 3
По данным фирмы «Данфос», номинальную холодопроизводительность ТРВА
рекомендуется увеличивать путем умножения на коэффициент, зависящий от
температуры кипения. Значения коэффициента:
Температура кипения
(/0), °С ..... 5 0 —10 -15 —20 —25 —30 —40
/С .... 1 1,15 1.1 1,0 1,1 1,15 1,25 1,35 1,7
Общий вид и габаритные размеры указаны на рис. 133 и в табл. 62.
Изготовитель: Тартуский приборостроительный завод.
Пример заказа: «Терморегулирующий вентиль типа ТРВА-20М».
Рис. 133. Терморегулирующий вентиль
типа ТРВА.
217

Таблица 63
№
ящика
по
ГОСТу
34
2
54
—
—
—
—
55
13
17
№ ГОСТа
13361—67
13361—67
13361—67
13361—67
13361—67
13361—67
13361—67
10697—63
10697—63
8416—63
Вид продукта и тары
Масло сливочное в
картонной таре
Яйцо в деревянной
решетчатой таре
Яйцо в картонной таре
Битая птица в дощатой таре
То же
Сыр в дощатой таре
То же
Рыба мороженая в
гофрокартонной таре
Консервы в гофрокартонной
таре
Консервы в
дощато-решетчатой таре
Наружные размеры,
мм
384X270X270
760X570X237
652X350X320
760X380X190
760X570X126
760X570X162
760X380X162
800X250X200
330X330X240
| 514X325X240
Масса
одного
места,
кг
28,4
50
25
23
23
85
55
45
28
33

Количество ЯЩИКОВ
в пакете,
шт.
8X4
2X5
3X4
3X6
2x8
2x5
3X5
4X5
5X6
5x3
Высота пакета, мм
без учета
высоты
поддона
1152
1285
1360
1260
1168
840
840
1050
1250 .
720
с учетом
высоты
поддона
1302
1435
1510
1410
1318
1090
1090
1200
1400
870
Площадь, м
пакета
0,954
1,088
0,718
0,989
0,923
0,982
1,004
0,842
0,694
0,873

занимаемая
продуктом
0,994
1,088
0,96
0,989
0,988
0,989
1,004
0,972
0,96
0,860
Масса пакета, кг
без
поддона
909
500
300
414
368
850
825
900
840
495
с поддоном
935
526
326
440
394
876
851
926
866
518

Глава X
МЕХАНИЗАЦИЯ ГРУЗОВЫХ РАБОТ НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Рис. 134. Стоечный поддон:
/ — плоский деревянный поддон 1800Х1200Х
Х150; 2-— стойки из угловой стали 75X75x5;
3 — пластины; 4 — косынки; 5 — капроновые
ремни 4,5X30 или стальная лента.
В проектах распределительных холодильников специальный раздел
посвящается комплексной механизации грузовых работ. Механизация
перемещения, погрузки и выгрузки затаренных грузов на
холодильниках осуществляется на основе поллетизации, т. е. использования
плоских и стоечных поддонов стандартных размеров. Однако значительное
количество грузов поступает на
холодильники в незатаренном виде —
это в основном мясные туши и полу-
гуши говядины, баранины и свини-
«ы; практикой эксплуатации
холодильников выработаны приемы,
облегчающие транспортные операции
и с этим видом грузов.
Поэтому в проектах
холодильников предусматриваются схемы
механизации грузовых работ с
затаренными и незатаренными грузами.
Затаренные грузы должны
поступать на оптовые склады от
поставщиков в виде пакетов на
стандартных деревянных плоских
поддонах с разборными угловыми
стойками (рис. 134). Пакет скрепляется
стальной лентой или капроновыми
ремнями. Международный стандарт
«а поддоны предусматривает
следующие их размеры: длина 1200 мм,
ширина 800 мм и высота 150 мм.
На холодильниках СССР также получили распространение плоские
поддоны (ГОСТ 9078—58) с размерами 850X1000 мм.
В таблице 63 приведены примерные способы формирования
грузовых пакетов на поддонах 800x1200 мм для наиболее
распространенных на холодильниках продуктов.
Для одноэтажных холодильников с увеличенной высотой камер
следует предусматривать как минимум укладку двух нижних пакетов
штабеля с использованием стоечных поддонов (рис. 135).
Для перемещения пакетов в железнодорожных вагонах и в
кузовах автомашин целесообразно использовать ручные тележки с
гидравлическим подъемом (рис. 136).
В СССР пока еще не получила широкого распространения система
транспортировки пакетированных грузов, поэтому формирование
пакетов на поддонах производится в дебаркадерах холодильников при
выгрузке из вагонов. Затем при помощи электропогрузчиков перевозят
пакеты в камеры и там укладывают в штабеля. Штабелирование
производится также штабелерами. При выдаче грузов с холодильника эти же
механизмы разбирают штабеля и транспортируют грузы на
автомобильную платформу для погрузки в авторефрижераторы. При
необходимости специального подбора продуктов для отправки в торговую сеть
пакеты с грузом перевозятся в экспедиционную камеру.
В многоэтажных холодильниках эта схема механизации
дополняется вертикальным перемещением грузов лифтами
грузоподъемностью 3200 кг; иногда применяются лифты грузоподъемностью 5000 кг.
На наших холодильниках широко применяются отечественные
электропогрузчики типа 4004 и 4004а грузоподъемностью 750 кг с высотой
219

Рис. 135. Укладка грузов в штабеля с использованием стоечных и плоских поддонов:
а — на холодильниках с высотой камер 4,9 м; б— па. холодильниках с высотой камер 4,28 м;
в — на одноэтажных холодильниках с высотой камер 6.0 м.
подъема вилок на 1600 и 2800 мм. В настоящее время производство их
прекращено, они заменяются электропогрузчиками ЭП-103 и ЭП-106
грузоподъемностью 1000 кг. Широкое применение получили
электротележки типа ЭКП-250, ЭКБ-Г-1000 и ЭК-2.
Характеристика этих транспортных механизмов дана в табл. 64.
На холодильниках с увеличенной высотой камер рационально
применение электропогрузчиков
грузоподъемностью 2000 /сг,
поднимающих два пакета за один прием, что
позволяет укладывать более
высокие штабеля. Характеристики таких
электропогрузчиков типа ЭП-201
Калининградского вагонного завода и
типа ЭП-202 завода
электропогрузчиков в г. Канаш приведены в табл.
65.
В СССР широко применяются
также электропогрузчики
болгарской фирмы «Балканкар».
Предприятия Министерства торговли
получают в значительных количествах
вилочные электропогрузчики этой
фирмы типа ЕВ-676 и ЕВ-701 (табл.
66).
Эти электропогрузчики
устроены по четырехопорной схеме с
сидением для водителя, передние
колеса — двигательные, а задние —
управляемые.
На холодильниках широко
используются грузовые тележки руч-
«м
О
ю:
Рис. 136. Ручная тележка с
гидравлическим подъемом.
220

Таблица 64
Показатели
Грузоподъемность, т
Габаритные размеры,
м
длина
ширина ....
высота . ...
Наибольшая высота,
Высота подъема
груза на вилках (на
платформе) от
пола, м
Собственный вес, т .
Радиус поворота, м
Скорость по прямой,
км/ч
с грузом ....
без груза . . .
Скорость подъема
груза, м/мин . . .
Электропогрузчики
4004
0,75
2,40
0,9L
1,445
2,46
1,6
1,74
1,55

(наименьший)
8,5
10
10
4004Л
0,75
2,40
0,91
1,91
3,66
2,8
1,80
1,55

(наименьший)
8,5
10
10
ЭКП-750
0,75
2,15/2,25
0,86
1,17
—
От 0,3
до 0,4
1,00
2,1
(средний)
3-8
5—10
Электротележки
ЭКБ-Г-1000
1,0
2,15/2,25
0,86
1,17
— ¦
От 0,3
до 0,4
0,95
2,1
(средний)
3—7
5—8
ЭК-2
2,0
2,78
1,14
1,310
—
0,6
1,5
2,8

(наименьший)
4-5
10
Таблица 65
Показатели
Скорость передвижения, км/ч . . .
Скорость подъема, м/мин
Максимальная высота подъема, мм
2-е »
3-е »
Высота подъема вилок без
увеличения габарита по высоте, мм ....
Габариты машины, мм
длина
Строительная высота, мм
1-е исполнение t
2-е »
3-е »
Наибольшая высота с поднятым
грузоподъемником, мм
1-е исполнение
2-е »
3-е » !
Вес, кз.
1-е исполнение
2-е »
3-е »
Наименьший радиус поворота по
наружному габариту, мм . . . . .
Аккумуляторная батарея
(щелочная) ¦ • •
ЭП-103
1000
9—10
9
3—10°
1800
2800
4500
200
2500
930
1495
1995
2845
2400
3400
5100
2200
2250
2380
1600
34ТЖН-300ВМ
Электропогрузчики
ЭП-201
2000
10—12
10—16
3—10°
1800
2800
4500
250
3150
1350
1600
2100
2950
2495
3495
5195
3300
3500
3640
2040
40ТЖН-400
ЭП-202
2000
10—12
10—16
3—10°
1800
2800
4500
250
3150
1120
1600
2100
2950
2495
3495
5195
3410
3610
3754
2040
40ТЖН-400
221

Таблица 66
Показатели
Электропогрузчики
ЕВ-676
EB-701
Грузоподъемность, кг
Высота подъема, мм
¦Собственный вес с батареей, кг
Габаритные размеры, мм
длина (без вилок) .......
ширина
Строительная высота, мм .
Максимальная высота, мм
Длина вилок, мм
Ширина рабочего коридора при повороте на 90°,
мм
Преодоление уклона: с номинальным грузом при
длине уклона 15 м
Скорость передвижения, км/ч
с номинальным грузом
без груза ........
Скорость подъема, см/сек
с номинальным грузом
без груза ,
Аккумуляторная батарея (кислотная):
номинальное напряжение, в
емкость, а • я
Мощность электродвигателя привода, кет . . .
Мощность электродвигателя гидравлической
установки, кет
1000
3200
2500
1940
1085
2200
3800
900
2000
3200
3800
2080
1235
2200
3850
1000
1780
10°
8
10
14
18
80
200
3,6
3,7
1980
10
12
14
18
80
250
5,0
2,7
ные грузоподъемностью 800—1000 кг. Для их передвижения следует
предусматривать в спецификациях оборудования холодильников
электротягачи и злектротележки. Электромеханический завод в г. Батуми
выпускает электротягач АТБ-250 с тяговым усилием в 250 кг, способный
перевозить до 7000 кг груза со скоростью от 7 до 12 км/ч. Длина электро-
Таблица 67
Показатели
Лифты грузоподъемностью, кг
3200
5000
Скорость, м/сек
Высота подъема (наибольшая), м
Размеры кабины, мм
ширина
глубина
высота
Размеры шахты внутренние, мм
ширина ......
глубина
Двери распашные с проемом в свету, мм
ширина
высота
Строительный проем дверей, мм
ширина . . . . % . . .
высота
Наименьшая высота верхнего этажа, мм ... -
Размеры машинного отделения вверху шахты,
мм, не менее
ширина
глубина ........
высота . .
Потребляемая мощность, кет
0,5
45
2500
3500
2200
3250
3700
2050
2200
2250
2450
3600
3850
3700
3500
26
0,25
45
3000
4000
2400
3750
4200
2450
2400
2650
2650
4000
4150
4200
3500
26
222

тягача 2100 мм, ширина 1100 мм, высота с кабиной 1800 мм, без
кабины—1400 мм; наименьший радиус поворота 2200 мм; масса машины —
Этот же завод выпускает рычажные электротележки
грузоподъемностью 1000 кг типа ЭКБ-Г и ЭКБ-СГ-1000 с подъемом платформ на
100 мм. Скорость передвижения их 8-10 км/ч; длина соответственно
2250 и 2350 мм с одинаковыми шириной 860 мм и высотой кабины
1170 мм- масса электротележек обоих типов 950 кг, радиус поворота
2100—2200 мм; оборудованы они щелочными аккумуляторами типа
9йТЖН 250
Многоэтажные холодильники емкостью до 10000 т оборудуются
четырьмя или пятью грузовыми лифтами грузоподъемностью 3200 кг
холодильники емкостью 16000 г-шестью лифтами. Для заказа лифтов
А проектная организация
заполняет опросный лист
треста «Союзлифтмаш».
При проектировании
строительной части шахт
грузовых лифтов следует
руководствоваться данными
заводских паспортов на
лифты и альбомами
заданий АТ-3 и АТ4,
выпущенными ЦПКБ «Союз-
лифтмаш». Температура
воздуха в машинном
помещении лифтов
должна быть в пределах 5—
35°С. Как правило,
лифты должны размещаться
вне охлаждаемых
помещений.
В табл. 67 дается
характеристика
выпускаемых отечественных
лифтов, применяемых на
холодильниках.
Системы управления
лифтами: с
проводником — кнопочная,
внутренняя, с сигнальным
вызовом с любого этажа;
без проводника —
кнопочная наружная с
площадки нижнего
(основного) этажа с сигнальным
вызовом с любого этажа;
при двух этажах
допускается управление с
обеих остановок, причем с
верхнего — только на
спуск кабины, с
нижнего — только на подъем.
Шахты грузовых
подъемников — глухие.
Нормами технологи-
Рис. 137. Схема подвесных путей многоэтажного холо- ческого проектирования
дильника емкостью 10 000 т ХОЛОДИЛЬНИКОВ Гипрохо-
223

Этажность
и емкость
холодильника,
т

Одноэтажные
12
25
50
100
300
600
2000
3500
6000

Многоэтажные
5000
10000
16000

Электропогрузчики

грузоподъемностью
750—1000 кг
с высотой
подъема
вил, м
°0.
1
1-4
1
1
2
2
2
2
4
4
6
8
с*
СО*
1
ОС
СМ*
1
2
3
5
9
12
20
t-o
ектропо
тью 100
л 4,5 м
ры (эл
емнос
ма ви
5 5*
О) О ^
со о К
2 и ь-
Р* о
Н^-ч0
М5з
? * я
ч я
CD у о
—
—
—
—
3
4
4
—
—
—
2
Й
2*
Я О
шодъем
атформ
е- о
я 5
<о С-
5 о
н <м
ф?
—
—
—
1
1
2
2
2
4
4
о
м g
ольным
>ю 1000
1*
So
И СО
о >>
н и,
J5 о
СО ее
—
—
—
—
1
1
1
1
2
2
2
я
о
«
ч
>>
S
>>
ез
. о
ю
а»
S
о
а> я
а» я
3"В
>о се
О S
1
1
2
4
9
14
16
16
24
34
остью
Я
я
в
О
С
о
со
3
п
^о
3"?
н
5§
Чсо
—
—
—
—
—
—
—
5
5
6
Тележки
грузовые
(ручные)

грузоподъемностью, KZ
1
со
1
1
2
3
6
12
20
40
40
40
40
40
§
1
1
1
2
2
3
3
4
4
4
6
8
Поддоны
плоские двух-
настильные

четырехходовые размером
800x1200 мм
—
50
100
300
600
800—1000
на 1000 т
в
зависимости от
видов
грузов
* К электрокарам с подъемными платформами необходимо предусматривать ав-
** Электрокары с самосвальным кузовом применяются для вспомогательных
*** В зависимости от высоты холодильника и видоз грузов.
лода предусматриваются виды и количество средств механизации в
зависимости от размеров складов,/приведенные в табл. 68.
Для хранения охлажденного мяса и его замораживания в
подвешенном состоянии на распределительных холодильниках устраиваются
.монорельсовые подвесные пути, по которым мясо также
транспортируется в пределах помещений холодильника. На рис. 137 дана схема
подвесных путей многоэтажного холодильника емкостью 10000 г.
Подвесные пути связывают помещения камер хранения охлажденного мяса с
морозилками и с вспомогательным помещением —
накопительно-разгрузочной камерой. Иногда подвесные пути выводятся на платформы, но
это связано с конструктивными осложнениями, а технологически не
оправдывается: при выгрузке из железнодорожных вагонов мяса
неизбежно укладывают на тележки, взвешивают и затем на тележках
подвозят к стационарному наклонному подъемнику типа СПМ-2, таким
образом, расположение последнего — на платформе или в накопительной
камере — уже не имеет значения.
На подвесных путях предусматривают участки с понижением для
съемки мяса, а также устанавливают монорельсовые весы типа
ВМЦ-1М для взвешивания туш и полутуш в подвешенном состоянии.
Для изменения направления движения мясных туш на подвесных
путях устанавливают две пары откидных стрелок — правых и левых.
Стрелки в пределах пары отличаются одна от другой расположением
подвесок с наружной и внутренней сторон и называются, например,
•«правая первая» и «правая вторая».
Подвесной путь рассчитывают на нагрузку в 250 кг на 1 м и рас-
224

Таблица 68
Разгрузочные
стойки к
поддону
50
600
От 1/3 до 1
1/2 ОТ Об- |
щего числа
поддонов***
Роликовые дорожки 1
1
1
1
2
2
2
3.
4
4
4
8
10
Весы с предельной
нагрузкой, кг
! стационарные
30000
(автомобильные)
1
1
1
1
1
1
10000
(автомобильные)
1
1
1
1
1
1
2000
1
1
1
1
4
6
6—7
6-7
7-8
8-9
передвижные
1000 кг
1
1
Один на
камеру
Двое на
этаж, кроме
первого
Тротуароуборочные машины
1
1
1
1
1
2
- '¦ —1
Электроподметальные машины |
1
1
1
1
1
2
2
3
&
ечные маш
Электрополомс
1
1
1
1
2
2
тосцепки.
работ на холодильнике: вывозке снега, мусора и т. д.
полагают на высоте 3 м от пола до головки рельса. Рельсы
изготовляются из полосовой стали 12X65 мм (ГОСТ 103—57). Повороты пути
внутренним радиусом в 350 мм выполняются с отклонением не более
2 мм. Полосовой рельс крепят к специальным подвескам двумя винтами
с потайными головками М12Х45 (ГОСТ 1496—62); максимальное
расстояние между подвесками 1000 мм. Стрелки крепят к рельсу четырьмя
винтами, одинаковыми с винтами для, подвесок.
JB одноэтажных холодильниках с увеличенной высотой камер
применение подвесных путей для морозильных камер и камер хранения
охлажденного мяса нецелесообразно из-за малого использования при этом
объема помещений. В зарубежных странах часто в таких случаях
применяют стоечные поддоны, приспособленные для подвески мяса.
Начинают применять такие же поддоны (рис. 138) и на холодильниках Рос-
мясорыбторга. Рационально заполнять стоечные поддоны на
мясокомбинатах и перевозить заполненными в рефрижераторных вагонах; при
этом исключаются ручные операции как при транспортировке, так и
на складах. В стоечных поддонах можно хранить в охлажденном
состоянии и замораживать свинину, баранину и говядину в четвертинах.
Поддоны устанавливаются в два ряда по высоте. Вместимость поддона,
разработанного ВНИХИ, 350 кг; собственная масса поддона 68,3 кг.
Необходимо предусматривать на холодильниках помещения для
хранения поддонов и их санитарной обработки.
В камерах хранения мороженое мясо обычно складывают в штабедя.
Для придания последним устойчивости рекомендуется использовать
металлические лестницы, каждая пара которых связана между собой лу-
8 Пирог ж др.
225

жеными или оцинкованными
цепями (рис. 139). Мясо
укладывают между лестницами на
деревянные брусья, на которые
опираются также трубчатые стойки
лестниц; по мере увеличения
высоты штабеля увеличивается
сила р&спора, воспринимаемая
натягивающимися цепями. В
'проектах следует предусматривать
необходимое количество лестниц,
цепей и деревянных брусьев с
подпятниками для опоры лестниц
в зависимости от количества
мороженого мяса, намечаемого к
хранению в незатаренном виде.
На некоторых холодильниках
получил применение способ
пакетирования замороженных полу-
туш крупного рогатого скота при
помощи капроновых ремней (рис.
140) на специальном станке;
(пакеты транспортируются и
штабелируются при помощи
электропогрузчиков с удлиненными вилами.
Этот способ механизации
складских операций себя полностью
оправдал и заслуживает широкого
распространения на
холодильниках.
На автомобильной и железнодорожной платформах устанавливают
стационарные врезные весы с предельной нагрузкой 2000 кг Кокчетав-
ского механического завода; для весовщиков устраиваются
застекленные помещения, куда заводится весовая шкала. Число
устанавливаемых весов на платформах зависит от емкости холодильников. По тре-
Рис. 138. Стоечный поддон-контейнер для
мяса (модель СК-1Х-1Д ВНИХИ)
226
Рис. 139. Устройство для крепления
штабелей мяса:
1 и 2 — деревянные брусья сечением 120Х
Х80 —120X50 мм; 3 и 4»— трубы
диаметром 60 и 42 мм; 5 — цепи оцинкованные
круглозвенные сварные.

бованиям железнодорожных инстанций на платформах число весов
часто назначают по количеству одновременно разгружаемых вагонов.
Для контроля вывозимого с крупных холодильников груза возле
проходной сооружают весовые, оборудуемые 30- и 10-тонными
автомобильными весами. Весовые сооружаются по типовому проекту Гипро-
холода № 701-4-11.
Рис. 140. Пакетирование мясных полутуш на
станке с помощью капроновых ремней.
Глава XI
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ, ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ, СВЯЗЬ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Содержание проектных материалов и последовательность
проектирования. Исходными данными для проведения технических
изысканий по электроснабжению и связи и радиофикации служат:
а) категория предприятия по обеспечению надежности
электроснабжения— в соответствии с «Правилами устройства
Электроустановок» (ПУЭ 1-2-27);
б) электрическая мощность (в киловаттах или в киловольтампе*
pax), которую, по предварительным расчетам, будет потреблять
проектируемое предприятие в период максимальной нагрузки (для
холодильников— летом) и число, и мощность трансформаторов, понижающих
напряжение с 6 или 10 кв, получаемое от энергосистемы, до напряжения
электроприемников предприятия—400/230 в:
в) число прямых телефонов предприятия, которые требуется
присоединить к городской телефонной сети, и число местных аппаратов для
телефонной связи в пределах территории предприятия.
На основании указанных данных направляют запросы —в местное
отделение Энергосбыта и в местное управление связи с просьбой о
выдаче разрешения на присоединение и выдаче технических условий (ТУ)
на проектирование внешних сетей электроснабжения, телефонизации и
радиофикации предприятия. Запросы должны исходить от дирекции
действующего и подлежащего расширению предприятия или от
дирекции строящегося предприятия, но в случае если к началу технических
изысканий дирекция еще не организована, запросы могут быть поданы
проектной организацией.
Полученные разрешения на присоединение и ТУ служат
исходными данными для разработки проекта.
Срок действия технических условий — от 1 года до 4 лет, обычно не
превышает двух лет. Поэтому перед разработкой проекта надо
проверить, не истек ли срок действия ТУ, и в случае необходимости напра-
8*
227

вить запросы с просьбой о продлении срока действия или выдаче новых
ТУ. По этой же причине целесообразно разработку окончательной
стадии проекта по внешним сетям электроснабжения и связи проводить не
ранее чем за год до начала производства работ. Дата согласования с
местными организациями трасс внешних сетей к моменту производства
работ не должна иметь более чем двухлетнюю давность.
Технические условия на электроснабжение должны содержать следующие
материалы.
1. Наименование и технические данные подстанций (ТП), распределительных
пунктов (РП) или воздушных линий (ВЛ), к которым намечено присоединить линии,
питающие проектируемый объект; питающие линии должны быть показаны на планах
и согласованы с местными организациями.
2. Перечень строительных и монтажных работ, которые надо произвести на РП
или ВЛ для присоединения линий, питающих объект, и спецификацию требуемого длч
этого оборудования, а также справку — необходима ли разработка рабочих чертежей
на строительные и монтажные работы, указанные в перечне, или они могут быть
выполнены на основе имеющихся на месте аналогичных образцов, смонтированного
оборудования или чертежей.
Если требуется реконструкция или пристройка к существующим подстанциям ТП
или пунктам РП, надо получить проектные чертежи по которым строилось это
сооружение.
3. Описание трассы прохождения питающих линий, их приблизительная длина и
рекомендуемое сечение или величина транзитной мощности, которую надо передавать
по этим линиям для других потребителей электроэнергии.
4. Возможные схемы работы питающих линий объекта (одна в работе — вторая
резервная; одновременная раздельная работа двух линий; параллельная работа двух
линий; двухлучевая* магистральная схема).
5. Указание на обязательное сооружение РП-6 A0) кв объекта или на
возможность присоединения питающих линий к безшинной двухтрансформаторной
комплектной подстанции объекта наглухо через накладки-разъединители или через
выключатели, входящие в комплект подстанции.
Если сооружение РП необходимо, то схему его выбирают по возможности простую.
6. Рекомендуемое место для установки счетчиков расчетного учета энергии —
например, на стороне низкого напряжения трансформаторов, если это возможно.
7. Пожелания горэлектросети по расположению камер РП объекта: число секций
шин, требуется ли разделение перегородкой коридора управления на часть
горэлектросети и часть абонента и др.
8. Мощность и установившийся ток короткого замыкания на шинах питающих
подстанций или число и мощность трансформаторов ПО—35/6A0) кв на них
установленных и могущих работать параллельно. Ток однополюсного замыкания на
землю местной кабельной сети 6A0) кв.
9. Уровень напряжения, поддерживаемый на шинах 6A0) кв питающей подстая*
ции, и требуемый коэффициент мощности на шинах 6A0) кв проектируемого объекта.
10. Тариф на электроэнергию.
11. Перечень строительных и монтажных работ и оборудования, требуемого для
расширения и реконструкции существующих городских внешних электросетей
электроснабжения в связи с присоединением электрической мощности объекта.
12. Условия кооперирования с другими предприятиями и организапиями по
внешнему электроснабжению. В случае кооперирования долевое участие проектируемого
предприятия определяется соглашением заинтересованных участников строительства,
подтвержденным исполкомом местного Совета.
13. Условия на вынос или перемещение существующих электролиний, мешающих
строительству проектируемого предприятия, или подъездных (железной и
автомобильной) дорог к нему.
Технические условия на телефонизацию и радиофикацию должны содержать:
1. Наименование мест присоединения к телефонной и радиотрансляционной сети
города с указанием их на плане.
2. Описание трассы телефонной канализации или кабеля и радиофидера с
указанием их приблизительной длины, требуемой городом емкости телефонного кабеля,
напряжения радиофидера и других технических данных сети.
3. Перечень строительных и монтажных работ и оборудования, требуемых для
расширения или реконструкции существующих телефонных и радиотрансляционных
сооружений и сетей в связи с сооружением проектируемого объекта.
4. Условия на вынос или перемещение существующих линий связи, мешающих
строительству предприятия, или подъездных дорог к нему.
5. Условия кооперирования с другими предприятиями по внешним линиям и
сооружениям связи, подтвержденные исполкомом местного Совета,
Не более чем за год до года прокладки линий внешнего
электроснабжения и связи должен быть получен или заснят план трассы ука«
228

занных линий в масштабе 1 :500 в городе ив масштабе 1 : 1000 за
городом со всеми необходимыми согласованиями и привязкой к красным
линиям или существующим сооружениям.
В техническом проекте определяются основные технические
решения без детального изображения на чертежах, составляется схема
электроснабжения, в том числе распределительного пункта 6A0) /се,
трансформаторной подстанции и электрощитов предприятия, а также
генеральный план территории предприятия в масштабе 1 : 500, или 1 : 1000,
на котором показывают все кабельные сети электроснабжения и связи
совместно со всеми другими подземными инженерными сетями
(водопровод, канализация, теплоснабжение, хладоснабжение).
План внеплощадочных электросетей в масштабе не меньше, чем
1:5000 объединяют с планом других инженерных сетей, так как это
облегчает согласование технического проекта с местными
организациями.
На стадии разработки технического проекта составляют заявочную
ведомость на основное электрооборудование и кабельные изделия, длину,
сечение и емкость которых определяют по предварительным расчетам.
Направляют заявку на прикрепление к заводам-изготовителям
комплектного крупноблочного электрооборудования.
К пояснительной записке к проекту прикладывают перечень
объемов монтажных работ для определения сметной стоимости.
Исходным материалом для разработки рабочих чертежей
электроснабжения, электрооборудования и связи предприятия служит
утвержденный технический проект, согласованный в специальной части с
местными организациями — Энергосбытом, Управлением электросетей,
Управлением связи, со всеми замечаниями, сделанными этими
организациями при утверждении и согласовании.
Технические условия на проектирование электроснабжения,
телефонизации и радиофикации, полученные до разработки технического
проекта, в случае истечения срока их действия ко времени начала
разработки рабочих чертежей или недостаточной их полноты, как
указывалось выше, требуют обновления.
Строительные рабочие чертежи фундаментов и полов нижнего
этажа здания холодильника, сведения о грунтах основания здания и
уровне грунтовых вод, а также расчетные температуры в камерах
холодильника служат основанием для разработки рабочих чертежей
электрообогрева грунта в частях строительной и электротехнической.
На основании строительных, технологических и сантехнических
рабочих чертежей разрабатывают рабочие чертежи электроосвещения и
силового электрооборудования всех зданий предприятия. Уточняют
мощность трансформаторов предприятия, размеры электрощитов,
разрабатывают строительное задание на помещения для установки
трансформаторов и щитов с каналами и приямками. Далее разрабатывают
рабочие чертежи распределительного пункта 6A0) кв и строительное
задание на помещение для него, рабочие чертежи систем
телефонизации, электрочасофикации, сигнализации, радиофикации и строительное
задание на помещение телефонной станции, рабочие чертежи внутри-
площадочных электросетей на территории предприятия,
внеплощадочных сетей электроснабжения, телефонизации и радиофикации в
масштабе 1:500 или 1:1000, внешних сооружений электроснабжения, если
есть необходимость в расширении или реконструкции подстанций или
сетей.
На все комплектное электрооборудование, изготовляемое на
заводах, составляют опросные листы-чертежи и монтажные схемы, которые
направляют на заводы для согласования.
Классификация установок и помещений. По обеспечению
надежности электроснабжения распределительные холодильники емкостью ме-
8**
229

нее 600 т относятся к третьей категории, емкостью от 600 т и более ко
второй категории. Холодильные установки на предприятиях других
отраслей промышленности относятся к категории производств, которые
они обслуживают.
В отношении поражения людей электрическим током помещения
машинных и аппаратных отделений всех холодильных установок
относятся к помещениям с повышенной опасностью. Помещения, в которых
искусственно поддерживается пониженная температура, относятся к
особо опасным помещениям, так как влажность воздуха в них
достигает 98%. Наиболее сырыми помещениями являются коридоры и
вестибюли, через которые охлаждаемые помещения сообщаются с
наружным воздухом.
По взрывоопасное™ помещения машинных и аппаратных отделений
аммиачных холодильных установок относятся к классу В-16
взрывоопасных помещений (ПУЗ У11-3-5).
Взрывоопасная концентрация паров аммиака в воздухе — от 15 до
27%. Но содержание уже 0,015% аммиака в воздухе хорошо ощутимо
человеком; при 0,36—0,65% аммиачно-воздушная смесь ядовита, а при
1%—жизнеопасна. Поэтому возможность образования взрывоопасной
концентрации аммиака в воздухе во всем или в значительном объеме
помещения маловероятна.
Продукты разложения аммиака или масла могут образовать с
воздухом взрывоопасную концентрацию, но только местную, так как
количество этих продуктов разложения незначительно. Помещения, где
производится зарядка тяговых аккумуляторов без съема и со съемом с
механизмов, взрывоопасны (класс В-16, категория смеси 4А — водород)
только в верхней зоне помещений, так как водород, выделяющийся при
заряде, поднимается вверх, откуда удаляется мощной вентиляцией,
работа которой сблокирована с включением зарядного тока и включением
резервного вентилятора. В зоне на высоте до двух третей высоты,
считая от пола, эти помещения невзрывооцаены и потому допускается
въезд и выезд своим ходом механизмов, имеющих искрящий контактор
в нижней части. Клеммные аппараты для присоединения
аккумуляторных батарей могут быть невзрывозащищенными; осветительная
арматура в верхней зоне помещения должна быть пыленепроницаемой. Для
соблюдения указанных условий необходимы: автоматическая
блокировка, при прекращении работы вентиляции помещения отключающая
зарядный ток с помощью реле, контролирующего наличие напора или
движения воздуха в системе вытяжной вентиляции; автоматическое
включение резервного вентилятора при прекращении работы рабочего
вентилятора.
Устройство заземлений и молниезащиты. Электроустановки
холодильников должны иметь глухое рабочее заземление нейтрали
трансформаторов или генераторов и защитное заземление
электрооборудования. Заземлители нейтрали используются также для защитного
заземления электрооборудования путем надежного подсоединения его
заземляющими проводниками или нулевым проводом. При мощности
трансформаторов или генераторов более 100 кв*а сопротивление
основного заземлителя не должно превышать 4 ом, а повторного—10 ом.
В первую очередь следует использовать естественные
заземлители— металлические трубы и конструкции, находящиеся в земле, и евин
цовые оболочки кабелей. Искусственные заземлители из круглой стали,.
стальных вертикальных труб или угловой стали забиваются в грунт з
дополнение к естественным, если сопротивление последних больше
требуемого*
Сопротивление заземлителей нейтрали трансформаторов, питаемых
от протяженных кабельных сетей, ток однополюсного замыкания на
землю которых превышает 30 а, должно быть рассчитано по формуле
230

R < —— ом.
Сопротивление заземлителей защитного заземления
распределительного устройства 6A0) ке, находящегося в отдельном здании,
металлически не связанных с общей сетью заземления
электрооборудования и нейтралью трансформаторов, может быть рассчитано по формуле
где / — ток однополюсного замыкания на землю сети 6A0) кв.
В соответствии с «Указаниями по проектированию и устройству
молниезащиты зданий и сооружений» (СН-305—69) для зданий
холодильников, относимых к I и II степени огнестойкости и к категориям
Г и Д по пожарной опасности, устройство молниезащиты не требуется.
Для зданий машинных и аппаратных отделений аммиачных
холодильных установок с помещениями, относимыми к классу В-16,
требуется устройство молниезащиты по II категории, за исключением
сооружений в районах Крайнего Севера* где грозовая деятельность в среднем
составляет менее 10 ч в год.
Молниезащцта II категории может быть выполнена молниеприем-
ной сеткой из стальной проволоки диаметром 6—8 мм с ячейками
площадью не более 36 м2, уложенной на кровлю или под слой утеплителя
или гидроизоляции. Узлы сетки следует проварить. Вертикальные то-
коотводы, соединяющие молниеприемную сетку с заземлителями,
помещают по углам здания и не реже чем через 25 м по его периметру.
Допускаются следующие наименьшие размеры стальных наружных
токоотводов и заземлителей: круглого сечения — диаметр 6 мм, другого
профиля — площадь сечения 48 мм2> прямоугольного сечения —
толщина 4 мм, углового профиля — толщина полок 2,5 мм. Верх
вертикальных заземлителей из круглой стали (ввинчиваемых) и из угловой
стали или труб (забиваемых) располагают на глубине 0,6 м от
поверхности земли. Каждый токоотвод присоединяют к отдельному заземлителю
с импульсным сопротивлением не более 10 ом, заземлители соединяют
с подземными металлическими трубами, оболочками кабелей и
заземлением электрооборудования. В грунтах высокого удельного
сопротивления E-Ю4 ом<см и выше) импульсное сопротивление отдельного за-
землителя допускается до 40 ом.
Определение электрической нагрузки. Электродвигатели
холодильника на 70—80% (по их номинальной мощности) сосредоточены в
машинном и аппаратном отделениях холодильной установки, здесь
размещается относительно небольшое число электродвигателей компрессоров
и насосов мощностью каждый от 40 кет и более. Холодильная
установка работает почти непрерывно в течение суток. Останавливают
машины только на профилактику, они автоматически выключаются на
время пауз при автоматическом двухпозиционном управлении; не
работают электродвигатели резервных холодильных агрегатов. Остальные
электроприемники B0—30% по номинальной мощности) —это в
основном большое число двигателей и нагревателей охлаждаемого склада
мощностью до 4 кет. Такой состав электроприемников холодильника
требует совместного расположения главного распределительного щита
и трансформаторов с машинным отделением холодильной установки.
Все электроприемники холодильника разделяются на группы, в
соответствии с их назначением в технологическом процессе и связанным
с этим характером работы. Для каждой группы на основании опыта
работы холодильников установлен коэффициент спроса электрической
мощности, представляющий собой отношение максимальной мощности,
потребляемой из сети Р М9 к суммарной номинальной мощности всех
231

работающих электроприемников Рн, исключая резервные агрегаты.
Потребляемая группой электроприемников или предприятием в целом
мощность определяется как продолжительная (более получаса)
максимальная единовременная потребность в электрической мощности, или
электрическая нагрузка. Установленная мощность представляет собой
сумму номинальных (паспортных) мощностей всех электроприемников
данной группы или предприятия в целом. Следовательно, коэффициент
спроса
и Ры
Этим коэффициентом учитываются все факторы, влияющие на
потребление мощности из сети: неполная механическая нагрузка на валу
двигателей по их номинальной мощности (так как они выбраны с
некоторым запасом мощности), неодновременная работа всех двигателей,
а также электрические потери мощности в двигателях при их работе.
При определении потребляемой мощности методом коэффициента
спроса номинальная мощность резервных агрегатов из суммарной
установленной мощности должна быть исключена. По потребляемой
мощности выбирают все элементы схемы электроснабжения по цехам и
предприятию в целом и питающих линий. При этом рассматривают как
нормальный, так и аварийный режимы работы схемы на случай
выхода из строя какого-либо элемента схемы. Практика проектирования
показала, что для холодильников определение потребляемой
мощности на основе коэффициентов спроса дает достаточно точные
результаты.
Электроприемники холодильника имеют приблизительно
постоянный график нагрузки. Поэтому при расчете электрических нагрузок по
методу коэффициента использования КИ9 представляющего собой
отношение средней нагрузки за максимально нагруженную смену Рсм к
номинальной мощности электроприемников Рн в
и — ^см
Ли - ¦
можно принимать коэффициент максимума нагрузки /См= 1,1 и Рм=
= КиРсы = 1ЛКИРн.
Величину коэффициента использования можно определить,
пользуясь имеющимися данными о величине коэффициентов спроса по
группам электроприемников холодильника (эти данные с течением времени
подлежат уточнению на основе материалов обследования нагрузок
действующих предприятий)
Л"и= -JJ- *0,9 tfc
Годовой расход электрической активной и реактивной энергии
определяют путем умножения максимальной нагрузки (потребляемой
мощности) на годовое число часов использования максимума
нагрузки ТИл
Суммарную потребляемую мощность по нескольким группам
электроприемников получают путем умножения суммы потребляемых
мощностей групп на коэффициент несовпадения максимумов нагрузок всех
групп потребителей в одно время, который можно принимать равным
0,8—0,9 (меньшее значение — в случае, когда суммируют мощность
большого числа отдельных групп электроприемников).
Максимальная нагрузка, определенная по коэффициентам спроса,
представляет собой нагрузку в теплое время года или осенью, когда
наблюдается массовое поступление мяса. В течение года электрическая
нагрузка холодильника резко изменяется и в холодное, время года
составляет около 50% максимальной нагрузки.
232

В течение суток нагрузка меняется незначительно, так как
холодильная установка работает круглосуточно; в первую смену нагрузка
на 20—25% больше, чем в остальное время суток.
Коэффициенты спроса, мощности и годовые числа часов
использования максимума нагрузки по группам электроприемников приведены
в табл. 69.
Таблица 69
Группы электроприемников
Насосы водяные
Вентиляторы холодильника
Вентиляторы сантехнические ... ...
Тепловой пункт ... .
Цех мороженого
» вафельный ... ........
Электрообогрев грунта
Освещение холодильника ... ....
Холодильник в целом
Коэффициенты
спроса Л"с
0,7
0,7
0,7
0,5
0,5
0,35
0,4
0,7
0,6
0,75
0,5
0,5
0,55
0,85
0,6
0,6
0,75
0,6
0,5
1,0
0,4
мощности
cos a
0,8
- 0,8
0,8
0,8
0,8
0,6
0,7
0,8
0,8
0,8
0,85
0,8
0,75
0,95
0,75
0,8
0,9
0,6
0,95
0,95
0,8
Годовое число
часов
использования
максимума
нагрузки Гн
5400^
5000
3000
3000
2000
2000
2500
4000
4000
1500
1200
1500
3500
3700
2000
4000
3000
5000
2000
2500
4000
Виды связи и сигнализации. Для телефонной связи с городом
используются телефонные аппараты A0—15 и более), включенные
непосредственно в сеть городской автоматической телефонной станции
(ГАТС); телефонную связь между цехами и зданиями холодильника
достаточно иметь только внутреннюю (без возможности соединения с
городом), для чего необходима установка собственной автоматической
телефонной станции (АТС) на 50, 100 или более номеров.
Такая система телефонной связи наиболее экономична для
небольшого промышленного предприятия, каким является холодильник. Отказ
от установки собственной АТС и установка только большого числа
городских телефонов — невыгодна из-за большой абонементной платы и
не всегда осуществима вследствие недостаточной свободной емкости
на ГАТС.
Устройство полноавтоматической связи АТС холодильника с ГАТС
часто встречает технические трудности и также увеличивает
абонементную плату. Установка передаточного стола с постоянным дежурством
телефонистки для связи всех или части номеров АТС с городом
экономически не оправдана. В некоторых случаях возможно кооперирование
с соседними предприятиями по установке общей АТС на 200—900
номеров, для которой более вероятна возможность получения
полноавтоматической связи с городом, с последующей передачей станции на
баланс и обслуживание ГАТС.
При электрочасофикации зданий и территории предприятия
первичные часы устанавливают в помещении АТС; в случае кооперирова-
23з

ния (по АТС) используется общая электрочасовая станция на
несколько предприятий.
Тревожная сигнализация трех видов — пожарная, охранная и
сигнализация безопасности из камер холодильника в случае закрытия в
них человека — объединяется в одном приемном аппарате,
устанавливаемом в помещении охраны предприятия, где ведется постоянное
круглосуточное дежурство. Автоматические извещатели пожарной
сигнализации, срабатывающие при появлении дыма или повышении
температуры, в камерах холодильников не применяются. В условиях низкой
температуры и высокой влажности они работают неэффективно.
Статистика частоты случаев пожаров в камерах холодильников не подтверждает
целесообразности устройства в них автоматической пожарной
сигнализации или пожаротушения.
Радиофикация помещений и территории холодильника обычно
ограничивается установкой комнатных громкоговорителей 0,25 вт и
наружных 10 вт на территории и платформах холодильника. На больших
предприятиях с обширной территорией, где требуется громкоговорящая
поисковая связь, устанавливают радиоузел с усилителем и микрофоном
для местного вещания.
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ
Питающие линии. Распределительные холодильники емкостью
600 т и выше относятся по обеспечению надежности электроснабжения
ко второй категории и должны получать электроэнергию не менее чем
по двум питающим линиям воздушным или кабельным. Допускается
питание по одной воздушной линии напряжением 6 кв и выше или по
одной кабельной линии, расщепленной не менее чем на два кабеля,
присоединенных через самостоятельные разъединители. Холодильники
емкостью менее 600 г, относящиеся к третьей категории по обеспечению
надежности электроснабжения, допускается снабжать электроэнергией
по одной воздушной или одной кабельной линии любого напряжения.
На всех холодильниках благодаря аккумуляции холода в камерах
допустимы перерывы электроснабжения на одни сутки без ущерба для
качества продуктов.
Холодильники емкостью менее 600 т в случае аварии
электроснабжения, на устранение которой требуется времени больше, чем это
допустимо без ущерба для сохраннности продуктов, должны быть
эвакуированы. Это относится к холодильникам, расположенным в глубинных
пунктах, где устройство второго источника и линии электроснабжения
неосуществимо.
Как правило, для холодильников проектируют две питающие линии,
которые могут работать одновременно (параллельно или раздельно)
либо одна из них может находиться в резерве. Одновременная работа
линий предпочтительнее.
Питающие линии холодильника могут иметь напряжение 0,4; 6 или
10 кв. Напряжение 35 кв для электроснабжения холодильных
предприятий ввиду их относительно небольшой мощности почти не применяют.
Напряжение 0,4 кв возможно использовать только при небольшой
потребной мощности, например до 200 кет, и небольшом расстоянии до
источника питания — до 300 м. Целесообразность электроснабжения по
линии напряжением 0,4 кв определяется расчетом.
Сечение алюминиевых проводов и жил кабелей питающих линий
выбирают по пропускной способности, подсчитанной исходя из
экономической плотности тока, указанной в ПУЭ, и числа часов
использования максимума нагрузки от 3000 до 5000 в год, характерном для
холодильных предприятий (табл. 70).
234

Таблица 70
Сечение
провода
(жилы),
мм2
10
16
25
35
50
Пропускная способность линий в
кв * а при напряжении, кв
6
воРяуш-
ной
115
184
287
400
575

кабельной
146
234
364
510
730
10

воздушной
190
306
478
666
950

кабельной
242
390
610
850
1210
Сечение
провода
(жилы),
мм2
70
120 1
150
185
240
Пропускная способность линий в
кв . а при напряжении, кв
6

воздушной
800
1090
1720
—

кабельной
1020
1380
2180
2700
3500
1 10

воздушной
1330
1810
2850
—

кабельной
1700
2300
3650
4500
5840
В аварийном режиме, когда питающая линия должна пропускать
повышенную мощность, сечения проводов и жил кабелей проверяют
только по нагреву согласно нагрузкам, допускаемым по ПУЭ. Сечения
кабельных линий должны быть проверены на допустимый нагрев при
прохождении по ним тока короткого замыкания; сечение кабеля
должно быть тем больше, чем больше ток короткого замыкания и выдержка
времени защиты его отключающей.
Сечения проводов и жил кабелей должны быть достаточными по
механической прочности, чтобы предотвратить их обрыв. Особенно это
требование относится к воздушным линиям, провода которых должны
выдержать усилия от собственной их массы и нагрузок от 1#лоледа,
ветра. Опоры воздушной линии также должны иметь достаточную
прочность. Территория СССР разделена на четыре района по климатическим
условиям для расчета воздушных линий.
Оболочки кабелей должны быть защищены от коррозии.
Требования по проектированию воздушных и кабельных линий
приведены в ПУЭ.
Схемы электроснабжения. Схема электроснабжения холодильника
должна быть надежной в пределах, требуемых для предприятий второй
или третьей категории, экономичной по капитальным затрата^, простой
и удобной в эксплуатации. Наиболее надежным будет
электроснабжение холодильника от двух независимых центров питания или от одного
центра питания, но с разных независимых секций шин 6 или 10 кв по
двум прямым кабельным линиям, не заходящим в другие
распределительные пункты (РП). Распределительный пункт холодильника,
получающий питание по двум линиям 6 или 10 /се, должен иметь две секции
шин 6A0) кву если это не противоречит требованиям местной
энергосистемы.
Питающие линии могут работать в следующих режимах: питание
по одной линии; вторая служит для передачи транзитной мощности
другим предприятиям или же отключена на приемном конце в РП
холодильника, находится под напряжением и служит резервной;
питание по двум линиям одновременно, каждая на свою секцию
шин РП холодильника, работающим раздельно;
питание по двум линиям, включенным параллельно.
Во всех случаях надо стремиться использовать проложенные
линии так, чтобы ни одна из них не оставалась без нагрузки.
Холодильные предприятия не требуют автоматического включения
резервного питания (АВР), поэтому следует предусматривать только
ручное включение резервного питания, не требующее установки
трансформаторов напряжения и выключателей с автоматическим приводом.
Устройство АВР по требованию энергосистемы может быть оправдано
235

только для других электроприемников, питающихся от шин РП
холодильника.
Отказ от АВР позволяет значительно упростить схему РП и
сократить его размеры.
Автоматические выключатели (масляные) следует устанавливать
только на присоединениях линий, отходящих от РП холодильника к
другим предприятиям, по требованию энергосистемы.
Рекомендуется сразу укомплектовывать РП холодильника полным
числом камер комплектного распределительного устройства (КРУ),
которое может поместиться в отведенном помещении, оставляя часть
оборудованных полностью камер резервными. Это соответствует указаниям
о проектировании электроснабжения с учетом перспективного развития
на ближайшие 10 лет и практике, показывающей, что резервы вскоре
используются, а отсутствие резервных камер часто служит
препятствием для развития предприятия и сети.
В камерах РП, к которым присоединяют силовые трансформаторы,
устанавливают выключатели нагрузки с плавкими предохранителями,
а на приемных концах питающих линий — выключатели нагрузки или
разъединители в тех случаях, когда выключатели нагрузки
недостаточно устойчивы к динамическому действию тока короткого замыкания.
В случаях, когда одна из питающих линий может служить для
взаимного резервирования, на ее присоединении в РП холодильника может
быть установлен автоматический выключатель.
Распределительные пункты. Большинство холодильников имеют два
силовых трансформатора и более, понижающих напряжение 6 или 10 кв
на 0,4 кв. Распределительный пункт 6 A0) кв состоит из камер
комплектного распределительного устройства (КРУ), к которому
присоединяют питающие линии, отходящие линии и силовые трансформаторы
предприятия. Рекомендуется располагать РП в здании, примыкающем
к границе территории предприятия с тем, чтобы аварийная бригада
городской электросети могла иметь доступ в помещение РП
непосредственно с городской территории. Совмещать РП с трансформаторной
подстанцией холодильника, которая находится в здании машинного
отделения холодильной установки, нецелесообразно, так как размеры этого
здания ограничены, а эксплуатация РП не связана с эксплуатацией
комплектной трансформаторной подстанции (КТП), установленной в
машинном отделении. В случаях, когда имеются КТП в других цехах
холодильника, эта связь еще меньше.
Если на небольшом расстоянии от холодильника есть или
проектируется РП другого предприятия или города, возможно обойтись без
постройки РП на холодильнике. При этом питающие линии
присоединяют непосредственно к КТП холодильника, в которых могут быть
установлены шкафы с выключателями нагрузки на вводах. Такие
подстанции называют безшинными.
Нормально РП холодильника должен иметь следующий набор
камер: две для вводов с выключателями нагрузки, две для
трансформаторов холодильника, две для отходящих линий городской электросети
и две для развития холодильника или городской электросети —
резервные. Большинство КТП позволяют устанавливать учет энергии со
стороны напряжения 0,4 кв, что соответствует указаниям ПУЗ. В случаях,
когда по каким-либо причинам это невозможно, приходится
устанавливать измерительные трансформаторы напряжения и тока 6 A0) кв, чта
значительно увеличивает размеры РП. Число камер РП также
увеличивается, если он используется как городской центральный
распределительный пункт (ЦРП). Рекомендуется наиболее экономичное по
затрачиваемой площади двухрядное размещение камер РП по двум сторонам
коридора управления с установкой камер вплотную к стенам без
прохода сзади.
236

Шины разделяют на две секции, соединяемые через разъединители
или автоматический выключатель. Необходимости в установке
последнего -нет, за исключением случаев, когда требуется АВР.
Трансформаторы и щиты. На холодильных предприятиях максимум
потребления электроэнергии падает на теплое время года; на
холодильниках в умеренной климатической зоне в это время потребляемая
мощность составляет около 50% (в холодное время — 30%) от суммарной
установленной номинальной мощности всех электроприемников
предприятия (исключая резервные), таким образом, нагрузка в течение года
изменяется почти в два раза, причем сниженная нагрузка удерживается
длительное время. Поэтому, а также для большей надежности
целесообразно проектировать трансформаторные подстанции на два
трансформатора одинаковой мощности. На весь период сниженной нагрузки
один из трансформаторов может быт*ь выведен в резерв, что сократит
плату за электроэнергию.
Мощность трансформаторов выбирают с таким расчетом, чтобы
при максимальной нагрузке они были загружены приблизительно на
70% номинальной мощности, что соответствует их оптимальному к.п.д.
и позволяет обеспечить электроснабжение одним трансформатором при
аварийном отключении второго. На других цеховых трансформаторных
подстанциях, не связанных с холодильной установкой, достаточно иметь
по одному трансформатору.
Между трансформаторными подстанциями предприятия
рекомендуется устраивать кабельные связи для взаимного резервирования на
часть мощности при напряжении 0,4 кв. Могут быть проложены также
кабельные связи напряжением 6A0) кв, возможность присоединения
которых предусмотрена в схеме и конструкции комплектных
трансформаторных подстанций (КТП). Холодильники емкостью 600 т и более
должны иметь не менее двух трансформаторов, холодильники
емкостью менее 600 т (третья категория по надежности электроснабжения)
могут иметь один трансформатор. Рекомендуется устанавливать двух-
или однотрансформаторные КТП заводского изготовления,
представляющие собой комплект из закрытых трансформаторов и шкафов
распределительного щита 0,4 кв.
Трансформаторы мощностью 400—630 кв*а устанавливаются
внутри помещения, а при мощности 1000 кв*а и более их можно
устанавливать снаружи у стены цеха (шкафы 0,4 кв монтируются внутри
помещения). Установка трансформаторов снаружи сокращает размеры
здания и улучшает условия охлаждения трансформаторов, что особенно
важно в местностях с жарким климатом.
Следует выбирать все трансформаторы и КТП по возможности
одинаковой мощности и типа. Унификация облегчит их эксплуатацию,
позволит иметь меньшее количество запасных частей к ним.
Помещения, в которых устанавливают КТП, должны иметь
нормальную среду и температуру; возможна установка КТП внутри цеха.
Помещения эти могут не иметь выходов наружу, но ширина дверей
должна допускать транспортировку КТП. Однако, как правило, для
КТП отводят специальное помещение, смежное с машинным отделением
и отделенное от последнего стеной из несгораемых материалов, в
которой может быть устранена противопожарная самозакрывающаяся
дверь. В этом же помещении размещают щит станций управления
двигателями холодильной установки и совмещенный с ним
распределительный щит.
Учет энергии, регулирование напряжения. В распределительном
пункте 6A0) кв холодильника, имеющем простейшую схему, как
правило, измерительных трансформаторов и приборов не устанавливают,
их сосредоточивают в распределительных шкафах 0,4 кв в КТП.
Установка счетчиков расхода (расчетного учета) энергии со стороны 0,4 кв
237

предписана ПУЭ 1-5-11. На больших РП, выполняющих роль
городских ЦРП, могут быть установлены трансформаторы напряжения тока,
амперметры, вольтметры, счетчики и другие измерительные приборы.
Некоторые электроприемники холодильного предприятия требуют
стабилизации подводимого к ним напряжения на уровне 0,4 кв. К ним
относятся электрические печи сопротивления, применяемые для выпечки
вафель для мороженого, и лампы накаливания. В случаях, когда можно
предположить значительные отклонения напряжения в питающей сети,
автоматическое поддержание стабильного напряжения у этих
электроприемников достигается при помощи местных автотрансформаторов
0,4 кв с автоматическим регулированием напряжения. Если
регулирование напряжения требуется только для ламп накаливания, а уровень
напряжения высок и не может быть понижен переключением
ответвлений обмотки трансформатора, следует применять лампы накаливания,
выпускаемые на напряжение 235—240 в.
ЭЛ ЕКТРООБОРУДОВАН И Е
Электрическое освещение. Для освещения охлаждаемых
помещений холодильника применяют лампы накаливания или люминесцентные
в арматуре, способной противостоять влиянию сырости и механическим
воздействиям. Светильники в камерах должны иметь прочное стекло,
защищенное решеткой, или стекло из небьющегося материала; влага не
должна проникать внутрь светильника; необходима надежная защита
металлического корпуса светильника от коррозии.
Светильники размещают над проходами между штабелями грузов,
вдоль стен и в центральном проходе камеры. Подвесные светильники
следует укреплять возможно выше, чтобы не сокращать полезный объем
камеры, и так, чтобы не мешать оттайке и очистке потолочных батарей.
Потолочные светильники с люминесцентными лампами занимают
меньше места в вертикальном направлении, чем подвесные светильники, а
органическое стекло, защищающее в иих лампу, не разбивается и не
дает опасных осколков, которые могут попасть в пищевые продукты.
Конструкция светильника должна обеспечивать пожарную безопасность.
Для освещения автомобильной и железнодорожной платформ
холодильника следует применять люминесцентные лампы, при свете
которых хорошо различается цвет продукта. Для камер холодильника
люминесцентное освещение также целесообразно, но не выпускается
соответствующих светильников.
Кроме общего освещения камер предусматривают местное
освещение переносными светильниками, питаемыми от сети пониженного
(безопасного) напряжения, или аккумуляторными. В больших камерах
холодильников над входными дверями иногда устанавливают прожекторы
для усиленного освещения камер в период их загрузки, разгрузки или
санитарного ремонта.
Выключатели освещения, так же как и щитки и шкафы с
отключающими защитными аппаратами освещения, рекомендуется
устанавливать вне охлаждаемых помещений (например, в отапливаемых
помещениях кладовщиков и комнатах обогрева или на платформах
холодильника), так как пользование ими в условиях высокой влажности
охлаждаемых помещений небезопасно и они быстро выходят из строя.
Защитные автоматические выключатели могут быть использованы при
условии обслуживания их квалифицированным персоналом, лучше
устанавливать дополнительно более прочные пакетные выключатели для
управления освещением.
Мощность и число ламп освещения помещений холодильника
рассчитывают по таблицам удельной мощности ламп, приходящейся на
238

1 м2 площади пола, в зависимости от типа светильников, высоты
подвески, окраски стен и потолков и принятой расчетной освещенности.
Нормы освещенности рабочих поверхностей в помещениях
холодильников (по СНиП II-A.9—71) приведены в табл. 71.
Таблица 71
Наименование помещений
Камеры хранения, морозильные,
накопительные
Экспедиции, моечные, льдозаводы
Воздухоохладители,
вентиляционные камеры, бойлерные, насосные,
шахты и машинные отделения
лифтов
Вестибюли, коридоры
холодильника, соединительные платформы
Помещения сушки одежды,
обогрева работающих
Платформы железнодорожная и
автомобильная
Машинные и аппаратные,
профилакторий погрузчиков, зарядные,
электропомещения, мастерские,
весовые
Лаборатории химические, бактери-,
ологические *
Цехи фасовки (масла, мяса и др.)
Плоскость
рабочей
поверхности
Пол
»
я
я
»
я
»
0,8 м
от пола
»
Освещенность
при лампах
накаливания

освещенность, лк
20
50
20
30
, 20
50
50
150
100

коэффициент
запаса
1,5
1,3
1,4
1,5
1.4
1,4
1,4
1,3
1,4
при газоразрядных
лампах

освещенность, лк
150
150
200
150

коэффициент
запаса
1,6
1,6
1,5
1,6
* Освещенность при комбинированном освещении 500 як.
Электродвигатели и пусковые аппараты. Все электродвигатели
поставляются в комплекте с машинами, которые они приводят в действие.
Тип, мощность, скорость вращения и исполнение двигателя по защите
от воздействия окружающей среды и безопасности выбирают при
разработке технологической или санитарно-технической частей проекта.
В частности, устанавливаемые внутри охлаждаемых помещений
электродвигатели для привода вентиляторов должны быть закрытые
специального влагомЪрозостойкого исполнения (ВМС).
Пусковыми аппаратами служат блоки управления, помещаемые в
шкафах или на панелях станций управления. Блоки управления имеют
автоматические выключатели с токовой максимальной и перегрузочной
защитой и контакторы или пускатели для возможности дистанционного
или автоматического управления каждым двигателем.
Защитную и пусковую аппаратуру рекомендуется устанавливать в
шкафах, помещаемых в специальных отапливаемых помещениях или
на платформах холодильников. При установке пусковой и защитной
аппаратуры в специальных помещениях ее следует помещать на открытых
панелях, что улучшает условия эксплуатации. В охлаждаемых
помещениях допускается устанавливать ключи или кнопки управления,
которые по условиям работы механизма должны быть помещены около него.
Пуск электродвигателей с короткозамкнутым ротором под нагрузкой
вызывает потерю напряжения в сети. Особенно сильно понижается
напряжение при пуске двигателя, питаемого по длинной воздушной линии
с значительным индуктивным сопротивлением. Коэффициент мощности
пускового тока очень низок — около 0,4.
2Э9

На холодильнике автоматически под нагрузкой включаются
двигатели компрессоров (при открытых вентилях на всасывании) и
двигатели лифтов. Пуск двигателей механизмов, имеющих вентиляторный
момент, затруднений в связи с понижением напряжения при пуске не
встречает. Двигатели компрессоров выбираются с запасом мощности,
питаются по коротким кабелям от трансформатора, а иногда по своей
конструкции имеют повышенный пусковой момент, благодаря чему
автоматический пуск двигателей холодильных компрессоров также
происходит без затруднений.
Особое внимание следует обратить на выбор схемы и сечений
питающих кабелей к электродвигателям лифтов, для которых условия
пуска наиболее неблагоприятны. Понижение напряжения при пуске у
двигателей лифтов не должно превышать 5%, а для двигателей,
поставляемых некоторыми зарубежными фирмами, — 3% от номинального
напряжения. Потерю напряжения при пуске следует проверить расчетом и
при необходимости увеличить сечение или число кабелей или
предусмотреть включение в работу всех параллельно проложенных в данном
направлении кабелей.
Электрические сети и проводки. Для магистральных и
распределительных электрических сетей рекомендуется использовать кабели с
алюминиевыми жилами и пластмассовой изоляцией жил и такой же
оболочкой. При сечении жил 50 мм2 и более применяют кабель в
алюминиевой оболочке, используемой в качестве нулевого провода.
Магистральные сети от трансформаторной подстанции до
распределительных шкафов силового электрооборудования и щитков освещения
рекомендуется прокладывать по возможности вне охлаждаемых
помещений, например по стенам вдоль платформ холодильника и
вертикально через неохлаждаемые помещения многоэтажных холодильников.
Число и размеры отверстий для прохода кабелей из неохлаждае-
мых в охлаждаемые помещения и наоборот, в стенах и перекрытиях
здания холодильника, имеющих теплоизоляцию, должны быть
минимальными. Следует совмещать отверстия для прохода кабелей силовых,
осветительных, управления, измерения и связи и тщательно их
заделывать теплоизоляционными материалами во избежание увлажнения
места прохода сетей.
Распределительные сети от шкафов управления до
электродвигателей, от щитков освещения до электроламп в охлаждаемых
помещениях холодильника прокладывают преимущественно по потолкам в
пластмассовых трубах. Потолки в холодильниках обычно не имеют снизу-
тепловой изоляции в отличие от стен, по которым крепление труб и
кабелей затруднено. Для крепления кабелей к бетонным потолкам почти
вплотную к ним натягивают стальную струну из круглой катанки или
подвешивают лотки, прикрепляемые на скобах из полосовой стали,
пристреливаемых к бетону или привариваемых к стальным конструкциям
на потолке. Кабель крепят к струне хомутами из оцинкованной
кровельной стали или пластмассы. Ответвительные коробки и светильники
крепятся к скобам, на которые подвешена струна. Стальная струна и скобы
окрашиваются.
Диаметр струны выбирают с таким расчетом, чтобы при
расстановке скоб подвески не чаще чем через 2 м механическая прочность струны
и стойкость против коррозии были бы достаточны для ее работы при
выбранных светильниках и кабеле в течение 10—15 лет. Светильники,
кабель и струну, на которой они подвешены, следует - размещать как
можно ближе к потолку, чтобы не сокращать полезного объема камеры
холодильника.
Передача электроэнергии от РП 6A0) кв к КТП холодильника и
его цехов и от КТП к отдельным зданиям на территории холодильника
производится по кабелям, прокладываемым в земляных траншеях по
240

территории предприятия. Трассу подземных кабелей следует выбирать
параллельно или перпендикулярно линиям дорог, зданий и других
инженерных коммуникаций, чтобы при необходимости ремонта кабеля его
можно было легко найти. Трассы кабелей разного назначения
рекомендуется совмещать с целью сокращения объема земляных работ по
устройству и засыпке траншей. При этом необходимо соблюдать
требуемые расстояния между параллельно проложенными кабелями. При
пересечении дорог и проездов кабели следует прокладывать в прочных
трубах, чтобы избежать необходимости разрушения покрытия дороги
при ремонте или замене кабеля.
Территория предприятия освещается светильниками,
подвешенными на опорах, на которых крепятся также воздушные неизолированные
алюминиевые провода. Изолированные провода подвешиваются только
в пролетах, примыкающих к зданиям; в некоторых случаях на этих
участках, а также на участках с большим движением транспорта
вместо воздушных проводов прокладывают кабели сети наружного
освещения. Охранное освещение светильниками, размещенными по периметру
территории предприятия, имеет воздушную подводку и отдельное
включение от остальной сети наружного освещения.
В сухих помещениях вспомогательного назначения (не
производственных) провода освещения можно прокладывать скрыто в
специальных бороздах или отверстиях строительных конструкций в
изолирующих трубах или просто в штукатурке, если толщина ее достаточна.
В производственных помещениях скрытая проводка не допускается.
На участках трасс кабелей внутри производственных зданий, тде
параллельно проходит несколько кабелей, целесообразно устраивать
лотки или другие конструкции для их совместного крепления.
В компрессорных, аппаратных и насосных помещениях, где
требуется прокладка кабелей в полу, они могут быть проложены в непроходных
закрытых каналах с люками или же в трубах, заделанных в полу.
Прокладка в трубах удобна тем, что не надо устраивать люков в полу, но
применима только на коротких и прямых участках трассы кабеля с
небольшими изгибами, где кабель может быть протянут после заделки
трубы в полу. Верхняя подводка кабелей по конструкциям имеет
преимущества в эксплуатации и поэтому должна быть рекомендована.
Электрооборудование аммиачных холодильных установок и
зарядных. Как уже указывалось, помещения аммиачных холодильных
установок (машинные и аппаратные отделения) относятся к классу В-16.
Помещения холодильника, охлаждаемые теплообменными аппаратами,
внутри которых находится аммиак, не считаются взрывоопасными.
При выборе электрооборудования для помещений класса В-16
требуется соблюдать некоторые ограничения.
Осветительная арматура (светильники) и выключатели освещения
должны быть закрытыми согласно определению, приведенному в
ПУЭ 1-1-18. Рекомендуется помещать выключатели в соседних,
невзрывоопасных помещениях, где они могут быть нормального исполнения.
В машинных и аппаратных отделениях применимы закрытые
светильники. Здесь должно быть также местное освещение переносными
светильниками с лампами накаливания пониженного напряжения в любом
взрывозащищенном исполнении. К сети пониженного напряжения
присоединяют также лампы аварийного освещения, устанавливаемые в этих
помещениях стационарно на небольшой высоте на кронштейнах.
Питание аварийного освещения согласно ПУЭ II-1-25 производится от
сети, независимой от сети рабочего освещения, начиная от щита
подстанции. При полном прекращении электроснабжения и отключения
рабочего и аварийного освещения используют переносные аккумуляторные
фонари.
Электродвигатели, устанавливаемые в помещениях класса В-16,
241

должны быть в защищенном или брызгозащищенном исполнении, а
электродвигатели аварийных вентиляторов и пусковые аппараты к
ним — в любом взрывозащищенном исполнении. Рекомендуется
использовать асинхронные короткозамкнутые двигатели.
Электродвигатели и генераторы с контактными щетками (искрящие при работе)
должны иметь кожух закрытого исполнения или продуваемый чистым
воздухом, взятым снаружи или из другого невзрывоопасного
помещения.
Генераторы постоянного тока для цепей возбуждения синхронных
двигателей компрессоров рекомендуется устанавливать в специальных
помещениях, например в электрощитовых при машинных отделениях,
где установлена искрящая при работе защитная и пусковая аппаратура
двигателей машинного и аппаратного отделений.
Кнопки и ключи управления должны быть закрытого исполнения.
В малых аммиачных холодильных установках, где выделять
специальное помещение для искрящей при работе аппаратуры
нецелесообразно, последнюю помещают в закрытые шкафы. В помещениях, где
производится зарядка тяговых аккумуляторов, электрические клеммные
аппараты, служащие для присоединения заряжаемых аккумуляторов и
устанавливаемые на высоте не более двух третей от общей высоты,
считая от пола, могут быть невзрывозащищенные. Выключатели
освещения, кнопки и пускатели вентиляторов следует помещать в соседнем,
невзрывоопасном помещении. Провода и кабели прокладывают как в
производственном помещении с нормальной средой.
Зарядные генераторы и выпрямители устанавливаются в
специальном помещении генераторной, отделенном стеной от помещения, где
производится зарядка аккумуляторов. В этом же помещении может
быть установлена комплектная трансформаторная подстанция
внутренней установки, если в этом есть необходимость. Клеммные аппараты
для присоединения тяговых аккумуляторов могут быть установлены
также снаружи здания (под навесом) для зарядки аккумуляторов на
транспортных механизмах в теплое время года. Зарядка при
отрицательных температурах воздуха и аккумулятора мало эффективна.
Провода и кабели в помещениях зарядных должны иметь медные жилы,
так как алюминиевые жилы быстро разрушаются под влиянием
электролита.
Обогрев грунта под охлаждаемыми зданиями. Теплоизоляция пола
нижнего этажа холодильника не может предотвратить промерзания
грунта под ним, но она значительно сокращает приток холода к грунту (или
отток тепла от грунта). Предотвратить промерзание возможно только,
если полностью скомпенсировать приток холода сверху путем подвода
тепла в количестве, равном притоку холода. Для этой цели служат
электронагреватели— стальные стержни, располагаемые в горизонтальной
плоскости по всей площади основания здания.
Стержни из круглой (арматурной) стали диаметром 8, 10 или
12 мм укладываются в теле бетона параллельно на расстоянии не более
1000 мм один от другого. При таком расстоянии между ними разность
температур бетона около стержня и в точке, равноудаленной от
соседних стержней, не превышает 3°С. Стержни соединяются в группы от 2
до 8 стержней параллельно на сварке с горизонтально уложенными
сборными шинами из полосовой стали шириной от 60 до 100 мм.
Параллельное соединение стержней повышает надежность системы
обогрева. Вместе с тем с увеличением числа параллельно соединенных
стержней значительно уменьшается коэффициент мощности (cos<p)
системы. Оптимальным можно считать соединение 4—6 стержней в группе;
группы соединяются последовательно и затем в одно- или трехфазную
схему, к которой подводят переменный ток частотой 50 гц,
напряжением 12—65 е.
242

Для электронагревателей и шин может быть использована сталь и
других профилей и размеров. Стержни и шины должны целиком
находиться в теле бетона для защиты от коррозии. Вертикальные выводные
шины помещают в асбестоцементные трубы, которые наполняют
цементным раствором; к этим шинам подводят цровода от
трансформатора.
Тепловым расчетом определяют требуемое тепловыделение, равное
активной электрической мощности электронагревателей данного участка.
Сначала подсчитывают необходимое тепловыделение на всю
обогреваемую площадь участка, исходя из наиболее низкой температуры,
преобладающей в охлаждаемых помещениях, коэффициента
теплопередачи теплоизоляционной конструкции пола, соответствующего этой
температуре, и разности температур воздуха охлаждаемого помещения и
грунта (последнюю принимают равной 2°С).
Рекомендуемые значения коэффициента теплопередачи для
охлаждаемых помещений с различной температурой воздуха приведены в
главе V.
Полученное тепловыделение в килокалориях соответствует активной
электрической мощности. Активную мощность делят на коэффициент
мощности (coscp) системы нагревателей, который предварительно
можно принять равным среднему значению 0,7, и получают полную
расчетную мощность в вольтамперах. Исходя из полной мощности, всю
площадь обогрева надо разделить на столько отдельных участков, чтобы
мощность каждого не превышала 25—30% от номинальной
(паспортной) мощности понижающего трансформатора, который будет выбран
для питания участка обогрева. Такое ограничение вызвано
следующими соображениями.
В расчете обычно выбирают одну из низших ступеней напряжения
трансформатора для того, чтобы в случае необходимости была
возможность переключить систему обогрева на следующую ступень с более
высоким напряжением и этим увеличить тепловыделение. При
переключении мощность увеличивается пропорционально второй степени от
увеличения напряжения, поэтому необходим хотя бы двойной запас в
мощности трансформатора. Так как при работе на низших ступенях
напряжения допустимая мощность трансформатора снижается до 50% от
паспортной то, для того чтобы иметь двойной запас в мощности
трансформатора, расчетная нагрузка в вольтамперах не должна превышать
25—30% его номинальной мощности. Для системы электрообогрева
грунта можно использовать трансформатор, имеющий несколько
отводов обмотки низшего напряжения в пределах от 12 до 65 в и высшее
напряжение 380 в. Преимущественно применяют трехфазный
трансформатор ТСПК-20А Донецкого энергозавода, 380/220 в, на шесть отводов
обмотки низшего напряжения (технические данные указаны в табл. 72).
Масса трансформатора 260 кг, диаметр обода 930 мм; охлаждение
воздушное, естественное. Для указанной цели можно использовать так-
Таблица 72
Показатели
Напряжение холостого
да, в . . .
Максимальный ток,
Напряжение при
мальном токе, в
Мощность, кв * а .
хо-
а . . .
макси-
1
12,6
480 1
11,5
9,9
Значения показателей для
2
25,3
320
24,5
13,0
з
38,0
320
36,1
20,0
4
50,6
240
48,3
20,0
этводов
5
76,0
160
74,5
20 0
6
101,3
120
100
20,0
243

же электропечные трансформаторы типа ТПТ или другие с требуемыми
характеристиками.
Электропечные трансформаторы имеют наибольшее число ступеней
напряжения с незначительной разницей между соседними ступенями,
что позволяет в процессе эксплуатации выбирать оптимальное рабочее
напряжение, не меняя трансформатора.
Для небольших обогреваемых площадей можно рекомендовать
однофазные трансформаторы.
Обогреваемые площади небольшой ширины в меньшей мере
подвергаются опасности промерзания грунта* так как полоса площади
шириной около 6 м, считая от внешнего периметра, в южной и средней
климатической полосе в теплое время года оттаивает за счет внешних
теплопритоков от дневной поверхности, окружающей здание. .
После определения размера площади и необходимой электрической
мощности одного участка выбирают число стержней на участок. При
трехфазной схеме соединений это число должно быть кратным трем для
разделения на три равные секции: каждая секция должна иметь два
самостоятельных вывода шинами наверх.
Диаметр, число стержней, число параллельных стержней в группе
и число последовательно соединенных групп выбирают в процессе
электрического расчета такими, при которых расчетное напряжение секции
и линейное напряжение трансформатора получаются в
рекомендованных выше пределах, а допустимый ток трансформатора позволяет
перейти в случае необходимости на высшую ступень напряжения.
Расчетное напряжение должно соответствовать одной из первых (низших)
ступеней напряжения трансформатора.
В трехфазной схеме рекомендуется соединение отдельных секций
в треугольник. Соединение звездой дает большую разность
потенциалов между соседними стержнями, что нежелательно.
Величина активного сопротивления переменному току частотой
50 гц круглой (арматурной) стали приведена в табл. 73.
Таблица 73
Показатели
Значения при диаметре круглой стали, мм
10
12
16
Ток нагрузки, а
Удельное активное сопротивление,
ом/км
Ток нагрузки, а
Удельное активное сопротивление,
ом/км . . .........
10
16,6
18
15
15
П,
21
11
17,5
9,25
28
8,2
40
6,1
65
6,1
60
5,3
80
4,4
Сопротивление указано для наименьшего и наибольшего токов
нагрузки, встречающихся на практике при использовании стальных
проводников в качестве троллеев. В зависимости от расчетного тока в
стержне следует выбирать расчетное удельное активное сопротивление.
Предварительно в расчете можно брать сопротивление при наибольшем
токе, так как в нагревателях ток обычно приближается к наибольшему
значению тока или превосходит его. Стальные стержни-нагреватели
имеют также значительное индуктивное сопротивление внутреннее —
самого стержня и внешнее — взаимной индуктивности между
стержнями.
Рекомендуется пользоваться следующими практическими данными
о величине коэффициента мощности электроустановки обогрева в
зависимости от числа стержней в группе, соединенных параллельно, для
244

учета величины общего индуктивного сопротивления (внутреннего и
внешнего):
Число параллельных
стержней в группе ..1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Значение коэффициента
мощности (cosq>) . .0,86 0,85 0,82 0,8 0,75 0,7 0,65 0,6 0,55 0,5
Исходя из активной мощности секции определяют ток в секции и
стержне. По току и полному сопротивлению секции находят
напряжение, которое требуется подвести к секции. По расчетным данным
выбирают ступень напряжения трансформатора. Окончательный выбор
рабочей ступени напряжения трансформатора производится в процессе
эксплуатации по результатам измерения температуры грунта.
Напряжение должно быть минимальным и обеспечивать поддержание
температуры грунта в пределах от 1 до 3°С при автоматическом управлении.
Включение и отключение трансформатора производится
автоматическим регулятором температуры, связанным с датчиком температуры,
помещаемым в грунте.
Рекомендуемые последовательность и формулы расчета приведены
в табл. 74.
Таблица 74
Показатели

Обозначение
Размерность
Формула
Расчетные
данные по
участку 1
Расчет секции участка A/3 участка)
Площадь секции ,.*•**
Температура охлаждаемой
среды (воздуха в камере) .
Температура грунта ....
Коэффициент теплопередачи
конструкции пола ....
Тепловыделение, требуемое от
нагревателей . . . .
Коэффициент запаса ....
Расчетная мощность
нагревателей . . , 4 * • ,¦ . •
Число стержней нагревателей в
секции
Число параллельных стержней
в группе
Число последовательных групп
Диаметр стержней
Длина одного стержня . . .
Удельное активное
сопротивление стержней
Коэффициент мощности секции
(в зависимости от п) . . .
Активное сопротивление
стержня длиной / км
Активное сопротивление
секции из п параллельных
стержней в группе и Ь
последовательных групп . , , . .
Полное сопротивление секции
Ток секции . •*•**••
Тс
Тг
К
Я
К,
N
п
Ь
d
I
COS <р
г
г*
°С
ккал/(м2-ч-°С)
ккал/ч
Принимается 2°
q~F(Tr-Te)K
Принимается не менее 2
mm
мм
км
ом/км
ом
ом
ом
а
Я* =
дК3
860
N=r.nb
По таблице 73
r=7.i
п
z* = -
COS <f

Напряжение секции
Ток в стержне ,
Выбранное напряжение
трансформатора
I
и„
Расчет трехфазного участка
Схема соединений секций . .
Длина и сечение провода . .
Ток в проводе
Потеря напряжения . . .
Действительное напряжение на
секции
Действительный ток секции . .
мощность
Действительная
участка
Действительное
тепловыделение ... ......
Действительный коэффициент
запаса
Коэффициент запаса при
следующей ступени напряжения
LIS
In
AU
'с
pf
Q
к:
м/мм*
кет
ккал/ч
Треугольник
Uc^Ur — AU
и.
'с =
,-з / г>\*
я'-з.ю-8(/;)'гс
Q = pr-m
Q
к,
Зд
UT
U,
Кз
В составе проекта должна быть программа испытаний
электроустановки обогрева грунта. Испытания разделяются.на два этапа.
Первый этап — проверка равномерности распределения тока между
электрически параллельно соединенными стержнями производится
после сварки стержней-нагревателей со сборными шинами каждой секции
обогрева, но до их бетонирования. ........
К секции подводится ток от любого понижающего трансформатора
мощностью, достаточной для того, чтобы ток в секции и в стержнях был
близок к расчетному. Можно использовать сварочный трансформатор.
Общий ток секции и токи в каждом стержне измеряют токоизмери-
тельными клещами. Если сварка выполнена хорошо, токи в
параллельных стержнях должны быть приблизительно равны. В стержне, который
сварен плохо, ток будет меньше, чем в других стержнях. После
устранения дефектов сварки разрешают бетонирование стержней и
сборных шин.
Второй этап — проверка соответствия фактического тепловыделения
участка обогрева расчетному производится по каждому готовому
трехфазному участку обогрева и заключается в измерении напряжения,
тока и активной мощности и в последующих вычислениях. Результаты
измерений и вычислений рекомендуется сводить в таблицу (табл. 75 —
для трехфазного участка обогрева с соединением секций в
треугольник) .
При другом соединении (однофазном или звездой) формулы
вычислений соответственно изменяются.
Рекомендации по производству монтажных работ и эксплуатации
электроустановки обогрева грунта желательно включать в состав
проекта, чтобы избежать ошибок со стороны монтажников и
эксплуатационного персонала.
246

Таблица 75
Показатели
Обозна*
чение
Размер*
ность
Прибор формула
Участок Хз
секции
III
Измерения
Напряжение
трансформатора
Напряжение у
нагревателей
Ток секции
Ток трансформатора , .
Мощность секции . к .
Мощность участка . . .
Сопротивление на землю
Вычисления
Тепловыделение секции
Тепловыделение участка
Коэффициент мощности
секции
Потеря напряжения * .
Полное сопротивление .
Активное сопротивление
Коэффициент мощности
общий участка . „
ит
и*
/с
\ РУ
Q
COS ф с
AU
Z*
Гс
COS фу
в
в
а
а
вт
вт
ом
ккал/ч
ккал/ч
—
в
ом
ом
- ч
Вольтметр
Амперметр
Ваттметр
Py=PCl+Pc2+0c8
Измеритель заземлений
Я=РС-0У86>
Q = Pr 0,86
cos фс = 777"
Jc
г с =^ccos фс =
Рс.
COS фу *= '
/3 UrIT
Для злектрообогрева грунта применяются трансформаторы печные
трехфазные 380 в 50 гц с узким диапазоном регулирования (табл. 76).
Тин
трансформатора
ТПТУ-25/20ВК
ТПТУ-25/38ВК
ТПТУ-40/38ВК
ТПТУ-63/45ВК
«з
а
о
Я.
н
S
21
25
21
25
34
40
53,5
63
Я
и
cd
а
к я
Е>»
Ь^
5а
1
2
1
2
1
2
1
2
Соединение
в звезду
«
Ьй
о
440
220
355
460
чэ
яже
х.х.
От
В <U
S3.
27,6
32,7
55,2
65,4
55,5
65
66,5
79
Соединение
в треугольник
«
ы
о
760
380
615
800
зэ
яже
х.х.
ft„.
в 2
SU
16
19
32
38
32
37,6
38,5
45,7
Т
аблица 76
Размеры. jkjk
ев
Я
Я
К
925
925
1120
ИЗО
(И
Я
5
530
530
590
590
сб
О
u
3
со
850
850
887
992
g
ее
о
се
5
327
327
420
430
Трансформаторы с естественным воздушным охлаждением и
кожухом имеют переключение обмоток ВН на две ступени и обмоток НН в
звезду или треугольник путем перестановки перемычек.
Трансформаторы рассчитаны на работу в помещениях с
нормальной средой при температуре от 5 до 40° С.
247

СВЯЗЬ И СИГНАЛИЗАЦИЯ
Телефонизация. Местная внутренняя телефонная сзязь на
холодильном предприятии обеспечивается собственной учрежденческой
автоматической телефонной станцией (АТС) , размещаемой в
административном здании, которое представляет собой центр телефонной нагрузки
холодильника.
Абонентская емкость АТС 50 номеров с возможностью расширения
до 200 номеров путем установки дополнительных стативов.
Внешняя исходящая связь может быть автоматической,
осуществляемой путем набора цифры, определяющей внешнее исходящее
соединение через комплект реле соединительных линий; последующие цифры
набора номера транслируются в линию.
Внешняя входящая связь может быть полностью
автоматизирована, если на городской АТС, с которой имеются соединительные линии»
предусмотрен сквозной набор номера (трансляция импульсов). Однако
условия для полноавтоматической внешней входящей связи имеются в
редких случаях, поэтому АТС обычно используются только для
внутренней связи. Для внешней телефонной связи устанавливают несколько
телефонных аппаратов городской АТС.
Помещение АТС должно быть сухим и светлым высотой не менее
3,2 м до потолочной балки и площадью не менее 15 м2\ влажность
65±15%, температура от 15 до 35°С. Рекомендуется помещать АТС на
втором этаже вблизи от лестницы так, чтобы одна из внутренних стен
была капитальной. Помещения АТС не должны находиться вблизи
сырых помещений (санитарные узлы) и помещения вентиляционных
камер, где возможна вибрация.
Питание электроэнергией производится от стабилизированного
выпрямителя включенного в сеть 220 в, 50 гц, напряжением 60 в
постоянного тока. Имеется резервный выпрямитель с устройством для его
автоматического включения.
Телефонный кабель от городской телефонной сети непосредственно
или через кабели комплексной распределительной сети холодильника,
соединяется с кроссом в помещении АТС. Все телефонные аппараты
местные и городские соединяются с кроссом через комплексную сеть,
называемую так потому, что общие кабели используются для всех видов
связи и сигнализации, исключая радиофикацию. Кабели комплексной
сети в зданиях прокладывают преимущественно по стенам, а между
зданиями в кабельной канализации из асбестоцементных труб.
Электрочасофикация. Первичные электрочасы, установленные в
помещении АТС, через комплексную распределительную сеть соединяются
со всеми вторичными электрочасами. Вторичные электрочасы
устанавливаются в административных, конторских и других помещениях
холодильного предприятия, где присутствуют люди, в проходной, снаружи
при въезде на территорию предприятия и на железнодорожной и
автомобильной платформах холодильника.
Питание электроэнергией электрочасовой сети производится от сети
220 в, 50 гц через выпрямитель напряжением 24 в постоянного тока,
Длительно допустимый ток выпрямителя должен быть больше
суммарного тока потребляемого всеми электрочасами.
Тревожная сигнализация. На холодильном предприятии на все три
вида тревожной сигнализации устанавливается общая приемная
станция в помещении охраны предприятия. Приемная станция лучевой
системы типа ТОЛ оборудована устройством, контролирующим и
сигнализирующим обрыв или замыкание в сигнальной сети, иными словами,
имеет самоконтроль исправности,
Извещатели пожарной сигнализации устанавливаются внутри и
снаружи на стенах зданий предприятия в легко доступных местах. Ав-
24в

соматические извещатели, срабатывающие при появлении дыма или
повышении температуры, в условиях холодильников работают
ненадежно. Статистика не подтверждает необходимости в установке
автоматической сигнализации.
Внутри каждой охлаждаемой камеры около выхода из нее
устанавливают извещатели сигнализации безопасности; их освещают лампой.
Датчики охранной сигнализации устанавливаются для блокирования
некоторых окон и дверей и на постах охраны.
Извещатели и датчики соединяются с приемной станцией ТОЛ
через комплексную распределительную сеть. В один луч приемной
станции допускается включение нескольких извещателей, расположенных
территориально близко один от другого. При этом второй и следующие
служат подызвещателями и имеют общий номер луча на приемном
аппарате.
.Питание электроэнергией станции ТОЛ от сети 220 в, 50 гц через
два стабилизированных выпрямителя напряжением 60 в постоянного
тока. Включение резервного выпрямителя происходит автоматически с
помощью реле, встроенных в станцию ТОЛ.
Радиофикация. Во внутренних помещениях холодильного
предприятия, где присутствуют люди, устанавливают громкоговорители
мощностью 0,25 вт, присоединяемые к абонентской радиотрансляционной сети
напряжением 30 в.
На платформах холодильника и на территории предприятия
устанавливают громкоговорители мощностью 10 вт, присоединяемые к
городской радиотрансляционной сети (радиофидеру) напряжением 120,
240 или 360 б.
Абонентская радиотрансляционная сеть присоединяется к
радиофидеру через абонентский понижающий трансформатор.
На крупных предприятиях, где необходима поисковая
громкоговорящая связь, на территории устанавливают радиоузел с усилителем и
микрофоном.
Сеть радиотрансляции во избежание помех прокладывают отдельно
от комплексной распределительной кабельной сети.
Глава XII
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ И САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ
УСТРОЙСТВА ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
Основные потребители тепла на холодильниках — это системы
отопления, приточная вентиляция, горячее водоснабжение (бытовое и
производственное), а также производственное оборудование (сушильные
шкафы и камеры, оборудование комнат обогрева).
Источниками тепла для холодильников могут служить собственные
отопительно-производственные котельные, котельные соседних
предприятий и ТЭЦ. В качестве теплоносителя должна использоваться
главным образом вода. При реконструкции паровых систем
теплоснабжения холодильников следует проверять целесообразность дальнейшего
использования пара в качестве теплоносителя для систем отопления,
вентиляции, горячего водоснабжения и производственных нужд.
Применение единого теплоносителя пара допускается при соответствующем
технико-экономическом обосновании.
Тепловые нагрузки холодильников можно разбить на сезонные и
круглогодичные. К сезонным тепловым нагрузкам относятся отопление
и вентиляция, а к круглогодичным горячее водоснабжение, потребление
9 Пирог и др.
249

тепла на производственные нужды и отопление вспомогательных
помещений охлаждаемого склада.
Таблица тепловых нагрузок. Основой для проектирования и
выбора оборудования для теплоснабжения холодильника являются
расчетные тепловые нагрузки. Для правильного представления о тепловых
нагрузках необходимо иметь расчеты по всем потокам теплопотребле-
ния за год, сутки и час. Таблицу тепловых нагрузок рекомендуется
представлять по определенной форме.
В таблицу заносят расходы тепла без учета потерь в наружных
сетях, по которым тепло транспортируется от источника тепла до
потребителя. Величину потерь определяют подсчетами при проектировании
внешних тепловых сетей. Количество видов теплопотребления
определяют в каждом конкретном случае в зависимости от проектных решений.
За единицу измерения расхода тепла на отопление, вентиляцию,
производственные нужды и горячее водоснабжение обычно принимают
тысячу килокалорий. Однако при использовании в качестве
теплоносителя водяного пара расход задают в весовых единицах — тоннах пара с
указанием его давления. В этом случае для расчетов надо знать
величину полезной теплоотдачи 1 кг пара, принятую при определении его
весовых количеств. Эту величину определяют как разность между
энтальпией (теплосодержанием) пара при входе в теплообменный
аппарат потребителя (радиатор, калорифер, подогреватель и т. п.) и
энтальпией конденсата, выходящего из аппарата. Для производственных
потребителей величину полезной теплоотдачи следует принимать равной
540 ккал/кг.
Суточный и годовой расход тепла в общем случае определяют,
исходя из количества рабочих часов в смену, числа смен в сутки и числа
дней работы за год. При подсчете суточных и годовых расходов тепла
следует принимать, что прием и выдача грузов на холодильниках
производится 230 дней в году по 16 ч в сутки.
При заполнении таблицы тепловых нагрузок следует выделять в
отдельную строку расход тепла на отопление вспомогательных
помещений охлаждаемого склада в связи с тем, что они отапливаются круглый
год. Часовой расход тепла на отопление этих помещений в летний
период времени следует принимать равным часовому расходу в среднео-
топительный период.
Системы вентиляции машинного и аппаратного отделений работают
круглосуточно в течение всего года. Отсюда следует, что при подсчете
годового расхода тепла надо принимать число дней работы
калориферов вентиляционных установок машинного и аппаратного отделений
равным числу дней отопительного периода.
Вентиляция бытовых и других вспомогательных помещений,
включая и помещения, расположенные в охлаждаемом складе, работает в
течение суток только по 16 ч. Поэтому при подсчете годовых расходов
тепла этими установками надо учитывать отсутствие расхода тепла в
нерабочие часы. Очевидно также, что число рабочих дней этих
установок за отопительный период будет меньше на величину, определяемую
в каждом конкретном случае. Метод подсчета этой величины состоит в
следующем.
Среднее число дней в месяце 30,5. Поэтому число месяцев работы
при числе дней отопительного периода, равном, например, 187,
составляет 187 : 30,5 = 6,14. Среднее же число нерабочих дней в течение одного
среднего месяца равно 11,5 (подсчитано из условия пятидневной
рабочей недели и с учетом числа праздничных дней в году). Таким образом,
число нерабочих дней за отопительный период составит 11,5X6,14 = 70.
В связи с разнородностью теплопотребления системами вентиляции
в течение года их следует показывать в таблице также отдельными
строками. Кроме того, расходы тепла на вентиляцию показываются от-
250

дельно и в случаях, если расчетные температуры наружного воздуха
для проектирования вентиляции приняты различными.
Годовой расход тепла на отопление и вентиляцию подсчитывают по
среднеотопительному режиму и продолжительности отопительного
периода, который принимается по СНиПП-А.6—62 («Строительная
климатология и геофизика. Основные положения проектирования») в
зависимости от климатических условий места строительства
холодильника.
Расход тепла на производственные нужды (сушильные шкафы,
сушильные камеры, рукогрейки и отопительные панели) заносят в
таблицу на основании количества принятого к установке оборудования и
его расчетного теплопотребления. Продолжительность работы этого
оборудования следует принимать 16 ч в сутки в течение 230 дней.
Для определения расходов тепла на производственные нужды
используются расчетные данные по применяемому оборудованию:
Расчетный
Оборудование ?enJa*
ккал^ч
Сушильная камера на 11 комплектов 3000
» » на 21 комплект 5700
» » на 46 комплектов 12000
Сушильный шкаф 2100
Отопительная панель 450
Рукогрейка 260
Годовой расход тепла на горячее водоснабжение подсчитывают,
исходя из суточного потребления зимой и летом и числа дней работы
систем горячего водоснабжения в течение года, раздельно для зимы и
лета. Продолжительность работы систем горячего водоснабжения в
зимнее время года принимается равной числу рабочих дней за
отопительный период. ПродЪлжительность работы систем в летнее время
определяют как разность между общим числом рабочих дней в году B30) и
числом рабочих дней за отопительный период.
Пересчет расхода тепла на отопление и вентиляцию с
максимального зимнего режима на среднеотопительный с достаточной степенью
точности может быть произведен пропорционально разности температур
внутреннего и наружного воздуха по формулам:
QCoPTT = Q*
QcBp-0T-QB
где Qo?*°T» Q|P#0T— среднечасовые расходы тепла на отопление и вентиляцию за
отопительный период;
Q от » Q& — максимальные часовые расходы тепла на отопление и
вентиляцию;
/вн —усредненная расчетная температура внутреннего воздуха
отапливаемых помещений;
*н.о, ^н.в — расчетные температуры наружного воздуха для проектирования
отопления и вентиляции; принимаются по СНиП II-A.6—62
(«Строительная климатология и геофизика. Основные положения
проектирования»);
^ср.от —средняя температура наружного воздуха за отопительный период;
также принимается по указанной главе СНиП.
Приводим пример составления таблицы тепловых нагрузок
холодильника емкостью 10 тыс. т (табл. 77).
9* 251
/ _/ср.от
*вн—*н«о
/ _/ср.от
*ВН ^н
. ккал;
ккал.

Пример. Климатические данные района строительства: /н.о=—30° С; /нв^
=—19° С; /нср-от=—8° С; Яог-187 суток.
Расход тепла на отопление. Максимальный часовой расход тепла на
отопление бытовых помещений составляет 114 тыс. ккал; среднечасовой расход за
отопительный период по указанной формуле:
Q-0T - ш • ^-(-щ ¦ =59'5 тыс-ккал'
где 16—усредненная расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых
помещений холодильника.
Годовой расход тепла на отопление бытовых помещений:
59,5-24.187=267000 тыс. ккал=267 Гнал.
Максимальный часовой расход тепла на отопление помещений охлаждаемого
склада составляет 70 тыс. ккал. Отсюда
пср.от _ 7П л 16 —(—8)
от "" 16—(—30) ^36'6 тыс" ккаЛ'
Годовой расход тепла:
36,6.24-365=320000 тыс. /шм=320 ГкаА.
Расход тепла на вентиляцию. Максимальный часовой расход тепла на
вентиляцию машинного отделения при /в.в——19° С составляет 47 тыс. ккал\
среднечасовой расход за отопительный период
где 16 — расчетная температура внутреннего воздуха машинного отделения
холодильника.
Годовой расход тепла:
32,2-24- 187 = 145000 тыс. ккал = 145 Г кал,
где 24 — число часов работы системы вентиляции машинного отделения в сутки.
Максимальный часовой расход тепла на вентиляцию бытовых и вспомогательных
помещений при /н.в=—19° С составляет 147 тыс. ккал; среднечасовой расход за
отопительный период определяется как и для машинного отделения
147 • б=д -101 ™с- ккал>
где 16 — усредненная расчетная температура внутреннего воздуха помещений.
Годовой расход тепла:
101-16-117= 188000 тыс. ккал= 188 Гкал,
где 16 — число часов работы в сутки, 117 — число рабочих дней за отопительный
период.
Максимальный часовой расход тепла на вентиляцию . помещений охлаждаемого
склада при /н.в=^н.о = —30°С составляет ИЗ тыс. ккал; среднечасовой расход за
отопительный период
/-)Ср.ОТ _ 1 1 О 16 ( 8)
vB — lid • ————- = 59 тыс. ккал.
Годовой расход тепла:
59.16-117=110000 тыс, квдл=1Ю Гкал.
Расход тепла на производственные нужды. Максимальный
часовой расход тепла на производственные нужды составляет 28 тыс. ккал. Годовой
расход тепла:
28-16-230=103000 тыс. ккал= 103 Гкал,
где 16 — число часов работы оборудования в сутки, 230 — число дней работы в году.
Расход тепла на горячее водоснабжение. Максимальный
часовой расход тепла принимается по проекту горячего водоснабжения и составляет
зимой и летом 460 тыс. ккал. Суточное теплопотребление зимой равно 1100 тыс. ккалт
летом — 1400 тыс. ккал.
Годовой расход тепла:
1100-117+1400-113=286800 тыс. /екал=286,8 Гкал,
где 117 — число рабочих дней за отопительный период и 113 — число рабочих дней
в летнее время года.
252

Таблица 77
пп.
1
1
2
3
4
5
6
7
Виды теплопотребления
2
Отопление бытовок
Отопление
охлаждаемого склада
Вентиляция
машинного отделения при tH в=
=—19° С
Вентиляция бытовых и
производственных
помещений при /ц.в =—19° С
Вентиляция
охлаждаемого склада при /н.в=
= *н.о 30°
Производственные
нужды (сушильные
камеры и комната
обогрева)
Горячее
водоснабжение (бытовое и
производственное) |
Итого . . .
Принятый
i теплоно*
ситель н
его
параметры
3
Вода
150—70° (
»
>
>
»
:»
Вода
65° С
—
Расчетные расходы тепла (в
.
максимальный
зимний при
t р.— 30°
н.о
час
4
114
70
47
147
ИЗ
28
460
979
сут.
5
2740
1680
ИЗО
2358
1810
450
1100
11268
по режимам
среднеотопи-
тельный при
*ср.отв_ goc
н
час
сут.
6 | 7
59,5
36,6
32,2
101
59
28
460
776
1430-
880
770
1615
945
450
1100
7190
тыс. ккал)
летний
час
8
—
36,6
59
28
460
583
сут.
9
—
880
945
450
1400
3675
(Я
<и
О
к
ь
са
я ..
ш н
10
—
—
1
«J
<1>
I3
3 к
О 0)
Е- н
11
267
320
146
188
ПО
103
286,8
1420
Примечание. Графа 10 вводится в таблицу в случае, если в качестве
теплоносителя для одного из видов теплопотребления принят пар,
Присоединение потребителей тепла к водяным тепловым сетям.
Наиболее распространенными системами теплоснабжения от ТЭЦ и
крупных котельных с теплоносителем горячей водой являются
двухтрубные закрытые и открытые системы. Термины «закрытая» и «открытая»
приняты условно (по характеру присоединения систем горячего
водоснабжения). В закрытых системах вода, циркулирующая в тепловой
сети, используется как теплоноситель, но из сети не отбирается. Закрытая
система имеет два контура: 1) греющей теплофикационной воды;
2) нагреваемой местной водопроводной воды. Оба контура не связаны
между собой, так как вода нагревается в водо-водяных
подогревателях.
В открытых системах циркулирующая вода частично или
полностью разбирается абонентами для горячего водоснабжения. В открытых
системах теплофикационная сеть и внутренняя сеть горячего
водоснабжения едины и гидравлически связаны. Вода для горячего
водоснабжения подается от ТЭЦ или котельной и поступает потребителям
непосредственно (открытый водоразбор).
В настоящее время наиболее широко распространен
температурный график 150—70° С. В ряде случаев применяются системы
теплоснабжения по графикам 140—70° С и 130—70° С. Холодильники в
большинстве случаев присоединяются к районным тепловым сетям,
следовательно, наиболее вероятными могут быть графики 150—70° С и
130—70° С,
Различают два вида регулирования подачи теплоносителя:
качественное— путем изменения температуры при постоянном расходе воды
и количественное — путем изменения расхода воды при постоянной тем-
253

пературе. Наиболее простым и широко распространенным является
качественное регулирование.
Однако и качественное регулирование осуществить полностью не
удается, так как минимальная температура воды в подающем
трубопроводе (определяемая требованиями горячего водоснабжения)
поддерживается для закрытых систем на уровне 70° С, а для открытых —
60° С. Поэтому в теплый период отопительного сезона отступают от
качественного регулирования и переходят на регулирование пропусками.
Централизованные пропуски (подача тепла с перерывами) неприемлемы
из-за условий работы систем вентиляции и необходимости подачи тепла
на отопление помещений охлаждаемого склада, а также на
производственные нужды; кроме того, при централизованных пропусках
возникает потребность в установке баков-аккумуляторов для горячего
водоснабжения. В связи с указанным регулирование пропусками для
условий теплоснабжения холодильников не может быть применено.
На рис. 141 представлен график качественного регулирования воды,
который показывает, что в теплый период в подающем теплопроводе
тепловой сети температура воды сохраняется постоянной G0°С); при
снижении наружной температуры температура воды повышается (до
150°С). В соответствии с графиком ведут регулирование, определяют
соответствующие температурные перепады и находят необходимые
расходы воды при той или иной наружной температуре.
Графики температур воды в подающих и обратных магистралях
наружных тепловых сетей в зависимости от наружной температуры
даны на рис. 142.
Пример пользования графиком. Дано: температура воды в
теплосетях при расчетной наружной темпер ату ре^ tB =—30° С составляет *i = 130°C (в
подающей магистрали) и t2=70oC (в обратной
магистрали); Д*=60°С.
Требуется определить температуру воды
в теплосетях при tH=—15CC. По графику
(ход решения указан пунктирной линией)
находим температуры: ^/=98,3°С и h"=
-56,9°С.
% во
3 га
0
у
,л
*v
У
• L. -
Ч>
?j
I /
kfj
750
70
V_ 5 2^0 -5 -7Q & -20 ~25-2д
Температура наружное/?
воздуха* °?
ft""
Нсфуотная расчетная тенпе-\
Рис. 141. График
качественного регулирования воды в
тепловой сети:
h— температура воды в подающем
теплопроводе тепловой сети; t2—
температура обратной воды от
системы отопления; t$ — то же, от
системы вентиляции: t4 — то же.
от системы горячего
водоснабжения (присоединение по
параллельной схеме).
Рис. 142. График температур
воды в подающих и обратных
магистралях тепловых сетей:
Q l — тепловая нагрузка при заданной
наружной температуре tnx ;
Q—тепловая нагрузка при расчетной
наружной температуре.
254

ф7
^
>
Следует иметь в виду, что температура воды в тепловых сетях
меняется в течение отопительного периода в зависимости от наружной
температуры, поэтому при расчете калориферов вентиляционных
систем, максимальная тепловая нагрузка которых принимается при
наружной температуре, заданной для расчета вентиляции, температуру воды,
поступающую из тепловых сетей, следует принимать соответствующей
этой заданной для расчета температуре.
Поскольку при качественном регулировании расход воды через
калорифер вентилятора остается постоянным, так же как и расход
воздуха в диапазоне tH^iH,B , то, следовательно, при качественном
регулировании тепловая нагрузка калориферов в этом диапазоне изменяется
прямо пропорционально максимальной разности температур воды и
воздуха при входе в калорифер.
В диапазоне температур наружного воздуха tH <tRmB
вентиляционные установки обычно работают с
рециркуляцией, т. е с забором
части воздуха из помещения и
подмешиванием его перед
калорифером к свежему воздуху. Однако
это правило не может быть
применено к тем помещениям
холодильника, которые отнесены по
пожарной опасности к категориям А
и Б. Рециркуляция воздуха в
машинном и аппаратном
отделениях, а также в помещениях
кислотных и щелочных
аккумуляторных батарей запрещается. В
остальных помещениях
холодильника рециркуляция воздуха
допускается, при этом степень рециркуляции регулируется таким образом,
чтобы температура воздуха, поступающего в калорифер, оставалась
постоянной, общее количество воздуха, поступающего в калорифер, также
остается постоянным.
По мере понижения наружной температуры увеличивается подача
рециркуляционного воздуха.
Во всем рассматриваемом диапазоне температур остаются
постоянными тепловая нагрузка, а также расходы воздуха и воды через
калорифер, поэтому должен оставаться постоянным также максимальный
перепад температур.
При проектировании тепловых вводов в здания холодильников
необходимо составлять пьезометрический график.
На пьезометрическом графике в определенном масштабе наносят
рельеф местности, высоту присоединяемых зданий, величину напора в
сети. По графику легко определить напор (давление) и располагаемый
напор (перепад давлений) в любой точке сети и абонентской системы,
ориентироваться в гидравлическом режиме тепловой сети и местных
систем.
Пьезометрический график двухтрубной водяной тепловой сети
приведен на рис. 143, под ним дана принципиальная схема этой сети. На
горизонтальной сети графика нанесена длина сети, а на вертикальной
оси — полные напоры и пьезометрические высоты.
Примем за плоскость отсчета уровень I—I с геодезической отметкой
О и следующие обозначения:
Рис.
143. Пьезометрический график
двухтрубной водяной тепловой сети.
A\L\ — пьезометрическая линия подающей магистрали;
Л2Ь2—то же, обратной магистрали;
D\EX и D2E2— пьезометрические линии подающей и обратной линии ответвления DE;
255

#н— пьезометрическая высота на нагнетательной стороне насоса;
Нв— то же, на всасывающей стороне насоса;
Д#с— напор, развиваемый циркуляционным насосом на станции или в
котельной.
Напор в любой точке сети, например, в точке К, определяют
следующим образом. Пусть #*v—означает полный напор в подающей
магистрали, а #к, — полный напор в обратной магистрали. Если
геодезическую высоту оси трубопровода в точке К обозначить через Z, то
пьезометрический напор в подающей магистрали тепловой сети в точке К
составит #i = #/d — Z, а пьезометрический напор в обратной магистрали
будет Н2 = Нк% — Z. Тогда разность напоров в подающей и обратной
магистралях в точке К, называемая располагаемым напором в точке К
тепловой сети,
Из этого выражения видно, что располагаемый напор двухтрубной
тепловой сети равен разности пьезометрических напоров в подающей и
обратной линиях.
Падение напора в подающей магистрали тепловой сети от
источника тепла до абонента L будет AHi = HH—Hlx ; падение напора в
обратной магистрали тепловой сети от абонента L до источника тепла Л#2 =
= Hit—Нв ; здесь Hlx и HLt —полные напоры в подающей и
обратной линиях тепловой сети в точке L.
Располагаемый напор в этой точке AHi =Я^1 — ftlx.
Правильное определение потери напора или падения давления в
трубопроводах имеет первостепенное значение для выбора диаметров.
Таким образом, график пьезометров характеризует динамическое и
статическое (при остановке циркуляционных насосов) состояние
теплофикационной системы в любой ее точке, что необходимо учитывать при
выборе схемы присоединения.
Выбор схемы присоединения того или иного потребителя к
тепловым сетям в основном зависит от принятой местной системы,
системы теплоснабжения, температурного графика работы тепловой сети,
графика пьезометров. Для выбора схемы присоединения необходимо
также знать максимальный расход тепла и потери напора в местных
системах абонента.
Для разработки проекта присоединения необходимо иметь
технические условия на присоединение к тепловым сетям, выдаваемые
управлениями тепловых сетей города (района) в случае присоединения к
существующим городским (районным) тепловым сетям или ведущей
проектной организацией, выполняющей проект магистральных и
распределительных сетей от ТЭЦ или районной котельной.
В случае присоединения к тепловым сетям от котельной
собственного или соседнего предприятия технические условия выдаются
владельцем котельной или организацией, запроектировавшей котельную.
В технических условиях должны быть указаны точка
присоединения, расчетный график температур, давление в подающем и обратном
трубопроводах тепловой сети, отметка линии статического давления, а
гакже способ присоединения системы горячего водоснабжения.
Схемы присоединения абонентских установок к тепловой сети
выбираются в зависимости от характера абонентской установки и режима
работы тепловой сети. На практике находят применение две
принципиально различные схемы присоединения — зависимая и независимая.
При зависимой схеме вода из тепловой сети непосредственно
поступает в приборы абонентской установки. В этом случае при
непосредственном (безэлеваторном) присоединении системы водяного отопления
к тепловой сети в целях исключения возможности вскипания воды в
системе напор в подающей линии теплосети должен быть не менее давле-
256

ния, соответствующего температуре кипения воды. Поэтому при
непосредственном присоединении должна быть проверена и исключена
возможность вскипания воды при динамическом режиме, т. е. при
циркуляции воды, и при статическом состоянии, т. е. при прекращении
циркуляции. Вскипание воды возможно только в подающей линии системы,
где температура ее обычно значительно и длительно превышает 100° С.
Так, например, при статическом напоре 25 • 103 мм обеспечивается
невскипание воды в подающей линии тепловой сети до температуры
^^125° С. При более высоких значениях tx невскипание воды в
статическом состоянии не обеспечивается. Для предупреждения вскипания
при ^1>125°С циркуляция воды в сети должна производиться
непрерывно. Невскипание воды при ^ = 150° С обеспечивается при
пьезометрическом напоре в подающей линии, равном 38,5-103 мм вод. ст.
При независимой схеме вода из тепловой сети проходит через
теплообменник, в котором нагревается вторичный теплоноситель,
используемый в абонентской установке. В закрытых системах
теплоснабжения установки горячего водоснабжения присоединяются к тепловой
сети только через водо-водяные подогреватели, т. е. по независимой
схеме.
При зависимых схемах присоединения давление в абонентской
установке зависит от давления в тепловой сети. При независимых схемах
присоединения давление в местной системе не зависит от давления в
тепловой сети.
Оборудование абонентского ввода при зависимой схеме
присоединения проще и дешевле, чем при независимой схеме.
В тех случаях, когда при зависимой схеме нельзя обеспечить
допустимый уровень давлений в абонентской установке, применяют
независимые схемы присоединения.
В частности, допустимое давление для чугунных отопительных
приборов (радиаторов) старого выпуска равно 5 кгс/см2, только с 1952 г.
выпускают чугунные отопительные приборы на давление 6 кгс/см2
(ГОСТ 6425—52), поэтому независимые схемы присоединения
отопительных установок применяются в тех случаях, когда при зависимых
системах давление не превышает 5 кгс/см2, а в отопительных
установках последних лет строительства — ниже б кгс/см2. Применение
независимой схемы проектная организация должна согласовать с
управлением теплосети.
При зависимом присоединении отопительной установки вода из
подающей линии тепловой сети поступает через регулятор расхода
непосредственно в отопительную систему здания, проходив через
отопительные приборы и, охлажденная, поступает з обратную линию
тепловой сети. По такой схеме присоединяются к тепловой сети системы
водяного отопления промышленных предприятий, в том числе и здания
холодильников. По санитарным нормам в производственных
помещениях холодильников, а также и в других вспомогательных помещениях
холодильников максимальная температура на поверхности
нагревательных приборов не должна превышать 150° С при теплоносителе
переменных параметров (например, вода по графику 150—70° С) в течение
отопительного сезона и 130° С при теплоносителе постоянных параметров
(насыщенный пар давлением не выше 2 кгс/см2).
В помещениях здравпунктов, пунктов питания и в
административно-конторских помещениях, размещаемых в отдельно стоящих зданиях
(здания заводоуправлений), температура на поверхности
нагревательных приборов должна быть не выше 95° С. В связи с этим отопительные
системы заводоуправлений присоединяются к водяным тепловым сетям
по зависимой схеме с установкой смесительного устройства.
Смесительное устройство, установленное на абонентском вводе, подмешивает к
горячей воде, поступающей из подающей линии, охлажденную воду из
257

обратной линии. В качестве смесительных устройств на абонентских
вводах применяются струйные и центробежные насосы.
Устройство струйного насоса-элеватора показано на рис. 144. Для
работы элеватора необходимо иметь на абонентском вводе
значительную разность напоров между подающей и обратной линиями
теплосети, необходимую для создания эффекта инжекции. При потере напора
в циркуляционном контуре местной отопительной системы A-М,5) X
X Ю3 мм вод. ст. и требуемом коэффициенте инжекции порядка 1,5—
2,5 разность напоров подающей и обратной линий должна составлять
(8—15) 103 мм вод. ст.
В тех случаях, когда на абонентском вводе отсутствует разность
напоров достаточной величины, в качестве смесительного устройства
применяют центробежные насосы.
Работа центробежного насоса
требует постоянного обслуживания, что
усложняет эксплуатацию, поэтому
смесительные насосы применяются
сравнительно редко, когда
располагаемый напор на абонентском вводе
недостаточен, обычно в концевых
точках тепловой сети. Для
поддержания постоянного расхода воды из
тепловой сети на абонентских
вводах устанавливают регуляторы
расхода; импульсом для работы этих
регуляторов является перепад
давлений в каком-либо дроссельном органе — шайбе или сопле элеватора.
При независимой схеме присоединения отопительной установки к
водяной тепловой сети вода из подающей линии поступает в водо-во-
дяной теплообменник, а из него
возвращается в обратную линию
тепловой сети. Циркуляция воды в
местной отопительной установке
осуществляется при помощи насоса.
Давление в приборах местной
отопительной установки определяется
высотой расположения
расширительного резервуара, который
обычно устанавливают в верхней точке
здания.
Установки горячего
водоснабжения присоединяются к тепловой
Рис. 144. Элеваторы водоструйные
стальные типа ВТИ — теплосеть
Мосэнерго.
Тип
элеватора L
М4-85
М4-86
М4-87
М4-88
М4-89
М4-90
М4-91
425
425
625
625
625
720
720
А
90
90
135
135
135
180
180
Размеры, мм
Б
ПО
ПО
155
155
155
175
175
"с
3
4
6
7
9
10
21
dT
23
28
33
38
43
59
69
Примечания: 1. Элеваторы
рассчитаны на рраб=Ю кгс/см2; Рироб=
= 15 кгс/см2. 2. Размер dc указан
минимальный и может быть увеличен по
указанию в проекте.
сети через водо-водяные теплообменники по различным схемам. Сетевая
вода из подающей линии тепловой сети поступает в теплообменник
через регулятор температуры. Импульсом для регулятора служит
величина температуры водопроводной воды после подогревателя.
При параллельном присоединении отопления и горячего
водоснабжения сетевая вода используется недостаточно рационально. Обратная
сетевая вода, возвращаемая из отопительной установки с температурой
40—70° С, не используется для подогрева холодной водопроводной
воды, имеющей на вводе температуру порядка 5° С, хотя теплом обратной
воды после отопления можно покрыть значительную долю нагрузки
горячего водоснабжения, поскольку температура горячей воды,
подаваемой в систему горячего водоснабжения, обычно не превышает 60—
65°С.
В случае параллельного присоединения вся тепловая нагрузка
горячего водоснабжения удовлетворяется за счет тепла сетевой воды, по-
258

ступающей в водо-водяной подогреватель из подающей линии тепловой
сети. Вследствие нерационального использования теплоносителя на
вводе и удовлетворения нагрузки горячего водоснабжения по максимуму
суточного графика при этой схеме присоединения получается
завышенный расчетный расход в сетях. Это вызывает увеличение диаметров
тепловых сетей и рост начальных затрат на их сооружение, а также
увеличение расхода электроэнергии на перекачку теплоносителя.
Расчетный расход воды несколько снижается при двухступенчатой
смешанной схеме присоединения установки горячего водоснабжения и
отопительной установки. В нижней ступени подогрева холодная вода
предварительно подогревается за счет тепла обратной воды, благодаря
этому уменьшается теплопроизводительность подогревателя верхней
ступени.
Подогреватель нижней ступени включается последовательно, а
подогреватель верхней ступени параллельно по отношению к
отопительной схеме.
Расход сетевой воды для удовлетворения горячего водоснабжения
резко снижается при двухступенчатом последовательном присоединении
установки горячего водоснабжения и отопительной установки. Сетевая
вода, поступающая из подающей линии тепловой сети, разветвляется
на два потока: один проходит через регулятор расхода, другой — через
водо-водяной подогреватель. Сетевая вода, прошедшая через
подогреватель, смешивается затем с потоком воды, прошедшим через регулятор
расхода, и общий поток воды поступает через элеватор в систему
отопления. Обратная вода после отопительной установки предварительно
проходит через водо-водяной подогреватель нижней ступени, в котором
она подогревает холодную воду, поступающую из водопровода;
подогретая водопроводная вода проходит затем через водо-водяной
подогреватель верхней ступени, а из него направляется в местную систему
горячего водоснабжения.
В том случае, когда после нижней ступени температура подогретой
водопроводной воды достаточна для удовлетворения потребителей
горячего водоснабжения, подогрев ее в верхней ступени не производится.
При этом режиме сетевая вода в подогреватель верхней ступени не
поступает, а весь поток ее из подающей линии сети проходит через
регулятор расхода. Если же температура водопроводной воды после
нижней ступени подогрева ниже требуемой, регулятор температуры
открывает задвижку, на подогреватель верхней ступени ответвляется часть
воды, поступающей на абонентский ввод из подающей линии тепловой
сети, и нагревает водопроводную воду до требуемой температуры.
При любом положении регулятора температуры расход сетевой
воды на абонентский ввод остается практически постоянным; это
обеспечивается регулятором расхода, поддерживающим практически
постоянный перепад в сопле элеватора, через которое проходит весь расход
сетевой воды, поступающей на абонентский ввод.
При увеличении регулятором температуры расхода сетевой воды
через подогреватель верхней ступени регулятор расхода прикрывается,
а при снижении расхода сетевой воды через подогреватель регулятор
расхода открывается.
В летний период, когда отопительная установка отключена,
подогреватели верхней и нижней ступени включаются в работу
последовательно, помимо отопительной установки, с помощью специальной
перемычки. Сетевая вода поступает из подающей линии, проходит
последовательно через подогреватели верхней и нижней ступени и отводится в
обратную линию тепловой сети. Схема движения водопроводной воды
через подогреватель остается неизменной зимой и летом.
При рассматриваемой схеме присоединения суточный график
тепловой нагрузки абонентской установки выравнивается без включения
259

специального аккумулятора горячей воды. В качестве теплового
аккумулятора при этой схеме используется строительная конструкция
отапливаемого здания. В часы максимальной нагрузки горячего
водоснабжения часть сетевой воды или вся сетевая вода пропускается через
подогреватель верхней ступени, температура ее снижается и снижается
также температура воды, поступающей в элеватор, и в результате
уменьшается отдача тепла на отопление здания. Недостача тепла на
отопление в периоды большой нагрузки горячего водоснабжения
компенсируется в периоды малой нагрузки горячего водоснабжения, когда в
элеватор поступает поток воды повышенной температуры.
Все это приводит к уменьшению расчетного расхода воды в сети по
сравнению с параллельным включением, а это позволяет уменьшить
диаметры тепловой сети, снизить начальные затраты на ее сооружение
и удешевить транспортировку тепла.
При малой доле нагрузки горячего водоснабжения по сравнению с
отопительной для упрощения оборудования абонентского ввода иногда
отказываются от установки подогревателя нижней ступени и
применяют одноступенчатую последовательную схему присоединения установки
горячего водоснабжения и отопительной установки; эта схема носит
также название «предвключеннои». При предвключеннои схеме, так же
как и при двухступенчатой последовательной схеме, происходит
выравнивание суточного графика тепловой нагрузки благодаря
использованию аккумулирующей способности строительной конструкции здания.
Однако, поскольку тепло обратной воды при одноступенчатой схеме не
используется для предварительного подогрева холодной водопроводной
воды, подаваемой в систему горячего водоснабжения, при одних и тех
же расчетных нагрузках горячего водоснабжения и отопления при
одноступенчатой схеме требуется больший расчетный расход сетевой воды
на ввод, чем при двухступенчатой схеме.
Благодаря тому что в одноступенчатой последовательной схеме при
максимальной нагрузке горячего водоснабжения через подогреватель
горячего водоснабжения проходит весь расход сетевой воды,
подаваемой на ввод, здесь при прочих равных условиях требуется меньшая
поверхность нагрева подогревателя, чем при одноступенчатой
параллельной схеме.
При закрытой системе теплоснабжения установки горячего
водоснабжения подсоединяют через водо-водяные скоростные подогреватели
(с подключением их по двухступенчатой схеме) или параллельно с
системами отопления (по параллельной схеме).
При отношении максимальной нагрузки горячего водоснабжения к
фмакс
отопительной г*в =0,2-=-1 применяется последовательная двухступен-
Qot
чатая схема; в этом случае в установках предусматривают перемычки
для работы подогревателей по параллельной схеме в летнее время,
QMaKC
При отношении —— >1 применяется смешанная двухступенча-
тая схема (вторая ступень включается параллельно с системой
отопления) с перемычкой на последовательную схему.
^макс
При отношении—^— <С0,2 применяется одноступенчатая схема с
Qot
предвключенным до системы отопления подогревателем и с перемычкой
на параллельную работу.
Схема с параллельным присоединением применяется для
специальных зданий (бани, прачечные, гостиницы, больницы, детясли и др.) при
большой нагрузке горячего водоснабжения и недопустимости перерыва
в подаче горячей воды. Параллельная схема присоединения установок
горячего водоснабжения холодильников не применяется.
260

При присоединении вентиляционной установки к тепловой сети
вода из подающей линии сети поступает в калорифер через регулятор
температуры. Импульс для регулятора берется от температуры воздуха
после калорифера. Присоединение вентиляционных систем к тепловой
сети производится, как правило, непосредственно, без подмешивания
обратной воды.
Присоединение вентиляционной системы с подмешиванием
обратной воды применяется только в случае, когда возможно закипание в
ней воды. Калориферы обычно присоединяются последовательно по
ходу теплоносителя.
Целесообразно предусматривать использование тепла воды от
вентиляционной системы в первой ступени подогревателя горячего
водоснабжения; при этом вентиляционная нагрузка в расчете подогревателя
не учитывается.
Условия присоединения потребляющих тепло производственных
установок аналогичны условиям присоединения вентиляционных систем.
При закрытой системе теплоснабжения гидравлическая
изолированность подогретой водопроводной воды, поступающей в установки
горячего водоснабжения, от воды, циркулирующей в тепловой сети,
обеспечивает стабильное качество первой, одинаковое с качеством
водопроводной воды; вода, поступающая в установки горячего
водоснабжения, не имеет постороннего запаха и не загрязнена шламом, илом и
другими отложениями, выпадающими в сети и отопительных приборах.
Очень прост санитарный контроль системы горячего водоснабжения
благодаря малой протяженности пути водопроводной воды от ввода в
здание до водоразборного крана. В силу этих преимуществ закрытая
система теплоснабжения получила широкое применение для зданий
холодильников.
Используют для холодильников также и открытую систему
теплоснабжения; основным типом ее является двухтрубная система.
Отопительные установки при этой системе присоединяются к
тепловой сети по тем же схемам, что и в закрытых системах
теплоснабжения. Схемы присоединения установок горячего водоснабжения
принципиально отличны от ранее рассмотренных схем.
На горячее водоснабжение абонентов вода забирается
непосредственно из тепловой сети, откуда она поступает через регулятор
температуры в смеситель. В этот же смеситель поступает вода из обратной
линии сети. Регулятор температуры, регулируя расход воды из подающей
линии, поддерживает в смесителе постоянную температуру смеси,
обычно порядка 60° С. Из смесителя вода подается в местную систему
горячего водоснабжения.
Суммарный расход воды из подающей линии тепловой сети равен
сумме расходов воды на отопление и горячее водоснабжение. При
установке на абонентских вводах регуляторов расхода и температуры
максимальный расход воды из подающей линии, по которому определяется
расчетный расход ее, имеет место при максимальной нагрузке горячего
водоснабжения и минимальной температуре воды в подающей линии,
т. е. при режиме, когда горячее водоснабжение целиком
обеспечивается водой из подающей линии.
Подача воды от абонентских вводов в обратную линию тепловой
сети равна разности расхода сетевой воды на отопление и расхода воды
из обратной линии на горячее водоснабжение. Максимальный расход
воды в обратной линии будет равен расходу ее на отопление в случаях,
когда расход воды на горячее водоснабжение полностью отсутствует,
например в ночное время, или когда горячее водоснабжение полностью
обеспечивается водой из подающей линии тепловой сети, что возможно
при температуре воды в подающей линии тепловой сети порядка 60° С.
На основе пьезометрического графика отопительные системы при-
261

соединяются к тепловым сетям, работающим на высокотемпературной
воде, по трем основным схемам:
в случае совпадения температурных графиков теплосети и системы
отопления предусматривается непосредственное присоединение без
подмешивания воды из обратного теплопровода;
в случае несовпадения температурных графиков теплосети и
системы отопления присоединение местной системы отопления к теплосети
предусматривается через смесительное устройство (элеватор или
подмешивающий насос);
по схеме с подогревателем.
Непосредственное присоединение без подмешивания является
основным для холодильников при условии обязательной проверки не-
вскипаемости воды. Присоединение с элеватором применяется во всех
случаях при достаточном располагаемом напоре и допустимом для
радиаторов давлении в обратной магистрали. Присоединение с насосом
на перемычке применяется при располагаемом напоре, недостаточном
для работы элеватора.
Если давление в обратной линии меньше величины статического
давления в местной системе, соответствующего высоте отопительной
системы, то за расчетный напор принимают разность между давлением в
подающей линии и высотой здания (системы) с вычетом запаса не
менее 4-103 мм вод. ст. на непредвиденные сопротивления.
При недостаточном для работы элеватора располагаемом напоре в
тепловой сети смешивание производится при помощи центробежного
насоса. В этом случае возможна также схема с совместной работой
элеватора и насоса конструкции ЦНИИПС.
Приводим пример определения потребного напора перед
элеватором.
Т а б л и ц а 78

Условные обо

значения
Ч
Gn
Gs
Gcu
Gnp
dr
da
H
j 1Едини-
Расчетные величины цы из~
мере-
J 1 ния
Расчетный
коэффициент инжекции
(смешения) элеватора
Количество
подмешиваемой воды из местной
системы отопления
Расход
теплофикационной (эжектирующей)
воды
Расход смешанной
воды
Приведенный расход
смешанной воды
Диаметр горловины
(камеры смешения)
элеватора
Диаметр сопла
элеватора
Требуемый напор перед
элеватором
1"
т/ч
т/ч
т/ч
т/ч
см
мм
мм
вод.
ст.
Расчетная формула
«7=-=-. 1,15=^-^-1,15,
где 1Д5 — коэффициент,
полученный на основании
экспериментальных данных теплосети Мосэнерго
Grr^GM—GB
Q
(v-^)iooo
G Q
CM ft—*2)iooo
Ocm g
719 /a Yh (h—t*) 1000
^r=0,874KG^
10tfr
/ 0 78
—0,4?2
G2
# = 0,64— .[О*
^4c
Значение
I расчетной
величины
2,53
6,87
3,13
10,0
10,0
2,76
8,5
12-10**
262

Пример. Определить потребный напор перед элеватором при часовом расходе
тепла на отопление Q = 250000 ккал при сопротивлении местной системы Л = 1000 лш вод. ст.
и температурах воды: в местной системе ^i=950C и ^2=70°С, в тепловой сети xi=150°C
и т2=70°С.
Решение приводится в табл. 78.
В случаях, когда располагаемый напор больше, чем требуется для нормальной
работы элеватора, элеватор надо рассчитывать на поглощение всего располагаемого
напора. В этом случае диаметр сопла элеватора определяют по формуле
4 ™ "
см,
где #i — располагаемый напор, мм вод. ст.
При этом увеличивается коэффициент смешения элеватора, однако в соответствии с
графиком (рис. 145) увеличение расхода воды в системе не ведет к перегреву
помещения. В связи с этим снижать искусственно напор перед элеватором (установка шайбы
и др.) нет необходимости.
оя
V.
г
1
1
Л*4
Рис. 146. График пьезометров в
тепловой сети:
№ 1а —№ 5 — потребители; 1 — линия
давления в подающем теплопроводе; 2 —линия
статического давления тепловой сети; 3 —
линия давления в обратном теплопроводе.
0,7 0? 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 . У
Рис. 145. Зависимость расхода тепла
от расхода воды:
QP Gp
где Q „ действительный расход тепла;
<2 р— расчетный расход тепла;
<?_— действительный расход сетевой воды;
•G—расчетный расход сетевой воды.
Присоединение с насосом на подающей линии применяют в том
случае, когда давление в этой линии меньше давления,
соответствующего высоте системы отопления.
Присоединение с насосом на обратной линии применяют только при
перегрузке тепловой сети, когда давление в обратной линии больше
давления в подающей, т. е. когда линии пьезометров пересекаются.
Схемы с насосами на подающей и обратной линиях применяют в
исключительных случаях.
Присоединение систем отопления по независимой схеме с
подогревателем применяют при давлении со стороны обратной магистрали или
при статическом давлении в тепловой сети большем, чем допустимое
давление на отопительные приборы.
Приводим примеры присоединения для наиболее часто
встречающихся случаев расположения отдельных потребителей и при наличии
сложного рельефа местности (рис. 146).
Потребитель № 1 присоединен по элеваторной схеме, так как располагаемый напор
на вводе вполне достаточен. Регулятор давления на обратной трубе и обратный клапан
на подающей не устанавливают, поскольку высота потребителя менее давления в
обратной тепловой магистрали и статического давления в системе теплоснабжения.
Потребитель № 1а присоединен по элеваторной схеме, однако вследствие того,
что пьезометрический напор в обратной линии ниже высоты здания, необходимо на
вводе в здание установить на обратной линии регулятор давления «до себя»
(регулятор подпора). Установка регулятора давления позволит повысить напор в обратной
линии перед регулятором до уровня, превышающего высоту отопительной установки.
Перепад Д#, создаваемый регулятором, должен быть равен или больше разности
между высотой отопительной установки и пьезометрическим напором в обратной
линии. Обратный клапан не устанавливается в связи с тем, что верхняя отметка здания
ниже отметки статического давления в системе.
Потребитель № 2 присоединен с насосом на перемычке, так как для присоединения
абонента через элеватор располагаемого напора недостаточно, а высота здания
263

выходит за линию давления в обратной тепловой магистрали и за линию
статического давления в системе теплоснабжения. На вводе необходимо устанавливать
регулятор давления на обратной трубе и обратный клапан на подающей.
Располагаемый напор на вводе составляет 10 м вод. ст. Для установки насоса
необходимо снижать (шайба) давление с 66 до 37 м вод. ст. Необходимый напор
насоса в этом случае составит около 2 м вод. ст., что достаточно для преодоления
гидравлического сопротивления местной системы, равного 1—1,5 м вод. ст.
Производительность насоса должна быть равна количеству подмешиваемой воды.
Потребитель № 3 присоединен с насосом на подающей линии ввиду того, что
высота здания выходит за пределы давления в подающем теплопроводе. Применение
такой схемы следует согласовывать с теплоснабжающей организацией, так как пргл
остановке циркуляционных насосов и при несрабатывании обратного клапана на
подающей трубе вся система теплоснабжения может оказаться под недопустимым
статическим давлением потребителя. Такие потребители присоединяются по независимой
схеме.
Потребитель № 4 присоединен с насосом на обратной линии, так как находится в
зоне пересечения пьезометров подающего и обратного теплопроводов. Этот случай*
сам по себе является исключением. Следует иметь в виду, что при пересечении
пьезометров в некоторых конкретных условиях устанавливают насосы на подающей линии.
Потребитель № 5 присоединен по независимой, гидравлически не связанной схеме
через подогреватель, так как давление со стороны обратного теплопровода более
допустимых 60 м вод. ст.
Часто применяемая для холодильников схема присоединения
потребителей к водяным тепловым сетям при закрытой системе
теплоснабжения представлена на рис. 147. Эта схема приведена для случая
зависимого присоединения систем отопления и вентиляции с двумя
ступенями подогревателей горячего водоснабжения. При отношения
Д,в >1 присоединение системы горячего водоснабжения — по сме-
шанной схеме. В этом случае вторая ступень подогревателя
подключается параллельно (в рабочем состоянии задвижка А открыта,
задвижка Б закрыта).
Схемой предусматривается:
Па вентиляцию
¦ На теялосмабжение
охлаждаемого аглада
К потребителям
горячей бодь/ N
д канализацию ^Л
'4 бадолрсбода
-X-J
Рис. 147. Схема присоединения потребителей тепла к водяным тепловым сетям при
закрытой системе теплоснабжения:
/ — регулятор темнературы; 2 — иодогреватель второй ступени; 3 —регулятор расхода; 4 —система^
отопления; 5 — грязевик; 6 — подогреватель первой ступени; 7 — регулятор давления;
8 — охладитель,
264

а) поддержание регулятором расхода постоянного расхода сетевой
воды на ввод;
б) поддержание постоянной температуры местной воды после
подогревателя горячего водоснабжения при помощи регулятора
температуры;
в) защита местной системы от опорожнения (регулятор давления,
обратный клапан — в случае если статическое давление местной
системы больше давления в обратной магистрали и статического давления в
тепловой сети);
г) поддержание регулятором давления необходимого давления в
местной системе отопления при статическом давлении местной системы
большем, чем давление в обратной линии тепловой сети.
Присоединение надсильфонной камеры регулятора расхода на
отопительной линии производится к подающей и обратной линиям
тепловой сети при располагаемом напоре на вводе более 20* 103 мм вод, ст.,
а при меньшем располагаемом напоре — только к обратной линии;
в этом случае импульсная труба от подающей линии отключается. На
линии к подогревателю надсильфонная камера присоединяется только
к подающей линии через охладитель.
Схема автоматизации приточной вентиляционной системы должна
обеспечивать: поддержание постоянной температуры воздуха,
подаваемого вентилятором в помещение, изменением расхода сетевой воды,
автоматическое выключение вентилятора и закрытие створчатого
воздушного клапана в случае понижения температуры поступающего в
помещение воздуха ниже заданного минимума. При неплотно
закрывающихся жалюзийных решетках (на холодном воздухе) необходимо
предусматривать ограничитель закрытия клапана, обеспечивающий
минимальный пропуск сетевой воды для предохранения калорифера от
замерзания.
Присоединение потребителей тепла к паропроводам. В практике
проектирования холодильников находит применение и паровая система
теплоснабжения. Схемы присоединений абонентских установок
холодильника к паровой сети зависят от характера этих установок. Если
пар может быть подан непосредственно в установку абонента, то
присоединение производят по зависимой схеме.
Как было указано выше, в производственных помещениях
холодильников температура на поверхности нагревательных приборов не
должна превышать 130° С при теплоносителе постоянных параметров,
поэтому в системах отопления холодильников в качестве теплоносителя
может быть использован насыщенный пар давлением не выше 2 кгс/см2.
При более высоких параметрах пара присоединение системы отопления
производится по независимой схеме через теплообменник (пароводяной
подогреватель). Схемы присоединения потребителей к паровым сетям
показаны на рис. 148.
При зависимом (непосредственном) присоединении пар поступает
в отопительную установку из тепловой сети через регулировочный
клапан, конденсат из приборов отопления отводится конденсатоотводчиком
в сборный конденсатный бак, откуда он перекачивается насосом по кон-
денсатопроводу тепловой сети обратно на ТЭЦ или в котельную. Для
защиты установок от поступления в них конденсата из конденсатопро-
вода тепловой сети после насоса устанавливается обратный клапан.
Аналогично присоединяются к сети паровые калориферы
вентиляционных установок.
На рис. 148, б показано присоединение установки водяного
отопления к паровой сети по независимой схеме. Пар поступает по
паропроводу через регулировочный клапан в пароводяной подогреватель, в
котором он нагревает через стенку воду, циркулирующую в местной
установке; водоотделитель на вводе устанавливается в случае подачи насы-
265

щенного пара. При возврате конденсата в количестве до 5 т/ч
устанавливают водомер, при возврате более 5 т/ч— расходомер.
Установки горячего водоснабжения присоединяют к паровой сети
также через пароводяные подогреватели. Производственные
потребители холодильника присоединяются к паровой сети обычно по
непосредственной схеме. Сбор конденсата
от потребителей и возврат его
к теплоисточнику должны быть
организованы на тепловом
пункте.
Для обеспечения
долговечности стальных конденсатопро-
водов необходимо, чтобы
содержание растворенного
кислорода в перекачиваемом
конденсате не превышало допустимой
нормы, т. е. 0,1 мг/л. В целях
предотвращения коррозии труб
и оборудования схема
возврата конденсата с теплового
пункта должна быть закрытой, при
этом конденсат находится под
избыточным (выше
атмосферного) давлением паровой
подушки и не имеет контакта с
атмосферным воздухом. Для
откачки конденсата к
теплоисточнику сооружают обычно в
тепловом пункте конденсатные
насосные станции. В конден-
сатной насосной устанавливают
не менее двух насосов, из
которых один резервный.
Производительность каждого насоса
выбирают по максимальному
часовому возврату конденсата
от потребителей. Давление кон-
денсатных насосов
определяется по потере давления в кон-
денсатопроводе с учетом
высоты подъема конденсата по
трассе конденсатопровода от
насосной до приемного бака
источника тепла. Число баков в насосных, как правило, не менее двух равной
емкости. Рабочая емкость сборных баков конденсата при
автоматизированной его откачке должна быть не менее 10-минутного максимального
поступления коцденсата от потребителей, а при необходимости проверки
качества конденсата — не менее 20-минутного.
При возврате конденсата по закрытой системе в сборном конденсат-
ном баке должно поддерживаться избыточное давление в пределах
0,05—0,2 кгс/см2. Избыточное давление может создаваться за счет от-
сепарированного пара или пара от источника тепла. Конденсатные баки
должны иметь переливные трубы с гидрозатвором в виде петли для
защиты бака от переполнения и от повышения давления паровой подушки.
Конденсат подводится в нижнюю часть бака — под минимальный
уровень конденсата на расстоянии от низа трубы до дна бака не менее
100 мм. Отметки конденсатного бака и насосов должны обеспечивать
разность высот между минимальным уровнем конденсата в баке и осью
Л^
тчденсат (
9 б
«г!
Hime/rsu
~7Ч
^ [[дренаж
ддренаж
Рис. 148. Схемы присоединений потребителей,
подключаемых к паровым сетям:
1 — непосредственное присоединение; б —
независимое присоединение; 1 — конденсатный бак; 2 —
расходомер на паропроводе; 3 — редуктор; 4 —
предохранительный клапан; 5 — конденсатоотводчик; в —
насос; 7 — пароводяной подогреватель; 8 —
охладитель для отбора проб; 5—водомер;
/0—водоотделитель»
266

насоса, достаточную для предупреждения кавитации во всасывающей
части насоса. Необходимую разность высот определяют по формуле
„ />нН-А/>т+Арк—Р
где Ра— давление насыщения, соответствующее температуре перекачиваемого
конденсата t$, кгс/м2;
Арт— падение давления во всасывающем трубопроводе, кгс/м2;
А/?к^ запас давления для предупреждения кавитации, кгс/см2;
р—давление над уровнем конденсата в баке, кгс/м2;
Yk— плотность конденсата, кг/м3.
Величина Дрк определяется по запасу температуры для
предупреждения кавитации по формуле
где р к— давление насыщения, соответствующее температуре tfs » кгс/м2.
Температура fs может быть определена по формуле
Величину AtK рекомендуется принимать равной 2—3°С.
При закрытых конденсатосборниках с паровой подушкой
температура конденсата равна температуре насыщения пара в подушке,
следовательно p=fa -
Оборудование тепловых вводов подбирают по соответствующим
каталогам и нормалям.
Тепловые пункты. Для присоединения потребителей к тепловым
сетям необходимо устройство тепловых пунктов.
На вводе тепловой сети на территорию холодильника в
обязательном порядке сооружается центральный тепловой пункт (ЦТП), в
котором организуется включение потребителя, распределение получаемого
из сети тепла по отдельным потребителям, дополнительное
регулирование отпуска тепла, общий учет расхода теплоносителя, наблюдение за
параметрами и качеством теплоносителя, поддержание расхода в
пределах установленного лимита, контроль за качеством и количеством
возвращаемого конденсата, обеспечение его подачи на ТЭЦ или в
котельную.
В тепловом пункте размещается соответствующее оборудование,
запорная и регулировочная арматура, контрольно-измерительные
приборы и приборы автоматики.
Учитывая, что территория холодильника невелика, отдельных
зданий немного, целесообразно для централизованного приготовления воды
на нужды горячего водоснабжения размещать в ЦТП подогреватели
(при закрытой схеме теплоснабжения).
Выбор схемы теплового пункта в каждом конкретном случае
зависит от масштаба теплопотребления, от принятых систем отопления,
вентиляции и других факторов, которые необходимо учитывать при
проектировании. Особое внимание необходимо уделять организации
сбора и возврата конденсата. При решении этих вопросов надо помнить,
что каждая неиспользованная тонна конденсата — это потеря не
только высококачественной питательной воды, но и потеря заключенного в
ней тепла и что капитальные затраты, связанные с возвратом
конденсата, всегда быстро окупаются экономией при приготовлении
химически чистой воды для восполнения его потерь.
В случае строительства на территории холодильника собственной
котельной она, как правило, принимается отопительно-производствен-
ной, т. е. отпускает в сеть воду и пар. В этом случае надобность в уст-
367

ройстве на холодильнике центрального теплового пункта отпадает,
необходимо организовать только узлы присоединения местных систем к
площадочным тепловым сетям.
Габариты помещений тепловых пунктов определяются в
соответствии с характером и количеством размещаемого оборудования и
необходимостью обеспечить проходы шириной не менее 1 м между
выступающими частями оборудования. Высота помещения должна быть не менее
1,8 м до балок перекрытия и 2 м до потолка Выбор помещения для
теплового пункта производится в каждом отдельном случае при
проектировании. Целесообразно располагать тепловой пункт в центре
нагрузок.
Размеры помещения для теплового пункта ориентировочно могут
быть приняты:
для присоединения систем отопления и вентиляции по
непосредственной схеме и системы горячего водоснабжения по открытой схеме —
1,5X4 м при высоте 2 м;
для присоединения систем отопления и вентиляции по
непосредственной схеме и системы горячего водоснабжения по закрытой схеме
(с водо-водяными подогревателями) — 5X8 м при высоте 2,8 м\
для присоединения систем отопления, вентиляции и горячего
водоснабжения к паровым тепловым сетям по независимой схеме с
установкой местных пароводяных подогревателей и устройством станции
перекачки конденсата — 6X8 м при высоте 2,8 м.
Помещения тепловых пунктов должны быть сухими и иметь
доступный вход с дверьми, открывающимися наружу; минимальные размеры
входных дверей назначаются из расчета на свободный пронос
оборудования. Панели помещения окрашиваются масляной, а потолки —
клеевой краской. Полы должны быть бетонными или плиточными.
Светильники выбираются из условия освещенности измерительных приборов не
менее 50 лк. Осветительная арматура принимается фарфоровая,
полугерметическая; проводка выполняется изолированным проводом в
стальных трубах. Помещение пункта должно иметь вентиляцию.
При наличии водоподогревательной установки и насосной в случае
присоединения к внеплощадочным тепловым сетям района должна
быть предусмотрена телефонная связь теплового пункта с диспетчерской
тепловой сети района.
Помещения должны быть оборудованы водопроводом и
канализацией с установкой раковины и ручного насоса для спуска воды,
наполнения трубопроводов и промывки абонентского ввода и местных систем.
ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ
Системы отопления холодильников следует проектировать с
расчетом на максимальную индустриализацию строительно-монтажных
работ, предусматривая применение сборных конструкций из стандартных
и типовых элементов и деталей, изготовляемых на заводах и в
заготовительных мастерских.
Системы центрального отопления с местными нагревательными
приборами проектируются на расчетную температуру наружного воздуха,
соответствующую расчетным параметрам Б для холодного периода года
(tH в град); эта температура является исходной и для определения
теплопотерь ограждающими строительными конструкциями зданий
холодильников.
Теплоносителем для систем отопления и вентиляции холодильников
принимается, как правило, вода.
В качестве нагревательных приборов применяются в основном
радиаторы М-140А-0. В машинном и аппаратном отделениях вместо
радиаторов можно использовать ребристые трубы.
268

Для отопления помещений щитовых и аккумуляторных батарей
рекомендуется калориферное устройство, располагаемое вне этих
помещений и подающее теплый воздух через вентиляционные каналы.
Нагревательные приборы в пределах этих помещений выполняют из
гладких труб, соединенных сваркой; фланцевые стыки и установка запорной
арматуры запрещаются.
Водяные системы отопления холодильников должны быть
предпочтительно однотрубные с кранами. При теплоносителе паре следует
применять двухтрубные системы отопления с вентилями у нагревательных
приборов.
Потери давления в системах водяного отопления с побудительной
циркуляцией определяются предельными скоростями движения
теплоносителя, возможностью увязки гидравлических потерь давления по
отдельным кольцам и ветвям. Величину располагаемого давления в
случае присоединения системы отопления непосредственно к тепловым
сетям централизованного теплоснабжения следует принимать равной
разности давлений в наружной сети (подающем и обратном
трубопроводах) на вводе в здание, а для систем отопления, которые будут з
перспективе присоединяться к централизованному теплоснабжению
через элеватор, — равной не более 1000 мм вод. ст. после элеватора.
При присоединении к одному тепловому вводу в здание
разнотипных тепловых нагрузок (отопление теплой части здания холодильника,
отопление и вентиляция вспомогательных помещений охлаждаемого
склада, вентиляция помещений теплого контура, производственные
нужды, установки горячего водоснабжения) каждая нагрузка должна
обеспечиваться теплом по самостоятельным трубопроводам. Прокладка
трубопроводов принимается открытой, их покрывают тепловой
изоляцией при прокладке в местах, опасных в отношении замерзания
теплоносителя (например, в неотапливаемых помещениях, в вестибюлях,
у наружных дверей, в каналах под полом, на платформах). В этих
местах установка регулировочной арматуры у приборов не
предусматривается. Прокладывать трубопроводы в охлаждаемых помещениях
холодильников не рекомендуется.
Принимаемые расчетные температуры воздуха и кратность возду-
хообменов в основных производственных помещениях холодильников
приведены в табл. 79.
Таблица 79
Помещения
Расчетная
температура воздуха в
помещении, °С
Кратность обмена воздуха в час
приток
Машинное и аппаратное отделения с
количеством аммиака в системе
более 300 кг
То же, с количеством аммиака в
системе менее 300 кг .
Машинные отделения с фреоновыми
установками * .
Аккумуляторная ж .
Генераторная ...
Щелочная, кислотная ......
Профилакторий ;
16
16
16
10
16
16
3/7/ авария
7
4
По расчету
^Примечание. Совместная работа аварийной и постоянно действующей
вытяжной вентиляции должна обеспечивать десятикратный обмен воздуха в час.
Расчетные температуры и кратность обмена воздуха
вспомогательных помещений указаны в табл. 80.
269

Таблица 80
Помещения
Расчетная
температура воздуха в
помещении, °С
Кратность^обмена воздуха в^час
приток
Помещения приборов и средств
автоматизации
Комната механика и другие
конторские помещения
Механическая мастерская
Материальный склад
Помещение для сушки рабочей
одежды
Помещение мойки тары и
оборудования
Тепловой пункт
Помещение распределительных
аммиачных устройств в
охлаждаемом складе
Машинные отделения лифтов . . .
Трансформаторная подстанция . . .
Щитовая
Помещение для парафинирования
сыров
Помещения весовщиков
Гардеробные уличной одежды . . .
Гардеробные уличной и рабочей
одежды
Душевые л л ,
Преддушевые
Умывальные ..........
Уборные
Помещение для обогревания
работающих ...........
18
18
16
5
16
16
5
12
5
16
16
18
16
18
25
23
16
14
22—24
2
1,5
По расчету
По расчету
По расчету
»
1.5
0,5
75 мъ на 1
душевую сетку
1
50 мг на 1
унитаз и 25 ж*
|на один
писсуар
По расчету
Примечание. Расчетные температуры воздуха и кратность воздухообмена в
помещениях прачечных, столовых, буфетов следует принимать по соответствующим
нормам проектирования.
Для помещений холодильника, как правило, устраивается
приточная и вытяжная вентиляция с механическим побуждением. В
помещениях с однократным воздухообменом и менее допускается естественная
приточная и вытяжная вентиляция.
Подачу приточного воздуха следует предусматривать или в
верхнюю зону помещений, или сосредоточенно в коридоры без разводки его
по помещениям — в случаях, когда воздухообмен предусматривается
только по вытяже (кроме помещений душевые).
Для возмещения вытяжки из душевой следует предусматривать
поступление воздуха из гардеробной для хранения уличной или
домашней одежды через помещение преддушевой (в верхней части
перегородок, разделяющих душевые, преддушевые и гардеробные, устраивают
жалюзийные решетки). В тех случаях, когда воздухообмен гардеробной
превышает воздухообмен душевой, вытяжку из последней проектируют
в установленном размере, а разницу — непосредственно из гардеробной.
В помещениях душевых, гардеробных домашней и рабочей
одежды скорость выпуска воздуха из приточных решеток следует принимать
не более 0,7 м/сек, скорость движения воздуха у вытяжных решеток
должна приниматься не более 2 м/сек.
270

Туннели с аммиачными трубопроводами, предназначенные для
прохода людей, должны быть оборудованы вытяжной вентиляцией,
рассчитанной на трехкратный обмен воздуха в час.
Помещения приборов и средств автоматизации оборудуются
приточной вентиляцией с подпором, препятствующим проникновению
воздуха с повышенной концентрацией аммиака. Приточный воздух перед
поступлением в эти помещения должен быть предварительно очищен
в фильтрах; вытяжка воздуха производится через машинный зал.
В соответствии с «Правилами устройства электроустановок»
машинные и аппаратные отделения аммиачных холодильных установок
относятся ко взрывоопасным помещениям класса (В-16. В связи с этим
электродвигатели вентиляторов аварийной вентиляции принимаются во
взрывозащищенном исполнении, причем предусматривается двойное
управление ими — внутри и вне помещений.
В соответствии с «Указаниями по проектированию зарядных
станций тяговых и стартерных аккумуляторных батарей» зарядные
помещения зарядных станций в верхней своей зоне относятся к взрывоопасным
класса В-16 с категорией смеси 4А (водород). Нижняя зона считается
не взрывоопасной; граница между верхней и нижней зонами условно
проходит на высоте 2/з от общей высоты помещения, считая от уровня
пола.
Зарядные помещения зарядных станций должны быть оборудованы
механической приточно-вытяжной вентиляцией и естественной
вытяжной вентиляцией.
Потребный объем свежего воздуха, подаваемого приточной
вентиляцией, определяется для одной батареи по формуле
где / — зарядный ток, а;
п — число элементов одной аккумуляторной батареи.
Естественная вентиляция в зарядном помещении и помещении для
хранения заряженных батарей должна обеспечивать обмен воздуха с
кратностью 0,25 объема механической вентиляции, но не менее
однократного объема помещения в час, что обеспечивает удаление водорода
в атмосферу.
Вытяжная система зарядного помещения не должна обслуживать
другие помещения. Для кислотных и щелочных аккумуляторных
батарей предусматривают раздельные вентиляционные устройства.
Включение вытяжной вентиляции в общую систему вентиляции
здания не допускается.
Вытяжные вентиляционные устройства зарядного помещения
должны иметь два вентилятора (во взрывозащищенном исполнении)
—рабочий и резервный с автоматическим включением резерва при остановке
рабочего вентилятора.
Блокировка вентиляции и зарядного тока должна срабатывать при
невключении резервного вентилятора в случае аварийного отключения
рабочего.
Отсос газов предусматривается как из верхней, так и из нижней
зоны зарядного помещения со стороны, противоположной притоку
свежего воздуха, который необходимо подавать в верхнюю зону
помещения. Из верхней зоны отсос должен быть более интенсивным, чем
приток.
Под покрытиями и перекрытиями зарядного помещения нельзя
допускать образования застойных зон. Если потолок помещения разделен
балками на отсеки, отсос должен производиться из каждого отсека.
Выброс газов производится через шахту, возвышающуюся над
крышей здания не менее чем на 1,5 м. Шахту защищают от попадания
атмосферных осадков.
271

Вентиляционные короба зарядного помещения, электролитной, ак-
кумуляторной окрашиваются кислотоупорной (щелочеупорной) краской.
Вентиляционные системы с механическим побуждением должны
забирать воздух в наименее загрязненной зоне, при этом учитывается
преимущественное направление ветров.
Подача воздуха в помещение машинного и аппаратного отделений
(при аммиачной системе) производится в верхнюю или рабочую зону,
а вытяжка из верхней зоны со стороны, противоположной притоку. При*
фреоновых установках вытяжка предусматривается из нижней зоныг
всасывающие отверстия располагаются у пола.
В помещение парафинирования сыров приточный воздух подается
в верхнюю зону.
В комнатах обогрева, механической мастерской, в помещениях для
сушки рабочей одежды, мойки тары и оборудования и других подача
приточного воздуха системами механической вентиляции должна, как
правило, производиться также в верхнюю зону, а вытяжка
отработавшего воздуха — из верхней зоны.
В помещениях парафинирования сыров, щелочных, кислотных,
лабораториях предусматривается также локализующая вентиляция,
местные отсосы.
Выброс в атмосферу загрязненного воздуха, удаляемого
вентиляцией, разрешается только через шахты, выведенные над кровлей.
Помещения машинного и аппаратного отделений аммиачных
холодильных установок по пожарной опасности относятся к категории Б, а
помещения кислотных и щелочных аккумуляторных установок — к
категории А, поэтому применение рециркуляции воздуха для вентиляции
этих помещений не допускается.
Для систем вентиляции следует принимать круглые воздуховоды.
Применение прямоугольных воздуховодов должно быть обосновано
архитектурными или другими требованиями. Вертикальные воздуховоды
размещают в виде приставных каналов к стенам или перегородкам.
Помещения для обогревания работающих (комнаты обогрева)
должны быть оборудованы шкафами для подогрева спецодежды,
пристенными и напольными панелями системы лучистого отопления и
устройствами для обогрева рук (рукогрейками). Для проветривания
комнаты обогрева должна предусматриваться приточно-вытяжная
вентиляция. Шкаф оборудуется местным отсосом.
В помещениях для сушки спецодежды, располагаемых смежно с
гардеробными для хранения рабочей одежды, предусматривают
установку сушильных камер шкафного типа. Камеры оборудуются
устройствами для подачи подогретого воздуха и вытяжки влажного воздуха.
Количество тепла и воздуха, потребное для сушки спецодежды,
рассчитывается на высушивание ее в течение времени, не превышающего
продолжительности рабочей смены. Вентиляция помещений для сушки
должна исключать возможность проникновения тепла, водяных паров
и запаха в другие помещения. Вентилятор сушилки устанавливается на
выходе воздуха из камеры. Двери камеры должны плотно закрываться.
Помещением, откуда забирается свежий воздух на сушку, принимается
гардеробная. Забирать наружный воздух на сушку, особенно в зимнее
Бремя, не рекомендуется, так как процесс сушки должен
предусматривать рециркуляцию воздуха, а смешение холодного и теплого воздуха
после сушилки приведет к конденсации влаги.
Для холодильников емкостью 1500 и 3000 т предусматривают
сушильную камеру на 11 комплектов спецодежды, емкостью 5000 и
6000 т — на 21 комплект, емкостью 10000 и 16000 т — на 46 комплектов
или две камеры, на 21 комплект каждая.
В проектах сушильных камер принимается многократная
циркуляция воздуха: небольшая часть прошедшего сушилку воздуха удаляется
272

ааружу, а большая часть смешивается со свежим воздухом,
подогревается в калорифере и вновь подается в сушилку. Мягкие условия
сушки обеспечиваются поддержанием температуры поступающего на сушку
воздуха на уровне 48° С путем регулирования смеси рециркулирующего
и свежего воздуха посредством заслонок, устанавливаемых на
воздуховодах свежего и отработанного воздуха.
Показатели сушильных камер, разработанных Гипрохолодом,
приведены в табл. 81.
Таблица 81
Показатели
Камера на 11
комплектов
Камера на 21
комплект
Камера на 46
комплектов
Часовой расход тепла, ккал . . . .
Расход циркулирующего воздуха,
м*/ч
Расход свежего воздуха, м3/ч . . .
^Гидравлическое сопротивление
душного тракта, мм вод. ст. .
воз-
3000
580
130
12
5700
1100
240
15
12000
2400
530
22
ВОДОСНАБЖЕНИЕ И КАНАЛИЗАЦИЯ
Водопроводы. В зданиях холодильников устройство внутренних
водопроводных сетей обязательно. Исключение составляют холодильники,
*на площадках строительства которых нет централизованного
водопровода и число работающих не превышает 25 человек в смену. В этом
-случае устройство внутренних сетей хозяйственно-питьевого
водопровода и, как следствие, канализации не обязательно.
Вода, подаваемая на хозяйственно-бытовые и производственные
нужды (мойка оборудования, платформ, инвентаря, камер
рыботоваров, мойка сыров, оттайка воздухоохладителей), должна удовлетворять
требованиям ГОСТа «Вода питьевая». Вода для охлаждения аппаратоз
холодильных установок может быть непитьевой.
Бытовые и вспомогательные помещения холодильников
оборудуются санитарно-техническими приборами (умывальники, душевые сетки,
напольные чаши или унитазы, писсуары, ножные ванны, поливочные
краны, фонтанчики или сатураторы и др.) в соответствии с указаниями
СНиП П-М.З—68 («Вспомогательные здания и помещения
промышленных предприятий. Нормы проектирования»). Для мокрой уборки
бытовых помещений предусматриваются водоразборные краны с подводкой
горячей и холодной воды. При устройстве трапов уклоны полов
должны быть не менее 0,01, в гардеробных — не менее 0,005.
При проектировании производственного водопровода необходимо
проверять, соответствует ли вода, подаваемая наружным водопроводом,
требованиям производства или необходима дополнительная ее
обработка.
Качество воды, применяемой для охлаждения аппаратов
холодильных установок, должно отвечать показателям, приведенным в табл. 82.
Оборудование
^Вертикальные и испарительные
конденсаторы, компрессоры,
переохладители л
йКожухотрубные конденсаторы . .
Мутность,
мг\л
50
25
Содержание
железа, мг{л
0,1—0,2
0,1—0,2
Тв
Карбонатная
жесткость,
мг-эквЦл
5
0,2
i б л и ц а 82
Рн
7-8
7-8
273

Содержание железа в воде, подаваемой на производственные
нужды, нежелательно во всех случаях.
Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды и наружное пожаро-
тушение зданий холодильников определяется по действующим нормам.
Расчетный расход для объединенных хозяйственно-питьевых,
производственных и противопожарных водопроводов определяется на
одновременную подачу противопожарного расхода воды и максимального
расчетного секундного расхода на другие нужды, при этом расход воды
на души, мытье полов и оборудования, оттаивание воздухоохладителей
и на пополнение оборотной системы не учитывается.
Нормы водопотребления для производственных нужд и
температуры воды приведены в табл. 83.
Таблица 83*
Производственный процесс
Оттаивание воздухоохладителей в
камерах
Мойка инвентаря
Мойка полов в камерах и на
платформах
Мойка автомашин
Мойка сыров
Зарядная станция
Охлаждение конденсаторов
Охлаждение компрессоров за 1 я
работы
Приготовление рассола
Прачечная
Единица
измерения
м2 поверхности
охлаждения
м2 поверхности
м2 пола
1 ед
кг
Машина
м2 поверхности
оборудования
тыс. ккал
ж3
кг белья
Норма
водопотребления, А
10
4
3
100
0,5
400
(в том числе
100 л горячей)
по расчету
15-25
1000
40
Температура
воды, °С
30-50
30—50
50—60
50—60
50
40—50'
5-25
15—25
40
65
В хозяйственно-питьевых водопроводах должно постоянно
поддерживаться давление, достаточное для создания необходимого
свободного напора в точках водоразбора, величина которого приводится в
действующих нормах.
Максимальное давление в сети у кранов и санитарных приборов не-
должно превышать 60 м вод. ст.
При давлении в наружной сети более 60 м вод ст. следует
устанавливать регуляторы давления воды.
Необходимые постоянные свободные напоры у производственных
агрегатов (компрессор, конденсатор и др.) принимаются в соответствии
с паспортными данными оборудования, но не менее 5 м вод. ст.
Здания распределительных холодильников относятся ко II степени
огнестойкости и к категории Д по пожарной опасности, поэтому в
соответствии с действующими нормами внутренние противопожарные
водопроводы в них не предусматриваются. Здания холодильников для
хранения яиц и фруктов также относятся ко II категории по огнестойкости,
а по пожарной опасности к категории В и также проектируются без
устройства внутреннего пожаротушения.
В соответствии с «Правилами устройства электроустановок»
машинные и аппаратные отделения аммиачных холодильных установок
относятся к взрывоопасным помещениям класса В-16, а по
пожароопасное™ к категории Б, внутренний противопожарный водопровод в
них следует проектировать в соответствии с действующими
нормами.
274

Оттайка воздухоохладителей в камерах холодильников
производится, как правило, горячим аммиаком. Применение горячей воды для
снятия снеговой «шубы» с воздухоохладителей необходимо
предусматривать в основном для камер с температурным режимом от —3 до
+4° С. Необходимость применения горячей воды для оттайки
воздухоохладителей в камерах с температурным режимом ниже —3°С
определяют в каждом конкретном случае в зависимости от требований
технологии.
Воду для оттаивания воздухоохладителей приготовляют в
коллекторах-смесителях, которые устанавливаются в отапливаемых
помещениях. Установка запорной арматуры на подающих трубопроводах к
воздухоохладителям в холодных помещениях не допускается. К каждому
воздухоохладителю от коллектора-смесителя подводится
самостоятельный трубопровод диаметром не менее 50 мм. Для опорожнения
подающих трубопроводов после оттайки воздухоохладителей (чтобы не
допустить замерзания в них воды) их прокладывают с уклоном к
смесителю, на котором устанавливают спускные вентили диаметром
25 мм.
Для охлаждения аппаратов холодильных установок необходимо,
как правило, проектировать системы оборотного водоснабжения.
В качестве охладителей оборотных систем водоснабжения могут
быть применены вентиляторные и открытые градирни, испарительные
конденсаторы, брызгальные бассейны и другие подобные
устройства.
Выбор типа и размеров охладителей производят с учетом
максимального и минимального расходов охлаждаемой воды в летний и
зимний периоды, температурных перепадов и метеорологических условий,
причем предпочтение отдают более эффективным и компактным
устройствам.
Канализация. В зданиях холодильников применяются следующие
системы канализации: общесплавная канализация для отведения всех
сточных вод (хозяйственно-фекальных и производственных) и раз дел ь«
ные — хозяйственно-фекальная и производственная, ливневая. Выбор
системы канализации производится в зависимости от имеющихся или
проектируемых наружных канализационных сетей вблизи площадки
холодильника.
Загрязненные воды после мойки платформ, полов, складского
инвентаря и тележек, от мойки сыров, от зарядной станции и бытовых
помещений необходимо отводить в хозяйственно-фекальную
канализацию. Талые воды после воздухоохладителей можно отводить в
оборотную систему водоснабжения.
При проектировании канализации особое внимание следует уделять
отведению талых вод от воздухоохладителей. Канализационные трубы
от воздухоохладителей, расположенных на верхних этажах, следует
проектировать с электрообогревом. Прокладка канализационных труб под
полом первого этажа охлаждаемого склада должна предусматриваться
в зоне плюсовых температур под плитой электроподогрева. Длина
самотечных линий от воздухоохладителей принимается не более 30 м с
установкой гидравлических затворов на выпуске из здания холо^
дильника.
Установка трапов в камерах рыботоваров с температурой 0° и
ниже не допускается. Вместо трапов устанавливают воронки или
колодцы с решетками.
Удаление сточных вод из подвальных помещений самотеком
допускается при условии установки в подвале задвижки; если отвод
самотеком невозможен необходимо предусматривать устройство водосборного
резервуара и насосной установки для перекачки стоков в наружную
канализацию.
275

Глава XIII
ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА И ОПРЕДЕЛЕНИЕ
СМЕТНОЙ СТОИМОСТИ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ХОЛОДИЛЬНИКОВ
До начала строительно-монтажных работ по основным зданиям и»
сооружениям объекта должна быть проведена подготовка к строитель*
ству, направленная на повышение эффективности капитальных
вложений, организационно-технического уровня строительства и сокращение-
сроков строительства при одновременном повышении его качества и
снижении стоимости. Эта подготовка ведется в соответствии с
указаниями, детально изложенными в СНиП Ш-А.6—62* («Организационно-
техническая подготовка к строительству. Основные положения»), и
инструкции о порядке составления и утверждения проектов организации*
строительства и проектов производства работ (СН47—67*), а также в
«Инструкции о порядке составления и утверждения проектов
организации строительства и проектов производства работ», изданной
специально по строительству холодильных предприятий и утвержденной
Министерством торговли СССР 30/1 1969 г.
Этими указаниями следует руководствоваться при разработке
всего комплекса проектной документации по разделу «Организация
строительства», включающего собственно проект организации строительства
(ПОС) и проект производства работ (ППР), без наличия которого
запрещается начинать строительство объекта.
При составлении проекта организации строительства и проекта-
производства работ используются данные отчета о технических
изысканиях и гидрогеологических исследованиях, проектно-сметной
документации и действующие нормативы на материально-технические ресурсы,,,
средства механизации и т. п.
Проектно-сметная документация для разработки ПОС
используется в объеме технического проекта и сметы к нему; ППР
разрабатывается по рабочим чертежам и сметам к ним на строительство объектов в
целом, пусковых комплексов или зданий и сооружений, включая
монтажные работы.
В типовых проектах холодильников даются общие рекомендации
по организации строительства. При привязке типовых проектов
проектной организацией с учетом указанных рекомендаций разрабатывается
ПОС на стадии разработки технорабочего (технического) проекта, в-
состав которого входит отдельным разделом «Организация
строительства», и утверждается в составе технорабочего (технического) проекта.
ППР разрабатывается на площадках с учетом конкретных условий,
наличия средств механизации и утверждается главным инженером
генеральной подрядной организации.
Проект организации строительства в процессе разработки
комплексного технического проекта согласовывается в части основных
исходных данных, подлежащих учету в проекте, с генеральной подрядной^
строительной организацией, а если она не установлена, то с
вышестоящей строительной организацией или, в крайнем случае, с
Соответствующим министерством. ^
Специальные и монтажные работы согласовываются с генеральной
подрядной организацией и с соответствующей специализированной
организацией, привлекаемой для их выполнения.
В связи с тем что СН 47—67 охватывает регламентацией
строительство лишь в некоторых отраслях промышленности, Гипрохолод
разработал на основе СН 47—67 ведомственную инструкцию, в которое
отражены особенности строительства холодильных предприятий отрас-
276

ли «Торговля». Эта инструкция служит основанием для составления
проектов ПОС в объеме технического проекта и проектов ППР в
объеме рабочих чертежей при разработке типовых проектов холодильников,
фабрик мороженого и заводов сухого льда. Составление проектов
организации и производства работ к типовым проектам является новым
решением, до сих пор они не включались в объем разработки типовых
проектов.
Часть «Организация строительства» типового проекта должна
содержать:
распределение капитальных затрат по годам и установление сроков
продолжительности строительства;
ведомость объектов работ, потребность в основных материальных
ресурсах, различных конструкциях и других изделиях;
методы производства основных работ;
потребность в основных строительных механизмах, в
электроэнергии, паре, воде, воздухе и в кадрах.
Составляемый при разработке рабочих чертежей типового проекта
типовой проект производства работ (ППР) включает разделы:
общестроительные работы, монтажные работы, специальные работы.
В общий комплекс ППР должны входить рабочие чертежи
нетиповой оснастки для монтажа.
Рассмотрим порядок и содержание полного проекта организации
строительства.
Общая часть ПОС — перечень исходных данных, которые служат
основанием для разработки проекта организации строительства, К ним
относятся: технический (или технорабочий) проект и смета, отчет по
инженерно-техническим изысканиям, включая гидрогеологические
исследования участка застройки; наличие исходных данных и разработок по
освоению участка, обеспечению материальными и техническими
ресурсами (водой, электроэнергией, сжатым воздухом, кислородом, теплом);
наличие генеральной подрядной организации и производственной базы,
а также поставщиков изделий и полуфабрикатов (места получения
последних должны быть согласованы); наличие строительных механизмов
и транспортных средств. В общей части освещаются также технические
характеристики застраиваемого участка, зданий и инженерных
сооружений, подлежащих строительству, конструктивные решения и
особенности их осуществления, общая стоимость, принятая по смете или по
укрупненным показателям, если такие существуют по данной отрасли.
Календарный план строительства составляют в соответствии с
нормативными сроками продолжительности строительства в зависимости
от объема работ и сложности строящегося объекта. Нормы
продолжительности строительства для холодильников принимаются по СНиП
III-A.3—66* («Нормы продолжительности строительства предприятий,
очередей, пусковых комплексов, цехов, производств, установок, зданий
и сооружений») в соответствии с их емкостью (табл. 84).
В таблице указаны общие нормативные сроки продолжительности
строительства холодильников, в том числе: продолжительность
подготовительного периода, сроки передачи оборудования (начало и конец)
в монтаж и продолжительность монтажа (указывается в месяцах от
начала строительства), распределение капитальных вложений и стоимости
строительно-монтажных работ по годам строительства. ^~
По таблице легко определить сроки строительства и распределение
капитальных затрат по годам и видам работ, пользуясь сметной
документацией по объекту (предприятию).
Так, для холодильника емкостью 10 тыс. т, нормативный срок
строительства 26 месяцев, в том числе на подготовительный период
предусмотрено 4 месяца. Общая стоимость такого холодильника по
смете составляет для одного из районов Подмосковья 2485 тыс. руб. Эта
277

Таблица 84
Тип предприятия
Холодильники
распределительные и специализированные
одноэтажные
Холодильники
распределительные многоэтажные
Емкость, т
600
1500
3000
5000
10000
16000
Нормы продолжительности
строительства, месяцев
О
12
15
18
22
26
32
в

подготовительный
период
2
2
2
3
4
5
том числе
передача
оборудования в
монтаж
7—9
8-11
10—15
9—18
11-22
15-28

продолжительность
монтажа
оборудования
4
8—11
5
10—14
7
11—17
10
11—20
14
12—25
16
16—31
Распределение
капитальных вложений и
стоимости
строительно-монтажных работ
ства, % от сметной
стоимости
I
100
80
70
50
55
50
40
30
30
II
20
30
25
45
50
50
45
50 |
ш
__
___
_
_.
ю
25
20
сумма складывается из следующих затрат: стоимости
строительно-монтажных работ — 2087 тыс. руб., стоимости оборудования — 284 тыс. руб.
и прочих затрат—114 тыс. руб.
Распределение строительно-монтажных работ по годам можно
определить, пользуясь табл. 84;
Таблица 85 оно представляется в
следующем виде (табл. 85).
Распределение
капитальных вложений по годам
представляется в следующем
виде (табл. 86),
Сводный календарный
план строительства
проектируемого предприятия (в
целом или на пусковой
комплекс) составляют по форме
1. В нем указывают полную
сметную стоимость, в том
числе объем строительно-
Год
1-й
2-й
3-4-й
Всего . .
%
40
50
10
100
Объем строительно-монтаж-
ных;,;работ, тыс. руб.
всего
835
1045
207
2087
в том числе
монтаж
оборудования
10
240
34
284
Наименование затрат
Строительно-монтажные работы
Оборудование .... ...
Всего
1-й год
835
115
50
1000
2-й год
1045
164
22
1231
Таблица 86
3-й год
207
5
42
,254
Всего
2087
284
114
2485
278

Сводный календарный план строительства
Форма 1
№ пп.
1
Наименование
проектируемого
предприятия,
пускового комплекса
2
Сметная стоимость, тыс. руб.
полная
3
в том числе объем
строительн о-монтаж-
ных работ
4
Распределение объема (в тыс.
руб.)по годам строительства*
1-й
5
2-й
6
и т. д.
7
* Дается в виде дроби: в числителе — объемы капитальных вложений, в
знаменателе — объемы строительно-монтажных работ.
монтажных работ и распределение объема работ по годам —
капитальных и строительно-монтажных.
Необходимо отметить, что состав и объем пускового комплекса
разрабатывается проектной организацией по согласованию с
заказчиком и генеральным подрядчиком и утверждается министерствами,
ведомствами СССР, советом министров союзной республики или в
установленном ими порядке.
По форме 2 составляют календарный план работ, выполняемых в
подготовительный период. В нем предусматривают общеплощадочные
работы (освоение земельного участка — снос строений, перенос
инженерных коммуникаций, рубка леса и др.), строительство
первоочередных инженерных сетей, дорог, зданий и сооружений, используемых в
период строительства, строительство временных сооружений.
Форма 2
Календарный план работ, выполняемых в подготовительный период
Перечни
объектов и
основных
работ
1
Объем строительно-
монтажных работ,
тыс. руб.
всего
2
в том числе
по монтажу
оборудования*
3
Распределение объема работ по годам строительства
1-Й ГОД,
всего
4
в том числе по кварталам
I
5
II
6
III
7
IV
8
2-й год,
всего
9
и т. д.
10
* Дается без стоимости оборудования.
По форме 3 составляют ведомость объемов работ по холодильному
предщшятию^и по форме 4 — ведомость объемов, выполняемых по
холодильному предприятию в подготовительный период.
Форма 3
Сводная ведомость объемов~работ по холодильному предприятию
№
пп.
1
Наименование
работ
2
Единица
измерения
3
Всего по

строительству
4
В том числе

холодильник
5
фабрика

мороженого
6
Распределение объемов работ
по годам строительства
1-й
7
2-й
8
3-й
9
и т. д.
10
27$

Форма 4
Ведомость объемов работ, выполняемых по холодильному предприятию
в подготовительный период
№ шт.
1
Наименование работ
2
Единица измерения
1
3
Всего
4
В том числе по
объектам, используемым
для нужд
строительства
S
С1
ь
S
5
Итого
6
Временные здания и
сооружения
7
Распределение объемов работ по
годам строительства
1-й год, всего
8
в том числе по
кварталам
I
9
II
10
III
И
IV
12
2-й год, .всего
13
4
ь
к
14
Объем работ определяют по типовому проекту с дополнением
объемов нулевого цикла и уточнением их в случае внесения частичных
изменений в типовой проект при привязке его к местным условиям.
При индивидуальном проекте объем работ определяют по объемно-
планировочным, конструктивным и инженерным решениям, принятым в
техническом проекте.
Потребность в строительных конструкциях, деталях,
полуфабрикатах, основных материалах и оборудовании оформляют в виде сводного
графика по форме 5. В сводный график включают все потребные
основные ресурсы. Он служит документом для учета материальных ресурсов
строящегося предприятия, причем на щебень, гравий, песок, балласт,
цемент, лес круглый и пиленый указывают как общую потребность
(в числителе), так и потребность (в знаменателе) за вычетом
материалов, необходимых для изготовления изделий и конструкций на
предприятиях стройиндустрии. Все ресурсы, исчисленные в общем объеме,
должны быть определены отдельно по объектам, на временные
сооружения и на дополнительные работы и распределены по годам в
соответствии с распределением объемов работ, в том числе отдельно на
работы подготовительного периода.
Потребность в кадрах строителей по объекту определяется
графиком по форме 7. Однако для холодильников средней и малой емкости,
сооружений не крупных и не сложных график можно составлять по
упрощенной форме (ведомости).
Форма 5
Сводный график потребности в строительных конструкциях, полуфабрикатах,
основных материалах и оборудовании по холодильному предприятию
с
1
Наименование 1
2
Единица измерения \
3
Всего по строительству
4
В том числе
основные объекты
холодильник
5
фабрика мороженого
6
и т. д.
7
временные сооружения
8
дополнительные работы
9
Распределение по годам
строительства
1-й год
всего
10
в той числе на
работы подготовительного
периода
11
2-й год
12
и т. д.
13
280

Численность работников, занятых на строительно-монтажных
работах холодильников, определяют по среднегодовой плановой
выработке на одного работающего.
Потребность в строительных механизмах и машинах (форма 10)
для холодильников также можно оформлять в виде простой ведомости,
в которой указывают наименование машин, марку и потребность в
штуках по годам строительства. Количество их определяют исходя из
намеченных методов производства, объемов работ и нормативной
производительности машин с учетом количества машино-смен. Потребность
устанавливают по укрупненным показателям (на 1 млн. руб.
строительно-монтажных работ в сметных ценах, введенных с 1969 г.) или по
проектам аналогам с соответствующей корректировкой.
Потребность в транспортных средствах для строительства также
определяют по укрупненным показателям (на 1 млн. руб. годовой
программы строительно-монтажных работ с учетом поправочных
коэффициентов на цены, введенные с 1969 г.), приведенным в расчетных
нормативах для составления проектов организации строительства,
изданных в 1966 г. Научно-исследовательским институтом организации,
механизации и технической помощи строительству (НИИОМТП) Госстроя
СССР. Транспортные средства определяются по наименованиям,
маркам и количеству по годам строительства.
Потребность в энергоресурсах и воде для строительства
холодильников исчисляют также по нормативам НИИОМТП на 1 млн. руб.
годовой программы строительно-монтажных работ с поправками на
сметные цены 1969 г.
Подсчет потребной для строительства электроэнергии производят
по году с максимальным объемом работ; учитывается .расход
электроэнергии строительными машинами и механизмами, на
электросварочные работы, электропрогрев бетона, битума в ваннах или котлах для
производства изоляционных работ, на освещение мест производства
работ и другие нужды строительства. Временное электроснабжение, а
в отдельных случаях и временное водоснабжение обеспечивает
заказчик по специальным проектам, разрабатываемым генеральным
проектировщиком или местными проектными организациями за отдельную
оплату по статье титульных (сметных) затрат на проектирование
объекта.
Потребность в тепле, паре, сжатом воздухе, кислороде и воде
определяют по тем же укрупненным показателям по максимальной годовой
программе строительно-монтажных работ и уточняют при разработке
проекта производства работ.
Потребность в паре следует стремиться обеспечить от действующих,
близко расположенных котельных или проходящих сетей пароснабже-
ния, при отсутствии такой возможности сооружают на период
строительства по специальному проекту временную котельную или
используют передвижную. Для удовлетворения потребности в сжатом воздухе
предусматривают использование передвижных компрессоров. Водой
строительство холодильников обычно обеспечивается от городских
водопроводных сетей по постоянном или временным линиям; сооружение
последних выполняется по специальным проектам, разработанным или
генеральным проектировщиком, или местной проектной организацией
по заказу застройщика. \
Временные сооружения возводятся по типовым проектам в
подготовительный период строительства, а размещение их на застраиваемом
участке указывается на строительном генеральном плане, являющемся
неотъемлемой частью проекта организации строительства.
Потребность в складах обеспечивается строительством складских
помещений по разделу «временные сооружения» и частично путем
временного приспособления вновь построенных постоянных зданий.
Ш Пирог и др.
281

Размещение временных сооружений, включая и закрытые склады,
а также мест открытого складирования материалов и изделий
указывается на стройгенплане.
Методы производства работ определяются
объемно-планировочными и конструктивными решениями, видами и объемами работ с учетом
фронта, поточности, совмещенности строительных, монтажных,
сантехнических и отделочных работ при условии соблюдения необходимых
технологических разрывов и последовательности выполнения,
Так, земляные работы прежде всего распределяют по видам и
объемам, а также по годам. Обычно их сводят в таблицу (табл. 87, объемы
взяты по одноэтажному с подвалом холодильнику,
запроектированному для одного из районов Средней Азии).
Таблица 87
Год
строительства
1-Й
2-й
Вид работ
Планировка
Котлованы
Граншеи ,
Итого . . .
Котлованы
Итого . . .
выемка
29320
49000
1680
80000
8000
4000
12000
Объем работ, м*
насыпь
1200
17200
1600
20000
8000
4000
12000
всего
30520
66200
3280
100000
16000
8000
24000
В табл. 88 дано распределение указанного объема земляных работ
по методам разработки и по годам (составляется по форме 9).
Таблица 88
Год строительства
1-Й
2-й
Способ разработки
Всего
В том числе:
одноковшовым
экскаватором . . .
бульдозером . . .
Всего
В том числе:
одноковшовым
экскаватором . . .
бульдозером ± . .
Объем работ
м*
100000
69480
30520
24000
20000
4000
%
100
69,5
30,5
100
83,3
16,7
Уточняют объемы работ при составлении проекта производства
земляных работ.
Монтаж сборных железобетонных конструкций разделяется на два
этапа — на работы нулевого цикла и монтаж надземной части здания-
Методы монтажа одноэтажных, одноэтажных с подвалом и
многоэтажных холодильников различны и зависят в основном от
конструктивных решений и планировки зданий.
282

Технологию монтажа разрабатывает подрядная организация по
рабочим чертежам архитектурно-строительной части и чертежам
деталей, а также на основании проекта организации строительства (ПОС),
разработанного генеральной проектной организацией и в соответствии
с СН 319—65, действующими нормативами и СНиП, включая
СНиП Ш-А.11—70 («Техника безопасности в строительстве).
В процессе разработки проекта монтажа должны быть
разработаны чертежи дополнительной нестандартной оснастки, а также крепежа
для временного крепления сборных железобетонных или металлических
конструкций (если такие предусмотрены проектом).
Методы выполнения монолитных бетонных и железобетонных
конструкций должны быть тщательно и детально разработаны в проекте
производства работ. В нем указываются принятые способы
транспортировки и укладки товарного или собственного изготовления бетона,
контроль качества бетона, уход за бетоном и соблюдение оптимальных
(требуемых) режимов созревания, установление сроков и порядок рас-
налубливания конструкций, применяемые средства большой и малой
механизации и т. п.
Монолитные бетонные и железобетонные конструкции
применяются преимущественно при устройстве фундаментов, подпорных стен
подвальных этажей, сборно-монолитных перекрытий и некоторых других
элементов зданий холодильников.
Устройство теплоизоляции является одним из ответственнейших
видов работ на строительстве холодильников. Поэтому должна быть
тщательно проработана организация их, подробно освещены все
условия производства и контроль качества с проведением промежуточной
приемки отдельных производственных операций (приемка поверхностей
под изоляцию, проверка качества крепежа, устройство пароизоляции,
послойной перевязки швов и т. п.).
Все теплоизоляционные работы должны производиться с
соблюдением требований СНиП П-П.2—62 («Холодильники. Нормы
проектирования», СНиП Ш-В.12—69 («Кровли, гидроизоляция и пароизоляция.
Правила производства и приемки работ»), СНиП III-B.10—62*
(«Теплоизоляция. Правила производства и приемки работ»), а также
указаний проектного института, обычно прилагаемых к нормалям
теплоизоляционных конструкций.
Отделочные работы в холодильных камерах и в вспомогательных
помещениях выполняются в соответствии с ведомостью отделочных
работ, входящей в состав проектно-сметной документации, и нормалями,
прилагаемыми к рабочим чертежам холодильника.
Отделочные работы на холодильниках выполняются по
общепринятым для других промышленных и вспомогательных помещений
условиям. В разделе проекта «Методы производства работ» отдельно даются
указания по устройству полов, так как специфичные условия
эксплуатации, большие нагрузки и интенсивность движения напольного
транспорта требуют надежности, прочности полов, высокого качества
выполнения работ. При этом необходимо учитывать требования, изложенные
в СНиП Ш-В.14—62* («Полы. Правила производства и приемки
работ»).
Зимние работы, подготовка к ним и описание методов
производства должны быть освещены в проекте организации работ со ссылкой на
«соответствующие главы СНиП, а более конкретно и полно — в проекте
производства работ, причем даются ссылки на все действующие
документы (СНиП, ТУ и др.), отражающие организацию и требования по
производству работ в зимних условиях по всей номенклатуре работ,
принятой в ПОС. Можно также пользоваться руководством по
производству бетонных и железобетонных работ в зимних условиях,
изданным в 1967 г.
10*
283

Указания по монтажу оборудования даются в ПОС в виде
краткого описания основных методов монтажа и выбора необходимых
механизмов. Более подробное освещение и детальная проработка монтажа
оборудования производится в проекте производства работ по монтажу
оборудования, разрабатываемом специализированной организацией,
которая должна его выполнять.
Оценка экономической эффективности проектов организации
строительства и проектов производства работ, а также определение
основных показателей производятся в соответствии с указаниями,
изложенными в инструкции ОН 47—67 и инструкции Министерства торговли
СССР, утвержденной 30 января 1969 г.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СМЕТНОЙ СТОИМОСТИ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Порядок составления сметной документации на строительство
холодильников, полнота ее, основания для разработки, а также порядок
согласования и утверждения определены «Временной инструкцией по
разработке проектов и смет для промышленного строительства»
(СН 202—69*). Инструкцией предусмотрено применение цен и норм>
введенных с 1 января 1969 г., новых единых районных единичных
расценок на строительные работы (ЕРЕР), ценников, прейскурантов и
других дополнительных нормативных материалов.
Утвержденная смета к техническому (технорабочему) проекту на
строительство является основным и неизменяемым документом на все
время строительства; на основе ее ведутся финансирование
строительства и расчеты между подрядчиком и заказчиком за выполненные
работы. Смета до утверждения должна быть согласована с подрядными
строительно-монтажными организациями.
По проектам, утвержденным до 1969 г., производится перерасчет
смет в соответствии с «Указанием о порядке пересчета по новым
сметным нормам и ценам, введенным в действие с 1 января 1969 г.,
изданным Госстроем СССР. Изданы также «Сборник дополнений и поправок
к сметным нормам — IV части СНиП издания 1965 г.», «Указания по
применению единых районных единичных расценок на строительные
работы (ЕРЕР —1969)», новые прейскуранты, ценники на материалы,
ценники на монтаж оборудования (№ 7 — компрессорные машины,
насосы и вентиляторы; № 12 — технологические трубопроводы с учетом
указаний в письме Госстроя СССР от 29/IV 1971 г. № 39-д, № 28 —
оборудование предприятий пищевой промышленности, а также на
другие виды оборудования). В указанные ценники периодически вносятся
изменения, публикуемые в специальных изданиях с указанием срока
ввода их в действие. Эти изменения и указания необходимо строго
учитывать.
Имеется также целый ряд других официальных указаний, в том
числе «Временная инструкция по разработке проектов и смет для
промышленного строительства» (СН 202—69*), определяющая, в
частности, взаимоотношения между заказчиком, проектными и строительными
организациями.
В состав сметной документации на вновь проектируемые
предприятия, здания и сооружения входят:
сводная смета по форме № 1 (приложение 2 к СН 202—69*), в
которой определяют общую стоимость строительства предприятия или
сооружения по техническому (технорабочему) проекту;
сводка затрат по форме 1а (приложение 3 к СН 202—69*), в
которой определяют полную стоимость строительства; она составляется
только в том случае, когда застройщику одновременно выделяются
капиталовложения на жилищно-гражданское строительство;
сметы на отдельные объекты (объектная схема № . . .) по форме 2
284

(приложение 4 к СН 202—69*), в которых определяют стоимость
строительства отдельных зданий и сооружений, входящих в комплекс
технического (технорабочего) проекта;
смета затрат по форме 3 (приложение 5 к СН 202—69*) —в ней
определяют стоимость отдельных видов работ по зданию и
сооружению— строительных, специальных и общеплощадочных
(общестроительные, сантехнические, вертикальная планировка территории,
благоустройство и др.);
смета по форме 4 (приложение 6 к ОН 202—69*) —в ней
определяют размеры затрат на приобретение оборудования для каждого
объекта и монтажа;
сметные расчеты, в которые входят затраты на компенсацию за
изъятие земли под застройку, по организованному набору рабочих,
затраты на льготы, доплаты, подтвержденные решениями правительства;
для этих расчетов можно использовать форму № 3;
единичные расценки по форме 5 и 5а (приложение 7 и 8 к СН
202—69*) на работы, отсутствующие в сборниках ЕРЕР и ценниках на
монтаж оборудования.
Сводная смета к техническому (технорабочему) проекту должна
содержать следующие главы:
глава I — подготовка территории строительства (снос строений,
планировка площадки, осушение и другие работы);
глава II — объекты основного производственного назначения:
1) холодильник емкостью ... г;
2) фабрика мороженого производительностью .... г в сутки;
3) рыбозавод производительностью .... т в сутки со
складом рыботоваров емкостью т;
глава III — объекты подсобного производственного и
обслуживающего назначения:
1) заводоуправление;
2) градирня капельного типа площадью орошения м2;
3) автовесовая с весами на 10 и 30 г и РУ;
4) склад аммиака и масел;
5) конденсаторное отделение;
6) хозяйственный блок (тароремонтная мастерская, склады,
навесы для складирования и т. п.);
глава IV — объекты энергетического хозяйства;
глава V — объекты транспортного хозяйства и связи;
1) подъездная железнодорожная ветка;
2) комплекс слаботочных устройств и внешние линии связи;
глава VI — внешние сети и сооружения водоснабжения,
канализации, теплофикации и газофикации:
1) внутриплощадочнйе сети водопровода, канализации и
сооружений при них;
2) внеплощадочные сети водопровода и канализации;
3) теплосеть;
4) хладосеть;
глава VII — благоустройство территории предприятия;
глава VIII — временные здания и сооружения;
глава IX — прочие работы и затраты;
глава X — содержание дирекции строящегося предприятия;
глава XI — подготовка эксплуатационных кадров;
глава XII — проектные и изыскательские работы.
В сводной смете на строительство отдельной стройки
предусматривался резерв на непредвиденные работы и затраты к техническому
проекту в размере 10%\ к стоимости строительства при двухстадийном
проектировании и 5% к технорабочему проекту при одностадийном
проектировании (в настоящее время соответственно 5% и 3%).
285

При размещении предприятия в промузле или кооперировании с
несколькими предприятиями порядок включения в сметную
документацию затрат на долевое участие в общеузловых сооружениях
производится в соответствии с указаниями Госстроя СССР от 15/Х 1971 г.
№ АБ-3391-20/9. За итогом сводной сметы указывается возвратная
сумма.
К сводной смете необходимо прилагать:
пояснительную записку, с указаниями о принятых способах определения сметной
стоимости, о территориальном районе и тарифном поясе, размерах накладных
расходов, а также об особых условиях осуществления строительства и др.;
калькуляции стоимости материалов и изделий франко-приобъектный склад по
форме № 6 (приложение 9), то же, транспортных расходов по форме № 7
(приложение 10), каталоги единичных расценок, форма 5а (приложение 8), которые
разрабатываются в том случае, когда привязка ЕРЕР производится только для
проектируемого предприятия;
сметы на проектные и изыскательские работы по формам, приведенным в соот-
вето вующей инструкции;
сметные расчеты стоимости научно-исследовательских и экспериментальных работ
по форме № 3.
Затраты на развитие базы строительной индустрии для подрядной организации
в сводную смету к техническому (технорабочему) проекту предприятия не
включаются и только в необходимых случаях их определяют при технико-экономической оценке
вариантов размещения предприятия.
При строительстве крупных предприятий в отдаленных не освоенных районах, где
нет базы стройиндустрии, допускается в виде исключения предусматривать затраты
на ее строительство.
Капитальные вложения в основном складываются из следующих
затрат:
1) затраты на строительные работы;
2) затраты на работы по установке оборудования (монтажные
работы);
3) затраты на приобретение оборудования;
4) затраты на приобретение приспособлений, инструмента,
производственного инвентаря для будущего предприятия.
В свою очередь строительные работы подразделяются на
общестроительные, санитарно-технические и специальные; последние часто
называют «Строительными работами, связанными с монтажом»
(фундаменты под оборудование, подливка фундаментных плит и др.).
Составление сметной документации ведется в определенной
последовательности. Первоначально подбирают все исходные данные.
Часть необходимых исходных данных должна быть подготовлена
уже во время выбора земельного участка и при согласовании выбора
со всеми заинтересованными местными организациями. К таким
исходным данным относятся ситуационный план, сборник единых районных
единичных расценок (ЕРЕР) для данного района строительства,
сведения о местных материалах и условиях отпуска и доставки их, о местах
свалки грунта и дальности его перевозки, данные о льготных условиях,
общих коэффициентах к утвержденным ЕРЁР для отдельных
подрайонов (зон), если они не указаны в ЕРЕР, документы, подтверждающие
решения о долевом участии в мероприятиях по освоению района
застройки и в строительстве кооперированных зданий, инженерных сетей
и других сооружений, о завозе сборных конструкций из других районов,
о накладных расходах, плановых накоплениях и пр.
Одновременно определяются поставщики строительных материалов
и изделий, устанавливается номенклатура требуемых изделий и
полуфабрикатов, согласованная с подрядной строительной организацией и
с местными предприятиями стройиндустрии. Выясняются возможности
получения необходимых сметных нормативов, официальных справочных
данных (ценники, прейскуранты, каталоги конструкций, изготовляемых
на месте).
286

Все материалы, подтверждающие необходимость учитывать в
сметах перечисленные выше исходные данные, должны быть надлежаще
оформлены и служить юридическими документами.
После подбора исходных данных начинается собственно
составление сметной документации, первым периодом которого является
определение объемов работ.
Объемы строительных работ и конструкций определяют строго в
порядке, указанном в сметных нормах СНиП, например: стены из
кирпича в такой последовательности:
а) гладкие; б) с простым и средним архитектурным оформлением;
в) со сложным архитектурным оформлением.
В этой же последовательности должны быть указаны объемы работ.
Поэтому для определения объемов работ необходимо предварительно
изучить: полный комплект чертежей, пояснительные записки к проекту,
проект организации строительства и, во всяком случае, методы и
условия производства работ, технические отчеты по изысканиям и
гидрогеологическим условиям.
Единицы измерения по всем видам работ й конструкциям должны
соответствовать единицам, принятым в сметных нормах.
Можно рекомендовать следующую примерную форму подсчета
объемов работ:
Подсчет объемов работ
(наименование стройки)
(стадия проектирования)
По зданию или сооружению
Архивные № чертежей
Составил (подпись)
Проверил (подпись)
Автор проекта
№ вп.
1
№ чертежей
2
Наименование работ
и формула подсчета
3
\
Единица
измерения
4
Количество
5
'
Примечание
6
Наименование работ, записи формул и других данных должны быть
четкими, ясными и простыми, удобными для проверки и подсчета смет
по единичным расценкам. В подсчетах делают ссылки на ГОСТ,
типовые детали (нормали), пояснительные записки, действующие общие и
ведомственные ТУ, а также СН с указанием их номеров и даты
утверждения, В формулах подсчета измерения должны записываться в
последовательности: длина, ширина и высота; это необходимо соблюдать в
каждой формуле, а при наличии однотипных конструкций в конце
формулы указывать их количество или измеритель (штуки).
Объем работ и конструкций округляется с точностью до 0,1
единицы измерения, а для стальных, железобетонных и других дорогостоящих
конструкций — до 0,01; размеры их в подсчетах должны строго
соответствовать размерам на чертежах.
Подсчет объемов работ производят по корпусам (охлаждаемый
склад, вспомогательные корпуса, обстройки и т. д.), желательно в сле-
287

дующем порядке: 1) фундаменты; 2) объем земляных работ; 3)
площадь стен без вычета проемов; 4) то же, за вычетом проемов; 5)
площадь дверных и оконных проемов в наружных стенах по типам прое-*
мов; 6) количество теплоизоляции наружных и внутренних стен,
перегородок, полов, покрытий; 7) полы; 8) кровли и т. д.
При проверке установленных объемов работ необходимо
сопоставлять их с соответствующими данными по «аналогам», т. е.
апробированным проектам сооружений того же типа и тщательно анализировать
выявленные расхождения.
Следует весьма тщательно проверять расчеты по земляным работам
и. не только по чертежам, но и по материалам проекта организации!
строительства, по техническим изысканиям и гидрогеологическим
исследованиям как по участку застройки, так и по всем инженерным трассам
(коммуникациям) и сооружениям. Необходимо уточнять категории
грунтов по классификации их, принятой в нормах, и вести расчет в
последовательности, предусмотренной последними, учитывать состояние
грунтовых вод и способы обеспечения нормальных условий работы (во-
допонижение откачкой и другими способами в процессе производства и
в процессе эксплуатации), средства и способы разработки грунтов, а
также рациональное распределение и использование грунтов по
балансу земляных работ по стройке в целом. Площадь застройки зданий
определяют умножением ширины и длины здания, измеренными выше
цоколя, между наружными поверхностями стен.
Строительный объем здания подсчитывают раздельно для частей
здания с чердачным и бесчердачным покрытиями. В первом случае
объем определяют перемножением горизонтальной площади,
измеренной по внешнему обводу здания на уровне первого этажа (выше
цоколя), на полную высоту — от уровня пола первого этажа до верха
засыпки чердачного перекрытия. Во втором случае строительный объем
здания исчисляют умножением площади вертикального поперечного
сечения, ограниченного полом первого этажа, очертанием кровли и обвода
наружной поверхности стен, на длину здания, измеренную на уровне
первого этажа (выше цоколя) между наружными поверхностями
торцовых стен. При сложных и резко отличающихся друг от друга по
очертанию и конструкциям частях зданий объемы их следует исчислять
раздельно.
Все выступающие архитектурные детали и ниши стен в объемах не
учитываются. Световые фонари — эркеры и другие части зданий,
увеличивающие полезный объем и выступающие за пределы основного
очертания, за исключением портиков, проездов, открытых балконов, подсчи-
тываются отдельно и включаются в общий объем здания.
Объем подвалов и полуподвалов определяют путем умножения
площади горизонтального сечения по наружному обмеру первого этажа
(выше цоколя) на высоту между уровнями чистых полов подвала и
первого этажей.
Определение объемов работ по укрупненным показателям на здание
или сооружение в целом (УСН) можно выполнить в более короткие
сроки, а сметную стоимость некоторых сооружений можно определять
по имеющимся прейскурантам.
Для использования УСН необходимы укрупненные измерители в
целом по зданиям и сооружениям. Гипрохолод в настоящее время
приступил к разработке УСН на крупные холодильники и возможно в
последующем они будут изданы.
Таким образом, в первом периоде составления сметной
документации на основании технического проекта и генерального плана,
спецификаций на технологическое, энергетическое, сантехническое и другое
оборудование, а также на основании основных решений по организации
строительства производится определение объемов работ по действую-
288

щим СНиП, ценникам и соответственно по наименованиям,
номенклатуре, единицам измерения и др.
В случае применения типовых проектов используют типовые сметы
с соответствующей корректировкой и учетом всех местных условий
района строительства предприятия; учитывается, что сметы к типовым
проектам составлены в базисных ценах.
Подсчеты объемов работ по строительству в состав проектной
сметной документации не включаются, а хранятся в проектной организации,
их выдают (с возвратом) по требованиям организаций для
согласования или экспертизы сметы.
Определение объемов работ является решающим фактором в
определении стоимости строительства, так как полученные данные служат
основой для установления действительной общей потребности в
ресурсах и определения стоимости работ. Эта работа, как правило,
выполняется под непосредственным наблюдением руководства сметного
отдела проектной организации.
Второй период составления сметной документации — это
определение сметных цен на все потребные ресурсы, включая строительные
машины, оборудование и энергетику. Составляются единичные расценки
(отсутствующие в ЕРЕР), сметы на все виды работ и затрат по
каждому зданию и сооружению проектируемого предприятия.
В третьем периоде — завершающем — составляют расчеты затрат
по каждому титулу (стройке), т. е. сводную смету на все виды работ,
включая стоимость оборудования и его монтаж по каждому объекту
строительства и все виды затрат по площадке в целом с учетом всех
видов доплат. Сводная смета должна быть разбита по этапам работ
для расчетов за полностью законченные объекты и этапы работ
(Постановление ЦК КПСС и Совета Министров СССР от 28/V—69 г. и
дополнительные указания Госстроя СССР и Стройбанка СССР).
В связи с введением новых цен с 1 января 1969 г. структура
капитальных вложений также изменилась. Сметная стоимость строительно-
монтажных работ разделяется на прямые затраты и накладные
расходы; в нее включаются также плановые накопления
строительно-монтажных организаций.
К прямым затратам относятся: основная заработная плата рабочих;
затраты на материалы, полуфабрикаты, детали и конструкции, включая
доставку их к месту строительства; затраты на эксплуатацию
строительных и монтажных машин и оборудования.
Основная заработная плата рабочих—это оплата труда рабочих,
занятых непосредственно на строительных и монтажных работах,
Затраты на материалы, полуфабрикаты, детали и конструкции
складываются из всех расходов, связанных с приобретением
материалов и их доставкой на стройку, включая стоимость тары, упаковки,
заготовки их, а также расходы на заготовительные и складские операции.
Затраты на эксплуатацию строительных и монтажных машин и
оборудования складываются из заработной платы персонала,
обслуживающего машины, стоимости потребляемой энергии, топлива, материалов,
расходов на первоначальную доставку машин на стройку, их
переброски с объекта на объект, монтажа и демонтажа машин, их ремонта и
других расходов, связанных с работой машин; к этим затратам относят
также расходы по эксплуатации транспортных средств, работающих
непосредственно на стройке, — автомашин, паровозов, мотовозов,
вагонов и др.
Накладные расходы связаны со всей хозяйственной деятельностью
организации, ведущей строительство холодильника; к ним относятся:
административно-хозяйственные расходы, затраты на обслуживание
рабочих, выплаты дополнительной заработной платы, обязательные
начисления на заработную плату, затраты на набор рабочих, износ вре-
289

менных сооружений и приспособлений, расходы на охрану
строительства, благоустройство и др.
В настоящее время нормативы накладных расходов
дифференцированы по республикам, министерствам, главным управлениям по
строительству и пр.
Поэтому при составлении смет необходимо иметь документ,
устанавливающий величину накладных расходов, по которому следует
принимать ее для намеченного строительства.
Плановые накопления — это планируемая прибыль, которую
должна получить подрядная организация в результате выполнения
строительно-монтажных работ. Для строительных организаций установлен
норматив накоплений в размере 6% к стоимости этих работ.
Кроме указанных, в смете должны учитываться затраты на
временные сооружения, осуществление авторского надзора, выполнение про-
ектно-изыскательских работ, непредвиденные затраты и другие виды
затрат в соответствии с действующими законоположениями и
правительственными решениями (Постановление ЦК КПСС и Совета Министров
СССР от 28 мая 1969 г., а также «Временная инструкция по разработке
проектов и смет для промышленного строительства» (ОН 202—69*).
При определении затрат на временные сооружения в них не
включаются временные вводы и другие устройства, связанные с эксплуатацией
переустраиваемых сооружений; стоимость их включается в сметную
документацию на основные работы.
Сметная стоимость оборудования и его монтажа достигает 25—
30% от общей суммы капитальных затрат на строительство
предприятия.
Исходными данными для определения стоимости оборудования
служат спецификации оборудования, которые входят в состав каждой
части технического проекта. В спецификациях должны указываться:
подробное наименование и основная техническая характеристика
оборудования; наименование завода-изготовителя (по крупному и сложному
оборудованию); масса единицы оборудования (нетто); количество
единиц или комплектов данного типа оборудования.
Отдельно по дочитывается стоимость оборудования
технологического, предназначаемого для выполнения производственных процессов,
подъемно-транспортного, теплосилового, электросилового, слаботочного,
оборудования.
Оборудование для санитарно-технических устройств (отопительные
котлы, бойлеры, калориферы, радиаторы и пр.), не связанное с
процессом производства, учитывается как материалы для выполнения
строительно-монтажных работ.
Оборудование разделяют на требующее и не требующее монтажа.
Стоимость производственного инвентаря включается в сметную
стоимость оборудования.
Отпускная стоимость оборудования принимается только по ценам
прейскурантов заводов-изготовителей, утвержденным в порядке,
установленном Советом Министров СССР.
Сметная стоимость монтажа оборудования определяется по
ценникам на монтаж.
В смете на монтажные работы накладные расходы отдельно не
учитываются, как в сметах на строительные работы. Накладные
расходы учтены в стоимости монтажных работ по каждой позиции ценника,
за исключением некоторой весьма незначительной группы санитарно-
технического оборудования, перечисленного в специальном документе
(протокол отдела сметных норм и ценообразования в строительстве
Госстроя СССР от 24/Ш 1969 г.).
Технико-экономические показатели даются в смете по всем видам
расчетов. Они служат критерием для определения экономичности раз-
290

работанного проекта холодильника или отдельного здания и
сооружения, а по утверждении проекта могут быть приняты эталоном для
составления сметной стоимости вновь проектируемых предприятий, зданий
и сооружений на стадии технического проекта (имеются в виду
показатели наиболее экономичных и технически прогрессивных проектов).
Принято решение даже на каждый индивидуальный технорабочий
проект составлять экономический паспорт.
Технико-экономические показатели могут быть использованы в
перспективном планировании развития соответствующей отрасли народного
хозяйства и служить материалом, на основе которого возможно
разрабатывать сборники удельных капитальных вложений (УДК) для
холодильных предприятий отрасли — «торговля».
Общая сметная стоимость холодильников как комплексных
предприятий с привязкой типовых проектов к местным условиям в разных
районах была рассчитана Гипрохолодом в ценах 1955 г. и согласована
с Госпланом СССР, Госстроем СССР и Минторгом СССР; удельные
капиталовложения установлены на 1 т емкости единовременного
хранения. Разработка УДК в новых ценах, введенных в 1969 г. должна быть
выполнена Гипрохолодом в кратчайший срок.
Полная стоимость строительства холодильника определяется
сводной сметой к техническому (технорабочему) проекту. Сводная смета
составляется на основании отдельных смет и расчетов (прилагаются к
сводной смете). Таким образом, окончательно оформленный документ
сводной сметы на холодильник является составной частью технического
проекта, представляемого на утверждение.
Если, кроме холодильника, намечено строительство жилых и
культурно-бытовых сооружений, а также строительство производственной
базы (исключая временные сооружения), необходимой для возведения
упомянутых сооружений, то общая сумма затрат на весь комплекс
должна быть сведена в сводку затрат (форма 1а СН 202—69*),
представляемую вместе со сметами по каждому из указанных видов
строительства.
Согласование и утверждение сметной документации должно
осуществляться в порядке, установленном «Инструкцией по разработке
проектов и смет для промышленного строительства» (СН 202—69*),
а также решений правительства о порядке представления проектно-
сметной документации соответствующим организациям.
Установлено, что технические (технорабочие) проекты на
строительство новых и реконструкцию действующих предприятий при
сметной стоимости 2,5 млн. руб. и выше проходят государственную
экспертизу в госстроях союзных республик и утверждаются советами
министров союзных республик.
Технические (технорабочие) проекты наиболее крупных
предприятий и сооружений утверждаются Советом Министров СССР по
представленному Госпланом СССР и Госстроем СССР перечню таких
строек. Утвержденная сметная стоимость по техническому (технорабочему)
проекту является окончательной.
Следует иметь в виду, что проектные организации по
металлическим строительным конструкциям выпускают чертежи только в объеме
КМ. В этом случае расхрд металла при составлении смет по рабочим
чертежам определяется по КМ с учетом добавок в размере 3%, если
к моменту составления указанной сметной документации не будут
разработаны чертежи в объеме КМД (разрабатывают
заводы-изготовители) .
Все дополнительные работы, не предусмотренные в сметной
стоимости отдельных зданий и сооружений, оплачиваются из резерва на
непредвиденные работы, который установлен для технического проекта
(при двухстадийном проектировании) и для технорабочего проекта.
291

Расходование резерва производится только на оплату работ по
строительству зданий и сооружений, предусмотренных в техническом (тех-
норабочем) проекте, и только с разрешения дирекции строительства.
При разработке типовых проектов на стадии рабочих чертежей в
состав их обязательно включаются сметы, составленные с учетом
объемов работ, определенных по рабочим чертежам, и применением
единичных расценок по единым сметным базисным ценам, т. е. по ЕРЕР,
принятым для Московской области (II район), или по УСН.
При строительстве холодильника по типовому проекту обязательно
определяют возможность полностью или с изменениями (дополнениями)
использовать разработанные для него рабочие чертежи по всем
специальностям. При привязке проекта к местным гидрогеологическим
условиям и выяснении возможностей подрядной строительной организации
иногда определяется необходимость внесения изменений в объемно-
планировочные, конструктивные решения, а также в методы
производства строительно-монтажных работ.
Сметы по рабочим чертежам типовых проектов должны быть
пересчитаны с базисных цен на цены по районированию ЕРЕР, учитывая
подрайоны и зоны.
По указанным причинам при производстве технических изысканий
(до разработки проектно-сметной документации) должны быть на
месте согласованы с заинтересованными организациями все вопросы,
связанные с заменой конструкций и материалов, принятых в рабочих
чертежах типовых проектов, основные методы производства работ,
применяемая механизация, получены дополнительные данные для привязки
смет, т. е. ЕРЕР для района застройки с указанием подрайона (зоны),
а также другие исходные материалы, требуемые для привязки рабочих
чертежей и смет к ним.
Смету на строительство, составленную по техническому (технора-
бочему) проекту, заказчик совместно с проектной организацией
согласовывает с подрядной организацией и после чего представляет вместе с
проектом на утверждение. Утвержденная смета принимается
подрядной организацией до начала строительства.

8
юо
ooooo^j <»о
осл осдоо
эсл осл осл о
S 00 00-4
СЛ ОСЛ
88§
Ю 00 СО
ОСЛО
to
to
СО
оооо оооооо ооооооо оооо оооо ооо ооо ооо ооо ооо
н'сосл'оо нОоТ^слЪэо н"со^слЪаоо со То'со "rf^ ел То'со'^о* ТоЪэ^ ТоЪо^ 'toco^ 'to"со ел "to^^o*
СОООСО^ COOOtO^O СО О Ю СО СД О СО н-ЬОИ^Сл СО J». 05 О ЮН^*-1 неоСЛ СОСЛ00 С75СОСО СЛОСЛ
оооо о о о о о н ооооо о о оооо оооо ооо ооо ооо ооо ооо
То^Ъэ о io'co н слеп о lo^o й^ ел -а оо о to'co'^'o 1оЪо сл'а) ТоЪо ел loco ел 'кГ^'сл ~со^ьЪ> То^Ъэ
OtOOntO 1—i Ю СО -Ч СО 00 н >?* О СО tO <| СО ЮСЛООЬО СЛООи О И^СОСО ?* 00 н -^нСЛ ь—•<! СО СлЮСл
ОООн ООООО»-» ОООООнн ОООО ОООО ООО ООО ООО ООн ООн
""ю'сл'оо'ю 'юнЪГаГоон 'ю'^'сл'^'сроТо loVbT-^ 'co'^'o'bo 'со'сл^ Ъосл"-^ ЪэЪьЪо "^Vjo елЪоо
ОЗСЛСЛО О О >?* О »?" О ^tO-^COO0000 С04^Ю-Ч СООСлСЛ COtOtO CoCOtO (ООн OOi^O OO00
ООО»— ООООн^ О О О О i-» н н ОООО ООО»-4 ООО ООн ООн Онн ОмЮ
"to ел о to со^аэооофь со ел ел оо о со ел со "ел *^ со ^ спЪо о нЪэ'со "cn"-^ о "слоТо ЪоТо'Ьо о'со о
ОО»—'СО ООО^ООм ЮОООООООн COHtOO нСл^ОО СОСОСЛ ОООСл 00ОО ЮСлн ^SO
ОООн ООООнн ООООнн^* ОООн ОООн ООн ООн Онн н н е-
coctjcoco сослоооосл сосл-^со»—'^сл t?**cn оо о 4^^ co"to слЪоо Ъ* Vj to ^"»--сд н Vj "ел
осооосо сомсочео^ ел ел 4^ С5 оо со со ootb-as о^сло оооо слоон елсло слео о
ООнн ОООнь^н О О О »—»I—' t—i tO ООнн О О н t—> о»—'»—' Они ^tOtO
'со'*-^ н"сл СО СлЪо o"tO "Ч ^Ъэ'сО hT^Vi О "ipkVj о*Со ЪяЪоТоЪг Ъ> ©^ "оо^Ъо "со нЪо
i?» tO н О ООСООСО-^ОО ЮОH^иОО СО^ЮО СОСООО 00-^00 н О tO ЧОСЛ
О О I—' н О О О |— I—»t—1 ОООнимЮ ©Они О н и н Они1 >—*>-* tO
"со^нЪз ^ слЪо"н"сооо "^Vj оТоЪяЪо'ю *слЪо н'ль. Ъ) оЪо"»^ Vj'ioVi оЪ> о
^-чсосо н ел ел»— сл оо слн-^^cotoo Ф* to н 3* Mtotoo оо ел со н ?. о
ОО»--»— ОООмнЮ' ООиинЮМ Он»— н Онн . ^ у-^ Ю
"^Ъо'со оо rf*Vj о'ю'сл н сл"оо и-'сл'Ьо'кэ'сл ЪЪ^оо "ср йо"*^ "нЪо о
tO-ЦСЛСО *ЧСО00М-Ч00 нО-^ОЮЮн ^hi-^O OtOCO 00СЛ tO
оо
~-<fco
00 О
Он
Vm
Юм
Он
О^
о^
Он HtO tO
ОО "js-lo ~»<|
toto сою о
Внутренняя
температура, более теплого
помещения, °С
Относительная влаж
ность теплого
помещения, %
2,72
1,56
1,01
0,48
2,64
1,85
1,20
0,57
2,32
1,49
0,71
2,70
1,92
1,56
1,20
0,90
0,78
О н н н tO
V^aiVco
ЮнЮСЛОО
Onto tO
О^ ОСл
о^ о-ч
О н н н tO
О) ©нООЮ
оо-ч^слоо
2,42
1,92
1,41
0,89
2,94
2,13
1,35
1,90
1,35
0,89
2,00
1,90
2,04
1,34
2,32
о н
о >
S
о w
аэ ^
чения
плива
ф
2 5
со Х&
фици
пом
лаги
я 2 &
Я Я Р»
О Я
ся я» и
<ъ - го
^ я
и я fa
Я "О О
о я я
о х п
н ft ^
s 5ft
о Р р
*1 2 J3
*о 3S s
Й л и
S =
<S я«<
я о н
» ^
я^з з
них
слов
с те
Я « ^
и S ?
2 "о
»я р
f> ? W
ogrt
45s
ОЛЯ
В5 О»
ж р
S Ы
5g
я 2
о SS
е е
е х
1—
н
Я
Еч
О
м
го
X
S
о
S

Приложение 2
Температура поверхности, при которой образуется точка росы
Температура
ПК nWlJt OTfWTT Ar« n
воздуха, С°
30
28
26
24
22
20
18
16
14
12
10
8
6
4
2
0 \
• —2
—4
—6
—8
—10
—12
—14
—16
—18
—20
60
20, <
19,(
17,2
I5,c
13,4
П,?
9,S
7,7
5,8
3,9
i 2^
0,3
-1,5
—3,2
-4,9
-6,5
-8,4
-10,3
-12,11
-13,9
~15,6
-17,7-
-19,8-
-21,9-
-24,1 -
-26,2-
65
Ц 22,^
) 20,^
i\ is л
» 16.C
И 14, i
J 12,6
Ч Ю,€
9,0
1 7,8
5,1
3,3
1,4
-0,4
¦ —2,1
—3,9
—5,5
-7,4
—9,3
—11,2
—13,0
-14,8
-16,7
—18,8-
-20,9-
-23,0-
-25,2-
Температура (в
70
Ц 23,<
И 21,'
> 19,*
) 17,*
r 15, <
t 14Д
4 12,1
10,2
8,2
6,3
4,4
2,5
! 0,7
1,1
—3,0
-4,6
—6,4
—8,3
—10,3
—12,2
-14,1
-15,9
-17,9
-20,0-
-22,2-
-24,2-
75
3 24,
7\ 22, <
Я 21,(
* 19,(
Ц 17,(
)| 15,]
i
13,2
11,3
9,3
7,4
5,4
3,5
1,7
-0,2
-2,1
-3,7
—5,6
-7,5
- 9,5
-11,4
—13,3
— 15,1
-17,1
—19,2
-21,4
-23,4
°C) при <
80
3 25, €
Э 24,С
) 22,1
> 20,1
)| 18,1
16,2
14,2
12,3
10,3
8,4
6,4
4,5
2,7
0,7
-1,2
-2,9
—4,8
-6,7
— 8,7
— 10,7
— 12,6
—14,4
— 16,4
—18,5
—20,9
—22,6
относительной влажнос!и воздуха, с
85
N 27,0
1 25,1
23,1
21,1
19,1
17,2
15,2
13,3
11,3
9,4
1 1Л
5,4
3,6
1,6
-0,3
-2,1
—4,0
—6,0
— 8,0
—10,7
—11,9
—13,8
—15,8
—17,8
—19,8
—21,8
90
28,1
26,1
24,1
22,1
20,1
18,2
16,2
14,3
12,3
10,3
8,3
6,3
4,4
2,5
0,5
—1,3
—3,3
-5,3
— 7,3
-9,3
-11,2
—13,2
—15,2
—17,1
—19,1
—21,1
95
29,1
1 27,1
25,1
23,1
21,1
19,1
17,1
15,2
13,2
11,2
9,2
' 7,2
5,2
3,3
1,3
—0,6
-2,6
-4,6
-6,6
—8,6
—10,6
—12,6
—14,6
— 16,5
—18,5
—20,5
/о
100
30,0
28,0
26,0
24,0
22,0
20,0
18,0
I 16,0
14,0
12,0
10,0
8,0
6,0
4,0
2,0
0,0
—2,0
—4,0
—6,0
—8,0
— 10,0
—12,0
—14,0
—16,0
— 18,0
—20,0

Приложение 3
Величины расчетных коэффициентов теплопроводности
и назначение теплоизоляционных материалов
Материалы
SS83
лев Id
Назначение материала
Плиты
теплоизоляционные из пенопласта
полистирольного
самозатухающего ПСБ-С
25—40;
Пенопласт
ПХВ-1
плиточный
Плиты
теплоизоляционные из пенопласта
ФРП-1
Плиты жесткие из
минеральной ваты на
битумном связующем
Пенопласт плиточный
полиуретановый ПУ-101
Плиты
теплоизоляционные из пенопласта по
листирольного ПСБ
Пенопласт плиточный
ПС-1
То же, ПС-4
Плиты мягкие и
полужесткие минераловатные
на битумном связующем
Вата минеральная
Плиты торфяные теп
лоизоляционные
Плиты фибролитовые
на портландцементе
Плиты теплоизоляци
онные из ячеистого бе
тона
Блоки из пеностекла
Гравий керамзитовый
Плиты из керамзито
бетона
Аглопорит
Пемза
Перлит вспученный
Плиты битумоперлито
вые
100—1
150
40—60
250
250
300
350
50—
100|
[20—24
100
0,040
0,045-
0,055
0,055
0,06 1
0,0651
0,07
0,075)
0,04—
0,05
0,04
0,045
50-
100
100
150
200
250
300
170
220 1
300 1
350
400
400
500
200
300
300
400
500
400
500
300
500
400
100
250
300
350
0,040—
0,045
0,060
0,070
0,075
0,080
0,085
0,070
0,080
0,13
0,14
0,16
0,13
0,16
0,09
0,12
0,13
0,155
0,18
0,16
0,20
0,22
0,17
0,16
0,05
0,09
0,085
0,095
Для теплоизоляции наружных и
внутренних стен, колонн, покрытий,
перекрытий, потолков, сборных железобетонных
стеновых панелей, трубопроводов,
оборудования и устройства каркасных
перегородок. Для изоляции перекрытий применять
плотностью не менее 26 кг/ле3 и при
прочности на сжатие не менее 0,3 кгс/см2
Для теплоизоляции наружных и
внутренних стен, колонн, перекрытий, покрытий,
потолков, сборных железобетонных
стеновых панелей, трубопроводов,
оборудования и устройства каркасных перегородок
То же, но для перекрытий применять
плиты с прочностью на сжатие не менее
0,5 кгс/см2
То же
Для теплоизоляции колонн, дверей,
трубопроводов и оборудования
То же
Для теплоизоляции трубопроводов и
подвесных потолков
Для теплоизоляции чердачных покрытий
(в виде засыпки)
Для теплоизоляции перекрытий
трубопроводов^ и оборудования
Для изоляции наружных стен и
устройства каркасных перегородок
Для теплоизоляции наружных стен,
покрытий, устройства внутренних стен,
перегородок и противопожарных поясов
Для теплоизоляции покрытий, устройства
внутренних стен и перегородок при
обеспечении требуемой морозостойкости
Для теплоизоляции покрытий, полов на
грунтах
Для устройства внутренних стен и
перегородок
Для теплоизоляции покрытий, полов на
грунтах
То же
Для теплоизоляции наружных и
внутренних стен, колонн, перекрытий, покрытий,
трубопроводов, оборудования и устройства
каркасных перегородок
295

Продолжены
Материалы
Плиты перлитогелевые
Плиты перлитовые на
цементной связке
Плиты асбовермикули-
товые
Вермикулит
вспученный
Шлаки доменные 1
Шлаки топливные
отность
6sT
200
250
250
300
350
250
300
350 1
100
200
300
500
700
•4.
я> о
О Ч *1Г?
SB53
3* S в ч»
о Sf о м
0,065
0,075
0,075)
0,080
0,090)
0,09 )
о,ю
0,12 J
0,075
0,095
0,12
0,16
0,25
Назначение материала
Для устройства противопожарных
поясов, теплоизоляции покрытий и устройства
полов на грунтах
То же
»
Для теплоизоляции покрытий и полов на
грунтах
То же
»
Примечания: 1. Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов
приняты в рабочем состоянии с учетом увлажнения их в конструкциях при эксплуатации
зданий.
2. Для холодильников емкостью 250 т и менее допускается применять все виды
теплоизоляционных материалов, указанные в настоящей таблице и в СНиП 1-В.—62
с расчетными коэффициентами теплопроводности.
Приложение 4
Плотность грузов, хранящихся на холодильниках
т/мг
Говядина мороженая
в четвертинах 0,40
в полутушах 0,30
в четвертинах 0,35
Баранина мороженая 0,28
Свинина » 0,45
Мясо и субпродукты t мороженые в блоках, в
картонных ящиках 0,60
Птица мороженая в деревянных ящиках . ..... 0,38
Мясо кроличье мороженое в деревянных ящиках . . 0,28
Колбасные изделия в деревянных ящиках 0,40
Копчености в деревянных ящиках 0,50
Масло и жиры животные топленые
в деревянных ящиках 0,65
в деревянных бочках . . .......... 0,54
Яичные мороженые продукты (меланж) в картонных
ящиках ^". . . . 0,70
Яичные и молочные продукты сухие в фанерных
барабанах и картонных ящиках 0,40
Яйца в деревянных ящиках со стружкой 0,32
Яйца в картонных ящиках с прокладкой тисненого
картона . . 0,27
Масло сливочное
в деревянных ящиках . . . - ¦ 0,70
в картонных ящиках .... - 0,80
Сыры
без тары и в деревянных ящиках. 0,50
в деревянных барабанах 0,46
без тары в контейнерах 0,30
Сгущенное молоко в фанерных бочках 0,74
Сметана в кадках . . 0,75
296

Творог т/м2
в кадках . , , . . . 0,71
брикеты в коробках 0,60
Мороженое на рейках без стеллажей
в картонных коробках . . .0,17
в контейнерах 0,33
в гильзах 0,21
Мороженое на стеллажах в картонных коробках . . 0,23
Консервы
в деревянных ящиках 0,60
в картонных ящиках . . 0,65
Рыба мороженая в деревянных и картонных ящиках,
рогожных кулях . , . 0,45
Рыбное филе мороженое в картонных ящиках .... 0,70
Рыба частиковая мороженая навалом (в штабелях) 0,35
Рыба красная мороженая навалом (в штабелях) . . . 0,45
Рыба соленая и малосоленая в бочках 0,37
Икра паюсная и зернистая в бочках 0,30
Консервы рыбные в ящиках 0,50
Плоды свежие в деревянных ящиках 0,35
Дичь 0,35
Молоко сухое
в крафт-мешках . . . . . 0,60
в барабанах . . 0,35
в банках 0,30
Маргарин столовый фасованный в мелкие пачки
в картонных коробках 0,56
в деревянных ящиках 0,57
Маргарин столовый и кухонный (монолит)
в картонных коробках . 0,68
в деревянных ящиках 0,67
в деревянных бочках емк. 100 л 0,52
в деревянных бочках емк. 50 л 0,49
Прочие грузы 0,35
При укладке на поддонах
Масло сливочное
в деревянных ящиках 0,63
в картонных ящиках 0,70
Творог
в картонных ящиках . . . 0,57
в деревянных ящиках 0,39
Яйца
в деревянных ящиках „со стружкой 0,30
в деревянных ящиках с прокладкой тисненого
картона 0,27
в картонных ящиках с прокладкой тисненного жар-
тона - 0,24
при смешанной укладке — внизу деревянные ящики
с прокладкой тисненого картона, наверху
картонные коробки 0,26
Рыба мороженая в деревянных ящиках 0,39
При укладке в контейнерах
Сметана в кадках — 0,46
Творог в кадках . . 0,45
Примечания: 1. Для продуктов в упаковке указана
масса (вес) брутто, без упаковки — нетто.
2. Нагрузка на 1 м2 по всей площади перекрытия не
должна превышать технически допустимых норм по условиям
состояния этих перекрытий.
297

ю
CD
00
Характеристика охлаждаемых помещений и расчетные технологические данные
Приложение 5
Помещения
Расчетная
температура
воздуха, С

Рекомендуемая
температура
хладагента, °С
Допустимая
относительная
влажность, %
Циркуляция
тздуха, объе-1
мов в час
Исходные расчетные данные
температура продукта,
°С
поступающего
выпускаемого
нагрузка на
1 м подвесного]
пути или 1 л*
пола, кг
продолжительность
охлаждения или
замораживания
говядины в полутушах (не
включая время на
погрузочно-разгру-
зочные работы), ч
Камеры хранения мороженых
продуктов
обычные
для одноэтажных холодильников
с воздушным охлаждением, а
также для хранения особожир-
ных продуктов (свинина, птица,
рыба жирных пород и др.) . .
Морозилки
камерные
тоннельные ,
Камеры охлаждения и хранения
продуктов в охлажденном состоянии
Камеры хранения охлажденного
мяса ,
Камеры универсальные
Камеры накопительные перед
замораживанием
Камеры разгрузочные после
морозилок
Сортировочная и экспедиция
мороженых и охлажденных продуктов
—20
—30
—30
-30
От +4
до —3
—2
От +4
до —3
—20
±0
—20
—20
0
—12
—30
—40
—40
—40
-2, «4
—9, —10
—8, —10
—4, —10
—30
—10
—30
—30
—10
—20
95—100
95—100
85-95
85—95
85-95
95—100
85—95
95—100
95—100
150—170
300—340
От 10
до 30
От 10
до 30
10—30
—8
—20
—20
-30
15
15
12
12
15
12
—8
12
—8
—12
—12
4
—3
2
От +4
ДО —3
—20
4
—20
-20
250
250
250
20
14
24
24
24
24
24
24
24

to
Камера хранения охлажденной рыбы
(во льду)
Камера длительного хранения жиров
в бочках или ящиках
Камера хранения упакованных
колбасных изделий
Камера охлаждения и хранения яиц
Камера хранения меланжа ....
Камера хранения сельди и соленой
рыбы
Камеры хранения рыбы горячего и
холодного копчения
Камеры хранения икры осетровой,
паюсной и частиковой — соленой и
пастеризованной
Камеры хранения икры частиковой
пробойной и ястыковой ....
Камеры хранения, кулинарии
(печеной, вареной, жареной)
Камера хранения сметаны в кадках
Камера хранения масла
Камера хранения топленого масла
От -
до —
ОтО
От -
ДО —
От 0
до -
От 0
0
-20
4
—2
-20
-2
-10
до—2
-2
А
-8
до +2
От 0
до -
От -
до -
От 0
ДО -
-1
-12
-20
-5
85
90
85—90
75—80
85—90
85-90
75—80
85
80—85
80—85
30
От +5
до 0
10—30
12
20
От —8
до —18
От —2
до —10
25
25
15
10
—20
б
0
-20
От —2
до —10
От 0
до —2
От —2
до —4
От —0
до —8
От —0
до —2
— 12
От —0
до —2
500—700
До 1845
До 910
24
24
24
24
24
24
24
24
24
24

со-
о
о
Помещения
Расчешая
температура
воздуха, °С
Камера длительного (более 3
месяцев) хранения творога в
замороженных брикетах
Склад сухого молока (хранение
более 1,5 месяцев) в герметической
или негерметической таре (бочки
фанерные)
Склад сгущенного молока (хранение
более 1,5 месяцев) в герметической
или негерметической таре (бочки
фанерные) . .
Камеры хранения зрелого сыра . . .
Камеры предварительного
охлаждения заготовительных
холодильников (для всех видов плодов) .
Камеры хранения фруктов и овощей
Камеры хранения винограда . . .
Камеры хранения сухофруктов и
орехов . .
Камеры хранения дрожжей ....
От —18
до —20
4
5
0
От —1
до +4
—1
От —1
до +4
1
Допустимая
относительная
влажность, %
80-85
75
80-85
85—95
85—95
75
70
Продолжение
Циркуляция
воздуха,
объемов в час
30
Исходные расчетные данные
температура продукта,
поступающего
выпускаемого
нагрузка на
I м подвесного!
пути или 1 м*
пола, кг
продолжительность
охлаждения или
замораживания говядины
в пол у ту шах (не
включая время на
погрузочно-разгру-
аочные работы), ч
30-40
10—20
10—20
10—20
3
15
15
15
10
20
20
20
20
1
—18
4
6
б
0
До 1077
До 765
До 1260
24
24
24
24
15—20
суток
До 2 суток
До 10 суток

Приложение 6
Климатологические и расчетные данные по некоторым пунктам СССР
Город
Расчетная температура /н наружного
воздуха, °С

среднемесячная в 13 ч
самого жаркого
месяца

среднегодовая
Относительная
влажность воздуха
средняя в 13 ч, %
самого
холодного
месяца
самого
жаркого
месяца
Астрахань
Алма-Ата
Архангельск
Ашхабад ,
Брянск
Березники на Каме
(Соликамск)
Баку
Батуми
Барнаул ,
Бахмач( по Конотопу) .
Березов (Сибирь) . . .
Бикин
Биробиджан . . . . .
Благовещенск
Великие Луки ....
Луганск
Воронеж
Вильнюс
Витебск
Владимир
Волгоград
Вологда
Горький . . .
Гурьев . . .
Грозный . . .
Гомель ...
Донецк' . . .
Днепропетровск
Душанбе . .
Ейск ....
Ереван . . .
Енисейск
Златоуст . . ,
Запорожье . .
Иваново . . .
Иркутск ....
Казань ....
Калинин ....
Калуга ....
Караганда , . .
Каменец-Подольск
Каунас ....
Кемерово
Керчь
Киев
Киров
Кишинев ....
Комсомольск .
Кострома . ± .
Краматорск
Красноводск . .
Краснодар . . .
Красноярск
—22
-22
—32
—12
—24
-35
-3
1
—37
—34
—24
-23
-25
—23
—24
—28
—25
—29
—28
—24
—16
—20
—19
—18
—44
—31
—19
—28
33
32
26
40
28
28
33
30
29
30
26
28
28
33
27
4-33
33
28
28
27
34
27
29
35
33
31
31
32
36
33
34
27
33
28
—36
—29
-25
—26
—31
—
—21
—39
—17
—22
—31
—17
—
-29
—
—12
—18
—40
28
31
29
28
—
30
27
27
30
29
27
31
27
27
32
36
32
31
22,6
24
21,6
22
25,1
—
21
23
26
' 24
21,9
25,3
22,8
21
32
29
24,2
29,3
27,0
18,4
36
22,6
22
28
25,2
24
25
21,7
27,4
24,1
22
21
21
28,6
21
21,6
29,7
28,8
27
35
28
30
22,3
20,6
29
22,5
9,3
7,9
0,2
16
4,7
—1.5
14,4
14,3
~6,5
4,2
1,7
0,1
—0,6
4,8
7,9
5,6
6,5
6,5
3,4
7,7
2,4
3,6
7,8
10,2
6,6
8,4
0,8
14,6
9,8
10,2
м
9
3,3
-1,3
4,4
7>
6,5
0,5
10,9
6,9
4,3
9,8
0,7
8,3
15,6
11,1
0,6
81
68
87
73
82
85
73
71
77
86
81
64
77
63
82
78
87
86
83
86
84
84
86
82
80
87
86
83
64
90
68
79
82
78
86
47
39
60
22
54
66
57
73
51
72
73
65
83
58
62
43
50
60
59
53
40
60
56
41
52
75
55
46
32
69
40
59
60
39
58
77
82
83
87
80
87
86
82
81
83
87
77
83
82
92
69
73
72
55
48
58
71
35
71
57
76
56
55
57
49
80
65
56
43
51
54
301

о
т
?ч L; Я К
¦ ¦ cr
ii *
вкар (Коми АССР)
1ПГ
л
со
н •
Й.
я Е^ g G
* s S S *
м о "-J Я " "О Я«
? « Я О Р га ОЧ
S ш я н * ? e
i № Н О Я Я
Л 2 и
ЩИ I I II М I II I I I
СОЮСОСОЮ СОСО_«— I ЮЮммСОмСО^
ОСООСлСл! СО О 00 СО I ОЭ н- СО СО •— СО Ю
I I I I I I
со»—юсоюю
ОЭ © *&»• »—' ОО 00
II I I I I I I I I I I I I I I I I I II I I I II I I I I
юсо и-юю ю ю со ю со со ^ ю •-* | ^ со ю н^ со со 4^ сою ю ^ юсоююсо
•—О -^ОСО^ О5н-*СОО ОэСлСЛ Oi I Ю СО Сл СП Сл Сп ^ Об О) СО СО Oi tO СО ^ СЛ
СО СО СО СО Ю СО tO Ю СО СОЮ СОЮСОЮЮСОЮСОСОСОЮЮСОСОСО! С0ЮЮС0ЮЮС04^С0С0| COCO СОСОЮСоЮЮЮСОЮСОЮЮЮСОЮСрСО
о^»-^ооо»-'сооосослооюо5^<ооо*^<10^-н-'0^оосоосо1 со^05ичооою»-м| ©со доо^асо^ооооююю^ооооосоою
ЮЮЮЮЮнЮЮЮСОМЮмЮКЭЮСоЮЮЮЮЮМЮМКЭЮ Ю^ЮЮ»—ЮЮЮЮЮЮЮ1 ЮЮЮЮ^ЮЮЮь-.ЬОЮЮЮЮЮЮЮ
сооосоююсою»—сосоюслсооосон-i со о ел *д о> >— ь-* слсо*«4Со ел rf^ н-* ел со *—^ о5 со »й. со ел I ^coi— оо со •—ю Сл ел ^- -^ н-со 4* со ^ ^
^Тр^'оо^Ъа^'слЪ) 'со*—н- 1-ч—I »q© ^ <л Ъо оо^-со Vj'pi оо (—i ^соЪэ'сл Ъ> То
о » нТ2
3 »:» 2
2 и
So*g
S*S8
Ю Сл СО ¦-*>?* ] ООЮООО)^СЛСООООЮОСОСЛЮ^ОСЛ4^СО| О0Ю^СТ>Ю«-'| СО| 00 | COCO
VoVoV bo'co^^Oi^Vbi^-' oo^^oo©To'bioo^--Vlo Ъ>Тй>^^о#Ло oo V лою
ЮО^СОЮОЮООСлн-'СО^СПС/ЮСО
ЪГсоо^Ъ/соЪ^Ъооо^ЪэЪ^юЪГ-ч
„ „ -,_. — — , , __ , , _ — — OO -4 I
CO 00 Ю CO Ю CO CO Ю CO СЛ CO *^ СЛ •"-CO ©Ю I
^0001^00С^СлОООООООООО<|0500СТ>'^,^00**4'^000000
¦"•4 Ю OO CO О ^J CO 05 ¦ - * ~ -.. . ~ ^, — . . -..
OOOOOOOOOO1^ ^4000000
СЛФ'СОфьСОсО^СлЮСЛ
«vl 00 OO 00 -^ I
^©ЮСОСЛ I
00<J00CO0000^O0Q0^ 1
СЛ<^^<^С^^СЛ01СОЮО^С1лСЛО^СЛС^ЮСл^С^ 01000>СЯСПСЛСЛ4^СЛО>С>-1СЛСЛ СЛСЛф^^! 05СЛОС^05СЛСЛСЛСЛ01|
СослоослОо©Ооэоо*>»оо9о^ ^Сл слооососоюр^сооэоосо Ф-СО о © © *s to •-* ;?. $> ел wco ^сл©Ю*-| о •— ст> н- ?ь со *-" оо ел •-1 I
2 «
?^
я я
к »
Я I
si
к
К о о
о о g
? « °
0 Оо
« w w
to ж о
* о 2
о
О 0
¦о и
» Я н
со» -
S&
о
о
(та

Продолжение
Город
Улан-Удэ .
Хабаровск .
Харьков . .
Херсон . .
Хибины . .
Целиноград
Челябинск .
Чарджоу .
Чернигов .
Чита . . .
Ялта . . .
Ярославль .
Расчетная температура /н наружного
воздуха, °С
зимняя
2
-40
—
-22
-18
—28
-33
-31
—13
—22
-39
—11
-28
летняя
3
28
28
31
33
23
32
29
28
30
30
32
28

среднемесячная в 13 ч
самого
жаркого месяца
4
24
24
25
29
15,7
25,2
22,8
—
23
24
27
22

среднегодовая
5
1,9
1,5
6,7
10,1
Ы
1,4
1,6
15
6,4
—3
—13,1
2,6
Относительная
влажность воздуха
средняя в 13 *, %
самого
холодного
месяца
6
72
76
81
79
81
80
78
79
77
73
68
85
самого
жаркого
месяца
7
52
65
49
45
62
41
54
38
53
51
57
59
Примечание: В связи с выпуском новой главы СНиП П-А.б—72
«Строительная климатология и геофизика» нормативные данные уточняются по указанной глале.

node*
-вэ э рпгол#
эпобиэ кон
-dBXBO Я Nff
-ojb и HiMAd(j>
(№ГИЯ
-ojb и ихяХйф
вншиа'нэоя^
•рв *:tmdJOHHg
aoHhOirow
эoнэжodo^
эоньоашгэ
эoнэжodow
ЭОНЭПДОХ
bqaodoji ошву/
эоньоя
-иь-э огэвде
«"©"смю^^-ГюсГоб*©*,-* of
COi-»COT-itOT-<eO»-»tOi-»CO<-tCD'-i«0»-»tD**t©«-itq
woeiomooooioiccoH
0^«фыо01ЛМО)«ОЮОЬт|<нООЮС»0>ЮМО
со*©%-Гсо*\о t^crT с» to ч* со"
0» I-"- «O^CO r-^O» Г*-ЮсО«-»О5Г--ЮСОт-100Г».ЮС01-'а>
^co*aT©Vf co'ioVCo* »-Го»>^с??оеГо*г-Гсо*1о'|СоГо*
c0c0«0f^tN.t^-t^r-t^000000aQC0Oi0>0>0i0S0iO
1-* о oo oo i-« r* o> a> "^ со Ч*» i>
1$ S S3
«PooO)'-*cOTf'(OooOi-ico(OtOooOr-irtiet^flOo
lSt«l0OtDt0tDtD"^-t^t--I^h-r>-0000 00000000Oi
loo^iriw co^oi eo со ©_¦•"* л
со cTi-Г co*ioV-*i-*ioef со'ео*
»¦* i-t O* CO 4*«
«э ^i^^c^^oo^a^u^i-^t^eo^o) со о» со «tfo^t»* co^o^
42 92 © *r co*TAo*r^*o^*c^^ioWaT©" e^i"io г-Гоо*
ioioiococoto«otocot^t^r^h«.t^t>.oooboooooooo
^tp t-*e»© of ^"to" N*oo*©Vf eo%^co*oo*o^*ro%i'*cd'
ioioioioto«ococo<o?o(^-f^t^t^.t*.r»ooooooooeo
»-<© t»t"- r* oo^a> c* to oo »o
©•ГсГ©*1-Гс? сот)* со t>^ ocToT
T^w^^^(NWC»C^CO00eOCO'it,Tt<rrTr'4,'^,-*l5
с^о"о"к»-Гео*'«4ч*,ю'г^*,схГо'с^Г
t-^e»t-- WOOHN^t-HDOOlOOlOWO^Nt-irrcD
.-¦^ -• C4
s
s
>>
etf
о
к
И
a>
fct
1=5
X
о
w
5}
К
Л
ев
К
CQ
5
ЗОН
-qirsti OJioirow
©©^co^o» о^т-j^ce^e^
со*©%^оГтр*со"г>*©*со*г>*,--Г
NNbc»@ 00 00 00 0H)O0iaOOOOO»Hi-ti-»
ЖНВ1Г
-ЭИ ИИНЬИК
СО^О *-И у-* СО ¦* 00 ^» CO^^i-^
»-< i^ co^^cqco^u^c^oo^io t^t^^^^eo o^to^o^
TO^tc?a?o>^"c^^c6*^0>^c^Vco*^gfQ"cN^iQ
<?>COtDCOcDt^.t^t^^^t^-000000000000 050>0>0>
-doHO а otmtf
i-*О О © О О» "^оо <©^^
of o'i-TcsTco"" грю<& °ь*-**?
2?
t^ r-^о» г*» о» t^e» ^c^f^e^i^oo^oo^eo c^eo^a) ю оо^о*;^
союююс0со<О«э<о<©г»г>-г-ь«^-с*»г-.ооооооеасо
ЭИ-иф 90H9WJ
О © со г- со 1-^со о> о ю ^ f-t h- ео©оо toooooc^tOeoo^oo^toc^o^r^to^c^oj^iO^oV
er»tot>-t^-ts.r^.N.t—oo
tfodon
хннбиж 2914,3
CT>OdCD»-i00c0'-"O O^Tf rf t^ ION O0_tJ< .-и** CO © CO^CMj^^^t^^O^tOj^O^lrt^
I i-i*-h-i5S « ^* lotDcotocococoh-r-t^t^t-t^oooooooooooooio»
irodon
ХИ1П0Х B9NCJ
OJOClCDCSCDO'^flOr-CO
!>• «WatOW50i<OrtONP50t>-^"-ir^^'i-iOOlOH
NrotT-TcsT'^*iooo'o'oo*'r^'^"' со* о" ttxntQouCD^coiat^ao^cfcbtat^coocfcQirit^
¦ rt^^c^ сч| io to <o со to t-- Is-1-1> v> г- со oo oo oo oo oo a» © о а> ет>
aqdND
aoHHHdMOirHe
'эонхэояэд9
эяжвяол oobi^
t^ О csi ю о со ю 00^ to ^oo^
с^о*^с^т^101^оГо<*со*аГ
1-1T-IT-» CM
о со ©» co^со о io »-^^м oi ^o^tco» co.4^©.l^.,~lt4~.
^cocototocotot^J^i^t-^t^f^Jooooooooooooo
ЮЮЧ
314HDKW
NXHitirodiigiCD
ОООСЯСОч-ЮООСОСЧ^О
с^Г^*10*г^*с^о*с^^«5^о^«^с^^10^*д?сГс^"^го
cococDcocot-^t^r-r^t^t^ooooaoooooooajocftoi
BBH
-эви вниниаэ
ЮО t-^CO CO*-• СПСЛ СО OO^CO
cTcTi-J'cfeo'to to* oo* «-T^t^
r-lr-iT-l O*
tO 0^lOeO\^C» CO^t-^W c^^U^O^^O^CO^QO^O^^t-^CO,
&с*съ^(ог^о?сэся<п10<осоо>с>Ысо}р(?> со a»
FHHHBdBg
m*o"ihw со" ю*"(^*о> «-"io'co*
»-г^Нт-| o«
Ю О \Л О WО ЮО^ЮО Ю ©„"Э ©.U5©.W*L©^U5>©.U5<4
IClOiOiOvOtOtOtCCOCOtOt^-l^-t^-r^t— Г-Г--00О000
аотия
хээя впихи
со ол»-»_ ¦* оо^ со^сч г*'л,-,.о0.©1
cfo* «-Го» oo* to* t^crTcsTto'oq
lOOcoi-ir^tMt-cooocoajrPotoocOT-ft-tNooeo
т-ii-lr-i О»
Эо 'eoxH^irodu
EdXxBd3uW3x
OOCO'^'CNOOOCO'^'CO
tOOOOCO-^CNO
cici77777
I I

Приложение 8
Условные обозначения трубопроводов, арматуры для аммиачных,
фреоновых, рассольных и водяных схем холодильников
(по ГОСТ 3463—46 и 3464—63, группа Г01)
•28
-26'г
- i
2
i.
а
Принятое наименование
Газовый аммиачный трубопровод
Жидкостной аммиачный трубопровод
-нд Дренажный аммиачный трубопровод
-//о ОттаиЕательиый аммиачный трубопровод
.//а Аварийный выпуск аммиака через предо-
11} хранительные клапаны
Масляный трубопровод
- яг Фреоновый газовый трубопровод
-18ш— Фреоновый жидкостной трубопровод
" 3 Трубопровод воздушной смеси
Трубопровод сжатого воздуха
Трубопровод холодного рассола
Трубопровод горячего рассола
Водяной трубопровод
Трубопровод изолированный
Фланцевое соединение
Соединение на резьбе
Вентиль или кран
Труба на подвижной опоре
Задвижка фланцевая и резьбовая
Угловой вентиль
Кран трехходовой
Трехходовой вентиль с
предохранительными клапанами
п шы i Регулирующий вентиль
Обратный клапан
Фильтр для аммиака (фреона)
Манометр
Воронка
Фильтр для рассола
Приемный клапан
Отвод крутоизогнутый 90°
305

Изображение трубопроводов на чертежах даются черными линиями
одинаковой толщины. t Расстояние между соседними числами должны
быть не менее 50 мм. На невидимой части трубопровода,
изображенного штриховыми линиями, цифры, обозначающие среду, должны
указываться так же, как и на видимой его части.
Направление потока жидкости или газа следует указывать
стрелкой как показано ниже:
-+ 11 ->'
Условные обозначения должны быть приложены к проекту или
расшифровываться на чертеже.
Принятое наименование
Отвод крутоизогнутый 45°
Тройник
Отступ
Отвод двойной
Безфланцевый концентрический переход
Безфланцевый эксцентрический переход
Труба обжатая
Заглушка приварная
Переход с большого диаметра на меньший
Муфтовое соединение

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Баги некий Г. Е., За вел ион Г. Е., Геллер С. Л., Сер ош та нов В. П.
Новые пульты управления аммиачными одно- и двухступенчатыми
компрессорами. «Холодильная техника», 1967, № 1, с. 60.
Вольская Л. С, У ж а н с к и й B.C. Новые приборы и средства автоматизации.
«Холодильная техника», 1966, № 9 и 10, с. 62—63.
Громов Н. К. Абонентские установки водяных тепловых сетей. «Энергия», 1968.
, 320 с. .
Денисов О. Г. Основание и фундаменты промышленных и гражданских зданий.
М., «Высшая школа»* 1968. 375 с.
Ефремов С. А., Р е й н и н С. Н. Сметы на капитальное строительство. М., Гос-
стройиздат, 1959. 370 с.
Железобетонные конструкции. Киев, Госстройиздат УССР. 1958. 871 с.
Авт.: Улицкий И. И., Ривкин С. А., Самолетов М. В., Дыховичный А. А.
Катерухин В. В. Аммиачные холодильные машины средней холодопроизводитель-
ности. «Холодильная техника», 1967, № 1, с. 60,
Кауфман В. Н., Косырева 3. С, Шмит Л. М., Яхонтова Н, Е.
Строительные порспласты. М., Госстройиздат, 1965. 173 с.
Клейн Г. К., Дорошкевич Н. М., Смиренкин П. П. Основания и
фундаменты. Изд. 3-е переработанное и дополненное. М., «Высшая школа», 1967. 361 с.
Коломенский Л. В. Астатическое ступенчатое регулирование температуры
кипения. «Холодильная техника», 1962, № 6, с. 77.
Консультации и разъяснения по сметной документации в строительстве,
Киев, «Буд вельник», 1972, 434 с. Госстрой УССР.
Крылов Ю. С. Панельная система охлаждения на холодильниках. ЦНИИТЭИмясо-
молпрома СССР. 1967. 52 с.
Курылев Е. С, Герасимов М. А. Холодильные установки. М„ «Машинострое*
ние», 1970. 672 с.
Кардашев Д. А. Синтетические клеи. «Химик», 1965. 494 с.
К р а к о в и ч А. А., Ч у д о к И. И. Справочник инженера-сметчика по проектированию
жилых и гражданских зданий. Изд. 2-е, переработанное и дополненное. М.,
Госстройиздат, 1962. 251 с.
Курсаков А. Н., Рогати Ю. А. Экспериментально-теоретическое исследование
железобетонных плит, опертых на податливый железобетонный контур.
Информационное сообщение № 56, Министерство обороны СССР, 1967. 47 с.
Ливанов М. М., Инженерно-геодезическая съемка и составление исполнительных
планов промышленных предприятий. М., «Недра», 1966. 194 с.
А1аилян Р. Л., Клечановский А. А., Свистунов А. М., Мамедов Г. М.,
Хоперский В. Ф. Строительные конструкции. М., Госстройиздат, 1967. 504 с.
Научно-исслодовательский институт строительной физики Госстроя СССР
(НИИСФ). Пособие по проектированию ограждающих конструкций зданий.
Издательство литературы по строительству. 1967. 443 с.
Основания и фундаменты. М., Госстройиздат. 1959. 450 с. Авт.: Цытович Н. А.,
Веселов В. А., Кузьмин П. Г., Феронский В. И., Пилюгин А. И., Луга А. А.,
Соколов Н. М., Савинов О. А., Костерин Э. В.
Пащенко П. И. Предприятия с агрессивными средами. М., Госстройиздат, 1967.
274 с.
Пирог П. И. Производство термоизоляционных работ пенобетоном и его
изготовление. М., Госторгиздат, 1954. 86 с.
Пирог П. И. Основы строительного дела. Госторгиздат, 1963.
Пирог П. И. Теплоизоляция холодильников. М., «Пищевая промышленность», 1966.
271 с.
Рекомендации по проектированию автоматизации аммиачных холодильных
установок. ММиМП СССР, ВНИХИ, 1968. 26 с.
Ротенберг А. Г., Мальцева Г. К. Поплавковый двухпозиционный регулятор
уровня жидкости ПРУД. «Холодильная техника», 1965, К§ 3, с. 77.
Сборник консультаций и разъяснений по сметной документации в строительстве.
Издание второе, исправленное и дополненное. Киев, «Буд вельник», 1971 г., 391 с.
Госстрой УССР.
Справочник проектировщика. Отопление, водопровод и канализация. Ч. I, M.,
Стройиздат, 1964. 450 с.
Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. М., Стройиздат,
1965. 360 с.
307

Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые сети. М., Госэнергоиздат, 1963. 360 с.
Строительные конструкции. М., Госстройиздат, 1967. 504 с. Авт.: Маллян Р. Л.,
Кичановский А. А., Свистунов А. М., Мамедов Г. М., Хоперский В. Ф.
Технико-экономический анализ режимов хранения мороженых грузов в
камерах, оборудованных различными системами охлаждения. ЦНИИТЭИмясомол-
прома СССР, 1969. 17 с. Авт.: Чуклин С. Г., Чумак И. Г., Чернозубов А. М.,
Борш А. Г., Бушта И. В.
Трофименков Ю. Г., Ободовский А. А. Свайные фундаменты для жилых и
промышленных зданий. Изд. второе дополненное и переработанное. Издательство
литературы по строительству, 1970. 238 с.
Ужанский В. С. Автоматизация холодильных установок. М., Пищепромиздатг
1966. 271 с.
Ужанский В. С. О статическом ступенчатом регулировании. «Холодильная
техника», 1961, № 6, с. 75.
Ужанский В. С. Исследование двухпозиционных систем регулирования
холодильных установок. «Холодильная техника», 1962, № 6, с. 77.
Ужанский В. С, И о а н н о М. Г. Автоматизация оборудования компрессорных
цехов холодильников. «Холодильная техника», 1964, № 3, с. 77.
Улицкий И. И., Ривкин С. А., Самолетов М. В., Дыховичный А. А.
Железобетонные конструкции. Киев, Госстройиздат УССР, 1958. 871 с.
Холодильные машины и аппараты. Ч. I—III, M. ВНИИхолодмаш. 1970— 197L
Цытович Н. А., Веселов В. А., Кузьмин П. Г., Ф ер о н ски й В. И.,
Пилюгин А. И., Луга А. А., Соколов Н. М., Савинов О. А., Косте-
р и н Э. В. Основания и фундаменты. М, Госстройиздат, 1959. 450 с.
Чуклин С. Г., Мартыновский В. С, Мельцер Л. 3. Холодильные
установки., М., Госторгиздат, 1961. 472 с.
Шелихов С. Н. Справочник по проверке документации для финансирования
строительства. М., «Финансы», 1972, 354 с.
Якобсон В. Б. Автоматизация холодильных установок. М., Госторгиздат, 1962.
404 с.
Энциклопедический справочник. «Холодильная техника», книги 1—3, М.,
Госторгиздат, 1960—1962

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие * . ,- . ¦: * . т . -, 3
Глава I. Факторы, определяющие размеры распределительных холодильников 4
Экономические обоснования 4
Инженерные изыскания 9
Глава II. Основные проектные решения распределительных холодильников 13
Стадии проектирования и планировочные решения 13
Типовые и групповые проекты распределительных холодильников .... 23
Глава III. Несущие конструкции зданий холодильников. . ....... 39
Классификация и конструктивные решения холодильников 39
Основания сооружений и физические характеристики грунтов 47
Выбор типов фундаментов в зависимости от характеристики грунтов ... 53
Конструкции и расчет фундаментов 56
Глава IV. Ограждающие и специальные конструкции холодильников .... 65
Стены и перегородки 65
Полы холодильников 71
Кровли холодильников 74
Молниезащита зданий и сооружений 77
Железнодорожная и автомобильная платформы 78
Строительные конструкции, связанные с устанавливаемым оборудованием 79
Изоляционные двери 83
Глава V. Теплоизоляционные конструкции холодильников ....... 85
Теплотехнические расчеты и влажностный режим ограждающих конструкций 85
Теплоизоляционные материалы . 94
Изоляционные конструкции холодильников 99
Глава VI. Теплотехнические расчеты холодильников и системы охлаждения 114
Исходные данные для расчетов 114
Определение теплопритоков в охлаждаемые помещения 115
Определение расхода холода для расчета производительности компрессоров 120
Системы охлаждения 121
Способы охлаждения камер и распределительные устройства 127
Глава VII. Оборудование машинных отделений холодильников 148
Холодильные машины 148
Аппараты и вспомогательное оборудование холодильных аммиачных
установок . . 160
Холодильные машины для распределительных холодильников малой емкости 173
Помещения машинных отделений холодильников 176
Глава VIII. Проектирование технических трубопроводов 178
Глава IX. Автоматизация холодильных установок . 187
Автоматическое регулирование температурного режима 187
Автоматизация электрообогрева грунта 193
Автоматизация работы машин и систем холодильных установок 194
Использование приборов и средств автоматизации в схемах холодильных
установок .........: :;::::: 204
Глава X. Механизация грузовых работ на холодильниках . 219
Глава XI. Электроснабжение, электрооборудование, связь 227
Общие положения... 227
Электроснабжение 234
309

Электрооборудование 238
Связь и сигнализация 249
Глава XII. Теплоснабжение н санитарно-технические устройства холодильников 249
Теплоснабжение . . 249
Отопление и вентиляция , . . . 268
Водоснабжение и канализация 273
Глава XIII. Организация строительства и определение сметной
стоимости холодильников . . . . ч .::::::: 276
Организация строительства холодильников 276
Определение сметной стоимости холодильников 284
Приложение I. Значения коэффициента теплопередачи внутренних
ограждений охлаждаемых и отапливаемых помещений, принимаемые по условию
исключения конденсации влаги на поверхности ограждения с теплой стороны 293
Приложение 2. Температура поверхности, при которой образуется точка
росы 294
Приложение 3. Величины расчетных коэффициентов теплопроводности и
назначение теплоизоляционных материалов 295
Приложение 4. Плотность грузов» хранящихся на холодильниках .... 296
Приложение 5. Характеристика охлаждаемых помещений и расчетные
технологические данные , . 298
Приложение 6. Климатологические и расчетные данные по некоторым
пунктам СССР . v . . 301
Приложение 7. Энтальпия пищевых продуктов (в ккал/кг) при различных
температурах е 304
Приложение 8. Условные обозначения трубопроводов, арматуры для
аммиачных, фреоновых, рассольных и водяных схем холодильников 305
Список использованной литературы 307
Редактор Я. А. Вшивцев
Худож. редактор С. Р. Нак
Технический редактор Г. Г. Хацкевич
Корректор 3. В. Коршунова
Художник М. В. Носов
Т-16562 Сдано в производство 14/VI—1972 г. Подписано к печати 16/Х—1972 г.
Формат 70X108Vi6 Бумага типографская № 2 Печ. л. 19,5 Усл. п. л. 27,3 Уч.-изд. л. 28,59
Тираж 20 000 экз. Цена 1 р. 67 к. Зак. *& 1244
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
113035, Москва Ж-35, 1-й Кадашевский пер., д. 12.
Московская типография № 8 Главполиграфпрома Государственного Комитета СМ СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли. Хохловский пер., 7.

ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ?
В 1973 году выйдут в свет и поступят в продажу
следующие книги:
ЗЕЛИКОВСКИЙ И. X. Справочник по теплообменным
аппаратам малых холодильных машин. 15 л., 40000 экз., 1 руб.
В книге систематизированы сведения по теплообменным
аппаратам для торгового холодильного оборудования, выпускаемого
в СССР.
Рассмотрены конструкции теплообменных аппаратов и даны
их технические характеристики. Изложен порядок расчета тепло*
обменных аппаратов. Описан выбор конструкции аппаратов и
схемы их размещения в холодильном оборудовании. Дана
характеристика арматуры для монтажа холодильного агрегата с теплообмен-
ными аппаратами.
Приведены сведения по монтажу, эксплуатации и ремонту тен-
лообменных аппаратов, а также по технике безопасности.
Справочник предназначен для механиков-холодильщиков,
инженеров и техников ремонтно-монтажных комбинатов, а также
конструкторов и проектантов холодильного торгового
оборудования.
МАЛЬГИНА Е« В. Холодильные машины и установки. Изд. 4-е.
30 л., 30000 экз., 1 р. 20 к.
В книге рассмотрены физические принципы охлаждения
(естественного и искусственного). Даны термодинамические основы
холодильных машин. Описаны принципиальные схемы работы различных
холодильных машин и установок.
Приведены сведения по автоматизации холодильных установок.
Рассмотрены системы охлаждения и кондиционирования,
применяемые на холодильниках, а также основные типы торгового
холодильного оборудования.
В четвертом издании сохранена общая схема расположения
материала, но дополнительно включены новые сведения, в
частности данные по винтовым компрессорам и термоэлектрическому
охлаждению.
Книга предназначена в качестве учебника для техникумов
системы Министерства торговли.

Холодильные машины. 30 л., 4000 экз., 1 р. 30 к.
В книге изложены термодинамические основы холодильных
машин. Дана характеристика рабочих тел и циклов паровых
холодильных машин, подробно рассмотрены компрессоры холодильных
машин — поршневые, ротационные, винтовые, турбокомпрессоры.
Дана характеристика теплопередающих аппаратов паровых
холодильных машин (конденсаторов, испарителей). Рассмотрены
принципы схемы и устройства автоматизации холодильных машин.
Описаны агрегатированные паровые холодильные машины, а также
приведена подробная характеристика газовых, термоэлектрических,
пароэжёкторных и абсорбционных холодильных машин. Дан
энергетический анализ холодильных машин на основе совместного
рассмотрения прямых и обратных циклов.
Книга предназначена для студентов вузов по специальности
«Холодильные и компрессорные машины и установки».
УЖАНСКИИ В. С. Автоматизация холодильных установок.
20 л., .30000 экз., 95 коп.
В книге даны теоретические основы систем автоматизации
холодильных установок. Приведена характеристика приборов и
средств автоматизации. Подробно освещены вопросы автоматизации
малых холодильных установок и автономных кондиционеров,
установок распределительных и производственных холодильников,
крупных холодильных станций, абсорбционных холодильных и сухолед-
ных установок.
Рассмотрены основы проектирования систем автоматизации
холодильных установок и вопросы эксплуатации
автоматизированных холодильных установок.
Книга предназначена для студентов вузов по специальности
«Холодильные компрессорные машины и установки».
Предварительные заказы (без денежных переводов)
следует направлять по адресу: 113035 Москва, М-35,
1-й Кадашевский пер., дом 12. Отдел распространения
издательства.