Text
В 30716^
~с. А. РЫСИН
Канд. техн, наук
ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ УСТАНОВКИ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫХ ЗАВОДОВ
СПРАВОЧНИК
Издание третье, переработанное
7
ИЗДАТЕЛЬСТВО .МАШИНОСТРОЕНИЕ”
Москва 1964
ОГЛАВЛЕНИЕ
Глава I. Физические свойства воздуха ......................................... 7
Величины, характеризующие состояние воздуха .................. 7
Глава II. Общие указания по проектированию вентиляции . .................... 15-
Основные требования к вентиляции . ..................................... 15
Глава III. Противопожарные нормы и правила при устройстве вентиляции . 30
Категории производств.................................................... 30
Противопожарные мероприятия при проектировании вентиляционных систем . 33
Глава IV. Выбор систем вентиляции и отопления .............................. 37
Естественная общеобменная вентиляция .... . . 37
Механическая общеобменная вентиляция ... ,39
Вентиляция вспомогательных зданий н помещений .41
Местные укрытия и отсосы................................................ .42
Выбор систем отопления зданий.................................. . ... 45
Глава V. Кондиционирование воздуха (канд. техн, наук Б В Баркалов) . 46
Общие сведения .......................................................... 46
Классификация систем кондиционирования воздуха 47
Выбор комфортных условий ... ......... ................. 48
Технологические требования к кондиционированию воздуха 51
Производительность кондиционеров...................... . . 55
Расход наружного воздуха . ........... ..................... 57
Распределение воздуха . ........... 60
Схемы центральных систем кондиционирования воздуха....................... 69
Схемы центральных многозональных систем кондиционирования воздуха . . 80
Местные системы кондиционирования воздуха ............ 87
Основное оборудование для центральных систем кондиционирования воздуха . 87
Местные кондиционеры и местные подогреватели.............................141
Холодосиабжение и теплоснабжение систем кондиционирования воздуха . . . 157
Глава VI. Определение тепло- и влаговыделеиий ..... ......... 165
Тепловыделения от печей............. . ........... 165
Тепловыделения от продуктов сгорания, поступающих в цех . 167
Тепловыделения от электропечей и ванн с электроподогревом .............. 167
Тепловыделения от нагретого материала, остывающего в цехе............... 170
Тепловыделения от отливок и оборудования литейных цехов................. 170
Тепловыделения от электросварочных контактных машин..................... 172
Тепловыделения от машин, снабженных электродвигателями.................. 17?
Тепловыделения от нагретых поверхностей укрытий, зонтов, воздуховодов и трубопроводов ............................................................... 173
Тепловыделения от солнечной радиации для остекленных поверхностей .... 173
Тепловыделения от поверхности нагретой воды............................. 174
Тепловыделения и влаговыделения от людей................................ 174
Определение влаговыделеиий ..................ч. . . ............... 174
I’
4
ОГЛАВЛЕНИЕ
Глава VII. Определение теплопотерь через внешние и внутренние ограждения зданий 179
Общие указания.......................................................... 179
Дополнительные теплопотери................................................ 193
Укрупненные показатели расхода тепла на отопление и вентиляцию............ 197
Глава VIII. Расчет естественной вентиляции [аэрации] ........................ 201
Общие указания по проектированию аэрации.................................. 201
Расчет аэрации однопролетных цехов...................................... 204
Расчет аэрации с применением метода фиктивных давлений.................... 205
Расчет аэрации многопролетных цехов................................. ... 209
Расчет аэрации, действующей совместно с механической вентиляцией......... 210
Дефлекторы типа ЦАГИ.................................................. . 212
Механизмы для открывания фрамуг фонарей .................................. 215
Глава IX. Вентиляция литейных цехов .......................................... 218
Общие указания............................................................ 218
Вентиляция чугуно- и сталелитейных цехов.................................. 220
Вентиляция цехов литья в оболочковые формы............................... 224
Г лава X Вентиляция кузнечных цехов........................................... 242
Общие указания............................................................ 242
Местные отсосы от кузнечных горнов ...................................... 249
Глава XI Вентиляция термических цехов......................................... 250
Общие указания............................................................ 250
Глава XII. Вентиляция кабин крановщиков....................................... 254
Глава XIII Вентиляция сварочных цехов........................................ 258
Общие указания . ......................................................... 258
Общеобменная и местная вентиляция......................................... 259
Местные отсосы от оборудования сварочных цехов............................ 265
Местные отсосы от агрегатов автоматической и полуавтоматической сварки под слоем флюса............................................................ 267
Г лава XIV. Вентиляция цехов металлопокрытий.................................. 269
Общие указания........................................................... 269
Местные отсосы от ванн металлопокрытий.................................... 269
Бортовые отсосы со сдувом.............. . ....................... 279
Бортовые отсосы с передувом............................................... 280
Г лава X V. Вентиляция окрасочных камер....................................... 282
Общие указания............................................................ 282
Конструктивные особенности местных отсосов от окрасочных камер............ 283
Глава XVI. Вентиляция дробильно-размольных цехов.............................. 291
Общие указания ........................................................... 291
Глава X VII Вентиляция механических цехов..................................... 298
Глава XVIII. Вентиляция деревообделочных цехов .............................. 305
Общие указания............................................................ 305
Глава XIX. Вентиляция гаражей................................................. 320
Общие указания........................................................... 320
Г лава XX. Воздушные души . ................................................. 325
Общие указания............................................................ 325
Расчет воздушных душей.................................................... 326
Примеры расчета воздушных душей . ................ ....... 332
Воздухоохлаждающие веерные агрегаты...................................... 334
Глава XXI. Воздушные завесы................................................... 338
1 лава XXII. Воздуховоды и фасонные части к ннм............................... 343
Классификация воздуховодов................................................ 343
Изготовление воздуховодов и деталей вентиляционных установок из винипласта и полиизобутилена 348
Общие указания по проектированию воздуховодов . ....................... 350
ОГЛАВЛЕНИЕ
5
Глава XX1I1. Расчет воздуховодов приточно-вытяжной вентиляции................ 351
Расчет воздуховодов 352
Глава XXIV. Расчет воздуховодов пневматического транспорта .................... 376
Общие указания............................................................ 376
Пример расчета сети пневмотранспорта от деревообрабатывающих станков . 387
Расчет диафрагм для регулирования пропускной способности ответвлений сетей . 389
Защита вентиляторов и фасонных частей воздуховодов при пневматическом транспортировании материалов.................................................. 391
Глава XX V. Расчет звукоизолирующих и шумопоглощающих устройств вентиляционных систем................................................................... 392
Общие указания .......................................... • 392
Меры уменьшения шума, создаваемого вентиляторами................ . 392
Расчет звукоизолирующей способности ограждающих конструкций камер 395
Детали ограждающих конструкций камер ... 396
Расчет затухания шума в воздуховодах....................................... 398
Расчет пластинчатых звукоглушителей........................................ 400
Расчет камерных глушителей................................................. 402
Глава XXVI. Основные детали вентиляционных систем............................. 405
Приточные насадки . . . ................................................ 405
Глава XX VII. Вентиляторы.................................................... 421
Указания по выбору вентиляторов.........................................- 421
Указания по подбору вентиляторов У-Г2...................................... 485
Глава XX VIII. Дымососы и дутьевые вентиляторы . 495
Указания по подбору , 495
Глава XXIX. Эжекторы и вакуум-насосы.................. '..................... 507
Воздушные эжекторы ... 507
Паро-воздушные эжекторы . . 509
Водокольцевые вакуум-насосы.............................................. 509
Глава XXX. Калориферы . ........... ........... 510
Конструкции стальных пластинчатых калориферов КФС и КФБ 510
Конструкция стальных оребренных калориферов КФСО и КФБО.................... 510
Конструкция стальных пластинчатых калориферов СТД-3009 и СТД-3010 с плоскими сварными трубками............................................... 517
Конструкция стальных пластинчатых многоходовых калориферов КМС и КМБ 522
Указания по подбору калориферов . . . . . . . . 523
Подбор по вспомогательной таблице........................................ 528
Примеры подбора калориферов КФСО и КФБО.................................... 530
Указания и примеры подбора калориферов СТД-3009 и СТД-3010 ................ 531
Примеры расчета калориферов СТД 3009 . 534
Глава XXXI. Отопительно-вевтиляционные агрегаты............................ 535
Общие указания .... 535
Глава XXXII. Трубопроводы калориферных установок . 542
Компенсаторы............................................................. 547
Конденсатоотводчики ... . 553
Редукционные клапаны . . . 554
Номограмма для подбора редуктора . . ... 555
Подпорные шайбы .... .... ... 555
Поплавковый конденсационный горшок типа ГСТМ завода № 4 треста «Сантех-монтаж».................................................................. 557
Расчет сети трубопроводов при различных теплоносителях.................... 562
Глава XXXIII. Автоматическое управление вентиляционными системами......... 566
Глава XXXIV. Пылеотделители и фильтры.................................... 576
Общие указания............................................................. 576
Батарейные циклоны конструкции треста «Газоочистка» . ................ 586
6
ОГЛАВЛЕНИЕ
Циклоны НИИОГАЗа серии ЦН-15............................................ 590
Циклоны илн скрубберы с водяной пленкой ................................ 604
Пылеуловитель ударно-смывного действия (УСД) конструкции ЛИОТ (ТД-ОВ, 1954 г.)................................................................ 607
Пенные пылеуловители конструкции комбината «Апатит»..................... 610
Масляные самоочищающиеся фильтры Славянского завода.................... 611
Пылеотделитель типа ПСП-1 (ТД-Л516, 1955 г.) конструкции Промстройпроекта 613
Обеспыливающий агрегат МИОТ-ЗИЛ-57 (ДТ-02-49)........................... 613
Фильтры постоянного сопротивления из пористой воздухопроницаемой резины 614
Индивидуальный пылеотделитель МИОТ-53 к заточно-шлифовальным станкам 615
Обеспыливающий встроенный в станок агрегат МИОТ ВС 57 (ДТ-02-43) . . 616
Фильтры для воды ... . ................. 616
Глава XXX V. Фильтры для тонкой очистки воздуха от аэрозолей и пыли......... 620
Общие указания . ............................................... 620
Сухие электростатические фильтры из ткани ФПП-15 (ЛАИК)................. 621
Фильтры из стеклянных волокон и минеральной ваты . ................. 622
Эффективность фильтров.................................................. 623
Расчет высоты вентиляционного выброса от вытяжных устройств............ 624
Глава XXXVI. Насосы для воды................................................ 625
Центробежные и вихревые (лопастные) насосы.............................. 625
Центробежные насосы серии ЛК............................................ 636
Центробежные насосы серии ЦНШ........................................... 639
Диагональный насос ЦНИПС................................................ 640
Пропеллерные отопительные насосы типа ПРОН завода № 1 Главсантехмонтажа 640
Насосы центробежные вертикальные на одном валу с электродвигателями . . . 642
Глава XXX VII. Электродвигатели............................................. 644
Глава XXX VIII. Передачи .................................................. 655
Расчет плоскоременной передачи.......................................... 655
Клиноременная передача ................................................. 661
Соединительные муфты ................................................... 666
Глава XXXIX. Монтаж вентиляционных установок................................ 668
Общие указания . . 668
Правила устройства и монтаж вентиляционных установок ................... 670
Местные, вытяжные устройства........................................... 75
Вентиляционные камеры................................................... 675
Воздухозаборные устройства...................... ... ........... 676
Калориферы ........................................................... 676
Вентиляторы............................................................. 676
Соединение вентиляторов с электродвигателями ....................... 677
Отопительно-вентиляционные агрегаты..................................... 677
Увлажнительно-промывные камеры и их оборудование........................ 677
Фильтры .............................................................. 678
Пылеосадочные устройства................................................ 678
Глава XL. Испытания и паспортизация вентиляционных установок................ 679
Виды испытаний........................................................ 679
Определение некоторых величин по результатам измерений................. 681
Испытания вентиляторов . ............................................ 682
Испытания калориферов ................................................ 685
Испытания пылеотделителей и фильтров................................... 686
Испытания промывных и увлажнительных установок........................ 689
Измерение скоростей и объемов воздуха в приточных и вытяжных отверстиях . . 691
Обработка результатов испытаний....................................... 691
Паспортизация вентиляционных установок . . . . .‘.....................- 691
Приложение.................................................................. 696
Литература и источники...................................................... 700
рукции ЛИОТ (ТД-ОВ.
т»....................
рода..................
'кции Промстройпроекта
ухопроницаемой резины шлифовальным станкам ВС-57 (ДТ-02-43) . . .
золей и пыли . . . .
590
604
607
610
611
613
613
614
615
616
616
620
ГЛАВА I
ДАИК) ’
устройств .........
620
621
622
623
624
625
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВОЗДУХА
. ...................... 625
............................. 636
............................. 639
............................. 640
> 1 Главсантехмонтажа . 640
аектродвигателями . . . 642
........................... 644
. . 655
1. Состав сухого атмосферного воздуха в %
Наименование газов По объему По весу Наименование газов По объему По весу
Азот ...... 78,08 75,6 Неон 0,0018 0,0012
Кислород 20,95 23,10 Криптон 0,000108 0,0003
Аргон 0,9325 1,236 Ксенон 0,000008 0,00004
Углекислый газ 0,030 0,046 Озон . .... 1 10-е —
Гелий 0,0005 0,00007 Радон 6-10—18 —
........................ 655
....................... 661
........................ 666
........................ 668
»к...................
668
670
675
...................... 675
...................... 676
...................... 676
...................... 676
...................... 677
....................... 677
....................... 677
....................... 678
....................... 678
ГГЭНОВОК................... 679
ий.............; •
тяжных отверстиях . .
679
681
682
685
686
689
691
691
691
ВЕЛИЧИНЫ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ СОСТОЯНИЕ ВОЗДУХА
Давление атмосферного воздуха складывается из парциальных давлений сухого воздуха и водяных паров, содержащихся в воздухе. Давление или упругость воздуха измеряется в технических или физических атмосферах.
Техническая атмосфера равна 1,0 кПсм3 = 735,6 мм рт. ст. = 10 000 мм вод. ст. = 7500 м возд. ст. (при t = 0° С). Физическая атмосфера равна 1,033 кПсм? = 760 мм рт. ст. = 10 333 мм вод. ст.
Температура воздуха измеряется в градусах стоградусной шкалы Цельсия (/° C) или в градусах Кельвина (Т° К i° С + 273°).
Абсолютной влажностью воздуха называется весовое количество водяного пара в Г или кГ, содержащегося в 1 м3 воздуха.
Влагосодержанием влажного воздуха (весовым) d называется вес водяных паров W, находящихся во влажном воздухе, сухая часть которого G весит 1 кГ и выражается отношением
, w г, г d = -g- Г)кГ.
Влагосодержание воздуха можно также выразить через соответствующие парциальные давления водяных паров рп и сухой части воздуха р9:
d = 623 Г/кГ
Рв
...................... 696
или
700
d= 623--------------Г/кГ,
Рбар Рп
где р6пр = рп + ре — давление влажного воздуха.
Влагоемкостью называется влагосодержание 1 кГ воздуха в насыщенном состоянии, выраженное через парциальные давления:
dH = 623 ---------ПкГ.
Н Рбар — Рн
в
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВОЗДУХА
Относительной влажностью воздуха <р называется отношение парциального давления водяных паров в воздухе к парциальному давлению водяных паров при той же температуре и полном насыщении воздуха:
Рн Ун
где р„ — парциальное давление водяных паров, содержащихся в воздухе при данной температуре;
р„ — упругость или давление водяных паров при данной температуре и полном насыщении;
у„ — объемный вес водяных паров, содержащихся в воздухе при данной температуре, в кГ!м3',
уи — объемный вес в кГ/м3 водяных паров при данной температуре и полном насыщении.
Температурой точки росы называется наинизшая температура, до которой можно охлаждать воздух при постоянном влагосодержании. Дальнейшее понижение температуры воздуха вызывает конденсацию водяных паров.
Удельная теплоемкость воздуха — количество тепла в ккал, необходимое для нагревания 1 кГ или 1 м3 воздуха на 1° С. Для практических расчетов' весовая теплоемкость принимается равной С = 0,24 ккал/кГ сухого воздуха; объемная теплоемкость Сх — 0,31 ккал/м3 сухого воздуха (при t = 0° С и барометрическом давлении рбар =760 мм рт. ст.).
Теплосодержание воздуха выражает количество тепла в ккал, содержащегося в 1 кГ воздуха при данных температуре и давлении. Оно определяется по / — d-диаграммам (фиг. 1 и 2), составленным так, что сухая часть влажного воздуха весит 1 кГ.
Теплосодержание сухого воздуха
I с е = Ct ккал!кГ.
Теплосодержание смеси сухого и влажного воздуха определяется по формуле
/СА1 = 0,2361 + 597,2 х 4- 0,44 xt ккал/кГ сухого воздуха,
где х — вл агосодержание сухого воздуха в кГ/кГ.
Коэффициент теплопроводности воздуха в ккал/м-час-град определяется по формуле
1 = 0,00167 _
где Т — абсолютная температура воздуха в °К-
Термический коэффициент объемного расширения воздуха а = 0,00367 или
Для пересчета объема воздуха с изменением его температуры можно пользоваться формулами
0—0 / 273 + 4 \ „з - V, ( 273 + I М ’
где Qo — объем воздуха при 0° С;
Qi и <?2— объем воздуха при заданных температурах 4 и /2.
ВЕЛИЧИНЫ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ СОСТОЯНИЕ ВОЗДУХА
9
10
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВОЗДУХА
Фиг. 2. / — г/'Диаграмма для барометрического давления В = 745 мм рт. ст.
ВЕЛИЧИНЫ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ СОСТОЯНИЕ ВОЗДУХА
11
Удельный объем сухого воздуха (в смеси), т. е. объем 1 кГ сухого воздуха, в зависимости от температуры и давления
29,27 Т о, г v =-------м6 кГ.
Рс.е
Объемный вес сухого воздуха при давлении 760 мм рт. ст. и любой температуре 353 г 3
— 273 4-/ М '
Объемный вес влажного воздуха
= ---0,0129 кГ/м*.
Плотность воздуха выражается формулой р = — = кПсекгм\ v g 9,81
Газовые постоянные: для сухого воздуха
Rc,e = = 29,27 кГм/кГ-град'.
для водяного пара в пределах температур от 0 до 100° С
Re.n = ~у5- = 47,1 кГм/кГ -град,
где v — -i---удельный объем пара в м'л1кГ\
рп — парциальное давление в kIW.
В практике проектирования часто приходится подсчитывать температуру, влагосодержание и теплосодержание смеси из двух количеств воздуха разных состояний.
Температура смеси (для сухого воздуха)
t ___ Gih 4~ op
1см Cl
u CM
где Gj и G2— вес сухого воздуха вкГ при температурах соответственно и t2-,
GCM — Gt 4- G2 — вес смеси сухого воздуха в кГ.
Влагосодержание смеси
см Сем
где d, и d2 — влагосодержания смешиваемого воздуха в Г/кг. Теплосодержание смеси
ICM = G'hrV ккал/кГ, см GCM
где Д и Z2 — теплосодержания смешиваемого воздуха в ккал!кГ.
Расчеты, связанные с изменениями основных параметров влажного воздуха (/, <р, / и d), рекомендуется проводить графически по I — d-диаграмме влажного воздуха (фиг. 1 и 2) проф. Л. К. Рамзина, уточненной С. М. Коренав-ским.
12
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВОЗДУХА
2. Физические свойства смеси воздуха и водяных паров при атмосферном давлении 760 мм рт. ст.
Температура t в °C Вес 1 м3 при нормальном атмосферном давлении в кГ Упругость насыща-| ющих водяных паров в мм рт. ст. Вес водяных паров во влажном воздухе, сухая часть которого весит \кГ, в Г Количество водяных паров d, насыщающих 1 кГ воз душно-паровой смеси, в Г Температура t в °C 1 м3 при нор- ним атмоссрер-давленни в кГ Упругость насыщающих водяных । паров в мм рт. ст. 1 Вес водяных паров во влажном воздухе, сухая часть которого весит 1 кГ, в Г Количество водя-I ных паров d, насы-I щающнх 1 кГ воздушно-паровой | смеси, в Г
о Ч X о> кз О СП S а
—20 1,396 0,77 0,80 0,80 6 1,265 7,01 5,79 5,7
— 19' 1.390 0,85 0,86 0,85 7 1,261 7,51 6,21 6,1
— 18 1,385 0,94 0,93 0,92 8 1,256 8,05 6,65 6,6
—17 1,379 1,03 1,04 1,03 9 1,252 8,61 7,13 7,0
— 16 1,374 1,13 1,11 1,10 10 1,248 9,21 7,63 7,5
— 15 1,368 1,24 1,20 1,19 11 1,243 9,84 8,15 8,0
— 14 1,363 1,36 1,30 1,29 12 1,239 10,52 8,75 8.6
— 13 1 358 1,49 1,40 1,39 13 1,235 11,23 9,35 9,2
— 11 1,348 1,78 1,65 1,64 14 1,230 11,99 9,97 9,8
15 1,226 12,79 10,60 10,5
— 10 1,342 1,95 1,80 1,78 16 1,222 13,63 11,4 11,2
— 9 1,337 2,13 1,93 1,91 17 1,217 14,53 12,1 11,9
— 8 1,332 2,32 2,08 2,06 18 1,213 15,48 12,9 12,7
— 7 1,327 2,53 2,25 2,23 19 1,209 16,48 13,8 13,5
— 6 1,322 2,76 2,40 2,38 20 1,205 17,53* 14,7 14,4
— 5 1,317 3,01 2,60 2,58 21 1,201 18,65 15,6 15,3
— 3 1,308 3,57 3,10 3,09 22 1,197 19,83 16,6 16,3
— 2 1,303 3,88 3,30 3,29 23 1,193 21,07 17,7 17,3
— 1 1,298 4,22 3,58 3,57 24 1,189 22,38 18,8 18,4
0 1,293 4,58 3,90 3,88 25 1,185 23,76 20,0 19,5
1 1,288 4,93 4,15 4,07 26 1,181 25,21 21,4 20,7
2 1,284 5,29 4,48 4,40 27 1,177 26,74 22,6 22,0
3 1,279 5,69 4,77 4,71 28 1,173 28,35 24,0 23,4
4 1,275 6,10 5,10 5,35 29 1,169 30,04 25,6 24,8
5 1,270 6,54 5,40 5,05 30 1,165 31,82 27,2 26,3
а £ а СП ND сл сл о ft 4^ 00 ft ft £ & ft £ О СО со со оо со со СП со 9° ND СО Температура t в °C
1,076 1,080 1,083 1,086 1,090 1,093 1,096 001*1 1,103 H-t о 1 0П‘1 1,114 1,117 ’131*1 1,124 1,128 1,132 1,135 1,139 1 1,142 1,146 1,150 1,154 1,157 1,161 Вес 1 м3 при нормальном атмосферном давлении в кГ
118,0 112,5 107,1 102,1 97,20 92,51 88,02 83,71 79,60 75,65 bo 00 68,26 64,80 61,50 58,34 55,32 52,44 49,69 о 44,56 42,18 39,90 37,73 35,66 33,70 Упругость насыщающих водяных паров в мм рт. ст.
О S О 102,0 96,6 91,3 86,2 81,5 3 О 72,8 68,9 а о 61,3 сл ро о 54,8 51,7 48,8 ft о 43,5 41,1 38,8 со 05 05 34,4 32,5 30,6 28,8 Вес водяных паров во влажном воздухе, сухая часть которого весит 1 кГ, в Г
102,3 СО 92,3 87,7 83,2 79,0 75,0 I'lZ 67,5 о о> о Ъ 57,5 54,5 51,6 48,9 46,3 43,8 41,4 39,2 37,0 а о 33,1 31,2 29,5 27,8 Количество водяных паров d, насыщающих 1 кГ воздушно-паровой смеси, в Г
00 о 3 Ьо У СЛ со а о о*. СО S3 05 СП £ 05 СО 8 05 ►—• 05 о СЛ со СЛ ОО сл СЛ 05 Температура t в °C
000'1 о о со 1,006 600'1 О 1—‘ 1,014 1,017 о 1,023 • 1,026 *8 СО 1,032 1,035 Г,038 1,041 1,044 О ft 1,051 1,054 1,057 о 05 о 1,063 1,067 1,070 1,073 Вес 1 мав кГ при нормальном атмосферном давлении
355,1 341,0 327,3 314,1 301,4 289,1 277,2 265,7 254,6 243,9 ND со со 223,7 214,2 205,0 1*961 187,5 179,3 171,4 163,8 156,4 £ со 142.6 136,1 129,8 123,8 Упругость насыщающих водяных паров в мм рт. ст.
545,0 СЛ о СП о О 437,0 408,0 382,0 § О 335,0 314,0 294,0 276,0 259,0 244,0 230,0 216,0 204,0 192,0 181,0 171,0 161,0 сл ND 144,0 136.0 128,0 121,0 Вес водяных паров во влажном воздухе, сухая часть которого весит 1 кГ, в Г
352,8 со СО СП 00 319,7 304,4 289.9 1 1 276,0 ND 05 ND 00 250,3 238,3 226,9 2)6,1 205,7 195,8 186,4 177,5 168,9 160,7 153,0 145,5 138,4 СО )—• 125,2 1*611 113,2 107,6 Количество водяных паров d, насыщающих 1 кГ воздушно-паровой смесн, в Г
ВЕЛИЧИНЫ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ СОСТОЯНИЕ ВОЗДУХА
о со оо ос а О <£> СО *4 СП СО Q0 00 СО ОС СЛ Ф СО ND — Температура t в °C
о о о с о <3 5 5 В 8 СО СИ 00 и- со р О р О О СО со со СО СО 00 СО СО СО CH СО ND Ф <] Вес 1 м1 при нормальном атмосферном давлении в кГ
СЛ СЛ Ф Ф Ф nd о оо ф ел сл ф м ро р оо X- X- о Ф ф ф се се СО •— О 00 Ф W Ф О Ф Р ф оо ф мс© к) Упругость насыщающих водяных паров в мм рт. ст.
н- — — — <£> Ф ND и- О Q О Ф •— О 00 О С О О о 00 >1 Ф Ф СЛ ND ел СО Ш 00 00 О СЛ СО СО о о а о о Вес водяных паров во влажном воздухе, сухая часть которого весит 1 кГ. в Г
СП СЛ СЛ Ф Ф 00 СП ND со -4 ND ОЭ р р СИ СЛ Ф СО СО СО ф ф ф се се ел оз о ® 3 ND р р р р ’i— ND Ф- Ф Количество водяных паров d, насыщающих 1 кГ воздушно-паровой смеси, в Г
О СО СО СО СО О СО 00 >4 СП СО СО СО СО СО СЛ ф. СК> ND Температура < в *С
р р р р р со со со со "со Ф Ф СП СП СП *4 СО •— Ф р р р р р СО со СО СО СО СЛ Ф Ф Ф <1 СО ND СЛ “^1 О Вес 1 м3 при нормальном атмосфер ном давлении в кГ
TJ -4 -4 Ф Ф СТ. СО о 00 СП р СО <1 ND <] с к w о Ф Ф СЛ СЛ СЛ се •— оо ф ф се р оо р Ф СО СО Ф о Упругость насыщающих водяных паров в мм рт. ст.
<J СО СП со 1 О W Ф О О СЛ СЛ СО 1 о о о а CeNDND — »— Ь-- СЛ Ь- 00 СЛ nd Ф се се со о сл сл о о Вес водяных паров во влажном воздухе, сухая часть которого весит 1 кГ, в Г
О СО со 00 *4 о ф со ф со О Ф ND Ф р О Ф СО СО 00 a 2 S 2 2 <] р ь- р се Ф — О ND ф Количество водяных паров d, насыщающих 1 кГ воздушно-паровой смеси, в Г
ND
s о bi * rt> я я fl)
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВОЗДУХА
ГЛАВА Н
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВЕНТИЛЯЦИИ [Л. И. [3]
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИИ
1. Вентиляция естественная (периодическое проветривание, аэрация), механическая или смешайная предусматривается независимо от степени загрязнения воздуха в производственных и вспомогательных зданиях промышленных предприятий.
2. Значительное выделение конвекционного и лучистого тепла, загрязнение воздуха рабочих помещений вредными выделениями и их распространение предотвращаются в первую очередь технологическими и строительными мероприятиями:
а) оборудование, приборы, трубопроводы и другие источники значительных выделений конвекционного или лучистого тепла снабжаются теплоизоляцией; для защиты рабочих мест от облучения предусматриваются специальные приспособления и устройства — щиты, экраны, водяные завесы и т. п.
б) оборудование, с поверхностей которого выделяется влага, укрывается;
в) оборудование или части его, являющиеся источником выделения пыли, укрываются и герметизируются; в процессах, сопровождающихся пылёвыде-лением, люди не должны участвовать;
г) пылящие материалы перемещаются пневмотранспортом, гидротранспортом и другими рациональными способами;
д) при дроблении, шлифовании и других подобных процессах обработки материалов и изделий применяются методы работы, уменьшающие пыле-выделение (увлажнение материалов, мокрый помол, мокрое шлифование и т. п.);
е) производственные процессы, сопровождающиеся выделением ядовитых газов и паров, максимально автоматизируются и осуществляются в герметически замкнутой аппаратуре, под разрежением.
Выделяющиеся из аппаратов вредные газы, пары, пыль перед выпуском в атмосферу подвергаются эффективной очистке.
3. Помещения со значительными (более 20 ккал/м3час) тепловыделениями от технологического оборудования, нагретых материалов и солнечной радиации, а также с вредными выделениями (газы, пыль, пары) располагаются у наружных стен здания.
При этом наибольшая сторона помещения должна располагаться вдоль наружной стены здания. Если по условиям технологического процесса помещения с вредными выделениями не могут быть размещены у наруж
16
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВЕНТИЛЯЦИИ
ных стен, то свежий воздух в такие помещения подается механической вентиляцией.
4. Производства, сопровождающиеся значительными тепло- и газовыде-лениями, размещаются в одноэтажных зданиях. Ширина и профиль кровли таких зданий или отдельных его крыльев назначаются с учетом обеспечения наиболее эффективного естественного удаления вредных выделений (аэрацией).
При расположении производств со значительными тепло- и газовыделе-ниями в многоэтажных зданиях их размещают в верхних этажах, если это допустимо по условиям технологического процесса.
При размещении таких производств в нижних этажах многоэтажных зданий обеспечивается соответствующая вентиляция помещения над ними.
5. Одноэтажные здания для размещения производств, требующих автоматического регулирования температуры и влажности воздуха, допускается проектировать без верхних фонарей с естественным освещением на участках, прилегающих к наружным стенам, и искусственным—на участках, удаленных от них.
В таких зданиях возможно размещение производств, не требующих кондиционирования воздуха, при условии:
а) отсутствия выделений пыли и вредных газов;
б) наличия производственных тепловыделений, не превышающих 10 ккал/м3час.
6. Вентиляционные системы должны обеспечивать (при расчетной зимней и летней температурах наружного воздуха) кратность или величину вентиляционного обмена, а также метеорологические условия в помещениях в соответствии с требованиями, приведенными для производственных зданий промышленных предприятий в табл. 1, для вспомогательных зданий — в табл. 2, для электростанций — в табл. 3, в помещениях переработки и хранения нефте-газопродуктов — в табл. 4.
В рабочей зоне производственных помещений при расчетной зимней температуре содержание ядовитых газов, паров и пыли в воздухе не должно превышать величин, приведенных в табл. 5.
Приточные системы должны служить для возмещения воздуха, удаляемого общеобменной вытяжной вентиляцией, местными отсосами и расходуемого на технологические нужды (горение, пневмотранспорт и т. п.).
7. При проектировании вентиляции расчетные наружные температуры следует принимать:
а) для теплого периода — среднюю температуру наиболее жаркого месяца в 13 час. по табл. 6;
б) для холодного периода в цехах с постоянным объемом воздуха, удаляемого местными отсосами и технологическим оборудованием (горение, пневмотранспорт, сушилки и т. п.), и для систем воздушного душирования — как при проектировании отопления; во всех остальных случаях расчетную зимнюю температуру принимают при проектировании вентиляции по табл. 6.
8. Расчетную зимнюю температуру при проектировании вентиляции по пунктам, не указанным в табл. 6, следует вычислять по формулам:
при tMn < 2000 — по формуле
1р.в = 0,005 tMn— 3,2°С;
при tM п — 2000 -г- 5000 — по формуле
tp.B = 0,0039 tHn — l° С;
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИИ
17
1. Нормы температуры и влажности воздуха в рабочей зоне производственных помещений
(1]. [2] и [5]
Характеристика производственных помещений и работы Холодный и переходный периоды года (наружная темпера-тура tH < + 10° С) Теплый период года (наружная температура tH + 10° С)
Температура воздуха в помещении в °C Относительная влажность в % Температура воздуха в помещении в °C Относительная влажность в %
1. Производственные помещения с конвекционным тепловыделением А. Тепловыделения незначительные: легкая работа тяжелая работа 16—20 10—15 Не нормируется </„+з°с Не нормируется
Б. Тепловыделения значительные: легкая работа .... . тяжелая работа 16—25 10—20 </„+5°С
В. Требуется искусственное регулирование температуры илн относительной влажности 22—23 24—25 26—27 80—75 70—65 60—55 23—24 25—26 27—28 29—30 80—75 70—65 60—55 55—50
II. Производственные помещения с тепловыделениями преимущественно в виде лучистого тепла (напряжение лучистой энергии в рабочей зоне более 600 ккал/час л»2) 8—15 Не нормируется «Н+5°С Не нормируется
III. Производственные помещения со значительными влаговыделениями А. Тепловыделения незначительные: легкая работа тяжелая работа 16—20 10-15 <80 <80 <^н+3°С Не нормируется
Б. Тепловыделения значительные: легкая работа тяжелая работа 18 -23 16—19 <80 <80 <М-5°С
Примечания: 1. Рабочей зоной считается пространство высотой до 2 м над уровнем пода или площадки, на которых находятся рабочие места.
2. Незначительными считаются тепловыделения от людей, машин и инсоляции, не превышающие 20 ккал!м3 час.
3. К категории легких относятся работы, производимые в сидячем положении илн стоя, а также если они связаны с ходьбой, но не требуют систематического преодоления значительных сопротивлений нлн поднятий и переноски тяжестей, например работы в инструментальных и механических цехах, работа ткачей, прядильщиков, наборщиков, швей.
4. К категории тяжелых относятся работы, связанные с систематическим преодолением значительных сопротивлений, а также с постоянным передвижением и переноской тяжестей, например работа кузнецов, вальцовщиков, литейщиков, грузчиков.
5. Приведенные в таблице значения относительной влажности воздуха в помещениях соответствуют (попарно): максимальные — минимальным температурам воздуха в помещении, минимальные — максимальным температурам воздуха в помещении.
6. В отапливаемых цехах, где на каждого работающего приходится значительная площадь (от 50 до 100 м2), в зимний период допускается понижение температуры воздуха до 4-10° С при легких работах н до +5° С при тяжелых работах.
7. В производственных помещениях с площадью пола более 100 м2 на одного работающего нормы температуры и влажности воздуха, предусмотренные таблицей, допускается обеспечивать только на фиксированных рабочих Местах и местах отдыха.
8. Если по условиям производства в рабочих помещениях требуется поддержание температуры, отличающейся от норм настоящей таблицы, то для работающих должны предусматриваться комнаты отдыха или ограниченные участки помещения вблизи рабочего места с нормальной температурой.
2 Рысин
18
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 1
9. Для производственных помещений с искусственным регулированием относительной влажности нормируемые температуры и влажности относятся к местностям с летней температурой мен ее 25. Для местностей с летней температурой 25—29° С нормируемые температуры воздуха для теплого периода повышаются на 2° С, а для местностей с расчетной температурой 30° С н более — на 4° С с сохранением тех же значений относительной влажности.
10. В цехах текстильного производства пряднльиых, ткацких ит, п., требующих поддержания стабильной температуры и влажности воздуха в течение всего года, допускается повышение температуры на 1—2° С,но не более чем до 30° С при сохранении указанных в табл. I величин относительной влажности воздуха.
11. Если вследствие особенностей устройства помещений н технологического процесса применение аэрации невозможно, то в летний период допускается превышение температуры воздуха в рабочей зоне против наружной: в цехах с тепловыделениями до 20 ккал!мл час — на 5° С, в цехах с тепловыделениями от 20 до 50 ккал/м3 час — на 7° С. в цехах с тепловыделениями более 50 ккал/м3 час — на 10° С.
12. Нормы температуры и влажности воздуха, приведенные в табл. 1, не распространяются на производственные помещения, оборудованные установками для кондиционирования воздуха.
13. В производственных помещениях, относящихся к группе II таблицы, при применении аэрации в переходный период допускается повышение температуры воздуха до 23° С.
14. При невозможности обеспечения приведенных в таблице перепадов температур в цехах с высокой теплонапряженностью и применением аэрации по согласованию с Главной государственной санитарной инспекцией для помещений с теплонапряженностью от 100 до 200 ккал/м3 час допускается перепад между температурой воздуха в рабочей зоне и наружной температурой 7° С, а прн теплоиапряженности более 200 ккал/м3 час 10° С.
2. Температуры и кратности вентиляционных обменов воздуха во вспомогательных помещениях [If и [2]
№ по пор. Помещения Расчетная температура воздуха в °C Кратность нли величина вентиля-
циониых обм енов воздуха в 1 час
"Приток | Вытяжка
1 Бытовые Гардеробные, умывальные 16 1
2 Душевые 25 — 5
3 Раздевальни при душевых .... 23 5 при чис- 5
4 Уборные 14 ле душей 5 и более На 1 унитаз
5 Курительные 14 50 мЧчас, на 1 писсуар 25 мЧчас 10
6 Для личной гигиены женщин . . . 23 — 2
7 Для кормления грудных детей . 20 — 2
8 Для обогревания рабочих 16 — 1
9 10 Конторские Общие рабочие комнаты, кабинеты, конструкторские бюро, библиотеки, помещения общественных организаций Залы совещаний 18 16 3 1,0 3
11 Технические архивы 18 — 0,5
12 Светокопировальные мастерские . . 16 2 3
13 Радиоузлы н телефонные станции 18 3 3
14 Пункты питания Обеденный зал, включая буфет 16 По расчету
15 Вестибюль , 16 2 .—
16 Гардероб . 16 — 1
17 Умывальная 18 —. 0,5
18 Кухня 5 По расчету с превышением вы-
19 20 Мясная, рыбная, холодная и овощная заготовочные Раздаточная 16 16 тяжки над чем нй 3 1 притоком не менее 2 кратности 4
21 Для резки хлеба . 16 0,75 0,75
22 Для мойки столовой посуды . . . 18 4 6
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИИ
19
Продолжение табл. 2
№ по пор. Помещения Расчетная температура воздуха в °C Кратность или величина вентиляционных обменов воздуха в 1 час
Приток Вытяжка
23 Для мойки кухонной посуды . . . 18 4 6
24 Для выдачи готовой продукции . . 16 1 1,5
25 Кладовая овощей 5 — 0,5
26 сухих продуктов .... 12 — 0,5
27 Инвентарная бельевая 16 — 1
Здравпункты
28 Вестибюль-ожидальня, регистратура 20 — 1
29 Перевязочные гнойная и чистая 22 1,5 2
30 Кабинеты для приема больных н заведующего здравпунктом, комнаты дежурного персонала и временного пребывания больных 20 1 1
31 Помещение для автоклава н хранения перевязочных материалов . , 18 1 3
32 Комната для физиотерапии .... 20 4 5
33 Гардеробная для медицинского персонала 18 —. 1
34 Комната для медицинских процедур 20 1,5 2
35 Ванная, душевая 25 — 2
36 Уборная • 25 — На 1 унитаз 50 мЧчас, на 1 писсуар 25 м'/час
Прачечные
37 Помещения для приема грязного белья 15 3 4
38 Помещения для сортировки и разметки грязного белья 15 3,5 4.5
39 Стиральный цех с установками для замочки и бучения белья .... 15 По эасчету
40 Сушильно-гладильный цех .... 15 » »
41 Помещения для разборки чистого белья 15 1 1
42 Кладовая для хранения чистого белья 15 1 1
43 Помещение для баков 5 — —
Примечания: I. В помещениях пунктов питания кратность обмена воздуха по вытяжке (в 1 час) при отсутствии притока должна приниматься: в торговых залах (включая буфет) 3; в кухнях — по расчету; в мясной, рыбиой, овощной и холодной заготовочных 2; в помещениях для мойки кухонной и столовой посуды 2.
2. При отсутствии приточио-вытяжиой вентиляции с механическим побуждением кратность обмена воздуха в помещениях, указанных в пп. 29, 31 н 34 настоящей таблицы, должна быть уменьшена иа 40%.
3. Приточный воздух для компенсации вытяжки из душевых должен подаваться через раздевальни при душевых.
4. В стиральном и сушильно-гладильном цехах прачечных кратность обмена воздуха определяется расчетов по тепловому и влажностному балансам с превышением вытяжки над притоком не менее 0,5 обмена в час.
2*
20
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВЕНТИЛЯЦИИ
3. Нормы температуры и влажности воздуха в помещениях электростанций [1]
Помещения На высоте 1, 5 м от пола
Холодный и переходный периоды года (/ < -ф 10° С) Теплый период года (tH + Ю° С)
Температура в °C Относительная влажность в % Температура в °C Относительная влажность в %
Машинный зал 16—20 <60 tn + 5 Не норми-
Котельная 16—25 Не норми- *„ + 5 руется То же
Зольное ... 14—20 руется То же + 5 »
Дымососная 14—20 » + 5 »
Надбункерная галерея 10—15 » Не норми- »
Масляное хозяйство 16 » руется То же »
Для дробления топлива 14 » » »
Транспортерная галерея топливопо-дачи 10—15 » »
Мазутопасосная 15—20 » <« + 5 »
Для приготовления угольной пыли 10—15 » Не норми- »
Для пересыпки топлива и скреперных лебедок топливоподачн . . . . 10—15 » руется То же »
Синхронных компенсаторов и мотор-генсраторов 15 » 6,+ 5 »
Для щита управления 18 <60 <25 <65
Аккумуляторная и кислотная . . . 15 Не нормируется
Кабельный этаж шита управления 10 То же
Для распределительного устройства электрофильтров 18 <50 tn + 5 Не норми-
' Золо-шлакоотстойник 15—20 Не норми- tn 4- 5 руется То же
Водоочистка: для отстойников и подогревателей 16 руется То же tH + 5 »
для приготовления раствора извести 16 » tH + 5 »
Закрытое разгрузочное устройство топливоподачн: подземная часть 10 » Не норми- »
надземная » 10 » руется »
Трансформаторная башня 10 Не нормируется
Здание электрофильтров 15—20 То же
Багерпая насосная 15
II р н м е ч а н в я; 1. В помещениях реакторов, масляных выключателей и в закрытых угольных складах температура и влажность воздуха не нормируются.
2. Прн проектировании вентиляции в машинном зале, котельной, мазутонасосной, распределительном устройстве электрофильтров н аккумуляторном помещении следует принимать такую же расчетную температуру, которую принимают при проектировании отопления, для^остальных помещений — расчетную температуру при проектировании вентиляции.
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИИ
21
4. Кратность воздухообмена в помещениях переработки и хранения нефте-газопродуктов [9]
Наименование продукта При отсутствии сернистых соединений в процессах При наличии сернистых соединений в процессах
холодном горячем холодном горячем
Бензол, зфир, сероуглерод, селективные растворители Дихлорэтан Пропан, бутан, крекинг-газ, сырая нефть . . . Естественный нефтяной газ Бензин, лигроин (сырые) Бензин, лигроин, моторное топливо, мазут, крекинг-остаток, битум (товарные) Смазочные масла, парафин при отсутствии растворителей Серная и соляная кислоты: в складских помещениях » остальных » Растворы щелочи 18 20 10 3 10 8 4 3 8 2 22 24 12 5 12 10 6 5 10 3 25 12 10 12 10 6 8 28 15 12 14 12 8 10
Примечания: 1. В таблице кратности воздухообмена указаны для нефтепродуктов с содержанием 1—2% серы. Прн другом содержании серы кратности воздухообмена определяются расчетом. 2. Воздухообмен исчисляется при нормальной высоте здания, равной 4 м в свету. 3. Для паровых насосов, перекачивающих светлые малосернистые нефтепродукты, поверочные расчеты воздухообмена можно производить по формуле D = A Vp Г/час, где D — количество вредных выделений, проходящих через штоковый сальник в Г/час на 1 мм смоченной окружности штока насоса; А — опытный коэффициент; для высокоагрессивных нефтепродуктов (полибензолы, алкилаты) и при обычном состоянии сальников А = 5,0; для обычных бензинов, лигроинов, керосинов и при хорошем состоянии сальников А — 2,5; р — давление, развиваемое насосом, в ат. 4. Подогретый воздух подается в рабочую зону на высоте 1,5—2,0 м от пола. 5. В горячих цехах с тепловыделениями, превышающими 70 ккал/м* час, естественная вытяжка нз верхней зоны производится через фонарь илн вытяжные шахты; прн сернистых продуктах дополнительно проектируется механическая вытяжка из нижней зоны 20—40% объема притока. 6. В помещениях с тепловыделениями от 20 до 70 ккал/м* час объем естественной вытяжки из верхней зоны принимается от 70 до 40%, механической вытяжкн из нижней зоны — от 30 до 60% удаляемого объема. В помещениях со значительными тепловыделениями (50—70 ккал/м* час) предусматривается- превышение объема естественной вытяжки над объемом механической. 7. В холодных помещениях с тепловыделениями до 20 ккал/м? час объем естественной вытяжкн из верхней зоны принимается от 20 до 30%, механической вытяжкн из нижней зоны — от 80 до 70% удаляемого объема.
5. Предельно допустимые концентрации токсических газов, паров и аэрозолей в воздухе производственных помещений
(Н 278-59)
Наименование веществ Предельно допустимые концентрации Наименование веществ Предельно допустимые концентрации
Газы и пары в мГ/л Акролеин Амилацетат Аммиак Анилин Ацетальдегид Ацетон Бензин-растворитель .... Бензин топливный (сланцевый, крекинг и др.) . . . . Бензол Бутилацетат Винилацетат 0,0007* 0,1 0,02 0,003* 0,005 0,2 0,3 0,1 0,02* 0,2 0,01 Гексаген (циклотриметилен, тринитроанилин) Гексаметилендиизоцианат . . Гексаметилендиамин .... Гидразпн-гидрат, гидразин и его производные Декалин Дивинил, псевдобутилен . . Диметиламин Диметилформамид Данил Динитробензол Динитротолуол 0,001 0,00005 0,001 0,0001 0,1 0,1 0,001 0,01 0,01 0,001 0,001 1
22
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 5
Наименование веществ Предельно допустимые концентрации Наименование веществ Предельно допустимые концентрации
Диоксан Дихлорбензол Дихлорстирол Дихлорфенилтрихлорсилан Дихлорэтан 1,1-дихлорэтилен (винилиден дихлорид) Диэтиламин Изопропнлнитрат Йод Камфора Капролактам Керосин в пересчете на угле- род . Ксилидин Ксилол Лигроин Меркаптофос (смесь тионового и тиолового изомеров), ди-этилмеркаптоэтилтиофосфат Метафос (0,0-диметил-0,4-ни-трофенилтнофосфат) .... Метилацетат Метилгексил кетон Метиловый эфир акриловой кислоты Метилпропилкетон Метилсистокс (смесь тионового и тиолового изомеров), р- мер ка птоэти л димети лтиофос-фат Метилэтилкетон Монобутиламин Монометиламин Монохлорстирол Мышьяковистый водород . . . М-31 (0,0-диметил-р-этилмер- каптодитиофосфат) .... Нафталин Непредельные спирты жирно- го ряда (аллиловый, крото- ниловый и др.) Нитрил акриловой кислоты Нитро- и дипитрохлорсоеди- нения бензола Нитробутан Нитрометан Нитропропан Нитроэтан [ Нитросоединения бензола . . 1 Озон Окислы азота в пересчете на NA Окись углерода » этилена Пикалины (смесь изомеров) 0,01 0,02 0,05 0,001 0,01 0,05 0,03 0,005 0,001 0,003 0,01 0,3 0,003 0,05* 0,3 0,00002 0,0001 0,01 0,2 0,02 0,2 0,0001 0,2 0,01 0,005 0,05 0,0003 0,0001 0,02 0,002 0,0005 0,001 0,03 0,03 0,03 0,03 0,003* 0,0001 0,005 0,02* 0,001 0,005 Серная кислота, серный ангидрид Сернистый ангидрид Сероводород Сероуглерод Сильван (2-метилфураи) . . . Скипидар Сольвент-нафта Спирт амиловый » бутиловый » метиловый » пропиловый » этиловый Стирол Тетралин Тетранитрометан Тетрахлоргептан Тетрахлорпентан Тетрахлорпропан Тетраэтилсвинец Толуидин . Толуилендиизоцианат .... Толуол Тринитротолуол ....... Т рихлорбензол Трихлорэтилен ;...... Уайт-спирит Углеводороды в пересчете на С Уксусная кислота Фенилметилдихлорсилан . . . Фенол Формальдегид Фосген Фосфористый водород .... Фосфорный ангидрид .... Фосфор желтый Фтористоводородной кислоты соли в пересчете на HF Фтористый водород Фурфурол Хлор Хлорбензол Хлорированные дифенилы Хлорированная окись дифенила Хлорированные нафталины Хлорированные нафталины (трихлорнафталины, смесь тетра- и пентахлорнафтали-нов) Хлорированные нафталины высшие Хлористый винил Хлористый водород и соляная кислота в пересчете на хлористый водород 0,001* 0,01 0,01 0,01 0,001 0,3 0,1 0,1 0,2 0,05 0,2 1,0 0,05 0,1 0,0003 0,001 0,001 0,001 0,000005 0,003 0,0005 0,05* 0,001 0,01 0,05 0,3 0,3 0,005 0,001 0,005 0,001* 0,0005 0,0001* 0,001 0,00003 0,001 0,0005* 0,01 0,001 0,05 0,001 0,0005 0,001 0,0005 0,03 0,01
* До пересмотра Н 101-54 предельно допустимые концентрации временно должны приниматься в соответствии с приложением 3 действующих Н 101-54.
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИИ
23
Продолжение табл. 5
Наименование веществ Предельно допустимые концентрации Наименование веществ Предельно допустимые концентрации
Пиридин Пропилацетат Ртуть металлическая .... Цианистый водород и соли синильной кислоты в пересчете на HCN Циклогексанон Циклогексаноиоксим .... Пыль и другие аэрозоли в мГ/м5 Пыль минеральная и органическая Пыль, содержащая более 70% свободной SiO2 в ее кристаллической модификации (кварцевый кристобалит, тридимит, конденсат SiO2 • • Пыль, содержащая больше 10 и до 70% свободной SiO2 Асбестовая пыль и пыль смешанная, содержащая более 10% асбеста Пыль стеклянного и минераль-ного волокна Пыль других силикатов (тальк, оливин и др.), содержащая менее 10% свободной SiO2 Пыль барита, анатира, фосфорита, цемента, содержащего менее 10% SiO2 Пыль искусственных абразивов (корунда, карборунда) Пыль цемента, глин, минералов и их смесей, не содержащих свободной SiO2 • • Пыль угольная и угольно-породная, содержащая более 10% свободной SiO2 . - • Пыль угольная, содержащая до 10% свободной SiO2 • Пыль угольная, не содержащая свободной SiO2 • • • Пыль табачная и чайная • • Пыль растительного и животного происхождения (хлопчатобумажная, льняная, мучная, зерновая, древесная, шерстяная, пыль пуха и др.), содержащая 10% и более свободной SiO2 Пыль растительного н животного происхождения, содержащая до 10% SiO2 • • • Пыль пресс-порошков и амино-пластов Прочие виды пыли 0,005 0,2 0,00001 0,0003 0,01 0,01 1,0 2,0 2,0 3,0 4,0 5,0 5,0 6,0 2,0 4,0 10,0 3,0 2,0 4,0 6,0 10,0 Хлористый метилен . . . . Хлорметилтрихлорсилан . . Хлоропрен Четыреххлористый углерод Экстралин Эпихлор гидр ин Этилацетат Этиловый (диэтиловый) эфир Гексахлорциклогексаи (смесь изомеров) Гексахлорциклогексан (у-изо-мер) Гексахлорбензол Гептахлор [ 1 (или За), 4,5,6,7, 8,8-гептахлор-За, 7,7,7а-тет-раги дрр-4,7-эндометилеипн-ден] Динитророданбепзол .... Октаметил (октаметилтетр амид пирофосфорной кислоты) Полихлорнинен Пентахлорнитробензол .... Препарат 125 (типа динитро-сортокрезола) Тиофос (диэтилнаранитрофе-нилтиофосфат) Хлориидан (октахлорэндоме-тилеигексагидроиндан) • • • Хлортэн (хлорированные бициклические соединения) Эгплмеркурфосфат Этилмеркурхлорид Аэрозоли металлов, металлоидов и их соединений в мПп? Алюминий, окись алюминия, сплавы алюминия .... Бериллий и его соединения Ванадий и его соединения: дым пятпокиси ванадия пыль пятиокиси ванадия феррованадий Вольфрам, карбид вольфрама Железа окись с примесью фтористых или марганцевых соединений • * Кадмия окись Кобальт (окись кобальта) • • Марганец в пересчете на МпО2 Молибден (растворимые соеди-нения) Молибден (нерастворимые соединения) Мышьяковый И МЫШЬЯКОВ!!-стый ангидриды Никель, окись никеля - • • 0,05 0,001 0,002 0,02 0,003 0,001 0,2 0,3 0,1 0,05 0,9 0,01 2,0 0,02 0,2 0,5 3,0 0,05 0,01 0,2 0,005 0,005 2,0 0,001 0,1 0,5 1,0 6,0 4,0 0,1 0,5 0,3 4,0 6,0 0,3 0,5
24
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 5
Наименование веществ Предельно допустимые концентрации Наименование веществ Предельно допустимые концентрации
Свинец и неорганические со-динеиия его Селен аморфный Селенистый ангидрид .... Сулема Тантала окислы Теллур Титана окислы Торий Трихлорфеполят меди • • • 0,01 . 2,0 0,1 0,1 10,0 0,01 10,0 0,05 0,1 Уран (растворимые соедине-ния) Уран (нерастворимые соеди-иения) Хромовый ангидрид, хроматы, бихроматы в пересчете на • « Цинка окись Цирконий • Щелочные аэрозоли в пересче-те на едкий натр 0,015 0,075 0,1 5,0 5,0 0,5
Примечания: I. При кратковременном пребывании рабочих в производственных помещениях с разрешения Государственной санитарной инспекции СССР допускаются отступления от ука-аанных величин. 2. Если длительность работы в атмосфере, содержащей окнсь углерода, не превышает 1 часа, то предельно допустимая концентрация окиси углерода может быть повышена до 0,05 мГ!ль при длительности работы не более 30 мин. — до 0,1 мГ!л^ при длительности работы ие более 15 мин. (гаражи-стоянки) — до 0,2 мГ/л. Повторные работы в зоне повышенного содержания окиси углерода в воздухе могут производиться с перерывом не менее 2 час. 3. Во время сезонных сельскохозяйственных работ с применением ядохимикатов с разрешения Государственной санитарной инспекции СССР допускается повышение установленных предельно допустимых концентраций вредных веществ. 4. Прн одновременном выделении в воздух паров нескольких растворителей (ацетона, спирта, эфира уксусной кислоты и др.) и раздражающих газов (сериого и сернистого ангидрида, хлористого водорода и др.) общеобменная вентиляция рассчитывается путем суммирования объемов воздуха, потребных для разбавления каждого растворителя и раздражающего газа в отдельности до нормы. Если одновременно выделяются несколько газов н пары (кроме растворителей и раздражающих газов), то количество воздуха при расчете вентиляции принимается по той вредной прнмесн, которая требует наибольшего объема воздуха.
при tM п > 5000 — по формуле
t„ в = 0,00345 t.,n — 8,7°С,
где tр.е — расчетная зимняя температура для проектирования вентиляции; tM—средняя месячная температура наиболее• холодного месяца, определяемая по табл. 6;
п — продолжительность отопительного периода в сутках, определяемая по табл. 6.
9. Во всех производственных помещениях, имеющих наружные ограждения, независимо от вредных производственных выделений и наличия вентиляционных устройств предусматриваются створные оконные переплеты для проветривания.
При отсутствии специальных требований площадь проемов, открывающихся для проветривания, должна составлять не менее 30% общей поверхности остекления и по возможности обеспечивать сквозное проветривание помещений.
Нагрев наружного воздуха, поступающего в помещение при проветривании, не должен предусматриваться.
10. При кубатуре менее 20 м3 производственные помещения на одного работающего должны ,иметь вентиляцию, обеспечивающую воздухообмен в количестве не менее 30 м3/час на одного работающего, а помещения с кубатурой на одного работающего от 20 до 40 м3 не менее 20 м3!час на одного работающего; при этом следует соблюдать п. 6.
Если выполняется п. 6, то при кубатуре более 40 м3 на одного работающего предусматривается лишь проветривание помещений.
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИИ
25
6. Климатологические данные по некоторым населенным пунктам СССР (1], (2]
Город (населенный пункт) Температура в °C Средняя скорость ветра в MjceK Относительная влажность воздуха средняя в 13 час. в %
среднемеся ная ч- средняя в 13 час. самого жаркого месяца средняя наиболее холодной пятидневки расчетная зимняя для проектирования вентиляции отопительный период
самого холодного месяца самого жаркого средняя температура пр одолжи те ль- 1 ность в сутках 1 За трн наиболее холодных месяца за наиболее жаркий месяц самого холодного месяца самого жаркого месяца
Акмолинск Актюбинск Алатырь Александровск • • Алма-Ата Анапа Астрахань Ачинск Балхаш (Карагандин- ская обл.) - - . Барнаул Березники-н а- Каме (Соликамск) • • Бийск Бодайбо (восточная часть Иркутской обл.) Боровичи Братск (Иркутская обл.) Брест Брянск Буиайкск (Темир- Ханшура) .... Василевичи .... Великие Луки • • • Вентспилс (Виндава) Верхотурье (Свердловская обл.) • Вилейка Вильнюс Витебск Владимир Вологда Воронеж Луганск Коммунар Выборг ...... Вышний Волочек • • Горки Горький Г родно Грозный Гурьев Даугавпилс .... Дербент Джамбул Днепропетровск • Дрогобыч Дудинка Евпатория | Ейск — 17,7 — 15,7 —6,9 —15,6 — 17,7 —31 —23,5 —8,6 —7,6 — 17,4 -9,6 —6,8 — 12 — 10,4 20,4 22,5 25,1 23,9 19,6 18,3 18 18,2 17,7 17,3 19,8 22 18,2 25,4 25,2 27,6 13 27 29,3 27,3 24 22 23,9 22,7 22.6 21,7 21,3 22 22 20 21 21 24,1 27,4 25 21 21,6 29 29,7 27 27 28 28 —33 —31 —29 —23 —22 — 11 —22 —40 —31 —37 —35 —35 —26 —44 — 17 —24 — 14 —22 —24 — 16 —35 —20 —20 —23 -28 —29 —25 —23 — 18 — 25 —25 —23 —28 — 17 — 15 —24 —20 —И —17 —20 — 17 —43 — 14 — 19 —22,4 —20,6 -16 — 11 — 10,8 — 19,6 —23,4 —21 —29,5 —12,8 —9 — 12,2 —22,8 —5 —8 — 12 — 16 —16 —14,4 —11,4 —8 — 14 12 —16,7 —7 — 13,9 —3 —8 —7 —36 —7 — 10,3 —8,8 —6,7 —4,2 2,3 —3,1 —9,5 —8,4 —10,1 —8,7 —9,4 —17,1 —4,5 —12,4 —1,9 —4,3 0,4 —3,6 —0,4 —9,3 —2 —4 —5,7 —5,9 —5,3 —3,1 —1,2 —4 —4,7 —6,3 — 1,2 —1 —5,1 —2,1 2,4 — 1,8 — 17,1 1,8 —1,2 195 184 189 265 155 106 144 216 171 198 209 199 227 194 223 150 178 123 175 179 175 205 166 178 189 200 175 152 147 197 192 183 193 165 130 160 176 91 93 149 281 114 144 6,1 5,1 5,6 0,7 5,4 3,2 2,1 3,2 4,2 4,6 2,9 3,3 5,5 6,4 3,4- 3,6 4,7 3,8 4,8 3,5 2,8 3,8 3,6 4,4 4,2 3,8 0,9 4,7 2,8 2,4 2,5 3,2 2 2,8 3,9 4,1 2,9 3,4 2 4 3,6 2,2 2,5 3 80 86 71 74 81 77 76 82 79 80 82 76 85 86 83 87 78 84 80 83 86 86 80 82 83 41 38 71 42 63 47 51 56 55 54 51 60 62 56 59 56 58 50 43 54 60 60 62 56 52 41 46
26
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 6
Город (населенный пункт) Температура в °C Средняя скорость ветра в м/сек Относительная влажность воздуха средняя в 13 час. в %
среднемесяч-' ная средняя в 13 час. самого жаркого месяца средняя наиболее холодной пятидневки расчетная зимняя для проектирования вен- тиляции отопительный период
самого холодного месяпа самого жаркого । месяца средняя температура продолжительность в сутках за три наиболее холодных месяца за наиболее жаркий месяц самого холодного месяца самого жаркого месяца
Елабуга (Татарская АССР) Елгава Енисейск Ереван Жданов Железноводск • • Земетчиио (Пензен- ская обл.) .... Запорожье Златоуст Иваново Ирбит Иркутск Казалинск (Кзыл- Ордынская обл.) Казань Калинин Калуга Камышин Кане к Караганда Каргополь Карпинск (Свердлов- ская обл.) .... Каунас Кежма (Краснояр- ская обл.) .... Кемерово Кемь Керчь Кзыл-Орда Киев Кинешма Киренск (Иркутская обл.) Киров ....... Кировоград .... Кисловодск .... Кишинев Кокчетав Кола Конотоп (Сумская обл.) Кострома Красноводск .... Краснодар Красноуфимск • • • Красноярск .... Кривой Рог .... Куйбышев Кунино (Новосибирская обл.) .... —13,8 22 — 11,6 — 15,4 — 11,5 —20,9 — 11,7 — 13 — 9,5 — П.7 — 15,2 — 18,3 —25,4 —9,8 —27,1 — 14,2 — 16,2 —7.4 — 17,4 — 13,4 — 19,6 19,7 17,8 19,5 16,3 18,4 17,5 26,1 20 18,3 22 20,6 16,9 18,6 25,9 18,2 18 19,9 19,6 19,9 20,6 19 23,9 22,3 31 23,6 29 20,6 22,5 23 22,6 31.9 24 21,6 22 26,6 25,1 20,9 22 23,4 23 16 26 31,9 24 21,5 21,9 26 24 15 24 21 32 29 22 24,2 28 24,2 23,1 —31 — 18 — 14 — 15 —20 — 17 —29 — 19 —31 —28 —33 —36 —25 —29 —25 —26 —26 —41 —31 —29 —34 — 18 —39 —27 — 17 —25 —20 —29 —49 —31 —20 — 17 — 16 —32 —26 —23 —29 — 12 — 17 —33 « —40 — 18 —29 —37 — 18,6 —28,3 —7 — 16,4 —9 — 19,9 — 16,1 —20 —24,5 — 16,3 — 17,7 — 14,3 — 13 — 16,4 — 19,2 — 17 —23,4 —32 —21 — 16 —4 —14,4 —9 —34 — 19 —9 —7 —21,2 — 18 — 11,5 — 16 —3 —5 —21 —24,2 —8 — 18,2 —24,9 —7,6 — 1,1 — 11,7 —2,8 —2,2 —0,7 —6,2 —8,3 —5,8 —8,7 — 11,2 —6,3 —7,1 —4,8 —4,7 —6,3 —10,9 —9,1 —6,4 —9,7 —2,5 — 13,6 —5,4 1 —5 —2,8 —6,7 — 14,2 —7,5 —2,3 1,2 —9,4 —5,7 —3,6 —6,3 3,1 0,4 —8,8 —9,3 —2 —7,6 — 11,6 180 174 224 141 149 149 183 160 206 191 203 210 153 186 186 182 174 216 189 210 21 1 167 230 202 234 124 146 159 191 226 202 150 166 135 191 243 165 194 48 115 209 206 208 182 206 2,1 0,3 2,7 3,9 3,7 3,3 2,1 3,4 3,9 4,4 3,1 4,7 3,6 3,9 4,8 3,6 4,3 2 3,5 3,9 5,1 3,9 4,3 3,2 2,6 2,2 4,8 6 1,7 1,5 2 2,9 2,8 3 2,2 2,8 2,6 3,1 3,9 3,3 3,8 4,3 2,6 3,6 2,4 4,4 3,1 3,3 3,7 3,3 4,3 2,3 1,7 3,2 3,4 3,6 81 79 68 81 83 78 82 86 78 77 78 82 83 84 83 80 84 78 87 78 87 81 76 83 82 80 87 81 66 75 86 84 82 69 77 77 72 83 80 53 59 40 56 52 39 60 58 56 55 31 48 58 56 39 35 62 56 59 53 66 56 30 55 56 54 57 44 59 46 68 58 65 43 50 58 54 46
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИИ
27
Продолжение табл. 6
Город (населенный пункт) Температура в °C Средняя скорость ветра в JAjceK Относительная влажность воздуха средняя в 13 час. в %
среднемесячная средняя в 13 час. са мого жаркого месяца средняя наиболее холодной пятидневки расчетная зимняя для проектирования вентиляции отопительный период
самого холодного месяца самого жаркого месяца средняя температура продолжительность в сутках за три наиболее холодных месяца за наиболее жаркий месяц самого холодного месяца самого жаркого месяца
Курган 24 —35 —21 —9,9 152 3,2 3 79 51
Курск — 8,9 19,1 23,6 —24 — 13 —4,5 174 4,9 3,9 84 55
Кустанай -17,8 20,4 25 —36 —22,4 — 10,2 195 4,7 3,5 80 45
Кутаиси — — 28 — 11 —3 4,7 27 4,1 2.8 64 62
Ленинабад — — 35 — 13 —3 1,1 89 1,8 — 68 38
Ленинакан ->— — 26 -15 — 12 —4,2 161 — 71 42
Ленинград —. — 20 —24 — 12 —3,7 188 4,7 4 85 57
Лиепая — — — — 15' — —0,2 160 — — —- —
Липецк — — —- —26 — —5 177 — — 82 50
Лодейное Поле • • • — — — —23 — —5,5 202 — — — —
Луцк (Волынский) — — 23 —21 —7 — — — — — —
Львов — — 23 — 17 —6 — 1,8 149 — — —- —-
Магнитогорск • • • Малый Узень (Запад- — 16,8 18,9 23,5 —32 —21,3 —9,3 199 — — 75 51
но-Каз ахстанска я обл.) — 12,3 23,4 28,4 —28 — 17,4 -6,7 172 — — 84 37
Маргелан (Фергана) — — 34 — 14 —5 —0,8 ПО 0,3 0,6 65 34
Мариинск — — — —41 — —9,8 218 — — — —
Махач-Кала .... — — 27 — 15 — 4 1 100 —- — 82 64
Мезень — —- 16 —30 —20 —7,4 242 — — 86 64
Минск — —. 21 —20 — К) —3 175 3,9 3,2 86 68
Минусинск — 19,3 20,2 25,1 —38 —25,7 — И 198 1,9 1,9 70 51
Мичуринск —10,6 19,8 24,5 —27 — 15,4 —5,7 179 — — 86 51
Москва — 10,2 17,9 21,6 —26 — 15,2 —5,3 186 5,1 3,5 83 59
Мурманск — — 15 —26 — 18 —5,7 243 3,9 3,7 86 68
Муром — — — —28 —- —5,4 191 — — 83 —
Нальчик — — — — 15 — 0,9 141 —. — — —
Наманган — — 33 — 15 — —0,3 100 1,7 1,4 66 41
Нарва — —. — —22 —5 —3 184 — — — —
Нарым (Томская обл.) —22 18,5 22,8 —41 —27,6 — 11,5 223 — — 80 60
Нерчинск — 26 —42 —32 — 16,8 215 0,6 2 76 49
Нижнеудинск • • —21,4 17,6 23,1 — —24,1 —9,9 214 — — 77 53
Нижний Тагил • • • —16,2 17,4 21,5 —35 —20,5 —8,6 202 — — — —
Николаев —— — 28 — 17 — 7 —0,9 140 4,3 3,2 82 47
Новгород — — 22 —25 — 12 —4,1 194 3,9 2,6 86 61
Новозыбков — — — —23 — И —3,5 175 — — 84 58
Новороссийск • • • — — 27 -15 — 4 3 63 6,5 4,1 69 58
Новосибирск .... — 19 19 23 —39 —24,5 — 10,6 207 3,9 2,9 80 55
Одесса — —- 26 — 16 —6 —0,3 130 5,2 3,7 83 47
Олонец — — 23 —27 —_ —4,8 210 —. — — —
Омск — 19,1 18,9 —> —3.6 —23 — 11,2 204 — — 79 54
Онега — — — —29 — — 5,8 222 — — — —
Орел Орск (Оренбургская — 16,8 — 23 —25 — 12 —21,4 — 4,9 — 9,4 179 188 4,3 3 85 56 42
обл.) 21,4 26,3 —32 —. — —
Павлодар — 17,8 21,4 25,6 — —23,4 — 10,6 192 4,4 4 76 42
Пенза — 12 19,8 24,4 —28 — 16,4 — 6,6 182 4,2 3 84 52
Пермь Петровск-Забайкаль- — 15,4 18 21,8 —31 — 19,6 —8 202 230 3,6 2,6 1,4 83 59 54
СКИЙ — — 23 —35 —32 — 14 1 77
Петрозаводск - - — — 19 —28 — 14 —4,8 205 4 3,4 81 62
28
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 6
Город (населенный пункт) Температура в °C Средняя скорость ветра в м/сек. Относительная влажность воздуха средняя в 13 час-в %
среднемесячная средняя в 13 час. самого жаркого месяца средняя наиболее холодной пятидневки расчетная зимняя для проектирования вентиляции отопительный период
самого холодного месяца самого жаркого месяца ' средняя температура продолжительность в сутках за три наиболее холодных месяца за наиболее жаркий месяц самого холодного месяца самого жаркого месяца
Петропавловск (Северо-Казахстанская обл.) — 19 19,1 23,5 —23,3 — 10,7 199 4,9 3,7 81 52
Пинск — — 22 — 19 —8 — 1,5 168 — — — —
Полоцк — — — —22 —9 — 183 — — — —
Полтава — — 25 —21 — 10 —3,3 159 5,1 3,1 85 50
Порецкое (Чувашская АССР) .... — 12,4 19,5 23,6 —30 — 16,6 —6,6 186 4,8 3,5 83 53
Поти — — 26 — 5 Отопительного 5,2 3,4 70 75
Псков — 21 —22 пер — 11 иода н —3,3 ST 182 5,6 4,1 86 62
Пярну — — — —20 — — 1,9 183 — — — —
Пятигорск — — — — 17 —7 — 1,3 144 — — 80 53
Ржев — — — —25 — —4,6 190 — — — —
Рига — — 21 — 18 — — 1,5 169 5 — — —
Рославль — — — —23 — —4,1 180 — — 84 59
Ростов-на-Дону - • • —5,7 23,4 27,4 —21 —10 —3 146 6,1 3,5 81 48
Рязань — 10,4 19,2 23 —28 — 15 —5,5 186 4 2,7 85 56
Самарканд —0,2 25,9 33,1 — 13 —6,2 1,6 85 — — 62 26
Сарапул — — — —30 — —7,7 197 — — — —
Саратов — 12 21,5 25,7 —28 — 16,6 —6,6 176 — 3,6 77 43
Свердловск — 15,6 17,3 21,1 —31 — 19,9 —8,3 202 4,4 3,8 79 55
Севастополь .... — — 26 — И —2 2,7 87 3,4 2,4 72 61
Семипалатинск - • — — 27 —35 —21 —8,9 189 2,6 2 78 41
Симферополь .... — — 27 — 15 —4 0,9 130 3 2,3 68 45
Слоним — — 22 — 19 —8 — — — -— — —
Смоленск —8,5 17,5 21,1 —24 — 13,1 —4,2 183 4,4 2.9 85 62
Солигалпч — — — —32 — 18 — 205 — — 83 56
Сочи — — 26 — 5 0 5 81 — — 68 68
Волгоград .... —9,6 24,2 28,6 —25 — 14,4 —5 159 6,3 4,2 84 40
Новокузнецк (Кемеровская обл.) • • - — 17,4 18,7 23,4 —37 —23,1 —9,5 200 „ —
Стерлитамак (Баш-киоская АССР) • • — 15,4 19,9 24,6 —31 — 19,9 —8,5 190 — 79 50
Сургут (Тюменская обл.) ...... —22,2 16,8 19,8 —41 —28,4 — 11,8 235 5 4,3 83 61
Сыктывкар (Усть-Сы-сольск) — 20 —33 —21 —8,1 218 — 84 60
Таганрог — — 28 — 19 — 8 —2,5 145 5,5 3,9 — —
Таллия — — 20 — 18 — — 1,7 181 — — 87 68
Тамбов — — 25 —26 — 14 -5,5 179 3,8 2,4 81 50
Тара (Омская обл.) — 19,6 18,3 21,9 —37 —25 — 11,2 207 — -— — —
Тарнополь — — 23 —20 — 9 —2,1 151 — — — —
Тарту — — 21 — 19 — —2,7 188 — — 86 60
Ташкент — 1,1 27,4 33,3 — 13 —7,2 1 96 1,4 1,3 59 27
Тбилиси — — 29 — II —3 — 1,7 87 2,8 3 57 38
Тобольск — 18,3 18,2 21,6 -36 —23,1 — 10 206 3,9 3,4 80 56
Томск —19,2 18,1 22,5 —39 —24,5 — 10,3 213 4,8 3,1 79 60
Тотьма — — — -30 — 17 —6,6 204 —- «— 84 67
Троицк (Средне-Волжский край) .... .— — — —28 — —9,5 198 — — — —
Тула —9,8 18,6 22,6 —25 — 14,5 —5,1 186 4,1 — 82 58
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВЕНТИЛЯЦИИ
29
Продолжение табл. 6
i Город (населенный пункт) Температура в °C Средняя скорость ветра в м/сек Относительная влажность воздуха средняя в 13 час. в %
среднемесячная средняя в 13 час. са- 1 мого жаркого месяца средняя наиболее хо-лодной пятидневки расчетная зимняя для проектирования вентиляции отопительный период
самого холодного месяца самого жаркого месяца средняя температура продолжительность в сутках за три наиболее холодных месяца за наиболее жаркий месяц самого холодного месяца самого жаркого , месяца
Тургай (Кустанай- ская обл.) . • . — 17,2 24,2 29 —32 —21,2 —9,8 178 5,3 4,5 75 28
Туркестан (Южно-Ка- —6 28,6 34,4 —21 — 10,3 — 1,9 125 1,8 2,5 74 19
захстанская обл.) Турткуль (Каракалпакская АССР) —4,9 28,2 34,3 — 18 —9 — 1,4 122 2,6 2,5 73 24
Туруханск — — —~ —48 —35 — 244 — — 80 61
Тюмень — 16,7 18,6 22,4 —35 —21,6 -8,8 203 3,7 3.5 77 55
Ульяновск — 12,9 19,9 23,8 —30 — 17,7 —7 188 — — —- 48
Умань — — — — 19 —9 — 167 — — 85 52
Уральск — 14,1 23,1 28,4 —29 — 18,9 —7,9 176 — 3,7 81 36
Урюпинск (Волгоградская обл.) • —9,7 21,6 26,4 —25 — 14,6 —5,1 168 4,6 3 82 46
Уфа — 14,6 19,4 23,4 —30 — 18,9 —7,9 191 5,2 3,7 82 53
Форт Шевченко (Каспийское море) - —3,6 25,8 28,4 — 14 — 16.4 -6,8 132 9,3 6,4 76 59
Харауз (Иркутская обл) — 18,8 14,6 16,1 —29 —22,5 —9,3 222 4,2 4,4 75 78
Харьков —7.4 20,3 25 —22 — 11,7 —3,7 161 3 2,1 81 49
Херсон — — 29 — 18 — 6 —0,5 136 4,3 3,1 79 45
Чадобец (Красноярская обл.) . . —24,7 19,1 23,5 —47 —31,3 — 12,7 225 — — —
Чарджоу — — — — 13 — 3 1,7 82 2,8 2,7 — —
Челябинск — 15,7 18,7 22,8 —31 — 19,9 —8,6 197 4,2 3,8 78 54
Чердынь (Пермская обл.) — 17,1 16,8 20,7 —34 —22,1 -8,1 215 5,5 4,3 85 60
Чернигов — — 23 —22 — 10 —3,2 173 4,9 3,1 77 53
Чита — — 24 —41 —30 — 14,1 218 1,1 1,7 76 50
Оренбург — 15 22 26,9 —30 -19,8 —8,4 182 4,5 3,8 83 41
Шадринск — — — —33 — -8,9 202 — — — —
Шенкурск —. — — —31 — -6,7 210 — -— 89 56
Шуя — — — —28 —- —6 190 — — — —
Эльтон (Волгоградская обл.) .... — 11,1 24,7 29,5 —27 — 15,8 —6 161 5,5 4,1 83 37
Якутск — — 28 —53 —45 —23,1 238 0,8 1,6 80 53
Ялта — — 27 — 11 0 3,5 55 2,4 2,2 68 37
Ярославль — — 22 —28 -16 —5,9 196 3,3 2,5 85 59
Примечание. После подготовки книги к печати были введены в действие Строительные нормы и Правила ’> (часть 2-я, раздел А), поэтому в справочнике они не нашли отражения.
ГЛАВА HI
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА ПРИ УСТРОЙСТВЕ ВЕНТИЛЯЦИИ [Н 102-541 [6]
КАТЕГОРИИ ПРОИЗВОДСТВ
По пожарной опасности производства подразделяются на' пять категорий: А, Б, В, Г и Д.
К категории А относятся производства, связанные с применением веществ, воспламенение или взрыв которых может последовать от воздействия воды или кислорода воздуха; жидкостей с температурой вспышки паров 28° С и ниже; горючих газов с нижним пределом взрывоопасной концентрации менее 10% объема воздуха, если эти газы и жидкости применяются в количествах, которые могут образовать с воздухом взрывоопасные смеси.
К этой категории причисляются цехи обработки и применения металлического натрия и калия; боратные цехи фабрик искусственного волокна, цехи стержневой полимеризации синтетического каучука; водородные станции; химические цехи фабрик ацетатного шелка; бензиноэкстракционные цехи; цехи гидрирования и газофракционирования производства искусственного жидкого топлива; рекуперации и ректификации органических растворителей с температурой вспышки паров 28° С и ниже; склады хранения баллонов для горючих газов; склады бензина; стационарные кислотные и щелочные аккумуляторные помещения электростанций; насосные станции перекачки жидкостей с температурой вспышки паров 28° С и ниже и т. п.
Пределы взрывоопасных концентраций различных газов приведены в табл. 1.
К категории Б относятся производства, связанные с применением жидкостей с температурой вспышки паров от 28 до 120° С, горючих газов и жидкостей в количествах, могущих образовать с воздухом взрывоопасные смеси; производства, в которых выделяются переходящие во взвешенное состояние горючие волокна или пыль в таком количестве, что они могут образовать с воздухом взрывоопасные смеси.
х В эту категорию входят цехи приготовления и транспортировки угольной пыли и древесной муки; станции промывки и пропарки цистерн для мазута и других жидкостей, имеющих температуру вспышки паров от 28 до 120° С; выбойные и размольные отделения мельниц; цехи обработки синтетического каучука; цехи изготовления сахарной пудры; дробильные установки для фрезерного торфа; мазутное хозяйство электростанций; насосные станции перекачки жидкостей с температурой вспышки паров от 28 до 120° С.
В категорию В входят производства, связанные с обработкой или применением твердых сгораемых веществ и материалов, а также жидкостей с температурой вспышки паров выше 120° С.
К этой категории отнссятся лесопильные, деревообделочные, столярные, модельные, бондарные и лесотарные цехи; трикотажные и швейные фабрики; цехи текстильной и бумажной промышленности с сухими процессами
КАТЕГОРИИ ПРОИЗВОДСТВ
31
1. Пределы взрывоопасной концентрации паров н газов в воздухе [2]
Наименование вещества Нижний предел Верхний предел
в % по объему в Г/м9 прн 20° С в % по объему в Г/м9 при 20° С
Предельные углеводороды Метан 2,5 16,66 15,4 102,6
Этан 2,5 31,2 14,95 186,8
Пропан 2,0 36,6 9,5 173,8
Бутан 1,55 37,4 8,5 204,8
Пентан 1,1 32,8 8,0 238,5
Гексан 1,1 39,1 6,0 250,0
Непредельные углеводороды Этилен 2,75 35,0 35,0 406,0
Пропилен 2,0 34,8 П,1 169,0
Бутилен 1,7 39,5 9,0 209,0
Ацетилен 1,53 16,5 82,0 885,6
Блаугаз 4,0 — 8,0 —
Дивинид 2,06 44,8 11,47 256,9
Псевдобутилен 1,8 41,8 7,8 181,7
Ароматические углеводороды Бензол 1,3 42,0 9,5 308,0
Толуол ’,0 38,2 7,0 268,0
Ксилол 1,0 44,0 7,6 334,0
Этиленбензол 0,7 31,0 —- —
Пропилбензол 0,66 33,0 — —
Нафталин 0,44 23,5 — —
Спирты Метиловый 3,5 46,5 38,5 512,0
Этиловый 2,6 50,0 19,0 363,0
Пропиловый 2,55 63,7 9,2 230,0
Изопропиловый 2,5 62,5 10,2 255,0
Бутиловый 1,7 ьз,о 3,0 554,4
Амиловый 1,19 43,5 — —
Изоамилогый 1,2 48,0 —. —
Альдегиды, кетоны Ацетон • 1,6 38,6 13,0 314,0
Метилэтнлкетон 1,97 59,2 12,0 360.0
Метилпропилкетон 1,55 — 8,15 —
Уксусный альдегид 3,97 72,6 57,0 1044,0
Метилбутилкетон 1,22 '— 8,0 —
Бензальдегид 1,31 5/,6 — —
Фурфурол 2,0 109,6 —. —
Камфора * 0,61 — 3,5 —
Паральдегид 1,3 — 3,5 —_
Простые и сложные эфиры Метилэтиловый эфир 2,0 — 10,0 —
Диэтиловый » 1,2 38,6 51,0 1576,0
Дивиниловый » 1,7 — 27,0 —
Окись этилена 3,0 54,78 80,0 1462,0
Метилформиат 5,05 — 22,7 —
Этилформиат 3,5 108,0 16,5 508,7
11ропилформиат 2,42 89,0 —. —
Метилацетат 3,15 133,0 15,6 431,0
Этилацетат 2,18 80,4 11,4 407,0
Пропилацетат 1,9 80,0 6,3 266,5
Бутилацетат 1,7 83,0 15,0 721,0
Амилацетат 1,1 93,0 10,0 540,0
Соединения, содержащие азот н серу Анилин 1,58 61,0 -— —
Аммиак 15,5 112,0 27,0 189,0
Дициан 6,6 — 42,6 —
Сероуглерод 1,0 31,5 50,0 157,Ь
Сероводород 4,3 61,0 44,5 628,0
Серокись углерода 11,9 28,5
32
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА ПРИ УСТРОЙСТВЕ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 1
Наименование вещества Нижний предел Верхний предел
в % по объему в Г/м3 при 20° С в % по объему в Г/м3 при 20° С
Пиридин 1,8 — 12,5 —
Этилнитрит 3,0 —- 50,0 —
Нефтепродукты и другие вещества
Бензин, температура кипения 105° С 2,4 137,0 4,9 281,0
Бензин, температура кипения 64—
94° С 1,9 — 5,1 —
То же «Калоша» 1,1 4,0 — 5,4 —
Водород 3,4 80,0 66,4
Диоксан 1,97 — 22,5 —
Керосин 1,1 — 7,0 —
Нефтяной газ 3,2 — 13,6 —
Окись углерода 12,5 145,0 80,0 928,0
Петролейнып эфир 1,1 — 5,9 —
Перекись диэтила 2,34 —- — —
Скипидар 0,73 41,3 — —
производства; предприятия первичной обработки хлопка; заводы сухой первичной обработки льна, конопли и лубяных волокон; зерноочистительные отделения мельниц и зерновые элеваторы; цехи регенерации смазочных масел; смолоперегонные цехи и пековарки; склады горючих и смазочных материалов; открытые склады масла и масляное хозяйство электростанций; трансформаторные мастерские; распределительные устройства с выключателями и аппаратурой, содержащей более 60 кГ масла в единице оборудования; транспортные галереи и эстакады для угля и торфа; закрытые склады угля; пакгаузы смешанных грузов; насосные станции перекачки жидкостей с температурой вспышки паров выше 120° Сит. п.
К категории Г относятся производства, связанные с обработкой несгораемых веществ и материалов в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии и сопровождающиеся выделением лучистого тепла, систематическим выделением искр и пламени, а также производства, связанные со сжиганием твердого, жидкого и газообразного топлива.
В эту категорию входят литейные и плавильные цехи; печные отделения газогенераторных станций; кузницы; мотовозные и паровозные депо; цехи горячен прокатки металла; мотороиспытательные станции; помещения для двигателей внутреннего сгорания; цехи термической обработки металла; главные корпуса электростанций; распределительные устройства с выключателями и аппаратурой, содержащей масла 60 кГ и менее в единице оборудования; высоковольтные лаборатории; котельные и т. п.
В категорию Д входят производства, связанные с обработкой несгораемых веществ и материалов в холодном состоянии.
К этой категории причисляются механические цехи холодной обработки металлов (кроме магниевых сплавов); шихтовые (скрапные) дворы; содовое производство (кроме печных отделений); воздуходувные и компрессорные станции для подачи воздуха и других негорючих газов; цехи регенерации кислот; депо электрокар и электровозов; инструментальные цехи; цехи холодной штамповки и прокатки металлов; добыча и холодная обработка минералов, руд, асбеста, солей и других негорючих материалов;цехи текстильной и бумажной промышленности с мокрыми процессами производства; цехи переработки мясных, рыбных и молочных продуктов и т. п.; щиты управления; водоочистка; багерная насосная; золо-шлакоотстойник; насосные и водо
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ВЕНТИЛЯЦИИ
33
приемные устройства электростанций; углекислотные и хлорные установки; градирни и т. п.
К категориям А, Б и В не относятся производства, в которых горючие жидкости, газы и пары сжигаются в качестве топлива или утилизируются сжиганием в этом же помещении, а также производства, в которых технологический процесс протекает с применением открытого огня в помещении.
Склады подразделяются на категории в соответствии с пожарной опасностью находящихся в них материалов применительно к категориям, перечисленным выше.
противопожарные МЕРОПРИЯТИЯ при проектировании ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ (СН 7-57) [2]
1. Помещения, выделенные брандмауэрными стенами, должны иметь самостоятельные вытяжные и приточные вентиляционные установки.
2. Устройство систем вентиляции из одного центра для категорий производств А и Б допустимо, если:
а) помещения, обслуживаемые одной центральной установкой, сообщаются незащищенными проемами и общая площадь этих помещений не более 1000 ж2;
б) производства, расположенные в помещениях, по степени пожарной опасности относятся к одной категории.
3. Объем воздуха, рассчитанный для вентиляции помещений, проверяется на взрывобезопасность полученных концентраций пыли и газов.
Нижний предел взрывоопасных концентраций некоторых видов пыли приведен в табл. 2.
2. Нижний предел взрывоопасных концентраций пылн в Г/м3
Наименование вещества Концентрация Наименование вещества Концентрация
Алюминиевый порошок • • Антрацен Галалитовая пыль Горох Дифенил • • Древесные опилки .... Жмых Казеин технический .... Камфора Каменноугольная пыль • • • Канифоль Кормовая пыль Кофе Красители Крахмал картофельный • • • Кукуруза Лигнин Льняная костра Маисовая пыль Мельничная пыль серая • • Молоко сухое 58,0 5,0 • 8,0 25,2 12,6 65,0 20,2 32,8 10,1 114,0 5,0 7,6 42,8 270,0 40,3 37,8 30,2 16,7 12,6 10,1 7,6 Мучная пыль Нафталин Овес Отруби пшеничные Пек Сахар свекловичный .... Сенная пыль • Сера Сернорудная пыль Сланцевая пыль Табачная пыль Торфяная пыль Уротропин Хлопок Цикорий Чайная пыль Чечевица Шеллак Эбонитовая пыль Элеваторная пыль Электронная пыль 30,2 2,5 30,2 10,1 15,0 8,9 20,2 2,3 13,9 58,0 68,0 10,1 15,0 25,2 45,4 32,8 10,1 15,0 7,6 227,0 30,0
Содержание газов, паров и пыли в воздухе производственных помещений не должно превышать 50% низшего предела взрывоопасных концентраций.
4. Во взрывоопасных помещениях с категориями производства А и Б при наличии одной механической вентиляции предусматривается возможность естественной вытяжки, рассчитанной на однократный обмен воздуха в 1 час.
3 Рыснн 104
34
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА ПРИ УСТРОЙСТВЕ ВЕНТИЛЯЦИИ
5. Если отсосы нескольких веществ могут при смешении создать воспламеняющуюся или взрывоопасную механическую смесь или химическое соединение, то объединение таких отсосов в одну общую вытяжную установку не допускается.
6. В помещениях, связанных с выделением пыли, которая может взорваться не только от удара, но и от трения, а также в помещениях с выделением большого количества горючих и взрывоопасных газов и паров (ацетилена, эфира, сероуглерода и т. п.) рекомендуется устраивать эжекторное побуждение.
7. Не допускается применение гидрообеспыливания в тех случаях, когда влага, соединяясь с веществом пыли, образует огнеопасную смесь или газ (например, в рудомялках сернокислотных заводов, в производствах карбида кальция и т. п.).
8. В производствах категории Б независимо от наличия аспирационных устройств помещения с выделением больших количеств взрывоопасной пыли рекомендуется снабжать передвижными или стационарными установками для систематической очистки пыли со стен, оборудования и т. п.
9. Воздух, содержащий взрывоопасную пыль, очищается до поступления в вентиляторы.
10. В вытяжных системах для удаления легковоспламеняющихся или взрывоопасных отходов и пыли применяются фильтры с непрерывным автоматическим удалением пыли. Возможность искрообразования не допускается. £
В производственных помещениях, в которых автоматическое удаление пыли экономически нецелесообразно, при производительности фильтрационных установок до 15 000 м?!час допускается периодическое удаление пыли ручным способом.
11. В производствах категорий А, Б и В, в которых горючие и взрывоопасные отходы и пыль удаляются из помещений, фильтры и циклоны располагаются на расстоянии не менее 10 м от здания. Опоры под фильтры и циклоны выполняются из несгораемых материалов.
12. В производствах категории В фильтры и циклоны для осаждения горючих отходов, удаляемых из помещений, можно располагать снаружи непосредственно у глухой стены обслуживаемого здания, если оно не ниже II степени огнестойкости-.
13. При пневматическом транспортировании отходов производства для сжигания в топках котлов предусматриваются устройства, предупреждающие распространение огня из топок котлов по пневмопроводу.
14. В вентиляционных системах помещений с выделением легковоспламеняющихся или взрывоопасных веществ в воздух конструкция вентиляторов и регулирующих устройств должна исключать возможность искрообразования.
В вентиляционных воздуховодах указанных помещений устанавливаются отсекающие клапаны, сблокированные с пусковыми устройствами вентилятора.
15. Электродвигатели вытяжных вентиляционных систем, обслуживающие взрывоопасные производства и установленные в вентиляционной камере вместе с вентиляторами, должны быть взрывобезопасными.
Электродвигатели нормального исполнения выносятся в обособленные от вентиляторов помещения.
При установке электродвигателей непосредственно во взрывоопасных помещениях не разрешается применение ременных передач.
16. Помещение, в котором установлен электродвигатель нормального исполнения, отделяется от взрывоопасных помещений глухой несгораемой стеной и должно иметь самостоятельные выходы наружу или в помещение с производством категорий Г и Д.
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ВЕНТИЛЯЦИИ
35
Если вентилятор размещается внутри взрывоопасного помещения, то привод его осуществляется с помощью вала, пропущенного через стену и сальниковое уплотнение.
17. В производствах категорий А, Б и В вертикальные вытяжные вентиляционные каналы и воздуховоды устраиваются для каждого этажа отдельно за исключением многоэтажных зданий, в которых в междуэтажных перекрытиях имеются проемы для технологических целей.
Вытяжные каналы из цехов с производствами категорий А, Б и В не разрешается объединять с общими магистральными воздуховодами и установками.
В производствах категорий А, Б и В приточные горизонтальные и вертикальные воздуховоды нескольких этажей можно объединять в общий магистральный воздуховод при наличии огнезадерживающих устройств в вертикальных воздуховодах.
В производствах категорий Г и Д отдельные вертикальные каналы (как вытяжные, так и приточные) могут объединяться в каждом этаже в общие магистральные воздуховоды и установки, выполняемые из несгораемых материалов.
18. В производствах категорий А, Б и В воздуховоды вытяжных систем изготовляются преимущественно круглого сечения.
19. В системах для транспортирования воздуха или газов с температурой выше 80° С, легковоспламеняющихся или взрывоопасных газов, паров, пыли, а также древесных опилок, стружки, шерсти, хлопка и тому подобных пожароопасных отходов воздуховоды, камеры, фильтры и другие элементы вентиляционных и аспирационных систем выполняются из несгораемых материалов.
Во взрыво- и пожароопасных помещениях все элементы вентиляционных систем выполняются из несгораемых материалов.
Во всех остальных случаях элементы вентиляционных систем могут выполняться из трудносгораемых материалов.
В вентиляционных системах, транспортирующих воздух с температурой до 80° С, могут выполняться из сгораемых материалов фильтры при установке их в помещениях с ограждениями из трудносгораемых материалов и воздуховоды, если недопустимо их устройство из несгораемых и трудносгораемых материалов по технологическим соображениям или из-за возможности коррозии (когда эти воздухрводы не пересекают перекрытий).
Между сгораемыми и трудносгораемыми конструкциями, а также воздуховодами, транспортирующими пожароопасные.отходы, воздух или газы с температурой выше 80° С, устраиваются разделки из теплоизоляционных несгораемых материалов.
20. Вентиляционное оборудование (фильтры, вентиляторы, воздуховоды), установленное в помещениях со взрывоопасными и легковоспламеняющимися веществами, а также системы, применяемые для удаления указанных веществ, независимо от места их установки надежно заземляются.
21. На стенках вентиляционных воздуховодов не разрешается монтировать, а также пропускать через них электропровода, газопроводы, трубопроводы с горючими жидкостями и теплопроводы.
22. Воздуховоды, обслуживающие взрывоопасные помещения, не разрешается прокладывать через помещения другого назначения. В тех случаях, когда такая прокладка необходима, воздуховоды должны быть неразъемными, герметичными (сварными) и заключенными в несгораемый (железобетонный) короб по всей длине прохождения через другое помещение.
23. Воздуховоды, температура наружной поверхности которых доходит до 80—200° С, располагаются на расстоянии не менее 0,5 м от сгораемых конструкций здания и оборудования и не менее 0,25 м от трудносгораемых, а воздуховоды, температура которых выше 200° С, располагаются соответственно на расстоянии не менее 1 и 0,5 м.
3*
36
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ НОРМЫ II ПРАВИЛА ПРИ УСТРОЙСТВЕ ВЕНТИЛЯЦИИ
24. Расстояние между вытяжными воздуховодами, температура стенок которых выше 80° С, и воздуховодами, по которым перемещаются взрывоопасные и легковоспламеняющиеся газы, пары и пыль, должно быть не менее 1 м. Воздуховоды, по которым перемещаются горячие газы или пары, располагаются над воздуховодами, транспортирующими менее нагретые смеси.
25. Отверстия для забора и выброса воздуха ограждаются от попадания посторонних предметов и располагаются в местах, исключающих возможность попадания в них искр.
26. Все вытяжные воздуховоды, по которым транспортируется пыль, должны иметь устройства для периодической их очистки (люки, разборные соединения и т. п.).
27. В брандмауэрах и других противопожарных преградах устройство отверстий для прохода вентиляционных воздуховодов и каналов не допускается.
Если пропуск вентиляционных каналов через противопожарные преграды неизбежен, то внутри воздуховодов предусматриваются огнезадерживающие устройства, а воздуховод в этих местах выполняется из несгораемых материалов.
В брандмауэрах вспомогательных зданий разрешается устраивать внутренние вентиляционные каналы, но наименьшая толщина брандмауэра в этих местах за вычетом пустот должна быть не менее 250 мм.
28. Огнезадерживающие устройства выполняются из несгораемых материалов и закрываются как автоматически, так и вручную, причем предусматривается управление ими с обеих сторон стены или перекрытия.
29. Переключающие и регулирующие клапаны и задвижки в воздуховодах, расположенных в помещениях со взрывоопасными и легковоспламеняющимися веществами, выполняются из материалов, не вызывающих искрообразования.
30. Вентиляционные камеры, обслуживающие взрывоопасные помещения, должны иметь естественное проветривание с воздухообменом не менее однократного в 1 час.
31. Из небольших производственных помещений производств категорий А и Б, например из насосных для перекачки бензина, в которых устройство камер для установки вентиляционного оборудования затруднительно,электромоторы и вентиляторы можно выносить наружу и крепить к наружной стене.
32. В производствах категорий А, Б и В ограждения вентиляционных камер выполняются из несгораемых материалов, а в остальных случаях — из трудносгораемых материалов.
33. Входы в вентиляционные камеры, обслуживающие помещения . производств категорий А и Б, должны быть устроены снаружи или из лестничной клетки; допускается также делать входы в эти камеры из помещений производств категорий Д, по в этом случае проемы в камеры защищаются противопожарными дверями с пределом огнестойкости 0,75 часа. Такие же двери должны быть в камерах, расположенных на чердаках.
Устройство каких-либо дверей в стенах, отделяющих вентиляционные камеры от взрывоопасных помещений, не допускается.
ГЛАВЛ IV
ВЫБОР СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И ОТОПЛЕНИЯ [1], [2]
ЕСТЕСТВЕННАЯ ОБЩЕОБМЕННАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
1. Если в производственных помещениях периодическим проветриванием невозможно обеспечить условия, предусмотренные в п. 6 глава II, применяется аэрация. В холодный период года аэрация применяется в тех случаях, когда имеются теплоизбытки, поступление наружного воздуха не вызывает образования тумана и конденсата (на стенах, покрытиях и остеклении фонарей, углы наклона которых к горизонту меньше 55°) и не препятствует естественному удалению воздуха, загрязненного газами или пылью.
Поступающий воздух не должен переносить вредные выделения из загрязненных зон в менее загрязненные.
2. Полная аэрация (т. е. естественный воздухообмен в летний и зимний периоды) предусматривается в цехах с большой удельной теплонапряжен-ностыо (кузнечных и термических цехах машиностроительных заводов и т. и.).
3. В производственных помещениях, где тепловыделений недостаточно для нагрева приточного воздуха, а также при больших тепловыделениях, но при наличии других вредных примесей, например газов и влаги (заливочные отделения литейных цехов, гальванические цехи, цехи металлических покрытий и т. п.), предусматривается смешанная система вентиляции: на летний период—аэрация или искусственная вытяжка с естественным притоком, па зимний период — искусственная приточная вентиляция и естественная вытяжка.
4. Если аэрация или смешанная система вентиляции недопустимы, то применяется механическая вентиляция.
5. В холодный период года неорганизованный приток наружного воздуха для возмещения вытяжки допускается в объеме не более однократного воздухообмена в- 1 час. При этом не следует допускать снижения температуры внутреннего воздуха ниже расчетной, туманообразования в помещениях и конденсации водяных паров на поверхности стен, покрытий и остекления фонарей, углы наклона которых к горизонту меньше 55°.
Неорганизованный приток допускается за счет поступления воздуха из смежных помещений, если в них пет выделения вредных веществ. При отсутствии в соседних помещениях организованного притока, обеспечивающего необходимое возмещение воздуха, разрешается поступление воздуха из этих помещений в количестве до 50% их'объема. Если в соседних помещениях имеется организованный приток, то количество воздуха, поступающего из этих помещений, не ограничивается.
В зданиях с печным отоплением не разрешается устройство механической вытяжной вентиляции, не компенсируемой организованным притоком.
6. В холодный период года применение рециркуляции воздуха обязащль-нр в помещениях, оборудованных системой приточной вентиляции с искусственным побуждением, при следующих условиях:
а) в помещениях имеются избытки тепла;
38
ВЫБОР СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И ОТОПЛЕНИЯ
б) количество воздуха, подаваемого из условия поглощения избытков тепла, превышает количество воздуха для местных отсосов;
в) соблюдаются требования п. 7.
Отказ от применения, рециркуляции воздуха должен быть обоснован.
7. Системы приточной вентиляции с рециркуляцией воздуха в холодный и теплый периоды года должны удовлетворять следующим условиям:
а) количество свежего воздуха должно соответствовать п. 6 главы II.
б) подаваемый воздух (за исключением применения местных рециркуляционных установок для душирования) не должен содержать вредных примесей — газов, пыли больше 30% предельно допустимых концентраций, указанных в табл. 5 главы II. При этом общее содержание вредных примесей в рабочей зоне не должно превышать предельно допустимых концентраций.
8. Рециркуляция воздуха не допускается в помещениях, в которых:
а) в воздухе содержатся болезнетворные микроорганизмы (помещения для сортировки шерсти, тряпок и т. п.), сильно действующие ядовитые вещества1, резко выраженные неприятные запахи (производства клееварочное, салотопенное и т. п.);
б) возможно резкое временное увеличение концентрации вредных веществ в воздухе;
в) размещаются производства, отнесенные по пожарной опасности к категориям А и Б.
В помещениях с производством категории В рециркуляция воздуха допускается в тех случаях, когда в воздухе отсутствуют взрывоопасные пыль, газы и пары.
9. Если с помощью аэрации или общеобменной механической вентиляции в цехах с теплоизбытками невозможно создать нормальные условия на рабочих местах, то применяются воздушные души.
10. В цехах с площадью пола более 100 м2 на одного работающего нормы температуры и влажности, приведенные в табл. 1 главы II, обеспечиваются воздушными душами и оазисами.
11. В производственных помещениях на местах постоянного пребывания рабочих воздушные души применяются:
а) при выделении лучистого тепла- с интенсивностью облучения на рабочем месте, превышающей 1 кал/см? мин;
б) при открытом производственном процессе с выделением ядовитых газов или паров и невозможности устройства местных укрытий.
12. При интенсивности облучения рабочих мест от 0,25 до 1 кал/см2 мин и значительной величине излучающих поверхностей на постоянных рабочих местах обеспечивается скорость движения воздуха не менее 0,3 м/сек при общей вентиляции и в пределах 0,7—2 м/сек при установке аэраторов.
13. Рециркуляционные воздушные души устанавливаются в тех случаях, когда их применение не противоречит п. 8.
14. В рабочих помещениях, где условия производства требуют поддержания температуры,отличающейся от норм,приведенных в табл. 1 главы II, для работающих предусматриваются комнаты отдыха или ограниченные участки вблизи рабочего места с нормальной температурой.
15. Местные укрытия технологического оборудования для удаления тепла применяются чаще в тех случаях, когда вместе с теплом выделяются вредные газы, пары и пыль. .
16. В цехах с выделением вредных и взрывоопасных газов или паров предусматриваются местные отсосы. Общеобменная вытяжная вентиляция допускается только тогда, когда невозможно устройство местных отсосов.
1 К сильно действующим относятся вещества с предельно допустимыми концентрациями
до 0,1 лПл,
МЕХАНИЧЕСКАЯ ОБЩЕОБМЕННАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
39
17. В цехах с выделением вредных газов, кроме устройства местных отсосов от производственного оборудования, предусматривается общеобменная вытяжка не менее однократного объема помещения.
18. Обеспыливание производственных процессов производится увлажнением материала водой (гидрообеспыливание), если это допустимо по условиям технологического процесса.'
Если гидрообеспыливание неприменимо, то предусматриваются укрытия пылящего оборудования с местными отсосами.
19. В производственных помещениях, где возможны внезапные поступления в воздух больших количеств токсических или взрывоопасных веществ, устраивается аварийная вытяжная вентиляция.
20. Аварийная вытяжная вентиляция специальным притоком не компенсируется, и при пользовании ею допускается временное охлаждение помещений.
21. Пешеходные, транспортные и коммуникационные тоннели оборудуются устройствами для проветривания или искусственной вентиляцией.
МЕХАНИЧЕСКАЯ ОБЩЕОБМЕННАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
1. Механическая приточно-вытяжная вентиляция сообщающихся между собой помещений должна быть устроена так, чтобы исключалась возможность поступления воздуха из помещений с большим количеством вредных выделений или с наличием взрывоопасных газов, паров и пыли в помещения с меньшими выделениями или в помещения, не имеющие этих выделений.
2. Приточный воздух не подается через зоны, в которых воздух загрязнен больше, чем в вентилируемом помещении.
3. В производственных помещениях приточный воздух подается в рабочую зону.
При наличии пылевыделений, но отсутствии выделений газов или при газовыделениях, локализуемых местными отсосами, воздух подается в верхнюю зону.
4. В помещениях с влаговыделениями, где предусматривается общеобменная вытяжная вентиляция, приточный воздух рекомендуется подавать в две зоны: в нижнюю — с подогревом его до температуры, близкой к температуре рабочей зоны, и в верхнюю — с нагревом воздуха до температуры 35—40° С, если высота цеха около 6 м, и до температуры 50—70° С при большей высоте цеха.
Подача воздуха в верхнюю зону может быть заменена установкой отопительно-рециркуляционных агрегатов или при незначительных расходах тепла установкой нагревательных приборов — радиаторов, ребристых или гладких труб.
Подача перегретого воздуха в верхнюю зону или установка нагревательных приборов допускается на высоте не менее 4—5 м от уровня пола.
5. Вентиляционные устройства должны исключать действие приточного воздуха непосредственно на людей, находящихся в помещении.
6. Места для забора наружного воздуха системами приточной вентиляции с механическим побуждением выбираются в зонах наименьшего загрязнения его производственными, вентиляционными и другими выбросами и в удалении от источников искрообразования.
Не допускается устройство воздухозаборных шахт над кровлями зданий, из которых вредные выделения удаляются через фонари.
7. При устройстве общеобменной вытяжной вентиляции в цехах с влаговыделениями воздух из помещения рекомендуется удалять естественной вытяжкой. Механическая вытяжная вентиляция устанавливается только при невозможности использования естественной вытяжки.
40
ВЫБОР СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И ОТОПЛЕНИЯ
8. В производственных помещениях с влажными процессами обязателен отвод воды от остекления фонарей.
9. При общеобменной вентиляции в цехах с выделением вредных газов или паров зоны отсоса выбираются с учетом их удельного веса и температуры:
а) при выделении газов с удельным весом большим, чем удельный вес воздуха, последний удаляется из нижней и верхней зон;
б) если удельный вес газов меньше удельного веса воздуха или если газы нагреты, то воздух удаляется из верхней зоны;
в) при выделении в помещение смеси газов, удельный вес которых и больше, и меньше веса воздуха, последний удаляется из двух зон — верхней и нижней.
10. В цехах с газовыделениями предусматривается общеобменная вытяжная вентиляция: механическая — для удаления воздуха из нижней зоны и естественная — из верхней зоны помещения.
11. В помещениях, в которые поступление наружного неподогретого воздуха в холодный период года недопустимо, производительность приточных систем с искусственным побуждением должна быть достаточной для поглощения теплоизбытков при температуре наружного воздуха + 10° С.
12. В цехах с теплоизбытками производительность приточных систем с искусственным побуждением определяется по формуле п. 13.
13. В цехах с одновременным выделением тепла и влаги при схеме вентиляции снизу вверх (т. е. при поступлении приточного воздуха в рабочую зону и удалении вытяжного воздуха из верхней зоны) необходимый объем общеобменной вентиляции определяется по формуле
г. mW г.
G = -----j- к! /час,
*2-*1
где G — необходимый вес сухой части воздуха в кГ/час-,
W — количество избыточного тепла, подлежащего удалению, в ккал/час, 12 и Д — конечное и начальное теплосодержание воздуха в ккал/кГ сухого воздуха;
т — коэффициент, принимаемый по табл. 1.
Воздухообмен при одновременном выделении тепла и влаги определяется графоаналитически по 1 — d-диаграмме на фиг. 1 и 2 главы 1.
14. В цехах с влаговыделениями при схеме вентиляции снизу вверх необходимый объем общеобменной вентиляции определяется по ф°РмУле
где G — необходимое количество воздуха в кПчас, GejI — количество выделяющейся влаги в кПчас-, di — влагосодержание уходящего воздуха в Г/кГ', dY — влагосодержание поступающего воздуха в Г/кГ-, т — коэффициент, принимаемый по табл. 1.
1. Зависимость коэффициента т от удельного расхода воздуха q в кГ на 1 кГ влаги
<7 0 10 20 30—40 50—60 70—80 90—110 120—150
т 1,0 0,9 0,85 0,80 0,75 0,70 0,65 0,60
При общеобменной вентиляции d2 принимается в соответствии с санитарными нормами.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ
41
15. Во влажных помещениях производственных зданий производительность вентиляционных систем проверяется по средней расчетной температуре наиболее холодной пятидневки согласно табл. 6 главы II, исходя из условий предотвращения туманообразования и конденсации водяных паров па внутренних поверхностях наружных ограждающих конструкций (за исключением окон и фрамуг фонарей с углом наклона к горизонту более 55°).
16. В производственных помещениях с мокрыми процессами допускается образование конденсата на внутренних поверхностях наружных ограждений.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ
1. При выборе системы вентиляции вспомогательных зданий и помещений учитывается, что радиус действия систем вентиляции (протяженность каналов в горизонтальной проекции) с естественным побуждением допускается не более 8 м, а с механическим не более 30 м. Вентиляция с естественным побуждением осуществляется шахтами, дефлекторами и т. п. В помещениях, где кратность воздухообмена не превышает 0,5 обмена в 1 час, допускается вентиляция через форточки и фрамуги.
2. Вспомогательные помещения в надземных этажах независимо от устройства вентиляции должны проветриваться через фрамуги или форточки. Количество тепла, необходимого для нагревания наружного приточного воздуха, определяется по расчетной наружной зимней температуре, принятой при проектировании вентиляции.
3. Приточный воздух подается в коридоры без разводки его воздуховодами в различные помещения.
В помещения, где кратность воздухообмена более двух (за исключением помещений санитарных узлов), приточный воздух должен поступать через решетки в дверях или стенах, выходящих в коридор.
4. Душевые с числом душей 5 и более, а также бытовые помещения, расположенные в подвалах, должны иметь приточно-вытяжную вентиляцию с механическим побуждением.
5. В душевых с количеством душей менее 5 допускается компенсация вытяжки воздуха за счет подсоса его из коридора, для чего в перегородке между душевой и коридором выполняются. приточные отверстия.
6. Кратность или величина вентиляционных обменов воздуха для бытовых и конторских помещений, пунктов питания, здравпунктов и прачечных принимается по табл. 2 главы II.
7. Уборные с числом унитазов 5 и более, а также курительные должны иметь вытяжную вентиляцию с механическим побуждением.
8. Вентиляция в конторских и бытовых помещениях осуществляется системами с естественным или механическим побуждением.
В административно-конторских помещениях предусматривается вытяжная вентиляция без приточной.
9. Приточная вентиляция устраивается с механическим побуждением.
Приточный воздух, поступающий в помещения неорганизованным путем, не подогревается.
10. Залы совещаний на 200 мест и более должны иметь обособленную систему приточно-вытяжной вентиляции, причём допускается вытяжка воздуха с естественным побуждением.
11. В-светокопировальных мастерских при наличии в них промывочной машины необходима местная вытяжная вентиляция.
12. Индивидуальные шкафчики спецодежды в гардеробах цехов, связанных с изготовлением, или обработкой ядовитых веществ и инфицированных материалов, должны иметь местные отсосы по 25 мЧчас воздуха от каждого шкафчика.
42
ВЫБОР СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И ОТОПЛЕНИЯ
13. Отопительные и вентиляционные установки в помещениях для сушки рабочей одежды рассчитываются на высушивание ее в течение рабочей смены.
МЕСТНЫЕ УКРЫТИЯ И ОТСОСЫ
1. Наиболее распространенные местные отсосы — колпаки (зонты) и вытяжные шкафы.
2. Для удобства выполнения производственных операций высота подвеса зонта выбирается в пределах Н = 1,6 1,8 мм от пола.
Фиг. 1. Конструктивные размеры зонтов.
Разрез по А А
Сторона всасывающего сечения зонта (фиг. 1)
В = Ьо 0,8й, где Ьо — соответствующая сторона перекрываемой поверхности в мм\
h — расстояние от перекрываемого оборудования до приемного отверстия зонта.
Для круглого зонта D = d0 + 0,8Л.
3. Угол раскрытия зонта принимают <р = 60°, a h2 = = 100-=- 300 мм.
Допускается увеличение угла <р до 90°. Зонт с вытянутым прямоугольным сечением всасывания заменяют несколькими зонтами, установленными вплотную, или несколькими патрубками по длине зонта.
При <р = 90° скорость в центре приемного отверстия колпака составляет 1,65 средней скорости по всему сечению.
4. Для увеличения емкости зонта высоту его вертикального борта следует принимать h2 = 100 — 200 мм.
5. Для предотвращения дополнительных боковых потоков воздуха реко-
мендуются подвижные занавесы.
6. Объем воздуха, удаляемого от колпаков (зонтов), отводящих поднимающиеся горячие газы, пары и дым, определяется по формуле
<2 = 3 600/Д м3/час.
где F — площадь расчетного сечения в ж2;
v — средняя скорость в расчетном сечении колпака в м/сек для нетоксичных выделений 0,15—0,25; для токсичных выделении: для колпаков, открытых с четырех сторон, 1,05—1,25; с трех сторон 0,9—1,05; с двух сторон 0,75—0,9; с одной стороны 0,5—0,75; для колпаков у дверей сушил и камер остывания, где возможно выделение газов, скорость в расчетном сечении колпака 1 м/сек.
7. Для упрощения расчетов по определению объемов отсасываемого воздуха и диаметров вытяжных труб от зонтов-козырьков можно пользоваться графиком на фиг. 2.
МЕСТНЫЕ УКРЫТИЯ И ОТСОСЫ
43
Пример. Для печи с одним газоходом определить диаметры вытяжных труб (фиг. 2) и количество воздуха, отсасываемого из цеха.
Расход антрацита G = 50 кГ/час, температура отходящих газов = 800° С;
q = 13,0 кГ/кГ.
Фиг. 2. График А. Я. Мозгова для определения объемов воздуха, отсасываемого ог печей (график составлен при teH = 25° С, (г = 200° С).
Подсасываемый Воздуи
Решение. Количество отходящих газов
G = 13-50 = 650 кГ/час.
По графику на фиг. 2, а при G = 650 кПчас и /г = 800° С находим D, = 450 мм;
Dt = 370 мм; D3 = 260 мм.
По графику на фиг. 2, б при G = 650 кГ/час и tz = 800° С находим Qe 1900 м /час. Ход решения показан на графиках пунктирными линиями.
44
ВЫБОР СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И ОТОПЛЕНИЯ
2. Выбор систем отопления знаний
Назначение зданий Отопление
рекомендуемое допускаемое
Производственные помещения без выделения пыли или с выделением не воспламеняющейся и невзрывоопасной неорганической пыли, а также цехи углеподготовки на электростанциях и коксохимических заводах Паровое высокого и низкого давления Водяное с температурой на поверхности нагревательных приборов не выше 150° С Воздушное Печное при площади пола отапливаемых помещений не более 500 м2 за исключением цехов углеподготовки на электростанциях и коксохимических заводах
Производственные помещения с выделением невоспла-меняющейся и невзрывоопас-ной органической возгоняемой неядовитой пыли Водяное с температурой на поверхности нагревательных приборов не выше 130° С Воздушное Паровое с температурой на поверхности нагревательных приборов не выше 110° С
ПроизБедственные помещения при выделении некоспла-мсняющкхся и невзрывоопас-пых легковозгоняемых ядовитых газов, паров и пыли По согласованию с органами Государственного санитарного надзора
Производственные помещения при выделении взрывоопасных или воспламеняющихся газов, паров и пыли Вспомогательные здания и промышленные предприятия; В соответствии со специальными указаниями пожарной инспекции и ведомств
а) теплоноситель промышленного предприятия—вода при любом объеме здания б) теплоноситель промышленного предприятия—-пар: при объеме здания более 1500 л3 при объеме здания 1500 м3 п менее Водяное с температурой поверхности нагревательных приборов не выше 150° Водяное с температурой поверхности нагревательных приборов не выше 150° С Паровое низкого давления Печное в зданиях высотой не более двух этажей То же Паровое высокого давления при объеме здания 500 м3 Печное в зданиях высотой не более двух этажей
Примечания: 1. При выделении древесной и мучной пыли температура иа поверхности нагревательных приборов допускается не выше 130° С в системах водяного отопления и не выше 11 0° С в системах парового отопления.
2. Устройство печного отопления допускается в одноэтажных производственных зданиях небольших предприятий площадью отапливаемых помещений до 1000 л/2, расположенных в сельских и лесных районах (трактороремонтные мастерские н т. и.).
3. Печное отопление проектируется в соответствии с действующими ГОСТами.
4. В отдельно стоящих зданиях здравпунктов устройство водяного отопления с температурой воды выше 95° С и парового отопления не допускается.
5. В производственных помещениях, где выделяются пары сероуглерода, допускается только воздушное отопление.
6. В вспомогательных зданиях и помещениях применяются следующие системы отопления: а) если теплоносителем является вода, то в зданиях высотой более двух этажей — вертикальные однотрубные с замыкающими участками, в двухэтажных — двухтрубные; в помещениях, ие требующих индивидуальной регулировки теплоотдачи приборов, — однотрубные, проточные, бескра-новые;
б) если теплоносителем является пар, то преимущественно двухтрубные.
7. Нагревательные приборы во всех помещениях вспомогательных зданий за исключением душевых рекомендуется размещать в подоконных нишах, если это возможно по конструктивным условиям.
8. Подоконные пиши в помещениях здравпунктов рекомендуется устраивать до пола и не перекрывать их подоконниками, причем расстояние между прибором и поверхностью штукатурки должно быть не ыснее 60 мм, а между прибором и полом ие менее 100 мм.
ВЫБОР СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЙ
45
ВЫБОР СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЙ
1. Теплоснабжение отдельных зданий или групп зданий, оборудуемых системами центрального отопления, предусматривается от тепловой сети.
При отсутствии тепловой сети или нецелесообразности присоединения к пей (удаленность, неблагоприятный рельеф и т. п.) допускается теплоснабжение от районной или местной котельной.
2. Здания отапливаются по системам, указанным в табл. 2.
3. В бытовых помещениях независимо от их объема допускается устройство парового отопления низкого давления.
4. Для отопления отдельно стоящих вспомогательных зданий, в которых не допускается применение парового отопления, при наличии паровой теплосети рекомендуется предусматривать пароводяные бойлеры?
5. В цехах с рабочими местами, расположенными на расстоянии 2 jw и менее от наружных стен, применяется комбинированная система отопления (воздушное и местными нагревательными приборами, установленными под окнами).
6. Воздушное отопление применяется:
а) при возможности его совмещения с приточной вентиляцией;
б) в случае отсутствия приточной вентиляции и возможности рециркуляции воздуха.
ГЛАВА V
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА*
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Кондиционирование воздуха (КВ) применяется для создания и поддержания искусственного климата, т. е. заданных температуры, влажности, скорости движения и чистоты воздуха в общественных и производственных зданиях для удовлетворения повышенных санитарно-гигиенических требований (так называемое комфортное КВ), а также в производственных помещениях для удовлетворения технологических требований (технологическое КВ).
Проектирование КВ регламентируется Строительными нормами и правилами СССР (СНиП).
Метеорологические условия для удовлетворения повышенных санитарно-гигиенических требований (комфортные условия) ограничиваются пределами, приведенными в табл. 1.
1. Санитарно-гигиенические требования
Наименование здания Холодный и переходный периоды года Теплый период года
Темпе- ратура в °C Относительная влажность В % Скорость движения воздуха в м/сек. нс более Температура в °C Относительная влажность в % Скорость движения воздуха в м/сек не более
Общественные .... 19—21 35—60 0,15 22—25 35—60 0,3
Производственные . . 16—18 35—60 0,25 18—23 35—60 0,3
Метеорологические условия, вытекающие из технологических требований, не должны выходить за пределы, обусловленные Н 101-54 (приложение 6). В противном случае их следует согласовать с ВГСИ.
Чистота воздуха внутри помещений, обслуживаемых установками 1\В, определяется нормами допускаемых концентраций газов, паров и пыли, приведенными в Н 101-54 (приложения 3 и 4).
Системы КВ должны автоматически поддерживать требуемые параметры по температуре с точностью + 1° С и по влажности +7°.о. Если требуется более высокая точность соблюдения заданных параметров, то она должна быть обоснована технологическими требованиями и технико-экономическими расчетами.
* Глава V „Кондиционирование воздуха” написана канд. техн, наук Б. В. Баркаловым.
КЛАССИФИКАЦИЯ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
47
КЛАССИФИКАЦИЯ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Воздух кондиционируется комплексом технических средств, называемых системой КВ.
Системы КВ обеспечивают заданные условия в зонах пребывания люден или в зонах, обусловленных технологическими требованиями. Системы КВ могут быть рассчитаны на поддержание определенного давления, газового состава и ароматических качеств воздуха. Иногда предъявляются требования по очистке воздуха от бактерий.
В состав системы КВ входят технические средства приготовления, перемещения и распределения воздуха, холодоснабжения, теплоснабжения, автоматики, дистанционного управления и контроля.
Технические средства систем КВ полностью или частично агрегируются в аппараты, называемые кондиционерами, а также в узлы, носящие название местных подогревателей, доувлажнителей, смесителей и доводчиков (наиболее сложные узлы).
В зависимости от расположения кондиционеров по отношению к обслуживаемым помещениям системы КВ делятся на центральные и местные.
По давлению, развиваемому кондиционерами, системы КВ делятся па системы низкого (до 100 кПм2), среднего (от 100 до 300 кПм2) и высокого (выше 300 кГ/м?) давления.
В зависимости от способа приготовления и распределения воздуха системы КВ делятся на следующие типы:
Л. Центральные однотрубные, обслуживающие одно или несколько помещений, без разделения их на зоны, с общим регулированием температуры и влажности воздуха.
Б. Центральные однотрубные многозональные, обслуживающие одно или несколько помещений, снабженные средствами дополнительного местного или зонального приготовления воздуха — местными конвекционными и радиационными подогревателями, охладителями, вентиляторными или эжекционными смесителями, доувлажнителями, распределителями и комбинированными местными доводчиками, обеспечивающими индивидуальное или зональное регулирование температуры и влажности воздуха.
В. Центральные двухтрубные многозональные, обслуживающие одно или несколько помещений, снабженные местными смесителями или смесителями-доводчиками, обеспечивающими индивидуальное регулирование в них температуры и влажности воздуха.
Г. Местные системы, обслуживающие одно или несколько помещений, с установкой отдельных кондиционеров, обеспечивающих индивидуальное регулирование температуры и влажности воздуха в каждом помещении.
Кроме того, системы КВ делятся на круглогодичные и сезонные (для теплого или холодного сезона).
Системы КВ по степени обеспечения искусственного климата согласно СНйП делятся на три класса.
Класс 1. Системы, обеспечивающие искусственный климат в пределах от абсолютно максимального до абсолютно минимального теплосодержания наружного воздуха в данной местности.
Класс 2. Системы, обеспечивающие искусственный климат в пределах теплосодержаний наружного воздуха определяемых:
а) расчетной летней температурой tK и соответствующей ей
влажностью <рк, где 1СЛ — средняя температура наиболее жаркого месяца в 13 час.; tM — максимальная температура, встречающаяся в данной местности;
б) расчетной температурой для проектирования отопления и соответствующей ей влажностью;
48
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Класс 3. Системы, обеспечивающие заданный искусственный климат в пределах теплосодержаний наружного воздуха, определяемых средней температурой 1СЛ и влажностью воздуха наиболее жаркого месяца в 13 час. и расчетной зимней температурой для вентиляции и соответствующей ей влажностью воздуха.
Различают также системы КВ, обеспечивающие заданные температуры и относительную влажность воздуха и только заданную температуру или только заданную относительную влажность воздуха; системы, работающие целиком на наружном воздухе и с частичной или полной рециркуляцией, и системы, работающие при постоянном объеме воздуха, циркулирующего через помещения, или при переменном объеме.
ВЫБОР КОМФОРТНЫХ УСЛОВИЙ
Самочувствие человека в помещении определяется чистотой воздуха и условиями теплообмена.
Теплообмен зависит от конституции человека, состояния, физической нагрузки, одежды,, температуры, влажности и скорости воздуха в помещении, а также от расположения и температуры поверхностей, излучающих или поглощающих тепло (радиационный фактор).
Важнейшим критерием оценки метеорологических условий в общественных зданиях (театры, кино, аудитории, концертные залы, конторы, рестораны, читальни и др.), а также в тех производственных помещениях, в которых люди находятся в состоянии, близком к состоянию покоя (лаборатории, цехи заводов точной индустрии и пр.), как правило, при' работе в сидячем положении служит нормальная эквивалентно-эффективная температура (ЭЭТ), которая учитывает суммарное тепловое воздействие температуры, влажности и движения воздуха, вызывающих одинаковое тепловое ощущение у нормально одетых людей.
ЭЭТ, учитывающие только сочетания температуры и влажности воздуха (при постоянной его скорости), называют нормальными эффективными температурами ЭТ.
Номограмма для определения ЭЭТ приведена на фиг. 1, a I-d-диаграмма со шкалой ЭТ—на фиг. 2.
Эквивалентно-эффективная температура (фиг. 1) определяется:
а) по заданной температуре сухого термометра, например 25° С (точка 7);
б) по заданной температуре влажного термометра, например 15° С (точка 2);
в) по заданной скорости воздуха, например 0,15 м!сек (точка 3).
ЭЭТ равна 20,9° С (линия д—д).
С увеличением скорости на каждые 0,05 MjceK эквивалентно-эффективная температура понижается приблизительно на 0,1 ° шкалы ЭТ(фиг. 2).
Недостатки ЭЭТ — не учитывается радиационный фактор и значения ЭЭТ—найдены из сравнения теплоощущений людей в данных условиях с теплоощущением в камере со 100%-ной влажностью, что не вполне характерно для реальных условий.
Если температура стен незначительно (до 5° С) превышает температуру воздуха помещения [59], то температуру воздуха помещения следует понижать на 1,1° С на каждый градус этой разности и повышать на 1,1° С, если температура стен незначительно (до 5° С) ниже температуры воздуха.
При кратковременном пребывании людей в летнее время в помещении (кафе, рестораны, магазины и др.) условия комфорта зависят от наружной температуры [128]. При наружных температурах выше -ф30° С влагосодер-
ВЫБОР КОМФОРТНЫХ УСЛОВИЙ
49
Фиг. 1. Номограмма для определения нормальных эквивалентно-эффективных температур.
Линия комфорта летом: а—а — для нормально одетых людей; б—б — для легко одетых людей; в—в — для нормально одетых людей в плотно заполненных помещениях; линии комфорта зимой: г—-г — для нормально одетых людей; д—д — для легко одетых людей; е—е — Для легко одетых людей в плотно заполненных помещениях; ж—ж — для людей, выполняющих легкую работу; А— зона комфорта для европейцев в тропиках (предельная температура по сухому термометру 27,7° С); Б — зона комфорта для жителей Азии в тропиках (предельная температура по сухому термометру 29,4° С).
4
Рысин 104
50
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
жание воздуха должно соответствовать условиям табл. 1, а температуру определяют по формулам:
а) при пребывании людей в помещении до 3 час.
tS4 = tn 4-0,3 [/„ —30]; (1)
б) при пребывании до 1 часа
/,„= 1,04[/„ +0,3(/„-30)], (2)
где tn — комфортная температура при длительном пребывании людей в помещении;
— температура наружного воздуха в °C.
Фиг. 2 Шкала эффективных температур на /-—d-диаграмме при скорости воздуха 0,1 м/сек-.
Линии комфорта летом: а—а — для нормально одетых людей; б—б — для легко одетых людей; в—в — для нормально одетых людей в плотно заполненных помещениях; линии комфорта зимой: г—г — для нормально одетых людей; .д—д — для легко одетых людей; е—е — для легко одетых людей в плотно заполненных помещения; А — Б—В—Г предельные условия по табл. 1.
В производственных помещениях условия комфорта для работающих зависят от многочисленных факторов [128]; обоснованных данных для их выбора нет. При работах, не связанных с интенсивным облучением рабочих мест, на обычную комфортную температуру /п следует вводить поправочный коэффициент, ориентировочно равный:
а) при выполнении легкой работы 0,92;
б) при выполнении работы средней трудности 0,90;
в) при выполнении тяжелой работы 0,83.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К КОНДИЦИОНИРОВАНИЮ ВОЗДУХА
51
Относительную влажность воздуха в этих случаях следует оставлять в пределах, указанных в табл. 1. Необходимо также учитывать, что для людей в состоянии покоя скорость воздуха менее 0,08 м]сек ощущается как застой воздуха, а выше 0,25 м)сек [136] — как сквозняк. Допускаемая ВГСИ скорость воздуха в рабочих помещениях [131], благоприятно влияющая на самочувствие человека, приведена в табл. 2.
2. Допустимая скорость воздуха
Температура в рабочей зоне помещения в °C Допустимая скорость воздуха в м!сек Температура в рабочей зоне помещения в °C Допустимая скорость воздуха в м1сек
23 0,30 26—27 0,70-1,0
24—25 0.40—0,50 28—30 1,1-1,3
Ощущение переохлаждения или перегрева в отдельных точках помещения, обусловленное изменением скорости или температуры воздуха, а также обоих этих факторов вместе, при постоянной влажности воздуха и постоянном напряжении радиации называется сквозняком [137]. Его величина учитывается по отношению к средним условиям в обслуживаемой зоне vo6 и to6 как отклонение ЭЭТ по уравнению
Мскв — ^СКв ^об ^,8 l^CKS +б1> (3)
гДе ^скв — скорость и температура воздуха в зоне сквозняка.
Для соблюдения комфорта [137] температура в обслуживаемой зоне должна понижаться от пола к потолку; допустима и обратная разница 1 — 1,5° С, но не более 2,5" С в пределах высоты человеческого роста.
Температура пола [137] при ходьбе не должна превышать 25° С, а в состоянии покоя 28° С. Локальная радиация, направленная на голову, вызывает дискомфорт.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К КОНДИЦИОНИРОВАНИЮ ВОЗДУХА
При технологическом КВ в производственных помещениях требуется поддерживать на постоянном уровне или по специальному графику температуру и влажность воздуха, только температуру воздуха или только влажность воздуха.
Технологические требования к одновременному регулированию температуры и влажности ограничиваются низшим пределом +10° С при 80% влажности для легких работ и +5° С при 80% влажности для тяжелых работ, а также высшим пределом (табл. 3).
Технологические требования к регулированию температуры ограничиваются:
а) низшим пределом +10° С при легких работах и +5° С при тяжелых работах;
б) высшим пределом для цехов с тепловыделениями 20 ккал/м3 — температурой, на 5° С превышающей наружную температуру; для цехов с тепловыделениями 20 —50 ккал/м3 —температурой, на 7° С превышающей наружную температуру; для цехов с тепловыделениями 50—100 ккал/м3 — температурой, на 10° С превышающей наружную температуру.
4*
52
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
3. Предельные температуры и влажности воздуха для производственных помещений
В теплый период года для местностей , имеющих расчетную температуру наружного воздуха для установок III класса, равную В холодный и переходный периоды года для всех местностей и производств
До 25° С До 25° С 25—29° С 30° С н более
Для всех производств, кроме текстильного Для текстильного производства Для всех троизводств
t° с <р % t° С <р % t° с <р % /° С <р % Г" С <р %
23 80 25 80 25 80 27 80 22 80
24 75 26 75 26 75 28 75 23 75
25 70 27 70 27 70 29 70 24 70
26 65 28 65 28 65 30 65 25 65
27 60 29 60 29 60 31 60 26 60
28 55 30 55 30 55 32 55 27 55
29 55 — — 31 55 33 55 — -—
30 50 — — 32 50 34 50 —
Если процесс приготовления воздуха заданной температуры ведется при одновременном поддержании определенной влажности (хотя бы и не заданной технологическими требованиями) круглогодично или на протяжении одного
Фиг. 3. Зависимость влажности древесины от температуры и влажности воздуха. Задано: температура воздуха 18° С (точка /) н влажность древесины 10% (точка 2). Ответ: влажность воздуха 54%.
из сезонов, то требования технологов следует ограничивать теми пределами, которые установлены для одновременного регулирования температуры и влажности.
Технологические требования к влажности воздуха по низшему пределу не ограничиваются; по высшему пределу ограничиваются данными, приведенными в табл. 3.
Технологическое кондиционирование устраивается для обеспечения [136] постоянства влагосо-держания материалов, скорости протекания химических и биохимических реакций, скорости процесса кристаллизации, постоянства температуры для точного машиностроения, постоянства влагосодер-жания для защиты тонко полированных поверхностей от конденсации влаги, влажности, исключающей образование статического электричества, температуры й влажности в лабораторных помещениях, предназначенных для испытания материалов.
При обработке и изготовлении'
гигроскопических продуктов температура и относительная влажность воздуха оказывают большое влияние на ход процесса, вес, крепость, внешний вид и качество про-
дуктов.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К КОНДИЦИОНИРОВАНИЮ ВОЗДУХА
53
4. Равновесие влажности некоторых материалов [142]
Наименование материалов Равновесие влажности материалов при относительной влажности воздуха в % при t »= -}--24° С
10 .20 30 40 50 60 70 80 90
Бумага писчая . 3,0 4,3 5,2 6,2 7,2 8,4 9,9 11,9 14,2
Джут 3,1 5,5 7,4 8,9 10,4 12,4 14,2 16,8 20,0
Желатин 0,7 1,6 2,8 3,8 4,9 6,1 7,6 9,3 11,4
Клей 4,3 4,8 5,8 6,6 7,6 9,0 10,7 11,8 12,1
Кожа 5,0 8,5 11,2 13,6 16,0 18,3 20,6 24,0 29,2
Лен-полотно 1,75 2,9 3,8 4,6 1 6,1 7,1 8,5 10,4
Пенька . ... ' 2,7 4,7 6,0 7,2 О rS 9,9 11,6 13,6 15,7
Резина (шины) 0,11 0,21 0,32 0,44 6,54 0,66 0,76 0,88 0,99 22,6
Силикагель 5,7 9,8 12,7 15,2 17,2 18,8 20,2 21,5
Уголь активированный . 7,1 14,2 22,8 26,2 28,3 29,2 30,0 31,1 32,2
Шерсть натуральная . . 4,7 7,0 8,9 10,8 12,8 14,9 17,2 19,9 23,4
Шелк 3,2 5,5 6,9 8,0 8,9 10,2 11,9 14,3 18,8
Шелк ацетатный — по- лотно 0,8 1,1 1,4 1,9 2,4 3,0 3,6 4,3 5,3
Примечание. Равновесная влажность или гигроскопическое влагосодержание выражается в процентах к весу сухого материала. Например, для образца материала весом 200 Г, имеющего постоянный сухой вес 180 Г, равновесная влажность или гигроскопическое влагосодержание будет
2(014) ,
-Т80- ’ 100 “ ПД%-
Влага, содержащаяся в продуктах, разделяется на свободную и гигроскопически связанную. Сумма обоих видов влаги характеризуется влаго-содержанием.
В табл. 4 и на фиг. 3 приведены данные о влагоемкости различных материалов в равновесном состоянии в зависимости от относительной влажности воздуха. Влияние температуры по сравнению с влиянием относительной влажности невелико, хотя колебания температуры влекут за собой некоторые изменения поглощающей способности даже в том случае, если относительная влажность остается неизменной.
Прн поглощении гигроскопическим материалом влаги из окружающей атмосферы тепло конденсации идет на нагрев воздуха, что необходимо учитывать при расчете теплопоступлений.
Кондиционирование воздуха для регулирования скорости химических реакций применяется, например, при сушке лака, когда окисление является функцией температуры. Повышение относительной влажности тормозит поверхностное окисление и способствует свободному выходу газов без образования пузырей.
Оптимальная температура выбирается в зависимости от сорта лака. Оптимальная относительная влажность равна 65%.
При назначении относительной влажности для помещений, в которых хранится или обрабатывается обычная сталь, следует учитывать, что скорость коррозии незначительна при влажности воздуха до 30—45%. С повышением влажности скорость коррозии возрастает и особенно быстро, в десятки раз, после 65/^влажности. Для предохранения металла от коррозии в помещениях следует назначать относительную влажность не выше 40%.
Кондиционирование для регулирования скорости кристаллизации необходимо, так как она определяет размер образующихся кристаллов. Большое значение при этом имеют температура и влажность воздуха, причем первая
S4
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
регулирует скорость охлаждения, а вторая — скорость испарения и плотность раствора.
Кондиционирование по температуре воздуха при точной обработке изделий при допусках 2 или 3 мк, как, например, при изготовлении инструментов, приборов или оптики, необходимо, так как колебание температуры приводит к недопустимым расширениям или сжатиям материалов. Температура должна регулироваться очень точно, но ее уровень здесь играет меньшую роль, чем точность соблюдения, поэтому часто уровень температуры определяется комфортными условиями.
Кондиционирование по влагосодержанию воздуха для защиты полированных поверхностей от следов потных пальцев. В поте содержатся соли и кислоты, и на поверхности появляется микрокоррозия. Во избежание этого необходимо поддерживать низкую температуру и низкую влажность воздуха.
Изготовление предметов с полированными поверхностями требует тонкой фильтрации воздуха.
Кондиционирование влажности воздуха с целью отвода электростатических зарядов. Электростатические заряды мешают производственным процессам и опасны в атмосфере, содержащей взрывчатые вещества. Электростатические заряды сводятся к минимуму при относительной влажности воздуха выше 55%.
Температура машины и изделий может быть выше, чем температура окружающего воздуха, в котором измеряется влажность.Это требует поддержания в помещении относительной влажности на уровне 65% и выше, чтобы обеспечить необходимые условия в зоне обработки продукта на машинах.
Кондиционирование воздуха в лабораториях. Температура и влажность должны поддерживаться постоянными с относительно малыми колебаниями. В некоторых лабораториях могут иметь место условия, требующие создания специфических параметров, в то время как в большинстве лабораторий для производственных испытаний достаточно поддерживать постоянную комфортную температуру и влажность воздуха.
Оптимальные параметры воздуха для некоторых производственных помещений приведены в табл. 5.
5. Оптимальные параметры воздуха для некоторых производственных помещений
На и мен сван и е помещений Температура в °C Относительная влажность В %
Архивы 14—17 57—63
Библиотеки, хранилища книг 18—21 38—50
Деревообделочные цехи:
машино-станочное отделение . 15—16 40—55
сборочное отделение 18 55—65
скорлуп ное отделение 18 40—55
столярно-заготовительное отделение - • 15—16 55—65
модельные 18—20 40—55
Лаборатории металлов 20 40
Помещения точных приборов 20 40
Плазовые цехи 18—20 50—60
Склады химикатов 15,5—26,5 35—50
Фотопомещения:
проявочные 20—24 60
резка пленки - 18—20 65
сушка негативов и позитивов 22—24 60
хранение кино-фотоматериалов 18—20 40—50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ КОНДИЦИОНЕ РОВ
55
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ КОНДИЦИОНЕРОВ
Полезной производительностью кондиционера называется количество воздуха L, подаваемое в обслуживаемые помещения, а полной производительностью — количество воздуха, подаваемое вентилятором кондиционера:
Ln = KL м3'час, (4)
где К — коэффициент, учитывающий непроизводительные потери воздуха в сетях, равный 1,0, если кондиционер установлен внутри обслуживаемого помещения; 1,1 при установке вне обслуживаемого помещения и соединения с ним стальными, асбестоцементными или винипластовыми воздуховодами длиной до 50 м; 1,15, если сети сделаны из строительных материалов при длине до 50 м или из упомянутых выше материалов при длине более 50 м.
Применение воздуховодов из плит (гипсоволокнистых, шлакобетонных и др.) не рекомендуется из-за недостаточной их плотности.
Полезная производительность кондиционера L в м3/час принимается равной большей из величин Lu Lz или Ls, причем L, определяется исходя из максимальных избытков явного тепла Qa в ккал/час и рабочей разности температур Lz — определяется исходя из количества газовых и других вредностей Z в Пчас, выделяющихся в помещении, и ассимиляционной способности воздуха Дг в Пм3 по отношению к этим вредностям:
(5)
L3 определяется из расчета компенсации местной вытяжки из помещения, равной L4 м3/час, и создания в нем повышенного давления по отношению к наружному воздуху и соседним помещениям, для чего расходуется Ls м3/час воздуха, а всего
L3 = L4 + Es. (6)
Количество газовых вредностей Z определяется по расчету или по опытным данным, а ассимиляционная способность Az=zt — zz — исходя из предельно допустимой концентрации zx ядовитых газов, паров и пыли в воздухе производственных помещений по приложениюЗ норм Н 101-54 и концентрации тех же веществ z2 в наружном воздухе.
Расход воздуха Ls, необходимый для создания повышенного давления, препятствующего входу наружного воздуха или воздуха из соседних помещений, равен сумме расходов воздуха через неплотности дверей, окон и других ограждений, приведенных в табл. 6 и 7.
Определяющей величиной для полезной производительности кондиционера L в м3/час часто являются максимальные избытки явного тепла Q,, в ккал/час, которые рассчитываются способами, принятыми при расчете вентиляционных установок. Расход Li определяется по формулам (7)—(13).
6. Количество воздуха в м3/час на каждого человека, проходящего через дверь, необходимое для создания повышенного давления в помещении
Количество людей, проходящих через двери в час Обычная дверь Дверь с тамбуром Вертящаяся дверь
Одна Более одной Одна Более одной Одна Более одной
100 3,0 4,75 2,50 3,50 0,80 1,0
100— 700 3,0 4,75 2,50 3,50 0,70 0,90
700—1400 3,0 4,75 2,25 3,50 0,50 0,60
1400—2100 2,75 4,0 2,25 3,25 0,30 0,30
56
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
В этих случаях установочная мощность вентиляторов и насосов, а следовательно, и основные затраты на сооружение и эксплуатацию кондиционеров зависят от выбора рабочей разности температур [121]
(7)
где tn — температура в нижней зоне помещения; t0 — температура подаваемого воздуха.
7. Количество воздуха, необходимое для создания повышенного давления в помещении
Помещение Количество воздуха в крат/час
Комната без окон и без наружных дверей - То же с окнами на одну сторону То же с окнами на две стороны То же с окнами на три и четыре стороны Вестибюль . . 0,5—0,75 1,0 1,5 2,0 2,0—3,0
При проектировании следует ориентироваться на доведение Д/р до максимума, который устанавливается построением на I — d-диаграмме схемы процесса ассимиляции тепла и влаги в помещении, но выбранная величина Д(р должна быть подтверждена расчетом распределения воздуха.
В помещениях, имеющих неравномерную тепловую нагрузку по-объему и большую высоту, например в зрительных залах, аудиториях, радиостудиях и в некоторых производственных помещениях, приходится считаться с неравностью температур в различных зонах и наряду с рабочей разностью температур Д(р учитывать полную рабочую разность температур
^пр ^в.З ^0’
(8)
где te_ 3 — температура в зоне помещения, из которой производится удаление воздуха; обычно это верхняя зона.
Коэффициент неравномерности температур по высоте — опытная величина
__ ktnp
д/Р
(9)
Ее следует вводить в расчет для помещений, имеющих высоту более 4 м, в том случае, если воздух подается в нижнюю или среднюю зону, а удаляется через верхнюю зону помещения. При отсутствии опытных данных принимают
, , 0,2(// —2) ,.п.
'2 = ,+-!-^77— - (1°)
На основании максимальных расчетных избытков явного тепла Qe с помощью величин Д tp и п определяется расход воздуха L1 = L ъ .м?]час, потребный для их ассимиляции и являющийся полезной производительностью кондиционера:
а) если температура в обслуживаемой зоне помещения практически равна температуре удаляемого воздуха
г —
1 — 0,24 у Д/р
(Н)
где у — объемный вес воздуха в кГ!м3\
РАСХОД НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
57
б) если температуры воздуха, удаляемого из обслуживаемой и верхней зон, различны и известен объем воздуха, который удаляется из нижней зоны помещения LH 3, в м3/час
= + 0,24^ДГрп ;
в) если температуры воздуха, удаляемого из обслуживаемой и верхней зон, различны и известен объем воздуха, который удаляется из верхней зоны помещения Le 3, в м3]час
^1== О,2ШР7 ^вз Iя ~
Полезная производительность кондиционера £х может быть сокращена на холодный период года до величины £,„ < £1( причем £,„ определяется на основе формул (7)—(13) заменой в них величины Qir на QKX и Д/р на Д/рх, соответствующие избыткам тепла и рабочей разности температур в холодный период года.
РАСХОД НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Минимальный полезный расход наружного воздуха LH в м3/час, подаваемый в помещение кондиционером, принимается равным большей из следующих величин:
а) на теплый период года LH1 по LHi;
б) на холодный период LH5 по £„8;
в) при круглогодичной работе с постоянным объемом наружного воздуха LH1 по £и8.
Количество наружного воздуха LH n, содержащееся в полной производительности кондиционера,
LH.n=KLH, (14)
где К равно коэффициенту К в формуле (4).
Полезный расход наружного воздуха £„, определяется санитарной нормой подачи воздуха, которую следует принимать для жилых и общественных зданий на одного находящегося там человека:
а) при отсутствии курения 25 л3Лшс;
б) при незначительном курении 35 м3!час\
в) при значительном курении 50 м31час\
г) при сильном курении 75 м31час\
д) на одного ребенка в помещениях, занятых детьми до 12 лет, 15 м'-Ччас.
В производственных помещениях с кубатурой помещения на одного работающего от 20 м3 и более следует вводить наружный воздух: в количестве 20 м3/час, а при кубатуре менее 20 м3 следует вводить 30 м3/час.
Необходимо руководствоваться также расходами наружного воздуха, приведенными в табл. 8.
Полезный расход наружного воздуха Lh2 определяется по количеству газовых вредностей по формуле (5), принимая £„2 = £2.
Полезный расход наружного воздуха Lh3 определяется из расчета компенсации местной вытяжки и создания подпора по отношению к наружному воздуху и соседним помещениям, руководствуясь формулой (6), принимая £«з £з-
Расход наружного воздуха LHi определяется из условий неплотности клапанов наружного воздуха:
= <15>
58
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
8. Расход наружного воздуха
Наименование помещений Количество воздуха в м^/час подаваемого
на 1 лг2 площади пола на 1 Л£3 внутреннего объема
Общие больничные палаты 6,0
Операционные 36,0 —
Гостиничные номера 6,0 —
Кухни в ресторанах 72,0 —
Химические лаборатории 36,0 —
Механические лаборатории • • - — 4,0
Залы собраний при сильном курении 22,5 —
Конторы — 2,0
где як— удельная конструктивная неплотность клапанов, практически равная 5—15%, в среднем в расчетах принимается равной 10% полной пропуск-
Фиг. 4. Оптимальные режимы расхода наружного воздуха.
ной способности клапана.
Расходы наружного воздуха Ен5 и Енв определяются по техникоэкономическим и эксплуатационным соображениям, а также в зависимости от того, работает ли система с переменным или постоянным объемом наружного воздуха.
Для систем, работающих с переменным объемом наружного воздуха (фиг. 4):
а) при теплосодержаниях наружного воздуха 1Н более высоких, чем теплосодержание воздуха в помещении Д, например 1Н, расход наружного воздуха экономически целесообразно принимать равным большему из минимумов наружного воздуха ЕН2, LhS
или
б) при теплосодер
жаниях наружного воздуха в пределах от Д (воздух в помещении) до /3 (воздух, приготовленный в камере орошения), например следует подавать 100% наружного воздуха, т. е. LH6 = L;
в) при теплосодержаниях наружного воздуха 1Н ниже [3, например кондиционер прекращает расход холода и может не расходовать тепла,
РАСХОД НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
59
если брать столько наружного воздуха LH&, сколько требуется, чтобы смесь имела теплосодержание /3, т. е.
LH5^Lop^^. (16)
'1 — уи
Здесь Lop — количество воздуха, проходящее через камеру орошения, в м?!час\
Ц — теплосодержание воздуха в помещении в ккал/кГ',
/, — теплосодержание воздуха после камеры орошения в ккал/кГ.
Пример. Задано — 9,3 ккал/кГ\ 1Я = 6,7 ккал/кГ', Гн = —7,0 ккал/кГ.
При некотором значении теплосодержания наружного воздуха
ОА-рЧЛ-'з) (57)
может оказаться, что Ен5 < L,,,, Lh2, LH3 или LHi.
Это недопустимо и, следовательно, необходимо устройство первого подогрева воздуха в калориферах для обеспечения подачи большего из установленных минимальных расходов.
При работе с переменным объемом наружного воздуха калориферы первого подогрева устанавливают после смешения наружного и рециркуляционного воздуха, для того чтобы не нарушать гидравлической устойчивости работы кондиционера. Это ограничивает расход наружного воздуха, так как при теплосодержании смеси 1 см < 2,5 ккал/кГ до калориферов возможно замерзание влаги, выпадающей из воздуха.
Для предупреждения замерзания конденсата не следует вводить в смесь наружный воздух в количестве, превышающем
. , /1 — 2,5 о,
Чо = м/час-
(18)
Если все же по условиям работы кондиционера приходится вводить наружный воздух в количестве LH > LHe, то следует устраивать обогрев пола смесительной камеры для подтаивания льда.
Схема приготовления и подогрева воздуха после смешения приведена на фиг. 5: наружный воздух с теплосодержанием /„ смешивается с рециркуляцией Е и смесь при теплосодержании 1СМ подогревается в калориферах первого подогрева до теплосодержания /3, при котором он поступает в вентилятор и воздуховоды, где подогревается до /2 и выходит в помещение.
Для систем, работающих с постоянным расходом наружного воздуха, его величину Ьн7 следует определять по технико-экономическим расчетам, учитывая продолжительность периодов, требующих охлаждения и нагрева воздуха, средние взвешенные теплосодержания наружного воздуха в эти периоды и отпускные стоимости холода и тепла.
Если отношение стоимости холода к стоимости тепла близко к 9,0,то для систем КВ комфортного назначения экономически оправдан расход наружного воздуха Lh7, равный:
а) для средней полосы СССР, ориентируясь на расчеты для Москвы,
L„7 = 0,3Lop-0,4Lop; (19)
60
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Д
б) для южных районов СССР, ориентируясь на расчеты для Сочи. 11
^-«7 — ®2Lop -т- 0,3LOp, (20) Е
з
где Lop — количество воздуха в лгЧчас, проходящее через камеру орошения. * При работе с постоянным объемом наружного воздуха при наличии пер-
вой и второй рециркуляции в кондиционере калориферы первого подогрева р обычно устанавливают в потоке наружного воздуха, для того чтобы не на- i рушать гидравлической устойчивости кондиционера. Если теплосодержание i воздуха после калориферов в этом случае 1К <2,5 ккал/кГ, то возможно намерзание льда на входных сепараторах камеры орошения.
Фиг. 5. Схема приготовления и нагрева воздуха для систем, работающих с переменным объемом наружного воздуха
Фиг. 6. Схема приготовления и нагрева воздуха для систем, работающих с постоянным объемом наружного воздуха
Для предупреждения этого явления воздух, пропускаемый через калориферы, должен нагреваться до теплосодержания 1К > 2,5 ккал/кГ, т. е. расход наружного воздуха должен быть не меньше
> Lop -/^ 2^5 м3,час- <21>
Нагрев и приготовление воздуха при этом ведутся, как показано на фиг. 6. Наружный воздух нагревается от 1Н до /к так, чтобы после смешения его в заданных соотношениях с рециркуляцией, имеющей теплосодержание Д, была обеспечена смесь с теплосодержанием /3. Затем смесь увлажняется, поступает в вентилятор и воздуховоды, где нагревается до /2 и далее выходит в помещение.
При работе кондиционеров на постоянном объеме смеси наружного и рециркуляционного воздуха и при отсутствии второй рециркуляции обычно производят нагрев после смешения наружного рециркуляционного воздуха в тех случаях, когда LH<Z Lh7, и нагрев до смешения, если LH < LHS.
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА
Кондиционирование производится введением воздуха се скоростью, температурой и относительной влажностью, значительно отличающимися от тех, которые должны поддерживаться в помещении. Приточные струи вовлекают в движение окружающий воздух и, смешиваясь с ним, распре
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА
61
деляются по помещению. Смешение происходит во всем объеме помещения, но наиболее активно вблизи приточных отверстий.
Кондиционные параметры можно создать только в части помещения — в обслуживаемой зоне, которую также называют рабочей или обитаемой зоной. Остальной объем помещения, в котором процесс смешения не закончился, называют подготовительной или вспомогательной зоной.
Габариты обслуживаемой зоны зависят от распределения людей и оборудования, для которых требуется КВ. Обслуживаемой зоной обычно считают объем части помещений, заключенный между основным полом, полом площадок или ярусов и воображаемой параллельной плоскостью, находя
Фиг. 7. Схема траектории струи холодного воздуха, выпущенной в горизонтальном направлении в верхней зоне помещения.
Прц налипании на потолок
Фиг. 8. Схема траектории струи холодного воздуха, выпущенной в горизонтальном направлении в верхней зоне помещения, при настилании струи на потолок и стену помещения.
щейся на высоте 1800 мм от них, если объектом обслуживания являются люди, а также машины, укладывающиеся в этот габарит. В противном случае габарит обслуживаемой зоны определяется габаритом машин, требующих КВ.
Струи приточного воздуха стремятся настилаться на плоскости, ограждающие помещение, вдоль которых приточный воздух перемешивается значительно хуже, чем в остальном объеме помещения.
Поэтому в зоне, прилегающей к стенам помещения на глубину приблизительно 300 мм, не нужно размещать объектов, требующих КВ, и ее не следует относить к обслуживаемой зоне. Однако в некоторых помещениях, например при хранении приборов и оборудования на стеллажах вдоль стен, зона обслуживания, наоборот, прилегает к стенам, а середине помещения отводится роль подготовительной зоны.
Распределение воздуха в основном зависит от расположения, мощности и габаоитов приточных струй, а расположение всасывающих отверстий и мощность всасывающих струй оказывают значительно меньшее влияние.
В системах КВ приходится иметь дело главным образом с раздачей воздуха, имеющего более низкую температуру, чем температура воздуха в помещении, причем приток осуществляется, как правило, в верхнюю зону (фиг. 7—10), Нужно стремиться обеспечить движение воздуха по схеме, данной на фиг. 8, так как оно наиболее устойчиво и приносит меньше беспокойства людям, находящимся в помещении.
Исследования М. Ф. Бромлея, а также Реймана, Кастеля и Туве [40], 1137] показывают, что струи холодного воздуха, выпущенные у относительно гладкого потолка, не отрываясь, настилаются на него на расстоянии до 22—25 диаметров выходного сечения при значениях критерия Архимеда
Аг = < 0,0097. (22)
62
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Максимальный эквивалентный диаметр и площадь живого сечения приточного патрубка, обеспечивающие настилание струй холодного воздуха на относительно гладкий потолок помещений, соответственно равны
dB. какс = 0,010435 -]/; (23)
Рж. е. макс = 8,55.10-ДГ Г(24
где ds — эквивалентный по площади диаметр живого сечения выходного патрубка в м;
v0 — начальная скорость струи в м/сек;
g — ускорение силы тяжести в м/сек2;
Ыр — рабочая разность температур в °C;
Lo — расход воздуха при выходе из насадка в м3/час;
с — площадь живого сечения патрубка в м2;
Токр — температура окружающего воздуха в °К.
Фиг. 9. Схема траектории струи холодного воздуха, выпущенной в горизонтальном направлении в верхней зоне помещения, при ограниченном налипании на потолок и стену помещения.
Фиг. 10. Схема траектории струи холодного воздуха, выпущенной в горизонтальном направлении в верхней зоне помещения, при ограниченном настилании на потолок помещения.
Наиболее характерной величиной, определяющей ощущения человек при воздействии струи движущегося воздуха, по данным В. В. Батурина [40], является средняя квадратичная скорость струи, которая определяется как частное от деления количества движения на секундную массу струи и называется средней скоростью по расходу. Струи характеризуются также средней скоростью по площади, являющейся частным о? деления секундного расхода на площадь поперечного сечения струи, максимальными скоростями по оси струи и скоростями, образующимис« в результате сложения соприкасающихся потоков. Две последние величины могут явиться причиной создания зон повышенной скорости движения воздуха и пониженной температуры — зон сквозняков.
По данным В. А. Бахарева и В. Н. Трояновского [1261, изотермические струи, стесненные габаритами помещения, при условии, что один патрубок приходится на помещение шириной не более 3,5 его высоты (В=3,5Д), выпущенные в верхнюю зону параллельно полу, занимают верхнюю зону,оттесняя струи обратного потока в нижнюю часть помещения, как показано из фиг. 11, а схема /.
Струи, выпущенные по оси помещения, осесимметричны и ведут себя, как показано на фиг. 11, б схема 2.
Относительное расстояние для струи по схеме 1:
а) от выхода струи
S = ; (251
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА
СЗ
фиг. 11. Профиль струй воздуха, распространяющихся в ограниченном пространстве, по данным В. А. Бахарева и В. Н. Трояновского: а — схема; 1 — струя, налипающая на плоскость; б — схема; 2 — осесимметричная струя.
б) от полюса струи
a [s + 0,145^ х = ——г —-.
VFn-y
Относительное расстояние для струи по схеме 2: а) от выхода струи
S __aS.
б) от полюса струи
a fs0,145 — \ а / х = -г______=—,
V 0,5А„_,
(26)
(27)
(28)
где а — коэффициент турбулентной структуры струи (табл. 9);
9. Коэффициенты турбулентной структуры струи
Тип насадка Коэффициент а Приращение b в м на I м длины 1
Сопло с поджатием 0,061 —0,071 0,22 —0,24
Цилиндрическая труба 0,076 0,26
Решетка с вертикальными лопатками, повернутыми по оси потока или под сходящимися направлениями, в зависимости от конструкции, направления подводящего воздуховода и скорости подачи воздуха • • ♦ 0,073—0,16 0..249—0,544
Решетка с постепенно расходящимися изогнутыми вертикальными лопатками при максимальном угле пово-рота лопатки на концах решетки 45° 0,50 1,73
6i
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Ло расход
По РОСХООи
’f(!)
Ориентировочно
5,г 5.0 48 4.4 44
1.6 <4
1.2 1.0 0.8 0.6 С4
vcpp l‘„ d,
за
f 8 01 2 Л 6 8 02 2 4 6_ 8 0.3 2 4 4 8 00 2 8 6 8 05 2 i х u/mS
Фиг. 12. График для определения средней и осевой скоростей струи, распространяющейся в ограниченном пространстве. Составлен поданным В. А. Бахарева и В. Н. Трояновского для изотермической струи.
г.8\—
S, x — расстояние рассматриваемого сечения струи соответственно от ее выхода и от полюса в м;
Fn_1 — площадь поперечного сечения помещения в плоскости, перпендикулярной к оси струи, приходящаяся на одну струю, в м2.
Средняя скорость в сечении струи обратного потока воздуха, в котором эта скорость достигает максимального значения, равна
^макс- ср- обр —0’69 _ м/свК. (29)
Наивысшее значение скорости в этом сечении на границе с приточной струей на 20% ВЫШе ^макс- ср- обр-
Расчет распределения приточного воздуха через решетки или патрубки по схеме на фиг. 7 в помещении ведется методом последовательного приближения с помощью графика на фиг. 12.
Для этого задаются количеством точек выпуска воздуха и определяют предварительный ^РОР „0 п1шщаИи
V. d,
расход его на каждую точку Lo в мэ/час и площадь приходящегося поперечного сечения помещения Fn~.t в м2.
По формуле (24) определяют максимальную площадь живого сечения приточной решетки Рж. с и минимальную скорость воздуха, обеспечивающую движение холодного воздуха по схеме на фиг. 8:
L'rnin = 1;ж. <3600 м,сек- (30)
Размеры выходного патрубка округляются до ближайших меньших стандартных размеров Р'ж. с в л<2 и устанавливается скорость воздуха при выходе из этого сечения v0 = , —-м/сек. Определяется эквивалентный диаметр <.3600
dg, соответствующий принятому Р’ ;
d3 = 1,128 Урж.с м.
(31)
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА
65
Выбирается коэффициент турбулентной структуры струи а по табл. 9. Определяется расстояние S от выходного сечения решетки до попадания струи в обслуживаемую зону по траектории факела (см. фиг. 8) и устанавливается величина относительного расстояния S по формуле (25) и х по формуле (26). Руководствуясь величиной S или х, по кривой I на графике на дГ~р------------------------------------- г____
фиг. 12 определяется величина , а так как v0, dg и |/ Fn^1
известны, то средняя скорость по расходу находится вычислением.
По кривой II, которая на участке х > 0,23 сливается с кривой I, на гра-V~F-----------------------------------
фике на фиг. 12 находится -——•—^-"-—вычисляется средняя скорость по
площади, а руководствуясь кривой III, находится отношение —— и вы-
VCp. пл числ*яется осевая скорость струи voc.
Тем же способом по кривой IV определяется средняя скорость обратных струй по расходу vcp.o6p, a vMaKC_ ср_ обр по формуле (29).
Если найденные скорости яср.р и vMaKC_ ср_ о6р ниже величин, обусловленных табл. 1 и 2, принятые размеры выпускных решеток, их размещение и расходы воздуха считаются приемлемыми при условии, что разность температур в конце струи (на расстоянии S от начала) по сравнению со средней температурой в обслуживаемой зоне Д^, равная
Д^ = Ч>~^. (32)
не превышает 50% допустимых колебаний температуры в обслуживаемой зоне Д/„. По СНиП Д/п = ±1° С, следовательно, как правило, = = ±0,5° С.
Примеры: 1. Дано, что струя налипает на плоскость по схеме 1 на фиг. 11, а.
2. Расстояние до искомого сечения струи S = 10 м.
3. Коэффициент турбулентной структуры струи а =0,16.
4. Эквивалентный диаметр da = 0,5 м.
5. Площадь поперечного сечения помещения в плоскости, перпендикулярной к оси струи, = 16 м2.
•6. Начальная скорость о0 = 5 м.1 сек.
7. Рабочая разность температур 7° С.
Решение. 1. Относительное расстояние искомого сечения от выхода струи
5 = = 0,16 = 0,4.
2. Относительное расстояние искомого сечения от полюса струи
х
«/s-f-0,145—х 10 + 0,145^
те \ G ' 0,16
, = ----=___- 0,16------—------
Уд„_, Vfn-, Vie
= 0,42.
3. Средняя скорость струи по расходу: 1/ р __________________________________ __
а) по графику на фиг. 12 ср~ р ——- = 0,21 (ломаная 1—2—3) при S = 0,4;
б) средняя скорость по расходу
0 5
vcp р = 0,21 • 5,0 =0,131 м/сек.
4. Средняя скорость струи по площади:
а) по графику на фиг. 12
с ср. пл . Fn—i — 0,19
v0 ’ d3
(ломаная 4—5—6) при х = 0,42;
5 Рысин
66
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
б) средняя скорость по площади
и ср. пл = 0,19-5,0-^
= 0,119 м/сек.
5. Осевая скорость струи:
а) по графику но фиг. 12 —V°c = 1,28 vcp. пл
Фиг. 13. Простой потолочный плафон:
— диаметр горловины; Do — диаметр диска; 1— шу. мопоглощающая обкладка диска; 2 — ручка; 3 — винт; 4 — втулка клапана с гайкой; 5 — клапан; 6— опорная рама клапана; 7 — закладное кольцо; 8 — потолок;
9 — декоративный диск.
(ломаная 1—5—6);
б) осевая скорость voc = = 1,28 vCp. пл~1,28 0.119=0,153 м/сек.
6. Средняя скорость в сечении струи обратного потока воздуха по формуле (29)
макс. ср. обр ~~ 9,69 • 5 • = 0;4 3 м/сек.
Наивысшего значения скорость в обратном потоке на границе с приточной струей против оси струи может достигнуть
1,20 • 0,43 = 0,52 м/сек.
7. Разность температур в конце струи
0,5
J/T6
5
„ , 0,131
Д/5 = 7 Т.о =0,18° С.
Широко распространено распределение воздуха простыми и сложными потолочными пла-
фонами (анемостатами), общие виды которых приведены на фиг. 13 и 14. Применяются два варианта их установки: с горловиной в уровень с потол-
Фиг. 14. Плафон с диффузором:
DH — диаметр горловины; 1 — направляющая диффузора; 2 — клапан в закрытом положении; 3 —клапан в открытом положении; 4 — ручка клапана; 5— барабан; 6— трос, поднимающий клапан; 7— опора клапана.
ком и с горловиной, выступающей внутрь помещения. Преимущественно применяется первый вариант, который дает струи воздуха, настилающиеся на гладкий потолок, а затем на стены помещения по схеме на фиг. 15.
Работы В. В. Батурина и И. А. Шепелева [401 и‘материалы А. Кестеля [1381 дают достаточно оснований для инженерных расчетов плафонов, распределяющих воздух по радиальным направлениям.
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА
67
Максимальная производительность простого плафона [123], имеющего диск (фиг. 13) диаметром Do = n-DH и щель между диском и потолком помещения Но = 0,25 , в том случае, когда выходящие струи настилаются на
гладкий потолок по схеме на фиг. 15, при заданной скорости воздуха в обслуживаемой зоне vcp. р м/сек, равна:
Lq, V
RyVcp. р
К-п ,
22 600 л ** t)0C2
I в м3/час,
(33)
а по заданной разности температур в обслуживаемой зоне и при входе струи в эту зону Мерн, град, равна
До. дг = 22 600-£° х С2
I '^сп п\2 ,
X (-таг) в м3/ча^ <34>
Фиг. 16. График для определения поправочного коэффициента К, учитывающего изменения дальнобойности радиальной струи за счет стеснения ее габаритами помещения.
Фиг. 15. Схема выхода и распространения струи из простого однодискового плафона с горловиной, вмонтированной в уровень с потолком помещения:
1 — плафон; 2 — габариты струи.
За расчетный максимум принимается меньшая из указанных величин Lo. 0 илн Lo, дг-
Здесь: — расстояние оси плафона от зоны обслуживания по оси факела
(фиг. 15):
Д, 1,41 рп—;-а
п = ^’ г = ~./2 + «2;
К — коэффициент, учитывающий стеснение струй ограждениями помещения;
v0 — скорость воздуха в горловине плафона в м/сек-, Д/р —рабочая разность температур.
Производительность плафонов с диффузорами зависит от их конструкции, но в среднем может быть определена по формулам (33) и (34) при с — 2,44 и п — 1,0.
Максимальный диаметр горловины плафона О„. макс, при котором еще возможно настилание струй холодного воздуха на относительно гладкий потолок помещения, равен
DH. макс = макс> где d3. макс вычисляется по формуле (23).
(35)
68
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Для определения коэффициента К на фиг. 16 приведен график, с помощью которого коэффициент находится по заданной величине параметра и отношения ~~ . Здесь voc ж 0,5vcp р; Не — эф-
фективная толщина струи: для плафонов с диффузорами He = Q,23DH, а для простых плафонов (см. фиг. 13)
<tf0<0,25^-.
Из графика на фиг. 16 видно, что лишь при условии большого стеснения струй, когда параметр |Z < 20,0, и при отношении -^->0,20 величина коэффициента К > 1,0 и доходит до 1,6 при
V
Если К > 1,0, его обязательно нужно вводить в расчет по формулам (33) и (34), так как в этом случае дальнобойность стесненных струй больше дальнобойности свободных струй и в натуре
Фиг. 17. Схема комбинированного бУдет наблюдаться большая скорость приточно-вытяжного плафона. воздуха tv(:p и большая разность температур Д/ср, чем обусловленные расчетом. Находят применение также комбинированные плафоны (фиг. 17), сов-
мещающие в себе приточные и вытяжные отверстия.
Вертикальными струями, направленными вниз, воздух распределяется через перфорированные потолки или потолочные панели [143] — [145].
Коэффициент живого сечения панели (основная характеристика)
Кж с = 0,785 (#У, а \ jn, * с j \ L J J
(36)
где d — диаметр отверстия в м\
I — расстояние между отверстиями в ряду и рядами отверстий (шаг отверстий) в м.
Хорошее распределение воздуха через панели возможно, если 100Кж.с<20% и 4 < lOOOrf < 10 мм.
Для достижения осевой скорости воздуха на границе зоны обслуживания уос скорость выпуска холодного воздуха v0 через перфорированные потолочные панели должна быть равна:
а) для круглых и квадратных панелей
’»=0’295и“ТО7; <37>
б) для вытянутых прямоугольных панелей при отношении сторон 10
Vo = 0,535^ |/ ( (37')
Г Аж. С
где 1Х — расстояние от панели до искомого сечения струи;
для квадратных и круглых панелей расстояние 1Х ограничивается lx>^D3,
для прямоугольных панелей /х>-4&;
СХЕМЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
69
£)э= 1,13 VFn — эквивалентный диаметр панели, имеющей общую площадь Fn, в м2\
b — ширина (меньшая из сторон) панели в м;
^ — поправочный коэффициент, учитывающий подачу в помещение холодного воздуха1, равен 0,65 при рабочей разности температур (ДЛ)3°; 0,55 при 5°; 0,46 при 7°; 0,41 при 9°; 0,35 при 11°; 0,30 при 13°;
Кн — поправочный коэффициент, учитывающий неравномерность выхода воздуха через панель (определяется по расчету; 0,9>К„>0,6).
Допустимая скорость струи, выходящей из круглой и квадратной панели при lx^4Da определяется средней скоростью по расходу
^доп — ^ср- р — 0,5l>O(,, а в прямоугольной панели при отношении сторон 10 при lx'^>4b vdOn = W5 voc.
Если расстояние от перфорированной панели до границы зоны обслуживания находится в пределах от Dg до 4D3 для круглых и квадратных панелей или от b до 4Ь для прямоугольных, скорость выпуска холодного воздуха, обеспечивающая заданную осевую скорость voc, равна
< = 1,18^- • (38)
V с
Допустимая скорость на границе обслуживаемой зоны vdon определяется осевой скоростью voc.
Устанавливать перфорированные панели на расстоянии от границы зоны обслуживания меньше, чем на Dg или Ь, не следует.
Разность между температурой воздуха в помещении вне струи и средней температурой в струе равна (ориентировочно)
Д/Ж = Д/ .2^. (39)
СХЕМЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА [43|,[J22],I124|
А. Центральные системы КВ, работающие на наружном воздухе без применения рециркуляции, предусматриваются для помещений, в которых выделяются токсические вещества, например для химических цехов, химических и бактериологических лабораторий, больниц и в других ана логичных случаях. Наиболее характерные схемы некоторых систем такого рода показаны на фиг. 18—21, причем принятые в этих, а также в последующих фигурах условные обозначения приведены в табл. 10.
При рассмотрении схем (фиг. 18 21) следует иметь в виду, что воздушные смесительные автоматические клапаны /<2 и К-г рекомендуется устанавливать только при питании соответствующих калориферов паром. При питании калориферов теплофикационной водой клапаны и К-, служат для предварительной подрегулировки и поэтому снабжаются ручным управлением. При питании калориферов первого подогрева водой чувствительный элемент терморегулятора Т3 можно устанавливать в трубопровод обратной линии, настраивая его на температуру ~j-30° С.
На фиг. 18 приведена схема центральной системы ЦН1, предназначенной для поддержания заданной температуры (см. /— d-диаграмму на фиг. 18) при относительной влажности летом и температуру tn при влажности <рп в зимнее время в одном помещении производственного или общественного назначения при постоянном объеме подаваемого воздуха. При пиковых летних условиях система засасывает наружный воздух с параметрами, обозначенными точкой 5 (см. / — d-диаграмму), фильтрует,
70
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
а затем охлаждает его в промывной камере (секции 2 или 5) до параметров, обозначенных точкой 3, затем воздух подогревается, проходя по воздуховодам, до параметров точки 4 и, если нужно, в калориферах второго подогрева до параметров точки 2.
Приготовленный воздух ассимилирует избытки тепла и влаги в помещении, что представлено политропой 2—1 на /—d-диаграмме.
При расчетных зимних условиях наружный воздух (точка 15) нагревается в калориферах первого подогрева до параметров, обозначенных точками 14*, 17 или 18*, увлажняется до состояния, обозначенного точкой 13, подогревается в калориферах второго подогрева (точка 12) и затем, проходя по помещению, приходит в состояние, обозначенное точкой 11.
10. Оборудование центральных горизонтальных кондиционеров
.4- или обозначение по схеме Наименование секций кондиционеров и вспомогательного оборудования № фигуры № таблицы
2 3 5, 6 7 8 9 12 13 17 18, 20 19. 21 32 33 34 35 36 37 40 41 44 45 46 47 61 62 63 НУ Камера промывная двухрядная Камера промывная трехрядная • Фильтр самоочищающийся Камера промежуточная Секция поворотная Секция переходная к вентилятору Камера смесительная г Камера распределительная Секция подогрева однорядная с горизонтальными трубками То же двухрядная То же трехрядная . . . Клапан приемный с утепленными створками с ручным приводом То же с пневматическим приводом То же с электрическим приводом Клапан проходной с ручным приводом .... Клапан проходной с пневматическим приводом Клапан проходной с электрическим приводом Клапан сдвоенный с пневматическим приводом Клапан сдвоенный с электрическим приводом Клапан сдвоенный секционный с пневматическим приводом, правый Клапан сдвоенный секционный с пневматическим приводом, левый Клапан сдвоенный секционный с электрическим приводом, правый Клапан сдвоенный секционный с электрическим приводом, левый Вентиляторная установка для полного давления 60 кГ!м2 Вентиляторная установка для полного давления 80 кГ)м2 Вентиляторная установка для полного давления 100 и 120 кГ1м2 . Подставки под секции Насосные установки 1 1 1 >34—37 45—49 50 51 52 50 53 ’54—58 64—66 67—69 70—72 70—72 75—81 86 11 15 16 17 18 16 19 20 22 23 24, 25 24, 25 27
Дополнительное тепло вносится подогревом воды, подаваемой и камеру орошения.
СХЕМЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
71
Продолжение табл. 10
№ или обозначение по схеме Наименование секций кондиционеров и вспомогательного оборудования № фигуры № таблицы
я Проходные и трехходовые регулирующие клапаны на трубопроводах с пневматическим, или электрическим приводом
МП Местные подогреватели — —
РК Сетевые распределительные или смесительные клапаны для воздуха с пневматическим или электрическим приводом — —
РП Регуляторы подачи с пневматическим или электрическим приводом — —
э Эжектор-смеситель — —
во Воздухоохладитель поверхностный 42, 43 13
Автоматическое управление системой ЦН1: терморегулятор 7\, устанавливаемый в помещении, управляет секцией второго подогрева регулированием подачи тепла клапаном Ki и расхода воздуха через калорифер, воздушным клапаном К2.
В тех случаях, когда влаговыделения в помещении неизменны, постоянство влажности обеспечивается терморегулятором Т 2, а в случае переменных влаговыделений — влагорегулятором Blt которые при режимах охлаждения (теплый период года) управляют подачей холодной воды в камеру орошения с помощью трехходового клапана Ка.
При режимах нагрева (холодный период года) регулятор Т2 или или их дублеры управляет работой калориферов первого подогрева, регулируя подачу теплоносителя к калориферам клапаном и расход воздуха через калорифер воздушным клапаном Кв.
Терморегулятор Т3 предохраняет калориферы первого подогрева от замораживания включением подачи минимального количества теплоносителя клапаном Кв при понижении температуры наружного воздуха ниже +2° С.
Открывание и закрывание клапана К7 блокируется с пуском и остановом вентилятора.
В схему терморегуляторов 7\ и Т2 системы ЦШ может быть включен терморегулятор Тк, устанавливаемый в наружном воздухе и корректирующий температуру в обслуживаемом помещении и температуру точки росы в зависимости от изменения температуры наружного воздуха. Влагорегуля-тор может быть также включен как корректор в схему терморегулятора Тг-
Работа системы ЦШ должна контролироваться местными или дальномерными приборами:
а) по температуре и влажности в обслуживаемом помещении — точки /1 и Ьр,
б) по температуре в кондиционере — точки t2 по te;
в) по температуре воды и теплоносителя на подаче и выходе — точки t7 по /18;
г) по давлению воды и теплоносителя — точки по ds;
д) по расходу воздуха и холодной воды — точки pi и р2.
Центральная система кондиционирования воздуха Ц1/2 (фиг. 19) применяется для обслуживания одного производственного помещения, в котором круглый год требуется поддержание заданной температуры при недопусти-
to
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
СХЕМЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
73
мости рециркуляции воздуха (влажность не регулируется). Система работает при постоянном объеме подаваемого воздуха. При пиковых летних условиях (точка 5 на /—d-диаграмме, фиг. 19) в зависимости от температуры холодной воды воздух охлаждается до параметров точки 14 или 14', а в результате смешения с неохлажденным воздухом, пропускаемым створками б клапана /Ц, приобретает параметры точек 13 и 13'. Воздух, проходя вентилятор и воздуховоды, нагревается до состояния, обозначенного точками 12 или 12'. Затем, ассимилируя тепло и влагу в помещении, воздух принимает заданную температуру (точки 11 и //').
Зимой подача холодной воды прекращается. При расчетном зимнем режиме наружный воздух (точка 25) нагревается до температуры, обозначенной точкой 22, и затем, нагревая помещение, принимает заданную температуру й (точка 21).
Терморегулятор Т\, устанавливаемый в помещении, управляет распределительным клапаном Ki, регулирующим количество воздуха, охлаждаемого в камере орошения или в поверхностном теплообменнике; при полном закрытии створок а терморегулятор прекращает подачу холодной воды в камеру орошения запорным вентилем К3.
Терморегулятор Т2, являющийся дублером терморегулятора 7\, управляет клапанами Кц и К6, регулирующими работу калориферов.
Открывание и закрывание клапана Ц7 блокируется с пуском и остановом вентилятора.
Терморегулятор Т3 предохраняет калориферы от замораживания, воздействуя на клапан Кв.
Работа системы ЦН2 должна контролироваться местными или дальномерными приборами:
а) по температуре в помещении — в точке А;
б) по температуре— в точках /2 и ts кондиционера;
в) по температуре холодной воды и теплоносителя на подаче — в точках Ц и /6;
г) по давлению теплоносителя и холодной воды dj и d2;
д) по расходу холодной воды и воздуха (для систем большой производительности) /?] и р2.
Центральная система ЦНЗ, приведенная на фиг. 20, является модификацией системы ЦН1. Система работает целиком на наружном воздухе, поддерживая круглогодично заданную температуру и влажность воздуха <Р1 в одном помещении, при наличии в нем постоянных избытков тепла и работе с переменным объемом подаваемого воздуха.
Схема процесса приготовления воздуха на /—d-диаграмме системы ЦНЗ аналогична приведенной для системы ЦН1. Система не имеет калориферов второго подогрева, поэтому пригодна, когда явные и полные избытки тепла зимой и летом положительны.
Автоматическое управление системой ЦНЗ производится аналогично описанному для системы ЦН1, но при этом терморегулятор Т\, устанавливаемый в помещении вместо отсутствующего второго подогрева, управляет воздушными клапанами — па подаче воздуха и клапаном К8— на вытяжке из помещения. Предпочтительно устройство механической вытяжки.
Контроль работы системы ЦНЗ аналогичен контролю системы ЦН1.
Центральная система кондиционирования воздуха ЦН4 (фиг. 21) применяется для обслуживания одного производственного помещения, в котором в теплый период года требуется поддерживать заданную температуру воздуха tr и влажность (рх при недопустимости рециркуляции воздуха, наличии в помещении постоянных избытков тепла и работе с переменным объемом подаваемого воздуха.
74
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Схема процесса приготовления воздуха на I—d-диаграмме, а также автоматическое управление и контроль системы ЦН4 аналогичны приведенным для системы ЦН1 и ЦНЗ.
Фиг. 20. Центральная система ЦНЗ, работающая целиком на наружном воздухе, при наличии постоянных избытков тепла в помещении и переменном объеме подаваемого воздуха.
Фиг. 21. Центральная система ЦН4, работающая целиком на наружном воздухе, предназначенная только для теплого пе-: риода, при наличии постоянных избытков , тепла в помещении и переменном объеме ‘
подаваемого воздуха.
i
Б. Центральные системы КВ, работающие с рециркуляцией, приведены i на фиг. 22—26, а условные обозначения — в табл. 10. При рассмотрении; схем на фиг. 22—25 следует учитывать замечания относительно клапанов ( К2 и К5 и терморегулятора Т3, сделанные в пункте А. »
Центральные системы ЦР1 и ЦР2 (фиг. 22 и 23) применяются для обслуживания одного помещения производственного или общественного • коммунального назначения, в котором летом требуется поддерживать темпе-:• ратуру 4 при влажности <pt и зимой температуру при влажности ! при постоянном объеме наружного и рециркуляционного воздуха.
Система ЦР1 имеет один рециркуляционный канал в кондиционере и применяется при наличии повышенных требований к поддержанию постоянной i влажности и при относительно постоянной тепловой нагрузке в помещении j (фиг. 22).
Система ЦР2 имеет два рециркуляционных канала с автоматическим регулированием распределения воздуха между ними. Она применяется при переменной тепловой нагрузке в помещении (фиг. 23).
Системы кондиционирования воздуха могут подмешивать рециркуляционный воздух до камеры орошения (первая рециркуляция) и после камеры орошения (вторая рециркуляция).
Вторая рециркуляция может осуществляться также помимо кондиционера с помощью эжекторов-смесителей, как указано на фиг. 22, и через кондиционер с помощью специального канала второй рециркуляции или одновременно двумя этими способами, как указано на фиг. 23.
При расчетном пиковом режиме системы ЦР1 и ЦР2 засасывают наружный воздух, имеющий параметры, обозначенные точками 4 (см. /—d-диаграммы), смешивают его с рециркуляционным воздухом (точки /), в результате чего получается смесь с параметрами, характеризуемыми точками 5.
В системе ЦР1 (фиг. 22) весь воздух, подаваемый кондиционером, охлаждается в камере орошения до параметров точки 13, -нагревается в вентиляторе и воздуховодах до состояния 12 и нагнетается в эжекторы, где произ-
Фиг. 22. Центральная система ЦР1, работающая с постоянным объемом наружного и рециркуляционного воздуха, при наличии одного рециркуляционного канала в кондиционере, с эжекторами-смесителями на подаче или без иих.
27/в
каналы / и 11 рециркуляции.
СХЕМЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
76 КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА |
._______________________________?
водится смешение воздуха помещения с параметрами точки 1 и приготовлю него воздуха с параметрами точки 12.
В результате этого из эжекторов выходит воздух с параметрами точки? который, ассимилируя тепло и влагу помещения, принимает параметр! точки 1.
При расчетном зимнем режиме в системе ЦР1 наружный воздух (точка 2к нагревается в калориферах первого подогрева до состояния, характеризуй мого точками 27 или 37*, смешивается с рециркуляционным воздухом, имею! щим параметры точки 21, и образуется воздух с параметрами точек 25 или Смесь увлажняется до состояния точки 33 и нагревается в калорифера', второго подогрева до температуры точки 22, с которой она попадает в эжекторы-смесители, составляющие смесь с параметрами точки 32. Проходя пк мощение, воздух, поступивший из эжекторов, принимает температур)! точки 21. .
Автоматическое регулирование и контроль работы системы ЦР1 проий водятся аналогично таковым для системы ЦН1. ;
В системе ЦР2 смесь наружного и рециркуляционного воздуха при со-! стоянии, характеризуемом точкой 5 (пиковый летний режим), охлаждается; в камере орошения до состояния точки 13. I
Воздух с параметрами помещения (точка /), поступая по каналу второй' рециркуляции, подмешивается к охлажденному воздуху (точка 13). Смесь с параметрами точки 3 нагревается, проходя вентилятор и воздуховоды, до состояния точки 2 и подается в эжекторы, где смешивается с воздухом, помещения (точка /); смесь при параметрах точки 12 выпускается в помещение.;
В помещении, ассимилируя тепло и влагу, воздух приобретает заданные-параметры. |
При расчетных зимних условиях, характеризуемых точкой 24, наружный! воздух подогревается калориферами первого подогрева системы ЦР2 до: состояния точек 27 или 37 *, затем смешивается с рециркуляционным возду-! хом (точка 21), смесь, представленная точками 25 или 35, увлажняется и' приобретает параметры точки 33. Воздух, поступающий по каналу второй рециркуляции, смешивается с увлажненным воздухом и приобретает параметры точки 23\ смесь нагревается в калориферах второго подогрева до состояния в точке 22 и подводится к эжекторам, где вновь смешивается с воздухом помещения и выпускается с параметрами точки 32 в помещение. Ассимилируя влагу и нагревая помещение, воздух приобретает параметры точки 21.
Автоматическое управление и контроль работы системы ЦР2 осуществляются аналогично системе ЦР1 за исключением того, что терморегулятор Tlt устанавливаемый в помещении, вначале управляет клапаном Ка, регулирующим распределение воздуха между каналами первой и второй рециркуляции, и после того как створки клапана на канале первой рециркуляции полностью закрываются, а на канале второй рециркуляции полностью открываются, терморегулятор Ту или его дублер переходит на управление клапанами Ку и Ki, регулирующими работу калориферов второго подогрева. В зависимости от типа приборов авторегулирования иногда вместо од-! кого терморегулятора Ту устанавливаются два терморегулятора Ту и А (дублен), из которых первый управляет клапаном Ks, а второй клапанами Ку и К-2, причем сохраняется описанная выше последовательность работы клапанов.
Центральные системы ЦРЗ и ЦР4 (фиг. 24 и 25) применяются для обслуживания одного производственного или общественно-коммунального помещения, в котором круглый год требуется поддерживать заданные темпера-
См. сноску на стр. 70.
СХЕМЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
78
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
туры и влажность воздуха при переменном объеме наружного и рециркуляционного воздуха, причем система ЦРЗ с одним рециркуляционным каналом применяется при наличии повышенных требований к поддержанию постоянной влажности и при относительно постоянной тепловой нагрузке в помещении (фиг. 24), а система ЦР4 с двумя рециркуляционными каналами, имеющими автоматическое регулирование, применяется при переменной тепловой нагрузке в помещении (фиг. 25).
Схема приготовления воздуха в системе ЦРЗ, построенная на I—(/-диаграмме для летнего пикового режима, полностью аналогична таковой для системы ЦР1.
При расчетных зимних наружных условиях система ЦРЗ засасывает наружный воздух (точка 24), смешивает его с рециркуляционным воздухом (точка 21), смесь (точка 27) нагревается в калориферах первого подогрева до температуры, соответствующей точке 25, а затем увлажняется до параметров, представленных точкой 33.
Увлажненный воздух подогревается в калориферах второго подогрева до параметров точки 22 и подводится к эжекторам, где смешивается с воздухом помещения (точка 21).
Смесь при параметрах, соответствующих точке 32, выпускается в помещение, где нагревает воздух и ассимилирует избытки влаги, после чего приобретает заданные параметры (точка 21).
Автоматическое управление системой ЦРЗ: терморегулятор Ти устанавливаемый в помещении, управляет секцией второго подогрева, регулированием подачи тепла клапаном А, и расхода воздуха через калорифер с помощью воздушного клапана Д2.
В тех случаях, когда влаговыделения в помещении неизменны, постоянство влажности обеспечивается терморегулятором 7\, который на режимах охлаждения (в теплый период года) управляет подачей холодной воды в камеру орошения с помощью трехходового клапана К3.
Регулятор Т2 или В, в теплый период года работает совместно с двухпозиционным терморегулятором 7\, датчиком которого является мокрый термометр, устанавливаемый в наружном воздухе и работающий по следующей программе: при теплосодержании наружного воздуха 1Н > Ц терморегулятор Т4 (фиг. 24) устанавливает клапан /<8 на режим минимальной подачи наружного воздуха, если теплосодержание наружного воздуха 1Н лежит в пределах /13 < /н < Ilt терморегулятор Г4 устанавливает клапан К» на режим максимальной подачи наружного воздуха, а при 1Н — /13 подключает управление клапаном I\s непосредственно к терморегулятору Т2 или влаго-регулятору Bv.
В холодный период года регулятор Т2 или (или их дублеры) последовательно управляют клапанами Kg, Кц и Ав- При понижении теплосодержания наружного воздуха 1Н до минимума клапан Д8 постепенно сокращает его подачу и доводит до минимума, затем регуляторы Т2 и переходят на управление клапанами /<4 и Кь, регулирующими работу калориферов первого подогрева.
Регулятор статического давления Дх, установленный внутри помещения, поддерживает постоянное давление в помещении, управляя клапаном /<9, регулирующим работу вытяжной вентиляции.
Терморегулятор Ts предохраняет калориферы первого подогрева от замерзания включением подачи минимального количества теплоносителя клапаном А,, при понижении температуры наружного воздуха ниже + 2° С.
Открывание и закрывание клапана Д- блокируется с пуском и остановом вентилятора.
В схему терморегуляторов 7\ и Т2 может быть включен терморегулятор Тк, устанавливаемый в наружном воздухе и корректирующий температуру
СХЕМЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
79
в обслуживаемом помещении и температуру точки росы в зависимости от изменения температуры наружного воздуха. Влагорегулятор может быть
также включен как корректор в схему терморегулятора Т2.
Работа системы ЦРЗ Должна контролироваться местными или дальномерными приборами:
а) по температуре и влажности в обслуживаемом помещении — точки
4 и bi,
б) по температуре в кондиционере — точки t2 по te, tl6 и tle-
в) по температуре воды и теплоносителя на подаче и выходе — точки /7 по /10, и /13;
г) по давлению воды и теплоносителя — точки dL по d3;
д) по расходу воздуха и холодной воды — точки и р2.
Схема приготовления воздуха, построенная на /—(/-диаграмме (фиг. 25)
для расчетного летнего режима системы ЦР4, аналогична таковой для си-
стемы ЦР2 за исключением смешения воздуха в эжекторе, который в системе ЦР4 отсутствует.
Точки 24, 27, 25 и 33, соответствующие расчетному зимнему режиму, аналогичны таким же точкам системы ЦРЗ.
Увлажненный воздух (точка 33) смешивается в системе ЦР4 с воздухом, поступающим по каналу второй рециркуляции (точка 21), и смесь (точка 23) нагревается в калориферах второго по
догрева до температуры точки 22, а затем выпускается в помещение, где приобретает заданные параметры.
Автоматическое управле
Фиг. 26. Центральная система кондиционирования воздуха ЦР5, работающая по двухвентиляционной схеме:
Вх — приточный вентилятор; В2 — рециркуляционный вентилятор.
ние и контроль работы системы ЦР4 осуществляются аналогично управлению и контролю системы ЦРЗ за исключением того, что терморегулятор Т1г установленный в помещении, вначале управляет клапаном К10, регулирующим расход воздуха по каналу второй рециркуляции, а после того как створки клапана открываются полностью, терморегулятор 7\ или его дублер переходит на управление клапанами К1 и К2, регулирующими работу калорифера второго подогрева.
Клапан К10, управляющий расходом воздуха по каналу второй рециркуляции в момент перехода на зимний режим, находится в положении полного открытия и остается в этом положении на весь холодный период года.
Клапан К8 находится в положении, обеспечивающем максимум рециркуляции и минимум наружного воздуха. .
Системы, работающие с переменным объемом, более экономичны, чем системы с постоянным расходом наружного воздуха, так как дают возможность максимально использовать наружный воздух для охлаждения помещений. Эти системы сложнее, чем системы, работающие с постоянным объемом наружного воздуха, но имеют более широкое применение.
Наиболее надежными из систем, работающих с переменным объемом наружного воздуха, являются двухвентиляторные системы (фиг. 26), причем
80
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
в качестве второго вентилятора В2 обычно устанавливают осевой веита лятор.
Двухвентиляторные системы снижают расходы электрической энерги-в тех случаях, когда сопротивление рециркуляционных воздуховодов болыв сопротивления воздуховодов на участке питания кондиционеров наружные воздухом; дают меньше шума при работе, так как каждый из вентиляторе работает при более низком давлении, чем общий вентилятор при одновентиляторной системе; облегчают устройство и обеспечивают надежность автомг-тического регулирования.
Схема, приведенная на фиг. 26, отражает и другие новинки центральные систем КВ: применение поверхностных воздухоохладителей вместо камер орошения, регулирование калориферов и воздухоохладителей трехходовый: клапанами на тепло- или хладоносителе без регулирования их по воздуху-При этом воздухоохладитель регулируется только по количеству хладе носителя (клапан К4), для того чтобы держать точку росы обрабатываемой воздуха не выше заданного уровня, а калорифер регулируется по схеме кг чественного регулирования (/Q с помощью насоса Н, подкачивающегс воду из обратной линии.
СХЕМЫ ЦЕНТРАЛЬНЫХ МНОГОЗОНАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
А. Центральные многозональные системы КВ, работающие целике» на наружном воздухе, применяются для обслуживания группы помещений, в которых выделяются токсические вещества (фиг. 27—29, табл. 10).
При рассмотрении этих схем следует учитывать замечания относительно клапанов К2, КБ и терморегулятора Та, сделанные выше. При питании калориферов местного подогрева водой нет необходимости также и в установи автоматических клапанов К2а, К2р, системы МН1 и автоматического
клапана К10 для системы МН2.
Устройство центральных многозональных систем более экономично, чех устройство отдельных систем для каждого помещения, но с их помощь» не может быть достигнута столь же высокая степень точности регулирование влажности в помещениях, как при отдельных системах, особенно если в этих помещениях имеются различные и переменные по величине влаговы-деления.
Центральная многозональная система кондиционирования воздуха МН1 (фиг. 27) применяется для обслуживания группы производственных или общественно-коммунальных помещений, в которых летом требуется поддерживать температуру в пределах от tla до tlm при допустимых колебаниях относительной влажности от (р10 до <р1т, а в зимнее и переходное время поддерживать температуру в пределах от /21а до t21m при допустимых колебаниях влажности от <р21о до <р'1р при работе только на наружном воздухе.
В состав системы МН1 помимо кондиционера входят местные подогреватели МП, устанавливаемые по числу обслуживаемых помещений или комплексов одинаковых помещений и, как правило, в непосредственной близости к кондиционеру.
При пиковых наружных летних условиях система МН1 засасывает наружный воздух, при параметрах, соответствующих точке 5 (фиг. 27) фильтрует и охлаждает его до состояния, соответствующего точке 3. Затем воздух нагревается при проходе через вентилятор и воздуховоды до температуры точки 4 и подогревается в местных подогревателях МП до температур точек 2а, 2р или 2т в зависимости от потребности этих помещений и нагнетается в них, где и приобретает заданные параметры.
СХЕМЫ МНОГОЗОНАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
81
При расчетных зимних условиях наружный воздух с параметрами точки 25 подогревается в калориферах первого подогрева до температуры, соответствующей точкам 24, 27* или 28*, увлажняется и приобретает параметры точки 23. Затем воздух нагревается в местных подогревателях до параметров, соответствующих точкам 22а, 22р и 22т, при которых выпускается в помещения, где и приобретает заданные параметры.
При отсутствии влаговыделений в любом из помещений параметры воздуха в нем изменяются, например, в помещении р они станут равными летом параметрам в точке Г, а зимой 2Гр вместо параметров в точках 1р и 21 р, соответствующих заданным влаговыделениям.
Автоматическое управление системой MHI: терморегуляторы Т1а, Т1р и Tlm, устанавливаемые в помещениях а, р и т, соответственно управляют местными подогревателями МПа, МПр и МПт регулированием подачи тепла клапанами К]а, Kip и /<1т и расхода воздуха через калориферы клапанами К2а, Ц2 и К2т. Влажность регулируется терморегулятором Т2, который на режимах охлаждения (теплый период года) управляет подачей холодной воды в камеру орошения трехходовым клапаном К3.
При режимах нагрева (холодной период года) регулятор Т2 или его дублер управляет работой калориферов первого подогрева, регулируя подачу теплоносителя клапаном К4 и расход воздуха через калориферы воздушным клапаном /Q. Терморегулятор Т3 и клапаны К6 и К7 работают так же, как у системы ЦН1.
В схемы терморегуляторов Tla, Tlp, Т1т и Т2 может быть включен терморегулятор Тк, установленный в наружном воздухе и корректирующий соответствующие температуры в зависимости от температуры наружного воздуха.
Работа системы МН1 должна контролироваться местными или дальномерными приборами:
а) по температуре и влажности в обслуживаемых помещениях — точки bla> &1р и
б) п» температуре в воздуховодах и кондиционере — точки t2a, t2p, tzm, t3 no t3,
в) по температуре воды и теплоносителя — точки t7 по
г) по давлению воды и теплоносителя — точки dlt d2, d3;
д) по расходу воздуха и холодной воды — точки рг и р2.
Центральная многозональная двухтрубная система кондиционирования воздуха МН2 (фиг. 28) применяется для обслуживания группы производственных или общественно-коммунальных помещений, в которых требуется поддерживать условия, указанные выше для системы МН1.
В состав системы МН2, кроме кондиционера, входит дополнительное оборудование для местного приготовления воздуха центральный распределительный клапан отдельно стоящий калорифер второго подогрева и обслуживающие его клапаны А’й и /<10 и местные смесительные клапаны РКа, РЦр и РКт — по числу обслуживаемых помещений или комплексов одинаковых помещений.
Местные распределительные клапаны РК устанавливаются в непосредственной близости к обслуживаемым помещениям или вблизи от кондиционера.
Центральная многозональная двухтрубная система МН2 имеет преимущества перед системой МН1 с местными подогревателями в тех случаях, когда число обслуживаемых помещений или их комплексов превышает четыре. В этом случае оборудование для местного распределения воздуха в двухтрубной системе становится проще и дешевле, чем в системе с местными подогревателями. Преимущества двухтрубных систем возрастают с увеличением числа обслуживаемых помещений.
* См. сноску на стр.
6 Рысин
Фиг. 28. Центральная двухтрубная многозональная система МН2, работающая целиком на наружном воздухе, с калорифером второго подогрева и местными смесительными клапанами РК.
о с Si “
о 2 Е
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
СХЕМЫ МНОГОЗОНАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
83
Схема процесса приготовления воздуха на I—d-диаграмме (фиг. 28) для расчетных летнего и зимнего режимов системы МН2 аналогична таковой для системы МН1.
Автоматическое управление системой МН2: терморегуляторы Т1а, Т1р и Tlm, устанавливаемые в помещениях а, р и т, соответственно управляют местными распределительными клапанами РКа, РКр, РКт регулированием смеси воздуха, прошедшего калориферы второго подогрева, с воздухом,
не прошедшим эти калориферы.
Терморегуляторы Т2 н Ли клапаны Kit Ks, и К- работают так же, как и у системы МН1.
Терморегулятор 7\, установленный в подающем канале после калориферов второго подогрева, управляет клапанами подачи теплоносителя /(,, и воздушными клапанами /(1в.
Регулятор статического давления С\ с помощью клапана выравнивает статическое давление в подающих каналах кондиционера.
Работа системы МН2 должна контролироваться местными или дальномерными приборами во аналогии с контролем системы МН1. Дополнительно к этому следует контролировать температуру в точке tn.
Центральная многозональная система кондиционирования воздуха МНЗ (фиг. 29) приме-
няется для обслуживания группы производственных или общественных помещений, имеющих постоянные избытки тепла, в которых требуется поддерживать температуру и влажность воздуха в тех же пределах, что и для системы МН1, при недопустимости рециркуляции воздуха.
Система работает с местным количественным регулированием подачи и в ее состав, помимо кондиционера, входят камеры постоянного статического давления и регуляторы подачи РПа, РПр, РПт, устанавливаемые по числу обслуживаемых помещений или комплексов одинаковых помещений.
Схема приготовления воздуха для системы МНЗ принципиально не отличается от схемы для систем МН1 за исключением того, что температуры приготовленного воздуха (точки 2 и 22) остаются неизменными для всех помещений, а переменным является количество подаваемого воздуха.
6*
84
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Фиг. 30. Центральная многозональная система МР1, работающая с переменным объемом наружного и рециркуляционного воздуха и местными подогревателями МП.
Фиг. 31. Центральная многозональная система МР2, работающая с переменным объемом наружного и рециркуляционного воздуха, с кондиционером, имеющим два рециркуляционных канала и местные подогреватели МП.
СХЕМЫ МНОГОЗОНАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
85
Автоматическое управление системой МНЗ: терморегуляторы Т1а, Т1р, Т1т, устанавливаемые в помещениях а, р и т, соответственно управляют регуляторами подачи РПа, РПр, РПт.
Терморегуляторы Т2 и Т3 и клапаны Kt, К5, К6 и К? работают как у системы МН I.
Терморегулятор поддерживает постоянную температуру в камере статического давления КП с помощью клапанов К<, и М10.
Регуляторы статического давления С, и С2, установленные в камерах статического давления на подаче КП и на вытяжке КВ, поддерживают постоянство давления в них воздействием на клапаны Kt и К12, регулирующие производительность соответствующих вентиляторов.
Фиг 32. Центральная многозональная двухтрубная система кондиционирования воздуха MP3, работающая по двухвентиляторной схеме, с поверхностными теплообменниками.
Работа системы МНЗ должна контролироваться местными или дальномерными приборами по аналогии с контролем системы МН1. Дополнительно следует контролировать статическое давление в точках CKi и СТ(2.
Система МНЗ мало распространена из-за сложности регулирования и значительных габаритов камер статического давления.
Б. Центральные многозональные системы КВ, работающие с рециркуляцией, поименяются наиболее часто (фиг. 30—33, табл. 10).
При рассмотрении этих схем следует учитывать замечания, относительно клапанов К 2, К?а, Kip, К2т и Къ и терморегулятора Т3, сделанные выше.
Центральные многозональные системы кондицирования воздуха МР1, МР2 и MP3 (фит. 30—32) применяются для обслуживания группы производственных или общественно-коммунальных помещений в тех же случаях, что и системы МН1, МН2 и МНЗ, но при использовании переменного объема наружного и рециркуляционного воздуха с одним или с двумя рециркуляционными каналами.
Современные центральные кондиционеры часто строятся с поверхностными теплообменниками для охлаждения воздуха вместо камер орошения, как показано на фиг. 32. Они значительно компактнее и проще систем, работающих с камерами орошения, при условии, что в остальном схемы обработки воздуха идентичны.
В системах, работающих по схеме на фиг. 32, терморегулятор 7'2 в канале подогретого воздуха регулирует работу калорифера второго подогрева;
86
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
он сблокирован с корректирующим терморегулятором Ts, получающие импульс от наружной температуры. Оба терморегулятора работают так, чи в периоды потребности в максимальном нагреве помещения температура; в воздуховоде подогретого воздуха поднимается и становится наивысшей, а при умеренных наружных температурах она постепенно снижается. При такой блокировке в периоды средних погодных условий отклонения смесительных клапанов РКа, РКр и РКт в положения, близкие к полному закрытию, не происходит. В результате этого получают лучшее регулирована работы смесительными клапанами и лучший баланс давлений в системе.
Фиг. 33. Центральная многозональная система MP4, работающая с переменным объемом наружного и рециркуляционного воздуха, с кондиционером, имеющим один, рециркуляционный канал и местные распределители подачи РК для помещений, имеющих постоянные избытки тепла круглый год
В холодном воздуховоде температура держится на уровне, не превышающем заданной точки росы, например +13° С, с применением в меру потребности нагрева в калориферах первого подогрева или с использованием до 100% наружного воздуха, регулируемого клапаном Кг- При повышении наружной температуры выше заданной в воздухоохладитель подается холодная вода, регулируемая терморегулятором 7\ и клапаном К-,.
При приближении температуры наружного воздуха к точке, при которой дальнейшее охлаждение им обеспечить нельзя, второй терморегулятор наружного воздуха 1\ сокращает подачу его до минимума, закрывает выхлопной и открывает сблокированный с ним клапан Кг-
Для экономичной работы терморегулятор 1\ должен регулировать температуру по влажному термометру, но когда обслуживание влажного терморегулятора затруднено, его заменяют сухим и настраивают на температуру около 4-21° С.
Если влажность необходимо регулировать и зимой, то в систему может быть встроен увлажнитель. При достаточно высокой температуре смеси увлажнитель может быть установлен после вентилятора или в теплом воздухе-
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ Н'7
воде за калорифером. Увлажнитель рекомендуется регулировать влаго-регулятором, поставленным в магистральном рециркуляционном воздухопроводе.
Система MP4 (фиг. 33) дает возможность количественного регулирования без применения камер статического давления. Клапаны РКЦ, РКЦ, РКЦ, сокращая подачу воздуха в данное помещение с помощью правых створок, одновременно с помощью левых створок сбрасывают избыток приточного воздуха в рециркуляционный канал и уменьшают вытяжку из этого помещения.
МЕСТНЫЕ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА [431, [122|
Системы КВ С кондиционерами, установленными внутри обслуживаемых помещений, носят название местных. Обычно сюда относят системы, оборудованные компактными оконными, подоконными или шкафными кондиционерами; в нашей современной практике они имеют производительность до 20000 м?1час.
Местные системы могут быть построены по любой из схем приготовления воздуха, применяемых для центральных систем, но в большинстве случаев схемы упрощаются, так как кондиционеры местных систем базируются, главным образом, на поверхностных воздухоохладителях вместо камер орошения, применяющихся в кондиционерах центральных систем.
Большое распространение в местных системах получили кондиционеры с теплообменниками непосредственного испарения и кондиционеры со встроенными холодильными машинами — так называемые автономные кондиционеры.
Автоматизация процессов приготовления воздуха в местных системах часто сводится к двухпозиционным операциям включения или отключения питания кондиционера от источника тепла или холода.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Центральные кондиционеры собираются из типовых секций, изготовляемых на основании технической документации НИИ Санитарной техники Академии строительства и архитектуры СССР. Производятся секции номинальной производительностью 10000, 20000, 40000, 60000, 80000, 120000, 160000, 200000 и 240000 я?/час.
Камеры орошения или промывные камеры форсуночного типа (фиг. 34—37, табл. 11) являются частью (секцией) кондиционера и предназначаются для обработки воздуха водой с целью получения заданных параметров.
По интенсивности орошения различают:
а) универсальные камеры, имеющие орошение большой интенсивности — от Ц0 кГ воды и более на 1 кГ воздуха;
б) камеры, имеющие орошение малой интенсивности — до 1,0 кГ воды на 1 кГ воздуха, применяющиеся, как правило, для адиабатического увлажнения воздуха и распространенные главным образом в предприятиях текстильной промышленности.
В зависимости от числа рядов форсунок камеры орошения разделяются на одно-, двух-, трех- и четырехрядные. Типовые камеры делаются двух- и трехрядными.
Фиг. 34. Камеры промывные:
а — двухрядные Кд1002В, Кд2002В; б — трехрядные КдКЮЗВ, Кд2003В; 1 — стояк; 2 — форсунка; 3 — светильник герметический; 4 — коллектор; 5 - каплеуловитель; б — воздухораспределитель; 7 — дверь герметическая; 8 — патрубок для отвода воды к иасосу; 9 — патрубок для подвода воды к шаровому клапану; /0—патрубок для слива воды из поддона; 11 — патр}’бки для подвода воды к форсункам; 12 — патрубок, соединенный с переливным устройством камеры; 13 — патрубок для ускоренного наполнения поддона.
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 89
Вид на аланин КдМОЗ
-680 9Z5 \—
\--600-
—787,5— чк
Фиг. 35. Камеры промывные: а — двухрядные Кд4002, Кд4002Л, Кдб002, Кдб002Л, Кд^002, Кд8002Л; -б — трехрядные Кд4003, Кд4003Л, КдбООЗ, КдбООЗЛ, Кд₽003, Кд8003Л; 1 — стояк; 2 — форсунка; 3 — светильник герметический; 4—коллектор; 5 — каплеуловитель; 6 — воздухораспределитель; 7 — дверь герметическая; 8 — патрубок
для отвода воды к насосу; 9 - патрубок для подвода воды к шаровому клапану; 10 - патрубок для слива воды из поддона; 1/ — патрубки для подвода воды к форсункам, 12 — патрубок, сое-диненный с переливным устройством камеры.
90
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Движение воздуха
лг
Фиг. 36. Камеры промывные:
а — двухрядные Кд12002, Кд12002 (м), Кд16002; б — трехрядные Кд 12003, Кд12003 (м), Кд16003; 1 — стояк;
2 — форсунка; 3 — светильник герметический; 4 — коллектор; 5 — каплеуловитель; 6 — воздухораспределитель; 7 — дверь герметическая; 8 — патрубок для отвода воды к насосу; 9 — патрубок для подвода воды к шаровому клапану; 10 — патрубок для слива воды из поддона; 11 — патрубки для подвода воды к форсункам; 12 — патрубок, соединенный с переливным устройством камеры.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 91
Фиг. 37. Камеры промывные:
«— двухрядные Кд20002, Кд24002; б — трехрядные Кд20003, Кд24003; 1 — стояк; 2 — форсунка; 3 — светильник герметический; 4 — коллектор; 5 — каплеуловитель; 6 — воздухораспределитель 7 _ дверь герметическая; 8 — патрубок для отвода воды к насосу; 9 — патрубок для подвода воды к шаровому клапану; 10 — патрубок для слива воды из поддона; 11 — патрубки для подвода воды к форсункам; 12 — патрубок, соединенный с переливным устройством камеры, 13 — лестница.
II. Технические данные и конструктивные размеры промывных камер [155] и [156]
Индексы Номинальная производительность по воздуху в м*щас Количество форсунок при плотности Площадь фильтра для воды в м2 Периметр водослива в м Сопротивление по воздуху в к Г/м2 Вес в кГ Размеры в мм
18 форсунок на 1 м' 24 форсунки иа 1 м' А в В, в К или Е н Н, а. di = dQ
Кд1002В КдЮОЗВ Кд2002В Кд2003В 10 000 10 000 20 000 20 009 36 54 72 108 48 7'2 96 144 I — — — 574 764 - 923 1160 — — — 850 850 1610 1610 — — — 50 59 70 70 50 50 50 50 100 100 100 100 25 25 25 25 100 100 100 100
Кд4002 40 000 128 176 3 0,92 14 1737 2090 2126 2046 2168 1844 2295 1800 2052 80 50 100 25 100
Кд4003 40 000 192 264 3 1,38 17,1 2090 2090 2126 2046 2168 1844 2295 1800 2052 80 50 150 25 150
Кд60Э2 60 000 240 320 3 1,90 10 2380 2625 2661 2577 2703 2625 3074 2577 2308 125 50 175 25 175
КдбООЗ 60 000 360 480 6 2,50 13,7 2890 2625 2661 2577 2703 2625 3074 2577 2308 125 50 150 25 200
Кд8002 80 000 288 384 4 1,90 12,4 2714 3125 3161 3077 3203 2625 3074 2577 2308 125 50 175 25 175
Кд8003 80 000 432 576 6 2,50 17 3270 3125 3161 3077 3203 2625 3074 2577 2308 125 50 150 25 200
Кд12002 120 000 432 576 8 1,85 12,3 3669/3595 3173 3161 3077 3243 3125 4600 150 200 175 80 25
Кд12003 120 000 648 864 12 2,5 16,9 4353/4347 3173 3161 3077 3243 3125 4600 150 250 175 80 25
Кд16002 160 000 576 768 10 1,85 12,5 4743 4173 4161 4077 4243 4125 4600 175 250 175 80 25
Кд16003 160 000 864 1152 15 2,95 ' 17,1 5592 4173 4161 4077 4241 4125 4600 175 300 175 80 25
Кд20002 200 000 768 1024 12 2,3 11,52 5795 4173 4161 4077 4243 4125 200 300 200 80 25
Кд20003 200 000 1152 1536 18 3,25 15,8 6806 4173 4161 4077 4243 4125 200 350 200 80 25
Кд24002 Кд24003 240 000 912 1216 14 2,7 13,85 6821 4923 4911 4827 4993 4875 225 300 225 80 25
240 000 1368 1824 21 4 19,1 7932 4923 4911 4827 4993 4875 — — — 225 350 225 80 25
Примечание. При заказе указать:
а) правое или левое исполнение;
б) плотность расположения форсунок (18 или 24 на 1 ле2);
в) диаметр выходного отверстия форсунки;
г) бак с переливом на правой или левой стороне (только для камер номинальной производительностью от 40 до 240 тыс. м31час}'. д) камера без шипов или с шипами под изоляцию.
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 93
Для орошения применяются форсунки углового типа с тангенциальным входом воды НИИ Сантехники, индекс Кд 1002-25 (фиг. 38). Форсунки других типов практического применения не имеют.
В зависимости от диаметра выходного отверстия и давления воды форсунки имеют грубый, средний или тонкий распыл воды:
а) грубый при диаметре 4—6 мм и давлении воды 0,5—1,8 кПсм2;
б) средний при диаметре 2,5—3 мм и давлении воды 1,9—2,4 кПсм?', в) тонкий при диаметре <2 мм и давлении воды 2,5—4 кГ!см2.
Фиг. 38. Форсунка к промывным камерам кондиционеров Кд 1002-25: а — конструкция форсунки, б — график производительности форсунок.
‘Форсунки грубого и среднего распыла теплотехнически универсальны и менее подвержены засорению, чем форсунки тонкого распыла, поэтому форсунки тонкого распыла применять, как правило, не рекомендуется.
Форсунки тонкого распыла могут конкурировать с форсунками грубого и среднего распыла только при адиабатном > процессе обработки воздуха с рециркуляцией воды и при наличии в обрабатываемом воздухе волокнистой пыли, так как в этом случае поверхность фильтров для фильтрации воды получается значительно меньше из-за сокращения (в 2—3 раза) расхода циркулирующей воды.
Теплотехнический расчет камер орошения ведется на основе уравнения полного количества тепла, обмененного между воздухом и водой
Q„Oj! = Ly (/, - /2) = Lyp (Ze2 - Zel) = W (tei - Zel), (40)
94
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
где р — искомая величина — коэффициент орошения воздуха водой, функция температурных, гидравлических и конструктивных факторов; как следствие вышеприведенного уравнения
Ly—количество воздуха, проходящее камеру орошения, в кГ/чае, W — количество воды, разбрызгиваемое в камере орошения, в кГ/час, у — объемный вес воздуха в кГ/м3;
Ц, /2 — начальное и конечное теплосодержание обрабатываемого воздуха в ккал/час,
teJ, te2— начальная и конечная температура воды в °C.
Коэффициенты орошения р рассчитываются 11181 на основе базовых экспериментальных величин:
а) Иг — Для камер, оборудованных форсунками грубого и среднего распыла, по номограмме I на фиг. 39 или по формуле
Иг = 2,92 (иу)-,’-535 pg L j1,175 . (42)
б) Рг •— для камер, оборудованных форсунками тонкого распыла, по номограмме II на фиг. 39 или по формуле
где v — скорость воздуха в м/сек-,
у — объемный вес воздуха в кГ/м5-,
Е — величина эффективности теплообмена;
р — давление воды в кГ/см\
S — коэффициент, при двух рядах форсунок равный 1,281, при трех рядах 1,0 и при четырех рядах 0,837.
Для вычисления базовых величин рг или рг необходимо построить на I—d-диаграмме схему процесса обработки воздуха водой, а именно из точки А (фиг. 40, а), характеризующей начальное состояние воздуха, имеющего параметры Ilt Ilt dlf следует провести прямую к точке Б, соответствующей конечному состоянию воздуха /2, / 2, d2, которое он должен иметь, пройдя обработку водой. Затем эту прямую продолжить до пересечения ее с кривой полного насыщения воздуха водой ф = 100% в точке В и выписать параметры воздуха, соответствующие этой-' точке, ta, Is, ds.
Из построения (фиг. 40, а) определяется направление рассчитываемого процесса по формуле
S = Ю00 (44)
а, — аг
и, руководствуясь фиг. 40, б, определяется номер сектора I—d-диаграммы, к которому относится рассчитываемый процесс. ч
Величина эффективности теплообмена, соответствующая рассчитываемому процессу, определяется из построения на фиг. ’40, а по формуле
р Ч __ Ф d., /] /2 дг,
L -ts d,- d3 л - /3 ’
причем практически достаточно произвести одно из трех приведенных вычислений.
Базовые величины р7 и р? коэффициентов орошения и расчетный коэффициент орошения р зависят от величины эффективности теплообмена Ё,
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 95
085-ЗаОано
0.87
090 0,91 0.92
0.93
0.90
0.95
0,96
0,97
0.35
0,60
0.3
065
0.50
0.6
0,55
05
OSO-
0.6
065-
070-
0,75-
0.80-
2,0
0.98
0.99
-0,7
-3.0
1,0 скорость vy
5,0 6,0 3,0\2,0 к‘совая
-0.8
-0.9
1.0
0,85 Задано
-1,5 0,90
1,62кО/кГО,92 0,93 0.99 0.95 0.96
0.97
0,50 0.05 0.60
0.15
0.55-
0.2
0.60
0.65
0.3
070
0.75
0.9
0.80
0.5
0,6
0,87
0,98
2.0
0,99
0.7
0.8
0.9
-1.0
отношения сырости vy Соды p
'‘v-
jy
1.5
0,25 0,5 1.0>f2/)3,n.05,0
Величина бесоВсй g
к дяВленаю^
3.0
Фиг. 39. Номограммы для определения коэффициентов орошения р,:
/ — номограмма для форсунок грубого распыла. Пример: Задано Е ~ 0,87; vy — =2,3 кГ/м'‘ сек. Ответ Рг = 1,62 кГ/кГ. II — номограмма для форсунки тонкого распыла; номограмма составлена для определения трехрядных камерах, т. е.
при z — 2, [1^= 1,281 при 2 = 3, — щ; при 2=4 р Т = 0,837g!.
Пример: Е — 0,87; v\ = 2,5 кГ/м2 сек\ р = 2,0 кПсм2.
Решение. — = 1,25; и = 1,281-1,4 = 1,8 кГ/кГ двухрядной камеры. Р
96
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
поэтому если параметры приготовленного воздуха (точка Б на фиг. 40, а) могут быть изменены, то их следует изменить так, чтобы величина их соответствовала экономически оправдываемым пределам, а именно:
а) для всех политропных процессов при давлении, развиваемом вентилятором кондиционера, до 50 кГ/м2
Еопт = 0,70-0,90;
б) то же, но при давлении выше 50 кГ/м2
Еопт = №-^,<&-
в) для адиабатных процессов при давлении, развиваемом вентилятором кондиционера, до 50 кГ[м2
£опга = 0,75-Н),95;
г) то же, но при давлении выше 50 кГ[м2
Еопт=Ъ,&^),Я>.
Величина Е не должна быть выше установленных предельных величин, зависящих от числа рядов форсунок и направления их факелов.
Фиг. 40. Построения на I—d-диаграмме схем процессов обработки воздуха в камерах орошения.
Предельными величинами эффективности теплообмена для камер орошения, работающих по адиабатному процессу [2 = 0] является:
а) для двухрядных камер £Лая.с = 0,90;
б) для трехрядных камер £'ЛОЛТ = 0,95.
Предельные величины Е для камер, работающих при политропных процессах (2 =Е 0):
а) с одним рядом форсунок по потоку и одним против потока воздуха 0,95;
б) с одним по потоку и двумя против 0,99.
В зависимости от сектора I— d-диаграммы, в котором расположена схема процесса заданной обработки воздуха (см. фиг. 40, б), к базовым величинам
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
97
коэффициентов орошения р7 и рг вводятся постоянные поправочные коэффициенты тг, тс, тт или переменные коэффициенты у, х, и х->, являющиеся функциями величин т и у. Порядок введения поправочных коэффициентов регламентируется табл. 12,
12. Поправочные коэффициенты
Категория распыления воды Коэффициенты орошения р, с учетом поправочных множителей
Адиабатический процесс 2=0 I сектор 1 — d-диаграммы III сектор 1 — //-диаграммы IV сектор I — d-диаграммы
Грубое T/JI/ УУг
Среднее ... ... Торг Wr *ГГ/
Тонкое Туру X2|Ll7 Не употребляется *11*7
Поправочные коэффициенты к табл. 12 равны:
а) тг = 0,44, тс = 0,28, хт = 0,17;
б) у для горизонтальных камер при среднем и грубом распыле воды 0,86 и при тонком распыле воды 1,0;
в) Xj и х2 определяются по номограмме на фиг. 41 или по формулам
(4б)
х2 =
(47)
где г = 595 — 0,54Zc — теплота испарения влаги в ккал/кГ при средней температуре процесса tc ° С.
Коэффициент орошения не может быть менее pmir — ,
где 1F3 — расход свежей воды при политропных процессах кл/час (62).
В двухрядных типовых камерах орошения НИИ Сантехники можно работать при степени орошения от 0,6 до 2,4 кГ[кГ, а в трехрядных от 0,9 до 3,6 кГ1кГ.
Переливное устройство этих камер обеспечивает удаление воды, соответствующее коэффициенту орошения до 2 кГ/кГ для двухрядных камер и до 3 кГ/кГ для трехрядных.
Скорости движения воздуха в живом сечении камер не должны превышать 3,1 м/сек, чтобы избежать выноса влаги через выходные сепараторы.
В камерах, работающих на режимах охлаждения и осушки воздуха при условии, что параметры приготовляемого воздуха могут иметь повышенные отклонения от заданных величин, допускается применение орошения малой интенсивности.
Процессы охлаждения и осушки воздуха при малых степенях орошения р < 1,0 кГ/кГ протекают с отклонениями от обычного направления. Построение и расчет таких процессов следует вести руководствуясь схемой (фиг. 40, б), которая показывает, что вместо обычного направления из точки А через точку Б в точку В действительный процесс заканчивается в точке Б1 при неизменном теплосодержании 12.
Коэффициенты орошения р0 для камер этого типа лежат в пределах, определяемых неравенством
0,2 < р,0 < 1,0 кГ/кГ.
7 Рысин
98
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
/) — IV сектор I—d-диаграммы; кривые поправочных коэффициентов Xtt определяемых по формуле (46).
II) — 1 сектор I—d-диаграммы; кривые поправочных коэффициентов х2, определяемых по формуле (47).
Выбрав любое значение коэффициента орошения из предыдущего неравенства, следует определить значение характеристики отклонения Р по формуле
Р = 0,347 щ,+0,61. (48)
Результат работы камеры определяется состоянием воздуха в точке Б, которое наравне с начальным состоянием воздуха (точка Л) является заданным. Зная эти точки и величину Р, находят
t2 = fx-P(G-Q, (49)
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 99
что дает возможность произвести построение процесса определив точку Б (фиг. 38, в) пересечением изотермы t2 и заданной адиабаты /2 и точку В пересечением продолжения прямой АВ с кривой <р = 100%.
Выбранный коэффициент орошения подлежит проверке. Для этого находят величину эффективности теплообмена Е по формуле (45) и соответствующий ей базовый коэффициент орошения или рг. При этом должно иметь место одно из следующих неравенств:
Р-г Во или р.у < р0.
Если проверка покажет нарушение приведенных неравенств, то расчет следует произвести вновь, задавшись другой величиной pi0.
Сопротивление камер орошения определяется по формуле
Н = ^кГ/м2, (50)
где £ = 13,0 для двухрядных камер и 20,0 для трехрядных камер;
vk — скорость воздуха в сечении орошаемого пространства камеры в м/сек\ у — объемный вес воздуха в кГ/м3\ g — ускорение силы тяжести в м/сек2.
Поверхностные воздухоохладители [146] — [148] (фиг. 42 и 43, табл. 13) предназначаются для охлаждения воздуха водой. В качестве поверхностных воздухоохладителей могут применяться секции подогрева (см. фиг. 54—58, табл. 20). Скорости воздуха в живом сечении воздухоохладителей следует принимать 3—5 м/сек при обильном выпадении влаги и 3—8 м/сек прн незначительном.
Для сбора и отвода конденсата под воздухоохладителями устанавливают поддоны, в том числе и при режиме „сухого" охлаждения, так как возможно выпадение конденсата в пусковой период, а также при отклонениях начальных параметров или количеств воздуха и холодоно-сителя от расчетных величин. При скорости воздуха в живом сечении выше 4 м/сек за воздухоотделителем устанавливают пластинчатый сепаратор. Начальную температуру воды следует принимать на 3—4,5° С ниже конечной температуры воздуха по сухому термометру, разность температур воды до и после охладителя от 2 до 7° С, а скорость воды в трубках от 0,5 до 1,8 м/сек.
Обычная нагрузка воздухоохладителя по полному теплу составляет 3—5 ккал на кГ охлаждаемого воздуха.
Расчет поверхностных воздухоохладителей следует производить по формуле (метод канд. техн, наук А. А. Гоголина) р— Q
*№Р.Л
или по формуле (метод канд. техн, наук Е. Е. Карлиса) р=—2— ср. л
где F — поверхность, воспринимающая тепло, в м2-,
Q — количество полного тепла, отводимого воздухоохладителем, в ккал/час \
ан — коэффициент тепловосприятия наружной поверхностью в ккал/м2 час-град-,
? — коэффициент увеличения восприятия тепла с наружной поверхности за счет массообмена, или как его иногда называют, коэффициент влаговыпадения;
(51)
(52)
7*
100
КОНДИЩ 1ОНИРОВАН1 IE ВОЗДУХА
д/п ср. л
Ы''р л ~ средняя логарифмическая разность температур воздуха и поверхности для формулы (51), равна
2’3 ’lg^
где Д/g и Д/^ — большая и меньшая разности температур в град между начальной и конечной температурами охлаждаемого воздуха и /с2 и
13. Техническая характеристика трех- и четырехрядных стальных поверхностных воздухоохладителей НИИСантехники
Трехрядные j Четырехрядные
Номинальная производительность в м31час
Технические данные 10 000 20 000 40 000 10 000 20 000 40 000
Индекс
КдЮ04м-26 Кд2004м-26 Кд4004м-26 Кд1004м-27 Кд2004м-27 Кд4001м-27
Живое сечение (для про-
хода воздуха) ВЛ/2. . . 0,515 1,016 1,8416 0,515 1,016 1,8416
Поверхность, восприни- 178,145
1 мающая тепло, ВЛ2.- 46,435 97,64 60,735 129,64 236,77
Число элементов труб по
высоте теплообменника
В шт 31 31 42 31 31 42
Число трубок в элементе 3
в шт 3 3 4 4 4
Сечение для прохода воды в трубках в м- . . . 0,01043
0,007888 0,007888 0,007888 0,007888 0,01043
Коэффициент оребрения
Кор, отнесенный к внутренней поверхности 12,6 12,6 12,6 12,6 12,6 12,6
труб
Шаг навивки в мм .... 4 4 4 4 4 4
Вес (без воды) в кГ . . . 170 309 537 214,8 395,4 687
Г . . . 1300 1300 1763 1300 1300 1763
Г, . . . 1344 1344 1844 1344 1344 1844
Г, . . . 1374 1374 1874 1374 1374 1874
Г, . . . 1250 1250 1750 1250 1250 1750
Д . . . 776 1536 2046 775 1536 2046
Дг 820 1580 2090 820 1580 2090
Д-2 850 1610 2120 850 1610 2120
Д‘2 • - 750 1500 2000 750 1500 2000
ж . . . 1016 1776 2286 933 1693 2203
и . . . 50 55 60 50 55 60
к . . . 10 10 14 10 10 14
Размеры в мм. Л . . . 30 30 41 30 30 41
м . . . 820 1580 .— —
п . . . 1260 1260 1722 1260 1260 1722
р . . . 338 768 — 338 768 1000
с . . . 1220 1220 1720 1220 1220 1720
т . . . 6 12 16 6 12 16
У . . . 50 70 70 50 70 70
.У', . . . 90 ПО 110 90 110 НО
У, . . . НО 130 130 НО 130 130
У3 . - . 140 160 160 140 160 160
X . . 50 72 — 50 50 -—
я . . . 10 10 47 10 10 47
1 18 18 18 18 18 18
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 101
Фиг. 42. Трехрядные стальные поверхностные воздухоохладители Кд1004м-26. Кп2004м-26, Кд4004м-26.
102
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
средней интегральной температурой /3 = tnoe на наружной поверхности воздухоохладителя:
Д^б = ^С1 ^з>
К — коэффициент теплопередачи от воздуха к хладоносителю в ккал) м2 час-град, имеющий общий вид: а) при охлаждении и осушении воздуха
К=Кп — А <^Т0; (53)
б) при охлаждении воздуха без осушения
К=Кя = Ас^)п\А , (54)
где А и Ас — постоянные коэффициенты; т, mit п, п} — показатели степени;
— весовая скорость воздуха в живом сечении воздухоохладителя в кГ]м2сек\
<о — скорость воды в трубках воздухоохладителя в м1сек.
В формулу (53) входит температурный критерий То, которым учитывается влияние начальных параметров воздуха и хладоносителя на теплообмен; он равен
= (55) 1вн
где 1Л — температура воздуха по сухому термометру при входе в воздухоохладитель в °C;
— температура воздуха по мокрому термометру при входе в воздухоохладитель в °C;
tBH — температура воды (хладоносителя) при входе в воздухоохладитель в °C;
Средняя логарифмическая разность температур воздуха и хладоносителя, входящая в формулу (52), равна:
где Д/б, Мм — большая и меньшая разности температур охлаждаемого воздуха и хладоносителя в °C:
а) при противотоке
Д^б---
Д •— 1С2 — Iвн\
б) при параллельном токе
Д^б -- ^С1
Мм = ~ ^вК’
tc2, tBK — температура воздуха по сухому термометру и -температура хладоносителя при выходе из воздухоохладителя. При расчете по формуле (51) следует построить схему изменения состояния воздуха при соприкосновении его с ребристой поверхностью, как показано на фиг. 44. Здесь прямая 1—4 представляет процесс тепло- и массообмена при соприкосновении воздуха с поверхностью труб, имеющих температуру tT\ прямая 1—5— при соприкосновении с ребрами, имеющими среднюю температуру tp6, а прямая 1—3— процесс в целом, отнесенный к средней интегральной температуре поверхности ts=tnoe.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 103
Температура поверхности ts — это предельно высокая средняя температура поверхности, при которой еще может быть получен заданный процесс охлаждения и осушения воздуха. При более низких температурах поверхности заданный процесс может быть получен при меньших
поверхностях воздухоохладителя.
Температура 4 определяется из построения заданного процесса обработки воздуха путем продолжения прямой 1—2, проходящей через точки, представляющие начальное 1 и конечное 2 состо-
яния воздуха до пересечения ее с кривой <р = 100% в точке 3, изотерма которой и представляет температуру ts. Коэффициент увеличения тепловос-приятия (см. формулу 51) за счет массообмена, выражающегося в конденсации влаги на поверхности, определяется по той же схеме на фиг. 44’.
Фиг. 44. Схема процесса охлаждения воздуха в поверхностном воздухоохладителе, построенная на I—d диаграмме.
(57)
Если температура поверхности t3 < 0°, то конденсирующаяся влага замораживается и коэффициент увеличения тепловосприятия е _ н, _ Л — 4 + 0,001 (rf, - d2) (80 — 4) 5 5 0,24(4,-^)
где d} и d2 — влагосодержанне воздуха при входе и выходе его из воздухоохладителя в г/кГ.
При расчете по методу А. А. Гоголина [формула (51)] следует найти температуру хладоносителя (/вк), для чего вычисляется средняя логарифмическая разность температур между воздухом и хладоносителем д „ + (58) ср. л ср. л авн ' '
Найдя Мхср л и задавшись разностью температур хладоносителя Lte=teK — tBH, находим начальную температуру хладоносителя tm по формулам:
а) при противоточно-перекрестной схеме ± ________________________tczC + 44 — 4i
«н — С—1
(59)
где С —- число, логарифм которого равен
2.3Д^,л ’
б) при прямоточно-перекрестной схеме
, ___ 44 (4;> tg
^вн
(60)
(61)
М — 1
104
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
(62)
где А4 — число, логарифм которого равен
Ci — С'2 4- &te ^Р.л
При расчете по методу Е. Е. Карписа [формула (52)] с помощью * фиг. 44 на кривой <р= 100% при пересечении ее с адиабатой /, нахо- дится температура воздуха по мокрому термометру 1мЛ, поступающего в воздухоохладитель, а при пересечении линии постоянного влагосодср-жания d2 с кривой <р = 100% находится температура точки росы воздуха, выходящего -из воздухоохладителя tp2.
Температура хладоносителя при выходе из воздухоохладителя no i данным Е. Е. Карписа, ограничивается следующими условиями:
а) при перекрестно-противоточном движении воздуха и холодной воды в воздухоохладителе
t <7 / - 1е -
вк 1 ,
б) при перекрестно-прямоточном движении воздуха и холодной воды в воздухоохладителе ]
^<^2-3°, )
где /^2 ~ температура точки росы воздуха, выходящего из воздухе- ! охладителя. •
Данные о коэффициентах полной и явной теплопередачи и о коэф- ] фициентах тепловосприятия наружной поверхностью, полученные НИИ Сантехники АСиА СССР на четырех стальных воздухоохладителях [147], имевших спирально навитое оребрение, приведены в табл. 14.
14. Значения коэффициентов ан, Кя, Кп для стальных ребристых воздухоохладителей |147]
Режим работы Коэффициент Четырехрядный воздухоохладитель Восьмирядный воздухоохладитель
Охлаждение (явное) ан кя 7,68 (цу)0’49»0’12 8,36 (vт)°’44о,°’18 7,7 (v-y)0’65^0,05 8,4 (t»7)°’57«0'13
Охлаждение и осушение ан Кя Кп 8,97 (у7)°'Б6<о°-157]°’14 9,5 (v7)o’56<oo-2Z®>25 (п)0’29<Л22 8.82 V ,6 1 0 9,1 (ц^)0’61^0-1?9’24 10,8 (v7)°-54<»0-217«’29 («7)0’35<о0’2° то.38 2 о
Примечание. Формулы действительны при 0,38< а> < 1,5; 0,30 < Го < 0,6.
По данным Е. Е. Карписа [66], коэффициенты явной теплопередачи Кя для воздухоохладителей, не прошедших специальных испытаний, можно принимать равными 80% от коэффициентов К„ для воздухонагревателей (калориферов) аналогичной конструкции. Этим пользуются, применяя секции подогрева в качестве воздухоохладителей (фиг. 54—57).
Расчет следует вести по формуле (51), в которой величина
„ __ гг авн
о __К К
авн- 1Хя1у ор
(63)
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 105
а величина коэффициента теплоотдачи от внутренней поверхности труб к теплоносителю, по данным М. А. Михеева [149],
,,о,8
. (64)
авн
Величина В для воды при 0° равна 1230, при 20°—1615, а для других температур определяется интерполированием.
Коэффициент оребрения трубок секций подогрева (фиг. 54—57) Кор и внутренний диаметр трубок deH принимаются по табл. 13, как для воздухоохладителей.
Сопротивление проходу воздуха для ребристых воздухоохладителей конструкции НИИ Сантехники определяется по формуле
Н= 0,025zni (ну)2, (65)
где z— число рядов трубок (от 3 до 12), стоящих последовательно по ходу воздуха;
vy— весовая скорость воздуха в живом сечении воздухоохладителя от 4 до 8 кГ)м’ сек-,
т — коэффициент, равный 1 для сухих воздухоохладителей и 1,5 при конденсации влаги.
Фильтры самоочищающиеся масляные (фиг. 45—49, табл. 15), предназначаются для очистки наружного и рециркуляционного воздуха от пыли.
Фиг. 45. Фильтры масляные самоочищающиеся КдЮОбА, Кд2006А:
. привод сеток — электродвигатель 0,27 кет, 1400 об1мин-, 2 — сетка; 3 " масляная ванна;
4 — ручка мешалки.
Фильтры состоят из двух последовательно установленных непрерывных сетчатых лент. Фильтруемый воздух проходит четыр-е смоченные маслом сетки. Две первые сетки по ходу воздуха имеют скорость в два раза больше, чем две вторые. Сетки проходят через масляную ванну, где и отмываются от осевшей на них пыли. В донной части ванны распо-
106
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
2288
--L Движение
Воздуха
Фиг. 46. Фильтры масляные самоочищающиеся Кд4006 (правый), Кд4006Л (левый):
сеток — элек-0,27 кет, 2 — сетка; ванна; 4 ~
1 — привод тродвигатель 1400 об!мин‘, 3 — масляная ручка мешалки; 5 — муф-товый кран l1// труб; 6 — штуцер для заливки масла (на фиг. показан левый фильтр).
Фиг. 47. Фильтры масляные самоочищающиеся КдбООб, Кд8006, Кд12006 (м): 1 — привод сеток — электродвигатель 0,27 кет, 1400 об!мин-, 2 — сетка; 3 — масляная ванна; 4 — привод мешалок — электродвигатель 0,27 кет, 1400 об/мин.
W
Фиг. 48. Фильтр масляный самоочищающийся Кд12006:
/ — привод сеток — электродвигатель 0,27 квт, 1400 об/мин; 2 — сетка; 3 — масляная ванна; 4 — привод мешалок — электродвигатель 0,27 кет, 1400 об/мин; 5 —- контрфланец.
ЧПЗкНг
Фиг, 49. Фильтры масляные самоочищающиеся Кд16006, Кд20006:
1 — привод сеток — электродвигатель 0,27 кет, 1400 об.'мик; 2 — сетка;
3 — масляная ваииа; 4 — привод мешалок — электродвигатель 0,27 кет, 1400 об мин\ 5 — контрфланец.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 107
108
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
15. Технические данные и конструктивные размеры самоочищающихся масляных фильтров номинальной производительностью 10—240 тыс. м3/час
[155] и (156]
Индексы
Технические данные КдЮОб Кд2006 Кд4006 Кд6006 КдЬООб Кд12006 (м), Кд12006 Кд16006 Кд20006
Живое сечение прохода воздуха в м'1 . . . Сопротивление по воздуху в кГ/м2 .... Удельная нагрузка в м3<час на 1 м2 ... Емкость масляного бака в л Вес в кГ (Б В Размеры В ММ у у Н, (Н2 .... 1,0 10,0 10 000 75 213 1 010 850 2,0 10,0 10 000 135 292 1 650 1610 3,43 13,5 11 650 175 467,5 5,84 10,55 10 300 488 1 030 2 737 1 134 2 625 2 625 3 450 2 577 7,12 12,58 11 200 590 1 133 3 237 1 384 3 125 2 625 3 450 2 577 10,9 12,05 И 000 590 1409/1274 3 237(м) 1 384(м) 3125(м) 4 000(м) 4 835(м) 3 952(м) 14,3 12,5 11 200 790 1719 4 000 3 952 4 042 4 048 17,96 12,4 11 130 790 1 876 5 000 4952 5 042 5 048 1 20,55' 13,65 11 600 8S3 2 078
тожены мешалки: ручные у фильтров номинальной производительностью 10—40 тыс. мл!час и с электродвигателями у фильтров производительностью 60—240 тыс. мл1час.
В ванны заливается индустриальное масло 12 (веретенное 2), замерзающее при —30° С (ГОСТ 1707-51). Для того чтобы в воздух нс попадали запахи масла, применяется парфюмерное масло (ГОСТ 4225-54), замерзающее при —30° С. Для фильтрации более холодного воздуха следует применять приборное масло (ГОСТ 1805-51), замерзающее при —60° С.
Смену или регенерацию масла следует производить после того, как пылесодержание достигнет 0,3 кГ пыли на 1 л масла.
Камеры смесительные и промежуточные (фиг. 50, табл. 16) устанавливаются между двумя рабочими секциями кондиционера: первая для подведения воздуха сверху и по горизонтальной оси, а вторая-только по горизонтальной оси секции.
Секции поворотные (фиг. 51, табл. 17) предназначены для установки в качестве соединительного звена при расположении кондиционера с поворотом под углом 90°. Секция имеет направляющие лопатки и может быть установлена для правого и левого исполнений кондиционера.
Секции переходные к вентилятору (фиг. 52, табл. 18) устанавливаются для присоединения всасывающего отверстия вентилятора к кондиционеру. Секции имеют мягкую вставку.
Камеры распределительные (фиг. 53, табл. 19) предназначены для установки при распределении воздушного потока по двум направлениям. При этом часть воздуха направляется прямо -по оси кондиционера, а другая часть вверх.
Секции подогрева (фиг. 54—58, табл. 20) предназначаются для подогревания воздуха горячей водой или паром.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 109
Фиг. 50. Камеры смесительные КдЮ12В, Кд2012В, Кд4012, Кд6012, Кд8012, Кд12012, Кд12012 (м); камеры промежуточные (вместо патрубка верхнего 3 стоит глухой потолочный лист) КдЮ07В, Кд2007В, Кд4007, Кд6007, Кд8007, КД12007, Кд12007(м).
1 - стенка передняя; 2 — стенка задняя; 3 — патрубок верхний; 4 — штуцер; 5 — дверь герметическая; 6 — днище; 7 — патрубок сливной; 8 — светильник герметический (у камер Кл1007В, Кл2007В, КД1012В и Кд2012В светильник находится на противоположной стенке); 9 — козырек экранирующий.
16. Технические данные и конструктивные размеры смесительных и промежуточных камер |155] и |156]
Камеры промежуточные | Камеры смесительные
Индексы
Технические данные Кд1007В CQ £ Кд4007 Кд6007 Кд8007 Кд12007(м) КД1012В Кд2012В КД4О12 Кд6012 КдР012 | C'J
t А . . 820 1580 2090 2625 3125 3125 820 1580 2090 2625 3125 3125
1 Б . 850 1610 2120 2661 3161 3161 850 1610 2120 2661 3161 3161
776 1536 2046 2577 3077 3077 776 1536 2046 2577 3077 3077
Размеры i 640 640 640 640 640 798 640 640 640 798 798 1173
в мм 1 р 1344 1344 1844 2652 2625 4000 1344 1344 1814 2625 2625 4000
I н . 1374 1374 1874 2661 2661 4036 1374 1374 1920 2702 2702 4074
1 м 1300 1300 1800 2577 2577 3952 1300 1300 1800 2577 2577 395?
Вес в кГ ...... 100 121 152,7 216 235,8 307 97 112 140,7 232,8 338,7 358
Примечание. При заказе указать — камеры без шипов или с шипами под изоляцию.
по
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
17. Технические данные и конструктивные размеры поворотных секций [155{ и [156]
Индексы Сопротивление по воздуху в кГ!м2 Вес в кГ Размеры в мм
А Б В н Н,
КД1008Б 0,2 151 850 820 1374 13С0
Кд2008Б 0,2 300 —. 1610 1580 1374 1300
Кд4008 0,2 350 — 2120 1844 1874 1800
Кд6008 0,17 843 2751 2661 2625 2661 2577
Кд8008 0,2 1043,3 3251 3161 2625 2661 2577
Кд12008(м) 0,2 1370 3251 3161 4000 4036 3952
Примечание. При заказе указать — секции без шипов или с шипами под изоляцию.
При необходимости могут быть установлены две секции последовательно по движению воздуха, имеющие одинаковые габариты и присоединительные размеры.
Теплопроизводительность секций подогрева определяется по формулам:
а) при теплоносителе — вода
Qe = KF^^- - ккал)час-
(66)
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 111
б) при теплоносителе—пар
Qn = KF(tHn —tc' ^tc2 ) ккал/час,
(67)
где К— коэффициент теплопередачи для воды или пара (по графику на фиг. 59) в ккал)м2 час-град\
F — поверхность нагрева секции в м2-
/ЙЯ, ^вк ~ начальная и конечная температуры греющей воды в °C;
tHn — температура насыщенного пара, вводимого в секцию в °C; при питании перегретым паром — температура насыщенного пара, соответствующая давлению перегретого пара, в ° С.
Фиг. 52. Секции переходные Кд1009Б, Кд2009Б, Кд4009, Кд6009, Кд8009, Кд12009, Кд12009 (м) к вентиляторам:
1 — фланец, присоединительный; 2 — стенка; 3 — патрубок; '/ — вставка мягкая; 5 — контрфланец (для Кд12009).
18. Технические данные и конструктивные размеры секций переходных к вентиляторам |155| и [156]
Индексы Сопротивление по воздуху в кГ!м? Вес в кГ Размеры в мм
А Б В Г D Dt Е и к м р
КдЮОЭБ 0,8 35 850 1374 820 1344 650 695 15 6 10 50 550 687
Кд2009Б 1,8 55 1610 1374. 1580 1344 720 760 15 12 10 55 550 687
Кд4009 1,8 93 2120 1874 2090 1844 1080 1124 62 16 14 60 254 937
Кд6009 1,4 154 2661 2661 2625 2625 1445 1490 18 21 21 18 454 1331
Кд8009 2,48 180 3161 2661 3125 2625 1445 1490 18 25 21 18 454 1331
Кд12009 2,7 171 2407 2407 2375 2375 1800 1870 16 19 19 — 540 1212
Кд12009(м) 2,7 297 3161 4036 3125 4000 1800 1870 — 25 32 — 540 1500
Примечание. Прн заказе указать — секции без шипов или с шипами под изоляцию.
112
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Фиг. 53. Камеры распределительные Кд1013В, Кд2013В, Кд4013, Кд6013, Кд8013, Кд12013(м):
1 — стенка передняя; 2 — стенка задняя; 3 — перегородка направляющая; 4 — штуцер; 5 — дверь герметическая (камеры Кд1013В и Кд2013В дверей не имеют); 6 — днище; 7 — патрубок верхний; 8 — патрубок сливной; 9 — козырек экранирующий; 10 — светильник герметический (камеры КдЮ13В и Кд2013В светильников не имеют).
19. Технические данные и конструктивные размеры камер распределительных |155| и |156|
Технические данные Индексы
Кд1013В Кд2013В Кд4013 Кд СО 13 Кд 8013 Кд12013(м)
л 820 1580 2090 2625 3125 3125
Б ...... 850 1610 2120 2661 3161 3161
Б, 776 1536 2046 2577 3077 3077
Размеры В 640 640 640 798 798 1173
в мм Г 1344 1344 1844 2625 2625 4000
К 266 266 422 511 810 1192
Н 1374 1374 1920 2702 2702 4074
1300 1300 1800 2577 2577 3952
Вес в кГ 88,6 114,3 153,3 287,2 313,6 485
П р и меча н и с. При заказе указать:
а) камера без шипов или с шинами под изоляцию; б) схему расположения направляющей перегородки; в) дверь утепленная или неутомленная (камеры КД1013В и Кд2013В дверей не имеют).
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ИЗ
2/t i 9^1
Фиг. 54. Секции подогрева:
а — однорядные КД1017Б, Кд2017Б, двухрядные Кд1018Б, Кд2018Б‘, трехрядные Кд1019, Кд2О19; б—однорядная Кд4017; двухрядная Кд4018; трехрядная Кд4019.
8 Рысин
1гЛ iVi
Фиг. 56. Секции подогрева однорядные Кд 12017, Кд12017 (м); двухрядные Кд12018, Кд12018 (м); трехрядные Кд12019, Кд12019(м) (размер в скобках для секций с индексом (м):
1 — калорифер левый; 2 — пере городка; 3 — калорифер правый; 4 — подставка; о — обводной канал.
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Ф111 i l i-.LUii! fiojoi репа однорядные Кд6017, Кд8и17, двухрядные К .16015, k.j..8Ois; трехрядные Кд6019, Кд8019;
I — нйипртт.ер левый: 2— персгори^а: 3 — калорифер правый.
1 г
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 115
! Фиг 57 Секции поцслревз однорядные Кд 16023, Кд20023> Фиг. 58. Секции подогрева однорядная Кд24023 и двухрядная Кд24024: | .1 нулр.Ч4Hi.it- Кд16024, Кд20024. 1 — калорифер; 2 — выравнивающая вставка.
20. Технические данные н конструктивные размеры секций подогрева J155] и [156J
Технические данные Индексы
КД1017Б КД1018Б КдЮ19Б Кд2017Б Кд2018Б Кд2019Б Кд4017 Кд4013 Кд4019 Кд6017 Кд6Э18 Кд6019
Число рядов 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3
По воздушной части Теплоотдающая поверхность в м2 13,57 27,14 40,71 26,85 53,7 80,56 47,6 95,2 142,8 83 166 249
Сечение обводного канала вл/2 ... 0,206 0,206 0,206 0,41 0,41 ' 0,41 0,865 0,865 0,865 1,3 1,3 1,3
Живое'сечение (для прохода воздуха) в м2 0,353 0,353 0,353 0,698 0,698 0,698 1,24 1,24 1,24 2,13 2,13 2,13
По теплоносителю Количество ходов теплоносителя 12 12 12 6 6 6 6 6 6 6X2 6X2 6X2
Количество трубок в ходе в шт. 2 4 6 4 8 12 5 6 10 12. 15 18 •• 8 16 24
Живое сечение хода в л«2 0,00051 0,00102 0,00153 0,00102 0,00204 0,00306 0,001275 0,00157 0,00255 0,00306 0,003825 0,00459 0,002 0,004 0,006
Общее количество трубок в шт. 24 48 72 24 48 72 32 64 96 96 192 288
Вес в кГ 112,9 151,9 189 162 237,2 312 251 381 511 511 742 973
Размеры в мм А Б Si б2 В н Hi Н2 Из а б в е к м 60 905 986 63 1670 980 а 1 1 1 ! 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 । !i 2625 2657 2577 1202 2799 2064 1984
пл табл, 20
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Продолжение табл. 20
Технические данные Индексы
Кд8О17 Кд8018 Кд8019 КД12017, Кд12017(м) КД12018, Кд12018(м) КД12019, Кд12019(м) КД16О23 КД16024 Кд20023 Кд20024 Кд24023 Кд24024
Число рядов 1 2 3 1 2 3 1 2 1 2 1 2
По воздушной части Теплоотдающая поверхность в м- 89 178 267 140 280 420 275 550 343 686 407 814
Сечение обводного канала в м2 2,35 2,35 2,35 3,4 3,4 3,4 — — — — — —
Живое сечение (для прохода воздуха) в м2 2,2 2,2 2,2 3,44 3,44 3,44 6,75 6,75 8,5 8,5 10,3 10,3
По теплоносителю Количество ходов теплоносителя 6X2 6X2 6X2 6X2 6X2 6X2 6X2 6X2 8X2 6X2 8X2 8X2 6X2 8X2 8X3 6X3 8X3 8X3 6X3 8X3
Количество трубок в ходе в шт. 7 14 21 11 22 33 5 6 10 12 5 6 7 10 12 14 5 6 7 10 12 14
Живое сеченне хода в м2 0,00178 0,0036 0,00534 0,00283 0,00566 0,0085 0,00127 0,00152 0,00255 0,00306 0,00127 0,00153 0,00178 0,00256 0,00305 0,00356 0,00127 0,00153 0,00178 0,00255 0,00306 0,00356
Общее количество трубок в шт. 84 168 252 132 264 396 188 376 236 472 354 708
Вес в кГ 534 786 1038 864,830 ] 1260/122611656/16221 1338 | 2082 1644 2584 2281 3438
Размеры в мм А Б Б, б2 В и И, Н3 а б в е к м 3125 3157 3077 1452 3299 1765 1684 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 4048 4600 3952 4000 576 641 1300 1344 74 1344 1300 5048 5600 4960 5000 576 637 1676 1600 80 1594 1682 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 II 1 1
PJ
Фиг. 60. Сопротивление проходу воздуха через калориферные секции кондиционеров.
С
Секции номинальной производительностью до 120 тыс. мР/час (включительно) имеют обводной канал для регулирования теплопроиз-водительности смешением воздуха, прошедшего обработку в калорифере и по обводному каналу.
Сопротивление калориферов проходу воздуха определяется по графи
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 119
кам на фиг. 60; сопротивление проходу воды Н определяется по экспериментальным данным канд. техн, наук И. Г. Сенатова в зависимости от скорости воды <о в трубках секций подогрева:
Скорость в> в м[сек . . 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 И в кГ/л«2 ...... 185 470 915 1530 2320 3320 4500 5900 7500
Воздушные клапаны (заслонки). Кондиционеры, местные подогреватели и воздуховоды систем кондиционирования воздуха регулируются ручными, дистанционно управляемыми или автоматически действующими клапанами, которые делятся:
а) по способу дросселирования воздушного потока — на клапаны с поворотными створками, клапаны шиберного типа и направляющие аппараты, устанавливаемые на всасывающих патрубках вентиляторов;
б) по назначению — на проходные, смесительные или распределительные двух направлений и смесительные или распределительные трех направлений;
в) по характеру действия — на двухпозициониые или запорные и регулирующие;
г) по конструкции створок — на холодные и утепленные.
Клапаны с поворотными створками являются основными и наиболее распространены в установках кондиционирования воздуха. Клапаны шиберного типа встречаются реже и Служат главным образом для ручной наладочной регулировки.
Направляющими аппаратами оснащаются некоторые вентиляторные установки кондиционеров, при этом достигается экономичное регулирование производительности вентиляторов.
Клапаны с поворотными створками бывают параллельно створчатые (фиг. 61, а), имеющие створки, плоскости которых параллельны между собой, так как они вращаются в одном направлении, и непараллельно створчатые (фиг. 61, б), у которых каждая пара соседних створок вращается в различных направлениях.
Для обеспечения успешной работы систем КВ необходим обоснованный выбор клапанов. Преимущества непараллельно створчатых клапанов видны из характеристики на фиг. 62.
Размеры проходных запорных клапанов, предназначенных для работы по принципу „открыто — закрыто", определяются размерами каналов, в которых они устанавливаются, а при установке внутри кондиционеров —исходя из пропускной способности 20000 мл1час на 1 м1 площади сечения клапана.
Для определения размеров регулирующих клапанов необходимо установить границы регулируемого участка. Регулируемым участком Н для клапана может служить вся система кондиционирования воздуха в целом или отдельные ее участки, схематично показанные на фиг. 63. Границами регулируемых участков служат сечения сети, давление в которых остается неизменным или колеблется в относительно небольших пределах при любом положении створок клапана.
Отношение сопротивления регулируемого участка Н к скоростному давлению в сечении открытого клапана hd называется относительным
’ Г? Н
сопротивлением регулируемого участка п •
На основании экспериментальных работ В. Н. Тетеревникова (132] в Ленинградском институте охраны труда установлены ] 125] оптимальные значения относительного сопротивления регулируемого участка Нопт.
При прямолинейной характеристике регулируемого объекта, например при регулировании температуры в помещении изменением количе-
120
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Фиг. 62. Характеристика площадей живого сечения клапанов в пределах от полного открытия до полного закрытия: Y — для клапана, имеющего створки с непараллельными плоскостями; X—с параллельными плоскостями при количестве створок л; а0 — угол положений створок клапана, считая от закрытого состояния-
Фиг. 61. Типы клапанов;
а — строрки имеют параллельные плоскости; б — створки имеют непараллельные плоскости
Фиг. 63. Границы участков Н, регулируемых с помощью клапанов.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 121
ства подаваемого туда воздуха, имеющего постоянную температуру, при регулировании компонентов для получения воздуха с заданной постоянной температурой и в других случаях величина оптимального относительного сопротивления регулируемого участка Нопт для параллельно створчатых клапанов равна 2,0, а для непараллельно створчатых — 3,6.
При характеристике регулируемого объекта, выраженной степенной функцией, например при регулировании производительности калориферов, Нопт—\ для обоих видов створчатых клапанов.
В соответствии с этим оптимальной площадью проходного регулирующего клапана (фиг. 63, а и б) или основного прохода смесительного клапана (фиг. 63, в) является:
а) при прямолинейной характеристике регулируемого объекта для параллельно створчатых клапанов
(68)
V п
б) при прямолинейной характеристике регулируемого объекта для непараллельно створчатых клапанов
Гопт = 1,30-10-*^ лг2; (69)
V н
в) для обоих видов створчатых клапанов при регулировании калориферов
Fonm = 0,69 • 10-4-Ц^- м2, (70)
V П
где LM(lKC — максимальный расход воздуха через клапан в м?]час-, Н — сопротивление регулируемого участка в кГ(м2.
Для улучшения характеристики регулирования клапанов, у которых Н>Нопт, рекомендуется ограничивать ход створок клапанов пределами, указанными в табл. 21.
Створки на обводных и отводных проходах смесительных клапанов Д, как правило, делаются меньше площади основного прохода
Л)>Л,пт]Л^-, (71)
где — сопротивление обводного или отводного канала при проходе через него максимального количества воздуха.
Оптимальная площадь проходного отводного клапана (фиг. 63, д), регулирующего теплообменный аппарат Т,
^ = 0,69 10-4Др(1-/п)
(1 — V 1 — (1
(72)
где L — общая производительность вентиляторной установки В;
[ V
т= мин—относительный расход воздуха через неплотности обводного Lp
клапана в закрытом состоянии;
Чкн — коэффициент сопротивления створок клапана в открытом состоянии; '
122
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
— коэффициент сопротивления за счет сужения и расширения струи при проходе через клапан;
Нт — сопротивление теплообменного аппарата в кГ/м2 при закрытом обводном клапане;
Нт = , где Нр — потери давления в системе при закрытом обводном
клапане в кГ]м2-,
Lm4 — -. .у, где LmM — допустимый минимальный расход воздуха
Lp \ 1 Ш) через регулируемый аппарат.
£ =_____1_
^мин
(73)
кГ
В —3— лр сек
теплопс-
где QMUH— минимальная относительная отдача тепла теплообменным аппаратом при полностью открытом клапане обвода Q<0,7;
а — показатель степени при весовой скорости воздуха в формуле, определяющей величину коэффициента редачи теплообменного аппарата.
21. Рекомендуемые углы начального открытия клапанов
Относительное сопротивление регулируемого участка Н Рекомендуемый начальный угол ** ₽ в град
для одностворчатых клапанов * для многостворчатых клапанов
0—2,7 0—2,7 15
2,7—4,0 2,7—4,0 20
4,0—6,5 4,0—6,5 25
6,5—10,5 6,5-10,5 30
10,5—18,0 10,5—18,0 35
18,0—30,0 18,0-24,0 40
30,0—50,0 24,0—30,0 45
50,0—и выше 30,0—50,0 50
— 50,0-80,0 55
* Многостворчатые клапаны, имеющие разделительные перегородки между створками, рассчиты-
каются как одностворчатые.
** Полное открытие клапана принято 0°.
Для центральных кондиционеров промышленность изготовляет следующие типы клапанов.
Клапаны приемные с утепленными створками (фиг. 64—66, табл. 22) предназначены для защиты системы кондиционирования воздуха от влияния холодного воздуха в периоды их бездейстия. Клапаны изготовляются с ручными приводами и с приводами от пневматического или электрического исполнительных механизмов.
Поворот створок клапанов при номинальной пропускной способности 120—240 тыс. м?1ча.с в случае необходимости может быть ограничен углами 33—90° для правого и 39—90° для левого клапана с пневмоприводом и 34—90° для клапанов с электроприводом. Для клапанов меньшей пропускной способности возможность ограничения поворота створок не предусмотрена.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 123
1 — ручной привод; 2 — пневмопривод; 3 — электропривод.
Фиг. 65. Клапаны приемные с утепленными створками с ручным приводом Кд12026, Кд16026, Кд20026, Кд24026 (ручной привод см. фиг. 66); , с пневмоприводом двухпози-ТПП ционного действия Кд12027, Кд16027, Кд20027, Кд24027;
М с пневмоприводом пропорцио-Ц I нального действия Кд12028, И Кд16028, Кд20028, Кд24028;
—₽ с электроприводом двухпози-2 ционного действия Кд12029, Кд16029, Кд20029, Кд24029;
с электроприводом пропорционального действия Кд12030, Кд16030, Кд20030, Кд24030:
1 — пневмопривод; 2 — электропривод.
22. Технические данные и конструктивные размеры клапанов приемных с утепленными створками [155] и [156]
С ручным приводом С пневмоприводом С электроприводом в Размеры в мм Количество шагов
Индексы 1сота Н мм с в кГ Двухпозиционного регулирования Пропорционального регулирования S: « О с в кГ 1 Двухпозиционного регулирования Пропорционального регулирования Высота И в мм с в кГ 1вое сечение Б в г д X Я, н. ft п л(
л а в <у со Индексы 3 СО ffi а> СО Инд ексы «у СО id г«ч
Кд1032В 1644 80 КдЮЗЗВ — 1650 87 Кд 1034В — 1519 83 0,78 600 850 — 500 1250 1374 — —
Кд2032В 1644 108 Кд2033В — — 1650 115 Кд2034В — 1519 111 1,17 900 1610 — 750 1250 1374 — — — —
Кд4026 2134 174 Кд4027 Кд4028 2214 181 Кд4029 Кд4030 1994 177 2,16 2090 2120 1844 2000 1750 1874 1896Х XI296 458 10 16
Кд6026 2921 317 Кд6027 Кд6028 3001 324 Кд6029 КдбОЗО 2781 321 4,05 2625 2657 2625 •2375 2375 2657 2673Х Х1673 552 13 19
Кд8026 2921 343 Кд8027 Кд8028 3001 350 Кд8029 Кд8030 2781 344 4,05 3125 3157 2625 2875 2375 2657 2673Х XI673 552 13 23
Кд12026(м) — 408 Кд12027(м) Кд12028(м) — 449 Кд12029(м) Кд12030(м) — 480 4,25 — 2114* — — — — — — — —
Кд12026 2833 317 Кд12027 КД12028 2998 324 КД12029 Кд12030 2798 354 4,25 — 2092* — 2423 2375 2327 — — 19 —
Кд16026 3358 343 КД16027 Кд16028 3748 350 Кд16029 КД16030 3548 380 5,63 — 2092* — 3173 3125 3077 — — 25 —
Кд20026 4388 465 Кд20027 Кд20028 4748 472 Кд20029 Кд20030 4548 502 7,46 — 2092* — 4173 4125 4077 — — 33 —
Кд24026 4888 532 Кд24027 Кд24028 5248 539 Кд24029 Кд24030 5048 570 8,36 — 2092* — 4673 4625 4577 — — 37 —
Примечания: 1. При заказе указать:
а) исполнение клапана (правое или левое); б) для клапанов с пневмоприводом схему: ВО — воздух открывает или ВЗ — воздух закрывает. 2. Сопротивление клапана при номинальной пропускной способности 2,0 кГм".
3. Цифры со знаком * относятся к клапанам с пневмоприводом; для клапана с электроприводом В = 1980 мм.
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 125
I
Фиг. 66. Клапаны приемные с утепленными створками с ручным приводом Кд4026, Кд6026, Кд8026; с пневмоприводом: двухпозиционного действия
Кд4027, К16027, Кд8027, пропорционального действия
Кд4028, Кд6028, Кд8028; с электроприводом: двухпозицнонного действия Кд4029, Кд6029, Кд8029, пропорционального действия
Кд4030, КдбОЗО, Кд8030:
1 — пневмопривод; 2 — электропривод; 3 — ручной привод.
Клапаны проходные (фиг. 67—69, табл. 23) предназначены для установки на фланцах верхнего отверстия смесительных или распределительных секций. Клапаны могут быть использованы для установки на любых участках воздуховодов системы для регулирования количеств
Фиг. 67. Клапаны проходные с ручным приводом КдК)35В, Кд2035В; с пневмоприводом КдЮЗбВ, Кд2036В," с электроприводом Кд1037В, Кд2037В:
1 — ручной привод; 2 — пневмопривод; 3 — электропривод.
Фиг. 69. Клапаны проходные с ручным приводом Кд12035, Кд16035, Кд20035, Кд-4035 (ручной привод см. фиг. 68); с пневмоприводом Кд12о36, Кд1603б'
Кд20 0.-.6, Кд24036; с электроприводом Кд12037, Кд16037, Кд20037, Кд24О37: ’
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
1 — пневмопривод; 2 — электропривод.
я о со s S « я
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 127
перемещаемого воздуха. Клапаны изготовляются с ручными приводами и с приводами от пневматического или электрического исполнительных механизмов.
Поворот створок клапанов с пневмоприводом в случае необходимости может быть ограничен углами 50—86° при пропускной способности 60 80 тыс. м3/час и 30-85° при 120-240 тыс. мл1час, а клапанов с электроприводом углами 19—85° при 60 80 тыс. м''[час и 35 85 при 120— 240 тыс. мА!час.
23. Технические данные и конструктивные размеры клапанов проходных
(155] и |156|
Количе-
О § Размеры в ММ ство
Индексы Живое сечение « ю S' © — — — ша гов
в м1 ? & о ® В и Б Г д Е Ej К К, Я, п Л!|
CQ о —
С руч- Кд1035В 53 0,43 3 850 — — — — — — — -- —
НИМ Кд2035В 75 0,85 3 1610 — — — — — — — — — —
при-
во дом —
С пнев- КдЮЗбВ 58 0,43 3 850 — — — — — — — — — -
мопри- Кд2036В 80 0,85 3 1610 — — — — — — — — —
волом —
С элек- Кд1037В 56 0,43 3 850 — — — — — — — —
гропри- Кд2037В 78 0,85 3 1610 — — — — — — — — — -
кодом
Кд4О35 95 1,12 3 48 2380 596 500 — - 624 — 45 2120 — " 1
ным приводом Кд6035 Кд8035 Кд12035(м) 146 170 208 1,9 2,26 3,31 4 12 125 125 125 2860 3360 3370 750 750 1125 500 500 875 — 782 782 1157 — 125 125 125 2657 3157 3157 — —
С пневмоприводом Кд4036 КдбОЗб Кд8036 КД12036(м) 100 159 183 223 1,12 1,9 2,26 3,31 3 4 12 48 125 125 125 2637 3084 3584 3582 596 750 750 1125 500 500 500 875 —. —- 624 782 782 1157 — 45 125 125 125 2120 2657 3157 3157 — —
844037 97 1,12 3 48 2240 596 500 — — 624 — 45 2120 —
троприводом К.16037 Кд8037 Кд12037(м> 154 178 250 1,9 2,26 3,31 4 12 125 125 125 2772 3272 3274 750 750 1125 500 500 875 782 782 1157 — izczo >. 125'3157 Г25|3157
С пневмоприводом КД12036 Кд1603б Кд20036 Кл24036 249 310 ;ло 3,3 4,32 5,42 6,38 12 16 16 19 1368 1308 1558 1558 3588 4588 4588 5338 1077 1077 1327 1327 3125 4125 4125 4875 1125 1125 1375 4375 1173 1173 1423 1423 1137'3173 115714173 1407 4173 140711923 3157 4157 4157 4907 3077 4077 4077 482? 9 11 П да зз!
С ЭЧсК-траирп-ВОДОЧ С руч- Кд12037 л л 1603/ Х.120037 !<124(?37 Кл 12» MS 280 340 ко 3,3 4,3'2 5.42 6.38 3,3 12 16 16 19 12 1230 1239 use ИЗО 1251 ,Л-8 4548 4548 .>468 4 4->8 Si L:;-. OsT. J j i U Ч 3125 4125 625 4875 z > I 1125 1125 1375 Г75 : 125 И 73 1173 1123 1423 1'73 117-3 1157 1157 1107 П07 1157 1157 3173 1173 4173 1923 317', 4173 3157 1157 1157 4'107 •1157 1157 3077 4!>7т 1077 1827 V7 4о77 О >. 39
il мМ JiX’B1 i-h»M kllb'U. К 12О0:'5 К 1210-V» Л ’ Р32 5. V2 14 19 1501 1504 13^7 1875 1275 1375 1423 1423 1407 1407 1173 1923 415 4907 4077 1
। V С 4 ! 1. с уч 1'1311» 1./I- к. .nji'i)» *' io еым >« рГ-НЮД ЭМ
иле) <i.r. Л1'ро' ills • >. 1 1 jriildlUI ст. мри. КО М И 8 .ль.й» й сип' •Гл: >е 7 м . —
Клапаны сдвоенные (смесительные) секционные;^ клапаны^’ и клапаны смесительные утепленные 1фиг. /2. таил.^4 и ;
качаются для регулирования расходов воздуха при распрс-Д
128
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
смешении, а также для регулирования теплопроизводительности секций первого и второго подогрева. Клапаны изготовляются с пневматическим иди электрическим исполнительными механизмами.
Фиг. 70. Клапаны сдвоенные секционные с пневмоприводом Кд1044Б, Кд2044Б, Кд4044, Кд6044, Кд8М1 (правого исполнения); Кд1045Б, Кд2045Б, Кд1044Л, Кд60-'(4 Л, Кд8044Л (левого исполнения); с электропри-
водом Кд1046Б, Кд2046Б, Кд4046, Кд6046, Кд8046 (правого
водом 1\д1о-юь, кд/изоь, КД41Н0, к доено, к доено (правого исподне* ния); Кд1О47Б, Кд2047Б, Кд4046Л, Кд6046Л, Кд8046Л (левого исполнения). (Клапаны Кд1О44Б, Кд2044Б, Кд1045Б, Кд2045Б, Кд4044Л, Кд1046Б, Кд2046Б, Кд4046, Кд1047Б, Кд2047Б и Кд4046Л имеют по одному приводу вместо двух, указанных на фигуре):
1 — пневмопривод; 2 — электропривод.
Поворот створок в случае необходимости может быть ограничен: по основному проходу углами 30—75° при пропускной способности 40 тыс. м?1час и 28—87° при 120 тыс. мА1час для клапанов с пневмоприводом и соответственно 50— 75° и 34—90° для клапанов с электроприводом. По обводному проходу поворот створок может быть ограничен углами 20—85° при пропускной способности 40 тыс. м?/час для клапанов с пневмоприводом и 45— 90° с электроприводом. В остальных случаях данные о возможности ограничения хода створок следует запрашивать на заводе-изготовителе.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 129
Фиг. 71. Клапаны сдвоенные с пневмоприводом пропорционального действия Кд12081 (вес 691 кГ), Кд12081 (м) (вес 785 кГ); с электроприводом пропорционального действия Кд12082 (вес 679 кГ), Кд12082 (м) (вес 772 кГ):
1 — клапан левый; 2 — клапан правый; 3 — лист переходной только для клапанов Кд12081 (м) и Кд12082 (м); 4 — диффузор; 5 — подставка (подставка и диффузор поставляются по требованию).
24. Технические данные и конструктивные размеры сдвоенных секционных клапанов [155] и [156]
Индексы Номинальная пропускная способность в м^час Живое сечение клапана в м1 Количество приводов Размеры в мм I Вес клапана i в кГ
Основной проход Обвод /а н, на
Кд1044Б, Кд1045Б, Кд1046Б, КД1047Б 10000 0,407 0,206 1 1677 1482 1374 125 X Ю 266 850 820 111
Кд2044Б, 1<д2045Б, Кд2046Б, Кд2047Б 20 000 0,806 0,409 1 1677 1482 1374 125 X 10 266 1610 1680 156
Кд4044, Кд4044Л, Кд4О46, Кд4046Л 40 000 2,80 0,86 1 2225 2200 1874 125 X 14 422 2120 2090 228
Кд6О44, Кд6044Л, Кд6046, Кд6046Л 60 000 4,96 1,22 2 3060 2811 2657 125 X 21 511 2657 2625 405
Кд8О44, Кд8О44Л, Кд8046, 1<д8046Л 80000 5,12 2,35 2 3060 2811 2657 125 X 21 810 3157 3125 482
II р и меча и и я: 1. При заказе указать: а) исполнение клапана (правое или левое); б) для клапанов | с пневмоприводом схему: ВО —* воздух открывает или ВЗ — воздух закрывает основной проход. !
2. Сопротивление клапана при номинальной производительности 2 кГ>лг. }
9 Рысин
130
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
25. Технические данные и конструктивные размеры смесительных утепленных клапанов с пневматическими и электрическими приводами [155| н [156|
Технические данные Индексы
С пневмоприводом
Кд12083 | КД16083 Кд20083 | КйШ
С электроприводом
Кд12084 | КД16034 Кд20084 Кд24(В'1
Живое сечение прохода в м2 4,04 5,6 7,4 8,3
Количество створок в шт. 24 24 32 36
Размеры в мм Б Б. 2827 1327 3827 1827 3827 1827 3827 1827
В 3269 4269 4269 4269 i
3037 4037 4037 4037 !
Н 3726 3726 4733 5225
3540 3540 4540 5040
Г 3125 3125 4125 4625 ,
D 2875 3875 3875 3875 ।
Е 2923 3923 3923 3923
Е1 2907 3907 3907 3907
К 3173 3173 4173 4673
Кг 3157 3157 4157 4657
3077 3077 4077 4577
н2 1523 1523 2023 2270
Количество шагов п 23 31 31 31
П1 25 25 33 37
Вес в кГ 689 819,5 999 1096
719 849 1029 1126 J
П р и меча ни е. При заказе указать для клапанов с пневмоприводом схему: ВО — воздух откры-1 вагт ила 133 — воздух закрывает створки верхней половины клапана.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 131
Фиг. 72. Клапаны смесительные утепленные с пневмоприводом пропорционального действия Кд12083 (м) (а); Кд12083, Кд16083, Кд20083, Кд24083 (Д); с электроприводом Кд12084, Кд16084, Кд20084, Кд24084 (б и в) и 12084 (м) (а и в):
I — пневмопривод; 2 — электропривод; 3 — торцовый щит для присоединения к металлическим секциям кондиционера — только для Кд12083 (м) и Кд12084 (м).
Клапаны для регулирования производительности вентиляторных установок (фиг. 73) у кондиционеров номинальной производительности 10 и 20 тыс. M'jiac устанавливаются на выхлопных патрубках вентиляторов. В связи с неравномерными и высокими скоростями воздуха в выхлопных отверстиях-вентиляторов эти клапаны в открытом положении имеют большие сопротивления.
Для регулирования вентиляторов кондиционеров номинальной производительности 40, 60, 80 и 120 тыс. мЧчас выпускаются направляющие аппараты НА-12, НА-14 и НА-16 (фиг. 74, табл. 26), они устанавливаются во всасывающем отверстии центробежных вентиляторов. При регулировании производительности вентиляторов в пределах от 100 до 70% номинальной производительности направляющие аппараты обеспечивают более экономичное регулирование, чем створчатые клапаны.
Вентиляторные установки кондиционеров (фиг. 75—81, табл. 27) состоят из вентиляторов и электродвигателей, смонтированных на общей раме.
S*
2
Фиг. 73. Клапаны вентиляторов Кд1031 (вес 41 кГ) и Кд2031 (вес 60 кГ)'-
1 — фланец к вентилятору (для Кд1031 А х Е = 464 х 468 мм, для Кд2031 А 7 Б = 632 X 632 мм); 2 — фланец для присоединения воздеховодов (для КД1031 Н X В = 550 X 418 мм, для Кд2031 И X В = 550 X 680 мм).
26. Конструктивные размеры и вес направляющих аппаратов [156]
Технические данные Индексы
НА-12 НА-16 НА-20
Размеры в мм 5: ь ь ь с» с» Юн- “ 368 486 1124 1165 1080 1445 448 634 1490 1518 1438 1795 565 778 1870 1898 1798 2155
Вес в кГ 85,53 173,1 210,6
П римеча и и е. Направляющий аппарат НА-12 по требованию заказчика комплектуется ручным приподом или электроприводом; остальные только ручным приводом.
1---В-*---- f
Фиг. 74. Направляющие аппараты НА-12, НА-16, НА-20 для вентиляторных установок с вентиляторами U4-70N12, 16 и U4-76N20:
/ — корпус; 2—лопатка ведомая: 3—спица; 4— механизм поворота лопаток; 5—лопатка ведущая; 6 — масленка: 7 — редукюр.
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Фиг. 75. Вентиляторные установки правого (Кд1061, Кд1062, КдЮбЗ) и левого вращения (Кд1071, Кд1072, Кд1073) с вентиляторами ВР№6: а — общий вид установки; б — схема положений электродвигателя и кожуха вентилятора правого вращения; в —то же, левого вращения; 1 — кожух; 2 — выходной патрубок; 3— входной патрубок; 4 — рама; 5 — пружинный амортизатор; электродвигатель
Фиг. 76. Вентиляторные установки Кд2010А, Кд2010Б, Кд2010Д с вентиляторами Ц4-70М8:
а__общий вид установки; б — схема положений электродвигателя и кожуха вен-
тилятора правого^вращения; в —то же левого вращения; 7 — кожух; 2 — выходной патрубок; 3 — входной патрубок; 4 — рама; 5 — пружинный амортизатор; 6 — элек-
г тродвигатель.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
134
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Фиг. 77. Вентиляторные установки правого (Кд4О75. Кд4076, Кд4077) и левого вращения (Кд4075Л, Кд4076Л, Кд4077Л) с вентиляторами Ц4-70К»12:
а — общий вид установки; 6-схема положений электродвигателя и кожуха вентилятора прапао вращения; 1 — кожух; 2 —выходной патрубок; 3 — входной патрубок; 4 — рама; 5 — электродвигатель; 6 — шкив; 7 — ремни; 6 -огражд еиие; 9 — пружинный амортизатор.
I
Фнг. 78. Вентиляторные установки правого (Кд№5, Кд6076, Кд6077,
Кд8075, Кд8076,
Кд8077) и левой
вращения (Кд6075Л,Кд6( Кд6077Л, Кд8( Кд807бЛ) Кд8(
с
Ц4-70№16:
i
а — общий вид уста иовки; б — схема рас положения фундаментных болтов; в — схем; положений электродвигателя и кожуха вентилятора правого враще ни я; г — то же ле поп вращения; 1 — кожух 2 — выходной патрубок; 3 — входной патрубок; 4—рама; 5—элек тродвигатель; 6 — на правляющий аппарат.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 135
—М25\П25 г 2225 —I
Фиг. 79. Вентиляторные установки правого (Кд12075/2, Кд12076/2, Кд12077<2, Кд16075/2, Кд16076/2, Кд16077/2) и левого вращения (Кд12075/2Л, Кд12076/2Л, Кд12077/2Л, Кд16075/2Л, Кд1С076/2Л, Кд1С077/2Л) с вентиляторами Ц4-100№16/2:
а — общий вид установки; б— схема расположения фундаментных болтов; в — схема положений гидротурбоустановки или электродвигателя и кожуха вентилятора правого вращения; 1—кожух; 2— ремни; 5 —гидротурбоустановка; 4 — колесо и вал вентилятора; 5 — выходное отверстие.
Фиг. 80. Вентиляторные установки правого (Кд12075, КД12076, Кд12077) и левого вращения (Кд12075Л,
Кд12076Л, Ю112077Л) с вентиляторами Ц4-76№20:
а — общий вид установки; б—схема расположения фундаментных болтов; н — схема положений электродвигателя и кожуха вентилятора правого вращения; 1 — кожух; 2 — выходной патрубок;
3 — входной патрубок;
4 — рама; 5— электродвигатель; 6— направляющий аппарат.
27. Технические данные и конструктивные размеры вентиляторных установок [155], [156]
Индексы Номинальная производительность в м3{час Давление в кГ/м* Вентилятор Гидроустановка Электродвигатель Индекс направляющего аппарата Ремень клиновой Вес в кГ
шкива в мм Скорость вращения в об!мин Индексы Dcp шкива в мм Электродвигатель ° гр шкива в мм Скорость вращения в об мин Мощность в кет
мощность в кет Скорость вращения в об мин ,2 Количество Я п Ч а
Кд1061, Кд1071 10 000 60 650 950 4,5 423
Кд1062, Кд1072 10 000 80 —. 790 — — — — 1440 7,0 427
Кд1063, Кд1073 10 000 100 — 890 — — — — 1440 7,0 425
Кд2010А 20 000 60 — 1050 — — — 1460 7 —„ 625
Кд2010Б 20 000 80 — 1100 — — — —. 1450 10 — — 650
Кд2010Д 20 000 120 — 1180 — — — — 1450 10 — 650
Кд4075 40 000 60 450 620 —. — — — 285 980 14 НА-12 в 4 4000 1223
Кд4076 40 000 80 450 675 — — — — 310 980 14 НА-12 в 4 4000 1223
Кд4077 40 000 120 450 750 — — — — 350 980 20 НА-12 в 5 4000 1318
Кд6075 60 000 60 570 420 — — — — 245 980 14 НА-16 в 4 4500 2165
Кд6076 60 000 80 500 475 — — — — 245 980 20 НА-16 в 5 4500 2188
Кд6077 60 000 120 540 555 — — — —. 315 980 28 НА-16 в 5 4500 2395
Кд8075 80 000 60 500 460 — — .— — 245 ' 980 20 НА-16 в 5 4500 2188
Кд8076 80 000 80 600 510 — — — — 315 980 28 НА-16 в 5 4500 2405
Кд8077 80000 120 520 580 — — — —. 315 980 40 НА-16 г 5 4500 2454
Кд 12075/2 120 000 60 685 430 ГУ-28 320 28 980 в 5 6700 4814,5
Кд12076/2 120 000 80 615 480 ГУ-40 320 40 980 — г 5 6700 4814,5
К д12077/2 120 000 120 520 565 ГУ-55 320 55 980 г 6 6700 4843,5
Кд 16075/2 160 000 60 615 480 ГУ-40 320 40 980 — , г 5 6700 4814,5
Кд16076/2 160 000 80 560 525 ГУ-55 320 55 980 г 5 6700 4834,5
К д16077/2 160 000 120 615 600 ГУ-75 400 75 985 — — г 6 6700 4877,5
Кд12075 120 000 60 820 365 — — — — 315 980 28 НА-20 в 5 4500 4010
Кд12076 120 000 80 750 400 ГУ-40 315 40 980 -- . НА-20 г 5 4500 4016
Кд12077 120 000 120 640 465 ГУ-55 315 55 985 НА-20 г 6 4500 4266
Кд20075/2 200000 60 830 355 ГУ-55 320 55 985 — г 6 7500 6420
Кд20076/2 200 000 80 940 390 ГУ-75 400 75 985 — г 6 7500 6500
Кд20077/2 200 000 120 800 460 ГУ-100 400 100 985 — г 7 7500 7330
Кд24075/2 240 000 60 785 375 ГУ-55 320 55 985 — — г 6 7500 6440
Кд24076/2 240 000 80 885 415 ГУ-75 400 75 985 — —. г 6 7500 6500
Кд24077/2 240 000 120 780 475 ГУ-100 400 100 985 — — — — г 9 7500 7280
Примечание. При заказе указать:
а) схему положения кожуха вентилятора и двигателя;
б) должны ли вентиляторные установки укомплектовываться направляющим аппаратом, гидротурбоустановкой или поставлялся без них;
в) рама пряная или левая.
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 137
Фиг. 81. Вентиляторные установки правого (Кд20075/2, Кд20076/2, Кл20077/2, Кд24075/2; КД24076/2, Кд24077/2) и левого вращения (Кд20075/2Л, Кд2007С>/2Л, Кд20077/2Л;
Кд24075/2Л, Кд24076/2Л, Кд24077/2Л) с вентиляторами Ц4-100№20/2:
а — общий вид установки; б — схема расположения фундаментных болтов, в — схема положений гидротурбоустановки или электродвигателя и кожуха вентилятора правого вращения; 1 — кожух; 2 — ремни; 3 — гидро-турб©установка; 4 — колесо и вал вентилятора; 5 — выходное отверстие.
Вентиляторные установки номинальной производительностью 10—40 тысяч мл1час имеют раму, опирающуюся на пружинные амортизаторы. Установки изготовляются на давление 60, 80 и 120 кПи2- с правым и левым вращением колеса вентилятора. Кожухи вентиляторов изготовляются с несколькими направлениями выхлопного отверстия.
Вентиляторные установки номинальной производительностью 120 тысяч мл1час и выше могут поставляться с гидротурбоустановками.
Гидротурбоустановки (фиг. 82, табл. 28) предназначены для плавного пуска и бесступенчатого регулирования производительности и давления центробежных вентиляторов. Схема установки представлена на фиг. 82, а. Шестеренчатый насос 9 забирает масло из масляного бака 7 через клапанную коробку 6 и подает его в рабочую полость гидромуфты. Вал 2 электродвигателя соединен с насосным колесом 3 турбогидромуфты, которое превращает механическую энергию двигателя в энергию потока масла. Масло попадает на турбинное колесо 4, где гидравлическая энергия превращается в механическую энергию вращения шкива 1. Из рабочей полости через отверстия в турбинном колесе 4 масло поступает в полость черпающей трубки и циркулирует по трубопроводам в системе гидромуфта-маслоохладитель—11. Чтобы изменить число оборотов шкива, необходимо изменить количество масла в системе гидромуфта — маслоохладитель, что обеспечивается шестеренчатым насосом 9.
138
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
В системе гидромуфта — маслоохладитель установлен манометр 10, по которому можно судить о режиме работы гидромуфты.
Для плавного пуска и бесступенчатого регулирования крупных вентиляторных установок разработаны и осваиваются производством электрические индукторные муфты.
Фиг. 82. Гидротурбоустановки с гидротурбомуфтами:
а — схема установки; б — установки ГУ-28, ГУ-40, ГУ-75; в — установки ГУ-40А, ГУ-55А, ГУ-75А, ГУ-100 (размеры в скобках относятся к ГУ-100); 1 — шкив; 2—вал электродвигателя; 3— колесо насосное; 4— колесо турбинное; 5 — маслораспределитель; 6 — клапанная коробка; 7 — масляный бак; 8 — фильтр; 9 — насос масляный; 10— манометр; 11 — маслоохладитель; 12— клапан предохранительный; 13— кожух; /4 — гидро-турбомуфта; 15 — электродвигатель; 16 — станина (под установкой ГУ-100 на 6 фундаментных болтах с разбивкой ГдА-рд + БГ
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ 139
28. Технические данные и конструктивные размеры гидротурбоустановок [156]
Индексы № вентиляторов Максимальное число оборотов в минуту Мощность в кет Диапазон регулирования в об1мин Расход воды в м3!час Емкость бака в л Г Вес в кГ Тип электродвигателя Тип клиново-^ го ремня Размеры в мм
А Б В Г Д н
ГУ-28 16 20 16/2 955 28 955/450 0,5 50 805 АО 82-6 в изо 165 1392 413 320 763
ГУ-40 16 20 16/2 950 40 950/450 0,6 50 860 АО 83-6 г изо 165 1392 413 320 763
ГУ-55 20 16/2 20/2 945 55 945/450 0,7 50 1120 АО 93-6 г 1150 195 1550 468 320 878
ГУ-75 20 16/2 20/2 940 75 940/450 0,8 50 1240 АО 94-6 г 1150 195 1550 468 400 878
ГУ-40А 16 20 16/2 950 40 950/450 0,6 50 800 А2 82-6 г 970 970 870 100 100 200 320 325 1570 670
ГУ-55А 20 16/2 20/2 945 55 945/450 0,7 50 920 А2 91-6 г 970 870 770 100 200 300 320 315 1600 752
ГУ-75А 20 16/2 20/2 940 75 940/450 0,8 50 1030 А2 92-6 г 970 870 770 100 200 300 400 335 1650 752
ГУ-100 20/2 940 100 . 940/450 1,2 70 1700 А 101-6 г 550x2 200 400 516 2140 1185
Примечание. Гидротурбоустановки заполняются индустриальным маслом 12 (ГОСТ 1707-51).
Панель (фиг. 83) и плиты (фиг. 84) устанавливаются в стенки кондиционеров, сделанные из строительных материалов (железобетон, кирпич и др.), и предназначены для монтажа приборов контроля и автоматики.
Дверь геометрическая (фиг. 85) устанавливается в проемах металлических и бетонных стенок кондиционеров.
Подставки (фиг. 86) служат опорой для кондиционеров и представляют собой стальные козлы различных размеров.
Кондиционер может быть установлен на полу помещения без специального фундамента, за исключением вентиляторных установок, которые, как правило, нуждаются в фундаментах. Секция промывных камер устанавливается на горячий битум по цементной подливке толщиной 50 мм. Остальные секции устанавливаются на подставках.
140
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
1600
'иг. 83. Панель Кд0007
(вес 52,7 кГУ-электросветильник герметический; муфта с резьбой 3/4" труб; 3 — га с резьбой МЗЗ х 2; 4 — панель; дверка герметическая; 6 — контрфланец; 7 — прокладка.
Фиг. 84. Плиты:
а — Кд0013 (вес 5,5 к Г) с двумя муфтами;
б — Кд0012 (вес 10,7 кГ) с четырьмя муфтами; в — КдООЮ (вес 7,5 кГ) со светильником.
а — для крепления к металлическим листам КдООЮ (м); б — для крепления к строительным конструкциям Кд0016 ж/б.
Фиг. 86. Подставки под секции кондиционеров:
а Кд1015 (вес 13 кГ), Кд2015 (вес 21 кГ) под секции номинальной производительности 10000 и 20 000 мА!час (по одной подставке под секцию, под крайнюю две); б — КдООИ (высота /7 = 465 мм, вес 9,1 к Г), Кд0014 {Н = 560 мм, вес 10,1 /сГ), Кд0015 (Я = 715 мм, вес 11,7 к Г) для всех остальных секций (по две подставки под одну секцию).
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
141
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
Местные кондиционеры разделяются на автономные и неавтономные.
Автономные кондиционеры имеют все оборудование, необходимое для обработки воздуха, производства холода и тепла, и получают питание только электроэнергией или электроэнергией и водой для охлаждения конденсаторов.
Неавтономные кондиционеры питаются холодом и теплом от внешних сетей.
Ниже приведены краткие описания кондиционеров, выпускаемых нашей промышленностью.
Автономный комнатный кондиционер „Азербайджан" оконного типа (фиг. 87, табл. 29) предназначен для поддержания постоянной температуры воздуха и вентиляции помещения в теплый период года. Кондиционер снабжен поверхностным фреоновым воздухоохладителем и производит частичную осушку воздуха, подаваемого в помещение.
Фиг. 87. Кондиционер оконного типа „Азербайджан".
Автономный кондиционер „Харьков" модели 17-00 (фиг. 88, табл. 29) шкафного типа с поверхностным воздухоохладителем предназначен для поддержания комфортной температуры с точностью ±1°С в помещениях объемом до 300 м" в теплый период года и может работать по циклу теплового насоса для отопления помещения, если подавать в конденсатор воду с температурой не ниже +20° С.
Автономный кондиционер КСИ-12 (фиг. 89, табл. 29) предназначен для охлаждения и очистки воздуха в постах управления и комнатах отдыха промышленных предприятий.
Автономные кондиционеры СКК-1ПР (фиг. 90, табл. 29) иСКК-1ПС предназначены для обслуживания кабин металлургических кранов и постов управления на промышленных предприятиях.
142
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Фиг. 88. Автономный местный кондиционер .Харьков” модели 17-00:
1 — вентилятор; 2 — электродвигатель; 3 испаритель; 4 — компрессор; 5— поддон; 6 — конденсатор;
7 — электродвигатель компрессора; 8— решетка для входа воздуха; 9— решетка для выхода воздуха.
Вид А
Фиг. 89. Местный автономный кондиционер КСИ-12:
1 — съемная панель для доступа к электродвигателю; 2 — панель для доступа к фильтру; 3 — щит управления; 4 — панель для доступа к вентилятору; 5 — патрубок; 6 — панель для доступа к электроаппаратуре; 7 — жалюзи поворотные;
8 — панель для доступа к компрессору: 9 — водорегулирующий вентиль; 10—место ввода электроэнергии; 11 — кран спуска воды; 12 — патрубок-для выпуска приготовленного воздуха; 13 - патрубок для рециркуляции; 14 — патрубок для наружного воздуха; 15 — патрубок для входа воды;
16 — патрубок для выхода воды.
Фиг. 90. Местный автономный кондиционер СКК-1ПР:
1 — окно всасывания рециркуляционного воздуха (с противоположной стороны окно всасывания наружного воздуха с фильтром); 2 — окно подачи приготовленного воздуха; 3 — патрубок с фильтром для входа воздуха, охлаждающего конденсатор; 4 место выхода воздуха из конденсатора; 5 — место ввода электроэнергии.
29. Технические данные и габаритные размеры местных автономных кондиционеров [152] _ [156]
Технические данные Оконный „Азербайджан* АК-1,7 -W *.Е Й.*9‘£-Я¥ „гашли* Шкафного типа Кранового типа
„Украина" А К-4,4** „Харьков" 17-00 КСИ-12 1КС-12 КС-5** КС-25** СКК-1ПС СКК-1ПР
Назначение Производительность по циркуляционному и наружному Для охл аждения и с ушки ВО 3. здуха внут ханий и ла( эи жилых по ораторий мещений, 061 цестве ИНЫХ Для поддер? данной темг в кабине м металлургг краг кания за-гературы зшиниста ческого ia
воздуху в л/3,'час Производительность по холоду 400/100*** 2000*’ • 900** 1000 1500 3000/1500*** 2400/1000*** 1100 5600 1400/50*** 1400 '
в ккал/час Предельные температуры окру- 1700 4000 3400 4500 6000/6000* 12000 12000 5000 25000 4500 4500
жающей среды в °C Мощность электродвигателя в квт\ 30 — — — — +60 +35 +•35 +35 +60—20 До +60°
для компрессора 1,2 1,8 2,0 2,7 1,8 7,0 4,5 1,7 10 10 10
„ вентилятора 0,1 — — — 0,25 2,8 0,6 0,6 1 1,75 1,7
„ насоса — — — — — — — —— — 2,0*
Тип конденсатора Расход воды на водяной коп- Воздушный Водя ной — — Водяной Водяной Водяной — — Воздушный Воздушный
денсатор в м3/час — 0,8 — — 1,2 2,5 2,5 .—. —• — —
Марка хладагента — фреона . . Габаритные размеры в мм: 22 22 22 12 12 12 12 12 12 142 142
высота 400 — — 1990 2535 1206 1725 1355 1600 1660
ширина 678 , — 950 1668 694 640 955 895 895
глубина ' . . 734 — — 600 1040 1960 930 1885 1660 1670
Вес кондиционера в кГ . . . . 85 115 100 120 500 1515 800 300 1030 1410 1180
Фигура „ * Мощность воздухонагревателя. ** Предварительные данные. *** В знаменателе максимальное количес 87 тво паружнс >го воздуха. 88 89 1 90
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
144
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Неавтономные кондиционеры шкафного типа (фиг. 91—94, табл. 30) серии КН (КН-1,5; КН-3; КН-5; КН-7,5; КН-10; КН-15 и КН-20) разработаны ПИН Сантехники АС и А СССР и предназначены для подачи приготовленного воздуха непосредственно в помещения или через сети воздуховодов. Для присоединения воздуховодов предусмотрено свободное давление воздуха за кондиционером от 20 до 40 кГ/м1 2.
Кондиционеры очищают от пыли, охлаждают, нагревают или увлажняют воздух, подаваемый в помещения.
По требованию потребителя кондиционеры оборудуются камерой орошения или поверхностным орошаемым или неорошаемым воздухоохладителем.
Паспортная . производительность кондиционеров (табл. 29) соответствует условиям снабжения их холодной водой с температурой +8'С, горячей водой 130—70° С для первого, 70—50° С для второго подогрева воздуха и разности теплосодержаний между поступающим в кондиционер и выходящим из него воздухом, равной 6 ккал/кГ.
Расчет кондиционеров на другие условия работы производится с помощью графиков (фиг. 95 и 96).
Фиг. 91. Местные неавтономные кондиционеры КН-1,5 и КН-З с форсуночной камерой или с орошаемыми поверхностными воздухоохладителями (в скобках для КН-3):
1 воздушный смесительный патрубок; 2—клапан наружного воздуха; 3 — клапан первой рециркуляции; 4 — масляный панельный фильтр с периодической очисткой; 5 — калорифер первого подогрева с воздушным смесительным клапаном; 6 — форсуночная камера; 7 — секция поверхностного орошаемого воздухоохладителя; 8— поддон форсуночной камеры; 9 — водяной фильтр; 10 — переливное устройство; 11 — насос для подачи воды к форсункам; 12 — трехходовой смесительный клапан (устанавливается только в вариантах с форсуночной камерой); 13— каплеуловитель; 14 — дилатометрические терморегуляторы; 15— калорифер второго подогрева с воздушным смесительным клапаном; 16 — воздушный клапан второй рециркуляции; 17 — вентилятор;
18 — дроссель для регулирования производительности кондиционера по воздуху; 19 — пневматический исполнительный механизм; 20—окна для наблюдения за форсунками; 21 — термометр; 22 — манометр.
Фиг. 92. Местный неавтономный кондиционер КН-5 с форсуночной камерой:
/ — клапан наружного воздуха; 2 — клапан первой рециркуляции; 3 — клапан второй рециркуляции; 4 — воздушный смесительный клапан калорифера первого подогрева; 5 — калорифер первого подогрева; 6— масляный панельный фильтр с непрерывной очисткой; 7— форсуночная камера; 8 — поверхностный орошаемый воздухоохладитель; 9 — поддон форсуночной камеры; 10 — насос; // — трехходовой смесительный клапан; 12 — дилатометрические регуляторы температуры; 13 — калорифер второго подогрева; 14 — вентилятор; 15 — пневматические исполнительные механизмы; 16 — окно для наблюдения за форсунками; 17 — термометр; 18 — манометр; 19 — панели дистанционного управления; 20— патрубок для подвода теплоносителя; 21 — патрубок для подвода воды от холодильной установки; 22 — патрубок для подвода водопроводной воды; 23 — переливная труба; 24 — спускная тру'ба; 25 — патрубок для залива масла.
Фиг. 93. Местный неавтономный кондиционер КН-7,5 с форсуночной камерой орошения (пунктиром показаны секции поверхностного воздухоохладителя в кондиционере с поверхностным воздухоохладителем):
1 — воздушный смесительный патрубок; 2 — клапан наружного воздуха; 3 — клапан первой рециркуляции; 4 — масляный панельный фильтра — калорифер первого подогрева с воздушным смесительным клапаном; 6 — форсуночная камера;
7 — байпасные панели дистанционного управления; 8 — поддон форсуночной камеры; 9 — водяной фильтр; 10 — патрубок от переливного устройства; 11 — насос для подачи воды к форсункам; 12 — трехходовой смесительный клапан;
13 — каплеуловитель; 14 — дилатометрические регуляторы температуры; 15 --"Калорифер второго подогрева; 16 — воздушный клапан второй рециркуляции;
17 — вентилятор; 18—патрубок для выхода воздуха; 19 — пневматический исполнительный механизм; 20 — окна для наблюдения за форсунками; 21 — термометр;
22 — манометр; 23 — патрубок для подвода водопроводной воды; 24 — переливная труба; 25 — спускные трубы; 26 — патрубок для залива масла в бак фильтра;
27 — патрубок для"слива масла из бака фильтра; 28 — поверхностный воздухоохладитель.
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
сл
30. Технические данные и габаритные размеры местных неавтономных кондиционеров [152] — [154]
Технические данные Вертикальные неавтономные кондиционеры Трехзональный местный кондиционер
КН-1,5 (КдМ-54) кн-з (КдМ-51) КН-5 (КдМ-57) КН-7,5 (КдМ-52) кн-ю КН-15 КН-20 Кд-43с Кд-25 Кд-26 Кд-47
Номинальная производитель- 15 000
иость по воздуху в м?-час . . Холодопроизводительность в 1 500 3 000 5 000 7 500 10 000 20 000 1 500 1500 3 000 2500
ккал) час 11 000 22 000 26 000 38 000 50 000 70000 100000 140 000 11000 5600 10 500 —
Теплопроизводительность в
ккал/час: 160 000
первого подогрева ..... 20 000 40 000 18 000 35000 52 000 66 000 120 000 280 000 320 000 24 200 — —
второго подогрева 8 000 16 000 — 25000 70 000 120 000 140 000 8 700 — —. -—.
Свободное давление воздуха за кондиционером в кГ/м- .... Максимальная производитель- 25 40 20 30 30 30 30 25 30 30 —
ность насоса или расход воды в м31час . 5 8 8 25 30/12 45/20 60/20 7,0 1 2
Давление, развиваемое насосом в кПсм2 Мощность электродвигателей 3,5 3,5 3,5 2,8 2,0/1,6 3,0/2,4 2,5/2,4 4,0 — —
10,1/8,3 17,3/13,1
кондиционера в кет Емкость масляного бака воздуш- 4,1 6,8 6,8 9,30 20,3/17,3 4,9 1,0 1,7 1
иого фильтра вл Габаритные размеры в мм: 27 27 45 75 3 270 3 270 — — — — —
высота 2 400 2400 2 450 2 800 3 270 2 440 2090 2 090 1900
ширина 1460 1 620 1250 1 150 1 420 1 975 2 430 1 440 1630 1 630 1100
глубина 740 1 000 1 775 2 750 2 930 2930 2930 740 970 970 1380
Вес в кГ 800 1 100 1450 1 580 1 830 2 070 2 980 3 100 3 000 800 820 875 —
Фигура 91 91 92 93 94 94 94 97 98 98 —
о ф
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
147
Фиг. 94. Неавтономные кондиционеры КН-10, КН-15, КН-20 с форсуночной камерой орошения (пунктиром показаны секции поверхностного воздухоохладителя в кондиционере с поверхностным воздухоохладителем):
/ — воздушный смесительный патрубок; 2 — клапан наружного воздуха; 3 — клапан первой рециркуляции; 4- маслиный..панельный фильтр; 5 — .калорифер первого подогрева; 6 — форсуночная камера; 7 — трехходовой смесительный клапан; 8 — поддон форсуночной камеры; 9 — бак холодной воды (уравнительный); 10 — каплеуловитель; 11 — насос для подачи воды к форсункам; 12 — калорифер второго подогрева; 13—вентилятор; 14- байпасные панели дистанционного управления; 15 — дилатометрические регуляторы температуры; К- пневматический исполнительный механизм; 17 — окно для выхода воздуха; 18 — окно для наб.ноденнл за форсунками; 19 — термометр; 20 — манометр; 21 — присоединительные трубы калорифера первого подогрева; 22 — присоединительные трубы калорифера .второго подогрева; 23— присоединительные трубы воздухоохладителя; 24 — патрубок для подвода водопроводной воды; 25— патрубок для подвода холодной воды; 26— переливные трубы; 27 — входной сепаратор; 28 — дверка форсуночной камеры.
Неавтономный кондиционер Кд-43с шкафного типа (фиг. 97, табл. 30) предназначен для поддержания в обслуживаемом помещении постоянной температуры и относительной влажности воздуха при работе целиком на наружном воздухе, но может работать и с рециркуляцией; имеет автоматическое и ручное управление. Для обеспечения паспортных условий
Фиг. 95. График для определения теплосодержания приготовленного воздуха и холодопроизводительности местных неавтономных кондиционеров КН-1,5; КН-3; КН-5 и КН-7,5, оборудованных поверхностными воздухоохладителями (график может быть применен для приближенных расчетов кондиционеров КН-10, КН-15 и КН-20, оборудованных поверхностными воздухоохладителями).
10*
/I-------I__ill,.
V 11 12 13 W 15 16 17 З^ккм/кГ
Зеплосодермание воздуха перед форсуночной камерой
148
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
кондиционер должен снабжаться водой с давлением 2 кГ!см2.
с температурой +10° С и паром
Фиг. 96. График для определения теплосодержания приготовленного воздуха и холодопроизводительности местных неавтономных кондиционеров КН-1,5; КН-3; КН-5 и КН-7,5, оборудованных камерами орошения (график может быть применен для приближенных расчетов кондиционеров КН-10, КН-15 и КН-20, оборудованных камерами орошения).
Фиг. 97. Местный неавтономный кондиционер Кд-43с:
1 — каркас; 2 — клапан второго подогрева; 3 — термометр; 4 — терморегулятор; 5 — первый подогрев; 6 — камера орошения; 7 — манометр; 8 — насос; 9 — вентиль; 10 — рукоятка фильтра; 11 — термометр; 12 — клапан первого подогрева; 13 — фильтр масляный самоочищающийся; 14 — рукоятка для прокручивания сеток фильтра; 15 — пневмопривод;
16 — электровентилятор.
Неавтономные кондиционеры Кд-25 и Кд-26 шкафного типа (фиг. 98, табл. 30) предназначены для обслуживания постов управления в цехах металлургической промышленности (в тропическом климате). Кондиционеры имеют поверхностные воздухоохладители.
Неавтономный трехзональный кондиционер Кд-47 (табл. 30) предназначен для охлаждения и нагревания воздуха в трех небольших помещениях или зонах одного помещения.
Неавтономные кондиционеры-воздухоохладители кабинетного типа: Кд-31 производительностью 500 мА!час (фиг. 99, табл. 31); Кд-32 производительностью 1000 м‘'1час (фиг. 99, табл. 31); Кд-33 производительностью 2000 м?1час (фиг. 100, табл. 31) и неавтономные кондиционеры-воздухоохладители технологического назначения Кд-28, Кд-29 и Кд-29' производительностью 3500 м-^час (фиг. 101, табл. 32). разработаны НИИ Сантехники АС и А СССР. Кондиционеры работают только на рециркуляционном воздухе и питаются электроэнергией и холодной водой.
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
149
31. Техническая характеристика малошумных неавтономных кондиционеров-воздухоохладителей кабинетного типа, работающих только на рециркуляционном воздухе
Характеристика Тип кондиционера
Кд-31 Кд-32 К.1-33
Производительность по воздуху в м'-^час . • Количество вентиляторов Диаметр турбины вентилятора в мм . . , Число оборотов вала вентилятора в минуту .... . . Мощность электродвигателя трехфазного тока напряжением 220/380 в, 930 об/мин в кет Поверхность теплообменника в д2 . . . Расход воды через теплообменник в кГ/час ...... Число ячеек бумажного фильтра (4—6 слоев) Фильтрующая поверхность в м2 ........... . Вес кондиционера без воды в кГ Уровень шума на расстоянии 1 м от работающего кондиционера в дб .................. Поправочный коэффициент Кп, учитывающий непроизводительные потери холода внутри кондиционера . . 500 1 200 930 0,07 2,7 300 1 1,9 105 56 1,2 1000 1 250 930 0,12 5,4 580 1 1,9 120 56 1,16 2000 2 250 930 0,27 8,6 1100 2 3,8 200 57 1,1
Фиг. 98. Кондиционеры Кд-25 и Кд-26 (габаритные размеры обоих кондиционеров одинаковы):
Теплообменники кондиционеров изготовлены из латунных трубок с медным проволочным оребрением.
Теплотехнические испытания холодопроизводительности кондиционеров проводились О. Я. Кокориным в НИИ Сантехники [141J при паспортных расходах воздуха и воды, приведенных в табл. 31 и 32. Данные этих испытаний для кондиционеров Кд-31, Кд-32, Кд-33, Кд-28, Кд-29 и Кд-29' при постоянном влагосодер-жании воздуха представлены на фиг. 102 и 103 в виде графиков с координатами:
абсцисса—средняя арифметическая разность температур воздуха и воды:
1 — окно для подвода наружного или рециркуляционного воз-
духа; 2 — патрубок для выхода приготовленного воздуха;
3 — патрубок для подвода холодной воды; 4 — патрубок для . ___t\ -г *2 *н “г *к .
выхода воды; 5 — штуцер для спуска конденсата в канали- ^^ср — о о •
зацию; 6 — место для присоединения к сети электропитания z
и дистанционной кнопочной станции; 7 — кран для спуска
масла; 8 — местная кнопочная станция; 9 — маслоуказатель
фильтра; 10 — ручка для провертывания сеток фильтра; ОрДИНЯТЯ— ХОЛОДОПрОИЗ-
И - ручка для провертывания мешалки фильтра; 12 - труба льипгн. тнпппипнр-
диаметром 4 х 0,75 мм для присоединения сжатого воздуха, пидшслонии о кипдицпипи ров (2яенъккал1ч.ас\
вспомогательная ордината (справа) — разность конечных температур воздуха и воды Мк — t2 — tK,
150
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
где tx — начальная температура воздуха до охлаждения;
/2 ~ конечная температура воздуха;
tK — конечная температура воды при выходе из кондиционера;
tH — начальная температура воды.
Фиг. 99. Неавтономные кондиционеры-воздухоохладители кабинетного типа моделей Кд-31 и Кд-32; подвод (77) и отвод (О) холодной воды и спуск конденсата в канализацию могут быть с правой и левой стороны или снизу агрегата.
32. Техническая характеристика малошумных неавтономных кондиционеров-воздухоохладителей промышленного типа, работающих только на рециркуляционном воздухе
X арактеристика Тип кондиционера
Кд-28 Кд-29 Кд-29'
Производительность по. воздуху в м3/час 3500 3500 3500
Число оборотов вала вентилятора в минуту 800 860 860
Мощность электродвигателя трехфазиого тока напряже-
нием 220'380 в, 930 об/мин в кет 0,6 0,6 0,6
Поверхность теплообменника в м2 13,8 20 7 20,7
। Расход воды через теплообменник в кГ1час 2500 3500 5500
Фильтр масляный поверхностью в м2 0,6 0,6 . 0,6
Вес кондиционера без воды в кГ 255 270 270
Уровень шума на расстоянии 1 м от работающего кон-
дипионера в дб 55 56 56
Поправочный коэффициент Кп, учитывающий непроизво-
дител ьные потери холода внутри кондиционера . . . 1,25 1,16 1,1
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
151
Фиг. 100. Неавтономный кондиционер-воздухоохладитель кабинетного типа модели Кд-33; подвод (Z7) и отвод (О) холодной воды и спуск конденсата в канализацию могут быть с правой и левой стороны или снизу агрегата.
Подоконные неавтономные кондиционеры КНС разработаны НИИ Сантехники АС и А СССР (фиг. 104 и 105, табл. 33). Кондиционеры предназначены для установки под окнами в жилых помещениях, в номерах гостиниц и в общественных зданиях. Кондиционеры имеют поверхностные теплообменники и снабжаются холодной и горячей водой и электроэнергией.
Количество тепла, подаваемое в помещение кондиционером КНС-1 при расходах воды и воздуха, указанных в табл. 33, и работающем вентиляторе, по данным канд. техн, наук О. Я. Кокорина, равно
Qr = 10,1 ((г — tci) ккал/час, (74)
где /.— начальная температура горячей воды в °C;
/ci — начальная температура воздуха в ° С.
При выключенном вентиляторе количество тепла равно 86% от QT.
Полная холодопроизводительность кондиционера КНС-1 при расходах воды и воздуха, указанных в табл. 33, и работающем вентиляторе равна 1,2А (/с1 — /еч) ккал/час, (75)
а холодопроизводительность по явному теплу
Qa = ~ ккал/час, (76)
152
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
где коэффициенты А и с, определяются по графику на фиг. 106 в зависимости от величины
Р__Рн Рп
Р Рн—Рвн
(77)
где рн — давление насыщения водяных паров, соответствующее начальной температуре воздуха по сухому термометру, в мм рт. ст.;
п
Х(
п1 В(
а
Фиг. 101. Неавтономные кондиционеры-воздухоохладители промышленного типа НИИ Сантехники моделей Кд-28, Кд-29, и Кд-29'; подвод (/7) н отвод (О) холодной воды н спуск конденсата в канализацию могут быть справа (правое исполнение), слева
Фнг. 102. Данные о холодопроизводительности неавтономных малошумных кондиционеров - воздухоохладителей: а — для Кд-31; б — для Кд-32; в — для Кд-33.
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ 153
к ^„—начальное парциальное давление водяных паров в воздухе вяя 1 рт. ст.;
К рвн — давление насыщения водяных паров, соответствующее началь-I ной температуре teH холодной воды, в мм рт. ст.
I При у? >0,82 конденсации влаги в кондиционере не происходит и его I холодопроизводительность равна
Qfi = 124,8 (/с1 — /ен) ккал!час. (78)
f Количество тепла, подаваемое в помещение кондиционером КНС-0,5« [ при расходах воды и воздуха, указанных в табл. 33, и работающем > вентиляторе равно
Qr = 5 (/г — /с1) ккал!час, (79)
Фиг. 103. Данные о холодопроизводительности неавтономных малошумных кондиционеров - воздухоохладителей:
й — для Кд-28; б — для Кд-29; в —для Кд-29'.
Фиг. 104. Местный неавтономный кондиционер КНС-0,5 подоконного типа:
1 — корпус; 2 — вентилятор; 3 — однофазный электродвигатель; 4 — теплообменник; 5 — приточная решетка; 6 — рециркуляционная решетка; 7 — фильтр для воздуха; 8 — патрубок наружного воздуха с теплым клапаном; 9 — поддон; 10 — патрубок для отвода конденсата; И— патрубки для присоединения тепло- и хладоносителя.
154 КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Фиг. 105. Местный неавтономный, кондиционер КНС-1 подоконного типа: 1 — корпус; 2 — вентилятор; 3 — однофазный электродвигатель; 4 — теплообменник; 5 — приточная решетка; 6 — рециркуляционная решетка; 7 — фильтр для воздуха; 8 — патрубок наружного воздуха с теплым клапаном; 9 — поддон; 10 — патрубок для отвода конденсата; 11 — патрубки для присоединения тепло- и хладоносителя.
ai
И
В т
33. Технические данные и габаритные размеры местных неавтономных подоконных и испарительных кондиционеров [152]—[154]
Подоконные-* неавтономные кондиционеры Испарительный конди- ционер
Технические данные КНС-0,3 КНС-0,5 КНС-1 КИ-0,5 (КдЛ-5&М)
Общая производительность по воздуху в м-'/час Максимальное количество наружного воздуха в м:Ччас Количество холодной воды, подаваемой в кондиционер, в мл'час Количество горячей воды в м3]час Поверхность теплообменника в м- Сопротивление теплообменника проходу воды в кГ',м2 Уровень шума на расстоянии 1 м от кондиционера в дб Установочная мощность в кет Холодопроизводительность в ккал!час .... Габаритные размеры в мм\ высота ... ширина . глубина Вес в кГ .................. Фигура . ..... . . 300 75 0,3 0,1 3,8 360 52 0,4 Определ 60 500 125 0,5 0,18 6,0 360 55 0,7 яется по 700 860 350 80 104 900 250 1,0 0,38 10,5 400 60 1,8 расчету 700 1035 360 ПО 105 520 520 50 0,07 1900 447 360 500 1 20 108
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И МЕСТНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
155
Холодопроизводительность кондиционера КНС-0,5 определяется по аналогии с расчетом для кондиционера КНС-1, но величины коэффициентов А и берутся по графику на фиг. 107.
Конденсация влаги в кондиционере КНС-0,5 происходит при /> = 0,84, тогда
Qe=63,6(tel — teH) ккал/час. (80)
Фиг. 107. График для расчета холодопроизводительности кондиционера КНС-0,5 на влажных режимах (по экспериментальным данным [152]).
Фиг. 106. График для расчета холодопроизводительности кондиционера КНС-1 на влажных режимах (по экспериментальным данным [152]).
Тепло- и холодопроизводительность кондиционера КНС-0,3 ориентировочно равна 60% от производительности кондиционера КНС-0,5.
Кондиционер прямого испарительного охлаждения КИ-0,5 (КдА - 55М) оконного типа (фиг. 108, табл. 33) предназначается для летнего охлаждения жилых и общественных помещений площадью до 30 м2. Он наиболее эффективен в районах с сухим и жарким климатом. Кондиционер устанавливается в наружной стене или в окне так, чтобы кожух с воздухозаборными решетками выступал наружу, а в помещении оставалась только часть кондиционера глубиной 60 мм с приточными поворотными решетками.
Величина эффективности теплообмена в кондиционере по явному теплу равна
f= ~fa = 0,74, (81)
— bi;i
Фиг. 108. Местный испарительный кондиционер КИ-0,5 (КдА-55М):
I — металлический корпус с поддоном; 2 — осевой вентилятор; 3 — малошумный однофазный электродвигатель мощностью 0,02 кет; .4 — центробежный насос с непосредственным приводом от однофазного малошумного электродвигателя мощностью 0,02 кет; 5 — оросительное устройство; 6 — кассеты с орошаемым слоем; 7 — приточные поворотные решетки.
156
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
где tcl, tMA — температура наружного воздуха по сухому и мокрому термометрам в °C;
/е2 — температура воздуха после обработки его в кондиционере в °C.
В НИИ Сантехники АС и А СССР разрабатывается аналогичный кондиционер КН-1 производительностью 1000 м3/час.
Местные подогреватели (охладители) предназначаются для поддержания и регулирования температуры воздуха в помещениях или зонах, обслуживаемых центральной системой кондиционирования воздуха (фиг. 109, табл. 34).
Лйестные подогреватели (охладители) для систем КВ разработаны НИ11 Сантехники АС и А СССР шести типоразмеров номинальной производительности 1000, 1600, 2500, 4000, 6000, 10 000 м3]ч.ас и имеют индексы соответственно КдМ-62, КдЛ4-63, КдМ-64, КдМ-65, КдМ-66 и КдМ-67.
Местные подогреватели (охладители) состоят из стального спиральнонавивного калорифера и клапана с пневмоприводом.
Клапан распределительного типа имеет створки на основном и обводном каналах. Соотношение сечений основного и обводного каналов для производительности 1000 и 1600 м31час — 1 : 1, для производительности от 2500 до 10000 м3{час — 2:1.
34. Технические данные и габаритные размеры местных подогревателей
Л ф со Размеры в мм
Индекс Производи' ИОСТЬ ПО В( в мЬ'час А Б А1 л2 Лд Ft б2 Еа б м м р р 1 К
КдМ-62 1 000 400 400 480 460 505 480 460 260 2 3 300 5 150 25 4
КдМ-63 1 600 600 400 680 660 705 480 460 260 2 5 500 5 150 25 4
КдМ-64 2 500 500 600 580 560 605 580 660 460 3 4 400 11 330 35 6
КдМ-65 4 000 800 600 880 860 905 680 660 460 3 7 700 11 330 35 6
КдМ-66 6 000 1200 600 1280 1260 1305 680 660 460 3 11 1100 11 330 35 6
КдМ-67 10 000 1000 1200 1080 1060 1105 1280 1260 860 6 9 900 25 750 25 12
Продолжение табл. 34
Индекс Произво лителыюсть по воздуху в м“ час Размеры в мм Число створок Сечение клапанов в ж2 Калорифер
Поверхность нагрева в м1 I Количество труб Живое сечение в мг Число ходов Максимальное сопротивление по воздуху в мм вод. ст. Коэффициент оребрения Шаг навивки в мм Толщина лен гы в мм I
к п т Основной канал Обводной ка-| нал Основной канал Обводной канал
по воздуху по теплоносителю
КдМ-62 КдМ-63 КдМ-64 КдМ-65 КдМ-66 КдМ-67 1 000 1 600 2 500 4 000 6 000 10 000 400 400 600 600 600 1200 18 22 24 30 38 46 22 28 29 38 50 56 1 1 2 2 2 4 1 1 1 1 1 2 0,08 0,12 0,2 0,32 0,48 0,8 0,08 0,12 0,1 0,16 0,24 0,4 1,62 2,52 4,04 6,08 10,2 18,5 6 6 12 12 12 26 0,052 0,0768 0,128 0,2048 0,3072 0,527 0,0025 6 6 12 12 12 26 10 12,52 4 0,4
ЮЛОДОСНАБЖЕН1 IE И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 157
Фиг. 109: Местные подогреватели (охладители) воздуха
пневмопривод; 2 — створки смесительного клапана; 3 — калорифер; 4 — патрубок для подвода тсилрноси-теля; 5 — патрубок для отвода теплоносителя.
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
А. Источниками холода [151] для систем КВ служат артезианская вода, вода холодных рек и озер, лед и холодильные установки компрессионного, абсорбционного и паро-эжекторного типов. Наиболее дешевым является холод естественных источников.
158
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
В компрессионных установках холод производится за счет механической энергии, а в паро-эжекторных и абсорбционных за счет тепловой энергии. Выбор вида энергии и типа холодильных установок определяется экономическими соображениями.
Все холодильные установки требуют охлаждения конденсаторов, для чего используется вода и только в небольших установках воздух.
Наиболее распространенным хладагентом для холодильных установок компрессионного типа, обслуживающих системы КВ, служит фреон-12 (дихлордифторметан CF2C12).
Находит применение также фреон-22 (CHF2C1) и аммиак.
Данные о затратах энергии на производство искусственного холода для целей КВ приведены в табл. 35.
35. Энергетические затраты на 1000 ккал!ч.ас искусственного холода для целей кондиционирования воздуха
Вид энергии Тип установок
Фреоновая компрессионная Водо-аммиач-ная абсорбционная Паро-эжекторная
Электроэнергия в квт-ч Пар в кГ . Вода для охлаждения конденсаторов в л 0,15—0,25 200—250 0,004 3—4 400—500 0,004—0,007 1 ати—7,5 5 „ —5,0 8 . -4,0 700—1000
Применяются также системы КВ, работающие на принципе испарительного охлаждения косвенного действия.
Одноступенчатая установка косвенного испарительного охлаждения [124] состоит из вентилятора (фиг. ПО), который нагнетает воздух в теплообменник, состоящий из охлаждающих и орошаемых водой секций. Воздух из охлаждающих секций поступает в обслуживаемое помещение, а воздух, проходящий орошаемые секции, выбрасывается наружу.
В двуступенчатых установках рабочий воздух, кроме того, подвергается обработке рециркуляционной водой. В них может быть достигнуто более глубокое охлаждение.
Испытания двуступенчатых установок показали, что в условиях сухого и жаркого климата (37° С и 37% влажности) температуру подаваемого воздуха удается снизить на 15° С ниже наружной, а температуру в обслуживаемых помещениях поддерживать на 8° С ниже наружной.
Фиг. НО. Схема испарительного воздухе-охладителя косвенного действия:
1 — обслуживаемое помещение; 2 — форсунки;
3 — насос; 4 — вентилятор.
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 159
На 1 квт затрачиваемой мощности в описываемых установках можно Вдавиться ассимиляции от 8500 до 11 000 ккал явного тепла.
В Б. Хладоносителем для систем КВ, как правило, служит вода, ко-Вторая подается от естественных источников холода или получается охлаждением в холодильных установках.
Когда требуется глубокое охлаждение воздуха, в качестве хладоноси-
теля применяются хладагенты и, в частности, фреоны или растворы солей вводе, замерзающие при низких температурах.
В. Наиболее распространенным видом воздухоохладителя, особенно для В центральных систем, является камера орошения. Схема холодоснабжения I определяется способом присоединения камер орошения, их числом, видом I источника холодоснабжения, расположением и расстоянием камер от I источника холода, а также типом испарителя, если источником холода I является холодильная станция.
[ Камеры орошения к системе холодоснабжения присоединяются:
а) путем непосредственного питания их холодной водой, поступающей f извне, по схеме на фиг. 111, А с регулированием расхода воды или без него; 1 б) путем питания камеры смесью воды, поступающей извне и из поддона камеры, по схеме на фиг. 111, Б с регулированием пропорции смеси, при постоянном общем расходе;
В) по двуступенчатому циклу, представленному на фиг. 111, В;
г) с помощью теплообменного аппарата, включенного в систему орошения по схеме на фиг. 111, Г или устанавливаемого в поддон камеры в виде змеевика, или внутрь камеры в виде воздухоохладителя.
Тем же способом может нагреваться вода, подаваемая в камеру орошения в зимнее время.
Расход воды, поступающей извне в теплообменные аппараты, рассчитывают с учетом температуры воды, подаваемой к форсункам /к1, забираемой из поддона /в2, подаваемой извне /в3, и производительности циркуляционного насоса W в лНас.
При заданных начальном Ц и конечном /2 теплосодержаниях воздуха, величине эффективности теплообмена Е и коэффициенте орошения р [формулы (45 и 41)] температура воды, подаваемой к форсункам
а температура воды в поддоне
te2 = teJ + (t3(83)
В обычных случаях для камер орошения, работающих с эффективностью теплообмена Е от 0,75 до 0,95, температура воды в поддоне для горизонтальных камер орошения при охлаждении воздуха принимается,
tB2 = ts -1, (84)
а при нагреве воздуха
^e2 — f l > (85)
где /3 берется по фиг. 40, а.
Температура воды, подводимой к форсункам;
а) при охлаждении воздуха
(86)
б) при нагревании воздуха
^ = 42 + ^. (87)
160
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
i
i
I
I
I
I
I
Фиг. 111. Принципиальные схемы присоединения камер орошения к сетям холодоснабжения:
1 — I сепаратор; 2 — II сепаратор; 3 — шаровой кран; 4 — форсунка; 5 — фильтр;
6 — поддон; 7 — насос; 8 — трехходовой кран; 9 — III сепаратор; 10 — сепаратор;
11 — сетчатый фильтр; 12 — теплообменник.
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 161
вЗ
присоединяемые к переливным
! Количество воды, подаваемой извне для камер, работающих на подтропических режимах по схеме орошения, приведенной на фиг. 111, [ А и Б, при ее температуре te3 в л[ча.с
*82- *83
В камерах, работающих с теплообменниками или на режимах адиаба-1тического охлаждения и увлажнения воздуха, необходимо предусматри-i вать пополнение естественной убыли воды, происходящей за счет испа-i рения или утечек.
Пополнение производится через шаровой кран, устанавливаемый в поддоне или в резервуаре перед циркуляционным насосом (фиг. 111, А). । Шаровой кран также необходим и для обеспечения зимних режимов в камерах, питаемых летом по схемам на фиг. 111, Б, В и Г.
! Количество воды, необходимое для пополнения естественной убыли, следует принимать в зависимости от типа установленных форсунок и i производительности циркуляционного насоса W в л/час’,
для грубого распыла W-, = 0,01 W л!час-' „ среднего „ Ж, = 0,02 W
„ тонкого .я W73 = 0,03 W
Магистрали стока воды из камер, устройствам, должны обеспечивать сброс поступающих расходов воды Ws.
Ответвления от поддона данного кондиционера до магистрали при снабжении по схемам на фиг. 111, А, Б и В следует проверять на кратковременный пропуск количества воды, равного полной производительности циркуляционного насоса W в л1час, а при ционеров через шаровой клапан — на трубы, подведенной к шаровому крану.
Вода, рециркулирующая в системе орошения, и вода, подаваемая извне, должна фильтроваться через сетчатые фильтры.
Для воды, рециркулирующей в камерах, употребляются фильтры, устанавливаемые в поддонах камер и на подающих трубопроводах. Фильтры, не входящие в конструкцию камер, изготовляются из латунной сетки, имеющей для камер грубого распыла шесть проволок диаметром 0,4 мм по утку и основе на 1 см (ячейка 1,25 X 1,25 мм)-, площадь таких фильтров определяется из расчета 25000 л!час воды на 1 жа сетки.
Фильтры при работе на среднем распыле изготовляются из латунной сетки в восемь проволок диаметром 0,35 мм по утку и основе на 1 см 11 Рысии
(88)
питании конди-
полную пропускную способность
Фиг. 112. большой
снабжения холодной водой не-камер орошения, расположен-
Схема группы ной вблизи холодильной станции:
1— насос камеры орошения; 2 — насос холодильной станции; 3 — бак с отработанной водой; 4 — бак с холодной водой;
5 — внутренняя перегородка; 6 — трехходовой клапан; 7 — испаритель холодильной станции; 8 — самотечный трубопровод;
9 — камера орошения; 10— перелив; 11 — питание водопроводной водой через шаровой клапан.
162
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
(ячейка 0,9 X 0,9 мм), а их площадь определяется из расчета 15 000 л» на 1 м2 сетки.
При форсунках тонкого распыла употребляются бутылочные сетчати фильтры, пропускающие 10000 л!час на 1 м? сетки.
Для фильтрации рециркулирующей воды, загрязненной волокнисто! пылью, необходимо устанавливать гравийные или песочные фильтра, Гравийные фильтры устанавливаются из расчета 5000 л!час воды, а песочные 10000 л)час на 1 мг фильтрующей поверхности.
Схема снабжения холодной водой небольшой группы камер орошения, расположенной вблизи холодильной станции, имеющей закрытый испаритель, показана на фиг. 112. Сдвоенный бак 3, 4 должен быть расположен ниже поддонов камер орошения 9, так как вода из поддона поступает в бак самотеком. Ось насосов кондиционера 1 и холодильной став-
Фиг. 113. Смема снабжения камер орошения холодной водой при большом числе кондиционеров:
1 — камеры орошения; 2 — насосы кондиционеров; 3 — трехходовые смесительные клапаны; 4— бак для воды на холодильной станции; 5 — закрытый испаритель холодильной станции; 6 — проходной клапан регулятора давления; 7 — датчик регулятора давления;
8 — переливные; 9 — напорный трубопровод холодной волы; 10—-самотечный трубопровод; 11— питание водопроводной водой через шаровые краны.
Фиг. 114. Схема снабжения камер орошения холодной водой при большом числе кондиционеров:
1 — камеры орошения; 2 — насосы кондиционеров 3 — трехходовые клапаны; 4 — бак для воды на холодильной станции; 5 — испаритель холодильной станции; 6 — напорные баки у кондиционеров; 7 —переливные из напорных баков; 8 — переливные из поддонов кондиционеров; 9— напорный трубопровод холодной воды; 10 — самотечный трубопровод; 11 — питание водопроводной водой через шаровые краны.
Фиг. 115. Схема снабжения поверхностных теплообменников холодной водой:
1 — испаритель холодильной станции; 2 — насос холодильной станции; 3 — поверхностные воловоздушные теплообменники; 4 — поверхностный водоводяцой теплообменник; 5—трехходовые клапаны; 6 — расширитель; 7 — камера орошения кондиционера; 8 — насос камеры орошения; 9 — водопровод; 10 — канализация; // — воздушная линия; 12 — проходной регулирующий клапан.
ции 2 должна быть ниже уровня воды в баке 3, 4. Насос 2 работает с постоянным расходом воды. Схема снабжения холодной водой большого числа кондиционеров показана на фиг. 113.
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ И ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 163
В При сокращении потребности в холодной воде трехходовые клапаны 3 В прикрывают ее поступление из трубопровода 9, давление в нем подни-В мается, и датчик 7 открывает клапан 6, спуская неиспользуемую воду I в бак 4, поэтому насос 8 на холодильной станции работает с постоян- ним расходом воды.
Находит применение также схема (фиг. 114) с баками холодной | воды у камер орошения.
I Поверхностные теплообменники снабжаются холодной водой по схеме I нафиг. 115. Применение проходных регулирующих клапанов [59] огра-I ничивается потому, что они сокращают общее количество воды, цирку-I лирующее через испаритель, и это может повлечь его замораживание; | во избежание замораживания следует применять регулятор давления | в подающей сети аналогично схеме на фиг. 113, позиции 6 и 7.
I В. Водяные аккумуляторы холода применяются в системах КВ для I уменьшения мощности холодильной установки. Холод накапливается в аккумуляторах в часы, когда потребность кондиционеров в холоде f меньше производительности холодильной установки, и расходуется, i когда потребность кондиционеров больше производительности холодильной установки.
Потребность кондиционеров в холоде зависит от колебаний параметрон наружного воздуха, особенно в том случае, когда кондиционеры работают только на наружном воздухе или с большим содержанием его в смеси, а также от колебаний поступления тепла солнечной радиации, производственных нагрузок, от изменений количества людей, находящихся в помещениях и от других факторов.
Расчет аккумуляторов холода в общем виде [150] обычно производится только в зависимости от колебаний параметров наружного воздуха, а остальные факторы учитываются в индивидуальном порядке для каждого конкретного случая. Расчет ведут ориентируясь на расчетные летние параметры наружного воздуха для системы КВ выбранного класса (1,2 или 3, стр. 47), причем принимается, что эти параметры относятся к 15 часам расчетных суток.
Количество холода, аккумулируемое водой, зависит от температуры воды, которая может быть получена с холодильной установки данного типа. Минимальные температуры воды для установки некоторых типов равны:
5° — для установок с закрытыми горизонтальными кожухо-трубчатыми испарителями;
4° — при охлаждении воды непосредственно в паро-эжекторных или бромистоли-тиевых машинах;
2° — для установок с открытыми вертикальными испарителями.
При назначении температуры, до которой охлаждается вода, находящаяся в аккумуляторе холода, следует учитывать, что с понижением температуры испарения хладагента на 1° производительность холодильной установки уменьшается приблизительно на 3—3,5%.
Г. Системы КВ снабжаются теплом от горячей воды, пара и электричества. Горячая вода — наиболее дешевый и удобный теплоноситель, так как ее температура может изменяться в соответствии с потребностью системы.
Для снабжения теплом пригодны схемы на фиг. 112—115 при замене в них испарителя холодильной и станции бойлером. Иногда одни и те же сети используют для снабжения систем КВ холодом в летнее время и теплом — зимой.
При питании калориферных установок паром следует делить их на несколько, не менее двух, отдельно регулируемых секций или групп..
164
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Калориферы, нагревающие наружный воздух с начальной температуры ниже 0°С, при автоматическом управлении подвержены замораживанию [135]. Во избежание замораживания присоединение калориферов рекомендуется производить по схеме на фиг. 116.
При закрытии клапана давление в калорифере может падать до атмосферного и ниже; во избежание вакуума необходимо соединять
Фиг. 116. Присоединение калориферов, работающих на паре:
1 — калорифер предварительного подогрева; 2 — калорифер дополнительного подогрева; 3 — конденсационный горшок; 4 — самотечный конденсатопровод; 5 — паровая магистраль; 6 — сетчатый фильтр для пара; 7 — автоматический паровой клапан; 8 — трубопровод диаметром для прерывания вакуума;
9 — обратный клапан диаметром 1/2", открывающийся в сторону паровой магистрали; 10 — продувочный кран.
конденсатопровод с паровой линией трубой с обратным клапаном, открывающимся в сторону паровой магистрали, как показано позициями 8 и 9.
Ось входного патрубка конденсационного горшка должна быть ниже конденсационного штуцера калорифера на высоту не менее чем в 1,25—1,5 раза большую, чем потери давления в горшке, выраженные в мм вод. ст. Практически (фиг. 116) ее часто делают равной 300 мм. Весь конденсатопровод до сборного бака должен быть самотечным. Выдавливание конденсата не допускается.
Перед паровыми автоматическими клапанами следует устанавливать сетчатые фильтры (фиг. 116, 6). Конденсационные горшки должны выбираться на производительность в 2—3 раза большую, чем произво
дительность калорифера; желательны горшки поплавкового типа — отдельные для каждого из калориферов.
Включение пара в калориферы должно автоматически обеспечиваться
за несколько минут до пуска вентилятора системы.
Для питания теплом калориферов второго подогрева необходимо постоянство параметров теплоносителя круглый год, так как нагрузка на эти калориферы зависит главным образом от технологической, нагрузки помещения и лишь в незначительной степени от температуры наруж
ного воздуха.
ГЛ АВ Л VI
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЙ [2], [22] и [30]
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ПЕЧЕЙ
Количество тепла, поступающего в помещение от 1 м2 нагретых поверхностей печей, выполненных из стандартного красного и огнеупорного кирпиче, можно определять с достаточной для практики точностью по графику
Козффициент теплоотдачи
На фиг. 1 приняты следующие обозначения:
— тепловыделения от нагретых поверхностей за счет лучеиспускания в ккал/м2час,
№кен — тепловыделения от нагретых поверхностей за счет конвекции в ккал!м2час,
Wпол — полное тепловыделение от поверхностей печи в ккал!м2 час, tn — температура нагретой поверхности в ° С;
2 £ — сумма термических сопротивлений конструкции стенки
в м 2 • час град!ккал;
t — температура внутри печи в °C;
а — коэффициент теплоотдачи нагретой поверхности в ккал!м2час-град.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕИИЙ
166
Пример 1. Определить температуру и тепловыделения наружной поверхности печи при i -- 1200° С и 2^- =0,35 л2-час-град/ккал.
л
Решение. По фиг. 1 находим точку А, которой соответствует tn — 185° С: WK0H = ’380 ккал!я'-- час, Wj,^ = 1520 ккал/м2-час; WnojlH = 2900 ккал/м2-час.
Количество тепла, отдаваемого лучеиспусканием через открытые отверстия от поверхности раскаленного металла (например, в тиглях),
печей
или
1ГП = К я Wu4 ккал/м2-час,
где Кд — средний коэффициент диафрагмирования, определяемый по графику — интенсивность излучения, определяемая по графику на фиг. 3.
на фиг. 2
Фиг. 3. Интенсивность излучения от дверок печен.
Средний коэффициент Кд определяется как полусумма двух коэффициентов: _ к'р -I- К'д
, А
где Кд определяется по отношению т. е. высоты отверстия к толщине стенки; К() опре-
Б
деляется по отношению —, т. е. ширины отверстия к толщине стенки.
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ЭЛЕКТРОПЕЧЕЙ И ВАНИ С ЭЛЕКТРОПОДОГРЕВОМ 167
размеры А X Б = 0,35 X 0,6 м; толщина /„=1150° С.
Р е ш е н и е. По графику на фиг. 3 при
Определяем отношения:
А . 0,35
Пример 2. Определить количество тепла, излучаемого через отверстие печи, имеющего стенки печи ё = 0,36 м; температура в печи
tn = 1150° С находим = 18 000 ккал/лг-час.
^=М^17 ё 0,36 ’
I По графику на фиг. 2 находим Кд = 0,6 (точка А) и Д’й = 0,7 (точка Б).
Средний коэффициент Кд будет равен
0,6 + 0,7 Кд =----2-- ~
Действительное количество тепла, излучаемого через отверстие печи,
Ц70 = Wu3 Кд = 18 000 • 0,65 = 11 700 ккал/м^ час.
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ, ПОСТУПАЮЩИХ В ЦЕХ
IF = g • Qh • т; ккал/час,
где g — расход горючего в кПчас,
QPH — теплотворная способность горючего в ккал/кГ (табл. 1);
т] — коэффициент неполноты сгорания (для жидкого и газообразного топлива т; = 0,9 -=- 0,97)
1. Значения в ккал/кГ
Горючее О' Горючее <2?/
Ацетилен . . Бензин Блаугаз И 400 10 200 11 500 Водород Водяной газ Светильный газ каменноугольный 28 700 2 800 4 200
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ЭЛЕКТРОПЕЧЕЙ И ВАНН С ЭЛЕКТРОПОДОГРЕВОМ
Тепловыделения от электропечей или ванн с электроподогревом без учета тепла, вносимого металлом,
IF = §60 N т] ккал/час,
где W — мощность холостого хода печи в кет;
р — коэффициент одновременности работы печей.
Для ориентировочного определения тепловыделений от электропечей и ванн можно пользоваться табл. 2.
168
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЙ
2. Тепловыделения от электропечей и ванн без учета тепла от нагретого металла
Марка печи Установочная мощность в кет Потери холостого хода в кет Тепловыделения в цех Марка печи Установочная мощность в кет Потерн холостого хода в кет Тепловыделем в цех „„пжание и теплоемкости металлов а т₽плосодержанис । 1 Гвинеи
в ккал/час в % к уста-НОВОЧМПЙ ё 3 О 5 1 печи в ккал/час в % к ус га. ноппч ноП М п 1Л4 >«<-»«.- т **
ПН-11-1 ПН-12-1 ПН-13-1 ПН-15-1 ПН- 15-Г НВ-11 ПВ-12 ПН-44-1 Камер. ПНТ-5-1 ПНТ-5-3 ПНТ-5-2 ПНТ-5-4 ПНТ-3-1 ПНТ-5-4 ПНТ-3-1 ПНТ-5-3 ПНТ-4 ПНТ-5-2 ПНТ-5-1 ПНТ-8-1 ПК-1 ПШ-312 ПШ-320 Камернь 11 30 45 72 15 24 50 40 ные печи 180 100 140 58 90 Методич 58 90 100 105 140 180 200 Конвейера 200 Шахтнь 30 50 ie печи 4,0 10 15 17 12 18 с толк еские п, 15 20 31 25 40 40 44 ые печ1 е печи 10 15 3 900 8 600 13 000 14 500 4 500 10 000 15 500 12 000 шпелем 46 000 26 000 36 000 15 000 23 000 ечи 13 000 17 000 26 500 21 500 34 000 34 000 38 000 51000 8 600 13 000 41 33 33 24 35 50 36 35 30 30 30 30 30 26 22 31 24 29 22 22 30 33 30 ПШВ-1512 ПШВ-1520 ПН-31-1 ПН-32Д ПМ-32Д-2 ПН-34Д-1 ПН-34Д-2 ПА-32-1 ПА-32-3 ПЭМ-] ПШ-515-2 ПШ-515-1 ПН-22 ПШ-625-2 ПШ-625-1 ПШ-1024 ПИК-920 СП-2-18 СП-2-35 СП-3-75 МБ-7 МБ-12 МБ-21 МБ-40 Цилин дрич ПА-32-1 ПА-32-Д 60 95 20 36 29 72 45 30 20 32 20 30 30 40 60 124 120 Электр 18 35 75 Масля 4.J 3,24 4,4 8,5 еские п 30 45 13 20 5 6 6 16 10 7 5 2 8 10 7 10 13 30 20 од ные ные ван ечи дл: 8 10 11 000 2! 17 000 2 4 300 2 5 200 1 5 200 2 13 500 2 8 600 2 6 000 2 4 300 2 1 470 6 500 3 8 600 3 6 000 8 600 .11 000 25 800 17 000 ванны 3 100 6 000 12 500 ны 460 550 750 1450 aaomupoeai- 6 800 8 600
Примечание. Тепловыделения от пламенных печей и ванн при непосредственном вып продуктов горения в цех и отсутствии газоулавливающих устройств, включая тепловыдеж от нагретого металла, принимаются в размере 100% общего количества тепла, заключенного в гаемом топливе. При устройстве над всей печью сплошного нависающего зонта тепловыделс поступающие в цех, учитываются только от лучистого тепла с боковых поверхностей печи; кон ционное тепло и тепловыделения от верхней части печи в этом случае не учитываются. -ске К НИЯ К жи-1 <ня, век-
3. Теплосодержание и теплоемкости металлов
Темпера- Сталь Чугун Медь Алюминий Цинк Свинец
в °C 1 t с 0 ct ' I t с 0 ct I t с 0 ct / t с 0 ct / t с 0 С1 / t с 0 ct
100 0,111 13,08 0,131 0,131 9,3 0,093 0,097 22,4 0,224 0,220 9,5 0,095 — 2,59 0,026 0,028
200 — 0,117 — 26,81 0,134 0,139 19,0 0,095 0,100 45,3 0,226 0,226 19,2 0,096 — 5,60 0,028 0,032
300 — 0,122 — 41,18 0,137 0,148 29,2 0,097 0,103 65,2 0,227 0,233 29,4 0,098 — 9,06 0,030 0,037
400 — 0,128 — 56,0 0,140 0,159 59,7 0,099 0,106 91,5 0,229 0,240 40,1 0,100 — 18,07 0,045 —
500 — 0,134 — 70,88 0,142 0,172 50,5 0,101 0,112 116,0 0,232 0,247 76,1 0,152 — 21,03 0,042 —
600 — 0,142 — 88,9 0,148 0,187 62,2 0,104 0,113 140,2 0,234 0,254 88,4 0,147 0,124 24,5 0,041 —
700 100,1 0,143 — 107,96 0,154 0.207 73,8 0,105 0,117 243,1 0,347 0,231 101,1 0,144 — 27,88 0,040 0,037
800 120,6 0,151 — 134,3 0,168 0.194 85,5 0,107 0,121 256,4 0,333 0,231 113,8 0,142 0,124 31,1 0.039 0,037
900 139,5 0,155 0,185 154.1 0,172 0,198 95,1 0,109 0,125 290,5 0,323 0,231 — — — — — —
1 000 161,3 0,161 0,163 174,82 0,175 0,202 110,5 0,110 0,131 313,4 0,313 0,231 — — — — — —
1 100 177,7 0,162 0,167 195,30 0,178 0,207 173,8 0,158 —
1 200 194,8 0,162 0,171 263,02 0,218 0.215 186,2 0,155 —
1 300 212,1 0,163 0,176 284,01 0,218 0,215 198,4 0,153 0,122 — — — — — — — —
1 400 231,3 0,165 0,182 — — — 210,3 0,150 0,122 — — — — — — — —
1 500 250,9 0,167 0,185 — — — 222,6 0.148 0,122
Примечание. Условные обозначения: 1 — теплосодержание в ккал/к.Г\ cq — средняя теплоемкость в пределах от 0 до t° в ккал/кГ. град; —теп-лоемкость при данной температуре в ккал/кГ-град.
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ЭЛЕКТРОПЕЧЕЙ И ВАНН С ЭЛЕКТРОПОДОГРЕВОМ
170
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИИ
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ НАГРЕТОГО МАТЕРИАЛА, ОСТЫВАЮЩЕГО В ЦЕХЕ
W = g Со — ^он) ккал/час,
где g — вес материала в кГ;
с*0 — средняя теплоемкость материала в ккал/кГ-град (для некоторых металлов см. табл. 3);
tHa4 — начальная температура материала в °C;
/кон — конечная температура материала в °C.
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ОТЛИВОК И ОБОРУДОВАНИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ [13]
При непрерывном (конвейерном) литье количество тепла, выделяющегося в помещении плавки, заливки, в охладительном кожухе для залитых форм, выбивки и т. п., определяется по данным технологов.
При отсутствии точных данных тепловыделения на 1 т литья принимаются ориентировочно по табл. 4.
4. Тепловыделения от металла в литейных цехах при конвейерном литье
Источники тепловыделений Количество тепловыделений на 1 т в ккал/час
Мелкое литье (15—30 к Г} Среднее литье (30—500 к Г}
В помещениях заливки 20 000 30 000
В охладительном кожухе 15 000 15 000
В помещениях выбивки:
при удалении выбитых отливок 15 000 20 000
при оставлении выбитых отливок в помеще-
НИИ 25 000 30 000
В помещении очистки при подаче горячих отли-
ВОК ' 20 000 20 000
То же при подаче холодных отливок 10 000 10 000
Тепло в горелой оборотной земле 25 000 30 000
Тепловыделения от вагранок 600 ккал/час-м2 при отсутствии системы водяного охлаждения стенок шахты; 300 ккал/час-м2 при водяном охлаждении. Поверхность при этом учитывается от уровня дна вагранки.
Тепловыделения от копильников и миксеров принимается по расчету, исходя из температуры металла и конструкции стенок.
При определении теплового баланса сушильных отделений тепловыделения в цех принимаются по данным технологов.
При отсутствии точных данных тепловыделения следует ориентировочно принимать в процентах от теплопроизводительиости топлива, сжигаемого в сушильных печах.
Для горизонтальных сушил:
открыто стоящих 30—35%;
примыкающих одной продольной стенкой к стене корпуса или смежному сушилу 25—30%;
примыкающих двумя продольными стенами к смежным сушилам или стенам корпуса 15—20%.
Для вертикальных сушил 15—20%.
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ОТЛИВОК И ОБОРУДОВАНИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
171
5. Тепло- и влаговыделения при выплавке металла в литейных цехах на плацу
| Наименование показателей Виды литья
Мелкое (15—30 кГ) Среднее (50—500 к Г) Крупное (более 500 кГ}
Количество явного тепла, выделяющегося на каждую тонну выплавляемого металла при рассеянном литье в земляные опоки, в ккал/т • Количество тепла при литье в сухие формы или в кокили в ккал/т Содержание влаги в формовочной земле от веса топлива в % 1 Содержание влаги в оборотной (горелой) земле от веса отливок в % | Соотношения между весом залитого металла и I весом формовочной и стержневой земли .... Соотношения между весом залитого металла и весом опок (при чугунных опоках) ** 100 000 255 000 5 2,5 и 3,5* 1 : 5,5 1 : 4,5 135 000 255 000 5 2,5 1 : 4,5 1 : 3,0 , 170 000 255 000 5 3,0 1 : 3,5 1 : 1,5
1 '* Содержание влаги при мелком безопочиом литье в сырые формы принимать 3,5%. 1 ** При алюминиевых опоках вес их принимать в 2,5 раза меньше чугунных.
6. Тепловыделения от электродуговых и высокочастотных печей [13]
Тип печей Емкость печей в т Тепловыделения в % от общей затраты тепла на расплавление металла
чугуна стали
0,5 25 32
Электродуговые 3,0 22 30
10 14 22
0,1 55 62
Высокочастотные 0,5 48 55
2,0 40 47
7. Тепловыделения от паровозов при t — 0° С
Серия паровоза Внешняя поверхность котла F в м2 Тепловыделения в ккал/час Серия паровоза Внешняя поверхность котла F в Л12 Тепловыделения в ккал/час
С с изоляцией 59,0 58 300 Э с частичной изоляцией 58,2 77 700
Э „ 58,2 67 200 ов без изоляции 45,0 102 100
КУ с УУ „ частичной 51,9 51 300 э и я 58,2 147 200
изоляцией Л то же 50,0 75,6 68 200 110 000 с я Л 59,0 149 960
172
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕИИЙ
8. Тепловыделения от котлов ТЭЦ и ЦЭС
Производительность агрегата в т}час Тепловыделения, отнесенные
к одному агрегату в kk.ua! час к теплосодержанию топлива в % на 1 кГ пара в ккал/кГ
40 760 000 2,29 19,0
60 960 000 1,92 16,0
90 1 260 000 1,68 14,0
120 1 380 000 1,38 11,5
160 1 570 000 1,18 9,8
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ЭЛЕКТРОСВАРОЧНЫХ КОНТАКТНЫХ МАШИН
1Г = 860-0,257V р ккал,'час,
где N — среднечасовой расход мощности в квт-ч (см. табл. 9);
р — коэффициент одновременности работы (при количестве маши более 10 может быть принят равным 0,6);
0,25 — коэффициент, учитывающий водяное охлаждение сварочных машш
9. Расход электромощностн для сварочных контактных машин
Тип машин
Стыковые Шовные Точечные
Марка 7V в квт-ч Марка 7V в квт-ч Марка М В Лв/71-7
АСА-5 1 АША-10 4,2 АТ-5 0,9
АСА- Ю 2 АША-20 3,4 АТ-10 2,1
АСА-30 6 АША-50 21 АТА-20 1,8
АСА-60 12 АША-100 42 АТА-40 3,5
АСА-100 20 — — АТА-100 8,5
АСАГ-250 50 — — АТА-175 15
АСАГ-350 70 — — АТС-250 22
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ МАШИН, СНАБЖЕННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ
W = 860Wpjp2p3p4 ккал/час,
где N— установочная (номинальная) мощность электродвигателей в кет Pj — коэффициент использования установочной мощности электродвига телей (pi = 0,9 -ь 0,7);
р2 — коэффициент загрузки (р2 = 0,8 ч- 0,5);
р3 — коэффициент одновременности работы электродвигателе! (р3 - 1,0 -н 0,5);
р4 — коэффициент перехода тепла в помещение (для текстильных фабрю р4 = 1,0, для насосных р4 = 0,1).
Для механических и механосборочных цехов произведение всех четыре; коэффициентов р ориентировочно принимают равным 0,25.
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ
173
I ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ НАГРЕТЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ УКРЫТИЙ, ЗОНТОВ, ВОЗДУХОВОДОВ И ТРУБОПРОВОДОВ
WyKp == FK ^сР — ккал/час,
где F — поверхность укрытия, зонта или воздуховода в л2;
/( — коэффициент теплопередачи в ккал/м2 час-град-,
tcp — температура среды под зонтом, укрытием или в воздуховоде в ° С; t — температура зоны помещения, в котором расположено укрытие, в ° С.
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ ДЛЯ ОСТЕКЛЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
W°pZd = FocmVocmKocm ККал/ЧОС,
|ЛЯ покрытий
= Рп^п^огр ккал/час,
це Focm и Fn — поверхности остекления или покрытия вл2;
<7ост — величина радиации через 1 м2 поверхности остекления, зависящая от ее ориентировки по странам света и принимаемая по табл. 10, в ккал/м2 час;
qn — солнечная радиация через покрытия в ккал/м2 час; в зависимости от широты: при плоском (бесчердачном) покрытии для широты 35°—20; для широты 45°—18; для широты 55°—15; для широты 65°—12; при покрытии с чердаком для всех широт —5;
Кост — коэффициент, зависящий от характеристики остекления: двойное остекление в одной раме 1,15; одинарное остекление 1,45; обычное загрязнение стекла 0,8; сильное загрязнение 0,7; забелка окон 0,6; остекление с матовыми стеклами 0,4; внешнее зашторивание окон 0,25;
КОгр — коэффициент теплопередачи покрытия должен быть не выше 0,8 ккал/м2 град.
10. Тепловыделения от солнечной радиации [2]
(солнечная радиация qOCm через остекленные поверхности в ккал!м- час)
Страны света и широты
Характеристика остекленной поверхности
Юго-восток и юго-запад
Восток и запад
Северо-восток н северо-запад
Окна с двойным остеклением
с деревянными пере-
То же с металлическими пе-
Фонарь с двойным верти-|льным остеклением (прямо-ольный, тип шеда) с метал-шескнмн переплетами • • То же с деревянными пере-
110
140
125 125
160 160
145 85
180 110
110 125
140 160
145
180
125 125 145
160 160 180
130 160 160 170 110
120 145 145 150 100
140 170
125 150
170
150
160 160 180
145 145 160
145
180
180
160
65
80
65 65
80 80
60
80
85 85 85 80
75 75 75 70
174
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЙ
Солнечная радиация через стены не учитывается.
В расчет следует принимать большую из двух величин солнечной радиации, подсчитанных: первый раз — через остекление, расположенное в одно!' стене, перекрытие и фонарь, и второй раз — для ограждений, расположению в двух взаимно-перпендикулярных стенах, с коэффициентом 0,7, в сумм< с радиацией через покрытие и фонарь.
Тепловыделения от солнечной рациации надлежит учитывать в тепловм балансе для теплого периода года (при наружной температуре ф-ЮЧ и выше).
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕТОЙ ВОДЫ
= (4,9 1-3,5s?) (/eo3w — te03d) F ккал/час,
где v — скорость движения воздуха над водой в м/сек-, teOdu — температура воды в ° С;
/еозй — температура воздуха в ° С;
F — поверхность воды в м2.
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ЛЮДЕЙ
11. Тепловыделения W в ккал/час и влаговыделеиия G в Г/час от людей [16]
Характер работы Температура окружающей среды в °C
15 20 25 30
W G tt" G IF G W G G
Покой 100 40 70 45 50 50 30 80 130
Физическая:
легкая 100 55 70 70 60 125 30 140 235
средняя по ПО 80 160 70 180 35 230 290
тяжелая по 185 80 200 80 300 35 380 430
Прим е ч а н и с. При t = 35° тепловыделений нет.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЙ [2]
Количество влаги, испаряющейся с открытой водной поверхности в услс пнях обычного барометрического давления, определяется по формуле
= (аф-0,0174г>) (р2 — p,)F кГ/час,
где а — фактор гравитационной подвижности окружающей среды для тек ператур помещений от ф- 15 до ф- 30° С, принимаемый по табл. 1!
v — скорость движения воздуха над источниками испарения в м/cet pt — парциальное давление водяных паров в окружающем воздух в мм рт. ст.;
р 2 — парциальное давление водяных паров, насыщающих воздух пр температуре поверхности испаряющейся жидкости, в мм рт. ст F — поверхность испарения в м2.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛАГОВЫДЕЛЕИИЙ
175
Если температура жидкости поддерживается на постоянном уровне, то температура поверхности испарения принимается по табл. 13.
12. Значение фактора гравитационной подвижности
Температура воды в °C До 30 40 50 60 70 80 90 100
а 0,022 0,028 0,033 0,037 0,041 0,046 0,051 0,06
13. Зависимость температуры поверхности испарения от температуры жидкости (при параметрах воздуха в помещении ta 20°С <р = 70%)
Температура жидкости в "С 20 25 30 35 40 4t> 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
Температура поверхности испарения в °C 18 23 28 33 37 41 45 48 51 54 58 63 69 75 82 90 97
Если испарение происходит за счет теплоты окружающего воздуха, то р2 принимается по температуре мокрого термометра, соответствующей параметрам окружающего воздуха.
При определении количества влаги, испаряющейся со смоченных поверхностей строительных ограждений (пол, стены и т. п.), значение а принимается равным 0,031.
Если поверхность смоченных материалов неровная, то поверхность испарения удваивается или утраивается в зависимости от характера неровностей.
При бурном кипении воды количество испаряющейся влаги определяется по количеству подводимого тепла.
Количество воды, испаряющейся со смоченной поверхности пола, определяют по формуле
G. = Gc(tH-tK) кГ/ п г
где Gn — количество воды, испаряющейся с пола, в кПчас,
Gc — количество воды, стекающей на пол, в кГ/час',
г — скрытая теплота испарения, равна в среднем 585 ккал/кГ-, tH — начальная температура выливающейся воды в ° С;
tK — конечная температура воды, поступающей в канализационную сеть, в °C.
Количество испаряющейся жидкости, кроме воды, определяется по формуле
GM = т (0,000352+0,000786г») Р F кГ/час, где т — молекулярный вес жидкости;
v — скорость движения воздуха над источником испарения в м/сек:, Р — упругость паров жидкости, насыщающих воздух при температуре жидкости, в мм рт. ст.;
F — поверхность испарения в м2.
При испарении с поверхности водяных растворов минеральных солей при концентрации последних до 25 ?6 по весу упругость паров следует принимать как упругость водяного пара.
Количество влаги, испаряющейся от металлобрабатывающих станков при работе с эмульсией, определяется по формуле
G = 0,15 N кПчас, где N — установочная мощность оборудования в кет.
176
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕИИЙ
Количество влаги в виде пара, поступающее в помещение через неплотности в аппаратуре и трубопроводах, принимается по данным технологов.
Количество пара, поступающего в помещения машинных залов и котельных ТЭЦ, следует принимать по табл. 14 и 15.
14. Количество пара, поступающего в помещения машинных залов [2]
Мощность турбины в мгвт При конденсационной турбине При турбине с отбором пара
в кГ/час в %* в кПчас в %
6 240 0,8 300—360 1,0-1,2
12 300 0,8 390—480 0,65—0,81
25 305 0,24 405—505 0,32—0,40
50 320 0,13 420—520 0,17—0,21
100 450 0,09 570—720 0,12—0,15
•В процентах от количества пара, подводимого к турбине.
15. Количество пара, поступающего в котельные помещения ТЭЦ
Производительность котла в Т[час Количество пара, поступающего в котельные Производительность котла в Т ]час Количество пара, поступающего в котельные
в кПчас в % паро-пронзводи-тельности в кГ/час в % паро-производи-тельности
60 300 0,50 120 450 0,38
90 400 0,44 150 480 0,32
16. Тепло- и влаговыделения оборудованием столовых [5] и [30]
Источник тепло-и влаговыделеиий . Единица измерения (измеряемая поверхность) Тепловыделение в ккал/час Влаго-выделение в кГ!час
Явное Скрытое
Плиты 1 л2 горячей поверхности 3 500 — —
Электроплиты То же 4 500 -—, —
Газовые плиты:
8 конфорок Плита 13 500 — —
12 » » 20 000 — —
16 » » 27 000 — —
Варочные котлы:
емкостью 125 л Котел 1 700 6 270 10
» 250 » » 2 300 10 000 16
» 400 » » 3 200 14 500 23
» 600 » » 4 300 24 500 29
» 800 » 5 000 30 000 48
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЙ
177
Продолжение табл. 16
Источник тепло-11 влаговыделений Единица измерения ^измеряемая поверхность) Тепловыделение в ккал/час Влаговыделение в кГ/час
Явное Скрытое
Мармиг 1 лг горизонтальной про- 1 зон — —
Паровой шкаф екиии То же 2 500 — —
Кондитерская печь .... 1 м2 внешней поверхности 500 —- —
Кипятильник при высоте 1,8м и d = 0,5 м Кипятильник 2 000 — —
Паропроводы 1 кГ расходуемого количе- 25 — —
Стенки завес над плитой ства пара I м2 остекленной части 100 — —
Обрабатываемые продукты на плитах 1 кГ/час — 250 0,4
Примечания; 1. При определении тепло- и влаговыделений коэффициент одновременности работы оборудования принимается 0,8.
2. Тепло и влага от варочных котлов учитываются коэффициентом 0,8.
3. В помещениях с тепло- и влаговыделеииями воздухообмены определяются по полному теплосодержанию воздуха. п
4. Тепловыделения от оборудования, установленного под завесами, принимаются в размере 20% приведенных выше величин; влаговыделения в этих случаях не учитываются.
5. Для определения количества воздуха, удаляемого из-под завес, принимают тепловыделения под завесу над плитами н варочными котлами в размере 80% приведенных выше величин: температура воздуха под завесами над плитами 4-45° С, над варочными котлами 4-85° С; влажность не должна превышать 80%; над мойками посуды восьмикратный обмен в 1 час.
6. Тепловыделение от людей принимается: явное 80 ккал/час на одного работающего, скрытое 100 ккал/час', влаговыделение 0,16 кГ/час на одного работающего.
17. Тепло- и влаговыделения в прачечных [5] и [30]
Источник тепло- и влаговыделения Характеристика источника Расчетное количество тепловыделений в ккал/час
Производительность за смену в кГ сухого белья Емкость в кГ сухого белья Потребная мощность в кет Расход пара в кГ/час Температура испа- , реиия влаги в °C Расчетное количе* ство влаговыделений в кГ/час
Явное Скрытое
Стиральное отделение
Стиральная машина 280 80 2,2 35,0 80 3,60 1660 2 300
» » 190 32 1,75 25,0 80 2,70 780 1 700
» » 120 22 1.5 15,0 80 1,80 670 1 150
Чан с механизмом для полоскания 850 — 0,75 — 25 2,50 — 1 650
То же 600 .— 0,75 — 25 2,00 — 1 350
Бучильник дезинфекционный • • 440 80 — 160,0 90 2,80 750 1 800
То же 220 40 — 80,0 90 2,50 560 1 600
Бучильник прнкорытный Чаи для варки щелока емкостью 50 8 — 13,0 90 1,10 290 700
370 л — — — 50,0 60 2,10 460 1 300
То же емкостью 110 л • • — -—. — 18,0 60 0,90 160 560
Ручные стиральные корыта • • • — — — — 35 3,40 390 2 100
Центрифуга 510 32 3,50 -—_ — — — —
» 200 12 1,30 —- — — — —
Пол (на 1 л2) — — — — 25 0,30 —* 180
Мокрое белье (на 110 кГ) • • • -—, —- — — 40 5,0 3 100
Люди (на рабочего) . — — — —. — 0,20 125
Моторы (на 1 кет мощности) • • Паропроводы технологические (на — — — —’ — — 56 25 —
1 кГ расходуемого пара) • • — — — — '— —
12 Рысии
178
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛО- И БЛАГО ВЫДЕЛЕНИЙ
Продолжение табл. 17
Характеристика источника Расчетное количество тепловыделений в ккал/час
IbHOCTb су- сухо- щность пара испа-з °C Расчетное количество влаговыделе-ний в к! /час
Источник тепло- и влаговыделения Производите;] за смену в , хого белья Емкость в кГ го белья Потребная moi в кет Расход в кГ/час Температура рения влаги i Явное Скрытое
Замоченное отделение
Замоченный чан (на 1 пог м) - • Пол (на 1 .и2) Люди (на 1 работающего) .... — 100 — — 25 22 0,59 0,8 0,20 80 3691 ПО 125
Суши Электроутюги льно-гл адильн ое отд членив 0,30 410 190!
Массивный чугунный утюг • • • — — —. — —— 0,15 205 95
Каток паровой с пятью вальцами 480 _ 1,30 70,0 4,0 23,0 6 800 13 200 2 550 14 950
Каландр пятивальцовый .... 600 _ _ 1,50 90,0 5,0 29,0 8 800 17 900 3 700 18 600
Сушилка (на одну кулису) 50 — — 8,0 — — 500 —
Каток грузовой 300 — 0,75 — —— — —- —
Моторы (на 1 кет установочной мощности) — — . — — 81
Паропроводы технологические (на 1 кГ расхода пара) — —. — — — 25
Люди (на 1 работающего) - • • — — — — — 0,16 80 100
Примечания: 1. Температура мокрого белья принимается условно равной +40° С.
2. Величины тепло- н влаговыделеннй в виде дроби показывают в числителе количество тепла и влаги, поступающих непосредственно в помещение, а в знаменателе — под зоит, установленный над оборудованием.
3. Количество тепла, поступающего от белья после сушки и глажения, учтено, в тепловыделениях оборудования.
4. В помещениях с тепло- и влаговыделеииями воздухообмены определяются по полному теплосодержанию воздуха.
ГЛАВА VII
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ВНЕШНИЕ И ВНУТРЕННИЕ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ [1] и [2]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1. Теплопотери помещений, учитываемые при проектировании систем отопления и вентиляции, состоят из основных и добавочных.
Основные теплопотери помещений состоят из теплопотерь через отдельные ограждения:
W = F (te — ккал/час,
Во
где W — теплопотери через ограждения в ккал/час,
F— площадь ограждения в м2;
Ro — сопротивление теплопереходу конструкции ограждения
в м2 час град/ккал-,
te — расчетная температура внутреннего воздуха в ° С;
tH — расчетная температура наружного воздуха в ° С.
2. Расчетная разность температур внутреннего воздуха отапливаемых помещений и наружного воздуха te— tH при подсчете теплопотерь через наружные ограждения, а также через полы на грунте и на лагах принимается с коэффициентом 1, а при подсчете теплопотерь через прочие ограждения — с коэффициентами, указанными в табл. 1.
3. Теплообмен через ограждения между смежными отапливаемыми помещениями при расчете теплопотерь принимается при разности расчетных температур внутреннего воздуха этих помещений более 5е С.
4. Поверхность и линейные размеры ограждений при подсчете теплопотерь определяются:
а) поверхность окон, дверей и фонарей — по наименьшим размерам проемов в свету;
б) поверхность потолков и полов над подвалами или подпольями измеряется между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен;
в) высота стен первого этажа для пола, расположенного непосредственно на грунте, — между уровнями полов первого и второго этажей; для пола на лагах — от верхнего уровня подготовки пола первого этажа до уровня пола второго этажа; для неотапливаемого подвала для подполья — от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня пола второго этажа;
г) высота стен промежуточного этажа — между уровнями полов данного и вышележащего этажей;
д) высота стен верхнего этажа — от уровня пола до верха утепляющего слоя чердачного перекрытия;
180
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
1. Коэффициент п уменьшения расчетной разности температур
№ по пор. Характеристика ограждений п
1 Чердачные перекрытия при стальной, черепичной или асбесто-
цементной кровлях по разреженной обрешетке 0,90
2 То же по сплошному настилу 0,80
3 Чердачные перекрытия прн кровлях из рулонных материалов 0,75
4 Ограждения (за исключением указанных в пп. 9 и 10 настоящем
таблицы), отделяющие отапливаемые помещения от сообщающихся с наружным воздухом неотапливаемых помещении (тамбуров и т. п.) 0,70
5 Ограждения, отделяющие отапливаемые помещения от неотаплн-
ваемых помещений, не сообщающихся с наружным воздухом 0,40
6 Перекрытия над подпольями, расположенными выше уровня земли, при непрерывной конструкции цоколя 0,40
7 То же с /?0< 1 м2 час-град/ккал 0,75
8 Перекрытия над неотапливаемыми подвалами, расположенными
ниже уровня земли или имеющими наружные стены, выступающие над уровнем земли до 1 м, при наличии окон в наруж-ных стенах подвала 0,60
9 То же при отсутствии окон 0,40
Примечания: 1. Расчетная разность температур для перекрытий над неотапливаемыми подвалами, у которых часть наружных стен высотой 1 м и более расположена над поверхностью земли, определяется с учетом температуры воздуха в подвале. Последняя подсчитывается по балансу тепла, поступающего в подвал из вышерасположенных и* смежных отапливаемых помещений и теряемого через наружные ограждения.
2. Расчетная разность температур для бес чердачного перекрытия с вентилируемой воздушной прослойкой принимается, как для чердачных перекрытий, причем воздушная прослойка рассматривается, как чердачное пространство, а находящаяся над ней конструкция •— как кровля.
е) высота стен одноэтажных производственных зданий с бесчердачныш покрытиями — от уровня пола -до пересечения внутренней грани стены с верхней плоскостью бесчердачного покрытия;
ж) длина наружных стен в неугловых помещениях — между осями внутренних стен, а в угловых — от внешних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен;
з) длина внутренних стен — от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен;
и) поверхность участков полов на грунте или на лагах, расположенных возле угла наружных стен (в первой 2-метровой зоне), вводится в расчет дважды, т. е. по направлению обеих наружных стен, составляющих угол.
Линейные размеры при обмере ограждений определяются с точностью до 0,1 м.
Зоной называется полоса пола шириной 2 м, параллельная линии стены. Зоны нумеруются, начиная от стены.
5. Теплопотери через полы, расположенные на грунте, определяются; по зонам с учетом расстояния последних от наружных стен.
6. При расчете теплоцотерь сопротивление теплопередаче R„. п конструк-| ций отдельных зон неутепленных полов, расположенных непосредственио| па грунте, принимается независимо от толщины конструкции:
Для 1 зоны RH. п = 2,5 м-час-град!ккал
» 11 s' RH. п — 5 »
» III s RH „ = 10 »
» остальной площади пола RH. п — 16,5 м2 час- град/ккал
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
181
Неутепленными считаются полы, конструкция которых независимо от толщины состоит из слоев материала, имеющего коэффициент теплопроводности Z > 1 ккал/м-час-град.
7. При расчете теплопотерь сопротивление теплопередаче „ конструкций отдельных зон утепленных полов, расположенных непосредственно па грунте, определяют для каждой зоны по формуле
Rv „ = RH_ „ + ^'с м-час- град/ккал, у Ку- С
где RH. п — сопротивление теплопередаче конструкций неутепленного пола в м2час-град/ккал согласно п. 6;
бу. с — толщина утепляющего слоя в и;
X с — коэффициент теплопроводности утепляющего слоя в ккал/м-час-град.
Слои материалов считаются утепляющими, если коэффициент теплопроводности X < 1 ккал/м-час-град.
8. Сопротивление теплопередаче конструкций полов на лагах определяется по формуле
= 0,85 Ry. п м2час• град/ккал,
где п — сопротивление теплопередаче конструкции утепленного пола, определяемое для каждой зоны по формуле п. 7.
9. Теплопотери через подземную часть наружных стен отапливаемых помещений определяются по зонам шириной 2 м с отсчетом их от поверхности земли. Сопротивление теплопередаче определяется так же, как для неутепленных или утепленных полов, согласно п. 6 или 7.
Теплопотери через полы подвалов определяются по зонам, рассматривая полы при отсчете зон как продолжение подземной части наружных стен с учетом расстояния их от поверхности земли, при этом сопротивление теплопередаче определяется согласно п. 6 или 7, в зависимости от конструкции полов.
10. Добавочные теплопередачи через ограждающие конструкции помещений различного назначения определяются в процентах от основных согласно табл. 2.
2. Добавочные теплопотери [1] и [2]
№ по нор. Наименование помещений и зданий Виды ограждений, через которые происходят добавочные теплопотери Добавочные теплопотери в % к основным
1 Помещения в зданиях любого назначения Вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) наружные ограждения (стены, двери и свето-проемы) обращенные: на север, восток, северо-восток н северо-запад на юго-восток н запад 10 5
2 Жилые, общественные, вспомогательные н складские помещения в зданиях любого назначения при наличии в помещении двух и более наружных стен Наружные стены и окна 5
182
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
Продолжение табл.!
№ по пор. Наименование помещений и зданий Виды ограждений, через которые происходят добавочные теплопотери Добавочные | теплопотери 1 и <) в '<) । к основным I
3 Помещения в зданиях любого назначения Вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) наружные ограждения зданий, возводимых в местностях со средней скоростью ветра до 5 м/сек включительно, за 3 наиболее холодных месяца: ограждения, защищенные от ветра то же не защищенные от ветра (в зданиях, расположенных на возвышенностях, у рек, у озер, на берегу моря или на открытой местности) 5 10
4 Здания любого назначения Наружные двери при открывании их на короткие периоды времени для учета врывания холодного воздуха при п этажах в зданиях: двойные двери без тамбура то же, но с тамбуром 100 п 80 п
Примечания: I. Добавочные теплопотери, указанные в п. 3 настоящей таблицы, принимаются с коэффициентом 2 при средней скорости ветра за 3 наиболее холодных месяца от 5 до 10 м/сек и с коэффициентом 3 при средней скорости ветра более м/сек.
2. Ограждения помещений (наружные стены, окна, двери и светопроемы) считаются защищенным от ветра, если разность между высотой защищающего его строения и уровнем перекрытия помещения превышает 2/3 расстояния между рассчитываемым ограждением и ближайшим ограждением защищающего строения,
3. При разработке типовых проектов добавочные теплопотери, предусмотренные пп. 1 и 3 настоящей таблицы, принимаются в размере 16%.
11. Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкци отапливаемых зданий определяется по формуле
/ф = ~ м^час-град/киал,
где te — расчетная температура внутреннего воздуха в рабочей зоне (знг чения t для отдельных групп зданий приведены в табл. 3) в ° С t„ — расчетная зимняя температура в ° С;
а, — коэффициент теплоперехода у внутренних поверхностей ограх дений в ккал/м2час-град.
t\iH — нормируемый температурный перепад между расчетной темы ратурой помещения и температурой внутренней поверхност ограждения (табл. 3).
п — коэффициент, зависящий от назначения ограждений, приш мается по табл. 1;
т — коэффициент, зависящий от степени массивности огражденн принимается по интерполяции от 1,0 до 1,15 в зависимости ( фактической величины характеристики тепловой инерции D (пр D 0 и т = 1,15; при 0 = 7,1 и т = 1).
Требуемые значения /?0 для всех групп зданий при расчетных зимнг температурах от —5 до —40° С и при коэффициенте т = 1, приведен в табл. 4.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
183
3. Группы зданий, нормируемый температурный перепад и внутренние температуры [112]
Группа зданий Виды помещений и зданий Относи* тельная влажность воздуха Ф в % Расчетная внутренняя .температура в °C Для наружных стен Д/^ в °C Для бес-чердач-ных покрытий и чердачных перекрытий Д/^ в °C
I Промышленные здания Авторемонтные Автокардепо Арматурные заводы Вальцепрокатные Вискозные Га ражи-стоянки Деревообделочные Дробильно-сортировочные Инструментальные Кальцинации Кислотные Корпусные Литейные Малярные с кистьевой окраской Машинные отделения Металлоконструкции Механические Модельные Отделки сортопрокатных н рельсобалочных цехов Насосные холодной воды Подбункерные Подготовки целлюлозы Приготовления вискозы Приготовления отделочных растворов Ремонта вагонных весов Ремонтные Сварочные Склады отапливаемые Содовых баков и насосов Т рубоотделочные Товарного бетона и растворов Холодного волочения и прокатки труб Электросварочных труб Укупорочные 49 16 9 8
II Абсорбции и ДИСТИЛЛЯЦИИ Аккумуляторные Армопенобетонных и армопеносили-катных плит и изделий Архитектурных изделий Бетонов ячеистых Высокоиапорных труб Гальванические * Г линоириготовлении Гипсолитых и гипсошлаковых изделий Железобетонных изделий Карбонизации Механические Малярные с пульверизационной окраской Минеральной ваты Отделочные 50—60 16 8 7
184
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
Продолжение табл.
Группа зданий Виды помещений и зданий Относительная влажность воздуха <Р в % Расчетная внутренняя температура t„ в °с Для наружных стен Д/н в °C Для бес-чердач-ных покрытий и чердачных перекрытий Д?я R °C
II Пенобетонные н пеносиликатные заводы Пропиточные Прядильные штапельного волокна Травильные, оцинковочные, лудильные и никелировочные * Рассолоочистки Струнобетонные 50—60 16 8 7
III Бандажные Блюмингов Горячей штамповки Горячей прокатки стали (рельсобалочные, крупносортные, среднесортные, мелкосортные, проволочные, тонколистовые, среднелистовые и др.) Калибровочные Колесопрокатные Кузнечные мелкие и средние Прессовые горячие Рельсовых скреплений Слябингов Термические <45 20 12 12
IV ДисСо ль верные Красильные Кондиционирования шелка камеры Крутильные Мотальные Перемоточные Бобинные Прядильные центрифугельные Т капкие Электролиза цинка 61—75 <26 h — {в Ър
V Бумажных машин Камеры запаривания для кислого волокна Кожевенные 75 25 25—30 7 7 te — t3 — Тр
VI Бессемеровские, томасовские Горячих блюмов, слябов и склады заготовок Котельные ТЭЦ . Литейный двор Мартеновские Остывочные отделения литейных, от-жиговые, печные, поддоменник, стеклоплавильные, скреперные, томильные 30 <25 Не нормируется
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
185
Продолжение табл. 3
Группа зданий Виды помещений и зданий Относительная влажность воздуха Ф в % Расчетная внутренняя температура в °C Для наружных стен д/н в °C Для бес-чердач-ных покрытий и чер дачных перекры тий Д/я в °C
VII Жилые и осщестьенные здани» Бани, душевые, стиральные отделения прачечных 75 25—30 7
VIII Автоматические телефонные станции, амбулатории, аптеки, архивы, библиотеки, больницы, гостиницы, детские сады, детские комнаты на вокзалах, жилые здания, столовые (фабрики-кухни), курортные здания лаборатории НИИ, музеи, общежития. санатории, административноконторские помещения <60 18—20 6 4,5.
IX Бытовые помещения при производственных зданиях, кроме душевых Вокзалы, кроме комнат матери и ребенка Почтово-телеграфные помещения, торговые помещения 50—60 16— П 7 5.5
Примечания: * 18° С; (р — 60%. 2. В пятой и шестой колонках * & обозначает точку росы внутреннего воздух i. 3. В помещениях с расчетной влажностью воздуха от 61 до 75% (группа IV) для сплошных наружных стеи из обыкновенного обожженного кирпича допускается принимать Д?Н = 6,5°С. 4. Для зданий группы VJ тип ограждений выбирается только по конструктивным соображениям.
4. Требуемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций Ro в л® час-град/ккал для массивных ограждений (т => 1) [112]
1 руппа «даний в °C Ч> в % Наименование конструкций При расчетной температуре 1 в °C
—40 —35 —30 —25 —20 —15 —10 —5
1 + 16 <49 Промышленные здания Стены Покрытия Чердачные перекрытия 0,83 0,93 0,84 0,75 0,85 0,76 0,68 0,77 0,69 0,61 0,68 0,61 0,53 0,6 0,54 0,46 0,52 0,47 0,38 0,43 0,39 0,31 0,35 0,31
II +16 50—60 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 0,93 1,07 0,96 0,85 0,97 0,87 0,77 0,87 0,78 0,68 0,78 0,7 0,6 0,68 0,61 0,52 0,57 0.53 0,43 0,49 0.44 0,35 0,4 0,36
III + 20 <45 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 0,67 0,67 0,6 0,61 0,61 0,55 0,56 0,56 0,5 । 0,5 0,5 0,45 0,44 0,44 0.4 0,39 0,39 0,35 0,33 0,33 0,3 0,28 0,28 0,25
186
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
Продолжение таС
I руппа зданий в °C Ч> В % Наименование конструкций При расчетной температуре tH в ®С
—40 -35 — 30 —25 —20 — 15 —10 1 -
IV + 16 + 20 + 25 61—75 Стены сплошной кладки из обожженного кирпича 1,15 1,23 1,33 1,04 1,13 1,23 0,94 1,02 1,12 0,64 0,92 1,02 0,84 0,82 0,92 0,64 0,72 0,82 0,53 0,61 0,72 0 0 0
IV + 16 75 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,59 1,59 1,43 1,44 1,44 1,51 1,3 1,3 1,17 1,16 1, 16 1.04 1,02 1,02 0,92 0,88 0,88 0,79 0,73 0,73 0.66 0, о, 0,
IV Ч-23 75 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,82 1,82 1,64 1,68 1,68 1,51 1,53 1,53 1,38 1,38 1,39 1,25 1,24 1,24 1,12 1,1 1,1 0,99 0,95 0,95 0,86 0, 0, о,
IV + 16 70 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,41 1.41 1,27 1,28 1,28 1,15 1,15 1,15 1,04 1,03 1,03 0,93 0,9 0,9 0,84 0,78 0,78 0,7 0,65 0,65 0,59 0, о, 0.
IV + 24 70 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,55 1,55 1,39 1,43 1,43 1,29 1,3 1,3 1,18 1,18 1,18 1,05 1,06 1,06 0,96 0,94 0,94 0.85 0,85 0,85 0,76 о,: о,7 0,1
IV + 16 65 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,15 1,15 1,03 1,04 1,04 0,94 0,94 0,94 0,85 0,84 0,84 0.76 0,74 0,74 0,67 0,64 0,64 0,58 0,53 0,53 0,48 0/ 0,4 0,5
IV + 25 65 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,22 1,22 1.1 1,13 1,13 1,02 1,03 1,03 0,93 0,94 0,94 0,85 0,85 0,85 0,76 0,75 0,75 0;68 0,66 0,66 0,59 0,5 0,5 0,5
IV + 16 61 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 0,98 0,98 0,88 0,89 0,89 0,8 0,81 0,81 0,73 0,72 0,72 0,65 0,63 0,63 0,57 0,55 0,55 0,49 0,45 0,45 0,41 0,3' 0,5' 0,3
IV +26 61 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,04 1,04 0,94 0,97 0,97 0,87 0,88 0,88 0,79 0,81 0,81 0,73 0,73 0,73 0,66 0,65 0,65 0,59 0,57 0,57 0,51 0,4! 0,4! 0,44
V + 16 + 20 + 25 Более 75 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,06 1,14 1,23 0,97 1,04 1,14 0,87 0,95 1.04 0,78 0,85 0,95 0,68 0,76 0,85 0,59 0,66 0,76 0,49 0,57 0,66 0,4 0,49 0,57
VII + 18 60 Жилые и общественные здания Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,28 1,72 1,55 1,18 1,57 1,42 1,06 1,42 1,32 0,95 1,27 1,14 0,84 1,12 1,01 0,73 0,98 0,88 0,62 0,83 0,75 0,51 0,68 0,Й1
VIII + 16 50,18 Стены Покрытия Чердачные перекрытия 1,1 1,4 1,-26 1,01 1,28 1,15 0,91 1,16 1,04 0,82 1,04 0,94 0,72 0,92 0,83 0,63 0,8 0,72 0,53 0,68 0,61 0,44 0,56 0,5
Примечание. Значения Ro для покрытий подсчитаны при внутреннем отводе воды. При наружном отводе воды необходимо соблюдать дополнительное условие: R„>0,05/e+0,l.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
187
Для упрощения вычислений, толщину стен и утеплителей можно определять по табл. 5—9.
Прн определении толщины утеплителя для покрытий приняты:
а) водоизоляционный трехслойный ковер (один слой рубероида и два слоя пергамина на мастике; толщина ковра 10 кГ/м2', h — 0,2 ккал/м-час-град',
б) выравнивающий асфальтовый слой (стяжка) толщиной 15 мм\ у = 1900 кГ/м3', % = 0,65 ккал/м-час-град',
в) пароизоляция — только в цехах с повышенной относительной влажностью.
5. Данные для выбора толщины стен нз
промышленных зданий I, II и III групп, состоящих крупных бетонных блоков [112]
При расчетной зимней температуре в °C I группа зданий 11 группа зданий III группа зданий
Толщина стены в мм при о бъемном весе кладки стен из бетонных камней в кГ!м.Л
1000 1200 1400 1690 1800 1000 1201» 1400 1600 1800 кюо 1200 1400 16Q0 1800
-19 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300
—11 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300
—12 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300
13 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300
— 14 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300
—15 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300
—16 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300
—17 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300
—18 300 300 300 300 300 300 300 300 300 400 300 300 300 300 300
—19 300 300 300 300 300 300 300 300 300 400 300 300 300 300 300
-20 300 300 300 300 300 300 300 300 300 400 300 300 300 300 300
—21 300 300 300 300 300 300 300 300 400 400 300 300 300 300 300
-22 300 300 300 300 400 300 300 300 400 400 300 300 300 300 300
—23 300 300 300 300 400 300 300 300 400 400 300 300 300 300 300
—24 300 300 300 300 400 300 300 300 400 400 300 300 300 300 300
—25 300 300 300 400 400 300 300 300 400 500 300 300 300 300 300
—26 300 300 300 400 400 300 300 400 400 500 300 300 300 300 300
—27 300 300 300 400 400 300 300 400 400 500 300 300 300 300 300
—28 300 300 300 400 400 300 300 400 400 500 300 300 300 300 300
—29 300 300 300 400 500 300 300 400 500 500 300 300 300 300 300
—30 330 300 400 400 500 300 300 400 500 500 300 300 300 300 400
—31 300 300 400 400 500 300 300 400 500 500 300 300 300 300 400
—32 300 300 400 400 500 300 400 400 500 500 300 300 300 300 400
—33 300 300 400 400 500 300 400 400 500 500 300 300 300 300 400
34 300 300 400 400 500 300 400 400 500 600 300 300 300 300 400
—35 300 300 400 500 500 300 400 400 500 600 300 300 300 400 400
—36 300 300 400 500 500 300 400 500 500 G00 300 300 300 400 400
—37 300 300 400 500 500 300 400 500 500 600 300 300 300 400 400
—38 300 400 400 500 500 300 400 500 500 600 300 300 300 400 400
—39 300 400 400 500 500 300 400 500 600 600 300 300 300 400 400
—40 300 400 400 500 500 300 400 500 600 600 300 300 300 400 400
Примечание, проводности кладки: при Y При составлении таблицы были приняты следующие коэффициентытепло-== ЮООкГ/л3 л = 0,35; при у = 1200кГ/л3 А. = 0,45; прн У = 1400 кГ/м*
Л, = 0.55; при у = 1600 кГ/м9 л = 0,65; при у = 1 К! /М° Л __ _
188
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИИ
6. Данные для выбора толщины стен общественных и жилых зданий VII и VIII групп, состоящих из крупных бетонных блоков (112]
При расчетной зимней темпера-туре в °C VII группа зданий VIII группа зданий
Толщина стены в мм при объем ном весе кладки в кГ м3
1000 1200 1400 1600 1800 1000 12m 1400 1600 1800
— 10 300 300 300 400 400 300 300 300 300 400
—11 300 300 300 400 400 300 300 300 300 400
—12 300 300 300 400 400 300 300 300 300 400
— 13 300 300 400 400 500 300 300 300 300 400
—14 300 300 400 400 500 300 300 300 400 400
— 15 зео 300 400 400 500 300 300 300 400 400
—16 300 300 400 400 500 300 300 300 400 400
— 17 300 300 400 500 500 300 300 300 400 400
— 18 300 300 400 500 500 300 300 300 400 500
—19 300 400 400 500 500 300 300 400 400 500
—20 300 400 400 500 500 300 300 400 400 500
—21 300 400 400 500 600 300 300 400 400 500
—22 300 400 500 500 600 300 300 400 400 500
—23 300 400 500 500 600 300 300 400 500 500
—24 300 400 500 600 600 300 300 400 500 500
—25 300 400 500 600 600 300 400 400 500 500
—26 300 400 500 600 600 300 400 400 500 500
—27 400 400 500 600 600 300 400 400 500 600
—28 400 400 500 600 600 300 400 500 500 600
—29 400 500 500 600 600 300 400 500 500 600
—30 400 500 600 600 Не рекомен- 300 400 500 500 600
—31 400 500 600 600 дуется применять 300 400 500 600 600
—32 400 500 600 600 300 400 500 600 600
—33 400 500 600 Не реко- Не рекомендуется при- 300 400 500 600 600
—34 400 500 600 Mei I дуется менять 400 400 500 600 600
—35 400 500 600 применять 400 400 500 500 500 600 Не реко-
—36 400 500 600 400 600 мендуется
- 37 400 500 600 400 500 600 600 применять
—38 400 500 600 400 500 600 600
—39 500 600 600 400 500 600 600
—40 500 600 600 400 500 600 600
Примечания: 1. Объемные веса кладок у и коэффициенты теплопроводности X приняты: из кирпича обыкновенного у = 1800 кГ[м\ Л == 0,7; силикатного у = 1900 кГ/л3, Л == 0,75; дырчатого у = 1360 кГ/м3, X = 0,55.
2, При определении необходимой толщины стен принято, что стены промышленных зданий групп I, II и III не имеют штукатурки, а стены жилых и общественных зданий, бытовых помещений групп VII и VIII имеют штукатурку на внутренней стене.
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 При расчетной зимней температуре в °C 7. Толщина кирпичной стены в мм в зависимости от наружной зимней расчетной температуры [112]
251 250 250 250 250 250 250 250 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 38fi 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 Обыкновенный • Вид кирпича I группы Для промышленных зданий 1
250 250 250 250 250 250 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 Силикатный
He рекомендуется применять Силикатный с воздушной прослойкой
250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 380 380 380 380 380 380 380 38-J 380 380 380 380 380 380 380 510 510 Дырчатый
200 250 250 250 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 640 640 Обыкновенный И группы
250 250 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 640 640 640 640 640 Силикатный
01Сло1слспслсл01сп4^4^4^.4^^-4^4^4^ He рекомендуется СЛ Сл СЛ СЛ Сл Cl Cl Сл Сл hO tO to ЬЭ ЬЭ Ю ЬЭ NO ППИМРИЯТЬ ооооооооооооооооо ирпмеьяю Силикатный с воздушной прослойкой
250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 380 380 380 380 380 390 380 380 380 380 380 380 380 510 510 510 510 510 510 510 510 Дырчатый
250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 Обыкновенный III группы ]
250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 380 380 380 380 380 3S0 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 510 510 Силикатный
gg Не рекомендуется применять Силикатный с воздушной прослойкой
250 250 250 250 250 250 250 250 250 350 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 380 380 380 380 380 380 380 380 380 Дырчатый
380 380 380 380 380 510 510 510 510 510 510 510 510 510 640 640 640 640 640 64 и 640 640 640 640 770 770 770 770 770 770 770 Обыкновенный VII группы Для жилых и общественных зданий, бытовых помещений |
380 380 380 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 640 640 640 640 640 640 640 640 640 770 770 770 770 770 770 770 91» 9» Силикатный
Не рекомендуется применять 420 420 420 420 420 420 420 550 550 550 550 550 550 550 550 550 550 680 680 680 680 680 680 680 680 680 Силикатный с воздушной прослойкой
380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 640 640 640 640 640 640 640 640 640 Дырчатый
OC^OOOiOOI^c^CiOtcnCnOiOiOlQiCnCnOiCnCOGJGJ'jOCPCAJCoCOCaCA. СТ>— — — ^-^-.— COQOQOOCOCQOOoaOOOOO ООООООООООООООООООООООООООООООО Обыкновенный | VIII группы j
38и 380 380 380 380 380 380 380 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 510 640 640 640 640 640 640 640 640 640 640 770 770 Силикатный
Не рекомен-дуется ооооооооооооооооооооооо применять Силикатный с воздушной прослойкой
аЪ^ОСЛСлСЛСЯСЛСлСлСлСлСлСЛСЛОСоСОСлЗСЛСРСлЗС^С^СОСОСОГЭЬЭЬЭЬЭ rfx ф. — — — оэ GO СО 00 СО 00 да ОО 00 00 СО 00 СЛ СП о. Си ООООООООООООООООООООООООООСЭОООО Дырчатый
681
BHHvevMX эиТпзо
8. Данные для определения толщины утеплителей при бесчердачных покрытиях из железобетонного крупнопанельного настила (при внутренних водостоках)* [112]
Для I группы зданий Для II группы зданий
О. Вид утеплителя
Е S й к к S S Древесноволокнистые плиты Пенобетон и пеносиликат Тррфо- ПЛИТЫ Фибробитуминозные плиты Фибролит цементный и магнезиальный Шлак Древесноволокнистые плиты Пенобетон и пеносиликат Торфо-плиты Фибробиту-мииозиые плиты Фибролит цементный и магнезиальный Шлак
м при коэффициенте теплопроводности 7. в ккал/м -час-ер ад
0,05 0,065 0,13 0,15 0,18 0,065 0,11 0,13 0,11 0,14 0,2 0,19 0,05 0,055 0,13 0,15 0.18 0,065 0,11 0,13 0,11 0,14 0,2 0,19
Б ю S" я V О- при объемном весе у в кГ/м$
0. ? 150 250 400 500 600 250 380 425 250 400 600 700 150 250 400 500 600 250 380 425 250 400 600 700
-10 12,5 20 40 40 50 30 60 60 50 50 50 40 20 20 40 50 60 30 60 60 50 50 70 60
-11 12,5 20 40 40 50 30 60 60 50 50 50 40 20 20 50 50 60 30 60 60 50 50 70 60
-12 12,5 20 40 50 60 30 60 60 50 50 50 40 20 25 50 60 70 30 60 60 50 50 70 60
-13 20 20 40 50 60 30 60 60 50 50 70 70 20 25 50 60 70 30 60 60 50 50 70 70
-14 20 20 50 50 60 30 60 60 50 50 70 70 20 25 60 60 70 30 60 60 50 70 100 70
-15 20 20 50 50 60 30 60 60 50 50 70 70 20 25 60 70 80 30 60 60 50 70 100 80
[-16 20 25 50 60 70 30 60 60 50 50 70 70 25 40 60 70 80 30 60 60 50 70 100 80
— 17 20 25 50 60 70 30 60 60 50 50 70 70 25 40 60 70 90 30 60 60 50 70 100 80
— 18 20 25 60 60 80 30 60 60 50 70 100 70 25 40 70 80 90 30 60 60 50 70 100 90
-19 20 25 60 60 80 30 60 60 50 70 100 80 25 40 70 80 90 30 60 70 50 70 100 90
-20 20 40 60 60 80 30 60 60 50 70 100 80 25 40 70 80 100 50 60 70 50 70 100 100
-21 25 40 60 60 90 30 60 60 50 70 100 80 40 40 70 90 100 50 60 70 70 100 140 100
-22 25 40 70 70 90 30 60 60 50 70 100 90 40 40 80 90 100 50 60 70 70 100 140 100
-23 25 40 70 80 90 30 60 70 50 70 100 90 40 40 80 90 110 50 70 120 70 100 140 НО
-24 25 40 70 80 100 50 60 70 50 100 100 90 40 40 80 100 НО 50 70 120 70 100 140 НО
—25 25 40 70 80 100 50 60 70 50 100 100 100 40 40 90 100 120 50 70 120 70 100 140 120
-26 40 40 80 90 100 50 60 70 70 100 140 100 40 — 90 100 120 50 70 120 70 100 140 120
—27 40 40 80 90 110 50 60 70 70 100 140 НО 40 — 90 НО 120 50 120 120 100 100 140 130
—28 40 40 80 90 ПО 50 70 120 70 100 140 110 40 — 100 НО 130 50 120 120 100 100 140 130
-29 40 40 80 90 НО 50 70 120 70 100 140 НО 40 — 100 НО 130 50 120 120 100 100 140 140
—30 40 40 80 100 120 50 70 120 70 100 140 120 40 — 100 110 140 50 120 120 100 100 140 140
-31 40 40 90 100 120 50 70 120 70 100 140 120 40 — 100 120 140 ,50 120 120 100 1 10 — 140
—32 40 — 90 100 120 50 70 120 70 100 140 120 40 — 110 120 140 50 120 I2O 1ОО 140 — 160
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
О Г- ОО ( ОСО СО С 11 1 4 U 40 40 1 и 100 100 110 120 120 140 140 140 50 50 50 120 120 120 120 120 120 1ОО 100 100 100 149 140 140 140 150 — — 120 120 120 130 140 140 160 160 170 60 60 60 120 120 120 1 20 120 120 120 1 оо 1ОО 1ОО 100 1 40 140 140 140 — 160 160 170 170
—ЗУ 40 — но 120 150 60 120 120 100 140 — 150 — — 130 140 170 60 120 120 100 140 180
—40 40 — по 130 150 60 120 120 100 140 — 150 — — 130 150 180 60 120 120 100 140 — 180
Для II группы зданий Для VI11 группы зданий
-10 12,5 12,5 40 40 40 30 60 60 50 50 50 40 25 40 70 80 100 50 60 70 50 70 100 100
— 11 12,5 12,5 40 40 40 30 60 60 50 50 50 40 40 40 80 90 100 50 60 70 70 100 140 100
-12 12,5 12,5 40 40 40 30 60 60 50 50 50 40 40 40 80 90 ПО 50 70 120 70 100 140 НО
— 13 12,5 . 12,5 40 40 40 30 60 60 50 50 50 40 40 40 80 100 НО 50 70 120 70 100 140 НО
—14 12,5 12,5 40 40 40 30 60 60 50 50 50 40 40 40 90 100 120 50 70 120 70 100 140 120
—15 12,5 12,5 40 40 40 30 60 60 50 50 50 40 40 40 90 100 120 50 70 120 100 100 140 120
-16 12,5 12,5 40 40 40 30 60 60 50 50 50 40 40 90 110 120 50 120 120 100 100 140 130
— 17 12,5 12,5 40 40 40 30 60 60 50 50 50 40 40 100 110 130 50 120 120 100 100 140 130
—18 12,5 20 40 40 50 30 60 60 50 50 50 40 40 100 110 130 50 120 120 100 100 140 140
— 19 12,5 20 40 40 50 30 60 60 50 50 50 40 40 — 100 120 140 50 120 120 100 140 — 140
—20 12,5 20 40 40 50 30 60 60 50 50 50 50 40 НО 120 140 50 120 120 100 140 — 150
—21 12,5 20 40 40 50 30 60 60 50 50 50 50 — 110 130 150 60 120 120 100 140 — 150
—22 12,5 20 40 50 50 30 60 60 50 50 50 50 — НО 130 150 60 120 120 100 140 — 160
—23 20 20 40 50 60 30 60 60 50 50 70 50 120 130 160 60 120 120 100 140 — 160
—24 20 20 40 50 60 30 60 60 50 50 70 60 120 140 160 60 120 120 100 140 —. 170
-25 20 20 50 50 60 30 60 60 50 50 70 60 120 140 170 60 120 120 100 140 — 170
—26 20 20 50 50 60 30 60 60 50 50 70 60 130 150 170 60 120 120 100 140 — 180
—27 20 25 50 60 70 30 60 60 50 50 70 60 130 150 180 100 120 140 100 140 — 180
—28 20 25 50 60 70 30 60 60 50 50 70 70 130 150 180 100 120 140 100 140 — 190
—29 20 25 50 60 70 30 60 60 50 50 70 70 140 160 190 100 120 140 100 140 — 190
—30 20 25 50 60 70 30 60 60 50 50 70 70 140 160 190 100 120 140 140 . —. 200
—31 20 25 60 70 70 30 60 60 50 70 100 70 150 170 200 100 120 140 140 — 200
—32 20 25 60 70 80 30 60 60 50 70 100 80 150 170 210 100 140 140 — 210
—33 20 40 60 70 80 30 60 60 50 70 100 80 — 150 170 210 100 140 140 — — 210
—34 25 40 60 70 80 30 60 60 50 70 100 80 160 180 220 100 140 140 — 220
—35 25 40 60 70 80 30 60 60 50 70 100 80 — 160 180 220 100 140 140 — — 230
—36 25 40 60 70 90 30 60 60 50 70 100 90 170 190 230 100 140 140 — 240
—37 25 40 70 70 90 30 60 60 50 70 100 90 — 170 190 240 100 140 140 — — 240
—38 25 40 70 80 90 30 60 60 50 70 100 90 170 200 240 100 140 140 —. — 250
—39 25 40 70 80 90 30 60 70 50 70 100 90 180 200 250 100 ИО — 260
—40 25 40 70 80 100 50 60 70 50 70 100 100 — — 180 200 250 100 — — 140 — — 260
Дл т Умеиьшения образования наледей при наружном отводе воды в расчетных температурах от —15 до —30° С толщина утеплителей для здании i и 11 групп должна быть не ниже толщины, приведенной в табл. 8 для I группы зданий при tH~ —31° С.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
192
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
9. Данные для определения толщины утеплителей различных типов чердачных перекрытий в зависимости от наружных расчетных температур [112] Типы чердачных перекрытий
Обозначения на эскизах:
у—утеплитель; 2—многопустотная железобетонная панель; 3 — сборные железобетонные ребристые плиты; 4 — многопустотная железобетонная панель; 5 — накат из шлакобетонных или гипсовых плнт; 6 — накат из фибролитовых щитов; 7—накат из камышитовых щитов.
'ел я в мм При типе наката
Многопустотная железобетонная панель Ребристые железобетонные плиты Многопустотная железобетонная плита Шлакобетонные гипсовые плиты Фибролитовые щиты Камышитовые плиты *
Тип утеплителя тип I ТИП II тип III тип IV тип V гип VI
при расчетных зимних темпер атурах в °C
X И д я к
а О' <и СУ
ЙЗ я* к д к к
о о ххЗ 0
н и к а:
Дм VII группы здания
40 — .— — —. — — — 15 — 19 —28
Термолит (Х = 0,14) 60 —. —13 — —13 — — 12 —16 —20 —29 —34
100 —14 —24 о — 14 —24 — 13 —24 —21 —30 —35 —40
150 —25 —35 GJ —25 —35 —25 -35 —31 —40 — —
200 —36 —40 н H.CN —36 —40 —36 —40 — — —. —
о о §
40 — — — — — -— —14 —19 -27
Трепел (К = 0,16) 60 — —11 s I — —11 — —11 — 15 —19 —28 —31
100 —12 —24 то S II CN —12 —24 —12 — 13 —20 —27 —32 40
150 —25 —36 0J К °-л о —25 —36 —24 —35 —28 —38 — .—
200 —37 —40 к —37 —40 —31 —40 — — — —
|
40 — -— £ sf II — — — — -— — 12 —19 -25
Шлак (у = 60 — — С о — — — — —13 —15 -26 —28
=800кГ/лг3; 100 — —15 О — —15 — —14 —16 —21 —29 —34
X = 0,21) 150 —16 —23 g-CM к —16 —23 — 15 —22 —22 —30 -35 —40
200 —24 —31 3? sc Е —24 —31 —23 —30 —31 —38 —- —
S
40 .— — а й 1 — — -—. .—- — — 19 -24
Шлак (1 = 60 — — О Н II — — — — — — 13 —25 —27
= 1000 кГ/мв\ 100 — —12 —— — 12 — —11 —14 — 18 —28 —31
X = 0,25) 150 —13 — 18 — 13 — 18 — 12 —17 —19 —25 -32 —38
200 —19 —25 —19 —25 —18 —24 —26 —31 -— —
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОПОТЕРИ
193
Продолжение табл. 9
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОПОТЕРИ [2]
1. Дополнительное тепло Wdon, необходимое для нагрева наружного юздуха, инфильтрующегося в производственные помещения через притворы 1кон, фонарей, дверей и ворот, а также врывающегося при открывании ворот, 'читывается по формуле
№доп ~ 0,246 (/„ — tH) кал/час.
де G — весовое количество воздуха, инфильтрующегося через притворы или врывающегося через ворота в кПчас',
в и tH — внутренняя и наружная температуры воздуха в град.
Если притворы окон и фонарей имеют специальные уплотнения (плотная амазка, резиновые прокладки и т. п.), то инфильтрация воздуха не учиты-ается.
13 Рысин 104
194
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
2. Весовое количество воздуха G, инфильтрующегося через щели притворов, определяется по формуле
G — S (aGj/) кГ/час,
где а — коэффициент, принимается по табл. 10 в зависимости от характера притвора;
G, — весовое количество воздуха, поступающего через 1 м длины щели в зависимости от скорости ветра в зимний период, в кГ/час, принимается по табл. 11;
I — длина щелей притворов в м, принимается в соответствии с п. 4.
Расчетная скорость ветра при определении значения G, принимается как средняя за 3 наиболее холодных месяца по табл. 6, главы II.
10. Коэффициенты а для расчета инфильтрации воздуха' в зависимости от конструкции притворов
Конструкция притворов а
Фрамуги окон и фонарей: с одинарными деревянными переплетами .... ! с двойными деревянными переплетами с одинарными металлическими переплетами . . . с двойными металлическими переплетами .... Двери и ворота 1.0 0,5 0,65 0,33 2,0
11. Количество воздуха G, в кГ'час, инфильтрующегося через 1 м длины щели в зависимости от ее ширины и скорости ветра
Ширийа щели Скорость ветра в MjceK.
до I 2 3 4 5
1 мм для металлических переплетов 3,8 8 7,4 8,4 11,8
1,5 мм для деревянных переплетов 5,6 9,1 11,2 12,6 17,5
3. Для определения длины притворов при расчете инфильтрации воздухг рекомендуется:
а) притворы открывающихся створок фонарей, не защищенных от задувания ветром, учитывать только с одной стороны фонаря;
Фиг. 1. Схема для определения длины притворов.
б) инфильтрацию через притворы открывающихся створог окон, дверей и ворот учитывать в зависимости от направления ветра для частей зданий, обведенных на фиг. 1 жирными линиями; если размер б больше пяти высот здания, то следуй учитывать притворы также i для частей здания, обведенны? на фиг. 1 пунктиром.
4. Если здание не разделено перегородками на отдельные помещения, то npi расчете инфильтрации принимается наибольшее значение из тех количеств воздуха, ко
торые определены для различ
ных направлений ветра; если здание разбито на ряд помещений, то для каждого из них инфильтрация воздуха через притворы учитывается отдельно Не учитывается инфильтрация воздуха:
а) через щели притворов незадуваемых фонарей, защищенных панелями парапетами или соседними фонарями (во многопролетных цехах);
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОПОТЕРИ
195
б) через щели дверей и ворот при наличии тамбуров.
5. При открывании производственных проемов или ворот, невозможности устройства тамбуров или шлюзов охлаждение помещения за счет поступления наружного воздуха учитывается введением коэффициента k. k = 3 на теплопотери ворот или других открывающихся проемов, если они открываются в общей сложности не более чем на 15 мин. в смену независимо от климатического района местности.
6. Количество тепла W м, расходуемого на нагрев поступающих извне полуфабрикатов, сырья, средств транспорта и т. п., определяется по формуле
Wм = S GMcB — t „) ккал/час, jn М \ о М' '
12. Значение коэффициента В
Период нахождения материалов в помещении в час В для несыпучих материалов и транспорта В для сыпучих материалов
До 1-го „ 2-го „ 3-го 0.5 03 0.2 0.40 0,25 0,15
где GM — вес поступающего однородного материала, деталей транспорта,, состоящих из однородного материала, и т. п. в кПчас-,
с — удельная теплоемкость материала в ккал/кГ-град-,
1g — температура воздуха внутри помещения;
tM — температура материала;
В — коэффициент, учитывающий интенсивность поглощения тепла, принимается по табл. 12.
7. Расход тепла 1F на обогрев железнодорожных вагонов и грузовых автомобилей приведен в табл. 13 , на обогрев одной автомашины — в табл. 14, на нагрев 1 т материала, поступающего в деревообрабатывающий цех, — в табл. 15.
8. Температура 1М материала, поступающего в помещение снаружи, принимается по данным технологов. При отсутствии таких данных температура может быть принята равной:
а) для металла и металлических изделий — наружной расчетной температуре t„, т. е. tM =
б) для других несыпучих материалов-—на 10° С выше t , т.е. t — = tH + 10° С;
в) для сыпучих материалов (песок, руда, уголь и т. п.) —на 20° С выше t„, т. е. t„ = t„ + 20° С.
13. Расход тепла в ккал на обогрев железнодорожных товарных вагонов (22] и (30]
Температура наружного воздуха в °C
Тип -15 -20 -25 30 35
вагона о с Температура внутреннего воздух». в °C
1—< -и 4-5 1-15 -U5 + 15 +5 415 +5 +15 +5 + 15
Крытый 16.5 27 600 41 400 34 500 48 300 41 400 55 200 48 300 62 100 55 200 69 000
Платформа 16,5 20 000 30 000 25 000 35 000 30 000 40 000 35 000 45 000 40 000 50 000
Крытый 20 39 000 58 450 48 700 68 200 58 450 78 000 68 200 87 700 78 000 97 500
Платформа 20 25 000 37 500 31 250 43 750 37 500 50 000 43 750 56 250 50 000 62 500
Крытый 50 72 000 108 000 90 000 126 000 108 000 144 000 126 000 162 000 144 000 180 000
Платформа 50 60 000 90 000 75 00)0 105 000 90 000 120 000 105 000 145 000 120 000 1-50 000
Хоппер 60 54 000 81 000 67 500 94 500 81 000 108 000 94 500 121 500 108 000 135 000
* Поглощение тепла вагонами составляет за первый час 50%, за второй 30% и за третий 20%.
13*
19о
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
14. Расход тепла на обогрев одного автомобили в тыс. ккал [2|
При оасчетн- й наружной температуре в С
Автомобиль .5 2. 30 — 35 | —41)
При расчетной внутренней температуре помещу НИЯ в ’С
-15 -6 4-6 4-15 -4-5 4-15 -1-1 4-15 4-5 |ч-)5
«Москвич» * . 0,3 1,6 0,8 2,1 1,3 2,6 1,9 3,1 2,4 3,6 2,9 4,1
ГАЗ 11-73 *: ГАЗ-410 . . . 2,4 1.0 3.4 1,8 4,3 2,7 5,2 3,6 6,1 4,5 7.0
ГАЗ М-20 «Победа» * ... — 0,7 0,5 1,5 1.2 2,2 2,0 2,9 2,8 3,7 3,5 4,4
ГАЗ-12 *; ЗИЛ-101 *; ЗИЛ-110* . . 2,1 4,5 0,8 6,0 2,2 7.4 3,6 8,8 5,0 10.2
ГАЗ-АА, ГАЗ-ММ . . ГАЗ-АА А, 1,6 5,3 3,3 7,1 5,1 8,9 6,9 10,7 8,7 12,5 10,6 14,4
ГАЗ-32 ГАЗ-51; ГАЗ-63; 2,7 7,9 5,2 10,4 7,7 12,8 10,2 15,3 12,7 17.8 15,2 20,3
ГАЗ 03-30 . . . 3,8 9/. 6,5 12,6 9,2 15,3 11,9 18,0 14,6 20,7 17,3 23,4
ГАЗ-51 ГАЗ 05-193; 0,2 2,9 1,3 4,0 2,4 5,1 3,5 6.2 4,5 7,3 5.6 з,3
ГАЗ-55 3,8 7,9 6,0 10.1 8,2 12,3 10,4 14,5 12,6 16,7 14,8 18,9
ЗИЛ-5 . . . . 4,3 10,4 6,4 13,5 9,5 16,6 12,6 19.7 15,7 22,8 18,8 25,9
ЗИЛ-6; ЗИЛ-8 . . 5,2 15,1 8,7 19,6 13,3 ’4,1 17,8 28,8 22,3 33,2 26,8 37,7
ЗИЛ-10 — 5,7 2,0 8,0 4,3 10,3 6,6 12,6 8,9 14,9 11,2 17,2
ЗИЛ-16 6,5 17,0 12.2 22,2 17.4 27,4 22,5 32,5 27,6 37,7 32,8 12,8
ЗИЛ-21 1,5 2,9 5,2 7,0 7,5 9.3 9,8 11,6 12.1 13,9 14,4 16,2
ЗИЛ-ЗО 3,0 5,3 6,4 8,7 9,8 12,1 13,2 15,5 16.4 18,7 19.8 22,1
ЗИЛ-150 4,8 13,5 8,8 17,5 12,8 21.5 16,8 25,8 20,7 29,8 24,8 33,8
ЗИЛ-154 4.8 17,2 10,3 22,5 15.8 28.U 21,3 33,5 26,8 39,0 32,3 44,5
ЗИЛ-253 5,0 15,3 9,7 20,0 14,4 24.7 19.1 29.4 23,8 34,1 28,5 38,8
ЯГ-6 7,6 10,9 13,2 24,6 18,8 30,2 24.4 35,8 30,0 41.4 .35,6 47,0
ЯС-Л, ЯАЗ-200 8,5 22,9 15,2 29,6 21.9 36,3 28,6 43,0 •35,3 49,7 42,0 46,4
МАЗ-205 8,5 22,9 15,2 29,6 2L.9 36,3 28.1 43.0 35,3 49.7 42.0 46,4
* Легковые автомобили.
15. Расход тепла на нагрев I т материала, поступающего в деревообрабатывающий цех (18)
Время в час с момента посту пления материала в цех Расход тепла в клал/час при наружной температуре для расчет^ отопления р ПС
—10 — 15 —20 -25 —30 —3L —40
в 1-й . . 4300 6300 7800 9300 10 800 12 300 13 800
Во 2-й . . 2900 3800 4700 5600 6 500 7 400 8 300
В 3-й 1900 2500 3100 3700 4 300 4900 5 500
УКРУПНЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАСХОДА ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЮ 197
УКРУПНЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАСХОДА ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЮ (32)
При составлении общих соображений о максимальном расчетном часовом расходе тепла на отопление и вентиляцию завода в целом можно пользоваться формулой
Ц7 = 10-®д (15 — tH) Vo6 ккал/час,
где q — расход тепла в ккал/час на 1000 лг1 здания при разности температур воздуха 1°С;
Vo6 — общая наружная кубатура зданий в м3~,
15° С — принимаемая при расчете внутренняя температура помещений;
1Н — наружная расчетная отопительная температура, принимаемая по табл. 6 главы II.
Значения q на 1000 л/3 здания принимать в зависимости от наружной кубатуры зданий Vo6:
Уоб в ма q в ккал/час град
До 500 000 ................. 850
500 000—1000 000 .......... 800
1 000 000—2 000 000 ........ 750
2 000 000—3 000 000 ........ 700
Св 3 000 000 ............... 650
При определении максимального расчетного часового расхода тепла на отопление и вентиляцию цеха следует пользоваться табл. 13 и формулой
W = \q0 tte — tH) + Qe Ue — /„)] V ккал/час,
где qo и qe — расходы тепла на отопление и вентиляцию 1 лг1 цеха при разности внутренней и наружной температур 1°С;
te—внутренняя температура цеха;
tH—наружные расчетные отопительная и вентиляционная температуры Сгабл. 6 главы II);
V — наружная кубатура цеха в м8.
16. Укрупненные показатели расхода тепла на отопление и вентиляцию [22|
Наименование зданий Оэъем здания ' нар в тыс. м' Удельная тепловая характерн-ст и к » в ккал f мАч 'ic гр ад
для отопления % для вентиляции (1
Жилые и общественные здания
Жилые здания <3 0 42 —
5 0,38 —
10 0,33 —
15 0,31 —
20 0,29 —
25 0,28 —
30 0,27 —
>30 0,20 — I
Гостиницы и общежития <3 0,42 —
5 0,38 —
10 0,33 —
15 0,31 -—
20 0,29 —
25 0,28 —
1 . >25 0,27 —
198
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ
Продолжение табл. 16
1 | Наименование зданий Объем здания V нар в тыс. № Удельная тепловая характеристика в ккал/м3час-град
для отопления % для вентиляции “в
Административные здания, главные кон- <5 0,43 0,09
торы 10 0,38 0,08
|1 15 0,39 0,07
>15 0,32 0,18
Клубы <5 0,37 0,25
10 0,33 0,23
>10 0,30 0,20
Кинотеатры <5 0,36 0,43
10 0,32 0,39
>10 0,30 0,38
Театры <10 0,29 0,41
15 0,27 0,40
20 0,22 0,38
30 0,20 0,36
>30 0,18 0,34
Универмаги <5 0,38 —
10 0,33 0,08
>10 0.31 0,28
Детские сады и детские ясли <5 0,38 0,11
>5 0,34 0,10
Школы <5 0,39 0,09
10 0,35 0,08
>ю 0,33 0,07
Высшие учебные заведения н техникумы <10 0,35 —
15 0,33 0,10
20 0,30 0,08
>20 0,29 0,08
Поликлиники, амбулатории, диспансеры <5 0,40
( 10 0,36 0,25
15 0,32 0,23
>15 0,30 0,22
Больницы <5 0,40 0,29
10 0,36 0,28
15 0,32 0,26
>15 0,30 0,25
Бани <5 0,28 1,00
10 0,25 0,95
>ю 0,23 0,90
УКРУПНЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАСХОДА ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЮ 199
Продолжение табл. 16
Наименование зданий Объем здания V НаР 8 В ТЫС. М9 Удельная тепловая характери стика в ккал! м.9 час-град
для отопления % для вентиляции %
Прачечные <5 10 >10 0,38 0,33 0,31 0,80 0,78 0,75
Предприятия общественного питания — фабрики-кухни, столовые <5 10 >10 0,35 0,33 0,30 0,70 0,65 0,60
Лаборатории <5 10 >ю 0,37 0,35 0,33 1,00 0,95 0,90
Пожарное депо <2 5 >5 0,48 0,46 0,45 0,14 0,09 0,09
Гаражи <2 3 5 >5 0,70 0,60 0,55 0,50 0,70 0,65
Промышленные здания машиностроительных заводов Чугунолитейные 10—50 50—100 100—150 0,30—0,25 0,25—0,22 0,25—0,18 1,1—1,0 1,0—0,9 0,9—0,8
Меднолитейные 5—10 10—20 20—30 0,40—0,35 0,35—0,25 0,25—0,20 2,5—2,0 2,0—1,5 1,5—1,2
Термические <10 10—30 30—75 0,40—0,30 0,30—0,25 0,25—0,20 1,3—1,2 1,2—1,0 1,0—0,6
Кузнечные <10 10—50 50—100 0,40—0,20 0,30—0,25 0,25—0,15 0,7—0,6 0,6—0,5 0,5—0,3
Механосборочные, механические и слесарные отделения инструментальных цехов 5—10 10—50 50—100 100—200 0,55—0,45 0,45—0,40 0,40—0,38 0,38—0,35 0,40—0,25 0,25—0,15 0,16—0,12 0,12—0,08
Деревообделочные <5 5—10 10—50 0,6—0,55 0,55—0,45 0,45—0,40 0,60—0,50 0,50—0,45 0.45—0,40
200 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ ЗДАНИИ
Продолжение табл. It
Наименование зданий Объем здания V нар В ТЫС.-М3 Удельная тепловая характера стика в ккал/м3чао град
для отопления для вентиляций:
Металлических конструкций 50—100 100—150 0,38—0,35 0,35—0,30 0,53—0,45 0,45-0,35
Покрытия металлами <2 2—5 5—10 0,65—0,60 0,60—0,55 0,55—0,45 5,0-4,0 4,0-3,0 3,0-2,0
Ремонтные 5—10 10—20 0,60—0,50 0,50—0,45 0,20-0,15 0,15—0,10
Паровозные депо <5 5—10 0,70—0,65 0,65—0,60 0,40-0,30 0,30—0,25
Склады химикатов, красок и т. п. № — 1 1 /А СИ ЬЭ — 0,85—0,75 0,75—0,65 0,65—0,58 0,60—0,45
Склады моделей и главные магазины 1—2 2—5 5—10 0,80—0,70 0,70—0,60 0,60—0,45 —
Бытовые и админ иитративно-вспомога-тельные помещения 0,5—1,0 1—2 2—5 5—10 10—20 0,60—0,45 0,45—0,40 0,40—0,33 0,33—0,30 0.30—0,25 0,14—0,12 0,12—0,11 0.11—0,10
1Доходные <и,5 0,5—2,0 2—5 1,30—1,20 1,2—0,7 0,7—0,55 0,15—0.10
Помещения ВОХР <5—10 10—15 0,38—0,33 0,33—0,31 —
Машиностроительные заводы н целом <500 500—1000 1000—2000 2000—3000 0,85 0,80 0,75 0,70
При определении годового расхода тепла на отопление и вентилящ цеха можно пользоваться приближенной формулой
W л = го)
О.в^пт Н '0 -4- W'g'i Чв — tcp> + \У'„п <24 — О.8~7,п) (5 — fcp}
(Ze — tH) Ic)1*
мГкал/год.
где Wo — максимальный расчетный часовой расход тепла на отопление це в ккал/час,
lFg — максимальный расчетный часовой расход тепла на вентилящ цеха в ккал/час,
п — продолжительность отопительного периода в году, выражены в днях (табл. 6, главы II);
т — количество часов работы цеха за рабочий день;
te — внутренняя температура цеха;
1Н — наружная расчетная отопительная температура (табл. 6 главы I
/Ср — средняя температура отопительного периода (табл. 6 главы 1
ГЛАВА Vlff
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ [АЭРАЦИИ]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ АЭРАЦИИ [2J
Естественный воздухообмен в помещении происходит под влиянием тепловых избытков или ветра или под суммарным действием теплоизбытков и ветра.
1. Поступление наружного воздуха в помещение при аэрации предусматривается:
летом на возможно более низкой отметке — от 0,3 до 1,2 м от уровня пола до низа приточного проема;
в переходный период и зимой — не ниже 4 м от уровня пола до ииза приточного проема.
Летом в цехах со значительными тепловыделениями поступление наружного воздуха может быть предусмотрено с двух и более ярусов. Предпочтительнее подавать воздух через проемы в нижних ярусах. Для этого продольные стены указанных цехов должны быть максимально свободны от пристроек.
В невысоких цехах (до 4 м) приток неподогретого воздуха в холодный период года может осуществляться на уровне не ниже 3 л от пола при условии предотвращения непосредственного воздействия холодного воздуха на работающих (устройство козырьков, направляющих воздух вверх).
2. Пристройки к одноэтажным производственным зданиям, рассчитанным на естественный воздухообмен (аэрацию), отделяемые сплошными стенами или перегородками от этих помещений, допускаются только при соблюдении следующих услэвий:
а) при размещении пристроек вдоль стен производственных помещений со значительными тепло-, влаго- и газовыделениями протяженность пристроек не должна превышать 40% общей протяженности наружных стен данного помещения;
б) расположение пристроек или разрывы между ними во всех случаях должны обеспечивать возможность устройства в наружных стенах производственных помещений оконных проемов, необходимых для аэрации.
Требования данного пункта не распространяются на здания электростанций.
3. Поступление приточного воздуха в аэрируемый цех должно предусматриваться через проемы, расположенные в обеих продольных стенах, независимо от возможности размещения их в одной стене.
Во многопролетных цехах следует использовать не только проемы в наружных стенах и фонари примыкающих пролетов, не имеющих тепловыделений, но и фонари пролетов с тепловыделениями меньшими, чем в аэрируемом пролете.
Использование пролета, примыкающего к аэрируемому, недопустимо, если средняя концентрация газов или пыли в воздухе, поступающем через этот пролет, превышает 30% максимально допустимой концентрации.
202
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)
4. Если теплоисточники расположены в непосредственной близости к одной из стен, то проемы в этой стене для поступления воздуха в аэрируемый цех должны располагаться против разрывов между теплоисточниками.
5. Во многопролетных зданиях с сообщающимися между собой пролетами для повышения эффективности приточного воздуха «холодные» пролеты рекомендуется отделять от «горячих» перегородками, не доведенными до пола. Величину проема в этом случае определяют расчётом аэрации многопролетных цехов.
Для пропуска межпролетных транспортных устройств в указанных перегородках необходимо оставлять проемы надлежащих габаритов.
6. В цехах со значительными тепловыделениями (мартеновские и прокатные цехи, плавильные и печные отделения, крупные кузницы и т. п.) рекомендуется для подачи аэрационного воздуха в теплое время года устраивать аэрационные ворота, подъемные или раздвижные стены.
7. Удаление воздуха из помещений при аэрации должно предусматриваться через незадуваемые фонари, а также шахты круглого и квадратного сечений, снабженные дефлекторами.
Схемы некоторых типов незадуваемых фонарей и их характеристики приведены в табл. 1.
Устройство незадуваемых фонарей обязательно при тепловыделениях 30 ккал/час и более на 1 м3 здания и устройстве аэрации.
8. Аэрационные фонари незадуваемого типа, обеспечивающие устойчивое действие при вытяжке независимо от направления ветра, следует применять в одно- и двухпролетных зданиях, в крайних пролетах и в повышенных частях многопролетных зданий.
Аэрационные фонари необходимы при отсутствии потребности и в верхнем свете.
Для предотвращения скапливания снега на покрытии рекомендуется применять поворотные перегородки с вертикальной осью вращения для продувания межфонарного пространства.
9. Незадуваемые аэрационно-световые фонари следует применять при необходимости одновременного обеспечения аэрации и освещения помещения.
10. В цехах, где предусматривается аэрация, рекомендуется применять фонари с приборами для механизированного открывания и закрывания фрамуг или панелей. При этом фрамуги фонарей, предназначенных только для аэрации, могут выполняться из светонепроницаемых материалов.
11. Фонари являются пезадуваемыми, если они защищены более высокими зданиями, причем расстояние между последними превышает разницу в высоких и низких частях здания не более чем в 5 раз и расстояние между фонарями, имеющими одинаковую высоту, не превышает пяти высот фонаря.
В последнем случае проемы фонарей на внешней стороне крайних пролетов могут быть глухими (если такая возможность подтверждается расчетом) либо защищены ветрозащитной панелью или парапетом.
12. Шахты круглого или квадратного сечения должны быть снабжены дефлекторами.
13. Удаление воздуха из цеха, перекрытие которого находится в зоне положительных давлений, производится с помощью шахт, снабженных дефлекторами.
14. Торцы между ветрозащитными панелями и фонарями, а также между фонарями во многопролетных зданиях рекомендуется закрывать.
15. Пространство между фонарем и панелью желательно разгораживать поперечными перегородками через каждые 100 м длины фонаря.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ АЭРАЦИИ
203
1. Характеристика незадуваемых фонарей [2]
П-образный фонарь
Неподвижная ветрозащитная панель
Фонарь лен ПСП
Неподбижная Ветрозащитная панель
оетроотбои-В ныи порог
Оси вращения § стВооок Л 5
Наименование фонаря Относительные размеры Угол открывания створок, или панелей а в °C Коэффициент местного сопротивления t,e Показатели при одинаковых расходах воздуха через фонарь, его длине и действующем напоре
Ширина А горла —— п Удаление панели от отверстия Т
Высота проема Расход стали
А э р а ц и 0 н н о - с в е т о в ы е
П-образный 3,25 1,5 35 11,5 1,0 100
3,25 2 35 9,4 0,91 95
3,25 — 35 8,9 0,88 —
ЛенПСП 3 1,5 80 3,9 0,58 85
Батурина — Бранта 2,5 1,75 45 6,5 0,76 94
А э р а ц и о н н ы е
П-образный 3,25 1,5 35 11,5 1,0 102
3,25 2 35 9,4 0,91 98
3,25 — 35 8,9 0,88 —
ЛенПСП 3 1,5 80 3,9 0,58 88
ктис 4 1,1 40 4,3 0,61 55
Незадуваемые проемы в сте- — 1.1 40 3,3 0,54 77
нах
Примечания: 1. Коэффициенты местного сопротивления £ отнесены к скоростному напору в проеме фонарей.
2. При определении расхода стали для незадуваемых проемов в стенах учтена площадка для их обслуживания вдоль продольных стен внутри цеха.
204
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)
РАСЧЕТ АЭРАЦИИ ОДНОПРОЛЕТНЫХ ЦЕХОВ
I. Естественная вентиляция промышленных цехов осуществляется притоком через окна, ворота, фонари и вытяжкой через фонари, шахты,дефлекторы.
2. Расчеты аэрации основываются на том, что при установившемся состоянии весовое количество воздуха, поступающего в цех, равно весовому количеству воздуха, удаляемого из цеха:
GnP = Gyx кГ/час.
3. Ориентировочное количество воздуха, удаляемого из цеха через 1 л2 отверстия с учетом только теплового давления при условии равенства площадей приточных и вытяжных открытых отверстий в стенах и фонаре
^ух
2 2 2
3.14W А,,3 эйр9 s
+ ^°С,
где Н — высота между серединами нижних и верхних отверстий в м;
— разность между средней температурой воздуха в цехе и наружной температурой.
По данным Московского НИИ охраны труда ВЦСПС (автор Н. В. Акин-чев) температуру воздуха, удаляемого через вытяжные проемы или фонари горячих цехов, рекомендуется определять по формуле
где Wo — количество удельных избыточных тепловыделений в ккал! м3час\ 3 — избыточная температура воздуха в рабочей зоне (принимается на 3—5° С выше наружной в летнее время);
h д — высота от уровня пола до плоскости рабочей зоны в м (1,5—2,0 м); И — расстояние между центрами приточных и вытяжных отверстий в л; tн — температура наружного (приточного) воздуха в “С.
Формула для определения / х получена для следующих условий аэрации горячих цехов:
а) приток наружного воздуха производится в рабочую зону, нижняя
РАСЧЕТ АЭРАЦИЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ МЕТОДА ФИКТИВНЫХ ДАВЛЕНИИ
205
кромка приточного отверстия находится на высоте 0,8—1,2 м от уровня пола и отработавший воздух удаляется через створки в аэрационном фонаре;
б) отношение площади источников тепла (горизонтальная проекция поверхностей) к площади пола цеха -^g*— < 10% при равномерном
* пола
расположении источников тепла в удлиненных цехах;
в) площади приточных и вытяжных отверстий равны между собой;
г) коэффициент расхода р = 0,65.
д) высота источников тепла над уровнем пола 1,5 л: и выше.
Если отношение > 10%, то полученное по формуле значение /узс * пола
необходимо умножить на поправочный коэффициент К (табл. 2).
Температуру tyx можно определить также по графику на фиг. I.
2. Значения величин Л в зависимости от отношения площадей печен к площадям цеха
ОТ
Высота ис-гоч нилов тепла над уровнем пола н м 1 печей пола В % К
<1.5 <10 0.71
<1,5 10—20 0,55
>1.5 10—20 0.78
РАСЧЕТ АЭРАЦИИ С ПРИМЕНЕНИЕМ МЕТОДА ФИКТИВНЫХ ДАВЛЕНИЙ
Связь между весовым расходом воздуха, протекающим через отверстие площадью F, и давлением Др, выражается формулой
G — pF ]Л2/туДр кГ/сек, где р — коэффициент расхода, зависящий условий истечения (см. табл. 4);
F — площадь отверстий в м2;
g = 9,81 — ускорение силы тяжести
у — объемный вес воздуха в исходном состоянии в кГ'м’Л\
Ьр — давление (разность давлений воздуха внутри и снаружи помещения) в отверстии в кГ/см2
Чтобы не учитывать изменения давлений с изменением высоты, при определении давлений вводится понятие «фиктивное ветровое давление», определяемое по формуле
м/сек2-.
в
Фиг 2. Эскиз однопролетного цеха
= Рх — И <Yno — Yep) кГ
где рх — внутреннее давление:
—<г---отношения расходов воздуха в отверстиях 2 и 3 (фиг. 2);
----отношения площадей отверстий 2 и 3;
’ 3
Pi — фиктивное давление в отверстии 2.
206
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)
Если площадь приточных отверстий известна, то избыточное давление pf
можно определить по формуле
G?
Рх = Р1----------
кГ/м\
где Pi = Ki-pCK.e — давление ветра в кПм2", Gj — расход воздуха в отверстии /;
р, — коэффициент расхода (см. табл. 4);
F1 — площадь отверстия в эиа;
у, — объемный вес воздуха в отверстии 7;
К, — аэродинамический коэффициент (см. табл. 3);
Рен. в — скоростное давление ветра.
3. Значение аэродинамических ветровых коэффициентов /(, [42]
г 3456789
а}
О
в)
2 I-------(5
/I 14
г.
Эскиз Сечение в плане цеха Угол направления ветра в град, № открываемых отверстий
! 2 3 4 5 6 7 8 9
а с — с 0 +0,47 —0,16 —0,47 —0,42 —0,28 —0,25 —0,26 —0,21 —0,28
с — с 45 +0,25 —0,64 —0,61 —0,07 —0,37 —0,08 —0,41 —0,21 —0.43
с — с 90 —0,36 —0,36 —0,59 —0,56 —0,63 —0,63 —0,63 —0,63 —0,55
а — а 90 — 1,08 — 1,28 — 1,39 — 1,36 — 1,50 — 1,39 — 1,39 — 1,50 — 1,36
е — е 90 —0,33 —0,34 —0,38 —0,37 —0,37 —0,35 —0,35 —0,37 —0,37
с — с 0 +0,47 +0,27 —0,70 —0,82 —0,51 —0,52 —0,35 —0,29 —0,27
б с — с 45 —0,25 —0,17 —0,82 —0,07 —0,38 —0,02 —0,38 —0,11 —0,36
с — с 90 —0,36 —0,31 —0,43 —0,42 —0,49 —0,48 —0,51 —0,52 —0,52
а — а 90 —0,03 — 1,25 — 1,25 — 1,41 —1,36 — 1,48 — 1,40 —1,40 — 1,40
е —е 90 —0,33 —0,33 —0,37 —0,35 —0,35 —0.34 —0,35 —0,35 —0,35
в с — с 0 +0,52 +0,09 + 0,22 —0,58 —0,56 —0,52 —0,43 —0.46 —0,48
с — с 45 +0.40 —0,32 —0,18 —0.42 —0,43 —0,49 —0,17 —0,06 —0,04
с — с 90 —0,28 —0,27 —0,28 —0,35 —0,32 —0,32 0,32 —0,32 —0,35
а — а 90 — 1.02 — 1,17 — 1,16 — 1,27 — 1,30 — 1.11 1,11 — 1,30 — 1,27
е — е 90 —0,37 —0.35 —0,35 —0,34 —0.32 —0,30 —0.30 —0,32 —0,34
с — с 0 +0,50 —0,20 —0,42 —0,27 -
г с — с 45 +0,14 —0,48 —0,74 —0,46 — — —. —
с — с 90 —0,20 —0,2 —0,2 —0,2 — — —
а — д 90 —0,79 — 1,02 — 1,02 —0,79 — — ,— — _
е — е 90 —0,27 —0,30 —0,30 —0,27 — — — — —
Примечание. Знак плюс означает положительное давление, знак минус — отрицательное давление.
РАСЧЕТ АЭРАЦИИ С ПРИМЕНЕНИЕМ МЕТОДА ФИКТИВНЫХ ДАВЛЕНИИ
207
4. Коэффициенты расхода р и местные сопротивления £ в створках фонарей
Конструкция створки .Угол открыв а* кия а0 А— _1 Z “ 1 6 1 2 А-i ~ 1
te И 1 И t U
Одинарная верхнеподвесная
15 16,0 0,25 20,6 0,22 30,8 0,18
30 5,65 0,42 6,9 0,38 9,15 0,33
45 3,68 3,07 0.52 0,57 4,0 3,18 0.50 0,56 5,15 3,54 0,44 0,53
Приточная . И VT' 60
2,59 0,62 2,59 0,62 2,59 0,62
90
Одинарная верхнеподвесная
15 11,1 0,3 17,3 0,24 30,8 0,18
30 4,9 0,45 6,9 0,38 8,6 0,34
J1 45 3,18 0,56 4,0 0.5 4,7 0,46
Вытяжка 60 2,51 0,63 3,07 0,57 3,3 0,55
90 2,22 0,67 2,51 0,63 2,51 0,63
Одинарная среднеподвесная
__-X; 15 45,3 0,15 — --- 59,0 0,13
30 ' 11,1 0,3 — — 13,6 0,27
45 5,15 0,44 — — 6.55 0,39
и 60 3,18 0,56 — — 3,18 0,56
90 2,43 0,64 — — 2,68 0,61
Двойная, обе створки на верх-
нем подвесе 15 14,8 0,26 30,8 0.18 — —
30 4,9 0,45 9,75 0,32 — —
JL 45 3,83 0,51 5,15 0,44 — —
У 60 2,96 0,58 3,54 0.53 —• —
90 2,37 0,65 2,37 0,65 — —
208
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)
Продолжение табл. 4
Конструкция створки о < о « е е; и © S к >Ь Йй и I ~ 1 / “ 2 _L-i “ I оо
I £ и t
Двойная, створки на верхнем и ннжием подвесках 15 18,8 0,23 45,3 0,15 59,0 0,13
30 6,25 0,4 11,1 0,3 17,3 0,24
/А7 45 3.83 0,51 5,9 0,41 8.6 0,34
60 3,07 0,57 4,0 0,5 5,4 0,43
L, 90 2,37 0,65 2,77 0,6 2,77 0,6
П р и м е ч а н н е. Обозначения: b — высота створки в лг. I — длина створки в м.
I
Пример. Рассчитать аэрацию однопролетного цеха, имеющего незадуваемый фонарь (фиг. 2). Дано = 2000 ккал!сек:, U'o = 100 ккал/м? час, Н — 15 м\ hp 3 = 1,5 л; г , ..
= 7%; высота источников тепла 1,5 м и выше: температура приточного воздуха /пола
tnp = 22° С; температуру воздуха в рабочей зоне принимаем tp. 3 = tnp Ч 5 —• 22-}- 5 -= = 27° С; аэродинамические коэффициенты А', = 0,6; А? = —0,5; А2= —0,45; А'3 = —0,3; скорость ветра 4 м/сек.
Решение. Определяем температуру уходящего воздуха по формуле
2 2 2
3,14-100 9 5 а 1,5 9 tyx - - |
159
4- 22 =- 42,6 °C.
Количество приточного воздуха, необходимое для ассимиляции избытков тепла, W'„ж, _ 2000
G = -----= — _л ‘У™—= 405 кГ/сек.
0,24 (tux — tnp) 0.24 (42.6 — 22)
Распределяем воздухообмен между отверстиями 1 и 3 (фиг. 2) поровну;
Ga = Gj, G2 = G2;
G] + G3 = G2 -J- G2 = 405 кГ/сек.
Скоростное давление ветра при ve = 4 м./ск
уи* 2
Рек. в = -от-
1,197-42 2-9,81
1,0 кГ/м*.
Общие давления в отверстиях
Pi = А, -Рек. в = °.6 кГ/м*
р2 =' К2-Рск. в = — 0,5 кГ/м?-,
р-> = А»- Рек. в = — 0.45 кГ/м?-,
Ря Кз-Рск. в = — 0.3 кГ/м*
$ Р2~ Н (Упр — Уср) — 0,5— 15 (1,197 — 1,147) - 1,25 кГ/м-:
‘ср = =34,8о;уср = 1,147 кГ/м3 * *;
__ 0,45 — 0,75 = — 1,2 кГ/м?.
РАСЧЕТ АЭРАЦИИ МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЦЕХОВ
209
Внутреннее давление, исходя из условий что створки 3 заветренной стороны работают G SF.
на приток и что а = =1; Р = 1,0, равно
^3 ** 3
IT ~i р
2
Давления в отверстиях
Р1 — рх = 0,6 — (—0,75) = 1,35 кГ,'лР;
рх — рФ = — 0,75 — (—1,25) = 0,5 кГ/м*
рх — рФ = — 0,75 — (—1,2) = 0,45 кГ/лР;
р3 — рх==— 0,3 — (—0,75) = 0,45 кГ/м*.
Для упрощения вычисления подсчитываем
р /%ГН « 11 /%ПЪ » 0,64 /19,6-1,2 = 3,1,
тогда площади отверстий
202,5
G
F. =-----г_________=- = "7—= 56,3
М /2ру, /рг — рх 3,1 /1,35
202,5
909 А ,
’ = 92,5 л/2; Д2 = = 97,5 лА;
3,1/0,45
/ =----=•
2 3,1 /0,5
Fa = —= 97,5 м*.
3,1 /0,45
находим площади отверстий при безветрии.
Для приведенного примера Располагаемое давление
Др7- = /7 (Упр — Уух) = 15 (1,197 — 1,147) = 0,75 кГ/лА.
Принимая разность давления на уровне нижних и верхних отверстий одинаковой, имеем
Др7.
Apt = Др, = = 0,75 : 2 = 0,375 кГ/лР.
Полагая Gj = G3 и 62 = G,, находим площади приточных и вытяжных отверстий:
__________Gj___________________202,5______
0,64 /2gApi ~ уПр ~ 0,64 /19,6-0,375- 1,197
106,5
202,5
F' = F2 = ----- ----101
2 0,64/2gAp2 УуХ 0,64/19,6-0,375 1,147
РАСЧЕТ АЭРАЦИИ МНОГОПРОЛЕТНЫХ ЦЕХОВ [42]
Аэрация многопролетных цехов рассчитывается так же, как однопролетных. При этом каждый пролет можно рассматривать в отдельности, заменив действие остальных пролетов положительным или отрицательным давлением с их стороны, т. е. применить так называемый метод сечения.
Расчет производится в следующем порядке (для трехпролетного цеха).
14 Рысин
210
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)'
Исходя из количества избыточного тепла, определяют количество воздуха, необходимого для аэрации пролетов I и III (фиг. 3), т. е. G2 в кГ/сек в сечении 2 и G4 в кПсек в сечении 4.
Распределяют величину G2 между отверстиями 1 и 7 для пролета /, а величину G4 — между отверстиями 5 и 6 пролета III (поровну или в других отношениях в зависимости от распределения рабочих мест и прочих условий), определяя таким образом величины Gc и G1.
I (горячий пролет) П (холодный пролет) Ш (горячий пролет} Фиг. 3. Эскиз многопролетного цеха.
По величинам G6 и G, определяют давления ру—рх для отверстия 1 и Ру—Рг для отверстия 6. Эти напоры должны обеспечить расходы G6 и G, при заданном направлении перетекания воздуха, например
G?
Ру — Рг = 2С2О • кГ 1^-
\Wt2-g4
Определяют фиктивные (внешние) давления в кГ/м2, у отверстия 2
Рф2 = р2 — Н (То —Y1): у отверстия 4
Рф* = Pi — И (То — Уз);
у отверстия 3
Рфз = Рз — — Тг)-
Имея действительные и фиктивные давления у всех отверстий, выбирают такое внутреннее давление ру, которое обеспечивает заданные направления перетекания. По предварительно определенным величинам ру—рх и ру—р2 определяют рх и р2.
Искомые площади отверстий 1—5 определяют по формулам типа
Hi V 2gT (Pi — Рх)
Чтобы уменьшить возможность перетекания воздуха из горячего пролета в холодный (при одинаковой их высоте), свешивающиеся вдоль пролета перегородки должны перекрывать г/3—Ч2 высоты проемов.
РАСЧЕТ АЭРАЦИИ, ДЕЙСТВУЮЩЕЙ СОВМЕСТНО С МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТиЛяцнЕИ (УПРОЩЕННЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА]
Предварительно определяют:
а) общее количество воздуха, необходимое для проветривания здания, Q в м3/час\
б) количество приточного воздуха, подаваемого приточной механической вентиляцией, Qnp_ м в мв/час;
в) объем воздуха, удаляемого механической вытяжной вентиляцией, м в м3/час;
РАСЧЕТ АЭРАЦИИ, ДЕЙСТВУЮЩЕЙ С МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИЕЙ
211
г) площадь приточных отверстий в проемах здания Fnp в лг2;
д) расстояние по вертикали между центрами приточных и вытяжных отверстий /г в лц
е) перепад температур внутреннего и наружного воздуха Д/° С,
Расчет производят с помощью графика (фиг. 4) в такой последовательности.
Фиг. 4. График К Н. Раттэля для расчета естественной вентиляции.
Общий объем приточного воздуха, подаваемого естественным путем, Qnp = Q — QnP. м мй/час.
Общий объем воздуха, удаляемого через фонари естественным путем, Qnw_ = Q — и хЧчас.
Количество приточного воздуха, приходящегося на 1 лг2 приточных отверстий,
Я пр = Ф2- м31м2 -час.
• пр
Находят значение hk.t °C.
По величинам qnp и ht\t по номограмме'на фиг. 4 находят удельный объем вытяжного воздуха qebtm мУчас на 1 At2.
14*
212
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)
Необходимая площадь отверстий или удаления воздуха естественным путем
г- ‘ Q выт я.2
Г ..,т —------- М .
выт адеыт
где а — для окон и фонарей принимают равным 1,0, для шахт нормального типа 0,9.
График (фиг. 4) может быть использован также для упрощенного расчета аэрации однопролетных цехов при отсутствии механической вентиляции. В этом случае следует принимать
= Q..im = О м3/час.
V пр V вЬ1ПТ V-
Пример. Дано: общее количество приточного воздуха Qnp = 9000 м3/час; Qnp. м = О, количество воздуха, удаляемого механически, QeMm. л«= 5400 м3/час\ суммарная площадь приточных отверстий Fnp = 4,5 м2; расстояние между центрами приточных и вытяжных отверстий h = 12 м~, перепад температур наружного и внутреннего воздуха А / = 25 — 20 = = 5°С.
Требуется определить размеры вытяжной шахты при помощи графика.
Решение
Qnp = 9000 м3/час-,
Qeum = 9000 — 5400 = 3600 м3/час;
ап0 — — 2000 м31м--час\
4,5
hbt = 12-5 = 60.
Из графика на фиг. 4 имеем дкыт — 4060 м3/м2 час. Необходимая площадь вытяжных отверстий
Принимаем к установке шахту сечением 1000 X 1000 мм.
ДЕФЛЕКТОРЫ ТИПА ЦАГИ
Для ориентировочного определения диаметра патрубка дефлектор; ЦАГИ служит формула
0 = 0,0188 V-^-м,
г vd
где Q — производительность дефлектора в м8/час; vd — скорость воздуха в патрубке в м/сек-, При учете только ветрового напора (фиг. 5, а)
Г °’4^ vo = J / г •
I/ 1,2 + ££+0,02 —
При учете только теплового давления (фиг. 5, б)
А_________16//_________
££ + 0,61+0,02 4
При учете ветрового и теплового давлений (фиг. 5, в)
0,4g + 16 Н
1,2+ ££+0,02-1
ДЕФЛЕКТОРЫ ТИПА ЦАРИ
213
Здесь vB — скорость ветра в м/сек;
// — тепловое давление в кПм2;
I — длина патрубка или вытяжного воздуховода в м;
D — диаметр патрубка дефлектора в м;
2С — сумма коэффициентов местных сопротивлений вытяжного воздуховода до дефлектора; при отсутствии вытяжного воздуховода С = 0,5 (вход в патрубок дефлектора).
Фиг. 5. График А. Я.
Мозгова для подбора дефлекторов ЦАГИ.
Коэффициент сопротивления дефлектора, равный С = 0,61, учитывается только для случая по фиг. 5, б.
Размеры круглого дефлектора ЦАГИ приведены в табл. 5.
Графики на фиг. 5 составлены при SC = 0,5 и I = 5 м. Для значений v(; более 0,5 полученные по графикам диаметры патрубков следует умножить на поправочный коэффициент К; при SC = 1,0; 1,5; 2 коэффициенты К соответственно равны 1,06; 1,12; 1,18.
Пример. Определить диаметры патрубков дефлекторов для трех случаев при Q = 5000 м'-'/час; v = 4 м/сек; р — 0,5 кГ/м2 и 2 <; = 0,5.
Решение. Пользуясь графиками на фиг. 5, находим: при наличии одного ветрового напора (фиг. 5, a) D = 940 мм, принимаем D = 1000 мм; при наличии одного теплового напора (фиг. 5, б) D = 840 мм, принимаем D ~ 900 мм; при наличии ветрового и теплового напоров (фиг. 5, в) D = 800 мм, принимаем D = 800 мм.
Ход решения указан на графиках пунктирной линией.
214
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)
5. Дефлекторы ЦАГИ (ТЧ-22-55)
Размеры в мм
№ дефлектора Р. С2 С3 D, н. //j н3 н4 н. Вес в кГ
2У2 250 500 425 315 375 300 250 75 37 88 100 125 11,8
3 300 600 510 378 450 360 300 90 45 105 120 150 15,8
ЗУ2 350 700 596 441 525 420 350 105 52 123 140 175 20,3
4 400 800 680 504 600 480 400 120 60 140 160 200 24,8
4У2 450 900 765 567 675 540 450 135 67 158 180 225 29,6
5 500 1000 850 630 750 600 500 150 75 175 200 250 37,5
6 600 1200 1020 756 900 720 600 180 , 90 210 240 300 56,5
7 700 1400 1190 882 1050 840 700 210 105 245 280 350 73,4
8 800 1600 1360 1008 1200 960 800 240 120 280 320 400 92,5
9 900 1800 1530 1134 1350 1080 900 270 135 315 360 450 111,7
10 1000 2000 1700 1260 1500 1200 1000 300 150 350 400 500 145,2
МЕХАНИЗМЫ ДЛЯ ОТКРЫВАНИЯ ФРАМУГ ФОНАРЕЙ
215
МЕХАНИЗМЫ ДЛЯ ОТКРЫВАНИЯ ФРАМУГ ФОНАРЕЙ
(ТД-ПР-05-01)
Для открывания фрамуг фонарей механизмы с приводным или ручным Электрическая схема управления приведена на фиг. 6.
промышленных зданий применяются редуктором.
механизмом для открывания фрамуг
i
I
Фиг. 6.I Электрическая схема управления механизмом для открывания фрамуг:
1 — электродвигатель; 2 — конечный выключатель; if — магнитный пускатель; i — силовые контакты; 5 — трубчатые предохранители; 6 — переключатель.
Приводной редуктор (фиг. 7) состоит из электродвигателя 1 серии А-41-6, п = 930 об/мин, мощностью N = 1,0 кет, двух цилиндрических шестерен 6, одна из которых с числом зубьев г = 20 насажена на вал электродвигателя, а вторая с числом зубьев г = 155 — на среднюю утолщенную часть винта, имеющего правую и левую резьбу.
На каждом конце винта навинчены специальные гайки, во фланцах которых имеются две прорези для направляющих уголков, препятствующих вращению гаек при? вращении винта. Редуктор устанавливается па несущих кронштейнах, прикрепленных болтами к косынкам, приваренным к каркасу фонаря.
Для ограничения открывания и плотного притягивания фрамуг в монтажной схеме механизма предусмотрена установка конечного выключателя, состоящего из универсального пакетного переключателя типа ППУ на шесть пакетов, конечного выключателя типа КУ-131-А, магнитного пускателя в кожухе типа МПК-1-210, хомута и предохранительной скобы.
Кроме концевого выключателя, в механизме предусмотрена предохранительная шпилька, соединяющая большую шестерню с винтом. При случайных перегрузках электродвигателя шпилька срезается. Электрическая схема соединения концевого выключателя показана выше, на фиг. 6.
Фиг. 7. Приводной механизм для открывания фрамуг фонаря:
РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ (АЭРАЦИИ)
/ — электродвигатель; 2 — труба; 3 — угольник; 4 — кожух; 5 — стенка кожуха; 6 — шестерня: 7 — основание под подшипники; 8 — подшипники; 9 — вал: Ю — втулка.
МЕХАНИЗМЫ ДЛЯ ОТКРЫВАНИЯ ФРАМУГ ФОНАРЕЙ
217
Механизм с ручным редуктором (фиг. 8) состоит из цепного блока 2, (посаженного на среднюю утолщенную часть вала 6, имеющего с одной стороны правую, а с другой — левую нарезку. На каждом конце винта навинчены
z=/8
t=3d
Фиг. 8. Ручной механизм для открывания фрамуг:
1 — направляющая цепь; 2 — цепной блок; 3 — трубы; 4 — кожух; 5 — втулка; 6 — вал; 7 — подшипники; 8 — кронштейны; 9 — цепь.
специальные гайки, во фланцах которых имеются две прорези для направляющих уголков, препятствующих вращению гаек при вращении винта. Редуктор устанавливается на несущих кронштейнах 8.
Механизмы для открывания фрамуг фонарей выпускаются заводом треста «Сантехдетал ь» Г л авсантехмонтажа.
ГЛАВА IX
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ [13] и [47]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
В зависимости от характера оборудования и степени механизации литейные цехи подразделяются на механизированные (с преобладанием машинных операций) и немеханизированные (с преобладанием ручных операций).
Режим работы в цехах может быть параллельно-непрерывным, когда все виды операций производятся одновременно, и ступенчатым, когда работа производится периодически.
Вредные выделения в чугуно- и сталелитейных цехах — избыточное конвекционное и лучистое тепло, пары, газы и пыль.
Избыточное конвекционное и лучистое тепло выделяется при плавке и заливке металла, остывания залитых форм, сушке форм и стержней, вы-выбивке форм и отжиге готового литья, а также при заварке литья.
Выделением водяных паров сопровождаются процессы переработки свежей и оборотной земли, выбивки форм, а также сушки опок и стержней.
Пары растворителей выделяются при формовке и сушке стержней.
Выделение газов (в основном окиси углерода СО) происходит в периоды загрузки вагранок, заливки металла в формы, выбивки форм, сушки форм, стержней и ковшей.
Выделением пыли сопровождается приготовление смесей, выбивка, очистка и обрубка литья и в некоторых случаях формовка при обработке высушенных стержней (зачистка).
Значительное выделение конвекционного и лучистого тепла, загрязнение воздуха рабочих помещений вредными выделениями и их распространение должны предотвращаться в первую очередь строительными и технологическими мероприятиями, к которым относятся гидравлическая, электронная или воздушная регенерация горелой (оборотной) земли и воздушная сепарация свежего песка; применение пневматического транспорта сыпучих материалов, дробеметной или дробеструйной обработки отливок вместо пескоструйной; гидравлической и пескогидравлической очистки литья; установок и устройств для дожигания ваграночных газов; использование газа или малоземельного топлива в сушилах и при процессах разогрева ковшей; автоматизация процессов, сопровождающихся выделением пыли и т. п.
Общий воздухообмен в производственных помещениях литейных при отсутствии местных отсосов определяется, исходя из условий разбавления вредных выделений, а также поглощения (ассимиляции) избытков тепла. При наличии местных отсосов объем приточного воздуха принимается равным объему вытяжки с дополнительной проверкой расчетом на разбавление вредных выделений, поступающих в воздушную среду помещения.
При ступенчатом режиме работы в литейном цехе следует считать, что все тепло, содержащееся в расплавленном металле, выделяется в помещение.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
219
Тепло, расходуемое на испарение влаги, не влияет на температуру воздуха в помещениях.
Количество испаряющейся влаги зависит от ее содержания в формовочной земле и отношения веса металла к весу формовочной земли.
При проектировании вентиляции температуру воздуха в производственных и вспомогательных помещениях литейных цехов следует принимать по табл. 1.
1. Расчетные внутренние температуры помещений в литейных цехах [13]
Наименование отделения Характер процессов Расчетная температура в °C
зимой летом
Склад шихты Разгрузка, сортировка, хранение, шихтовка чугуна, кокса, флюсов Не отапливается Не нормируется
Склад формовочных материалов Разгрузка, сортировка, хранение песка, глины, угля 5 То же
Земл едел ьное отделение Размол угля, глины, кварца, приготовление земли и переработка ее после выбивки литья 15—18 Не более чем на 3° С выше наружной
Формовочное отделение (формовка в грунте; машинная формовка; машинная пескометная формовка) Подготовка форм, наполнение их землей, вставка стержней, отделка и сборка под заливку, установка под заливку 15—18 То же
Стержневое отделение Приготовление стержневых смесей, формовка и окончательная обработка стержней 15—18 То же
Сушка форм и стержней Загрузка и выгрузка камерных сушил. Поверхностная открытая сушка в камерах: при расположении сушки в общем цехе при расположении в отдельном помещении 12—15 5 То же Нс нормируется
Плавильное отделение Загрузка шихты, подача литья в вагранку, раздача металла, сушка ковхией, освобождение от застывшего металла, завалка электропечей 12—15 Не более чем на 5° С выше наружной
Заливочное отделение Заливка жидкого металла в формы, остывание в формах, конвейерное и рассеянное литье 12—15 То же
220
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТВИНЫХ ЦЕХОВ
Продолжение табл. 1
Наименование отделения Характер процессов Расчетная температура в °C
зимой летом
Выбивка форм Подача опок иа выбивную решетку выбивка на решетках, охлаждение отливок, освобождение отливок от земли 10—15 Не более чем на 5° выше наружной
Выбивка стержней Подача форм на выбивку 12—15 Нс более чем иа 3° С выше наружной
Отделение термической обработки Подача отливок к печам, загрузка в печи, отжиг (томление), выгрузка из печей 12—15 Не более чем на 5° С выше наружной
Обрубно-очистное отделение Механическая очистка литья, обрубка заусенцев 15—18 То же
Склад опок и готового литья Хранение опок и готовых отливок Не отапливается Не нормируется
Склад моделей Хранение текущего запаса моделей Не отапливается То же
Примечания: 1. При наличии шихты в складе гидравлического оборудования расчетную температуру для зимы принимать +5° С. 2. При наличии в складе опок и готового литья постоянно действующего оборудования расчетную температуру для зимы принимать +5° С.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЧУГУНО- И СТАЛЕЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ [13]
1. В складах металла, кокса, флюсов и формовочных материалов вентиляцию следует проектировать только при наличии оборудования, выделяющего пыль или газы (дробильное, сушильное’ и т. п.), нуждающегося в устройстве местных отсосов.
2. В землеприготовителыюм отделении следует предусматривать местную вытяжную вентиляцию от шаровых мельниц, бегунов, сит, элеваторов, мест перепада (пересыпки) сухих сыпучих материалов и от транспортеров.
Непосредственно в помещение землеприготовительного отделения следует подавать 75—80% общего объема притока воздуха, остальные 25—20% — в смежные помещения.
На рабочих местах у бегунов, смесителей, сушил и других машин следует осуществлять направленную подачу притока в виде воздушных душей с направлением потока сверху вниз или сверху под углом в сторону машины.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЧУГУНО- И СТАЛЕЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
221
Объем воздуха на одно рабочее место принимают 1000 м3/час, скорость движения воздуха на рабочем месте не более 1,0 м/сек. Летом при достаточном количестве наружных проемов (дверей и окон) может осуществляться естественный приток воздуха.
3. В формовочных и стержневых отделениях следует предусматривать устройство механической приточной вентиляции, позволяющей создать подпор, предотвращающий проникновение пыли и газов из отделений заливки и выбивки.
Объем воздуха, подаваемого в формовочные отделения, должен восполнять разность объемов вытяжки и притока смежных отделений и компенсировать объем вытяжки из формовочного отделения. При формовке, не отделенной от других производственных процессов, механический приток воздуха следует сосредоточивать на участке формовки, восполняя вытяжку на участках с выделением тепла, газов или пыли.
Минимальный объем притока определяется исходя из трехкратного воздухообмена.
В теплое время года должен быть предусмотрен дополнительный естественный приток воздуха через открываемые створные переплеты или фрамуги окон.
4. Станки для механической зачистки (шлифования) поверхностей стержней, места окраски стержней, сушильные камеры периодического и непрерывного действия должны быть оборудованы местной механической вытяжной вентиляцией.
5. При расположении топок сушильных печей в приямках, а также на местах рабочих, обслуживающих топки с газообразным топливом, следует предусматривать устройство воздушных душей с подачей приточного воздуха со скоростью 2,0 м/сек, в холодное время года подогретого.
6. При плавке чугуна в вагранках или электродуговых печах, сушке ковшей для металла, а также после заливки форм жидким металлом на конвейерах для удаления вредных выделений необходимо предусматривать местные отсосы.
7. Помещение колошниковой площадки вагранок должно быть оборудовано общеобменной вентиляцией с механическим притоком и естественной вытяжкой.
Объем притока следует принимать в количестве 1000 м3 на 1 т выплавляемого металла с подачей воздуха на место наибольшей длительности пребывания рабочих.
Объем общей вытяжки определяется как разность объемов общего притока и местной вытяжки. Вытяжные отверстия в фонаре или шахты в перекрытии следует располагать на расстоянии 1—1,5 м от фронта вагранок. При скиповой загрузке вагранок устройство приточной вентиляции в зоне расположения загрузочного окна не требуется.
8. В формовочно-заливочном зале при ступенчатом режиме литья следует проектировать общеобменную приточно-вытяжную вентиляцию.
В холодное время года количество вентиляционного воздуха определяют из условий разбавления выделяющейся в помещение окиси углерода СО до предельно допустимых концентраций с дополнительной проверкой на ассимиляцию тепла.
В теплое время года общий воздухообмен определяется по избыткам тепла и перепаду температур между рабочей зоной цеха и окружающей атмос ерой в 5° С.
9. При ступенчатом режиме работы в литейном цехе следует считать,что все количество окиси углерода СО выделяется в помещение. Количество СО. выделяющееся на 1 т литья, следует принимать по табл. 2.
222
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
2. Количество окиси углерода СО, выделяемое при заливке чугуна в формы
Время пребывания отливок в цехе от начала заливки в мин. Количество окиси углерода в Г на 1 т металла при весе отливок в кГ
10 20 30 50 100 200 300 500 1000 2001)
I 500 400 350 270 200 140 но 80 60 40
2 700 650 550 420 330 220 170 130 100 70
3 900 800 660 500 400 300 230 160 130 100
5 1000 900 800 650 580 400 300 200 170 140
10 1200 1100 1050 850 700 550 430 310 260 210
15 — 1200 1150 1000 830 670 520 385 330 270
20 — — 1200 1050 910 750 600 450 380 320
25 — — — 1100 950 800 650 490 420 350
30 — — — 1100 1000 850 690 530 455 380
35 — — — — 1030 890 730 570 490 410
40 — — — -— 1050 920 760 600 520 435
45 — -— — —- — 950 785 625 550 460
50 — — — — — 970 810 650 570 480
55 — — — -— .—- 990 830 675 590 500
60 — — — — — 1000 850 700 610 520
70 .—~ —. -— -—. — — 870 720 630 550
80 — -—_ — .— — — 890 740 650 575
90 — — — — — — 900 760 680 610
100 — — -— -—. — — — 775 700 620
ПО —- — — _— — — — 790 720 635
120 — 1 — — — — —- — 800 740 650
150 — i — — — — — — — 750 680
180 — — — — — — — — — 700
П р и м е ч а и не. Подчеркнутые цифры показывают общее количество СО в Г на 1 т, выделяемое за весь период остывания.
Температура воздуха производственных и вспомогательных помещений в нерабочее время при необходимости поддержания в них положительной температуры должна приниматься равной + 5° С.
В зависимости от способа распределения приточного воздуха, конструкции и размеров приточных отверстий и расположения источников тепло- и газо-выделений (заливаемых металлом форм) отношение перепадов температур или концентраций в рабочей зоне к общему перепаду т, объем приточного воздуха, необходимого для разбавления выделяющейся окиси углерода, а также величину летнего воздухообмена, необходимого для получения перепада температур в 5° С, следует принимать по табл. 3.
Воздух из плавильно-заливочных отделений, кроме отсасываемого местными отсосами, рекомендуется удалять естественным путем через шахты или фонари.
10. В тоннелях для транспортирования горелой (оборотной) земли и на местах пересыпки земли с ленты на ленту должны быть предусмотрены местные откосы.
Кроме местных откосов, в выбивных отделениях должна устраиваться общая вытяжка из верхней зоны помещения, рассчитанная на ассимиляцию избытков тепла.
Количество выделяющегося тепла должно определяться по весу поступающих и выходящих из отделения отливок, их температуре и длительности пребывания в помещении по данным табл. 4, 5 и 6 главы VI. У постоянных
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЧУГУНО- И СТАЛЕЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
223
3. Объемы приточного воздуха, подаваемого в формовочно-заливочные отделения литейных цехов при ступенчатом режиме работы
Наименование показателей Выделение окиси углерода в кГ]т Способ распределения приточного воздуха в зависимости от расположения заливаемых металлом форм
Расположение форм у одной из продольных стен, у другой стены проход шириной 2—3 ж Расположение форм в середине цеха, два прохода у стек Расположение форм с двух сторон цеха, один проход Расположение форм по всей площади пола
Подача воздуха со стороны прохода Подача с двух сторон поровну Подача воздуха в средний п роход Подача воздуха произвольная
т Объем приточного воздуха, подаваемого механической вентиляцией для разбавления СО в холодное время года, в м^час на 1 т заливаемого металла 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 0,65 13 000 15 000 17 000 19 500 21 500 25 000 0,65 13 000 15 000 17 000 19 500 21 500 25 000 0,65 13 000 15 000 17 000 19 500 21 500 25 000 0,65 16 000 18 500 21 000 24 000 26 500 31 500
т Объем приточного воздуха, подаваемого в летнее время для поглощения избытков тепла, в mN час на 1 т заливаемого металла При механической вентиляции 0,50 40 500 0,50 40 500 0,50 40 500 0,65 55 000
При аэрации 0,35 25 000 0,35 25 00 0,50 35 000 0,65 55 000
Примечание. Величина т, характеризующая отношение перепадов температур или концентраций газов, определяется по формулам mjp-3~tnp *ух * пр или с С т=—?\3 пр С — С 9 ух '-пр где ip 3 и Ср 3 — температура или концентрация СО в рабочей зоне; ‘ндг и спр — температура или концентрация СО в приточном воздухе: Г „ и С v — температура или концентрация СО в уходящем из цеха воздухе. ух ух
224
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
рабочих мест около выбивных решеток необходимо устраивать воздушные души.
11. В отделении выбивки форм и стержней на всех местах выделения пыли и газов должны быть предусмотрены местные отсосы.
При размещении отделения выбивки смежно с формовочным отделением весь объем приточного воздуха за вычетом объема воздушных душей должен подаваться в формовочное отделение.
12. В охладительных галереях для выбитых отливок, а также в тоннелях для подачи отливок из литейных корпусов в корпуса обрубки, очистки и термообработки должна устраиваться естественная приточно-вытяжная вентиляция, рассчитанная на ассимиляцию теплоизбытков. При этом еле дует принимать:
а) количество тепловыделений по разности теплосодержаний отливок в моменты поступления и выхода;
б) температуру поступающих отливок на 100° С ниже температуры выбитых деталей;
в) температуру выходящих отливок по данным технологии, но не ниже 70° С, при этом перепад температур приточного и удаляемого воздуха должен составлять летом 10° С;
г) при наличии постоянных рабочих мест должны устраиваться воздушные души.
13. От обрубных столов, очистных барабанов, пескоструйных, дробеструйных, дробеметных камер, точильно-обдирочных, наждачных станков, механических и пневматических вибрационных решеток для выбивки опок должна быть предусмотрена местная вытяжная вентиляция с объемом отсасывающего воздуха, приведенного в табл. 4 и 5.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
Основные вредные выделения в цехах литья в оболочковые формы — пыль кварцевого песка, пульвербакелита и в отдельных случаях хромомагнезита и кварцита, при получении осмоленных песков—пыль песка и пары растворителей бакелита.
Процесс заливки металла сопровождается выгоранием крепителя, в воздух рабочего помещения выделяются окись углерода, пары фенола и тяжелых многоядерных ароматических углеводородов.
Для борьбы с избыточным теплом, пылью и газами при производстве литья в оболочковые формы необходимо:
а) механизировать процессы приготовления формовочных смесей с исключением ручных операций по загрузке и выгрузке пылящих материалов;
б) механизировать трудоемкие процессы на формовочных работах с обеспечением съема готовых полуформ с формовочных машин;
в) применять плакированные пески, при которых могут быть значительно снижены пылевыделения;
г) заливать формы на конвейере и механизировать подачу залитых форм на выбивные решетки.
При проектировании приточно-вытяжной вентиляции общий воздухообмен в производственных помещениях должен приниматься равным объему воздуха, удаляемому местными отсосами, с проверкой достаточности этого объема для поглощения (ассимиляции) избытков тепла и разбавления вредных выделений до предельно допустимой концентрации.
При проектировании местных отсосов от оборудования объемы отсасываемого воздуха рекомендуется принимать по табл. 4.
4. Местные отсосы от оборудования литейных цехов [13] и [48]
Оборудование Характер укрытия и место присоединения вьГгяжной трубы Объем отсасываемого воздуха в м9/час Скорость в открытом отверстии укрытия в м/сек № фигуры отсоса
Малые шаровые мельницы для размола угля, глины и кварца Сплошные кожухи у вращающихся барабанов и в концевой части питателя 900 иа машину, из них 600 от мельницы и 300 от питателя — Фиг. 1
Смешивающие бегуны (при. литье в сухие формы) Сплошной кожух с боковой открытой частью, защищенной брезентовой завесой или дверками. Площадь открытого проема не более 1,0 м~ Не менее 3000 на одну машину 1,0 Фиг. 2
То же (при литье в сырые формы или формы с поверхностной сушкой) Отдельная кабина, открытая со стороны обслуживания, с установкой фильтров для очистки воздуха в кабине Не меиее 3000 на одну машину 1,0 Фиг. 3
Центробежные (маятниковые) бегуны № 115 и 116 Местный отсос от машины 8000 на одну машину — Фиг. 4
Плоские сита (качающиеся и вибрационные) Сплошной кожух с рабочим отверстием, снабженным плотной дверкой 1500 на 1 м1 поверхности сита Не менее 1,0
Цилиндрические и полигональные сита Сплошной кожух с отверстием только для загрузочной течки, отсасывающий патрубок вверху при диаметре сита в мм: До 700 750- 1200 1200- 1500 1500- 1800 Св 1800 2500 на 1 сито 3500 » 1 » 5000 » 1 » 7000 » 1 » 8500 » 1 » — Фиг.5
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
Продолжение табл. 4
Оборудование Характер укрытия и место присоединения вытяжной трубы Объем отсасыв в м аемого воздуха 9/час Скорость и открытом отверстии укрытия в м/сек № фигуры отсоса
Элеваторы, передающие сыпучие материалы Полное укрытие кожухом по всей высоте. При транспорте материала, имеющего температуру выше 50° С, отсос от головки элеватора, при транспорте холодного материала — отсос от башмака Не менее полуторной скорости движения ленты . в отверстии приемной части элеватора Фиг. 6
При переменном режиме работы 2 отсоса — от головки и башмака: при ширине ковшей в мм: до 300 400—500 500—700 800 1500 2000 на » » 1 отсос 1 » 1 » — —
Места перепада и пересыпки горелой (оборотной) земли: с ленты иа ленту, движущуюся под углом 90° с горизонтальной ленты' • на наклонную с одной горизонтальной ленты иа другую из вертикальной или наклонной течки иа леиту Сплошные кожухи с боковыми съемными щитками или дверками То же Двойное укрытие с карманами, оборудованными местным отсосом По расчету, исходя из площади открытых отверстий 30 на 1 т транспортируемого продукта Полуторную скорость движения ленты Фиг. 7, а Фиг. 7, б Фиг. 7, в
Транспортеры горелой (оборотной) земли Укрытия с откладывающимися или съемными боковыми шторами из брезента. От транспортера холодной оборотной земли отсосов не делать Не менее 300 на 1 пог. м длины транспортера, независимо от ширины ленты Скорость в щелях между лентой и укрытием, равная полуторной скорости движения ленты Фиг. 8
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
Продолжение табл. 4
Оборудование Характер укрытия и место присоединения вытяжной трубы Объем отсасываемого воздуха в мР/час Скорость в открытом отверстии укрытия в м/сек № фигуры отсоса
Бак для варки сульфитного щелока, бак для растворения пульвербакелита Вытяжной шкаф с отсосом на уровне верхнего края бака По расчету 0,7 Фиг. 9
Мешалки (смесители) Укрытия по типу вытяжного шкафа 1500 на одну мешалку Не менее 10 в щелях укрытия —
Станки для механической зачистки и шлифования стержней Кожух с пылеприемником. При стационарно закрепленном круге — неподвижный кожух. При подвижном круге — отсос с гибким металлическим рукавом Не менее 2 на 1 мм диаметра круга Скорость в зазоре между кожухом и камнем не менее 3% окружной скорости камня Фиг. 10 и 11
Установка для пульверизационной окраски стержней Камера для окраски типа МИОТ с упрощенным каплеотделителем По расчету, исходя из размеров рабочего отверстия 1,0 См. гл, XV
Сушильные камеры периодического действия Вытяжной зонт над дверью сушила. Вынос зонта не менее ’/3 высоты двери Расчет по тепловому напору По расчету Фиг. 12
Сушильные камеры непрерывного действия Отсос из загрузочно-разгрузочного тамбура с обеих сторон. При возможности устройства прямого вертикального вытяжного воздуховода может быть принято естественное побуждение Не менее 7000 на 1 пог. м ширины тамбура В проеме полуторная скорость от вычисленной по тепловому напору —
Однопозициониые и двухпозиционные станки с боковыми печами Панель ЛеиПСП по всей ширине рабочего участка формовки Зонт над загрузочными дверцами печей. Вынос зонта не менее половины высоты дверки 3000 иа 1 пог. м панели 3600 на 1 м2 входного сечения зонта Не менее 1,5 1,0 —
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
Продолжение табл. 4
Оборудование Характер укрытия и место при соединения вытяжной трубы Объем отсасываемого воздуха в м3/час Скорость в открытом отверстии укрытия в м)сек. № фигуры отсоса
Двухпозиционные станки-автоматы Сплошной кожух, укрытие с рабочим проемом для снятия готовых полуформ Не менее 5000 на 1 станок 1,0 в рабочем проеме —
Трех-, четырех- и пятипозиционные карусельные станки Зонты над местами опрокидывания бункера и съема готовых полуформ. Размер зонта — по всей площади между станками печей 3600 на 1 м2 входного сечения зонта 1,0 в сечении зонта и ие меиее 0,5 в рабочем отверстии —
Автоматическая установка для изготовления оболочковых форм (14-позишгонпый автомат) Укрытие в виде большого зонта с боковыми металлическими шторами, опускающимися на 200 мм ниже верхнего края кожуха печи. Площадь зонта должка перекрывать всю площадь установки 20 000 при диаметре зоита 5,0 м Не меиее 0,3 в проемах —
Столы для склейки полуформ Панель ЛенПСП по всей длине стола 3000 иа 1 пог. м панели Не меиее 1,5 по габаритному сечению панели —
Станки (прессы) для склейки полуформ Укрытие по типу вытяжного шкафа с верхним отсосом и с рабочим отверстием в передней стенке Не менее 3000 на 1 станок Не менее 1,0 в открытом рабочем проеме —
Вагранки для плавки чугуна 1 Отсос в виде зонта иад желобом и над отверстием для выпуска шлака у вагранок непрерывного действия. Отсос в виде зонта иад загрузочным отверстием (только при загрузке вручную) По расчету » » Не менее 1,0 1,0—1,5 Фиг. 13
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
Оборудование Характер укрытия и место присоединения вытяжной трубы
Электропечи дуговые Отсос в виде поворотного или вдвижного зонта. Для печей емкостью в т\ до 3 3-5 5-10 Отсос в виде завес, спускающихся иа 2—3 м ниже перекрытия цеха. Для печей емкостью в т\ до 3 3-5 5—10 Отсос от летки, загрузочной двери и электродов: Для печей емкостью до 3 от, всего в том числе от летки » » » загрузочной дверки » » » каждого электрода для печей емкостью 3—5 от, всего в том числе от летки » » » загрузочной дверки » » » каждого электрода
Печи для высокочастотной плавки Кольцевой бортовой отсос, расположенный у загрузочного (верхнего) отверстия. Зонт под желобом для слива металла (только при латуни и бронзе)
4 Печи-ваниы для плавки цветных металлов Укрытие в виде сплошного кожуха, опирающегося иа стенки печи, с отверстием, снабженным дверкой
рололжепие табл. 4
Объем отсасываемого воздуха в ма/час Скорость в открытом отверстии укрытия в м)сек № фигуры отсоса
30 000 на 1 45 000 » I печь » Не менее 1,5 Фиг. 14
60 000 » 1 » » » 1,5
45 000 на 1 65 000 » 1 90 000 » 1 12 000 2 000 4 000 печь » » » » 1,5 2,0—2,5 1,2—1,5
2 000 25 000 4 000 9 000 4 000 30,0 2,0—2,5 1,2-1,5 30,0
По расчету Не менее 3,0 Не менее 1,0 —
3000 иа 1 печь Не менее 1,0 в открытом сечении рабочего отверстия —
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ______________229
Оборудование Характер укрытия и место присоединения вытяжной трубы
Сушка малых ковшей Сплошное укрытие в виде шкафа с проемом для установки ковшей
Стенды для сушки больших ковшей Отсос в виде подъемного или поворотного зоита
Столы для заливки оболочковых форм Отсос в виде наклонной панели ЛенПСП с дополнительными боковыми щитками
Места заливки форм на конвейере или на полу Отсос в виде наклонной панели Чер-нобережского по всей длине участка заливки при однорядной раскладке форм
Места заливки форм на карусели Зонт, перекрывающий всю площадь карусели, с опущенными боковыми металлическими щитками и верхним отсосом
Охладительные кожухи литейных конвейеров Отсос в виде сплошного укрытия, плотно примыкающего к полу. Размер укрытия определяется, исходя из периода выдержки залитых форм на менее 1 часа
Продолжение табл. 4
Объем отсасываемого воздуха в мл/час Скорость в открытом отверстии укрытия в м/сек фигуры отсоса
3000 на 1 шкаф Не менее 1,0 в открытом сечении рабочего отверстия —
По расчету, исходя из расхода топлива и перепада температур 80—100° С Не менее 3,0 в зазоре между зонтом и кромкой ковша —
3000 иа 1 м2 поверхности стола 0,7— 1,5 по габаритной площади панели ' —
2000 иа 1 м длины участка 0,7—1,5 по габаритной площади панели —
1500 на 1 м горизонтальной проекции зонта Не менее 0,3 в проемах между зонтом и полом цеха —
По расчету Не менее 1,5 в открытых проемах —
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
Продолжение табл. 4
Оборудование Характер укрытия и место присоединения вытяжной трубы Объем отсасываемого воздуха в м3/час Скорость в открытом отверстии укрытия в м/сек № фигуры отсоса
Вибрационные станки для выбивки стержней Отсос из-под решетки, расположенной под станком, и от бокового нависающего зонта 4000 на 1 м ширины зонта и 4000 на 1 м ширины провальной решетки — Фиг. 15 в 16
Обрубные столы в очистных отделениях Бортовой отсос над столом с дополнительным вторым отсосом из бункера 2500 на 1 м” габаритной (полной) площади решетки стола 0,7 по габаритному сечению стола и 14 в воз- духоводе Фиг. 17
Очистные барабаны Отсос через полую ось барабана при диаметре барабана в мм: до 600 700 900 1050 1200 1350 1500 700 на 1 барабан 900 » 1 » 1300 » 1 » 1700 » 1 » 2300 » 1 » 2900 » 1 » 3500 » 1 » — Фиг. 18
Пескоструйные и дробеструйные камеры, обслуживаемые снаружи через отверстия для рук рабочих Непосредственно из пескоструйных закрытых камер, обслуживаемых снаружи через отверстия для рук рабочего От головки элеватора, если он имеется От одного сепаратора дроби 1000 на 1 м2 площади внутреннего горизонтального сечения камеры 800 при ширине ковшей до 300 мм, 1500 при ширине ковшей более 300 мм 1700 — —
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
Продолжение табл. 4
1 Оборудование Характер укрытия и место присоединения вытяжной трубы Объем 'Отсасываемого воздуха в м3/час Скорость в открытом отверстии укрытия в м/сек № фигуры отсоса
Дробеструйные камеры, обслуживаемые рабочими, находящимися внутри нее При диаметре сопла (принимать диаметр изношенного сопла перед его заменой) в мм: 6 8 10 12 14 6 000 на 1 сопло 7 000 » 1 » 10 000 » 1 » 14 000 » 1 » 18 000 » 1 » — —
Должна быть предусмотрена подача воздуха в шлем скафандра рабочего в объеме 30 м?/час. Подаваемый сжатый воздух должен быть очищен от пыли и масляного аэрозоля в фильтре
Дробеметные камеры периодического и непрерывного действия Отсос непосредственно из механических дробеметных камер От головки элеватора От одного сепаратора дроби Не менее 3500 на первый н 2000 на каждый следующий аппарат 800 при ширине ковшей до 300 мм и 1500 при ширине более 300 мм 1700 — —
Точильно-обдирочные и наждачные станки Кожухи укрытия с пылеотстойника-ми для улавливания крупной пыли Не менее 2 на 1 мм< диаметра круга Скорость в зазоре между кожухом и камнем не менее 30% окружной скорости камня —
То же с подвижными (качающимися) наждаками Отсос с гибким металлическим рукавом Не менее 2,5 на 1 мм диаметра круга — —
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
233
5. Местные отсосы от механических вибрационных решеток для выбивки опок
Оборудование Конструкция местного отсоса Высота опоки в % ее ширины % площади, занятой опокой Объем отсасываемого воздуха в м?1час на 1 м2 решетки прн температуре отливок в °C № фигуры
>200 <-200
Механические Верхне-боковой 30—60 Не учи- 6000 5000 Фиг. 19,
и пневматические вибра- Угловой бортовой 30—60 тывать <50 Не при- 8000 а и Фиг. О 20
ционные решетки Бортовой с двух 30—60 <50 менять То же 7000 Фиг. 21
для выбивки опок длинных сторон Бортовой с двух коротких сторон Отсос вниз под ре- 30—60 30 <50 <20 » 6000 8000 5000 Фиг. 22
шетку То же Сплошной кожух-укрытие с отсосом 30 Для решеток площадью более 4 л2 <35 8000 1500 6000 1500 Скорость подсоса в щелях и отверстиях не менее 5 м]сек Фиг. 23
Фиг. 2. Укрытие смешивающих бегунов с местным отсосом
234
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
Фиг. 3. Укрытие над смешивающими бегунами с установкой пылеотделителя в укрытии.
Фиг. 4. Отсос от вибрационного сита.
Фиг. 5. Отсос от укрытия полигонального сита.
Фиг. 6. Местный отсос от элеватора:
а — отсос от головки эле-витора; б — отсос от башмака элеватора; / — патрубок; 2 —- резина; 3 — лента транспортера.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
235
а)
б)
3^1240^-*-
в)
Фиг. 7. Местный отсос от перепадов с ленты на ленту.
236
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
Фиг. 8. Укрытие с двойными стенками у места перепада материала.
Фиг. 9. Отсос от печи для варки сульфитного щелока.
Отсос ч>370
Фиг. 10. Схема местного отсоса от стайка со стационарным абразивным кругом для шлифования стержней.
с подвижным абразивным кругом для шлифования стержней.
Фиг. 12. Местный отсос от тупикового сушила.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
237
Фиг. 13. Местный отсос над желобом вагранки.
Фиг. 14. Зонт над электроплавильной дуговой печью:
Разрез по М-ЬЬ
1 — гибкий шланг: 2 — зонт; 3 — фартук из асбестового полотна;
4 — электропечь.
Фиг. 15. Вытяжная вентиляция у вибрационной машины для выбивки стержней (при непрерывной разгрузке бункера под • решеткой):
1 — вибрационная решетка; 2 — подземный тоннель; 3 — ленточный транспортер; 4 — бункер; 5 — пылеотсасывающая камера; 6 — воздуховод; 7 — боковой отсос; 8 и 9 — воздуховоды.
238
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
Фиг. 16. Вытяжная вентиляция у вибрационной машины для выбивки стержней (при периодической разгрузке бункера под решеткой).
оог-
Фиг. 17. Местный отсос у' обрубного стола.
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
2.39
240
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
1940---------------
Фиг. 21. Двусторонний бортовый отсос:
1 — выбивная решетка; 2 — бортовый отсос; 3 — боковая щель; 4 — переходный патрубок. ,
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ ЛИТЬЯ В ОБОЛОЧКОВЫЕ ФОРМЫ
241
Фиг. 22. Нижний местный отсос под выбивную решетку.
Фиг. 23. Накатное полное укрытие решетки с местным отсосом:
1 — выбивная решетка; 2 — укрытие П-образной формы длиной
9 м, шириной 2,6 м и высотой 1,8 л; 3 — глухие стеики; 4 — воздуховод.
16 Рыст:я
104
ГЛАВА X
ВЕНТИЛЯЦИЯ КУЗНЕЧНЫХ ЦЕХОВ [41]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Основные вредные выделения в кузнечных цехах, кроме тепла, — продукты горения, содержащие окись углерода, сернистый газ и дым.
В кузницах малого и среднего размера с нагревом части металла в угольных горнах тепловая нагрузка достигает 50 ккал/м3 час, в современных больших кузницах, оборудованных нагревательными печами, штамповочными молотами и ковочными машинами, тепловыделения достигают 200 — 300 ккал/м3 час.
Количество пыли в воздухе кузниц составляет от 3 до 8 мПм3-, воздухообмен определяется из условий разбавления окиси углерода СО и поглощения избытков тепла; расчет на запыленность обычно не производится.
Количество окиси углерода, выделяющейся при установившемся процессе горения из угольных горнов, колеблется в пределах 40—80 Г/кГ угля, или 3,75—11,5 Г на 1000 ккал теплотворности топлива.
В кузницах, оборудованных горнами, воздухообмен, по данным Московского научно-исследовательского института охраны труда ВЦСПС (МИОТ), определяется из расчета подачи свежего воздуха в объеме 475 м'Лчас на 1 кГ сжигаемого угля, но не менее, чем требуется для возмещейия объема вытяжки.
I. Количество воздуха, подаваемого в кузнечные цехн при общеобменной вентиляции
(данные ориентировочные)
I Условия работы печей Количество подаваемого воздуха
Зимой при tH = —15° С и tyx ~ 25° С: с печами, работающими на жидком топливе при содержании серы не более 0,5% и отводе продуктов сгорания в дымоходы или зонты то же при содержании серы до 1% .... то же при содержании серы до 2% .... то же при содержании серы до 3% При выпуске продуктов горения в цех и содержании серы до 0,5% 750 кГ на 1 кГ мазута 1000 » » 1 » » 2000 » » 1 » » 3000 » » 1 » » 1170 » » 1 » »
Летом для достижения перепада температур А/ 5 С 2340 кГ на 1 кГ мазута
Для разбавления окиси углерода при свободном выпуске продуктов горения в цех 116 кГ па 1000 ккал, выделяемых при сжигании мазута
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
243
В кузницах, оборудованных нагревательными печами, при сжигании в них малосернистого топлива воздухообмен в летнее время определяется из расчета удаления избытков тепла, в зимний период года — из расчета доведения содержания в воздухе рабочей зоны окиси углерода СО до концентраций, не превышающих предельно допустимых. По данным МИОТ, количество окиси углерода, выделяющейся в цех, составляет:
а) от печей, работающих на мазуте, 40—120 Г на 1 кГ мазута;
б) от печей, работающих на твердом топливе, в зависимости от сорта и калорийности топлива, 5,75—7,3 Г на 1000 ккал',
в) от печей, работающих на газообразном топливе (саратовский и ново-московский газ), 2—2,5 Г на 1000 ккал.
Ориентировочное количество воздуха, подаваемого в кузнечные цехи при общеобменной вентиляции, можно принимать по табл. 1.
Тепловыделения от нагревательных определяют по данным, приведенным в главе VI, а количество удаляемого воздуха через местные отсосы — по табл. 2—7.
2. Местные отсосы от кузнечных печей на жидком топливе
Основные показатели Тип печей
ПНН-10 ПНН-12 Г1НН-13 ПНН-15 ПНН-18
Л арактерист ика печей
Производительность по металлу в кГ/час ... 75 50 150 300 350
Расход мазута в кГ/час 8 10 12 18 20
Температура в печи в С° .... 1000 1300 1000 1000 1000
Расчетные данные по местным отсосам
Количество отсасываемой смеси в кГ/час 2140 2060 2440 3680 4070
Средняя температура смеси в °C 80 125 100 100 100
Ширина зонта А в м 1,5 1,5 1,75 2,15 2,3
Глубина зонта Б в м ..... 1,75 1,75 2,35 3,0 3,4
Ширина козырька Aj в м • - • 0,80 0,70 0,90 1,3 1,3
Глубина козырька Б2 в м • - Средняя скорость воздуха в щелях в м!сек 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,73
. 0.7 0,77 0,66 0,83
Общие тепловыделения (печью п металлом) в цехах в ккал/час • • 40 500 48 400 60 000 90 000 100 500
16*
244
ВЕНТИЛЯЦИЯ КУЗНЕЧНЫХ ЦЕХОВ
3. Местные отсосы от щелевых кузнечных печен с рекуператором [35]
Основные показатели Площадь пода печей в ме
0,67 0,89 1,12 1,40
X арактеристика печей
Максимальная производительность ио металлу в кГ/час 250 400 500 600
Расход топлива (мазута) в кПчас . . 23 35 48 41
Максимальная температура в печи в °C 1300 1300 1300 1300
Расчетные д ^нные по меа пным отсосал
Количество смеси, отсасываемой через зонт, в кПчас 2550 3863 5325 4590
Температура смеси в зонте в°С • • 100 100 100 100
Размеры зонта А X Б в м • • • • 0,7 X 1,3 1, IX 1,3 J, IX 1,3 1, IX 1,3
Скорость воздуха в щелях зонта в м/сек 1,4 1,7 2,3 2
Количество смеси, отсасываемой через козырек, в кПчас 1295 1953 2570 1513
Температура смеси в козырьке в °C 50 50 50 50
Размеры козырька Ах X Бг в м . . 1,3X0,35 1,8X0,35 1,7X0,35 1,8Х 0,35
Скорость воздуха в сечении козырька в м/сек 0,65 0,68 . 0,95 0,53
Общие тепловыделения (печью и металлом) в цех в ккал/час .... 92 000 140 000 190 000 164 000
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
245
4. Местные отсосы от щелевых кузнечных печей на жидком и газообразном топливе [35J
Основные показатели Тип печей
Жидкое топливо Газообразное топливо
Г1НЩ-1 ПНЩ-2 пнщ-з ПНЩ 1 ПНЩ-2 ПНЩ-З
Характеристика печей
Максимальная производительность по металлу в кГ/час 100 120 160 100 120 160
Расход топлива (мазута) в кг/час 10 12 16 — __ —
Расход генераторного газа (из дров) в нма/час — — 60 72 96
Максимальная температура в печи в °C 1200 1200 1200 1200 1200 1200
Расчетные данные по местным отсосам
Количество отсасываемой смеси в кГ/час 2000 2500 3150 2166 2600 3470
Температура смеси в °C 125 125 125 125 125 125
Количество отсасываемого воздуха в кГ/час 1800 2200 2800 1980 2380 3170
Размеры козырька X Бх ВЛ.-. 0,8Х 0,5 1,05X0,5 1,3X0,5 0,8X0,5 1,05X0,5 1,3X0,5
Скорость в сечении козырька в м/сек . 1,42 1,33 1,36 1,55 1,44 1,56
Общие тепловыделения (печью и металлом) в цех в ккал/час . 38 200 44 000 64 000 42 500 50 800 67000
246
ВЕНТИЛЯЦИЯ КУЗНЕЧНЫХ ЦЕХОВ
5. Местный отсос от очковой кузнечной печи на жидком н газообразном топливе [35j
i Основные показатели Вид сжигаемого топлива
Мазут Генераторный газ (нз дров) Природный газ (Саратовский)
X арактеристика печей
Производительность по металлу в кГ/час • • • 75 75 80
Расход топлива в печи в кГ/час 7 43 8
Температура в печи в °C 1300 1300 1300
Расчетные данные по местным отсосам
Количество газов, выходящих из печи, в кПчас 123 134 113
Количество подсасываемого воздуха в кГ/час 1740 1890 1600
Количество отсасываемой смеси в кГ/час • - 1863 2024 1713
Температура смеси в зонте в °C 100 100 100
Общее живое сечение щелей зонта в м2 ... 0,65 0,65 0,65
Средняя скорость воздуха в щелях в м/сек • • 0,8 0,86 0,75
Общие тепловыделения (печью и металлом) в цехах в ккал/час 26 700 24 400 25 600
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
247
6. Местные отсосы от кузнечных камерных печей на дровах с отводом продуктов сгорания в боров [35)
Основные показатели Площадь пода печей в л2
0,34 0,47 0,74 1,1 1,4
X арак теристика печей
Производительность по металлу в кПчас 50 70 но 170 210
Расход топлива (дров) в кГ/час • • • 50 70 100 145 165
Температура в рабочей камере в °C 1200 1200 1200 1200 1200
Расчетные данные по местным отсосам
Количество отсасываемой смеси в кГ/час 1180 1644 2600 2455 2800
Температура смеси в козырьке в °C 75 75 85 100 100
Размеры козырька в м~ ширина 0,8 0,9 1,10 1,10 1,40
вылет 0,35 0,45 0,5 0,5 0,5
Скорость в сечении козырька в м/сек 1,1 1,0 1,0 1,22 1,10
Общие тепловыделения (печью и металлом) в цех в ккал'час • 37 000 51 000 118 000 215 000 270 000
248
ВЕНТИЛЯЦИЯ КУЗНЕЧНЫХ ЦЕХОВ
7. Количество удаляемого воздуха и диаметры труб зонтов, устанавливаемых над кузнечными горнамн (см. фиг. 1) [41]
Высота Н в м Диаметры сборной и центральной труб в зависимости от высоты (при естественной тяге) в мм Количество ежи гаемого топлива в кГ Количество удаляемого воздуха и температура смеси газов в зависимости от количества сжигаемого топлива
при одном огне при двух огнях прн одном огне при двух огнях % тепла. поступающего в помещ л иис
Dc6 d Dc6 d Q в м^час см в °C Q в мъ(час * СМ в °C
4 520 380 720 500 4 2100 58 2100 52 14
5 500 370 685 480 5 2250 62 2500 55 15
6 7 485 470 . 365 360 670 630 480 470 6 2400 68 2900 58 16
8 9 460 455 355 350 640 625 465 460 7 2500 72 3200 60 17
10 450 350 620 450 8 2500 78 3500 62 18
11 440 345 610 445 9 2600 85 3700 65 19
12 440 345 600 440 10 2600 90 3800 67 20
13 14 435 430 340 340 596 590 435 430 11 2600 95 4000 69 21
15 425 340 585 425 12 2600 100 4100 70 22
16 425 340 580 425 13 2700 105 4200 72 23
17 420 330 580 425 14 2700 ПО 4300 75 24
18 19 420 418 330 330 575 570 420 415 15 2700 116 4400 78 25 25
20 418 330 570 415 16 2700 122 4500
21 415 330 565 415 17 — — 4550 82 26
22 410 325 560 410 18 — — 4600 84 27
23 405 325 560 410 19 .— — 4650 86 28
24 465 325 560 410 20 — — 4650 89 29
Фиг. 1. Зонт конструкции МИОТ для кузнечных горнов:
а — иа один огонь; б — на два огня; I — сборная труба; 2— общая центральная труба; 3 — центральные трубы; 4 — дефлектор.
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ КУЗНЕЧНЫХ ГОРНОВ
249
В кузнечных цехах у нагревательных печей в моменты загрузки и выгрузки деталей рабочие облучаются с интенсивностью 2—5 кал/см2 мин. Для уменьшения облучения у загрузочных отверстий устраивают защитные цепные или водяные завесы, а также воздушное душирование рабочих мест.
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ КУЗНЕЧНЫХ ГОРНОВ [41]
Объем удаляемого воздуха от кузнечных горнов (фиг. 1) и диаметры труб d и Dc6 определяются по табл. 7 в зависимости от количества и сорта сжигаемого топлива. Размеры: dx = d + 6 мм; dz = d 4~ 21 мм; d3 = d + 51 мм.
Пример. Требуется сконструировать местный отсос от горна на один огонь; при этом заданы расход угля G = 10 кГ/час при его теплотворной способности <2^ = 7000 ккал/кГ и высота сборной трубы И = 6 м.
Решение. По табл. 7 при И = 6 м диаметр сборной трубы Dcg = 485 мм и диаметр подвижного патрубка центральной трубы d = 365 мм; dx = 365 4" 6 = 371 мм; d2 = 365 + + 21 — 386 мм; D3 = 365 51 = 416 мм.
ГЛАВА XI
ВЕНТИЛЯЦИЯ ТЕРМИЧЕСКИХ ЦЕХОВ [41]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Основные вредные выделения:
а) тепловыделения от горячих поверхностей нагревательных печей и нагретых изделий;
б) излучение из открытых отверстий нагревательных печей, от раскаленных крышек и стенок;
в) окись углерода при неполном сгорании топлива и утечка газа в рабочее помещение через неплотности печей;
Фиг. 1. Зонт, нависающий над ванной печью.
г) пары и пыль (свинца, цианистых соединений углеводородов) от ванных печей при закалке изделий, а также при последующем отпуске в нагревательной печи и при выпуске отходящих газов в цех.
Средние концентрации окиси углерода при естественном проветривании наблюдались:
а) при печах, работающих на жидком топливе, летом 0,01—0,015 мГ/л",
б) то же зимой 0,018—0,025 мГ/л-,
в) при печах, работающих на газообразном топливе (саратовский газ), летом 0,005—0,007 мГ1л\
г) то же с применением смешанного газа 0,007—0,018 мГ/л.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
251
Более высокие концентрации окиси углерода в воздухе термических цехов наблюдаются в холодное время года, когда естественный воздухообмен уменьшается от закрывания ворот и оконных створок.
Отвод газов
Фиг. 2. Кольцевой отсос от ванной печи.
Общий воздухообмен рассчитывается по избыточному теплу; определенный воздухообмен достаточен для растворения окиси углерода и доведения ее концентрации до предельно допустимых норм (0,03 мГ/л).
Фиг. 3. Укрытие ванной печи с верхним отсосом.
При наличии местных отсосов от печей количество тепловыделений в цех ориентировочно можно принимать равным 40—50% тепла, выделяемого сжигаемым топливом, а при удалении отходящих газов через боровы 30—35%.
252
ВЕНТИЛЯЦИЯ ТЕРМИЧЕСКИХ ЦЕХОВ
Приточный воздух в летнее и переходное время подается через створки в нижней части бокового остекления (на высоте 0,8—1,5 м от уровня пола), а в холодное время года — через створки в средней или верхней части (на высоте 4—6 м от уровня пола).
Разрез по ДР
Фиг. 4. Укрытие ванной печи с нижиим отсосом.
В термических цехах, расположенных в отдельных зданиях, при наличии местной вытяжки от печей и ванн общий воздухообмен может осуществляться через проемы в окнах и фонарях.
Фиг. 5. Отсос из-под крышки, открывающейся вверх.
В термических цехах, расположенных в частично замкнутых помещениях, осуществляются механический и естественный (в зависимости от местных условий) приток свежего воздуха и вытяжка.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
253
Устройство одной только механической вентиляции целесообразно в термических цехах, расположенных в многоэтажных зданиях.
Помимо общей вытяжной естественной или искусственной вентиляции, которая направлена в основном на борьбу с теплоизбытками, в термических цехах необходимо проектировать местные отсосы (фиг. 1—7).
Фиг. 7. Шарнирное присоединение местного отсоса.
В случае длительного пребывания рабочих у нагревательных печей и при наличии источников интенсивного облучения (больше 1 кал/см* мин) на рабочих местах устраивают воздушные души (см. главу XX).
ГЛАВА XII
ВЕНТИЛЯЦИЯ КАБИН КРАНОВЩИКОВ [13] и [70]
Мостовые краны подразделяются на две основные группы:
а) краны со связанными кабинами, передвигающиеся с грузовой тележкой и подъемными механизмами для посадки, съема и транспортирования нагретого металла; металлургические клещевые краны, обслуживающие цехи электролиза алюминиевых заводов и др., а также краны для транспортирования и разливки металлов, стекла и т. д.;
б) краны с кабинами, стационарно связанными с фермой моста, для перемещения различных тяжестей в цехах и вне их, а также для производства ремонта.
По своему конструктивному исполнению кабины машинистов кранов бывают закрытые и открытые.
Закрытыми кабинами оборудуются краны, предназначенные для работы вне цехов в условиях наружной температуры ниже + Ю°С , в неотапливаемых помещениях (складах металла, формовочных материалов, скрапных пролетах металлургических заводов и т. п.). Во всех остальных случаях краны оборудуются обычными кабинами открытого типа.
В кабинах кранов, предназначенных для работы на открытых эстакадах вне цехов, в неотапливаемых цехах, а также в цехах, оборудованных дежурным отоплением, должно быть предусмотрено дополнительное отопление, обеспечивающее поддержание внутренней температуры в кабине в пределах от+16 до+18 °C. Кабины дополнительно отапливают электрическими нагревательными приборами (температура поверхности прибора не более + 130° С).
Применение открытых нагревательных спиралей для отопления не допускается.
При проектировании вентиляции открытых кабин кранов рекомендуется применять веерные душирующие установки (см. главу XX) и установки с увлажнением воздуха. Веерные душирующие установки рекомендуется применять в тех случаях, когда температура воздуха на рабочем месте крановщика не превышает 4 30° С. Расчетная средняя скорость движения воздуха в зоне лица и груди машиниста крана принимается равной полуторной скорости движения моста крана. Расчетный размер обдуваемой площади принимается равным 1,0 х 1,0 м, расстояние от вентилятора до рабочего места крановщика 2,0 м. Объем воздуха для душирования принимается в пределах от 2500 до 5500 мЧчас.
Установки с увлажнением воздуха, забираемого из цеха, рекомендуются в тех случаях, когда температура на рабочем месте превышает +30r С и для создания удовлетворительных условий труда необходимо обеспечить снижение температуры воздуха, подаваемого на рабочее место машиниста крана В этом случае объем приточного воздуха принимается 1500—4000 м'л/час.
ВЕНТИЛЯЦИЯ КАБИН КРАНОВЩИКОВ
255
При проектировании вентиляции закрытых кабин кранов рекомендуется применять установки типа ЛИОТ с полным кондиционированием воздуха и установки с подачей в кабину наружного обработанного воздуха (фиг. 1).
Приточный воздух подается в кабину кондиционером ЛИОТ в объеме 1100 м3/час. Для изменения метеорологических условий на рабочем месте
Разрез по ЛА
195nmfrz25~
[лобный
4 бозбухобоО у
I—У
.225
Шит
----2500
Разрез по.ДД
Перекидной клапан
Поошибти потолок
Разрез по ВВ
Слуховой проем
260
225 S
! '.Соединительный j|! боздухобод dj___________
:|| Кабина \\\краноб-
-—-1500----
Разрез по ББ
Фиг. 1. Общий вид кабины крановщика с воздуховодом ЛИОТ.
по желанию машиниста крана подается воздух через регулируемые диафрагмой воздухораспределитель конструкции ЛИОТ (750 м3/час) и приточный насадок конструкции В. В. Батурина (350 м3/час).Температура приточного воздуха в кабине летом поддерживается в пределах 22—23° С.
В зоне нахождения головы машиниста температура равна +24° С и средняя в кабине + 28° С при подвижности воздуха 1,5—2,5 м/сек. Около 10% приточного воздуха забирается из помещения цеха и 90% из нижней зоны кабины.
Кабина крана при полном кондиционировании воздуха должна эксплуатироваться при плотно закрытых дверях и окнах, что вызывает необхо-
256
ВЕНТИЛЯЦИЯ КАБИН КРАНОВЩИКОВ
30
Фиг. 2. Вентиляция кабины крановщика конструкции К. К. Бергени.
1—стенка канала; 2—пространство внутри канала, отключенное от атмосферы цеха гидравлическим затвором; 3 — вода; 4 — приточный соединительный воздуховод.
димость обеспечения радио- или телефонной связи машиниста с работниками цеха.
Кондиционер должен быть защищен от лучистой энергии и расположен вблизи кабины крановщика.
Холодопроизводительность кондиционера ЛИОТ 7500 ккал/час при температуре испарения +10° С. Управление кондиционером автоматическое, поэтому поддерживается постоянство температуры приточного воздуха.
Теплоизоляция кабин должна обеспечивать при температуре уходящего воздуха +30° С поступление тепла в кабину не более 3000 ккал/час.
Воздуховоды установки должны иметь толщину теплоизоляции не менее мм при коэффициенте теплопередачи не более 0,07 ккал/м2, час град.
Учитывая наличие в горячих цехах интенсивного облучения кабины снизу, особое внимание следует уделять теплоизоляции и экранированию ее пола.
Установки с подачей в кабины наружного воздуха применяются на кранах с кабинами, стационарно связанными с мостом крана, в тех случаях, когда в воздушной среде цеха содержатся вредные газы, пары и пыль в концентрациях, превышающих предельно допустимые.
Объем воздуха, подаваемого в кабину, определяется из расчета удаления избытков тепла в жаркое время года. При этом расчетная температура воздуха в кабине на уровне зоны дыхания принимается летом не более чем на 5° С выше наружной, а температура подаваемого воздуха на 5° С ниже наружной. В кабине должно создаваться повышенное давление, при котором исключается проникновение воздуха из цеха, кабину, должен приниматься не менее
Объем воздуха, подаваемого в 200 мя/час на одну кабину.
По конструктивному выполнению установки для подачи свежего воздуха в кабину крана могут быть с распределительным коробом, оборудованным механическим затвором ЛИОТ (см. фиг. 1), или с распределительным коробом, оборудованным гидравлическим затвором конструкции К. К- Бергени (фиг. 2).
В этой установке на кронштейнах, укрепленных на подкрановых колоннах, вдоль всего пути крана укладывается горизонтальный канал специального профиля. Нижняя часть сечения канала заполнена водой. Одна из боковых стенок канала опущена по всей его длине ниже зеркала воды, образуя пространство, отключенное от цеха гидравлическим затвором.
Нагнетаемый в капал наружный воздух под давлением, создаваемым вентилятором, поступает в приточный соединительный воздуховод и далее в кабину крановщика. Для прохода через гидравлический затвор конец воздуховода, входящий внутрь канала, имеет У-образную форму.
Для изготовления канала с гидравлическим затвором требуется большой расход металла. Так, например, при толщине металла 3 мм и длине канала 100 м расход листовой стали составляет 6 т, не считая металла, необходимого для изготовления кронштейнов.
ВЕНТИЛЯЦИЯ КАБИН КРАНОВЩИКОВ
257
Учитывая недостатки установок с гидравлическим затзором, Ленинградский институт охраны труда предложил установку с механическим затвором (см. фиг. 2).
В данной установке наружный воздух подается в кабину металлическим воздуховодом, нижняя часть которого имеет продольную щель, закрытую двумя резиновыми лентами, образующими своеобразный двустворчатый резиновый клапан. Резиновые ленты направлены внутрь воздуховода так, что при наличии в нем давления ленты, прижимаясь друг к другу, увеличивают герметичность воздуховода. Подача воздуха в кабину производится через соединительный воздуховод, конец которого выполнен в виде узкого наконечника (см. фиг. 2).
Потеря давления в этой установке, состоящей из мягкой листовой резины толщиной 5 мм, определяется по формуле
=(-А)’
где Q — объем воздуха, подаваемого в кабину, в м3/час.
Количество наружного воздуха, подаваемого в распределительный воздуховод, обслуживающий один кран, определяется по формуле
Q = (20 -|- 41) \'г Н р м3!час,
где I — длина распределительного воздуховода (от места подачи свежего воздуха до челнока, связанного с кабиной).
При обслуживании нескольких кранов из одного короба количество наружного воздуха определяется по формуле
Q„ = nQi ф- (20n + 4/) Нр м3/час,
где п — число кранов, обслуживаемых одним воздуховодом.
Если затвор образует две узкие транспортные ленты, количество воздуха рекомендуется определять по соотношению
Q' = 3QX и Qn = 3Qn м3/час.
В распределительный короб воздух подается из приточной вентиляционной камеры, в которой он обрабатывается в холодное и в теплое время года.
Длину короба от кабины по одну сторону от вентиляционной камеры следует принимать не более 50 м. При общей длине цеха более 100 м рекомендуется устанавливать несколько вентиляционных камер из расчета одна камера на каждые 100 м длины короба. В тех случаях, когда температура воздуха в цехе превышает температуру в распределительном коробе более чем на 10° С, необходимо определять степень нагрева воздуха по длине воздуховода и при необходимости предусмотреть тепловую изоляцию боковых и верхних стенок короба.
17 РыСЯ!
ГЛАВА Х1П
ВЕНТИЛЯЦИЯ СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ [15]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Электрическая дуговая сварка сопровождается выделением в воздух тепла, пыли и газов. При сварке электродами с меловой обмазкой пыльпред-ставляет чистую окись железа, при сварке качественными электродами, кроме окиси железа, пыль состоит из окиси марганца, хрома и никеля, а также фтористых соединений.
Количество пыли, окиси марганца и двуокиси кремния, выделяющееся на 1 кГ сжигаемых или расходуемых электродов, приведено в табл. 1, а дисперсный состав электросварочной пыли в табл. 2.
1. Количество пыли, окиси марганца и двуокиси кремния, выделяющихся на 1 кГ сжигаемых или расходуемых электродов
Марка электрода Среднее количество пыли в Г, выделяющейся на 1 кГ электродов Содержание в % по весу
сжигаемых расходуемых окиси марганца двуокиси кремния
ЦМ-7 45 39 7,15
ОММ-5 и СМ-5 .... 39 34 6,35 4,6
У ОНИ-13 — 20 по данным Института труда и профзаболеваний АМН СССР 0.8ч-4,2 7,1
МЭЗ-04 48 41,5 —
МЭЗ-Ш 48 41,5 — —
Примечание. Количество расходуемых электродов на 15% гаемых электродов за счет огарков. больше количеств^ ежи-
2. Дисперсный состав электросварочной пыли в % по весу
Скорость вита ния частиц в сМсек. ...... 0—0,125 0.125—0„г 0.5—2 2—8 8—16 16—32 Св. 32
Размер частиц в мк 0—3,0 3.0—6,1 6,1—12,2 12,2—24,4 24,4—34.4 34,4—43.8 Св. 48.8
Марка электрода: ОММ-5 УОНИ-13 22,8 39,2 21.6 21,8 10,5 3.2 33,3 28.6 3,4 4,0 5,6 2.6 2,8 0,6
ОБЩЕОБМЕННАЯ И МЕСТНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
259
Содержание в воздухе окиси марганца по Н 101-54 допускается не более 0,3 мПма, а двуокиси кремния не более 2 мПмя.
При сварке электродами, в обмазку которых входят в значительном количестве соединения марганца, предельно допустимая норма электросварочной пыли устанавливается в зависимости от содержания в ней окиси марганца. Предельно допустимую норму пыли рекомендуется для электродов марки ЦМ-7 принимать 4 мПм3, для электродов марки УОНИ-13 до 10 мПм3.
Сварочная пыль под действием тепловых струй от сварочной дуги и нагретого металла поднимается вверх. Высота, на которой наблюдается максимальная концентрация пыли, является оптимальной для устройства вытяжной вентиляции.
Оптимальную высоту для размещения вытяжных отверстий в зависимости от силы тока и диаметра электродов рекомендуется принимать по табл. 3.
3. Оптимальная высота для размещения вытяжных отверстий
Сила тока в a Диаметр электрода в мм Оптимальная высота для устройства ВЫТЯЖКИ в м Сила тока в a Диаметр электрода в мм Оптимальная высота для устройства вытяжки в м
120 4,0 4,0 280 5,0—6,0 9,3
140 4.0 4,7 300 6,0 10,0
180 4,0—5,0 6,0 350 6,0—8.0 11,6
200 5,0 6,6 400 8,0 13,5
Распределение сварочной пыли по высоте цеха, в котором производится сварка электрической дугой и где нет интенсивных потоков воздуха, перемешивающих пыль, дано в табл. 4.
4. Распределение сварочной пыли по высоте в сварочных цехах
Высота от сварочной дуги В ДОЛЯХ оптимальной высоты h ^опт Отношение концентрации пыли на данной высоте к концс'нтрации в рабочей зоне К кр.а Высота от сварочной дуги в долях оптимальной высоты h ^опт Отношение кон центрации пыли на данной высоте к концентрации в рабочей зоне К &р 3 Высота от сва роч н ой дуги в долях оптимальной высоты h ^опт Отношение концентрации пыли на данной высоте к концентрации в рабочей зоне К "(-з
0,2 1,0 1.0 2,5 1,6 1,2
0,4 1,25 1,2 2,25 1,7 1,0
0,6 2,00 1,4 1,8 1,8 0,6
0,8 2,35 1.5 1.5 1,9 0,4
Количество вредных газов, выделяющихся при электросварке, приведено в табл. 5.
5. Количество газов в Г, выделяющихся на 1 кГ расходуемых электродов
Марка электрода Окись углерода Окись азота Фтористый водород
в Г/кГ
ЦМ-7 . . 3,28 2,84 —
ОММ-5 . 11,15 3,3 —
УиНИ-13 13,3 2,7 0,368
ОБЩЕОБМЕННАЯ И МЕСТНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
В сварочных цехах для удаления пыли и газов следует устраивать местные отсосы (см. табл. 6—9).
17*
260
ВЕНТИЛЯЦИЯ СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ
6. Панели односторонние с верхним и нижним отсосами
№ Размеры в л и» Вес в кГ Производительность панели Q в м3/час при скоростях в живом сечении V в м/сек
панели Л Б 61 с верхним отсосом с нижним отсосом 2.0 2,5 3,0 3,5 4,0 5 б 7 8
1 600 650 215 215 18,2 22,2 620 775 930 1080 1240 1550 1860 2170 2430
2 750 800 235 555 19.2 23,7 790 990 1185 1385 1580 1980 2370 2770 31С0
3 900 950 265 330 21,6 27,2 935 1170 1400 1640 1870 2340 2810 3270 3780
7. Панели двусторонние с верхним и нижним отсосами ТД-Оа-1956
С t>eiutnun отсосан
№ панели Размеры в мм Вес панелей в кГ
А Л1 Ь с верхним отсосом с нижним отсосом
I 300 600 650 29,0 33,7
2 350 750 800 33,0 37,1
3 450 900 950 34.6 45.7
п р И IV е ч а н н е. Производитель
ность двусто). синих панелей принн-
мается в 2 раза больше, чем ронних, указанных в табл. 7 односто
8. Зависимость диаметров воздуховодов от производительности панелей
ОБЩЕОБМЕННАЯ И МЕСТНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Размеры панелей в мм Живое сечение в м* v в м!сек.
2 2.5 3.5 5 6 / 8
600x645 750 х645 900 х 645 0,083 0,11 0,13 620/215 790/235 935/265 775/215 990/235 1170/265 930/215 1185/235 1400/265 1080/215 1385/235 1640/265 1240/215 1580/235 1870/320 1550/265 1980/320 2340/320 1860/265 2370/320 2810/320 2170/265 2770/320 3270/320 2430/265 3160/320 3730/320
Пр и мечание. В числителе приведена производительность g в м3/час, а в знаменателе— диаметр воздуховода в мм
262
ВЕНТИЛЯЦИЯ СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ
Сварочная пыль и газы, выделяющиеся в местах сварки, от которых мельзя осуществить местную вентиляцию, удаляются общеобменной вентиляцией, проектируемой по схемам, приведенным на фиг. 1—3.
Схему I (фиг. 1) рекомендуется применять в цехах высотой, близкой к оптимальной высоте или на 1—2 м больше нее, и в цехах с большой высотой в тех случаях, когда имеется возможность проложить вытяжные воздуховоды на оптимальной высоте, при этом расстояние в плане от всасывающих отверстий до мест сварки должно быть не менее 5 м.
Оптимальная высота, на которой следует располагать вытяжные отверстия, указана в табл. 3.
Количество приточного воздуха следует принимать по табл. 10 и подавать его рассредоточенно в полном объеме вытяжки с малыми скоростями в рабочую зону.
10. Расход воздуха в jus на 1 кГ расходуемых электродов при различных схемах организации воздухообмена
Марка электрода По схеме 1 (фиг 1) По схеме 1J (фиг. 2 По схеме 111 (фиг, 3'
и М-7 5000 10 000 5800 В том числе наружного 1160
ОММ-5 3500 7 000 4000 800
УОНН-13 2000 3 000 2300 460
Примечание. При площади цеха более 100 ти2 расход воздуха по схеме 1 принимать 36 ООО м*1час на 100 ли2, но не менее 600 ли® на 1 кГ расходуемых электродов.
ОБЩЕОБМЕННАЯ И МЕСТНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
263
Если вытяжку невозможно осуществить на оптимальной высоте, а несколько выше или ниже нее, то необходимый расход воздуха увеличивают во столько раз, во сколько концентрация пыли на высоте вытяжки меньше, чем на оптимальной высоте.
Фиг. I. Схема 1 общеобменной вентиляции.
Схема I не рекомендуется для устройства вытяжки на высоте больше чем 1,7 оптимальной высоты при подаче приточного воздуха в рабочую зону
Концентрация пыли 6 долях от концентрации б рабочей зоне
Фиг. 2. Схема II общеобменной вентиляции.
264
ВЕНТИЛЯЦИЯ СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ
с малыми скоростями, так как в этом случае вентиляционная система будет неэффективной, т. е. вытяжкой будет удаляться воздуха с концентрацией пыли меньше, чем в рабочей зоне.
Схема II (фиг. 2) рекомендуется в цехах высотой, превышающей оптимальную высоту в 1,7 раза, и при отсутствии возможности проложить вытяжные воздуховоды на оптимальной высоте. Приточный воздух, подогретый в зимнее время, следует подавать сосредоточенно на высоте 5—7 м от уровня пола при помощи патрубков с направляющими лопатками, дающими возможность изменять угол подачи по отношению к горизонтальной плоскости в пределах до 25°.
Концентрация пыли в долях от концентрации в рабочей зоне
Фиг. 3. Схема 111 общеобменной вентиляции.
Если в большом цехе на площади меньше чем на 1/i всего цеха производится сварка изделий с расходом электродов ЦМ-7 3,6 кПчас, ОММ-5 5,2 кПчас и УОНИ-13 12 кПчас, то рекомендуется всю вытяжку, рассчитанную на удаление пыли от всех производимых в цехе электросварочных работ, устраивать на участке интенсивной электросварки. Общий воздухообмен при этом следует принимать 36 000 м3/час на 100 м2 той части площади цеха, на которой производится интенсивная сварка.
Схема III (фиг. 3) рекомендуется в тех случаях, когда подогрев приточного наружного воздуха зимой не рационален с технико-экономической точки
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ
265
зрения. При применении этой схемы необходимо предусматривать обязательную очистку рециркуляционного воздуха от сварочной пыли.
Концентрация сварочной пыли в возвращаемом воздухе должна быть меньше 1,2—1,5 мГ/м\ т. е. составлять не более 30% предельно допустимой концентрации. Из цеха забирать воздух для рециркуляции следует на оптимальной высоте. При всех наружных температурах количество свежего наружного воздуха должно подаваться не менее 20% общего расчетного объема. Количество наружного воздуха, подаваемого в цех, должно быть достаточным для растворения вредных газов, выделяющихся при сварке. Наружный воздух, поступающий через воздушные завесы, следует учитывать в балансе притока.
Вытяжную вентиляцию по схеме III следует проектировать на полный воздухообмен. Летом вытяжка будет работать полностью, а в переходный и зимний периоды частично.
В газосварочных цехах на 1 л расходуемого ацетилена необходимо подавать не менее 5 лг‘ воздуха. При отсутствии данных в количестве расходуемого ацетилена воздухообмен на каждый сварочный пост следует принимать при ручной резке и сварке 3000 м3/час, при резке на автоматах и полуавтоматах 2000 м3/час.
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ
Для сварки деталей с небольшими габаритными размерами необходимо проектировать кабины со столами, над которыми со стороны, противополож
ной рабочему месту, устанавливаются односторонние панели равномерногс всасывания (фиг. 4). Ширина стола вы-
бирается в зависимости от размера свариваемых деталей. Ширину панели принимают равной 600, 750 и 900 лыц т. е. меньше
Фиг. 5. Двусторонняя всасывающая панель на поворотном устройстве.
Фиг. 4. Местный отсос от сварочного поста
ширины стола на 100—200 мм. Высота панели во всех случаях принимается равной 645 мм.
Для сварки деталей длиной от 1 до 2 м в цехах рекомендуется предусматривать специальные места. Детали таких размеров, как правило.
266
ВЕНТИЛЯЦИЯ СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ
укладываются на место сварки краном, поэтому для удаления газов и пыли, образующихся при сварке, рекомендуется проектировать поворотное устройство с двусторонней панелью равномерного всасывания (фиг. 5). Поворотное устройство после укладки детали на место сварки устанавливается
•Фиг. 6. Местный отсос на двухшарнирном поворотном устройстве.
Фиг. 7. Местный отсос от сварочного поста с применением вакуум-насоса и присосо-держателя.
над ней так, чтобы двусторонняя панель находилась примерно в середине детали, на высоте 200—300 мм от низа панели до детали.
Ширину двусторонней панели рекомендуется выбирать в пределах 0,5— 0,65 большего размера свариваемых деталей. Если свариваемые детали имеют разную высоту, различающуюся больше чем на 250 мм, то рекомендуется делать устройство для подъема всасывающей панели. Двусторонняя панель не требует перемещения детали при сварке в различных местах.
При расходах воздуха, указанных в табл. 9, двусторонняя панель, установленная в середине свариваемой детали, способна удалять пыль и газы, образующиеся при сварке в любом месте детали.
Для удаления вредных газов и пыли при сварке деталей больше 2 м для уменьшения расхода удаляемого воздуха рекомендуется устраивать отсос через
одностороннюю панель равномерного всасывания, укрепленную на поворотном одно- или двухшарнирном устройстве. Двухшарнирное поворотное устройство дает возможность устанавливать отсос над любой точкой в пределах зоны, обслуживаемой отсосом (фиг. 6).
При сварке внутри замкнутых объемов в цехе рекомендуется применять
Фиг. 8. Приток воздуха в свариваемые сосуды
местный отсос конструкции ЛИОТ, укрепляемый присосом на расстоянии 100—150 мм от места сварки (фиг. 7). Расход воздуха от одного отсоса следует принимать в пределах 100—150 м'-Ччас.
Для удобства работы и для уменьшения сопротивления отсос воздуха производится сначала по шлангам с внутренним диаметром 25 или 32 мм
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ АГРЕГАТОВ АВТОМАТИЧЕСКОЙ СВАРКИ
267
(длина шлангов этих диаметров должна быть не больше 20—25 м). Далее прокладывают гибкие шланги диаметром 38 мм и длиной до 20 м. Сопротивление 1 пог. м шланга диаметром 38 мм принимают по ГОСТу 8496-57.
Для отсоса воздуха рекомендуется применять водокольцевые насосы типа РМК №3 и 4, к каждому из которых может быть присоединено от четырех до восьми отсосов. От насоса прокладывают коллектор из стальных груб, к которому на расстоянии 5 м приваривают штуцеры с заглушками.
При сварке газгольдеров, колонн синтеза, цистерн при невозможности устройства местной вытяжки рекомендуется подавать приточный воздух по схеме, приведенной нафиг. 8. Подача приточного воздуха в емкость должна быть организована так, чтобы сварщик находился в струе чистого воздуха.
В зимнее время подаваемый воздух должен быть нагрет до температуры от +20 до +22° С. Количество подаваемого воздуха устанавливается в зависимости от расстояния между патрубком, подающим воздух, и рабочим в пределах до 3000 м-Ччас при расстоянии до 1,5 м и до 6000 мЧчас при расстоянии от 1,5 до 3 м.
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ АГРЕГАТОВ АВТОМАТИЧЕСКОЙ И ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ СВАРКИ ПОДСЛОЕМ ФЛЮСА
Аэрозоли, образующиеся при сварке под слоем флюса, удаляются щелевидными местными отсосами, располагаемыми непосредственно у мест сварки на высоте не более 50 мм. Длины щели местного отсоса над сварочным швом рекомендуется принимать в пределах 250—350 мм.
Количество пыли и газов в граммах, выделяющихся на 1 кГ наплавленного металла, приведено в табл. 11.
11. Количество пыли и газов в Г. выделяющихся иа 1 кГ наплавленного металла
Флюс Сила тока в а Количество в Г/кГ
газа пыли*
Фтористый водород Окись углерода СО Окислы азота N2O МпО-{-+МпО2 SiO.
ОСЦ-45 • • • АК-348А • ФЦ-7 .... ФЦЛ-2 • • • ФЦ-9 . • • - ФЦ-6 .... 750 750 750 (при работе двумя головками) 450 750 570 0,103 0,086 0,044 0,080 0,033 0.033 1,47 0,71 Не исследо- ван 0,945 0,940 0,575 0,006 0,001 0,003 0.005 0.006 Не исследован 0,03 0,024 0,007 0,007 0.007 0,054 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05
Общая щпыленность для ОСЦ-45 4,15 Г/кг.
Количество воздуха, удаляемого местными отсосами, определяется по формуле
(2= 12-=- 16 ^~ам3/час,
где а — сила сварочного тока в а; коэффициент 12 принимается для одностороннего щелевого отсоса; коэффициент 16 — при двух отсосах, располагаемых спереди и сзади сварочного трактора.
Количество воздуха, удаляемого местными отсосами от различных агрегатов автоматической и полуавтоматической сварки под слоем флюса, приведено в табл 12.
268
ВЕНТИЛЯЦИЯ СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ
12. Количество воздуха, удаляемого местными отсосами от различных агрегатов автоматической и полуавтоматической сварки под слоем флюса
Наименование сварочного аппарата Количество отсасываемого воздуха в мл1час при силе сварочного тока в а 1 Отсасывающий патрубок |
<200 300 1000 1500 Размеры отсосов в мм Площадь попереч кого сечения в м2 Скорость в м/сек
Универсальный сварочный автомат АВС 80 110 140 160 083 0 005 4,5—8 9
Сварочная головка САГ-4 - 80 по 140 160 083 0 005 4.5-8.9
Сварочный трактор ТС- 17-М-У при нормальном положении и при сварке наклонным электродом .... 80 110 140 160 100Х 60 0,006 3,7-7,4
То же при положении изде- ЛИЯ «в лодочку» 90 120 155 180 100Х 60 0,006 4,1—8,2 !
Сварочный трактор ТС-30 • 70 95 120 140 76Х 1,5 0,0042 4,6-9,3
Сварочный трактор АДС-1000-2 90 120 155 180 100X60 0,006 4,1-8,2 !
То же АДС-500 80 ПО 140 160 70X80 0,0056 4,0—8,(1
» АДСД-500 90 120 155 180 70X80 0,0056 4,5-9,0
» АДШМ-500 80 ПО 140 160 70X80 0,0056 4,0-8,9
» УТ-1250, УТ-1500 и УТ-200 90 120 155 180 100 X 60 0,006 4,1-8,2
Полуавтоматические головки ПШ-5-У, ДШ-14, АДШМ-500 и др. 70 95 120 140 075 0,0042 4,6—9,8
Примечание. Приведенные в таблице количества отсасываемого воздуха могут обеспечить хороший эффект при приближении отсасывающих воронок к месту сварки не более чем на 50 мм’, при невозможности максимального приближения воронок количества отсасываемого воздуха должны быть увеличены.
ГЛАВА XIV
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ [21, [171, [401 и [441
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Перед нанесением защитных антикоррозийных и декоративных покрытий изделия подвергают предварительной механической обработке, обезжириванию и травлению.
В случае электролитического обезжиривания в воздух выделяются аэрозоли водных растворов щелочей — едкого натра, фосфорнокислого и углекислого натрия, при применении бензина и керосина — их пары, а в случае использования серной, соляной и азотной кислот — туман кислотных растворов, сернистый ангидрид и окислы азота. Эти вещества при определенных концентрациях могут раздражать слизистую оболочку глаз, верхние дыхательные пути и легкие.
При цинковании в щелочно-циапистых ваннах, кроме цианистых солей цинка, раствор содержит также цианистый натрий или калий, которые могут привести к гидролизу цианида и образованию паров синильной кислоты под воздействием углекислоты в воздухе. Синильная кислота также может разлагаться с образованием муравьиной кислоты, ее солей и аммиака.
Таким образом, при электролитическом цинковании из щелочно-циани-стых ванн в воздух могут выделяться летучие цианистые соединения и аммиак.
Цианистый водород — одно из наиболее токсичных летучих цианистых соединений, которое может выделяться из щелочно-циаиистой ванны.
При омеднении и покрытии кадмием в щелочных цианистых ваннах в воздух могут выделяться цианистый водород и аммиак.
При электролитическом хромировании металлов электролит состоит в основном из хромового ангидрида в концентрациях 15—25% с добавлением 0,3% серной кислоты. В процессе хромирования газы в виде пузырьков водорода выделяются на катоде, а кислород — на аноде. При бурном выделении газы увлекают воздух, отрывая от поверхности капельки электролита, которые над поверхностью ванны поднимаются в виде бурого тумана.
Хромовая кислота в значительных концентрациях резко раздражает верхние дыхательные пути и вызывает образование язв, особенно в слизистой оболочке носа.
Кроме токсичности продуктов летучих выделений из ванн, концентрации раствора и плотности тока, показателем большей или меньшей возможной вредности процесса является температура жидкости в ванне.
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ ВАНН МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
Наиболее целесообразное удаление вредных выделений — полное укрытие ванн в капот с верхней отодвигающейся крышкой-шторой. При закрытой шторе объем отсасываемого воздуха может быть уменьшен в 2 раза по
270
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛОПОКРЫТИИ
сравнению с бортовыми отсосами. На фиг. 1 дана конструкция полного укрытия ванны для хромирования длиной 1425 мм и шириной В = 725 мм.
Ванна имеет паровую рубашку между стенками / и каркасом рубашки 2. Внутри ванна имеет футеровку из рольного свинца толщиной 3 мм.
Для перемещения электролита имеется змеевик 4, с отверстиями для прохода воздуха. По верху ванны укреплены пять штанг 5. Ванна полностью помещена в капот 6 с отверстием вверху размером 0,75 х 1,38 мм, закрывающимся шторой 7.
Внутри капота у задней стенки ванны расположен однобортовой отсос в со щелью высотой е = 150 мм. Отсос сзади ванны имеет переход на патрубок
Фиг. 1. Поперечный разрез ванны для хромирования с полным укрытием.
сечением 200 х 650 мм с поворотным клапаном. Для организованного присоса воздуха при закрытой шторе в передней стенке капота расположены четыре щелевых отверстия 9 шириной по 10 мм каждое.
Ванна освещается лампой дневного света 10. Для облегчения обслуживания ванны в задней стенке капота предусмотрены дверки.
Для такой ванны при полностью открытом отверстии в капоте объем отсасываемого воздуха рекомендуется принимать равным 3000 мв/час и расчетное сопротивление в сечении патрубка 3—4 кПм2. При полном закрытии отверстия капота и нормальной площади всасывающих щелей 9 отсасываемый объем снизится примерно наполовину.
При установке в помещении нескольких таких полностью укрытых ванн объем приточного воздуха можно рассчитать на полное возмещение отсоса только у одной-двух открытых ванн, а для остальных следует принимать возмещение только в половинном объеме проектной вытяжки. При значительном числе ванн, объединенных одной вытяжной вентиляционной установкой, производительность вытяжного вентилятора можно уменьшить с учетом процента одновременности работы открытых и закрытых ванн.
Если полное укрытие ванн не может быть выполнено, например при механизированной загрузке и выгрузке деталей, при кратковременности процесса, а также при необходимости постоянного наблюдения за ходом процесса
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ ВАНН МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
271
в ваннах, то для удаления вредных паров необходимо предусматривать устройство бортовых отсосов.
Количество воздуха, которое необходимо удалять однобортовыми и двухбортовыми обычными и опрокинутыми отсосами, рекомендуется определять по формуле МИОТ [44]
з_________
Q = а у te — tn XIS м3/час,
где а— коэффициент, принимается по табл. 1 в зависимое™ от ширины ванны В и высоты спектра вредностей под ванной /г; высоту спектра вредностей h в зависимости от назначения ванны рекомендуется принимать по табл. 2;
1в — температура раствора в ванне (см. табл. 1);
tn — температура воздуха в помещении;
X — поправочный коэффициент на глубину уровня жидкости, принимается по табл. 3;
I — длина ванны в лг;
S — поправочный коэффициент на подвижность воздуха в помещении, принимается по табл. 4 в зависимости от скорости движения воздуха и перепада температур.
1. Зависимость а от ширины ванны В и высоты спектра вредностей Л
Тип отсосов Высота спектра вредностей * h в мм Значение а <2 1рине ванны В в мм
500 600 700 800 900 юоо 1100 1200 1300
Обычный однобор- 40 730 1000 1300 1530 1850 2100
товый отсос 80 530 800 1000 1250 1500 1720 1970 2200 —
120 450 700 900 1100 1320 1530 1730 1950 2150
160 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 1980
200 350 520 720 920 1120 1320 1500 1700 1900
Обычный двухбор- 40 375 450 525 600 675 750 825 900 970
товый отсос 80 285 350 400 455 520 575 680 700 750
120 250 300 350 400 450 500 550 600 650
160 220 260 300 350 380 430 480 525 570
200 200 240 275 325 410 400 440 480 520
Опрокинутый одно- 40 680 900 1100 1300 1530 1750 1950 —...
бортовый отсос 80 500 700 900 1050 1240 1420 1600 1800 —
120 450 600 760 920 1100 1250 1400 1550 —
160 400 530 690 830 980 ИЗО 1280 1420 —
200 360 500 640 780 920 1080 1200 1340 —
Опрокинутый двух- 40 400 490 575 670 750 900 940 1025 1100
бортовый отсос 80 300 375 455 540 600 680 750 840 9)0
120 270 340 400 470 550 600 675 740 800
160 240 300 350 4 10 470 520 580 650 700
200 210 260 320 375 430 480 540 540 640
* Высоту спектра вредностей h в мм следует принимать по табл. 2.
ЧТ1
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
2. Высота спектра вредностей в бортовых отсосах от ванн [44]
Назначение ванн Обрабатываемый материал Температура раствора в °C Химикаты Вредные выделения X Р. * «с Ц -- с о Л Е Сиь Щ о и и
Травление Сталь 15—60 Серная кислота Дисперсный туман серной кислоты 80
» 30—40 Соляная кислота Хлористый водород 80
» 15—20 Азотная кислота Пары азотной кислоты 40
Медь 15—20 Плавиковая кислота Фтористый водород 40
Кадмий 15—20 Цианистый калий Цианистый водород 80
Декапирование Медь и сплавы 15—20 Цианистый калий или натрий То же 80
Сталь 15—20 Хромпик Дисперсный туман серной кислоты 80
Матирование Медь 15—20 Азотная, серная кислоты Пары азотной кислоты и окислы азота 40
Алюминий — Хлористый натрий Дисперсный туман едкой щелочи 160
Цинкование Черные металлы 18—20 Цианистый натрий Цианистый водород 160
Меднение Сталь • 18—25 Цианистый калий То же 80
Лужение Медь 60—70 Едкий натрин Пары щелочи 80
Кадмирование Черные металлы 15—20 Электролит Цианистый водород 80
Обезжиривание — 60—80 Фосфористый натр Пары воды и щелочи 160
Свинцевание Черные металлы 15—20 У глекислый свинец, плавиковая кислота Фтористый водород 40
Латунирование Черные металлы 30—40 Свободный цианид Цианистый вбдород 80
Хромирование Черные и цветные металлы 45—60 Хромовый ангидрид, серная кислота Хромовый ангидрид 40
Серебрение Цветные металлы 15—20 Цианистый калий Цианистый водород 80
Золочение »» и 15—20 То же То же 80
Оксидирование Черные металлы 130— 155 Едкий натр, азотная кислота Пары едкой щелочи 40
Латунь 18—25 Аммиак Аммиак 160
Фосфатирование Черные металлы 96—99 Мажеф Фосфорная кислота 160
Осветление Цветные металлы 15—20 Хромовый ангидрид, азотная кислота Окислы азота 40
Желсзневие Сталь 100 Серная кислота Пары серной кислоты 80
Полирование Медь — Фосфорная кислота Фосфорная кислота 80
Снятие металлических покрытий — 18—20 Соляная и серная кислоты Хромовый ангидрид 80
30 Азотная кислота Пары азотной кислоты 40
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ ВАНН МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
273
3. Поправочные коэффициенты X на глубину уровня жидкости в ванне
1 1 Вид бортового отсоса Значения X при глубине уровня жидкости в ванне Н в мм
50 120 160 200
Обычный однобортовый отсос незави-симо от ширины ванны 1,0 0,95 0,89 0,82
1 Обычный двухбортовый отсос при В в мм: 500 750 1000 1250 1,0 1,0 1,0 1.0 1,4 1,25 1,15 1,10 1,9 1,52 1,38 1,25 2,7 2,0 1,7 1,5
Опрокинутые однобортовые и двух-бортовые отсосы • • • • 1,0 0,9 0,8 0,7
4. Поправочные коэффициенты S на подвижность воздуха в помещении
Разность температур При скорости движения воздуха в помещении v = 0,2 м]сек\ высота спектра вредностей h в мм При скорости движения воздуха в помещении t»n=0.4 м1сек'., высота спектра вредностей h в мм
40 60 80 120 160 40 60 «0 120 160
20 Од 1,07 чобортовы 1,085 й обычные 1, ю и ощ 1,130 покину 1 1,140 ггый or 1,19 1СОС 1,22 1,250 1,285 1,32
30 1,06 1,075 1,09 1,107 1,125 1,17 1,19 1,225 1,260 1,29
40 1,05 1,065 1,077 1,09 1,110 1,15 1,175 1,200 1,230 1,26
50 1,04 1,052 1,064 1,07 1,095 1,13 1,15 1,175 1,203 1,23
60 1,03 1,042 1,052 1,065 1,080 1,11 1,13 1,150 1,177 1,20
70 1,02 1,031 1,040 1,062 1,065 1,09 1,105 1,126 1,150 1, 18
80 1,01 1,021 1,030 1,040 1,050 1,07 1,08 1,10 1,120 1,145
20 Д 1,40 вухбортов 1,47 ый обычны 1,525 й отсо 1,557 с при 1,65 И = 86 1,80 мм 1,97 2,15 2,35 2,55
30 1,35 1,42 1,47 1,502 1,557 1,72 1,87 2,03 2,20 2,38
40 1,31 1,35 1,40 1,45 1,51 1,63 1,76 1,95 2,05 2,23
50 1,26 1,30 1,34 1,38 1,57 1,60 1,65 1,77 1,90 2,05
60 1,22 1,25 1,30 1,35 1,37 1,46 1,55 1,65 1,75 1,90
70 1,17 1,20 1,23 1,26 1,30 1,37 1,45 1,58 1,62 1,73
80 1,12 1,10 1,16 1,20 1,23 1,30 1,35 1,40 1,46 1,57
20 1,080 Двух 1, ю борщовый 1,12 опроки 1, И нутый 1,16 отсос 1,23 1,29 1,36 1,44 1,53
30 1,070 1,083 1,10 1,12 1,14 1,20 1,26 1,32 1,40 1,47
40 1,050 1,075 1,09 1,11 1,12 1,13 1,22 1,28 1,35 1,42
50 1,045 1,060 1,07 1,09 1,10 1,14 1,19 1,24 1,30 1,36
60 1,038 1,045 1,06 1,07 1,08 1,12 1,16 1,20 1,25 1,31
70 1,022 1,030 1,04 1,05 1,06 1,09 1,12 1,16 1,20 1,25
80 1,010 1,020 1,025 1,03 1,04 1,06 1,09 1,12 1,16 1,20
18 Рысин
274
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
Пример. Определить объем воздуха, удаляемого бортовым отсосом от хромировочной ванны, имеющей длину /= 1,3 м; ширину В = 0.7 м; температура раствора 1в = 55° С; температура воздуха в помещении tn — 18° С; глубина уровня жидкости в ванне И = 80 высота спектра вредностей по табл. 2 h = 40 мм; скорость движения воздуха в помещении принимаем равной <?,, = 0,2 м/сек.
Решение: 1. Ввиду небольшой ширины ванны проектируем однобортовой опрокинутый отсос.
2. По заданному спектру вредностей h = 40 мм и ширине ванны В = 0,7 м по табл. 1 находим значения а =-- 1100.
3. При глубине уровня жидкости в ванне И = 80 мм по табл. 3 находим поправочный коэффициент X - 1,0.
4. По табл. 4 при скорости движения воздуха в помещении = 0,2 м/сск, высоте спектра вредностей h - 40 мм н разности температур А / = 55 — 18 = 37J С находим поправочный коэффициент S л 1,05.
5. По найденным величинам определяем расход воздуха, удаляемого бортовым отсосом: з_____________________ з ___________
Q = G j/ tB — tn Xis = 1100 у 55— 18 • 1 • 1,3 1,05 = 4970 лг/час.
Конструктивные размеры типовых ванн заводского изготовления приведены в табл. 5.
5. Основные размеры типовых ванн НИИХИММАШа (ТД-МЕ-57) | 17]
Обозначения на эскизе:
1 — корпус ванны; 2 — кожух вентиляционный; 3 — скоба; 4 — штанга поперечная катодная; 5 — штанга поперечная анодная; 6 — штанга токоподводящая катодная; 7 — штанга токоподводящая анодная; 8 — штанга катодная; 9 — штанга анодная; 10 — изолятор под штангу; 11 — прокладка; 12 — изолятор опорный
Тип Размеры в мм В ентиляционные кожухи Количество опорных изоляторов Штанги Общий пес ванны в к Г
d в мм Количество К Q 1
L М Bi н 13 Ц ,е1 , а. h Тип Количество анодных катодных j
Вес t 1 для < । в кГ
I 616 768* 756 774 100 306 75 256 254 I 2 4 25 2 1 14,5 80,0 i
II 718 869* 858 874 150 308 ЧОО 308 354 II 2 4 25 о 1 17,5 197,0 |
III 918 — 958 1074 175 458 125 358 554 III 2 4 25 3 2 28,5 163,0 |
IV 1118 — 958 1074 150 354 1125 358 554 I 4 6 25 3 2 32 .0 196,0
V 1188 — 1158 1075 150 354 450 508 555 I 4 6 25 2 35,5 219,0
VI 1320 — 1160 1075 200 405 150 510 555 II 4 6 25 3 2 39,5 267,0
VII 1620 .— 1160 1075 200 555 .150 510 555 1 I 6 6 30 3 2 6 5 326.0
VIII 1622 — 1262 1276 200 556 >175 562 756 I 6 6 30 3 2 64 .5 433,0
IX 2122 — 1262 1278 205 534 175 5о2 756 ! I : II 8; 6 8 30 3 2 т, .5 534,0:
। 531,0 i
X 2622 __ 1262 1276 200 704 175 562 756 I III**— 10; 6 8 30 3 2 77 5 619,0 i 615,0 I
4 Размер L, применяется для ванн высотой до F00 лм с кожухом.
” Thus г и количество вентиляционных кожухов выбираются по местным условиям.
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ ВАНН МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
275
Конструктивные размеры типовых секционных и сплошных бортовых отсосов из винипласта и стали приведены в табл. 6—11.
6. Конструктивные размеры в мм типовых секционных отсосов из винипласта (ТД НИИ ХИММАШа 57) [17]
Тип А В С Ct К h
1 490 300 510 500 205 209 80
и 590 400 610 600 210 2 80
III 799 525 810 800 320 345 80
П римсча н и я: I. Размер h для ванн с теплоизоляцией принимается разные 2k.’ мм 2. Толщина материала для остальных секционных отсосов составляет 1.5 мм.
18*
276
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
7. Конструктивные размеры в мм сплошных бортовых отсосов из винипласта [17]
Разрез пе мм
Тип А В С С, К 1 h Л1
I II III 490 590 790 180 230 280 510 610 810 500 600 800 300 400 600 200 245 345 190 175 160 375 380 385
Примечания: 1. Размер h для ванн с теплоизоляцией принимается равным 205 мм. 2. Толщина материала для стальных секционных отсосов составляет 1,5 мм.
8. Основные размеры в мм бортовых опрокинутых отсосов из винипласта типов I и II
№ секции отсоса а б в для ванн г при ширине ванн д е Вес секции в кГ
без водя- ной ру- башки с водя» ной рубашкой железобетонных 700 800 900 1000 12000
1 590 250 70 ПО 300 70 80 90 100 120 75 250 5,7
2 7-10 250 70 по 300 70 80 90 100 120 75 280 7,1 .
3 980 400 70 но 300 70 80 90 100 120 150 380 8,8 ,
Примечания: 1. Бортовые опрокинутые отсосы из винипласта рекомендуется применять при температурах у стенок отсоса не выше 60° С.
2. Для ванн анодной оксидации шириной свыше 1000 мм размер г принимается 100 мм.
Отсосы типа I применяются для установки на ваннах, не имеющих никаких штанг, и для ванн, имеющих три штанги.
Отсосы типа II применяются для установки на ваннах, имеющих пять штанг, и на ваннзк анодной оксидации.
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТ ВАНН МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
277
9. Данные для подбора секций бортовых опрокинутых отсосов нз винипласта в зависимости от длины ванн
Внутренняя длина ванн в мм № отсоса по табл. 8 Длина одной секции отсоса а в мм Количество отсосов Расстояние от торцов ванны до отсосов в мм
по одной стороне ванны по двум сторонам ванны
1000 3 980 1 2 10
1 200 1 590 2 4 10
1 500 2 740 2 4 10
1 800 I 590 3 6 15
2 0'00 3 980 2 4 20
3 000 2 > 740 4 8 20
4 500 2 740 6 12 20
6 000 3 980 6 12 10
8 000 3 980 8 16 30 ,
И 600 3 2 980 740 10 2 20 4 60
12 000 3 980 12 24 20
10. Конструктивные размеры секционных бортовых отсосов и коэффициенты местных сопротивлений [30] и [31]
1
Серия в h ь В В н, А = 50 мм А — 600 мм А = 800 мм А — 800 мм v0 в м]сек. ££, отнесенная к v0
в мм е а* ю \ О’54 С в мм Q С в мм «а <3 а* to 04 С в мм <3 Д -5L о-з С в мм
I 100 40 15 20 500 80 200 300 400 500 600 250 240 360 480 600 720 300 280 420 560 700 840 380 320 480 640 800 960 400 2,8 4,2 5,6 7,0 8,4 1,4
II 120 50 28 25 500 100 600 700 800 900 1000 390 720 840 960 1080 1200 470 840 980 1120 1280 1400 545 . 960 1120 1280 1440 1600 625 6,7 7.8 8,9 10,0 11.1 1,0
III 140 80 35 40 500 150 1000 1100 1200 1300 1400 1500 420 1200 1320 1440 1550 1680 1800 505 1400 1540 1680 1820 I960 2100 590 1600 1760 1920 2080 . 2240 2400 670 7,0 7,7 8,4 9,1 9,8 10,5 1,4
IV 160 100 40 50 500 150 1500 1600 1700 1800 1900 2000 420 1800 1920 2040 2160 2280 2400 505 2100 2240 2380 2520 2660 2800 590 2400 2560 2720 2880 3040 3200 670 8,35 8,9 9,45 10,0 10,55 11,1 1,7
278
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛОПОКРЫТИИ
11. Конструктивные размеры сплошных бортовых отсосов и коэффициенты местных сопротивлений [30] н [31]
Л в мм Q в м^/час Ус в м9/сек Размеры в мм отнесенная к v0
В С h ь н Е
600 700 1000 5,4 9,25 120 500 60 30 200 50 2,6
1100 1800 6,35 10,4 150 600 80 40 250 80 2,7
800 800 1200 6,45 10,4 - 120 500 40 20 200 50 2,9
1200 1800 7,0 10,5 150 600 60 30 250 80 2,7
1800 2000 6,25 11,5 200 700 100 50 300 100 2,6
1000 1000 2000 5,6 11,1 150 600 50 25 250 80 2,6 •
2000 3800 5,6 106 200 700 100 40 300 100 3,7
1200 1100 2100 5,7 9,7 150 600 50 20 250 80 4,0
2100 3800 7,0 12,6 200 700 70 35 300 100 2,5
Для уменьшения расхода воздуха, удаляемого бортовыми отсосами рекомендуется:
1) ванны снабжать двусторонними опрокинутыми отсосами, которые экономичнее обычных одно- и двухбортовых отсосов;
2) односторонние бортовые отсосы применять в исключительных случаях и при ширине ванн не более 700 мм;
3) уровень жидкости раствора в ваннах поддерживать на расстоянии от кромки борта ванны: при опрокинутых одно- и двухсторонних отсосах в пределах Н — 180 -н 300 лиг, при обычных двухсторонних отсосах Н — 100 мм;
БОРТОВЫЕ ОТСОСЫ СО СЛУВОМ
279
4) ширину щели бортового отсоса принимать в пределах b = 80 -н 100 мм при обеспечении скоростей движения воздуха в щелях 5—11 м/сек;
5) у свободных бортов ванн устраивать обтекатели в виде треугольника, занимающего уголок стенки ванны, или в виде круглого обтекателя радиусом 100 мм; устройство обтекателей позволяет уменьшить расход воздуха от 15 до 35%;
6) для равномерного распределения скоростей движения воздуха по длине бортового отсоса воздуховоду следует придавать клиновидную форму; при длине ванны больше 1200 мм необходимо предусматривать разделение воздуховода на отдельные секции.
БОРТОВЫЕ ОТСОСЫ СО СДУВОМ [2]
Бортовые отсосы со сдувом (фиг. 2) рекомендуется применять при работе с одной стороны ванн шириной более 2 м.
Бортовой отсос со сдувом не следует применять при наличии выступающих из ванны частей оборудования и при частом извлечении обрабатываемых изделий.
Фиг. 2. Бортовой отсос от ванн со сдувом.
Количество воздуха Qcd, необходимое для сдува в бортовых отсосах со сдувкой, определяют по формуле
Qcd = 300 КЬЧ м?/час,
где b — ширина ванны в м;
I — длина ванны в м;
К — коэффициент, зависящий от температуры жидкости в ванне, принимаемый по табл. 12.
12. Зависимость коэффициента К от температуры воды в ванне
Температура воды в ванне в °C . . 95—70 60 ) | 40 20
Коэффициент К ...... ...... 1,0 0,85 0,75 0,5
Высота щели сдува принимается равной 0,0125 b в м, но не менее 5—7 мм.
Среднюю скорость в щели сдува следует принимать равной 6,67К.Ь в м/сек, но не более 10—12 м/сек.
280
ВЕНТИЛЯЦИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛОПОКРЫТИЙ
Количество воздуха, удаляемого от бортового отсоса со сдувом, определяется по формуле
= 6Qcd м3/час,
где QcS — принимается по формуле (см. стр. 279).
Высота щели отсоса принимается равной 16 высотам щели сдува.
Средняя скорость в щели отсоса принимается иср = 2,5 1\-Ь в м/сек.
Для оборудования с обильным выделением влаги рекомендуется предусматривать емкие укрытия типа шкафов с отсосом от них воздуха. При невозможности осуществления такого укрытия применяют остекленные завесы (шторы).
Завесы должны опускаться от самого перекрытия и не доходить до пола на 1,8—2 м.
В плане завесы должны иметь размеры на 200—400 мм больше линейных размеров оборудования.
Вдоль нижнего края завесы необходимо предусматривать желоб для отвода влаги, конденсирующейся на стенках завесы.
При устройстве завесы (штор) над оборудованием с обильным выделением влаги следует считать, что под завесу поступает 80% всей выделяющейся влаги и 50—75?6 всего тепла.
БОРТОВЫЕ ОТСОСЫ С ПЕРЕДУВОМ
При устройстве передувок выше изделий, вынимаемых из ванн (фиг. 3), рекомендуется следующий порядок расчета.
Задаются средней по сечению конечной скоростью струи vKOII = 1,5 м/сек и начальной скоростью v„ в зависимости от располагаемого давления воздухопроводящей сети перед насадкой.
Фиг. 3. Бортовой отсос от ванн с передувом.
Фиг. 4. График для определения скорости подъема конвекционного потока над ваннами.
Определяют диаметр отверстия
сдувающего насадка по формуле
ах
d =
. 0,0945 ----0,045
v кон
где а — коэффициент структуры струи; для цилиндрического насадка с поджатием а = 0,07;
х — расстояние между сдувающим насадком и вытяжным отверстием.
БОРТОВЫЕ ОТСОСЫ С ПЕРЕДУВОМ 281
Определяют конечный расход струи перед всасывающим отверстием = 4,36^ + 0,145') мЧчас
и объем удаляемого воздуха
Qomc = aQKt>H п мЧчас, где и % 1,2 — коэффициент, учитывающий дополнительный подсос воздуха из помещения;
п — количество сдувающих струй.
Определяют объем конвекционного потока над ванной:
QK = FvK м3/час, где F — площадь зеркала испарения ванны в jwz; vK — средняя по этой площади скорость конвекционного потока в м/сек. Полученные объемы отсасываемого воздуха и конвекционного потока должны удовлетворять условию
Qomc Qk + Q наг* в противном случае следует произвести перерасчет, приняв другую начальную скорость сдува.
Среднюю скорость восходящих потоков (подъема конвекционного потока) над ваннами можно определять по графику на фиг. 4 в зависимости от высоты над зеркалом ванны и температуры ванны.
Cl a
11 и и в У
ГЛАВА XV
ВЕНТИЛЯЦИЯ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР [102], [1031, [1111
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Схема CD
Вентиляцию в окрасочных камерах осуществляют по одному из следующих вариантов:
1. В тупиковых камерах с поворотным кругом, когда изделие во время окраски в камере повертывается, а маляр находится на постоянном рабочем месте или на площадке. В этом случае воздух отсасывается с торца камеры, противоположного открытому рабочему проему, или из-под изделия через решетку в полу.
2. В тупиковых камерах при неподвижном положении окрашиваемых изделий, когда маляр находится внутри камеры, воздух удаляется через отверстие в полу посередине камеры (под изделием). Если при установке изделия на полу камеры оно будет закрывать отсасывающее отверстие, то его необходимо устанавливать на лагах или платформе, отстоящих на 200—300 мм от плоскости пола.
При расположении камеры в отапливаемом помещении приточный воздух должен быть подан в камеру сверху, через решетчатый потолок по всей его площади. Если камера является отдельно стоящим зданием, то подогретый в холодное время года воздух дол
жен подаваться в канал, образованный специальной подшивкой и потолком по всей его площади. Подача воздуха в камеру должна быть равномерной по всему горизонтальному сечению камеры.
3. Проходные камеры, в которых изделия окрашиваются на конвейерах, могут быть одно- и многосекционными. Компоновка и сочетание типовых секций камер осуществляется по схемам, приведенным на фиг. 1.
Расчетный объем отсасываемого воздуха из камер должен определяться из условия создания в рабочих проемах необходимых скоростей. Для камер с горизонтальным движением воздуха скорость принимать в пределах 1,0— 1,5 м/сек, а при подаче воздуха сверху вниз 0,5—0,8 м/сек. Нижний предел
Фиг. 1. Схемы для компоновки типовых секций камер.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ От ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР 283
скоростей принимается при окрасочных составах, не содержащих свинца, а верхний — при составах, содержащих свинец. При окраске изделий большого габарита (железнодорожные вагоны) местную вентиляцию следует устраивать по принципу вентилирования ограниченного участка изделия, окрашиваемого в данный момент. При этом является обязательным перемещение вентиляционной установки относительно изделия или изделия относительно установки.
При окраске крупных изделий нестандартной формы и размеров, типа уникальных станков или их узлов, допускается устройство общей вытяжки, приближенной к местам окраски. При окраске изделий, высота которых не превышает 1,5 м, вытяжную вентиляцию следует устраивать через решетки в полу. Решетки должны быть съемными, а каналы проходными или доступными для очистки. В этом случае объем отсасываемого воздуха должен определяться из расчета 2000 ма/час на 1 м~ габаритной площади решетки.
Воздух, ссасываемый местными вытяжными установками, должен очищаться от красочной пыли и аэрозолей мокрым способом в гидрофильтрах, устанавливаемых непосредственно у воздухоприемных отверстий.
Форсунки в гидрофильтрах следует располагать так, чтобы факел воды направлялся против потока воздуха или перпендикулярно ему, при этом должна предусматриваться двукратная промывка воздуха распыленной водой. В гидрофильтрах рекомендуется применять четырехходовый сепаратор с углами поворота 120°.
Размеры гидрофильтра определяют из расчета прохождения воздуха через орошаемое пространство со скоростью не более 4—5 м/сек, а через габаритное сечение сепаратора со скоростью не больше 3 м/сек. Расход воды, распыляемой форсунками типа У-1 и ВНИИСТО (см. главу XXXIV), принимают из расчета 0,75—1,0 кГ на 1 ма воздуха. Вода, как правило, используется рециркуляционная и подается к форсункам насосом.
Загрязненную воду периодически следует опускать в канализацию и заменять чистой водой.
Воздух, подаваемый в окрасочные камеры для возмещения вытяжки, зимой необходимо подогревать и подавать рассеянно в рабочую зону со скоростью не более 0,3 м/сек.
При проектировании приточной вентиляции расчетную температуру наружного воздуха следует принимать по главе II для отопления.
Приточные установки могут быть централизованными и местными.
Для кистевой и пульверизационной окраски мелких изделий следует применять вытяжные шкафы конструкции МИОТ.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ ОТ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР
Для окраски тяжелых станков и их узлов рекомендуется применять тупиковые камеры конструкции завода «Красный пролетарий» им. А. И. Ефремова (фиг. 2). Эта камера представляет собой отдельное помещение в виде пристройки к торцовой стене сборочного цеха. Стены камеры выполнены из шлакоблочных кирпичей, а перекрытые — из бетонных плит. В конце камеры размещены два гидрофильтра 1. Вода к форсункам гидрофильтра подается насосом типа ЗК-6. Воздух из камеры удаляется осевым алюминиевым шестилопастным вентилятором (диаметр колеса 1020 мм; производительность 25 000 ма/час), соединенным с электродвигателем типа МА-142-2/6 мощностью 8,0 кет клиноременной передачей, редуктором с передаточным числом 1 : 40, эластичной муфтой и ведущей шестерней для цепи Галля. Вся электроаппаратура принята взрывобезопасного исполнения.
На фиг. 3 показана двусторонняя камера проходного типа конструкции завода «Красный пролетарий». В этой камере можно работать двум рабочим
284
ВЕНТИЛЯЦИЯ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР
на непрерывно действующем конвейере, окрашивающем станки. Камера снабжена двумя гидрофильтрами, скорость прохода воздуха в которых составляет 3—4 м/сек. Для создания водяной завесы водораспределительные трубы снабжены форсунками винтового типа с отверстием диаметром 6 мм и шагом
Фиг. 2. Окрасочная камера тупикового типа:
1— гидрофильтр; 2— обратный клапан; 3 —дефлектор; 4— углубление для приводной станции; 5 — приточная вентиляционная установка; 6 — воздуховод приточной вентиляции; 7 — взрывобезопасный осевой вентилятор диаметром 1020 мм, 2 шт., Q =5 000 м*]час1 8—электроосвещение; 9— воздуходувы воздушной завесы камеры; 10— приточная камера вентиляционного устройства; 11— электродвигатель МА-142-2/6 (взрывобезопасный), N = 8 кет, п = 1 500 об/мин, 2 шт.; 12 — центробежный консольный насос ЗК-6. Н = 20 м вод. ст., 2 шт.
расположения форсунок 190 мм. Расход воды 1—1,2 кГ на 1 кГ воздуха. Для автоматического регулирования подачи воды установлен шаровой клапан.
Воздух из камеры удаляют осевым взрывобезопасным шестилопастным вентилятором с колесом диаметром 1020 мм, п = 120 об/мин, производительностью Q = 25 000 мй/час.
Станки в камеру для окраски подают на специальном замкнутом конвейере, состоящем из ряда платформ, передвигаемых по рельсовому пути напольным цепным конвейером.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ ОТ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР 285
Для шпаклевки деталей станков средних размеров рекомендуется применять схему, показанную на фиг. 4, а для окраски электродвигателей на конвейере — местный нижний отсос воздуха через решетку фиг. 5. Скорость
Фиг. 3. Двусторонняя окрасочная камера на конвейере:
1 и 2 — гидрофильтры; 3—промывочное пространство; 4 — се-паратор-влагоотделитсль;
5 — щнт-отражатель; 6 — автоматический клапан; 7—фильтр;
8 — бак; 9 —форсунка; 10—наклонный щит бака.
воздуха на уровне рольганга конвейера с нижним отсосом составляет 1,98— 2,0 м/сек.
Для грунтовки и окраски кузовов автосамосвалов в подвешенном состоянии на цепном конвейере непрерывного действия рекомендуется применять
Фиг. 4. Схема отсосов на операциях шпаклевки и шлифования средних деталей станка: / — щели; 2 — вентилятор; 3 — верстак; 4 — регулирующие шиберы.
камеры проходного типа конструкции Гипроавтопрома (фиг. 6). Гидрофильтры и насосы в этих камерах размещены ниже уровня пола в котлованах глубиной 600—1500 мм. Кроме отсасывающих щелей с водяной завесой, в гидрофильтрах предусмотрены дополнительные отверстия в полу камеры для отвода красочного тумана в гидрофильтры через подземные каналы,
286
ВЕНТИЛЯЦИЯ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР
Фиг. 5. Местные отсосы на участке конвейера окраски электромоторов: рольганг, 2 секция отсоса; 3 — сборный вытяжной воздуховод; 4 — окрашиваемый электромотор; 5 — решетка секции отсоса.
Фиг. 6. Агрегатная окрасочная камера:
/ гидрофильтр; 2 — вытяжной вентилятор; 5 — электродвигатель вентилятора;
4 вытяжные воздуховоды; 5 — насос; 6 — электродвигатель насоса; 7 — пневматический подъемник; 8 — подъемная площадка.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ ОТ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР 287
выполненные из железобетона в виде приемных коробов с водой, или с разбрызгивающей системой. В коробах с водой наиболее тяжелые частицы красочной пыли осаждаются, не доходя до гидрофильтров.
Краткая техническая характеристика камеры (фиг. 6): максимальные размеры окрашиваемых изделий 1,2 X 2,0 X 4 м; скорость воздуха в проемах 0,9 м/сек; количество воздуха, отсасываемого через один гидрофильтр, 22 600 м3/час; общая установочная мощность электродвигателей 28,6 кет; общий вес установки 12,9 т.
Для подкраски грузовых автомобилей после их установки на шасси рекомендуется применять камеры конструкции Гипроавиапрома (фиг. 7). Такие
'Фиг. 7. Окрасочная камера с рассредоточенным притоком и нижним отсосом.
камеры позволяют окрашивать изделия больших размеров при относительно небольшой длине камер. Благодаря смещению гидрофильтров для рабочего обеспечена свобода действия в проходах между окрашиваемым изделием и стенками камеры.
Для окраски железнодорожных вагонов Московским институтом охраны труда ВЦСПС разработана специальная вентиляционная установка (фиг. 8), действующая по принципу вентилирования ограниченного в данный момент участка вагона. Эта установка выполнена в виде ворот, через которые проходят вагоны с заданной скоростью, обеспечивающей окраску.
Установка представляет собой две вытяжные шахты /, соединенные сверху воздуховодом 2, отсасывающим воздух от крыши вагона. При размещении вагона против шахт между вытяжными отверстиями и стеной вагона образуется щель размером 250 мм, через которую и засасывается воздух, направляясь в вытяжную шахту. Рядом с шахтами располагаются рабочие площадки 3, по две площадки с каждой стороны вагона, с которых окрашивается боковая поверхность вагона. Высота рабочих площадок 0,6 и 2,2 м. Для окраски торцов и крыши имеется также одна подъемная рабочая площадка 4.
Расчетные объемы отсасываемого воздуха определяются по скорости входа воздуха в щель с одной стороны каждой шахты v -• 5,0 м/сек для окраски боковой поверхности и для окраски крыши v =- 2,0 м/сек. При этом общий объем отсасываемого воздуха от двух шахт составляет Q 70 000 м'-’/час.
288
ВЕНТИЛЯЦИЯ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР
Отсасываемый воздух при входе в шахту промывается водой при помощи форсунок 5, после чего он проходит через сепараторы 6. Расход воды составляет 1—1,2 кГ на 1 м3 воздуха.
Фиг. 8. Принципиальная схема установки и ее конструкция.
Вода в камере используется рециркуляционная, для чего установлен насос
производительностью 70 м3/час с напором 35 м вод. ст. Испаряющаяся вода
в объеме 3% возмещается из водопровода через трубку, снабженную шаровым клапаном. Воздух, очищенный от красочного тумана, выбрасывается в атмосферу двумя шестилопастными алюминиевыми вентиляторами, установленными в шахтах за сепаратором. Проектная производительность каждого вен-
Фиг. 9. Вытяжной шкаф для кистевой окраски изделий (1КП-00).
тилятора 35 000 м3/час при п — 1250 об/мин; развиваемое давление р — = 25 кГ/м2; мощность электродвигателя N = 6,5 кет; п — 1460 об/мин.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ ОТ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР 289
Фиг. 10. Вытяжной шкаф для окраски изделий окунанием (2КП-00).
Фиг 11. Вытяжной шкаф с верхним и нижним отсосом воздуха (ЗКП-00).
Фиг. 13. Вентилируемая камера для пульверизационной окраски мелких изделий с сухой очисткой воздуха (4КП-0000).
Фиг. 12. Шкаф-укрытие с вентиляционным отсосом-улиткой (6КП-00).
Фиг. 14. Камера с водяной промывкой конструкции МИОТ для пульверизационной окраски мелких изделий (7КП-0000).
Фиг 15. Камера с нижним гидрофильтром для окраски изделий малых габаритов (5КП-0000).
19 Рысив
104
290
ВЕНТИЛЯЦИЯ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР
1. Объемы удаляемого воздуха от вытяжных шкафов и рекомендуемое вентиляционное оборудование
Типовые чертежи Глав-сантехмои-тажа Площадь рабочего проема F в м2 Процесс, проводимый в шкафу Расчетная скорость всасывания в рабочем отверстии V в м/сек Объем отсасываемого воздуха в Q
Кистевая окраска
Фиг. 9 Фиг. 10 Фиг. 11 Фиг. 12 0,94Х 0,5 = 0,47 0,94X0,75 = 0,70 0,95X 0,55 = 0,52 0,5 Х2,15= 1,11 Масляные краски Нитрокраски Масляные краски Нитрокраски Масляные краски Нитрокраски Масляные краски Нитрокраски 0,5 0,7 0,5 0,7 0,5 0,7 0,5 0,7 860 1200 1270 1780 930 1300 1900 2700
Фиг. 13 0,6 Х0,7 = 0,42 Пульверизационная окраска Краски, не содержащие свинцовых соединений Краски, содержащие свинцовые соединения 1,0 1,5 1500 2300
Фиг. 14 0,8 Х0,8 = 0,64 Краски, ие содержащие свинцовых соединений Краски, содержащие свинцовые соединения 1,0 1,5 2300 3450
Фиг. 15 0,8 Х0,8 = 0,64 Краски, не содержащие свинцовых соединений .... Краски, содержащие свинцовые соединения 1,0 1,5 2300 3450
гсасы-эго гха {час
ГЛАВА XVI
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДРОБИЛЬНО-РАЗМОЛЬНЫХ ЦЕХОВ 121, [121
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1. Помещения с производственными процессами, сопровождающимися выделением пыли (дробление, размол, рассев, магнитная сепарация, смешивание и транспорт сыпучих материалов, обработка готовых изделий абразивами и т. п.), должны быть оборудованы приточно-вытяжной вентиляцией.
2. Обеспыливание производственных процессов — дробления грохочения и транспорта сыпучих материалов необходимо производить в первую очередь искусственным увлажнением пылящего материала в пределах, которые допускаются технологическим процессом.
3. Гидрообеспыливание рекомендуется устраивать при наличии горючей или взрывоопасной пыли.
4. Гидрообеспыливанию подлежат места разгрузок в приемные бункеры, перегрузки материала, сухого дробления, грохочения и просеивания, перепада и перегрузок с транспортеров, течек и элеваторов, выход из закрытых течек и др.
5. Форсунки следует располагать в верхних точках перегрузочных узлов с направлением водяного факела параллельно или под некоторым углом к потоку материала. При этом расстояние от форсунки до верха слоя падающего материала должно быть не менее 300 мм, а общая ширина водяного факела, создаваемого форсунками, не более ширины потока материала.
Форсунки для гидрообеспыливания должны применяться с углом распиливания воды около {70°_
6. Доступ к форсункам для проверки их работы и прочистки должен обеспечиваться непосредственно с пола помещения или с рабочих площадок.
7. Включение и выключение отдельных узлов гидрообеспыливания должны быть автоматизированы и производиться в зависимости от рабочего или холостого хода аппаратов.
8. При использовании для гидрообеспыливания воды, содержащей механические примеси, должна быть предусмотрена очистка воды от этих примесей.
9. Если по условиям технологического процесса нельзя осуществить искусственное увлажнение материалов в степени, необходимой для полного устранения пылеобразования, необходимо применять комбинированную систему — частичное увлажнение и укрытие с местными отсосами.
10. Производительность форсунок для гидрообеспыливания должна быть не более 250—300 л/час при рабочем давлении форсунок 2—3 ати.
11. Расчетное количество воды для гидрообеспыливания, увлажнения и образования водяных завес
<? = - G кГ/чаС}
19*
292
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДРОБИЛЬНО-РАЗМОЛЬНЫХ ЦЕХОВ
где G —производительность дробильно-транспортного оборудования в кГкшс, а, — начальная влажность материала в %;
аг — предельно допускаемая влажность материала в %, которая в каждом отдельном случае устанавливается по согласованию с технологами.
Распределение расхода воды по отдельным характерным узлам технологического тракта следует принимать по табл. 1.
1. Распределение расхода воды по отдельным узлам технологического тракта
Очаги петлеобразования
Разгруженная тара транспорта ............ Приемный бункер .......................... Питатель бункера ......................... Перепад с транспортера на транспортер • • • Дробилка крупного дробления типа Мак-Кули То же типа Блек .......................... Дробилка среднего дробления типа Саймонс Грохот ................................... Течка из-под дробилки.....................
Расход воды в °/0 при разгрузке материала
непосредственно в дробилку в приемный бункер
15 10
— 10
— 5—8
4—5 3—5
15 8—12
10 5—8
12—15 8—Ю
2—4 2—4
5 3
ниже 0° С,
должна быть
Примечание. В помещениях, в которых зимой температура предусмотрена возможность выключения систем гндрообеспыливания.
Общее число форсунок, устанавливаемых в отдельных очагах пылеобразования,
п ==
<71
где q — общий расход воды в л/час для соответствующего очага пылеобразования;
9, — производительность в л/час одной форсунки при расчетном давлении. Число форсунок для узлов со сплошными водяными завесами:
при Н — В
при Н > В
при Н > 2В
где Н — высота в мм;
В — ширина открытого проема укрытия или оборудования в мм; b — ширина водяного факела в мм;
I — длина водяного факела в мм;
а — угол раствора факела в град.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
293
12. Места для расположения форсунок у очагов пылеобразования рекомендуется выбирать, исходя из следующих условий: водяной факел должен иметь у входа в укрытие направление на поток материала, у выхода из укрытия — навстречу потоку материала; водяной факел не должен выходить за пределы ограждений укрытий ц оборудования; места установки форсунок должны быть доступны для свободного осмотра, ремонта и очистки.
Каждый из узлов гидрообеспыливания должен быть оборудован приборами для спуска и регулирования расхода воды.
Пусковые приборы должны располагаться у рабочих мест.
13. Водоснабжение узлов должно осуществляться от самостоятельной магистрали или ответвлениями от внутрицеховой водопроводной сети при давлении 2—3 ат.
При отсутствии необходимого напора во внутрицеховых системах водоснабжения следует предусматривать установки для повышения давления в узлах гидрообеспыливания.
14. При использовании для гидрообеспыливания воды из промышленного водопровода, содержащей механические примеси, на центральном узле управления должны быть установлены в трубах сетки с ячейками 1 мм.
15. При проектировании установок гидрообеспыливания в неотпаливае-мых помещениях должно быть предусмотрено предохранение водопроводных сетей от замерзания зимой (изоляция и приспособления для спуска воды).
16. Количество воздуха, удаляемого от укрытий, течек и другого подобного пылящего оборудования, определяется по формуле
Q = I860/7 \/ 2gh (sin а — l,25fm cos а) 4- vl м3/час,
где F — всасывающее сечение укрытия в л2;
а — угол наклона течки (падения материала) к горизонтальной плоскости в град.;
h — высота падения в м;
v0 — начальная скорость движения материала в м/сек',
fm — коэффициент трения при скольжении по стали, равный для пыльных выделений:
гипса ......................................................... 0,43
глины............................................................0,70
глинозема порошкообразного.......................................0,48
земли формовочной и торфа .... 0,58
известняка..................................................... 0,78
кокса............................................................0,50
криолита, нефелинового концентрата и соды кальцинированной . . . 0,63
песка........................ ..................... ... 0,67
РУДЫ........................... . - - . ., . . 0,70
спека дробильного.............. .... 0,60
угля каменного................. . . 0,57
фтористого алюминия .... ... 0,58
цемента и щебня................ .... 0,55
шлака............................... . 0,80
17. Количество приточного воздуха, подаваемого в помещение, должно компенсировать общеобменную вытяжку и вытяжку через местные отсосы.
18. При необходимости иметь аварийную вентиляцию ее следует проектировать по ведомственным нормам для отдельных отраслей промышленности. Пуск аварийной вентиляции должен быть предусмотрен снаружи и внутри здания.
294
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДРОБИЛЬНО-РАЗМОЛЬНЫХ ЦЕХОВ
2. Местные отсосы от дробильного и размольного оборудования [14)
Наименование оборудования Характеристика укрытия и место присоединения вытяжной трубы Объем укрытия или кожуха в Объем отсасываемого воздуха в м3/час Скорость всасывания в открытом отверстии в м/сек. 1 О □ S Е и а 5? О И = « J О № фигуры укрытий
Щековая дробилка производительностью до 30 т/час Полное укрытие загрузочного отверстия с отсосом вверху 0,25 0,50 1,0 500 800 1100 — 28,0 28,0 28,0 1 1
Валковая дробилка производительностью до 10 т/час То же 0,5 1,0 4,0 750 1000 1200 — 28,0 28,0 28,0 2
Дезинтегратор производительностью до 6 т/час Полное укрытие загрузочного отверстия с отсосом от башмака элеватора 2,0 4,0 6.0 1000 1750 2500 — 24 24 24
Дробилки разные При открытом загрузочном отверстии— бортовый отсос у загрузочного отверстия — 7000 на 1 л? площади загрузочной воронки 3,0 14,0 —
Бегуны производительностью до 3 т/час Шкаф-укрытие с двумя смотровыми отверстиями с отсосом См. табл. 4 главы IX 1,0 28
Шаровая или стержневая мельница производительностью до 10 т/час Полное укрытие кожухом с отсосом вверху загрузочной коробки 0,5 1,0 2,0 6,0 500 700 800 900 __ 34 34 34 34
Сито вибрационное производительностью до 1,5 т/час Полное укрытие кожухом с отсосом вверху — Не менее 1500 на 1 и2 сита Фиг 4 главы IX
Сито качающееся производительностью до 1,5 т/час Отсос типа «Улитка» — То же — — —
Сито цилиндрическое полигональное (бурат) Полное укрытие кожухом с отсосом вверху кожуха — См. табл. 4 главы IX — Фиг 5 главы IX
Элеватор производительностью до 30 т/час\ холодный материал поступает из дезинтегратора Полное укрытие элеватора с отсосом из башмака элеватора 2,0 4,0 6,0 1000 1750 2500 — 24 24 24 —
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
295
Продолжение табл. 2
Наименование оборудования Характеристика укрытия и место присоединения вытяжной трубы Объем укрытия или кожуха в mz Объем отсасываемого воздуха в м*/час Скорость отсасыва ния в открытом от верстии в м/сек Сопротивление отсоса в кГ/м2 № фигуры укрытий
Элеватор производительностью до 30 т/час; холодный материал поступает через течку самотеком Кожух с отсосом из башмака элеватора 2,0 4,0 6,0 500 1000 1500 — 24 24 24 —
Элеватор, перемещающий подогретый материал Отсос от кожуха у головки элеватора — юоо]Л|/г+о,1 — 21,0 —
Перепад материала с леиты на ленту Двойное укрытие у места перепада с отсосом вверху — 20—30 на 1 т транспортируемого материала — —
Перепад с течки на ленту при свободном поступлении материала Укрытие у места перепада с отсосом вверху — По табл. 3 — — —
Перепад с течки на ленту; материал поступает из вентили руе-моего помещения То же — По табл. 3 с коэффициентом 0,5 3
Бункер закрытый; материал поступает по течке Отсос из верхней крышки бункера — 300 — 15 —
/Магнитный сепаратор; материал поступает по течке Отсос вверху кожуха 0,5 1,0 2,0 6,0 750 1000 1200 1400 — 28,0 28,0 28,0 28,0 4
Ступенчатый воздушный сепаратор; материал проходит самотеком Кожух с отсосом вверху сепаратора — По расчетам Для абразивной пыли 1,25 — 5
Примечание. Приведенные величины сопротивлений местных отсосов относятся к месту присоединения отсасывающего воздуховода. Скорость в воздуховодах для всех отсосов за исключением отсоса от бегунов принята равной 15 м/сек., для отсосов от бегунов 14 м/сек.
* h — гидростатический напор в головке элеватора в кГ/м2'. h = l в— в), где I — вы-
сота элеватора в м; в—удельный вес окружающего воздуха; в — удельный вес воздуха в элеваторе.
296
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДРОБИЛЬНО-РАЗМОЛЬНЫХ ЦЕХОВ
Питатеиь
Фиг. 4. Отсос от магнитного сепаратора.
Фиг. 3. Укрытие с отсосом воздуха у места перепада материала:
1 — внутренний кожух; 2—верхняя часть течки; 3 — боковые металлические стенки кожуха; 4 —полосовая резина; 5 — торцевая стейка кожуха из полос листовой резины; 6 — боковые стенки, укрепленные на петлях; 7 — резиновые шторы.
Фиг. 5. Отсос (от ступенчатого воздушного сепаратора:
1 — материал; 2 — смесь воздуха с пылью; 3 — цемент 4- корунд.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
297
3. Количество воздуха, удаляемого от укрытий перепадов с ленты на ленту н с течки на ленту
Высота падения материала в м Объем удаляемого воздуха Q в м^/час при углах наклона желоба а в град.
30 35 40 45 50 60 75 80
0,5 550 600 600 700 700 700 750 750
1,0 700 750 800 800 800 900 900 1000
1,5 800 900 900 900 1000 1000 1100 1200
2,0 950 1000 1100 1100 1200 1200 1300 1400
2,5 1050 1100 1200 1250 1300 1400 1450 1500
3,0 1150 1220 1300 1400 1400 1500 1600 1650
3,5 1200 1300 1400 1500 1500 1600 1700 1800
4,0 1300 1400 1500 1600 1650 1700 1800 1900
4,5 1350 1500 1600 1650 1700 1800 1900 2000
5,0 1420 1600 1700 1760 1800 1900 2050 2150
5,5 1500 1650 1750 1850 1900 2000 2100 2200
6,0 1580 1750 1830 1930 2000 2100 2200 2300
6,5 1600 1800 1900 2000 2060 2200 2300 2400
7,0 1650 1850 2000 2050 2150 2250 2400 2500
7,5 1720 1900 2050 2100 2200 2300 2500 2600
8,0 1800 2000 2100 2200 2270 2400 2550 2650
П р н м е ч а н и е. Поправо чные коэффициенты на ширину ле нты принимать по табл. 4.
4. Поправочные коэффициенты К на ширину ленты
Схема установки Ширина ленты в мм
600 750 800 900 1000 1100 1200 1300 1400
Схема 1 Транспортер! ф) Уплотняющие | щитки—. Транспортер! 0,75 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 1,15 1,25
Схема 2 Транспортер! . (ТЙ Уплотняющие т \\ щитки I ЧгА/ г—Ч—“I Транспортер 2 1,20 1,40 1,45 1,55 1,65 1,75 1,85 1,95 2,05
ГЛАВА XVII
ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ЦЕХОВ [16] и [50]
Основные вредные выделения в механических цехах — стружка и пыль, образующиеся в процессе обработки хрупких материалов; тепловыделения от люден, от станочного оборудования к солнечной радиации (летом).
Источниками загрязнения воздуха при работе станков с применением для охлаждения резцов минеральных масел, эмульсий и керосина являются пары этих жидкостей, иногда образующие в воздухе масляные и керосиновые туманы.
1. Характеристика пыли, поступающей в воздух при обработке металлов на станках
Обрабатываемый материал Скорость обточки в м/мин Число частиц в 1 см3 Концентрация 1 Соотношение частиц пыли в °/0 при их размерах в мк
пыли в мг/м3 < 2 2—4 4—6 6 и более
100 4 380 7,5 16,3 7,1 39,2 37,4
Чугун СЧ 20 200 6 819 17,3 30,0' 30,0 22,3 17,2
300 14 768 34.0 49.5 25.5 16,5 8,5
Бронза 100 11 362 7,8 45,0 22,5 16,5 16,0
Бр. ОЦС 200 25 500 14,0 24,0 13,5 28,5 34,0
6-6-3 400 34 100 41.8 12,0 22,5 21,0 44,5
100 2 050 2,0 10,2 12,0 38,4 39,4
200 4 800 2,8 46,5 13,5 16,5 23,5
Сталь 45 300 6 000 3,2 75,0 15,0 6,5 3,5
400 9 700 3.7 73,0 12,5 3,0 11,5
600 18 200 4,0 72,0 19,5 2,3 6.2
Для удаления стружки и пыли непосредственно из зоны резания Московским научно-исследовательским институтом охраны труда ВЦСПС (автор А. Ф. Власов) разработаны специальные полые пылестружкоотводчики, встроенные в державки режущего инструмента. Для улавливания стружки и пыли применяется индивидуальный пыле- и стружкоулавливающий агрегат типа МИОТ-57 (фиг. 1).
ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ЦЕХОВ
299
Характеристика агрегата
Производительность по воздуху Q в м3/час......................... 100
Диаметр колеса вентилятора DK в мм............................... 250
Диаметр циклона типа СИОТ в мм................................... 210
Число оборотов колеса вентилятора п в минуту ................... 2800
Мощность N, потребляемая вентилятором, в кет..................... 0,4
Эффективность пылезадержания при двуступенчатой очистке при концентрациях пыли от 15 до 1000 мг!мл t] в %........................99,9
Скорость потока воздуха в стружкоприемнике v в м/сек не менее 30
Фиг. 1. Пылеулавливающий агрегат типа МИОТ-57
Для отвода металлической стружки и пыли при работе на стайках среднего размера скорость воздушного потока в отводящих патрубках следует принимать не менее 30 м/сек, а диаметр патрубка не менее 40 мм.
Если станки, обрабатывающие хрупкие материалы одной марки, сосредоточены на небольшом участке цеха, вместо индивидуальных местных отсосов рекомендуется применять групповые пылеулавливающие агрегаты.
Основные вредные выделения при заточке инструмента, обдувке, шлифовании и полировании изделий — абразивная, металлическая и органическая пыль, предельная концентрация которой по данным Московского ВНИИСТ может быть принята равной; 4 мГ/м3 воздуха.
Пыль из заточных, шлифовальных и полировальных отделений удаляется местными отсосами от заточных, обдирочных, полировальных и шлифовальных кругов.
300
ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ЦЕХОВ
Объем отсасываемого воздуха, обеспечивающий эффективность удаления пыли от кругов, зависит от окружной скорости вращения круга и расположения всасывающего отверстия кожуха по отношению направления образующегося факела пыли.
Площадь всасывающего отверстия в кожухе принимается равной удвоенной площади проекции открытой части круга.
Расчетная скорость во всасывающем отверстии кожуха принимается равной:
а) 0,25 окружной скорости вращения круга при направлении пылевого факела непосредственно в отверстие;
б) 0,3 окружной скорости вращения круга при направлении пылевого фактора параллельно плоскости всасывающего отверстия.
Количество воздуха Q, удаляемого от шлифовальных, заточных и тому подобных станков, следует определить по формулам;
а) при устройстве укрытия в виде кожухов и при диаметре d < 250 мм
Q — 2d м3/час;
то же d — 250 -ч- 600 мм
Q — 1,8d мл/час,
то же d > 600 мм
Q — 1 fid м3/час,
б) при установке воронок, улавливающих пыль,
Q = 3600vна2 (------——\ 4 мл!час,
I I
X vK ]
где d — диаметр круга в мм-,
vK — необходимая конечная скорость вытяжного факела у круга, принимаемая 2 м/сек\
vH — необходимая начальная скорость вытяжного факела в м/сек, равная скорости транспортирования отходов в воздуховодах;
а — рабочая длина вытяжного факела в м;
К — коэффициент, зависящий от отношения размеров воронок, принимается 7,7 для круглого отверстия и 9,1 для прямоугольного отверстия с соотношением сторон от 1 : 1 до 1: 3.
Количество воздуха, удаляемого от укрытий полировальных кругов, следует принимать из расчета для матерчатых кругов до 6 d м3/час; для войлочных кругов до 4d м3/час, где d — диаметр круга в мм.
Принятые количества воздуха должны соответствовать скорости воздуха в открытом сечении кожуха 4 м/сек при матерчатых и 3 м/сек при войлочных кругах.
Объемы удаляемого воздуха от стандартных заточных и шлифовальных станков, выпускаемых промышленностью, рекомендуется принимать по табл. 2, а наименьшую толщину стенок по табл. 3.
2. Количество отсасываемого воздуха от заточных и шлифовальных станков [16]
Наименование н модель станка Диаметр круга в мм Ширина круга в мм Число оборотов круга в минуту Окружная скорость круга в м/сек Объем отсасываемого воздуха в мР/час Скорость в м/сек Скорость в воздуховоде в м/сек Коэффициент местного сопротивления № типового чертежа
Наименьший Наибольший
Станок для ручной заточки инструмента модель 3M-634 250 400 . 40 1420 30 535 Во всасывающем отверстии 7-8 В воздуховоде 19 1,5 13К-0000 (фиг. 2)
Плоскошлнфовальный станок модели СК-371 140 200 20 2930 30 360 То же 10—11 В гибком шланге 20 3 20111-00 (фиг. 3)
Плоскошлифовальный станок модели 372-Б 250 350 40 1440 27 360 То же 8 В гибком шланге d — 100 мм 14-15 3 10Ш-00 (фиг. 4)
Универсально-заточи эй станок модели ЗА-64 100 150 45 5700 и 3800 30 280—360 В отверстии патрубка 15—20 В воздухопроводе d = 17 мм 15-20 3 30K-0000 (фиг. 5)
Примечание. Расход воздуха указан для наибольшего диаметра круга. Другие типы обеспыливающих кожухов показаны на фиг. 6 и 7.
ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ЦЕХОВ
302
ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ЦЕХОВ
Фиг 2. Защитно-обеспыливающий кожух обдирочно-шлифовального станка типа 3M-634 (ТД-13К-0000); общий вид кожуха на станке:
1 — болты; 2 — всасывающее отверстие кожуха шириной ЮОдме; з — экран шириной 70 мм; 4 — барашки; 5 — подвижный экран; 6 — прорези для передвижения экрана;
7 — дверка кожуха; 8 — защелка; 9 — петли; 10 — задвижка; 1 — корпус стайка И — подручник; /// — неподвижный экран шириной 68 мм.
Разрез по Ай
jVZSO
-------/45
-ЭД5
50
67
После сборки концы осей поз. 5 отогнуть, обеспечив не выпадение их
Фиг. 3. Защитно-обеспыливающий кожух к плоскошлифовальному станку типа СК-371; общий вид кожуха (ТД-20Ш-00):
I — периферийная часть кожуха; 1 — патрубок; 2 — раструб; 3 — корпус отсоса; 4 — качающиеся на осях фартуки; 5 — передняя стенка корпуса; 6 — гибкий шланг d = 74 мм.
ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ЦЕХОВ
303
Фиг. 4. Защитно-обеспыливающий кожух к плоскошлифовальному станку типа 372-Б; общий вид кожуха (ТД-10Ш-00):
/ — патрубок; 2 ~~ раструб; 3 — корпус отсоса; 4 — штырь: 5 — втулка; 6 — коробка;
7 — оси; 8 — подвижные фартуки; 9 — гибкий шланг d = 100 жлг по ВТУ 131-54.
и
Фиг. 5. Защитио-обеспыливаю-щий кожух универсально-заточного станка модели ЗА-64; общий вид кожуха, гибкий рукав и поворотное устройство с переключающими отсос клапанами (ТД-ЗОК-ОООО):
1 — дуговой вырез; '2 — задняя стенка кожуха; 3 — фартук; 4— боковая крышка кожуха; 5 — петли; 6 — отсасывающий патрубок;
7 — гибкий алюминиевый шлаиг d == 74 мм.
Фиг. 6. Обеспыливающий кожух для матерчатого полировального круга.
Фиг. 7. Обеспыливающий кожух для полировального круга.
304
ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ЦЕХОВ
3. Наименьшая толщина стенок защитного кожуха в мм [16]
6,2 Диаметр шлифовальных кругов в ММ
Наиболыпая
:« Ч О Материал защитного
кожуха ширина шли* фовального 95- -150 175- -300 325- -400 425- -500 525—600 625—750 '1250
О 0.2 и круга в мм а' 6 а б а 6 а б а б а б а 6
50 6 6 9 8 13 9 16 13 19 16 22 19 25 22
Ковкий чугун 100 8 8 9 8 13 9 16 13 19 16 22 19 29 22
150 и более 10 8 9 8 16 13 19 16 22 16 25 19 32 22
50 4 4 6 4 8 6 10 8 12 10 15 13 18 16
<35 Стальное литье 100 6 6 8 8 10 8 12 10 14 12 17 15 20 19
150 и более 6 6 10 8 12 10 14 12 16 14 19 17 23 21
Сталь листовая 50 3 2 4 2 4 2 6 4 7 5 9 7 12 8
и котельное железо 100 3 2 5 3 5 3 7 5 8 6 10 8 14 10
150 и более 4 2 6 3 6 3 8 6 9 7 11 8 16 12
50 6 6 8 6 11 8 14 11 17 14 21 18 26 23
Стальное литье 100 8 8 11 8 14 11 17 14 20 17 24 21 28 27
50 150 и более 8 8 14 11 17 14 20 17 23 20 27 24 33 30
Сталь листовая 50 4 2 6 3 5 3 8 6 10 7 13 10 17 11
и котельное железо 100 4 2 7 4 7 4 10 7 11 8 14 10 20 14
150 и более 6 3 8 4 8 4 11 8 13 10 16 12 22 16
Обозначения: а —толщина цилиндрических утенок кожуха; б — толщина плоских стено К
кожуха.
ГЛАВА XVIII
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБДЕЛОЧНЫХ ЦЕХОВ [18]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Основные вредные выделения в деревообделочных цехах — древесная пыль, образующаяся при обработке деталей на станках; пары клея в сборочном отделении; пары растворителей красок и лаков в малярно-отделочном отделении; избыточное тепло и водяные пары в отделении сушильных камер и в остывочном отделении; наждачная и металлическая пыль, образующаяся при заточке инструмента.
В столярно-сборочном и малярном отделениях рекомендуется устраивать местную и общеобменную вентиляции.
Приточный воздух в столярно-сборочное отделение подается в верхнюю зону со скоростью не более 2 м/сек, вытяжка производится из нижней зоны на высоте 1 м от пола. Для уборки отходов с пола необходимо предусматривать напольные отсосы, присоединяемые к системе пневмотранспорта.
В малярном отделении общеобменная вентиляция проектируется из условий растворения до допустимой концентрации паров нитролаков, скипидара, эфира и пр., но не менее пятикратного обмена в час.
Общая вытяжка осуществляется из верхней зоны. Приточный воздух в объеме вытяжки с учетом местных отсосов от окрасочных камер, шкафов и т. п. (см. главу XV) подается в рабочую зону на высоте 1,0—1,5 м от пола.
В сушильных камерах вытяжка производится зонтами, устанавливаемыми над разгрузочными воротами сушильных камер, в объеме, обеспечивающем скорость движения воздуха в сечении зонта не менее 0,8 м/сек.
В остывочном отделении для борьбы с избыточной влажностью и тепловыделениями предусматривается общеобменная вентиляция в объеме 30 м3 воздуха на 1 кГ пара, расходуемого в сушильных камерах, но не менее пятикратного обмена в час. Приточный воздух в объеме вытяжки с учетом местных отсосов подается сосредоточенно в верхнюю зону. Вытяжка производится также из верхней зоны через вытяжные шахты, устанавливаемые в перекрытии. Через эти шахты воздух удаляется в полном объеме за вычетом объема воздуха, удаляемого через зонты сушильных камер.
В станочном отделении вытяжная вентиляция осуществляется местными отсосами от станков в объемах, указанных в табл. 1.
Для станков, типы которых не указаны в табл. 1, объем отсасываемого воздуха принимается по паспорту станка или по аналогии с приведенными станками. Если станок снабжен заводским отсосом, то объем отсасываемого воздуха в вытяжном патрубке принимается не менее 10 м/сек.
Для удаления отходов с пола следует устанавливать напольные отсосы, которые по режиму работы делятся на постоянно действующие, устанавливаемые вблизи большой группы станков или у станков, необорудованных местными отсосами, и периодически действующие, устанавливаемые обычно в проходах у колонн, для уборки отходов после окончания смены.
20 Рысии
306
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБДЕЛОЧНЫХ ЦЕХОВ
1. Местные отсосы от деревообрабатывающих станков (ТД Гипродревпрома, серия OB-1, 1957 г.)
Минималь- СО о 6 >»
О ные скорости <у Ь w « О с о
о в mJ сек в воз-
Наименование стайка Марка станка ф духоводах при влажно- Ч Н s'i « О <у к =f о К к и К g*
О' к ю ч р сти 2 £ то w к к> 1 еок £ к °
£ о л, о < 20"/. > 20°/о Е 5 ° к О ТО >- о Ч XShS & X
Круглопильные станки {отходы — опилки)
Круглопильный с автоподачей
Id пилы 450 мм) ЦА 1 15 16 960 1,5 50
Круглопильный (d пилы 500 мм) Торцовочный с прямолинейным Ц-2м 1 15 16 840 1,5 50
движением и а втоподачей (d пилы 400 мм) ЦПА и ЦП 1 15 16 960 1,5 50
Подрезной с гусеничной подачей (d пилы 400 мм) • • Прирезной однопильный (d пи- ЦДК 1 15 16 840 1,5 40
лы 600 мм) Круглопильный с кареткой и ЦТ-2 1 15 16 960 1.5 50
наклоняющим валом (d пилы 450 мм) Двойной обрезной, относится ЦУ-2 1 15 16 840 1,5 50
к марке ЦД-3 (d пилы 550 мм) Торцовочный педальный (d пи- ЦД-4 1 15 16 1920 1,5 120
лы <700 мм) ЦКБ-3 1 15 16 960 1,5 50
Ребровый (</ пилы <800 мм) Поперечно-пильный для бревен ЦР-2 1 15 16 1080 1,5 50
(d пилы <80 мм) ЦР-3 1 15 16 1080 1,5 75
Универсальный (d пилы 400 мм) Концеравнитель трехпильный цн 1 15 16 1080 1,5 —
(d пилы 500 мм) ЦКЗ-2 1 15 16 2400 1,0 50
Поперечнопильный для бревен (d пилы 1000 мм) Концеравнитель двухпильный ЦБ-3 1 15 16 1200 1,5 —
(d пилы 350 мм) Ц2К-120 2 15 16 А-840 1,5
Б-840 1,5 80
Концеравнительный паркетный
(d пилы 200 350 мм) • ПАРК-2 4 Д-15 16 720 1,5 150
Б-15 16 720 1,5
В-15 16 840 1,5
Г-15 16 840 1,5
Многопильный с верхним рас- А-15 16 2400 1,5
положением пил (d пилы 350 мм) ЦМ 2 Б-15 16 720 1,5 50
Многопильный (Лшлы<300 мм) Торцовочно-спицовочный (d пн- ЦД-5 1 15 16 2520 1,5 —
лы 350 мм) МГТС 1 16 17 960 1,5 —
Строгальные станки (отходы — стружка)
Фуговальный с ручной подачей СФ4-4 1 17 18 1200 1,0 150
То же Фуговальный с автоматической СФ-6 1 17 18 1200 1,0 250
подачей 1 СФА 1 17 18 1320 1.0 350
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
307
Продолжение табл. 1
Наименование станка Марка стайка Количество отсосов Минимальные скорости в м/сек в воздуховодах при влажности Минимальное количество отса» сываемого воз-дуж1 в м3/час Коэффициент местного сопротивления кожу- ха Ё Количество отходов в к Г /час
< 20»/о > 20°/°
Рейсмусовый • СРЗ-4 1 17 18 1200 1,3 170
» • СР6-2 1 17 18 1320 1,3 250
» СР6-5Г 1 17 18 1320 1,3 350
Автомат строгальный двусто- 1320 1,5
ронний М22С 2 Д-17 18
Б-17 18 1320 1,5 —
Рейсмусовый для односторонне- 1,3
го строгания Рейсмусовый для двусторон- СР-12 1 17 18 1650 1800 350
него строгания СГР-12 2 Д-17 18 1,5
Б-17 18 1800 1.5 —
Паркетнострогальный .... ПАРК-1 Д-17 18 1200 1,5 150
4 Б-17 18 1080 1,5
В-17 18 1080 1,5
Г-17 18 1200 1,5
Четырехсторонний строгальный Д-17 18 1320 1,0
СК-15 4 Б-17 18 1080 1,0 600
В-17 18 1080 1,0
Б-17 18 1320 1,0
То же СП30-1 4 Д-17 18 1320 1,0
Б-17 18 1080 1,0 600
В-17 18 1080 1,0
Г-17 18 1320 2,0
Четырехсторонний строгально- СК-25 5 17 18 Д-1320 1,0 600
калевочный Б-1080 1,0
В-1080 1,0
Г-1320 1,0
Д-1320 2,0
Фуговальный для лыж • • • ЛЫС 1 17 18 1200 2,0 —
Кромкофуговальный КФ-4 Д-17 18 840 2,0
2 Б-15 16 840 2,0 —
Ленточнопил ьные станки
Ленточнопильный ЛС-80-3 1 15 16 1200 2,0 20
Лобзиковый АЖС-3 1 15 16 960 2,0 20
Фреверные станки (отходы — стружка)
Фрезерный с ручной подачей Фрезерный с ручной подачей по Ф-4 1 17 18 840 840 1,5 125
столу Ф-3 1 17 18 1,5
308
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБДЕЛОЧНЫХ ЦЕХОВ
Продолжение табл. 1
Наименование стайка Марка станка Количество отсосов Минимальные скорости в м(сек в воздуховодах при влажности Минимальное количество отсасываемого воздуха мэ/час Коэффициент местного сопротивления кожу-ха Ё Количество отходов в к Г /час
< 20»/„ > 20»/„
Фрезерный с шипорезной рам- 960 1,5 125
кой ФШ-З 1 17 18
То же ФШ-4 1 17 18 960 1,5 —
Фрезерный с автоподачей • ФА 1 17 18 960 1,5 125
Фрезерный карусельный • Ф2ВК 2 Д-17 18 840 1,5 —
Б-17 18 840 1,5
Копировально-фрезерный с верх- ФВКО 960 1,5 50
ним расположением шпинделя 1 17 18
Фрезерный для лыж Копировально-фрезерный для ЛЫФ 1 17 18 960 840 1,5 1,5 —
спинок гнутых стульев • • МГФКС 2 Д-17 18 — 1
Б-17 18 840 1,5
Копировально-фрезерный для 840 1,5
иарг МГФК 2 Д-17 18
Б-17 18 840 1,5 —
Фрезерно-обрезной для спинок 1,5
гиутых стульев МГФО 4 Д-15 16 720
Б-15 16 720 1,5 —
В-17 18 840 2,0
Б-17 18 840 2,0
Фрезерный для круглых полок СК 15КП 2 Д-17 18 1320 2.0 —
Б-17 18 1320 1,0
Шипорез с автоматической подачей «Ласточкин хвост» • • Шипорезный ящечный для пря- ЩЛХА 1 17 18 1500 1,0 №
мого шипа (относится к мо- дели ШП-1) ШПА-40 1 17 18 1500 1,3 100
Шипорезный двусторонний ЩД-12 8 Д-14 15 600 1,0 400
Б-17 18 1080 1,0
В-17 18 1080 1,0
Б-14 15 600 1,0
Шипорезный рамный односто- 600 1,0 200
роиний - ШО-6 4 Д-14 15
Б-17 18 1080 1,0
В-17 18 1080 1,0
Б-14 15 600 1,0
Агрегатный шнпорезпофрезер- 960 1,5
ный полуавтомат МГШФ 5 Д-15 16
Б-17 18 840 1,5
В-17 18 840 1,5 1,0 —
Б-15 16 840
Д-15 16 840 1,0
Шнпорезно-вырезной автомат Шлифовал ьио-ленточный с не- МГШВ 1 17 18 2520 1,5 1,0
подвижным столом .... ШЛНС 1 16 — 1500
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
309
Продолжение табл. 1
Наименование станка Марка станка Количество от* сосов Мини ные ск в м,(сек ДУХОЕ при в нос < 20°/о иаль-ОрОСТИ в воз- юдах лаж-ти > 20»/„ Минимальное количество отсасываемого воздуха в м*(час Коэффициент местного сопротивления ко- жуха В Количество отходов в кГ/час
Шлифовальный со свободной лентой Шлифовально-ленточный с по- ДБИЖНЫМ СТОЛОМ Шлифовальный двухдисковый Шлифовальный с диском и ба-биной шлел шлпс ШЛ2Д ШЛДБ 1 1 2 2 16 16 Л-16 Б-16 Д-16 Б-16 — 1200 1500 1500 1500 1500 960 1,0 1,0 2,0 2,0 1,0 1,5 —
Шлифовальный трехшпиидель-ный с гусеничной подачей шлзц 4 Л-16 Б-16 В-16 Б-16 1200 1200 1200 1200 1,0 1,0 1,0 1,0 —
Шлифовальный трех цилиндровый с вальцовой подачей ШЛЗЦ-2 1 16 — 4800 1,5 —
Шлифовально-ленточный - • • Ленточно-шлифовальный для ЛЫЖ Ленточно-шлифовальный двух-сторонний МГШп П лышл ЩЛ2Я 1 1 2 16 16 Л-16 Б-16 — 1200 1500 1200 1200 1,0 1,5 1,5 1,5 —
Не следует делать местных отсосов от станков: при количестве станков менее пяти, если они работают периодически; от сверлильных одношпиндельных и многошпиндельных при нестандартной обработке деталей; от токарных станков с ручной подводкой режущего инструмента или при получении на них длинной витой стружки; от универсально-фрезерных с горизонтальным шпинделем; от фрезерных станков при работе без линейки, а также при фрезеровании замкнутых контуров; от верстаков.
Приточный воздух в объеме вытяжки подается в верхнюю зону со скоростью не более 2,0 м/сек и с подогревом его в зимнее время до требуемой температуры.
Удаление отходов от деревообрабатывающих станков осуществляется двумя способами: при расстоянии от дальнего пылеприемника до вентилятора не более 30 м, максимальном количестве станков, обслуживаемых одной системой, до 30 и общей производительностью до 40 000 мЧчас — обычной системой по схеме на фиг. 1; при радиусе действия установки белее 30 м и количестве станков более 30 — комбинированной системой по схеме на фиг. 2.
При проектировании систем пневматического транспорта опилок и стружки главные сборные магистрали следует располагать в центре группы обслуживаемых станков, с тем чтобы отдельные ответвления имели равные нагрузки. К каждому ответвлению рекомендуется присоединять не менее двух станков.
.310
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБДЕЛОЧНЫХ ЦЕХОВ
Перед вентилятором необходимо предусматривать установку уловителя крупных отходов. Размеры уловителя принимать по табл. 2.
2. Размеры уловителя в мм
D 180 270 360 450 585 720 355 990
L 500 500 500 500 1000 1000 1000 1000
А 180 270 360 450 585 720 855 990
d 100 180 175 215 280 345 410 475
Фиг. 1. Обычная схема пневмотранспорта:
отсосы от станков; 2 — напольный отсос; 3 —улитка; 4 — циклон; 5 — вентилятор; 6 — уловитель крупных отходов.
Фиг. 2. Комбинированная схема пневмотранспорта:
1 отсосы от станков; 2 — циклон; 3 — вентилятор; 4 — загрузочная воронка; 5 — транспортер; 6 — воздуховод; 7 — воздуховод внешней сети пневмотранспорта.
Воздуховоды систем пневмотранспорта следует располагать под потолком или под фермами на высоте 3—5 лг. от пола так, чтобы они ие мешали технологическому процессу и не загромождали проходы.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
311
Для изготовления пылеприемников, воздуховодов и фасонных частей пневмотранспорта следует применять листовую сталь следующих толщин: для пылеприемников 2,0 мм; для воздуховодов и фасонных частей к ним при диаметре 150 мм 8 = 0,7 мм; при диаметре 150—445 мм 8 = 1,0 мм; при диаметре 445 мм и более 6 = 1,5 мм; для кожухов транспортера 6 = 2,0 мм.
Отводы воздуховодов пневмотранспорта необходимо изготовлять со следующими радиусами закруглений: при d = 100 мм R = 3d; при d = 100 ч-ч- 150 мм R = 2,5 d; при d. — 160 мм и более R — 2d.
Максимальную длину внешнего воздуховода, при которой его можно укладывать без изоляции, следует принимать по табл. 3.
3. Максимальная длина воздуховодов, прокладываемых без изоляции
Наружная температура воздуха в °C Максимальная длина воздуховода в м при его диаметрах ь ММ
200 300 400 500 600 700 800 900 1000
0 42 60 83 100 - —
— 5 30 45 60 70 83 100 100 юо 100
— 10 20 33 45 55 63 73 83 95 100
— 15 16 23 35 43 50 60 65 73 80
-20 12 18 27 36 42 50 75 60 67
-25 9 15 22 30 35 42 47 52 57
-30 8 12 18 25 30 36 40 45 50
-35 8 11 15 20 27 32 36 40 45
-40 8 И 13 18 23 23 33 37 42
Для транспортирования собранных отходов с одного места на другое, например от циклонов в котельную или в отвал, рекомендуется применять внешнюю систему пневмотранспорта по схеме на фиг. 3 со смесительной
Фиг. 3. Внешняя система пневмотранспорта:
1 — ^загрузочная воронка; 2 — смесительная камера; 3 — вентилятор; 4—воздуховод; 5—циклон; 6 — затвор.
камерой. В этом случае вентилятор работает на чистом воздухе и может быть любой конструкции.
Расчет смесительной камеры производится по методу инж. А. Е. Львовича, при этом давление в отверстии загрузочной воронки принимается равным атмосферному, что исключает подсос и выбивание воздуха через воронку.
Пример. Рассчитать смесительную камеру на следующие условия: объем перемещаемого воздуха Q = 10 000 ма/час; количество транспортируемых отходов G = 6000 кГ/час, потери давления после смесительной камеры р - 150 кГ/м2; диаметры воздуховода dx ~ г/, = = 400 мм; к. п. д. диффузора принимаем равным 1] = 0,9. Результаты расчета сводим в табл. 4.
312
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБДЕЛОЧНЫХ ЦЕХОВ
4. Расчет смесительной камеры
Расчетные формулы Результаты расчета
Расчет диффузора 1. Скорость в сечении 3—3 v3 = ~\/~ м/сек, Г <]Y™ где р — потери давления в сети после смесительной камеры в кГ/пР, г] — к. п. д. диффузора (принимают от 0,8 до 0,95); Yen — объемный вес смеси в Г/м3', 2g = 19,62 1. Скорость в сечении 3—3 т/150-19,62 = у -~09-1 8 ' = 42’5 м/сек~ где р = 150 кГ/м2 г; = 0,9; 10 000-1,2 + 6000 , о „ , Уел 10000 — 1,8 кГ1м
2, Площадь сечения горловины Fa ~~ З600о3 М ' где Q — объем смеси воздуха в м3/час 2. Площадь сечения горловины
3. Высота горловины в сечении 3—3: при круглом сечении f п при прямоугольном сечении ad8 Ьз~ 2а -dsM’ где а — ширина диффузора в плане, равная и dt 3. Высота горловины в сечении 3—3 . 1/0,0653-4 d3 = у -374- = °-29 •«; , 0,4-0,29 „„„ ’3~ 2-0,4 — 0,29 -°-23л1> где а = 0,4
4. Угол раскрытия диффузора sin ч>2 -= (1 — ч). V 4 • С 31 — 1 где F3 — площадь сечения 3—3 горловины в м2; Fn — площадь сечения 4—4 воздуховодов в jn2; 4. Угол раскрытия между диффузором (0,126 : 0,0655) + 1 sm<h - (0,126 : 0,0655 — 1 (1 °’9) = 0,32 или <р = 18°40' (при d4= 0,4 м; = 0,1261л2)
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
313
Продолжение табл. 4
Расчетные формулы Результаты расчета
5. Длина диффузора при круглом сечении (d4 — d3) to =5 -И, при прямоугольном сечении 2tg^ 5. Длина диффузора , (0,4—0,29) . _ 2-0,164 -°’34л где . ip 18с40' ,с. tg ~ = tg —g— = 0,164; . (0,4-0,23) _ Z2~ 2-0,164 0,62
Расчет конфузора 6. Динамическое давление в сечении 2—2 Рд = ~ кГ/м- ’] 6. Динамическое давление в сечении 2—2 Ра = ^= 167 кГ1м2
7 Скорость воздуха в сечеиии 2—2 ' Уооэд где Yeosd — объемный вес чистого воздуха в кГ/м3 7. Скорость воздуха в сечении 2—2 -1/167-19,62 гол , vs = у j-g = 52,0 м/сек
8. Площадь сечения горловины г Q „> 7 2 3600v2 8. Площадь сечения горловины
9. Высота горловины в сечении 2—2: при круглом сечении при прямоугольном сечении . ad2 b2 — о , м, 2а — d2 где а — ширина конфузора, в плане равная dx 9. Высота горловины в сечении 2—2 -1/0,0535-4 __ d2- у зд4 = 0,26 м; . 0,4-0,26 П1О„ Ьз~~ 2-0,4—0,26 °’ 93 М’ где а = dL = 0,4 м
10. Угол раскрытия между образующими конфузора — где F2 —площадь сечения 2—2 горловины в л»2; — площадь сечения 1—1 воздуховода в м2 10. Угол раскрытия между образующими конфузора (0,126 : 0,0535) + 1 подч Sln^- (0,126 : 0,0535)-! (1 °«9) ' °’245 или q1! = 14°10' (при dj. = 0,4 м: F1 = 0,126 м2)
314
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБДЕЛОЧНЫХ ЦЕХОВ
Продолжение табл. 4
11. Длина конфузор'а: при круглом сечении 1 = м. 2^ при прямоугольном сечении 11. Длина конфузора , (0,4—0,26) 1 2-0,123 0,57 М’ где tgf =tg-^ = 0,123; . (0.4-0,193) Z> 2-0,123 ^°’85'”
12. Потери давления в смесительной камере 2 _ УуУвозд р2 — 0,04 —— кГ!л& 2g 12. Потери давления в смесительной камере 522 * = 0’041ВД21’2= 7кГ^
13. Необходимое давление перед смесительной камерой Р = Рд + Р2 кГ./и? 13. Необходимое давление перед смесительной камерой Pl = 167 + 7 = 174 кГ/м*.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
315
Фиг. 7. Подпольный отсос отходов.
Фиг. 8. Напольный боковой отсос отходов.
316
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБДЕЛОЧНЫХ ЦЕХОВ
5. Местные отсосы от круглопильных пил
Размеры в мм
Диаметр пилы D А Б В Г R
200 240 50 75 140 120
300 340 60 80 140 170
350 390 60 100 150 195
400 440 60 100 150 220
450 490 60 100 150 245
500 540 60 125 160 270
600 640 60 125 160 320
Примечание. 1 — крючок: 2— верхний приемник; 3— нижний приемник; 4 — шибер.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
317
6. Местные отсосы от фрезерного станка
Размеры в мм
Разрез по РР
Диаметр фрезы D А Б в Г Д Е R к. 1
100 150 30 20 350 100 75 70 115
150 200 30 20 450 100 80 95 125
200 250 30 20 450 100 80 120 125
250 300 30 20 450 120 85 145 135
300 350 30 20 450 125 86 170 150
Примечания:!. Размер X принимать по месту. „„„„„а
2. 1 — шибер; 2—гибкий металлический рукав; 3 — первый вариант крепления. 4 второй вариант крепления.
318
ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБДЕЛОЧНЫХ ЦЕХОВ
7. Местные отсосы от фуговального станка
Размеры в лги
Длина ножа 1 А Б В Г д Е R «1 Re Длина ножа 1 А Б В Г д Е R
150 Г80 150 100 75 100 100 300 240 180 400 430 180 150 100 150 150 345 275 200
200 230 170 100 75 125 100 300 240 180 500 530 200 150 100 150 150 345 275 205
300 330 170 125 75 125 125 300 240 180 600 630 200 150 100 150 150 350 280 210
Примечание. 1 — шибер; 2 — люк с движком для регулирования концентрации смеси; : — ножевой вал.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
319
Фиг. 9. Уловитель крупных отходов:
1 — петли; 2 — груз: 3 — шарнирные петли; 4 — нижняя откидная стенка.
8. Местные отсосы от рейсмусового станка
Размеры в мм
Разрез по ББ Разрез по fifi
Диаметр и длина иожа А Б В Г d ь R Ri Кг
90x400 375 650 125 60 но 25 580 380 140
120 x 550 400 700 125 70 100 30 600 400 150
120x700 400 700 150 70 100 30 600 400 150
125 x 750 415 700 130 70 100 30 600 400 150
140x750 415 730 155 80 95 35 625 420 160
150x900 415 730 200 80 95 35 625 420 160
Примечай и е. Размеры У и X принимать по конструкции станка.
ГЛАВА XIX
ВЕНТИЛЯЦИЯ ГАРАЖЕЙ (НПЗ-54) [113]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1. Гаражи, авторемонтные мастерские и станции обслуживания автомобилей в зависимости от количества находящихся в них машин или количества постов технического обслуживания разделяются на категории.
Гаражи I категории с количеством автомобилей более 100
11 » » » 51—100
> III » » 26—50
» IV > » » 11—25
> V » > » 1—10
Авторемонтные мастерские для станции обслуживания автомобилей:
1 категория с количеством автомобилей более 25
II > 15—25
III » » > 5—14
IV > » > 1—4
Основные вредные выделения в гаражах при работе двигателей автомобилей — окись углерода, акролеин и формальдегид, концентрация которых в воздухе не должна превышать норм, приведенных в табл. 4 главы II.
2. Количество окиси углерода или акролеина, выделяющегося при газовании каждым автомобилем, определяется по формуле
р
G = 15<7 -jyQ- кГ /час,
где q — расход горючего в кГ/час (см. табл. 1);
15 — количество выхлопных газов, получающихся при сгорании 1 кГ жидкого топлива, в кПкГ\
Р — процентное содержание окиси углерода или акролеина в выхлопных газах в зависимости от режима работы следует принимать:
а) при заводке, прогреве двигателей и выезде со стоянки окиси углерода 4%, акролеина 0,15;
б) при выезде и маневрировании автомобилей для установки на место окиси углерода 2%, акролеина 0,13%;
в) при работе двигателя во время регулировки окиси углерода 4%, акролеина 0,15%;
г) в испытательной станции при испытании на стенде окиси углерода 3%, акролеина 0,13%.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
321
1. Расход горючего q в кПчас для карбюраторных (бензиновых) двигателей
Модель автомобиля Мощность двигателя в л. с. Расход горючего в кПчас Модель автомобиля Мощность двигателя В Л. с. Расход горючего в кПчас
на пуск двигателя и выезд из гаража* на въезд в гараж н установку автомобиля на пуск двигателя и выезд из гаража * на въезд в гараж и установку ав томобнля
«Москвич» 23 1,40 0,90 ГАЗ-51 70 3,30 3,00
ГАЗ М 20 «Победа» 50 2,20 1,90 ЗИЛ-150 90 4,80 3,80
ЗИЛ-ПО 140 5.20 3,70 ЗИЛ-154 НО 7.70 6.5
* На время подъема по пандусу прн регулировке двигателя и испытании на стенде следует вводить коэффициент 1,50.
Время газования автомобиля в гараже ориентировочно можно принимать:
а) для стоянок: при выезде легковых автомобилей 3 мин.; при выезде грузовых автомобилей и автобусов 5 мин.; при въезде с установкой на место стоянки 2 мин.;
б) для помещения постов обслуживания автомобилей (профилакторий): при наличии моечного поста 3 мин.; во всех остальных случаях 1,5 мин.;
в) для ремонтного зала: прн кратковременном ремонте 1,5 мин.; при ремонте продолжительность свыше 1 часа 4 мин.; при регулировке двигателей над ремонтной канавой 10 мин.;
г) для испытательных станций — по фактическому времени, но не менее 60 мин.
3. Объем вентиляционного воздуха в помещениях, в которых может происходить газование автомобилей, определяется по формуле
Gin 1000 о,
Q = —— мЧчас,
где G — количество окиси углерода или акролеина в кГ/час’, t — продолжительность газования каждого автомобиля в мин.;
п — максимальное количество автомобилей, которые могут газовать в течение расчетного часа (одной марки);
d —- допускаемая концентрация окиси углерода или акролеина.
Часовой расход воздуха, необходимого для растворения окиси углерода при непрерывном газовании автомобилей различного типа в течение 1 часа в зависимости от режима их работы, приведен в табл. 2.
4. В помещениях гаража за исключением аккумуляторных, малярных, обойных, шиномонтажных и вулканизационных допускается рециркуляция воздуха при паро-воздушном или водо-воздушном отоплении с забором воздуха для рециркуляции в местах наименьшего загрязнения.
В помещениях гаражей, кроме расположенных в подвальных этажах, должно быть предусмотрено естественное проветривание (аэрация).
5. В изолированных помещениях для хранения не более 10 автомобилей в гаражах всех категорий, а также в помещениях гаражей V категории допускается устройство одной только вытяжной вентиляции без механического побуждения. В помещениях для хранения не более двух автомобилей устройство вентиляции необязательно.
* При газовании машин разных марок соответствующие Q суммируются.
21 Рысни
322
ВЕНТИЛЯЦИЯ ГАРАЖЕЙ
2. Объем воздуха в м3/час, подаваемого иа одни автомобиль для растворения окиси углерода [78]
Модель автомобиля Мощность двигателя в л. с. Стоянка Профилакторий Ремонтный зал Подъем по пандусу ла 100 м путл (из расчета 50 м/мин)
Разогрев двигателя и выезд Въезд н установка на место при наличии моечного конвейера во всех остальных случаях при кратковременном ремонте при ремонте более 1 часа и при регулировке двигателя иад канавой испытательная *
при расчете на 1 час при расчете па 20 мин. при расчете на 1 час при расчете на 20 мин.
«Москвич» .... 23 210 630 50 150 450 250 250 680 1600 100
ГАЗ-М-20 «Победа» 50 330 990 100 300 950 450 450 1200 2500 170
ГАЗ-12 90 580 1750 180 540 1700 850 850 2100 4700 320
ГАЗ-51; ГАЗ-63 70 830 2500 150 450 1500 750 750 2000 3700 250
ЗИЛ-110 140 780 2340 200 600 1850 950 950 2500 5900 400
ЗИЛ-150; ЗИЛ-253 90 1200 3600 190 570 1750 900 900 2400 5400 360
ЗИЛ-154; МАЗ-205 ГАЗ-ААА; ГАЗ-MM; ГАЗ-410; ГАЗ-М-4 15;ГАЗ-55, ПО 1930 5800 330 1000 3250 1630 1630 3800 8600 570
ГАЗ 03-30; ГАЗ 0,5-193 • 50 890 2670 135 400 1350 680 680 1800 4000 270
Я АЗ-200 .... НО 1320 3960 200 600 2000 1000 1000 2700 5900 400
ЗИЛ-104 ГАЗ-32; ЗИЛ-5; НО 780 2340 200 600 2000 1000 1000 2700 5900 400
ЗИЛ-6; ЗИЛ-8; ЗИЛ-10; ЗИЛ-ЗО; ЯП6; ЯС-3 - - 73 1070 3200 160 480 1600 800 800 2150 4900 320
ЗИЛ-16 88 1170 3500 175 530 1650 880 880 2350 5300 360
* Обмен воздуха, подаваемого в помещение во время регулировки н испытания двигателей, подсчитывается с учетом постоянного применения шлангов отсоса.
6. В помещениях для испытания двигателей, а также на постах технического обслуживания автомобилей с непрерывной работой двигателя более 5 мин. должны устраиваться местные отсосы выхлопных газов (табл. 3).
В помещениях для регенерации масла и зарядки аккумуляторов, а также в помещениях малярных работ с применением пульверизационной окраски необходимо предусматривать самостоятельные для каждого помещения системы вытяжной механической вентиляции с вентиляторами, исключающими возможность образования искр.
3. Местные отсосы от оборудования в подсобно-производственных помещениях гаражей
Помещение Оборудование н вредные выделения Указания по проектированию местных отсосов
Агрегатное отделение Ванна с подогретым щелочным раствором для обезжиривания дета'лей. Вредные выделения — водяные пары Шкафы над ванной. Скорость воздуха в открытом проеме 0,3 мЧсек, но не менее 500 м3/час
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ 323
Продолжение табл. 3
Помещение Оборудование и вредные выделения Указания по проектированию местных отсосов
Аккумул яторное отделение 1. В помещении разборки и ремонта аккумуляторов, стол для разборки аккумуляторов. Вредные выделения — мельчайшие капли серной кислоты. Котелок для плавки смолы. Выделяется едкий дым Зонт над столом для разборки аккумуляторов. Общий зонт над котелком для плавки смолы и рабочим местом залнвки ее в аккумуляторы, скорость воздуха в сечении зонтов укрытия 0,5 м/сек. Зонт над тиглем для плавки свинца. Скорость в нижнем сечении зонта 1,0 м/сек
Шиномонтажное отделение Станки для зачистки и шеро-ховки резины. Спредер-станок для ремонта покрышек. Вредные выделения — резиновая пыль. Вулканизационный аппарат. Вредные выделения — сернистые пары при разгрузке аппарата и избыточное тепло Отсос от укрытия станка из расчета 2,0 .ч3 час на 1 мм диаметра каждого круга. Прн периодической работе станков местных отсосов можно не проектировать Зонт над местом разгрузки у передвижного вулканизационного аппарата. Скорость воздуха в сечении зонта 0,3 м/сек. Над стационарным вулканизационным аппаратом остекленная завеса. Скорость засоса воздуха под завесу 0,1—0,2 м/сек
Кузнечно-рессорное (тепловое) отделение Горн кузнечный; нефтяная нагревательная печь; ванна масляная; шкаф для набивки карбюризатором ящиков для цементации Вредные выделения — дым, избыточное тепло и пыль прн набивке ящиков Зонт над кузнечным горном с количеством отсасываемого воздуха 250 .и3 час на 1 кГ сжигаемого топлива. У крытне над газо-отводящимн каналами нефтяной нагревательной печи и козырек над загрузочным отверстием печи. Зонт-шкаф над закалочной масляной ванной. Скорость воздуха в сеченнн зонта 0,5 м/сек, но не менее 500 м3/час
I Сварочное отде-I ленце. Газовая и I электрическая ду-I говая сварка Стол для газовой (ацетиленовой) сварки. Вредные выделения — тепло и газы. Стол для электросварки. Вредные выделения — пыль, газы и тепло Зонты "над сварочными столами. Количество отсасываемого воздуха принимается по 1000— 1500 м3/час на сварочный поЛ; при этом скорость в сеченни зонта должна быть не менее 0,7 м/сек
Медницко-радиа- I торное отделение Верстак для ремонта и плавки радиаторов. Электротнгель для плавки баббита. Прибор для заливки шатунных подшипников Укрытие над местом пайки радиаторов. Укрытие над электротиглем для плавки баббита. Укрытие над местами для заливки подшипников
и*
324
ВЕНТИЛЯЦИЯ ГАРАЖЕЙ
Продолжение табх
Оборудование и вредные Указания по проектированию
выделения местных отсосов
Обойное ние отделе- Верстак для трепки волоса. Вредные выделения — пыль Верстак перекрыт решетя* под которой устроен бункер дЛ осаждения пыпи. Воздух отсгИ сывается из бункера. Скоросп воздуха в живом сечении ре- 1 шеткн 1 м/сек.. Воздух можмН выбрасывать наружу без очка»
Столярное ление отде- Клееварка с электроподогревом. Деревообделочные станки— круглая пила и универсальный станок Укрытие — шкаф над клееваркой. Вытяжка естественная; От деревообделочных станку при периодической их загрузи' местных отсосов проектирован не следует
Малярное ление отде- Вайна с подогревом для растворителей. Ванна для мойки деталей водой Верстак для окраски мелких деталей. Вредные выделения — пары растворителя Укрытие над ванной для рас творнтелей. Скорость воздух» в рабочем проеме 0,5 м/сек, ио не менее 500 .я3. час
7. В гаражах, оборудованных вентиляцией с механическим побуждение" и в рабочих канавах должен быть предусмотрен приток наружного воздуху нагретого до температуры воздуха в помещении постов технического обслг-живания автомобилей.
8. В стоянках гаражей применяют общеобменную вентиляцию, рассчитанную на растворение окиси углерода и других газов не выше предельно допустимых концентраций.
9. Механическая приточная вентиляция в большинстве случаев совмещается с воздушным отоплением; приток подается на высоте 1,0—1,5 м от пола со скоростью 0,5—0,7 м/сек или в верхнюю зону на уровне 3—4 .йот пола с направлением потока вниз со скоростью 3—5 м/сек.
10. При ойределении объема вентиляционного воздуха в воздушном балансе стоянки следует учитывать количество воздуха, врывающегося в помещение во время открывания ворот, но не более 75?6 объема помещения.
Свежий наружный воздух для приточной вентиляции забирают через боковые ограждения здания, но не со стороны основного проезда автомобилей При этом отверстия для забора воздуха должны быть расположены не ниже 4,0 м от земли.
Устройство отверстий для забора свежего воздуха в покрытии здания допускается при отсутствии выброса воздуха из производственных помещений через Фонари и шахты или при расположении выходных отверстий выше заборных не менее чем на 3 м.
ГЛАВА XX
ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ [2], [30] и [40]
1. При устройстве воздушных душей следует обдувать верхнюю часть ^'ловища рабочего — голову, шею, грудь.
2. Струя воздуха должна быть направлена наклонно или горизонтально, о так, чтобы не сдувать вредные выделения на рабочего и соседних рабочих; вертикальное направление струи воздуха следует применять только при строго фиксированном рабочем месте.
3. Душирование строго фиксируемых рабочих мест следует производить;
а) при подаче свежего воздуха — цилиндрическим насадками;
б) при душировании рециркуляционным воздухом — аэраторами с непод-ижной головной частью или воздухоохлаждающими агрегатами.
Душирование площадок, в пределах которых располагается рабочее есто, следует производить:
а) при подаче свежего воздуха — патрубками конструкции Батурина;
б) при рециркуляционном душировании — аэраторами с поворотной ли неподвижной головной частью или воздухоохлаждающими агрегатами.
4. При устройстве центральных душирующих систем с подачей наруж-ого воздуха необходимо принимать меры против значительного подогрева воздуха при его транспортировании по воздуховодам (уплотнение в соеди-ениях всасывающей сети, прокладка воздуховодов в стороне от нагретых поверхностей, изоляция воздуховодов и т. п.).
5. Для душирующих систем, работающих с рециркуляцией, следует преимущественно применять аэраторы с распылением воды сжатым воздухом специальных форсунках.
6. Для уменьшения облучения рабочих рекомендуется в дополнение воздушному душированию загрузочные отверстия печей оборудовать одяными завесами, создаваемыми струями, вытекающими из перфорирован-ых трубок, или предусматривать полые металлические экраны с циркуля-,ией в них холодной воды. Экраны могут быть термоизолированы.
7. Температура и скорость движения воздуха при воздушном душирова-ии должны приниматься по табл. 1.
8. При устройстве воздушного душирования зимой за расчетную наружную температуру следует принимать расчетную отопительную температуру.
9. Места постоянного пребывания рабочих в цехах, характеризуемых выделением лучистого тепла при интенсивности облучения, превышающей ia рабочем месте 1 кал/см2мин, должны иметь воздушное душирование. 1а постоянных рабочих местах в помещениях, характеризуемых интенсив-юстью облучения от 0,25 до 1 к.ал/см2мин, и при значительной величине злучающих поверхностей должны быть обеспечены скорости воздуха прн
326
ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
I. Параметры воздуха для воздушного душирования
Периоды года Легкая работа Тяжелая работа
Температура воздуха на рабочем месте в °C Скорость движения воздуха в м/сек Температура воздуха иа рабочем месте в °C Скорость движения воздуха в м/сек
Холодный (температура наружного воздуха менее + 16° С) Теплый (температура наружного воздуха + 10° С и выше) 15—23 18—28 1—3 2—4 8—18 16—25 2—4 3—5
Примечания: 1. Характеристики легкой и тяжелой работы приведены в табл. I
главы II.
2. Температура и скорость движения воздуха на рабочем месте должны приниматься по средним их значениям в поперечном сечении воздушного факела, соответствующем положению туловища рабочего во время работы.
местных рециркуляционных установках в пределах 0,7—2 м/сек, при систе мах обшей вентиляции 0,3 м/сек.
10. При выполнении легких работ подвижность воздуха в рабочей зоне темпеоатуре воздуха в помещении 18-20° С.
в сидячем положении
максимальная
не должна превышать 0,2 м/сек
19° С и 0,25 м/сек при
при
температуре
РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
Расчеты воздушных душей основаны на аэродинамических закономерностях истечения струй, вытекающих из круглых и прямоугольных отверстий.
На фиг. 1, а и б представлена схема осесимметричной (круглой) струн.
В точке т внутри трубы на расстоянии h от края сопла находится полюс струи. На расстоянии 50 от края сопла скорость на оси трубы не меняется.
Участок 50 называется начальным участком. За ним следует основной участок.
Закономерности истечения круглой струи в зависимости от относительного расстояния и коэффициента турбулент-“о
пости струи а (табл. 2), характеризующего интенсивность перемешивания ной массы струи хом, приведены в
Относительное сопла до полюса h _ ____________________
d0 ~ °
Относительная длина начального участка
Начальный участок
ft-
С2 0,1 0
б)
Фиг. 1. Структура свободной струи: а — геометрическая схема осесимметричной круглой струн; б — безразмерное поле струи в основном участке.
с окружающим табл. 3.
расстояние от
основ-возду-
края
0,145
Sn _ 0,355 . dT ~ о
Тангенс бокового угла расширения струи tg а = 3,4 а.
Средняя скорость движения воздуха по площади факела равна 0,197 осевой скорости, а средняя скорость по расходу воздуха равна 0,47 осевой скорости.
РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
327
2. Коэффициенты турбулентной структуры и углы расширения струй
Характер струи и выходного сечення 1 Коэффициент турбулентной структуры а Угол расширения струн а Длина начального участка чг
Сеченне с плавным поджатием 0,066 25°40' 5,1
То же 0,07 27с00' 4,8
Цилиндрический патрубок 0.08 30 20' 4,2
Диффузор с углом 8 10' пли с мелкой решеткой на выходе 0,09 34с00' 3,72
Выход после короткого квадратного колена • 0,10 37°30' 3,35
Патрубок конструкции В. В. Батурина (с направ-ляющими лопатками) 0,12 44°30' 2,8
Осевой вентилятор со спрямляющей решеткой на выходе 0.12 44°30' 2,8
Открытый осевой вентилятор 0,13 48с00' 2,55
Выход из обечайки осевого вентилятора с плоски-мп направляющими лопатками 0,16 60°40' 2,05
Выход нз обечайки осевого вентилятора, затяну-тын с двух сторон частой сеткой 0,2 68е 30' 1.7
3. Закономерности истечения круглой струи
Наименование относительных величин Обозначение Начальный участок Основной участок
Осевая скорость X" 1.0 0,48 -°5 +0,145 dn
Расход Qx Qo 1+ 1,52-^ + 5,28 “о \ “0 / Г 4,36 (~ + 0,145)
Диаметр dx d» 6,8^ + 0,145' \ ^0 J 6,8 + 0.145) \ do /
Средняя скорость по площади cx Cu 1 + 1,52-|^ +5,28 f dn \dnj 2 0.095
1 + 13,6 ~ + 46,24 / «0 \ ax) ^0 , ~4 0,115 dn
Средняя скорость по расходу и средняя температура пли концентрация C? 1 0,226
Q IqkP — *окр 1 + 1,52 ~ + 5,28 dn \d„) -^+0 145 ’ “0
328
ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
Изменение относительных скоростей и расходов струи в зависимости от
ах
приведено на графике фиг. 2.
Расчет воздушных душей сводится к определению количества подаваемого воздуха Q в м3/час, параметров подаваемого воздуха (температуры /0 и скорости va) и конструктивных размеров патрубка.
Фиг. 2. График относительных скоростей и
расходов струн в
ах зависимости от — , d0
Расчет производится по графику на фиг. 2 и вспомогательным формулам
Сг _ t0Kp tx __ Кокр Кх ________
Q ^окр ----- Кокр ~ Ко
^окр
(т-1)-! (
т
где Со — начальная скорость воздушного факела при выходе ш патрубка в м/сек-,
Сх — скорость воздушного потока (в зоне обдува) на расстоянии х в М',
tu — начальная температура воздушного потока в °C;
1Х — температура воздушного потока в зоне обдува на расстоянии х в °C;
/ок — температура воздуха в помещении в °C;
Ко, Кх, Кокр — концентрация вредностей в начале и в конце воздушной потока и в воздухе помещения в Г/м3',
х (в индексах) — расстояние от патрубка до зоны обдува в м.
Средняя скорость воздуха на рабочем месте Сх в соответствии с характе! ром физической нагрузки (работы) и интенсивность облучения принимаются по данным, приведенным в табл. 1 и 4.
РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
329
4. Условия воздушного душирования рабочих мест [13]
Рабочее место Интенсивность облучения в кал/см- мин Параметры воздуха в зоне действия душа Направление воздушного потока и объем подаваемого воздуха
Температура в °C Скорость в м/сек
Плавильно-заливочные отделении литейных цехов
Крановщик шаржир-ного крана иа колош-никогой площадке (легкая работа) 0,7—1,5 Летом 20—25 1,0—3,0 Спереди и сверху. Объем на одно рабочее место до 1500 м3!час. Насадок стационарный, закреплен на кране
Загрузчик вагранки вручную (работа средней тяжести) 0,7—3,0 Летом 20—25 3,0—5,0 Сбоку и сверху. Объем на одно рабочее место до 2500 м3!час. Насадок погоротный. один иа две смежные вагранки, если они работают попеременно
Вагранщик (на рабочей площадке у леткн вагранки) 0,8—3,0 Летом 20—25 2,0—4,0 Сбоку и сверху в сторону леткн ваграпкн. Объем воздуха до 2000 мя/час на насадок
Заливщик (рабочее место у миксера вагранки) 0,8—1,5 Летом 20—25 2,0—3,0 Сверху и сбоку. Объем на одно рабочее место до 1500 м3/час. Насадок неподвижный
Заливщик на конвейере (работа средней тяжести) 0,6—2,0 Зимой 12— 15 Летом 28—30 3,0—3,5 5,0—7,0 Под углом сверху вниз. Насадки вдоль всей рабочей площадки на расстоянии 2,0— 2,5 м друг от друга. Объем на один насадок зимой до 2000 м3'час и летом до 4000 м3/час
Шлаковщик на конвейере 0,6—2,0 0,6—2,0 Зимой 12—15 Летом 28—30 2,0—3,0 3,0—5,0 Под углом сверху вниз и вдоль конвейера, один-два насадка на конвейер. Объем на один насадок до 1500 м31час зимой н до 2500 м3/час летом
Рабочие места: у электропечей у загрузочных отверстий отжигательных печен у топок вертикальных печей 0,6—1,5 прн закрытых дверках 1,5—4,5 при открытых дверках Зимой 12— 15 Летом 28—30 2,0—3,0 5,0—7,0 Сверху н сбоку пли сверху и спереди, ко не со стороны печи. Один насадок на рабочее место. Объем воздуха зимой до 1500 м3 час и летом до 4000 к?!час
330
ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
Продолжение табл. 4
Рабочее место Интенсивность облучения в кал/см- мин Параметры воздуха в зоне действия душа Направление воздушного потока и объем подаваемого воздуха
Температура в °C Скорость в м/сек
Рабочие места при наращивании электродов 2,5—5,0 2,5—5,0 Зимой 12—15 Летом 28—30 4,6—6,0 5,0—7,0 с увлажнением Сбоку в сторону электродов печи. Насадки на печь по числу рабочих мест. Объем на один насадок до 4000 м3!час. Летом необходимо охлаждение воздуха или устройство водо-воздушного душа
Выбнвщик у выбивных решеток на конвейерах (работа средней тяжести) Выб 0,4—1,0 1,0—2,0 ивные отдел Зимой 12—15 Летом 20—25 енич 2,0—3,0 3,0—6,0 Сверху в сторону выбивной решетки. Один насадок на рабочее место. Насадок неподвижный Объем от 750 до 1500 м3/час
Выбивщик у крупных решеток периодического действия 0,2—0,5 Зимой и летом 12—25 1,0—1,5 Сверху и сзади в сторону выбивной решетки. Один патрубок на рабочее место. Насадки повторные. Объем 750— 1500 м?/час
Рабочие места выбив-щиков на вибраторах для выбивки стержней 1,0—1,5 Летом и зимой 15—28 1,0—1,5 Сверху в сторону машины. Один насадок иа рабочее место. Насадок неподвижный. Объем 750—1500 м3!час
Термические цехи
Загрузочные отверстия у печей (работа средней тяжести) 1,5—3,6 15—20 3,0—4,0 Сбоку загрузочных отверстий
Свинцовые, пианистые и соляные ванны 0,8—2,0 15—20 1,5—3,0 Сзади рабочего места со сдувом в сторону ванн
Разгрузка цементационных ящиков 0,8—1,5 15—20 1.5—.3,0 Сзади рабочего места со сдувом в сторону ванн
У молотов; вес поковки в кГ: До 10 10—20 20— 100 Ki 1,5—2,0 3,0 4,0 стенные цехи 15—20 15 15 2—3 4 4 По 3—4 душа на каждый молот с направлением потока сверху вниз
РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
331
Продолжение табл. 4
Рабочее место Интенсивность облучения в кал/см2 мин Параметры воздуха в зоне действия душа Направление воздушного потока и объем подаваемого воздуха
Температура в °C Скорость в м/сек
Рабочее место: кузнеца (тяжелая работа) кузнеца (работа средней тяжести) сварщика (работа средней тяжести) кузнеца (работа средней тяжести) подручного кузнеца (тяжелая работа) 2,2—4,4 2,6—2,8 2,5—4 1,5—2 1,0—1.5 7,5 16,5 10 20 20 3,3 2,0 2,5 2 3,5 По 3—4 душа на каждый молот с направлением потока сверху вниз То же Омывается вся рабочая площадка То же
Загрузочные отверстия нагревательных печен 1,2—3,5 10—15 2—4 1 душ на рабочее место подручного
Тяжелые ковочные машины У печи 1,0—2,8 15—18 3,5—5 1 душ на всю рабочую площадку
Легкие ковочные машины У машины 0,4—1,2 15— 18 2—3 То же
Обрезной станок 0,6—1,5 15 3—4 1 душ на рабочее место
Машинные залы электростанций
Постоянное место машиниста (легкая работа) 0,1—0,2 20—22 1,5—2 Переносный агрегат на рециркуляции
То же 0,3—0,35 26—29 1.6 То же
Примечания: !. Меньшие скорости движения воздуха соответствуют более низким температурам приточного воздуха. 2. Температуры воздуха для летнего времени при наружной температуре выше 4-25° С могут быть повышены на 2° С.
Размеры обдуваемой рабочей площадки при фиксированных рабочих местах рекомендуется принимать не менее 1 X 1 м или dx — 1 м. Предельно допустимую концентрацию газов, паров или пыли на рабочих местах принимают в соответствии с Н 101-57.
Расстояние х от выходного сечения патрубка до зоны нахождения рабочего принимается равным 1,2—2 л», высота от пола до патрубка 1,9—2,3 .и.
Температура воздуха вблизи от источников облучения tOKp принимается летом на 5—7° С выше температуры воздуха в цехе, а зимой на 2—3° С выше.
Душирующие патрубки располагаются:
а) у загрузочных отверстий печей — сбоку рабочего места;
332
ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
б) у молотов — над рабочим местом с применением цилиндрической насадки;
в) у ванн и различных конвейеров — сбоку рабочего места.
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
Пример 1. Воздушный душ проектируется для уменьшения влияния облучения на рабочего.
Дано: скорость на рабочем месте Сх = 4 м/сек\ размер обдуваемой площадки ab = 1 X 1 м.
Принят к установке цилиндрический патрубок (коэффициент турбулентной структуры струи а — 0,08) (см. табл. 2).
Эквивалентный диаметр площадки
_ 2ab _ 2-i-l .
йэкв — а _|_ ь — । + ! — * -М.
Решение. Задаемся диаметром выходного сечения цилиндрического патрубка (а = 0,08) dn = 400 мм.
Определяем отношение
^экв __ dx __ ВИ ___ о (-
d0 - d0 - 0,4
По графику (фиг. 2) находим точку С
при -Д- = 2,5
Г do
и, проведя орди-
наты С—С, находим относительное расстояние = 0,45.
При этом действительное расстояние от выходного сечения до уровня груди рабочего найдем из выражения = 0,45, откуда
0,45-0,4 0,08
= 2,25 м.
Определяем отношение скоростей (фиг. 2, точка С") — = 0,58, откуда , vo
4,0 с с, , v° = ~U5T 6’9 м1сек‘
Расход воздуха ,_а воздушный душ
Q = 3600Fno = 3600 3’1440’42 6,9 3100 м3/час.
Пример 2. Заданы скорость на рабочем месте Сх = 3 м/сек, ширина обдуваемой площадки dx = 2,5 ж; температура наружного воздуха t0 = = 4-22 С; температура в цехе t0Kp = + 30° С; температура на рабочем месте tx = 4- 25° С.
Решение. Определяем величину среднего относительного перепада температур;
tpKP tx tpKp ' ‘О
30 — 25
30 — 22
0,625.
Принимаем к установке патрубок конструкции В. В. Батурина (а = 0,12 по табл. 2). По графику (фиг. 2) на соответствующей кривой находим точку К при значении перепада температур 0,625. Проведя через точку Л ординату
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
333
до пересечения с осью абсцисс, находим точку К.', которой соответствует значение = 0,51, точку К", определяющую отношение -^- = 2,7, и Л", 4> 4>
определяющую -- — 0,52.
Определяем размер насадка:
9 Ч d0 = <we = = 0,93 м.
Принимаем насадок сечением 1,15 X 0,75 мм. Скорость в патрубке при Сх = 3 м!сек
С
vo = -о>- = -адГ 5’75 м/сек-
Расстояние от насадка до рабочей площадки
0,514,™ _ 0,51-0,93
Х~ а ~ 0,12 ‘
Расход воздуха на душ
Q = 3600-1,15-0,75-5,75 м 17 800 м3!час.
Пример 3. Воздушный душ проектируется для снижения концентрации запыленности или содержания газов на рабочем месте при отсутствии источников конвективного и лучистого тепла.
Дано: ширина рабочего места 1,2 м\ концентрация газов снаружи Ко = = 0 мГ!л\ концентрация газов в цехе Кокр = 0,06 мГ1л‘, предельно допустимая концентрация газов на рабочем месте Кх = 0,02 мПл.
Решение. Определяем величину средней относительной концентрации:
Кокр Кх
Кокр Kq
0,06 — 0.02
0.06
= 0,667.
Принимаем к установке патрубок конструкции В. В. Батурина (с = 0,12).
По графику (фиг. 2) на соответствующей кривой находим точки М' и Л1", где
£- = 0,47; = 2,5,
4> "о
а в точке М"
= 0,56
Определяем размер насадка:
do = d9K„ = = П’48 м
и принимаем насадок сечением 600 X 390 мм (d3Ke = 0,49 At). Расстояние от насадка до рабочего места
0,474,,»
0.47 0 49
0Д2
1,9 М.
334
ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
Задаемся скоростью на рабочем месте Сх — 0,7 м/сек, по которой определяем
0,7 . ок
— 0,56 0,56 ~ 1 ’25 м/сек
Расход воздуха на душ составляет
Q = 3600-0,6-0,39.1,25 = 1050 м“,час.
ВОЗДУХООХЛАЖДАЮЩИЕ ВЕЕРНЫЕ АГРЕГАТЫ
Агрегат СИОТ-3 (фиг. 3) состоит из осевого вентилятора 1 ЦАГИ серии МЦ с колесом диаметром 700 мм, электродвигателя 2 мощностью 2,8 кет с числом оборотов п = 1450 в минуту, установленного на одном
валу с вентилятором.
Для выравнивания воздушного потока агрегат имеет 24 лопатки 3 и обтекатель 4 параболической формы. Для распыления воды в агрегате имеются две форсунки с отверстиями диаметром 0,6 мм. Потребное давление воды у форсунок 2—3 ати. Высота агрегата 1600 мм\ ширина 800 мм.
Фиг. 3. Передвижной веерный агрегат СИОТ-3:
а —передвижной агрегат: 1— осевой вентилятор: 2 — электродвигатель; 3 — лопатки; 4 — обтекатель; 5 — стойка; 6 — ролики: 7 — обечайки; 8 — сетка; 9 — фильтр; 10 — кран; 11 — трубка; 12 — форсунки; и — график равных скоростей для агрегата СИОТ-3.
Агрегат СИОТ-3 предназначается для душирования рабочих мест у загру- • зочных и выпускных отверстий доменных, мартеновских, шахтных, отражательных и других металлургических печей; у прокатных станов; для охлаждения рабочих мест у турбин, в залах электростанций, у водоосмотров в промышленных котельных, сушильных отделениях и т. д.
Агрегат СИОТ-5 переносный (фиг. 4), состоит из осевого вентилятора 1 ЦАГИ серия МЦ с колесом диаметром 500 мм, обечайки 2, конфузора 3 с 12 направляющими лопатками, электродвигателя 4 типа ТС-1/4 мощностью 0,25 кет, с числом оборотов п = 1450 в минуту, съемного ограждения 5 и рукояток 6 для переноски. Высота агрегата 410 лш; ширина 625 мм.
Агрегат СИОТ-5 применяют для душирования рабочих мест крановщиков, постов управления механизмами и электрооборудованием в литейных и дру-
ВОЗДУХООХЛАЖДАЮЩИЕ ВЕЕРНЫЕ АГРЕГАТЫ
335
гих горячих цехах, для подачи воздуха на постоянные рабочие места при горячих и холодных ремонтах плавильных, нагревательных, шахтных, отжигательных, отражательных, нормализационных и других печей машиностроительных заводов.
aw а)
Фиг. 4. Переносный агрегат СИОТ-5:
а — переносный агрегат: 1 — осевой вентилятор;
2 — обечайка; 3 — направляющий аппарат; 4— электродвигатель; 5 — сетка; б — график равных скоростей для агрегата СИОТ-5.
Агрегат СИОТ-6 (фиг. 5) поворотный состоит из осевого вентилятора 1 ЦАГИ серии МЦ с колесом диаметром 1000 мм, направляющего аппарата 2, электродвигателя 3 типа А-52.-4 мощностью 7,0 квтп, п — 1500 об/мин, редук-
тора 4, поворотного механизма, подставки 5, кнопочного пускателя 6 типа П-222 и обтекателя 7. Высота агрегата 1950 мм; длина 1100 мм; диаметр основания подставки 800 мм.
Агрегат СИОТ-6 применяют для воз» душного душирования рабочих площэ-
Фиг. 5 Поворотный агрегат СИОТ-6:
о — переносный агрегат: 1 — осевой вентилятор; 2— направляющий аппарат; 3 — электродвигатель; 4 — редуктор; 5 — стойка; 6 — пускатель; 7 — обтекатель; б — график равных скоростей для агре гата СИОТ-6.
док мартеновских, шахтных, плавильных, отражательных, садочных печей, рабочих мест у маломеханизированных листовых, сортовых, проволочных, рельсобалочных станов, рабочих мест подготовки составов изложниц и т. д
Вследствие больших начальных скоростей по оси воздушного потока агре-гатне рекомендуется устанавливать в непосредственной близости рабочих мест
336
ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
5. Техническая характеристика агрегатов СИОТ [79]
Тип Объем подаваемого воздуха в мг/час етр выходного стия в мм Осевой вентилятор серии МЦ Электродвигатель Дальнобойность воздушного факела в м Вес в к Г
Диаметр крыла в мм Количество лопаток Диаметр втулки в мм с N в кет и в об/мин
ч О. IX» в □
СИОТ-3 10 000 600 700 8 280 А-42-4 2,8 1420 10,5 113
передвиж- 7 000 600 700 8 280 А-42-6 1,7 930 7 106
ной 13 500 700 800 8 320 А-42-4 2,8 1420 13,5 128
СИОТ-5 переносный 4 450 400 500 6 150 ТС-1/4 0,25 1450 5,5 28
СИОТ-6 поворотный 30 000 875 1000 8 350 А-52-4 7,0 1530 20 600
6. Характеристика агрегатов водо-воздушного душа конструкции МИОТ типа 49М
№ агрегата Производительность Q в м*/час в мм и0 в м/сек Осевой реверсивный вентилятор Распыли- тель Электродвигатель Нормальный расход воды в л/час
2 D в мм О а * га з: п в об/мин К. п. л. UI0 ПИ U (J Dp в мм тон в /у п в об/мин
1 6 000 800 3,3 6 600 15 12 1450 0,50 300 340 А-31-4 0,6 1410 30
2 6 800 600 6,8 5 500 15 23 2850 0,48 250 270 А-32-2 1,7 2850 34
3 7 500 850 3,7 6 600 20 13 1450 0,48 300 340 А-31-4 0,6 14 10 37
4 8 800 Ы)0 8,8 5 500 20 30 2850 0,46 250 270 Л-41-2 2,8 2870 44
5 9 200 700 6,7 5 500 20 31 2850 0,45 250 270 А-41-2 2,8 2870 46
6 9 500 900 4,1 7 700 15 12 1450 0,50 350 380 А-32-4 1,0 14 10 48
7 12 000 900 5.2 7 700 20 16 1450 0,47 350 380 А-4 1-4 1,7 1420 60
Примечание. Высота подъема агрегата над уровнем пола Н = 1500 -е- 2100 мм.
• а — угол поворота лопастей вентилятора.
На фигуре: 7 — вентилятор; 2 — электродвигатель; 3 — шарнир; 4 — обечайка; 5 — сетка; 6 — решетка; 7 — диск; а — фитиль хлопчатобумажный; 9 — труба для подачи воды; 10 — поддон; // — спускная труба; 12 — выдвижная стойка; 13 — труба стойки.
ВОЗДУХООХЛАЖДАЮЩИЕ ВЕЕРНЫЕ АГРЕГАТЫ
337
7. Характеристика агрегатов водо-воздушного душа конструкции МИОТ типа 49Б
1 № агрегата 1 Производительность Q в м5/час А X В в я в м!сек Осевой реверсивный вентилятор Распылитель Электродвигатель Нормальный расход воды в л/час
2 D в мм о е? а Н п в об/мин с * * со <о Q Др в мм Тип /V в квп пнк/go а и
1 11 500 0.85Х 1,05 3,6 8/2 850 15 8 960 0,45 425 465 Л-41-6 1,0 930 57
2 17 000 0.85Х 1,5 5,3 8/2 850 15 17 1450 0,50 425 465 А-42-4 2,8 1420 85
3 19 000 1,0 X 1,2 4,4 10 1000 15 10 960 0,50 500 540 А-42-6 1,7 930 95
4 23 000 1,0 X 1,2 5,4 10 1000 20 15 960 0,47 500 540 А-51-6 2,8 950 115
5 32 000 1,2 X 1,5 4,9 12 1200 15 12 960 0,50 600 660 А-51-6 2.8 950 160
6 39 000 1,2 X 1,5 6,0 12 1200 20 23 960 0,47 600 660 А-52-6 4,5 950 195
Примечание. Буквами В вт aDt обозначены те же размеры, что в табл. 6.
22 Рысив 104
ГЛАВА XXI
ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ [40], [117]
Воздушные завесы применяют:
а) у ворот производственных помещений, открываемых не менее чем на 40 мин. в смену, а также при любых расчетных температурах наружного воздуха и любой продолжительности открывания ворот в случае недопустимости снижения темдературы воздуха в помещениях по технологическим или санитарно-гигиеническим условиям;
а) 6) б)
Фиг. 1. Схемы воздушных завес:
а — при подаче воздуха снизу: б — при боковой подаче воздуха с одной стороны; в — при боковой подаче воздуха с двух сторон.
б) в зданиях, расположенных в районах с расчетной температурой наружного воздуха — 20° С и ниже, когда исключена возможность устройства тамбуров или шлюзов;
в) в тамбурах и в шлюзах входных дверей общественных зданий со значительными людскими потоками, когда исключена возможность применения турникетных (вертящихся) дверей.
При определении тепловой мощности воздушных завес принимают расчетную зимнюю температуру для отопления. В вестибюлях общественных зданий, кроме воздушных тепловых завес, рекомендуют применять обогревание полов.
Схемы воздушных завес при подаче воздуха снизу и при боковой подаче приведены на фиг. 1.
Расчет воздушных завес производится по формулам в такой последовательности:
Вариант А. При наличии фонаря или верхнего света, когда ворота! по всей высоте работают на приток, высоту нейтральной зоны в районе ворот! при действии завесы определяют по формуле
L г выт г выт! Хвн
ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ
339
;е h — высота от середины ворот до середины створок фонаря в At;
Feop — габаритная площадь ворот в At2;
р — коэффициент расхода воздуха через ворота при действии завесы; принимается по табл. 1;
'еыт — суммарная площадь живого сечения щелей в фонаре или верхнем свете; площади щелей определяются по табл. 2;
q — отношение расхода воздуха, подаваемого в завесу, к суммарному количеству воздуха, проходящего через ворота q =
и пр
(см. табл. 1);
Fпр — суммарная площадь живого сечения щелей окон в At2, определяется по табл. 2; при наличии открытых отверстий их площадь суммируется с общей площадью живого сечения щелей, при этом габаритные размеры открытых отверстий умножаются на К = = 0,64;
уи — объемный вес наружного воздуха в кПм3-,
Увн — объемный вес внутреннего воздуха в кПм3',
Н — высота ворот в At; ворота по всей высоте работают на приток, если л«>4 н-
Если воздух для завесы забирается снаружи, множитель (1 — q) в фор-уле (1) опускается.
1. Коэффициенты расхода ц через ворота при действии односторонних или двусторонних завес
&зав Односторонняя завеса F щелей Ь* F Н ворот Двусторонняя завеса Fщелей 2Ь Г ворот. В
Спр
1/ло ’/15 1 / 4D */»• ’/to ’/15
Угол выпуска струи завесы 45е к плоскости ворот
0,7 0,22 0,25 0,29 0.32 0,25 0,28 0,32 0,36
0,8 0 0 0,22 0,26 0,30 0,23 0,26 0,30 0,34
0,9 0,18 0,20 0.24 0,27 0,21 0,24 0,29 0.32
1.0 0,17 0,19 0,22 0,25 0,20 0,23 0,27 0,30
Угол выпуска струи завесы 30 ° к плоскости ворот
0,7 0,25 0,28 0,33 0.37 0,28 0,32 0,37 0,41
0,8 0,23 0,26 0,30 0,35 0,26 0,30 0,35 0,39
0,9 0,21 0,24 0,28 0,31 0,25 0,28 0,33 0,37
1.0 0,19 0,22 0,26 0,29 0,23 0,26 0,31 0,35
* — ширина щели завесы в мм.
2. Живое сечение щелей в л2 на 1 пог. м притвора для различных конструкций окон и дверей
Рамы деревянные Рамы металлические Двери н ворота
одинарные двойные одинарные двойные
Окна Фонари Окна Фонари Окна Фонари Окна Фонари
0,003 0,005 0,002 0,003 0,002 0,004 0,0014 0,0028 0,010
Примечание. Для существующих зданий с неудовлетворительным состоянием рам в окнах и фонарях величины, указанные в табл, 2. следует умножать на К = 1,5 2.
22*
340
ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ
Количество воздуха, проходящего через ворота при действии завесы, когда ворота открыты по всей высоте и работают на приток, определяется по формуле
G„p = FeopP V2ghH (ун — ye„) ун кГ/сек. (2)
Количество воздуха, которое необходимо подавать в завесу, определяется из соотношения
G3ae = qGnp кГ/сек. (3)
Количество наружного воздуха, которое будет проходить через ворота, составляет
GH = Gnp — G3ae = (1 — q) Gnp кГ/сек. (4)
Значения q рекомендуется принимать в пределах 0,7—1,0, что соответствует проходу наружного воздуха через ворота в пределах от 30 до 0?6.
Для ворот, защищенных от ветра, угол наклона струи а к плоскости ворот следует принимать равным 45°, а для не защищенных ворот 30°.
Температура воздуха, подаваемого в завесу, определяется по формуле t3ae = <сж~(1~‘?)<н °C. (5)
где tCM — температура смеси наружного воздуха и воздуха завесы; принимается в цехах со значительными тепловыделениями при устройстве нижней завесы не больше чем на 5° С ниже температуры рабочей зоны; в цехах с малыми тепловыделениями не больше чем на 2° С ниже температуры рабочей зоны; при боковых завесах tCM принимается равной температуре в рабочей зоне tCM — t э;
tH — температура наружного воздуха в °C.
Расход тепла на подогрев наружного воздуха определяется по формуле
W = 3600G3ae0,24 (t3a3 — teH) ккалщас. (6)
Вариант Б. При отсутствии в здании фонаря или верхнего света и когда низ ворот работает на приток, а верх на вытяжку, высота нейтральной зоны от уровня пола определяется по формуле
=-------------------5-----J7 (7>
где И — высота ворот в
q — отношение расхода воздуха, подаваемого в завесу, к количеству воздуха, проходящего через ворота (см. табл. 1);
р — коэффициент расхода для нижней части ворот (см. табл. 1);
0,6 — коэффициент расхода для верхней части ворот (опытные данные);
ун — объемный вес наружного воздуха в кГ/м?\
уеи — объемный вес внутреннего воздуха в кГ/м3.
При заборе воздуха для завесы снаружи множитель (1 — q) опускается.
Количество воздуха, проходящего в цех через нижнюю часть ворот, определяется по формуле
Gnp = -у BhH И (Ун — Увн) Y« кГ> С8)
где В — ширина ворот в м\
hH — высота нейтральной зоны от уровня пола в м\
р — коэффициент расхода (см. табл. 1);
Ун и Увн — объемные веса наружного и внутреннего воздуха в кГ!м\
ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ
341
Дальнейший ход решений по варианту Б производится по формулам (3) - (6).
При устройстве боковых завес щели в воздухораспределительных каналах следует делать от уровня пола до высоты hH.
Для обеспечения угла наклона струи в пределах 30—45° щель, через которую выпускается воздух, должна иметь направляющие стенки (щечки) длиной, равной удвоенной или утроенной ширине щели; между щечками должны быть устроены поперечные перегородки, образующие со стенками
канала примерно квадратное сечение (фиг. 2).
В отдельных случаях (по конструктивным соображениям) решетки со щечками можно расположить внутри канала.
При проектировании завесы следует учитывать, что
Фиг. 3. Конструкция канала и щели воздушных завес прн боковой подаче воздуха.
Фиг 2. Воздуховод для воздушной завесы с нижней подачей воздуха.
двусторонние завесы менее эффективны, чем односторонние, поэтому их рекомендуется применять тогда, когда невозможно построить нижнюю завесу. Конструкция завесы с боковой подачей воздуха приведена на фиг. 3.
Воздушные завесы необходимо защищать от непосредственного воздействия ветра.
Пример 1. Рассчитать воздушную завесу у ворот шириной В = 4 м и высотой Н = 3 м. Высота от середины ворот до середины створок в фонаре h = 17 м. Фонарь имеет одинарные металлические рамы с суммарной длиной притворов Ьф = 950 пог. м. Окна имеют двойные металлические рамы с суммарной длиной притворов Lnp = 1060 пог. м. В цехе двери почтя постоянно закрыты; общая длина притворов Lp — 100 пог. м. Избыточные тепловыделения в цехе отсутствуют.
Средняя температура воздуха в цехе /о,( = +18° С; увн = 1,213 кГ/м3
Расчетная температура наружного воздуха tH=—26° С; ун = 1.427 кГ/м3.
Решение. 1. Пользуясь данными, приведенными в табл. 2, определяем суммарные площади щелей в фонарях, оконных рамах и дверях:
Feblm = 950-0,004 = 3,8 м*
Fnp = 1060-0,0014 J- 100-0.01 = 2,5 м?.
2. Проектируем нижнюю одностороннюю завесу со щелью шир шой Ь = 100 мм\ с углом наклона струи завесы к плоскости ворот а = 45°.
3. Принимаем, что через ворота в цех будет поступать 20% наружного воздуха и 80% воздуха завесы, т. е. q = 0,8. Воздух для завесы забирается из верхней зоны помещения.
4. По табл. 1 определяем коэффициент расхода р. — 0,22.
342
ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ
5. Определяем положение нейтральной зоны в воротах при действии завесы:
9^(1 1
. г выт г сыт J Хвп
17
Г 12-0,22 „ „ о , 2.5 ' 1 2 1.427
L 3,8 (1 - 0,8) + 1 1,213 bl
= 9,75 м.
Таким образом, нейтральная ось лежит значительно выше ворот, и ворота по всей высоте работают на приток.
6. Определяем количество воздуха, проходящее через ворота при действии завесы:
Gnp = FeopH V'2ghH (ун — увн) ун = 12-0,22 V2-9.81 -9.75 (1,427 — 1,213) 1,427 = 20,2 кГ/сек
7. Количество воздуха, которое необходимо подавать в завесу, равно
G3Oe = 0,8Gnp = 0,8-20,20 = 16.16 кГ/сек.
8. Необходимую температуру смеси воздуха наружного и завесы принимаем tCM = 18—2 -= 16° С, тогда необходимая температура воздуха завесы будет
t3ae = *см-и-д)1н = 16-(1 -0,8) (-26) = 26 5О с
q 0,8
9. Количество тепла, необходимое для подогрева воздуха, подаваемого завесой, Ц7 = 36000^0,24 (t3ae — teH) = 3600-16.16-0,24 (26,5 — 18) = 118 000 ккал/час.
Пример 2. Рассчитать воздушную завесу у ворот, имеющих высоту Н = 5 м, ширину В = 4 м. Здание не имеет фонаря п верхнего света; Febim = 0. В здании незначительное количество окон и можно считать, что Fnp = 0.
Нижняя часть ворот работает на приток, верхняя на вытяжку. Температура наружного воздуха tH — —26° С; ун — 1,427 кГ/м3; teH = 4-18° С; увн = 1,213 кГ/м3.
Решение. 1. По местным условиям не представляется возможным построить завесу с нижней подачей, проектируем двустороннюю боковую завесу. Принимая прн этом ширину ш.ели Ь — 125 мм; угол а — 45°; q — 0,8.
2. По табл. 1 для двусторонней завесы при
3. Определяем высоту нейтральной зоны, т. е. высоту той части ворот, которая работает иа приток:
h,
2-0,125 1
..— = -7Z" находим и = 0,33
4,0 16
1+{1-д)3
_____________________ = 4,03 м. 2___________________2 1_’
1+(1_0,8)Т/0^р- /М27\^ ' । ЛС I 1 O1Q I
4. Определяем количество воздуха, проходящего через нижнюю часть ворот: G пр = -j- BhHli 1/2ghH (ун — увн) ун =
= -|- 4-4,03-0,33 У2-9.81-4,03 (1.427— 1.213)-1,427 = 17,4 кГ/сек.
5. Необходимый расход воздуха на завесу будет равен Сдав — qGnp = 0,8-17,4 = 13,90 кГ/сек.
или
G3ae = 3600-13,9 — 50 000 кГ/час.
6. Определяем температуру воздуха, подаваемого завесой (70Ч = 18° С): t3ae = = 18-(1-0,8) (-26°) = 2до с
0,8
Я
7. Расход тепла на завесу
W = G3ae0,24 (t3ae — teH) = 50 000-0,24 (29 — 18) = 132 000 ккал/час.
Воздуховыпускные щели в завесе надлежит делать до высоты hH = 4,03 м от уровня земли.
ГЛАВА XXII
ВОЗДУХОВОДЫ И ФАСОННЫЕ ЧАСТИ К НИМ [25]
КЛАССИФИКАЦИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
По назначению отличают воздуховоды для:
а) приточно-вытяжных систем общего назначения, изготовляемые, как правило, из листовой стали толщиной от 0,51 мм и более, а в некоторых случаях из асбоцемента;
б) систем пневмотранспорта, изготовляемые из листовой стали толщиной от 1,0 мм и выше;
в) транспортирования горячих газов t > 100° С), изготовляемые из листовой стали толщиной 1—2 мм;
г) транспортирования воздуха с примесью ядовитых газов, изготовляемые из листовой стали толщиной от 0,7 мм, алюминия, винипласта и прочих материалов в зависимости от состава газов;
д) вентиляции жилых и административных зданий, изготовляемые из шлакоалебастровых, шлакобетонных и асбоцементных плит, кирпича, бетона.
е) переносных вентиляционных установок: прорезиненные, а также металлические гибкие рукава.
Материал для воздуховодов и фасонных частей рекомендуется выбирать по табл. 1. •
Размеры, пропускная способность и другие данные приводятся в табл. 2—12.
1. Выбор материала воздуховодов и фасонных частей вентиляционных установок с учетом его коррозионной стойкости (82)
Характеристика агрессивной среды Наиболее пригодный материал Защитное покрытие
Газо-воздушна я среда с наличием химически активных промышленных газов, паров, пылей, кислот и щелочей Листовой и профильный винипласт Листовая углеродистая сталь Кислотостойкая сталь Асбоцемент ные трубы Алюминий (за исключением сред с содержанием щелочей) Кпслотобетон Дерево и фанера Не требуется Пленочный винипласт или полипзобутилен, листовая резина и др. Кислотостойкие лаки и эмали Не требуется То же 1 Бакелитировапие
344
ВОЗДУХОВОДЫ И ФАСОННЫЕ ЧАСТИ К НИМ
Продолжение табл. 1
Характеристика агрессивной среды Наиболее пригодный материал Защитное покрытие
Наружные атмосферные условия и газо-воздушная среда, не содержащая химически активных примесей, но с высокой относительной влажностью воздуха (свыше 60%) прн температуре до 70° С Оцинкованная сталь Дерево и фанера Цементная штукатурка по металлической сетке Листовая н кровельная сталь Не требуется Пропитка или окраска водостойкими лаками и красками Декоративная побелка илн окраска Окраска водостойкими лаками и красками
Газо-воздушная среда с наличием химически инертных газов, паров и пылен, с нормальной относительной влажностью воздуха Листовая и кровельная сталь Шлако-алебастровые плиты Известково - алебастровая штукатурка по металлической сетке Бетон и железобетон Кирпичная кладка со штукатуркой Окраска масляными красками Декоративная побелка илн окраска То же > »
Примечания: 1. Фальцы воздуховодов, изготовленных нз оцинкованной стали и служа' щих для транспортирования влажного воздуха, должны окрашиваться снаружи и внутри масляной краской за 2 раза. 2. Проелнфовка, покраска и сушка должны производиться в помещении, защищенном от ветра и пыли, при температуре не ниже 4-8° С.
2. Вес q в кГ/пог. м неизолированных стальных воздуховодов, максимальное расстояние
•* I между опорами и максимальная допустимая нагрузка G на опору в кГ
Дня-метр в мм Периметр в мм 1 в м Толщина листа в мм
0,01 1.0 1,25 1,5 2,0 2,5
<7 6 <1 \ 6 ч 6 Q 1 6 Q 1 6 <7 G
105 330 4 3,1 11,8 4,4 21,6 5,5 °6 7 29 8,4 38 9 47
115 360 4 3,2 13,0 4,7 23,4 6 29 7 32 9,1 43 10 52
130 408 4 3,9 14,5 5,4 26,4 7 33,5 8 35 10 48 12 68
140 440 4- 4,2 15,0 5,9 28,3 7,3 34,5 8 38 11,5 53 13 63
150 470 4 4,4 17,0 6,3 30 7,7 37 9 40 12 55 14 73
165 518 4 5,6 20,4 7 33 ' .. 8,7 41 10 44 13 60 16 76
195 612 4 5,8 22,0 8,2 39 ПТ - 47 12 52 14 72 17 87
675 4 6,5 24-Д 9,2 43 11,4 53 13 57 17 79 20 96
235 740 4 6,7 26,4 9,7 47 12,2 58 14 67 18 86 21 106
265 833 4 7,8 29,4 И 53 13,8 66 16 72 19 99 24 120
285 895 4 8,2 32,0 11,6 58 14,6 70 18 77 21 102 26 130
320 1005 4 9,3 35,4 13,3 64 16,6 78 20 85 24 118 29 150
375 1180 4 12,7 38,0 17 70 20,0 94 23 100 30 137 35 164
- 440 1380 3 — — 20 71 24,5 84 29 90 33 120 41 147
495 1560 3 —- — 23 74 28,0 94 32 102 40 135 48 164
545 1700 3 — — 24 90 30 168 35 117 42 152 51 184
595 1870 3 — — 32 99 34 115 42 126 50 167 60 202
660 2070 3 — — 34 108 37 130 48 142 56 184 66 225
775 2430 3 — — 38 124 42 160 54 166 64 219 76 266
885 2750 3 — — 45 144 55 175 63 189 75 248 88 306
1025 3220 3 — 54 172 64 206 74 214 87 290 100 348
1100 3460 3 — . — 57 185 69 220 79 250 94 — 110 —
1200 3730 3 — —. 61 200 73 240 85 272 108 —. 120 —.
1325 4170 3 — — 67 220 81 266 95 300 НО — 131 —
1425 4480 3 —— —— 72 324 88 283 100 322 120 — 142 .—-
1540 4850 3 — — 79 256 98 308 ПО 355 130 — 155 —
Примечания: 1. При исчислении веса q в кГ/пог. м воздуховодов учтены фланцы н подвески. Нагрузка иа опору принята с К = 1,5 с учетом возможной осадки опор и неравномерной нагрузки из них.
j 2. Таблица составлена по данным Промстройпроекта, 1957 г.
классификация воздуховодов
345
3. Размеры в мм и вес в кГ круглых асбоцементных труб
Труба Муфта
Внутренний диаметр Наружный диаметр Средняя толщина стенки Длина Вес Внутренний диаметр Наружный диаметр Средняя толщина стенки Длина
141 160 8 3000 22 170 186 8 150
189 210 8 4000 39 220 236 8 150
235 256 9 4000 54 270 288 9 150
279 304 10 4000 72 320 330 10 150
368 392 10 4000 94 400 420 10 150
456 486 12 4000 140 492 510 8 180
546 582 16 4000 224 600 632 16 200
768 808 18 4000 352 816 832 8 250
4. Размеры в мм и вес в кГ бесшовных тонкостенных асбоцементных коробов
Короб Муфта
Внутреннее сечение Толщина стенки Длина Вес 1 пог. м Внутреннее сеченне Толщина стснкн Длина Бес
ЮОх 100 7 2000 4,1 140x140 8 160 0,9
100Х 150 8 3000 5,6 141 х191 8 160 1,1
150Х 150 8 4000 6,7 190x190 8 160 1,3
150x 200 8 4000 7,7 190x240 8 160 1,4
150 X 300 8 4000 10,0 190x340 8 160 1,8
200X200 8 4000 10,5 240x240 8 160 1,7
200x300 8 4000 11,2 240x340 8 160 2,0
200x412 9 4000 15,9 240x450 8 160 2,4
5. Размеры в мм и вес в кГ коробов из сырых асбоцементных листов
Внутренние размеры Толщина стенки Длина короба с раструбом Общий вес короба
короба раструба
200x400 236x436 8 1600 20,7
300x300 336x336 8 1600 20,7
300x400 336x436 10 1600 30,4
300x500 336x536 10 1600 34,8
400X400 436x436 10 1600 34,8
400x500 436x 536 10 1600 39,3
6. Шлако-алебастровые одинарные коробы [24]
1 а в мм Ь в мм
150 200 250 300 400 500 боо
Сечение одинарных коробов типов I, 11 и III в мя
115 0,017 0,023 0,029 0,034 0,046 0,058 0,069
165 0,023 0,033 0,041 0,050 0,066 0,082 0,100
215 0,032 0,043 0,054 0,064 0,086 0,108 0,128
265 0,040 0,053 0,066 0,080 0,106 0,132 0,160
365 0,055 0,073 0,091 0,109 0,146 0,182 0,219
465 0,070 0,093 0,1’6 0,140 0,186 0,231 0,280
565 0,085 0,113 0,141 0,170 0,226 0,282 0,340
346
ВОЗДУХОВОДЫ И ФАСОННЫЕ ЧАСТИ К НИМ
7. Расход плит в м^!пог. м одинарного короба
Ь в льи
150 200 250 300 1 400 000 60’)
Тип
с I II III 1 II | III I | II III I II III I 1 II (ill I II III 1 | 11 Ill
115 0,30 0,45 0,65 0,35 0,50 0,75 0,40 0,55 0,85 0,45 0,6 1,0 0,55 0,7 1,2 0.65 0,8 1,4 0,75 0,9 1,6
165 0.35 0,55 0,75 0,40 0,60 0,85 0,45 0,65 0,95 0,50 0,7 1,1 0,60 0,8 1,3 0,70 0,9 1,5 0,80 1,0 1,7
215 0,40 0,65 0,85 0,45 0,70 0.95 0,50 0,76 1,05 0,55 0.8 1,1 0,65 0,9 1,4 0,75 1,0 1,6 0,85 1,1 1,8
265 0,45 0,75 0,95 0,5 0,80 1,05 0,55 0,85 1,15 0,60 0,9 1,3 0,7 1,0 1,5 0,8 1,1 1,7 0,9 1,2 1,9
365 0,55 0 95 1,15 0,6 1,0 1,25 0,65 1,05 1,35 0,70 1,1 1,6 0.8 1,2 1,7 0,9 1,3 1,9 1,0 1,4 2,1
465 0,65 1,15 1,35 0.7 1,2 1,45 0,75 1,25 1,55 0,80 1,3 1,7 0,9 1,4 1,9 1,0 1,5 2,1 1,1 1,6 2,3
565 0,75 1,35 1,55 0,8 1,4 1,65 0,85 1,45 1,75 0,90 1,5 1,9 1,0 1,6 2,1 1,1 1,7 2,3 1,2 1,8 2,5
Примечание. Обозначения на фигуре: 1— кирпичная стена или железобетонное перекрытие, 2 — затирка; 3 — сгораемые перегородки илн перекрытия.
8. Пропускная способность одинарных коробов при v = 0,6-=-0,9 м/сек. (см. фиг. табл. 7)
a в MM Скорость воздуха в м(сек Пропускная способность Q в м*!час при b в мм
150 200 250 300 400 500 600
0,6 40 50 70 80 100 130 150
115 0,7 45 60 80 90 120 150 180
0,8 50 70 90 100 140 180 200
0,9 55 75 190 НО 150 190 230
0,6 50 70 90 ПО 150 180 220
165 0,7 ’60 90 ПО 130 170 210 250
0,8 70 100 120 150 190 240 290
0.9 75 НО 130 160 220 270 330
0,6 70 100 120 140 190 240 280
215 0,7 80 110 140 170 220 280 320
0,8 100 125 160 190 250 320 370
0,9 110 140 180 210 280 350 420
0,6 90 120 150 180 230 300 350
265 0,7 ПО 140 170 200 260 340 410
0,8 115 160 200 230 310 380 460
0,9 130 170 220 260 350 430 520
КЛАССИФИКАЦИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
347
Продолжение табл. 8
а в мм Скорость воздуха в м/сек Пропускная способность Q в м3/час прн b в мм |
150 200 250 300 400 500 600
0,6 120 160 200 240 320 400 480
365 0,7 140 190 230 280 370 460 550
0,8 160 220 270 320 420 530 640
0,9 180 240 300 360 470 600 710
0,6 . 150 200 250 300 400 500 610
465 0,7 180 240 300 350 470 590 720
0,8 200 270 340 400 540 670 820
0,9 230 300 380 460 600 750 910
0,6 200 230 320 370 500 620 740
565 0,7 220 300 380 440 580 720 860
0,8 250 330 430 500 660 820 1000
0.9 280 370 460 550 750 920 1100
Двойные коробы
9. Размеры плит для двойных коробов в мм
Ширина 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100
Толщина 40 40 40 40 40 40 40 40 40
10. Живое сечение двойных коробов в м2
35- ,40 40^ ,35
н в мм • а в мм
150 250 350 450 550 650 750 850
220 0,033 0,055 0,077 0,096 0,121 0,143 0,165 0,187
320 0,048 0,080 0,112 0,144 0,176 0,208 0,240 0,272
420 0,063 0,105 0,147 0,189 0,231 0,273 0.325 0,357
520 0,078 0,130 0,182 0,234 0,286 0,338 0,390 0,442
620 0,093 0,155 0,217 0,279 0,341 0.402 0,465 0,527
720 0,108 0,180 0,257 0,324 0,396 0,467 0,540 0,612
820 0,123 0,205 0,287 0,370 0,450 0,532 0,615 0,697
920 0,138 0,230 0,322 0,415 0,505 0,600 0,690 0,782
348
ВОЗДУХОВОДЫ И ФАСОННЫЕ ЧАСТИ К НИМ
11. Пропускная способность двойных коробов Q в м3/час при скорости воздуха v = 1,0 м/сек
н в мм а в мм
150 250 350 450 550 650 750 850
220 118 198 278 352 435 515 592 680
320 172 288 404 520 635 750 865 980
420 226 380 530 680 830 980 ИЗО 1280
520 280 470 655 845 1030 1220 1400 1580
620 334 560 730 1000 1230 1440 1670 1900
720 388 650 910 1160 1430 1680 1940 2200
920 500 830 1160 1500 1815 2160 2480 2810
12. Расход плит в м2/пог. м двойного короба
н в мм а в мм
150 250 350 450 550 650 750 *50
220 2,1 2,3 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,5
320 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7 3,9
420 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7 3,9 4,1 4,3
520 3,3 3,5 3,7 3,9 4,1 4,3 4,5 4,7
620 3,7 3,9 4,1 4,3 4,5 4,7 4,9 5,1
720 4,1 4,3 4,5 4,7 4,9 5,1 5,3 5,5
820 4,5 4,7 4,9 5,1 5,3 5,5 5,7 5,9
920 4,9 5,1 5,3 5,5 5,7 5,9 6.1 6,3
ИЗГОТОВЛЕНИЕ ВОЗДУХОВОДОВ И ДЕТАЛЕЙ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК ИЗ ВИНИПЛАСТА И ПОЛ И ИЗОБУТИЛ ЕНА (82)
Винипласт относится к типу твердых искусственных пластмасс, получаемых из полихлорвиниловой смолы термической обработкой ее под давлением. Винипласт листовой 10 (ВТУ МХП 88-48) изготовляется в виде листов и пластин длиной 1300—1780 мм, шириной 500, 700 и 840 мм, толщиной 1; 2; 3; 4; 5; 7; 10; 12; 15; 17 и 20 мм (с допуском + 10%).
Стержни из винипласта изготовляются диаметром 2,8; 5,6; 7; 15; 20; 21,5; 24; 25; 27; 29; 31; 33; 35; 38; 40; 41; 42; 45; 47,5; 45 и 53 лш. Уголки из винипласта выпускаются размером 30 X 30 X 5 мм. Стержни и уголки изготовляются длиной от 1,5 до 3 м.
Физико-механические свойства винипласта приведены в табл. 13.
13. Основные физико-механические свойства винипласта марки 10 (ВТУ МХП 88-48)
Свойства Величина показателей
Удельный вес в Г/см3 Предел прочности при растяжении листов, пластин и профилей в кГ/см2 ................ Относительное удлинение в % Предел прочности при изгибе в кГ/см2 То же прн сжатии в кГ/см2 Модуль упругости в кГ/см1 Температура разложения в °C Теплостойкость по Мартенсу в ° Теплопроводность в ккал/м-час грай Воспламеняемость Водопоглощаемость за 7 суток со 100 см2 поверхности в мГ Оптические свойства 1,38 400—600 10—25 1000—1200 800- 1600 4000 150—200 Не менее 65 0,144 Не горит, обугливается в пламени Не более 20 В тонком слое прозрачен
ИЗГОТОВЛЕНИЕ ВОЗДУХОВОДОВ И ДЕТАЛЕЙ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК 349
Воздуховоды и фасонные части из винипласта предназначаются для удаления воздуха при температуре не выше 70° С из травильных отделений, аккумуляторных и зарядных станций, цехов производства серной кислоты, искусственного волокна, гальванических и т. п.
При нагревании до 80° С винипласт размягчается, при температуре 130° С становится пластичным и при температуре 180° С начинает течь и приобретает способность склеиваться. Эти свойства винипласта дают возможность соединять отдельные части конструкций сваркой.
Из листового винипласта могут изготовляться воздуховоды круглого и прямоугольного сечений размерами, аналогичными воздуховодам из листовой стали, местные отсосы, циклоны с водяной пленкой и т. п. Более простыми в изготовлении являются каналы и фасонные части прямоугольного и квадратного сечения. При раскрое листов следует учитывать возможность усадки винипласта после нагрева, достигающей 10—15 мм на 1 пог. .«.длины воздуховода.
Отдельные элементы воздуховода соединяют в неразбирающееся звено при помощи сварки или соединительных муфт из винипласта. Последние насаживаются на воздуховоды на клею или привариваются в зависимости от толщины материала, применяемого для воздуховода.
Разборные соединения осуществляются при помощи фланцев из углового винипласта 30 X 30 X 5 лш, привариваемых к воздуховодам и скрепляемых между собой болтами, изготовленными из винипластовых стержней.
При отсутствии углового винипласта можно применять фланцы, вырезанные из листового винипласта, толщиной от 4 до 7 мм в зависимости от размера воздуховодов с односторонней приваркой их и усилением приварными ребрами жесткости.
Уплотняющие прокладки между фланцами разборных соединений изготовляются из полихлорвинилового пластиката толщиной 3—5 мм.
При температуре перемещаемого воздуха до + 40° С выбор толщины стенок воздуховодов и деталей к ним производят по табл. 14.
Выпускаемый промышленностью листовой полиизобутилен марки ПБГС толщиной от 2,5 до 4 мм является хорошим материалом для защиты вентиляционных установок от воздействия агрессивных веществ, и его можно при-
14. Толщина стенок винипластовых воздуховодов и деталей жесткости к ним
Воздуховоды Толщина листа винипласта в мм Детали жесткости Расстояние между опорами в мм
Круглого сечения диаметром в мм Прямоугольного сечения периметром в мм Наименование Расстояние деталей друг от друга в мм
До 300 — 1—2 Соединительная муфта 700—840 1.3—1,7
301—600 — 2 То же 700—840 1.3—1,7
601—900 — 3 » 700—840 1,3—1,7
901 — 1200 .— 4 1300—1700 1,7 2,0
1201 — 1500 — 5 » 1300—1700 1,7—2,0
— До 1000 1—2 Уголок 30x 30 x 5 мм из винипласта 1300—1700 1,3—1,7
— » 2000 2 То же 1300—1700 1,7—2,0
-— ‘ » 3000 3 1300—1700 1,7—2,0
— » 4000 4 » 1300—1700 1,7—2,0
1 — » 5000 5 1300—1700 1,7—2,0
— » 6000 6 1 > 1300—1700 1.7—2,0
Примечания: 1. Толщина соединительных муфт та же, что н воздуховодов.
2. При толщине листов начиная с 2 мм необходимо, кроме приклеивания, края соединительной муфты сварить с листом воздуховода.
3. Заранее заготовленная муфта приклеивается клеем марки ПХС-10Д.
350
ВОЗДУХОВОДЫ И ФАСОННЫЕ ЧАСТИ К НИМ
менять для оклейки внутренних поверхностей воздуховодов и других деталей непосредственно на месте монтажа вентиляционных установок.
Для приклеивания полиизобутилена к металлу наиболее пригодным считается стироловый клей № 88, обладающий высокой сцепляемостью с металлом.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВОЗДУХОВОДОВ
1. Вертикальные вентиляционные каналы во вспомогательных зданиях следует размещать во внутренних стенах или, если это невозможно, в виде блоков каналов и отдельных приставных каналов к внутренним стенам и перегородкам. При перемещении по каналам воздуха нормальной влажности (до 60%) допускается размещение их у наружных стен с оставлением воздушной прослойки между стеной и каналом.
Устройство каналов в стенах помещений с повышенной влажностью воздуха (душевые помещения) не допускается.
2. Воздуховоды аспирационных систем рекомендуется прокладывать с уклоном 45—60° к горизонту; горизонтальную прокладку проектировать не следует во избежание засорения воздуховодов.
3. В аспирационных системах швы соединений воздуховодов должны быть максимально уплотнены, желательно сваркой или пропайкой.
4. Из воздуховодов, по которым транспортируется влажный воздух, должен предусматриваться отвод воды.
5. Не следует объединять в одну общую вытяжную систему отсосы конденсирующихся паров и пыли; отсосы паров масла с отсосами от печей и ванн; отсосы особо вредных газов и паров с другими вредными выделениями.
6. Для регулирования и контроля температур воздуха в системах приточной вентиляции и воздушного отопления на воздуховодах в необходимых местах, доступных для наблюдения, следует предусматривать установку термометров. В большинстве случаев регулировку температуры притока следует автоматизировать.
7. Для измерения расходов воздуха трубкой Пито на прямых участках воздуховодов до и после вентиляторов, а также на патрубках местных отсосов рекомендуется предусматривать устройство лючков с крышками.
8. Потери давления в отдельных ветвях воздуховодов следует обязательно увязывать расчетным путем.
9. Для уменьшения коррозии воздуховоды должны удовлетворять следующим требованиям:
а) при отсутствии в воздухе, удаляемом от местных отсосов, и в воздухе помещений корродирующих газов, паров и пыли и при отсутствии опасности воздействия кислот и щелочей воздуховоды должны быть окрашены масляной краской, а при наличии водяных паров воздуховоды должны быть сделаны из оцинкованной стали;
б) при наличии в воздухе, удаляемом от местных отсосов, или в воздухе помещений корродирующих газов, паров или пыли, а также при возможности воздействия кислот, щелочей и т. п. на элементы вентиляционных систем воздуховоды и вентиляционное оборудование должны быть выполнены из материалов, устойчивых против коррозии; недостаточно устойчивые против коррозии части систем должны иметь поверхностные защитные покрытия (кислотоупорные лаки, обклейка пластмассов"ыми пленками).
10. Воздуховоды и вентиляционные шахты надлежит покрывать тепловой изоляцией при недопустимости значительных понижений или повышений температуры транспортируемого воздуха и для устранения конденсации влаги на внутренних и наружных поверхностях воздуховодов и шахт.
Изоляция воздуховодов и шахт в помещениях с производствами категорий А, Б и В, а также на чердаках должна быть несгораемой.
ГЛАВА XXHl
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ [23] и [30]
В вытяжных каналах при естественной вентиляции воздух движется за счет образующихся тепловых избытков и, следовательно, вследствие разности объемных весов холодного наружного и теплого внутреннего воздуха.
Величина естественного давления определяется по формуле
Р h (унар — ув„) кГ/м\
где h — высота воздушного столба в м, которая принимается от центра вытяжного отверстия до выхлопа вытяжной шахты по вертикали; УнаР — объемный вес наружного воздуха в кГ/м3 обычно при tHap = 4 5° С;
Уви — объемный вес внутреннего воздуха в кПм3.
Сечение вытяжных каналов ориентировочно можно определять по допустимой скорости воздуха, которая принимается в зависимости от расположения вытяжных отверстий по этажам (табл. 1).
1. Скорости воздуха, допускаемые в вентиляционных каналах и в воздуховодах при естественной вентиляции (2)
Каналы v в м/сек ।
Приточные вентиляционные: горизонтальные разводящие вертикальные в первый этаж В каждый следующий верхний этаж на 0,1 м/сек. больше нижнего, но не более 1 м/сек 1,0 0,6
Приточные воздушного отопления вертикальные в первый этаж В каждый следующий верхний этаж на 0,25 м/сек больше нижнего, но не более 1,75 м/сек 1,0
Рециркуляционные воздушного отопления, отводящие воздух от первого этажа От каждого следующего верхнего этажа на 0,1 м]сек больше нижнего 0,6
Вытяжные вентиляционные: горизонтальные сборные вертикальные из верхнего этажа Из каждого следующего нижнего этажа на 0,1 м/сек больше верхнего, но не более 1,0 м/сек. 1,0 0,6
Жалюзийные клапаны: приточные у пола приточные у потолка вытяжные 0,2—0,5 0,5—1,0 0,5—1,0
352
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Радиус действия вытяжных систем по горизонтали при естественной вентиляции допускается не более 10 м.
Для повышения давления в вытяжных шахтах на устье шахты устанавливаются дефлекторы ЦАГИ, использующие ветровое давление.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
Расчет сети воздуховодов сводится к определению потерь давления в них при данном расходе воздуха.
Встречаются три случая расчета воздуховодов:
1) определяют скорость воздуха и потери давления в воздуховоде, задаваясь его сечением или диаметром;
2) задаваясь суммарной величиной потерь давления, определяют сечение или диаметр воздуховода; этот случай применяется при установке вентилятора на одном валу и одной оси с электродвигателем, а также при естественной вентиляции, когда необходимое давление определяется высотой шахты;
3) задаваясь скоростью воздуха, определяют сечение или диаметр воздуховода и потери давления в нем.
Суммарные потери давления в воздуховодах определяются по формуле
р — RI 4- Z кГ/м\
где R — потери давления на трение в кПм,г на 1 пог. м воздуховода;
I — длина воздуховода в At;
Z — потери давления на местные сопротивления в кГ/м2.
Потери давления на трение в круглых воздуховодах определяются по формуле
где X — коэффициент сопротивления трению;
I — длина воздуховода в м;
d — диаметр воздуховода в м;
v — скорость воздуха в м/сек\
у — объемный вес воздуха в кПма\
g — ускорение силы тяжести в м/сек2.
Коэффициент сопротивления трению:
яля гидравлически гладких труб * у — 1’01
“(IgRe)2’5 1
для гидравлически шероховатых труб
(d \2 ’
1,14+2 lg
где Re = ^- — число Рейнольдса;
v — скорость движения воздуха в трубе в м/сек-, d — внутренний диаметр трубы в м;
v — коэффициент кинематической вязкости воздуха в м2/сек\ К — абсолютная шероховатость внутренних стенок труб (для проолифенной стали К = 20 ч- 40 мк\ для непроолифен-ной К = 50 ч- 80 мк).
Формулы Мурина, «Известия ВТИ» № 10, 1948.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
353
Величина потерь давления на трение на 1 пог. м длины круглого воздуховода при у = 1,2 кГ/м3, скорости v и динамические давления рдин = кГ/м2 определяются по табл. 2.
Для определения потерь давления на трение в воздуховодах прямоугольного сечения можно пользоваться той же табл. 2, приравнивая прямоугольное сечение со сторонами а X b круглому с эквивалентным по трению диаметром
2аЬ a -j- Ь
Так как площадь круга с вычисленным по этой формуле эквивалентным диаметром меньше площади заменяемого прямоугольного сечения, то при равенстве скоростей в воздуховодах расходы различны. Поэтому если расчет ведется не по скоростям, а по расходам, что бывает чаще, то эквивалентный диаметр d3Ke вычисляют по формуле
d3Ke = 1,27
а3Ь3
а -р b
Воздуховод с таким эквивалентным диаметром при одинаковых расходах воздуха будет иметь такую же потерю на трение, как и прямоугольный.
Размеры прямоугольных воздуховодов, приведенные к эквивалентным по трению диаметрам круглых воздуховодов, указаны в табл. 3.
В расчет воздуховодов с удельным весом, отличающимся от у = 1,2кГ/м3, вводятся поправочные коэффициенты на трение по табл. 4.
Скорости движения воздуха определяются исходя из минимальной стоимости эксплуатации сети и надежности работы воздуховодов без засорения их отложениями пыли.
С увеличением скорости движения воздуха уменьшается площадь поперечного сечения воздуховодов, понижается их первоначальная стоимость, но одновременно возрастают эксплуатационные расходы, связанные с затратой энергии на преодоление потерь давления в сети при повышенной скорости движения воздуха.
Примерные скорости в воздуховодах рекомендуется принимать по табл. 5.
Потери давления на местные сопротивления
Я = g Г/ 2
М Ъ 2£Г
где £— коэффициент местного сопротивления фасонной части воздуховода.
Коэффициент зависит от состояния потока (выравненное или искаженное поле), но эта зависимость из-за многообразия возможных искажений скоростного поля сложна и численно выразить ее трудно. Поэтому при расположении одной фасонной части непосредственно за другой считают коэффициент местного сопротивления комбинированной фасонной части равным сумме местных сопротивлений каждой из них. Коэффициенты местных сопротивлений приведены в табл. 6.
23 Рысин
354
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОИ ВЕНТИЛЯЦИИ
2. Данные для определения размен (1-я строка — расход воздуха Q в л3-ь
Ы м О Диаметр воздуховодов 1
r/jx ЭИИЭ1 Н1ЭОС Л О 100 115 130 140 150 165 195 215 235 265 285 | 11
Ско] дав/ в о О s: О 0.0078 0.0104 0.01327 0.0154 0.01767 0.02138 0.0298 0,0363 0.0433 0.0551 0.0638 0 1
0,0153 0.5 14 0,007 19 0,006 24 0,005 28 0,005 32 0,004 39 0,004 54 0,003 65 0,003 78 0,002 99 0,002 115 0,002 1 1 ° 1
0,061 1,0 28 0,024 37 0,020 48 0,017 55 0,016 64 0,014 77 0,013 105 0,010 130 0,009 155 0,008 200 0,007 230 0,006 ч 1 0 1
0,138 1,5 42 0,048 56 0,041 72 0,035 83 0,032 95 0,029 115 0,026 160 0,021 195 0,019 235 0,017 300 0,014 345 0,013 1 ша
0,245 2,0 57 0,080 75 0,067 96 0.058 ПО 0,052 125 0,048 155 0,043 215 0,035 260 0,031 310 0,027 395 0,024 460 0,022 I О'я
0,383 2,5 71 0,118 93 0,099 119 0,085 140 0,077 160 0,071 190 0,063 270 0,051 325 0,045 390 0,041 495 0,035 575 0,032 -<
0,551 3,0 85 0,162 112 0,136 143 0,117 165 0,107 190 0,098 230 0,088 320 0,070 380 0,062 470 0,056 595 0,048 690 0,044
0,750 3,5 99 0,212 131 0,178 167 0,153 195 0,140 225 0,128 270 0,114 375 0,092 455 0.082 545 0,073 695 0,063 805 | 0,057 1 1
0,979 4,0 113 0,268 150 0,225 191 0,193 220 0,176 225 0,162 310 0,143 430 0,116 525 0,103 625 0,092 795 0,079 920 0,073 1 1
1,24 4,5 127 0,330 168 0,277 215 0,238 250 0,217 285 0,199 345 0,176 485 0,143 590 0,127 700 0,113 895 0,097 1030 0,089 1
1,53 5,0 141 0,397 187 0,333 239 0.286 275 0,261 320 0,239 385 0,212 535 0,172 665 0,152 780 0,136 990 0,117 1150 0,107
1,85 5,5 155 0,469 206 0,393 263 0,338 305 0,308 350 0.281 425 0,251 590 0,203 720 0,180 860 0,161 1080 0,138 1260 0,125 ОЙ
2,20 6,0 170 0,546 224 0,458 287 0,393 330 0,358 380 0,329 460 0,292 645 0,236 785 0,210 935 0,188 1190 0,160 1380 | 0,147 Л1 1
2,59 6,5 184 0,628 243 0,527 310 0,452 360 0,412 415 0,378 500 0,336 700 0,272 850 0,241 1010 0,215 1290 0.185 1490 0,170
3,00 7,0 198 0,715 262 0,600 334 0,515 390 0,469 445 0.430 540 0,382 750 0,310 915 0,274 1090 0,244 1390 0,212 1619 0,194 - fl
3,44 7,5 212 0,806 280 0,677 358 0,581 415 0,530 475 0,485 575 0,431 805 0,350 980 0,307 1170 0,276 1490 0,239 1720 0,219
3,92 8,0 226 0,903 i 299 0,758 382 0,650 445 0,593 510 0,544 615 0,483 860 0,389 1050 0,346 1250 0,311 1590 0,270 1840 0,248
4,42 8,5 240 1,0 318 0,843 406 0,723 470 0,659 540 0,605 655 0,537 975 0,433 1110 0,386 1330 0,348 1690 0,301 1950 0,276
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
355
круглых воздуховодов [30]
2-я строка—потери давления на трение Ртр на 1 пог.м в кГ/м*)
Б мм и площадь в мг
375 440 495 545 595 660 775 885 1 025 1 100 1 200 1 325 1 425 1 540
0,1104 0,152 0,1924 0,2332 0,2780 0,3421 0,4717 0,6151 0,8251 0,9503 1,1309 1,3788 1,5948 1,8626
200 275 345 420 500 615 850 1 110 1 490 1 710 2 040 2 480 2870 3 350
0,001 0,001 0,001 0,0009 0,0008 0,0007 0,0006 0,0005 0.0004 0,0004 0,0003 0,0003 0,0003 0,0002
395 545 690 840 1 000 1 230 1 700 2 210 2 970 3 420 4 070 4 960 5 740 6 700
0,005 0,004 0,003 0,003 0,003 0,002 0,002 0,002 0,001 0,001 0,001 0,0009 0,0009 0,0008
595 820 1040 1260 1500 1 850 2 550 3 320 4 450 5 130 6 100 7 440 8 610 10 050
0,009 0,008 0,007 0,006 0,005 0,005 0,004 0,003 0,003 0,003 0,002 0,002 0,002 0,002
795 1090 1390 1680 2000 2 460 3 400 4 430 5 940 6 840 8 140 9 920 11 500 13 400
0.015 0.013 0,011 0,010 0,009 0,008 0,006 0,005 0,004 0.004 0,004 0.003 0,003 0,003
995 1370 1730 2100 2500 3 080 4 240 5 530 7 420 8 550 10 150 12 400 14 350 16 750
0,023 0,019 0.016 0,014 0,013 0,011 0,009 0,008 0,007 0,006 0,005 0,005 0,004 0,004
1190 1640 2080 2520 3 000 3 690 5 090 6 640 8 910 10 250 12 200 14 900 17 200 20 100
0,031 0,026 0,022 0.019 0,018 0,015 0,013 0,011 0,009 0,008 0,008 0,007 0,006 0,006
1390 1920 2420 2940 3500 4 310 5 940 7 750 10 400 11 950 14 250 17 350 20 100 23 450
0,040 0,033 0,029 0,026 0,023 0,020 0,017 0,014 0,012 0.011 0,010 0,009 0,008 0,008
1590 2190 2770 3360 4000 4 920 6 790 8,850 11 900 13 700 16 300 19 850 22 950 26 800
0,051 0,042 0,047 0,033 0,030 0,026 0,022 0,019 0,016 0,014 0.013 0,012 0,011 0,010
1790 2460 3120 3780 4500 5 540 7 640 9 960 13 350 15 400 18 300 22 350 25 800 30 150
0,063 0,052 0,046 0,041 0,036 0,032 0,027 0,023 0,019 0,018 0,016 0,014 0,013 0.012
1990 2740 3460 4200 5000 6 160 8 490 11 050 14 850 17 100 20 350 24 800 28 700 33 500
0,076 0,063 0,055 0,049 0,044 0,039 0,032 0,028 0,028 0,022 0,019 0,017 0,016 0,014
2190 ЗОЮ 3810 4620 5500 6 770 9 340 12 150 16 350 18 800 22 400 27 300 31 550 36 850
0,091 0,075 0,065 0,058 0.052 0,046 0,038 0,033 0,028 0,025 0,023 0,020 0,019 0,017
2380 3280 4160 5040 6000 7 390 10 200 13 300 17 800 20 500 24 400 29 750 34 450 40 200
0,106 0,088 0,076 0,068 0,061 0,054 0,045 0,038 0,032 0,030 0,027 0,024 0,022 0,020
2580 3560 4500 5460 6500 8 000 11 050 14 400 19 300 22 250 26 450 32 250 37 300 43 550
0,122 0,101 0,088 0,078 0,071 0,063 0,052 0,045 0,037 0,034 0,031 0,028 0,026 0,023
2780 3830 4850 5880 7000 8 620 11 900 15 500 20 800 23 500 28 500 33 750 40 150 46 900
0,14( 0,116 0,101 0,090 0,081 0,072 0,059 0,057 0,043 0,039 0,038 0032 0,029 0,026
2980 4100 5190 6300 7500 9,230 12 750 16 600 22 250 25 650 30 500 37 200 43 050 50 250
0,151 0,131 0,114 0,102 0,092 0,081 0,067 0,058 0,048 0,044 0,040 0,036 0,033 0,030
3180 4380 5540 6720 8000 9850 13 900 17 700 23 750 27 850 32 550 39 700 45 900 53 600
0,171 0,148 0,128 0,115 0,103 0,091 0,076 0,065 0,054 0,050 0,045 0,040 0,037 0,034
3380 4650 5890 7140 8500 10 450 14 450 18 800 25 250 29050 34 600 42 150 48 800 56 950
0.19* 9 0,164 0,143 0,128 0,116 0,102 0,085 0,073 0,060 0,056 0,050 0,045 0,041 0.038
356
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Скоростное давление _ ск в кГа? Скорость V в м сек Диаметр воздуховодов
100 115 130 140 150 165 195 215 235 265 285 32U
0,0078 0,0104 0,01327 0.0154 0,01767 U,02138 0,0298 0,0363 0,0433 0,0551 0.063В 0,0804
4,96 9,0 254 1,11 336 0,891 430 0,799 500 0.728 570 0.668 590 0,593 965 0,481 1180 0,428 1410 0,385 1790 0,334 2070 0,306 2600 0,267
5,52 9,5 269 1,22 365 1,02 454 0,878 525 0,801 605 0,735 730 0,647 1020 0,530 1240 0,472 1480 0,424 1890 0,368 2180 0,338 2750 0,296
6,12 10 283 1,33 374 1,12 478 0,961 555 0,876 635 0,803 770 0,710 1080 0,583 1310 6,519 1560 0,466 1990 0,404 2300 0,370 2890 0,323
6,74 10,5 297 1,45 692 1,23 502 1,05 580 0,954 670 0,870 810 0,777 ИЗО 3,663 1370 0,566 1640 0,509 2080 0,442 2410 0,405 3040 0,3531
7,41 11 311 1,58 411 1,32 525 1,14 610 1,04 700 0,945 845 0,844 1180 0,691 1440 0,615 1720 0,554 2180 0,480 2530 0.439 3180, 0,3831
8,09 11,5 325 1,70 430 1,43 549 1,23 635 1,11 730 1,03 885 0,915 1240 0,750 1500 0,668 1800 0,600 2280 0,520 2640 0,478 3330 0,416
8,81 12 339 1,84 449 1,54 573 1,31 665 1,20 765 1,01 925 0,987 1290 0,810 1570 0,720 1870 0,648 2380 0,562 2760 0,515 3470 0,450
9,56 12,5 353 1,97 467 1,66 597 1,41 690 1,30 795 1,19 960 1,06 1345 0,872 1630 0,775 1950 0,698 2480 0,605 2870 0,555 3620 0,434
10,34 13 367 2,11 486 1,77 621 1,51 720 1,39 825 1,28 1000 1,14 1400 0,935 1700 0,832 2030 0,748 2580 0,648 2980 0,593 37601 0,519,
f 11.15 13,5 382 2,26 505 1,88 645 1,62 750 1,49 860 1,37 1040 1,33 1450 1,00 1760 0,892 2110 0,802 2680 0,696 3100 0,639 3910 0,557
12,0 14 396 2,40 523 2,00 669 1,73 775 1,58 890 1,46 1075 1,30 1500 1,07 1830 0,952 2190 0,857 2780 0,743 3210 0,681 4050 0,594
12,87 14,5 410 2,56 542 2,14 693 1,85 805 1,69 920 1,58 1115 1,39 1560 1,14 1890 1,01 2260 0,918 2880 0,792 3330 0,728 4200 0,691
13,77 15 424 2,71 561 2,27 716 1,96- 830 1,80 955 1,66 1155 1,48 1610 1,21 1960 1,08 2340 0,970 2980 0,840 3440 0,773 4340 0,674
15,67 16 450 3,02 600 2,56 765 2,20 885 2,02 1020 1,86 1230 1,66 1720 1,36 2090 1,21 2500 1,09 3180 0,945 3670 0,870 4630, 0,757
17,69 17 480 3,37 635 2,85 810 2,46 940 2,15 1080 2,08 1310 1,85 1830 1,52 2220 1,35 2650 1,22 3370 1,05 3900 0,970 4920| 0,845
19,83 18 510 3,73 675 3,16 860 2,73 995 2,50 1140 2,30 1380 2,06 1930 1,68 2350 1,50 2810 1,35 3570 1.17 4130 1,07 5210 0,938
22,09 19 535 4,11 710 3,48 905 3,01 1050 2,75 1210 2,54 1460 2,26 2040 1,83 2480 1,66 2970 1,49 3770 1,29 1360 1.19 5500 1,031
24,48 1 20 565 4,52 745 3,82 955 3,30 1110 3,02 1270 2,78 1540 2,49 2150 2,04 2610 1,32 3120 1,64 3970 1.42 4593 1,30 5790 1.Н
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ 357
Продолжение табл. 2
в мм площадь в л2
1 375 440 495 545 595 660 775 885 1 025 1 100 1 200 1 325 1 425 1540
0ДЮ4 0.152 0,1924 0,2332 0,2780 0,3421 0,4717 0,6151 0,8251 0,9503 1,1309 1,3788 1,5948 1,8626
3580 0,221 4930 0,183 6230 0,159 7560 0,142 9000 0,128 11 100 0,113 15 300 0,094 19 900 0,080 26 700 0,067 1 30 80С 0,062 36 650 0,056 44 50С 0,050 51 65С 0,046 60300 0,042
3780 0,244 5200 0,204 6 580 0,175 7 970 0,157 9 500 0,140 11 70С 0,125 16 15С 0,103 21 05С 0,089 28 200 0,075 32 50С 0,069 38 650 0,062 47 15С 0,055 54 50С 0,051 63 650 0,046
3070 0,268 5 470 0,204 6 920 0,192 8 300 0.172 10 000 0,155 12 300 0,137 16 950 0,113 22 150 0,097 29 700 0,082 34 200 0,075 40 700 0,068 49 700 0,060 57 40С 0,055 67 600 0,051
14170 10,292 5 750 0,242 7 270 0,211 8810 0,188 10 500 0,169 12 950 0,150 17 800 0,124 23 250 0,106 31 200 0,090 35 900 0,082 42 750 0,074 52 100 0,066 60 750 0,061 70 350 0,055
4-370 0,318 6 022 0,263 7 620 0,228 9 230 0,204 11 000 0,184 13 550 0,163 18 650 0,135 24 350 0,115 32 650 0,097 37 600 0,089 44 750 0,081 54 600 0,072 63100 0,066 73 700 0,060
4570 0345 6 290 0,285 7 960 0,248 9 650 0,222 11 500 0,200 14 150 0,177 19 500 0,147 25 450 0,125 34 150 0,105 39 300 0,097 48 800 0,088 57 050 0,078 66000 0,074 77050 0,065
4470 0372 6 570 0,308 8 310 0,268 10 050 0,240 12 000 0,216 14 750 0,191 20 350 0,158 26 550 0,135 33 650 0,114 41 050 0,104 48 830 0,094 59 550 0,084 68 850 0,077 80 450 0,071
4970 0460 6 840 0,331 8 660 0,288 10 500 0,258 12 500 0,232 15400 0,205 21 200 0,170 27 650 0,145 37 100 0,123 42 750 0,113 50 850 0,102 62 000 0,091 71 750 0,084 83 800 0,076
5170 0,430 7110 0,355 9000 0,310 10 900 0,276 13 000 0,249 16 000 0,220 22 050 0,183 28 750 0,156 38 600 0,132 44 450 0,121 52 900 0,109 64 600 0,097 74 600 0,089 87 150 0,082
5370 0,461 7 390 0,381 9 350 0,332 11 350 0,296 13500 0,268 16 600 0,237 22 900 0,196 29 900 0,168 40 100 0,141 46 150 0,130 54 950 0,118 67000 0,105 77 450 0,096 90500 0,088
5560 0,492 7 660 0,407 9 690 0,355 11 750 0,316 14 000 0,785 17250 0,253 23 750 0,209 31 000 0,179 41 550 0,151 47850 0,139 50 950 0,125 69 450 0,112 80 350 0,102 93 850 0,094
5760 0,524 7930 0,435 10 050 0,378 12150 0,338 14 500 0,304 17 850 0,268 24 600 0,223 32 100 0,190 43 050 0,160 49600 0,148 59 000 0,134 71 950 0,119 83 200 0,110 97 200 0,100
,5960 0,558 8210 0,462 10 400 0,402 12600 0,359 15 000 0,324 28 450 0,286 25 450 0,237 33 200 0,204 44 550 0,171 51 300 0,158 61 050 0,142 74 400 0,127 >86 100 0,116 10050 0,105
6360 0,728 8 750 0,520 11 100 0,452 13 450 0,404 16 000 0,364 19 700 0,322 27 150 0,267 35 400 0,229 47 500 0,193 54 700 0,177 65100 0,160 79 400 0,143 91 800 0,131 107200 0,120
6760 0,700 9 300 0,580 11750 0,505 14 250 0,450 17000 0.406 20 950 0,360 28 850 0,298 37 650 0,256 50 450 0,215 58 150 0,198 69 200 0,179 84 350 0,159 97 550 0,146 113900 0,134
7150 0,758 9 850 0,623 12 450 0,560 15 100 0,500 18 000 0,450 22 150 0,399 30 550 0,331 39 850 0,284 53 450 0,239 61 550 0,220 73 250 0,199 89 300 0,177 103300 0,163 120600 0,149
7550 0,858 10 400 0,710 13150 0,618 15 950 0,552 19 000 0,497 23 400 0,440 32 250 0,365 42 050 0,314 56 400 0,764 64 950 0,242 77 300 0,219 94 250 0,195 109000 0,180 127300 0,164
7950 0,942 10 950 0,780 13 850 0,679 16 800 0,605 20 000 0,546 24 600 0,484 33 950 0,401 44 250 0,344 59 400 0,290 58 400 0,266 81 400 0,241 99 250 0,214 114800 0,197 134000 0,180
358
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
3. Эквивалентные по трению диаметры для прямоугольных воздуховодов
Ширина канала b в мм Строки Высота канала а в мм
150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 850
115 1 II 130 140 145 160 155 180 160 195 170 210 175 220 180 230 185 240 190 245 190 260 190 270 195 280 195 290 200 300
165 1 11 155 165 180 195 200 215 210 230 220 250 230 270 240 290 245 295 250 310 260 330 260 340 270 345 270 350 280 370
215 (220) I И 175 190 210 220 230 245 250 270 270 290 280 310 295 320 310 340 320 360 330 370 330 390 340 395 340 400 350 430
265 I п 195 210 225 245 260 270 280 300 300 320 315 340 330 360 345 390 360 410 370 420 380 440 390 450 400 460 420 500
320 I 11 205 230 245 270 280 300 305 330 330 360 340 370 370 410 385 420 400 450 420 470 430 490 440 500 450 510 470 550
365 1 II 210 240 265 290 300 320 330 350 360 380 380 410 410 430 430 450 445 475 470 500 480 520 490 540 510 550 530 580
420 I 11 220 255 270 310 315 340 350 370 380 420 410 440 430 460 460 490 480 510 500 540 520 560 540 575 550 580 570 620
465 I 11 225 270 285 320 330 350 360 400 400 440 430 460 460 480 480 510 530 540 540 570 550 590 560 615 570 625 600 675
520 1 II 230 280 290 340 340 370 370 420 420 450 450 480 480 510 510 540 545 560 560 590 580 620 590 640 620 670 640 710
565 I II 235 300 300 350 360 400 380 440 430 470 480 500 500 540 530 570 560 600 590 625 610 650 625 675 650 700 670 740
620 I II 240 310 310 360 380 410 410 450 450 490 500 520 520 550 560 590 580 610 620 650 640 675 660 700 680 725 720 780
720 1 11 250 330 320 380 380 440 430 480 480 520 515 560 560 600 595 630 625 660 660 700 695 720 720 750 730 780 770 830
820 I 11 255 340 330 410 400 460 450 510 500 570 540 600 580 640 625 660 665 710 700 760 725 790 750 810 780 820 820 880
920 I п 265 360 340 430 420 480 470 540 530 600 570 630 610 680 660 720 700 750 740 800 760 825 800 850 850 875 870 940
Примечание. Строка I — d по скорости; строка II — d а<А_ по расходу. 1. „ „ _ . . ...
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
359
4. Поправочные коэффициенты на трение в зависимости от температуры
Температура в °C Коэффициент Л Температура в °C Коэффициент Т) Температура в °C Коэффициент Л
—30 1,1 20 1,0 90 0,88
—25 1,09 25 0,99 100 0,87
—20 1,08 30 0,98 125 0,84
—15 1,07 35 0,97 150 0,81
—10 1,06 40 0,96 175 0,78
— 5 1,05 45 0,95 200 0.75
0 1,04 50 0,94 250 0,71
+ 5 1,03 60 0,93 300 0.67
10 1,02 70 0,92 350 0,63
15 1,01 * 80 0,90 400 0,59
5. Ориентировочные скорости воздуха в каналах и воздуховодах в м/сек
Наименование воздуховодов Для вспомогательных и административных зданий Промышленные здания
Естественное побуждение Механическое побуждение Механическое побуждение
Магистральные сборные каналы н воздуховоды 0,5—0,75 5—8 5-12
Ответвления 0,5—1,5 1—5 2—8
Вытяжные шахты 1,2—1,5 4 4—6
360
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
6. Коэффициенты местных сопротивлений фасонных частей воздуховодов [23] и [63]
Характеристика фасонных частей воздуховодов о ft Значения относящиеся к v0 при ——— &0
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 0,7 0,8 1.П
Шахта Г~2DC С зонтом Приточная Вытяжная 2,13 4,0 1,30 2,3 0,95 1,5 0,84 1,3 0,75 1,18 0,70 1,10 0,65 1,05 0,63 1,05 0,6 1,05
L==
-
£ и,-
6 Do >0,0
«=? Приточная Вытяжная 2.63 4,0 1,83 2,3 1,53 1,5 1,39 1,3 1,31 1,18 1,19 1,1 1 15 1,05 1.08 1,05 1,06 1,05
t-vo 3
б' с
1 1
б Л: Do 0
° ОМ Приточная 1,32 0,77 0,60 0,48 0,41 0,30 0,29 0,28 0.25
-С
I «-О
- Вытяжная 2,6 1.3 0,8 0,7 0,8 0,6 0,6 0,6 0,6
Шахта с диффузором
Приточная шахта с жалюзийной решеткой
vu — скорость в живом сечении жалюзи h — высота жалюзийной решетки за вычетом толщины церьев (по данным ГПИ-1)
Приточная
/ h Значения £0 при
0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 2,0
0,25 4,0 3,4 3,0 2,8 2,7 2,6 2,6
1,0 3,9 3,2 2,8 2,5 2,4 2,3 2,2
4,0 3,4 2,7 2,3 2,1 2,0 1,9 1,8
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
361
Продолжение табл. 6
Вход в трубу, заделанную в стенку b Значения £, относящиеся к v! при —ту-
0,0 0,002 0,005 0,01 0,02 0,05 0,1 0,2 0,5
Стенка
77ДУ/////ЛУ/П К Приточная 0,5 0,57 0,63 0,68 0,73 0,80 0,86 0,92 1,0
Коллектор на входе ( неточеный) Без торцевой стенки С торцевой стенкой £ к оо при -ту-^0
Без ториевой стенке 0 0,01 0,02 0,03 0.04 0,05 0.06 0,08 0,12
л , * Уо _ с? юриевой стена .. г Vo,ro е? ?й 1,0 0,5 0,87 0,44 0,74 0,37 0,61 0,31 0,5 0,26 0,4 0,22 0,32 0,19 0,2 0,15 0,1 0,09
Конический коллектор на входе <р = 60° Без торцевой стенки С торцевой стенкой 1 £ к о0 при -ту-^0
1 у>-БО’ а) 0,025 0,05 0,075 0,10 0,15 0,25 0,60 1,0
0,80 0,40 0,67 0,30 0,50 0,23 0,41 0,18 0,25 0,15 0,16 0,13 0,13 0,12 0.1 0,1
&У> 1
1 У 14 -— б)
Сетка ! Л -живое сечение) На входе в трубу На выходе из трубы Г С, К Vi при —р—
)В( П ст | Уз У о У/У/ 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Г 1р< в 2 С хточная сетка эямой трубе рой кромкой 80 100 16 25 6,6 12,5 3,4 7,6 2,0 5,2 1,3 3,9 1,0 3,1 0,93 2,5 0,91 1,9 1,14 1.0
362
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 6
Боковой вход через первое отверстие
Значения £, относящиеся к о,
Вход боковой через среднее отверстие
Вход *
57
23
12
6,9
4,6
3,2
2,5
2,0
1,7
^7
(по данным ГПИ-1)
Значение £
Вход < < <?о q2
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 | 0,5
Вход So Проход ***
0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 — 1,4 — 9,5 —21,2 1,3 0,9 0,2 —2,5 1,4 1,3 0,9 0,9 1.4 1,4 1.2 1,0 1.4 1,4 1,3 1,2 0,1 0,1 0,2 0,2 —0,1 0,2 0,3 0,3 —0,8 —0,01 0,3 0,4 —2,6 —0,6 0,2 0,4 —5,6 —2,1 —0,2 0,3
Штамповочная жалюзийная решетка
FJF,-0,8
Решетка иа входе****
Неподвижная жалюзийная решетка
На входе в прямой канал
На выходе из прямого канала
р Значения £, относящиеся к при
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
111 24 8,8 4,1 2,2 1.8 0,3 0,5 0,4 0,3
— 45 17 6,8 4,0 2,3 1,4 0,9 0,6 0,5
— 58 24 13 8,0 5,3 3,7 2,7 2,0 1,5 1
р
При —^=^8; значение £ = 1,05 к v-
* Для бокового выхода через отверстие в конце участка принимать £ =2,6 к гв.
* * Ео — к скорости в отверстии vo\
* *• fi — £1 к скорости в трубе vt;
* *** Для бокового выхода с решеткой £=3 ч- 3,5 к v0.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
363
Продолжение табл. 6
Приточный насадок с тремя диффузорами
5=1 к р0
Приточный насадок конструкции
В. В. Батурина
а° t к va
Упрощенные лопатки Профилированные лопатки
30 1.6
40 — 2,7
50 1,5 1.7
60 1,2 1.4
70 1.2 1.6
80 1,4 •—
90 1.8 —
100 2,4 —
ПО 3,5 —
Приточный насадок в виде составного колена
Плавно суживающийся насадок (сопло) а = 7 ч- 15°
Приточный насадок со щитком
1»0'
/
5 к v0 при -д-
0,4 0,8
1,52 1.41
d Значения t, относящиеся к при —р—
0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1.0
129 41 17 8,2 4,4 2.6 1.6 1,05
„ h
Значения Q при —— £>о
0,1 0,15 0,2 0,3 0,4 0,6 0,8 1,0
9,0 5,3 3,4 2,0 1.4 1,05 1,05 1,05
364
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИГОДНО ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 6
Неподвижная жалюзийная решетка г С, к Vj При —р -
02 0.3 0,4 0,5 0,6 0.7 0.8 0,9 |1.0
//У, F„-живое сечение _ v,f. На входе в прямой канал На выходе из прямого канала 33 33 13 14 6.0 7.0 3,8 4.0 2,2 2.5 1,3 1,0 0,7£ 1,1 0,52 0.75 0.5 0.5С
Створка одинарная, верхнеподвесная, вытяжная 1 ~Ь~ Значения £. относящиеся к v0 при а
1 — длина фонаря 15° 20° 25° 30° 45° 60° 90е
7^7/ г 1,0 2,0 оо 11 17 30 6,3 12 16 4,8 9,0 12 4,0 6.9 8.6 3,2 4,0 4,7 2,5 3,1 3,3 2.2 2.5 2.5
Створка о верхнеподвеснг 7* // динарная 1я приточная /Г/ 1 1,0 2,0 оо 16 21 31 11 13 18 8.0 9,3 13.0 5.7 6,9 9.2 3,7 4,0 5.2 3,1 3.2 3.5 2.6 2.6 2,6
Створка о среднепо/ цинарная (весная а Vofo 1,0 оо 45 59 26 35 17 22 11 14 5,2 6-6 3,2 3,2 2.4 2,7
Створка 'О // LJ/a 1 двойная г 1,0 2,0 15 31 10 21 6,6 14 4.9 9.8 3,8 5,2 3.0 3.5 2.4 2,4
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
365
Продолжение табл. 6
Створка двойная
1,0 2,0 со 19 44 59 8,5 15 24 6,3 11 17 3,8 5.9 8,6 3,1 4,0 5,4 2,4 2,8 2.8
4 0 f 13 24 37
Многостворчатые дроссельные клапаны
(по данным ГПИ-1)
Число створок в | клапане £ к v0 при угле поворота створки
10° 20° 30° 40° 50° 60° 70° 80° 90°
1 2 3 4 5 0,3 0,4 0,2 0,25 0,2 1,1 1,1 0,8 0,8 0.7 2,5 2,5 2,0 2,0 1,8 8 5,5 5 4 3,5 20 12 10 8 7 60 30 19 15 13 200 90 40 30 28 1500 160 160 ПО 80 8000 7000 7000 6000 5000
Задвижка
В цилиндрической трубе
В прямоугольной трубе
Значения относящиеся к h при ~гГ £-'о
0,1 0,2 0.3 0,4 05 0.6 0,7 0,8 0.9 1,0
97,8 35 10,0 4.6 2,06 0.98 0,44 0.17 0,06 0
193 44,5 17.8 8,12 4,0 2.1 0,95 0,39 0,09 0
Значения £ для квадратного сечения при а°
Колено прямоугольного и квадратного сечения а° 90 120 135 150
1,1 0.55 0,35 02
С 1 т При прямоугольном сечении значения t, умножить на К Значения К следует
-л- h b 0,5 1,0 2.0 4,0 6,0 8,0
К 1,56 1,0 0,48 0,36 0,34 0,33
366
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 6
Z- образное колено квадратного сечения * Значения Z,, относящиеся к v0 при — *0
0 0,4 0,6 0,8 1.0 1.2 1,4 1.6 1.8 2.0
0 0,62 0,89 1,61 2,63 3,6 4,0 4.2 4,2 4,18
[
т £ к оо при -L-ЬО
□ L. 2,4 2,8 3,2 4,0 5,0 6,0 7,0 9,0 10,0 СО
/
i; 2) 3,8 3,3 3,2 3.1 3,0 2,8 2.7 2,5 2,4 2.3
* При прямоугольном сечении значения £ умножать на К Значения ft
h b 0,5 1,0 2,0 4,0 6,0 8,0
I
К 1,56 1.0 0,48 0.36 0,34 0,33
-—ь—-
Составное колено 60° из трех звеньев по 20° прямо- Значения относящиеся к v0 при —-с?0
угольного сечения** —1 ?,,< □ О F "IX д \ ' 0,5 0,17 1,0 0,11 2,0 0,05 4,0 0,04 6,0 0,038 8.0 0,037
Составное колено 90° из четырех звеньев по 22,5° прямоугольного сечения Для круглого и квадратного сечения Г — 0 39 г h« к оо при -г-
1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
275° С _ rfe-1, t [Т О ЕЛё 1 \ Я1'5' 0,39 0 32 0,25 0,24 0,24 0,24
* Для прямоугольного сечения где Ct по табл. 7^ * * Для круглого и квадратного сечения £ “ 0»Н-
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
367
Продолжение табл. 6
П-образное колено 180° входа и выхода, квадратного сечения * ък ^0 S к fo при и°
0 0,2 0,4 0,8 1.2 1,6 2,0
Е 0,5 0,73 1.0 2,0 7,9 4,5 3,6 3,9 6,9 3,6 2,5 2,4 6.1 2,9 1,8 1,4 4,7 2,4 1,3 0,8 4,2 2,3 1,2 0,7 4,4 2,4 1,4 0,6 48 2,7 1.8 0,6
Отвод воздуховода круглого сечения При а = 90°
R d 0,75 1,0 1,25 1,5 2,0
L а-90° Г* d -ч So 0,5 0,25 0,2 0,175 1 0.15
При других углах а значения £0 следует умножить на коэффициент Значения Кг
Ч—1 1— а° 15 30 45 50 | 60 | 70
«г 0,25 0.46 0,63 0,68 | 0,77 0.86
а° 80 100 120 140 | 160 180
Л'1 0,94 1,06 1,15 1.24 1 1,92 1,40
Отвод воздуховода прямоугольного сечения £0 = 0,79 abc Значения величин а, b и с приведены в нижеследующих таблицах Значения а
а° 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180
а 0 0,30 0,56 ),77 0,94 1,06 1,16 1,24 1.32 1.40
£ 'У'** I Значения b
'5-J * R b 1.0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0
Ъ 0,30 0.20 0,14 0,11 0,10 0,09
Значения с
h b 0,5 1.0 2,0 4.0 6,0 8,0
С 1,56 1,02 0,48 0,36 0,34 0,33
* Для прямоугольного сечения £i=£Ci, где Ct —по табл. 7
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
368
Продолжение табл. 6
Отвод 90° квадратного сечения с концентрическими направляющими лопатками
£ b
0,5
06
0,7
0,8
0,9
1,0
1.1
1,3 1,5
0,24
0,15 I 0,12
0,10
0,08 0,07 0,0б| 0,07
0,09 Значения Нормальное число лопаток п определяется по таблице
b
0—0,1
3—4
0,1—0,4
0,4—1,0
1,0
2
1
0
п
Расстояние между лопатками определяется по формуле гк = 1,267 rK—1 -|- 0,07 ft
Отвод 90° прямоугольного сечения с расширенным или суженным выходным сечением
0,5
1,0
1.5
2,0
Значения £ при ? = 2,4 ftj
0,4
0,55 0,38 0,31 0,27
0,6 | 0,8
0,4
0,29
0,25
0,21
0,3
0,26
0,21
0,16
1.0
1,2
1,4 | 1,6
Колено круглого, квадратного и прямого сечения
а
0
10
20
30
40
0,26 0,25 0,18
0,14
0,29
0,28
0,20
0,16
0,43
0,35 0,26
0,3
0,73
0,44
0,35
0,64
50
60
70
80
95
0
Воздуховоды любого размера из металла, а также бетонированные и кирпичные при b > 1000 мм
0,04 0,10 0,17 0,27 0,39 0,54 0,71
0,89
1,15
Бетонированные и кирпичные воздуховоды при С 1000 мм
Ео
0 0,04 0,10 0,20 0,33 0,50 0,66 0,85
1,06
1,30
При прямоугольном сечении значения £0 следует умножать на К, принимаемый для Z-образного колена
Колено с закругленными кромками на повороте
Для квадратного сечения
Г ~Ь~ 0 0.1 0,2 0.3 0.4 0,5 0,6
1,3 0,80 0,50 0,36 0,30 0,27 0,25
При прямоугольном сечении значения следует умножать на К, принимаемый для Z-образного колена
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
369
Продолжение табл. 6
Колено 90° с направляющими лопатками из листовой стали, выполненными по дуге круга (по данным ГПИ-1) s-Jahal Эскиз лопатки г 0 0.1 0,24 0,3
So 0,4 0.35 0,2 0,2
t-0^0,5dt r^0^r0,35dt Чист лопаток П—1,4-^- Расстояние между лопатками dK = 0,67 —'— [ 1 п + 1 \ Ь 1 \ + 1 , где k — порядковый номер лопатки, п — п ) общее число лопаток
Колено 90° квадратного сечения * с направляющими лопатка..:!,, выполненными по дуге круга 95° Внутренняя кромка острая; 7 = 0; £=0,4. Внутренняя кромка срезана t = 0,025Ьо; £ = 0,32
1 -107
□ 1
То же с топкими лопат-16ЛЛЛ1Т пипллшчтыкш пл £ к оо при а°
дуге круга 107 О * 35 37 39 41 43 45 47 51 55
— 1 юг
0,45 0,36 0,29 0,22 0,17 0,13 0,11 0,12 0,14
□ 1
Составное колено квадратного сечения 90° £ к оо при J— ^0
0,4 0,6 0,8 1,0 1,4 1.8 2,0 2,8 3,2
1,15 2.9 3,3 3,4 3,4 3,2 3.11 3.2 3,15
/ £ к р0 при -т— ^0
7
4,0 5.0 6,0 , 7,0 9.0 10 СО
3,0 2,9 2,8 2.7 2,5 2,4 2,3
* Для прямоугольного сечення где Ct — по табл. 7
24 Рысин 104
370
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 6
Утка d° E R к t>0 при . -
А = tg б°; R = /
2 cos 6°
%. F° 1 2 4 6 12 4 6
£ />А \ I Утка Обход
20 0,13 0,09 0,06 0,05 0,26 0,18 0,12 0,10
40 0,25 0,16 0,11 0,09 0,50 0,32 0,22 0,18
Обход 60 0,34 0,22 0,16 0,12 0,68 0,44 0,32 0,24
JL = te&°-,R = i 80 0,41 0,28 0,19 0,15 0,81 0,56 0,38 0,30
100 0,46 0,31 0,22 0,17 0.92 0,62 0,44 0,34
120 0,51 0,34 0,24 0,19 1,02 0,68 0,48 0,38
Чр ft QA 140 0,54 0,36 0,25 0,20 1,08 0,72 0,50 0.40
к?— 160 0,58 0,38 0,27 0,21 1,16 0,76 4,54 0,42
с — h -] 180 0,61 0,41 0,29 0,22 1,22 0,82 0,6 0,44
Вытяжной тройник любого типа а= 15° Qo Qc 6 Ff> при -р-• п t,c. Fo п при -рт-• п
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
/ Vcfc 0,1 —2,0 —9,92 —22,1 —38,3 —51,0 —0,09 0,16 0,21 0,25 0,29
0,2 0,3 0,31 0,63 — 1,17 0,11 —3,4 —0,60 —6,4 — 1,57 — 9,7 —2;65 —0,08 —0,73 0,15 —0,02 0,23 0,18 0,29 0,27 0,33 0,33
0,4 0,71 0,44 0,15 0,24 —0,63 —2,31 —0,43 0,06 1,49 2,64
0,5 0,73 0,54 0,39 0,21 0.13 —5,94 — 1,84 —0,70 —0,22 0.03
0,6 0,73 0,57 0,47 0 36 0,30 —14,4 —5,0 -2,32 — 1,20 0,61
0,7 0,73 0,57 0,48 0,41 0,36 —36.8 — 13,6 —6,85 —3,99 -2,48
0,1 —2,0 —9,86 —22,0 —38,2 —50,9 0,10 0,16 0,21 0,25 0,30
0,2 0,33 — 1.11 —3,32 —6,28 —9,62 —0,03 0,17 0,25 0,30 0,34
0,3 0,65 0,16 —0,53 — 1,48 -2,55 —0,57 0,05 0,22 0,30 0,35
а 3QO 0,4 0,73 0,50 0,22 —0,15 —0,55 —1,95 —0,39 0,03 0,21 0,31
0,5 0,75 0,60 0,46 0,29 0,13 —5,11 — 1,48 —0,49 0,08 0,13
0,6 0,76 0,63 0,54 0,45 0,39 — 12,6 —4,18 — 1,85 —0,89 -0,38
0,7 0,75 0,63 0,56 0,50 0,46 —32,2 — 11,6 —5,70 -3,23 1.93
0,1 — 1,97 —9,8 -21,9 —38,0 —50,7 0,12 0,17 0,21 0,26 0,30
0,2 0,38 — 1,02 —3,2 6,14 —9,46 0,05 0,21 0,27 0,31 0,35
0,3 0,71 0,26 —0,41 1,34 —2,39 —0,33 0,15 0,28 0,34 0,38
а 45° 0,4 0,78 0,59 0,34 0,01 —0,39 — 1,35 —0,13 0,18 0,31 0,38
0,5 0,81 0,69 0,58 0,44 0,29 —3,78 —0,91 0,16 0,14 0,29
0,6 0,81 0,72 0,66 0,59 0.55 —9,6 —2,91 —1,11 —0,40 0,03
0,7 0,81 0,72 0,68 0,64 0,62 —25,0 —8,48 —3,91 —2,04 — 1,07
0,1 — 1,9 —9,6 —21,7 —37,3 —50,5 0,14 0,18 0,22 0,26 0.30
0,2 0,45 —0,33 -3 04 5,96 —9,35 0,16 0,26 0,29 0,33 0,36
То же а = 60° 0,3 0,77 0,37 -0,25 — 1,16 —2,18 —0,01 0,29 0,36 0,39 0,42
0.4 0,85 0,71 0,50 0,17 0,18 —0,59 0,19 0,37 0,44 0,47
0,5 0,87 0,81 0,74 0,62 0,50 —2,06 —0,17 0,27 0,43 0,50
0,6 0,88 0,84 0,82 0,77 0,76 —5,72 — 1,25 —0,14 0,25 0,44
0,7 0,88 0,84 0,83 0,82 0,83 -15,8 —4,47 1,57 —0,46 0,05
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
371
Продолжение табл. 6
Вытяжной тройник прямоугольного сечения Л = 3й Fc=-F х<у Об 0с г Fg lc-б при -=- • п г Fg Ос-п при -р— * п
0,25 0,50 1,0 0,5 1.0
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 —0,6 0,0 0,40 1,2 2,3 3,6 —0,6 —0,2 0,0 0,25 0,40 0,70 1,0 1,5 —0,6 —0,3 —0,1 0,0 0,01 0,2 0,3 0,4 0,20 0,20 0,10 0,0 —0,1 —0,2 —0,3 0,4 0,20 0,22 0,25 0,24 0,20 0,18 0,15 0,0
V-образный тройник F = М; f0 = b3h
Приточный тройник прямоугольного сечения
Об г F6 Чс- 6 при ^С. п П Т’б рп
Чс 0,25 0,5 0,75 1,0 0,25 1,0
0 1 0,7 0,61 0,65 0,68 0,56 0,45 0,40 0,30 0,29 0,29 0,30 0,38
0,2 0,5 0,5 0,55 — —
0,3 0,6 0,4 0,40 — —
0,4 0,8 0,4 0,35 0,05 0,03
0,5 1,25 0,5 0,35 0,15 0,05
0,6 2,0 ' 0,6 0,38 0,20 0,12
0,7 — 0.8 0,45 0,30 0.20
0,8 — 1,05 0,58 0,40 0.29
0,9 — 1,5 0,75 0,46 0,35
£ к пс. б при Г
0,5
Л
\7
с
Г]
Л»
Нагнетание 0,304
Всасывание 0,233
0,247
0,072
Вытяжной тройник а = 90° Об 0с f F6 Ос-б при -7Г-1 п f F° Ос- п при р г п
0,06 0,11 0,25 0,50 1,0 0,06 0,11 0,25 0,50 1,0
Ч1 т к? sF 0,1 0,40 0,15 0,05 — 0,7 0,20 .
nji— 0,2 — 1 ,10 0,34 0,10 — — — 0,30 —1,1 —
Л? 0,3 — — 1,12 0,44 0,26 — — 0,63 0,28 —
Fc — Р б Рп 0,4 — — — 1,13 0,56 — — — 0,63 0,20
0,5 — — — 2,28 1,0 — — — 0.52 0,74
0.6 — — — — 2,0 — — — — 0,6б|
24*
372
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 6
Приточный тройник любого типа с цилиндрическим проходом ~п — Проход Fc~ РбА Fn Боковое ответвление Fn — F с, Fe+Fn>Fc Vn * vc £ при a
15—60°| 90° 15° 30° 45° | 60° 90
Проход £сп Боковое ответвление £c. g
0,4 0,5 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 0,36 0,25 0,16 0,04 0,0 0,09 0,43 0,89 2,0 3,2 0.68 0.45 0,28 0,06 0,0 0.09 0.43 0.89 2,0 3,2 0,22 0,19 0,15 0,14 0,20 0,33 0,50 0,75 1,06 1,44 1,90 2,4 3,08 0,36 0,34 0,29 0,28 0,34 0,47 0,64 0,89 1,2 1,58 2,04 2,56 3,22 0,54 0,50 0,47 0,46 0,52 0,65 0,82 1,07 1,38 1.76 2,22 2,74 3.4 0,79 0,75 0,72 0,71 0,77 0,90 1,08 1,32 1,63 2,01 2,47 3,0 3.65 1,57 1,53 1,50 1,49 1,55 1,68 1,85 2,1 2,41 2,79 3,25 3,8 4,43
Внезапное сужение потока При любых формах сечений ~F,-^L £ к v npj f 0 t-0,5
Л -0-
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0.7 0,8 0.9 1
0,5 0,47 0,42 0,38 0,34 0,30 0,25 0,20 0,15 0,09 0
Внезапное расширение потока f F,— 1,0 0,81 0,64 0,49 0,36 0,25 0,16 0,09 0,04 0.01 0
Плоский диффузор
(41
Значения
/
b 1.6 1.8 2,2 2,8 3,0 3,4 3,8
1,5 0,13 0,2
2,0 0,12 0,15 0,28 — —
2,5 0,08 0.12 0,20 0,35 —
3,0 0,07 0.10 0,17 0,27 0.38 — —
3,5 — 0.08 0,14 0,22 0,32 0,43 —
4,0 — 0.08 0,12 0,17 0,25 0,35 0.45
4,5 -—. 0,08 0,10 0,13 0,18 0,25 0,34
5,0 -— 0,08 0,09 0,12 0,15 0,2 026
6,0 — — 0,08 0,11 0,13 0,17 0.2
£о — относится к скорости воздуха в выхлопном отверстии вентилятора v0
vn v6
Для прохода -----; для бокового ответвления ---- .
Vr ’
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
373
Продолжение табл. 6
Плоский диффузор
|*Ц
Конический диффузор
Перетека ние через отверстие в стенке неограниченной площади
Коэффициент сопротивления определяется по формуле = К2С
/ d Значения Л'2 при а°
5 1 ю 15 | 20 >25
0 2 8 12 16 >25 1,0 1,2 1,4 1,6 1.8 2,0 1,0 1,16 1,3 1,5 1,6 17 1,0 1,08 1.17 1,3 1,3 1,4 1.0 1,04 1,09 1,14 1,17 1,2 1,0 1,03 1,05 1,07 1,08 1,10
а° А. Значения С при —
1,25 1,5 | 2.0 2.5 1 з 4 5 10
6 8 10 15 20 25 30 40 60 90 180 0,03 0,03 0,03 0,04 0.04 0,04 0,04 0,01 0,05 0,05 0,04 $0 О1 0,05 0,04 0,04 0,05 0,05 0,06 0,07 0,10 0,12 0,11 0,10 'НОСИТСЯ 0,07 0,06 0,07 0,08 0,10 0,14 0,16 0,23 0,29 0.27 0,25 К СКС с 0 08 0,08 0,09 0,11 0,15 0,19 0,24 0,34 0,42 0,40 0,36 рости гченин 0,09 0,09 0,11 0,13 0,18 0.24 0,29 0,42 0,52 0,50 0,45 воздуха V 0,11 0,11 0,12 0,16 0,22 0,30 0,36 0,53 0,65 0,63 0,57 в мен 0,12 0.12 0,13 0,19 0,25 0,34 0,41 0,60 0,74 0,71 0,64 ьшем 0,13 0.14 0,16 0,23 0,31 0,42 0,52 0,75 0,94 0,90 0,81
1 d 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
&> 2,83 2,72 2,6 2,34 1,95 1,76
/ d 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 4.0
So 1,67 1,62 1,6 1,6 1,55 1,55
1 — толщина стены
374
ГХСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Продолжение табл. 6
Диафрагма Г ГХГТПЫМ1Т 1ГПЯЯЛШ Fo Л 0.05 0.1 0,15 02 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45
4? Г~г £1 1075 246 100 51 30 18 12 8 6
fo Л 0,5 0,55 0,6 0,65 0.7 0,75 0,8 0,9 1.0
е, 4 2,8 2 1,4 0,96 0,65 0,32 0,13 0
7. Поправочный коэффициент С, для фасонных частей прямоугольного сечения
А* ь0 1,0 1,5 2 3 4 5 6 8
с, * А — 1,0 1ысота; Ь„ 0,7 — ширина 0,5 0,39 0,35 0,34 0,34 0.34
В вентиляционных воздухопроводах наибольшая доля потерь давления приходится на местные сопротивления. Поэтому при проектировании сетей эти потери следует учитывать особенно тщательно.
Расчет сети удобнее производить, вычисляя потерю полного давления для каждого участка.
Потеря полного давления между двумя любыми сечениями является величиной положительной независимо от формы, размеров воздуховода и скоростей в нем и всегда увеличивается от концов сети по направлению к вентилятору, в то время как скоростное и статическое давление могут уменьшаться и увеличиваться в зависимости от изменения сечений воздуховодов.
Определение диаметров воздуховодов на магистральном направлении не представляет затруднений, так как скорости протекания воздуха в них могут быть назначены произвольно, и сечение воздуховодов определяется простым делением секундного расхода на скорость.
При определении диаметров ответвлений скорости и давления должны быть рассчитаны пли подобраны так, чтобы, начиная от разветвления, потери давления как по магистральному направлению, так и в ответвлениях были равны. Уравнивать потери давления можно изменением скоростей или введением дополнительных сопротивлений в виде диафрагм, шайб, задвижек и дроссель-клапанов.
Диафрагмы и шайбы устанавливаются для первоначальной монтажной регулировки, а задвижки и дроссель-клапаны — для регулировки в процессе эксплуатации вентиляционных систем.
Диафрагмы или шайбы вызывают местное скопление пыли, поэтому их рекомендуется применять в вертикальных воздуховодах.
В горизонтальных воздуховодах вместо шайб и диафрагм лучше применять односторонние задвижки, расположенные в верхней части поперечного сечения трубы, а также дроссель-клапаны.
При назначении скоростей в начальных и конечных участках воздуховода можно пользоваться ориентировочными данными, приведенными в табл. 5. Наибольшие скорости назначаются на участках, примыкающих к вентиляторе; по направлению к концевым участкам скорости должны постепенно уменьшаться.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
375
Пример расчета сети воздуховода приточной вентиляции
1. На расчетную схему (см. фигуру к табл. 8) наносят порядковый номер, количество воздуха Q и длину каждого участка воздуховода.
2. По табл. 2 и заданному количеству воздуха Q выбирают диаметр воз-
. р2У
духовода d, скорость v, скоростное давление потери давления на трение R и записывают в графы 5, 6, 7 и 10 табл. 8.
8. Расчетная таблица
№ участка 0 в M^jnac Q в /лй1сек / d V R RI v2y ~2g~ z RZ+г
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
I 800 0.22 4,0 195 7,5 0,35 1,4 1.7 3,44 5,85 7,25
2 1600 0,44 5,0 265 8,1 0,276 1,38 0,0 4,02 0,0 1,38
3 3200 0.89 4,0 375 8,1 0,189 0,76 0,1 4,02 0 40 1,16
4 3200 0,89 1,0 375 8,1 0,189 0,189 0,15 4,02 0,60 0,79
5 3200 0,89 4.0 495 4,6 0,047 0,19 1,85 1.3 2,4 2,59
Ито ГО. . . 13,17
Участок № 7. Располагаемый напор RI г = 8,51
7 1050 0.28 6.0 215 8.0 0.346 2.06 3,92 6,65 8,35
3. По табл. 6. определяют сумму коэффициентов местных сопротивлений St» которую вносят в графу 9 табл. 8.
4. Перемножая полученные значения S (графа 9) на скоростное давление (графа 10), получают величину потерь на местные сопротивления z и записывают в графу 11 табл. 8.
5. Располагаемое давление для последующих ответвлений воздуховода определяют как сумму потерь давлений на участках сети до заданного ответвления, например для ответвления 7 — располагаемое давление Н для участков № 1 и 2
РрасП = 7,25 -4-1,38 = 8,63 кПм\
Местные сопротивления
Участок № 1 Участок № 4
Приточный насадок на спуске Отводы 2 шт. при А = 2 5 = 0,15 ?= 1,05 X 2 = 0,30 Внезапное сужение потока -ф- = 0,8 при ? = 0,15
Дроссель-клапа н Ответвление 5 = 0,05 ё=о,з Участок № Колено (а = 90°) _ ( Н Приточная шахта — 5
Итого . . . Участок № 2 Крестовина на проходе Участок № 3 25=1.7 0,5 ) 5 - 0,75
С = о,оз Итого . • • 25 = 1,85
Диффузор
£ = 0,1
ГЛАВА XXIV
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА [2], [30], [47] и [80]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
При расчете воздуховодов пневматического транспорта необходимо учитывать, что вместе с воздухом транспортируются и отходы — стружка, опилки и пр.
Для поддержания транспортируемых частей во взвешенном состоянии, а также для поднятия частиц, осевших в воздуховодах при остановке вентилятора, скорость транспортирующего воздуха должна быть значительно больше скорости витания тяжелых частиц материала или отходов.
При расчете сети пневматического транспорта определяют:
1) количество транспортируемого материала;
2) количество транспортирующего воздуха;
3) практическую скорость в воздуховоде;
4) диаметры воздуховода и потери давления в них;
5) потери давления в отдельных ответвлениях воздуховода;
6) сопротивления в пылеотделителях или фильтрах.
Количество транспортируемого материала в каждом отдельном случае определяют экспериментальным путем или задают технологи.
Скорости в воздуховодах выбирают также в зависимости от размеров и формы частиц транспортируемого материала или отходов.
Для некоторых видов пыли примерные скорости могут быть приняты по табл. 1.
1. Примерные скорости движения воздуха в воздуховодах пневмотранспорта [2] и [47)
Скорость в м/сек. Скорость в м/сек
Наименование транспортируемого материала или отходов в вертикальных участках в горизонтальных участках Наименование транспортируемого материала или отходов в вертикальных участках в горизонталь-ных участках
Молотые глина и песок, сухая формовочная земля Шамот . . : Тяжелая наждачная минеральная пыль (корунд, карбид кремния) Каменный уголь в порошке Земля влажная (до 2%) Чугун и сталь (пыль) 11 14 14 10 15 13 13 17 16 12 18 15,5 Мелкая сухая пыль (от шлифования дерева) Пыль от матерчатых кругов Легкая минеральная пыль Земляная и песочная пыль Спичечная соломка . . Опилки и стружка . , Крупная сухая древесная стружка Крупная влажная стружка 8 10 12 16 16 12 14 18 10 12 14 18 18 14 15 20
Диаметры воздуховодов, выполняемых из листовой стали, рекомендуется определять, пользуясь данными табл. 2.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
377
2. Расчетные коэффициенты £3ajH для воздуховодов круглого сечения [30]
Л
Верхняя строка Q в м3/час\ нижняя строка £зам = -г- на 1 пог. м
V в mJ сек d в мм
80/0,0050 85/0,0050 90/0.0063 95/0,0071 100/0,0078 107/0,0899 115/0,0104 125/0,0123
5 91 0,302 102 0,280 114 0,261 128 0,245 141 0,230 162 0,211 187 0,192 221 0,174
5,5 100 0,296 112 0,276 126 0,256 140 0,240 155 0,225 178 0,206 205 0,187 243 0,170
6 109 0,290 122 0,272 137 0,251 153 0,235 170 0,220 204 0,202 224 0,184 263 0,165
6,5 118 0,285 133 0,265 149 0,246 166 0,230 184 0,215 210 0,198 243 0,181 287 0,163
7 127 0,280 143 0,258 160 0,242 179 0,226 198 0,212 227 0,194 262 0,178 309 0,160
7,5 136 0,275 153 0,254 182 0,238 191 0,222 212 0,208 243 0,190 281 0,176 331 0,159
8 145 0,270 163 0,245 183 0,234 201 0,219 226 0,205 259 0,189 299 0,174 353 0,157
8,5 154 0,266 173 0,245 194 0,231 216 0,217 280 0,203 275 0,187 318 0,172 374 0,156
9 163 0,262 184 0,244 206 0,228 225 0,214 254 0,200 292 0,185 336 0,169 398 0,154
9,5 172 0,259 194 0,242 217 0,228 242 0,212 268 0,199 308 0,183 355 0,167 418 0,152
10 181 0,256 204 0,240 228 0,224 255 0,200 282 0,198 324 0,180 374 0,166 441 0,150
10,5 190 0,254 212 0,230 238 0,222 270 0,203 295 0,196 338 0,179 392 0,1 С4 465 0,149
11 199 0,252 224 0,236 254 0,220 280 0,206 311 0,193 356 0,177 412 0,161 486 0,147
11,5 208 0,250 232 0,234 262 0,217 295 0,203 323 0,191 360 0,176 430 0,160 510 0,144
12 217 0,248 245 0,232 274 0,215 306 0,200 339 0,189 389 0,174 448 0,159 530 0,145
12,5 226 0,246 252 0,230 284 0,213 320 0,198 350 0,187 400 0,172 466 0,158 555 0,143
13 236 0,244 265 0,228 297 0,211 332 0,197 367 0,185 421 0,171 486 0,157 574 0,142
13,5 246 0,242 272 0,226 307 0,210 346 0,196 370 0,183 433 0,170 < 505 0,156 595 0,141
378
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА
Продолжение табл. 2
; v в м/сек d ~Г~В мм
80/0,0050 85/0,0056 90/0,0063 95/0,0071 100/0.0078 107/0,0899 115/0.0104 125/0,0123
14 253 0,240 284 0,224 321 0,208 357 0,194 395 0,182 454 0,168 523 0,155 618 0,140
14,5 244 0,238 292 0,222 330 0,206 372 0,192 406 0,181 465 0,167 540 0,154 640 0,139
15 272 0,236 306 0,220 343 0,205 382 0,191 424 0,180 485 0,166 561 0,153 662 0,138
15,5 280 0,234 312 0,218 362 0,203 398 0.191 435 0,179 491, 0,165 580 0,152 685 0,137
16 290 0,232 326 0,216 366 0,202 409 0,190 452 0,178 518 0,164 598 0,150 706 0,136
16,5 298 0,230 332 0,215 375 0,200 424 0,188 463 0,177 530 0,163 617 0,150 730 0,135
17 308 0,229 347 0,214 389 0,199 434 0,186 481 0,176 552 0,162 635 0,149 750 0,134
17,5 316 0,227 354 0,213 399 0,198 449 0,186 490 0,175 560 0,161 655 0,148 770 0,134
18 326 0,226 367 0,212 412 0,197 459 0,185 509 0,174 583 0,160 672 0,147 795 0,133
18,5 333 0,225 374 0,211 420 0,196 475 0,184 520 0,173 594 0,159 690 0,146 820 0,133
19 344 0,224 388 0,210 435 0,195 485 0,183 537 0,172 618 0,158 710 0,145 838 0,132
19,5 352 0,223 394 0,209 443 0,194 500 0,182 546 0,171 625 0,157 725 0,145 860 0,132
20 362 0,222 408 0,208 452 0,193 510 0,181 565 0,170 648 0,157 748 0,144 883 0,131
20,5 370 0,221 415 0,207 466 0,192 526 0,180 570 0,169 660 0,157 765 0,144 910 0,131
21 380 0,220 428 0,206 482 0,191 536 0,179 593 0,168 681 0,156 785 0,143 926 0,130
21,5 386 0,219 435 0,205 490 0,191 550 0,178 605 0,168 690 0,155 805 0,143 950 0,130
22 398 0,218 448 0,204 503 0,190 561 0,178 622 0,167 715 0,154 822 0,142 972 0,129
22,5 > 408 0,217 455 0,203 510 0,190 576 0,178 630 0,167 720 0,154 840 0,142 1000 0,129
23 416 0,216 469 0,202 526 0,189 537 0,177 650 0,161 745 0,153 860 0,141 1015 0,128
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
379
Продолжение табл. 2
V В М/ССК d „ в мм F
80/0.0050 85/0,0056 90/0,0063 95/0.0071 100/0,0078 107/0.0899 115/0.0104 125/0.0123
23,5 425 0,215 475 0,201 535 0,189 600 0,177 660 0,166 755 0,153 880 0,141 1040 0,128
24 434 .0,214 489 0,200 549 0,188 612 0,176 678 0,165 776 0,152 897 0,140 1080 0,127
24,5 444 0,213 495 0,200 500 0,188 630 0,176 690 0,165 785 0,152 920 0,140 1090 0,127
25 453 0,212 512 0,199 573 0,187 638 0,175 706 0,164 810 0,151 935 0,139 1104 0,126
V в м/сек d ~[Г*ММ
110/0.0154 155/0,0188 170/0,0227 183/0,0269 200/0,0314 220/0.0380 240/0,0152 260/0.0531
5 277 0,150 340 0,134 409 0,120 485 0,108 565 0,098 684 0,088 815 0,078 955 0,071
5,5 305 0,147 374 0,132 450 0,118 533 0,106 622 0,096 752 0,086 896 0,077 1050 0,070
6 332 0,145 408 0,130 490 0,116 581 0,104 678 0,095 821 0,084 977 0,076 1145 0,069
6,5 360 0,143 442 0,128 531 0,114 629 0,102 735 0,093 889 0,083 1059 0,074 1240 0,068
7 388 0,141 476 0,126 572 0,112 678 0,110 792 0,091 957 0,082 1140 0,073 1338 0,067
7,5 415 0,139 510 0,124 613 0,110 726 0,099 848 0,090 1020 0,080 1222 0,072 1432 0,066
8 443 0,137 543 0,122 654 0,108 775 0,098 905 0,089 1095 0,079 1307 0,071 1528 0,065
8,5 470 0,135 576 0,120 695 0,107 825 0,097 960 0,088 1160 0,079 1380 0,071 1620 0,065
9 498 0,133 611 0,118 736 0,106 872 0,096 1017 0,087 1232 0,078 1465 0,070 1720 0,064
9,5 526 0,131 645 0,117 775 0,105 920 0,095 1070 0,086 1300 0,077 1545 0,070 1800 0,064
10 554 0,130 679 0,116 818 0,104 969 0,094 ИЗО 0,085 1368 0,077 1628 0,069 1910 0,063
10,5 580 0,129 713 0,114 860 0,103 1020 0,093 1180 0,085 1445 0,076 1720 0,069 ' 2000 0,063
11 609 0,128 747 0,114 898 0,102 1064 0,092 1242 0,084 1505 0,075 1792 0,068 2100 0,062
380
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА
Продолжение табл. 2
в м/сек d F
140/0,0154 155/0,0188 170/0,0227 185/0.0269 200/0.0314 220/0.0380 240/0,0452 260/0,0531
11,5 635 0,127 780 0,113 942 0,101 1120 0,092 1300 0,084 1580 0,075 1870 0,068 2200 0,062
12 665 0,126 815 0,112 981 0,100 1161 0,091 1355 0.083 1642 0,074 1955 0,067 2292 0,061
12,5 690 0,125 847 0,111 1020 0,100 1210 0,091 1420 0,082 1710 0,074 2040 0,067 2380 0,061
13 720 0,124 883 0,110 1061 0,099 1258 0,090 1468 0,081 1778 0,073 2120 0,066 2482 0,060
13,5 745 0,123 915 0,109 1150 0,099 1310 0,090 1530 0,081 1850 0,073 2200 0,066 2580 0,060
14 776 0,122 951 0,108 1142 0,098 1355 0,088 1592 0,080 1915 0,072 2280 0,065 2778 0,059
14,5 800 0,121 985 0,108 1180 0,098 1400 0,087 1640 0,080 1980 0,072 2360 0,065 2770 0,059
15 831 0,120 1018 0,107 1225 0,097 1451 0,086 1695 0,079 2050 0,071 2442 0Д)64 2864 0,0
15,5 855 0,120 1050 0,107 1270 0,097 1500 0,086 1770 0,079 2120 0,071 2520 0,064 2960 0,058
16 886 0,119 1086 0,106 1308 0,096 1548 0,085 1809 0,078 2190 0.070 2606 0,063 3060 0,057
16,5 910 0,119 1120 0,106 1350 0,096 1600 0,085 1860 0,078 2260 0,070 2700 0,063 3150 0,057
17 943 0,118 1154 0,105 1389 0,095 1645 0,084 1921 0,078 2325 0,069 2775 0,062 3250 0,057
17,5 965 0,118 1190 0,105 1430 0,095 1700 0,084 1980 0,078 2400 0,069 2860 0,062 3349 0,057
18 992 0,117 1222 0,104 1470 0,094 1743 0,083 • 2034 0,077 2462 0,068 2936 0,062 3440 0,056
18,5 1020 0,117 1260 0,104 1520 0,094 1780 0,083 2100 0,077 2530 0,068 3200 0,062 3560 0,056
19 1052 0,116 1290 0,103 1552 0,093 1839 0,082 2147 0,076 2600 0,068 3100 0,061 3630 0,056
19,5 1070 0,116 1330 0,103 1600 0,093 1880 0,082 2200 0,076 2670 0,068 3180 0,061 3720 0,056
20 1108 0,115 1358 0,102 1635 0,092 1935 0,082 2260 0,075 2738 0,067 3260 0,061 3822 0,055
20,5 ИЗО 0,115 1400 0,102 1680 0,092 1980 0,082 2210 0,075 2800 0,067 3350 0,061 3920 0,055
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
381
Продолжение табл. 2
V в м/сек d
140/0.0154 155/0.0188 170/0.0227 185/0.0269 200/0.0314 220/0.0380 240/0.0452 260/0.0531
21 1152 0,114 1425 0,101 1715 0,091 2010 0,082 2375 0,074 2872 0,067 3420 0,060 4020 0,055
21,5 1180 0,114 1460 0,101 1760 0,091 2060 0,082 2330 0,074 2950 0,067 3500 0,060 4100 0,055
22 1218 0,113 1492 0,100 1796 0,090 2130 0,081 2486 0,073 ЗОЮ 0,066 3580 0,060 4210 0,054
22,5 1240 0,113 1580 0,100 1845 0,090 2180 0,081 2540 0,073 3080 0,066 3680 0,060 4300 0,054
23 1272 0,112 1561 0,099 1880 0,089 2222 0,081 2600 0,073 3143 0,066 3750 0,059 43911 0,054
23,5 1300 0,112 1600 0,099 1920 0,089 2280 0,081 2650 0,073 3220 0,066 3840 0,059 4500 0,054
24 1328 0,111 1630 0,098 1960 0,088 2322 0,080 2712 0,072 3281 0,065 3910 0,059 4580 0,053
24,5 1350 0,111 1650 0,098 2000 0,088 2370 0,080 2780 0,072 3360 0,065 4000 0,059 2700 0,053
25 1385 0,110 1698 0,097 2041 0,088 2420 0,080 2825 0,072 3420 0,065 4080 0,058 4780 0,053
V в м/сек d_
285/0,0638 310/0,0755 340/0.0908 370/0,1075 405/0,1288 445/0,1555 485/0,1847 525/0,2164
10 2300 0,056 2718 0,051 3270 0,046 3870 0,041 4640 0,037 5600 0,033 6 650 0,030 7 800 0,027
10,5 2420 0,056 2850 0,051 3120 0,046 4070 0,041 4860 0,037 5900 0,033 6 970 0,030 8 200 0,027
11 2530 0,055 2988 0,050 3600 0,045 4950 0,041 5090 0,037 6160 0,033 7 320 0,030 8 580 0,027
11,5 2650 0,055 3140 0,050 3760 0,045 4460 0,041 5330 0,037 6450 0,033 7 650 0,030 9 000 0,027
12 2860 0,054 3260 0,049 3930 0,044 4640 0,040 5560 0.035 6720 0,032 7 975 0,029 9 360 0,026
12,5 2880 0,054 3400 0,049 4080 0,044 4850 0,040 5800 0,036 7000 0,032 8 300 0,029 9 750 0,026
13 2988 0,053 3530 0,048 4250 0,044 5025 0.040 6025 0,036 7290 0,032 8 640 0,029 10 130 0,026
13,5 3100 0,053 3670 0,048 4400 0,044 5220 0,040 6250 0,036 7550 0,032 8 960 0,029 10 500 0,026
382
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА
Продолжение табл. 2
V в м/сек d
'285/0,0638 310/0,0755 340/0,0908 370/0.1075 405/0,1288 445/0,1555 485/0.1847 525/0.21G4
14 3220 0,052 3860 0,048 4550 0,043 5410 0,039 6480 0,035 7840 0,031 9 300 0,028 10 920 0,025
14,5 3340 0,052 3940 0,048 4730 0,043 5600 0,039 6700 0,035 8100 0,031 9 650 0,028 11 300 0,025
15 3450 0,052 4080 0,047 4910 0,043 5800 0,039 6950 0,034 8400 0,031 9 970 0,028 11 700 0,025
15,5 3560 0,052 4200 0,047 5050 0,042 6000 0,039 7170 0,034 8700 0,031 10 300 0,028 12 100 0,025
16 3680 0,051 4350 0,047 5220 0,042 6180 0,038 7420 0,034 8960 0,030 10 620 0,027 12 470 0,025
16,5 3800 0,051 4480 0,047 5400 0,042 6400 0,038 7620 0,034 9250 0,030 10 950 0,027 12 800 0,025 1
17 3910 0,051 4600 0,046 5560 0,042 6570 0,038 7 880 0,034 9 520 0,030 11 300 0,027 13 250 0,024 1
17,5 4040 0,051 4750 0,047 5700 0,042 6800 0,038 8 100 0,034 9 800 0,030 11 600 0,027 13 600 0,024 1 -
18 4140 0,050 4900 0,046 5880 0,041 6960 0,037 8 340 0,033 10 080 0,030 11 950 0,027 14 080 0,024 1 —
18,5 4250 0,050 5000 0,046 6000 0,041 7060 0,037 8 550 0,033 10 400 0,030 12 300 0,027 14 400 0,024 1 "
19 4370 0,050 5160 0,045 6220 0,041 7350 0,037 8 810 0,033 10 620 0,029 12 620 0,027 14 810 0,024 1 —
19,5 4500 0,050 5300 0,045 6350 0,041 7550 0,037 9 000 0,033 10 800 0,029 13 000 0,027 15 200 0,024 | 1 —
20 4600 0,049 5430 0,045 6540 0,040 7740 0,036 9 260 0,032 11 200 0,029 13 300 0,026 15 600 0,024
20,5 4700 0,049 5600 0,045 6700 0,040 7950 0,036 9 500 0,032 И 500 0,029 13 600 0,026 16 000 । 0,024
21 4830 0,049 5710 0,044 6860 0,040 8120 0,036 9 725 0,032 11 750 0,029 13 950 0,026 16 350 II 0, -4 1
21,5 4950 0,049 5830 0,044 7000 0,040 7320 0,036 9 950 0,032 12 000 0,029 14 300 0,026 16 700 1 0,(24 1 1 К
22 5060 0,048 5980 0,044 7200 0,039 8520 0,036 10 200 0,032 12 320 0,028 14 620 0,026 17 150 I 0,023 I
22,5 5200 0,048 6100 0,044 7350 0,039 8700 0,036 10 800 0,032 12 600 0,028 14 950 0,026 17 ' >) 1 0,023 1 10
23 5290 0,048 6250 0,043 7520 0,039 8880 0,035 10 670 0,031 12 860 0,028 15 280 0,026 17 930 1 0,023 I 1 11
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
383
Продолжение табл. 2
V в м/сек d
285/0.0638 310/0.0755 340/0.0908 370/0,1075 405/0.1288 445/0.1555 485/0,1847 525/0.2164
23,5 5400 0,048 6400 0,043 7700 0,039 9100 0,035 10 800 0,031 13200 0,028 15 600 0,026 18 300 0,023
24 5520 0,047 6500 0,043 7850 0,038 9280 0,035 11 120 0,031 13 420 0,028 15 950 0,025 18 720 0,023
24,5 5650 0,047 6650 0,043 8000 0,038 9500 0,035 11 300 0,031 13 700 0,028 18 300 0,025 19 000 0,023
25 5750 0,047 6790 0,042 8175 0,038 9670 0,034 11 590 0,031 14 000 0,028 16 620 0,025 19 500 0,023
V в м/сек d
570/0.255 620/0,3019 665/0,3473 730/0,4185 810/0,5153 890/0,6221 990/0,7697
5 4 500 0,028 5 440 0,025 6 250 0,023 7540 0,021 9 250 0,019 11 200 0,017 13 700 0,015
5,5 5 060 0,028 5 890 0,025 6 875 0,023 8 300 0,021 10 180 0,018 12 320 0,016 15 260 0,014
6 5 520 0,027 6 520 0,025 7 500 0,022 9 050 0,020 11 100 0,018 13 480 0,016 16 600 0,014
6,5 5 980 0,027 7 060 0,024 8 125 0,022 9 820 0,020 12 020 0,018 14 550 0,016 18 000 0,014
7 6 440 0,026 7 610 0,024 8 750 0,022 10 500 0,020 12 950 0,017 15 680 0,016 19 400 0,014
7,5 6 900 0,026 8 150 0,024 9 375 0,022 11 300 0,019 13 880 0,017 16 800 0,015 20 780 0,013
8 7 360 0,025 8 690 0,023 10 000 0,021 12 070 0,019 14 800 0,016 18 000 0,015 22 180 0,013
8,5 7 800 0,025 9 250 0,023 10 600 0,021 12 800 0,019 15 700 0,016 19 100 0 015 23 500 0,013
9 8 280 0,025 9 775 0,023 11 250 0,021 13 580 0,018 16 650 0,016 20 160 ! 4,015 24 980 0,013
9,5 8 750 0,025 10 300 0,023 11 800 0,021 14 300 0,018 17 600 0,016 21 300 0,015 26 200 0,013
10 9 200 0,025 10 860 0,023 12 500 0,021 15 100 0,018 18 500 0,016 22 400 0,015 27 700 0,013
10,5 9 700 0,025 11 400 0,023 13 100 0,021 15 800 0,018 19 500 0,016 23 800 0,015 29100 0,013
11 10 ПО 0,024 И 920 0,022 13 750 0,020 16 600 0,018 20 370 0,016 24 620 0,014 30 450 0,013
381
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА
Продолжение табл. 2
V в м/сек d
570/0,255 620/0,3019 665/0,3473 730/0,4185 810/0,5153 890/0.6221 990/0.7697
11,5 10 550 0,024 12 500 0,022 14 400 0,020 17 350 0,018 21 400 0,016 25 800 0,014 31 900 0,013
12 11 058 0,024 13 000 0,022 15 000 0,020 18 000 0,018 22 200 0,015 26 850 0,014 32 220 | 0,012
12,5 11 450 0,024 13 600 0,022 15 600 0,020 18 800 0,018 23 200 0,015 28 000 0,014 34 600 1 0,012 1
13 11 950 0,023 14 100 0,021 16 250 0,020 19 600 0,017 24 000 0,015 29 100 0,014 36 000 0,012 !
13,5 12 400 0,023 14 700 0,021 16 900 0,020 20 400 0,017 25 000 0,015 30 200 0,014 37 400 fl 0,012 1
14 12 860 0,023 15 200 0,021 17 500 0,019 21 120 0,017 25 900 0,015 31 400 0,014 38 800 1 0,012 |
14,5 13 300 0,023 15 700 0,021 18 100 0,019 21 800 0,017 26 900 0,015 32 500 0,014 40 200 1 0,012 ।
15 13 790 0,022 16 280 0,021 18 750 0,019 22 620 0,017 27 800 0,015 33 600 0,014 41 600 J 0,012 I
15,5 14 300 0,022 16 800 0,021 19 400 0,019 23 400 0,017 28 800 0,015 34 800 0,014 43000 I 0,012 1
16 14 710 0,022 17 370 0,020 20 000 0,019 24 120 0,017 29 700 0,015 35 800 0,014 44300 1 0,012 1
16,5 15 200 0,022 17 900 0,020 20 600 0,019 24 800 0,017 30 600 0,015 37 000 0,014 45 800 1 0,012 I
17 15 620 0,022 18 450 0,020 21 250 0,018 25 630 0,017 31 500 0,015 38 050 0,013 472(0 1 0,011 I
17,5 18 100 0,022 19 000 0,020 21 800 0,019 26 400 0,017 32 500 0,015 39 300 0,013 48500 И 0,01)
18 16 550 . 0,022 19 530 0,020 22 500 0,018 27 180 0,016 33 300 0,015 40 300 0,013 4980 1 0,011
18,5 17 000 0,022 20 000 0,020 23 100 0,019 27 800 0,016 34 400 0,015 41 500 0,013 51 В 0, II
19 17 470 0,022 20 620 0,019 23 750 0,018 28 700 0,016 35 200 0,014 42 600 0,013 52 У Л 0,011
19,5 17 900 0,022 21 200 0,019 24 200 0,018 29 400 0,016 36 200 0,014 43 700 0,013 5401Л 0.0).
20 18 390 0,021 21 750 0,019 25 000 0,018 30 200 0,016 37 000 0,014 44 800 0,013 55-Л 0,1
20,5 18 800 0,021 22 300 0,019 25 600 0,018 3LOOO 0,016 38 000 0,014 46 000 0,013 57 Л 0,0: Л
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
385
Продолжение табл. 2
р в м/сек d
570/0.255 620/0.3019 665/0.3473 730/0.4185 810/0.5153 890/0.6221 990/0.7697
21 19 300 0,021 22 800 0,019 26 550 0,018 31 700 0,016 38 900 0,014 47 000 0,013 58 200 0,011
21,5 19 800 0,021 23 400 0,019 26 900 0,018 32 500 0,016 40 000 0,014 48 100 0,013 59 500 0,011
22 20 230 0,021 23 880 0,019 27 500 0,018 33 200 0,016 40 750 0,014 49 300 0,013 60 900 0,011
22,5 20 600 0,021 24 400 0,019 28 200 0,018 34 000 0,016 42 000 0,014 50 500 0,013 65 400 0,011
23 21 140 0,021 24 980 0,019 28 750 0,017 34 700 0,016 42 600 0,014 51 500 0,013 63 700 0,011
23,5 21 600 0,021 25 600 0,019 29 400 0,017 35 500 0,016 43 500 0,014 52 600 0.013 65 100 0,011
24 22 060 0,021 26 080 0,019 30 000 0,017 36 200 0,016 44 400 0,014 53 750 0,012 66 500 0,011
24,5 22 500 0,021 26 600 0,019 30 300 0,017 37 000 0,016 45 500 0,014 55 000 0,012 68 000 0,011
25 23 000 0,021 27 160 0,019 31 250 0,017 37 700 0,016 46 300 0,014 56 000 0,012 69 250 0,011
Потери давления из-за трения в сети для чистого воздуха определяют по методу скоростных давлений. Этот метод основан на условной замене сопротивлений трения всех прямолинейных участков сети воздуховода эквивалентными им местными сопротивлениями С.
Приравнивая сопротивления трения к потерям на местные сопротивления, получают
Л/ VD2 _ Vt>2 г-,, о
Ртр — Рм — —tf" 2g ^зам 2g 1
откуда
>зам
Тогда сопротивление рассчитываемого участка воздуховода, включая местные сопротивления фасонных частей, будет равно
Р = 4- 2 0
или
где — сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке.
Значения на 1 м длины приведены в табл. 2.
Значения представляющие собой рск, приведены в табл. 3.
25 Рисн
104
386
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА
3. Скоростное (динамическое) давление в кГ/м-
0,0 | 0.1 | 0,2 | 0,3 0,4 0,5 0,6 | 0.7 | 0,8 0.9
| Скорость воздуха в м.!сек. v’y — дл, Y = 1.2 кГ /м3
5 1,53 1,59 1,65 1,72 1,78 1,85 1,92 1,99 2,06 2,14
6 2,20 2,27 2,35 2,43 2,51 2,59 2,66 2,75 2,83 2,91
7 3,00 3,08 3,17 3,26 3,35 3,44 3,53 3,63 3,72 3,82
8 3,92 4,02 4,11 4,22 4,32 4,42 4,53 4,63 4,74 4,85
9 4,96 5,07 5,18 5,29 5,40 5,52 5,64 5,76 5,88 6,00
10 6,12 6,24 6,37 6,49 6,62 6,74 6,87 7,00 7,14 7,27
11 7,40 7,54 7,67 7,82 7,94 8,09 8,24 8,38 8,52 8,56
12 8,81 8,96 9,10 9,26 9,41 9,56 9,72 9,87 10,00 10,18
13 10,34 10,50 10,66 10,82 11,00 11,15 11,31 11,48 11,65 11.82
14 12,00 12,17 12,34 12,51 12,69 12,87 13,05 13,23 13,41 13,58
15 13,77 13,90 14,14 14,33 14,52 14,70 14,90 15,08 15,27 15,46
16 15,67 15,87 16,07 16.26 16,45 16,65 16,86 17,06 17,28 17,47
17 17,69 17,90 18,11 18,32 18,52 18,75 18,95 19,17 19,38 19,60
18 19,83 20,03 20,29 20,50 20,71 20,93 21,17 21,40 21,62 21,86
19 22,09 22,31 22,56 22,80 23,03 23,27 23,51 23,76 24,00 24,24
20 24,48 24,72 24,98 25,22 25,48 25,72 25,98 26,22 26,48 26,72
21 26,98 27,26 27,50 27,76 28,03 28,30 28,58 28,80 29,08 29,36
22 29,62 29,90 30,16 30,43 30,70 31,00 31,25 31,52 31,80 32,10
23 32,38 32,64 32,94 33,22 33,50 33,80 34,10 34,36 34,68 34,98
24 35,28 35,56 35,84 36,16 36,44 36,75 37,02 37,35 37,65 37,95
25 38,25 38,55 38,85 39,20 39,50 39,80 40,10 40,40 40,70 41,05
26 41,40 41,70 42,00 42,30 42,70 43,00 43,30 43,60 44,00 44,30
27 44,60 44.90 45,30 45,60 46,00 46,30 46,60 46,90 47,30 47,60
28 48,00 48.30 48,70 49,00 49,40 49,70 50,10 50,40 50,70 51,10
Потери давления на преодоление сил трения и местных сопротивлений при перемещении механических примесей определяют по формуле
Рем = Р О + Л» + /v кГ'м2, где р — потери давления в сети в кГ м2 при перемещении чистого воздуха и у = 1,2 кГ/мя\
К — опытный коэффициент (табл. 4);
р — весовая концентрация транспортируемой смеси, равная отношению веса примесей к весу чистого воздуха, в кГ/кГ (табл. 4);
/— длина вертикального участка воздуховода в м\
v — объемная концентрация смеси, равная отношению веса механических примесей к объему чистого воздуха, в кПм*.
При транспортировании пыльного воздуха рекомендуются следующие минимально допустимые диаметры воздуховодов:
1) для мелкой сухой и зернистой пыли 80 лои;
2) для средней волокнистой пыли (опилки, медная стружка, волокна хлопка, шерсть и т. п.) 100 лип;
3) для крупной стружки 130 мм, для щепы 150 мм.
Сопротивление разветвленного воздуховода определяют по его магистральному направлению. Началом магистрали считают такую конечную точку воздуховода, от которой потеря давления до всасывающего отверстия вентилятора получается наибольшей.
Отдельные участки воздуховода (начиная по ходу воздуха от начального участка невыгодно расположенной ветви) необходимо рассчитывать последа вательно с увязкой всех ответвлений и изменения (увеличения) расходов по более коротким ответвлениям, присоединенным по пути к расчетной магистрали.
Разности между потерями давлений в ответлениях воздуховодов ве должны превышать 10%.
РАСЧЕТ СЕТИ ПНЕВМОТРАНСПОРТА ОТ ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩИХ СТАНКОВ
387
4. Рекомендуемые весовые концентрации р. и опытный коэффициент Л' для расчета пневмотранспорта
Наименование материала Объемный вес материала в т/м3 Рекомендуемая весовая концентрация в кГ/кГ для вертикальных и горизонталь- ных участков воздуховода Значения К для приемного насадка для колена с направлением потока снизу вверх
Песок сухой 2,6 0,8—1,0 0,6 1,0 2,2
Глина молотая . . 2,4 0,8—1,0 0,6 1,0 2,2
Оборотная (горелая) земля . 2,4—2,6 0,8—1,0 0,6 1,0 2,2
Чугунная дробь . . 7,25 0,8—1,0 0,8 0,4 2,0
Чугунная стружка 7,25 0,8—1,0 0,85 0,4 1,6
Минеральная пыль — — 1,0 — —
Опилки и стружка деревообрабатывающих цехов 0,25—0,3 0,1—0,5 1,4
Хлопок — 0,2—0,5 1,5—2,5 — —
Шерсть — 0,2—0,5 1,5—2,5 — —
ПРИМЕР РАСЧЕТА СЕТИ ПНЕВМОТРАНСПОРТА ОТ ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩИХ СТАНКОВ [23] н [30]
1. На расчетную схему (фиг. 1) наносят номер участка, количество удаляемого воздуха Q и длину участка воздуховода. Отдельные участки схемы нумеруют арабскими цифрами в порядке присоединения к магистрали, а сборные участки — римскими цифрами.
Фиг. 1. Расчетная схема воздуховодов:
1 — циклон; 2 — вентилятор.
Все эти данные вносят в графы 1—6 расчетной табл. 5. Расчет ведут с дальнего участка наиболее невыгодно расположенного ответвления.
2. По табл. 2 (по заданному количеству воздуха и заданной минимальной скорости транспортирования) определяют диаметр воздуховода d и расчетный коэффициент С = Д- • Эти данные вносят в графы 7—10 табл. 5.
3. Значения , полученные из табл. 2, умножают на длину участка и записывают в графу 11 табл. 5.
25*
5. Примерная форма таблицы для расчета сети воздуховода пнсвмотр . :пс'-з
№ стан- ка № участка Наименование станка или участка Заданные величины Принятые величины ПО табл. 2 II м> V* j-i-" t,!y 2g Потери р в кГ/лс1 Величины местных сопротивлений
TDh/gW Я & "min а м'ак 1 в м 7 в м3/час »/<<?/иг я а d в мм 1 X d на участке от начала до конца участка
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1! 12 13 11 15 16 17
1 1 Ленточная пила 650 14,0 10 662 15 125 0,138 1,38 2,7 4,08 13,77 56,3 96,3 2; 0,15x4; 0,1
2 2 Фрезеоный станок
Ф-1 800 17,0 8 795 18 125 0,133 1.06 2,05 3.11 19,83 60,0 100,0 1,5; 0,15x3;0,1
1 Сборный возлухо- 1,12 19,83
вод 1 450 17,0 10 1 470 18 170 0,094 0,94 0,18 20,0 — 0,15; 0.03
,10 3 Рейсмусовый ста- 2,17 45,4 85,4
иок 1 000 17,0 4 1 020 18,5 140 0.117 0,47 1 7 20,9 1,3; 0,15x2; 0,1
1 150 17,0 4 1 15С 21,0 140 0,114 0,45" 1,7 2,156 26,98 54,5 94,5
11 4 Ленточная пила 650 14,0 6 655 17,5 115 0,143 0,5.1 2,7 3,59 18,75 67 107 2; 0.15x4; 0,1
— VII Сборный воздухо- 0,595 0.15; 0,03
вод 1 800 17,0 5 I 76 18,5 185 0,083 0,41-5 0,18 20,9 12,4 —
— II Сборный ВОЗДУХО-
вод 3 250 17,0 3 3 250 17,0 ; 60 0,057 0.117 0,03 0,147 17,7 2,6 — 0,03
— III Сборный воздухо- 0,291 0.15; 0,03
вод 6 450 17.0 3 6 570 17, .,,'1 0,538 0,114 0,18 17,7 5,2 —
— IV Сборный возлухо- 0,15
вод 11 450 17,0 6 11 600 17,5 485 0,027 0,162 0,15 9,512 18,75 5,8 —
V Сборный воздухо- 0,14x4
вод 11 450 6-8 5 11 600 7,6 730 0,019 0,095 О" 0,695 3,53 2,46 —
— VI Сборный возлухо 1,114 3,53 1.0
вод 11 450 6-8 6 11 600 7,6 730 0,019 0,114 1,0 4,0
Примечание. Полученные в графе 16 величины общих потерь давления для отдельных ответвлений воздуховода имеют расхождения более 10%. поэтому для участка М 3 при окончательной увязке сети необходимо увеличить количество воздуха до Q = 1150 м‘/час.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА
ДИАФРАГМЫ ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПРОПУСКНОП СПОСОБНОСТИ ОТВЕТВЛЕНИИ 389
4. Определяют сумму коэффициентов местных сопротивлении фасонных частей 2 ( и вносят в графу 12.
5. Полученные величины значений С' и SC (из граф 11 и 12) складывают и вносят в графу 13. Последнее число представляет собой расчетный коэффициент и показывает, сколько скоростных давлений теряется на участке воздуховода для преодоления всех видов сопротивлений.
6. По табл. 3 определяют величину скоростного давления рск — .
соответствующую истинной скорости движения воздуха в воздуховоде (см. графу 8), и вносят в графу 14. Затем эту величину умножают на расчетный коэффициент (графа 13) и результат вносят в графу 15. Переходят к расчету последующих участков воздуховода с тщательной увязкой потерь давления (до ±10%).
РАСЧЕТ ДИАФРАГМ ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ ОТВЕТВЛЕНИЙ СЕТЕЙ [80]
Наиболее простым способом увеличения потерь давления в ответвлениях сетей является введение дополнительных сопротивлений в виде диафрагм, вставляемых между фланцами прямых отрезков воздуховодов.
Например, при аспирации длинных рядов однорядного оборудования применение диафрагм позволяет делать все ответвления одинакового диаметра
Фиг 2. Односторонняя диафрагма и сдвоенная шкала для расиста ее размеров.
что значительно упрощает заготовку воздуховодов и фасонных частей к ни» . удешевляет стоимость монтажа, дает возможность точнее, чем при изменении диаметров труб, регулировать объем отсасываемого воздуха.
Недостаток диафрагм заключается в том, что они вызывают местные скопления пыли и затрудняют очистку от нее воздуховодов; поэтому диафрагмы с центрально расположенным отверстием рекомендуется применять только в вертикальных воздуховодах.
В горизонтальных воздуховодах вместо шайб рекомендуется пр (менять односторонние диафрг1гмы (фиг. 2), расположенные в верхней части поперечного сечения трубы.
Коэффициент сопротивления диафрагмы с центральным отверстием, отнесенный к скоростному давлению в воздуховоде, определяется по формуле
С = [0,707Уп (й~—-~1)--|- ч — 1]2 .
390
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА
п
f
где п — отношение площади поперечного сечения воздуховода F к площади отверстия диафрагмы f, т. е.
’_р\г , а D d
И,
т/— D
через z — ]/ п = , можно
следовательно,
Обозначив величину отношения определить искомую величину z = п
'я
§
60
50-05-йо-
35-
№.
2,44 2.3 %2-i
2.1-
2.0-\
1.9 -i
1.81
8
1
££31 о
94- О
5.0
4.5
4.0
3.5
3.5
4.0
4.5
1,3
3.0
d=°-г
D ММ.
20-%-п-!б-754 м 13
12
-2.5
1,5^
7.4
1.20-
1.15
1.3
НО
1.2
1.05-
1,02
1,010 т , „
1.005' -1.01
10
4?
4?
/«
4T
2.0 1,9 1.8
1.7 ISIS
7.4
-1,1
г 1,05
6.0 §
г 6.5 '-7,0
-7.5
8.0
8.5^
Для упрощения расчетов по определению диаметра диафрагмы с центральным отверстием рекомендуется номограмма А. В. Панченко (фиг. 3).
Для односторонней диафрагмы величину можно определять по номограмме на фиг. 3.
Пример 1. Требуется рассчитать диаметр диафрагмы при следующих условиях: сопротивление магистрали на участке от сечения а до Ь (фиг. 4) по расчету Н = 40 кГ/м*", сопротивление участка ответвления от сечения с до b по расчету равно Ht=30 кПм/\ диаметр ответвления при Q — = 1130 м^/час и v = 10 м/сек, равен D = 200 мм, т. е. диафрагмой необходимо погасить Н" = Н — Нх = 40— —30 = 10 кГ/мг.
Фиг. тельной
3. Номограмма г для определения относи-величины регулировочных шайб вентиляционных воздуховодов.
Решение. На номограмме, показанной
a-3t
0200
Фнг.
4. Расчетная схема к примеру 1.
_________________ _____ ______, на фиг. ками v = 10 м/сек. и Н' = 10‘кГ/м^. Находим на средней
J D 200 1СО d =-----= , к = 158 мм.
г 1,265
3, проводим прямую между точ-шкале z=l .265 и. следовательно,
30-.
7 5,0
£
Пример 2. Требуется рассчитать одностороннюю диафрагму для условий, указанных в предыдущем примере.
Решение.
Нд
с = ^ = 6274
H'g 6,12 ’
По шкале, приведенной на фиг. 2, при С = 1,1 находим = 0,422, откуда а = 0,4220, или диаметр диафрагмы d = 0,442-200 = 85 мм.
ЗАЩИТА ВЕНТИЛЯТОРОВ И ФАСОННЫХ ЧАСТЕЙ ВОЗДУХОВОДОВ
391
ЗАЩИТА ВЕНТИЛЯТОРОВ И ФАСОННЫХ ЧАСТЕЙ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИ ПНЕВМАТИЧЕСКОМ ТРАНСПОРТИРОВАНИИ МАТЕРИАЛОВ
В местах удара потока воздуха, несущего пыль или отходы материалов, стенки вентиляционного оборудования, воздуховодов и фасонных частей быстро выходят из строя.
В целях защиты от преждевременного износа неподвижные части вентиляционного оборудования покрывают слоем абразивно-цементной массы, состоящей из 1 части портландского цемента и 4 частей измельченного абразивного материала.
Фиг. 5. Эскизы некоторых защищенных деталей вентиляционных установок: а — колено; б — конус циклона; в — вентилятор.
Для нанесения массы бронируемые участки покрывают проволочной сеткой или ограждают опалубкой по форме защищаемого элемента. Толщина защитного слоя 50—70 мм.
Эскизы некоторых защищенных (бронированных) деталей вентиляционных установок приведены на фиг. 5. Для предотвращения преждевременного износа от абразивной пыли к концам лопастей вентилятора с внутренней стороны приваривают стальные полосы шириной 10 мм. При работе колеса в условиях транспортирования запыленного воздуха гребенки плотно заполняются абразивной пылью, что способствует погашению прочности лопастей на истирание.
ГЛАВА YA'У
РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩИХ И ШУЛЮПОГЛОЩАЮЩИХ УСТРОЙСТВ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ (271 и [301
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Основными источниками шума в вентиляционных установках являются вентилятор и электродвигатель, шум от которых достигает 80—100 дб.
При скорости воздушного потока более 5 м/сек может появиться дополнительный шум в клапанах, решетках и в прямоугольных поворотах.
Шум от вентиляционного агрегата обычно распространяется через воздушную среду, по строительным конструкциям и стенкам воздуховодов.
Борьба с шумом может осуществляться путем снижения первоначального шума от вентиляционного агрегата, изоляции агрегата от остальных помещений и размещения его в звукоизолирующей камере, изоляции агрегата от строительных конструкций при помощи виброизолирующих оснований, изоляции вентилятора от воздуховодов и других частей камеры звукоизолирующими прокладками, применения специальных звукопоглощающих материалов для воздуховодов и облицовки вентиляционных камер, установки специальных глушителей в воздуховодах.
МЕРЫ УМЕНЬШЕНИЯ ШУМА, СОЗДАВАЕМОГО ВЕНТИЛЯТОРАМИ
Шум, создаваемый вентилятором, зависит от типа его, числа оборотов рабочего колеса и к. п. д.
Для уменьшения шума, создаваемого вентилятором, рекомендуется:
а) применять осевые вентиляторы или центробежные вентиляторы с лопатками, загнутыми назад;
б) добиваться к. п. д. вентилятора не менее 0,9 максимального к. п. д. для выбранного типа вентилятора;
в) окружную скорость и рабочего колеса вентилятора ограничивать 30 м/сек;
г) вентилятор с электродвигателем соединять посредством эластичных муфт или применять клиноременную передачу;
д) входное отверстие в вентилятор делать плавным;
е) производить тщательную балансировку рабочего колеса вентилятора и регулировку подшипников;
ж) применять виброизолирующие основания.
Уровень громкости шума, создаваемого вентилятором, может быть определен по формуле Е. Я. Юдина
Le = L 4- 601g« 4-20 lg^ дб, (1)
где L — отвлеченный уровень шума, отнесенный к вентилятору с колесом диаметром 400 мм;
и — окружная скорость рабочего колеса вентилятора в м/сек-, D — диаметр рабочего колеса вентилятора в м.
МЕРЫ УМЕНЬШЕНИЯ ШУМА. СОЗДАВАЕМОГО ВЕНТИЛЯТОРАМИ
393
Для удобства пользования формулой (1) она преобразуется:
Le = L + Б А дб. (2}
Значения L принимаются по табл. 1, А — по табл. 2, Б — по табл. 3.
1. Значение £ для вентиляторов с диаметром рабочего колеса 400 мм
Вентиляторы 1. в дб
Центробежные с лопатками, загнутыми назад (серин ВРН) Центробежные с радиальными лопатками (серии ЦП-7-40) Центробежные с лопатками загнутыми вперед (серии ЭВР BP ВРС ВВД, Ц9-57 и Ц9<5'| . ’ ’ Осевые серин V . . . . ... 5 10—12 17—20 0,5
2. Значение величины А в зависимости от диаметра D колеса вентилятора
D в мм . • 200 300 400 500 600 800 1000 1200 1400
А в дб — 14 — 10 —8 —6 —4 —2 0 + 1,6 +4
3. Значение величины Б в зависимости от окружной скорости и колеса вентилятора
и в м/сек . . 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60
Б в дб 68 78 84 88 93 96 98 103 105 107
Пример. Определить уровень громкости шума, создаваемого центробежным вентилятором серии ЭВР № 4; Q = 5000 м3/час; т] = 0,55; п = 930 об/мин с электродвигателем серии А-42-6; N= 1,7 кет; диаметр рабочего колеса 0 = 0,4 м; окружная скорость рабочего колеса и = 19,5 м/сек.
Решение
La = £ + А + Б = 17 + (— 8) + 76 = 85 дб,
где L = 17 дб по табл. I (для вентиляторов серии ЭВР № 4);
А = 8 дб по табл. 2 (прн D = 0,4 ле);
Б = 76 дб по табл. 3 (при и = 19,5 м/сек);
Для уменьшения дополнительного шума от вентилятора, установленного непосредственно в помещении, вентилятор вместе с электродвигателем следует располагать в специальной звукоизолирующей камере.
Звукоизолирующую способность ограждающих конструкций камер следует принимать с таким расчетом, чтобы величина дополнительного шума, проникающего из камеры в помещение, была на 5—10 дб меньше величины шума, характерного для данного помещения.
Для снижения шума в вентиляционной камере рекомендуется облицовка ее внутренних поверхностей звукопоглощающими материалами (акустической штукатуркой АЦП, минеральным войлоком).
Дверки камеры и отверстия в ней следует делать с максимальным уплотнением, не допускать образования щелей.
394
РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩИХ II ШУМОПОГЛОЩАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
Допускаемый уровень громкости шума, проникающего из камеры в помещение, определяется по формуле
= Lo — (5 — 10) дб,
где Lo — уровень громкости шума в помещении в дб (принимается по табл. 4).
4. Допускаемые уровни громкости воздушного шума для помещений различного назначения (1)
Помещения Lo в дб
Жилые комнаты квартир Кухни и санитарные узлы квартир Вспомогательные помещения квартир — передняя, коридоры Жилые комнаты общежитий и номера гостиниц Санитарные узлы общежитий и гостиниц Вспомогательные помещения общежитий н гостиниц .... Лестничные клетки без лифтов, вестибюли, гардеробы, общие коридоры Лестничные клетки с лифтами, машинные отделения лифтов и вентиляционные камеры Детские сады (групповые комнаты) Ясли (детские комнаты) Читальные залы, залы выдачи книг Конторские помещения Зрительные залы кинотеатров Фойе кинотеатров Торговые залы магазинов, рестораны Подсобные помещения зданий (котельные, склады топлива, прочие хозяйственные помещения) Машинописные бюро в учреждениях Классы, аудитории, лаборатории в учебных заведениях . . Театральные залы 35 Не нормируется То же 35 Не нормируется То же » » 40 40 35 40 45 45 50 Не нормируется 50 40 35
Требуемая звукоизолирующая способность ограждающих конструкций камеры определяется по формулам:
а) без применения специальной звукопоглощающей изоляции
TL = Lg — Lt дб-,
б) при облицовке внутренних поверхностей камеры звукопоглощающей изоляцией
TL = Lg — A L — L, дб,
где Lg — уровень громкости шума, создаваемого вентилятором;
AL — снижение шума внутри камеры за счет применения звукопоглощающей изоляции;
AL = 101g^-‘S1- дб,
где а0 и ах — средние коэффициенты звукопоглощения внутренними поверхностями камеры до и после применения звукопоглощающей изоляции (ио табл. 5);
So и S, — площади звукопоглощающих поверхностей в м2.
РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ОГРАЖДЕНИЙ КАМЕР
395
5. Средние коэффициенты звукопоглощения поверхностями строительных материалов
Общестроительные материалы Общее трон тельные материалы а •
Кирпичная кладка Железобетон гладкий .... Доски Штукатурка известковая . . То же по сетке .... Метлахские плитки ... Металлические воздуховоды . . Шлако-алебастровые плиты 0,032 0,015 0,060 0,025 0,033 0,025 0,027 0,032 Гипсолитовые плиты Асбестовый войлок толщиной 5 мм Арборит толщиной 20 мм . . . Шерстяной войлок толщиной 25 мм ........... Перфорированная листовая сталь с прослойкой из асбестовой ваты толщиной 100 мм .... То же из минеральной ваты тол- щиной 25 мм Штукатурка акустическая АЦП толщиной 35 мм ...... 0,02 0,31 0.44 0,55 0,70 0,48 0,31
* Значения а даны при средней частоте шума 512 гц.
РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ КАМЕР
Звукоизолирующая способность ограждающих конструкций определяется по формулам:
а) для ограждений из однородного материала при р < 200 кГ/м2
TL = 13,5 1g р+ 13 дб-,
при р > 200 кГ/м-
TL = 23,0 1g р —9 дб\
б) для ограждений с воздушной прослойкой (ориентировочно) TL = 110+ 14,3 (IgA +lgp2) — 201g& дб,
где р — вес всего ограждения в кГ на 1 м2 поверхности ограждения;
Pi и р2 — вес стенок (отдельно), расположенных по обе стороны воздушной прослойки, в кГ на 1 м2 поверхности ограждения;
k — коэффициент сжимаемости:
k = кГ/м2',
Ед — динамический модуль упругости прослойки (по табл. 6);
Ь2— толщина прослойки в м.
6. Средний динамический модуль упругости прослоек
Прослойки Е& в кГ/м* Прослойки Е & в к/Гм*
Воздух 1,45 х 16" Пробка 85x104
Войлок . I50X104 Резина 50x104
396
РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩИХ И ШУМОПОГЛОЩАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
Пример. Подобрать конструкцию стенок звукоизолирующей камеры, с тем чтобы исключить влияние шума от вентилятора, если известно. Le = 85 дб (см. пример I); Lo = 45 дб по табл. 4 для фойе).
Решение. 1. Допускаемый уровень громкости шума от вентилятора
£, = £0 — 5 = 45 — 5 = 40 дб.
Рассмотрим два варианта конструкции стенок.
Вариант /. Кирпичная стена.
Звукоизолирующая способность стены должна быть
TL — Lg — Lx = 85 — 40 = 45 дб.
2. Необходимый вес стены при р > 200 кГ/м"
Т£ + 9 _45 + 9_ еР 23,0 23,0 2’35’
откуда р — 224 кГ/м1.
3. Толщина стены при объемном весе кирпичной кладки у = 1800 кГ/м3 должна быть _ р 1000 _ 224-1000
3 ~ 1800 ~ 1800
— 125 мл.
т е. ’/-• кирпича.
То же значение можем получить по табл. 7.
Вариант 2. Шлакобетонная стена, облицованная с внутренней стороны акустической штукатуркой АЦП толщиной 35 мм.
Звукоизолирующая способность кирпичной стены с учетом звукопоглощающей изоляции
TL - La — Д£ — Lx - 85 — 10 — 40 - 35 дб,
где Д£ — снижение шума за счет звукопоглощающей изоляции;
. , In . 0,31 -20
~ ‘° g 5 aaS0 ~ ° g 0,032 -20 ~ ‘° d6’
ag — для шлакобетона (по табл. 5) равен 0,032;
ах — для акустической штукатурки (по табл. 5) равен 0.31;
80 и Si — поверхность стенок камеры 20 л2.
Значению TL = 35 дб по табл. 7 соответствует шлакобетонная стена толщиной Ь3 =40 мм.
7. Вес и звукоизолирующая способность стен из однородного материала
Стены Толщина Ъя в мм Вес Р в кГ!мг TL в do
Кирпичная стена (1 = 1800 кГ/м3) в ’/2 кирпича 120 216 44
Го же в 1 кирпич ... 250 450 52
„ в Р/2 кирпича . 380 685 56
» в 2 510 920 59
. в 2V2 , 640 1150 61
Железобетонная стена (К = 2400 кГ/м3) ... 70 168 43
То же 100 240 46
Шлакобетонная стена (f — 1000 кГ/м3) 40 40 34
То же 70 70 38
«... . . 120 120 41
150 150 42
ДЕТАЛИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ КАМЕР
Наиболее доступными материалами, обладающими хорошей звукоизолирующей способностью для сооружения стен камер, являются кирпич или железобетон.
Однако для камер, располагаемых на площадках или на междуэтажных перекрытиях, стены желательно выполнять из облегченных комбинирован
ДЕТАЛИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ КАМЕР
397
ны.х конструкций с применением плиточных утеплителей, акустической штукатурки к воздушных прослоек.
Некоторые показатели облегченных стен приведены в табл. 8—11.
8. Железобетонная стена с утеплителем
9. Железобетонная стена с утеплителем и акустической штукатуркой
Толщина в мм р в кГ/м* TL в дб
Ь, ь„
70 160 228 45
Примечание. Обозначение на фигуре: / — железобетонная стенка толщиной Ьа; 2—плиточный утеплитель толщиной 70 мм (у =400 кГ/м3): 3 -- штукатурка толщиной 10 мм (у = 1600 кГ/м3}.
Толщина в мм р в кГ/м3 TL в дб
Ь, Ь„
40 70 155 185 180 252 58 56
Примечание. Обозначения на фигуре; / — железобетонная стенка илн цементная штукатурка по сетке толщиной Ья‘, 2— плиточный утеплитель толщиной 70 мм (у — 400 кГ/и®); 3 — штукатурка толщиной 10 мм (у = = 1600 кГ/м3)', 4— акустическая штукатурка АЦП толщиной 35 мм.
10. Двойная стена из досок с воздушной прослойкой
11. Двойная стена из шлакобетонных плит с воздушной прослойкой
Толщина в мм р в кГ/м3 TL в дб
Ьг «0
25 115 60 38
50 140 60 43
100 190 65 47
Толщина в мм v в к Г/м3 TL в дб
ъ. Ь.
40 140 112 47
70 120 112 54
100 200 112 57
II р н меча н и е. Обозначения на фигуре: /—воздушная прослойка толщиной bt; 2— доски толщиной 25 .им, 3— войлок толщиной Ю мм: 4 — штукатурка толщиной 10 мм
(V = 1600 кГ/м3).
Примечание. Обозначения на фигуре: /— воздушнан прослойка толщиной Ь2: 2— шлакобетонные стенкн толщиной по 40 мм (у = 1000 кГ/м3}\ 3—штукатурка толщиной 1и мм (У = 1600 кГ/м3}.
398
РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩИХ И ШУМОПОГЛОЩАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
Двери камер. Для повышения звукоизолирующей способности дверей следует утяжелять их конструкцию, применяя доски толщиной 40—50 мм, применять двойные двери с тамбуром, обеспечивать максимальную плотность притворов.
Некоторые конструкции дверей приведены ниже.
Фиг. 1. Дверь типа 1:
1 — воздушная прослойка толщиной 60 мм;
2 — листовая сталь по войлоку; 3 — шпунтованные доски толщиной 4 0 мм.
Фиг. 2. Дверь типа 11:
1 — листовая сталь по войлоку; 2— доски толщиной 25 мм; 3 — войлок толщиной IU мм; 4 — резиновая прокладка.
Дверь типа I (фиг. 1) изготовлена нз досок толщиной 40 мм с воздушной прослойкой (звукопоглощение 45 дб), а типа II (фиг. 2) — из досок толщиной 25 мм с внутренней прокладкой из войлока (звукопоглощение 34 дб).
РАСЧЕТ ЗАТУХАНИЯ ШУМА В ВОЗДУХОВОДАХ
Для повышения звукопоглощающей способности воздуховодов рекомендуется:
а) их стенки делать из материалов, обладающих высоким коэффициентом звукопоглощения
б) предусматривать возможно большую протяженность воздуховодов при малом сечении и скорости воздушного потока не более 3—4 м!сек, а воздуховоды большого сечения раздел ять продольными перегородками на ряд воздуховодов меньшего сечения;
в) в случае необходимости применять установку пластинчатых глушителей или глушителей камерного типа.
Звукопоглощающая способность воздуховодов определяется по формуле
^^кан = S &Lcm 4” 2 с +
где — поглощение шума стенками воздуховода в дб (определяется
по фиг. 3);
5 с — поглощение шума отдельными элементами воздуховода (для прямоугольных поворотов 2 дб, для жалюзийного клапана 5 дб, для тройников — по фиг. 4);
Ai-nojH — поглощение шума помещением, с которым сообщается воздуховод (по табл. 12)
12. Величины звукопоглощения Д£ПОЛ( в зависимости от объема помещения
Объем помещения V в м3 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000
^^пом 9 11 12 13 13,8 14 14,3 15,0 15,0 15,7
Продолжение табл. 12
Объем помещения V в ж3 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000
^^пом 17,2 18,3 19,5 20 20,5 21,0 21,5 21,8 21.9
РАСЧЕТ ЗАТУХАНИЯ ШУМА В ВОЗДУХОВО LAX 399
400
РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩИХ И ШУМОПОГЛОЩАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
Фиг. 4 График для определения затухания шума в местных сопротивлениях тройников
РАСЧЕТ ПЛАСТИНЧАТЫХ ЗВУКОГЛУШИТЕЛЕЙ
Пластинчатые глушители устанавливаются непосредственно в воздуховодах и служат для дополнительного поглощения шума.
Составными элементами пластинчатого глушителя являются звукопоглощающие кассеты шириной от 80 до 100 мм, длиной 720 мм. Высота кассет зависит от их типа и размеров воздуховода.
Фиг. 5. Схема установки пластинчатого глушителя:
1 — крайние кассеты; 2 — средние кассеты; 3 — лаз; 4 — секция из четырех кассет; 5 — секция из трех кассет.
Кассеты собирают в отдельные секции (пластины) и располагают внутри воздуховода вдоль воздушного потока (фиг. 5).
Для удобства обслуживания количество кассет в одной секции должно быть более четырех. Если расчетная длина секции глушителя получается больше 3 м (длина четырех кассет), то глушитель должен компоноваться из нескольких секции с разрывом 1 — 1,5 м. В воздуховодах диаметром до 500 мм следует предусматривать съемную стенку, а в воздуховодах диаметром более 500 мм — лаз размером не менее 600 X 600 мм.
Кассеты можно устанавливать как в вертикальном, так и в горизонтальном положении (фиг. 6).
Количество секций принимают в соответствии с размерами воздуховода, по так, чтобы скорость воздушного потока была не более 3—4 м/сек.
РАСЧЕТ ПЛАСТИНЧАТЫХ ЗВУКОГЛУШИТЕЛЕЙ
401
Потребная звукопоглощающая мощность глушителя определяется по формуле
LLeA = (ALKaH + Lj) дб.
где Le — шум, создаваемый вентилятором в дб;
&LKaH — затухание шума в воздуховоде в дб;
Li — допускаемый уровень громкости шума в помещении в дб.
Общая потребная длина секций глушителя определяется по формуле:
где Ьх — ширина кассет в м;
а — коэффициент звукопоглощения глушителя (по табл. 13).
13, Коэффициент а звукопоглощения пластинчато!о глушителя
Вентиляторы а
Центробежные с лопатками, загнутыми назад 0,35
То же с лопатками, загнутыми вперед, для № 2—6 0,35
То же для № 8—И 0,30
То же для № 12 0,25
Пример. Определить размеры пластинчатого глушителя, если известно, что вентилятор серии ЭВР № 4; L„ = 85 дб\ t\LKnH = 33 дб. Допускаемый уровень громкости .лума для кинозала Lx = 40 — 5 = 35 дб.
Решение. 1. Потребная мощность глушителя
АЬгл — Lg — (&LKafi Z-j) — 85 — (33 - p 35) — 17 дб.
26 Рысин 104
402 РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩИХ И ШУМОПОГЛОЩАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
2. Длина секции глушителя
V /, = 1 2 —= 1 2 -17 -0,08 = 2 12 м-
Z1 1 ’ 2,18-а • 2,18-0,35 ’ ’
ft, — ширина кассет (принята равной 80 мм);
а = 0,35—коэффициент для вентилятора серии ЭВР
№ 4 (по табл.
13).
Тип!
Тип П
ТцпШ
Фиг. 7. Типы и размеры кассет.
3. Устанавливаем пять средних и две крайние секции, по три кассеты типа III (фиг. 7) в каждой секции (2 1Г = 2160 мм). Размер короба 960 X X 750 мм; скорость воздушного потока v = 3,95 м!сек..
14. Размер кассет и воздуховода в мм (см. фиг. 6 и 7)
Кассеты Воздуховод (размер ft)
1 ип Размеры
I 720x 370 400
II 720 x 490 520
III 720 x 720 750
IV 720x1430 1460
V 720x 2120 2150
15. Длина и вес секций (см. фиг. 6 и 7)
Длина секции 1, в мм Количество кассет Вес одной средней секции в зависимости от типа кассет в кГ
1 11 ill IV V
720 1 5,0 6,3 8,2 14.2 20.7
1450 2 10,0 12,6 16,4 28,4 41,4
2150 3 15.0 18,9 24,6 42,6 62,1
2910 4 20,0 25,2 32,8 56,8 82,8
РАСЧЕТ КАМЕРНЫХ ГЛУШИТЕЛЕЙ
Камерные звукоглушители подразделяются на три типа: однокамерные, экранированные и многокамерные (фиг. 8).
Расчет камерных глушителей сводится к определению потребной площади внутренних звукопоглощающих поверхностей, которые определяются по формулам:
а) для однокамерного глушителя типа I
ЬЬгЛ = 10 1g дб;
О
РАСЧЕТ КАМЕРНЫХ ГЛУШИТЕЛЕЙ
403
Фиг. 8. Камерные глушители:
а — однокамерный; б — экранированный четырехкамерный; в — экранированный шести камерный; г — многокамерный.
б) для экранированного глушителя типа II
10 lg s • 0,055(1 —а)
в) для многокамерного глушителя типа III
2 = 101g^4- 101g^+ - 101g
где F — внутренняя поверхность камеры с учетом перегородок в м2;
S — площадь сечения воздуховода или приточных отверстий в камерах в м2;
а — коэффициент звукопоглощения внутренних поверхностей камеры (см. табл. 5);
26*
404
РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛИРУЮЩИХ и ШУМОПОГЛОЩАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
b — размер стороны камеры экранированного глушителя в м;
п — среднее число возможных отражений звука в экранированных глушителях, которое для четырехкамерного глушителя типа II-A равно 12, а для шестикамерного типа П-Б равно 15;
г — аддитивный член в дб (принимается по табл. 16 в зависимости от значения коэффициента а).
16. Значения аддитивного члена
Коэффициент звукопоглощения а 0,2 0,4 0,5 0,6 0,7
Аддитивный член г . . 4,5 7.4 8,5 10 11
Пример. Определить размеры многокамерного глушителя мощностью £ЛЛгл = 17 дб.
Сечения воздуховода S и приточного отверстия S, одинаковы — по 0.375 и3. Внутренние стенки камеры облицовываются акустической штукатуркой АЦП с коэффициентом звукопоглощения а — 0,31.
Решение 1. Принимаем глушитель, состоящий из двух камер.
Фиг. 9. График для определения звукопоглощающей способности камер при коэффициенте звукопоглощения внутренней облнцовкн а — 0,3.
2. Звукопоглощающая мощность каждой камеры должна быть
Д£,.л = -Ц5*- = -у- = 8,5 дб. |
По фиг. 9 при 9 = 0,375 лг и Д£гл = 8.5 дб находим потребную величину внутренней поверхности F = 10 м2.
ГЛАВА XXVI
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ [251 и [301
ПРИТОЧНЫЕ НАСАДКИ
Приточные насадки предназначаются для раздачи воздуха в производственных цехах.
1. Приточные насадки со щитом поперек потока (ТД, серия ОВ-02-02.1)
Размеры в мм 1 = 1,0 л 1= 2.0 л Вес в кГ
D, Dl А 1 vx VO vx Q в мэ/час 1 vx Vo
195 0,03 310 145 0,13 0,5 3,85 415 10,2 0,068 0,5 4,9 525 2,3
1,0 7,70 830 1.0 9,8 1050
265 0.055 420 200 3,78 0,17 0,5 2,95 585 7,56 0,09 0,5 5,55 1100 3,5
1,0 5,9 1160 1,0 11,1 2250
320 0,081 510 240 3,1 0,20 0,5 2,5 730 6,2 0,105 0,5 4 75 1380 4,7
1,0 5,0 1460 1,0 9,5 2760
375 0,111 600 280 2,66 0,24 0,5 2,08 835 5,32 0,125 0,5 4,0 1606 5,9
1.0 4,16 1670 1,0 8,0 3200
440 0,153 700 330 2,28 0,28 0,5 1,78 980 4,56 0.140 0,5 3,57 1960 7,8
1,0 3,56 1960 1.0 7,14 3920
495 0,193 790 370 2,02 0,29 0,5 1,72 1200 4,04 0.160 0,5 3,12 2170 9,5
1,0 3,44 2400 1.0 6,24 4340
Условные обозначения: 1 — расстояние плоскости факела от кромки щита в ннй диаметр подводящей трубы в мм; FQ —площадь сечеиня подводящей трубы в воздуха в сечении трубы в м/сск; v* — максимальная скорость в сеченин факела АГ. Do «2; vo -в м/сек. - внутрен- J - скорость
Примечание. Насадок рекомендуется к применению в тех случаях раздача приточного воздуха выше рабочей зоны равномерно во все стороны. , когда требуется
406
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
2. Трехдиффузорные насадки для равномерной раздачи воздуха, направленного сверху вниз, с незначительными скоростями обдувания (ТД, 02-02.1)
Размеры в м xi
F в м* D, Dt с. D, О. Б £•1 fi, Вес в кГ
195 0,030 160 112 390 392 215 98 145 195 4,8
265 0,055 215 153 530 460 292 138 200 265 7,3
320 0,081 260 185 640 545 352 160 240 320 9,2
375 0,111 305 215 750 638 413 188 280 375 12,0
440 0,152 360 253 880 750 485 220 330 440 15,5
495 0,192 405 285 990 842 545 247 370 495 18,7
3. Характеристика трех диффузорных насадков
О0 в мм 1 = 1,5 л< I = 2,0 м l=2.5«
1 vx Vo V<J Q I Vx vx t’o Vo 0 / Dft vx vx V9 Q
195 7,7 0.5 0,20 2,5 270 10,3 0,5 0,13 3,85 415 13,5 0,5 0,12 4,15 445
265 5.65 0,5 0,23 2,1 410 7,6 0,5 0,20 2,5 495 9,5 0.5 0,15 3,35 660
320 4,7 0,5 0,25 2,0 585 6,25 0.5 0,22 2,28 665 7,8 0,5 0,19 2,63 770
375 4,0 0,5 0,25 2,0 700 5.35 0,5 0,23 2,0 800 6,7 0,5 0,21 2,38 945
440 3,4 0,5 0,30 1.67 950 4,55 0,5 0,25 2,0 1100 5,7 0,5 0,24 2,08 1140
495 3,0 0,5 0,31 1.67 1120 4,05 0,5 0,25 2,0 1280 5,05 0,5 0,25 2,0 1280
Условные обозначения: D, — диаметр подводящего патрубка в мм: I — расстояние плоскости факела от насадка в м: V* — максимальная скорость потока в м/сек: v0 — скорость в подводящей трубе в м/сек-, Q — производительность посадки в м*/час.
ПРИТОЧНЫЕ НАСАДКИ
407
4. Сетчатые квадратные трехсторонние насадки (ТД, серин 62, Л15)
№ насадка Производительность В М3/ЧОС при скорости в живом сечении сетки в м/сек Живое сечение сетки в лг1 Размеры в jwjm Вас в кГ
1,0 1.5 О» А Я
1 580 870 0,160 215 250 385 6,3
2 1200 1800 0,334 265 340 530 9,1
3 1840 2745 0,510 320 410 640 11,5
4 2560 3840 0,710 375 480 740 13,9
5 3420 5130 0.950 440 550 840 16,5
6 3720 5580 1.040 495 600 850 17,7
5. Цилиндрические приточные насадки (ТД, серии 62, Л13)
№ насадка Производительность в м3/час при скорости в живом сечении сетки в м/сек Живое сечение сетки в н.1 Размеры в мм « О CQ
0.5 0.75 1,00 1,25 1.5 D h н
1 435 650 865 1080 1300 0,24 215 175 500 7
2 645 970 1295 1620 1940 0,36 265 210 600 9
3 920 1380 1835 2290 2750 0,51 320 245 700 11
4 1440 2160 2880 3600 4320 0,80 375 310 900 13
6. Трехсторонние насадки с полками для подачн рассеянного потока воздуха в нижнюю зону (крепятся к стенам нли колоннам) (ТД, ОВ-02-02.1)
Размеры в мм
F в м" А а* аз Ь1 ь2 ь, С h л, Вес в кГ
215 0,036 285 215 155 85 250 220 185 65 330 70 6,0
285 0,064 375 285 205 115 330 290 245 85 430 90 9,6
375 0,111 495 375 275 185 436 380 320 110 560 120 15.9
440 0,153 580 440 320 190 510 450 380 130 660 140 21,4
495 0,192 650 495 360 200 575 505 425 150 760 150 26,7
408
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
7. Характеристика трехсторонних насадков с полками
я» в мм / = 1.0 м j I — 2 м
1 О0 vx Vo v* Vo Q I Do vx V0 *0 Q
215 4,65 0,125 0,5 1,0 4,0 8,0 520 1040 9 3 0,055 0,5 1,0 9,1 18.2 1170 2340
285 3,5 0,150 0,5 1,0 3,34 6,68 770 1540 7.0 0,09 0,5 1,0 5,55 TH 1280 2560
375 2,66 0,20 0,5 1.0 2,5 5,0 1000 2000 5,32 0.11 0,5 1,0 4,55 9,10 1815 3630
440 2,27 0,23 0,5 1,0 2.18 4,35 1200 2400 4,55 0,135 0.5 1,0 3,7 7,4 2030 4060
495 2,02 0,25 0,5 1,0 2,0 4.0 1380 2760 4,04 0,140 0,5 1.0 3,6 7,2 2490 4980
Примечание. Условные обозначения см. табл. 3.
8. Конусные насадки с неподвижными жалюзями (ТД, ОВ-02-03.2)
ПРИТОЧНЫЕ НаСАДКИ
409
9. Приточные напольные трехсторонние тумбочки (ТД, OB-02-02. 1)
Размеры в мм
Размеры в плане ЛхЛ в мг А Л! а1 а3 Д»2 ь, С А н Вес в кГ
345Х 345 0.119 345 285 215 155 85 250 220 185 65 420 500 24
435Х 435 0, 189 435 375 285 205 115 330 290 245 85 500 580 32,4
555Х 555 0,308 555 495 375 275 155 435 380 320 ПО 600 680 44,5
640Х 640 0,410 640 560 440 320 180 510 450 380 130 680 760 52,8
710X710 0,505 710 650 495 360 200 575 505 425 150 760 840 61,0
10. Характеристика приточных напольных трехсторонних тумбочек
F в м2 При 1 = 1,0 м При 1 — 2,0 м
"х Q vx Vo <?
0,5 1,23 520 0,5 3,30 1180
0,119 Тд 2,46 1040 1,0 6,60 2360
0,189 0,5 1,13 770 0,5 1,88 1280
1,0 2,26 1540 1,0 3,76 2560
0,5 0,91 1000 0,5 1,64 1815
0,308 1,0 1,81 2000 1,0 3,28 3630
0,5 0,81 1200 0,5 ) 1,38 2030
0,410 1.0 1,62 2400 1,0 3,76 4060
0,5 0,76 1380 0,5 1,37 2490
0,505 1.0 1,52 2760 1,0 2,72 4980
Примечания: 1. Для каждого значения F даны два значения величин, характеризующих насадки. 2. Условные обозначения см. табл. 3.
410
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
11. Душирующие патрубки без увлажнения воздуха (ОВ-03-07)
Марка А Размеры в мм Живое сечение в м2 Общий вес в кГ
А Б В
дп-1 270 400 310 0,12 17,7
ДП-2 355 500 410 0,20 23,1
дп-з 355 820 410 0,32 32,9
ДП-4 570 820 660 0,52 44,0
ДП-5 615 1020 710 0,70 52,0
Прн меча ние. Обозначения иа фигуре: 1 — для патрубков марок ДПЗ —ДП5; 2 — направляющая решетка серии ОВ-02-03, вып. 7; 3 —шарнир серии Т4-15-15; 4 — воздуховод.
12. Душирующие патрубки без увлажнения воздуха (ОВ-03-07)
Марка Б Размеры в мм Живое сечение в м2 Общий вес в кГ
А Б В
ДП-6 270 400 310 0,12 18,0
ДП-7 355 500 410 0,20 24,2
ДП-8 355 820 410 0,32 32,9
ДП-9 570 820 660 0,52 46,3
ДП-10 615 1020 710 0,70 54,5
Примечание. Обозначения на фигуре: 1 — шарнир серии Т4-15-55; 2 — направляющая решетка серии ОВ-02-03, вып. 7; 3 — для патрубков марок ДП8—ДП10; 4 — воздуховод.
ПРИТОЧНЫЕ НАСАДКИ
411
13. Стальные неутепленные дроссель-клапаны (ТД, ОВ-02-03)
Тип Диаметр в мм Общий вес в кГ Тип Диаметр в мм Общий вес в кГ Тип Диаметр в мм Общий вес в кГ Тип Диаметр в мм Общий вес в кГ
воздуховода та к та Ч та * к воздуховода клапана возду- I ховода та G та Ч оз * S воздуховода 03 с та Ч та
ДК-1 ДК-2 дк-з ДК-4 ДК-5 105 115 130 140 150 100 но 125 135 145 0,52 0,53 0,54 0,55 0,56 ДК-6 ДК-7 ДК-8 ДК-9 дк-ю 165 195 215 235 265 160 190 210 230 260 0,57| 0,71 0,76 0,81 0,91 дк-п ДК-12 дк-1з ДК-14 ДК-15 285 320 375 440 495 280 315 370 435 490 0,97 1,09 1.9 2,3 2.7 ДК-16 ДК-17 ДК-18 ДК-19 ДК-20 575 595 660 775 885 570 590 655 770 880 3,4 4,2 5,0 6,5 8,2
14. Клапаны стальные неутепленные секционные (ТД, ОВ-ОЗ-Ю)
Разрез по М
Тип Диаметр воздуховода в мм Живое сече ние в ж’ Количество створок Общий вес в кГ Тип Диаметр воздуховода в мл Живое сечение в м2 Количество створок Общий вес в кГ Тип Диаметр воздуховода в мм Живое сечение в м2 Колнчество створок Общий вес в кГ
СН-1 1025 0,82 О 45.45 сн-з 1200 1.13 5 55,87 СН-5 1425 1,60 7 82,27
СН-2 1100 0,95 5 53.70 СН-4 1325 1,38 7 74,50 СН-6 1450 1.85 7 92,55
412
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
15. Дроссель-клапаны стальные неутепленные (ТД, ОВ 03 09)
Тип Воздуховод Клапан Вес в кГ Тип Воздуховод Клапан Вес в кГ
Размеры мм Сечение в м- Размеры в мм Тип управления Размеры в мм Сече-ние в л2 Размеры в мм Тип управления
А В а 5 с рукояткой с тро- сом А В а в с рукояткой с тросом
Клапаны прямоугольные Клапаны квадратные (фиг. 51
ДП-1 140 200 0,028 135 195 0,70 0,81 ДП-12 190 190 0,036 185 185 0,77 0,88
ДП-2 160 220 0,035 155 215 0,76 0,87 ДП-13 210 210 0,044 205 205 0,83 0.94
ДП-3 180 250 0.045 175 245 0,84 0,95 ДП-14 230 230 0,053 225 225 0,90 1,00
ДП-4 200 270 0,054 195 265 0,90 1,04 ДП-15 250 250 0,063 245 245 0,98 1,09
ДП-5 220 280 0,062 215 275 0,97 1,08 ДП-16 280 280 0,078 275 275 1,10 1.21
ДП-6 240 330 0,08 235 325 1,10 1.21 ДП-17 330 330 0,11 325 325 1,35 1,46
ДП-7 260 420 0,11 255 415 1,36 1,47 ДП-18 400 400 0,16 395 395 1,75 1,86
ДП-8 300 500 0,15 295 495 1,70 1.87 ДП-19 400 400 0,194 435 435 2,30 2,51
ДП-9 350 550 0,19 345 545 2,00 2,11 ДП-20 500 500 0,25 495 495 2,50 8,61
ДП-Ю 400 640 0,26 395 635 2,50 2,61
ДП-11 450 600 0,27 445 595 2,60 2,71
ПРИТОЧНЫЕ НАСАДКИ
413
16. Клапаны огнезащитные (ТД, серия Л-516 ПСП)
Размеры в мм
Тип Сечение канала АХБ в 1 д Е Ж 3 И К Л м н О п Вес в кГ
ОК-200 200X 200 350 180 130 120 177 100 45 70 38 140 40 23 14 11,0
ОК-250 250Х 250 400 208 120 180 235 100 45 70 38 200 40 23 14 15,0
ок-зоо ЗООХ 300 450 237 НО 240 295 100 45 70 38 250 40 23 14 19,0
О К-400 400Х 400 600 295 145 355 410 100 45 70 38 370 4G 23 14 31,0
ОК-590 500X 500 700 347 140 460 513 100 57 64 38 470 50 33 14 43,0
ОК-6Ю 600Х 600 800 440 190 550 603 150 82 100 74 560 70 36 16 57.0
ОК-703 700X 700 950 499 140 660 718 150 82 100 73 670 70 56 18 74,0
О К-800 800X 800 1050 542 140 760 815 150 105 96 94 750 90 78 22 94,0
О К-900 900Х 900 1150 591 130 870 925 150 105 96 94 860 90 78 22 111,0
ОК-1000 1000Х 1000 1250 658 115 985 1040 150 105 96 94 980 90 78 22 133,0
Примечание. Для взрывоопасных цехов полотно клапана изготовляется из алюминия, для невзрывоопасиых цехов — из листовой стали 6 = 2,0 мм.
414
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
17. Стальные многостворчатые неутепленные клапаны (ТД, ОВ-02-03)
Для клапанов типа МН1-МН2
Тип Внутренние размеры рамы в мм Живое сечение в м1 Количество створок Общий вес в кГ
А Б по вертикали по горизонтали всего
МН-1 714 1000 0,71 3 1 3 20,4
МН-2 714 1000 0,71 3 1 3 32.4
МН-3 1488 1000 1,42 3 2 6 47.9
МН-4 1488 1330 1,89 4 2 8 56.7
Тип Внутренние размеры рамы в мм Живое сечение в м1 Количество створок Общий вес в кГ
А /> по вертикали по горизонтали всего
МН-5 1488 1330 1,89 4 2 8 58,7
МН-6 1488 1330 1,89 4 2 8 59,3
МН-7 1488 1660 2,35 5 2 10 70,1
МН-8 1488 1660 2,35 5 2 10 70,1
МН-9 1488 1660 2.35 5 2 10 70,8
18. Деревянные створные утепленные клапаны (ТД, ОВ-02-03. 6)
о) б)
Наружные размеры рамы в мм сече- О о I- ш о । Наружные размеры рамы в мм сече- О СП CJ СО
Тип А (ширина! Б (высота) Живое нпе в . 5- о S Q. ч 2 о ® Общий в кГ Тип А (ширина) Б (высота) Живое иие в . Колит створо Общий в кГ
СУ-1 СУ-2 СУ-3 490 490 990 1190 1790 1190 0.34 0,54 0,81 1 1 2 27,60 38,02 40,59 СУ-4 СУ-5 СУ-6 1490 1490 1990 1190 1790 1190 1.20 1,90 1.60 3 3 4 49,91 67,36 59,07
При меча и и е. Фиг. а — клапан с одной створкой; фиг. б — с двумя створками.
ПРИТОЧНЫЕ НАСАДКИ
415
19. Деревянные многостворчатые утепленные клапаны (ТД. ОВ-02-03. 6)
Разрез по гг
Тип Наружные размеры рамы в мм Живое сечение в «» Количеств створок Общий вес в кГ Тип Наружные размеры рамы С мм А с а. С СЕ S X ине в мг Количество створок Общий вес в кГ
А Б А Б
СУ-1 СУ-2 СУ-3 СУ-4 490 490 990 1490 1190 1790 1190 1190 0,34 0,54 0,81 1,20 1 1 2 3 27,6 38,0 40,59 49.91 СУ-5 СУ-6 СУ-7 1490 1990 1990 1790 1190 1790 1,90 1,60 2.60 3 4 4 67,36 59,07 80,02
Примечание. Фиг. а — клапан с одним рядом створок по горизонтали; фиг. б — то же с двумя рядами.
20. Деревянные перекидные утепленные клапаны (ТД, ВО-02-03.5)
План
Тип Внутренние размеры шахты в мм Площадь се чения в м2 Размер полотна в мм Высота установки ролика в мм Общий вес в кГ Тип Внутренние размеры Площадь сечения вл Размер полотна в мм Высота установки ролика в мм Общий вес в и!
шахты В мм
«5 S z: чЗё. S Ширина Дли-па А (ширина) Б (длина)^ Ши-рина Дли-на
ПУ-1 300 300 0.09 280 280 300 4.88 ПУ-6 600 800 0,48 580 780 700 14,37
ПУ-2 400 400 0,16 380 380 400 6,36 ПУ-7 700 700 0,49 680 680 600 16.14
ПУ-3 500 500 0,25 480 480 500 8,21 ПУ-8 800 800 0,64 780 780 800 20,03
ПУ-4 500 700 0,35 480 680 500 11,20 ПУ-9 700 1000 0,70 680 980 700 21,5
ПУ-5 600 600 0,36 580 580 600 11.49 ПУ-10 1000 1000 1,00 980 980 1000 28,8
416
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
21. Стальные неутепленные шиберы (ТД, ОВ-ОЗ-11)
L
Диаметр воздухо-вода Длина корпуса Размер шнбера S вес Диаметр воздуховода Длина корпуса Размер шнбера 1 вес
Тип в мм Общи 1 в кГ Тип в мм С а
ШН-1 100 225 100x225 2.96 ШН-9 220 465 220x465 11,74
ШН-2 115 259 115x255 3,65 ШН-10 235 495 235 x 495 11,84
ШН-3 130 285 130x285 4.41 ШН-11 250 529 250 x 525 12,56
ШН-4 145 315 145x315 5,25 LUH-12 265 555 265 х 5^5 14,01
ШН-5 160 349 160x 345 6,19 ШН-13 280 588 280x585 15.85
ШН-6 175 375 175 x 375 7.93 ШН-14 295 615 295x615 17.43
ШН-7 ШН-8 190 205 405 439 190x405 205 x 435 8,40 9.52 ШН-15 310 645 310x645 19,10
22. Круглые зонты (ТЧ-22-55)
№ зонта Площадь сечения шахты D М2 Размеры в мм Общий вес в кГ № зонта Площадь сечения шахты в м2 Размеры в мм Общий вес в кГ
D Dt н Н, D н Я,
2 0,031 200 360 80 65 2,16 7 0,385 700 1260 280 225 17,86
3 0,071 300 540 120 100 3,80 8 0,503 800 1440 320 260 26,66
4 0,126 400 720 160 130 5,87 9 0,636 900 1620 360 295 31,75
5 0,196 500 900 200 160 10.80 10 0,785 1000 1800 400 325 37,13
6 0,283 600 1080 240 195 14,34
ПРИТОЧНЫЕ НАСАДКИ
417
23. Квадратные зонты (ТЧ-22-55)
Разрез по ГГ-ДД
№ зонта Площадь сечения шах-ты D м2 Размеры в ли Количество лапок на 1 зонт Вес в кГ № зонта Площадь сечения шахты в мг Размеры в мм Количество лапок иа 1 зонт Вес в кГ
А Б В н III А Б В // Я,
1 0.09 300 540 400 120 90 4 5,35 5 0,49 700 1260 800 280 210 8 25.02
2 0.16 400 720 500 160 120 4 7.86 6 0,64 800 1440 900 320 240 12 36,07
3 0.25 500 900 600 200 150 8 14,59 7 0,81 900 1620 1000 360 270 12 42,80
4 0,36 600 1080 700 240 180 8 18,77 8 1.0 1000 1800 1100 400 300 12 50.31
24. Прямоугольные зонты (ТЧ-22-55)
Разрез по гг-дд
№ зонта Площадь сечения шахты в м2 Размеры в мм Количество лапок на 1 зонт Вес в кГ
А Б Л. В Bt И Н.
1 0,12 400 300 720 540 400 500 160 120 8 8,57
2 0,15 500 300 900 540 400 600 200 150 8 10,58
3 0,24 600 400 1080 720 500 700 240 180 8 13,94
4 0,40 800 500 1440 900 600 900 320 240 8 25,01
5 0,48 800 600 1440 1080 700 900 320 240 8 27,57
6 0,60 1000 600 1800 1080 700 1100 400 300 12 38,33
7 0,80 1000 800 1800 1440 900 1100 400 300 12 44.15
27 Рыси
418
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
25. Вентиляционные направляющие решетки (ТД, ОВ-02-08)
Тип Размеры в мм Живое сечение В JW2 Общий вес в кГ Тип Размеры в мм Живое сечение в м2 Общий вес в кГ
А Б А А
РН 1 РН-2 РН-3 310 410 410 400 500 820 0,12 0,20 0,32 7,24 9,81 15,14 РН-4 РН-5 660 710 820 1020 0,52 0,70 21,88 21,52
При потока при меч а н ие. Решетки предназначены для регулирования направления воздушного выходе из отверстий вентиляционных устройств путем поворота лопаток.
26. Металлические жалюзийные регулируемые решетки [31]
Размеры решеток Пропускная способность решетки Q в м'л/час прн скорости воздуха в сечен ни клапана в м/сек
0.S 0,6
। в мм сечсиие в м2 0,7 0.8 0,9 1,0 1,1 1.3 1,5 1.7 1.9 2.1 2,3 2.9 3.1 3,5 3.7
150x150 0,016 29 35 40 46 52 58 63 75 87 98 109 121 133 167 179 202 213
150x200 0,022 40 48 55 63 71 79 87 103 119 135 151 166 182 230 246 277 293
150 x 250 0,027 49 58 68 79 88 97 107 126 146 165 185 204 224 282 301 340 360
150x300 0,032 58 69 81 92 104 115 127 150 173 196 219 242 265 344 357 403 426
200x200 0,029 52 63 73 84 94 104 115 136 167 178 198 219 241 303 324 365 368
200 x 250 0,036 65 78 91 104 117 130 143 169 194 220 246 272 298 376 402 454 480
200x300 0,043 77 93 108 124 139 155 170 201 232 263 294 325 356 449 480 542 573
200x360 0,050 90 108 126 144 162 180 198 234 270 306 342 378 414 522 558 630 666
250x 300 0,054 97 117 136 156 175 194 214 253 292 331 369 408 447 564 603 684 719
250x 360 0,063 113 136 159 181 204 227 250 295 340 386 431 476 522 658 703 794 839
250x410 0,072 130 156 181 207 233 259 285 337 389 441 493 544 591 752 804 907 959
300 x 300 0,065 117 144 164 187 211 234 257 304 351 398 445 491 538 679 725 819 866
300x 360 0,076 137 164 192 219 246 274 301 356 410 465 520 575 629 793 848 958 1012
300> 410 0,087 157 188 219 251 282 313 344 407 470 532 595 658 720 908 971 1096 1159
300x 460 0,097 175 210 244 279 314 349 384 454 524 594 664 733 803 1013 1083 1222 1292
360 x 360 0,088 158 190 222 253 285 317 349 412 475 539 602 665 729 919 982 1083 1172
360x410 0,102 184 220 257 294 331 367 404 477 551 624 698 771 845 1065 1138 1285 1359
360x 460 0,114 205 246 287 328 369 410 451 534 616 698 780 862 944 1190 1272 1436 1519
360x 510 0.127 229 274 320 366 412 457 503 594 686 777 869 960 1052 1326 1417 1600 1692
410x410 0,116 209 251 292 334 376 418 459 543 626 710 793 877 961 1211 1295 1462 1545
410x460 0,130 234 281 328 374 421 468 511 608 702 796 889 983 1076 1357 1451 1638 1732
410x510 0,144 259 311 363 415 467 518 570 674 778 881 985 1089 1192 1503 1607 1814 1918
460x 460 0,146 263 315 368 421 473 527 578 683 788 894 999 1104 1209 1524 1629 1840 1945
460x510 0.162 292 350 408 463 525 589 642 758 875 991 1108 1225 1341 1691 1808 2041 2158
510x510 0,181 326 491 456 521 586 652 717 847 977 1108 1242 1368 1499 1890 2020 2281 2411
560 x 560 0,218 392 471 549 628 706 785 863 1020 1177 1334 1491 1648 1805 2276 2433 2747 2904
610x610 0,260 468 562 655 749 842 936 1030 1217 1404 1591 1778 1966 2153 2714 2902 3276 3463
ПРИТОЧНЫЕ НАСАДКИ
419
27. Характеристика и размеры металлических жалюзийных решеток [31]
Тип Пропускная способность решетки Q в м*/час и сопротивления h в кГ/лс2 (при £ = 2,0) в зависимости от скорости в живом сечении решетки v в м/сек Живое сечение в мг se m о <u CQ
2 3 4 5 6 7 8
Q h Q h Q '* Q h Q /1 Q h 0 h
ЖМ-1 915 0,5 1 370 1.1 1 830 2,0 2 285 3,0 2 740 4,4 3 200 6,0 3 660 8,0 0,127 11,6
ЖМ-2 1 930 0,5 2 900 1,1 3 860 2,0 4 830 3,0 5 800 4,4 6 760 6,0 7 720 8.0 0,267 19,8
жм-з 2 950 0,5 4 430 1.1 5 900 2,0 7 380 3,0 8 860 4,4 10 330 6,0 11 800 8.0 0,410 28,8
ЖМ-4 3 950 0,5 5 940 1.1 7 920 2,0 9 900 3,0 11 840 4,4 13 860 6,0 15 840 8,0 0,550 34,2
ЖМ-5 6 050 0,5 9 070 1.1 12 100 2,0 15 120 3,0 18 140 4,4 21 170 6,0 24 200 8.6 0,840 48,8
ЖМ-6 8 140 0,5 12 100 1.1 16 280 2,0 20 340 3,0 24 400 4,4 28 480 6,0 32 550 8,0 1,130 62,6
ЖМ-7 9 130 0,5 13 700 1,1 18 260 20 22 830 3,0 27 400 4,4 31 950 6,0 36 520 8.0 1,270 69,8
ЖМ-8 12 250 0,5 18 400 1.1 24 500 2.0 30 650 3,0 36 800 4,4 42 900 6.0 49 000 8.0 1,70 89,8
28. Деревянные жалюзийные решетки (ТД, серия 62-Л16) Размеры живых сечений решеток и проемов в стенах
Разрез по ЯЯ
<D £ X a 6 в £ о Размеры проемов в мм О о“ а б 0 О О* Ш Размеры проемов в мм
Тнп ® 5%, £ О £ Тип S Ч О 5
о ffl в MM Шири на Высота Жг Сеч В Л в лел< Ко сто пер Ширина Высота
1 0,069 68 13 275 7 430 630 5 0,51 65 и 378 36 1800 740
2 0,175 68 13 325 14 850 630 6 0,56 71 15 380 34 960 1360
3 0,256 65 11 380 18 960 740 7 0,79 71 15 378 51 1380 1360
4 0,378 65 11 378 27 1380 740 8 1,11 71 15 378 68 1800 1360
420
ОСНОВНЫЕ ДЕТАЛИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
29. Характеристика деревянных жалюзийных решеток
Пропускная (при £—2.0) в способность решетки Q в м*/час и сопротивление h в кГ/м1 зависимости от скорости в живом сечении решетки v в м/сек
Тип 2 3 4 5 6 /
Q Л Q h <? h Q h Q h Q h
1 495 0,5 745 1 1 990 2 1 250 3 1 490 4.4 1 750 6
2 1260 0,5 1 890 1.1 2 520 2 3 150 3 3 780 4.4 4 400 6
3 1830 0,5 2 760 1 1 3 660 2 4 600 3 5 500 4,4 6 400 6
4 2720 0,5 4 080 1.1 5 440 2 6 800 3 8 150 4,4 9 500 6
5 2680 0,5 5 500 1.1 7 360 2 9 200 3 11 000 4,4 12 800 6
6 4050 0,5 6 050 1.1 8 100 2 10 200 3 12 100 4,4 14 000 6
7 5700 0,5 8 500 1.1 11 400 2 14 200 3 17 100 4,4 19 900 6
8 8000 0,5 12 000 1.1 16 000 2 20 000 3 24 000 4,4 28 000 6
СЛАБА XXV11
ВЕНТИЛЯТОРЫ *
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Для вентиляции применяются центробежные и осевые вентиляторы. Осевые вентиляторы более экономичны в эксплуатации, хорошо подвергаются регулированию, компактны, дешевле, но имеют меньший коэффициент давления. При одинаковом противодавлении осевые вентиляторы применяются при больших скоростях вращения колес; в обычных условиях при относительно малошумной работе они могут использоваться при давлениях не свыше 15—30 кГ/м2 (в зависимости от типа).
Для характеристики вентилятора, работающего на оптимальном режиме, пользуются критерием быстроходности
где Q — производительность вентилятора в мА/сек-, п — скорость вращения в об/мин-,
Н — давление при стандартном воздухе температурой 2O'JC (объемный вес 1,2 кПм2) в кГ/м2.
Если >100, то более выгодно применять осевые вентиляторы, если «у < КХ) — центробежные (при односторэ тем всасывании).
В системах вентиляции, принятых на машиностроительных заводах, чаще используются центробежные вентиляторы.
По развиваемым давлениям при перемещении стандартного воздуха центробежные вентиляторы разделяются на три группы: низкого давления — до 100 кГ/м2, среднего давления — до 300 кГ м2 и высокого давления — до 1500 кГ/м2.
Центробежные вентиляторы, за редким исключением, выпускаются у нас одностороннего всасывания* 1. Конструктивные схемы исполнения центробежных вентиляторов в соответствии с ГОСТ 5976-55 определяются цифрой (фиг. 1).
По направлению вращения колес центробежные вентиляторы делятся:
а) на вентиляторы правого вращения (правые) — с колесом, по развороту спирали кожуха вращающимся по часовой стрелке, если смотреть со стороны привода;
* Глава переработана проф. М. П. Калпнушкиным.
1 В справочнике приведены данные только для одного типа центробежного вентилятора двухстороннего всасывания — СТД 4005 № 18 1/2 (см. стр. 482—483).
422
ВЕНТИЛЯТОРЫ
б) на вентиляторы левого вращения (левые) — с колесом, по развороту спирали кожуха вращающимся против часовой стрелки, если смотреть со стороны привода.
Положение выходного отверстия спирального кожуха определяется литерой в соответствии со схемой, представленной на фиг. 2. Вентиляторы малых размеров (обычно при диаметрах колес до 500 мм) имеют поворотный спиральный кожух.
Фиг. 1. Конструктивные схемы исполнения центробежных вентилятороз.
Центробежные вентиляторы для перемещения смеси воздуха с механическими примесями (пылью, стружками, волокном) называются пылевыми. Для предотвращения засорения они имеют колеса с редко расставленными лопатками.
Фиг. 2. Положения кожуха центробежных вентиляторов общего назначения: а — вентиляторы правые; б — то же, левые.
Промышленность изготовляет ряд типов центробежных вентиляторов, отличающихся аэродинамическими свойствами, экономичностью, конструктивным исполнением. Аэродинамические свойства вентиляторов определяются значением критерия быстроходности. Следует заметить, что значение критерия быстроходности сохраняется для всей серии номе-
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
423
ров вентиляторов, различных по размерам, но геометрически подобных. Номер определяется числом дециметров в диаметре колеса. ГОСТ 5976-55 рекомендует следующий ряд номеров: 2, 272, 3, 4, 5, 6, 8, 10, 12, 14, 16, 18, 20. Вентиляторы старых типов выпускаются и с другими промежуточными номерами.
Аэродинамические свойства вентиляторов также характеризует коэффициент давления, зависящий от формы и числа лопаток колеса
где Н — давление, развиваемое вентилятором на оптимальном режиме, в кГ/м2-,
Т — объемный вес воздуха в кГ/мс-,
g = 9,81 м/сек2-,
и — окружная скорость на концах лопаток колеса в м/сек.
В соответствии с ГОСТ 5976-55 типы центробежных вентиляторов определяются шифром, в котором на первое место ставится буква Ц,—центробежный вентилятор (для пылевых вентиляторов — ЦП), на второе — значение коэффициента давления Н, умноженное на 10, и на тоетье, после дефиса, значение критерия быстроходности /гу. Например, центробежный вентилятор со значениями на оптимальном режиме /7=0,4 и /гу = 70 обозначается Ц4-70.
При заказе вентиляторов нужно также указывать №. исполнение (см. фиг. 1), направление вращения и для больших размеров при отсутствии поворотности положение кожуха (см. фиг. 2). Ряд типов вентиляторов, однако, продолжает именоваться по-старому.
Эксплуатационные качества вентиляторов прежде всего оцениваются значением максимального к. п. д. (^тах). Для низких давлений (меньше 100 кГ/м2) рекомендуется выбирать новые вентиляторы Ц4-70, у которых ввиду наличия загнутых назад лопаток колеса и других конструктивных особенностей, максимальный к. п. д. достигает 0,80, а у наиболее распространенных старых вентиляторов типа ЭВР максимальный к. п. д. не превышает 0,55. При выборе вентиляторов необходимо считаться и с их конструктивными особенностями.
Например, максимальный к. п. д. вентиляторов ЦП7-40 не превышает 0,57, но ввиду особой конструкции колеса они перемещают воздух, засоренный механическими примесями, и обеспечивают давление до 300 -400 кГ/м2.
В настоящем Справочнике приведены характеристики и основные размеры вентиляторов, которые серийно выпускаются отечественными заводами. Характеристики построены для каждого номера для наиболее экономичных условий работы (тд > 0,9vjmax). На оси ординат отложены значения полных давлений Н в кГ/м1 (мм вод. ст.) при объемном весе стандартного воздуха у = 1,2 кГ/м?, а на оси абсцисс — значения производительности Q в тыс-мл/час и вспомогательные шкалы значений средних скоростей воздуха в м/сек и соответствующих этим скоростям и объемному весу воздуха шкалы динамических давлений в кГ/м2. Прямые линии на характеристиках представляют собой значения неизменных к. п. д., а кривые — чисел оборотов в минуту. Верхняя кривая соответствует наибольшему допускаемому из соображений прочности числу оборотов в минуту. Предельное число оборотов в минуту, из соображений относительно малошумной работы вентиляторов (как осе
424
ВЕНТИЛЯТОРЫ
вых, так и центробежных) определяется по окружной скорости на концах лопаток колеса, равной 25—35 м!сек.
Задаваясь значениями окружной скорости и и диаметром колеса вентилятора D, определяем искомое число оборотов п из формулы
Выбор вентиляторов производится по значениям Q и Н, полученным из расчета сети — на графике координируется точка, которой соответствуют искомые Т; и п.
Наиболее подходящий для данных условий тип вентилятора принимается с учетом перемещаемой среды, местных условий работы. Номер вентилятора принятого типа выбирается из условия получения наибольшего к. п. д. В некоторых случаях выгоднее выбирать вентилятор с числом оборотов в минуту, близким к стандартному (2900, 1450, 960. 720 об мин); это позволяет обеспечить более удобное непосредственное соединение с двигателем.
Выбрав таким образом для данного номера вентилятора к. п. д. и число оборотов в минуту его колеса, подсчитываем мощность на колесе вентилятора, т. е. мощность без учета механических потерь на трение по формуле
л г QH
N — - Qcnb шо--- квт>
3600 • 102 - т]
где Q — производительность в мл1час;
Н — давление в кГ/м?;
— к. п. д., взятый из графика.
В соответствии с конструктивным исполнением (способом соединения вентилятора с двигателем) и типом вентилятора подсчитываем мощность на валу двигателя по формуле
КТ N
Л/д =---- к кет,
где т]п ~ к. п. д. подшипников;
т)р— к. п. д. редуктора;
к — коэффициент запаса мощности.
Если принять исполнение 1 (см. фиг. 1), т. е. колесо вентилятора насаживается непосредственно на вал двигателя, то 7j„ = 7jp=l. В остальных случаях (исполнения 2—7) всегда нужно учитывать потери мощности на трение в подшипниках (для подшипников качения т^п— = 0,97 : 0,98). При конструктивных исполнениях 4, 5, 6 и 7 (см. фиг. 1), когда между вентилятором и двигателем располагается промежуточная передача (редуктор), необходимо учесть возникающие здесь потери мощности на трение (для клиноременной передачи рекомендуется т\ = = 0,95).
Коэффициент запаса мощности должен учитывать нерассчитывае-мые отклонения от расчетного режима, в том числе подсос и утечку воздуха. Для центробежных вентиляторов, у которых мощность значительно меняется при изменении производительности, рекомендуется принимать к— 1,1 — 1,15, а для осевых вентиляторов к = 1,05 — 1,1. Для центробежных вентиляторов, у которых лопатки колес загнуты назад (например, Ц4-70), можно принять меньший запас, т. е. №1,1. По подсчитанной мощности на валу двигателя подбирается по каталогу двигатель, ближайший большей установочной мощности.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
425
При подборе и анализе работы вентиляторов в неизменной сети следует пользоваться при изменении чисел оборотов в минуту следующими формулами пересчета:
Q _ л . н _ /_« у . N _ /_л\з
Q, ~ л, ’ Hi \ ni ) ’ М \ л, ) •
Пример 1. Из расчета сети вентиляционной установки получено, что при Q = 7500 м3/час Н = 65 кГ м- (воздух стандартный 7 = 1,2 кГ/м3). По давлению меньше 100 кГ м-, но больше 15—30 кГ/м- выбираем центробежный вентилятор низкого давления Ц4-70, как наиболее современный и экономичный (см. стр. 426—428). Вентиляторы №№ 21/.,, 3, 4 не обеспечивают заданную производительность. Вентилятор № 5 соответствует заданию при ц = 0,74 и п = 1450 об/мин, а № 6 •— при т; = 0,79 и п = 1090 об/мин (эти значения на характеристиках графически интерполируются). Вентилятор № 6 имеет больший к. п. д., но вентилятор № 5 можно непосредственно соединить со стандартным двигателем (п = 1450 об/мин) — установка будет проще и дешевле. Для обеспечения компактности установки, а также в целях устранения потерь мощности иа трение, выбираем вентилятор № 5 с п = 1450 об/мин, исполнение 1.
Из таблицы (стр. 429) находим габаритные размеры вентилятора Ц4-70 и рекомендуемый тип электродвигателя АО 41-4 с п = 1420 об/мин при установочной мощности 1,7 кет. Проверяем пересчетом мощность на валу двигателя с учетом уменьшения числа оборотов, т. е. пользуясь формулой пересчета мощности
Г QH ( «1 \31 к Г 7500 - 65 / 1420\з-1 1,1
N0 - L 3600 102т; \ и / J Wp - (.3600 102 0,74 К 1450 ) J 1-1 ~ *•' квт-что соответствует рекомендуемой установочной мощности.
Расчетная производительность за счет снижения числа оборотов снизится до п, 1420
Q, = Q— = 7500 ~р|50 = 7350 м3/час,
т. е. на 2%, что заведомо лежит в пределах возможных отклонений.
Пример 2. Из расчета сети вентиляционной установки, отсасывающей пыль (аспирационной) получено, что при Q = 6500 м3/час Ннозд = 175 кГ/см- (воздух стандартный 7= 1,2 кГ/м3), весовая концентрация смеси р. = 0,1.
С учетом влияния механических примесей к воздуху потери давления в сети составят
Нсм = Н„озд (1 + к,р) = 175 (1 + 1,4 - 0,1) = 200 кГ/м”-,
где, по данным М. П. Калинушкина, к, = 1,4.
Выбираем вентилятор типа ЦП7-4О, № 4, исполнение 6, т; = 0,56, п = 1610 об/мин.
Мощность на валу двигателя с учетом влияния механических примесей к воздуху QHCM
Nd - 3600 102 т; - Чп ' Чр ( + ~
650 ’ 200
- 3600 102 • 0,56 0,97 - 0,95 (1 + 1 • 0,1) 1,15 — 7,6 «в/п,
где, по данным М. П. Калинушкина, «•> = 1.
Пример 3. Из расчета сети, по которой перемещается воздух, нагретый до 200° С, 273 + 20
т. е. имеющий объемный вес 7 = 1,2 273 _|_ 206 = 0,75 кГм3, получено, что при Q = = 25000 м3/час Н = 125 кГ/м2. Если воспользоваться обычной характеристикой, составленной для стандартного воздуха (при температуре 20° С и объемном весе воздуха 7„ = 1,2 кГ/м'), то подбор нужно производить по приведенному давлению
т 12
Н' = = 125-q75 — 200 кГ/м- и Q = 25000 м3/час.
Для данных условий может быть использован дымосос. На сводной характеристике (см. фиг. 1 на стр. 496) при использовании второй шкалы температуры 20° С подбираем дымосос Д-12 при т; = 0,67 и л = 730 об!мин.
Тот же результат может быть получен без пересчета по Н = 125 кГ/м2 при использовании первой шкалы для температуры 200° С.
Мощность на валу двигателя (исполнение 3)
QH 25000 125
Nd ~ 3600 102 7] • -Пр к - 3600 - 102 • 0,67 • 0,97 • 1 1,15 — 15 квт
Полное давление
426 ВЕНТИЛЯТОРЫ
Полное Оавление
д 1/1 П /I II 111/11.Z г I III
0,6 0,7 0.8 05' 15 2 3 d 5 бОвтыс.^
Производитель ноете
I I I 1 I I 1 I I I I I 1 I I I 11 1J I .1.U.I I I I I I I—1—1 I ,Ш-1 >.1 1—1., I ?2 7 4 5 6 7 8 9 10 12 /4 16 18 20 м/се*
Средняя скорость на Выхлопе
, _।_। । 1. и____।__।___1__। । । । 11 , । 111 ।
<У 0505 ' 2 3 4 5 6 8 10 20 к/м2
Динамическое давление на выхлопе
Фиг 5. Характеристика вентилятора Ц4-70 № 4.
Фиг 6 Характеристика вентилятора Ц4-70 № 5
УКАЗАНИЯ по ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ 427
<—1 -1—L 1,1 Ц I IJ.X I l-UH.1,.,1 I 1 J. I 1 1 I 1 ,1 r 1 I 1 J I 4 L ы
2fi 3 9 5 6 2 8 9 10 12 19 16 1820 м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
LJ--1 J.,l I 1 I--1___|____I____I-1 1—1 11 r . , i । ,
(ft 0.5 1 2 3 4 5 б d 10 20 30
Динамическое давление на Вьмопе
Фиг. 7. Характеристика вентилятора Ц4-70 № 6
1-1-1 I I .1 I_1 J 1 1 LL11U1 | t I- 1 I I I I l-l I I I I I I I
If* 3 4 5 i 7 S 9 10 12 M <6 18 20 28 M/cex
Средняя скорость на выхлопе
t—I— 1—L Lll-1-...-I 1—. J_ 1 _> 1 | | | | 1 1 1 | ,
«4 0,5 1 2 3 4 5 6 8 10 20 30 W *г/мг
Динамическое давление на выхлопе
Фиг. 8. Характеристика вентилятора Ц4-70 № 7.
1. Центробежные электровентиляторы Ц4-7О № 2%, 3—7, исполнение 1
b—- t —1
0)
№ вентилятора Электродвигатель Размеры в мм Общий вес а кГ Размеры в мм
Тип Мощность в кет Число оборотов в минуту Н л ь bt bi 1>з bt с С, с, С, с. 1 Фланец выходного патрубка Фланец выходного патрубка Основание стаиииы
А л. с, h Количество отверстий D D, ь. Количество отверстий d Уголок
2,5 АОЛ 21-2 АОЛ 22-2 0,18 0,6 2890 2800 287 90 232 18 251 200 109 250 162 129 175 37 225 227 22,6 24,2 178 218 101 2 8 250 270 17,5 8 15 30x30x4
3 А 31-2 А 31-4 1,0 0,6 2850 1410 350 100 277 228 300 240 136 300 194 162 210 20 270 255 42 214 264 122 2 8 300 325 25 12 19 40x40x5
4 АО 31-4 АО 41-6 0,6 1,0 1420 930 435 460 100 125 365 288 403 315 181 410 258 197 280 25 360 330 70,0 86,0 285 335 158 2 8 400 425 25 12 19 50x50x5
5 АО 41-4 АО 41-6 1,7 1,0 1420 930 575 125 455 358 502 390 221 490 323 255 350 24 450 416 121,0 356 416 98 3 16 500 535 30 16 22 50x50x6
6 АО 42-6 АО 51-4 1,7 4,5 930 1440 645 690 125 170 541 421 602 466 270|бС0 389 290 420 33 540 495 178,0 213,0 426 486 92 3 16 600 635 30 16 22 65 X 65 X 6
7 АО 51-6 АО 62-4 2,8 10,0 950 1460 775 170 805'200 613 504 707 541 311 690 453 344 490 65 6S0 605 281,0 366 0 496 566 134 3 16 700 735 30 16 25 65 х 65 х 6
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л, ЕЛ, ВП, Л, НП, Н; вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л, НЛ, Н; иа эскизе: л—фланец выходного патрубка, б—то же входного; в—основание станины.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Производительность
Фиг. 9. Характеристика вентилятора LL4-70 № 8.
НкГ/м2
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
431
8
10
12
Фиг. 11. Характеристика вентилятора Ц4-70 № 12.
2. Центробежные электровентиляторы Ц4-70 с поворотным кожухом № 8, 12, исполнение 6
(вращение правое)
10
и
Положение кожуха В
Размеры в мм
LQ
tu
Фланцы патрубков
©
©
518
650
769
560
700
840
624
784
921
839
1018
1918
616
768
918
718
888
1068
433
СОЗ
520
6 о
780
890 ИЗО 1330
1057
1155
820
1020
1220
830
1060
1260
9 12X20 12X20
12x20 12X20
Количество отверстий Общий вес в кГ
16
16 20 522
20 24 703
Q
315
315 . 00
Шкив клино ременный
190
190
236
7
6
а
Б В
Фиг. 12 Характеристика вентилятора Ц4-70 № 16.
Положение кожуха П
Фланцы патрубков входного выходного
Ю1/Л gi ____________
<31879° Х-У1-1 * ’ Т
28 отв. размером 11* 18.
30 отв размером 11*22
'—1120
« I * *168. I I J63 —.\l68*6-1008\-X-
Фиг. 13. Центробежный электровентилятор Ц4-70 № 16, исполнение 6.
вентиляторы
28 Рысин
‘I'll......... I I I I I I_I_I I I I I I I 11 I ,111111111
V 4 5 6 7 6 3 10 12 14 16 18 20 30 40 M/ceK
Средняя скорость на Выхлопе
iiii--------1____।—i । । । । 11—i-i । 11_____। । i 1.1 । 11
1 7 3 4 5 6 8 10 20 30 40 50 BO i<r/M2
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг.14. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 3
Производительность
д" "if" ' 5' 6 ' 7 'б' Si' to' 12' 14 16 18 20 ' ' 30 " м/сек Средняя скорость на Выхлопе
ОД “/ 2 3 4 5 6 ‘ 8 io ' ‘ ' 20 30 40 5о' ВО^/мЗ
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг 15 Характеристика центробежного вентилятора Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 4
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ 433
« I .1 I. I I I I ПИП I 1 t-l-l.l I I_I—J_1 1 I I I I 1 I_I I 11,1,11,1,1
J4 4 5 6 7 в 9 10 12 /4 16 IS 20 30 90 м/сея
Средняя скорость на Выхлопе
434 ВЕНТИЛЯТОРЫ
« i*i ।---1—।—i—i i ।-I -i-i 11_i__। , ' , , ,
2 3 4 5 6 В 10 20 30 90 50 ВОкГ/мг
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 16. Характеристика центробежного вентилятора 119-57 (ЦАГИ СТД-57) № 5
«-1. I I I I I I 1Л 111 I .1 I I I I I I 1111111111 I ...
9 5 6 7 в 9 10 12 /4 IB IS 20 30
Средняя скорость на Выхлопе
1—1—1—1----1---1 1 1 I 1 I I 1 I I I I I_I I 11,111
I 7 3 4 5 6 в 10 20 30 90 50 SO кГ/м>
Динамическое давление но выхлопе
Фиг. 17. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 6.
/5 пТТТТП111....../Ill I/1 IX/1I I I I I I I I I ПТГТТТП
* 5 6 7 S 9 10 15 20 30 90 Мтыс.'%с
Производительность
1—1 1 1 I I I IJ.UJJ .1 I ЦЦ_I I I I I I I I 11_I I I I I I I I , I I I
4 5 6 7 8 9 to 12 /♦ 16 IS 20 JO 90 м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
। 111 ।--1—।—। । । । 11 । । । 11_' । । । । । 11
0.9 I 2 3 9 5 6 в 10 20 30 905060 ВО кГ/мг
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 18. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 8.
I—1 X I I I I 1 1 И I Hl 1 I 1 1 1 I I I I 1 1 Г г г ! 1 1 . L I 1 I 1 I, 1-1 I I I 1.TJ
3 9 5 6 7 8 9 10 12 19 16 18 20 30 90 м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
I - I I г 1 I I I 1 I I - !-1 1 - --J 1 1111!
05 1 2 3 9 5 6 8 10 20 30 90 50 ВО к/мг
Джамическае дадление на Выхлопе
Фиг. 19. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 16.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ 435
3. Центробежные вентиляторы Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 3 и 4. исполнение 1
- ьг
№ вентилятора Электродвигатель Размеры в мм Общий вес в кГ Размеры в мм
Тип Мощность в квт Число оборотов н минуту Н h b ь, ьг ь, bt bt С С, С, С, С, 1 Фланец выходного патрубка Фланец входного патрубка Основание станины
А А, С. п Количество отверстий 1) D, ь. Количество отверстий d Уголок
3 А 32-4 А 32-2 А 41-6 А 41-4 А 41-2 1,0 1,7 1,0 1,7 2.8 1410 2850 930 1420 2870 350 100 125 271 195 300 233 151,5 310 360 194 185,5 230 240 16 280 330 320 330 52 61 210 253 120 2 8 312 340 20 12 13 40x40x5
4 А 41-6 А 41-4 А 42-6 А 42-4 А 51-6 А 51-4 1,0 1,7 1,7 2,8 2,8 4,5 930 1420 930 1420 950 1440 460 125 125 170 361 261 400 311 201,5 395 395 460 260 241,5 290 330 320 20 355 355 420 400 440 430 80 89 117 280 333 105 3 12 408 445 25 12 17 50x50x5
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, П, НП, вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л, НЛ; на эскизе: и — фланец входного патрубка; б — то жа выходного; в —основание станины.
ВЕНТИЛЯТОРЫ
4. Центробежные вентиляторы Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 3—6, исполнение 6
ОСЬ
Вала
№ вентилятора Размеры в мм Общий вес в кГ Размеры в мм
Н ь Ь. ft. ft. ft. ft. С С, С, с. С. С. 1 Шкив Фланец выходного патрубка Фланец входного патрубка Основание станины
d ». А A t с. d, п 6 н« ТО® И D D, ь, d, Количество отверстий d, Уголок
3 340 300 195 300 233 151,5 276 194 341,5 142,5 215 15 246 300 44,5 160 70 210 253 120 6,5 2 8 312 340 20 6.5 12 13 40х 40 х 5
4 445 400 260 400 310 201,5 394 2.60 393 183 270 20 354 375 73,5 200 80 280 333 105 6,5 3 12 408 415 25 6,5 12 17 50x50x5
5 545 500 325 500 387 252 444 324 438,5 212 325 22 400 425 106,3 250 100 350 404 96 8,5 4 16 509 545 25 8.5 16 17 50 х 50 X 5
6 700 600 392 600 465 302.5 514 390 510,5 253,5 390 26 454 500 173,7 300 125 420 475 114 8,5 4 16 616 650 25 8.5 16 20 бОхбОх 6
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, П НП; вентиляторы левого враще иия с положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л, НЛ; иа эскизе « — фланец входного патрубка; б — то же выходного; в —основание станины.
указания ио выбору вентиляторов
438
ВЕНТИЛЯТОРЫ
5. Центробежные вентиляторы Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 5, 6, 8, исполнение 3
Электродвигатель Размеры в лии
I № вентил! | тора Е н Мощность Число оборотов в минуту н h ь ь, ь, ^4 С Ct с2 С3 С4 L 1 Общий вес в кг
А-42 1.7 930 125 271 470 120 1133 750 165
2,8 1420
А -51 2,8 950 170 271 500 120 1183 780 195
4,5 1440
А-52 4,5 950 170 281 520 140 1213 220
5 7.0 1440 830
4,5 730 570 449 325 500 387 252 450 324 20 410
А-61 7,0 970 200 291 580 200 1343 960 270
10,0 1450
7,0 730
А-62 10,0 970 200 291 580 200 1343 960 285
14,0 1450
А-51 2,8 950 170 316,5 530 160 1329 264,3
4,5 1440 860
4.5 730
А-61 7.0 970 - 200 321,5 590 235 1469 1000 326,7
10,0 1450
7.0 730
6 А-62 10.0 970 675 200 539,5 391,5 600 465 500 390 321,5 590 235 460 1469 1000 340,7
14,0 1450 302 20
10,0 730
А-71 14,0 970 236 321.5 590 235 1469 1000 414,3
20,0 1450
А-61 4,5 730 200 635
7.0 970
А-62 7.0 730 200 650
10,0 970
8 А-71 10,0 730 750 236 715 515 800 615 383 660 520 438 1000 195 30 594 2046 1375 715
14,0 970
А-72 14.0 730 236 740
20.0 970
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л.
ВП, П. НП; вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
439
6. Фланцы н патрубки центробежных вентиляторов Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 5, 6, 8, исполнение 3
6)
№ вентилятора Размеры в мм
Фланец выходного патрубка Фланец входного патрубка Основание станины
А Д1 С. h d Количество отверстий D Dl 1>. di Количество отверстий dt Уголок
5 350 404 96 3 8,5 16 508 545 25 8.5 16 17 50 x 50x5
6 420 475 114 3 8,5 16 613 650 25 8,5 16 20 50x 50x5
8 560 424 149 4 11 16 808 845 35 11 16 24 75 x 75 x6
Примечание. На фигуре: а — фланец выходного патрубка: б — то же входного; в — основание станины.
Фиг 20- Центробежный вентилятор Ц9-57. (ЦАГИ СТД-57) № 8 исполнение 6: л — фланец выходного патрубка; б — то же входного; в — основание станины.
440
ВЕНТИЛЯТОРЫ
Фиг, 21. Центробежный вентилятор Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 16 исполнение 5 с положением кожуха «В»:
а — фланец выходного патрубка; б — то же входного; в — основание станины.
а)
Фиг. 22 Центробежный вентилятор Ц9-57 (ЦАГИ СТД-57) № 16 исполнение 5: а — с положением кожуха «П>; б — то же «Л»-
I I < 11 I чи 11 i 1 ( I , 1 I .« I I I i i r I I i. i i , , i j i i i i 1 I
4 5 6 7 В S 10 12 14 16 16 20 30 40 м/ет
Средняя скорость на Выхлопе
. » » I 1 и I I 1 1 I I I I I I I I . 1-1 1 I I I I | | I I I I I I I (.1
ЗДЧ 5 В 7 в 9 to 12 Z4 16 16 20 30 40 SO ”/Сек
Средняя скорость на Выхлопе
। '____।__। । till, । । 11 ।------1—।—। । । 1 11
I 2 3 4 5 6 8 10 20 30 40 50 №
Динамическое давление на Выхлопе
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
* 2 j 4 55 3 «7 ' "зо 30 40 5о' 'до'^г
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг 23. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-55 (ЦБ-55) № 3
Фиг 24 Характеристика центробежного вентилятора Ц9-55 (ЦВ-55) № 4.
Полное Заиление
Производительность
Производит ельность
442 ВЕНТИЛЯТОРЫ
LLI I I I I I IILU-LI J. 1 I 1.1 I I . I I I, I I I_III I lilt..Illliin
IS 4 5 6 7 В 3 10 12 14 16 1B 20 JO 40 50 м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
ч 1---1—I 1 I I. I I I .1 I I I I_I I । ' I I । '
’ 2 3 4 5 6 В 10 20 30 40 50 80 100 200 */м>
Динамические давление на Выхлопе
Фиг. 25. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-55 (ЦВ-55) № 5.
U.l I I I I I I II I I I I.J 1 I-III I I I I I I I I I I 1 I I I I I I I I I I 11.1 1 II I
32 4 5 6 7 В 3 10 12 14 16 16 20 30 40 50 м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
t t t 1 - I I______I I J. .J I I i J I 1 IJ J_I_I__ы I H
0.4 I 7 3 4 5 6 6 10 20 30 40 50 ВО кГ/м3
Динамическое дадление на Выхлопе
Фиг. 26. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-55 (ЦВ-55) № 6.
Полное давление
Производительность
......"I, । । । । । । ।_। । । । t । । । 11...........
# 4 5 6 7 В 9 10 12 /4 16 18 20 30 00 "/сек
Средняя скорость на Вымоле
111 ---- ... !-1---1-[--1 -I I L-L t -1-1 I I - ( | | | | | । ( I
0.6 1 2 J 0 5 6 8 10 20 30 00 50 BO 100 кГ/м>
Динамическое давление на выхлопе
Фиг. 28. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-55 (ЦВ-55) № 10
Фиг. 27. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-55 (ЦВ-55) № 8.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ 443
Полное давление
U-U.lllllll 1..I.1 1111 1—1—1. 1,1.11.1 , , III,.....
« 5 б 7 в 9 10 12 14 16 1В го 30 40 50 60*/сек
Средняя скорость но Выхлопе
I I .... ! ! —t .1 !,.< -Ul ,1. 1 1.1 1. 1 , . 1 1'111» i
i 2 3 4 5 6 В 10 20 30 40 50 ВО WO ЗОО^/м1
Динамическое Мление на Выхлопе
Фиг. 29. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-55 (U.B-55) № 12.
Фиг. 30. Характеристика центробежного вентилятора Ц9-55 (ЦВ-55) № 14
ВЕНТИЛЯТОРЫ
Фиг. 31. Центробежный вентилятор Ц9-55 (ЦВ-55) № 3 исполнение 4:
« — фланец, выходного патрубка; б — осно ванне станины.
. Центробежные вентиляторы Ц9-55 № 3—5, исполнение 6 (по данным Калининского механического
_0сь бала
№ вентилятора^ Размеры в мм
Н 6 bi Ь, b. bi С Ci с, С, с. с, 1 Шкив Фланец выходного патрубка Фланец входного патрубка Основание станины
d bt А А. с, dt Количество отверстий D D, dt Количество отверстий Уголок
3 4 5 345 480 582 271 360 448 217 285 354 304 406 502 232 310 386 152 202 252 402 422 612 195 260 325 383 490 628 168 205 260 130 245 320 26 26 26 350 370 560 182 297 372 150 200 250 75 100 125 210 280 350 253 334 414 59 52 97 7 7 10 4 6 4 16 24 16 310 410 510 340 438 545 25 22 28 7 7 8,5 6 16 16 50x50x5 50x50x5 50x50x5
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготавливаются с положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, П, НП, Н; вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л, НЛ, Н; на эскизе: а —фланец выходного патрубка; б — то же входного; в—основание станины.
УКАЗАНИЯ по ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ 445
Центробежные вентиляторы Ц9-55 № 4—6, исполнение 6 (по данным Артемовского машиностроительного завода)
| № вентилятора | Размеры в мм Общий вес в кг Размеры в мм
н ъ bi bi ь. bt ъ. с с, С, cs Cl Ci ct i Шкив Фланец выходного патрубка Фланец входного патрубка Основание станины
d 1>, А Л, с, п Количество I отверстий D /э, ь, d, Количество отверстий d, Уголок
4 5 6 444 550 645 360 452 539 290 352 419 410 514 614 310 389 464 186 224 255,5 340 370 526 260 325 390 416 528 636 162,5 197,5 245 345 430 525.5 180 200 240 60 65 78 305 335 455 605 718 870 84 124 200 200 265 265 90 90 125 280 350 420 334 410 486 154 130 153 2 3 3 7 И 11 8 12 12 410 510 607 440 540 640 30 30 35 11 11 11 12 12 12 17 17 22 40x40x4 40х 40x4 40x63x6
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, П, НП, Н: вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П, ВЛ, В, ВЛ, Л, НЛ, Н; на эскизе: а — фланец выходного патрубка; б — то же входного; в —основание станины.
ст
ВЕНТИЛЯТОРЫ
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, П. НП, Н; вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П, ВП, В, ВЛ, Л, НЛ, Н; на эскизе: а — фланец, выходного патрубка; б — то же входного; в —основание станниы.
448
ВЕНТИЛЯТОРЫ
10. Центробежные вентилято ры Ц9-55
№ вентилятора Размеры в мм Общий вес в к Г
Н h ь Ь1 ьг ь. Ьд 6. Ья С Ct С, с, с. с. с, С8 1
10 940 750 874 630 1000 750 505 540 1550 647 747 386 317 150,5 568 80 470 800 550 768 825
12 ИЗО 735 1052 757 1200 903 624 650 1900 780 904 469 375 188 682 90 580 1000 700 858 1166
Примечание, а — фланец выходного патрубка; б — то же входного; в. гид — основания
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
449
(ЦВ-55) № 10 и 12. исполнение 5
| | Размеры в мч
1Шкив Фланец выходного патрубка Фланец входного патрубка Ос новая нс-ста ннны Положение П Положение Л
1 11 ь, Л >11 С1о п Количество от верстий D £>i &в Количество отверстий d, Hl 6. С„ С„ нг Сь Сц
LiOO 250 700 775 149 5 20 803 845 35 16 28 815 1300 675 425 1065 1300 450 650
1'600 300 840 927 149 6 24 964 1010 40 20 30 980 1600 850 550 1280 1680 550 850
1Я j I станины.
Рысин
104
<50
ВЕНТИЛЯТОРЫ
11. Центробежные вентиляторы Ц9-55
№ вентилятора
Примечание, а — фланец выходного патрубка; б — то же входного; в, г и д — основания
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
451
ЦВ-55) № 10 и 12, исполнение 6
Размеры в лтлт
Шкив
Фланец выходного Фланец входного Основание патрубка патрубка станины
Положение П
Положение Л
500 250 700
600 300 840
20 803 845 35 15
станины.
927 149 6
24 964 1010 40 20
22
28
815 1300 675 425
980 1600 850 550
1065 1300
1280 1600
450
550
650
850
Полное НаОление
Производительность
1—1,111-111,11 . I I I I | I | , | I I I HU I I 1 1,1 I I 1 I I
J « 5 6 7 6 3 10 12 14 16 18 20 30 40м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
I—I- 1 I И----1----1-1__I_111111,1,1 I_______I III
05 1 2 3 4 5 6 6 10 20 30 40 50 60 ’%г
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг 33. Характеристика центробежных вентиляторов ВР и ЭВР № 2.
ВЕНТИЛЯТОРЫ
L L-J-L-L.L L1-! : Ш J_LLI_1_.J I I J. I 1 ! I II | | ,| 1 I 1 | t I | 1 I I И 3 О 5 6 7 в 3 10 12 15 16 18 20 30 36 м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
II III—I 1 l,.l I I -I I l - - t i t t < <
0,4 0.5 I 2 3 3 5 6 8 10 20 30 30 60 80 к%г
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 34. Характеристика центробежных вентиляторов ВР и ЭВР № 3.
сл
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
45 4 ВЕНТИЛЯТОРЫ
12. Центробежные вентиляторы ЭВР № 2—6, исполнение 1
0)
б)
б)
№ вентилятора Электродвигатель Размеры в мм Общий иес в кГ Размеры в мм
Тип Мощность в квт а >» ° t ® о S S O.S 2 О S “О “ с а И Л b Z>2 b. bt b. C Ci c2 c, c4 I Фланец входного патрубка Основание станины
А Л, С, п Количество отверстий D О, ьв е; О У О И О-X н и X q а d Уголок
2 И-10/4 АО 31-2 А 31-2 0,25 0,6 1.0 1400 2860 2850 235 250 250 85 100 100 193 135 217 169 100 245 130 95 150 20 215 190 24,5 31 27 140 190 82,5 2 8 160 180 17,5 6 15 40X40X5
3 А 41-6 А 32-4 А 41-4 1,0 1,0 1.7 930 1410 1420 375 351 375 125 100 125 277 195 313 241 172 330 195 146 220 30 290 290 62 52 62 210 260 118 2 8 355 385 2,5 12 19 50X 50X5
4 А 42-6 А 51-6 А 42-4 А 51-4 А 52-4 1.7 2,8 2.8 4,5 7,0 930 950 1420 1440 1440 450 495 450 495 495 125 170 125 170 170 365 260 413 317 202 400 260 182 260 35 360 340 85 113 85 113 134 280 330 153 2 8 450 480 27,5 12 19 50 X 50X5
5 А 51-6 А 52-6 А 61 6 2,8 4,5 7,0 950 950 970 570 570 600 170 170 2С0 454 324 514 394 243 510 325 207 320 25 450 380 149 170 204 350 400 125 3 12 570 600 27,5 12 23 65x65x6
6 А 61-8 А 62 8 А 61-6 А 52-6 1 А 71-6 4,5 7,0 7,0 10,0 14,0 730 730 970 970 970 650 650 650 650 '>86 200 200 200 200 236 542 388 614 170 278 585 390 240 400 22 525 455 236 251 236 251 316 420 470 112 4 16 663 695 28,5 16 23 65X65X6
Примечание. Вентиляторы изготовляются правого и левого вращения с положениями кожуха Л, В, П; а — фланец выходного патрубка; о — то же входного; в —основание станины.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
13. Центробежные вентиляторы ГЛ’ Ле 3—6, кс; олпспие 6
6)
1 № вентилятора 1 Размеры в мм Общий вес к кГ Размеры в мм
и ь "i "2 ь, ", ". С с, с, С. с, сБ 1 Шкив Фланец входного патрубка Основание станины
d ". Д Д, с. 4. п Количество отверстий D D, ", 4. Количество отверстий Уголок
3 350 277 195 313 241 168 330 195 380 138 185 30 290 250 40 160 50 210 260 118 7 2 8 355 385 25 7 12 19 50 х 50 X 5
4 445 365 260 413 317 202 400 260 415 195 185 30 360 250 54 200 70 280 330 153 7 2 8 450 480 27,5 7 12 19 50x50x5
5 540 454 324 514 394 243 510 325 565 225 280 25 45С 335 125 250 НО 350 400 125 7 3 12 570 600 27 5 7 12 23 65x65x6
6 640 542 388 611 470 278 585 390 616 260 280 25 525 335 155 300 125 420 470 112 7 4 16 663 695 27,5 7 16 23 65x65x6
Примем и п и л. Вентиляторы изготовляются правого и левого вращения е положениями кожуха Л, В, П; а фланец выходного патрубка; б— то же входного; о — основание станины.
ВЕНТИЛЯТОРЫ
14. Центробежные вентиляторы ВРС № 8, 10 и 12, исполнение 0
№ вентилятора 1 Размеры в лл Общий вес в кГ Размеры в мм
Н в ь *1 /?2 !>« i>t b, с с, сг С8 с4 с, с. 1 Шкнв Фланец входногс патрмбка Основаннеетанииы
d Ь, А С, с. Колнче стзо от верстий D D й, количество отверстий d, Уголок
8 10 12 900 1150 1300 850 1050 1210 718 893 1068 518 643 768 818 1018 1218 618 768 'll 8 402 503 623 630 700 750 520 650 780 918 1125 1230 3S6 460 536 700 850 1000 360 450 500 120 150 95 570 640 690 589 715 716 410 712 906 400 500 600 160 225 265 566 706 846 636 786 926 151,5 150 145 151,5 150 150 10,5 13 13 16 20 24 643 804 965 684 848 1010 35 40 40 10,5 13 13 12 16 20 23 27 27 65 х 65 X 6 75x75x10 75х75х 10
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготавливаются с положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП. П, НП; вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П, ВП. В, ВЛ, Л, НЛ; а — фланец выходного патрубка; б — фланец входного патрубка; о — основание- станины
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
458 ВЕНТИЛЯТОРЫ
Фиг. 41. Центробежные
вентиляторы ВРН № 8 исполнение 6:
а — фланец выходного патрубка; б — то же входного; в — основание станины.
ч I I4HLI. I I I I I 1 I I I I I I I I I 1 I 1 I. i I I I I I I I II |ЦШ
♦ 5 б 1 6 S 10 12 М 16 № 20 30 Щ 50 60 7сеп
Средняя скорость но Выхлопе
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
U- .. I— I I 1, I 1 I | I_______I 1 I ।-----1 1 t. I 1 1 1 ..I
I 2 3 <4 5 5 3 10 20 30 М 50 ВО 100 200 *г/пз
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 42 Характеристика центробежного вентилятора Ц13-50 № 2.
сл
«< 5 6 1 б 3 10 П 14 IS If 20 20 40 50 SO "/се*
Средняя скорость на Выхлопе
I г 3 4 5 6 ' в 10 20 30 40 5060 80100 ’гоо’%1
Динамическое давление на Вымоле
Фи 43 Характеристика цеитробеж! о< о вентилятора 1113 50 № 3.
LUI 1X101 I..L-1 I I I I I I 1 I I I I 1 t I 1 I -1 I 1 I I I I I I I I I I I Illi I I
4 5 6 В В 9 10 12 14 16 If 20 30 40 50 60 20 M/ie„
Средняя скорость но Вымоле
I I--------1-----1 -1 I ' I I I 1111_I_____I I ни________I I
I 2 3 4 5 6 В 10 20 30 40 50 80100 200 300 кГ/м!
Динамическое давление на Вымопе
Фиг 44 Характеристика центробежного вентилятора Ц13-50 № 4.
Полное давление
Производительность
IHII. I 1 ........ | I I I И I I III___I I I I I I I 1 I I I II II I I
5 6 7 в 3 10 12 19 16 18 20 30 90 50 00 70 %>к
Средняя скорость на Оыхлоге
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
LlJ 11J_L1_L| | 1 t , . ' J—| I || I I I I I_|_I—l-L I...L I- I I I I I I I I I I Hl 1.1
92 5 5 7 6 9 III 12 19 16 IS 20 30 90 50 60 70”/ceil
Средняя скорость на Оымопе
l . I-------1----1-1 l I 1 1 1 I Illi--1----1-L. I Illi_____I____I
2 3 <f 5 6 В 10 20 30 W 50 BO-100 200 300кг/мг
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 45 Характеристика центробежного г.ентнлятора Ц13-5О № 5.
|--1----1----1-1 .1 I I I ! I I I I I I--1-1 I I..1.U----1-----1
2 3 9 5 6 8 10 20 30 90 50 80109 200 300кг/м1
Динамическое давление но Выхлопе
Фиг. 46. Характеристика центробежного вентилятора Ц13-50 № 6.
15. Центробежные электровентиляторы Ц13-50 № 2—6, исполнение 1
। № вентилятора Электродвигатель Размеры в мм Общий вес в кГ Размеры в мм
С Мощность в кет Число оборотов в минуту Н h ь *1 Ьг ь, Ь, ь. с С, с, с, с. 1 L Фланец входного патрубка Основание станины
А с, d п Количество ОТ- j верстий D О, d2 ь. Количество отверстий Уголок
2 АО 31-4 0,6 1410 250 100 190 166 215 165 100 320 132 140 135 20 290 175 485 39 96 140 190 102 6 2 8 160 180 195 17,5 6 6 13 30x30x3
АО 32-2 1 2860 46,2
АО 41-2 1,7 2880 125 57,9
3 АО 41-6 1 930 370 125 278 227 316 240 205 360 197 195 150 27 320 220 612 78 210 260 80 7 3 12 240 270 290 25 7 8 14,5 25x25x3
АО 41-4 1,7 1420
4 АО 42-6 1,7 930 450 125 366 292 416 316 262 450 262 230 220 27 410 290 791 112 280 330 75 7 4 16 320 350 370 25 7 12 14,5 50x50x5
АО 51-4 4,5 1440 170 147
5 АО 52-21 4,5 950 600 170 454 355 516 392 327 510 327 260 380 30 470 450 1009 210 350 400 95 7 4 16 400 430 450 25 7 12 19 50x50x5
АО 62-6| 7 1440 200 276
6 АО 63-81 7 735 720 и е лево № 3 JXO^ 200 541 нти, ращ МСЮ пап 420 ято енну т на РУб 616 )Ы г с п ВХС ка; 466 рав о ли де п б — 420 эго жену овтс то ж 594 ран 1ЯМИ рнь е вх 392 еии ко> й к од и 300 нз к ух г папа эго; 400 •ото 11. н, а в — 100 зляк ВП № осис 540 )ТСЯ в, — о ван 560 С ПС ВЛ, зево de ci 1252 >ложе Л, й иап гзиин 341 455 ниямн 4Л, Н равляк ы. 420 кож ощи 470 уха й ап 112,5 л, в парат 7 I, 4 в 16 ВП, 480 п, 510 нп; 540 Н; 30 7 16 24 65x65x6
АО 63-6[ 10 980
АО 72-6| 14 | 980 Примечай вентиляторы Вентиляторы а — флвиец в 236 Be го в -5 и йоге
Полное давление
8 9 'О 12 № 16 18 20 30 60 50 60 10 м/сее
Средняя скорость но выхлопе
ь 5 6 8 10 20 30 00 50 SO 100 200 300 кГ/м>
Динамическое давление на выхлопе
Фиг. 47. Характеристика центробежного вентилятора высокого давления ВВД № 8.
Производительность
1— 1. I I I l I ! 1 t 1 I I I I I I I I I I I I I I I I I J ! I I I I I : I I I
15 20 30 60 50 60 70 80 90100 120 M/Ceil
Средняя скорость на выхлопе
I________I___I____i.................I____I___I_I I и
0,1 0,2 ОД 0,6 0,5 1 2 3 6 5 6 8 *г/мг
Динамическое давление на выхлопе
Фиг. 48- Характеристика центробежного вентилятора высокого давления ВВД № 9.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ 463
1(5. Центробежные вентиляторы высокого давления ВВД № 8 и 9, исполнение 5
464 ВЕНТИЛЯТОРЫ
№ вентилятора Размеры в мм Общий вес в кГ Размеры в мм
н ь bl ь, ь, ь, с с, Флит и входного патрубка
D Di ь>
8 645 530 482 612 486 179 473 400 270 270 330 45
9 705 581 493 625 537 186 523 420 368 300 350 40
П римечян не. Вентиляторы правого вращения изготовляются с полпж пнями кожуха Л В, П, II;
а — фланец, выходного патрубка; б — то же входного; в — основание станины. -
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
465
Фиг. 49. Центробежный
1Э55
1185
вентилятор высокого давления ВВД № 11 исполнение № 2.
Рысца НМ
LJ, I, 1 1-L 1 I 111-11—I J I J 1 1 .1 I 1 11.1,1,11.1,1111 .1.1 II
3 10 12 16 18 20 30 W 50 60 70 80 */C"
Средняя скорость но выхлопе
5 б в 10 20 30 60 50 50 100 200 300 ‘>00’%»
Динамическое давление на выхлопе
466 ВЕНТИЛЯТОРЫ
Фиг. 50. Характеристика центробежного вентилятора высокого ВВД давления № 11.
L.I.I LJ-I..I I I I И II НИН J-I-I.l I I и .1 I I I I I I I I I I I | I I
U 3 Ь 5 6 7 в $ 10 12 М 16 15 20 30%ек
Средняя скорость на выхлопе
U—I I I, I I I I ..I_____I_I—1. I I I I I I .1.1 I I-1—1 ।
03 Ц6 0,5 ' 2 3 4 5 6 5 10 20 30 W 50%t
Динамическое давление на выхлопе
Фиг. 51. Характеристика центробежного пылевого вентилятора ЦП-7-40 № 5
Полное давление
Произв одительность
1-1 . I..I -1.1. I 1 I I ’ I 11 1 11111 Г I I II 1 .t I I t I t I I I I I I I I I I
i 3 ♦ 5 6 J I 9 Ю 12 16 18 20 30M/cett
Средняя* скорость на выхлопе
I , I гг I - I I I I I ' l----1--1—I,„1.1 I I I t Illi -A. I—l_l
0,2 OJ 0,4 0.5 1 2 3 4 5 6 В 10 20 30 4050k7m1
Динамическое давление на выхлопе
Производительность
I I t I I I I I I I f [ I I I I I 1 I 1 I 1 J I 1 t 1 1 1 11 III till 1_L III L_*
2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 1В 20 30 м/сек
Средняя скорость на выхлопе
। 1 । । । । । 11______। । । । । 1 11.1 । 1 j-ij____1_।—1_1
0,2 ОД 0,4 ОД 1 2 3 4 5 6 8 Ю 20 30 4050 кГ/мг
Динамическое давление но выхлопе
УКАЗАНИЯ НО ВЫБОРУ ВННТИЛЯТОРОВ
Фиг. 52. Характеристика центробежного пылевого вентилятора ЦП-7-40 № 6.
Фиг. 53. Характеристика центробежного пылевого вентилятора ЦП-7-40 Xs 8.
17, Центробежные вентиляторы ныл.'зые ЦП7-40 № 5, 6 и 8, исполнение 6
Я а о к ч S й Размеры ММ Общий вес в кГ Размеры в мм
и * Ь, ь, ь, ь, С С| с. с, С, с, 1 Шкив Фланец входного патрубк। Основные станины
d ъ. Л д, Дг Де с. С, Сн Ьь Л ni di S щ (-у о ч О 5 о 2 2 хСо D о. Ь, Количе ство отверстий tfa Шнел-лер
5 550 376 300 405 338 250 530 250 500 128 500 80 490 660 172 180 156 308 305 370 368 346 344 12 30 2 3 9 14 307 342 30 9 12 18 № 10
б 620 450 360 486 405 300 610 300 560 170 600 74 570 744 278 230 144 370 366 432 130 408 406 16 30 2 4 9 16 367 402 30 9 12 18 № 10
8 820 505 475 644 535 400 760 400 774 227 900 58 710 1048 571 315 198 492 488 578 572 540 536 20 40 4 5 12 22 487 530 40 12 16 20 № 12
Примечание. Вентиляторы правого вращения и.тготонляются с положениями кожуха Л. ВЛ. В, ВП, П. НП; вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П. ВП. В, BJ1 Л, НЛ; а — фланец пыхолного патрубка: б — то Же входного; й— основание станины.
ВЕНТИЛЯТОРЫ
Полное давление
Пооизводительногть
Фиг. 54. Характеристика центробежных вентиляторов ВРС № 10 (размеры см. стр. 157).
Полное давление
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Фиг Е5. Характеристика центробежного пылевого вентилятора Ц6-46 № 4
ВЕНТИЛЯТОРЫ
Произбздительность
t—J_l__L 1 I I , I I I I I * I.I । I ' 11 । । । । । । । । । ' ' ' । । । ।
22 3 4 5 6 7 8 9 to 12 IK 16 tg 20 30 "/сек
Средняя скорость на выхлопе
I____I_LI Illi________I । ।_I__I 1 1 1 I I I I I I . I__l—l
0Д 0,9 0.5 1 2 3 9 5 6 8 10 20 30 90 50 кГ/мг
Динамическое давление на Выхлопе
Производительность
t I 1 -> I I I I 1 I I ! ми I 1 I ! 1 I 4 1 J—I I I I 1 I | I |—t I 1 t I I -1J
2,9 3 4 5 6 7 8 9 10 12 IK 16 18 20 30 "/сек
Средняя скорость на Выхлопе
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
I___I I I I I I_______I_____I____I_1—1—1 .1-1.1 t III!_____I----1_I—1—1
0,9 0,5 I 2 3 4 5 6 8 10 20 30 90 50 кГ/мг
Динамическое дадление на Выхлопе
Фиг 58. Характеристика центробежного пылевого вентилятора
11.6 46 \s 7
Фиг 59 Характеристика центробежного пыленого вентилятора Ц6-46 № «
Средняя скорость на Выхлопе
Производительность
>' I 1111 -----1---1---1-1 II I н I Н U I I I
ОД 0.5 I 2 3 <if 5 6 3 W 20 30 90 к7м>
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 60. Характеристика центробежного пылевого вентилятора Ц6-45 № 5.
' t I t I I I I I I I I I I I III I I I I I I I И_1_I I I , , I I |
3 « 5 6 ? s 9 10 12 U to 16 20 */ce*
Средняя скорость на Выхлопе
I—1-J I I—Ц-М_____1____I 1—I 1 .1 I I I । । ___
ОД ОД 0,5 I 2 3 ь 5 6 В 10 20 W90K%i
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 61. Характеристика центробежного пылевого вентилятора 'Ц6-45 № 6
18. Центробежные вентиляторы пылевые Ц6-46 Л1 4 — 8, исполнение 6
Размеры в мм
Основание
-Срхр.
а)
№ вентилятор н ь Ь, Ъ> 6. 6. С С, с, с. С. С, 1 Шкив Фланец входного патрубка станины
Л ь, А А, 4, <4> св с, d, п X <и ь з- и х е. Ч О о и е - u С D D, ь, а 2 & X CL ч о £ о £ £ * D О Уголок
4 470 355 280 405 305 145 360 280 250 90 16 220 330 450 160 60 244 294 >8 8 4 16 283 308 20 6,5 8 40x40x5
5 570 450 355 512 388 182 422 350 330 95 17 260 390 530 200 70 306 366 15 10 4 20 354 384 25 6,5 8 50 х 50 х 6
6 690 540 425 615 465 217 478 420 320 95 25 300 440 500 240 85 362 436 U 10 5 20 424 460 30 8 18 60x60x6
7 790 629 493 717 541 254 604 490 405 100 26 4 СО 550 550 280 125 428 508 95 12 5 20 494 535 35 10 12 75x75x8
8 920 717 558 817 617 284 668 560 450 105 23 420 730 320 150 480|486 566 560 89 88 13 6 24 565 610 35 11 12 80x80x6
Примечание. Вентиляторы изготовляются правого и левого вращения с положениями кожуха В, П, Л; и —фланец выгодного патрубка: б — то же входного; в — основание станины.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
19. Центробежные вентиляторы пылевые Ц6-45 (ВЦП) № 3 н 4, исполнение б, Ц6-45 (ВЦП) № 5, 6 и 8, исполнение 6
Размеры о мм
Размеры в мм
о н
"5 S
Шкив
Фланец входного патрубка
ВЕНТИЛЯТОРЫ
61
6i
6,
6,
6,
С.
С;
С,
с.
с,
с,
С,
6,
А,
Количество отверстий
О.
6,
Количество отверстий
Основание станины
3
4
5
6
8
330
445
640
640
900
277
362
450
537
712
193
254
320
381
512
315
412
512
612
812
239
112
288
462
612
130
156
2 2
248
126
430
480
640
290
350
480
480
700
210
280
350
420
560
312 420
525
61
769
370
400
580
186
217
279
131
169
241
338
НО 140 200 200 250
25
40
50
50
80
240
300
425
425
580
160
220
300
300
110
40
85
100
160
250
180
200
70
85
100
93
135
185
245
307
397
487
228
291
357
417
557
10
12
12
12
14
214
281
355
425
564
240
310
385
455 .598
20
20
25
25
30
8
8
8
8
8
8
12
12
12
Литая »
Литая и уголок » » »
Из углового железа
и
и
Н
Ь
6
с
5 с О
d
А
D
d
Примечание. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л, ВЛ, В, ВП, П, НП, Н; вентиляторы левого вращения с положениями кожуха П, ВП, В. ВЛ. Л, НЛ, Н; у вентиляторов № Зи 4 передняя опорная стойка отсутствует; а — фланец выходного патрубка; о — то ж входного; I —основание станины.
20 Иентробежиыечвентиляторы пылевые Ц6-45 (UBA) № J и 4, исполнение 1
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Примечание. Вентиляторы изготовляются правого вращения с положением кожуха В; а — фланец выходного патрубка; б — го же входного; г—основание станины.
476
ВЕНТИЛЯТОРЫ
Фиг. 62. Характерном ка центробежного пылевого вентилятора Ц6-45 № 8.
1111-111,111.......... Г I ............Ill'll..|_I I 1 I I I
2f 3 4 5 В 7 8 9 10 12 7* 16 16 20 30 м/сеп
Средняя скорость на Выхлопе
—1.1 I ill______1__।_I__I__' । । । । । । iiii__I__।__। ' ।
0.9 Of 1 2 J 9 51 IK 20 30 90 50кГ/ц1
Динамическое давление на Вымоле
Фиг. 63. Центробежный пылевой вентилятор Ц6-45 (ЦВА) Ars 5. исполнение 3:
л— фл шгц выходного патрубка; 6 — то же входного; с — основание станины.
^1 I ' I I I I I I ^1 I ll'l I I . I I । I 1-J-l l.L I I Ч.1 I I . I I I I I .L I
22 3 4 5 6 7 a $ 10 12 14 16 18 20 30 м/сек
Средний скорость на Выхлопе
1—1____Ш-1 „I__I______I_____I----1_1Ш-Ш-Ц I I I I I______I__I___l—1—1—1
0Д 0,4 0,5 1 2 3 4 5 6 8 10 20 30 40 50 Kr/rt
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг 64 Характеристика центробежного пылевого вентилятора Ц6-45 (ЦВА) № 3
<—|—i j । । । 1111111 и ни । । । । । । ।_। । т । । । । । । 11 । । । । ।
2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
1—1____। । । । । ।____। । । । । । ।। । । । ।11 । it
03 0.4 ОД 1 2 3 4 5 6 8 10 20 30 %г
Динамическое до Зление на Выхлопе
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Фиг 65. Характеристика центробежного пылевого вентилятора-Ц6-45 (ЦВА) № 4.
Производительность
» I I I > I t I I I ГI ....I__। I I । I I I । 1 । । I I I | | I .1
2,4 J 4 5 В 7 В 9 10 12 /4 /6 16 20 30 30,6 M/ceK
Средняя скорость но Выхлопе
u—I .1.1,,I I i___i____i___I_I । । ' ' । । I I < I I I I I I I
0,9 0,5 1 2 3 <1 56 8 10 20 30 9050 80
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг 66 Характеристика центробежного пылевого вентилятора Ц6-45 (ЦВЛ) № 5.
........................... I lllllll.lll . |.,1„ 1—1.1
2 3 9 5 6 7 6 9 10 12 19 16 18 20 30м/сек
Средняя скорость на Выхлопе
1—1__।__<iiiti । I,______। । । । 11 । । 111 । । ।
06 0,9 ОД 1 2 3 9 5 В 8 10 20 30 90 K%it
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 67 Характеристика центробежного пылевого вентилятора Ц6-45 (ЦВА) № 61/».
t 1 к Г I I 1 1 < 1 11J U 111 I I 1 I. L.l J 1—I I 1 I I 1 I , I , 1111,1..
У J 4 5 6 7 S 9 10 12 W 16 11 20 30 30 M/ca
Средняя скорость на Выхлопе
। । । । 11 ।---1___i___i_, ............ । t iii
W 03 1 2 3 4 5 6 8 10 20 30 40 50
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг 68. Характеристика центробежного пылевого вентилятора Ц6-45 (ЦВА) № 8
Производительность
' 1 1 1 । 1 1 1 ..... I 1 I I J.I | | I I I I I I I I |,|
• У 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 14 10 м/сек
Средняя скорость на Вымоле
------7*7—Л J 1 1 1 ' 11----------1---1—1 1 I I I И I I I I I
V 02 ОД 0,4 Ц5 1 2 3 4 5 О 8 10 кГ/м>
Динамическое давление на Выхлопе
Фиг. 69 Характеристика центробежного вентилятора (из винипласта) Ц4-68 № 5
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ 479
480
ВЕНТИЛЯТОРЫ
Фиг. 70. Центробежный пылевой вентилятор Ц6-45 (ЦВА) № 61/2, исполнение 3-а —фланец выходного патрубка; б — то же входного; с — основание станины
-- WJ/ —-г*- оиэ——
Н-7^ —4
| л — фланец выходного патрубка; о — то же входного; в — основание станины.
31 Рысин
H l 1 I I. 1—I—1—1-1. l .i I j. I I ill Inin 1 - I | I н I t I ! т 1 I 1 I 1 r
0.6 2 3 9 5 6 7 в 9 10 12 /♦ 16 18 */Сец
Средняя скорость на выхлопе
L l.l — I — L— I 1,1 I I I---1_J t 1 Illi ГТ I I Г
0,15 0,2 02 0.6 02 1 2 J 9 56 8 10 20кГ/мг
Динамическое давление на выхлопе
Фиг 72. Характеристика псктроб^жнего вентилятора (из винипласт!) U-I G8 8.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Фиг. 73. Центробежный вентилятор (из винипласта) Ц4-68 № 5, исполнение 6
а — фланец выходного патрубка; б — то же входного; в — основание станины.
а>
482
ВЕНТИЛЯТОРЫ
Фиг. 74. Центробежный вентилятор (из винипласта) Ц4-68 № 8, исполнение 6: а — фланец выходного патрубка; б — то же входного; в — основание станины
Фнг. 75 Центробежный вентилятор двухстороннего всасывания СТД 4005 № 1 в1/^. исполнение 7.
УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
483
« < < <—<—<- < । < । < < < । < <: । j । п 11 ( । ) । , । ; । । < । । <, । । стика центробежного
ft 2 з 4 5 б 2 в 3 W 12 м 16 18 20 '/сек вентилятора двухсто-
0редня я скорость на Выхлопе Р°СТ1°4005СКЫ?8,1/ИЯ
•---<--1-1-1-J..1.1 I- . . --1-1-1_I_< < < < I_Т Т Г t Т т It
02 ОД 03 0.5 1 2 3 о 5 6 В 10 Z0 30 W кГ/нг
Динамическое давление на Выхлопе
21. Осевые вентиляторы МЦ № 4—8, 10 и 12
№ вентилятора Размеры в aim Вес о кГ
И b 1 С с. D Dt D, D, Од d Количество отверстий dt Количество отверстий
4 5 6 7 8 10 12 280 340 420 470 550 670 800 178 188 295 330 425 490 580 260 280 350 393 498 570 688 175 185 291 325 420 470 570 430 530 620 710 900 1050 1230 405 500 590 680 840 990 1170 135 145 235 !?70 325 400 500 400 500 600 700 800 1000 1200 4*8 508 606 707 808 1010 1212 435 535 650 750 850 1054 1255 458 558 680 785 873 1076 1280 500 620 730 855 975 1210 1450 7 7 7 9 9 9 И 6 6 12 16 16 20 22 12 14 14 14 23 23 23 4 4 4 4 4 4 4 11.2 18.0 28,1 39.3 S3 133 167.2
Примечания: 1= Всасывающий воздуховод может присоединяться к коллектору или непосредственно к обечайке.Прн работе без всасывающего и нагнетательного воздуховодов вентиляторы должны иметь на входе коллектор, а на выходе — диффузор. 2. Вентилятор может быть реверсирован. Для реверсирования следует перевернуть колесо, изменить направление вращения электродвигателя и переставить коллектор. 3. Вес вентилятора указан без электродвигателя.
31
484
ВЕНТИЛЯТОРЫ
22. Комплектуемые электродвигатели для осевых вентиляторов МЦ
№ вентиля тора Характеристика электродвигателя № вентилятора Характеристика электродвигателя
Обозначение Мощность в кет Число оборотов в минуту Обозначение Мощность 1Ш 0 Число оооротов в минуту
МЦ-4 АОЛ 11-4* АОЛ 21-4 0,12 0,27 1400 МЦ-6 ТАГ 21/4 1,0 1420
МЦ-7 А 41-4* 1.7 1420
А 31-4 0,6 1500
А 41-6 1.7 930
АО 31-4 0,6 1500
ТАГ 22/4 1,4 1440
АО 32-4 1,0 1410
ТАГ 31/6 1,7 970
АОЛ 32-2 1,0 2860
ТАГ 31/4 2,3 1450
А и АЛ 31-2* 1,0 2850
МЦ-8 А 42-4* 2,8 1420
МЦ-5 А и АЛ 31-4* 0,6 1410
А 51-4* 4,5 1440
АО 31-4* 0,6 1410
А-52-6 4,5 950
АЛ 32-4 1,0 1410
ТАГ 31/6 1,7 960
АОЛ 32-4 1.0 14 10
ТАГ 32/4 3,5 1460
АО 41-6 1,0 930
МЦ-10 А 51-6* 2,8 950
А 41-4 1,7 1420
А 52-6 4,5 950
ТАГ 12/4 0,52 1420
МА 142-2/8 4,0 720
МЦ-6 • А 31-4 0,6 1410
МЦ-12 А 61-8* 4,5 730
А 32-4* 1,0 1410
А 61-6 7,0 970
А 41-6 А 41-4 1.0 1,7 930 1420
МА 142-2/6 5,5 965
* Электродвигатели, преимущественно поставляемые заводом.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
485
Производительность В тыс м3/час
Фиг. 77. Сводные характеристики осевых вентиляторов МЦ № 4, 5, 6, 7, 8, 10 и 12.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ У-12
В настоящем разделе приведены данные по осевым вентиляторам серии У-12, выпускаемым заводом «Сантехоборудование» Главмособлстроя.
Таблицы для подбора вентиляторов и электродвигателей к ним составлены по данным ГПИ-1 Госплана РСФСР (серия 2-547-55).
Требуется подобрать вентилятор серии У-12 для следующих условий: производительность Q = 35 000 м3/час; полное давление Н = 45 кПмг (мм вод. ст.).
1. По табл. 23 для подбора вентиляторов У-12 в графе для заданных условий определяем: вентилятор № 12; угол поворота лопаток 12°; номинальное число оборотов вентилятора 1250 в минуту; установленная мощность электродвигателя 10 кет; к. п. д. вентилятора 0,59; потребляемая мощность на валу двигателя 8,5 кет.-, динамическое давление 8кПмг; средняя скорость воздуха в ометаемой лопатками вентилятора площади 11,4 м/сек.
2. По табл. 24 для подбора электродвигателей для полученных данных находим: тип электродвигателя АО 62-4 (или А 61-4); число оборотов двигателя 1460 в минуту; диаметр шкива вентилятора 210 мм; диаметр шкива электродвигателя 180 мм; тип клиновидного ремня Б; числе ремней 5; минимальное межцентровое расстояние между осями двигателя и вентилятора А = 710 мм; минимальная длина ремня 2000 мм.
Фактическая длина ремня определяется в зависимости от принятого межцентрового расстояния между осями шкивов.
Для минимальных межцентровых расстояний А длина клиновидного ремня дана в табл. 25.
Конструктивные размеры вентилятора приведены в табл. 26.
2Э. Тавлипя для подвора вентиляторов У-12
Полное давление Н в кГ/м* (мм вод. ст.) Обозпачение V Производительность Q в тыс л’/час
20 25 3) 35 40 50 60 70 85 100 120 140 160 180 200
20 № в-ра 12 12 12 12 12 16 12 16 — 16 — 16 20 — 20 — 20 20 20 — -
6° 15 18 18 23 23 12 20 15 — 18 — 15 12 — 15 — 18 23 23 — -
п в об/мин 725 725 725 725 725 600 950 600 — 600 — 725 500 — 500 — 500 500 500 — -
/Vуст в квт 2,8 4,5 4,5 4,5 7,0 7,0 7,0 7,0 — 10 — 10 10 — 10 — 14 20 20 — - -
п 0,58 0,6 0,61 0,62 0,62 0,58 0,6 0,6 — 0.61 — 0,58 0,58 — 0,6 — 0,6 0,62 0,62 — — —
N потр в Квт 2,2 2,7 3,1 3,6 4,1 5,4 5,3 6.3 — 7,6 — 7,7 7,7 — 9,0 — 10,5 12,3 14,3 — — —
25 № в-ра 12 12 12 12 12 16 12 16 — 16 20 16 20 16 20 16 20 20 20 20 — —
6° 18 20 23 18 20 15 18 12 — 20 12 23 15 20 18 23 20 23 20 23 — —
п в об/мин 725 725 725 850 850 600 1050 725 — 600 500 600 500 725 500 725 500 500 600 600 — —
NVcm в Квт 4,5 4,5 4,5 7,0 7,0 10 10 10 — 10 10 14 14 14 14 20 20 20 28 28 — —
П 0,54 0,58 0,6 0,61 0,62 0,58 0,59 0,58 — 0,61 0,58 0,62 0,58 0,61 0,6 0,62 0,61 0,62 0,61 0,61 — —
N потр в квт 3,0 3,5 4,0 4,6 5,1 6,7 6,7 6,8 — 7,3 8,0 9,0 9,6 11.1 11,2 12,8 13,0 15,3 18,2 20,8 — —
30 N» в-ра 12 12 12 12 12 12 16 12 16 20 16 20 16 20 16 20 20 20 20 — —
6° 12 15 18 20 18 23 12 20 15 15 18 18 20 18 20 15 18 20 23 — —
п в об/мин 850 850 850 850 950 950 725 1150 725 500 725 500 725 500 850 600 600 600 600 — —
N уст в Кв/Л 4,5 4,5 7,0 7,0 7,0 10 10 14 14 14 14 14 20 20 20 20 28 28 28 — —
п 0,55 0,58 0,6 0,61 0,61 0,62 0,59 0,6 0,59 0,55 0,61 0,57 0,62 0,60 0,6 0,6 0,61 0,62 0,62 — —
Nпотр в квт 3,5 4,1 4,7 5,5 6,3 7,7 8,0 9,5 9,7 10,4 10,9 11,7 13,1 13,5 15,8 15,8 18,7 21,5 24,6 — —
35 № в ра 12 12 12 12 12 12 16 12 16 20 16 20 16 20 16 20 20 20 20 20 20
6° 18 18 15 12 20 20 15 18 12 12 18 12 18 15 20 12 20 23 18 20 23
п в об/мин 850 850 950 1150 950 1050 725 1250 850 600 725 600 850 600 850 700 600 600 725 725 725
в квт 7,0 |_7Л) 7,0 7,0 10 10 14 14 14 14 14 14 20 20 20 | 20 28 40 40 40 55
ВЕНТИЛЯТОРЫ
n 0,51 0,53 0,59 0,58 O.G1 0,62 | 0,58 1
Nпотр В Mtn 4,4 5,3 5,7 6,7 7,3 8,9 9,5
40 № в-ра 12 12 12 12 12 12 16
6° 12 15 18 15 12 18 15
n в об/мин 950 950 950 1050 1250 1150 725
Nyc tn в квт 7.0 7,0 10 10 10 14 14
n 0,50 0,55 0,58 0,59 0,58 0,61 0,58
N nomp В Квт 5,1 5,8 6,6 7,5 8,8 10,4 10,9
45 № в-ра 12 12 12 12 12 12 16
6° 12 12 15 12 18 23 12
n в об/мин 1050 1050 1050 1250 1050 1050 850
Nym в кет 7,0 7,0 10 10 14 14 14
П 0,50 0,55 0,58 0,59 0,6 0,62 0,58
N потр в квт 5,7 65 7,4 8,5 9,6 11,5 12,3
50 № в-ра 12 12 12 12 12 12 16
&° 12 15 12 15 20 20 12
п в об/мин 1050 1050 1150 1150 1050 1150 850
Nуст в квт 7,0 10 10 10 14 20 20
П 0,5 0,53 0,58 0,59 0,6 0,61 0,56
Nпотр в квт 6,4 7,6 8,2 9.4 10,6 13,0 14,1
55 № в ра — 12 12 12 12 12 16
12 15 15 15 20 15
п в об/мин — 1150 1150 1150 1250 1150 850
Л уст в квт — 10 10 14 14 20 20
1] потр В квт 1 | 0,50 | 8,8 0,56 9,3 | 0,59 I 10,3 0,59 1 11.9 0,61 14,3 0,55 15.8
0,61 ’ 0.58 0,55 0.61 О.5Я 0,61 0.50 0.61 ' 0.58 0,61 0,62 1 0.6 О.6 0,61
10,9 1 1.5 12,1 12,7 13.4 15,5 16,0 18,2 19,1 21,8 25,1 29,6 33,2 36.3
12 16 20 16 20 16 20 16 20 20 20 20 20 20
23 18 12 20 15 23 15 18 18 20 23 20 23 23
1150 725 600 725 600 725 600 950 600 600 600 700 700 700
14 20 20 20 20 20 20 28 28 28 40 40 55 55
0,62 0,59 0,54 0,61 0,56 0,62 0,58 0,6 0,6 0,61 0,62 0,62 0,62 0,61
12,3 12,9 14,1 14,6 15,9 17,4 18,0 21,1 21,1 25,0 28,7 32,7 36,7 41,5
12 16 20 16 20 16 20 16 20 20 20 20 20 20
20 20 1 15 15 15 18 1 18 1 18 12 15 18 20 23 23
1250 725 600 850 600 850 600 950 725 725 725 725 700 750
20 20 20 20 20 28 28 28 28 40 40 55 55 55
0,61 0,58 0,52 0,6 0,54 0,61 0,56 0,61 0,59 0,6 0.6 0,62 0.62 0,62
14,0 14,7 164 16,7 18,5 200 21,7 23,3 24,1 28 5 33,5 37.0 41 5 46 0
12 16 — 16 20 16 20 16 20 20 20 20 20 20
23 15 — 18 12 20 12 23 15 15 18 20 23 23
1150 850 — 850 700 850 700 850 700 725 725 725 725 725
20 20 — 28 28 28 28 40 40 40 55 55 55 75
0,62 0,58 — 0.6 0,55 0,61 0,58 0,62 0,59 0,6 0,61 0,62 0,62 0,62
15.3 16,4 — 8,5 20,2 22,1 23,3 25,5 26,9 31.7 36,5 41,0 46,0 51,0
12 16 — 16 20 16 20 16 20 20 20 20 20 —
20 12 — 18 12 20 12 23 15 18 18 20 23 —
1250 950 — 850 700 850 725 850 725 700 725 725 725 —
20 20 — 28 28 28 28 40 40 40 55 55 75 —
0,62 0,58 — 0,59 0,54 0,61 0,58 0,62 0,59 0,6 061 0,62 0,62 —
16,9 18,0 — 20,7 22,6 24.4 25,6 28,1 29,5 35,0 40,0 45,1 50,6 —
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ 487
Полное давление Н в кГ/мг (мм вод. ст.) Обозначение
20 25 30 35 40 50
60 1 № в-ра — — 12 12 12 12 16
9° — — 12 18 15 18 18
п в об/мин — — 1250 1150 1250 1250 850
Nуст В квт — — 14 14 14 ' 20 20
11 — — 0,56 0.56 0,59 0,61 0,52
Nпотр в кет — — 10,2 11,8 129 15,6 18,3
65 № в-ра — — — 12 12 12 16
9° — — — 15 18 23 12
п в об/мни — — — 1250 1250 1150 950
/ Nyrm в кет — — — 14 20 20 20
П — — — 0,58 0,58 0.6 0,54
N шнпр в кет — — — 12.4 14,3 17,1 19.3
Продолжение табл. 23
Производительность Q в тыс. м*/час
60 70 85 юз 120 140 160 180 200
12 16 — 16 20 16 20 16 20 20 20 20 20 —
23 18 — 20 12 18 15 20 15 18 20 23 23 —
1250 850 — 850 700 950 700 950 725 725 725 700 750 —
28 28 — 28 28 40 40 40 40 55 55 75 75 —
0,62 0,55 — 0,58 0,53 0,6 0,55 0,62 0,58 0,6 0,61 0,62 0,62 —
18,4 20,8 — 23 25,1 30,0 29,5 30,6 32,8 38,0 43,8 49,0 55,1 —
12 16 — 16 20 16 20 16 20 20 20 20 20 —
23 15 — 15 12 18 15 20 18 18 20 23 23 —
1250 950 — 950 725 950 725 950 700 725 7 5 725 750 —
28 28 28 28 40 40 40 55 55 55 75 75 —
0.62 0,56 —• 0,58 0,52 0,6 0,55 0,62 0,55 0,59 0,61 0,62 0,62
20 22 — 24,9 27,8 32,2 32,0 33,2 37,5 41.8 47,5 53,2 59,8
488 ВЕНТИЛЯТОРЫ
70 № в ра — 1 -| -| — 1 12 “I 1 12 16 — — 16 20 16 — 20 16 20 20 20 20 —
6° — — — — — 20 15' 23 15 — 18 15 20 15 23 18 20 20 23 — —
п в об/мнн — — __ — — 1250 950 1250 950 — 950 725 950 750 950 725 725 750 725 — —
NyCm В кет — — — — 20 28 28 28 — 40 40 40 40 55 55 55 75 75 — —
1] — — — — — 0,6 0,52 0,62 0,55 — 0,58 0,50 0,6 0,53 0,62 0,55 0,58 0,6 0,62 — —
N потр в Квт — — — — — 18,4 21,3 21,5 24,2 — 29,5 31,1 31,5 35,7 35,7 40,4 46,0 52,0 57,4 — —
№ венти лятора
12 Идин 2,7 4,2 5,8 8,0 10,5 16,4 23,6 — — — — — — — —
Уомет 6,6 8,2 9,8 11,4 13,1 16,4 19,7 — — — — — — — —
16 Идин — — — — 3,3 5,2 7,5 10,2 15,0 20,6 — — — — —
VoMem — — — — 7,4 9,2 11,1 12,9 15,6 18,4 — — — — —
20 Идин — — — — — — 3,1 4,2 6,1 8,4 12,2 16,7 21,6 27,4 33,6
V омет — — — — — — 7,1 8,3 10,0 11,8 14,1 16,5 18,8 21,2 23,5
Обозначения: № в-ра—номер вентилятора; 6° — угол установки лопаток; п об/мин — номинальное число оборотов вентилятора в минуту; А^,,, — мощность устанавливаемого злектродвигателя в кет; т; — к. п. д. вентилятора; ^пптр — потребляемая мощность на валу двигателя в кет; Н^ин — динамическое давление, развиваемое вентилятором, в кГ/мг\ v0Mem — средняя скорость в ометаемой площади вентилятора в м/сек.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ ____________489
490
ВЕНТИЛЯТОРЫ
24. Таблица для подбора
№ вентилятора Угол установки
Номинальное число оборотов вентилятора в минуту 12°
Установочная мощность электродвигателя в квт Тип электродвигателя Число оборотов электродвигателя в минуту Диаметр шкива вентилятора в мм Диаметр шкива электродвигателя в мм Число и тип клиновых ремней А • Установоч ная мощность электродвигателя в квт.
12 725 - — — — — — 2,8
850 4.5 АО 51-4 1440 240 140 ЗХБ 716 4.5
А 51-4
950 7,0 АО 52-4 1440 210 140 5ХБ 740 7,0
А 52-4
1050 7,0 АО 52-4 1440 190 140 5ХБ 756 10
А 52-4
1150 7,0 АО 52-4 1440 180 140 5ХБ 764 10
А 52-4
10 АО 62-4 1460 230 180 5ХБ 694 14
А 61-4 1450
1250 10 АО 62-4 1460 210 180 5ХБ 710 14
А 61-4 1450
14 АО 63-4 1460 210 180 7ХБ 710
А 62-4 1450
16 600 4.5 АО 51-4 1440 315 140 ЗХБ 903 7.0
А 51-4 10
725 10 АО 62-4 1460 360 180 5ХБ 835 10
А 64-1 1450 и
850 14 АО 63 4 1460 315 180 7ХБ 871 20
А 62-4 1450
20 АО 72-4 1460 430 250 5хВ 884
А 71-4 1450
950 20 АО 72-4 1460 383 250 5ХВ 773 28
А 71-4 1450
20 500 10 АО 62-4 146Э 520 180 5ХБ 1028 10
А 61-4 1450 Н
600 14 АО 63-4 1460 440 189 7ХБ 1096 20
А 62-4 1450
20 АО 73-6 980 400 250 7ХВ 1083
А 72-6 970
700 20 АО 72-4 1460 520 250 5ХВ 1184 40
А 71-4 1450
28 АО 82-6 980 440 315 5Хг 1009
А 81-6 975
725 28 АО 82-6 980 420 315 5ХГ 1024 40
А 81-6 975
750 — — — — — - 40
*Л — минимальное межцентровое расстояние (см. эскиз к табл. 26).
Примечание. Для расстояний А длина клинового ремня принимается по данным табл. 25.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
491
жтродвигателей
1 иток 0
1 '5° 18°
1 Тип I электро- 1 двигателя Число оборотов электродвигателя в минуту Диаметр шкива вентилятора в мм Диаметр шкива электродвигателя в мм Число и тип клиновых ремней А * Установочная мощность электродвигателя в квт Тип электродвигателя Число оборотов электродвигателя в минуту
| АО 42-4 1420 200 100 ЗХБ 777 4.5 АО 51-4 1440
I А 42-4 А 51-4
I АО 51-4 1440 240 140 ЗХБ 716 7.0 АО 52-4 1440
1 А 51 4 А 52 4
Г АО 52-4 1440 210 140 5ХБ 740 7,0 АО 52-4 1440
А 52-4
II А 52-4 10 АО 62-4 1460
А 61-4 1450
АО 62-4 1460 250 180 5ХБ 677 10 АО 62-4 1460
А 61-4 1450
А 61-4 1450 14 АО 63-4 1460
А 62-4 1 1450
| АО 62-4 1460 230 180 5ХБ 694 14 АО 63-4 1460
1 А 61-4 1450
АО 63-4 1460 230 18Э 7хБ 694 А 62-4 1450
1 А 62-4 1450
АО 63-4 1460 210 180 7хБ 710 14 АО 63-4 1460
А 62-4 1450
А 62-4 1450 20 АО 72-4 1460
А 71-4 1450
Г АО 52-4 1440 315 140 5ХБ 903 10 АО 62-4 1460
Г А 52-4
АО 62-4 1460 430 189 5хБ 928 А 61-4 1450
А 61-4 | 1450
1 АО 62-4 1 1460 360 180 5ХБ 835 14 АО 63-4 | 1460
А 61-4 | «450 А 62-4 | 1450
АО 63-4 | 14G0 360 180 7ХБ • 835 20 АО 73-6 | 980
А 62-4 | ’.450 А 72-6 | 970
АО 72-4 146 430 250 5ХВ 884 20 АО 72-4 | 1460
А 71-4 1 1450
Л 71-4 1450 28 АО 73-4 | 1460
А 72-4 1 1450
АО 73-4 1460 380 250 7хВ 773 28 АО 73-4 | 1460
А 72-4 j 1450
' \ 72-4 1450 40 АО 63-6 | 980
А 62-6 | 975
АО 62-4 1460 520 180 5ХБ 1028 14 АО 63-4 | 1460
А 61-4 1450 А 62-4 1450
АО 63-4 1460 520 180 7хБ 1028 20 АО 73-6 980
А 62-4 1450 А 72-6 970
АО 73-6 98 400 259 7хВ 1083 28 АО 82-6 980
А 72-6 970 А 81-6 975
АО 83-6 980 440 315 бхг 1009 40 АО 83-6 980
А 82-6 975
Л 82-6 975 55 АО 93-6 985
А 91-6 980
АО 83-6 980 420 315 бхг 1021 40 АО 83-6 980
А 82-6 975
А 82-6 975 55 АО 93-6 985
А 91 6 980
АО 83-6 980 400 315 6Хг 1041 —
А 82-6 975
492
ВЕНТИЛЯТОРЫ
№ вентилятора Угол установки
18° 20е
Диаметр шкнва вентилятора в мм Диаметр шкива электродвигателя в мм Число и тип клиновых ремней А • Установочная мощность электродвигателя % кет Тип электродвигателя Число оборотов электродвигателя в минуту Диаметр шкива вентилятора в мм Диаметр шкнва электродвигателя в мм
12 280 140 ЗхБ 682 4,5 АО 51 4 А 51-4 1440 280 140
240 140 5хБ 716 7,0 АО 52-4 А 52-4 1440 240 140
210 140 5ХБ 740 7,0 АО 52-4 А 52-4 1440 210 140
280 180 5ХБ 652 10 АО 62-4 1460 280 180
А 61-4 1450
250 180 5ХБ 677 10 АО 62-4 1460 250 180
А 61-4 1450
250 180 7ХБ 677 14 АО 63-4 1460 250 180
А 62-4 1450
230 180 7хБ 694 14 АО 63-4 1460 230 180
А 62-4 1450
20 АО 72-4 1460 320 250
А 71-4 1450
210 180 2ХБ 710 20 АО 72-4 1460 290 250
290 250 5ХВ 598 А 71-4 1450
16 430 180 5хБ 928 10 АО 62-4 1460 430 180
збо 180 7ХБ 835 14 АО 63-4 1460 360 180
А 62-4 1450
340 250 7хВ ' 806 20 АО 73-6 980 340 250
А 72-6 970
430 250 5ХВ 884 20 АО 72-4 1460 430 250
А 71-4 1450
430 250 7хВ 884 28 АО 73-4 1460 430 250
А 72-4 1450
380 250 7хВ 773 40 АО 83-6 980 440 440
440 440 6ХГ 912 А 82-6 975
20 520 180 7ХБ 1028 20 АО 73-6 | 980 500 250
500 250 7ХВ 998 А 72-6 970
520 315 5хг 942 28 АО 82-6 980 520 315
• А 81-6 975
440 315 бХг 1009 40 АО 83-6 980 440 315
560 400 бХг 1047 А 82-6 975
420 315 6Хг 1024 40 АО 83 6 | 980 420 315
А 82-6 975
540 400 6ХГ 1063 55 АО 93-6 | 985 540 400
А 91-6 980
А — миин Примем* иалыюе ме: 1 н и е. Дл «центровое я расстояш расстояние А длина 75 (см. эскиз клинового АО 94-6 | 985 520 данным та 400 бл. 25.
А 92-6 | 980 к табл. 26). ремня принимается пс
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ ВЕНТИЛЯТОРОВ
493
Продолжение табл. 24;
ГгЗТОК 0
23°
Число I и тип □«НОВЫХ Темней А * Установочная мощность электродвигателя в квт Тип электродвигателя Число оборотов электродвигателя в минуту Диаметр шкива винтиля-тора в мм Диаметр шкива электродвигателя в мм Число и тип клиновых ремней А •
ЗХБ 682 4,5 АО 51-4 1440 280 140 ЗХБ 682
А 51-4
7,0 АО 52-4 1440 280 140 5ХБ 682
А 52-4
рХБ 716 — — — — — — —
5ХБ 740 10 АО 62-4 1460 280 180 5хБ 652
5ХБ 652 А 61-4 1450
5ХБ 677 14 АО 63-4 1460 250 180 7хБ 677
7ХБ 677 А 62-4 1450
7ХБ 694 14 АО 63-4 1460 230 180 7ХБ 694
А 62-4 1450
5ХВ 573 20 АО 72-4 1460 320 250 5ХВ 573
А 71-4 1450
ЗхВ 598 28 АО 73-4 1460 290 250 7ХВ 598
А 72-4 1450
ЗХБ 928 14 АО 63-4 1460 430 180 7ХБ 928
А 62-4 1450
| 7хБ 835 20 АО 73 6 980 340 250 7ХВ 806
7XB 806 А 72-6 970
зхв 884 40 АО 83-6 980 480 420 Gxr >96
7хВ 884 А 82-6 975
бХг 912 55 АО 93-6 985 500 480 6Xr 834
А 91-6 980
7хВ 998 20 АО 73-6 | 980 500 250 7ХВ 998
А /2-6 | 970
5Хг 942 28 АО 82-6 | 980 520 315 5ХГ 942
А 81-6 | 975
40 АО 83-6 | 980 520 315 бХг 1143
А 82-6 | 975
бХг 1009 55 АО 93-6 | 985 560 400 6Хг 1047
А 91-6 ( 98о
75 АО 94 6 f 985 560 400 8Хг 1047
А 92-6 | 980
6ХГ 1024 55 АО 93-6 | 985 540 400 бХг 1053
А 91-6 | 980
бхг 1063 75 АО 94-6 | 985 540 400 ВХг 1063
А 92-6 | 980
8ХГ 1078 55 АО 93-6 | 985 520 400 бхг 1078
А 91-6 | 980
75 АО 94 -6 | 985 520 400 вхг 1U78
А 92-6 | 980
494
ВЕНТИЛЯТОРЫ
25. Длина клиновидного ремия
№ вентилятора Длина ремня В ММ Примечания
12 2000 —
16 2500 Для ремней типов Б и В
2800 Для ремней типов Б и В при диаметре шкива вентилятора 430 леи
3150 Для ремня типа Г
20 3150 —
26. Вентиляторы осевые У-12 ЛЪ 12, 16 и 20
№ венти-лятора Размеры в мм Вес в кГ
Диаметр колеса d Dt d2 О, В Bt Bt
12 1200 600 1210 1370 1410 460 215 160 375
16 1600 800 1612 1800 1942 590 288 210 590
20 2000 1000 2015 2200 2416 650 355 250 900
Примечания: 1. Значение межцентрового расстояния А см. табл. 24. 2. Для подбора вентиляторов и электродвигателей к ним см. табл. 23 и 24. 3. Вес в таблице указан без электродвигателя.
ГЛАВА XXVIII
ДЫМОСОСЫ И ДУТЬЕВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ
В соответствии с каталогом дымососов и вентиляторов одностороннего всасывания (выпуск Государственного союзного Барнаульского котельного завода) машины изготовляются двух типов: типа ВД — дутьевые вентиляторы (применяются при температуре воздуха около 20° С) и типа Д — дымососы (применяются при температуре газов до 250° С).
Дымососы отличаются от вентиляторов только усиленными деталями рабочего колеса, наличием броневого листа по образующей улитки и водяного охлаждения масляной ванны.
Все машины снабжаются восьмилопастными осевыми направляющими аппаратами для регулирования производительности.
Управлять направляющими аппаратами можно автоматически посредством дистанционной колонки.
Вентиляторы и дымососы соединяются с электродвигателями через эластичную муфту.
Сводные характеристики для подбора машин по данным заводов-изготовителей приведены на фиг. 1.
Характеристики и значения к. п. д. соответствуют работе машин при полном открытии осевого направляющего аппарата при атмосферном давлении р = 760 мм рт. ст.
На фиг. 1 показаны эксплуатационные области при регулировании машин осевым направляющим аппаратом. Нижняя граница области соответствует значениям к. п. д. т] = 0,83 т; макс.
На оси абсцисс характеристики откладываются значения производительности Q в тыс. мЧчас, на оси ординат — значения полного давления Н в кГ/м2 (мм вод. ст.).
Ось ординат имеет две шкалы: одна применяется для подбора дутьевых вентиляторов при температуре воздуха t = 20° С и барометрическом давлении 760 мм рт. ст., другая—для подбора дымососов при температуре воздуха или газа t = 200° С и барометрическом давлении 760 мм рт. ст.
Для подбора машин на сводной характеристике выделены зоны. Каждая зона соответствует типу машины и рабочему числу ее оборотов с учетом регулирования производительности направляющим аппаратом.
Верхняя исходная кривая зоны соответствует работе машины с полностью открытым направляющим аппаратом.
Нижняя кривая зоны соответствует работе машины с прикрытым направляющим аппаратом при значении к. п. д., равном 0,83 макси-мал ьного.
Боковые границы зоны соответствуют значениям к. п.«д. в пределах 0,83—0,9 максимального.
ДЫМОСОСЫ И ДУТЬЕВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ
2 45 3 3,5 9 45 5 6 7 S 9 10 15 20 25 JO 35 90 95 50 0 i) тыс *%ac
Производительность
Фиг. 1. Сводные характеристики дымососов и дутьевых вентиляторов К° 6. 8, 10, 12, 131/2, 151/2, 18 и 20.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ
497
Рабочие точки, расположенные внутри каждой зоны, соответствуют промежуточным значениям к. п. д. при работе машины с несколько прикрытым направляющим аппаратом.
На характеристической кривой зоны выделены точки с указанием их к. п. д.
Фиг. 2. Изменение мощности N/Nucx при регулировании осевым направляющим аппаратом и значения к. п. д. регулирования т]рег тягодутьевых машин.
Значения к. п. д. машины внутри каждой зоны определяются по графику (фиг. 2 и 3) в зависимости от глубины регулирования направляющим аппа
ратом.
Глубина регулирования определяется отношением величин
исх
Qp Qucjc
Фиг. 3. Изменение производительности тягодутьевых машин Q/Quc в зависимости от угла поворота ах лопаток освого направляющего аппарата
где Qp — рабочая производительность машины в м3!час\
Qucx — производительность машины при открытом направляющем аппарате в мЧчас.
Величина Qucx находится на пересечении линии характеристики сети, проведенной из точек Н и QB, с характеристикой машины при открытом направляющем аппарате.
По графику (фиг. 2) определяется также
N кг
величина изменения мощности-т,----, где /V и
™ исх
Nucx соответственно величины мощности при
прикрытом (рабочем) и открытом направляющих аппаратах. При подборе тяго-дутьевых машин следует принимать запас на производительность 10% и на потребное давление 21%.
32 Рысвн 104
1. Электродвигатели для дымососов и дутьевых вентиляторов
3 S я <и S S о S' Я Я Я о «3 О Маховой момент ротора в кГмя Рабочее число оборотов в минуту Напряжение сети в в
ЗЗД и 500 аюн 600U
Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродви гателя
Мощность по каталогу в кот Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение
ВД-20 1735 600 95 ПО 140 165 115 130 155 (180) ГАМ 6-127-10 ГАМ 6-128-10 ГАМ 6-137-10 ГАМ 6-138-10 по 130 150 180 210 250 310 125 145 165 200 230 280 350 ГАМТ 6-136-10 ГАМТ 6-137-10 ГАМТ 6-138-10 ДАМСО 147-10 ДАМСО 148-10 ДАМСО 1410-10 ДАМСО 158-10 180 235 280 360 200 260 310 400 ДАМСО 1410-10 ДАМСО 157-10 ДАМСО 158-10 ДАМСО 1510-10
ВД-18 1062 750 100 140 160 190 220 130 155 (180) (810) (245) ГАМ 6-127-8 ГАМ 6-128-8 ДАМ 6-136-8 ДАМ 6-137-8 ДАМ 6-138-8 ПО 130 155 180 235 280 335 125 145 170 200 260 310 370 ГАМТ 6-128-8 ДАМТ 6-136-8 ДАМТ 6-137-8 ДАМТ 6-138-8 ДАМСО 147-8 ДАМСО 148-8 ДАМСО 1410-8 180 215 250 290 345 200 240 280 320 180 ДАМСО 147-8 ДАМСО 148-8 ДАМСО 1410-8 ДАМСО 157-8 ДАМСО 158-8
ВД-18 1062 600 65 85 105 115 140 165 80 95 115 130 155 (180) ГАМ 6-125-10 ГАМ 6-126-10 ГАМ 6-127-10 ГАМ 6-128 10 ГАМ 6-137-10 ГАМ 6-138-10 90 ПО 130 150 180 100 125 145 165 200 ГАМГ 6-128-10 ГАМГ 6-136-10 ГАМТ 6-137-10 ГАМТ 138-10 ДАМСО 1410-10 180 200 ДАМСО 1410-10
498 ДЫМОСОСЫ И ДУТЬЕВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ
Продолжение табл. 1
Обозначение машины Маховой момент ротора в кГм* Рабочее число оборотов в минуту Напряжение сети в в
380 и 500 3000 6000
Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродви гателя Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродвигателя
Мощность по каталогу в квт Обозначении Мощность по каталогу в кот Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение
ВД-15,5 457 750 50 60 70 85 105 115 140 160 60 70 80 95 115 130 155 (180) ГАМ 6-115-8 ГАМ 6-116-8 ГАМ 6-117-8 ГАМ 6-125-8 ГАМ 6-126-8 ГАМ 6-127-8 ГАМ 6-128-8 ДАМ 6-136-8 85 100 115 130 155 95 ПО 125 175 170 ГАМТ 6-126-8 ГАМТ 6-127-8 ГАМТ 6-128-8 ДАМТ 6-136-8 ДАМТ 6-137-8
ВД-15,5 457 600 40 50 58 72 85 45 55 65 80 95 ГАМ 6-115-10 ГАМ 6-116-10 ГАМ 6-117-10 ГАМ 6-125-10 ГАМ 6-126-10 80 90 ГАМТ 6-127-10
ВД-13,5 223 750 35 50 54 62 72 85 40 55 60 70 80 95 АО 93-8 АО 94-8 ГАМ 6-115-8 ГАМ 6 116-8 ГАМ 6-117-8 ГАМ 6-125-8 85 95 ГАМТ 6-126-8
ВД-12 136 1000 50 68 68 85 105 115 55 75 75 95 115 130 АО 93-6 АО 94-6 ГАМ 6-115-6 ГАМ 6-116-6 ГАМ 6-117-6 ГАМ 6-125-6 68 85 100 125 75 95 ПО 120 ГАМТ 6-116-6 ГАМТ 6-117-6 ГАМТ 6 125-6 ГАМТ 6-126-6
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ 499
Продолжение табл. 1 sg
Обозначение машины Маховой момент ротора в кГ мг Рабочее число оборотов в минуту Напряжение сети в в
380 и 500 3000 6000
Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность иа валу вентилятора в квт Характеристика электродвигателя
Мощность по каталогу в квт Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение
Д-20 2154 750 140 175 235 280 335 170 200 260 310 370 ДАМТ 6-137-8 ДАМТ 6-138-8 ДАМСО 147-8 ДАМСО 148-8 ДАМСО 1410-8 160 210 240 290 340 200 240 280 320 380 ДАМСО 147-8 ДАМСО 148-8 ДАМСО 1410-8 ДАМСО 157-8 ДАМСО 158-8
Д-20 2154 600 75 85 125 155 115 130 155 (180) ГАМ 6-127-10 ГАМ 6-128-10 ГАМ 6-137-10 ГАМ 6-138-10 100 130 150 180 210 125 145 165 200 280 ГАМТ 6-136-10 ГАМТ 6-137-10 ГАМТ 6-138-10 ДАМСО 147-10 ДАМСО 148-10 180 235 200 260 ДАМСО 1410-10 ДАМСО 157-10
Д-18 1315 750 90 120 160 190 220 130 155 (180) (210) (245) ГАМ 6-127-8 ГАМ 6-128-8 ДАМ 6-136-8 ДАМ 6-137-8 ДАМ 6-138-8 100 130 150 180 235 125 145 170 200 260 ГАМТ 6-128-8 ДАМТ 6-136-8 ДАМТ 6-137-8 ДАМТ 6-138-8 ДАМСО 147-8 180 215 200 240 ДАМСО 147-8 ДАМСО 148-8
Д-18 1315 600 50 70 85 105 115 140 65 80 95 115 130 155 ГАМ 6-117-10 ГАМ 6-125-10 ГАМ 6-126-10 ГАМ 6-127-10 ГАМ 6-128-10 ГАМ 6-137-10 80 90 НО 130 90 100 125 145 ГАМТ 6-127-10 ГАМТ 6-128-10 ГАМТ 6-136-10 ГАМТ 6-137-10
ДЫМОСОСЫ И ДУТЬЕВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ
Продолжение табл. 1
Обозначение машины Маховой момент ротора в кГмя Рабочее число оборотов в минуту Напряженно сети в в
380 и 500 3000 6000
Наибольшая мощность на валу вентилятора в квт Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность иа валу вентилятора в квт Характеристика электродвн гателя Наибольшая мощность на валу вентилятора । в квт Характеристика электродвигателя
Мощность по каталогу в квт Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение
Д-15,5 626 750 48 57 65 80 95 115 60 70 80 95 ПО 130 ГАМ 6-115-8 ГАМ 6-116-8 ГАМ 6-117-8 ГАМ 6-125-8 ГАМ 6-126-8 ГАМ 6-127-8 85 100 ПО 100 95 ПО 125 145 ГАМТ 6-126-8 ГАМТ 6-127-8 ГАМТ 6-128-8 ГАМТ 6-136-8
Д-15,5 626 600 40 50 45 55 ГАМ 6-115-10 ГАМ 6-116-10
Д-13,5 380 1000 55 75 100 115 140 75 95 115 130 155 ГАМ 6-115-6 ГАМ 6-116-6 ГАМ 6-117-6 ГАМ 6-125-6 ГАМ 6-126-6 60 80 100 120 150 75 95 ПО 135 165 ГАМТ 6-116-6 ГАМТ 6-117-6 ГАМТ 6-125-6 ГАМТ 6-126-6 ГАМТ 6-127-6
Д-13,5 380 750 35 48 52 62 40 55 60 70 АО 93-8 АО 94-8 ГАМ 6-115-8 ГАМ 6-116-8
Д-12 194 1000 46 62 65 55 75 75 АО 93-6 АО 94-6 ГАМ 6-115-6 65 75 ГАМТ 6-11G-6
8
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ
Продолжение табл. 1
Обозначение машины Маховой момент ротора в кГм2 Типы электродвигателей напряжением 220/38.1 и 500 в с числом оборотов в минуту
1500 1000 750
Наибольшая мощность на валу машины в кет Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность на валу машины в кет Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность На ЬаЛу машины в кет Характеристика электро двигателя
Мощность по каталогу в кет Обозначение Мощность по каталогу в кет Обо начение Мощность по каталогу в кет Обозначение
Вентиляторы
33 28 АО 83-8
ВД-12 136 35 40 АО 93-8
50 55 АО 94-8
23 28 АО 82-6 8 10 АО 72-8
ВД-10 58 35 40 АО 83-6 12 14 АО 73-8
50 55 АО 93-6 17 20 АО 82-8
23 38 АО 83-8
6 7 АО 62-6 3,5 4,5 АО 62-8
ВД-8 26 8 10 АО 63-6 6 7 AOG3-8
12 14 АО 72-6
17 20 АО 73-6
ВД-6 6 7 АО 52-4 3,5 4,5 АО 52-6
8 10 АО 62-4
12 14 АО 63-4
ДЫМОСОСЫ И ДУТЬЕВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ
Продолжение табл. 1
Обозначение машины Маховой момент ротора в кГм* 1 Типы электродвигателей напряжением 220/380 и 500 в с числом оборотов в минуту
I5UU 1U00 750
Наибольшая мощность Ни В1Лу машины в квт Характеристика электродвигателя Наибольшая мощность на валу машины в квт Характеристика электро* двигателя Наибольшая мощность на валу машины ь квт Характеристика электродвигателя
Мощность по каталогу в квт Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение Мощность по каталогу в квт Обозначение
Дымососы
17 20 АО 82-8
Д-12 194 23 28 АО 83-8
35 40 АО 93-8
12 14 АО 72-6 6 7 АО 63-8
Д-10 87 17 20 АО 73-6 8 10 АО 72-8
23 28 АО 82-6 12 14 АО 73-8
35 40 АО 83-6
Д-8 40 6 7 АО 62-6
8 10 АО 63-6 40 4,5 АО 62-8
Примечания: 1. Для привода дымососов и вентиляторов применяются короткозамкнутые асинхронные электродвигатели следующих типов:
а) ДАМСО на напряжение 6000 и 3000 е;
б) ГАМТ-6 и ДАМТ 6 иа напряжение 3000 о;
в) ГАМ-6 и ДАМ-3 иа напряжение 220/380 и 500 в;
г) АО и АОЛ на напряжение 220/380 II 500 а.
2. Не рекомендуется применение электродвигателей на напряжение 380 и 500 в мощностью более 15* квт. В таблицах для выбора электродвигателей не рекомендуемые типоразмеры указаны в скобках.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ 503
2. Дымососы и дутьевые вентиляторы
S)
Размеры в мм Размер ы в мм
| № машины Фланец выходного патрубка Фланец входного патрубка
л *1 Л, ь bt Ь, Ь) ь bt d с с, с, С, с* с. с. 1 1 Вес в кГ А Б 41 Б1 С, Сь с, п <7, Коли-1 чество отверстий D Di О. dt Коли чество отверстий
6 236 — — 490 420 550 430 338 112 190 364.5 918 370 500 236 339 370 600 330 226 351 314 448 97 94 104 1 4 11 14 420 460 490 11 12
3 236 - - 650 56С. 730 570 385 112 190 486 1326 370 650 312 362 370 750 498 43/ 300 463 390 565 90 СО 107 2 5 и 18 560 600 630 И 12
10 280 400 250 810 7С0 910 710 627 142 260 610 1259 440 800 476 174 520 1000 J90 860 376 580 488 720 112 112 113 2 6 14 20 700 760 800 14 16
12 280 400 250 970 840 1090 850 547 112 260 730 1271 44С 1000 550 506 520 1200 1255 1060 450 700 563 840 105 105 ЮС 3 8 14 26 840 910 950 14 16
13,5 375 600 350 1095 945 1210 950 745 175 330 821 1560 620 1300 620 585 700 1500 2135 1888 5(8 790 642 933 118 118 110 3 8 14 26 1085 1176 1220 14 16
15.5 375 600 350 1253 1085 1408 1088 785 175 ззс 940 1595 62С 1300 692 620 700 1500 2447 2122 580 90’7 714 1050 137 130 125 3 8 14 26 1085 1176 1220 14 16
18 500 700 340 1458 1260 1635 1265 926 21'5 405 1094 1996 79о 1560 817 735 960 1800 4338 3836 675 1053 830 1240 125 130 130 4 9 18 30 1400 1500 1550 18 24
20 500 700 340 1615 1400 1815 1405 964 215 405 1215 2033 790 1560 899 773 060 1800 480b 4155 750 1170 912 1357 141 140 143 4 9 18 30 1400 1500 1550 18 24
П р патрубка; и м е ч а б — ТО И и же е. Вес входного машины указан без электродвигателя; (направляющего аппарата). в числителе - - вес дымососов, в знаменателе — вентиляторов; — фланец выходного
504 ДЫМОСОСЫ И ДУТЬЕВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ
505
3. Дымососы и дутьевые вентиляторы
№ машины Статические нагрузки на фундамент в кГ Маховой момент ротора в кГм* Вес ротора в кГ Термометр для смазочного масла
дымососа вентилятора дымососа вентилятора дымососа вентилятора Тип Длина хвостовика В JHJW
Pt Р, Р,
6 193 118 7,6 46.1
8 244 233 228 188 34.3 28 96.8 80.9
10 518 535 454 467 102 58 287 223 В-1-4 230
12 475 555 385 445 256 136 406 265
13,5 910 ИЗО 820 970 380 225 556 467 В-1-5 280
15.5 2240 1310 а» И 00 626 457 671 551
18 2050 2105 1850 1750 1315 1062 1149 1020 В-1-6 320
20 1020 2450 1980 2000 2140 1735 1306 1152
4. Возможные положения кожуха
506
ДЫМОСОСЫ И ДУТЬЕВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ
Продолжение табл. 4
Углы разворота кожуха а°
0 15 30 45 60 75 90 105 120 135 150 165 180 195 210 225 240 270
Размер L в мм
13,5 2600 2750 2850 2880 2800 2056 2550 1900 2150 2300 2500 2700 2800 2800 2700 27(00
15.5 3100 3200 3400 34СИ 3400 3100 2900 2800 — 2200 2500 2700 2900 3000 3000 3100 3000 2700
18 3600 3700 3800 3900 3800 3500 3400 — — 2500 2850 3000 3100 3200 3300 3400 3400 3100
20 4000 4100 4300 4400 4200 3700 3600 3400 — — 3200 3400 3500 3600 3/00 3800 3800 3500
Размер L, в мм
13.5 1300 1200 1000 750 1001' 1200 1300 1900 1700 1600 1400 1200 1000 800 1000 1400
15.5 1600 141X1 1100 900 1200 1400 1600 1700 — 2100 1900 1800 1600 1400 1100 900 1100 1600
18 1800 IGOC 1300 1000 1300 16> 1800 — — 2500 2100 1900 1800 1500 1300 1000 1200 1800
20 2000 1/00 1500 1100 — 1700 1900 2100 — — 2300 2200 2000 1800 1400 1100 1400 2000
Примечание. При положении кожуха напорным патрубком вниз (угол разворота а — 270°1 устанавливаются лее дополнительные опорные лапы.
Пример. Требуется подобрать дымосос на производительность Qp = 30 000 м3/час для преодоления сопротивления сети Н р = 122 кГ!^ (мм вод. ст.) при температуре газов t = 160° С. Удельный вес газов прн 0° С и барометрическом давлении 760 мм рт. ст. составляет уг = 1,33 кГ/нм3. Барометрическое давление в месте установки дымососа Б = 710 мм рт. ст.
Решение. 1. Определяем приведенное давление, на которое следует подбирать дымосос пользуясь сводной характеристикой, составленной для t = 200’ С и Б = 760 мм рт. ст. (фиг. 1):
Нп = КуНр = 0,95-122 = 116 кГ/м2 (мм вод. ст.), где
273 +Г 760 1.29 _ 273+ 160 760 1,29
273 Б ’ уг ~ 473 ' 710' 1,33 “°’95"
2. На сводной характеристике (фиг. 1) параметрам Qp = 30 000 м3/час и Нп— 116 кГ/ж2 соответствуют дымососы: Д-13,5 при п — 730 об/мии и Д-12 при п= 730 об/мнн.
Выбираем дымосос Д-12 при п = 730 об/мнн, имеющий меньшие размеры и меньшую глубину регулирования направляющим аппаратом.
3. Определяем глубину регулирования направляющим аппаратом, для чего из точек Qn и НР проводим характеристику сети (прямая с углом наклона tg а = 2) до пересечения с верхней кривой зоны дымососа Д-12 в точке Qucx — 32 000 м3!час, Нисх = 137 кПмг. т]исх = 0.655 (см. линии со стрелками на фиг. 1).
г , Ор 30 000 _
1 лубина регулирования составит у q = 0,94.
4. По графику на фиг. 2 для полученной глубины регулирования находим величину N
изменения мощности —-------= 0,82 и величину к. п. д. регулирования Т]рсг = 0,99.
” цсх
5. Определяем приведенную мощность на валу дымососа:
Q„CXH "СХ 3600- 102т)„сх
N 32 000-137 поп 1С
"КТ----= ОСИП шч пссс °«82 — 15 квт-
Nucx 3600-102-0,655
Определяем мощность по валу дымососа при рабочих условиях: N 15 1КО
Л'₽==-к7=0Д5=15’8кв/”-
По табл. 1 для подбора электродвигателей при наибольшей мощности на валу машины 17 квт определяем установочную мощность электродвигателя 20 квт и тип двигателя АО 82-8.
По графику (см. фиг. 3) по глубине регулирования — = 0,94 определяем угол при-Qucx крытия осевого направляющего аппарата а — 40 .
Машины обозначаются: дымососы индексом Д, вентиляторы дутьевые индексом ВД и изготовляются правого и левого вращения.
ГЛАВА XXIX
ЭЖЕКТОРЫ И ВАКУУМ-НАСОСЫ
ВОЗДУШНЫЕ ЭЖЕКТОРЫ [30]
Эжекторы применяются в тех случаях, когда по условиям взрывобез-
опасности или другим причинам воздух, удаляемый через нельзя пропускать через вентилятор.
При расчете эжектора (фиг. 1) исходными величинами являются:
а) количество отсасываемого воздуха Qomc в м3/час;
б) количество эжектирующего воздуха Q3M в м3/час;
в) сопротивление всасывающего воздуховода до смесительной камеры homc в кГ/л2;
г) отношение К = — скорости на выходе из эжектора к скорости в смесительной трубе.
Порядок расчета эжектора:
1. Определяют отношение q — кГ/кГ.
При неодинаковых температурах отсасываемого и эжектирующего воздуха для определения величины q принимают весовые отношения воздуха q = ^~-.
и&нс
2. Задаются отношением К = —
3. По значению К определяют коэффициент 1Х для расчета длины диффузора по табл. 1.
местные отсосы.
Фиг. 1. Воздушный эжектор
I. Зависимость 1Х
0,9 0,85 0,80 0,75 07 0,65 0,6 0,55 0,5
1х 0,3 0,5 0.7 0,9 1,1 1,3 1,67 1,9 2,4
4. По фиг. 2 в зависимости от q определяют значение множителя шолт, сопротивление всасывающего воздуховода homc в кГ/м2, диаметр смесительной трубы D и диаметр сопла эжектора dcon.
Пример. Количество отсасываемого воздуха Qtmc = 720 мя/час\ количество эжектирующего воздуха Q3X = 1500 м3/час, сопротивление всасывающего воздуховода homc — 2 кГ/мг Решение. Определяем значение
-Г^«
508
ЭЖЕКТОРЫ Id ВАКУУМ-НАСОСЫ
D
Задаемся значением
К = -^ = 0,6.
Pt
По графику при указанных значениях q, К, homc и (}эж находим т„„т = 3; 395 мм nd — 235' мм (ход решения по фиг. 2 показан стрелками).
Диаметр сопла
Фиг. 2. График Л. С. Казанской для подбора воздушного эжектора.
По табл. 1 при К = 0,6 находим 1Х = 1,67.
Длина смесительной трубы
/2 = 4Z) — 4-395 = 1580 дем.
Длина диффузора
Z3 — = 1,67 • 395 = 660 мм
Потери скоростного давления на выходе из сопла
Нсопл — Нотстопт = 2-3 = 6 кГ/М?.
График на фиг. 2 составлен для угла раскрытия диффузора q> — KF.
ВОДОКОЛЬЦЕВЫЕ ВАКУУМ-НАСОСЫ
509
ПAPO-ВОЗДУШНЫЕ ЭЖЕКТОРЫ (58|
Паро-воздушные эжекторы (фиг. 3) применяются для удаления вредных выделений от паровых насосов нефте- и бензоперекачечных станций.
Эжекторы работают с коэффициентом эжек-ции около 6,5 при к. п. д. 1) = 0,15—0,16; расход пара составляет около 0,15 кГ на 1 кГ удаляемого воздуха.
2. Характеристика паро-воздушных эжекторов конструкции БакНИИОТ *
Фиг 3. Паро-воздушный эжектор:
/ — диффузор; 2— уровень кровли;
3 — смотровая дверца; 4 — сопло;
5—центрирующие лапки; 6—соеди нительная гайка.
Наименование показателей Количество удалнемого воздуха Gt в кГ/час
1200 1803 2400
Сопротивление эжектора Н в кГ/м-Скорость подачи пара о0 в м/сек . . Расход пара G, в кГ/час ...... Давление пара р в ат Диаметр цилиндра D} в мм . ... . , отверстия сопла </, в мм . . , диффузора на выходе D. в мм „ пароподводящей трубы в дюймах Длина диффузора / в мм * Бакинский на уч и о-исследователь охраны труда. 11 120 190 0,3 190 30 295 Г/. 750 ский 15 140 230 0,3 215 34 335 2 860 HCTHTJ 18 155 375 о.з 240 38 370 2 930 т
ВОДОКОЛЬЦЕВЫЕ ВАКУУМ-НАСОСЫ (по ГОСТу 1867-57)
3. Характеристика насосов
Обозначение типоразмеров Номинальная производительность в мЧмин Максимально достигаемый вакуум при закрытом всасывающем штуцере Вакуум при номинальной производительности в %, не менее Потребляемая мощность иа валу вакуум-иасоса Привод
оста точное давление в дл рт. ст., не более вакуум в %, не менее прн вакууме, соответствующем номинальной произ-водительно-сти в кет максимальная в квт
ВВН-0,75 ВВН-1,5 ВВН-3 ВВН-6 ВВН-12 ВВН-25 ВВН-50 0,75 1,5 3 6 12 25 50 по но 75 38 23 15 15 86 86 93 95 97 98 98 70 1,3 2,1 6,5 12,5 20 48 94 14 22 54 100 Непосредственное соединение
ГЛАВА XXX
КАЛОРИФЕРЫ
КОНСТРУКЦИЯ СТАЛЬНЫХ ПЛАСТИНЧАТЫХ КАЛОРИФЕРОВ КФС и КФ Б
Стальные пластинчатые калориферы КФС и КФБ выпускаются по ГОСТу 7201-54 двух моделей: средней — КФС и большой — КФБ.
Калориферы средней модели имеют по направлению движения воздуха три ряда труб, а калориферы большой модели четыре ряда.
Пластины калориферов выполняются из листовой стали толщиной 0,5 мм; расстояние между пластинами в свету 5 мм.
Крышки калориферов приваренные, корпус неразъемный.
Калориферы выпускаются одноходовыми и могут применяться для теплоносителей — пара и воды.
Штуцер для входа теплоносителя расположен наверху, а для выхода теплоносителя — внизу.
Рабочее давление теплоносителя 6 кПсм2, пробное давление 10 кГ/смг
КОНСТРУКЦИЯ СТАЛЬНЫХ ОРЕБРЕННЫХ КАЛОРИФЕРОВ КФСО и КФБО
Стальные оребренные калориферы выпускаются по ГОСТу 7201-54 двух моделей: средний — КФСО и большой — КФБО.
В отличие от пластинчатых калориферов поверхность нагрева оребренных калориферов создается навивкой стальной ленты толщиной 0,5 мм на трубы, по которым циркулирует теплоноситель. В процессе навивки создается плотный контакт между трубой и лентой, что повышает теплотехнические пока, затели калориферов. Однако в сравнении с пластинчатыми калориферами оребренные калориферы обладают большим сопротивлением проходу воздуха (с 1 января 1964 г. вводится ГОСТ 7201-62).
Оребренные калориферы средней модели КФСО (глубиной 200 мм) имеют по ходу движения воздуха три ряда труб, расположенных в шахматном по рядке.
Калориферы большой модели КФБО (глубиной 240 мм) имеют по ходу движения воздуха четыре ряда труб, расположенных в шахматном порядке.
Калориферы КФСО и КФБО выпускаются одноходовыми и могут применяться для теплоносителей пар и вода.
Рабочее давление теплоносителя 6 кГ/см2, пробное давление 10 кГ/см2.
КОНСТРУКЦИЯ ОРЕБРЕННЫХ КАЛОРИФЕРОВ
511
1. Калориферы стальные пластинчатые средней модели КФС
Модель и № калорифера Поверхность нагрева в мг Живое сечение в ж2 Вес в кГ Размеры в мм Диаметр штуцера d в дюймах nt «2
пн воздуху по теплоносителю А Аг Аг Аг Б Л, Бг Б,
КФС-1 * 7,25 0,0845 0,0046 37,4 410 450 610 470 360 390 290 412 Р/4 3 3
КФС-2 9,9 0,115 0,0046 46,0 560 650 760 620 360 390 290 412 Р/4 4 3
КФС-3 13,2 0,154 0,0061 59,1 560 600 780 620 480 510 390 532 Р/в 4 4
КФС-4 * 16,7 0,195 0,0061 70,5 710 750 930 770 480 510 390 532 Р/г 5 4
КФС-5 20,9 0,244 0,0076 87,4 710 750 930 770 600 640 520 662 2 5 5
КФС-6 25,3 0,295 0,0076 101,5 860 900 1080 920 600 640 520 662 2 6 5
КФС-7 30,4 0,354 0,0092 123,1 860 900 1100 930 720 760 630 782 2>/? 6 6
КФС-8 35,7 0,416 0,0092 139,7 1010 1050 1250 1080 720 760 630 782 2’/2 7 6
КФС-9 41,6 0,486 0,0107 160,6 1010 1050 1250 1080 840 880 750 902 2'/? 7 7
КФС-10 47,8 0,558 0,0107 179,7 1160 1200 1400 1230 840 880 750 902 2% 9 7
КФС-1 Г 54,6 0,638 0,0122 205,6 1160 1200 1420 1230 960 1010 870 1032 3 9 8
КФС-12* 61,6 0,720 0,0122 227,0 1310 1350 15/0 1380 960 1010 870 1032 3 10 8
КФС-13* 69,3 0,810 0,0138 253,3 1310 1350 1570 1380 1080 изо 990 1152 3 10 9
КФС-14* 77,3 0,903 0,0138 277,7 1460 1500 1720 1530 1080 изо 990 1152 3 11 9
* Не выпускаются заводами госп ромы шлеи пости.
Примечания: I. Данные для подбора калориферов приведены в табл. 3 и 4.
2. Заводы-изготовители приведены в табл. 18.
3. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу.
512
КАЛОРИФЕРЫ
2. Калориферы стальные пластинчатые большой модели КБФ
Овальные отверстия 9x15
3(Г
Модель и № ка лорнфера Поверхность нагрева в м* Живое сечение в м1 * са о о CD Размеры в мм Диаметр штуцера d в дюймах Л1
по воздуху 1 по тепло-I носителю А At А, Аг Б bi Б, Б,
КФБ-1* 9,3 0,0845 0,0061 46,2 410 450 610 470 360 390 290 412 17а 3 3
КФБ-2 12,7 0,115 0,0061 57.2 560 600 760 620 360 390 290 412 1% 4 4
КФБ 3 16,9 0.154 0,0082 74,0 560 600 780 620 480 510 380 532 2 4 4
КФБ-4* 21,4 0,195 0,0082 88,5 710 750 930 770 480 510 390 532 2 4 5
КФБ-5 26,8 0,244 0,0102 103,4 740 750 930 770 600 640 520 662 2 5 5
КФБ-6 32,4 0,295 0,0102 127,3 860 800 1090 920 600 640 520 662 2 5 6
КФБ-7 38,9 0,354 0.0122 154,0 860 900 1100 930 720 760 630 782 27г 6 6
КФБ-8 45,7 0.416 0 0122 175,0 1010 1050 1250 1080 720 760 630 782 2 6 7
КФБ 9- 53,3 0.486 0,0143 202 0 1010 1050 1250 1080 840 880 750 902 3 7 7
КФБ-10 61,2 0,558 0,0143 226 5 1160 1200 1400 1230 840 880 /50 902 3 7 9
КФБ 11* 69,9 0,638 0,0163 258.9 1160 1200 1420 1230 960 1010 870 1032 3 8 9
КФБ-12* 79,0 0.72 0,0163 286,2 1310 1350 1570 1380 960 1010 870 1032 3 8 10
КФБ 13* 88,8 0,81 0,0184 319,3 1310 1350 1570 1380 1080 ИЗО 990 1152 3 9 10
КФБ-14* 99,0 0,803 0,0184 350,4 1450 1500 1720 1530 1080 ИЗО 990 1152 3 9 11
* Не выпускаются заводами госпромышлеииости.
Примечания: I. Данные для подбора калориферов приведены в табл. 3 и 4.
2. Заводы-изготовители приведены в табл. 18.
3. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу.
33 РЫСКИ
3. Данные для подбора калориферов КФБ и КФС
Модель калорифера Теплоноситель Скорость движения теплоносителя по трубам в м/сек Коэффициент теплопередачи К в ккал/час. мгерад при весовой скорости воздуха оу в кГ/сек'-м'
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
КФС и КФБ Вода 0,01 0,03 0,06 0,1 02 0,3 7,4 9,4 10,9 122 14,3 15,6 7,9 10,5 12,4 13,9 16,2 17,7 9,0 11,5 13,4 15,1 17,6 19,3 9,6 12,2 14,3 16,0 18,7 20,5 10,1 12,8 15,1 16,9 19,7 20,2 10,7 13,5 15,9 17,8 20,4 22,8 11,0 14,0 16,4 18,5 21,5 23,6 11 5 14,5 17,1 19,2 22,4 24,6 11,8 15,1 17,7 19,8 23,1 25,2 12.4 15.6 18,1 20,7 24,2 26,5 12,5 16,0 18,7 21,0 24,4 26,8 12,8 16,1 19,1 21,4 25,0 27,4 12,9 16,6 19,4 21,9 25,4 27,9 13,3 16,8 19,9 22,3 26,1 28,6 13,6 17,4 20,3 22,9 26,6 29,2
Пар — 13,4 15,9 17,9 19,7 21,2 22,6 24,0 25,1 26,3 27,4 28,4 29,4 30,3 31,2 32,0
Таблица составлена по формулам,
Примечание, Коэффициент теплопередачи К для моделей КФБ и КФС: при паре К = Ю(р^)°’42 ккал/час. м!град', при воде К = = 16,7 (0,297ш0,224 ПрИ w о,6 Л/Гек; /( = |5,5 (р^)0,297 ^,0.074 ПрН w 0,6 м/сек.
4, Сопротивление калориферов
Сопротивление одного ряда калориферов по воздуху Н в кГ/м1 Сопротивление калориферов по воде Л в кГ/м1
Модель калорифера Весовая скорость воздуха оу в кГ/сек-м’ Скорость воды в трубках и/ в м/сек
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
КФС КФБ 0,8 0,9 1,5 1,8 2,4 3,0 3,6 4,4 4,8 6,0 6,4 7,8 7,8 9,8 9,6 11,7 11,5 14,0 13,6 16.8 15,5 20,0 20,0 22,2 20,5 25,0 23,0 28,0 25,8 31,1 4,30 2,50 17,0 29,0 37,0 61,0 66,0 104,5 106,0 156,0 146,5 218,0 198,0 288,0
Примечание. Сопротивление одного ряда калориферов по воздуху: для модели КФС Н = 0,23 (ц^)1,7 кГ/м*\ для модели КФБ Н =0,28 (ру)>-7 кГ/м1.
КОНСТРУКЦИЯ ОРЕБРЕННЫХ КАЛОРИФЕРОВ
514
КАЛОРИФЕРЫ
5. Калориферы стальные оребренные средней модели КФСО
Овальные отверстия 12x20
Модель и № калорифера Поверхность нагрева в ж1 Живое сечение в ж1 Вес в кГ Размеры в мм Диаметр штуцера d в дюймах Я«
по воздуху по теплоносителю А л* А. Ла Б Б, Б, Ба Б. а в
КФСО-4 КФСО-5 КФСО-8 К ФСО-9 К ФСО-Ю КФСО-11 17.0 21.7 35.3 41,9 48,2 56.8 0,153 0.197 0.318 0.378 0.431 0.496 0.0084 0,0107 0.0122 0.0145 0.0145 0,0168 73.3 96,1 140 160 178 206 710 710 1010 1010 1160 1160 750 750 1050 1050 1200 1200 780 780 1080 1080 1230 1230 930 930 1250 1250 1400 1420 480 610 720 842 842 860 510 640 760 880 880 1010 532 662 782 904 904 1032 390 э20 630 750 750 870 71 71 76 77 77 81 77,5 77,5 102,5 102,5 52,5 52.5 16 18,5 16 14,5 14,5 16 1*/< 2 21/, 2‘/в 2% 3 4 5 6 7 7 8 5 5 7 7 9 9
Примечания: 1. Данные для подбора калориферов приведены в табл. 7 и 8. 2. Заводы-изготовктели приведены в табл. 18. 3. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу. I 1
КОНСТРУКЦИЯ ОРЕБРЕННЫХ КАЛОРИФЕРОВ
515
6. Калориферы стальные оребренные большой модели КФБО
Модель ы № калорифера Поверхность нагрева в м* Живое сечение в мя Вес в кГ Размеры в мм Диаметр штуцера d в дюймах Л1 nt
по воздуху по теплоно сителю А Л, Аг А, Б Бх St Б. а в
КФБО-4 КФБО-5 КФБО-8 КФБО-9 КФБО-10 КФБО-11 20,7 26,9 47,0 55,8 64,3 71,0 0,143 0,182 0,318 0,375 0,431 0,475 0,0107 0,0135 0,0165 0,0193 0,0193 0.0224 83,3 110,2 174,8 206.5 230,2 258,0 710 710 1010 1010 1160 1160 750 750 1050 1050 1250 1200 780 780 1080 1080 1830 1230 930 930 1250 1250 1400 1420 480 600 720 840 840 960 510 640 760 880 880 1010 532 662 782 904 904 1032 390 520 630 750 750 870 71 71 76 77 77 81 77,5 77,5 102,5 102,5 52,5 52,5 16 18,5 16 14,5 14,5 16 2 2 2*/г 3 3 3 4 5 6 7 7 8 6 5 7 7 9 9
Примечания: 1. Данные для подбора калориферов приведены в табл. 7 и 8. 2- За воды-изготовители приведены в табл. 18. 3. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу.
33*
516
КАЛОРИФЕРЫ
7. Данные для подбора калориферов КФБО и К ФСО
Модель калорифера Теплоноситель Скорость движения теплоносителя, потребляемая в м/сек Коэффициенты теплопередачи К в ккал/м2-час -г рад при весовой скорости воздуха в живом сечении vy в кГ/м?'Сек
3 4 5 6 7 8
Пар — 21,0 25,5 29,6 33,6 37,2 40,8
КФСО и КФБО Вода 0,01 0,03 0,06 0,1 - 0,2 0,3 10,8 13,8 16,8 18,1 21,1 23,2 12,0 15,4 18,0 20,1 23.5 25,8 13,1 16,8 19,0 21,9 25,6 28,1 14,1 18.0 21,0 23,5 27,5 30,1 14,9 19,0 22.2 24,9 29.1 31,8 15,6 20,0 23,3 26,1 30,5 33,5
Модель калорифера Теплоноситель Скорость движения топлоио-сителя, потребляемая в м/сек Коэффициенты теплопередачи К в ккал/м2-час-град при весовой скорости воздуха в живом сечении vy в кГ/м2-сек
9 10 11 12 13 14
Пар — 44,1 47,4 50,3 53.6 56,7 59,5
КФСО и КФБО Вода 0,01 0,03 0,06 0,1 0,2 0,3 16,4 20,9 24,5 27,4 32,0 35,1 17,1 21,8 25,5 28,5 33,3 36.5 17,7 22,6 26,4 29,6 34.5 37,8 18,3 23,3 27,3 30,6 35,7 39,0 18,9 24,1 28.2 31,6 36,9 40,4 19,3 24,7 28,9 32,3 37,8 41,4
Модель калорифера Теплоноситель Скорость движения теплоносителя, потребляемая в мсек Коэффициенты теплопередачи К в ккал/м2* час -град при весовой скорости воздуха в живом сечении vy в кГ/м- сек
15 16 17 18 19 20
Пар — 62,4 65.2 67.9 70.6 73.2 75,8
КФСО и КФБО Вода 0,01 0,03 0,03 0,1 0,2 0,3 19,9 25,4 29,7 33.3 88,9 42,6 20,3 26,0 30,4 34.0 39,7 43,5 20,8 26,6 31,1 34.9 40,7 44,6 21,3 27,2 31,8 35,6 41,5 45,5 21,7 27.8 32.4 36,3 42,4 46.5 22.1 28,3 33,0 37,0 43,2 47,4
Примечание. Коэффициент теплопередачи К для моделей КФСО и КФБО: при паре К = 10 (иу) 0,676 ккал/час-м* град; при воде К — 20 {t>y)0»378 w0,224 ПрН w <0,6 м/сек; К =* 18,5 (&Y)0,378 ^0,074 при w > 0,6 м/сек.
1___________________________________________________________________________________________
КОНСТРУКЦИЯ ПЛАСТИНЧАТЫХ КАЛОРИФЕРОВ
517
8. Сопротивление калориферов
Модель калори фера Сопротивление по воздуху И в кГ/мг при весовой скорости воздуха в живом сечении
3 4 5 6 7 8 10 II 12 13 14
КФСО КФБО 2,8 3,4 4,8 5,8 7,2 8,8 10,8 12,4 13,5 16,8 17,3 21,1 21,5 26,2 26,2 31,9 31,2 38,0 36,7 44,6 42,5 51.7 48,8 59.4
Модель калорифера Сопротивление по воздуху И вкГ/м2 при весовой скорости воздуха в живом сечении Сопротивление по воде h в кГ/м* при скорости воды в трубках в м{сек
15 16 17 18 19 20 0,05 0,10 0,15 0,80 0,85 0,20 0,35
КФСО КФБО 65,3 67,3 62,5 76,0 69,9 86,0 77,7 94,5 85,8 104,4 94,3 114,7 8,1 4,3 29,0 17,0 61,0 37,0 104,5 66,0 156,0 106,0 218.С 146,5 288.0 198,0
Примечание. Сопротивление одного ряда калориферов по воздуху: для модели КФСО К = 0,37 (оу) 1»85; для МОдели КФБО К =0,45 (оу)1»85*
КОНСТРУКЦИЯ СТАЛЬНЫХ ПЛАСТИНЧАТЫХ КАЛОРИФЕРОВ СТД-3009 И СТД-3010 С ПЛОСКИМИ СВАРНЫМИ ТРУБКАМИ
Стальные пластинчатые калориферы СТД-3009 и СТД-3010 выпускаются по ГОСТу 7201-54 большой модели Б.
Калориферы имеют плоские сварные трубы для прохода теплоносителя, что создает большую поверхность контакта между трубками и пластинами и улучшает теплотехнические показатели калориферов.
Калориферы СТД-3009 одноходовые, предназначены для теплоносителя — пара.
Калориферы СТД-3010 многоходовые, предназначены для теплоносителя — воды и устанавливаются только с горизонтальным расположением трубок.
Камеры калориферов СТД-3010 имеют поперечные перегородки, которые создают последовательное движение теплоносителя по трубкам калорифера. В отличие от одноходовых калориферов, в которых теплоноситель движется по всем трубкам параллельно, многоходовые калориферы создают большую скорость теплоносителя в трубках (при одинаковом его расходе), что увеличивает коэффициент теплопередачи и повышает теплотехнические показатели калориферов.
Габаритные размеры одноходовых и многоходовых калориферов соответствующих размеров одинаковы.
Пластины калориферов выполняются из кровельной стали толщиной 0,53 мм; шаг пластины 3,7 мм.
Вес единицы поверхности нагрева калориферов снижен до 4,6 кПм\ Калориферы Б 11, Б 12, Б 13 и Б 14 для облегчения транспортировки состоят из двух частей, соединяемых на месте монтажа в один калорифер. Каждая часть этих калориферов имеет самостоятельные входной и выходной патрубки.
Рабочее давление теплоносителя 6 кПсм*, пробное 10 кПсм2.
Э18 КАЛОРИФЕРЫ
26
Модель и № калори-фера Поверхность нагрева в мг • Живое сечении Вес в кГ Размеры • d в дюймах ГЦ па
по воздуху по теплоносителю А At А, А, £ £, £, Б, Л, в. Б. а в -1, в2
Б1 * 7,05 0,094 0,0044 37,65 410 450 490 610 360 390 410 290 60 — — 57,5 .80 1 — 1 3
Б2 * 9,6 0.129 48,6 560 600 640 760 360 390 410 290 60 — — 70 80 — Ж 1 2> 4
БЗ* 12,8 0,172 0,0059 63,08 560 600 640 780 480 510 530 390 70 — — 70 77,5 — —. В/4 3 4 4
Б4 * 16,3 0218 77,3 710 750 790 930 480 515 540 390 75 — — 82 5 82,5 — — I1/, 3 5
Б5 20,4 0,272 0,00735 94,9 710 750 790 930 600 635 660 520 70 — — 82,5 80 — — 1‘/4 4 5
Б6 24,2 0,323 107 8 860 900 940 1080 600 640 670 520 75 — — 95 85 — — 1% 4 6
Б7 29,1 0,388 0,0088 137,0 860 900 940 1100 720 760 790 630 80 — — 95 82,5 — — 1’/2 5 6
Б8 34,3 0,457 0,0088 160,6 1010 1050 1090 1250 720 760 790 630 80 — — 45 82,5 — — 2 5 8
Б9 40,5 0,533 0,0106 185.5 1010 1050 1090 1250 840 880 910 750 80 — — 45 80 — — 2 6 8
Б10 * 46,08 0,611 213,3 1160 1200 1240 1400 840 885 920 750 85 — — 57,5 85 — — 2 6 9
Б11 * 52,5 0,700 0,0117 251,0 1160 1200 1240 1400 960 1005 1040 390 85 390 90 57.5 92,5 105 92,5 Р/з 7 9
Б12* 58,8 0,786 268,8 1310 1350 1390 1570 960 1010 1040 390 85 390 90 70 92,5 105 92,5 Р/а 7 10
Б13* 67,1 0,883 0,0132 300,5 1310 1350 1390 1570 1080 ИЗО 1160 390 82,5 520 85 70 92,5 102,5 90 2 8 10
Б14* 74,1 0,980 333,2 1460 1500 1540 1720 1080 ИЗО 1160 390 82,5 520 85 82,5 92,5 102,5 90 2 8 И
* Не выпускаются заводами госпромышленности.
Примечания: 1. Остальные данные для подбора приведены на фиг. 5 и 6.
2. Заводы-изготовители приведены в табл. 18.
3. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу.
10. Коэффициент теплопередачи Л' в ккал> м3час град
Весовая скорость воздуха Vy в кГ/м3 сек 2 4 6 8 10 12 14 16
Коэффициент теплопередачи К в ккал/час- м3 rfad 17,55 23,50 28,20 32,0 35,20 38,10 40,50 43,25
Примечание. Таблица составлена по формуле К = = 13 (ау)0,433.
КОНСТРУКЦИЯ ПЛАСТИНЧАТЫХ КАЛОРИФЕРОВ 519
520
КАЛОРИФЕРЫ
И. Калориферы стальные пластинчатые с плоскими сварными
КОНСТРУКЦИЯ ПЛАСТИНЧАТЫХ КАЛОРИФЕРОВ
521
трубками СТД ЗОЮ модели Б. Теплоноситель — вода
Модель и № калорифера Поверхность нагрева в м2 Живое сечение в м2 Вес в кГ Размеры в мм
по воздуху по теплоносителю А Лх А, А, Б Бг Б, Б,
Б1* 7,05 0,094 0,00049 38,2 410 450 490 610 360 390 410 320 45
Б2* 9,6 0,129 49,7 560 600 640 760 360 390 410 320 45
БЗ* 12,8 0,172 0,00098 64,3 560 6001 640 — 480 510 530 400 65
Б4* 16,3 0,218 78,1 710 750| 790 — 480 515 540 400 70
Б5 20,4 0,272 96.0 710 750| 790 930 600 635 660 480 90
Б6 24,2 0,323 0,00147 117,4 860 900 940 1080 600 640 670 480 95
Б7 29,1 0,388 139,1 860 900| 940 — 720 760 790 600 95
Б8 34,3 0,457 160,8 1010 1050 1090 — 720 760 790 600 95
Б9 40,5 0,523 0,00147 186,0 1010 1050 1090 1250 840 880 910 720 95
Б10* 46,8 0,611 212,8 1160 1200 1240 1400 840 885 920 720 100
Б11 * 52,5 0,700 0,00196 252,1 1160 12001 1240 — 960 1005 1040 400 80
Б12* 58,8 0,785 269,7 1310 1350] 1390 — 960 1010 1040 400 80
I Б13* 67,1 0,883 0,00245 300,7 1310 1350 1390 1570 1080 ИЗО 1160 400 90
Б14* 74,2 0,990 334.04 1460 1500] 1540 1720 1080 ИЗО 1160 400 90
Модель Живое сеченнс Размеры В МЛ
Поверх- в м2
калори- в м2
фера нагрева по воздуху по теплоносителю В. Б. а в в в дюймах «X
Б1 * 7,05 0,094 0.00049 — — 57,5 80 —- % 2 3
Б2* 9,6 0,129 — — 70 80 — 74 2 4
БЗ* 12,8 0,172 0,00098 — — 70 77,5 — 1 3 4
Б4* 16,3 0,218 —• — 82,5 82,5 — 1 3 5
Б5 20.4 0,272 — — 82,5 80 —. Н/4 4 5
Б6 24,2 0,323 0.00147 — —- 95 85 — Р/4 4 6
Б7 29,1 0,388 — — 95 82,5 — 1*/2 5 6
Б8 34,3 0,457 — —. 45 82,5 — 1 /2 Б 8
Б9 40,5 0.523 0,00147 — — 45 80 — Р/2 6 8
Б10* 46,8 0,611 — — 57,5 85 — I1/» 6 9
Б11 * 52,5 0,700 0,00196 400 80 57,5 92,5 105 92,5 1*/4 7 9
Б12* 58,8 0,785 400 80 70 92,5 105 92,5 7 10
Б13* 67,1 0,883 0,00245 480 100 70 92,5 102,5 90 I1/* 8 10
Б14* 74,2 0,990 480 100 82,5 92,5 102,5 90 I1/. 8 11
Примечания. 1. Данные для подбора приводятся в табл. 12.
2. Заводы-изготовители приводятся в табл. 18.
12. Коэффициент теплопередачи К в ккал/м1- час-град; теплоноситель — вода (для калориферов СТД-3010)
Скорость движения теплоносителя по трубкам оу в м/сек Весовая скорость воздуха Vy в кГ/м2 сек\ Р = 760 мм вод. ст.
2 4 6 8 10 12 14 16 18 2о
0,01 11.65 16,13 20,55 22,63 25,23 27,54 29,65 31,62 32,20 35,60
0,025 12,50 17,40 22,0 24,21 27,0 29,60 31,80 33,95 35,50 38,10
0.05 12,90 18,0 22,80 25,10 27,85 30,50 32,90 35,0 36.60 39,40
0.075 13,30 18,50 23,40 25,80 28.60 31,50 33,90 36,0 37,80 40,50
0,10 13,53 18,85 23,90 26.25 29,20 32,0 34,40 37,70 38,50 41,25
0,20 14,10 19,62 24,90 27,40 30,20 33,40 35,90 38,20 40,0 43,0
0,30 14,50 20,10 25,60 28,20 31,25 34,30 36,96 39,40 41,25 44,10
0,50 15,0 20,48 26,50 29,20 32,40 35,50 38,20 40,80 42,70 45,71
Примечание. Коэффициент теплопередачи составлен по формуле К — 11.2 (гп) 0.481ш0,0645.
522
КАЛОРИФЕРЫ
КОНСТРУКЦИЯ СТАЛЬНЫХ ПЛАСТИНЧАТЫХ МНОГОХОДОВЫХ КАЛОРИФЕРОВ КМС И КМБ
Многоходовые стальные пластинчатые калориферы выпускаются по ГОСТу 7201-54 двух моделей: КМС — средней модели, КМБ — большой модели.
Калориферы средней модели имеют три ряда труб, а калориферы большой модели четыре ряда труб по ходу движения воздуха.
Камеры калориферов имеют поперечные перегородки, которые создают последовательное движение теплоносителя по трубкам калорифера. В отличие от одноходовых калориферов, в которых теплоноситель движется по всем трубкам параллельно, многоходовые калориферы создают большую скорость теплоносителя в трубках при одинаковом его расходе, что увеличивает коэффициент теплопередачи и повышает теплотехнические показатели калориферов примерно в 1,7 раза.
В качестве теплоносителя применяют воду.
Калориферы КМС и КМБ выпускаются для установки с горизонтальным положением трубок.
13. Калорифер стальной пластинчатый многоходовой средней модели КМС
Модель и № калорифера Поверхность нагрева в мг Количество ходов Живое сечение в м: Вес в кГ Размеры в мм Диаметр штуцера d в дюймах п» Л1
по воздуху по теплоносителю А А, Аг А, Б Б, Б, Б.
КМ-С2‘ КМ-СЗ КМ-С6 КМ-С9 КМ-С10 9,9 13,2 25,3 41,6 47.8 3 5 5 7 7 0,115 0,154 0,295 0,486 0,558 0,0015 0,0015 0,0015 0,0015 0,0015 58,4 74,0 134,0 215,0 243,0 560 560 860 1010 1160 600 600 900 1050 1200 760 780 1080 1250 1400 620 620 920 1018 1230 350 470 600 840 840 390 510 640 880 880 290 390 522 750 750 412 532 662 902 902 р/2 3 4 5 7 7 4 4 6 7 9
i Примечания: 1. При установке калориферов с вертикальным положением трубок в крышках калориферов должны быть выполнены отверстия н установлены краны пробковые для выпуска воздуха и спуска воды из каждого отсека калорифера, о чем в проектах должны быть сделаны соответствущие указания. ! 2. Данные для подбора приведены в табл. 3 и 14 (примечание 2). 3. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу. 4. Данные о заводах-изготовителях приведены в табл. 18.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ КАЛОРИФЕРОВ
523
Пластины калориферов выполняются из листовой стали 6 = 0,53 мм; шаг пластин 5 мм.
Рабочее давление теплоносителя 6 кГ/см2, пробное 10 кГ/смг.
14. Калорифер стальной пластинчатый многоходовой большой модели КМБ
Модель и № калорифера Поверхность нагрева в м* Количество ходов Живое сечение В JH2 Вес в кГ Размеры в мм Диаметр штуцера d в дюймах «3 П1
по воздуху по теплоносителю А At А, А, Б £i Б» Б,
КМ-Б2 КМ-БЗ КМ-Б6 КМ-Б9 КМ-Б10 12,7 16,9 32,4 53,3 61,2 3 5 5 7 7 0,115 0,154 0,295 0,486 0,558 0,0020 0,0020 0,0020 0,0020 0,0020 73,0 95,4 169,5 273.0 308,4 560 780 860 1010 1160 600 600 900 1050 1200 760 780 1080 1250 1400 620 620 920 1080 1230 350 470 600 840 840 390 510 640 880 880 290 390 522 750 750 412 532 662 902 902 2 3 4 5 7 7 4 4 6 7 9
Примечания: 1. Прн установке калориферов с вертикальным положением трубок в крышках калориферов должны быть выполнены отверстия и установлены пробковые краны для выпуска воздуха н спуска воды из каждого отсека калорифера. 2. В связи с ограниченными данными испытаний подбор калориферов КМС и КМБ временно может производиться так же, как для калориферов КФС и КФБ (табл. 7), с увеличением значения коэффициента теплопередачи при — 95° t0 — 70° в 1,6 раза, а при t г — 130° t9 — = 70° со в 1,4 раза. 3. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ КАЛОРИФЕРОВ
Подбор калориферов производится по следующим формулам;
1. Расход тепла на нагрев воздуха
W = G 0,24 (tK — tH) ккал/час,
где G — количество нагреваемого воздуха в кГ/час;
0,24 — теплоемкость воздуха в ккал/кГ;
tK — конечная температура нагретого воздуха в ° С;
tH — начальная температура нагреваемого воздуха в ° С.
524
КАЛОРИФЕРЫ
2. Поверхность нагрева калориферной установки
F = W м2 K(Tcp-tcp) м' где К — коэффициент теплопередачи калорифера в ккал'м- час-град-, Тср — средняя температура теплоносителя в ° С;
tCP — средняя температура воздуха в ° С.
3. Коэффициент теплопередачи К в ккал!м2 час-град. Величина К определяется по формулам или таблицам, в зависимости от модели калорифера, вида теплоносителя, его скорости и весовой скорости воздуха (см. данные для подбора калориферов).
4. Средняя температура теплоносителя:
а) при теплоносителе — воде
____ ^гор “Ь ^обр ср__2
где (гор — температура воды на входе в калорифер в ° С;
*обр — температура воды на выходе из калорифера в ° С;
б) при насыщенном паре давлением до 0,3 кГ!см? Тср = 100° С;
в) при насыщенном паре давлением более 0,3 кГ/см? Тср = /пара, где / пара — температура насыщенного пара, соответствующая его давлению (табл. 15, 16).
15. Давление и температура насыщенного пара
Абсолютное давление в кГ 1см? Температура в *С Абсолютное 1 давление в кГ!см~ Температура . в°с Абсолютное давление в кГ/см? Температура в °C
1,00 99,1 1,70 114,6 4,00 142.2
1,10 101,8 1,80 116,3 4,50 147,2
1,20 104,2 1,90 118,0 5,00 151,1
1.30 106,6 2,00 119,6 5,50 155,0
1,40 108,7 2,50 126,8 6,00 1580
1,50 110,8 3,00 132,9 6,50 1610
1,60 112,7 3.50 138,2 7,00 164,0
16. Удельный вес сухого воздуха при барометрическом давлении 760 мм рт. ст.
t в °C V в кГ/м3 t в °C Y в кГ/м& t в °C Y в кГ/м* t в °C Y в кГ/м*
—20 1,396 2 1,284 25 1,185 48 1,100
— 19 1,390 3 1,279 26 1,181 49 1,096
— 18 1,385 4 1,275 27 1,177 50 1,093
— 17 1,379 5 1,270 28 1,173 51 1,090
— 16 1,374 6 1,265 29 1,163 52 1 086
— 15 1,368 7 1,261 30 1,165 53 1 083
— 14 1,363 8 1,256 31 1,161 54 1,080
— 13 1,358 9 1,252 32 1,157 55 1,076
— 12 1,353 10 1.248 33 1,154 56 1,073
—11 1,348 11 1,243 34 1,150 57 1,070
— 10 1,342 12 1,239 35 1,146 58 1,067
—9 1,337 13 1,235 36 1,142 59 1,063
—8 1,332 14 1,230 37 1,139 60 1,060
—7 1,327 15 1,226 38 1,133 61 1,057
—6 1,322 16 1,222 39 1,132 62 1,054
—5 1,317 17 1,217 40 1,128 63 1,051
—4 1,312 18 1,213 41 1,124 64 1,048
—3 1,308 19 1,209 42 1,121 65 1,044
—2 1,303 20 1,205 43 1,117 66 1,041
— 1 1,298 21 1,201 44 1,140 67 1,037
0 1,293 22 1,197 45 1,110 68 1,035
1 1,288 23 1,193 46 1,107 69 1,032
24 1,189 47 1,103 70 1,029
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ КАЛОРИФЕРОВ
525
5. Средняя температура воздуха
/ _ ?н
1 ср — 2
6. Весовая скорость воздуха в калорифере
где f — живое сечение калорифера для прохода воздуха в м2. Экономическая весовая скорость воздуха в пластинчатых калориферах
находится в пределах 7—10 кГ/сек-м*.
Фщ. 1. Присоединение трубопроводов к калориферам при обогреве паром (теплоноситель пар р 0,3 кГ/см2):
а — схема 1; б — схема 2; / — паропровод; 2 — коиденсаторопровод;
3 — калорифер; 4 — вентиль; 5 — тройник с пробкой.
7. Скорость воды в трубках калорифера
W
“ — 3600-1000 fmp (te — to) м/сек'
где fmp — живое сечение трубок калорифера для прохода воды в м2.
8. Сопротивление калориферов движению воздуха Н в кГ/м2 определяется по формулам или таблицам с данными для подбора калориферов. Оно зависит от модели калорифера и весовой скорости проходящего через него воздуха.
9. Сопротивление калориферов проходу воды h в кГ/м2 определяется по формулам или таблицам с данными для подбора калориферов. Оно зависит от модели калорифера и скорости воды в трубках.
Значения К, Н и h определяются, как правило, опытным путем при испытаниях калориферов.
При подборе калориферов следует принимать запас на теплоотдачу калориферов 15—20%; на сопротивление по воздуху 10%; на сопротивление по воде 20%.
Калориферы могут компоноваться в группы по схемам, приведенным на фиг. 1—4.
Подбор калориферов может производиться по приведенным выше формулам (аналитически) или с использованием вспомогательных материалов (графиков и номограмм), облегчающих их подбор.
Указания для пользования графиками и номограммами даны в примерах подбора калориферов.
Пример 1. Подобрать калориферную установку, состоящую из калориферов КФБ или КФС для следующих условий: количество нагреваемого воздуха G = 16 600 кГ/час, начальная температура воздуха tH = —15,2° С; конечная температура воздуха 1К = 16° С; теплоноситель — пар р= 1,4 кПсл?, Тп~ 108,7° С.
Подбор может быть выполнен двумя способами: аналитически (по формулам, приведенным в указаниях по подбору) и по вспомогательной табл. 17.
526
КАЛОРИФЕРЫ
б)
Фиг. 2. Присоединение трубопроводов к калориферам при обогреве паром (теплоноситель — пар р > 0,3 кГ/см2):
о — схема 3; б — схема 4, / — паропровод; 2 — конденсатовровод; 3— калорифер; 4 — конденсационный горшок; 5 — вентиль; 6 — тройннк с пробкой.
Фнг. 3. Параллельное присоединение трубопроводов к калориферам при обогреве водой (теплоноситель — вода):
а — схема 5; б — схема 6; 1 — трубопровод горячей воды; 2 — трубопровод обратной воды; 3 — калорифер; 4 — вентиль; 5 — тройник с пробкой.
а)
Фнг. 4. Последовательное присоединение трубопроводов к калориферам при обогреве водой (теплоноситель — вода):
а — схема 7; б — схема 8; 1 — трубопровод горячей воды; 2 — трубопровод обратной воды; 3 — калорифер; 4 — вентиль; 5 — тройник с пробкой.
17. Вспомогательная таблица для подбора калориферов КФС и КФБ
Весовая скорость воздуха и в кГ]м,*сек Модель калорифера 1 № калорифера Модель калорифера
КФС КФБ КФС КФБ 2 з 4 5 6 1 8 9 10 ч КФС КФБ
Сопротивление одного калорифера по воздуху И в кГ/см1 Температурный критерий М при теплоносителе-паре Количество воздуха в кГ/час 1 Температурный критерий М при теплоносителе — воде
4 2,4 3,0 0.357 0,588 0,433 0,677 1656 2216 2 808 3512 4 248 1 5 096 6 000 7 000 8 040 9 200 0.25 0,44 0,28 0,48 0.31 0,52 0,36 0,59 0,39 0,63 0,31 0,52 0,35 0,58 0,39 0,63 0,44 0.69 0,47 0,72
6 4,8 6,0 0,298 0,505 0,367 0,600 2484 3324 4212 5 268 6 372 1 7 644 9 000 10 500 12 060 13 800 0,19 0,34 0,22 0,39 0,25 0,44 0,28 0,48 0,29 0,50 0,24 0,42 0.28 0,48 0,30 0,51 0,34 0,57 0,35 0,58
8 4 0,259 0,450 0,320 0,539 4 0,16 0,18 0.2С 0,20 0,36 0,23 0,41 0,26 0,45 0,29 0,50 0,32 0,54
9,8 3312 4432 5616 7 024| 8 496 10 192 12 000 14 000
7,8 ю чии 0,29| 0,33 0,36 0,41 0,44
10 11.5 14,0 0,231 0,409 0,286 0 490 4140 5540 7 020 8 780 10 620 12 740 15 000 17 500 20100 23 000 0,14 0,26 0,16 0,29 0,18 0,33 0,21 0,38 0,22 0,39 0,18 0,33 0,20 0,36 0,22 0,39 0,26 0,45 0,28 0,48
12 15,5 20,0 0,210 0,376 0,262 0,454 4968 6648 8 424 10 536 12 744 15 288 18 000 21 000 24 120 27 600 0,12 0,23 0,14 0,26 0,17 0,31 0,18 0,33 0,20 0,36 0,16 0,29 0,18 0,33 0,20 0,36 0,23 0,41 0,25 0,44
14 20,5 25,0 0,193 0,359 0,240 0,425 5796 7756 9 828 12 292 14 868 17 836 21 000 24 500 28 140 32 200 0,11 0,21 0,13 0,24 0,14 0,26 0,16 0.29 0,18 0.33 0,14 0,26 0,16 0,29 0,18 0,33 0,21 0,38 0,23 0,41
16 25,8 31,1 0,182 0,330 0,226 0,400 6624 8864 И 232 14 048 16 992 20 384 24 000 28 000 32 160 36 800 0,10 0,19 0,12 0,23 0,13 0,25 и, 10 0,28 0,17 0,31 0,13 0,24 0,15 0,28 0,17 0,32 0,19 0,34 0,21 0,38
Модель калорифера КФС 1 воды через один [фер в л!час 475 659 659 821 821 994 994 1 156 1 156 1 318
950 1318 1318 1 642 1 642 1 988 1 988 2 312 2312 2 636
1584 2196 2196 2 736 2 736| 3 312 3 3t 12 3 852 3 852| 4 392
316» 4392 4392 5 472| 5 472| 6 624| 6 62ч 7 70ч 7 70:| 8 784
4752 6588 6588 8 208| 8 208| 9 936| 9 936 11 556 11 5561 13 176
КФБ 659 886 886 1 102| 1 102| 1 318| 1 318| 1 544| 1 544| 1 760
1318 1772 1772| 2 204| 2 2041 2 636| 2 638| 3 088| 3 088| 3 520
•асход К а. о га 2196 2952 2952| 3 672| 3 672| 4 392| 4 932| 5 148| 5 148| 5 868
4392 5904 5904| 7 344| 7 344| 8 784| 8 784| 10 296| 10 296| 11 736
и. « 6588|8856| 8856| 11 016| 11 016| 13 176| 13 176| 15 444| 15 444| 17 604
Примечания: 1. Значение температурного критерия: М = — — • _ . Тер — tn где ТСр— средняя температура теплоносителя в °C; <н — начальная температура воздуха в °C; конечная температура воздуха в °C. 2. Значение температурного критерия М даны: верхняя цифра — для однорядной установки калорифера по движению воздуха, нижняя--для двух-рядиой установки.
УКАЗАНИЯ ПО ПОДБОРУ КАЛОРИФЕРОВ 527
528
КАЛОРИФЕРЫ
Аналитическое решение [см. указания по подбору]
1. Определяем расход тепла на нагрев воздуха:
W = G 0,24 (tK — tH) = 16 600-0,24 (16 + 15,2) = 124 500 ккал/час.
2. Задаваясь весовой скоростью воздуха vy ~ 8 кГ/м2 сек, по табл. 3 находим величину коэффициента теплопередачи для пара:
К = 24 ккал/час-м2 град.
3. Определяем новей:
необходимую поверхность нагрева калориферной уста-
р
W 124 500
К (TCD — tCD) ~ / 16—15.2 \ —
' ср ср' 241108,7 —-----------2—— I
4. Пользуясь табл. 2, принимаем два калорифера КФБ-6, установленных параллельно проходу воздуха, с поверхностью нагрева F? = 2-32,4 = = 64,8 м2, где 32,4 м2 — поверхность нагрева калорифера КФБ-6.
Запас в поверхности нагрева калориферов составляет ~ 30%.
5. Определяем весовую скорость воздуха для принятой установки калориферов:
G 16600 - о ,
— 3600-г/ — 3600-2-0,295 — 7,8 СеК’
где 0,295 м2 — живое сечение проходу воздуха одного калорифера КФБ-6 (табл. 2).
6. Определяем сопротивление проходу воздуха через однорядную калориферную установку при vy = 7,8 кГ/м2 сек (табл. 3): И = 9,4 кГ/м2.
ПОДБОР ПО ВСПОМОГАТЕЛЬНОЙ ТАБЛИЦЕ (табл. 17)
1. Определяем температурный критерий:
М = — 16 + 15'2 _ л 252
Tcp—tH - 108,7+15,2 —
С учетом запаса на теплоотдачу 20%
; М = 0,252-1,2 = 0,302.
2. В графе табл. 17 «Температурный критерий М при теплоносителе — паре» находим ближайшее большее значение М ~ 0,32. Расположение цифры 0,32 в верхней строчке графы показывает, что калориферная установка должна быть однорядной с калориферами модели КФБ.
Проводя от цифры М = 0,320 горизонтальную линию вправо до совпадения с заданным количеством воздуха, устанавливаем, что можно выбрать либо один калорифер № 11, либо два калорифера № 6, через которые можно пропустить G = 8496-2 17 000 кГ/час воздуха.
। Принимаем два калорифера КФБ-6 при параллельной установке по воздуху в один ряд.
• Проводя горизонтальную линию влево от найденной величины М = 0,32, находим соответствующее сопротивление калориферов по воздуху а = 9,8 кГ/м2 при v = 8 кГ/м2 сек.
1 Ход решения примера в таблице показан стрелками пунктирной линией.
Пример 2. Подобрать калориферную установку, состоящую из калориферов КФБ или КФС для следующих условий: количество нагреваемого воздуха G = 18 200 кГ/час, начальная температура воздуха tH — —15,2° С; конечная температура воздуха Z«=18°Q теплоноситель — вода с параметрами te = 130° С, /0 = 70° С.
ПОДБОР ПО ВСПОМОГАТЕЛЬНОЙ ТАБЛИЦЕ
529
Аналитическое решение [см. указание по подбору!
1. Определяем расход тепла на нагрев воздуха:
W = G0,24(tK — tH) = 18 200-0,24(18+ 15,2) = 145 000 ккал/час.
2. Задаваясь весовой скоростью воздуха оу = 8 кПм2 сек, определяем предварительное живое сечение калориферной установки по воздуху:
с _ G _ 18 200 п „„ 2
'в ~ 3600vv ~ 3600-8 — М
3. Пользуясь табл. 1, выбираем калориферы КФС-7. Параллельная установка по воздуху двух калориферов создает живое сечение
f, = 2-0,354 = 0,708 м2
4. Определяем весовую скорость воздуха для принятой установки калориферов:
G 18200 _ 1С ,
Vy ~ 3600-2^ ~ 3600-2-0,354 — 7,15 кГ/мсек.
5. Определяем скорость движения воды в трубках калориферов, пропуская воду последовательно через каждый калорифер:
— Г _ 145 000 _ 07„ .
“ 3600-10001 — to6p) ~ 3600-1000-0,0092(130 — 70) U’UZ'5 м,сек’
где tmp = 0,0092 м2 — живое сечение проходу воды для калорифера КФС-7.
6. Определяем коэффициент теплопередачи калориферов интерполированием значений табл. 3: К = 16,3 ккал/час-м2 град.
7. Определяем необходимую поверхность нагрева калориферной установки:
р _ ______________________________________145 000________ = 90 5 JW2
у / ^гор + (обр 1н + (к \ .й „ / 130 + 70 15,2 + 18 \
-----2----------2-] |6’31ч--2-----------2 )
8. Определяем общее количество устанавливаемых калориферов КФС-7: н = 90'5 = 2,97 (принимаем четыре калорифера), где 30,4 м2 — поверхность нагрева одного калорифера КФС-7 (см. табл. 1).
9. Определяем фактическую поверхность нагрева калориферной установки:
Fy = 4-30,4— 121,6 м-.
что составляет запас 34%.
10. С учетом полученных выше данных принимаем установку четырех калориферов КФС-7 по схеме 8 (см. фиг. 4, б).
11. Определяем сопротивление движению воздуха (см. табл. 3) при vy — 7,15 кГ/м2-сск для двухрядной установки калориферов:
// = 2-7,8 = 15,6 кГ/м2.
12. Определяем сопротивление проходу воды. Сопротивление одного калорифера при <о = 0,073 м/сек путем интерполяции составляет h = 15,75 кГ/м2.
Сопротивление четырех последовательно соединенных по ходу воды калориферов
h0 = 4h + hMC = 4-15,75 + hMC = 63 + hMC,
где h4C — потеря давления в трубопроводе, соединяющем калориферы.
34 Рисии 104
530
КАЛОРИФЕРЫ
Подбор по вспомогательной таблице (см. табл. 17). 1. Определяем температурный критерий:
18+ 15,2
130 + 70 ,R9
2
t-K -- 1н
tcp
= 0,288.
М -
С учетом запаса на теплоотдачу 20%
М = 0,288-1,2 = 0,35.
2. В графе табл. 17 «Температурный критерий М при теплоносителе — воде» находим ближайшее большее значение М = 0,36. Расположение цифры 0,36 в нижней строке графы показывает, что калориферная установка должна быть двухрядной с калориферами модели КФС. Проводя от цифры 0,36 горизонтальную линию влево (см. в таблице сплошную линию со стрелкой) до совпадения с заданным количеством воздуха, устанавливаем, что можно выбрать либо один калорифер № 11, либо два калорифера № 7, через которые при параллельной установке по воздуху можно пропустить
G = 10 192 - 2 20 400 кГ/час.
С учетом того, что установка должна быть двухрядной, всего требуется установить четыре калорифера КФС-7 по два калорифера в каждом ряду.
Продолжая горизонтальную линию влево, находим сопротивление проходу воздуха через один калорифер 7,8 кПм\
Общее сопротивление по воздуху двухрядной установки составит
Н = 2-7,8 = 15,6 кПм*.
3. Определяем общий расход воды через калориферную установку:
Свод — te — to ~ 130—70 2420 кПчас.
Проводя от цифры 0,36 вертикальную и горизонтальную линии (см. в таблице сплошную линию со стрелками) до пересечения с вертикальной колонкой, соответствующей выбранному калориферу № 7, находим в таблице расход воды через один калорифер GT = 3312 л!час.
Сопостагляя полученное значение Gr = 3312 л!час с общим расходом воды через калориферную установку Geod = 2420 кПчас, устанавливаем общий расход воды, который должен быть пропущен через каждый калорифер последовательно, и принимаем присоединение калориферов по схеме 8 (см. фиг. 4, б).
ПРИМЕРЫ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ КФСО И КФБО
Пример. Подобрать калориферную установку, состоящую из калориферов КФБО или КФСО для следующих условий: количество нагреваемого воздуха G = 12 100 кПчас, начальная температура воздуха tH = —15,2° С; конечная температура воздуха tK = 18° С; теплоноситель — вода t!Ot) = = 130° С, to6p = 70° С.
1. Определяем расход тепла на нагрев воздуха:
W = G0,24 (tK — tH) = 12 100-0,24(18+ 15,2) = 96 500 кПчас.
2. Задаваясь весовой скоростью воздуха vy = 8 кПсек-м2, определяем i предварительное живое сечение калориферной установки по воздуху:
_ G• _ 12100 _ ,
'» 3600vY 3600-8 — м '
УКАЗАНИЯ И ПРИМЕРЫ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ СТД-3009 И СТД-3010
531
3. Пользуясь табл. 5, принимаем два калорифера КФСО-8 с живым сечением при установке их параллельно потоку воздуха
f, = 2-0,318 = 0,636 м*.
4. Определяем весовую скорость воздуха для принятой установки калориферов:
G 12 100 cor,.,
V< ~ 3600fo — 3600-0.636 5,2 кГ/сек м
5. Определяем скорость воды в трубках калорифера, принимая присоединение трубопроводов к калориферам по схеме 7 (фиг. 4, а):
__ 96 500 лпчпч /
3600-1000/„,р(/гор — 3600-1000-0.0122(130 — 70) ~ MIceK.
6. Определяем коэффициент теплопередачи калориферов интерполированием значений табл. 7: К = 17,36 ккал/м2 час-град.
7. Определяем необходимую поверхность нагрева калориферной установки
F _ w _ 96500_________- 56 3
у~ K(Tcp-tcp) - 173С(>3° + 70 18-15,2)
8. Поверхность нагрева выбранных калориферов КФСО-8 (см. табл. 5) составляет
F6 = 35,3-2 = 70,6 м*.
Запас в поверхности нагрева составляет 25%.
9. Определяем сопротивление установки движению воздуха при с,= 5,2 кГ/сек-м2 (см. табл. 8): Н = 7,72 кГ/м2.
10. Определяем сопротивление проходу воды. Сопротивление одного калорифера при со = 0,0365 м!сек (см. табл. 8) h = 2,5 кГ/м2.
Сопротивление двух последовательно установленных калориферов (см. фиг. 4, а)
= 2-2,5 4- hM_c = 5 4- hM_c,
№ ^м-с — потеря давления в трубопроводе, соединяющем калориферы.
УКАЗАНИЯ И ПРИМЕРЫ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ СТД-3009 И СТД-3010
Калориферы СТД-3009
Подбор калориферов СТД-3009 при теплоносителе — паре производим ло вспомогательному графику (фиг. 5):
1. По заданным параметрам воздуха и паря определяем температурный лритерий:
® С — конечная температура воздуха в ° С;
tH — начальная температура воздуха в °C;
Тп — температура пара в ° С.
2. По графику (фиг. 5) в зависимости от величины М находим количества "духа gB, которое нагревает 1 лс2 калорифера.
34*
532
КАЛОРИФЕРЫ
Если величина М близка к значению 0,5, следует пользоваться на гра фике кривой для однорядной установки калориферов. При величине /И. близкой 1,0, следует пользоваться кривой для двухрядной установки калориферов последовательно движению воздуха. При таких значениях Л1 работа калориферов будет соответствовать экономически выгодному режиму
Фиг 5 График для определения поверхности нагрева калори фера (теплоноситель — пар):
I — Ro при однорядной установке- калориферов; 2 — то же прн двухрядной установке калориферов по ходу движения воздуха; 3 и 4 — точки экономически выгодного режима.
3. Определяем необходимую поверхность нагрева калориферной установки:
г- О 2
г = ---л2,
где G — количество воздуха, проходящего через калориферную установку, в кГ/час.
4. Определяем общее количество устанавливаемых калориферов путем деления значения F на величину поверхности нагрева Л, выбранного калорифера СТД-3009: п = —.
• 1
При пользовании на графике (фиг. 5) кривой для однорядной установки калориферов полученное количество калориферов п устанавливается в один ряд параллельно потоку воздуха.
При пользовании на графике кривой для двухрядной установки полученное количество калориферов п устанавливается в два ряда последова
УКАЗАНИЯ И ПРИМЕРЫ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ СТД-3009 И СТД-3010
533
тельно движению воздуха. При этом в каждом ряду устанавливается параллельно потоку воздуха — калориферов.
5. Определяем весовую скорость воздуха в калориферной установке:
V-, =--— кГ/м* сек,
’ 3600 2 f
где 2/ — живое сечение прохода потоку воздуха калориферной установки.
Весовая скорость Воздуха
Фиг 6. График для определения сопротивления калориферов по воздуху.
6. По графику (фиг. 6) в зависимости от весовой скорости воздуха определяем сопротивление однорядной калориферной установки Н в кГ/м2.
При двухрядной установке калориферов величина Н удваивается.
Калориферы СТД-3010
Подбор многоходовых калориферов СТД-3010 при теплоносителе — воде до получения более полных результатов испытаний временно может производиться по общей методике, указанной выше, с использованием следующей формулы для определения коэффициента теплоотдачи:
К = 11,2 (о,)0-481 о0’0645 ккал/час-м2град.
Сопротивление калориферов движению воздуха может определяться по графику (фиг. 6).
Опытные данные сопротивления калориферов движению воды отсутствуют.
534
КАЛОРИФЕРЫ
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КАЛОРИФЕРОВ СТД-3009
Теплоноситель — пар
Пример. Подобрать калориферную установку, состоящую из калориферов модели СТД-3009, для следующих условий: количество нагреваемого воздуха G = 22 000 кГ/час, начальная температура воздуха tH = —25° С; конечная температура воздуха tK = 20° С; теплоноситель — пар р = 3 кГ/см2-, Тп = 132,9° С.
Подбор выполняем по графикам (фиг. 5 и 6).
1. Определяем температурный критерий:
20 + 25
tK-tH
0,9Tn
0,9-132,9
= 0,370.
М =
— z5 + 20
2
2. Так как значение М = 0,370 близко к 0,5, принимаем однорядную установку калориферов.
3. По графику (фиг. 5) определяем количество подогреваемого воздуха 1 м2 калорифера: <?0 — 335 кПчас.
4. Определяем необходимую поверхность нагрева калориферной установки:
г G 22 000 ,
F =----= —— = 65,7 м2.
5. По табл. 10 выбираем калорифер Б8, имеющий поверхность нагрева / = 34,3 jw2.
65,7 о ,
Принимаем к установке п — да 2 калорифера параллельно потоку воздуха.
6. Определяем весовую скорость воздуха:
G 22 000 с _ „ ,
~ 3600-2/ 3600-2-0.457 — 6,7кЛ м сек-
7. По графику фиг. 6 при от = 6,7 кГ/м2 сек определяем сопротивление однорядной калориферной установки: Н = 4,4 кПм2.
18. Заводы — изготовители калориферов
Модель н калорифера Завод-изготовитель Модель и № калори |)ера Завод-изготовитель
КФС, КФБ, КМС и КМ Б № 2, 3, 6, 9 и 10 Московский механический завод «Сантехника», Москва, 2-й Бабьегородский пер., 22 КФС № 3, 6 и 7, КФБ № 3 и 7 Иркутский ме- ханический завод, г Иркутск
КФСО и КФБО, № 4, 5, 8, 10 и 11 Харьковский завод отопительно-вентиляционного оборудования г. Харьков
КФС, КФБ, КФСс и КФ Бс * № 5, 6, 7 и 8 Комбинат «Строймон-таждеталь», Москва, Автомоторная ул., д. 6
КФС № 7 Костромской завод «Красная байдарка», г. Кострома СТД-3009 и ЗОЮ, Б5, Б6, Б7, Б8, Б9 и Б14 Горьковский механический завод № 1 треста «Сантехдеталы, г. Горький
КФСс и КФБс — калориферы спирально-оребренные по типу КФСО и КФБО.
ГЛАВА XXXI
ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ АГРЕГАТЫ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Приведенные в настоящей главе отопительно-вентиляционные агрегаты применяются для систем воздушного отопления с сосредоточенной подачей воздуха.
Агрегаты изготовляются двух типов: отопительные агрегаты,работающие при полной рециркуляции воздуха помещения и отопительно-вентиляционные агрегаты, работающие как на наружном, так и на рециркуляционном воздухе.
Калориферы в агрегатах могут работать при теплоносителе — паре и воде.
Агрегаты АПВС-50-30 (фиг. 1), АПВС-70-40 АПВС-110-80 выполняются подвеснь ми.
Агрегаты АПВ 200/140, АПВ 280/190, АПВВ 200/140, АПВВ 200/190, АПВВС 500/400 (фиг. 2); АПВС2 500/400 (фиг. 3) выполняются на раме из швеллеров, что делает их транспортабельными и дает возможность устанавливать вместо подвесных (на кронштейнах) и в качестве напольных (на фундаменте).
В обозначениях этих агрегатов первая цифра соответствует их производительности в тысячах ккал/час, при теплоносителе — паре давлением 2ати, вторая цифра — при теплоносителе — воде с параметрами te = 130 °C, to = 70° С.
Агрегаты СТД-4013 (фиг. 4) выполняются подвесными; СТД-4022 (фиг. 5) устанавливаются на фундамент.
Агрегаты СТД 4013 заводом изготовляются в двух вариантах:
а) при теплоносителе — паре — с одним калорифером СТД ЗОН;
б) при теплоносителе — воде — с двумя калориферами СТД 3014.
Цифры в скобках (фиг. 4) относятся к агрегату с калориферами СТД 3014.
При подборе агрегатов следует учитывать, что по санитарным нормам проектирования промышленных предприятий (Н 101-54, издание 1958 г.) при проектировании воздушного отопления максимальная температура подаваемого воздуха должна приниматься:
70° С при подаче воздуха на высоте более 3,5 м от пола;
45° С при подаче воздуха на высоте менее 3,5 м от пола и на расстоянии более 2,0 м от работающего.
Для направления потока воздуха агрегаты имеют направляющие решетки.
Основные размеры и характеристики агрегатов, а также заводы-изготовители приводятся в табл. 1—7. Номенклатура выпускаемых агрегатов приведена по данным заводов-изготовителей.
530
ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ АГРЕГАТЫ
Фиг. 1. Отопительный агрегат АПВС-50-30
Фнг 2. Отопительно-вентиляционным агрегат АПВВС 500/400.
2052-
7676------------
Фиг. 3. Отопительный агрегат АПВС2 500/400.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
537
Фиг. 4. Отопительный агрегат СТД 4013 (СТД-300).
Фиг. 5. Отопительный агрегат СТД 4022.
538
ОТОПИТЕЛ ЬНО-ВЕНТИЛЯ ЦИОНН ЫЕ АГРЕГАТЫ
1. Отопительные агрегаты АПВС-70-40 и АПВС-110-80
Марка агрегата
Размеры в мм
АПВС-70-40 . .
АПВС-110-80. .
А А,
816 — — 940
d
н дюймах
Вег в кГ
696 696
852 852
618 556
772 708
475 720 405 626 600
490 735 420 702 700
152
218
Б I В
2 2%
Примечания: I. Для агрегата АПВС-70-40 штуцер для выхода теплоносителя показан пунктиром.
2. Технические показатели и заводы-изготовители см. табл. 4.
3. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу.
Марка агрегата
АПВ 200/140
АПВ 280/190
2. Отопительные агрегаты АПВ 200/140 и АП В 280/190
ь
в
Е
Размеры в мм
Л
и
К
м
п
Д
1250 1021 1080 750 190 14 Об! 200 1091 570 1060 630 1006 475 800 24 521
1 20 1151 1230 870 200 166б| 400 1151 636 1194 535 1156 490 1000 3~ 711
Примечания: I. Технические показатели н зааоды-нзготоннтели см. табл. 4« 2. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу.
3. Отопительно-вентиляционные агрегаты АПВВ 200/140 и АПВВ 280/190
Марка агрегата Размеры в мм d я дюймах Вес в кГ
А Б в Г Е Ж И к л м н п р с т а Дг
АПВВ 200/140 1250 1345 1080 750 190 2010 200 1695 570 1060 775 630 1006 475 454 800 500 2’/2 600
АПВВ 280/190 1420 1595 1230 870 200 2470 400 1955 635 1194 960 535 1156 490 589 1000 600 3 824
Примечания; 1. Технические показатели и заводы-изготовители см. табл. 4. 2. Штуцеры калорифера имеют трубную резьбу.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ 539
4. Технические показатели отопительных агрегатов
Модель агрегата Производительное гь агрегата по воздуху при начальной температуре 1G° С Теплопроизнодительность Q и конечная температура воздуха tK прн обогреве паром давлением Теплопроизводитель пость Q и конечная температура при обо греве водой 7, = 130° Т1=70° С Скорость выхода воздуха Установочная мощность
р=0,1 кГ/см2 /7=0,2 кГ/см1 р=0,3 кГ/см2
в л’/час в кГ/час Q в ккал/час tK В °с Q в ккал/час tK« °C Q в ккал/час tKB с Q в ккал/час tK в °C в м/сек в квт
АП ВС-50-30 * 2 000 2 450 40 000 83,9 45 000 92,4 50 000 100,7 30 000 67 2,52 1,0
АП ВС-70-40 * 4 000 4 800 50 000 99,4 58 000 66 68 500 75,4 39 000 49,7 2,86 1,0
АПВС-110-80 * 7 000 8 400 80 000 55,6 100 000 65,5 110 000 70,4 80 000 55,6 3,18 1,7
АПВ 200/140* 14 200 170 000 140 000 52 170 000 57,7 200 000 65 140 000 52 6,28 2,8
АПВ 280/190 * 19 166 23 000 190 000 55 24 000 59,6 280 000 66,8 190 000 55 8,60 2,8
АПВВ 200/140** 14 200 17 000 140 000 52 170 000 57,7 200 000 65 140 000 52 6,28 2,8
АПВВ 280/190** 19 166 23 000 190 000 55 240 000 59.6 280 000 66,8 190 000 55 8,60 2,8
АПВВС 500/400 ** 30 000 36 000 — —- — — 500 000 73,8 380 000 59,9 6,94 1,7
АПВС2 500/400 ** 37 500 45 000 — — — — 500 000 62,3 380 000 51,3 8,67 1,7
. • Выпускаются занодом отопительно-вентиляционного оборудования (г. Харьков),
*• Выпускаются заводом отопительно-вентиляционного оборудования (г. Харьков) по специальному заказу.
5. Конструктивные характеристики оборудования
Веити лятор Электродвигатель Калорифер Вентилятор Электродвигатель Калорифер
Модель агрегата ' Марка Марка Число оборотов в минуту Марка Поверхность нагрева в м2 Модель ; ° । агрегата И Марка Марка Число оборотов в минуту Марк । Поверхность нагрева в м2 Коли чество 1
АПВС-50-30 АПВС-70-40 АПВС-110-80 АПВ 200/140 АПВ 280/190 МЦ-4 МЦ-6 МЦ-7 МЦ-8 МЦ-10 АОЛ 31-2 А 32-4 А 41-4 А 42-4 А 51-6 2850 1410 1420 1420 950 Спирально-навивной » КФС9 КФС11 КФБ11 10,85 18,3 29,4 41,6x2=83,2 54,6 69,9 1 АПВВ 200/140 АПВВ 280/190 1 1 АПВВС 500/400 2 \ПВВС2 500'400 1 1 МЦ-8 МЦ-10 МЦ-7 МЦ-7 А 42-4 А 51-6 АО 41-4 АО 41-4 1420 950 1420 1420 КФС9 КФС11 КФБ11 41,6X2=83,2 54,6 69.9 2 2 4 4
540 ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ AI РЕГАТЫ
6. Отопительные агрегаты СДТ 4013 (СТД 300) и СТД 4022
Модель агрегата Теплоноситель—пар Теплоноситель—вода Скорость выхода воздуха в л/сек Установочная мощность в квт Вес в кГ
Производитель ность по воздуху р=2 кГ /см2 р=3 кГ/см2 р=4 кГ/см2 Производительность по воздуху /го(=+130»с; '«,р=+70’с
в м*/час в кГ/час в U7 ккал/час в °C в 117 ккал/час 1к в °C в И7 ккал/час fK в °C в м‘/час в к Г/час U7 в ккал/час ‘к при паре при воде при паре при воде
СТД 4013 (стд 300) 24 500 29 500 275 000 54 30 000 57 320 000 60 25 000 30 000 290 000 55 8,5 8.7 2,8 975 1341
СТД 4022 7 080 8 500 60 000 45,5 65 000 48 70 000 50,4 7 080 8 500 50 000 30,7 3.6 3.6 1,0 197 197
Примечания: 1. В связи с отсутствием испытаний производительность агрегатов по воздуху и по теплу дана ориентировочно прн начальной температуре воздуха +15° С применительно к калориферам типа ГСТМ, которые устанавливались иа агрегатах.
2. Штуцеры калориферы имеют трубную резьбу.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
7. Конструктивные характеристики оборудования
Модель агрегата Вентилятор Электродвигатель Калорифер Завод-изготовитель
прн паре прн воде
Марка Марка Число оборотов в минуту Марка Поверхность нагрева в м2 Количество Марка Поверхность нагрева в 'м* Количество
СТД 4013 (стд 300) СТД 4022 ЦЧ-70 МЦ-7 А 42-4 А 41-6 1550 930 СТ Д-3011 4 022 200 79,4 23,8 1 1 СТД 3014 4 022 200 79,4 23.8 2 1 Завод № 1 треста «Сантехдеталь», г. Горький
ГЛАВА XXXI1
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
1. Пределы применения труб по действующим стандартам
Теплоноситель и его температура Давление в к Г !см* Наружный днамето в мм
Рабочее Условное 13—73 76—140 146—226
ГОСТ
Горячая вода и конденсат с температурой до 120°С 1—10 10 3262-55. обыкновенные 1753-53 8732-58
II— 22 12 3262-55, обыкновенные 1753-53
13—25 25 8734-58 и 8732-58 8732-58
Насыщенный пар и горячая вода с температурой выше 120° С или перегретый пар с температурой ниже 300 °C 1—8 10 3262-55, обыкновенные 1753-53
9—12 — 3262-55, усиленные 1753-53
13—32 40 8734-58 и 8732-58 8732-58
2. Трубы стальные водо-газопроводиые
(по ГОСТу 3262-55; с 1 июля 1963 г. введен ГОСТ 3262-62)
Номинальный диаметр труб в дюймах Дн <метр условного прохода в мм Наружный диаметр в мм Наружная поверхность 1 пог. м в м' Обыкновенные Усиленные
Толщина стенкн в мм Площадь внутреннего сечения в см2 Объем 1 пог. м в л Вес 1 пог. м в кГ Толщина стенки j мм Площадь внутреннего СсЧеННЯ в смг Объем 1 пог. м в л Вес 1 пог. м в кГ
У4 8 13,5 0,042 2,25 0,6 0,06 0,62 2,75 0.50 0.05 0,73
3/ R 10 17 0,053 2,25 1,2 0,12 0,82 2,75 1,04 0,10 0.97
1/2 15 21,25 0,067 2,75 2,0 0,2 1,25 3,25 1,67 0,16 1,44
3/4 20 26,75 0,084 2.75 3,35 1,33 1,63 3,50 3,07 0,31 2,01
1 25 33,5 0,105 3,25 5,7 0,6 2,42 4,00 5,10 0,51 2,91
1’4 32 42,25 0,133 3,25 10 1,0 3,13 4,00 9,15 0,91 3,77
Р/2 40 48 0,151 3,50 13,2 1,32 3,84 4,25 12,2 1,22 4,58
2 50 60 0,188 3,50 22,1 2,2 4,88 4.50 20.5 2.05 6,16
2’/2 70 75,5 0.237 3,75 36 3,6 6,64 4,50 35,8 3,58 7,88
а з ft g й xxxxxxxxxxxxxxx to to to to to _to to to to to ho to hO hO ho СЛ Ot СП СП СЯ Ot Ъ1 СП СП СП СП СЛ СП СП Сл Наружный диаметр и толщина стенки в мм 4. Трубы стальные бесшовные холоднотянутые и холоднокатаные (по ГОСТу 8734-58) 1©ОООО“^1“*4С75СЛСЛ СЛС0ООСТ>Ор-*4 — СП Наружный диаметр в мм 3. Трубы стальные электросварные (по ГОСТу 1753-53)
00 00 00 со оо ьо ьо ьо ел Сл ел Толщина стеикн в мм
4.4^4*4i>00 00 00 00 b0b0b0b0b0 — — ООСЛООО*ЧСЛОО — CD *4 СЛ 00 О *4 СЛ О О О О О О О О О О О О О О О СЛ!ЛСЛ4ьОоЬО — — е)ОСООС*ЧСЛСЛ ело — — ьослсооо^а^оососооо 00 СП 4*. ЬО С> СО ОС ОЭ СП 4* 4*. Q0 ЬО — о со ел ел *-ч "ел ел ел ел "*ч "cd "— — ьо Vj ®ОЬОСЛСЛЬОСЛ4>.ОЬООСЛ»*ММ — ~ Г“ Г* Г* Р Р Р Р Р Р Р Р Р Р ос ел 4- ьо о <о оо \j <л ел 4* 4. оо "ьо — — to ел ел n о ел ел о ч со - — оо оо Внутренний диаметр в мм Наружная поверхность 1 пог. м в мг Площадь внутреннего сечения в см‘ Объем 1 пог. м в л
45,4 0,16 17,1 51,4 0,18 20,6 57,9 0,20 26,3 64 0,22 32,2 70 0,24 38,5 77 0,26 46,5 83 0,28 54.0 89 0,30 62,0 Внутренний диаметр в мм Наружная поверхность 1 пог. м в мг Площадь внутреннего сечения в ем’
р р 00 ОО NO Ь0 — ЬО 4*. ел 00 ьо "ел — kj Объем 1 пог. мал
р О О1 СП Л Л U W СО со То л. "(О — о> ьо ~aihoo<rihooo-4 Вес 1 пог. м в кГ
р Р Р Р Р Р Р Р Г" Г- Г* “ “ г* г* "— CD ОС СЛ 4* СО "— о СО "*Ч V} ел со ьо о -W-M^-CDN^OONOOOO Вес 1 пог. м в кГ
4* оо к) ьо — оосоаачмоооел О О ел О О О ел О СП О ел О ел 00 о ел хххххххххххххххх 4» 4ь4*4*4>Фь4*ООООООООООСОООООЬО ел ел ел ел о "о о о ел Наружный диаметр и толщина стенки в мм СЛ 4^ оо ьо ьо — о о ЬО О 00 — 4^ 00 ЬО л. л л W 05 05 00 05 О О О СП СП Тл СП СП Наружный диаметр в мм Толщина стенки в мм
оо ьо — — о со оо оо si n ел а ел ел ел ел ЬОЬО*ЧЬОЬОЬО*ЧОООООООО^СО*Ч>^ — Внутренний диаметр в мм
4^СаЗЬОЬ04*ООСО 4^ ЬО СП СО 4»- *4 — СЛ Внутренний диаметр в мм
р р р р р р р р р р р р р р р р 4* л w W W СО Ь0 "bo Ь0 Ь0 Ь0 "ьо ьо "— — — соосо*ч4* — сооослелооьоосооо'ч cocc wso^aMN-oo^acco 00 — ОСООС(ЛСЛСЛ4*4кООООЮЬОЬОЬО OpjMp— peon's) — СЛЬ0**4СлЬ0О 00 СО СП СЛ "*Ч 4* 4^ *Н- \] оо 00 — 00 ел CD 4- ЬО — ЧСЛОООСЛ — ч оо - о ьо Наружная поверхность 1 пог. м в м1 Площадь внутреннего сечения в см1
р р р р о р р р Л. 4* 4* 4Ь ОО 00 ОО 00 Ц14кЬ0О00О4»ьЬ0 Наружная поверхность 1 пог. м в м2
СП 00 ЬО — О CD ОС 00 N 00 W - О О — Площадь внутреннего сечения в с»г
оо — о р 00 р СП СП л. 4ь СО оо ьо ьо ьо ьо "ч *ч Vj оо "ьо СЛ CD 4 00 Ь0 О'. к> kj ел со о Объем 1 пог. м в л р w р — р р ОС р Q0 “Ч оо 00 — о о — Объем 1 пог. м в л
03 р — — р р 00 р р р р J. Д Д Д р 4* 4ь CD J* фь се 4* О СЛ *— се СЛ 4^ 1«0 СО ЬООО — Л С О ОС si О “hl о д ьо о Вес 1 пог. м в кГ 4Ь w ЬО Р Р Р Р Р "ел 4i. \i "ел — ел о "си ЬО 00 (Л 4* 4*. ьо Вес 1 пог. м в кГ
544
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
5. Трубы стальные бесшовные горячекатаные паропроводные (по ГОСТу 8732-58)
Наружный диаметр и толщина стеикн в мм Внутренний диаметр в мм Наружная поверхность 1 пог. мам2 Площадь внутреннего сечения В СМ2 Объем 1 пог. мал Вес 1 пог, м в кГ Наружный диаметр и толщина стенки в мм Внутренний диаметр в мм Наружная поверхность 1 пог. мам2 Площадь внут реинего сечения в см2 Объем 1 пог. мал Вес 1 пог. м в кГ
146x4,5 137 0,459 147 14,7 15,7 245x7 231 0,77 419 41,9 41,09
152x4,5 143 0,478 161 16,1 16,37 273 x7 259 0,86 527 52,7 45.92
159x4,5 150 0,50 177 17,7 17,15 299x8 283 0,94 585 58,5 57,41
168x5,0 158 0,529 199 19,9 20,10 325x8 309 1,02 750 75,0 62,54
194x5,0 184 0,611 269 26,9 23,31 351x8 335 1,1 881 88,1 67,67
219x6 207 0,69 336 33,6 31,52 377х 10 357 1,20 995 99.5 90,51
6. Тип изоляции трубопроводов [2]
Тип ИЗОЛЯЦИОННОЙ КОНСТрук ЦИК Наружный днаметр трубопровода в мм Пределы температур теплоносителя в °C до Тип ИЗОЛЯЦИОННОЙ конструкции Наружный днаметр трубопровода в мм Пределы темпера тур теплоносителя в °C до
Минераловатные скорлупы оштукатуренные <273 600 Скорлупы диатомовые с покрытием скорлупами из сухой штукатурки <89 150
Минераловатные сегменты оштукатуренные 273 и выше 600 Сегменты диатомовые с покрытием скорлупами из сухой штукатурки 108—219 150
Минеральная вата в сборных футлярах из сухой штукатурки <273 600 Сегменты из теплоизоляционных плит с покрытием скорлупами из сухой штукатурки 108—273 500
Скорлупы асбестоцементные с покрытием скорлупами из сухой штукатурки <159 450 Минеральная вата внабивку под сетку 76—273 600
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
545
7. Объем изоляции в л3 иа 1 пог. м трубопровода (30)
Толщина изоляции в мм Условный диаметр трубы в дюймах Наружный диаметр трубы в мм j
1 1*/4 1*/. 2 76 89 102 133 159 219 273 325 377 426
20 0,003 0,004 0,004 0,005 0,006 0,007 0,0075 0.01 0,011 0.015 0,017 0,022 0,025 0.028
30 0,006 0,007 0,0075 0,009 0,01 0,011 0,0125 0,015 0,018 0,023 0,027 0,033 0,033 0,043
35 0,008 0,009 0,009 0,011 0,012 0,014 0.015 0,019 0.021 0,028 0,032 0,04 0,045 0,051
40 0,009 0,011 0.011 0,012 0,015 0,016 0,018 0,022 0,025 0,033 0,038 0,046 0,052 0,059
45 0,011 0,012 0,013 0,015 0,017 0,019 0,021 0,025 0,029 0.038 0,043 0,052 0,06 0,067
50 0,013 0,014 0,015 0,017 0,02 0,022 0,023 0,029 0,033 0,042 0,049 0,059 0,067 0,075
55 0,015 0,017 0,018 0,02 0,023 0,025 0,027 0,033 0,037 0,047 0,055 0.066 0,075 0.083
60 0,017 0,019 0,02 0,022 0,026 0,028 0,03 0.036 0,041 0,052 0,06 0,072 0.082 0,092
65 0,02 0,022 0,024 0,025 0,029 0,032 0,034 0,041 0,046 0,058 0,066 0,08 0,09 0,10
70 0,023 0,025 0,026 0,029 0,032 0,035 0,038 0,045 0,05 0,064 0,073 0,087 0,098 0,109
75 0,025 0,026 0,029 0,032 0,035 0,039 0,042 0,049 0,055 0,069 0,079 0,094 0,106 0,118
80 0,028 0.033 0,032 0,035 0,039 0,042 0,046 0,054 0,06 0.073 0,085 0,102 0,114 0,127
90 0,035 0,038 0,039 0,042 0,051 0,051 0.055 0.063 0.07 0,087 0,099 0,117 0,132 0,146
100 0.042 0,045 0.047 0,05 0,055 0,059 0,063 0,074 0,081 0,10 0,113 0,133 0,149 0,165
Примечание. Объем изоляции в № на I пог. м трубопровода подсчитан по формуле: V — 3,14 h (h +rf) м3/пог. м, где h — толщина изоляции в м\ d — наружный диаметр трубопровода в м.
8. Поверхность изоляции в м'2 иа 1 пог. м трубопровода [30]
Толщина изоляции в мм Условный диаметр трубы в дюймах Наружный диаметр трубы в мм
1 1*/< 1 2 76 89 102 133 159 219 273 325 377 126
20 0.230 0,26 0,276 0,314 0,364 0,405 0.446 0,54 0.625 0,815 0.94 1,145 I.3I 1,465
30 0,293 0,322 0,34 0.378 0,427 0,47 0,51 0.61 0.689 0,88 1.0 1,21 1,37 1,53
35 0,325 0.353 0,38 0,41 0.46 0,5 0,54 0,64 0.72 0,91 1.035 1.24 1.41 1.56
40 0.357 0,384 0,403 0,44 0.49 0,531 0.572 0,67 0,75 0,94 1.065 1,27 1,43 1,59
45 0.388 0,416 0,433 0,47 0,521 0,561 0.603 0,7 0,78 0,985 1.1 1,31 1,46 1,62
50 0.420 0,449 0,465 0.503 0,553 0,594 0.635 0,73 0.81 1,00 1.13 1,33 1,49 1,65
55 0.451 0,48 0.496 0.535 0.585 0,626 0,666 0,77 0,845 1,03 1.16 1,36 1,53 1,68
60 0.482 0,51 0.526 0,565 0,615 0,656 0,696 0,8 0.88 1.06 1.29 1.4 1,56 1,72
65 0,513 0,54 0,56 0,60 0,648 0,687 0,73 0,83 0,91 1,09 1,22 1,43 1,59 1,74
70 0.545 0,573 0,59 0,63 0,678 0.72 0.76 0,86 0,94 1,13 1,25 1,46 1,62 1,78
75 0,575 0,605 0,62 0.66 0,71 0,75 0.79 0,89 0.97 1,16 1,28 1.49 1,65 1,81
80 0,610 0,635 0,654 0,69 0.741 0,78 0.82 0,92 1,0 1,19 1,315 1,52 1,68 1,84
90 0,670 0,70 0,75 0,785 0,804 0,845 0,885 0,99 1,06 1.25 1,38 1,59 1,75 1,91
100 0.730 0,76 0.78 0.815 0,867 0,91 0.95 1,05 1,13 1,31 1,44 1,65 1,81 1,97
35 Рысин
546
ТРУБОПРОВОДЫ калориферных установок
9. Данные для определения диаметров сухих и мокрых кондеисатопроводов паровых систем отопления [2]
Диаметр труб Количество тепла в ккал [час, выделенное паром, образовавшим конденсат
внутренний в мм условный в дюймах Сухой конденсатопровод Мокрый горизонтальный или вертикальный конденсатопровод
при паре низкого давления при паре высокого давления Длина расчетного участка в мм
Горизонтальный участок Вертикальный участок <50 50—100 св. 100
15,75 ’/2 4 000 6 000 7 500 28 000 18 000 8 000
21,25 3/4 15 000 22 000 25 000 70 000 45 000 25 000
27,00 1 28 000 42 000 38 000 125 000 80 000 40 000
35,75 1’/4 68 000 100 000 80 000 270 000 175 000 85 000
41,00 V/2 104 000 155 000 110 000 375 000 250 000 115 000
53,00 2 215 000 320 000 200 000 650 000 440 000 215 000
70,00 76x3 500 000 750 000 475 000 1 500 000 1 050 000 500 000
82,50 89x3,25 750 000 1 120 000 700 000 2 250 000 1 500 000 750 000
94,50 102x3,75 1 100 000 1 650 000 1 050 000 3 100 000 2 000 000 1 100 000
106.50 114x3,75 1 400 000 2 100 000 1 350 000 3 900 000 2 600 000 1 400 000
10. Коэффициенты местных сопротивлений фасонных частей трубопроводов [30]
Название оборудования и частей с Коэффициенты С относятся
Радиаторы двухколонные > многоколонные Котлы чугунные секционные » железные Внезапное расширение » сужение Отступы Тройники проходные > ответвлений » противоточные » штанообразные Кресты проходные » ответвлений Компенсаторы П- и лирообразные .... > сальниковые .... 2 3 2,5 2 1 0,5 0,5 1 1,5 3 1,5 2 3 2 0.2 К скорости теплоносителя в подводящих трубах
К большей скорости
К скоростям в фасонных частях
Название арматуры н фасонных частей Значение С при диаметре труб в мм
15 20 25 32 40 50 и св
и Вентиль обыкновенный Кран проходной > двойной регулировки с цилиндрической пробкой Вентиль Косва Клапан Лудло и Питта Угольник Отвод 90° и утка Скоба Отвод двойной узкий > » широкий 16 4 4 3 1,5 2 1,5 3 2 1 10 2 2 3 0,5 2 1,5 2 2 1 9 2 2 3 0,5 1,5 1 2 2 1 9 2 2 2,5 0,5 1,5 1 2 2 1 8 2,5 0,5 1 0,5 2 2 1 7 2 0,5 1 0.5 2 2 1
КОМПЕНСАТОРЫ
547
11. Коэффициенты местных сопротивлений для тепловых сетей [30]
Название С Название С
Вентиль проходной > угловой » Косва > прямоточный Задвижки нормальные Обратный клапан нормальный . . . » » хлопушка .... Водоотделитель Грязевик Колено гнутое гладкое 90°: R — d трубы /? = 2d » /? = 3d » 7 6 2 0,5 0,5 7 3 10 10 1,0 0,7 0,5 Колено гнутое гладкое 90°: 7? = 4d трубы R = 5d » Колено гнутое с фальцами 90°: R = 2d трубы 7? = 3d » R = 4d » Колено сварное, I шов 90° .... » » 1 » 60° ... . » » 1 » 45° ... . » » 1 » 30° ... . » » 2 шва 90° .... » > 3 » 90° ... . Отступ (утка), 2 сварки 0.3 0,2 1,1 0.8 0,5 1,3 0,7 0,3 0.2 0.7 0,5 0,5
12. Тепловые удлинения трубопровода Дх в мм для воды и насыщенного пара [30] и [31]
Вода Насыщенный пар с давлением р в ати
0,5 1,0 1,8 2,7 3,0 4,0 5.0 6.0 7.0 8,0 9.0 10,0
°
« fs — температура теплоносителя в °C
X 1 60 70 80 90 95 100 110 120 130 ИО из 151 158 164 170 175 179 183
5 4 4 5 6 6 6 7 8 8 9 9 10 10 10 11 11 н 12
10 8 9 10 11 12 13 14 15 16 18 18 19 20 21 21 22 22 23
15 II 13 15 17 18 19 21 23 24 26 27 28 30 31 32 33 33 34
20 15 18 20 23 24 25 28 30 33 35 36 38 40 41 43 44 45 46
25 19 22 25 28 30 31 34 38 41 44 45 47 50 51 53 55 56 57
30 23 26 30 34 36 38 41 45 49 53 54 57 60 62 64 66 67 69
35 26 31 35 40 42 44 48 53 57 61 63 66 70 72 74 77 79 80
40 30 35 40 45 48 50 55 60 65 70 72 76 80 82 85 88 90 92
45 34 40 45 51 54 56 62 68 73 79 81 85 90 93 96 99 101 103
50 38 44 50 57 60 63 69 75 81 88 89 95 99 103 106 НО 112 114
55 41 48 55 62 66 69 76 83 89 96 99 104 109 113 117 120 123 126
60 45 53 60 68 71 75 83 90 98 105 107 114 119 123 128 131 134 137
65 49 57 65 74 77 81 89 98 106 114 116 123 129 133 138 142 145 148
70 53 62 70 79 83 88 96 105 113 123 125 132 139 144 149 154 157 160
75 56 66 75 85 89 94 103 113 122 131 134 142 148 154 159 164 168 172
80 60 70 80 90 95 100 НО 120 130 140 143 152 158 164 170 175 180 183
85 64 75 85 96 101 106 117 128 138 149 152 161 168 174 180 186 190 194
90 68 79 90 102 107 113 124 135 146 157 161 171 178 185 191 197 200 205
95 71 83 95 107 113 119 130 143 154 166 170 180 188 195 202 208 212 217
100 75 88 100 113 119 125 137 150 163 175 179 190 198 205 212 219 224 229
105 79 92 105 119 125 131 144 158 170 184 188 199 208 215 223 230 235 240
110 83 96 НО 124 131 138 151 165 180 194 197 208 218 226 234 240 246 252
Приме чаи и е. Таблица составлена по формуле = 0,0) 2 (Л - М 1 мл t.
где — температура теплоносителя; /2 1 — длина участка трубопровода в м. — температура трубопровода При монтаже. , = 5° с:
КОМПЕНСАТОРЫ
Для предотвращения разрушений трубопроводов при температурных удлинениях предусматривают установку гнутых, сальниковых или линзовых компенсаторов. Гнутые компенсаторы, как правило, устанавливаются в горизонтальной плоскости. Выбор компенсаторов производится по табл. 15 и номограммам на фиг. 1 и 2.
35*
548
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
Фиг. 2. Номограмма для определения напряжений изгиба Z-образных компенсаторов в сечении В
КОМПЕНСАТОРЫ
549
§ 13. Данные для определения вылета П-образных компенсаторов [30] и [31]
X Размеры вылета компенсатора A В мм при R
ф X ох а-И О W-ОХ* Ч х а е и Ч И е 2 Условный диаметр труб в дюймах и размеры В мм
* ь. с 2 X м I r ‘/Г 1 V/' 2" 76Х ХЗ.О 89Х Х3.25 102Х Х3,5 133X4 I59X Х4.5 219X6 273X7
Н >»<
1 2a 455 520 580 620 650 . .
25 II a 535 600 650 680 700 — —- — .— — — —
III 0,5a 615 660 720 740 750 — — — — — — —
IV 0 750 800 820 830 840 •— — — — — — —
1 2a 635 720 800 830 880 930 1000 1080 1300 1400 .—
50 II a 775 840 920 970 980 1000 1050 1120 1300 1400 — —
111 0,5a 900 980 1000 1050 1075 1100 1150 1200 1300 1400 — —
IV 0 1140 1225 1250 1275 1300 1120 1200 1250 1300 1400 — -—
I 2a 708 880 950 1020 1100 1150 1220 1300 1550 1675 2100 2200
75 II a 950 1050 1150 1200 1300 1280 1350 1400 1600 1750 2100 2200
III 0,5a 1100 1220 1320 1380 1450 1450 1500 1600 1750 1800 2100 2200
IV 0 •— 1550 1650 1700 1750 1500 1600 1650 1800 1900 2100 2200
1 2a 880 1000 1100 1150 1250 1300 1420 1550 1750 1950 2300 2600
100 11 a 1100 1200 1320 1400 1500 1500 1600 1650 1900 2050 2380 2600
III 0,5a 1300 1400 1550 1630 1650 1700 1850 2000 2100 2200 2400 2600
IV 0 — — 1950 2000 2050 1850 1950 2050 2150 2300 2550 2900
1 2a 1050 1200 1320 1400 1500 1600 1750 1850 2150 2400 2750
150 11 a 1350 1500 1640 1730 1800 1850 2000 2100 2450 2600 2950 3100
III 0,5a — — 1920 2030 2100 2300 2450 2600 2800 2875 3200 3500
IV 0 — — — — 2650 2400 2550 2680 2850 3000 3250 3600
I 2a 1530 1620 1750 1850 2050 2150 2850 2800 3150
200 II a — — 1900 2000 2100 2200 2350 2500 2800 3050 3500 3800
III 0,5a — — 2300 2480 2750 3000 3200 3300 3500 3900 4300
IV 0 — — — — — 2950 3100 3250 3450 3600 4000 4350
I 2a 2050 2300 2400 2800 3100 3500
250 II a — — .— — — 2450 2700 2800 3200 3500 4000 4400
III 0,5a — — — — — 3150 3500 3750 3900 4200 4600 5000
IV 0 — — — — — 3400 3600 3800 4250 4750 5100 5100
Примечание. Предварительное растяжение компенсатора равно — . Допускаемое напряжение при изгибе принято а=800 кГ/смг.
550
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
Примеры подбора Г-о бразных и Z-o бразных компенсаторов по фиг. 1 и 2.
Пример 1. Дано: условный диаметр трубы = 200 мм; длина участков = 10 л, Z2 = 30 м; угол отклонения а = 0°; перепад температур Д/ = 250°С.
Определить напряжение изгиба в сечении А Г-образного компенсатора.
Решение. Определяем отношение
/2 30 „
” Z. ~ 10 3‘
По номограмме на фиг. 1 находим при Д/= 1° С; а'А = 3,1 кГ/см2. Следовательно, ал = 3,1 -250 = 775 кГ/см2.
Ход решения показан стрелками на фиг. 1.
Пример 2. Определить напряжение изгиба Z-образного компенсатора по фиг. 2. Дано: dg — 500 мм; At = 150° С; АВ = 5 м; ВС = 8 м; CD = 35 м; L = 5 J- 35 = 40 м.
Решение. Определяем отношения п и т;
ВС 8 пл П~ L ~ 40 ~ °’4’
2
2
АВ 5 П ЮС т = — = 40 =°’125-
По номограмме на фиг. 2 находим при Д/ = 1°С; ав = 5,56 кГ/см2; тогда св = 5,56-150 = 834 кГ/см2.
Ход решения показан на фиг. 2 пунктиром.
14. Схемы расчетных осевых усилий на мертвые опоры Сальниковые компенсаторы
Схемы Формулы
J" 2 + W 0,5/^)
L /
1- д, 1 <-г 1
2 + ffP (^-i 0,5£2) + Ро^н
pir; ' l_. J
1 ч L2 ।
JT Рс 2
L— . / г- , т
1 ч ' ’ ‘-г ’ 1
„И" Ре 2
1 - Z-2 -1
„/Г ре , "2^ + WL1
L. /
1 ч Z2 *"1
.н" ц>1_г р ‘IP1-! + PoF“
—1<-4
КОМПЕНСАТОРЫ
551
Продолжение табл. 14
552
ТРУБОПРОВОДЫ калориферных установок
15. Зависимость Lp и Lz от Z2 и L3
Z-2 Значения Lp прн Z-3 Значения Lz при L,
10 20 30 40 50 60 10 20 30 40 50 60
10 5,3 4,5 — 5,8 6,0 5,5 5,2
20 11.1 10,6 9,6 9,0 — — 11,1 12,0 11,8 11,7 12,9 11,0
30 — 16,6 15,9 15,0 14,0 13,5 16,2 17,4 17,8 18,3 20,1 17,7
40 — 22,2 21,7 21,2 20,1 19,2 21,3 22,8 23,5 23,6 26.8 23,7
Обозначения:
р0 — внутреннее рабочее давление в кГ/смг;
Рн— площадь поперечного сечення трубы по наружному диаметру;
q — полный вес трубы с водой н изоляцией в кГ/м\
р. — коэффициент трения опор по опорной поверхности;
Li — длина большего участка в м;
Lz — длина меньшего участка в м;
Z-р —приведенная длина Г-образного компенсатора, определяемая по формуле
—приведенная длина Z-образного компенсатора, определяемая по формуле
Рк— сила упругости П-образного компенсатора;
Рх— сила упругости Г-образного компенсатора; определяется по графику;
11 — мертвая опора, для которой определены расчетные условия;
р —сила трения сальникового компенсатора в кГ.
16. Расчетные осевые усилия для мертвых опор [2]
Наружный диаметр трубы в мм Усилия от внутреннего давления в кГ Усилия от трення в кГ
Сальниковые компенсаторы Трубы в опорах в кГ
PoFH = Ро прн р0 nd2 н "Г" Рс в кГ при р„ в непроходных каналах при р. = 0,4 и L на стенах при р.=0,4 н L
1 1 6 12 1 1 6 12 20 30 50 20 30 50
76 44 264 528 46 276 552 176 264 440 240 360 600
89 62 372 744 55 330 660 208 312 520 312 468 780
102 82 492 984 70 420 840 248 372 620 344 516 860
133 139 834 1668 83 498 996 384 576 960 464 696 1160
159 196 1176 2352 103 618 1236 648 972 1620 600 900 1500
219 377 2262 4524 136 816 1632 1024 1536 2560 944 1416 2360
273 585 3510 7020 176 1056 2112 1384 2076 3460 1328 1992 3320
325 830 4980 9960 201 1208 2412 1880 2820 4700 1752 2628 4380
Обозначения:
pQ — внутреннее рабочее давление в кГ/см2;
рн — наружный диаметр трубы в см;
1 Гн — площадь поперечного сечения трубы в см2;
q — полный вес трубы с водой н изоляцией в кГ?м;
ji — коэффициент трения опор по опорной поверхности;
L — расчетная длина участка в м;
'j I — пролет между свободными опорами в м;
Рс — сила трения сальникового компенсатора в кГ{см2.
КОНДЕНСАТООТВОДЧИКИ
553
17. Максимальные расстояния между мертвыми опорами в м. для транзитных магистралей
(30] и [32]
Тип компен- 1 сатора Вид прокладки Диаметр условного прохода труб в мм
40 50 70 80 ioo| 125 15о| 200 25о| ЗОо| 350 400 450 5оо| 600
П-образные . Канальная и воздушная .... 45 50 55 60 65 70 80 90 100 115 130 145 160 180 200
Бесканальная . . 45 50 55 60 65 70 70 90 90 НО но НО 125 125 125
Сальниковые Канальная и воздушная . . . 50 55 60 70 80 90 100 120 120 140
Бесканальная . . — 30 35 50 60 65 65 70 80 80 85
Линзовые компенсаторы * ... — 15 15 15 15 20 20 20 20 25 25
• Сальниковые и линзовые компенсаторы следует выбирать по справочнику [31 J.
18. Расстояния между свободными опорами в м [2]
Диаметр трубопровода 3/г 1' 1 ’/«" 1 V2" 2" '°/7в 82-5/89 100.5/108 125/ /133 150/ /159
Расстояние между опорами при изолированных трубах 2,5 2 2 2,5 3 3 4 4 4,5 5 6
То же прн неизолированных трубах 2,5 3 4 4 5 5 6 6 6,5 7 8
Примечание. Расстояния определены, исходя нз напряжения 250 кГ/см2 с учетом возможности просадки одной нз опор. металла труб на изгиб
КОНДЕНСАТООТВОДЧИКИ (2]
В качестве конденсатоотводчиков в паровых системах отопления при давлении пара менее 1,5 ата рекомендуется применять гидравлические затворы, а при давлении пара 1,5 ата и более — конденсационные горшки с открытыми поплавками.
Гидравлические затворы рекомендуется предусматривать и при более высоком давлении, если местные условия допускают их применение.
Высота гидравлического затвора определяется по формуле h = Ю (Pi — А), где h — высота гидравлического затвора в м;
pt— давление пара в точке присоединения гидравлического затвора в ата;
Рч.— давление в конденсатопроводе в ата.
Если давление в конденсатопроводе отсутствует (конденсат сливается в открытый бак), то р2 = 1 ата.
Диаметр трубы гидравлического затвора определяется, исходя из условия пропуска максимального количества конденсата со скоростью 0,2— 0,3 м1сек.
554
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
Подбор конденсационных горшков следует производить по разности давлений пара до и после горшка, а также по производительности горшка согласно данным каталога.
Давление пара до горшка следует принимать равным 95% давления пара перед нагревательным прибором, за которым установлен горшок.
Если горшок устанавливается в конце конденсационной линии системы, то давление пара до горшка рекомендуется принимать равным*70% давления пара в системе. Если горшок служит для дренажа паропроводов, то давление перед горшком принимается равным давлению пара в дренируемой точке паропровода.
Фиг. 3. График для подбора конденсационных горшков «Рапид».
Давление пара после горшка надлежит принимать в зависимости от типа горшка и от давления пара перед прибором, за которым установлен горшок, но не более 40% этого давления.
При свободном сливе конденсата давление после горшка принимается равным атмосферному.
Максимальная высота подъема конденсата после конденсационного горшка определяется по формуле
/г = 0,4р — 0,001 (₽/ + г), где h — высота подъема конденсата в м;
р — давление пара перед прибором, за которым установлен конденсационный горшок, в м вод. ст.;
Rl + z — потери давления в конденсатопроводе (после конденсационного горшка) на трение и преодоление местных сопротивлений в мм-кГ/мг.
График (фиг. 3) для подбора конденсационных горшков Рапид подсчитан по формуле
d = 0,181/—-— мм, Г Р1-Р1
где d— диаметр отверстия регулирующего клапана в ш;
Pi — Р?—разность давлений до и после горшка в ат.
РЕДУКЦИОННЫЕ КЛАПАНЫ (2]
Подбор редукционного клапана должен производиться так, чтобы отношение давлений до и после клапана было не более 5—7. При большем соотношении давлений необходимо устанавливать два редукционных клапана.
ПОДПОРНЫЕ ШАЙБЫ
555
Необходимая площадь сечения отверстия редукционного клапана определяется по формуле
' 0,6g’
где f — площадь сечения отверстия редукционного клапана в см2;
G — расход пара через редукционный клапан в кПчас;
g -— теоретический расход пара через 1 см2 сечения отверстия в кПчас (фиг. 4).
Фиг. 4. Номограмма для подбора редуктора.
НОМОГРАММА ДЛЯ ПОДБОРА РЕДУКТОРА
Пример 1. Дано: расход насыщенного пара G == 450 кГ/час, давление пара перед редуктором р-i = 5,5 ата, после редуктора р2=3,5 ата.
Решение. На фиг. 4 из точки A (pt = 5,5 ата) проводим кривую, эквидистантную кривым давлений р, для пересечения с прямой, проведенной из точки Б (р2 = 3,5 ата)\ полученной точке В соответствует g = 168 кГ/час-см2.
Сечение прохода клапана
. G 450 и К 2
I = = пс ico = 4,5 см •
0,6g 0,6-168
Пример 2. Дано: G = 1700 кГ/час, рг — 10 ата-, р2 = 6,5 ата-. пар перегретый до 1 = 320° С.
Решение. На фнг. 4 из точки Г (pi = 10 ата) проводим прямую до пересечения с линией, соответствующей t = 320* С (точка Д), затем последовательно находим точки Е и Ж', последней соответствует g — 230 кГ/час-см^.
Следовательно,
ПОДПОРНЫЕ ШАЙБЫ [30] и [31]
Подпорные шайбы могут устанавливаться взамен конденсационных горшков на группу нагревательных приборов, если давление в них не превышает бати и колебания в расходе пара не выходят за пределы + 35%.
556
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
Фиг. 5. График для подбора подпорных шайб
Подпорные шайбы неприменимы для калориферных установок, имеющих свободные воздушные клапаны, и для дренажа конденсата, образующегося в паропроводах.
Диаметр отверстия подпорной шайбы d определяется по фиг. 5 или по формулам:
а) для чистого конденсата (при у = 1000 кГ/м3)
4 Г
d = 0,21 Д/ ~мм\ V Ьр
б) для пароводяной эмульсии
d= 1,13 У — мм, т ЬрУэм
где G — расход конденсата или пароводяной эмульсии в кПчас,
ySM — объемный вес пароводяной эмульсии в кГ/м3-, Ьр = pj—р2 — разность давлений до и после шайбы в ата-, Pi — давление в конденсатопроводе до шайбы в ата;
Р2 —давление в конденсатопроводе после шайбы в ата.
Во избежание засорения минимальный диаметр отверстия шайбы должен быть не менее 2—3 мм.
Пример. Определить диаметр отверстия шайбы d при G = 600 кПчас, Pi = 3,0 ата; р2 = 2,0 ата; Ар =3 — 2 = 1 ата.
Решение. По графикам на фиг. 5 находим:
а) по графику 1 для чистого конденсата d = 5 мм;
б) по графику 2 для пароводяной эмульсии d— 11,1 мм.
Ход решения указан на графиках пунктиром.
поплавковый конденсационный горшок типа ГСТМ 557
ПОПЛАВКОВЫЙ КОНДЕНСАЦИОННЫЙ ГОРШОК ТИПА ГСТМ ЗАВОДА № 4 ТРЕСТА «САНТЕХМОНТАЖ»
4220
Фиг. 6. Поплавковый конденсационный горшок типа ГСТМ:
1 — корпус горшка: 2 — фланцы корпуса: 3 — болты; 4 — входной патрубок: 5 — воздушный клапан; 6 — выходной патрубок; 7 — ножка; 8 — спускная пробка; 9 — шар-поплавок; 10 — ушко; II — ось ушка шара; 12 — рычаг шара; 13 — золотник; 14 — ось рычага шара; 15 — корпус золотника; 16 — втулка золотника; 17 — подъемный рычаг; 18 — ручка; 19 — корпус гляделки; 20 — стекло, 21 — прокладки; 22 — гайка.
Техническая характеристика конденсационного горшка
Условный проход d в мм .............. ... 20
Рабочее давление рраб в кГ/см-............. 6
Пробное давление рпр в кГ/см2............. 10
Условное давление ру в кГ/см2.............. 7
Вес конденсационного горшка в кГ.........15.5
Вес гляделки в кГ .................. ... 3,2
19. Производительность горшка
Давление пара перед горшком в кГ/см* Производительность горшка в л/час Давление пара перед горшком в кГ/см* Производительность горшка л/час
0,5 70 3 160
1 100 4 180
5 200
2 135 6 225
558
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
20. Чугунные конденсационные горшки типа 45ч4бр [30] и [31]
1—4,—
-L ---
Размеры в мм
№ горшка Диаметр условного прохода dg L L, Н Н, К D Вес в кГ
0 1 3 4 20 25 40 50 300 355 485 560 175 205 280 325 330 390 560 635 205 250 375 455 125 155 250 298 75 85 НО 125 105 115 150 165 23 38,5 81 118
п н др. римечание. Конденсационные горшки с следует выбирать по Справочнику [31]. термостатом, с опрокинутым поплавком
21. Удельный вес пароводяной эмульсии уэм в кПм'
рнач ркон
1.0 1,1 1.2 1.3 1.4 1.5 2.0 2.5 3.0
1,1 35 — — — — — — — —
1,2 36 147 — — — — — — —
1,3 37 66 109 — — — — — —
1,4 31 46 71 156 — — — — —
1,5 26 33 50 95 167 — — — —
2,0 15 19 22 30 36 47 — — —
2,5 11 14 16 20 23 27 72 — —
3,0 9 11 13 15 17 20 39 по —
3,5 8 9 11 13 14 16 29 61 139
4,0 7 8 9 11 12 14 22 42 79
4,5 6 7 9 10 11 12 19 35 57
5,0 6 7 8 9 10 И 17 29 44
Примечание. Рнач — давление пара в сети в ата; ркон — давление в конце конден-сатопровода в ата.
ПОПЛАВКОВЫЙ КОНДЕНСАЦИОННЫЙ ГОРШОК ТИПА ГСТМ
559
22. Баки конденсационные прямоугольные [30] и [31]
J—круглый лаз; 2—патрубок переливной трубы; 3— водомерное стекло; 4 — труба d. к насосу; 5-спускная труба d — 1"; 6 — отверстие для воздушной трубы d = I1/."; 7 — отверстие для конден-сационной трубы.
Полезная А в Л d, dt Вес
№ бака емкость в л В им в дюймах в кГ
11 250 520 785 710 610 154 I1/, 78
12 300 620 785 710 610 154 154 85
13 400 850 785 710 610 154 154 101
14 600 850 785 1000 910 2 154 129
15 800 1140 785 1000 910 2 154 153
16 1000 1140 785 1000 910 2 154 175
17 1250 1180 1185 1000 910 2 254 205
18 1500 1400 1185 1000 910 2 254 227
19 2000 1520 1185 1200 1110 2 3 273
20 3000 2300 1185 1200 1110 2 3 363
Примечания: 1. Вместо круглых лазов могут быть прямоугольные размером 400 X 400 мм.
2. Другие конструкции баков см. [31 J.
3» Диаметр лаза D — 400 500 мм.
560
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
23. Грязевики сварные [30] и [31]
1— воздушный кран; d — ’Л": 2 — медная сетка с 25 отверстиями на 1 смг; 3 — пробка спуска грязи.
Размеры в мм
Днаметр условного прохода Корпус грязевика Вес в кГ
Di О2 А В с » К
25 159x4,5 240 285 180 309 69 10 297 30 33
40 219x6 295 346 225 409 89 15 385 45 59
50 273 x7 355 410 260 461 101 15 436 50 79
80 325x8 410 460 293 513 123 18 487 76 111
Примечания: 1. Корпус грязевика монтируется нз труб по ГОСТу 301-50. 2. Другие конструкции грязевиков см. Справочник [31].
24. Водоотделители типа I сварные из труб [30] и [31]
1 — уголки жесткости; 2 — муфта d = ®/4 -j- 1* Размеры в мм
Диаметр условного D L н н. Вес в
н прохода dy
1 , 40 150 108 155 225 500 625 10
50 165 159 175 250 500 650 14
80 200 159 175 250 600 750 21
/ - 100 220 219 200 250 700 850 40
а: 125 250 219 250 325 800 975 48
150 285 273 275 325 800 976 65
2 200 340 325 300 350 900 1100 108
— Л— Примечай и е. Корпус водоотделителя делается нз труб
по ГОСТам 3099-46 и 301-50.
ПОПЛАВКОВЫЙ КОНДЕНСАЦИОННЫЙ ГОРШОК ТИПА ГСТМ
561
25. Фланцы стальные плоские приварные (по ГОСТу 1255-54)
Размеры в мм
Диаметр условного прохода dy Фланец Болты Катет шва С Минимальная толщина трубы S Недовод трубы н Теоретический вес в кГ
D D. Dt f ь d Количество Диаметр
Русл = 2,5 кПсм^-
10 75 50 35 2 10 12 4 М10 3 3 4 0,25
15 80 55 40 2 10 12 4 мю 3 3 4 0,29
20 90 65 50 2 12 12 4 мю 3 3 4 0,45
25 100 75 60 2 12 12 4 мю 4 3,5 5 0,55
32 120 90 70 2 12 14 4 М12 4 3,5 5 0,79
40 130 100 80 3 12 14 4 М12 4 3,5 5 0,87
50 140 110 90 3 12 14 4 М12 4 3.5 5 0,95
70 160 130 ПО 3 14 14 4 М12 5 4 6 1.43
80 185 150 128 3 14 18 4 М16 5 4 6 1,95
100 205 170 148 3 14 18 4 MI6 5 4 6 2,20
125 235 200 178 3 14 18 8 Ml 6 5 4 6 2,78
150 260 225 202 3 16 18 8 М16 5 4,5 6 3,49
175 290 255 232 3 16 18 8 MI6 6 6 7 3,86
200 315 280 258 3 18 18 8 М16 7 6 8 4,88
225 340 305 282 3 20 18 8 М16 8 7 9 5,93
250 370 335 312 3 22 18 12 М16 9 8 10 7,32
300 435 395 365 4 22 23 12 М20 9 8 11 9,40
350 485 445 415 4 22 23 12 М20 10 9 II 10,5
400 535 495 465 4 22 23 16 М20 10 9 11 Н,7
450 590 550 520 4 24 23 16 М20 10 9 11 14,9
500 640 600 570 4 24 23 16 М20 10 9 11 16,2
600 755 705 670 5 24 25 20 М22 10 9 11 20,6
700 8G0 810 775 5 26 25 24 М22 10 9 11 29.9
Русл = 6 кПсмг
10 75 50 35 2 12 12 4 МЮ 3 3 4 0,31
15 80 55 40 2 12 12 4 МЮ 3 3 4 0,34
20 90 65 50 2 14 12 4 МЮ 3 3 4 0,54
25 100 75 60 2 14 12 4 МЮ 4 3,5 5 0,64
32 120 90 70 2 16 14 4 MI2 4 3,5 5 1,10
40 130 100 80 3 16 14 4 М12 4 3,5 5 1 22
50 140 110 90 3 16 14 4 М12 4 3,5 ,) 1,35
70 160 130 110 3 16 14 4 М12 5 4 6 1.67
80 185 150 128 3 18 18 4 М16 5 4 6 2,48
100 205 170 148 3 18 18 4 М16 5 4 6 2,89
125 235 200 178 3 20 18 8 М16 5 4 6 3,94
150 260 225 202 3 20 18 8 мю 5 4.5 6 4,47
175 290 255 232 3 22 18 8 MI6 6 6 7 5.54
200 315 280 258 3 22 18 8 М16 7 6 8 6,07
36 Рысин 104
562
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
Продолжение табл. 25
^-сл овода dy Фланец Болты и <0 га >> рубы
X “ с. Q. шва Г" га —. н о гн чес кГ
Дипм него D Di D2 1 b d оа г га X ts Катет х S’ о CL> хз: Ф а Q. О о CJ Q) Н и
225 340 305 282 3 22 18 8 М16 8 7 9 6,6
250 370 335 312 3 24 18 12 М16 9 8 10 8,03
300 435 395 365 4 24 23 12 М20 9 8 10 10.3
350 485 445 415 4 26 23 12 М20 10 9 11 12,6
400 535 495 465 4 28 23 16 М20 10 9 11 15.2
450 590 550 520 4 28 23 16 М20 10 9 11 17.6
500 640 600 570 4 30 23 16 М20 10 9 11 20,7
600 775 705 670 5 30 25 20 М20 10 9 11 26,2
700 860 810 775 5 32 25 24 М22 10 9 11 37,1
800 975 920 880 5 32 30 = 10 24 кГ/см2 М27 10 9 11 46,2
10 90 60 40 2 12 14 4 М12 3 3 4 0,46
15 95 65 45 2 12 14 4 М12 3 3 4 0,51
20 105 75 58 2 14 14 4 А\12 3 3 4 0,75
25 115 85 68 2 14 14 4 М12 4 3,5 5 0,89
32 135 100 78 2 Е, 18 4 М16 4 3,5 5 1,40
40 145 ПО 88 3 18 18 4 М16 4 3,5 5 1,71
50 160 125 102 3 18 18 4 М16 4 3,5 5 2,10
70 180 145 122 3 20 18 4 М16 5 4 6 2,84
80 195 160 138 3 20 18 4 М16 5 4 6 3,24
100 215 180 158 3 22 18 8 М16 5 4,0 6 4,01
125 245 210 188 3 24 18 8 М16 5 4,0 6 5,40
150 280 240 212 3 24 23 8 М20 5 4,5 6 6,12
175 310 270 242 3 24 23 8 М20 6 6,0 7 7,44
200 335 295 268 3 24 23 8 М20 7 6,0 8 8,24
225 365 325 295 3 24 23 8 М20 8 7,0 9 9,30
250 390 350 320 3 26 23 12 М20 9 8,0 10 10,70
300 440 400 370 4 28 23 12 М20 9 8,0 10 12,90
350 500 460 430 4 28 23 16 М20 10 9,0 11 15,90
400 565 515 482 4 30 25 16 М20 10 9 11 21,8
450 615 565 4 30 25 20 20 М22 10 9 11 24.40
500 670 620 585 4 32 25 20 М22 10 9 11 27,70
600 780 725 685 5 36 30 20 М27 10 9 11 39,40
РАСЧЕТ СЕТИ ТРУБОПРОВОДОВ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯХ
Расчет сети трубопроводов при обогреве калориферов горячей водой производится по фиг. 7, при обогреве паром низкого и высокого давления — по фиг. 8 и 9.
Пример. Для обогрева калориферов горячей водой требуется пропустить G = 1000 кГ:час воды.
Определить скорость w движения воды по трубопроводу, диаметр d трубы и потери давления на 1 пог. м трубопровода R мм вод. ст. (кГ/м1).
Решение. По фиг. 7 на оси абсцисс находим расход воды G — 1,0 m/час, от этой точки проводим вверх прямую до пересечения с d = 1". При диаметре трубы скорость воды w — 0.52 м/сек и 7? = 15 кГ/м?. Следующий наименьший диаметр трубы составляет 3/4". ко оии находятся выше границы предельных скоростей движения воды по трубопроводу.
Скорости в трубопроводах назначаются по технико-экономическим соображениям и в зави-I симости |От местных условий.
РАСЧЕТ СЕТИ ТРУБОПРОВОДОВ
563
При прокладке трубопроводов должны быть предусмотрены уклоны не менее 0,003 для возможности опорожнения системы, удаления воздуха и отвода конденсата, компенсации удлинений трубопроводов, а также установка кртвых опор под трубопроводы.
Прокладка трубопроводов устраивается преимущественно надземная.
Фиг. 7. Номограмма В. В. Андреянова и С Ф. Кирко для расчета водяных сетей трубопроводов.
Пар подается к нагревательным приборам по самостоятельным магистра-
лям,
допускающим
независимое
вентиляционные
агрегаты
или
их выключение от магистралей, питающих технологические агрегаты с потреблением
пара.
табл.
Предельно допускаемые скорости теплоносителя следует принимать по
26.
26. Предельно допускаемые скорости теплоносителя
Номинальный диаметр труб в дюймах Скорость теплоносителя, в м)сек Номинальный диаметр труб в дюймах Скорость теплоносителя в mJ сек
Пар низкого давления Пар высокого давления Вода Пар низкого давления Пар высокого давления Вода
72 20 25 0,6 17г 40 60 1.5
74 26 40 0,8 Св. Р/2 50 70 2.0
1 33 50 1.0
36*
Фиг. 8. Номограмма t". А. Максимова для расчета паропроводов низкого давления.
ТРУБОПРОВОДЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
Падение давлении на прение !нн вод ст но 1 пог м (при у-7
Расход пара или воздуха
Фиг. 9. Номограмма С Ф. Кнрко и В. В Андреянова для расчета паропроводов высокого давления трубопроводов сжатого воздуха.
ГЛАЗА XXXIII
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
Рециркуляционно-смесительная установка (фиг. 1, табл. 1) применяется для вентиляции помещений с большими избыточными тепловыделениями, в которых по санитарно-гигиеническим условиям допускается рециркуляция воздуха.
1. Условные обозначения, принятые на фигурах
Графическое изображен не
Наименование
Регулятор температуры
Регулятор температуры прямого действия
Флажковый сигнализатор
Соленоидный вентиль
Клапан регулирующий
Заслонка регулирующая
Привод ручной механический
Реле промежуточное
Исполнительный механизм
Пускатель магнитный
Электродвигатель
Примечание. Сплошной линией обозначена импульсная линия; штриховой — штрих-пунктирной — теплоноситель.
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
567
Температура воздуха в помещении на заданном уровне поддерживается смешением наружного и рециркуляционного воздуха заслонками, автоматически управляемыми регулятором температуры пропорционального дей
ствия.
Регулятор температуры 7\ может быть установлен как внутри помещения, так и в рециркуляционном воздуховоде. При включении двигателя вен-
тилятора автоматически открывается заслонка на наружном воздуховоде, а при его остановке она закрывается.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление.
Схемой предусматривается возможность централизованного управления вентиляционными системами.
Приточно-вентиляционные установки с подогревом воздуха в калорифере (фиг. 2 и 3) применяются для вентиляции помещений с незначительными избыточными тепловыделениями, в которых по санитарно-гигиеническим условиям не допускается рециркуляция воздуха.
Теплоноситель (вода), поступающий
Фиг. 1. Рециркуляционно-смесительная установка.
в калорифер из тепловой сети или из мест-
ной котельной, регулируется по графику в зависимости от температуры
наружного воздуха.
Калориферы соединяются последовательно по противоточной схеме (см. фиг. 3).
Температура помещения на заданном уровне поддерживается изменением количества теплоносителя, поступающего в калорифер, и воздуха,
Фиг. 2. Приточно-веитиляционная установка с подогревом воздуха в калорифере.
Фиг. 3. Приточио-вентиляциониая установка с подогревом воздуха в калориферах, соединенных последовательно.
проходящего через обводный канал (см. фиг. 3), которое осуществляется регулятором температуры пропорционального действия.
Регулятор температуры может быть установлен в рабочей зоне помещения или в подающем воздуховоде (лучше в рабочей зоне).
Для предотвращения замерзания теплоносителя в калорифере на обратном трубопроводе устанавливается регулятор температуры прямого дей
568
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
ствия, контролирующий минимально допустимую температуру теплоносителя после калорифера.
При включении двигателя вентилятора заслонка на наружном воздуховоде открывается автоматически, а при его останове автоматически закрывается.
При остановке вентилятора также предусматривается закрытие клапана на теплоносителе.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление.
Схемой предусматривается возможность централизованного управления всеми вентиляционными системами в здании.
Фиг. 4. Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах и с рециркуляцией воздуха.
Фиг. 5. Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах, соединенных последовательно, и с рециркуляцией воздуха.
Приточно-вентиляционные установки с подогревом воздуха в калориферах и рециркуляцией воздуха (фиг. 4 и 5) применяются для вентиляции помещений, в которых по санитарно-гигиеническим условиям допускается рециркуляция воздуха.
Теплоноситель (вода), поступающий в калорифер из тепловой сети или из местной котельной, регулируется по графику в зависимости от температуры наружного воздуха. Калориферы соединяются последовательно по противоточной схеме.
В помещении устанавливаются два регулятора, настроенные на различные тепловые режимы. Внутренняя температура в помещении на заданном уровне поддерживается при первом тепловом режиме изменением количества теплоносителя, поступающего в калорифер, и воздуха, проходящего через обводной канал (см. фиг. 5), которое осуществляется регулятором температуры 7, пропорционального действия. При этом смесительная заслонка на наружном воздуховоде устанавливается на пропуск санитарной нормы.
При повышении температуры в помещении выше установленной для первого теплового режима, когда клапан на трубопроводе, подводящем теплоноситель к калориферу закрыт, при помощи промежуточного реле включается регулятор температуры Т2 пропорционального действия, настроенный на другой тепловой режим.
В этом случае температура воздуха регулируется смесительными заслонками, установленными на наружном и рециркуляционном воздуховодах.
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
569
При понижении температуры в помещении ниже установленной для режима, контролируемого регулятором температуры Т2, регулирование автоматически (при помощи промежуточного реле) переключается на режим, контролируемый регулятором 7\.
Для предотвращения замерзания теплоносителя в калорифере устанавливается минимальный пропуск теплоносителя (15—20%).
При включении двигателя вентилятора заслонка на наружном воздуховоде автоматически открывается, закрывается автоматически при его оста-
новке.
При остановке вентилятора также предусматривается прикрытие клапана на теплоносителе.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление.
Схемами предусматривается возможность централизованного управления вентиляционными системами в здании.
Притом но-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах (фиг. 6) применяется для вентиляции помещений, в которых по санитарно-
гигиеническим условиям не допускается л „
J J Фиг. 6. Приточно-вентиляционная }ста-
рециркуляция. „ новка с подогревом воздуха во многохо-
Теплоноситель (вода), поступающий довых калориферах.
в калорифер из тепловой сети или нз местной котельной, регулируется по графику в зависимости от температуры наружного воздуха. В установке применяются многоходовые кало-
риферы, соединенные параллельно.
Подача теплоносителя в первый ряд калориферов (по ходу наружного воздуха) включается автоматически регулятором температуры двухпози-ционного действия, при температуре наружного воздуха ниже 2—5° С, а при повышении температуры наружного воздуха выше установленной
теплоноситель отключается.
Температура в помещении на заданном уровне поддерживается изменением количества теплоносителя, поступающего во второй ряд калориферов, и количества воздуха, проходящего через обводный канал, при помощи регулятора температуры пропорционального действия.
Регулятор температуры 7\ может быть установлен в рабочей зоне помещения или в приточном канале.
При включении двигателя вентилятора заслонка на наружном воздухо
воде открывается автоматически и закрывается автоматически при его остановке.
При остановке вентилятора также предусматривается закрытие клапана на теплоносителе второго ряда калориферов.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пнев
матическое управление.
Схемой предусматривается возможность централизованного управления вентиляционными системами в здании.
Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калорифере (теплоноситель — пар) (фиг. 7) предназначается для вентиляции помещений с незначительными тепловыделениями, в которых по санитарно-гигиеническим условиям не допускается рециркуляция воздуха. Температура в помещении на заданном уровне поддерживается изменением количества воздуха, пропускаемого через калорифер или через обводный канал смеситель
570
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
ными заслонками, управляемыми регулятором температуры пропорционального действия *. Датчик температуры 7\ может быть установлен в рабочей зоне помещения или в подающем воздуховоде. При включении двигателя вентилятора автоматически открывается заслонка на наружном воздуховоде, а при его остановке автоматически закрывается. В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление. Схемой предусматривается возможность централизованного управления всеми установками в здании.
Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах и рециркуляцией воздуха (теплоноситель — пар) (фиг. 8) предназначается
Фиг. 7. Прнточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калорифере.
Фиг. 8. Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах и рециркуляцией воздуха.
виям допускается рециркуляция воздуха. В помещении устанавливаются два регулятора, настроенные на различные тепловые режимы.
Температура в помещении на заданном уровне при первом тепловом режиме поддерживается изменением количества воздуха, пропускаемого через калорифер или обводный канал, регулятором температуры 7\ пропорционального действия; при этом смесительная заслонка на наружном воздуховоде установлена на пропуск санитарной нормы воздуха.
При повышении температуры в помещении регулятор уменьшает количество воздуха, проходящего через калорифер, и увеличивает проход через обводный канал.
При дальнейшем повышении температуры, после того как заслонка перед калорифером будет закрыта, а на обводном канале полностью открыта, включается при помощи промежуточного реле регулятор температуры Tt пропорционального действия, настроенный на другой тепловой режим.
В этом случае температура воздуха регулируется смесительными заслонками, установленными на наружном и рециркуляционном воздуховодах.
При понижении температуры в помещении ниже установленной для режима, контролируемого регулятором температуры Тг, регулирование автоматически (при помощи промежуточного реле) переключается на режим, контролируемый регулятором температуры 7\.
При необходимости обеспечения минимально допустимой температуры приточного воздуха в приточном канале дополнительно устанавливается регулятор температуры Тя.
Регулирование может осуществляться также по теплоносителю.
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
571
При включении двигателя вентилятора заслонка на наружном воздуховоде автоматически открывается, а при остановке его закрывается.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление.
Схемой предусматривается возможность централизованного управления вытяжными системами в здании.
Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах (фиг. 9) применяется для вентиляции помещений, в которых по санитарно-гигиеническим условиям не допускается рециркуляция воздуха и предъявляются повышенные требования к точности поддержания температуры воздуха в помещении.
Фиг. 9. Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах, соединенных последовательно
Фиг. 10. Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха во многоходовых калориферах соединенных параллельно
Калориферы соединяются последовательно по противоточной схеме.
Температура в помещении на заданном уровне поддерживается изменением количества воздуха, пропускаемого через калорифер или через обводный канал смесительными заслонками, с одновременным регулированием количества теплоносителя, поступающего в калорифер, регулятором температуры Ту пропорционального действия.
Регулятор температуры может быть установлен в рабочей зоне помещения или в подающем воздуховоде. Для предотвращения замерзания теплоносителя в калорифере на обратном трубопроводе устанавливается регулятор температуры прямого действия, обеспечивающий минимально допустимую температуру воды после калорифера.
При включении двигателя вентилятора заслонка на наружном воздуховоде автоматически открывается, а при остановке его — закрывается.
При останове вентилятора также предусматривается закрытие .клапана на теплоносителе.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление.
Схемой предусматривается возможность централизованного управления вентиляционными системами в здании.
Приточно-вентиляционная установка с подогревом зоздуха в калориферах (фиг. 10) применяется для вентиляции помещений, в которых по санитарно-гигиеническим условиям не допускается рециркуляция и предъявляются повышенные требования к точности поддержания температуры воздуха внутри помещений.
572
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
Фиг. 11. Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах и рециркуляцией воздуха.
Теплоноситель (вода), поступающий в калорифер из тепловой сети или из местной котельной, регулируется по графику в зависимости от температуры наружного воздуха.
В установке применяются многоходовые калориферы, соединенные параллельно.
Подача теплоносителя в первый ряд калориферов (по ходу наружного воздуха) включается автоматически регулятором температуры Т2 двухпозиционного действия при температуре наружного воздуха ниже 2—5° С, а при повышении температуры наружного воздуха выше установленной теплоноситель отключается.
Температура в помещении на заданном уровне поддерживается изменением количества теплоносителя, поступающего во второй ряд калориферов, и количества воздуха, проходящего через калорифер или обводный капал, регулятором температуры пропорционального действия Т\.
Регулятор температуры Л может быть установлен в рабочей зоне помещения пли в приточном канале.
При включении двигателя вентилятора заслонка на наружном воздуховоде автоматически открывается, а при остановке его закрывается.
При остановке вентилятора также предусматривается закрытие клапана на теплоносителе второго ряда калорифера.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление.
Схемой предусматривается возможность централизованного управления вентиляционными системами в здании.
Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах и рециркуляцией воздуха (фиг. 11) применяется для вентиляции помещений, в которых по санитарно-техническим условиям допускается рециркуляция воздуха и предъявляются повышенные требования к точности поддержания температуры воздуха внутри помещений.
Теплоноситель (вода), поступающий в калорифер из тепловой сети или из местной котельной, регулируется по графику в зависимости от температуры наружного воздуха. Калориферы соединены последовательно.
При остановке вентилятора также предусматривается прикрытие клапана на теплоносителе.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление.
Схемой предусматривается возможность централизованного управления вентиляционными системами в здании.
Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха в калориферах и рециркуляцией воздуха (фиг. 12) применяется для вентиляции поме- | щений, в которых по санитарно-гигиеническим условиям допускается ре I циркуляция воздуха и предъявляются повышенные требования к точности I поддержания температуры воздуха внутри помещений.
Теплоноситель (вода), поступающий в калорифер из тепловой сети или I из местной котельной, регулируется по графику в зависимости от темпера- I
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
573
туры наружного воздуха. В установке применяются многоходовые кало-
риферы, соединенные параллельно.
В помещении устанавливаются два регулятора, настроенные на различные тепловые режимы. Температура в помещении на заданном уровне при первом тепловом режиме поддерживается изменением количества теплоносителя, поступающего во второй ряд калориферов, и количества воздуха, проходящего через калорифер или его обводный канал, регулятором температуры Tt пропорционального действия.
При этом смесительная заслонка на наружном воздуховоде установлена на пропуск санитарной нормы воздуха.
При повышении температуры в помещении выше установленной для первого теплового режима, когда клапан на трубопроводе, подводящем тепло
носитель к калориферу, и заслонка перед калорифером будут закрыты, при помощи промежуточного реле включается регулятор температуры Т 2 пропорционального действия, настроенный на другой тепловой режим.
В этом случае температура воздуха регулируется смесительными заслонками, установленными на наружном и рециркуляционном воздуховодах.
При температуре наружного воздуха ниже 2—5° С в первый ряд калориферов (по ходу наружного воздуха) теплоноситель подается автоматически регулятором температуры Tt двухпозиционного действия, а при повышении температуры на-
Фиг. 12. Приточно-вентиляционная установка с подогревом воздуха во многоходовых калориферах, соединенных параллельно, и рециркуляцией воздуха
ружного воздуха выше установленной подача теплоносителя прекра
щается.
При понижении температуры в помещении ниже установленной для режима. контролируемого регулятором температуры Т2, регулирование автоматически переключается (при помощи промежуточного реле) на режим, контролируемый регулятором Tt.
При необходимости обеспечения минимально допустимой температуры приточного воздуха в приточном канале дополнительно устанавливается регулятор температуры Т3.
При включении двигателя вентилятора заслонка наружного воздуха автоматически открывается, а при его остановке двигателя закрывается.
При остановке вентилятора также предусматривается закрытие клапана второго ряда калориферов.
В зависимости от местных условий применяется электрическое или пнев
матическое управление.
Схемой предусматривается возможность централизованного управления вентиляционными системами в здании.
Вытяжные вентиляционные камеры с заслонкой
Камера, показанная на фиг. 13, предназначена для дистанционного и централизованного управления вытяжными установками жилых, общественных и промышленных зданий без фильтрации удаляемого воздуха от пыли.
574
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
Камера, показанная на фиг. 14, предназначена для дистанционного и централизованного управления вытяжными установками для промышленных зданий с фильтрацией удаляемого воздуха от пыли.
Работа фильтра контролируется флажковым сигнализатором.
Фиг. 13. Камера для дистанционного и централизованного управления вытяжными установками без фильтрации удаляемого воздуха.
Фиг. 14. Камера для дистанционного и централизованного управления вытяжными установками с фильтрацией удаляемого воздуха.
Скруббер
Отброс.
Водопровода
Загрязненный баздух |
В камерах предусматривается дистанционное включение привода вентилятора. При пуске двигателя вентилятора заслонка автоматически открывается и закрывается при остановке двигателя.
Эти камеры обеспечивают возможность централизованного управления установками сооружений, а также возможность блокировки с работой технологического оборудования.
Камера, показанная на фиг. 15, предназначена для вытяжной установки с фильтрацией воздуха от пыли при помощи мокрого пылеуловителя.
В камере предусматривается дистанционное выключение двигателя вентилятора с одновременным пуском воды в промыватель управляемым вентилем, установленным на трубопроводе.
При выключении двигателя вентилятора автоматически прекращается подача воды.
Схема предусматривает возможность централизованного управления установками, а также возможность блокировки с работой технологического оборудования.
Автоматическое переключение вытяжных камер
Схема (фиг. 16) предназначена для автоматического переключения вытяжных вентиляционных установок промышленных и общественных зданий, в которых по условиям работы не допускается выключение вытяжной вентиляции.
Схемой предусмотрено автоматическое включение резервного вентилятора на случай выхода из строя основного вентилятора с соответствующим переключением заслонок.
Фиг. 15. Камера для вытяжной установки с фильтрацией воздуха при помощи мокрого пылеуловителя.
АВТОМАТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ СИСТЕМАМИ
575
Схема, показанная на фиг. 17, отличается от схемы на фиг. 16, тем, что на всасывающей линии перед вентилятором устанавливаются герметические клапаны с ручными приводами. Схема (фиг. 17) может применяться при уда-лении воздуха, не содержащего сильно токсических вредностей.
Фиг. 16. Схема автоматического переключения вытяжных установок.
Фиг. 17. Схема автоматического переключения вытяжных установок с герметическим клапаном на всасывающей линии
Обе схемы обеспечивают возможность централизованного управления установками.
•В зависимости от местных условий применяется электрическое или пневматическое управление.
ГЛАВА XXXIV
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ [2], [21], [73]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ [2]
1. Воздух, удаляемый местными вентиляционными установками, запыленный или загрязненный ядовитыми газами или парами, очищают перед выпуском его в атмосферу.
Если очистка воздуха от ядовитых газов и паров технически невыполнима, то неочищенный воздух необходимо выбрасывать в высокие слои атмосферы.
Очистка удаляемого запыленного воздуха не обязательна, если содержание минеральной нейтральной пыли в нем не превышает 150 мПм3.
Способ очистки удаляемого воздуха от ядовитых газов и паров, высота выброса и допустимые концентрации вредностей в нем должны быть согласованы с местными органами Государственного санитарного надзора.
2. Пылеочистное устройство выбирают в. зависимости от необходимой степени очистки воздуха; величины пылинок; свойств пыли (сухая, волокнистая, липкая, гигроскопичная и т. д.); начального пылесодержания; температуры очищаемого воздуха.
При выборе типа очистного устройства учитывают ценность пыли.
3. Пылеочистные устройства, обеспечивающие грубую очистку воздуха, при которой задерживается максимальное количество пыли по весу (в процентах от начального пылесодержания), главным образом размерами пылинок более 100 мк, следует применять в тех случаях, когда остаточное пылесо-держание воздуха не является важным, например в первой ступени при многоступенчатой очистке воздуха.
4. Пылеочистные устройства со средней степенью очистки, задерживающие пылинки размерами 10—200 мк и обеспечивающие остаточное пылесо-держание очищенного воздуха не более 150 мПма, следует применять в тех случаях, когда воздух выбрасывается в атмосферу.
5. Пылеочистные устройства с тонкой степенью очистки, задерживающие пыль размером до 10 мк и обеспечивающие остаточное пылесодержание очищенного воздуха не более 2 мПм3, следует применять для очистки наружного и рециркуляционного воздуха, а также для улавливания ценной пыли (цветных металлов, мучной, цементной и т. п.).
6. Степень очистки воздуха в пылеочистных устройствах (эффективность очистки) определяется по формуле
= П1-пг 100%
10 U!
где т]0 — степень очистки воздуха;
t/j и аг — концентрация пыли в воздухе до и после очистки.
Степень пофракциоиной очистки определяется величиной т|, устанавли- | ваемой отдельно для каждой фракции пыли.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
577
Общую степень очистки воздуха при двух ее ступенях следует определять по формуле
Побщ = 41 + »12 — 4l42.
где гц и т]2 — степени очистки, соответствующие первой и второй ступеням.
При сравнении эффективности двух пылеотделителей пользуются не значением т)0, а величиной 1 — т]0. Так, если один пылеотд ел итель задерживает 90% пыли, а другой 95%, то он считается лучше первого не на 5%, 100—90 о
аВ~100-95- = 2 Ра3а‘
По величине пылинок (дисперсности) условно принята следующая классификация пыли: мелкая пыль — пылинками размером до 100 мк, средняя — до 200 мк, и крупная — более 200 мк. Дисперсный состав некоторых видов пыли по числу частиц приведен в табл. 1.
Б зависимости от весового количества пыли, содержащейся в воздухе, условно принято следующее определение начального пылесодержания на 1 м3 воздуха: малое — до 50 мГ, среднее — до 500 мГ и высокое— более 500 мГ.
1. Характеристика некоторых видов промышленной пыли [73]
Материал Характеристика пыли Удельный вес в Г /см3 Концентрация пыли в воздухе в мГ/м3 Распределение фракций в % по весу и скорость витания частиц в см/сек
Размеры частиц в мк
0—5 5—10 10—20 20—40 40—60 >60
Формовочная земля литейного цеха (песок, глина, уголь) Собрана в земледелие над ситами со строительных конструкций. Через сито№0053 (10000 отв/см2) прошло 97,22% пыли 2,32 2 000 (в воздуховоде от снт) 8,58 0,18 11,52 0,72 43,10 2,88 29,21 10,1 4,01 21,6 3.68
Горелая земля Собрана от выбивных решеток с нижним отсосом. Пропущена инерционным отделителем и уловлен а матерч атым фильтром 2,42 6 000—7 000 (в воздуховоде перед инерционным пылеотделн-телем) 69,12 2,58 5,42 10,00 9,40 3.48
То же Собрана в тоннеле горелой земли у места пересыпок с ленты на ленту. Через сито № 0053 (10 000 отв/см2} прошло 56,5% пыли 2,13 1000 (в воздуховоде от укрытия) 6,00 5,165 7,06 0.662 30,39 2,64 38.83 9,55 14,92 20,55 2.80
* Собрана с верхней части ограждения верхнебокового отсоса от выбивной решетки в литейной станкостроительного завода. Через сито № 0053 (10 000 отв/см2} прошло 81% пыли 2,33 600—800 (в воздуховоде) 7,14 0,181 9,54 0.725 36.78 2.89 26,68 10.2 14,06 21.7 3,80
Абразивная стальная пыль Собрана от заточных станков машиностроительного завода 3,60 100—300 (в воздуховоде) 13,04 0,279 12,06 1.12 22,80 4.45 22.92 16.0 21,74 32,9 7,44
Карбид кремния (карборунд) Собрана с вытяжных зонтов над ситами для классификации абразивного зерна по крупности (при мокром способе дробления) 3,11 850—1 500 (в воздуховоде от укры- тий снт) 90—100 (в воздуховоде от зонтов над ситами) 1,86 0,241 2,40 0.966 14,66 3.86 53,84 13,3 26,10 29,0 2,14
37 Рысин 104
578
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Продолжение табл. 1
Материал Характеристика пыли Удельный вес Г/см3 Концентрация пылн в воздухе в мГ/м3 Распределение фракций в % по весу н скорость витания частиц в с mJ сек.
Размеры частиц в их
0—5 5—10 10—20 20—40 40—60 >60
Летучая зола при сжигании угля Собрана из газохода при сжигании пылевидного топлива, размолотого в шаровой барабанной мельнице — 20 000—26 000) (в дымовой трубе) — 25.60 24.50 23,00 11,90 15,00
То же Собрана из газохода при сжигании пылевнд иого топлива, размолотого в шахтной мельнице — 27 000—50 000 (в дымовой трубе) — 10.70 11,20 21,80 15,20 41,10
» Собрана из газохода при слоевом сжигании на колосниковой решетке — I 000—5 000 (в дымовой трубе) — 4,6 4.30 7,70 9.70 73 70
Цемент Уловлена в вентиля ционном воздуховоде перед циклоном 2,49 40 000—45 000 (в воздуховоде мель- ницы) 7,60 0,193 9,02 0,773 23.10 3,08 22,60 10,5 15.14 23,2 18,54
Глина Собрана на заводе керамических изделий со строительных конструкций около дезинтегратора для размола глины 2,65 Нет данных 12,68 25,82 53,20 1,60 6,00 0.7
Керамика Собрана на заводе керамических изделий со строительных конструкций 3-го этажа дробильно-размольного отделения 2,53 650-850 (в воздуховоде после аспирационного шнека) 22,10 18,04 30,90 23,37 4,09 1,50
Пылевидный кварц Готовый продукт 2,62 Нет данных 32,40 0,21 9,70 0,83 7,96 3,35 21,22 12,20 0,08 24,1 28,44
Грунт при бурении Собрана нз воздуха прн бурении шпуров буром с прямоугольными пластинами — То же — — — 91,90 1,30 6,80
Земля, песок, асфальт Смет с асфальтовой мостовой. Пропущена инерционным пылеотделите-лем и задержана шпагатным фильтром 2,20 9,00 0,175 49,65 0,68 21,90 2.73 18,42 9,7 1,03 0
Ферромар ганец Собрана со строительных конструкций над электропечами 3,68 900—1 200 (в газоходах) 2,32 0,294 1,00 1.14 20.00 4,57 47,70 16,50 10.35 33,70 18,63
Карбид вольфрама Готовый материал 17,98 До 60 000 42.14 1,39 33,40 5,58 7,00 21,00 9,96 68.00 4,59 132,00 2.46
Ферросилиций Возгоны в газах, отсасываемых от электропечей 2,01 Меньше 150 0.50 0,163 10,00 0,62 41,38 2,50 48,05 9,30 0,037 19,80 О.ОЗЗ
Почва (из Киргизской ССР) Дорожная пыль, собранная с частей автомобиля 2,74 Не опреде лялась 30,50 0,22 5,60 0,87 15,00 3,4 31.00 12,50 5,00 25,50 12,90
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
579
Продолжение табл. 1
Материал Характеристика пыли Удельный вес в Г/смг Концентрация пыли в воздухе в мГ/м3 Распределение фракции в % по весу и скорость витания частиц в см/сек.
Размеры частиц в мк
0—5 5—10 10—20 20—40 40—60 >60
Ликоподий Готовый продукт 1,06 То же 0 0,082 2,66 0,33 7.72 1,32 79,24 5,25 7,38 11,20 3,00
Карбид кальция, (известь, уголь) Собрана из печного цеха карбидного завода. Пыль, осевшая из воздуха, собрана с верхних частей строительных кон струкций и ад электропечами 2,29 600—3 600 (в шахте над печью) 55,30 0.116 17,80 0,87 14,60 1,80 7,30 8.50 5,00 —
Уголь Собрана в воздуховоде из шаровой мельницы перед пылеуловителем. В литейном цехе машиностроительного завода 1,57 9 500—11 500 (в воздуховоде) При размерах частиц в мк
0—Ю 10—20 20—34 >М
72,30 0,50 19,20 2,00 4,30 5,00 4.20
Окислы железа и обмазка электродов Дуговая электросварка электродами УОНИ-13. Уловлена из факела над местом электросварки 4,35 100 (в воздуховоде) При размерах частиц в мк
0—4,7 4,7— —12,2 12,2— —24 24—34 34—48 >48
49.80 14,40 28.60 4,0 2,60 0,60
Песок 1 В воздуховоде от пескоструйных камер большо го размера (объем камеры 78 jw3) 2,60 2 000—4 000 (в воздуховоде) При размерах частиц в мк
0-5,6 5,6— — 11,2 11,2— —22,4 22.4— —48 48—70 >70
27,80 8,20 19.00 12,00 10.50 22.50
То же То же (объем камеры 10 м3) 2,60 4 000—6 000 (в воздухо-воде) 6,00 12,00 6.80 32,80 8.40 34.00
» В воздуховоде от камер малого размера (объем камеры 2 м3) 2,60 6 000—10 000 (в воздуховоде) 5.80 8,50 7.90 15,90 15.80 48,10
Глина В воздуховоде из шаровой мельницы перед пылеуловителем. В литейном цехе машиностроительного завода 2,60 10 500—14 500 (в воздухо-воде) При размерах частиц в мк
0—8,1 8,1—16.2 16,2—25 >25
82,40 0,50 13,42 2,00 2,20 5,00 4,98
Асбест и незначительная примесь хлопка Смет с машин асбестотекстильного цеха 2,60 75—225 (в воздухо воде от укры тнй чесальных машин) При размерах частиц в мк
0-6 6—10 10—24 >24
4,60 37,40 52.70 6.30
Примечание. В двойных строках таблицы в первой строке даио распределение Il фракций по весу в %, во второй—скорость витания в сл/се«.
37*
580
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
2. Средине концентрации пыли в воздухе литейных цехов, удаляемом вентиляционными установками и рекомендуемые типы пылеотделителей [13]
Оборудование Средняя концентрация пыли в воздуховоде в мГ/м3 Вид ПЫЛИ Рекомендуемые типы пылеотделителей
Первая ступень очистки Вторая ступень очистки
Мельницы для размола угля и глины:
отсос из барабана машины 9 000 Сухая Сухой циклон Матерчатый фильтр или электрофильтр
отсос из кожуха 500 » » » —
Сита полигональные и плоские 2 000 Влажная Циклон с водяной пленкой, скруббер —
Бегуны смешивающие 1 000 » ВТИ
Головки элеваторов оборотной земли 1 000 » Промстрой проекта, пенный или вра-
Пересыпка (течки) оборотной земли 2 000 » щающийся промы-ватель
Станки для зачистки стержней Выбивные решетки конвейерных литейных: 500 Сухая Сухой циклон, циклон с водяной пленкой и др.
отсос снизу из бункера 2 500 Влажная Циклон с водяной пленкой, скруббер ВТИ
отсос сверху (над решеткой) То же в литейных со ступенчатым режимом работы 600 600 » Влажная Сухая Про мст рой проекта, пенный или вращающийся промыва-тель
Обрубные столы 1 000 » Сухой циклон, циклон с водяной пленкой
Очистные барабаны для очистки изделий средним весом менее 20 кГ 4 000 » Сухой циклон Матерчатый фильтр или электрофильтр
То же изделий весом более 20 кГ 7 000 » » » —
Точильно-обдирочные станки Пескоструйные камеры: 500 » »
от камеры 4 000 » » » Матерчатый фильтр или электрофильтр
от головки элеватора 2 000 » Матерчатый фильтр —-
в среднем Дробеметные камеры: 3 200 » или электрофильтр Матерчатый фильтр
от камеры 2 000 » То же
от головки элеватора от сепаратора в среднем 2 000 5 000 2 500 » » » или электрофильтр
Пневмотранспорт (после п роду ктоотдел ите-ля) 10 000 » Матерчатый фильтр сухой циклон Матерчатый фильтр или электрофильтр
Примечания: 1. В тех случаях, когда средние концентрации пыли не превышают
500 кГ/м3, еухяе фильтры могут быть заменены воздуха на объекте. мокрыми в целях единообразия системы очистки
2. В случае использования мокрых пылеотделителей и фильтров надлежит предусмат-
ривать систему гидрошламоудалення или систему регенерации воды.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
581
3. Основные показатели пылеотделителей и фильтров [21]
Наименование пылеотделителя или фильтра Назначение пылеотделителя или фильтра Технические показатели
Вид пылн Начальное пы лесодер-жанне в мГ/м* Нормальная нагрузка на 1 м2 в м*/час Пылеемкость в Г/ж’ Сопротивление Н в кГ/ж* Степень очистки в % по весу
Пылеосадочная камера конструкции ннж. В. В. Батурина Для средней и крупной сухой пылн Не ограничена 1200 поперечного сечення — 10 85—95
Фильтр шпагатной конструкции МИОТ То же — 625 по первому слою — 16—26 95—98
Фильтр рамочный с металлической сеткой Для волокнистой пыли 200 и более 180—500 — 5—20 85
Фильтр рамочный с фильтрующей тканью Для мелкой сухой пыли <500 40—50 — 50 95
фильтр рамочный бу* мажный МИОТ К-53 То же <3 600 80—215 10—15 84-96
Фильтр ячейковый конструкции инж. Е. В. Рекка Для мелкой пыли <20 4 400—8 000 700— — 1200 на I ячейку 6—20 97—98
фильтр масляный самоочищающийся То же <40 10000 — 14 98
Обеспыливающий вентиляционный агрегат МИОТ типа 53 Для пыли от обра-зивиых кругов 1800 460—480 — 35 99.9
Фильтр матерчатый рукавный марки МфУ Для мелкой сухой пылн 200 и более 120—150 — 80—100 99
То же марки ФВ То же 200 и более 120—150 — 80—100 <99
То же марки РФГ-У > 200 н более 120—150 — 80—100 <90
Циклон конструкции ЛИОТ сварной Для сухой пылн 25 мк н выше Не ограничена I 000—17 500 на 1 циклон — 25—50 —
Циклон конструкции ЛИОТ клепаный То же То же 1 000—17 500 на 1 циклон — 25—50 —
Ц нклон боч кообраз-ный Для древесной пылн > 20 000—54 000 на 1 циклон — 50 —
Циклон Гнпродрева То же » 6 000—40 500 на I циклон — 25 80—85
Циклон НИИОГАЗ серии ЦН-15 Для сухой мелкой и средней пыли н дымовых газов 5000 н более От 70 до 6 800 на 1 циклон — 65—90 До 99
Циклон батарейный Для мелкой и средней пыли 10 лк н выше, а также для дымовых газов 5000 н более — — 40—70 71—87
Конический инерционный пылеотделитель Для сухой пылн 25 мк н выше 5000 н более 560—18 750 на 1 элемент — 30—76 80—90
Центробежный скруббер В TH Промстройпро-екта Для мелкой не волокнистой пылн 5000 н более I 800 на площадь поперечного сечения — 25 <98
4. Сравнительные технико-экономические показатели пыл!отделителей и фильтров (411 (на 1 000 л.31час очищаемого от гыли воздуха с у == 1,2 лГ/.и3)
Наименование показателя Инерционный пылеотделитель ИП Жалюзийный золоуловитель вти Циклон ЛИОТ Батарейный ЦИКЛОН Циклон с водяной пленкой ЛИОТ Центробежный скруобир ВТИ Г равнйный фильтр Матерчатые фильтры Электрофильтр Комбинированный батарейный циклон и электрофильтр
4 g РФГ-П стз ДИЗ
Расход металла в кГ ...... 13,5 75 55 150 50 179 317 380 380 350 400 300-350 450-500
Стоимость агрегата в руб 124 150 85 300 78 280 635 1730 1730 1600 1850 1750 2000
Сопротивление в кГ/м2 Начальная запыленность воздуха в Г/л3: 49 45 50 55 46 52 30 100 100 100 100 10 65
максимальная 20 20 30 25 25 25 0,5 20 20 10 10 20 20
минимальная 1,5 0,5 1,5 0,6 5 3 0,5 15 15 7,5 7,5 5 7,5
Эффективность пылезадержания в % 92,5— —95,94) 57— —731) 924) 65— —821) 92— -99,54) 91 — —931) 91--92.74) 98,34) 98,65 97,993) 97,993) 89-951) 95—98»)
82 -865) — 704) 76— -S33) 503) 96— 99,44) — 85— —873) 99,53) 99,523) — — 95,72) —
Подсос в % 0 0 5 5 5 5 5 15 10 10 10 10 12
Расход электроэнергии в кет . . . 0,27 0,25 0,275 0,31 0,255 0,285 0,165 0,575 0.55 0,55 0.55 0,2 0.51
Расход воды в л/час........ 240 180 750
Стоимость о истки 1000 л3 в коп 1 По данным ВТИ. 2 По данным треста «Газоочистка». ’ По данным МИОТ. 4 По данным ЛИОТ. • По данным ВНИИСТО. 7,14 6,44 6,34 7,6 8,01 8,8 11,45 17,7 17,2 16,3 17,5 13,75 20,7
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
583
Пылеосадочные лабиринтные камеры конструкции В. В. Батурина [21]
Сечение камеры определяется по скорости воздуха, которую во входном отверстии следует принимать ~ 6 — 8 м/сек-, в проходе между боковой стенкой и перегородкой о2 = 0,7 ч- 1,0 м/сек-, в проходе между перегородками v3 = 0,5 -ь- 0,7 м/сек.
Фиг. 1. Пылеосадочная лабиринтная камера конструкции В. В. Батурина.
Соотношения размеров камеры (фиг. 1): поперечное сечение
F = А х Н = лг2 (где Q — в м3/час); высота
И = 1,1 + 1,2Л;
длина
В^ЗЛ;
ширина отсека
Над пылесборными бункерами устанавливаются решетки с ячейками сечением 25 X 25 мм.
Коэффициент местного сопротивления по скоростному давлению во входном сечении С = 2,5. Сопротивление камеры до 10 кГ/м2. Степень счистки по весу т] 85-ч-95°6. Подсос воздуха в камере до 10%.
Пылеосадочные лабиринтные камеры предназначаются для грубой очистки воздуха от сухой пыли и изготовляются на месте монтажа вентиляционной установки.
584
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Циклоны
5. Технические показатели сварных циклонов ЛИОТ [ТД ЛенПСП ОВ 319-49]
Скорость воздуха во входном патрубке в м/сек № циклона Сопротивление циклона в кГ/м~
1 2 3 4 5 6 7 9 10 Для модели А Для модели Б
Производительность циклона в мъ/час (см. фигуру табл. 6)
12 15 18 1000 1200 1500 2000 2500 3000 3000 3700 4500 4000 5000 6000 5000 5800 7500 5700 7100 8500 6 700 8 000 10 000 8 800 10 400 12 500 10 000 12 500 15 000 12 000 14 600 17 500 24,6 38,5 55,6 22,1 34,4 49,6
Примечания:!. Коэффициент местного сопротивления циклонов, отнесенный к скорости во входном патрубке, для модели А ф = 2,5.
2. То же для модели Б ф = 2,8.
3. Циклоны применяются для крупной сухой иеволокиистой пыли; модель А работает на иагнетанне, модель Б — иа всасывание.
4. Степень очистки грубая.
6. Размеры в jhjw и вес циклонов ЛИОТ
№ циклона D аен А Б В Г Д Е Ж К ъ а СО О) О 2k о л ffi Е а
1 552 322 67 555 680 850 50 45 170 50 170 29 200 115 70
2 762 442 97 765 980 1225 75 45 245 75 245 40 285 160 122
3 966 566 116 970 1200 1500 90 45 300 90 300 50 350 200 254
4 1111 651 140 1115 1380 1725 105 45 345 105 345 58 405 230 310
5 1226 726 151 1230 1540 1925 115 45 385 115 385 63 450 250 374
6 1326 776 161 1330 1640 2050 125 45 410 125 410 70 480 275 448
7 1441 841 176 1445 1780 2225 135 55 445 135 445 75 520 300 493
8 1596 936 196 1600 1980 2475 150 55 495 150 495 84 530 330 643
9 1761 1031 216 1765 2180 2725 165 55 545 165 545 94 640 365 790
10 1886 1106 236 1890 2340 2925 180 55 585 180 585 98 685 390 899
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
585
7. Размеры в мм и вес бочкообразных циклонов конструкции Промстройпроекта [21J
№ циклона Производительность Q в м3/час Сопротивление Н' в кГ/м3 D Di А Б В Г Д Е Ж ь а Вес в кГ
1 2 3 4 20 000 30 000 40 000 54 000 50 50 50 50 2450 3040 3480 4030 886 1096 1256 1442 1310 1620 1860 2160 2120 2640 3020 3500 1910 2380 2720 3150 210 265 300 350 354 435 502 580 264 326 374 435 4865 6053 6923 8022 880 1090 1250 1450 365 450 510 600 1192 1701 2150 3000
Примечания: 1. Коэффициент местного сопротивления, отнесенный к скорости во входном патрубке, <р = 2,7. 1 2. Циклоны применяются для грубой очистки воздуха от иеволокнистой пыли и древес- ных отходов.
8. Размеры в мм постаментов под циклоны
№ циклона И К Л м И Емкость сборного бункера в м3
1 2800 1900 7200 250 200 X 200 6,0
2 2800 2300 8200 350 300 х 300 11,0
3 2800 2600 9000 450 400 х 400 15,0
4 2800 2800 9800 550 500 х 500 22,0
586
ПЫЛЕОТД ЕЛ ИТЕЛ И И ФИЛЬТРЫ
9. Размеры в мм циклонов Гипродрева [21J
№ циклона Производительность (при 1'вд. = = 18 л/сек) Q в н^/час D di d2 Металлическая опора </8 Деревянная опора ds А Б В Г д Е Ж И I Dec D к Г
1 6 000 1900 1200 1500 2100 2160 360 200 1640 1500 195 300 180 3815 300 1280 660
2 7 000 2100 1300 1600 2300 2360 390 200 1750 1630 290 325 195 4190 330 1440 753
3 8 000 2250 1400 1700 2450 2510 420 250 1880 1750 310 350 210 4500 350 1520 770
4 9 500 2400 1500 1800 2600 2660 450 250 2020 1870 330 375 225 4820 380 1620 845
5 11 000 2600 1600 1900 2800 2860 480 250 2160 2000 360 400 240 5160 415 1750 940
6 12 000 2700 1700 2000 2900 2960 510 300 2300 2120 370 425 255 5470 430 1820 1300
7 13 500 2900 1800 2100 3100 3160 540 300 2430 2250 385 450 270 5790 460 1960 1420
8 15 000 3000 1900 2200 3200 3260 570 300 2560 2370 410 475 285 6100 490 2060 1555
9 17 000 3200 2000 2300 3400 3460 600 350 2700 2500 440 500 300 6440 510 2160 1705
10 18 500 3360 2100 2400 3560 3620 630 350 2830 2620 460 525 315 6750 540 2270 2176
11 20 600 3500 2200 2500 3710 3770 660 400 2970 2750 480 550 330 7080 560 2360 2270
12 22 500 3700 2300 2600 3910 3970 690 450 3100 2870 510 575 345 7400 590 2500 2456
13 24 000 3850 2400 2700 4060 4120 720 500 3240 3000 530 600 360 7730 610 2600 2600
14 26 500 4000 2500 2800 4210 4270 750 600 3370 3120 550 625 375 8040 640 2700s 2775
15 28 000 4150 2600 2900 4360 4420 780 600 3500 3240 570 650 390 8350 660 2800 2946
16 31 000 4300 2700 3000 4510 4570 810 600 3650 3380 590 675 405 8700 690 2900 312С
17 38 000 4480 2800 3100 4690 4750 840 650 3780 3500 620 700 420 9020 710 3000 3300
18 35 000 4640 2900 3200 4850 4910 870 650 3910 3630 640 725 435 9340 740 3100 3470
19 39 000 4800 3000 3300 5010 5070 900 700 4050 3750 660 750 450 9660 770 3200 3695
20 40 500 4960 3100 3400 5170 5230 930 750 4180 3880 700 775 465 10000 790 3300 3930
Примечание, во входном патрубке. коэффициент местного сопротивления t = 1.3, отнесенный к скорости
БАТАРЕЙНЫЕ ЦИКЛОНЫ КОНСТРУКЦИИ ТРЕСТА «ГАЗООЧИСТКА» [21J
Батарейные циклоны (БЦ) предназначаются для очистки газов от пыли размерами частиц от 10 мк и выше.
Они собираются из отдельных элементов в количестве не более 120 в каждой батарее; могут устанавливаться как на всасывание, так и на нагнетание.
Элементы батарейных циклонов изготовляются диаметром Dy = 100, 150 и 250 мм с направляющими аппаратами «Винт» или «Розетка».
Диаметры элементов и типы направляющих аппаратов выбирают по табл. 10.
БАТАРЕЙНЫЕ ЦИКЛОНЫ КОНСТРУКЦИИ ТРЕСТА «ГАЗООЧИСТКА»
587
10. Характеристика направляющих аппаратов
Группа пыли Допускаемая начальная запыленность газа Z в ГfMz в зависимости от типа направляющего аппарата
„Винт" Г)= 250 мм „Розетка" D= 100 мм „Розетка** = 150 мм „Розетка" Г>^ = 250 лглс
1 250 10 100 200
II 100 15 35 75
111 50 — 18 33
К группе I относится неслипающаяся глиноземная и шлаковая пыль.
К группе II относятся слабослипающиеся пыли: летучая зола с недожогом (уголь марок АТ и АШ) и при слоевом сжигании любых углей; коксовая пыль; магнезитовая сухая пыль; сланцевая зола; доменная пыль и апатитовая сухая пыль.
К группе III относятся среднеслипающиеся пыли: зола от подмосковного угля; торфяные зола и пыль; магнезитовая влажная пыль; пыль концентратов цветной металлургии и железного колчедана; окись цинка, свинца, олова; пыль от вращающихся и шахтных цементных печей и сухая цементная пыль; сажа.
При расчете батарейных циклонов допускаемое максимальное давление или разрежение рекомендуется принимать Н = 250 кГ!м*\ максимальную температуру газов t = 100° С; максимальное число элементов в поперечном ряду и в глубину по табл. 11.
11. Рекомендуемое число элементов в прямоугольных батареях
Число элементов в одном поперечном ряду
Тип секции Число рядов в глубину 5 6 7 8 9 то 11 12
Общее число элементов [
ПС-5 ПС-6 ПС-8 ПС-10 5 6 8 10 25* 30** 36 35 42 40 48 64 45 54 72 60 80 100 88 100 96 120
* Только для элементов = 1С0 мм.
** Только для элементов = 150 мм.
I
ИЗ
Гидравлическое сопротивление циклона без учета конфузора на выходе верхней камеры
Н = I кГ/м-.
2g
Здесь t, — коэффициент гидравлического сопротивления: для «Розетки» а = 30°, С = 65; для «Винта» а = 25°, С = 85; для «Розетки» а = 25°, £ = 90;
4t
— удельный вес газа, проходящего через циклон:
Vz = O,359yo 27Д- кГ/м3,
где
Б — абсолютное давление в БЦ в мм t — температура газа в БЦ в ° С;
рт.
ст.;
588
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
v — условная скорость газа, отнесенная ко всему сечению элемента циклона, в м/сек, определяемая по формуле v — (принимать не менее 2,5 м/сек}-,
Yo — удельный вес газа при t = 0° С и Б = 760 мм рт. ст.
Объем газа с/г, проходящего через один элемент, определяется по табл. 12 в зависимости от диаметра и типа направляющих аппаратов.
Среднюю скорость газа в живом сечении первого ряда элементов при числе элементов в глубину до шести принимают vgx < 10 м/сек\ при числе рядов элементов более шести vex < 14 м/сек.
Размеры подводящего газохода принимаются: высота — равной высоте газораспределительной камеры, ширина —- по скорости газа у входа в диффузор до 15 м/сек. При установке на газоходе колена последнее должно иметь направляющие лопатки.
12. Производительность одного элемента в зависимости от диаметра и типа направляющих аппаратов
Dy в мм Тип направляющего аппарата Производительность одного элемента q в м*!час Dy В мм Тип направляющего аппарата П роизводнтельность одного элемента q в м*]час
минимальная максимальная минимальная максимальная
100 „Розетка" 94 по 250 630 735
а = 25° 98 ПО 114 129 а = 25° 655 740 765 865
100 а = 30° 115 214 134 250 250 а = 30° 770 650 900 755
150 150 а = 25° а = 30° 220 251 258 257 294 302 250 „Винт" 675 790
Примечании: 1. Над чертой приведена производительность элемента из чугуна, под чертой — из стали.
2. Значения производительности элементов определены, исходя из отношения сопротивления батарейного циклона к удельному весу газа —^ = 55-е-75.
Пример. Подобрать чугунный батарейный циклон для очистки дымовых газов от котлов при слоевом сжигании топлива марки АТ.
Объем газов Q = 16 000 м3/час при t= 200 °C.
Начальная запыленность газа Z = 20 Г/м3.
Решение. Согласно данным табл. 10 пыль относится ко II группе.
По табл. 10 для II группы пыли и Z = 20 Г/м3 выбираем элемент «Розетка» D., = 150 л.« и а — 25°.
По табл. 12 при Du= 150 мм и а = 25' находят производительность одного элемента q = 250 м3/час.
Требуемое количество элементов
По табл. 11 принимаем батарею циклонов ПС-8, состоящую из восьми рядов элементов в глубину, по восьми элементов в каждом ряду, всего 8-8 — 64 элемента.
БАТАРЕЙНЫЕ циклоны КОНСТРУКЦИИ треста «газоочистка»
589
13. Размеры элементов батарейных циклонов в мм
Тип направляющего аппарата Условный диаметр Материал корпуса А Б В Г д Е Ж d <?2 Вес в кГ
«Розетка» 100 Чугун 50 142 220 420 140 125 100 98 59: x 3 40 6 6,1
100 Сталь 50 146 220 420 140 100 100 100 59 X 3 40 4 4,1
» 150 Чугун 100 190 325 625 200 175 160 148 83 х 3,5 55 8 17,6
» 150 Сталь 100 195 325 625 200 160 160 150 83 х 3,5 55 6 14,3
» 250 Чугун 120 370 520 1020 315 275 230 254 133 X 4 80 10 59,6
«Винт» 250 » 120 370 700 1200 490 275 230 254 159 х 4,5 80 10 69,9
«Розетка» 250 Сталь 120 375 520 1020 315 275 230 X Х230 259 133 X 4 80 7 46,1
-Винт» 250 » 120 375 700 1200 490 275 230х Х230 259 159 X 4,5 80 7 54,1 Г
Примечая и е. «Винт» состоит из двух лопастей, поставленных под углом 25 ° к выхлоп-
иой трубе, «Розетка » — из восьми лопастей. поставленных под углом 25 или к выхлопной труое.
590
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Диаметр элемента М И Размеры К в зависимости от числа элементов в одном ряду
5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
100 150 250 130 180 280 95 120 170 710 960 1460 840 1140 1740 970 1320 2020 1100 1500 2300 1230 1660 2580 1360 1860 2860 1490 2040 3140 1620 2220 3420 1750 2400 3700 1880 2580 3980 2010 2760 4260 2140 2940 4540
Примечания: 1. Высота подводящего газохода И определяется по формуле , И = м vex - 41) п + О-О6! где QceK—объем газа, поступающего в батарею, в м3/сек; ' vex—средняя скорость газа в живом сечеиии первого ряда труб в м/сек; п— число элементов в одном поперечном ряду (размер Г см. табл. 13). 2. Обозначения: / — камера очищенного газа; 2—выход газа (I-й вариант); 3— выход газа (2-Й вариант); 4—люк для чистки 600x500 мм; 5 — входной патрубок; 6 — газоход; 7 —элементы; в— бункер; 9— патрубок для спуска пыли.
ЦИКЛОНЫ НИИОГАЗА СЕРИИ ЦН-15 (21}
Циклоны НИИОГАЗа серии ЦН-15 предназначаются для улавливания золы из отходящих газов и сухой пыли из воздуха.
Циклоны меньшего диаметра имеют больший коэффициент очистки (табл. 15), поэтому рекомендуется устанавливать циклоны меньшего диа-
ЦИКЛОНЫ НИИОГАЗА СЕРИИ ЦН-15
591
I етра и при необходимости принимать несколько циклонов, объединяя их г группы, но не более восьми.
При выборе диаметра циклона следует также учитывать слипаемость пыли и начальную запыленность.
Распределение пыли по степени слипаемости приведено в табл. 16.
Допускаемая начальная запыленность воздуха в зависимости от диаметра циклона и слипаемости пыли приведена в табл. 17.
15. Средний коэффициент очистки газа от пыли
Диаметр циклона в мм Коэффициент очистки в % . при диаметре частиц в мк Диаметр циклона в мм Коэффициент очистки в % при диаметре частиц в мк
5 10 20 5 10 20
100—150 83 95 99.5 600—750 55 87 98,0
200—350 77 93 99.0 800 50 85 97,5
400—550 69 89 98,5
16 Распределение пыли по группам в зависимости от степени слипаемости
I группа 11 группа П1 группа
Песлипающиеся и слабо слипающиеся Средне слипающиеся Сильно слипающиеся
Глиноземная пыль Угольная пыль Шлаковая пыль Зола летучая Магнезитовая пыль (сухая) Сланцевая пыль Апатитовая пыль Доменная пыль Торфяная зола Пыль концентраторов цветной металлургии Окисн цинка, свинца, олова. Магнезитовая пыль (влажная) Пыль от цементных печей Цементная пыль (сухая) Сажа (скоагулировавшаяся) ААучыая пыль Пыль от асбеста, хлопка, шерсти и т п. Пыль от отсева зерна, опилок и т. п. Цементная пыль (влажная) Гипсовая и алебастровая пыль Огарковая пыль >500° С
17. Допускаемая запыленность воздуха
Группа слипаемости пыли Допускаемая запыленность воздуха в Г/м3 в зависимости от диаметра циклона в мм
40 60 100 200 400 600 800
I 20 40 60 150 200 300 400
11 10 20 30 75 100 150 200
Ill 5 10 15 37 50 75 100
Для сбора пыли, осажденной в циклонах, под циклоном или под группой циклонов устанавливается бункер.
Циклоны могут работать как на всасывание, так и на нагнетание, при этом разрежение в циклоне допускается принимать до 250 кПм\
Для нормальной работы циклонов следует обеспечить примыкание воздуховодов к циклонам по плавной кривой; равные сопротивления отдельных циклонов вместе с ответвлениями к ним; отсутствие дросселей и шиберов на входных и выходных патрубках.
592
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Коэффициент местного сопротивления циклона, отнесенный к условной скорости в поперечном сечении циклона НИИОГАЗа, С = 105.
18. Производительность циклонов в мв/час
Ьр* V/ Производительность циклонов в м*/час в зависимости от диаметра циклона в жж
100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800
55 70 200 300 500 800 1100 1450 1850 2250 2700 3250 3800 4400 5100 5800
60 77 212 325 550 850 1150 1510 1940 2360 2825 3390 3950 4600 5300 6050
65 85 225 350 600 900 1200 1575 2030 2470 2950 3530 4125 4800 5525 6300
70 92 238 375 650 950 1255 1640 2110 2580 3075 3670 4300 5000 5750 6550
75 100 250 400 700 1000 1300 1700 2200 2700 3200 3800 4500 5200 6000 6800
• д р — ПОТ еря давле НИЯ в цикле ие в кГ/мя\ Ул — объе мный вес газа при данной те мпера-
туре в кГ1м*
19. Конструктивные размеры циклонов НИИОГАЗа серин ЦН-15 в мм
D А d ^2 Н Л2 h, *4 h. а Б Si 1 6 Вес кГ
100 820 60 40 105 492 200 232 60 212 32 66 20 29 90 2 3,7
150 1190 90 60 155 720 300 345 75 297 48 99 30< 41 ПО 2 7,5
200 1560 120 60 160 918 400 458 60 354 48 132 40 52 120 2 12,3
250 1930 150 75 180 1149 500 574 75 444 60 165 50 65 150 3 22,3
300 2300 180 90 210 1377 600 687 90 531 72 198 60 78 180 3 37,6
350 2670 210 105 250 1605 700 800 105 618 84 231 70 91 210 3 49,е
400 3040 240 120 280 1833 800 913 120 705 96 264 80 104 240 3 65,2
450 3410 270 135 310 2061 900 1026 135 792 108 297 90 117 270 3 82,3
500 3780 300 150 325 2289 1000 1139 150 879 120 330 100 130 300 3 100,7
550 4150 330 165 350 2520 1100 1255 165 972 132 363 по 143 330 0 197,0
600 4520 360 180 365 2750 1200 1370 180 1060 144 396 120 156 360 5 231,в
650 4890 390 195 400 2980 1300 1485 195 1146 156 429 130 169 390 5 275,0
700 5260 420 210 410 3210 1400 1600 210 1235 168 462 140 182 420 5 320,0
750 5630 450 225 450 3435 1500 1710 225 1320 180 495 150 195 450 5 354,0
800 6000 480 240 470 3665 1600 1825 240 1405 192 528 168 208 480 5 412,4
Примечания: 2. Рабочие чертежи 1. Для D, d и dj даны внутренние размеры. циклонов типа ЦН-15 разработаны институтом «Гипрогазоочистка>,
см. серию ЦН, часть III, вып. 1952 г. 3. Тнп I — выпуск воздуха через улитку; тип II — то же через трубу вверх; тип II — то же
через отвод в бок.
ЦИКЛОНЫ НИИОГАЗА СЕРИИ ЦН-15
593
Фильтры
20. Фильтры рамные сетчатые [21]
Фильтры Производительность в м3/час на 1 м2 фильтрующей поверхности Сопротивление Н в кГ/м3 Степень очистки воздуха т) в % Вес ячейки в кГ Место изготовления
Рамные с металлической сет-
кой (фнг. 2) Рамные Промстройпроекта 180—500 5—20 85 11,0 На месте монтажа
(фиг. 3) Сетчатый самоочищающийся 40—50 50 <95 7,0 То же
тана ФР-1 (фиг. 4) * Всей установки. 3000 15 90—95 700* На заводах
Примечание, фильтрующая поверхность мощность N = 4,0 квт. сетки фильтра ФР-1 F = 2.5 м2\ потребляемая
ЗФ-16
ЗФ-24
ЗФ-32
ЗФ-48
21. Фильтры всасывающие матерчатые марки ЗФ с деревянным корпусом
16
24
32
48
19,2 120—150 80—90 90
28,8 120—150 80—90 90
38,4 120—150 80—90 90
57,6 120—150 80—90 90
0,4
0,45
0,53
0,6
1072 1327 1086 705 720 — 300 — 950
1945 1695 1950 1709 1460 1475 946 350 1415 1470
2450 2200 2455 2214 1965 1980 1200 400 1875 1850
3460 3210 3465 3224 2975 2990 1704 500 2850 2520
Примечания: 1. Производительность указана для минеральной пыли.
2. Бункер фильтра ЗФ-16 шнека не имеет,
3. Фильтры ЗФ предназначаются для очистки воздуха от сухой пылн. Каркас и обшивка фильтра изготовляются из дерева. Подсос воздуха с учетом продувки составляет 50% общего количества очищаемого воздуха. Рукава фильтров изготовляются из сукна d = 180/Г90 мм, / = 2195 мм. Разрежение в бункере должно быть не меиее 30 кГ/м*.
4. Обозначения:/ — входное отверстие; 2—выходное отверстие; 3— перекрытие; 4— левый привод; 5 — шнек, d = 150 мм.
38 Рысин 104
594
ПЫЛ EOTЦЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Фнг. 2. Рамный фильтр с металлической сеткой конструкции Пр омстр ой проекта:
/ — рама; 2 — ячейка фильтра; 3 — обшивка из досок; 4 — деревянный каркас.
Фиг. 3. Рамный клинообразный сетчатый фильтр конструкции Про стройпроекта.
ЦИКЛОНЫ НИИОГАЗА СЕРИИ ЦН-15
595
22, Фильтры всасывающие рукавные с металлическим корпусом завода нм. Воробьева (по ГОСТу 7715-55)
1 <3 а ьтрую-поверх ь в м* ii’iecTBO ВОВ 43 водимое ть лР /час 1ОТ11ВЛС-н ень тки в % 'сбляе-мощ* ь в кет А Б В Диа-метр рукавов Длина рукавов в кГ
Г 5 ь-ё- 1Э0Н КС1П 1ГИф Кол, рука Про1 тсль на 1 в л* Conf и не в кГ Степ 04 ПС rioTf мая мост в мм О й> m
ФВ-30 30 36 180 45 90—99 0,40 1134 1450 1105 135 2090 930
ФВ-45 45 54 180 45 90—99 0,60 1650 1985 1620 135 2090 1250
ФВ-60 60 72 180 45 99—99 0,75| 2169 2505 2140 135 2090 1500
ФВ-90 90 108 180 45 90 99 0.95 3204 3540 3170 135 2090 2070
Примечание. Сопротивление фильтра указано для незапыленного фильтровального сукна № 2 по ГОСТу 6986-54 при нагрузке 180 м?!час на I лс'.
23. Фильтры матерчатые рукавные марки РФГ-V
Марка Общее количество рукавов фильтра Фильтрующая поверхность в мг J3 о о ч к » а; О S си чистки А Б Ор иентн ровоч ны Й
вес в кГ
фильтра О О 5> со о о
одинарного ДВ0ЙН01 одинарного о о со Пропав 1 мг в л Conpori в кГ/м1 о 5^ О вз в мм оди норного о CZ о 03 К
РФГ-У-4 56 112 112 224 120—150 80—100 99 2710 3003 7 200 15 000
РФГ-У-5 70 140 140 280 120—150 80—100 99 3460 3753 8 600 17 500
РФГ-У-6 84 168 168 336 120—150 80—100 99 4210 4503 10 000 20 500
РФГ-У-7 98 196 196 392 120—150 80—100 99 4960 5253 11 500 23 500
РФГ-У-8 112 224 224 448 120—150 80—100 99 5710 6003 12 200 25 000
РФГ-У-9 126 252 252 504 120—150 80—100 99 6460 6753 14 300 29 000
РФГ-V-10 140 280 280 560 120—150 80—100 99 7210 7503 15 700 32 000
Примечания: 1. Производительность фильтра указана для минеральной пыли.
2. Фильтры предназначаются для очистки воздуха от сухой пыли. Каркас и обшивка фильтра изготовляются нз металла. Фильтр работает на всасывание, но может быть установлен и на нагнетание. Подсос воздуха с учетом продувки достигает 25% общего объема очищаемого воздуха.
3. Установочная мощность N = 11,8 кет.
4. Обозначения: 1 — входное отверстие; 2 — гыходиое отверстие; 3— вентилятор; 4—электродвигатель; 5 — шнек; 6 — шлюзовой затвор; 7 — коллектор очищенного воздуха; 8 — продувочный коллектор сечением 263 X 340 jhjw.
38*
24. Фильтры матерчатые рукавные марки МФУ конструкции Союзстройзапчасти
I
Марка фильтра Количество Фильтрующая поверх- Производи дельность на 1 л<* Сопротивление Н Степень очистки Потребляемая мощность А Б в г Д Е Ж и Вес с бункером в кГ
рукавов ность в ма в а1/’® в кГ/м* В /о в квт В мм
МФУ-24 МФУ-32 МФУ-48 МФУ-72 24 32 48 72 28,8 38,4 57,6 86,5 120-150 120—150 120-150 120—150 80-100 80-100 80—100 80—100 99 99 99 99 0,60 0,72 0,90 1.6 1950 2470 3510 5030 1630 2150 3190 4710 1555 2070 3108 4666 1675 2191 3228 4786 1588 1588 1588 1588 1115 1115 1115 1115 4568 4568 4568 4568 1610 2130 3170 4720 1650 2455 3125 4117
Примечания: 1. Производительность фильтра указана для минеральной пыли. предназначаются Для очистки воздуха от сухой пыли. Каркас и обшивка фильтра изготовляются нз металла. Фильтр работает на всасывание, подсос воздуха с учетом продувки составляет 30% общего объема очищаемого воздуха. Рукава фильтра изготовляются лэ сукна.
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
ЦИКЛОНЫ НИИОГАЗА СЕРИИ ЦН-15
597
25. Фильтры матерчатые рукавные марки „ФВ“ конструкции Текстильпроекта
650 650 —
Марка фильтра Количество рукавов Фильтрующая поверхность в мя Производительность на 1 мг в м3/час Сопротивление Н в кГ/м3 А Б В 2 секции 3 секции 4 секции Вес в кГ
верхней коробки ПЫЛЬНОЙ ко робки бункера на 2 секции
В мм
ФВ-2,5 ФВ-3,0 8 8 13,8 16,8 170 170 40 40 2255 2755 2500 3000 3500 4000 1300 1300 1950 1950 2600 2600 482/418 528'468 207 207 285 285
Примечания: I. Производительность фильтра указана для текстильной пыли. 2. Вес фильтра указан: над чертом — головной секции, под чертой — промежуточной или концевой секции. 3. Фильтры предназначаются для очистки воздуха от текстильной пыли. Конструкция фильтра предусматривает возможность продувки рукавов. Подсос воздуха составляет 10—15% общего j объема. Отдельные секции фильтра могут собираться в группы до четырех в каждой. Разрежение в нижней коробке фильтра должно быть не менее 30 к.Г[м*. 4. Обозначения*./ — входной патрубок; 2 — смотровые люкн; 3 — выходной патрубок; 4 — бункер; 5 — решетка для закрепления рукавов.
2(.:. Фильтры матерчатые рукавные марох Ф-16-Н0 и Ф 1G-H3 Тсксткльпроекта
Марка фильтра Колн чество рукавов Фильтрующая поверхность в м? Производительность на I л(2 в «3/час Размеры в мм при 1р = 2,0 м Размеры в мм при 'р = 2'5 » Вес в кГ
прн ‘р =2 * при 1р = 2,5 м А Ъ н / А с ь Г Д при 1р = 2.0 м при /р = 2,5 м
Ф-16-Н0 16 20 1 25,1 170 3600 2090 900 3315 4100 2590 1400 3815 597 607
Ф-16-НЗ 16 20,1 25,1 170 3600 2090 900 /р дл 3315 1на ру 2700 кавов 4100 2590 1400 3815 3200 822 870
Примечания; 1 Фильтры предназначаются для очистки воздуха от текстильной пыли. Фильтры работают иа нагнетание. Конструкция фильтров предусматривает возможность продувки рукавов. В случае использования для продувки вентилятора, подающего воздух в фильтр, можно ставить !|«ж.,олосЛ.вух сек4и“’ ПРИ большом количестве секций необходимо предусматривать установку специального вентилятора. Отдельные секции фильтра могут собираться в группы до шести секций ц каждой. к ‘
духа; 5^Нмате,р»?атые"рукаваР откритого тнпа Ф'!6-НО; б — фильтр закрытого типа Ф-Ю-НЗ; / — окно для продувки воздуха; 2 —вход запыленного воз-
ЦИКЛОНЫ НИИОГАЗА СЕРИИ ЦН-15
599
27. Фильтр матерчатый рукавный марки Ф-16-ВЗ Текстильпроекта
Наименование показателей При длине рукавов в м
2,0 2,5
Количество рукавов 16 16
Фильтрующая поверхность вл2 20,1 25,1
Производительность (при удельной нагрузке м?/час 170 м3/час-м-) в 3400 4200
Длина для двух секций А в мм 2543 2543
Высота Б в мм ............. 900 1400
* В » » 2870 3370
» Г » » 3315 3815
Вес головной секции в кГ . . 810 850
Вес промежуточной или концевой секции в гГ 722 750
Сопротивление фильтра в кГ/м- 40 40
Подсос воздуха через неплотности в % . . 10—15 10—15
Примечания: 1. Фильтр предназначен для очистки воздуха от текстильной пыли. Отдельные секции фильтра могут собираться до шести в каждой группе. При односторонней подводке воздуха к фильтру в одной группе можно ставить не более четырех секций. Разрежение в нижней коробке должно быть ие менее 30 кГ/м*.
2, Обозначения: 1 — вход запыленного воздуха; 2 — выход очищенного воздуха; 3 — окно для продувки; 4 — смотровой люк; 5 — матерчатые рукава диаметром 200 мм; 6 — секции фильтра.
I
28. Эффективность тканей в рукавных самоочищающихся фильтрах [73]
Наименование ткани с Место испытания ткани Род пылн Удельная нагрузка воздуха в мл/м2час Начальное пыле-содержание в мГ/м9 Конечное пылс-содер жанне в мГ/м3 Эффективность тк а ни В % Сопротивление ткани в кГ/м2
Вельветон Комбинат имени Цу-рюиы Мучная 187,0 12 374 21,69 99,82 28,0
» Лаборатория МИОТ Пескоструйная < 90 мк 213,0 4 777 135,5 97,18 32,0
Замша То же То же 77,0 141,6 198,9 25 020 5 600 5 525 8,3 6,43 9,89 99,96 99,88 99,81 11,43 26,19 48,07
Холст фильтрпрессный 75,9 134,8 194,0 14 380 4 790 8 630 13,35 14,0 56,93 99,9 99,7 99,34 18,06 37,31 94,71
Саржа полушерстяная 77,1 142,3 139,0 181,0 187,9 5 980 15 070 7 420 8 490 4 255 4,2 40,24 43,5 107,83 143,91 99,9 99,9 99,4 98,97 96,66 9,8 53,5 63,3 156,15 140,6
То же Комбинат имени Цу-рюпы Мучная 195 11 740 24,07 99,8 27,0
Фланель пестротканая То же » 198 10 178 51,36 99,49 16,0
600 ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
ЦИКЛОНЫ НИИОГАЗА СЕРИИ ЦН-15
601
29. Матерчатые фильтры типа ДИЗ-З [97]
№ фильтра Производительность мя/час Ф и л ьтр у юща я поверхность ткани в ж2 Число мешков Нагрузка на 1 № ткани в м3/час Сопротивление фильтра в кГ/м- Длина L в мм
1 1 800 40 10 40—50 60—°0 5 020
2 5 400 120 30 40—50 60—90 7 0S)
3 7 000 160 40 40—50 60—90 8 150
4 16 200 360 90 40—50 60—90 13 220
Пр и м е ч а и и е. фильтры предназначаются для улавливания больших концентраций (свыше 200 кГ/м3) сухой неполоннистой пыли прн температуре воздуха до 80° С.
30. Матерчатые фильтры типа СТЗ [97]
Марка фильтра Количество мешков Поверхность фильтра в м2 Пронз во дител ьность в м3/час А Б в | г д Вес в кГ
В мм
СТЗ-10 10 46,5 1 800—2 300 2240 2000 1198 400 4145 1500
СТЗ-2О 20 93,0 3 700—4 600 3330 2000 1198 400 4115 2015
602
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Продолжение табл. 30
Марка Количество Поверхность Производительность А Б В Г Д
фильтра мешков фильтра в м2 в м3/час в мм в кГ
СТЗ-20 20 140,0 5 600— 7 000 3330 2600 1800 400 4145 2500
СТЗ-ЗО 30 210,0 8 400—10 500 4420 2600 1800 500 4245 3250
С ТЗ-40 40 280,0 11 200—14 000 5510 2600 1800 500 4245 4000
СТЗ-60 60 420,0 16 800—21 000 7690 2600 1800 1000 4745 5500
СТЗ-80 80 560,0 22 400—28 000 9870 2600 1800 1000 4745 7000
31. Фильтры клиновидные рамочные из пористой бумаги типа К-49 конструкции МИОТ
Фильтрующий материал Начальное пыле-содержание мГ/м3 Допускаемое сопротивление в кГ/м3
10 15
Пыле-емкость Г/м2 Срок службы в час. Степень очистки в % Пыле-ем кость в Г/м2 Срок службы в час. Степень очистки в %
6 слоев алигни- 1 80 132 95—96 130 • 216 94-95
на + 2 слоя шел- 3 80 44 95—96 130 72 94-95
КОВКИ 6 слоев алпгнина 1 160 270 86—87 215 360 84-86
3 160 90 86—87 215 120 84-86
10 слоев а ли- 1 143. 240 94—95 205 342 92-94
гнина 3 143 80 94—95 205 114 92-94
Примечания: 1. Фильтры предназначаются для тонкой очистки атмосферного воздуха от пыли при начальной запыленности 1—3 мГ/м3. В качестве фильтрующего материала приме-няется пористая бумага (алмгнин и шслковка), натянутая в 6—10 слоев.
Отдельные кассеты фи-льтра могут быть установлены в ячейки металлического каркаса, образуя группу требуемой поверхности.
Производительность одной кассеты Q = 1000 м*/час или 600 мэ/час иа 1 jw2 фильтрующей поверхности.
2. Обозначения: 1 — каркас для сетки; 2— стержень; 8—иакладка; 4— зажимный клин; 5—направляющая; 6 — скоба; 7 — движок; 8— ручка; 9—рама.
ЦИКЛОНЫ НИИОГАЗА СЕРИИ ЦН-15
603
32. Фильтры клиновидные из пористой бумаги встряхиваемые конструкции МИОТ
Г
ЮЧО----
5 13 4 | н II I Кассета
—иго
33. Фильтры масляные ячейковые сетчатые конструкции ВНИИСТО
Начальное пыле-содержание в мГ/м* Производительность на I мг в м3/час Сопротивление в кГ/л2 Пылеемкость в Г/мг Срок замены ячеек в час. Степень очистки в %
30 600 10 70 96 89—90
100 400 20 240 160 90—92
300 200 30 600 176 92—93
Примечания: Фильтры
предназначаются для очистки воздуха от сухой пыли при началь-ном пылесодержаини до 300 hi/'/jm3. Фильтры работают па нагнетание. Сечение в кожухе для прохода воздуха принимать в пределах 0.75— 1,0 м/сек. Встряхивание фильтра производится через каждые 4 часа.
2. Обозначения: / — корпус фильтра; 2 — бункер; 3—вход запыленного воздуха; 4 — кассета фильтра; 5 — выход очищенного воздуха.
120—200 6
250—350 6
Сопротивление в кГ/м2 ячейки при производительности О в м9/час
1100 1500 2000
Пылесмкость одной ячейки в Г
10 16
10 20
97—98 700
97—98 1200
500 700
800 1200
50
100
Примечание. Сопротивление незапыленных фильтров вдвое меньше сопротивлений, указанных в таблице. Фильтры предназначаются для тонкой очистки наружного воздуха от пыли и как исключение могут применяться для второй ступени очистки при начальной запыленности не более 20 мГ/мя.
Ячейки фильтра состоят из ряда гофрированных сеток, поставленных последовательно во взаимно-перпендикулярном направлении гофров.
Перед установкой ячейки фильтра промасливаются веретенным маслом 2 или 3. Промывают ячейки горячим содовым раствором при температуре 60—70° С.
604
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
34. Размеры, набор сеток н вес сетчатых фильтров [59]
Модель фильтра и ее условное обозначение Размеры установочной рамки в мм Размеры ячейки в мм Число и № сеток в ячейке Приблизительный вес в кГ
установочной рамки ячейки общий
Малая модель М 520x 520x 70 510x510x50 5 шт. № 2,5 4 . № 1,2 3 „ № 0,63 —0,5 —0,35 —0,25 3 7 10
Всего 12 сеток
Большая 520 x 520x120 510x510x100 8 шт. № 2,5 6 . № 1,2 4 „ № 0,63 —0,5
модель Б —0,35 —0,25 3.5 И 14.5
Всего 18 сеток
Пример обозначения: № 1,2—0.35 обозначает сетку с квадратными отверстиями 1.2X1.2 мм, диаметром нитки 0,35 мм.
ЦИКЛОНЫ ИЛИ СКРУББЕРЫ С ВОДЯНОЙ ПЛЕНКОЙ [21] и [69]
Циклоны с водяной пленкой (табл. 35—37) применяются в вытяжных вентиляционных установках для средней и тонкой очистки воздуха от пыли, образующейся при обработке и транспортировке кварцевого песка, кокса, угля, известняка, абразивов, различных руд и т. п.
Циклоны рекомендуется устанавливать:
а) в качестве первой ступени очистки для вытяжных систем от дробильносортировочного и землеприготовительного оборудования и от выбивных решеток в литейных цехах;
б) в качестве второй ступени очистки для вытяжных систем с большой начальной концентрацией пыли.
Скорости воздуха во входном отверстии патрубка циклона принимают в пределах 17—23 м!сек.
Коэффициент местного сопротивления циклонов ВТИ Промстройпроекта и ЛИОТ, отнесенный к скорости во входном отверстии патрубка, без улитки С = 2,5, с улиткой С = 2,8.
Общий к. п. д. циклонов с водяной пленкой
____ (и + А„Еф (2) + - • + АпЕф w По— 100
где А — содержание пыли данной фракции в % по весу;
Еф — фракционный к. п. д. циклона (табл. 38).
Для циклонов, у которых диаметр D меньше 1000 мм, полученное значение следует пересчитать по формуле
т] = 1 — (1 — т|0)]ЛО,
где D — в м.
ЦИКЛОНЫ ИЛИ СКРУББЕРЫ С ВОДЯНОЙ ПЛЕНКОЙ
605
Общий к. п. д. повышается с уменьшением диаметра циклона, с повышением скорости воздуха во входном отверстии и с увеличением удельного веса пыли.
Для нормальной работы циклона с водяной пленкой скорость воздуха в сечении цилиндра принимают 5—6 м1сек.
Напор воды в трубопроводе перед форсунками должен поддерживаться в пределах 3—4 м, для чего в некоторых случаях устанавливают промежуточный напорный бачок.
35. Центробежные скрубберы ВТИ
Промстройпроекта (ТД-ОВ-03-01)
О
Вес в кг
А
цс-з 1 зоо 0,15 3 300 150 270 1200 375 240 75 135 230 111,9 123.3
ЦС-4 2 300 0,17 3 400 200 360 1600 500 320 100 175 300 152,1 168.8
ЦС-5 3 000 0,20 4 500 250 450 2000 625 400 125 210 380 209,9 233,5
ЦС-6 5 200 0.22 4 600 300 540 2400 750 480 150 260 450 274,9 306,2
ЦС-7 • 7050 0.28 5 700 350 630 2800 875 560 175 300 550 359,0 400,0
ЦС-8 9 200 0,33 5 800 400 720 3200 1000 640 200 350 600 443,4 500.0
ЦС-9 11 600 0,39 6 900 500 810 3600 1125 720 225 380 700 538,8 601.4
ЦС-10 14 400 0,45 1000 600 900 4000 1250 800 250 430 та 669.4 733.8
Примечания: 1. Производительность скрубберов указана при скорости воздуха во входном патрубке 20 м/сек.
2. Скруббер может работать как иа нагнетание, так и на всасывание.
3. При выборе диаметра скруббера следует учитывать, что скрубберы меньшего диаметра имеют более высокую степень очистки.
4. Коэффициент местного сопротивления, отнесенный к скорости в подводящем патрубке без учета сопротивления выхлопной трубы или улитки, составляет £ = 2,5.
606
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
36. Циклоны ЛИОТ с водяной пленкой [ТД-ЛИОТ-57]
гЭ на :ск Сопротивление в кг/л2 3 А Б В Г Е н Вес в кГ
О £ о о са o' •е СП J3 о « о
Диаме* в л л о = X ч и X СХ « Скорое входе в ч без улитки Расход в л /сек Число сунок Площа, входно верстн! в им без улитки с улитк
1 315 1 600 18 55 50 0,14 3 0,025 224 1275 204 260 122 1903 59 72
1 900 21 76, 68
9 443 3 200 18 55 50 0,20 4 0,049 314 1785 295 370 165 2594 101 120
3 700 21 76 68
3 570 4 500 18 55 50 0,24 5 0,070 405 2280 352 450 202 3237 164 197
5 250 21 76 68
4 634 5 800 18 55 50 0,27 5 0,090 450 2540 392 490 228 3582 183 220
6 800 21 76 68
5 730 7 500 18 55 50 0,30 6 0,116 520 2925 452 610 258 4107 234 285
8 750 21 76 68
6 793 9 000 18 55 50 0,33 6 0,138 560 3280 492 670 282 4532 278 337
10 400 21 76 68
7 888 11 300 18 55 50 0,36 6 0,175 630 3535 552 742 318 4917 331 411
13 200 21 76 68
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЬ УДАРНО-СМЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ (УСД) КОНСТРУКЦИИ ЛИОТ 607
37. Пылесборник и мигалки к циклонам ВТИ Промстройпроекта и ЛИОТ
Размеры
Диаметр патрубка D Л Б в Г д Е Ж б d Вес в кГ
70 406 60 221 271 250 170 106 3 18 9,14
100 426 60 251 301 250 200 106 4 18 12,54
38. Пофракциониые к. п. д. циклона (скруббера) ВТИ Промстройпроекта диаметром 1000 мм при входной скорости vex — 20 MjceK и у„ = 2,0 Г/см3
Размер пылинок в мк . До 5 5—10 10—20 20—30 30—40 40—50 50—60 60 70 70
Фракционный к. п. д. Еф в % . . . 0,71 0,83 0,89 0,92 0,94 0,95 0,96 0,97 0,99
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЬ УДАРНО-СМЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ (УСД) КОНСТРУКЦИИ ЛИОТ (ТД-ОВ, 1954 г.) [91J
Пылеуловитель УСД-ЛИОТ (фиг. 5) предназначен для улавливания любой нецементирующейся и неволокнистой пыли.
Его применяют в том случае, если по местным условиям необходимо иметь один аппарат на большой расход воздуха и если установка циклона с водяной пленкой оказывается затруднительной из-за недостаточной высоты помещения.
608 ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Фиг. 5. Пылеуловитель УСД-ЛИОТ:
а — общий вид; б — основные размеры;
I — входной патрубок; 2 — отражательные кольца; 3 — кожух; 4 — конус для стока воды; 5 — рейки; 6 — отражатель;
7 — выходной патрубок; S — форсунки.
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЬ УДАРНО-СМЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ (УСД) КОНСТРУКЦИИ ЛИОТ 609
39. Типоразмеры пылеуловителей УСД-ЛИОТ
№ УСД Расход воздуха Скорость входа воздуха в пыле- уловитель в м!сек Потеря давления в пылеуловителе в мм вод. ст. Расход воды , в л/сек Форсунки Размеры пылеуловителя в мм (см. фиг. 5, а} Количество колец Вес г.ылеуловнтеля н кГ
в м*/час в м3/сек Количество 1 Диаметр от- 1 и X j У п Q см о 0,37 D 0,42 D 0,6 D СО
4/2 1 430 1 580 1 720 0,398 0,437 0,477 13,3 15,1 16,5 45 55 65 0,080 0,087 0,095 1 5,5 82 165 192 270 450 600 40 53
5 1 770 1 950 2 120 0,491 0,540 0,588 13,3 15,1 16,5 45 55 65 0,098 0,108 0,117 1 7,0 94 185 212 300 500 650 44 71
5/2 2 140 2 350 2 570 0,594 0,653 0,712 13,8 15,1 16,5 45 55 65 0,119 0,131 0,142 3 3,0 105 205 232 330 550 710 48 88
6/2 2 990 3 290 3 590 0,830 0,914 0,996 13,8 15,1 16,5 45 55 65 0,166 0,183 0,199 3 3,5 128 239 276 390 650 825 56 115
7/2 3 980 4 380 4 770 1,105 1,215 1,325 13,8 15,1 16,5 45 55 65 0,221 0,243 0.265 3 5,0 155 275 320 450 750 950 65 142
8/2 5 120 5 620 6 130 1,420 1,562 1,702 13,8 15,1 16,5 45 55 65 0,284 0,312 0,340 3 6,5 175 315 360 510 850 1075 73 171
9/2 6 370 7 030 7 650 1,770 1,950 2,125 13,8 15,1 16,5 45 55 65 0,354 0,390 0,425 4 6,5 200 351 400 570 950 1185 81 275
12 10 200 11 200 12 200 2,830 3,110 3,390 13,8 15,1 16,5 45 55 65 0,566 0,622 0,678 6 6,5 250 445 512 720 1200 1500 103 399
Примечание. Коэффициент сопротивления £ = 3,9; расход воды 0,2 л/м3.
Типоразмеры пылеуловителя выбирают по табл. 39, исходя из заданного расхода.
Пылеуловитель устанавливают на линии всасывания и на линии нагнетания. Однако предпочтение следует отдать первому варианту, так как при этом исключается проникновение пыли в производственное помещение через неплотности во фланцах и в воздуховодах. При большой начальной запыленности или при пыли, обладающей абразивными свойствами, для предохранения вентилятора от износа также рекомендуется установка пылеуловителей на всасывании.
Удельный расход воды, распыляемой форсунками во входном патрубке пылеуловителя, составляет 0,2—0,3 л!м?. Давление воды в водопроводной сети перед форсунками должно быть не ниже 1 ат. Для контроля за расхо-
39 Рысин
610
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ II ФИЛЬТРЫ
дом воды в пылеуловителе на трубопроводе, подводящем воду к форсункам, после запорного вентиля на ходу воды устанавливается пружинный манометр.
Эффективность пылеуловителя ударно-смывного действия, как и всякого иного, зависит от дисперсного состава пыли. В табл. 40 приведены для некоторых пылей величины общих степеней очистки воздуха в пылеуловителе ударно-смывного действия, полученные в промышленных условиях.
40. Степень очистки воздуха в пылеуловителях ударно-смывного действия типа УСД ЛИОТ
Пыль Содержание фракций со скоростью витания до 1 ыл/сек в 1 % по весу Скорость входа воздуха в пылеуловитель м/сек Удельный расход воды в л/л3 Общая степень очистки в %
Фарфоровая, удаляемая местными отсосами от токарного и фрезерного станков 13,1 13,4 0,26 98,6
То же 13,1 10,6 0,34 98,1
Эбонитовая, удаляемая местными отсосами от шлифовальных шайб 22,3 13,5 0,27 98,2
Песчаная из воздуховода пескоструйной кабины 25,4 14,9 0,29 98,2
То же 25,4 12,7 0,34 97,3 |
Песчаная из воздуховода от пескоструйной кабины после первой ступени очистки (сухого циклона) 86,3 13,5 0,51 91,5
Примечание. Отвод стоков от пылеуловителя ударно-смывного действия осуществляется мигалкой конструкции ГПИ Ленинградского Промстройпроекта или водяным затвором (затоплением конца сточной трубы в отстойнике на I 00—150 мм).
ПЕННЫЕ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ КОНСТРУКЦИИ КОМБИНАТА «АПАТИТ» [45]
Пенные пылеуловители предназначаются для улавливания гидрофобной (плохо смачиваемой апатитовой, нефелиновой и т. п.) пыли при начальной запыленности воздуха до 60 Пм3.
Пенные пылеуловители, установленные на обогатительной фабрике комбината «Апатит» для улавливания апатитовой и нефелиновой пыли, показали высокую эффективность. Результаты испытаний производственных образцов пенных пылеуловителей приведены в табл. 41.
41. Эффективность пенных пылеуловителей
На входе в аппарат (запыленный воздух) На выходе из аппарата (очищенный воздух) Количество уловленной пыли в %
Запыленность в Г/м3 Количество пыли кГ/час Запыленность в Г/м3 Количество пыли в кГ/час
А п атнтовая пыль
6,3 62,8 0,15 1,5 97,6
8,0 80,0 0,24 2,4 97,0
10,6 106 0,30 3,0 97,1
26,5 265 0,37 3,7 98,6
Нефелиновая пыль
40,8 367,2 0,30 5,1 98,6
86,8 738,6 0,30 5,1 99,3
100,1 850,1 0,50 8,5 99,0
191,0 1719,0 0,73 12,4 99,2
221,2 1990,8 1,77 30,0 98,4
МАСЛЯНЫЕ САМООЧИЩАЮЩИЕСЯ ФИЛЬТРЫ СЛАВЯНСКОГО ЗАВОДА
61!
На фиг. 6 показан типовой пенный пылеуловитель производительностью Q— 14 000-ч- 17000 м?1час, предназначенный для работы при начальной запыленности воздуха до 20 Г/м\ Потеря давления в пылеуловителе Н = = 30 ч- 40 кГ/м1 2; скорость в поперечном сечении v — 2,1 -ч-2,3 м/сек; степень очистки воздуха 98—99%; расход воды 0,3 л на 1 мя воздуха.
I
однополочный
Фиг. 7. Промышленный двухполочный пенный пылеуловитель:
Фиг.
6. Промышленный пенный пылеуловитель:
1 — корпус; 2 — диффузор ввода газа; 3—ра-
бочая решетка (шаг 11 мм, диаметр отверстий 5,3 мм); 4 — опорные уголки; 5 — брызгоот-бойиая решетка (шаг 12 мм, диаметр отверстий 7 мм)', 6 — конфузор вывода газа;
7 — штуцер ввода воды; 8 — приемная коробка; 9 — сливная коробка; 10 —переливная труба; II — бункер аппарата; 12 — штуцер вывода пульпы; 13 —люк для монтажа решеток; 14 — лаз; 15 — смотровое окно; 16 — осветитель.
/ — корпус; 2— диффузор ввода газа; 3 — ниж няя решетка (шаг 12 мм, диаметр отверстий 6 мм); 4 — верхняя решетка; 5 — брызгоотбойные жалюзи из уголков 45 X 45 мм; 6 — конфузор вывода газа; 7 — патрубок вывода газа; 8— штуцер введя воды; 9 — сливная коробка; 10—опорные уголки; 11 — клиновое крепление решеток; 12 — порог верхней решетки 30 мм; 13 — сливная коробка; 14 — переливная труба; 15 — приемная коробка нижней решетки; 16—бункер аппарата; 17 — штуцер вывода пульпы; 18 — люк; 19 — смотровое окно; 20 — осветительное окно; 21 — осветитель.
Нафиг. 7 показан типовой пенный пылеуловитель производительностью Q = 3000 мя/час, предназначенный для работы при начальной запыленности свыше 20 кГ/мй.
Потеря давления в аппарате Н = 85 -ч- 95 кГ/м2; скорость в сечении v = 2,3 м/сек; степень очистки воздуха от пыли 99,3—99,9% при расходе воды 0,2—0,3 л/м2.
МАСЛЯНЫЕ САМООЧИЩАЮЩИЕСЯ ФИЛЬТРЫ СЛАВЯНСКОГО ЗАВОДА [211
Фильтр (фиг. 8) предназначен для очистки наружного воздуха и как исключение для второй ступени очистки при запыленности воздуха перед фильтром не более 40 кПм3.
Для перемещения сетчатых шторок фильтра служит соленоид мощностью 0,1 квт, который может одновременно обслуживать до трех панелей.
Для смачивания шторок применяется веретенное масло 2 или 3.
39*
612
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Характеристика фильтра Производительность одной панели шириной 1250 мм
в м3/час.........................................<27 000
Потеря давления в кГ/м?............................ 14
Степень очистки в %............................... <98
Емкость масляной ванны вл......................... 188
Скорость движения шторок в мм/мин.................<3,5
Вес одной панели без масла в кГ...................~510
Размеры проема для фильтра в мм:
Ширина для одной панели.................... 1270
» » двух панелей.................... 2530
» » трех панелей.................... 3790
высота во всех случаях........................ 2714
Фиг. 8. Масляный самоочищающийся фильтр Славянского завода:
О — общий вид; б — варианты 1 и IV; в — варианты II и III; г — тип I, правая сборка, правое вра. Щеиие; d — тип II, правая сборка, левое вращение; е — тип III, левая сборка, правое вращение; яс-тип IV, левая сборка, левое вращение.
- и>шоогс оьег--------- ----- OOLZ
ОБЕСПЫЛИВАЮЩИЙ АГРЕГАТ МИОТ-ЗИЛ-57
613
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛЬ ТИПА ПСП-1 (ТД-Л516, 1955 г.) КОНСТРУКЦИИ ПРОМСТРОЙПРОЕКТА
Пылеотделитель типа ПСП-1 (фиг. 9) предназначен для отсоса и очистки запыленного воздуха при наличии сухой зернистой пыли с начальной кон-
центрацией не более 5 Г/м3. При волокнистой и липкой пыли агрегат применять не рекомендуется.
Коэффициент очистки воздуха примерно 80—97%.
Располагаемое давление, которое может быть использовано для покрытия потерь в пы-леприемнике (кожухе) и во всасывающем воздуховоде до вентилятора, составляет 60—65 мм.
Пылеотделитель следует использовать для удаления пыли от обдирочных и заточных станков, очистных барабанов и обрубных столов в литейных цехах.
Емкость пылесборника рассчитана на работу агрегата в течение 8—10 час.
Фиг. 9. Пылеотделитель типа ПСП-1:
1 — выхлопная труба, выводимая иа крышу; 2 — съемный щит для осмотра и очистки инерционного пылеотделителя и циклона; 3 —резиновая прокладка; 4 — пылесборник; 5 — электродвигатель; 6 — вентилятор.
42. Характеристика агрегата (общий вес 329 кГ)
Вентилятор
Серия ВР № 3
Левого вращения П
2000 1700 100
2600 1900 123
3200 2100 150
150 1.1
150 1,75
150 2,5
30
50
75
Потери давления в кГ/м2
35
58
88
А-32-2
А-41-2
А-41-2
Электродвигатель
Тип
1,7 2850
2,8 2870
2,8 2870
90
100
110
ОБЕСПЫЛИВАЮЩИЙ АГРЕГАТ МИОТ-ЗИЛ-57 (ДТ-02-49) Характеристика агрегата
Предназначается для улавливания пыли от заточных, шлифовальных, обдирочных и полировальных станков при начальной запыленности до 300 мПм3.
Производительность Q в м3/час.................................440
Полное давление р, развиваемое вентилятором, в кГ/м3.......... 200
Число оборотов вентилятора пв в минуту........................ 2900
Число оборотов пэ электродвигателя типа АОЛ-31-4 в минуту ... 1410
Мощность электродвигателя N в кет............................. 0,6
Эффективность агрегата ц в %..................................99,7
Пылезадержание в циклоне в %..................................95—98
Пылезадержание в кассете сетчатого фильтра ц2 в %.............2—5
614
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
ФИЛЬТРЫ ПОСТОЯННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ из ПОРИСТОЙ ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОЙ РЕЗИНЫ [881
Фиг. 10 Фильтр из пористой резины.
В тех случаях, когда по условиям эксплуатации требуется поддержание постоянного сопротивления фильтра за весь период его работы, рекомендуется применять фильтры из пористой воздухопроницаемой резины.
Фильтр (фиг. 10) состоит из нижнего диска 1 с патрубком, верхнего металлического диска 2, направляющих и регулирующих стержней 3, набора колец 4 из пористой резины; разделительных колец 5, изготовляемых из прокладочной резины; устройства 6 для регулирования плотности фильтрующих слоев. В зависимости от желаемой производительности фильтры могут быть изготовлены из нескольких последовательно установленных по высоте колец различного диаметра и толщины.
Воздухопроницаемую резину в виде полос шириной 100 мм, толщиной от 25 до 50 мм и длиной 700 мм изготовляет Рез и но регенераторный завод в г. Чехове Московской области. Для лучшей воздухопроницаемости полосы предварительно прокатывают через вальцы для вскрытия пор или перфорируют иглами. Для получения колец нуж
ного диаметра полосы по длине склеивают резиновым клеем. Высоту одной секции фильтрующего кольца не следует делать более 100 мм, так как при сопротивлении проходу воздуха более 100кГ/лг2 резина может выпучиваться. Для сборки отдельных колец в цилиндр применяют кольца жесткости из прокладочной разины толщиной 10 мм, которые соединяют с фильтрующими кольцами при помощи резинового клея. Такой способ соединения колец жесткости с фильтрующими кольцами упрощает сборку и исключает возможность прохода воздуха через неплотности в местах соединений.
В целях достижения герметичности между верхним или нижним дисками и пористой резиной прокладывают тонкий слой минеральной ваты.
Для регулирования сжатия фильтрующих колец по вертикали могут применяться различные устройства. В тех случаях, когда фильтр подлежит регенерации, конструкция ручного регулирующего устройства может быть выполнена в виде винта, показанного на фиг. 10.
В зависимости от диаметра фильтра число направляющих стержней может быть принято от 4 до 12.
Фильтр сначала устанавливают на нижний диск с патрубком, а затем на него надевают сверху верхний диск с направляющими стержнями.
Собранный фильтр устанавливают на место и сжимают при помощи винта вручную или при помощи автоматически действующего механизма. Относительное сжатие колец из пористой резины с открытыми порами в зависимости от нагрузки приведено в табл. 43. 4^
43. Относительное сжатие резины
Нагрузка в кГ/см2 0,1 0,2 0,3 0,4 0.5 0,6
Относительное сжатие в % 30 43 55 СО 62 65
ИНДИВИДУАЛЬНЫЙ ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛЬ МИОТ-53 К СТАНКАМ
615
Принцип действия фильтра. Воздух или газ, подлежащий фильтрации, | подводится к патрубку фильтра или к его внешнему цилиндру. Фильтр со сжатыми кольцами устанавливается на место подачи запыленного воздуха. По мере насыщения пылью первых слоев фильтра сопротивление его возрастает до установленных пределов. Этот предел контролируется микроманометром. При увеличении сопротивления сверх установленных пределов датчик включает привод, который автоматически отвинчивает гайку направляющего и сжимающего стержня. Вследствие упругих свойств пористой резины при отвинчивании гайки плотность фильтрующего наполнителя увеличивается. При падении давления до заданных пределов привод автоматически выключается. Регулировка плотности сжатия резиновых колец фильтра в небольших установках может производиться вручную.
После достижения заданного предельного сопротивления (расчетной максимальной пылеемкости) фильтр должен быть заменен новым, а запыленный подвергнут регенерации путем промывки.
Промывка фильтра. Снимают верхнюю крышку, вынимают фильтр;
задержанную пыль удаляют и затем раствором при температуре 60—70°С.
Фильтры постоянного сопротивления из пористой воздухопроницаемой резины могут быть рекомендованы для второй ступени очистки после циклонов (для улавливания пыли от заточных и шлифовальных станков).
ИНДИВИДУАЛЬНЫЙ ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛЬ МИОТ-53 К ЗАТОЧНО-ШЛИФОВАЛЬНЫМ СТАНКАМ
Индивидуальный агрегатМИОТ-53 (фиг. 11) предназначен для улавливания пыли от абразивных кругов диаметром до 250 мм.
Производительность агрегата Q = 460 -ч~ 480 м3!час.
Время регенерации и очистки фильтра:
а) при заточке и правке инструмента с начальной запыленностью около 600 мПм3 20 час. непрерывной работы;
б) на заточно-шлифовальных станках при начальной запыленности не более 200—300 мПм3 40—50 час.
промывают фильтр в ванне с содовым
Фиг. 11. Пылеотделитель МИОТ-53:
1 — корпус; 2 — сетчатый фильтр. 3 — масляный фильтр; 4 — вентилятор; 5 — электродвигатель.
Характеристика агрегата МИОТ-53
Производительность Q в м3!час................................. 460—480
Коэффициент местного сопротивления £, отнесенный к скорости во входном отверстии циклона..................................2,2—2,8
Диаметр колеса вентилятора D в мм............................. 270
Число оборотов п колеса в минуту.............................. 2800
Мощность N, потребляемая вентилятором, в квт.................. 0,6
Эффективность задержания абразивной пыли при концентрациях от 350 до 1800 мГ/м3 в %..................................... 99,9
616
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
ОБЕСПЫЛИВАЮЩИЙ ВСТРОЕННЫЙ В СТАНОК АГРЕГАТ МИОТ-ВС-57 (ДТ-02-43)
Агрегат предназначен для улавливания пыли от заточных станков с абразивными кругами диаметрами до 270 мм. Агрегат встроен внутрь корпуса станка.
Характеристика агрегата
Производительность для двух абразивных кругов Q в м3/час - • 670
Полное давление, развиваемое вентилятором в кГ/м2............. 200
Число оборотов вентилятора пв в минуту........................ 2900
Число оборотов электродвигателя типа АО-42/4 п3 в минуту • • 1420
Мощность электродвигателя N в кет............................. 2,8
Эффективность агрегата 1] в %................................. 99,74
Пылезадержание в циклоне гц в %............................... 98,7
То же в сетчатом фильтре т]2.................................. 6
ФИЛЬТРЫ для воды
44. Фильтр коксовый илн гравиевый для воды (железобетонный)
Переливная трува
№ фильтра F в м* Q в л/час А в мм Б в мм
1 1,о 4 000 1000 1000
2 1,5 6 000 1500 1000
3 2,0 8 000 1350 1500
4 3,0 12 000 1500 2000
5 4,0 16 000 2000 2000
6 5,0 20 000 2500 2000
Песочный фильтр для воды (конструкции Текстильпроекта) с фильтрующей поверхностью F = 10 м2 и производительностью G = 10 000 л!час на 1 м2 показан на фиг. 12; на фиг. 13 приведена схема установки слоистых и сетчатых фильтров.
ФИЛЬТРЫ для воды
617
45. Фильтры сетчатые для воды (конструкции Промстройпроекта) [21]
№ фильтра Производительность в л/час' Поверхность сетки фильтра в м- Hi н Вес в кГ
в дю ймах в мм
1 2 500 0.1 1 7а 315 350 40
2 5000 0,2 17г 74 540 575 50,5
3 7 500 0,3 2 1 765 300 61
4 10 000 0,4 2 1 975 1010 72
ПСП 25 000 1,0 4 17а 1100 1120 67
Примечание. Размеры ячеек сетки принимаются для форсунок грубого распыления 1.25x1,25 мм, для форсунок среднего распыления 0,9X0,9 мм.
46. Фильтры сетчатые малой производительности [21]
618
ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛИ И ФИЛЬТРЫ
Фиг. 12. Песочный фильтр для воды:
1 — трубы диаметром I" с 12 отверстиями диаметром 4 мм; 2 — гравий диаметром 16 — 23 мм, 3 —песок. 4 — сливная труба. 5 — труба от водопровода; 6—бачок-сифон, 7—воздушная труба; 8—труба в канализацию.
Заглушка
Вентиль
Триба д каперу вентили
Трапы
Электродвигатель
Фиг. 13. Схема установки слоистых и сетчатых фильтров.
Приемный клапан
шланг резиновый
насос
яльбеилера
Пробочный
крин
ентпобежнь ц
Спускная
труба 1-0,01 \
Вентиль
i =0.01
-.СЛиОНйЯ
труба
Заибшкка
Лцдло
со или
грабил
г приемный
Гаситель
скорости
В Водосток переливной
Сливные трувы -
Фильтр
Сетчатые Ктильтны И it
.^^^Нагнета- Гайки тельная труба [Рот
Вентиль
ФИЛЬТРЫ для воды
619
11D
‘'О'Лв.
450
47. Фильтры сетчатые бутылочные для воды (конструкции ПКБ ВНИИСТО)
Ы20
Наименование показателей № фильтра
1 2
Условный диаметр присоединения Dy в мм Высота корпуса Н в мм . • Общая высота В в мм Фильтрующая по- верхность в м2 .... Вес в кГ Заводской индекс . . 80 750 955 1,3 185,3 Фр-16-00 106 1000 1250 1,73 231,5 Фр-17-00
Примечание. Фильтры предназначены для установки в сети кондиционеров для дополнительной очистки воды. Изготовляются Харьковским заводом отопительио-вентиляци-оииого оборудования и поставляются в комплекте с кондиционерами.
ГЛАВА XXXV
ФИЛЬТРЫ для тонкой очистки ВОЗДУХА ОТ АЭРОЗОЛЕЙ И ПЫЛИ [68], [891, [20]
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Проблема очистки воздуха и газов от радиоактивной пыли и аэрозолей отличается от других проблем очистки, во-первых, высокой токсичностью радиоактивных веществ и, во-вторых, тем, что сами фильтры во время работы могут стать источником радиоактивного излучения. Поэтому для оздоровления условий труда работающих и обеспечения безопасности окружающего населения очистка воздуха должна быть более тщательной, чем очистка от обычных нерадиоактивных аэрозолей.
При выборе того или иного способа очистки воздуха следует иметь в виду, что размеры частиц, поступающих в воздух, составляют 0,001—10 мк. Размеры частиц радиоактивной пыли и аэрозолей и допустимые концентрации их в воздухе приведены в табл. 1.
Частицы диаметром больше 10 мк сравнительно быстро оседают и переносятся потоком воздуха; частицы диаметром 1—10 мк могут находиться в воздухе в течение различного времени в зависимости от их величины и концентрации в воздухе; частицы меньше 1 мк остаются в воздухе во взвешенном состоянии и образуют устойчивые аэрозоли. Эти аэрозоли оседают под действием силы тяжести тем быстрее, чем больше размеры частиц и чем больше их находится в 1 см3 воздуха.
Поскольку по санитарным нормам допускается лишь незначительная концентрация загрязняющих веществ в воздухе, то при выборе того или иного способа очистки необходимо учитывать, чтобы эффективность удаления аэрозолей размерами частиц менее 1 мк была не менее 99%.
Для материалов с высокой удельной активностью и большим периодом полураспада эффективность должна быть в 1000 раз больше, чем требуется обычно. Коэффициент очистки, равный 10, означает, что эффективность должна быть равна 90%, а коэффициент очистки, равный 1000, означает, что эффективность равна 99,9%.
В некоторых случаях для достижения безопасных условий необходимо, чтобы коэффициент очистки был равен 1 000 000.
Фильтры для тонкой очистки воздуха от радиоактивной пыли и аэрозолей подразделяются на три основные группы:
а"> для очистки воздуха от сухих аэрозолей при температуре перемещаемого воздуха до +80° С;
б; для очистки газа от сухих аэрозолей при температуре до 400° С;
в) для очистки конденсирующихся и смешанных аэрозолей.
Фильтры всех трех групп должны задерживать частицы аэрозолей диаметром частиц менее 1 мк не менее чем на 99,99%, обладать стойкостью к кислотам и щелочам; конструкция фильтров должна быть простой в изготовлении; при пропуске высокотоксичных радиоактивных аэрозолей фильтры
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
621
1. Размеры частиц радиоактивных аэрозолей и допустимые концентрации их в воздухе
Процесс образования аэрозолей Характеристика аэрозолей Размеры частиц в мк П редельно допустимы й уровень в кюри/л
Добыча урана ио2, и3о8, ио3 радон и активный осадок 0,5—10 0,001—0,04 1,7-Ю-ч 1.710-и
Производство тория RaO (Ra-228) 0,01—0,5 4-Ю-15
Нанесение светящихся составов с радием RaO и активный осадок 0,001—0.5 4-Ю-15
Промышленные и экспериментальные реакторы Na-24 (Na2O) 0,1 — 10 2-10-8
К-42 (К2О) 0,1 — 10 2-10-»
От J-131 до J-136 (J.NaJ) 0,1 — 10 3-10-12
От Вг-82 до Вг-85 (NaBr) 0,5—10 2-10-»
Th-234 (ThFJ 0,1 — 10 6-10~10
U-233 (UO2) 0.1 — 10 1.6 10—14
Окись Pu (Pu-239) 0,01—0,5 2-Ю-15
Примечание. Таблица составлена по данным Н. Энтона, из докладов иностранных ученых на Международной конференции в Женеве по мирному использованию атомной энергии «Дозиметрия ионизирующих излучений», Гостехиздат, 1956.
должны дистанционно регулироваться и заменяться новыми. Отработанный фильтр сжигают в печах, несгораемых деталей не должно быть.
Для фильтров первой группы перечисленным выше требованиям удовлетворяют электростатические фильтры из фильтровальной ткани типа ФПП-15; фильтры из фильтровального картона типа ФМН; ячейковые фильтры с наполнителем из резиновой крошки; фильтры из минеральной ваты. При различной комбинации перечисленных фильтрующих материалов можно сконструировать высокоэффективные и экономические установки для очистки воздуха.
Для фильтров второй группы, предназначенных для работы при t
400° С, наиболее подходящими фильтрующими материалами являются стеклянная и минеральная вата. Для фильтров, орошаемых водой, в качестве наполнителей ячеек могут применяться стеклянная и минеральная вата, а также резиновая крошка.
СУХИЕ ЭЛЕКТРОСТАТИЧЕСКИЕ ФИЛЬТРЫ ИЗ ТКАНИ ФПП-15 (ЛАИК)*
Сухие электростатические тканевые фильтры типа ФПП-15, предложенные И. В. Петряновым, представляют собой тонкий слой ультракоротких волокон перхлорвинила или полистирола, наложенный на марлю или бязь.
622 ФИЛЬТРЫ ДЛЯ ТОНКОЙ ОЧИСТКИ ВОЗДУХА ОТ АЭРОЗОЛЕЙ и пыли
Высокая эффективность этих фильтров достигается за счет электростатических зарядов, образующихся на поверхности ткани.
При использовании полимерных смол с высокими изолирующими свойствами заряды с частиц смолы стекают очень медленно, но все же при длитель
Фиг 1. Стандартная ячейка фильтра с фильтрующей поверхностью Гф = 5 м2‘.
1 — сетка с ячейками 2X2 мм', 2 — рамка фильтра; 3 — гофрированный картон типа ФМН F = 5 м2: 4 — резиновая крошка.
ном хранении или эксплуатации эффективность таких фильтров постепенно уменьшается. Эффективность этих фильтров также снижается при пропускании через них сильно ионизированных аэрозолей, масляных и водяных туманов.
Фильтры из ткани ФПП-15 рекомендуется применять для последней ступени очистки воздуха от мельчайших проникающих частиц аэрозоля
В качестве первой ступени очистки рекомендуется применять ячейковые фильтры с наполнителем из резиновой крошки, являющейся отходами резиногенераторных заводов. Резиновая крошка стойка к кислотам и щелочам и хорошо предохраняет ткань от ионизирующей радиации.
Для первой ступени очистки могут
применяться также и другие дешевые фильтрующие материалы (минеральная вата, пенопласт и стеклянная вата).
Для очистки воздуха, удаляемого в атмосферу от вытяжных шкафов
и боксов радиоизотопных лабораторий, кроме фильтровальной ткани ФПП-15. можно применять фильтровальный (респираторный) картон марки ФМН.
Фильтры для двуступенчатой очистки воздуха, состоящие из одного слоя резиновой крошки и одного слоя фильтровального картона, могут быть выполнены в виде ячеек квадратной или прямоугольной формы.
В целях уменьшения габаритных размеров ячеек фильтровальный картон или ткань ФПП-15 рекомендуется укладывать в ячейку в гофрированном виде (фиг. 1). Возможны и другие конструктивные исполнения фильтров, но при минимальных габаритных размерах.
При определении фильтрующей поверхности ткани или картона следует учитывать, что эффективность фильтрации уменьшается с увеличением линейной скорости потока воздуха через фильтр. Поэтому чем меньше нагрузка,
тем дольше будет работать фильтр до его замены новым.
Экспериментальным путем установлено, что большинство мельчайших частиц аэрозолей осаждается в первом фильтрующем слое фильтра, поэтому при значительном пылесодержании очищаемого воздуха нецелесообразно принимать к установке во второй ступени два слоя картона или ткани.
ФИЛЬТРЫ ИЗ СТЕКЛЯННЫХ ВОЛОКОН И МИНЕРАЛЬНОЙ ВАТЫ
Для сухой очистки воздуха от аэрозолей при температурах более 400° С рекомендуется применять фильтры из ультратонких стеклянных волокон или из минеральной ваты, получаемой распылением жидкого расплава шихты
* См. приложение.
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ФИЛЬТРОВ
623
из металлургических и топливных шлаков, горных пород или иных силикатных материалов.
Стоимость стеклянного ультратонкого волокна сравнительно высока, поэтому рекомендуется применять минеральную вату, выпускаемую промышленностью в большом количестве как изоляционный материал для строительства.
Наилучшим фильтрующим материалом является минеральная вата марки 150 по ГОСТу 4640-61, имеющая следующую характеристику:
Объемный вес под удельной нагрузкой 0,02 кГ/см1 в кГ/м3 не более................................. 150
Средний диаметр волокон в мк не более .............. 10
Содержание корольков размером свыше 0,5 мм в % не более.......................................... 10
Влажность в % не более............................... 2
Содержание битума или минерального масла в % не более........................................... 1
Крюковский вентиляторный завод выпускает стандартные ячейки фильтров размеров 500 X 500 X 50 мм, заполненные гофрированной сеткой. Эти ячейки могут быть использованы для заполнения их резиновой крошкой или минеральной ватой.
Начальное сопротивление фильтров из ткани ФПП-15, фильтровального картона типа ФМН, резиновой крошки и минеральной ваты в зависимости от толщины слоя и плотности наполнения приведено в табл. 2.
2. Начальное сопротивление фильтров из ткани ФПП-15, фильтровального картона, минеральной ваты и резиновой крошки
Удельная нагрузка на I м2 в м3/час Начальное сопротивление Нв кГ/м2
Ткань ФПП-15, I слой б = 0,3 мм Картон ФМН, I слой б = 2,0 мм Резиновая крошка толщиной слоя 50 мм при плотности наполнения в кГ/мм2 Минеральная вата ТОЛЩИНОЙ слоя 50 мм прн плотности наполнения в кГ/м2
15 17.5 22 8 '°
100 3,5 5 1,5 2 3 2,5 3,5
200 7 10 3 4 6 5 7
300 10,5 15 4,5 6 9 7,5 10,5
400 14 20 6 8 12 10 14
500 17,5 25 7,5 10 15 12,5 17,5
600 21 30 8 12 18 15 21
700 24,5 35 10,5 14 21 17,5 24,5
800 28 40 12 16 25 20 28
900 32 45 14 18 28 22,5 31,5
1000 34 50 16 20,5 31 25 35
1100 38 55 18 22 34 27,5 38,5
1200 40 60 20 24 37 30 42
1300 44 65 22 26 40 32,5 45,5
1400 48 70 24 28 43 35 49
1500 52 75 26 30 48 37,5 52,5
1600 56 80 28 32 51 40 56
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ФИЛЬТРОВ
Эффективность фильтров, состоящих из резиновой крошки, минеральной ваты, стеклянного волокна, фильтровальной ткани ФПП-15 и фильтровального картона типа ФМН, определялась испытанием их на масляный аэрозоль, имеющий диаметр частиц от 0,1 до 0,3 мк (фракционный состав аэрозоля составлял до 0,1 мк —8,0%, до 0,15 мк 15% и до 0,3 мк 5%).
621
ФИЛЬТРЫ для ТОНКОЙ ОЧИСТКИ ВОЗДУХА ОТ АЭРОЗОЛЕЙ и пыли
Все фильтры испытывались при одинаковой линейной скорости фильтрации воздуха, равной 0,41 м/сек, и постоянном сопротивлении И = 150 кГ/м\ Для этих условий подбирались соответствующая толщина слоев фильтрующих материалов и плотность их наполнения.
Сравнительные показатели эффективности улавливания масляного аэрозоля приведены в табл. 3.
3. Эффективность фильтров по масляному аэрозолю диаметром частиц 0,1—0.3 мк
Фильтрующий материал Толщина слоя в мм Плотность наполнения при дайной толщине в кГ 1 м2 Эффективность улавливания аэрозоля в % от числа частиц
Резиновая крошка диаметром зерен 2—5 мм . 10 9,75 99,6
Минеральная вата марки 150 10 16,26 99,99
Стеклянная вата диаметром волокон 4—5 мк 2 2,44 99,9
Ультратонкая стеклянная вата диаметром волокон 0,2—0,3 мк 2 0,49 99.99
Фильтровальная ткаиь ФПП-15 с подложкой из ‘' марли (3 слоя) 1 0,57 99,999
Фильтровальный картон типа ФМН (2 слоя) . . . 4 1,95 99,9
в фильтр.
Примечание. Эффективность улавливания аэрозоля измерялась коэффициентом Т1 = л-100^с
-------, где п — число частиц, уловленных фильтром; л0 — число частиц, поступивших
скорости, что указывает на ламинарный
В процессе испытаний установлено, что сопротивление всех фильтров пропорционально первой степени характер течения
потока.
РАСЧЕТ ВЫСОТЫ ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ВЫБРОСА ОТ ВЫТЯЖНЫХ УСТРОЙСТВ [68]
4. Величины радиусов санитарно-защитных зон
Расход радиоизотопов, потребляемых в год. в кюри/год Радиус санитарно-защитной ЗОНЫ j г в м
100 500
50 300
25 250
10 125
5 и меаее Не нормируется
Высота вентиляционного выброса рассчитывается
по формуле С. А. Клюгина
2=1/ М, Г 7.94 ис
где Q — содержание радиоактивных веществ в вентиляционном выбросе в мГ/сек или кюри/сек', v — скорость ветра в м/сек (см. табл, главы II); с — предельно допустимая концентрация радиоактивных веществ мГ/м3 или кюри/м3.
Радиус санитарно-защитной зоны (расстояние между радиоизотопной лабораторией и ближайшими зданиями) определяется по формуле
т
—гМ, s2
где z — высота вентиляционного выброса над уровнем земли в м;
s — коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности на перемешивание воздушного потока (для малопересеченной незастроенной местности s — 0,083, для застроенной $ = 0,2);
т — коэффициент, зависящий от температуры наружного воздуха, т изменяется от 1,7 (зимой) до 2 (летом).
Величины радиусов санитарно-защитных зон для зимних условий в зависимости от потребляемого в лабораториях количества радиоактивных изотопов приведены в табл. 4.
ГЛАВА XXXV/
НАСОСЫ для воды
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ И ВИХРЕВЫЕ (ЛОПАСТНЫЕ) НАСОСЫ
Указания по выбору типа и марки насосов [34]. Основные технические данные, характеризующие работу лопастного насоса: производительность и напор, развиваемый насосом, допустимая вакуумметрическая высота всасывания, число оборотов насоса, мощность, необходимая для привода и к. п. д. насоса.
Производительность насоса выражается объемом жидкости, подаваемой насосом в единицу времени, и измеряется в м3/час или л!сек.
Напор насоса, выражаемый в метрах водяного столба, должен соответствовать:
а) при подъеме жидкости — сумме высот всасывания и нагнетания и потерь в сети трубопроводов (всасывающем и нагнетательном);
б) при циркуляции в замкнутом кольце — сумме сопротивлений в сети трубопроводов.
Вакуумметрическая высота всасывания, выражаемая в метрах водяного столба, есть сумма геодезической высоты всасывания, величины всех потерь и скоростного напора во всасывающем трубопроводе.
Геодезическая высота всасывания равна расстоянию в метрах по вертикали от оси всасывающего патрубка насоса до зеркала водоема или расчетного уровня жидкости в резервуаре.
В табл. 1 и 2 приведены значения допустимых вакуумметрических высот всасывания для воды с температурой до 20° С и при атмосферном давлении, равном 10 м вод. ст.
При числе оборотов, отличающемся от указанных в таблицах, допускаемая высота всасывания подсчитывается по формуле
нд,Г = ю - (ю — ягбл) 002 м
При перекачке горячей воды, а также при установке насосов в местности с атмосферным давлением, отличающимся от нормального, приведенные в таблицах значения Ньаол должны быть снижены на величину давления паров воды рв „ и на величину барометрического давления. В этом случае допускаемая вакуумметрическая высота всасывания насоса определится по формуле
НдГ = ЯГбл - рв. „ - (Ю - Б) м,
где Б — барометрическое давление в данной местности в зависимости от высоты над уровнем моря (см. табл. 3).
40 Рысии
104
626
НАСОСЫ ДЛЯ воды
1. Технические показатели центробежных консольных насосов (по ГОСТу 8337-57)
Обозначение типоразмеров насосов Подача Q Напор Н в м столба подаваемой жидкости Число оборотов п в минуту Коэффициент быстроходности "s Допустимая высота всасывания, отнесенная к оси насоса, в м столба подаваемой жидкости К. п. д в "/о не менее
в л {сек в м*1час
Р/гК-6 Р/гКМ-6 Р/г К-9 <2. А 8,6 18,5 2900 59,0 6 53
Р/г КМ-9 2К-6 2,4 8,6 10,0 2900 90,0 6 55
2 КМ-6 2 К-9 5,5 19,8 31,0 2900 61,0 6 62
2 КМ-9 2К-13 5,5 19,8 18,0 2900 91,0 6 65
2КМ-13 ЗК-6 5,5 19,8 11,0 2900 130,0 6 68
ЗКМ-6 ЗК-9 12,5 45 54 2900 59,5 6 63
ЗКМ-9 3K-13 12,5 45 31,0 2900 91,0 6 69
3KM-13 4 К-6 12,5 45 19,0 2900 130,0 6 72
4 КМ-6 4 К-8 25,0 90 87,0 2900 59,5 5 65
4КМ-8 4К-12 25,0 90 55,0 2900 84,5 5 73
. 4КМ-12 4К-18 25,0 90 34,0 2900 120,5 5 77
4 КМ-18 4 К-25 25,0 90 20,5 2900 175,5 5 78
4 КМ-25 6К-8 25,0 90 12,5 2900 250,0 5 80
6КМ-8 6К-12 45,0 162 32,5 1450 82,0 6 78
6КМ-12 6К-18 45,0 162 20,0 1450 120,0 6 81
6 КМ-18 8К-12 45,0 162 12,0 1450 175,0 6 82
8КМ-12 8К-18 80,0 288 29,0 1450 120,0 6 82
8КМ-18 8К-25 80,0 288 17,5 1450 175,0 6 83
8 КМ-25 80,0 288 11,0 1450 250,0 6 83
Примечание. Допустимая высота всасывания даиа для воды с температурой 20° С
прн барометрическом давлении воздуха 735,5 мм рт. ст.
Давление паров воды рв п в зависимости от температуры см. табл. 4.
Значения рв. „ следует выбирать для максимально возможной температуры подаваемой жидкости с учетом случайных колебаний температуры и добавлением запаса в размере 2—5° С.
Если допустимая вакуумметрическая высота всасывания Нь”1, определенная по приведенной выше с] ормуле, окажется отрицательной, абсолютное значение ее следует принять как необходимую высоту подпора жидкости (залива насоса).
Число оборотов насоса в минуту должно быть постоянным, чтобы величины производетельности и напора не менялись.
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ И ВИХРЕВЫЕ (ЛОПАСТНЫЕ) НАСОСЫ
627
2. Технические показатели центробежных и вихревых (лопастных) насосов [34J
Царка Производи те л ьн ость Полный напор И в м вод. ст. Число оборотов п в минуту К. п. д. насоса t] Мощность в квт Допустимая высота всасывания Н*>п в м Диаметр рабочего колеса в мм
В в л/сек па валу иасоса электродвигателя
ЛК-1,8-4,5 1,0 0,3 20 1450 0,18 0,43 1,0 6,0 115
IB-0,9 1,0 0,3 37 1490 0,18 0,6 1,0 ' 6,5 140
ЛК-2,5-10 1,5 0,42 30 1450 0,14 0,94 1.7 0,5 130
Л К-1,8-4,5 1,6 0,45 15 1490 0,28 0,4 1,0 6,5 115
1В-09 1,8 0,5 21 1490 0,28 0,4 1,0 6,5 140
Л К-1,8-4,5 2 0,56 12 1450 0,28 0,35 1.0 6,0 115
ЛК-1,8-4,5 2,3 0,64 10 1450 0,30 0,32 1.0 6,0 115
ЛК-2,5-10 2,4 0,66 25 1450 0,20 0,86 1.7 0,5 130
Л К-1,8-4,5 2,5 0,7 8 1450 0,31 0,3 1.0 6,0 115
1 В-0,9 2,5 0,7 9,5 1490 0,28 0,25 1.0 6,5 140
1.5В-1.3 3 0,83 58 1490 0,28 2,6 4,5 6,5 155
ЛК-2,5-10 3,2 0,89 20 1450 0,20 0,76 1,7 0,5 130
ЛК-2,5-10 4 1,12 15 1450 0,22 0,66 1.7 0,5 130
1,5В-1,3 4,5 1,25 39 1490 0,24 2,0 2,8 5—6,5 155
ЛК-2,5-10 5 1.4 12 1450 0,22 0,54 1,7 0,5 130
ЛК-5-15 5 1,4 60 1450 0,22 3,8 4,5 4,0 180
1,5В-1,3 6 1,66 23 1490 0,25 1,5 2,8 5—6,5 155
2В-1.6 6 1,66 54 1450 0,27 3,5 4,5 4—6 175
Л К-5-15 7 1,95 50 1450 0,29 3,2 4,5 4,0 180
2В-1.6 8 2,2 40 1450 0,32 2,7 4,5 4—6 175
ЦНШ-40 8 2,2 6 1425 0,43 0,3 1,0 7,0 158
ЛК-5-15 9 2,5 40 1450 0,33 3,0 4,5 4,5 180
2ЛК-5-15 9 2,5 79 1450 0,31 6,2 10 4,0 180
ЛК-П-7 9 2,5 26 1450 0,23 2,7 4.5 6 115
2В-1.6 10 2,8 26 1450 0,35 2,0 4,5 4—6 175
ЛК-5-15 10 2,8 35 1450 0,34 2,9 4,5 4,0 180
2ЛК-5-15 10 2,8 66 1450 0,32 5,7 7,0 4,0 180
ЦНШ-40 10,6 2,9 5 1425 0,46 0,32 1,0 7,0 158
ЦНШ-40 10,8 3 26 2925 0,46 1,67 2,8 7,0 158
2,5В-1,8 11 3,1 44 1450 0,32 5,2 7.0 4—5,5 200
ЛК-5-5-15 11 3,1 32 1450 0,32 2,8 4,5 4,0 180
2ЛК-5-15 11 3,1 60 1450 0,32 5.6 7,0 4,0 180
1 Уг К-6 11 3,1 17,4 2900 0,56 0,9 1,7 6,7 128
2Л К-5-15 12 3,35 50 1450 0,3 5,4 7,0 4,0 180
ЛК-5-15 12 3,35 27 1450 0,31 2,7 4,5 5,0 180
ЛК-15-12 12 3,35 50 1450 0,3 5,6 7,0 6.0 160
ЛК-11-7 12 3,35 26 1450 0,23 2,7 4,5 4,0 115
ЦНШ-40 12,6 3,5 4 1425 0,43 0,32 1 0 7,0 158
ЛК-5-15 13 3,6 22 1450 0,22 2,6 4,5 4,0 180
2ЛК-5-15 13 3,6 40 1450 0,28 5,0 7,0 4,0 180
ЛК-15-12 14 3,9 40 1450 0.36 4,4 7,0 5,0 160
2,5В-1,8 14 3,9 44 1450 0,32 5,2 7,0 200
ЦНШ-40 14,8 4,1 12 2160 0,51 1,0 1.7 7,0 158
ЦНШ-40 15 4,2 24 2925 0,51 1,9 2,8 7,0 158
ЛК-11-7 15 4,2 15 1450 0,39 1,9 2,8 6,0 115
ЛК-15-12 16 4,5 34 1450 0,38 3,9 4,5 5,0 160
2,5В-1,8 17 4,7 30 1450 0,33 4,2 7,0 4—5,5 200
ЛК-11-7 17 4,7 12 1450 0,34 1,6 2,8 6,0 115
ЛК-15-12 17 4,7 30 1450 0,4 3,5 4,5 5,0 160
ЛК-11-7 18 5.0 11 1450 0,33 1,6 2,8 6,0 115
ЛК-15-12 18 5,0 26 1450 0,41 2,9 4,5 5,0 160
ЦНШ-40 18 5,0 10 2160 0,47 1,1 1,7 7,0 158
ЦНШ-65 18 5,0 5 1230 0,49 0,5 1,0 6,0 165
ЦНШ-40 18,6 5,2 22 2925 0,55 2,0 2,8 7,0 158
ЛК-15-12 20 5,6 20 1450 0,42 2,6 4,5 5,0 160
ЗВ-27 20 5,6 90 1450 0,22 22 28 3.5—4,5 200
ЦНШ-40 21 5,8 20 2925 0,53 2,2 2.8 7,0 158
40*
628
НАСОСЫ ДЛЯ ВОДЫ
Продолжение табл 2
Марка Производительность Полный напор Н в м вод. ст Число оборотов п в минуту К. п. д. насоса Г| Мощность в квт Допустимая высота всасывания в м Диаметр рабочего колеса в мм
Я а на валу насоса электродвигателя
ЛК-15-12 ЦНШ-40 ЦНШ-65 ЗВ-2,7 ЦНШ-80 ЦНШ-80 ЦНШ-65 ЦНШ-65 ЦНШ-65 ЦНШ-65 ЗВ-2,7 ЦНШ-80 111'111-65 11НШ-80 ЦНШ-65 ЦНШ-65 ЦНШ-65 ЦНШ-80 ЦНШ-80 ЦНШ-80 ЦНШ-80 ЦНШ-65 1IHI11-65 ЦНШ-80 ЦНШ-65 ЦНШ-65 ЦНШ-80 ЦНШ-65 ЦНШ-65 ЦНШ 80 ЦНШ 80 ЦНШ-65 ЦНШ-80 ЦНШ 80 ЦНШ-80 ЦНШ-80 22 24 26 28 28 29 30 30 32 34 35 36 37 39 41 42 43 43 43 46 49 49 50 50 52 57 57 60 65 65 66 70 72 75 86 88 6,1 6,7 7,3 7,8 7,8 8,1 8,3 8,3 8,9 9,5 9,7 10 10,5 10,8 11,4 11,6 11,9 11,9 11,9 12,7 13,6 13,6 13,9 13,9 14,5 15,8 15,8 16,7 18 18 18,3 19,5 20 20,8 24 24,5 12 18 6 62 10 6 22 30 5 12 40 8 4 5 20 10 28 16 28 4 8 6 18 38 26 16 26 24 22 12 24 20,0 34,0 22,0 30,0 18,0 1450 2925 1425 1450 1425 1230 2520 2925 1425 1980 1450 1425 1425 1230 2520 1980 2925 1980 2520 1230 1980 1425 2520 2925 2900 2520 2520 2925 2925 1980 2520 2925 2900 2520 2925 2520 0,4 0,48 0,54 0,3 0,67 0,68 0,55 0,53 0,54 0,57 0,33 0,69 0,51 0,67 0,61 0,57 0,62 0,69 0,67 0,63 0,54 0,66 0,61 0,69 0,64 0,61 0,71 0,64 0,63 0,66 0,72 0,61 0,73 0,71 0,72 0,66 2,0 2,5 0,8 16,0 1,2 0,7 3,3 4,7 0,81 1,9 11,0 1,15 0,8 0,8 3,8 2,0 5,3 2,9 4,9 0,8 2,0 1,2 4,1 7,5 5,9 4,4 5,8 6,1 6,2 3,6 6,0 6,3 9,2 6,4 9,7 6,6 4,5 4,5 1,7 28 1,7 1,7 4,5 7,0 1,7 2,8 28 1,7 1,7 1,7 4,5 2,8 7,0 4.5 7.0 1,7 2,8 1,7 4,5 10,0 7,0 7,0 7,0 10,0 10 4,5 10 10 14 10 14 10 5,0 7,0 6,0 3,5—4,5 5,0 5,0 6,0 6,0 6,0 6,0 3,5—4.5 5,0 6,0 5,0 6,0 6,0 6,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 6,0 5,0 6,0 6,0 5,0 6,0 6,0 5,0 5,0 6,0 5,0 5,0 5,0 5,0 160 158 165 200 180 180 165 165 165 165 200 180 165 180 165 165 165 180 180 180 165 180 165 180 165 165 180 165 165 180 165 165 180 180 180 180
Примечания: I. Температура перекачиваемой воды принимается для ’,0ас2сов_ ЛК-1.8 —4.3. К и ЦНШ — до 80° С. ЛК-1 17 и Л К-15 12 до 90° С. Л К-2.5-1 0 до 100 С. ЛК-5-15 и 2ЛК-5-15 до 120° С. п 2. Технические данные самовсасывающих насосов типа ВС такие же. как для насоса типа в. за исключением напора, который у насосов типа ВС на I—2 м меньше, чем у насосов типа о.
3. Зависимость барометрического давления Б от высоты над уровнем моря
Высота над уровнем моря в м —600 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1500
Показание барометра В ММ рт. ст. 831 760 751 742 733 724 716 707 699 690 682 674 635
Атмосферное давление в .4 вод. ст. 11,3 10,3 10,2 10,1 10,1 9,8 9,7 9.6 9,5 9,4 9,3 9,2 8.6
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ И ВИХРЕВЫЕ (ЛОПАСТНЫЕ) НАСОСЫ
629
4. Зависимость давления паров воды рв_ „ от температуры
Температура воды в СС 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Давление в м вод. ст. 0.1 0.2 0,5 1 1,3 2 3 4,5 7 10
Допускается работа насоса с пониженным числом оборотов. При этом новые значения производительности Qi и напора Hi при пониженном числе оборотов rii определяются из следующих соотношений:
Q, = Q^-; Н,=Н^2.
Так как к. п. д. насоса почти не изменится, то новая мощность насоса определится из соотношения
Мощность для привода насоса
л; QHyK
N ~ 3600-102т)„т)р квт’
где Q — производительность насоса в м3/час;
Н — напор, создаваемый насосом, в м вод. ст.;
у — удельный вес жидкости в кПм3\
т]„ — к. п. д. насоса;
ц — к. п. д. ременной передачи (0,9—0,95);
К — коэффициент запаса (при N < 1,0 квт К — 2,0, при N > 1,0 квт К = 1,3).
Насос соединяется с трубопроводом переходными патрубками.
Длина переходного напорного патрубка
l = K(dm-dn),
где I — длина переходного патрубка;
К — коэффициент, равный 5—7;
dm и dn — диаметры трубопровода и патрубка насоса.
Фиг. 1. Схема установки центробежных насосов.
Для нормальной работы насосы рекомендуется устанавливать по схеме на фиг. 1, а, для воды с температурой не выше 4-60° С в исключительных случаях допускается установка на всасывание по схеме на фиг. 1,6 при обязательной проверке возможной высоты всасывания.
Выбор центробежных и вихревых насосов производится по табл. 1 и 2.
630
НАСОСЫ ДЛЯ ВОДЫ
5. Основные размеры н вес центробежных консольных насосов
(по ГОСТу 8337-57)
Обозначение типоразмера насоса Размеры в мм ие более Вес в кГ ие более Фигура
de dH L tl I H Z/t c
1/4 К-6 40 32 306 278 120 145 275 75 30 а
2К-6 50 40 312 283 130 145 150 98 35 а
2К-9 50 40 308 281 130 145 115 80 30 а
ЗК-6 80 50 566 530 160 200 210 124 116 б
ЗК-9 80 50 360 327 155 160 150 105 50 а
4 К-6 100 70 580 540 160 200 240 158 133 б
4К-8 100 70 580 545 160 200 210 135 116 6
4К-12 100 80 583 588 160 200 200 120 108 б
4K-I8 100 80 372 340 158 160 150 108 56 а
6К-8 150 100 652 562 170 200 280 200 166 6
6К-12 150 100 615 — 170 200 250 180 146 б
8К-12 200 125 660 572 190 200 290 220 192 б
8 К-18 200 150 652 570 190 200 280 200 180 б
Примечание. Размеры и вес, указанные иа фнг. а и б, относятся к насосам, предназначенным для подачи жидкостей с температурой ие свыше 85“ С.
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ И ВИХРЕВЫЕ (ЛОПАСТНЫЕ) НАСОСЫ
631
6. Конструктивно-монтажные размеры насосов тнпа К [34]
Размеры в мм
Вид пострелке Т Входной, патрубок
Тип № опорной стой ни А Б В Г Д Е Ж 3 И К Л м н О П р
17г к-6 0—1 120 205 325 75 120 306 170 139 850 550 600 402 288 288 158
2К-6 0—1 150 205 355 98 130 312 8 230 159 850 500 600 381 320 320 163
210 139
2К-9 0—1 115 205 320 80 130 308 205 140 850 550 600 402 288 288 161
1/L 139
ЗК-6 0—За 210 260 470 121 160 566 3 370 290 1200 600 400 670 390 470 270
ЗЮ 201 1100 550 610 430
ЗК-9 0—2 150 238 388 105 155 360 260 175 920 650 700 431 300 405 185
22.) 160
4К-6 0 3 240 270 570 158 160 580 2,5 400 285 1400 850 1000 794 390 580 275
ооС 360
4К-8 0—За 210 285 405 135 160 580 20 350 230 1300 800 1000 672 370 460 280
32Т 532 400 285 724 525
4К-18 0—2 150 238 388 108 158 372 260 175 920 650 700 491 300 405 195
225 160
6К-8 0—3 280 321 601 200 170 652 20 405 265 1500 900 1000 750 370 525 300
4К-12 0—За 200 28г 485 120 160 583 14 355 230 1300 800 1000 672 370 460 283
6К-12 0—За 250 285 535 180 170 615 14 355 230 1300 800 1000 о/2 370 460 295
8К-12 0—3 290 365 655 220 190 660 20 520 345 1500 900 1000 865 370 600 307
321 611 405 265 750 525
8К-18 0—3 280 321 601 200 190 652 20 405 265 1500 900 1000 750 370 525 305
Примечание. Двойные размеры указаны в зависимости от применяемых злектро-двигателей.
632
НАСОСЫ ДЛЯ ВОДЫ
Продолжение табл. 6
Тип Входной патрубок Напорный патрубок Электродвигатель Вес насоса с электродвигателем в кГ
D О а d Количество болтов ©1 а. di Количество болтов uisx в п в об/мин Тип с плитой без плиты Рекомендуемый размер приемного клапана в мм
Р/гК-б 2К-6 40 50 100 но 130 140 14 14 4 4 32 40 90 100 120 130 14 14 4 4 1,7 4,5 3000 2900 А32-2 А42-2 74 103 54 77 50 50
2,8 А41-2 95 69
2К-9 50 но 140 14 4 40 100 130 14 4 2,8 2870 А41-2 85 65 50
1,7 3000 А32-2 75 55
ЗК-6 80 150 190 18 4 50 но 140 14 4 14 2920 А61-2 312 246 100
20 2890 А62-2 327 262
10 А52-2 268 207
ЗК-9 76 150 190 18 4 50 но 140 14 4 7 2890 А51-2 150 120 100
4,5 2870 А42-2 120 92
4 К-6 100 180 220 18 8 70 145 185 18 4 40 2930 А72-2 443 363 100
55 А81-2 578 508 200
4 К-8 100 170 210 18 4 70 150 190 18 4 20 2900 А62-2 331 261 100
28 А71-2 398 326
4К-18 100 170 210 18 4 80 150 190 18 4 7,0 2890 А51-2 156 126 100
4,5 2870 А42-2 128 98
6К-8 150 225 265 18 8 100 170 210 18 4 28 1450 А72-4 471 396 150
20 А71-4 446 371
4К-12 100 170 210 18 4 80 150 190 18 4 14 2900 А61-2 308 238 100
20 А62-2 323 253
6К-12 150 225 265 18 8 100 170 210 18 4 14 1450 А62-4 356 286 150
10 А61-4 326 271
8К-12 200 280 320 18 8 125 200 240 18 8 40 1450 А81-4 631 551 200
28 А72-4 501 421
8К-18 200 280 320 18 8 150 225 265 18 8 28 1450 А72-4 485 410 200
20 А71-4 460 385
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ И ВИХРЕВЫЕ (ЛОПАСТНЫЕ) НАСОСЫ
633
Конструктивные размеры насосов типа Размеры в мм
Напорный патрубок о 90 100 110 120 130
Q ОО СО тг О О СО СЭ О СМ
Q счоооо СО тг Щ со ь-
Входной патрубок О 70 100 по 120 130
75 96 104 110 120
Q ю о о о о сч тГ Ю СО ь-
н зад СМ Щ ОО 1О о ТГ ТГ тг LO СО
Q lQ ю ю Ю LO СМ СМ СМ СО СО
Q, ю О СО счГШ о тГтг^ООГ-
С: СО СО LO о О СО СП о со ТГ
О коиэиз | |
5: О СМ ТГ LQ о СО —- СМ — СМ •—« •—« •—0 ч—< ж—'
О О О LO ю СМ СМ СМ СМ СМ
О О О О О LQ ю LQ Г- Г"-W- « Ч < Ч < Ч < 1 «
о о о о о оосооо—-—-— —« —• СМ СМ
з: о о о о о —’ —’ — ю ю СМ СМ СМ СМ см
СП 104 112 124 115 120
* о о о о О СО со СО Ю LQ
ю о о о О LO Г“~ со о> о СМ СМ СМ см со
ч LQ Ю LO Ю to со со со ю ю
U о о о о о о со со см см
CQ о со со о со со со со СО со
U5 160 160 160 200 200
Ч LO СО LQ СО О г- СП СП см см СО СО СО LQ LO
га СО СО о^-^Гсо-7 г^, ерватсо^ ГГ| io CQ ^OQ —- СМ СМ СО
8. Конструктивные размеры вихревых самовсасывающих насосов типа ВС
Размеры в мм
Напорный патрубок Вид по стрелке S
Входной патрудок Вид по стрелке N
634 НАСОСЫ ДЛЯ ВОДЫ
Марка А Б В г Д Ж 3 И К Л М И 0 П р С Т Вес в кГ Входной патрубок Напорный патрубок
D а О 01 а. «1
1 ВС-0,9 1.5ВС-1.3 2ВС-1.6 2.5ВС-1.8 ЗВС-2,7 385 395 400 520 520 160 160 160 200 200 130 130 130 160 160 100 100 100 120 120 35 35 35 55 55 130 130 130 150 150 104 112 124 115 120 210 210 210 250 250 180 180 180 210 210 150 150 150 170 170 20 20 20 25- 25 190 212 240 240 250 15 15 15 135 155 172,5 205 225 40 48 52,5 65 70 345 375 400 425 440 25 25 25 35 35 45 48 51 58 65 25 40 50 60 70 75 96 104 ПО 120 70 100 ПО 120 130 32 40 50 60 70 120 130 140 150 160 90 100 ПО 120 130
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ И ВИХРЕВЫЕ (ЛОПАСТНЫЕ) НАСОСЫ
635
9. Конструктивные размеры центробежных насосов серин ЦНШ Размеры в мм
Марка А Б В Г Е Ж 3
ЦНШ-40 ЦНШ-65 ЦНШ-80 25 30 30 20 28 28 18 18 18 418 433 458 285 325 350 270 300 311 200 225 225
Марка С т У Входной патрубок
D а О d Числе бОЛТО!
ЦНШ-40 ЦНШ-65 ЦНШ-80 115 135 135 175 185 185 150 175 175 50 76 80 140 160 190 но 130 150 М12 М12 М12 4 4 4
И к Л м н О п р
102 116 118 145 140 153 145 150 161 60 85 85 80 140 180 125 150 150 32 35 35 54 66 65
Напорный патрубок
э в Di ai Oi d. Чнсло болтов Приемный клапан Вес в кГ
40 65 80 13С 16С 19С 100 130 150 15 15 18 4 4 4 100 125 125 28 42 45
10. Технические показатели центробежных многоступенчатых насосов высокого давления типа КСМ
а У яз О’ Напор н мощность Число колес Размеры фланцев в мм (см. фигуру к табл. II)
2 3 4 5 6 7 8 9 10 Напорный Всасывающий
dt dt Число отверстий d, Число отверстий
30 н N 50 9 75 14 100 18 125 23 150 27 175 32 200 36 225 41 250 45 100 190 8 125 210 8
50 Н N 50 14 75 21 100 28 125 35 150 41 175 48 200 54 225 61 250 67 100 190 8 125 210 8
70 Н N 50 20 75 29 100 37 125 46 150 55 175 64 200 73 225 82 250 91 100 190 8 125 210 8
100 Н N 60 30 90 45 120 60 150 75 180 90 2101240 1051118 270 133 — 150 240 8 200 295 12
150 Н N 60 45 90 66 120 87 150 108 180 123 210 150 240 170 270 190 — 150 240 8 200 295 12
Примечание. Н — иапор в м а од. ст.; N — мощность электродвигателя в кет.
636
НАСОСЫ ДЛЯ ВОДЫ
11 Консгруктнвные размеры насосов типа КСМ Размеры в мм
Число камер А Б В Г Д Е Ж И К Л Н Вес в кГ
Q == 30, 50 и 70 м Ччис
2 345 328 397 1070 390 399 490 360 500 600 300 557
3 345 423 397 1165 485 399 585 360 500 600 300 633
4 345 518 397 1260 580 399 680 360 500 600 300 709
5 345 613 397 1355 675 399 775 360 500 600 300 764
6 345 708 397 1450 770 399 870 360 500 600 300 860
7 345 803 397 1545 865 399 965 360 500 600 300 936
8 345 898 397 1640 960 399 1060 360 500 600 300 1012
9 345 999 397 1741 1055 399 1155 360 500 600 300 1088
10 345 1088 397 1830 1150 399 1250 360 500 600 300 1163
Q = 100 и 150 мЧчас
2 501 441 563 1505 437 583 607 450 640 760 350 971
3 501 556 563 1620 602 583 722 450 640 760 350 1102
4 501 671 563 1735 717 583 837 450 640 760 350 1234
5 501 786 563 1850 832 583 952 450 640 760 350 1365
6 501 901 563 1965 947 583 1067 450 640 760 350 1496
7 501 1016 563 2060 !062 583 1192 450 640 760 350 1666
8 501 1131 563 2195 1177 583 1297 450 640 760 350 1803
9 501 1246 563 2310 1292 583 1412 450 640 760 350 1934
Примечал и е. Размеры фланцев см. табл. 10.
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НАСОСЫ СЕРИИ ЛК (фиг. 2—8)
Фиг 2. Насос серии ЛК-1,8-4,5.
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НАСОСЫ СЕРИИ ЛК
637
Фиг. 4. Насос серии ЛК-5-15
Фиг. 5. Насос серии 2ЛК-5-15
Фиг. 6. Насос серии 2ЛК-15-12.
638
НАСОСЫ ДЛЯ ВОДЫ
Фиг. 7. Насос серии 2ЛК-11-7.
Фиг. 8. График для подбора центробежных консольных насосов серин К.
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НАСОСЫ СЕРИИ ЦНШ
639
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НАСОСЫ СЕРИИ ЦНШ (фиг. 9—11)
Фиг. 9. Характеристика насоса ЦНШ-40.
Фиг. 10. Характеристика насоса ЦНШ-65.
Фиг. 11. Характеристика иасоса ЦНШ-80.
640
НАСОСЫ для ВОДЫ
ДИАГОНАЛЬНЫЙ НАСОС ЦНИПС
Диагональный насос ЦНИПС (фиг. 12) предназначается для циркуляции воды.
Максимальная температура поступающей в насос воды + 90° С.
Температурный перепад в системах А/= 20-4-25° С.
Насос соединен на одном валу с фланцевым электродвигателем мощностью N = 0,25 квт при п = 1450 об/мин и монтируется непосредственно на трубопроводе.
12. Характеристика насоса ЦНИПС при п = 1450 об/мин
№ колеса Средняя высота лопатки в мм Производительность в AjceK. Полный иапор Н в мм К..п. д. Потребляемая мощность в квт ।
1 2,2 0,47 0,045
1,5 1,9 0,56 0,05
2 1,6 0,6 0,052
I 10,5 2,5 1,2 0,6 0,05
3 0,8 0,57 0,041
1 3 0,35 0,085
1,5 2,95 0,4 0,11
2 2,7 0,45 0,12
2,5 2,5 0,48 0,13
3 2,3 0,48 0,14
3,5 2 0,48 0,15
2 20,5 4 1,9 0,48 0,15
4,5 1,5 0,47 0,15
5 1,2 0,44 0,14
5,5 1 0,4 0,13
ПРОПЕЛЛЕРНЫЕ ОТОПИТЕЛЬНЫЕ НАСОСЫ ТИПА ПРОН ЗАВОДА № 1 ГЛАВСАНТЕХМОНТАЖА
Насосы типа ПРОН предназначаются для подачи больших количеств воды при малых напорах. Все насосы ПРОН имеют одинаковую конструкцию и отличаются друг от друга только типом рабочего колеса, т. е. углом наклона лопаток (фиг. 13 и 14).
13. Характеристика насосов
Марка Производительность в м*!час Манометрический напор в м вод. ст. Число оборотов насоса в минуту Мощность электродвигателя в квт Вес насоса с муфтой в кГ Вес электрО’ двигателя а кГ
ПРОН-20 38 3,4 2880 1,7 52 39
ПРОН-15 30 3,3 2880 1,7 52 39
ПРОН-12 25 3,0 2880 1,7 52 39
ПРОН-7 17 2,8 2880 1,7 52 39
ПРОН-5 10 2.5 2880 1.7 52 39
ПРОПЕЛЛЕРНЫЕ ОТОПИТЕЛЬНЫЕ НАСОСЫ ТИПА ПРОН
641
Фиг. 12. Диагональный насос конструкции ЦНИПС.
Фиг. 13. Пропеллерный отопительный насос (ПРОН):
1 — рабочее колесо; 2 — выправляющий аппарат; 3 — корпус насоса; 4 — вал;
5 — фланцевый электродвигатель АО-41-2-Ф2.
отопления
Фиг. 14. Схема включения насоса ПРОН в отопительную сеть
41 рыснн
104
642
НАСОСЫ для ВОДЫ
НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ВЕРТИКАЛЬНЫЕ НА ОДНОМ ВАЛУ С ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ
Насосы могут применяться для подачи воды в промывные увлажнительные камеры, в воздушные души, в фильтры, орошаемые водой и для других целей.
14. Характеристика и конструктивные размеры в мм
Про» водитель-ность в л/мин d D D, В, D, dt dt ая К н н, h
от ДО
22 45 V %' 140 180 160 140 60 8 10 25 470 ч60 80 200
90 180 1’ I1/,' 190 255 230 210 60 8 12 35 600 590 100 300
Проичво ЛИТО J| Ь ность в л/мин л» h2 С С] es ct A a a, В b Вес в кГ
22 4о 60 50 85 22 115 39 6 38 5.0 100 70 50 150 120 10,0
90 180 75 <,5 120 28 165 57 85 52 7,5 135 100 80 210 173 30,5
П римечаии я: 1. Производительность насоса Q указана при ^синхр = 3000 об/мин и подъеме поды с температурой 15—20° С, на высоту 2 м прн трубопроводе нз газовых труб с горизонтальным участком длиной I м и четырьмя уголышкамн.
2. В насосах исполнения Б горизонтальное отверстие под газовую трубу, обычно ваглуяеа-ное, может быть использовано для присоединения указателя уровня воды, в при установке иасоса отдельно от резервуара—для присоединения всасывающего трубопровода.
НАСОСЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НА ОДНОМ ВАЛУ С ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ
643
15. Ручные насосы типа БКФ (см. фиг. 15)
Тип Условный диаметр в мм Производительность в л Развиваемый напор Н в м вод. ст. Высота всасывания ХОЛОДНОЙ воды в м Вес в кГ
патрубков цилиндров за один ход В секунду
БКФ-2 25 75 0,5 0,25—0,36 30 4,5 19
БКФ-4 40 100 1.3 0,65—1 30 4,5 27
Примечания: f. Насосы типа БКФ двойного действия предназначаются для перекач ки воды с температурой до 90° С.
2. При высоте всасывания более « м необходимо в начале всасывающей трубы установить приемный клапан.
Фиг. 15. Ручные насосы типа БКФ
41
ГЛАВА XXXVIГ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ [33]
По способу монтажа электродвигатели разделяются:
а) на горизонтальные со станиной на лапах (форма исполнения Щ2);
б) на горизонтальные со станиной на лапах и фланцем на щите (форма исполнения Щ2/Ф2);
в) на горизонтальные со станиной без лап и фланцем на щите (форма исполнения Ф2);
г) на вертикальные со станиной без лап и фланцем на щите (форма исполнения ВЗ).
В настоящем справочнике приведены данные только для выбора электродвигателей формы исполнения Щ2, так как другие формы исполнения (Щ27Ф2, Ф2 и ВЗ) для укомплектования вентиляторов и насосов не применяются.
I. Выбор электродвигателей в зависимости от состояния воздушной среды помещений [31]
Характеристика помещений Форма исполнения электродвигателей Типы электродвигателей, рекомендуемых к установке
Сухие отапливаемые и неотапливаемые Сырые Особо сырые Пыльные с легкоудаляемой и неэлектропроводящей пылью Пыльные с тяжелоудаляемой и неэлектропроводящей пылью Пыльные с пылью, проводящей электрический ток С едкими парами нлн газами Пожароопасные Взрывоопасные Вне зданий на открытом воздухе Вне зданий под крышей Защищенные Защищенные от _ капель с проти восыростной изоляцией Закрытые с внешним обдувом Защищенные Закрытые Закрытые Закрытые н в исключительных случаях защищенные, с противосыростной изоляцией Закрытые Взрывобезопасные Закрытые Защищенные А, АЛ, АК АО АО, АОЛ, ТАГ, МАГ-140 А. АЛ АО, АОЛ, МА-140 ТАГ МА-140. ТАГ АО, МА-140 АО, МА-140 МА-140, ТАГ АО, АОЛ, МА-140 А. АЛ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
645
2. Электродвигатели односкоростные единой серии А, АЛ, АО и АОЛ [33)
Мощность в квт Ч мело оборотов в минуту Тип электродвигателя Вес в кГ Мощность в квт Ч нсло оборотов в минуту Тип электродвигателя Вес в кГ
А н АО АЛ и АОЛ А и АО АЛ и АОЛ
0,6 1410 А и АЛ31-4 17 12 20 970 А72-6 230
0,6 1410 АО и АОЛ31-4 21 12,5 20 980 АО73-6 ЗЮ —
0,6 2860 АО и АОЛ31-2 21 12,5 20 1450 А71-4 205 —
1,0 930 А и АЛ4 1-6 34 21,5 20 1460 АО72-4 280 —
1,0 930 АО и АОЛ41-6 37 23 20 2920 А61-2 145 —
1,0 1410 А и АЛ32-4 24 16 20 2940 АО72-2 280 —
1,0 1410 АО и АОЛ32-4 27 16,5 20 730 А82-8 400 —
1,0 2850 А н АЛ31-2 17 12 28 735 А083-8 555 —
1,0 2860 АО и АОЛ32-2 27 16,5 28 975 А81-6 360 —
1,7 930 А и АЛ42-6 42 29 28 980 АО82-6 495 —
1,7 930 АО н АОЛ42-6 45 30,5 28 1450 А72-4 230 —
1,7 1420 А и АЛ4 1-4 34 22 28 1460 АО73-4 310 —
1,7 1420 АО и АОЛ41-1 37 23,5 28 2930 А71-2 210 —
1,7 2850 А и АЛ32-2 24 16 28 2940 АО73-2 310 —
1,7 2880 АО и АОЛ41-2 37 24 40 730 А91-8 590 —
2,8 950 А и АЛБ 1-6 70 47 40 735 АО93-8 805 —
2,8 950 АО и АОЛ51-6 80 49,5 40 975 А82-6 400 —
2,8 1420 А и АЛ42-4 42 29,5 40 980 АО83-6 555 —
2,8 1420 АО и АОЛ42-4 45 31 40 1460 А81-4 360 —
2,8 2870 А и АЛ41-2 34 23 40 1470 АО82-4 495 —
2,8 2880 АО и АОЛ42-2 45 31,5 40 2930 А72-2 235 —
4,5 730 А61-8 125 — 40 2950 АО82-2 500 —
4,5 735 АО62-8 165 — 55 730 А92-8 665 —
4,5 950 А и АЛ52-6 91 63 55 735 АО94-8 890 —
4,5 950 АО н АОЛ52-6 100 65,5 55 980 А91-6 590 —
4,5 1440 А и АЛ51-4 70 48 55 985 АО93-6 805 —
4,5 1440 АО и АОЛ51-4 80 50,5 55 1460 А82-4 400 —
4,5 2870 А и АЛ42-2 42 30,5 55 1470 АО83-4 555 —
4,5 2900 АО н АОЛ51-2 80 52 55 2930 А81-2 370 —
7 730 А62-8 140 — 55 2950 АО83-2 560 —
7 735 АО63-8 180 — 75 980 А92-6 665 —
7 970 А61-6 125 — 75 985 А94-6 890 —
7 980 АО62-6 165 — 75 1460 А91-4 590 —
7 1440 А и АЛ52-4 91 64,5 75 1470 АО93-4 805 —
7 1440 А н АОЛ52-4 100 67 75 2930 А82-2 415 —
7 2890 А н АЛ51-2 70 50 75 2960 АО93-2 820 —
7 2900 АО и АОЛ52-2 100 68 100 1460 А92-4 665 —
10 730 А71-8 205 — 100 1470 АО94-4 890 —
10 735 АО72-8 280 — 100 2950 А91-2 605 —
10 970 А62-6 140 — 100 2960 АО94-2 905 —
10 980 АО63-6 180 — 125 2950 А92-2 685 —
10 1450 A6I-4 125 —
10 1460 АО62-4 165 —_
10 2890 А и АЛ52-2 91 66
10 2930 АО62-2 170 —
14 730 А72-8 230 —
14 735 АО73-8 310 — 1
14 970 А71-6 205 —
14 980 АО72-6 280 —
14 1450 А62-4 140 —
14 1460 АО63-4 180 —
14 2920 А61-2 130 —
14 2930 АО63-2 190 —
20 730 А81-8 360 — 1
20 735 АО82-8 495 — 1
646
ЭЛ Е кт РОД В И Г АТ ЕЛ И
Тип Л, в, В, ь С сг d d* Н h й2 L L. L? L„ 1 t.
п = 3000. 1500 и 1000 об/мин (синхронные)
А31 210 40 137 113 5 85 45 18 12,5 200 100 16 273 120 109 46 70 40 20
Л32 210 43 137 113 5 85 60 18 12,5 200 100 16 309 150 124 46 70 40 20
Л41 260 50 162 140 8 105 55 25 15 282 125 20 344 150 138 67 90 60 28
А42 260 50 162 140 8 105 75 25 15 282 125 20 384 190 158 67 90 60 28
А51 350 65 217 188 10 142.5 75 35 19 378 170 28 441 205 174 91 ПО 80 38,5
152 350 65 217 188 10 142,5 100 35 19 378 170 28 491 255 199 91 110 80 38,5
п = 3000 об/мин
А61 п А62 390 75 275 225 10 157,5 160 35 19 460 200 30 580 380 235 115 НО 80 38,5
А71 и А72 455 85 322 258 12 185 200 38 24 530 236 40 685 480 287 113 120 80 41,5
А81 п А82 530 100 375 300 16 220 265 55 30 640 280 50 875 620 372 143 140 НО 60
А91 и А92 622 115 440 352 16 262,5 325 55 30 740 335 60 105 750 446 124 135 НО 60
п = 1500, 1000 и 750 об/мин
А61 и А62 390 75 275 225 14 157,5 160 45 19 460 200 30 562 380 217 133 180 НО 49
А71 и А72 455 85 322 258 16 185 200 55 24 530 236 40 665 480 276 124 90 ПО 60
А81 н А82 530 100 375 300 18 220 265 65 30 640 280 50 860 620 355 160 НО 140 70,5
А91 и Л92 625 115 440 352 20 262,5 325 75 30 740 335 60 970 750 415 155 105 140 81
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
647
4. Конструктивные размеры электродвигателей серин АЛ
Размеры в мм
Гип В, В, в4 в. Ь С Сг d d< н h *1 L Lx L, Lr. Li G
п = = 3000, 1500 н 1000 об/мин (синхронные)
АЛЗ 1 210 40 125 89 5 85 45 18 12,5 188 100 16 273 120 45 109 46 70 40 20
АЛ32 210 40 125 89 5 85 60 18 12,5 188 100 16 309 150 45 121 46 70 40 20
АЛ41 260 50 149 111 8 105 55 26 15 235 125 20 344 150 60 138 67 90 60 28
AJ142 260 50 149 111 8 105 75 25 15 235 125 20 384 190 60 158 67 90 60 28
АЛ51 350 65 202 150 10 142,5 75 35 19 318 170 28 441 205 82 174 91 ПО 80 38,5
АЛ 52 350 65 202 150 10 142,5 100 35 19 318 170 28 491 255 82 199 91 ПО 80 38,5
5. Конструктивные размеры электродвигателей серии АО Размеры в мм
Тип Вх в, в4 В. ь С с. d d* н h /i2 /14 L Lx L, Le L, В. G
л 300, 1500 и 1000 об/мин (синхронные)
А 031 210 40 135 100 5 85 45 207 18 12.5 200 100 16 — 300 120 40 109 46 70 40 20
АО32 210 40 135 100 5 85 60 207 18 12.5 200 100 16 — 335 150 1С 124 46 7С 40 2v
АО41 260 50 163 123 8 105 55 253 35 15 282 125 20 35 375 151 50 138 67 9С 60 28
АО42 260 50 163 123 8 105 75 253 25 15 282 125 20 35 415 191- 50 158 67 9С 60 28
АО51 350 65 216 164 10 142,5 75 337 35 19 376 170 28 43 482 205 65 174 91 110 80 38.5
А 052 350 65 216 164 10 142,5 100 337 35 19 376 170 28 43 532 255 65 199 91 но 80 38.5
п = 3000 об/мин *
АО62 н АО63 390 75 266 219 10 157.5 160 450 35 19 475 200 30 63 635 380 — 235 115 но 80 39.5
АО72 и А 073 455 85 307 248 12 185 200 510 38 24 548 236 40 73 750 490 — 287 113 120 80 41,5
АО82 и А 083 530 100 377 288 16 220 265 594 55 30 650 280 5С 90 955 620 — 372 143 140 100 60
АО93 н А 094 625 115 441 329 16 262,5 325 676 55 30 745 335 60 90 1090 750 — 446 124 135 по 60
п = 1500, 1000 и 750 об/мии
АО62 н АО63 390 75 266 219 14 157,5 160 450 45 19 475 200 30 63 635 380 — 217 133 80 но 49
А072 н А 073 455 85 307 248 16 185 200 510 55 24 548 236 40 72 750 480 — 276 124 90 но 60
АО82 н А 083 530 100 377 288 If 220 265 594 65 30 650 28С 50 91 955 62г — 355 160 по 140 70.5
АО93 и АО94 625 115 441 329 22 262.5 325 676 75 30 745 335 60 90 1090 750 — 415 155 105 140 81 Ч
648
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
6. Конструктивные размеры электродвигателей серии АОЛ
Размеры в мм
Тнп Bi fis В4 в„ ь С С. d d4 н h L Lt L, L. t7 i-8 1 6
п — 3000, 1500 н 1000 об/мин (синхронные)
АОЛ31 210 40 124 96 5 85 45 215 18 12,5 196 100 16 300 120 45 109 46 70 40 20
АОЛ32 210 40 124 96 5 85 60 215 18 12,5 196 100 16 336 150 45 124 46 70 40 20
АОЛ41 260 50 148 120 8 105 55 269 25 15 245 125 20 375 150 60 138 67 90 60 28
АОЛ42 260 50 148 120 8 105 75 269 25 15 245 125 20 415 190 60 158 67 90 60 28
АОЛ51 350 65 202 163 10 142,5 75 354 35 19 347 170 28 480 205 82 174 91 НО 80 38,5
АОЛ52 350 65 202 163 10 142,5 100 354 35 19 347 170 28 530 255 82 199 91 НО 80 38,5
7. Дополнительные размеры электродвигателей типов А и АО с двумя свободными концами вала
L
Размеры в мм
Тнп Ь, dt L i-2 1, h
п = 3000, 1500 и 1000 об/мин (синхронные)
А31 5 18 273 40 6 20
А32 5 18 309 40 6 20
А41 8 25 344 60 7 28
А42 8 25 384 60 7 28
А51 10 35 441 80 И 38,5
А52 10 35 491 80 11 38,5
г = 3000 об/мин
А61 и А62 10 35 580 80 35 38,5
А71 и А72 12 38 685 80 33 41,5
А81 и А82 16 55 875 ПО 33 60
А91 и А92 16 55 1005 по 14 60
п = 1500, 1000 и 750 об/мин
А61 и А62 14 45 562 но 33 49
А71 и А72 16 55 665 но 14 60
А81 и А82 18 65 860 140 20 70,5
А91 и А92 20 75 970 140 15 81
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
649
Продолжение табл. 7
Тип Ь, d. L L, i. t.
п = 3000, 1500 н 1000 об/мин
АО31 5 16 300 40 6 18
АО32 5 16 335 40 6 18
АО41 6 20 375 50 7 22,5
АО42 6 20 415 50 7 22,5
АО51 8 30 482 80 11 33
АО52 8 30 532 80 11 33
п = 3000 об/мин
АО62 и АО63 8 30 635 80 42 33
АО72 и АО73 10 35 750 80 42 38,5
АО82 и АО83 14 4э 955 ПО 35 49
АО93 и АО94 14 45 1090 ПО 45 49
п = 1500, 1000 и 750 об/мин
АО62 и АО63 12 40 635 НО 12 43,5
АО72 и АО73 16 50 750 но 12 55
АО82 и АО83 18 60 955 140 15 66,5
АО93 и АО94 20 70 1090 140 15 76
Примечание. Габаритные и установочные размеры соответствуют размерам электродви-
гателей с одним свободным концом вала
8. Электродвигатели единой серии типа А К с контактными кольцами
Мощность в квт Число оборотов в минуту Тип Вес в кГ Мощность в квт Число оборотов в минуту Тип Вес в кГ
1,7 905 АК51-6 82 20 1420 АК71-4 235
2,8 1370 АК51-4 84 20 950 АК72-6 260
2,8 920 АК52-6 103 20 710 АК81-8 400
4,5 1400 АК52-4 105 28 1420 АК72-4 260
4,5 925 АК60-6 125 28 965 АК81-6 400
4,5 700 А Кб 1-8 145 28 710 АК82-8 440
7 1400 АК60-4 125 40 1440 АК81-4 400
7 940 А Кб 1-6 145 40 965 АК82-6 440
7 700 АК62-8 160 40 720 АК91-8 640
10 1420 А Кб 1-4 145 55 1440 АК82-4 440
10 950 АК62-5 160 55 970 АК91-6 640
10 700 АК71-8 235 55 720 АК92-8 710
14 1420 АК62-4 160 75 1460 АК91-4 640
14 950 АК71-6 235 75 970 АК92-6 710
14 700 АК72-8 400 100 1460 АК92-4 710
650
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
в. Конструктивные размеры электродвигателей типа АК с контактными кольцама
Размеры в jhjh
Тип В, В4 Вь b С С, d d. н h л« Л4 L ь1 L. £7 г-8 Lle 1 А
AK5I 350 65 217 188 10 142,5 75 35 19 378 170 28 43 645 205 174 91 НО 120 80 38,5
АК52 350 65 217 188 10 142,5 НО 35 19 378 170 28 43 695 255 199 91 НО 120 80 38,5
АК60 390 75 275 225 10 157,5 160 35 19 460 200 30 63 695 380 217 103 80 120 80 38,5
АК61 н АК62 390 75 275 225 14 157,5 160 45 19 460 200 30 63 775 380 217 133 80 120 НО 49
АК71 и АК72 455 85 322 258 16 185 200 55 24 530 236 40 73 885 480 276 124 90 170 ПО 60
АК81 иАК82 530 100 375 300 18 220 265 65 30 640 280 50 90 1080 620 355 160 ПО 170 140 70,5
АК90 и АК92 625 115 440 352 20 262,5 325 75 30 740 335 60 90 1215 750 415 155 105 170 140 81
10. Шкивы, салазки, фундаментные болты и плитки к электродвигателям серий А, АЛ и АО
Тип электродвигателя Скорость вращения в об/мин (синхронные) Шкивы для плоскоременной передачи Салазки Болты фундаментные Плитки фундаментные Шкивы для клнноремен но!! передачи
А, АЛ, АО, АОЛ31 3000 и 1500 ШР-З СЗ Ф-З п-з ШК-3-1
А, АЛ, АО, АОЛ32 3000 н 1500 ШР-3 С-3 Ф-3 П-3 Ш к-3-2
А, АЛ, АО, АОЛ41 3000 и 1500 и 1000 ШР-4 С-4 Ф-4 П-4 ШК-4-1
А, АЛ, АО, АОЛ42 3000, 1500 и 1000 ШР-4 С-4 Ф-4 П-4 ШК-4-2
А, АЛ, АО, АОЛ51 3000, 1500 и 1000 ШР-5 С-5 Ф-5 П-5 ШК-5-1
А, АЛ, АО, АОЛ52 3000, 1500 и 1000 ШР-5 С-5 Ф-5 П-5 Ш К-5-2
А61 и АО62* 3000 — — — П-5
А61 и АО62 1500, 1000 н 750 ШР-6 С-6 Ф-5 П-5 ШК-6-1
А62 и АО63* 3000 — — — П-5
А62 и АО63 1500, 1000 и 750 ШР-6 С-6 Ф-5 П-5 ШК-6-2
А71 и АО72* 3000 — — — П-7
А71 и АО72 1500, 1000 н 750 ШР-7-1 С-7 Ф-7 П-7 ШК-7-1
А72 и АО73* 3000 — — — П-7
А72 и АО73 1500, 1000 и 750 ШР-7-2 С-7 Ф-7 П-7 ШК-7-2
А81 и АО82* 3000 — — — П-8
А81 и АО82 1500, 1000 и 750 ШР-8-1 С-8 Ф-8 П-8 ШК-8-1
А82 и АО83* 3000 и 1500 — — — П-8 _
А82 и АО83 1000 н 750 ШР-8-2 С-8 Ф-8 П-8 Ш К-8-2
А91 и АО93* 3000 и 1500 — — — П-8 —
А91 и АО93 1000 и 750 ШР-9-1 С-9 Ф-8 П-8 ШК-9-1
А92 и АО94* 3000 и 1500 — — — П-8 —
А92 и АО94 1000 и 750 ШР-9-2 С-9 Ф-8 П-8 ШК-9-2
• Электродвигатели, обозначенные звездочкой. рассчитаны для соединения с приводом посред-
ством эластичной муфты.
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
651
II. Шкивы типа ШК для клиноременной передачи к электродвигателям единой серии Размеры в мм
Тип а В ь с D d е 1 $ Г t Вес в кГ Число! рем* ней Тип ремня по ГОСТу
ШК-З-1 10 30 5 3 90 18 10 40 9 — Мб 12 20,2 1,2 2 о
ШК-3-2 10 42 5 3 90 18 10 40 9 — Мб 12 20,2 1,5 3 О
ШК-4 1 13 56 8 4 100 25 13 60 12 9 М8 16 28,3 2,2 3 А
ШК-4 2 13 56 8 4 100 25 13 60 12 9 М8 16 28,3 2,6 4 А
Ш К-5-1 17 72 10 5 140 35 17 80 15 11 М10 21 38,8 4,8 3 Б
Ш К-5-2 17 114 10 5 140 35 17 80 15 11 М10 21 38,8 6,7 5 Б
111 К-6-1 17 114 14 5 180 45 17 ПО 15 11 М10 21 49,3 13 5 Б
III К-6-2 17 156 14 5 180 4а 17 ПО 15 И М10 21 49,3 16 7 Б
III К-7-1 22 144 16 7 250 55 22 ПО 18 11 М10 27 60,3 26 5 В
III К-7-2 22 198 16 7 250 55 22 по 18 11 мю 27 60,3 33 7 В
Ш К-8-1 32 198 18 9 315 65 30 140 23 16 М12 38 70,8 52 5 Г
III К-8 2 32 236 18 9 315 65 30 140 23 16 М12 38 70,8 57 6 Г
III К-9-1 32 236 20 9 400 75 30 140 23 16 М12 38 81,3 63 6 г
Ш К-9-2 32 312 20 9 400 75 30 140 23 16 М12 38 81,3 67 8 г
12. Шкивы типа ШР для плоскоременной передачи к электродвигателям единой серии
Размеры в мм
Тип В ь D d 1 *2 S. Вес в кГ
ШР-З 60 5 100 18 32 40 Мб 8 20,2 1,2
LUP-4 85 8 125 25 50 60 М8 10 28,3 2,4
ШР-5 125 10 200 35 65 80 МЮ 12 38,8 7,8
ШР-6 150 14 250 45 93 ПО М12 20 49,3 10,5
ШР-7-1 175 16 300 55 95 ПО М12 20 60,3 16,5
ШР-7-2 175 16 400 55 95 НО М12 20 60,3 23,5
IUP-8-1 200 18 360 65 125 140 М12 20 70,8 26
Ш Р-8-2 200 18 450 65 125 140 М12 20 70,8 34
III Р-9-1 250 20 450 75 125 140 М12 20 81,3 40
ШР-9-2 250 20 560 75 125 140 М12 20 81,3 53
652
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
13. Салазки типа С для электродвигателей единой серии
Размеры в мм
Тип Фигура а В2 Сг С, /ц л« 1, Вес комплекта в кГ Болты для крепления двигателей
с-з а 16 38 370 440 410 М12 12 15 44 36 42 3,8 MIO X 35
С-4 а 18 45 430 510 470 — М12 14 18 55 45 50 5,3 М12 X 40
С-5 а 25 65 570 670 620 — М16 18 22 67 55 72 12,5 М16 X 55
С-6 а 25 65 630 770 720 — М16 18 26 74 60 75 17,5 М16 X 60
С-7 а 30 90 770 930 870 — М20 24 30 88 70 105 31,0 М20 X 75
С-8 б 35 100 900 950 700 175 М24 28 35 95 75 245 45,0 М24 X 100
С-9 б 35 100 1030 1090 800 190 М24 28 40 105 85 260 63,0 М24 X ПО
Примечание. В комплект входят двое салазок с натяжными болтами.
14. Фундаментные болты для электродаигателей единой серии
Размеры в мм
Тнп dt е* 6 т Вес болта в кГ
Ф-3 мю 55 25 125 18 0,1
Ф-4 М12 70 35 160 24 0,2
Ф-5 М16 90 40 200 30 0,4
Ф-7 М20 105 45 250 36 0,75
Ф-8 М24 130 60 320 48 1,3
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
653
15. Электродвигатели взрывобезопасные типов ТАГ и МА
Мощность в квт Число оборотов в минуту Тип Вес в кГ Мощность в квт Число оборотов в минуту Тип Вес в кГ
0,52 1420 ТАГ-12/4 30 15 735 МА-144-2/8 370
1,0 1440 ТАГ-21/4 45 15 980 МА-144-1/6 310
1,6 1440 ТАГ-22/4 60 16 1470 МА-143-2/4 248
2,0 970 ТАГ-31/6 87 20 720 МА-145-1/8 510
2,7 720 МА-142-1/8 138 20,5 980 МА-144-2/6 370
2,75 970 ТАГ-32/6 106 21,5 1470 МА-144-1/4 310
3,8 960 МА-142-1/6 138 25 725 МА-145-2/8 565
4,0 720 МА-142-2/8 158 25 970 МА-145-1/6 510
5,5 965 МА-142-2/6 150 29 1475 МА-144-2/4 370
5,5 1445 МА-142-1/4 138 34 975 МА-145-2/6 565
5,8 725 МА-143-1/8 213 35 730 МА-146-1/8 720
6,3 1460 ТАГ-41/4 158 36 1470 МА-145-1/4 510
8 1460 МА-142-2/4 158 45 1475 МА-145-2/4 565
8 730 МА-143-2/8 248 46 735 МА-146-2/8 820
8 970 МА-143-1/6 213 46 980 МА-146-1/6 720
11 730 МА-144-1/8 310 61 980 МА-146-2/6 820
11 980 МА-143-2/6 248 68 1480 МА-146-1/4 720
11,4 1460 МА-143-1/4 213 85 1480 МА-146-2'4 820
It>. Конструктивные размеры электродвигателей типов МА и ТАГ [31]
Гип МА (от Wr)o till) Тип МА (от М5доМ)
Размеры в мм
Тип а б в d г е Ж 3 и К Л м н 0 п р С т Шкив Салазки Обозначение салазок
В D У Ф X У ч UI
МА-142-1 МА-142-2 МА-143-1 МА-143-2 МА-144-1 МА-144-2 МА-145-1 МА-145-2 МА-146-1 МА-146-2 ТАГ-12 ТАГ-21 ТАГ-22 ТАГ-31 ТАГ-32 ТАГ-41 230 290 235 290 270 330 330 380 380 440 45 55 95 95 140 150 250 250 350 350 420 420 500 500 550 550 180 225 235 270 270 340 27 27 32 32 36 36 40 40 45 45 50 50 60 60 75 75 18 25 25 32 40 35 290 350 295 350 330 390 430 480 500 560 315 315 430 430 490 490 615 615 698 698 325 325 402 402 484 484 540 540 608 608 224 270 270 325 325 390 170 170 212 212 250 250 265 265 300 300 118 140 140 170 170 200 222 222 228 228 245 245 293 293 339 339 615 675 643 698 709 769 915 965 1054 1114 268 315 355 398 443 476 40 60 60 70 70 80 382 382 462 462 548 548 615 615 711 711 337 367 346 373 381 411 458 483 529 559 162 192 216 243 266 284 18 18 22 22 22 22 43,5 43,5 49 49 55 55 65,5 65,5 81 81 12 12 14 14 16 16 18 18 20 20 185 185 185 185 185 185 290 290 320 320 125 125 150 150 175 175 200 250 300 300 40 60 60 85 85 125 250 250 250 250 300 400 360 400 450 560 80 125 125 160 160 200 56 56 66 66 66 66 640 640 790 790 790 790 590 590 740 740 740 740 180 180 220 220 220 220 22 22 25 25 25 25 60 60 70 70 70 70 НС-100-25/530 НС-100-25/530 НС-100-25/680 НС-100-25/680 НС-100-25/680 НС-100-25/680 НС-100-30/1000 НС-100-30/1000 НС-100 30/1000 НС-100-30/1000
Примечал и я: 1. Ременную МА-146.*/4 и МЛ-1'16-2/4• 2. Принс денные диаметры шкивов передачу не допускается применять для электродвигателей типов для электродвигателей типа МА-110 являются минимальными. МА-ИЗ-1/4 М/ Е143-2Н. МЛ 146-’/в1 МЛ-1462/..
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
ГЛАВА XXXVIII
ПЕРЕДАЧИ
1. Выбор приводных ремней [31]
Факторы, влияющие на выбор ремня Тип ремне!
Температура в помещении в °C Влажность Окружная скорость в м/сек не более Передаваемая мощность в кет
Умеренная до <50° С Нормальная 30 30 Любая до 200 Кожаные Хлопчатобумажные цельнотканые и шитые
Повышенная Повышенная 30 300 Шерстяные
До <50° С Нормальная 30 Нормальная Прорезиненные без обкладки
До -ф- 50е С Любая 30 Любая То же с обкладкой
РАСЧЕТ ПЛОСКОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ [14]
Плоскоременная передача применяется при наличии достаточного расстояния между шкивами (фиг. 1).
а,
б)
Фнг. 1. Схема установки ременной передачи:
а — правильно; б — неправильно.
Расчет сводится к определению диаметров шкивов, размеров пения, ширины шкива и расстояния между центрами шкивов.
Диаметры шкивов с учетом скольжения ремня связаны зависимостью
D, = 1,050,-^, 2
где Di — диаметр шкива электродвигателя в мм;
D2 — диаметр ведомого шкива в мм;
nt — число оборотов ведущего шкива электродвигателя в минуту;
я 2 — число оборотов ведомого шкива в минуту.
656
ПЕРЕДАЧИ
Диаметр шкива на электродвигателе принимается равным диаметру шкива или большим, чем указанный в таблицах размеров электродвигателей, и лишь в исключительных случаях меньшим на 10%.
Длину ремня (фиг. 2) с достаточной точностью можно определить по формуле
£ = 1,57 (£>г + Dt) + -f_
+ 21 м
Угол обхвата ремня а
а = 180 — 57
Угол а должен быть для плоских ремней не менее 150°, иначе следует увеличить межцентровое расстояние.
Фиг. 2. Эскиз ременной передачи.
Минимальное расстояние между шкивами ZmIn > 2 (Dr -j- D2) мм можно принимать по табл. 2. При выборе диаметров шкивов можно руководствоваться данными табл. 3. Для определения диаметров шкивов можно пользоваться формулой
Dmin = (1100 1300) 1/^ —Р— мм,
г ^гпах
где N — мощность, передаваемая ремнем, в кет; при этом окружная скорость не должна превышать значений, приведенных в табл. 1; п — число оборотов шкива в минуту.
Ширина ремня
t 102W10
b ~ KK^K3v 6
где N — мощность, передаваемая ремнем, в кет;
К— допускаемая полезная нагрузка ремня в кГ/см2 (см. табл. 4);
Ki — поправочный коэффициент на режим работы передачи (при односменной работе Kt = 1, при двух- и трехсменной работе Kt = 0,8);
Кг — поправочный коэффициент, учитывающий угол а обхвата меньшего шкива (см. табл. 5);
К3 — поправочный коэффициент на скорость—действие отбрасывающей силы (см. табл. 6);
v — линейная скорость ремня в м/сек;
6 — толщина ремня в см.
РАСЧЕТ ПЛОСКОРЕМЕННОЙ ПЕРЕЛАЧИ 657
2. Наименьшее допустимое расстояние между центрами шкивов /т;п в мм в зависимости от их диаметров
Диаметр меньшего шкива в мм Диаметр большего шкива в мм
200 300 400 5’Х1 630 710 800 900
50 600 800 1000 1200 1400 1500 1700 2000
100 — 900 1100 1300 1600 1700 1800 2000
150 — — 1200 1400 1700 1800 1900 2100
200 — — 1300 1500 1800 1900 2000 2200
250 — — — 1600 1900 2000 2200 2300
320 — — — 1800 2000 2100 2300 2500
360 — — — — 2100 2200 2400 2600
400 — — — — 2200 2300 2500 2700
3. Размеры шкивов (по ОСТу 1655)
Размеры в мм
Ширина шкива b Соответст вующая ширина ремня о» « Sng" О.«о5 н >40 2 U с оЭ Ширина шкива b Соответствующая ширина ремня S । “н -е с о 5 ос'ёэ Ширина шкива b Соответст вующая ширина ремня а ® <и 4 tt S б&’Зэ
40 30 1 125 100* 2 300 250 и 275 3
50 40 1 150 125 2 350 300 3
60 50 1 175 150 2,5 400 350 3
70 60 1.5 200 175 2,5 450 400 4
85 (70) и 75 1.5 225 200 2,5 500 450 4
100 80, 85 н 90 1.5 250 225 2,5 600 500 и 550 4
Диаметры стандартных шкивов 50. 63, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200, 225 , 250, 280, 320, 360, 400, 450, 500. 560. 630, 710, 800, 900 и 1000 мм.
42 РыСИИ
658
ПЕРЕДАЧИ
4. Допустимая полезная нагрузка ремия К в зависимости от материала ремня и максимального 6*
отношения
Ремнн Б* Dr К в кГ/см1
рекомендуемое (не более) допустимое
Кожаные 1/40 1/25 29—300-А
Прорезиненные 1/40 1/30 25—100-А
Хлопчатобумажные шитые 1/50 1/45 23—175-А
Хлопчатобумажные цельнотканые УЗО 1/25 21-150-А-
Из шерстяной ткани 1/30 1/25 18-140-А
i * Л — толщина ремня в мм; D1 — меньший из шкивов в мм.
5. Поправочный коэффициент К2
а° (меньший нз двух) 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220
К2 .... 0,82 0,85 0,88 0,91 0,94 0,97 1.0 1.05 1,1 1,15 1.2
Примечание. Угол обхвата следует выбирать равным для плоских ремней не менее 150°, для клиновидных ремней равным 1209.
6. Поправочный коэффициент К3
Линейная скорость ремня в м/сек . . 1 5 10 15 20 25 30
К„ 1,04 1,03 1.0 0,95 0,88 0.79 0.68
РАСЧЕТ ПЛОСКОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ
659
Пример Рассчитать плоскоременную передачу к насосу от электродвигателя мощностью 5 квт. Шкив на насосе на D=200 мм, число оборотов шкива насоса п2=960 в минуту, число оборотов шкива электродвигателя п, = 1440 в минуту.
Решение. Диаметр шкива электродвигателя
1,05п2 1,05-960
п. W 1440
140 мм.
Принимаем расстояние между центрами шкивов I— 1200 мм. При этом удовлетворяются условия I > 2 (£), 4- Bj) и а > 150°.
Из табл. 4
8 1 . Dt 140
—— = -77Г О = —= -ттг = 3,5 ММ
О, 40 ’ 40 40 ’
Принимаем прорезиненный трехслойный ремень (завернутый);
с = 1,25-3 = 3,75 кГ/см*
Ч 75
К = 25 — 100 ’ ° = 22,3 кГ/см*; Кг = 0,8.
Угол обхвата ремнем меньшего шкнва
57(£>2 —£>,) ,оп 57(200-140) ~ Z 1200 “
по табл. 5 при а — 177°, К2 = 0,99. Линейная скорость ремня
3,14-0,2-960
~ 60 " ’
м/сек.
Из табл. 6 /<3 = 1,0.
Ширина ремня
102-5-10
22,5-0,8-0,99-1 • 10,1 -0,375
По табл. 7 принимаем ремень b = 80 мм; соответствующая ширина шкива по табл. 3 равна 100 мм.
Длина ремня
£ = 1,57 (200 + 140) + -гХ; /2°° „ 140У + 1200-2 = 2935 мм. 1ZVU \ Z I
Число пробегов ремня в секунду составляет
v 10,5
Т = 2Д35
= 3,6.
42'
66
ПЕРЕДАЧИ
7. Ремни плоские приводные тканевые прорезиненные (по ГОСТу 101-54)
Ширина ремней в мм Рекомендуемое число прокладок в зависимости от типа применяемой ткани
Тип ремня Ремни типа Л Ремни типа Б РеМНИ типа В
А Б в ОПБ-5 ОПБ-12 Б-820 Уточная шнуровая В-820 Б-820
— 20; 25; 30; 40; 45 — — — — — 2 —
— — 20; 25; 30; 40 — — — — — 3
20, 25; 30; 40; 45; 50. 60; (65); 70; 75 — 50; 60; (65); 70; 75 — — 3—5 — — 3-5
80; 85; 90; ‘ 100 | — 80; 85; 90; 100 — — 3—6 — — 3- 6
1 (115); (120); 1 125, 150; (175); 200; (225). 250 150, 200. 250 125, 150; 200; 250 3 3 4—6 3 4—6 4—6
250; (275); 300; (350) 250; 300 250, 300 3 3 4—8 3 4—8 4-8
400; 450 375; 400; 425; 450 375; 400; 425; 450 3—4 3—4 5—8 3—4 5—8 5—8
500 500 500 3—4 3—4 5—9 3—4 5—9 5-9
(550); 600; 700 — — 5 5 — 5 — —
800; 900 — — 5—8 5—8 — 5—8 — —
1000; 1100; (1200) — — 5—8 5—8 — 5—8 — —
Ремин изготовляются длиной 8 м при ширине до 90 мм, 20 м при ширине до 100—250 мм. 30 м при ширине до 300 мм н более.
Толщина одной прокладки в зависимости от марки бельтинга:
Толщина в мм
Марка бельтинга С резиновой прослойкой Без резиновой прослойки
ОПБ-5 2 1,75
ОПБ-12 2 1,75
Б-820 1,5 1,25
Примечания: 1. Ремни, размеры которых указаны в скобках, не рекомендуется выбирать прн проектировании новых передач.
2. Ремни шириной более 1200 мм изготовляются по специальным заказам потребителей.
КЛИНОРЕМЕННАЯ ПЕРЕДАЧА
661
8. Ремни кожаные (по ОСТу НКЛП 5773/176)
Вид ремня Толщина в мм не менее Ширина ремня в мм
Одинарный » > > » Двойной > 3—3,5 3,5—4,0 4,0—4,5 4,5—5,0 5,0—5,5 5,5—6,0 7,5—8,0 8,5—9,0 9,5—10,0 94- ЗП (35); 40; (45); 50 70; (75); 80 (85); 90, (95), 100; Л15) 125; 150 200; 225; 250; (275); 300 (85); 90; (95), 100, (115) 125; 150 175; 200; 225; 250; (275); 300
Примечание. Ширину ремней, указанную в скобках, применять не рекомендуется.
9. Ремии хлопчатобумажные и шерстяные
Хлопчатобумажные цельнотканые (по ГОСТу 6982-54) ' Шерстяные тканые (по ОСТу НКТП 3157)
6-слойные толщиной 6.5 мм 8-слойные толщиной 8,5 мм 3-слойные толщиной 6 мм 4-слойные толщиной 9 мм 5-слойные толщиной 11 мм
Ширина в мм Вес 1 пог. м в Г Ширина в мм Вес 1 пог. м в Г Ширина в мм Вес 1 пог. м в Г Ширина в мм Вес I пог. м в Г Ширима в мм Вес I пог. м в Г
30 190 50 430 50 336 100 912 200 2189
40 240 75 600 60 403 115 1045 225 2452
50 296 90 695 75 534 125 1134 250 2749
60 355 100 790 90 625 150 1420 300 3304
75 440 1 15 900 — — 175 1597 350 3860
90 520 125 980 — .— — — 400 4317
100 580 150 1170 —— — -— — 450 4873
115 664 175 1326 — — -— — 500 5315
125 723 200 1450 — — ,—. — — —
150 863 225 1600 — — — — — —
175 1153 250 1740 — — — — — —
П р и м е ч четырехслойные 1 н н е. Ремни приводные хлопчатобумажные тканые прошивные н цельноткаиые поставляются по ОСТу 10082-39.
КЛИНОРЕМЕННАЯ ПЕРЕДАЧА (по ГОСТу 1284-57)
Клиноременная передача имеет следующие преимущества по сравнению с плоскоременной: лучшее сцепление ремня со шкивом, вследствие чего допустимы большие передаточные числа (до 1 : 10); расстояние между центрами шкивов может быть принято равным диаметру большего шкива, что значительно уменьшит площадь, занимаемую установкой; отсутствие необходимости в перешивке ремней; передача работает малошумно и без толчков.
Клиноременная передача особенно рентабельна при мощностях до 40 кет.
Расчет клиноременной передачи сводится к выбору типа ремня, определению диаметров шкивов, длины и числа ремней. Выбор большего числа ремней меньшего размера гарантирует более надежную работу передачи.
662
ПЕРЕДАЧИ
Диаметры шкивов определяются из соотношения
_ П1
©1 По ’
где £>2 и п2— расчетный диаметр и число оборотов большего шкива; Di и п, — расчетный диаметр и число оборотов меньшего шкива.
Наружные и внутренние диаметры шкивов:
D\Hap = +" 2с; О|в„ — ®\нар '^е'
Пгнар = D2 + 2с; Die„ = D,Hap - 2е,
где с и е — величины, зависящие от типа ремня.
Линейная скорость ремня
и = —м/сек. DU
Предварительная расчетная длина ремня
Lo = 21, + 1,57 (О2 + Z\) + мм,
’*0
где I, — предварительное минимальное расстояние между центрами шкивов Uo 2 (D г -г Di) ].
Окончательное расстояние между центрами шкивов
I = А -|- А2 — Б мм,
где
А = 4- — 0.393 (£>2 + £>г):
£ = 0,126 (О2 —£>t)2.
Число ремней
N
Z~ NoKtK2 ’
где N — заданная мощность в квт-,
А£ — мощность, передаваемая одним ремнем при угле обхвата 180°;
Ki — коэффициент нагрузки для односменной работы; Ki = I, для двух-и трехсменной работы Ki = 0,8;
К2 — коэффициент, учитывающий угол обхвата ремня (см. табл. 5). Число изгибов ремня
Угол обхвата а малого шкива
180——град.
КЛИНОРЕМЕНПАЯ ПЕРЕДАЧА
66?
10. Тип ремня в зависимости от передаваемой мощности
Эскиз Тип ремня а в мм Л в мм Передаваемая мощность в квт
о 10 6 0,37—3,7
А 13 8 0,8—7,4
Б 17 <0,5 2.3—18
1 W В 22 13,5 8—37
^=«0° Г 32 19 19—73.6
д 38 23,5 38—147
• Е 50 30 148 п выше
Пример. Определить диаметр шкива у электродвигателя к вентилятору серии ВРС № 8 Число оборотов вентилятора п2=530 в минуту; диаметр шкива D2=400 мм; мощность электродвигателя N = 10 квт передается прн л, = 960 об/мин на расстояние 1п — 900 мм Вентилятор работает в одну смену.
Решение: 1. По табл. 10 выбираем наименьший из ремней — типа Б. Диаметр шкива электродвигателя
О, = О2-^ = 400Ц£ = 220 мм.
п, 960
2. По табл. 12 принимаем диаметр шкива электродвигателя Dt = 225 мм.
3. Предварительная длина ремня
Lo = 2-900 + 1,57 (400 + 225) + 1800 + 980 + 10-8 « 2791 мм
4. По табл. 14 для ремня типа Б принимаем длину ремня L = 2833 мм.
5. Окружная скорость ремня
3,14-0,225-960 „
v = —--------------= 12 3 м,сек.
60
6. При о = 12,3 м/сек и принятой длине ремня число пробегов ремня будет равно
сИООО 12,3-1000 " ~ L ~ 2833
es 3,9 < 15.
7. Окончательное расстояние между центрами шкивов
I = А + / А- — Б мм.
где
А = ^22 _ 0,393 (400 + 225) = 464;
Б = 0.126 (400 — 225F = 3850;
/= 464 4- 215 096 — 3850 = 924 мм.
664
ПЕРЕДАЧИ
8. Угол обхвата малого шкива
а = 180
57-(409°27225) ^17<г>12(г.
При а < 120° увеличивают расстояние между шкивами.
9. Мощность, передаваемая одним ремнем типа Б при v = 12,3 т/сек (по табл. 15). No — 2,7 кет.
10. Коэффициент нагрузки при односменной работе К = 1, коэффициент, учитывающий угол обхвата ремня, К 2 = 0,97 (по табл. 5).
11. Число ремней
М 10
Z~ N0KtK. 2,7-0.97-1 •
Принимаем 4 ремня.
Размеры шкивов:
D1Hap — Dt 4- 2с — 225 4- 10 — 235 мм;
DSHap = О2 4- 2с = 400 4- 10 = 410 мм;
DleH = DyHap — 21 = 235— 2-17 = 201мм;
D2SH = Dznap — 21 = 400 — 2-17 = 336 мм.
12. Ширина обода шкива
в = (г — 1) t 4- 2s = (4 — 1)21 4- 2-15 = 93 мм.
Результаты расчета сведены в табл. 11.
И. Результаты расчета
Расстояние между центрами шкивов . в мм Шкив Днамет в мм Размеры клиновых желобков в мм сз о S О° ч ч в с_ Ф Ширина шкива в мм Ремни
D Р Dch Dnap а е С
924 Ведущий Ведомый 225 400 201 366 235 410 17 17 17 17 5 5 21 21 15 15 38 40 93 93 Типа Б; /.=2833 мм 4 шт
12. Диаметры шкива электродвигателя в зависимости от типа ремня и угла <р желобков
Тип ремня Расчетный диаметр шкивов в зависимости от типа ремня в мм
Угол желобков <р°
31 26 38 40
о 70 90 112 140 и более
А 100 125 160 200
Б 140 180 225 280
В 200 250 315 400
Г 315 400 500 630
Д 500 710 800 1000
F 800 1000 1250 1600
Примечания* I. Рекомендуется принимать шкив возможно большего размера, если это допускается габаритами установки.
2. Окружная скорость шкива не должна превышать 25 м/сек.
КЛИНОРЕМЕННАЯ ПЕРЕДАЧА
665
13. Размеры профилей клиновых желобков
Размеры в мм
14. Клиновые ремни (по ГОСТу 1284-57)
Внутренняя длина ремней в мм Расчетные длины в jmjh для ремней типов
о А Б в г д 1
500 519 525
560 579 585 — — — —
630 649 655 663 — — —
710 729 735 743 — — — —
800 819 825 833 — — — —
900 919 925 933 — — — —
1 000 1019 1025 1033 — — — —
1 120 1139 1145 1153 — — —
1 250 1269 1275 1283 — — — —
1 400 1419 1425 1433 — — —
1 600 1619 1625 1633 — — — —
1 800 1819 1825 1833 1844 — —
1 900 — — — 1944 — — —-
2 000 2019 2025 2033 2044 — — —-
2 120 — — — 2164 — — —
2 240 2259 2265 2273 2284 — — —
2 360 — — — 2404 — — —
2 500 2519 2525 2533 2544 — — —-
2 650 — — — 2691 — — —_
2 800 — 2825 2833 2844 — — —
3 150 — 3175 3183 3194 3 210 — —
3 550 — 3575 3583 3594 3 610
4 000 — 4025 4033 4044 4 060 —
4 500 — — 4533 4544 4 560 4 574 —
5 000 — — 5033 5044 5 060 5 074 —
5 600 — — 5633 5644 5 660 5 674 — 1
6 300 — — 6333 6344 6 360 6 374 6 395
7 100 — — — 7144 7 160 7 174 7 195
8 000 — — — 8044 8 060 8 074 8 095
9 000 —. — — 9044 9 060 9 074 9 095
10 000 — —- -— — 10 060 10 074 10 095
11 200 — — — — 11 260 11 274 11 295
12 500 — — — — — 12 674 12 595
14 000 — — — — — 14 074 14 095
666
ПЕРЕДАЧИ
15. Мощность в квт, передаваемая одним ремнем, при угле обхвата а= 180°
Окружная । скорость шкива в м/сек Тип ремня
о А Б В Г Д Е
1 0,07 0, 14 0,22 0,37 0,81 1,18 2,06
2 0,14 0,29 0,51 0,81 1,69 1,43 4,05
3 0,22 0,44 0,74 1,18 2,5 3,61 6,11
4 0,29 0,59 0,96 1,62 3,23 4,71 8.02
5 0.37 0,74 1,18 2,0 4,05 5,9 10.0
6 0,44 0,81 1.4 2,4 4,9 7,1 12,0
7 0,52 0,95 1,6 2,7 5,6 8,2 13,8
8 0,59 1,1 1,85 3,1 6,3 9,2 15,5
9 0,66 1,2 2,1 3,5 7,1 10,5 17,3
10 0,74 1,3 2,3 3,8 7,8 11,3 19,0
11 0,81 1,47 2,4 4,1 8,5 12,3 20,5
12 0,9 1,55 2,65 4,42 9,2 13,2 22,3
13 0,96 1,6 2,8 4,7 9,8 14,2 24,0
14 1,03 1,76 2,9 4,9 10,3 15,0 25,0
15 1,03 1,8 3,2 5,2 10,8 15,7 26,5
16 1,1 1,92 3,3 5,45 11,3 16,3 27,5
17 1,18 2,0 3,4 5,7 11,8 17,0 28,6
18 1,18 2,1 3,5 5,9 12,2 17,6 30,0
19 1,25 2,1 3,6 6,03 12,4 18,0 30,5
20 1,25 2,2 3,7 6,2 12,8 18,5 31,4
21 1,25 2,2 3,7 6,4 13,1 19,1 32,5
22 1,32 2,3 3,8 6,4 13,2 19,3 32,67
23 1,32 2,3 3,8 6,5 13,3 19,3 33,0
24 1,32 2,3 3,9 6,5 13,3 19,3 33,0
25 1.32 2,3 3,9 6.5 13,3 19.3 33,0
Примечание. Мощности, приведенные в таблице, относятся к равномерной спокойной нагрузке.
Прн трехсменной работе установок вводится поправочный коэффициент 0,8 и по табл. 5.
Угол обхвата а ремнем меньшего шкива не должен быть меньше 120°.
СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ МУФТЫ
Для соединения валов электродвигателей с валами вентиляторов или насосов применяются главным образом жесткие и упругие муфты.
Муфты состоят из двух полумуфт, свертываемых болтами.
Материалом для муфт служит обычно чугун марки СЧ 28-48 илиСЧ 32-52.
Для тяжелых условий работы при v = 30 м/сек. (на окружности муфты) применяется стальное литье.
16. Муфты жесткие
Размеры в мм
L —
Диаметр вала D В L i о. Число болтов Диаметр болтов
35 200 80 80 150 80 69 135 4 MI6
40 200 80 80 150 80 69 135 4 М16
50 220 100 90 170 90 79 155 4 М16
60 260 115 95 190 100 89 180 4 MI8
80 300 150 ПО 230 120 109 220 6 М22
100 350 185 130 280 134 130 265 6 М24
125 410 225 140 340 180 159 305 8 М27
160 490 280 160 410 215 194 375 8 МЗО
200 530 350 180 500 260 239 463 8 М39
СОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ МУФТЫ
667
17. Муфты упругие типа МУВП
Размеры в мм
№ муфты Диаметр вала d D Оо dt L а b Число болтов Вес в кг
1 12—18 90 60 35 42 24 22 4 1,74
2 16—22 100 70 42 52 24 22 6 2,4
3 19—28 120 82 52 62 30 35 4 4,8
4 24—38 140 100 70 82 30 35 6 7,9
5 30—38 160 ПО 70 82 40 45 6 10,9
6 35—55 190 140 100 112 40 45 8 20,1
7 40—55 225 160 100 112 55 55 8 28
8 50—75 260 195 135 142 55 55 10 47
9 60—75 295 210 135 142 70 70 8 62
10 70—95 330 245 175 175 70 70 10 93
11 80—95 365 265 175 175 82 90 8 118
12 90—120 405 305 220 215 82 90 10 176
13 100—150 445 325 220 215 105 ПО 8 220
14 ПО—150 500 380 270 255 105 по 10 325
15 130—150 570 450 270 255 105 по 12 375
16 150—180 640 485 320 305 125 145 10 605
17 170—200 700 540 360 355 125 145 10 798
18 180—220 760 600 400 355 125 145 12 951
ГЛАВА XXXIX
МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК [4], [101. [571
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Вентиляционные установки в промышленных и общественных зданиях монтируются по следующим рабочим чертежам:
1. Планы помещений с нанесенными на них элементами систем приточновытяжной вентиляции (фиг. 1).
Фиг. I. Примерный план расположения вентиляционных установок:
1 — приточная камера; 2 — вытяжная установка; 3 и 4 — местные отсосы;
5 — вытяжная камера; 6 — пылеотделитель.
2. Разрезы здания с указанием расположения и привязок деталей вентиляционных систем и оборудования (фиг. 2).
3. Схемы приточных и вытяжных систем вентиляции (фиг. 3) с указанием взаимного расположения деталей вентиляционного оборудования; воздуховоды на схемах изображают одной линией с указанием их диаметров или размеров; стрелки показывают направление движения воздуха.
4. Рабочие чертежи на устройство отдельных частей вентиляционного оборудования (приточно-вытяжные камеры, фильтры, местные отсосы И т. д.).
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
669
Фнг. 2. Поперечный разрез с указанием размещения вентиляционных установок.
$235
Инерционный
$285 t
$2Ш
$185 (
$285
$320
Отсос от наждачных точил
Инерционный пыле - _ отделитель ИП-6 №325 /
Циклон №6
В бункер
Центробежный пылевой вентилятор ЦП~5типа В правого вращения
Шибер,
Сплошное укрытие над механическим ситом
Зонт над галтовочным барабаном 600х800
°тС0мел^ииь,Р0вОй фиг- 3- Схемы приточ-мельницы но„ (а) и вытяж£ой (б)
систем вентиляции
670
МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА И МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК [2], [4J
1. Пункты 1-85 распространяются на работы по устройству вентиляционных систем для помещений, не содержащих взрывоопасных или пожароопасных газов, паров и пыли, а также на системы пневматического транспорта.
Монтаж устройств, обеспечивающих противопожарную безопасность систем вентиляции и пневматического транспорта, производится по указаниям проекта.
Монтаж воздуховодов из специальных сталей и других антикоррозийных материалов должен производиться в соответствии с действующими инструкциями или указаниями проекта.
Устройство вентиляционных систем в зданиях и помещениях, в которых производятся, хранятся или применяются взрывоопасные или пожароопасные вещества, должно осуществляться в соответствии со специальными инструкциями.
2. Вентиляционные системы осуществляются с соблюдением следующих требований:
а) внутренние поверхности воздуховодов, каналов и других воздухопроводных устройств должны быть гладкими;
б) прокладка в воздуховодах и вентиляционных камерах электрических прсводов (за исключением подводок к электродвигателям вентиляционных агрегатов), а также трубопроводов, транспортирующих вредные, взрывоопасные и горючие газы и жидкости, не допускаются;
в) поперечные соединения (стыки) элементов воздуховодов должны располагаться вне пределов стен, перегородок и перекрытий.
3. Общестроительные работы по устройству вентиляционных камер и каналов (кирпичных, железобетонных, шлакобетонных и др.) должны осуществляться в соответствии с указаниями технических условий на производство и приемку каменных, бетонных и железобетонных работ.
4. Монтаж вытяжных воздуховодов следует производить, как правило, после установки технологического оборудования, которое должно обслуживаться устанавливаемой системой вентиляции.
5. Воздуховоды и вентиляционные детали из черной кровельной стали должны быть покрыты снаружи и изнутри антикоррозийным составом.
При механизированном изготовлении воздуховодов фальцы следует проолифить после их прокатки.
6. Воздуховоды, изготовленные из черной кровельной или тонколистовой стали, должны быть окрашены в соответствии с табл. 1.
1. Окраска воздуховодов, изготовленных из черной кровельной или тонколистовой стали
Среда, транспортируемая по воздуховоду Окраска
Воздух, не содержащий пыли, при температуре до 70° С То же при температуре выше 70° С Воздух, содержащий пыль или отходы Воздух, содержащий пары илн газы, вызывающие коррозию металла Масляная, снаружи за 2 раза, изнутри за 1 раз Огнестойким составом снаружи за 1 раз Масляная, снаружи за 2 раза Кислотоупорным составом снаружи и изнутри не менее 2 раз
7. Наименьший вес листовой стали и допускаемые отклонения размеров воздуховодов и фасонных частей должны соответствовать табл. 2.
8. На воздуховодах прямоугольного сечения размером большей стороны более 400 мм делаются диагональные перегибы. При размере большей стороны прямоугольных воздуховодов 600 мм на равном расстоянии между флан-
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА И МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК ’
671
2. Вес листовой стали для изготовления воздуховодов и допускаемые отклонения их размеров
Диаметр воздуховода круглого сечения или размер большей стороны воздуховода прямоугольного сечения в мм Вес I м* листовой стали в кГ Допускаемые отклонения от проектного диаметра или стороны в мм
До 440 4—4,5 3
> 775 5-^5,5 5
» 1100 5,5—6.5 6
» 1540 8 7
Св. 1540 В соответствии с требованиями проекта 1
Примечания: 1. Воздуховоды, температуре 1С0—200° С, выполняются из предназначенные для транспортирования воздуха при стали весом не менее 8 кГ!м*.
2. Вес стали для воздуховодов, предназначенных для транспортирования пыли и отходов материалов, принимается по проекту.
3. При ручной заготовке воздуховодов величина допускаемых отклонений увеличивается вдвое.
цами или рейками следует устанавливать рамки жесткости из полосовой стали 25 X 4 мм. При ширине большей стороны от 800 до 1000 мм рамки жесткости устанавливаются из угловой стали 25 X 25 х 4 мм, а при ширине большей стороны от 1000 до 1500 мм из угловой стали 30 X 30 X 5 мм.
При ширине большей стороны более 1500 мм на воздуховодах следует устанавливать на равных расстояниях между фланцами рамки жесткости из угловой стали 30 X 30 X 5 мм и на всех сторонах воздуховода приклепывать по диагонали уголки 30 X 30 X 5 мм.
Рамки жесткости устанавливаются снаружи воздуховодов и прикрепляются к ним заклепками диаметром 4—5 мм через 200—250 мм, но не менее чем четырьмя заклепками.
9. Соединение стальных листов при изготовлении воздуховодов из кровельной стали должно осуществляться на фальцах или на сварке; стальные листы весом более 8 кГ/м2, как правило, соединяются сваркой. Сварной шов должен быть ровным.
10. Продольные и поперечные фальцы с отсечкой, изготовляемые механизированным способом, допускается во всех случаях делать одинарными. Продольные фальцы у гофрированного конца воздуховода после закатки надрезаются на 8—10 мм и отгибаются внутрь на 180°. При диаметре воздуховодов от 595 мм и более продольные фальцы укрепляются точечной сваркой или заклепками через 250—350 мм.
При механизированном изготовлении воздуховодов допускается соединение продольных фальцев с помощью реек.
При ручном изготовлении фальцы должны быть полуторными или двойными при весе стали до 6,5 кГ/м2 и одинарными при большем весе.
11. Воздуховоды и фасонные части прямоугольного сечения, изготовляемые механизированным способом, с периметром сторон до 680 мм выполняются с одним угловым фальцем, при периметре до 1360 мм — с двумя угловыми фальцами, размещаемыми диагонально. При больших размерах соединение всех граней осуществляется с помощью угловых фальцев.
12. У воздуховодов и фасонных частей прямоугольного сечения при размере большей стороны от 600 мм и более одинарные лежащие фальцы закрепляются через каждые 250—350 мм заклепками или электросваркой.
13. Замыкающие фальцы звеньев воздуховодов круглого сечения независимо от веса кровельной стали выполняются одинарными и закрепляются заклепками или точечной сваркой.
672
МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
14. Тройники и крестовины круглого сечения могут быть реечными или фальцевыми. Угол между воздуховодом и ответвлением 15—35°, если в проекте нет других указаний.
15. Средние радиусы кривизны отводов на стальных воздуховодах, а также минимальное количество звеньев в отводах круглого сечения принимаются согласно табл. 3.
3. Количество звеньев и средние радиусы кривизны отводов круглого сечения
Диаметр отвода с углом 90° в мм Средний радиус кривизны Количество звеньев в отводе
До 265 » 595 » 775 1025 и св. 0(1,0-г- 1,5), где D — диаметр отвода 3 4 5 6
Примечания: I. Отводы круглого сечения с меньшим радиусом кривизны допускаются как исключение. 2. При отводах с центральными углами, не равными 90°. число звеньев в отводе соответственно изменяется. 3. В указанном количестве звеньев не учтены стаканы, число которых во всех случаях равно двум. 4. При механизированном изготовлении отводов количество звеньев и радиусы кривизны могут быть изменены в зависимости от конструкции станка, на котором изготовляются отводы. Средние радиусы кривизны отводов прямоугольного сечения должны приниматься, как правило, равными 1,5В, где В — ширина отвода в мм.
16. Патрубки круглого сечения, изготовляемые из отдельных целых листов или картин, соединяются в звенья одинарными фальцами или насадкой одного патрубка на гофрированный конец другого с последующей совместной прокаткой патрубков для образования в местах соединений двух поперечных валиков жесткости.
17. Отдельные патрубки воздуховодов прямоугольного сечения соединяются в звенья, как правило, при помощи реек, загнутых по граням воздуховода.
18. Длина звеньев воздуховодов круглого и прямоугольного сечений, изготовляемых из кровельной листовой и тонколистовой стали, определяется удобством их транспортировки и принимается в соответствии с табл. 4.
4. Длины звеньев воздуховодов
Диаметр воздуховода круглого сечения или размер большей стороны воздуховода прямоугольного сечения в мм Длина звеньев в мм
До 809 До 2800
» 1200 » 2100
Св. 1200 » 1400
На концах звеньев устанавливаются фланцы.
По условиям транспортировки допускается увеличивать или уменьшать указанные в таблице длины.
19. Соединения звеньев (отдельных участков) воздуховодов должны быть разборными.
20. Продольные швы смежных элементов воздуховодов из стальных листов располагаются вразбежку.
21. Звенья воздуховодов для влажного воздуха следует размещать так, чтобы в их нижних частях не было продольных швов.
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА И МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
673
Поперечные швы в нижней части воздуховодов для транспортирования влажного воздуха должны быть пропаяны.
22. В воздухопроводах места прохода трубопровода к форсункам должны быть пропаяны.
23. Фланцы для воздуховодов изготовляются в соответствии с табл. 5.
5. Фланцы из полосовой и угловой стали для воздуховодов
Размеры в мм
Диаметр воздуховода ' круглого сечения или размер большей стороны воздуховода прямоугольного сечения Полосовая или угловая сталь для фланцев Количество болтов во фланцах для воздуховодов круглого сечения Размеры болтов Допуски для фланцев
круглого сечения прямоугольного сечения Допускаемая овальность (отклонение от диаметра, предусмотрен ного проектом) Отклонение периметра или длины окружности
До 265 25x4 25x4 6 6x20 ±3 +10
> 375 — 25x25x3 8 6x20 ±3 + 10
« 495 25x25x3 25x25x3 10 6x20 ±3 +10
» 595 25 X 25 X3 25х 25x4 10 8x25 ±2 + 15
» 775 25 x 25 x4 30x30x4 12 8x25 ±2 + 15
» 1025 30x30x4 35 х 35 х 5 16 8x25 ±2 + 15
» 1200 35 х 35 х 4 35 x 35 x5 18 10x30 ±2 + 15
» 1425 35 x 35 x5 40x40x5 22 10x30 ±2 4-20
» 1540 35x35x5 40 X 40 х 5 26 10x30 ±2 +20
Примечания: 1. Внутренний диаметр фланца должен быть на 2 мм больше наружного диаметра воздуховода.
2. Фланцы, соединяемые с воздуховодами сваркой, изготовляются из угловой стали независимо от размеров воздуховодов.
3. Количество болтов для прямоугольных фланцев определяется из расстояния между болтами 180—200 мм. Число болтов во фланцах должно быть четным.
24. Соединения фланцев с воздуховодами могут быть выполнены отбортовками, сваркой или заклепками.
25. Болты на фланцевых соединениях затягиваются до отказа. Все гайки болтов располагаются по одной стороне фланцевого соединения. Концы болтов не должны выступать из гаек более чем на 0,5 диаметра болта.
26. При установке фланцев из полосовой и угловой стали отбортовку воздуховодов следует делать размером 10—15 мм таким образом, чтобы отогнутый борт не закрывал отверстий для болтов во фланцах. Фланцы из угловой стали крепятся к воздуховодам заклепками диаметром 4—5 мм, размещаемыми через 200—250 мм, но не менее чем четырьмя заклепками. Заклепки разрешается заменять электросваркой.
На воздуховоды, изготовленные из листовой стали толщиной более 1 мм, допускается насаживать фланцы без отбортовки, но с обязательной приваркой фланцев сплошным швом по окружности или периметру воздуховода. Надрезы и надрывы бортов не должны превышать 5 мм.
27. Прокладки между фланцами стальных воздуховодов должны плотно прилегать ко всей плоскости каждого фланца и иметь толщину 3—5 мм-, материалы для прокладок должны применяться согласно указаниям проекта в соответствии с параметрами транспортируемого воздуха и обеспечивать воздухонепроницаемость соединения. При отсутствии указаний в проекте прокладки изготовляются из следующих материалов:
а) для воздуховодов, перемещающих воздух нормальной влажности при температуре до 70° С, — из картона или пряди каната с промазкой суриковой замазкой;
43 Рыси
104
674
МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
б) для воздуховодов, предназначенных для транспортирования пыли или отходов материалов, — из резины или картона, смоченного в воде и проваренного в олифе, с промазкой суриковой замазкой;
в) для воздуховодов, по которым перемещается воздух при температуре выше 70° С, —из асбестового картона или асбестового шнура.
Прокладки должны доходить до отверстий для болтов и не выступать внутрь воздуховода.
Зазоры между плоскостями фланцев не более 2 мм.
Прокладки для составных кожухов больших вентиляторов изготовляются из того же материала, что и прокладки на воздуховодах данной системы вентиляции.
28. Крепление (хомуты, подвески, опоры и др.) горизонтальных стальных воздуховодов следует устанавливать на расстоянии не более 4 м между ними при диаметрах воздуховода до 375 мм и не более 3 м при диаметрах более 375 мм, а вертикальных не более 4 м, причем в пределах одного этажа на вертикальном воздуховоде должно быть установлено не менее двух креплений. Прикрепление растяжек и псдзссок непосредственно к фланцам воздуховода не допускается.
Хомуты должны плотно охватывать воздуховоды. Подвески и другие крепления следует располагать симметрично. Свободно подвешиваемые воздуховоды расчаливаются путем установки двойных подвесок через каждые две одинарные подвески. При длине подвесок более 1,5 м двойные подвески следует устанавливать через одну одинарную подвеску.
Отклонение воздуховодов (стояков) от вертикали не должно превышать 2—3 мм на 1 м их высоты.
29. Ответвления от разводящих магистральных воздуховодов, по которым транспортируется влажный воздух, либо воздух, содержащий пыль или отходы материалов, не следует присоединять снизу.
30 Разводящие участки воздуховодов, по которым транспортируется воздух с повышенной влажностью, прокладываются с уклоном 0,01 —0,15 для стока воды (конденсата).
Уклон воздуховодов направляется в сторону дренирующих устройств.
31. Зазоры между калорифером и стенками ограждения, а также между калориферами должны быть плотно заделаны.
32. Регулирующие приспособления — шиберы, дроссельные клапаны и задвижки должны легко открываться и закрываться. К регулирующим приспособлениям следует обеспечить свободный доступ. Снаружи воздуховодов и камер устраиваются приспособления для фиксации шиберов и дроссельных клапанов, а также указатели положения их запорных деталей.
33. Управление высоко расположенными регулирующими устройствами должно быть выведено на высоту 1,2—1,5 м от уровня пола или площадки.
34. Однотипные приточные и вытяжные отверстия, а также шиберы, дроссельные клапаны и решетки располагаются в пределах данного помещения симметрично, если в проекте вентиляции не сделано иных указаний.
Наружные вентиляционные отверстия защищаются от атмосферных осадков в соответствии с указаниями проекта.
35. Несгораемые конструкции здания при условии их оштукатуривания или затирки могут быть использованы в качестве стенок вентиляционных воздуховодов. Использование сгораемых и трудносгораемых конструкций для указанной цели не допускается.
36. Шлакогипсовые и шлакобетонные коробы выполняются из плит толщиной не менее 35 мм.
Отклонения размеров коробов от проектных не должны превышать 3%.
37. В отапливаемых помещениях стенки коробов выполняются одинарными, а в пределах холодных помещений (чердаков и др.) двойными с воздуш
ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ КАМЕРЫ
675
ной прослойкой 35—40 мм. Коробы, расположенные на чердаках, устанавливаются на деревянный настил из досок толщиной не менее 40 мм, покрытый слоем толя, с укладкой на него плит толщиной не менее 60 мм или с заливкой поверх настила шлакогипсом (шлакобетоном) слоем 60 мм. Края настила обиваются кровельной сталью по войлоку, смоченному в глиняном растворе, или по минеральной вате.
При железобетонных перекрытиях устройство настилов под коробы на чердаках не обязательно.
Допускается устройство чердачных однослойных коробов, если это предусмотрено проектом.
38. Применение шлакогнпсовых плит для устройства воздуховодов в пределах сырых помещений, а также для изготовления воздуховодов, транспортирующих влажный воздух, не допускается.
39. Шлакогипсовые плиты изготовляются из массы, состоящей (по объему) из 3 частей штукатурного гипса и 1 части котельного шлака, просеянного через сетку с отверстиями 1 см.
40. Шлакогипсовые плиты шириной до 500 мм, предназначенные для отапливаемых помещений, армируются сеткой из штукатурной драни с ячейками не менее 100 X 100 мм.
41. Шлакобетонные плиты изготовляются из шлакобетона марки не ниже 50, армируются сеткой из круглой стали с ячейками 100 X 100 мм и устанавливаются на цементном растворе марки не ниже 25 с соблюдением перевязки швов.
42. В местах примыкания одной шлакогипсовой плиты к другой, а также в местах соединения их со штукатуркой несгораемых ограждений делается насечка.
43. Все металлические части, соприкасающиеся с шлакогипсовыми коробками, должны быть покрыты цементным раствором.
44. Приточные и вытяжные вентиляционные коробы, прокладываемые рядом, должны иметь самостоятельные стенки.
45. В местах пересечения каналов с внутренними стенами, перегородками или междуэтажными перекрытиями каналы при устройстве их из плит не должны иметь поперечных стыков (соединений).
46. Над шлакогипсовыми коробками (в местах перехода через них) устанавливаются мостики с перилами ц лестницами шириной 600—700 мм; опирание мостиков и лестниц на коробы не допускается.
47. Асбестоцементные коробы круглого и прямоугольного сечения, применяемые для приточной и вытяжной вентиляции жилых, общественных и промышленных зданий, соединяются раструбами или муфтами.
МЕСТНЫЕ ВЫТЯЖНЫЕ УСТРОЙСТВА
48. Вытяжные шкафы, колпаки, шторы, аспирационные воронки и местные отсосы выполняют по проекту. Отклонения от проектных размеров + 3%.
49. Присоединения колпаков, аспирационных воронок и местных отсосов к оборудованию должны быть достаточно прочными, чтобы обеспечить надежность их работы.
50. Местные отсосы не должны иметь острых кромок, а устройства для местных отсосов мешать обслуживанию технологического оборудования.
Местные отсосы крепят к наименее вибрирующим частям оборудования.
ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ КАМЕРЫ
51. Высота вентиляционных камер не менее 2 м. Помещения для камер, расположенные в подвалах, защищаются от проникновения грунтовых вод.
Помещения камер и проходы к ним .обеспечиваются искусственным освещением; устройство естественного освещения необязательно.
43*
676
МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
52. Площадки под вентиляционное оборудование, расположенные выше 700 мм от пола, снабжаются перилами высотой 1000 мм и постоянными лестницами шириной не менее 550 мм.
53. При монтаже оборудования вентиляционных камер, а также пусковых приспособлений, вентилей и т. п. необходимо обеспечить удобство осмотра, смазки и управления.
54. Устройство переходов через ременные передачи, как правило, не допускается.
Если переход неизбежен, то он должен, быть устроен в виде мостика шириной не менее 600 мм со сплошным настилом и прочными перилами с обеих сторон.
Высота от настила перехода до перекрытия должна быть не менее 1,8 мм
ВОЗДУХОЗАБОРНЫЕ УСТРОЙСТВА
55. Низ воздухозаборного отверстия должен находиться на высоте не менее 3 м от уровня земли. Воздухозаборное отверстие должно быть защищено неподвижными жалюзи, окрашенными за 2 раза масляной краской; неподвижные жалюзи могут быть деревянными.
Отклонения в площади поперечного сечения жалюзи и каналов могут быть не свыше 10%.
56. У входа воздухоприемного канала в камеру устанавливают плотно закрывающийся утепленный клапан, снабженный указателем степени его открытия.
КАЛОРИФЕРЫ
57 Калориферы должны иметь гладкие и чистые поверхности нагрева и исправные кожухи.
58. При установке калориферов соблюдаются следующие требования.
а) опоры под калориферы выполняются из огнестойкого материала; расстояние от сгораемых конструкций до калориферов не менее 100 мм;
б) болты крышек должны быть доступны для подтягивания;
в) зазоры между калориферами или между стенками камеры и калориферами заделываются;
г) при присоединении калориферов к воздуховоду при помощи переходов последние устанавливаются на фланцах с асбестовыми прокладками (для калориферов, работающих на воде с температурой ниже 100° С, допускается применение картонных прокладок);
д) крепление воздуховодов и других конструкций к болтовым соединениям крышек калорифера не допускается. Соединение трубопроводов теплоносителя к калориферам должны быть разборными (на фланцах или на резьбе).
59. При установке калориферов в вентиляционной камере с каждой рабочей стороны калориферов необходимо иметь свободное пространство не менее 700 мм, а при установке калориферов в воздуховоде устраивать с обеих их сторон люки размером 400 х 400 мм, устанавливаемые на уплотняющих прокладках.
ВЕНТИЛЯТОРЫ
60. На вентиляторах не должно быть повреждений — вмятин, согнутых лопастей, трещин на втулках и шкивах и пр.
61. Составные кожухи больших вентиляторов собирают на прокладках из этого же материала, что и прокладки на воздуховодах данной системы вентиляции.
УВЛАЖНИТЕЛЬНО ПРОМЫВНЫЕ КАМЕРЫ И ИХ ОБОРУДОВАНИЕ
677
62. Подшипники вентилятора до заполнения смазкой промывают, как правило, бензином (промывка керосином не рекомендуется). Шарикоподшипники заполняют смазкой; в канавки стенок корпуса вокруг вала подшипника укладывают фетр или кожу, предохраняющие подшипник от попадания в него пыли и грязи.
63. На всасывающие отверстия вентилятора устанавливают:
а) решетку с ячейками размером 25—35 мм, если вентилятор не присоединен к воздуховоду;
б) съемный патрубок длиной не менее ширины кожуха вентилятора, если вентилятор присоединяется к воздуховоду.
64. При установке осевого вентилятора в окна или отверстия стены должны соблюдаться следующие условия:
а) отверстие снабжается клапаном, который располагается снаружи, а для небольших вентиляторов (оконного типа) внутри помещения; во всех случаях управление клапаном должно находиться в помещении и устанавливаться на высоте 1,5—1,8 м от уровня пола;
б) отверстия защищаются снаружи от атмосферных осадков.
При установке вентилятора должны быть обеспечены:
а) минимальный зазор между колесом или лопастями и кожухом;
б) прочность крепления тяг и шпонок;
в) уравновешенность колеса.
65. Пусковые приспособления для электродвигателей должны находиться в удобном для управления месте.
СОЕДИНЕНИЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ С ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ
66. Основание под электродвигатель и вентилятор при непосредственном их соединении на муфтах должны быть общими для агрегата.
67. При устройстве ременной передачи материал и тип ремня выбирают по данным главы XXXVIII.
Ременную передачу ограждают и устанавливают таким образом, чтобы нижняя часть ремня была ведущей. Валы электродвигателя и вентилятора должны быть параллельны.
ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ АГРЕГАТЫ
68. Элемент отопительно-вентиляционного агрегата (вентилятор, калорифер, кожухи и др ) прочно скрепляются между собой. Отдельные элементы агрегата должны удовлетворять требованиям, предъявляемым к ним техническими условиями.
69. При установке агрегата на кронштейнах на болты ставят контргайки.
70. Агрегаты необходимо устанавливать так, чтобы был обеспечен доступ к подшипникам для проверки и смазки.
УВЛАЖНИТЕЛЬНО-ПРОМЫВНЫЕ КАМЕРЫ И ИХ ОБОРУДОВАНИЕ
71. Стены, полы и потолки камер должны быть водонепроницаемыми. Применение дерева для ограждений камер не допускается. Окна и двери камер плотно пригоняются. Оконные переплеты должны быть металлическими. В полу камеры устанавливают трап с гидравлическим затвором высотой не менее 100 мм. Пол должен иметь уклон в сторону трапа не менее 0,02.
72. При выполнении ограждений камеры из стали толщину стенок принимают не менее 1 мм (с ребрами жесткости), стенки окрашивают изнутри свинцовым суриком за 2 раза.
73. Разборные соединения металлических камер допускаются только в частях, не подверженных непосредственному воздействию воды. Элементы жесткости располагаются снаружи.
678
МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
74. Металлические промывные камеры должны быть оборудованы электрическим освещением с водозащитной арматурой. В стенах камер устраивают окна или люки для наблюдения за действием сопел во время их работы.
75. Стенки и дно резервуаров, собирающих воду для повторного использования, должны быть герметичными. Резервуары оборудуются переливной и спускной трубами.
Металлические резервуары окрашивают свинцовым суриком.
76. Водопроводные трубы увлажнительных установок прокладывают с уклоном не менее 0,005. Водостоки для отвода воды из увлажнительных камер должны иметь уклон не менее 0,01.
77. Присоединение трубопроводов к металлическим камерам должно быть разборным (муфтовое, фланцевое).
78. Сепараторы, как правило, изготовляют из оцинкованной стали. Сепараторы, изготовленные из черной стали, окрашивают масляной краской. Пластины сепаратора должны быть ровными (не погнутыми) и установлены взаимно параллельно. К сепаратору должен быть обеспечен свободный доступ со стороны входа и выхода воздуха.
ФИЛЬТРЫ
79. При установке фильтров необходимо устранить возможность попадания пыли в чистую часть камеры во время работы фильтров. Фильтры размещают с учетом удобства их обслуживания и ремонта.
У фильтров, имеющих приводные, встряхивающие механизмы, должен быть обеспечен свободный к ним доступ.
Деревянные и металлические части фильтров окрашиваются.
80. Ячейки фильтров (масляных и т. п.) должны легко и свободно устанавливаться и выниматься из каркаса.
81. Ткань для матерчатых фильтров должна быть хорошо натянута на остове, не иметь щелей и морщин, начес ткани должен быть направлен в сторону поступления воздуха. Ткань должна прикрепляться к каркасу таким образом, чтобы ее можно было снять для чистки без повреждения. Прикрепление ткани гвоздями и шурупами не допускается.
82. Зерна (кокс, шлак, гравий и др.) для зернистых фильтров должны быть перед засыпкой в фильтр промыты водой. Сетка, поддерживающая зерна, должна быть съемной, хорошо натянута и предохранена от коррозии. Разбрызгиваемая вода должна равномерно орошать всю фильтрующую поверхность.
83. При устройстве зернистого фильтра с несъемными ячейками должна быть обеспечена возможность промывки фильтрующего слоя водой над напором в обратном направлении.
Устройство для выпуска смывных вод из фильтра в канализацию предохраняется от засорения.
Съемные ячейки фильтров полностью загружаются фильтрующим материалом.
ПЫЛЕОСАДОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА
84. Все внутренние поверхности камер (стены, полы, потолки и перегородки) должны быть гладкими, окна и двери камер герметичными. При органической пыли или горячих газах ограждения камер должны быть из огнестойких материалов.
85. Камеры должны быть удобны и доступны для очистки и осмотра, по возможности иметь естественное освещение и защищены от проникновения грунтовых вод. У входа и выхода воздуха из камеры устраивают плотно закрывающиеся клапаны для отключения камеры от воздухопроводов на время ее чистки.
ГЛАВА XL
ИСПЫТАНИЯ И ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК [46]
ВИДЫ ИСПЫТАНИЙ
В зависимости от назначения испытания подразделяются на приемносдаточные и контрольно-эксплуатационные.
Приемно - сдаточные испытания устанавливают соответствие смонтированных вентиляционных установок условиям проекта, а также техническую и, если требуется, санитарно-гигиеническую их эффективность.
При испытании механических вытяжных вентиляционных установок определяются:
а) режим работы, т. е. число оборотов вентилятора, развиваемое им давление, объем перемещаемого воздуха;
б) режим работы пылеотделителей и фильтров, т. е. величины их сопротивлений и, если требуется, степень очистки воздуха от пыли;
в) правильность распределения объемов воздуха по местным отсосам и по всей сети воздуховодов;
г) величины сопротивлений отдельных участков сети воздуховодов.
При испытании приточных механических установок определяют:
а) теплопроизводительность и величины сопротивлений воздухонагревателей (калориферов), а также скорость прохождения через них воздуха;
б) характер работы увлажнительных устройств (расход воды, давление у форсунок, температуру и испарение воды в процентах);
в) режим работы вентилятора (см. выше);
г) режим движения воздуха в сети трубопроводов и распределение его по сети;
д) распределение приточного воздуха по помещениям или по отдельным отросткам приточной сети в пределах одного помещения;
е) режим работы фильтра для очистки забираемого из атмосферы воздуха от пыли (если фильтр имеется в установке).
Приборы и аппаратура, применяемые при испытании, приведены в табл. 1.
Перед приемно-сдаточными испытаниями проверяют правильность выполнения воздуховодов (форму, диаметр, размеры, плотность соединения отдельных звеньев между собой, состояние поверхности); прочность крепления воздуховодов; наличие ограждения у ременных передач, входных и выходных отверстий вентиляторов (в случае свободного доступа к ним во время работы установки); удобство обслуживания отдельных элементов установки; правильность установки решеток, жалюзи клапанов, герметических дверей и элементов управления ими; правильность установки калориферов, обводных клапанов и подводок теплоносителя к калориферам; правильность установки фильтров и отсутствие возможности прохода воздуха мимо фильтрующих поверхностей; правильность расположения и установки контрольно-измерительной аппаратуры; герметичность приточных камер.
С80
ИСПЫТАНИЯ И ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
1. Основные измерительные приборы и аппаратура, применяемые при испытании вентиляционных установок
Наименование приборов Назначен не и область применения
(' Микроманометры (тягомеры) Микроманометры типа НА П ’ Аэродинамический крючок (трубка стати ческого давления) Пневмометрические трубки МИОТ (конструкции Нагорского и ЦАГИ) Анемометры крыльчатые Анемометры чашечные Анемометры струнные. Дифференциальные .микроанемометры Электроанемометры Н. В. Рагозина Термометры ртутные Термометры термоэлектрические (термопары) Термометры парные конструкции МИОТ Актинометр конструкции И. Калитина Псирометр Ассмана и Августа Гигрометр волосяной Гигрографы и термографы Барометры Тахометры Амперметры, вольтметры и ваттметры Для измерения давлений и разрежений в вентиляционных установках до 100 кГ/м2 То же до 160 кГ/м2. Для измерения статического давления внутри воздуховода в любой точке потока Применяются совместно с микроманометрами или тягомерами для измерения полного и статического давлений в вентиляционных установках при скоростях движения воздуха не менее 3 м/сек Для измерения скоростей движения воздуха от 1 до 10 м/сек То же от 1 до 30 м/сек То же от 0,5 до 25 м/сек То же от 0,02 до 2,0 м/сек То же не выше 2,0 м/сек Для измерения температуры воздуха от —39 до +300° С При многократных замерах в одних н тех же точках, а также для централизованного измерения температур в разных точках, удаленных друг от друга на большое расстояние Для измерения интенсивности потока лучистой энергии от раскаленных источников облучения То же Для измерения влажности воздуха в помещениях и увлажнительных камерах Для измерения относительной влажности воздуха в помещениях Для постоянной автоматической записи влажности и температуры в помещениях. Оба прибора устанавливаются вместе. Для измерения атмосферного давления воздуха Для измерения чисел оборотов у вентиляторов, насосов и электродвигателей Для измерения мощности, потребляемой электродвигател ями.
Примечание. Правила пользования измерительными приборами указываются в инструкциях. прилагаемых к приборам.
пылеотделителей, фильтров, воздуховодов и т. п.; прочность крепления вентиляционного оборудования к основаниям; состояние рабочих колес (турбин) у вентиляторов; наличие смазки в корпусах подшипников и т. п.
Контрольно-эксплуатационные испытания проводятся для проверки состояния вентиляционных устройств в процессе их эксплуатации по мере возникновения надобности.
Чаще всего контрольные испытания проводятся после изменений, внесенных в сеть воздуховодов, особенно после подключения новых, дополнительных ветвей и отростков. В этом случае проверяют изменение общей производительности вентилятора и распределение воздуха по сети воздуховодов.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕКОТОРЫХ ВЕЛИЧИН ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИЗМЕРЕНИЙ
681
В установках вытяжной механической вентиляции наиболее часто испытываются пылеотделители и фильтры с меняющимся аэродинамическим режимом работы. В процессе этих испытаний определяют причины ухудшения работы вентиляции и устанавливают нормальные режимы эксплуатации пылеотделителей и фильтров.
В случае изменения технологического процесса с введением новых вредных веществ или интенсификации его производят контрольные анализы воздуха для определения содержания вредных веществ в нем.
Санитарно-гигиенические испытания заключаются:
а) в проведении предварительных обследований;
б) в исследовании метеорологического фактора и состояния загрязнения воздушной среды в помещении;
в) в обработке результатов исследовании и анализе обработанных данных для составления конкретных выводов и предложений по повышению эффективности вентиляционных установок.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕКОТОРЫХ ВЕЛИЧИН ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИЗМЕРЕНИЙ
Давление, измеряемое жидкостным U-образным манометром,
р = hy кГ/м1.
где h — разность уровней жидкости в трубках в мм-,
у — удельный вес залитой жидкости в кПм2.
Давление, измеряемое микроманометром ЦАГИ,
р = (h — h0) sin ауж/(Д кГ/м2, где h — показание микроманометра при измерении;
h0 — показание микроманометра до начала измерения;
sin а — фактор, характеризующий наклон трубки микроманометра;
уж — удельный вес залитой жидкости;
К — коэффициент тарировки шкалы;
Д — поправка на атмосферные условия:
д _ оп = 0.122 . о а ’
о = ----плотность нагнетаемого воздуха при измерении в кГсек2/м\
<т — плотность воздуха при нормальных условиях, равная 0,122 кПсек2м*.
Скорость воздуха в любой точке воздуховода
v = м/сек,
I у
где v — скорость воздуха в м/сек\
g — ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/сек2)-,
II ск = Li — скоростное или динамическое давление, берется по показанию микроманометра, в кГ/м2\
у — удельный вес воздуха в зависимости от температуры с достаточной для практических расчетов точностью можно определить по формуле
353 г 3 у = -уГ- кГ/м.
где Т — абсолютная температура воздуха (Т = I + 273°).
682 ИСПЫТАНИЯ II ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Статические и полные давления в различных точках поперечного сечения воздуховода, так же как и скоростные давления, неравномерны; поэтому при испытаниях необходимо производить замеры по эквивалентным площадям поперечного сечения воздуховода. Разбивку точек замера в воздуховоде круглого сечения следует производить по фиг. 1, а
Число колец, на которое разбивается сечение круглого воздуховода, в зависимости от диаметра рекомендуется принимать при диаметре до 200 мм 3 кольца, при диаметре 200—400 мм 4 кольца, при диаметре 400—700 мм 5 колец, при диаметре свыше 700 мм 5—6 колец.
Если измерение производится в прямоугольном воздуховоде, площадь сечения его разбивается на ряд равновеликих площадок (фиг. 1, б), в центре каждой из которых определяется скорость потока. Площадки должны иметь форму, по возможности близкую к квадрату, а размер каждой площадки должен быть не более 0,05 м~.
Средняя скорость i сечении воздуховода
о, + г» + и3 4- . . . + v„ vc0 = — - - ---п м/сек,
Ср п
где vz, v3, . . . , vn — средняя скорость воздуха в отдельных точках воздуховода в м/сек;
п — количество точек в сечении.
Объем воздуха, протекающего по воздуховоду,
Q = Fvcp 3600 м3/час,
где F — площадь сечения воздуховода в м2;
vcp — средняя скорость по сечению в м/сек.
ИСПЫТАНИЯ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Испытания вентиляторов подразделяются на полные и частичные. Полные аэродинамические испытания производятся в лабораториях. При этих испытаниях определяют производительность, давление, мощность и к. п. д.
ИСПЫТАНИЯ ВЕНТИЛЯТОРОВ
683
при различных режимах работы вентиляторов. Полному аэродинамическому испытанию в лаборатории подвергается один вентилятор каждого номера из 1000 выпущенных заводом от № 2 до 6 включительно.
Частичные испытания вентиляторов № 8 и выше производят в эксплуатационных условиях для определения действительных создаваемых ими давлений, объемов перемещаемого воздуха (в некоторых случаях и потребляемых мощностей) и сравнения полученных величин с каталожными данными, и производительности вентилятора замеряют:
'Рст
пиевмометрических
я -Рст
Фиг. 2. Схема присоединения трубок к микроманометрам.
Для определения давления а) полное давление на всасывании рп. вс;
б) скоростное давление на всасывании рск. вс;
в) полное давление на нагнетании рп_ наг\
г) скоростное давление на нагнетании рск_ наг.
Схемы присоединения пиевмометрических трубок и микроманометрам и установка трубок в воздуховодах приведены на фиг. 2.
Измерение полных давлений на участке до вентилятора производится по схеме Л, на участке за вентилятором, где давления положительны, —по схеме Б.
При измерении отрицательного статического давления (разрежения) присое
динение осуществляется по схеме В. На участках нагнетательной липни присоединение следует выполнять по схеме Г. Прн измерении скоростного давления обе трубки соединяют со штуцерами манометра, причем трубку полного давления присоединяют к микроманометру по схеме Д. Шланги для соединения трубки с микроманометром следует применять внутреннего диаметра 4—6 мм и наружного 10—14 мм. Длина шлангов не влияет на точность измерений и может быть принята любой в зависимости от испытуемого объекта. При производстве замеров необходимо следить за полной герметичностью присоединений и не допускать попадания в шланги жидкости, заполняющей микроманометр. Количество воздуха, проходящего через вентилятор, определяется как на всасывании, так и на нагнетании. Расхождения между этими количествами не должны превышать 5%. За окончательную величину производительности вентилятора принимают среднее значение:
Qcp = Qec + Онаг М*/Час.
2
Полное давление, развиваемое вентилятором, равно разности полных давлений на нагнетании и на всасывании:
Рп Рп наг Рп. вс К-Б/М-.
Статическое давление, развиваемое вентилятором, равно полному давлению за вычетом скоростного давления в выхлопном отверстии вентилятора или разности статического давления на нагнетании и полного давления на всасывании:
Рст Рп Рек Рет- наг Р я.вс кПм .
684
ИСПЫТАНИЯ И ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Если испытания не требуют особой точности, например при необходимости сравнить объем воздуха, протекающего в двух разных отростках одной и той же сети, скорость в любой точке сечения воздуховода (при у = 1,2 кГ/м3)
V = = 4Д)4 у~ м/сек
Вычисление по этой формуле упрощает подсчеты, ошибки же при отклонениях температуры на +10° С и относительной влажности на 20% не превышают 1,5—2% точных значений скоростей и объемов воздуха.
Все замеры производительности, давления и мощности для сравнения с каталожными данными необходимо привести к нормальным условиям, т е. к удельному весу воздуха (у = 1,2 кГ/м3).
Результаты испытаний вентиляторов приводят к нормальным условиям путем следующего пересчета:
Qr, = Qucn; Ра = Pucn ; Ne = Nucn -Ы-, Лисп Лисп
где индекс О относится к нормальным условиям, индекс исп — к условиям, при которых проводилось испытание вентилятора.
При испытании центробежного вентилятора в сети необходимо соблюдать следующие основные правила:
1. Число оборотов вентилятора должно быть во время испытаний постоянным и определяться как перед началом замеров, так и после их окончания.
2. Пневмометрическая трубка на всасывающей стороне должна быть установлена на расстоянии 1,5 d воздуховода от вентилятора и на нагнетательной стороне на расстоянии 2,5d.
3. В связи с тем что поле скоростей непосредственно в выхлопном отверстии сильно искажено, производительность вентилятора предпочтительно вычислять по замерам, произведенным во всасывающей стороне.
4. Если при сличении опытных данных с каталожной характеристикой вентилятора оказывается, что действительное давление на 30—50% ниже нормального, необходимо проверить правильность вращения колеса и величину зазора между колесом и входным цилиндрическим или конусным патрубком. Этот зазор должен быть не более 1% диаметра колеса.
5. При испытании микроманометр типа ЦАГИ должен устанавливаться строго по уровню, так как несоблюдение этого правила может привести к большим ошибкам.
Чем меньше угол наклона трубки, тем точнее надо устанавливать прибор по уровню.
6 При пользовании микроманометром необходимо следить за тем, чтобы внутренняя поверхность трубок была чистой, а заполняющая прибор жидкость была свободна от примесей или мути. Резиновые трубки следует надевать на ниппели прибора, так, чтобы плотно надетый конец трубки имел длину не менее 15—20 мм.
Необходимо следить за тем, чтобы во время опыта уровни тягомера не выходили из нулевого положения, выверяя их после каждого случайного толчка или перестановки прибора.
7. Отсчеты при прибору следует сделать по возможности при неподвижном положении жидкости в трубке. В случае значительных и непрерывных колебаний отсчет принимают по среднему положению конца колеблющегося столбика жидкости.
ИСПЫТАНИЯ КАЛОРИФЕРОВ
685
ИСПЫТАНИЯ КАЛОРИФЕРОВ
Испытания калориферов проводятся с целью определения действительной теплопроизводительности и сопротивления их и сравнения этих показателей с проектными или каталожными данными. Точные теплотехнические и аэродинамические испытания калориферов с целью определения коэффициента теплопередачи и сопротивления производятся в лабораториях.
Количество воздуха, проходящего через калорифер, определяют по аналогии с испытаниями вентиляторов.
На фиг. 3 схематически изображены места замера и необходимые при измерениях приборы. В местах I и II микроманометром М z измеряют ско-
Фиг. 3. Схема присоединения измерительных приборов при испытании калориферов.
ростное давление воздуха и затем определяют его объем. На участке 11 измеряют температуру воздуха tH, а в точке III за вентилятором измеряют температуру нагретого воздуха 1г за калорифером.
Потерю давления на проход воздуха через калорифер определяют по разности статических давлений в местах IV и V микроманометром М1. Кроме того, в местах VI и VII на подающем и обратном трубопроводах устанавливают два термометра для определения температуры горячей воды Тгпр и обратной воды ТоГ)р. Если теплоносителем является пар, то термометр ТгОр заменяют манометром, показывающим давление пара, по которому определяют его температуру Кроме того, во время опыта проверяют постоянство нагрева конденсационной линии на участке между калорифером и конденсационным горшком. Охлаждение этой линии показывает, что пар не только полностью конденсируется в калорифере, но что образовавшийся конденсат охлаждается.
Общая длительность испытания калориферов не менее 30 мин. За время испытания измерение скоростей микроманометром М 2 производится 1 раз, измерение потери давления в калорифере микроманометром 2—3 раза,
наблюдения же за температурой ведутся непрерывно с интервалами не более 5 мин.
Испытание калориферов может быть начато только при установившемся режиме работы, т. е. через 45—60 мин. после включения калорифера, когда сам калорифер и связанные с ним металлические конструкции достигнут установившегося теплового состояния.
686
ИСПЫТАНИЯ И ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Обработка результатов испытаний заключается в определении следующих величин.
По средней скорости vcp объем воздуха, проходящего через калорифер, Q = Fvcp 3600 м?/час
или
G = Qy кГ/час, где у — удельный вес воздуха, принимаемый при той температуре, которую имел воздух в сечении, где производилось измерение скоростей; Действительная теплопроизводительность калориферов
М = G 0,24 (/2 — tH) ккал/час.
Коэффициент теплопередачи калориферов
К =7^.----; ккал/час-м2?рад.
Средняя температура теплоносителя Тср и нагреваемого воздуха tcp соответственно равны
-г ___ /'гор 4" Т обр .
1 ср — 2 ’
± /г
1ср ~ 2
Поверхности нагрева калориферов F и коэффициенты теплопередачи калориферов указаны в главе XXX.
Температуру нагретого воздуха замеряют в сечении за вентилятором, в котором воздух хорошо перемешан. В поперечном сечении воздуха за калорифером распределение температур часто бывает неравномерным.
При неравномерном распределении температур в сечении устанавливают четыре — шесть термометров в центрах площадок, размеченных согласно фиг. 1.
Средняя температура воздуха в сечении
' *1 4" *2 4~ Сз + - Ч~ Fl op tcp п
где п — число установленных термометров.
ИСПЫТАНИЯ ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛЕЙ И ФИЛЬТРОВ
При испытании пылеотделителей и фильтров определяют:
а) объем очищаемого воздуха;
б) пылезадерживающую способность пылеотделителя или фильтра;
в) сопротивление фильтра;
г) изменение сопротивления фильтра по мере накопления в нем пыли;
д) пылеемкость фильтра, т. е. максимальное количество пыли, которая может накопиться в фильтрующем слое.
При испытании сухих циклонов или циклонов с водяной пленкой измерение скоростей производят в двух сечениях (фиг. 4); перед циклоном на подающей линии /ив патрубке на выходе из циклона в сечении //'*. *В сечении /
* На фиг. 4 место сечения II показано условно; его надо выбирать там, где нет вакру генного потока.
ИСПЫТАНИЯ ПЫЛЕОТДЕЛИТЕЛЕЙ И ФИЛЬТРОВ
687
измеряют скоростное и полное давление и отбирают воздух для анализа на содержание в нем пыли. В сечении // замеряют полное давление и отби-
рают также воздух для анализа его на содержание пыли.
При испытании фильтра с двумя ступенями очистки, например фильтра типа ДИЗ с пылеотстойной камерой, измерения проводят в трех сечениях (фиг. 5).
В сечении I определяют скоростное и статическое давление р'ск, р'с и через реометр /Д отбирают пробу воздуха для определения концентрации пыли С.
В сечении II определяют статическое давление р” и отбирают через реометр /?2 пробу воздуха для определения концентрации пыли С".
В сечении III измеряют давле-Ние Р'ск И Р'ст и чеРез реометр Кз отбирают пробы воздуха для определения С”'.
При обработке результатов определяют объем запыленного воздуха, поступающего в фильтр; объем под
Фиг. 4. Схема измерений при испытании эффективности циклонов с водяной пленкой
сасываемого воздуха через неплот-
ности фильтра; сопротивление пылеотделителей или фильтров.
Для одноступенчатых пылеотделителей и фильтров, например циклонов, после которых воздух выводится в атмосферу (фиг. 4), сопротивление фильтра
РФ = Рп — Рп =Р п — Р" кГ/м2>
где = pJJ, так как статическое давление = 0.
688
ИСПЫТАНИЯ И ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Для более сложных фильтров, как, например, типа ДИЗ (фиг. 5), пользуясь измеренными величинами давлений в сечениях /, // и 111, определяют отдельно сопротивление первой ступени очистки (пылеотстойника) и отдельно сопротивление второй ступени очистки (собственно фильтра).
Пылезадерживающая способность фильтра (эффективность) измеряется концентрацией пыли до фильтра (С1 ) и после него (С11). Пылезадерживающая способность пылеотделители или фильтра в процентах
п = 100.
1 С1
При двух ступенях очистки воздуха в фильтре отдельно определяют эффективность каждой ступени.
£•( _ £Ц
Для первой ступени очистки эффективность гд = —-----------100, для
С» — Cm . пп
второй т] 2 = —----100.
Общая эффективность двухступенчатых фильтров
Побщ = П1 + Th — П1П2
(без учета подсосов воздуха).
При проведении испытаний пылеотделителей и фильтров учитывают следующие требования:
1. Пробы воздуха на содержание в нем пыли необходимо отбирать в периоды как максимального, так и минимального выделения пыли либо на протяжении длительного периода, в течение которого происходят основные колебания в количестве выделяющейся пыли.
2. Отбор проб перед фильтром и за фильтром должен производиться одновременно.
3. Сопротивление фильтра и его производительность следует определять дважды: непосредственно после очистки или встряхивания и перед очисткой. При этом наблюдается не только значительная разница в сопротивлениях, но также и разница в объемах очищаемого воздуха. С увеличением сопротивления производительность вентилятора уменьшается; обычно с увеличением сопротивления фильтра эффективность его повышается.
При испытании самоочищающихся фильтров или фильтров, постоянно орошаемых водой, проведение опытов по времени безразлично, так как сопротивление в них не меняется; при испытании смачиваемых фильтров определяют расход воды на промывку. Отбор проб пыли может производиться либо в фильтре, заключенном в стеклянный аллонж, либо (при высоких концентрациях) в специальный циклончик. Забор воздуха в пылевую трубку следует вести со скоростью, равной скорости потока Для этого рекомендуется применять пылезаборную трубку МИОТ, представляющую собой комбинацию пневмометрической трубки с пылевым крючком. Эта трубка соединяется с микроманометром ЦАГИ и дает возможность определять скорость воздуха в воздуховоде. Пылезаборная трубка (крючок) должна устанавливаться точно против потока и иметь малые размеры, чтобы не возмущать поток.
После отбора пробы циклончики закрывают пробками, доставляют их в лаборатории, высушивают с открытыми крышками при температуре 100—105° С в сушильном шкафу или эксикаторе до постоянного веса, который и записывают в журнал испытаний.
Разность весов, деленная на объем пропущенного через циклончик воздуха, определяет запыленность воздуха.
ИСПЫТАНИЯ ПРОМЫВНЫХ И УВЛАЖНИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК
689
Пример. Вес чистого нпклончика с набитой в него ватой 12,2746 Г; вес циклончика после запыления ваты 12.3456 Г; количество пропущенного воздуха за 25 мни. по 10 л — 250 л или 0,25 м3; привес пыли 12,3456—12,2746 = 0,071 Г, или 71 мГ; пылесодержание
0,071-1000 0,25
= 284 мГ/м3.
ИСПЫТАНИЯ ПРОМЫВНЫХ И УВЛАЖНИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Испытания промывных и увлажнительных установок на предприятиях проводятся с целью определения:
а) количества увлажняемого воздуха;
б) режима процесса увлажнения;
в) расхода воды на увлажнение и температурного режима воды.
Объем перемещаемого воздуха и сопротивление камер определяют по методике, изложенной выше. Температуру и относительную влажность воздуха, как правило, измеряют простыми психрометрами, состоящими из сухого и мокрого термометров. Для скоростей движения воздуха до 0,5 и от 2,5 м/сек и более вычисление относительной влажности производится по таблицам, разработанным Всесоюзным теплотехническим институтом им. Ф Э. Дзержинского.
Определение относительной влажности можно производить также графически, пользуясь /—d-диаграммой. Практически искомая относительная влажность может быть найдена в точке пересечения изотермы tcy* с прямой / = const, проведенной через точку пересечения изотермы t „ с кривой Ф = 100%.
Зная температуру и относительную влажность воздуха, можно определить объемный вес влажного воздуха в сечении, где производились измерения скоростного давления.
После определения объемного веса вычисляют объем воздуха, поступающего в увлажнитель или выходящего из него.
Количество сухого воздуха
G. , = ——кГ/час, 1+ — 1000
где Q — объем влажного воздуха в мэ/час;
у—удельный вес влажного воздуха в кПм3;
d — влагосодержание сухого воздуха в Г/кГ, определяемое по /—d-диаграмме.
Пример. Требуется определить по / —«-/-диаграмме процесс увлажнения воздуха для случая, когда в результате измерений получены следующие величины: температура воздуха до увлажнения tt = 28’ С; температура по мокрому термометру t*‘ = 20,2° С; температура воздуха после увлажнения /2 = 21,5* С; температура по мокрому термометру Z* = 20,2° С; среднее значение скоростного давления рск = 8,0 кПл?; сечение воздуховода, где производились измерения, 700 х 700 мм; температура циркуляционной воды, практически равная температуре мокрого термометра (/в = /*), 20,2° С; скорость воздуха в сечениях, где измерялась его температура, и относительная влажность, vcp = 2,0 м/сек.
Решение. Пользуясь / — d-диаграммой (фиг. 6). определяем относительную влажность воздуха на пересечении изотермы = 28* С с линией / = const, проведенной из точки А 2. лежащей на пересечении изотермы Z[=20,2*C с линией <р = 100%, где находится точка А с параметрами = 28* С, <р2 = 50%; /1 = 14,0 ккал/к.Г; dt = 11,9 Г/кГ.
После увлажнителя аналогичным путем находят точку А, с параметрами /2 = 21,5* С; <р2=90%; /= 14,0 ккал/кГ; d2 = 14,6 Г/кГ сухого воздуха.
Процесс протекает адиабатически (по линии / = const) из точки А в точку Дх. Удельный вес влажного воздуха при = 28° С и ф = 50% у> = 1,163 кГ/м3.
44 Рысив 104
690
ИСПЫТАНИЯ И ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Скорость воздуха в воздуховоде при рск — 8 кГ/м^
-1 / 2gHCK / 19,6-8 ,, . , Y “I 1,163 л/свк.
Расчет воздуха перед увлажнителем:
Q = 11,6.0.7-0,7-3600 20 500 м»/час.
Вес сухого воздуха, поступающего в увлажнитель, г Qy 20500-1.163 „„_nf. ri
Ьс. в = -----—г- =----------ггтг ~ 23 500 “Г!час-
1 + _*_ ! + . LL9.
1000 1000
Фиг. 6. Схема направления процесса в / — «/-диаграмме
Количество испаряющейся влаги
/7 Ьс. в(^2 ^1)
вл“ 1000 —
23500(14,5—11,9)
=--------1000------1 * 61-3 кГ/час-
Условный эффект охлаждения
117=23 500 (28—21.5) 0,24яз36 600 ккал/час.
Основные правила при испытании промывных и увлажнительных камер
1. Испытания ведут при устойчивом режиме действия увлажнительных устройств в течение 1—1.5 час., производя измерения
с интервалами 5—10 мин. Наблюдения проводят до тех пор, пока два—три последовательно взятых
отсчета дадут одинаковые показатели. При резких колебаниях режима испытания проводятся в течение 2—3 час. При последующих подсчетах каждую группу наблюдений обрабатывают отдельно, а сводные результаты подсчи-
тывают как среднее из отдельных наблюдений.
2. Объем воздуха измеряют в сечении, расположенном до увлажнительного устройства, так как наличие в воздухе взвешенных капель воды сильно затрудняет использование пневмометрической трубки. Оседание влаги на крыльях или чашках анемометра может вызвать большую ошибку в от-
счетах.
В случае необходимости производить измерения после увлажнительного устройства следует тщательно проверять, не попала ли влага в пневмометри-ческую трубку.
3. При измерении температуры по сухому и влажному термометрам пользуются простыми психрометрами, так как психрометр с вентилятором в потоке воздуха может давать неверные показания.
4. Измеряя температуру увлажненного воздуха, следят за тем, чтобы в воздухе не содержалось мелких взвешенных капель воды, так как при этом относительная влажность окажется выше действительной. Поэтому психрометр лучше всего устанавливать в свободном потоке, т. е. в потоке, выходя
щем из приточного насадка или воздуховода.
5. В тех случаях, когда в камеру поступает часть воздуха снаружи и часть из рабочего помещения, объем, температуру и относительную влажность измеряют в трех сечениях: воздухозаборном канале, рециркуляционном канале и после увлажнения.
паспортизация вентиляционных УСТАНОВОК
691
ИЗМЕРЕНИЕ СКОРОСТЕЙ И ОБЪЕМОВ ВОЗДУХА В ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ ОТВЕРСТИЯХ
Для измерения скоростей движения воздуха в приточных и вытяжных отверстиях применяют крыльчатые или чашечные анемометры.
Точность измерения зависит от правильности установки анемометров и одновременности включения или выключения анемометра и секундомера
При измерении объема воздуха, проходящего через решетки, анемометр устанавливают непосредственно близ решетки или на некотором расстоянии от него.
Объем воздуха, выходящего из приточной решетки,
Q — v Еж Fp м3/сек,
где v — скорость, измеренная анемометром, в м/сек:
Еж — живое сечение решетки в мг;
Fр — габаритное сечение решетки в м2.
Объем воздуха, засасываемого вытяжной решеткой,
Q = KvFp м3/сек,
где К — коэффициент, принимаемый равным в среднем 0,8;
v — скорость, измеренная анемометром, в м/сек\
Fр — габаритное сечение решетки в м2.
При измерении скоростей в приточных насадках, снабженных на выходе направляющими лопатками, анемометр необходимо устанавливать в такое положение, при котором плоскость обечайки прибора была бы перпендикулярной к направлению потока, выходящего из приточного отверстия.
В этом случае расчетной площадью поперечного сечения струи является площадь ее в сечении, перпендикулярном к направлению движения этой струи, в соответствии с чем объем воздуха
Q = Fv — Fv sin а м3/сек,
где F — действительная площадь поперечного сечения струи в м2;
а — угол между направлением (осью) струи и нормалью к плоскости приточной решетки.
ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ
Результаты измерений записываются в соответствующие протоколы.
По каждой вентиляционной установке составляют протоколы испытания по форме, приведенной в табл. 2.
ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Каждая вентиляционная установка должна иметь технический паспорт. Образец паспорта, разработанного МИОТ, приведен в табл. 3.
Общие сведения, характеризующие установку, и ее техническое описание вносят в паспорт обычно перед приемкой установки от монтажной организации и сдачей ее цеху в эксплуатацию. Эти сведения являются основными в приемно-сдаточном акте.
Каждую приточную и вытяжную установку завода нумеруют порядковым номером, около которого ставят букву П (приточная) или букву В (вытяжная). Если установка действует с рециркуляцией воздуха, то у порядкового номера ставят две буквы: ПВ.
Номера установок наносят яркой несмываемой краской на кожухи центробежных вентиляторов или же на боковую стенку воздуховода, в котором установлен осевой вентилятор с электродвигателем.
44*
692
ИСПЫТАНИЯ И ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
2. Протокол № 175 технического испытания вентиляционной установки (пример заполнения)
1. Наименование организации (института, лаборатории), проводящей испытание установки — Промвентиляция, МИОТ.
2. Дата — 15 декабря 1959 г.
3. Испытание проводили: инж. Акинчев И. В. и техник Монякова А. М.
4. Предприятие — Завод точных измерительных приборов.
5. Адрес — Москва, Сущевский вал.
6. Цех. отделение — Сборочный цех.
7. Установка — Приточная
Схема установки
8. Анемометр — Крыльчатый Ms 52.
9. Трубка Пито. —Микроманометр ЦАГИ Ms 254.
Показания
1 d=650 мм
Общая производительность вентилятора
13
4.6
4.6 4,8 4.6
12,0
4.55
7 8 9
Вентилятор
ЗЯРОД-ИЗГО-тинитель Тип или серия Размеры в мм Диаметр шкива Число оборотов 1 в минуту Полное давление в кГ/м* Производи тельность в м3/час
Диаметр всасывающего отверстия Размеры выхлопного отверстия на всасывании на нагнета-li к и общее , по проекту фактически
Крюковский завод ЭВР-5 400 350 X 350 На одном валу с электродвигателем 730 11.3 20,0 31.3 5700 5550
ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
693
Продолжение табл 2
Электродвигатель
За вод-изготовите ль Марка, мощность Напряжение сети в в Сила тока в а Число обо ротов в минуту Диаметр шкива в мм Замечания , о работе
хэмз А-61-8 220 — 730 Мет Нет
К алорифер
Завод-изготовитель Модель Габариты в jmjw Количество чие па-[ тем- -ра Температура воздуха в °C Сопротивление в кГ/м- Производи тельность в ма/час
Длина Ширина Глуби на давле! ра или перату води до калорифера после калорифера
„Сантехника" ОГС 1170 700 296 7 2.0 ати 21 29 60 5550
Пылеотделители или фильтры
Тип пыле-улови те ля или фильтра Завод-изготови те ль Фильтрующая среда и ее поверхность Характеристика увлажнителей (для мокрых фильтров) Скорость воздуха или нагрузка Число фильтров Полное сопротивление в кГ/м2 Условие испытания фильтра
Ячейковый масляный Крюковский зивод Металла ческая сетка — 4000 м3/час на 1 м2 4 10,0 На чи стом воздухе
Замечания по всей установке
19—г
Подпись прозводнвшего испытание
694
ИСПЫТАНИЯ И ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
3. Паспорт приточной вентиляционной установки № 5-П (Пример заполнения)
Наименование предприятия — завод „Металл" Общие сведения
1. Обслуживаемые помещения — цехи № 2, 3 и 5
2. Характер установки — Общий приток в рабочую зону с t — Iff С
3. Обслуживаемое оборудование или рабочие места — у молотов № 1 н 2
4. Проект выполнен — Проектным институтом № 6
5. Монтаж выполнен — конторой „Проммонтаж*
6. Установка сдана в эксплуатацию — акт приемки от 20 мая 1954 г.
Технические сведения По проекту В натуре '
Вентилято 7. Система, тип, завод-изготовитель 8. Номер вентилятора или его основные размеры 9. Диаметр и ширина шкива в мм 10. Число оборотов в минуту 11. Производительность в м3 час 12. Полное давление в кГ/м- Электродвигап 13. Тип или серия 14. Завод-изготовитель 15. Мощность в квт 16. Число оборотов в минуту 17. Диаметр и ширина шкива в мм Возд i 18. Тип 19. Модель 20. Завод-изготовитель 21. Основные размеры 22. Число и группировка нагревателей 23. Теплоноситель и его параметры 24. Температура воздуха до нагрева р, инвентарный № Центробежный вентилятор П9-55 № 8 400; 200 650 21000 98 гель, инвентарный А-61-6 Завод им. Ленина 7,0 970 0 270 ширина 200 ^хонагреватель Пластинчатый ОГБ-4 Завод „Сантехника" 4 параллельно Пар, р—3 ати -14° Центробежный вентилятор Ц9-55 № 8 400; 200 600 18000 85 № 376 А-61-6 Завод им. Ленина 7,0 970 0 250 Пласти нчатый ОГБ-4 Завод „Сантехника" 4 параллельно Пар, р—3 —14°
ПАСПОРТИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
695
Продолжение табл. 3
Технические сведения По проекту В натуре
25. Температура воздуха после нагрева в °C 26. Теплопронзводительность в ккал/час 27. Сопротивление по воздуху в кГ/м2 Воздухоохла +18 194 000 10,2 дительные устрой +17 180000 11,4 ства
28. Тип 29. Завод-изготовитель 30. Тип, количество и диаметр форсунки в мм 31. Тепловоспринимающий агент 32. Количество холода в ккал/час, 33. Расход хладоагента 34. Сопротивление в мм вод. ст. Отсутствуют —.
Пылеочист и 35. Тип 36. Фильтрующая среда и ее по-? верхность 37. Характерные габаритные размеры в мм 38. Производительность фильтра в м3/час на 1 м2 39. Сопротивление в кГ/м2 40. Способ и сроки очистки от собранной пылн тельные устройся Висциновый фильтр с цилиндриками 4400'Х.3400'Х.80 5000 10 Ежемесячно в а Висциновый фильтр с цилиндриками 4400 ^ 3400^.80 5000 18 Ежемесячно
Контрольн о-и з 41. Измерительные приборы 42. Где и за каким номером хранится проект вентиляционной установки 43. Переделка установки или изменение режима ее работы 44. Когда и кем производились испытания вентиляционной установки и где хранятся акты о результатах испытаний мерительная anna Термометры Водяной манометр Манометр для пара У главного энергетика Не было Вентиляционным бюро завода в 1953 г.. хранятся у главного энергетика рат ура Термометры Водяной манометр Манометр для пара
Основания для заполнения паспорта Проект вентиляционной установки и произведенные испытания Паспорт составил (подпись) Ответственный за вентиляционную установку (подпись) 8 декабря 1954 г
696
ПРИЛОЖЕНИЕ
Приложение. Таблица для выбора
Марка фильтра Снаряженный фильтрующий материал Рабочая поверхность фильтра в мг Допустимая влажность в % Допустимая температура воздуха в °C не выше Назначение фильтра Эффективность для наиболее проникающих частиц в %
ш = 1 см/сек ш = 3 см/сек w = 5 см/сек w = 10 см! сек
СП*-18.26 СП*-18/10 СП*-18/5 СП*-18/2 СП*-18/2 СП*-18/1 СП*-18/0.3 ФПП-15 или ФПП-25 с/д. 9 мм вод. ст. 26,0 9,8 4,7 2,1 1,8 0.82 0,32 100 60 Скоростной высокоэффективный. Атмосферные аэрозоли. Кратковременное действие. Стоек к агрессивным средам <99,99995 99,99995
СП*-12/21 СП*-12/9 СП*-12/4 СП*-12/1,5 СП*-12/1,5 СП*-12/0,7 СП* 12/0,3 ФПП-15 или ФПП-25 с/д. 12 мм вод. ст. 17,9 8,8 3,8 1,6 1,34 0.65 0,26 <99,99995 99,9999 99,995
СП-24/30 СП-24/12 СП-24/5 СП-24/2 СП-24/2 СП-24/1 СП-24/0.4 ФПП-15 или ФПП-25 с/д. 12 jhjh вод. ст. 29,8 11,5 5,4 2,3 2,0 1,0 0,4 Высокоэффективный. Высокотоксичные агрессивные аэрозоли <99,99995 99,99995 99,999 99,95
СА-24/30 СА-24/12 СА-24/15 СА-24,2 СА-24/2 СА-24/1 СА-24/0.4 ФПА-15 с/д. 12 мм вод. ст. 29,8 11,5 5,4 2,3 2,0 1,0 0,4 85 120 Высокоэффективный. В ысокотоксич-ные аэрозоли. Нестоек к агрессивным средам
СП-18/26 СП-18/10 СП-18/5 СП-18/2 СП-18/2 СП-18/1 СП-18'0,3 ФПП-15 или ФПП-25 с/д. 9 мм вод. ст. 26,0 9,8 4,7 2,1 1,8 0,82 0,32 100 60 Токсичные аэрозоли. Стоек к агрессивным средам <99,99995 99,999 99,99 99 9
СА-18,26 СА-18/10 СА-18/5 СА-18/2 СА-18/2 СА 18/1 СА-18/0,3 ФПА-15 с/д. 9 мм вод. ст. f 26,0 2,8 4,7 2,1 1.8 0,82 0,32 82 220 Токсичные аэрозоли. Нестоек к агрессивным средам
Примечание. Значок* в маркировке фильтра означает, что его эффективность рассчитана
с учетом электрических свойств фильтрующего материала.
— 00 СО *— оо оз оо оз 4k ЮО-дОООО — 00 со — 00 СЛ 00 СЛ £ I\D О Д О О о о ND 4k О — 00 ос О ОО 00 СЛ сл о сл о о о ND 4k О *— 00 *4 00 О 03 00 СЛ СЛ Ф СЛ Ф Ф О Производительность в мЧчас 5 «_ £ й ж 1 Производительное
0О ND Сопротнвленне в мм вод. ст.
— ND ND СЛ — 00 W О О СЛ о с? О офоффоф — ND — ND ND СЛ — 00 03 О О СЛ CD О О 0)000000 — 00 — ND ND СЛ 03 ND СП о о S о О 8 •— 00 — ND ND сл оо ND 4k о — сл О О О СЛ CD О О Ф О О ND — — 4k CO 00 ОО 4 4k N Ф ’.п C Ф Ф Ф Ф Ф Ф © Производительность в мг/час 6 II W 2 ГЗ Я
5С 8 Сопротнвленне в мм вод. ст.
— 03 4k 00 00 ggggggg — ОО 4* Оо 00 СЛ СЛ ND О сл о О О О О О О О О — ND СП — 00 4k ф ND 4а -Ч СЛ СЛ ОО о о Ф ооооооо — ND СЛ — 00 4k ф ND 4k СЛ СЛ ОО ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф О О О >— oo nd ND -4 03 00 4k ND 4k CO Ф Ф Ф СЛ Ф Ф О Ф Ф Ф — ОО 4k 00 00 СЛ 01 ND Ф Сл Ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф Прои вводите лыюсть в м^/час е II СП п * п rs X ть и сопротивление |
со о 120 05 Ф СО Ф Сопротивление в мм вод. ст.
— оо со — СО 03 00 *s) сл 4k мо-^оооо о о о о о о о — 00 со — 03 ОЗ 00 -Ч 03 4k NDO^OOOO ооооооо ND 4k ф ►— ОО -ч) се CD ОО 0о СЛ СЛ О СЛ Ф О О О О О О Ф о о ND 4k ф “ ОО *4 00 О ОО 00 СЛ сл ф Сл Ф Ф Ф Ф Ф CD О О Ф О — 00 — ND 4k СЛ 4k ND 4k Ф 4k 00 00 Ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф — 03 С0 — 03 СЛ 00 -ч] СЛ 4k ND О 4k о Ф Ф Ф ф ф ф ф ф ф ф Производительность в м3/час 1зсаэ/игэ 01 =т |
180 240 120 180 Сопротивление в мм вод. ст.
5200' 6600 w = I см/сек Время, в течение которого сопротивление фильтра становится вдвое больше первоначального при средней концентрации атмосферной пыли 0,25 мг/м*
2400 2700 1700 ш = 3 см/сек
1500 1500 03 Ф о 1500 а> = 5 см/сек
1300 1200 1100 1300 w = 10 см/сек
— — ND ND 03 сл СЛ О СЛ О О О О О 00 00 00 00 00 00 00 — — ND ND 00 СЛ ф ОСЮОООО 00 00 Оо ОО 00 00 О — — ND ND 00 СЛ СЛ Ф СЛ Ф О О О О 00 00 00 00 00 00 00 >— ND ND 03 СЛ Ф Ф СЛ О Ф Ф О Ф ос оо 00 Оо 0о Оо Оо — — ND ND OD СЛ СЛ ф сл Ф ф ф ф ф Оо оо оо оо оо оо оо — — ND ND 03 ОЗ СЛ оспоооор 00 00 00 00 00 Оо 00 Высота -& = *1 я я % О О 0) Iе я’т.Л » V ?
—« ►— ND ND 00 00 03 Ф СЛ ф Ф Ф Ф Ф О О CD О О О О — — ND ND 00 00 СЛ О СЛ О Ф ф Ф О О О О О О О CD — — ND ND 00 00 (Л О Сл о о о о о о о ф ф ф ф о — — ND ND 03 03 СЛ ФСЛ Ф Ф С Ф Ф О Ф О О CD О CD — — ND ND ОО оо СЛ ggggggg — — ND ND ND 00 СЛ ОСЛООООО ф ф ф ф ф ф ф Ширина
760 610 610 610 410 410 410 760 610 610 610 410 410 410 4k Jk nN- СЛ СЛ СЛ 00 *4 со со со сл ОООФОФО 4k 4k 4k ОЗ СЛ СЛ 00 *sj *4 Ср СО СО СЛ Ф Ф Ф О Ф Ф Ф 03 оо оо сл сл Сл СП «Ь 4k 4k — —- — Оз ф ф ф ф ф ф ф 760 610 610 610 410 410 410 Длина
Ф я- ND ND СЛ — 4k О Ф СЛ СЛ СЛ W р I'D ND СЛ ~ ОО 4k Ф Ф сл сл сл ** Ф — ND 00 СЛ — 00 СЛ 4k СЛ О СЛ 01 Ф — ND оо СЛ — 03 СЛ 4k СЛ Ф СЛ 01 ф Р Г- ND 4k <— ND ОО Оо СЛ ф сл ° w р ►— ND NDp ►- 03 4k CD © Сл СЛ СЛ Расход стандартного полотна ФП
~ NO ND 4k CD 00 Ф СО ND "Ч — -NDND4xpooND 00 О СО ND -х) — — txD »— ND 03 4k ND ND Np Ф 4k СЛ СЛ Ф «— ND — ND 00 4k -sj ND ND ND CD 4k Сл СЛ 03 Р ND Р р Р Р 00 4k О — X сл — ND ND 4k р ND СЛ Ф СО ND kj Вес фильтра в кГ
OONOND*— — 00 ОС 00 00 00 00 00 O0NDND-—-00 00 00 00 00 00 оо O0NDND- — ND *>! ND *4 ND *sj ND O0NDND- — ND "--J ND -J ND "Ч ND OONDND-- — 4k СО 4k 00 4k СО 4k OONDND — *— 00 00 ОО 00 00 00 00 № строки в таблице для выбора размеров деталей фильтра
ь > s X
я V X й § гп ? m
698
ПРИЛОЖЕНИЕ
Марка фильтра Снаряженный фильтрующий материал Рабочая поверхность фильтра в м1 Допустимая влажность в % Допустимая температура воздуха н °C не выше Назначение фильтра Эффективность для наиболее проникающих частиц в %
ш = 1 см/сек 1 со и 3 ш = 5 см/ сек ье о II Э
СП*-6/12 СП*-6/6 СП*-6/3 СП*-6/1 СП*-6/1 СП*-6/0,5 СП*-6/0,2 ФПП-15 или ФПП-25 с/д. 3 мм вод. ст. 12,3 5,8 2,7 1,14 0,94 0,47 0,19 100 60 Токсичные, атмосферные аэрозоли. Кратковременное действие Стоек к агрессивным средам 99,99995 99.99 99,9 99
СП-12/21 СП-12/9 СП-12 4 СП-12/1,5 СП-12/1,5 СП-12/0,7 СП-12 0.3 ФПП-15 или ФПП-25 с/д. 6 мм вод. ст. 21 8,8 3,8 1,6 1,34 0,65 0,26 Токсичные аэрозоли. Стоек к агрессивным средам 99,9995 99,95 99.5 —
СА-61'21 СА-12/9 СА-12/4 СА-12/1,5 СА-12/1,5 СА-12/0,7 СА-12 0,3 ФПА-15 с/д. 6 мм вод. ст. 21 8,8 3,8 1,6 1,34 0,65 0,26 85 120 Токсичные аэрозоли. Нестоек к агрессивным средам
СП*-3/17 СП*-3/8 СП*-3/4 СП*-3/2 СП*-3/0,8 СП*-3/0,7 СП*-3/0,3 ФПП-16 или ФПП-25 с/д. 1,5 мм вод. ст. 17,5 8,4 3,9 1,9 0,8 0,66 0.32 100 60 Токсичиые, атмосферные аэрозоли. Стоек к агрессивным средам 99.995 99,5 95 —
СП-6/12 СП-6/6 СП-6 3 СП-6/1 СП-6/1 СП-6/0,5 СП-6/0,2 ФПП-15 или ФПП-25 с/д. 3 мм вод. ст. 12,3 5,8 2,7 1,14 0,94 0.47 0,19 Токсичные и атмосферные аэрозоли. Рекомендуется в качестве рециркуляционного фильтра.Стоек к агрессивным средам 99,9 99
СА-6/12 СА-6/6 СА-6/3 СА-6/1 СА-6/1 СА-6/0,5 СА-6/0,2 ФПА-15 с/д. 3 мм вод. ст. 12,3 5,8 2,7 1,14 0,94 0,47 0,19 85 120 Токсичиые и атмосферные аэрозоли. Рекомендуется в качестве рециркуляционного фильтра. Нестоек к агрессивным средам
Примечание. Значок* в маркировке фильтра озиачет, что его эффективность рассчитана
учетом электрических свойств фильтрующего материала.
— ND 4ь — W 4ь о о Сл СЛ СЛ о о о о — to 4Ь — СО 4ь о о сл -0 СЛ сл о о о о — со сл — ND СО СП 4Ь о СО о СЛ О СЛ О О О — CO — nd 4Ь СЛ CO W СЛ О 4ь СЛ СЛ О О О — ND -0 — ND 4b СЛ CO CO СЛ О 4b СЛ СЛ О О С — ND 4b —- СО Jb 00 О СЛ "Ч СЛ СЛ О О О О Производительность 11 в м=/час ~ к та
СП со кэ О’ Сопротивление J g в мм вод. ст. х £
— — СО СП со о сл о о о о <5 — — СО СП со to 4ь о ND о О О О CJ-I о о о о О ND 4ь <о СО СО со о о о о ослооооо ND — —- 4b СО СО СО 4ь -0 о СЛ Q О О О О О О О ND — — 4b СО СО со 4b ~sj О Сл О о о о о о о о — — СО О’ со ND 4b О ND Q О О ОСЛООООО @ § Производительность II а в мя/час w о 2 ь s tr
Оо со со О’ 00 Сопротивление n g в мм вод ст. я 3
— ND — ND Сл О ND W^4]OOOO СЛ СЛ СЛ О О О О — to — ND СЛ О ND W^INOOOO СЛ Сл сл о о о о — СО — — СО сл — сл to сл о о о о о о о о о о о — со — ND ND СЛ 00 4b ND 4ь СО О О О СЛ О О О О О О со — ND ND *s] О’ ОС 4b ND 4b CO О О О СЛ О О О О О О — ND — ND СЛ О ND W^NCOOO СЛ СЛ СЛ О О О О 8 г Производительность II х в м^/час 01 п £ □
Са) о сл 60 СО О Сопротивление п о в мм вод. ст. 5 Й
—. ND 4Ь — СО 4b о О СЛ ^слслоррр о о о о о о о Производительность II о в м^/час S г о ”
60 Сопротивление 7^ в мм вод. ст. J
2100 1000 3800 2100 w — 1 см/сек Время, в течение которого сопротивление фильтра становится вдвое больше первоначального при сред-1 ней концентрации атмосферной пыли 0,25 мг/мя Продолжение
900 009 1700 900 а>= 3 см/сек
750 СЛ о 1600 750 w = 5 см/сек
1 450 т = 10 см/сек
»- — го ND СО СП СП ослрооор 0о оо оо Оо оо Оо Оо — to to СО СП (Л о сл о о о о о оо 00 00 Оо 00 0о 0о — ND ND СО О’ СП О’ СЛ о о о о о о оо оо оо оо оо оо оо — — ND ND СО СЛ О’ руооооо 00 00 00 0о 00 0о Оо — — ND ND СО О’ О’ О СП О О р О р 00 00 0О оо 0о О 0о — — ND ND СО О’ О’ рслроооо 00 00 00 00 0о 0о 0о Высота «Iss е З И to Н
X ~ ND ND W w СЛ О СЛ О О О О О о о о о о о о — — ND ND СО СО СЛ sssssss — to ND СО СО О’ О о 8 8 8 8 8 8 — — ND ND СО СО О’ О СЛ О О О О О о о о о о о о — — ND ND СО СО СЛ ослоороо о о о о о о о — — ND ND СО СО О’ рслророр О О О О О О О Ширина
ND ND to w W W 4b СЛ СЛ СЛ O’ СП O’ O’ о о о о о о о ND ND ND СО СО СО 4b СЛ СЛ сл сл СЛ СЛ СТ) О О О О О О О — — ND ND ND ND СО CO CO "4 4b О О О О О О О со со сл СЛ СЛ СЛ СП 4Ь 4Ь 4b — — — СО О О О О О О О СО СО СО СЛ СЛ СЛ О’ 4ь 4ь 4b ►—• —* •— СО о о о о о о о ND ND ND СО СО СО 4ь Сл Сл СЛ СЛ О’ О’ О’ о о о о о о о Длина
р -° Г“ Г- Г'1 5* СО О’ k- 4b to О Сл Р Р Р р 4ь 4b СП k- 4b to О СЛ О О О ND 4b — ND 4b bo CO to Ln ° ю О О — ND 4Ь — ND 00 CO O’ о СЛ ° 00 ppe—ND 4ь _ 00 к] О’ о сл о со Р Р ~ 7- Р р 4ь СС сл к- 4b ND О Сл Расход стандартного полотна ФП
о — ~ ND 4ь р 4ь СЛ к- СП к- О о со о — kj Г- Г“* 5° сл к- сл к- о о со O“NDND4b-xJ — k] О О 00 O’ СЛ О j- ND CO СЛ 00 СЛ 00 4b О *—• 4b O’ О “ N) W СП СО Сл 00 4ь к. О к- 4ь О’ о — kj Р Р Р СЛ к- СЛ к- о о со Вес фильтра в кГ
WWIOIO-- Сп о СЛ О СЛ о сл СО СО ND to — — СЛ О СЛ О СЛ о Di CO ND ND — — 6 — O’ — O’ —- O’ - C0NDND- — 4b CO 4b CO 4b CO 4b CONDND- — 4b СО 4b СО 4b СО 4ь COCONDND- — СЛ О СЛ О СЛ О СЛ № строки в таблице для выбора размеров деталей ф и льтра
ПРИЛОЖЕНИЕ 699
ЛИТЕРАТУРА И ИСТОЧНИКИ
I. Нормативные данные
1. Строительные нормы и правила, часть 11, Госстройиздат, 1954.
2. Указания по проектированию отопления и вентиляции производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий (НС7-57), Госстройиздат, 1958.
3. Нормативы и технические условия проектирования вспомогательных зданий и помещений промышленных предприятий (НиТУ 125-55), Госстройиздат, 1958.
4. Технические условия иа производство и приемку строительно-монтажных работ, раздел XI, Госстройиздат, 1955.
5. Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий (Н-101-54). Госстройиздат, 1958.
6. Противопожарные нормы строительного проектирования промышленных предприятий и населенных мест (Н-102-54), Госстройиздат, 1954.
7. Расчетные параметры наружного воздуха для проектирования кондиционирования. Промстройпроект, серия Л-209, вып. 2, 1954.
8. Инструкция по проектированию отопления и вентиляции коксового блока коксохимических заводов, Стройиздат, 1950.
9. Временные нормы проектирования отопления и вентиляции нефтегазодобывающей и нефтегазоперерабатывающей промышленности, Госстройиздат, 1953.
10. Технические условия на производство и приемку общестроительных и специальных работ, т. II. Санитарно-технические работы, Стройиздат, 1947.
11. Инструкция по звукоизоляции в жилых многоэтажных зданиях (И 104-53) Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства. Госстройиздат, 1953.
12. Указания по проектированию гндрообеспыливания в дробильно-транспортных цехах предприятий цветной металлургии, КТИС, Промстройпроект, серия 380, Стройиздат, 1946.
13. Руководящие указания по проектированию отопления и вентиляции в чугуно- и сталелитейных цехах, ВНИИОТ. М., 1958.
14. Указания по проектированию вентиляции в абразивной промышленности. ВНИИОТ, М, 1954.
15. Руководящие указания по проектированию отопления и вентиляции сварочных цехов. ВНИИОТ. М., Профнздат, 1957.
Гб. Руководящие указания по проектированию вытяжной вентиляции от станков для заточки изделий на абразивных кругах, ВНИИОТ, выпуск 2, М., Профиздат. 1958.
17. Руководящие указания по проектированию бортовых отсосов к ваннам химической и электролитической обработки металлов, ВНИИОТ (выпуск 3), Профиздат, М., 1958.
18. Указания по проектированию отопления и вентиляции деревообделочных цехов, Промстройпроект, серия Л-108, 2-я ред.. 1954.
19. Руководящие указания по проектированию отопления и вентиляции гаражей. Промстройпроект, серия Л-107, 1951.
20. Временное положение о радиологических группах лабораторий санитарно-эпидемиологических станций, Министерство здравоохранения СССР. 1958.
II. Справочные данные
21. Справочные данные для отопления и вентиляции, серия Л-001, разд. 8, Пылеотде-лители и фильтры, Промстройпроект, 1956.
22. То же, разд. 2, Данные по расчету теплопотерь, тепловыделений и влаговыделеиий, 1956.
23. То же, разд. 5, Данные по расчету воздуховодов, 1957.
24. То же, разд. 6, Вентиляторы, изд. 5, 1956.
25. То же, разд. 14. Элементы вентиляционных систем, 1957.
26. То же, серия Л-005. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций зданий 1955.
ЛИТЕРАТУРА И ИСТОЧНИКИ
701
27. То же, серия Л-007, Мероприятия по уменьшению шума в вентиляционных установках, 1955.
28. То же, серия Л-516, вып. 5, Зонты над горнами, 1956.
29. То же, серия Л-516, вып. 6, Огнезащитные клапаны, 1956.
30. Р ы с и н С. А.. Вентиляционные установки машиностроительных заводов (справочник), Машгиз, 1956.
31. Справочник по проектированию отопления и вентиляции, Госстройиздат. 1953.
32. Энциклопедический справочник «Машиностроение», т. 14, Машгиз, 1946.
33. Электродвигатели единой серии А. Энергоиздат, 1951.
34. Аза р х Д. Н., Насосы, Гостехиздат, 1953.
35. Справочная книга по отоплению и вентиляции кузнечных цехов, вып. XXII, Гипро-авиапром, 1946.
36. Б и р ю к о в В. А. и Е л а н ч и к Г. А., Справочник по типовым секциям центральных кондиционеров. ПКБ НИИ Сантехники, 1959.
111. Научные труды и монографии
37. А б р а м о в и ч Г. Н.. Турбулентные свободные струи жидкостей и газов, Гос-энергоиздат, 1948.
38. Аверьянов А. Г., Г р и м и т л н н М. И., Иофанов Г. А., Коузов П. А., Эльтерман Е. М., Научно-технический опыт исследования вентиляционных установок в промышленности, Профиздат, 1958.
39. А к и н ч е в Н. В., Определение температуры уходящего воздуха в горячих цехах при расчете аэрации. Бюллетень Научно-технической информации по охране труда № 2, Профиздат. 1958.
40. Батурин В. В.. Основы промышленной вентиляции, изд. 2-е, Профиздат, 1956.
41. Б а т у р и н В. В. и К у ч е р у к В. В.. Вентиляция машиностроительных заводов, Машгиз, 1959.
42. Батурин В. В. и Эльтерман В. М., Аэрация промышленных зданий, Госстройиздат, 1953.
43. Баркалов Б. В., Кондиционирование воздуха, Промстройпроект, Техническая информация № 1, Госстройиздат, 1958
44. Баранов М. М.. Бортовые отсосы от промышленных вани, МИСИ им. Куйбышева, М., 1958.
45. Б о р у ш к о И. М.. Боховчук М. М. и др., Пеиные пылеуловители на обогатительной фабрике комбината «Апатит», Безопасность труда в промышленности, № 2, 1958
46. Б р о м л е й М. Ф. и К у ч е р у к В. В., Технические испытания вентиляционных установок, Госстройиздат, 1952.
47. Бромлей М. Ф. и Красилов Г. И.. Отопление и вентиляция чугунолитейных цехов, Профиздат, 1955.
48. Бромлей М. Ф., Глаголева Т. А., Шифман Г. М., Мероприятия по улучшению условий труда в чугунолитейных цехах, Машгиз, 1957.
49. Б у т а к о в С. Е., Аэродинамика систем промышленной вентиляции, Профиздат, 1949.
50. Власов А. Ф., К вопросу о непрерывном удалении стружки и пыли при скоростном точении хрупких материалов. Бюллетень технической информации. ВНИИОТ № 1 Профиздат, 1958.
51. Вопросы промышленной вентиляции. Сборник трудов ВНИИОТ. М., Профиздат, 1956.
52. Вопросы промышленной вентиляции, вып. 2, Казань, Таткнпгоиздат, 1956.
53. Г е н и н М. Я. и Смирнов Л. И., Монтаж санитарно-технических устройств, Трудрезервпздат, М. 1957.
54. Гер васьев А. М., Аспирация при одиовременном выделении пылн и пара, Бюллетень научно-технической информации по охране труда № 3, Профиздат, 1958
55. Глушков Л. А., Обеспыливание оборудования дробильно размольных отделений, С., Металлургиздат, 1957.
56. Г о б з а Р. Н., Системы отопления и вентиляции с сосредоточенным выпуском воздуха Современные вопросы отопления и вентиляции, Стройиздат, 1949.
57. Г р п н г а у з Ф. И., Жестянщик по промышленной вентиляции, Госстройиздат, 1953.
58. Данишевский Б. Ю., Опрокинутые бортовые отсосы при ваннах металлопокрытий. Паровые поршневые насосы с укрытием межсальниковым пространством и местной пароэжекцпонной вытяжкой из-под укрытий, Труды Бакинской научно-исследовательской лаборатории охраны труда ВЦСПС, сб. № 1, Гостоптехиздат, 1953.
59. Дегтярев Н. В., Баркалов Б. В.. Архипов Г. В., П а в л о в Р. В., Кондиционирование воздуха, Госстройиздат, 1953.
60. Д о и а т Е. В., Промышленные пылесосные установки. М., Машгиз, 1956.
61. Же нише к Н. Н., Ротационные пылеотделители, М., Госстройиздат, 1958.
702
ЛИТЕРАТУРА И ИСТОЧНИКИ
62. Журавлев Б. А., Конструктивные элементы систем теплоснабжения и вентиляции, Госстройиздат, 1954.
63. И д е л ь ч и к И. Е., Справочник по гидравлическому сопротивлению фасонных и прямых частей трубопроводов, ЦАГИ имени Н. Е. Жуковского, 1950.
64. К а л и н у ш к и и М. П., Гидравлические машины и холодильные установки, Госс'гойпздат. 1957.
65. К а м ы ш е и к о М. Т., Обеспыливание мест разгрузки сыпучих материалов в дробплыю-транспортных цехах, Профиздат, 1955.
66. Карлис Е. Е., Поликарпов В. Ф., Сенатов И. Г., Шепелев И. А., Оборудование для систем центрального отопления и вентиляции, М.. Промстройиздат, 1956.
67. К а п л и н с к и й И. Л.. Вентиляция термических цехов, Стройиздат, 1949.
68. К л ю г и н С. А., Середин Ю. В., Особенности проектирования и оснащения радиоизотопных лабораторий. Вестник техииформации № 4, Госхимнздат, 1958.
69. К о у з о в П. А., Циклоны ЛИОТ с водяной пленкой. Л., ЛИОТ, 1958.
. 70. Коузов П. А., Г р и м и т л и н М. Г., Вентиляция кабин крановщиков. Л., ЛИОТ, 1958.
71. Красилов Г. И., К вопросу расчета разветвленных сетей пневмотранспорта сыпучих материалов. Бюллетень научно-технической информации по охране труда № 2, Профиздат, 1958.
72. Краснощеков Л. Ф., Теплотехнические характеристики установок для подогрева воздуха с последовательным расположением калориферов по воздуху. Водоснабжение и санитарная техника № 4, Госстройиздат, 1958.
73. К у ч е р у к В. В., Очистка от пыли вентиляционных и промышленных выбросов, М., Госстройиздат, 1955.
74. Кучер у к В. В., Руководящие указания по проектированию бортовых отсосов к ваннам химической и электролитической обработки металлов, вып. 3, Профиздат 1958.
75. Кучерук В. В., Руководящие указания по проектированию вытяжной вентиляции от станков для заточки изделий на абразивных кругах вып. 2, Профиздат, 1958.
76. Латушкина В. В. н Красилов Г. И., Обеспыливание воздуха связок заводов абразивных изделий. Бюллетень Научно-технической информации по охране труда № 3, Профиздат. 1958.
77. Л у к о м с к и й С. М., Новые воздушно-отопительные агрегаты. Водоснабжение и санитарная техника № 12, 1957.
78. Максимов Г. А., Расчет вентиляционных воздуховодов, Гостроийздат, 1952.
79. Малых А. А., Душирующие веерные агрегаты, Металлургиздат 1953.
80. Панченко А. В., Вентиляционные установки мельниц и элеваторов. Загот-издат. 1954.
81. Орлов А. И., Теплоснабжение и вентиляция, 2-е изд., Госстройиздат, 1957.
82. Поршнев И. Н., Борьба с коррозией в санитарно-технических установках, Госстройиздат, 1953.
83. Промышленная вентиляция, Сборник трудов ЛИОТ, Ленинград — ЛИОТ, 1958.
84. Резников Ю. А., Ю ш т и н Е. И., Фильтр — поглотитель для электросварочных работ. Л., Судпромгиз, 1957.
85. Р е к к Е. В., Конические инерционные пылеотделнтелп и циклончики к ним. Ячейковые фильтры для очистки воздуха (газа) от пыли, Промстройиздат, 1952.
86. Р ы с и и С. А., Вентиляторы общепромышленного назначения, Госстройиздат, 1951.
87. Рысин С. А., Пылеотделнтелп и фильтры, Стройиздат, 1941.
88. Рысин С. А., Фильтры для очистки воздуха от взвешенных частиц, описание к авторскому свидетельству № 108813 от 5. II. 1957.
89. Рысин С. А., Наполнитель ячейковых (кассетных фильтров из резиновой крошки, описание к авторскому свидетельству № 116205 от 24. X. 1957).
90. Рябчиков А. Н., Автоматизация вентиляционных установок, Бюллетень научно-технической информации по охране труда № 1, Профиздат, 1958.
91. Савина А. А., Пылеуловитель ударно-смывного действия, Ленинград, ЛИОТ, 1958.
92. Савина А. А., Сравнительные исследования мокрых пылеуловителей. Бюллетень научно-технической информации по охране труда, № 2, Профиздат, 1958.
93. С к р и ц к и й Л. Г., Автоматика в системах тепло-газоснабжения и вентиляции, М., Госстройиздат, 1957.
94. Т а л и е в В. Н., Приближенный метод расчета коэффициентов теплопередачи калориферных установок. Водоснабжение и санитарная техника № 2, Госстройиздат, 1957.
95. У с п е н с к а я Л. Б., Расчетные наружные условия для систем кондиционирования воздуха. Водоснабжение и санитарная техника № 9, Госстройиздат, 1957.
96. Уфимцев Г. Н., Проектирование отопления и вентиляции машиностроительных заводов. Энциклопедический справочник «Машиностроение», т. 14. Машгиз, 1946.
97. Уфимцев Г. Н., Очистка от пыли воздуха, отсасываемого аспирационными системами в литейных цехах. Техническая информация, Стройиздат, 1950.
ЛИТЕРАТУРА И ИСТОЧНИКИ
703
98. Участкин П. В., Исследование эффективности и гидродинамического сопро, тивления иллюминаторов.
99. У ч а с т к и и П. В., Типовые кондиционеры ЛИОТ, Профиздат, 1953.
100. У ч а с т к и н П. В, Эльтерман Е М., Автоматизация вентиляционных и отопительных установок в промышленности. Ленинград — ЛИОТ, 1958.
101. Участкин П. В , Душирование охлажденным воздухом. Бюллетень научной информации по охране труда № 3, Профиздат, 1958.
102. Фиалковская Т. А., Вентилируемые шкафы и камеры для окраски мелких изделий, М. Профиздат, 1957.
103. Фиалковская Т. А., III и ф м а и Г. М., Вентиляция окрасочных цехов, Профиздат, 1956.
104. Фильией М. И., Теплотехнические характеристики воздушно-отопительных агрегатов, водоснабжение и саиитариая техника № 11, 1958.
105. Хазаиов И. С., Кучерук В. В, Белянский П. П., Эксплуатации и ремонт вентиляционных установок машиностроительных заводов, Машгиз, 1954.
106. Ханжеиков В. И., Вентиляционные дефлекторы, Стройиздат, 1947.
107. ХоцяновЛ. К. и др.. Гигиенические основы промышленной вентиляции и ее эксплуатация. М. Медгиз, 1958.
108. Хлудов А. В., Атлас деталей конструкций систем отопления и вентиляции, горючего водоснабжения, тепло- и газоснабжения, Стройиздат, 1950.
109. Хоцянов Л. К., Гигиена труда в машиностроительной промышленности, Академия медицинских наук СССР, 1948.
110. Ш е п е л е в И. А., Основы расчета воздушных завес, приточных струй и пористых фильтров, Стройиздат, 1950
111. Шилов М. Н.. Вентиляционные устройства окрасочных камер, ЦБТИ Станкоинструментальной промышленности. М. 1955.
112. Ш н м о н о в и ч А. М., Таблицы для подбора по теплотехническим требованиям ограждений зданий. Водоснабжение и санитарная техника № 9, 1956.
113. Ш и м а и о в и ч А. М., Отопление и вентиляция гаражей, Госстройиздат, 1952,
114. Ш т р о м б е р г Я. А., Обеспыливающая вентиляция прокатных станов. Метал-лургиздат. 1957.
115. Юдин Е. Я-, Глушение шума вентиляционных установок, Госстройиздат, 1958.
116. Эльтерман Е. М и Гримитлии М И.. Вентиляционно-увлажнительный агрегат для автоматных залов АТС, Ленинград, ЛИОТ, 1956.
117. Э л ь т е р м а н В. М., Расчет и конструирование воздушных завес, М. ЛИОТ, 1959.
118. Б а р к а л о в Б. В., Расчет процессов теплообмена в камерах орошения кондиционеров. Техническая информация. Промстройпроект, Госстройиздат, 1950.
119. Б а р к а л о в Б. В., Расчетный наружный климат для систем кондиционирования воздуха. Техническая информация. Промстройпроект. Госстройиздат, 1952.
120. Баркалов Б. В., Экономичность артезианских скважин как источников холода для установок кондиционирования воздуха. Техническая информация. Промстройпроект, Госстройиздат, 1952.
121. Б а р к а л о в Б. В., Раоочая разность температур в системах кондиционирования воздуха. Журнал «Водоснабжение и санитарная техника», № 2, 1955.
122. Баркалов Б. В., Современные схемы систем кондиционирования воздуха и вопросы их наладки. Доклад на техническом совещании Проектно-наладочного управления 1957. Бюллетень технической информации. Издание ПНУ Главсантехмонтажа, 1959.
123. Баркалов Б. В., Приточные плафоны в системах кондиционирования воздуха. Журнал «Водоснабжение и санитарная техника», № 4, 1959.
124. Баркалов Б. В. Новейшие системы кондиционирования воздуха. Доклад на совещании НТО Стройиндустрии в 1958 г. Сборник трудов совещания, Госстройиздат, 1959
125. Баркалов Б. В.. Рекомендации по расчету воздушных клапанов для систем кондиционирования воздуха. Издательство ЦБТИ Министерства строительства РСФСР, 1960
126. Бахарев В. А., Трояновский В. Н., Основы проектирования и расчета отопления и вентиляции с сосредоточенным выпуском воздуха. Профиздат, 1958.
127. Л ад ыженск и й Р. М., Кондиционирование воздуха. Пишепромиздат, Москва,
128. Мухин В. В., Кондиционирование воздуха и его применение в хлебопекарных предприятиях. Пнщепромпздат., Москва, 1950.
129. К а р п и с Е. Е-, Системы кондиционирования воздуха и их оборудование. Сборник трудов № 2. Академия строительства и архитектуры СССР. НИИ Сантехники. Госстройиздат, Москва. 1959.
130. Кокор и и О. Я-, Комнатные кондиционеры подоконного и оконного типов со встроенными холодильными машинами. Информационное сообщение. Промстройиздат, 1957,
131. С о р о к и н И. С., Вентиляция, увлажнение и отопление на текстильных фабриках. Гизлегпром, 1959.
132. Тетеревников В. Н., Гидравлические характеристики створчатых клапанов Ленинград, 1953.
704
ЛИТЕРАТУРА И ИСТОЧНИКИ
133. Трояновский В. Н„ Вентиляция и отопление мокрых цехов кожевенных заводов. Профиздат, 1953.
134. Участкии П. В., Установки искусственного климата в горячих цехах. Профиздат 1958.
135. John Н. Clarke. Проектирование незамораживаемых приточных систем Журнал «Heating piping and Air conditioning» Апрель, 1959.
136. Справочник «Heating Ventilating Air conditioning Cuide», 1959, Vol. 37, New Jork.
137. 1. Reiman, A. Koestel и G. Tuve. Оценка трех систем распределения воздуха для условий летнего охлаждения. Журнал «Heating piping and AirConditioning, декабрь. 1958.
138. A. Koestel, Скорости в радиальных струях воздуха. Журнал «Heating piping and Air conditioning» № 3, март 1957 Vol. 29
139. Georg Th. Lang. Характеристики воздушных клапанов. Журнал «Air conditioning. Heating and Ventilating, июль 1955.
140. M. C a r m s. Handbuch der Heizungs und Luftungstechnik. Band 11, Fachbuch-verlag Leipzig, 1954.
141 К о к о p и и О. Я., Кондиционеры с поверхностными охладителями, питаемыми водой от центрального источника холода. Сборник трудов № 6. НИИ Сантехники, Госстрой из дат, М. 1960.
142. Лыков А. В., Тепло-и массообмен в процессах сушки. М.—Л., Госэнерго-издат, 1956.
143. ГримитлинМ. И., Закономерности развития свободных струй при истечении через дырчатые панели. Сборник научных работ институтов охраны труда ВЦСПС, № 2, М. Профиздат, 1961.
144. Дудинцев Л. М., Раздача вентиляционного воздуха через перфорированный подшивной потолок. Сборник научных работ институтов охраны труда ВЦСПС, № 2. М„ Профиздат. 1960.
145. Wilson М. J., Carrier Corp, Cood Air Distribution through Perforated Ceilings. Журнал Air Conditioning, Heating and Ventilating, february, 1961.
146. Дегтярев H. В., Г о г о л и н А. А., Л у ш н н к о в А. А. и др., Кондиционирование воздуха, М.—Л., Госстройиздат, 1939.
147. Карпис Е. Е, Анализ современных методов теплотехнического расчета поверхностных воздухоохладителей. Кондиционирование воздуха Сборник трудов № 6 Научно-исследовательского института санитарной техники. М., Госстройиздат, I960.
148. Розенфельд Л. М. и Ткачев А. Г., Холодильные машины и аппараты. М., Госторгнздат, 1960.
149. Михеев М. А, Основы теплопередачи. Госэнергоиздат, 1960.
150 Пуз ы рев А В, Одиноков И В. и Осмоловская Т. Н., Кондиционирование воздуха на текстильных предприятиях. Всесоюзный Научно-исследовательский институт охраны труда ВЦСПС в г. Иваново. Издание института, 1961.
151. Г о г о л и н А. А., Баркалов Б. В. и С т а ш и п Е. А., Кондиционирование воздуха. Статья в энциклопедическом справочнике .Холодильная техника*. Т. 2. М„ Гости । гзздат, 1961.
152. Научно-исследовательский институт санитарной техники. Информационное письмо № 9. Издание информационно-издательского сектора института. М., 1962.
153. Академия строительства и архитектуры СССР. Центральный институт научной информации по строительству и архитектуре Экспресс-информация (отечественный опыт) № 19—20. М., 1961.
154. Академия строительства и архитектуры СССР Центральный институт научной информации по строительству и архитектуре. Экспресс-информация (отечественный опыт) № 4. М., 1963.
155. Каталог-справочник кондиционеров. Домодедовский механический завод. Издание Управления машиностроения Мособлсовнархоза РСФСР.
156. Каталог кондиционеров. Харьковский завод кондиционеров. Издание завода. 1962.
Редактор издательства ииж. А. П, Дмитриев Переплет художника Е. В. Бекетова Технический редактор В. Д. Элькинд Корректор Е, А. Давидкина
Подписано к печати 28/1 1964 г. БЗ № 30/36 1963 г
Т-10598. Тираж 23 000 экз. Печ. л. 60,28. Уч.-изд. л. 55,0.
Бум. л. 22,0. Цена 2 р. 90 к. Формат 70 X l08’/ie. Зак. 2/555.
Отпечатано со стереотипа в Ленинградской типографии № 15 Главполиграфпрома Государственного комитета Совета Министров СССР по печати. Ленинград, ул. Салтыкова-Щедрина» 54