Автоматический воздухоотделитель АВ-4
1 Ш. Н. КОБУЛАШВИЛИ |, А. Г. РОТЕНБЕРГ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621.57.049
Опытный завод ВНИХИ выпустил большую
партию автоматических воздухоотделителей
АВ-2*, работающих в настоящее время
на ряде предприятий. Воздухоотделители
значительно снижают давление в
конденсаторе путем удаления воздуха из
системы, в результате чего повышается
производительность холодильной установки и
уменьшаются затраты электроэнергии,
особенно в летнее время и при работе на низкой
температуре кипения аммиака.
Однако автоматический воздухоотделитель
АВ-2 не отвечает полностью требованиям,
предъявляемым к устройствам, монтируемым
во взрывоопасных помещениях класса В-16,
так как некоторые из входящих в него
электрических приборов не защищены от пыли и
брызг. Кроме того, воздухоотделитель АВ-2
приходится устанавливать в отапливаемом
помещении, так как входящий в него
полупроводниковый усилитель реле уровня не может
работать при низкой температуре. Между тем
часто конденсатор располагается вне
помещения и воздухоотделитель целесообразно
устанавливать там же.
Описанный ниже автоматический
воздухоотделитель АВ-4 не содержит электрических
приборов и устройств и смонтирован вместе с
арматурой и соединительными трубопроводами в
шкафу (рис. 1), что позволяет устанавливать
его вне помещений.
Устройство. В комплект автоматического
воздухоотделителя АВ-4 (рис. 2) входят
охладитель, два поплавковых регулятора, реле
температуры (мембранный клапан), два запорных
вентиля, два угловых запорных клапана для
выпуска масла и трубопроводы, объединяющие
эти узлы. Шкаф, в котором монтируется
воздухоотделитель, снабжен сифонным устройством
для слива талой воды.
Охладитель представляет собой сварную
двухтрубную 4 и 15 конструкцию с двумя
змеевиками 5 и 6, расположенными во внутренней
трубе 4. Змеевик 6 сообщается с межтрубным
пространством, а через запорный вентиль 2 со-
536
Щ
310
4
*л
I* Л
1
1
ч
* Кобулашвили Ш. Н. и др. Автоматический
воздухоотделитель АВ-2 системы ВНИХИ. «Холодильная
техника», 1967, № 2.
для всех
5ниппелей
Рис. 1. Шкаф, в котором монтируется
автоматический воздухоотделитель АВ-4:
/ — к линии всасывания; 2 — для
воздушно-аммиачной смеси; 3, 5 — к коллектору
регулирующей станции; 4 ~~ для выпуска воздуха.
единяется с воздушно-аммиачной линией-
Змеевик 5 нижним концом вварен в трубку 7, а
верхний конец присоединяется к клапану
выпуска воздуха 18. Трубка 7 вварена в донышко 8,
а изогнутым концом—в стенку трубы 4 и
сообщается с межтрубным пространством в
нижней и верхней частях охладителя. Через
патрубок 12, соединенный трубкой с поплавковым
регулятором уровня 3, в трубу 4 подается
жидкий аммиак. Патрубок 14, приваренный к
донышку 9, снабжен угловым запорным
устройством 10 с двумя колпачками для продувки и
очистки межтрубного пространства от
загрязнений. Через изогнутую трубку 20 охладитель
соединяется с линией всасывания
компрессоров. К штуцеру трубы 15 присоединен
поплавковый регулятор выпуска воздуха 13. К
нижнему ниппелю этого регулятора подходит жид-
7

)* линии дтыВаиия
Воздушно 2 20 г
Рис. 2. Схема автоматического
воздухоотделителя АВ-4:
/ — реле температуры (мембранный клапан);
2, 19 — запорные вентили; 3 — поплавковый
регулятор уровня аммиака; 4 — внутренняя
труба; 5, 6 — змеевики; 7, 20 — трубки; 8, 9,
17 — донышки; 10, 11 — угловые клапаны; 12,
14 — патрубки; 13 — поплавковый регулятор
выпуска воздуха; 15 — наружная труба; 16 —
стержень; 18 — клапан выпуска воздуха.
костная трубка от коллектора регулирующей
станции. Вторая жидкостная трубка от
коллектора подходит к регулятору уровня аммиака 3.
Обе трубки нижними концами приварены к
ниппелям запорных вентилей, установленных
на жидкостных линиях, идущих от коллектора
регулирующей станции к воздухоотделителю.
Регулятором уровня аммиака в охладителе
служит датчик (поплавковая часть) от
серийного регулятора уровня ПРУД.
В качестве поплавкового регулятора выпуска
воздуха (рис. 3) также использован с
небольшими изменениями датчик (поплавковая
часть) от регулятора ПРУД, управляющий с
помощью стержня, проходящего в паровой
трубке регулятора, клапаном в верхней части
воздухоотделителя. Поплавковая камера
выполнена в виде горизонтального сосуда, к
торцу которого приварен фланец. К фланцу на
шпильках крепится крышка, на ушках
которой шарнирно закреплен рычаг с поплавком 3.
Вес поплавка и рычага частично
компенсирован пружиной. К рычагу прикреплен
стаканчик 2, в который входит .нижний конец
8
Рис. 3. Поплавковый регулятор выпуска
воздуха:
/ — ось; 2 — стаканчик; 3 — поплавок; 4 —
стержень; 5 — ниппель; 6, 9, 16 — прокладки;
7, 15, 18 — втулки; 8 — игла; 10 — стержень;
11 — гайка; 12 — катушка; 13 — пружина;
14 — уплотнительная шайба; 17 — седло
клапана; 19 ¦— корпус клапана.
стержня 4. Стержень через иглу 5 малого
диаметра, которая ходит с небольшим зазором во
втулке 7, передает движение катушке 12. На ее
верхний конец навернута резьбовая втулка 15,
удерживающая своими заплечиками уплотни-
тельную шайбу 14. Находящаяся в корпусе 19
клапана втулка 18 прижимает седло 17
клапана к (Прокладке 16-
В качестве реле температуры применен
специально разработанный для воздухоотделителя
АВ-4 мембранный клапан (рис. 4). Клапан
имеет две полости, разделенные мембраной 8.
Одна соединена с линией всасывания
компрессора, а другая сообщается с атмосферой (или
водой в бачке). К корпусу 1 четырьмя болтами
10 крепится крышка 9. В корпусе находится
пружина 4, которая одним концом упирается в
дно корпуса, а другим в тарелку 7. Тарелка
имеет уплотнительную шайбу 6, которая
перекрывает отверстие для выпуска воздуха в
седле 5 клапана.
Корпус цилиндрической формы выполняется

Рис. 4. Реле температуры (мембранный клапан):
/ — корпус; 2 — прокладка; 3 — штуцер; 4 —
пружина; 5 — седло клапана; 6 — уплотнительная
шайба; 7 — тарелка; 8 — мембрана; 9 — крышка; 10 —
болт.
из стали. Мембрана изготавливается из
прорезиненной ткани АМ-93 толщиной 0,45 мм.
Принцип действия. Принцип действия
воздухоотделителя основан на охлаждении
воздушно-аммиачной смеси, поступающей из
конденсатора или ресивера, за счет испарения
аммиака в охладителе.
Жидкий аммиак подается в охладитель
автоматически с помощью поплавкового
регулятора уровня 3 (см. рис. 2), середина камеры
которого установлена ниже верхней точки
донышка 17 на 50 мм. При повышении уровня
жидкого аммиака в трубе 4 охладителя выше
установленного поплавок регулятора 3
поднимается и закрывает отверстие в седле
клапана — поступление жидкого аммиака в
охладитель прекращается, при понижении уровня—
поплавок опускается, отверстие открывается, и
возобновляется подача жидкого аммиака.
В связи с малой зоной нечувствительности
регулятора уровня и постоянством тепловой
нагрузки он работает как пропорциональный
регулятор, т. е. открыт настолько, чтобы
расход аммиака соответствовал тепловой
нагрузке.
Воздушно-аммиачная смесь через запорный
вентиль 2 поступает в змеевик 6, в котором
происходит частичная конденсация паров
аммиака из смеси. Жидкий аммиак и
постепенно обогащающаяся воздухом смесь выходят из
змеевика вместе через нижний открытый
конец. Вышедшая воздушно-аммиачная смесь
барботирует через накопившийся в нижней
части межтрубного пространства жидкий
аммиак, имеющий температуру, близкую к
температуре кипящего в трубе 4 жидкого аммиака.
Происходит дальнейшее освобождение смеси
от паров аммиака, которые конденсируются
при барботировании через переохлажденный
слой жидкости, находящийся под давлением
конденсации. Обогащенная воздухом смесь
поднимается вверх по межтрубному
пространству, при этом на наружной поверхности
охладителя, имеющей температуру кипящего
аммиака, также происходит конденсация
паров аммиака. Затем воздушно-аммиачная
смесь поступает в трубку 7, опускается вниз,
входит в змеевик 5 и поднимается по нему
вверх. Поскольку в кипящий аммиак змеевик
5 погружен полностью, в нем происходит
дальнейшее освобождение смеси от паров
аммиака, при этом конденсат по змеевику
сливается вниз и через нижний конец трубки 7
поступает в межтрубное пространство.
Освобожденный от аммиака воздух и другие
неконденсирующиеся газы поднимаются по змеевику
5 вверх и подходят к клапану выпуска
воздуха 18. ^
При накоплении воздуха в змеевиках и
межтрубном пространстве давление в
воздухоохладителе постепенно повышается, приближаясь
к давлению в конденсаторе или ресивере,
поэтому уровень жидкого аммиака начинает
опускаться вместе с поплавком регулятора 13.
Стержень 16 движется вниз, освобождая
иглу, пружина открывает клапан, и воздух через
запорный вентиль 19 подходит к мембранному
клапану /.
Давление в полости мембранного клапана,
соединенной с линией всасывания,
определяется температурой кипения жидкого аммиака в
охладителе. Пока температура кипения в
охладителе выше заданной, клапан закрыт и
выпуск воздуха не производится. При понижении
температуры кипения в охладителе до
заданного значения пружина, преодолевая давление,
открывает клапан и воздух по трубке выходит
в нижнюю часть бачка с водой.
Поднимаясь вверх через слой воды в виде
мелких пузырьков, воздух освобождается от
оставшихся следов аммиака (за счет
интенсивного соединения воды с аммиаком).
После выпуска воздуха давление в змеевике
5, трубке 7 и межтрубном пространстве
охладителя снижается и становится несколько
ниже, чем в конденсаторе. В связи с этим
жидкий аммиак из коллектора регулирующей
станции поступает в камеру поплавкового
регулятора выпуска воздуха 13. Поплавок в
регуляторе поднимается, стержень нажимает через
иглу на катушку — клапан закрывается.
Выпуск воздуха прекращается, но в
воздухоотделителе происходит дальнейшее освобождение
воздуха от паров аммиака. Получаемый
жидкий аммиак постоянно удаляется из
межтрубного пространства охладителя через камеру
2 Зак. 4508
9

поплавкового регулятора выпуска воздуха и
поступает в коллектор регулирующей станции.
Если в результате работы воздухоотделителя
система холодильной установки полностью
освободится от неконденсирующихся газов, то
поступающие из конденсатора аммиачные
пары будут конденсироваться в охладителе, в
котором давление ниже, чем в конденсаторе.
Поэтому жидкий аммиак из регулирующей
станции поступит в поплавковый регулятор
выпуска воздуха 13, поплавок поднимется, в
результате чего клапан выпуска воздуха
закроется. Он будет закрыт до тех пор, пока в
воздухоотделителе не накопится такое количество
неконденсирующихся газов, которое приведет
к выравниванию давления в нем с давлением
в конденсаторе.
Монтаж. Воздухоотделитель (монтируется в
месте, удобном для включения в систему
холодильной установки и доступном для
периодического контроля его работы и обслуживания.
Воздухоотделитель вертикально крепится с
помощью кронштейнов к стене на такой
высоте, чтобы камера поплавкового регулятора
выпуска воздуха оказалась выше уровня
жидкости в линейном ресивере на 1500—2000 мм.
Не допускаются петли на трубопроводе от
регулятора выпуска воздуха к коллектору
регулирующей станции или изгибы его вверх, так
как жидкость должна свободно сливаться в
ресивер через коллектор регулирующей станции.
Все соединения воздухоотделителя с
внешними трубопроводами ниппельные. Ниппели
также входят в комплект воздухоотделителя.
Жидкостные трубки, идущие от коллектора
регулирующей станции к воздухоотделителю,
должны быть по возможности прямыми с
наименьшим количеством изгибов. После сварки
трубки необходимо продуть.
Линия воздушно-аммиачной смеси,
подводимая к запорному вентилю, должна объединять
верхнюю часть линейного ресивера с местом
наибольшего скопления неконденсирующихся
газов в конденсаторах. Например, в
оросительных конденсаторах с промежуточным
отводом жидкости неконденсирующиеся газы
скапливаются в основном в коллекторе,
объединяющем верхние трубы всех его секций, в
вертикальных кожухотрубных конденсаторах—
в нижней и верхней его частях, в
горизонтальных кожухотрубных конденсаторах — в обоих
его концах. В противоточных элементных
конденсаторах с верхним подводом аммиачных
паров неконденсирующиеся газы (воздух)
обычно скапливаются в ресивере, постепенно
заполняя нижние элементы конденсатора,
поэтому линия воздушно-аммиачной смеси
подводится к воздухоотделителю только от верхней
точки расположенного под ним ресивера-
Воздухоотделитель следует подсоединить к
всасывающему трубопроводу до отделителя
жидкости, обслуживающего камеры хранения
мороженых грузов при температуре кипения
аммиака —26°С и ниже.
Рекомендуется иметь переключение
воздухоотделителя на компрессоры, работающие при
более низких температурах кипения,
учитывая, что работа воздухоотделителя при этих
условиях наиболее эффективна и значительно
снижаются потери аммиака при выпуске из
системы неконденсирующихся газов.
К воздухоотделителю при монтаже его в
помещении подводятся водопроводная линия
и линия для слива воды.
Ниже воздухоотделителя устанавливается
бачок с лроточной водой, в который
опускается трубка, идущая от клапана выпуска
воздуха.
По окончании монтажа воздухоотделителя
необходимо произвести проверку давлением на
плотность всех мест его подключения к
системе холодильной установки.
Техническая характеристика
Рабочая среда Аммиак
Рабочее давление, kzcjcm2 16
Габариты, мм 960Х560Х
хзю
Холодопроизводительность установки,
обслуживаемой одним воздухоотделителем,
млн. ккал\ч, До 1,5
,Вес, кг 57
Автоматический воздухоотделитель АВ-4
начал изготовлять Опытный завод ВНИХИ.

Исследование работы компрессора АВ-100 на фреоне-22
Ю. Я. СЕНЯГИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621.57.041
В настоящее время отечественные заводы
холодильного машиностроения выпускают
унифицированные компрессоры для работы на
аммиаке и фреоне-22. В целях изучения внутренних
процессов, происходящих при работе
унифицированного компрессора на фреоне-22, во
ВНИХИ был исследован аммиачный
компрессор АВ-100 на фреоне-22. Компрессор был
испытан в составе холодильной установки с
конденсатором и испарителем кожухотрубного
типа и маслоотделителем типа МОВ-50,
имеющим змеевик для охлаждающей воды и
поплавковый клапан для перепуска
отделившегося масла в картер компрессора. Методика
исследований соответствовала принятой для
холодильных машин [1]. В процессе работы
снимали индикаторные диаграммы с помощью
сконструированных ВНИХИ датчиков
давления и температуры. Температуру паров
фреона во всасывающей полости и температуру
поверхности гильз цилиндров измеряли медь-
константановыми термопарами.
В результате испытаний получены объемные
и энергетические характеристики компрессора
и определены участки интенсивного
теплообмена между паром и внутренними поверхностями
компрессора.
'На рис. 1 показаны коэффициенты подачи и
удельная холодопроизводительность
компрессора АВ-100 при работе на фреоне-22. Для
сопоставления на графики нанесены полученные
при испытаниях во ВНИХИ значения
коэффициента подачи и удельной холодопроизводи-
тельности для компрессора АУ-200 при
работе на аммиаке.
Как видно, из рис. 1, при одинаковых
отношениях давлений всасывания и нагнетания
коэффициент подачи фреонового компрессора
несколько ниже, чем аммиачного- Удельная
холодопроизводительность (построенная по
сравнительным циклам) компрессора на фреоне
превышает удельную
холодопроизводительность компрессора на аммиаке при низких
температурах, что объясняется в основном
термодинамическими свойствами этих агентов.
Фреон-22 имеет меньшие отношения давлений
при одинаковых температурах кипения и
конденсации и большую объемную
холодопроизводительность.
Испытания различных типов быстроходных
блок-картерных компрессоров показали, что
А
0,8
0,7
0,6
0,5
^ 1
NN.
— Фреон-22
— Аммиак
-CN
*•»»
h
Pi
f
WOO
3500
3000
2500
2000
1500
WOO
s?
4
f
A J
V >
А У
/У
i |
— Фреон -22
— Аммиак
U* 30°G I
-W -35
-30 -25
-20 -75 t0t°C
Рис. 1. Коэффициенты подачи (а) и удельная
холодопроизводительность (б) компрессора АВ-100
при работе на фреоне-22 и аммиаке.
внутри компрессоров имеются зоны, в которых
происходит значительный лерегрев
всасываемых паров. Учитывая, что для фреоновых
компрессоров, как правило, поддерживается
повышенный внешний перегрев, который задается
из условия исключения конденсации фреона и
его цикличного растворения в масле [2, 3],
суммарный перегрев поступающего в цилиндр
пара оказывается недопустимо высоким. Так, по
результатам испытаний, при внешнем
перегреве пара на 10—15°С внутренний перегрев
колеблется от 40 до 45вС.
Испытания показали, что наличие большого
внутреннего перегрева и высокие температуры
стенок гильз цилиндров исключают
возможность конденсации и цикличного растворения
пара фреона в масле во время хода сжатия.
2*
и

0.7
ИВ
05
[о
и о
¦' ™^"" U
го
UVC
Рис. 2. Зависимость коэффициента подачи
компрессора АВ-100 от величины внешнего перегрева
пара (температура конденсации 3(ГС, отношение
давлений 5,43—5,56).
100
•80
SO
40
20
О
~f0\
-Ml
V
ty
*т^*
С
- I
го
чо
so
80 fOO 120S,mm
Рис. 3. Изменение температуры внутри
компрессора:
tn — температура пара внутри цилиндра; tK —
температура насыщения; /Ст — температура
стенки гильзы; =4,96; t0=—26°С; ^вс =
Ро
-18°С.
На рис. 2 показана зависимость
коэффициента подачи компрессора АВ-100 от величины
внешнего перегрева пара. Как видно,
коэффициент подачи практически не зависит от
внешнего перегрева. Это объясняется тем, что
температура стенок внутри цилиндра достаточно
велика, чтобы исключить конденсацию, а
количество циклично растворяющегося в масле
фреона не может оказать существенного
влияния, так как фреон и масло при имеющихся
внутри цилиндра температурах находятся в
зоне несмесимости [3].
Измерения температуры стенок гильзы
цилиндра, проведенные с помощью термопар, а
также снятие индикаторных диаграмм
давления и температуры внутри цилиндра
позволяют определить направление тепловых потоков
за время хода сжатия.
На рис. 3 показано изменение температуры
внутри компрессора. Температура стенки,
несмотря на небольшой внешний перегрев пара,
постоянно превышает температуру насыщения,
а температура пара внутри цилиндра —
температуру стенки. Это подтверждает
высказанное предположение об отсутствии конденсации
пара в процессе сжатия.
Рис. 4. Процессы сжатия и расширения в
компрессоре АВ-100 при работе его на фре-
оне-22.
Измерение температуры пара на различных
участках газового тракта показало, что
имеются два участка подогрева пара: всасывающая
полость компрессора, где подогрев происходит
за счет теплообмена с гильзами цилиндров, и
всасывающий клапан. Кроме того,
дополнительным источником тепла является пар,
остающийся в мертвом пространстве цилиндра.
Совместная обработка полученных
индикаторных диаграмм давления и температуры
внутри цилиндра компрессора позволила
построить действительный процесс сжатия и
расширения.
На рис. 4 показана линия сжатия,
построенная по показаниям термометров и манометров
на всасывающем и нагнетательном патрубках
компрессора (линия 1—2), и линии
действительного сжатия V—2' и действительного рас-
12

ширения 3—4, построенные по индикаторным
диаграммам. Действительные процессы внутри
компрессора существенно отличаются от
видимых-
Процесс сжатия в действительности
начинается с более значительным перегревом
пара, но протекает с показателем политропы
меньшим, чем у адиабаты, вследствие
теплоотдачи к стенкам гильзы цилиндров.
В процессе обратного расширения
происходит постоянный теплоприток, несмотря на
наличие охлаждающих рубашек. Теплоприток к
расширяющемуся пару на первых
миллиметрах хода расширения объясняется тем, что в
этот момент основные теплопередающие
поверхности — это поверхности всасывающего и.
нагнетательного клапанов, которые за время
выталкивания соприкасались с паром,
имеющим более высокую температуру, чем в начале
хода расширения.
Таким образом, наличие внутренних тепло-
обменных поверхностей позволит
эксплуатировать компрессоры этого типа с малыми
внешними перегревами (порядка 5°С), что
значительно понизит температуру нагнетания и
нагрев всего компрессора. Кроме того,
окажется возможным полнее заполнять испарители,
которые смогут работать с выходом влажных
паров и последующим их осушением в
регенеративном теплообменнике. Это, в свою очередь,
приведет к снижению концентрации масла в
испарителе и температуры кипения при том же
давлении.
ЛИТЕРАТУРА
1. В е й н б е р г Б. С, Л а в р о в а В. В. Методы
испытаний холодильных машин. М., Пищепромиздат,
1953.
2. В е й н б е р г Б. С. Поршневые компрессоры
холодильных машин. М., «Машиностроение», 1965.
3. Мельцер Л. 3. Смазка фреоновых холодильных
машин. М., «Пищевая промышленность», 1969.
Термоэлектрический холодильник для автомобиля
Ю. Д. НИКОЛАЕВ, В. И. ПЕШЕЛЬ, А. А. БАСС, 3. В. ТРАПАКОВА
НИИавтоприборов
Б. С. ГОЛУБЕВ, В. П. ТЕТЕРИНА
Автомобильный завод им. Лихачева
621.565.83
. Автомобильным заводом им. Лихачева
совместно с НИИавтоприборов разработан
термоэлектрический холодильник для хранения
консервированной крови и плазмы,
предназначенный для установки на специализированный
автомобиль скорой медицинской помощи
ЗИЛ-118А.
К холодильнику предъявлялись следующие
основные технические требования:
температура воздуха в камере должна автоматически
поддерживаться на уровне 6—10°С; в период
выхода холодильника на режим температура
предварительно охлажденной крови или
плазмы не должна превышать 10°С; подводка
электропитания от бортовой сети автомобиля.
Термоэлектрический холодильник (рис. 1)
монтируется в специальном столе,
расположенном в салоне у правого борта автомобиля,
крышка стола служит крышкой холодильника.
Холодильник состоит из полупроводникового
термоэлектрического агрегата 1 и
теплоизолированной рабочей камеры 2. Охлаждение
горячих спаев термобатарей воздушное,
принудительное, при помощи вентилятора. Для
удобства транспортировки медицинские препараты
в ампулах устанавливают в специальную
корзину 3. Более подробное описание
конструкции, расчет и результаты лабораторных
испытаний образцов приведены в статье Ю. Д.
Николаева и др. «Термоэлектрический
холодильник для автомобиля скорой помощи» (журнал
«Автотракторное электрооборудование», 1969,
№4).
Рис. 1. Термоэлектрический холодильник.
13

*ц -хояод^лйгика испытывали чв сен-
-окт&бре 1969 г. в соответствии с про-
/ граммой и методикой, принятой НИИавтопри-
^боррв и ЗИЛом.
Средняя продолжительность каждого опыта
4—5 ч. Температуру замеряли
дифференциальными хромель-копелевыми термопарами во
время остановки автомобиля, как правило,
через каждые 10 мин. Первый замер во всех
режимах проводили непосредственно перед
включением холодильника.
Электропитание холодильника
осуществлялось от бортовой системы автомобиля. При
включенном двигателе автомобиля
термоэлектрический агрегат потреблял 6,1 а при
напряжении 12,5 в, а вентилятор 2,2 а. При отключе-
20 4, мин
1%
15
4 I
/
_1 I—
2^gggsSJsz
3
40
60
100
120 "С.мин
Рис. 2. Измерение температуры в холодильнике:
а — загруженном охлажденной жидкостью
(терморегулятор включен, начальная температура
жидкости 5°С, температура окружающего воздуха
27°С); б — при отключенном термоэлектрическом
агрегате (температура окружающего воздуха
23°С); / — температура воздуха в центре камеры;
2 — температура жидкости в сосуде,
примыкающем к «холодной» стенке; 3 — температура
жидкости в сосуде, примыкающем к
противоположной стенке; 4 — температура стенки, к которой
крепится термоэлектрический агрегат.
нии двигателя н апряжение п ад ал о до 10,7 в,
и питание термоэлектрического агрегата
осуществлялось от аккумулятора 6СТ128М.
Поскольку испытания проводили при низкой
температуре окружающего воздуха, воздух в
салоне автомобиля подогревался отопителем.
Исследовали возможные режимы работы
холодильника в конкретных эксплуатационных
условиях. Определяли время выхода на режим
незагруженного холодильника и холодильника,
загруженного двумя литрами воды,
имитирующей медицинские препараты (температура
воды 5, l(fC и комнатная). Исследован также
случай хранения охлажденной жидкости при
аварийном отключении термоэлектрического
агрегата.
Наиболее характерные температурные
кривые показаны на рис. 2.
Во время эксплуатации холодильник должен
работать с включенным терморегулятором.
Испытания показали следующий режим
работы: 3,5 мин — включено, 1,5 мин —
выключено.
На основании проведенных испытаний были
сделаны следующие выводы.
Термоэлектрический холодильник
соответствует техническим требованиям. После
хранения и эксплуатации на автомобиле в течение
года он практически не изменил своих
характеристик. За время испытаний поломок и
выхода из строя не отмечено.
В незагруженном холодильнике разность
температур 20°С между воздухом в рабочей
камере и в автомобиле достигается через
30 мин после включения.
При включении холодильника, загруженного
жидкостью с температурой 10*С, температура
жидкости не повышается. При загрузке
холодильника охлажденной до 5—10°С жидкостью
выход на режим происходит значительно
быстрее, чем у незагруженного.
При отключении холодильника после
выхода его на режим температура жидкости не
превышает критическую A0°С) в течение не
менее 2 ч при температуре воздуха 23°С. Ток,
потребляемой холодильником, не более 9 а при
напряжении питания 12,5 а.
В результате проведенных испытаний
образцов на автомобилях в эксплуатационных
условиях холодильник для хранения
консервированной крови рекомендован к установке на
автомобили ЗИЛ-118А специализированной
скорой медицинской помощи.

Двухимпульсный регулятор температуры для судовых кондиционеров
Г. С. ЯКИМЕНКО
621.56-52
Комбинированный регулятор температуры
КРТД-ДП-50 в системе автоматического
регулирования (САР) центральных судовых
кондиционеров служит для количественного
регулирования рассола или воды с рабочей
температурой 3—20°С (Dy=50 мм, Q = 25000 кг/ч).
Регулятор имеет основной импульс по
отклонению и дополнительный импульс
(коррекцию) по главному возмущению. Главным
возмущением для центральных судовйх
кондиционеров, определяющим изменение нагрузки
от 0 до 100%, является температура воздуха
на входе в кондиционер. Остальные
возмущения меняются в пределах 20% от номинальной
нагрузки. Введение дополнительного
импульса по температуре наружного воздуха
позволило улучшить статические и динамические
характеристики САР по главному возмущению
примерно в 5 раз при незначительном
усложнении конструкции прибора.
Функциональные характеристики,
заложенные в регулятор, описаны автором ранее*.
Регулятор (рис. 1) состоит из
однопроходного регулирующего клапана / и
термобаллонов 2 и 3 соответственно по температуре
наружного воздуха и по температуре воздуха на
выходе из кондиционера, а также задатчика 4
с устройством перегрузки.
Статические характеристики прибора,
полученные в лабораторных условиях, следующие.
— По импульсу отклонения зона
пропорциональности равна 3,8°С (температура трогания
клапана 10,3°С, температура его полного хода
14,ГС). Температура трогания может
изменяться с помощью задатчика в пределах 10—
20°С. Температура полного хода определяется
добавлением к любой из температур трогания
зоны пропорциональности, т. е. 3,8°С.
Максимальная зона нечувствительности по импульсу
отклонения 0,8°С. Результаты испытаний,
подтверждающие статические параметры
прибора, приведены в табл. 1.
— По импульсу коррекции зона
пропорциональности составляет 14,7°С. Температура
трогания клапана 16,6°С, температура его полно-
* Якименко Г. С. Система автоматического
регулирования судового кондиционера. «Холодильная
техника», 1969/№ 7.
Рис. 1. Двухимпульсный
комбинированный регулятор
температуры КРТД-ДП-50.
Таблица 1
1 Прямой ход
Температура

термобаллона, °С
1 10,4
11,2
12,1
12,9
14,1
Ход штока,
мм
0,25
1,75
3,7
5,5
8,0
Обратный ход
Температура

термобаллона, °С
13,75
12,9
12,1 .
11,2
10,4
Ход штока,
- мм
8,0
6,7
4,6
3,2
1,8
го хода 31,3°С, максимальная
нечувствительность 2°С. Приведенные параметры прибора
подтверждаются данными табл. 2.
Таблица 2
Прямой ход
Температура

термобаллона, °С
! 16,6
17,3
19,2
1 21,2
23,3
25,2
27,2
I 29,3
31,3
Ход штока,
мм
0
0,5
1,6
2,7
3,9
5,0
6,05
7,1
8,1
Обратный ход 1
Температура

термобаллона, °С
31,3
29,3
27,2
25,5
23,3
21,2
19,1
17,3
15,8
Ход штока,
мм
8,1
8,1
7,0 !
5,5 1
4,4
3,2
2,1
0,85
0

— Постоянная времени регулятора,
определяемая временем перемещения клапана на
2/з хода, т. е. 5,3 мм, по импульсу отклонения
при перенесении термобаллона из среды с
температурой 10,3°С в среду с температурой
14,1°С составляет 90 сек.
Приведенные параметры регулятора
получены при отсутствии воздействия
регулирующей среды на проточную часть клапана. В
условиях ее воздействия наступает динамическое
равновесие между уравновешивающей силой,
оказывающей влияние на сильфон разгрузки,
и силой давления регулирующей среды на
плунжер клапана. В действительности
между этими силами существует
некоторая разность, действующая в одном
направлении и компенсирующая
нечувствительность, люфты и другие нежелательные
явления в приборе. Другими словами, если
разность уравновешивающей силы и силы
давления среды не превосходит величины силы,
способной скомпенсировать нечувствительность,
люфты, in при этом не меняет своего знака, то
характеристики прибора при его работе в
системе автоматического регулирования
улучшаются. Наступает как бы дополнительная ли^
неаризация 'характеристик прибора, что
позволяет повысить качество
(регулирования САР практически на 50% на номинальной
и средних нагрузках и в 3—5 раз на малых
нагрузках. Для подтверждения этого рассмотрим
результаты испытаний регулятора в САР с
центральным судовым кондиционером типа
КЦВД-48/28 со следующими расчетными
характеристиками:
Холодопроизводительность, ккал\я 110000
Расход воздуха, нм3(ч 4800
Температура охлаждающей воды, °С 5
Номинальный расход воды при температуре
воздуха на выходе 13.5°С, кг/ч 20000
Температура воздуха, °С
на входе 32
на выходе 13,5
Относительная влажность воздуха, %
на входе 80
на выходе 96
Испытания регулятора проводились по
одноимпульсной и двухимпульсной схемам при
прочих равных условиях. Цель испытаний —
определить статические и динамические
характеристики для последующего сравнения.
Рассмотрим сначала работу
комбинированного регулятора в САР по одноимпульсной
схеме.
Для проведения испытаний регулятора по
одноимпульсной схеме термобаллон импульса
по температуре наружного воздуха помещали
в термостат с температурой 18°С, что
исключало его воздействие на САР в целом.
В табл. 3 приведены результаты испытаний
регулятора температуры в САР по
одноимпульсной схеме при изменении главного
возмущения (температуры наружного воздуха)
от 32 до 16°С и <pi =80%, что соответствует
изменению общей нагрузки на 98,3% (от 100 до
1,7%). Данные табл. 3 справедливы для
прямого и обратного хода, так как они полностью
совпадают.
Зона пропорциональности по импульсу
отклонения равна 3,8°С и при изменении
нагрузки на 98,3% температура воздуха на выходе,
поддерживаемая регулятором, также должна
измениться на 98,3%, т. е. на ~3,74°С. В
действительности, как это видно из табл. 3, она
отличается лишь на 2°С A3,7—11,7), что
объясняется компенсационным действием разности
уравновешивающих сил и наличием 20%
запаса производительности кондиционера,
приводящих к уменьшению зоны
пропорциональности в 2 раза. Нечувствительность САР
около 0,08°С.
Экспериментальное определение
динамических свойств САР с комбинированным
регулятором температуры производилось в тех же
условиях при скачкообразных и монотонно
изменяющихся возмущениях.
Наиболее характерные переходные
процессы САР для возмущения по t\ при работе
регулятора температуры по одноимпульсной
схеме приведены на рис. 2.
Таблица 3
Температура
на входе
1 по сухому
термометру
'1С
32,0
28,0
24,0
20,0
16,0
по влажному
термометру
<1М
29,0
25,3
21,5
17,8
14,0
воздуха, °С
на выходе
по сухому
термометру
'2с
13,7
13,4
12,9
12,2
П,7
по влажному
термометру
*2М
13,0
12,8
12,25
11,8
11,05
Температура воды, °С
на входе
6i
5,1
5,0
5,1
5,0
4,9
на выходе
82
10,6
10,3
10,2
9,55
8,8
Расход воды
GB , кг\ч
17300
13600
9700
7200
4200
Расход
воздуха V, нм*]ч
4760
4800
4800
4780
4800
Перепад
давлений на кла- I
пане Ар , 1
кгс/см*
3,62
4,86
5,23
4,93
5,23
16

t,*C
30
25
20
15 U
10
F—^**
^~Л
*яЛ
&2C l
P**i
nv
Л7
/0
tf
iZ? <мде
Рис. 2. Переходные процессы регулятора, работающего
но одноимпульсной схеме.
Начальные условия (для рис. 2): ftc = 16,0°C,
ftM= 14,7°С, /2с = 14,7°С, *2М= 13,8°С, V=
=4780 нм*/ч, ei=5,9°C, 92=9,8°C.
Из рис. 2 видно, что возмущение ft длилось
в течение 25 лшя по монотонновозрастающей
функции времени с максимальной скоростью,
которую регулятор еще может отрабатывать.
Максимальная скорость изменения
температуры по сухому термометру, которую регулятор
может компенсировать, составляет
~0,8 град/мин. Остаточная неравномерность
регулирования 1,95°С при изменении нагрузки
на 92,8%. Средняя максимальная скорость
изменения нагрузки 3,71%/лшя.
В табл. 4 приводится переходный процесс в
САР с возмущением по расходу воздуха.
Начальные условия: ftc = 16°C, ftM=14,0eC,
ftc = 12,rC, ft>M = ll,45°C, У=4800 нм*/чу 0! =
= 7°С, 02=10оС. Возмущение наносится
скачком от Ую=4800 нмг/ч до Уц = 2400 нм3/ч или
по нагрузке на 50%.
Таблица 4
•с, мин
0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
*2о °С
11,3
11,45
11,8
12,05
12,0
11,9
11,8
11,8
11,75
11,71
11,7
11,7
11,7
1 И,7
*2М> °С
10,4
11,0
11,5
11,6
11,4
11,2
11,1
11>1
11,0
11,0
11,0
11,0
1 п>°
1 11,0
25
15
10
""****••
*»у
W
.he
1ш 1
3
мая
Рис. 3. Переходные процессы регулятора, работающего
по двухимпульсной схеме.
Для сравнения приведем переходный
процесс комбинированного регулятора,
работающего в САР по двухимпульсной схеме (рис. 3).
Возмущение создавалось по ft, по которой
регулятор имеет дополнительный импульс.
Начальные условия: ftc = 16,0°C; ,ftM=14,0°C,
/2с=12,ГС, /2м=11,45°С, V=4800 нм*/ч, 6i =
= 5°С, 92 = 9,2°С.
Возмущение изменяется по
монотонновозрастающей функции времени со средней
«скоростью 2,84 град/мин по сухому термометру или
по нагрузке 17,13%/иш« в диапазоне
изменения параметров, отмеченных на рис. 3.
Остаточная неравномерность процесса
регулирования 0,4°С, динамическая ошибка 0,7°С,
время регулирования 5,5 мин, т. е.
характеристики лучше в 5 раз.
Статическая характеристика САР с
комбинированным регулятором приведена в табл. 5.
Таблица 5
'1с
16,0
20,0
27,9
32,0
Температура, °С
'1м
14,0
17,7
25,25
29,0
*2с
12,2
12,1
12,0
11,8
'2м
11,5
11,45
11,4 1
11,2
Приведенные выше переходные процессы
для больших возмущений по величине от 50
до 100% представляют собой обобщенный
случай переходных процессов при малых
возмущениях, так как более полно характеризуют
динамические свойства систем и одновременно
3 Зак. 4508
17

позволяют проверить устойчивость САР на
малых нагрузках.
Сравнивая приведенные в табл. 1, 3, 4 и на
рис. 2 результаты, полученные при работе
комбинированного регулятора по одноимпульсной
схеме, с приведенными в табл. 2, 5 и на рис- 3
результатами его испытаний по двухимпульс-
ной схеме, можно сделать следующие выводы.
— Введение дополнительного импульса по
возмущению улучшает качество
регулирования САР в 5 раз, т. е. неравномерность
регулирования уменьшается с 2 до 0,4°С, время
регулирования с 25 до 5,5 мин и т. д.
— Постоянная времени регулятора при
скорости влажного воздуха 10 м/сек уменьшается
с 120 до 50 сек за счет введения
дополнительного импульса (но только по возмущению t\).
— Усложнение конструкции при введении
дополнительного импульса незначительно, так
как дополнительный термобаллон имеет
объем, равный 25% от основного.
— Комбинированный регулятор универсален
и может применяться во всех типах
кондиционеров, где расчетные параметры на входе и
выходе отличаются от указанных в настоящей
статье на ±2°С. Однако, если они отличаются
на большую величину, то это легко учесть в
конструкции регулятора, изменив объем
термобаллона импульса по возмущению таким
образом, чтобы клапан делал полный ход при
изменении температуры воздуха от ее
номинального значения на входе до значения на
выходе (см. табл. 2).
На основе комбинированного регулятора
разработан ряд регуляторов для пара, горячей
и холодной воды с Dy от 15 до 80 мм
включительно, которые в настоящее время
выпускаются серийно.
Исследование теплообмена при
фреонов в спиральных змеевиках
Канд. техн. наук М. А. БАРСКИЙ
Высшее военное инженерно-техническое Краснознаменное училище
Г. И. ЧУХМАН
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
536.24.001.5:621.564.25
До последнего времени возможность
создания компактных воздухоохладительных
поверхностей ограничивалась малым значением
коэффициента теплоотдачи с наружной стороны,
что компенсировалось устройством оребрения.
Высокая интенсивность теплоотдачи с
наружной стороны трубок в слое пены позволяет
использовать гладкотрубный змеевик в
качестве интенсивного воздухоохладителя
непосредственного охлаждения. Для аппарата с
интенсивной наружной теплоотдачей становится
актуальным вопрос интенсификации теплообмена
внутри трубок.
В настоящее время наметились различные
тенденции интенсификации теплообмена
внутри канала: установка спиральных или
пластинчатых турбулизаторов в трубках
шланговых змеевиков, внутреннее оребрение трубок,
использование спиральных змеевиков.
Спиральные змеевики находят применение в
различных областях техники. Интенсификация
теплообмена в них достигается за счет
сравнительно небольших энергетических затрат. По
данными 3. И. Аронова [1], для двухфазной
среды в спиральном змеевике повышение
коэффициента теплоотдачи в 1,5 раза сопровождается
увеличением гидравлического сопротивления в
1,3 раза, в то время как в прямой трубке такое
же увеличение коэффициента теплоотдачи
сопровождается возрастанием гидравлического
сопротивления в 2,5 раза.
Описание характера гидравлических потоков
и объяснение эффекта интенсификации
теплообмена в змеевиках приводятся в работе
Б. С. Петухова [2]. При течении жидкости
внутри спирального канала (рис- 1) возникают
центробежные силы, вызывающие радиальное
увеличение давления, направленное от оси
змеевика к наружной стороне, и искажение
параболической формы распределения скоростей.
Подъем давления в точке 1 вызывает
поперечные потоки, полностью развивающиеся после
прохождения участка гидродинамической
стабилизации.
18

!
&
Рис. 1. Схема движения
жидкости в спиральном канале.
Вторичная циркуляция приводит к
увеличению фактической относительной скорости
жидкости, что, в свою очередь, повышает
коэффициент теплоотдачи.
Величина отношения — (где D — диаметр
d
змеевика, d — диаметр трубки) существенно
влияет на относительную скорость потока и
теплоотдачу внутренней поверхности трубки.
Для расчета теплоотдачи от однофазной
среды к стенке спирального змеевика используют
зависимости, полученные для прямых трубок с
введением повышающего коэффициента,
ЯВЛЯЛА <• D
ющегося функцией отношения —.
d
Исследования, проведенные в условиях
поверхностного и развитого кипения воды в
спиральном змеевике [3], подтверждают эффект
вторичной циркуляции и повышение
коэффициента теплоотдачи даже при значениях
отношения —, равных 20 и 40.
d *
Для интенсифицированных
воздухоохладителей представляется целесообразным
использовать спиральные змеевики с малым
отношением — (менее 10), так как уменьшение
отношения — не только интенсифицирует
теплообмен, но и способствует созданию компактного
теплообменника. Практически минимальное
значение отношения ограничивается
технологическими возможностями навивки спиралей.
На кафедре кондиционирования воздуха
ЛТИХП проведены экспериментальные
исследования, в результате которых установлено
влияние на коэффициент теплоотдачи при
кипении фреонов в одиночном спиральном
змеевике следующих факторов: величины удельной
тепловой нагрузки, температуры кипения
холодильного агента, скорости его циркуляции и
кривизны каналов.
Исследования проходили на разработанном
и созданном в ЛТИХП экспериментальном
стенде [4]. Применение насосной схемы
циркуляции холодильного агента и создание
тепловой нагрузки за счет пропускания
электрического тока низкого напряжения через стенку
трубки исследуемого змеевика позволили
выполнить исследования в широком диапазоне
изменения параметров и стабильно
поддерживать их во время эксперимента.
Было проведено более 1000 опытов для двух
холодильных агентов: фреона-12 и фреона-22.
Коэффициенты теплоотдачи в опытах с фрео-
но<м-22 были на 10% выше, чем в опытах с
фреоном-12.
Установлено, что изменение удельной
тепловой нагрузки щ весьма существенно влияет на
величину коэффициента теплоотдачи а,
характер зависимости качественно совпадает с
данными, полученными при кипении фреона в
прямой трубке. Значения а в исследуемом
змеевике превосходят значения а для прямой
трубки при тех же условиях на 15—25%.
Зависимость коэффициента теплоотдачи от величины
удельной тепловой нагрузки может быть
принята степенной с показателем степени 0,58.
Влияние скорости циркуляции холодильного
агента w (скорости жидкости на входе в
змеевик) менее значительно и характеризуется
степенной зависимостью с показателем
степени 0,2.
Температура кипения /0 незначительно
влияет на коэффициент теплоотдачи. Так, с
повышением температуры кипения с —5 до +5°С
при удельной тепловой нагрузке 3000 вт/м2
и скорости циркуляции 0,1 м/сек коэффициент
теплоотдачи увеличивается с 1200 до
1370 вт/ (м2 • град).
С увеличением кривизны канала
коэффициент теплоотдачи становится выше. В пределах
исследованного изменения отношения-7от 16,7
а
до 8,35 он повысился на 10%.
На рис. 2 представлены графические
зависимости коэффициента теплоотдачи от
указанных факторов, составленные по результатам
экспериментальных исследований.
Для сравнения интенсивности теплоотдачи
при кипении фреона в спиральном змеевике и
з*
19

i
<]
Г ^x^
ZL
'. -
У
У
*
Л/
\s'
f
.
-
*
*^EU
У
'И
У
t0 -5°C
V
до
rj
^
'-
«r
''
-^
'
k"
s
Yyy
IjS
<•
fs
У
^л
V
X
tV
С-
X
^i
s*
У
r
¦ ^<
¦^
L-5"^
Z''
J*
1
T>*
r
1
л
? 5 10 pfirfBm/**
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплоотдачи при
кипении фреона-12 в спиральном змеевике от
удельной тепловой нагрузки и скорости циркуляции (а),
температуры кипения холодильного агента (б) и
кривизны канала (в):
D
спиральный змеевик, —=8,35; • спи-
а
D
ральный змеевик, — =16,7; -прямая трубка;
а
Д — до = 1 м/сек; О —- ^=0,5 м/сек; А — & =
=0,3 м/сек; #, П и ¦ — а;=0,1 м/сек.
в прямой трубке на рис. 2, а и % в нанесены
значения коэффициентов теплоотдачи для
прямой трубки, полученные С. Н. Богдановым [5].
Вышеприведенные результаты были
использованы при разработке спирального змеевика,
что позволило усовершенствовать
конструкцию пенных аппаратов, созданных в ВВИТКУ
[6, 7].
На рис. 3 показана схема пенного
воздухоохладителя непосредственного охлаждения со
Рис. 3. Орошаемый пенный
воздухоохладитель
непосредственного охлаждения со
спиральным змеевиком:
/ — спиральный змеевик; 2 —
сепаратор; 3 — воздухоподаю-
щий патрубок; 4 — поддон
с водой.
спиральным змеевиком. Змеевик представляет
собой пучок вертикальных спиралей, в
которые подается холодильный агент после ТРВ.
Наружная поверхность змеевика орошается во-
довоздушной эмульсией, создаваемой в
аппарате ударно-пенного типа.
Для выявления рабочих характеристик
пенно-испарительного воздухоохладителя со
спиральным змеевиком и проверки полученных в
условиях теплового моделирования на
одиночных змеевиках величин коэффициента
теплопередачи было проведено дополнительное
исследование.
0 12 3*5
осг 10'*5т/(мгград)
Рис. 4. Корреляционный график:
(Xi — коэффициент теплоотдачи в
одиночном спиральном змеевике; а2 —
коэффициент теплоотдачи в
пенно-испарительном воздухоохладителе.
20

Эксперимент проводили на модели
пенно-испарительного воздухоохладителя со змеевиком,
состоящим из 20 параллельных по ходу
холодильного агента спиралей. Установка
обеспечивала равномерное распределение
холодильного агента по трубкам и позволила получить
зависимость коэффициента теплоотдачи а от
указанных выше параметров, изменявшихся в
тех же пределах, что и на экспериментальном
стенде с одиночным змеевиком.
Корреляционный график (рис. 4) говорит об
удовлетворительной сходимости результатов
экспериментов на одиночном змеевике и на
модели воздухоохладителя.
Выводы
Применение спиральных змеевиков в
качестве испарителя непосредственного охлаждения
в пенно-иопарительном кондиционере
позволяет интенсифицировать теплоотдачу со стороны
холодильного агента на 15—25%.
Влияние удельной тепловой нагрузки на
величину коэффициента теплоотдачи проявляется
в той же мере, что и для прямых трубок- С
повышением температуры кипения коэффициент
теплоотдачи увеличивается незначительно.
Скорость циркуляции агента для труб
диаметром 6 мм в интервале 0,05—0,5 м/сек
существенно влияет на величину а.
ю. п. ильин
Рижский завод «Компрессор»
Характерный отказ холодильных агрегатов
домашних холодильников — утечка фреона из
герметичной системы. Значительное число
утечек приходится на паяные соединения
трубопроводов (экспериментальные исследования
получения надежного паяного соединения
проведены ВНИИНМАШ в соответствии с
техническим заданием рижского завода
«Компрессор») .
К основным дефектам паяных соединений
трубопроводов можно отнести следующие:
недостаточное смачивание металла припоем
из-за окисной пленки на поверхности, слабой
Результаты исследований, полученные на
одиночном спиральном змеевике, могут быть
распространены на змеевики, состоящие из
пучка спиралей, при условии равномерного
распределения холодильного агента по трубкам.
Полученные результаты использованы при
разработке конструкции эффективного,
компактного спирального змеевикового
испарителя для пенно-испарительного
воздухоохладителя систем кондиционирования воздуха.
ЛИТЕРАТУРА
1. Аронов 3. И. О движении жидкости в изогнутых
трубах-змеевиках. Известия ВУЗов. «Энергетика»,
1961, № 3.
2. П е т у х о в Б. С. Теплообмен и сопротивление при
ламинарном течении в трубках. М., «Энергия», 1967.
3. Ali Owhadi, Kenneth Bell. «Internat. J. of
Heat and Mass Transf.», 1968, Vol. 11, No. 12.
4. Языков В. Н., Ч у х м а н Г. И. Исследование
теплообмена в змеевиковых воздухоохладителях систем
кондиционирования воздуха. В сб. «Холодильная
техника», Л., ЛТИХП, 1970.
5. Богданов С. Н. Исследование теплообмена при
кипении фреонов внутри горизонтальной трубы.
Труды ЦКТИ им. Ползунова, вып. 57, 1965.
6. Рымкевич А. А., Бросалин В. А. Устройство
для обработки воздуха. Авторское свидетельство
№197917. «Изобретения, промышленные образцы,
товарные знаки», 1967, № 13.
7. Рымкевич А. А., Барски й-3 о р и н М. А.
Устройство для обработки воздуха. Авторское
свидетельство № 254745. «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1969, № 32.
Л. В. ЛССОРОВ
цнити
621.57.041-213.3
активности флюса, несоблюдения
температурных режимов пайки;
плохое затекание припоя в зазор между
соединяемыми поверхностями и образование
мелких пор (непропаи) вследствие слишком
большого зазора или недостаточного количества
припоя, чрезмерной нахлестки паяного
соединения, неравномерного нагрева детали газовой
горелкой, выделения в процессе пайки газов,
содержащихся в припое;
присутствие шлаковых и флюсовых
включений в шве в связи с недостаточно тщательной
подготовкой поверхностей соединяемых
деталей или длительного нагрева при пайке;
21
Исследование качества паяных соединений герметичных холодильных агрегатов

перегрев основного материала и связанные
с этим структурные изменения.
При сборке герметичных холодильных
агрегатов наиболее распространена ручная пайка
медных и стальных трубопроводов газовыми
горелками и серебряным припоем ПСр45 с
флюсом № 209. Величина нахлестки 7—10 мм,
зазор между соединяемыми поверхностями по
технологии 0,05—0,12 мм.
Исследование стыков, вырезанных из
серийно выпускаемых агрегатов и образцов,
изготовленных по принятой на заводах технологии,
показывает, что наряду с качественно
выполненными соединениями возможны раковины,
поры, непропаи и неполное заполнение зазора.
Дефектные соединения трубопроводов в
процессе эксплуатации могут привести к утечке
фреона из системы.
Одна из причин образования дефектных
соединений — чрезмерная величина нахлестки
телескопических соединений трубопроводов.
Расчет паяных соединений ведется из
условия равнопрочности с наиболее слабым
сечением основного материала
— г\а = Л«, A)
где D
d
I —
внешний диаметр трубы, мм;
внутренний диаметр трубы, мм;
предел прочности основного
материала (для меди в отожженном
состоянии а = 20 кг/мм2)-,
длина нахлестки, мм;
т — допустимое напряжение паяного
соединения на срез (для меди, паян-
' ной серебряными припоями, т =
= 10 кг/мм2 [I]).
При замене d = D—2 6 (б — толщина трубы
в мм) длина нахлестки I равна
/:
1 +
5 у
D — 2$ /
B)
На рис. 1 приведена номограмма [1] для
определения длины нахлестки телескопических
трубных соединений, а также соединений
стержней с трубами.
Для паяных соединений труб или стержней с
трубами применяют все три графика. Из
точки, соответствующей диаметрам d или D на
нижнем или верхнем графике, проводят
горизонталь до пересечения с кривой, построенной
для данной толщины стенки трубы б2 или 6\.
Из точки пересечения опускают перпендикуляр
до пересечения его с прямой линией средней
диаграммы, соответствующей пределу
прочности на растяжение материала трубы. Если
трубы изготовлены из разных материалов,
точку пересечения следует искать раздельно для
днп 1 1 Ы 1 1 ПГ5
ill 1 К | ЗГ J J 1
J . ЭИ |ч ! i i и чи i i
и 1 и nJlil г
#L_J 1 1 1 1 1 IZ^2 ts±
*i I I i и I I J и
. 1 ¦ икИ
1 \ /\ s\ >r
-1 1 1 1 1 1 \jA/\/y/\
1 г 1 s\s\/r\jS{
ч\ j yi/y^j^vH^Sr^T
9 1 ~j^^^^^4^rj^X^:-r
ffl 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1
**1 1 1 1 kl 1 II k/l
?$\ i II/
n 1 J_„ 1 rfc^J J= .1 , J-д^агТг
4-—^ 1 J 1 1 J j4*"*!^ 1
] \ p^H 1 1 ! П
i
шЙуШ^Щ
/[ pKw&Uti 1 J
^(t^^\w\^\\\
^Tr 1 J^Ti T 1 I
J—jf J_ \Л^ГТ\\
II 1У1 1 1 W\ \ \
J^hi 1 J^^lT^Uh—1
=4—1—1 t T 1 1 Г 1 1
hS*
fZZZZZZZZZZZZ
Ш^ч^Зччч^та
Рис. 1. Номограмма для определения длины
нахлестки телескопических трубных
соединений, а также соединений стержней с трубами.
каждой из них- Затем проводят горизонтали
до пересечения с ординатой среднего графика
и определяют длину нахлестки. При пайке
труб из разнородных материалов меньшая
длина является искомой.
В агрегатах домашних холодильников
диаметр медных трубопроводов 6X1. Расчет по
номограмме показывает, что оптимальная
величина нахлестки /= 1,8—2,5 мм. По
литературным данным [2], длина нахлестки должна
быть в 3—4 раза больше толщины основного
материала. Таким образом, при двукратном
запасе прочности оптимальной величиной
нахлестки следует считать 3—4 мм.
Использование при пайке холодильных
агрегатов сварочных горелок и припоя в виде
проволоки, подаваемого вручную, требует высокой
квалификации паяльщика. Рентгеновский
контроль паяных образцов показывает, что
возможно образование наплывов припоя
снаружи и неполное затекание припоя в зазор.
При использовании сварочного мундштука
горелки происходит концентрированный нагрев,
который может вызвать местный перегрев
(подплавление) металла и образование грубой
крупнозернистой структуры меди на этих
участках.
Улучшение качества и внешнего вида
паяного соединения возможно при дозировании
припоя и предварительном внесении его в сое-
22

динение при сборке в виде колец из проволоки
диаметром 0,8—1,0 мм. Наиболее простой
способ уменьшения концентрации нагрева — это
применение специальных мундштуков,
обеспечивающих получение спокойного пламени с
широким факелом. Наиболее равномерный
нагрев получается при использовании
многосоплового мундштука конструкции ВНИИавтоген
13]. Для пайки деталей толщиной до 1,2 мм
требуется мундштук № 2, толщиной 1,2—
1,5 мм — № 3, более 1,5 мм — № 4.
Изложенные рекомендации были опробованы
на образцах паяных соединений
трубопроводов с припоем ПСр45. Величина нахлестки
4,0+1>° мм, припой в виде колец из проволоки
диаметром 0,8 мм закладывали в соединение
при сборке, нагрев проводили многосопловым
наконечником НЗП № 2, 3 [4].
Результаты рентгеновского контроля,
макроструктура и микроструктура
экспериментального паяного соединения показали, что
соединения имеют хороший внешний вид,
равномерное затекание припоя в зазор,
трубопроводы не перегреваются.
Паяные соединения герметичных
холодильных агрегатов работают в условиях
значительных вибрационных нагрузок. В таблице
приведены усредненные значения виброускорений и
амшлитуд колебаний отдельных узлов
агрегатов АКВ-ФГ-0,11.
-2208
Наименование узла
Трубопроводы
нагнетательный
всасывающий
Механический фильтр
I Конденсатор
•Величина

виброускорений,
дб
85,0
79,0
87,0
86,0

Амплитуда на ча- 1
стоте
25 гц, мм
0,173
0,55
0,218
0,218 1
Надежность экспериментальных паяных
соединений оценивали при проведении
усталостных испытаний. В настоящее время нет
общепринятой методики оценки усталостной
прочности паяных соединений [5], поэтому
усталостные испытания образцов экспериментальных
трубопроводов проводили на
электромагнитном пульсаторе ПЭМ-62 [6],
усовершенствованном в процессе подготовки эксперимента.
Принципиальная схема установки и эскиз
испытываемого образца приведены на рис. 2.
Испытываемый образец 1 одним концом
жестко закреплен в опорном устройстве 2,
установленном на основании 3. На свободном
конце образца насажен корпус ярма 4 с
вмонтированным пакетом пластин из
трансформаторного железа. В процессе испытаний образец с
ярмом находится в колебательном режиме с
у П ~ I
7 / с /HfoMl , t
ГЕ^
~ЕгФ , Ф -
шУ
а*мяф
Рис. 2. Принципиальная схема установки (а) и эскиз
испытываемого образца (б).
частотой 100 гц, близкой к резонансной
частоте образца. Для установления опытным путем
величины собственной частоты в 100 гц
изготовлен набор сменных грузов,
устанавливаемых на консольной части корпуса ярма. В
качестве источника энергии, возбуждающего и
поддерживающего колебания образца, служат
электромагнитные катушки 5, подключенные к
сети переменного тока через
автотрансформатор 6. При включении катушек на ярмо
действует переменная возмущающая сила,
изменяющаяся по пульсирующему циклу от нуля до
максимального значения с частотой 100 гц,
возбуждающая синусоидальные колебания
образца с ярмом. Амплитуда колебаний образца
регулируется изменением напряжения,
подаваемого на катушки.
Для определения величины амплитуды
колебаний образца и текущего контроля ее в
процессе испытаний служит микроскоп МИР-1 7,
снабженный оптической шкалой с ценой
деления 0,01 мм. На торец ярма наклеена тонкая
нихромовая нить диаметром 0,03 мм. При
освещении проволоки в окуляре микроскопа видна
тонкая светящаяся полоска, соответствующая
двойной амплитуде колебаний.
Испытания проводили на трубчатых
телескопических образцах из материалов
различных сочетаний (медь—медь, медь—сталь).
Предварительно образцы проверяли на
герметичность и подвергали рентгенографии. В
каждый образец в местах зажима были вставлены
23

алюминиевые, латунные или медные заглушки
(со стороны ярма заглушка должна быть
герметичной).
Программа предусматривала проверку
паяных образцов (медь—медь) при трех
значениях амплитуд колебаний на частоте 100 гц: 100,
200 и 300 мкм. При каждой амплитуде
проверяли пять произвольно выбранных образцов,
предварительно испытанных на герметичность.
Продолжительность опытов — 107 циклов
(~28 ч) при непрерывной работе- Отказом
испытываемого образца считалось образование
макроскопической трещины усталостного
происхождения. Момент отказа определяли по
нарушению стабильности амплитуды
колебаний вследствие уменьшения частоты
собственных колебаний из-за образования трещины или
по результатам периодического испытания
образца на герметичность без демонтажа из
установки. Опытные образцы успешно
выдержали нагрузку в течение 107 циклов. Они
обладают значительной усталостной прочностью.
Предложенная методика испытания
надежности паяных соединений может быть широко
использована при оценке усталостной
прочности отдельных узлов холодильных агрегатов.
Современные отрасли промышленности,
особенно .пищевая и химическая, предъявляют
высокие требования к чистоте жидких и
газообразных продуктов. Поэтому все большее
применение находят поршневые компрессоры,
работающие без смазки цилиндров и сальников.
Проведенные в нашей стране
научно-исследовательские работы [1—3] позволили создать
из наполненных фторопластов уплотнительные
элементы (поршневые кольца, сальники),
обладающие рядом преимуществ (обеспечение
работы без смазки, снижение расхода
мощности машин за счет уменьшения потерь на
трение, значительное увеличение срока службы
и т. д.) по сравнению с аналогичными
деталями, изготовленными из ранее используемых
материалов. В частности, ЛенНИИхиммашем
испытан компрессор высокого давления,
работающий без смазки цилиндров.
Выводы
Расчет величины нахлестки из условия рав-
нопрочности показывает, что в выпускаемых
агрегатах нахлестка 7—10 мм выбрана без
достаточного обоснования. Уменьшение
величины нахлестки снижает расход припоя и
повышает качество соединения.
Качество паяных соединений можно
повысить за счет дозирования вносимого припоя и
совершенствования технологии нагрева
соединения.
ЛИТЕРАТУРА
1. Zimmerman К. «SchweiBen und Schneiden», 1966,
№9.
2. Пайка металлов. РМО 953—59. М., 1965.
3. Г о р о х о в В. А. Газопламенная пайка
жаропрочными припоями. Серия «Прогрессивная технология ма-
шиностроения>, вып. 18, МДНТП им. Дзержинского,
1959.
4. Асиновская Г. А. Газопламенная пайка
металлов. Труды ВНИИавтоген, вып. 9, М., 1963.
5. Лоцманов С. Н., П е т р у н и н И. Е. Пайка
металлов. М., «Машиностроение», 1966.
6. Серенсен С. В., Г а р ф М. Э., К о з л о в Л. А.
Машины для испытания на усталость. М., Машгиз,
1957.
621.512
В Северодонецком филиале НИИхиммаш
была проведена работа по переводу на
бессмазочный режим работы крейцкопфного
кислородного компрессора 2рК-2/4. В качестве уплот-
нительного материала, получившего условное
обозначение ФГ-15, выбран наполненный
графитом фторопла'ст-4 (85% вес. фторопласта-4
марки Б ГОСТ 10007—62 и 15% вес. графита
карандашного марки А ГОСТ 4404—58).
На оба поршня компрессора установили по
четыре поршневых и по два направляющих
кольца. Каждое поршневое кольцо состояло из
трех сегментов, прижимаемых к цилиндру
пружинящими металлическими кольцами
(экспандерами). Направляющие кольца, состоящие
также из трех сегментов, экспандерами не
поджимались. Радиальная толщина поршневых
колец 17 мм, направляющих колец 14 мм.
По истечении 2880 ч работы компрессор оста-
Исследование износостойкости уплотнительных элементов
из наполненного графитом фторопласта-4
И. В. КАМИНСКИЙ, В. А. ПИМЕНОВ, А. А. СИНИЧЕНКО, А. М. РОМАНЕНКО,
О. С. БЕСПАЛОВ
Северодонецкий филиал НИИхиммаш
24

новили и замерили радиальную толщину всех
сегментов поршневых и направляющих колец.
На каждом сегменте замер проводили в трех
точках (по краям и посередине сегмента).
Затем поршневые узлы собрали в прежнем
порядке и продолжили испытания.
По истечении 5760 ч работы после первой
остановки (уплотнительные элементы
проработали всего 8640 ч) компрессор снова
остановили и замерили радиальную толщину всех
сегментов поршневых и направляющих колец
в прежнем порядке. По окончании замеров
поршневые узлы собрали для дальнейшей
эксплуатации. Результаты замеров математически
обработали с целью определения
максимального и усредненного радиального износа
каждого поршневого и направляющего кольца.
В таблице приведены величины износа по
истечении 2880 ч> 8640 ч и 2 лет работы
поршневых и направляющих колец, выраженные в
абсолютных значениях (мм) и относительном
(%) отношении от первоначальной
радиальной толщины.
По данным, приведенным в таблице, были
построены графики, показывающие изменение
относительной величины усредненного
радиального износа и максимального радиального
износа поршневых колец в зависимости от
продолжительности их работы (рис. 1).
Номер кольца
1]
2
з
4
5
6
1
2
з
4
5
6
1
2
з
4
5
1 6
Назначение кольца
По истече
Направляющее |
Поршневые
Направляющее
По истече
Направляющее
Поршневые
Усредненный
износ
мм
ЯШИ 2*
0,23 |
0,20
0,18
0,17
0,16 1
0,16
нии 8i
1,24
0,88
0,85
0,62
0,61
i Направляющее | 0,90
По истечении 2
| Направляющее | 2,98
Поршневые
| Направляющее
2,66
2,49
2,02
|-1,99
1 2,33
%
S80 ч раб
1,64 |
1,17
1,05
1,00
0,94
Максимальный
износ
мм
оты
0,48 |
0,50
0,48
0,46
0,40
1,14 | 0,43
540 ч работы
8,85 | 1,50
5,17
5,00
i 3,64
1 3,58
6,42
, лет рабе
21,2
| 15,68
14,65
11,90
1 HJ2
1,50
1,40
: 1,15
1,05
1,25
)ТЫ
I 3,42
1 3,61
3,22
2,99
1 2,81
| 16,65 | 2,88
%
3,44
2,94 1
2,82
2,70
2,35
2,55
10,71
8,82
8,23
6,76
6,17
8,92
1 24,40
21,20 1
18,95
17,60
1 16,55
| 20,60
Максимальный износ наиболее
нагруженного поршневого кольца за 12 месяцев работы
составляет около 10% от его первоначальной
радиальной толщины. По данным [4—5],
предельно допустимый износ поршневого кольца
составляет от 30 до 50%. Поэтому можно
сделать вывод о том, что запас работоспособности
исследуемых поршневых колец после 12
месяцев не исчерпан. Действительно, по состоянию
на 15/VII 1970 г. указанные поршневые кольца
проработали 17340 ч (т. е. примерно 2 года) и
их эксплуатация продолжается. Максимальный
износ наиболее нагруженного поршневого
кольца за 2 года работы составляет около 21 %,
следовательно, исследуемые поршневые
кольца обладают запасом работоспособности для
дальнейшей эксплуатации.
После 2880 ч работы компрессора было
принято решение установить также на другом
компрессоре типа 2рК-2/4 поршневые и
направляющие кольца из наполненного графитом
фторопласта-4. По состоянию на 15/VI.I 1970 г. эти
поршневые кольца проработали 14630 ч в
условиях полного отсутствия смазки.
Эксплуатация этих поршневых колец продолжается.
Из уплотнительного материала ФГ-15 были
также изготовлены уплотнительные элементы
сальников аммиачных компрессоров типа 4АГ.
Сальники проработали 27860 ч (по состоянию
на 15/VII 1970 г.) в условиях ограниченной
смазки. Количество смазки было уменьшено в
5 раз по сравнению с ранее применявшимися
уплотнительными элементами. Эксплуатация
сальников продолжается.
На работоспособности уплотнительного
материала ФГ-15 не сказывается количество
смазки в зоне трения (на стенках цилиндра, на
штоках, плунжерах и т. п.). Этот материал
отлично работает как при наличии, так и при
полном отсутствии смазки- В последнем случае
роль смазки выполняет графит, являющийся
наполнителем фторопласта. Износ
фторопластовых деталей практически не зависит от вида
газа, сжимаемого компрессором. Это показала
практика применения материала ФГ-15 для
изготовления поршневых колец и уплотнительных
элементов сальников в компрессорах
различного назначения.
Работоспособность наполненного графитом
фторопласта-4, вероятно, зависит от скорости
скольжения. Это подтверждает следующий
эксперимент. Уплотнительные элементы из
наполненного графитом фторопласта-4 были
установлены в сальниках (рис. 2) аммиачных
оппозитных компрессоров типа ДАО-750 и
компрессоров типа АО-1200.
Сальники проработали всего 5040 ч ло
выхода из строя. В течение этого времени обес-
4 Зак. 4508
25

д
I
Г
/h
k
k
k
"^5
i
J
?v/H
s^pq
/<ш
W40
.Ш0
Л
Рис. 1. Зависимость радиального износа поршневых колец от продолжительности их работы
(номера кривых соответствуют номерам поршневых колец, приведенным в таблице):
а — усредненный износ; б — максимальный износ.
о том, что наполненный графитом фторо-
пласт-4 является перспективным уплотнитель-
ным материалом для изготовления поршневых
колец и сальников компрессоров.
Несмотря на очевидные достоинства
наполненных фторопластов, их широкому
промышленному внедрению препятствует сложность
технологического процесса смешения и
размола фторопласта с наполнителями,
дефицитность оборудования и повышенные требования
к его эксплуатации. Для смешения и
совместного размола порошков фторопласта-4 и
наполнителя обычно применяют коллоидные
мельницы различной конструкции [1—3].
Невысокая производительность, необходимость
разборки для промывки перед каждым пуском
мельницы, высокий уровень шума привели к
необходимости замены коллоидной мельницы.
Было осуществлено смешение и истирание
компонентов фторопластовых композиционных
материалов на зубьях шестереночных насосов
типа Ш-25. Предварительно просеянные и
взвешенные компоненты (порошки
фторопласта-4 и наполнителя) загружали в
смесительную емкость / (рис. 3), заполненную ранее
гидролизным этиловым спиртом (вес порошков
относится к весу этилового спирта как 1 : 3,5),
и немедленно включали шестереночный насос
2. При этом в турбулентных потоках
трубопроводов и полости насоса происходило
интенсивное перемешивание, а на зубьях насоса —
истирание компонентов. По истечении
необходимого времени работы шестереночного насоса
открывался кран 3 и полученная суспензия
сливалась в воронку вакуум-фильтра 4, где
разделялись твердая и жидкая фазы- До полного
опорожнения емкости 1 работа насоса 2 не
прекращалась. В процессе смешения и размола
повышалась температура, в связи с чем смеси-
Рис. 2. Сальник с уплотнительными элементами из
наполненного фторопласта:
/ — шток; 2 — камера сальника; 3 — кольцо упорное;
4 — уплотнительная манжета; 5 — кольцо нажимное;
6 — грундбукса.
печивалось высокое качество уплотнения.
Применение сальников из материала ФГ-15 на
компрессорах типа АО-1200 и ДАО-750
позволило значительно увеличить межремонтный
пробег компрессоров и улучшить санитарные
условия в цехе. Однако на компрессорах типа
4АГ сальники проработали более 27000 ч.
Можно предположить, что причиной такого
различия в работоспособности сальников
может быть неодинаковая скорость скольжения,
которая в компрессорах типа АО-1200 и
ДАО-750 выше, чем в компрессорах типа
4АГ.
На основании результатов проведенных
промышленных испытаний можно сделать вывод
26

Рис. 3. Схема установки для получения наполненных
графитом фторопластов.
тельная емкость была снабжена охлаждающей
водяной рубашкой. По окончании фильтрации
скопившийся в нижней части фильтра 4 спирт
насосом 5 перекачивался в сборник спирта 6.
Осадок в воронке фильтра разрыхляли,
распределяли тонким слоем (высотой не более
25 мм) на лотках и просушивали
предварительно на воздухе, а затем в вакуум-сушильных
шкафах при температуре 100—120*С в течение
24 ч. Полученный порошок просеивали и
равномерно засыпали в пресс-форму. При этом
не допускается утрамбовывания
пресс-порошка с подсыпкой дополнительных порций, а
также добавления пресс-порошка к уже
отпрессованной заготовке с последующим вторичным
прессованием.
Прессование осуществлялось на
гидравлическом прессе. Удельное давление при
прессовании заготовки 400 кгс/см2. При прессовании
давление следует поднимать медленно и
равномерно. Пуансон рекомендуется опускать со
скоростью 7 см/мин. Время выдержки изделий
под давлением при прессовании 3—5 мин.
Отпрессованные заготовки извлекали из
разъемных пресс-форм и проверяли визуально
на отсутствие дефектов. Затем запекали на
электропечи типа ЦЭП-168А ппи 375±5°С
(вопросы прессования и запекания заготовок
более подробно описаны в работе [3]). Далее
заготовки из наполненных фторопластов
обрабатывали <на металлорежущих станках.
Установка обеспечивала производительность 3 кг/ч
сухого пресс-материала.
Разработанный способ получения
наполненных фторопластов без применения
остродефицитного оборудования большой точности
обеспечивает высокую производительность и
нормальные условия труда и может быть
осуществлен на любом машиностроительном заводе
или в ремонтно-механическом цехе.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г а н з С. Н., Пархоменко В. Д.
Антифрикционные химически стойкие материалы в
машиностроении. М., «Машиностроение», 1965.
2. Т и х о н о в а М. С. Новые уплотнительные
материалы на основе фторопласта-4 с комбинированными
наполнителями для компрессоров, работающих без
смазки. «Химическое и нефтяное машиностроение»,
1965, № 12.
Каминский И. В. и др. Уплотнительные узлы
плунжерных насосов. «Химическое и нефтяное
машиностроение», 1968, № 9.
Талянкер Ю.Е. Углекислотно-аммиачный
компрессор без смазки цилиндров. «Химическое и
нефтяное машиностроение», 1966, № 11.
3 ibb s С. W. «Compressed Air», 1962, Но. 9.
3.
Проектирование электроустановок для обогрева грунта под холодильниками'
А. В. КАРПОВ
Гипрохолод
621.565:621.3.001.2
Теплоизоляция, как известно, значительно
сокращает приток холода к грунту, но не
может предотвратить промерзания грунта под
* Рекомендации по монтажу, испытаниям и
эксплуатации электроустановок для обогрева грунта см. в
статье Карпова А. В. «Условия эффективной работы систем
электрообогрева грунта под холодильниками>
(«Холодильная техника», 1970, № 6).
холодильником с течением времени.
Предотвратить промерзание грунта возможно лишь
полной компенсацией отводимого от него
тепла подводимым теплом от системы
электрообогрева. Для обогрева грунта используют
стальные стержни — электронагреватели,
равномерно располагаемые в горизонтальной плоскости,
4*
27

отделяющей теплоизоляцию пола от грунта по
всей площади холодильных камер.
Стержни рекомендуется укладывать в слой
бетона параллельно с шагом не более 1000 мм.
При таком расположении неравномерность
температур бетона между стержнями не
превышает 3°С. Стержни соединяют параллельно в
группы (от 2 до 8 стержней) путем приварки
горизонтальных сборных шин. Параллельное
соединение стержней повышает надежность
обогрева в случае обрыва одного из них.
С увеличением числа параллельно
соединенных стержней значительно уменьшается общий
коэффициент мощности (coscp) системы
электрообогрева, что объясняется влиянием
взаимной индукции.
Группы стержней соединяют
последовательно в одно- или трехфазную схему, к которой от
трансформатора подводят переменный ток
пониженного напряжения A2—65 в) с частотой
50 гц. В целях безопасности обслуживания
применять автотрансформаторы не
разрешается.
Для электронагревателей и шин может быть
использована сталь различного профиля и
размеров, в частности, стержни могут быть
выполнены из круглой (арматурной) стали
диаметром 10 или 12 мм, а шины — из полосовой
стали шириной от 60 до 100 мм. Стержни и
шины по всей длине должны находиться в теле
бетона, что надежно защитит их от коррозии.
Вертикальные выводные шины помещают в ас-
бестоцементные трубы, которые наполняют
цементным раствором. К верхним концам шин
присоединяют провода от трансформатора.
Тепловым расчетом определяют требуемые
тепловыделение и активную электрическую
мощность электронагревателей.
Сначала подсчитывают необходимое
тепловыделение на всю обогреваемую площадь,
исходя из наиболее низкой отрицательной
температуры, длительно преобладающей в
охлаждаемых помещениях, коэффициента
теплопередачи теплоизоляционной конструкции пола,
предписываемого строительными нормами
(СНиП II—П.2—625.13) и коэффициента
запаса для тепловыделения, который рекомендуется
принимать равным 2. Полученное
тепловыделение (ккал/ч) переводят в активную
электрическую мощность (вт) путем деления на
переводной коэффициент 0,86. Затем активную
мощность делят на коэффициент мощности
(cos ф) системы нагревателей, который
предварительно можно принять равным среднему
значению 0,7, и получают полную расчетную
мощность (в • а):
Всю площадь обогрева разбивают на
отдельные участки так, чтобы мощность кансдогб не
превышала 25% номинальной (паспортной)
мощности понижающего трансформатора,
выбранного для питания участка обогрева. Это
делают для того, чтобы в случае необходимости
была возможность переключить систему
обогрева на ступень с более высоким
напряжением и этим увеличить тепловыделение-
В связи с тем что при переключении
мощность увеличивается пропорционально второй
степени от увеличения напряжения, необходим
хотя бы двойной запас мощности
трансформатора.
Так как при работе на низших ступенях
напряжения допустимая мощность
трансформатора составляет около 50% паспортной, то для
того, чтобы иметь двойной запас мощности
трансформатора, его расчетная нагрузка
(в • а) не должна превышать 25% паспортной
мощности.
Для систем электрообогрева могут быть
использованы трансформаторы разных типов, но
наиболее удобны электропечные ТНТ-35ВО
и ТНТ-60ВО, так как они имеют
незначительные изменения напряжения между соседними
ступенями, что позволяет в процессе
эксплуатации работать на двух и более ступенях
напряжения, не (меняя трансформатора.
Для небольших площадей можно
рекомендовать однофазную схему электрообогрева,
питающуюся от однофазного трансформатора
(рис. 1).
Обогреваемые площади, имеющие
небольшую ширину, в меньшей мере
подвергаются опасности промерзания, так как полоса
грунта шириной около 6 м, считая от внешнего
периметра, в теплое время года оттаивает за
счет внешних теплопритоков.
Для больших участков требуется
трехфазная схема электрообогрева с трехфазным
трансформатором (рис.2).
После определения размера обогреваемой
площади и необходимой электрической
мощности одного участка устанавливают общее
число ^стержней. При трехфазной схеме
соединений оно должно быть кратным трем для
возможности разделения участка на три равных
секции (отдельные фазы), каждая из которых
должна иметь два самостоятельных вывода
шинами вверх.
Диаметр и общее число стержней, число
стержней в группе и число последовательно
соединенных групп в процессе электрического
расчета выбирают такими, при которых
расчетное напряжение секции и линейное
напряжение трансформатора получаются в
рекомендованных выше пределах A2—65 в), а
допустимый для трансформатора ток
позволяет-перейти в случае необходимости на высшую ступень
28

S806
380$
Рис. 1. Однофазная схема
электрообогрева:
Э — электронагреватели; Ш —
шины сборные; Вх—В2 —
выводы вертикальные; Т —
трансформатор.
напряжения. Изменяя перечисленные
расчетные параметры, можно подобрать необходимое
напряжение, которое должно соответствовать
одной из первых (низших) ступеней
напряжения трансформатора.
В трехфазной схеме рекомендуется
соединение отдельных секций в треугольник.
Соединение звездой дает большую разность
потенциалов между соседними стержнями, что
нежелательно.
Величины активного сопротивления
переменному току частотой 50 гц круглой
(арматурной) стали в зависимости от тока,
проходящего по стержню, приведены в табл. Ь Эти
величины получены экспериментально для двух
Рис. 2. Трехфазная схема электрообогрева:
Э — электронагреватели; Ш — шины сборные; В{—Be—
выводы вертикальные; Т — трансформатор; РТ — реле
температуры; ПР — переключатель режима; Л —
линейный контактор: Л В, ЛЗ — лампы сигнальные.
характерных нагрузок током (наименьшей и
наибольшей), встречавшихся на практике при
использовании стальных проводников в
качестве троллеев.
В расчете чаще применяется сопротивление
при наибольшем токе.
Стальные стержни-нагреватели имеют
значительное индуктивное сопротивление:
внутреннее, самого стержня, и внешнее, взаимной
индуктивности между стержнями.
Для учета общего индуктивного
сопротивления (внутреннего и внешнего) рекомендуется
пользоваться приблизительными
практическими величинами коэффициента мощности
(cos ф) электроустановки в целом в зависимо-
Таблица 1
Нагрузка
Наименьший ток
Наибольший ток
Параметры
Ток, а
Удельное сопротивление, ом/км . . .
Ток, а
Удельное сопротивление, ом/км . . .
Диаметр круглой стали, мм 1
6
10
16,6
18
15
8
15
11,8
21
11
10
17,5
9,25
28
8,2
12
40
6,1
65
6,1
16
60
5,3
80 1
4,4 |
Число параллельных стержней в группе . .
1
0,86
2
0,85
3
0,82
4
0,80
5
0,75
6
0,70
7
0,65
Т<
8
0,60
а б л и ца 2
9
0,55
10
0,50
29

сти от числа стержней в группах
{табл. 2).
Исходя из активной мощности секции
определяют ток в секции и стержне. По току и
полному сопротивлению секции находят
напряжение, которое требуется подвести к ней.
По расчетным данным выбирают ступень
напряжения трансформатора. Окончательный
выбор рабочей ступени напряжения
трансформатора производится в процессе эксплуатации
по результатам измерения температуры грунта.
Напряжение должно быть минимальным,
при котором обеспечивается поддержание
температуры грунта в пределах от 1 до 3°С при
автоматическом управлении.
Включение и отключение трансформатора
производится автоматическим регулятором
температуры, связанным с датчиком,
контролирующим температуру грунта.
Рекомендуемые последовательность и
формулы расчета приведены ниже.
Площадь секции F t м? — '
Температура охлаждаемой среды tQt °C . —
Температура грунта /г, ° С ~
Коэффициент теплопередачи
теплоизоляции пола /г, ккалЦм* • ч • град) .... СНиП И—П • 2—62 5.13
Количество тепла q, ккал\ч Я=^с ( *Г—*С) *г
Коэффициент запаса К3 Принимается равным 2
ЯК-
Мощность нагревателей ЛГ,, вт ЛГ = —
с с 0,86
Число последовательных групп В • . . . —
Число параллельных стержней в группе л —
Число стержней-нагревателей т т = пВ
Диаметр стержней d, мм —
Длина стержней /, км —
Удельное активное сопротивление
стержней rQ, ом/км По табл. 1
Коэффициент мощности секции cos 9 (в
зависимости от л) По табл. 2
Активное сопротивление стержня г
длиной / КМ, ОМ Г a TQl
Активное сопротивление секции гс из п
параллельных стержней в группе и В о
последовательных групп, ом гс = г
Полное сопротивление секции г , ом . . г= —-—
с с cos у
-±-
rc
Напряжение секции UQ, в U = /с zc
Ток в стержне /, а /= ——
п
Выбранная ступень напряжения
трансформатора UJt в —
Схема соединения секций Треугольник
Длина и сечение провода L/S, м/мм3 . . —
Ток в проводе /д, а /п = у 3 /с
Удельное сопротивление р, ом • мм*/м . алюминий — 0,0315;
медь — 0,0188*
Потеря напряжения в проводе Д и, в . . д и = р / у 3
Действительное напряжение секции
^с.д. в ^с.д= ^т-д"
Действительный ток секции /с#д, а • . . ^с#д = :—
zc
Действительная мощность участка Л/. _ о/2 ,
ЛГу#д, вт . ^уд ~ "св. гс
Действительное количество тепла Q, Q = N «0,86
ккал\ч У#д
Действительный коэффициент запаса К3 д Я.д =
3q
Коэффициент запаса при следующей _ ( ит2 \2 к
ступени напряжения К32 Лз2~ ^ • а
Расчет длительности охлаждения камеры
Д. Ф. ГЕРЧИКОВ
621.565.001.4.037.1
При разработке климатических
охлаждаемых камер необходимо обеспечить выход их на
заданный режим в установленный отрезок
времени. Решение этого вопроса определяется
правильным подбором холодильной машины.
В настоящей статье предлагается методика
такого подбора. В ее основу положено
допущение, что в процессе выхода камеры на
режим разность Эт между температурой
окружающей среды t0.c и температурой воздуха в
камере tz через т часов после начала
охлаждения меняется по экспоненциальному закону,
т. е.
ех = 0бA-*-|ЛХ)> A)
где 8б — разность температур при
установившемся балансе теплопритоков и
холодопроизводительности, °С;
m — темп охлаждения, \/ч.
При выходе камеры на режим тепловая
нагрузка Q на холодильную машину
складывается из следующих теплопритоков:
Q=Qb+Qh+Qo+Qd
B)
где QB
Qh
теплоприток от внутренних деталей
камеры, ккал/ч;
теплоприток от изоляции камеры,
ккал/ч;
Qo — теплоприток от окружающей среды,
ккал/ч;
Qu — постоянный теплоприток (например,
тепловой эквивалент работы
вентилятора), ккал/ч.
Все теплопритоки, кроме Qn, определяются
как функции от времени-
Предположим, что температура внутренних
деталей камеры в каждый момент времени
равна температуре воздуха внутри камеры.
30

Тогда
Qb=—^2j Св°в
dtx
C)
где св — удельная теплоемкость внутренних
деталей камеры, ккал/ (кг • град);
GB — вес внутренних деталей, кг.
Принимаем, что температура изоляции
является средней арифметической между
температурами внутри камеры и окружающей среды
Qh = — CHGH
#и
дх
1 г Г **
— сиОи —-
z 0т
где си — удельная теплоемкость
ккал/(кг • град);
GH — вес изоляции, /сг;
4 — температура изоляции, °С
Однако
D)
изоляции,
ат
Подставив это значение в уравнения C) и
D), получим
Qf> = 2dc*GB~J7' E)
1 X
2 ат
Теплоприток от окружающей среды
Qo=№0x, G)
где кк — коэффициент теплопередачи через
ограждение камеры, ккал/(м2-чХ
Хград);
FK — расчетная теплопередающая
поверхность камеры, м2.
Дифференцируя уравнение A), получим
дЬх
-г—=Q6me-mx .
дх
ддх
77
Подставив значения
и 0Т в
уравнения E), F) и G), а найденные при этом
функции в уравнение B), после преобразований,
получим величину тепловой нагрузки на
холодильную машину в зависимости от времени
(mcBGB + — cHGH •
kKFK
+ kKFKB6 + Qn.
Эта нагрузка равна
Q=№(*x-^o),
где &и
+
(8)
О)
коэффициент теплопередачи
испарителя холодильной машины,
ккал/(м2 • ч • град);
Fji — теплопередающая поверхность ис-
2.
/0 — Температура кииения
агента,°С.
ХОЛОДИЛЬНОГО
Из уравнения (9)
О
*o = V
«и*и
: *о.с — % '
*И^И
ИЛИ
*о = *о.с — вб + **б е~
»И' И
(Ю)
Для каждой холодильной машины имеется и
может быть определена зависимость холодо-
производительности от температуры кипения
QxW('o). (И)
Для определения значения 8б рассмотрим
работу машины в установившемся режиме (при
т=оо). В этом случае Q = Qx.M и уравнения
(9), A1) и A2) примут вид
*о = *о.с— 0б—
^и* и
A2)
Q=/('o).
Система уравнений A2) состоит из трех
уравнений с тремя неизвестными (Q, 9б и t0).
Решив ее, определяем значение 06- Значение
темпа охлаждения т находим из
уравнения A).
Из условия, что в заданное время т3
разность температур между окружающей средой
и камерой должна достигнуть заданного
значения 03
In
т = •
A3)
парителя, м*\
Таким образом, поверочный расчет
правильности выбора холодильной машины для
обеспечения вывода камеры на заданный режим
производится в следующей
последовательности.
Составляется система уравнений A2).
Решая эту систему, определяем 06. Подставляя
значение 06 в уравнение A3), определяем темп
охлаждения т. По уравнению (8) строим
графическую зависимость Q=/i(t). По уравнению
A0) определяем зависимость /0=/2(т).
Подставляя эту зависимость в уравнение A1),
получаем <2х.м=/з(т). Если Qx.M>Q (с момента
пуска до т3), то машина обеспечит выход
камеры на режим в заданное время.
Сложнее решается задача определения
времени выхода камеры на режим при заданных
конструктивных параметрах камеры и
зависимости Qx.M=/D)- Дело в том, что система,
состоящая из уравнений (8) и A0), помимо
независимого аргумента т, содержит еще три
неизвестных: Q, т и /о-
31

Принципиально система могла бы быть
решена, если ее дополнить уравнениями,
описывающими процесс теплопередачи от стенок и
внутренних деталей камеры к воздуху и от
воздуха к испарителю. Поскольку конфигурация
теплопередающих поверхностей достаточно
сложна, а процесс нестационарный, то
составление и решение этих уравнений — задача
чрезвычайно сложная. Поэтому для
проведения инженерного расчета времени выхода
камеры на стационарный, режим лучше
использовать метод последовательных приближений.
От редакции. Использование в данной статье
уравнений стационарного теплообмена D и 7) для решения
нестационарной задачи охлаждения климатической камеры
может быть оправдано лишь при весьма малой
теплоемкости изоляционной конструкции.
Наборы из быстрозамороженных овощей
Канд. техн. наук Е. Г. КРОТОВ, И. И. ПЛУЖНИКОВ, Л. А. ГОЛУБЯТНИКОВ*
Одесский технологический институт пищевой промышленности им. М. В. Ломоносова
«35.037.5
Встречаются два вида продукции из
замороженных овощей — отдельно замороженные
овощи и многокомпонентные овощные смеси в
виде готовых к употреблению обеденных блюд
(щи, борщ, суп, рагу).
Отдельно замороженные овощи не
нашли широкого спроса, так как для
приготовления обеда нужен обычно набор овощей.
Многокомпонентные смеси лишают кулинара
возможности приготовить блюдо по своему
вкусу и вкусу потребителя, что в известной
мере ограничивает спрос на этот вид
продукта. .
Быстрозамороженные «наборы т{ овощей,
рецептура и технология производства которых
разработаны в Одесском технологическом
институте пищевой промышленности имени
М. В. Ломоносова, лишены указанных выше
недостатков. Наборы предлагается
вырабатывать из традиционного консервного сырья:
зеленый горошек, баклажаны, кабачки, перец,
томаты, зелень листовая.
Разработано восемь различных наборов,
являющихся основой для приготовления самых
различных овощных блюд путем
соответствующей обработки и добавления томатного или
сметанного соусов, некоторых овощей
(морковь, лук), сушеных грибов, а также риса и
мяса для фаршировки.
Наборы вырабатывались по приведенной на
рисунке технологической схеме. Отдельные
компоненты наборов подготавливали на
линиях в овощном и томатном цехах Тирасполь-
ского консервного завода им. 1 Мая (при
активной помощи работников завода) в момент
32
переработки соответствующих овощей путем
догрузки оборудования на предварительных
операциях до полной его производительности.
Такой метод работы не только возможен, но и
целесообразен, так как производительность ско-
(tZ)(^eu )(го„ать,ЛСзшнь )
/7\
( Кабачки |
1 j I тип иг ж
. Сортчрабна \ I Сортиробщ \ Сортиро6ка\ щлибробка I ХКалибробка11 Мойка
танишрабкоХ Чистка 11 Чистка I Шспекция IХинспекиия11 длагиЕ I
1 Г " \ J ' i ' ' » ' ' | И | I
\Охлаждсние |
т
Резка
][
Резка
Удаление
благи
| Инспекция"^ \Инспекщя ] \инспекцйя
][
Удаление
благи
Удаление
т
7
удаление
благи
\ч>ормирабание\
пичкоб I
Замораживание
В скороморозильных
аппаратах
1
В камерах
Подготобка
кулькоб, коробочек
Хранение
компонентой
Подготобка
Лодб~ор компонентоб |
Раарасобка
Упакобка
I Храпение набароб I
Технологическая схема производства наборов из
быстрозамороженных овощей.

роморозильных аппаратов невелика, и заводы
не располагают большими емкостями для
хранения замороженной^продукции. Съем же
небольшого (количества*сырья с линии овощных
цехов не отразится на их производительности.
Это позволит заводам уже сейчас без
дополнительных затрат начать производство
замороженных наборов, повысить
эксплуатационные показатели, снизить себестоимость
продукции*
Как видно из приведенной схемы,
производство наборов состоит в основном из пяти
процессов: предварительная подготовка отдельных
видов сырья, замораживание, холодильное
хранение компонентов, составление наборов и
упаковка, длительное холодильное хранение.
Предварительную обработку овощей в
зависимости от их вида проводили следующим
образом.
Зеленый горошек. Обмолоченный горошек
подвергался мойке, сортировке, бланшировке,
охлаждению, инспекции.
После инспекции горошек обдували
воздухом для удаления в лаяли с целью предупреж*
дения амерзания и передавали для
замораживания. Блашнирювку проводили при
температуре 98°С.
Кабачки и баклажаны. На линии овощных
закусочных консервов кабачки и баклажаны
мыли, сортировали, чистили и резали на
кружки. Для замораживания отбирали хорошо
нарезанные кружки толщиной 15—20 мм,
укладывали их в противни и передавали на
замораживание.
Перец и томаты. Сортировку-калибровку,
инспекцию перца и томатов осуществляли
соответственно на линии перца фаршированного
и томатов цельноконюервированных. После
предварительной подготовки перец и; томаты
обдували воздухом и передавали на
замораживание. Для наборов, включающих резаный
перец, последний измельчали на овощерезках
при размерах кусочков 20—25 мм.
Зелень листовая (укроп, петрушка). При
подготовке зелень сортировали, тщательно
мыли в ванне и под душем, продували воздухом
и связывали в пучки по 10 г, каждый вид
зелени отдельно.
Подготовленные овощи замораживали в
скороморозильных аппаратах СА при
температуре воздуха не выше —35°С. Противни
скороморозильного аппарата заполняли
россыпью: кабачки и баклажаны в два—три слоя,
томаты, перец — в два слоя, горошек слоем
40—45 мм.
Продукт считался замороженным, когда
температура плода или кусочка, находящегося
в центре слоя, становилась равной —174-
—18°С.
Замороженные овощи ссыпали в решетчатые
контейнеры-ящики и загружали в камеры для
хранения при температуре —18°С.
Контейнеры-ящики с замороженными овощами
хранили уложенными в штабеля по видам овощей.
Зелень замораживали и хранили в
решетчатых ящиках в камерах с температурой возду*
ха не выше —18°С. При замораживании
ящики с зеленью укладывали в камерах в
шахматном порядке.
Так как овощи поступают на завод не
одновременно и в сезон работы на консервных
заводах рабочих не хватает, то наборы из заАмо-
роженных овощей по разработанным рецептам
составляли в декабре. Подобранные в
ассортименте овощи расфасовывали по весу в
полиэтиленовые кульки общим весом нетто 1 кг
и герметизировали термосваркой. В каждый
кулек вкладывали этикетку с указанием
реквизитов предприятия, наименования набора и
его состава, веса нетто, даты замораживания,
способа применения. Пакеты по видам
наборов упаковывали в картонные короба по
10 шт., заклеивали лентой, маркировали и
передавали в камеру на длительное хранение.
Исходя из экономических соображений и
качества продукции срок хранения наборов при
температуре в камере хранения —18°С
установлен до апреля следующего года, а в
торговых точках — в течение 10 суток при
температуре не выше —12°С.
Проведенные физико-химические и органо-
лептические исследования замороженных
овощей после указанного срока хранения
показали, что качество замороженных овощей
хорошее, овощи сохранили внешний вид, цвет,
форму, вкус и были вполне пригодны для
кулинарной обработки.
Приготовленные блюда получили высокую
оценку, при этом отмечалось, что они не
отличаются от аналогичных блюд, приготовленных
из такого же набора свежих овощей.
Особенно высокую оценку получили соус из
кабачков и зеленого горошка, соус из баклажанов,
перец фаршированный, рагу овощное, перец
жареный по-молдавски, икра из баклажанов,
кабачки жареные, баклажаны и томаты в
чесночном соусе и другие блюда.
В результате проведенных
научно-экспериментальных работ институтом разработаны
проект технологической инструкции и
технические условия на быстрозамороженные
наборы. Проекты переданы Управлению
консервной промышленности МПП Молдавской
ССР для соответствующего оформления.
33

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Влияние формы и размеров кожухов
герметичных компрессоров
на их звукоизолирующую способность
В. А. ТИХОМИРОВ, В. И. ПРОНЬКА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621.57.041-213.3:534.83
В компрессорах с высоким качеством внутренней вйб-
роизоляции основная часть излучаемых собственно
компрессором и его электродвигателем звуков изолируется
и гасится кожухом. Величина этого гашения зависит от
материала, формы, размеров кожуха и ряда других
факторов.
Качество звукоизолирующей способности конструкции
оценивается либо эффективностью звукоизоляции
конструкции (ранее называлась действительной
звукоизолирующей способностью), либо звукоизолирующей
способностью ее ограждений. Эффективность звукоизоляции
конструкции характеризует снижение шума в
окружающей среде при помещении источника в эту конструкцию
без учета происходящих в ней звуковых процессов.
Поэтому величина эффективности для данных источника и
конструкции однозначна. При помещении источника
шума в изолирующую конструкцию, особенно малых
размеров, звуковое давление образующегося в ней шума в
результате многократного наложения прямых и
отраженных от ограждений звуков возрастает, а характер
звукового поля существенно изменяется. Эта совокупность
звуковых явлений, включая эффективность
звукоизоляции конструкции, оценивается звукоизолирующей
способностью ее ограждений.
В работе [1] был исследован характер звукового поля
в кожухе, определена эффективность звукоизоляции
кожухов герметичных компрессоров для домашних
холодильников и торгового оборудования и опытных
макетов сферических кожухов, установлена зависимость
эффективности звукоизоляции от материала и толщины
стенок кожухов и заполняющей кожухи газовой среды.
В данной статье приводятся результаты исследования
влияния на звукоизолирующую способность кожухов их
формы и размеров.
Расчет звукоизолирующей способности цилиндрических
и сферических кожухов (оболочек) большого размера,
предложенный в работе [2], производится по формулам:
для цилиндрических оболочек
#-20Ig
+ 20Ig
if'-(-
2pcp ccp
X0,98-^j2.0,98l|-26,
X
для сферических оболочек
R=Ro— 101g@,23#0),
где
О)
B)
со=2я / — круговая частота изолируемого
звука, 1/сек;
34
= рб — масса единицы поверхности
кожуха, кг • сек2/м3;
р — плотность материала кожуха,
кг • сек2/м4;
б — толщина стенок кожуха, м;
er = 2./r = C2pl/-^--
круговая граничная частота
пластинки, изготовленной из
материала кожуха, 1/сек;
/г — то же, граничная частота, гц;
рсрСср—волновое сопротивление
газовой среды (воздуха), в которой
распространяется звук, кгХ
Хсек/м3\
рср — плотность среды, кг • сек2/мА;
сСр — скорость распространения звука
в газовой среде (воздухе),
м/сек;
D =
ЕЬ*
12<1-|*)
<*о = 2тс/0 =
гкож
• цилиндрическая жесткость
пластинки, изготовленной из
материала кожуха, кгм;
модуль Юнга для материала
кожуха, кг/м2;
то же, коэффициент Пуассона;
• первая круговая граничная
частота кожуха, 1/сек;
/о — то же, граничная частота, гц;
са — скорость продольных волн в
стержне, изготовленном из
материала кожуха, м/сек;
гкож— радиус кожуха, м;
звукоизолирующая способность
сферического кожуха при
прямом падении на его стенки
звуковых волн, дб.
Возрастание шума внутри кожуха определяется
звукопоглощением стенок кожуха, а экстремальные значения
частотной характеристики возрастания шума — соотно-

шением размеров кожуха и длин образующихся в нем
звуковых волн.
Средняя величина возрастания шума в кожухе
AL=10 lgioT C)
где (Г—средний коэффициент звукопоглощения (а<1)
внутренних поверхностей стенок кожуха.
Экстремальные слагающие возрастания шума в
кожухе ALmax и ALmin находятся: максимальные — на
частотах пучностей
<-ср
ftty4 ~" 21
^'кож
минимальные — на частотах узлов
h
Зс,
/уз =
ср
4/к
*,
D)
Dа)
где /кож — внутренний размер кожуха со стороны
максимальной направленности внутреннего
шума, м;
i, k — порядок гармоники (t = l, 2, 3,...; &=1, 3, 5...).
Анализ каталожных материалов ведущих зарубежных
фирм («Текумсе», «Данфосс», «Копленд» и др.)
показывает, что наиболее распространенной формой кожухов
выпускаемых в настоящее время герметичных
компрессоров является цилиндрическая с размерами в плане до
340 мм и высотой до 440 мм.
Авторами были исследованы макеты цилиндрических
круглых и эллипсных кожухов. Для сравнения были
испытаны кожухи сферической формы с поверхностями,
сопоставимыми с кожухами цилиндрической формы.
Размеры опытных макетов кожухов приведены в табл. 1.
Изготовление кожухов и методика их испытаний
аналогичны описанным в работе [1]. Толщина стенок
определялась как средневзвешенная.
Таблица 1
Форма кожуха
и поперечного
сечения
Цилиндрическая
эллипс-
ная
круглая
Сферическая
Номер
кожуха
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Размеры кожуха, мм
длина
290
ширина
232
255
162
207
высота
261
194
255
411
566
. 255
218
282
346
Средняя
толщина
стенки, мм
1,76
1,76
1,68
1,65
1,42
1,60
1,51
1,52
1,51
1,59
Наружная
поверхность,
0,25
0,20 1
0,25
0,375
0,50 1
0,15 1
0,20 |
0,15
0,25
0,375
Звукометрический тракт (рис. 1, а) состоит из
прецизионной аппаратуры фирмы «Брюль и Къер» (Дания),
звуко- и вибровоспроизводящие тракты (рис. 1, б) — из
отечественной, датской (фирма «Брюль и Къер») и
немецкой (объединение РФТ—ГДР) аппаратуры.
Эффективность звукоизоляции Дэ определялась как
разность шума источника в свободном состоянии
1р.ист и помещенного в кожух Lp-кож, а возрастание
шума в кожухе AL — как разность шума внутри кожуха
LBH и источника в свободном состоянии Lhct на том же
* KJ K-/i
Рис. 1. Звукометрический и
звуковоспроизводящий (а), вибропроизводящий и
виброметрический (б) тракты:
/ — заглушённая камера; // —
звукометрическое помещение;
/ — испытываемый кожух; 2 — самописец
уровней 2305 (Дания); j — спектрометр
2112 (Дания); 4 — фиксатор микрофонов;
5 — микрофены 4131 и 4134 (Дания)*; 6 —
генератор белого шума NRG-1 (ГДР); 7 —
усилитель LV-101 (ГДР); 8 — ламповый
вольтметр; 9 — динамик 10 ГРД-5
мощностью 50 вт; 10 — генератор звуковых
колебаний 1612 (Дания); 11 —"вибродатчики
KD-12, KD-13 (ГДР); 12 —
предварительный усилитель 1606 (Дания); 13 —
вибростол EEI-221 (ГДР).
35

Среднегеометрическая частота 1/3-октабной полосы, fo,
расстоянии от источника. Звукоизолирующая способность
кожуха
Установлено, что минимальные слагающие
эффективности звукоизоляции кожухов (рис. 2, а), определяющие
ее средний уровень, лежат в зоне граничной частоты
кожуха /о- У сферических кожухов эти слагающие с
увеличением диаметра кожуха понижаются, соответственно
уменьшаются и средние уровни эффективности
звукоизоляции. В цилиндрических кожухах влияние изменения
граничной частоты кожуха оказалось значительно
меньшим и на общей величине эффективности их
звукоизоляции практически не отражалось.
Средняя величина эффективности звукоизоляции R9
цилиндрических кожухов (табл. 2) составила около
20 дб, а у сферических она изменялась от 31 до 17 дб.
Провалы в частотной характеристике эффективности
звукоизоляции кожухов (рис. 2, а) в зоне средних
частот связаны с образованием в них стоячих волн и
повышением излучения звуков кожухами на частотах
резонанса с их собственными колебаниями и на граничных
частотах.
Возрастание шума в кожухах (табл. 3) вследствие зву-
коотражений от их стенок по средним уровням AL
оказалось весьма близким: у цилиндрических 27 дб, у
сферических 22 дб.
Однако по частотным слагающим (рис. 2, б)
возрастание шума в кожухе колеблется в широких пределах
главным образом вследствие образования стоячих волн.
Полученные при испытаниях частоты экстремальных
слагающих стоячих волн (табл. 4) достаточно хорошо
сходятся с расчетными по формулам D) и Dа).
36

Средне тштришкая частота 1/3-отавной полосы, ей,
Рис. 2. Эффективность звукоизоляции Д9 (а) и
возрастание шума AL (б) в кожухах:
1,1 — цилиндрических эллипеных: # — по оси х, О—
по оси у; 0 — iio оси г; II — цилиндрических
круглых диаметром 255 мм, высотой: 2 — 194 мм, 3 —
255 мм, 4 — 411 мм, 5 — 566 мм; III — то же,
высотой 255 мм, диаметром: 5—162 мм, 7 — 207 мм; IV—
сферических диаметром: 8 — 218 мм, 9 — 282 мм,
10 — 346 мм.
Суммируя полученные значения эффективности
звукоизоляции и возрастания шума в кожухе, видим, что
звукоизолирующая способность кожухов в диапазоне
звуковых частот (рис. 3, а) подчиняется одной
закономерности и от формы и размеров кожуха зависит, мало.
При этом средняя величина звукоизолирующей
способности R кожухов цилиндрической формы разных
размеров одинакова D7 дб), а кожухов сферической формы —
возрастает с уменьшением диаметра. Величина
отклонения средней звукоизолирующей способности сферических
кожухов от цилиндрических составляет
д#= 140—65 lgz-кож.
Полученные результаты испытаний (рис. 3, б, в)
несколько выше расчетных по формуле A) и близки к
расчетным по формуле B). Наиболее близко описывает
полученные результаты предложенная авторами
эмпирическая зависимость (рис. 3, а)
37

Таблица 2
Номер
кожуха
1 1 ¦
2
з
4
5
6
7
Среднее
8
^
10
Эффективность звукоизоляции кожуха |
дб
н
о
S
о,
««0
103
105
103
105
103
103
103
—
103
103
103
1 * При измерен
о
ы
о,
83
83
83
84
84
82
83
—
72
78
86
ИИ ПО Ш
20
22
20
21
19
21
20
20±f
31
25
17
кале ,А* и
дбА* 1
н
и
S
•<
104
106
105
106
104
104
104
—
104
104
104
1умомер
о
<
а»
<1
85
85
85
85
85
84
85
—
74
80
88
i.
<
19
21
20
21
19
20
19
20±1
30
24
16
Номер
кожуха
1
2
3
4
5
6
7
Среднее
8
9
10
Среднее
^вн
126
130
129
126
126
130
130
—
132
131
128
—
Возрастание
дб
^ист
101
104
102
100
99
103
102
—
ПО
108
106
—
LL
25
26
27
26
27
27
28
27±5
22
23
22
221J
Таблица 3
пума в кожухе
LA вн
127
131
130
127
127
129
131
—
133
130
129
—
дбА
^А ист
102
105
103
101
100
104
103
—
111
108
107
—
^А
25
26
27
26
27
25
28
2в±|
22
22
22
22 ±0
Номер
кожуха
1
2
4
6
7
8
9
10
1 * Рас
** Ука
Та
блица 4
Частота стоячей волны, гц
максимальная слагающая
расчетная*
650
880
670
410
300
670
670
780
610
490
4етным разм
зана ширин:
опытная**
560—710
710—900
560—710
360—450
280—350
560—710
560—710
710—900
560—710
560—710
ером являлась i
i 1/3-октавной ]
минимальная слагающая
расчетная*
980
1310
1000
620
450
1000
1000
1170
920
740
илсота кожу
полосы.
опытная** |
890—1120
1120—1410
890—1120
560—710
360—450
890—1120
890—1120
1120—1410
890—1120
710—900
ха.
R = R + C + Ct/ + С,Р + С3/«,
E)
Таблица 5
Обозначение
коэффициентов
с
с»
с,
с,
Значения постоянных коэффициентов
выражения E)
200-2000 гц
3,5-10
-9,1
8, Ы0"
У -2, МО
2000-20000 гц
1,4-10
—8,5
8,7- КГ3
—2,4-ИГ5
состав-
где /?=13,51gG+32— средняя звукоизолирующая
способность цилиндрических
кожухов, дб;
G — вес единицы поверхности
кожуха, кг/м2;
С, Си С2, С3— постоянные коэффициенты;
/ — среднегеометрическая частота
Уз-октавной полосы
изолируемых звуков, гц.
Поправка для сферических кожухов в этом случае
прибавляется к слагающим в 7з-октавных полосах, частоты
которых близки к граничной! /0 = ————), и
\ 2к гкож /
ляет Ai?i = 126—65 \grKom.
Расчет по формуле E) ведется для двух интервалов
частот: 200—2000 и 2000—20000 гц. Соответствующие
коэффициенты представлены в табл. 5.
При расчете звукоизолирующей способности кожухов
герметичных фреоновых компрессоров к среднему
значению R E) прибавляется поправка Ai?2=13—
—10 ^РфрСфр, полученная по результатам работы [1], на
волновое сопротивление фреона в кожухе.
Выводы
Звукоизолирующая способность кожухов герметичных
компрессоров практически не зависит от их формы и
размеров и с достаточной точностью может быть
рассчитана по формуле E).
Выбор кожуха правилен, если частоты его резонансных
колебаний, граничные частоты звукоизлучения кожуха
38

Рис. 3. Звукоизолирующая способность R кожухов: а — средняя по опытам A) и расчетная B) по
формуле E); б, в — расчетные по формулам A, 2); цилиндрические круглые диаметром 255 мм, высотой:
А — 194 мм, V — 255 мм, V— 411 мм,±— 566 мм; то же, высотой 255 мм, диаметром: ? — 162 мм, Щ —
207 мм; тоже, ф — эллипсных размером 290 X 232X261 мм; сферических диаметром: О — 218 мм,
X — 282 мм, Н 346 мм.
ЛИТЕРАТУРА
1. Тихомиров В. А. Исследование
звукоизолирующей способности кожухов герметичных
компрессоров. «Холодильная техника», 1969, № 10.
2. Вавилов В. В. Звукоизоляция цилиндрических и
сферических оболочек. Автореферат кандидатской
диссертации. М., НИИСФ, 1969.
у ~d) ичаст
/о — i и /г = с2 I/ —- 1 и частоты пучностей
2тс Гкож V D J
стоячих волн в кожухе (/Пуч = "^ *) находятся во
внерезонансных зонах с возбуждаемыми собственно
компрессором и электродвигателем колебаниями.

Массообмен при абсорбции
аммиака водоаммиачным
раствором
Ю. В. ОСИПОВ, канд. техн. наук Н. П. ТРЕТЬЯКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
621.564.22:66.015.23
Общее сопротивление переносу массы из
парогазовой фазы в жидкую равно суммарному сопротивлению
в этих фазах. Сопротивлением переноса массы через
поверхность можно пренебречь, если в растворе
отсутствуют поверхностно-активные вещества. Из работ
[1, 2], рассматривавших абсорбцию аммиака из воздуш-
ноаммиачной смеси водой, известно, что в некоторых
случаях сопротивление жидкой фазы составляет до 24%
от общего сопротивления массопереносу. При абсорбции
аммиака из водородоаммиачной смеси из-за большей
диффузии аммиака в водороде, чем в воздухе, можно
ожидать еще большей доли сопротивления жидкой фазы.
Обычно для расчета массообмена в жидкой фазе
предлагаются критериальные уравнения вида:
Nu^^Re^Pr^ .
Экспериментально массообмен в жидкой фазе
изучался при абсорбции водой плохо растворимых газов (С02,
02) [3—5] или путем сравнения общих коэффициентов
массопереноса при абсорбции аммиака из воздушноам-
миачной смеси водой и растворами серной кислоты
lit 2]. Однако процесс в абсорбере абсорбционно-диффу-
зионной машины имеет характерные особенности,
которые не позволяют использовать для расчета результаты
вышеприведенных работ: весовая концентрация водо-
аммиачного раствора по аммиаку достигает 45%; при
абсорбции наблюдается значительный тепловой эффект;
абсорбция происходит в растворе, текущем струйкой
внутри слегка наклоненной трубы.
Авторами изучен массообмен в жидкой фазе при
абсорбции дистиллированной водой чистого пара
аммиака. Известно, что в этом случае сопротивление
сосредоточено в жидкой фазе. Сопротивление массопереносу
через поверхность раздела фаз в расчетах не
учитывалось. Экспериментальное изучение процесса абсорбции
производилось на специально построенной опытной
установке.
Пар аммиака подавали в экспериментальную
опытную трубу диаметром 22x1,5 мм противотоком
раствору. Движение раствора во всей установке
осуществлялось под действием сил тяжести. Водоаммиачный
раствор сливался в мерный бачок, где измерялось его
количество. Теплота абсорбции отводилась водой,
циркулировавшей в межтрубном пространстве опытной трубы.
Пробы водоаммиачного раствора отбирали в шести точ
ках: перед трубой, после нее и в четырех сечениях
трубы. Концентрацию водоаммиачного раствора определяли
методом титрования. Пробу раствора для анализа
отбирали в колбу с кислотой по тонкой медицинской игле.
Этим исключался контакт раствора с воздухом.
Экспериментальную трубу помещали в
теплоизолированный кожух, где температуру воздуха поддерживали
равной температуре процесса. Наличие теплоизоляции
опытной трубы и всех подводящих трубопроводов
позволило пренебречь наружными теплопритоками в трубе
при составлении тепловых балансов. Температуру
раствора и пара аммиака измеряли термопарами на входе и
выходе из трубы и в четырех сечениях трубы, темпера-
40
туру стенки — в каждом из четырех сечений трубы
тремя термопарами, уложенными в прорезиненные канавки
по нижней, боковой и верхней образующим трубы.
Места расположения термопар в одном из сечений трубы
показаны на рис. 1. Температуру лара аммиака
измеряли тремя термопарами, расположенными по вертикали,
внутри опытной трубы, а раствора — нижней
термопарой, к которой была припаяна пластинка из жести.
Температуру охлаждающей воды измеряли на входе и на
выходе ее из межтрубного пространства опытной трубы
и, кроме того, в каждом сечении термопарами,
припаянными к медным пластинкам, установленным
концентрически в межтрубном пространстве.
На рис. 2 показано изменение по длине трубы
температуры раствора, температуры охлаждающей воды,
средних температур пара аммиака и стенки трубы и
концентрации раствора. В начале трубы, куда
входит чистая вода, процесс идет наиболее
интенсивно. При этом температура раствора значительно
повышается. Далее, по мере повышения концентрации и
уменьшения движущей силы процесса, скорость
абсорбции понижается. Температура раствора начинает
понижаться и происходит дальнейшее насыщение раствора
аммиаком. Полного насыщения раствора достичь не
удавалось. Для всех проведенных режимов составлены
тепловые балансы. Учитывались только те режимы, в
которых этот баланс не сходился не более чем на 15%.
Опыты проводились при значениях давления аммиака в
установке 1,5, 2 и 3 кгс/см2, температурах начала процесса
20, 30 и 40°С и расходах раствора от 0,1 до 0,7 см9/сек.
Для каждого участка трубы вычислены коэффициент
массопереноса рж и критерии Ииж, Иеж и Ргж.
Коэффициент массопереноса
S А°
Рж = ИГ",
F- АС
где AG — количество аммиака, поглощенного на
участке трубы;
F — поверхность массообмена;
АС — средняя движущая сила процесса (средняя
арифметическая разность объемных
концентраций в начале и конце участка трубы,
кгЫНь/м* раствора).
Рис. 1. Сечение экспериментальной трубы:
/ — труба 0 22x1,5 мм: 2 — термопара для
измерения температуры пара аммиака; 3 —
пластинка с термопарой для измерения
температуры раствора; 4 — пластинка с термопарой
для измерения температуры охлаждающей
воды; 5 — термопара для измерения
температуры стенки.

t'C
ti/7
?>Г
?/)
1
?/7
?fi
w
1 ч
\ /
s
-
>^^—
Рис. 2. Изменение температуры
раствора, охлаждающей воды, средних
температур пара аммиака и стенки
трубы и концентрации раствора по
длине экспериментальной трубы при
р=1,5 кгс/см2 и расходе раствора
0,23 смг1сек:
1 — температура раствора; 2 —
средняя температура стенки; 3 —
средняя температура пара аммиака;
4 —. температуры охлаждающей
воды; 5 — концентрация раствора.
0,5
15
15
3,5 LtM
Диффузионный критерий Нуссельта
ж D
где 5 — средняя толщина струи раствора;
D — кинематический коэффициент диффузии
аммиака в воде [6].
Диффузионный критерий Прандтля
р?—5-.
где v — кинематическая вязкость водоаммиачного
раствора [7].
Лм
Рг>
Г0,$
1,0
0,8
0,7
0,0
0,5
ОМ
0,3
0,2
дд
+ ¦
ш/
Уд
о °
о
о
Д
/%
Д
+
i
»
До До
¦"у
0
+ €
О
+
Д
А/
•
о °
:*
А
i
о.
11
A
+ +
+
+
-
**f * j
D *Л/
•
1/
+
УЧ-
4
r +
-
—~rmr\
j «f i
<?Z7
J#
W 50 BO 70 S3 Ы
WO
W t60 ZOO 250 Re,
•ж
Рис. 3. Результаты экспериментальных данных:
О ,— температура начала процесса 20°С, давление 1,5 кгс/см2; ф — 20°С, 2,0 кгс/см2;
? — 20°С, 3,0 кгс/см2; Щ — 30°?, Ь5 кгс/см2; Д — 30°С, 2,0 кгс/см2; А — 40°С,
1,5 кгс/см2; + — 40°С, 2,0 кгс/см2.
41

Критерий Рейнольдса
U- 4S
где U — средняя скорость движения раствора.
Значения F, S и U вычислены по формулам для
течения жидкости струйкой внутри слегка наклоненной
трубы.
На рис. 3 представлены результаты экспериментов.
Через все опытные точки можно провести прямую,
которой соответствует уравнение
Ииж = 0,005 КежРт,
-0,5
Сравнение полученного уравнения с уравнениями,
относящимися к абсорбции С02 водой [3, 4] показывает,
что общий вид уравнения, и показатель степени при
Rem одинаковые, однако полученные нами значения
коэффициента массопереноса в 1,4—3 раза больше.
Высокие значения коэффициента массопереноса могут быть
объяснены химическим взаимодействием аммиака с
водой.
Полученные результаты могут быть использованы для
расчета массообмена в водоаммиачном растворе при
расчете процесса абсорбции абсорбционно-диффузионной
машины.
ЛИТЕРАТУРА
1. Чертков Б. А., Ра мм В. М., Добр омы
слова Н. С. Абсорбция NH3 водой и серной кислотой.
ЖПХ, 1965, вып. 9.
2. Мал юсов В. А., Малафеев Н. А. Массопере-
дача в процессе пленочной абсорбции. «Химическая
промышленность», 1953, № 4.
3. Жаворонков Н. М., Мал юсов В. А.,
Малафеев Н. А. Массопередача в процессе пленочной
абсорбции. «Химическая промышленность», 1951, № 8.
4. Кр а ш е н и н н и к о в С. А., С ы т н и к А. А.
Массопередача в процессе пленочной абсорбции. Труды
МХТИ, т. 20, 1955.
5. Д ы т н е р с к и й Ю. И., Б о р и с о в Г. С.
Исследование массообмена в жидкой фазе. В сб.
«Гидродинамика, теплопередача, массопередача», Л., «Наука»,
1965.
6. X о б л е р Т.
мия», 1964.
7. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
Массопередача и абсорбция. Л., «Хи-
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ
ОБЪЕДИНЕНИЕ «ПЛАСТПОЛИМЕР»
(Ленинград, К-108, Полюстровский проспект, 32)
Принимает заказы по хозяйственным договорам на оказание
технической помощи в разработке промышленной технологии изготовления
изделий из полиолефинов, полистиролов и фторопластов, а также по
модификаций и разработке новых марок целевого назначения на основе
этих полимеров.
При необходимости выполнения перечисленных работ просим
направлять для согласования техническое задание на разработку по
указанному выше адресу.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Автоматизация работы нескольких двухступенчатых
, компрессоров или агрегатов с общим промежуточным
сосудом
621.57.041-52
В статье «Автоматизация работы двух
агрегатов АДС-200 на один промежуточный сосуд>
(см. «Холодильная техника», 1969, № 9)
указано, что авторами разработаны
технологическая* и электрическая схемы совместной
работы двух агрегатов двухступенчатого сжатия
на один общий промежуточный сосуд.
Однако в предложенной электрической
схеме взаимосвязи пультов ПУМ-200 двух
агрегатов АДС-200, работающих на один
промежуточный сосуд, имеется ряд существенных
недостатков. Назовем главные из них.
Соединения проводов 135 и 143 одного
пульта с одноименными проводами другого
пульта вызывают шунтирование предохранителей
обоих пультов. Поэтому при коротком
замыкании в схеме пульта одного агрегата
перегорают предохранители в обоих пультах и
останавливаются оба агрегата. Когда в одном из
пультов нет предохранителя, то его схема
остается под напряжением, что категорически
запрещается «Правилами устройств
электротехнических установок и техники
безопасности». В случае установки режимного ключа
одного из агрегатов в положения «Автоматика»,
«Полуавтоматика» либо «Отключено» другой
агрегат не может работать в режиме местного
управления, так как его соленоидные вентили
байпасов СНД и СВД будут постоянно
открыты. Если блок пульта любого из агрегатов
снят, то второй агрегат может быть включен
без разгрузки промежуточного сосуда на
испарительную систему (цепь питания
соленоидного вентиля СВ1 оказывается
разорванной) и без контроля разности давлений в
промежуточном сосуде и испарительной системе
* Аналогичная технологическая схема с описанием
работы приведена в книге В. С. Ужанского
«Автоматизация холодильных установок» («Пищевая
промышленность», 1966).
(цепи питания соответствующих реле 1-РП
или Н-РП оказываются разорванными), т. е.
с нарушением принятого порядка пуска.
Указанные соображения приводят к выводу, что
предложенная схема не может быть
рекомендована к внедрению.
В управлении «Хладмонтажавтоматика»
разработана и внедрена на ряде холодильных
установок (например, на Кишиневскрм
мясокомбинате) схема, лишенная указанных
недостатков и позволяющая управлять в
автоматическом режиме любым (допускаемым
емкостью промежуточного сосуда) количеством
двухступенчатых компрессоров или агрегатов,
работающих на общий промежуточный сосуд.
Предлагаемая схема представлена на
рисунке. При отключенных компрессорах или
агрегатах через размыкающие блок-контакты
пускателей 1П...пП получает питание
соленоидный вентиль П-СВ1, осуществляющий
разгрузку промежуточного сосуда. Реле
перепада давлений РД1 контролирует разность
между давлениями в промежуточном сосуде
и в испарительной системе.
Замыкающие контакты промежуточного
реле П-РД1 не допускают пуска первого
компрессора при высокой разности между
давлениями в промежуточном сосуде и
испарительной системе. Пуск последующих компрессоров
или агрегатов происходит при закрытом
разгрузочном вентиле, так как разомкнут один из
блок-контактов пускателей 1П...пП.
Схема содержит также общие цепи
контроля уровня жидкого аммиака в промежуточном
сосуде и автоматической подачи аммиака в
промежуточный сосуд.
Сигнализаторы (реле) уровня СУ-1 и СУ-2
выполняют функции защитных приборов при
аварийном повышении уровня. Реле уровня
СУ-3 и соленоидный вентиль П-СВ2 служат
43

о
-2206
СУ-1
СУ-2
СУ-3
СУ-1 СУ-2
±&
'Wj^fwz:
1РУ-1
СУ-3
firh
TJ
¦—tr-*
I пРУ-П
II
mrt-
П-СУ
П-РД1
РП РП
Элементная электрическая схема
автоматизации работы нескольких
двухступенчатых компрессоров или агрегатов
с общим промежуточным сосудом.
для двухпозиционного регулирования питания
промежуточного сосуда жидким аммиаком.
Контакты 1РУ-1...пРУ-1 принадлежат реле
управления соответствующих пультов и допуска^
ют открытие П-СВ2 только при включении
любого из компрессоров. Контакты П-СУ и
П-РД1 включаются в схемы пультов взамен
соответствующих контактов индивидуальных
реле.
Дополнительные реле П-СУ и П-РД1
устанавливаются в общем командно-сигнальном
щите.
На схеме представлены только цепи,
относящиеся к промежуточному сосуду, в связи с
чем дополнительные соленоидные вентили
байпасов СНД, подключаемые к схемам ПУМ-400
либо ПУМ-200 параллельно соответствующим
соленоидным вентилям байпасов СВД, не
показаны.
Приведенная электрическая схема проста,,
не требует изменений в схемах пультов,
удобна и надежна в эксплуатации и соответствует
требованиям «Правил устройств
электрических установок» и «Правил техники
безопасности на аммиачных холодильных
установках».
А. Г. БАТОВА, Г. Е. ЗАВЕЛИОН — Управление
«Хладмонтажавтоматика» трест»
«Союзмясомолмонтаж»
Очистка и осушка фреонового масла
при низких температурах
621.564.25.002.613.3
Фреоновое масло ХФ-12-18 (ГОСТ 5546—66)
в процессе эксплуатации фреоновых
холодильных машин теряет прозрачность и вследствие
гигроскопичности поглощает влагу в
количестве до 1 % по весу. Для повторного
использования такое масло следует очистить и осушить.
Чтобы очистить и восстановить прозрачность
бывшего в употреблении масла, используют
метод отстаивания. При плановом ремонте
холодильных машин загрязненное масло
откачивают в емкость, где оно отстаивается в
течение 10—15 суток. Затем его сливают в чистую
емкость, которую устанавливают в
неотапливаемом помещении. В этой емкости масло
вторично отстаивается и становится прозрачным.
Для последующей осущки прозрачного
масла используют метод вымораживания: в
зимнее время, когда температура окружающего
воздуха и масла понизится до —25°С, масло
после осаждения ледяных кристаллов сливают
в плотно закрывающуюся тару и используют в
дальнейшем для заправки холодильных машин.
Лабораторный анализ очищенного масла
дает показатели, приведенные в таблице.
На комбинате по обслуживанию и ремонту
холодильных машин (г. Златоуст) масло, быв*
шее в употреблении, после очистки, осушки и
лабораторного анализа используется для
заправки холодильных машин в течение
нескольких лет.
44

Показатели
Нормы по
ГОСТ 5546-66
Фактическое
Методы испытаний
Вязкость кинематическая при 50°С, ест
Кислотное число в яг КОН на 1 г масла, не более . . .
Содержание водорастворимых кислот и щелочей ....
Содержание механических примесей
Содержание воды
Температура вспышки, определяемая в открытом тигле
в °С, не ниже
Не менее 18 18,7
0,03 I 0,01
Отсутствие
То же
160 180
ГОСТ 33—66
ГОСТ 5985—59
ГОСТ 6307—60
ГОСТ 6370—59
ГОСТ 1547—42
ГОСТ 4333—48
Приведенный метод очистки и осушки масла
прост, не требует больших материальных
затрат, может применяться на любом, даже
небольшом, предприятии и дает значительную
экономию фреонового масла.
В. Н. МИШАНОВ —- Комбинат по обслуживанию
и ремонту холодильных машин (г. Златоуст-30)
Пятое Всесоюзное научно-техническое совещание
по кондиционированию воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях
Центральное правление НТО строительной
индустрии совместно с Азербайджанским республиканским
правлением общества провели в Баку 11—12 ноября
1970 г. Пятое Всесоюзное научно-техническое совещание
по кондиционированию воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях. В совещании приняли
участие 420 специалистов, прибывших из 14 союзных
республик, — работники проектных,
научно-исследовательских и учебных институтов, министерств,
монтажных и наладочных организаций и
заводов—изготовителей оборудования для кондиционирования воздуха.
Открыл совещание председатель Госстроя
Азербайджанской ССР Я. А. Измайлов.
Во вступительном слове председатель секции
теплоснабжения, отопления и вентиляции Центрального
правления НТО стройиндустрии доктор техн. наук проф.
Е. Е. Карпис отметил, что совещание проходит в
преддверии XXIV съезда КПСС, который выдвинет перед
специалистами ряд новых и важных задач.
На первом пленарном заседании были заслушаны
доклады, материалы которых послужили основой для
принятых совещанием рекомендаций.
Доктор техн. наук А. А. Гоголин в докладе
«Основные задачи развития техники кондиционирования
воздуха» рассмотрел изменения, происшедшие за
последние три года в проектировании систем
кондиционирования воздуха, конструировании и производстве
оборудования, монтаже и наладке новых систем на
различных объектах. Докладчик выдвинул предложения:
создать в системе Госстроя СССР головной
научно-исследовательский институт по кондиционированию воздуха;
создать в системе Минстройдоркоммунмаш СССР
научно-производственное объединение по кондиционеро-
строению, включив в него институт ВНИИкондвентмаш
в качестве головного и ряд заводов, изготовляющих
соответствующее оборудование; возобновить издание
журнала «Отопление, вентиляция и кондиционирование
воздуха». Был высказан ряд рекомендаций по
номенклатуре оборудования, подлежащего освоению и
совершенствованию, а также по тематике
научно-исследовательских работ. Было отмечено, что отечественное кон-
диционеростроение по выпуску и номенклатуре
оборудования отстает от запросов народного хозяйства.
Г. С. Куликов доложил о развернутых институтом
ВНИИкондвентмаш работах по конструированию
различных кондиционеров и их элементов, а также о
мерах, принимаемых для увеличения выпуска
кондиционеров.
Р. В. Павлов представил доклад (зачитанный
Г. А. Канышевым) «Холодильные машины для
установок кондиционирования воздуха». Докладчик изложил
программу научно-исследовательских и опытно-конст-
4S

рукторских работ, а также план освоения выпуска
новых холодильных машин с компрессорами,
обеспечивающими регулирование холодопроизводительности, с
герметичными компрессорами производительностью до
10000 ст. ккал/ч и бессальниковыми до 75000 ст. ккал/ч,
с винтовыми компрессорами; комплектных водоохлаж-
дающих агрегатов; теплоиспользующих холодильных
машин (бромистолитиевых) и тепловых насосов. В
докладе содержались сведения о работах по созданию
фреоновых ребристых воздухоохладителей и
конденсаторов.
Б. Г. Шпиз прочел доклад «Некоторые задачи
автоматизации систем кондиционирования воздуха»,
основное содержание которого было освещено в журнале
«Водоснабжение и санитарная техника», 1970, № 8.
Далее совещание заслушало информационные
сообщения Б. В. Баркалова и В. И. Мошкина о проекте
новой редакции главы СН и П 11—Г.7—70 «Отопление,
вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы
проектирования»; Н. Н. Павлова о выполнении
рекомендаций предыдущего совещания по кондиционированию
воздуха; И. П. Скворцовой о плане издания Стройиз-
датом книжной литературы по кондиционированию
воздуха, вентиляции и отоплению на 1971—1975 гг.;
П. А. Спышнова о работе журнала «Водоснабжение и
санитарная техника» и Л. Д. Акимовой о работе
журнала «Холодильная техника».
После сообщения Л. Д. Акимовой состоялась
конференция читателей журнала «Холодильная техника».
Выступившие в прениях специалисты в основном дали
положительную оценку направленности и содержанию
журнала и рекомендовали шире освещать проблемные
вопросы холодильной техники, новые конструкции
машин и аппаратов, вопросы кондиционирования воздуха,
автоматизации и механизации производственных
процессов, а также продолжить публикацию в справочном
отделе журнала нормалей холодильного оборудования,
выпускаемого отечественными заводами холодильного
машиностроения.
Специально для участников совещания были изданы
четыре сборника докладов, а также тематические
номера журналов «Водоснабжение и санитарная техника»,
1970, № 8 и «Холодильная техника», 1970, № 9, в
которые вошли представленные на совещании 84 доклада.
В этих докладах рассматриваются следующие вопросы:
тепловлажностная обработка воздуха в различных
аппаратах, регулирование параметров микроклимата в
помещениях, конструирование систем
кондиционирования воздуха и их отдельных элементов,
конструирование кондиционеров, воздухораспределение, шумоглуше-
ние, противопожарная защита систем, солнцезащита
зданий, применение ЭВМ для расчетов систем,
нормирование параметров микроклимата, устройство систем в
различных зданиях и помещениях, применение сорбентов
и средств автоматики, расчет и применение тепловых
насосов, технология изготовления кондиционеров.
Доклады на совещании не зачитывались.
Обсуждение их проводилось на заседаниях трех секций:
технология кондиционирования воздуха, холодоснабжение и
автоматизация систем кондиционирования воздуха.
В работе секции холодоснабжения систем
кондиционирования воздуха приняло участие около 60 делегатов.
На заседании, которое состоялось 12 ноября, были
заслушаны следующие неопубликованные доклады:
— «Об определении годового расхода холода в
системах кондиционирования воздуха» — доктор техн.
наук проф. П. В. Участкин.
— «Теплообмен при кипении фреонов на пучках
оребренных труб» — доктор техн. наук проф. Г. Н.
Данилова, В. А. Дюндин, А. В. Куприянова, Г. И.
Малюгин.
— «Спиральный теплообменник для
воздухоохладителей непосредственного испарения» — канд. техн. наук
А. А. Рымкевич, М. А. Барский, Г. И. Чухман.
На заседании выступили с сообщениями М. А.
Барский (Ленинград) — о пенных теплообменных
аппаратах, разработанных в ВВИТКУ, Б. Ю. Данюшевский
(Баку) — об опыте эксплуатации кондиционеров
«Азербайджан» в условиях жаркого климата, С. В. Гусева
(Москва) — о кондиционировании воздуха в кабинах
зерноуборочных комбайнов, В. И. Прохоров (Москва) —
о применении воздушных холодильных машин в
установках кондиционирования воздуха, М. Д. Махмудов
(Баку) — об использовании эпоксидных смол при
производстве теплообменных аппаратов кондиционеров
«Азербайджан».
На заключительном пленарном заседании были
заслушаны доклады руководителей секций:
технологической — А. Г. Аверьянова, холодильной — А. А. Гого-
лина и автоматизации — Б. Г. Шпиза. Произошел
обмен мнениями по ведущим докладам и были приняты
рекомендации.
Совещание сочло необходимым рекомендовать
Госплану СССР рассмотреть предложение о привлечении
к производству кондиционеров и вентиляционного
оборудования, помимо заводов Минстройдоркоммунмаш
СССР, предприятий других министерств и ведомств.
В фойе совещания строительный отдел Выставки
достижений народного хозяйства СССР с участием
Бакинского завода кондиционеров и Ленпроекта развернул
выставку проектных решений и образцов оборудования.
По поручению совещания группа его участников
возложила венок к мавзолею 26 Бакинских комиссаров.
Для участников совещания были организованы
экскурсии на завод кондиционеров, на морские
нефтепромыслы, в г. Сумгаит и по г. Баку.
Участники совещания выразили пожелание провести
следующее Шестое Всесоюзное совещание по
кондиционированию воздуха в 1972 г. в г. Алма-Атг.
Я

Совещание работников фабрик и цехов мороженого
Росмясорыбторга
В ноябре 1970 г. в Туле состоялось созванное Рос-
мясорыбторгом республиканское совещание
руководящих и инженерно-технических работников фабрик и
цехов мороженого по увеличению производства
мороженого в 1971—1975 гг., в котором приняли участие около
240 человек.
Совещание открыл заместитель министра торговли
РСФСР А. Н. Сергиенко.
Начальник Росмясорыбторга Н. П. Коновалов сделал
доклад на тему: «Перспективы развития производства
и реализации мороженого на предприятиях
Росмясорыбторга на 1971—1975 гг.». В докладе отмечено, что
увеличение производства мороженого в последние годы шло в
основном за счет проведения
организационно-технических мероприятий и внедрения нового, более
производительного технологического оборудования. За период с
1965 по 1970 г. производственные мощности цехов и
фабрик мороженого увеличились на 20%. Дальнейшее
расширение производства мороженого может быть
достигнуто при условии строительства новых фабрик и цехов
мороженого и замены старого оборудования более
совершенным. Необходимо также увеличить
производственные мощности сухоледных заводов.
Докладчик остановился на трудностях, связанных с
реализацией мороженого, и указал на целесообразность
значительного увеличения парка изотермического
малотоннажного транспорта и изотермического транспорта с
машинным охлаждением. Реализации мороженого
способствовало бы значительное расширение мелкооптовых
баз с машинным охлаждением при магазинах для
приема, хранения и отпуска мороженого в розничную сеть.
Начальник производственного отдела
Росмясорыбторга А. А. Кокорева в докладе «Сравнительные технико-
экономические показатели работы цехов мороженого
Росмясорыбторга» указала, что за истекшее пятилетие
выработка на одного рабочего возросла на 14%, а
себестоимость мороженого снизилась почти на 10%. Такие
результаты были достигнуты благодаря наиболее
полному использованию оборудования, улучшению
организации труда, совершенствованию технологических
процессов, внедрению высокомеханизированного
оборудования. Однако на некоторых предприятиях был
ослаблен контроль за качеством продукции и строгим
соблюдением технологического процесса, мало внимания
уделялось сокращению потерь сырья и увеличению выхода
продукции.
Руководитель лаборатории технологии мороженого,
ВНИХИ канд. техн. наук Ю. А. Оленев в докладе:
«Новое в технологии производства мороженого»
охарактеризовал современное состояние производства мороженого в
СССР и за рубежом, остановился на научных
разработках лаборатории, внедрении новых стабилизаторов,
рассказал о новой технической документации по
производству мороженого.
Главный инженер проектов Гипрохолода Т. И. Тюка-
вина доложила об основных направлениях в
проектировании фабрик мороженого, а начальник отдела углекис-
лотных, специальных и экспериментальных установок
Гипрохолода М. Г. Гродник — об основных
направлениях в проектировании заводов сухого льда, жидкой и
газообразной углекислоты.
Сообщения о перспективах увеличения производства
мороженого на отдельных предприятиях сделали
главные инженеры Н. П. Середа (московская городская
контора Росмясорыбторга), Н. С. Сурин (московская обла-,
стная контора), А. И. Троицкий (Тульский
хладокомбинат), Л. К. Полулях (Челябинский хладокомбинат),
В. М. Насонов (свердловская контора) и др.
В прениях было высказано много ценных
предложений, направленных на решение задачи дальнейшего
увеличения производства мороженого на предприятиях
Росмясорыбторга, отмечена необходимость
значительного расширения и ускорения работ по созданию ряда
поточных линий для производства мороженого,
дальнейшего совершенствования проектов фабрик и цехов
мороженого и создания новых проектов. Все это нашло
отражение в принятом решении.
Участники совещания осмотрели фабрику мороженого
Тульского хладокомбината и приняли участие в
расширенной дегустации мороженого широкого ассортимента,
причем продукция этого предприятия получила высокую
оценку.
Журнал
подписке!
Читатели,
номера 1971
ВНИМАНИЮ
«Холодильная
ЧИТАТЕЛЕЙ!
техника» распространяется только по
не успевшие оформить подписку на журнал с первого
г., могут подписаться в местных отделениях связи и
пунктах подписки «Союзпечать» с любого последующего номера журнала
и на любой срок в пределах календарного года.

Роман Владимирович Павлов
2 декабря 1970 г. скоропостижно скончался
директор Всесоюзного
научно-исследовательского, проектно-конструкторского и
технологического института холодильного
машиностроения, член редакционной коллегии журнала
«Холодильная техника» Роман Владимирович
Павлов.
Р. В. Павлов родился 1 августа 1912 г. в
с. Царицыно Московской области. В 1937 г.
он окончил Московское высшее техническое
училище им. Н. Э. Баумана по специальности
инженера по холодильным машинам.
Инженерная деятельность Р. В. Павлова
началась в 1937 г- во Всесоюзном институте
гидромашиностроения.
Р. В. Павлов был участником Великой
Отечественной войны: в период с июля 1941 г. по
декабрь 1945 г. он служил в рядах Советской
Армии. Затем он работал в ЦКБ
холодильного машиностроения начальником отдела,
главным инженером, а с 1963 г. возглавил
ЦКБХМ (ныне ВНИИхолодмаш).
В 1962 г. Р. В. Павлов вступил в ряды
Коммунистической партии Советского Союза.
Роман Владимирович Павлов был одним
из ведущих специалистов в области
холодильной техники. Он много сделал для развития
ВНИИхолодмаша как научного центра по
холодильному машиностроению СССР. Под
руководством Р. В. Павлова разработаны
крупнейшие холодильные станции для
предприятий химической и нефтеперерабатывающей
промышленности, созданы системы
кондиционирования воздуха в таких крупных
сооружениях, как новое здание МГУ, Дворец
съездов, Большой и Малый театры, гостиница
«Россия», здание СЭВ в Москве, Дом
культуры и науки в Варшаве.
Роман Владимирович выступил
инициатором внедрения абсорбционных бромистолитие-
вых холодильных машин для крупных систем
комфортного и промышленного
кондиционирования воздуха и освоения их производства в
системе Минхимнефтемаша.
Развитие отечественного рефрижераторного
флота во многом обязано творческой
инициативе Романа Владимировича Павлова- Под
его руководством было создано судовое
холодильное оборудование ряда новых типов
рефрижераторов.
Большой вклад внесен Р. В. Павловым в
создание низкотемпературных холодильных
машин и установок.
Будучи директором ВНИИхолодмаша он
занимался также педагогической
деятельностью в МВТУ им. Баумана.
Р. В. Павлов участвовал в работе
Международного института холода, был
председателем Комиссии № 8 советского национального
комитета МИХ. Много времени он уделял
общественной работе — дважды избирался
депутатом Кировского районного Совета депутатов
трудящихся г. Москвы.
За свои заслуги Р. В. Павлов был
награжден орденом «Знак Почета» и медалями.
Ему были присущи необыкновенная
скромность, отзывчивое отношение к людям,
высокое чувство долга, огромное трудолюбие.
Роман Владимирович Павлов останется в
памяти товарищей по работе, друзей и
учеников как талантливый, широко
эрудированный инженер и прекрасный человек.
¦

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Класс 27 Ь, 8 МП К F 04 b 39/08
№ 278947A254753/24-6 от 8 июля 1968 г.)
Авторы изобретения В. В. Оносовский и
И. Е. Артамонова
Заявитель Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Способ распределения газа в поршневом компрессоре
Способ распределения газа в поршневом
компрессоре при помощи гидропривода всасывающих и
нагнетательных клапанов, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности при работе на переменных
режимах, сигналы, пропорциональные давлениям
всасывания и нагнетания, преобразуют путем автоматического
решения уравнений состояния газа в командные
сигналы для корректировки начала открытия клапанов.
Класса 17 а, 4/03 МПК G 01 m 3/20; F 25 d 29/00
№ 277805A301834/24-6 от 8 февраля 1969 г.)
Авторы изобретения Г. М. Беляева, Г. П. Г у-
ринович и А. К- Потапович
Заявитель Институт физики АН Белорусской ССР
Способ обнаружения неплотностей в холодильных
агрегатах
Способ обнаружения неплотностей в холодильных
агрегатах, заполняемых фреоном и маслом,
преимущественно домашних холодильников, отличающийся тем,
что, с целью повышения точности определения мест
утечек, в агрегат вместе с маслом вводят люминофор,
освещают агрегат в затемненном помещении
ультрафиолетовыми лучами и определяют места утечек по
свечению люминофора в просачивающемся через
неплотности масле.
Класс 17 а, 1/05 МПК F 25 b 1/10
№ 279642A331162/24-6 от 20 мая 1969 г.)
Авторы изобретения А. М. Цикерман и
Ф. И. Давыдов
Заявитель Специальное конструкторское бюро
холодильного машиностроения
Каскадная компрессорная холодильная установка
1. Каскадная компрессорная холодильная установка,
содержащая двухступенчатую холодильную машину в
нижнем каскаде, конденсатор в верхнем каскаде и
низкотемпературную камеру с холодильной батареей,
подсоединенной к компрессору первой ступени нижнего
каскада, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности и уменьшения времени выхода на
расчетный режим, камера оборудована дополнительной
батареей, включенной в линию связи конденсатора и
компрессора верхнего каскада, с установкой на
соединительных трубопроводах дроссельного элемента с
соленоидным вентилем и обратного клапана для охлаждения
камеры в период пуска только компрессором верхнего
каскада.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
всасывающая и нагнетательная линии компрессора первой
ступени нижнего каскада соединены обводным
трубопроводом с соленоидным вентилем для обеспечения
работы установки по каскадной схеме только с
компрессором второй ступени нижнего каскада.
3. Остановка по п. 1, отличающаяся тем, что камера
снабжена двумя термореле, управляющими
соленоидными вентилями и компрессорами верхнего и нижнего
каскадов по импульсу температур воздуха в камере.
Класс 17 а, 20 МПК F 25 b 19/04
№ 279649A260187/24-6 от 26 июля 1968 г.)
Авторы изобретения В. С. Мартыновский,
В. А. Семенюк и А. И. Азаров
Заявитель Одесский технологический институт
пищевой и холодильной промышленности
Способ получения холода
1. Способ получения холода преимущественно на
автомашинах, оборудованных бензиновыми или
дизельными двигателями, путем впрыскивания и испарения
топлива в потоке засасываемого двигателем воздуха,
отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, воздух охлаждают в
противотоке с отходящей топливо-воздушной смесью, а затем
расширяют его и смешивают с распыленным топливом.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что топливо
перед распыливанием смешивают с нерастворимым в нем
жидким компонентом, например спиртом, водой.
Класс 17 а, 8/01 МПК F 25 b 15/04
№ 279647A325742/24-6 от 16 апреля 1969 г.)
А. В. Симоненко
Абсорбционная холодильная установка
Абсорбционная холодильная установка
преимущественно для кондиционирования воздуха, содержащая
испаритель для охлаждения технологической воды,
оросительную камеру, в которой воздух охлаждается
технологической водой после испарителя, абсорбер и
конденсатор, охлаждаемые циркуляционной водой, и
подогреватель воздуха после оросительной камеры,
отличающаяся тем, что с целью повышения экономичности
подогреватель воздуха установлен после абсорбера и
конденсатора на линии нагретой воды, возвращаемой после
охлаждения обратно в конденсатор и абсорбер.
49

Класс 17 b, 6 МП К F 25 с, 7/18; А 23 g 5/00
№ 280495A287054/28-13 от 2 декабря 1968 г.)
Авторы изобретения Л. П. Р я б и н и н,
А. С. Максимов; Н. В. Фадеев, Ю. А. Сизов
Заяви тел ь Ленхладкомбинат
Установка для съема брикетов мороженого
с металлических стержней после закалки в рассольных
генераторах
1. Установка для съема брикетов мороженого с
металлических стержней после закалки в рассольных
генераторах, содержащая устройство с подведенными к нему
электроконтактами, держатели, представляющие собой
пластины из диэлектрического материала, снабженные
металлическими стержнями, образующими топливные
петли, устройство для приема и отвода брикетов
мороженого, отличающаяся тем, что, с целью обеспечения
непрерывности процесса, а также повышения
производительности труда на операции съема брикетов, устройство
с подведенными к нему электроконтактами
представляет собой опорные изолированные направляющие для
приема и отвода держателей, а над ними установлен
цепной транспортер с прикрепленными для перемещения
держателей поводками; устройство для приема и
отвода брикетов мороженого выполнено в виде
пластинчатого конвейера, установленного под направляющими
для держателей, перпендикулярно им.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
держатели снабжены ручками-упорами для взаимодействия с
поводками, ограничителями глубины погружения
стержней в продукт при глазировке и шинами, причем
топливные петли соединены между собой в ряды и
крайние в каждом ряду подключены к шинам.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что, с целью
повышения надежности подключения шин держателей
к электроконтактам, на каждой направляющей имеется
прижимной механизм, выполненный в виде ролика,
укрепленного на конце двуплечего рычага, другой конец
которого подпружинен.
Класс 17 Ь, 6/04 МП К F 25 с, 7/00
№ 280496A324517/28-13 от 25 апреля 1969 г.)
Авторы изобретения Ю. А. О л е н е в,
Н. Н. Фильчакова, О. С. Борисова,
В. Э. Маркер, Б. А. В екс л ер, Е. А. Штырков а,
В. Н. Фавстова, В. С. Лапин и А. Н. Гугия
Заявители Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности, Всесоюзный
научно-исследовательский институт молочной
промышленности и Всесоюзный научно-
исследовательский институт крахмалопродуктов
Способ производства сухих смесей для мороженого
1. Способ производства сухих смесей для мороженого
из молока, сахара, стабилизатора и других рецептурных
компонентов, предусматривающий пастеризацию
исходного сырья, сгущение, гомогенизацию и сушку,
отличающийся тем, что, с целью интенсификации процесса
путем понижения вязкости смеси, поступающей на сушку,
в качестве стабилизатора используют вещества,
проявляющие стабилизирующее свойство без тепловой
обработки и вносят их в смесь после сушки.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что, в качестве
стабилизатора вносят в смесь, например, набухающий в
холодной воде крахмал, метилцеллюлозу и др.
Класс 17 с, 3/02 МП К F 25 d 3/00
№ 281488A347497/24-6 от 7 июля 1969 г.)
Авторы изобретения Э. Л. Лихтенштейн
и М. 3. Печатников
Заявитель Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Охлаждающая батарея
Охлаждающая батарея, преимущественно для
искусственного катка, содержащая помещенные,
например, в бетонную плиту трубы, подключенные к
коллекторам для ввода холодного и вывода отепленного
рассола, отличающаяся тем, что, с целью выравнивания
температуры на поверхности намороженного на плитах
льда и уменьшения количества перекачиваемого
рассола, трубы установлены наклонно с постепенным
повышением от коллектора холодного к коллектору
отепленного рассола.
¦

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Справочник по производству мороженого
Г. М. АЗОВ, А. Г. БУРМАКИН, И. Б. ГИСИН, Г. М. ДЕЗЕНТ.
Справочник по производству мороженого.
М., «Пищевая промышленность», 1970, 432 стр., тираж 15000 экз.
Цена 1 р. 67 к.
«Справочник по производству мороженого» — первое
отечественное справочное пособие по промышленному
производству мороженого. В нем приводятся данные о
сырье для производства мороженого, описаны методы
расчета, технология производства, помещены сведения
о технологическом оборудовании для производства
мороженого и вафель с указанием его технических
характеристик. Затрагиваются также вопросы тарно-упаковоч-
ных материалов, технологического, микробиологического
и органолептического контроля производства
мороженого, санитарии и гигиены, охраны труда и техники
безопасности.
Справочник состоит из девяти разделов. Имеется
список литературы и предметный указатель.
В разделе I «Сырье для производства мороженого»
приводится подробная характеристика молока и
молочных продуктов, сахаристых веществ, яичных продуктов,
а также фруктов, ягод и продуктов их переработки,
вкусовых и ароматических веществ, стабилизаторов,
используемых в производстве мороженого. К сожалению,
ничего не говорится о новом перспективном стабилизаторе
для мороженого — метилцеллюлозе, промышленное
производство которого уже организовано. Не указана
формула для расчета количества СОМО в сливках в
зависимости от их жирности. Между тем знание этого
показателя необходимо для составления рецептур мороженого.
Сухие смеси, уже в течение ряда лет успешно
используемые для приготовления мягкого мороженого, не
упоминаются в числе молочных компонентов
мороженого. Не приводятся и нормы расхода сырья в
производстве мороженого.
На наш взгляд, не нужна таблица пересчета
объемных единиц молока в весовые (табл. 3, стр. 7), так как
в ней объемы молока берутся только через 1000 л, а сам
пересчет предельно прост — выполняется путем
умножения величины плотности молока на его массу.
Излишне подробны расчеты, связанные с процессом
получения сливок при сепарировании молока. Масса
монолитов масла указана равной 25,4 кг, в то время как
уже в течение ряда лет монолиты масла выпускаются
массой 20 кг.
Раздел II «Основные сведения о мороженом»
посвящен классификации и ассортименту мороженого, его
химическому составу, физическим свойствам и пищевой
ценности. Калорийность мороженого различных видов
ошибочно выражена в ккал, а не в ккал/кг.
Раздел III «Расчет рецептур мороженого» включает
описание различных методов (арифметический,
алгебраический и нормативный) расчета рецептур мороженого.
Нормативному методу расчета и соответствующим
рецептурам отводится неоправданно много места — 16
страниц, из которых на 13 описаны рецептуры. Однако
эти рецептуры могут быть применены только при строго
определенном и раз навсегда заданном составе
отдельных компонентов смеси, что на практике бывает весьма
редко, особенно при использовании цельного молока и
сливок. В связи с этим правильнее было привести
только принцип нормативного метода расчета рецептур.
Были бы полезны примеры расчета рецептур мороженого,
исходя из наличия определенного вида сырья и с
учетом получения продукта наилучшего качества, т. е.
использования отдельных компонентов в определенных
количествах и сочетаниях.
Данные табл. 35 (стр. 84—88) по СОМО сливок
определенной жирности не совпадают с данными табл. 4
(стр. 8).
В разделе IV приводятся принципиальные схемы
производства мороженого, технологические процессы
приготовления смесей и мороженого, правила и условия его
складирования и длительного хранения. Указаны
рецептуры мороженого и кратко описана технология
производства отдельных видов продукта.
Приведенные в этой главе допустимые сроки
хранения мороженого различных видов утратили силу к
моменту выпуска книги. Как известно, на основании
выполненных ВНИХИ исследований были установлены
новые допустимые сроки хранения мороженого, которые
включены в разработанную этим институтом
«Технологическую инструкцию по производству мороженого»
(изд-во «Пищевая промышленность», 1969).
В разделе V описаны технологическое оборудование
для производства мороженого, оборудование для
транспортировки, приемки, хранения компонентов и
приготовления смеси, ее обработки и хранения перед фризеро-
ванием, специальное оборудование для выработки
мороженого, поточные линии, оборудование для
производства вафель и вспомогательное. Приводятся расчетные
формулы, используемые при эксплуатации оборудования.
В формуле для подсчета количества вымороженной
воды в мороженом, которая приведена также в разделе II,
ошибочно вместо произведения содержания воды в
смеси на температуру мороженого дается сумма этих
показателей.
Раздел представлен наиболее полно и заключает все
используемые в нашей стране виды оборудования и
поточные линии для производства мороженого, за
исключением фризеров для мягкого мороженого и поточной
линии для производства мороженого в коробочках по
250 г.
Раздел VI посвящен технологическому,
микробиологическому и органолептическому контролю
производства мороженого, методикам химических и
микробиологических исследований мороженого.
В разделе VII приводятся сведения о тарно-упако-
вочных материалах для мороженого, в разделах VIII и
IX рассматриваются вопросы санитарии и гигиены,
охраны труда и техники безопасности.
Описывая изотермические контейнеры для
транспортировки и продажи мороженого, авторы
останавливаются только на контейнерах старого типа, состоящих из
51

деревянного каркаса и фанерной обшивки. Между
тем ВНИХИ разработаны и в ряде мест успешно
эксплуатируются изотермические контейнеры ТТК-М (тор-
гово-транспортный) и ТРК-М (торгово-разносный),
изготовляемые с использованием полимерных материалов
(теплоизоляционный материал — пенополистирол марки
ПСБ, облицовочный материал — слоистый декоративный
пластик). Эти контейнеры во всех отношениях выгодно
отличаются от деревянных.
Публикуемый ниже список диссертационных работ
на соискание ученых степеней доктора и кандидата
наук в области холодильной техники, технологии и других
смежных специальностей, защищенных в 1968—1970 гг.,
может представить интерес для научных сотрудников и
специалистов-холодильщиков, работающих в различных
отраслях народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Диссертация на соискание ученой степени доктора
технических наук
Исследование процессов тепло- и массообмена в
аппаратах холодильных установок с регулярными
насадками. Алексеев В. П. Одесса, 1969. 339 л., 92 л. илл.
Библиогр.: л. 272—309.
Защищена в Одесском дехнологическом институте
пищевой и холодильной промышленности 30/VI—1969 г.,
утв. 13/11—1970 г.
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Исследование работы винтового компрессора в
режимах паровых холодильных машин. Пекарев В. И.
Л., 1969. 176 л. с илл. Библиогр.: л. 163—174.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности, утв. 13/VI—1969 г.
Эффективность применения воздушных турбохоло-
дильных агрегатов в пищевой промышленности на
основе анализа испытаний машины ТХМ-300. Н е х о р о-
шев В. М. Одесса, 1969. 184 л. с илл. Библиогр.: л.
181—184.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 15/IX—
1969 г.
Исследование процесса глубокой осушки фреоновых
холодильных масел синтетическими цеолитами. Мал-
кин Л. Ш. М., 1960. 198 л. с илл. Библиогр.: л. 122—
135.
Защищена в Московском химико-технологическом
институте им. Д. И. Менделеева, утв. 15/V—1969 г.
Исследование и модернизация охлаждающих систем
производственных холодильников. Олейничен-
52
В целом справочник по производству мороженого
написан на должном научно-техническом уровне. Он
содержит необходимые сведения в области технологии и
оборудования для производства мороженого и окажет
несомненную помощь инженерно-техническим
работникам, занимающимся вопросами производства
мороженого.
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, Н. Д. ЗУБОВА — ВНИХИ
ко В. Т. Одесса, 1969. 238 л. с илл. Библиогр.: л. 196—
203.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 22/IX—
1969 г.
Исследование охлаждающих систем
распределительных холодильников с верхней подачей холодильного
агента. Осипович Ю. М. Одесса, 1968.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 14/Х—
1968 г.
Исследование теплопередачи ребристых
испарительных конденсаторов. Носенко В. А. Одесса, 1969.
241 л. с илл. Библиогр.: л. 232—241.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 27/Х—
1969 г.
Исследование водоледяных аккумуляторов холода.
Парцхаладзе Э. Г. Одесса, 1969. 194 л. с илл.
Библиогр.: л. 169—176.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 8/IX—
1969 г.
Исследование влияния масштабного фактора
материала на интенсификацию процесса и разработка
оборудования для сублимационной сушки порошковых
пищевых продуктов. Илюхин В. В. М., 1969. 229 л.,
98 л. илл. Библиогр.: л. 176—184.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности, утв. 4/VI—1969 г.
Исследование процесса конденсации пара в
промышленных установках для вакуумной сублимационной
сушки пищевых продуктов. Мал ко в Л. С. Л., 1969. 303 л.,
42 л. илл. Библиогр.: л. 205—219.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности, утв. 18/IV—1969^ г.
Хранилища для плодов с регулируемой газовой
средой (особенности проектирования и строительства).
Бондарев В. И. Орел, 1967. 123 л., 82 л. илл.
Библиогр.: 7 л.
Защищена в Центральном научно-исследовательском
и проектном институте типового и экспериментального
проектирования жилищ, утв. 25/VI—1969 г.
Диссертации в области холодильной техники и технологии
за 1968-1970 гг.

Исследование рабочего цикла холодильной газовой
машины. Горшков А. М. М., 1969. 162 л. с илл.
Библиогр.: л. 146—154.
Защищена в Московском высшем техническом
училище им. Н. Э. Баумана, утв. 19/1—1970 г.
Влияние регенератора на холодопроизводительность
и эффективность газовых холодильных машин,
работающих по циклу Стирлинга. Прусман Ю. О. Омск,
1968. 112 л., 36 л. илл. Библиогр.: л. 90—94.
Защищена в Сибирском отделении Акад. наук
СССР, утв. 12/VI—1969 г.
Исследование теплообмена и гидравлического
сопротивления в насадках низкотемпературных регенераторов.
Шапошников В. А. М., 1969. 121 л., 46 л. илл.
Библиогр.: л. 112—121.
Защищена в Московском институте химического
машиностроения, утв. 23/Х—1969 г.
Исследование и оптимизация теплообменной
аппаратуры для установок газоразделения при помощи
ЭЦВМ. Маньковский О. Н. Л., 1969. 166 л. с
илл. Библиогр.: л. 121—130.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности, утв. 17/Х—1969 г.
Исследование теплопроводности слоистовакуумных
теплоизоляции и их применение в криогенных сосудах
малых объемов. Михальченко Р. С. Харьков, 1968.
174 л., 62 л. илл. Библиогр.: л. 162—169.
Защищена в Физико-техническом институте низких
температур Акад. наук УССР, утв. 3/VI—1969 г.
Холодильные методы опреснения соленой воды.
Смирнов Л. Ф. Одесса, 1969. 219 л., 50 л. илл.
Библиогр.: л. 208—219.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 5/V—
1969 г.
Системы охлаждения низкотемпературных
термокамер. Чей лях В. Т. Одесса, 1968.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 11/VI—
1968 г.
Исследование условий рационального применения
испарительного охлаждения при кондиционировании
воздуха в районах сухого жаркого климата. Клыщае-
в а О. Ашхабад, 1968. 136 л. с илл. Библиогр.: л. 99—
107.
Защищена в Одесском, технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 22/ХН —
1969 г.
Рациональные схемы комфортного
кондиционирования воздуха для условий ОАР. Хамуда Рушди М.
Одесса, 1969. 179 л. с илл. Библиогр.: л. 167—179.
Защищена в Одесском технологическом институте
/Пищевой и холодильной промышленности, утв. 22/ХН—
1969 г.
Полупроводниковые термоэлектрические батареи
для кондиционирования воздуха. Ш а л е н ы й Э. Г.
Одесса, 1968.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 4/1II—
1968 г.
Исследование вопроса комплексного применения теп-
лонасосных установок в чайной промышленности. В е-
зиришвили О. Ш. Тбилиси, 1969. 163 л. разд. паг.,
61 л. илл. и карт. Библиогр.: л. 141—155.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 15/V—
1969 г.
Исследование термоэлектрических охлаждающих
приборов для электроники. Гарачук В. К. Одесса,
1968.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 24/VI—
1968 г.
Исследование холодильных устройств, применяемых
в медицине. Иосифеску К. Одесса, 1968. 213 л. с
илл. Библиогр.: л. 199—213.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 15/IV—
1968 г.
Исследование охладителей для молока на
колхозных и совхозных животноводческих фермах.
Верещагин Ю. Д. М., 1969. 143 л., 53 л. илл. Библиогр.: л.
115—122.
Защищена в Костромском сельскохозяйственном
институте «Караваево», утв. 27/VI—1969 г.
Исследование и расчет транспортных автономных
энергохолодильных систем с газотурбинными
двигателями. С а п о ж н и к ов С. А. М., 1969.
Защищена в Московском институте инженеров
железнодорожного транспорта, утв. 18/11—1970 г.
Исследование коррозионных свойств и выбор
алюминиевых сплавов для рефрижераторных вагонов и
железнодорожных цистерн. Журавлева Л. В. М., 1969.
161 л., 135 л. илл.
Защищена во Всесоюзном научно-исследовательском
институте железнодорожного транспорта, утв. 21/Х—
1969 г.
Исследование листоканальных и листотрубных
приборов охлаждения рефрижераторных судов.
Баландин И. А. Одесса, 1969. 223 л. с илл. Библиогр.:
л. 198—205.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 3/XI—
1969 г.
ТЕРМОДИНАМИКА. ТЕПЛОПЕРЕДАЧА
Диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Исследование термодинамических свойств ряда фрео-
нов методом термодинамического подобия. Нгуен Ань
Хай. Одесса, 1969. 245 л. с илл. Библиогр.: л. 188—194.
Защищена в Одесском институте инженеров
морского флота, утв. 17/VI—1969 г.
53

Термодинамическая шкала температур в интервале
90—273,15°К. Белянский Л. Б. М., 1969. 195 л.,
23 л. илл. Библиогр.: л. 143—147.
Защищена во Всесоюзном
научно-исследовательском институте физико-технических и радиотехнических
измерений, утв. 14/1—1970 г.
Экспериментальное исследование тепло- и массообме-
на при конденсации водяного пара из воздуха в
условиях вынужденной конвекции. Пурцеладзе О. Г., М.,
1968. 131 л., 44 л. илл. Библиогр.: л. 98—104.
Защищена в Московском инженерно-строительном
институте им. В. В. Куйбышева, утв. 3/VI—1969 г.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Исследование мяса птицы при обработке и хранении
в близкриоскопическом диапазоне температур. Нови-
к о в а М. И. Л., 1969.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности, утв. 19/ХИ—1969 г.
Исследование и разработка технологии хранения
рыбы в подмороженном состоянии. Басьюни Собхи
Салем Эль Сайед. М., 1969. 184 л. с илл.
Библиогр.: л. 158—182.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности, утв. 30/VI—
1969 г.
Теплообмен при подмораживании пищевых
продуктов. Гейнц Р. Г. Л., 1969. 197 л. с илл. Библиогр.:
л. 149—162.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности, утв. 13/VI—1969 г.
Исследование физических явлений при
замораживании пищевых продуктов посредством жидкого азота.
Кулманова Н. К. Л., 1969. 186 л., 35 л. илл.
Библиогр.: л. 123—151.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности, утв. 19/ХН—1969 г.
Исследование влияния режимов пастеризации и
гомогенизации смесей на их физико-химические
показатели и качество мороженого. Савельева Г. И. М.,
1969. 232 л. с илл. Библиогр.: л. 162—194.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности, утв. 30/VI—
1969 г.
Изучение хранения кондитерских изделий в
условиях отрицательных температур с применением некоторых
новых видов упаковок и выявление возможности
расширения торговли ими в районах Крайнего Севера. В а-
силишина М. СМ., 1968. 275 л. с илл., 48 л. илл.
Библиогр.: л. 212—223.
Защищена в Московском кооперативном институте
Центросоюза, утв. 16/1—1969 г.
Лежкоспособность груш и биохимические процессы,
протекающие в плодах в период созревания и хранения.
Пономарев П. Ф. М., 1968. 186 л., 21 л. илл.
Библиогр.: л. 162—176.
Защищена в Московском ордена Трудового Красного
Знамени институте народного хозяйства им. Г. В. Пле»
ханова, утв. 28/Ш—1968 г.
Диссертация на соискание ученой степени кандидата
сельскохозяйственных наук
Изучение лежкости яблок и условий их хранения в
Армянской ССР. Гераветова Р. М. Ереван, 1968.
140 л. с илл. Библиогр.: л. 121—136.
Защищена в Грузинском сельскохозяйственном
институте, утв. 24/VI—1969 г.
ЗАМОРАЖИВАНИЕ И ХРАНЕНИЕ КРОВИ,
КОСТНОГО МОЗГА И КОСТНОЙ ТКАНИ
Диссертация на соискание ученой степени доктора
медицинских наук
Консервирование глубоким охлаждением (—196°С)
костного мозга и его использование в клинических
целях. Пушкарь Н. С. Харьков, 1968. 396 л. с илл. и
табл. Библиогр.: л. 347—396.
Защищена в Харьковском медицинском институте
26/1 И—1968 г., утв. 27/ХН—г968 г.
Диссертация на соискание ученой степени кандидата
медицинских наук
Заготовка, консервирование и трансплантация
костного мозга при лучевых поражениях (консервирование
холодом). Рахматуллаев А. Р. Ростов-на-Дону,
1967. 270 л. с илл. и табл. Библиогр.: л. 229—266.
Защищена в Ростовском медицинском институте,
утв. 31/Х—1968 г.
# * *
Список диссертаций, защищенных до 1962 г.,
приведен в Библиографическом справочнике докторских и
кандидатских диссертаций по холодильной технике за
1936—1962 гг. (составитель Д. Н. Прилуцкий, М., Гос-
торгиздат, 1963).
Списки диссертаций, защищенных в 1962—1969 гг.»
опубликованы в журнале «Холодильная техника»:
1965, № 1; 1966, № 3; 1968, № 1; 1969, № 4; 1970, № 2.
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
¦

Научные исследования в области
холодильной техники и технологии
Помещаемый ниже список научных работ,
опубликованных в трудах различных научно-исследовательских,
учебных и проектно-конструкторских организаций,
может представить интерес для научных. и инженерно-
технических работников в целях использования в
работе по технике производства и применения
искусственного холода в разных отраслях народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Развитие холодильного хозяйства в республике. М а-
? х а н о в а Р. С. В сб. статей аспирантов и соискателей
Министерства высшего и среднего специального
образования Казахской ССР. «Экономика и право», вып. 3,
1968, с. 118—121.
Экспериментальное определение критических
параметров фреона-21 и фреона-114В2 методом
визуального наблюдения за перемещением межфазной границы
раздела. В о с т р и к о в А. А., Ш е л у д я к о в Е. П.,
Шиляков А. А. Известия Сибирского отделения
Акад. наук СССР, № 13, 1969. Серия технических наук,
вып. 3, с. 105—109. Библиогр.: 7 назв.
Теплоотдача при кипении фреона-12 внутри
вертикальных труб. Ильясов X., Таганов К. Изв. Акад.
наук Туркменской ССР. Серия физ.-техн., хим и геолог,
наук, № 5, 1969, с. 66—72. Библиогр.: 7 назв.
Теоретический анализ цикла идеального прототипа
машины Такониса с тремя тепловыми источниками.
Архаров А. М., Бондаренко Л. С. «Глубокий
холод и кондиционирование». Труды Московского
высшего технического училища им. Н. Э. Баумана, № 132,
1969, с. 120—129. Библиогр.: 4 назв.
Методы исследования и расчета машин со
встроенными теплообменными аппаратами. Суслов А. Д.
«Глубокий холод и кондиционирование». Труды
Московского высшего технического училища им. Н. Э. Баумана,
№ 132, 1969, с. 80—86.
Итоги научных исследований по глубокому холоду и
кондиционированию. Воронин Г. И. «Глубокий холод
и кондиционирование». Труды Московского высшего
технического училища им. Н. Э. Баумана, № 132, 1969,
3—10.
Циркуляция жидкого газа как связь холодильной
газовой машины с объектом охлаждения. Суслов А. Д.,
Г л у х о в С. Д. «Глубокий холод и
кондиционирование». Труды Московского высшего технического
училища им. Н. Э. Баумана, М 132, 1969, с. 303—307.
Гидродинамические характеристики некоторых видов
орошаемых регулярных насадок. Гоголин В. А.
«Кондиционирование воздуха». НИИсанитарной
техники, сб. № 27, 1969, с. 39—44. Библиогр.: 4 назв.
Методика аттестации индикаторов влажности и
результаты предварительных испытаний стенда. Мерку-
л о в А. П., К о л ы ш е в Н. Д. «Некоторые вопросы
исследования тепловых машин». Труды Куйбышевского
авиационного института им. С. П. Королева, вып. 37,
1969, с. 57—75. Библиогр.: 5 назв.
Термодинамические процессы обработки влажного
воздуха в турбодетандере до начала конденсации
водяных паров. Прохоров В. И. «Кондиционирование
воздуха». НИИ санитарной техники, сб. № 27, 1969,
с. 136—146. Библиогр.: 10 назв.
Выбор расчетных параметров воздуха для расчета
кондиционирования воздуха жилых зданий в условиях
Армянской ССР. Меликян 3. А. В сб. научных
трудов Ереванского политехнического института, 1968,
том 26, Серия: Электромеханика, вып. 2, с. 173—177.
Библиогр.: 7 назв.
Некоторые результаты натурных испытаний
рефрижератора «Умань». Барабанов Н. В.,
Борисов Е. К., И в а н о в Н. А. Труды Дальневосточного
политехнического института, том 65, 1968, с. 12—18.
Изменение водных свойств торфяных изоляционных
плит при термической обработке. Л и ш т в а н И. И.>
Мешалкин Г. В. Труды Калининского
политехнического института, вып. 2, 1968, с. 174—180. Библиогр.:
13 назв.
Применение кремнеорганических соединений для
снижения влагоемкости торфяной изоляции. Лишт-
в а н И. И., М е ш а л к и н Г. В. Труды Калининского
политехнического института, вып. 2, 1968, с. 168—173.
Библиогр.: 12 назв.
О методах расчета максимальной глубины
промерзания почвы. Заварина М. В. Труды Главной
геофизической обсерватории, вып. 246, 1969, с. 73—82, с
таблицами. Библиогр.: 11 назв.
Теоретическое исследование взаимодействия
промерзающего пучинистого грунта с боковой поверхностью
фундамента. X а р л а б В. Д. В сб. трудов
Ленинградского инженерно-строительного института, № 57, 1968»
с. 100—112. Библиогр.: 7 назв.
Прибор для измерения пучения грунта. Мерен-
к о в Н. Д. В сб. научных трудов ВНИИ транспортного
строительства, вып. 23, 1968, с. 135—137.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Исследование контактного метода охлаждения мяса
птицы в ледяной воде с последующим замораживанием
в воздухе. С ив ач ев а А. М., Венгер К. П., К уз*
нецова 3. И., Цибизова С. А. Труды ВНИИ
птицеперерабатывающей промышленности, том 13, 1969,
с. 73—80. Библиогр.: 4 назв.
55

Охлаждение тушек птицы в распыленной ледяной
воде. С и в а ч е в а А. М., Ц и б и з о в а С. А. Труды
ВНИИ птицеперерабатывающей промышленности, том
13, 1969, с. 81—86. Библиогр.: 6 назв.
Исследование обезвоженного куриного мяса при
длительном хранении. Большаков А. С,
Пугачев П. И., Грушецкая Л. А., Шабанова В. А.
Труды ВНИИ птицеперерабатывающей промышленности,
том 13, 1969, с. 57—72. Библиогр.: 5 назв.
О сроках выживаемости и патогенности лиофилизи-
рованного вируса инфекционного ларинготрахеита кур.
Кулигина А. И. Труды ВНИИ
птицеперерабатывающей промышленности, том 13, 1969, с. 228—232.
Библиогр.: 7 назв.
Жизнеспособность вируса инфекционного
ларинготрахеита кур, подвергавшегося многократному
замораживанию и оттаиванию. Кулигина А. И. Труды
ВНИИ птицеперерабатывающей промышленности, том
13, 1969, с. 233—235.
Исследование качества мороженых яйцепродуктов.
Подлегаев М. А., Сарычева Г. Д.,
Прокофьева Т. В., Минакова Т. Ф.,
Широкова В. А. Труды ВНИИ птицеперерабатывающей
промышленности, том 13, 1969, с. 87—92.
Влияние температуры на продолжительность лежко-
сти груш. Сопалова Е. В. В сб. трудов аспирантов
и молодых научных сотрудников ВНИИ
растениеводства, № 10, 1969, с. 525—530.
К вопросу о нормах естественной убыли мясорыбо-
продуктов при перевозке их речным транспортом. Оле-
н е в А. П. Труды Новосибирского института инженеров
водного транспорта, вып. 40, 1968, с. 34—39.
Исследование взаимосвязей между параметрами
сублимационной установки, влияющими на ее
производительность. Яушева Э. Ф., Камовников Б. П.
Труды ВНИИ птицеперерабатывающей
промышленности, том 13, 1969, с. 93—98.
Применение углеводов при замораживании семени
быка в форме гранул. Хабибуллин X. X. В
Вестнике сельскохозяйственной науки № 11, 1969, с. 103—107
Библиогр.: 9 назв.
* * *
Нижеприведенные научные работы Всесоюзного
научно-исследовательского . института холодильной
промышленности опубликованы в кратком изложении в сб.
«Новые исследования в области холодильной
промышленности» Центрального научно-исследовательского
института информации и технико-экономических
исследований Министерства мясной и молочной
промышленности СССР, вып. VI, 1970.
Разработка тарифов на основные операции, погру-
зочно-разгрузочные работы и товароведческие
операции на производственных и распределительных
холодильниках. П о з и н М. М., Г р а ч е в а Е. В.,
Иванова Е. Н. с. 3—4.
Оптимальные типы холодильников в маслодельной и
сыродельной промышленности. Ш а в р а Г. А. с. 5—6.
Разработка и исследование компрессора для
домашнего холодильника. Якобсон В. Б.,
Тихомиров В. А., 3 а х а р о в В. С, К р и в о ш е е в А. И.
с. 12—19.
Исследование герметичного компрессора при работе
на фреонах -502, -22 и -12. 3 а х а р о в В. С, Я к о б-
с о н В. Б. с. 19—24.
Разработка проекта стандарта «Компрессоры
фреоновые герметичные». Якобсон В. Б., с. 24-—30.
Автомобильный термоэлектрический холодильник.
Иоффе Д. М., Ломакин В. Н., Орлов В. С. с.
30—33.
Термоэлектрический холодильник емкостью 40 л.
Иоффе Д. М., Ломакин В. Н., Орлов В. С. '
с. 33—38.
Разработка новой градации холодильных
компрессоров производительностью от 15000 до 500000 ст. ккал/ч.
Креймер Н. Г., Лаврова В. В., Лемеш-
ко В. К-, Сенягин Ю. Я. с. 38—4а
Испытание компрессора РАБ-150 с насосно-циркуля-
ционной системой смазки. Кр е й м е р Н. Г., П ы т ч е н-
к о В. П. с. 43—46.
Термодинамические свойства растворов фреона-22 в
дибутилфталате и диметиловом эфире тетраэгиленгли-
коля. Латышев В. Т. с. 47—48.
Испытание холодильного шкафа ШХ-0,8 с
различными дросселирующими устройствами. Гершзон Д. Е.
с. 49—52.
Влияние количества заряженного в систему фреона
ными дросселирующими устройствами. Гершзон Д. Е.
с. 52—54.
Государственный стандарт на сборные холодильные
камеры. Б е р Б. А., Г е р ш з о н Д. Е. с. 54—56.
Пленочная вентиляторная градирня ГПВ-80.
Кузнецова А. А. с. 56—58.
Сборные холодильные камеры типа КХ.
Кузнецова А. А., Т р у с к о в а Л. А. с. 58—60.
Теплоизоляция холодильников из жесткого
пенополиуретана. Л и ф а н о в Б. В., с. 61—64.
Пароизоляция ограждений холодильников из
эмульсионных битумнополимерных мастик. X е л е м-
с к и й А. М. с. 64—67.
Изучение изменений свободных аминокислот при
хранении охлажденной и подмороженной свинины. В а-
с и л ь е в а Л. Д. с. 7—8.
Разработка Государственных стандартов на ящики
для упаковки быстрозамороженных плодов, овощей и
кулинарных изделий в связи с введением сетки
унифицированных размеров тары. М а р а д у д и н а Н. В. с. 9.
Новая технологическая инструкция по производству
мороженого. Казакова Р. М. с .10—11.
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
¦

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Фреоновые низкотемпературные компрессоры
621.57.04!
Мелитопольский завод холодильного машиностроения
им. 30-летия ВЛКСМ изготавливает фреоновые
низкотемпературные сальниковые компрессоры 12ФВС6,
13ФВС6, 22ФВС6, 12ФУС12, 13ФУС12, 22ФУС12,
12ФУУС25, 13ФУУС25 и 22ФУУС25.
Компрессоры работают на фреоне-12 при
температуре кипения /о=—10-5—40°С и конденсации tK не более
55°С, на фреоне-13 при /0=— 70ч—100°С и tK не более
—20°С, на фреоне-22 при г0=—10-5—50°С и tK не более
40°С при условии, что разность давлений конденсаций и
кипения при работе на фреонах-12 и 13 не должна
превышать 12 кгс/см2, на фреоне-22 — 13 кгс/см2, а
отношение этих давлений для фреонов-12 и 22 должно быть не
более 20, а для фреона-13 — 30.
Низкотемпературные компрессоры могут быть
использованы в качестве низкой ступени двухступенчатых
машин, при этом давление всасывания должно быть не
ниже 0,15 кгс/см2.
Компрессоры работают при температуре
окружающего воздуха не выше 55°С.
Параметры
Холодопроизводитель-
ность, ккал!ч
при *о = — 15°С; *к=-
= +30°С
на фреоне-12 . . .
на фреоне-22 . . .
при t0 = — 90°C; tK =
= —30° С
на фреоне-13 . . .
Потребляемая мощность
(эффективная), кет
на фреоне-12 . . .
на фреоне-22 . . .
на фреоне-13 . . .
Скорость вращения,
об/мин
Число цилиндров . . .
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм . . .
Теоретический объем,
описанный поршнями,
м3/ч
Смазочное масло, зап-
1 равляемое в блок-
картер
Количество смазочного
масла, кг
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Вес, кг
Примечания: 1, В к
го давления не более 2,5 кг<
1 2. Минимальное число об<
12ФВС6
5300
1,8
960
2
67,5
50
20,6
ХФ12-18
(по
ГОСТ
5546—
66)
1,7
368
324
392
50
ачестве сту]
(см? компре
эротов вала
13ФВС6
1000
1,4
960
2
67,5
50
20,6
Ф5-5,
6АП (по
ГОСТ
14361—
69)
1,7
368
324
392
50
лени низког
ССОрЫ МОГУ!
компрессор
22ФВС6
7600
2,8
960
2
67,5
50
20,6
ХФ22
(по
ГОСТ
5546—
66)
1,7
368
324
392
50
э давления i
г работать i
ов 480 в ми
12ФУС12
10600
3,6
960
4
67,5
50
41,2
ХФ12-18
(по
ГОСТ
5546—
66)
2,5
474
545
430
90
* двухступе*
а 1440 об\м
*уту.
13ФУС12
2000
2,8
960
4
67,5
50
' 41,2
ФМ-5,
6АП (по
ГОСТ
14361—
69)
2,5
474
545
430
90
чатых устан
ин.
22ФУС12
15200
5,5
960
4
67,5
50
41,2
ХФ22
(по
ГОСТ
5546—
66)
2,5
474
545
430
90
овках при р
12ФУУС25
21200
7,2
960
8
67,5
50
82,4
ХФ12-18
(по
ГОСТ
5546—
66)
6,5
743
633
600
195
ежимах раб
13ФУУС25
4000
5,5
960
8
67,5
50
82,4
ФМ-5,
6АП (по
ГОСТ
14361—
69)
6,5
743
630
600
195
оты до пром
22ФУУС25
30000 |
н,о 1
960
8
67,5
50
82,4
ХФ22
(по
ГОСТ
5546-
66)
6,5
743
630
600
195
ежуточно-
57

№
т
?8
Щ
Li
М
шиш
' **от&. 0/3
Рис. 1. Компрессоры 12ФВС6, 13ФВС6 и 22ФВС6.
Температура воздуха, окружающего неработающий
компрессор, определяющая давление внутри
компрессора, составляет для фреона-12 5—50°С, для фреона-22-—
5—40°С.
При стоянке давление в компрессорах, работающих на
фреоне-13, не должно превышать 15 кгс/см2.
Технические характеристики компрессоров
приведены в таблице.
Компрессоры 12ФВС6, 13ФВС6, 22ФВС6, 12ФУС12
13ФУС12, 22ФУС12, 12ФУУС25, 13ФУУС25, 22ФУУС25
(рис. 1—3) одноступенчатые, поршневые, непрямоточные.
Они имеют единую базу и унифицированы между
собой.
Компрессоры являются модификациями фреоновых,
поршневых компрессоров марок ФВ6, ФУ12, ФУУ25 и
отличаются от них конструкциями клапанной плиты и
всасывающего клапана, обеспечивающих уменьшенный
мертвый объем, конструкциями блока, гильз цилиндров
и поршней, в которых имеются специальные фрезеровки
под пластины всасывающего клапана.
Компрессоры 12ФВС6, 13ФВС6, 22ФВС6, а также
12ФУС12, 13ФУС12, 22ФУС12 и 12ФУУС25, 13ФУУС25,
22ФУУС25 имеют одинаковую конструкцию, но
работают на различных холодильных агентах и смазочных
маслах. Кроме того, ряд их деталей изготовлен из разных
сортов резины.
У компрессоров 12, 13, 22ФВС6 и 12, 13, 22ФУС12
съемные блоки цилиндров, каждый блок объединяет два
цилиндра. В верхней части блоков расположены ребра
для воздушного охлаждения компрессора.
Компрессоры 12, 13 и 22ФУУС25 блок-картерные.
Блок-картер выполнен в виде единой чугунной отливки,
в которой установлены съемные цилиндровые гильзы.
Коленчатые валы стальные, штампованные,
двухколенные (колена расположены под углом 180*), с
насадными противовесами (кроме компрессоров 12, 13 и
22ФВС6). Они опираются на два коренных подшипника
качения.
Шатунно-поршневая группа применена от двигателя
автомобиля «Москвич-401», кроме компрессоров 12, 13 и
22ФУУС25, для которых шатун изготавливается
специально. Шатуны стальные, штампованные, с
разъемными нижними и неразъемными верхними головками. В
верхние головки запрессованы бронзовые втулки,
нижние — у компрессоров 12, 13 и 22ФВС6 и 12, 13 и
22ФУС12 залиты баббитом. У компрессоров 12, 13 и
22ФУУС25 имеются сменные тонкостенные вкладыши от
двигателя автомобиля ГАЗ-51. Поршень тронкового типа,
непроходной, выполнен из алюминиевого сплава, имеет в
верхней части два уплотнительных и одно маслосъемное
кольца.
Всасывающие и нагнетательные клапаны
смонтированы на клапанной плите (одна на два цилиндра), которая
крепится к блоку. Всасывающие клапаны ленточные,
лепестковые, порхающие, нагнетательные — пятачковые,
пластинчатые, нагруженные пружинами.
Сальник торцевой, самоустанавливающийся,
пружинный, односторонний у компрессоров 12, 13 и 22ФВС6 и
двухсторонний у компрессоров 12, 13, 22ФУС12 и 12, 13,
22ФУУС25. Торцевое уплотнение выполнено
графитовыми и стальными кольцами, а по валу — кольцами из мас-
лостойкой резины. Смазка компрессоров 12, 13 и 22ФВС6
осуществляется разбрызгиванием, а компрессоров 12, 13,
22ФУС12 и 12, 13, 22ФУУС25 — комбинированным
способом: принудительно от масляного насоса для
шатунных шеек и сальника с разбрызгиванием для зеркал ци-
58

И реле дадления и мана- Й9
Вакуумметру. ВуЗ ¦ ¦- 0?
Рис. 3. компрессоры 12ФУУС25, 13ФУУС25 и 22ФУУС25.
Рис. 2. Компрессоры 12ФУС12, 13ФУС12 и 22ФУС12.
¦?
1
5
с*
g
1
а
i
•§
3
i
5»
S
№№25
26000
24000
22000
20000
18000
16000
moo
12000
10000
8000 .
6000
?000
2000
12Ш12
13000
12000
11000
10000
8000
8000
7000
6000
5000
то
3000
2000
1000
129ВС6
6500
6000
5500
5000
4500
wo
3500
3000
2500
2000
1500
1000
500
\
40/
1к-зоу
50
-?0 -J5
-30 -25
а
-20 45 t0,°C
<?
<
S
8
|
t?
«^
1
*
I
12ФУУС25
9,0
8,0
7,0
6,0
5,0
12ФУСП
?,5
4,0
3,5
3,0
2,5
12ФВ06
2,25
2,0
1,75
1,5
7,25
. 40
tH-50°C
^30
*
-40 -35 -30
б
-25
-20
-15 t0,°G
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности Q0 (a)
и потребляемой (эффективной) мощности Ne (б)
компрессоров 12ФВС6,12ФУС12и 12ФУУС25 (л=960 об/мин)
от температуры кипения tQ и конденсации tK.
линдров, поршней, поршневых пальцев и коренных
подшипников. В компрессорах 12, 13 и 22ФВС6 для смазки
шатунных шеек в шатунах просверлены отверстия.
Шестеренчатые масляные насосы в компрессорах 12,
13 и 22ФУУС25 расположены ниже уровня масла и
приводятся в движение через специальную шестеренчатую
передачу, а в компрессорах 12, 13 и 22ФУС12
непосредственно от коленчатого вала, через специальный
поводковый элемент.
59

<
Й
V!
«5&
|
I
ода
1
|
•§
I
btems
что
12000
11000
10000
9000
8000
7000
J000
5000
I tooo
3000
2000
1000
\l3t9C12
6500
6000
5500
5000
4500
U000
3500
3000
2500
2000
1500
1000
1 №
^ЗФВСб
3250
3000
2750
2500
2250
2000
1750
1500
1250
1000
750
500
250
-1С
Ю -9,
5 -9
t„-30°C^A
0 -8
5 -8
0 -7
г —-j
5 t°C
>
4
юсть
%
%
%
3
опр
\
=ч
2ШС2&ЛМСП\
36000
3U000
32000
30000
28000
26000
гчооо
22000
20000
18000
16000
14000
12000
10000
8000
6000
то
18000
17000
16000
15000
woo
moo
12000
11000
10000
9000
8000
7000
6000
5000
woo
3000
2000
22ФВС6
9000
8500
8000
7500
7000
6500
6000
5500
5000
4500
4000
3500
3000
2500
2000
1500
WOO
A
•%Z_
v/
-20
•1S t^'G
Рис. 5. Зависимость холодопроизводительности Q0 (a)
и потребляемой (эффективной) мощности Ne (б)
компрессоров 13ФВС6, 13ФУС12 и 13ФУУС25 (я=
=960 обIмин) от температуры кипения to при
температуре конденсации /к =—30°С.
Масло из насоса в коленчатый вал в компрессорах 12,
13 и 22ФУУС25 подается через ложный подшипник, в
компрессорах 12, 13 и 22ФУС12 — через сальник. Для
регулирования давления масла, поступающего в
коленчатый вал, в масляном насосе компрессоров 12, 13 и
22ФУС12 предусмотрен перепускной редукционный
вентиль, а компрессоров 12, 13 и 22ФУУС25 — перепускной
редукционный клапан, который находится на ложном
подшипнике.
Уровень масла в компрессорах контролируется через
смотровые стекла, а давление — по манометру (кроме
компрессоров 12, 13 и 22ФВС6).
Привод компрессоров 12, 13, 22ФВС6 и 12, 13,
22ФУС12 осуществляется от электродвигателя через
муфту или клиноременную передачу; компрессоров 12, 13 и
22ФУУС25 только непосредственно через муфту.
*
*?
^
§
§
1
t
1
штштй
• 12,0
10,0
8,0
6,0
8,0
5,0
i
?
3,0
22Ш6
3,0
2,5
W
15
trfrc
^
30
_^—"Н
|
-50 -?5' -НО
-35
5
-25 -20 :15ta:C
Рис. 6. Зависимость холодопроизводительности Q0 (a)
и потребляемой (эффективной) мощности Ne (б)
компрессоров 22ФВС6, 22ФУС12 и 22ФУУС25 (л-
=960 обIмин) от температуры кипения t0 и
конденсации /к.
На компрессорах установлены запорные вентили на
линиях всасывания и нагнетания, а также штуцера для
подсоединения реле высокого давления, реле низкого
давления и манометров давления всасывания, нагнетания
и масла.
Все внешние выводы компрессоров снабжены
контрприсоединениями под приварку всасывающей и
нагнетательной труб, а для подсоединения приборов автоматики
выводы выполнены под разбортовку.
Зависимость холодопроизводительности и
потребляемой (эффективной) мощности компрессоров от
температуры кипения и конденсации при работе на различных
агентах показана на рис. 4—6.
Компрессоры поставляются осушенными,
заглушёнными и заполненными сухим азотом или сухим
воздухом до давления 0,3—1,0 кгс/см2. Комплектно с
компрессором поставляются запасные части, комплект
специального инструмента, техническая и отчетная документация.
Завод-поставщик гарантирует надежную работу
компрессоров с использованием комплектующих запасных
частей в течение двух лет со дня отгрузки компрессора
(но не больше 5000 ч работы) при условии соблюдения
правил хранения и эксплуатации.
Vi. Л. МАЛАХОВА, В. В. КАТЕРУХИН — ВНИИхолодмаш,
В. Я. ПАНЧЕНКО — Мелитопольский завод
холодильного машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ
II

Фабрика мороженого производительностью 10 т в смену
663.674:658.23:658.27/.28
Проектный институт Гипрохолод совместно с
институтом ГПИ-7 разработал типовой проект фабрики
мороженого производительностью 10 г в смену (№ 412-2-1).
Проект утвержден Госстроем СССР и Министерством
торговли СССР.
Строительство фабрики мороженого предусмотрено
при предприятиях, обеспечивающих холодом и другими
инженерными сетями, в районах с обычными
геологическими условиями, сейсмичностью не выше 6 баллов,
при расчетной температуре наружного воздуха от —20
до —40°С. Нормативная снеговая нагрузка 100 кгс/м2,
ветровая — 35 кгс/м2.
Ниже перечислены основные технологические
показатели проекта:
Производительность фабрики, т в смену . . 10
Выпуск мороженого, %
пломбирное 20
сливочное 30
молочное 40
фруктовое 10
Выпуск мороженого по видам фасовки, т в
смену
эскимо в шоколадной глазури ..... 2,2
в брикетах на вафлях . 3,0
в вафельных и бумажных стаканчиках 3,5
в рожках 0,25
торты из мороженого . 0,5
весовое (в гильзах) 0,55
Потребность в ресурсах (на
производственные нужды)
холоде, икал'я, при температуре
кипения, °С
—12 145600
—40 221100
-47 64600
тепле при расчетной температуре —30°С,
ккал/ч 333700
воде, м31 сутки 136,9
Сброс в канализацию, м3/сутки 157,5
Установленная мощность силового и
электроосветительного оборудования, кет .... 666,6
Расход
воды, м31ч 27,99
тепла, ккал)ч 1505000
Горячее водоснабжение, ккал/ч 363000
Сброс сточных вод, мг[ч 31,14
Количество смен в сутки 2
Общее количество работающих 218
в том числе максимально в смену .... 114
Фабрика мороженого располагается в
четырехэтажном здании. Класс здания II, степень огнестойкости II,
степень долговечности П.
Фундаменты под колонны монолитные,
железобетонные; под оборудование — монолитный бетон. Колонны
сборные, железобетонные, индивидуальные. Капители и
плиты безбалочных перекрытий сборные,
железобетонные, индивидуальные. Стены кирпичные. Перемычки
сборные, железобетонные. Кровля состоит из трех слоев
битумной мастики с тремя слоями стеклохолста.
Теплоизоляция из минераловатных жестких плит М-350 и
пенобетона объемным весом 400 кг/м3.
Лестницы металлические, железобетонные. Оконные
переплеты деревянные, по ГОСТ 12506—67, 11214—65.
Двери по ГОСТ 6629—64 и индивидуальные.
Кладка здания выполняется с отбором кирпича для
лицевых рядов, с декоративной перевязкой и расшивкой
швов. Отделка внутренняя — штукатурка, побелка
известью; панели отделываются масляными и
глазурованными плитками.
Наибольший вес конструкции 4,6 т.
Строительные данные проекта:
Строительный объем, мг . . 26808
в том числе бытовых помещений 3856
Площадь застройки, м2 1547
Полезная производственная площадь, м2 . . 4171
Полезная площадь бытовых помещений, м2 571
Расход строительных материалов
бетона монолитного, м* 722,6
стали, тп 155,0
цемента, m 1018
лесоматериалов, мъ 250,3
кирпича, тыс. шт 922,0
сборного железобетона, мъ 1152,25
Водопровод хозяйственно-производственный и
противопожарный. Напор на вводе водопровода 32,75 м.
Канализация раздельная: производственная, хозяйственно-
бытовая и ливневая.
Для отопления предусмотрена однотргубная система
с верхней разводкой. Вентиляция приточно-вытяжная с
естественным и механическим побуждением.
Электроснабжение — от электросети напряжением 380/220 в.
Ниже перечислены помещения фабрики мороженого,
показанные на рисунке:
ПОЗИЦИИ
на рисунке
Административно-бытовые помещения ... I
Приемная II
Вспомогательные помещения III
Приемная молока IV
Вестибюль V
Неохлаждаемые складские помещения ... VI
Цех бумажной тары VII
Экспедиция мороженого VIII
Аппаратная IX
Коридоры, переходы, места разгрузок ... X
Отделение отделки тортов XI
Фризеро-фасовочное отделение XII
Охлаждаемые камеры хранения мороженого
и сырья XIII
Аппаратное отделение XIV
Слесарная мастерская XV
Вафельное отделение XVI
Лаборатория XVII
Бокс XVIII
Автомобильная платформа XIX
Для мойки автомолцистерн запроектировано
специальное здание.
Холодильные камеры с температурным режимом —30
и —18°С для мороженого рассчитаны на пятнадцатису-
точную производительность фабрики при двухсменной
работе. Склады хранения сырья обеспечивают двадцати-
пятисуточную потребность фабрики.
Грузовые работы механизированы с помощью лифтов,
электротележек, электропогрузчиков и других
механизмов.
Оборудование для производства мороженого принято
в основном отечественное, выпускаемое и осваиваемое
промышленностью. Часть вспомогательного
оборудования изготовляется на месте.
Реализация мороженого предусматривается с
использованием сухого льда.
6i

1-й mm
__, ,, , пД
4-й mm
2-й этож
Фабрика подключается к холодильным системам с
температурами кипения аммиака —12, —40 и —47°С.
В проекте принята насосная аммиачная система
охлаждения камер, скороморозильных аппаратов и
фризеров и безнасосная — для питания испарителей.
Охлаждение эскимогенераторов карусельного типа, плоских
охладителей, генератора для закаливания пирожных,
резервуаров хранения смеси и молока, а также склада
сырья рассольное.
Проектом предусматривается регулирование и
контроль технологических процессов производства
мороженого и холодильной установки.
Основное технологическое оборудование фабрики
мороженого производительностью 10 т в смену указано
ниже, а его размещение показано на рисунке.
Позиции
на рисунке
Весы марки ОМИ-500 1
Резервуар РМГЦ-б для хранения молока . . 2
Батареи 3
Охладитель пластинчатый ООУ-М 4
Автомат расфасовочный ОРС 5
Аппарат скороморозильный ОСС 6
Фризер ОФИ 7
Бак смесительный 8
Машина заверточная ОЗТ 9
Аппарат скороморозильный ОСБ . ..... 10
Автомат расфасовочно-упаковочный О AM . . 11
Генератор мороженого 12
Эскимогенератор 13
Резервуар РМГЦ-4 для хранения молока и
смеси 14
Фабрика мороженого производительностью 10 г
в смену.
Машины тестомесильные . 15
Печь тоннельная 16
Станок для резки листозых вафель ..... 17
Машина вафленамазывательная 18
Электровафельницы 19
Полуавтомат для выпечки вафельных
стаканчиков 20
Пастеризатор змеевикового типа 21
Охладитель плоский оросительный 22
Гомогенизатор 23
Ванна сливкосозревательная 24
Котлы варочные 25
Ванна сырная СВ-Г000 26
Основные сметные данные проекта (в ценах,
принятых с 1 января 1969 г.):
Общая сметная стоимость, тыс. руб 919,25
в том числе
строительно-монтажных работ 578,45
технологического оборудования 340,8
Стоимость 1 м3 здания (без оборудования),
руб 21,57
Трудоемкость возведения здания, чел-дней
в целом . 13858
U3 0,516
Проект фабрики мороженого согласован с органами
санитарного и пожарного надзора.
Проект состоит из 7 альбомов (рабочие чертежи,
сметы и т. д.). В полном объеме его можно заказать по
адресу: Москва, К-31, ул. Жданова, д. 10/2. Гипоохолод.
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН — Гипрохолод
62

621.57.041-213.3
РЕФЕРАТЫ
621.57.049
Автоматический воздухоотделитель АВ-4. | КОБУ-
ЛАШВИЛИ Ш. Н. |, РОТЕНБЕРГ А. Г.«Холодильная
техника», 1971, № 2, 7—10.
Описаны устройство и принцип действия и
приведены рекомендации по монтажу автоматического
воздухоотделителя АВ-4. Иллюстраций 4.
621.57.041
Исследование работы компрессора АВ-100 на фрео-
не-22. СЕНЯГИН Ю. Я. «Холодильная техника», 1971,
№ 2, 11—13.
Описаны результаты испытаний аммиачного
компрессора АВ-100 на фреоне-22 в составе холодильной
установки с конденсатором и испарителем кожухотрубного
типа и маслоотделителем МОВ-50. Библиографий 3.
Иллюстраций 4.
621.565.83
Термоэлектрический холодильник для автомобиля.
НИКОЛАЕВ Ю. Д., ПЕШЕЛЬ В. И., БАСС А. А., ТРА-
ПАКОВА 3. В., ГОЛУБЕВ Б. С, ТЕТЕРИНА В. П.
«Холодильная техника», 1971, № 2, 13—14.
Описаны эксплуатационные испытания
термоэлектрического холодильника для хранения консервированной
крови, плазмы и других медицинских препаратов.
Холодильник предназначен для установки на
специализированные автомобили ЗИЛ-118А скорой медицинской
помощи. Иллюстраций 2.
621.56-52
Двухимпульсный регулятор температуры для
судовых кондиционеров. ЯКИМЕНКО Г. С. «Холодильная
техника», 1971, № 2, 15—18.
Описывается прямодействующий регулятор
(регулирующий расход воды или рассола), реагирующий на
температуру воздуха на выходе из кондиционера и
одновременно на температуру наружного воздуха
(коррекция). Приведены результаты испытаний регулятора,
его статические и динамические характеристики.
Таблиц 5. Иллюстраций 3.
536.24.001.5 : 621.564.25
Исследование теплообмена при кипении фреонов в
спиральных змеевиках. БАРСКИЙ М. А., ЧУХ-
МАН Г. И., «Холодильная техника», 1971, № 2, 18—21.
Приводятся результаты экспериментального
исследования влияния на коэффициент теплоотдачи при
кипении фреонов в спиральных змеевиках
воздухоохладителей непосредственного охлаждения, величины удельной
тепловой нагрузки, температуры кипения холодильного
агента, скорости его циркуляции и кривизны канала.
Библиографий 7. Иллюстраций 4.
CONTENTS
Towards XXIV Congress of CPSU
I. S. Chernyak, I. D. Sunka. Gold Storage
Warehouse in Zhukovsky on Pre-Congress Shift 1
Z. E. Fishkin. Method arid Data for Composing
Complex Plan of Social and Economic
Development of Refrigerating Enterprises .... 3
[Sh. N. Kobulashvilil, A. G. Rotenberg. Automatic Air
Purger, Type AV-4 7
Исследование качества паяных соединений
герметичных холодильных агрегатов., ИЛЬИН Ю. П., АССО-
РОВ А. В., «Холодильная техника», 1971, № 2, 21—24.
Проанализировано качество паяных соединений
герметичных холодильных агрегатов. Рассмотрены
основные дефекты паяных соединений трубопроводов на
стыках, вырезанных из серийно выпускаемых агрегатов, и
на образцах, изготовленных по принятой на
отечественных заводах технологии. Даны рекомендации по выбору
величины нахлестки телескопических соединений
трубопроводов, способу внесения припоя и нагрева соединений.
Экспериментальные паяные соединения надежны и
обладают высокой усталостной прочностью. Таблиц 1.
Библиографий 6. Иллюстраций 2.
621.512
Исследование износостойкости уплотнительных
элементов из наполненного графитом фторопласта-4.
КАМИНСКИЙ И. В., ПИМЕНОВ В. А., СИНИЧЕН-
КО А. А., РОМАНЕНКО А. М., БЕСПАЛОВ О. С.
«Холодильная техника», 1971, № 2, 24—27.
Приведены результаты промышленных испытаний
уплотнительных элементов (поршневых колец и
сальников) из наполненного графитом фторопласта-4 на
компрессорах различного назначения. Описана технология
изготовления уплотнительных элементов, отличающаяся
применением шестеренчатого насоса взамен коллоидной
мельницы. Таблиц 1. Библиографий 5. Иллюстраций 3.
621.565:621.3.001.2
Проектирование электроустановок для обогрева
грунта под холодильниками. КАРПОВ А. В. «Холодильная
техника», 1971, № 2, 27—30.
Описаны системы электрообогрева грунта под
холодильниками. Приведены рекомендуемые
последовательность, формулы и таблицы для расчета. Таблиц 2.
Иллюстраций 2.
621.565.001.4.037.1
Расчет длительности охлаждения камеры. ГЕРЧИ-
КОВ Д. Ф., «Холодильная техника», 1971, № 2, 30—32.
Предложена методика расчета совместной работы
камеры и компрессорной холодильной машины при
нестационарном процессе выхода на режим. Методика
учитывает изменение во времени тепловой нагрузки на
машину и температуры кипения агента, а также
зависимость холодопроизводительности машины от
температуры кипения. Методика может быть применена для
проверки правильности подбора холодильной машины и
расчета времени выхода камеры на заданный
температурный режим.
635.037.5
Наборы из быстрозамороженных овощей.
КРОТОВ Е. Г., ПЛУЖНИКОВ И. И., ГОЛУБЯТНИКО-
ВА Л. А. «Холодильная техника», 1971, № 2, 32—33.
Изложены основные положения разработанной
авторами технологической схемы производства наборов из
быстрозамороженных овощей (зеленого горошка,
баклажанов, кабачков, перца, томатов, зелени), используемых
для приготовления обеденных блюд. Иллюстраций 1.
СОДЕРЖАНИЕ
Навстречу XXIV съезду КПСС
И. С. Черняк, И. Д. Сунка. Жуковский
холодильник на предсъездовской вахте ...... 1
3. Е. Фишкин. Методика и показатели составления
комплексного плана социэльно-экономиче-
ского развития холодильных предприятий . . 3
[Ш. Н. Кобулашвили|, А. Г. Ротенберг.
Автоматический воздухоотделитель АВ-4 7
63

U. Y. Senyagin. Investigation of AB-100
Compressor Operation on Freon-22
U. D. Nikolayev, V. I. Peshel, A. A. Bass, Z. V. Tra-
pakova, V. S. Golubev, V. P. Teterina.
Thermoelectric Refrigerator for Automobile
G. S. Yakimenko. Two-Impulse Temperature Control
for Marine Air Conditioners * .
M. A. Barsky, G. I. Chukhman. Investigation
of Heat Exchange at Boiling of Freon in
Spiral Coils
U. P. Ilyin, A. V. Assorov. Investigation of Quality
of Soldered Joints in Hermetic Refrigerating
Units
I. V. Kaminsky, V. A. PiTienov, A. A. Sinichenkoj
A. M. Romanenko, O. S. Bespalov. Investigation
of Wear Resistance of Sealing Elements Made
of Graphite-Filled Fluoro-Plastic-4
A. V. Karpov. Projecting Electric Plants for Heating
Soil Under Cold Storage Warehouse ....
D. F. Gerchikov. Calculation of Room Cooling
Period
E. G. Krotov, I. I. Pluzhnikov, L. A. Golubyatnikova!
Quick Frozen Vegetable Sets
From dissertations
V. A. Tikhomirov, V. I. Pronka. Influence of Shape
and Sizes of Hermetic Compressor Housing
on its Sound Insulating Capacity
U. V. Osipov, N. P. Tretyakov. Mass Exchange
at Absorption of Ammonia in Aqua Ammonia
Solution
Practice exchange
A. G. Batova, G. E. Zavelion. Automatization
of Operation of Several Two-Stage Compressors
or Units with Common Intercooler
V. N. Mishanov. Purification and Drying of Freon
Oil at Low Temperatures
Miscellany
5th АН-Union Scientific-Technicail Conference on Air
Conditioning in Industrial, Administrative and
Apartment Buildings
Conference of Workers of Ice Cream Factories
and Shops of Rosmyasorybtorg
Obituary
1 R. V. Pavlov |.
New Inventions
Book review
U. A. Oienev, N. D. Zubova. Handbook on Ice Cream
Production
D. N. Prilutsky. Dissertations on Refrigerating
Engineering and Technology in 1968—1970 . . .
D. N. Prilutsky. Scientific Investigations in
Refrigerating Engineering and Technology
Reference data
M. A. Malakhova, V. V. Katerukhin, V. Y. Panchen-
ko. Low Temperature Freon Compressors . .
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Ice Cream Factory
of 10 Ton Capacity per Shift
Summaries
11
13
15
18
21
24
27
30
32
34
40
43
44
45
47
48
49
51
52
55
57
61
63
Ю. Я. Сенягин. Исследование работы
компрессора АВ-100 на фреоне-22 . .
Ю. Д. Николаев, В. И. Пешель, А. А. Басе,
3. В. Трапакова, В. С. Голубев, В. П. Тетери*
на. Термоэлектрический холодильник для
автомобиля
Г. С. Якименко. Двухимпульсный регулятор
температуры для судовых кондиционеров . . .
М. А. Барский, Г. И. Чухман. Исследование
теплообмена при кипении фреонов в
спиральных змеевиках . ¦
Ю. П. Ильин, А. В. Ассоров. Исследование
качества паяных соединений герметичных
холодильных агрегатов
И. В. Каминский, В. А. Пименов, А. А. Синичен-
ко, А. М. Романенко, О. С. Беспалов.
Исследование износостойкости уплотнительных
элементов из наполненного графитом фторо-
пласта-4 . , .
A. В. Карпов. Проектирование электроустановок
для обогрева грунта под холодильниками . .
Д. Ф. Герчиков. Расчет длительности
охлаждения камеры
Е. Г. Кротов, И. И- Плужников, Л. А. Голубятни-
кова. Наборы из быстрозамороженных
овощей
Из диссертационных работ
B. А. Тихомиров, В. И. Пронька. Влияние формы
и размеров кожухов герметичных ком п рее*
соров на их звукоизолирующую способность
Ю. В. Осипов, Н. П. Третьяков. Массообмен при
абсорбции аммиака водоаммиачным
раствором
Обмен опытом
A. Г. Батова, Г. Е. Завелион. Автоматизация
работы нескольких двухступенчатых
компрессоров или агрегатов с общим промежуточным
сосудом
B. Н. Мишанов. Очистка и осушка фреонового
масла при низких температурах
Хроника
ПятОе Всесоюзное научно-техническое совещание
по кондиционированию воздуха в
промышленных, общественных и жилых зданиях . .
Совещание работников фабрик и цехов
мороженого Росмясорыбторга
Некролог
I Р. В. Павлов |
Новые изобретения
Критика и библиография
Ю. А. Оленев, Н. Д. Зубова. Справочник по
производству мороженого
Д. Н. Прилуцкий. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за 1968—1970 гг.
Д. Н. Прилуцкий. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии ....
Справочной отдел
М. А. Малахова, В. В. Катерухин, В. Я. Панченко.
Фреоновые низкотемпературные
компрессоры
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Фабрика
мороженого производительностью 10 т в смену
Рефераты
11
13
15
18
21
24
27
30
32
34
40
43
44
45
47
48
49
51
52
55
57
61
63
Редакционная коллегия: В. М. Шавра (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам.. главного редактора),
Л.Д.Акимова (зам. главного редактора), Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух, М. Г. Дик, А. В. Кан,
В. Я- Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костикова, 12. Телефон 250-00-34, доб. 49
Технический редактор А. М. Сатарова
Т — 01031
Формат 84Xl087i6
Тираж 17610 экз.
Сдано в набор 3/ХИ—1970 г.
Уч.-изд. л. 8,19
Заказ 4508
Подп. в печ. 5/11—1971 г.
Объем 4 п. л. = 6,72 усл. п. л.
Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.