Больше внимания быстрому замораживанию
пищевых продуктов
Ш. КОБУЛАШВИЛИ, М. РОМАНОВ, А. РОТЕНБЕРГ, А. ХАЧАТУРОВ-
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Широкое внедрение искусственного
охлаждения в различные отрасли пищевой
промышленности создает необходимые предпосылки для
снабжения населения пищевыми продуктами в
охлажденном виде. Увеличение удельного веса
охлажденных пищевых продуктов в рационе
питания — задача большого
народнохозяйственного значения, так как качество
охлажденных продуктов значительно выше
замороженных.
Между тем сезонность производства пищевых
продуктов и связанная с ней необходимость
создания запасов и доставки их с мест
заготовок на дальние расстояния (в пункты
потребления) обусловливают широкое применение
замораживания, являющегося наилучшим
способом сохранения продуктов питания. При этом
следует иметь в виду только быстрое
замораживание, которое по сравнению с медленным
способом обеспечивает значительное (в 1,5—
2 раза) снижение потерь и лучшее сохранение
качества продуктов.
В СССР в течение последних пяти лет
быстрое замораживание получило широкое
применение только в рыбной промышленности. В 1957 г.
этим способом было заморожено 390 тыс. т
рыбы. В то же время следует указать на
значительное отставание мясной и консервной
промышленности в производстве
быстрозамороженных продуктов—соответственно 10 тыс, т и
3 тыс. т.
В 1957 г. быстрым
способом было заморожено
только 403 тыс. т пищевых
•продуктов, в 1959—1965 гг.
в связи с развитием мясной,
рыбной, молочной и
консервной промышленности
выпуск
быстрозамороженных продуктов будет доведен
до 3 млн. т. Пропускная
способность скороморозильных
аппаратов составит более
30 тыс. г в сутки.
Такие темпы развития
производства
быстрозамороженных пищевых продуктов
обусловливают необходимость
освоения крупносерийного
выпуска полностью
механизированных -
скороморозильных аппаратов, отвечающих специфическим
условиям замораживания различных пищевых
продуктов.
Накопленный за истекшие 10 лет опыт
конструирования скороморозильных аппаратов и
'их исследования, проведенные Всесоюзным
'научно-исследовательским институтом
холодильной промышленности, а также Гипрорыбпро-
мом, Гипро'холодом и другими проектными
институтами, позволяют утверждать, что эта
задача будет выполнена в ближайшее время.
В настоящей статье кратко описываются
скороморозильные аппараты тележечного типа,
получившие наибольшее распространение, и
разработанные во ВНИХИ за последние годы
конвейерные морозилки двух типов, которые могут
претендовать на преимущественное применение
для быстрого замораживания продуктов в
различных отраслях пищевой промышленности.
В 1954 г. во ВНИХИ была произведена мо
дернизация скороморозильного аппарата
модели 1951 г. (рис. 1). Все охлаждающие батареи
расположены в нижней части аппарата—10
секций между туннелями и по 5 секций с внешней
стороны туннелей.
Примыкающие к туннелям трехсекционные
батареи выполнены с шагом ребер 20 мм, а
следующие за ними двухсекционные батареи — с
шагом 13,5 мм. Разный шаг ребер и
реверсивное движение воздуха обеспечивают условия
Рис. 1 Скороморозильный аппарат СА-1 с интенсивным движением воздуха.

№ 6
Больше внимания быстрому замораживанию пищевых продуктов
5
для равномерного оседания снеговой шубы па
сребренных трубах. Это позволяет удалять
снеговую шубу с батарей только один раз после
5—7-дневной непрерывной работы аппарата.
Три вентилятора реверсивного действия
смонтированы в верхней части аппарата и снабжены
выносными электродвигателями мощностью по
2,8 кет. С целью улучшения аэродинамических
показателей к кожухам вентиляторов
присоединены цилиндрические каналы диаметром
fa.. ,i.... i ¦¦
Рис. 2. Скороморозильный аппарат СА-1 в процессе
на рыбокомбинате в г. Пярну.
800 мм, равным диаметру колеса вентилятора.
Количество воздуха, подаваемого каждым
вентилятором, составляет 10000 м*/час.
На рис. 2 показан скороморозильный аппарат
СА-1 .в процессе монтажа на рыбокомбинате в
г. Пярну.
Для равномерного замораживания пищевых
продуктов большое значение имеет одинаковая
скорость воздуха по всему сечению туннелей.
Это обеспечивается устройством по одной
направляющей воздуха вдоль внешних батарей на
высоте пятого ряда труб снизу и наличием
боковых батарей у туннелей.
Средняя скорость воздуха в живом сечении
(заполненном тележками с продуктами)
составляет 4—4,5 м/сек.
Равномерность замораживания продуктов на
верхней, средней и нижней полках тележек
видна на рис. 3.
Скороморозильный аппарат
производительностью 10 г в сутки имеет два туннеля, в которых
размешается по три тележки.
Размеры тележки — 1070X780X1645 мм.
Тележка разделена на две части, в каждой из
них устанавливается по 13 противней
G50X480X60 мм).
Единовременная емкость каждой тележки
при загрузке противней мелкой рыбой,
предназначенной для замораживания в блоках,
составляет 400 кг, а частиковой рыбой толщиной
60—70 мм—275 кг.
Туннели с обоих концов снабжены дверьми
прислонного типа. Тележки
загружаются в аппарат с одной стороны, а
выгружаются с другой.
Загрузка туннелей тележками и их
выгрузка осуществляются поочередно
через равные промежутки времени.
Применение стандартных деталей и
узлов заводского изготовления
обеспечивает градацию аппаратов в широком
диапазоне производительности (см.
таблицу) .
Скороморозильные аппараты
указанной конструкции благодаря своей
универсальности получили широкое
распространение прежде всего в рыбной
промышленности и частично — в мясной,
птицеперерабатывающей и консервной
промышленности. За истекшие 3—4
года вступило в эксплуатацию и успешно
жа работает свыше 250 таких аппаратов с
общей суточной производительностью
более 2500 т.
Ниже приведена продолжительность
замораживания пищевых продуктов от 7-М0 до —13°
0
40
-20
-30
)
'
—
^fe
,
^Г=К
(Ниэ*
1
ГР~.?Ья°)
ub^Jl
4W J
V
,N
N
^Ч
k^ -
\
Л
^2
I ¦/
Y
0 Ю 20 30 4d 50 60 70 83 SO Юд HO
B0/30/40/50
мин.
Рие. З. График зависимости продолжительности
замораживания рыбы в блоках на тележке № 1 от
температуры:
1— средняя полка: 2 — верхняя полка; 3 —нижняя полка.

6
Больше внимания быстрому замораживанию пищевых продуктов
№ 6

Скороморозильный
аппарат
СА-3
С АЛ
CA-1
CA-5
СА-2
s -
ее Л
она
ffl a *
с, ° с»
•*> х 5
3,3
6,6
10
13,3
20
Толщина
продукта, мм
50-70
1 50-70
5о—70
50-70
5j—70

Единовременная iагру:ка
аппарата
продуктом, кг
560
1120
Н80
2240
c3li0
Количестьо
тележек в
аппарате
2
4
6
12
Н CD S -, _
у. х ооо *5
52
104
156
208
312
Поверхность
охлаждающих
батарей, л*^
190
380
6-4
811
1242
со х
^ 5 х
уаиО
а н^х &
2 as си О
о ^ ч Н
° «г CU -w4
^ СП Н ^
1
2
4
1 6
а * .
о си си
2 Ч Н g
со ja X ^
а *- Л s
Озач
2,8
5.6
8,4
1 11,2
16,8
-If
Й Э s Б
— 5 й ^
1,6
3,2
4,8
6,4
9,6
Габаритные размеры
аппарата, м
ч
4,71
4,71
4,71
4,71
4,71
а
а
a =
1,52
2,С 4
о ,77
4 ,9о
7,15
о
-J Н
3,0
; ,0
3,о
3,0
3,0
м I
, ьс
« и „~
си су i*
_i 3* 4J
X н
Ю СУ S
О 2 x
2^00
4500
Cl20
8120
11980
в скороморозильных аппаратах с интенсивным
поперечно-точным движением воздуха (системы
ВНИХИ) при его температуре —30-^ 32°.

Продолжительность
Продукты
замораживания
в часах
Рыба толщиной 60 — 70 мм (в раскладку) 2,5
Рыба в блоках толщиной 60—65 мм . . 4,0
Куры непотрошеные 4,0
Гуси непотрошеные 4,5
Утки потрошеные 2,5
Субпродукты в блоках толшиной 1Г0 мм . 7—8
Салака в блоках толщиной 60 мм . . . 4,0
Оттаивание снеговой шубы производится
аммиачными парами, отбираемыми после
маслоотделителя (перед конденсатором) при
одновременном удалении жидкого аммиака из
аппарата в дренажный ресивер. По опытным
данным, продолжительность оттаивания
снеговой шубы с сребренных батарей не превышает
30—40 минут при температуре паров аммиака
не ниже 20°.
Отличительной особенностью данной
конструкции скороморозильного аппарата является:
сравнительно малый подогрев воздуха (в
пределах 1,5—2°) благодаря ступенчатому
охлаждению его;
равномерное движение воздуха по (всему
сечению туннелей, создающее наиболее
благоприятные условия для равномерного
замораживания продуктов и уменьшения усушки;
малое сопротивление движению воздуха,
позволяющее до минимума снизить расход
электроэнергии; 4;
внутренняя самоциркуляция жидкого
аммиака в батареях, обеспечивающая эффективное
использование всей их охлаждающей
поверхности.
В получивших наибольшее распространение
(особенно в рыбной промышленности)
скороморозильных аппаратах тележечного типа не
механизированы такие операции, как укладка
продуктов на противни, установка их на полки
тележек и снятие с полок, загрузка тележек в
аппарат и выгрузка из него. Вследствие этого
обслуживание их является трудоемким.
Кроме того, аппараты тележечного типа
имеют еще ряд существенных недостатков:
цикличность действия, приводящая к
значительной неравномерности тепловой нагрузки
аппарата и холодильной машины в момент
загрузки и выгрузки тележек с продуктами;
необходимость в дополнительных площадях
для загрузки тележек противнями и их
разгрузки.
На основании опыта эксплуатации
скороморозильных аппаратов тележечного типа с
учетом достоинств отдельных элементов
(конструкции охлаждающих приборов, системы воздухо-
распределения при поперечно-точном движении
воздуха), а также недостатков (отсутствие
механизации загрузки и выгрузки тележек) во
ВНИХИ разработан конвейерный
скороморозильный агрегат (рис. 4) с интенсивным попе!-
речно-точ'ным движением воздуха как в пучке
оребренных труб воздухоохладителя, так и в
грузовом пространстве.
Производительность агрегата 50 т рыбы в
сутки, габаритные размеры 13,0X6,0X3,0 м.
Скороморозильный аппарат включает два
цепных конвейера с горизонтальными ветвями,
несущими шарнирно связанные с ними блок-
формы, размеры которых (875X485X60 мм)
обеспечивают получение блоков весом по 18 кг
каждый.
Блок-формы загружаются рыбой при
помощи транспортера-питателя. Разгрузка их и
глазировка блоков двойным погружением в воду
полностью механизированы. Скорость
движения воздуха между продуктами составляет
7 м/сек.
Морозилку обслуживают двое рабочих: один
загружает блок-формы рыбой, а другой
упаковывает глазированные блоки в ящики. Цикл
работы морозилки — один блок за 30 секунд.
Используя принцип работы конвейерной
механизированной морозилки стационарного типа,
ВНИХИ разработал аппарат судового типа р

№ 6
Больше внимания быстрому замораживанию пищевых продуктов
Рис. 4. Конвейерный скороморозильный аппарат с интенсивным поперечно-точным движением
воздуха.
суточной производительностью 25 т заморо<-
женной рыбы в блоках.
Ограниченные размеры судна (по ширине)
исключают возможность использования
поперечно-точного движения воздуха в грузовом
пространстве и обусловливают необходимость в
движении воздуха вдоль туннеля.
С целью создания полностью
механизированных скороморозильных аппаратов во ВНИХИ в
1956 г. была разработана конструкция
гравитационного конвейерного скороморозильного
аппарата для замораживания пищевых продуктов
(рис. 5).
Производительность аппарата при толщине
рыбы 50—70 мм составляет 12 т в сутки,
удельная производительность—850 кг/м2 занимаемой
площади. Габаритные размеры 6,0X2,1X2,9 м.
Конструкция охлаждающих батарей в этом
аппарате аналогична прежним конструкциям
аппаратов тележечного типа.
Общая поверхность охлаждения сребренных
батарей 690 м2. Оребрение труб выполнено
с шагом 30, 20, 14 и 10 мм. Батареи с
наименьшим шагом оребрения
установлены в средней части, так как на
них оседает меньше влаги.
Вентилятор реверсивного действия
7, производительностью 22000 мъ1час,
обеспечивает скорость движения
воздуха в живом сечении грузового
пространства 6 м1сек. В установке
предусмотрен электродвигатель 8
мощностью 7 квт.
Гравитационный конвейерный
скороморозильный аппарат ГКА-1 (ВНИХИ)
¦представляет собой тупиковую
камеру /, снабженную с одной стороны
загрузрчцр-разгрузочным устройством,
а с другой—вентилятором для циркуляции
воздуха. Горизонтальной перегородкой 2 камера
разделена на две части. В нижней части
установлены охлаждающие батареи 3, а в верхней
находится грузовой отсек с направляющими
полками 4, по которым перемещаются
каретки 5, груженные противнями с продуктом.
Каретки перемещаются в грузовом отсеке при
помощи толкающего механизма 6. В одном
направлении они движутся по нечетным полкам, а в
другом — по четным. При этом крайние каретки
плавно опускаются на нижерасположенные
полки, что достигается соответствующим
смещением нечетных и четных полок (с учетом
ширины кареток).
Таким образом, загружаемые на верхнюю
(первую) полку каретки с противнями
проходят весь грузовой отсек зигзагообразно — по
нечетным полкам влево, а по четным вправо,
последовательно перемещаясь вниз с одной
полки на другую.
Конвейерный механизм аппарата, перемеща-
Рис. 5. Гравитационный скороморозильный
аппарат ГКА-1,

8
Больше внимания быстрому замораживанию пищевых продуктов
№ 6
ющий каретки по полкам, снабжен вариатором
и коробкой скоростей 9, с помощью которых
точно регулируется продолжительность
пребывания продукта в аппарате — от 34 до 400
минут, в зависимости от времени цикла его
замораживания.
В аппарате находится 80 кареток с
противнями, заполненными продуктом.
Следовательно, при продолжительности! замораживания
продукта 34 минуты каретки загружаются в
аппарат и выгружаются из него через каждые
C4:80) 60 = 25,5 секунды, а при
продолжительности 400 минут — через каждые 5 минут.
Загрузка продуктов в аппарат и выгрузка из
него производятся с одной торцовой стороны с
помощью непрерывно движущегося вверх и вниз
стола 10. При движении стола вниз по
винтам // передний край его платформы открывает
поворотную заслонку нижнего окна 12
аппарата, при этом каретка с замороженным
продуктом попадает на опускающийся стол и
вместе с ним движется вниз. При дальнейшем
опускании стола противни с продуктом
задерживаются на наклонной неподвижной площадке 13,
с которой они соскальзывают на ленту
выносного транспортера или разгрузочное устройство',
а стол с оставшейся на, нем пустой кареткой
продолжает двигаться вниз.
В крайнем нижнем положении автоматически
изменяется направление движения стола, и он
начинает подниматься.
Рис. 6 Гравитационный скороморозильный аппарат ГКА-1 в процессе мон
тяжя- ня Крымском консервном комбинате.
При подходе стола к загрузочной площадке
работница сдвигает противни со свежим
продуктом в находящуюся на столе пустую каретку.
Приближаясь к верхней части аппарата, стол
открывает поворотную заслонку верхнего
загрузочного окна 14 и подает каретку с продуктом
на первую (верхнюю) полку аппарата. Каретка
перемещается по всем полкам аппарата и
выходит из него (с последней нижней полки) на
опускающийся вниз стол.
Опытный образец аппарата изготовлен
заводом «Прогресс» в 1957 г., а в текущем году был
смонтирован на Крымском консервном
комбинате.
На рис. 6 показан аппарат в процессе
монтажа. С мая 1958 г. аппарат находится в
эксплуатации. В нем замораживался зеленый
горошек в парафинированных картонных
коробках с целлофановой обкладкой внутри и
оберткой снаружи. Продолжительность
замораживания горошка в такой упаковке от 18 до —18°
составляет около 6 часов. Производительность
аппарата 5,5—6 т горошка в сутки.
Аппарат обслуживает одна работница. Она
сдвигает на загрузочный стол противни с
коробками, укладывает коробки с замороженным
порошком в гофрированные контейнеры и
заклеивает их.
Рассматриваемая конструкция
скороморозильного аппарата относится к типу аппаратов
с продольным движением воздуха в грузовом
пространстве.
К существенным
недостаткам таких аппаратов
относятся:
значительный подогрев
воздуха, в пределах 6—
7° и более (в зависимости
от длины туннеля);
неравномерное
замораживание продуктов
вследствие различной скорости
воздуха не только по
длине туннеля, но и по его
высоте.
Эти недостатки в
данной конструкции аппарата
полностью устранены
благодаря непрерывному
перемещению кареток с
противнями с места на место
как по горизонтали, так
и по вертикали всего
грузового пространства
аппарата.
Применение гравитацй-

№ 6
Больше внимания быстрому замораживанию пищевых продуктов
9
онного способа перемещения противней с
продуктами при принятой схеме конвейера
обеспечивает максимальное использование грузового
пространства (длина которого не больше 3 м).
При этом уменьшается подогрев воздуха, не
превышающий 2—3°.
Экспериментальная проверка показала, что
замораживание продуктов в данном аппарате
происходит равномерно во всех каретках и по
всей ширине каждой каретки.
Проведенными на Крымском консервном
комбинате испытаниями аппарата в
эксплуатационных условиях установлена
безотказная работа всех механизмов движения,
ритмично выполняющих процессы загрузки,
перемещения кареток сверху вниз и выгрузки
замороженного продукта из аппарата.
К преимуществам конвейерных аппаратов
перед скороморозильными аппаратами тележеч-
ного типа относятся:
механизация и автоматизация работы;
небольшая занимаемая площадь при
наилучшем использовании высоты помещения;
возможность замораживания различных
продуктов при непрерывной работе конвейерного
механизма аппарата;
равномерная тепловая нагрузка холодильной
машины;
простота и надежность устройства коцвейера.
Указанные преимущества предопределяют
целесообразность широкого применения таких
аппаратов для замораживания различных
пищевых продуктов в упаковке, в раскладку на
противнях и россыпью.
Отсутствие специализированного завода по
производству скороморозильных аппаратов
значительно тормозит внедрение быстрого способа
замораживания, обеспечивающего выпуск при
минимальных потерях высококачественной
продукции, выдерживающей длительные сроки
хранения.
Потребность в скороморозильных аппаратах
для различных отраслей промышленности очень
велика, поэтому их производство должно
быть как можно скорее организовано на одном
из машиностроительных заводов с последующей
его специализацией в этой области.
MORE ATTENTION TO THE QUICK FREEZING OF FOODS.
SH. KOBULASHVILI, M. ROMANOV, A. ROTENBERG, A. KHACHATUROV.
Summary
The problem of eliminating seasonal fluctuations in the production of food
products may be solved best of all through extensive employment of quick freezing. Quick
freezing in the USSR has become widespread, in the last 5 years in the fisheries
industry; in the meat and canning trades it is iless widely used.
The rapid spread of quick freezing requires the production of large numbers of
completely automatic units for this purpose. In the paper a description is given of the
truck and of the belt quick freezers of the VNIKhl type^ In recent years
VNIKhl has designed a series of five truck type quick freezers of from 3.3 to 20 tons
daily capacity. At present over 250 such units are in operation with an over all capacity
of 2500 tons per day.
A drawback in the truck models is the absence of mechanization in the loading and
unloading operations. This has led to the designing at-VNIKhl'of the following
mechanized quick freezers of the conveyor type:
1. An apparatus for the quick freezing of fish in block-moulds with a daily capacity
of 50 tons. The over-all dimensions are 13X6X3m.
2. A marine unit for quick freezing of fish in blocks, with a daily capacity of 25 tons.
3. A gravity conveyor quick freezer with a daily capacity of 12 tons of' fish. The
over-all dimensions of this machine are 6X2.1X2.9 m. An experimental model has been
installed at the Krymskaya Canning Combine in 195$ for freezing peas. The daily capacity
of this apparatus for freezing green peas in paraffined packages amounted to 5,5—
6 tons. It is operated by one worker.
Owing to the urgent need of mechanized quick freezers their production should be
organized at a specialized machine building plant.

Оптимальный режим работы конденсаторов
холодильных установок
Канд. техн. наук. В. ЖАДАН — Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
Проектирование холодильных установок
связано с выбором экономически целесообразного
(оптимального) температурного режима
работы конденсаторов, а именно: температуры
конденсации, перепада температур между
холодильным агентом и водой, подогрева воды в
конденсаторах. Правильный выбор этих
величин предопределяет экономически
обоснованный расчет необходимой поверхности
теплообмена и расхода охлаждающей воды.
Оптимальным можно считать режим,
позволяющий до минимума снизить
эксплуатационные расходы.
Условимся все переменные статьи расходов,
зависящие от температурного режима работы
конденсатора, выражать в рублях и относить к
одному часу.
Стоимость воды
/?,=
Qk ^%i
K00(tu,2-tWl) '
где: QK— тепловая нагрузка конденсатора,
ккал/час;
Sw— стоимость 1 м3 воды, руб.;
tWx — температура воды, поступающей в
конденсатор, °С;
tWn — температура воды, уходящей из
конденсатора, °С;
Амортизационные отчисления на конденсаторы
/?о
QkSk
tu~t
W\
К \ 'wo ^1Юл У1*' К
Iк 1<п>
где: SK — средняя стоимость 1 м2
поверхности теплообмена конденсатора, руб.;
k — коэффициент теплопередачи
конденсатора, ккал1м2час град;
iK — срок амортизации конденсатора, час;
tK— температура конденсации, °С.
Расход энергии (в квт-ч на 1000 ккал
холода) средними и крупными аммиачными
компрессорами типа ВП и УП можно определить по
выведенному нами [1] приближенному
уравнению
tK- U Н{)
М,
157 — 0,5^ + 1,5*0
где t0 — температура испарения, °С.
Это уравнение хорошо согласуется с
соответствующими данными, приведенными в
литературе [2].
Расход энергии (в квт-ч на 1000 ккал
холода) компрессорами типа ГД достаточно точно
выражается уравнением
7V = ~— - '^° •
уг 159-0,7^+1,7^
о
Учитывая возможность работы одной
конденсационной установки с компрессорами разных
типов, а также принимая во виимание
приближенность конечной расчетной формулы,
рекомендуем для расчета формулу
л/* = *к — Ь Щ
у 158 — 0,6^ + 1,6*0
Стоимость электроэнергии
Qo<tK-Ult0)S9
Я.
icoo A58 — 0,6^-4-1 ,е^0)
где: Qo—холодопроизводительность
холодильной установки, рабочие ккал/час;
S9 ~ стоимость 1 квт-ч электроэнергии,
руб.
Сумма переменных статей эксплуатационных
расходов
R^Rt + Rt + R»
или в развернутом виде
R =
1000 (tv
+
Qk Sk
*wi) R\sw4 W\' T/f
In— ; h
f к ^«
1000A58 —0,6^ + 1,6^)
Переменными величинами, выбор которых
необходимо обосновать, являются конечная
температура воды tWi и температура
конденсации tK.
Для определения tWa и tK необходимо найти
OR dR
частные производные -^— и -^-, приравнять
их нулю и решить полученную систему
уравнений
dR ___ Q«SW QkSk
dt
w2
1C00 (tW2 — tWi)* fa k{tW2 - tW})*
In
iff T,
W\
Qk S/c
R^K V-W2 *W\ i v^/v ^2
:0

№ 6
Оптимальный режим работы конденсаторов холодильных установок
После несложных преобразований, в
процессе которых надо прибавить и вычесть величи-
h , получим
13
ну
tK — tw.2
tu—t
В результате совместного решения
уравнений A) и C) получим следующую расчетную
формулу для определения оптимальной
температуры конденсации:
W\
tu - t
w2
'»<''-'•»'=si
: twi —J-
Величиной In (tK — twJ,
можно пренебречь, тогда
+ ln(tK—twl)+l.
как очень малой,
i/
\kJU
S4 I
——Ц\ +2,3^(^—^I1
D)
'¦к hvi
^w R^K
1000 5„
Уравнение D) решают методом последова-
с
¦ln(tK — txvi)+ 1. A) тельных приближений. При -—• > 1,5 оно мо-
Решим уравнение A) относительно tw%
two ===
1<0<«
S + 2,31g^ —*.,)
t* + t
Wi
жег быть представлено в более простом виде
*, = '«, + |/A64+*0)^- E)
\№SK
B)
-b2,31g(^-^1)+l
В уравнении B) неизвестны две величины
tw, и ^, поэтому необходимо решить
второе уравнение. Его можно получить, прирав-
няв нулю вторую частную производную ~^—•
При этом тепловую нагрузку конденсатора
QK следует выразить через холодопроизводи-
тельность Q0 и температуру испарения.
Нами выведено [1] следующее
приближенное уравнение для аммиачных компрессорных
машин
Уравнения B) и E) позволяют определить
при проектировании оптимальные условия
эксплуатации конденсаторов холодильной
установки. Расчет проводят в следующем порядке.
По уравнению E) или D) вычисляют
оптимальную температуру конденсации tK ,
ориентируясь на преобладающее значение tWi
в период пиковой нагрузки установки.
Подставляя tK в уравнение B), находят опти
мальное значение конечной температуры воды
tWi . Далее можно определить экономически
целесообразный перепад температур в
конденсаторах
А^ =
W<i %i
Q« = -
A60-Но)
161 — 0,6^ + 1,7*0
ккал/час.
2>3 ^~7
Знаменатель без большой погрешности
можно считать постоянной величиной. Как
показывает анализ, даже при изменении tK на 5°, QK
изменяется всего на 3%. Максимальная
ошибка в конечном расчетном уравнении,
связанная с указанным допущением, будет
приблизительно такой же.
Зная A tK , вычисляют потребную
поверхность теплообмена конденсаторов
F = -
Оптимальный подогрев воды в конденсаторах
^W — ^Wa ^
(W + to)QoSK
№-0,6tK+lf7tQ)kzK(tK~tWi)(tK-
®2'
+¦
+
= 0
Экономически обоснованный расход
охлаждающей воды
W
1000A58-0,6^+1,6^)
После некоторых преобразований и упроще-
Д*«,10Э0
мг/час.
Ниже приведены примерные расчеты по по*
лученным формулам.
1. Компрессор ЗАГ холодопроизводительно-
kzKSd(tK — tWl){tK — tw2) = 10006^A60 + *0\ C) стью Q'o = 600000 ккал/час работает при
НИИ

14
Оптимальный режим работы конденсаторов холодильных установок
№ 6
температуре испарения t\ = —15°; агрегат
АД С-150 холодопроизводительностью Q"o=
= 150000 ккал'час — при температуре
испарения t'\ = —30°. Конденсатор кожухотрубный
горизонтальный марки 150 КТГ. Коэффициент
теплопередачи конденсатора k = 700 ккал1м2
час град. Температура воды, поступающей в
конденсатор, tWl = 18°. Расчетная
(средневзвешенная) температура испарения /о=—18°.
Стоимость 1 м2 поверхности теплообмена
конденсатора с учетом расходов на монтажные
работы SK = 130 руб. [3]. Срок службы
конденсатора 10 лет при среднем числе часов
работы в год 5000.
Стоимость 1 квт-ч электроэнергии 0,2 руб.
Стоимость воды, перекачиваемой из близраспо-
ложенного естественного водоема, Sw =
= 0,1 руб. за 1 ж3.
В результате расчета установлен следующий
оптимальный режим работы конденсатора:
температура конденсации tK = 26,9°,
температура воды на выходе из конденсатора tWi}=
= 26,6°, подогрев воды в конденсаторе Дft? =
= 8,6°, расход воды W = 108 м3/час, перепад
температур в конденсаторе A tK = 2,5°,
поверхность теплообмена конденсаторов F —
- 530 м2.
2. Стоимость 1 ж3 воды Sw = 0,35 руб.
Остальные условия те же, что и в предыдущем
расчете.
В результате расчета получены:
температура конденсации tK = 34,1°; подогрев воды в
конденсаторах btw = 14,9°; перепад
температур в конденсаторах A tK = 3,6°.
Если бы рассматриваемая холодильная
установка работала при подогреве воды в
конденсаторах A tw = 4° и перепаде температур Мк=
= 5° (условия, близкие к обычным), то убыток
по сравнению с работой при оптимальном
режиме (см. пример 1) составил бы около
50000 руб. в год.
Изложенная методика расчета
конденсационной установки относится к случаю, когда не
предусмотрено испарительного охлаждения
циркуляционной воды и конденсаторы
работают на свежей проточной воде (при наличии,
например, речной или морской воды).
В малых холодильных установках часто
используют проточную водопроводную воду. Как
показывает расчет, оптимальная температура
конденсации при работе на проточной воде
иногда оказывается высокой C5—37°),
поэтому выбор ее не может основываться только на
технико-экономическом расчете (следует также
учитывать условия безопасной нормальной
работы) .
При испарительном охлаждении воды
устанавливается равновесная температура
конденсации в зависимости от климатических условий
и характеристики водоохладителя, что
усложняет расчет. Вопрос этот заслуживает
специального рассмотрения.
Выводы
1. Разработана методика выбора
оптимального режима работы проточных конденсаторов
холодильных установок, которая может быть
использована проектными организациями и
инженерами-эксплуатационниками.
2. Примерные расчеты показывают, что при
использовании свежей проточной воды ее
нужно подогревать до более высокой температуры,
а перепад температур в конденсаторах снижать
по сравнению со значениями, обычно
принимаемыми при проектировании.
ЛИТЕРАТУРА
1. В. Ж а д а н. Действительный холодильный
коэффициент аммиачных компрессорных холодильных
машин. Сборник трудов Одесского технологического
института пищевой и холодильной промышленности,
том VIII, вып. 2, 1958.
2. Н. Комаров. Холод. .Пищепромиздат, 1953.
3. Министерство машиностроения и приборостроения
СССР. Прейскурант оптовых цен 14-02. Холодильное и
компрессорное оборудование. Машгиз. 1955.
OPTIMUM OPERATING CONDITIONS FOR REFRIGERATING PLANT CONDENSERS
V. ZHADAN, Cand. Techn. ScL v
Summary
A method is proposed for the approximate calculation of the cooling: water
consumption in circulating condensers of large refrigerating machines. In the calculation account
has been made of the depreciation of the condenser and of the cost of the water,
empirical equations being used for the relationship between the refrigerating capacity per unit
power consumption of the motor and the condensation and boiling temperatures. An
example has been given of the calculation showing the feasibility of considerably
augmenting the now accepted temperature rise of the condenser water.

Испытание автоматической фреоновой установки
с непосредственным охлаждением нескольких камер
В. ШАВРЛ, В. ЯКОБСОН — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В холодильных камерах продовольственных
магазинов и предприятий общественного
питания по действующим нормам должны
поддерживаться следующие температуры: для овощей,
фруктов и напитков 5°, для молока и жиров 2°,
гастрономических товаров 2°, охлажденного
мяса 0°, мороженого мяса и рыбы —2° [6].
Камеры оснащаются преимущественно
аммиачными или фреоновыми холодильными
установками с рассольной системой охлаждения,
производительностью до 30 тыс. станд. ккалЫас.
Для того чтобы сократить эксплуатационные
расходы, уменьшить размеры машинного
отделения, повысить культуру эксплуатации
установок, следует применять фреоновые машины
с системой непосредственного охлаждения.
Успех внедрения таких установок в
значительной мере зависит от правильного выбора
схемы их автоматизации.
Известно большое количество различных
схем, применяемых за рубежом [1, 4, 5, 7, 8, 10],
но нет материалов, позволяющих обосновать
выбор схемы. С этой целью в лаборатории
малых холодильных машин и автоматики ВНИХИ
были испытаны шесть вариантов схемы полной
автоматизации фреоновых холодильных
установок торгового типа с непосредственным
охлаждением трех камер с температурами 5, 0 и —2°.
1-й вариант (рис. 1). Заданная
температура воздуха в камерах поддерживается
регуляторами непрямого действия, состоящими из
Рис. I. 1-й вариант схемы автоматизации.
камерных термостатов Т и соленоидных
вентилей СВ, устанавливаемых на жидкостных
линиях. Заполнение камерных батарей фреоном
осуществляется при помощи регуляторов
перегрева ТРВ. Производительность компрессора
регулируется по способу пусков и остановок
камерными термостатами Т. При замыкании
контактов любого термостата компрессор
приводится в действие, а при размыкании контактов
последнего термостата — останавливается.
Поступление охлаждающей воды на
конденсатор регулируется водорегулирующим
вентилем ВРВ.
Защита установки от чрезмерного
повышения давления нагнетания и от понижения
давления всасывания осуществляется при помощи
прессостата и выключателя максимального
давления П-ВМД, а защита электродвигателя
компрессора от перегрузки — тепловыми реле
магнитного пускателя.
2-й вариант отличается от 1 -го тем , что
соленоидные вентили устанавливаются на
всасывающих линиях.
В 3-м варианте СВ устанавливаются и на
жидкостных и на всасывающих линиях.
4-й и 5-й варианты. Эти варианты
отличаются соответственно от 1-го и 3-го тем, что на
всасывающей линии наиболее теплой камеры
устанавливается регулятор давления «до
себя» — РД.
6-й вариант (рис. 2). Заданная
температура воздуха в камерах № 1 и 3
поддерживается пропорциональными регуляторами
температуры прямого действия ПРТ, а температура в
наиболее холодной камере № ¦ 2 — пресео-
статом, управляющим работой компрессора.
Опытный стенд представляет собой
фреоновую холодильную установку с агрегатом
АК-2ФВ-5/3 (завод «Красный факел»),
охлаждающую 3 стационарные камеры Опытного
холодильника ВНИХИ.
Схема стенда показана на рис. 3.
Компрессор / нагнетает фреон в кожухотрубный
конденсатор 2 поверхностью 2 м2. Из
конденсатора жидкий фреон поступает в теплообменник 3,
далее в горизонтальный ресивер 4 и
вертикальный ресивер. Отсюда жидкий фреон через
осушитель 5 и фильтр 6 направляется в
жидкостный коллектор 7 и далее в камерные
охлаждающие батареи.
На каждой жидкостной линии смонтированы
фильтры 8, соленоидные вентили 9 (условный

16
Испытание автоматической фреоновой установки
№ 6
ТРВг
TPBjr
fr=t
'&*Ш
Камера N'3
Рис. 2. 6-й вариант схемы автоматизации.
проход 10 мм), регуляторы перегрева 10 типа
ТРВ-2 и смотровые стекла 11.
В камерах установлены ребристые змеевико-
вые батареи непосредственного охлаждения 19
типа С-4-15, поверхностью 5,82 м2 каждая (в
камерах № 1 и 3 — по четыре батареи на
стенах, а в камере № 2 — две батареи под
потолком). Под потолочными батареями
помещены горизонтальные поддоны.
Для создания дополнительных нагрузок в
камерах предусмотрены нагреватели из
электрических ламп.
На всасывающих трубопроводах,
объединенных коллектором 14,
смонтированы фильтры 8,
соленоидные вентили 13 марки СВА-25
и смотровые стекла 11; на
трубопроводе первой
камеры—регулятор давления «до
себя» 12 фирмы «Алко».
Регуляторы температуры
прямого действия,
установленные при испытаниях 6-го
варианта схемы, показаны
на схеме пунктиром.
Из коллектора 14 пары
фреона направляются в
теплообменник 3 и затем в
компрессор.
Вода в конденсатор
поступает из городского
водопровода через фильтр
^водорегулирующий вентиль 15,
водомер 77 и мерное сопло
18. На водяном
трубопроводе установлен также
соленоидный вентиль 16.
Измеряемые -величины. На рис. 3
показана также расстановка измерительных
приборов. Измерялись следующие величины:
температура фреона на линиях всасывания и
нагнетания компрессора, на входе и выходе из
батарей и перед ТРВ; температура воздуха у
наружных ограждений камер; температура
воды на входе и выходе из конденсатора;
давление фреона перед компрессором и за
ним, а также на выходе из батарей;
расход воды; число оборотов компрессора;
уровень фреона в ресивере; расход
электроэнергии и мощность, потребляемая
электродвигателем компрессора.
Кроме того, автоматические самопишущие
приборы регистрировали давление фреона на
выходе из батарей и на линии всасывания и
нагнетания компрессора, температуру и
относительную влажность воздуха в камерах, а также
длительность рабочего и нерабочего периодов
компрессора и соленоидных вентилей.
Результаты испытания схем с различным
положением соленоидных вентилей
рас-
Каждый вариант схемы испытывался при
трех значениях тепловой нагрузки камер. При
каждом режиме установка работала в течение
суток.
Испытания показали, что 2-й вариант схемы
(СВ—на всасывающих линиях) не
обеспечивает нормальной работы установки: после отклю-
камвра ы"?
Рис. 3. Схема испытательного стенда.

№ 6
Испытание автомагической фреоновой установки
17
чения соленоидного вентиля ТРВ закрывается
неплотно, жидкий фреон продолжает поступать
в батареи данной камеры, вследствие чего
фреона не хватает для охлаждения других
работающих камер. После включения
соленоидного вентиля на данной камере компрессор
работает влажным ходом.
Сравнительные испытания установки,
автоматизированной по 1-му и 3-му вариантам
схемы, показали, что оба варианта достаточно
эффективны. Колебания температуры воздуха в
обоих случаях были примерно одинаковы и не
превышали 1°.
При работе по 1-му варианту схемы (СВ —
на жидкостных линиях) после размыкания
контактов датчика температуры и закрывания
соленоидного вентиля не происходило заметного
понижения температуры воздуха в камерах. Не
наблюдалось также испарения фреона из
батарей «теплых» камер и конденсации его в
батареях «холодной» камеры.
Работа установки по 1-му, 3-му, 4-му и 5-му
вариантахМ схемы при одинаковой тепловой
нагрузке камер характеризуется данными,
приведенными в табл. 1.
Таблица 1
Вариант j
схемы {
1
3
4
5
rio.v ера 1
камер |
1
2
3
1
2
3
1
2
1
2
3
3 1
« - ? °
?<0 (У О М сз
С X И « М йй
4,5 ¦— 5,8
— 3.0 ¦!¦ — 1,3
— 0,7 ~ 0,9
4,5 — 5,6
— 2,4 Ч- — 1,0
— 0,5 -1- 1,0
4,9 Ч- 5,6
— 4,0 -г — 2,5
— 0,5 — 0,5
4,8 - 5,6
— з,0 4- — 1.0
— 0,5 -f 1.0
Наибольшие 1
отклонения, от
ере:ней
температуры, СС j
± 0/5
± 0,85
± 0,8
± 0,55
± 0,7
± 0,75
± 0,35
± 0,75
± 0.5
± 0,4
+ 1,о
± 0,75
о> сГ~ j
s wtS *
3 3 <у н
е. <ид С1
^ аз щ о
?°&"
л н н ^
I. о о а
± 2,5
±20
± 8,0
± 3,0
± 1.0
± 7,0
± 2,0
± 7,5
± 2,0
± 1,5
±7,0
Коэффициент
рабочего !
времени СВ
0,16
0,40
0,33
0,18
0,32
0,32
0,26
0,52
0,29
0.35
0,47
0,.i0
Коэффициент!
рабочего
времени i
компрессора
0,60
0,63
0,70
0,80

Среднечасовой расход

электроэнергии, кет
0,67
0,78
0,87
0,93 1
При всех значениях тепловой нагрузки
коэффициенты рабочего времени соленоидных
вентилей A-й и 3-й варианты) были примерно
одинаковы.
Коэффициент рабочего времени компрессора
и среднечасовой расход электроэнергии при 1-м
варианте несколько меньше, чем при 3-м. В
зависимости от тепловой нагрузки камер
коэффициент рабочего времени компрессора
изменялся от 0,4 до 0,8. Коэффициент рабочего
времени соленоидных вентилей при 1-м и 3-м
вариантах примерно одинаков (кроме камеры
№ 2, в которой при 2-м варианте была более
низкая температура).
Мощность, потребляемая электродвигателем
компрессора, в этих двух вариантах была
почти одинакова. В зависимости от тепловой
нагрузки камер эта величина изменялась от 0,7
до 1,2 кет.
Колебания относительной влажности
воздуха в камерах при 1-м и 3-м вариантах также
были примерно одинаковы. В камере № 1, где
средняя температура воздуха поддерживалась
на уровне 5°, колебания относительной
влажности составляли от +1,5 до +4%; в камере
№ 2, где средняя температура воздуха была
—2°, наибольшее отклонение относительной
влажности воздуха от средней не превышало
+2,5%, а в камере № 3, где средняя
температура воздуха была равна 0°, максимальные
колебания относительной влажности воздуха
составляли +8%.
Результаты испытания схем с регулятором
давления «до себя»
Показатели работы установки по 1-му и 4-му
вариантам схемы, различающимся только тем,
что в 4-м варианте был использован регулятор
давления «до себя», приведены в табл. 2.
Таблица 2
Показатели
Колебания температуры (по
термограммам), (С
Колебания относительной влажности
(во гигрограмл ам), %
Колебания ; аьления в батаре$:У, кг/см2
Коэффициент рабочего ьремени . . • .
Среднечасовой расход электроэнергии
на привод компрессора, квтп-ч ....
1-й вариант
(без РД)
± 0,5
± 1.5
± 0,^5
0,21
0,4
4-й вариант
(с РД)
± 0,25
± 1 |
± 0,4
0,74
0,65
На рис. 4 и 5 видно изменение давлений
всасывания и нагнетания компрессора, а также
изменение температуры и влажности воздуха в
камерах при работе с РД «до себя» и без РД.
Испытания показали, что при установке на
всасывающей линии регулятора давления «до
себя» колебания температуры воздуха в центре
камеры уменьшаются с ±0,5—0,7 до ±0,25—
0,4°, а колебания относительной влажности
воздуха — с ±1,5—2,5 до ±1—2°/о|. Однако
при этом коэффициент рабочего времени СВ
данной камеры увеличивается в 2—3 раза, а
коэффициент рабочего времени компрессора и
расход электроэнергии возрастают примерно на
20°/о>. В материалах зарубежных фирм есть ука-

18
Испытание автоматической фреоновой установки
№ 6
ДАВЛЕНИЕ ВСАСЫВАНИЯ
ДАВЛЕНИЕ НАГНЕТАНИЯ
Рис. 4. Изменение давления всасывания и нагнетания компрессора:
слева — 1-й вариант схемы (без РД «до себя»); справа —4-й вариант схемы (с РД «до себя»).

№ г>
Испытание автоматической фреоновой установки
19
5
о
/470 /4.Я7 '4J0 /440 /450
Время в «аса л
15.00
?__!
/5Z0 /5J0 /540 /550 /500
Время в часах,
16.10 1620
* 70
Ǥ 68
| 66
•о „
?**
?*?
* ^0
ЙЖЙ
|%
/5 18 20 ?? 2Ь 26
время ft часах
28 30 32 | 0
/0 /7 /4 /? tf ^0 Д? 24
Время б часах
Рис. 5. Изменение температуры (а) и относительной влажности воздуха (б) в камере:
слева — 1-й вариант схемы (без РД «до себя»), справа — 4-й вариант схемы (с РД «до себя»).
зания на то, что регуляторы давления «до себя»
следует применять при разности температур
камер более 10° [4].
Результаты испытания схемы с регулятором
температуры прямого действия
По 6-му варианту схемы (рис. 2), как уже
указывалось, на всасывающих линиях камер
№ 1 и 3 были установлены
пропорциональные регуляторы температуры прямого действия
АДТ-20.
Конструкция прибора (рис. 6)
разработана СКВ кислородно-дыхательной
аппаратуры по техническому заданию ЦКБ
холодильного машиностроения.
При изменении температуры воздуха,
воспринимаемой термобаллоном 1, изменяются
температура легкокипящей жидкости
(фреон-142), заполняющей термочувствительную
систему прибора, и соответственно усилие,
действующее на мембрану 2 и передаваемое
клапану 3. В обратном направлении на
клапан 3 действует пружина 4.
На требуемую температуру прибор
настраивается винтом 5, изменяющим сжатие
пружины 4.
Диапазон регулирования температуры
от __2 до 8°, максимальная
пропускная способность (производительность) равна
2000 ккал]час.
При изменении регулируемой температуры
на 6° пропускная способность прибора
должна изменяться от 10 до 100р/о.
Вначале был испытан регулятор, а затем
установка, автоматизированная по 6-му
варианту схемы. В результате опытов найдено, что при
постоянной тепловой нагрузке прибор
обеспечивает почти постоянное значение
регулируемой температуры; колебания не превышают
±0,5°. При изменении тепловой нагрузки от 30
до 100% регулируемая температура изменяется
примерно на 8°. Тепловая нагрузка установок
торгового типа не бывает постоянной. Так, на-
-чн ш^ш\
^-U/LJJ
Рис. 6 Регулятор температуры прямого действия.

20
Испытание автоматической фреоновой установки
№ 6
блюдения за работой автоматизированных
аммиачных холодильных установок [9]
показали, что коэффициент рабочего времени
машин в соответствии с их тепловой нагрузкой
изменяется в широких пределах: от 5% зимой
и до 100% летом.
Таким образом, настоящая конструкция
прибора не обладает необходимой
чувствительностью и не может быть рекомендована для
автоматизации работы фреоновых холодильных
установок торгового типа.
Поскольку применение таких приборов
значительно упрощает схему автоматизации
установки (отпадает надобность в СВ и камерных
датчиках температуры), а электросхема
управления установкой не отличается от обычной (с
одной камерой), следует изготовить и
провести испытания прибора с большей
чувствительностью.
Автоматические приборы.
Испытаниям установки при различных схемах ее
автоматизации предшествовала проверка работы
холодильного оборудования и приборов
автоматики.
Соленоидные вентили СВА-10 и СВА-25,
изготовляемые Ленинградским заводом «Знамя
труда», работали удовлетворительно после
увеличения жесткости пружинки, отталкивающей
сердечник, и увеличения зазора между
основным клапаном и корпусом (у СВ-10). Для
устранения залипания сердечников в верхнюю
часть трубок СВА-25 были помещены
прокладки из клингерита толщиной 1 мм.
Датчики температуры ДТК-31 после
тщательной настройки работали удовлетворительно.
Проверка работы регуляторов перегрева
ТРВ-2 показала, что приборы работали
импульсами. Колебания перегрева в батареях при
неизменной настройке составляют от 0,5 до 7°.
В зависимости от величины перегрева фреона
общий коэффициент теплопередачи батарей
изменяется от 2,0 до 4,7 ккал/м2 град час. В
первом случае F = 2,0 ккалШ* град час) перегрев
составлял 13,1°, а во втором F = 4,7 ккал1м2
град час) — 1,4.°
Максимальный градиент температуры по
длине камер был 0,5°С/л* (во второй камере), а
по высоте около ГС/ж (в первой камере).
Наименьший температурный градиент
@,4°С/л«) наблюдался по высоте второй
камеры, оборудованной потолочными батареями.
В опытах, проводившихся НИИХИММАШем
и ЦКБХМ [2], при параллельном соединении
двух батарей, установленных на одной стене
вверху камеры КХ-1, перепад температуры
воздуха по высоте камеры изменялся в
зависимости от тепловой нагрузки с 1,6 до 2,7°С/ж.
В опытах, проведенных ВНИХИ [31,
максимальный перепад температуры по высоте
камеры Московского холодильника № 9,
охлаждавшейся одной потолочной батареей, был
равен 0,54°С/ж в проходе под батареей и
0,39°С/л*—в грузовом объеме. Высота камеры
3,3 м.
Таким образом, для того чтобы обеспечить
равномерную температуру воздуха во всем
объеме камер, охлаждающие батареи следует
устанавливать под потолком, располагая их
равномерно. Коэффициент теплопередачи
батарей при этом «повышается на 20—50Voj [10, За].
Выводы
1. Испытания установки, автоматизированной
по 2-му варианту схемы (СВ на всасывающих
линиях), показали, что после выключения СВ
любой из камер по достижении требуемой
температуры ТРВ закрывается неплотно.
Жидкий фреон переходит из ресивера в батареи
данной камеры, вследствие чего для охлаждения
остальных камер фреона не хватает. После
включения данного СВ компрессор работает
влажным ходом.
2. Сравнительные испытания установки,
автоматизированной по 1-му и 3-му вариантам
схемы, позволяют сделать вывод, что оба варианта
достаточно эффективны. Колебания
температуры воздуха в камерах в обоих случаях
примерно одинаковы и не превышают ±1,0°.
Коэффициент рабочего времени
компрессора и среднечасовой расход электроэнергии при
1-м и 3-м вариантах почти одинаковы.
3. Учитывая, что по существующим нормам
[6] колебания температуры воздуха в камерах
при магазинах и столовых не должны
превышать ±1°, для практического использования
может быть рекомендована схема с
соленоидными вентилями на жидкостных линиях A-й
вариант). Для этой схемы требуется
наименьшее количество приборов автоматики.
4. Применение регуляторов давления
кипения в установках рассматриваемого типа, где
разность между температурами воздуха в
наиболее «теплой» и наиболее «холодной»
камерах составляет не более 7ч-9°,
нецелесообразно.
5. Испытания варианта схемы с
пропорциональным регулятором температуры прямого
действия АДТ-20 показали, что при изменении
тепловой нагрузки в пределах, встречающихся
в условиях эксплуатации, регулируемая
температура изменяется на величину больше
допустимой.

№ 6
Испытание автоматической фреоновой установки
21
Для автоматических холодильных
установок торгового типа следует разработать другую
конструкцию прибора с более высокой
чувствительностью.
ЛИТЕРАТУРА
1. Б. В е й н б е р г. Многотемпературные схемы
автоматических холодильных машин. «Холодильная
промышленность», 1939, № 3, 4.
2. А. Жеребцов, Е. Гуревич. Испытание
фреонового компрессорно-конденсаторного агрегата
А1\-2ФВ_3/1,5 (ИФ-50) с испарительной частью и
автоматикой. Отчет ВИИХИММАШ по теме № 379, 1954.
3. Д. Иоффе. Испытание охлаждающих приборов.
Отчет ВНИХИ № 1235, б, 1955.
За. Д. И о ф ф е. Ребристые охлаждающие приборы
для холодильных камер, Госторгиздат, 1956.
4. Каталоги автоматических приборов зарубежных
фирм: Danfoss, Flica, FAS, Alco.
5. Ф. Л и д и н г. Холодильные установки с
несколькими охлаждаемыми объектами. «Die Kalte» № 1, 1955.
6. «Нормы и технические условия проектирования
магазинов и предприятий общественного питания».
Н—105—52.
7. В. Тамм, Автоматизированные холодильные
установки с несколькими охлаждаемыми объектами. «Kalte-
technik» № 5, 1953.
8. В. Я к о б с о н. Автоматизация холодильных
установок, Госторгиздат, 1958.
9. В. Якобсон, В. Ш а в р а, С. Богатырева.
О работе автоматизированных малых аммиачных
холодильных установок. «Холодильная техника», 1957, № 4.
10. Air conditioning refrigeration data book, 1955—1956.
THE TESTING OF AN AUTOMATIC FREON PLANT WITH DIRECT COOLING OF
SEVERAL ROOMS
V. SHAVRA and V. YAKOBSON
Summary
A test has been made of 6 types of completely automatic systems for
commercial type freon refrigerating plants with direct cooling of 3 rooms to temperatures
of 5, 0 and —2°C. In the report the conditions and results of the' tests have been
presented, i
The systems with room thermostats and solenoid valves (SV) on the
liquid lines* (type 1) and with SV on the liquid and suction lines (type 3) were found to
be equivalent. In both cases fluctuations of the air temperature were about equal and
did not exceed 1°C. The operating time coefficient of the compressor and the mean hourly
power consumption were also about the same.
Installation of SV only on the suction line (type 2) gave unsatisfactory
performance of the unit. !
When an evaporator pressure regulator is installed on the suction line of the «warm»
room (type 4 and 5) fluctuation in the air temperature and humidity of the room
decreases but there is considerable increase in the operating time coefficient of the
compressor (about 3 fold) and in the power consumption (by 1,5 times).
The use of evaporator pressure regulators is not feasible in such
refrigerating units. For practical purposes the first type of system (with SV on the liquid
lines) is recommended.

Применение фреона-30 в качестве теплоносителя
Канд. техн. наук К. КАН-— Центральное конструкторское бюро холодильного машиностроения
В настоящее время в качестве
теплоносителей используется ограниченное число веществ;
наиболее распространены из них вода,
растворы хлористого натрия (NaCl) и хлористого
кальция (СаСЬ). Иногда применяются
органические вещества: этиленгликоль, трихлорэти-
лвн, этиловый и метиловый спирты, фреон-11,
дихлорметан и др.
Значительный интерес представляет в
качестве теплоносителя дихлорметан, или фреон-30.
Свойства фреона-30
Фреон-30 имеет несколько наименований:
дихлорметан, метиленхлорид, каррен № 1.
Химическая формула фреона-30 — СРЬСЬ.
Благодаря низкой температуре замерзания
(t3~—96,7°) и малой вязкости при низких
температурах фреон-30 может быть поставлен в
число наиболее эффективных теплоносителей.
Фреон-30 представляет собой бесцветную
жидкость со слабым запахом ацетона.
Вода во фреоне-30 растворима в очень малых
количествах [1]:
t°C —40 —20,75 -9,4 +5,75 +20
мг На О/кг СН3С12 0,240 0,Ь21 0,557 1,150 1,П20
Фреон-30 в чистом виде и в присутствии
воды (с кислородом) практически не действует
на алюминий, медь, олово, свинец и железо;
при 80° вытравливает из латуни цинк;
бронза также подвергается воздействию фреона-30
си.
Под действием фреона-30 железо
подвергается коррозии при высоких температурах лишь в
присутствии большого количества воды. В
минеральных маслах фреон-30 растворяется в
любых количествах.
При температуре около 120w чистый фреон-30
начинает распадаться, наибольший распад
наблюдается только при 400°. При
температуре до 140° на фреон-30 не влияют ни
чистый кислород, ни кислород воздуха.
Горючесть этого теплоносителя
незначительна; при удалении источников воспламенения
фреон-30 гаснет в собственных продуктах
горения. При комнатной температуре фреон-30 не
образует с воздухом взрывчатых смесей; при
температуре выше 650° дает слабые горючие
смеси.
По физиологическому воздействию фреон-30
можно отнести к 4-й группе (при 6-группо-вой
системе) и поставить между фреоном-11 и хлор-
метилом.
Опасность отравления фреоном-30 почти
исключена [1]. Однако вследствие высокого
удельного веса этого вещества B,74) по
отношению к воздуху [3] последний вытесняется и
может наступить отравление. При наличии, в
воздухе 5,1—5,3°/cj фреона-30 (по объему) уду-
шие наступает через 0,5 часа [4].
В настоящее время фреон-30 выпускается
отечественной промышленностью; ему
присвоено название метиленхлорида. Метиленхлорид
изготавливают по техническим условиям МХП
3105-52. Стоимость 1 кг около 3 руб.
Ниже приводится таблица теплофизическпх
свойств фреона-30, составленная автором
статьи и инженером ЦКБ ХМ Т. И. Чурносовой
на основании данных, опубликованных з
литературе, а также на основании теории
термодинамического подобия [3, 6]. Данные,
приведенные в таблице, характеризуют свойства
насыщенной жидкости (фреона-30).
Удельный вес^' определяли по теории
термодинамического подобия. Эталоном
служил фреон-22 в связи с тем, что для фреона-30
и фреона-22 близки числа Гульдберга A,63 и
1,59) и Трутона B1,4 и 20,8).
Было получено следующее уравнение,
определяющее зависимость удельного веса фреона-30
от температуры в пределах от 100 до —80°,
у = 1328 - 1,55? кг\м\ A)
Полученные Риделем [1] опытные значения
в пределах температур от —20 до 40°
отличаются от данных, вычисленных по уравнению
A), в среднем на 2°/с|.
Теплоемкость с'р определяли из
условия, что при изменении температуры
произведение теплоемкости на удельный вес жидкости
приближенно остается постоянным.
Опытное значение теплоемкости при
нормальной температуре кипения [1] составляет
с'ps =0,288 ккал/кг град, при этом
Ys =1266 кг\мг, откуда
, 364,61 , л . ,ftN
cpf = —— ккал/кг град. B)
Коэффициент теплопроводности
а принимали; по литературным данным [2, 7i.
Данные несколько экстраполированы в сторону
низких и высоких температур.
Коэффициент д и н а м и ч е с к о и
вязкости а в пределах температур от —20
до 40° принимали по справочнику «Теплофизи-
ческие свойства веществ» [8]. Уравнение, опре-

№ 6
Применение фреона-30 в качестве теплоносителя
23
t,° с
+ 100
+ 95
+ 90
+ 85
+ 80
4- 75
+ 70
4- 65
+ 60
+ 55
4- 50
4- 45
4- 40
4 Ьо
4 30
4- 25
4- 20
+
4-
4
15
10
5
0
— 5
— 10
— 15
— 20
— 25
— 30
— 35
— 40
— 45
— 50
— 55
— 60
— 65
— 70
— 75
~ 8J
ата
5,851
5,230
4,665
4,010
3,510
3,140
2,645
2 352
1.991
1,701
1,460
1,225
1,036
0,865
0.708
0 581
0,464
0,383
0,307
0,248
0,185
0,153
0 116
0,0869
0,0649
0,0514
0,0318
0,0245
0,0175
00118
0",00793
0,00518
0,00254
0,00192
0,00113
0,000637
0,000305
1173
1180
1188
1196
1204
1211
1219
1227
1235
1242
1250
1258
1266
1273
1281
1289
1297
1304
1312
1320
1328
1335
1343
1351
1359
1366
1374
1382
1390
1397
1405
1413
1421
1428
1436
1444
1452
Теплофизические параметры фреона-SO
г'
ккал/кг град
0311
0,09
0,307
0,305
0,303
0,301
0,299
0,297
0 295
0,293
0,291
0,290
0,288
0,286
0,285
0 283
0,281
0,279
0,178
0,276
0,27/,
0,273
0,271
0 270
0,268
0,267
0,265
0,264
0,262
0,261
0,259
0 25S
0,257
0,255
0,254
0,252
0,251
х,
кка.г'мчасград
0,1220
0,1228
0 1235
i 0,1243
0,1250
I 0,1258
: 0,1265
0,1272
i,U*0
0 1287
0,1295
0,1302
0,1310
0,1317
0,1325
0,1332
0,1340
0,1347
0,1355
0,1362
0,1370
0,1377
0.1385
0,1393
0,1400
0,1408
0,1415
0,1423
0,1430
0,1438
0,1445
0,1453
0,1460
0,1468
0,1475
0,1483
0,1490
а • 104,
м*1час
3,34
3,36
3,39
3,41
3,43
3,45
3,47
3,49
3,51
3,53
3,55
3,57
3,59
3,61
3,63
3,65
3,67
1 3,69
3,71
3,73
3,75
3,77
3,79
3,82
3,84
3,86
3,88
3,90
3,92
3,94
3,96
3,98
4,и0
4,26
4,45
4,67
4,86
[1 • 106
кг сек!м2
21,40
22,79
23,73
24,72
25,86
26,87 1
28,04
29,28
30,60
31,99
33,48
35,05
36,72
38,51
40,42
42,45
44,62
46,95
49,43
52,10
54,96
58,17
61,35
64,41
68,78
72,95
77,47
82,36
87,66
93,46
99,78
106,70
114,20
122,50
131,61
142,70
152,79
v • 10%
м2;сек
0,1790
0,1893
0,1958
0,2027
0.2099
0,2175
0,2256
0,2341
0,2430
0,2556
0,2626
0,2732
0,2846
0,2966
0,3094
0,3230
0,3375
0,3530
0,3694
0,3871
0,4065
0,4272
0,4480
0,4713
0,4965
0,5235
0,5528
0,5845
0,6188
0,6559
0,6964
0,7405
0,7885
0,8411
0,8995
0,9845
1,0320
Р • ios
1'град
1
13,21
13,10
13,04
\ 12,96
12,87
12,78
12,71
12,63
12,55
12,47
12,39
12,32
12,24
12,16
12,09
12,02
11,95
11,87
11,81
11,74
11,67
11,60
11,53
11,47
11,40
11,33
11,27
11,21
11,15
11,09
11,02
10,96
10,91
10,84
10,79
10,73
10,67
Рг
1
1,93
2.04
2,08 1
2,14
2,21
12,28
2,34
2,42
2,49
2,50
2,66
2,76
2,84
2,96
3,06
3,17
3,31
3,44
3,58
3,74
3,90 1
4,07 1
4,25
4,44
4,65
4,78
5,13
5,40 1
5,68
6,00
6,33 1
6,72 1
7,08
7,12
7,28
7,60
7,65
деляющее изменение вязкости от температуры,
может быть представлено в следующем виде:
846,57
кг сек/м-.
C)
Полученные по уравнению C) данные
отличаются от опытных, опубликованных в
справочнике ASRE [5], не более чем на 3°/о и от
опубликованных в Справочнике под редакцией проф.
Р. Планка [1], — до 0,5°/oj.
Коэффициент объемного
расширения fJ определяли из зависимости
D)
j _ Ъ — Ъ
12 М
Подставляя в формулу D) зависимость A),
можно получить*
D 0,00155
1/град
E)
Поверхностное натяжение а фреона-30 по
отношению к воздуху составляет при 15° —
28,83 дн/см и при 30° — 26,54 дн/см.
Сравнение поверхностей теплообменных
аппаратов при использовании различных
теплоносителей
Для определения экономичности
использования того или иного теплоносителя существуют
различные способы исследования и сравнения.
Ниже предлагается способ сопоставления
теплоносителей при одинаковом количестве
подведенного тепла Q ккал/час и мощности
N вт на их перекачку. Сравнение производят
по величине теплопередающих поверхностей
F м\
В качестве вещества-эталона принимаем
воду при температуре 20° и определяем
отношения
^NaCl ^СаС12 . ^фреон-30.
Н,0
Н.,0
Н..0
F\
Н20
Известно, что уменьшение диаметра труб в
теплообменных аппаратах ведет к
уменьшению диаметра трубной решетки и к
увеличению коэффициента теплоотдачи. В последнее
время в холодильном машиностроении
наблюдается тенденция к переходу на трубы малых

24
Применение фреона-30 в качестве теплоносителя
№ 6
диаметров. Во фреоновых кожухотрубных
испарителях в настоящее время применяют
медные оребренные трубы с внутренним диаметром
13,2 мм. Такая труба и принимается для
сравнительного расчета.
Для упрощения выводов рассмотрим только
теплоотдачу внутри труб.
Следует задаться количеством тепла
Qo ккал/час и скоростью вещества-эталона в
трубах wo = 1—2 м/сек, подохлаждением его
в теплообменном аппарате &t = 2°,
разностью между температурой поверхности труб
и средней температурой вещества-эталона
®e« = 3°. Затем можно найти поверхность
аппарата (длину труб), определить мощность,
подводимую для перекачки вещества-эталона,
Со
и установить отношение -д~ •
Значения М и ®вн могут быть выбраны
произвольно.
Задаваясь для исследуемых я-веществ в
том же аппарате различными скоростями (при
постоянной скорости вещества-эталона) и
принимая те же значения A t и ввя, подбираем
скорость, при которой отношение количества
переданного тепла к подведенной мощности
будет таким же, как и для вещества-эталона,
Ох Qsl
&х ~ АГо
быть не равно Qo- Для передачи того же
количества тепла теплопередающую поверхность
Qo
то есть-^— =~кг" Однако при этом Qvможет
следует увеличить в
Qx
раз-
Таким образом, можно записать
Отношение
тМ lx z go
Ы /0 z Qx
^о
/о
Qo
Qx
F)
останется неизменным и
при других значениях &t и 9вя, если эти
величины одинаковы для эталона и исследуемого
вещества.
Следует отметить, что в действительности в
аппаратах одинаковыми будут полные
разности температур в между теплоносителем и
кипящим агентом. Коэффициент теплоотдачи
от фреона-30 к стенке выше, чем от
рассолов к стенке, поэтому при использовании в
качестве теплоносителя фреона-30 значение
вбЯ будет ниже.
Запишем общие уравнения.
Количество тепла, переданного от
теплоносителя к трубкам аппарата при 9 =3° и
rf = 0,0132 м,
Q^o.T.dlz 0^=0,1243 а/г ккал/час. G)
Количество тепла, поступившего в теплооб-
менный аппарат от теплоносителя, при М—2°
и d =¦- 0,0132 ж,
Q= Vsc'piM=0?834wc'p ^z ккал/час. (8)
Мощность, подводимая для перекачки
теплоносителя через трубки аппарата
V_ = 5,17 • 1 (Гв к 7 lzw* Квт- (9)
N
V* ЬР
36,72-10-*
Здесь
VV-3600 w — d*z = 0,4917 wz мь1час,
4
тр тр ci 2g
кг/Mr.
В приведенных уравнениях:
z — число параллельных трубок;
Vs— расход теплоносителя, мъ/час;
&Ртр — потеря напора от трения, кг/м2;
X— коэффициент трения.
Коэффициенты теплоотдачи определяли по
обычным формулам [9]:
для Re > 104 — по уравнению
а =-0,021— Re/'8 Рг/
d
A0)
для переходного режима при 104>Re/>
>2,2 • 103 —- но выражению
0 d '
(П)
Коэффициент k0 = /(Re^) приведен на
графике в книге Михеева [9].
Для ламинарного режима, когдаRe^<2,2* 103,
=0,17 — Re/^Pr/^Gr/
A2)
Re/} Pvp Gr^ — критерии Рейнольдса,
Прандтля и Грасгофа, отнесенные к средней
температуре жидкости.
Коэффициент сопротивления ктр для
медных технически гладких труб выбирали
равным [10]:
для Re/<2.10* Xw=--~, A3)
для 106 > Re,>? • 10s lmp = 0,3164 Re/-15. A4)

№ 6
Применение фреона-30 в качестве теплоносителя
25
Физические свойства воды определяли по
справочнику «Теплотехнические свойства
веществ» [8]. Для растворов хлористого
кальция и хлористого натрия данные брали из
книги «Холодильные машины и аппараты» [2],
при этом температуру замерзания принимали
на 10° ниже температуры раствора в
аппарате.
По результатам расчетов построен график
(рис 1), из которого видно, насколько
выгоден переход от СаСЬ и NaCl к фрео«у-30.
Так, например, при температуре —40° и;
скорости вещества-эталона wQ = 1 м/сек
поверхность аппарата, работающего на фреоне-30,
0 -Ю -20 -30 -40 -50 -60 -70 '80 ГС
Рис. 1. Зависимость отношения поверхностей
/•V
~тг~ от температуры теплоносителей при
* о
различных скоростях.
составит всего j^y = 0,336 от поверхности
аппарата, в котором теплоносителем служит
СаСЬ> то есть поверхность может быть
уменьшена в три раза.
Увеличение скорости при использовании в
качестве теплоносителя СаСЬ ухудшает
результаты вследствие повышения мощности,
необходимой для перекачки. При скорости
вещества-эталона 2 м\сек поверхность может
18
быть уменьшена в —$ ~ 4>2 раза.
Иная картина наблюдается, если
теплоносителем служит NaCl. Увеличение скорости
приводит к уменьшению относительных
поверхностей аппаратов. Следовательно, можно
сделать вывод, что при использовании NaCl
допустимы более высокие значения скорости,
чем при СаСЬ.
Сравнение диаметров магистральных
трубопроводов при использовании различных
теплоносителей
Сравнение теплоносителей не будет полным,
если ограничиться только соотношениями
поверхностей теплообмена-
Интересно сравнить диаметры
магистральных трубопроводов при использовании того
или иного теплоносителя в случае
одинакового количества транспортируемого тепла и
подведенной мощности для перекачки (на
единицу длины трубопровода).
В качестве вещества-эталона используем
воду при 20°.
Принимая скорость вещества-эталона в
трубе в пределах wo = 0,5—2 м/сек и задаваясь
количеством транспортируемого через нее
тепла и изменением температуры вещества-
эталона в испарителе A t = 2°, можно найти
диаметр трубы и мощность, необходимую для
перекачки вещества-эталона на 1 пог. м трубы.
Задаваясь для сравниваемого
теплоносителя тем же количеством транспортируемого
тепла, изменением температуры &t и
различными скоростями (при постоянной скорости
вещества-эталона), можно также определить
диаметры трубопроводов и мощность. При
равных количествах транспортируемого тепла
и имощности можно определить соответствую-
dx
щее отношение ~у
Диаметр трубопровода находили из формулы
d = V 9. м. A5)
V 2b30 c'p -{W±t
Мощность, необходимую для перекачки
теплоносителя на 1 пог. м трубы, определяли из
уравнения (9)
N = 3,92.10~4 lmp d у wz кетIпог. м. A6)
Коэффициент трения \пр находили по
соответствующим таблицам [101 как функцию
Ref и относительной шероховатости трубы s.
В результате расчетов построен график
(рис. 2). Как видно из графика, с понижением
температуры теплоносителей увеличивается
dx
отношение т~ , то есть при подводе одного и
«о
того же количества тепла и мощности при
более низких температурах следует применять
трубы болящих диаметров.

26
Применение фреона-30 в качестве теплоносителя
№ 6
4 5 6 8 10
Q к кал/час
Рис. 2. Зависимость отношения диаметров магистральных
трубопроводов -j— от количества транспортируемого тепла
при различных температурах и скоростях.
При использовании фреона-30 и NaCl
скорость вещества-эталона и величины тепло-
вых нагрузок не влияют на отношение ~7~'
"и
В случае применения СаСЬ скорость ве-
ах
щества-эталона отражается на отношении ~7 •
(при увеличении скорости снижается~г). С по-
"О '
нижением температуры (практически ниже
Это относится только к СаСЬ при
температурах ниже —30°.
Из графика видно, что при применении
фреона-30 диаметр трубопроводов должен
быть больше, чем при использовании в
качестве теплоносителей воды, CaCl* и
NaC!. Так, например, при
температуре — 50° и скорости
вещества-эталона 2 м/сек диаметр труб для фреона-30
следует увеличить по сравнению с
диаметром труб для воды в 1,93 раза, а для
1,93
СаСЬ — в 7^7 = 1,4 раза.
Таким образом, применение фреона-30
дает возможность значительно сократить
поверхность аппаратов, но требует
увеличения диаметра магистральных трубопро
водов. Учитывая высокую стоимость теп-
лообменной аппаратуры и низкую
стоимость трубопроводов можно сказать, что
использование фреона-30 позволигг
получить значительный экономический эффект.
Проведенные исследования позволяют
рекомендовать фреон-30 в качестве теплоносителя
для умеренно низких и низких температур.
ЛИТЕРАТУРА
Plank. Handbuch der Kaltetechnik,
1956,
—30 ) на отношение
величина тепловой нагрузки.
влияет абсолютная
Особенно это
проявляется при малых тепловых нагрузках.
При низких температурах СаСЬ и малом
количестве передаваемого тепла диаметр труб
должен быть достаточно большим-
Если по трубам передается тепло с ^t=/= 2°,
то также можно пользоваться графиком,
приведенным на рис. 2, но при этом следует брать
Q = Q,
_2_
где Qv. — количество транспортируемого тепла
при &tx.
1. R.
вып. IV.
2. В. Е. Ц ы д з и к, Б. С. iB е й н б е р г, Б. П. Б а р-
м и н. Холодильные машины и аппараты. Машгиз, 1946.
3. И. С. Бадылькес. Рабочие вещества
холодильных машин, Пищепромиздат, 1952.
4. Air conditioning and refrigerating data book.
Desing vol., ASRE, 1955—1956.
5. Air conditioning and refrigerating data book.
Applications vol., ASRE, 1954—1955.
6. И. С. Бадылькес. Подобие термических и
калорических свойств хладагентов «Холодильная
техника», 1958, № 1.
7. Б. С. В е й н б е р г, Энциклопедический справочник
«Машиностроение», т. 12, гл. XIV, Машгиз, /1948.
8. Теплофизические свойства веществ. Справочник под
ред. проф. И. Б. Варгафтика, 1956. »
9. М. Н. М и х е е в. Основы теплопередачи, Госэнерго-
издат, 1956.
10. Р. С. Флятау. Гидравлические расчеты
трубопроводов. Гостоптехиздат, 1949.
THE USE OF FREON-30AS A COOLING AGENT
К. KAN, Cand. Techn. Sci.
Summary
At present only a limited number of substances are used as cooling agents. Of these
the most widespread are sodium and calcium chloride brines. Dichloromethane
(freon-30) is of considerable interest.
The report gives a systematic discussion of the properties of this agent and atabu-
lation of its thermal and physical characteristics. It has been shown that the use of
freon-30 leads to marked decrease in the re-uired heat transmitting surface. The experi-
ments made show that freon.30 may be recommended as a cooling agent for moderately
low and for low temperatures.

Уменьшение прочности сварок жести под действием
низких температур
Иною, П. ЗАСУХА—Уральский институт черных металлов
Свариваемость тонких листов жести при
горячей прокатке их пакетами снижает качество
и выход годного проката.
Вопросу борьбы со свариваемостью листов
посвящено много исследовательских работ
[1—51. Однако до сих пор не найдены способы,
предупреждающие свариваемость листов при
горячей прокатке. Поэтому потребовалось
изыскать новый способ ослабления прочности
сварок для улучшения условий раздирки
пакетов на отдельные листы после прокатки.
Известно, что сталь при понижении
температуры может перейти из вязкого состояния в
хрупкое [6, 7]. Как показали наши опыты
(рис. 1), малоуглеродистая кипящая сталь,
применяемая для прокатки кровельной
листовой стали и жести, имеет при 20°
значительный запас вязкости — 20ч-22 кемIсм2. При от-
-«Г
? го
«о
WY
^ О,
—
-70 ~60 SO -40 SO '20 'ГО О
Рис. 1.
10 20
ГС
рицательной температуре —40ч—50° запас
вязкости заметно снижается и сталь становится
хрупкой. При этом уменьшается прочность
общих для смежных листов кристаллов, что в
свою очередь облегчает раздирку пакетов.
В настоящей статье изложены результаты
опытов по определению прочности сварок при
обычных условиях и после обработки металла
холодом. Даны также перспективы
использования холода для облегчения раздирки
пакетов.
Прочность сварок жести по усилиям
отрыва листов друг от друга исследовалась
впервые на образцах размером 512X356 мм.
Образцы вырезали из сварок листов, не
поддававшихся раздирке вручную.
Усилия, затрачиваемые на отрыв листов,
фиксировались ручным динамометром со
шкалой до 90 кг. К динамометру был приделан
клешеобразный захват.,
Результаты опытов приведены в табл. 1.
Таблица 1
Распределение образцов по группам в% в зависимости
от усилия раздирки
о
§к
1
2
3
4
5
6

Всего
Число
образцов,
предназначенных ДЛИ
раздирки
листов
50
50
50
50
100
50
350
о
О
У*
«- о
©14
6
2
—
—
__
4
1,7
о
<=с
о
**о
<- см
10
10
2
10
2
16
7,4
Усилие раздирки, кг
о
|=С
О
см
? =>
О го
26
26
18
18
12
18
18, П
о
щ.
о
И о
О т*
24
20
44
24
26
26
27, >
о
п
о
*"• о
О Ю
18
18
22
24
31
22
2: ,7
о
е[
S
*- о
о-о
10
24
12
22
18
Ю
ic,:i
о
к?
СО
и о
Ос
6
—
2
2
11
4
5,1
Значительный диапазон усилий (от 1 до
70 кг), прилагаемых при раздирке листов и
определяющих прочность сварки, объясняется
различными площадями участков сварки и
характером свариваемости, то есть частотой
образования общих кристаллов (между двумя
поверхностями листов) и их размерами.
По данным табл. 1 построена частотная
кривая (рис. 2), характеризующая распределение
зс
>^ 25
% 20
Б 15
S3
> 10
5
0
1С
1
-, ,
и
¦-1
/
)
5
зс
fcu/
1
те.
кг
1
5
0
6
0
и
Рис. 2.
сварок в зависимости от прочности.
Наибольшее число образцов обладает прочностью
от 30 до 50 кг. Кривая распределения
усилий свидетельствует о нестабильности сварок,
образующихся при прокатке пакетов.
Влияние искусственного холода на
прочность сварок изучалось на образцах размером
100 X 200 мм. Образцы охлаждали в сосуде с

28 Уменьшение прочности сварок жести под действием низких температур № 6
бензином. Температуру в сосуде постепенно
снижали с 20 до —40° путем внесения в
него сухого льда. В указанном интервале
температур испытанию подвергали сварки, для
раздирки которых при температуре 20°
требовалось приложить усилие не менее 10 кг.
На основании полученных данных построена
кривая (рис. 3), которая показывает, что при
охлаждении образцов перед раздиркой с
понижением температуры усилие отрыва листов
резко уменьшается.
30. 1 1 1 г 1 1 ,
|№КИТГГп
-50 '40 '30 -20 -ГО 0 10 20
Рис. 3.
Таким образом, по мере понижения
температуры металла перед раздиркой сварок
прочность их уменьшается. Оптимальной
температурой охлаждения следует считать
.__30 -f- —50°.
Последующие опыты проводили на
специальной холодильной установке «Nema»,
позволяющей испытывать сравнительно большие
партии. Объем полупроизводственной партии
был принят в 234 карточки жести, или
1872 листа, причем все образцы были
разделены на две части, одинаковые по величине и
качеству.
Первую часть пакетов подвергали раздирке
в обычных производственных условиях, а
вторую—после предварительной обработки
холодом. И в том и в другом случае раздирку
карточек выполнял один и тот же рабочий. Карточки
жести устанавливали на ребро в холодильной
камере. Температуру холодильной камеры
контролировали по стационарному
термометру. Раздирку металла производили при —50°.
Результаты опыта приведены в табл. 2.
Как видно из табл. 2, время, затраченное на
раздирку одной карточки жести,
охлажденной до —50°, сократилось на 31%. Количество
брака по сваркам составило: в первой
партии 19,4°/4 во второй 5,7.°Л>, или в 3,4 раза
меньше.
Важно отметить, что в обычных условиях
88% жести раздиралось при помощи «косаря»,
тогда как для раздирки охлажденной жести
Таблица 2
Результаты раздирки карточек жести
при различных температурах
№ опытной партии
1
2
Место кспыта-1
ни у. и тем пер а-
Т)ра металла
перед ра:/;ир-
кои
Цех, при 20° .
Хол сильная
установка,
при —со° . .
Пере; ан-> 1
в
обработку |
карточек
117
117
листов
9.G
9SC
о •
С Я
я s
л н
ч о, |
<U S3
н ^
S
*з
4 а.
¦=4 .
О ^ К
С а л
158
120
Продолжительность
pa днрки о; ной
карточки, уин
1.35
1,'.3
Есего
брака го
с. аркам
в листах
181
?4
в%
19,4
5,7
«косарь» почти не применялся. Это
свидетельствует о значительном снижении прочности
сварок под действием холода.
Обнаруженный брак по сваркам от обеих
партий подвергали дополнительному
охлаждению до —50°.
В результате дополнительной обработки
этого металла холодом удалось снизить брак в
первой партии с 19,4 до 7,4% и во^ второй —
с 5,7 до 2,2'Уо.
Следовательно, обработка металла холодом
перед раздиркой пакетов позволяет увеличить
выход годного проката.
При обработке холодом малоуглеродистая
сталь только временно снижает запас
вязкости и становится хрупкой. По окончании
раздирки пакетов на листы и после нагревания их
под действием окружающей среды вязкость
восстанавливается и сталь становится
пригодной для штамповки.
Обработка металла холодом на
металлургических заводах, в частности в прокатных
цехах, не нашла еще промышленного
применения, хотя производство холода не требует
больших затрат. Стоимость обработки
холодом тонны жести составляет около одного
рубля, тогда как убыток от потери тонны жести
из-за сварок составляет более тысячи рублей.
Затраты можно еще более уменьшить за счет
использования зимой естественного холода.
Выводы
1. Новый способ ослабления прочности
сварок жести путем обработки металла холодом
может быть применен в листопрокатных цехах
металлургических заводов.
2. Для практического осуществления
предложенного способа целесообразно иметь
холодильную установку в одном из
листопрокатных цехов,

№ 6 Результаты исследования тепловых свойств мерзлых грунтов 29
ЛИТЕРАТУРА
1. Г. К. Львов. Металловедческие основы
производства тонких листов, Металлургиздат, 1949.
2. П. Ф. 3 а с у х а, М. И. Цехански й. «Сталь»,
1950, № 9.
3. Б. А. Ш а др и н, Д. И. С у я р о в, П. Ф, Засуха.
Борьба с пороками при прокатке жести,
Металлургиздат, 1949.
При замерзании влажных грунтов резко
изменяются их тепловые свойства. Однако именно
мерзлые грунты в этом отношении еще
недостаточно исследованы.
Для проведения тепловых расчетов при
проектировании сооружений на мерзлых грунтах
необходимо знать три основные теплофизичес-
кие характеристики грунтов:
теплопроводность X, температуропроводность а и
удельную теплоемкость с.
При исследовании тепловых свойств
мерзлых грунтов нами был принят метод
регулярного теплового режима, который позволяет
определять все три теплофизические
характеристики и учитывать специфические
особенности грунтов (наличие влаги и
неоднородность структуры).
Исследованию подвергали грунты
различной влажности, структуры и объемного веса.
Теория методов регулярного режима,
разработанная Г. М. Кондратьевым, относится
4. А. П. Семе н о в. Схватывание металлов при
совместном пластическом деформировании, Изд. АН СССР,
1953.
5. Д. И. С у я р о в, П. Ф. Засуха. «Сталь», 1956,
№ 10.
6. В. Г. Воробье в. Термическая обработка стали
при температуре ниже нуля. Оборонгиз, 1954.
7. Н. А. Шапошников. Механические испытания
металлов, Машгиз, 1951.
главным образом к сухим материалам.
Методика исследования влажных материалов, в
частности влажных грунтов, связана с рядом
трудностей.
Влага в зависимости от ее состояния
замерзает при различной температуре, поэтому на
подготовку образца к испытанию обращалось
особое внимание.
Жидкую фазу влажного грунта можно
рассматривать как своеобразный раствор,
который в исследуемом диапазоне температур
полностью не замерзает. При температурах,
близких к нулю, количество невымороженной
влаги достигает значительных размеров,
следовательно, могут возникнуть процессы, связанные
с поглощением скрытой теплоты, что по
принятой методике исследования недопустимо.
Начиная от температуры —7°, при которой
количество невымороженной влаги резко
уменьшается, указанные нами явления не оказывали
заметного влияния на результаты
исследования.
DIMINISHING THE STRENGTH OF PLATE WELDING UNDER THE INFLUENCE
OF LOW TEMPERATURES
P. ZASUKHA, Eng.
Summary
The welding together of thin metal plates during their hot rolling in piles lowers the
yield of quality rolled stock.
Experiments carried out by the author show that cooling the specimens before
pulling them apart has little effect on the force required at a temperature of — 10°
(as compared with 20°); at —30° the pulling force falls sharply; and at —40°, owing
{o the increasing fragility of the metallic crystals common to the adjacent plates it
becomes insignificant.
The amount of material rejected for reworking equals 19.4%, whereas at —50° it
falls to 5.7%, i. е., 3.4 times less. Refrigeration of the metal prior to separation permits
one to increase the yield of suitable rolled stock.
In the refrigerating treatment low carbon steel loses in ductility, turning fragile,
only temporarily. After heating to the ambient temperature the ductility is recovered and
ihe steel becomes suitable for pressing.
Результаты исследования тепловых свойств
мерзлых грунтов
Канд. техн. наук М. ГОЛЯИД — Ленинградский технологический институт холодильной промышленности

30
Результаты исследования тепловых свойств мерзлых грунтов
№ а
При испытании влажных материалов
необходимо равномерно увлажнять образец.
Часть проб увлажняли до полного
насыщения путем добавления к определенному
количеству грунта воды до тех пор, пока она не
переставала впитываться. Прежде чем поместить
эту смесь в калориметр, ее выдерживали не
менее суток в эксикаторе при lOO'Vo-ной
относительной влажности воздуха. В калориметре
влажный грунт исследовали сначала при
положительной температуре, а затем, после
замораживания, при отрицательной температуре.
Влажные образцы замораживали в течение
суток при —20 --: 30°.
Опыты проводили в термостате с рассолом
при интенсивном его перемешивании. Перед
исследованием температуру образцов
повышали на 2—3° относительно температуры
термостата- При малых градиентах температуры
внутри образца не происходит заметного
перераспределения влаги, тем более что опыт
продолжается сравнительно недолго (не
более 5 минут).
По первому методу регулярного режима при
заданной температуре и влажности
определяли температуропроводность, по второму
методу — теплоемкость сухого грунта.
Теплоемкость сухих грунтов в пределах от
—20 до 30° практически не зависит от
температуры.
Теплоемкость влажных грунтов определяли
по аддитивной формуле
С«л-=ссух A—«0 + Своды W, A)
где: w— весовая влажность материала,
выраженная в долях единицы,
отнесенная к весу сухого образца;
С(ух —' теплоемкость сухого материала,
ккаА/кг град;
своды — теплоемкость воды ккал/кг град.
Затем из известной зависимости находили
коэффициент теплопроводности
). =¦= ас т ккал\м час град, B)
где 7 —объемный вес исследуемого
образца, кг\мъ.
Для увлажнения торфа естественной
структуры вырезали образец несколько больший,
чем это нужно для закладки в калориметр, и
погружали в воду. В первые сутки он был
погружен на */з высоты, во вторые — на 2/з
высоты, а затем полностью. Частичное погружение
необходимо для того, чтобы вода вытеснила
воздух. Торф выдерживали в воде до 12 суток.
По достижении максимальной влажности' обра-
зец закладывали в калориметр.
Торф и .мох с нарушенной структурой (куски
размером 15—25 мм) увлажняли в мешочках.
В таблице приведены значения тепловых
свойств некоторых из изученных образцов
грунта, полученные автором совместно с
Р. Черной и В. Кельбергом.
2
проб
1 %
1
2
•{
4
5
1 6
Материал
Песок мелкозернио
тый, нарушенной
структуры, естес-
тьенной влажности
То же, полностью
насыщенный
Песок
мелкозернистый, монолит,
естественной
влажности
То же, нарушенной
структуры,
абсолютно сухой
Глина, монолит,
естественной
влажности
То же, нарушенной
структуры,
абсолютно сухая
Грунт плывунного
типа, монолит,
естественной
влажности
То же, нарушенной
структуры,
полностью
насыщенный
То же, абсолютно
сухой
Суглинок моренный.
монолит,
естественной влажности
То же, нарушенной
структуры,
полностью
насыщенный
То же, абсолютно
сухой
Суглинок монолит,
естественной
влажности
То же, абсолютно
сухой
-
и
X
* 1
СО
ч
03
о*
о
0,24
0,24
0,24
0,24
25,0
25,0
25,0
25,0
20,5
20,5
20,5
20,5
0,0
17,5
17,5
17,5
17,5
0,0
0,0
0,0
0,0
19,0
19,0
19,0
19,0
85,0
35,0
35,0
0,0
17,3
17,3
17,3
17,3
35,5
35,5
35,5
35,5
СО
14,8
14,8
14,8
0,0
-
о»
аз
?к
3
X
ю-?
О §
1430
1430
1430
1430
2000
2000
2000
2000
1930
193j
1980
1930
1410
2165
2165
2165
2165
1465
1465
1465
1465
1930
1930
1930
1930
2200
221.0
2200
1514
2С00
2000
2000
2060
2020
2020
2020
2020
1270
1980
1980
1 1У80
1515
1
л
о.
нО
S3 о
О. -
а» я
с н
S 2
си с
Ь- о
18,0
0,0
—10,0
—20,0
16,0
0,0
-10,0
-25,0
16,0
0,0
—12,0
—24,0
! 29,0
17,8
0,0
—12,0
—22,5
18,0
0,0
—7,6
—17,0
17,0
0,0
—10,5
—22,2
18,2
0,0 1
— 16,0
17,0
17,0
0,0
—11,0
-20,8
18,8
| 0,0
—9,5
—19,4
17,0
10,0
—7,0
— 13,0
18,0
%
о ^
са сз
О У
РоГ
о *
о
^•Ъ
н х
мпера
сть а
<и о
Е- Я
7,1
7,0
7,8
7,8
26,2
17,3
45,5
54,1
21,3
13,3
45,1
53,3
7,2
17,7
14,8
29,0
оЗ,6
€,4
6,0
7,0
7,3
17,5
13,5
36,9
46,7
14,7
11,0
39,0
6,8
16,5
13,2
24,4
39,2
12,6
10,2
21,6
25,8
6,3
15,88
20,2
22,6
7,51
^
м
НГЪ
и сз
о сз.
* S7
1я
Ч 
Е «3
0,16
0Д6
0,16
0,16
0,37
0,37
0,24
0,24
0,33
0,ЬЗ
0,22
0,22
0,16
0,31
0,31
0,22
0,22
0,17
0,17
0,17
0,17
0,34
0434
0,25
0,25
0,40
0,40
0,27
0,19
0,31
0,31
0,22
0,22
0,46
0,46
0,28
0,28
0,16
0,32
0,25
0,25
0,20
<< \
о ^
X ъ
^ л
о у
о «ч
Ч СЗ
Е к
0,16
0,16
0,18
0,18
1,93
1,28
2,27
2,70
1,35
0,85
1,92
2,26
0,16
1Д9
1,00
1,41
1,64
0,16
0,15
0,17
0,18
1,15
0,90
1,78
2,25
1,29
0,97
2,30
0,19
1,02
0.82
1,и9
1,74
1,17
0,95
1.22
1,46
одз
1,06
1,00
1,12
0,42

№ С
Результаты исследования тепловых свойств мерзлых грунтов
31
Продолжение таблицы
Материал
„
л
н
и
о
S
^
Л
ю
«
:ова
О) О
03 о~
у
О
л
3
ж
4> со
oS J
г з
Ь о
Супесь плотная,
естественной
влажности
абсолютно
То же,
сухая
Глина кембрийская,
естественной
влажности
абсолютно
То же.
сухая
Песок рагногернис-
тый, естественной
влажности
То же, абсолютно
сухой
Торф под нагрузкой
7,4
7,4
7,4
0,0
12,8
12,8
12,8
0,0
14,0
14,0
14.0
0,0
50
93
1188
355
50
93
188
355
2060
2060
2060
1900
2000
2000
2000
1280
1780
1780
1780
1900
343
456
654
728
343
436
654
728
'0,0
—7,0
— 14,0
18,0
10,0
—7,0
-14,0
18,0
10,0
—7,0
—14,0
18
19,0
-19,0
19,0
19,0
—14,0
—14,0
—14,0
—14,0
^3
а*
9. л
oil
5 ч
5^
26,1
19,8
26,0
24,0
17,4
14,55
17,5
8,74
32,0
4с,9
42,0
11,9
6,61
5,42
5,92
5,06
10,85
10,15
13,18
23,90
0.21
0,18
0,18
0,15
0,33
0,27
0,27
0,23
0,30
0,24
0,24
0,20
0/5
0,73
0,82
0,88 i
0,48
0,49
0,49
0,49 1
1,13
0,73
0,96
0,68
1,15
0,79
0,95
0.26
1,71
1,67
1,79
0,46
0,15
0,17
0,32
0,33
0,18
0,22
0,42
0,85
Как видно из таблицы, при отрицательных
температурах значения коэффициентов
теплопроводности и температуропроводности для
грунтов песчаного происхождения
(пробы 1, 2, 9) более высокие,
чем для глинистых грунтов
(пробы 3, 5, 6, 8). При
положительных температурах эта
разница несколько
сглаживается.
Практически в интервале
температур от —20 до 20°
коэффициент
теплопроводности сухих грунтов не
зависит от температуры.
Однако эта зависимость
значительна для влажных
грунтов. При этом
коэффициент теплопроводности в
области отрицательных
температур изменяется более
резко, чем в области
положительных температур, что
заметно проявляется при
испытании влажных песков
(пробы 1 и 2).
При отрицательных
температурах коэффициент теплопроводности всех
образцов грунта с понижением температуры
возрастает. Это связано в основном с тем, что
при понижении температуры увеличивается
количество вымороженной влаги и, кроме того,
повышается теплопроводность льда.
При температурах порядка —20° значения
коэффициента теплопроводности почти всех
образце© грунта близки к значению
коэффициента теплопроводности) льда Q- льда = 2,1ч- 2,2
ккал/м час град) и только у двух образцов
коэффициент теплопроводности был несколько
выше, чем у льда.
Характер изменения коэффициента
теплопроводности от температуры грунтов показан
на рис. 1.
Как видно из рис. 1, кривые значений
коэффициента теплопроводности при понижении
температуры до нуля падают. При
дальнейшем снижении температуры (начиная от крио-
скопической точки) коэффициент
теплопроводности возрастает.
Как уже было сказано, исследования
влажного грунта в диапазоне температур от 0 до
—7° не проводилось, поэтому кривые на рис. 1
в этих пределах температур
предположительны; резкое увеличение значений коэффициента
теплопроводности при температуре около —1°
обусловлено тем, что криоскопическая точка
находится вблизи от этой температуры.
На рис. 2 показаны кривые зависимости
коэффициента теплопроводности мха от с одер -
Рис. 1. Зависимость коэффициента теплопроводности грунтов от температуры:
1—проба 1, песок мелкозернистый, полностью насыщенный, 2 —проба 2, песок
мелкозернистый, естественной влажности. 3 — проба 3, глина, монолит,
естественной влажности, 4 — проба 4, грунт плывунного типа, монолит,
естественной влажности, 5 — проба 5, суглинок моренный, монолит, естественной
влажности, 6 — проба 6, глина ленточная, монолит, естественной влажности.

32
Некоторые вопросы проектирования распределительных холодильников
№ 6
жания в нем воды при положительных и
отрицательных температурах.
Из рис. 2 видно, что в случае содержания
примерно до 200% -воды коэффициент тепло-
ю
N.
\0,5
О
\
/
— 2 1
/ !
100
м
400- W%
Рис. 2. Зависимость коэффициента
теплопроводности мха от процентного содержания воды
(весового):
1—при температуре 19°, 2—при температуре —14°.
проводности мха при отрицательной
температуре меньше, чем при положительной.
Можно предположить, что если влажность
незначительна, вода не заполняет поры между
частицами мха. В связи с этим при
замерзании мха сохраняется пористая структура, что
улучшает его тепловые свойства при
отрицательной температуре по сравнению с
положительной.
В случае повышения влажности мха
характер зависимости коэффициента
теплопроводности заметно изменяется. Так, при
отрицательной температуре кривая изменения
коэффициента теплопроводности резко поднимается, и
при влажности 500% коэффициент
теплопроводности мха достигает значения, близкого к
значению коэффициента теплопроводности
льда. При положительной температуре эта
кривая более плавная; если влажность мха
составляет 500%, коэффициент
теплопроводности по значению приближается к коэффициенту
теплопроводности воды.
Коэффициент температуропроводности
грунтов изменяется в зависимости от
температуры так же, как и коэффициент
теплопроводности.
Полученные числовые значения тепловых
характеристик мерзлых грунтов, мха и торфа
позволят более точно определять теплопоте-
ри при проектировании холодильников и
других объектов.
RESULTS OF A STUDY ON THE THERMAL PROPERTIES OF FROZEN SOILS
M. GOLYAND, Cand. Techn. Sci.
Summary
With the aid of the non-steady state method the thermal and physical properties of
dry and moist soils — sand, clay, peat, etc. — have been determined.
At subzero temperatures the values of the thermal conductivity and thermal diffusi-
vity coefficients are higher for the sand than for the clay soils, rising in both cases
with fall in the temperature.
Некоторые вопросы проектирования
распределительных холодильников
Канд техн. наук М. ГУРАЛЬНИК— Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
При проектировании многоэтажных
распределительных холодильников особое внимание
должно быть уделено первым этажам, где
производятся основные технологические и
грузовые операции — приемка, подготовка к
хранению и выдача продуктов.
На действующих холодильниках, в том числе
и пущенных в эксплуатацию в последние годы,
не созданы в достаточной степени условия для
успешного выполнения указанных операций.
Платформы для приемки и выдачи
скоропортящихся продуктов не охлаждаются. Это приво-

№ G
Некоторые вопросы проектирования распределительных холодильников
33
дит к нарушению основного требования
холодильной технологии — сохранение непрерывной
холодильной цепи от места производства
пищевых продуктов до пункта их реализации.
Из-за отсутствия на первом этаже
специальных помещений поступающие на холодильник
охлажденные и мороженые продукты
проверяют и сортируют обычно в камерах хранения, в
результате чего нарушается режим хранения.
Очень часто продукты, предназначенные для
выдачи, заранее не подготавливают, что
приводит к простоям автомашин.
На большинстве холодильников поступающие
грузы направляют с железнодорожной
платформы в вестибюль здания. Для выдачи
продукты доставляют на автоплатформу. При этом
грузы транспортируют через узкие наружные
изотермические двери, что снижает
эффективность работы электротележек и погрузчиков.
Во время грузовых работ наружные
изотермические двери остаются открытыми. В
результате проникновения теплого воздуха внутрь
здания на поверхности стен и потолков
образуется капель или: иней.
Таким образом, необходимо предусмотреть в
существующих и принятых для проектирования
планировках первых этажей многоэтажных
холодильников дополнительные устройства,
обеспечивающие надлежащие условия для
приемки и выдачи продуктов и работы
электротележек и погрузчиков.
Рекомендуется следующая
примерная планировка первого
этажа холодильника (рис. 1).
На первом этаже
предусматриваются камеры временного
хранения, морозильные камеры и
экспедиции, а также ряд различных
устройств. Морозильные камеры
можно располагать и на втором
этаже здания.
Холодильник обеспечивается
закрытыми охлаждаемыми
платформами — железнодорожной и
автомобильной, снабженными
кондиционерами.
Платформы располагаются по
всей длине здания, что
обеспечивает широкий фронт разгрузки
железнодорожных вагонов и
загрузки автомашин. Ширина
платформы 6 м. Ее наружные
боковые стены и верхнее
перекрытие изолированы.
Внутри помещения платформы
с помощью кондиционеров
поддерживается температура 0—2°, являющаяся
оптимальной для охлажденных грузов и
благоприятной для мороженых продуктов. Более
низкая температура воздуха затруднит работу
персонала холодильника.
Воздух в помещениях платформ необходимо
кондиционировать в течение года. Это
предохраняет летом скоропортящиеся продукты от
воздействия наружного теплого воздуха, а зимой
не допускает подмораживания охлажденных
продуктов.
Бытовые помещения не должны примыкать
к платформе. Их можно располагать на
перекрытии.
В помещении платформы предусмотрен
искусственный дневной свет. В наружной стене ее
имеется ряд изолированных дверей,
примыкающих одна к другой. Высота их 2100 мм, ширина
не превышает 1200 мм. Продольные швы
дверей уплотняются резиновыми накладками.
Двери поднимаются вверх с помощью общего
для всех наружных дверей гидравлического
приспособления. При таком устройстве и
расположении дверей можно разгружать
одновременно несколько вагонов, независимо от места
их нахождения на путях.
Край железнодорожной платформы отстоит
от оси путей на 2600 мм. Высота ее над уровнем
рельсов 1300 мм. К переднему краю платформы
по всей ее длине на высоте 1100 мм над уров-
Рис. 1. Планировка первого этажа холодильника:
охлаждаемая автоплатформа; 2 — шлюзовые двери; 3
1 —- охлаждаемая автоплатформа; 2 — шлюзовые двери; б —
экспедиция; 4 — камера хранения и морозилки; 5 — камера временного
хранения; 6 — шлюзовой тамбур; 7 — охлаждаемая железнодорожная
платформа; 8 — раздвижной чехол.

34 Некоторые вопросы проектирования распределительных холодильников № C
нем рельсов примыкает железобетонная
площадка шириной 700 мм, образующая ступень
к основной платформе.
Вдоль передней стены платформы установле-
ды раздвижные чехлы (рис. 2). Их число
соответствует максимальному количеству
одновременно разгружаемых вагонов. Они состоят из
Рис. 2. Наружный раздвижной чехол.
металлического каркаса, отдельные части
которого шарнирно соединены между собой. Каркас
обтянут брезентом или другим
водонепроницаемым полотном.
Чехлы передвигают на катках по рельсам
вдоль железнодорожной платформы. Перед
разгрузкой вагона их устанавливают против
дверей вагона и платформы и раздвигают,
образуя закрытый коридор, который
предохраняет перевозимые продукты от действия
наружного воздуха.
После разгрузки вагона чехлы сдвигают и
оставляют у передней стенки железнодорожной
платформы.
При наличии на холодильниках закрытых
платформ и раздвижных чехлов необходимость
в дебаркадере отпадает.
В общей схеме грузопотоков внутри здания
лифты. В настоящее время на действующих и
вновь проектируемых холодильниках
предусмотрено размещение лифтовых шахт у
наружных стен или в центре здания. В последнем
случае представляется возможность обеспечить
выполнение грузовых работ относительно
небольшим числом лифтов. Так, например, на
Московском холодильнике № 12 емкостью
35 тыс. т в центре здания установлено всего
8 лифтов грузоподъемностью 4 г каждый.
Расположение лифтов в центре здания
позволяет также более рационально разместить
камеры хранения в верхних этажах холодильника.
Поэтому при проектировании многоэтажных
холодильников с закрытыми охлаждаемыми
платформами! рекомендуется размещать лифты
в центре здания.
Узкие изотермические двери, отделяющие
платформы от вестибюлей, заменяют
широкими проемами, перекрытыми шлюзовыми
дверями. Таким образом создаются благоприятные
условия для транспортирования грузов с
платформ в кабины лифтов.
В рекомендуемой планировке первого этажа
холодильника предусмотрены тамбуры с двумя
двухстворчатыми шлюзовыми дверями,
открывающимися в одну сторону. Из коридора
продукты поступают на платформу через один
тамбур, а с платформы в коридор—через другой.
Ширина тамбура 3 м, длина не менее 5 м. При
такой длине тамбура двери в одном его конце
успевают закрыться раньше, чем проезжающая
в нем машина достигнет противоположных
дверей.
На рис. 3 показана схема приемки продуктов
на холодильнике с закрытыми охлаждаемыми
платформами. После установки раздвижного
чехла поднимают одну или две двери
платформы, открывают дверь вагона и устанавливают
трап. Продукты, уложенные на поддонах,
доставляют автопогрузчиками через закрытый
коридор на охлаждаемую платформу. Далее их
на электротележках направляют через
шлюзовые тамбуры и вестибюль в кабины лифтов для
доставки в камеры длительного хранения.
В случае необходимости предварительного
осмотра и сортировки продукты доставляют в
камеры временного хранения.
На первом этаже холодильников
предусмотрены охлаждаемые помещения для экспедиции,
где заранее подготавливают продукты,
подлежащие выдаче на следующий день. Общая
площадь экспедиции должна быть достаточной,
чтобы подготовить до 60—70% суточной выдачи
продуктов на холодильнике.
тая охлаждаемая автоплатформа. Количество
дверей у нее должно соответствовать
максимальному числу одновременно загружаемых
автомашин на холодильнике.

J^y G Некоторые вопросы проектирования распределительных холодильников 35
(н*
ш
мА,
4jjl)ll)X
Оснащение
холодильников экспеди-
циями позволяет:
ускорить выдачу
(продуктов и,
следовательно, уменьшить
простой автомашин
на холодильнике;
обеспечить
ритмичную работу
лифтов путем использо^
вания их для подачи
продуктов из камер
в экспедицию, в то
время^ когда нет
поступления грузов на
холодильник;
использовать для
доставки продуктов
в экспедицию
электротележки и электропогрузчики, когда они
свободны от транспортирования и
штабелирования поступающих на хранение грузов.
Закрытыми охлаждаемыми платформами
должны быть оснащены также и одноэтажные
холодильники. В этом случае представляется
возможность предусмотреть планировку камер
без коридоров с выходом дверей непосредствен-
Рис.
1 — раздвижной чехол; 2
3. Схема механизации грузовых работ:
— ведомый автопогрузчик; 3 — электротележка;
л еу кладчик.
штабе-
но на платформы. Со стороны платформы
камеры защищены от проникновения более
теплого воздуха тамбурами с двухстворчатыми
шлюзовыми дверями.
Целесообразно разработать проект
многоэтажного холодильника, в котором были бы
осуществлены и проверены на практике наши
предложения.
PROBLEMS IN THE DESIGNING OF DISTRIBUTING REFRIGERATED
WAREHOUSES
M. GURALNIK, Cand. Teehn. Sci.
Summary
In designing multistory distributing cold storage houses particular attention should
be paid to the first floor where the chief processing and loading operations such as
the reception, preparation for storage and discharge of goods take place. Optimal
conditions have as yet to be established for carrying out these operations.
In the report a design of the first floor of a refrigerated warehouse is proposed
providing for equipment of the latter with a number of different facilities such as air
conditioned platforms, collapsible steel frame canvas canopies, air lock vestibules, and
special compartments — temporary storage rooms and the dispatch office.
Realization of the propositions made should ensure suitable conditions for the
reception and discharge of perishables and for the effective use of lifting and
transportation equipment: elevators, electric trucks and fork lift trucks.
The author suggests that a multistory refrigerated warehouse provided with the
proposed facilities be designed, in order to test them under practical conditions.

Об улучшении изоляции холодильников пенобетоном
Инж. П. ПИРОГ— Гипрохолод
Эксплуатационный срок ограждающих
конструкций холодильников должен составлять от
50 до 100 лет. В действительности же этот срок
выдерживают только несущие конструкции, а
изоляция ограждений обычно выходит из строя
значительно раньше, так как применяемые
теплоизоляционные материалы недостаточно
стойки и скоро» теряют свои теплофизические
свойства.
Обследования действующих холодильников
показали, что изоляция ограждений сильно
увлажняется, в результате коэффициент
теплопроводности ее увеличивается в 2—2,5 раза.
Такая изоляция не оказывает требуемого
термического сопротивления.
Поэтому при выборе изоляционных
материалов необходимо учитывать их способность к
длительной устойчивости в неблагоприятных
температурно-влажностных условиях и при
проектировании холодильников предусматривать
устройство заграждений против доступа паров
воздуха и конденсации их в толще
теплоизоляционного слоя ограждения.
В настоящее время при строительстве
холодильников в качестве изоляционных
материалов наиболее широко применяется минеральная
пробка и весьма ограниченно используется
пенобетон. Неудовлетворительная работа
применяемого пенобетона как изоляционного
материала при эксплуатации холодильников
объясняется его низким качеством, а также
ошибками, допускаемыми при выполнении
ограждающих конструкций.
Дело в том, что не всякий пенобетон
пригоден в качестве изоляционного материала для
холодильников. Он выпускается двух видов:
термоизоляционный марок 400 и 500 (ГОСТ
5742-51) и конструктивный марки 600 и выше.
Конструктивный пенобетон имеет большой
коэффициент теплопроводности и для изоляции
холодильников непригоден, тогда как
термоизоляционный пенобетон марки 400 (коэффициент
теплопроводности X =0,095 ккал1м час град)
и марки 500 (к =0,110 ккал1м час град)
вполне удовлетворяет требованиям устройства
теплоизоляции для холодильников.
Кроме того, в конструктивном решении
ограждений с применением пенобетона имеется
недостаток в устройстве пароизоляционного
слоя, от которого, как известно, зависит
длительное сохранение качества
теплоизоляционного материала.
В отличие от других теплоизоляционных
материалов пенобетон обладает весьма ценным
свойством — быстрой влагоотдачей. Этому
способствует и низкая температура воздуха в
холодильных камерах.
Так, на одном из московских холодильников,
построенном в 1935—1937 гг., была применена
комбинированная изоляция наружной стены
камеры четвертого этажа, состоящая из слоя
торфоплит, наклеенных при помощи битума на
наружную кирпичную стену, и слоя пенобетона.
При проверке конструкции через четыре года
оказалось, что влажность торфоплит доходила
до 280t%, в то время как влажность пенобетона
не превышала нормальной (см. рисунок).
Штукатурка
Кирпич*
1
1
о
.__4—рН4.-Ы-+
Пенобетон
Горфоплитьк
Распределение влаги по толщине изоляции
из пенобетона и торфоплит.
Следовательно, для увеличения
эксплуатационного срока теплоизоляции необходимо
создать такие условия, при которых в пенобетон
не попадали бы и не конденсировались пары из
воздуха. Цементный слой, на который наклеиьа-
ют пенобетон, не обеспечивает требуемых
условий.
Наружные ограждения холодильников
работают в самых неблагоприятных температурно-
влажностных условиях. С внутренней стороны
ограждений — низкая отрицательная
температура и соответствующая ей влажность воздуха,
а с наружной — смена климатических условий
в соответствии с временами года.
Таким образом, внутренняя зона наружной
стены периодически увлажняется и высыхает.
По этой причине в слое штукатурки и в
цементном слое, на который наклеивают
пенобетон, образуются волосные трещины,
нарушающие целостность парозащитного слоя.

№ 6
Об улучшении изоляции холодильников пенобетоном
37
Для того чтобы повысить качество
изолированной пенобетоном ограждающей конструкции,
необходимо наклеивать пенобетонную изоляцию
не цементным раствором, а нефтебитумом.
Этот способ был применен при строительстве
холодильно-колбасного корпуса Ярославского
мясокомбината.
Нефтебитум марки 4 с температурой
размягчения не ниже 70° подготовляли таким же
способом, как и для наклейки плиточной изоляции.
Температура расплавленного нефтебитума при
его использовании должна быть не ниже 160°.
С внутренней стороны кирпичная кладка
выполняется полношовной, при этом тщательно
следят за правильностью ее плоскости,
заполнением всех швов, отсутствием наплывов и
загрязнений. Затем стену дважды покрывают
горячим нефтебитумом марки 4 и проверяют, нет
ли вздутий нефтебитумной пленки или других
дефектов.
Стойкость нефтебитумных парозащитных
слоев значительно повышается при добавлении в
нефтебитум 10—15% асбестового волокна 6—
7то сортов при трех-, четырехкратном
нанесении его на поверхность конструкции.
В пенобетоцных блоках размером 1000Х800Х
Х250 мм оставляют выпущенными концы
арматурных стержней диаметром 6 мм, которые
служат для захватывания блока.
На месте укладки блоки тщательно
пригоняют и в случае необходимости опиливают.
Подготовленный блок опускают нижней
плоскостью в электрованну с нефтебитумом и
аккуратно наклеивают на стену. Швы шпаклюют
нефтебитумной мастикой. Затем к арматурным
стержням прикрепляют сетку с ячейками
размером 150X150 мм и пенобетонные блоки штуь
катурят сложным раствором.
Пароизоляционный нефтебитумный слой
между кирпичной стеной и бло-ками
непрерывный, толщина его составляет в среднем 5—
6 мм. Со стороны наибольших паропотоков
создается мощный пароизоляционный слой.
Конструкция наружной стены с
пенобетоннои изоляцией на нефтебитуме по
технико-экономическим показателям значительно
превосходит конструкцию стены, изолированной
пенобетоном на цементном растворе.
При укладке пеноблоков на нефтебитуме
исключается попадание в кладку влаги, обильно
адсорбируемой пенобетонными блоками из
раствора, на котором они укладывались.
Значительно снижается возможность увлажнения
пенобетоннои изоляции за счет сорбционного
увлажнения в результате разности
парциальных давлений. Кроме того, каждый камень
блокируется нефтебитумом и изолируется
влагонепроницаемыми перегородками от остальных
камней. При этОхМ коэффициент
теплопроводности пенобетона остается почти постоянным.
В процессе эксплуатации пенобетон
увлажняется настолько незначительно, что это не оказы*
вает никакого влияния на теплопередачу
ограждения.
Описанный способ наклеивания пенобетон-
ных блоков, помимо значительного повышения
качества и снижения стоимости изолированных
конструкций, позволяет принимать расчетный
коэффициент теплопроводности пенобетоннои
изоляции на нефтебитуме (марка 400)
0,11 ккал/м час град, что на 26% эффективнее
пенобетоннои изоляции, укладываемой на
цементном растворе.
IMPROVED CONCRETE FOAM INSULATION OF COLD STORAGE HOUSES
' Summary
R. PIROG, Eng.
In order to improve the operation reliability of concrete foam insulation it is proposed
to mount it on a bitumen rather than cement layer. This eliminates the seasonal
migration of moisture in the insulation that leads to augmented deformations, and,
owing to the lower moisture content, it makes for lower values of the apparent heat
transfer coefficient of the concrete foam. '

Опытные изотермические вагоны увеличенной емкости
Инж. М. ОЗЕРОВ, инж. Л. СКОРОХОДОВА, инж. Г. СУДАРЕВ— Брянский машиностроительный завод
В 1956 г. по заданию Министерства путей
сообщения на Брянском машиностроительном
заводе было построено пять опытных
изотермических вагонов увеличенной емкости с
потолочными приборами охлаждения. Габарит вагонов
1В, длина 17 м. Температура воздуха в этих
вагонах по заданию должна поддерживаться
от __ю до 12° при температуре наружного
воздуха от 30 до —45°; коэффициент
теплопередачи ограждения кузова не должен превышать
0,4 ккал!м2 час град; грузоподъемность вагона
определяется исходя из нагрузки на ось 20,5 г.
Кузов вагона (рис. 1) имеет несущую
металлическую обшивку с продольными гофрами,
подкрепленную вертикальными стойками из
гнутых профилей. Рама сварной конструкции
с хребтовой балкой изготовлена из
низколегированной стали.
Внутренняя обшивка стен и крыши кузова
выполнена из досок толщиной 16 и 22 мм, а
верхний настил пола — из досок 45 мм. Пол
покрыт оцишшавным железом.
В качестве термоизоляционного материала
применяется минора, обернутая во влагонепро-
Рис. 1. Схема изотермического вагона:
а — поперечное сечение вагона с обычными баками,
б — поперечное сечение вагона с эллиптическими
баками, 1 — разделка дымовой трубы, 2 — крышка льдозаг-
рузочного люка, 3 — бак для льда и соли, 4 — сливное
устройство, 5 — дефлектор, б — лестница, 7 — тормозная
система, в — погрузочная дверь, 9 — воздухоприемная
коробка, 10 — тележка, 11 —колпак сливного устройст-
ства, 12 — автосцепка, 13—циркуляционные щиты, 14—
сливные трубы, 15 — гидравлический затвор.

№ 6
Опытные изотермические вагоны увеличенной емкости
39
ницаемую пленку (перфоль).
Общая толщина стенок 200 мм, пола
178 и крыши 250 мм. Вагоны
снабжены металлическими
напольными решетками.
В крыше кузова имеется восемь
льдозагрузочных люков с
облегченными двухстворчатыми
крышками. Уплотнения дверей и люков
предусмотрены более
совершенные. Для удобства обслуживания
на крыше имеются два помоста и
переходные площадки.
Вагоны оборудованы двухре-
жимным тормозом типа МТЗ-135
и автосцепкой СА-3. Кузов вагона
установлен на двух тележках типа
ЦНИИ-ХЗ с роликовыми
буксами.
Опытные вагоны построены в трех вариантах:
1) № 123957, 123958 и 123959 с
эллиптическими баками, из них вагон № 123957
оборудован балками для подвесного груза;
2) № 123956 с обычными потолочными
баками, без балок для подвесного груза; вагон
оборудован несъемными приборами жидкостного
отопления;
3) № 123960 с обычными потолочными
баками, без балок для подвесного груза.
Система охлаждения. Вагоны
оборудованы приборами охлаждения двух типов:
обычными баками — с уклоном дна к боковым
стенам вагона — и эллиптическими — с
уклоном дна к середине вагона. Баки изготовлены
из нержавеющей стали.
Уклон днищ баков был изменен с целью
увеличения эффективности приборов охлаждения
за счет улучшения условий циркуляции воздуха
внутри вагона.
Избыточный рассол из баков сливается через
специальные устройства, расположенные около
торцовых стен: два — в вагонах с
эллиптическими баками и четыре — в вагонах с
обычными баками.
Рассол сливается по трубам, оканчивающимся
гидравлическими затворами под полом вагона.
В вагонах старой конструкции имеется шесть
сливных устройств при шести баках.
Образующийся на поверхности баков
конденсат по циркуляционным щитам стекает в
желоба, а затем по трубам удаляется из вагона.
В полу вагона имеются два сливных
отверстия.
Система жидкостного отопления.
Система отопления схематично представлена на
рис. 2, Работа ее основана на разности удель-
Рис. 2. Схема жидкостной системы отопления:
1 — наливная воронка, 2 — запасной бак, 3 — паровая трубка,
4, б, 7, 14 — отопительные трубы, 5 — дымовая труба, 8 — расшири-
тель> 9 — стояк, 10 — питательная трубка, 11—вестовая трубка, 12 —
контрольная трубка, 13 — подвагонная труба, 15 — котел, 16 —
сливная пробка.
ных весов жидкости при различных
температурах.
Систему заполняют рассолом, не
замерзающим при низких температурах. При сжигании
в котле 15 твердого топлива рассол нагревается
и вытесняется более тяжелым холодным
рассолом вверх по стояку 9. В стояке рассол
нагревается от дымовой трубы до температуры около
95°, после чего поступает в расширитель S и
затем по трубе 6 — в отопительные трубы 4 и 7.
Охлажденная жидкость по трубе 13,
расположенной под полом, направляется в котел.
Воронка 1 служит для наполнения системы
рассолом; лишняя жидкость стекает через
трубку П. Рядом расположена контрольная
трубка 12 с краном для определения количества
жидкости, находящейся в системе. Из запасного
бака жидкость поступает в систему по
питательной трубке 10. В случае кипения жидкости
образующийся в расширителе пар отводится по
трубке 3 в запасной бак, где он конденсируется.
Обслуживание системы отопления предусмотрено
снаружи вагона.
В крыше вагонов, не оборудованных
жидкостной системой отопления, предусмотрена
разделка для вывода дымовой трубы съемной суховее-
душной печи.
Система вентиляции. Вагоны
оборудованы системой приточно-вытяжной
вентиляции, предусматривающей забор набегающего
при движении вагона наружного воздуха двумя
воздухоприемными коробками,
расположенными по одной у каждой двери вагона. Удаляется
воздух двумя дефлекторами, установленными
на крыше вагона у торцовых стен.
Дефлекторы снабжены крышками, открывающимися
снаружи вагона.

40
Опытные изотермические вагоны увеличенной емкости
№ fi
В табл. 1 приведена сравнительная
характеристика вагона В41 увеличенной емкости и
вагонов других конструкций.
Таблица 1
Показатели
Вагон B41 уве
личенной
емкости A950 г.)
- I н *
о ^5 2
S *, ° «
S S g t-
*- О Ч © >ЭТ
К те сз Л 2
>- а н а ^,
' У. с S
: s к
Грузоподъемность, т:
полная номинальная ....
полезная номинальная . . .
полная при перевозке
груза с объемным весом
Y == 370 кг/ж3
полезная при перевозке
груза с объемным весом
7 = 370 кг/м3
Тара вагона* m
Вес вагона брутто при
номинальной
грузоподъемности, m
Длина вагона по осям
автосцепки, мм
Длина кузова наружная, мм
Ширина кузова наружная,
мм
Площадь грузового
помещения (полезная), м2
Объем гру: оього помещения
(полезный), м3
Поверхность приборов
охлаждения, м2
гладкая
ребра
Емкость приборов
охлаждения, м3
Коэффициент тары при
номинальной
грузоподъемности:
брутто*
нетто
Коэффициент тары при пе-
рево: ке груза с объемным
весом 7 = 37о кг\м3 :
брутто
нетто
Удельный объем при
номинальной
грузоподъемности, м3\т
Отношение тары вагона к
полезному объему, mJMz .
47
37
40,3
30,3
S6
82
45,5
37
30,3
36,5
18074
17000
3030
41,3
15,6
0,745
0,946
0,870
1,155
0,427
13,6
0,80
0,986
0,940
1,204
2,22
0,445
30
24
2i5,o
33
14730
13586
2930
33,0
63,5
74,5
1
80
24
29,0
23,0
35
65
14730 1
13516
2Э80
30,46
62,1
1
34
28
35
29
37
71
16244
15030
3000
38
78,3 '
Ю
1,10
1,375
1,12
1,4
2,64
0,52 i
74,5
1,17
1,40
1,21
1,52
2,59
0,565
51,54
47,7
27,64
23,8
28,8
80,34
13720
12506
64,5
Из табл. 1 видно, что новый вагон отличается
большей грузоподъемностью и большим
погрузочным объемом. По коэффициентам тары
брутто и нетто при номинальной
грузоподъемности вагон В41 уступает только канадскому
вагону, а при перевозке грузов с объемным
весом 370 кг/ж3 он превосходит все
рассматриваемые конструкции. По удельному объему при
номинальной грузоподъемности новый вагон
уступает сравниваемым конструкциям.
Испытания опытных вагонов
В период с октября 1956 г. по август 1957 г.
опытные вагоны были подвергнуты статическим,
динамическим ц теплотехническим испытаниям
(стационарным и эксплуатационным), которые
проводили ЦНИИ МПС и НИБ вагоностроения
при участии Брянского машиностроительного
завода.
В результате статических
испытаний установлена
достаточная прочность
металлоконструкции кузова, за исключением
шкворневой балки.
Динамические испытания
показали, что конструкция
опытных вагонов обеспечивает
безопасность движения при
скоростях до 100 кмЫас.
Коэффициент теплопередачи
кузова вагона при
стационарных испытаниях составил 0,35
ккал/м2 час град.
Эксплуатационные испытания
опытных вагонов проводили в
зимник и летних условиях.
Зимним эксплуатационным
испытаниям был подвергнут вагон,
оборудованный жидкостной
системой отопления. Установлено,
что по тепл©производительности
система отопления
удовлетворяет требованиям технического
задания, но не обеспечивает
достаточно надежного
автоматического регулирования уровня
температуры и равномерности
ее по грузовому помещению.
Производительность системь
вентиляции (при средней
скорости набегающего потока
воздуха 30 км/час) около 500ж3/*ш^
что вполне удовлетворяет тре
бованию технического задания
Однако отсутствие тепловой об
работки подаваемого в вага
свежего воздуха может привести к порче груза
находящегося около воздухоприемных коробок
Летние эксплуатационные испытания
опытных вагонов, порожних и груженных
мороженым мясом, проводили в июле 1957 г.
(маршрут Москва—Ташкент—Москва).
В вагоне № 123957 льдом и солью снабжали
только шесть потолочных балок. Два порожнш
средних бака были отделены от остальных
заглушками.
В табл. 2 представлены среднесуточные
температуры при груженом рейсе за наиболее ха
рактерный период, а на рис. 3—график темпе
ратурного режима.
Из табл. 2 видноа что холодоэффективносп,
109
74,4
34,5
11,4
1,09
1,32
1,057
1,27
0,473
0,56
0,604
1,04
1,21
1,35
0,446

№ 6
Опытные изотермические вагоны увеличенной емкости
41
Таблица:
Рейс

Груженый
Дата
24/УП
25/УП
26/УП
В среднем
Температура, °С

наружного
Boszy-
ха
26,8
28,7
26,8
27,4
в вагоне
№ 1-3958
с
эллиптическими
баками
— 6,8
! —7,5
— 7,1
1 —7,1
<у о § 2
sags
Л^ U 2
— 8,5
— 8,5
— 8,6
— 8,6
в вагоне
№ 12Ь9о7
с
эллиптическими
баками
— 6,1
— 5,7
— 5,6
— 5,8
з5
¦я о 3
аэ% о 2
— 8,5
— 8,6
— 8,4
— 8,5
эллиптических баков ниже обычных, особенно
при повторных загрузках их льдом и солью.
Как показали опыты, это связано с тем, что
взаимодействие льда и соли в данных
эллиптических баках хуже, чем в обычных. В вагоне,
где льдоеоляной смесью снабжали шесть
эллиптических баков, средняя температура
воздуха за трое суток была —5,8°, т. е. на 1,3° выше,
чем в вагоне, где смесью обеспечивались восемь
баков.
При изменении температуры наружного
воздуха в тени за период с 24 по 27 июля от 18 до
36° температура в вагоне № 123960 изменялась
от —8 до —8,8°. Разность между
температурами наружного и внутреннего воздуха в
наиболее жаркое время суток устойчиво
поддерживалась на уровне 42—44°. Разность между
температурами воздуха в отдельных местах
опытных вагонов была в пределах 1,5-г-2° и не
превышала 2,4°.
При доставке на станцию назначения груз
имел температуру —6ч—8°.
Установлено, что при продолжительных
стоянках вагонов холодоэффективность баков
снижается из-за отсутствия перемешивания.
В настоящее время удлиненные вагоны
новой конструкции изготовляют с шестью
потолочными баками. В ходе производства завод
совершенствует их конструкцию и улучшает
технико-экономические показатели. Так, за счет
12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 0 12 Q 12 0 12 0 12
гчас
Рис. 3. График температурного режима при груженом рейсе.
Средняя температура воздуха в вагонах: 1—№ 123957, 2 — № 123956, 3 — № 123958,
4 — № 123959. 5 — 123960
Средняя температура поверхности баков в вагонах; § — ,N*> 123058, 7 — № 123960.

42 Изменение механо-химических свойств мышечной ткани при холодильной обработке мяса № 6
уменьшения тепловых мостиков удалось
снизить общий коэффициент теплопередачи кузова
с 0,35 до 0,31 ккал/м2час град при сохранении
прежней толщины частей ограждения.
Вес тары вагона уменьшился с 35 до 32 г и
соответственно увеличилась полная
грузоподъемность — с 47 до 50 т.
Временно (до завершения разработки системы
вентиляции и конструкции эллиптических ба-
Основными факторами, характеризующими
качественное состояние мяса любой категории,
являются его консистенция, а также вкусовые
и ароматические свойства.
После прекращения жизни животного в
мышечной ткани возникает комплекс
биохимических процессов, в результате которых
изменяется упругость мышечной ткани, мясо
приобретает нежную консистенцию и присущие ему
вкус и аромат.
Исследованиями установлено, что изменение
упругости мышечной ткани связано с
изменением ее белковой части, однако единой точки
зрения на природу этих изменений до сих пор не
имеется.
ков) вагоны оборудуются вентиляционными
люками и баками обычной конструкции.
Жидкостная система отопления вагонов еще
окончательно не разработана.
В августе 1958 г. на заводе построен опытный
изотермический вагон с внутренней обшивкой и
покрытием пола из алюминиевого листа. Этот
вагон имеет лучшие технико-экономические
показатели.
i Как известно, в состав мышечных белков
входят белки миозин и актин, играющие основную
г роль в процессе окоченения и расслабления
мышечной ткани. Актин и миозин, соединяясь,
образуют комплекс актомиозин, обладающий
высокой вязкостью.
Физико-химическое состояние актомиозино-
вого комплекса в значительной степени обус-
/ ловливается наличием аденозинтрифосфорной
кислоты (АТФ). Эрдош [1] показал, что окоче-
i яение и нерастворимость актомиозин а
являются следствием распада или отсутствия АТФ.
Дальнейшими исследованиями [2] установ-
е лено, что миозин может расщепляться на
легкий мерамиозин D3%>) и тяжелый мерамиозин
EXPERIMENTAL REFRIGERATED RAILWAY CARS OF INCREASED CAPACITY
M. OZEROV, Eng., L. SKOROKHODOVA, EngM G. SUDAREV, Eng.
Summary
A description and the results of tests have been given of experimental
refrigerated railway cars with lengthened bodies (up to 17 m.) and overhead coolers. The
cars are also furnished with a liquid (brine) heating system. Mipora wrapped in a
water impermeable film has been used as insulation material. The coefficient of heat
transfer of the car body on the basis of experimental data has been found to be
0,35 kg. cal./m2. hour. °C. The cars were subjected to static, dynamic and thermotech-
nical tests. Summer operation tests were carried out in July 1957, on empty cars
and cars loaded with frozen meat, over the distance Moscow-Tashkent. At an outside
temperature of 27—30°C the air temperature varied from —6,7 to —8,6° in cars
with ordinary tanks and from — 5.6 to — 7.7 in cars with elliptical tanks. The cars
manufactured at present by trie Bryansk plant have better technical characteristics:
freight capacity 50 t., tare weight 32t„ heat transfer coefficient of the body 0.31
kg. cal/m2 hour°C.
Изменение механо-химических свойств мышечной ткани
при холодильной обработке мяса
Проф. Н. ГОЛОВКИН, инж- О. ШАГАН—Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности

№ 6 Изменение механо-химических свойств мышечной ткани при холодильной обработке м-яса 43
E7%), который полностью сохраняет АТФ-
азную активность и способность соединяться с
актином.
Опытами Боцлера [3], Феуера [4], Ашли [5]
установлено, что сокращение мышц связано
с дефосфорилированием АТФ.
Феуер [4] и Ланж [6] получили данные,
указывающие на расщепление АТФ в процессе
сокращения мышцы.
Любимова [7] считает, что при
ферментативном распаде АТФ соединяется с миозином, в
результате отщепляется третья частица
фосфорной кислоты, а аденозивдифосфорная
кислота (АДФ) отделяется от миозина. Свободный
миозин соединяется с новой молекулой или с
актином.
Большая работа по выявлению сущности
биохимических процессов, происходящих при
охлаждении парного и хранении охлажденного
мяса, была проведена ВНИИМП [8].
Установлено, что под влиянием АТФ резко изменяется
растворимость актомиозина, что влечет за
собой изменение механических свойств-ткани.
Нарастание окоченения в результате распада АТФ
связано с уменьшением растворимости
актомиозина.
Таким образом, если до некоторой степени
было определено изменение белковой субстанции
при охлаждении мяса, что позволило
рекомендовать рациональный метод охлаждения и
сроки хранения охлажденного мяса [9], то
осталось неясным поведение актомиозинового
комплекса и АТФ при отрицательных температурах.
Поэтому было исследовано мясо,
замороженное при —20° непосредственно после убоя,
после 24—48-часового охлаждения и в
созревшем состоянии — через 7 суток хранения при
0—4°. По истечении различных сроков
хранения при —20° мясо хранили iB размороженном
состоянии. При этом исследовали изменение
растворимости актомиозина и содержание лег-
когидролизуемого фосфора (ЛГФ), дающее
возможность судить о наличии АТФ.
Опыты показали, что отрицательные
температуры тормозят в мышечной ткани
биохимические процессы. Так, задерживается распад АТФ
и в связи с этим замедляется падение
растворимости актомиозина (отсюда и нарастание
окоченения). Если в парном мясе спустя 2—3 часа
после убоя ЛГФ содержится 12—15 мг6/&, в
состоянии окоченения (на вторые сутки хранения
при 0—4°) 0,20—0,80 мгР/о, то после 6-месячного
хранения при —20° мяса, замороженного в
парном состоянии, содержание ЛГФ составляет
около 3,68—6,03 -wafVoi. Растворимость
актомиозина снижается также замедленно — с 4,68—
7,64% в парном мясе до 2,40—3,37% в
мороженом.
К 8—10-му месяцу хранения растворимость
актомиозина в условиях отрицательной
температуры составляет 1,60—2,34%!, что
соответствует минимальному содержанию ЛГФ 0,20—
0,80 мг%. Мясо к этому времени находится в
состоянии окоченения.
Интересно отметить, что разрешение
окоченения проходит значительно быстрее при
замораживании мяса в окоченевшем состоянии. Так,
растворимость актомиозина через 5—10 дней
после замораживания и хранения мяса при
—20° повышается от минимальной величины
0,2—0,5% до 1,65—1,80%;. Однако при
замораживании мяса в парном состоянии глубина
окоченения меньше A,6—2,34% вместо 0,2—
0,5%).
Увеличение фракции ЛГФ при хранении
мяса, замороженного в парном состоянии,
вызывается, вероятно, ресинтезом АТФ.
На возможный ресинтез АТФ и ее
компонентов указывают различные авторы [10, 11].
Работами Парнаса, Мейергофа и Ломана
[12, 13] доказано, что ресинтез АТФ в
мышечной ткани обусловлен переносом фосфатных
групп с фосфопировинотрадной кислоты на
адениловую.
При исследовании холоднокровных [14]
установлено, что распад АТФ у жирной рыбы
происходит замедленнее, чем у тощей. Объясняется
это тем, что при расщеплении жиров и
углеводов образуется промежуточное соединение —
пировиноградная кислота. Поэтому создаются
условия для временного распада гликогена, а
следовательно, и АТФ в результате накопления
общего промежуточно-то продукта окисления
углеводов и жиров.
Известно также, что в тушах животных
высшей упитанности окоченение наступает
значительно позже, чем в тушах низшей упитанности.
Увеличение содержания АТФ вызывает
разрешение окоченения, сопровождающееся
повышением растворимости актомиозина и изменением
консистенции мышечной ткани. Некоторые
исследователи [15], указывая на размягчающее
действие аденозинтрифосфорной кислоты,
называют ее «размягчителем актомиозина».
При хранении мяса в замороженном
состоянии к 10—12 месяцу содержание ЛГФ
увеличивалось с 0,20—0,80 до 0,8—1,5 жг%|. При этом
растворимость актомиозина соответственно
повышалась до 2,67—3,82%j.
Кроме уменьшения скорости биохимические
процессов, отрицательная температура
вызывает в мышечной ткани спонтанные денатурацион-
ные изменения. После разрешения окоченения

44
Изменение механо-химических свойств мышечной ткани при холодильной обраб(
№ 6
растворимость актомиозина в мясе,
замороженном в парном состоянии, не достигает величины,
характерной для созревшего мяса, а в
мышечной ткани, замороженной в созревшем
состоянии, она непрерывно понижается.
Большой интерес представляет также
изучение биохимических процессов, происходящих
в размороженном мясе.
Исследования показали, что в мясе,
хранившемся в течение шести месяцев при
отрицательной температуре, в период размораживания, а
также хранения при низкой положительной
температуре происходят значительные
изменения. Так, если в мясе после шестимесячного
хранения при —20° ЛГФ содержалось 4,10 мг9/о\ и
растворимость актомиозина составляла 3,43%,
то в процессе размораживания содержание
ЛГФ снизилось до 1,10 мг°/о, а растворимость
актомиозина — до 2,11%. Нарастание
окоченения, соответствующее уменьшению
растворимости актомиозина до 0,40%, наблюдалось на
вторые сутки хранения мяса в размороженном
состоянии. При дальнейшем хранении мяса
происходило последующее увеличение
растворимости актомиозина, которое к седьмым суткам
достигало 2,9%. Одновременно наступало
размягчение мышечной ткани, т. е. происходили
процессы, которые наблюдались при созревании
охлажденного мяса.
В случае хранения дефростированного мяса,
которое было заморожено в созревшем
состоянии, наблюдается незначительное уменьшение
содержания ЛГФ и растворимости актомиозина,
что свидетельствует о продолжающихся дена-
турационных процессах © мясе и указывает на
нецелесообразность его хранения. Созревшее
мясо можно направлять на кулинарную и
промышленную переработку как в замороженном
виде, так и после дефростации.
При оценке качественного состояния мяса
следует иметь в виду, что высокое содержание
ЛГФ и большая степень растворимости
актомиозина обеспечивают лучшие лиофильные
свойства мышечной ткани и положительно
сказываются при любых способах переработки.
ЛИТЕРАТУРА
I. Т. Erdos. Studies from the Institute of medical
chemistry University Szeged, vol. Ill, 1943.
2. Szent Gyorgyi. Advances in Enzymology and
Related Subjects of Biochemistry, vol. 16. 1953.
3. iB о z 1 er. Jhe Journal of General Physiology,
vol. 37, 1953.
4. Feuer. Acta Physiologica Academiae Scientiarum
Hungaricae, 5, Fase 1—2, 1954.
5. C. A s с h 1 y. Experimental Cell Research,
N 22, 1954.
6. G. L a n g e. Biochemische Zeitschrift, 326, N 3, 1955.
7. M. Любимова. Ферментативные свойства
миозина поперечно-полосатых мышц, Автореферат, М., 1957.
8. В. Соловьёв, В. Пиульская, А. Боткина,
А, Михайлова. Созревание мяса крупного рогатого
скота, Труды (ВНИИМП, Пищепромиздат, 1953, № 5.
9. Н. Голов к и н. Рациональный метод охлаждения
мяса (конспект доклада), Дом научно-технической
пропаганды им. Ф. Э. Дзержинского, М, 1956.
10. Э. Болдуин. Основы динамической биохимии,
И-Л, 1049.
II. М. Окунь, Д. Фердман. О превращениях
АТФ в мышцах, «Физиологический журнал», XXII,
вып. 3—4, 1937.
12. Parnas. Biochemische Zeitschrift, 272, 1934;
275, 1935.
13 Meyerhof, L о h m a n. Biochemische
Zeitschrift, 273, 1934.
14. H. Г о л о в к и н, Л. П е р ш и н а. О роли АТФ при
холодильной обработке и хранении рыбы, «Рыбное
хозяйство», Г957, № 9.
15. Weber Portzehe Ergebnisse der Physiologic
Bd 47, 1952.
CHANGES IN THE MECHANOCHEMICAL PROPERTIES OF MUSCULAR TISSUE
DURING THE REFRIGERATION OF MEAT
N. GOLOVK1N, Prof., O. SHAG AN, Eng.
Summary
The investigation is devoted to a study of the change in the easily hydrolyzable.
phosphorus content and in the solubility of actomyosine during the storage of meat
in the frozen and thawed states. ¦ " , - ' , *•
Data have been obtained characterizing the changes in the chemical properties
of meat depending upon its state before freezing.

Удельная теплоемкость сливочного масла и молочного жира
при положительных и отрицательных температурах
Инж. Ю. ОЛЕНЕВ — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Для расчета расхода холода на заморажи- Изучение фазовых превращений молочного
вание сливочного масла и тепла на его оттай- жира и воды при положительных и отрица-
вание необходимо знать удельную теплоем- тельных температурах показало, что отверде-
кость масла. Имеющиеся по этому вопросу ли- вание глицеридов молочного жира происхо-
тературные данные весьма немногочисленны и дит в широком интервале температур — от 40
относятся главным образом к несоленому мае- до —30°- Зона максимального льдообразова-
лу обычной выработки и молочному жиру [1,2, ния несоленого масла, выработанного обыч-
3, 4, 5]. Между тем в маслодельной промыш- ным и поточным способами, находится в пре-
ленности за последние годы непрерывно увели- делах от —0,5 до —5°, а соленого (содержа-
чивается производство масла поточным спосо- ние соли 0,815%) — от —3 до —8°.
бом и любительского. По химическому составу
эти виды масла отличаются от масла обычной
выработки большим содержанием белка, а
любительское масло—также большим
содержанием воды. По соленому маслу имеются лишь
отдельные данные Перлика [2], который
исследовал масло с повышенным содержанием
соли C%).
В 1957 г. во ВНИХИ были исследованы
тепловые характеристики различных видов
сливочного масла и молочного жира при
положительных и отрицательных температурах.
Как известно, в процессе производства,
замораживания и хранения в масле происходит
изменение агрегатного состояния его»
составных частей — отвердевание отдельных групп
глицеридов молочного жира и замерзание
воды.
' Фазовые превращения воды и глицеридов
молочного жира, сопровождающиеся
выделением или поглощением тепла, приводят к
увеличению удельной теплоемкости масла. В то же
время превращение части воды в лед в
процессе замораживания вызывает некоторое
уменьшение удельной теплоемкости масла,
поскольку удельная теплоемкость льда
приблизительно в. два раза меньше, чем воды.
Различная интенсивность льдообразования и
отвердевания глицеридов молочного жира на
отдельных температурных участках
предопределяет сложный характер изменений удельной
теплоемкости масла в зависимости от
температуры-
При исследовании удельной теплоемкости
масла и молочного жира с учетом теплоты
фазовых превращений — полной
удельной.теплоемкости с о — определяли расход холода на
их охлаждение и замораживание до
различных температур. Затем на отдельных
температурных участках вычисляли полную удельную
теплоемкость (в дальнейшем будем
сокращенно называть «удельной теплоемкостью»).
Методика исследований
Исследованию подвергали:
масло обычной выработки, несоленое и
соленое;
масло, выработанное поточным способом;
любительское масло;
молочный жир (безводный).
Данные о содержании в масле влаги,
белка и соли приведены в таблице.
Расход холода на охлаждение и
замораживание масла и молочного жира определяли
калориметрическим методом. Образцы весом
около 70 г помещали в цилиндрические гильзы из
дюралюминия. Наполненные гильзы взвешива-
Масло
Выработанное поточным способом . . .
Соленое обычной выработки ......
Содержание,°/о
влаги
15,9
10,0
19,2
35,9
белка
11! |
соли
и, 815
ли с точностью до 0,01 г и помещали на
2—3 дня в холодильную камеру, где
поддерживалась температура—40-=—50°, чтобы
устранить возможные явления
переохлаждения плазмы. Затем гильзы перекладывали
в тонкие резиновые мешочки и опускали в
контейнер-термостат, заполненный
мелкораздробленным эвтектическим льдом. Контейнер
с образцами оставляли на двое суток в
холодильной камере, температура воздуха в
которой на 2—5° превышала температуру
плавления эвтектического льда. За время
пребывания в контейнере-термостате масло и молочный
жир принимали температуру эвтектика.

46
Удельная теплоемкость сливочного масла и молочного жира
№ 6
ккал
кг град
3>>0
График зависимости удельной теплоемкости сливочного масла и молочного
жиоа от температуры:
1 — несоленое обычное, 1 — выработанное поточным способом, 3 —
любительское, 4 — соленое обычное, 5 — молочный жир.
Образцы выдерживали в водном льде,
в восьми звтектиках (температуры плавления
-2,1, —6,5, —7,4, —10,6, —15,4, -18,5, -21,2
и —33,6°), и в сухом льде (температура
сублимации —78,9°). Образцы масла,
выработанного поточным способом, помещали также в
жидкий азот (—195,8°).
При положительных температурах: 5, 10, 15
и 20° (колебания не более 0,1°) — образцы
выдерживали в течение часа в
ультратермостате.
Калориметрические опыты проводили в
специально оборудованной комнате, в которой
поддерживалась постоянная температура воздуха.
Изменение теплосодержания масла
определяли по стандартной методике в калориметре
смешения с изотермической водяной
оболочкой и термометром Бекмана [6]. Поскольку в
каждом из опытов конечная температура воды
в калориметре была различной (©
большинстве случаев в пределах от 17 до 20°),
полученные данные приводили к конечной температуре
калориметрирования 20°. Это позволило
вычислить расход холода на охлаждение и
замораживание масла в более узких температурных
интервалах. Зная, например, расход холода в
интервале от 20 до —18,5° и от 20 до —15,4° и
в?Iчитая из первого значения второе, получали
расход холода на замораживание масла в
интервале от —15,4 до —18,5°. Разделив расход
колода на величину температурного
интервала (в данном случае на 3,1°),
определяли среднее значение удельной теплоемкости
масла в указанном
интервале температур. Аналогично
были вычислены значения с со
и для других областей
температур.
Результаты исследований
Результаты исследований
удельной теплоемкости
масла различных видов и
молочного жира при температурах
от 25 до —78,9° приведены
на графике. Динамика
изменения удельной
теплоемкости масла различных видов
в области положительных
температур практически
одинакова, а абсолютные
значения ее близки друг к другу.
По мере понижения
температуры масла от 25 до 17,5°
удельная теплоемкость
повышается с 0,75 до
максимального значения 1,22 ккал/кг
град; в этой области температур
происходит отвердевание 15—20%> (по весу)
содержащихся в масле глицеридов
молочного жира, сопровождаемое выделением
скрытой теплоты. В интервале температур от
17,5 до 0° удельная теплоемкость масла
постепенно уменьшается до 0,70—0,75 ккал/кг град
в связи с уменьшением интенсивности
отвердевания глицеридов при этих температурах.
Динамика изменения удельной теплоемкости
молочного жира при положительных
температурах была аналогичной, но значения ее—выше
соответствующих значений удельной
теплоемкости масла. Максимальная теплоемкость
молочного жира A,38 ккал/кг град) также была
отмечена при 17,5°. При температурах ниже 17,5°
она уменьшается и достигает 0,73 ккал/кг град
при 0°.
При отрицательных температурах удельная
теплоемкость молочного жира продолжает
уменьшаться и в интервале от —15,4 до —18,5°
составляет 0,42, а от —21,2 до —33,6°
—только 0,25 ккал/кг град. В то же время удельные
теплоемкости различных видов масла в
указанной области температур различаются
весьма существенно и изменяются довольно в
широких пределах. Удельная теплоемкость масла
обычной выработки в интервале температур от
0 до —2,1° резко возрастает и достигает
3,59 ккал/кг град. Столь высокое значение сш
обусловливается выделением скрытой теплоты
при интенсивном замерзании воды в масле.
В интервале температур от —2,1 до —6,5° ве-

№ 6
Удельная теплоемкость сливочного масла и молочного жира
47
личина ?со уменьшается до 1,15 ккал/кг град в
связи со снижением интенсивности)
льдообразования.
При дальнейшем понижении температуры
удельная теплоемкость несоленого масла
обычной выработки постепенно уменьшается, что
вызывается снижением интенсивности
образования льда и отвердевания глицеридов
молочного жира. Так, удельная теплоемкость в
интервале температур от —7,4 до —10,6°
составляет 0,69 ккал/кг град, от —18,5 до —21,2° —
0,45 ккал/кг град, а при температурах от
—33,6 до —78,9° —0,24 ккал/кг град. На
уменьшение величины с со при понижении
температуры оказывает влияние также уменьшение
удельной теплоемкости льда, образовавшегося в
масле. Так, при 0° удельная теплоемкость льда
приблизительно равна 0,50 ккал/кг град, а при
—80° —0,36 ккал/кг град [7].
Удельная теплоемкость масла,
выработанного поточным способом, в области
отрицательных температур мало отличается от удельной
теплоемкости несоленого масла обычной
выработки. Исключение составляют значения сш в
интервале температур от 0 до —6,5°. Очевидно,
в несоленом масле обычной выработки
вследствие меньшей концентрации растворенных
веществ при —2° воды замерзает больше, чем
в масле, выработанном поточным способом.
Поэтому удельная теплоемкость несоленого
масла обычной выработки при температурах от
0 до —2,1° оказалась выше C,59 ккал/кг град)
удельной теплоемкости масла, изготовленного
поточным способом A,88 ккал/кг град).
Вместе с тем -в области температур от —2,1 до
—6,5° удельная теплоемкость несоленого
масла обычной выработки была меньше
A,15 ккал/кг град) удельной теплоемкости
масла, изотовленного поточным способом
A,68 ккал/кг град).
Для масла, выработанного поточным
способом, было определено также среднее значение
удельной теплоемкости @,183 ккал/кг град)
при температурах от —78,9 до —195,8°.
Удельная теплоемкость любительского
масла как при положительных, так и
отрицательных температурах выше удельной
теплоемкости масла, выработанного обычным и
поточным способами, вследствие большего
содержания в нем воды. Максимальное значение
удельной теплоемкости любительского масла B,10
ккал/кг град) отмечено в интервале
температур от 0 до —2,1°. При температурах от —7,4
до —10,6° удельная теплоемкость была равна
0,79 ккал/кг град, а при температурах от —21,2
до —33,6° — 0,35 ккал/кг град
(соответствующие значения удельной теплоемкости
несоленого масла обычной выработки—0,69 ккал/кг град
и 0,30 ккал/кг град).
Удельная теплоемкость соленого масла при
отрицательных температурах существенно
отличается от удельной теплоемкости масла
других видов. В интервале температур от 0 до
—2,1° удельная теплоемкость соленого масла
равна 0,74 ккал/кг град, от —2,1 до —6,5° —
1,35 ккал/кг град, а наибольшее ее значение—
1,95 ккал/кг град—было получено при
температурах от —6,5 до —7,4°, т. е. в области
максимального льдообразования. При более
низких температурах удельная теплоемкость
соленого масла постепенно уменьшается,
оставаясь выше соответствующих значений удельной
теплоемкости других видо*в масла, и в
интервале температур от —21,2 до —33,6° достигает
0, 35 ккал/кг град.
Сопоставление полученных данных с
литературными показывает, что в области
положительных температур значения теплоемкости
несоленого сливочного масла обычной выработки
и молочного жира весьма близки к
результатам, полученным Смитом [1] и Риделем [3, 4],
а при отрицательных температурах — выше
данных Смита, но ниже данных Риделя.
Выводы
1. Экспериментальным путем получены
данные о полной удельной теплоемкости
сливочного масла различных видов и молочного
жира в области температур от 25 до —78,9°.
2. Изменения полной удельной
теплоемкости масла в области положительных
температур обусловливаются фазовыми
превращениями глицеридов молочного жира, а в области
отрицательных температур :— фазовыми
превращениями воды и глицеридов молочного
жира. На величину полной удельной
теплоемкости масла при отрицательных температурах
влияет также уменьшение удельной
теплоемкости льда.
3. В области положительных температур
динамика изменений и абсолютные значения
удельной теплоемкости различных видов
масла практически одинаковы. Удельная
теплоемкость масла при положительных темпера*
турах изменяется в пределах от 1,24 до
0,74 ккал/кг град, а молочного жира — от 1,38
до 0,73 ккал/кг град. При отрицательных
температурах полная удельная теплоемкость мо-

48 Удельная теплоемкость сливочного масла и молочного жира J\o 6
лочного жира постепенно уменьшается до ЛИТЕРАТУРА
0,39 ккал/кг град (при—20°). . А т А/| с ... п , , ,. , , . ....
л ту ^ г ч г ' / 1. A. J. M. Smith, Report of the food investigation
4. В области отрицательных температур (осо- board for the year 1933 p- и137_14о.
бенно В интервале от 0 до —10°) полная удель- 2. А. Р е г 1 i с к. Zeitschrift fur die gesamte Kalte-
ная теплоемкость отдельных видов масла раз- Jndustrie, Dezember 1937, 44 Jahrgang. S. 234—236.
ЛИЧНа И изменяется В широких пределах, ЧТО 3. L. Riedel. Zeitschrift fur die gesamte Kalte-
объясняется как различиями В химическом СО- Industrie, September 1938, 45 Jahrgang, S. 177—178.
ставе отдельных видов масла, так и неодинако- 4. L. Riedel. Fette, Seifen, Anstrichmittel, 57
вой интенсивностью льдообразования в масле Jahrgang, 1955, N 10, 771—782.
различных видов на отдельных участках зоны х^\ fl™lb-<n' «Молочная пРомын1ленность»,
отрицательных температур. Наибольшие значе- б/ д[ '^опов. Термометрия и калориметрия,
ния полной удельной теплоемкости масла Изд, МГУ, 1954.
находятся в зонах максимального льдообразо- 7. Б. Вейнберг. Лед, Изд. технико-теоретической
ВЭНИЯ. литературы. 1940, стр. 107—411.
THE HEAT CAPACITY OF BUTTER AND BUTTER FAT AT ABOVE AND BELOW
ZERO TEMPERATURES
VU. A. OLENEV, Eng.
Summary
The heat capacity of butter produced by the ordinary and continuous processes
and of the lyubitelsky type of butter, as well as of butter fat has been determined by
a calorimetric method over the temperature range 25 to —78.9°C.
The moisture content of unsalted and salted butter produced by the ordinary
method was 15.9?/o; of butter produced by the continuous method 16.0°/o and of lvubi,
telsky butter 19.2%. The salt content of the salted butter was 0.815%.
It was experimentally determined that the heat capacity changes of the butter
in the above zero temperature region were due to the phase'transitions of the glyce-
rides, whereas in the range of subzero temperatures it was due to the phase
transitions of the water and glyceri'des of the butter fat. The value of the heat capacity of
the butter at subzero temperatures is also affected by the decrease in heat capacity of
the ice formed in the butter as the temperature is lowered.
Above zero the dynamics of change 'in heat capacity and the absolute values
of the latter are practically the same for the different varieties of the butter. The
heat capacity changes within the limits 1.24 to 0.74 kg. cal/Kg.QC. The heat capacity
of the butter fat over the same range of temperatures changes from 1.38 to 0.73
kg. cal/kg.°C.
At subzero temperatures (especially in the range 0 to —10°C) the heat capacity
of the various types of butter is different and changes within broad limits (from 3.59
to 0.24 kg. cal/kg.°C).
The difference in values of the heat capacity of the various butters is explained
by the difference in their chemical compositions and the different rates of ice
formation at different intervals in the subzero temperature zone.
The maximum values of the heat capacity of butter lie in the zones of maximum
ice formation.

К вопросу улучшения схемы охлаждения
смесей мороженого
Канд. с.-х. наук И, ГИСИН — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Улучшение схемы охлаждения смеси в
цехах и на фабриках мороженого имеет
большое значение для производства. Хорошо
охлажденная смесь улучшает условия фризеро-
вания.
После обработки на охладителе смесь с
температурой 2^-4° поступает в танки для
хранения, ив которых она по мере надобности
направляется во фризеры.
В тех случаях, когда работа плоских
оросительных охладителей, особенно при
охлаждении сливочных и пломбирных смесей,
недостаточно эффективна, необходимо пользоваться
танками с охлаждающими устройствами. Они
обеспечивают нормальные условия хранения
смеси при надлежащих температурах.
Изготовляемые отечественной
промышленностью танки не имеют охлаждающих
устройств. Они снабжены изоляцией из торфолеу-
ма или пробковой крошки, толщиной 35 мм.
Поэтому в процессе хранения температура
смеси нередко повышается на 3—4° и более.
На некоторых фабриках мороженого такие
танки были • дополнительно укомплектованы
охлаждающими устройствами, в основном
теплообменными змеевиками.
Для нормальной работы плоских
оросительных охладителей и приборов охлаждения в
танках необходимо иметь рассол с
температурой —6 ~—8°, а для работы эекимогенера-
то-рО'В, фризеров с рассольным охлаждением и
другого подобного оборудования—рассол более
ндакой температуры —18-: 25° и ниже.
Некоторые предприятия располагают лишь
низкотемпературным рассолом, и поэтому
используют его для охлаждения смесей.
Однако применение низкотемпературного
рассола (—18° и ниже) для охлаждения смесей,
особенно сливочных и пломбирных,
оказывается малоэффективным вследствие их быстрого
загустевания и частичного замерзания на
поверхности рассольной секции охладителя или
на змеевиках танков. В пластинчатых
охладителях, несмотря на возможность увеличения
скорости движения охлаждаемой смеси за счет
проталкивания ее через каналы пластин,
применять низкотемпературный рассол нельзя:
-возникающее в пластинах давление загустевающей
смеси превышает допустимое для данного типа
аппаратов (не более 3 атм).
В практике применяются различные способы
получения хладоносителя необходимой
температуры (— 6-~—8°). На предприятиях
молочной промышленности, например, для этой цели
обычно используют одноступенчатые
компрессоры при повышенной температуре кипения
аммиака (—8-г—12°).
На Московском хладокомбинате № 3
осуществлена автономная" система циркуляции
рассола, обслуживающая охладители и танки, в
которой за счет дросселирования на
всасывании получают хладагент с повышенной
температурой кипения и соответственно рассол
температурой —8 ~ 10°.
На Московском холодильнике № 10
применили промежуточный хл а доносите ль (водный
раствор глицерина), охлаждаемый
имеющимся на предприятии низкотемпературным
рассолом и используемый в свою очередь для
охлаждения смесей. В разработке и
осуществлении этой схемы принимали участие инженеры
Я. Ривкинд, М. Бражников, В. Вайнштейн,
П. Метик и научные сотрудники лаборатории
технологии мороженого ВНИХИ.
К числу преимуществ глицеринового
раствора как хладоносителя по сравнению с
рассолами в первую очередь следует отнести
отсутствие коррозии пластин аппарата, змеевиков
в танках и трубопроводов. К тому же
кратковременный и незначительный контакт
глицерина со смесью мороженого менее опасен, чем
контакт ее с растворами хлористого кальция.
Потери глицерина в трубопроводах, отводах и
т. п. в условиях эксплуатации замкнутой
системы циркуляции могут быть сведены к
минимуму.
Ниже приведена зависимость между
концентрацией раствора глицерина и точкой
замерзания.
Концентрация (весовые %) Ю Я U 17 --0 ;:о 40 50 60 70
Точка замерзания (°С) . . . ~-1,С—2-." i—г—9,С- -15,4— 2;-:— 24,7—38
На Московском холодильнике № 10 раствор
глицерина имеет ЗОр/о-ную концентрацию, что
соответствует температуре замерзания — 9,5°.
Схема подачи раствора глицерина,
осуществленная на Московском холодильнике № 10,
показана на рисунке (прямыми линиями
изображены рассол и пунктирными — раствор
глицерина).
Схема рассчитана на параллельную подачу
раствора в секцию второй ступени охлаждения
пластинчатого пастеризатора АПВ и в танки
хранения смесей. В первой ступени смесь

50
К вопросу улучшения схемы охлаждения смесей мороженого
№ 6
J3___J 0V4" Lj
Второе
охлаждение]
Первое
охлаждение]

Пастеризация
Выдержка
Первое
охлаждение]

Пастеризация
Выдержка
Схема подачи раствора глицерина в танки и
охладители смеси мороженого:
I — теплообменник; 2 — насос (производительность
II — 17 м3/час, число оборотов в минуту 1430); 3—танки
хранения смеси. 4 — пастеризационно-охладительные
пластинчатые аппараты.
охлаждается артезианской водой (8—9°).
Такая схема не является единственно
возможной при обслуживании танков наряду с
пластинчатыми аппаратами.
Выбор именно этой схемы объясняется
следующим.
1. Пластинчатый аппарат требует более
равномерного режима охлаждения смесей,
следовательно, -необходимы равномерный
теплообмен между растворами и смесью и
постоянная температура поступающего раствора
глицерина.
На пути от насоса, нагнетающего раствор
глицерина в пластинчатый аппарат,
устанавливается регулирующий вентиль.
2. Количество
одновременно находящихся в
эксплуатации танков с охлажденной
смесью непостоянно.
Обычно в одних танках хранится
смесь, другие танки подп>
тавливают для приемки
новых партий смеси, а из неко'-
торых танков смесь
направляется во фризеры.
Следовательно, тепловая нагрузка
танков постоянно меняется.
Когда пастеризатор
(охладитель) не работает, весь
раствор глицерина можно
подавать в танки, что улучшает
условия последующего фри-
зерования. При малом
количестве одновременно
находящихся в эксплуатации танков
весьма вязкие смеси,
выходящие из охладителя с
относительно высокой
температурой F—8°), целесообразно дополнительно
охлаждать непосредственно в танках до более
низкой температуры B—4°), что при данной
схеме можно легко осуществить.
Опыт работы Московского холодильника
№ 10 показывает, что простейшим
теплообменником может служить молочный танк
(например, емкостью 2000 л) со встроенным
трубчатым коллектором для рассола. Циркуляция
раствора глицерина осуществляется
центробежным насосом.
Изложенная схема охлаждения смесей
мороженого имеет несомненные преимущества
перед существующими. Она обеспечивает
более надежную и эффективную работу
охладителей, танков и фризеров.
IMPROVING THE COOLING OF ICE CREAM MIXES
/. GI'SIN, Cand. Agric. Sci.
Summary
A brine temperature of —6 to —8°' is required for cooling ice cream mixes. Attempts
to use a low temperature brine (—18° and below) for this purpose did not give
satisfactory results.
In the ice cream plant of the Moscow Refrigerated Warehouse No. 10 an intermediate
refrigerant cooled bv low temperature brine available in the establishment is used for
cooling the mixes. The refrigerant is a 30% glycerine solution with a freezing point
—9.5°. The flow diagram of the cooling agent ensures its constant temperature under
varying heat loads.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Новаторы совершенствуют производство
В ускорении темпов технического прогресса
исключительную роль играет творческая мысль
изобретателей и рационализаторов
производства. Только в прошлом году на холодильниках
Главмясорыбторга 1600 рабочих и инженерно,
технических работников внесли сотни
рационализаторских предложений, от внедрения
которых получено за год почти 7 млн. руб.
экономии. •
1958 г. характеризуется дальнейшим
увеличением числа изобретателей и
рационализаторов. Например, на ленинградских
холодильниках в I квартале насчитывалось 130
рационализаторов, а во II квартале число их увеличилось
до 256. За первые шесть месяцев текущего
года на холодильники Главмясорыбторга
поступило 1604 рационализаторских- предложения.
Внедрение многих из них позволяет
значительно снизить расход электроэнергии, топлива и
материалов, автоматизировать и
механизировать отдельные производственные процессы,
улучшить условия труда.
Многие рационализаторы, работающие на
холодильниках Главмясорыбторга, добиваются
более эффективного использования
автопогрузчиков и электрокаров и улучшают их
конструкции. Так, предложены различные конструкции
сцепочных устройств, позволяющих буксировать
грузовые тележки, сконструированы
приспособления для гидравлического прижима грузов к
вилкам погрузчика.
На многих холодильниках большое
внимание уделяется
массово-разъяснительной работе. Периодически
созываются совещания новаторов. В стенных
газетах печатаются статьи,
посвященные опыту работы рационализаторов и
изобретателей. В цехах смонтированы
витрины и стенды.
Значительную помощь новаторам
производства оказывает Всесоюзный
научно-исследовательский институт
холодильной промышленности. Научные
сотрудники лаборатории
контрольно-измерительных приборов ВНИХИ помогли
старшему машинисту Севастопольского
холодильника т. Рогову в разработке его
предложения — применение индукционной катушки
вместо меркоида в дистанционном указателе
уровня жидкого аммиака. Они же осуществили
схему и конструкцию, позволяющую
использовать прибор для автоматической подачи
жидкого аммиака в аппараты и сосуды холодильных
установок.
При проектировании автоматического
агрегата для производства брикетного мороженого
на вафлях в основу положена конструкция
образца, изготовленного по предложению
научных сотрудников ВНИХИ тт. Попова и Ха-
чатурова.
Рационализатор т. Смирнов (Ленинградский
хладокомбинат) предложил оригинальную
конструкцию полуавтомата для дозировки
мороженого в вафельные стаканчики. Отдельные
узлы полуавтомата были использованы ЦКБ
продовольственного машиностроения при
разработке технической документации на
автоматическую поточную линию.
На Ленинградском хладокомбинате
наблюдались случаи просачивания смеси мороженого
из цилиндра фризера в картер. Заводская
конструкция сальника фризера ОФА не
обеспечивала достаточной его плотности. Тов. Чижик
и Семенов усовершенствовали конструкцию
сальника (рис. 1). Вместо сальника с нажимной
втулкой и гайкой они предложили сальник
ШшШШШ
Рис.

52
Обмен опытом
№ 6
кольцевой с нажимной пружиной. Он состоит
из бронзового кольца 2, запрессованного в
полый вал / скребкового механизма, и стального
стакана 3 с сальниковой набивкой 4,
удерживаемой на месте прижимным кольцом 5 и
пружиной 6. Противоположный конец пружины
упирается в звездочку 7 вала мешалки.
Новая конструкция сальника не только
обеспечивает достаточную плотность и исключает
попадание смеси мороженого в картер, но и
способствует более продолжительной эксплуатации
вала мешалки фризера.
Новаторы Московского хладокомбината
имени Микояна систематически изучают передовой
отечественный и зарубежный опыты,
настойчиво внедряют его в своих цехах, стремясь к
постоянному совершенствованию
производства.
Экспериментальная мастерская
хладокомбината по предложению т. Беляева изготовила два
скороморозильных аппарата для быстрого
закаливания мороженого в воздушной среде.
Фольгоразмоточная машина с
механическим приводом изготовлена по предложению
т. Токарева.
Эффективное предложение — перекачивание
моноэтанол амина из железнодорожных
цистерн —внес т. Гельман.
Как видно из схемы (рис. 2), моноэтанюл-
амин поочередно сливается из
железнодорожной цистерны 1 в один из промежуточных
баков 2, в то время как из другого бака моно-
этаноламин выдавливается воздухом в храни-
0/л воздушного
\ 2
2 | poo—L-O0-, L _
—- Монидщноламин
——Вакуумная линия
,.,— Воздух, Р=6ати
На агрегат n i
Рис. 2.
лище 3. По мере надобности моноэтаноламин
из хранилища сливается в сосуд 4,
снабженный указательным стеклом. Центробежным
насосом 5 необходимое количество моноэтанол-
амина перекачивается из сосуда в один из
агрегатов сухоледной установки. К бакам 2 и
сосуду 4 подключены линии от вакуумного
насоса 6.
Вакуумная перекачка исключила
трудоемкую операцию — заполнение системы моно-
этаноламином из бочек с помощью
пневматических головок — и дала значительную
экономию.
Дробильную машину (рис. 3) на фабрике
мороженого Московского хладокомбината
сконструировал т. Прытков. Продукты,
предназначенные для измельчения, закладывают
в приемный бункер 1, расположенный над
дробильной камерой 2. Непосредственно под
бункером имеется неподвижное кольцо с
направляющими пластинам-и 3. Они
задерживают продукты и направляют их под режущие
лопасти верхнего ножа 4. При помощи этого
.ножа и сетки 5 производится
предварительное дробление.
Пропущенная через сетку крупка
окончательно измельчается двенадцатилопастным
нижним ножом 6. Измельченные продукты под
действием центробежной силы выбрасываются
через разгрузочный желоб 7. Выбрасыванию
продуктов способствуют также выступы на
нижнем диске 8.
Привод машины смонтирован в закрытом
корпусе 9, внутри которого расположен
электродвигатель 10 мощностью 4,5 кв!
с вертикальным валом //. Для
уплотнения отверстия в корпусе,
через которое проходит конец ва
ла, предусмотрен сальник 12. На
выступающий ко-нец вала
навертывается втулка 13, и на ней
монтируются вращающиеся части
машины (ножи, нижний диск). Для
фиксации положения ножей на
нижнем диске имеется штифт 14.
Ножи и диск крепятся затяжной
гайкой 15.
Дробильная камера
прикреплена к корпусу тремя шпильками и
гайками. В свою очередь на
дробильной камере тремя болтами
закреплен приемный бункер.
Требуемая степень измельчения
достигается сменой сеток и
регулированием зазора между нижним
ножом и сеткой. Более тонкое из-
1

№ 6
Новаторы совершенствуют производство
53
Ф470-
В указанной схеме в отличие от
применяемых предусмотрена защита от гидравлических
ударов и повышенного давления на
конденсаторе.
Управление магнитными пускателями
компрессора ПБСД-4-18 и аммиачным насосом
производится с рабочего места при помощи
кнопок управления КУ-122 с надписями «пуск»
и «стоп» AКУ, 2КУ).
В цепь управления магнитного пускателя
компрессора введены нормально закрытые
блок-контакты 5 к 6, установленные на нагне^
тательном запорном вентиле. Блок-контакты
7 и 8 реостата и щеток электродвигателя
компрессора замыкаются при введенном
сопротивлении реостата и наложенных щетках
электродвигателя. Пуск электродвигателя
возможен лишь при замкнутых
блок-контактах 7 и 8. Аварийные контакты 9 и 10
промежуточных сосудов — нормально замкнутые,
открывающиеся при переполнении
промежуточных сосудов, вследствие чего цепь питания
пускателя компрессоров обесточивается и
электродвигатели останавливаются. В цепи
имеется также контакт 11 (однополюсный
рубильник), при разрыве которого
исключается случайный пуск электродвигателя.
Такой же контакт 11 введен в цепь управления
электродвигателя аммиачного насоса.
Третий магнитный пускатель —
аварийный — питает цепи управления первого и
второго магнитных пускателей, которые
соединены параллельно.
В цепь управления третьего магнитного
пускателя включается аварийная кнопка
«стоп» /, устанавливаемая вне компрессорного
цеха на случай необходимости быстрого
отключения электродвигателей компрессора и насоса.
Рис. 3.
мельчение осуществляется
трехступенчатым дроблением при помощи трех
ножей и двух сеток.
Для мойки машины требуется залить
в бункер теплую воду и пропустить ее
через машину при вращающихся ножах
до тех noip, пока из нее не будет
вытекать чистая вода.
На Московском холодильнике № 12
т. Симонов разработал новую
оригинальную схему (рис. 4) аварийного
отключения компрессоров и аммиачных
насосо§,
/ // ///
при
ПбСО 448
5 6 7 8 9
Аммиачные наовш
тг#
Рис. I

54
Обмен опытом
№ 6
Главные токовые контакты 12 аварийного
пускателя питают цепи управления первого
и второго пускателей.
В цепь управления третьего магнитного
пускателя включаются также контакты двух
реле РДА 3 и 4. Они установлены на
конденсаторе и имеют соответственно нормально
открытый и нормально закрытый контакты,
которые у первого реле замыкаются при
повышении давления на конденсаторе выше
допустимого. При этом замыкается цепь
электрического звонка, сигнализирующего о
ненормальном режиме работы. В данном случае машинист
принимает меры к снижению давления до
нормального, не останавливая компрессора и
аммиачного насоса.
Второе реле РДА 2 с нормально закрытым
контактом отрегулировано на более высокое
давление, при достижении которого контакт
реле открывается, разрывая цепь управления
третьего магнитного пускателя. Цепи
управления всех трех пускателей обесточиваются, и
электродвигатели компрессора и аммиачного
насоса отключаются от сети и останавливаются.
Большой интерес представляет предложение
тт. Фрида, Симонова и Звороно. На
Московском холодильнике № 12 установлены
радиоактивные указатели для измерения уровня
жидкого аммиака в аппаратах и сосудах
холодильной установки. Авторы предложили
использовать эти указатели не только для
контроля, но и для автоматического регулирования
уровня жидкого аммиака в сосудах
холодильной установки. ¦ ?:
На рис. 5 изображен электронный блок
прибора, предназначенного для контроля и
автоматического регулирования уровня в пяти
промежуточных сосудах холодильной
установки.
В каждом сосуде контролируется четыре
положения уровня по высоте. На световом
табло прибора у каждого сосуда имеется по
четыре 'вертикально расположенных лампочки.
По мере наполнения сосуда электролампочки
включаются, а при его опорожнении —
гаснут.
Прибор работает следующим образом. На
каждом сосуде, как это видно на принципиаль-
Гамма-источник
Рис. 6.
Рис. 5.
ной схеме (рис. 6), с одной
стороны находится источник
радиоактивных излучений, с
другой — четыре счетчика
Гейгера—Мюллера,
воспринимающие эти излучения.
Каждый счетчик фиксирует
определенную высоту уровня
в сосуде.
Электрический ток счетчик
проводит благодаря
радиоактивному облучению,
причем проводимость его
увеличивается по мере
повышения интенсивности
облучения. В свою очередь
интенсивность облучения зависит
от плотности среды, через
которую проходят лучи.
Жидкий аммиак представляет
собой более плотную среду, чем

№ 6
Новаторы совершенствуют производство
55
парообразный; поэтому счетчики, находящиеся
выше уровня жидкого аммиака, облучаются
сильнее. На разницу проводимости тока
настраивается электронная схема прибора.
Схемой предусматривается установка реле
для включения и выключения ламп
сигнализации. Все лампы, соединенные со счетчиками,
находящимися ниже
уровня жидкости, горят. Если
лампа выключается,
значит уровень жидкости
ниже положения
установленного счетчика.
Кроме контактов,
подключаемых к сигнальным
лампам, реле имеет
вторые контакты, которые
используются для
включения соленоидных вентилей,
устанавливаемых для
подачи жидкого аммиака в
промежуточные сосуды.
Соленоидные вентили
включаются одновременно
с выключением второй
лампы снизу и
выключаются одновременно с
загоранием третьей лампы.
Контакты реле
включены как кнопки «стоп» и
«пуск» по схеме
магнитного пускателя. Для уве-?
личения надежности
включения и выключения соле*
ноидных вентилей и ламп
контакты реле второй лампы
блокируются с контактами реле
первой лампы, а контакты
третьей лампы—с контактами
четвертой.
Второй прибор,
изображенный на рис. 7, предназначен для
контроля за уровнем жидкости
в линейных ресиверах и за
уровнем масла в промывных
маслоотделителях установки. В
конструктивном отношении этот
прибор ничем не отличается от
первого.
Оба прибора питаются от
сети напряжением 220 в;
потребная мощность 300 вт.
j На Пятигорском
хладокомбинате тт. Плешанов и Геккель
сконструировали
приспособление (рис. 8) для механической
очистки труб для воды вертикальных кожу-
хотрубных конденсаторов от водяного камня.
Приспособление состоит из четырех
направляющих /, закрепленных на плите 2. Плита
уложена на раме 3, вдоль которой она может
передвигаться. К плите прикреплена лебедка
Рис.

ob
Обмен опытом
Xq (>
16, обеспечивающая перемещение
электродвигателя 8. ^лтттт
В верхней части направляющих на
специальных перекладинах 4 закреплены три
стоики 5 Они крепятся к стержню 6, на котором
закреплен блок. Через блок перекинут трос М
один конец его соединен с
электродвигателем 8. Электродвигатель находится на
площадке 9. На четырех опорных втулках 10
площадка 9 легко скользит вдоль
направляющих / На валу электродвигателя закреплен
хвостовик 11, имеющий в концевой части
резьбу. На нее навертывается штанга 12 с
шарошкой 13. На шарошках припаяны победитовые
пластины; угол острой части их немного
закруглен.
Другой конец троса через блоки 7 и 14
соединен с барабаном 15 лебедки 16. При помощи
рукоятки 17 лебедкой поднимают или опускают
электродвигатель.
У лебедки, укрепленной на месте, имеется
храповой механизм 20.
При очистке водяного камня конструкцию
устанавливают так, чтобы ось штанги с
шарошкой совпала с осью очищаемой трубы. После
установки включают электродвигатель,
штанга с шарошкой вращается и одновременно с
Рис
электродвигателем с помощью лебедки
опускается. Когда штанга опустится на всю
длину электродвигатель выключают и штангу
ключом отсоединяют от хвостовика
электродвигателя. Электродвигатель вручную с
помощью лебедки поднимают в верхнее
положение и вставляют вторую штангу, соединив ее
верхний конец с хвостовиком
электродвигателя, а нижний—с первой опущенной штангой.
В верхнем конце второй штанги имеется
углубление с резьбой под хвостовик двигателя, а
в нижнем — резьба под углубление первой
штанги Всего для очистки труб
конденсатора по всей их высоте требуется шесть штанг.
Для поперечного перемещения установки
рама 3 передвигается по салазкам 18,
приваренным вдоль кожухов
водораспределительного устройства конденсаторов.
Применение предложения тт. Плешанова и
Геккеля позволяет значительно облегчить
работу по очистке водяных труб вертикальных
кожухотрубных конденсаторов от водяного
камня. Это предложение можно применить на
холодильниках, использующих воду
повышенной жесткости.
При ремонтных ¦ работах в механических
мастерских возникает необходимость в
шлифовке валов, пальцев и
других деталей
оборудовался.
На Пятигорском
хладокомбинате по
предложению т. Масеова
для шлифовки деталей
на токарном станке
применили конструкцию.,
показанную на рис. 9.
Вал i 1 уложен в трех
подшипниках, один из
которых находится в
гнезде 2, а два — в
гнезде 3. Оба гнезда
подшипников снабжены
сальниками 4. На
выступающей части вала
закреплен наждачный
круг 5. При помощи
тексропного ремня 6
вал соединен с
электродвигателем (мощностью
1,7 кет, 2800 об/мин).
Электродвигатель
установлен на площадке 7;
закрепленной вверху
подставкой 8. Вся
конструкция прикреплена
к плите 9.
Площадка для электродвигателя

(j
Новый способ получения термоизоляционных материалов
57
Обрабатываемую деталь при шлифовке
вставляют в патрон станка и зажимают
центром задней бабки. Приспособление
закрепляют на суппорте станка, на месте
резцедержателя. При включении электродвигателя
вращается вал 1 и одновременно с ним наждачный
круг 5.
Изменение подач, так .же как и при
токарных работах, производится суппортами.
Применение этого предложения, позволяет
значительно снизить затраты на шлифовку
основных деталей оборудования холодильников.
Ряд термоизоляционных изделий (плиты,
фасонные формы) изготовляют склеиванием
дробленого пористого материала
(наполнителя) связующими веществами. В качестве
связующих веществ используют казеин,
альбумин, протеин, мездровый клей, жидкое стекло,
битум и др. Наполнителем в основном служит
крошка коры пробкового дуба, свойства
которой в большей степени отвечают требованиям,
предъявляемым к термоизоляционным
материалам.
Однако кора пробкового дуба весьма
дефицитна, а для изготовления термоизоляционных
материалов с применением названных
связующих веществ требуется дорогостоящее
оборудование. Для затвердевания связующих
веществ необходим прогрев или просушка
отпрессованного термоизоляционного материала
(с весьма низкой теплопроводимостью), что
связано с большими затратами тепла и
ограничивает размеры запрессовываемых
изделий.
В лаборатории латвийского отделения Вес
союзного химического общества (ВХО)
им. Д- И- Менделеева разработан новый
способ получения термоизоляционных плит и
фасонных изделий. В качестве связующего
вещества используют конденсирующиеся или
полимеризующиеся синтетические смолы,
которые под действием эффективного
катализатора затвердевают при комнатной температуре
без просушки и прогрева. Это дает
возможность изготовлять крупные блоки, которые
легко распиливаются на плиты любой толщины
и конфигурации-
Изобретательская и рационализаторская
работа на холодильниках в настоящее время
находится на подъеме. Сейчас необходимо на
всех холодильниках создать первичные
организации — советы общества рационализаторов и
изобретателей. Их задача — объединять
новаторов производства, еще выше поднимать
творческую активность, внедрять новые
предложения, оказывать техническую и правовую
помощь рационализаторам и изобретателям.
N. ЛЮБИМОВ, М. КАПЛУН
Вместо коры пробкового дуба в качестве
наполнителя может быть применен любой
пористый материал: кора различных деревьев,
рубленая солома, камыш. Наилучшие
результаты получены при использовании
древесной коры.
Для изготовления теплоизоляционных плит
новым способом древесную кору дробят на
крошку (величина частиц 3—5 мм) и
очищают от пыли. Приготовляют
водорастворимую мочевиноформальдегидную смолу
специального состава с добавлением
катализатора. В мешалку засыпают крошку коры,
вносят раствор смолы E—10э/о по весу) и
перемешивают. Смесь помещают в деревянные
или железные пресс-формы. Запрессовывают
блоки под давлением 5—10 кг/см2 и в
течение часа оставляют в сжатом состоянии, для
чего крышку (пуансон) пресс-формы
закрепляют специальным приспособлением.
Готовые изделия легко вынимают из пресс-
форм, укладывают в штабеля и
выдерживают в течение суток до полного отвердевания.
Также можно изготовлять в
соответствующих пресс-формах термоизоляционные
материалы сложной конфигурации.
Для данного производства необходимо
следующее оборудование: дробилка, веялка для
отсеивания пыли от крошки, мешалка для
смешивания массы (может быть
использована бетономешалка), пресс гидравлический
E0—100 г), пресс-формы деревянные или
железные, ленточный станок-пила.
Опытами установлено, что лучшие
результаты получаются при использовании коры
Новый способ получения термоизоляционных материалов

58
Обмен опытом
№ 6
ивы, ели, сосны и осины. Коэффициент
теплопроводности и объемный вес изготовляемых
из этих материалов термоизоляционных
изделий вполне удовлетворительные-
Себестоимость их очень низкая.
Особенно выгодно использовать в
качестве источника сырья отходы древесной коры
какого-либо производства, например
отработанную дубильную кору в кожевенном
производстве. Однако в этом случае необходима
предварительная сушка, так как дубильная
кора может содержать до 60% воды.
Термоизоляционный материал, изготовленный
из коры местных деревьев, можно применять
при положительных температурах до 150° и
отрицательных до —80°. В таблице приведены его
физико-механические свойства.
Биостойкость (стойкость к воздействию
грибков, бактерий и других микроорганизмов)
сосновой коры значительно выше, чем коры
пробкового дуба. Ивовая кора подвержена
гниению и воздействию насекомых, так же как
и древесина- Однако при добавлении (до
запрессовки) небольшого количества антисеп-
тика„ например 0,5°/о фтористого натрия, эти
материалы становятся биостойкими. Для
повышения инсектостойкости материалов
вводят гексахлоран (примерно 0,01%). С целью
понижения горючести (которая уже ниже,
чем у пробки) наполнитель может быть
пропитан каким-либо антипиреном, например
Показатели
Объемный »ес, кг/м^ ....
Волопоглошение : а сутки к
ьесу во: душно-сухого ье-
Гигроскопичность са
сутки, %
Коэффициент теплопровод-
нос 1 и при 20°,
Прелел прочности на изгиб
(статический), кг]см2 . . .
Горючесть (после
прекращения воздействия пламени),
мин.
Наполнитель |
иьоьая
кора
17
29о
94
62
1,080
2,0
о
1 6
сосновая
кора
12
280
90
до 50
0,08
2,4
1
1 3
пробковый
^Уб
16
250
125
20
0,05
2,4
6
7
сульфатом аммония, однако при этом
несколько повышается коэффициент
теплопроводности.
Новый теплоизоляционный материал
хорошо наклеивается на металл, кирпич, бетон.
Наружная поверхность его легко поддается
шпаклевке, которая в свою очередь может
быть окрашена любой краской (масляной,
нитрокраской, клеевой).
Транспортируют блоки без упаковки.
В настоящее время новый
термоизоляционный материал применяют для изоляции
корпусов морских судов. Он может найти
широкое применение и в холодильной технике.
Инж. И. КАЛНИНЬ
Прицепное устройство к электрокару для буксировки
грузовой тележки
На Московском холодильнике № 9 по
предложению электромонтера А. Коротеева нашло
широкое применение прицепное устройство для
буксировки электрокаром типа ЭКП-750
грузовых четырехколесных тележек.
Конструкция прицепного устройства проста и
надежна в эксплуатации. Его можно применять
для любого типа грузовых тележек,
находящихся в эксплуатации на холодильниках.
Благодаря небольшому весу — около 14 кг —
прицепное устройство крепится болтом к краю
подъемной платформы электрокара и может
опускаться и подниматься вместе с ней на нужную
высоту в зависимости от высоты буксируемой
тележки.
Прицепное устройство (см. рисунок)
представляет собой раму 1, изготовленную из
угловой стали 45X45 мм. К концу рамы приварен
швеллер № 12 для крепления прицепного
устройства к платформе электрокара болтом 11
диаметром 18 мм и длиной 210 мм. В передней
части прицепного устройства к раме приваре-

№ 6 Прицепное устройство к электрокару для буксировки грузовой тележки 59
на полосовая сталь C10X50X10 мм) ш
направляющая подвижной планки A50X150X10 мм),
имеющая отверстие длиной 140 мм и шириной
18 мм. При помощи двух болтов 9 к раме
крепится левый и правый захваты 2, 3, которые
двумя болтами 10 соединены с рычагами 5, 6.
Рычаги связаны между собой и с подвижной
планкой 4 (толщина 10 мм) болтом 7, который
в нижней части крепится гайкой и шплинтом (на
рисунке гайки и шплинты не показаны).
Боковые стороны болта спилены для прохода в
отверстие подвижной планки.
Между левым рычагом и захватом
находится пружина 8. Она облегчает движение
подвижной планки 4 при соприкосновении с
чугунной подушкой тележки.
Работа прицепного устройства заключается
в следующем. От левого рычага в под платфор-
вперед подвижную планку 4. Электрокар с
разомкнутыми захватами подъезжает к грузовой
тележке так, чтобы чугунная подушка малого
поворотного колеса тележки оказалась между
захватами и натолкнулась на выступившую
подвижную планку 4. При нажиме подушки
тележки на подвижную планку автоматически,
посредством рычагов, смыкаются захваты.
После этого буксируемую тележку с грузом
можно транспортировать ото назначению.
При нажатии рукоятки и а себя электрокар
отцепляется от тележки, трос размыкает
захваты и освобождает прицепное устройство от
буксируемой тележки.
Внедрение на Московском холодильнике № 9
прицепного устройства к электрокару
позволило механизировать трудоемкие операции, что
значительно облегчило труд грузчиков.
мой протянут трос 12 диаметром 3 мм, конец
которого прикреплен к рукоятке на стойке
электрокара. При нажатии рукоятки на себя трос
разжимает захваты 2, 3, выдвигая одновременно
Описанное прицепное устройство можно
изготовить в -механической мастерской любого
холодильника,
Г, АЛЕКСЕ1В

Наклонный стационарный бочкоподъемник
Подвальные этажи большинства
холодильников используются для хранения сельди и
других соленых рыботоваров. Загрузка в подвал и
выгрузка из него этих продуктов
осуществляется при помощи обычных лифтов. Как правило,
лифты одновременно обслуживают и верхние
этажи холодильника, в которых хранятся
мясо, масло и другие скоропортящиеся продукты.
Одновременное обслуживание подъемными
механизмами подвальных и верхних этажей, а
также прием и выдача всех грузов через
общую платформу обычно нарушают санитарный
режим.
Такое положение было и на Ленинградском
холодильнике № 2, где в подвале емкостью
1350 т хранятся соленые рыботовары.
Для освобождения лифтов, обслуживающих
верхние этажи, от подъема соленых
рыботоваров из подвала были изготовлены и
смонтированы два наклонных стационарных бочкоподъ-
емника производительностью по 400 бочек в
час. Бочкоподъемники установлены в нишах,
соединяющих подвал с эстакадой
холодильника, обращенной к морю.
Бочкоподъемник (см. рисунок) состоит из
приводного механизма, направляющих,
захватов с цепью, натяжного приспособления,
опорных конструкций и фундаментов.
Приводной механизм включает редуктор с
передаточным числом 1 : 40, соединенный с
одной стороны через кулачковую муфту с
приводным валом, на котором закреплены ведущие
звездочки, с другой стороны через эластичную
муфту — с электродвигателем мощностью
6 кет и числом оборотов 560 в минуту.
Бочкоподъемник:
1 — приводной механизм; 2 — верхняя часть направляю
узел захвата с цепью; 4 — натяжное приспособление:
металлический,
Одна из половин эластичной муфты
используется в качестве шкива электромагнитного
тормозного устройства.
Направляющие представляют собой жесткую
раму, связанную из швеллеров № 8 с
уголками, по которым движутся ролики.
Пластинчатые цепи с шагом 55 мм
изготовлены из полосовой стали 100X45X4 мм. Через
каждые 2500 мм в звеньях цепи закреплены
захваты сварного типа с двумя осями,
соединяющими обе цепи. На концах этих осей
имеются ролики, которые катятся по
направляющим; они служат опорой для захватов и цепи.
Таким образом, цепи и захваты представляют
собой одно целое.
Во избежание повреждения бочек при
скатывании их на эстакаду и поломки механизма
захваты сконструированы так, что при
сбрасывании бочек они обеспечивают постоянное
толкание их в направлении скатывания.
Натяжное устройство состоит из двух
звездочек, свободно насаженных на ось,
закрепленную на специальных ползунах.
Ползуны вместе с осью и звездочками при
помощи винта перемещаются в пазах,
находящихся в нижней части направляющих,
натягивая или ослабляя цепи бочкоподъемника.
От проникновения грунтовых вод натяжное
устройство защищено специальным
металлическим кожухом.
Для удобства ремонта или смены
изношенных частей натяжного устройства
направляющие выполнены из двух частей, соединенных
болтами.
Чтобы защитить цепи и ролики от попадания
тузлука в случае неисправности бочек,
над цепью, по всей длине,
предусмотрены металлические козырьки.
Основанием под приводной механизм
и направляющие служит металлическая
конструкция» прикрепленная
анкерными болтами к бетонному фундаменту.
Для безопасности обслуживания
приводного механизма, расположенного в
верхней части подъемника, площадка
обнесена металлическим ограждением.
К подъемнику бочки подаются через
отверстие в стене по наклонному
настилу. Место захвата бочек подъемником
ограждено, что обеспечивает
безопасную работу.
Эксплуатация подъемников на
холодильнике в течение трех лет показала
хорошие результаты.
щих; 3 —
5 — ящик
инж. л: сысоев

№ 6 Опыт однофазного замораживания мяса. Хранение соленых рыботоваров в снежных бунтах 61
Опыт однофазного замораживания мяса
В настоящее время в литературе большое
внимание уделяется методу однофазного
замораживания мяса (совмещение процессов
предварительного охлаждения и замораживания).
Поэтому может представить интерес опыт
работы в этом направлении Пятигорского
хладокомбината.
Мясокомбинаты Ставропольского края
ощущают недостаток в холодильной емкости.
Отдельные предприятия совсем не имеют
холодильного хозяйства или располагают
холодильными установками небольшой мощности,
которые удовлетворяют лишь потребности
колбасного цеха. В связи с этим Пятигорскому
хладокомбинату приходится осуществлять
термическую обработку парного мяса, доставляемого
автомобильным транспортом с мясокомбинатов,
расположенных на расстоянии иногда более
50 км.
Чтобы создать необходимые запасы
мороженого мяса для удовлетворения нужд
производства в межсезонный период, на Пятигорском
хладокомбинате три камеры охлаждения
переоборудовали под морозилки, установив в них
мощные потолочные и пристенные батареи
непосредственного испарения. Кроме того, в
существующих трех морозилках дополнительно к
потолочным батареям установили пристенные.
В результате процесс замораживания в
морозилках ускорился на 15%, что дало
возможность в два раза увеличить количество
замораживаемого мяса.
В ряде районов страны многие торговые
организации испытывают затруднения с
хранением соленых рыботоваров, в том числе сельди
и кильки, упакованных в бочковую тару.
Нередко соленые рыботовары хранятся под
открытым небом, в неохлаждаемых складах
или в дощатых-сараях при температуре
наружного воздуха.
В период потепления, а также при
колебаниях температуры хранения качество
продукции ухудшается и сортность снижается. <
По инициативе работников Калининской
конторы Росмясорыбторга тт. Суворова, Алешина
После того как три камеры охлаждения
переоборудовали под морозилки, большую часть
принятого парного мяса B5—30°) стали
направлять непосредственно з морозилки, минуя
камеру охлаждения.
Здесь происходит совмещение процесса
охлаждения и замораживания мяса. Температура
в морозилке после загрузки мяса составляет
— 8°, в конце замораживания —18°,
продолжительность процесса 65—69 часов. В первый
период замораживания интенсивная
циркуляция воздуха осуществляется вентиляторами.
Применение метода однофазного
замораживания мяса (позволило значительно снизить
потери производства, увеличить скорость
процесса охлаждения и замораживания, улучшить
качество мяса, сократить затраты времени и
труда.
Благодаря применению метода однофазного
замораживания мяса значительно увеличилась
отгрузка мороженого мяса. Это дало
возможность более рационально использовать грузо-
подъехмность изотермических вагонов.
В результате обобщения опыта,
накопленного институтами и холодильниками по
применению однофазного метода замораживания мяса,
в инструкцию по холодильной технологии
скоропортящихся продуктов необходимо внести
соответствующие изменения и дополнения.
С. ВЛАСОВ
и Савенко в марте и апреле текущего года
соленые рыбные товары, упакованные в
бочковую тару, были помещены в снежные бунты.
Для этой цели были подготовлены три площадки
размером 25X10 м; на каждой из них в
бочковой таре находилось по 107 т атлантической
сельди среднесоленой и пряной.
До закладки продукции на площадках
подготовили из утрамбованного снега основание
толщиной 60 см. На него поместили
бочки в 3—4 ряда (по 372 в каждом ряду).
Каждый ряд засыпали и утрамбовали снегом
толщиной 20 см.
Хранение соленых рыботоваров в снежных бунтах

62
Обмен опитом
№ 6
Сверху и с боковых сторон штабеля с рыбой
толщина утрамбованного слоя снега достигала
60 ом. Бунты засыпали также древесными
опилками слоем в 50 см, при этом с южной стороиы
слой опилок увеличивали до 70 см.
Вокруг каждого бунта были сделаны
водоотводные кюветы глубиной 50 см.
По данным Калининской конторы Росмясо-
рыбторга, стоимость всех затрат, связанных с
закладкой 107 т сельди ;в снежные бунты,
составила не более 2 тыс. руб.
23 июня этого года комиссия с участием
специалистов Калининской конторы Росмясорыб-
торга вскрыла ( дин бунт и определила
качество продукции после трехмесячного хранения в
снежном бунте.
Всего было осмотрено 10 бочек с сельдью, в
том числе одна бочка сельди пряного посола,
две бочки среднесоленой сельди без голов и семь
бочек среднесоленой сельди с головами.
Температура тузлука и сельди была равна —1°.
Каких-либо изменений в качестве сельди
после хранения в снежном бунте по сравнению
с состоянием ее при закладке не было
обнаружено.
В течение июля и первой половины августа
значительную часть сельди реализовали той же
сортностью, которая была установлена при
закладке продукции.
Комиссия, определявшая качество сельди,
отметила, что часть ее, заложенная в бунты в
незрелом виде, через три с лишним месяца
находилась в том же состоянии.
Изменения первоначального состояния бочек
также не обнаружено; не потемнели клепка
бочек и днища, не заржавели обручи, как это
иногда наблюдается при хранении соленых
рыботоваров в складах.
Инициатива работников Калининской
конторы по организации опытного хранения сельди
в снежных бунтах была отмечена приказом по
Росмясорыбторгу, и тт. Суворову, Алешину и
Савенко выдана денежная премия.
Хранение сельди в снежных бунтах в весен-
не-летний период рекомендовано всем
конторам северных и центральных районов
республики в тех случаях, когда для хранения этой
продукции недостаточно охлаждаемой емкости.
Инж. А. БУРМАКИН
Больше внимания замораживанию плодов и ягод
За последние 6 лет на Киевском
холодильнике № 1 Укрмясорыбторга выработка
замороженных плодов и ягод возросла в 2,5 раза и
достигла 1200 г в год, при этом значительно,
почти в 5 раз, увеличился выпуск продукции с
сахарным сиропом в стеклянных банках (от
102 т в 1952 г. до 500 т в 1957 г.). В 1956 —
1957 гг. на холодильнике проведен ряд работ
по механизации трудоемких процессов
производства. Освоена и усовершенствована
вентиляторная моечная машина. В сортировочном
отделении установлен инспекционный конвейер.
Смонтирован подвесной цепной
корзиночный транспортер оригинальной конструкции
для перемещения сырья после мойки к
скороморозильному аппарату.
Для укупорки стеклянных банок с
металлическими крышками установлена
вакуум-закаточная машина, а для передвижения банок —
цепной транспортер. Изготовлены машины для
накалывания плодов.
Сиропная станция дооборудована
холодильником для охлаждения сиропа.
По предложению механика холодильника
т. Белинского из двух скороморозильных
аппаратов СА-ВНИХИ смонтирован один аппарат
с туннелем, в котором одновременно
размещается 6 тележек-этажерок; перемещение их по
туннелю механизировано. Новый
скороморозильный аппарат работает бесперебойно и
выпускает 10 г плодов и ягод в сутки.
Осуществление перечисленных технических
мероприятий позволило значительно
увеличить производительность труда рабочих
(в 1957 г.—на 20%). Себестоимость продукции
снизилась в 1956 г. на 1,9, а в 1951 г. на 3%.
Усовершенствован и технологический
процесс замораживания плодов.
Было отмечено, что при принятом по
действующей инструкции содержании в банках 30%
сиропа и 70% плодов (шш ягод) последние
всплывают. Это приводит к побурению
выступивших над поверхностью сиропа плодов или
ягод.
Мастер холодильника т. Нечаева
предложила перед замораживанием банки с земляни-

J\fo Больше внимания замораживанию плодов и ягод. Выработка натуральных сиропов 63
кой © сиропе выдержать в течение 3 часов
опрокинутыми вверх дном, после чего ящики
с банками устанавливать крышками вверх.
В результате ягоды пропитываются сиропом и
погружаются в него.
Это предложение следует внедрить и на
других предприятиях.
Научными сотрудниками ВНИХИ совместно
с работниками Киевского холодильника № 1
успешно проведен производственный опыт по
замораживанию абрикосов с применением
антиокислителя — аскорбиновой кислоты.
На Киевском холодильнике № 1 перед
замораживанием обычно отбирается от 5 до 10%
плодов и ягод недозрелых или перезрелых, а
также имеющих различные механические
повреждения. Такие плоды и ягоды, как известно»,
завораживать нецелесообразно ни в сахарном
сиропе, ни сухим способом (без сахара).
Вначале на холодильнике из этих плодов
и ягод отжимали соки, которые направляли на
винодельческие предприятия. С 1956 г. стали
применять более эффективный метод
переработки. Отсортированные в течение смены плоды
и ягоды в тот же день промывают,
упаковывают в ящики и направляют в камеры для
замораживания.
Накопив в замороженном состоянии 1—2 т
плодов и ягод, их быстро дефростируют и
отжимают на. гидравлическом прессе. Затем
соки фильтруют и, прокипятив с сахаром,
получают высококачественные натуральные
фруктовые сиропы.
Такие сиропы пользуются большим спросом.
В 1956 г. на холодильнике было выработано
36,4 т сиропов, в 1957 г. — 92,6 гив I
квартале 1958 г.—59,8 т.
В результате выработки фруктово-ягодных
сиропов предприятию удалось получить значи-
Холодильник реализует свою продукцию не
только в Киеве, но и в других городах
Советского Союза г-Челябинске, Магнитогорске,
Свердловске, Златоусте, Балахне, Воркуте
и т. д. Холодильником получено много хороших
отзывов от потребителей о качестве
замороженной продукции.
Образцы этой продукции в 1957 г., как уже
отмечалось в журнале «Холодильная техника»
№2 за 1958 г., демонстрировались на ВСХВ
в Москве и получили положительную оценку.
А. СУДОПЛЛТОВ, Я. ФАЛЬКОВИЧ,
А. БУРМАКИН
тельный экономический эффект. Выход соков
из замороженных плодов при отжатии на
гидравлическом прессе на 10—12% превышает
выход соков из незамороженного сырья. При
этом содержание сухих веществ в соках,
полученных из замороженных плодов, на 15—20%
выше, чем в соках из незамороженного сырья.
Использование отсортированного сырья для
производства сиропов оказало положительное
влияние и на качество выпускаемых
замороженных плодов и ягод. Так, прежде в
соответствии со стандартами допускалась
расфасовка в банки и коробки части плодов и ягод
слегка помятых» с измененным цветом, с
точками, ,со слабо выраженным ароматом и
вкусом, с менее плотной консистенцией. В
настоящее время в мелкую тару укладывают только
отборные плоды и ягоды, а остальные
направляют для производства сиропов.
Таким образом, был найден рациональный
способ полного использования всего
поступающего на замораживание сырья и выработки
из него высококачественных продуктов.
Описанный опыт может представить
интерес и для других предприятий, занимающихся
замораживанием плодов и ягод.
Я ФАЛЬКОВИЧ
Выработка натуральных сиропов
из замороженных плодов и ягод

КОНСУЛЬТАЦИЯ
Схема маслоснабжения вертикальных компрессоров
Правила эксплуатации- аммиачных
вертикальных компрессоров предусматривают
заполнение картеров маслом после создания в них
вакуума. Однако этот способ имеет недостатки:
при заполнении картеров маслом
испарительная система простаивает 4—6 минут; не
исключена возможность проникновения воздуха в
систему при вакууме; нарушается смазка
трущихся частей компрессоров (особенно у
компрессоров двухступенчатого сжатия типа «Нагема»);
непроизводительно расходуется
электроэнергия.
Для устранения этих недостатков на
Ленинградском хладокомбинате была изготовлена
передвижная масло-наполнительная установка
(рис. 1).
В металлическом баке / емкостью Зо л
установлен поршневой насос 2 с шариковыми
клапанами — всасывающим 3 и нагнетательным 4.
Нагнетательный клапан соединен стальной
трубкой диаметром 14X2 мм со штуцером,
выведенным -наружу. К штуцеру с помощью хо-
Рис. 1.
мута 5 присоединен многослойный резинсвыи
шланг 6. К его второму концу прикреплен
штуцер с накидной гайкой 7. На компрессоре
вместо вентиля с фигурным штуцером, на который
при обычной зарядке надевается резиновый
шланг, установлен вентиль с резьбовым
штуцером под накидную гайку.
Наполнение картера компрессора маслом
осуществляется следующим образом. К
компрессору подвозят установку и при помощи
резинового шланга 6 и накидной гайки 7
соединяют ее с маслонаполнительным вентилем
картера. Затем без предварительного отсоса
аммиака из картера вентиль открывают и вручную
накачивают масло до требуемого уровня.
После этого вентиль закрывают и аппарат
отсоединяют от компрессора.
Чтобы оставшееся в трубке масло не
вылилось на пол, резиновый шланг 6 после
отсоединения подвешивают на скобе, укрепленной на
крышке установки.
Наполнение картера компрессора маслом
продолжается 3—5 минут.
Цилиндр насоса изготовлен из серого
чугуна марки СЧ-36, поршень выполнен из
бронзы. Для лучшей компрессии! на
поршне сделано шесть канавок.
Передвижная маслонаполнительная
установка оказалась надежной и простой в
эксплуатации.
Однако при большом числе
компрессоров целесообразнее применять
стационарную установку с разветвленной системой
маслопроводов. На Ленинградском
хладокомбинате в 1957 г. разработана и
внедрена закрытая масляная схема' (рис. 2).
Установка смонтирована в подвале
машинного зала, что обеспечивает слив
самотеком отработанного масла в приемный
бак.
Со всех маслоспускных точек системы
отработанное масло по трубопроводам
поступает в бак-отстойник 1. Для лучшего
отстоя бак разделен внутренней
перегородкой.

Компрессоры,. Иорн
KuM/iptLLUjJb', Hateма
11 12 Ю
Свежее масло
• Отфильтрованное масло
¦ Отработанное масло
Рис. 2
Из бака-отстойника 1 масло направляется в
приемный резервуар 2 регенерационной
установки 3. Уровень масла в резервуаре
поддерживается при помощи поплавкового запорного
вентиля 4.
Насос регенерационной установки 3 подает
масло в фильтр 5, откуда после очистки от
примесей оно поступает в .приемный бак 6
емкостью 640 л. В этот же бак подведен
трубопровод 7 для заполнения системы свежим маслом.
Рядом с баком смонтирован шестеренчатый
насос 8 производительностью 300 л/час,
работающий под давлением до 8 атм.
От шестеренчатого насоса проложены
магистрали ко всем компрессорам. На линии после
шестеренчатого насоса установлен
предохранительный пружинный клапан 9,
отрегулированный на 5 атм.
Так как вся установка смонтирована в
подвале, то в машинный зал выведена пусковая
кнопка 10 электродвигателя шестеренчатого
насоса, манометр 11 нагнетательной стороны
масляного насоса и сигнальные лампы 12
дистанционного указателя уровня 13
чистого-масла в баке.
Рис. 3
Щ
ш
V

66
Консультация
№ 6
Картеры компрессоров наполняют маслом
следующим образом. Кнопкой 10 включается
электродвигатель шестеренчатого насоса 8. При
давлении 4,5 атм машинист открывает вентиль
компрессора и заполняет картер маслом до
требуемого уровня. После этого вентиль
закрывают и насос 8 останавливают. Если давление в
масляной магистрали достигнет 5 атм, предо-
При этом использовали опыт рижского завода
холодильных машин «Компрессор».
Образцы испарителей новой конструкции
были испытаны на заводских стендах под
руководством автора. В разработке методики
испытаний принимала участие лаборатория малых
холодильных машин и автоматики ВНИХИ.
хранительный клапан 9 срабатывает и масле
поступает в приемный бак 6.
Во время чистки и ремонта стационарной
маслонаполнительной установки
предусмотрена возможность подключения к компрессору
передвижного агрегата посредством
приспособления, изображенного на рис. 3.
Инж. С. ДАВЫДОВ
Рис. 2.
а У испарителя И-1 ребра сложной формы с
восемью отверстиями для труб. Испаритель
И-38 изготовляется из трех секций. Ребра его
прямоугольные с четырьмя отверстиями для
- труб.
Был испытан также испаритель И-1П (рис.
3), значительно отличающийся по конструкции
Выбор рациональной конструкции
испарителя для холодильных шкафов
Для холодильных шкафов Т2-125М
Харьковский завод торгового машиностроения с 1952 г.
изготовлял испарители И-1 (рис.
^.поставлявшиеся с холодильными агрегатами ФАК-0,7.
В 1957 г. была разработана
усовершенствованная конструкция испарителей» И-38 (рис. 2).
В таблице приведены сравнительные данные
испарителей первоначальной и новой
конструкций.
Испарители И-1 и И-38—сухого типа (с
подачей фреона сверху). Трубки их выполнены
из меди 3, ребра — из листовой латуни Л-62.
Рис. 1.
ffllfl 1 1
ГО
1 —Ц51Ц ILL
ib tfct
=рр 1| pff
_U _ :—J! LLL
и —« Ш
II ll Iff
in—h
II U—\>
гтттп—S
Ml u у
^ 1139— -I
ф—^=Э—^^
E ЗДЕ ЭДЕ 3
-304

№ 6
Выбор рациональной конструкции испарителя для холодильных шкафо,,
1
Марка
| И-1
И -38
1
Тип
Змеевиковый
оребренный
То же ...
Наружный
диаметр и
длина труб, мм
90 х 935
16,2 х 996
Число
труб
8
12
1
Размеры ребер, мм
350 х 380 х 0,5
170 X ЮО X 0,5
Шаг '
ребер,
мм
9
15
Общий
вес, кг
19,5
18,2
1
м*
трубок
0,51
0,0
общая
8,2
0,9
от описанных. В нем имеется десять пластин,
каждая из которых состоит из двух сваренных
точечной сваркой стальных листов. На
пластинах Быштамповано по шесть ручьев,
образующих ходы для фреона. Остальная часть поверх-
фреона перед
регулирующим вентилем
измеряли ртутным
термометром.
Тепловую нагрузку
испарителей
находили по
производительности компрессора,
определенной
специальными опытами на стенде,
оборудованном калориметром со вторичным холодильным
агентом (по методике ВНИХИ). При
испытаниях компрессора поддерживался тот же ре~
жим, что и при испытаниях испарителей.
то-
Рис. 3.
ности пластин работает как ребра. Испаритель
И-1П — затопленного типа (с подачей фреона
снизу). Он имеет два коллектора из стальных
труб.
' Тепловые испытания проводили на стенде,
состоящем из .шкафа Т2-125М и агрегата ФАК,7.
Компрессор приводился в действие
электродвигателем постоянного тока. Число оборотов
его и соответственно производительность можно
было изменять в широком диапазоне. В
ресивере был установлен стеклянный указатель
уровня, на жидкостной и всасывающей
линиях — смотровые стекла. Испарители
располагались, как обычно, в верхней части шкафа, над
поддоном.
Испытания проводили при непрерывной
работе компрессора на установившемся режиме.
На выходе из испарителя поддерживали
постоянный перегрев пара (т. е. разность между
температурой пара и температурой кипения
хладагента). Были проведены испытания при
перегреве, равном 2,5; 5 и 7°. Температуру пара
на выходе из испарителя и температуру
кипения в средней части этого аппарата измеряли
медноконстантацовыми термопарами,
присоединенными к потенциометру ПП-1,
температуру кипения определяли по давлению,
показываемому ртутным манометром, температуру
Опыты показали, что испарители И-1 и И-38
ИхМеют близкие коэффициенты теплопередачи
(при перепаде температур 15° и перегреве пара
на выходе из испарителя 5°—k составляет
около 4,5 ккал/м2 час град).
Коэффициент теплопередачи испарителей
И-1П затопленного типа был примерно на треть
больше. Но несмотря на более высокий
коэффициент теплопередачи, съем тепла с единицы
веса металла испарителя И-1П оказался
меньше, что связано с большой толщиной ребер
этого испарителя.
С увеличением перегрева на выходе из
испарителя коэффициент теплопередачи постепенно
уменьшался.
При выборе рациональной конструкции
испарителей исходили из следующего.
Применение в испарителе И-1 ребер большой
величины и-сложной конфигурации, а также
одновременная насадка их на все трубки
испарителя требуют значительных затрат ручного
труда. Для штамповки ребер требуются два
гидравлических стотонных пресса и
дорогостоящие штампы.
Использование в испарителе И-38 ребер
несложной конфигурации и малых размеров, а
также посекционная насадка их на трубки
испарителя позволили усовершенствовать
технологию. Вместо сложных штампов, дефицитного

68
За рубежом
№ 6
кузнечно-прессового оборудования применен
станок-автомат несложной конструкции,
вырубающий контуры ребер и насаживающий их на
трубки. Это дало возможность значительно
ускорить процесс производства испарителя.
Изготовление испарителей типа И-1П
оказалось более трудоемким, чем в двух других
случаях.
Для обеспечения нормальной работы
холодильного шкафа Т2-125М при применении
испарителей И-1 в И-38сухого"типа требуется 3,0 кг
фреона, а испарителя И-1П затопленного ти-
*па — 4,0кг.
Исходя из приведенных результатов
испытаний и анализа конструкций иепариггелей, а
также учитывая данные эксплуатации, Харь-
'ковский завод торгового машиностроения с
августа 1957 г. приступил к серийному
производству испарителей И-38.
Инж. В. ЖУЧЕНКО
За рхбежом
Холодильники Венгерской Народной Республики
За время пребывания в Венгерской Народной
Республике автору настоящей статьи и б. главному
инженеру Ленинградского холодильника № 4—5 С. К.
Кравченко была предоставлена возможность ознакомиться с
состоянием холодильного хозяйства и работой
проектного и научно-исследовательского институтов.
Общая емкость распределительных холодильников
Венгрии составляет 26500 т и производственных —
3500 т. Емкость только трех распределительных
холодильников в Будапеште — 16000 т, а емкость
холодильников в гг. Дьере, Капошваре, Кечкемете и Сегеде — от
2000 до 4000 т. Емкость Отдельных производственных
холодильников при предприятиях мясной и
птицеперерабатывающей промышленности составляет от 100 до 500 т
На холодильниках хранятся различные
скоропортящиеся продукты. Под охлажденные и мороженые
продукты отведена примерно одинаковая емкость камер
Например, в Будапеште на распределительном
холодильнике емкостью 1000 т для хранения охлажденных
продуктов предназначены камеры общей емкостью 6000 т и
для мороженых — камеры емкостью 4000 т.
Пропускная способность туннельных морозилок 32 г
в сутки. Продолжительность цикла замораживания —
от 8 до 14 час. Интенсификация процессов
замораживания достигнута благодаря удачной конструкции
морозилок (туннельного типа) и применению низких
температур (—35-f-—40°) в процессе замораживания.
Для холодильников Венгрии характерна высокая
оборачиваемость грузов. Достаточно сказать, что
холодильник емкостью 10000 г в Будапеште принимает за
год около 80000 г, а холодильник емкостью 4000 т в
Дьере — около 32000 т продуктов.
Наиболее распространена на холодильниках система
непосредственного испарения аммиака.
Все камеры на холодильниках в Будапеште и Дьере
оборудованы потолочными и пристенными батареями из
гладких труб.
Общая холодопроизводительность компрессоров на
самом крупном холодильнике в Будапеште равна
2600000 ккал/час.
Холодильник в Дьере вступил в эксплуатацию в
1953 г. Морозилки на этом предприятии в
конструктивном отношении не отличаются от морозилок на
холодильниках в Будапеште; производительность . их
составляет 20 т в сутки.
Особенностью холодильной установки на
холодильнике в Дьере является незначительный перепад между
температурой кипения аммиака и температурой
воздуха в камерах и морозилках, составляющий всего
5—7°. Объясняется это большой поверхностью батарей.
Площадь охлаждающих батарей на 1 м2 пола на этом
холодильнике в два раза больше, чем на
холодильниках в СССР.
Малый перепад между температурой кипения
аммиака и температурой воздуха в камерах сокращает
расход электроэнергии на выработку холода, улучшает
температурный режим холодильной установки,
уменьшает потери при хранении продуктов. Экономия от
сокращения эксплуатационных расходов значительно
превышает дополнительные затраты, необходимые для
увеличения поверхности батарей.
Холодильные установки не автоматизированы.
Температура в камерах хранения мороженых продуктов
колеблется от —15 до —20°.
При изучении условий эксплуатации холодильников
Венгрии обращает на себя внимание небольшая
численность обслуживающего персонала, особенно в
технологических цехах. Так, на холодильнике емкостью 10000 т,
при котором имеется и льдозавод, работает 160 человек,
в том числе только девять кладовщиков (один из них —
начальник цеха); на холодильнике емкостью 4000 т —
70 человек, в том числе четыре кладовщика (один из
них — начальник цеха).
На холодильниках Венгрии не производятся
товароведческие операции. Не организована также
централизованная доставка продуктов.
Прием и выдача грузов осуществляются в течение
одной смены.
Планово-предупредительный ремонт оборудования,
проводимый на протяжении всего года, позволяет
улучшить качество ремонтных работ и уменьшить число
рабочих. Рабочие ремонтных цехов находятся на
повременной оплате труда.

№ б Холодильники Венгерской Народной Республики 69
При распределительных холодильниках имеются льдо-
заводы и цехи замораживания плодов и овощей. Льдо-
завод производительностью 100 г в сутки при
холодильнике в Будапеште выработал за год 16000 т водного
льда в блоках. Производительность льдозавода в Дьере
.составляет 25 т льда в сутки.
Искусственный водный лед получил широкое
применение в быту. В крупных городах Венгрии организована
передвижная розничная торговля водным льдом.
Население покупает лед для охлаждения продуктов.
Большое развитие в Венгрии получило замораживание
зеленого горошка, шпината, тыквы, фасоли, слив,
абрикосов, персиков, малины, вишни, земляники. Только
холодильники Будапешта и Дьера выпустили в 1957 г.
около 1000 т, а специализированный завод «Мирэлит»
(Будапешт) — 3200 т замороженных плодов, ягод и
овощей.
На этом заводе имеются три скороморозильных
аппарата типа «Бердсай» и одна передвижная,
смонтированная на шасси грузовой машины морозильная установка
производительностью б т в сутки. Она предназначена
для замораживания фруктов непосредственно в
плодовых хозяйствах. При заводе имеется холодильник
емкостью 2000 т.
Значительная часть замороженных плодов, ягод и
овощей экспортируется в другие страны.
В последние годы увеличилась выработка
кулинарных изделий. Завод «Мирэлит» в 1957 г. выпустил
800 т замороженных мясных и овощных блюд и мучных
изделий. В разнообразном ассортименте кулинарных
изделий имеются и вторые блюда, изготовляемые из мяса
и субпродуктов.
Все замороженные блюда порциями по 200 г
выпускаются в полиэтиленовой упаковке.
Холодильники Венгрии мороженое не вырабатывают,
его выпускают только молочные заводы, причем в
небольшом количестве.
В ближайшие годы намечается дальнейшее развитие
холодильного хозяйства Венгрии. Проектируются
распределительные холодильники в Будапеште —
емкостью 1000 т и в гг. Бекешчаба и Мишкольце —
емкостью по 5000—6200 т.
Проектированием холодильников занимается
термотехнический проектный институт, в котором имеется
специальный отдел холодильной техники.
Во всех проектах предусмотрено оборудование камер
гладкотрубными охлаждающими батареями обычного
типа с непосредственным испарением аммиака.
Большую работу в области применения холода
осуществляет Научно-исследовательский институт консерв-
но-мясной и холодильной промышленности.
Холодильный отдел института занимается преимущественно
вопросами технологии хранения пищевых продуктов и
производства замороженных плодов и овощей. В
институте смонтирована холодильная установка, работающая
на аммиаке, производительностью 60000 ккал/час.
Широко используется в институте советская литература по
холодильной технике и технологии.
В заключение хотелось бы поблагодарить наших
венгерских друзей за тот радушный и теплый прием,
который был нам оказан во время пребывания в Венгерской
Народной Республике.
Инж. И. ЛЮБИМОВ

Строительство ремонтно-монтажных комбинатов
Трест «Росторгмонтаж» объединяет 34 ремонтно-мон-
тажных комбината и 53 хозрасчетных участка. Они
имеют станочное и технологическое оборудование
(сушильные шкафы, моечные ванны, ванны для проверки
агрегатов на герметичность, стенды для обкатки и
проверки на производительность и т. д.). Технологическое
оборудование изготовляется централизованно на
Ленинградском, Калининском, Московском комбинатах по
чертежам, разработанным трестом.
Из года в год увеличивается количество
производственных помещений. В прошлом году были построены
двухэтажные здания Горьковского, Пятигорского,
Сочинского ремонтно-монтажных комбинатов, а к концу
текущего года будут введены в эксплуатацию
производственные корпуса Сталинградского, Куйбышевского,
Свердловского комбинатов. Одновременно
осуществляется строительство Челябинского, Ленинградского,
Калининского комбинатов. Ввод их в эксплуатацию
намечен на первое полугодие 1959 г.
Производственные плошали строяшихся и введенных
в эксплуатацию предприятий составляют 2500 м2.
Закончено выполнение проектной документации для
НОВЫЕ
Нормы естественной убыли продовольственных
товаров. Сборник нормативных актов (Научнонисследователь-
ский институт торговли и общественного питания).
Госторгиздат. Москва, 1958, 159 стр. Цена 6 руб.
В сборнике приведены утвержденные Министерством
торговли СССР нормы естественной убыли различных
продовольственных товаров в розничной торговой сети,
при хранении на складах и базах, автомобильных и
гужевых перевозках, при термической обработке и
хранении на холодильниках. Приведены также нормы убыли
грузов при перевозке железнодорожным, морским и
речным транспортом.
Н. С. Комаров. Холод в домашнем быту. Всесоюзное
кооперативное издательство. Москва, 1958, 63 стр.
Цена 1 tpy6. 40 коп.
Описаны погреба и ледники различных конструкций,
шкафы-ледники и т. п. После краткого изложения
способа действия компрессионной и абсорбционной
холодильной машины описываются изготовляемые в СССР
домашние электрохолодильники—«ЭИ Л -Москва», «Ока»,
«Саратов», «Север», «Север-2». Приводятся правила
пользования электрохолодильниками и правила хранения
я них пищевых продуктов.
Труды Одесского технологического института пищевой
и холодильной промышленности. Вып. 1, том VIII,
Одесса, 1957, 132 стр. Цена 5 руб. 95 коп.
В сборнике помещены 12 научных работ, в том числе
по холодильной технике.
В. Мартыновский. Об использовании
электротермического эффекта в тепло насосных установках.
В. Мартыновский, Б. Минкус. Сопоставление
компрессорных и абсорбционных теплонасосных установок.
Л. Мелыдер, В Шидловская Регенеративный цикл
поршневой фреоновой холодильной машины.
строительства нового ремонтно-монтажного комбината
в Москве.
Помимо строительства новых зданий, в 1958 г. под
производственные цехи в 34 городах
приспосабливаются различные нежилые помещения общей площадью
11000 м\
Строящиеся предприятия обеспечиваются также
подсобными помещениями (складами для хранения
материалов и запасных частей, гаражами). В монтажно-за-
готовительных отделениях комбинатов производится
заготовка батарей холодильных камер.
Широко развернулось строительство жилых домов
для рабочих и инженерно-технического персонала
ремонтно-монтажных комбинатов. Такие дома уже
построены в Калинине, Пятигорске, Краснодаре, Ростове,
Туле, Сочи и других городах.
Создание хорошо оснащенной производственной базы
ремонтно-монтажных комбинатов и участков позволит
значительно улучшить качество монтажа, ремонта и
технического обслуживания холодильных установок для
предприятий торговли и общественного питания.
КНИГ И
С* Жадан. Термодинамический анализ возможности
использования вторичного тепла для сжатия газов.
B. Чайковский. О схемах стендов для испытаний
холодильных компрессоров.
[ В. Жадан. Об оценке эффективности работы атмо-
: сферных водоохладителей.
C. Чуклин. Теплопередача частично заполненных труб.
Н. И. Анисимов, С. А. Нехаев. Хранение яблок,
i груш, цитрусовых и винограда. Под редакцией А. И
(Васильева, Госторгиздат,. Москва, 1958, 108 стр
Цена 2 руб.
» В брошюре кратко освещены следующие вопросы:
подготовка плодов к хранению; типы плодохранилищ;
прием плодов «а хранение; правила складирования
яблок, груш, цитрусовых и винограда; процессы, пропс
I ходящие в плодах при хранении; условия хранения
плодов и отпуск их в торговую сеть.
) В приложении приведен, товарный сортимент яблок
груш, цитрусовых и винограда и для каждого из 350
а сортов указаны районы произрастания в СССР, время
т съема, средняя продолжительность хранения.
Приведены также нормы естественной убыли при хранении
% плодов.
А. И. Гримм, С. Б. Борисов. Болезни плодов - и
овощей при хранении. Госторгиздат, Москва, 1958,
э 72 стр. Цена'2 руб. 30 коп.
В брошюре описаны наиболее распространенные
болезни и повреждения плодов (семечковых,
косточковых, цитрусовых и винограда) и овощей (картофеля,
корнеплодов, капусты, томатов и лука). Описаны способы
хранения -плодов и овощей, в наибольшей мере предо-
1 храняютцие их <от заболеваний, в том числе применение
антисептиков, антибиотиков и .облучения

По страницам иностранных журналов
Применение аммиачной циркуляционной системы на холодильниках США
В журнале «Refrigerating Engineering» (январь.
1958 г.) опубликован отчет о выступлении
представителя фирмы Armour & Co на конференции специалистов,
созванной американским обществом
инженеров-холодильщиков. В нем сообщается, что за последнее
десятилетие на действующих американских мясокомбинатах
было значительно обновлено холодильное
оборудование. Неинтенсивные батареи для «тихого» охлаждения,
а также рассольные спрейдеки и другие рассольные
форсуночные агрегаты были демонтированы и
заменены новыми видами интенсивного оборудования.
В частности, распространение получили так
называемые сухие агрегаты — воздухоохладители,
применяемые для различных целей.
Внедрение новых интенсивных приборов охлаждения
позволило снизить капитальные затраты на
оборудование и сократить эксплуатационные расходы.
Как известно, эффективность работы холодильного
оборудования зависит главным образом от правильной
подачи хладагента в испарительные батареи. Контроль
этого процесса может *быть осуществлен терморегули-
рующими вентилями (ТРВ), поплавковыми
регулирующими вентилями (ПРВ), а также насосной системой
подачи аммиака в батареи.
Докладчик рассматривает каждый из этих способов
контроля и приходит к следующим выводам:
1. Подача в батареи хладагента при помощи ТРВ Hie
обеспечивает работы всей поверхности труб
вследствие происходящего в них перегрева паров. Кроме того,
наблюдается замасливание батарей.
2. Установка ПРВ для подачи аммиака в батареи
также не позволяет полностью использовать охлаждающие
поверхности, так как и в этом случае происходит
перегрев паров и загрязнение труб маслом.
При установке на мясокомбинате многих агрегатов,
оборудованных ТРВ или ПРВ, недостатки» каждого
вида подачи хладагента в сумме значительно снижают
эффективность работы оборудования и увеличивают
расходы на его обслуживание.
3. Циркуляционная система дает возможность подать
в батареи гораздо больше жидкого аммиака, чем его
испаряется, с возвратом избыточного хладагента в
ресивер или аккумулятор. Для циркуляции аммиака
используют насосы.
В безнасосных циркуляционных схемах жидкий
аммиак периодически выдавливается из аккумулятора
в вспомогательный ресивер.
Циркуляционная система позволяет значительно
улучшить работу испарительных батарей, чему
способствуют смачивание всей поверхности труб, увеличение
скорости жидкого хладагента и непрерывное
вымывание из труб масла.
Ресиверы в этих системах предохраняют компрессов
ры от гидравлических ударов, что обеспечивает
нормальную работу машин при оттайке 'батарей горячими
парами аммиака.
1В США для циркуляционных аммиачных систем
применяются центробежные и шестеренчатые аммиачные
насосы, причем последние более распространены.
Насосы обеспечивают 4—6-кратную циркуляцию
аммиака в батареях.
При монтаже насосов к ресиверам необходимо
следить, чтобы высота столба жидкого аммиака над осью
насоса была не менее 1,2 м. Это важно для
предотвращения вскипания жидкости и срывов в работе
насоса.
Емкость циркуляционного ресив^па гы^ипрют в
зависимости от принятого цикла оттайки и способа подачи
аммиака в батареи. Скорость движения папов аммиака
в ресивере не должна превышать 0,7 м/сек.
Сравнивая возможные варианты питания батарей в
циркуляционных схемах, докладчик на о'снове опыта
фирмы рекомендует применять схему с верхней
подачей жидкого аммиака в батареи и указывает на ряд
ее преимуществ по сравнению с нижней подачей
(отсутствие влияния статического столба жидкости,
интенсивное вымывание масла из труб батарей, заполнение
сигтемы в размере 25—40% внутреннего объема
батарей, быстрая реакция системы на автоматический
контроль температур в камерах).
Жидкий аммиак распределяется в камерные
приборы охлаждения ^воздухоохладители или батареи) при
помощи регулирующих вентилей, устанавливаемых на
жидкостных линиях. Эти вентили монтируются наряду
с запорными.- В период пуска холодильной установки
регулирующие вентили после соответствующей
наладки фиксируются в определенном положении и в
дальнейшем для выключения или включения камерных
приборов в работу пользуются только запорными
вентилями.
Равномерное распределение жидкого аммиака по
трубам батарей или воздухоохладителей достигается
при помощи коллекторов с калиброванными
отверстиями, перед которыми монтируются (Ьильтры.
Холодильная установка современного американского
мясокомбината работает на четыре температуры
кипения аммиака: —40' -f-1—43° — для морозилок
интенсивного действия; —32 ~^~ —34° — для камер
хранения с низкими температурами; —11 ~^~—13° — для
камер хранения с высокими температурами и
—1 -^-—2°—для кондиционирования воздуха.
В таких установках для подачи в приборы
охлаждения жидкого аммиака применяются четыре циркуля
ционные системы (на каждую температуру кипения).
В заключение отметим, что выводы представителя
фирмы Armour &Co о преимуществах циркуляционной
схемы с верхней подачей аммиака в батареи,
основанные на производственном опыте предприятий этой
фирмы, подтверждаются применением такой схемы на
новых холодильниках США. Примером этого может
служить холодильник в г. Сент-Луисе емкостью 7 тыс. т
(«Холодильная техника» № 3, 1958).
Ряд холодильных камер, оборудованных батареями с
верхней подачей аммиака, успешно работает на
некоторых отечественных мясокомбинатах на портовом
холодильнике в Ленинграде и т. д. Такая же схема
проектируется Гипрохолодом для второй очереди
Тульского холодильника.
В связи с развитием строительства в нашей стран^
одноэтажных холодильников средней емкости C—5
тыс. т) особенно целесообразно использовать циркуля
ционную схему с верхней подачей хладагента в батареи
Инж. И. ГИНДЛИН

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Отделители жидкого аммиака
Для обеспечения сухого хода компрессоров в аммиач- Отделитель (рис. 1, 2) представляет собой сварной
ных холодильных системах предусматривается установ- вертикальный цилиндрический сосуд, укрепленный на
ка отделителей жидкости.
Тип Г
Тип Б
Рио. I.
Рис 4

№ б
Отделители жидкого аммиака
75
Показатели
LQ
О
о
U
•ОЖ-
»о
аа
-ОЖ-
t>
и
-жо-
1>
рис. 1
из
-ОЖ-
со
и
-ОЖ-
о
со
LQ
0-ОЖ
о
и
0-ОЖ
о
^
(JQ
5-ОЖ
чН
и
5-ОЖ
Г>1
гЧ
рис 2
са
0-ОЖ
ю
74
и
50-ОЖ
*"•
9 о
^ s
см С?
Обечайка, лсж:
диаметр Z)
высота /i
fti
h2 . , . . .
Ля
общая высота Н . .
Штуцеры, мм:
для входа паров
аммиака di
К
для выхода паров
аммиака d2 • • • •
для входа жидкого
аммиака d3. . . .
h5 -
для выхода жидкого
аммиака dt. . . .
для перелива
жидкого аммиака d5.
hn
для указателя
уровня аммиака d^ . .
газовый
уравнительный d7 . . . .
манометровый ds .
для спуска масла d9
к поплаьковому
регулятору d1() . . .
для
предохранительного клапана dn .
змеевик для
подогрева масла dv2 .
Опора, мм:
Di
Число опорных лап п
h7-
hs • •
диаметр отверстия
d13
Вес аппарата, кг . •
Дистанционный ука-
• затель уровня
аммиака типа ДУ-3/3|
высота установки
нижней отметки
указателя
h9, мм
325
1100
295
1090
50
550
20
40
6
G00
4
300
23
150
250
325
1100
305
230
1930
50
550
50
20
230
40
300
20
40
6
10
6J0
4
300
23
175
325
1150
295
1740
70
570
40
6
600
4
300
23
155
325
1150
305
23о
1980
70
570
70
20
280
40
40
330
40
6
Ю
600
4
300
23
178
426
1150
320
1790
80
600
80
50
40
С
4
50
23
220
426
1150
345
255
2070
80
600
25
250
40
330
20
40
6
10
680
4
50
23
245
250
500
1500
345
2020
100
750
100
70
50
6
15
800
4
23
240
500
1500
415
250
2340
100
750
100
32
400
70
50
450
20
50
6
10
15
800
4
75
23
285
400
600
1800
370
2380
125
900
125
80
20
50
6
15
880
4
23
337
600
1800
430
290
2725
125
900
40
500
80
50
550
50
6
Ю
15
830
4
75
23
390
503
700
1780
405
240 0
150
ЮОи
150
100
50
6
980
4
75
23
420
700
1780
500
290
2795
150
I0i0
150
50
380
loo
50
430
20
50
6
10
-
15
-
980
4
75
23
470
380
900
3470
250
200
80
300
125
20
6
10
25
15
-
1040
4
1000
23
985
300
четырех лапах, с рядом штуцеров и лазом — у
крупных аппаратов (рис. 3, 4).
В отделителях вследствие изменения направления
движения и уменьшения скорости паров происходит
выпадение частиц жидкого аммиака и масла, увлеченных
парами из батарей непосредственного испарения. При
этом пары аммиака осушаются, а частицы жидкости и
масла стекают в нижнюю часть аппаратов.
Отделители жидкости устанавливают на всасывающей
линии компрессоров вблизи от батарей или
испарительных аппаратов, не имеющих своих отделительных
устройств, на высоте, обеспечивающей свободный слив
жидкого аммиака в испарительную систему.
Размеры отделителей жидкости приведены в таблице.
Отделители типа Б (без маслосборников)
применяются только для насосных циркуляционных систем, а типа
Г — для обычных систем; питание их жидким аммиаком
происходит через отделитель жидкости.
Отделители типа Г можно использовать и в насосной
циркуляционной системе, но в этом случае патрубки
йь и di должны, быть заглушены.
Для контроля за уровнем жидкого аммиака на
отделителях устанавливают дистанционные указатели
уровня ДУ-3/3, нижняя отметка которых соответствует
высоте /i9 (см. рис. 1, 2, 3 и таблицу).
Отделители испытывают водой на давление 24 атм и
воздухом на 16 атм.

СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ЗА 1958 ГОД
Перспективы развития производства
быстрозамороженных пищевых продуктов V— !
Расширить международные связи в области
холодильной техники I— 1
Увеличить холодильную емкость для
охлажденных продуктов II— 1
Кобулашвили Ш., Романов М., Ротенберг А.,
Хачатуров А. Больше внимания быстрому
замораживанию пищевых продуктов . . . VI— 4
Кокорев В. Строительство холодильников в
1959—1965 годах VI— 1
Мартынов М. Перспективы развития
холодильного железнодорожного транспорта .... III— 1
МОСКОВСКАЯ СЕССИЯ МЕЖДУНАРОДНОГО
ИНСТИТУТА ХОЛОДА
Делегатам Московской сессии Международного
института холода IV— 1
Сессия Международного института холода
в Москве V— 5
Верло Ж. Деятельность комиссии 5 и ее задачи IV—13
Глансдорф П. Деятельность комиссии 3 и ее
задачи IV— 9
Куприянов И. Деятельность комиссии 4
Международного института холода IV—11
Планк Р. Мои впечатления VI—10
Тевено Р. Деятельность Международного
института холода IV1— 3
Фидлер Дж. Технический совет
Международного института холода IV— 7
ПРОМЫШЛЕННОЕ И ТОРГОВОЕ
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Бадылькес И. Подобие термических и
калорических свойств хладагентов I—33
Бадылькес И., Данилов Р. Холодильный цикл
с применением струйных приборов в качестве
бустер-компрессоров IV—27
Беляк И. Производительность и рабочие
коэффициенты ротационных компрессоров с
катящимся ротором III—45
Бер Б., Кузнецова А. Нормы оснащения
торговых предприятий холодильным
оборудованием V—40
Бобков В. Машины для снегования пищевых
продуктов II—38
Бухтер Е., Цырлин Б. Основные направления в
развитии холодильных турбокомпрессоров III—23
Вейнберг Б. Тепловой и гидравлический
расчеты теплообменных аппаратов IV—33
Вихорев Г. Об оптимальной скорости воздуха
в воздухоохладителях III—48
Вольская Л., Павлов Р., Щербаков В.
Нормальный ряд автоматических приборов
холодильных машин IV—39
Гоголин А., Барулин Н. Кондиционирование
воздуха в предприятиях торговли и
общественного питания V— 9
Гоголина Т., Рыбкин Е. Холодильная установка
производительностью 1 млн. ккал/час при
температуре —73° II—16
Гуревич Е., Шумелишский М., Ялимова Е.
Применение одноступенчатых машин,
работающих на фреоне-22 при нияких температурах
кипения V—24
Гомелаури В., Ратиани Г. Использование
тепловых насосов на чайных фабриках . . . IV—45
Жадан В. Оптимальный режим работы
конденсаторов холодильных установок VI—12
Жеребцов А., Лихарева Н., Якобсон В. Методы
испытаний домашних холодильников .... I—42
Засуха П. Уменьшение прочности сварок жести
под действием низких температур .... VI—27
Иоффе Д. Исследование конденсаторов с
воздушным охлаждением для малых
холодильных машин . , V—29
Кан К. Применение фреона-30 в качестве
теплоносителя . . VI—-22
Карпис Е. Экспериментальное определение
производительности центробежных
тангенциальных форсунок для распыления воды .... II—31
Кефер В. Некоторые особенности
кондиционирования воздуха в шахтах V—13
Курылев Е. Некоторые особенности
регулирования влажности воздуха в камерах
холодильников II— 5
Мартыновский В. Преимущества газовых
холодильных машин с изохронным
регенеративным теплообменом V—20
Мартыновский В. Современные оконные
кондиционеры I—28
Меркулов А. Характеристика и расчет
вихревого холодильника III—31
Озеров М., Скороходова Л., Сударев Г.
Опытные изотермические вагоны увеличенной
емкости VI—39
Розенфельд Л., Карнаух М. Применение броми-
сто-литиевой абсорбционной машины в
качестве теплового насоса V—17
Розенфельд Л., Карнаух М. Диаграмма
концентрация — энтальпия раствора бромистый
литий — вода для расчета абсорбционных
холодильных машин I—37
Сташин Е. Номограмма для определения
перегрева паров аммиака во всасывающих
трубопроводах холодильных установок III—28
Хачатуров А., Шопов М. Автоматизированный
агрегат для выработки мороженого в
брикетах на вафлях . . I— 9
Чистяков Ф. О выборе холодильных агентов
для турбоагрегатов III—15
Шавра В., Якобсон В. Испытание
автоматической фреоновой установки с
непосредственным охлаждением нескольких камер . . . VI—15
Шпарбер П. Безрассольное замораживание
горных пород HI—36
Шумелишский М. Регулирование
производительности пароэжекторных холодильных
машин Н—13
Шумский К. Основы метода расчета
сублимационных конденсаторов II—20
Щербаков В. Автоматика низкотемпературных
установок I—14
Яганов Г. Исследование причин замерзания
влаги в капиллярной трубке и засорения
фильтра домашних электрохолодильников . I—53
Якобсон В. О выключателях максимального
давления в малых холодильных агрегатах
с воздушным охлаждением II—37
Якобсон В. Техника безопасности на
фреоновых холодильных установках V—51

Содержание журнала «Холодильная техника» за 1958 год
а
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Бочарова 3., Вишняк М., Федорова В. Влияние
низких температур на дереворазрушающие
грибы . . . . V—41
Гакичко С, Пенская К., Бородин В., Борнова-
лова А» Размораживание блоков мелкой
рыбы . III—39
Гисин И. К вопросу улучшения схемы
охлаждения смесей мороженого VI—49
Головкин Н., Шаган О. Изменение механо-хи-
мических свойств мышечной ткани при
холодильной обработке мяса VI—42
Головкин Н., Першина Л. Холодильная обра-
* ботка и хранение речных раков I—26
Кончаков Г. Изменение веса мороженого мяса
при выпуске с холодильника в торговую сеть II—42
Кочанков Г. Хранение сыров .на холодильниках V—39
Оленев Ю. Холодильная обработка и хранение
сливочного масла, изготовленного поточным
способом I—21
Оленев Ю. Опыты по замораживанию и
размораживанию сливочного масла IV—53
Оленев Ю. Удельная теплоемкость сливочного
масла и молочного жира при положительных
и отрицательных температурах VI—45
Пискарев А., Крылов Г., Лукьяница Л.
Характеристика гистологических изменений рыбы
при замораживании IV—48
Савиновский Н. Физико-химические изменения
в мороженом при длительном хранении . . II—44
Фикиин А. Изменение химического состава и
пищевой ценности замороженного перца под
влиянием бланширования IV—58
Хелемский М., Кудряшов Н. Хранение сахарной
свеклы под ледяной оболочкой IV—62
Чернеева Л. Теплофизические свойства пива . II—46
ПРОЕКТИРОВАНИЕ И СТРОИТЕЛЬСТВО
Гуральник М. Некоторые вопросы
проектирования распределительных холодильников . VI—32
Душин И. Некоторые результаты испытания
сборных изоляционных конструкций
холодильников III— 9
Максимов П. Типовые проекты
распределительных холодильников IV—22
Пирог П. Об улучшении изоляции
холодильников пенобетоном VI—37
Шильников В. Крупнейший холодильник в
Москве . ¦ I— 6
ЭКОНОМИКА И ПЛАНИРОВАНИЕ
Геллер И., Позин М. Холодильное хозяйство
СССР IV—16
Позин М. Важные вопросы производства
искусственного льда I—57
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЕ РАБОТЫ
Бадылькес И. Подобие термических и
калорических свойств хладагентов I—33
Веинберг Б. Изменение состояния реального -
газа II—26
Голянд М. Результаты исследования тепловых
свойств мерзлых грунтов VI—29
Китаев Б. Расчет охлаждения грузов и
изотермических вагонов III 7
Левин Г., Вольмир В. Исследование теплофизи-
ческих свойств порополистирола . . . I—47
Некрутман С. Определение оптимальной
величины коэффициента теплопередачи
ограждения кузова вагона-холодильника ....
Планк Р. О системе обозначений холодильных
агентов . . . . . . . . ...... .
Ткачев А. Экспериментальное исследование
конвективного теплообмена в процессах
плавления и затвердевания
III-
1-31
II-
ОБМЕН ОПЫТОМ
Алексеев Г. Прицепное устройство к
электрокару для буксировки грузовой тележки . . . VI—58
Барбанель Р., Стоклицкий Л. Теплообменные
элементы из алюминия IV—66
Блохин Н. Блокировка холодильных установок
для совместной работы II—55
Бровкин Е. Централизованная заливка масла
в картеры аммиачных вертикальных
компрессоров ............... III—56
Бурмакин А. Хранение соленых рыботоваров
в снежных бунтах . ......... VI—61
Власов С. Опыт однофазного замораживания
мяса VI—61
Гуральник М. О работе
подъемно-транспортных машин на холодильниках ...... III—49
Давыдов С. Изменение схемы удаления
жидкого аммиака из защитных ресиверов . . . V—57
Дик М. Улучшение конструкции кареток
подвесных путей III—56
Калнинь И. Новый способ получения
теплоизоляционных материалов . . VI—57
Кобулашвили Ш., Яковлев Н. Эксплуатация
циркуляционной системы охлаждения . . . II—51
Кокорев А. Применение минеральной пробки в
качестве изоляционного материала .... V—58
Кругляк И. Новые модификации холодильника
«ЗИЛ-Москва» IV—68
Кузнецов А., Лихницкий Г., Мельцер Л.
Эксплуатация четырехцилиндровых компрессоров
двухступенчатого сжатия II1—54
Любимов Н., Каплун М. Новаторы
холодильных предприятий VI—51
Любушин Г. Новый метод заправки маслом
аммиачных вертикальных компрессоров . . II—60
Огурцов В. Экранирование охлаждающих
батарей в камерах холодильников 1—61
Озеров И. Рационализаторская работа на
Пятигорском хладокомбинате И—58
Пек Г. Некоторые меры борьбы с коррозией
холодильного оборудования IV—69
Петров А. Агрегаты' АГК-73 в холодильных
установках V—50
Равчев В. Новый бочкоподъемник I—62
Сироткин А. Туннельная вафельная печь и
вафлерезка II—59
Смирнов Н. Оплата труда рабочих по
результатам производства II—61
Судоплатов А., Фалькович Я., Бурмакин А.
Больше внимания замораживанию плодов и
ягод VI—62
Сысоев Л. Наклонный стационарный
бочкоподъемник VI—60
Фалькович Я. Выработка натуральных
сиропов из замороженных плодов и ягод . . . VI—63
Шелапутин В., Высоцкая О. Опыт охлаждения
парной птицы путем снегования IV—-70
Шигаев И. Технический учет электроэнергии
на холодильниках V—58

78
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1958 год
№ 6
КОНСУЛЬТАЦИИ
Алексеев П. Как укладывать мороженое мясо . II—64
Алексеев П. Температурный режим хранения
яиц V—62
Давыдов С. Схема маслоснабжения
вертикальных компрессоров • . VI—64
Душин И., Кудряшов Н. Ремонт изоляции
трубопроводов на холодильниках II—62
Жученко В. Выбор рациональной конструкции
испарителей VI—66
Иоффе Д. Температурный режим и размещение
продуктов в открытом холодильном торговом
оборудовании ' I—66
Кругляк И. Включение автотрансформатора в
цепь терморегулятора в холодильниках
«ЗИЛ-Москва» и «Днепр» V—60
Как оборудовать холодильники «ЗИЛ-Москва»
и «Днепр» запирающимися замками . . . V—61
Петров А. Осушка сжатого воздуха путем
охлаждения V—59
Федоров И. Уплотнение сальников в элементах
теплообменника для раствора моноэтанол-
амина V—63
Щербаков В., Урютин Л. Прибор для
автоматического контроля смазки компрессоров . . III—57
Якобсон В. О правилах техники безопасности
при работе с ручным электроинструментом и
переносными ручными лампами I—65
Якобсон В. Технические требования к фреону-12
Баллоны для фреона-12 III—59
ЗА РУБЕЖОМ
В Международном институте холода . . I—67, II—65
Гиндлин И. Строительство холодильников в
Народной Республике Албании II—67
Зайцев В. Усовершенствования в технике
производства льда V—64
Крылов Ю. Строительство холодильников в
Китайской Народной Республике III—61
Любимов Н. Холодильники (Венгерской
Народной Республики VI—68
Минеев П., Ильина Н. Институт холодильного
и пищевого машиностроения в Праге . . . III—66
Рютов Д, Холодильники Голландии IV—72
ХРОНИКА
Ввод новых емкостей I—69
В Ленинградской секции холодильщиков . . . V—69
Всесоюзная межвузовская научно-техническая
конференция IV—76
Всесоюзный семинар по механизации погрузоч-
но-разгрузочных работ V—67
Новый выпуск инженеров-холодильщиков . . . VI—70
Газификация холодильника 1—69
Доклад о кондиционировании воздуха . . . III—70
Доклад о зарубежной холодильной технике . V—69
Домашние холодильники новой конструкции . II—70
Интересное и полезное совещание II—72
К 35-летию журнала «Холодильная техника» . VI—.70
Лекция о холодильной технике III—70
Научная конференция III—67
Научно-техническое совещание IV—76
Новые приборы автоматики холодильных
установок II—70
Новые сорта мороженого II—71
Смотр экспонатов замороженных плодов и ягод III—71
Совещание работников холодильников . . . III—69
Совещание работников рефрижераторных
поездов V—68
Строительство ремонтжнмонтажных
комбинатов VI—72
Строительство холодильников II—69
Холодильный компрессор АУ-200 V—68
Электрокары новой конструкции II—69
V пленум Центрального правления НТО
пищевой промышленности III—69
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Бадылькес И. Интересный обзор американской
холодильной техники I—71
Гоголин А. Книга по автоматизации
холодильных установок V—70
Новые книги. 1—71, II—73, III—71, IV—75, V—71, VI—72
ПО СТРАНИЦАМ ИНОСТРАННЫХ ЖУРНАЛОВ
Вайнштейн В. Новая серия французских
поршневых компрессоров III—75
Гиндлин И. Автоматизированный холодильник
в Лондонском порту II—74
Гиндлин И. Холодильник с охлаждаемыми
платформами III—73
Гиндлин И. Применение аммиачной
циркуляционной системы VI—73
Гоголин А. Кондиционирование воздуха
отраженным излучением I—75
Гуральник М. Изотермические и шлюзовые
двери на холодильниках I—73
Гуральник М. Штабелеукладчик с выдвижной
грузоподъемной рамой V—74
Иоффе Д. Полевые холодильные установки в
армии США III—76
Калнинь И. Выбор промежуточного давления в
двухступенчатом холодильном цикле ... II—76
Калнинь И. Взаимное влияние фреона-22 и
масел в холодильных машинах V—72
Перескокова Л. Транспортный контейнер с
холодильной машиной I—77
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Аммиачные поплавковые регуляторы .... II—77
Маслоотделители V—76
Отделители жидкого аммиака VI—74
Комаров Н. Удельная теоретическая холодо-
производительность фреона-12 III—78

СОДЕРЖА Н И Е
CONTENTS
В. Кокорев. Строительство холодильников в 1959—
1965 годах 1
Ш. Кобулашвили, М. Романов, А. Ротенберг, А. Хачату-
ров. Больше внимания быстрому замораживанию
пищевых продуктов 4
Р. (Планк. Мои впечатления 10
В. Жадан. Оптимальный режим работы конденсаторов
холодильных установок 12
В. Шавра, В. Якобсон. Испытание автоматической
фреоновой установки с непосредственным охлаждением
нескольких камер .....' 15
К. Кан. Применение фреона-30 в качестве
теплоносителя • . . 22
П. Засуха. Уменьшение прочности сварок жести под
действием низких температур 27
М. Голянд. Результаты исследования тепловых свойств
мерзлых грунтов . 29
М. Гуральник. Некоторые вопросы проектирования
распределительных холодильников 32
П. Пирог. Об улучшении изоляции холодильников
пенобетоном 36
М. Озеров, Л. Скороходова, Г. Сударев. Опытные
изотермические вагоны увеличенной емкости .... 38
Н. Головкин, О. Шаган. Изменение механо-химических
свойств мышечной ткани при холодильной
обработке мяса 42
Ю. Оленев. Удельная теплоемкость сливочного масла и
молочного жира при положительных и
отрицательных температурах 4"
И. Гисин. К вопросу улучшения схемы охлаждения
смесей мороженого 49
Обмен опытом 51
Консультация 64
За рубежом .68
Хроника 70
Новые книги . • 72
По страницам иностранных журналов 73
Справочный отдел .74
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1958 год 76
V. Kokorev. Refrigerated Storage House Construction in
1959—1965. 1
Sh, Kobulashvili, M. Romanov, A. Rotenberg. A. Khacha-
turov. More Attention to the Quick Freezing
of Foods 4
R, Plank. My Impressions .10
V. Zhadan. Optimum Operating Conditions for
Refrigerating Plant Condensers 12
V. Shavra and V. Yakobson. The Testing of an
Automatic Freon Plant with Direct Cooling of Several
Rooms. . , 15
K. Kan. The use of F-30 as a cooling agent 22
P. Zasukha. Diminishing the Strength of Plate Welding
under the Influence of Low Temperatures 27
M. Golyand. Results of a Study of the Thermal Proper,
ties of Frozen Soils. . 2^
M. Guralnik. Problems in the Designing of Distributing
Refrigerated Warehouses 32
P. Pirog. Improved Concrete Foam Insulation of Cold
Storage Houses 87
JVL Ozerov. L. Skorokhodova, G. Sudarev. Experimental
RefrigeVated Railway Cars of Increased Capacity . 39
N. Golovkin, O. Shagan. Changes in the Mechanoche-
mical Properties of Muscular Tissue during the
Refrigeration of Meat 42
Yu. Olenev. The Heat Capacity of Butter and Butter Fat
at above and below Zero Temperatures 45
I. Gisin. Ways of Improving the Cooling of Ice Cream
Mixes. 49
Practice Exchange 52
Consultation 64
Foreign News. . 68
Miscellany : 70
New Books. 72
Through the Pages of Foreing Journals 73
Refrigerating Equipment Data 74
Contents of the review «Kholodilnaya Tekhnika for the
year 1958 76
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (редактор), проф. Я. С. Бадылькес,
Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, Ж. А. Горбунов, М. Г. Дик, В. Я. Кокорев, Я. Я. Любимов,
П. С. Максимов, М. Я. Мертешов, Д. Г. Рютов (заместитель редактора), А, Я. Фомин,
В. И. Шелапутин.
Адрес редакции: Москва, ул. Разина, 26. Телефон К 5-05-29
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТОРГОВОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Техн. редактор В. Бабичева
Т-12588. Поди, в печать 23X11-1958 г. Формат 84X1081/i6. Печ. л. 8,2. Уч.-изд. л. 9,05. Тираж 6500. Заказ 2288. Цена 6 р.
Типография «Гудок». Москва, ул. Станкевича. 7.