Author: Панин В.И.
Tags: отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха в зданиях промышленность теплоэнергетика справочник
Year: 1970
Text
В.И. ПАНИН
справочное пособив
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
ЖИЛИЩНО-
КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА
В. И. ПАНИН
СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
ЖИЛИЩНО-
КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ
Москва 1970
УДК 697.34(031) 1-728 711.8
Справочное пособие «Энергетика жилищно-коммунального хозяйства» яв
ляется практическим пособием, в котором систематизированы основные данные
по тепломеханическому оборудованию и материалам, применяемым в коммуналь-
ной энергетике. В нем приведены материалы по тепловым электростанциям»
отопительным котельным, тепловым сетям, местным системам отопления и горя-
чего водоснабжения.
В справочнике наряду с практическими данными излагаются некоторые тео-
ретические положения: определение количества воздуха, необходимого для го-
рения, расчет объема продуктов сгорания, составление теплового баланса ко-
тельного агрегата и определение расхода топлива на выработку тепловой энер-
гии; приводится методика расчета расхода тепла и топлива на отопление и го-
рячее водоснабжение жилых и общественных зданий, коммунальных предприя-
тий (бань, прачечных), предприятий общественного питания (столовых, рестора-
нов), школ, больниц и др.
В справочнике приведены характеристики различных видов топлива, при-
меняемых в жилищно-коммунальном хозяйстве.
В книге описаны наиболее распространенные в коммунальной энергетике
стальные и чугунные паровые и водогрейные котлы, топочные устройства для
сгорания твердого, жидкого и газообразного топлива, а также вспомогательное
оборудование котельной установки малой и средней мощности: насосы, дымососы,
дутьевые вентиляторы, оборудование топливоподачи, золоулавливания, золоуда-
ления. Дана краткая характеристика оборудования водоподготовки, химводо-
очистки, подогревателей.
В справочнике рассматриваются вопросы по тепловым сетям: расход мате-
риала на прокладку и изоляцию тепловых водяных сетей, нормы потерь тепла
изолированными трубопроводами, применение трубопроводов и арматуры для
тепловых сетей и др. Приводятся основные схемы местных систем отопления и го-
рячего водоснабжения, элеваторные и насосные устройства и приборы отопления.
Приведены конкретные величины расхода тепла и условного топлива на отопле-
ние жилых и общественных зданий за отопительный период.
Приведены некоторые основные данные по стационарным дизельным уста-
новкам, применяемым на коммунальных электростанциях, и дана методика опре-
деления удельного расхода дизельного топлива на выработку электроэнергии.
Некоторые данные справочника не являются сегодня официальными или
твердо установленными. К ним относятся, в частности, сведения по тепловой изо-
ляции водяных тепловых сетей и удельные теплосъемы с 1 jh2 чугунных сек-
ционных котлов.
Справочник предназначен для широкого круга теплоэнергетиков, занятых
эксплуатацией энергетических установок жилищно-коммунального хозяйства,
а также может быть полезен проектировщикам.
Глава 1
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
1. ЕДИНИЦЫ ИЗМЕРЕНИЯ И СИСТЕМЫ ЕДИНИЦ
Основные понятия
С 1 января 1963 г. в Советском Союзе введена в дей-
ствие «Международная система единиц» (СИ). Она состоит из 6 основ-
ных, 2 дополнительных и 27 важнейших производных единиц, отно-
сящихся к различным областям науки и техники (механические,
тепловые, магнитные, электрические и оптические величины). Основ-
ные единицы системы СИ приведены в табл. 1.1.
Таблица 1.1
Основные единицы Международной системы (СИ)
по ГОСТ 9867—61
Величина Единица измерения Сокращенное обозначение единицы измерения
русское | | латинское
Длина метр М т
Масса . килограмм кг *g
Времг ' .' секунда сек S
Силе электрического тока . . . ампер а А
Термодинамическая температура градус Кельвина °К °К
Сила света свеча св cd
К дополнительным единицам относятся:
Радиан (рад) — угол (плоский) между двумя радиусами круга,
вырезающий на окружности дугу, длина которой равна радиусу.
Стерадиан (стер) — телесный угол, вершина которого располо-
жена в центре сферы, он вырезает на поверхности сферы площадь,
равную площади квадрата, сторона которого равна радиусу сферы.
Производные единицы измерения следует брать из государственных
стандартов на единицы (по отдельным видам измерения).
3
Для измерения механических величин рекомендуется система еди-
ниц МКС (ГОСТ 7664—61), в основу которой положены метр, килограмм
и секунда, а также система МКГСС, в основу которой положены метр,
килограмм-сила и секунда.
Для измерения тепловых величин рекомендуется система МКСГ
(ГОСТ 8550—61), основными единицами которой являются: метр, ки-
лограмм, секунда и градус Кельвина.
Для измерения электрических и магнитных величин применяется
система единиц МКСА (ГОСТ 8033—56), основными единицами которой
являются: метр, килограмм, секунда и ампер.
Международная система единиц СИ является унифицированной и
универсальной. Она удобна для практического пользования.
В соответствии с ГОСТ 7663—55 допускается применение дольных
и кратных единиц, образуемых путем умножения или деления единиц
на степень числа 10 и наименования их путем прибавления приставок,
приведенных в табл. 1.2.
Таблица 1.2
Приставки для образования кратных и дольных единиц
Кратность и дельность П риставка Сокращенное обозначение единицы измерения
русское латинское или греческое
1 000 000 000=10’ гига Г G
1 000 000=1 о6 мега м М
1 000=10’ кило к k
100=102 гекто г h
10=101 дека да da
0,1 = 10~’ деци д d
0,01 = 10-2 санти с с
0,001 = 10_ 3 милли м m
0,000001 = 10“"6 микро мк (л(мю)
Механические величины в системе единиц СИ
Длина — основной единицей является метр (л/).
Площадь — системной единицей является квадратный метр (ж2).
В качестве дольных и кратных единиц площади принимают квадрат-
ный дециметр (дм2), квадратный сантиметр (см2), квадратный милли-
метр (мм2), квадратный километр (км2) и др.
В качестве внесистемных единиц принимают ар (а) — площадь
квадрата со стороной в 10 м и гектар (га) — площадь квадрата со сто-
роной в 100 м.
4
Объем — основной единицей является кубический метр (л/3). В ка-
честве дольных единиц объема принимают кубический дециметр (дм3),
кубический сантиметр (см3) и кубический миллиметр (мм3),
В качестве внесистемной единицы объема жидкостей и сыпучих
тел (емкостей) принимают литр (л) — объем 1 кг химически чистой
поды при температуре наибольшей плотности (3,98° С) и нормальном
атмосферном давлении 760 мм рт. ст.
Объем газов измеряется в кубических метрах (м3) при нормальных
физических условиях (температура 0° С, давление 760 мм рт. ст.)
или при стандартных физических условиях (температура 20°С, дав*
ление 760 мм рт. ст.).
Масса тела (кг) мера его инертности — свойство тела сохранять
приобретенное движение или состояние покоя. Масса тела в состоянии
относительного покоя («покоящаяся» масса) может являться мерой
количества вещества этого тела, определяемого, в частности, путем
взвешивания на рычажных весах, методом сравнения двух масс —
взвешиваемого тела и гири в условиях равного ускорения силы тя-
жести относительно покоя тела и гири. Результат такого взвеши-
вания неправильно называют весом. Количество вещества (материа-
ла) следует называть массой, а не весом. В качестве дольных и крат-
ных единиц массы применяют грамм (г), дециграмм (дг), сантиграмм
(сг), миллиграмм (мг), микрограмм (мкг), мегаграмм (Мг) и др.
Плотность — параметр состояния однородного вещества — отно-
шение покоящейся массы к ее объему (кг/м3). Понятие удельный вес
вещества должно быть заменено плотностью массы, насыпной и объем-
ный вес — насыпной и объемной массой (кг/м3).
Относительная плотность (кг/м3) — отношение плотности рас-
сматриваемого вещества к плотности «стандартного» вещества: для
твердых тел и жидкости — вода при температуре 3,98° С и нормальном
атмосферном давлении 760 мм рт. ст. (101 325 н/м2), а для газов —
сухой атмосферный воздух (при 0° С и давлении 760 мм рт. ст. или
при 20° С и 760 мм рт. ст.).
Удельный объем (м3/кг) — параметр вещества — величина, обрат-
ная плотности:
1 V Ч/
и----= — м3/кг,
р т
где р — плотность вещества в кг/м3\
V — объем тела в м3;
т — масса тела в кг.
Расход вещества бывает массовый (кг/сек) и объемный (м3/сек).
В качестве внесистемных единиц применяются: килограмм в час
(кг/ч/), тонна в час (т/ч/), кубический метр в час (м3/ч), литр в секунду
(л/сек), литр в минуту (л/мин) и др.
Объемная (линейная) скорость потока (м/сек/) соответствует объем-
ному расходу в 1 м3/сек через поперечное сечение потока в 1 л?.
Массовая скорость (кг/м2-сек) — скорость, при которой в 1 сек че-
рез поперечное сечение потока в 1 м2 проходит 1 кг жидкости, газа или
5
пара. Допускается применять в качестве единицы массовой скорости
килограмм на квадратный метр в час (кг/м2-ч) и др.
Сила тяжести или вес тела — сила притяжения тела к земле. Вес —
величина переменная, зависит от ускорения силы тяжести в пункте
измерения — по мере удаления от земли вес тела уменьшается. Вес
тела определяется на динамометрических весах и, в частности, на
пружинных.
Силу тяжести (вес) тела следует выражать в единицах силы —
ньютонах (н; кн\ Мн и др.).
Ньютон (н) — сила, сообщающая телу с постоянной массой в 1 кг
ускорение в 1 м!сек2. Размерность его — кг-м!сек2.
Удельный вес — вес единицы объема тела в н!м3.
G / ч
у = - н/м3,
где G — вес (сила тяжести) тела в н (ньютонах);
V — объем тела в м3.
В качестве единицы удельного веса практически применяют
килограмм-силу на кубический метр (кгс/м3, кГ/м3) и др.
Давление — в качестве единицы давления и механического напря-
жения принимают давление в 1 ньютон на 1 м2 (н/м2). Поскольку эта
величина очень мала, применяют килоньютон на квадратный метр
(кн/м2) и меганьютон на квадратный метр (Мн/м2).
Абсолютное давление (Рабс) — параметр состояния вещества, —
представляющий собой давление жидкости, газов и паров на ограж-
дающие их поверхности.
Избыточное давление (Ризб) — разность между абсолютным давле-
нием Рабс и давлением окружающей среды (барометрическим давле-
нием) Рбар
р ___ р ____________________________р
1 изб """ 1 абс 1 бар*
В качестве единиц давления практически применяются: килограмм-
сила на квадратный сантиметр (кгс/см2', кГ/см2) или техническая
атмосфера (ат), килограмм-сила на квадратный метр (кгс!м2\ кПм2),
миллиметр водяного столба (мм вод. ст.), миллиметр ртутного стол-
ба (мм рт. ст.), физическая атмосфера (атм), бар и др.
Работа, энергия и количество теплоты — единицей измерения яв-
ляется джоуль (дж). Джоуль определяется как работа, производимая
силой в 1 н на пути в 1 м в одном направлении (1 дж = 1 Н'м). В тех-
нике применяют кратные единицы: килоджоуль (кдж), мегаджоуль
(Мдж), гигаджоуль (Гдж) и др.
Мощность — единицей измерения мощности в системе СИ является
ватт (ет) — работа в 1 дж, совершенная в 1 сек (1 вт = 1 дж!сек}. Бо-
лее крупные единицы мощности: киловатт (кет), мегаватт (Мет) и др.
В качестве единицы мощности вне системы СИ применяют также
лошадиную силу (л. с.), килокалорию в час (ккал 1ч) и др.
6
Галловые величины
Температура характеризует тепловое состояние тела, степень его
нпгретости. Применяются две температурные шкалы: термодинамиче-
ская (основная и международная) и практическая (для практических
1нмерений). Температура по этим обеим шкалам может быть выражена
и градусах Кельвина (°К) — абсолютная температура Т = 273,15°
(округленно 273°) и в градусах Цельсия t (°C). Соотношение между
ними температурами следующее: t=T — 273° С.
Теплота — количество энергии, передаваемой от одного тела
к другому непосредственным соприкосновением (теплопроводностью
и конвекцией) и излучением (радиацией).
В качестве единиц количества теплоты в технике приняты джоуль
<<)ж), международная калория (кал) и кратные единицы: килокалория
(ккал), мегакалория (Мкал), гигакалория (Гкал):
1 кал = 4,1868 дж (точно) -= 4,19 дж;
1 ккал = 1000 кал = 4,19 кдж;
1 Мкал = 1000 ккал = 1 000 000 кал = 4,19 Мдж;
1 Гкал = 1000 Мкал = 1 000 000 ккал = 1 000 000 000 кал =
4,19 Гдж.
Удельная теплоемкость—количество тепла, сообщаемое единице
вещества (в нормальных условиях) для повышения его температуры
ла ГС — массовая (ккал/кг-град), объемная (ккал/м3 • град):
1 ккал!кг-град = 4,19 кдж!кг-град',
1 ккал1м3 • град = 4,19 кдж!м3 - град.
Коэффициент теплопередачи (к) — количество тепла (удельный
тепловой поток), отнесенное к разности в один градус между тем-
пературами нагревающего и нагреваемого потоков (ккал! м2-ч-град).
1 ккал!м2-ч-град = 1,163 вт/м2 - град.
Коэффициент теплопроводности (X) — количество тепла, передавае-
мое в единицу времени при разности температур в один градус на еди-
ницу толщины стенки, перпендикулярной направлению теплового по-
тока (ккал!м - ч • град):
1 ккал!м • ч - град = 1,163 вт/м- град.
Единицы измерения
Меры длины
Основная единица — метр (м);
1 км (километр) = 1 000 м;
1 м (метр) = 10 дм = 100 см = 1000 мм;
1 дм (дециметр) = 10 см = 100 мм;
1 см (сантиметр) = 10 мм = 0,01 м;
1 мм (миллиметр) = 0,001 м;
1 мк (микрон) = 0,000001 м;
1 дюйм = 25,4 мм;
1 фут = 30,48 см;
1 миля = 1,609 км.
7
Меры площади
Основная единица — квадратный метр (ж2);
1 л/2 = 100 дм2 = 10 000 см2;
1 га (гектар) = 10 000 м2.
Меры объема
Основная единица — кубический метр (м3);
1 м3 = 1000 дл/3 = 1 000 000 см3 = 1000 л;
1 дм3 (кубический дециметр) = 0,001 м3 = 1 л;
1 л = 0,001 м3 = 1000 см3.
Меры массы
Основная единица — килограмм (кг);
1 т (тонна) = 1000 кг;
1 ц (центнер) = 100 кг;
1 кг (килограмм) = 1000 г.
Меры массового расхода
1 т/ч (тонна в час) = 0,2778 кг/сек ж 0,278 кг/сек;
1 кг/ч (килограмм в час) = 0,000278 кг/сек.
Меры объемного расхода
1 м31ч (кубических метров в час) = 0,000278 м3/сек.
Мера силы (силы тяжести)
1 кГ(кгс) = 9,80665 н (точно) 10 н.
Удельный вес
1 кГ/м3 (кгс/м3) = 9,80665 н/м3 & 10 н/м3.
Единицы давления (механического напряжения)
1 ат (атмосфера техническая) = 1 кГ/см2 (кгс/см2) = 10 м вод. ст. =
= 0,981 бар = 735,6 мм рт. ст. = 98066,5 (^ 100 000) н/м2 =
= 100 кн!м2 = 0,1 Мн/м2;
1 бар = 1,02 ат;
1 кГ/м2 (кгс/м2) = 1 мм вод. ст. = 9,80665 н/м2 » 10 н/м2;
1 м вод. ст. = 9,80665 кн!м2 « 10 кн!м2;
1 мм рт. ст. = 133,322 к/л? « 133,3 н/м?;
1 н/м2 = 0,102 мм вод. ст. — 0,0075 мм рт. ст.;
1 дан/м2 = 10 н/м2 = 1,02 мм вод. ст. = 0,075 мм рт. ст.;
1 кн/м? = 1000 н/м2 — 0,0102 кПсм2 (ат) = 102 кГ/м2 =
= 7,5 мм рт. ст. = 102 мм вод. ст.;
1 Мн/м2 = 1 000 000 н/м2 = 10 кГ/см2 (кгс/см2) = 10 ат =
= 100 м вод. ст;
1 атм (атмосфера физическая) = 760 мм рт. ст. = 1,033 кПсм2 =
= 101 325 н/м2.
8
Единицы работы, энергии и количества тепла
к Г -м (килограмм-сила-метр) = 9,80665 дж;
л, с.-ч (лошадиная сила-час) = 2,648 Мдж = 632 ккал;
квт-ч (киловатт-час) = 3,6 • 106 дж = 3,6 Мдж = 860 ккал;
Мвт-ч (мегаватт-час) = 3,6 Гдж;
кал (калория) = 4,1868 дж (точно) 4,19 дж;
ккал (килокалория) = 4186,8 дж & 4,19 кдж;
Мкал (мегакалория) = 4,1868 Мдж & 4,19 Мдж;
Гкал (гигакалория) = 4,1868 Гдж ж 4,19 Гдж;
дж (джоуль) = 1 н*м = 1 вт-сек;
кдж (килоджоуль) = 1000 дж = 0,278 вт-ч = 0,239 ккал;
Мдж (мегаджоуль) = 1•106 дж = 0,278 квт-ч = 0,239 Мкал;
Гдж (гигаджуоль) = 1-Ю9 дж = 0,278 Мвт-ч = 0,239 Гкал;
кдж!кг (килоджоуль на килограмм) = 0,239 ккал/кг.
Единицы мощности
I вт (ватт) = 1 дж!сек = 0,860 ккал/ч;
I кет (киловатт) = 1 000 вт = 860 ккал/ч;
I Мет (мегаватт) = 1 000 кет = 1 000 000 вт;
I л. с. (лошадиная сила) = 735,499 вт (точно) « 736 вт =
— 0,736 кет;
I ккал/ч (килокалория в час) = 1,163 вт.;
I Мкал/ч (мегакалория в час) = 1,163 кет;
I Гкал/ч (гигакалория в час) = 1,163 Мет;
I кГм/сек (килограмм-метр в секунду) = 9,800665 вт.
Удельный расход топлива
I г/л. с. ч (грамм на лошадиную силу в час) = 0,3777 г/Мдж;
I кг/л. с.-ч. = 377,7 г/Мдж;
I кг/квт-ч = 277,8 г/Мдж.
Удельный расход тепла
I ккал/л. с.-ч = 1,582 • 10~3 дж/дж;
I ккал/квт-ч = 1,163-10~3 дж/дж.
Глава -II
ТОПЛИВО
т
1 опливом называют вещество, которое при сгора-
нии выделяет значительное количество тепла и используется как ис-
ннннк получения энергии.
9
В практических условиях в качестве топлива применяют различ-
ные природные и искусственные сложные органические соединения
в твердом, жидком и газообразном состоянии.
К природному твердому топливу относятся: дрова, торф, горю-
чие сланцы, бурые и каменные угли, антрациты, полуантрациты и др.;
к искусственному — каменноугольный кокс, брикеты, древесный
уголь, угольная пыль, опилки и др.
К жидкому топливу относится мазут.
Из газообразного топлива наиболее распространен природный газ.
Вид топлива для вновь проектируемых и реконструируемых ко-
тельных устанавливается планирующими органами. Расчетные харак-
теристики топлив принимаются поданным нормативного метода тепло-
вого расчета котельных агрегатов, разработанного ВТИ, или по харак-
теристике топлива конкретного месторождения, указанного в задании
на проектирование.
Для котельных, располагаемых в жилых районах, рекомендуется
применять газ, высокосортное твердое топливо малосернистый мазут.
Для котельных с годовым расходом природного газа до 10 млн. м3
работа на другом виде топлива не предусматривается.
При годовом расходе природного газа более 10 млн. м3 необходи-
мость работы котельной на другом виде топлива (мазут или твердое)
устанавливается планирующими организациями.
При переводе работы котельной с твердого топлива на газообразное
при необходимости следует сохранять в качестве другого вида топлива,
твердое. Применение в этом случае мазута должно быть обосновано.
1. ЭЛЕМЕНТАРНЫЙ СОСТАВ ТОПЛИВА
Состав и качество топлива определяется в специальных лаборато-
риях химическим и механическим анализами средней пробы партии
топлива.
Топливо (твердое и жидкое) в том виде, в каком оно поступает к
потребителю, называется рабочим. Оно состоит из следующих эле-
ментов: углерода (С), водорода (Н), серы летучей (SJ, кислорода (О),
азота (N), золы (Л) и влаги (W). Все эти элементы указываются в
процентах по весу.
К горючим элементам всякого топлива относятся углерод, водород
и летучая сера. Кислород и азот, химически связанные с другими эле-
ментами, относятся к внутреннему балласту, а зола и влага — к внеш-
нему балласту топлива. Балласт ухудшает качество топлива.
Углерод. При полном сгорании 1 кг чистого углерода выделяются
33 910 кдж (8100 ккал) тепла. Углерод является основной составляю-
щей горючей массы всякого топлива и находится в нем в виде сложных
органических соединений с водородом, кислородом, азотом и серой.
Водород. При полном сгорании 1 кг водорода с образованием во-
дяного пара выделяются около 121510 кдж (29000 ккал) тепла, а
с образованием воды 142 880 кдж (34 100 ккал).
Сера. При полном сгорании 1 кг серы выделяются 10 475 кдж
(2500 ккал) тепла.
10
В топливе сера содержится в трех видах: органическая Sop, кол-
чеданная SK (в виде железного колчедана Fe S2) и сульфатная Sa.
Органическая и колчеданная сера составляет так называемую го-
рючую летучую серу
5л = 5оР + Зк«/0.
Сера сульфатная является окислом, поэтому в горении она не уча-
ствует и входит в состав золы.
Наличие серы в топливе крайне нежелательно, так как при ее сго-
рании образуется серный газ, вредно действующий на людей и металл
котельного оборудования.
5общ = 5л + 5а°/о-
Влага. В рабочем топливе влага (W) состоит из поверхностной
(внешней) влаги №вн и гигроскопической (внутренней) Wa:
WP = WBH+Wa»/O.
Внешняя влага удаляется из топлива путем естественной сушки
в помещении при температуре 18—20° С. Внутренняя влага удаляется
при сушке воздушно-сухой пробы топлива в сушильном шкафу при
температуре 105° С.
Зола представляет собой смесь различных минеральных веществ,
попавших в топливо в процессе его образования (внутренняя зола)
и в результате механического загрязнения топлива при его добыче,
транспортировке и хранении (внешняя зола).
При сжигании твердого зольного топлива возникают затруднения,
обусловленные плавлением золы и образованием шлака, обладающего
определенной плавкостью и вязкостью в зависимости от состава золы
и температурных условий. Расплавленный шлак ухудшает работу
слоевых и факельных топок, разрушает огнеупорную обмуровку.
При последующей грануляции твердый шлаковый унос из топки загряз-
няет конвективные элементы котла.
Зола характеризуется тугоплавкостью, под которой понимается
температура в °C: начала деформации (^), начала размягчения (/2) и
начала жидкоплавкого состояния (/3).
По внешнему виду нелетучий остаток разделяется на три сорта:
порошкообразный, слипшийся и спекшийся.
Зола называется легкоплавкой, если температура ее плавления не
достигает 1 200 °C, от 1 200 до 1425 °C — среднеплавкой, а выше
1425° С — тугоплавкой.
Кислород. Наличие кислорода в топливе нежелательно, так как
будучи химически связанным с углеродом и водородом, эти веще-
ства в какой-то степени являются уже окисленными и в горении не
участвуют. Кроме того, кислород связывает, т. е. обесценивает, часть
водорода топлива.
Азот, как инертный газ, при сгорании топлива выделяется в сво-
бодном состоянии.
11
Состав различных масс топлива
рабочая масса:
Ср + Нр+ Sp +Op + Np+ Др + Гр = 100°/о. (II. 1>
Если удалить из рабочей массы влагу U% то получится сухая
масса.
Сс + Нс+ SS+ Oc+Nc+ Ас = 100%. (11.2)-
Безводное и беззольное топливо называется горючей массой
Сг + Нг + Бгл + Ог + Nr + Nг =- 100%. (11.3)
Органическая масса отличается от горючей отсутствием в ней кол-
чеданной серы SK
С°+Н°+ S°p+ 0°+№=ЮО%. (II.4)
Аналитическое (воздушно-сухое) топливо
Са + На+ Sa+ Oa+Na+ Да + №а = 100%. (II.5)
Пересчет состава топлива с одной массы топлива на другую произ-
водят при помощи коэффициентов, приведенных в табл. II. 1.
Примеры пользования табл. II. 1
1. Известен состав сухой массы топлива, требуется определить со-
став рабочего топлива.
В соответствии с табл. П.1
Ср=Сс>2^ о/о; (П 6> Нр = № 100~0ГР% и т. д. (II.7)
2. Известен состав рабочего топлива, требуется определить горю-
чую массу.
В соответствии с табл. II. 1:
(? = Ср —%; (Ц.8> 10 — (Ц7Рд-ДР) ' ’ НГ=НР ^2. — % и т. д. (II.9) 100 —(и/РД-ДР) ' f
3. По составу аналитической массы определить состав органиче-
ской массы. С° = Са 10°— —% и т. д. (11.10) 100—(8а+и7а + Д“) v f
Пересчет состава топлива с влажностью и зольностью Лр на
другую влажность U7? и зольность Л? производят по уравнениям:
Ср = Ср--- %;
100 —uzp
(П.И)
12
Таблица 11.1
Коэффициенты для пересчета состава топлива
Заданная масса топлива Искомая масса топлива
рабочая | сухая | горючая | органическая | аналитическая
Рабочая 1 100 100 100 100—wa
100—«7р loo—(uzp+лр) 100—(5р + ДР + 1ГР) 100— UZP
Сухая 100 —«7Р 1 ' 100 100 100—Га
100 100 — лс 100-(5^ + .4с) 100
Горючая 100—(№Р + Л₽) 100—Ас 1 100 100—(1Ра + Да)
100 100 100— 100
Органическая .... 100—(Sp4-ITp + 4p) 100— (s^ + ^c) 100— 1 100— (5* + №а + Да)
100 100 100 100
Аналитическая . . . 100—Я7Р 100 100 100 1
100— 100—Га 100 —(Ц7а4-Ла) 100—(£“ + №а4-Ла)
СР = СР ——%; (11.12)
100—ДР '
H? = HP 100~Г1 %; (И. 13)
100 — U^P л
inn__ A P
H? = HP--------i % и т. д. (11.14)
100 — 4p
Для оценки топлива при расчетах к эксплуатации удобно поль-
зоваться так называемыми «приведенными» характеристиками золь-
ности Лп, влажности Wn и серности Sri, отнесенных к 1000 ккал рабо-
чего топлива:
Я" = 1000 -41 %; (11.15)
Г" =1000— %; (11.16)
qp -
sp
Sn = 1000 — %; (11.17)
QS
где Q2 — рабочая низшая теплота сгорания топлива в ккал/кг.
Классификация топлива по содержанию внешнего балласта при-
ведена в табл. II.2.
Таблица II.2
Классификация топлива по содержанию внешнего балласта
Содержание внешнего балласта
по зольности по влажности
Содержание приве- денной золы Дп в % Характеристика топлива Содержание приведенной влаги Wn в % Характеристика топлива
4П<4 Дп = 84-10 Дп = 204-40* Малозольное (антра- циты, каменные угли) Высокозольное (бурые угли) Высокозольное (слан- цы) №п<3 №п=3-?-8 №п>9 Маловлажное Средневлажное Высоковлажное
Летучие горючие вещества. При сжигании топлива в летучие ве-
щества переходят влага, кислород, азот, летучая сера и различные
соединения углеводородов. Выход летучих за вычетом содержания
влаги принято относить к горючей массе топлива и обозначать Vr%.
Состав и величина выхода летучих оказывают большое влияние на
процессы воспламенения и горения топлив. По выходу летучих все
топлива делятся на две группы: пламенные и тощие.
14
2. ТЕПЛОТВОРНАЯ СПОСОБНОСТЬ ТОПЛИВА
Наиболее важной теплотехнической характеристикой топлива яв-
ляется теплота его сгорания, т. е. количество тепла, выделяемого при
полном сгорании единицы веса твердого или жидкого или единицы
объема газообразного топлива.
Теплота сгорания твердого и жидкого топлива определяется в ла-
боратории в специальном приборе — калориметрической бомбе. Опре-
деленная таким способом теплота сгорания называется калориметри-
ческой теплотворной способностью по бомбе. Различают две теплоты
сгорания рабочего топлива: высшую Qp (ккал 1кг), которая немного
ниже теплоты сгорания по бомбе, и низшую Qp (ккал 1кг).
Высшая теплота Qb получается при полном сгорании 1 кг топлива
с превращением в жидкость всех водяных паров, выделившихся в про-
цессе сгорания.
В действительности водяные пары, находящиеся в дымовых газах,
не конденсируются, а выбрасываются в атмосферу, поэтому теплоту
сгорания топлива, которая получается в обычных практических усло-
виях, называют низшей теплотой сгорания и обозначают Qp. Связь
между высшей и низшей теплотой сгорания определяется формулами:
Qh = Qb — 6 (9Нр + Ч7р) ккал/кг\ (11.18)
Qh = Qb — 54НС ккал/кг\ (11.19)
Qh = Qb—54НГ ккал/кг. (11.20)
Низшая теплота сгорания любой массы топлива может быть выра-
жена через низшую теплоту сгорания других масс этого топлива по
следующим формулам:
QS = Qn 1ОО~(1оОР + ЛР) -6 Wp ккал/кг-, (11.21)
QP = QCH 100-^"—бГР ккал/кг. (П.22)
При пересчете высшей теплоты сгорания 6 IFP в этих формулах
исключается.
Пересчет теплоты сгорания рабочего топлива с влажностью
при изменении влажности на IF? производится по формуле
юо__ггр
QhP, = (QE+ 6Г>) —-1—GUZ? ккал/кг. (11.23)
Низшая теплота сгорания рабочего твердого и жидкого топлива,
если известен его элементарный состав, может быть определена по фор-
муле Д. И. Менделеева:
Qh = 0,339Cp+ 1,03HP + 0,109(SP—0P) —0,025 lFp Мдж/кг (11.24)
или
81CP + 246HP + 26(SP—Ор) — 6U7₽ ккал/кг, (11.25)
15
где Ср, Нр, Ор, Sp, — соответственно содержание углерода, водо-
рода, кислорода, серы и влаги, входящих
в состав топлива, в %.
Низшую рабочую теплоту сгорания дров подсчитывают по формуле
проф. К. В. Кирша
QP = 4400 — 50ккал/кг. (11.26)
Характеристики некоторых твердых и жидких топлив приведены
в табл. 11.3.
Газообразное топливо представляет собой смесь горючих и негорю-
чих газов, содержащую некоторое количество водяных паров, а иногда
смолы и пыли. Оно подразделяется на природное (естественное) и ис-
кусственное.
Состав газообразного топлива указывается в процентах по объему
в кубических метрах сухого газа, приведенного к нормальным физи-
ческим условиям (0°С и 760 мм рт. ст.). Состояние газа, приведенного
к 20° С и давлению 760 мм рт.ст., принято называть стандартным га-
зом. Содержание примесей в газе указывается в грамм-кубических
метрах (г/м3) сухого газа*.
Теплота сгорания 1 м3 газообразного топлива определяется в лабо-
ратории или подсчитывается для сухого газа по формуле (11.27) как
сумма произведений объемных долей отдельных горючих газов на теп-
лоту сгорания:
Qh = 0,01 [Qh2sH2S4-QcoCO + Qh2H2 +
+ S(QcwHrtCwHn)] ккал/м3, (11.27)
где Qh2s, Qco, Qh2, QctnHn— теплота сгорания отдельных газов,
приведенных в табл. 11.4, в ккал/м3\
H2S, СО, Н2, Ст Нп—газы, входящие в состав газообразного
топлива, в процентах по объему (см.
табл. 11.33).
Рабочая низшая теплота сгорания газообразного топлива может
быть определена по формуле
qp- см = 30,18СО + 25,79Н2 + 85,55СН4 + 135,9С2Н2 +
+ 141,07С2Н4 + 152,26С2Н6 + 205,41С3Н6 + 222,1С3Н8 +
+ 271,2С4Н8 + 295,6 С4Н10 + 394,5СЬН12 + 67,2H2S ккал/м3, (11.28)
где СО, Н2, СН4, С2Н2, С2Н4 и т. д. — содержание отдельных газов
в топливе в процентах по объему.
* В справочнике во всех расчетах, таблицах и формулах характеристики
воздуха, газа и продуктов сгорания указаны (если это не оговорено особо) при
нормальных физических условиях, т. е. при 0° С и давлении 760 мм рт. ст
16
Смеси топлива
При сжигании смеси топлива (двух твердых топлив или твердого
и жидкого) теплоту сгорания определяют по формуле
QhCm = Qh’ m' + Q?}"(1— т') ккал!кг> (11.29)
где и Qh — рабочая низшая теплота сгорания топлив смеси
в ккал!кг\
т — весовая доля одного из топлив.
Если смесь задается в долях тепловыделения каждого типа топлива
|<> переход к весовым долям производится по формуле
где q' — доля тепловыделения одного из топлив.
Для смеси твердого или жидкого топлива с газообразным
расчет для удобства ведется не на 1 кг смеси топлива, а условно
ни I кг твердого (жидкого) топлива с учетом количества газообраз-
ного топлива (л*3), приходящегося на 1 кг твердого или жидкого
топлива по формуле:
Qhcm = Qif + xQh ккал/кг, (11.31)
1 де Q!icm— условная теплота сгорания смеси в ккал!кг\
— низшая теплота сгорания твердого или жидкого топлива
в ккал!кг\
— низшая теплота сгорания газообразного топлива в ккал/м3\
х — количество газообразного топлива в м3, приходящееся на 1 кг
твердого или жидкого топлива:
х = м*/кг. (11.32)
Условное топливо
Теплота сгорания различных топлив неодинакова; наряду с этим
и uibhchmocth от засоренности золой и содержания влаги даже для
одного и того же вида топлива может резко колебаться. Поэтому для
|мнможности получения сравнимых величин при составлении топлив-
ных балансов введено понятие «условного топлива».
Условным является топливо, теплота сгорания которого равна
29330 кдж!кг, или 7000 ккал!кг.
Для пересчета расхода натурального топлива Вн в условное Вусл
Qp
1Н1ДО умножить величину Вн на отношение у—
Qp
Вусл = Вн-^ кг. (II.33)
усл н 7000
При планировании расхода топлива можно пользоваться средними
калорийными эквивалентами, приведенными в табл. II.3.
У .hiK. 2152 17
Расчетные характеристики некоторых твердых и жидких топлив СССР.
Район и месторож- дение Марка или сорт Состав рабочей массы топлива в % Низшая теплота сгорания Qp
влага зола сера колче- данная сера орга- ническая углерод водород азот кислород в Мдж/к.г <\» с ье со
U7P ДР SP к SP ор ср нр NP ор
Ископаемые угли Донецкий бассейн д 13 19,6 2,4 1,6 50,6 3,7 1,1 8 20,28 4840
То же г 7 15,8 1,9 1,4 62,1 4,2 1,2 6,4 24,72 5900
» Пж 6 18,8 3 ,6 62,4 3,8 1,1 4,3 25,06 5980
» Т 5 15,2 1,8 0,9 70,6 3,4 1,2 1,9 27,44 6550
» ПА 5,5 15,1 1,3 0,7 72,3 2,8 1 1,3 27,11 6470
» AM и АС 5 13,3 1 0,7 76,4 1,5 0,8 1,3 27,24 6500
» АРШ 6 16,9 1,2 0,6 71,7 1,4 0,8 1.4 25,56 6100
» АШ 7 16,7 1,1 0,6 70,5 1,4 0,8 1,9 25,18 6010
» ППМ 11 40,1 3,3 0,5 38,6 2,6 0,8 3.1 15,29 3650
» ., Шлам 20 16 1,6 0,7 54,4 3,2 1 3,1 21,24 5070
Кузнецкий бассейн Анжеро-Судженское ПС 6,5 12,2 0 ,6 74 3,5 1,5 1,7 28,24 6470
Кемеровское . . . . к-пс-сс 9 15,5 0,5 64,9 3,8 1,5 4,8 25,10 5990
Кемеровское . , . . пс-т 8 14,7 0,5 70 3,3 1,5 2 26,65 6360
Ленинское д 10 5 0,4 67,2 4,7 2,0 10,7 26,4 6300
» г 9 10 0 ,6 66,1 4,6 2,2 6,6 26,15 6240
Прокопье вско-Кисе- левское СС30 7 7,4 0,4 71 4,5 2,0 7,7 27,82 6640
То же СС22 6 10,3 0,4 73,2 3,9 1,8 4,4 28,37 6770
» сс14 • 5 11,4 0 ,4 74,2 3,6 1,8 3 28,62 6830
Араличевское . . . т 7 16,7 0,6 68,3 3,1 1,5 2,8 25,68 6130
» ... ппс 4 25 0,5 60,4 3,6 1,8 4,7 23,72 5660
Карагандинский бас- сейн пж-пс 7,5 25 0,8 57 3,4 0,9 5,4 22,29 5320
То же Б 26 17 0 ,6 41,9 2,7 0,5 11,3 15,17 3620
Подмосковный бас- сейн Б 33 23,5 1,7 1.2 29,1 2,2 0,6 8,7 10,52 2510
Печорский бассейн . пж 7 18,6 0,4 0,5 62,5 3,9 1,7 5,4 24,85 5930
То же- д 11 24,9 1,9 0,6 47,4 3,2 1,3 9,7 18,18 4340
УССР, Правобережье Александровское, Звенигородское, Коростышевское и др Б 53 14,1 0,7 1,9 21,1 1,9 0,2 7,1 6,91 1650
18
32,1 13,1 1,2 2,5 1,4 7,2 1,1 0,9 0,7 1,1 0,7 ’ф СТ СО СТ со со — — о о ’со со оо со 1 0,8 2,7 влажность 11риведе пые хара теристи! рабочег топлив<
00 СЛ СО <D 4^ ф*. Ф- tO — — — — о to to — со — to to to to to со ГО Ф» зольность
СЛ *4 4^ -4 -4 ^ 4 -4 Ci 00 00 СО (Л 00 to 00 00 co оо — □ ° S ?
60 СО СО 4^ CD — СЛ Ф- tO О 00 to — — to СО 00 — Ф* tO О со Ф — to- co о ст со сл co co ООФФФОО — 00 оо to оо СО оо Выход летучих на горючую массу в %
1265 О О СО СП СП СП ООО О СО о to о сл О to I CO 1 CD О 1 О 1 о о о — ~ о — о со о со сл о о о о о 1060 1060 1070 1070 1100 1075 СТ — СТ) О О о 1050 1050 начало деформации W >-i P *ч 45
1300 — ГО СП со to о О СП о to X о сл о о СО СО I СО I О СТ 1 -4 1 о о сл to to to to со О О Ф О Ф о о о о о to — — — — — to to to to — to СЛСЛООЧФ о о о о о о to — оо to О о 1150, 1150 J*- начало раз- мягчения едние 1ерат] лавле )ЛЫ в
1325 — to сл СП 00 о ООО to X to -4 сл сл СО Ф 1 СО 1 СЛ 00 1 О 1 о сл о tO tO СО СО Ф СЛ ОО ФФ о о о о о to to to to to to *4 CD СЛ СЛ О CD СЛ О О О О о to to о о 1220 1200 начало жид- ко- плавкого состояния
пр □ ОД чз я тэ Пр опппо Д 43 я я я Сп Сп Сп или Пр Сп или Пр Сп поДДДДо я Я 43 43 45 45 я Сп, Спл Пр, Сл или Сп, Спл ,Вс Пр, Сл или Сп Характери- стика нелету- чего остатка топ лива (кокса)
to ф- ст to ф» сл СТ СТ "4 *4 *4 СТ СТ ^4 СТ *4 СЛ Ф СТ СТ *4 *4 •>4 СТ ст СЛ
,23 00 фх О ГО 4^ 00 О 00 о to — 00 СЛ Ф« to CD to to — ст CD 00 О СТ Ф 00 СЛ Ф *4 СТ — СТ *4 to to ст ст со ст — to СЛ — оо ,53 ,35 'о воздуха о
0,41 о — о cd — сл *4 ст 1,07 0,79 ►—к — tO Ф СО СО СО 00 "4 СО to to со to со > ф ст — to со СТ -4 СО СО Ф СО ОО сл ОО сл Ф СТ 614 1,18 0,97 уког трехатомных газов я о сг II “ m
1— со сл го СО Ф» 4^ СЛ СЛ СЛ СЛ сл сл сл сл сл Ф оо сл СЛ СЛ СЛ сл сл сл 4^- 'Со ^2 о
о 00 — СО to ст to о со СО Ф» СО 00 *4 СЛ *4 СЛ ф ф ст to со *4 СЛ 00 СЛ — Ф tO tO СО -4 СТ 00 00 Сл СЛ CD *4 ,23 (2о азота здуха и юрания в м*!кг
0,91 рр ° СлЪ-\1 *4 to о о СТ СП о ст О О О О О СЛ СЛ СЛ СТ *4 СЛ Ф 00 СО ст о о о о *4 *4 СТ СТ СТ СО СТ 00 Ф СО о о о о о о ’*4 Ф СО СО ОО сл СО СЛ Ф Ф О о СЛ СТ ст 99‘0 99*0 VH О n2v водяных паров
3,08 сл ст со to ^4 ст coco to 4^ СТ -4 (О — СО СЛ to СО 00 -4 00 Ю СО *4 00 7,89 7,11 7,47 7,47 7,44 СТ Ф СТ *4 -4 -4 to сл CD СТ Ф СТ — to ОО Ф оо сл 6,96 7,6 7,0. 5,86 дымовых газов про- при
0,64 ООО О 00 00 to cd — 0,93 0,79 О О О О О СО 00 СО 00 00 *4 СО СО *4 о о о о о 00 00 00 00 00 00 to СТ СО со — — ст ст 1 СТ СТ "cD СТ 1 оо — CD CD О о 00’со ст — О 00 00 0,83 Насыпная масса (насыпной вес) в т/м3
О ООО О о ООО о о ст ст ст ст ст О О О О О О о о О о о
,236 СТ 00 СО to 4^ СЛ *4 00 ,76 ,517 00 00 СО СО СО О *4 -4 СТ Ф 00 СТ СТ *4 СО 00 СО со 00 СО СО СТ СТ СТ — оо ст со -4 СЛ 00 00 СТ СТ to to СТ *4 tg to ,854 ,936 ,843 ,691 0002 Их J.H9I -ЕЯ -ИЯМ VI4F ало- ий-
1 сл — to to со СП to ЬОСЛ 1 ’-4 CD Ю О СО to 1 1 со СТ СО СО — О СТ — 1 СЛ СО 1 00 00 СТ СД оо ф^ ст 1,05 1,13 Лабораторный коэффициент размолоспособности (по данным ВТИ)
Объемы' воздуха и продуктов при 0QC и 760 мм рт. ст. [24 и 25]
s
p
0Э
Состав рабочей массы топлива в % Низшая теплота сгорания Qp VH
Район и месторож- Марка или
денне сорт к о х ° о а я х со о СХ Q. О
U со со ® <0 (У V О Ь Ч
СО Ч СХ® сх^ ч С=( О о
е о ojcoojs^- о сп® £
и СП CJE(CJX и СО X
1 e
IVР др SP S(% СР HP np op m <n
Западная Украина
Золочевское (Тро-
стянецкое) . . . . Б 37 18,9 1,2 2,4 28,2 2,3 0,4 9,6 10,14 2420
Коломыйское . . . . Б 20 24 2,4 1,237,8 3,1 0,6 10,9 14,29 3410
Львовско-Волы некое Г 10,5 22,4 0,5 0,554 3,5 0,9 7,7 20,74 4950
Закарпатская
Украина
Мукачевское (Иль-
ницкое) Б 45 24,8 0,4 19,6 1,8 0,3 8,1 6,29 1500
Башкирская АССР
Бабаевское (Ермола-
евский разрез) . . Б 52 9,6 0,3 0,4 26,7 2.5 0,2 8,3 9,39 2240
Урал
Кизеловское . . . . Г 5,5 29,3 3.2 1,950,9 3,7 0,8 4,7 20,82 4970
» .... Д 5,5 26,5 4,6 51,7 3,8 0,9 7 20,95 5000
» .... ППМ 11 35,6 8 I 1,537,9 2,9 0,9 2,2 16,17 3860
Богословское . . . . Б 28 21,6 0,3 34,3 2,4 0,6 12,8 11,9 2840
Челябинское . . . . Б 17 24,9 0,71 0,541,8 3 1 11,1 15,8 3770
Буланашское . . . . Г 10 18 0,5| 0,658 -1 1,1 7,8 22,88 5460
Егоршинское . . . . А 5 20,9 0,4 66,7 2,7 1 3.3 24,64 5880
Грузинская ССР
Ткварчельское . . . ПЖ 10 34,2 1,3 0,544,1 3,3 0,9 5,7 17,51 4180
Тквибульское . . . . Г 11 26,7 0,7 0,7 48 3,6 0,9 8,4 18,73 4470
Гелати Б 11 40,1 1,5 0,534,2 2,5 0,7 9,5 12,86 3070
Ахалиикское . . . . Б 20 38,4 0,6 0,5 28,1 2,4 0,5 9.5 10,35 2470
Казахская ССР
Иртышское (Экибас-
туз) . СС 8 36,8 0,4 0,4 44,2 2,9 0,8 6,5 16,97 4050
Ленгеровское . . . Б 27 14,6 1,3 0,844,4 2,6 0,4 8,9 16,13 3850
Кушмурунское . . . Б 35 13 1,5 37,7 2,8 0,6 9,4 13,53 3230
Узбекская ССР
Ангрен Б 35 11 0,7 (7,741,9 2 0,4 8,3 14,46 3450
20
Го| 1.7 7 10,8 ос со tc кз 05 СЛ rf» со Ос сл со СО *— — ГС 15,3 15,9 2,1 'а влажность Приведен- ные харак- теристики рабочего топлива
3,2 фк СО 00 00 СО СЛ СО О 00 сл •— nd СО СО 05 4 со сл сл Сл СО 05 05\э со 1о 4,3 16,5 СП О Оо Лп зольность
со СЛ 45» СО С О ND СО СО оо о СО О СО 00 4» СЛ 4» 05 со 05 О со сл сл 00 СО 4 СЛ Выход летучих на горючую массу в %
1120 О О СО чьэш ООО ND СП 45» 45» СО О СЛ СЛ о о о о 1— Н-* >—‘ СЛ ND О — О — о о сл сл - со сл о о о о о о о 1120 1120 к- О О о со сл ООО начало деформации Средние перат} плавле золы
1210 1—‘ сл о со сл о сл СО 1 сл сл 00 1 о о о о о 1410 1410 1140 11350 [1150 1275 1500 1200 1280 — о — 00 СЛ ND ООО - начало раз- мягчения
1240 с© сл 4 СЛ О СЛ 1500 1500 1400 1450 1440 1170 1400 1220 1300 1500 1220 1310 1 1150 1070 1210 качало жид- ко-пла вко- го состояния о8?"1 - £
□ Пр или Ссп Пр Пр ДЭпР Сп Пр, Ссп Сп г Ссп Пр Пр Пр стика неле- тучего остат- ка топлива (кокса) Характери-
45» 4^ ND СО 45» 45» 05 СЛ 4» СО 4» СЛ СЛ ND 1—1 СО ND
О СО ,51 .41 00 ф» СО 05 05 СЛ СО 4 СЛ "с© >—ND СО СЛ СЛ СЛ СО 00 4 00 ND ND .78 СО 05 1 со'со 45» ND 'о воздуха О * ег»
0.79 . ° ° 1 00 00 4» СО О О О О СП 05 СО 00 со сл 4» *— •— О О О *— О ND О 4 05 4 СО СЛ СО СО 4» 4 СО 0,5 0,37 О О 1 м’ся со сл VRO„ трехатомных газов емы уктов а =
СО СО 00 to to со со СЛ 45» СО ND СО 45» 45» ND СО ND *-о» с
оо 1 4.СЯ СО 4 ND 4*СО 05 05 СО СЛ СО 4 СО СП "45» СО СО 00 45» »— СО 4 4 4 ND ,55 ,31 ,12 ZO азота со о )з
0,72 0,5 0,7 СОСО СЛ 45»'*О5СЛ 05 4 Ю 41 О О О О О О О 45» 05 05 05 СП Сл СЛ 05 »-» 4 СО ОО 4 0,97 0,79 о о 1 ъг, СП СП t/0 инго водяных паров ка и ания t3/«a
4,69 4,9 5,03 СО СО СЛ СЛ "со 00 45»Z— 4» СЛ 00 05 05 45» СО 4» СЛ СЛ СО 4* 4 СО 4 СО 'сО СО — 4 СЛ СО 3,67 2,71 3,62 4,51 дымовых газов про- при
0,74 о о 1 V® 00 о О О О О СО со СО со 41 СО 41 О О О О О О О СО 00 00 00 СО СО СО СО 00 45» 4 СЛ 05 0,69 0,75 0,71 0,87 Насыпная масса (насыпной вес) в т/м3
0,493 ООО 4» СЛ СЛ 05 СИ 4 — о О О о о СО 4» 05 СЛ СЛ СО СО СО СО СО со 4 О О О О О О О 00 4 СЛ 45» СЛ 4 4 4» 00 СО О СЛ •— •— СО 05 •— 4» 0,32 0,214 0,346 0,487 0,707 7000 ~ b m £ х’С J <О о ® £ er s s 3 • s ® . о
СО 1,3 1,43 1,41 1,37 0,98 4» СО | | СЛ СО СЛ оо 0,85 1,45 Лабораторный коэффициент размолоспособности (по данным ВТИ)
Продолжение табл. II.3
Район и месторож- дение Марка или сорт Состав рабочей массы топлива в % Низшая теплота сгорания
ОТ га Ч со зола сера кол- чеданная сера орга- ническая уг.лерод водород о СП от о о ч к X в Мдж/кг в ккал/кг
U7P ДР SPk SP ор СР НР NP ОР
Киргизская ССР Кизыл-Кия Б 27 11,7 1,4 0,4 46 2,6 0,6 10,3 16,76 4000
Сулюкта Б 21 11,9 0,5 0,1 51,7 2,7 0,5 11,6 18,44 4400
Кок-Янгак Д 15 17 1,2 0,4 52,7 3,5 0,7 9,5 20,32 4850
Ташкумыр д 13 11,3 0,8 59,4 3,8 0,9 10,8 22,84 5450
Таджикская ССР
Шураб . . . . . Б 26 12,6 0,7 46,7 2,5 0,5 11 16,55 3950
Красноярский край Канское (Ирша-Боро-
динское) Б 32 10,2 0,31 0,2 41,6 2,9 0,8 12 14,96 3570
Назаровское . . . . Б 40 7,2 0,6 37,2 2,6 0,4 12 12,82 3060
Хакасская aeth. об л
Минусинское . . . . Д 13 10,4 0,2 0,4 67,9 4,8 1,9 1,4 26,56 6340
Иркутская область Черемховское . . . Бурят-Монгольская Д 14 21,5 0,5 0,5 50 3,7 1 8,8 19,53 4660
АССР
Гусино-Озерское . ‘ Б 21 15,8 0,6 47,4 3,2 0,6 11,4 17,77 4240
Кемеровская область
Итатское Б 45 8,3 0,6 32,9 2,3 0,3 10,6 11,21 2675
Читинская область
Тарбогатайское . . . Б 25 13,5 3,1 0,6 45,5 3,1 0,8 8,4 16,97 4050
Черновское . . . . Б 33 7,4 0,5 44,7 3 0,8 10,6 16,38 3910
Арабагарское . . . Б 25 15 0,2| 0,5 42,6 2,9 0,8 13 15,59 3720
Букачачинское . . . Г 8 12 0,6 65,6 4,4 0,9 8,5 25,73 6140
» .... Д 12 10 0,5 60,8 4,3 0,9 11,5 23,51 5610
Хабаровский край
Райчихинское . . . Б 37 9,5 0,2 37,8 2,3 0,5 12,7 12,86 3070
Кивдинское . . . . Б 37 13,2 0,2 38,8 2,1 0,6 8,1 11,9 2840
Ургальское (Бурея) Г 5 31,4 0,3 50,9 3,8 0,8 7,8 20,36 4860
Приморский край
Сучанское .... Г 7 27,9 0,5 54,7 3,4 0,9 5,6 21,08 5030
» ПЖ 6 21,6 0,4 61,9 3,6 1 5,5 23,97 5720
22
— *- СО ND ND — а> 00 СЯ о СП 00 ND С4 CD СТ> ND СО 4» СТ> —* — — со Ч 4^ ND 00 — О 4^ — 00 00 □ влажность Приведен ные харак- теристики рабочего топлива
СОСЯ СТ> ►£► СО — ND 4^ — СО со СО 4^ — ND ND СО СО СО ND ND 00 СП СЛЬО — оо О Id СО I— Ч СТ> Ст> СО СО ND '*>--Слч1о □ золь кость
ND СО 4»-СО 4» 4» 4*. 4*. 4»- 4»- 4»- 4*. 4*. СО СО СО СО СО CD СП ND — СО ND 00 СЛ ND СО СО СО СЛ ND 00 CD СЛ Ч Ч СЯ 00 л Выход летучих на горючую массу в %
— I СО О О OWOOO — О н- — ND»— — ND — — О СО 1 4 СЛ CD СЛ О Ч СЛ СЛ СЛ СЛ СО СЛ СЛ СЛ ND О О СО СЛ О ООО ооооо о о о о оо о оооо начало деформации Средние тем- пературы плавления золы в °C
СО j СЛ ND ND — СО — — ND ND »—1 ND СО СО ГО ND СО ND tO — ol 0 0 4^ СЛ О О СЛ О *4 0 4» О СЛ СЛ о О СЛ СЛ о О ООО ооооо о о о о оо о оооо 4* начало размягчения
СО I СЛ ND ND — СО ND ND ND ND ND ND CO CO ГО ND CO CO ND — СЛ 1 ОСЛЧ ЧСЛ-О^ 00 ND *4 СЛ О)Ч CO СЛ СЛ 00 СЛ О О О СЛ ООООО О О СЛ О оо о оооо .7- начало жид- ко-плавкого состояния
□ □ XD Пр рдд §рддд □ □ О О ДД □ °8ДЗ ЯД Д TD "О “ Д’0’0X1 TD XD д д TDXD XD ТЗ XD П О о Г) Д Д Характери- стика неле- тучего остат- ка топлива (кокса)
СЯ СЛ СЛ СО СО О) о 4^- 4^ 4^ 4* СЛ 4 4^ 4>- СЛ СЛ 4* 4^ ND О ND Ч СЛ — Ч — 4» *4 1 Ч — ND 1 О 4^ CD СО CD СЛ СО 00 4^0 00 4^ СЛ СО — *4 00 CD Ч О СЛ СЛ 'о воздуха Объемы воздуха и про- дуктов сгорания при а=1 в м3/кг
— ООО — — ООО О О — О О — — ОО — О СО Ч Ч — ND 00 00 00 1 00 CD ND 1 Ч 00 — СО 00 О) ND СЛ СО — 4^ СО 4^00 СО 4^ Ч 00 00 — ЧЧ uRO2 трехатомных газов
4^4^ 4* ND ND 4^ СИ СО СО СО СО 4^ СЛ СО СО 4^ 4^- СО СО СО 4^ —СО 00 00 СО ND СЛ Ч 1 Ч О Ч 1 ND СЛ Ч ND СО СЛ 00 СО 00 СП — СО СО 00 — ND ND CD Ч СО 4» — СО — СП 2° азота
ОО ООО ООООО ОООО О ОООО СЛСЛ СЛЧЧ ЧЧЧООЧ 1 СЯ О оо 1 ч о OOCD4 ООО Ч СЛ Ч СО ND ОО СО Ч — СО 00 00 0 4 V0 VH2O водяных паров
ОО СЛ 4^ 4* о ч 4* СЛ СЛ СЛ СЛ Ч 4>- СЛ О СЛ СЛ СЛ 40 4 4ND Ч ND Ч — 00 I ОО Ч 00 1 00 — СЛООСЛ — ND— 4^ СО О О 00 Ч 00 СЛ СО ND 00 -Го дымовых газов
ОО —оо ооооо о о о о оооо СОСО 40 00 00 00 Ч Ч 1 00 00 00 1 Ч 1 00 00 00 ч СО СО 4 CD WOO —С£) со СО О СО 00 ND 00 Насыпная масса (насыпной вес ) в т/м3
ОО ООО ооооо о о о о оо о оооо 00 Ч 0)4 4 ОО ОО СЛ СЛ СП СО 'сП "о СО 4^ СЛ СЛ Ч СЛ — ND COOW О Ч СО СЛ Ч 00 О СЯ О СО— СЯ Ч СО ND Ч Ч 4 0 00 — ч — 00 СО ND О О СЯ Ч 4^ 00 СО 00 — Озо -1 о о Кало- рий ный экви- ва- лент
о —— и-о —— — — о — — — — — — II ЪоКЭСО 1 СО CD ND О 1 ND СО Оо 1 ND СО NDOW4 04 СЛ Ч ND СО 00 4^ СЛ 00 00 О Лабораторный коэффициент размолоспособности (по данным ВТИ)
Продолжение табл 11.3
Район и месторож- дение Марка или сорт Состав рабочей массы топлива в % Низшая теплота с гора ния VH
влага зола сера колче- данная сера орга- ническая углерод водород а зот кислород в Мдж/кг в ккал!кг
U/P ДР Sp к SP ^ор СР нр NP ОР
Сучанское т 6 23,5 0,4 63,5 2,8 0,7 3,1 23,97 5720
Артемовское . . . . Б 28 21,6 0,3 35,5 2,9 0,8 10,9 13,07 3120
Таврическое . . . . Б 14 21,5 0,5 47,7 3,5 1 11,8 18,23 4350
Подгородненское . . Т 5 38 0, .3 49,9 2,6 0,6 3,6 18,94 4520
» . . СС 5 39,9 0, ,2 46,3 3 0,6 5 18,06 4310
Липовецкое . . . . Горючие сланцы* д 8,5 27,5 0, ,3 48,6 3,8 0,6 10,7 18,98 4530
Эстонская ССР . . Ленинградская обл — 15 37,4** + 13,8 1,1 0,4 25 3,2 0,1 4 11,4 2720
Гдовское Куйбышевская область 15 43,8** + 14,9 1 0,3 19,3 2,5 0,1 3,1 8,72 2080
Каширское Саратовская область — 20 45,8** +9,6 1,8 1,8 15 1,8 0,3 3,9 6,33 1510
Савельевское . . . . — 20 48,7** +8,0 1,2 1,7 14,2 1,8 0,3 4,1 5,99 1430
Озинское — 21 49,5** +55 1,3 1,2 14,6 1,9 0,4 4,6 6,16 1470
Торф Кусковой 40 6,6 0,2 30,9 3,2 1,3 17,8 10,73 2560
» Фрезер- ный 50 5,5 0,1 25,7 2,7 1,1 14,9 8,51 2030
Дрова — 40 6,6 30,3 3,6 0,4 25,1 10,22 2440
Коксовая мелочь . . — 20 12 1 ,1 62,6 1,4 1 1,9 21,87 5220
Мазут Малосер- нистый 3 0,3 0,5 85,3 10,2 0,7 39,00 9310
То же Высоко- серни- стый 3 0,3 2,9 83,4 10 0,4 38,42 1 9170 ।
отрицательно
* Низшая теплота сгорания для сланцев приведена
без'учета величины
При расчете Vro, коэффициент разложения карбонатов принят равным 1.
** Первое слагаемое —зола, второе —углекислота карбонатов (СО2)к.
Условные обозначения нелетучего остатка: Пр —порошкообразный; С-спек
24
шийся; Спл—сплавленный; Вс —вспученный; Ссп —слабоспекшийся; Сл—слипшийся.
о 0.33 0,32 00 16,4 CD CD 14.3 •ф 13,3 3‘Z 5,5 — — — оо СО- СО ’го —’го влажность н ср S ° о Прив ные х
а h X о 0,03 0,03 2,3 ьэ сл 2,4 2,7 34,6 со 30,3 21,2 13,8 CD СО ОО Ф CD Ф — СО Ф“ СО СО — ь зольность = -с н СО -J ж to с ж to “С to Q X =
о о Ч> 1 1 CD ОО сл о о g 00 О 00 о о СО О Ц1 ГО — Ф Ф — О сл ^4 сл СО — Выход летучих на горючую массу в %
е- •е- (Ъ ж 1 1 1 1 1100 1100 1075 1120 1050 1250 1220 | ф. Ю — — — 1 СЛ CD ГО О СО О СЛ СЛ О начало деформа ции « □ а ? Ь го ь MXJ Е со и „ Ь н Ср
to о 1 1 1 1 ГО ГО 88 11701 1200 1120 1360 1400 I СЛ фь ОО ГО ГО 1 О О СЛ Ф» СП о о о о о начало размягчения 1 (Ъ ! == !
•и to W h О 1 1 1 1 ГО ГО СЛ сл сл сл 1 1190 1 1230 1 1140 1375 1430 1 сл Ф* ф ГО го 1 О ОО О 00 Оо о о о о о с? начало жид- ко-плавкого состояния х (Ъ «< о1^ л> ' 2
а> X X X X to •и Ок о X to 1 1 Пр Сл, рыхлый' □ □ Пр Пр Пр Пр Пр ° о о v д Я Д 5a * * Т5 X о X to чего остатка топлива Характери- стика нелету-
о и X — 10,15 10.28 i 5,91 2,81 ГО СО сл о 1,73 1,7 00 2,32 2,99 । ф ф. СЛ Ф» ОО CD CD^J а>'Ч сл оо 00 СЛ СЛ СО -ч о"" воздуха I Объ
о о "to 1,58 CD 1,18 0,57 о о ф-сл 00 00 0,32 0,33 0,35 0,45 0,55 о о о о о — СО 00 СО 00 CD — 00 со CD СО vro2 трехатомных газов X ft н II ш емы возду
X о 8,02 8,12 89‘И 2,23 — ГО О 00 CD CD 1,37 1,35 1,42 00 СО 2,36 СО Q0 ОО ОО ГО Ф СО ’--4 СО >4 00 СО Ф CD ^4 СО ОО оо zb азота сгора 1 в м1
to а X 1.32 1,34 0,5 0,95 О О со "со CD СО 0,5 0,48 о ОО 0,5 0,59 0,49 0,73 0,64 0,43 0,47 0,61 VH2O водяных паров □ вин to X
о о X 10,92 11,06 6,36- 3,75 3,87 3,43 2,19 2,16 । 2,25 2,78 3,5 СЛ СЛ СЛ СЛ Ф CD ’ф — оо оокэа> CD О 00 ьэ ГО сл чЪ дымовых газов п X О
о ь о 1 1 1 0,67 1 1 1,02 О — ГО 1,06 о — — о о о ’со ’со 00 со — О 00 — Насыпная масса вес) в т/м3 (насыпной
1,31 1,33 0,746 0,349 О О го со СО CD О CD 0,210 0,204 0,216 0,297 0,389 о о о о о о CD CD CD CD Ф ОО ф>. ф ГО Ф — CD CD — <D *4 € | 000Z ва- лент QP VH w I S Е х » Кало- рий-
<О X ”О 1 1 1 | 1 1 СО 2,48 2,5 — — О О — 1 оо о’сосо 00 СЛ CD ГО ГО — Лабораторный коэффициент размолоспособности (по данным ВТИ)
Продолжение табл. II.3
Таблица II.4
Характеристика газов, входящих в состав газообразного топлива
Газ Химический знак Рабочая низ- шая теплота сгорания газа <?н при дав- лении 760 мм рт. ст. и 0°С Плотность (удельный вес) 7Н в кг/м3 Температура горения в °C
Мдж/ м3 ккал/м3 при давлении газа 760 мм рт. ст. и тем- пературе 0°С относитель- ная по воз- духу теоретичес- кая действи- тельная
Водород н2 10,798 2 579 0,09 0,0695 2045
Метан сн4 35,818 8 555 0,716 0,5545 1980 1875
Этан С2н, 63,748 15 226 1,342 1,038 2150 1895
Пропан С3нв 91,251 21 795 1,967 1,523 — —
Бутан С4Н10 118,646 28 338 2,593 2,007 2080 1895
Пентан с5н12 146,077 34 890 3,218 2,488 2090 1900
Этилен С2Н4 59,063 14 107 1,251 0,9748 2200 1975
Пропилен С3Нв 86,001 20 541 1,877 1,45 2270 1935
Бутилен С4Н8 113,508 27 Ш 2,503 1,935 2100 1930
Бензол с6н„ 140,375 33 528 3,485 — — —
Окись углерода со 12,636 3018 1,25 0,9669 — —
Сероводород H2S 23,383 5 585 1,52 1,1906 1900 —
Азот элементарный Азот воздуха (с примесью ар- гона) N2 — — 1,257 0,9670 — —
n2 — — 1,257 0,9721 — —
Кислород О2 — — 1,428 1,1053 — —
3. ТВЕРДОЕ ТОПЛИВО
Ископаемые угли подразделяются на бурые, каменные и антра-
циты. Добываются они подземным способом (при глубоком залегании)
и открытым при помощи экскаваторов, когда залежи их выходят на
поверхность.
Угли подвергаются сортировке и обогащению (отделение от угля
породы).
Бурые угли в соответствии с утвержденной классификацией в за-
висимости от содержания в них общей рабочей влаги подразделяются
на три группы (табл. II.5).
Таблица II.5
Классификация бурых углей по влажности (ГОСТ 7055 — 54)
Марка углей 1 Б- 1 б2 | ь.
Содержание влаги в % Более 40 30—40 До 30
Бурые угли характеризуются теплотой4 сгорания Qb j-qq
< 3700 ккал!кг.
26
Бурые угли характеризуются большим содержанием летучих го-
рючих веществ (V< >40%) и серы, могут самовозгораться, механи-
чески непрочны, имеют окраску от бурого до черного цвета, содержа-
ние золы на сухую массу (Лс) колеблется от 20 до 30%. Бурые угли
относятся к низкосортному топливу. Характеристика бурых углей
приведена в табл. 11.3, а классификация их в зависимости от размера
кусков — в табл. 11.6.
Каменные угли обладают высокой теплотой сгорания; Q„ = 5000 4-
4- 6500 ккал! кг. Они характеризуются Q£ [Qq >~др > 3700 ккал!кг.
Выход летучих 1/г колеблется в широких пределах от 9 до 50%.
Содержание золы Ас = 15 4- 20%, влаги W? = 4 4- 12%. По цвету
наружной поверхности и характеру излома кусков каменные угли
можно подразделить на:
блестящие, имеющие черный цвет и яркий блеск;
матовые с темно-черным цветом без блеска;
волокнистые, густого черного цвета, сохраняющие структуру дре-
весины;
слоистые, образованные рядом чередующихся слоев и дающие в
изломе блестящие и матовые полосы.
Каменные угли обладают высокой механической прочностью, плот-
ностью, способностью к коксованию, мало подвержены выветриванию
и самовозгоранию.
Характеристика каменных углей приведена в табл. II.3, а класси-
фикация в зависимости от крупности кусков — в табл. II.6.
Антрациты характеризуются малым содержанием летучих горю-
чих веществ (Уг от 2 до 9%) и большим содержанием углерода, дости-
гающим в горючей массе 95—96%. Они обладают высокой механи-
ческой прочностью, имеют черный с металлическим блеском цвет, не
самовозгораются. Характеристика антрацитов приведена в табл. II.3,
а классификация по классам в зависимости от размеров кусков —
в табл. II.6.
Таблица II.6
Классификация бурых, каменных углей и антрацитов по размеру кусков
Наименование класса Бурые угли марки Б Каменные угли Антрацит марки А
условное обозначе- ние клас- са размер кусков в мм условное обозначе- ние клас- са размер кусков в мм условное обозпаче ние класса размер кусков в мм
Плитный — — — — АП Более 100
Крупный (кулак) БК 50—100 К 50—100 АК 50—100
< >рсх БО 25—50 О 25—50 АО 25—50
Мелкий БМ 13—25 м 13—25 AM 13—25
Семечко ......... — — с 6—13 АС 6—13
1 -емечко со штыбом . . . БСШ Менее 13 сш Менее 13 — —
Штыб — — ш » 6 * АШ Менее 6
Рядовой БР Не огра- ничен р Не огра- ничен АРШ (без плиты) Разные фракции менее 100
И1Р
Торф по способу добычи различают кусковой (в виде кирпичей) и
фрезерный в виде мелкой крошки. По глубине залегания торф под-
разделяется на верховой, переходный и низинный.
Воздушно-сухой торф содержит до 40—50% влаги. Зольность ко-
леблется от 3 до 10% на сухую массу. Вследствие высокой влажности
торф имеет низкую рабочую теплоту сгорания. Характеристика торфа
приведена в табл. 11.3.
Сланцы характеризуются большим выходом летучих веществ, до-
стигающим 80—90% на горючую массу, значительным содержанием
золы (до 40—60%), наличием серы (до 4%) и карбоната кальция и
магния, которые при сгорании сланца разлагаются, выделяя карбонат-
ную углекислоту. Влажность сланцев достигает 15—20%. В котель-
ных сланцы сжигаются с трудом. Наиболее целесообразно использо-
вать их в качестве сырья для газификации и получения горючих газов.
Характеристика сланцев приведена в табл. 11.3.
Древесное топливо. Ценность заключается в малой зольности, от-
сутствии серы и большом содержании летучих горючих веществ. Однако
оно имеет большую влажность, достигающую 60%, что значительно
снижает теплоту сгорания.
К древесному топливу относятся древесные отходы и суррогаты
топлива: лузга, костра, отдубина, солома и т. п. Характеристика дре-
весного топлива приведена в табл. 11.3.
Средние значения теплоты сгорания некоторых суррогатов топли-
ва приведены в табл. 11.7 [10].
Вес одного плотного кубического метра дров в зависимости от поро-
ды и влажности приведен в табл. 11.8.
Таблица II.7
Средние значения теплоты сгорания суррогатов топлива
Топливо Теплота сгорания QP v н в ккал!кг Топливо Теплота сгорания Qp v н в ккал/кг
Костра льняная .... 3865 Коробочки хлопчатника (чингалак) 3415
Солома • 3750 Стебли хлопчатника (гузпан) 3470
Подсолнечная лузга . . 3685 Отдубина 1425
Рисовая лузга ..... 3180 Городской мусор .... 900—1000
28
Таблица II.8
Вес одного плотного кубического метра дров (здоровой древесины
без гнили) в зависимости от породы и влажности [10]
Порода древесины Вес 1 плотного м3 в кг при влажности в % В процентах к весу древесины
25/20 | 50/33
Граб 820 970 156
Дуб, ясень, клен Лиственница 730 860 139
700 820 133
Пук 680 800 130
Переза 670 790 128
Ильм или вяз 670 790 128
Ольха 540 650 103
Сосна 525 625 100
Осина, липа 500 600 95
Г. ль 470 560 90
Кедр сибирский 460 550 88
Пихта кавказская 460 500 88
Пихта сибирская 410 490 78
Вес дров при другой влажности пересчитывается по формуле
G —G юр г, кг)м , (11.34)
где G — искомый вес дров при новой влажности W' в кг\
G — известный вес дров при данной влажности W в кг.
4. ТОПЛИВО, ПРИМЕНЯЕМОЕ
ДЛЯ КОММУНАЛЬНО-БЫТОВЫХ НУЖД
Каменные угли и антрациты для коммунально-бытовых нужд (жи-
лые дома, больницы, гостиницы, бани, прачечные и другие обществен-
ные здания, трамвайные, троллейбусные и автобусные парки, пред-
приятия водопровода и канализации и т. п.) должны поставляться
сортированными, грохочеными, повышенного качества в соответствии
с действующими стандартами.
Поставка угля по маркам и группам зольности производится по
заявкам потребителей. Приемка угля, отгружаемого для коммунально-
бытовых нужд, должна производиться в соответствии с ГОСТ 1137—64.
11оставщик обязан выслать потребителю удостоверение о качестве
юплива, в котором должны быть указаны: название шахты, номер
нагонов, название судна, марка и группа топлива, зольность, содержа-
ние влаги, класс по размеру кусков и номер стандарта.
Грохоченые угли должны поставляться с размерами кусков 6—13,
13—25, 25—50 и 50—100 мм. Содержание мелочи (куски размером
меньше нижнего предела, установленного для каждого класса) в гро-
хоченых каменных углях не должно превышать 12%, а в бурых
углях — 15%.
29
Отбор и приготовление проб для лабораторных испытаний должны
производиться по ГОСТ 9080—59.
Для выяснения качества топлива определяют следующие показа-
тели:
содержание влаги (1Т’Р) — по ГОСТ
» золы (Лг) — » »
» породы и мелочи — » »
'выход летучих веществ Уг — » »
1Ю14—64;
11022—64;
1916—56;
6382—65.
а) Угли Восточной Сибири
Таблица II.9
Угли Восточной Сибири, поставляемые в соответствии с ГОСТ 9477—€0
Бассейны и месторождение Марка угля Условное обозначение Содержа- ние лету- чих ве- ществ (Уг ) в % Спекае- мо сть толщина пласти- ческого слоя (у) в мм Содержание влаги IV'P в %
марки группы
Черемховское, Влади- мирское, Забитуйское, Ч ерногорское, Букачачинское Длинно- пламен- ный Газовый д г Гб 37 и более 35 и более От 6 ДО 12 12—14 10
Харанарское, Назаров- ское, Ирша-Бородин- ское, Черновское Бурый Б Б2 40 и более — Более 30 до 40 (вкл.)
Ар^агорское, Тарбога- тайское, Гусиноозер- ское Бурый Б БЗ 40 и более — До 30 (вкл.)
Таблица 11.1)
Группы углей Восточной Сибири по зольности
Группы углей по зольности I 2 3 4 5 6
Содержание золы (/Iе) в % До 10 10,1 — 12,5 12,6—16 16,1—20 20,1—25 25,1—30
Для коммунально-бытовых нужд должны поставляться угли 1,
2, 3, 4 и 5-й групп по зольности, грохоченые, с размерами кусков 6—13,
13—25, 25—50 и 50—100 мм.
Содержание минеральных примесей (породы) с размером кусков
25 мм и более не должно превышать в углях (%):
30
добываемых подземным способом, с предельной нормой зольности
не более 12%.................................................1
с предельной нормой зольности более 12%................1,5
добываемых открытым способом, с предельной нормой зольности
не более 14%.................................................2
с предельной нормой зольности более 14%................2,5
б) Угли Лъвовско-Волынского района
(ГОСТ 8455—57)
Таблица 11.11
Марки, группы и некоторые показатели углей
Львовско-Волынского района
Марка угля Условное обозначение Показатели Содержа- ние влаги U/P в %
марки группы содержание летучих веществ (Vr) в % спекаемость, толщина пластического СЛОЯ (£/) в мм
Длиннопламенный д — 33 и более 11,5
Газовый г Гб 33 и более От 6 до 12 11,5
Г12 33 и более » 12 » 20 8
Таблица II. 12
Группы углей Львовско-Волынского района по зольности
Группы углей по зольности 1 2 3 4
Содержание золы (Дс) в % До 16 16,1—20 20,1—25 25,1—30
Для бань, прачечных, трамвайных и автобусных парков, пред-
приятий водопровода и канализации поставляются угли 1, 2 и 3-й групп
по зольности; для школ, больниц, гостиниц и отопления жилых до-
мов — 1-й и 2-й групп по зольности.
Угли должны поставляться грохоченые с размерами кусков 50—
100, 25—50, 13—25 и 6—13 мм, а угли марки Г (группы Г12) также
и в рядовом виде.
Таблица 11.13
Максимально допустимое содержание мелочи в грохоченых
углях Львовско-Волынского района
Класс по размеру кусков в мм 50-100 25-50 13 — 25 6—13
Содержание мелочи в % . 10 12 17 19
31
в) Угли Подмосковного бассейна
(ГОСТ 10308—62)
Таблица 11.14
Группы углей Подмосковного
бассейна по зольности
Группы углей по зольности 1 2 3
Содержание золы (Лс) в % До 30 30,1 — 35 35,1— 45
Таблица 11.14, а
Класс угля с раз- мерами кусков в мм 50—100 25 — 50
Содержание мело- чи в % .... 12 15
Содержание поро- ды в % .... 1 1,5
Для коммунально-бытовых нужд должны поставляться грохоченые
угли с содержанием золы не более 32% и размерами кусков 25—50
и 50—100 мм.
Максимальное допустимое содержание в грохоченых углях мело-
чи и минеральных примесей (породы) с размером кусков 25 мм и
более не должно превышать величины, указанной в табл. 11.14, а.
Содержание влаги в угле не должно превышать 35%.
г) Угли Дальнего Востока
(ГОСТ 9748—61)
Таблица II. 15
Угли Дальнего Востока, поставляемые в соответствии с ГОСТ 9478—60
Марка угля Обозначения Содержание летучих веществ (Иг) в % Спекаемость, толщина пластического слоя (у) в мм Содержание влаги (UZP ) в %
марки группы
Длиннопламенный .... д — 37 и более 7
Газовый г Гб 35 и более От 6 до 12 7
Жирный ж Ж6 Ж13 25-35 25—35 От 6 до 12 От 13 и более 7
Коксовый второй К2 — 20—25 От 8 до 13 7
Тощий т — 8—20 — 7
Бурый Б Б2 БЗ 40 и более 40 и более —— Более 30 до 40 включи- тельно До 30 включитель- но
32
Таблица 11.16
Группы углей Дальнего Востока по зольности
Группы углей по зольности 1 2 3 4 5 6
('одержание золы (Лс) в % До 10 10,1— 12,5 12,6—16 16,1—20 20,1—25 25,1—33
Для коммунальных нужд должны поставляться грохоченые угли
2, 3, 4 и 5-й групп по зольности, а также 6-й группы с зольностью не
более 28%, с размерами кусков 6—13, 13—25, 25—50 и 50—100 мм.
Угли марок Ж и К2 поставляются также и в рядовом виде. Содержание
мелочи в грохоченых каменных углях должно быть не более 12%,
и в бурых не более 15%.
д) Угли Кузнецкого бассейна
(ГОСТ 9565—60)
Таблица 11.17
Угли Кузнецкого бассейна, поставляемые в соответствии
с ГОСТ 8162 — 59
Марка угля Условное обозначение Содержание летучих веществ (V) в % Спекаемость, толщина пластического слоя (у) в мм Содержа- ние влаги WP в %
марки | |группы
Длиннопламенный д Более 37 10
Г п зовы й г Гб Более 37 От 6 до 16 10
Гпзовый жирный гж — Более 31 » 6 » 25 8
до 37
Жирный ж 1Ж26 Более 33 26 и более 8
Коксовый жирный кж КЖ6 Более 25 От 6 до 13 9
до 31
< Ношенный, спекающийся . . ОС — Менее 17 » 6 » 9 6
। лпбоспекающийся сс 1сс 25—37 — 9
2сс 17—25 — 9
101ЦИЙ . т — Менее 17 — 6
Таблица II 18
Группа углей Кузнецкого бассейна по зольности
1 руппы углей по зольности 1 2 3 4 5 6 7
( одержание золы (Ж) в % ... До 7 7,1—8 8,1—10 10,1— 12,5 12,6—16 16,1—20 20,1—25
33
Для коммунальных и жилищно-бытовых нужд должны поставлять-
ся неиспользуемые для коксования угли всех групп по зольности, кро-
ме седьмой. Угли марок Д, Г, СС и Т должны поставляться грохоченые
с размером кусков 50—100, 25—50, 13—25 и 6—13 мм, угли марок ГЖ,
Ж, КЖ и ОС также и в рядовом виде, с размером кусков не более
300 мм. Содержание мелочи в грохоченых углях класса 50—100 и
25—50 мм не должно превышать 10%, в остальных классах — 15%.
е) Угли каменные и антрацит Донецкого бассейна
(ГОСТ 8188—63)
Таблица 11.19
Угли каменные и антрацит Донецкого бассейна, поставляемые
в соответствии с ГОСТ 8180 — 59
Марка угля У словные обозначения Содержание летучих веществ (Vе) в % Спекаемость, толщина пластического слоя (у) в мм Содержа- ние влаги U7P в %
марки [группы
Газовый Г Гб 35 и более От 6 до 15 8
Г16 35 и более » 16 » 25 8
Жирный ж Ж13 27—35 » 13 » 20 6
Ж21 27—35 21 и более 6
Отощенный, спекающийся . . ОС ОС6 14—22 » 6 » 16 6
ОС 14—22 Менее 6 6
Антрацит А — Менее 9 — 7
Та блица 11.20
Группы углей и антрацитов Донецкого бассейна по зольности
Группы углей по зольности 1 2 3 4 5 6 7 8
Содержание золы (А ) в % . . . До 8 8,1— 10 10,1— 12,5 12,6— 16 16,1— 20 20,1 — 25 25,1— 31,5 31,6- 37,5
Для коммунальных нужд (бани, прачечные, трамвайные и автобус-
ные парки, предприятия водопровода и канализации, районные ото-
пительные котельные) должны поставляться антрацит и каменные угли
1, 2, 3, 4 и 5-й групп по зольности, неиспользуемые для коксования;
для отопления жилых домов, гостиниц, школ, больниц, детских яс-
лей — угли и антрацит 1, 2, 3 и 4-й групп. Для Москвы и Ленинграда
угли и антрациты для всех коммунальных нужд должны поставляться
только 1, 2 и 3-й групп по зольности.
Угли марки Г и антрацит должны поставляться грохоченые с раз-
мерами кусков 50—100, 25—50, 13—25 и 6—13 мм.
34
Таблица 11.21
Максимально допустимое содержание мелочи в грохоченом
угле марки Г и антраците
Размер кусков в мм 50— 100 25—50 13—25 6—13
Содержание мелочи в % 10 12 17 19
Содержание породы с размерами кусков 25 мм и более не должно
превышать 1,5% при зольности 10% и менее и 2,5% при зольности
больше 10%.
ж) Угли Средней Азии (ГОСТ 8302—57)
Таблица 11.22
Угли Средней Азии, поставляемые в соответствии с ГОСТ 7049—54
Месторождение Марка угля Условное обозначение Содержание летучих веществ (И в % Содержа- ние влаги UZP в %
марки |группы
Кок-Янгакское и Ташкумыр- ское Шаргуньское Ангренское Сулюктинское, Шурабинское, Кызыл-Кийское и Ленгер- ское Длинно- пламенный Слабоспе- кающийся Бурый Бурый д CG Б Б Б2 Б3 36 и более 20 и более 28 и более 28 и более 15,5 6 30—40 18—30
Таблица 11.23
Группы углей Средней Азии по зольности
Группы углей по зольности 1 2 3 4
1 Содержание золы (/4е) в % До 12,5 12,6—16 16,1—20 20,1—25
Для коммунальных нужд поставляются угли 1-й и 2-й групп по
зольности месторождений Сулюктинского, Шурабинского, Тушку-
мырского и Ангренского; Кызыл-Кийского — с зольностью не более
14%; Ленгерского и Кок-Янгакского — 3-й группы зольности; угли
Шаргуньского месторождения с зольностью не более 28%.
Для коммунальных нужд должны поставляться грохоченые угли
с размерами кусков 13—25, 13—50, 25—50, 50—100, 100 мм и более.
35
Таблица 11.24
Максимально допустимое содержание мелочи в грохоченых углях
Класс по крупности кусков 100 и более 50—100 13—50 13-25 25 — 50
Содержание мелочи в % 12 15 20 20 20
з) Угли Печорского бассейна
(ГОСТ 9531—60)
Таблица 11.25
Угли Печорского бассейна» поставляемые в соответствии с ГОСТ 6991—54
Марка угля Обозначения Содержание летучих веществ <Vr) В % Спекаемость, толщина пластического слоя (у} в мм Содержа- вие влаги (WP ) в % не более
марки группу
Длиннопламенный Газовый Жирный д г ж Ж19 Ж1П 37 и более 37 и более 27—37 27—37 От 6 и более От 19 и более От 10 до 19 11 9 6,5 6,5
Группы углей по зольности
Таблица 11.26
Группы углей по зольности 1 2 3 4 э
Содержание золы (/4е) в % Не более 12,5 12,6—16 16,1—20 20,1—25 25,1—32
Для коммунально-бытовых нужд должны поставляться угли 1,
2, 3 и 4-й групп по зольности, грохоченые, с размером кусков от 13 до
100 мм, а угли марок Г и Ж также и рядовыми.
Содержание мелочи в грохоченых углях марки Г и Ж не должно
превышать 20, а в углях марки Д — 15%.
Содержание породы с размерами кусков 25 мм и более в необога-
щенных углях марок Г и Д не должно превышать 1,5, а в углях марки
Д-2%.
36
и) Угли Сахалина
(ГОСТ 7494—55)
Таблица II 27
Угли Сахалина, поставляемые в соответствии с ГОСТ 7026—59
Марка угля Обозначение Содержание летучих веществ (>Vr ) В % Спекаемость, толщина пластического слоя (у) в мм Содержа- ние влаги (UZP ) в %
марки группы
Длиннопламенный д 37 и более 12
Газовый г Гб Г14 37 и более 37 и более От 6 до 13 » 14 и более 12
Жирный ж — 27—37 От 18 и более 6,5
Бурый • Б БЗ 42 и более — До 30
Таблица 11.28
Группы углей по зольности
Группы углей по зольности 1 2 3 5
('.одержание золы (/4е) в % До 10 10,1 — 12,5 12,6-16 16,1—20 20,1—30
Для коммунальных и жилищно-бытовых нужд должны поставлять-
ся угли 2, 3 и 4-й групп по зольности, грохоченые, с размером кусков
и пределах от 6 до 100 мм (для подачи топлива вручную) и в пределах
от 6 до 50 мм (для механизированной подачи топлива), а также и в ря-
довом виде. Содержание мелочи в грохоченых углях не должно превы-
шать 10% для каменных углей и 13% для бурых.
Содержание породы с размерами кусков 25 мм и более не должно
превышать в каменных углях - 1, а в бурых — 1,5—2,5%.
к) Угли Урала
(ГОСТ 7650—61)
Угли каменные, бурые и полуантрациты Буланашского, Егоршин-
ского, Богословского, Волчанского и Веселовского месторождений
поставляются в соответствии с ГОСТ 7050—60.
Таблица 11.29
Марки и группы углей Урала
Марка угля Обозначение Содержание летучих веществ (Vе ) В % Спекаемость, толщина пластического слоя (у) в мм Содержа ние влаги (MZP) в %
марки группы
Газовый Г Гб 37 и более От 6 до 12 12
Полуантрацит ПА — До 10 — 6,5
Вурый Б Б2 40 и более — 25—35
БЗ 40 » » — До 25
37
Таблица II 30
Группы углей Урала (каменных, бурых и полуантрацитов) по зольности
Группы углей по зольности I 1 * 1 3 4 1 5
Содержание золы (4е) в % До 16 16,1—20 20,1—25 25.1 — 31,5 31,6—40
Для бань, прачечных, трамвайных и автобусных парков, предприя-
тий водопровода и канализации должны поставляться угли (каменные,
бурые и полуантрацит) 1, 2, 3 и 4-й группы с зольностью не более
28%, а для жилищно-бытовых нужд жилых зданий, школ, больниц,
детских яслей и т. п. — 1, 2 и 3-й групп по зольности.
Угли (каменные, бурые и полуантрацит) должны поставляться гро-
хочеными с размерами кусков 50—100, 25—50, 13—25, 6—13 мм.
Содержание мелочи в грохоченом топливе не должно превышать 12%
в каменных углях и полуантраците и 15 — в бурых углях. Содер-
жание породы с размерами кусков 25 мм и более не должно быть боль-
ше: 3% в углях группы Б2; 2,5% — в углях группы БЗ и 2% в углях
марки Г и полуантраците.
5. ЖИДКОЕ ТОПЛИВО (КОТЕЛЬНЫЙ МАЗУТ)
В стационарных котельных установках сжигаются только топоч-
ные мазуты (остатки от переработки сырой нефти) марок 40, 100 и
200. Для передвижных котельных установок применяется так назы-
ваемый мазут флотский — марок Ф-5 и Ф-12. В табл. 11.31 даны ха-
рактеристики мазутов. Рекомендуемые температуры подогрева мазута
для перекачки и перед форсунками приведены в табл. 11.32.
Таблица 11.31 *
Характеристики мазута (частично по ГОСТ 10585 — 63)
Марки мазута
флотский малосернистый многосер истый
Ф-5 Ф-12 40 100 40 100 200
Плотность при 20°С Вязкость условная, не более ° ВУ при: — — 0,945 0,96 0,97 0,99 1,005
50°С ’. 5 12 — — — — —
80QC — — 8 15,5 8 15,5 —
100°С Температура вспышки, не ни- же, °C: — — — — — — 6,5—9,5
при закрытом тигле . . . 80 90 — — — — —
при открытом тигле . . . Температура застывания не — — 90 НО 90 ПО 140
выше, °C То же, для мазутов из высо- —5 —8 10 25 10 25 35
копарафиновой нефти . . . — — 25 45 25 42 42
Коксуемость, % — — — — — — —
38
Продолжение табл. 11.31
Марки мазута
флотский малосернистый многосернистый
Ф-5 Ф 1 2 40 | 100 40 | 100 | 200
Зольность Ас, не более % . . 0,1 о,1 0,15 0,15 0,15 0,15 0,3
Содержание механических при-
месей не более, % .... 0,1 0,15 1 2,5 1 2,5 2,5
Влажность U7P, не более % . 1 1 2* 2* 2* 2* 1
Средний элементарный состав, %:
^об 2 0,8 0,4 0,4 2,5 2,7 3**
Сс — — 87,5 87,5 85,5 85,7 85,9
Нс — — 11,5 11,1 11,2 10,6 10,2
(О+^ — — 0,6 1 0,8 1 0,9
<?н 9870 9870 9850 9750. 9650 9560 9500
* При перевозках по воде и подогреве мазута острым паром допускается1
до 5%.
* * При высокосернистом мазуте с до 3,5% и М7Р до 5% ; составляет
для малосернистых мазутов (М-40) 9330 ккал/кг, (М-100) 9250 ккал!кг\ для много-
сернистых мазутов (М-40) 9140 ккал/кг и (М-100) 9050 ккал/кг. Мазут марки 200
перекачивается с нефтеперерабатывающих заводов по трубопроводам. Разо-
грев мазута острым паром запрещается.
Таблица 11.32
Температура подогрева мазута в °C
Вид насоса, форсунки Топочный мазут марки Флотский мазут марки
40 | 100 200 Ф-5 | Ф- 1 2
Насосы: винтовые или шестеренчатые . . . 30 40 50
поршневые или скальчатые ... 40 50 60 — —
центробежные 54 64 77 — 35
Форсунки: механического или паромеханичес- кого распыления 100 120 130 60—80 80—90
механического распыления (ротаци- онные) 85 105 ПО 60—80 80—90
воздушного распыления 'низкона- порные ..... 90 ПО 115 50-75 70—85
парового или воздушного распыле- ния высокснапорные 85 105 НО 45—60 65—70
П римечания: 1. Для мазута марок 40 и 100 перед ротационными!
форсунками допускается снижение температуры разогрева мазута до 60q С.
2. Подогрев мазута в открытом резервуаре можно вес;и до температуры,
не превышающей температуры вспышки (см. табл. 11.31). Болеб высокий
подогрев следует вести в закрытых теплообменниках.
3. При обработке мазута жидкими присадками температура разогрева
его должна быть не ниже 110° С.
Температура разогрева мазута в открытом расходном баке, во избежа-
ние вскипания, должна быть не более 90° С.
39
6. ГАЗООБРАЗНОЕ ТОПЛИВО
В зависимости от месторождения газы подразделяются на три груп-
пы: 1) сухие газы, без тяжелых углеводородов; 2) смесь сухого газа и
конденсата (фракций, состоящих из бензина, лигроина, керосина и
дизельного топлива); 3) смесь сухого газа с пропан-бутановой фрак-
цией и газовым бензином (попутные газы).
В зависимости от содержания тяжелых углеводородов (от пропана
и выше) газы подразделяются на сухие или тощие (тяжелых углеводо-
родов менее 50 г/м3), газы промежуточной категории (тяжелых угле-
водородов от 50 до 150 г/м3) и жирные (тяжелых углеводородов более
150 гЛи3).
Основным горючим элементом в природных газах является метан
(СН4), содержание которого доходит до 75—98%. При сжигании при-
родного газа образуются в основном водяные пары и углекислый газ.
Эксплуатационные свойства газообразного топлива определяются
его токсичностью, взрываемостью газовоздушных смесей, а в некоторых
случаях — и удельным весом.
К основным отравляющим веществам горючих газов относятся:
окись углерода (СО), сероводород (H2S), аммиак (NH3), цианистый
водород и сероуглерод.
Нижним пределом взрываемости газа называют наименьшее содер-
жание его в смеси с воздухом (от 3 до 6%), при котором возможен взрыв;
под верхним пределом взрываемости понимают наибольшее содержа-
ние газа в смеси с воздухом (от 12 до 16%), при котором эта смесь не
взрывается и не горит, но при дополнительном подводе воздуха может
воспламениться и гореть. Природный саратовский газ образуете воз-
духом взрывчатые смеси при концентрации газа от 6 до 15%. t
Природные и искусственные горючие газы невидимы и почти не
имеют запаха (при отсутствии сероводорода), поэтому они очень опас-
ны в случае проникновения их в помещение через неплотности в газо-
проводах и арматуре. Чтобы своевременно обнаружить присутствие
газа в помещениях, к нему добавляют сильно пахучее вещество —
одорант. В качестве одоранта обычно применяют этилмеркаптан
(C2H5SH), у которого резкий неприятный запах.
В соответствии с ГОСТ 5542—50 природный газ, подаваемый для
коммунально-бытовых нужд, должен отвечать следующим требова-
ниям: 1) отклонения от номинальной низшей теплоты сгорания ± 10%;
2) содержание сероводорода — не более 2 г на 100 м3; 3) запах газа
должен ощущаться при содержании его в воздухе в количестве 1%;
4) содержание кислорода должно быть не более 1% по объему; 5) со-
держание цианистых соединений в пересчете на HCN — не более 5, г
на 1000 м3-, 6) влагонасыщенность газа не должна быть больше макси-
мального насыщения газа при температуре 20° С зимой и 35° С летом;
7) предельно допустимая концентрация окиси углерода в воздухе —
2 мг/м3. Показатели по содержанию аммиака и нафталина не норми-
руются.
Физико-химические характеристики природных газов приведены
в табл. 11.33, а нефтепромысловых (попутных) газов — в табл. 11.34.
40
Таблица 11.33
Физико-химические характеристики природных газов [19]
Состав газа, % по объему
Месторождение N 2 и пс
СН4 Сгн, С3н₽ С4Н1в С5н12 со2 Др H2S QH’ ккал/м3 KZjM*
Азербайджанская ССР\ 1
Карадагское 93 2,2 1,3 1,2 1,4 0,5 0,6 — 8760 0,817
Башкирская АССР\ Канчуркаское Волгоградская обл.\ 85 4,5 2,8 1,3 0,7 0,6 5,2 — 8550 0,858
в сред нети 94,4. 1,3 0,5 0,7 1 0,2 1,8 — 8320 0,740
Суджинское, Зимовское, Верховское Линевское, Коробкозское, Абрамовское 96,6 0,6 0,1 0,1 — 0,2 2,4 — 7830 0,740
94,1 1,4 0,5 0,8 1,1 0,2 1,8 0,1 8380 0,788
Колт АССР.
Вой-Волжское 85,9 2,5 1 0,5 0,03 0,07 10 — 8130 0,811
Нибельское 84,8 3,6 1 0,5 0,05 0,05 10 — 8220 0,817
Ухтинское * 88 1,9 0,2 0,3 — 0,3 9,3 следы 7946 0,789
Краснодарский край
Каневсксе, Ленинградское, Майкопское, Старо-
минское, Челбасское 87 5,9 1,5 1 0,4 1,2 3 — 8470 0,835
Куйбышевская обл.\
Бугурусланское 81,7 5,0 2,0 1,2 0,6 0,4 8,5 0,6 8770 0,884
Львовская обл., УССР\ •
Дашавское 98,3 о,з 0,12 0,15 0,1 1 — 8520 0,730
Бильче-Волицкое, Рудковско\ У герское 96,7 0,4 0,3 0,2 о,1 0,7 2,1 — 7910 0,754
Месторождение
Полтавская обл., УССР:
Радгенковское ...............................
Саратовская обл.'.
Елшанское ...................................
Степановское ................................
Западно-Рыбушанское, Степновское, Урицкое,
Фурмановское.................................
Ставропольский край'.
Северо-Ставропольское, Пелагиадинское, Росше-
ватское, Тахта-Кугультинское ................
Туркменская ССР:
Дарваза-Зеаглинское .........................
Тюменская обл.:
Березовское .................................
Узбекская ССР:
Газли .......................................
Джаркакское .................................
Северо- и Южно-Мубарское.....................
Сарыташское .................................
Харьковская обл., УССР:
Шебелинское .................................
Якутская АССР:
Усть-Вилюйское...............................
Продолжение табл. 11.33
Состав газа. % по объему
сн4 с9н,. С3н8 с4н10 с5н12 СО2 n2 и др. H2S Qc, ^Н’ ккал/м3 кг/м3
86,4 0,12 0,05 0,02 0,01 0,1 13,3 Следы 7450 0,790
94 1,8 0,4 0,1 0,1 0,1 3,5 8440 0,775
95,2 2,3 0,7 0,4 0,8 0,2 0,5 — 9070 0,773
89,3 2,5 1,5 0,7 0,5 0,8 4,6 Следы 8130 0,810
98,3 0,5 0,2 0,1 — 0,1 0,9 — 7970 0,732
88,9 2,3 1,1 0,5 0,1 0,8 6,4 — 7800 0,801
95,1 1,1 0,3 0,1 о,1 0,4 3 — 8430 0,737
94,3 2,4 0,3 о,з 0,2 0,1 2,6 8000 0,760
93 4,3 0,1 0,1 — 0,1 2,6 — 8070 0,767
88,7 4,8 1,9 0,7 0,4 0,7 2,7 — 8450 0,818
91,4 5,1 1 0,3 0,4 1,1 0,6 0,1 9080 0,809
92,9 4,1 0,8 о,з 0,3 0,1 1,6 — 8330 0,776
94,8 2,3 0,8 0,5 0,1 0,3 1,2 — 8210 0,764
Таблица Z1.34
Физикохимические характеристики нефтепромысловых (попутных) газов [19]
Состав газа, % по объему
Месторождение СН4 С2нв С3Нв С4Н,„ С5Н 12 С«н14 со2 n2 И др. H2s Qc, ^Н’ к.кал1м* кг!м*
Башкирская АССР'. Туймазинское девонское 39,5 20 18,5 7,7 2,8 1,4 о,1 10 14200 1,375
Туймазинское угленосное .... 30 13 14,3 6,3 з,з 1,4 1,0 30 0,7 11200 —
Шкаповское 37,5 18,2 16,8 6,8 3,8 0,1 16,8 — 13050 1,355
Волгоградское, Жирновское 81,6 6,5 3 1,9 1,4 — 4 1,5 0,1 9710 1,38
Коми АССР' Верхняя Омра 82,7 6 3 1 0,2 — 0,1 7 — 9050 0,855
Краснодарский край1. Дмитриевское • 69,2 10 10 5,0 5 0,7 0,1 12880 1,175
Ключевское 78,5 6 6,5 4,8 3,6 — 0,2 0,4 — 11740 1,04
Куйбышевская обл.: Мухановское девонское 42,7 20 19,5 9,5 2,9 0,2 5,2 14650
Мухановское кунгурское 57,5 15 11 8 4 — 1,5 3 —- 13240 —
Татарская АССР Ромашкинское девонское 40 19,5 18 7,5 3,8 1,1 0,1 10 14200
Шугуровское угленосное 23,7 12 10 2,8 1,5 1 1,0 46 2,0 7830 —
Туркменская ССР Небит-Даг 91,3 3 2,3 1,3 1,8 — 0,5 0,1 — 9780 0,84
Узбекская ССР Андижанское 66,5 16,6 9,4 — 3,1 — 0,2 4,2 — — 1,035
Глава 111
ГОРЕНИЕ ТОПЛИВА
1. ОСНОВНЫЕ РЕАКЦИИ ГОРЕНИЯ ТОПЛИВА
э
Элементарные реакции горения топлива в топках
приведены в табл. 111.1.
Таблица III. 1
Реакции горения топлива
Процесс горения топлива Химическая формула горения и молеку- лярный вес элементов Соотношение отдельных элементов при горении
1. Горение углерода с образованием углекислоты СО2 (полное сгорание) количество кислорода на 1 кг уг- лерода: по весу в кг С -Г о2 = соа 12+32=44 32 : 12=2,67
» объему вл3 — 2,67 : 1,429=1,866
количество углекислого газа на 1 кг углерода: по весу в кг 44 : 12=3,67
» объему в л<3 — 3,67 : 1,965=1,866
2. Горение углерода с образованием окиси углерода СО (неполное сгорание) количество кислорода на 1 кг уг- лерода по весу в кг 2С + О2 = 2СО 24+32=56 32 : 24=1,33
» объему в м3 — 1,33 : 1,429=0,933
количество окиси углерода на 1 кг углерода. по весу в кг ' 56.24=2,33
» объему в м3 — 2,33 i 1,25=1,866
Для получения 1 м3 СО2 или СО пот- ребуется углерода в кг — 1 . 1,866=0,535
3. Горение водорода с образованием водяных паров . количество кислорода на 1 кг во- дорода, по весу в кг ......... 2Н2 + О2 = 2Н2О 4+32=36 32 i 4=8
» объему в м3 — 8) 1,429=5,55
количество водяных паров на 1 кг водорода. по весу в кг 36 : 4=9
» объему в м3 — 9 ! 0,805=11,116
44
Продолжение табл. III. 1
Процесс горения топлива Химическая формула горения и молеку- лярный вес элементов Соотношение отдельных элементов при горении
4. Горение серы с образованием сер- нистого ангидрида: количество кислорода на 1 кг серы: по весу в кг » объему в лт3 количество сернистого ангидрида на 1 кг серы: по весу в кг » объему в л43 Для получения 1 м3 сернистого ан- гидрида SO2 потребуется сжечь серы н кг S + O2 = SO2 32+32=64 32:32=1 1 : 1,429=0,698 64 : 32 = 2 2:2,86 = 0,699 1 ;0,699= 1,43 кг
Характеристика топочных газов приведена в табл. III.2.
Таблица III.2
Характеристика топочных газов
Газ Химический знак Атомность Молеку- лярный вес (при- близитель- ный) Плотность объемной массы (удель- ный вес) в кг/м3
Воздух * . .* ... 29 1,293
Кислород о2 2 32 1,429
Азот n2 2 28 1,251
Водород Н2 2 2 0,09
Окись углерода со 2 28 1,25
Углекислота ‘ со2 3 44 1,965
(2 рнистый ангидрид (сернистый
газ) so2 3 64 2,86
Водяные пары н2о 3 18 0,805
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ВОЗДУХА, НЕОБХОДИМОГО ДЛЯ ГОРЕНИЯ
Объем воздуха, теоретически необходимого для полного сгорания
1 кг твердого и жидкого топлива, определяют по формуле
V0 = 0,0889 (Cp + 0,375SS) +0,265НР—О.ОЗЗЗОР м3/кг. (III. 1)
Для ориентировочных подсчетов (с точностью до 1%) можно поль-
зоваться формулой ВТИ
V°= йюо + 6ГР) м*/кг' (Ш-2)
где aQ — опытный коэффициент, принимаемый по табл. Ш.З.
45
Таблица III.3
Опытный коэффициент а0
Топливо Значение коэффициента Топливо Значение коэффициента а0
Антрацит .... ... Каменный (тощий) уголь Каменный пламенный уголь Дрова (U7P=30%) . . . Дрова любой влажно- сти 1,11 1,1 1,09 1,12 1,05 Мазут Торф (ГР=40%) . . . Торф средней влажно- сти Бурые угли 1,1 1,18 1,08 1,15
Для приближенных подсчетов V0 (м'3/кг) определяют с точностью
до 0,5% по формулам:
для дров, растительных суррогатов
У0 = -L25L QP + 0,00661У₽—0,02; (Ш.З)
для торфа
уо = _L^.qp +0,0066 U7P—0,01; (Ш.4)
для углей бурых и каменных с (?н<5200
v° = 'S^ +0,0066 tt7p—0,03; (Ш.5)
для углей бурых и каменных с Qh>5200
yo = _L^QP + 0,0066iyp—0,19; (Ш.6)
для антрацитов
У° = -Ь^(?£ + 0,00661Ур—0,01; (III. 7)
для жидкого топлива с (?£>7000
v°='S’qs+0,0066W7₽_0,04- (,н-8)
Вес воздуха, теоретически необходимого для полного сгорания
1 кг твердого и жидкого топлива, определяют по формуле
L° = V°ya кг/кг, (III.9)
где ун — удельный вес воздуха при 0° С и давлении 760 мм рт. ст.,
равный 1,293 кг/м3.
46
/IHicг в и тельное количество воздуха, необходимого для горения, на-
ходят по формуле
Уд = атУ° л<3/кг, (III. 10)
। н а, — коэффициент избытка воздуха в топке, равный отношению
количества действительно введенного в топку воздуха
к теоретически необходимому для полного сгорания 1 кг
топлива.
Объем воздуха, теоретически необходимого для полного сгорания.
I лг* сухого газообразного топлива, определяют по формуле
У° = 0,047610,5СО + 0,5Н2 + 2СН4 + ЗС2Н4 +
+ 2 (т + 7) С- н'> + 1.5H2S -02HW, (HI. 11)
1 де CO, H2, H2S, CH4 и т. д. — состав газообразного топлива в %*
/п, п — число атомов химических веществ
предельных углеводородов.
1 СОСТАВ И ОБЪЕМ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ
Дымовые газы сосюят из сухих газов (Ус.г) и водяных паров (Ун2о)
Vr = Vc.r + VH2o (III. 12)
Объем сухих дымовых газов (1/с.г) при неполном сгорании твердо-
му или жидкого топлива определяют по формуле
Vc.r=l,866gh^n2 м3/кг, (III.13}
*\U2“T
|дг Кр — приведенный углерод в %, равный Ср 4- 0,375 SS;
г — поправочный коэффициент на механическую неполноту его-
рания топлива, равный 1—
RO2 = СО2 + SO2 в %.
Сухие газы состоят из трехатомных газов (Vro?) и двухатомных
iihob (VN>2).
Минимальный объем дымовых газов при полном сгорании 1 кг
тилива с теоретически необходимым количеством воздуха (а = 1)
ил ходят по формулам:
объем сухих трехатомных газов
Cp 4-0,375Sp
VRo2 = 1,866 м3/кг; (III.14)
объем сухих двухатомных газов (азота)
V°2=0,79V° м3/кг- (III. 15)
объем водяных паров
Vh2o =0,0124(9Hp + U7p) + 0,016IZ° м3/кг\ (III.16)
47
полный объем дымовых газов
= Vro, + Vn. + V?InO м*!кг. (III. 17)
Действительные объемы продуктов сгорания при избытке воздуха
определяют по формулам:
объем водяных паров
Vh2o = ^н2о +0,0161 (а—1) V° м*/кг; (111.18)
объем дымовых газов
Vr = VRO,+ Vn2 + VHjJo + (a—1)V° м?1кг. (III.19)
Теоретические объемы дымовых газов, получаемых при сжигании
1 кг топлива, с достаточной точностью (до 1%) можно определить по
эмпирической формуле проф. С. Я. Корницкого
Qp + 6ГР
Vr-=(ca + 6) ----h0.0124U7P м*1кг, (111.20)
где b и с —коэффициенты, зависящие от вида сжигаемого топлива,
(табл. III.4).
Таблица III.4 Объемные доли трехатом- Коэффициенты для определения ных газов, равные парциаль- объемов дымовых газов - ным давлениям газов при об-
I onливо коэффициент Щем давлении 1 ат (абс.): Ь 1 .. Ию..
Древесное Торф Бурые и каменные угли Антрациты и тощие угли Мазут 1,066 1,094 1,112 1,118 1,12 ЧЮ,- у » 0,142 1 0,108 VHo гно=-^- (И1.22) 0,054 Нг° 002 Парциальные давления 0,069 дымовых газов определяют по формулам:
= Р ат (абс.); (Ш.23) РН!о = ^ Р ат (абс.), (Ш.24) где р— суммарное давление дымовых газов, равное 1 ат (абс.). Вес дымовых газов подсчитывают по формуле
Сг = 1—l,306aV° кг/кг. (III.25)
Максимальное содержание RO2 в дымовых газах при полном сгора-
нии определяют по формуле
RO«aKC= _А_ о/О( (Ш.26)
где р — коэффициент, зависящий только от состава топлива.
48
Коэффициент (3 может быть принят по табл. III.5 или определен
по формуле
р = 2,35 НР ~ °’1260' . (Ш.27)
Ср+ 0,375 S₽
При полном сгорании топлива (ат = 1) количество углекислоты
в продуктах сгорания не должно превышать по объему содержание кис-
лорода в воздухе, т. е. RO2clKC должно быть не более 21%:
ROrKC = 21%.
Таблица II 1.5
Значение Р и RO2aKC для основных топлив
Топливо 3 1 (Ю“акс | Топливо 0 RO“aKC
Антрацит .... 0,05 20 Природный газ 0,6 13
Каменный уголь . Бурый уголь . . 0,12—0,14 0,1-0,12 18,4—19 19—19,3 Мазут Древесное топли- 0,35 15,6
Торф 0,08 19,4 во 0,045 20
Объемы дымовых газов при полном сгорании 1 м3 сухого газообраз-
ного топлива определяют по формулам:
объем трех атомных газов
l/Ro2-0,01(CO2 + CO+H2S + CH4 + 2mCmHJ mW, (III.28)
где СО2, СО, H2S, СН4 и т. д. — составляющие смеси в % по объему;
теоретический объем азота
17° 2 = 0,79 V° + 0,01 N2 mW; (III.29)
объем водяных паров
Vh2o = 0,01 |H2S + Н2 + 2СН4 + 2fCmH„ + 0,124dr.T] +
+ 0,0161 V° Ms/M3, (111.30)
где dr.T — влагосодержание газообразного топлива, отнесенное к 1 м3
сухого газа, принимаемое по табл. III.6.
Таблица III.6
Влагосодержание газообразного топлива
1емпература газа в °C 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
Влагосодержание сухого газа dr<T в г/м3 . . . 5 10,1 19,4 35,9 64,6 114 202 370 739 1950
3 Зак. 215k
49
RO2 + СО + СН4 нп
и т. д. — содержание отдельных составляющих га-
зообразного топлива в %;
и т. д. — содержание составляющих в продуктах
Объем сухих дымовых газов (Vc.r) при неполном сгорании газо-
образного топлива определяют по формуле
ROJ + CO1 +CHJ+H9ST V сш н* о
Ус.г =---2—------------- mW. ПП.ЗП
где ROt2, СОт, CHI
RO2, СО, СН4
сгорания в %.
Объемы продуктов сгорания при избытке воздуха определяют
по формулам (III.18) и (III.19).
Удельные веса газообразного топлива подсчитывают по формулам:
для сухого газа
Уг.т = 0,01 [ 1,96СО2 + 1,52H2S + 1,25N2 + 1,43 О2 + 1,25 СО +
+ 0,0899Н2 + 2(0,536 т + 0,045n) Cm HJ кг/м*; (III.32)
для влажного газа
с - т
т = ¥г т 1000 Кг/Лз (Ш ЗЗ)
1+-w
Вес дымовых газов определяют по формуле
d
67 = ?^+ ~^~ + 1,306аУ° кг/м*. (III.34)
4. ТЕПЛОСОДЕРЖАНИЕ (ЭНТАЛЬПИЯ) ВОЗДУХА И ДЫМОВЫХ ГАЗОВ
Теплосодержание теоретически необходимого количества воздуха
при температуре /в определяют по формуле
/в= V° (cBtB) ккал/кг или ккал/м3, (II 1.35)
где св — теплоемкость воздуха в ккал/м* • град, принимаемая по
табл. III.7;
V0 — объем теоретически необходимого количества воздуха
в м*!кг или м*/м*.
Теплосодержание дымовых газов на 1 кг или 1 м* сжигаемого топ-
лива при ат = 1 и температуре газов /г определяют по формуле
(Vro2Cco2+ Vn2CN2 + Vh2o2Ch2o)^ ккал/кг или ккал/м3, (111.36)
где Ссо2, CN2, Сн2о — средние объемные теплоемкости трехатомных
газов, азота и водяных паров в ккал/м*-град,
принимаемые по табл. III.7;
Vro2, Vn2> Vh2o — объемы трех- и двухатомных газов и водя-
ных паров в ;и3/кг или м*!м*.
60
Срелпе теплоемкости дымовых газов, воздуха, золы и шлака Таблица Ш.7
Средние теплоемкости
н то oU трехатомных газов ССО2 азота cn2 кислорода Cq2 водяных паров СН2О влажного воздуха ^в золы и шлака С1П
S д <и ккал/м'3 X Хград кдж/м.3х Хград ккал/м3Х Хгоад кдж/м3х Хград ккал/м3х Хград кдж/м3Х Хград ккал/м3Х Хград кдж!м3 х Хград ккал/м3Х Хград к.дж/мях Хград ккал/кгх Хград кдж/кгх Хград
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 . 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200 2300 2400 2500 О» 0,3821 0,4061 0,4269 0,4449 0,4609 0,475 0,4875 0,4988 0,509 0,5181 0,5263 0,5338 0,5407 0,5469 0,5526 0,5578 0,5626 0,5671 0,5712 0,575 0,5785 0,5818 0,5848 0,5876 0,5902 0,5926 Пр сухого во 1,5998 1,7003 1,7873 1,8627 1,9297 1,9887 2,041 2,0884 2,1311 2,1692 2,2035 2,2349 2,2638 2,2898 2,3136 2,3354 2,3565 2,3743 2,3915 2,4074 2,4221 2,4359 2,4484 2,4602 2,471 2,4811 и м е ч а н здуха и о 0,3092 0,3095 0,3104 0,3121 0,3104 0,3171 0,3201 0,3233 0,3265 0,3295 0,3324 0,3352 0,3378 0,3404 0,3427 0,3449 0,347 0,349 0,3508 0,3525 0,3541 0,3557 0,3571 0,3585 0,3598 0,361 и е. Знач тнесены и 1,2946 1,2958 1,2996 1,3067 1,3163 1,3276 1,3402 1,3536 1,367 1,3796 1,3917 1,4034 1,411 1,4252 1,4348 1,444 1,4528 1,4612 1,4687 1,4758 1,4825 1,4892 1,4951 1,5010 1,5064 1,5114 ения тепл : 1 нм3 су 0,3119 0,3147 0,3189 0,3239 0,329 0,3339 0,3384 0,3426 0,3463 0,3498 0,3529 0,3557 0,3584 0,3608 0,3631 0,3653 0,3673 0,3693 0,3712 0,373 0,3748 0,3764 0,3781 0,3797 0,3813 0,3828 «емкостей хого возд 1,3059 1,3176 1,3352 1,3561 1,3775 1,3980 1,4168 1,4344 1,4499 1,4645 1,4775 1,4892 1,5005 1,5106 1,5202 1,5294 1,5378 1,5462 1,5541 1,5617 1,5692 1,5759 1,583 1,5897 1,5964 1,6027 i влажног уха при 0 0,3569 0,3595 0,3636 0,3684 0,3739 0,3797 0,3857 0,392 0,3984 0,405 0,4115 0,418 0,4244 0,4306 0,4366 0,4425 0,4481 0,4537 0,4589 0,4639 0,4688 0,4735 0,4779 0,4822 0,4864 0,4903 о воздуха 0 С и 760 1,4943 1,5052 1,5223 1,5424 1,5654 1,5897 1,6148 1,6412 1,668 1,6957 1,7229 1,7501 1,7769 1,8028 1,828 1,8527 1,8761 1,8996 1,9213 1,9423 1,9628 1,9824 2,0009 2,0189 2,0298 2,0528 вычислен мм рт. cl 0,315 0,3163 0,3181 0,3206 0,3235 0,3268 0,3303 0,3338 0,3371 0,3403 0,3433 0,3463 0,349 0,3517 0,3542 0,3565 0,3587 0,3607 0,3625 0,3644 0,3661 0,3678 0,3693 0,3708 0,3722 0,3735 [Ы При 1 п. 1,3178 1,3243 1,3318 1,3423 1,3544 1,3682 1,3829 1,3976 1,4114 1,4248 1,4373 1,4499 1,4612 1,4725 1,483 1,4926 1,5018 1,5102 1,5177 1,5257 1,5328 1,5399 1,5462 1,5525 1,5583 1,5638 злагосоде] 0,198 0,202 0,21 0,215 0,219 0,223 0,226 0,229 0,232 0,235 0,238 0,24 0,25 0,27 0,28 0,28 0,29 0,29 0,3 о,з ржании 0,808 0,846 0,879 0,9 0,917 0,934 0,946 0,959 0,971 0,984 0,996 1,005 1,046 1,13 1,172 1,172 1,214 1,214 1,256 1,256 ,= 10 г/кг
Таблица III.8
Теплосодержание (энтальпия) 1 яле3 газов и воздуха и 1 кг золы в зависимости от температуры
t (С')СО, (COn, (СОо2 <сОн2О (СОВ ( С0зл
в °C в ккал/нм3 в кдж/нм3 в ккал/нм3 в кдж)нм? в ккал/нм* в кдж/нм3 в ккал/нм3 в кдж/нм3 в ккал/нм3 в кдж/м3 в ккал/кг в кдж/кг
100 40,6 170,11 31,0 129,89 31,5 131,99 36,0 150,84 31,6 132,4 19,3 80,87
200 85,4 357,83 62,1 260,2 63,8 267,32 72,7 304,61 63,6 266,48 40,4 169,28
300 133,5 559,37 93,6 392,18 97,2 407,27 110,5 462,99 96,2 403,08 63 263,97
400 184,4 772,64 125,8 527,1 131,6 551,4 149,6 626,82 129,4 542,19 86 360,34
500 > 238 997,22 158,6 664,53 167 699,73 189,8 795,26 163,4 684,65 109,5 458,81
600 292 1223,48 192 804,48 203 850,57 231 967,89 198,2 830,46 133,8 560,62
700 349 1462,31 226 946,94 240 1005,6 274 1148,06 234 980,46 158,2 662,86
800 407 1705,33 261 1093,59 277 1160,63 319 1336,61 270 1131,3 183,2 767,61
900 466 1952,54 297 1244,43 315 1319,85 364 1525,16 306 1282,14 209 875,71
1000 526 2203,94 333 1395,27 353 1479,07 412 1726,28 343 1437,17 235 984,65
1100 587 2459,53 369 1546,11 391 1638,29 460 1927,4 381 1596,39 262 1097,78
1200 649 2719,31 405 1696,95 430 1801,7 509 2132,71 419 1755,61 288 1206,72
1300 711 2979,09 442 1851,98 469 1965,11 560 2346,4 457 1914,83 325 1361,75
1400 774 3243,06 480 2011,2 508 2128,52 611 2560,09 496 2078,24 378 1583,82
1500 837 3507,03 517 2166,23 548 2296,12 664 2782,16 535 2241,65 420 1759,8
1600 900 3771 555 2325,45 588 2463,72 717 3004,23 574 2405,06 448 1877,12
1700 964 4039,16 .593 2484,67 628 2631,32 771 3230,49 613 2568,47 493 2065,67
1800 1028 4307,32 631 2643,89 668 2798,92 826 3460,94 652 2731,88 522 2187,18
1900 1092 4575,48 670 2807,3 709 2970,71 881 3691,39 692 2899,48 570 2388,3
2000 1157 4847,83 708 2966,52 750 3142,5 938 3930,22 732 3067,08 600 2114
2100 1222 5120,18 747 3129,93 790 3310,1 994 4164,86 772 3234,68 ___
2200 1287 5392,53 786 3293,34 832 3486,08 1051 4403,69 812 3402,28
Теплосодержание дымовых газов при избытке воздуха а>1 и тем-
пературе /Г°С подсчитывают по формуле
/г = /° + (а—1) /° ккал/кг или ккал/м3. (III.37)
Теплосодержание влажного воздуха (/п), углекислоты (/со2),
азота (/Nl) и водяных паров (7Нго) приведено в табл. III.8.
Теплоемкость мазута определяют по формуле
См = 0,415 +0,0006/м ккал/кг-град (III.38)
или
См = 1,738 + 0,0025/м кдж!кг • град,
где /м — температура мазута в °C.
Глава IV
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
I. УРАВНЕНИЯ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА
т
1 епловым балансом устанавливается равенство меж-
ду приходом и расходом тепла с отнесением к последнему как тепла
использованного, так и тепловых потерь, всегда имеющихся в котель-
ном агрегате.
Тепловой баланс котельного агрегата обычно составляется для
становившегося теплового режима.
Если топливо и воздух не подогреваются посторонним источником
К’нла вне котельного агрегата, то располагаемое тепло Qp на 1 кг или
I др топлива определяют по формуле
Qp = Qh + Q^—QK ккал/ке (IV.l)
или
Q^Qh + Qh, ккал/м3, (IV.2)
I дс Qh — низшая теплота сгорания рабочей массы твердого или жид-
кого топлива в ккал!кг\
— низшая теплота сгорания газообразного топлива в ккал!м\
(}ф — тепло, вносимое в топку с паровым дутьем или при паровом
распыливании мазута, в ккал!кг\
(Д. — тепло, затраченное на разложение карбонатов при сжигании
сланцев, в ккал1кг.
Величину определяют по формуле
Сф = Оф Оф-600) ккал!кг, (I V.3)
|де 6Ф — расход пара на дутье или распиливание жидкого топлива
в кг!кг\
г’ф — теплосодержание этого пара в ккал!кг.
53
При сжигании сланцев тепло, затраченное на разложение карбона-
тов, находят по формуле
QK = 9,70£(CO2)£ ккал/кг, (IV.4)
где k — коэффициент разложения карбонатов, принимаемый
при слоевом сжигании равным 0,7, при камерном сжи-
гании равным 1;
(СО2)к — содержание углекислоты карбонатов в рабочей массе
сланцев в %.
При сжигании всех топлив, кроме сланцев, и при отсутствии рас-
хода пара на дутье и распыливание мазута располагаемое тепло
Qp = QZ-
При таких условиях уравнение теплового баланса котельного агре-
гата, отнесенное к 1 кг твердого или жидкого топлива или к 1 м3 газо-
образного топлива, имеет вид
Qh = Qj + Q2 + Q3 + + Qs + 2фи3 ккад/кг или ккал/м?, (IV.5)
или в процентах от тепла, внесенного в топку:
100 = 91 + <?2 + 7з +<74 + 95 + 9*113 %. (IV.6)
где 91 = ^- ЮО; 9г = Ю0 и т. д.
"и
В этих формулах:
Qi(?i) — полезно использованное тепло в ккал!кг, или ккал/м3
(в %);
Q2(^2) — тепло, теряемое с уходящими газами, в ккал/кг, или
ккал!м3 (в %);
Сз(?з) — тепло, теряемое вследствие химической неполноты сгора-
ния, в ккал!кг, или ккал!м3 (в %);
Q4(?4) — тепло, теряемое вследствие механической неполноты сго-
рания, в ккал1кг, или ккал!м3 (в %);
Q5(?5) — тепло, теряемое в окружающую среду, в ккал1кг, или
ккал!м3 (в %);
Q«3) — потери физического тепла с удаленными из топки золой
и шлаком в ккал!кг, или ккал!м3 (в %).
2. ТЕПЛО, ИСПОЛЬЗОВАННОЕ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ПАРА
ИЛИ ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ. КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ
И РАСХОД ТОПЛИВА
Использованное тепло (QJ может быть выражено уравнением
(+-п- +.в)+^-П(+.1-+.в) + ^Х
" L п ^п, и
X (<пр — *u. в) | ккад/«г или ккал/м3, (IV.7)
Б4
Q, = ^Ailia, (IV.8)
где Оп п — расход перегретого пара в кг/ч;
В — количество сжигаемого топлива в кг/ч;
in п — теплосодержание перегретого пара в ккал!кг (по табл. IV.1);
i„ в — теплосодержание питательной воды в ккал!кг
(см. табл. IV.2);
DH ,п — количество насыщенного пара, отпускаемого помимо
пароперегревателя, в кг/ч;
«н.п — теплосодержание насыщенного пара в ккал/кг (по
табл. IV.2);
Оцр — расход продувочной воды в кг/ч;
гпр — теплосодержание котловой воды в ккал!кг\
Д/ка — прирост теплосодержания рабочего тела, отнесенный
к 1 кг выработанного агрегатом перегретого пара.
Таблица IV. 1
Теплосодержание (энтальпия) и удельные объемы перегретого пара
в ата Температура перегретого пара в °C
250 350 450
zn гп *п ,
Я S Я Я я Я £
я о з» а? £ * <3
ч я я 5 я g я kJ
Г? Я я я я я Я
3 0,8122 708,8 2969,9 0,9723 757,5 3173,9 1,131 807,2 3382,2
4 0,607 708,0 2966,5 0,728 757,0 3171,8 0,8473 807,0 3381,3
б 0,4839 707,2 2963,2 0,5814 756,6 3170,2 0,6772 806,7 3380,4
6 0,4018 706,4 2959,8 0,4836 756,1 3168 0,5638 806,3 3378,4
7 0,3431 -705,6 2956,5 0,4138 755,7 3166,4 0,4827 806,1 3377,6
8 0,2992 704,7 2952,7 0,3614 755,1 3164,3 0,422 805,8 3376,3
9 0,2649 703,9 2949,3 0,3207 754,7 3162,2 0,3747 805,5 3375
10 0,2375 703 2943,3 0,2881 753,8 3158,1 0,3369 805,2 3371,2
13 0,1806 700,4 2932,4 0,2204 752,8 3151,8 0,2584 804,3 3367,4
16 0,1449 697,7 2921,1 0,1781 751,4 3145,9 0,2093 803,4 3363,7
18 0,1277 695,8 2913,2 0,1577 750,5 3142,2 0,1857 802,7 3360,7
22 0,1026 691,8 2896,4 0,128 748,5 3133,8 0,1513 801,5 3355,7
24 0,09312 689,7 2887,6 0,1169 747,5 3129,6 0,1384 800,9 3353,2
28 0,0782 685,2 2868,8 0,09942 745,5 3121,3 0,1181 799,6 3347,8
35 0,0601 676,5 2832,4 0,07839 741,8 3105,8 0,09381 797,4 3338,6
40 0,0509 669,7 2803,9 0,06786 739,1 3094,5 0,08164 795,9 3332,3
44 ’ * 0,06115 736,9 3085,3 0,0739 794,6 3326,8
50 — — — 0,05307 733,6 3071,4 0,06460 792,6 3318,5
55
Таблица IV 2
Теплосодержание (энтальпия) и удельные объемы сухого насыщенного
пара и воды
Давление р в ата \ . Температура насы- щенного пара /и в °C Удельный объем воды V' в мя/кг Удельный объем насыщенного пара V" в м3/кг Энтальпия Энтальпия Теплота парооб- разования г
жидкости i' в ккал!кг сухого пара V в ккал/кг жидкости /' в кдж/кг сухого пара i" в кдж/кг в кдж/кг в ккал/кг
о,1 45,45 0,00101 14,95 45,45 617 190,29 2583,3 2393,2 571,6
0,14 52,18 0,001013 10,88 52,17 619,9 218,43 2595,4 2376,8 567,7
0,18 57,41 0,001016 8,6 57,4 622, 1 240,32 2604,6 2364,3 564,7
0,2 59,67 0,001017 7,789 59,65 623 249,74 2608,4 2358,8 563,4
0,24 63,65 0,001019 6,564 63,63 624,7 266,41 2615,5 2349,2 561,1
0,28 67,11 0,001021 5,68 67,09 626, 1 280,89 2621,4 2340,4 559,0
0,3 68,68 0,001022 5,324 68,66 626,7 287,47 2623,9 2336,2 558,0
0,4 75,42 0,001026 4,066 75,41 629,5 315,73 2635,6 2319,5 554,1
0,5 80,86 0,00103 3,299 80,86 631,6 338,54 2644,4 2305,7 550,7
0,6 85,45 0,001033 2,781 85,47 633,5 357,85 2652,3 2294,4 548,0
0,7 89,45 0,001036 2,409 89,49 635,1 374,68 2659,0 2284,3 545,6
0,8 92,99 0,001038 2,126 93,05 636,4 389,58 2664,5 2275,1 543,4
0,9 96, 18 0,001041 1,904 96,25 637,6 402,98 2669,5 2266,3 541,3
1 99,09 0,001043 1,725 99,18 638,7 415,25 2674,1 2258,8 539,5
1,5 110,79 0,001052 1,18 110,99 643,1 464,69 2692,5 2227,8 532,1
2 119,62 0,00106 0,9019 119,94 646,3 502,16 2705,9 2203,9 526,4
2,5 126,79 0,001067 0,7319 127,3 648,7 532,98 2716 2183 521,4
3 132,88 0,001073 0,616 133,5 650,8 558,94 2724,8 2165,8 517,3
3,5 138,19 1,001078 0,5338 138,9 652,4 581,55 2731,5 2149,9 513,5
4 142,92 0,001083 0,4708 143,7 653,9 601,64 2737,7 2136,1 510,2
4,5 147,2 0,001088 0,4215 148,1 655,2 620,07 2743,2 2123,1 507,1
5 151,11 0,001092 0,3818 152,1 656,3 636,81 2747,8 2110,9 504,2
6 158,08 0,0011 0,3214 159,4 658,3 667,38 2756,2 2088,8 498,9
7 164,17 0,001107 0,2778 165,7 659,9 693,75 2762,9 2069,1 494,2
8 169,61 0,001114 0,2448 171,4 661,2 717,62 2768,3 2050,7 489,8
9 174,53 0,00112 0,219 176,5 662,3 738,97 2772,9 2033,9 485,8
10 179,04 0,001126 0,198 181,2 663,3 758,65 2777, 1 2018,5 482,1
11 183,2 0,001132 0,1808 185,7 664,1 777,49 2780,5 2002,9 478,4
12 187,08 0,001137 0,1663 189,8 664,9 794,65 2783,8 1989,1 475,1
13 190,71 0,001143 0,154 193,6 665,6 810,56 • 2786,7 1976,2 472,0
14 194,13 0,001148 0,1434 197,3 666,2 826,06 2789,2 1963,2 468,9
16 200,43 0,001157 0,1261 204 667,1 854,11 2793 1938,9 463,1
18 206,14 0,001166 0,1125 210,2 667,8 880,06 2795,9 1916,3 457,7
20 211,38 0,001175 0,1016 215,9 668,5 903,93 2798,9 1894,9 452,6
24 220,75 0,001191 0,08486 226,2 669,2 947,05 2801,8 1854,8 443,0
28 228,98 0,001207 0,07282 235,3 669,4 985,15 2802,6 1817,5 434,1
30 232,76 0,001214 0,06798 239,6 669,5 1003,16 2803, 1 1799,91 429,9
34 239,77 0,001229 0,05993 247,6 669,5 1036,65 2803,1 1766,4 421,9
38 246,17 0,001242 0,05351 254,9 669,2 1067,21 2801,8 1734,6 414,3
42 252,07 0,001256 0,04828 261,8 668,8 1096,1 2800,1 1704 407,0
46 257,56 0,00127 0,04394 268,2 668,2 1122,9 2797,6 1674,7 400,0
60 262,70 0,001283 0,04026 274,3 667,5 1148,44 2794,6 1646,2 393,2
66
Если величина продувки не превышает 2% и насыщенный нар не
расходуется, то Qj определяется по формуле
Q1 = j ккал)кг, или ккал/м? (IV.9)
в
Коэффициент полезного действия котлоагрегата (брутто)
п5р=4 <IV-10)
Qh
или в процентах
ПбР = <71= Ю0% (IV.11)
Величину продувки котла определяют по формуле
Р = _£пр 100%. (IV. 12)
Вп. и
Процент продувки котла можно определить также по сухому остатку
(или щелочности) питательной и котловой воды по формуле
-Сп в 100 = —в— 100%, (IV.13)
£к. В £п в Щк.в Щп.в
где Сп.в(Щп.в) — сухой остаток (щелочность) питательной воды (при-
нимается на основании данных текущего контроль-
ного анализа) в мг/л, или мг/кг (мг-экв/л, или
мкг-экв/л)\
Ск.в (Щк в) — сухой остаток (щелочность) котловой воды (прини-
мается по нормам, установленным для данного
типа котла) в мг/л, или мг!кг (мг-экв/л, или
мгк>экв!л).
Испарительность топлива по действительному пару (видимую ие-
на рительность) определяют по формуле
И = кг!кг, или кг!м3. (IV. 14)
В
Приведенная испарительность по «стандартному» пару (640 ккал/кг)
Ист = °? кг/кг, или кг/м3. (IV.15)
ст В В-640 v 1
Часовой расход топлива определяют по формуле
в = —кг/ч> или м3/4' (iv. 16)
ПбР v 7
Коэффициент полезного действия (нетто) котельной установки
Лит = Лбр QV~B^ “ Лбр Ат]с. н/6. (IV.17)
I дс Qc.h —расход энергии (в переводе на тепло) на собственные нуж-
ды котельной в ккал!ч.
ЭВ Зак. 2152
57
3. ПОТЕРИ ТЕПЛА В КОТЛОАГРЕГАТЕ
Потеря тепла с уходящими газами
Величину Q2 можно представить в следующем виде:
&= (IV.18)
@2 = (^ух — !х. в) ккал/м3, (IV.19)
9г=^100%,
где /vx — теплосодержание уходящих газов в ккал!кг, или ккал1м\
Гх.в — теплосодержание холодного воздуха в ккал!кг, или ккал1м\
Теплосодержание уходящих газов и воздуха определяют по фор-
мулам:
/vx = [(V^RO, +(Voc)A'2 + (Vo<?)H2o+(ayx—1) v° св]Тух ккал/кг,
(IV,20)
/х. в = аух V°cB tD ккал/кг, (IV.21)
где аух — коэффициент избытка воздуха в уходящих газах, равный
ат + апр (сумма присоса воздуха в котлоагрегат);
Тух — температура уходящих газов в °C;
/в —температура холодного воздуха, принимаемая равной 30°С.
Из формулы (IV.20) видно, что увеличение коэффициента избытка
воздуха приводит к увеличению объема дымовых газов и возрастанию
потерь тепла с уходящими газами. Поэтому при эксплуатации котель-
ного агрегата необходимо поддерживать такую величину избытка воз-
духа в топке (ат), при которой суммарные потери тепла (^2+
+ q3 + должны быть минимальными.
Потеря тепла от химической неполноты сгорания
Величину Q3 можно достаточно точно определить (по содержанию
окиси углерода в продуктах сгорания) по формуле
Q3 = 56,6 (С₽ + 0,375 SJ) ккал/кг> (I V.22)
ИЛИ
<?3=-% юо%.
0р
При наличии в продуктах сгорания СО, Н2, СН4 и Ст Нп потерю
от химической неполноты сгорания определяют по формуле
Q3 = Vc. r (30.18СО+ 85,55СН4 + 25,79Н2+ 141,lCm Нп) ккал/кг,
или ккал/м?, (IV.23)
где СО, СН4 и т. д.—содержание отдельных составляющих в продук-
тах сгорания в %,
58
Водород и углеводороды в дымовых газах при слоевом сжигании
I о г । л и в а практически отс утств у ют.
Поэтому потеря тепла от химической неполноты сгорания может
быть определена по формуле
Q3 = 30,18COVc. г ккал/кг. (IV.24)
Средние значения потерь тепла от химической неполноты сгорания
(</„) для ручных топок составляют^ при сжигании антрацита — 2, ка-
менных углей — 3, бурых углей — 3,5, торфа и дров — 3%.
Потеря тепла от механической неполноты сгорания
Потерю тепла от механической неполноты сгорания определяют
ио формуле
</j = 100 =—QP- ашл+пр Ю0-Г,^пр + аУн 100—Гун) 0//°’ (IV-25)
где аШл+пр> ЯуН — доли золы топлива в шлаке, провале и уносе;
Гшл+пр, — содержание горючих в шлаке, провале и уносе в %;
— зольность на рабочую массу топлива в %.
Потеря тепла в окружающую среду
Потерю тепла в окружающую среду находят по формуле
^=100-(91 + q2 + q3 + q. + ^ил3) %. (IV.26)
Величина этой потери зависит от производительности котлоагрегата.
Для котельных агрегатов малой и средней мощности потеря тепла
к окружающую среду приведена в табл. IV.3.
Потеря тепла qb
Таблица IV.3
Потеря тепла с физическим теплом шлака
11отерю тепла с физическим теплом шлака определяют по формуле
шл _____________________ /1РЛшл-4-пр (С01пл о/ /IV
„-(юо-ш <IV-27’
ни* а1Пл+пр — доля золы топлива в шлаке и провале;
сшл — теплоемкость золы, принимаемая по табл. III.7;
/шл — температура шлака, принимаемая при сухом шлако-
золоудалении равной 600° С.
IIP 59
Глава V
ПАРОВЫЕ И ВОДОГРЕЙНЫЕ КОТЛЫ,
ХВОСТОВЫЕ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА
Вводные определения
ПрОИЗВОдительность котлов, рассчитанных .для ра-
боты на твердом топливе, при переводе их на сжигание газа или мазута
может быть повышена.
Увеличение производительности котла должно быть обосновано рас-
четом и согласовано с заводом-изготовителем
При проектировании котельных следует исходить из условий ком-
плектной и блочной поставки котлоагрегатов, включая топочные уст-
ройства, хвостовые поверхности нагрева, тягодутьевые установки,
золоуловители, КИП, автоматику и др. Бесперебойная работа котло-
агрегата, его производительность и коэффициент полезного действия
должны гарантироваться поставщиками.
Номинальной паропроизводительностью парового котла называет-
ся паропроизводительность, которую котел может обеспечить в усло-
виях длительной бесперебойной эксплуатации без какого-либо ущерба
для прочности и надежности его элементов и с соблюдением задан
ных параметров пара.
Номинальным давлением пара называется наибольшее допустимое
давление непосредственно за главным парозапорным устройством котла
или при отсутствии такового непосредственно перед паропровод9м к по-
требителю пара при номинальной паропроизводительности котла.
Номинальной температурой пара называется температура пара, вы-
ходящего из последнего коллектора котла, при номинальных значе-
ниях давления пара, температуры питательной воды и паропроизводи-
тельности.
Номинальной температурой питательной воды называется темпе-
ратура, принятая при проектировании для номинальной паропроизво-
дительности котла перед входом воды в экономайзер (до отвода на па-
роохладитель) или при отсутствии экономайзера — в барабан котла.
Номинальные значения паропроизводительности котла и температу-
ры пара указаны в ГОСТ 3619—59 «Котлы паровые стационарные.
Типы и основные параметры». Эти значения должны обеспечиваться
при сжигании топлива, принятого при конструировании котла.
При поставке этих котлов для работы на пониженном давлении
пара, а также при температурах пара и питательной воды, отличаю-
щихся от принятых для номинальной паропроизводительности, значе-
ния устанавливаются расчетом и согласовываются с заводом-изготови-
телем котлов.
Под солесодержанием пара понимают среднее по времени и точкам
отбора содержание натрия (в пересчете на сульфат натрия) в конденса-
те проб пара, отобранных: у барабанных котлов—-из двух крайних и
60
среднего паропроводов между барабаном и пароперегревателем, а также
после пароохладителей впрыскивающего типа, и у прямоточных кот-
лов — из паропроводов к потребителю. Для барабанных котлов, имею-
щих один отводящий паропровод насыщенного пара, отборы средней
пробы производятся только из этого паропровода.
Солесодержанием питательной воды называется среднее по времени
содержание в ней всех катионов, пересчитанное в сернокислые соли
(сульфатный остаток).
Максимальные часовые расчетные расходы тепла на собственные
нужды котельных рекомендуется принимать в размере до 3% от уста-
новленной теплопроизводительности котлов.
Выбор теплоносителя и определение расходов тепла на отопление и
вентиляцию зданий и сооружений производится по данным глав
СНиП П-Г. 10-62 «Тепловые сети». Нормы проектирования» и П-Г.7-62
«Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проек-
тирования». Расходы тепла на бытовое горячее водоснабжение опреде-
ляются по данным гла»вы СНиП П-Г.8-62 «Горячее водоснабжение.
I [ормы проектирования».
Тепловые нагрузки для расчета и выбора оборудования котельных
должны быть определены для четырех характерных режимов:
максимального зимнего — при расчетной температуре наружного
воздуха для проектирования отопления (расчетная теплопроизводи-
тельность котельной);
наиболее холодного месяца — при средней температуре этого ме-
сяца;
среднеотопительного —при средней температуре наружного возду-
ха за отопительный период;
летнего — определяемого величинами расхода тепла на технологи-
ческие цели и горячее водоснабжение.
Число котлов и их единичную теплопроизводительность следует
принимать:
для отопительных котельных — по величине расчетной теплопро-
изводительности котельной без установки резервных котлов;
для отопительно-производственных и производственных котель-
ных — по величине расчетной теплопроизводительности, чтобы при
выходе из строя одного котла оставшиеся обеспечивали выработку
тепла в количестве, определенном режимом «наиболее холодного ме-
сяца».
В котельной надлежит, как правило, предусматривать установку
однотипных котлоагрегатов одинаковой теплопроизводительности.
В котельных, от которых не требуется непрерывной подачи тепла,
допускается установка одного котла.
В зависимости от характера тепловых нагрузок котельные уста-
новки условно подразделяются на три основных типа*:
* Кроме котельных электростанций, котельных с пиковыми водогрейными
котлами, предназначенными для работы в блоке с ТЭЦ, котельных с котлами-
утилизаторами, а также передвижных котельных установок.
61
отопительные — вырабатывающие тепло для отопления, вентиля-
ции и горячего водоснабжения жилых, общественных, промышленных
и других зданий и сооружений;
отопительно-производственные — вырабатывающие тепло для отоп-
ления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологических
целей;
производственные — вырабатывающие тепло для технологических
целей.
Расчетные теплопроизводительности котельных определяются:
для отопительных — суммой максимальных часовых расходов тепла
на отопление, вентиляцию и расчетных часовых расходов тепла на
горячее водоснабжение;
для отопительно-производственных и производственных—макси-
мальным часовым расходом тепла, исходя из суточного графика тепло-
потребления (с учетом работы аккумуляторов горячей воды и пара).
Рекомендуемые скорости дымовых газов в конвективных поверх-
ностях нагрева котлов и змеевиковых экономайзеров — 8—11 м/сек.
1. ПАРОВЫЕ КОТЛЫ
Параметры паровых котлов, применяемых в отопительных ко-
тельных, указаны в табл. V.I.
Таблица V.1
Паровые котлы типа ДКВР
Параметры стационарных паровых
котлов (ГОСТ 3619—59), применяемых
в отопительных котельных
Номинальное значение параметров
Давление пара в а та Температура пара та 2 °5 & 5 2 ® Паропроизво- дительность котла в т/ч
Темп тура I телы воды
9 Насыщенный 50 0,2; 0,4; 0,7; 1
14 » 80 2,5
14 Насыщенный или перегре- тый (250°С) 80 100 4; 6,5; 10 15; 20; 25; 35; 50
24 Насыщенный или перегре- тый (370 и 425 °C) 100 4; 6,5; 10; 20; 25; 35; 50
Двухбарабанные котлы
ДКВР с естественной цир-
куляцией выпускаются Бий-
ским котельным заводом. Па-
ропроизводительность этих
котлов 2,5—20 т/ч пара; ра-
бочее давление 13—39 ати.
Основные технические харак-
теристики котлов приведены
в табл. V. 2.
Котлы (на давление 13—
21 ати) могут оборудоваться
топками ПМЗ-РПК для
сжигания каменных*и бурых
углей, топками системы По-
меранцева — для сжигания
древесных отходов, топками системы Шершнева — фрезерного торфа,
а также топками для сжигания газа и мазута.
Котлы ДКВР-10-13 (21) могут компоноваться также с топками ЧЦР,
ПМЗ-ЧЦР и ПМЗ-ЛЦР для сжигания каменных и бурых углей и с топ-
кой ЧЦР для сжигания антрацитов марки АС (решетка длиной 6500,
шириной 2700 мм).
Котлы ДКВР-10-39/440 выпускаются для компоновок с топками
ПМЗ-РПК и системы Померанцева.
62
Т а б л и ц а V .2
Показатели вертикально-водотрубных котлов типа ДКВР Бийского котельного завода
Показатели Единица измере- ния ДКВР- 2,5-13 ДКВР- 4-13 ДКВР- 4-13-250 ДКВР- 6,5-13 ДКВР- 6,5-13-250 ДКВР- 10-13(21) ДКВР- 10-13-250 и 10-21-350 ДКВР- 10-3 9-44 0 ДКВР- 20-13 ДКВР- 20-13-250
Паропроизводительность .... пг/ч 2,5 4 4 6,5 6,5 10 10 10 20 20
Рабочее давление пара ати 13 13 13 13 13 13(21) 13(21) 39 13 13
Температура пара °C Насы- Насы- 250 Насы- 250 Насы- 250/ 440 Насы- 250
щенный щенный щенный щенный 350 щенный
Поверхность нагрева котла.
радиационная м2 17,7 21,4 21,4 27,9 27,9 47,9 47,9 34,5 — —
конвективная » 73,6 116,9 107,6 197,4 179 229,1 ' 207,5 176,5 — —
общая » 91,3 138,3 129 225,3 206,9 277 255,4 211 393 343,5
Поверхность нагрева паропере-
гревателя » — — 8,5 — 12,8 — 17 68 — ——
Объем котла:
паровой части м3 1,57 2,05 2,05 2,55 2,55 2,63 2,63 1,45
водяной » » 4 5,55 5,35 7,8 7,5 9,11 9,11 7 — —
Запас воды, который показывает
водоуказательное стекло . . . » 0,64 0,84 0,84 1,04 1,04 1,07 1,07 0,6 — —
Ориентировочный расход топлива:
донецкого угля ПЖ .... кг/ч 320 540 540 860 860 1310 1310 — — —
подмосковного бурого угля Б » 820 1380 1380 2210 2210 3370 3370 — — —
мазута QP = 9170 к,кал/кг . . » 200 320 — — 520 — 790 — — —
газа QP = 8525 ккал/м3 . . . мЛ/ч 210 310 — 550 — 840 — — — —
Продолжение табл. V.2
Показатели «О S 0) s S ® Щ к я ДКВР- 2,5-13 ДКВР- 4-13 ДКВР- 4-13-250 ДКВР- 6,5-13 ДКВР- 6,5-13-250 ДКВР- 10-13(21) ДКВР- 10-13-250 и 10-21-350 ДКВР- 10-39-440 ДКВР- 20-13 ДКВР- 20-13-250
Коэффициент полезного действия
при сжигании:
донецкого угля ПЖ .... % 81,9 82,1 82,1 83,1 83,1 83,5 83,5 —
подмосковного бурого угля Б % 75,6 75,8 75,8 76,7 76,7 77,5 77,5 — — —
мазута % 89,6 89,8 — — 90,7 — 90,2 — .— —
газа % 90 90,8 — 91,8 — 91,8 — — — —
Диаметры труб:
передних опускных мм 127x4 140x4,5 140Х Х4,5 159x4,5 159Х Х4,5 159X4,5 159Х Х4,5 — — —
пароперегревателя » — — 32x3 — 32x3 — 32x3 32X3 — —
экранных и кипятильных . . 51X2,5 51X2,5 51 X Х2,5 51X2,5 51Х Х2,5 51X2,5 51 X Х2,5 51 х Х2,5 — —
Общее количество труб:
экранных шт. 66 80 80 96 96 118 118 127 — —
кипятильных » 200 320 298 506 457 594 535 467 — —
Габариты котла в тяжелой обму- ровке с топками ПМЗ-РПК:
ширина мм 3200 3200 3200 3830 3830 3830 3830 3830 — —
длина 4190 5410 5410 6670 6670 7000 7000 — — —
Примечания: 1. Первая цифра после наименования котла обозначает паропроизводительность, вторая —
давление пара при выходе из котла (для котлов с пароперегревателями — давление пара за пароперегревателем),
третья — температуру перегретого пара.
2. Расходы жидкого и газообразного топлива соответствуют номинальной нагрузке котла.
3. К. п. д. котла при сжигании угля приведен для топок ПМЗ-РПК
Паровой котел ДКВР-4-13 показан на рис V.I. Котлы ДКВР-2,5,
ДКВР-4 и ДКВР-6,5 поставляются частями, а также в собранном виде,
отдельными металлическими блоками и в облегченной обмуровке.
Котлы ДКВР-10-13 и ДКВР-10-21 поставляются только отдель-
ными частями.
Для котлов применяются поплавковые звуковые сигнализаторы
уровней и регуляторы питания прямого действия поплавкового типа.
Регуляторы предназначаются для автоматического поддержания уров-
ня воды в верхнем барабане в пределах ± 60 мм от среднего уровня.
Эксплуатировать котлы ДКВР при давлении ниже 5—6 ат (изб.)
и с нагрузкой менее 20% от номинальной не рекомендуется.
Поверхность нагрева котлов (радиационная и конвективная) обра-
зована стальными бесшовными трубами диаметром 51 X 2,5 мм (ма-
|ериал труб — углеродистая сталь марок 10 и 20 по ГОСТ 1050—60).
В комплект поставки котла входят: барабаны с внутренними устрой-
ствами, трубы, образующие поверхность нагрева, регулятор питания,
водоуказательный прибор, сигнализатор предельных уровней
в барабане, набор пароводяной
запорной арматуры и трубопро-
водов в пределах котла, набор
гарнитуры котла, обдувочное
устройство, каркас, лестницы и
площадки, пароперегреватель
(но заказу).
Котлы ДКВР на давление
13 ати и ниже, по данным
ап вода, могут быть использова-
ны как водогрейные.
Теплопроизводительность
котлов на водогрейном режиме
указана в табл. V.3.
Таблица
Теплопроизводительность котлов
на водогрейном режиме
Тип котла
воды
V.3
ДКВР
Теплопроизводитель-
ность котла в
Гкал/ч ..........
1,5
2,5
4
6,5
Пределы изменения паропроизводительности котлов ДКВР в за-
висимости от параметров пара и воды и наличия хвостовых поверх-
ностей нагрева указаны в табл. V.4.
Таблица V.4
Пределы изменений паропроизводительности котлов ДКВР при сжигании
твердого топлива, газа и мазута в зависимости от параметров пара и воды
и наличия хвостовых поверхностей нагрева
11’мпера- |урл пита- Наличие Паропроизводительность котлов в процентах от номинальной при сжигании
н*л иной Нп,(|.| в °C пароперегре- вателя хвостовых^поверхностей нагрева печорского камен- ного и челя ин- жидкого и газообразного
ского бурого угля топлива
50' Имеется Отсутствуют 90 115
100 » » 100 130
50 » Имеются 100 130
100 » » 110 140
65
2750
Рис. V.l. Паровой котел ДКВР-4-13 с газомазутной топкой
^^барабан^^^^сонвективная поверхность нагрева. 4 —обдувочное устройство; 5 — нижний
Продолжение табл. V.4
Темпера- тура пита- тельной воды в °C Наличие Паропроизводительность котлов в процентах ог номинальной при сжигании
пароперегре- вателя хвостовых поверхностей нагрева печорского камен- ного и челябинт ского бурого угля жидкого и газообразного топлива
50 Отсутствует Отсутствуют 100 130
100 » » 105 135
50 » Имеются 105 135
100 » » 115 150
Примечание. При установке только теплофикационных эко-
номайзеров паропроизводительность принимают как для котлов без хвосто-
вых поверхностей нагрева.
Паровые котлы типа ТМЗ
Паровые вертикально-цилиндрические котлы ТМЗ (рис. V.2) пред-
назначены для выработки насыщенного водяного пара давлением
8 ати, используемого для отопления зданий и для технологических
нужд.
Рис. V.2. Паровой вертикальный котел ТМЗ 1/8
/- корпус котла; 2 —дымовая коробка; 3 — дымогарные трубы;
4 — кипят ильные ц убы;5 — колосниковая решетка
67
Котлы изготовляются двух типов: ТМЗ-0,4/8 и ТМЗ-1/8.
Техническая характеристика котлов ТМЗ приведена в табл. V.5.
Таблица V.5
Техническая характеристика паровых котлов
Показатели Единица измерения Тип котла
ТМЗ-0,4/8 ТМЗ-1,0/8
Номинальная паропроизводительность . . т/ч 0,4 1
Рабочее давление пара ати 8 8
Температура пара °C 174 210—215
Температура питательной воды °C 50 50
Радиационная поверхность нагрева . . . м2 3,2 4,4
Конвективная поверхность нагрева . . . » 11,3 30
Общая поверхность нагрева » 14,5 34,4
Объем:
паровой м3 0,46 0,54
водяной » 1,42 2,79
питательный » 0,13 0,41
Видимое напряжение парового объема . . Диаметр и толщина стенки наружного м3/м3-ч 190 405
корпуса котла мм 1216x6 1526x7
То же, внутреннего корпуса (топки) . . . Высота цилиндрической части наружного » 926X13 1226X13
корпуса » 2800 3290
То же, внутреннего корпуса Высота котла до дымовой заслонки (без » 1970 2050
зольника) » 3260 3750
Количество:
пучков кипятильных труб шт. 2 2
кипятильных труб (51X2,5) » 52 72
дымогарных труб (51x2,5) » — 64
Площадь колосниковой решетки м2 0,63 1,13
Объем топки Живые сечения для прохода газов: м3 0,75 1,4
через трубные пучки (без перегородок) м2 0,33 0,62
по дымогарным трубам » — 0,107
Вес котла в объеме поставки т 2,06 3,54
Высота дымовой трубы . . . мм 15 000 15 000
Котлы ТМЗ изготовляются тихорецким машиностроительным заводом
«Красный молот».
В комплект поставки котла ТМЗ входят: котел с топочной каме-
рой и кипятильными трубами, колосниковая решетка и газовые пере-
городки топочной камеры, гарнитура котла (дверцы топки и люки),
арматура котла (предохранительный клапан, манометр и водоуказа-
тельный прибор), питательные инжекторы и питательные клапаны.
68
Паровые котлы типа ВГД
Паровые вертикально-
цилиндрические котлы
ВГД (рис. V.3) предназна-
чены для получения насы-
щенного водяного пара
давлением 8 ати, исполь-
зуемого для отопления
зданий и для технологи-
ческих нужд. Котел обору-
дуется внутренней топкой
с ручной колосниковой ре-
шеткой для сжигания ка-
менного угля и антрацита
или выносной топкой для
сжигания бурых углей,
торфа и дров. Для сжига-
ния природного газа при-
меняют эжекционные или
смесительные горелки.
Рис. V.3. Паровой вертикаль-
ный котел ВГД-28/8
/ — наружный цилиндр; 2—внутрен-
ний цилиндр; 5 —кипятильные тру-
бы; 4 — дымогарные трубы; 5 —
колосниковая решетка; 6 — шамот-
ная перегородка
2760
Техническая характеристика
котлов ВГД приведена в табл. V.6.
Таблица V.6
Техническая характеристика паровых котлов ВГД
Пока затели 1 Единица измере- ния Тип котла
ВГД-16/8 ВГД-28/8 ВГД-28/8М
Паропроизводительность . . . кг(ч 400 700 700
Рабочее давление пара . . . ати 8 8 8
Температура пара РС — — 210—215
Общая поверхность нагрева . м2 16 28 28
Объем:
паровой м3 0,57 0,8 0,8
водяной » 1,63 2,7 2,7
69
Продолжение табл. V.6
Показатели Единица измере НИЯ Гип котла
ВГД-16/8 ВГД-28/8 ВГД-28/8М
Диаметр и толщина стенки
наружного корпуса котла . ММ 1226x10 1550x10 1526x7
То же, внутреннего корпуса (топки)
» 1050x13 1126x13 1226x13
Высота цилиндрической части 4670
наружного корпуса .... » 3460 2596
То же, внутреннего корпуса . Высота котла до дымовой зас- » — — 850
лонки (без зольника)* . . . Количество: » 3460 5340/4670 3100/4993
кипятильных труб .... ШТ. 26 33 33
дымогарных » .... » 314 64 64
Площадь колосниковой ре-
шетки* м2 0,6 1,29/1,08 1,29**
Объем топки* м* 0,6 1,4/1,2 1,5**
Вес котла в объеме поставки* т 2,17 3,8/3,07 3,07/2,7
Высота трубы м — — 15
* В числителе указаны значения для внешней, а в знаменателе — для
внутренней топки.
* * Для внутренней топки.
Примечания: 1. Габариты в плане внешней топки котла
ВГД-28/8М: длина 2630 мм, ширина 1820 мм.
2. Котлы ВГД-28/8М изготовляются механическим заводом № 2 тре-
ста Сантехдеталь и Ломоносовским ремонтно-механическим заводом. Кот-
лы ВГД-16/8 и ВГД-28/8 изготовлялись тихорецким машиностроительным
заводом «Красный молот» и механическим заводом № 2 треста Сантехде-
таль.
В комплект поставки котла ВГД входят: котел стопочной камерой,
дымогарными и. кипятильными трубами; дымовая коробка с чугунной
заслонкой; арматура котла, манометр и водоуказательный прибор;
колосниковая решетка и газовые перегородки топки; гарнитура котла
и обдувочные устройства.
Паровые котлы типа ММ3
Паровые водотрубные вертикально-цилиндрические котлы ММ3
(рис. V.4) предназначены для выработки насыщенного водяного пара
давлением 8 ати, используемого для отопления зданий и для техноло-
гических нужд.
70
Котлы оборудуются внутренней топ-
кой с ручной колосниковой решеткой
для сжигания каменных углей и антра-
цита или выносной топкой для сжига-
ния бурых углей и торфа.
В комплект поставки котла входят:
котел с топочной камерой и кипятиль-
ными трубами, арматура котла, мано-
метр и водоуказательный прибор, колос-
никовая решетка, газовые перегородки,
топка, обдувочное устройство, дымовая
заслонка с приводом и гарнитура кот-
ла.
Техническая характеристика котлов
приведена в табл. V.7.
Рис. V.4. Паровой вертикальный котел
ММ3-1/8
/ — корпус котла; 2 — кипятильные трубы; 3 — то-
почная камера; 4 — колосниковая решетка
Таблица V.7
Техническая характеристика паровых котлов типа ММ3
Показатели Единица измере- ния Тип котла
ММЗ-0,4/9 MM3-IV-0.8
Номинальная паропроизводительность . . т/ч 0,4 0,8
Рабочее давление пара ати 8
Температура насыщенного пара °C 174
То же, питательной воды °C 50
Радиационная поверхность нагрева* . . . м2 3 5
Конвективная поверхность нагрева . . . » 13,5 20
Общая поверхность нагрева » 16,5 25
Объем:
паровой м3 0,41 0,813
водяной » 0,85 1,78
питательный » 0,118 0,21
Видимое напряжение парового объема . . м3/м3-ч 215 215
Диаметр и толщина стенки котла наруж-
ного корпуса . ч мм 1116x8 1416x8
То же, внутреннего корпуса (топки) . . . » 924X12 1126x13
Высота цилиндрической части наружного
корпуса и 3025 3275
* При внутренней топке.
71
Продолжение табл. V.7
Показатели Единица измере НИЯ Тип котла
ММ3 0,4/9 | ММ3-IV-0,8/9
Высота цилиндрической части внутреннего корпуса ММ 2350 2550
Высота котла до дымовой заслонки (без зольника) » 3490 3860
Количество трубных пучков ШТ. 2 2
Количество кипятильных труб диаметром 51x2,5 ' » 62 78
Живые сечения для прохода газов через трубный пучок внутреннего корпуса: в месте перегородок м1 0,095 0,145
без перегородок » 0,4 0,53
Площадь колосниковой решетки ..... » 0,6 0,91
Объем топки м3 0,66 1,47
Диаметр и толщина стенки прогарной трубы мм 448X 11 445 X 10
Наружный диаметр дымовой трубы . . . » 445 445
Высота дымовой трубы » 13 000 13 000
Вес дымовой трубы т 0,65 0,65
Вес котла в объеме поставки » 2,68 3,43
Примечания: 1. Котлы MM3-IV-0,8/9 изготовляются Московским
заводом котлоагрегатов и Монастырищенским машиностроительным заводом.
2. Котлы ММЗ-0,4/9 изготовляются Полтавским машиностроительным
заводом мясного оборудования.
Паровой котел типа МЗК
Паровые вертикально-цилиндрические котлы МЗК предназна-
чены для выработки насыщенного пара давлением 8 ати. Применяет-
ся для отопления зданий и для технологических нужд. В котле
могут сжигаться природный газ и мазут при автоматическом’ управ-
лении всеми процессами и твердое топливо при ручном обслуживании.
Техническая характеристика котла приведена в табл. V.8.
Таблица V.8
Техническая характеристика автоматизированных котлоагрегатов МЗК
Показатели Единица измере- ния ТИП Ь МЗК-2 Г сотла ’ МЗК-1-Г
Номинальная паропроизводительность . . Рабочее давление пара Температура насыщенного пара Температура питательной воды Расчетное топливо Радиационная поверхность нагрева . . . т/ч. ати °C °C м? 0,4 8 174 50 Природный да вл 1,5 | 1 8 174 50 газ низкого ения 4,0
72
Продолжение табл V.8
Показатели Единица ' измере- ния Тип котла
МЗК-2-Г МЗК 1-Г
Конвективная поверхность нагрева . . . М* 2 * 8,1 26
Общая поверхность нагрева » 9,6 30
Объем.
паровой лС 0,14 1,05
водяной » 0,33 1,4
Видимое напряжение парового объема . . Диаметр и толщина стенки наружного ч 620 207
корпуса котла мм 1166x8 1616x8
То же, внутреннего корпуса (топки) , . . » 720х 10 1524x 12
То же. кипятильных труб » 38x2,5 51X2,5
Высота котла » 1460 2850
Расположение кипятильных труб в пучке — Кольцевое, коридорное
Количество концентрических колеи . . . шт 2 3
Количество кипятильных труб Живое сечение дла прохода газов в кипя- » 96 122
тильном пучке м2 0,024 0,053
Объем топки м9 0,3 1.3
Тип газовой горелки* — Смесительная
Система автоматики — АМК-Г
Габариты котлоагрегата:
диаметр в обмуровке мм 1380 1890
длина 1970 2600
ширина » 1500 2200
высота 1960 3150
Вес металла котла с арматурой Вес вспомогательного оборудования с ав- т 1,2 2,58
томатикой** . . » 0,31 0,3
Вес обмуровки и изоляции » 0,4 0,45
Общий вес котлоагрегата » 1,91 3,34
Вентилятор Ц13-50 № 2 с 9=1500 м9/ч, электродвига- Н = 1Ю мм вод вт. телем А031-2
Питательный насос . 2ВС-1,6 с элек- 9=1,4 м91ч. тродвигателем Электродвигатель А042-4, общий с вентиля- /V = 2,8 кв/77 тором А042-4, N = 2,8 кет
* Давление газа до 120—160 мм вод. ст.
* * В состав вспомогательного оборудования входят: вентилятор, питатель-
ный насос, газовая горелка, воздухопроводы, заслонки и автоматика.
Примечания: 1. К котлу МЗК-2-Г поставляется катионитовый
фильтр диаметром 456 мм и высотой 2025 мм Высота слоя катионита
2025 мм.
2. Котлоагрегат МЗК изготовляется Московским заводом котлоагре
гатов.
73
В комплект поставки котла входят: котел в собранном виде, арма-
тура и автоматика, дымосос и дутьевой вентилятор, газовоздухопро-
воды в пределах котла, горелки.
Паровой котел типа ВК-7/4
Паровой вертикальный цельносварной котел ВК-7/4 (рис. V.5)
предназначен для выработки насыщенного пара давлением 4 ати. Ко-
тел рассчитан для сжигания высококалорийного топлива на естествен-
ной тяге с дымовой трубой высотой не менее 15 м. При сжигании низ-
косортного топлива (бурого угля, торфа и дров) котел оборудуют вынос-
ной топкой.
Котел изготовляется тихорецким машиностроительным заводом
«Красный молот».
Техническая характеристика котла приведена в табл. V.9.
Т а блица V.9
Рис. V.5. Паровой вертикальный
котел ВК-7/4
/ — корпус котла; 2 —кипятильные трубы;
3 — топочная камера; 4 — колосниковая
решетка
Техническая характеристика
парового котла ВК-7/4
Показатели Единица измерения Величина показателя
Паропроизводи- тельность . . . кг/ч 140
Рабочее давление ати 4
Поверхность на- грева котла . . м2 7
Объем котла:
водяной части м3 0,55
паровой » » 0,28
Производитель- ность инжектора л! мин 30—40
Габаритные разме- ры котла:
наружный диаметр . . мм 952
высота . . . » 2680
Вес металлической части котла . . кг 1450
74
В комплект поставки котла входят: котел в собранном виде, топоч-
ное устройство с гарнитурой, арматура, манометр и водоуказательный
прибор, газовая заслонка с ручным приводом.
Паровой котел типа Д-1500
Паровой горизонтальный локомобильный котел Д-1500 с дымогар-
ными трубами (рис. V.6) применяется для производства насыщенного
или перегретого пара давлением 15 ати.
Котел изготовляется Людиновским тепловозостроительным заводом.
Рис. V.6. Паровой локомобильный котел Д-1500
/ — барабан котла; 2 —жаровая труба; 3 — дымогарные трубы;
4 — пароперегреватель
Техническая характеристика котла приведена в табл. V.10.
Таблица V.10
Техническая характеристика парового котла Д-1500
Показатели Единица измерения Величина показателя Показатели Единица измерения Величина показателя
Паропроизводи- т/ч 1,5 Количество дымо- 96
тельность . . . гарных труб . . шт.
Рабочее давление Температура пере- гретого пара ати °C 15 320—340 Размеры дымогар- ных труб:
*1емпература пита- диаметр X тол- 60x3
тельной воды . °C 50 щина . . . ММ
Поверхность на- 59,3 длина .... » 3405
грева котла . . Площадь колосни- м2. Габаритные разме- ры котла.
ковой решетки 5540
(при внутренней длина .... »
топке) » 1,35 ширина . , . » 1820
Объем топочного высота . . . » . 2500
пространства Вес металлической
(при внутренней топке) м3 1,23 части котла . . т 6
75
В комплект поставки котла Д-1500 входят: барабан котла в собран-
ном виде с жаровой трубой, дымогарными трубами и опорами; выход-
ная дымовая камера и стальная дымовая труба; пароперегреватель (по
заказу), топочное устройство (по заказу), арматура котла и комплект
контрольно-измерительных приборов; котельный и слесарный инстру-
мент и комплект запасных частей.
Паровой жаротрубный котел
с двумя жаровыми трубами
(Ланкаширский)
Паровой Ланкаширский котел предназначен для выработки насы-
щенного пара давлением 8 ати. Техническая характеристика котла
приведена в табл. V.11.
Котел изготовляется локомотивно-вагоноремонтным заводом
в г. Улан-Удэ.
Таблица V.11
Техническая характеристика Ланкаширского котла
Пока затели Единица измере- ния Величина показа- теля Показатели Единица измере- ниа Величина показа- теля
Паропроизводи- тельность . . . Рабочее давление т/ч 2—3 Габаритные разме- ры: диаметр . . . ММ 2 209
пара Поверхность на- ати 8 длина .... Вес металлической » 10 780
грева котла . . м2 92 части котла . . т 16,8
В объем поставки котла входят: корпус котла с жаровыми тру-
бами, пароводяная арматура, манометр, водоуказательный прибор,
гарнитура котла и газовый шибер.
Топочное устройство, дымовая труба и каркас в объем поставки
не входят.
76
2. ВОДОГРЕЙНЫЕ СТАЛЬНЫЕ КОТЛЫ
В качестве водогрейных котлов рекомендуется принимать:
для нагрева воды до температуры 115 С — чугунные секционные
котлы, выпускаемые промышленностью;
для нагрева воды до температуры 200° С — стальные водогрейные
котлы, выпускаемые промышленностью.
Примечание. Чугунные секционные котлы при оборудовании их
паросборниками могут быть использованы в качестве паровых с давлением
пара не свыше 0,7 ати.
Типы и основные параметры чугунных секционных котлов поверх-
ностью нагрева более 4 м2 с топками для сжигания твердого топлива
следует принимать по данным ГОСТ 10617—63.
Теплопроизводительность этих котлов при сжигании различных
видов топлива принимается по паспортным данным завода-изгото-
вителя.
Сжигание высокозольных и высоковлажных бурых углей с тепло-
той сгорания Q„<2800 ккал /кг, а также сланцев, торфа и других видов
топлива с содержанием5п>0,2-103% кг!ккал для котельных со сталь-
ными водогрейными котлами не рекомендуется.
Во избежание коррозии поверхностей нагрева стальных водогрей-
ных котлов следует предусматривать мероприятия, обеспечивающие
температуру воды на входе в котел выше точки росы сжигаемого вида
топлива.
Для централизованного теплоснабжения городов и отдельных райо-
нов в настоящее время применяются стальные водогрейные котлы
большой мощности. Эти котлы устанавливаются в отопительных ко-
тельных, а также применяются в качестве «пиковых» котлов на ТЭЦ.
Технико-экономическим советом Государственного комитета (ныне
Министерство) тяжелого, энергетического и транспортного машино-
строения при Госплане СССР в 1965 г. утверждена следующая шкала
теплопроизводительности водогрейных котлов: 4; 6,5; 10; 20; 30;
50; 100 и 180 Гкал/ч, работающих на твердом топливе, газе и мазуте.
По указанной шкале котлы теплопроизводительностью 30 Гкал/ч
и более должны допускать возможность работы как на основном, так и
на пиковом режимах; котлы мощностью 20 Гкал!ч и менее предназна-
чаются для работы на основном отопительном режиме.
Максимальное давление воды при входе в котел принимается для.
котлов производительностью 4 и 6,5 Гкал/ч 16 ати, а производи-
тельностью 10 Гкал!ч и более — 25 ати.
Температура воды при выходе из котлов мощностью до 20 Гкал/ч:
принимается до 150, для котлов мощностью 30 Гкал1ч и более — до
200° С.
Водогрейные котлы типа ПТВМ
Газомазутные котлы ПТВМ башенного типа изготовляются двух
типоразмеров: ПТВМ-50-1 и ПТВМ-100. Конструкции этих котлов раз-
работаны ВТИ и МФ института Оргэнергострой совместно с заводами-
изготовителями. Техническая характеристика котлов приведена
в табл. V.12.
77
Котел ПТВМ-50-1 (рис. V.7) теплопроизводительностью 50 Гкал!ч
оборудован двенадцатью мелкими газомазутными горелками с индиви-
Рис. V.7. Водогрейный котел ПТВМ-50-1
1 — нижний коллектор фронтового экрана; 2 — нижний
коллектор заднего экрана; 3—фронтовой экран; 4—кол
лектор фронтового экрана и конвективной части(перед-
ний); 5—каркас; 6 — дымовая металлическая труба; 7—
обмывочное устройство; 8—верхний коллектор (сварная
пустотелая рама) конвективных пучков; 9—рассекатель
дроби; 10 — обмуровка; 11 — конвективные поверхности
нагрева; /2 —коллектор заднего экрана и конвективной
части; 13—задний экран; 14 — боковой экран (левый);
15—боковой экран (правый); 16 — газомазутные горелки;
/7—дутьевой вентилятор; 18—нижний коллектор боко-
вого экрана (правый); 19 — распределительный коллек-
тор; 20 — вход сетевой воды; 21 — выход сетевой воды;
22—нижний коллектор бокового экрана (левый)
дуальным дутьевым венти-
лятором у каждой горел-
ки. Горелки устанавли-
ваются на боковых стен-
ках топочной камеры. В
качестве дутьевых вентиля-
торов применяются венти-
ляторы ВНИИСТО Типа
ЭВР-4 (производительность
7000 м31ч, давление 120 мм
вод. ст., мощность 4,5 кет
при 1440 об!мин\
Экраны топочной каме-
ры изготовлены из сталь-
ных труб диаметром 60 X
X 3 мм. Конвективная по-
верхность нагрева в виде
змеевиков из труб диамет-
ром 28 X 3 мм распола-
гается над топочной каме^
рой.
Над котлом устанавли-
вается стальная дымовая
труба диаметром 2500 мм
и высотой 53 м (от уровня
пола), обеспечивающая
указанную производитель-
ность котла на естествен-
ной тяге при сжигании га-
за.
Циркуляция воды в кот-
ле, в зависимости от режи-
ма работы, может осущест-
вляться по четырехходовой
схеме при основном режи-
ме и по двухходовой при
работе по пиковому режи-
му, что обеспечивает в обо-
их случаях одинаковую
скорость воды в трубах
котла.
Котел поставляют от-
дельными блоками: топоч-
ная камера разделена на 4
угловых блока; каждый эк-
ранный блок включает уг-
78
лову io колонну каркаса и прилегающие к ней половину бокового и по-
ловину заднего или фронтового экранов с коллекторами. Вес метал-
лической части каждого блока — около 8 т, а с обмуровкой — око-
ло 12 т. Конвективная часть котла разделена на 6 блоков весом око-
ло 4,7 т каждый.
При работе на мазуте конвективную часть котла очищают от внеш-
них загрязнений путем обмывки сетевой водой.
Изготовляется котел Дорогобужским котельным заводом.
Котел ПТВМ-100 теплопроизводительностыо 100 Гкал/ч оборудован
восемнадцатью газомазутными горелками, располагаемыми в 2 ряда
по высоте на боковых стенках топочной камеры. В каждой горелке
имеется дутьевой вентилятор.
Циркуляционная схема котла аналогична схеме котла ПТВМ-50-1,
поэтому котел может работать как по отопительному графику, так и
пиковому режиму. Котел ПТВМ-100 также поставляется отдельными
блоками: четыре угловых и четыре плоских блока (топочная камера)
и шесть блоков конвективной части весом около 10 т каждый. Над
котлом предусматривается стальная дымовая труба диаметром 3500 мм
и высотой 50 At, которая обеспечивает работу котла на естественной
тяге при сжигании газа.
При сжигании высокосортных мазутов из-за недостатка тяги с кот-
лов ПТВМ удается получить не более 70—80% номинальной их тепло-
производительности.
Изготовляется котел Бийским котельным заводом.
Котлы ПТВМ-50-1 и ПТВМ-100 могут устанавливаться при полу-
открытой компоновке.
Таблица V.12
Техническая характеристика водогрейных котлов ПТВМ
Показатели Единица измерения Тип котла
ПТВМ-50-1 ПТВМ- 100
Теплопроизводительность Гкал/ч 50 100
Температура воды при: входе в котел °C 70 70
выходе из котла °C 150 150
Номинальный расход воды при: двухходовой схеме т/ч 1500 2140
четырехходовой схеме . . . » 625 1235
Скорость воды в трубах экранов при: двухходовой схеме м/сек, 1,45 1,42
четырехходовой схеме . . . » 1,21 1,68
Скорость воды в трубах конвективной ча- сти при: двухходовой схеме » 1,45 1,42
четырехходовой схеме » ' 1,21 1,68
Гидравлическое сопротивление котла при: отопительном режиме ати 1 1,6
пиковом режиме » 0,6 1,3
79
Продолжение табл. V.12
Пока за тел и Единица измерения 1ип котла
ПТВМ 50-1 ПТВМ-100
Радиационная поверхность топки .... М2 116 165,7
Поверхность нагрева конвективной части » 1 170 2 999
Объем топочной камеры Занимаемая площадь пола (с учетом вы- М3 109 245
ступающих частей) Габаритные размеры по осям колонн! м2 80 133
ширина УМ 5160 6 90(1
глубина » 5180 6 900
высота » 13 500 14 450
Вес металлической части котла tn 114,9* 161,1
Вес поверхностей нагрева » 49,9 113
Вес вспомогательного оборудования . . . » 1,9 8,3
* G учетом веса дымовой трубы высотой 40 м.
Водогрейный котел типа ТВГМ-30
Водогрейный газомазутный котел ТВГМ-30 (рис. V.8) конструкции
ПКК треста Центроэнергомонтаж представляет собой П-образную
компоновку с двумя вертикальными газоходами. Во втором опускном
газоходе расположены конвективные поверхности нагрева из стальных
труб диаметром 28 X 3 мм. Экраны топочной камеры состоят из труб
диаметром 60 X 3 мм.
Газомазутные горелки расположены на боковых стенках топочной
камеры (по 3 горелки с каждой стороны).
При сжигании только мазута устанавливается 10 мазутных форсу-
нок с механическим распыливанием (по 5 на каждой боковой стене).
Глубина топочной камеры 2200 мм, ширина по фронту 4100 мм.
Изготовляются котлы Дорогобужским котельным заводом.
Техническая характеристика котла ТВГМ-30 приведена в табл.
V.13.
Таблица V. 13
Техническая характеристика котла ТВГМ-30
Показатели Единица измерения Топливо
природный газ мазут
Теплопроизводительность Температура воды при! Гкал!ч 30 30
входе в котел °C 70 70
выходе из котла °C 150 150
Номинальный расход воды т/ч 375 375
Расчетное давление воды в котле . . . ати 20 20
Температура газов при выходе из топки °C 1245 1 060
Температура уходящих газов °C 190 237
К. п. д. котла Расход топлива: % 90 88
газа м3/ч 4 170 —
мазута кг/ч — 3 700
80
Продолжение табл. V.13
Показатели Единица измерения Топливо
природный газ | мазут
Сопротивление газового тракта .... м м вод ст. 60 65
Воздушное сопротивление » 170 170
Тепловое напряжение топочного объема Вес металла котла: Гкал/м^-ч 402 411
общий т 51,38 51,38
на 1 Гкал!ч '. ... . Вес металла, работающего под давле- нием: » 1,71 1,71
общий » 31,85 31,85
на 1 Гкал[ч » 1,06 1,06
Рис V.8. Водогрейный газо-
мазутный котел ТВГМ-30
I — газомазутная горелка; 2 —
каркас; 3—задний экран топки;
фронтовой экран; 5—боко-
вой экран; 6—фестон; 7—обму-
ровка; 8—верхний коллектор
фронтового экрана; 9—верхний
коллектор заднего экрана; 10—
верхний коллектор бокового эк
рана, //—входной коллектор
сетевой воды (выход из котла
сетевой воды через этот кол-
лектор справа); 12 — бункер
дроби; 13 — взрывной клапан;
И — запорный вентиль; /5—рас-
секатель дроби; 16 — верхний
коллектор конвективного пучка
труб (левый); /7 —секции кон-
вективных поверхностей нагре-
ва; 18 — экран задней стенки;
19— нижний коллектор конвек-
тивного пучка труб (левый);
20 —коллектор; 21—бункер сбо-
ра дроби; 22—коллектор задне-
го экрана; 23—коллектор перед-
него экрана; 24 — коллектор бо-
кового экрана
Водогрейные котлы типа ЭЧМ
Водогрейные стальные котлы ЭЧМ — блочные, унифицированные,
предназначены для работы на твердом топливе. Котлы типоразмеров
ЭЧМ-8/11С и ЭЧМ-15/20С компонуются со слоевыми топками и
ЭЧМ-25/35ШМ— с шахтно-мельничными топками (в числителе указана
4 Зак. 2152
81
теплопроизводительности при к. п. д. котла в условиях отопительного
режима, а в знаменателе — максимально длительная теплопроизводи-
тельность в Гкал1ч\ Котлы запроектированы Свердловским проектно-
конструкторским бюро (СПКБ) треста Энергочермет и Уральским
политехническим институтом и изготовляются на монтажных пло-
щадках.
Котлы ЭЧМ упрощенной конструкции по сравнению с энергети-
ческими котлами оборудованы хвостовыми поверхностями нагрева и
механизированными топочными устройствами.
Котлы рассчитаны на номинальную нагрузку, но могут работать
с форсировкой на 35—40% сверх номинальной для покрытия нагрузок
в зимний максимум. Техническая характеристика котлов типа ЭЧМ
приведена в табл. V.14.
Рис V.9. Водогрейный котел ЭЧМ-8/11С
1— цепная решетка ЦЧР; 2—гоночная камера; 3 — вантуз; 4 — люк для обдувки; 5—предо-
хранительные клапаны, 6 — конвективные поверхности нагрева; 7 —трубчатый воздухоподо-
греватель: 8— газоход 'линзовый компенсатор); 9 — бункер дроби; 10 — шлаковый бункер;
//—приямок для питателя дроби
Водогрейный котел ЭЧМ-8/11С (рис. V.9) оборудован цепной меха-
нической решеткой типа ЧЦР площадью 2370 X 6500 мм. Котел
запроектирован трехходовым «по газу». Радиационная поверхность
нагрева состоит из труб диаметром 38 X 3 мм.
Конвективная поверхность нагрева, расположенная в опускном
82
газоходе, состоит из двух секций змеевиков с расстоянием между сек-
циями 650 мм; диаметры труб змеевиков 32 х 3 мм.
Циркуляционная схема котла прямоточная, многоходовая. Сете-
вая вода через топочные панели поступает в нижние коллекторы боко-
вых экранов, проходит в несколько ходов через экраны топки и пово-
ротной камеры и затем направляется в нижние коллекторы конвектив-
ной поверхности нагрева, откуда попадает в сборный коллектор котла
и далее в тепловую сеть.
Котел изготовляется в виде отдельнььх транспортабельных блоков.
Водогрейный котел ЭЧМ-15/20С оборудован решеткой ЧЦР пло-
щадью 4950 X 6500 мм.
Топочная камера полностью экранирована. Конвективные поверх-
ности нагрева располагаются в поворотном горизонтальном газоходе и
состоят из двух секций высотой 1,25 м, выполненных из горизонталь-
ных змеевиков (трубы d = 28 X 3 мм).
Схема циркуляции воды в котле прямоточная, многоходовая.
За котлом установлен трубчатый воздухоподогреватель.
Котел может работать на антраците (АРШ, АСШ, AC, AM), бурых
и каменных углях (кроме сильноспекающихся).
Водогрейный котел ЭЧМ-25/35ШМ, предназначенный для пылевид-
ного топлива, оборудован шахтно-мельничной топкой.
В котле три вертикальных газохода. Во втором и третьем газоходах
размещаются конвективные поверхности нагрева, в рассечке между
ними устанавливаются 2 группы труб горизонтального трубчатого воз-
духоподогревателя (воздух проходит внутри труб). Топка полностью
экранирована. Для растопки и подсвечивания на боковых стенках
установлены мазутные форсунки с воздушным распыливанием.
Гидравлическая схема котла многоходовая. Сетевая вода поступает
в нижний коллектор фронтового экрана, а выходит из котла через кол-
лектор второй ступени поверхности нагрева.
Котел состоит из шестнадцати крупных транспортабельных бло-
ков весом 2,5—11 т каждый.
Таблица V. 14
Котельные агрегаты ЭЧМ
Показатели Единица измерения Тип котла
ЭЧМ-8/11с ЭЧМ-15/20С ЭЧМ- 25/35ШМ
Теплопроизводительность. номинальная Гкал/ч 8 15 25
максимальная » 11 20 35
Рабочее давление воды перед котлом ати 16 16 20
Температура воды за котлом °C 150 150 150
обратной сетевой воды .... °C 70 70 70
4*
83
Продолжение табл. V.14
Показатели Единица измерения Гип котла
ЭЧМ-8/llc эчм- 15/20с ЭЧМ- 25/35 ШМ
горячего воздуха °C 200 280 350
уходящих газов* °C 170/210 180/210 160/200
Количество сетевой воды при макси- мальной нагрузке >и3/ч 140 250 440
Поверхность нагрева: экранов м2 48 85 201
экрана поворотной камеры . . . » — — 21
конвективной части » 136 210 617
воздухоподогревателя » 280 760 1 350
Диаметр и толщина стенок труб по- верхностей нагрева: экранов мм 38x3 60x3 57x3,5
конвективной части .... » 32x3 28x3 32x3
воздухоподогревателя » 32x1,5 32 X 1,5 32X1,5
Активная площадь решетки .... м2 11,4 22 —
Объем топочного пространства . . . м3 40 100 242
Видимое тепловое напряжение то- почного объема* тыс. к,кал/ 220/316 172/234 130/180
Коэффициент полезного действия аг- регата* м3*ч % 82/84 81/83 85/88
Гидравлическое сопротивление котла ат 0,82 1,07 1,3
Сопротивление газового тракта при максимальной нагрузке кГ / м2 140 180 160
Габаритные размеры котла: длина м 10,56 9,7 11,5
ширина 3,82 5,6 5,5
высота » 9,3 13 16,6
Общий вес металла т 27 42 118
* В числителе — при оптимальной нагрузке, в знаменателе—при макси-
мальной нагрузке.
Водогрейные котлы типа ТВГ
Техническая характеристика котлов ТВГ приведена в табл. V.-15.
Таблица V15
Водогрейные котлы ТВГ
Показатели Единица измерения Тип котла
ГВГ 1 ,5 ТВГ 2 5 ГВГ-4 твг-ь
Номинальная теплопроизводи- тельность Рабочее давление воды перед котлом Г кад/ч ат 1,5 1 1 2.1, 11 4,0 11 8,0 15
84
Продолжение табл. V.15
Показаiели Единица измер ения Тип котла
ТВГ-1 ,5 ТВГ-2,5 ТВГ 4 ТВГ-8
(емперагура нагретой воды . . -с 130 150 150
Количество сетевой воды* . . . Поверхности нагрева: ма/ч 19/25 31/41 56 104
радиационная м9 32,3 54 80,5 140
конвективная » 28,7 45 79,8 142
общая 61 99 160,3 282
Диаметр и толщина стенки
«кранных труб мм 51X2,5
1о же, труб конвективной части » 28X3
Расход природного газа .... Ма/Ч 204 345 560 1 100
Давление газа перед горелками кГ/м' — — 2 000 2 000
Количество подовых горелок Количество двухсветных экра- шт. 2 3 4 4
нов 1 2 3 3
Объем топочного пространства Видимое тепловое напряжение м •’ 6 13 21 38,1
топочного объема тыс. ккал/ 245 190 188 206
м:,-ч
К. п. д. котла Гвбаритные размеры котла: 0/ /0 85 85 90 90
длина ММ 2 940 3 772 4 900 4 900
ширина • . 1 973 2 673 3 840 3 840
высота > 3 667 3 667 4 000 4 750
Нос металла под давлением . . т 1 .6 2,6 5,42 8,79
Общий вес металла 2,17 3,57 6,44 10,11
Примечание. Котлы ТВГ разработаны Институтом использования газа АН
УССР и Укргипроэнерго и изготовляются Монастырицрнским машиностроительным заводом
(Черкасская обл.).
* В числителе —при температуре воды за котлом 1 50°С, в знаменателе —при темпе-
ратуре нагретой воды 130°С.
3. ЧУГУННЫЕ СЕКЦИОННЫЕ КОТЛЫ И КОНТАКТНЫЕ ВОДОНАГРЕВАТЕЛИ
Чугунные секционные котлы применяются в водяных системах отоп-
ления с температурой воды до 115° Сив паровых системах с давлением
пара до 0,7 ати. Такие котлы собираются из отдельных секций. По-
следнее позволяет, изменяя их число, подбирать необходимую поверх-
ность нагрева и в случае аварии заменять только те секции, которые
повреждены.
Секции котлов соединяются между собой безрезьбовыми ниппеля-
ми, устанавливаемыми на графитовой пасте с подмоткой (в зазоре между
секциями) асбестового шнура, пропитанного суриком, замешенным на
натуральной олифе.
Зазор между секциями чугунных котлов допускается не более
2 мм.
Стяжные монтажные болты в чугунных секционных котлах, соби-
раемые на ниппелях, после сборки котла должны быть заменены по-
стоянными стяжными болтами. Планки на концах болтов не должны
закрывать более 15% площади сечения ниппеля.
Поверхность нагрева чугунных котлов измеряется в квадратных
метрах и в условных квадратных метрах.
85
Условным квадратным метром (сокращенно — У КМ) называют
величину такой поверхности нагрева котла, которая при работе с руч-
ными топками на грохоченом антраците I группы (ГОСТ 8183—56) и
тепловом напряжении зеркала горения 500 тыс. ккал!м2-ч дает
10 000 ккал!ч (41,9 Мдж/ч) тепла при к. п. д. котла не ниже 70%.
Чугунные котлы должны поставляться комплектно: с запорной, ре-
гулирующей и предохранительной арматурой, гарнитурой, приборами
автоматики и контрольно-измерительной аппаратурой. Для паровых
котлов дополнительно поставляются паросборники с соединительными
и циркуляционными трубами.
В Советском Союзе применяются чугунные секционные котлы НР(ч)
(конструкции инж. Н. Н. Ревокатова), «Искитим-1», «Универсал-5»,
«Универсал-6», «Энергия-3», «Энергия-5Д», «Энергия-6», «Отопитель-1»,
АВ-2, КЧ-1 и «Тула-1».
Эти котлы, предназначенные для сжигания твердого, жидкого и
газообразного топлива, разработаны по схеме, предложенной инж.
Н. Н. Ревокатовым, и отличаются друг от друга только формой сек-
ций и конструкциями отдельных деталей.
В настоящее время котлы НР(ч) считаются устаревшими, и мас-
совый выпуск их прекращен (табл. V.16).
Чугунные секционные котлы МГ-2 применялись значительное вре-
мя, но с 1963 г. они не выпускаются.
Однако в существующих котельных нередко приходится сталки-
ваться с котлами НР(ч) и МГ-2.
Основные характеристики чугунных котлов приведены
в табл. V.17.
Современные чугунные котлы состоят из двух половин — пакетов.
Топки в таких котлах располагаются под секциями, что обеспечивает
объем топочного пространства, необходимый для сжигания летучих
веществ; колосниковые решетки котлов состоят из плитчатых непо-
движных и опрокидывающихся колосников.
Дымовые газы из топки поднимаются вверх, омывают выступы сек-
ций, разветвляются на два потока и по каналам, образованным верти-
кальными ребрами секций, опускаются в боковые газоходы, откуда
поступают в сборные газоходы и далее в борова, которые располагают-
ся, как правило, над полом.
Котел присоединяется к системе отопления при помощи отводов, пат-
рубков и тройников. Чугунные паровые котлы должны быть оборудо-
ваны паросборниками.
На рис. V.10, V.11 и V.12 показаны чугунные секционные котлы
«Универсал-6», «Тула-1» и КЧ-1. Чугунные секционные котлы постав-
ляются в разобранном виде.
Рекомендуемые максимальные тепловые нагрузки с 1 м2 поверхно-
сти нагрева чугунных секционных котлов приведены в табл. V.18.
В табл. V.19 приведены технические характеристики унифициро-
ванных чугунных секционных котлов КЧ. Эти котлы предназначаются
для замены всех существующих конструкций секционных котлов.
66
Рис V.10. Чугунный секционный водогрейный котел «Универсал-6»
О’—продольный разрез; б— поперечный разрез, / — крайняя секция; 2— средняя секция; 3 и 6 — тройники; 4 — стяжной болт; 5 —ниппель;
7 —шибер в газоходе; 8 — колосниковая решетка; 9 — мастичная изоляция
2960
Рис. V.11. Чугунный секционный водогрейный котел «Тула-1»
а —продольный разрез; б —поперечный разрез; / — секция; 2 и 7 —тройники, 3 — стяжной болт; 4 — ниппель; 5 —опорная скоба; 6 —трос;
в —шибер; 9 — колосниковая решетка; 10 — воздуховод
<В Зак. 2152
'610
Рис. V.12. Чугунный секционный водогрейный котел КЧ-1
ОО а-продольный разрез; б-поперечный разрез; /-крайняя секция: 2-средняя секция; 3 и 5-тройники; 4-ниппель; 5-стяжной болт;
<£> р А Е F 6 —скоба; 7 —трос; 9 — шибер; 10 — колосниковая решетка; 11 — мастичная изоляция
Таблица V. 16
Характеристика котла НР(ч)
Поверхность нагрева в м2 Строительные размеры котла в обмуровке в мм Количество сек- ций Вес в кг Количество кирпичей в шт.
длина шири- на высота котла котла гарниту- ры каркаса красного огнеупор- ного
водо- грейного парово- го
25 1850 22 2487 729 803 268 399 3000 1040
34 2410 2385 2630 3400 30 3126 858 220 274 317 4400 1600
43 2940 38 3781 1055 1180 278 326 5600 2060
Примечания: 1. Рабочее давление в котлах НР(ч) не должно пре-
вышать 5 ати.
2. В числителе указаны цифры для котла, работающего на антраците,
а в знаменателе — для котла, работающего на бурых углях и торфе.
Таблица V. 17
Характеристики чугунных котлов, выпускаемых промышленностью
Тип котла Поверхность нагрева в м2 Строительные размеры кот- ла в обмуровке в мм Количество секций Вес котла без обмуровки в кг Количество кирпичей в шт. Площадь колос- никовой решетки В
длина шири- на высота котла красного О с о Я
водо- грей- ного паро- вого
2330 690
«Искитим-1» 35 1880 3400 22 3422 3200 "785 1,15
2660 2630 2860 835
48,5 2410 3000 3770 30 4406 3800 1080 1,72
62,5 5389 3340 980
2940 38 4500 1325 2,29
«Универсал-5» 15,2 985 14 1479 770 64 0,61
19,7 1235 18 1787 940 76 0,78
24,2 1485 1910 2450 22 2097 1110 88 1,13
28,6 1735 2060 — 26 2406 1280 100 1,35
33,1 1985 30 2715 1450 112 1,64
37,6 2235 34 3024 1620 124 1,9
42 2485 38 3333 1790 136 2,16
«Универсал-6» 19,8 1115) 18 4566 650 130 0,884
24,2 1365 1966 2100 3068 22 5308 755 150 1, 141
28,6 1615 2470 3442 26 6051 860 170 1,398
33 1865) 30 6791 965 190 1,655
90
4В*
КЧ-1 АВ-2 «Отопитель-1» «Энергия -6»
> . О СЛ СЛ 4^ О 4^ CO сл 4^ ND
►U — 00 — СП О 4^ О О ND ND О -О
*• W 4*
nd 4^ СЛ -4 ND сл co. -4 CO CO
- СО ND ND ND ND ND •—* . ND ГО •—
4^ — 00 ND CO О 4^ 00 CO -4 4^ ND О
О 4^ СО ND^-JO co co -4 -4 — CO
О СЛ О О 00 О 4^ сл СЛ СЛ СЛ -4 О
4 ч> * » ' V '
ND NO .... .. 1 ND
о О
о О о 60
. ND ND ND| ND
СО сл -4 CO
СЛ co -4 CO
О о о ol О
* * *
ND COl co
00 Illi 1 1 1 О CO
со Illi 1 1 1 CO —
СП ol СЛ
*
4^ 4^ CO CO CO ND ND CO ND ND
О ND оо 4^ О О ND О 00 О О 00 О
4^ CO CO CO 4* CO ND 4^ CO ND
►U — СО CO CO О ND О О СЛ -4 00 00
О СО СО ND 00 CO О 4^—00 СЛ О О
О ОО сп 00 CO СЛ ND 4^ ND О 00 CO О
СЛ 4^ СО
4^ СП О ООО Illi 1 1 1 CO CO СЛ оо CO
ol о ol о ol о
ND — — ND СО СП Illi 1 1 1 ~|ooo| woolen
СЛ ОСП Illi 1 1 1 4^ О О — О ND
ol сл ol сл ol сл
ООО ND ND — ND ND —
м м ** 1 1 1 Ш w
СЛ 4^ СО 00 СЛ 1 CO 1 1 1 -4 О CO
' О0 4^ О CO СЛ 00 о о оо
ND СЛ
«Энергия-5Д1» «Энергия-3» «Универсал-6» • Тип котла
34,1 46,6 59,1 -Ч СЛ СО СО СЛ О о to 00 4^. ф» СО СП — --4 to 00 4^ Поверхность нагрева в м2
tO tO — 00 ОЭ 00 СЛ СЛ О О О О to to — 00 со оо 00 4^ to ° ° ° to to to О CO — — о — сл сл сл J длина о £□ О
2480 2945 1966 шири- на 1гельные размер । в обмуровке в
2300* 2500 2630 2100 2470 водо- грей- ного сз £ о Са
1 3435 3570 3068 3442 Ш я ° ? Я О Ь Са о
CO СО to ОС* О tO со го — 4^ О 00 4^ СО СО tO 00 4^ Количество секций
4^ СО tO О> -q 00 — со сл со СОСО СЛ| СЛ 4^1 4^ COI СО 4^ СО СО Ю О CT)Lu>-04 0) ol 4^ сл1 СО ol to СО 00 -Ч о to СЛ • со СП Вес котла без обмуровки в кг
to О 00 СО СЛ О ООО COl to toi to toi to О СО о сл to — о о о о о о ol о ol о ol о to — о 00 -Ч о сл о красного * о и = Ь w -а х г- 3
— со -о о со о ООО с£>| -xi оо| о -qi сл о сл о сл о сл olooloolo to to to сл со — ООО огнеупор- ного Е X С5 = 5
1 1 1 jo — — о со со to о — to to — 4^ — СО to о — о co to Площадь колос- никовой решет- ки в м2
Продолжение табл. V.17
Тип котла Поверхность нагрева в м2 Строительные размеры кот- ла в обмуровке в мм Количество секций Вес котла без обмуровки в кг Количество кирпичей в шт. Площадь колос- никовой решетки в м2
длина шири- на высота водо- грей- ного котла паро- вого красного огнеупор- ного
«Тула-1» 43,2 1710 2960 2430 3350 16 3489 3580 4615 1789 1670 2370 1550 2310 1650 0,61
59,4 81 2250 2785 2930 3840 22 30 4717 6096 6201 2230 2950 2780 2510 1750 2710 1,22 1,83
Примечания: 1. В числителе указаны цифры для котла, работаю-
щего на антраците, в знаменателе — на бурых углях.
2. Для котла «Универсал-6» даны размеры площади зеркала горения.
3. Температура нагреваемой воды до 115° С при рабочем давлении в
системе до 3,5 ати и до 95° С при рабочем давлении до 6 ати.
4. Котлы изготовляются на:
«Искитим-1» — Искитимском котельно-радиаторном заводе Ново-
сибирской области.
«Универсал-5» — Борисоглебском чугунолитейном заводе Воронеж-
ской области.
«Универсал-6» — Московском чугунолитейном заводе им. Войкова,
Хабаровском и Карагандинском заводах отопительного оборудования.
«Энергия - 3» и «АВ - 2» — Нижне - Тагильском котельно-радиатор-
ном заводе.
«Энергия-6» — Минском заводе отопительного оборудования.
«КЧ-1» — Чаплыгинском чугунолитейном заводе Липецкой области.
«Тула-1» — Тульском котельно-вентиляторном заводе.
Таблица V. 18
Рекомендуемые максимальные тепловые нагрузки 1 м2 поверхности нагрева
чугунных котлов (по данным НИИСТ) [19]
Котел Рекомендуемые величины в ккал/м2-ч при сжигании
грохоче- ного ан- трацита рядового антраци- та каменного угля бурого угля жидкого топлива газа
«Энергия-6» (КЧ-3) . 15000 12000 12000 9000 11000 12000
АВ-2, Э5-Д1 .... 15000 12000 12000 9000 11000 12000
«Универсал-6» (КЧ-2) 14000 11000 11000 9000 11000 12000
«У ниве реал-5» . . . 13000 10000 10000 7000 11000 12000
«Энергия-3» 10000 8000 8000 7000 10000 10000
«Тула-1» 10000 8000 8000 7000 10000 10000
«Искитим-1» . . . . 10000 9000 9000 7000 10000 10000
КЧ 1 13000 11000 11000 9000 11000 12000
ВНИИСТО-Мч . . . 10000 — — — — 10000
Пр имечание. При работе котлов с постоянной технологической
нагрузкой в течение года или нагрузкой для горячего водоснабжения
величины максимальных тепловых напряжений поверхностей нагрева
снижаются на 15%. Величины тепловых нагрузок являются временными.
92
Таблица V.19
Унифицированные секционные котлы КЧ (ГОСТ 10617—63)
к та я Тип котла
КЧ-1 | КЧ-2 1 кч-з
Показатели
ж Л а ° Поверхность нагрева в м*
si 5,6 | 8,4 11,2 | 14 | 15.4 | 24,2 | 35,2 | 44 I 29,6 | 42 | 54.4
Поверхность нагрева:
радиационная л2 0,59 0,89 1,18 1,47 2,5 3,9 5,7 7,2 4,8 6,9 8,9
конвективная . . » 5,01 7,51 10,02 12,52 12,9 20,3 29,5 36,8 24,8 35,1 45,5
Количество средних секций шт. 4 8 12 16 10 18 28 36 16 24 32
То же, крайних секций 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4
Общее количество секций » 8 12 16 20 14 22 32 40 20 28 36
Поверхность нагрева одной средней сек-
ции м2 0,7 0,7 0,7 0,7 1,1 1,1 1,1 1,1 1,55 1,55 1,55
То же, крайней секции » 0,7 0,7 0,7 0,7 1,1 1,1 1,1 1,1 1,3 1,3 1,3
Емкость водогрейного котла л 130 200 275 350 280 440 640 800 604 840 1076
Площадь колосниковой решетки м2 0,167 0,305 0,442 0,580 0,614 1,25 1,82 2,354 1,576 2,275 2,974
Объем топки для сжигания антрацита . . м3 0,196 0,36 0,53 0,7 0,76 1,54 2,25 2,9 2,05 2,95 3,86
Габаритные размеры котла:
длина мм 625 875 1125 1375 986 1 524 2 062 2600 1524 2062 2600
ширина » 1610 1610 1610 1610 2070 2070 2070 2070 2460 2460 2460
высота » 1950 1950 1950 1950 2100 2100 2100 2100 2390 2390 2390
Количество красного кирпича шт. 380 440 485 540 540 730 970 1150 700 880 1060
Количество шамотного кирпича » 90 ПО 125 140 145 185 230 270 280 360 440
Вес металла водогрейного котла т 0,73 0,995 1,198 1,401 1,356 1,92 2,605 3,159 2,75 3,69 4,63
Примечание. Температура подогрева воды до 115°С при рабочем давлении з системе до 3,5 ат и до 95СС
при рабочем давлении в системе до 6 ат. Рабочее давление для парового котла до 0,7 ат. Котлы КЧ разрабо-
<0 ____таны БПК и ТП НИИСТ для замены всех существующих конструкций секционных котлов.__________
Контактно-поверхностный газовый водонагреватель
(котел) типа ФНКВ-1
Контактно-поверхностный водонагреватель (рис. V. 13) предназна-
чается для нагрева воды в системах горячего водоснабжения жилых и
общественных зданий и коммунальных предприятий. В этом подогре-
Рис. V.13. Контактно-поверх-
ностный газовый водонагрева-
тель (котел) типа ФНКВ-1
/ — выход горячей воды; 2— кон-
тактная камера: 3 — патрубок для
выхода продуктов сгорания; 4 —
влагоуловитель; 5 —насадка из ке-
рамических колец; 6 — форсунки;
7 —подводка воды; 8 — топочная
камера; 9 — газовая горелка
вателе вода нагревается частично через
металлические стенки топочной камеры
и частично путем непосредственного со-
прикосновения холодной воды с уходя-
щими дымовыми газами.
Дымовые газы охлаждаются в подо-
гревателе до температуры 20—40° С. Это
позволяет использовать не только тепло
дымовых газов, но также и тепло, выде-
ляемое при конденсации водяных паров,
содержащихся в дымовых газах. Такое
охлаждение уходящих газов обеспечива-
ет высокую экономичность работы подо-
гревателей; они примерно на 30—40%
экономичнее чугунных водогрейных кот-
лов, работающих на га£е. • *
Контактные газовые подогреватели
просты по конструкции и надежны в эк-
сплуатации.
Техническая характеристика водона-
гревателя приведена в табл. V.20.
Конструкция контактно-поверхност-
ного водонагревателя разработана Ака-
демией коммунального хозяйства им.
К- Д. Памфилова.
Изготовляется водонагреватель в г. Ельце в производственных ма-
стерских Министерства коммунального хозяйства РСФСР.
Таблица V.20
•9
Техническая характеристика водонагревателя ФНКВ-1
Показатели Единица измерения Величина показа- теля Показатели Единица измерения Величина показа- теля
Теплопроизводитель- ность Температура нагре- той воды Расход воды .... К. п. д. при работе для горячего водо- снабжения па при- родном газе QP = =8000 9000 ккал/м3 Г кал/ч °C м3/ч % 1 98 — 99 20 97 Габаритные размеры аппарата: диаметр контакт- ной камеры .... диаметр топочной камеры ширина высота Общий вас м » гп 1 ,1 1 ,7 2 3,6 2
94
Предохранительный чугунный клапан
типа КСШЧ-0,7-750
Безрычажные самозапирающиеся предохранительные клапаны типа
КСШЧ-0,7-750 используются в паровых котлах с рабочим давлением
пара не более 0,7 ати.
Эти клапаны устанавливаются вместо выкидных приспособлений.
При выборе количества клапанов, устанавливаемых на котле,
необходимо руководствоваться следующим:
а) пропускная способность клапана равна 750 кг пара в 1 ч, или
1,7 Гдж/ч\
б) на котле паропроизводительностью более 100 кг!ч пара должно
быть установлено не менее двух клапанов. При производительности
котла до 100 кг/ч пара допускается установка одного клапана;
в) все клапаны считаются рабочими;
г) по желанию заказчика завод поставляет паросборники с двумя
предохранительными клапанами и специальным тройником для их
установки.
4. ХВОСТОВЫЕ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА
Хвостовые поверхности нагрева — воздухоподогреватели и водяные
экономайзеры — следует устанавливать за всеми котлами паропроиз-
водительностью 2,5 т!ч и более при температуре газов за котлами более
250° С.
Установка котлов производительностью менее 2,5 т!ч без хвостовой
поверхности нагрева при температуре газов за котлом более 250° С
должна быть обоснована*.
В котлах должны применяться чугунные или стальные водяные
экономайзеры.
Воздухоподогреватели следует применять в случаях, когда подог-
рев воздуха необходим для интенсификации и устойчивости процесса
горения, сушки топлива или повышения экономичности работы топки.
Для более глубокого использования тепла уходящих газов рекомен-
дуется предусматривать применение комбинированных хвостовых по-
верхностей нагрева (в сочетании водяного чугунного экономайзера с
воздухоподогревателем или со стальным трубчатым экономайзером).
При слоевом сжигании всех видов углей для котлов паропроизводи-
тельностью 2О.т/Ч и выше следует применять комбинированные хвосто-
вые поверхности нагрева, состоящие из водяного чугунного экономай-
зера и воздухоподогревателя.
Установка хвостовых поверхностей нагрева, общих для всех или
группы котлов, допускается в котельных с котлами производитель-
ностью менее 2,5 т!ч или при реконструкции котельных.
* Для котлов ДКВР в случае, если произведение стоимости 1 т условного
топлива (в руб.) на годовое число часов использования установленной мощности
котельной менее 10 000, допускается установка этих котлов без хвостовых по*
верхностей нагрева.
95
Водяные экономайзеры применяются для нагрева как питательной
воды котлов, так и сетевой.
Установка экономайзера с переключением с нагрева питательной
воды на нагрев сетевой воды не рекомендуется.
Скорость газов в чугунном экономайзере при максималь-
ной (расчетной) нагрузке когда рекомендуется принимать равной
7—10 м/сек.
При выборе температуры уходящих газов за экономайзером пита-
тельной воды следует стремиться к оптимальному значению разности
между температурами газов на выходе и воды на входе в экономайзер
(Д/хк — разность температур «холодного» конца).
Оптимальные значения Д/Х.к при противотоке составляют: для
котельных с произведением годового числа часов использования на
стоимость 1 т условного топлива (в руб.) более 25000 Д/Х.к = 304-
4-50° С; для котельных с произведением годового числа часов использо-
вания на стоимость 1 т условного топлива (в руб.) 25 000—10000 Д/х к=
= 504-80° С.
Температура уходящих газов за экономайзерами питательной воды
должна быть не ниже: для сухого малозольного топлива — 120° С;
для остальных видов топлива — 140°С и сернистого мазута —
160° С.
Скорость газов для стального трубчатого воздухоподогревателя
при расчетной нагрузке рекомендуется принимать 10—12 м/сек.
Отношение скорости воздуха к скорости газов для стального тру-
бчатого воздухоподогревателя рекомендуется принимать 0,5.
Температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель, в целях
предотвращения забивания золой поверхности нагрева, следует при-
нимать на 5—10° выше температуры конденсации водяных паров дымо-
вых газов.
Для твердых топлив этому условию соответствуют температуры
воздуха на входе в воздухоподогреватель, приведенные в табл.
V.21.
Температуры уходящих газов за воздухоподогревателем выбирают
исходя из оптимальной величины разности между температурой газов
на входе и воздуха на выходе из воздухоподогревателя (Д/Г,к — раз-
ность температур «горячего» конца).
Оптимальные значения Д/Г.к составляют:
для котельных с произведением годового числа часов использова-
ния на стоимость 1 пг условного топлива (в руб.) более 25 000 Д/г h =
= 354-70° С;
для котельных с произведением годового числа часов использова-
ния на стоимость 1 т условного топлива (в руб.) 25 000—10 000 Д/г к ==
= 704-140° С.
Если за воздухоподогревателем температура газов выше 220° С,
то после него следует устанавливать водяной экономайзер.
96
Таблица V 21
Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель
Топливо
Температура воздуха
на входе в воздухоподо-
греватель в °C
Сухое при Н7П < 2% .........
Влажное при U7n = 5-?20% . . .
Сильно влажное при 1Г11 > 25% .
30 .
50-150
65
Примечание. При сжигании сернистого топли-
ва температура воздуха на входе в воздухоподогрева-
тель из-за наличия серы принимается без учета повы-
шения температуры точки росы.
Водяные экономайзеры системы ВТИ
Водяной экономайзер предназначен для подо-
грева питательной воды котельного агрегата или
сетевой теплофикационной воды отходящими газа-
ми котла.
Экономайзеры системы ВТИ, применяемые в ко-
тельных установках с рабочим давлением до 23 ати,
собираются из чугунных ребристых труб и коллек-
торов. Для котлов паропроизводительностыо до
10 т/ч применяют трубы длиной 2 м с поверхно-
стью нагрева 2,95. лА Для котлов большей про-
изводительности применяют трубы длиной 3 м.
Внутренний диаметр ребристых труб — 60 мм. Реб-
ра на трубах квадратные, размером 150 X 150 мм.
Высота двухколонковых экономайзеров 1988 мм,
одноколонковых — 3676 мм (табл. V.22).
Экономайзеры поставляются отдельными ча-
стями или в блочном исполнении. Блочные эко-
Рис. V.14. Блоч-
ные экономайзеры
из чугунных труб
длиной 2 м
а — двухколонковый
(поверхность нагрева
от 106,2 до 141,6 м2у,
б — одноколонковый
(поверхность нагрева
от 212,4 до 283,2 м2);
1 — ребристые трубы;
2—обдувочное устрой-
ство; 3 — изоляция
номайзеры собирают на заводе по заданной компоновке из труб
длиной 2 м в облегченной обмуровке с металлической обшивкой
(рис. V.14).
Для очистки труб от золы и сажи экономайзер оборудуют одним
ручным обдувочным устройством (одна обдувка на 8 рядов труб:
4 трубы верхние и 4 нижние). Обдувку производят периодически на-
сыщенным или перегретым паром давлением до 12 ати.
97
Таблица V .22
Техническая характеристика блочных водяных чугунных экономайзеров
Экономайзер Поверхность нагрева в м2 Число труб в рядах Число рядов в группе Число групп в колонке Вес эконо- майзера в т Тип котла, для которого предназначен экономайзер
все виды топлива %< 2,2 топливо %>2,2 газ и мазут
Двух колонковые
ВЭ-1-16-П 94,4 4+4 2 4,4 -
4+4
ВЭ-1-14-П 82,6 4+3 2 4
2 4+3 •
ВЭ-1-12-П 70,8 4+2 2 3,7 ДКВР-2,5 — —
4+2
ВЭ-1-16-Т 94,4 4+4 2 4,4
ВЭ-Н-16-П 141,6 4+4 2 5,7
4+4
ВЭ-П-14-П 123,9 4+4 2 5,2
3 4+4
ВЭ-П-12-П 106,2 4+2 4+2 2 4,7 ДКВР-4 ДКВР-2,5 ДКВР-2,5
ВЭ-П-16-Т 141,6 4+4 2 5,7
4+4
ВЭ-Ш-16-П 188,8 — 4+4 4+4 2 7,5 — — —
ВЭ-Ш-14-П 165,2 4+3 4+3 2 6.8 ДКВР-6,5 ДКВР-4 ДКВР- 4
ВЭ-Ш-12-П 141,6 4 4+2 4+2 2 6,2
ВЭ-ПЫ6-Т 188,8 4+4 2 7.5
4+4
ВЭ-1У-16-П 330,4 7 4+4 4+4 2 11,5
98
Продолжение табл. V.22
Экономайзер Поверхность нагрева в м2 Число труб в рядах Число рядов в группе Число групп в колонке Вес эконо- майзера в т Тип котла, для которого предназначен экономайзер
все виды топлива Vn<2,2 топливо Vn>2.2 газ и мазут
ВЭ-1У-14-П 289,1 4+4 4+4 2 10,5
ВЭ-1У-12-П 247,8 7 4+2 4+2 2 9,5 ДКВР-10 ДКВР-6,5 ДКВР-6,5
B3-IV-16-T 330,4 4+4 4+4 2 11,5
Одноколонковые
ВЭ-У-16-П 188,8 4+8-М 3 7,8
ВЭ-У-12-П 141,6 4 4+8 2 6,3 ДКВР-6,5 ДКВР-4 ДКВР-4
ВЭ-У-16-Т 188,8 4+8+4 3 1 7,8
ВЭ-У1-16-П 283,2 4+8+4 3 10,5
ВЭ-У1-12-П 212,4 6 4+8 2 8,5 — ДКВР-6,5 ГМ-10
ВЭ-У1-16-Т 283,2 4+8+3 3 10,5
ВЭ-УП-16-П 330,4 4+8+3 3 11,9
ВЭ-УП-12-П 247,8 8 4+8 2 10,6 ДКВР-10 ДКВР-6,5 ДКВР-6,5
ВЭ-УН-16-Т 330,4 4+8+8 3 11,9
ВЭ-7111-16-П 472 4+8+4 3 16,2
ВЭ-У11Н2-П 354 10 4+8 2 13,1 — ДКВР. 10 ДКВР-10
B3-VIII-16-T 472 4+8+4 3 16,2
ВЭ-1Х-16-П 646 — — — — — ДКВР-20 ДКВР-20
ВЭ-1Х-20-П 808 — — — — ДКВР-20 ДКВР-20 —
Примечание. Изготовляются чугунные экономайзеры Кусинским
машиностроительным и Белгородским котлостроительным заводами.
99
ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛИ
Техническая характеристика трубчатых двухходовых воздухо-
подогревателей для котлов ДКВР приведена в табл. V.23.
Таблица V.23
Техническая характеристика трубчатых двухходовых
воздухоподогревателей для котлов ДКВР
Показатели Единица измерения Поверхность нагрева в м2
85 | 140 | 233 300
Общее количество труб . . ШТ. 378 610 508 653
Размеры труб DnxS .... ММ 40 X 40 X 40 х 40 X
Х1,5 Х1,5 XI,5 Х1,5
Сечение для прохода газов м1 0,405 0,653 0,545 0,698
С чение для прохода воздуха » 0,228 0,38 0,753 0,845
Шаг труб в поперечном на-
правлении мм 60 60 60 60
Количество ходов:
по воздуху — 2 2 2 2
» газу — 2 2 1 1
Габаритные размеры:
высота мм 2490 2490 4490 4490
длина » 2170 2210 1860 1860
ширина » 1172 1652 1296 1596
Вес кг 2631 3457 4543 5797
В комплект поставки входят: трубные пучки с трубными досками
и перегородками; обвязочный каркас и обшивка; перепускные воздуш-
ные и газовые короба и компенсаторы.
Изготовляются воздухоподогреватели Бийским котельным заводом.
.Глава VI
ТОПОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА *
1 ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТОПКИ
т
1 опки, применяемые в котельных установках,
предназначаются для преобразования химической энергии топлива
в физическое тепло высокотемпературных газов с последующей пере-
дачей тепла этих газов поверхностям нагрева (рабочему телу).
* В разделе «Топочные устройства» производительность котлов условно
показана по пару (в т[ч)\ рекомендации, приведенные в настоящем разделе,
также относятся и к водогрейным котлам эквивалентной теплопроизводитель-
ности.
10Q
В зависимости от вида сжигаемого топлива топки могут быть со
слоевым и с камерным сжиганием. В слоевых топках сжигают твер-
дое топливо. Остальные разновидности топлива (твердое в виде мель-
чайшей пыли, жидкое и газообразное) сжигают в камерных топках.
Работа любого топочного устройства характеризуется количествен-
ными и качественными показателями.
К количественным характеристикам относятся:
а) тепловая мощность топочного устройства, которая определяется
количеством тепла, выделяемым в топке за 1 ч, т. е.
Q = BQu ккал/ч, (VI. 1)
где В — количество сжигаемого топлива в кг/ч, или м3/ч\
Qh — рабочая низшая теплота сгорания топлива в ккал/кг, или
ккал/м3',
б) видимое тепловое напряжение топки, т. е. количество тепла,
выделяемого в 1 м3 объема топочной камеры за 1 ч:
о ВОР
q = =—^ ккал/м3-ч, (VI.2)
у Т У т
где VT — активный объем топочной камеры в м3',
в) видимое тепловое напряжение колосниковой решетки (зеркала
горения), т. е. количество тепла, выделяемого с 1 м2 решетки за 1 ч:
п ВО?
= -±ккал/м*-ч, (VI.3)
К А
где R — активная площадь колосниковой решетки в м2',
г) весовое напряжение решетки, определяемое количеством сжи-
гаемого топлива на 1 м2 решетки за 1 ч:
кг/м2• ч. (VI.4)
К качественным характеристикам относятся коэффициент избытка
воздуха в топке ат и величины потерь тепла q3 и q4.
Выбор топочных устройств в зависимости от вида сжигаемого топ-
лива и производительности котельного агрегата рекомендуется произ-
водить:
для котлов производительностью от 2,5 tn/ч и выше со слоевыми
топками — по табл. VI. 1;
для котлов с камерными топками — по табл. VI.2.
Таблица VI.1
Рекомендуемые типы слоевых механизированных топок [27]
Вид топлива Паропроизводителыюсть котла в т/ч
2,5—4 6,5 1 0 15-20 20
Антрацит АС и AM Топки с пневмомеханическими за- брасывателями и неподвижной ре- шеткой Топки с цеп- ной решеткой прямого хода —
101
Продолжение табл. VI.1
Вид топлива Парии) оизводи гельнос i ь когла ti т/ч
2,5—4 1 ь’5 10 | 15-20 | 20
Каменные угли Уг > 20% Л11 < 5,7 Топки с пневмо- механическими за- брасывателями и неподвижной ре- шеткой Топки с пневмомеханическими за- брасывателями и цепной решеткой об- ратного хода
Топки с пнев- момеханически- ми забрасывате- лями и непод- вижной решет- кой2 Топки с пневмоме- ханическими забрасы- вателями и цепной решеткой прямого хода2
Бурые угли Топки с пневмо- механическими за- брасывателями и неподвижной ре- шеткой1 Топки с пневмомеханическими за- брасывателями и цепной решеткой об- ратного хода1
Топки с шурую- щей пленкой Топки с пнев- момеханически- ми забрасывате- лями и непод- вижной решет- кой2 При W7P < 30% топ- ки с пневмомехани- ческими забрасыва- телями и цепной ре- шеткой прямого хода2
Торф кусковой Шахтные топки Шахтно-цепная топка
Сланцы I Топки с наклонно-переталкивающей решеткой
Древесные отходы U7P < 504-55% Скоростная топка ЦКТИ системы Померанцева1 Шахтная топка с наклонной решеткой2
1 Рекомендуемый тип топочного устройства.
2 Заменяющий тип топочного устройства.
Примечание. Здесь и далее по тексту значение Лп — приве-
денная зольность топлива --- .
Т а б л и ц а VI.2
Рекомендуемые типы горелок для сжигания мазута и природного газа [27]
Вид топлива Производительность котла в т/ч или тип котла Типы горелочных устройств
рекомендуемые | заменяющие
Природный газ 2,5—10 Смесительные низ- кого давления Подовые низкого и среднего давления с принудительной пода- чей воздуха. Вертикально-щеле- вые
102
Продолжение табл. VI.2
Вид топлива Производительность котла в т/ч или тип котла Типы горелочных устройств
Iекомендуемые заменяющие
Природный газ >10 Смесительные низ- кого давления Вертикально ще- левые*
Мазут 2,5—10 Паромеканические форсунки Ротационные фор- сунки** Низконапорпые форсунки воздушного распыливания
» >10 То же Механические фор- сунки***
Природный газ Чугунный сек- ционный Форкамерные низ- кого и среднего да- вления (чугунные литые) Форкамерные низ- кого и среднего да- вления (стальные сварные)
То же Вертикально- цилиндрический Подовые низкого давления бездутьевые Инжекционные среднего давления. Форкамерные и подо- вые многощелевые низкого давления
Мазут Чугунный сек- ционный Ротационные фор- сунки Низконапорные форсунки воздушного распыливания
» Вертикально- цилиндрический То же Низконапорные форсунки воздушного распыливания. Паро- механические фор- сунки
* Применяются при необходимости сохранения работы котла на твер-
дом топливе.
** Форсунки данного типа производительностью свыше 150 кг!ч тре-
буют разработки и серийного освоения.
*** При небольшом диапазоне изменения нагрузок котла или при
возможности выключения части горелок.
Примечания: 1. При переменном сжигании газа и мазута при-
меняются комбинированные газомазутные горелки.
2. Рекомендации по горелочным устройствам для чугунных секционных
и вертикально-цилиндрических котлов даны при их теплопроизводитель-
ности не более 1 Гкал/ч.
103
Расчетные характеристики различных топочных устройств приве-
ны в табл. VI.3, VI.4, VI.5, VI.6 и V1.7.
Таблица VI .3
Расчетные характеристики слоевых топок с неподвижной решеткой
и ручным забросом топлива [27]
Обозна- Единица О) 5 11 сз с н 4 X 4 * Каменные угли Бурые угли
s <м вских 1п = 4,2 о <о о И £ о с
Наименование показателей чение измерения Донецкий ai AC, AM, АК типа кузнещ Д и Г; Ап = типа Донецк Д и Г; Ап = типа артемо! UZn = 7,4; у типа весело! U/n = Ь,4; /
Видимое теплонапряже- ние зеркала горения Допустимое теплонапря- жение топочного объе- ма Коэффициент избытка воздуха в топке . . . Потеря тепла от хими- ческой неполноты сго- рания Потеря тепла: со шлаком с уносом от механического недожога .... Содержание горючих в шлаке Содержание горючих в уносе Доля золы топлива в уносе Давление воздуха под решеткой тыс ккал/ М2'Ч тыс. ккал/ М3'Ч % » » » » » » мм вод. ст 700 259— 350 1.8 1 6 5 11 29 76 10 100 700 250— 350 1,6 2 3 1 4 23 54 7 80 700 250— 359 1,6 2 5 1 6 18 35 6 80 700 250— 350 1,6 2 5 1 6 14 20 7 80 700 250— 350 1,6 2 7 1 8 13 19 5,5 80
R а1 q-з Gw Г ун ЯуН ^Д
Примечания! 1. Расчетные характеристики слоевых топок с
неподвижной решеткой приведены по данным ЦКТИ им. Ползунова.
2. Сжигание спекающихся углей в топках с ручным обслуживанием не
рекомендуется.
3. Расчетные характеристики даны для топок с неподвижными решет-
ками без опрокидных колосников.
4. При применении топок с качающимися или опрокидными колосника-
ми значение теплового напряжения зеркала горения увеличивается на
10—15%, соответственно изменяются тепловые потери.
5. Температура воздуха для дутья принимается 25° С.
6. Расчетные характеристики не распространяются на топки чугунных
секционных и вертикально-цилиндрических котлов.
7. Л1’ и Ц7П—приведенные зольность и влажность топлива в__-______
тыс. ккал /кг’
104
Таблица VI.4
Расчетные характеристики гопок вертикально-цилиндрических котлов
Наименование показателей Обозна- чение Единица измерения Ручные вну1ренние тонки с неподвиж- ными решетками и опрокидными колосниками Камерные топки
грохоче ные ка- менные угли < 2 5 %: грохоче ные ант рациты АС и AM; 4П < 2 мазут природный газ
Видимое теплонапря- жение зеркала горе- ния BQPH R тыс. ккал! м2*ч 400—600 400—600 — —
Видимое теплоиапряже- ние топочного объе- ма ^т тыс ккал/ М3'Ч 300—600 300—600 300- 1 -600 1
Коэффициент избытка воздуха в топке . . . ат — 1,4—1 ,6 1.4—1,6 1 1,15- 1 -1,2
Потеря от химической неполноты сгорания . Яз % 3—5 3-5 1 — 1,5 0—0,6
Потеря от механиче- ской неполноты сго- рания Я1 % 8—10 8—10 — —
Давление воздуха под решеткой мм tod. cm. 80 100 — —
Примечания: 1. Расчетные характеристики внутренних топок
приведены по данным ЦКТИ им. Ползунова.
2. При сжигании мазута и природного газа во внутренней топке зна-
чение -ту- может быть принято 800 тыс. к,кал1м*'Ч.
V т
3. Температура воздуха для дутья принимается 25® G.
4. В случае применения выносных топок расчетные характеристики
принимать по табл. VI.3 и VI.5.
105
о
СП
I а б л и ц а VI.5
Расчетные характеристики топок чугунных секционных котлов [27]
Наименование показателей Обозначение Единица измерения Ручные топки с непод- вижными решетками и опрокидными колосниками грохоченый уголь Шахтная топка с наклонными неподвижны- ми колосни- ками Топка скоростного горения ЦКТИ систе- мы Поме- ранцева Каменные топки
тип подмос- ковного Лп =8 антрациты АК, АС и AM; Лп =2 кусковой торф W/P = = 40%; /1е =10% дробленые древесные отходы U7P =40-т-60% мазут природный газ
Видимое тепловое на- пряжение зеркала го- рения Видимое тепловое на- пряжение топочного объема /? BQpH т/ тыс. ккал/м2*ч тыс. ккал!м3*ч — — 500 250—300 400 350—450 — —
Коэффициент избытка воздуха в топке . . . ат 1,6—1,8 1,4—1,6 1,3—1 ,4 1,25—1,35 1 ,07 — 1,2 1,08—
Потеря тепла от хими- ческой неполноты сго- рания Потеря тепла от меха- нической неполноты сгорания Яз Ял % % 3 9,5 2,3 3—10 3 2,5 5—6 5,5 0—1 1,15 0—0,6
Давление воздуха под решеткой мм вод ст. 60—80 40—60 60 100—120 — —
Примечания: 1. Температура воздуха для дутья принимается 25е С.
2. Расчетные характеристики топок приняты по данным НИИСТ
Таблица VI.6
Расчетные характеристики слоевых механизированных топок [27]
Марка и сорт топлива Видимое тепловое напряжение Коэффициент избыт- ка воздуха в топке1 ат Доля золы топлива в уносе аун в % Потеря от химиче- ской неполноты сгорания q3 в % Потеря со шлаком ,ШЛ ,1 <»' \ Qq в /о । Потеря с уносом2 в % Суммарная потеря от механической неполноты сгорания в % Давление воздуха под решеткой Р^ в мм вод. ст. Температура дутьевого воздуха /в в °C
зеркала горения Д(?н топочного объема
Я в тыс. ккал/ м2 • ч Vt в тыс. кк'ал/ м3-ч
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1
Топки с цепной решеткой
Донецкий антрацит AC, AM; Л1 = 2 1000 250—400 1,5—1,6 10 0,5 5 8,5 13,5 100 25 или 150—200
Торф кусковой №Р = 45-Н50%; А“ = 3 1500— и 250—400 [1ахтно-це 1,3 пные т опки 1 2 100 250
Toi Каменные угли*: кузнецкий Д и Г; А11 = 1,4 ... 1900** тки с пневма 1000 тическими за 250—400 брасыват< 1,4-1,5 \ЛЯМИ 1 20 1 цепной 0,5 решетк 1,5 и прям 4,5 юго хода 6 80 25 или
донецкий Ди Г; А” = 3,2 . . . . 1000 250—400 1,4—1,5 16 0,5 2,5 3,5 6 80 150—200 25 или
Бурые угли: артемовский №н = 7,4; А“ = 4,2 . . 1400 250—400 1,3—1,4 19 0,5 3 2,5 5,5 80 150—200 200—250
веселовский о №“ = 8,4; А“ = 6,5 . . 1400 250—400 1,3—1,4 15 0,5 4 3 7 80 200—250
Продолжение табл. VI .6
Марка и сорт топлива Видимое тепловое напряжение Коэффициент из- бытка воздуха в топке1 ат Доля золы топлива в уносе аун, в % Потеря от химиче- ской неполноты сгорания дя в % Потеря о шлаком в % Потеря с уносом2 В % Суммарная потеря от механической неполноты сгорания Qi в % Давление воздуха под решеткой Р& в мм вод. ст Температура дутьевого воздуха ‘в в °C
зеркала горения в тыс. ккал! м2 • ч ТОПОЧНОГО объема й»н Ут в тыс. ккал! м3-ч
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
Топки с пневматическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода
Каменные угли: кузнецкий Ди Г; Ап=1,4 .... 1400 250—400 1,3—1,4 20 0,5 1.5 4,5 6 50 25 или 150—200
донецкий Ди Г; Ап = 3,2 . . . . 1400 250—400 1,3—1,4 16 0,5 2,5 3,5 6 50 25 или
сучанский Ап = 5,7 1300 250—400 1,3—1,4 11 0,5 4,5 3 7,5 50 150—200 25 или
кузнецкий ГСС;АП=1,69 . . . . 1400 250—400 1,3—1.4 20 0,5 2 10 12 50 150—200 25 или
Бурые угли: ирша-бородинский Wn = 8,8; Ап = 4,6 . . 1400 250—400 1,3—1,4 27 0,5 1 5 6 50 150—200 150—250
артемовский W" = 7,4; А11 = 4,2 . . 1400 250—400 1,3—1.4 19 0,5 3 2,5 5,5 50 150—250
Веселовский Wn = 8,4; Ап = 6,5 . .. 1400 250—400 1,3—1.4 15 0,5 4 3 7 50 150—250
хоранорский Wn=13,6; Ап = 2,9 . 1400 250—400 1,3—1,4 19 0,5 о 4,5 6,5 50 150—250
подмосковный Wn=12,8; Ап = 8,9 . 1000 250—400 1,3—1,4 11 0,5 5 3 8 50 150—250
Продолжение табл VI 6
Марка и сорт топлива Видимое тепловое напряжение Коэффициент из бытка воздуха в топке1 ат Доля золы топлива в уносе аун в % Потеря от химиче ской неполноты сгорания q9 в % Потеря с« шлаком в % Потеря с уносом* /УН (} (>z / 4 15 /п Суммарная потере от механической неполноты сгорания В % Давление воздуха под решеткой Р& в мм -од. ст. Температура дутьевого воздуха /в в *С
зеркала горения R в тыс. ккал/ м2-ч топочного объема VT в тыс. ккал/
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1
Топки с пневматическими забрасывателями и неподвижной решеткой
Донецкий антрацит
AM и АС; Ап = 2 . . . 1000 250—400 1.6—1,7 10 0,5 5 8,5 13,5 100 25 или
Каменные угли- 150—200
кузнецкий ДиГ; Ап = 1,4 . . . . 900 250—400 1 .4—1,5 16 0,5 2 3,5 5,5 80 25 или 150—200
донецкий ДиГ; Ап = 3,2 . . . . 900 250—400 1.4—1,5 13 0,5 3 3,5 6.5 80 25 или 150—200
кузнецкий ГСС; А11=1,69 . . . . 900 250—400 1.4—1 ,5 16 0,5 2,5 8 10,5 80 25 или 150—200
Бурые угли, ирша-бородинский Wn = 8,8; Ап = 1,6 . . 900 250—400 1.4—1,5 22 0,5 1.5 4 5,5 80 25 или 150—200
артемовский Wn = 7,4, АГ1 = 4,2 . . 900 250—400 1,4—1,5 15 0,5 3,5 2 5,5 80 25 или 150—200
веселовский Wn = 8,4; Ап = 6,5 . . 900 250—400 1,4—1,5 12 0,5 5,5 2.5 8 80 25 или 150—200
ОН
Топки скоростного горения
Коэффициент из-
бытка воздуха
в топке1 ат
Доля золы топлива
в уносе аун в %
Потеря от химиче-
ской неполноты
сгорания <73 в %
Потеря со шлаком
?4 Л в %
ГО NO
Потеря с уносом2
< в %
Суммарная потеря
о о от механической
сл ° неполноты сгорания
Qt в %
В 8 о Давление воздуха под решеткой Р& в мм вод. ст.
сл to сл to о сл о сл I S Is to S=l to ь os os о о — Температура ; дутьевого воздуха /в в °C
Продолжение табл.
Продолжение табл. VI 6
Марка и сорт топлива Видимое тепловое напряжение Коэффициент из бытка воздуха в топке’ ат Доля золы топлива в уносе аун в % Потеря от химиче ской неполноты сгорания qя в % По1еря со шлаком в % 2 О о О >» О к = " С о Суммарная потеря от механической неполно!ы сгорания <h в % Давление воздуха под решеткой Р ) в мм вод. ст. Температура дутьевого воздуха /в в °C
зеркала горения В(?н топочного объема
R в тыс. ккал! М2'Ч Ут в тыс. ккал/ м3-ч
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
Топки с наклонными переталкивающими решетками
Эстонские сланцы VFn =
= 5; 4" = 21 800 200—250 1,4 — 3 2
25 или
150—200
1 Меньшее значение для котлов D > 10 т/ч.
2 Значение потерь с уносом в случаях сжигания каменных и бурых углей дано для рядового топлива с содержа*
нием пылевых частиц 0—0,09 мм —2,5% при отсутствии возврата уноса и острого дутья. Для кузнецкого угля ГСС со-
держание пылевых частиц принято 5%. В общем случае потеря с уносом изменяется прямо пропорционально содержа-
нию полевых частиц в топливе. При наличии возврата уноса и острого дутья потеря с уносом уменьшается в 2—3 раза.
* Сжигание каменных углей с легкоплавкой золой в топках данного типа не рекомендуется.
* * Меньшее значение для котлов D > 20 т/ч.
* ** Меньшее значение для котлов D > 10 т/ч‘, за расчетную площадь зеркала горения принята площадь открытой
части зажимающей решетки.
Примечания 1. Для котлов паропроизводительностью до 10 т1ч, оборудованных топками с пневматиче-
скими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода, температура дутьевого воздуха допускается 25° С
2. Табличные значения теплонапряжений решетки относятся к режиму работы топочного устройства при
максимальном к. п. д. котла. Возможно длительное увеличение тепловых нагрузок на 20%.
Таблица VI. 7
Расчетные характеристики камерных топок для
котлов производительностью 15 т/ч и выше |27]
Топка Вид топлива Коэффициен - ты избытка воздуха в юпкс, Допустимое геп л она пряжение топочного объема вуР 47 в гыс. ккал/мя. ч Потери тепла <h+<h в %
Пылеугольная Каменные угли1 Кг> >25% ...... 1,25 140—190 0,5—2,5
Бурые угли1 .... 1,25 150—200 0,5—1
Сланцы эстонские . 1,25 120—160 0,5—1,5
Фрезерный торф . . 1,25 150—200 0,5—1,5
Пневматическая ЦКТИ системы Шершнева Фрезерный торф . . 1,25—(1,4)* 120 (до 300)* 0,5—6
Камерная Мазут, газ .... 1,1 — 1,15 400-1000 0,5—1
1 При сухом шлакозолоудалении.
* Значения величин, приведенных в скобках, даны для топок двух-
камерного типа.
Примечание. Выбор значения -р- зависит от числа часов исполь-
V т
зования установки, графика нагрузки и конфигурации топки. При этом
большее значение теплонапряжения топочного объема принимается для
котельных с меньшим числом часов использования установленной мощ-
ности (<1500 ч в год), а также при реконструкции котлоагрегатов.
2. ОСНОВНЫЕ МЕТОДЫ СЖИГАНИЯ ТОПЛИВА
И ТОПОЧНЫЕ ПРОЦЕССЫ
В зависимости от индивидуальных качеств твердых топлив приме-
няют три метода сжигания: слоевой, факельный и вихревой. Каждый
из них имеет свои особенности.
Слоевой метод. В слоевых топках процесс горения происходит в не-
подвижно лежащем или медленно движущемся слое топлива. В слое-
вых топках всегда имеется запас топлива на решетке, что позволяет ре-
гулировать мощность топки путем изменения количества воздуха, по-
даваемого для горения. Недостаток слоевого процесса горения — огра-
ниченная форсировка работы топки из-за большого уноса топлива.
Факельный метод. В факельных топках, в отличие от слоевых, про-
цесс горения топлива характеризуется непрерывностью движения час-
тиц топлива вместе с потоком воздуха и продуктов сгорания, в котором
они находятся во взвешенном состоянии. Запаса топлива в этих топ-
ках практически не имеется, поэтому процесс горения в них не устойчив
и весьма чувствителен к изменению режима котлоагрегата. Мощность
топки регулируют одновременно, изменяя подачу топлива и воздуха
в топочную камеру. В этом случае при повышении мощности сначала
112
увеличивают подачу воздуха, а затем топлива; при снижении мощности,
наоборот, сначала уменьшают подачу топлива и после этого количество
воздуха.
Вихревой метод. В вихревых топках частицы топлива движутся
непрерывно в организованном вихревом газовоздушном потоке до
полного их выгорания. В этих топках время пребывания топлива в то-
почной камере не ограничено. Вихревой (турбулентный) характер по-
тока обеспечивает хорошее перемешивание топлива с воздухом и не-
который запас топлива в топочной камере.
3. СУЩНОСТЬ ПРОЦЕССА ГОРЕНИЯ ТОПЛИВА
Процесс горения топлива в топочных устройствах состоит из трех
основных фаз.
Первая фаза процесса горения заключается в подогреве топлива и
испарении из него влаги, на что расходуется тепло, выделяемое ранее
введенным топливом. После нагревания топлива до температуры поряд-
ка 300—400° С из него начинают выделяться летучие горючие вещества.
Вторая фаза — топливо воспламеняется по достижении определен-
ной температуры, которая для разных топлив различна: для торфа —
225, дров — 300, каменного угля — 325, бурого угля— 300, антра-
цита — 700, газа — 700—800° С. В первую очередь воспламеняются
газообразные летучие горючие вещества, затем твердая часть топлива.
Третья фаза является основной; в ней завершается окончательный
процесс газификации и горение твердого остатка топлива (кокса) с вы-
делением наибольшего количества тепла.
Процесс горения заканчивается выделением негорючего остатка
(золы и шлака).
Экономичность процесса горения топлива (во всех фазах) зави-
сит от правильного распределения и непрерывного подвода воздуха,
необходимого для горения. Следует иметь в виду, что для воспламене-
ния и горения летучих горючих требуется больше воздуха, чем для
подогрева топлива и дожигания кокса.
Для уменьшения потерь топлива от механической неполноты сгора-
ния и более экономичного сжигания его в топках различной конструк-
ции размер куска топлива не должен превышать: в топке с неподвиж-
ной решеткой и ручным обслуживанием — 76 мм; в топке с шурую-
щей планкой — 50 мм;
в топке с механической цепной решеткой — 35—40 мм;
» » с забрасывателями — 35 мм;
» » шахтно-мельничной — 25 ».
4. ТОПКИ ДЛЯ СЛОЕВОГО СЖИГАНИЯ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА
В зависимости от степени механизации подачи топлива и удаления
шлака слоевые топки подразделяются на три группы: с ручным обслу-
живанием (ручные топки), полумеханические и механические.
Учитывая, что слоевое сжигание высоковлажных бурых углей
с Q„<2500 ккал1кг и сланцев связано с большими потерями и усложне-
5 Зак. 2152 113
нием эксплуатации, применение этих топлив может быть допущено толь-
ко как исключение.
В отопительных и отопительно-производственных котельных, рабо-
тающих с переменной тепловой нагрузкой, рекомендуется, как пра-
вило, слоевое сжигание топлива.
Ручные топки
Топки с ручным обслуживанием применяются для отопительных
котлов малой мощности. Часовая нагрузка на одного кочегара при сжи-
гании углей и антрацитов в топке, имеющей зольное помещение, может
быть принята 700—900 кг. Для топок без зольного помещения с вы-
гребом шлака «на себя» нагрузка не должна превышать 500—600 кг/ч
[24]. Наибольшая площадь решетки, которую может обслуживать
один кочегар, не должна превышать 3,5—4 м2 [20].
В дробленом угле содержание мелочи размером 0—6 мм должно
быть не более 50%.
Загрузку свежего топлива в топку производят периодически, через-
5— 10 мин.
Для горящего рядового твердого топлива после его загрузки сред-
нюю толщину слоя рекомендуется поддерживать от 100 до 250 мм.
Ручные топки типа РПК
Топка типа РПК с ручным обслуживанием (рис. VI. 1) имеет не-
подвижную колосниковую решетку с поворотными колосниками трех
моделей Угол поворота колосников решетки по отношению к гори-
зонтальной плоскости равен 60°. Живое сечение для прохода воздуха
через решетку составляет 5% от активной площади решетки
(табл VI.8). Решетки с ручным обслуживанием предназначаются для
сжигания каменных и бурых углей и антрацитов.
Таблица VI.8
Рис VI.1 Ручная топка с неподвижной
колосниковой решеткой и опрокидными
колосниками
/ — привод колосников; 2 —опрокидной колосник;
3 -шлаковый затвор- -/ — патрубок для входа
воздуха
Основные технические характе-
ристики решетки РПК
Размер реше гки в мм Ак гивная площадь в м? Количе- ство сек ций
длина шири- на
915 900 0,825 1
1220 900 1, 1 1
915 1000 0,915 1
1220 1000 1,22 1
915 1100 1,01 1
1220 1100 1,34 1
1525 1800 2,72 2
2135 1800 3,91 2
2440 2600 6,35 3
114
В комплект поставки топки входят: решетка в собранном виде, воз-
душная заслонка, фронтовая плита с дверцами и шлаковый затвор.
Изготовляются топки Кусинским машиностроительным заводом.
Ручная шахтная топка типа Т-1 для кускового торфа (ГОСТ 3682—47)
Топка (рис. VI.2) предназначена для сжигания кускового торфа
в котлах малой мощности. Верхние наклонные колосники устанавли-
ваются под углом 50° к горизонтали, нижние—под углом 40°. Гори-
зонтальные колосники — плитчатые, шириной 96 мм, укладываются
с зазором 4 мм. Живое сечение плитчатых колосников составляет 12%
(табл. VI.9).
Рис VI.2. Ручная шахтная топка Т-I для
кускового топлива
/—шуровочные дверки; 2—загрузочная воронка;
3— шибер поворотный; 4 — верхний наклонный колос-
ник; 5 — подколосниковые балки, охлаждаемые во-
дой; 6— нижний наклонный колосник; 7—верхний
горизонтальный колосник; 8 — нижний горизонталь-
ный колосник
Таблица VI9
Техническая характеристика шахтной топки Т-1
Показатели Единица измерения Топки
Т-1-0'00 Т-1-1100 Т-1-1300 т-1-1600 Т-1-1800 Т-1-2000 Т-1-2300
Ширина решетки . . . ММ 900 1100 1300 1600 1800 2000 2300
Площадь решетки . . . м2 2,7 3,3 3,9 4,8 5,4 6 6,9
Вес т 2 2,5 1 2,8 3,7 3,8 4,5 4,8
В комплект поставки топки входят: наклонные балочные колос-
ники, опорные балки колосниковой решетки и междузонных перего-
родок, горизонтальные плитчатые колосники, фронт топки с подду-
вальными дверцами, заслонки междузонных перегородок, загру-
зочный аппарат.
Изготовляются топки Кусинским машиностроительным заводом.
6* ИЗ
Ручные шахтные топки типа Т-Ill для дров (ГОСТ 3682—47)
Шахтная дровяная топка имеет наклонную колосниковую решетку
с живым сечением для прохода воздуха 20—23% от общей площади
зеркала горения. Топка предназначена для сжигания дров длиной
750, 1000 и 1500 мм, а также древесных отходов с влажностью до
40% (табл. VI. 10).
Рис. VI.3. Полумеханическая топка ПМЗ-РПК (1800 X 1525)
1 — привод поверхностных колосников; 2 — воздуховод к забрасывателю; 3 — пневмомеха-
нический забрасыватель топлива; 4 — угольный бункер; 5— колосниковая решетка с по-
верхностными колосниками; 6 — шлаковый затвор; 7 —воздуховод
В комплект поставки топки входят: наклонные балочные и гори-
зонтальные плиточные колосники, опорные подколосниковые балки,
фронт топки и загрузочный аппарат.
116
Таблица VI 10
Техническая характеристика топки T-III
Показа тел! Единица измерения Г о п к и
Г- Ш-900 Т III - 1 1 50 | Г 111 1650
Ширина решетки ММ 900 1150 1650
Площадь решетки М2 2,7 3,45 4,95
Вес / 1,7 1,8 2,7
Изготовляются топки Кусинским машиностроительным заводом.
Полумеханические топки типа ПМЗ-РПК
Полумеханическая топка ПМЗ-РПК (рис. VI.3) состоит из гори-
зонтальной неподвижной решетки с поворотными колосниками и
с пневмомеханическими забрасывателями топлива. Такие топки уста-
навливаются под котлами ДКВР мощностью от 2,5 до 6,5 т/ч. Топки
применяются для сжигания каменных и бурых углей с размерами кус-
ков 30—40 мм, а также фрезерного торфа влажностью до 50%.
85—90% воздуха, необходимого для горения, подводятся под ре-
шетку, а остальные 10—15% подаются к пневмозабрасывателю.
Количество забрасывателей определяется шириной решетки. Один
забрасыватель шириной 600 мм обслуживает участок решетки шириной
до 1200 мм (табл. VI. 11).
Таблица VIII
Техническая характеристика топки ПМЗ-РПК
Размеры решетки в мм Активная площадь в м* Электро- двигатель Мощность электро- двигателя в кет Вес в т
ширина длина
1100 1525 1,68 1 2,1
1100 2135 2,35 2,14
1800 1525 2,74 3,2
1800 2135 3,84 3,7
2200 1525 3,36 3,7
2200 2135 4,7 4,3
2200 2745 6,05 АО-41/6 1 4,7
2200 3050 6,71 5,2
2600 2135 5,55 4,8
2600 2440 6,31 5,5
2600 3050 7,93 6,2
3300 2135 7,05 6,4
3600 2440 8,78 —
В комплект поставки решетки входит колосниковая решетка в ком-
плекте с пневмомеханическим забрасывателем. Изготовляются топки
Кусинским машиностроительным заводом.
117
Механические топки
Механическая топка ПМЗ-ЛЦР
Таблица VI. 12
Техническая характеристи-
ка топки ПМЗ-ЛЦР
Размеры решетки в мм Активная площадь в м2 Вес в т
ширина длина
2700 3000 8,1
2700 4000 8,7 18,5
2700 4500 10 19
2700 5600 12,9 21,5
Механическая топка ПМЗ-ЛЦР (рис.
VI.4) представляет собой ленточную цеп-
ную решетку обратного хода с пневмо-
механическими забрасывателями. Такие
топки устанавливаются под котлами
ДКВР-6,5 и ДКВР-10 для сжигания камен-
ных и бурых углей. Живое сечение колос-
никового полотна (для прохода воздуха
на горение) составляет 5—6% активной
площади решетки (табл. VI. 12).
Рис. VI.4. Механическая топка ПМЗ-ЛЦР в компоновке с котлом ДКВР-10
/—механическая решетка типа ЛЦР; 2—пневмомеханический забрасыватель ПМЗ; 3—уголь-
ный ящик; 4 — фронтовой экран котла; 5 — боковой экран котла; 6 — задний экран котла
118
Рис. VI.5. Механическая топка с чешуйчатой цепной решеткой прямого хода типа ЧЦР, в компоновке
с котлом ДКВР-20-13
I—ходовая часть (колосниковое полотно); 2 — регулятор толщины слоя; 3— топливный ящик; 4 — боковой экран; 5 — пе-
редний экран; 6 — задний экран; 7 —нижний барабан; 8 — устройство для возврата уноса топлива; 9—коллектор заднего
экрана; 10—вентилятор; // — шлакосн иматель; 12— лаз в топку; 13— шуровочный люк; 14 — окна для подвсда воздуха;
15—шлаковая скреперная траншея; 16 — служебный коридора 17 — бункер для сбора провалившегося топлива
В комплект поставки топки входят: решетка ЛЦР и пневмомехани-
ческие забрасыватели с приводом и электродвигателем.
Изготовляются топки Кусинским машиностроительным заводом
Механические топки типа ЧЦР
Механическая топка ЧЦР (чешуйчатая цепная решетка), представ-
ляющая собой цепную решетку прямого хода с полотном из беспроваль-
ных чешуйчатых колосников, устанавливается под котлами малой и
средней мощности (10—20 т!ч) для сжигания грохоченых антрацитов
марки АС и AM. Живое сечение колосникового полотна для прохода
воздуха составляет 7—8%. Скорость движения колосникового полотна
решетки может регулироваться от 1,98 до 14,4 м!ч.
На рис. VI.5 представлена решетка ЧЦР с размерами 2700 X
X 8000 мм в компоновке с котлом ДКВР-20-13 (табл. VI. 13)
Таблица VI. 13
Основные параметры и размеры топок ЧЦР
Размеры решетки в мм Активная площадь зеркала Тип электрод вигате- ля привода Тип редуктора привода Скорость движения полотна Вес в т
ширина | длина горения в м9 решетки решетки в м/ч
1590 5600 7,8 16
1960 5600 9,6 20
1960 6500 11,4 21
2330 5600 11,4 РТ-1200 2—13,6 23
2330 6500 13,5 26
2700 5600 13,2 25,5
2700 6500 15,6 Т-52-12- 8-6-4 28
2700 8000 19,7 РТ-1000 2—13,6 32,1
3070 5600 15 28,6
3070 3070 6500 8000 17,7 22,4 РТ-3000 2—14,4 30 33
4550 6500 26,2 37,5
4550 8000 31,1 46,6
В комплект поставки решеток ЧЦР входят: колосниковое полотно,
передние и задние валы, рама с опорными катками и уплотнительные
детали; топочный редуктор с электродвигателем, шлакосниматель
с опорной балкой, зольный и шлаковый затворы, клапаны воздухорас-
пределения, угольный ящик или предтопок, запасные части.
Изготовляются топки ЧЦР Кусинским машиностроительным за-
водом.
Механическая топка типа ПМЗ-ЧЦР
Топка ПМЗ-ЧЦР представляет собой цепную механическую ре-
шетку ЧЦР с пневмомеханическими забрасывателями топлива и пред-
120
назначена для сжигания каменных и бурых углей с размером кусков
30—40 мм.
Топки устанавливаются под котлами паропроизводительностью
20 т/ч и выше, но могут применяться и для котлов производительно-
стью 10 т/ч по согласованию с заводом-изготовителем.
Воздух к забрасывателю подводится от дутьевого вентилятора в ко-
личестве 10—15% от общего количества воздуха, расходуемого на
горение (табл. VI. 14)
Таблица VI 14
Техническая характеристика топки ПМЗ-ЧЦР
Размеры решетки в мм Активна я площадь в м2 Тип редуктора для привода Тип электродвигателя Вес в т
ширина длина
2700 4000 8,7 Решетки 20,8
2700 4500 10 J РТ-1200 Т-52-12-8-6-4 23,2
2700 5600 12,9 Забрасывателя АО-2-22-6 25,7
В комплект поставки решетки ПМЗ-ЧЦР, помимо узлов и дета-
лей, поставляемых с топкой ЧЦР, входит пневмомеханический забрасы-
ватель в комплекте с приводом и электродвигателем (один электродви-
гатель на 2 забрасывателя
Изготовляются топки Кусинским машиностроительным заводом.
Двухступенчатая топка типа ВТИ-Комега-ЧЦР
Топка ВТИ-Комега-ЧЦР (рис. VI.6) представляет собой механи-
ческую цепную решетку прямого хода типа
забрасывателем топлива, который не толь-
ко подает топливо в топку, но и сортирует
его по размеру фракций. Это позволяет
вести процесс сжигания топлива одновре-
менно в слое на решетке и во взвешенном
состоянии (мелкие фракции). Топки пред-
назначены для сжигания каменных и бу-
рых углей с размером кусков 30—40 мм
(табл. VI. 15).
Давление воздуха перед пневмозабра-
сывателем 60—90 кГ/мК
В комплект поставки топки, помимо уз-
лов и деталей, поставляемых с топкой
ЧЦР, входит пневматический забрасыва-
тель ВТИ-Комега со скребковым питате-
лем и электродвигателем.
Изготовляются топки ВТИ-Комега-ЧЦР
Кусинским машиностроительным заводом.
ЧЦР с пневматическим
Таблица VI. 15
Техническая характери-
стика топки
ВТИ-Комега-ЧЦР
Размеры ре- шетки в мм Активная площадь в м2 Вес топки в tn
ширина | длина
1630 5500 6,2 21
2000 5500 7,6 24,6
2000 6500 9,6 26,75
2370 5500 9,6 27,65
2370 6500 11,4 30
3100 5500 11,8 35,8
3100 6500 14,9 39
3100 8000 19,3 45,7
4580 6500 22 56
4580 8000 28,4 64
6В Зак. 2152
121
Рис. VI.6. Двухступенчатая топка ВТИ-Комега-ЧЦР
/ — приемный бункер; 2— скребковый питатель J —наклонная (разгонная) плита; 4 — воз-
душный канал; 5 —воздуховод; 6 — сопло (щель); 7 —ходовая часть решетки ЧЦР; S —при-
водной вал ср звездочками; 9 — редуктор с электродвигателем для питателя; 10 — воздухо-
вод для вторичного воздуха; 11—коллектор экрана котла
122
5. СЖИГАНИЕ ЖИДКОГО ТОПЛИВА
Жидкое топливо (мазут) сжигается в топках в распыленном состоя-
нии в виде мельчайших капелек, которые хорошо перемешиваются
с воздухом и сгорают на лету. Чем лучше распыливается мазут и пере-
мешивается с воздухом, тем совершеннее процесс горения. Для распы-
ливания мазута применяются паровые, механические и воздушные
форсунки. Распыливание мазута воздухом применяют в основном в во-
догрейных котельных установках небольшой производительности.
Паровые форсунки
Распыливание мазута в паровых форсунках (рис. VI.7) осущест-
вляется струей пара, выходящего из форсунки с большой скоростью,
при весьма малой скорости истечения из нее мазута. Паровые форсун-
ки бывают круглые и плоские. Давление пара перед форсункой
должно быть в пределах 3—25 ати.
Рис. VI.7.. Паровая
форсунка ОН
1 — паропровод; 2 — ма-
зутопровод; 3—канал
для мазута; 4 — паровой
канал; 5 —сопло; 6 — за-
зор, регулируемый при
монтаже
Расход пара в форсунках от 0,3 до 0,6 кг на 1 кг распыленного мазу-
та, что составляет около 3—5% паропроизводительности котла.
Выпускаются три типа паровых мазутных форсунок: малые, сред-
ние и поворотные. При заказе мазутной форсунки необходимо указать
обозначение, длину форсунки и давление пара, используемого для
распыления мазута. Форсунки изготовляются длиной 400, 500, 600, 700,
800, 900, 1000, 1200, 1400, 1500, 1600, 1800, 2000, 2240, 2250, 2400, 2500
3000 и 4000 мм. Поставляются форсунки в собранном виде.
Форсунки применяются для котлов малой мощности, имеющих
глубину топочной камеры не менее 3 м.
Техническая характеристика паровых форсунок приведена
в табл. VI. 16. Изготовляются паровые форсунки таллинским заводом
«Ильмарине».
5В* 123
Таблица VI 16
Техническая характеристика паровых форсунок [17]
Тип форсунки Обозначение форсунки Производительность паровых форсунок в ка/ч при давлении пара перед форсункой в ати
4 1 7 1 10 1 13 1 1 16 1 20 25
Малые форсунки ОН-549-08 60 100 125
ОН-549-09 — — — 175 200 250 300
ОН-549-10 115 175 240 — — — —
ОН-549-11 — — — 300 365 44Э 540
ОН-549-12 175 275 370 470 560 — —
ОН-549-13 240 390 535 —- — — —
ОН-549-14 325 500 — — — — —
Средние форсунки ОН-563-06 — 275 370 470 560 675 850
ОН-563-07 — 390 535 675 820 1000 1225
ОН-563-08 — 500 700 900 1050 1350 1650
ОН-563-09 — 675 925 1175 1425 — —
ОН-563-Ю — 850 1175 1500 1800 — —
Поворотные фор- ОН-570-08 60 100 125
сунки ОН-570-09 — — — 175 200 250 300
ОН-570 10 115 175 240 — — — —
ОН-570-11 — — — 300 365 440 540
ОН-570-12 175 275 370 470 560 — —
ОН-570-13 240 390 535 — — — —
ОН-570-14 325 500 — — — — —
Механические форсунки
В механических форсунках (рис. VI.8) для распыливания мазута
используется кинетическая энергия струи жидкого топлива, которое
подается к форсункам специальным насосом под давлением от 10 до
35 ати.
Рис. VI.8. Механическая
форсунка
/—корпус; 2—мазутопроьк.д;
3 — ствол; 4 — шайба с круг-
лым отверстием; 5 — распи-
ливающий диск; 6 — распре-
делительная шайба
124
Выпускаются два типа меха-
нических форсунок: малые и
средние. При заказе механиче-
ской форсунки необходимо ука-
зать обозначение форсунки и ее
дтину. Изготовляются форсунки
длиной: 300, 400, 500, 600, 700,
800, 900, 1000, 1200, 1250, 1400,
1485, 1500, 1600, 1800, 2000,
2400, 2500, 3000 и 4000 мм.
Форсунки поставляются в со-
бранном виде.
Техническая характеристика
форсунок с механическим распы-
ливанием приведена в табл.VI.17.
Механические форсунки из-
готовляются таллинским заво-
дом «Ильмарине».
Таблица VI. 17
Техническая характеристика
механических форсунок [17]
Тип форсунки Обозначение форсунки Производитель- ность форсунки в кг/ч при давле- нии мазута перед форсункой в ати
25 35
Малые OH-521-Ol 80 100
форсунки ОН-521-02 120 160
ОН 521-03 160 220
ОН-521-04 210 270
ОН-521-05 250 330
ОН-521-06 180 230
ОН-521-07 280 360
ОН-521-08 400 520
ОН-521-09 520 690
ОН-52ЫО 660 860
Средние OH-547-Ol 400 500
форсунки ОН-547-02 600 800
ОН-547-ОЗ 800 1000
ОН-547-04 1200 1500
ОН-547-05 1600 2000
ОН-547-06 2000 2600
6 СЖИГАНИЕ ГАЗООБРАЗНОГО
ТОПЛИВА
Для сжигания газа применя-
ются газовые горелки различной
конструкции: щелевые, круглые, кольцевые и др. Применяются так-
же комбинированные горелки: газомазутные, пылегазомазутные и др.
По способу смешения воздуха с газом горелки условно подразде-
ляют на три группы: горелки предварительного смешения (беспламен-
ные); горелки неполного предварительного смешения и горелки
без предварительного смешения.
В горелках первой группы весь воздух, необходимый для горе-
ния, до поступления в топку предварительно смешивается с газом
в специальных смесителях. Коэффициент первичного воздуха в этих
горелках равен единице или больше единицы. Эти горелки обеспе-
чивают создание однородной газовоздушной смеси, которая вво-
дится в готовом виде в топочное устройство. Газ горит коротким
несветящимся пламенем.
К горелкам первой группы относятся различные конструкции инг
жекционных горелок среднего и высокого давления (односопловые и
многосопловые, круглые и плоские, с одноступенчатым, двухступен»
чатым и трехступенчатым смесителями). Инжекционные горелки со-
стоят из двух основных деталей — смесителя и стабилизатора горения.
Горелки этого типа небольшой производительности применяются
для котлов малой мощности.
В последнее время ПКК треста Центроэнер го монтаж и Московское
отделение ЦКТИ разработали циклонную газомазутную горелку с под?
ным предварительным смешением большой производительности
(2000 м3/ч природного газа и около 2000 кг!ч мазута).
Ко второй группе относятся атмосферные и инжекционные горел-
125
ки низкого давления. В этих горелках только часть воздуха, идущего
на горение (до 70%), предварительно смешивается с газом; остальное
количество воздуха (вторичный воздух), поступающего из окружающей
среды в результате эжектирующего действия и разрежения в топке,
смешивается с газом в процессе горения.
Эти горелки также небольшой производительности и устанавли-
ваются под котлами малой мощности.
К третьей группе относятся турбулентные газовые горелки с цент-
ральным или периферийным подводом газа в закрученный поток возду-
ха. В зависимости от конструкции и количества первичного воздуха,
идущего для предварительного смешения, эти горелки могут быть
отнесены также и ко второй группе. В горелках этого типа факел обра-
зуется в пределах горелочной амбразуры или при выходе из нее и закан-
чивается в топочной камере. Из
третьей группы горелок наи-
большее распространение полу-
чили горелки с центральным
подводом газа.
По способу подачи воздуха
в топку различают горелки с
принудительной подачей возду-
ха и инжекционные.
В горелках первого типа воз-
дух для горения подается дуть-
Таблица VI. 18
Типы горелок в зависимости
от давления газа
Горелки Давление газа в мм вод. ст.
Низкого давления . . . Среднего » . . . Высокого » . . . До 500 От 500 до 30 000 Выше 30 000
евым вентилятором; в инжекционных горелках воздух поступает в
топку в результате эжектирования газовой струей и под влиянием
разрежения в топке.
В зависимости от давления газа различают горелки низкого, сред-
него и высокого давления (табл. VI. 18).
Смесительные газовые горелки
Для котлов паропроизводительностью до 10 т/ч обычно приме-
няются смесительные горелки конструкции Мосгазпроект (рис. VI.9).
Они рассчитаны на сжигание газа с Q„ = 8350 ккал!м3 при избыточном
давлении от 80 до 150 мм вод. ст. и давлении воздуха 100 мм вод. ст.
(табл. VI. 19).
Изготовляются горелки ведомственными предприятиями треста
Мосгаз.
Таблица VI. 19
Горелки с принудительной подачей гоздуха Мозгазпроекта
для сжигания природного газа [19]
Шифр горелки Номинальная теплопроиз- водительность в тыс. ккал!ч Номиналь- ный рас- ход газа в м*!ч Расход воздуха при а=1,1 в mz 1ч Количество Длина горел- ки в мм Диаметр патрубка для газа в мм Вес в кг
элементов в шт. отверстий в элемен- те в шт.
1230-00 1220-00 336 536 39 63 386 625 5 8 8 8 570 666 60 75,5 41 60
126
ПодМ
газа
Рис. VI.9. Смесительная газовая горелка с принудительной подачей воздуха
/ — насадка; 2 — футеровка; 3 — решетка; 4 — воздушная камеоа: 5 — газовая камера; 6 — труба для запальника;
7 — газовые трубы
Продолжение табл VI. 19
Шифр горелки Номинальная теплопроиз- водительность в тыс. ккал/ч Номиналь- ный рас- ход газа в м3/ч Расход воздуха при а= 1,1 в м*/ч Количество Длина горел к и в мм Диаметр патрубка для газа в мм Вес в кг
0 О £ ш ® • S = • н ь- о s 3 сх о щ Ч Ш СО СТ) н 0 ~ 0 (-
1218-00 800 94 930 12 8 700 88,5 78
1227-00 1200 140 1390 18 8 716 75,5 92
ГА-102 1900 226 2240 8 12 835 108 115
ГА-106 2900 340 3370 12 12 875 108 144
ГА- НО 4300 508 5030 18 12 1000 133 195
1702-00 8000 940 9300 34 12 1166 150 347
Пр и м е ч а н и я: 1. Номинальное давление газа 130 или
3000 мм вод. ст.
2. Диаметр отверстий 4,3 или 2,1; 3,1 или 1,3 мм. Количество отверстий
диаметром 4,3 мм — 12 шт., диаметром 3,1 мм — 8 шт. Диаметры отвер-
стий 4,3 и 3,1 мм относятся к давлению 130 мм вод. ст., 2,1 и 1,3 мм—к
давлению 3 000 мм вод. ст.
3. Предел регулирования по давлению газа 10—180 мм вод. ст. и
300—6000 мм вод. ст.
4. Номинальное давление воздуха 100 мм вод. ст.
5. Горелки изготовляются на предприятиях Мосгаза.
Инжекционные газовые горелки типа ИГК
Инжекционные горелки ИГК конструкции института Мосгазпроект
(с пластинчатыми стабилизаторами) (рис. VI. 10) применяются для раз-
личных котлов производительности до ^т!ч пара с длиной топки
не менее 1 м (табл. VI.20).
Изготовляются горелки Московским газовым заводом Мосгорис-
полкома.
Рис. VI.10. Инжекционные газовые горелки ИГК
/ — стабилизатор; 2 — насадка (диффузор); 3 — горловина
(смеситель); 4—конфузор4. 5—регулятор воздуха; 5 — сопло
128
Таблица VI.20
Инжекционные горелки для газа среднего давления ИГК Мосгазпроекта
(номинальное давление газа 2000 мм вод. ст.)
Т ип Номинальная теплопроиз- Номиналь- ный ра сход Пределы регулирования CL S ® аз
горелки водительность в ккал 1ч природ- ного газа в м*1ч по расходу в м*1ч по давле- нию в мм вод. ст. Диаме' отверс сопла’ Длина Вес в 1
ИГК-25М 121 000 14,2 3,4— 19,1 100—5000 4.3 650 12,5
ИГК-60М 287 000 33,8 7,2— 45,5 100—5000 6,8 1000 22
ИГК-120 545 000 64 13,7— 86,5 200—6000 9 1327 29
ИГК-170 750 000 88 18,8—119 200— 000 10,8 1596 40
' ИГК-250 1 130 500 133 28,4—179,3 200—6000 13,2 1914 50
ИГК-300 2 170 000 255 54,5—244 200—6000 9 2200 60
* Количество сопел для газа — 1, кроме горелки ИГК-300, которая
имеет 4 сопла.
Примечание. Горелки ИГК с пластинчатыми стабилизаторами устой-
чиво работают без отрыва и проскока пламени в сопло в диапазоне давлений
от 100—200 до 6000 мм вод. ст. Горелки ИГК могут инжектировать весь
воздух, необходимый для сжигания природного газа, при разрежении в
топке 1—2 мм вод. ст. Горелки ИГК изготовляются прямыми и угловыми
на Московском газовом заводе.
Подовые щелевые газовые горелки с принудительной
подачей воздуха
Подовые горелки с принудительной подачей воздуха применяются
для сжигания газа низкого и среднего давления.
Характеристика подовых горелок для котлов ДКВР (конструкции
горелок рекомендованы институтом Ленгипроинжпроект) приведены
в табл. VI.21.
Таблица VI.21
Вертикальные щелевые газовые горелки Ленгипроинжпроекта
для котлов ДКВР [19]
Показатели Единица измерения Тип котла
ДКВР-2,5 | ДКВР-4 | ДКВР-6,5| ДКВР-10
Номинальный расход природ- ного газа м3/ч 210 335 540 835
Количество горелок на котел ШТ. 2 4 4 4
Тип горелки — 11 I III IV
129
Продолжение табл. VI.21
Показатели Единица измерения Тип котла
ДКВР-2,5 ДКВР-4 | ДКВР-6,б| ДКВР 10
Теплопроизводительность го- релки при номинальном дав- лении газа 1500 мм вод. ст. ккал!ч. 892 500 711 875 1 147 500 1 774 375
Пределы устойчивой работы горелок по давлению газа . мм вод. ст. 100—3500 100—3500 100—3500 100—3500
Количество отверстий в одном коллекторе шт 41 41 48 70
Диаметр отверстий* мм 2,1 1,9 2,2 2,2
Диаметр газового коллектора** » 42 42 42 48
Шаг м жду отверстиями . . . » 14 14 14 14
Размеры сечения воздушного короба*** » 550—404 550—404 550—404 600—404
Высота воздушного короба » 920 920 1020 1340
Высота щели (при ширине ее 80 мм) т> 600 600 700 1000
Расстояние между осями го- оелок-коллекторов » — 960 970 1020
Вес горелок кг 62,6 62,6 67,6 91,3
* Угол между осями отверстий равен 90°.
* * Количество газовых коллекторов — 2.
* ** Воздушный короб горелки на 250 мм закладывается в обмуровку
топки.
Примечания: 1. Воздушный короб горелки выступает наружу:
на 450 мм для котлов ДКВР-2,5; ДКВР-4; ДКВР-6,5 и на 510 мм для
котлов ДКВР-10.
2. Вертикальные щелевые горелки устанавливаются на боковых стен-
ках котлов ДКВР и обеспечивают быстрый переход с твердого на газообраз-
ное топливо.
3. Горелки изготовляются по рабочим чертежам Ленгипроинжпроекта.
Техническая характеристика щелевых (подовых) горелок ПГД
для котлов ДКВР с периферийной выдачей газа низкого и среднего
давлений и с принудительной подачей воздуха Укргипрогорпромгаза
приведена в табл. VI.22.
130
Таблица VI.22
Щелевые (подовые) горелки для котлов ДКВР с периферийной выдачей
газа низкого и среднего давлений и с принудительной подачей
воздуха Укргипрогорпромгаза [19]
к 5 Тип котла
X О СХ ДКВР- 2,5-13 | ДКВР -4-13 | ДКВР- 6,5-13 | ДКВР- 10-1 3
2 т Тип горелки
Показатели СП СП LQ ю
СЗ £ СО а? ю
X X 6 X и X 6 6
S 2 2 g
ш X X X X X
Номинальная теплопро-
изводительность . . . ккал 1ч 2 329 000 3 714 500 6 035 000 9265000
Номинальный расход м3/ч 355
природного газа . . . Номинальный расход 137 219 545
воздуха при а= 1,1 » 1430 2280 3700 5700
Номинальный диаметр
подводящего газопро- вода мм 100 70 125 80 150 100 125
Отверстия для газа:
диаметр при номиналь- ном давлении газа:
130 мм вод. ст. » 2,8 — 3,1 — 3,5 — —
200 » » » » 2,5 — 2,8 — 3,1 — —
3000 » » » » — 1,5 — 1,7 — 1,9 2,4
шаг » 15 20 15 20 15 20 20
количество .... шт. 170 128 210 158 268 202 196
Размеры щели:
длина мм 1300 1300 1600 1600 2050 2040 1980
ширина » 110 ПО 110 ПО ПО ПО ПО
Площадь живого сечения
перфорированного ли- 475
ста см2 182 182 293 29; 475 710
Примечания. 1. Количество горелок на котел — 2 шт.
2. Горелки изготовляются по рабочим чертежам Укргипрогорпромгаза.
Газомазутные горелки типа ГМГ
Газомазутная горелка ГМГ (рис. VI. 11) представляет собой ком-
бинированное устройство, позволяющее одновременно или раздельно
сжигать газ и мазут. Мазут в этих горелках распиливается насыщенным
или перегретым паром. Воздух для горения подается дутьевыми вен-
тиляторами. Диапазон регулирования горелок от 20 до 110% номиналь-
131
ной производительности. Расход пара на распыливание составляет
0,3 кг! кг.
Внутри корпуса горелки расположены патрубки, воздушные за-
вихрители и паровая форсунка. Турбулентность газа, поступающего
в зону горения через небольшие отверстия в коническом кольце, до-
стигается путем подачи первичного воздуха во внутренний завихри-
тель. Вторичный (основной) воздух для горения поступает в зону
смешения через внешний завихритель. Расход газа регулируют дрос-
сельным клапаном, установленным на подающем газопроводе. Необ-
Рис. VI. 11. Газомазутная горелка ГМГ-4
/ — подача мазута; 2 —подача пара; 3 — подача первичного гурбулизирующего воздуха;
4 — подача газа; 5—коническое кольцо с отверстиями; 6—внутренний завихритель; 7—внеш-
ний завихритель; 8 — подача вторичного воздуха для горения
ходимое смешение топлива и воздуха при различных нагрузках дости-
гается путем правильной организации аэродинамических потоков пер-
вичного и вторичного воздуха. Для регулирования подачи воздуха на
горение при изменении нагрузки изменяют давление воздуха перед
горелкой.
Горелки рассчитаны на коэффициент избытка воздуха, равный
1,1—1,15, при этом химический недожог составляет не более 0,5%.
При заказе горелки необходимо указывать направление завихре-
ния воздуха (правое или левое).
Техническая характеристика газомазутных горелок ГМГ приведе-
на в табл. VI.23.
132
Таблица VI.23
Техническая характеристика газомазутных горелок ГМГ [19]
Показатели Единица измерения Тип горелки
ГМГ-1 /1 ,5|гМГ-2 I ГМГ-4|гмг-5.5/?| ГМГ-7/9**
Теплопроизводительность* Гкал/ч 0,9—1,35 2 4 5,5—7 7—9
Диапазон регулирования . % 30—100 20— 100 20— 100 15—100 15—100
Давление мазута* .... ати 6—12,5 20 20 20—30 20—30
Температура мазута . . . Давление пара перед фор- °C 80—100 80— 100 80— 100 100 100
сункой ати 0,7—1 1 1—2 1—2 1—2
Давление газа* Вязкость мазута перед фор- мм вод.ст. 250 250 250 250—300 250—ЗОЭ
сункой Давление: °ВУ 3—4 3—4 3—4 3—4 3—4
первичного воздуха мм вод.ст. 35 35 120 120 120
вторичного » Расход воздуха: » 40-85 120 120 120 120
первичного м3/ч 158—235 350 700 1000— 1270 1270- 1640
вторичного » 1580— 2350 350) 7000 10000— 12700 12700— 16400
Расход пара кг/ч 10 10 15 15 20
Длина мазутного факела . Коэффициент избытка воз- духа при работе: м 1 1,5 1,5-2 2 2
на мазуте* — 1,1 1,15 1,15 1,15 1.15
на газе* — 1,05-1,1 1,15 1,15 1,1 1,1
Длина горелки мм 942 920 1164 1010 —
Вес кг 85 85 134 136 —
* При номинальной нагрузке и сжигании мазута марок 40 и 100 и газа
с теплотой сгорания 8500 ккал/м3. Меньшие величины относятся к номиналь-
ному режиму, большие—к форсированному.
* * Для ГМГ-7/9 ориентировочные данные.
Изготовляются горелки ГМГ таллинским заводом «Ильмарине».
Газомазутные горелки типа НГМГ
Горелки НГМГ (рис. VI. 12) предназначены для сжигания мазута
и газа в котлах малой производительности. Распиливание топлива
в таких горелках осуществляется воздухом, который подается к
распиливающему завихрителю. Расход воздуха — 1,5 кг!кг топ-
лива.
Горелка состоит из: корпуса с патрубками и завихрителями,
встроенной мазутной форсунки и фланца для крепления к амбразу-
ре топки котла.
133
Рис. VI.12. Газомазутная горелка НГМГ
1 — подвод мазута; 2 — подвод первичного воздуха; 3 — подвод газа; 4 — внутренний завихри*
тель; 5 — радиальные отверстия в насадке топливного ствола; 6 — коническое кольцо с от-
верстиями; 7 — внешний завихритель; 8 — подвод вторичного воздуха
Таблица VI.24
Техническая характеристика газомазутных горелок НГМГ [19]
Показатели Единица измерения Тип горелки
НГМГ-1/1,5 НГМГ-2 НГМГ-4 НГМГ-5,5/7
Теплопроизводительность* . . Гкал!ч 1,0—1,5 2 4 5,5-7
Давление мазута ати 0,3—0,4 0,3—0,4 0,4—0,5 0,4—0,5
Температура мазута Давление распиливающего °C 80—100 80—100 80—100 100
(первичного) воздуха . . . кГ 1м2 250—300 250—300 250—300 300
Давление газа Давление вторичного воздуха » 250 250 250 250—300
на горение Расход воздуха: » 150 150 150 170
на распыливание .... м3/ч 175—263 350 700 1000— 1270
вторичного на горение . . » 1750— 2625 3500 7000 ‘ 10000— 12700
Длина горелки мм 860 840 1083 1010
Вес Длина факела при работе на кг 85 84 133 181
мазуте* м 1,5 2—2,5 2,5—3 2,5—3
* При номинальной нагрузке и сжигании мазута марок 40 и 100 и газа с теп-
лотой сгорания 8500 ккал1м3. Меньшие величины относятся к номинальному
режиму, большие — к форсированному.
Горелки изготовляются таллинским заводом «Ильмарине».
134
Газ подается в зону горения через небольшие отверстия в кони-
ческом кольце.
При коэффициенте избытка воздуха в топке 1,15—1,25 химический
недожог топлива составляет не более 1%.
Характеристика горело^ НГМГ приведена в табл. VI.24.
Габаритные и установочные размеры газомазутных горелок для
котлов ДКВР приведены в табл. VI.25.
Таблица VI.25
Габаритные и установочные размеры газомазутных
горелок ГМГ и НГМГ котлов ДКВР [19]
Тип котла Тип горелки Габаритные размеры, мм У становочные размеры, мм
длина горелки размеры опорной плиты диаметр регистра вторичного воздуха высота от пола до оси горелки расстоя- ние между осями горелок
ДКВР-2,5 ГМГ-1/1,5 942 520x520 244 1000 660
ДКВР-4 ГМГ-2 933 520 X 520 265 1000 660
ДКВР-6,5 ГМГ-4 1161 600X600 363 1000 1050
ДКВР-10 ГМГ-5,5/7 1291 600X600 420 1000 1050
ДКВР-20 ГМГ-7/9 1420 700 X 700 541 11604- +650 800
ДКВР-2,5 НГМГ-1/1,5 853 520X520 244 1000 660
ДКВР-4 НГМГ-2 853 520X520 265 1000 660
ДКВР-6,5 НГМГ-4 1081 600x600 363 1000 1050
ДКВР-10 НГМГ-5,5/7 1211 600x600 420 1000 1050
Примечание. На котлах ДКВР-2,5, ДКВР-4, ДКВР-6,5
и ДКВР-10 устанавливаются по 2 горелки в один ряд, а на котлах
ДКВР-20 —4 горелки в два ряда в шахматном порядке.
Глава VII
ТЯГО-ДУТЬЕВЫЕ УСТАНОВКИ
т
1 яго-дутьевые установки предназначаются для под-
вода воздуха в топки котлов и удаления дымовых газов из котель-
ного агрегата,
В котельных малой и средней мощности применяют центробежные
дутьевые вентиляторы; при искусственной тяге — дымососы односто-
роннего всасывания.
135
Производительность дымососа и вентилятора определяют по фор-
мулам:
производительность дымососа
Уд = рВУух2-^±Д^/Ч; (VII.1)
производительность вентилятора
VB = pBV°am 273^зХ влЖ (VI 1.2)
где Р — коэффициент запаса, принимаемый по табл. VII.1;
В — расход топлива в кг!ч\
Vvx — объем продуктов сгорания (уходящих газов) в м3 на 1 кг
или 1 м3 топлива;
V0 — теоретическое количество воздуха, необходимого для
полного сгорания 1 кг или 1 м3 топлива;
ат — коэффициент избытка воздуха в топке;
/ух — температура уходящих газов в °C;
/х в — температура холодного воздуха в °C.
Полное давление, которое должен создавать дымосос или вентиля-
тор, определяют с учетом преодоления сопротивления трения и мест-
ных сопротивлений каналов и
Таблица VII. 1
Коэффициент запаса для
тяго-дутьевых машин
газоходов котла.
Выбор дымососа и вентилято-
ра производят по их характери-
стикам, приведенным в табл.
VII.2 и VII.3. Вентиляторы низ-
кого и среднего давления ЭВР
и вентиляторы высокого давле-
ния ВВД применять для дутье-
вых установок не рекомендуется
из-за низкого к. п. д.
Мощность электродвигателя
для дымососа или вентилятора
определяют по формуле
Л7 1,15—1,25 V// М7Т1
3600-102 Т) КвГП' (VI 1.3)
где 1,15—1,25 — коэффициент запаса;
V — производительность машины в м31ч\
Н — полное давление, создаваемое машиной, в кГ/м2
(дан/м2)',
т] — к. п. д. вентилятора или дымососа, равен 65—75%
(при полном давлении).
136
Таблица VII.2
Техническая характеристика дутьевых вентиляторов одностороннего всасывания ВД [17]
Показа гели Единица измерения Вентилятор
ВД-6 ВД-8 ВД-10 ВД-12 ВД-13,5 ВД-15,5 ВД- 18 ВД-20
Диаметр рабочего колеса . . ММ 600 800 1000 1200 1350 1550 1800 2000
Производительность: при 585 об 1 мин тыс. .и3/ч 30—80 50—120 68—168
» 730 » .... То же — 4,5—13 и—25 16—45 25—65 40—100 60—150 —
» 970 » .... » 3-7 6—16 11—32 20—55 — 55—130 — —
» 1450 » .... » 4—10 — — — — — — —
Давление», при 585 об 1 мин мм вод. ст. 220—240 300—320 365—400
» 730 » (кГ/м2) То же 90—98 140—155 200—220 255—285 340—375 430—500
» 970 » 90—95 160—170 240—270 350—380 — 610—660 — —
>1450 » » 200—215 — — — — — — —
Маховой момент ротора . . . к гм 2 7,6 26 58 136 223 457 1062 1735
Габаритные размеры длина мм 1256 1326 1709 1818 2309 2380 2921 2997
ширина » 980 1300 1620 1940 2189 2505 2910 3230
высота » 990 1360 1730 2125 2145 2385 2780 3050
Вес кг 369 750 940 1060 1880 2060 3600 4100
Улитки вентиляторов ВД-6, ВД-8, ВД-10 и ВД-12 неразъемные, а вентиляторов ВД-13,5, ВД-15,5, ВД 18
и ВД-20—разъемные При заказе вентилятора необходимо указать угол наклона нагнетательного патрубка
к горизонтали. В комплект поставки вентилятора входят: вентилятор в собранном виде, осевой направляющий
аппарат, электродвигатель, крепежный материал. Изготовляются вентиляторы ВД-6, ВД-Я, ВД-10, ВД-12 Бийским
котельным заводом вентиляторы ВД-13,5, ВД-15,5 — хабаровским заводом «Энергомаш», вентиляторы ВД-18,
ВД-20 — Кямеигким машиностроительным заводом
Таблица V1I.3
Техническая характеристика дымососов одностороннего всасывания типа Д [17]
Показатели Единица измерения Дымосос
Д-8 Д-10 Д-12 Д- 13,5 Д-15,5 Д-18 Д-20
Диаметр рабочего колеса Производительность: мм 800 1000 1200 1350 1550 1800 2000
при 585 об!мин тыс. м3/ч — — — — 30—80 40—130 70—180
» 730 » То же 4,5—12 9—26 15—40 20—58 32—87 50—160 70—215
» 970 » » 6—16 12—32 20—53 20—60 — — —
Давление: при 585 об/мин мм вод ст 130—150 175—200 220—245
» 730 » (кГ/м2} То же 54—62 85—95 120—140 150—175 200—230 275—315 340—380
» 970 » » 94—108 150—170 210—245 220—245 — — —
Маховой момент ротора кгм2 40 87 194 380 626 1315 2140
Коэффициент полезного действия . . . — 0,6—0,66 0,56—0,65 0,58-0,67 0,6—0,7 0,6—0,7 0,6—0,7 0,6—0,7
Габаритные размеры: длина мм 1368 1786 1818 2309 2380 2920 2997
ширина » 1210 1510 1810 2080 2387 2753 3053
высота » 1360 1730 2125 2288 2758 2780 3330
Вес кг 830 1060 1255 2126 2380 4150 4691
Улитки дымососов Д-8, Д-10 и Д-12 изготовляются неразъемными, а улитки дымососов Д-13,5, Д-15,5, Д-18
и Д-20 — разъемными. При заказе дымососа необходимо указать угол наклона нагнетательного патрубка к горизонтали.
В комплект поставки дымососа входят: дымосос в собранном виде, направляющий аппарат, электродвигатель,
крепежный материал
Изготовляются дымососы Д-8, Д-10 и Д-12 Бийским котельным заводом; дымососы Д-13,5 и Д-15,5 — хабаровским
заводом «Энергомаш»; дымососы Д-18 и Д-20 — Каменским машиностроительным заводом.
Глава Vl 11
ТОПЛИВОПОДАЧА, ЗОЛОУДАЛЕНИЕ И ЗОЛОУЛАВЛИВАНИЕ
1. ДРОБИЛКИ ДЛЯ УГЛЯ
Винтовая дробилка-грохот типа ВДГ-10
Дробилка-грохот ВДГ-10 (рис. VIII. 1) предназна-
чается для дробления каменных и бурых углей и антрацитов. Она со-
стоит из дробящего и транспортирующего винтов, корпуса с двумя же-
лобками и опорами, шестеренчатой передачи и предохранительной
Рис. VIII 1. Винтовая дробилка-грохот ВДГ-10
/—шестеренчатая передача; 2 —угольный бункер; 3 — дробящий винт;
4—грохот; 5 —угледробитель; 6 — транспортирующий винт —шнек
муфты. В верхнем желобе расположены дробящий винт диаметром
177 мм и два угледробителя. В дне желоба имеется ряд отверстий диа-
метром 40 мм, через которые мелкий уголь просыпается в нижний же-
лоб, откуда удаляется транспортирующим винтом-шнеком диаметром
200 мм. Привод дробилки осуществляется от электродвигателя через
редуктор, который уменьшает число оборотов в 1 мин с 960 до 60.
Техническая характеристика дробилки ВДГ-10 приведена в
табл. VIII. 1.
Таблица VIII.1
Техническая характеристика дробилки ВДГ-10 [17]
Показатели Единица измерения Величина показателя
Производительность Наибольший размер загружаемых кусков т/ч 10
угля мм 200
139
Продолжение табл. VIII.1
Показатели Един ица измер сния Величина показателя
Размер кусков дробленого угля Электродвигатель А02-616: Л1Л1 0—40
мощность к^т 10
число оборотов Число оборотов дробящего и транспорти об/ мин 960
рующего винтов Габаритные размеры: » 60
длина мм 3882
ширина » 960
высота » 88Э
Вес кг 1800
В комплект поставки дробилки входят: дробилка в собранном ви-
де, электродвигатель, редуктор (правый или левый), предохранитель-
ная и приводная муфта и запасные части.
Изготовляется дробилка Кусинским машиностроительным заводом.
Валковая зубчатая дробилка типа ДДЗ-1 М
Дробилка предназначается для дробления твердого топлива (сред-
ней твердости) и применяется в системе топливоподачи для котлов,
оборудованных пневмомеханическими забрасывателями топлива.
Дробилка состоит из двух зубчатых валков, вращающихся навстре-
чу один другому. Один из валков ведущий, другой — ведомый. Ве-
дущий валок приводится в движение от электродвигателя через ремен-
ную передачу, а ведомый — при помощи зубчатых шестерен от веду-
щего валка (табл. VII 1.2).
Таблица VI 11.2
Техническая характеристика валковой зубчатой дробилки ДДЗ-1М [17]
Показатели Един ица измере- ния = н X я з- со X я ч « <и о к CQ = =: Показатели Единица измере- ния X н X 03 X со X л со с ч
Производительность . . Наибольший размер кус- т/ч 20; 35; 45; 55 Электродвигатель МА 144-1/8: мощность кет И
ков дробленого угля . Размер кусков загружае- мм 25; 50; 75;100 число оборотов . . Габаритные размеры дробилки об/мин 730
мого угля Размеры валков- » 200 длина ширина мм » 2225 2245
диаметр » 450 высота » 771
длина » 500 Вес кг 1 3300
140
Дробилки изготовляются с правым и левым исполнением привода
и поставляются в собранном виде на сварной раме, комплектно с элект-
родвигателем Ясиноватским заводом горнопроходческого оборудова-
ния.
2. ПОДЪЕМНО-ТРАНСПОРТНЫЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ТОПЛИВА
Ковшовый подъемник для угля системы Шевьева
Ковшовый подъемник (рис. VIII.2) применяется для топливопо-
дачи в котельных малой мощности. Подъемник обеспечивает вертикаль-
ное и горизонтальное перемещение, а также автоматическую разгрузку
топлива в бункера.
Рис. VIII.2. Подъемник для угля системы Шевьева
/—однобарабанная лебедка, 2—стальной канат; 3 — расходный бункер;
4 — разгрузочное устройство; 5 — направляющие ковша; 6 — ковш
Емкость ковшей 0,5 и 0,75 м3, иногда 1 м3, но это по особому за-
казу (табл. VIII.3).
Таблица VIII.3
Техническая характеристика подъемника системы Шевьева [17]
Показатели Единица измерения Емкость ковша в м3
0,5 | 0,75 1
Производительность подъемника . . т!ч 15 22,5 30
Мощность электродвигателя .... кет 11 11 11
Скорость движения ковша м!сек 0,5 0,5 0,5
Суммарный ход ковша м 65 65 65
Общий вес кг 7830 7975 —
141
В комплект поставки подъемника входят: однобарабанная лебедка
с электродвигателем, ковш с катками, натяжное устройство, нижний
и поворотный участки, металлоконструкции вертикального участка,
комплект разгрузочных секций и блоков.
Изготовляются подъемники Миллеровским заводом подъемно-
транспортного оборудования им. Гаврилова.
Винтовой конвейер
Винтовой конвейер (шнек) предназначен для транспортировки золы
из бункеров золоуловителей, он имеет устройство для смачивания золы.
Конвейер устанавливается в котельных малой мощности.
В комплект поставки конвейера входят: секции шнека с кожухом
и опорными деталями, смачивающее устройство, электродвигатель,
редуктор, соединительные муфты и опорная рама.
Техническая характеристика конвейера приведена в табл. VIII.4.
Таблица VIII.4
Техническая характеристика конвейера [17]
Показатели Един ица измерения Величина показателя
Производительность конвейера по золе . . . м'л/ч 4
Диаметр шнека мм 200
Диаметр лопастного винта » 300
Рабочая длина конвейера , м 7
Мощность электродвигателя Габаритные размеры: кет 2,8
длина мм 8480
высота » 500
Изготовляется конвейер Кусинским машиностроительным заводом.
3. ШЛАКОЗОЛОУДАЛЕНИЕ
Скреперная установка сухого шлакозолоудаления
Скреперная установка применяется для удаления шлака и золы
из-под котлов малой производительности.
В комплект поставки скреперной установки входят: однобарабанная
лебедка с конечным выключателем, редуктор и электродвигатель, ковш
емкостью 0,35 или 0,5 ж3, набор направляющих блоков диаметром 300
и 400 мм, натяжное устройство с блоком диаметром 300 мм и грузом,
стальной канат 12,5-160-Л-О (рабочий канат 210 м и запасной 210 или
160 м), затвор сборного эолового бункера с приводом.
Техническая характеристика скреперной установки приведена в
табл. VIII.5.
142
Таблица VIII.5
Техническая характеристика скреперной установки [17]
Показатели Единица измерения Производительность установки в т/ч
6 1 9
Емкость ковша М3 0,35 0,5
Рабочий ход ковша М 40 40
Скорость движения ковша м/сек 0,5 0,5
Тяговое усилие лебедки кг 2000 2000
Диаметр барабана лебедки Электродвигатель: мм 500 500
тип — МТК-31-6 МТК-31-0
мощность кет 11 11
число оборотов об/мин 960 960
Вес установки кг 2240 2250
Изготовляется скреперная установка Кусинским машиностроитель-
ным заводом и Миллеровским заводом им. Гаврилова.
Скреперная установка мокрого шлакозолоудаления
Скреперная установка предназначена для транспортировки золы и
шлака, удаляемых из котлов малой мощности. Установка имеет ковш
емкостью 0,35 и3.
В комплект поставки скреперной установки входят: лебедка с ко-
нечным выключателем, редуктор и электродвигатель, ковш емкостью
0,35 м3, комплект направляющих участков, блоки, стальной канат
12,5-160-Л-О (рабочий 350 и запасной 175 м), затвор сборного бункера.
Техническая характеристика скреперной установки приведена в
табл. VIII.6.
Таблица VIII.6
Техническая характеристика скреперной установки
Показатели я . ? S ф X 2 к cn X Ш х я Величина показате - ля Показатели Единица измере- ния Величина показате- ля
Производительность . . т/ч 4 Длина каната (полная). М 60
Рабочий ход ковша . . Скорость движения ков- ша Тяговое усилие лебедки м м/сек кг 40 0,5 2000 Мощность электродвига- теля Число оборотов электро- двигателя кет об/мин 11 920
Диаметр барабана лебед- ки мм 500 Вес установки т 5
Изготовляется скреперная установка Кусинским машиностроитель-
ным заводом.
143
Скиповый подъемник типа Т-59
Вертикальный стационарный скиповый подъемник предназначен
для подъема шлака и золы в котельных на высоту до 6 м.
Скиповый подъемник поставляется в разобранном виде. В комплект
поставки входят: верхняя и нижняя рамы, направляющие подкосы и
стойки рамы, лебедка с электродвигателем и тросом, ковш с траверсой,
блоки, конечные выключатели, пускатель и электромагнитный тормоз
Т КТ-200.
Таблица VIII 7
Техническая характеристика скипового подъемника типа Т-59 [17]]
Пока за гели сз . ? S о. I (У s S к n s Щ X г Величина показате- ля Показатели Единица измере- ния Величина показате- ля
Емкость ковша .... м' 0,75 Тяговое усилие лебедки кг 500
Высота подъема . . . М 6 Габаритные размеры
Скорость подъема ковша м/сек 0, 101 подъемника.
Диаметр каната .... мм 7,7 высота мм 8950
Длина каната (полная) м 45 ширина » 1760
Количество конечных длина » 2200
выключений .... — 2 Вес подъемника .... кг 1200
Изготовляется скиповый подъемник Кусинским машиностроитель-
ным заводом.
4. ЗОЛОУЛОВИТЕЛИ
Золоуловители предназначаются для сухого улавливания золы,
уносимой дымовыми газами из топок котлов при сжигании в них твер-
дого топлива. В котельных малой
мощности в качестве золоулови-
телей применяют батарейные
циклоны и блоки циклонов.
Золоуловители «Батарейные
циклоны»
Золоуловители (рис. VI 11.3)
выпускаются восьми типоразме-
ров для котлов паропроизводи-
тельностью от 6,5 до 20 т/ч.
Циклоны улавливают 85—90%
золы из уноса с дымовыми газа-
ми. Сопротивление циклонов
50—70 кГ/м2. Техническая ха-
рактеристика дана в табл. VIII.8.
Рис. VIII.3. Золоуловитель «Бата-
рейный циклон»
1 — золовой бункер; 2 — циклон, 3 — на
трубок для входа газов; 4 — выход очи
щенных газов
144
Таблица VIII.8
Техническая характеристика батарейных циклонов [17, 19]
Типоразмеры Производительность котла в т/ч Расход газа в м3/ч при темпера- туре 1 50° С и сопротивлении Количество элемен- тов в батарее Габаритные размеры в мм Вес в т
45 кГ/м2 60 кГ/м2 высота И ширина А длина Б
БЦ-2-4Х (3+2) 6,5 15 050 17 400 20 4070 1220 1500 4,1
БЦ-2-5х(3+2) 6,5 18 900 21 850 25 4570 1500 1500 5
БЦ-2-5х(4+2) 10 22 600 26 100 30 4270 1500 1780 5,6
БЦ-2-6х(4+2) 10 27 200 31 400 36 4570 1780 1780 6,5
БЦ-2-5х(4+3) 15 26 460 30 550 35 4670 1500 2060 6,5
БЦ-2-6Х(4+3) 15 31 550 36 500 42 4870 1780 2060 7,5
БЦ-2-6Х(5+3) 20 36 150 41 950 48 4970 1780 2340 9
БЦ-2-7х(5+3) 20 42 200 48 900 56 5470 2060 2340 10,5
Примечания: 1. Цифры в обозначении циклона указывают: первая количество
секций, вторая количество циклонов в батарее по глубине, цифры в скобках — количе-
ство циклонов в батарее по ширине.
2. Объем заводской поставки: батарея циклонных элементов в корпусе с панелями
теплоизоляции, опорной рамой, бункером и входным коробом с языковым шибером. Вы-
ходное отверстие для газа может быть расположено на любой стороне золоуловителя.
Изготовляются батарейные циклоны Кусинским машиностроитель-
ным заводом.
Золоуловитель «Блок циклонов»
Золоуловитель «Блок циклонов» (рис. VII 1.4) выпускается семи
типоразмеров для котлов паропроизводительностью от 2,5 до 20 т!ч.
С Зак. 2152
Рис. VIII.4. Золоуловитель «Блок
циклонов»
/ золовой бункер; 2 —циклон, <? —патру-
бок для входа газов, 4—выход очищенных
газов
145
Степень очистки дымовых газов отзолы при слоевом сжигании топ-
лива составляет 80—90%, а при пылевидном — 70—80%. Техничес-
кая характеристика приведена в табл. VIII.9.
Таблица VIII.9
Техническая характеристика золоуловителей «Блок циклонов» [17, 19]
Типоразмеры Произво- дитель- ность котла в т/ч Расход газа в м3/ч при темпера- туре 150° С и сопротивлении Основные размеры в мм Количество циклонов в блоке Условное сечение бло- ка в Af2 Вес в т
35 кГ/м2 | 50 кГ/м2 Л I Б 1 н
Ц-2Х 2-400 2,5 5 080 6 090 1440 1540 3660 4 0,50 1,2
Ц-2Х 2-500 2,5; 4 7 920 9 500 1760 1920 4500 4 0,79 1,8
Ц-ЗХ 2-500 4; 6,5 11 900 14 250 1760 1920 4500 6 1,18 2,35
Ц-Зх 2-650 6,5; 10 19 900 23 800 2240 2490 5770 6 1,98 3,79
Ц-4Х2-650 10; 15 26 600 31 900 2970 ЗОЮ 6270 8 2,64 5,69
Ц-4х 2-750 15; 20 35 500 42 500 3390 3470 7150 8 3,52 7,36
Ц-4Х 2-800 20 40 600 48 600 3600 3700 7640 8 4,02 8,3
Примечания: 1. Цифры обозначают количество циклонов по глу-
бине и ширине блока и диаметр циклона в мм.
2. Вес блока указан с циклонами типа ЦКТИ.
Золоуловители осваиваются Кусинским машиностроительным за-
водом.
Глава IX
АРМАТУРА КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА И ТРУБОПРОВОДНАЯ
ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
д
Арматура по своему назначению подразделяется на
арматуру безопасности, отключающую и регулирующую.
К арматуре безопасности относятся предохранительные и обрат-
ные клапаны; к отключающей и регулирующей арматуре — краны,
вентили, задвижки, питательные клапаны и др.
Арматуру обозначают цифрами и буквами:
первые две цифры относятся к наименованию изделий;
буквы после второй цифры указывают на материал корпуса (ч —
чугун серый, кч — чугун ковкий, с — сталь углеродистая, б— брон-
за, латунь);
цифры после букв характеризуют тип привода арматуры;
буквы в конце обозначения указывают на материал, из которого
выполнено уплотнение (бр — бронза, латунь; нж — сталь нержа-
веющая; к — кожа; р — резина).
Основные размеры и параметры арматуры приведены в табл. IX. 1.
146
Таблица IX.1
1. ВЕНТИЛИ, ЗАДВИЖКИ И ОБРАТНЫЕ КЛАПАНЫ
Условное давление в ати Теплоноси- тель Температура теплоносите-, ля в °C не более Условное обозначе- ние Эскиз Условный проход Dy в мм Размеры в мм Вес в кг
Н L
10 Вода, пар 50 Вейл 15ч8р 15чк или чугунные 15 20 25 32 40 50 70 80 112 124 144 155 175 192 226 242 90 100 120 140 170 200 260 290 0,75 1,1 1,75 2,9 4,15 6,45 13,65 17
^>1- 1 e 1
16 225 15ч8бр
f
>• £ »П
10 То же 50 15ч9р 15ч9к 3= 25 32 40 50 144 154 175 192 120 140 170 200 3.6 5,7 7,65 10,8
16 225 15ч9бр
- /
40 225 15кч22бр =с 40 50 70 80 261 261 318 334 200 230 290 310 11,5 14,5 26,3 36
300 15кч22нж J11- ' 11 с -i J
• L r
16 225 15ч14бр 70 80 100 125 150 200 288 297 380 400 470 590 290 310 350 400 480 600 24 30 45 65 90 145
~—L ——
16 » 225 15кч18бр 15 20 25 32 40 50 108 112 135 155 165 180 90 100 120 140 170 200 0,7 0,9 1,4 2,1 3,7 5
f я: U-L —
6*
147.
Продолжение табл. IX.I
Условное давление Ру в ати Теплоноси- тель Температура теплоноси- теля в °C не более Условное обозначе- ние Эскиз Условный проход Dy в мм Размеры в мм Вес в кг
Н L
25 Вода, пар 225 15кч16бр 25 32 40 50 70 80 205 210 255 255 310 325 160 180 200 230 290 310 7,2 8 11,5 14 36 33
1 *—t — J
16 То же 225 15кч19бр х — L — Ц Г 25 32 40 50 135 155 165 180 120 140 170 200 2,7 4,3 6 8
16 225 Венп 15с58бр ИЛИ ст 'ч„ альные - L —- cs** “1 50 80 100 248 332 406 230 310 350 13,1 26,4 42,3
» 225 15с22бр 40 50 70 80 100 125 150 200 288 288 362 365 397 450 517 595 200 230 290 310 350 400 480 600 16 20 35 40 58 80 ПО 200
г 1
40 Перегретый пар 450 15с22нж -£ □
64 Пар 400 15с27нж 15 20 25 32 40 214 232 272 315 350 175 190 200 210 225 7,4 10 13 17,5 21,5
Ji J-
148
Продолжение табл. IX. 1
Условное давление в атм Теплоноси- тель Температура теплоноси- теля в °C н е более Условное обозначе- ние Эскиз Условный проход в мм Размеры в мм Вес в кг
И | L 1
Задвижки чугунные
50 294 180 18,4
80 350 210 32,5
100 410 230 41,5
125 496 255 60
150 558 280 73
200 690 330 125
250 825 450 185
300 955 500 260
350 1127 550 360
400 1248 600 490
Задвижки стальные^
100
150
200
250/200
540
710
900
900
300
350
400
450
74
140
245
260
* Задвижки устанавливаются на горизонтальном трубопроводе махови-
ком (редуктором) вверх. При расположении на вертикальном трубопроводе ре-
дуктор соответственно переставляется. Задвижки 30с64бр и 30с564бр выпол-
няются с латунными или бронзовыми уплотнительными кольцами, а 30с64нж
и 30с564нж — с уплотнительными кольцами из нержавеющей стали. Задзижки
диаметром Ру«=250 мм выполняются с сужением в затворе на 200 мм.
149
Продолжение табл. IX.1
Условное давление в атм Теплоноси- тель пература лоноси- я в °C не ее Условное обозначе- ние Эскиз Условный проход Dy в мм Размеры в мм Вес в кг
Н L
н с ч ч <U CU О н ню
25 Пар 300 30с 572нж** г——н — 300 400/300 500/400 1352 1352 1640 500 600 700 580 640 1300
Обратные клапаны
16 То же 225 16ч6бр
70 — 290 18,7
80 — 310 23,4
100 — 350 36,6
125 — 400 58
150 — 480 83,2
200 — 600 126,3
25
25
32
40
50
70
80
160
180
200
230
290
310
6
7
9,6
11,7
20,3
23,5
** Задвижка устанавливается в горизонтальном трубопроводе редуктором
вверх. Она имеет редуктор с конической передачей, указатель открывания и
уплотнительные кольца из нержавеющей стали.
Задвижка £>у=400 мм выполнена с сужением в затворе на 300 мм,a Z)y=500—
на 400 мм.
Задвижка £>у=500 мм имеет обвод для предварительного прогрева трубо-
провода.
150
Продолжение табл. IXJ
Теплоноси
тель
Условное
обозначе-
ние
Эскиз
40
Пар пере-
гретый
425
19с17нж
Условный проход Пу в мм Размеры в мм Вес в кг
Н L
50 230 16
80 — 310 26
100 — 350 40
150 — 480 83
200 — 550 155
300 — 750 330
400 — 950 700
500 — 1150 1100
600 — 1350 1620
2. КЛАПАНЫ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ РЫЧАЖНО-ГРУЗОВЫЕ
ФЛАНЦЕВЫЕ СТАЛЬНЫЕ (МН 3445-62 — МН 3446-62)
Предохранительные клапаны предназначены для установки на
стационарных паровых и водогрейных котлах, резервуарах или трубо-
проводах для воды, пара и других жидких и газообразных неагрес-
сивных сред при температуре среды до 425° С для автоматического вы-
пуска среды при повышении давления сверх установленного. Основ-
ные показатели предохранительных клапанов приведены в табл. IX.2.
Т а б л и ц а IX.2
Предохранительные клапаны
Наименование
клапана, услов-
ное обозначение
Эскиз
Основные раз-
Условный меры в мм оо (D
проход 'О я
в мм и п
У L Н CQ и
Клапан предохра-
нительный ры-
чажно-грузовой,
одинарный флан-
цевый 1 7с Знж,
стальной для
температуры
теплоносителя,
не более 4 25°С
на Р = 25 кгс/см2
То же, двойной
фланцевый сталь-
ной 1 7с5нж для
температуры
теплоносителя
не более 425°С
на Р =25 кгс/см2
25 480 180 7
32 565 205 10
40 635 245 15
50 800 250 18
70 835 325 24
80 1 060 325 30
100 1 295 325 50
151
J. УКАЗАТЕЛИ УРОВНЯ ВОДЫ
Указатели уровня воды (рис. IX 1) бронзовые, латунные и сталь-
ные с условным диаметром Dy = 20 мм устанавливаются на котлах, ре-
зервуарах и аппаратах для измерения уровня
воды и других жидких неагрессивных сред при
температуре среды не более 425f С.
Типы и основные размеры указателей уровня
приведены в табл. IX.3.
Рис. IX.1. Указатель уровня воды с рифленым стеклом
1—паровой кран; 2 — водянои кран. 3 — плоское рифленое
стекло: 4 — продувочный кран. 5 — рамка
Т а б л и ц а IX.3
Указатели уровня воды
Указатель уровня Наименование указателей Материал Условное давление в кгс/см* Темпера тура сре- ды в °C, не более Вес в кг Тип стекла
12Б16К 12Б26К Указатель уровня крано- вого типа цапковый То же, фланцевый Бронза или латунь 16 225 3 3,5 Круглое диаметром 20 мм (ГОСТ 8446—57)
12БЗбк То же 25 6,5 Рифленое стекло (ГОСТ 1663—57)
12с17бк Указатель уровня вен- тильного типа цапковый Сталь 40 425 4,5 Круглое диаметром 20 мм (ГОСТ 8446—57)
Запорные устройства указателей уровня воды 12Б1бк, 12Б2бк,
12БЗбк состоят из верхнего и нижнего кранов и пробно-спускного
крана для продувки.
Ручки кранов в рабочем положении должны быть направлены
вниз.
152
Длина стекла указателей 12Б1бк и 12Б2бк должна быть меньше
размера между центрами присоединенных цапок на 30 мм, а для ука-
зателя 12с17бк — на 75 мм.
В указателе уровня 12с17бк вентили снабжены автоматически дей-
ствующим шаровым аварийным затвором, закрывающим проход при
поломке стекла (шарик прижимается струей среды к отверстию и за-
крывает проход). Цилиндрическая часть на конце шпинделя служит
для отвода шарика от отверстия в седле после замены стекла.
Рамки для указателей уровня
Размеры рамок для запорных устройств указателей уровня
(рис. IX.2), устанавливаемых на котлах и резервуарах для воды и
пара при температуре до 300° С и условном давлении 25 к,Г/см\ при-
ведены в табл. IX.4.
Таблица IX.4
Основные размеры рамки 12кч 11бк_
Рис. IX.2. Рамка для указателя
уровня воды
I — рамка; 2 — рифленое стекло ТЗ
(ГОСТ 1663—57)
№ рамки Габаритные размеры в мм Длина стекла в мм Вес в кг
Н 1 ". 1
2 296 162 124 140 2,5
4 358 224 173 190 3,2
6 418 284 234 250 4,2
8 490 355 304 320 5,2
6В Лак. 2152
153
Рамка состоит из корпуса и крышки, между которыми вставляется
рифленое водоуказательное стекло.
Отражение и преломление лучей света в гранях стекла обеспечивают
четкое указание уровня воды, принимающей темный оттенок.
Рамки выбираются по номерам в зависимости от установочного
размера.
Высота рамки с присоединительными штуцерами должна быть мень-
ше установочного размера между центрами присоединительных флан-
цев на 35 мм.
Стекла для замера уровней жидкости
(цилиндрические трубки)
Стекла для замера уровня жидкостей предназначаются для работы
при давлении 30 к,гс!см2 включительно и должны соответствовать
ГОСТ 8446—57.
Техническая характеристика стекол приведена в табл. IX.5.
Таблица IX.5
Техническая характеристика стекол
Наружный диаметр в мм Длина трубок в мм Толщина стекла в мм Перепад темпера тур в °C
От 8 ДО 30 От 200 до 150<) От 2,5 до 3,5 90—70
Примечания: 1. Пробное внутреннее давление выше номинального
давления на 3 кгс!см1.
2. По требованию заказчика стекла изготовляются для температурного
перепада 110°.
Водоуказательные стекла для паровых котлов
(ГОСТ 1663—57)
Водоуказательные стекла изготовляются из термостойкого стекла
двух видов:
рифленые, имеющие гладкую смотровую поверхность, и призмати-
ческие риски на противоположной поверхности. Они предназначены
для паровых котлов с рабочим давлением до 35 ати включительно;
гладкие без слюдяной прокладки, предназначенные для давления
до 35 ати включительно и ог 36 до 120 ати включительно в арматуре
со слюдяной прокладкой, предохраняющей стекло от непосредствен-
ного воздействия воды и пара Размеры водоуказательных стекол при-
ведены в табл. IX.6.
Примеры условного обозначения.
1. Рифленое термически закаленное стекло длиной 250 мм для ра-
бочего давления 25 ати включительно.
Стекло рифленое ТЗ-250—25 ати включительно, ГОСТ 1663—57.
2. Термически закаленное гладкое стекло длиной 250 мм на давле-
ние 40 ати включительно.
Стекло гладкое ТЗ-250—40 ати включительно. ГОСТ 1663—57.
154
Таблица IX.6
Размеры водоуказательных стекол
Рифленое
Гладкое
Длина L Ширина В Толщина С Длина L | Ширина В | Толщина С
115 34 17 140 28 и 34 17
140 34 17 160 28 и 34 17
160 34 17 220 28 и 34 17
190 34 17 250 28 и 34 17
220 34 17 280 28 и 34 17
250 34 17 340 28 и 34 17
280 34 17
320 34 17
340 34 17
4. ДАВЛЕНИЯ УСЛОВНЫЕ, ПРОБНЫЕ И РАБОЧИЕ
Давления условные, пробные и рабочие для арматуры и соедини-
тельных частей трубопроводов, изготовляемых из чугуна, латуни и
углеродистой стали, приведены в табл. IX.7 и IX.8.
Под условным давлением Ру понимается давление среды при темпе-
ратуре 0° С, на которое рассчитаны арматура и соединительные части.
Это давление принято основным при определении рабочего давления
Рраб С другими температурами среды.
Таблица 1Х.7
Избыточные давления условные, пробные и рабочие для арматуры
и соединительных частей трубопроводов, изготовляемых из чугуна,
бронзы и латуни (ГОСТ 356—59)
Давление в кгс/см2 (ати) Давления для apMaiypw и соеди нительных частей из чугуна в кгс /см2 (ати) Давления для арматуры и соединительных частей из бронзы и латуни в кгс/см2 (ати)
условное (Ру) пробное (Рпр) Чугун Температура рабочей среды в °C Температура рабочей среды в °C
серый ковкий до 120 до 1 20 200 200 250 250 300 300 350 '400 до 120 200 250
Наибольшее рабочее давле нче (Рраб) Наибольшее рабочее дав- ление (Рраб)
1 2,5 4 2 4 6 — 1 2,5 4 1 2,5 3,6 1 2 3,4 1 2 3,2 0,8 1,9 3 0,7 1,6 2,8 1 2,5 4 1 2 3,2 0,7 1,7 2,7
6В*
155
Продолжение табл IX.7
Давление вкгс/см2 (ати) Давления для арматуры и соеди- нительных частей из чугуна в кгс/см2 (ати) Давления дль арматуры и соединительных частей из бронзы и латуни в кгс/см2 (ати)
условное (Ру) пробное Рпр) Чугун Температура рабочей среды в °C Температура рабочей среды в °C
серый ковкий до 120 до 120 200 200 250 250 300 300 350 4 00 до 120 200 250
Наибольшее рабочее давле* ние <Рраб> Наибольшее рабочие дав- пение «^раб’
6 10 9 15 6 10 5,5 9 5 8 5 8 4,5 7,5 4,2 7 6 10 5 8 4 7
16 25 40 24 38 60 — 16 25 40 15 23 36 14 21 34 13 20 32 12 18 30 10 16 28 16 25 40 13 20 32 11 17 27
Т а б л и ц a I Х.8
Давления условные, пробные и рабочие для арматуры и соединительных
частей трубопроводов из углеродистых сталей (С< 0,3) марок Ст. 3; МСт.4. 25
Избыточное давление в кгс/см2 {ати) (ГОСТ 356—59)
Давление в кгс/см2 Давление рабочее наибольшее (PpaQ) при температуре рабочей среды в °C
ю § 3*» Ю Рн О ф в О. OCL До 200 225 250 275 300 325 350 375 400 4 10 425 430 435 440 445 450
с s -
1 2 1 1 0,9 0,9 0,8 0,8 0,7 0,7 0,6 о,6 0,6 0,5 0,5 0,5 0,5
2,5 4 2,5 2,4 2,2 2,1 2 1.9 1,8 1,7 1.6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,2 1,1 1
4 6 4 3,8 3,6 3,4 3,2 3 2,8 2,6 2,5 2,4 2,2 2,1 2 1,9 1,8 1,7
6 9 6 6 5,6 5,3 5 4,8 4,5 4,2 4 3,8 3,6 3,4 3,2 3 2,8 2,6
10 15 10 9,5 9 8,5 8 7,5 7 6,7 6,4 6 5,6 5,3 5 4,8 4,5 4,2
16 24 16 15 14 13 12,5 12 11 10,5 10 9,5 9 8,5 8 7,5 7 6,7
25 38 25 24 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12,5 12 И 10,5
40 60 40 38 36 34 32 30 28 26 25 24 22 21 20 19 18 17
64 96 64 60 56 53 50 48 45 42 40 38 36 34 32 30 28 26
100 150 100 95 90 85 80 75 71 67 64 60 56 53 50 48 45 42
5. УСЛОВНЫЕ ПРОХОДЫ АРМАТУРЫ, ФИТИНГОВ И ТРУБОПРОВОДОВ
Условные проходы наиболее часто встречающихся арматуры, фи-
тингов и трубопроводов приведены в табл IX.9. Для этих условных
проходов должны изготовляться все детали трубощ овчдов (отводы,
переходы, тройники и пр.).
Условный проход для литых труб и арматуры соответствует их дей-
ствительному внутреннему диаметру, а для стальных труб — внутрен-
нему диаметру, усредненному по толщине стенки.
156
Таблица IX.9
Условные проходы арматуры, фитингов и трубопроводов (ГОСТ 355—52)
Под условным проходом арматуры, фитингов и трубопроводов сле-
дует понимать номинальный внутренний диаметр трубопроводов.
Глава X
ПИТАТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА. НАСОСЫ
1. Выбор питательных устройств [18, 27]
(Определение производительности насосов питатель-
ной воды и их количества производится в соответствии с «Правилами
устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных кот-
лов» Госгортехнадзора СССР (изд. «Недра», 1968).
Расчетное давление питательных насосов паровых котлов опреде-
ляется по формуле:
Н= 1,15-10 (Р6 — Рд) + Нс + Нгл вод cm.} (IX.1)
где Рб — наибольшее возможное избыточное давление в барабане
котла в кГ1см*\
Рд — избыточное давление в деаэраторе в кПсм*\
Нс — суммарное сопротивление всасывающего и напорного трак-
та питательной воды в м вод. ст.\
Нг — геометрическая разность уровней воды в барабане котла и
деаэраторе в м.
Для питания котлов водой допускается применение следующих
питательных устройств:
а) центробежных и поршневых насосов с электрическим приводом;
б) поршневых и центробежных насосов с паровым приводом;
в) паровых инжекторов;
г) насосов с ручным приводом.
Напор насоса должен выбираться с учетом обеспечения питания
котла водой при давлении, соответствующем полному открытию ра-
157
бочих предохранительных клапанов, установленных на паровом котле,
а также с учетом потери напора в нагнетательной сети.
Для питания котлов с рабочим давлением не более 4 кгс/см2 и па-
ропроизводительностью не более 1 т/ч разрешается пользоваться водо-
проводом в качестве резервного источника питания, если давление
воды в последнем, непосредственно у котла, превышает разрешенное
давление в котле не менее чем на 1,5 кгс/см2.
Для котлов с рабочим давлением не более 4 кгс/см* и паропроизво-
дительностью не более 150 кг/ч с периодическим питанием допускается
применение ручных питательных насосов.
Питательные насосы, присоединяемые к общей магистрали, должны
иметь характеристики, допускающие параллельную работу насосов.
В качестве питательных приборов вместо насосов с паровым при-
водом допускается применять инжекторы в гом же количестве и той
же производительности.
Для питания паровых котлов (за исключением котлов электростан-
ций и энергопоездов) должно быть установлено не менее двух приводи-
мых в действие независимо друг от друга питательных насосов, из ко-
торых один или более должны быть с паровым приводом. Суммарная
подача насосов с электроприводом должна быть не менее 110%, а с па-
ровым приводом— не менее 50% номинальной паропроизводительно-
сти всех работающих котлов.
Допускается установка всех питательных насосов только с паровым
приводом, а при наличии двух или более независимых источников пита-
ния электроэнергией — только с электроприводом. Насосы для паро-
вых котлов с давлением не более 4 кгс/см2 могут быть только с электро-
приводом при одном источнике питания электроэнергией. В этих слу-
чаях количество и подача насосов выбирается с таким расчетом, чтобы
при остановке самого мощного насоса суммарная подача оставшихся
насосов была не менее 110% номинальной паропроизводительности
всех рабочих котлов.
Допускается работа котлов паропроизводительностью до 0,7 т/ч
с одним питательным насосом с электроприводом, если котлы снабжены
автоматикой безопасности, исключающей возможность понижения
уровня воды и повышения давления относительно установленных пре-
делов.
Для подпитки водогрейных котлов с естественной циркуляцией
должно быть установлено не менее двух насосов, а для водогрейных
котлов с принудительной циркуляцией должно быть установлено не
менее двух насосов для подпитки и не менее двух циркуляционных
насосов, причем напор и подача насосов должны быть выбраны с та-
ким расчетом, чтобы при выходе из строя самого мощного насоса ос-
тавшиеся могли обеспечить нормальную работу котлов (системы).
Насосы для водогрейного котла теплопроизводительностью
4 Гкал/ч и более должны иметь два независимых подвода питания
электропривода.
Для подпитки водогрейных котлов вместо одного из общего ко-
личества насосов допускается применять водопровод, если давление
158
в водопроводе непосредственно у места присоединения его к котлу или
системе превышает сумму статического и динамического напоров сис-
темы не менее чем на 1,5 кгс/см1.
Напор, создаваемый циркуляционными и подпиточными насосами,
должен исключать возможность вскипания воды в котле и системе.
В котельных с водогрейными или с паровыми котлами и теплообмен-
никами для подогрева сетевой воды должно быть установлено не менее
двух насосов для циркуляции воды в системе теплоснабжения. Один
из насосов является рабочим, другой — резервным. Необходимая про-
изводительность насосной установки определяется на основе принятого
графика регулирования и графика расчетных расходов воды в тепловой
сети.
Количество циркуляционных насосов и их единичную производи-
тельность следует определять, исходя из наиболее экономичной работы
их в течение года.
Необходимое давление сетевых насосов определяется как сумма
потерь давления в котельной, в подающем и обратном трубопроводах
наружной тепловой сети и потерь давления в местных системах тепло-
потребления (включая потери давления в тепловом пункте или узле).
При установке двух и более рабочих насосов их характеристики
должны допускать параллельную работу этих насосов.
Рекомендуется установка специальных насосов для работы в лет-
ний период; допускается использовать для работы в этот период под-
питочные насосы.
Подпитка тепловых сетей должна осуществляться непрерывно при
помощи подпиточных насосов или непосредственно из подпиточных
емкостей. Число подпиточных насосов должно быть не менее двух,
один из них резервный.
Выбор подпиточных насосов, определение емкости баков-аккумуля-
торов горячей воды, а также проектирование установок сбора конден-
сата производятся в соответствии с требованиями гл. СНиП П-Г. 10-62.
Установки для подогрева сетевой воды в котельных с паровыми
котлами проектируются, как правило, общими для всех котлов.
В отопительных котельных с паровыми котлами допускается, по
согласованию с заводом-изготовителем котлов, подогрев сетевой во-
ды в теплообменниках, встроенных в барабаны котлов, а также над-
строенных над ними, включенных в циркуляционный контур котла.
В этих котельных водяной экономайзер используется для подо-
грева сетевой воды или воды для горячего водоснабжения.
Количество устанавливаемых теплообменников для подогрева се-
тевой воды определяется расчетом, но их должно быть не менее
двух. Поверхности нагрева теплообменников принимаются с запасом
в 10%. Резервные теплообменники не устанавливаются.
Теплопроизводительность теплообменников для подогрева воды,
включая охладители конденсата, принимается равной сумме макси-
мальных часовых расходов тепла на отопление, вентиляцию и рас-
четного расхода тепла на горячее водоснабжение (по СНиП П-Г. 10-62).
159
Питательный трубопровод должен быть рассчитан на максималь-
ное давление, создаваемое подключенными к нему насосами.
Питание котлов паропроизводительностью 4 т/ч и более со слое-
вым способом сжигания топлива, а при любом другом способе сжи-
гания топлива только при наличии барабанов, обогреваемых горячи-
ми газами, должно осуществляться по двум независимым друг от
друга питательным трубопроводам. Допускается одна питательная
линия между регулятором питания и котлом. Пропускная способ-
ность каждого питательного и всасывающего трубопровода должна
обеспечивать номинальную паропроизводительность котла с учетом
расхода воды на продувку.
Мощность электродвигателя к центробежному насосу определяют по
формуле
N = 7--- Кв1П'
367000 т]нт]я
(Х.1)
где V — производительность насоса в м8/ч;
Н — давление, создаваемое насосом, в м вод. ст.;
у — плотность (удельный вес) воды в кг/м8;
т)п, Пэ — к- п- А- насоса и электродвигателя.
При определении мощности электродвигателя надо принимать
следующий коэффициент запаса мощности: для насосов мощностью
до 50 кет — 1,2—1,3, более 50 кет — 1,1 —1,2.
2. ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НАСОСЫ
Центробежные насосы типа ЦНШ
Насосы ЦНШ предназначены для перекачки чистой воды с темпера-
турой до 80°С. Они применяются для систем центрального отопления и
горячего водоснабжения. Поставляются с электродвигателем, смон-
тированным с насосом на общей раме. Техническая характеристика на-
сосов ЦНШ приведена в табл. Х.1
Таблица X]
Техническая характеристика насосов ЦНШ
Показатели Единица измерения Гип насоса
ЦНШ 4 0 I ЦНШ 65 ЦНШ 80
Производительность . , . м3/ч 18-12,6 10,8—24 26—37 30—70 28—49 20—юз
Полное давление мвод ст. 6—4 22—18 6—4 20—20 10—6 38—24
Число оборотов об!мин 1410 2870 1420 2890 1420 2925
160
Продолжение табл X. ]
Показатели Единица измерения Тип насоса
ЦНШ-40 ЦНШ-65 | ЦНШ-80
Диаметр рабочего колеса . ММ 158 158 165 165 180 180
Кпд насоса Допустимая высота всасы* % 43—46 46—55 51—52 53,5-61 67—69 66—73
вания Электродвигатель1 м 8 8 7 7 6 6
тип — А32-4 А42-2 А42-4 А52—2 А42-4 А61-2
мощность Габаритные размеры насо- са кет 1 4,5 2,8 10 2,8 14
длина мм 691 785 801 908 707 993
ширина » 288 380 375 470 395 500
высота » 325 332 360 337 365 418
Вес агрегата кг 72 95 109 179 1 12 224
Центробежные консольные насосы типов К, КМ и ЕКМ
Центробежные консольные насосы (горизонтальные одноступен-
чатые) предназначены для перекачки чистой воды.
Насосы типа К могут перекачивать воду с температурой до 80° G.
Насосы КМ и ЕКМ применяются для перекачки воды с температурой
до 50е С.
Насосы указанных типов соединяются непосредственно с электро-
двигателями и устанавливаются с ними на общих рамах.
Все детали корпуса насоса типа К монтируют на опорной стойке.
В насосах типа КМ (Катайского завода) или ЕКМ (Ереванского
завода гидронасосов) детали корпуса прикрепляют болтами к фланцу
электродвигателя и рабочее колесо насаживают на удлиненный вал
электродвигателя.
Вход жидкости в рабочее колесо — осевой. Напорный патрубок
направлен горизонтально, но при необходимости может быть повернут
на 90, 180 и 270°.
Направление вращения колеса насоса левое — против часовой
стрелки, если смотреть со стороны электродвигателя.
Техническая характеристика насосов типов К, КМ и ЕКМ приве-
дена в табл. Х.2.
Таблица Х.2
х Техническая характеристика насосов К, КМ и ЕКМ
Марка насоса Производительность Полное давление в м Допусти- мая высо- та всасы- вания в м К. п. д. насоса в % Мощность в кет Число оборотов в 1 мин
в мя/ч в л/сек на валу насоса электро двигателя
14 к-6, Е11 КМ-6 2 6 И 14 1,6 3 3,9 20,3 17,4 14 6,6 6,7 6 44 55,5 53 0,7 0,9 1 1,7 2900
161
162 Sen cn-w аз 4K-6, 4K.M-6 СО СО 03 ЗК-9 ЗК-ба, ЗКМ-ба ЗК-6, КМ-6 2К-96 ND CD 03
nd о оо о сл ел сл ел ОО — CD ОЗ СЛ СЛ О СЛ 4^ оо to СЛ СЛ СЛ 1 СЛ 4^ С4 I 4*. СЛ О 30 40 50 65 -4 оз 4^ оо О О СЛ о ND — — О СЛ О 10 17 21
ОО ND ND — 4^ CD ОО 00 Vto О 00 00 tO — *4 ND СЛ 00 ел ND CD *4 СЛ *4 сл to 00 ел оо 00 оо ~ оо CD — ОО СО СУЗ N0 00 СЛ *4 СЛ ОО СЛ 4*. ND СЛ ND 00 СЛ 4*. ND 00 -ч 00
Оз Оз Ч Оо — cd о to Оз ел *4 00 CD CD to — — 00 ел — to to CD to 4^ сл сл to to оо ОЗ 00 ОО 00 4^ 4^ О Ч — СЛ сл ел 4^ СЛ СЛ ОЗ 4^ О Ч ND СЛ О ND ОО 00 СЛ СУЗ ND 00
4^ СЛ СЗ -4 ОЗ ел 4з/~ 4^ СЛ ОЗ -4 •—"14 •— СП СУЗ *4 CD 7 6 2,9 ел суз *4 *4 00 4Ь — ел 7,7 6,7 5,6 4,7 1 Ь9 9 L 1‘8 8,1 7,3 6,6
ОЗ Оз ОЗ ОЗ ОЗ 00 *4 00 СЛ СЛ to ОЗ ОЗ ОЗ 03 03 оо 00 оо СЛ 62,5 70 71 62 71 71,5 СЛ СУЗ СУЗ СЛ CD ND СЛ СЛ СУЗ СУЗ СУЗ ел 00 СУЗ оо 4^ ОО СЛ 4^ СУЗ СУЗ ел ND О — СУЗ СУЗ ел 00 ел 4*.
оо to to to to CD СЛ 00 4^ СЛ ND 4^ оо ОО to О *4 оо 00 СЛ СЛ оо оо to сл сл 4^ 00 СЛ СУЗ 00 00 00 *4 СУЗ 00 ND 4^ СЛ О CD ООО CD 00 *4 0,8 1,1 1,2
40 сл сл сл ч £ О ND О ’*4
2900 2900 to CD О 2900 2900 2900 2900 2900
2К-9, Е2КМ-9 2К-66, 2КМ-66 Ьд ЬО Зел <»“ со 2К-6. 2КМ-6 Е2КМ-6 99-My-I Цк 6а Марка насоса
ND ND — ND О “ ЬО ЬО — СЛО о 00 ьо — ООО 00 to — ООО ОО О 4^ СЛ ОО О СЛ СЛ ел В Л£8/Ч Производительность |
СП СЛ OJ сл СП сл ьо о ел оо 00 сл ьо 00 СЛ 00 00 ел ьо ОО СЛ 00 ОО ND — СП СЛ 00 ОО ND — 00 О в л/сек
— ьо оо — сл сл — — nd О 00 ND 4^ 00 ЬО ЬО ЬО О СЛ 00 ЬО СЛ ЬО оо оо >^О>4 00 СЛ 12,8 11,4 8,8 16 14,2 11,2 Полное давление в м
СП СП 00 4*> 00 8,7 7,2 6,6 8,7 7,2 5,7 СЛ -х) 00 О> о 00 СП О СП — С0 СЛ Допусти- мая высо- та всасы- вания в м
СП СП сл СП 00 О) СП СП СЛ 4^ СЛ bU О СП о ел 4^ СЛ 4^ — СП СЛ СП СП СЛ 00 4^ о СЛ СП 4х 4^ О0 СЛ <0 СЛ 38 51 ,5 50 К. п. д насоса в %
о ел ьо СП ьо ьо ьо — СП— 4^ ОО ND — 'J 00 ООО "J о ел ООО О СП на валу насоса I Мощность в кет
2,8 2,8 2'8 4,5 — электро- двигателя
2900' 2900 2900 2900 2900 2900 Число оборотов в 1 мин
табл. Х.2
8К-18а, 8КМ-18а При диаметр вх блок-насос раз и окру! 8К-18, 8КМ-18 Оо 00 хя • ND аэ ND- 8К-12, 8КМ-12 СП СП £Д- • ND *“ Ш ND- СО 6К-12, 6КМ-12 6К-86, 6КМ-86
ь £ * 2 н I Л X О о X Q0 ND ND Е? О w nd сл о »» Я ООО ' ₽§ = xd Л> ОО nd nd СП 00 ND О СЛ О ND ND ND о сл о ООО СО ND to 4^ 00 ND ООО оо сл о о О СЛ ND -* — О СП — ООО ПО 140 180
•e-S • 1 Их 00 -q СЛ i ю О ND СЛ о ® tr - - Q? <. ~ ND СЛ •е-Е s е? _ О СП о О) — 00 СП СЛ О О СЛ СЛ СЛ О 61,1 77,8 94,5 СЛ 4^ ND О — СП 30,6 44,5 55 сл оо оо О 00 О 00 СП
® -h р 4J Я — i - i - = «В^кл — — ND СЛ 00 О o^j ND ND ND — 4^ СП 00 ND ND O0 СЛ О ND 17,8 15 12,6 22,7 20,1 17,1 — ND ND 00 ND 4^
Е ю О ф 5» tr Т Г - ± £ СЛ СЛ СП ^0 СЛ СЛ СП СЛ го СЛ О О сл q ►U СЛ СП -О СПСЛ 8,6 8 7,6 -q оо О СЛ СЛ СП CH О 00 СП
X И = О х 00 *-J ооооо 2-0 S СЛ н w оо 00 -q оо о СЛ СЛ сл оо оо -q — ND О О 00 00 О ND О СЛ 74,5 80 76,6 00 О — СП 71,3 74 65
= “ о О\ = «О са Хч W nil СЛ 4^ ND О 1 Я> - So5 N> ’ П 5 15,6 17,4 18,3 17,7 19,8 21,4 00 ND ND О ОО СП 00 СП ND СЛ ND J— о о О 00 10,2 11 13,5
М О Н Z ь го ст я я я 2 Е«о ьо Е ®=« о Я - . Ш Л QJ я£а 20 ND 00 40 О £ 20
£ I Se 1 = __ г-е- - “g'H & сп -О V о оо от 1 сл о 1450 1450 СЛ О 1450 1450
&> Ci я* Э: 6о 00? CJ СН Qi Э: 6о оо" £ 00 со 4К-18 4K-12a, 4KM 12a > ND nd" ►U 4^ 00 00? 0Э 4K-8, 4KM-8 Марка насоса
по 140 170 180 но 140 170 190 -qcn о о О 00 СИ о о о ~ 00 Ci О сл о ND CD Ci О О Си DON CO О О ND О CO О CD О CH ь/8иг 8 Производительность 1
СЛ СО ОО О -м ОО О tOOOO) СЛ 4^ 00 Q0 nd -^q оо о 00 ND 00 Ci со 00 сл со ND ND — -q ND СП 00 ND ^4 ND ND — OO O0 Qi 00 C>k| O0 ND —‘ 00 СЛ 00 oo 00 ND — О СЛ CD 00 OO ND •— 00 О СЛ CO в л/сек
ND ND ND ОО СЛ СЛ 00 О оо сп сл О0 00 ОО ОО — ND СЛ СП сл со сл — ND 00 О ND к) — ND ND 00 ND СЛ ~CD Ook) OO ND 00 О 00 — Qi Qi Ci ND 00 O0 00 4*. -N CH -q O0 4^ 4^ CH OO 00 00 59 54,9 47,8 43 Полное давление в м
СЛ СЛ Ci СН 00 CD ОО СП СЛ СЛ СП СП 4^ СО ОО СП СЛ сл ОО 4». 4^ СЛ СЛ ND O0 4^ 9> 9 6‘9 О0СЛ CH oo oo -q 4^ СЛ СЛ oo QO 4»- СЛ СЛ 00 oo Допусти- мая высо- та всасы- вания в м
2 Ci ОО ND Ci СЛ СП СЛ О СЛ 00 оо NO S СЛ OO СП о сл 4^ 00 ND СЛ Ci Qi Ci СЛ CO 65,5 71 69 66 К п. д. насоса в %
СП СЛ 4^ ОО сл -м СЛ ND ND — — ОО О 00 -Ч СП 4^ СП 4^ СО сл со СП СП СЛ -q oo ch CD 00 *-4 k> сл to О CD 4^ CD 00 Qi СЛ OO СЛ СЛ Qi ND ND — — j—O^CD-q 4*. CO СЛ СЛ на валу насоса Мощность в кет
ND О ND 00 -4 -q X 4^ 20 ND 00 электро- двигателя
СЛ о 1450 2900 2900 2900 2900 2900 2900 Число оборотов в 1 мин
Продолжение табл. Х.2
Центробежный насос типа НКУ
Центробежные циркуляционные насосы НКУ (горизонтальный од-
ноступенчатый) с консольно установленным на валу рабочим колесом
предназначены для перекачки воды с температурой более 100° С под
давлением на всасывании. Такие насосы могут применяться для систем
водяного отопления, а также для перекачки горячей воды в техноло-
гических установках. Они развивают сравнительно небольшой напор —
3,5—4 ати. Техническая характеристика насосов НКУ приведена
в табл. Х.З.
Та блица Х.З
Техническая характеристика насосов НКУ
Показатели Единица измерения Тип насоса
НКУ-90 | НКУ 140 | НКУ 150 | НКУ 250
Производительность м3/ч 90 140 150 250
Рабочее давление ати 22,8 239 49,5 49,2
Температура воды ес 210 210 255 255
Давление на всасывании . . . ати 19 19 46 46
Развиваемое давление .... м вод.ст. 38 49 35 32
К п. д % 64 65 66 66
Электродвигатель:
тип — А71-4 А81-4 А72-4 А81-4
мощность кет 20 40 28 40
число оборотов об 1 мин 1450 1450 1450 1450
Внутренний диаметр патрубков:
всасывающего мм 150 150 200 200
нагнетательного » 80 100 125 125
Габаритные размеры насоса:
длина 1930 2113 1970 2185
ширина » 645 732 670 740
высота » 750 900 775 800
Вес агрегата кг 703 921 858 1048
Изготовляются насосы хабаровским заводом «Энергомаш».
Пропеллерный насос типа ПРОН
Насосы ПРОН применяются в небольших местных системах водя-
ного отопления в качестве циркуляционных насосов. Они могут уста-
навливаться непосредственно на трубопроводе. Поставляются комп-
лектно с электродвигателем типа АО-41-2-Ф2, мощностью 1,7 кет.
164
Техническая характеристика насосов ПРОН приведена в табл. Х.4.
Таблица Х.4
Техническая характеристика насосов ПРОН
Марка насоса Производи- тельность в мя /ч Полное давле- ние в м вод. ст Число оборо- тов в 1 мин I Вес в кг
насоса с той муф- электродвига- теля
ПРОН-5 10 2,5 52 39
ПРОН-7 17 2,8 52 39
ПРОН-12 25 3 2800 52 39
ПРОН-15 30 3,3 52 39
ПРОН-20 38 3,4 52 39
Центробежные химические насосы типа ХД
Насосы ХД одноступенчатые предназначены для перекачки раст-
воров кислот и щелочей в установках химводоочистки котельных.
Детали насоса, соприкасающиеся с перекачиваемой жидкостью, из-
готовляются из кислотно-щелочеупорного железохромистого сплава
типа Х-28Л с содержанием 26—30% хрома.
Колесо насоса имеет небольшое осевое перемещение — 2—3 мм,
что обеспечивает сохранение плотности сальника при остановке на-
соса
Техническая характеристика насосов ХД приведена в табл. Х.5.
Таблица Х.5
Техническая характеристика насосов ХД
Показатели Единица измере- ния Тип насоса
I.5X 6Д 2Х-9Д ЗХ 9Д
Производительность м*/ч 6—14 14—32 29—54
Полное давление м вод ст 20—12 20—13 35—27
Допускаемая высота всасывания . . . м 7—4 7—5 7-5
Диаметр рабочего колеса .... М.М 148 148 194
Внутренний диаметр патрубков
всасывающего » 40 50 80
нагнетательного 32 40 50
Электродвигатель
тип — АО-42-2 АО-51-2 AO-G2-2
мощность 2,8 4,5 10
число оборотов . об! мчн 2900 2900 2900
165
Продолжение табл. Х.5
Показатели Единица измере- ния Тип насоса
1.5Х-6Д 2Х-9Д ЗХ-9Д
Габаритные размеры насоса;
длина ММ 940 1012 1340
ширина » 392 470 536
высота » 362 440 540
Вес агрегата кг 200 300 389
Насосы ХД изготовляются Катайским насосным заводом.
Центробежные насосы типа ЭСН для раствора соли
- Центробежные вихревые двухступенчатые электронасосы типа
ЗСН (консольные, горизонтальные) применяются для подачи раствора
соли в установках химводоочисток котельных.
Техническая характеристика насосов ЭСН приведена в табл. Х.6,
Т а б л и ц а Х.6
Техническая характеристика насосов ЭСН
Показатели Единица из мерения Тип насоса
ЭСН 1А ЭСН-1'А
Производительность мл/ч 7—12 3—8
Давление м вод. ст. 30 40
Высота всасывания м 5 5
Условный диаметр патрубков Электродвигатель: мм 40 40
тип — А ОМ-41-2 АОМ-32-2
мощность кет 3,2 2,2
число оборотов об!мин 2900 2900
Габаритные размеры насоса:
длина мм 762 625
ширина » 365 280
высота » 352 345
Вес кг 87 67
Изготовляются насосы Щелковским насосным заводом и Махачка-
линским заводом им. Гаджиева.
Центробежно-вихревые насосы типа 2,5 ЦВ
Центробежно-вихревые двухступенчатые горизонтальные насосы,
2,5 ЦВ (рис Х.1) предназначены для перекачки чистой воды при тем-
пературе до 105е С.
166
L
Рис. X.l. Центробежный насос 2.5ЦВ
/ — насос; 2—напорный патрубок; 3 — входной патрубок, < —электродвигатель
Насосы применяются для питания паровых котлов малой мощности.
Они изготовляются четырех типоразмеров. Диаметры патрубков у насо-
сов всех марок: всасывающего — 60, нагнетательного — 50 мм. На-
правление вращения вала насоса — по часовой стрелке, если смотреть
со стороны электродвигателя
Цифры и буквы марки насоса обозначают: первые цифры — диа-
метр напорного патрубка в мм, уменьшенный в 25 раз; Ц — центро-
бежный; В — вихревой; последние цифры — коэффициент центро-
бежности.
Техническая характеристика насосов 2,5ЦВ приведена в табл. Х.7,
а габаритные и установочные размеры — в табл. Х.8.
Таблица Х.7
Техническая характеристика центробежно-вихревых насосов 2,5ЦВ
Показатели Единица измере- ния Гип насоса
2.5ЦВ-0.8 2 5ЦВ-1.1 2.5ЦВ-1.3 2.5ЦВ- 1,5
Производительность М3/ч 5—12 8—22 14—28 15—30
Максимальное давление . . . ати 22 25 25 27
Скорость вращения об/мин 2900 2900 2900 2900
Мощность на валу насоса . . Электродвигатель: кет 8,4—4,4 19,8—7 22,8—9,6 27,2—11
тип А61-2 А62-2 А71-2 А72-2
мощность Максимальная мощность на кет 14 20 28 40
валу насоса — 8,4 19,8 22,8 27,2
К п. д % 33—49 34—50 39,5-49,5 40—48
Высота всасывания Диаметр колес: м 7 7 7 7
центробежного мм 200 200 200 200
вихревого » 150 150 168 176
Вес агрегата кг 286 301 381 406
Таблица Х.8
Габаритные и установочные размеры насосов 2,5ЦВ
Марка насоса Размеры в мм
Н 1 t 1 L-t | ь в 1 Г Л 1 1 £ ж
2,5ЦВ-0,8 525 1150 1024 630 528 450 265 330 340 270
2,5ЦВ-1,1 525 1150 1024 630 528 450 265 330 340 270
2,5ЦВ-1,3 595 1255 1122 680 604 486 301 330 390 320
2.5ЦВ-1,5 595 1255 1122 680 604 486 301 330 450 380
168
Плунжерный насос-дозатор типа НД-60В
Насос-дозатор НД-60В предназначен для подачи раствора реаген-
тов (аммиака, щелочи, сульфита) непосредственно в паровые котлы
с давлением в барабане выше 22 ати.
Техническая характеристика насосов приведена в габл. Х.9.
Таблица Х.9
Техническая характеристика насоса НД-60В
Показа гели Единица измер ния Величина по- казателя
Производительность л/ч 25—100
Максимальное рабочее давление ати 60—250
Мощность электродвигателя кет 1
Число оборотов эксцентрика - об / мин 93
Диаметр плунжера мм 22
Максимальный ход плунжера » 36
Условный диаметр трубопровода Габаритные размеры насоса » 8
высота » 440
длина » 680
ширина » 373
Вес агрегата кг ПО
Насос-дозатор поставляется в собранном виде на опорной раме
комплектно с электродвигателем.
Изготовляется насос Рижским турбомеханическим заводом (Лат-
вийская ССР).
3 ПАРОВЫЕ ПИТАТЕЛЬНЫЕ НАСОСЫ ТИПА ПНП
Питательные паровые насосы ПНП (вертикальные, поршневые,
двухцилиндровые) применяются для питания паровых котлов малой
мощности при температуре воды до 100е С. Насосы работают на перегре-
том и насыщенном паре.
Техническая характеристика насосов ПНП приведена в табл. Х.10.
Таблица Х.10
Техническая характеристика паровых насосов ПНП
Показатели Единица измерения Тио насоса
ПНП-1 I ПНП 3 ПНП 15
Производительность м3/ч 10—25 5,5—14 25
Давление нагнетания ати 20 20 38
Число двойных ходов в 1 мин .... —. 32—60 27—60 60
Высота всасывания при температуре воды 30°С м 6 6 6
169
Продолжение табл. Х.10
Показатели Единица измерения Тип насоса
ПНП-1 пнп-з ПНП-15
Давление пара перед насосом .... ати 11 11 22
Давление отработанного пара .... » 2 2 2
Температура перегретого пара .... °C 270 270 340
Удельный расход пара:
перегретого кг/квт^ч 42 41 34
насыщенного » 54 52 52
Габаритные размеры насоса:
длина мм 780 620 780
ширина » 560 475 560
высота » 1405 1240 1405
Вес кг 630 370 700
Примечание Изготовляются насосы Свесским насосным заводом.
Армавирский литейно-механический завод Министерства коммунального
хозяйства РСФСР изготовляет питательные паровые поршневые бессмазоч-
ные вертикальные насосы производительностью 9 м3/ч для температуры
воды 105°С и давления пара 20 ати. Отработанный пар не загрязнен
маслом и может использоваться для хозяйственных нужд котельных
Глава XI
КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
И АВТОМАТИКА
1. КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
ПрИ определении объема теплотехнического конт-
роля котельных следует руководствоваться следующими основными
положениями:
параметры, наблюдение за которыми необходимо для правильного
ведения установленных режимов эксплуатации котельных, надлежит
контролировать при помощи показывающих приборов;
параметры, изменение которых может привести к аварийному сос-
тоянию оборудования, надлежит контролировать при помощи сигна-
лизирующих приборов;
параметры, учет которых необходим для анализа работы оборудо-
вания и хозяйственных расчетов, надлежит контролировать при по-
мощи самопишущих или суммирующих приборов.
170
Рекомендуется предусматривать установку приборов с совмещен-
ными функциями: показание и регистрация, регистрация и суммиро-
вание и т. д.
1. Паровые котлы давлением свыше 0,7 ати должны быть оборудо-
ваны показывающими приборами для измерения:
а) температуры пара после пароперегревателя;
б) температуры питательной воды перед котлом и экономайзером;
в) температуры питательной воды за экономайзером;
г) температуры дымовых газов за котлом;
д) температуры дымовых газов за хвостовой поверхностью на-
грева;
е) давления пара в барабане котла;
ж) давления пара после пароперегревателя;
з) давления пара, подаваемого на распыливание мазута;
и) давления питательной воды перед органом, регулирующим
питание котла; у котлов производительностью менее 2 т/ч в общей пи-
тательной магистрали;
к) давления питательной воды на входе в экономайзер до запорной
арматуры и на выходе из экономайзера до запорной арматуры (при
отключаемых по воде экономайзерах);
л) давления воздуха после дутьевого вентилятора, после каждого
регулирующего устройства для котлов, имеющих зонное дутье, или
давления перед горелками при наличии устройств, регулирующих
расход воздуха к горелкам, а также давления воздуха перед забрасы-
вателями;
м) давления жидкого или газообразного топлива перед горелками
после регулирующей арматуры;
н) разрежения в топке котла;
о) разрежения перед шибером или направляющим аппаратом дымо-
соса; для котлов, не имеющих дымососа, — перед шибером в газоходе;
п) разрежения перед и за хвостовыми поверхностями нагрева;
р) расхода пара от котла (суммирующий прибор);
с) для измерения уровня воды в барабане котла устанавливаются
один водоуказательный прибор прямого действия и дополнительно
два сниженных указателя уровня, если уровень воды в барабане на-
ходится на высоте более 6 м от площадки обслуживания, а также в
случае плохой видимости водоуказательных приборов;
т) содержания СО2 или О2 в уходящих газах, как правило, перенос-
ными газоанализаторами для котлов паропроизводительностью до
30 m/ч; для котлов большей производительности и автоматическим газо-
анализатором .
2. Водогрейные котлы с температурой нагрева воды свыше 115° С
оборудуются показывающими приборами в соответствии с п. 1) г. д. л,
м, н, о, п, т, и дополнительными приборами измерения:
а) температуры воды на входе в котел (после запорной арматуры) и
на выходе из котла (до запорной арматуры);
б) давления воды на входе в котел (после запорной арматуры)
и на выходе из котла (до запорной арматуры);
171
в) расхода воды через котел (для котлов производительностью более
10 Гкал!ч)\
г) содержания СО2 или О2 в уходящих газах, как правило, перенос-
ными газоанализаторами для котлов теплопроизводительностью до
10 Гк,ал1ч> для котлов большей производительности — автоматическим
газоанализатором.
3. Паровые котлы с давлением не свыше 0,7 ати и водогрейные
котлы с температурой воды не свыше 115 °C оборудуются показываю-
щими приборами для измерения:
а) температуры уходящих газов;
б) температуры воды на входе в котел (после запорной арматуры);
в) температуры воды на выходе из котла (до запорной арматуры)
для водогрейных котлов;
г) давления пара в котле для паровых котлов;
д) давления воздуха после дутьевого вентилятора;
е) давления воды на выходе из котла (до запорной арматуры) для
водогрейных котлов;
ж) разрежения в топке котла;
з) разрежения перед дымососом.
В котельных устанавливаются показывающие приборы для из-
мерения:
а) температуры воды в подающем и обратном трубопроводах тепло-
вой сети;
б) температуры жидкого топлива в общей напорной магистрали;
в) давления пара в общей магистрали к форсункам распыла жид-
кого топлива;
г) давления воды во всасывающих патрубках сетевых насосов
(после запорной арматуры) и в напорных патрубках сетевых, подпиточ-
ных и конденсатных насосов (до запорной арматуры);
д) давления нагреваемой воды в общей линии до подогревателей
и за каждым подогревателем;
е) давления воды в подающей линии тепловой сети;
ж) давления воды в подпиточном трубопроводе (после регулирую-
щей арматуры);
з) давления жидкого или газообразного топлива в общих напорных
магистралях;
и) расхода жидкого или газообразного топлива в целом по котель-
ной (суммирующий прибор).
4. Самопишущие приборы устанавливаются в котельных для из-
мерения:
а) температуры воды в подающих трубопроводах тепловой сети и
горячего водоснабжения и в каждом обратном трубопроводе;
б) давления воды в обратном трубопроводе тепловой сети;
в) расхода воды в каждом подающем трубопроводе тепловой сети и
горячего водоснабжения (суммирующий расходомер);
г) расхода воды, идущей на подпитку тепловой сети (суммирующий
расходомер)*;
* При расходе воды менее 2 т!ч расходомер можно не устанавливать [27].
172
д) давления пара в подающем трубопроводе или в общем коллек-
торе;
е) расхода пара в подающем паропроводе (суммирующий рас-
ходомер);
ж) температуры перегретого пара, предназначенного для техноло-
гических целей (в общем паровом коллекторе).
Приборы для измерения температуры и давления
Техническая характеристика приборов для измерения темпера-
туры приведена в табл. XI. 1 и XI.2.
Таблица XI.1
Техническая характеристика приборов для измерения температуры
Приборы Тип прибора Характеристика Пределы измерения температуры в °C Давление среды в ати
нижний | верхний
Термометры стеклянные тт ТК-6 ТК-8 ТК-5 Ртутные техниче- ские прямые и угло- вые (длина погружае- мой части 80, 130— 530 мм) С магнитной пере- становкой контакта С постоянными впаянными контак- тами 0 0 50 100 200 0 50, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400 50, 100, 150, 200, 300 50, 100, 200, 300 —
Термометры ма- нометрические га- зонаполненные ТПГ-180 ТСГ-710Мч ТСГ-710М Показывающие (без дополнительных* уст- ройств) Самопишущие на одну точку измерения с часовым приводом Самопишущие на одну точку измерения с электроприводом 0 20 40 50 100, 120, 160, 200, 250, 300 120 160, 200 250, 300 64 64 64 64
Термометры ма- нометрические электроконтакт- ные экт экт Паровые показы- вающие с двухкон- тактным устройством Газовые показы- вающие с двухкон- тактными устройст- вами —20 0 50 60 100 0 +40 60, 100 150 200 250 300 25 25 25 25 25 40
173
Продолжение табл. XI.1
Приборы Тип прибора Характеристика Пределы измерения температуры в °C Давление среды в ати
нижний 1 верхний
Термометры со- этм-х, Медные с непод- —50 + 100 40
противления ЭТМ-Х I ЭТМ-XIV вижным штуцером Медные с передвиж- —50 + 100
ЭТМ-Х и ным штуцером Медные для изме- —50 + 100 __
ЭТП-1 рения температур в помещениях Платиновые с не- 0 +500 40
ЭТП-VIII подвижным штуцером одинарные То же, двойные 0 +500 40
ЭТП-1 II Платиновые с пе- 0 +500 —
ЭТП-1Х редвижным штуцером То же, двойные 0 +500 —
Термопары TXK-VIII Хромель-копелевые —50 +600 30
ТХК-ХШ То же —50 +600 —
Таблица XI.2
Техническая характеристика электрических приборов для измерения
температуры
Приборы Тип прибора Характеристика Класс прибора
Милливольтметры (для
работы в комплекте с МПЩПр-54 Показывающие, профильные 1,5
термопарами) МПЩПл-54 1,5
То же, для работы только с хромель-копелевыми термопа- рами или хромель-алюминие- выми
МСЩПр-154 » -354 » -654 Самопишущие для измере- ния и записи температур со- ответственно в одной, трех или шести точках измерения 1,5
Логомеры |iii*ii ЛПр-53 (ЛПБ-46) Магнитоэлектрические, по- казывающие профильные для работы с медными (или плати- новыми) термометрами сопро- тивления 1,5
174
Таблица XI.3
Техническая характеристика приборов для измерения давления
Приборы Тип прибора Характеристика Верхний пре- дел показаний в ати
Манометры с одно витковой трубчатой пружиной ОБМ-ЮО, ОБМ-160 М-250 Технические манометры в корпусах диаметром 100 и 160 мм: класс точности 2,5 то же, 1,5 Технические манометры в корпусах диаметром 250 мм, класс точности 1,5 4, 6, 10 16 и 25 10, 16, 25
Манометры с много- витковой трубчатой пружиной МСТМ-410, МСТМ-610 МГ-278, МСТМ-618 МСТМ-430, МСТМ-630 МУЭ Самопишущие с часовым и электрическим приводами без дополнительных устройств Самопишущие и показываю- щие с трехконтактным уст- ройством Самопишущие на две кри- вые с часовым и электриче- ским приводами Показывающие с электриче- ской дистанционной передачей 6, 10, 16, 25 6, 10, 16, 25
Сигнализаторы дав- ления РДС Сигнальное реле давления с одновитковой трубчатой пру- жиной с диапазоном настрой- ки 3—25 ати 25
2. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА ПО ПЕРЕПАДУ ДАВЛЕНИЯ СРЕДЫ
Техническая характеристика приборов для измерения расхода
приведена в табл. XI.4 — XI.6.
Таблица XI.4
Техническая характеристика приборов для измерения расхода
по перепаду давления среды
Приборы Тип прибора Характеристика Пределы показаний
Дифференциаль- ные манометры ДТ-50 Дифференциальные мано- метры двухтрубные сте- клянные на давление 50 к Г /см- 700 мм
175
Продолжение табл. XI.4
Приборы 1ип прибора Характеристика Пределы показании
Дифференциаль- ные манометры поплавковые меха- ДП-280 Без дополнительных уст-\ ройств, показывающие Расчетные пере- пады 40, 63, 100, 160
нические с ртут- ным заполнением ДП-410 ДП-610 ДП-281М ДП-612М ДЭМП-280 ДП-430 ДП-630 ДПЭС То же, самопишущие с часовым механизмом То же, самопишущие с электрическим приводом Показывающие с интегра- тором Самопишущие с интегра- тором, отметчиком и элек- трическим приводом С электрической дистан- ционной передачей показа- ний Самопишущие с дополни- тельной записью давления, с часовым приводом То же, с электрическим приводом Поплавковые бесшкаль- ные для работы с одним или двумя вторичными при- борами 250, 400, 630, 1000 мм рт. ст Шкала от 0 до 100, 125, 160, 200, 50, 320, 400, 500, 630, 800 единиц расхода с попра- вочным множите- лем 10п , где п лю- бое целое положи- тельное или отри- цательное число Расчетные пере- пады: 40, 63, 100, 160, 250, 400, 630, 1000 мм рт. ст.
Дифференциаль- ные манометры мембранные ДМ Бесшкальное То же
Примечание. Дифференциальные манометры применяют для изме-
рения расхода пара и повышенных расходов воды (обычно более 40—
100 т/ч) в теплофикационных установках ТЭЦ или котельных, в насосных
и тепловых пунктах. Манометры присоединяют к дроссельным устройствам
(диафрагмам)
Таблица Х1.5
Вторичные электрические приборы к манометрам МУЭ и поплавковым
дифференциальным манометрам ДЭПМ-280 и ДПЭС
Тип прибора Характеристика прибора
Э-280, Э-610 Показывающие и самопишущие без дополнительных уст- ройств
Э-281М, Э-612М То же, с интегратором
Э-278, Э-618 То же, с электрическим контактным устройством
Э-630 Самопишущие с дополнительной записью давления
176
Таблица XI.6
Техническая характеристика водомеров с вертикальной крыльчаткой
типа ВК и горизонтальной вертушкой типа ВВ
Показатели
Тип водомера
ВК-3 | ВК-5|ВК- Ю|ВК-2О|ВВ-5О|ВВ-7О|ВВ-1ОО|ВВ-15О
Калибр в мм.................
Характерный расход в м3/ч . .
Допустимая нагрузка в м3/ч:
а) водомеров для горячей
воды:
наименьшая..........
непрерывная работа . .
при работе 10 ч в сутки . .
кратковременная ..........
б) водомеров для холодной
воды:
наименьшая................
непрерывная работа . . . .
при работе 10 ч в сутки . .
кратковременная ..........
15
3
0,26
0,35
0,42
1,05
0,2
0,5
0,6
1,5
20
5
30
10
0,36
0,56
0,7
1,75
0,26
0,8
1
2,5
40
20
50
70
80
250
100 150
440 1000
0,52
1,2
1,4
3,5
1,04
2,3
2,8
7
5
8
10
20
10
25
30
60
20
42
50
100
40
104
125
250
0,4
1,7
2
5
0,8
3,3
4
10
3,5
13
16
35
5
46
55
НО
7 10
73 158
87 190
175 380
Примечания: 1. Водомеры для горячей воды имеют металличе-
скую вертушку.
2. Приведенные в таблице цифры — ориентировочные.
3. СИГНАЛИЗАЦИЯ
Для предупреждения обслуживающего персонала об отклонении
параметров от нормы или аварийном состоянии оборудования должна
предусматриваться сигнализация.
В полностью автоматизированных котельных, работающих без
постоянного обслуживающего персонала, сигнал неисправности выно-
сится на диспетчерский пункт.
На местном щите фиксируется причина вызова обслуживающего
персонала.
В котельных с постоянным обслуживающим персоналом предусмат-
ривается сигнализация в случае: а) прекращения подачи топлива при
установке котлов с автоматикой безопасности; б) повышения давления
пара в барабане котла при работе на твердом топливе; в) повышения
и понижения уровня воды в барабане котла для котлов паропроизводи-
тельностью 2 т/ч и выше; г) понижения уровня топлива в бункере
котла; д) повышения температуры воды за каждым водогрейным котлом
при работе на твердом топливе; е) повышения и понижения темпера-
туры жидкого топлива в общем мазутопроводе; ж) понижения давления
газообразного или жидкого топлива в трубопроводе; з) понижения дав-
ления питательной воды в каждом трубопроводе; и) понижения давле-
ния воды в обратном трубопроводе тепловой сети; к) повышения или
понижения уровня воды в аккумуляторном баке системы горячего водо-
7 Зак. 2152
177
снабжения, баке сбора конденсата, баке питательной воды и др.;
л) повышения уровня в бункерах золоуловителей; м) неисправности
в мазугонасосной при эксплуатации без постоянного обслуживаю-
щего персонала [27].
4. СИГНАЛИЗАТОРЫ ПРЕДЕЛЬНЫХ УРОВНЕЙ
Техническая характеристика сигнализаторов уровней приведена
в табл. XI.7, общий вид сигнализатора типа 1С2 показан на рис. XI.1.
Верхний
предельный
уродень
Среднийуровень
I боды в в ар а бане
Нижний
предельный
Рис. XI 1. Сигнализатор предельных уровней воды типа 1С2
/ — патрубок для подвода воды; 2 — патрубок для подвода пара;
Я —сигнальный паровой клапан; 4 — поплавок; 5 — корпус; 6 — пат-
рубок для продувки; 7 —фланцы для присоединения водоуказа-
тельного прибора
Таблица XI.7
Техническая характеристика основных типов сигнализаторов
предельных уровней воды
Тип сигнали- затора Наименование сигнализатора Рассчитан на изменение уровня
пш Сигнализатор уровня поплавковый штунсрный До 365 ММ
173
Продолжение табл XI.7
Тип сигнали- затора Наименование сигнализатора Рассчитан на изменение уровня
ПФ ПК Сигнализатор уровня поплавковый фланцевый То же, камерный До 365 ММ » 250 »
РП-40 Поплавковое реле (принципиально аналогично сигнализатору ПК) . . От 20 до 150 мм
РП-51 Поплавковое реле для установки в открытых резервуарах » 0,5» 10 >и
1С2 Сигнализатор предельных уровней воды в котлах ДКВР и других кот- лах на рабочее давление 8—13 ати Предельное отклонение
СПУ-25 Сигнализатор уровня воды на ус- ловное давление 25 ати уровня воды от среднего ±97 мм От 75 до 125 мм
СПУ-64 То же, на давление 64 ати . . . » 75 » 125 »
Примечание. Сигнализаторы ПШ, ПФ, ПК выпускаются каждый
в двух модификациях: СУ-4 для невзрывоопасных условий и СУВЗГ-4 для
взрыво- и пожароопасных условий.
Изготовляются сигнализаторы 1С2 Бийским котельным заводом,
СПУ — заводом «Теплоприбор» (г. Улан-Удэ).
5. АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ
Автоматическое регулирование процессов горения следует предус-
матривать для всех котлов, работающих на жидком или газообразном
топливе, а на твердом топливе — в случае применения механизирован-
ных топочных устройств, позволяющих автоматизировать их работу.
Для всех паровых котлов рекомендуется предусматривать автома-
тическое регулирование питания. Для котлов паропроизводителыю-
стью более 2 т!ч установка регуляторов питания является обязатель-
ной.
В котельных, предназначенных для обслуживания только зданий
с периодическим пребыванием людей (учреждения, производственные
и зрелищные предприятия и т. д.), рекомендуется предусматривать
возможность программного регулирования отпуска тепла с целью эко-
номии топлива за счет снижения температуры помещений в период
отсутствия людей.
Подпитка систем теплоснабжения должна осуществляться автома-
тически.
Для деаэраторов следует предусматривать автоматическое регу-
лирование уровня воды и давления пара.
При параллельной работе нескольких деаэраторов, как правило,
предусматривается групповое автоматическое регулирование.
7* 179
Для редукционных установок следует предусматривать автомати-
ческое регулирование давления редуцированного пара, для редукцион-
но-охладительных установок — давления и температуры и для охлади-
тельных установок — регулирование температуры.
Для водоподготовительных установок предусматривается автомати-
ческое регулирование температуры подогрева сырой воды (если водо-
подготовка имеет осветлители).
Для водоподготовительных отопительных установок предусматри-
вается автоматическое регулирование температуры сетевой воды, а для
водоподогревательных установок горячего водоснабжения — автома-
тическое поддержание постоянства температуры воды.
Регулирование температуры подогрева и давления жидкого топлива
должно быть автоматизировано.
Для мокрых золоуловителей предусматривается автоматическое
поддержание постоянного уровня воды в напорном баке [271.
Автоматические регуляторы питания
Регулятор типа Р-1
Регулятор питания прямого действия Р-1 предназначен для автома-
тического поддержания заданного уровня воды в барабане котла ДКВР.
Он состоит из поплавковой камеры, в которой размещен поплавок, и
корпуса клапана с золотником, регулирующим подачу воды в котел.
Поплавок регулятора соединен с золотником клапана, что обеспе-
чивает движение золотника при изменении уровня воды в котле.
Характеристика регулятора Р-1 приведена в табл. XI.8.
Таблица XI.8
Характеристика регулятора Р-1
Произво- дитель- ность в м3/ч Условный диаметр питатель- ного тру- бопровода в мм Рабочее давление в ати Минималь- ный пе- репад дав- ления в клапане в ати Нормаль- ное откло- нение уровня в МИ Габаритные размеры в мм
высота длина ширина
20 50 25 2 ±60 620 650 350
Изготовляются регуляторы Бийским котельным заводом.
Регуляторы расхода типа РР
Регуляторы расхода РР прямого действия предназначены для под-
держания заданного расхода воды (постоянного перепада давления).
180
Корпус регулятора отливают из чугуна, рабочее давление 10 ати,
температура теплоносителя до 150° С. Сервомотором регулятора служит
стальной сильфон.
Регуляторы применяются в тепловых пунктах для регулирования
количества воды. Они могут быть использованы также в качестве кла-
пана с сильфонным приводом для регулирования прямого действия
(температуры, давления и расхода).
Характеристика регуляторов РР приведена в табл. XI.9 и XI. 10.
Таблица XI.9
Регуляторы расхода РР
Показатели Единица измере- ния Диаметр условного прохода в мм
25 40 50 80 100
Диаметр горловины седла .... ММ 21,2 37,7 43,6 68 76
Максимальный ход клапана . . . Сильфон: » 4 7 9 10 15
наружный диаметр » 27 45 52 78 100
эффективная площадь удельная пропускная способ- ность по воде при потере давле- ния в клапане ДРК = 1 ат, для СМ2 3,88 12 15,8 36,8 60
полностью открытого клапана . . Размеры корпуса: т/ч 5 15 23 52 82
длина мм 100 130 150 350 450
высота ‘ » 405 520 584 750 840
Таблица XI. 10
Подбор регуляторов расхода прямого действия РР
Условный диаметр прохода корпуса в м м Регулируемый перепад давления в ати при расходе воды в т/ч
0 2 4 6 8 10 15 20 25 30 35 40 45 50
25 2,2 1,9
40 1,8 1,6 1,4
50 — 2 1,9 1,7 1,6 1,5
80 — — — — 2,1 2 1,9 1,7 1,6 1,5 — — — —
100 — 1,8 1,7 1,7 1,6 1,5 1,5 1,4
Примечание. Регулируемый перепад указан при полном натяже
нии пружины.
181
Регулятор давления (подбора) прямого действия типа РД
Регулятор РД отличается от регулятора расхода РР положением
золотника, отсутствием ограничителя закрытия золотника и более же-
сткой пружиной. Корпус регулятора чугунный, рабочее давление
10 ати, температура теплоносителя до 150° С.
Регуляторы давления РД применяются для поддержания постоян-
ного давления перед регулятором в обратном трубопроводе тепловых
пунктов зданий. Они выпускаются диаметром условного прохода
50 мм (диаметр горловины седла 44 мм) на предельное регулируемое
давление 5 ати.
Неравномерность — 0,55—0,75 ати при изменении расхода воды
от 0 до 10 т!ч.
Автоматические устройства
Электронно-гидравлическая система
автоматического регулирования «Кристалл»
Электронно-гидравлическая система автоматического регулиро-
вания предназначена для автоматизации теплотехнических процессов
в промышленных, отопительных и энергетических котельных малой и
средней мощности.
Система представляет собой комплекс приборов и устройств, с по-
мощью которых могут быть осуществлены различные схемы регулиро-
вания (с постоянной скоростью исполнительного механизма, с жесткой
обратной связью, с упругой обратной связью). Структурная схема
электронно-гидравлического регулятора приведена на рис. XI.2.
Рис. XI.2. Структурная схема внешних соединений
электронно-гидравлического регулятора «Кристалл»
ПП — первичные приборы; ОС —устройство обратной связи;
3 —задатчик;У — транзисторный усилитель; ЭГР — электрогидрореле;
ГИМ — гидравлический исполнительный механизм
В измерительную часть регулятора вводятся сигналы от несколь-
ких первичных приборов ПП и устройств обратной связи ОС.
Регулирование этих приборов осуществляется в широких пределах
с помощью ручек настройки. Задание регулятору устанавливается
задатчиком 3.
182
Первичные приборы измеряют параметр и преобразуют его в элект-
рический сигнал переменного тока. В транзисторном усилителе У эти
сигналы суммируются между собой и сигналом от задатчика и усили-
ваются до величины, необходимой для срабатывания электрогидро-
реле ЭГР.
В электрогидрореле электрический сигнал преобразуется в сигнал
перепада давления воды на поршне сервомотора, что приводит к пере-
мещению регулирующего органа (гидравлического исполнительного
механизма ГИМ). Устройство обратной связи охватывает все элемен-
ты регулятора, включая исполнительный механизм. Оно преобразует
перемещение вала сервомотора в электрический сигнал, который за-
водится на вход усилителя.
В качестве первичных приборов в комплекте с электрогидравли-
ческим регулятором могут быть приняты:
дифференциальные тягомеры ДТ-2;
дифференциальные манометры ДМ модели № 3564;
манометры электрические дистанционные МЭД модели № 2306;
термометры сопротивления.
В качестве усилителя в регуляторе применяются электронные бес-
контактные транзисторные усилители УТ и УТС.
В качестве исполнительных механизмов принимаются гидравличе-
ские исполнительные механизмы ГИМ, ГИМ-Д, ГИМ-2Д, ГИМ-И и
ГИМ-ДИ, отличающиеся встроенными в них устройствами обратной
связи.
Регулятор имеет орган дистанционного управления ДУ. На перед-
ней панели усилителя расположены все органы статической и динами-
ческой настройки регулятора (кроме времени интегрирования). Там
же расположены: переключатель рода управления, кнопки дистанцион-
ного управления и задатчик регулятора, а также индикаторные лам-
почки, сигнализирующие об отклонении регулируемого параметра от
заданного значения.
Орган настройки времени интегрирования — «дроссель изодро-
ма» — расположен непосредственно на устройстве упругой обратной
связи.
Техническая характеристика систем приведена в табл. XI. 11.
Таблица XI.11
Техническая характеристика систем
Показатели Единица измерения Величина показа- теля
Номинальное напряжение питания .... в 220
Потребляемая мощность Давление воды перед электрогидравличе- вт <20
ским реле ати 1,1—1,6
Расход воды на один регулятор л/ч 80—120
183
Продолжение табл. Xl.ll
Показатели Единица измерения Величина показателя
Максимальный момент на выходном валу исполнительного механизма при давлении во- ды 1,3 ати Статическая точность регулирования первич- ного прибора кгс-м 700 ± 1 % всей шкалы
Устройство системы сводится к монтажу первичных приборов,
электронного усилителя, гидравлического исполнительного механизма
и прокладке соединительных линий между ними.
Первичные приборы монтируются вблизи объекта регулирования
или непосредственно за ним. При этом длина соединительных (импуль-
сных) линий не должна превышать 15 м.
Дифференциальный тягомер типа ДТ-2
Дифференциальный тягомер ДТ-2 (табл. XI. 12) устанавливается
в месте, удобном для обслуживания, на вертикальной плоскости.
Непосредственно перед тягомером необходимо установить трехходо-
вой кран для отключения прибора при продувке.
Для соединения прибора с электронным усилителем следует при-
менять кабель с медными жилами сечением не менее 1,5 мм2.
Таблица XI.12
Техническая характеристика тягомера ДТ-2
Гипоразмеры Рабочий диапазон измерения перепада в кгс/м2 Максимальный пере- пад давления (раз- режения) в кгс/м2 Крутизна характе- ристики в мв/кгс/м2 при Янагр=оо. не менее
ДТ2-50 0—50 50 10
ДТ2-8 —80—0—|-80 80 6,2
ДТ2-100 0—100 100 5
ДТ2-200 0—200 200 2,5
ДТ2-200 —200—0—(-200 200 1,25
ДТ2-300 0—300 300 1,6
Примечание. Испытательное давление 0,7 ати. Максимальное ра-
бочее давление 0,5 ати
Одностороннее давление среды, поступающей в прибор, не должно
превышать максимального перепада давления для каждого типа при-
бора.
184
Температура окружающей среды при относительной влажности
воздуха до 80% от + 5 до + 50° С.
Таблица X1.13
Техническая характеристика катушки дифференциально-трансформаторного
датчика
Число витков Марка провода Диаметр провода в мм Сопротивле- ние обмоток в ом
Для первичной обмотки 2700± 15 вит- ков (по 1350± 15 витков в каждой сек- ции) Для вторичной обмотки в каждой сек- ции 1400 витков ПЭВ-2 ПЭВ-2 0,27 0,27 45,5±4 73,5±4
Напряжение питания первичной обмотки датчика 12 в.
При эксплуатации прибора необходимо:
а) ежедневно обтирать прибор сухой мягкой тряпкой;
б) ежемесячно проверять надежность пайки проводов к штепсель-
ному разъему.
Во время капитального ремонта необходимо производить лаборатор-
ную проверку выходных параметров прибора с составлением соответ-
ствующего протокола.
Усилители типов УТ и УТ-ТС
Транзисторные усилители системы «Кристалл» предназначены для
применения в схемах автоматического регулирования теплотехниче-
ских процессов (давления, разрежения, уровня, расхода газовых и
жидких сред). Усилители применяют в котельных малой и средней
мощности и в промышленных установках.
В комплект поставки прибора входят: собственно транзисторный
усилитель УТ или УТ-ТС; ответная половина штепсельного разъема
ШР; сопротивление, позволяющее изменять нуль задатчика; инструк-
ция по монтажу, лабораторной проверке и эксплуатации, паспорт
усилителя.
Т а б л и ц а XI. 14
Техническая характеристика усилителей УТ и УТ-ТС
Показатели Единица измерения Тип усилителя
УТ УТ-ТС
Номинальное напряжение питания при основной частоте 50 гц в сети . в 220 220
7В Зак. 2152
185
Продолжение табл. XI. 14
Показатели Единица измерения Тип усилителя
УТ У'1 ГС
Потребляемая мощность Входное сопротивление перемен- в:п 20 25
ному току ОМ 220 220
Выходная (управляющая) мощность Максимальное количество подклю- чаемых первичных приборов, вклю- вт Не бо лее 6
чая датчик обратной связи .... шт. 3 3
Габаритные размеры мм 240x120x345 240 X 120x345
Вес прибора кг 5,5 5,5
Исправный прибор (усилитель) должен легко балансироваться при
помощи задатчика и реагировать на изменение положения плунжеров
дифференциально-трансформаторных датчиков всех подключенных
первичных приборов.
При обрыве цепи первичных обмоток датчиков прибор нельзя ба-
лансировать задатчиком.
Гидравлические исполнительные механизмы типов ГИМ, ГИМ-Д,
ГИМ-2Д, ГИМ-1И, ГИМ-ДИ и ГИМ-Д2И
Гидравлические исполнительные механизмы (табл. XI. 15) пред-
назначены для применения в схемах автоматического регулирования и
дистанционного управления различными теплотехническими процес-
сами в качестве устройств, перемещающих регулирующие органы и
формулирующих сигналы обратной связи по положению сервомотора.
Их применяют в котельных малой мощности.
В комплект поставки каждого гидравлического исполнительного
механизма входят: собственно гидравлический исполнительный меха-
низм, редукционный клапан типа РК из расчета один клапан на 3—4
исполнительных механизма (за отдельную плату), штанга типа ШРМ
(за отдельную плату), инструкция по монтажу, наладке и эксплуата-
ции, паспорт.
Таблица XI.15
Техническая характеристика гидравлического исполнительного
механизма
Показатели Единица измере- ния Величина показа- теля
Давление воды перед электрогидравли- ческим реле Напряжение срабатывания реле (посто- янного тока) при давлении перед ним 1,3 ати ати в 1,1 —1,6 Не более 18
186
Продолжение табл. XI. 15
I Указатели Единица изме рения Величина показа лелей
Напряжение отпускания реле (постоян- ного тока) при давлении перед ним^,3ати в Не менее 4
Время полного хода при давлении на входе в реле 1,3 ати и моменте на вход- ном валу 400 кгс-м сек 30-J-15
Максимальный момент на выходном ва- лу при давлении перед реле 1,3 ати , . кгс-м 700
Время изодрома (для ГИМ-1И и ГИМ-Д2Й) сек 5—1500
Максимальная степень связи при макси- мальной крутизне преобразования сигнала по каналу регулируемого параметра . . . % 100
Температура окружающего воздуха при относительной влажности его до 80% . . °C 5—50
Габаритные размеры мм 550x380x370
Вес прибора кг 56
Технические характеристики элементов гидравлического исполни-
тельного привода приведены в табл. XI. 16.
Таблица XI. 16
Технические характеристики элементов исполнительных приводов
Катушка электрогидравлического реле Дефференциально-трансформаторный датчик устройств жесткой обратной связи
число витков марка провода диаметр провода в мм сопротив- ление катушки в ом номер обмотки число витков марка провода диаметр провода в мм сопротив- ление в ом
7500 ПЭВ-1 0,33 125±5 I II 1350 2х 1350 ПЭВ-2 0,14 0,14 70±5 140±5
Щит типа Щ-ДКВР-3
Аппаратура автоматического регулирования «Кристалл» в щите
[Ц-ДКВР-З предназначена для автоматизации и контроля за котлами
ДКВР паропроизводительностью 2,5; 4; 6,5 и 10 т/ч, работающими на
мазуте с форсунками типов НГМГ и ГМГ и на газообразном топливе
со смесительными или подовыми горелками низкого давления.
Комплект аппаратуры автоматического регулирования обеспечи-
вает: автоматический и ручной розжиг котла на газе и мазуте; под-
держание заданных параметров в процессе работы и автоматический
останов котла в случае нарушения режима работы.
Конструкция щита (ЩШ-ЗД-600 X 500 X 2250) выполнена в виде
шкафа высотой 2250 мм, шириной 600 мм и глубиной 500 мм из листо-
вой стали толщиной 3 мм (табл. XI. 17). В шкафу имеется задняя дверь,
7В* 187
Таблица X 1.17
Номенклатура щитов для котлов ДКВР
Тип юпки Номер 1ИПОВОЙ схемы Тип щи га для котлов
ДКВР-2,5 ДКВР-4 | ДКВР-6,5 | ДКВР-10-
ПМЗ-ЛЦР или ПМЗ-ЧЦР . . . А1-01-2 Щ-ДКВР-1А Щ-ДКВР-1
ПМЗ-РПК .... А1-02-2 Щ-ДКВР-1А Щ-ДКВР-1А Щ-ДКВР-1А —
ЧЦР А1-04-2 — — — Щ-ДКВР-2
Мазутная с воз- душными форсун- ками типа НГМГ А2-01-2 Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-3
Мазутная с паро- выми и механи- ческими форсун- ками типа ГМГ А2-02-2 Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-3
Со смесительными газовыми горел- ками АЗ-01-2 Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-3
С подовыми газо- выми горелками низкого давления АЗ-02-2 Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-ЗА Щ-ДКВР-3
С газовыми инжек- ционными горел- ками АЗ-ОЗ-2 Щ-ДКВР-4А Щ-ДКВР-4А Щ-ДКВР-4 А —
Изготовляются щиты Московским заводом тепловой автоматики.
6. АВТОМАТИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Оборудование котлов автоматикой безопасности при работе на газо-
образном и жидком топливе является обязательным.
Для паровых котпов давлением свыше 0,7 ати необходимо преду-
сматривать прекращение подачи газообразного или жидкого топлива
в случае:
повышения давления пара в барабане котла;
понижения давления воздуха (для смесительных газовых горелок);
понижения давления газа;
уменьшения разрежения в топке котла;
повышения или понижения уровня воды в барабане котла;
погасания факела в топке котла;
неисправности аппаратуры автоматики безопасности.
Для водогрейных котлов с температурой нагрева воды выше 115° G
необходимо предусматривать прекращение подачи газообразного или
жидкого топлива в случае: повышения температуры воды за котлом;
понижения давления воды за котлом; понижения давления воздуха
(для смесительных газовых горелок); понижения давления газа; умень-
шения разрежения в топке котла; уменьшения расхода воды через
котел; неисправности аппаратуры автоматики безопасности.
Для паровых котлов давлением до 0, 7 ати и водогрейных с темпе-
ратурой нагрева воды до 115° С необходимо предусматривать прекра-
щение подачи газообразного или жидкого топлива в случае: повышения
температуры воды за котлом (для водогрейных котлов); повышения
188
или понижения газа; понижения давления воды; повышения давления
пара (для паровых котлов); уменьшения разрежения в топке; погаса-
ния факела в топке котла; неисправности аппаратуры автоматики без-
опасности [27].
Автомат типа УПАЗФ-М для блокировки
и защиты котла при погасании факела
Автомат УПАЗФ-М (рис. Х1.3) применяется для блокировки при
пуске котла и аварийной его защиты при погасании факела; в случае
погасания факела автомат отключает подачу жидкого или газообраз-
ного топлива.
Рис Х1.3. Схема автомата
блокировки и защиты котла
УПАЗФ-М
/ — трансформатор; 2—выпря
митель; 3— электромагнитный
клапан запальной горелки; 4—
свечи; 5 — электромагнитный
клапан основной горелки; 6 —
бобина; 7 — управляющий при-
бор; 8 — фотода гчик ; Р —ка
тушка реле; 10 — запальная
горелка
Автомат представляет собой комплекс аппаратуры, в который
входят: управляющий прибор, фотодатчик для контроля за факелом,
клапан-отсекатель с электромагнитным приводом, запальное устрой-
ство, понижающий трансформатор и выпрямитель переменного тока.
В комплект поставки автомата входят:фотодатчик ВД-АЗФ,управля-
ющий прибор УПАЗФ, запальное устройство с электромагнитным кла-
паном, электромагнитный клапан основной горелки и запасные детали.
Техническая характеристика автомата блокировки и защиты при-
ведена в табл. XI. 18.
Таблица XI 18
Техническая характеристика автомата блокировки и защиты УПАЗФ-М
Напряжение питания в в Электромагнитные клапаны
запального устрой- ства типа СВМ основной газовой горелки типа СВМГ для мазутных форсунок типа ЭК
условный диаметр в мм рабочее давление в ати условный диаметр в мм рабочее давление г» ати условный 'диаметр в мм рабочее давлен не в ати
220/380 10 | 0—16 I 40; 50 | 0,01-1 I 16; 20; 25 25—40
Изготовляется автомат блокировки Каменец-Подольским электро-
механическим заводом.
189
Глава XII
ВОДОПОДГОТОВКА И ВОДНЫЙ РЕЖИМ
1. ПОКАЗАТЕЛИ КАЧЕСТВА ВОДЫ
^оду различных источников водоснабжения можно
подразделить на две категории: на воду открытых водоемов (реки,
озера, пруды) и подземные воды (артезианские, грунтовые). В природ-
ной воде находятся минеральные и органические примеси и газы.
Совокупность этих показателей определяет качество воды и выбор ме-
тода ее обработки.
Качество воды характеризуется ее жесткостью, щелочностью, сухим
остатком или общим солесодержанием, содержанием кремниевой кис-
лоты и коррозионно-активных газов — кислорода и углекислого газа.
Жесткость. Вода, содержащая растворенные минеральные соли,
называется «жесткой». Если вода не содержит таких солей (например,
дождевая, дистиллированная) или содержит их в незначительном коли-
честве, она называется «мягкой».
За единицу измерения жесткости (согласно ГОСТ 6055—51) принято
содержание 1 мг-экв кальция или магния в 1 л воды (мг-экв/л). Для
измерения малых жесткостей принимается тысячная доля мг/экв,
называемая микрограмм-эквивалент в литре воды (мкг-экв/л).
1 мг-экв/л = 1000 мкг-же/л = 2,8° жесткости;
1 мкг-же/л = 0,001 мг-экв/л = 0,0028°»;
1° жесткости = 0,356 мг-экв/л = 356 мкг-экв/л.
Общая жесткость воды (Л<0) состоит из карбонатной (временной)
жесткости (/¥(к) и некарбонатной (постоянной) жесткости (Мн).
ЖО = ЖК + ЖН мг-экв/л.
Карбонатная жесткость характеризуется наличием в воде раство-
ренных бикарбонатов — двууглекислых солей кальция Са (НСО3)2 и
магния Mg (НСО3)2. При нагревании воды эти соли из нее выпадают.
, Некарбонатная жесткость характеризуется присутствием в воде
всех остальных солей кальция и магния (хлоридов, сульфатов и сили-
катов).
В зависимости от жесткости воду подразделяют на три группы:
вода жесткостью до 3 мг-экв/л считается мягкой; жесткостью от 3
до 6 мг-экв/л — водой средней жесткости и более 6 мг-экв/л — жест-
кой.
Щелочность представляет собой сумму содержащихся в воде би-
карбонатов, карбонатов, гидратов и солей других слабых кислот,
вступающих в реакцию с соляной и серной кислотой с образованием
хлористых или сернокислых солей щелочных и щелочноземельных ме-
таллов. Различают щелочности: бикарбонатную (ZZ/6), карбонатную
(ZZZ1;), гидратную (/Дг) и др.
190
С известным приближением можно считать, что практически в од-
ном растворе совместно могут быть либо гидратная щелочность с кар-
бонатной, либо карбонатная с бикарбонатной, т. е.
щ0=щг+щк
или
Щ0 = Щк+Щб.
Щелочность измеряется теми же единицами, что и жесткость,
в мг-экв/л и мкг-экв/л.
Важнейшим является показатель концентрации в воде водородных
ионов pH, учитываемый при всех способах обработки воды. В зависи-
мости от величины pH вода по коррозионным свойствам подразде-
ляется на щелочную, нейтральную и кислую. Для химически очищен-
ной воды при температуре около 22° С показатель pH = 7. Такая вода
обладает нейтральными свойствами по отношению к металлу. Вода
с pH < 7 является кислой (агрессивной) и с pH > 7 — щелочной
(неагрессивной).
При относительно высокой гидратной щелочности котловая вода
приобретает агрессивные свойства по отношению к металлу котла, вы-
зывая в нем межкристаллитную коррозию.
Общая щелочность и сухой остаток питательной воды не норми-
руются, а обусловливаются выбранными в соответствии с нормами и
методами обработки воды.
Щелочность питательной воды определяется по формуле
Щп. в = ах /Цх + (1— ах)Щ„ мг-экв/л, (XII.1)
где Щп.в — щелочность питательной воды в мг-экв/л;
Щи — щелочность конденсата в мг-экв/л; при отсутствии данных
по качеству конденсата щелочность принимается равной
0,05 мг-экв/л;
Щ* — щелочность химически очищенной воды в мг-экв/л;
ах — доля химически очищенной воды в питательной.
Сухой остаток питательной воды 5П.В определяется по формуле
Sn.B = axSx + (l-ax)SK мг/л, (XII.2)
где SK — сухой остаток конденсата в мг/л; при отсутствии данных
по качеству конденсата сухой остаток принимается равным
5 мг/л;
Sx — сухой остаток химически очищенной воды в мг/л.
Сухой остаток выражает содержание в воде растворенных и колло-
идных нелетучих веществ, его определяют путем выпаривания опреде-
ленного объема профильтрованной воды и последующего высушивания
остатка при температуре 105—120° С до постоянного веса. Сухой
остаток измеряется в мг/л.
Окисляемость характеризует степень загрязнения воды органи-
ческими веществами. Она выражается в мг/л кислорода или окисли-
теля перманганата калия (КМпО4), необходимых для окисления орга-
нических веществ, содержащихся в 1 л воды.
191
Растворимость в воде газов измеряется в мг!л и зависит от их при-
роды, температуры и парциального давления. В табл. XII.1 приведены
значения растворимости кислорода, углекислоты и сероводорода при
давлении 760 мм рт. ст.
Таблица Х11.1
Растворимость в воде О2, СО2 и H2S при давлении
760 мм рт. ст. в мг/л
о2 69.5 60,7 53,7 48,0 43,4 39,3 35,9 30,8 26,6 22,8 13,8 0
со2 3350 2770 2310 1970 1690 1450 1260 970 760 580 —
H2S 7070 6000 5110 4410 3850 3380 2980 2360 1780 1480 765 0
Предельное содержание кислорода в воде при ее контакте с возду-
хом указано в табл. XII.2.
Таблица XII.2
Растворимость кислорода в воде при контакте с воздухом
и давлении 760 мм рт. ст.
Температура воды 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12
Содержание кисло- рода (О2) в мг/л Температура воды в °C Содержание кисло- рода (О2) в мг/л Температура воды в 9С Содержание кисло - рода (О2) в мг/л 14.6 14,2 13,8 13,4 13,1 12,8 12,4 12,1 11,8 11,6 11,3 11 10,8 13 14 15 16 17 18 19 20 25 30 35 40 45 10,5 10,3 10,1 9,9 9,7 9,5 9,3 9,1 8,3 7,5 7 6,5 6 50 60 70 80 90 100 ------ - 5,6 4,8 3,9 2,9 1,6 0 _
2. ХАРАКТЕРИСТИКА НАКИПИ
Образующаяся в паровых котлах накипь состоит в основном из
сульфатной накипи-ангидрита (CaSO4) и (MgSO4), обладающей большой
твердостью и плотностью.
Силикатные накипи в котлах чаще всего встречаются в виде сили-
ката кальция (CaSiO3) и силиката магния (MgSiO3), накипь твердая,
крепко пристающая к стенкам поверхностей нагрева.
В составе сложной силикатной накипи содержится до 40—50%
192
кремниевой кислоты, 25—30% окислов железа, меди и алюминия и
5—10% окиси натрия.
Накипь характеризуется тремя показателями: пористостью, твер-
достью и теплопроводностью.
Твердость и пористость отложений являются показателями, кото-
рые позволяют судить о трудности удаления накипи с помощью меха-
нических средств (скребки, шарошки и др.).’
Теплопроводность отложений является важной характеристикой,
определяющей надежность и экономичность работы котельных агрега-
тов и теплообменных аппаратов. Коэффициенты теплопроводности на-
кипи приведены в табл. XI 1.3.
Таблица XII.3
Средние значения коэффициентов теплопроводности для
различных видов накипи [30]
Вид накипи и ее химический состав
Накипь, содержащая масло..........
Силикатная накипь (с содержанием
SiO2 20—25% и более)............
Гипсовая накипь (с содержанием CaSO4
до 50%) . ........................
Карбонатная накипь (с содержанием
СаСО3, MgCO3 более 50%)...........
Смешанная накипь, состоящая из гип-
са, карбонатов и силикатов кальция
и магния .........................
Характер отложений Коэффициент тепло- проводности в ккал/М'Ч*град
Твердая 0,1—0,15
0,05—0,2
Твердая плотная 0,5—2,5
От аморфного по- рошка до твердого котельного камня 0,5—6
Твердая плотная 0,7—3
У котлов паропроизводительностью менее 0,7 т/ч период между
чистками должен быть таким, чтобы толщина отложений на наиболее
теплонапряженных участках поверхностей нагрева котла к моменту
его остановки на чистку не превышала 0,5 мм.
3. ВОДНЫЙ РЕЖИМ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
Качество питательной воды для паровых котлов при докотловой
обработке воды должно удовлетворять основным требованиям, приве-
денным в табл. XII.4.
Нормы качества котловой воды и режим продувок должны быть
установлены на основании теплохимических испытаний каждого кот-
ла.
193
Таблица XII.4
Нормы качества питательной воды для паровых котлов
при докотловой обработке воды [18 и 27]
Гип котла Общая жесткость воды (не более) в мкг> экв/кг Содержание растворенного кислорода (не более) в мкг • экв/кг Содержа- ние масла (не более) в мг/л Содержа- ние желе- за в мг/л
Газотрубные, жаротрубные и верти- кально-цилиндрические, работаю- щие на твердом топливе .... 500 Не норми-
То же, работающие на жидком или газообразном топливе 30 руется То же
Чугунные секционные 4 30 » — —
Водотрубные с рабочим давлением до 13 кГ/см2, при сжигании твер- дого топлива и неэкранированных при сжигании газа и мазута . ‘ . 20 30—100* 5 0,2
То же, с рабочим давлением выше 13 кГ/см2 до 39 к Г/см2 15 30—100* 3 0,2
* Содержание растворенного кислорода в питательной воде для котлов
паропроизводительностью 2 т/ч и более, не имеющих экономайзеров и котлов
с чугунными экономайзерами 100 мкг-экб/кг, для котлов паропроизводитель-
ностью 2 т/ч и более со стальными экономайзерами — 30 мкг-экв/кг.
Примечание. Свободная углекислота в питательной воде долж-
на отсутствовать.
Расчетный сухой остаток котловой (продувочной) вода для котлов
типа ДКВР принимается в зависимости от типа сепарационных
устройств1, которыми оборудован котел, не более:
механические внутрибарабанные сепарационные устройства1 3000 мг/л
то же, с применением внутрибарабанных циклонов .... 4000 »
двухступенчатое испарение и механические внутрибарабан-
ные сепарационные устройства ....................... 6000 мг/л
выносные циклоны при двухступенчатом испарении .... 10000 »
Величина продувки котлов должна быть: . /
а) при восполнении потерь дистиллятом или обессоленной водой—
не более 0,5% и не менее 0,3%;
б) при восполнении потерь химически очищенной водой — не бо-
лее 3% и не менее 1%.
Котловая вода экранированных котлов с естественной циркуляцией
при добавке химически очищенной воды должна фосфатироваться
с применением фосфатно-щелочного режима. Содержание фосфатов
в воде следует поддерживать не менее 15 мг/л в котлах без ступенча-
того испарения и не менее 7 мг/л в#чистых отсеках котлов со ступенча-
тым испарением.
1 Сепарационные устройства, которыми оборудуется котел, выбираются с
учетом качества питательной воды п допускаемой величины продувки котлов.
194
Относительную щелочность котловой воды при наличии фосфати-
рования определяют по формуле
ЩО в== (Щк.в.-0,02РО4)40 10Q%,
в
где ZZ/k.b — щелочность котловой воды в мг-экв!л\
РО4 — содержание фосфатов (в пересчете на РО~?) в мг!л\
Ск.в — солесодержание котловой воды (сухой остаток за вычетом
органических веществ) в мг/л.
Для котлов с давлением менее 6 ати относительную щелочность не
нормируют.
Водный режим отопительных водогрейных котлов определяется
качеством подпиточной воды» подаваемой в тепловые сети.
Подпиточная вода по своим основным показателям должна соответ-
ствовать требованиям, приведенным в табл. XII.5.
Таблица XII 5
Нормативные требования к качеству подпиточной воды
в зависимости от температуры сетевой воды
(СНиП 11-Г. 10-62)
Показатели При установке стальных водогрейных котлов При установке подогре- вателей с латунными трубками
Температура сете !ВОЙ воды в °C
до 100 150 до 100 150
Растворенный кислород в мг/л Карбонатная жесткость 0,05 0,05 0,05—0,1* 0,05—0,1
в мг'Экв/л Общая жесткость при исполь- зовании для подпитки воды непрерывной продувки кот- 0,7—0,9** 0,4—0,5*** **** 0,7—1,5** 0,7
лов*** в мг*эке/л Величина pH Взвешенные вещества в мг/л " Условная сульфатно-кальцие- 0,05 0,05 у д***» 5 0,01 0,01
вая жесткость в мг-экв/л . Не больше величины, при которой возможно выпадение из воды CaSO4
* Норма кислорода 0,05 мг/л принимается при открытых системах теп-
лоснабжения, а 0,1 мг/л — при закрытых.
** Карбонатную жесткость более 0,7 мг • экв/л допускается применять
при окисляемости воды более 6 мг/л о2.
*** Нижний предел нормы карбонатной жесткости 0,4 мг^экв/л принимает-
ся для газомазутных водогрейных котлов, а верхний 0,5 мг • экв/л для водогрей-
ных котлов на твердом топливе.
**** При открытой системе теплоснабжения использовать для подпитки
воды непрерывную продувку котлов не разрешается. Величина pH подпиточной
воды не должна превышать 8,5.
Примечание. Норма карбонатной жесткости для промежуточных
значений расчетной температуры сетевой воды от 100 до 150е С определяется
интерполяцией.
195
Для водогрейных чугунных секционных котлов нормы подпиточ-
ной воды для закрытых систем теплоснабжения принимаются по
табл. XI 1.6.
Таблица XII.6
Нормы качества подпиточной воды для водогрейных чугунных секционных
котлов [27|
Показатели Единица измерения Нормы качества
Содержание кислорода мг) л Не нормируется
Жесткость общая м,,.-эк&1 Л То же
Жесткость карбонатная » 0,7—1,5
Примечание. Карбонатная жесткость свыше 0,7 мг-экв/л npxvy-
скается при окисляемости воды более 6 мг/л О2.
Расчетные нормы качества котловой воды при внутр и котловой об-
работке для котлов давлением более 0,7 ати приведены в табл. XII.7
Таблица XII 7
Расчетные нормы качества котловой воды при внутрикотловой обработке [27]
Котлы Показатели качества
Сухой остаток в мг/л Щелочность В М2* ЭКв/ л Шламосодер- жанпе в мг/л
Водотрубные без нижних барабанов и 2500
грязевиков 11 2000
Водотрубные с грязевиками 4500 18 20000
Водотрубные с нижними барабанами 4000 16 12000
Газотрубные 4000 14 5000
Жаротрубные 16000 25 7000
Для более полного осаждения накипеобразования в виде шлама
минимальную щелочность котловой воды при внутрикотловой обра-
ботке рекомендуется поддерживать для всех котлов не ниже 7—
10 мг-экв!л.
196
4. ОСВЕТЛЕНИЕ ВОДЫ
Взвешенные вещества удаляют из воды, пропуская ее через освет-
лительные фильтры (рис. XI 1.1). В качестве фильтрующего материала
применяют кварцевый песок, дробленый гравий, мраморную крошку,
антрацит и др.
Характеристики песков, рекомендуемых для загрузки фильтров,
приведены в табл. XI 1.8.
Таблица XII.8
Характеристики песков, рекомендуемых для загрузки фильтров
Содержание в смеси зерен мельче уста- новленного калибра* в % Размер зерен песка в мм ‘ Содержание в смеси зерен мельче уста- новленного калибра* в % Размер зерен песка в мм
среднезерни- стого крупнозер- нистого среднезер НИС того крупнозер- нистого
1 0,35—0,4 0,40—0,45 80 0,90—1,1 1, 10—1,3
10 0,45—0,55 0,55—0,65 99 0,95—1,5 1,50—2
* Калибром называют диаметр зерен
зерен в смеси составляет 50% по весу.
песка, если количество более мелких
Скорость движения воды через фильтр принимается: для фильтров
открытого типа до 5 м/ч, для напорных фильтров 7—8 м!ч. Толщина
слоя фильтрующего материала (в фильтре) 1000 мм.
Площадь фильтра определяют по формуле
(XII.4)
где Qo.b — расход осветляемой воды р учетом ее расхода на собствен-
ные нужды осветлительной установки в м3/ч\
п — число фильтров;
v — расчетная скорость фильтрования в м/ч.
Общий расход воды для промывки фильтра определяют по формуле
(XII.5)
где F — площадь фильтра в м2\
Wa — интенсивность промывки в л!сек, принимаемая по табл.
XI1.9.
Таблица XII.9
Необходимая интенсивность промывки фильтра в л1сек1м2
Средний диаметр зерен песка в мм Температура в °C Средний диаметр зерен песка в мм Температура в °C
1 10 20 1 10 20
0,25 0,5 3 7 5,5 10 8 13 0,75 1 11,8 16,5 15,5 22 19
197
Рис XII 1. Вертикальный осветлительный
фил ьтр
1—вход воды 2—корпус; <У—фильтрующий мате-
риал; 4 — патрубок для выхода осветлительной
воды
Техническая характеристика осветлительных фильтров приведена
в табл. XII. 10.
Таблица XII.Ю
Техническая характеристика осветлительных фильтров
(давление воды в фильтрах в ати)
Показатели Единица измерения Условный диаметр фильтра в мм
1000 1500 2000 2600 3000 3400
Площадь поперечного сечз-
ния .... ’ М2 0,78 1,78 3,2 5,3 7,05 9,25
Условный диаметр труб и ар-
матуры:
для обрабатываемой воды ММ 50 80 80 100 125 125
для промывочной воды » 80 125 150 200 250 250
Условный диаметр трубопро-
вода сжатого воздуха . . . » 50 50 80 100 100 100
Габаритные размеры фильтра*»
высота • » 2925 3310 3625 3990 4250 4375
ширина по фронту .... » 1100 1900 2350 3000 3460 3900
Вес фильтра без арматуры . . кг 940 1485 2220 3925 5020 6535
Нагрузочный вес т 4 8,5 15 28 37 50
В комплект поставки фильтра входят: фильтр в сборном виде с тру-
бопроводами в пределах фильтра, комплект вентилей и задвижек,
2 трехходовых крана, 2 манометра Д-100.
Осветлительные фильтры диаметром 1000 и 1500 мм изготовляются
Бийским котельным заводом; диаметром 2000, 2600, 3000 и 3400 мм —
таганрогским заводом «Красный котельщик».
198
5. УМЯГЧЕНИЕ ВОДЫ
Натрий-катионитный метод
Сущность этого метода умягчения воды заключается в том, что
воду фильтруют через слой глауконита или сульфоугля в специальных
аппаратах — катионитных фильтрах.
Сульфоуглем называют каменный уголь, обработанный крепкой
серной кислотой. Он практически нерастворим в воде, способен извле-
кать из нее катионы кальция и магния и отдавать взамен катионы
натрия.
Обмен катионами происходит в строго эквивалентных количествах.
Характеристика сульфоугля (сорт «крупный») приведена в табл.
Таблица XII.Н
Фракционный состав, насыпной вес и набухаемость в воде сульфоугля сорта
«Крупный»
Показатели Единица измерения Величина показателя
Содержание фракций размером.'
от 0,3 до 0,5 мм % 11,5
» 0,5 » 0,75 » » 38,5
» 0,75» 1 » » 37
» 1 » 1,5 » » 13
Средний диаметр . ММ 0,7
Коэффициент неоднородности Насыпная масса сульфоугля в воздушно-су- — 2,37
хом состоянии т/м3 0,65—0,7
Коэффициент набухания — 1,2—1,25
Емкость поглощения сульфоугля . г-экв/м3 280—360
Годовой износ % 10—15
Примечание. Зерна размером менее 0,3 и более 1,5 мм в фильтре
не допускаются.
При умягчении воды натрий-катионитовым методом температуру ее
не рекомендуется поднимать выше 60° С. Этот метод позволяет почти
полностью удалить из воды накипеобразователи; остаточная жесткость
умягченной воды обычно не превышает 35 мкг-экв!л. В результате
такого метода умягчения воды вместо сульфатов и хлоридов каль-
ция и магния (постоянной жесткости) образуются легкорастворимые,
не обладающие способностью к накипеобразованию, сернистый нат-
рий Na2SO4 (глауберовая соль) и хлористый натрий NaCl (поварен-
ная соль); взамен бикарбонатов кальция и магния (временной жест-
кости) образуется эквивалентное количество хорошо растворимого
в воде бикарбоната натрия (NaHCO3)2.
199
В процессе работы сульфоуголь постепенно теряет способность
к обмену катионами, что определяется путем химического анализа
умягченной воды. Для восстановления обменной способности суль-
фоуголь сначала взрыхляют и затем промывают (регенерируют) 5—
10%-ным раствором поваренной соли в течение 1,5—2 ч.
В целях экономии соли целесообразно предусматривать двухсту-
пенчатую регенерацию: сначала пропускать 2%-ный раствор соли
в количестве 1,2 м3 раствора на 1 м3 катионита, затем остальное коли-
чество соли в виде 7—10%-ного раствора. Скорость фильтрования
раствора соли через катионит 3—5 м!ч. Скорость умягченной воды,
подаваемой на отмывку, 8—10 м/ч. Первая половина воды от отмывки
подлежит спуску в водосток, вторая половина используется при взрых-
лении катионита или для приготовления регенерационного раствора.
Удельный расход воды на отмывку принимают 4—5л«3на 1 м3 катионита.
Схема натрий-катионитной установки с механическими фильтра-
ми и повторным использованием раствора соли представлена на рис.
XII.2, а. Для небольших производительностей при использовании во-
допроводной воды рекомендуется применять упрощенную схему на-
трий-катионитной установки (рис. XII.2, б). Расход воды на собствен-
ные нужды в этом случае увеличивается на 3—4% по сравнению с по-
вторным использованием раствора соли.
Рис. XII.2. Схема натрий-катионитной установки
а—с механическими фильтрами и коагуляцией; б—без повторного использования раствора
соли; / — подвод исходной воды; 2 —насос; 3 — бак для раствора коагулянта; 4 — бак для
промывки механического фильтра; 5 — бак для промывки катионитного фильтра; 6 — вы-
ход умягченной воды; 7 — солерастворитель; 8 — натрий-катионитный фильтр; 9 — осветли-
тельный фильтр; 10—шайбовый дозатор
Скорость фильтрации воды в напорных натрий-катионитных
фильтрах зависит от жесткости воды и качества катионита и состав-
ляет:
при общей жесткости воды до 5 мг*экв!л.............. 25 м/ч
то же, 10 мг*экв!л . ............................... 15 »
» 15 » ............................ 10 »
При кратковременной наибольшей нагрузке, вызванной выключе-
нием части фильтров на регенерацию или ремонт, указанную выше
скорость фильтрования можно увеличить на 10 м/ч.
Интенсивность взрыхления катионита принимают:
при крупности зерен катионита 0,3 —0,8 мм.... 3 л/сек^м2
то же,...................0,5—1,1 мм.......... 4 »
200
Вода, поступающая на катионитовые фильтры, должна быть свет-
лой с содержанием взвешенных веществ не более 5—8 мг!л.
Расчет катионитных фильтров
Необходимую площадь фильтрации катионитных фильтров опре-
деляют по формуле
ч> =——м’ <хп-6)
где Q — производительность катионитной установки в т/ч\
Жо — общая жесткость воды, подлежащей умягчению, в мг-экв/л\
е— емкость поглощения катионитового материала (объемная)
в г'ЭКв/м3\
— высота слоя загруженного катионитового материала в м\
Т — продолжительность работы фильтров в ч между остановками
на регенерацию (принимается не менее 6 ч);
т — продолжительность простоя фильтра на регенерации в ч
(принимается в пределах 1,5—2 ч, из них: взрыхление 15—
20 мин, пропуск соли 20—30 мин и отмывка 40—60 мин).
Количество сульфированного угля, загружаемого в два фильтра,
определяют по формуле
B = //iKyK2m, (XII.7)
где f — площадь фильтра в м2-,
hK — высота загрузки катионита в м\
— насыпная масса сухого сульфоугля в т!м\
Емкость поглощения одного катионитного фильтра определяют
по формуле
= (XII.8)
где ^ — обменная способность сульфоугля в г-экв!м\
Расход поваренной соли на одну регенерацию катионитного
фильтра находят по формуле
? = (ХП.9)
где К — удельный расход поваренной соли на регенерацию катиони-
тового материала в г на 1 г-экв рабочей обменной способ-
ности. К принимают равным: при одноступенчатом натрий-
катионировании 200—250 г/г-экв, при двухступенчатом —
для фильтров I ступени 120—150 II ступени 400—
450 г1г-экв.
20)
Суточный расход поваренной соли определяют по формуле
24q;/<0/< /VII
G ----------— кг. (XI1.10)
cyi 1000 v
Техническая характеристика нат-
рий-катионитных фильтров приве-
дена в табл. XII.12, а общий вид по-
казан на рис. XII.3.
Рис. XII.3. Натрий-катионитный фильтр I
ступени
1 — патрубок для входа воды; 2—катионит; 3 —
корпус; 4 — патрубок для выхода воды; 5 — спу-
скная в дренаж
Таблица XII. 12
Техническая характеристика
натрий-катионитных фильтров I ступени
Показатели Единица и змерения Условный диаметр фильтра в мм
720 1000 1500 2000 2600 3000 3400
Высота слоя катионита
сл) М 1,8 2 2 2,5 2,5 2,5 2,5
Площадь поперечного сече-
ния М2 0,39 0,78 1,78 3,2 5,3 7,05 9,25
Условный диаметр:
подводящих труб и ар-
матуры dn ММ 38 50 80 150 150 150 200
отводящих труб и ар-
матуры d0T » 38 50 80 80 100 125 125
Количество распределитель-
ных лучей — — 4 6 6 8 8 10
Диаметр распределитель-
ных труб ММ 32 32 51 51 51 51 51
Габаритные размеры фильт- пя •
ра. высота » 3078 3560 3900 4850 5200 5440 5650
ширина по фронту . . » 1020 1600 2350 2800 2900 3500 3500
Вес фильтра без арматуры кг 821 990 1570 2660 4485 5450 6710
Нагрузочный вес tn 2,5 5 10 15 30 40 50
В комплект поставки натрий-катионитного фильтра входят:
фильтр в собранном виде с трубопроводами в пределах фильтра,
202
комплект задвижек, запорные вентили (3 шт.), трехходовые краны
(2 шт.), манометры (2 шт.). Сульфоуголь и бетон заводом не постав-
ляются.
Фильтры диаметром 720 и 1000 мм изготовляются Саратовским за-
водом тяжелого машиностроения; диаметром 1000 и 1500 мм — Бий-
ским котельным заводом, Саратовским заводом тяжелого машинострое-
ния, Черновицким машиностроительным заводом; диаметром 2000,
2600, 3000 и 3400 мм — таганрогским заводом «Красный котельщик».
Солерастворитель
Солерастворитель (рис. XII.4) представляет собой сосуд цилиндри-
ческой формы, в котором приготовляют концентрированный раствор
поваренной соли для регенерации натрий-катионитных фильтров.
Корпус солерастворителя рассчитан на рабочее давление 6 ати.
В комплект поставки солерастворителя входят: солерастворитель
в собранном виде с трубопроводами, комплект запорных задвижек и
вентилей, два манометра. Техническая характеристика солераствори-
телей приведена в табл. XII. 13.
Таблица XII. 13
Рис. XII.4. Солерастворитель
Dy-600 мм
/ — слой кварца (от 5 до 10 мм); 2 —
слой кварца (от 2,5 до 5 мм); 5 —слой
кварца (от 1 до 2,5 мм); 4 — корпус;
5— загрузочная воронка;6—патрубок для
подвода воды; 7 — патрубок для спуска
воды; 5 —выход раствора соли; $ —
спускная
Габаритные
размеры:
высота
наруж-
ный диа-
метр . .
Вес (без
кварца) .
Техническая характеристика
солерастворителей
Показатели
мм
Условный диаметр
солерастворителей
в мм
450 600 1000
1725 1693 1880
478 630 1030
209 487 918
Изготовляются солерастворите-
ли Саратовским заводом тяжелого
машиностроения.
203
Водно-катионитовый метод
Водород-катионитные фильтры
Водород-катионитные фильтры (рис. XI 1.5) предназначены для
умягчения и снижения щелочности питательной воды. Умягчение воды
происходит в результате фильтрова-
ния ее через слой ионитового мате-
риала, частицы которого на своей по-
верхности имеют катионы водорода,
способные к катионному обмену с
катионами солей жесткости кальция
и магния. При таком обмене обра-
зуются свободные минеральные кис-
лоты.
Рис. XII.5. Водород-катионитный
фильтр I ступени
/ — подвод воды; 2 — корпус фильтра ; 3 — защи-
твое покрытие; 4 — ионитовый материал;^ —пат-
рубок для выхода умягченной воды
Ионитовый материал водород-катионитных фильтров периоди-
чески восстанавливается 1 — 1,5%-ным раствором серной кислоты.
Водород-катионитный метод обычно применяется в сочетании
с натрий-катионитным способом. Рабочее давление воды в фильтре—
6 ати, температура воды не должна превышать 100° С.
В комплект поставки водород-катионитного фильтра входят:
фильтр в собранном виде с трубопроводами в пределах фильтра,
комплект диафрагмовых футерованных вентилей (15Б1бр, 15ч70гм1У
или 15ч72гм1У и 15нж6БК), манометр с трехходовым краном. Катио-
нитовый материал и бетон не поставляются. Техническая характери-
стика Н-катионитных фильтров приведена в табл. XII. 14.
Таблица XII. 14
Техническая характеристика водород-катионитных фильтров I ступени
Показатели Единица измерения Условный диаметр фильтра в мм
1000 1500 2000 2600 1 3000 1 3400
Высота слоя катионита м 2 2 2,5 2,5 2,5 2,5
Площадь поперечного сечения Условный диаметр подводящих м2 0,78 1,78 3,2 5,3 7,05 8,25
и отводящих труб Габаритные размеры фильтра: мм 50 80 125 150 150 150
высота » 3560 3900 4850 5200 5440 5650
ширина по фронту » 1300 1760 2300 2950 3300 3800
Вес фильтра без арматуры . . . кг 570 800 1570 1580 2800 3650
204
Фильтры диаметром 1000 и 1500 мм изготовляются Бийским ко-
тельным заводом, диаметром 2000, 2600, 3000 и 3400 мм — таганрог-
ским заводом «Красный котельщик».
Блочные водоподготовительные установки
Блочная водоподготовительная установка состоит из механиче-
ского и двух натрий-катионитных фильтров, теплообменника и насо-
сов. Это оборудование смонтировано на одной раме. Установка пред-
назначена для обработки питательной воды в котельных малой мощ-
ности с давлением пара до 40 ати.
Оборудование блочной установки позволяет в зависимости от ка-
чества исходной воды осуществить следующие четыре схемы ее обра-
ботки: натрий-катионирование; аммоний-натрий-катионирование
осветление и натрий-катионирование; осветление и аммоний-натрий-
катионирование.
Воду перед поступлением на фильтры предварительно подогревают
в теплообменнике до 15—20° С путем использования тепла продувоч-
ной воды.
Емкость баков для мокрого хранения реагентов обеспечивает их
запас примерно на 1—1,5 месяца работы химводоочистки.
Нормальная работа установки достигается при следующих пока-
зателях «сырой» воды: общая жесткость — до 5 мг-экв/л, карбонатная
жесткость — до 5 мг-экв/л, сухой остаток — до 500 мг/л, содержание
взвешенных веществ — не более 50 мг/л.
В объем поставки блочной химводоочистки входят: теплообменник,
насос с электродвигателем, осветлительный фильтр, катионитовые
фильтры, регулировочный бачок, бачки для мокрого хранения реаген-
тов и мерники, гидроэлеваторы. Техническая характеристика блочных
водоподготовительных установок приведена в табл. XII. 15.
Таблица XII. 15
Техническая характеристика блочных водоподготовительных установок
Пока затели Единица измер опия Производительность в т/ч
5 10
Диаметр: осветлительного фильтра ММ 720 1000
натрий-катионитных фильтров . . . » 478 720
Бак для хранения реагентов м3 1,25 2
Тип насоса — 2В-1,6 2,5В-1,8
Диаметр теплообменника мм 273 273
Габаритные размеры установки: высота » 3600 3800
длина » 2700 2300
ширина » 1300 2300
Вес установки кг 3000 4000
Нагрузочный вес т 6,6 7
Изготовляется установка Саратовским заводом тяжелого машино-
строения.
205
6. ДЕАЭРАЦИОННО-ПИТАТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ
Деаэрационно-питательная установка блочного типа (рис. XI 1.6)
предназначена для деаэрации питательной воды в котельных малой
мощности. Установка состоит из термического деаэратора атмосфер-
ного давления, охладителя выпара, шламоотстойника, двух питатель-
ных насосов, необходимой арматуры и приборов защиты и автома-
тики.
Расход греющего пара на деаэратор атмосферного типа определяют
по формуле
D==(L(2'-|cp4) + D кг/ч, (XII.11)
И] — *'
где G — расход деаэрируемой (питательной) воды в кг/ч;
i — теплосодержание питательной воды в ккал/кг;
icp — среднее теплосодержание деаэрируемой воды в ккал/кг;
i — среднее теплосодержание греющего пара в ккал/кг;
т] — к. п. д. деаэратора, равный 99%;
Da — потеря пара с выпаром (при наличии охладителя принимается
равный 1—2 кг на 1 т воды).
Рис. XI 1.6. Блочная деаэрационно-питательная установка
/-бак-аккумулятор. 2 —деаэрационная колонка;- 3 — теплообменник (охладитель выпара):
4 — питательный насос;
Блочные деаэрационные установки комплектуются питательными
насосами: установка ДСА-5 — бессмазочными паровыми поршневыми
насосами ПДГ-6/20; установка ДСА-10, ДСА-15 и ДСА-25—то же,
ПДВ-25/20;
установка ДСА-35 — центробежными электронасосами ПЭ-35/56;
» ДСА-50 — то же, ПЭ-60/56;
» ДСА-75 — то же, ПЭ-100/56.
В комплект поставки деаэрационной установки входят: бак-аккуму-
лятор с деаэраторной колонкой, охладитель выпара, два питательных
насоса, трубопроводы и комплект арматуры, комплект приборов и
автоматики, опорная рама.
’z-06
Техническая характеристика деаэрационных установок приведена
в табл. XI 1.16.
Таблица Х1116
Техническая характеристика деаэрационных установок
Показатели Единица измерения Установки
ДСА-5 ДСА-10 ДСА 15 ДСА-25 ДСА-35 ДСА-50 ДСА-75
Производительность . . . т/ч 5 10 15 25 35 50 75
Давление на деаэраторе . ати 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
Давление греющего пара . Температура питательной » 0,5 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 0,7
воды Давление питательной во- °C 102 102 102 104 104 104 104
ды после насосов .... Производительность насо- ати 20 20 20 20 56 56 56
сов м3/ч 5,8 25 25 25 35 60 100
Емкость бака-аккумулятора Габаритные размеры уста- новок: м3 5,5 7,9 7,9 13 12,7 18,1 27,2
длина м 6,6 8 8 8,2 9 И 13,7
высота » 4 4 4 4 4 4 4
ширина » 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2
Производство деаэрационно-питательных установок осваивается Черновиц-
ким машиностроительным заводом.
Сепаратор непрерывной продувки паровых котлов
Сепаратор предназначен для отделения пара из пароводяной
эмульсии при непрерывной продувке котлов. Сепаратор рассчитан
на рабочее давление 7 ати. Техническая характеристика приведена
в табл. XII.17.
Таблица XII.17
Техническая характеристика сепаратора
Показатели Единица измерения Емкость сепаратора в м3
0.7 1,5
Габаритные размеры:
высота ММ 3365 3920
наружный диаметр » 630 820
Вес сепаратора кг 670 1110
Нагрузочный вес т 1,6 2,8
Изготовляются сепараторы таганрогским заводом «Красный котельщик».
207
Расширитель периодической продувки паровых котлов
Расширитель периодической продувки паровых котлов предназна-
чен для снижения давления продувочной воды и отделения из нее пара.
В комплект поставки расширителя входят: расширитель с трубо-
проводами и запорной арматурой, предохранительный клапан, регу-
лятор перелива, водоуказательное стекло и манометр Техническая
характеристика расширителя приведена в табл. XII. 18.
Таблица XII. 18
Техническая характеристика расширителя
Показатели Единица измерения Емкость расширшеля в м'л
5 , 5 t , 5 12
Рабочее давление ати 8 1,5 1,5
Габаритные размеры:
высота мм 4168 3517 4190
наружный диаметр 1520 2020 2020
Вес (без арматуры) кг 1980 2800 3990
Изготовляются расширители таганрогским заводом «Красный
котельщик».
Охладитель проб пара и воды
Охладитель предназначен для охлаждения проб пара и воды, от-
бираемых из котла для производства химических анализов. Техниче-
ская характеристика охладителя приведена в табл. XII.19.
Таблица XII. 19
Техническая характеристика охладителя
Показатели Единица измерения Величина показателя
Поверхность теплообмена М* 0,45
Рабочее давление в корпусе ати 9
Диаметр корпуса • Габаритные размеры: мм 273
высота » 745
ширина » 460
Вес холодильника кг 71 ।
Изготовляются охладители Саратовским заводом тяжелого машино-
строения.
208
Глава XIII
ОЧИСТКА ВНУТРЕННИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ КОТЛОВ,
ТЕПЛООБМЕННИКОВ И ТРУБОПРОВОДОВ
1. ОЧИСТКА ВНУТРЕННИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ КОТЛОВ И ТЕПЛООБМЕННИКОВ
д
/-Для очистки от накипи внутренних поверхностей
котлов и теплообменников применяют механические, химические и
комбинированные химико-механические способы очистки.
Механическую очистку производят с помощью шарошек, металли-
ческих щеток, ершей и зубил. Эти способы весьма трудоемки. Для
них необходимо открывать люки котлов и разбирать теплообменники.
Удобнее и дешевле химические способы очистки, успешнр применяе-
мые в настоящее время. При химической очистке внутренних поверх-
ностей нагрева кислотами, щелочами и другими растворителями до-
стигается частичное растворение накипи, ржавчины и окалины.
Котлы, находящиеся в эксплуатации, должны подвергаться химиче-
ской очистке при достижении удельных отложений накипи 15—25 г
на 1 л!2 внутренней поверхности нагрева экранных труб.
Средние значения перерасхода топлива в зависимости от толщины
слоя накипи приведены в табл. XIII.1.
Таблица XIII.1
Зависимость перерасхода топлива от толщины слоя накипи [10]
Толщина слоя накипи в мм i 2 3 4 5 6 7
Средние значения перерасхода топлива в % 2,8 4,2 5,5 6,7 7,8 8,5 9,3
Щелочение котла для очистки поверхности металла от грязи и жир-
ных отложений должно производиться 2%-ным раствором NaOH и
Na3PO4 при температуре 90—98° С в продолжение 12 —24 ч (в зави-
симости от степени загрязнения котла).
Ржавчину и окалину удаляют, промывая вновь смонтированные
котлы и теплообменники раствором минеральных кислот (соляной,
серной, фосфорной и др.). Кислотные промывки котлов рекомендуется
осуществлять с применением активаторов при более высоких темпе-
ратурах и скоростях циркуляции промывочных растворов (не менее
0,3—0,5 м!сек}.
Для удаления сложных силикатных отложений применяют смесь
соляной и плавиковой кислот (концентрация в растворе 6% по. весу)
либо к промывочному раствору соляной кислоты добавляют 15—
20 г!л фтористого натрия или фтористого аммония, которые в соляной
кислой среде образуют плавиковую кислоту.
8 Зак. 2152 209
Концентрация раствора соляной кислоты для паровых котлов
должна быть от 2 до 6% в зависимости от состава накипи; для тепло-
обменных аппаратов — от 2 до 3%. Скорость циркуляции раствора не
менее 0,15—0,2 м/сек. Продолжительность промывки аппаратов 2—
4 ч.
Для очистки котлов от накипи применяют ингибированную соля-
ную кислоту; концентрация ее раствора 27—29%.
Если ингибированной кислоты нет, можно применять техническую
соляную кислоту с обязательной добавкой в нее в качестве замедли-
теля коррозии уротропина или «Уникола» марок ПБ-5 и ПБ-6 в коли-
честве, указанном в табл. XIII.2.
Таблица XIII.2
Концентрация замедлителя коррозии в соляной кислоте
Концентрация соляной кислоты в % 2 3 4 5 6 7
Концентрация замедлителя в г/л 1,5 1,5 2 2 2,5 3
При кислотной промывке по циркуляционной схеме'раствор кис-
лоты должен подаваться в нижнюю часть агрегата и отводиться из его
верхней части.
Общее количество накипи в котле определяют по формуле
О = кг (XIII.1)
юоо v '
где д — средняя толщина слоя накипи в мм\
Нк — общая внутренняя поверхность котла, покрытая накипью,
в м?\
V — плотность массы накипи в кг/м3 (принимается равной
2000 кг/м3).
Расход 100%-ной соляной кислоты подсчитывают по формуле
Q Ga-0,73 (XIII.2)
100 v ’
где а — содержание в накипи карбонатов (в пересчете на карбонат
кальция) в %;
0,73 — весовая часть соляной кислоты на 1 часть карбоната каль-
ция (по весу).
Концентрацию кислоты для полного растворения накипи при
однократном заполнении котла кислотным раствором определяют по
формуле
cp=iV/D' <xiil3)
где V — водяной объем котла в м3.
210
Общий расход технической кислоты для удаления накипи находят
по формуле
п Ср У
к Ст
(XIII.4)
где Ср — концентрация кислоты в растворе в %;
Ст — концентрация кислоты в техническом продукте в %.
Карбонатная накипь хорошо растворяется в соляной кислоте при
концентрации ее 3—5% и температуре раствора 25—45° С. При нали-
чии смешанного вида накипи концентрацию раствора кислоты повы-
шают до 6%, а температуру раствора —до 45—70° С.
При отсутствии опытных данных концентрацию промывочного
раствора ингибированной соляной кислоты принимают в зависимости
от толщины слоя накипи по табл. XIII.3.
2. ПРОМЫВКА ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Тепловые сети целесообразно промывать при помощи сжатого воз-
духа (гидропневматический способ).
Рис. XIII. 1. Схема гидропневматической промывки водяных тепловых сетей
/ — задвижки; 2 — манометр; 3 — вентиль на воздухопроводе; 4 — резиновый шланг; 5 —об-
ратный клапан; 6 — вентиль на воздухопроводе; 7 —термометр; 8 — компрессор; 9 — задвиж-
ки; 10— водопровод
Схема гидропневматической промывки водяных тепловых сетей
приведена на рис. XIII.1. Расходы воды при гидравлической промывке
указаны в табл. XIII.4.
211
Таблица ХШ.4
Расход воды для гидропневматической промывки тепловых сетей
(опытные данные теплосети «Ленэнерго»)
Условный проход промываемых труб Dy в мм 50 70 80 100 125 150 200 250 300
Расход воды в т/ч .... 8 14 20 30 50 65 120 1 | 160 260
При промывке сетей гидропневматическим способом скорость водо-
воздушной смеси в конце промываемого трубопровода рекомендуют
принимать от 1,5 до 3 м/сек.
Давление воды в водопроводе должно быть не менее 2 ати.
Давлениё воздуха в компрессоре должно превышать давление воды
не менее чем на 1 ати.
Количество воздуха для промывки может быть определено по фор-
муле
V = GBfl—) мР/сек, (XIII.5)
где GB — расход промывочной воды в м3/сек\
VK — скорость водовоздушной смеси в конце промываемого участ-
ка, принимаемая от 1,5 до 3 м/сек\
Уср — средняя условная скорость движения воды, принимаемая
около 1 м/сек.
Для подачи воздуха применяются передвижные компрессоры типа
ВКС-1, АК-6, ДК-9 производительностью 5—6 м3/сек с давлением
сжатого воздуха 6 ати.
Для подачи воды и воздуха в промываемый трубопровод врезаются
два патрубка — один с обратным клапаном и вентилем для подвода
воздуха от компрессора, другой — с задвижкой для подачи воды из
водопровода.
Промывочная вода и воздух удаляются из трубопровода через
спускные патрубки, устанавливаемые в конце промываемого участка.
Диаметры спускных патрубков приведены в табл. XIII.5.
Таблица XIII.5
Диаметры спускных патрубков при гидропневматической
промывке трубояроводов
Условный проход промываемых труб Dy в мм До 2 00 250—400 500—800 900 и более
Условный проход спускного пат- рубка диаметром в мм 50 150 200 300
Промывочную воду отводят в поверхностные водостоки или в при-
ямок камеры, откуда ее перекачивают насосами.
212
Если трубопроводы промывают только водой (без сжатого воз-
духа), то сначала сети заполняют водой под давлением 3—4 ати,
а затем воду спускают через открытые дренажи в конце промывае-
мого участка. После этого для дальнейшей промывки используют
сетевые насосы, обеспечивая циркуляцию ’ воды через грязевики,
устанавливаемые в конце участка (по ходу воды) в узлах секцио-
нирующих задвижек. Падающий и обратный трубопроводы в этих
узлах соединяются перемычками, на которых устанавливают по две
запорные задвижки с контрольными спускными вентилями между
ними. Диаметр перемычки рекомендуется принимать не менее 0,3
диаметра основного трубопровода. После промывки из грязевиков
удаляются сетки.
Глава XIV
ПОДОГРЕВАТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ
Подогревательные * установки предназначаются для
подогрева сетевой воды и воды в системах горячего водоснабжения,
а также для охлаждения конденсата.
Установки для подогрева сетевой воды в котельных с паровыми
котлами проектируются, как правило, общими для всех котлов.
В отопительных котельных с паровыми котлами допускается, по
согласованию с заводом-изготовителем котлов, подогрев сетевой воды
в теплообменниках, встроенных в барабаны котлов, а также надстроен-
ных над ними, включенных в циркуляционный контур котла. В этих
котельных водяной экономайзер используется для подогрева сетевой
воды или воды для горячего водоснабжения.
Количество устанавливаемых теплообменников для подогрева
сетевой воды определяется расчетом, но их должно быть не менее двух.
Поверхности нагрева теплообменников принимаются с запасом в 10%.
Резервные теплообменники не устанавливаются.
Теплопроизводительность теплообменников для подогрева воды,
включая охладители конденсата, принимается равной сумме макси-
мальных часовых расходов тепла на отопление и вентиляцию и рас-
четного расхода тепла на горячее водоснабжение.
В зависимости от системы теплоснабжения расчетный расход тепла
на горячее водоснабжение принимается поданным гл. СНиП П-Г. 10-62.
В зависимости от первичного (греющего) теплоносителя подогрева-
тели подразделяются на два типа: пароводяные и водоводяные. В по-
догревателях первого типа греющей средой служит пар, в подогрева-
телях второго типа — горячая вода.
Поверхность нагрева подогревателя определяют по формуле
Л = -^л2, (XIV. 1)
КМ
где Q — теплопроизводительность подогревателя в ккал!ч\
№ — средняя логарифмическая разность температур между грею-
щей и нагреваемой средой в °C;
К — коэффициент теплопередачи в ккал!м2-ч-град.
213
£ 1. ПАРОВОДЯНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
Техническая характеристика пароводяных подогревателей приведена в табл. XIV.1 — XIV.5
Т аб л и ц а XIV. 1
Характеристика вертикальных пароводяных подогревателей сетевой воды типа ПСВ по нормам (НО — 876-64)
Типоразмеры Поверхность нагрева в мг Трубки Число ходов (по воде) Площадь про- ходного сечения (по воде) в jw2 Наибольший расход воды в т/ч Расчетное давление в ати Габариты подогре- вателей в мм Вес в кг
количе- ство в шт. С5 * tt и в трубках (вода) в корпусе (пар) наружный диаметр корпуса высота подогре- вателя с водой 5
общая трубок
ПСВ-45-7-15 45 228 3410 4 0,01697 90 15 7 720 4500 3628 3765 980
ПСВ-63-7-15 • . . 63 320 3410 4 0,0503 120 15 7 820 4860 3653 4800 1283
ПСВ-90-7-15 90 456 3410 4 0,07306 175 15 7 1020 5160 3835 7471 1943
ПСВ-125-7-15 125 640 3410 4 0,07306 250 15 7 1020 5160 3835 7653 2166
ПСВ-200-7-15 200 1020 3410 4 0,1012 400 15 7 1232 5400 3898 13066 3515
ПСВ-315-14-23 315 1212 5445 2 0,0962 изо 23 14 1544 7150 4123 22722 7873
ПСВ-315-3-23 315 1212 5445 2 0,962 725 23 3 1544 7150 4123 22612 7927
ПСВ-500-3-23 500 1930 4545 2 0,1256 1150 23 3 1644 5975 5165 27052 9978
ПСВ-500-14-23 500 1930 4545 2 0,1256 1800 23 14 1644 5975 5165 26729 9851
Примечания: 1. Поверхность нагрева состоит из латунных трубок (марки Л-68) наружным диаметром
19 мм с толщиной стенки 1 мм.
2. Подогреватели изготовляются Саратовским заводом тяжелого машиностроения
3. Подогреватели испытываются гидравлическим давлением:
Подогреватели Трубная система в ати Корпус в ати
ПСВ-45, ПСВ-63, ПСВ-90, ПСВ-125, ПСВ-200 19 10
ПСВ-315-3-23, ПСВ-500-3-23 , 29 5
ПСВ-315-14-23, ПСВ-500-14-23 29 17,5
4. Температура воды в подогревателях на входе 70°С и на выходе 150°С, кроме подогревателей ПСВ-315-
3-23 и ПСВ-500-3-23, где температура воды на выходе 120°С.
.Горизонтальные короткие пароводяные подогреватели (МВН 1436—58)
Техническая характеристика подогревателей (рис. XIV.1) при-
ведена в табл. XIV.2.
Рис. XIV. 1. Подогреватели пароводяные короткие
(МВН 1436-58)
а— двухходовые; б —четырехходовые; / — вентиль для
выпуска воздуха; 2—патрубок для выхода нагретой воды;
3—патрубок для входа пара; 4—патрубок для выхода кон-
денсата; 5—отверстия диаметром 28 мм для присоединения
к указателю уровня; 6 —патрубок для входа воды
Таблица XIV.2
Техническая характеристика горизонтальных пароводяных
(коротких) подогревателей (МВН 1436 — 58) [22J
Показатели Единица измерения Подогреватели
двухходовые четырехходовые
1436- 01 1436- 02 1 436- 03 1436- 04 1436- 05 1436- 06
Поверхность нагрева .... Наружный диаметр корпуса М2 4,54 7,18 8,09 9,39 19,9 30,6
(Он) Условный проход патрубков для входа и выхода воды ММ 273 325 377 426 529 630
(dj » 76 89 76 76 108 133
Го же, пара (d2) » 89 108 108 133 159 219
Го же, конденсата (d3) . . . » 76 76 76 89 108 159
215
Продолжение табл. XIV.2
Показа гели Единица измерения Подогреватели
двухходовые чс т ы р е х хо до в ы е
1 436 — 01 1 436 — 02 1 436- 03 14 36- 04 14 36 — 05 14 36 — 06
Длина; трубок ММ 2040 2040 2040 2040 2040 - 2040
корпуса (L) » 2515 2562 2566 2568 2625 2705
Площадь сечения: междутрубного простран- ства М2 0,042 0,06 0,083 0,113 0,169 0,223
всех трубок » 0,01 0,015 0,017 0,02 0,041 0,066
трубок одного хода . . . » 0,005 0,0075 0,0042 0,005 0,0102 0,0165
Общее количество трубок . . шт. 48 76 86 100 214 330
Максимальное количество трубок в вертикальном ряду » 4 6 6 6 10 10
Наибольший расход воды . . т/ч 35 55 30 35 70 120
Вес без воды кг 299 380 523 571 920 1344
Примечания: 1. Трубки латунные диаметром 16/14 мм.
2. Условное давление: для парового пространства Ру — 10 ати, для
водяного пространства Ру — 16 ати.
Горизонтальные длинные пароводяные подогреватели (МВН 1437—58)
Техническая характеристика подогревателей (рис. XIV.2) при-
ведена в табл. XIV.3.
Рис. XIV.2. Подогреватели
пароводяные длинные (МВН
1437-58)
а —двухходовые, б — четырех
ходовые; / — вентиль для вы-
пуска воздуха, 2—патрубок для
выхода нагретой воды; 3—пат-
рубок для входа пара, 4~пат
рубок для выхода конденсата,
5—отверстия диаметром 28 мм
для присоединения к указате-
лю уровня; 6 — патрубок для
входа воды
216
Таблица XIV.3
Техническая характеристика горизонтальных пароводяных
(длинных) подогревателей (рис. XVI.2) МВН 1437 — 58 [22]
Показатели Единица измерерия Подогреватели
двухходовые четырехходовые
1437 — 01 1437 — 02 1437 — 03 1 437 — 04 1 437 — 05 1 437 — 06
Поверхность нагрева .... Л(2 9,15 14,5 16,35 19 40,5 62,3
Наружный диаметр корпуса (Da) ММ 273 325 378 426 529 630
Условный проход патрубков для: входа и выхода воды (dx) » 76 89 76 76 108 133
пара (d2) 89 108 108 133 159 219
выход конденсата (d3) . . » 76 76 76 89 108 159
Длина: трубок )> 4080 4080 4080 4080 4080 4080
корпуса (L) 9 4555 4602 4606 4608 4666 4745
Площадь сечения: межтрубного пространства м2 0,042 0,06 0,083 0,113 0,169 0,223
всех трубок » 0,01 0,015 0,017 0,02 0,041 0,066
трубок одного хода . . . 0,005 0,0075 0,0042 0,005 0,0102 0,0165
Общее количество трубок . . шт. 48 76 86 100 214 330
Максимальное количество тру- бок в вертикальном ряду » 4 6 6 6 10 10
Наибольший расход воды . . т/ч 35 55 30 35 70 120
Вес без воды к,г 447 573 781 803 1285 1839
Примечания: 1. Трубки латунные диаметром 16/44 мм.
2. Условное давление: для парового пространства — 10 ати, водяного
пространства — 16 ати.
8В Зак. 2152
217
Горизонтальные пароводяные подогреватели (МВН 2494—58)
Техническая характеристика подогревателей (рис. XIV.3) пр»
ведена в табл. XIV.4.
Рис. XIV.3. Горизонтальные пароводяные подогреватели (МВН 2494—58)
а —короткие; б —длинные; / — вентиль для выпуска воздуха; 2 — патрубок для выхода
нагретой воды; 5 —патрубок для входа пара; 4 — патрубок для выхода конденсата;
5 —патрубок для входа воды
Таблица XIV .4
Характеристики горизонтальных пароводяных подогревателей (рис. XIV.3)
(МВН 2494—58) [13]
Подогреватели Поверхность нагрева в м2 Габарит- ные раз меры в мм Трубки Число ходов
L количе- ство в шт. я Я ж s 2 ч Д)
Двухходоше
МВН 2494-01 0,625 159 1772 10 1350 2 0,00 082 2 7,5 94,4 57 57 57
МВН 2494-02 0,95 159 2462 10 2040 2 0,00 082 2 7,5 116 57 57 57
МВН 2494-03 1,62 219 1812 26 1350 2 0,00 214 4 20 148 76 57 89
МВН 2494-04 2,47 219 2502 26 2040 2 0,00 214 4 20 176 76 57 89
Четыреххо-
довые
МВН 2494 05 1,37 219 1772 22 1350 4 0,000905 4 8 148 ‘ 76 57 57
МВН 2494-06 2,09 219 2462 22 2040 4 0,000905 4 & 172 76 57 57
МВН 2494-07 2,24 273 1790 36 1350 4 0,00 148 5 13 201 89 76 57
МВН 2494-08 3,41 273 2480 36 2040 4 0,00 148 6 13 243 89 76 57
МВН 2494-09 4,93 325 2530 52 2040 4 0,00 214 6 20 338 108 76 89
Примечания. 1. Трубки латунные диаметром 16/14,5 мм.
2. Подогреватели рассчитаны на работу с паром и водой давлением
6 ати.
3. Подогреватели изготовляются двух типов: короткие (с длиной тру-
бок 1350 мм) и длинные (с длиной трубок 2040 мм).
218
Горизонтальные пароводяные подогреватели ТКЗ (ПН 551—63)
Техническая характеристика пароводяных подогревателей типа
ТКЗ (рис. XIV.4) приведена в табл. XIV.5.
Рис. XIV.4. Горизонтальный пароводяной подогреватель ТКЗ (ПН 551-63)
/—патрубок для входа пара; 2—манометр; 3 — корпус; 4 — трубки; 5 —патрубок для вы-
хода воды; 5 —патрубок для входа воды; 7 — водоуказательный прибор; 8 — допустимый
уровень конденсата; 9 — присоединение регуляюра перелива; /0 —патрубок для выхода
конденсата; // — отсос неконденсирующихся газов
Таблица XIV.5
Характеристики горизонтальных пароводяных подогревателей
ТКЗ (ПН-551-63)
Показатели Единица измерения Производительность подогревателя в т/ч
25 I 50 100 200 300
Поверхность нагрева Трубки: At2 3,97 8,2 14,5 30,3 66
количество * . • . . шт, 84 84 312 312 388
длина » . Число ходов: ММ 400 2000 1000 2000 2400
для воды — 4 2 4 2 2
» пара Условный проход присоединитель- ных трубопроводов для (Dy): 2 2 2 2 2
входа воды мм 80 80 150 200 200
» пара » 100 150 150 200 250
выхода воды » 80 80 150 200 200
» конденсата » 50 50 50 100 100
Расход пара т/ч 1,685 3,36 6,72 13,4 26,8
» нагреваемой воды Габаритные размеры подогревателя: » 25 50 100 200 400
Dn мм 273 273 478 478 630
L ............... » 1355 2354 1655 2695 3150
Lr » 994 1994 994 1994 2394
Н » 760 797 900 940 1170
h » 110 ПО 185 185 265
Вес кг 260 360 580 890 1480
Примечания: 1. Трубки латунные диаметром 16/14 мм
2. Подогреватели могут быть использованы для работы при давлении
пара и воды 7 ати. Температура греющего пара не более 180°С. Изготов-
ляются подогреватели Таганрогским котельным заводом, кроме подогревате-
ля производительностью 25 т/ч.
8В*
219
IS 2. ВОДОВОДЯНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
Техническая характеристика водоводяных по-
догревателей (рис. XIV.5) тепловых сетей для
горячего водоснабжения и отопления приведена
для подогревателей без линз (МВН 2052—62)
в табл. XIV.6 и для подогревателей с линзами
(МВН 2050—62) в табл. XIV.7.
Рис. XIV.5. Подогреватели водоводяные (по МВН 2050— 62 с линзами, по МВН 2052—62 без линз)
а—односекционный; б—многосекционный; 1 и 2—вход боды; 3 и 4—выход воды; 5—опора; 6 —линзовый компенсатор; 7 —фланец (воз-
можна замена сваркой); 8— спускной кран
Таблица XIV.6
Характеристики водоводяных подогревателей без линз для горячего водоснабжения
(рис. XIV.5) (МВН 2052—62) (13 и 22]
Подогреватели Поверхность на- грева в м2 Трубки Площадь проход- ного сечения в м2 Эквивалентный диаметр сечения между трубками в м Наибольший расход воды в т/ч через Габаритные размеры в мм Диаметр патрубков в мм di/d? | Вес в кг |
количество в шт. длина в мм по трубкам между труб- ками трубки корпус ^н н L Lt L,
МВН-2052-21 МВН-2052-22 0,38 0,77 4 4 2046 4086 0,00066 0,00116 0,015 5,9/3,5 10/6 57 200 2040 4080 2322 4362 2346 4386 2369 4409 45/45 31 43
MBH-2G52-23 МВН-2052-24 0,67 1,35 7 7 2046 4086 0,00116 0,00181 0,0131 10/6 16/9,7 70 240 2040 4080 2322 4362 2373 4413 2424 4465 57/57 39 54
МВН-2052-25 МВН-2052-26 1,15 2,32 12 12 2046 4086 0,00198 0,00287 0,0134 18/11 26/15,5 89 260 2040 4080 2322 4362 2392 4432 2463 4503 70/70 53 76
МВН-2052-27 МВН-2052-28 1,8 3,66 19 19 2046 4086 0,00314 0,0050 0,0155 28/17 45/27 114 300 2040 4080 2322 4362 2425 4465 2528 4568 89/89 74 108
МВН-2052-29 МВН-2052-30 3,53 7,14 37 37 2046 4086 0,00612 0,0122 0,0212 55/33 110/66 168 400 2040 4080 2322 4362 2502 4542 2682 4722 114/14 129 193
МВН-2052-31 МВН-2052-32 6,58 13,3 69 69 2046 4086 0,0114 0,0198 0,0193 102/62 178/107 219 500 2040 4080 2402 4442 2640 4680 2877 4917 168/168 198 306
МВН-2052-33 MBIT-2052-34 10,4 21 109 109 2046 4086 0,0180 0,0308 0,0201 162/97 280/166 273 600 2040 4080 2422 4462 2728 4768 3035 5075 219/219 289 453
МВН-2052-35 МВН-2052-36 14,3 29,1 151 151 2046 4086 0,0250 0,0446 0,0208 225/135 400/240 325 700 2040 4080 2492 4532 2840 4880 3187 5227 219/273 388 612
Примечания: 1. Трубки латунные диаметром 16 х 0,75 мм.
2. Подогреваемую воду рекомендуется пропускать по теплообменным трубкам»
3. Давление воды в междутрубном пространстве и теплообменных трубках не более 10 ати.
4. Расход воды в числителе дан при скорости ее 2,5 м/сек (при установке подогревателей в местных системах),
а в знаменателе—1,5 сек. Указанный вес дан для одной секции без воды.
5. Подогреватели временно изготовляются на монтажных площадках.
ьо to Характеристики водоводяных подогревателей тепловых сетей для отопления с линзами Таблица XIV.7 (см. рис. XIV.5) (МВН 2050-62) [22, 13]
Показатели Единица измере- ния Тип (марка подогревателя)
2050-29 | 2050-30 | 2050-31 | 2050-32 2050-33 | 2050-34 | 2050-35 2050-36
Поверхность нагрева JW2 3,38 6,84 6,3 12,75 9,93 20,13 13,73 27,86
Количество трубок в одной секции ШТ. 37 37 69 • 69 109 109 151 151
Длина трубок Площади проходных сечений: мм 2046 4086 2046 4036 2046 4086 2046 4086
по трубкам м2 0,00507 0,00507 0,00935 0,00935 0,0147 0,0147 0,0204 0,0204
между трубками Эквивалентный диаметр сечения 0,0122 0,0122 0.0198 0,0198 0,0308 0,0308 0,0446 0,0446
между трубками Наибольший расход воды через: м 0,0212 0,0212 0,0193 0,0193 0,0201 0,0201 0,0208 0,0208
трубки т/ч 46/27 46/27 84/50 84/50 132/80 132/80 184/110 184/110
корпус Габаритные размеры подогревателя: 110/66 110/66 178/107 178/107 276/166 276/166 400/240 400/240
наружный диаметр (Пн) мм 168 168 219 219 273 273 315 325
расстояние между секциями (//) . » 400 400 500 500 600 600 700 700
длина секции трубок (L) .... 2040 4080 2040 4080 2040 4080 2040 4080
длина корпуса с одной секцией (Лх) длина подогревателя с двумя 2322 4362 2402 4442 2422 4462 2492 4532
секциями (Л2) Длина подогревателя с тремя 2502 4542 2640 4680 2729 4769 2840 4880
секциями (L3) Размеры патрубков: входных в трубное пространство 2682 4722 2877 4917 3035 5075 3187 5227
и выходных из него (dt) входных в междутрубное прост- 114 114 168 168 219 219 219 219
ранство и выходных из него (d2) Вес: » 133 133 168 168 219 219 273 253
одной секции без воды кг 147 225 228 363 333 613 448 733
двух секций • » 271 425 427 702 635 974 865 1432
Примечания: 1. Для систем отопления подогреватели изготовляют < ними трубками диаметром 16x1,4 мм. 2 линзовыми компенсаторами нг i корпусе 1 я со сталь-
2. Подогреватели предназначены для химически очищенной и деаэрированной воды с подачей греющей воды в междутрубное
пространство.
3. Допускаемое давление воды в междутрубном пространстве 7 ати, в теплообменных трубках 10 ати.
4. В числителе расход воды при скорости 2,5 м!сек (при установке подогревателей в местных системах), а в знаменателе—1,5 м(сек..
Водоводяные подогреватели ТКЗ (ПН 552-63)
Техническая характеристика водоводяных
(рис. XIV.6) приведена в табл. X1V.8.
подогревателей
Рис. XIV.6. Подогреватели водоводяные ТКЗ (ПН 552—63)
/ — корпус; 2 —трубная система; 3 — вход нагреваемой воды; 4 — выход греющей воды;
5 — манометр; 6 — вход греющей воды; 7 — выход нагреваемой воды
Таблица XIV 8
Характеристики водоводяных подогревателей ТКЗ (ПН 552-63)
Показатели Единица измере- ния Производительность подогревателей в т/ч,
5-10 20-40 80—240 4С0
Поверхность нагрева м* 1,65 4,82 21 30,4
Трубки-
количество шт. 20 84 312 312
длина мм 1700 1200 1400 2000
Число ходов воды — 4 4 4 4
223
Продолжение табл. XIV 8
Показатели Единица измере- ния Производительность подогревателей в гп/ч
5—10 20—40 80—240 400
Площадь проходного сечения одно- го хода;
по трубкам Л42 0,00075 0,00315 0,0117 0,0117
между трубками 0,003 0,0066 0,0259 0,0259
Гидравлическое сопротивление!
трубок вод.ст. 1,06 0,8 0,5 4,95
между трубками » 0,99 1,14 2,3 3,62
Количество воды;
греющей т/ч 2,5 10 50 80
нагреваемой » 10 40 240 400
Условный проход присоединитель- ных трубопроводов (£>у) для:
входа греющей воды «, . . . . мм 50 80 150 150
выхода » » 50 80 150 150
входа нагреваемой воды .... 50 80 200 250
выхода » > .... » 50 80 200 250
Габаритные размеры подогревателя:
оа » 159 273 478 478
L » 2020 1555 2055 2655
Li » 1694 1194 1394 1994
н » 635 695 810 810
Вес кг 160 270 670 900
Примечания: 1. Трубки латунные диаметром 16/14 мм.
2. Допускаемое давление в трубках и корпусе 7 ати.
3. Температура греющей воды не более 160 °C.
4. Теплообменники производительностью 80—240 и 400 т/ч изготов-
ляет Таганрогский котельный завод.
224
Охладители конденсата ОГ (горизонтальные) и ОВ (вертикальные)
Техническая характеристика охладителей конденсата приведена в табл. XIV.9
Характеристика охладителей конденсата
Таблица XIV.9
Типоразмеры Поверхность нагрева охладителя в Трубки Число корпусов Число ходов воды по трубкам в одном кор- пусе Площадь проходного сечения в трубках в м2 Число ходов воды между трубками в каж- дом корпусе Площадь проходного сечения между трубками в м2 Наибольшие расходы воды в т/ч Вес в кг
количество в од- ном корпусе р шт. * ЗЕ аз СО а 'Е1 (диаметр в мм материал в трубках в корпусе
ОГ-6 6 56 1586 22x2 Ст. 10 1 1 0,01425 2 0,03682** 430
ОГ-12-1Л 12 56 1578 22x2 Ст. 20 2 2 0,1425** 2 0,03682** — — 721
ОГ-24 24 56 1578 22X2 Ст. 20 2 2 0,1425** 2 0,03682** — — 1392
ОГ-32 32 136 3556 22x2 Ст. 10 1 8 0,03461*** 1 0,098319 — — 1306
ОГ-35 35 82 1646 22x2 Ст. 10 4 2 0,020866** *2 0,054124** — — 2036
ОГ 130 130 152 3186 22x2 Ст. 10 4 1 0,038679 2 0,088244** — — 5634
ов-з ОВ-5 ОВ-33 ОВ-40 ОВ-44 ОВ-140 3,1 с /64 64 70 1100 1696 16x1 16x1 Л-68 Л-68 1 1 4 2 0,00985*** 0,00985** 4 4 0,042**** 0,042**** 10,55 33,228 1,114 2,119 259
Э оо 502535* 22x2 Ст. 10 1 4 0,0178** 4 0,2783**** 52 25 2199
Оо /и Q9 601978* 22x2 Ст. 20 1 2 0,0234 4 0,30843**** 160 68,6 2390
44 140 671682* 22x2 Ст. 10 1 4 0,0234** 4 0,25746**** 72 32,3 1376
834 2934 19х Х0,75 Л-68 1 2 0,20059** 2 0,356229* 600 500 3846
* Общая длина трубок.
** На 2 хода.
*** На 8 ходов.
**** На 4 хода.
Изготовляются охладители Саратовским заводом тяжелого машиностроения.
3, ЕМКОСТНЫЕ ЭЛЕКТРОНАГРЕВАТЕЛИ БЫТОВОГО И КОММУНАЛЬНОГО
НАЗНАЧЕНИЯ
Электроводонагреватели подразделяются на быстро действующие
(Б), аккумуляционные (У) и комбинированные (аккумуляционно-
быстродействующие) (К).
В аккумуляционных электронагревателях внутренние баки покры-
ваются тепловой изоляцией, что обеспечивает сохранение температуры
горячей воды в течение полутора суток. Эги электроводонагреватели
предназначаются для работы в часы минимальной нагрузки электро-
сети.
Акк у мул яционно-быстродействующие нагреватели снабжены до-
полнительными нагревательными элементами, обеспечивающими бы-
стрый нагрев или подогрев воды.
Быстродействующие водонагреватели емкостью от 6 до 25 л изго-
товляются для работы без давления. Электроводонагреватели емкостью
от 40 л и более выполняются низкого и высокого давления.
В качестве нагревательных элементов применяются трубчатые
электронагреватели, навитые на керамическое основание спирали,
а также плоские электроводонагревательные элементы — спирали,
запрессованные в периклаз в основание нагревателя. Плоские нагре-
вательные элементы применяются в электроводонагревателях емко-
стью до 25 л.
Электроводонагреватели емкостью до 160 л подвешиваются к сте-
не, а емкостью 160 л и более устанавливаются на полу.
Электроводонагреватели комплектуются приборами, автоматически
регулирующими температуру воды.
Характеристика электроводонагревателей приведена в табл. XIV.10.
Т а б л и ц а XIV. 10
Характеристика емкостных электроводонагревателей бытового и коммунального
назначения
Тип электроводонагревателя Основные параметры и размеры Максимальна! температура воды в °C
емкость в л мощность (ориентиро- вочная) в кет время нагрева воды до макси- мальной температуры в ч
БАС-6* 6 2 0,5 100
БАС-10* 10 3 0,5 100
БАС-16 16 4,5 0,5 100
БАС-25 25 7,5 0,5 100
УНС-40* 40 0,6 8 85
КВС-40 20 2,4 2 85
У НС-65 65 0,9 8 85
УНП-100* 100 1,25 8 85
квс-юо 100 5 2 85
УНЦ-160 160 2 8 85
КВС-160 160 7,5 2 85
226
Продолжение табл. XIV. 10
Тип электроводонагревагеля Основные параметры и размеры Максимальная темпера гура воды в °C
емкость в л мощность (ориен гиро- вочная) в кет Время нагрева воды до макси- мальной температуры в ч
УВП-250* 250 3,2 о 85
КВП-250 250 12 о о 85
УВП-400 400 5 Z о 85
КВП-400 400 18 о о 85
УВП-650 650 8 Z о 85
УВП 1000 1000 12 о 2 85
* Базовые конструкции.
Примечание. Водонагреватели мощностью до 5 кет включаются
в сеть однофазного переменного тока напряжением 220 в, нагреватели мощ-
ностью более 5 кет в сеть трехфазного переменного тока напряжением 220
и 380 в.
Глава XV
ОСНОВНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ОБОРУДОВАНИЕ
ДЛЯ УСТРОЙСТВА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
1- ТРУБЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ДЛЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Таблица XV.1
Электросварные трубы на условное давление 16 ати
Условный проход Dy в мм Трубы для прокладки в каналах Трубы для соединения с пло- скими приварными фланцами
наружный диаметр DH в мм толщина стенки S в мм вес 1 пог. м в кг наружный диаметр DH в мм толщина стенки S в мм вес 1 пог. м в кг
ГОСТ 10704—63 ГОС :Т 8734—и >8
15 18 2 0,789 ' — — —
20 25 2 из — — —
25 32 2 1,48 — — —
32 38 2 1,78 — — —
40 45 2,5 2,62 — — —
50 57 3 4 57 3,5 4,62
70 76 3 5,4 76 4 7,12
80 89 3 6,36 89 4 8,38
100 108 3 7,77 108 4 10,26
125 133 3,5 11,18 133 4 12,73
150 159 4,5 17,15 159 4,5 17,15
175 194 5 23,31 194 6 27,82
200 219 7 36,6 219 7 36,6
250 273 7 45,92 237 8 52,28
300 325 8 62,54 325 8 62,54
350 377 9 81,68 377 9 81,68
227
Таблица XV.2
Бесшовные горячекатаные трубы на условное давление 25 ати
(ГОСТ 8732—58)
Условный проход Dy в мм Грубы для прокладки в каналах Грубы для соединения с плоскими приварными фланцами
наружный диаметр в мм толщина стенки S в мм вес 1 пог. м в кг наружный диаметр Л>н в мм толщина стенки S в мм вес 1 пог. м в кг
50 57 3,5 4,62 57 3,5 4,62
70 76 3,5 6,26 76 4 7,1
80 89 3,5 7,38 89 4 8,38
100 108 4 10,26 108 4 10,26
125 133 4 12,73 133 4 12,73
150 159 4,5 17,15 159 4,5 17,15
175 194 5 23,31 194 6 27,82
200 219 7 36,6 219 7 36,6
250 273 7 45,92 273 8 52,28
300 325 9 70,14 325 9 70,14
350 377 9 81,68 377 9 81,68
Таблица XV.3
Бесшовные холоднотянутые и холоднокатаные трубы
на условное давление 25 ати (ГОСТ 8734—58)
Условный проход Dy в мм Трубы для прокладки в каналах Трубы для присоединения с плоскими приварными фланцами
наружный диаметр DH в мм толщина стенки S в мм вес 1 пог, м в кг наружный диаметр в мм толщина стенки S в мм вес 1 пог. м в кг
15 18 1,6 0,647 18 3 1,11
20 25 1.6 0,925 25 3 1,63
25 32 2 1,48 32 3,5 2,46
32 38 2 1,78 38 4 3,35
40 45 2,5 2,62 45 4 4,04
Таблица XV.4
Водогазопроводные трубы (обыкновенные) на условное давление 10 ати
(ГОСТ 3262—62)
Условный проход Dy Трубы для прокладки в каналах
в мм в дюймах наружный диаметр DH в мм толщина стенки S в мм вес 1 пог. м в кг
15 % 21,3 2,8 1,28
20 % 26,8 2,8 1,66
228
Продолжение табл. XV.4
УСЛОВНЫЙ проход Грубы для прокладки в каналах
в мм в дюймах наружный диаметр £>н в мм толщина стенки S в мм вес 1 пог. м в кг
25 1 33,5 3,2 2,39
32 Н4 42,3 3,2 3,09
40 1 !г 48 3,5 3,84
50 2 60 3,5 4,88
70 2/2 75,5 4 7,05
80 3 88,5 4 8,34
90 3/2 101,3 4 9,6
100 4 114 4,5 12,15
125 5 140 4,5 15,04
150 6 165 4,5 17,81
Примечание. Температура среды не выше 150°С.
2. ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА ДЛЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Для тепловых сетей применяют стальную и чугунную арматуру
с фланцевыми и муфтовыми присоединительными концами.
Применение арматуры с муфтовыми присоединительными концами
допускается для трубопроводов с условным давлением Ру<Д6 ати
и /<225° С, в основном на воздушниках и дренажах.
Применение арматуры в зависимости от материала корпуса ука-
зано в табл. XV.5.
Таблица XV.5
Применение арматуры в зависимости от материала корпуса
Материал корпуса арматуры Водяные тепловые сети и конденсатопроводы Паропроводы
Сталь—С Рраб>9 ати t > 300°С независимо от давления и диаметра
Dy>250 мм независимо от давления Рраб > 9 ати и /0у< 200лъи независимо от температуры
Ковкий чугун — кч Рраб <9 Dy <200 мм и при Рраб < 9 ати и t < 300°С
Dy < 250 мм независимо от давления
229
Продолжение табл. XV.5
Материал корпуса арматуры Водяные тепловые coin и конденсатопроводы Паропроводы
Серый чугун—Ч £раб<9 ат11 и Dy<200 мм Не применяется
Примечания: 1. При надземной прокладке не допускается приме-
нять арматуру из ковкого чугуна, если расчетная для отопления темпе-
ратура наружного воздуха ниже—30Q С, и из серого чугуна, если темпера-
тура ниже —10°С.
2. Стальную арматуру применяют также вместо чугунной, если по
местным условиям применение чугунной арматуры не допускается (при
надземной прокладке и температуре наружного воздуха ниже допускаемой
для чугуна, при наличии боковых усилий и др.).
3. Арматуру из серого чугуна допускается применять на дренажных
трубопроводах, отводящих воду из камер и каналов тепловых сетей.
Основные параметры вентилей и задвижек, применяемых для водя-
ных тепловых сетей, приведены в табл. XV.6 и XV.7.
Таблица XV.6
Основные параметры вентилей, применяемых для водяных тепловых сетей
* Муфтовые
„ в вентили из ковкого чугуна 15 кч18бр в соответствии с гл.
СНиП 1-62 допускается применять только для воздушников и дренажей
на трубопроводах при условном давлении не выше 16 ати и температуре до
225 С.
** Фланцевые вентили из серого чугуна 15ч14 бр в соответствии с главой
СНиП 1-1.7-62 допускается применять на трубопроводах водяных тепловых
сетей и конденсатопроводах диаметром Dy<200 мм при давлении теплоносителя
Рраб (9 ати), а также на дренажных трубопроводах, отводящих воду из камер
и каналов тепловых сетей.
230
Таблица XV.7
Основные параметры задвижек, применяемых для водяных тепловых сетей
Условное давление в ати Теплоно- ситель Темпера- тура теп- лоносите- ля в °C, не более Условное обозначение Условный проход [)у в мм
100 150 200 250/ 200 300 400/ 300 500/ 400
25 Вода 225 300 225 300 30сб4бр 30с64нж 30с5б4бр 30с564нж 30с572нж 1 1 1 111++I — —
+1 -Н +1 +1
+1 +1 М +1
— — — —
+ 1 + +
3. САЛЬНИКОВЫЕ КОМПЕНСАТОРЫ
Для тепловых сетей применяют стальные односторонние и дву-
сторонние сальниковые компенсаторы на условное давление до 16 ати.
Компенсаторы устанавливают по оси трубопроводов без перекосов.
Для набивки сальников у компенсаторов применяют асбестовый
прографиченный шнур марки АПР или АП по ГОСТ 5152—66, который
укладывают в виде отдельных колец. Два-три передних или средних
кольца сальниковой набивки со стороны грундбуксы выполняют из
термостойкой резины того же поперечного сечения, что и асбестовые
кольца. В водяных тепловых сетях применяют термостойкую резину
по ГОСТ 7338—65.
При установке сальниковых компенсаторов необходимо оставлять
монтажный зазор, величина которого указывается в проекте в зависи-
мости от температуры наружного воздуха во время монтажа.
Расстояние между уста- новленными компенса- торами в мм Температура наружного воздуха при монтаже в °C
ниже Д-5 | ( 5-10 | | выше 20
минима льная величина зазор а в мм
100 30 50 50
75 30 40 55
Техническая (рис. XV.l, XV.2) характеристика приведена в табл. сальниковых . XV.8 и XV.9. компенсаторов Таблица XV.8
Односторонние сальниковые компенсаторы (МН 2593-61) (рис. XV. 1)
Условный проход Dy D ое L / Вес в кг Наибольшая компенсиру ю- щая способ
в мм ность в мм
100 108 133 190 100 820 375 65 65 15 20,5 250
125 133 159 215 125 835 375 65 65 15 25,4 250
150 159 194 250 150 990 435 75 1 85 20 43,8 300
231
Продолжение табл. XV.8
Условный проход Dy D os L 1 Вес в кг Наибольшая компенсирую- щая способ-
в мл ность в мм
175 194 219 280 184 965 435 75 85 20 49,9 300
200 219 273 345 205 1 160 490 120 130 30 92 300
250 275 325 395 259 1 150 490 120 130 30 125,9 300
300 325 377 450 307 1 170 490 120 130 30 158 300
350 377 426 500 359 1 175 490 120 130 30 167 300
400 426 478 560 412 1 360 590 120 130 30 212 400
450 478 529 610 464 1 360 590 120 130 30 243 400
500 529 578 675 515 1 370 590 130 140 30 333 400
600 630 680 780 614 1 375 590 130 140 30 400 400
700 720 774 875 704 1 380 590 130 140 30 479 400
800 820 874 980 802 1 385 590 130 140 30 600 400
900 920 974 1 085 900 1 385 590 130 140 30 687 400
1000 1 020 1 078 1 185 998 1 390 590 130 140 30 790 400
Пример обозначения сальникового компенсатора Dy 250 мм: компенсатор
сальниковый 250-МН 2593-61.
Рис. XV. 1. Односторон-
ний сальниковый ком-
пенсатор
/ — патрубок с кольцом;
2 —грундбукса; 3 —набивка;
4 — контрбукса; 5 — корпус;
6 — болт
2 3 4 5
1*1
Рис. XV.2. Двусторонний сальниковый компенсатор
/ — патрубок с кольцом; 2~грундбукса; 3 — набивка; 4 — контрбукса;
5 —корпус; £ —болт
232
Таблица XV.9
Двусторонние сальниковые компенсаторы (рис XV.2) (МН 2598-61)
Условный проход /Jy '-’ll D L Lx i G /2 Вес в к, 11а ибо '1Ы1К1Я компопе ируго- щая способ-
в мм ное I ь в мм
100 108 133 190 870 1 620 375 65 65 15 41,62 2x250
125 133 159 215 870 1 620 375 65 65 15 49,93 2x250
150 159 194 250 1 030 1 900 435 75 85 20 86,43 2x300
175 194 219 280 1 030 1 900 435 75 85 20 100 2x300
200 219 273 345 1 180 2 160 490 120 130 30 177 2x300
250 273 325 395 1 180 2 160 490 120 130 30 243 2x300
300 325 377 450 1 180 2 160 490 120 130 30 305 2x300
350 377 426 500 1 180 2 160 490 120 130 30 318 2x300
400 426 478 560 1 380 2 560 590 120 130 30 406 2X400
450 478 529 610 1 380 2 560 590 120 130 30 468 2x400
500 529 578 675 1 440 2 620 590 130 140 30 651 2x400
600 630 680 780 1 440 2 620 590 130 140 30 784 2x400
700 720 774 875 1 440 2 620 590 130 140 30 939 2x400
800 820 874 980 1 440 2 620 590 130 140 30 1 169 2x400
900 920 974 1 085 1 440 2 620 590 130 140 30 1 339 2x400
1000 1 020 1 078 1 185 1 440 2 620 590 130 140 30 1 528 2X400
Пример обозначения компенсатора /?у = 250 мм\
компенсатор двусторонний 250 МН 2598-61.
4. ФЛАНЦЫ, ЗАГЛУШКИ, ДНИЩА И КРЕПЕЖНЫЙ МАТЕРИАЛ
Рис. XV.3. Фланец стальной
плоский приварной
Таблица XV.10
Фланцы стальные плоские приварные (ГОСТ 1255-67) (рис. XV.3)
Наружный диаметр и Условное давление Ру = 10 ати Условное давление Ру= 1 6 ати .Условное давление Ру =25 ати
наименьшая
2 толщина стен- Размеры Размеры * Размеры
УСЛОВ! ход Р>. ки трубы £>XS в мм фланца е J мм со фланца в мм я фланца в мм я
н D1 b ф CQ D о. 1 b ф CQ D '-’l 1 1 b ф CQ
20 25x3 105 75 12 0,74 105 75 14 0,86 105 75 16 0,98
25 32x3,5 115 85 12 0,89 115 85 16 1,17 115 85 16 1,17
32 38x3,5 135 100 14 1,4 135 100 16 1,58 135 100 18 1,77
40 45x3,5 • 145 ПО 15 1,71 145 ПО 17 1,96 145 НО 19 2,18
50 57x3,5 160 125 15 2,06 160 125 19 2,58 160 125 21 2,71
65 76X4 180 145 17 2,8 180 145 21 3,42 180 145 21 3,22
80 89x4 195 160 17 3,19 195 160 21 3,71 195 160 23 4,06
100 108x4 215 180 19 3,93 215 180 23 4,73 230 19J 25 5,92
233
Продолжение табл. XV.10
Условный про- ход в мм _ 11аружнын диаметр и наименьшая толщина стен- ки трубы £>н X S в мм Условное давление Ру= 1 0 Условное давление Ру= 16 ати Условное давление Ру = 25 ати
Размеры фланца в мм Вес в кг Размеры фланца в мм Вес в кг Размеры фланца в мм Вес в кг
D о, 6 D /, 1 0 о 1 О, | ь
125 150 175/ 200 225/ 250 300 350 133x4 159x4.5 194x6 219x6 245x7 273x8 325x8 377x9 245 280 310 335 365 390 440 500 210 240 270 295 325 350 400 460 21 21 21 21 21 23 24 24 5,4 6,62 7,32 8,05 9,3 10,65 12,9 15,85 245 280 310 335 365 405 460 520 210 240 270 295 325 355 410 470 25 25 25 27 27 28 28 30 6,33 7,81 8,64 11,7 14,40 17,78 22,88 270 300 330 360 395 425 485 550 220 250 280 310 340 370 430 490 27 27 29 29 31 31 32 38 8,26 10.51 11,49 13,34 16,93 18,9 23,95 34,35
Примечание. Фланцы изготовляются из стали марки ВМ Ст. Зсп.
или ВК Ст.Зсп по ГОСТ 6971—54. Пример условного обозначения стального
плоского приварного фланца с соединительным выступом с Dy 50 мм на
10 кгс!см2'. Фланец 50—10 ГОСТ 1255—67.
Рис. XV.4. Фланец с соединительным выступом,
стальной приварной
Таблица XV.11
Фланцы с соединительным выступом стальные приварные в стык
(ГОСТ 12830—67)
(рис. XV.4)
У ело вный проход Dy в мм Наружный диаметр тру- бы D в мм Условное давление ?у= I6 inui Условное давление Ру = 25 ати
Размеры фланца в мм Вес в кг Размеры фланца в мм Вес в кг
1) °. 1 b 1 /| r) 1 о. 1 b 1 h
20 25 105 75 12 36 0,87 105 75 14 34 0,96
25 32 115 85 12 38 1,05 115 85 14 36 1,18
32 38 135 100 13 40 1,54 135 100 16 43 1,83
40 45 145 ПО 13 42 1,85 145 110 16 45 2,18
50 57 160 125 13 45 2,28 160 125 17 45 . 2,78
65 76 180 145 15 47 3,19 180 145 19 50 3,71
80 89 195 160 17 50 4,21 195 160 19 52 4,44
100 108 215 180 17 50 4,90 230 190 21 58 6,51
125 133 245 210 19 57 6,75 270 220 23 65 9,27
150 159 280 240 19 57 8,3 300 250 25 68 12,52
/175/ 194 310 270 21 57 10,37 330 280 25 70 13,88
200 219 335 295 21 58 11,79 360 310 27 75 17,44
/225/ 245 355 325 21 65 14, 19 396 340 29 75 21,56
234
Продолжение табл. XV. 11
Условный проход D в мм Наружный диаметр тру- бы D в мм Условное давление /?у= 16 сипи Условное давление /^. = 23 ати
размеры фланца в мм вес в кг размеры фланца в мм вес в кг
D 1 ". 1 ь 1 * D 1 ". 1 ь 1 '
250 273 405 355 23 65 17,36 425 370 29 75 24,4
300 325 460 410 24 66 22,75 485 430 32 80 33,29
350 377 520 470 28 70 32,04 550 490 36 85 46,57
Примечания: 1. Фланцы изготовляются из стали марки Ст.Зсп по
ГОСТ 380—60 для среды с температурой до 300°С
2. Фланцы по ГОСТ 12830—67 на условные приходы, для которых
имеются фланцы по ГОСТ 1255—67, при температуре теплоносителя до
300°С, применяются в том случае, если толщина стенки труб для приварки
плоских фланцев больше толщины стенок основного трубопровода
Пример условного обозначения стального приварного в стык фланца
с соединительным выступом с Dy 50 мм на 16 кгс/см2, фланец 50—16
ГОСТ 12830-67.
Рис XV.5 Заглушка плоская
Таблица XV. 12
Заглушки с соединительным выступом
фланцевые плоские стальные (ГОСТ 12836—67)
6 с S Условное давление Ру= 10 ати Условное давление Условное давление
Ру = 16 ати Ру=25 ати
ювный ."у В. размеры заглушки в мм си к л размеры заглушки в мм си И размеры заглушки в мм в кг
8 D 1 ". 1 6 ф СП D > 1 b Ф ' М D 1 ". b ф м
20 105 75 12 0,55 105 75 12 0,55 105 75 12 0,55
25 115 85 12 0,67 115 85 12 0,67 115 85 12 0,67
32 135 100 12 0,91 135 100 12 0,91 135 100 12 0,91
40 145 110 14 1,24 145 НО 14 1,24 145 НО 14 1,24
50 160 125 14 1,55 160 125 14 1,55 160 125 14 1,55
65 180 145 14 2,04 180 145 14 2,04 180 145 16 2,29
80 195 160 14 2,44 195 160 14 2,44 195 160 18 3,21
100 215 180 14 2,97 215 180 16 3,51 230 190 20 5,07
125 245 210 16 4,69 245 210 16 4,69 270 220 22 7,83
150 280 240 16 6,07 280 240 18 6,99 300 250 24 10,95
/175/ 310 270 16 7,64 310 270 18 •8,78 330 280 26 14,48
200 335 295 16 9,09 335 295 20 11,49 360 310 26 17,51
/225/ 365 325 18 12,5 365 325 22 15,39 395 340 28 22,87
250 390 350 18 14,26 405 355 24 19,74 425 370 30 28,93
300 440 400 20 19,88 460 410 28 29,58 485 430 34 42
350 500 460 24 31,94 520 470 32 44,22 550 490 38 61,48
Примечание. Для условного давления Ру 10 ати и температур
среды до 300°С заглушки изготовляются из стали марки ВМ Ст.Зсп и Ру 16
и 25 ати — марки ВК Ст. Зсп по ГОСТ 380—60.
Пример условного обозначения стальной фланцевой заглушки с соедини-
тельным выступом с Dy 100 мм на 25 ати\ заглушка 100—25 ГОСТ 12836—67.
235
Днища для трубопроводов
Дпище применяют вместо заглушки при отсутствии необходимости
в разъемном соединении с трубой. Днища изготовляют двух типов.
Отбортованные штампованные днища (табл. X V.13) ^применяют для
труб Dy до 100 мм на давление Ру до 100 ати и для труб Dy более
100 мм' на Ру 64 ати. Такие днища изготовляют из стали марок 20,
Ст. 3 и 10Г2/Для давления Ру до 25 ати применяют плоские днища
(табл. XV. 14), изготовляемые из стали Ст. 3.
Таблица XV. 13
Отбортованные штампованные днища
(МН 2920-62)
Толщина в мм
Условный
проход
Оу в мм
Эскиз
Наружный
диаметр
в мм
днища
стенки
присое-
диняемой
трубы
Вес
в кг
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
45 4 2,5—4 13 0,16
57 4 3,5 16 0,24
76 4 3,5—4 21 0,36
89 5 3,5—4,5 25 0,56
108 5 4—5 30 0,77
133 5 4—5 36 1,1
159 5 4,5 43 1,46
194 6 5-^ 52 2,5
219 6 6 58 3,13
273 7 7 72 5,32
Таблица XV.14
Плоские днища (МН 2890-62)
Условный проход Оу Эскиз Размеры в мм Вес в кг при условном давлении в кГ/см2
наружный диаметр 1 5, о h S при услов- ном давлении в кГ/см2
16 1 25 16 25
40 45 2,5 38 4 6 6 0,053 0,053
50 57 3,5 48 4 6 6 0,089 0,089
70 76 3,5 67 4 6 6 0,171 0,171
80 89 3,5 80 4 6 6 0,236 0,236
100 с 108 4 98 6 8 8 0,472 0,47’2
125 \ I а: 133 4 123 6 10 10 0,94 0,94
150 Л, 1 1 159 4,5 148 8 10 10 1,53 1,62
175 194 5 182 8 12 16 2,45 3,26
опа 9 1Q 7 QnQ 1 А 1 о 1 А О 1 Л 1 к
2UU 250 Z 1У 273 7 257 1U 10 16 10 20 о, 1 6,5 4,10 8,15
300 — 9 305 12 20 24 11,6 13,9
350 — 9 357 12 24 28 18,8 22
236
Крепежные детали для фланцевых соединений
Условный проход Dy в мм Условное давление РУ в кГ/см2 Болты по ГОСТ 7798 — 62 Гайки по ГОСТ 5915 — 62 Вес 1 шт. в кг Прокладки из паро- нита
Для фланцев стальных приварных Для фланцевых заглушек типа 1 по ГОСТ 12836 — 67
Количе- ство в шт. плоских по ГОСТ 1255 — 67 в стык по ГОСТ 12830 — 67 размер в мм вес 1 шт. в кг
размер dXL в мм вес 1 шт. в кг размер dXL в мм вес 1 шт. в кг размер dXL в мм вес 1 шт. в кг
25 16 25 4 4 12X50 12x50 0,059 0,059 12x45 12X45 0,055 0,055 12X40 12X40 0,051 0,051 0,017 0,017 65x33 65x33 0,007 0,007
_ 32 16 25 4 4 16x55 16x60 0,117 0,125 16x50 16x55 0,109 0,117 16x45 16x45 0,102 0,102 0,034 0,034 75X40 74x40 0,01 0,01
__ 40 16 25 4 4 16x60 16x65 0,125 0,133 16x50 16x55 0,109 0,117 16x50 16x50 0,109 0, 109 0,034 0,034 87x49 87x49 0,012 0,012
50 16 25 4 4 16X70 16x70 0,141 0,141 16x50 16x60 0, 109 0,125 16x50 16x50 0, 109 0,109 0, 34 0,034 102x57 102x57 0,017 0,017
70 16 25 4 8 16x70 16x70 0,141 0,141 16x60 16x60 0,125 0,125 16x50 16x50 0,109 0,109 0,034 0,034 120x80 120x80 0,019 0,019
80 16 25 8 8 16x70 16x70 0,141 0,141 16x60 16x60 0,125 0,125 16x50 16x55 0, 109 0, 117 0,034 0,034 138x89 138x89 0,026 0,026
100 16 25 8 8 16x70 20x80 0,141 0,261 16x60 20x70 0,125 0,237 16x50 20x60 0,109 0,212 0,034 0,064 158x108 158X108 0,031 0,031
125 16 25 8 8 16x70 22x90 0,141 0,338 16x60 22x80 0,125 0,308 16x50 22x70 0,109 0,279 0,034 0,079 188x133 188X133 0,042 0,042
150 16 25 8 8 20X80 22x90 0,261 0,338 20X70 22x80 0,237 0,308 20x60 22x70 ' 0,212 0,279 0,064 0,079 212x159 212X159 0,047 0,047
200 16 25 12 12 20x90 22x90 0,285 0,338 20x70 22x90 0,237 0,338 20X60 22X75 0,212 0,293 0,064 0,079 268x220 278x220 0,059 0,072
250 16 25 12 12 22X90 27x100 0,338 0,609 22x80 28Х 100 0,308 0,609 22x70 27x90 0,279 0,565 0,079 0,166 320X270 335x270 0,071 0,094
300 16 25 12 16 22X90 27X110 0,338 0,65 22x80 27x100 0,308 0,609 22x80 27X95 0,308 0,587 0,079 0,166 378X325 390x320 0,096 0,1 17
350 16 25 16 16 22x100 30Х 120 0,367 0,889 22x90 30X110 0,338 0,834 22X90 зох по 0,338 0,834 0,079 0,231 420X378 450x370 0,112 0,153
Глава XVI
ПРОКЛАДКА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ
1. ПРОЛЕТЫ МЕЖДУ ПОДВИЖНЫМИ ОПОРАМИ
ТРУБОПРОВОДОВ
Скользящие (подвижные) опоры для труб приме-
няют при всех способах прокладки тепловых сетей, в том числе и при
прокладке в непроходных каналах.
Пролеты между подвижными опорами трубопроводов на бетонных
подушках при прокладке в непроходных и полупроходных каналах и
туннелях (для нижнего ряда труб) приведены в табл. XVI.1.
Таблица XVI.1
Пролеты между подвижными опорами трубопроводов на
бетонных подушках
Условный проход труб Dy в мм 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175
Пролет между подвижными опорами в м 1,7 2 2,5 3 3 3,5 4 4,5 5 6
Условный проход труб Dy в мм 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800
Пролет между подвижными опорами в м е 1 ь 1 8 8 8,5 9 10 10 10 10
Примечание. Таблица составлена для конструкций бетонных
подушек по серии ИС-01-04. «Унифицированные сборные железобетонные
каналы» .
2. РАСПОЛОЖЕНИЕ И РАСХОД МАТЕРИАЛОВ ПРИ ПРОКЛАДКЕ
ТРУБОПРОВОДОВ В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ
(ПО ДАННЫМ ГИПРОКОММУНЭНЕРГО)
Расход материалов на 100 пог. м трубопроводов, расположенных
в непроходных каналах, приведен в табл. XVI.2 и для П-образных
компенсаторов — в табл. XVI.3.
238
Рис. XVI. 1. Расположение
труб в непроходном канале
Таблица XVI.2
Расход материалов на 100 пог. м трубопроводов, расположенных
в непроходных каналах (рис. XV 1.1)
I Условный I проход Dy I В ММ 1 Диаметр изоляци- онной конструк- ции DH3 в мм Размеры в мм Расстояние между опорными подушка- ми в м Расход материала на 100 пог. м канала
h н 1 L труб опор скользящих
DHXS в мм количе- ство в пог. м вес в кг количество в шт. вес в кс
единицы | общий единицы | общий
25 32 40 115 121 128 167 171 174 300 280 600 1,7 2 2,5 32x2 38x2 45X2,5 200 200 200 1,48 1,78 2,62 296 356 524 118 100 80 0,84 0,79 1 99,12 79 80
50 70 80 151 161 181 224 234 241 460 280 600 3 3 3,5 57X3 76x3 89X3 200 200 200 4 5,4 6,36 800 1 080 1 272 68 68 58 1,6 1,9 2,59 108,8 129,2 150,2
100 125 150 191 210 243 255 268 281 460 400 900 4 4,5 5 108x3 133x3,5 159x4,5 200 200 200 7,77 11,18 17,15 1 554 2 236 3 430 50 50 46 46 40 2,01 3,28 2,36 3,64 2,84 104,э 163,9 108,6 167,4 113,b
го со CD 175 263 298 590 540 1200 5,5 194X5 200 23,31 4 662 40 38 38 4,74 4,89 8,02 189,6 185,6 304,7
У Продолжение табл. XVI.2
1 Условный Проход Оу в мм Диаметр изоляци- онной конструк- ции оиз в мм Размеры в мм Расстоя- ние между опорными подушка- ми в м Расход материала на 100 пог. м канала
h н t L труб опор скользящих
DuxS Б ММ количест- во в пог. м вес в кс количе- ство в шт вес 6 кг
единицы | общий един иць. общий
200 250 300 350 304 383 435 487 311 338 364 440 590 840 540 660 1200 1500 6 7 8 8 219x7 273x7 325X8 377x9 200 200 200 200 36,6 45,92 62,54 81,68 7 320 9 184 12 508 16 336 34 34 30 30 26 26 26 26 4,8 7,85 5,7 9,06 8,71 10,37 8,48 10,08 163,2 267 171,4 271,7 226,3 269,6 220,4 262,1
Примечания: 1. Трубы приняты электросварные по ГОСТ 10704-63.
Допускается замена их с сохранением толщины стенок (или трубами с большей толщиной стенок). Могут
быть заменены:
трубы Дн-32ч-45 трубами электросварными (ГОСТ 10707—63) или бесшовными (ГОСТ 8734—58):
трубы Дн-57-?-89 трубами электросварными (ГОСТ 10707—63) или бесшовными (ГОСТ 8732—58);
трубы Дн-1084-159 трубами электросварными (ГОСТ 10707—63 и ЧМТУ 512—63), а также бесшовными
(ГОСТ 8732—58);
трубы Ди-1944-73 трубами электросварными (ЧМТУ 512—63) или бесшовными (ГОСТ 8732—58).
2. Диаметры изоляционной конструкции Дяз определены исходя из применения для труб:
Дн-324-45 — скорлуп минераловатных на связке из фенольных смол:
Дн-574-89 1
Дн-1084-159 > цилиндров полых минераловатных на фенольной связке;
Дн-1944-219)
Дн-273 1 матов минераловатных прошивных с асбестоцементной штука-
Дн-3254-377/ туркой.
3. Скользящие опоры расположены на падающем и обратном трубопроводах вразбежку. При монтаже
край опоры смещается относительно закладного элемента на 20 мм.
Зак. 2152
Таблица XVI.3
Рис. XVI.2. Расположение П-образного
компенсатора в нише непроходного канала
/ — ниша канала; 2 — подающий трубопровод; 3—
непроходной канал; 4 — обратный трубопровод;
5 — скользящая подвижная опора
Размеры П-образных компенсаторов и расход
материалов для их устройства
Условный I проход Dy в мм 1 Максимальная компенсирующая способность на трубопроводе в мм Размеры в мм
Н L Lj трубы
DnxS количе- ство в м
подаю- щем обрат- ном
25 235 192] 32x2 13,4
32 205 167У 1650 | 1045 |1605 38x2 13,24
40 180 145) 45X2,5 13,72
50 224 176] 57X3 15,8
70 175 140 2210 | 1045 ]1605 76x3 15,16
го 80 150 I20J 89X3 14,84
Расход материалов на 1 узел
отводы 90° скользящие опоры
общий вес в кг количе- ство в шт. вес в кг количе- ство в шт. вес б кг
единицы общий едини- цы общий
19,83 23,57 35,95 63,2 81,86 94,38 8 8 8 8 8 8 0,24 0,32 0,5 0,82 1,93 2,76 1,87 2,56 4 6,56 15,44 22,08 13 13 10 10 10 10 0,84 0,79 1 1,6 1,9 2,59 । 10,9 10,3 10 16 19 25,9
g _________________________________________________________________________________Продолжение табл. XVI.3
ю Условный проход Dy в мм Максимальная компенсирующая способность на трубопроводе в мм Размеры в мм Расход материалов на I узел
Н L 1 L, трубы отводы 90° скользящие опоры
DHX>S количе- ство в м общий вес в кг количе- ство в шт. вес । з кг количе- ’ство в шт. вес в кг
подаю- щем обра г- ном единицы общий едини- цы общий
100 270 225 108X3 21 163,2 8 3,6 28,8 9 3,28 29,5
125 225 185 3150 2000 2800 133 х3,5 20,36 227,62 8 4,71 37,68 8 3,64 29,11
150 190 150 159x4,5 19,8 339,57 8 8 64* 8 4,74 37,93
175 150 115' 194x5 18,56 432,6 8 12 96 9 8,02 72,2
200 140 110 3000, 1860 . 2940 219x7 18 658,8 8 19,6 156,8 9 7,85 70,7
250 НО 85 273X7 16,8 771,5 8 34,5 276 9 9,06 81,5
175 385 335' 194X5 30,56 712,4 8 12 96 9 8,02 72,2
200 355 300 6000' 1860 2940 219x7 30 1098 8 19,6 156,8 9 7,85 70,7
250 290 245 273x7 28,8 1322,5 8 34,5 276 9 9,06 81,5
300 285 240'1 6ООО| 264б| 325x8 31,2 1951,2 8 55 440 7 10,27 72,59
350 250 210 3960 377X8 30 2450,4 8 74,6 596,8 7 10,08 1 70,56
Примечания. 1. При монтаже компенсаторы должны быть растянуты в обе стороны на половину теп-
лового удлинения компенсируемого участка.
2. Компенсирующая способность указана с учетом растяжки компенсаторов.
3. Длина прямого участка с каждой стороны компенсатора должна быть не менее 40 Dv.
1 КОНСТРУКЦИИ НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛОВ
Непроходные каналы бывают одно-, двух- и многоячейновые. Они
выполняются в основном из сборного железобетона. При небольшой
длине теплосети и малых диаметрах труб стены непроходных каналов
допускается выполнять из хорошо обожженного красного кирпича
марки 100.
Каналы серии ТС-01-01
Стены каналов выполняются из сборных бетонных блоков или из
кирпича, днище — из бетонных плит или монолитного бетона. Кана-
лы перекрываются плоскими сборными железобетоными плитами. Га-
баритные размеры каналов и расход материалов для их устройства
приведены в табл. XVI.4.
Рис. XVI.3. Непроходной ка-
нал серии ТС-01-01
1—стеновой блок; 2 — железобе-
тонная плита; 3 — бетонная подго-
товка
Таблица XVI.4
Расход материалов на 100 пог. м одноячейковых каналов серии ТС-01-01
Высота кана- ла в свету в мм Стены Покрытие и днище
Стеновые бетон- ные блоки Кирпичные стены Ширина канала в мм Плиты перекрытия Плиты основания
бетона в м3 стали в кг толщина ' в мм объем в м3 бетона в м3 стали в кг бетона в м3
190 4 120 4,6 250 2,7 49 6,4
235 5,2 120 5,6 300 2,7 49 8,2
310 7 120 7,4 350 3,3 80 8,2
385 8,8 34 120 9,2 400 з,з 80 8,2
460 10,6 34 120 И 450 3,8 151 8,2
535 12,4 34 250 26,8 500 3,8 151 10
610 14,2 34 250 30,5 550 4,4 228 10
685 21,2 34 250 34,3 600 4,4 228 10
760 23,6 34 250 38 700 5,8 264 12,8
835 26 34 250 41,8 800 6,4 410 12,8
985 38,4 34 250 49,3 900 8,2 576 12,8
1060 41,4 34 250 53 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 10,2 12,8 13,8 17,7 18,6 21,4 22,6 25,8 31 703 778 834 888 1252 1316 1388 1467 1546 14,6 16,4 16,4 18,2 18,2 18,2 20 22,8 22,8
9*
243
Унифицированные каналы серии ИС-01-04
В 1962 г. Госстроем СССР введена в действие серия ИС-01-04
унифицированных сборных железобетонных непроходных каналов
двух типов: марок КЛ и КЛс и марки КС.
Каналы марки КЛ высотой 300, 450 и 600 мм собираются из
лотковых элементов, перекрываемых съемными плоскими плитами.
Каналы марки КЛс высотой 900 и 1200 мм монтируют из лотковых
элементов, уложенных друг на друга.
Маркировка, габаритные размеры и расход материалов для устрой-
ства каналов КЛ и КЛс приведены в табл. XVI.5.
Таблица XVL5
Расход материалов на 3 пог. м одноячейковых каналов
марок КЛ и КЛс серии ИС-01-04
Марка канала
КЛ 60-30
КЛ60-45 .
КЛ90-45 .
КЛ-60-60
КЛ90-60 .
КЛ120-60
КЛ 150-60
КЛ210-60
б)
I,
КЛс90-90 .
КЛс 120-90 .
КЛс 150-90 .
КЛс 120-120
КЛс 150-120
КЛс210-120
Габари гы каналов в м Расход ,магс-риалов на 3 пог. м
А н бетон сборный в л3 сталь в кг
0,6 0,3 0,47 29,2
0,6 0,45 0,53 30,6
0,9 0,45 0,76 56,2
0,6 0,6 0,61 40,1
0,9 0,6 0,84 58
1,2 0,6 1,12 101,9
1,5 0,6 1,62 143
2,1 0,6 2,56 240,2
Рис XVI.4. Одноячей-
ковые каналы КЛ и КЛс
а —типа КЛ; б —типа КЛс;
/ — лотковый элемент; 2 —
плита; 3— песчаная подго-
товка; 4 —двутавровая
балка
0,9 0,9 0,84
1,2 0,9 1,24
1,5 0,9 1,76
1,2 1,2 1,38
1,5 1,2 1,94
2,1 1,2 2,82
87,4
139,4
177,8
148,6
188,6
299,2
' 100
Каналы марки КС
Каналы марки КС собираются из сборных железобетонных плит.
В этих каналах сборные стеновые панели устанавливают в пазы
244
сборных плит днища и замоноличивают бетоном марки 300 на мелком
щебне.
Маркировка, габаритные размеры каналов и расход материалов
для их устройства приведены в табл. XVI.6.
Рис. XVI.5. Одноячейковый канал КСсерии
ИС-01-04
1—железобетонная стеновая плита; 2— железобетонная
плита перекрытия; 3 — железобетонная плита днища;
4 — песчаная подготовка
Таблица XVI.6
Расход материалов на 3 пог. м одноячейковых
каналов КС серии ИС-01-04 (рис. XVI.5)
Марка канала Габариты каналов в м Расход бетона в мя Расход стали в кг
А 1 ” сборного | монолитного
КС90-90 0,9 1,44 0,11 158,8
КС 120-90 1,2 1,62 0,11 193,4
КС 150-90 1,5 1,93 0,11 227,9
КС210-90 2,1 0,9 2,84 0,11 322,5
КС90-120 0,9 1,72 0,09 209,2
КС 120-120 1,2 1,9 0,09 243,8
КС 150-120 1,5 1,2 2,21 0,09 278,3
КС210-120 2,1 3,12 0,09 372,9
Глава XVII
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
1. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ТЕПЛОСИЛОВЫХ
УСТАНОВОК
Экономичность работы электростанции (котельной)
Экономичность работы электростанции (котельной)
характеризуется рядом следующих показателей.
Средняя нагрузка является важнейшим показателем работы элек-
тростанции (котельной), характеризующая продолжительность ее
работы в часах за данный период (сутки, месяц, год) при выработке
необходимого количества энергии:
№ср = уквт’ или Г кал* (XVII. 1)
где э — выработка электроэнергии в квт-ч или тепла в Гкал\
Z — число часов рассматриваемого периода.
245
Если годовую выработку энергии Эгод разделить на годовое число
часов Z = 8760 ч, то получим среднюю годовую нагрузку электро-
станции (котельной):
црст Эгод ___ Эгод квт, или^ каЛа
и £ o/OU
Коэффициент использования максимума характеризует неравно-
мерность работы теплосиловой установки за данный период и опре-
деляется как отношение средней нагрузки к максимальной
№ст
ср
(XVII.2)
(XVII.3)
(ХУПЛ)
f = ^год
^макс Z ^макс
где WMaKC — максимальная нагрузка электростанции (котельной) за
рассматриваемый период в кет или Гкал.
Коэффициент f показывает отношение количества выработанной
энергии к количеству энергии, которое было бы выработано установ-
кой, если бы она работала весь периоде равномерной нагрузкой, рав-
ной максимальной.
Коэффициент использования установленной мощности является
важнейшим показателем, определяющим себестоимость энергии
э И7СПГ
r ryCTz густ
где WyCT — установленная мощность (включая резервные агрегаты)
в кет или Гкал.
Коэффициент ц представляет собой отношение количества фактиче-
ски выработанной за данный период энергии к количеству возможной
выработки ее при работе теплосиловой установки с постоянной на-
грузкой, равной установленной мощности (теплопроизводительности).
Отношение средней мощности к установленной называется коэф-
фициентом нагрузки электростанции (котельной).
Число часов использования установленной мощности теплосиловой
установки представляет собой количество часов, которое потребова-
лось бы для выработки годового количества энергии Эгод установ-
равномерной нагрузкой, равной
кой, работающей с постоянной
установленной мощности
п ^год
и^уст
Ц7СТ
£p Z
(XVII.5)
или
п = [iZ.
(XVII.6)
Себестоимость электрической и тепловой энергии
Экономичность работы электростанции (котельной) оценивается
обобщающим показателем, так называемой себестоимостью единицы
вырабатываемой электроэнергии 1 квт:ч или тепла 1 Гкал (1 m пара).
246
Себестоимость определяется путем простого деления всей суммы денеж-
ных расходов, связанных с эксплуатационной деятельностью пред-
приятия, на количество выработанной энергии. Общая сумма затрат
на содержание электростанции (котельной) образуется путем каль-
куляции (предварительного расчета) отдельных статей денежных рас-
ходов, которые делятся на расходы: постоянные и переменные.
Постоянными расходами называются такие денежные расходы,
которые практически не зависят от количества вырабатываемой энер-
гии. К ним относятся ежегодные отчисления на амортизацию (рено-
вация и капитальный ремонт), заработная плата эксплуатационному
и ремонтному персоналу, общестанционные и другие расходы (налоги,
сборы, охрана труда, техника безопасности и др.).
Переменными расходами называются расходы, зависящие от ко-
личества вырабатываемой энергии или коэффициента использования
установленной мощности. К ним относятся стоимость топлива, воды,
химических реактивов, смазочных и обтирочных материалов, а также
материалов, расходуемых на текущий ремонт. Из этой статьи расходов
основную сумму составляют расходы на топливо. Поэтому для ориен-
тировочной оценки себестоимости единицы энергии обычно учитывают
лишь расходы на топливо. Эти расходы практически изменяются про-
порционально вырабатываемой энергии.
Второй по величине составляющей себестоимость энергии является
расход на содержание установки (оплата персонала). Эта статья рас-
хода зависит в основном от мощности ТСУ; чем больше мощность
установки, тем меньше удельная численность обслуживающего пер-
сонала и, наоборот, при малой мощности количество персонала воз-
растает. Основными мероприятиями по сокращению численности об-
служивающего персонала являются повышение уровня культуры эк-
сплуатации теплосиловых установок и их максимальная автомати-
зация.
Для электростанций (котельных) работающих с малым коэффи-
циентом использования установленной мощности на себестоимость
существенное влияние оказывают капитальные затраты на их соору-
жение.
Суммарные годовые денежных расходы на выработку энергии можно
представить в виде
Р = ^пос + '’пер = ^пос + руб/год, (XVII.7)
где Раос и Рпер — постоянные и переменные расходы в руб.;
/СЭГОд — сумма переменных расходов (расходов на топ-
ливо), пропорциональная годовой выработке
энергии Эгод;
К — коэффициент пропорциональности для переменных
расходов является произведением цены топлива
и его расхода на единицу выработанной энергии,
т. е. удельным его расходом, зависящим от
к. п. д. ТСУ, характеризующий степень ее теп-
ловой экономичности.
247
Себестоимость 1 квт-ч (1 Гкал) определяется по формуле
С==—— руб/кет >ч. (XVII.8)
^год ' ^год
Если издержки по теплосиловой установке отнести к 1 кет или
1 Гкал установленной мощности в год, то себестоимость энергии может
быть представлена в виде
с = Рпос +я = — + К руб./квт-ч, (XVII.9)
П уст М
р
где т = — постоянные годовые расходы, приходящиеся на
V/ уСТ
1 кет установленной мощности в руб. I кет* ч.
Себестоимость выработанного (отпущенного) тепла котельной опре-
деляется аналогичным способом.
Тепловая экономичность теплосиловой установки
Тепловая экономичность электростанции (котельной) оценивается
следующими основными показателями:
Коэффициент полезного действия (брутто) теплосиловой уста-
новки определяется по формуле
Лс. у
_ 860Гэ __ 860 Эг _ 860
BQP ~ BQP - < '
(XVII.10)
где W3— электрическая мощность на зажимах генератора в квпг,
В — часовой расход топлива в кг\
QE — низшая теплота сгорания топлива в ккал!кг\
ЭГ — годовая выработка электроэнергии в квт-ч\
b — удельный расход натурального топлива в кг/кет-ч.
Для определения к. п. д. (нетто) л" у установки необходимо в
числитель формулы (XVII. 10) вместо 5Г подставить количество по-
лезно отпущенной энергии Э", т. е. количество энергии за вычетом
расхода ее на собственные нужды ЭСГ", равное Э" = Эг — Эсг н.
Удельный расход топлива на выработку электроэнергии: нату-
рального
Вг 860
b э=-у -----------кг/кет-ч,
э QS Пс.у
условного
ЬГ
860 0,123 ,
-— —-----------= -—кг/квт-ч.
7 000 т]с у 7000 т]с. у
Удельный расход топлива на выработку тепла:
(XVII.11)
(XVII.12)
натурального
, ВТ 106 10в
6Т = • л =----------кг/Г кал (XVII. 13)
4 Пк. у <2
248
условного
= & 2L J °* кг! Гкал, (XVII.14)
т 7000 Пк.у7000 v
где т]к у — к. п. д. котельной установки.
Удельный расход тепла на выработку электроэнергии
860 , ZVVTT1E)
7 =-----=-----ккал!квт-ч (XVI 1.15)
Лс. у
Распределение расхода топлива и затрат при комбинированной
выработке электроэнергии и тепла
Для оценки экономичности комбинированной выработки энергии
применяют метод, принятый на электростанциях СССР в отчетности
и планировании расхода топлива. Этот метод основан на разделении
всего сожженного в котельной ТЭЦ топлива (В) на две части, из кото-
рых одна часть топлива (Вт) относится на выработку тепла при к. п. д.
нетто (т]к.у) котельной установки, другая часть (Вэ) — на выработку
электроэнергии при к. п. д. нетто (т]с.у) электростанции
в=вт+вэ.
Расход топлива на вырабатываемое или отпускаемое непосред-
ственно из котельной тепло определяется по формуле
В^^^кг’ (XVII.16)
Чк.у
где Q0T — количество тепла, отпущенного потребителям на сторону,
в ккал.
Остальное окличество топлива
ВЭ = В-ВТ
относится на долю электрической энергии.
Принятая методика распределения расхода топлива является ус-
ловной, так как она не учитывает особенностей комбинированной
выработки тепла и электроэнергии. В этом случае вся экономия от
комбинированной выработки энергии относится на долю электриче-
ской энергии, т. е. при увеличении отпуска пара из отбора турбины
удельный расход топлива на вырабтку 1 квт-ч снижается по сравне-
нию с удельным расходом топлива при выработке электроэнергии на
чисто конденсационном режиме. При этом удельный расход топлива
на единицу отпускаемого тепла, независимо от увеличения его коли-
чества, остается постоянным.
Принятая методика распределения расхода топлива при комбини-
рованной выработке тепловой и электрической энергии применяется
и при определении себестоимости этих обоих видов энергии, отпуска-
емых от ТЭЦ. По этому методу себестоимость единицы тепла остается
9В Зак. 2152 249
практически постоянной и вся выгода от комбинированной выработки
энергии относится на электроэнергию, себестоимость которой сни-
жается при увеличении отпуска тепла.
Пример 1. Отпущено с ТЭЦ тепла Q0T = 25 000 Г кал и электроэнергии Э =
= 60 • 10G квт*ч. Всего сожжено 26 000 т топлива, теплота сгорания которого
=6 000 ккал!кг\ к. п. д. котельной установки = 0,85, Расходы на эксплуа-
тацию состоят из следующих составляющих (в руб.):
I. Прямые расходы:
1. Тепловые цехи ............................... 230 000
2 Теплофикационное отделение................... 2 000
3. Машинный и электрический цехи............... 65 000
Всего прямых расходов............. 297 000
II. Общестанционные расходы ..................... 26000
Суммарные расходы на производство обоих
видов энергии................ ... 323 000
Требуется определить себестоимость тепловой и электрической энергии.
Решение 1. По формуле (XVII. 16) расход топлива на отпущенное тепло
составляет
Сот 25 000 • 10е
Вт~ 0рпн “6000 • 0,85“4900 т>
ЧцЧк.у
или 19% от всего сожженного топлива.
Остальное количество топлива
Вэ== В —Вт = 26 000 — 4 900 = 21 100, или 81%.
относится на долю электрической энергии.
2 Согласно указанному выше методу расходы на электроэнергию и тепло
распределяются:
А. На производство тепловой энергии относятся:
1) часть прямых расходов на тепловые цехи, пропорцио-
нальная Вт, т. е. 0,19-230 000 руб......,.......... 43 700
2) прямые расходы на теплофикационное отделение . . . 2 000
Итого прямых расходов...................* ... 45700
Это составляет 15,6% от всех прямых затрат, т, е.297 000 руб.
3) Часть общестанционных расходов, пропорциональная прямым
расходам на производство тепловой энергии, т е.
___________0,156-26 000 руб................ 4 060
Всего на производство тепла .... 49760
Себестоимость отпускаемого тепла составит
49 760
^ = 25 000 = 1,98 руб1Гкал'
Б. На производство электроэнергии относятся:
1) часть прямых расходов на тепловые цехи, пропор-
циональная Вэ, т. е. 0,81-230 000 руб............. 186 300
2) прямые расходы на машинный и электрический це-
хи . ................................................. 65 000
Итого прямых расходов............... 251 300
Это составляет 84,4% от всех прямых расходов, т. е. 297 000 руб.
250
3) часть общестанционных расходов, пропорциональная
прямым расходам, т. е. 0,844, 26 000 руб................21 940
Всего на производство электроэнергии 273240
Себестоимость отпускаемой электроэнергии составит
273 240 . 100
= —eg t — = 0,46 коп/кет• ч.
2. УКРУПНЕННЫЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Укрупненные технико-экономические показатели тепловых сетей
(табл. X VII. 1) составлены с учетом следующих условий:
расчетная температура наружного воздуха — 30° С;
город или поселок полностью теплофицирован, включая обществен-
ные здания;
источник тепла один и располагается на границе теплофициру-
емого района;
теплоноситель — один (горячая вода или пар);
расчетный перепад температур в водяных сетях А/ = 80° С (по
графику 150/70° С), в паротепловых сетях теплосодержание пара
г = 500 ккал/кг\
удельные потери давления на трение R = 5 кПм*\
толщина стенок труб по их сортаменту для тепловых сетей;
арматура стальная;
прокладка теплопроводов подземная в непроходных каналах,
расположенных в сухом грунте, тепловая изоляция трубопроводов
блочная (альбом серии ТС-01-04);
тепловые характеристики жилых и общественных зданий (в
ккал/м3-ч-град): многоэтажная застройка q0 = 0,33, застройка в
2—3 этажа q0 = 0,38 и одноэтажная застройка q0 = 0,42.
В стоимость прокладки тепловых сетей и в затраты металла на
тепловые сети включены стоимость и затраты металла на все строи-
тельные, монтажные и изоляционные конструкции, включая камеры,
узлы, компенсаторы и другие элементы тепловых сетей.
9В*
Таблица XVII.1
Укрупненные технико-экономические показатели городских тепловых сетей [22]
1 Расход тепла! в Гкал/ч | Показатели Единица измерения Сети Средние величины
квартальные | распределительные | магистральные Тепловая плотность на 1 га в Гкал/ч
Тепловая плотность на 1 га в Гкал/ч
0.2|о , Зв|о , 47 0,71 0,2 0,38 | 0,471 1 °-711 0,2 | 0,38 | 0,47 0,71 0,2 | 0,38 1 °-«71 0.71
1 Площадь застройки . . Средний диаметр труб . Длина труб на 1 Гкал/ч Расход металла на 1 Гкал/ч Капитальные затраты на 1 Гкал/ч Удельные показатели на 1 м2 жилой площади: длина труб .... капитальные затраты расход металла . . га мм м т тыс. руб- м/м2 руб/л2 кг/м2 5 38 1770 10,4 23,8 2,66 52 635 5,3 9,3 2,13 74 376 4,57 6,4 1,41 83 253 3,55 4,5 5 61,6 360 3,54 5,3 2,66 2,13 1,41 III 1 1 1 1 СЛ 2,66 2,13 1,41 5 48 2130 12,94 29,1 0,422 5,77 2,76 2,66 52 635 5,3 9,3 0,124 1,82 1,03 2,13 74 376 4,57 6,4 0,074 1,25 0,892 1,41 83 253 3,55 4,5 0,046 0,814 0,642
5 Площадь застройки . . Средний диаметр труб . Длина труб на 1 Гкал/ч Расход металла на 1 Гкал/ч Капитальные затраты на 1 Гкал/ч Удельные показатели на 1 м2 жилой площади: длина труб .... капитальные затра- ты расход металла . . га мм м т тыс. руб- м/м2 руб/л2 кг/м2 25 38 1770 10,4 23,8 13,3 60 700 6,75 п,з 10.65 88 435 6,48 8 7,05 102,1 304 4,9 5,9 25 87 964 14,2 17,8 13,3 149 44 1,1 0,9 10,65 173 18,6 0,65 0,7 7,05 SI1 1 1 III 13,3 10,65 7,05 25 55,3 2734 24,6 41,6 0,54 8,25 4,87 13,3 65,3 744 7,85 12,2 0,145 2,38 1,53 10,65 91,5 453,6 7,13 8,7 0,089 1,7 1,39 7,05 102,1 304 4,9 5,9 0,055 1,07 0,885
10 Площадь застройки . Средний диаметр труб . Длина труб на 1 Гкал/ч Расход металла на 1 Гкал/ч Капитальные затраты на 1 Гкал/ч Удельные показатели на 1 м2 жилой площади: длина труб .... капитальные затраты расход металла . . га мм м т тыс. руб- м/м2 руб/ж2 кг/м2 50 38 1770 10,4 23,8 26,6 60 700 6,75 11,3 21,3 88 435 6,48 8,0 14,1 106 304 5,1 6,2 50 109 936 16,1 19,6 ф ЮФ ‘ III СЧ О 00 OJ СЧ III
25 ND СЛ оо Площадь застройки . . Средний диаметр труб . Длина труб на 1 Гкал/ч Расход металла на 1 Гкал/ч Капитальные затраты на 1 Гкал/ч Удельные показатели на 1 м2 жилой площади: длина труб .... капитальные затра- ты расход металла . . га мм м т тыс. руб. м/м2 руб/л2 кг/м2 125 38 1770 10,4 23,8 66,5 60 700 6,75 11,3 53,25 88 435 6,48 8 35,25 106 304 5,1 6,2 125 147 66, 19$
99,5 844 157, 14f
521 24,68 6< 6,(
8,78 22 2,С 3/
11 1Д
6 № ) 21,3 191 50,7 1,95 1,4 14,1 210 14,4 0,67 0,5 50 26,6 21,3 14,1 50 62,6 2706 26,5 43,4 26,6 72 789 9,61 13,5 21,3 101 485,7 8,43 9,4 14,1 111 318,4 5,77 6,7
— — — — 0,54 0,153 0,095 0,058
— — — — — — 8,6 2,64 1,83 1,22
— — — — — — 5,26 1,83 1,64 1,04
.5 53,25 35,25 125 66,5 53,25 35,25 125 66,5 53,25 35,25
> ~5 213,5 238 222,5 222,5 — — 72,8 82,6 113 123,8
5 Г 101 47 323 81 — — 2614 845 536 351
)2 )4 4,76 2,46 15,9 3,98 — — 35,08 12,77 11,24 7,56
) > 3,1 1,6 11 2,4 — — 45,8 15,2 П,1 7,8
- — — — — — — 0,52 0,165 0,105 0,064
— — — — — — 9,1 2,96 2,16 1,41
6,95 2,49 2,19 1,37
Продолжение табл. XVII. 1
| Расход теп- 1 ла в Гкал/ч 1 Показатели Единица измерения Сети Средние величины
квартальные | распределительные | магистральные Тепловая плотность на 1 га в Гкал/ч
Тепловая плотность на 1 га в Гкал/ч
0,2|о , Зв|о , 47 0,71 | 0,2 | 0,38 | 0,47 | 0,71 | 0,2 | 0,38 | 0,47 | 0,71 0,2 | 0.38 1 «•47i 0.71
50 Площадь застройки . . Средний диаметр труб . Длина труб на 1 Гкал/ч Расход металла на 1 Гкал/ч Капитальные затраты на 1 Гкал/ч Удельные показатели на 1 м2 жилой площади: длина труб .... капитальные затраты расход металла . . га мм м т тыс. руб- м/м2 руб/м2 кг/м2 250 38 1770 10,4 28,8 133 60 700 6,75 11,3 106,5 88 435 6,48 8 70,5 106 304 5,1 6,2 250 122,5 489,4 9,5 11,4 133 185 64 2,38 1,8 106,5 242,5 216 132,2 70,5 259 72,6 4,15 2,6 250 254 350,2 19,4 12,8 133 254 98,4 5,48 3,5 106,5 254 70,5 250 82,3 2609,6 39,3 48 0,51 9,5 7,8 133 91,2 862,4 14,61 16,6 0,168 3,24 2,86 106,5 124 567,2 13,48 12,5 0,111 2,43 2,62 70,5 135 376,6 9,25, 8,8 0,069 1,59 1,68
42 7 90,2
2 4,5 1,25 5 3,25
100 Площадь застройки . . Средний диаметр труб . Длина труб на 1 Гкал/ч Расход металла на 1 Гкал/ч Капитальные затраты на 1 Гкал/ч Удельные показатели на 1 м2 жилой площади: длина труб .... капитальные затраты расход металла . . га мм м т тыс. руб. м/м2 руб/м2 кг/м2 1 1 1 1 1 III 266 60 700 6,75 п,з 213 88 435 6,48 8,0 141 106 304 5,1 6,2 1 1 1 1 1 III 266 206 64 2,66 1,85 213 240 42 2,01 1,35 141 296 279 92,2 III 1 1 1 1 1 266 302 116,8 8,9 5 213 302 105,5 8,05 4,4 141 302 1 1 1 1 1 III 266 101,7 880,8 18,31 18,15 0,172 3,54 3,57 213 138,6 583,5 16,54 13,75 0,114 2,68 3,24 141 149 396,2 12 10,05 0,072 1,82 2,16
23,95 6,9 69,25
1,62 3,85 0,85 5,28 3
200
Площадь застройки . .
Средний диаметр труб .
Длина труб на 1 Гкал/ч
Расход металла на
1 Гкал/ч .............
Капитальные затраты на
1 Гкал/ч .............
Удельные показатели на
1 ж2 жилой площади:
длина труб . . . .
капитальные затра-
ты ...................
расход металла . .
га
мм
м
т
тыс.
руб.
м/м2
руб/л2
кг/м2
— 532 426 282 — 534 426
— 60 88 106 — 216 250
— 700 435 304 — 64 42
— 6,75 6,48 5,1 — 3,05 2,3
— 11,3 8 6,2 — 1,9 1,4
282
287,5
24,85
1,81
1
534
356
135
426 282
356 356
119,378,65
13,4 11,8
6,8 5,9
534
114,1
899
426 |282
153,7 165,4
596,3 407,5
23,2 20,58 14,71
20 15,3 11,2
Примечания: 1. В числителе дробей учтены показатели длин труб, расход металла и капитальные зат-
раты магистральных сетей с диаметром до 250 мм, а в знаменателе приведены только показатели по разводящим
или магистральным сетям.
2. Удельные показатели подсчитаны при: норме жилой площади 12 м2 на человека; общем отпуске тепла
от ТЭЦ с учетом установки пиковых котлов 3000 ккад/квт и следующих объемных коэффициентах и удельных
расходах тепла-
Для удельных тепловых характеристик в ккал/м2 ч-град
Показатели 0,2 | 0,38 и 0.47 0.7
Объемные показатели, м3/м2 Удельные расходы тепла на 1 человека, ккал/ч 6 2320 6,5 2270 7 2106
3. Для получения технико-экономических показателей тепловых сетей, которые отличаются от сетей, про-
ложенных в строгом соответствии с техническими условиями и определенными характеристиками (см. табл.
XVI 1.1). необходимо вводить поправочные коэффициенты и производить перерасчет по формулам, приведенным в
сл справочнике проектировщика «Проектирование тепловых сетей». Стройиздат, 1965.
3. ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Пропускная способность трубопроводов определяется гидравли-
ческим расчетом при заданном располагаемом перепаде давления.
Для приближенных расчетов пропускная способность тепловых сетей
для средних условий транспорта теплоносителя может быть опреде-
лена по табл. XVII.2.
Таблица XVII.2
Пропускная способность трубопроводов водяных тепловых сетей
(А*э = 0,5 мм\ у = 958,4 кг/м3)
Условный проход труб Dy в мм Пропускная способность в Гкал/ч при температурных графиках в °C
150 - 70 130—70 95 — 70
Удельная потере а давления на трение Д/г в кгс/м2‘М
5 10 15 20 5 10 15 20 5 10 15 20
25 0,04 0,05 0,07 I 0,08 0,03 0,04 0,05 0,06 0,01 0,017 0,02 0,024
32 0,07 0,09 0,11 0, 12 0,05 0,07 0,08 0,09 0,02 0,029 0,025 0,028
40 0,11 0,15 0,19 0,22 0,08 0,12 0,14 0,16 0,035 0,05 0,06 0,07
50 0,2 0,28 0,34 0,4 0,15 0,21 0,26 о,з 0,06 0,09 0,11 0,12
70 0,47 0,67 0,82 0,94 0,35 0,51 0,61 0,7 0,15 0,21 0,25 0,29
80 0,75 1,05 1,3 1,5 0,56 0,79 0,97 1,1 0,23 0,33 0,4 0,47
100 1,25 1,75 2,2 2,5 0,93 1,32 1,65 1,9 0,39 0,55 0,68 0,79
125 2,2 3,2 3,9 4,5 1,7 2,4 2,9 3,4 0,7 1 1,23 1,4
150 3,7 5,1 6,3 7,5 2,8 3,8 4,7 5,6 1,15 1,6 1,9 2,3
175 6,3 9 11 12,5 4,7 6,7 8,3 9,4 1,9 2,8 3,4 3,9
200 8,6 12 15 17 6,4 9,1 11 13 2,7 3,8 4,7 5,4
250 14 22 26 30 11 16 20 23 — — — —
300 25 34 42 48 19 26 32 36 — — — —
350 36 51 63 73 27 68 47 55 — — — —
400 53 75 92 106 40 56 69 79 — — — —
450 72 103 125 147 54 77 93 ПО — — — —
500 96 135 164 192 72 102 123 144 — — — —
600 150 212 260 304 113 159 195 228 — — — —.
700 216 304 368 432 162 228 276 324 — — — —
800 304 443 520 615 228 324 390 460 — — — —
900 415 585 705 825 310 437 527 617 — — — —
1000 540 760 930 1080 405 570 558 810 — — — —
1200 855 1200 1490 1750 640 900 1100 1290 — — — —
1400 1280 1840 2240 2560 1 960 1380 1680 1920
Примечания: 1. Пропускная способность в Гкал/ч указана для
чисто отопительной нагрузки.
2. — эквивалентная шероховатость трубы в мм.
3. у — средний удельный вес теплоносителя в кг/м3.
256
4. НОРМЫ ПОТЕРЬ ТЕПЛА 1 м ИЗОЛИРОВАННОГО
ТРУБОПРОВОДА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Нормы потерь тепла изолированными трубопроводами приведены
в табл. XVII.3.
Таблица XVII.3
Нормы потерь тепла 1 м изолированного трубопровода
водяных тепловых сетей подземной прокладки, расположенных
в непроходных каналах и бесканально
Температура теплоносителя в °C
Для обратного трубопровода /ср = 50 °C ^макс ~ 95» ^ср ^МИН — 40, = 65 ^макс ~ 1^9; ^Мин = /Ср = 90 = 70;
1 диаме £>н в гмакс = /и Для подающего трубопровода Суммарные для двух труб Для подаю- щего трубо провода Суммарные для двух труб
Наружны? бопрсвода <3 у й 1 * У Й <3 ¥ й I * <3 V V а» й У Й <3 * й $ .Й <3 * * й I
32 20 84 25 105 45 188 32 134 52 218
57 25 105 31 130 56 235 40 168 65 272
76 29 122 35 147 64 268 45 189 74 310
89 31 130 38 159 69 289 49 205 80 335
108 34 142 42 176 76 318 54 226 88 369
159 42 170 52 218 94 394 65 272 107 448
219 51 214 62 260 113 473 79 331 130 545
273 60 251 72 302 132 553 90 377 150 629
325 68 285 81 339 149 624 100 419 168 704
377 76 318 — — — — 107 448 183 767
426 82 344 — — — — 121 507 203 851
478 91 381 — — — — 132 553 223 934
529 101 423 — — — — . 142 595 243 1018
630 114 478 — — — — 163 683 277 1161
720 125 524 — — — — 181 758 306 1282
820 141 591 — — — — 200 838 341 1429
920 155 649 — — — — 218 913 373 1563
1020 170 712 — — — — 280 1173 479 2007
Примечание. Нормы, приведенные в таблице, относятся к сред-
негодовым значениям температур теплоносителя и расчетной температуре
грунта4-5° С на глубине прокладки (допускается применение при средне-
годовых температурах грунта в пределах 0—15° С).
257
5. ТАРИФЫ НА ТЕПЛОВУЮ ЭНЕРГИЮ*
Общие указания по применению тарифов
на тепловую энергию.
Тарифы, указанные в табл. XVII.4, распространяются на тепловую
энергию, отпускаемую потребителям как непосредственно, так и через
перепродавцов, энергосистемами, изолированно работающими электро-
станциями, районными котельными и другими энергоснабжающими
предприятиями Министерства энергетики и электрификации СССР,
подчиненными как непосредственно указанному Министерству, так и
министерствам энергетики и электрификации союзных республик и
главным управлениям энергетики и электрификации при советах ми-
нистров союзных республик.
Для всех потребителей, получающих тепловую энергию в виде го-
рячей воды и пара на отопление, вентиляцию и технологические цели,
устанавливаются одноставочные тарифы, состоящие из платы за
гигакалории (Гкал), учитываемые на границе раздела тепловых сетей
энергоснабжающей организации и потребителя. Граница раздела опре-
деляется по балансовой принадлежности сетей.
Все затраты по транспортировке и потере тепловой энергии до гра-
ницы раздела сетей электроснабжающей организации и потребителя
в тарифах учтены и дополнительной оплате сверх тарифов не под-
лежат.
Все последующие затраты и потери теплоэнергии после границы
раздела сетей относятся на потребителя. Если пар и горячая вода пере-
даются по потребительской линии, количество и параметры тепловой
энергии определяются по приборам на коллекторе и электростанции
(районной котельной).
В табл. XVI 1.4 приведены тарифы на тепловую энергию, отпускае-
мую в виде горячей воды для первой группы потребителей, к которой
относятся промышленные, коммунально-бытовые и другие предприя-
тия, учреждения и организации, включая организации жилищно-
коммунального хозяйства (жилищно-эксплуатационные конторы, домо-
управления и т. п.).
При отпуске тепловой энергии для специализированных теплично-
парниковых сельскохозяйственных предприятий принимаются тарифы
первой группы со скидкой в 50%.
Отпуск тепловой энергии осуществляется на основании договора
между энергоснабжающей организацией и потребителем.
* Прейскурант № 09 — 01. Тарифы на электрическую и тепловую энергию,
отпускаемую энергосистемами и электростанциями Министерства энергетики
и электрификации СССР. Прейскурантгиз, 1966 Введен в действие с 1 июня
1967 г.
258
Т а б л и ц а XVI 1.4
Тарифы на тепловую энергию (в руб. и коп. за 10 Гкал), отпускаемую
потребителям 1-й группы в горячей воде по союзным республикам
и районным энергоуправлениям
Энергоснабжающая организация Тариф за 10 Гкал тепла в горячей воде, руб.-коп. Энергоснабжающая организация Тариф за 10 Гкал тепла в горячей воде, руб.-коп.
Главцентрэнерго Главуралэнерго
Горэнерго 35—50 Башкирэнерго 37—50
Ивэнерго 60—20 Кировэнерго 43—00
Калининэнерго 47—70 Оренбургэнерго 34—55
Костромаэнерго 55—60 Пермьэнерго 44—10
Куйбышевэнерго 45—35 Свердловскэнерго 31—65
Мордовэнерго 45—60 Удмуртэнерго 54—70
Мосэнерго 46—20 Челябэнерго 35—00
Орелэнерго 57—40
Пензаэнерго 50—80 Главсевзапэнерго
Саратовэнерго Тамбовэнерго Татэнерго Тулэнерго Ульяновскэнерго Чувашэнерго Ярэнерго 36—75 55-95 50—40 47-15 58-60 45—60 49—35 Архэнерго г . Брянскэнерго Калининградэнерго Карелэнерго Колэнерго Комиэнерго Ленэнерго 65—40 51-90 66—60 71—90 96—30 48—10 58—60
Главюжэнерго Смоленскэнерго 68—00
Белгородэнерго Волгоградэнерго Воронежэнерго Грозэнерго Дагэнерго 72—80 33—80 39—55 28-45 45—20 Энергосистемы, подчиненные непосредственно энергетике и электрификации Украинской ССР
Краснодарэнерго 26—70 Винницаэнерго 49—65
Курскэнерго 45—00 Днепроэнерго 55—25
Липецкэнерго 62—50 Донбассэнерго 36—30
Ростовэнерго 43-50 Киевэнерго 44—10
Ставропольэнерго 27—50 Крымэнерго 49—80
Главвостокэнерго Львовэнерго Одессаэнерго 40—40 44—50
Амурэнерго 28—30 Харьковэнерго 44—75
Барнаулэнерго 31—60 Главное управление энергетики
Бурятэнерго 45—80 и электрификации при Со-
Дальэнерго 80—00 вете Министров БССР . . . 45-55
Иркутскэнерго 22—90 Министерство энергетики и
Красноярскэнерго 17—90 электрификации Узбекской
Кузбасэнерго 24—80 ССР 37—30
Новосибирскэнерго 30—00 -
Омскэнерго 36—25 Энергосистемы, подчиненные
Сахалинэнерго 130—50 непосредственно Министерству
Томскэнерго 39—30 энергетики и электрификации
Хабаровскэнерго 38—20 Казахской ССР
Читаэнерго 41—40 Алма-Атаэнерго
Якутскэнерго 63-50 54—85
Камчатскэнерго 79-00 Алтайэнерго 32—45
259
Продолжение табл. XVII.4
к £ с ^2 О О. • id О Е О сх •
Энергоснабжающая организация за 1 в ГС руб. Энергоснабжающая организация за 1 в ГС руб,
X, Л - S 4 ° Л. СЗ • s 5 S-
о* 5 о Л ° °
Карагандаэнерго 36—40 Гурьевэнерго 43—00
Павлодарэнерго Целинэнерго 24—20 41—80 Запказэнерго 49—30
Южказэнсрго 51 — 10 Молдавской ССР 62—30
Главные управления энерге- Латвийской ССР 66—50
тики и электрификации при Киргизской ССР 64—60
Совете Министров союзных республик Таджикской ССР 57—00
Грузинской ССР 63—00 Армянской ССР 41-25
Азербайджанской ССР .... 38—80 Туркменской ССР 54—50
Литовской ССР 53—30 Эстонской ССР 52—25
Тарифы, приведенные в табл. XVII.4, не распространяются на
расчеты организаций жилищно-коммунального хозяйства (жилищно-
эксплуатационных контор, домоуправлений и т. п.) с населением
(квартиросъемщиками, членами-пайщиками жилищно-строительных
кооперативов и т. п.).
При открытой системе горячего водоснабжения, т. е. при непо-
средственном водоразборе из тепловой сети, а также при разборе горя-
чей воды из закрытых систем, потребитель должен дополнительно оп-
латить стоимость полученной воды и расходы по химической очистке
ее на ТЭЦ по полной себестоимости.
Размер стоимости воды и химической ее очистки должен быть ука-
зан в договоре с потребителями энергии.
Глава XVIII
ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ, СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ
МЕСТНЫХ СИСТЕМ К ТЕПЛОСЕТИ
1. ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ
т
1 епловые пункты бывают центральные (ЦТП)
и местные. Центральные тепловые пункты сооружаются при вводе
тепловых сетей на территорию кварталов города или промышленных
предприятий. Такие пункты предназначаются для централизованного
снабжения теплом потребителей, осуществления контроля за парамет-
рами теплоносителя и организации дополнительного регулирования'
отпуска тепла.
260
Институт Моспроект разработал типовые проекты центральных
тепловых пунктов для систем отопления и горячего водоснабжения
кварталов города.
В центральных тепловых пунктах при закрытой системе горячего
водоснабжения предусматривают установки по деаэрации и стаби-
лизации воды, а при жесткости воды более 4 мг-экв/л — и по ее умяг-
чению.
В этих пунктах Моспроект применяет метод защиты металла от
коррозии с помощью доломитовых (магномассовых) фильтров. Этот
метод позволяет получить на стенках труб и оборудования защитное
пассивирующее покрытие.
Для деаэрации воды применяют сталестружечные фильтры, ра-
бота которых считается удовлетворительной, если содержание кис-
лорода в воде после фильтров на 1,5—3 мг/л меньше предельной раст-
воримости его при данной температуре и атмосферном давлении.
Для умягчения воды используют натрий-катионитные фильтры.
Местные тепловые пункты обслуживают отдельные жилые, об-
щественные и промышленные здания. Они размещаются в непосред-
ственной близости от обслуживаемого здания. Габаритные размеры
пунктов: для жилых и общественных зданий с горячим водоснабже-
нием по закрытой схеме площадь 5x8 при высоте 2,8 м, без горячего
водоснабжения — 1,5x4 м при высоте 2 м.
Для снижения температуры воды, поступающей из тепловой сети
в местные системы отопления, в тепловых пунктах устанавливаются
элеваторы, смешивающие горячую воду с охлажденной водой из си-
стем отопления.
Рис. XVIII.1. Стальной во-
доструйный элеватор ВТИ—
теплосеть Мосэнерго
/—вход воды из подающего
трубопровода; 2—фасонный
фланец; 3 — прокладка; 4—соп-
ло; 5 —сменная часть сопла;
6 — выход смешанной воды; 7 —
вход воды из обратного трубо-
провода
Основные размеры стальных водоструйных элеваторов
(рис. XVIII.1) приведены в табл. XVIII.1.
Допускается присоединение к одному элеватору группы мелких
зданий с суммарным расходом тепла на отопление 0,3 Гкал/ч. При
этом потери давления в ответвлениях к отдельным зданиям должны
261
Таблица XVIII.1
Основные размеры водоструйных элеваторов ВТИ — теплосеть Мосэнерго
Показатели Единица измерения Номер элеватора
1 9 3 4 5 б 7
Общая длина L .... ММ 425 425 625 625 625 720 720
Диаметр горловины dr . » 15 20 25 30 35 47 59
Внутренние диаметры присоединительных патрубков входного .... » 37 37 49 49 49 80 80
выходного d2 ... » 51 51 82 82 82 100 100
подсоса d3 .... » 51 51 70 70 70 100 100
Длина сопла: полная /х » ПО 100 145 135 125 175 155
сменной части 12 . . » 55 45 50 40 30 60 40
Вес (без дополнитель- ного фланца) .... кг 100 100 150 150 150 230 230
Пределы экономичной подачи смешанной во- ды при потере давления в системе 1000кГ/л«2 . м3/ч 1—4 4—7 7—10 10—15 15—22 22—39 39—50
Примечание. Водоструйные элеваторы применяются для систем
отопления с расчетной потерей давления не более 1,5 м вод. ст.
быть равны между собой, а сопротивление распределительных сетей,
включая систему отопления, не должно превышать 1000 кГ1м\
Если давление в тепловой сети недостаточно для работы элева-
торов, то смешение воды осуществляют при помощи центробежных
насосов: возможна схема с совместной работой элеватора и насоса
конструкции ЦНИИПС (рис. XVIII.2, табл. XVIII.2).
Рис. XVIII.2. Продольный разрез
насоса типа ЦНИИПС
/ — насос; 2 — патрубок для входа воды;
3 — патрубок для выхода воды;
4 — электродвигатель
Если температура воды в системе отопления более 100° С (бани,
прачечные, торговые помещения, спортивные залы, бассейны, про-
мышленные здания и др.), то непосредственное присоединение к теп;
ловым сетям осуществляют без подмешивания воды из обратного тру-
бопровода системы отопления.
262
Таблица XVIII.2
Технические характеристики насосов ЦНИИПС
Показатели Единица измерения Насосы
ЦНИИПС-10 ЦНИИПС 20
Производительность м3/ч 10 23,5
Общее давление м вод. ст. 1,5—2,9 1,5-3,1
Число оборотов об 1 мин 1440 1440
Мощность на валу кет 0,12 0,33
Наружный диаметр колеса . . . мм 105 105
Рабочее давление кГ /см2 5 5
Диаметры патрубков (нагнета- тельного и всасывающего) . . мм 80 80
Тип электродвигателя — АОЛБ-31-4 Ф2 АОЛБ-32-4м Ф2
Мощность электродвигателя . . кет 0,27 0,4
Род тока — переменный однофаз- ный в 220 220
Габаритные размеры насоса:
длина м м 505 505
ширина » 235 235
высота » 245 245
Вес кг 65 65
2. СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ МЕСТНЫХ СИСТЕМ К ТЕПЛОВЫМ СЕТЯМ
Основные принципиальные схемы присоединения местных систем
к тепловым сетям приведены в табл. XVIII.3.
Таблица XVIII.3
Принципи льные схемы присоединения местных систем к тепловым сетям
и условия их присоединения*
Принципиальная схема присоедине- ния и ее наимено- вание Эскиз Условия присоединения
Местные системы отоп ^ения и вентиляции
Непосредствен-
ная без смеси-
тельных устройств
Для систем отопле-
ния промышленных зда-
ний, бань, прачечных,
спортивных залов, бас-
сейнов, торговых поме-
щений, зданий общест-
венного питания объе-
мом 500 м? и более и
систем вентиляции при
। расчетной температуре
♦ Обозначения на схемах: 1—подающий трубопровод из теплосети; 2 —грязевик; 3 —
задвижки; 4 — система отопления; 5 —система вентиляции; 6 — водомер; 7 —обратный тру-
бопровод в теплосеть; 8 — элеватор; 9 — насос; 10 — водопровод; //—теплообменник;
/2 —регулятор расхода; 13 — система горячего водоснабжения; 14 —термореле.
263
Продолжение табл. XVII 1.3
Принципиальная схема присоединения и ее наименование Эскиз Условия присоединения
в тепловых сетях до 150 °C, а также для си- стем отопления и венти- ляции жилых и общест- венных зданий и быто- вых помещений промыш- ленных зданий при рас- четной температуре в тепловых сетях до 105 °C
Непосредствен- ная с элеватором- смесителем i к DJ. 1 Для систем отопления жилых и общественных зданий, бытовых поме- щений промышленных зданий при расчетной температуре в тепловых сетях 150 °C; для систем отопления промышлен- ных зданий и систем вентиляции отдельных зданий при необходи- мости снижения темпе- ратуры воды, поступаю- щей в местную систему. Применяется при потере давления в местной си- стеме до 1,5 м вод. ст.
„ а _
*==й—VfH—К 1
Непосредствен- ная с насосом на перемычке и fl Ш 1 Для тех же условий, что и с элеватором-сме- сителем, но при недо- статочности располагае- мого давления для рабо- ты элеватора или при потере давления в мест- ной системе более 1,5 м вод. ст.
Местные системы горячего водоснабжения
Параллельная
Закрытая система теп-
ловых сетей
Для жилых, общест-
венных и промышлен-
ных зданий независимо
от соотношения макси-
мального часового рас-
хода тепла на горячее
водоснабжение Q^aBKC и
отопления Q0T
264
Продолжение табл XVII 1.3
Принципиальная схема присоединения и ее наименование ^скиэ Условия присоединения
К преимущественному
применению рекомен-
фмакс
дуется при —L2L. > 1,
Q от
а также для небольших
зданий с суммарным
расходом тепла на ото-
пление до 150—
200 тыс. ккал!ч и для
промышленных потреби-
телей с количеством ду-
шевых сеток до 5
Предвключенная
Для жилых и обще-
ственных зданий при
0M3KC
—Г1В. < 0,1
Q от
Двухступенча-
тая—последова-
тельная
Для жилых, общест-
венных и промышленных
зданий при
^макс
0,3 < —< 0,8
Qot
Непосредствен-
ный водоразбор
из тепловой сети
Открытая система теп-
ловых сетей для жилых,
общественных и про-
мышленных зданий не-
зависимо от соотноше-
ния нагрузок
265
3. РАСЧЕТ ВОДОСТРУЙНЫХ ЭЛЕВАТОРОВ
Расчетный коэффициент смешения элеватора определяют по фор-
муле
<7 = ^ 1,15 = 11=111Д5, (XVIII.1)
Оэ <1-<2
где Gu — количество воды, подмешиваемой из местной системы ото-
пления, в т!ч\
Gy — расход теплофикационной (эжектирующей) воды в т!ч\
Ti — температура воды в подающей трубе тепловой сети в °C;
ti — температура воды в подающей трубе местной системы ото-
пления в °C;
/2 — температура воды в обратной трубе местной системы ото-
пления в °C;
1,15 — коэффициент, полученный на основании экспериментальных
данных теплосети Мосэнерго.
Расход теплофикационной воды определяют по формуле
бэ =-----—-т/ч, (XVIII.2)
(Tt—т2)1000 7
где Q — расход тепла на отопление в ккал/ч\
т2 — температура воды в обратной трубе тепловой сети в °C.
Расход смешанной воды определяют по формуле
а«-^Г^от'11- <XV1,L3>
Приведенный расход смешанной воды определяют
G = ^ = Q .... т/ч,
р /Л /2)1000
по формуле
(XVIII.4)
где h — гидравлическое сопротивление местной системы отопления
в м вод. ст.
Диаметр горловины (камеры смешения) элеватора определяют по
формуле
d,. = 0,874 см. (XVIII.5)
Диаметр сопла элеватора определяют по формуле
, l(Wr
dc — --------------------------мм"
у (1 + <7)2 <*< + 0,6(1+<^-0,4^ (XVIII.6)
Требуемое давление перед элеватором определяют по формуле
02
//= 0,64-jj-л< вод. cm. (XVIII.7)
Диаметр сопла по располагаемому давлению перед элеватором Н
определяют по формуле
4 /~о 646?2
dc=J/ -^см. (XV111.8)
266
dtffauffinp's=ssss=A-сопла!) мм
Рис. XVIII.3. Номограмма для определения диаметра сопла водоструйного элеватора
Расход теплофикационной воды по располагаемому давлению перед
элеватором и диаметру сопла определяют по формуле
d2 —
G^^VHtn/ч. (XV1II.9)
На рис. XVII 1.3 приведена номограмма для определения диаметра
сопла и номера элеватора.
Глава XIX
ОТОПЛЕНИЕ
1. НАГРЕВАТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ ЦЕНТРАЛЬНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Чугунные радиаторы
ч
Чугунные радиаторы предназначаются для систем
отопления жилых, гражданских и производственных зданий.
В зависимости от расстояния между центрами ниппельных отвер-
стий они подразделяются на высокие (расстояние 1000 мм) и средние
(расстояние 500 мм).
Радиаторы собираются из отдельных секций.
По числу вертикальных каналов в секции радиаторы бывают одно-,
двух- и многоканальные.
В настоящее время применяются в основном двухканальные ра-
диаторы.
Поверхность нагрева радиаторов исчисляется в квадратных мет-
рах и эквивалентных квадратных метрах (экм). Эквивалентным
квадратным метром называют условную поверхность нагревательного
прибора, отдающую 435 ккал 1ч тепла при разности средних темпе-
ратур теплоносителя и воздуха Д/ср = 64,5° С и при стандартной
(открытой) установке прибора.
Секции радиаторов и пробки к ним отливают из серого чугуна,
ниппели с резьбой — из ковкого чугуна.
Чугунные радиаторы рассчитаны на рабочее давление теплоно-
сителя до 6 ати, их испытывают на заводе-изготовителе гидравличе-
ским давлением 9 ати в течение 2 мин.
Радиаторы на рабочее давление 7 ати изготовляются заводом по
особому соглашению с заказчиком и должны выдерживать испытание
гидравлическим давлением 12 ати в течение 2 мин.
При контрольной выборочной проверке из представленной партии
выбирают 14 радиаторов: 10 для проверки размеров и 4 для гидрав-
лического испытания.
268
Технические характеристики нагревательных приборов приведены
в табл. XIX.1.
В последние годы для систем центрального отопления в качестве
нагревательных приборов применяются также конвекторы плинтус-
ного типа. Эти малогабаритные приборы удобно размещаются под
низкими подоконниками.
Конвектор плинтусного типа состоит из стальной трубы диамет-
ром 15 или 20 мм, по которой проходит теплоноситель; труба ореб-
рена пластинами, составляющими основную поверхность нагрева.
Пластины изготовляются из листовой стали толщиной 0,5 мм; край-
ние пластины для увеличения прочности изготовляются из стали
толщиной 0,7—1 мм. Шаг оребрения пластин 20 мм.
Конвекторы выпускаются длиной 750, 1000, 1250, 1500 и 1750 мм.
Обычно их устанавливают у наружных стен здания и перегородок.
Расстояние от пола до низа конвектора принимают 80—100 мм и от
стены — 30—35 мм. При необходимости конвекторы можно устанав-
ливать в два или три ряда, один над другим, с расстоянием между
рядами 50 мм.
Средний вес 1 экм конвектора — 7 кг.
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Поверхность нагрева приборов двухтрубных систем водяного ото-
пления и паровых систем определяют по формуле
F=^Qnp гЛМ* ^2- (XIX.1)
А (*ср —
где <2пр — количество тепла, отдаваемого прибором, в ккал!ч;
К — коэффициент теплопередачи нагревательного прибора в
ккал!м2-ч-град, принимаемый по табл. XIX.2;
/ср — средняя температура теплоносителя в °C, при водяных
двухтрубных системах отопления определяется по фор-
муле /ср =
/п — температура воды, поступающей в прибор, в °C;
t0 — температура воды, выходящей из прибора, в сС; при паро*
вых системах отопления /ср должна приниматься равной
температуре насыщенного пара, поступающего в нагрева-
тельный прибор; для систем парового отопления с давле-
нием пара до 0,7 ати tcp допускается принимать равной
100° С;
— поправочный коэффициент, учитывающий число секций в
радиаторе, принимаемый по табл. XIX.3;
р2 — поправочный коэффициент, учитывающий характер уста-
новки прибора, принимаемый по табл. XIX.4;
Рз — поправочный коэффициент, учитывающий остывание воды
в трубах при скрытой прокладке трубопровода, принимае-
мый по табл. XIX.5.
269
ю
о
Таблица XIX. 1
Эскиз
Технические характеристики нагревательных приборов
Наименование и тип Поверхность нагрева Коэффициент пе- ресчета поверх- ности нагрева с л/2 на экм Емкость в л Строительные размеры в мм Вес в кг
в м2 В ЭКМ высота ширина 1 глубина b
полная и мон- тажная /г.
Радиаторы (1 секция): М-140 V),254 0,31 1,22 1,43 582 500 96 140 7,6
НМ-150 0,254 0,31 1,22 1,44 585 500 99 156 7,52
«Польза-6» 0,46 0,492 1,07 4,5 1090 1000 85 185 17,5
РД-90 0,203 0,275 1,35 1,43 582 500 96 90 6,95
РД-26 0,205 0,275 1,34 1,36 582 500 100 90 6,87
В-85А 0,176 0,24 1,36 1,75 593 500 88 87 5,5
L Ребристые трубы (шт.) длиной: = 0,5 м 1 0,69 0,69* 1,925 18,8
L = 0,75 м 1,5 1,03 0,69* 2,88 — — — — 28,2
L = 1 » 2 1,38 0,69* 3,85 — — — — 37,6
L = 1,5 » 3 2,07 0,69* 5,8 — — — 56,5
L = 2 » 4 2,76 0,69* 7,7 I — — — — 75,2
Продолжение табл. XIX ]
Эскиз
Наименование
и тип
Поверхность нагрева Коэффициент пе ресчета поверх- ности нагрева с м2 на экм Емкость в л Строительные размеры в мм
в м2 в экм высота ширина 1 7 BiniyAifj
полная h мон- тажная /ц
Низкий кон-
вектор плин- тусного типа без кожуха** (шт.): 15КП-0.75 15КП-1.00 0,55 0,73 0,34 0,46 — — 80 80 80 80 750 1000 60 60 2,4 3,2
15КП-1.25 0,95 0,60 — — 80 80 1250 60 4,2
15КП-1.5 1,14 0,72 — 80 80 1500 60 5,1
15КП-1.75 1,37 0,86 — — 80 60 1750 60 6,0
20КП-0.75 0,68 0,425 — — 90 90 750 70 3,0
20КП-1.0 0,91 0,57 — — 90 90 1000 70 4,0
20КП-1.25 1,15 0,72 — 90 90 1250 70 5,1
20КП-1.5 1,43 0,89 — — 90 90 1500 70 6,4
20КП-1.75 1,67 1,04 — — 90 90 1750 70 7,3
* В таблице приведен коэффициент пересчета с 1 м2 на 1 экм для ребристых труб, установленных в один ряд.
При установке в два ряда коэффициент пересчета принимается равным 0,645, при установке в три ряда—0,533
* * Поверхность нагрева в экм относится к однорядной установке конвекторов при А/= 64,5 ° и расходе воды
Поверхность нагрева приборов двухтрубных систем водяного ото-
пления, выраженную в экм, определяют по формуле
зо:, (XIX.2)
Я
где q — теплоотдача 1 экм в ккал!ч, определяемая по формуле
? = <7экмМ'ср- (XIX.3)
В этой формуле:
9экм — коэффициент теплопередачи нагревательного прибора (при
G0Tn ~ 1)» приведенный в табл. XIX.6;
Р4 — поправочный коэффициент для радиаторов в зависимости от
вида присоединения подводок и расхода воды, учитывающий
изменение G0TH (по табл. XIX.7);
60Тц — относительный расход воды в нагревательных приборах,
определяемый по формуле
Сотн=^Ц^. (XIX.4)
где Л/ср — перепад температур между средней температурой тепло-
носителя и окружающего воздуха в град.
Таблица XIX.2
Коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов (k)
в ккал!град при открытой установке
Тип нагревательного прибора Разность средней температуры воды в приборе и температуры воздуха в помещении в град Пар давле- нием Ризб (ат)
40 — 50|50 — 60|б0 — 70 70 —80| выше 80 до 0,7| 1
Радиаторы чугунные! М-132 и М-150 6 6,2 6,4
М-140 7,3 7,9 8,2 8,5 8,6 — —
«Польза-6» 6 6,2 6,4 6,6 6,7 — —
Чугунные трубы с круглыми ребрами диаметром 175 мм: 1 труба 4,5 4,5 5 5 5 6 6,4
2 трубы (одна над другой) . 4 4,25 4,5 4,5 4,5 5 5,4
3 » (одна над другой) 3,5 4 4 4 4 4,5 4,8
Стальные трубы, расположен- ные в несколько рядов по вер- тикали с условным диаметром: до 32 мм 10 10 11 11 11,5 12,5 13,4
более 32 мм 8 8,5 9 9 9 11 Н,8
Одна горизонтальная или вер- тикальная стальная труба с £>д: до 32 мм 11 11,5 12 12,5 12,5 13 13,9
от 32 до 108 мм 9,5 10 10,5 11 11,5 12 12,8
» 133 до 159 мм 9,5 10 10,5 10,5 10,5 11,5 12,3
272
Таблица XIX.3
Значение поправочного коэффициента учитывающего
число секций радиатора
Количество секций в батарее
3 4 5 6 7 8 9 10 11 12—14 15—20 Более 20
0.95 0,95 0,95 1 1 1 1 1 1,05' 1/5 1,05 1,1
Таблица XIX.4
Значение поправочного коэффициента р2, учитывающего характер установки
нагревательного прибора
Характер установки прибора
Прибор
без ниши, перекрыт доской в нише без ниши, закрыт шкафом со щелями
рис. А В ММ 02 рис. А в мм 02 рис. А в мм 02
/ 'о 40 80 1,05 1,03 '' 'о5 40 80 1,Н 1,07 1 150 180 1,25 1,19
*777 *77 100 1,02 100 1,06 220 1,13
Характер установки прибора
Прибор
без ниши, закрыт деревянным шкафом со щелями без ниши, закрыт экраном. Живое сечение решетки не менее 70%
рис. А в мм 02 рис. А в мм 02
Без сетки 130
С сеткой 130
10 Зак.2152
273
Таблица XIX5
Значение коэффициента учитывающего остывание воды в трубопроводах
при скрытой их прокладке
Число этажей в здании Рассчитываемый этаж
I II ill IV V VI
Однотрубные системы с верхней разводкой
Стояки с односторонним присоединением приборов
2 1,04 — — — — —
3 1,05 — — — — —
4 1,05 1,04 — — — —
5 1,05 1,04 — — — —
6 1,06 1,05 1,04 — — —
Стояки с двусторонним присоединением приборов
2—4 5 1,04 — — — — —
6 1,04 — — — — —
Двухтрубные системы с нижней разводкой
2 — 1,03 — — — —.
3 — — 1,03 — —
4 — — 1,03 1,05 — —
5 — — 1,03 1,03 1,05 —
6 — — — 1,03 1,03 1,05
Двухтрубные системы с верхней разводкой
2 1,05 — — — __
3 1,05 1,05 — — —
4 1,05 1,05 1,03 — — —
5 1,04 1,04 1,03 — — —
Примечания: 1. При открытой прокладке трубопроводов водя-
ного отопления и при паровом отоплении коэффициент Р3 принимают рав-
ным 1.
2. Прокладка стояков и подводок в бороздах предусмотрена без изо-
ляции.
3. В бороздах предусматривается поэтажная установка перегородок.
4. При естественной циркуляции воды надбавки должны приниматься
с коэффициентом 1,4.
274
Таблица XlX.6
Коэффициенты теплопередачи q9km нагревательных приборов
в ккал!экм*ч»град в зависимости от направления движения
теплоносителя (воды)
д*ср —— — —
35 5,59 5,54 4,77 5,11
40 5,81 5,66 4,87 5,22
45 6,01 5,75 4,96 5,31
50 6,26 5,84 5,04 5,39
55 6,45 5,93 5,11 5,47
60 6,63 6 5,17 5,54
65 6,81 6,08 5,24 5,61
70 6,97 6,15 5,3 5,67
75 7,13 6,21 5,35 5,73
80 7,24 6,27 5,4 5,79
85 7,32 6,33 5,45 5,84
90 7,55 6,38 5,5 5,89
95 7,69 6,44 5,54 5,94
100 7,82 6,49 5,59 5,99
105 7,94 6,53 5,63 6,03
ПО 8,06 6,58 5,67 6,07
Таблица Х1Х.7
Поправочный коэффициент для радиаторов в зависимости от схемы
присоединения подводок и расхода воды
Схема присоединения подводок
Относительный расход
воды в приборе
на 1 экм, по отношению
к условному расходу 17,4 кг/ч* экм «сверху-вниз»
0,5 0,91
1 1
2 1,01
3 1,02
4 1,04
5 1,05
6 1,06
7 1,06
Более 7 1,07
«снизу-вниз» и при разностороннем присоединении «снизу-вверх» «снизу-вверх» при одностороннем присоединении
0,98 0,95 1
1 1,03 1,03
1,1 1,09
1,15 1,12
1,17 1,13
1,19 1,15
1,21 1,17
1,23 1, 18
Примечание. Для ребристых труб и регистров из гладких труб
(при теплоносителе воде) и для всех приборов (при теплоносителе паре)
04= I-
275
10*
Глава XX
КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
ТРУБОПРОВОДОВ*
т
1 рубопроводы водяных тепловых сетей, прокла-
дываемые в непроходимых каналах, покрывают тепловой изоляцией.
Теплоизоляционные конструкции трубопроводов состоят из сле-
дующих элементов:
основного изоляционного слоя, предназначенного для уменьшения
потерь тепла в окружающую среду;
покровного слоя, предохраняющего основной слой тепловой изо-
ляции от механических повреждений, атмосферных осадков и корро-
зионных сред;
крепежных деталей, служащих для крепления изоляции на по-
верхностях нагрева.
Тепловую изоляцию предусматривают в основном для темпера-
турного графика воды: 150° С в подающем и 70° С в обратном трубо-
проводе (а также с учетом того, что диаметры подающей и обратной
труб одинаковы).
Толщина основного изоляционного слоя должна соответствовать
нормам тепловых потерь изолированными водяными теплопроводами
в непроходных каналах
Для трубопроводов тепловых сетей Гипрокоммунэнерго рекомен-
дуются следующие теплоизоляционные конструкции.
1. КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ МИНЕРАЛОВАТНЫХ СКОРЛУП
НА СВЯЗКЕ ИЗ ФЕНОЛЬНЫХ СМОЛ С ПОКРЫТИЕМ ИЗОЛОМ (табл. ХХ.1)
* По данным «Гипрокоммунэнерго» тепловая изоляция трубопроводов
двухтрубных водяных тепловых сетей при прокладке в ^непроходных каналах
«Типовые детали серии ТС-02-12», выпуски I и II.
276
Таблица XX. 1
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м подающего
или обратного трубопровода и расчетные потери тепла
Показатели «я , Наружный диаметр трубопровода в нм
S s « < т s Щ X = 32 38 45 57 7b S9 108
Объем работ
Толщина основного слоя изоляции (оиз) . . Наружный диаметр изоляционной конструк- НИИ (DlI3) Объем основного изо- ляционного слоя . . . М М » м3 35 106 0,074 35 112 0,08 35 119 0,088 35 131 0,101 35 150 0,122 35 163 0,136 35 182 0,157
Расход материалов
Скорлупы минерало- ватные марки 200 (/)«
количество . . . . толщина объем вес Вес бандажей типа I (2) То же: 11 (4) Изол {3)\ шт. мм м3 кг » » 40 40 0,085 17,3 1 1,4 40 40 0,092 18,4 2 1,5 40 40 0,101 20,2 2 1,6 40 40 0,116 23,2 2,2 1,7 40 40 0,140 28,0 2,5 1,9 40 40 0, 156 31,2 2,7 2 40 40 0,181 36,2 2,9 2,2
поверхность .... вес Общий вес конструк- ции изоляции м2 кг » 3,9 9 29 4, 1 9,4 31 4,3 9,9 34 4,7 10,8 38 5,3 12,2 45 5,7 13,1 49 6,3 14,5 56
Потери тепла изоли- рованным трубопрово- дом:
обратным. при /макс = 70 °C и /ср = 50 ®С ккал/м •ч 11 12 13 15 17 18 20
подающим;
при /макс = 150 СС и /ср = 90 °C ккал/м-ч 24 26 28 33 39 43 50
при /макс = 95 °C и /ср = 65 °C ккал/м ♦ ч 16 17 19 22 26 28 32
Примечания: 1. При определении расхода скорлуп коэффициент
принят равным коэффициенту монтажного уплотнения 1,15.
2. Допускается замена изола по ГОСТ 10296—62 кровельным руберои-
дом с крупнозернистой посыпкой марки РК-420 (по ГОСТ 10923—64), а
также стеклотекстолитом или стеклопластиком.
277
2. КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ ПОЛЫХ МИНЕРАЛОВАТНЫХ
ЦИЛИНДРОВ НА ФЕНОЛЬНОЙ СВЯЗКЕ
С ПОКРЫТИЕМ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫМИ ПОЛУЦИЛИНДРАМИ (табл. ХХ.2)
Таблица ХХ.2
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м подающего или
обратного трубопровода и расчетные потери тепла
Показатели то . s X ф К СП X Ш X X Наружный диаметр трубопровода DH в мм
57 7 6 89 108 133 159 194 219 2 73
Объем работ
Основной слой изо- ляции толщина конст- рукции (оиа) • • объем на 10 пог. м трубопровода . Толщина асбесто- цементных полуци- линдров (оп) .... Наружный диаметр изоляционной кон- струкции (DII3) . . . Расход материалов 30 0,082 5,5 143 30 0,1 5,5 163 30 0,112 5,5 182 30 0,13 5,5 197 30 0,154 5,5 225 40 40 40 40
ММ ..3 30 0,25 30 0,294 30 0,325 30 0,393
М ММ 0,178 5,5 267 0,21 5,5 307 0,235 5,5 327 0,285 5,5 375
» 246 291 307 375
Цилиндры минера- ловатные (/):
количество . . . толщина шт. 10 30 10 30 10 30 10 30 10 30 10 40 10 40 10 40 10 40
мм 30 30 30 30
278
П родолжение табл. XX.2
Показатели сз S £ °- Наружный диаметр трубопровода £>н в мм
= S К Ч со S Ш х х 57 76 89 108 1 133 159 194 219 I 273
объем 0,082 0, 1 0,112 0,13 ;0,154 0,25 ।0,294 0.32Е >0,393
0,178 10,211 0,235 >0,285
вес Полуцилиндры ас- бестоцементные: верхние (3) типа ... кг 16,4 В-1 20 В-2 22,4 В-3 26 В-4 30,8 В-6 50 58,8 ; 65 78,6
35,6 В-8 42 В-10 47 В-11 57 В-13
В-7 В-9 В-10 । В-13
количество . . шт. 9 25,2 9 28,8 9 31,5 9 34,2 9 38,7 9 45,9 9 52,2 9 55,8 9 . 63,9
вес кг 42,3 49,5 52,2 63,9
нижние (5) типа ... количество . . . Н-1 9 22,5 1,1 Н-2 9 26,1 1,2 н-з 9 29,7 1,3 Н-4 9 31,5 1,4 Н-6 9 36,9 1,6 Н-8 Н-10 Н-11 Н-13
шт. Н-7 9 43,2 Н-9 9 49,5 Н-10 9 53,1 Н-13 9 61,2
вес Вес бандажей: типа I (4) ... кг 39,6 1,9 46,8 2,2 49,5 2,3 61,2 2,5
» 1,8 2,1 2,2 2,5
» II (2) ... 1,7 1,9 2 2,2 2,4 2,8 3,1 3,3 3,7
» 2,6 2,9 3,1 3,7
Общий вес конст- 67 36 78 42 78 46 95 52 НО 60 144 166 180 210
рукции Расчетные потери тепла изолированным трубопроводом- подающим: ПРИ ^макс=150°С и /ср = °C » ккал/м-ч 122 58 144 67 154 74 188 85
при /макс=95 °C и /ср=б5 РС ккал/м-ч 24 28 31 35 40 44 51 56 64
обратным: при /макс=70 °C и /ср=50 ®С ккал/М'Ч 16 19 20 23 26 28 31 35 39
Примечания: 1. Цифры в числителе относятся к подающему
трубопроводу при /макс = 160° С.
2. Допускается замена асбестоцементных полуцилиндров асбестоце-
ментной штукатуркой толщиной 10 мм для трубопроводов наружным диа-
метром до 89 мм и 15 мм при DB 108 мм и более по плетеной сетке № 12—1, 2
или изолом по ГОСТ 10296—62, а для трубопроводов DB от 57 до 219 мм
также кровельным рубероидом с крупнозернистой посыпкой марки РК-420
по ГОСТ 10923—64.
3. Показатели таблицы составлены для минераловатных цилиндров
марки 200.
279
3. КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ МИНЕРАЛОВАТНЫХ МАТОВ
НА ФЕНОЛЬНОЙ СВЯЗКЕ С ПОКРЫТИЕМ
АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫМИ ПОЛУЦИЛИНДРАМИ (табл. ХХ.З)
Таблица ХХ.З
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м подающего или
обратного трубопровода и расчетные потери тепла
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
273 325 377 426 4 7*
Объем работ Основной слой изоляции: ✓
30 30 30 30 30
толщина конструкции ($из) • мм 20 20 20 20 20
объем на 10 пог. м трубопро- ..я 0,285 0,334 0,383 0,430 0,477
вода мэ 0,184 0,217 0,249 0,280 0,312
Толщина асбестоцементных по- луцилиндров (он) мм 5,5 5,5 7,5 7,5 7,5
Наружный диаметр изоляцион- 375 412 469 530 576
ной конструкции (Din) » 352 412 469 530 576
Расход материалов
Маты минераловатные марки 100: 40 40 40 40 40
толщина » 30 30 30 30 30
объем ..3 0,427 0,501 0,575 0,645 0,716
л г 0,276 0,326 0,374 0,42 0,468
43 50 58 65 72
кг 28 33 37 42 47
Асбестоцементные полуцилинд- ры. В-13 В-14 В-15 В-16 В-17
верхние, типа — В-12 В-14 В-15 В-16 В-17
количество шт 9 9 9 14 14
63,9 70,2 106,2 106,4 130,2
вес кг 60,3 70,2 106,2 106,4 130,2
нижние, типа Н-13 Н-14 Н-15 Н-16 Н-17
— Н-12 Н-14 Н-15 Н-16 Н-17
количество шт. 9 9 9 14 14
61,2 67,5 102,6 100,8 126
вес кг 57,6 67,5 102,6 100,8 126
Вес бандажей: 2,9
типа I 2,5 3,3 3,6 4
» 2,4 2,8 3 3,5 3,8
3,7 4,1 4,6 8,6 9,3
» II » 3,5 4,1 4,6 8,6 9,3
Вес проволоки 0 2 мм .... 0,52 0,6 0,68 0,76 0,84
» 0,49 0,57 0,65 0,73 0,81
Общий вес конструкции .... 175 195 275 285 342
» 152 178 254 262 317
280
Продолжение табл. XX.3
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
273 325 377 426 478
Расчетные потери тепла изоли- рованным трубопроводом: подающим: при ^макс^ 150°C и /ср = 90эС обратным при ^макс = 70 С и ^ср = ^0 С ккал! М'Ч ккал/ м-ч 91 36 107 40 118 44 127 64 136 67
Примечания: 1. Цифры в числителе относятся к подающему тру-
бопроводу.
2. Проволока ОЧ по ГОСТ 3282—46.
3. При определении расхода матов принят монтажный коэффициент
уплотнения 1,5.
4. Асбестоцементные полуцилиндры с односторонним раструбом могут
быть заменены полуцилиндрами без раструба, с установкой на стыках бан-
дажей типа II или III шириной 40—50 мм. Для полуцилиндров типов В-16
(Н-16) и В-17 (Н-17) длиной 770 мм расстояние между бандажами должно
составлять 240 мм.
5. Допускается замена полуцилиндров асбестоцементной штукатуркой
толщиной 15 мм по сетке № 12—1,2 или изолом по ГОСТ 10296—62, а также
стеклотекстолитом или стеклопластиком.
4 КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ ПОЛУЖЕСТКИХ
МИНЕРАЛОВАТНЫХ ПЛИТ НА ФЕНОЛЬНОЙ СВЯЗКЕ
С ПОКРЫТИЕМ АСБЕСТОЦЕМЕНТНОЙ ШТУКАТУРКОЙ (табл. ХХ.4)
10В Зак. 2152
281
Таблица XX 4
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м подающего или
обратного трубопровода и расчетные потери тепла
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода ь мм
529 630 720 820 920 1020 1 22Q
Объем работ Основной слой изоляции толщина конструкции (Ьиз) . . ММ 35 25 35 25 35 25 35 25 35 25 35 25 35 25
объем на 10 пог м трубо- М3 0,62 0,732 0,83 0,94 1,05 1,159 1,319
провода 0,435 0,515 0,585 0,663 0,742 0,82 0,977
Асбестоцементная штукатур- ка: толщина (?>„) ММ 15 15 15 15 15 20 20
поверхность М2 19,76 22,93 25,79 28,90 32,03 35,47 41,76
19,12 22,31 25,12 28,26 31 ,4 34,85 41,13
Наружный диаметр изоляци- онной конструкции (2?из) . . 629 730 820 920 1020 ИЗО 1330
609 710 800 900 1000 11 10 1310
Расход материалов
Полужесткие минераловат- ные плиты марки 200 (/): толщина » 40 30 40 30 40 30 40 30 40 30 40 30 40 30
объем . ..3 0,713 0,842 0,955 1,081 1,208 1,333 1,586
м. 0,500 0,592 0,673 0,764 0,853 0,943 1,124
вес кг 143 168 191 216 242 267 317
100 118 135 153 177 189 225
Вес асбестоцементной шту- катурки (5) 504 585 657 737 817 1206 1420
» 488 569 641 721 801 1185 1398
Сетка плетеная № 12—1.2 (3): поверхность 18,8 21,9 24,8 28 31,3 34,2 40,5
М 18,2 21 ,4 24,2 27,3 30,5 33,6 39,9
282
Продолжение табл. XX.4
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
529 630 720 820 920 Ю2С 1 1220
вес 32,0 37,2 42,2 47,6 52,9 । 58,1 _68,9
К2 30,9 36,4 41,1 46,4 51,9 57,1 67~8
Вес бандажа (типа I) (2) 4,4 5,1 5,7 6,4 7,1 7,8 9,2
4,2 4,9 5,6 6,2 7 7,6 9
Вес проволоки:
кольцо 0 2 мм (4) . . . . 1,87 2,19 2,49 2,79 3,10 3,43 4,05
1.84 2,15 2,45 2,76 3,06 3,40 4,09
стяжка 0 1,2 (7) . . . . 1,65 1,9 2,14 2,42 2,68 2,96 3,5
1,57 1,85 2,1 2,36 2,63 2.9 3,45
сшивка 0 0,8 (6) .... 0,45 0,53 0,59 0,67 0,74 0,82 0,97
0,43 0,51 0,57 0,65 0,73 0,81 0,95
Общий вес конструкции . . 687 800 901 1013 1126 1546 1824
627 733 828 932 1039 1445 1708
Расчетные потери тепла изо- лированным трубопроводом: подающим:
при ^макс~150°С и ^ср = = 90°С ккал/ М‘Ч 143 164 183 194 212 230 260
обратным: при ^макс = 70°С и ^ср = = 50°С ккал/ М’Ч 68 78 86 87 92 98 106
Примечания:!. Цифры в числителе относятся к подающему трубо-
проводу, в знаменателе — к обратному.
2. При определении расхода плит принято монтажное уплотнение
с коэффициентом 1,15.
3. Допускается замена асбестоцементной штукатурки изолом по
ГОСТ 10296—62, а также стеклопластиком или стеклотекстолитом. При
такой замене каркас из плетеной сетки № 12—1,2 не устанавливается.
10В
283
g 5. КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ ПРОШИВНЫХ МИНЕРАЛОВАТНЫХ МАТОВ,
* ПОКРЫТЫХ АСБЕСТОЦЕМЕНТНОЙ ШТУКАТУРКОЙ ПО СТАЛЬНОЙ СЕТКЕ (табл. ХХ.5)
Таблица ХХ.5
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м подающего или обратного трубопровода и расчетные
потери тепла
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
27 3. 3 25 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 1220
Объем работ Основной слой изоляции: толщина конструкции ММ 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
объем на 10 пог м трубопровода М3 3.338 0,396 0,453 0,507 0,564 0,62 0,732 0,83 0,94 1,05 1,159 1,379
Асбестоцементная штукатурка толщина ММ 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 20 20
поверхность м2 11,71 13,34 14,97 16,53 18,16 19,76 22,95 25,75 28,9 32,03 35,47 71,76
Наружный диаметр изоляционной конструкции мм 373 425 477 526 578 629 730 820 920 1020 ИЗО 1330
Расход материалов Минераловатные прошивные маты марки 200: толщина » 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40
объем м3 0,406 0,475 0,544 0,608 0,677 0,744 0,878 0,996 1,128 1,26 1,391 1,655
Продолжение табл. ХХ.5
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм 1
273 325 377 426 / 478 529 630 720 820 920 1020 1220
вес Проволока 04 (ГОСТ 3282—46) кг 102 120 137 153 171 187 / 221 251 284 318 351 417
кольцо 0 2 мм » 0,54 0,62 0,71 0,87 0,86 0,88 1,04 1,2 1,35 1,5 1,67 1,98
стяжка 0 1,2 мм » — — — — — 1,65 1,90 2,14 2,42 2,68 2,96 3,54
сшивка 0 0,8 мм » 0,26 о,3 0,34 0,3 0,41 0,44 0,45 0,57 0,59 0,67 0,82 0,97
Вес бандажа (типа I) » 2,7 3,0 3,4 3,7 4,1 4,4 5,1 5,7 6,4 7,1 7,8 9,2
Асбестоцементная штукатурка . . » 299 340 382 422 463 504 585 657 737 817 1206 1420
Общий вес конструкции Расчетные потери тепла изолиро ванным трубопроводом: 404 464 523 580 638 698 815 918 1032 1147 1576 1853
ПРИ ^макс=150° и /Ср = 90сС . . обратным: ккал/ м-ч 91 106 116 125 133 142 165 179 192 216 228 258
при ^макс = 70°С и /рр —50°С ккал/ м-ч 29 32 35 52 55 58 67 71 75 82 84 92
Примечания: 1. При определении расхода матов учтено их уплотнение в результате изменения формы
при укладке на трубопровод, а также монтажное уплотнение с коэффициентом 1,2.
2. Верхняя оболочка матов при асбестоцементной штукатурке должна быть выполнена из плетеной стальной
сетки № 12—1,2 и нижняя оболочка из плетеной сетки с шестигранными ячейками № 20 — 0,5.
3. Асбестоцементная штукатурка может быть заменена изолом по ГОСТ 10296—62, а также стеклотексто-
литом или стеклопластиком.
6. КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ ПРОШИВНЫХ МИНЕРАЛОВАТНЫХ МАТОВ
С ОБОЛОЧКОЙ ИЗ СТЕКЛОТКАНИ
И С ПОКРЫТИЕМ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫМИ ПОЛУЦИЛИНДРАМИ (табл. ХХ.6)
Таблица ХХ.6
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог, м подающего или
обратного трубопровода и расчетные потери тепла
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода
273 в мм 478
325 377 426
Объем работ Основной слой изоляции: толщина конструкции 0ИЗ) . . . ММ 35 35 35 35 35
объем на 10 пог. м трубопровода М3 0,338 0,398 0,453 0,507 0,551
Толщина асбестоцементных полу- цилиндров 0П) мм 5,5 5,5 7,5 7,5 7,5
Наружный диаметр изоляционной конструкции (£>из) 375 469 530 530 576
Расход материалов Минераловатные прошивные маты марки 200 (/): толщина 40 40 40 40 40
объем м3 0,406 0,475 0,544 0,608 0,677
вес кг 90 ' 105 120 134 150
Проволока ОЧ (ГОСТ 3282—46): подвеска 0 2 мм (2) 0,54 0,62 0,71 0,78 0,86
сшивка 0 0,8 » (7) » 0,26 0,3 0,34 0,38 0,41
Полуцилиндры асбестоцементные: верхние (4) типа — В-13 В-15 В-16 В-16 В-17
количество шт. 9 9 14 14 14
вес кг 63,9 106,2 106,4 106,4 130,2
286
Продолжение табл. XX.6
Показа тели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
273 325 377 426 478
нижние (6) типа — Н-13 Н-15 Н 16 Н-16 Н-17
количество ШТ. 9 9 14 14 14
вес Вес бандажей кг 61,2 102,6 100,8 100,8 126,0
типа 1 (3) » 2,7 3,0 3,4 3,7 4,1
» 11 (5) » 3,7 4,6 8,6 8,6 9,3
Общий вес конструкции Расчетные потери тепла изолиро- ванным трубопроводом. подающим » 222 322 340 355 421
при ^макс = 70°С и ^ср = 99°С обратным ккал/ м-ч 91 106 116 120 133
при <макс = 7|,°с и zcp = 50°C . ккал/ М'Ч 29 32 35 52 55
Примечания: 1. При определении расхода матов учтено их уп-
лотнение в результате изменения формы при укладке на трубопровод,
а также монтажное уплотнение с коэффициентом 1,2.
2 Допускается замена полуцилиндров с односторонним раструбом
полуцилиндрами без раструба, с установкой на стыках бандажей типа П
или III шириной 40—50 мм.
3. При применении полуцилиндров марок В - 16 (Н • 16) и В-17
(Н-17) длиной 770 мм расстояние между бандажами должно составлять
240 мм.
4. Асбестоцементные полуцилиндры могут быть заменены асбестоце-
ментной штукатуркой толщиной 15 мм по плетеной сетке № 12—1,2 или
изолом по ГОСТ 10296—62,а также стеклотекстолитом или стеклопластиком.
7. ИЗОЛЯЦИЯ ПОЛОСАМИ ИЗ СТЕКЛЯННОГО ВОЛОКНА
С ПОКРЫТИЕМ ИЗОЛОМ (табл. ХХ.7)
287
Таблица XX.7
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м подающего или
обратного трубопровода и расчетные потери тепла
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
32 38 45 57 76 89
Объем работ Основной слой изоляции: толщина конструкции (5ИЗ) ММ 20 20 20 20 20 20
объем на 10 пог. м трубо- провода м3 0,033 > 0,036 0,041 г0,048 0,06 0,068
Наружный диаметр изоляци- онной конструкции (£>из) * • • мм 76 82 89 101 120 133
Расход материалов Полосы из стеклянного во- локна (/).’ толщина 20 20 20 20 20 20
объем м3 0,043 0,047 0,053 0,062 0,078 0,088
вес кг 7,3 8 9 10,5 13,3 15
Проволока кольцо (2) ОЧ: (ГОСТ 3282—46, 0 = 1,2 мм) . » 0,08 0,08 0,09 0,1 0,15 0,16
Изол (3): поверхность м2 2,9 3,1 з,з 3,7 4,3 4,8
вес кг 6,7 7,1 7,6 8,5 9,9 И
Вес бандажа типа II (4) . . » 1 1,1 1,2 1,3 1,7 1,8
Общий вес конструкции . . 15 16 18 20 25 28
Расчетные потери тепла изо- лированным трубопроводом: подающим: при ^Макс= 150 С и /Ср = = 90°С ккал/М'Ч 25 27 30 36 47 52
ПРИ ^манс = 95°С и <ср = = 65®С ккал!м*ч 17 18 20 23 32 35
обратным: ПРИ ^макс==70°С и /ср== = 50эС ккал1м*ч 10 11 13 15 22 24
Примечания* 1. Объемный вес полос из стеклянного волокна
принят 170 кг/ж3.
2. Расход полос из стеклянного волокна определен с учетом коэф-
фициента уплотнения 1,3.
3. Допускается замена изола кровельным рубероидом с крупнозер-
нистой посыпкой марки РК-420 (ГОСТ 10923—64).
288
8. КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ СТЕКЛОВОЛОКНИСТЫХ МАТОВ С ПОКРЫТИЕМ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫМИ ПОЛУЦИЛИНДРАМИ
(табл. XX.8)
подающего или
Объем работ и расход материалов на
и
изоляцию 10 пог. м
расчетные потери тепла
Таблица XX.8
обратного трубопровода
Наружный диаметр трубопровода в мм
Показатели измерения 108 133 1 59 194 219 273 325 377 | 1 <2b 1 478
Объем работ ОСНОВНОЙ СЛОЙ ИЗОЛЯЦИИ; толщина конструкции (Ьиз) ММ 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25
объем на 10 пог. м трубопровода .... м3 0,104 0,124 0,144 0,172 0,192 0,234 0,275 0,316 0,354 0,395
Толщина асбестоцементных полуцилиндров (^п) мм 5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 7,5 7,5 7,5
Наружный диаметр изоляционной конструк- ции (Риз) 182 207 246 267 291 352 412 469 530 576
Расход материалов Маты из стеклянного волокна (/). толщина » 30 30 30 30 30 30 3J 30 30 30
объем м3 0,135 0,161 0, 187 0,224 0,25 0,304 0,358 0,411 0,46 0,514
вес ео оо кг 23 27 32 38 43 52 61 70 78 87
Продолжение табл. XX.8
06S
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
108 | 133 | 159 | 194 219 273 | 325 | 377 | 426 478
Проволока ОЧ (ГОСТ 3282—46) — подвески 0,66 0,83
0 2 мм (6) Вес бандажей: кг 0,25 0,29 0,33 0,38 0,42 0,51 0,59 0,75
типа I (5) 1,3 1,5 1,7 1,9 2,1 2,5 2,9 3,2 3,6 4
» II (4) Асбестоцементные полуцилиндры: 1,9 2,1 2,4 2,9 2,9 3,5 4,1 4,6 8,6 9,3
верхние (3) типа — В-3 В-5 В-7 В-8 В-9 В-12 В-14 В-15 В-16 В-17
количество шт 9 9 9 9 9 9 9 9 14 14
вес кг 31,5 36,0 42,3 45,9 49,5 60,3 70,2 106,2 106,4 130,2
нижние (2) типа — Н-3 Н-5 Н-7 Н-8 Н-9 Н-12 Н-14 Н-15 Н-16 Н-17
количество . . , шт. 9 9 9 9 9 9 9 9 14 14
вес кг 22,7 33,3 39,6 43,2 46,8 57,6 67,5 102,6 100,8 126
Общий вес конструкции Расчетные потери тепла изолированным тру- бопроводом: подающим: 88 100 118 132 145 176 206 278 298 357
при £макс=150°С и /Ср = 90°С . . . . ккал/м-ч 51 59 66 77 85 100 115 126 136 145
при ^макс = 95°С и ^Ср = 65°С обратным ккал/м-ч 34 39 43 50 55 — — — — —
при ^макс = 70°С и rcp = 50 С ккал!м‘Ч 22 25 27 31 33 34 35 38 55 58
Примечания: 1. Таблица составлена для матов из стеклянного волокна с объемным весом 170 кг/м*.
2 При определении расхода матов учтено их уплотнение в результате изменения формы при укладке на тру-
бопровод, а также монтажное уплотнение с коэффициентом 1,3.
3. Асбестоцементные полуцилиндры с односторонним раструбом могут быть заменены полуцилиндрами без
раструба с установкой на стыках бандажей типа II или III шириной 40—50 мм. Допускается замена асбестоце-
ментных полуцилиндров асбестоцементной штукатуркой по плетеной металлической сетке № 12—1,2 или изолом по
ГОСТ 10296—62, а также стеклотекстолитом или стеклопластиком.
Для полуцилиндров типов В-16(Н-16) и В-17(Н-17) длиной 770 мм расстояние между бандажами должно
составлять 240 мм.
9. ИЗОЛЯЦИЯ СТЕКЛОВАТНЫМИ МАТАМИ НА ФЕНОЛЬНОЙ СВЯЗКЕ
С ПОКРЫТИЕМ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫМИ ПОЛУЦИЛИНДРАМИ
(табл. XX.9)
Таблица XX.9
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м
подающего или обратного трубопровода, расчетные потери тепла
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
273 | 325 | 377 | 426 | 478
Объем работ Основной слой изоляции: толщина конструкции (6ИЗ) . . . объем на 10 пог. м трубопровода Толщина асбестоцементных полу- цилиндров (бп) Наружный диаметр изоляционной конструкции Физ) ММ м3 мм 35 35 35 35 35
30 0,338 30 0,396 30 0,453 30 0,507 30 0,564
0,285 5,5 375 0,334 5,5 469 0,383 7,5 530 0,43 7,5 530 0,477 7,5 576
375 412 469 530 576
291
Продолжение табл. XX.9
Единица измерения Наружный диаметр
Показатели трубопровода в мм
273 | 325 | 377 | 426 | 478
Расход материалов
Стекловатные маты марки 50 (7): мм 50 50 50 50 50
толщина 40 40 40 40 40
..я 0,558 0,653 0,747 0,837 0,931
объем 0,47 0,551 0,632 0,71 0,787
28 33 37 42 47
вес кг 24 28 32 36 39
Проволока ОЧ (ГОСТ 3282—46) (подвески 02 мм) (5) 0,54 0,62 0,71 0,78 0,86
» 0,52 о,6 0,68 0,76 0,84
Вес бандажей:
типа 1 (4) 2,7 3 3,4 3,7 4,7
» 2,5 2,9 з,з 3,6 3,9
» П (2) 3,7 4,6 8,6 8,6 9,3
>> 3,7 4,1 4,6 8,6 9,3
Асбестоцементные полуцилиндры верхние (<?) типа
В-13 В-15 В-16 В-16 В-17
В-13 В-14 В-15 В-16 В 17
количество шт. 9 9 14 14 14
вес 63,9 106,2 106,4 106,4 130,2
кг 63,9 70,2 106,2 106,4 130,2
нижние (6) типа Н-13 Н-15 Н-16 Н-16 Н-17
Н-13 Н-14 Н-15 Н-16 Н-17
количество шт. 9 9 14 14 14
кг 61,2 102,6 100,8 100,8 126
вег 61,2 67,5 102,6 108,8 126
Общий вес конструкции 160 250 257 262 317
ъ 156 173 249 256 309
Расчетные потери тепла изолиро-
ванным трубопроводом:
подающим:
при /Макс== 150°С и /ср = 90°С . обратным. ккал/м •ч 94 109 120 128 137
при ^макс = 70° С и /ср = 50°С » 30 34 37 56 59
Примечания:!. Цифры в числителе относятся к подающему трубо-
проводу, в знаменателе — к обратному.
2. Расход матов принят с учетом монтажного коэффициента уплотне-
ния 1,65.
3. Асбестоцементные полуцилиндры могут быть заменены асбесто-
цементной штукатуркой толщиной 15 мм по металлической сетке № 12—
1,2 или изолом по ГОСТ 10296—62, а также стеклотекстолитом или стекло-
пластиком.
292
10. КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИИ ИЗ ПОЛУЖЕСТКИХ СТЕКЛОВАТНЫХ плит
НА ФЕНОЛЬНОЙ СВЯЗКЕ
С ПОКРЫТИЕМ АСБЕСТОЦЕМЕНТНОЙ ШТУКАТУРКОЙ
(табл XX. 10)
Таблица XX. 10
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м
подающего или обратного трубопровода и расчетные потери тепла
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
529 630 1 ”0 | | 820 920 | 1020 1220
Объем работ Основной слой изоляции: ММ 35 35 35 35 35 35 35
толщина конструкции . объем Абестоцементная штука- 25 0,62 25 0,732 25 0,83 25 0,94 25 1,05 25 1,159 25 1,379
м 0,435 0,515 0,585 0,663 0,742 0,82 0,977
турка. толщина мм 15 15 15 15 15 20 20
поверхность ,.2 19,76 22,95 25,75 28,9 32,03 35,47 41,76
м 19,12 22,33 25,12 28,26 31,40 34,83 41,13
Наружный диаметр изоля- ционной конструкции (DM3) Расход материалов Плиты полужесткие стек- ловатные марки 75: мм 629 730 820 920 1020 ИЗО 1330
609 40 710 40 800 40 900 40 1000 40 1110 40 1310 40
толщина объем » 30 0,713 30 0.842- 30 0,955 30 1,081 30 1,208 30 1,333 30 1,586
мл 0,5 53 0,592 63 0,673 72 0,853 81 0,853 92 0,943 100 1,124 119
вес Проволока ОЧ (ГОСТ 3282—46): кг 38 44 50 57 64 71 84
кольца 0 2 мм ... стежки 0 1,2 мм . . . сшивки 0 0,8 мм . . . Бандаж типа I Сетка плетеная № 12— 1,2: 1,87 2,19 2,49 2,79 3,1 3,43 4,05
1,84 1,65 2,15 1,9 2,45 2,14 2,76 2,42 3,06 2,68 3,4 2,96 4,02 3,5
1,57 0,45 1,85 0,53 2,1 0,59 2,36 0,67 2,63 0,74 2,9 0,82 3,45 0,97
0,44 4,4 0,51 5,1 0,58 5,7 0,66 6,4 0,73 7, I 0,81 7,8 0,95 9,2
» 4,2 4,9 5,6 6,2 7 7,6 9
поверхность ,.2 18,8 21,9 24,8 28 31,1 34,2 40,5
м 18,2 32,0 21,4 37,2 24,2 42,2 27,3 47,6 30,5 52,9 33,6 58,1 39,9 68,9
вес кг 30,9 36,4 41,1 46,4 51,9 57,1 67,8
293
Продолжение табл. XX. 10
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
529 630 720 820 920 | 1020 | 1220
Вес асбестоцементной кг 504 585 657 737 817 1206 1420
штукатурки 488 569 641 721 801 1185 1398
Общий вес конструкции Расчетные потери тепла изолированным трубопрово- дом подающим: при *Макс=150°С и 597 695 782 878 976 1379 1626
» 565 659 743 836 930 1328 1567
/ср = 90 °C обратным при 'макс = 70 °C и ккал/м •ч 135 155 172 190 208 220 254
<ср = 50 °C » 63 73 82 88 92 95 104
Примечания: 1. Цифры в числителе относятся к подающему тру-
бопроводу, в знаменателе — к обратному.
2. При определении расхода плит учтено их уплотнение в результате
изменения формы при укладке на трубопровод, а также монтажное уплот-
нение с коэффициентом 1,15.
3. Допускается замена асбестоцементной штукатурки изолом (ГОСТ
10296—62), а также стеклотекстолитом или стеклопластиком. При такой
замене каркас из плетеной сетки не устанавливается.
11. ИЗОЛЯЦИЯ СТЕКЛЯННЫМ ЖГУТОМ МАРКИ жст
С ПОКРЫТИЕМ ИЗОЛОМ (табл. XX. 11)
Таблица XX 11
Объем работ и расход материалов на изоляцию 10 пог. м подающего
или обратного трубопровода и расчетные потери тепла
Показатели Един ица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
33 1 38 1 45 1 57
Объем работ Основной слой изоляции толщина конструкции (6ИЗ) объем на 10 пог. м трубопровода . . ММ М3 30 0,058 30 0,064 30 0,071 30 0,082
294
Продолжение табл. XX.11
Показатели Единица измерения Наружный диаметр трубопровода в мм
32 | 38 45 1 57
Наружный диаметр изоляционной кон- струкции (£>из) ММ 96 102 109 121
Расход материалов Жгут стеклянный марки ЖСТ (/): толщина » 30 30 30 30
объем М3 0,058 0,064 0,071 0,082
вес кг 7 7,7 8,5 9,8
Проволока ОЧ (ГОСТ 3282—46) сшивки 0 0,8 мм (2) » 0,1 0,1 0,1 0,1
Изол (3): поверхность м2 3,5 3,7 4,0 4,4
вес кг 8,1 8,5 9,2 10,1
Вес бандажа типа II (4) » 1,3 1,4 L5 1,6
Общий вес конструкции » 17 18 19 22
Расчетные потери тепла изолированным трубопроводом: подающим: при ^манс= 150 °C и /ср = 90°С . . . ккал1м-ч 23 25 28 32
при ^макс==^5рС и /ср = 65°С .... 15 17 19 22
обратным: при ^макс~70°С и /ср = 50 °C .... » 11 12 13 15
Примечания: 1. Объемный вес стеклянного жгута принят
120 кг 1м?,
2. Допускается замена изола (ГОСТ 10296—62) рубероидом с крупно-
зернистой посыпкой марки РК-420 по ГОСТ 10923—64 или стеклопласти-
ком.
12. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛА ИЗОЛИРОВАННЫМИ
ТРУБОПРОВОДАМИ ПРИ ИХ ПОДЗЕМНОЙ ПРОКЛАДКЕ
В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ
Для определения потерь тепла изолированными трубопроводами
при их подземной прокладке в непроходных каналах (если заданы
конструкции тепловой изоляции и каналов) сначала находят тер-
мические сопротивления основного изоляционного слоя, теплоотдачу
295
к воздуху в канале, теплоотдачу от воздуха к стенке канала, грунта
у канала.
Термические сопротивления основного изоляционного слоя опреде-
ляют по формулам:
для подающего трубопровода
/?под =---!— I -221L м.ч.град/ккал; (XX.1)
для обратного трубопровода
А?обр = —— м-ч* град/ккал, (XX.2)
2-^обр
где ХЦод и Х"бр — коэффициенты теплопроводности основного изо-
ляционного слоя, определяемые поданным, при-
веденным в табл. XX. 12;
dTp — наружный диаметр подающего и обратного тру-
‘ бопроводов в лг,
#МЗ
аПОд — наружный диаметр основного изоляционного слоя
у подающего трубопровода при толщине этого
6 из
под В
^□д = dTp + 26Х м;
do6n — наружный диаметр основного изоляционного слоя
у обратного трубопровода при толщине этого слоя
6 из
обр В М.
^обр = dTV + 26“бр м.
Термические сопротивления теплоотдаче от поверхности изоляции
к воздуху канала определяют по формулам:
для подающего трубопровода
/?под =----Цт— м • ч * град/ккал; (XX.3)
аН Н^ПОД
для обратного трубопровода
/?обР =----Цт— м-ч-град/ккал, (XX.4)
«н Л^обр
где ан — коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к воз-
духу в канале, принимаемый равным 7 ккал/я2-ч-град.
Термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха к стенке ка-
нала находят по формуле
___!___м-ч * град/ккал, (ХХ.5)
ака н
296
где акап — коэффициент теплоотдачи от воздуха в канале к его внут-
ренней поверхности, принимаемый равным
7 ккал / м2 -ч-град',
— диаметр, эквивалентный внутреннему периметру сечения
канала, равный периметру Р, разделенному на л (А7л).
Термическое сопротивление грунта вокруг канала находят по фор-
муле
1 4#
/?гр =-----1и —м*ч> град/ккал,
2лХгр 11 d:, Г
(ХХ.6)
где ^гр — коэффициент теплопроводности грунта в ккал/м-ч-град.у
принимаемый по табл. XX. 15;
Н — глубина заложения теплопровода до его оси в м.
Потери тепла изолированными трубопроводами (прокладка в
одноячейковом канале) определяют по формулам:
для обратного трубопровода
^обр— 6р _ ^под — ^ибр
^Р + /?кан R^+R"oa
<7обр=----:-------{--j---------1------------х ккал/м-ч\
*+ (Я0бр + ^обр) I гр "Йан + ^из _|_^н )
\а -Г'под ' 'под /
(XX.7>
для подающего трубопровода
?под
!+ (^д
'под —<гр д. ^од—'обр
/?Х + *обр
_1___________'
ДгР+Якан /^бр+^бр,
ккал/м *ч\
(XX.8)
для подающего и обратного трубопроводов (суммарные потери
для обоих трубопроводов)
^общ ^под”т“^обр
^ПОД-- ^гр _|_ *обр ^гр
ПИЗ pH рИЗ I pH
--------- под /од— обр + ^-----------т ккал/м. ч.
1+ (ягр+якан) (----------------------!— +-!— )
I рИЗ I pH рИЗ | pH I
\Апод •~Апод Аобр ' Аобр/
(ХХ.9)
Приведенный метод расчета является приближенным, так как в
нем не учитываются термические сопротивления покровного слоя
и антикоррозионного покрытия, а также разница в значениях коэф-
фициентов теплопроводности ограждающих конструкций канала и
окружающего грунта. Поэтому потери тепла, определенные по этим
формулам, будут несколько завышены (до 6%), что для практических
целей вполне приемлемо.
297
Таблица XX.12
Коэффициенты теплопроводности (Хиз) основного слоя теплоизоляционных конструкций (в сухом состоянии
при прокладке в каналах)
Наименование основного тепло- изоляционного слоя ГОСТ или ТУ Марка Объемный вес основ- ного теп- лоизоля- ционного слоя в кг/м3 Коэффициенты тепло- проводности в зави- симости от средней температуры слоя (*ср) в ккал/м-Ч‘град Область применения в водяных тепловых сетях при прокладке в непроходных каналах
Скорлупы минераловатные на связке из фенольных смол ТУ 136-63 150 200 175 230 0,044+0,00017 /ср Трубопроводы с наружным диаметром от 32 до 108 мм
ГМСС СССР 0,047+0,00016 /ср
Цилиндры полые минерало- ватные на фенольной связке ТУ 133-63 130 200 150 200 0,044+0,00017 Zcp То же, от 57 до 273 мм
ГМСС СССР 0,048+0,00016 /ср
Маты и плиты полужесткие минераловатные на фенольной связке ГОСТ 9573—60 75 100 125 150 200 150 150 150 175 230 0,040+0,00018 /ср Маты применяются на трубопроводах с наружным диаметром более 219 мм, плиты на трубопроводах с наружным диаметром более 325 мм
0,040+0,00018 /ср 0,040+0,0018 /ср 0,044+0,00017 /ср 0,048+0,00016 /ср
Маты минераловатные про- шивные ТУ 137-63 150 200 250 180—200 240—250 300 0,042+0,00017 1ср 0,046+0,00016 /ср 0,051+0,00016 /ср Трубопроводы с наружным диаметром более 219 мм. Арматура с условным диаметром более 100 мм
ГМСС СССР
Маты и полосы из стеклян- ного волокна ГОСТ 2245—43 200 0,036+0,0002 /ср Маты применяются для трубопрово- дов с наружным диаметром более 108 мм и для арматуры и фланцевых соединений с условным диаметром более 100 мм. Полосы применяются для трубопрово- дов с наружным диаметром от 25 до 108 мм и для арматуры и фланцевых соединений с условным диаметром до 100 мм
Наименование основного тепло- изоляционного слоя ГОСТ или ТУ Марка Объемный вес основ- ного теп- лоизоля- ционного слоя в кг/м* Коэффициенты тепло- проводности в зави- симости от средней температуры слоя ( *ср) в ккал/м-Ч'грао Область применения в водяных тепловых сетях при прокладке в непроходных каналах
Маты и плиты полужесткие стекловатные ГОСТ 10499—63 50 75 100 150 0,040+0,0003/ср 0,040+0,0002 /ср Маты применяются для изоляции тру- бопроводов с наружным диаметром бо- лее 219 мм Плиты применяются для изоляции трубопроводов с наружным диаметром более 325 мм
Жгут стеклянный теплоизо- ляционный марки ЖСТ . . . ТУ 1135-51 МЛП СССР — 120 0,038+0,0002 <ср Трубопроводы с наружным диаметром от 32 до 57 мм. Арматура и фланцевые соединения с условным проходом до 100 мм
Примечания: 1. Указанные в таблице значения коэффициентов теплопроводности следует увеличивать
на 20% (согласно гл. СНиП П-Г. 10-62), учитывая увлажнение теплоизоляционных конструкций
2. Среднюю температуру основного слоя теплоизоляционной конструкции (/ср) определяют по формуле
/Ср = еС или ориентировочно /ср = -у- + 20°С, (XX. 10)
где /из—температура на поверхности основного слоя теплоизоляционной конструкции трубопровода, которая в
туннелях и камерах принимается не выше 60°С;
/т — температура теплоносителя.
Коэффициенты теплоотдачи в окружающую среду
Коэффициенты теплоотдачи от поверхности теплоизоляционной
конструкции в окружающий воздух и коэффициенты теплоотдачи от
от воздуха в канале к его стенке приведены в табл. XX.13 и XX.14.
(по гл. СНиП 1ЬГ. 10-62)
Таблица XX. 14
Таблица XX.13
Коэффициенты
теплоотдачи ан и акан
Коэффициент теплоотдачи от поверхности изоля- ционной конструкции D окружающий воздух в ккал/м2 >ч • град Коэффициент теплоотдачи от воздуха в канале к его стенке в ккал/м2 -ч*град
в непроходных и полупроходных каналах в туннелях при надзем- ной прокладке при среднего- дово:': расчет- ной скорости ветра в м/сек
5 10 15
7 9 18 25 30 7
Коэффициенты теплопроводности
покровных слоев и слоев
антикоррозионных покрытий
Примечание. При
отсутствии данных ско-
рость ветра при надзем-
ной прокладке принима-
ют равной 10 м/сек.
Наименование покровного или анти- коррозионного слоя Объемн’ гй вес в кг/м3 Коэффициент геп- лопроводн сги в ккал/м •ч•град при 'ср=5(.)оС н< более
Асбестоцементная штукатурка, ,скорлу- пы 1600—1900 0,33
Антикоррозионный слой — изол или бри- зол 1000—1100 0,15—0,2
Битумные пасты, асфальт, мастики . . 1150 0,25
Коэффициент теплопроводности грунта (Хр)
Коэффициент теплопроводности грунта принимают в зависимости
от вида грунта и его влажности по табл. XX. 15 (по главе
СНиП П-Г.10-62).
Таблица ХХ.15
Коэффициент теплопроводности грунта
на глубине 1,5 м при температуре +5°С
Грунт Классификация грун- та по влажности Объемный вес сухой массы грунта в кг/м3 Абсолют- ная влаж- ность грунта в % Коэффициент ien- лопроводности грунта с учетом его влажности (>гр) в ккал/м> ч*град
Маловлажный 1600 2000 5 3 0,95 1,5
Песчаный Влажный 1600 2000 15 5 1,65 1,75
Водонасыщенный 1600 2000 23 11 2,1 2,9
300
Продолжение табл. XX. 15
Г рунт Классификация грун- та по влажности Объемный вес сулой массы грунта в кг/м3 Абсолют- ная влаж- ность грунта в % Коэффициент теп- лопроводности грунта с учетом его влажности (Хгр) в ккал/м.'Ч*град
Маловлажный 1600 5 0,75
2000 5 1,5
Глин истый Влажный 1600 20 1,5
2000 10 2,2
Водонасыщенный 1600 23 1,6
2000 11 2,3
К р у п н о обЛ О М О ч н ы й Маловлажный 2000 5 1,75
(щебенистый и гра- Влажный 2000 8 2,35
вийный) Водонасыщенный 2000 11 2,9
Скальн ый Маловлажный 2400 1 2
Влажный 2400 3 3
Водонасыщенный 2400 3,3 4
Примечание. При отсутствии данных о грунте коэффициент теп-
лопроводности Хгр следует принимать равным 2 ккал!м*ч-град.
Глава XX!
МАТЕРИАЛЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ДЛЯ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
ТРУБОПРОВОДОВ
качестве основного слоя тепловой изоляции
трубопроводов при прокладке их в непроходных каналах рекоменду-
ются: минераловатные скорлупы и полые цилиндры на синтетической
связке, полосы и маты из стеклянного волокна, минераловатные маты
в оболочке из стеклоткани и проволочной сетки, полужесткие мине-
раловатные маты и плиты на фенольной связке, полужесткие маты
и плиты стекловатные, асбестовый шнур и асбопухшнур и теплоизо-
ляционный стеклянный жгут.
301
МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ОСНОВНОГО СЛОЯ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
1. МИНЕРАЛОВАТНЫЕ СКОРЛУПЫ НА СВЯЗКЕ
ИЗ С ЕНОЛЬНЫХ СМОЛ
(ТУ 136 63)
ГМСС СССР
Скорлупы изготовляются из минеральной ваты на связке из фе-
нольных смол. Они применяются для тепловой изоляции трубопрово-
дов с температурой среды до 300° С. Скорлупы должны иметь пра-
вильную цилиндрическую форму, ровную поверхность, одинаковую
толщину стенок, ровно обрезанные края и однородность структуры
без пустот и расслоений.
В зависимости от объемного веса скорлупы выпускаются двух ма-
рок — 150 и 200 (табл. XXI. 1).
Таблица XXL 1
Минераловатные скорлупы на связке из фенольных смол
Длина Внутренний диаметр в мм Толщина S Эскиз Физико-механич' ские свойства
Показатели Марка скорлупы
150 | 200
500
33
67
95
116
40
50
60
Объемный вес в сухом состоянии в кг/м? .... 150 200
Коэффициент теплопро- водности при 25® С в ккал/м-ц.град, не более . 0,048 0,05
Предел прочности при разрыве, не менее, в кГ/см2, Содержание связки в %: не менее 0,15 0,16
4 4
не более 6 6
Влажность в %, не более 1 1
Примечания: I. Скорлупы упаковывают в жесткую тару Не до-
пускается их увлажнение при хранении и транспортировании
2. Допуски в размерах по диаметру ±3, длине ±5 и толщине ±2 мм.
2. ПОЛЫЕ МИНЕРАЛОВАТНЫЕ ЦИЛИНДРЫ НА ФЕНОЛЬНОЙ
СВЯЗКЕ
(ТУ-133-63)
ГМСС СССР
Цилиндры изготовляются из минеральной ваты на связке из фе-
нольных смол способом навивки. Они применяются в качестве тепло-
изоляционного материала для трубопроводов с температурой до
300° С.
Цилиндры должны иметь правильную цилиндрическую форму,
ровную поверхность, одинаковую толщину стенки, ровно обрезанные
края и одинаковую структуру без пустот и расслоений.
302
Цилиндры прорезаются по образующей насквозь, а по противопо-
ложной стороне — на половину толщины с таким расчетом, чтобы ци-
линдр мог раскрыться на толщину трубы. В зависимости от объемного
веса цилиндры выпускаются двух марок — 150 и 200 (табл. XX 1.2).
Т абл ица XXI.2
Полые минераловатные цилиндры на фенольной связке
Тлина Внутрен- ний дна метр DB Толщи- на о Эскиз
в мм
Физико-механические свойслва
Марка
Показатели цилиндра
150 I 200
750
1000
1500
2000
52, 67, 77 30,40
95, 116 50,60
137, 161
177, 197
222, 282
Объемный вес в сухом
состоянии, не более, кг/м?
150
200
Коэффициент теплопро-
водности в ккал!м-ч-град
при 25° С, не более
» 100° С, не более .
Предел прочности при
разрыве, не менее, кТ/см1
Содержание связки в %,
не более ................
Влажность в %, не более
0,048 0,05
0,063 0,065
0,12 0,15
6 6
1 1
Примечания: 1. Цилиндры упаковывают в жесткую тару. Не
допускается их увлажнение при хранении и транспортировании.
2. Допуски в размерах в мм по длине ±5, диаметру ±3, толщине ±2.
3. ПОЛУЖЕСТКИЕ МИНЕРАЛОВАТНЫЕ ПЛИТЫ МАРКИ ПП
НА СИНТЕТИЧЕСКОЙ СВЯЗКЕ
(ГОСТ 9573—66)
Полужесткие плиты (табл. XX 1.3) изготовляются из минеральной
ваты на синтетическом связующем. Применяются для изоляции обо-
рудования и трубопроводов при температуре теплоносителя до 300° С.
Плиты должны иметь прямоугольную форму и ровно обрезанные
края, однородную структуру без расслоения. Содержание синтети-
ческого связующего должно быть не более 5%, влажность — не более
1 % по весу.
303
Таблица XXl.3
Полужесткие минералоратные плиты мапки ПП из синтетическом связующем
Ширина b 1олтина о
Эскиз
Физико-механические свойства
в мм
1000 и 500 450 до 500
30, 40, 50,
60, 70, 80,
90, 100
Объемный вес в к.г/м3 не более................150
Коэффициент теплопроводности в сухом состоя-
нии при 125±5°С в ккал/м-ч-град, не более . . . 0,065
Содержание синтетического связующего должно
быть не более (в %).............................. 5
Уплотнение под удельной нагрузкой 0,017 к.Г/см2,
не более (в %) . I.............................. 15
Примечания: 1. Плиты упаковываются в жесткую тару. Не допускается их увлажнение при хранении и
транспортировании.
2. Допуски в размерах (в мм): по длине ±10, по ширине ±10 и толщине ±5.
4. МИНЕРАЛОВАТНЫЕ ПРОШИВНЫЕ МАТЫ
( ТУ 137-63 \
ХГМСС СССР/
Прошивные маты изготовляются из минеральной ваты с обкладками с одной или двух сторон и предназ-
начаются для тепловой изоляции горячих поверхностей оборудования и трубопроводов. Они должны
иметь прямоугольную форму и ровно обрезанные края, должны быть прошиты сплошными двусторон-
ними швами проволокой 0,5—0,8 мм в продольном направлении.
И Зак. 2152
В зависимости от объемного веса маты изготовляются трех марок 150, 200 и 250 (табл. XX 1.4).
Минераловатные прошивные маты
Таблица XXI.4
Длина L Ширина b Тол- щина 0 Эскиз
в мм
От 1000 От 500 40, 60,
до 2500 до 1500 80
Физико-механические свойства противны матов Допускаемая температура для матов в °C
Показатели Марки матов
150 200 | 250
Объемный вес в кг)м2 Коэффициент теплопроводности в ккал/M-ч* град: 150 200 250 —
при 25° С, не более 0,045 0,05 0,055 —
» 1009 С, не более Допускаемая температура для ма- тов: с обкладками из металлической 0,06 0,062 0,065
сетки то же, из стеклоткани или стек- — — — 600
лосетки — — — 400
то же, гофрированного картона — — — 200
» мешочной бумаги .... » упаковочной битумной — — — 150
бумаги — — — 60
то же, драночного коврика . . » асбестовой ткани марки — — — 150
-АТ-7 То же, асбестовой ткани марки — — — 450
АТ-1 — — — 250
Примечания: 1. Хранение матов допускается в штабелях высотой не более 1,5 м.
2. Допуски в размерах (в мм): по длине ±50, ширине ±20, толщине ±10.
g 5. МАТЫ И ПОЛОСЫ ИЗ СТЕКЛЯННОГО ВОЛОКНА
° (ГОСТ 2245—43)
Маты и полосы из стеклянного волокна (гибкие изделия) изготовляются из нескольких наложенных
одни на другие и скрепленных путем прошивки асбестовой или стеклянной нитью тонких слоев стеклянных
волокон, полученных способом непрерывного вытягивания и пересекающихся под различными углами.
Они применяются для тепловой изоляции трубопроводов с температурой до 450° С (табл. XXI.5)
Таблица XXI.5
Маты и полосы из стеклянного волокна
Длина L
Ширина b
в мм
Маты
от 1000
до 3000
От 200
до 750
Полосы
от 500
до 5000
с интер-
валами
через
500
30, 50, 75,
150, 200
250
Толщина б
10, 15,
20, 30, 50
10, 15,
20 и 30
Эскиз Показатели Величина показателя
Объемный вес в кг/м3 От 100 до 200
Коэффициент теплопроводности при
25° С в ккал/м>4'град » 0,04 до 0,05
Влажность в % До 2
Примечания: 1. Изделия упаковываются в деревянные ящики весом не более 50 кг. Не допускается
увлажнение изделий при хранении и транспортировании.
2. Допуски в размерах (в %): по длине ±5, ширине ±5, по толщине ±2.
6. ПОЛУЖЕСТКИЕ СТЕКЛОВАТНЫЕ МАТЫ И ПЛИТЫ
(ГОСТ 10499—63)
Полужесткие маты строительные марки МС и плиты полужесткие технические марки ПП (табл XX 1.6)
изготовляются из стеклянного штапельного волокна, полученного способом вертикального раздува его
паром или воздухом, элементарные волокна которых склеены друг с другом синтетическими смолами. Они
применяются для изоляции поверхностей с температурой до 180° С. Маты и плиты должны иметь прямо-
угольную форму, ровно обрезанные края, одинаковую толщину и однородную структуру без расслоений.
Таблица XXI.6
Полужесткие стекловатные маты и плиты
Длина L Ширина b Толщина д Эскиз Показатели Марка
матов МС плит ПП
в мм
35 50 50 75
Маты МС 500, 900, 30, 40, 50, Объемный вес в сухом состоя-
от 1000 1000, 60, 70, нии в кг/м3, не более Коэффициент теплопроводности 35 50 50 75
до 1500 1500 80
в сухом состоянии при темпера-
туре 25° С в ккал/м*ч-град, не
более 0,04 0,04 0,04 0,04
Плиты 500, 900, 30, 40, 50, Средний диаметр элементарно- 13
ПП 1000, 1500 60, 70 го волокна в мк, не более . . . 13 10 10
1000 Содержание связывающего ве- щества в % по весу, не более . 4,5 4,5 10 10
Уплотнение под удельной на- грузкой 0,017 кГ/см1, не более . 50 40 20 10
Примечания: 1. Маты и плиты упаковывают в жесткую тару или в пакеты из водонепроницаемого
материала.
2. Допуски в размерах (в мм): по длине ±10, ширине ±10, толщине ±5.
7. СТЕКЛЯННЫЙ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЙ ЖГУТ МАРКИ ЖС1
/ ТУ-1135-51 \
\ МЛП СССР /
Жгут (табл. XX 1.7) состоит из сердечника, изготовленного из стек-
лянного волокна с сетчатой оплеткой, представляющей собой перепле-
тение 12, 16 и 24 нитей по винтовой линии. Он применяется для изо-
ляции трубопроводов с температурой до 450° С.
Таблица XXI.7
Техническая характеристика стеклянного жгута ЖСТ
Жгут Сердцевина Оплетка Диаметр жгута в мм Вес жгута длиной 124 м (одной катуш- ки) в кг Прочность жгута на разрыв, не менее кГ/см2
средний мет- рический но- мер крученой нити 0Q S ® t и , 0J 3 о
ЖСТ-1 Стеклянное волокно 4±0,5 150— 200 30±5 6,82 2
ЖСТ-2 То же 1,5± ±0,2 150— 200 30±5 6,82 2
Жгут упаковывают и транспортируют в деревянных ящиках по
четыре катушки в каждом.
МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПОКРОВНОГО СЛОЯ ИЗОЛЯЦИИ
1. АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫЕ ПОЛУЦИЛИНДРЫ
ТИПА ТРТУ 21-16-66 (рис. XXI.1)
Рис. XXI. 1. Асбестоцементные полуцилиндры
по ТРТУ 21-16-66
/ — верхний полуцилиндр В; 2 —нижний полуци-
линдр Н
Асбестоцементные ци-
линдры изготовляются в
виде двух полуцилиндро-
вых оболочек с односторон-
ним раструбом и без него
(верхний полуцилиндр «В.»
и нижний «Н»). Они приме-
няются в качестве защит-
ного покрытия для основ-
ного теплоизоляционного
слоя на трубопроводах на-
ружным диаметром от 57
до 630 мм.
•308
Водонепроницаемость не должна превышать 25% веса полуцилинд-
ров, высушенных до постоянного веса.
Характеристика полуцилиндров приведена в табл. XXI.8.
Таблица XXI.8
Характеристика асбестоцементных полуцилиндров
(ТРТУ 21-16-66)
Верхний полуцилиндр Нижний полуцилиндр
условное обозначе- ние внутрен- ний диа- метр в мм номиналь- ная тол щи на в мм вес в кг условное обозначе- ние внутрен- ний диа- метр в мм номиналь- ная тол- щина в мм вес в кг
В-1 132 5,5 2,8 Н-1 117 5,5 2,5
В-2 152 5,5 3,2 Н-2 137 5,5 2,9
В-3 171 5,5 3,5 Н-3 156 5,5 з,з
В-4 186 5,5 3,8 Н-4 171 5,5 3,5
В-5 196 5,5 4 Н-5 181 5,5 3,7
В-6 214 5,5 4,3 Н-6 199 5,5 4,1
В-7 235 5,5 4,7 Н-7 220 5,5 4,4
В-8 256 5,5 5,1 Н-8 241 5,5 4,8
В-9 280 5,5 5,5 Н-9 265 5,5 5,2
В 10 296 5,5 5,8 Н-10 281 5,5 5,5
В-11 316 5,5 6,2 Н-11 301 5,5 5,9
В-12 341 5,5 6,7 Н-12 326 5,5 6,4
В-13 364 5,5 7,1 Н-13 349 5,5 6,8
В-14 401 5,5 7,8 Н-14 386 5,5 7,5
В-15 454 7,5 11,8 Н-15 433 7,5 11,4
В 16 415 7,5 7,6 Н-16 494 7,5 7,2
В-17 561 7,5 9,3 Н-17 540 7,5 9
В-18 668 7,5 11 Н-18 647 7,5 10,7
В-19 769 7,5 12,6 Н-19 748 7,5 12,3
Примечание. Полуцилиндры В-1 до В-15 и Н-1 до Н-15 выпуска-
ются длиной 1200 мм, полуцилиндры от В-16 до В-19 и от Н-16 до Н-19—
длиной 770 мм.
2. РУБЕРОИД С КРУПНОЗЕРНИСТОЙ ПОСЫПКОЙ
(ГОСТ 10923 — 64)
Рубероид с крупнозернистой посыпкой изготовляется путем про-
питки кровельного картона легкими нефтяными битумами с последую-
щим покрытием с двух сторон тугоплавкими битумами и нанесением
на его лицевую поверхность крупнозернистой минеральной посыпки.
Применяется для покрытия изоляции трубопроводов с наружным ди-
аметром не более 219 мм.
Рубероид должен отвечать следующим техническим требованиям:
вес 1 м2 картона со стандартной влажностью 0,42 кг\ температура
размягчения пропиточной массы по методу «Кольцо и шар» — не
ниже 40° С; при нагревании рубероида в вертикальном положении в
309
течение 2 ч при температуре 80° С не должно быть сползания посыпки
и покрова, вздутий и дефектов; гибкость: при температуре 18° С при
изгибании на полуокружности стержня диаметром 30 мм не должно
появляться трещин и участков с отслаиванием посыпного материала;
рубероид должен быть водонепроницаемым не менее 10 мин при гидро-
статическом давлении 0,7 кПсм2 на площади образца 78,5 см2 (диаметр
100 мм). Посыпка не должна осыпаться; разрывной груз при растя-
жении полоски рубероида шириной 50 мм должен быть не менее 34 кг.
Рубероид выпускается в виде кровельного рулонного материала
с шириной полотна от 650 до 1050 мм и площадь в рулоне — 10 м2.
3 АСБЕСТОЦЕМЕНТНАЯ ШТУКАТУРКА
Асбестоцементная штукатурка представляет собой раствор густой
консистенции, состоящей из смеси 20 частей асбеста VI сорта мягкой
текстуры марки К-6—20 или К-6—30 (ГОСТ 12871—67) и 80 частей
портландцемента марки 300 (ГОСТ 10178—62). Объемный вес ее
1,7 т!м3. Асбестоцементная штукатурка наносится на стальную пле-
теную сетку (рекомендуется сетка № 12—1,2) по ГОСТ 5336—67.
Толщина штукатурки
для трубопроводов наружным диаметром до 89 мм..................10 мм
» » » » от 108 до 920 мм . . 15 »
» » » » более 920 мм .... 20 »
4. МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОЖУХИ
Металлические кожухи применяются для защиты изоляции ар-
матуры, фланцевых соединений и сальниковых компенсаторов.
Для изготовления кожухов применяются:
сталь тонколистовая кровельная 0,8—1 мм (ГОСТ 1393 — 47);
то же, оцинкованная 0,8—1 мм (ГОСТ 7118 — 54);
алюминий листовой нагартованный (ГОСТ 7869—56).
5. ИЗОЛ
(ГОСТ 10296—62)
Изол изготовляется из резино-битумного вяжущего пластифика-
тора, асбеста и антисептика (каменноугольной смолы). Изол пред-
ставляет собой гидроизоляционный кровельный рулонный материал,
выпускаемый в виде полотна шириной 800 и 1000 мм, толщиной 2 мм\
площадь полотна в рулоне 10 м2 (табл. XX 1.9).
3:0
Таблица XXI.9
Физико-механические показатели изола
Показатели Размерность Величина показа- теля
Предел прочности при растяжении, не менее Растяжимость, не менее Остаточное удлинение, не более .... Водопоглощение за 24 ч, не более . . . Температуроустойчивость при темпера- туре 150°С кГ /см2 % » » 4 60 25 1 Отсутствие деформаций
6. СТЕКЛОТЕКСТОЛИТ КОНСТРУКЦИОННЫЙ МАРКИ КАСТ-В
(ГОСТ 10292 — 62)
В качестве покрытия тепловой изоляции трубопроводов рекомен-
дуется гибкий стеклотекстолит марки КАСТ-В (табл. XX 1.10) тол-
щиной 0,5 мм для трубопроводов диаметром до 500 мм и 0,8 мм — при
диаметре трубопроводов более 500 мм.
Таблица XXI. 10
Технические показатели стеклотекстолита
Показатели Толщина листа в мм
0,5 | 0.8
Плотность в г/см\ не более Предел прочности на растяжение в кГ/см2, не менее 1,85 1,85
по основе 2800 2800
по утку 1600 1550
Водонепроницаемость в мг, не более . . . 100 120
Стеклотекстолит выпускается в виде листов длиной 2400 мм и
шириной 600, 700, 800, 900, 1000 и 1200 мм.
Поверхность листов должна быть ровной, без трещин, вздутий,
морщин и посторонних включений.
Кроме текстолита КАСТ-В допускается применять в качестве по-
крытия тепловой изоляции другие гибкие стеклотекстолиты и стекло-
пластики.
МАТЕРИАЛЫ И ДЕТАЛИ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ ИЗОЛЯЦИИ
1. ПРОВОЛОКА СТАЛЬНАЯ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ (ГОСТ 3282—46)
Проволока применяется для крепления изоляции на трубопроводе
в виде стяжных колец, перевязки и прошивки стыков сетки.
Рекомендуется черная отожженная проволока (табл. XXI.11).
311
Таблица X XI 11
Диаметры проволоки в зависимости от вида крепления
Вид крепления Диаметр проволоки в мм Вид крепления Диаметр проволоки в мм
Крепежные кольца при изоляции полужестки- ми плитами, матами, скорлупами и цилин- драми Проволочные стяжки и перевязки при изоля- ции матами и плитами 2 1,2 Прошивка стыков сетки при изоляции матами по сетке и при уста- новке сетки под шту- катурку 0,8
Для наружных стяжных колец проволока должна быть оцинко-
ванной (ГОСТ 792—67) или из нержавеющей стали (ГОСТ 5548—50).
2. СЕТКА СТАЛЬНАЯ ПЛЕТЕНАЯ ОДИНАРНАЯ С КВАДРАТНЫМИ ЯЧЕЙКАМИ
(ГОСТ 5336 — 50)
Сетка применяется в качестве армирующего каркаса для асбесто-
цементной штукатурки. Сетка № 12 поставляется в рулонах шириной
1000 и 1500 мм. Рекомендуется сетка с ячейками 12 мм и диаметром
проволоки 1,2 мм (№ 12—1,2). Вес 1 м2 сетки 1,7 кг.
3. ЛЕНТА СТАЛЬНАЯ УПАКОВОЧНАЯ
(ГОСТ 3560—47)
Лента применяется для изготовления стяжных бандажей, укреп-
ляющих изоляционные изделия на трубопроводах.
Ленту выпускают шириной 15, 20, 30, 40 и 50 мм, толщиной 0,3,
0,4, 0,5, 0,7 и 0,9 мм.
Для крепления основного слоя изоляции рекомендуется лента
шириной 20 и толщиной 0,7 мм. Для крепления покровных слоев
лента должна быть оцинкованная или покрыта антикоррозионным
составом.
4. ПРЯЖКА И ЗАМОК ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ БАНДАЖЕЙ
(ТУ 02-11)
Для изготовления пряжки применяется стальная оцинкованная
лента толщиной 0,7—0,8 мм (табл. XX 1.12).
312
Таблица XXI. 12
Изделия из стальной оцинкованной ленты
Бандаж
Изделия
Эскиз
тип область применения
Пряжка к бандажу
типа I (а)
То же, типа II (б)
» типа III (в)
Замок для стяжных
бандажей изготов-
ляется из тонколис-
товой оцинкован-
ной стали (г)
Для крепления теп-
лоизоляционного
слоя
Для крепления теп-
лоизоляционного и
покровного слоев
Для крепления съем-
ной изоляции арма-
туры, фланцевых
соединений и ком-
пенсаторов
Глава XXII
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ТЕПЛА
И ТОПЛИВА НА КОММУНАЛЬНО-БЫТОВЫЕ НУЖДЫ
ПО УКРУПНЕННЫМ ИЗМЕРИТЕЛЯМ
D
* асход тепла (топлива) на жилищно-коммуналь-
ные нужды состоит из расходов тепла на отопление жилых и обще-
ственных зданий, на приточную вентиляцию общественных зданий
и на нужды бытового горячего водоснабжения.
Годовой расход тепла в жилых и общественных зданиях опреде-
ляется по формуле
Qr = (?о?д + Qb°h + Гкал/год^ (XXII. 1)
где (?о?д — годовой расход тепла на отопление жилых и обществен-
ных зданий в Гкал!год\
НВ Зак. 2152
313
Qb°h — годовой расход тепла на вентиляцию общественных зда-
ний в Гкал!год',
(2г°в — годовой расход тепла на горячее водоснабжение жилых
и общественных зданий в Гкал!год.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ТЕПЛА И ТОПЛИВА
НА ОТОПЛЕНИЕ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
ПО УКРУПНЕННЫМ ИЗМЕРИТЕЛЯМ
Г. РАСХОД ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ
Расход тепла на отопление жилых и общественных зданий прини-
мают по паспортным данным, приводимым в типовых или индивиду-
альных проектах. Если таких данных нет, пользуются методом при-
ближенного определения расходов тепла по тепловым характеристикам
жилых и общественных зданий.
Тепловой характеристикой здания называют количество тепла»
теряемого 1 м3 объема здания (по наружному обмеру) в 1 ч при раз-
ности внутренней и наружной температуры в 1°.
Тепловые характеристики зданий приведены в табл. XXII. 1.
Таблица XXI1.1
Тепловые характеристики жилых и общественных зданий [23]
Здания Наружный объем зда ния В ТЫС. JH3 Удельные тепловые характеристики для отопления и вентиляции
отопления вентиляции
Qo Qo Яв %
вккал/млХ Хч•град в кдж/млХ Хч-град в ккал/мях Хч-град в кдж/мяХ Хч • грао
Жилые и общественные зда- До 0,3 0,75 3,14
ния (малоэтажные)* » 0,5 0,65 2,73 — —
» 0,8 0,55 2,31 — —
» 1 0,5 2,1 — 1 —
Жилые здания, гостиницы До 3 0,42 1,76
и общежития 5 0,38 1,59 — —
10 0,33 1,38 — —
15 0,31 L3 — ——.
20 0,29 .1,22 — —
25 0,28 1,17 —
30 0,27 1,13 —
Более 30 0,26 1,09 — —
* По ОСТ 90008—39.
314
Продолжение табл. XXII. 1
Здания Наружный объем здания В ТЫС. JH3 Удельные тепловые характеристики для отопления и вентиляции
отопления вентиляции
<7о <7о ^в
вккал/м3х ХЧ-град в кдж/м3Х X ч • град ьккал/м3х Хч - град в кдж/м3Х Хч- град
Административные здания До 5 0,43 1,80 0,09 0,38
10 0,38 1,59 0,08 0,34
15 0,35 1,47 0,07 о,з
Более 15 0,32 1,34 0,18 0,84
Школы До 5 0,39 1,63 0,09 0,38
10 0,35 1,47 0,08 0,34
Более 10 0,33 1,38 0,07 0,3
Высшие учебные заведения До 10 0,35 1,47
и техникумы 15 0,33 1,38 0,1 0,42
20 0,3 1,26 0,08 0,34
Более 20 0,24 1,01 0,08 0,34
Поликлиники,амбулатории, До 5 0,40 1,67
диспансеры 10 0,36 1,51 0,25 1,05
15 0,32 1,34 0,23 0,96
Более 15 0,3 1,26 0,22 0,92
Больницы До 5 0,4 1,67 0,29 1,21
10 0,36 1,51 0,28 1,17
15 0,32 1,34 0,26 1,13
Более 15 0,3 1,26 0,25 1,05
Детские сады и ясли До 5 0,38 1,59 0,11 0,46
Более 5 0,34 1,42 0,1 0,42
Клубы До 5 0,37 1,55 0,25 1,05
10 0,33 1,38 0,23 0,96
Более 10 0,30 1,26 0,2 0,84
Кинотеатры До 5 0,36 1,51 0,43 1,8
10 0,32 1,34 0,39 1,64
Более 10 0,30 1,26 0,38 1,60
Театры * До 10 0,29 1,21 0,41 1,72
15 0,27 1,13 0,4 1,67
20 0,22 0,92 0,38 1,59
30 0,2 0,83 0,36 1,51
И 1 Более 30 0,18 0,75 0,34 1,43
11В*
315
Продолжение табл. XXII.1
Здания Наружный объем зда ния в тыс. м3 Удельные тепловые характеристики для отопления и вентиляции
отопления вентиляции
"о <7в %
вккал/м'ЛХ Хч-град в кдж/мяХ Хч-град вккал/мях Хч-град в кдж/мяХ Хч-град
Универмаги До 5 0,38 1,59 — —
10 0,33 1,38 0,08 0,34
Более 10 0,31 1,3 0,27 1,13
Предприятия общественно- До 5 0,35 1,47 0,7 2,93
го питания, фабрики-кух- 10 0,33 1,38 0,65 2,72
ни, столовые Более 10 0,3 1,26 0,6 2,51
Бани До 5 0,28 1,17 1,0 4,19
10 0,25 1,05 . 0,95 3,98
Более 10 0,23 0,96 0,9 3,77
Прачечные До 5 0,38 1,59 0,8 3,35
10 0,33 1,26 0,78 3,27
Более 10 0,31 1,3 0,75 3,14
Лаборатории До 5 0,37 1,55 1 4,19
10 0,35 1,47 0,95 3,98
Более 10 ' 0,33 1,38 0,9 3,77
Пожарные депо До 2 0,48 2,01 0,14 0,59
5 0,46 1,92 0,09 0,38
Более 5 0,45 1,88 0,09 0,38
Гаражи 2 1,1 2,98 1,15
3 0,96 2,51 1,06 —
5 0,9 2,31 1,0 2,93
10 0,83 2,1 0,9 2,72
Примечание. Значения удельных тепловых характеристик от-
носятся к расчетной наружной температуре минус 30° С.
Приближенный расход тепла на отопление жилых и общественных
зданий определяют по формулам:
А) Максимальный часовой расход тепла:
Qot^Qo а U ккал/ч, (XXII.2)
где qo — тепловые характеристики зданий в ккал! м3-ч-град, при-
нимаемые по табл. XXII. 1;
316
К — поправочный коэффициент, учитывающий изменение
расчетной наружной температуры, принимаемый по
табл. XXII.2;
а — коэффициент, учитывающий расход тепла на подо-
грев наружного воздуха, поступающего в здания пу-
тем инфильтрации через неплотности в ограждениях.
Коэффициент а принимают равным 1,05—1,1;
V — объем здания по наружному обмеру в м3 (высоту
здания принимают от пола первого этажа до верха
чердачного перекрытия);
/в — средняя температура воздуха в здании в °C, при-
нимаемая в соответствии с табл. XXII.3;
/н — расчетная температура наружного воздуха для про-
ектирования отопления в °C, принимаемая по главе
СНиП II-A.6-62 и приложению.
При других расчетных наружных температурах значения qo и qQ
следует умножать на поправочный коэффициент К, величина которого
приведена в табл. XXII.2.
Таблица XXII.2
Значения поправочного коэффициента К [23]
Расчетная температу- ра наружного возду- ха /н в °C — 10 - 15 — 20 -25 -30 — 35 — 40 — 45 — 50
К 1,45 1,29 1,17 1,08 1 0,95 0,9 0,85 0,82
Таблица XXII.3
Температура воздуха в жилых и общественных зданиях
(по гл. СНиП П-Г. 10-62)
Здания
Усредненная расчетная
температура внутреннего
воздуха /в в °C
Жилые и административные здания, гостиницы,
общежития.....................................
Учебные заведения, общеобразовательные школы,
школы-интернаты, лаборатории, предприятия
общественного питания, клубы, Дома культуры .
Театры, магазины, прачечные, пожарные депо . .
Кинотеатры ...................................
Детские ясли-сады, поликлиники, амбулатории,
диспансеры, больницы .........................
Бани..........................................
Гаражи .......................................
18
16
15
14
20
25
10
Примечание. При отсутствии общественного здания в настоя-
щем перечне расчетную температуру внутреннего воздуха для него прини-
мают равной 18° С.
317
Пример 1. Определить максимальный часовой расход тепла на отопление
жилого дома, наружным объемом 10 000 Л13, расположенного в Барнауле.
Решение. Расчетная наружная температура для эт^ого города (см. приложе-
ние) /н =—38° С; внутренняя температура /в = 18° С; удельная тепловая ха-
рактеристика здания объемом 10 тыс. л/3 по табл. XXI 1.1 q0 = 0,33 ккал/м3х
уч-град; поправочный коэффициент К для наружной температуры —38° С
(по табл. XXI 1.2) равен 0,92; расход тепла на инфильтрацию воздуха при-
нимаем равным 10% (а = 1,1).
По формуле (XXII.2):
QOT=0,33 X 0,92 X 1,1 X 10 000 [ 18 — (—38)] = 187 017 ккал/ч = 187,0 Мкал!ч.
Б. Средний часовой расход тепла
( t _ /ср. от\
Сот. ср = СотV ' 7 = q0 ак (/в- /нр-от) ккал/ч, (ХХП.З)
(*В---------------*н)
где /нР’от — средняя температура наружного воздуха в °C за ото-
пительный период, принимаемая по главе СНиП
II-A.6-62 и приложению.
Пример 2. Определить средний часовой расход тепла на отопление жилого
здания, указанного в примере 1.
По формуле (ХХП.З) получим:
Сот.ср = °»33 X 0,92 х 1,1 X 10 000 [18 — (—8,1)]= 87 164 ккал/ч=87,2 Мкал/ч.
В. Годовой расход тепла за отопительный
период
(t — /ср- 0ТА
фо?д == 24QOT Z0T —--5---L =
= <70aK24Z0TV(/B—/нр’от) ккал/год, (XXII.4)
где Z0T — продолжительность отопительного периода в сутках, при-
нимаемая по главе СНиП II-A.6-62 и приложению;
Q0T — максимальный расход тепла на отопление в ккал!ч.
Пример 3. Определить годовой расход тепла на отопление жилого здания,
указанного в примере 1.
Подставляя данные в формулу XXII.4, получим:
Q^7 = 0,33X 1,1 X 0,92 X 24 х 224х Ю 000 [18 — (—8,1)1=468670000 ккал/год =
= 468,67 Гкал/год.
318
2. РАСХОД ТОПЛИВА НА ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЙ
Приближенный расход топлива на отопление жилых и обществен-
ных зданий может быть определен по формуле:
А. Максимальный часовой расход топлива
вмакс = ^х Кг/Ч> (XXII.5)
где Q0T — расход тепла на отопление зданий в ккал!
Qh — рабочая низшая теплота сгорания твердого или жидкого
топлива в ккал!кг или газообразного в ккал/м3}
т]к — к. п. д. котельной установки;
х — потери тепла в тепловых сетях в % от основного расхода
тепла.
Пример 4. Определить максимальный часовой расход топлива для отопления
жилого здания, указанного в примере 1. Здание получает тепло от местной котель-
ной с чугунными котлами. Топливо — сортированный антрацит АС с теплотой
сгорания Q£ = 6500 ккал/кг.
К. п. д. котельной установки т|К = 0,7. Потери тепла в тепловых сетях
составляют 8%.
Решение.
По формуле (XXII.5) имеем:
187 017
^aKC = 6500W 1-08 = 44-3 кг/ч
или условного топлива:
дмакс_ 4?,3 х_6 500
ч.у "" 7 000 “41,2 кг'4'
где 7000 ккал/кг — теплота сгорания условного топлива.
Б. Средний' часовой расход топлива
п (t ___fcp.0T\
вср = ^т х Д в н--------кг/ч (XXII.6)
СнПк (^В ^н)
Пример 5. Определить средний часовой расход топлива на отопление жило-
го здания, указанного в примере 1.
Подставляя данные в формулу (XXII.6), получим:
187 017 [18—(—8,1)]
вч =6500x0,7 1,08 [18— (— 38)] = 20,7 кг/ч
или условного топлива
„„ 20,7 X 6 500
5чРу = 7000 19,2 кг!4.
319
В. Годовой расход топлива за отопительный
период
В год
ОТ -----
24ZOT Qqt
QH nK
к-еот
(/в ^н)
о хаК • 24Z V (t — t'p- от)
= —------------от 1 в •--------- кг/год. (XXII.7)
<^к
Пример 6. Определить годовой расход топлива для жилого здания, ука*
занного в примере 1.
По формуле XXII.7 имеем:
гпп Л 187017 [18—(—8,1)]
= 1,08 X 24 X 224-6-5-0б х 07 • [Г8~-(_38)]= Ш ООО Кг/год=Ш т/год.
Расход условного топлива составит
ГЛ, 6 500
Во?Аусл = 1И 7000 = 103 т/год.
Г. Определение удельного расхода топлива
на выработку тепла
Зная расход тепла, отпускаемого котельной, и расход топлива,
который необходим для выработки этого тепла, можно определить
удельный расход топлива на выработку тепловой энергии.
Например, расход тепла на отопление жилого здания составляет
468,67 Гкал!год, а расход топлива для получения этого количества
тепла равен 111 т!год. Удельный расход топлива составит
D Вот 111 000 oov /Г
В = ——— =---------= 237 кг Гкал.
Qr0°A 468,67
Или удельный расход топлива на 1 Гдж будет равен:
= 57 кг/Гдж.
4,19
В этом расчете не учтен расход тепла и топлива на собственные
нужды котельной.
Нормы удельных расходов условного топлива на выработку тепла
в зависимости от величины к. п. д. котельной приведены в табл. XXII.4.
320
Таблица XXII.4
Нормы удельных расходов условного топлива на выработку тепла
К п. д. котельной Удельный расход услов- ного топлива в кг на выработку тепла К. п. д. котельной Удельный расход услов- ного топлива в кг на выработку тепла
1 Г кал 1 Гдж 1 Г кал | 1 Гдж
0,45 317,5 75,8 0,75 190,5 45,5
0,5 285,7 68,2 0,8 178,6 42,6
0,55 259,7 62 0,85 168,1 40,1
0,6 238,1 56,8 0,9 158,7 37,9
0,65 219,8 52,5 0,95 150,3 35,9
0,7 204,1 48,7 1 142,9 24,1
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ ТЕПЛА И ТОПЛИВА НА ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЙ
(по приложению)
Расходы тепла и условного топлива на отопление 1 м3 жилых зда-
ний, гостиниц и общежитий за отопительный период для некоторых
городов СССР приведены в приложении.
Значения этих расходов определены по формулам (XXII.4)
и (XXII.7) для температуры воздуха в зданиях, равной 18° С; к. п. д.
котельной установки т]к был принят равным 0,7.
Указанные в приложении расходы не учитывают: затрат тепла
и топлива на инфильтрацию воздуха, потери тепла в тепловых сетях,
а также расходы тепла и топлива на собственные нужды котельной.
При определении расходов тепла и топлива для зданий с внутрен-
ней температурой, отличающейся от 18° С, и с другими удельными теп-
ловыми характеристиками (q0) к данным, приведенным в приложении,
должны быть применены поправочные коэффициенты.
Поправочный коэффициент на внутреннюю температуру опреде-
ляют из соотношения
/ср. от X
/ Лот--1 100%- (XXII.8)
в *н J
где 4 — температура воздуха в здании, отличающаяся от 18° С;
/в — температура воздуха в здании, равная 18° С.
Значения поправочного коэффициента Р для различных темпе-
ратур /в в зависимости от средней температуры наружного воздуха
приведены в табл. XXII.5. Величина поправочного коэффициента С
на удельные тепловые характеристики зданий приведена в табл.
XXII.6.
321
Пользуясь этими поправочными коэффициентами, можно по прило-
жению определить расходы тепла и условного топлива на отопление
1 м3 общественного здания за отопительный период по формулам:
q^VP^C ккал/год, (XXI1.9)
V PC кг/год^ (XXII. 10)
где q™^ — расход тепла на отопление 1 м3 здания, принимаемый по
приложению, в ккал/м3\
Ьот^ — расход условного топлива на отопление 1 м3 жилого
здания, принимаемый по приложению, в кг;
Р — поправочный коэффициент на внутреннюю температуру
по табл. XXII.5;
С — поправочный коэффициент на удельную тепловую харак-
теристику здания по табл. XXII.6;
V — объем отапливаемого здания в ти3.
Таблица XXII.5
Поправочный коэффициент Р на температуру воздуха в общественных
зданиях в зависимости от средней температуры наружного воздуха
за отопительный период (к приложению)
Средняя температура наружного воздуха zcp от в оС Значения поправочных коэффициентов Р на внутреннюю температуру
Температура воздуха в здании в °C
'0 1 14 15 16 1 20 1 25
7 0,273 0,637 0,726 0,817 1,182 1,633
6 0,334 0,667 0,75 0,832 1,165 1,587
5 0,385 0,693 0,768 0,844 1,153 1,54
4 0,428 0,715 0,785 0,856 1,142 1,5
3 0,467 0,734 0,8 0,866 1,135 Г, 465
2 0,5 0,75 0,812 0,874 1,125 1,44
1 0,528 0,765 0,824 0,883 1,118 1,41
0 0,555 0,778 0,833 0,888 1,112 1,39
— 1 0,578 0,79 0,842 0,894 1,105 1,37
- 2 0,6 0,8 0,85 0,899 1,1 1,35
— 3 0,618 0,81 0,856 0,903 1,095 1,335
— 4 0,636 0,817 0,864 0,908 1,09 1,318
— 5 0,65 0,825 0,868 0,913 1,085 1,305
322
Продолжение табл. ХХЦ.5
Средняя температура наружного воздуха ^ср.отв оС Значения поправочных коэффициентов Р на внутреннюю температуру
Температура воздуха в здании в °C
10 14 | 15 16 20 25
— 6 0,667 0,833 0,875 0,92 1,083 1,291
— 7 0,678 0,84 0,88 0,92 1,08 1,28
— 8 0,683 0,846 0,885 0,923 1,076 1,27
— 9 0,704 0,852 0,89 0,926 1,074 1,26
— 19 0,714 0,857 0,893 0,929 1,07 1,25
-11 0,724 0,863 0,896 0,931 1,068 1,2^
— 12 0,733 0,866 0,897 0,933 1,065 i ,232
— 13 0,742 0,872 0,903 0,935 1,063 1,225
— 14 0,75 0,875 0,905 0,937 1,061 1,219
— 15 0,757 0,88 0,91 0,94 1,06 1,213
— 16 0,764 0,884 0,913 0,943 1,058 1,205
-17 0,772 0,886 0,915 0,944 1,055 1,2
-18 0,778 0,89 0,916 0,945 1,053 1,195
-19 0,784 0,898 0,92 0,946 1,052 1,19
—20 0,788 0,895 0,922 0,948 1,051 1,185
Таблица XXII.6
Поправочный коэффициент С на удельные тепловые характеристики
общественных зданий qo (к приложению)
Здания Значения поправочного коэффициента (С)
Объем зданий по наружному обмеру в тыс. м9
до 3 5 1 10 1 15 | 20 1 25 30 более 30
Административные . . 1,131 1,131 1, 151 1,129 1, 104 1,104 1,104 1,104
Школы 1,026 1,026 1,129 1,032 1,032 1,032 1,032 1,032
Высшие учебные заведе- ния и техникумы . . 1,06 1,06 1,06 1,065 1,034 0,857 0,857 0,857
Поликлиники, амбулато- рии, диспансеры . . 1,053 1,053 1,091 1,033 1,034 1,034 1,034 1,034
Больницы 1,053 1,053 1,091 1,033 1,034 1,034 1,034 1,034
Детские сады и ясли . 1 1 1,097 1,097 1,097 — — —
Клубы 0,974 0,974 1 0,968 0,968 0,968 — —
Кинотеатры 0,947 0,947 0,97 0,968 0,968 0,968 — —
323
Продолжение табл. ХХц.6
Здания Значения поправочного коэффициента (С)
Объем зданий по наружному обмеру в тыс. м3
ДО 3 5 1 Ю 1 15 1 20 | 25 1 30 | более 30
Театры 0,879 0,879 0,879 0,871 0,759 0,759 0,741 0,696
Универмаги 1 1 1 1 1 1 1 1
Предприятия обществен- ного питания, фабри- ки-кухни; столовые . 0,921 0,921 1 0,968 0,968 0,968 0,968 0,968
Бани 0,737 0,737 0,758 0,742 0,742 0,742 — —
Прачечные 1 1 0,910 1 1 1 — —
Лаборатории 0,972 0,972 1,061 1,065 1,065 — — —
Пожарные депо .... 1,143 1,21 1,363 1,363 1,363 1,363 — —
Гаражи 1,666 1,43 1,45 1,52 1,52 1,55 1,52 — —
Примечание. Цифра в числителе относится к гаражам объемом
до 2 тыс. м3.
Пример 7. Определить расходы тепла и условного топлива на отопительный
период для отопления школы наружным объемом 10 000 м3 в Барнауле.
Температура воздуха в здании школы по табл. ХХП.З равна 16° С. Удельная
тепловая характеристика для здания школы по табл. XXII.1 равна
0,35 ккал!м3-ч-град.
По табл. XXII.5 для внутренней температуры 16° С и средней наружной
температуры для Барнаула /^р,от = —8,1° С находим, что поправочный коэф-
фициент Р = 0,923; по табл. X XII.6 поправочный коэффициент на удельную теп-
ловую характеристику С — 1,129.
По приложению расходы тепла и топлива на отопление 1 м3 жилого здания
объемом 10 000 м3 в Барнауле составляют:
Сд = 42600 ккал/м3 и Ь™Д = 8,67 кг!м3-год.
Подставляя эти данные в формулы (XXII.9) и (XXII.10), получим:
Q™a = 42600 • 0,923 - 1,129 • 10 000 = 443 920 000 ккал/год = Ш Гкал/год-,
В™д = 8>67.0,923 . 1J29 • 10 000 = 90 970 кг 91 т/год.
324
4. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ НА РАСХОДЫ ТЕПЛА
И ТОПЛИВА ДЛЯ ОТОПЛЕНИЯ ЖИЛЫХ
И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Расходы тепла и топлива на отопление жилых и общественных зда-
ний, полученные расчетным путем, могут быть увеличены:
а) для зданий облегченного (барачного) типа, сборно-щитовых
и остекленных более 20% — на 15%;
б) для отстроенных и введенных в эксплуатацию в первый ото-
пительный период, — на величину, указанную в табл. XXII.7;
в) для зданий, расположенных на открытой местности, не защищен-
ной от сильных ветров, на возвышенностях, у рек и озер на величину,
указанную в табл. XXI 1.8.
Таблица XXII.7 Таблица XXII. 8
Надбавка на ветер
Надбавка для зданий, отапливаемых
в течение первого отопительного
периода
Средняя скорость ветра
в м]сек за три наиболее
холодных месяца
Надбавка в %, до .. 10 20 30
Расходы тепла на помещения, встроенные в жилые и другие здания
(магазины, столовые и пр.), принимаются отдельно по наружному об-
меру этих помещений с применением поправок на вентиляцию, остек-
ленность и другие показатели.
РАСХОД ТЕПЛА НА ВЕНТИЛЯЦИЮ ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Для общественных зданий, имеющих механическую приточную вен-
тиляцию, необходимо учитывать расход тепла на подогрев воздуха.
Этот расход также может быть определен по укрупненным измери-
телям по формуле
<2b = 7bV(<b-/h) ккал/% (XXII.11)
где qB — удельная тепловая характеристика для вентиляции, при-
нимаемая по табл. XXII.Г,
V — наружный объем здания в ти3;
tB — температура воздуха в здании в °C;
/н — расчетная наружная температура для вентиляции в °C,
принимаемая по главе СНиП II-A.6-62 и приложению.
325
Годовой расход тепла на вентиляцию общественных зданий оп-
ределяют по формуле
/ t — /ср*в
QrB°5 = QBnB ZB в _н — + Z0T-ZB
\ в н
/ /СР-В—/В 7 \
= ?BVnBZ0T 1--2-------) ккал/год, (XXII.12)
где пв — среднее число часов работы систем вентиляции в течение
суток;
^ср.в — средняя температура наружного воздуха за период ра-
боты вентиляции в °C;
ZB — число суток работы вентиляционных установок.
Величину, указанную в скобках в формуле (XXII. 12), для всех
городов РСФСР можно принимать равной 0,65, т. е.
*нР' B“ZH
t —/в
В Н
.А. = 0,65.
ZOt
1
При отсутствии исходных данных для определения расхода тепла
на вентиляцию (по приведенным формулам) этот расход может быть
принят ориентировочно в размере 25% от расхода тепла на отопление
зданий [31].
ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
1. СИСТЕМЫ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Системы горячего водоснабжения могут быть централизованные —
с приготовлением горячей воды в одном месте и транспортированием
ее по трубам к потребителям и местные — с приготовлением воды на
месте потребления.
К централизованным относятся системы:
с непосредственным водоразбором из тепловой сети;
с приготовлением горячей воды в тепловых пунктах, присоединя-
емых к тепловым сетям;
с приготовлением горячей воды непосредственно в водогрейных
котлах,, контактных водонагревателях или теплообменниках, уста-
новленных в котельных.
К местным относятся системы с газовыми водонагревателями, с
дровяными колонками и электрическими водонагревателями. При-
менение электроводонагревателей должно быть обосновано технико-
экономическим расчетом.
Индивидуальные газовые водонагреватели не допускается при-
менять:
в ванных комнатах при номерах гостиниц, в домах отдыха и са-
наториях;
школах (кроме буфетов, жилых квартир);
в душевых при спортивных залах;
в душевых при котельных.
326
2. КАЧЕСТВО ВОДЫ
Вода, подаваемая системами горячего водоснабжения в жилые
и общественные здания и на хозяйственно-бытовые нужды промышлен-
ных предприятий, должна быть питьевого качества и удовлетворять
требованиям ГОСТ 2874—54 «Вода питьевая».
В централизованных системах горячего водоснабжения в зави-
симости от качества исходной воды — ее жесткости, наличия агрес-
сивной углекислоты, значения величины pH и т. д. — следует преду-
сматривать мероприятия для предотвращения накипеобразования и
защиты от внутренней коррозии трубопроводов и оборудования.
Для систем централизованного горячего водоснабжения с непо-
средственным отбором воды из тепловых сетей допускаются отклонения
в качестве воды (ГОСТ 2874—54 «Вода питьевая») по содержанию же-
леза до 0,7—0,8 мг!кг и по прозрачности до 20 см по шрифту по согла-
сованию с местными органами саннадзора в следующих случаях:
в период неполного освоения установок горячего водоснабжения
до 1—2 мес.;
в период включения отопительных систем до 7 дней;
в период паводков.
Для мойки автомашин допускается применять воду непитьевога
качества.
3. НОРМЫ РАСХОДА И ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ
Нормы расхода горячей воды потребителями принимают в пределах,
указанных в табл. XXII.9, с учетом степени благоустройства зданий,
климатических и других местных условий.
Нормы расхода воды на 1 процедуру или 1 прибор приведены в
табл. XXII.10.
Таблица XXII.9
Нормы расхода горячей воды (СНиП П-Г.8-62). Расход тепла
Потребители Единица потребления Нормы расхода воды в л при темпе- Расход тепла
в Мкал в Мдж
,'ратуре 65°С
Жилые дома квартирного типа, оборудованные умывальниками, мойками и душами 1 житель 80—100 4,8—6 20—25,2
То же, с сидячими ваннами, оборудованными душем в сутки то же 100—110 6—6,6 25,2—27,7
То же, с ваннами длиной от 1500 до 1700 мм, оборудованными душем » 110—130 6,6—7,8 27,7—32,7
Жилые дома для одиноких и малосемейных » 80—120 4,8—7,2 4 20,1—30,2
327
Продолжение табл. ХХц.9
Потребители Единица потребления Нормы расхода воды в л при темпе- ратуре 65°С Расход тепла
в Мкал в Мдж
Общежития с общими душевы- .ми 1 житель 40—50 2,4—3 10,4 — 12,6
Общежития с общими душевы- ми, столовыми и прачечными . . Гостиницы и пансионаты с -общими ваннами и душами . . . в сутки то же 50—60 3—3,6 12,6—15,1
» 50—60 3—3,6 12,6—15,1
То же, с ваннами в отдельных номерах до 25% от общего коли- чества номеров » 80—100 4,8—6 20,1—25,2
То же, до 75% общего количе- •ства номеров » 120—160 7,2—9,6 30,2—40,2
То же, во всех номерах . . . » 160—200 9,6—12 40,2—50,3
Больницы, санатории общего т'ипа и дома отдыха (с общими ваннами и душевыми) 1 койка 150—180 9—10,8 37,7—45,3
Санатории и дома отдыха с ванными во всех комнатах . . . в сутки то же 180—200 10,8—12 45,3—50,3
Больницы и санатории с гря- зеводолечением » 200—250 12—15 50,3—62,9
Поликлиники и амбулатории 1 посе- 5 0,3 1,26
Душевые в клубах, Домах куль- туры и театрах: с общими раздевальнями . . титель 1 душевая 160—180 9,6—10,8 40,2—45,3
с индивидуальными душевы- ми кабинами сетка в час то же 90—110 5,4—6,6 22,6—27,7
Душевые в бытовых помеще- ниях промышленных предприятий и при спортивных сооружениях . » 270 16,2 67,9
Бани русские (без плаватель- ных бассейнов) 1 посе- 90—110 5,4—6,6 22,6—27,7
Бани комбинированные (без плавательных бассейнов) .... титель то же 140—170 8,4—10,2 35,2—42,7
Ванно-душевые блоки: душевые кабины » 240 14,4 60,4
ванные » » 300 18 75,4
Прачечные механизированные . 1 кг сухого ПР. ST 20—25 1,2—1,5 5-6,8
Прачечные немеханизированные исл D п то же 15 0,9 3,8
Школы-интернаты 1 место 80—100 4,8—6 20,1—25,2
328
Продолжение табл. ХХЦ.9
Потребители Единица потребления Нормы расхода воды в л при темпе- ратуре 65°С Расход тепла
в Мкал в Мдж
Учебные заведения и общеобра- зовательные школы с душевыми при гимнастических залах . . . 1 учащийся 7 0,42 1,76
Детские ясли-сады с дневным пребыванием детей в смену 1 ребенок 25 1,5 6,3
Детские ясли-сады с круглосу- точном пребыванием детей . . . в сутки то же 30 1,8 7,5
Предприятия общественного питания- приготовление пищи, потреб- ляемой в предприятии . . . 1 блюдо 4 0,24 1
то же, продаваемой на дом . то же 3 0,18 0,8
Водоразборные точки у техно- логического оборудования или мойки в столовых, кафе, чайных, кондитерских и магазинах . . . 1 водораз- 250—300 15—18 62,9—79,4
Краны умывальников общего пользования в предприятиях об- щественного питания борная точ- ка в час то же 55—65 3,3—3,9 13,8—16,3
Парикмахерские 1 место 40—60 2,4—3,6 10,1 — 15,1
Гаражи с ручной мойкой ма- шин легковых в сутки 1 машина 150—200 9—12 37,7—50,3
грузовых то же 200—300 12—18 50,3—75,4
автобусов » 250—350 15—21 62,9—88
Примечания: 1. Расходы воды являются среднесуточными за
период наибольшего потребления горячей воды.
2. Нормы расхода горячей воды на 1 койку в больницах, санаториях
и домах отдыха приняты с учетом расхода воды столовой и прачечной.
3. Расход воды на мойку автомашин надлежит принимать в зависи-
мости от их типа и условий эксплуатации.
4. Нормы расхода горячей воды учтены в общих расходах холодной
воды в зданиях, предусмотренных СНиП П-Г. 1-62; 2—62.
Максимальная температура воды в водонагревательных системах
горячего водоснабжения не должна превышать 75 °C, а минималь-
ная температура в точках водоразбора не должна быть ниже 60 °C.
329
Таблица XXII. 10
Нормы расхода воды на 1 процедуру или 1 прибор по гл. СНиП П-Г.1-62.
Температура воды, расход тепла
Наименование процедуры или прибора Единица потребле- ния Темпера- тура по- требляе- мой воды в °C Норма водопотреб- ления в л Расход тепла в ккал*
1. Жилые здания
Ванна длиной 1200 мм с душем 1 проце- дура 37 250 8000
Ванна длиной 1500 мм с душем . то же 37 275 8800
То же, 1700 мм с душем .... » 37 300 9600
Ванна без душа » 37 200 6400
Полибан или душ с глубоким ду- шевым поддоном » 37 230 7350
Душ с душевым поддоном . . . » 37 100—120 3200—3846
Умывальник » 25 3—5 60—100
Мойка кухонная » 65 8-10 480—600
//. Общественные здания
Ванные кабины » 40 500 17 500
Душевые » » 40 400 14 000
Водоразборная колонка в мыль- ной 1 ч 40 1000—1500 35 000— 52 500
Ванна без душа в мыльной (или душевой) то же 40 600 21 000
Душевая сетка в мыльной (или душевой) » 40 800 28 000
Нижний (восходящий) душ . . . » 40 1000 35 000
Ребристый душ » 40 1200—1500 42 000—
Душевая сетка в групповых ду- шевых » 37 500 52 500 16 000
Ножная ванна » 40 200 7 000
Умывальник в парикмахерской . » 35 10 300
Умывальник в раздевальной или уборной » 35 180—200 5 400—'. 000
Мойка в буфете » 65 250 15 000
* Температура холодной воды принята равной +5 °C.
330
Расход горячей воды Gr.B в зависимости от ее температуры /г.в
определяют по формуле
Gr. в — ^см
-СМ~/х-В л/ч,
R . R
(XXII.13)
где GCM — расход горячей (смешанной) воды у потребителя при тем-
пературе смеси /см в л14'*
/г.в — температура горячей воды до смешения в °C;
/см — температура потребляемой (смешанной) воды в °C;
/х.в — температура холодной воды в °C (+5° С зимой и +15° С
летом).
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ ТЕПЛА
НА НУЖДЫ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Расчетные (максимальные) часовые расходы тепла на нужды го-
рячего водоснабжения в жилых зданиях (жилые дома, общежития,
гостиницы, пансионаты) на одного жителя и больницах общего типа,
санаториях и домах отдыха на одну койку следует определять по фор-
муле
л 1 та (tp Zj)
Q = k-----—— ккал/ч,
(XXII.14)
где k — коэффициент часовой неравномерности потребления горячей
воды, принимаемый по табл. XXII.11, XXII.12, XXII.13!
т — расчетное количество потребителей;
а — норма потребления горячей воды в л1сутки, принимаемая
по табл. XXII.9;
/х — температура холодной воды в °C;
tr — расчетная температура горячей воды в °C.
В жилых домах, оборудованных ваннами, с посемейным заселением
квартир, расчетный часовой расход тепла на горячее водоснабжение
допускается определять по формулам:
Q = 10 000 па ккал/ч,
(XXII.15)
Где п — число квартир в здании или группе зданий;
а — коэффициент одновременности теплопотребления, принима-
емый по табл. XXII. 14.
Средние часовые расходы тепла можно определить по формулам
(XXII. 14) без применения коэффициентов неравномерности (k).
331
Таблица XXII. 11
Коэффициенты часовой неравномерности потребления
горячей воды в жилых зданиях (СНиП Н-Г.8-62)
Количество жителей в здании или груп- пе зданий (пг) . . 60 100 150 200 250 300 500 1000 3000 6000
Коэффициент часовой неравномерности(k) 4,5 3,5 3 2,9 2,8 2,7 2,5 2,3 2,1 2
Таблица XXII. 12
Коэффициенты часовой неравномерности потребления горячей воды в гостиницах (СНиП П-Г.8-62)
Количество людей, проживающих в гостинице (т) 60 150 300 450 600 900
Коэффициент часовой неравномерно- сти (k) 4,6 3,8 3,3 3,1 3 2,9
Таблица XXII. 13
Коэффициенты часовой неравномерности потребления
горячей воды в больницах общего типа (СНиП П-Г.8-62)
Больницы с числом коек (т) 35 50 75 100 200 300 500 1000
Коэффициент часовой неравномерности (k) . 3,2 2,9 2,6 2,4 2 1,9 1,7 1,6
Таблица XXII. 14
Коэффициенты одновременности теплопотребления
в зависимости от количества квартир (СНиП Ц-Г.8-62)
Количество квартир в зданиях или Группе зданий (п) 6 10 25 50 100 150 200 300 400 1000 и более
Значения а 0,6 0,49 0,39 0,34 0,31 0,29 0,27 0,26 0,25 0,24
332
Пример 8. Определить расчетный и средний часовые расходы тепла на го-
рячее водоснабжение жилого дома, в котором проживают 250 чел. Дом оборудован
ваннами.
Расчетный расход тепла по формуле (XXII. 14)
250*120(65 — 5)
<2=2,8 -------о?----— = 210 000 ккал/ч.
Средний расход тепла (без учета коэффициента k) по формуле (XXII. 14)
250*120 (65 — 5)
<2 =------24--------— 75 000 ккал/ ч.
Пример 9. Определить расчетный часовой расход тепла для горячего водо-
снабжения больницы на 100 коек, оборудованной общими ваннами и душами.
По формуле (XXII. 14) имеем
100 • 150(65 — 5)
<2 = 2,4 -----24------= 90 000 ккал/ч .
Пример 10. Определить расход тепла на горячее водоснабжение поликли-
ники с числом посетителей 100 чел. в 1 ч.
По табл. XXII.9 норма расхода горячей воды на 1 посетителя 5 л, темпера-
тура воды 65° С.
Расход тепла
Q = 5 *100(65— 5) = 30 000 ккал/ч.
Расчетные часовые расходы тепла на нужды горячего водоснаб-
жения в банях, предприятиях общественного питания и прачечных
следует определять по формулам:
в банях и предприятиях общественного питания
Q = ma(tr—tx) ккал/ч, (XXII.16)
где а — норма потребления горячей воды, принимаемая по табл.
XXII.9;
т — пропускная способность в 1 ч (количество посетителей бани
в 1 ч, количество блюд в 1 ч).
Пропускную часовую способность бани следует принимать по ее
вместимости (количество мест в раздевальной).
В предприятиях общественного питания количество реализован-
ных блюд в 1 ч
m^2,2Np, (XXII.17)
где N — число посадочных мест;
р — количество посадок (принимается: для столовых открытого
типа и кафе — две посадки в 1 ч\ для столовых при про-
мышленных предприятиях и студенческих столовых — три
посадки в 1 ч; для ресторанов — 1,5 посадки в 1 ч).
В механизированных прачечных
ККал/ч, (XXII.18)
где т — производительность прачечной в кг белья в смену;
а — норма расхода горячей воды на 1 кг сухого белья по табл,
XXII.9;
Т — количество часов работы в смену.
333
В душевых школ, спортивных сооружений и промышленных пред-
приятий расчетный часовой расход тепла следует определять из усло-
вия одновременной работы всех душевых установок.
Пример 11. Определить расчетный расход тепла на горячее водоснабжение
бани с числом посетителей 80 чел. в 1 ч.
По формуле (XXII. 16)
Q=80* 90(65— 5) = 432 000 ккал/ч.
Пример 12. Определить расчетный расход тепла на горячее водоснабжение
механизированной прачечной производительностью 500 кг сухого белья в смену
при 7-часовом рабочем дне.
По формуле (XXII.18)
500 • 20 (65 — 5)
Q =------у-------= 600 000 ккал/Ч'
Пример 13. Определить расчетный расход тепла для горячего водоснабже-
ния столовой открытого типа на 100 посадочных мест.
По формуле (XXII. 17)
т = 2,2 • 100 • 2 = 440 блюд/ч.
По формуле (XXII. 16)
Q — 440 • 4 (65 — 5) = 105 600 ккал/ч.
Средние часовые расходы тепла на горячее водоснабжение обще-
ственных зданий, кроме больниц общего типа, определяют по фор-
муле
Qcp = -^- ккал/ч, (ХХ11.19)
К * зар
где Q — расчетный часовой расход тепла в ккал!ч\
Т — число часов работы в здании в сутки;
К — коэффициент неравномерности потребления горячей воды,
принимаемый для:
поликлиник и амбулаторий ................. 2
бань ..................................... 2
прачечных .................................. 1,5
душевых .................................. 1
предприятий общественного питания......... 2
гаражей .... .... 1,5
Тзар — число часов зарядки баков-аккумуляторов. При < тсут-
ствии баков-аккумуляторов Тзар = Т.
Пример 14. Определить средний часовой расход тепла на горячее водоснаб-
жение поликлиники, указанной в примере 10. Q = 30 000 ккал/ч\ продолжи-
тельность работы поликлиники 12 ч\ баков-аккумуляторов нет.
По формуле (XXII. 19), учитывая, что Тзар = Т
30 000
Qcp =—2—=15 000 ккал/ч.
Пример 15. Определить средний часовой расход тепла на горячее водоснаб-
жение бани, указанной в примере 11. Баня работает 15 ч в сутки. Зарядка баков-
аккумуляторов производится в течение 12 ч в сутки.
Q = 432 000 ккал/ч.
По формуле (XXII.19) имеем
432 000 • 15
Qcp =----2~\ 12-= 270 000 ккал/ч.
834
Пример 16. Определить средний часовой расход тепла на горячее водоснаб-
жение прачечной, указанной в примере 12. Q = 600 000 ккал/ч\ баков-аккумуля-
торов нет.
По формуле (XXII.19), учитывая, что Тзар = Т
600 000
Qcp = —j-g— = 400 000 ккал/ч.
Пример 17. Определить средний часовой расход тепла для душевой в клубе.
Число душевых сеток — 10. Раздевальня общая. Душевая работает 12 ч в сутки.
Зарядка баков-аккумуляторов производится в течение 8 ч в сутки.
Расчетный расход тепла
160* 10 (65 — 5) = 96 000 ккал/ч.
Средний часовой расход тепла по формуле (XXII. 19)
96 000- 12
Qcp =---g---= 1^4 000 ккал/ч,
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОДОВОГО РАСХОДА ТЕПЛА
НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
Годовой расход тепла на горячее водоснабжение может быть опре-
делен по формуле
tfoS =Qcp ZOT + 0,8Qcp^-^(8400-ZOT) =
60 t x. g
= Qcp (5 460 + 0,35 Z0T) ккал/год, (XXII.20)
где Qcp — средний часовой расход тепла в ккал!ч\
Z0T — продолжительность отопительного периода в ч, прини-
маемая по главе СНиП II-A.6-62 и приложению;
/х.л — температура холодной воды в летний период (принята
равной 15° С);
tx.3 —температура холодной воды в зимнее время (принята рав-
ной 5° С);
0,8 — коэффициент, учитывающий снижение часового расхода
тепла в летний период;
8400 — число часов работы системы горячего водоснабжения
в году (перерыв на ремонт принят 360 ч).
Пример 18. Определить годовой расход тепла на систему горячего водо-
снабжения жилого дома с круглосуточной подачей горячей воды. Средний часо-
вой расход тепла составляет 75 000 ккал/ч. Продолжительность отопительного
периода 224 дня.
По формуле XXII.20 имеем
<2™Д в = 75 000 (5 460 + 0,35 • 224 - 24) = 550 620 000 ккал/год = 550 620 Мкал/год.
Если подача горячей воды производится не круглосуточно, а в определенные
дни недели, то годовой расход тепла на горячее водоснабжение определяют по
количеству часов работы системы.
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОДОВОГО РАСХОДА ТОПЛИВА
НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
Годовой расход топлива определяют по формуле
□г°д
Вгго?. В = X кг/год, (XXII.21)
335
где Q^op.B — годовой расход тепла на горячее водоснабжение в
ккал!год\
— низшая теплота сгорания топлива в ккал!кг\
т]к — к. п. д. котельной установки;
х — потери тепла в тепловых сетях в % от QjSp.e.
Пример 19. Определить расход условного топлива на выработку тепла в ко-
личестве 550 620 000 ккал/год. К. п. д. котельной т]к = 0,7. Потери в тепловых се-
тях — 8%.
По формуле (XXII.21)
^гор в= 7^000~ПГ7~ 1»08= 121 360 кг/год, или 121,4 т/год.
Глава XXIII
ДИЗЕЛЬ-ГЕНЕРАТОРНЫЕ УСТАНОВКИ
1- ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ДИЗЕЛЯ
ПРИ ИСПЫТАНИИ
(ГОСТ 10448—63)
Эффективная мощность дизеля (Ne) при генера-
торе переменного тока вычисляется по формуле
N’e = 1,36 — 10-3л. с.,
*1г
(XXIII.1)
где W — показание ваттметра в вт\
т]г — к. п. д. генератора при данном числе оборотов.
Мощность дизеля без наддува (7Ve), приведенная к нормальным
атмосферным условиям (давление 760 мм рт. ст., температура 20° С
и относительная влажность воздуха 70%), должна определяться по
формуле
746
В-Рп
273-Н
----!-- Л. С.,
273 + 20
(XXIII.2)
где Nc — мощность, полученная при испытании, в л. с.\
В — барометрическое давление во время испытания в мм рт. ст.\
t — температура воздуха в °C в помещении, где испытывается
дизель, на расстоянии 1,5 м от места забора воздуха в дизель;
Рп — парциальное давление водяных паров во влажном воз-
духе при температуре и относительной влажности воздуха,
замеряемых в помещении, где испытывается дизель,
в мм рт. ст.
Парциальное давление определяют по графику, приведенному на
рис. XXIII.1.
336
Рис. XXIII.1. Парциальное давление водяного
пара во влажном воздухе
Влияние влажности воздуха на мощность дизеля не учитывают,
если температура окружающего воздуха не превышает 10° С.
Для дизелей с наддувом
пересчет мощности на нор-
мальные атмосферные усло-
вия должен производиться
по формулам, согласован-
ным с заводом-изготовите-
лем и заказчиком.
Среднее эффективное
давление
Среднее эффективное
давление (Ре) в кПсм2,
вычисляют по формулам:
для четырехтактного
дизеля
Pe=~Ne- (ХХШ.З)
для двухтактного ди-
зеля
р =.450 N
е Vnn е’
(XXIII.4)
где Уп — рабочий объем всех цилиндров в л;
п — число оборотов двигателя в мин.
Индикаторная мощность
Индикаторную мощность дизеля (N в л. с. определяют по фор-
мулам:
для четырехтактнрго дизеля
АГг = -КдД р.; (XXIII.5)
для двухтактного дизеля
Ni = -^Pi' (XXIII.6)
где Pi — среднее индикаторное давление в кПсм\ вычисленное путем
планиметрирования индикаторных диаграмм.
Расход топлива
Расход топлива G в кг!ч, приведенный к теплоте сгорания
10 000 ккал!кг, определяют по формуле
6 = -^-, (XXIII.7)
10 000 v '
где G' — расход топлива во время испытаний в кг!ч\
QH — низшая теплота сгорания топлива, применяемого при ис-
пытании, в ккал!кг.
12 Зак. 2152
337
Удельный расход топлива (gc) в ?1л.с.-ч вычисляют по формуле
ge=^103. (XXIII.8)
где G — приведенный расход топлива в кг/ч',
Ne — номинальная мощность дизеля, приведенная к нормальным
атмосферным условиям работы, в л. с.
Удельный расход масла
Удельный расход масла (gM) в г/л.с.-ч вычисляют по формуле
= (XX Ш.9)
N е т
где Ne — номинальная мощность дизеля, приведенная к нормальным
атмосферным условиям, в л. с.;
AG — количество добавляемого в систему масла во время замера
расхода с учетом разности количества масла в системе до
и после замера в кг\
т — продолжительность замера в ч.
Расход пускового воздуха
Расход пускового воздуха Q в л определяют по формуле
Q = P1~Pi V, (XXIII. 10)
тР0
где V — емкость баллонов в л;
Рг — давление в баллонах до пуска или реверса в кПсм2\
Р2 — давление в баллонах после пуска или реверса в кГ/см\
Ро — атмосферное давление, равное 1 кПсм\
т — число пусков.
2. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМ РАСХОДА ТОПЛИВА
НА ДИЗЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЯХ
Удельные нормы расхода топлива для новых дизелей обычно
указывают в заводских паспортах двигателя и относят к номинальной
нагрузке агрегата. Этот удельный расход топлива является гаранти-
рованной величиной, которую принято называть парадным расходом.
В эксплуатационных условиях дизель-генераторы работают с
переменной нагрузкой, с холостыми ходами при пуске и остановке.
Все это обусловливает повышение удельного расхода топлива по
сравнению с заводскими данными.
Кроме того, на электростанции обычно устанавливаются два и бо-
лее агрегата, работающих в различных режимах и имеющих неоди-
наковую степень износа деталей.
Поэтому в практической работе целесообразно пользоваться сред-
невзвешенными нормами удельного расхода топлива по станции.
Такие нормы называют общестанционными удельными нормами рас-
хода топлива. Они отражают действительное техническое состояние
оборудования, степень загрузки каждого двигателя, число часов
использования, частоту остановок и пусков агрегатов.
338
Для дизелей, находящихся в эксплуатации, удельный расход топ-
лива (парадный) должен устанавливаться после каждого капиталь-
ного ремонта путем проведения соответствующих теплотехнических
испытаний.
Норму удельного расхода топлива на дизель в эксплуатационных'
условиях определяют по формуле
дпаг>КС.1,36
----+-^кг/квт-^ (ХХШ.Н)
где ^пар — удельный расход топлива (парадный) в кг/э. л. с. ч\
К — коэффициент, учитывающий загрузку двигателя, при-
нимаемый по табл. XXIII. 1;
С — коэффициент, учитывающий техническое состояние дви-
гателя, принимаемый по табл. XXIII.1;
Лэл — к- п- Д- электрогенератора;
Вх°х — расход топлива на холостой ход (пуски и остановки)
двигателя в кг, определяемый по формуле (XXIII. 12);
И7ГОД — количество электроэнергии, выработанной генератором
за год, в квт-ч.
Таблица XXIII.1
Значения коэффициентов К и С
Коэффициенты Нагрузка дизель-генератора
Полная (1 00%) (75%) х/2 (50%) ’/. (25%)
/С (по данным Н. П. Мака- ревича) . . С 1 1,03—1,033 1,02—1,15 1,032—1,047 1,07—1,25 1,046—1,065 1,40—1,9 1,092—1,127
Расход топлива на холостой ход двигателя определяют по формуле
Вх х = 0,135 Ун Ьпар Кх. х Сп кг/ч, (XXIII. 12)
где AfH — номинальная мощность двигателя в л. с.;
п— число пусков и остановок за планируемый период;
Кх.х — коэффициент, учитывающий расход топлива при холо-
стом ходе двигателя; принимается равным для:
компрессорных четырехтактных двигателей Кх.х = 0,24;
бескомпрессорных » » Лх.х = 0,21;
бескомпрессорных двигателей большой
мощности tfx.x = 0,17;
0,135 — продолжительность работы двигателя на холостом ходу
в ч (принимают до принятия нагрузки 8 мин и после
снятия нагрузки 3 мин).
Удельный расход топлива при различной нагрузке можно опре-
делить по формуле А. А. Вознесенского:
для компрессорного четырехтактного двигателя
= (0,003 К„ +0,51 Кн + 24) «г/л. С.- (XXIII.13)
12*
335
для бескомпрессорного четырехтактного двигателя
Ьб. к = (0,003 Кн + 0,51 Кн + 21) кг/л. с., (XX 111.14)
где Кы— коэффициент, учитывающий долю нагрузки двигателя, в %
Кн = — 100%;
н Л^н
Ne — фактическая мощность двигателя в л. с.
Общестанционный удельный расход натурального топлива опре-
деляют по формуле
ъ = =
ст гст эк гст
М°Д
№ст
+ С
У7ГОД
—— кг/квт-ч,
Г ст
(XXIII.15)
где Вст — общий расход топлива по станции на
выработку электроэнергии всеми агре-
гатами за определенный период, включая
расход топлива на холостой ход агре-
гатов, в кг;
№ст — общее количество электроэнергии, вы-
работанной всеми электрогенераторами
станции за тот же период, в квт-ч;
1^1°д, 1^20Д, ..., №п°А — количество электроэнергии, выработан-
ной отдельными дизель-генераторами
за расчетный период, в квт-ч;
Ь\к, Й, ...» Ьэк — удельные расходы топлива отдельными
агрегатами в кг/квт-ч.
При составлении плана выработки электроэнергии необходимо
исходить из максимальной загрузки наиболее экономичных двига-
телей: малоэкономичные дизель-агрегаты должны быть использованы
лишь для работы в период пиковых нагрузок. Необходимо также
учитывать время простоя агрегатов при ремонтах, их техническое
состояние, суточный график нагрузки и, в связи с этим, число пусков
и остановок агрегатов в течение планируемого периода (года, квар-
тала, месяца).
Пример 1. Определить средневзвешенный удельный расход топлива по
электростанции, на которой установлены 4 дизель-генератора:
дизель № 1 марки Г66(6ЧН 36/45) мощностью 900 л. с., соединенный с гене-
ратором мощностью 630 кет; удельный расход топлива (парадный) 6пар =
= 168 г1э. л. с.-ч;
дизель № 2 марки 11Д100 мощностью 1500 э. л. с., соединенный непосредст-
венно с генератором мощностью 1 000 кет. Удельный расход топлива Ьпар =
= 180 г1э. л. с.-ч;
дизель № 3 типа Д50 мощностью 1 000 л. с., соединенный непосредственно
с генератором мощностью 600 кет. Удельный расход топлива 6Пар= 185 г/э. л. с.-ч;
340
дизель № 4 типа 6 ДН 30/50 мощностью 750 5. л. с, соединенный непосред-
ственно с генератором переменного тока мощностью 550 кет. Удельный расход
топлива Ьпар = 170 г!э. л. с.-ч.
Данные годового плана работы электростанции по выработке электроэнер-
гии с учетом графика нагрузки и технического состояния оборудования пред-
ставлены в табл. XXIII.2.
Расход топлива на холостой ход двигателей (при пуске и остановке) опре-
деляем по формуле (XXIII.2):
двигатель № 1
в’.Х = О, 135-900-0,168-0,21 •1,035-90 = 399,6 кг;
двигатель № 2
В1‘.Х = °>135,1 500.0,180.0,17.1,032.60 = 385,6 кг;
двигатель № 3
=°>135,1 000,0-,85-°>,7-1>052*110=493>3 кг'<
двигатель № 4
fiLvx=0-135-750-0-170-°>21-1-09-150=592>5 кг-
Норму удельного расхода топлива для отдельных двигателей определяем по
формуле (ХХ1П.11):
двигатель № 1
0,168-1,10-1,035-1,36 399,6
b к— о,89 . + 2 740000 = 0,2932 кг/квт*4’
двигатель № 2
п 0,18-1,02.1,032-1,36 385,6
6ЭК= о.9 4 800 000 “ 0,2863 ^2/о/и-ч;
0,9
двигатель № 3
1П 0,185.1,15.1,052-1,36 493,3
/>эк — о 88 + 1 620 000 0,3483 ^/кет-ч\
0,88
двигатель № 4
lv 0,170.1,3-1,09-1,36 592,5 Л Л
дэк“ о,89 + 495 000 “ 0,3282 кг/квт-ч.
Средний общестанционный удельный расход натурального топлива опре-
деляем по формуле (XXIII. 15)
Л 2 740 000 _ 4 800 000 Л 1 620 000 _
^ст — 0,2932 9655000 +0,2863 9 655 000 + 0,3483 9 655 000 + 0,3282 Х
495 000
X 9 655000 =0>2932.0,287 + 0,2863.0,4973 + 0,3483.0,1628 + 0,3282-0,0513 =
= 0,0841 + 0,1422 + 0,0567 + 0,0168 = 0,2998^0,3 кг/квт-ч
или в условном топливе 0,3 • 1,43 = 0,43 кг1квт*ч.
Пользуясь приведенной методикой, на электростанции могут планировать
удельный расход топлива по кварталам и отдельным месяцам.
341
Годовой расход натурального топлива на выработку планового количества
электроэнергии составит
9 655 000-0,3
Вет = Wст ^ст = । ООО = 2896,5 т/год.
Таблица XXIII.2
Данные годового плана работы дизель-генераторов электростанции
№ двигателя Число часов ра- боты в году Годовая выра- ботка электро- энергии в тыс. кет. ч Среднегодо- вая нагрузка агрегата Число пусков за год (п) Удельный расход топлива *пар в кг/э. л. с.-ч К. п. д. генера- тора rir Коэффициен- ты Состояние первичн ых двигателей
в кет в % К С
1 5800 2740 472 75 90
2 6000 4800 800 80 60
3 4500 1620 360 60 110
4 3000 495 165 30 150
Итого 9655
168 0,89 1,10 1,035 Удовлетвори- тельное
180 0,90 1,02 1,032 Хорошее
185 0,88 1,15 1,052 Изношена поршневая группа
170 0,89 1,30 1,09 Удовлетвори- тельное
3. ТОПЛИВО ДЛЯ ДИЗЕЛЕЙ
Удельный вес топлива характеризует его химический состав. Наи-
меньшая плотность топлива указывает на парафиновую углеводород-
ную основу, а наибольшая — на ароматическую.
Для дизелей желательно иметь топливо, содержащее углеводо-
роды парафинового ряда, обеспечивающие хорошее сгорание. Удель-
ный вес топлива рекомендуют не выше 0,92 г!см3 (ЦНИИМФ).
Цетановое число служит для оценки топлива с точки зрения его
самовоспламеняемости, зависящей от группового химического со-
става и структуры молекул.
Топливо, содержащее больше парафиновых углеводородов, имеет
большее цетановое число и, следовательно, лучшее качество.
Для дизелей с малым и средним числом оборотов цетановое число
должно находиться в пределах от 30 до 50, для дизелей с большим
числом оборотов — от 40 до 60.
Коксуемость характеризует способность топлива к образованию
нагара в цилиндрах (вследствие неполного сгорания) и отложений в
трубопроводах, подогревателях и др.
Содержание серы характеризует агрессивность топлива как в жид-
кой, так и газообразной фазах.
Агрессивность топлива в жидком состоянии характеризуется при-
сутствием в нем сероводорода и элементарной серы. В газовой фазе
агрессивность топлива обусловливается возникновением при сгорании
342
сернистого ангидрида, который при охлаждении образует с водяными
парами сернистую кислоту, вызывающую коррозию рабочих поверх-
ностей цилиндро-поршневой группы.
Вода, присутствующая в топливе, вызывает повышенную коррозию
деталей цилиндро-поршневой группы и топливной аппаратуры, особен-
но при значительном содержании серы в топливе.
Температура вспышки характеризует наличие в топливе низко-
кипящих фракций и определяет его пригодность к применению для
дизельных установок с точки зрения пожарной безопасности.
Подогрев топлива в открытых системах допускается до темпера-
туры на 15° ниже температуры вспышки.
Температура застывания зависит от химического состава топлива
(присутствия высших парафинов, смолистых и поверхностно-активных
веществ) и характеризует его вязкость.
В топливе должны отсутствовать водорастворимые кислоты и ще-
лочи, механические примеси, вода и сероводород.
При применении в дизелях дизельного автотракторного топлива
с содержанием серы более 0,2% одновременно должно применяться
дизельное масло с одной из следующих присадок: ЦИАТИМ-339,
АзНИИ-7, ВНИИ НП-360 или другой более эффективной присадкой,
допущенной для данного типа дизеля.
Основные физико-химические свойства солярового масла приве-
дены в табл. XXIII.3.
Таблица XXIII.3
Основные физико-химические свойства солярового масла
(ГОСТ 1666—51)
Показатели
Величина
показателя
Вязкость при 50° С:
а) кинематическая, в пределах сст . . . .
б) соответствующая ей условная в град
Энглера .................................
Зольность в %, не более......................
Содержание серы в %, не более ...............
То же, механических примесей.................
То же, воды..................................
Температура вспышки (определяемая в открытом
тигле) в °C, не выше........................
Температура застывания в °C, не выше ....
5—9
1,39—
1,76
0,025
0,2
Следы
»
125
—20
343
Топливо для быстроходных дизелей
(ГОСТ 4749—49)
Топ.ливо для быстроходных дизелей, получаемое из продуктов
прямой перегонки нефти, выпускается четырех марок:
ДА — арктическое дизельное топливо; для эксплуатации дизелей
при температуре воздуха ниже —30° С;
ДЗ — зимнее дизельное топливо; для эксплуатации дизелей при
температуре воздуха выше — 30° С;
ДЛ — летнее дизельное топливо; для эксплуатации дизелей при
температуре воздуха выше 0° С;
ДС — специальное дизельное топливо.
Техническая характеристика топлива для быстроходных дизелей
приведена в табл. XXIII.4, моторных топлив — в табл. XXIII.5.
Т а блица ХХЩ.4
Техническая характеристика топлива для быстроходных дизелей
Показатели Марка топлива
ДА ДЗ ДЛ ДС
Цетановое число, не менее 40 40 45 50
Вязкость кинематическая при 20° С в сст, в пределах 2,5—4 3,5—6 3,5—8 —
Вязкость кинематическая при 50° С в сст, в пределах — — — 2,5—4
Коксуемость в %, не более .... 0,05 — — —
Кислотность в мг КОН на 100 мл топлива, не более 5 5 5 5
Зольность в %, не более 0,01 0,02 0,02 0,02
Содержание серы в %, не более . . 0,2 0,2 0,2 0,2
Проба на медную пластинку .... Выдерживает
Содержание водорастворимых кислот и щелочей Нет
Содержание воды »
Содержание механических примесей »
Температура вспышки, определяемая в закрытом тигле, в °C, не ниже . . . 35 50 60 90
Температура застывания в °C, не выше —60 —45 — 10 -15
Коксуемость 10%-ного остатка в %, не более — 0,5 0,5 0,5
Температура помутнения в °C, не выше — —35 —5 — 10
344
Г а 6 лиц а XXIII .5
Физико-химические показатели моторных топлив ДТ-1, ДТ-2 и ДТ-3
(ГОСТ 1667—51)
Показатели Нормы по маркам
ДТ-1 ДТ-2 ДТ-З
Фракционный состав, до 250° С перегоняется в %, не более 15 15 15
Вязкость при 50°С:
кинематическая в сст, не более соответствующая ей условная в °ВУ, не бо- 36 55,3 66,6
лее 5 7,5 9
Коксуемость в %, не более 3 3,5 4
Зольность в %, не более 0,04 0,08 0,08
Содержание серы в %, не более 0,5 0,5 0,5
Содержание сероводорода Содержание водорастворимых кислот и щело- Нет
чей То же
Содержание механических примесей в %, не более 0,1 0,1 0,1
Содержание воды в %, не более Температура вспышки (определяемая в закры- 1 1 1
том тигле) в °C, не ниже 65 65 65
Температура застывания в °C, не ниже . . . -5 —5 +5
Примечания. 1. Для тихоходных дизелей допускается сдача
топлива, вырабатываемого из сернистых нефтей с содержанием серы не бо-
лее 2,5% и коксуемостью не более 4%.
2. Допускается сдача топлива с температурой застывания 4-20° С для
тихоходных дизелей в южные районы в период май — август.
3. Для топлива тихоходных дизелей после морских или речных перево-
зок содержание воды устанавливается не более 2%.
Дизельное автотракторное топливо
(ГОСТ 305—62)
Дизельное топливо применяется для быстроходных дизелей, оно
выпускается четырех марок:
А — арктическое; для эксплуатации дизелей при температуре ок-
ружающего воздуха —50° С и выше;
3 — зимнее; для эксплуатации дизелей при температуре окружаю-
щего воздуха —30° С и выше;
Л — летнее, рекомендуемое для эксплуатации дизелей при тем-
пературе 0 °C и выше;
С — топливо дизельное специализированное.
Основные физико-химические свойства дизельного топлива при-
ведены в табл. XXIII.6.
12В Зак. 2152
345
Таблица ХХЩ-6
Основные физико-химические свойства дизельного автотракторного топлива
Показатели Нормы по маркам
А 3 л с
Цетановое число, не менее 45 45 45 50
Фракционный состав’ 50% перегоняются при температуре в °C, не выше 240 250 270 280
98% перегоняются при температуре в °C, не выше 330 340 360 34Э
Вязкость кинематическая при темпе- ратуре 20°С в сст 1,5—2,5 2,2—3,2 3,0—6 4,5—8
Кислотность в мг КОН на 100-ил топ- лива, не более 5 5 5 5
Зольность в %, не более 0,01 0,01 0,01 0,01
Общее содержание серы в %, не бо- лее 0,4 0,6 1 1
Температура вспышки, определяемая в закрытом тигле, в °C, не ниже . . . 30 35 40 90
Температура застывания в °C, не выше -55 —35 — 10 —15
4. СМАЗОЧНЫЕ МАСЛА ДЛЯ ДИЗЕЛЕЙ
Масла дизельные (ГОСТ 5304—54)
Для смазки быстроходных дизелей применяются высокоочпшен-
ные нефтяные масла следующих марок:
Дп-8 — с добавкой 3+0,2% присадки ЦИАТИМ-339 или АзНИИ—
ЦИАТИМ-1;
Д-11 — без присадки;
Дп-11 — с добавкой 3+0,2% присадки ЦИАТИМ-339 или
АзНИИ - ЦИАТИМ-1;
Дп-14 — то же.
Техническая характеристика дизельных масел приведена
в табл. XXIII.7.
Таблица ХХЩ.7
Техническая характеристика дизельных масел
Показатели Марки масел
Дп-8 Д-11 Дп-11 Дп-14
Вязкость кинематическая при 100°С в сст, в пределах Коксуемость до добавки присадки в %, не более 8—9 10,5—12,5 10,5—12,5 13,5—15,5
0,2 0,4 0,4 0,55
346
Продолжение табл. XXIII.7
Показатели Марки масел
Дп-8 Д-11 Дп-11 Дп-1 4
Кислотное число масла в мг КОН на 1 г:
без присадки, не более с присадкой ЦИАТИМ-339, не бо- — 0,15 — —
лее с присадкой АзНИИ — ЦИАТИМ-1, о,1 — 0,1 0,1
не более Зольность масла в процентах: 0,15 — 0,2 0,22
без присадки, не более с присадкой ЦИАТИМ-339, не’ ме- 0,005 0,005 0,005 0,006
нее с присадкой АзНИИ — ЦИАТИМ-1, 0,25 — 0,25 0,25
не менее Содержание водорастворимых кислот и щелочей в масле: без присадки и с присадкой АзНИИ —ЦИАТИМ-1 0,12 Не 0,12 JT 0,12
с присадкой ЦИАТИМ-339 .... Содержание механических примесей в масле: без присадки Слабощелочная реакция Нет
с присадкой в %, не более .... 0,01 — 0,01 | I 0,01
Содержание воды, не более Температура вспышки (определяемая Следы Нет Следы
в открытом тигле) в°С, не ниже . . . Температура застывания в °C, не 200 200 190 210
выше Коррозийность масла (по Пинкевичу) на пластике из листового свинца мар- ки С1 или С2 по ГОСТ 3778—56 ва/jw2: —25 —18 —15 —10
с присадкой ЦИАТИМ-339, не более с присадкой АзНИИ — ЦИАТИМ-1, - 13 — 13 13
не более Термоочистительная стабильность по методу Папок при 250°С в мин: с присадкой ЦИАТИМ-339, не ме- 8 8 8
нее с присадкой АзНИИ—ЦИАТИМ-1, 20 — 20 25
не менее 17 — 20 25
Содержание фурфурола Отсутст- вие
Примечание. В механических примесях не допускается содер-
жание песка и других абразивных веществ.
12В*
347
Масла индустриальные (веретенные и машинные)
(ГОСТ 1707 — 51)
Нефтяные дистиллятные масла сернокислотной очистки применяют
для смазывания оборудования и двигателей в гидравлических систе-
мах и при технологических процессах.
В зависимости от средней кинематической вязкости при 50е С
устанавливаются следующие марки индустриальных масел:
«индустриальное 12» («веретенное 2»);
«индустриальное 20» («веретенное 3»);
«индустриальное 30» («машинное Л»);
«индустриальное 45» («машинное С»);
«индустриальное 50» («машинное СУ»).
Основные физико-химические свойства индустриальных масел
приведены в табл. XXIII.8, а смазочных — в табл. XXIII.9.
Т а б л и ц а XXIII.8
Физико-механические свойства индустриальных масел
Показатели Нормы по маркам
12 (вере- тенное 2) 20 (вере- тенное 3) 30(ма- шинное Л) 45 (ма- шинное С) 50 (ма- шинное СУ)
Вязкость при 50° С: кинематическая в сст в пределах 10—14 17—23 7—33 38—52 42—58
соответствующая ей ус- ловная в градусах в 1,86— 2,60— 3,81 — 5,24— 5,76—
пределах 2,26 3,31 4,59 7,07 7,86
Коксуемость %, не более — — 0,3 0,3 0,2
Кислотное число в мг КОН на 1 г масла, не более . . . 0,14 0,14 0,2 0,35 0,15
Зольность в %, не более 0,007 0,007 0,007 0,007 0,006
Температура вспышки (оп- ределяемая в открытом тигле) в °C, не ниже 165 170 180 190 200
Температура застывания в °C, не выше —30 —20 — 15 —10 -20
Примечание. В масле не должно быть водорастворимых кислот и
щелочей, воды и механических примесей.
Таблица XXIII.9
Основные физико-химические свойства смазочных масел для дизеля
Показатели Нормы по маркам
Моторное Т (ГОСТ 1519 — 42) Ак-1 0 (ГОСТ 1862— 63)
Вязкость при 50°С: кинематическая в сст соответствующая ей условная в град Энглера 62—68 8,2—9 —
348
Продолжение табл. XXIII.9
Показатели Нормы по маркам
Моторное Т (ГОСТ 1519— 42) Ак-10 (ГОСТ 1862— 63)
Вязкость кинематическая при 100° С в сст . . . Менее 10
Отношение кинематической вязкости при 50°С к кинематической вязкости при 100° С, не более . — 7
Коксуемость в %, не более 0,04 0,4
Кислотное число в мг КОН на 1 г, не более . . — 0,2
Зольность в %, не более 0,4 0,015
Содержание водорастворимых кислот и щелочей . Нет
Содержание механических примесей в %, не бо- лее 0,007 Нет
Содержание воды Нет Следы
Температура вспышки (определяемая в открытом тигле) в °C, не ниже 205 200
Температура застывания в °C, не выше 0 -25
5. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ОТЕЧЕСТВЕННЫХ ДИЗЕЛЬ-ГЕНЕРАТОРОВ
Дизели типов Г65 (64 36/45) и Г66 (6ЧН 36/45)
Двигатели Г65 и Г66 четырехтактные, простого действия, трон-
ковые, закрытые, нереверсивные, стационарные, вертикальные, с
рядным расположением цилиндров.
Двигатель Г66 имеет газотурбинный наддув.
Дизели предназначены для привода электрогенераторов перемен-
ного тока. Дизель и генератор с возбудителем устанавливают на общем
фундаменте. Направление вращения коленчатого вала — по часовой
стрелке, если смотреть со стороны маховика.
Дизель пускается сжатым воздухом, который хранится в баллонах.
Пуск и остановка дизеля производятся рукояткой. Регулирование
скорости вращения коленчатого вала осуществляется маховичком
регулятора вручную или со щита генератора дистанционно.
Регулятор скорости — центробежный, прямого действия.
Работа дизеля контролируется измерительными приборами: ско-
рость вращения коленчатого вала определяется по тахометру, дав-
ление воды, масла и их температура измеряются манометрами и термо-
метрами, установленными на щитке приборов, температура выпуска
газов— пирометрической установкой.
349
Дизели оборудованы аварийно-предупредительной сигнализацией,
которая контролирует максимально допустимые температуры воды
и масла и давление масла. Щиток с контрольно-измерительными при-
борами и световой сигнализацией монтируют на отдельной стойке,
которую устанавливают рядом с дизелем.
Топливную систему оборудуют одноплунжерным топливным
насосом золотникового типа с регулировкой конца подачи топлива
и форсунками закрытого типа. Топливный насос шестеренчатый.
Охлаждение форсунок производится топливом, которое через пере-
пускной клапан отводится из главной магистрали.
Топливо очищается в сетчатом фильтре и фильтре тонкой очистки
с войлочными элементами.
Система смесеобразования — непосредственный впрыск топлива
в камеру сгорания.
Топливо дизельное марки ДС по ГОСТ 4749—49, заменитель —
ДЛ и соляровое масло по ГОСТ 1666—51 для дизелей Г66.
Система смазки дизеля — комбинированная, циркуляционная,
под давлением и разбрызгиванием; все масло, прошедшее через си-
стему, стекает в бак, установленный около переднего торца дизеля ниже
уровня фундаментной рамы.
Поршни охлаждаются маслом.
Оборудование системы смазки состоит из масляного шестеренчатого
насоса, сетчатого масляного фильтра нормальной очистки, фильтра
тонкой очистки типа АСФО и трубчатого масляного холодильника.
Смазочное масло Д-11 по ГОСТ 5304—54; заменитель — масло
марки Дп-11.
Система охлаждения — открытая, проточная или циркуляционная.
Сначала вода проходит через холодильник масла, затем поступает в
блок цилиндров, из которого входит в полости охлаждения цилиндров
и далее, пройдя через рубашку коллектора, отводится на слив.
В'двигатели 6ЧН 36/45 вода для охлаждения экрана выпускного
коллектора и турбокомпрессора подводится от главной магистрали.
Слив из экрана коллектора производится в сливную магистраль; для
воды из турбокомпрессора имеется отдельный слив.
Техническая характеристика дизелей приведена в табл. XXIII. 10.
Таблица XXIII.Ю
Техническая характеристика дизелей Г65 и Г66
Показатели Единица измерения Дизели
Г65 (64 36/45) Г66 (6ЧН 36/45)
Число цилиндров Порядок работы цилиндров (цилинд- ром № 1 считается первый со стороны поста управления) — 6 1-5-3-6-2-4 6 1-5-3-6-2-4
350
Продолжение табл. XXIII.10
Показатели Единица измерения Дизели
Г65 (64 36/45) Г66 (6ЧН 36/45)
Диаметр цилиндра ММ 360 360
Ход поршня » 450 450
Номинальное число оборотов в минуту об/мин 375 375
Номинальная мощность л. с. 600 900
Степень сжатия (геометрическая) . . — 13—14 12—13
Среднее эффективное давление при номинальной мощности кГ/см2 5,24 7,86
Давление конца сжатия » 30—32 —
Давление вспышки, не более .... » 58 60
Температура выпускных газов по ци- линдрам при номинальной мощности, не выше •с 450 440
Средняя скорость поршня (при номи- нальном числе оборотов) м/сек ' 5,63 5,63
Удельный расход топлива при номи- нальной мощности, не более г/э. л. с-ч. 180 168
Удельный расход масла при номи- нальной мощности, не более г/э. л. с-ч. 4,5 4
Количество заливаемого в бак масла кг 850 850
Давление начала подъема иглы фор- сунки кГ/см2 200 200
Ход иглы мм 0,5—0,6 0,5—0,6
Количество распыливающих отверстий шт. 10 10
Диаметр распыливающего отверстия мм 0,35 0,35
Емкость топливного бака кг 1750 1750
Наименьшее давление пускового воз- духа кГ/см2 18 18
Наибольшее давление пускового воз- духа » 30 30
Давление масла на эксплуатационных режимах:
до фильтра нормальной очистки, не более 4 4
при входе в дизель, не менее . . 1,7 1,7
Давление подводимой к дизелю воды » 1,2—1,5 1,2—1,5
351
Продолжение табл. XXIII.10
Показатели Единица измерения Дизели
Г65 (64 36/45) Г66 (6ЧН 36/45)
Расход воды при перепаде темпера- туры 15°, не более л/э. Л. С-Ч 50 50
Вес маховика кг 2345 2345
Маховой момент кгм2 4602 4602
Давление воздуха после турбоком прессора при номинальной мощности . кГ/см2 — 0,23—0,3
Количество масла, заливаемого в воз- душный фильтр кг 20 20
Габаритные размеры:
длина до фланца коленчатого вала мм 4365 4365
ширина без площадок и маховика . » 1442 1442
ширина с площадками и лестницами » 3013 3350
высота » 2756 2756
высота от лап фундаментной рамы
до крюка (необходимая для выем- ки поршня) » 3600 3350
Ориентировочный вес сухого дизеля в объеме поставки без запчастей и ин струмента кг 23500 24000
Общие данные по установке с гене- ратором
длина с генератором мм 7350 7490
ширина без лестниц » 2476 2476
ширина с лестницами » 3013 3013
Степень неравномерности дизеля с ге- нератором, не более — 1/250 1/250
Генератор
мощность кет 400 630
напряжение кв 6,3 или 6,3 или
0,4/0,23 0,4/0,23
род тока — Трехфазн! □1й 50 гц
Маховой цомент ротора генератора . кгм2 1100 1650
Дизели марок Г65 и Г66 изготовляются заводом «Двигатель
революции».
352
Дизели типа Д-50
Дизель типа Д-50 — вертикальный, четырехтактный, простого
действия, бескомпрессорный с газотрубинным наддувом. Располо-
жение цилиндров однорядное. Порядок нумерации цилиндров —
от масляного насоса к генератору. Направление вращения коленчатого
вала против часовой стрелки, если смотреть со стороны генератора.
Дизели Д-50 предназначены для привода электрогенераторов по-
стоянного или переменного тока. Дизели -выпускаются мощностью
900 и 1000 э. л. с. Повышение мощности достигается увеличением ве-
сового заряда цилиндров путем охлаждения наддувочного воздуха.
Двигатели с генераторами переменного тока применяют в качестве
стационарных и передвижных электростанций; двигатели с генера-
торами постоянного тока используются для транспортных уста-
новок.
Регулирование числа оборотов. Двигатели с генераторами перемен-
ного тока допускают параллельную работу. Для этого на двигателе
устанавливают центробежный регулятор с гидравлическим серво-
мотором, всережимной пружиной, изодромной обратной связью, с ре-
гулируемой степенью неравномерности от 0 (изодромный регулятор)
до 4%. Такие регуляторы снабжены устройством электрического ди-
станционного и непосредственного ручного управления оборотами
двигателя.
Топливная система. Топливо—дизельное (ГОСТ 4749—49) или
дизельное автотракторное (ГОСТ 305—62).
Топливоподкачивающий насос шестеренчатого типа приводится
в действие от вала двигателя или от отдельного электродвигателя.
Топливный насос высокого давления шестиплунжерный, секцион-
ный.
Система смазки. Смазочное масло — дизельное марки Д-11 (ГОСТ
5304—54) или смесь авиамасла марки МК-22 (ГОСТ 1013—49) с инду-
стриальным маслом марки 50 (машинное СУ) (ГОСТ 1707—51) (30%
МК и 70% СУ).
Тип смазки — циркуляционный под давлением от шестеренчатого
масляного насоса.
Система охлаждения. Охлаждение водяное, принудительное по
замкнутой системе. Тип насоса — центробежный. Охлаждающая
вода — пресная, прокипяченная с добавлением 1,3 кг хромпика (ГОСТ
2652—67) и 0,8 кг соды (ГОСТ 5100—69) на 1 м3 воды.
Система пуска—сжатым воздухом или электрическая (с помощью
стартерной обмотки генератора).
С двигателями типа Д-50 соединяются генераторы постоянного или
переменного тока напряжением 0,4 и 6 кв в зависимости от назначения
агрегата.
Соединение дизеля с генератором жесткое.
Техническая характеристика дизеля Д-50 приведена в табл.
ХХ111.11.
353
Таблица XXIИ 11
Техническая характеристика дизеля Д-50_________
Показатели Единица измерения Величина показателя
Двигатель
Число цилиндров ... — 6
Диаметр цилиндра ММ 318
Ход поршня » 330
Рабочий объем всех цилиндров л 157,2
Степень сжатия — 11—12,5
Порядок работы цилиндров — 1—3—5—6—
4—2
Номинальная длительная мощность двигателя
с охладителем наддувочного воздуха при числе
оборотов 740 об/мин (для двигателей с синхронны-
ми генераторами 750 об/мин) э. л. с. 1000
Давление сгорания для двигателей 1000 э. л. с.. кГ/см? Не более 62
Диапазон оборотов при нагрузке не менее 100 кет
для двигателей:
1000 э. л. с об/мин 615—740
900 » » 600—720
Минимально-устойчивые обороты на холостом хо-
ду для двигателя в 1000 э. л. с » 3004-15
Удельный расход топлива г/э.л.с-ч 185
То же, масла » Не более 6
Срок службы двигателя до первой полной пере-
борки согласно техническим условиям ч 10000
Габариты наибольшей детали двигателя (рамы):
длина мм 3588
ширина » 1462
высота » 1060
Максимальный вес двигателя без генератора . . кг 17590
Вес наиболее тяжелой детали-рамы с подшипни-
ками и крышками люков » 5260
Вес двигателя с генератором ' . » 22850
Топливоподкачивающий насос:
давление топлива кГ/см* 2,5
производительность м3/ч 0,69
Тип форсунки — Закрытый
Давление начала впрыска топлива кГ/см2 275
Давление масла в системе » 2,5
Температура масла:
номинальная . °C 60—70
максимально-допустимая ъ 80
Схема охлаждения
Производительность насоса для воды при
740 об/мин коленчатого вала м3/ч 90
Температура охлаждающей воды:
нормальная °C 60—75
максимально-допустимая » 85
минимально-допустимая 40
354
Продолжение табл. XXIII. 11
Показатели Единица измерения Величина показателя
Турбовоздуходувка
Производительность на номинальном режиме для двигателей 1000 э. л. с. . . ’. м?1мин 90
Давление наддува для двигателя 1000 э. л. с . . Температура выхлопных газов: мм рт. ст. Не менее 320
за выхлопными клапанами °C Не более 47G
перед турбиной » Не более 565
за турбиной » 450
Изготовляются дизели Пензенским дизельным заводом.
Двигатели типов 4Д30150-2 и 6Д30150-2
Двигатели модернизированные типа Д30/50-2 — вертикальные,
двухтактные, бескомпрессорные дизели простого действия со струйным
распыливанием топлива. Продувка П-образная, бесклапанная. От-
крытие и закрытие выхлопных и продувочных окон для очистки ци-
линдров от отработавших газов и заполнения свежим воздухом про-
изводится автоматически — поршнем.
Продувочный воздух подается поршневым насосом, расположенным
на двигателе.
Смазка двигателя — циркуляционная, под давлением, осуществ-
ляется шестеренчатым насосом, который одновременно подает цирку-
ляционное масло и для охлаждения поршней рабочих цилиндров. Ра-
бочие цилиндры и часть узлов двигателя смазываются плунжерными
насосами высокого давления (лубрикаторами).
_ Пуск двигателя осуществляется сжатым воздухом, давлением не
более 30 кГ1см\ при температуре воздуха в машинном помещении не
ниже 8° С. Продолжительность пуска — 8 сек.
Дизель охлаждается пресной водой.
Двигатели выпускаются только правой модели для привода элект-
рогенераторов. Порядок нумерации цилиндров — от поста управ-
ления. Расположение цилиндров в один ряд.
Тип регулятора скорости — центробежный, однорежимный.
Направление вращения коленчатого вала (смотря со стороны флан-
ца вала) — по часовой стрелке.
Техническая характеристика двигателя приведена в табл. XXIII. 12.
355
Т а блица XXIII.12
Техническая характеристика двигателей
Показатели Единица измерения Марка двигателя
4Д30/50-2 6Д30/50-2
Число цилиндров 4 6
Диаметр цилиндра ММ 300 300
Ход поршня Номинальная мощность (без ограниче- » 500 500
ния времени) э. л. с. 400 600
Число оборотов коленчатого вала . . . Максимальная мощность (в течение не об/мин 30) 300
более 1ч) Порядок работы цилиндров двигателя э. л. с. 440 660
(правой модели) Среднее эффективное давление при но- — 1-3-2-4 1-5-3-4-2-6
минальной мощности Средняя скорость поршня при нормаль- к Г /см2 4,25 4,25
ном число оборотов м/сек 5 5’
Степень сжатия — 12,9 12,9
Давление сжатия, не менее Давление сгорания при номинальной кГ/см2 32 32
мощности, не выше Температура выхлопных газов по ци- линдрам при номинальной мощности, » 62 62
не выше Марки топлива: °C 290 290
дизельное ДС (ГОСТ 4749—49) .... — —
дизельное Л и С (ГОСТ 305—62) . . . — — —
соляровое масло (ГОСТ 1661—51) . . Удельный расход топлива при номи- нальной мощности (приведенный к 10 000 — — •—
ккал/кг), не более Марка смазочного масла: г/э. л. с-ч 179+3% 179+3%
«моторное Т» (ГОСТ 1519—42) .... — — —
заменитель АК—10 (ГОСТ 1862—63) . Расход масла (циркуляционного и на — —
смазку цилиндров)- на двигатель, не более кг/ч 1,5 2
в том числе на смазку цилиндров . . » 0,4 0,6
Вес двигателя без установочных деталей Вес наиболее тяжелой детали (блок ци- т 15 18
линдров со втулками) Габаритные размеры двигателей: кг 2986 4476
длина мм 3445 4405
высота » 3140 3150
ширина высота от лап фундаментной рамы » 1700 1700
(для выемки поршня) Производительность масляного насоса при числе оборотов двигателя 300 об 1 мин » 3300 3300
и давлении нагнетания 4 кГ/см2 м3/ч 24 24
356
Продолжение табл. ХЙП.12
Показатели Единица измерения Марка двигателя
4Д30/50-2 6Д30/50-2
Производительность насосов для пере- качки воды при номинальном числе обо- ротов: поршневого (максимальная) л/3/ч 32 32
центробежного (не менее) » 24 24
Поверхность охлаждения холодильника масла , м2 14,8 20,5
Электрогенератор СГД-16-24-20 напря- жением 6300 в или СГД-400-300 напряже- нием 400/230 в кет 300 400
Изготовляются двигатели заводом «Русский дизель».
Дизель стационарный типа 6ДН30150
Двигатель 6ДН30/50 с газотурбинным наддувом вертикальный,
шестицилиндровый, двухтактный, нереверсивный, тронковый, беском-
прессорный дизель простого действия со струйным распыливанием
топлива.
Двигатель 6ДН30/50 изготовляется только правой модели. Он
предназначен для работы с электрогенератором переменного тока,
напряжением 6,3 или 0,4 кв, мощностью 500 кет, автоматизированный
по I степени (ГОСТ 10032—62).
По сравнению с двигателем Д30/50-2 этого же типа двигатель
6ДН30/50 с наддувом имеет следующие конструктивные изменения:
на двигателе дополнительно установлены турбокомпрессор, ре-
сивер воздуха 1-й степени и холодильник воздуха. Для каждых трех
цилиндров установлен отдельный выхлопной коллектор. Применена
схема двухконтурного охлаждения, а также система предупредитель-
ной сигнализации.
Порядок нумерации цилиндров от поста управления к присоеди-
нительному фланцу коленчатого вала.
Направление вращения коленчатого вала по часовой стрелке, если
смотреть со стороны фланца отбора мощности. При необходимости дви-
гатель правой модели может вращаться против часовой стрелки.
Продувка П-образная (поперечная), бесклапанная. Открытие и
закрытие выхлопных и продувочных окон для очистки цилиндров от
отработанных газов и заполнения свежим воздухом производятся авто-
матически — поршнем. Продувочный воздух подается по схеме двух*
ступенчатого последовательного наддува. Давление продувочного
воздуха при номинальной мощности не менее 0,4 кПсм2. Направление
воздуха — вверх.
357
Смазка дизеля циркуляционная, под давлением, осуществляется
шестеренчатым насосом производительностью 24 м3/ч, при давлении
4 кгс/см1', этот насос одновременно подает циркуляционное масло для
охлаждения поршней рабочих цилиндров. Рабочие цилиндры и часть
двигателя смазываются плунжерными насосами высокого давления
(лубрикаторами). Общий объем масла в системе около 600 л.
В системе смазки имеются: фильтры грубой и тонкой очистки масла,
а также трубчатый холодильник масла.
Топливная система состоит из расходного бака для топлива, фильт-
ров грубой и тонкой очистки топлива, ручного топливного насоса,
топливных насосов высокого давления, форсунок и трубопроводов
низкого и высокого давления. Форсунки закрытого типа, неохлаж-
даемые. Фильтр грубой очистки сетчатого типа, сдвоенный; фильтр е
тонкой очистки — двухсекционный.
Каждый цилиндр двигателя имеет независимый топливный насос
с отдельным приводом.
Система пуска состоит из главного пускового (маневрового) кла-
пана, воздухораспределителя, пусковых клапанов, нагрузочного кла-
пана, поста управления, пускового баллона и компрессора с электро-
приводом.
Пуск двигателя производится сжатым воздухом давлением не бо-
лее 30 кПсм* при температуре воздуха в помещении не ниже 8° С.
Двигатели имеют смешанную систему пуска, при которой в на-
чальный момент пуска во все цилиндры подается воздух, затем воздух
подается одновременно с топливом. Продолжительность пуска не
превышает 8 сек. Минимальное давление пускового воздуха, при ко-
тором гарантируется пуск прогретого двигателя, 9 кГ/см2.
Регулятор числа оборотов центробежный, однорежимный, прямого
действия, 4-го класса точности, служит для поддержания заданного
числа оборотов двигателя в пределах ±25 об/мин. Дистанционное
изменение числа оборотов дизеля в пределах 275—325 об/мин произ-
водится со щита управления.
Система охлаждения замкнутая, открытая, состоит из двух центро-
бежных водяных насосов, водоводяного холодильника, терморегу-
лятора и трубопроводов. Вода — пресная.
Центробежный насос расположен на носовом торце дизеля. Привод
насоса"от шестерни, укрепленной на щеке кривошипа коленчатого вала.
Холодильники циркуляционного масла и воздуха охлаждаются
водой, подаваемой центробежным насосом, расположенным вне дизеля.
Номинальная мощность (без ограничения времени) считается при
сопротивлении в газовыпускном трубопроводе за турбонагнетателем
не более 350 мм рт.ст. при барометрическом давлении 760 мм рт. ст.,
температуре окружающей среды 15° С и разрежении воздуха на вса-
сывании не более 15 мм вод. ст.
Поставляемое с дизелем электрооборудование переменного тока
напряжением 380 в\ для системы автоматической сигнализации — на-
пряжением 127 в.
Техническая характеристика дизеля приведена в табл. XXIII. 13.
358
Таблица XX111.13
Техническая характеристика дизеля 6ДН30/50______________
Показатели Единица измерения Величина показателя
Номинальная мощность (без ограничения вре- мени) Диаметр цилиндра Ход поршня Число оборотов коленчатого вала при номи- нальной мощности Порядок работы цилиндров Средняя скорость поршня при номинальном числе оборотов Среднее эффективное давление при номиналь- ной мощности Степень сжатия Давление сжатия при 300 об/мин и 75% на- грузки, не менее Давление сгорания при номинальной мощно- сти, не более Температура выхлопных газов по цилиндрам при номинальной мощности, не выше Давление наддувочного воздуха при номи- нальной мощности, не менее .Э. Л. 0 ММ » об/мин м/сек кГ/см2 кГ/см2 » °C кГ/см2 750 300 500 300 1-5-3-4-2-6 5 5,31 12 38 65 330 0,4
Марки топлива: «дизельное ДС» (ГОСТ 4749 — 49) «дизельное Л и С» (ГОСТ 305—62) или ТЛ (ГОСТ 10489—63) Удельный расход топлива при номинальной мощности (приведенный к Q{J=10 ООО лхал/кг), не более Марка циркуляционного масла на смазку ци- линдров и подшипников турбокомпрессора: Д11 или Дп-11 (ГОСТ 5304 — 54) или «моторное Т» (ГОСТ 1519 — 42) е/э. л. с-ч 170+5%
Температура масла при номинальной мощности и температуре воды, охлаждающей масляный холодильник, не выше 35°С:
при выходе из дизеля, не выше при входе в дизель Срок службы масла до его замены °C РС ч 60 35—45 500
Удельный расход масла на номинальной мощ- ности, в том числе на угар: г/э. л. с-ч 3,34
циркуляционного на смазку цилиндров Производительность масляного насоса при числе оборотов двигателя 300 об/мин, давлении нагнетания 4 кГ/см2 и высоте всасывания не более 0,5 м » » м3/ч 2,27 1,07 24
359
Продолжение табл. XXIII.13
Показатели Единица измерения Величина показателя
Температура охлаждающей воды при номи- нальной мощности не выше 35°С: выходящей из дизеля, не более °C 75
перепад температуры воды между входом и выходом, не более °C 15
Расход воды на охлаждение дизеля м*/ч 30
Степень неравномерности вращения двигателя —— 1/33
Вес сухого двигателя без установочных дета- лей т 20
Производительность центробежного насоса для перекачки воды при номинальном числе оборо- тов двигателя, давлении 11,5 м вод. ст. и вы- соте всасывания не более 1 м мР/ч 24
Поверхность охлаждения холодильника масла м2 20,5
Срок службы двигателя до капитального ре- монта, не менее Срок службы дизеля до первой переборки (выемки поршней) ч 22 000
» 2 500
Вес наиболее тяжелой детали (блок цилинд- ров со втулкой) кг 4 480
Габаритные размеры двигателя: длина мм 4 075
высота » 3 340
ширина » 1 700
Высота от лап фундаментной рамы для вы- емки поршня » 3 300
Генератор типа СГД-16-24-20 напряжением 400/230 в кет 500
Изготовляются дизели заводом «Русский дизель».
Дизель-генератор типа 11Д100
Двигатель 11Д100 — вертикальный, двухтактный, бескомпрессор-
ный со встречно-движущимися поршнями, с непосредственным впры-
ском топлива и прямоточной продувкой. Двигатель с генератором
смонтированы на общей раме. Возбудитель устанавливается на от-
дельной плите и соединяется через муфту с валом генератора. Модель
двигателя правая — пост управления расположен слева; направление
вращения — нижний коленчатый вал вращается по часовой стрелке,
если смотреть со стороны генератора. Нумерация цилиндра — со
стороны, противоположной генератору. Способ пуска — сжатым воз-
духом.
Топливная система. Топливо—дизельное всех марок (ГОСТ
4749—49), а также дизельное автотракторное (ГОСТ 305—62) с содер-
жанием серы не более 0,5%.
360
Топливный насос плунжерный с постоянным ходом, регулировкой
количества подачи топлива и с перепуском в конце нагнетания: уста-
навливаются по два насоса на каждый цилиндр.
Форсунки закрытого типа, по две на цилиндр.
Топливоподкачивающий насос шестеренчатого типа.
Для очистки топлива применяются фильтры грубой (щелевой с
проволочной навивкой, щель 0,07 мм) и тонкой очистки войлочного
типа.
Масляная система. Масло — дизельное марки Д11 (ГОСТ 5304—
54) или моторное М12В по МРТУ 12Н № 3—62.
Масляный насос — шестеренчатого типа. Масляные фильтры: для
грубой очистки—щелевой, пластинчатый, щель 0,15 мм\ для тон-
кой очистки с — бумажными фильтрующими элементами.
Маслоперекачивающий насос ЭМН 10/1, вертикальный, трехвин-
товой с непосредственным приводом от электродвигателя. Центро-
бежный фильтр для масла — самовращающегося типа с гидравлическим
приводом.
Регулятор оборотов — центробежный непрямого действия с гид-
равлическим сервомотором, изодромной и обратной связью и регу-
лируемой остаточной неравномерностью; он имеет независимую мас-
ляную систему с шестеренчатым масляным насосом. Обороты привод-
ного валика регулятора 860 об/мин (при 750 об/мин двигателя). На-
правление вращения приводного валика — против часовой стрелки,
если смотреть со стороны привода.
Управление оборотами двигателя: ручное — от рукоятки на верх-
нем корпусе регулятора; дистанционное — посредством электродви-
гателя марки ЗАСМ-400 переменного тока напряжением 110 в, рас-
положенного в верхнем корпусе регулятора. Пределы изменения
оборотов двигателя: при ручном управлении— в пределах всего диа-
пазона работы двигателя; при дистанционном управлении — не
менее ±10% по отношению к номинальному числу оборотов. Пре-
делы изменения степени неравномерности от 1 до 4%.
Для регулятора применяют дизельное масло марки Д11 (ГОСТ
5304—54), допускается использовать автомасло МК-22 или МС-20
(ГОСТ 1013—49).
Электрогенератор марки ГСД 1708-8, синхронный, трехфазный,
открытый, с самовентиляцией, на одном стояковом подшипнике, но-
минальной мощности 1000 кет, напряжением 6,3 кв.
Техническая характеристика дизель-агрегата типа 11Д100 при-
ведена в табл. XXIII. 14.
Таблица XXIII. 14
Техническая характеристика дизель-агрегата 11Д100
Показатели Единица измерения Величина показателя
Дизель-генератор Мощность длительная номинальная, при 750 об/мин и стандартных атмосферных условиях кет 1 000
361
Продолжение табл. XXIII, 14
Единица Величина
Показатели измерения показателя
Габаритные размеры:
длина ММ 8 090
ширина » 2 320
высота » 4 270
Вес (сухой): двигатель, генератор и рама . . кг 29 170
Степень неравномерности, не более . * . . . — 1 : 300
Маховой момент кгм2 1 900
Удельный расход топлива (при 1000 кет), не
более г/квт-ч 260
Число цилиндров шт. 10
Диаметр цилиндра мм 207
Ход поршня » 2X254
Степень сжатия действительная (считая объем
цилиндра после закрытия окон) — -15
Порядок работы цилиндров — 1-6-10-2-4-9—5-
-3-7-8
Номинальное число оборотов (устанавливается
при мощности двигателя 750 э. л. с) об/мин 750
Среднее эффективное давление при номиналь-
ной мощности кГ /см2 5,3
Средняя скорость поршня при п = 750 об/мин м/сек 6,3
Давление масла в верхней магистрали . . . кГ/см2 1,2—3,5
Удельный расход топлива при номинальной
мощности, не более г/э. л. с-ч 180
Удельный расход масла при номинальной
мощности » 3
Срок службы двигателя до капитального ре-
монта ч 20 000
Вес наиболее тяжелой детали — блока .... кг 5 600
Производительность воздуходувки, не менее . м3/сек 2,4
Мощность, потребляемая воздуходувкой . . . л. с. 160
Диаметр плунжера топливного насоса .... мм 13
Количество насосов шт. 20
Ход плунжера , мм 15,8
Количество форсунок шт. 20
Давление начала впрыскивания кГ /см2 210
Топливоподкачивающий насос
Производительность, не менее л/мин 22
Разрежение на всасывании мм рт. ст. 380
Давление нагнетания кГ/см2 1,75
Центробежный насос для перекачки воды
Производительность при 1965 об/мин, не ме-
нее м3/ч 100
Разряжение на всасывании мм рт. ст. 145—150
Давление нагнетания кГ/см2 1,8
362
Продолжение табл. XXIII. 14
Показатели Единица измерения Величина показателя
Электрогенератор Марка ГСД1708-8
Данные возбуждения — 45в—348а
Номинальная мощность при cos ср = 0,8 . . . кет 1 000
Ток — переменный ’ . . . . гц 50
Напряжение ... 1 в 6 300
Сила тока а 115
Номинальное число оборотов об/мин 750
К. п. д. генератора % 94
Вес генератора кг 6 800
Вес генератора, возбудителя и стоякового подшипника » 8 500
Возбудитель Марка ВС 29,5/21
Мощность кет 22
Напряжение в 50
Центробежный фильтр масла Производительность при давлении масла на входе 8—10 кГ/см2 и температуре 60—70°С . . л/ч 5 000
Рабочее давление при входе в фильтр .... кГ/см2 8—10
Число оборотов ротора фильтра при рабочем давлении об/мин 5 000—6 000
Водяной холодильник Охлаждающая поверхность м2 7,7
Живое сечение для прохода пресной воды . . » 0,0284
То же, заборной воды 0,015
Масляный холодильник Охлаждающая поверхность м2 48,5
Живое сечение для прохода масла » 0,02865
То же, воды » 0,0685
Маслоперекачивающий насос Число оборотов об/мин 2 900
Производительность кг/ч 10 000
Рабочее давление кГ/см2 4-5
Давление нагнетания » 10
Высота всасывания м вод. ст. 5
Мощность, потребляемая насосом кет 6
Масляный насос Производительность при 1340 об/мин, не менее м3/ч 84
Обороты об/мин 1450
Потребляемая мощность л. с. 40
Разряжение на всасывании мм рт. ст. 250
Давление нагнетания кГ/см2 5,5
363
Изготовляются дизели Харьковским заводом им. Малышева.
Дизель-генераторы типа Д19130
Станционарные дизель-генераторы с двухтактными двигателями
ряда Д19/30, технико-экономические показатели которых приведены
в табл. XXIII.15.
Таблица XXIII. 15
Технико-экономические показатели дизель-генераторов Д19/30
Показатели Единица измерения Тип дизеля
4ДГА 19/30 6ДГА 19/30 6ДГНА 19/30
Мощность Л. С. 200 300 375
кет 135 205 250
Число оборотов об! мин 600 600 600
Моторесурс* ч 16 000 16 000 16 000
Срок до 1-й переборки* » 1500 1500 1500
Вес на 1 л. с. (без маховика) .... кг 17,2 14,8 14,6
* Моторесурс и срок переборки относятся к двигателям выпуска 1965 г.
Двигатели выпускаются с аварийно-предупредительной сигнали-
зацией и защитой по следующим параметрам: давление и температура
масла, давление и температура воды, разнос двигателя и короткое
замыкание в сети в соответствии с ГОСТ 10032—62 в объеме I степени
автоматизации.
Зводом изготовлены опытные образцы двигателей, автоматизирован-
ных по III степени, работающие до 150 я без обслуживающего пер-
сонала, и намечается выпуск автоматизированных двигателей сле-
дующих мощностей (табл. XXIII. 16)
Таблица ХХЩ. 16
Автоматизированные двигатели
Марка двигателя Мощность Число обо- ротов в мин Моторе- сурс в ч Срок до 1-й пере- борки в ч
В Л. с. в кет
4ДГА 200 135 600 30 000 3000
4ДГНА 240 160 600 30 000 3000
4ДГНА (проект) 300 200 600 30 000 3000
6ДГНА 400 250 600 30 000 3000
6ДГНА-2 (проект) 450 300 600 30 000 3000
364
Дизель-генератор типа 6ДГ19130
Дизель 6ДГ19/30 представляет собой вертикальный, шестицилинд-
ровый, двухтактный, тронковый, бескомпрессорный двигатель простого
действия с воспламенением от сжатия. Дизель предназначен для при-
вода электрогенератора переменного тока.
Цилиндры двигателя размещены в одном блоке.
Направление вращения — левое; расположение поста управления
с правой стороны, если смотреть со стороны маховика. Расположение
цилиндров — вертикально в ряд. Порядок нумерации со стороны,
противоположной маховику.
Продувка цилиндров — щелевая, контурная, с эксцентричным
расположением окон, осуществляется от продувочного насоса.
Пуск двигателя — сжатым воздухом.
Топливо — соляровое масло (ГОСТ 1666—51) или дизельное топ-
ливо (ГОСТ 305—62). Смесеобразование — со струйным распыли-
телем.
Масло — «моторное Т» (ГОСТ 1519—42) или «дизельное Дп-11»
(ГОСТ 5304—54).
Пусковые баллоны — два баллона емкостью 20 и 80 л или два
баллона по 45 л.
Техническая характеристика дизель-генератора приведена в табл.
XXIII.17.
Таблица XXIII.17
Техническая характеристика дизель-генератора 6ДГ19/30 мощностью 205 кт
Псказатели Единица измерения Величина показателя
Марка двигателя — 6Д19/30
Номинальная (длительная) мощность э. Л. С. 300
Число оборотов коленчатого вала при номинальной мощности об/мин 600
Число цилиндров шт. 6
Порядок работы цилиндров — 1-5-3-4-2-6
Диаметр цилиндра мм 190
Ход поршня » 300
Степень сжатия — 14
Давление сжатия кГ/см2 38—40
Наибольшее давление цикла при номинальной мощ- ности » 65
365
Продолжение табл. XXIII.17
Показатели Единица измерения Величина показателя
Среднее эффективное давление кГ/см2 4,42
Давление продувочного воздуха (абс.) » 1,2
Средняя скорость поршчя м/сек 6
Удельный расход топлива, не более г/э. л. с-ч 175+5%
То же, масла, не более » 4,5
Срок службы масла, залитого в двигатель .... ч 250
Давление воздуха в пусковых баллонах кГ/см2 30
Емкость масляной системы двигателя Степень неравномерности дизель-генератора, не бо- кг 100
лее — 1 : 200
Маховой момент вращающихся масс дизеля .... Генератор типа СГД12-36-10А переменного тока: кгм2 140
число оборотов вала генератора об/мин 600
напряжение Вес двигателя с генератором (сухой) без баллонов в 400
и запасных частей, не более кг 7900
Мощность агрегата номинальная кет 205
Изготовляются дизели Балаковским машиностроительным заводом
им. Ф. Э. Дзержинского.
Дизели типа 6412114
Дизель 6412/14 марки К-858 предназначен для привода генератора
переменного тока в стационарных автоматизированных дизель-элект-
рических агрегатах АСДА-50Р.
Дизель имеет одинарную систему охлаждения с электрическим
приводом вентилятора и две степени автоматизации.
Дизели марки К-858А1 выпускаются с первой степенью автомати-
зации, дизели марки К-858А2 — со второй степенью автоматизации.
366
Кожух маховика выполнен под фланцевое крепление генератора.
Дизель 6412/14 марки К-664 (табл. XXIII. 18) предназначен для
привода генератора переменного тока в стационарных автоматизи-
рованных дизель-электрических агрегатах АСДА-50Д.
Дизель имеет две степени автоматизации: с первой степенью ав-
томатизации выпускаются агрегаты марки К-664 и со второй степенью
автоматизации — К-664А2.
Дизель 6ЧН12/14 марки К-864 предназначен для привода генера-
тора переменного тока в передвижных автоматизированных дизель-
электрических генераторах ЭСДА и АДА.
Дизель выпускается с газотурбинным наддувом с одинарной си-
стемой охлаждения и непосредственным приводом вентилятора.
Кожух маховика выполнен под фланцевое крепление генератора.
Таблица XXIII. 18
Техническая характеристика стационарных дизелей типа 6412/14
Показатели Единица измерения Марки дизеля
К-858 К-664 К-864
Обозначение по ГОСТ — 6412/14
Мощность Л. С. 80 80 115
Число оборотов коленчатого вала . . об/мин 1500 1500 1500
Расход топлива по ТУ г/л. с-ч 180+5% 180+5% 195+5%
Расход смазочного масла по ТУ. . . . » 6,25 6,25 7
Срок заводских гарантий — 3000 3000 3000
Срок до 1-й переборки » 3000 3000 3000
Моторесурс до капитального ремонта . » 8500 8500 6000
Габаритные размеры дизеля:
высота мм 1170 1226 1358
ширина 804 787 804
длина 1713 1662 1884
Вес кг 1050 1150 1460
Изготовляются дизели Токмакским дизелестроительным заводом
им. С. М. Кирова. ,,
367
Расход тепла (ккал) и условного топлива (кг) на отопление 1 м3
отопительный период в зависимости от наружного объема
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C
расчетная для отопления /н средняя за ото- пительный Пе- тр риод tH
Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT Расчетная наружная температура для венти- ляции /Н(В) Расход тепла в ккал
наружный
до 3000 | 5000 |
удельные теп
0,42 0,38
ккал | кг ккал | кг
РСФСР Алтайский край Алейск —37 — 8,4 223 —23 55180 11,25 49930 10,18
Барнаул —38 — 8,1 224 —23 54220 11,06 49050 10,03
Беля —24 — 7,7 221 — 12 62400 12,71 56460 11,54
Змеиногорск —35 — 6,8 220 —20 52250 10,67 47270 9,64
Камень-на-Оби —39 — 9,1 226 -25 56180 11,44 50830 10,38
Рубцовск —38 — 8,3 218 —23 52970 10,81 47920 9,79
Славгород —38 — 9,3 219 —24 55440 11,3 20160 10,23
Амурская область Благовещенск —35 —10,7 221 —27 60740 12,42 54950 11,20
Белогорск —40 — 13,2 226 —32 63970 13,05 57880 11,83
Ерофей Павлович —39 — 13,3 248 —31 71200 14,51 64420 13,15
Сковородино —40 — 13 254 —32 71430 14,56 64630 13,2
Архангельская область Архангельск —32 — 4,7 254 —17 56960 11,64 51530 10,53
Амдерма —37 — 7,6 365 —26 87590 17,87 79250 16,17
Вельск —29 — 4,6 239 — 17 55540 11,34 50240 10,28
Котлас —31 — 5,5 238 — 19 55810 11,39 50500 10,33
Малые Кармакулы .... -29 — 5,7 365 —24 88940 18,16 80470 16,41
Мезень —36 — 5,5 274 — 19 62960 12,85 56960 11,64
Нарьян-Мар —37 — 7,4 292 —22 69530 14,17 62910 12,85
Онега —28 — 4,2 251 -17 57850 11,78 52340 10,67
Астраханская область Астрахань —22 — 2 171 —11 38960 7,94 35250 7,21
Верхний Баскунчак .... —26 — 3,9 180 -15 42120 8,57 38110 7,79
.368
ПРИЛОЖЕНИЕ
жилых зданий, домов квартирного типа, гостиниц и общежитий за
зданий при температуре внутри зданий 18 °C*
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал/м3ч-град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | кг ккал 1 кг ккал | кг
43360 8,87 40730 8,33 38110 7,79 36790 7,50 35480 7,26 34160 6,97
42600 8,67 40020 8,18 37440 7,65 36140 7,36 34850 7,11 33560 6,87
49030 9,99 46060 9,4 43090 8,82 41600 8,48 40120 8,18 38630 7,89
41050 8,38 38560 7,89 36080 7,36 34830 7,11 33590 6,87 32340 6,62
44140 9,01 41470 8,48 38790 7,94 37450 7,65 36120 7,36 34780 7,11
41620 8,48 39090 7,99 36570 7,45 35310 7,21 34050 6,97 32790 6,67
43560 8,91 40920 8,33 38280 7,79 36960 7,55 35640 7,26 34320 7,01
47720 9,74 44830 9,16 41940 8,57 40490 8,28 39050 7,99 37600 7,7
50260 10,28 47210 9,64 44170 9,01 42650 8,72 41120 8,38 39600 8,09
55950 11,39 52550 10,72 49260 10,03 47570 9,69 45870 9,35 44180 9,01
56130 11,44 52720 10,77 49320 10,08 47620 9,74 45920 9,35 44220 9,01
44750 9,16 42040 8,57 39330 8,04 37970 7,74 36620 7,45 35260 7,21
68820 14,02 64650 13,20 60480 12,32 58400 11,98 56310 11,49 54230 11,06
43630 8,91 40990 8,38 38340 7,84 37020 7,55 35700 7,31 34370 7,01
43850 8,96 41200 8,43 38540 7,84 37210 7,60 35880 7,31 34550 7,06
69880 14,27 65640 13,39 61410 12,51 59290 12,07 57170 11,69 55060 11,25
49470 10,08 46470 9,5 43470 8,87 41970 8,57 40470 8,28 38970 7,94
54630 11,15 51320 10,48 48010 9,79 46350 9,45 44700 9,11 43040 8,77
45450 9,25 42700 8,72 39950 8,14 38560 7,89 37190 7,60 35810 7,31
30610 6,23 28750 5,85 46900 5,5 25970 5,31 25040 5,11 24120 4,92
33090 6,77 31090 6,33 29080 5,94 28080 5,75 27070 5,50 26070 5,31
13 Зак. 2152
369
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT Расчетная наружная температура для венти- ляции /н(в) Расход тепла в kku.i
расчетная для отопления t !_ средняя за ото- пительный пе- ,ср риод /н наружный
до 3000 | .5000 |
удельные тен
0 42 0,38
ккал | кг ккал
Башкирская АССР
Уфа —31 — 6,2 218 — 19 52650 10,77 47630 9,74
Бирск -31 — 6,2 218 — 19 52650 10,77 47630 9,74
Стерлитамак —32 — 6,7 215 —20 52460 10,72 47460 9,69
Белгородская область
Белгород —23 — 2,5 191 — 12 44200 9,01 39990 8,18
Новый Оскол —24 — 2,8 198 —12 45250 9,25 40940 8,38
Брянская область
Брянск —23 — 2,2 196 —12 44700 9,11 40440 8,23
Клинцы —24 — 2,6 195 —12 44140 9,01 40000 8,18
Бурятская АССР
Баргузин —42 —11,3 241 —30 62640 12,76 56670 11,54
Кяхта —37 - 9,5 231 —25 59550 12,17 53830 11,01
Улан-Удэ —36 —10,8 239 -28 65220 13,29 59010 12,03
Владимирская область
Владимир —27 — 4,5 217 — 16 51680 10,37 46750 9,55
Юрьев-Польский —27 — 4,2 220 -16 51930 10,62 46980 9,6
Волгоградская область
Волгоград —25 — 36, 178 — 14 41860 8,52 37870 7,74
Камышин —28 — 4,8 198 -16 46870 9,55 42410 8,67
Урюпинск -25 — 3,8 193 — 14 45800 9,35 41440 8,48
Вологодская область
Вологда —28 — 4,2 232 -16 53470 10,91 48380 9,89
Белозерск —27 — 4,2 232 — 16 54510 11,11 49320 10,08
Тотьма —29 — 5,3 236 — 18 56540 11,54 51150 10,43
Череповец —27 — 4,2 232 -16 54510 11,11 49320 10,08
370
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м:’
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал/м3ч•град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | | кг ккал к г ккал | кг
41360 8,43 38860 7,94 36350 7,4 35100 7,16 33840 6,92 32590 6,67
41360 8,43 38860 7,94 36350 7,4 35100 7,16 33840 6,92 32590 6,67
41220 8,43 38720 7,89 36220 7,4 34970 7,16 33720 6,87 32470 6,62
34730 7,11 32630 6,68 30520 6,23 29470 5,99 28420 5,8 27360 5,6
35550 7,26 33400 6,82 31240 6,38 30160 6,14 29090 5,94 28010 5,7
35120 7,16 32990 6,72 30860 6,28 29800 6,09 28730 5,85 27670 5,65
34680 7,06 32580 6,67 39470 6,23 29420 5,99 28370 5,8 27320 5,6
49210 10,03 46230 9,45 43250 8,82 41760 8,52 40270 8,23 38780 7,89
46780 9,55 43950 8,96 41120 8,38 39700 8,09 38280 7,79 36860 7,5
51240 10,48 48140 9,84 45030 9,21 43480 8,87 41930 8,57 40370 8,2^
40600 8,28 38140 7,79 35680 7,26 34450 7,01 33220 6,77 31990 6,53
40790 8,33 38330 7,84 35850 7,31 34620 7,06 33380 6,82 32140 6,58
32890 6,72 30890 6,28 28900 5,89 27900 5,7 26910 5,50 25910 5,31
36830 7,5 34590 7,06 32360 •6,62 31950 6,38 30130 6,14 29010 5,94
35990 7,36 33810 6,92 71630 6,48 30540 6,23 29450 5,99 28350 5,8
42010 8,57 39470 8,04 36920 7,55 35650 7,26 34380 7,01 33100 6,77
42830 8,72 40230 8,23 37640 7,7 35040 7,16 33750 6,87 32450 6,62
44420 9,06 41730 8,52 39040 7,99 37690 7,7 36340 7,4 34990 7,16
42830. 8,72 40230 8,23 37640 7,7 36340 7,4 35040 7,16 33750 6,87
13*
371
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT Расчетная наружная температура для венти- ляции /н(в) Расход тепла в ккал
расчетная для отопления средняя за ото- пительный пе- ,ср риод до 3000 наружный | 5000 L
0.42 удельные теп 0.38
ккал | кг ккал | кг
Воронежская область Воронеж Россошь Горьковская область Горький Выкса Арзамас Дагестанская АССР Махачкала Ахты Дербент Ивановская область Иваново .... * .... Иркутская область Иркутск Бодайбо Зима Киренск Нижнеудинск Черемхово Слюдянка Тайшет Тулун Усолье-Сибирское .... Кабардино-Балкарская АССР Нальчик —25 —24 —28 —27 —28 —13 —15 —10 —28 —35 —45 —41 -48 —41 —40 —31 —39 —39 —41 — 16 — 3,7 — 3 - 4,9 — 4,2 — 4,6 2,4 0,9 3,5 — 4,4 — 8,8 — 14,6 —10,3 —12 — 8,8 — 8,8 — 6,7 — 8,4 — 9,3 —10,3 0,1 195 193 217 215 215 152 166 145 223 243 253 239 250 243 243 253 241 258 239 169 — 14 — 13 — 17 — 16 — 16 — 4 — 6 — 2 —16 —23 —37 —29 —33 —27 —28 — 19 —25 —28 —29 — 8 46070 44530 51590 51000 51430 32060 36910 30730 51860 62360 70670 60680 62750 58420 59080 62360 58360 64610 60680 38730 9,4 9,11 10,53 10,4 10,5 6,53 7,55 6,28 10,57 12,71 14,41 12,37 12,81 11,93 12,07 12,71 11,93 13,2 12,37 7,89 41680 40290 46680 46200 46600 29010 33400 27800 46920 56420 63940 54900 56770 52860 53450 56420 52800 58450 54900 35040 8,52 8,23 9,55 9,43 9,52 5,94 6,82 5,65 9,6 11,49 13,05 11,2 11,59 10,77 10,91 11,49 10,77 11,93 11,2 7,16
372
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал/м3ч-град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал кг ккал кг ккал кг ккал | кг
36190 7,4 34000 6,92 31810 6,48 30710 6,28 29610 6,04 28520 5,8
34990 7,16 32870 6,72 30750 6,28 29690 6,04 28630 5,85 27570 5,65
40540 8,28 38080 7,79 35620 7,26 34390 7,01 33170 6,77 31940 6,53
40010 8,17 37650 7,69 35190 7,19 33990 6,94 32670 6,67 31400 6,42
40450 8,43 37980 7,75 35450 7,24 34310 7,06 33000 6,75 31600 6,46
25190 5,16 23660 4,82 22140 4,53 21370 4,38 20610 4,19 13850 4,04
29000 5,94 27240 5,55 25490 5,21 24610 5,02 23730 4,82 22850 4,68
24150 4,92 22680 4,63 21220 4,34 20490 4,19 19760 4,04 19020 3,90
40750 8,33 38280 7,79 35810 7,31 34570 7,06 33340 6,82 32110 6,58
45990 9,99 46030 9,4 43060 8,77 41580 8,48 40090 8,18 38610 7,89
55520 11,34 52160 10,67 48790 9,94 47110 9,6 45430 9,25 43750 8,91
47680 9,74 44790 9,16 41890 8,57 40450 8,23 39000 7,94 37560 7,65
49300 10,08 46310 9,45 43330 8,87 41830 8,52 40340 8,23 38840 7,94
45900 9,35 43120 8,82 40340 8,23 38950 7,94 37560 7,65 36170 7,4
46420 9,45 43610 8,91 40790 8,33 39390 8,04 37980 7,74 36570 7,45
48990 9,99 46030 9,4 43060 8,77 41570 8,48 40090 8,18 38600 7,89
45860 9,35 43080 8,82 40300 8,23 38910 7,94 37520 7,65 36130 7,36
50760 10,38 47690 9,74 44610 9,11 43070 8,77 41530 8,48 39990 8,18
47680 9,74 44790 9,16 41890 8,57 40450 8,23 39000 7,94 37560 7,65
30430 6,23 28580 5,85 26740 5,46 25830 5,26 24900 5,07 23970 4,87
373
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT Расчетная наружная температура для венти- ляции /Н(В) Расход тепла в ккал
расчетная для отопления средняя за ото- пительный пе- ,Ср риод /н до 3000 наружный | 5000
удельные теп
0, 42 0,38
ккал | кг ккал | кг
Калининградская область Калининград ..... — 18 0,9 194 — 6 40800 8,33 36910 7,55
Черняховск — 19 0,4 196 — 7 41380 8,43 37440 7,65
Калининская область Калинин —25 —3,3 218 — 14 50550 10,33 45740 9,35
Бежецк -26 —3,7 223 — 15 51700 10,57 46780 9,55
Вышний Волочек —25 —З.з 218 —14 50550 10,33 45740 9,35
Ржев —25 —3,3 218 — 14 50550 10,33 45740 9,35
Калмыцкая АССР Элиста * —22 — 1,5 175 — 10 38870 7,94 35170 7,16
Калужская область Калуга -25 —3,5 215 — 13 50320 10,28 45530 9,3
Камчатская область Петропавловск-Камчатский —21 —2,1 257 — 13 5 880 12,22 54180 11,06
Усть-Большерецк —22 —3,6 278 —14 68400 18,97 61880 12,61
Усть-Камчатск —26 —4,6 277 — 17 66890 13,63 60520 12,37
Карельская АССР Петрозаводск —26 —2,9 237 — 14 52930 10,81 47880 9,79
Медвежьегорск —28 —4,0 251 — 16 57330 11,69 51870 10,57
Кемь —27 —3,6 261 — 15 59670 12,17 53980 11,01
Пудож —28 —4,0 236 —14 54950 11,2 49720 10,13
Суоярви —27 —3,8 245 —15 56530 11,54 51150 10,48
Кемеровская область Кемерово —39 -8,6 239 —25 58320 11,88 52760 10,77
Ленинск-Кузнецкий .... —38 —7,7 227 —23 54100 11,06 48950 9,99
Мариинск -39 —8,1 236 -23 56500 11,54 51120 10,43
Новокузнецк —37 —7,4 230 —23 54770 11,15 49550 10,13
Тайга —39 —8,6 239 —24 58320 11,88 52760 10,77
374
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 мя здания за отопительный период
объем зданий в лгч
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления в ккал/м3ч ‘град
0,33 о, 31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг лк ал кг ккал кг ккал | | кг ккал | | кг ккал | кг
32050 6,58 30110 6,14 28170 5,75 27200 5,55 26230 5,36 25250 5,16
32510 6,62 30540 6,23 28570 5,85 27590 5,65 26600 4,41 25620 5,21
39720 8,09 37310 7,6 34900 7,11 33700 6,87 32490 6,62 31290 6,38
40630 8,28 38160 7,79 35700 7,31 34470 7,01 33240 6,77 32010 6,53
39720 8,09 37310 7,6 34900 7,П 33700 6,87 32490 6,62 31290 6,38
39720 8,09 37310 7,6 34900 7,11 33700 6,87 32490 6,62 31290 6,38
30540 6,23 28690 5, 5 26840 5,46 25910 5,31 24990 5,11 24060 4,92
39540 8,09 37140 7,6 34750 7,11 33550 6,87 32350 6,62 31150 6,38
47050 9,6 .44200 9,01 41350 8,43 39920 8,14 38490 7,84 37070 7,58
53740 10,96 50480 10,33 47230 9,64 45600 9,3 43970 8,96 42340 8,62
52550 10,72 49370 10,08 46190 9,45 44590 9,И 43000 8,77 41410 8,48
41580 8,48 39060 7,99 36540 7,45 35280 7,21 34020 6,97 32760 6,67
45050 9,21 42320 8,62 39590 8,09 38220 7,79 36860 7,5 35490 7,26
46880 9,55 44040 8,96 41200 8,43 39780 8,14 38360 7,84 36940 7,55
43180 8,82 40560 8,28 37940 7,74 36630 7,45 35330 7,21 34020 6,97
44420 9,06 41720 8,52 39030 7,99 37690 7,7 36340 7,4 34990 7,16
45820 9,35 43040 8,77 40260 8,23 38880 7,94 37490 7,65 36100 7,36
42510 8,67 39930 8,14 37360 7,65 36070 7,36 34780 7,11 33490 6,82
44390 9,06 41700 8,52 39010 7,94 37670 7,7 36320 7,4 34980 7,16
43010 8,77 40420 8,23 37810 7,7 36510 7,45 35210 7,21 33900 6,92
45820 9,35 43040 8,77 40260 8,23 38880 7,94 37490 7,65 36100 7,36
375
co
СТ)
fa J3 м > > ж н н p I s и * E p J о Ш * *-< s О X Ov 43 *-< S О о Пэ ®e T5 пГ о О X Г) О СН 5* ifl S > g П S Пэ ПЭ X X ё Sc о нэ £ Ь о н Н Н ~ J н ~ S О 2 S Я С 4* 5OS°W?’n>'^SH'3^ ПЭ tr СГ 5 н ° о 4. ж ойпнэзс^п'о "О о s S 9 • ' I я ш * я 2 * * ° 2 • о § . О «нэогэ . С< СО Е * S го с ПЭ S=I » a S о ia ® Sa 2 3 п О ® Ее 13 <> • • “О • Ж • О . И) X . S Пэ 4j '• &) "О S ш _ .о о Г>Х s H-j £ х 5 Ж £0 С4 X *-1 сэ о . . . ж g • • • sc . . §j ’ г? • • *< ЧЭ g О • £ • "О • • • . 1з • • • Ж • • • -2 ... ..со. S • нэ • S О "1 Ci О'® • ш • • • • ?» ... • • «5 •••1а • • • • ЕВ • _ пэ 3 р >1 Е о • ' .... J*e ....... ... Q .... О , ,о\ Q\ * ••••• ?^ •••••«. ... р'* .... . . . а • ••••. ~ •••«•• "tj • • • Ес •••• . • • Е5 w В ' ’ • ••••. ••••• •••« . . . Населенные пункты
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 III Illi III 2Е? 00 ~ со to ьо со со со со со to со сл СО оо О О 4 СО СО to to CD СО 4 О СО 00 4 СО 00 to оо о >- расчетная для отопления /н Температура наружного воздуха в °C
|_ 1. 1 1 1 1 1 III Illi III ^Х 7s1 7^ 7^ СЛ О CD X — О — СЛ СЛ X 4 00 СО CD CD CD СЛ X СО 00 О — СЛ СО to to — СО — СО О О X tO — 4 — ^Х О СО средняя за ото- пительный пе- ЛР рисд /н
СО СО Ю ьо to to ~ ~ — >— to to to to to co to to to to — CD X X CO CO О CD 00 tO X CD X tOCOtO СЛ 00 О X CO — CO О СЛ X О О — СЛ СО 00 СЛ СТ) 4 СО СО СТ) CD О О СЛ СЛ 0000 — Продолжительность отопительного периода в суткак ZQT
1 1 1 1 1 1 II Illi III Illi III со со to to to to — — — to to to to to — — CD X^ CO CO CD to to 00 О Л СЛ 00 CD 00 00 CT) CO X» CD О — CO CD Расчетная наружная температура для венти- ляции ^Н(В)
22 S2 Si! S0 01 — co— tocococo СЛ сл СЛ CD cd СЛ СЛСЛСЛ CD (CT 00 CT) to СЛ CD X^ СЛ 4^ О CD — CO СЛ tO — *400 00 CD tO СЛ О CD CO to CO tO X^ -00 — CO О tO — О 00 СЛ — О CO CO *4^0 S? 22 25 Ю O 4 00 X CD CD O CD — CT) 00 CO СЛ CO 00 X CD О О О О О О О О О О О О О ООО ОООО ООО g о X а 1 1 удельные теп до 3000 | 5000 | наружный Расход тепла в ккал
— — О — СО *4 СО хь Ст) О Ст) 0-0 to 00 сл — — о — 52 CD — — CD — X» СО оо W 4 х CD со оо СЛ 4 tO СО 4 W CD 4 СЛ СО — ГО 4 X СО — CD tO CD 00 4 00 CD 4 СЛ
°° 2! SJ? — CO — to to CO to X СЛ X СЛ CD 4) сл СЛ 4^ X^ "4 — CO tO 4 tO 00 00041 СЛ О О to — 41 CO 22 9? 25 °) x^ *4 0 to 00 — ох^сл co cd 00 4) co 4 00 S 2?! 52 22 S? co co CO CO CO 0 x. X CD СЛ Ст) СЛ CD 4) -4 to СЛ OOOOOO OOOOOOO ООО ОООО ООО ккал | 00 00
5я 7^ <.° .° 7е -° CO CD to X СЛ Ст) СЛ CD О CD — tO 4X О О CD О 22 52 “S ~ CD Xx 00 X СЛ CD 4 -4 To Td CO CO X 41 x 4 — 00 to 4 00 CD 00 CO CO ОО СЛ *4 СЛ CD CO CD *4 (CT "4 00СЛ00 *
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики д^я отопления q0 в ккал/м3ч-град
0,33 0,31 0.29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
43290 8,82 40660 8,28 38040 7,74 36730 7,Ь 35420 7,21 34100 6,97
41440 8,48 38930 7,94 36410 7,45 35160 7,26 33900 6,92 32650 6,67
44610 9,11 41910 8,57 39210 7,99 37850 7,74 36500 7,45 35150 7,16
45830 9,35 43050 8,77 40270 8,23 38880 7,94 37500 7,65 36110 7,36
61560 12,56 57830 11,78 54090 11,06 52230 10,67 50370 10,28 58500 9,89
52670 10,77 49480 10,08 46290 9,45 44690 9,11 43090 8,82 41500 8,48
48070 9,79 45160 9,21 42250 8,62 40790 8,33 39330 8,04 37880 7,74
41300 8,43 38790 7,94 36290 7,4 35040 7,16 33780 6,92 32340 6,62
43850 8,96 41190 8,43 38530 7,84 37210 7,6 35880 7,31 34550 7,06
41710 8,52 39190 7,99 36660 7,5 35390 7,21 34130 6,97 32870 6,72
24440 4,97 22960 4,68 21480 4,38 20730 4,24 19990 4,09 19250 3,95
28490 5,8 26260 5,46 25040 5,11 24170 4,92 23310 4,77 22450 4,58
23640 4,82 22210 4,53 20780 4,24 20060 4,09 19340 3,95 18630 3,8
19130 3,9 17970 3,65 46810 3,41 16230 3,31 15650 3,21 15070 3,07
11920 2,44 11200 2,29 10480 2,14 10120 2,05 9760 2 9400 1,9
27350 5,6 25690 5,26 24030 4,92 23200 4,72 22370 4,58 21540 4,38
15310 3,12 14390 2,92 13460 2,73 12990 2,68 12530 2,58 f 12060 2,49
43390 8,87 40760 8,33 38130 7,79 36810 7,5 35500 7,26 34180 6,97
41150 8,38 38660 7,89 36160 7,4 34920 7,11 33670 6,87 32420 6,62
44190 9,01 41520 8,48 38840 7,94 37500 7,65 36160 7,4 34820 7,11
45870 9,35 43090 8,82 40310 8,23 38920 7,94 37530 7,65 36140 7,36
76200 15,53 71590 14,61 66970 13,68 64660 13,2 62350 12,71 60040 12,27
67620 13,78 63520 12,95 59420 12,12 57370 11,69 55320 11,3 53270 10,86
13В Зак. 2152
377
GO
ОО
<< о оз > га ь н оо ~ Р ~ а я х н <: s w 2 w м “ ® а stro.^ га Е С s т ж X О\ X <5 га g -U wsc>s Hra~!^s го о s ° ±? го гоэ о\ <а нэ <7 2 га 2 го X Q j=> х Е а Р S 5 73 1 ? х > S = 6**£е w ш w га -о oj ж £? о. го го а -< s го 'о го р о> ->.g и » го п х <ч> tr а га а го oo’crbc-w ® 2 ° g ~ Qj 05 42 • 'ЕЗ <ГО • a rt> а • S • • * а £ * го ш § 2 . . . • • ГО * • ** ** _ • <» • О • (Ъ . .’*’.♦• g го: ои а го го a io * io £ О io Oj о io о го S. а го S. • • а • • • а **\а •’ Е' а а го :> \ (-S ГО а с* а а °* * , ...О'. . ..°* Населенные пункты
1 1 1 1 1 1 II III 1 II II 1 1 1 1 1 1 GO СЛ ГО оо ОО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО 00 ОО го ГО СЛ СЛ ГО ГО ГО го СЛ ГО СЛ О *4 О сл СЛ СЛ ГО ГО СЛ оо сл СО ОО 00 о О 00 го расчетная для отопления /0 Температура наружного воздуха в °C
। £ х । 1 I 11 111 1 11 11 1 1 1 1 1 1 00 СО -ГО CD О о оо оо оо to го со оо слсл ч СЛ ОО ОГО о ГО 00 00 СТ) <J <1 СЛ 00 ГО О СТ) СО 00 оо СЛ ГО ГО СЛ 00 средняя за ото- пительный пе- ЛР риод /н
ОО ГО го ГО ОО ОО ГО ГО ГО ГО ГО ГО to to to to ОС' to го го to to сл 4 ОО 00 СЛ ►— О О ГО ГО ГО О ГО ГО ОО — ОО ОО о -го сл <1 сл сл сл го ело 4 00 СО о СЛ to СЛ 00 СЛ 00 О 00 го Продолжительность отопительного периода в сутках Z0T
-28 —36 —25 —26 —41 —39 -18 -18 —23 -21 — 13 — 12 — 12 — 14 — 14 — 14 —25 —29 —22 —31 —44 —24 Расчетная наружная температура для венти- ляции /н(в)
О 00 4 4 О 00 ГО ГО СЛ СЛ -ГО ГО СЛ СЛ ГО СЛ О 4 СЛ Сл 4 СЛ О СЛ СО СО 00 — 4 СЛ О О СЛ сл СЛ О О Ю СЛ ГО 00 со — сл сл ГО ГО ГО ГО СЛ Сл ОСЛО со 00 о — 00 ГО 4 СЛ 00 ОО ГО ГО- ел ОО о О ОО ГО 00 000 ГО ГО — — СО оо от 4 0 0 0 ОООООО ОО ООО о оо оо о о о о о о > Е> I 0.42 | удельные теп 1 до 3 0 0 0 1 наружный Расход тепла в ккал
— — ГО ~ — 00 4 ел о о ел со о о о СО СО •— ОО ОО СЛ - — ел го ел ел го •— о ел СЛ СЛ СЛ ОО о СО ГО ОО ООО оо ел — X ГО СЛ -* 00 ГО 4 го СЛ О Ч СО О СЛ СО СО ОО 00 СЛ ОО ел 00 го — С
ОО 4 4 4 Оо 4 ГО ГО го ГО ГО ГО Сл Сл ГО ГО 00 СЛ ГО О • 4 СЛ ^-00^-^-00 00 ООГО СЛ СЛ ГО О СО ГО (Л СлЗСОчОГО — сл СО 00 00 4 00 СЛ О'— СО *4 СО СЛ СО СЛ ГО О СЛ го го 4 00 СЛ оо о ел го сл о го СЛ СЛ 00 ГО 4 ел 00 СЛ оо Го <Л Го го СЛ ОООООО ОО ООО О ОО ОО ОООООО л X е 1 "ль» 0005 |
СТ) СЛ ГО ГО 00 СЛ 0000 СО О СО 00 ОО СО СО 4 го О О ГО — 4 СО О) О) — 4 СЛ СЛ со о ГО ГО СО О ГО О — О 4 СЛ СО — 4 СЛ ел ГО ч ГО СЛСЛ 00 СО 00 ел ГО 4 00 4 СЛ ГО р;
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 ] 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления <70 в ккал/м3ч >град
0,33 .0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
48240 9,84 45320 9,25 42400 8,67 40940 8,38 39470 8,04 38010 7,74
62380 12,71 58600 11,98 54820 11,2 52930 10,81 51040 10,43 49150 10,03
45800 9,35 43030 8,77 40250 8,23 38860 7,94 37480 7,65 36090 7,36
42950 8,77 40350 8,23 37750 7,7 36450 7,45 35140 7,16 33840 6,92
60300 12,32 56650 11,54 52990 10,81 51170 10,43 4934СГ 10,08 47510 9,69
72620 14,8 68220 13,93 63820 13 61620 12,56 59420 12,12 57220 11,69
. 39990 8,18 37570 7,65 35140 7,16 33930 6,92 32720 6,67 31510 6,43
38580 7,89 36250 7,4 33910 6,92 32740 6,67 31570 6,48 30400 6,19
43930 8,96 41270 8,43 38600 7,89 37270 7,6 35940 7,36 34610 7,06
44250 9,01 41570 8,48 38890 7,94 37550 7,65 36210 7,4 34860 7,11
36100 7,367'33910 6,92 31720 6,48 30630 6,23 29530 6,04 28440 5,8
38500 7,84 36170 7,4 33840 6,92 32670 6,67 31500 6,43 30340 6,19
39760 8,14 37350 7,6 34940 7,11 33740 6,87 32530 6,62 31330 6,38
40770 8,33 38300 7,79 35830 8,31 34590 7,06 33360 6,82 32130 6,58
36600 7,45 34380 7,01 32170 6,58 31060 6,33 29950 6,09 28810 6,59
37360 7,65 35090 7,16 32830 6,72 31690 6,48 30560 6,23 29430 5,99
63830 13 59960 12,22 56090 11,44 54160 11,06 52220 10,67 50290 10,28
77160 15,73 72480 14,8 67810 13,83 65470 13,34 63130 12,9 60790 12,42
62300 12,71 58520 11,93 54750 11,15 52860 10,77 50970 10,43 49080 10,03
62410 12,71 58630 11,98 54840 11,2 52950 10,81 51060 10,43 49170 10,03
68000 13,88 63880 13,05 59760 12,17 57700 11,78 55640 11,34 53580 10,96
71190 14,51 66880 13,63 62560 12,76 60410 12,32 58250 11,88 56090 11,44
1 13В* 379
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C [ТСЛЬНОСТЬ ного периода z от наружная ра для венти- в) Расход тепла в ккал
ч к а ото- 5 пе- наружный
ДО 3 >000 | 5000 |
к 5 « — = X К
g = Ч я- Е к х х Ч 8 ч X е га О С * Ef S Ь о с >» д) h X х га-*- о S'® я* Е S 0,42 удельные теп 0,38
га t- Q. X X ° S “ га (и к I
CL О о с о. Сои О. f- Ч ккал кг ккал | кг
Марийская АССР
Йошкар-Ола —30 —5,4 219 — 18 51660 10,53 46740 9,55
Мордовская АССР
Саранск —28 —4,8 210 -16 49710 10,13 44980 9,16
Темников —27 —4,2 212 -16 49810 10,18 45070 9,21
Московская область
Москва —26 —3,7 212 — 15 49150 10,03 44470 9,06
Волоколамск —26 —3,4 219 — 14 50070 10,23 45310 9,25
Коломна —26 —3,7 212 —15 49150 10,03 44470 9,06
Мурманская область
Кандалакша —28 —4,1 275 — 17 63100 12,85 57090 11,64
Кировск —28 —4,7 282 -17 66460 13,54 60130 12,27
Мончегорск —29 -4,7 282 — 18 65820 13,44 59550 12,17
Мурманск —26 —3,2 281 —14 63650 13 57590 11,73
Печенга . . —26 -3,3 290 — 14 65990 13,44 59710 12,17
Новгородская область
Новгород —24 —2,9 225 -12 51670 10,53 46750 9,55
Боровичи —25 —2,9 225 — 14 51190 10,43 46320 9,45
Новосибирская область
Барабинск ........ —40 —9,7 228 —25 57300 11,69 51840 10,57
Болотное —39 -8,8 235 —24 57770 11,78 52270 10,67
Купино —37 -10 223 —25 58530 11,93 52960 10,81
Новосибирск —39 —8,9 229 —24 56510 11,54 51120 10,43
Татарск —36 —9,4 231 —24 59970 12,22 54260 11,06
Чулым —40 -9,4 231 —25 57420 11,73 51950 10,62
Омская область
Омск —36 —8,9 227 —24 57860 11,78 52350 10,67
Исилькуль —36 —8,9 227 —24 57860 11,78 52350 10,67
Тара —37 —9,2 223 —25 56860 11,59 51450 10,53
380
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в я3
| ЮООО j 15000 j 20000 j 25000 j 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления д0 к ккал/я3ч> град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг Ккал 1 ккал | кг ккал | кг ккал | кг
40590 8,28 38130 7,79 35670 7,26 34440 7,01 33210 6,77 31980 6,53
39060 7,99 36690 7,5 34320 7,01 33140 6,77 31960 6,53 30770 6,28
39140 7,99 36770 7,5 34390 7,01 33210 6,77 32020 6,53 30840 6,28
38620 7,89 36280 7,4 33940 6,92 32760 6,67 31600 6,48 30430 6,23
39340 8,04 36960 7,55 34580 7,06 33380 6,82 32190 6,58 30990 6,33
38620 7,89 36280 7,4 33940 6,92 с 2760 6,67 31600 6,43 30430 6,23
49580 10,13 46570 9,5 43570 8,91 42070 8,57 50560 8,28 39060 7,99
52220 10,67 49060 10,08 45890 9,35 44310 9,06 42730 8,72 41140 8,38
51710 10,57 48580 9,94 45440 9,25 43880 8,96 42310 8,62 40740 8,33
50010 10,23 46980 9,6 43950 8,96 42430 8,67 40920 8,33 39400 8,04
51860 10,57 48710 9,94 45570 9,30 44000 8,96 42430 8,67 40860 8,33
40590 8,28 33140 7,70 35680 7,26 34440 7,01 33210 6,77 31980 6,53
40220 8,23 37780 7,7 35350 7,21 34130 6,97 32910 6,72 31690 6,48
45020 9,21 42290 8,62 39560 8,09 38200 7,79 36830 7,5 35470 7,26
45390 9,25 42640 8,72 39880 8,14 38510 7,84 37140 7,6 35760 7,31
45990 9,4 43200 8,82 40420 8,23 39020 7,94 37630 7,7 36240 7,4
44390 9,06 41710 8,52 39020 7,94 37670 7,7 36320 7,4 34980 7,16
47120 9,6 44260 9,01 41410 8,48 39980 8,14 38550 7,89 37130 7,6
45120 9,21 42380 8,67 39650 8,09 38280 7,79 36910 7,55 35550 7,26
45460 9,25 49710 8,72 39950 8,14 38570 7,89 37190 7,6 35820 7,31
45460 9,25 42710 8,72 39950 8,14 38570 7,89 37190 7,6 35820 7,31
к 44680 9,11 41970 8,57 39260 7,99 37910 7,74 36550 7,45 35200 7,16
381
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT Расчетная наружная температура для венти- ляции /Н(В) Расход тепла в ккал
расчетная для отопления средняя за ото- пительный пе- ,СР риод /н наружный Г
до 3000 | 5000
удельные тсп
0,42 0,38
ккал | , кг ккал 1 кг
Оренбургская область Бугуруслан —31 —6 214 -19 51250 10,48 46370 9,45
Бузулук —36 —6,2 206 -19 47240 9,64 42740 8,72
Оренбург —28 —6,8 204 —20 52520 10,72 46520 9,69
Орск —31 —7,7 210 —22 53860 11,01 48720 9,94
Соричинск —31 -6,6 206 —20 50570 10,33 45750 9,35
Орловская область
Орел —25 —3,5 203 — 14 47510 9,69 429Э0 8,77
Ливны —25 —3,5 203 — 14 47510 9,69 42990 8,77
Пензенская область
Пенза —28 -4,7 211 — 17 49720 10,13 44990 9,21
Кузнецк —29 —5,5 217 — 18 52430 10,72 47440 9,21
Пермская область
Кизел —33 —6,5 245 —22 58690 11,98 53100 10,81
Пермь —31 —6,4 226 —20 55030 11,25 49790 10,18
Соликамск —34 —6,6 239 —22 56890 11,59 51480 10,53
Приморский край
Владивосток —24 —4,7 205 -16 51130 10,43 46260 9,45
Находка (бухта) —22 —5,2 212 — 14 56020 11,44 50690 10,38
Ольга -21 —3,5 208 — 13 51840 10,57 46900 9,6
Сучан —24 —4,7 199 — 16 49630 10,13 44910 9,16
Уссурийск —30 —7,4 203 —22 51970 10,62 47020 9,6
Псковгкая область
Псков —23 -1,8 212 — 11 47380 9,69 42880 8,77
Великие Луки —23 —2 212 — 12 47870 9,79 43310 8,82
Дно —23 —2 216 — 12 48770 9,94 44120 9,01
Ростовская область
Ростов-на-Дону —22 -1,4 175 -10 38670 7,89 34990 7,16
382
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 Л£3 здания за отопительный период
объем зданий в л/3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал/м*ч*град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал | кг ккал j кг ккал | кг ккал 1 “
40270 8,23 37820 7,7 35390 7,21 34170 6,97 32950 6,72 31730 6,48
37110 7,55 34860 7,11 32620 6,67 31490 6,43 30360 6,19 29240 5,99
41270 8,43 38760 7,89 36270 7,4 35020 7,16 33760 6,87 32520 6,62
42320 8,62 39750 8,14 37190 7,6 35190 7,31 34620 7,06 3334Э 6,82
39730 8,09 37320 7,6 34920 7,11 33710 6,87 32500 6,62 31310 6,38
37330 7,6 35060 7,16 32810 6,67 31680 6,48 30540 6,28 29410 5,99
37330 7,6 35060 7,16 32810 6,67 31680 6,48 30540 6,23 29410 5,99
39070 7,90 36700 7,5 34340 7,01 33150 6,77 31970 6,53 30780 6,28
41200 8,43 38700 7,89 36200 7,4 34950 7,11 33710 6,87 32450 6,62
46110 9,4 43320 8,87 40520 8,28 39120 7,99 37730 7,7 36330 7,4
43240 8,82 40620 8,28 37990 7,74 36680 7,5 35380 7,21 34070 6,97
44700 9,П 41990 8,57 39280 8,04 37920 7,74 36570 7,45 35220 7,21
40170 8,18 37740 7,7 35300 7,21 34090 6,97 32860 6,72 31650 6,48
44020 8,96 41350 8,43 38680 7,89 37350 7,6 36010 7,36 34680 7,06
40730 8,33 38260 7,79 35790 7,31 34560 7,06 33330 6,82 32090 6,53
39000 7,94 36630 7,45 34270 7,01 33090 6,77 31910 6,53 30720 6,28
40840 8,33 38360 7,84 35890 7,31 34650 7,06 33410 6,82 32170 6,58
37230 7,6 34980 7,16 32720 6,67 31590 6,43 30460 6,23 29340 5,99
37610 7,7 35330 7,21 33050 6,72 31910 6,53 30770 6,28 29630 6,04
38320 7,84 36000 7,36 33680 6,87 32510 6,62 31350 6,38 30190 6,14
30380 6,19 28540 5,85 26700 5,46 25780 5,26 24860 5,07 23940 4,87
383
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C Продолжительность отопительного периода в сутках Z Расчетная наружная температура для венти- ляции /н(в) Расход тепла в ккал
расчетная для отопления / средняя за ото- пительный пе- ,ср риод наружный
до 3000 | 5000 |
удельные теп
0,42 0,38
ккал | кг ккал | кг
Камень-Шахтинский .... —22 — 1,4 175 — 11 38670 7,89 34990 7,16
Миллерово —24 —2,8 185 — 12 42280 8,62 38250 7,79
Сальск —20 —0,5 170 — 9 37090 7,55 33060 6,87
Рязанская область
Рязань —27 —4 209 -15 48660 9,94 44030 8,96
Сасово —28 —4,4 212 -16 49300 10,08 43610 9,И
Саратовская область
Саратов —28 -4,5 196 — 17 45790 9,35 41430 8,48
Балашов —27 —4,2 205 -15 48170 9,84 43580 8,91
Вольск —28 —4,8 204 -16 48290 9,84 43690 8,91
Ртищево —28 —4,8 207 — 16 49000 9,99 44330 9,06
Сахалинская область
Александров-Сахалинский . —28 -6,5 242 —20 61560 12,56 55690 11,34
Долинек -25 —4,9 237 -17 59080 12,07 53460 10,91
Корсаков —20 —2,9 234 — 12 57680 11,78 52180 10,67
Оха —30 -7,3 269 —22 68600 13,97 62070 12,66
Победино —30 -7,5 249 —22 64000 13,05 57810 11,83
Поронайск —27 -6 253 -19 64270 13,1 56150 11,88
Северо-Курильск — 15 -0,5 273 — 7 65670 13,39 59420 12,12
Углегорск —23 —4,3 241 — 15 60670 12,37 54890 П,2
Южно-Сахалинск —22 —4,2 235 — 14 59420 12,12 53760 10,96
Холмск -18 —2,3 224 —10 55920 11,39 50590 10,33
Северо-Осетинская АССР Орджоникидзе —16 0,4 175 — 8 39420 8,04 35670 7,26
Свердловская область Свердловск —32 -6,5 233 —21 56390 11,49 51020 10,43
Ирбит -38 —6,8 226 —21 54800 11,2 49580 10,13
Каменск-Уральский .... —33 —7,2 222 —21 54600 11,15 49490 10,08
384
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал/м3ч-град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
30380 6,19 28540 5,85 26700 5,46 25780 5,26 24860 5,07 23940 4,87
33220 6,77 31210 6,38 29190 5,94 28190 5,75 27180 5,55 26170 5,36
29140 5,94 2738Q 5,6 25610 5,21 24730 5,07 23840 4,87 22960 4,68
38240 7,79 35920 7,36 33600 6,87 32440 6,62 31280 6,38 30130 6,14
38740 7,89 36390 7,4 34040 6,97 32870 6,72 31700 6,48 30520 6,23
35980 7,36 33790 6,92 31610 6,43 30520 6,23 29430 5,99 28340 5,8
37850 7,74 35550 7,26 33260 6,77 32110 6,58 30970 6,33 29820 6,09
37940 7,74 35640 7,26 33340 6,82 32190 6,58 31040 6,33 29890 6,09
38500 7,84 36170 7,4 33830 6,92 32670 6,67 31500 6,43 30330 6,19
48370 9,89 45440 9,25 42500 8,67 41040 8,38 39570 8,09 38110 7,79
46420 9,45 43610 8,91 40790 8,33 39390 8,04 37980 7,74 36580 7,45
45320 9,25 42570 8,67 39830 8,14 38450 7,84 37080 7,55 35710 7,31
53900 11,01 50630 10,33 47370 9,64 45730 9,35 44100 9,01 42470 8,67
50280 10,28 47240 9,64 44190 9,01 42670 8,72 41140 8,38 39620 8,09
50490 10,33 47430 9,69 44370 9,05 42840 8,72 41310 8,43 39780 8,14
51600 10,53 48470 9,89 45350 9,25 43780 8,91 42220 8,62 40650 8,28
47670 9,74 44780 9,16 41890 8,57 40450 8,23 39000 7,94 37560 7,65
46690 9,56 43860 8,96 41030 8,38 40620 8,28 39200 7,99 37790 7,7
43940 8,96 41270 8,43 38610 7,89 37280 7,6 35950 7,36 34620 7,06
30980 6,33 29100 5,94 27220 5,55 26280 5,36 25350 5,16 24110 4,97
44310 9,06 41620 8‘,48 38940 6,94 37590 7,7 36250 7,4 34810 7,11
43060 8,77 40450 8,23 37840 7,74 36530 7,45 35230 7,21 33920 6,92
42980 8,77 40370 8,23 37770 7,7 36460 7,45 35160 7,16 33860 6,92
385
386 Березово Тюменская область Тула Тульская область Чадан Кызыл Т увинская АССР Томск Томская область Елабуга Бугульма Агрыз Казань Татарская АССР Мичуринск Тамбов Тамбовская область Ставрополь Пятигорск Ставропольский край Вязьма Смоленск Смоленская область Нижний Тагил Красноуфимск Карпинск Населенные пункты
1 о 1 ю 05 1 со сл 1 со со 1 со о 1 со со 1 to СО 1 to 1 to 1 to о х 05 to сл 1 to (L оо 1 оо оо 1 оо сл расчетная отопления для ZH со о 3 w ta о 2 В
1 о 1 оэ |_ — 16,2 1 00 — 5,9 1 - м - 5,9 — 4,2 — 4,2 — 0,4 0,2 — 3,2 — 2,6 — 6,5 — 6,8 1 со средняя за ото- пительный пе- ,ср риод /н натура жного ка в °C
270 211 233 230 238 217 217 217 217 203 203 183 176 to 213 233 229 235 Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT
1 to 00 £ 1 СО 1 со 05 1 to сл |_ со со 1 to о 1 00 |_ сл |_ сл 1 со 1 00 1^ 1_ оэ 1 to 1 to 1 to Расчетная наружная температура для венти- ляции /н(в)
68340 1 0^ 61630 65020 58290 52280 52840 52849 53320 47700 47700 39710 40100 48700 48210 55820 55530 58280 VVXX 1 о я о
13,-93 9,84 12,56 13,241 00 00 10,67 10,77 10,77 10,86 9,74 9,74 8,09 00 00 9,94 9,84 11,39 11,34 00 00 £ СО о о Расход
61830 43650 55760 I 58820 .52740 47300 47800 00 о о 48240 43150 43150 35930 36280 44060 43620 50500 50240 52730 X а с*э удельные теп 500 наружный ср 3 ь р
12,61| 8,91 11,39 11,98 10,77 9,64 о 9,74 9,84 8,82 8,82 7,36 7.4 9,01 8,91 10,38 10,28 10,77 * оо о со Л * а
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 I 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления </0 в ккал!м3ч.> град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,20
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
45790 9,35 43020 8,77 40240 8,23 38860 7,94 37470 7,65 36080 7,33
43630 8,91 40990 8,38 83840 7,84 37020 7,55 35700 7,81 35380 7,01
43850 8,96 41200 8,43 38540 7,84 37210 7,6 35880 7,31 34550 7,06
37880 7,74 35580 7,26 33290 ' ,77 32140 6,58 30990 6,33 29840 6,09
38260 7,79 35940 7,36 33620 6,87 32460 6,62 31310 6,38 30140 6,14
31510 6,43 29600 6,04 27690 5,65 26740 5,46 25780 5,26 24820 5,07
31200 6,38 29310 5,99 27420 5,6 26470 5,41 25530 5,21 24580 5,02
37470 7,65 35200 7,16 32930 6,72 31790 6,48 30660 6,23 29530 6,04
37470 7,65 35200 7,16 32930 6,72 31790 6,48 30660 6,23 29530 6,04
41890 8,57 39360 8,04 36820 7,5 35540 7,26 34280 7,01 33000 6,72
41520 8,48 39000 7,94 36480 7,45 35220 7,21 33970 6,92 32710 6,67
41520 8,48 39000 7,94 36480 7,45 35220 7,21 33970 6,92 32710 6,67
41080 8,38 38580 7,89 36090 7,36 34850 7,11 33610 6,87 32360 6,62
45800 9,35 43020 8,77 40250 8,23 38860 7,94 37460 7,65 36060 7,86
51080 10,43 47990 9,79 44890 9,16 43340 8,87 41800 8,52 40250 8,23
48520 9,89 45480 9,3 42550 8,67 41080 8,38 39620 8,09 38150 7,79
37910 7,74 35610 7,26 33310 6,82 32160 6,58 31020 6,33 29870 6,09
53690 10,96 50440 10,28 47180 9,64 45560 9,3 43930 8,96 42310 8,62
387
н 00 W JC ГП СО Н Н О ь 1 г *£ W х3 /Р о O3OX0\SO»SM О Й2 3 >4 п> О "Е О ~j Я ТЭ *3 O\EO^x£WkD* *3 СТ ?? н g 2х "° 2 £2 ss^^MuqwfPH^oo^oS л> я о* о 2 Л2 я ® f j=:s0S0x'p>°o2J3s=|0S о я > S5 s? S ® чг ж й а Е = ЯН^ЯЯк» о 2 СТ м 2 о я £? 2 ° » =3- я £ 4 Д к« о о 2 Ке ® ш со ° л> о 5 Я ® S 2 5 2 о т . «1 О С\ Г> “ rot_,S-S.0\oO~ • Ж S . • « S ос<2к*® п^дс^й д§ «< § ±" • ЛЭ • ►©* л — • • * о £ • g • • *5 • • • о “ О С5 ' ' я • Я О г» Н ?; • • П .... ЗС • 5 Й Ж • ₽«»»<T>.Jq.BJ.»’qj • • р • • Jq • • $0 •••. П ке Я > • . £ Д • j. • • • ,о*сг,*2^> ••«••© •• ..»• Я Э . . • • ^ z • ..?*.. 5х .. >.... » а ‘С •§ В Q • • • • • • ** • • • • п> ^з * • • Й • • <*J • • • • • • £ а ф • ..='.. а .. "о ... . • • • • • ••••••• • • •• •• • • • • ч5 Населенные пункты
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 II II 1111 — 00 00 00 00 ООЬООООООООООООООО ОО ЬО 00 00 00 ОО ф. ОО 05 Ф^ ОО ЬО 00 to ОО CD СЛ “'J СЛ 00 Ф СО о о to ЬО ОО СЛ О 05 расчетная для отопления /д Температура , наружного воздуха в °C
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II II 1111 О - ^4000 CO<JO — CD^-CDOCD СЛ СЛ 05 05 О ОО О ОС 00 - м- - Ф ОО ОС ОО — — '-JOO — СЛООСЛ ОФ — СЛ ЬО — СО 05 средняя за ото- пительный пе- ЛР риод /н
•— ЬО ЬО ЬО ьо ьо ьоьоьоьоьоьоьоьоьо ьоьо ьо ьо ьоьоьоьо СП ЬО ЬО ОО оо ЬО ГОФООООЦ1ЬО|-ЬО>- •— ОО ЬО ЬО ОО 05 оо 05 »—1 •—* СЛ СО ЬО О 05 Ф* О — СЛООЬООО ОООО ОООО 05 СЛ I- о Продолжительность отопительного периода в сутках Z0T
Г 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II II 1111 ЬО ЬО ЬО ЬО ЬО ЬОЬОЬОЬОЬОЬОЬОЬОЬО •— ьоьо ьоьоьоьо 00 ЬОЬООь-^- СЛ^-^С0*^С©СЛО5СЛ ОООО О'— ЬО Ф Оо Сл Расчетная наружная температура для венти- ляции fH(B)
СО Сл СП Сл СЛ Сл СЛО5^105СТ5а)СЛСТ5СЛ СЛ Сл СЛСЛ СЛ СЛ 05 СЛ сл ф. сл С5 V) ф 00 СО 05 Ф> 05 СЛСЛ СЛ ОО 05 СО СО СЛ 05 Ф СО ^ФФОООСаЗЮ^ЬО СО ЬО фь >— 05 о со ф. 05 СО Ф ЬО 00 ЬООСЬОФЬООО^СО^ СЛ ^JOO 00 СО 05 05 О О О О О О ООООООООО О О О О ОООО * X о 0,42 I удельные теп ДО 3000 | наружны й Расход тепла в ккал
к- ^-ЬОСЛСОСОЬО^-ЬОь- ОО — со — ЬО ЬО СО Сл 00 ь- С0С0СЛО05СЛ05Ф-05 Ф- Ф- СО ЬО СО СО Ф 00 >— ф^ фх 00 •— ОО СЛ ОО Сл W 1— СОЬОСО ОООО СЛ Ф оо со со а
СО Ф Сл Сл Сл Ф СЛ СЛ 05 СЛ 05 СЛ СЛ СЛ СЛ ф. ф. СЛ ф СЛ СЛ СЛ СЛ СО О •— ЬО СО 'СО^)СО^ОСЛ|-СЛ|- 05 05 О СО О СО СО ЬО СО ЬО ЬО Ф ЬО — Ф^ — СОФ^СЛООООО ф^ СО —со со — -ч|ф 00 ЬО Ф- СЛ СО О СОФ^Ф^Ф^СЛСОЬООЬО ЬО 05 СО ЬО ОО ф -q сл О О О О О О ООООООООО ОО ОО ОООО X ?? Й ф о 00 СП о о
05 ООООО О — Ф^ — ьо — о — о со из оо о о ьо о СЛ — ЬО Ф> <! О 00 <! — 00 СО СО СЛ ЬО 00 Ф- Ф- ЬО— ГО Оо — Ч СО СО 00 00 ЬО ОЭ 05 W Ю W ю Ф ч -О СЛСЛ СО 00 00 05 ьо X Со
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал/м3ч-град
0,33 0, 31 0,29 0,28 । 0,27 0,26
ккал кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал кг ккал | кг
45540 9,3 42780 8,72 40020 8,18 38650 7,89 37260 7,6 35890 7,31
51900 10,57 48760 9,94 45610 9,3 44040 9,01 42470 8,67 40890 8,33
46150 9,4 43350 8,87 40550 8,28 39160 7,99 37760 7,7 36360 7,4
43750 8,91 41100 8,38 38450 7,84 37123 7,6 35800 7,31 34470 7,01
43360 8,87 40730 8,33 38100 7,79 36790 7,5 35470 7,26 34160 6,97
43580 8,91 40940 8,38 38300 7,79 36980 7,55 35660 7,26 34340 7,01
40260 8,23 37820 7,7 35380 7,21 34160 6,97 32940 6,72 31720 6,48
40320 8,23 37870 7,74 35430 7,21 34200 6,97 32980 6,72 31760 6,48
45000 9,21 42270 8,62 39540 8,09 38180 7,79 36820 7,5 35450 7,26
47760 9,74 44870 9,16 41980 8,57 40530 8,28 39080 7,99 37630 7,7
45000 9,21 42270 8,62 39540 8,09 38180 7,79 36820 7,5 35450 7,26
48220 9,84 45300 9,25 42380 8,67 41920 8,57 39460 8,04 38000 7,74
52500 10,72 49320 10,08 46140 9,4 44540 9,И 42960 8,77 41360 8,43
50310 10,28 47260 9,64 44220 9,01 43690 8,91 42160 8,62 41640 8,48
60040 12,27 56400 11,49 52760 10,77 50940 10,38 49120 10,08 47310 9,64
49880 10,18 46860 9,55 43830 8,96 42320 8,62 40810 8,33 39300 8,04
46140 9,4 43440 8,87 40540 8,28 39140 7,99 37750 7,7 36350 7,4
42730 8,72 40140 8,18 37550 7,65 36260 7,4 34960 7,11 33670 6,87
45540 9,3 42780 8,72 40020 8,18 38640 7,89 37260 7,6 35880 7,31
44510 9,06 41800 8,52 39110 7,99 37760 7,7 36410 7,45 35060 7,16
43630 8,91 40990 8,38 38340 7,84 37020 7,55 35700 7,31 34380 7,01
43180 8,82 40570 8,28 37950 7,74 36640 7,5 35530 7,26 34020 6,97
27770 5,65 26090 5,31 24410 4,97 23560 4,82 22720 4,63 21880 2,48
389
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT Расчетная наружная температура для венти- ляции Расход тепла в ккал
расчетная для отопления /д средняя за ото- пительный пе- ,ср риод /н до 3000 наружный | 5000 1
удельные теп
0,42 0,38
ккал кг ккал | кг
Читинская область Борзя Могоча Нерченский завод .... Оловянная Петровск-Забайкальский Сретенск Чита . . Чувашская АССР Чебоксары Якутская АССР Алдан Амбарчик (бухта) Верхоянск Вилюйск Дружина Нагорный Нижнеколымск Олекминск Среднеколымск Тикси (бухта) Томмот Усть-Оленек flрославская область Ярославль Пошехонье-Володарское . . Ростов —40 —41 —40 —38 —38 —44 -38 —29 —39 -43 -63 —51 —53 -41 —48 -46 —51 -46 —48 —46 —27 —27 —26 — 13,3 —13,5 —14,5 —12,5 -Н,5 — 15,2 —Н,7 — 5,4 — 13,7 —12,9 —24,2 —18,4 —20,9 -14,1 — 17,5 — 16,1 — 18,9 — 14,7 — 17 —15,8 — 3,8 — 4 — 3,8 235 254 235 230 258 235 243 220 265 365 281 262 285 279 298 253 290 347 263 340 219 225 219 —32 —33 —32 —30 —30 —36 —30 — 18 —31 —35 —55 —48 —45 —33 —40 -38 —42 —37 —39 —38 — 15 — 16 —15 66720 71780 69290 65050 70710 67630 66930 52930 77060 98910 98020 78830 91640 80340 88510 73060 88450 96070 77010 97310 50530 52390 51010 13,63 14,66 14,12 13,29 14,41 13,78 13,63 10,81 15,73 20,17 20,02 16,07 18,71 16,41 18,07 14,9 18,07 19,63 15,73 19,87 10,33 10,72 10,43 60370 64940 62690 58860 63970 61190 60550 47890 69720 89490 88680 71320 82900 72690 80080 66090 80030 86930 69670 88040 45720 47400 46160 12,32 13,24 12,81 12,03 13,05 12,46 12,37 9,79 14,22 18,26 18,12 14,56 16,9 14,85 16,37 13,49 16,32 17,73 14,22 17,97 9,35 9,69 9,4
39J
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление J м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
10000 | 13000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал)м3ч • град
0,33 0,31 0,29 о, 28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
52430 10,72 49250 10,03 46070 9,4 44490 9,06 42900 8,77 41310 8,43
56390 11,49 52980 10,81 49560 10,13 47850 9,74 46140 9,4 44430 9,06
54440 11,11 51140 10,43 47840 9,74 46190 9,45 44540 9,11 42890 8,77
51110 10,48 48020 9,79 44920 9,16 43370 8,87 41820 8,52 40270 8,23
55550 11,34 52190 10,67 48820 9,99 47140 9,64 45450 9,25 43770 8,91
53140 10,86 49920 10,18 46700 9,55 45090 9,21 43480 8,87 41870 8,52
52590 10,72 49400 10,08 46210 9,45 44623 9,П 43030 8,77 41430 8,48
41590 8,48 39070 7,99 36550 7,45 35290 7,21 34020 6,97 32760 6,67
60540 12,37 56870 11,59 53200 10,86 51370 10,48 49540 10,13 47700 9,74
77710 15,88 73000 14,9 68290 13,93 65940 13,44 63580 12,95 61230 12,51
77010 15,73 72340 14,76 67680 13,83 65340 13,34 63000 12,85 60680 12,37
61940 12,66 58180 11,88 54430 11,11 52550 10,72 50670 10,33 48800 9,94
72000 14,71 67640 13,78 63270 12,9 61090 12,46 58900 12,03 56730 11,59
63120 12,85 59300 12,07 55480 и,з 53560 10,91 51650 10,53 49740 10,13
69540 14,17 65330 13,34 61110 12,46 59000 12,03 56900 11,59 54790 И,2
57390 11,69 53920 11,01 50440 10,28 48700 9,94 46960 9,60 45220 9,21
69490 14,17 65280 13,34 61070 12,46 58970 12,03 56860 11,59 54750 11,15
75490 15,39 70910 14,46 66340 13,54 64050 13,05 61760 12,61 59580 12,12
60510 12,37 56840 11,59 53170 10,86 51340 10,48 49510 10,08 47670 9,74
76450 15,58 71820 14,66 67180 13,68 64870 13,24 62550 12,76 60240 12,27
39700 8,09 37300 7,6 34890 7,П 33680 6,87 32480 6,62 31280 6,39
41160 8,38 38660 7,89 36170 7,4 34930 7,11 33680 6,87 32430 6,62
40080 8,18 37650 7,7 35220 7,21 34000 6,92 32790 6,67 31580 6,43
391
Температура наружного воздуха в °C со к ная венти- Расход тепла в ккал
й £ « >» ч наружный
а
to Ч И °C Ч 2 «V о о (Я х СЯ до 3000 | 5000 |
Населенные пункты _ Я £ xN S JQ * Ч X £ o' еЗ Ь X удельные теп
« 5 к 5 У Е SS g ЕЯ О X о ь « «=(* ь о х S £*S у С S 0,42 0.38
о о Ь о аО и Ч S S
Я Н а = s Я щ к I I
а о о с о. Е о и Л н ч ккал кг ккал кг
Украинская ССР
Винницкая область
Винница —21 —0,6 186 — 10 40100 8,18 36280 7,4
Жмеринка —21 —1 177 —10 38930 7,94 35220 7,21
Днепропетровская область
Днепропетровск —21 —1,2 176 — 9 39170 7,99 35440 7,21
Кривой Рог —21 —0,9 173 — 9 38560 7,89 34890 7,11
Донецкая область
Донецк —22 —1,5 176 — 10 39090 7,99 35370 7,21
Жданов —20 —0,7 175 — 9 38590 7,89 34920 7,11
Славянск —22 —1,6 185 —и 41300 8,43 37370 7,65
Житомирская область
Житомир —21 —0,8 189 — 9 41190 8,43 37260 7,6
Коростель —21 —1 191 —10 42060 8,57 38060 7,74
Закарпатская область
Ужгород — 15 0,5 162 - 6 38970 7,94 35260 7,21
Хуст — 17 0 165 — 8 37120 7,6 33590 6,87
Запорожская область
Запорожье —21 —0,8 176 — 9 38360 7,84 34700 7,06
Мелитополь —19 0 169 — 7 36480 7,45 33010 6,72
Киев -21 -1,2 191 — 10 42510 8,67 38460 7,84
Кировская область
Кировоград —21 —0,8 180 — 9 39220 7,99 35490 7,26
Крымская об л сть
Евпатория — 15 2,2 154 — 4 40450 8,23 36600 7,45
Керчь —13 —1,9 153 — 4 41430 8,48 37490 7,65
392
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления <70 в ккал/м3 ч • град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
31510 6,42 29600 6,04 27690 5,65 26740 5,46 25780 5,26 24830 5,07
30590 6,23 28730 5,85 26880 5,5 25950 5,31 25030 5, И 24100 4,92
30780 6,28 28910 5,89 27050 5,5 26110 5,31 25180 5,16 24250 4,97
30300 6,19 28460 5,8 26620 5,46 25710 5,25 24790 5,07 23870 4,87
30720 6,28 28850 5,89 26990 5,5 26070 5,31 25130 5,11 24200 4,92
30320 6,19 28490 5,8 26650 5,46 25730 5,26 24810 5,07 23890 4,87
32450 6,62 30480 6,23 28520 5,8 27530 5,6 26550 5,41 25570 5,21
32360 6,62 30400 6,19 28440 5,8 27460 5,6 26470 5,41 25500 5,21
33050 6,72 31050 6,33 29050 5,94 28040 5,7 27040 5,5 26040 5,31
30620 6,23 28760 5,89 26910 5,5 28980 5,31 25040 5,П 24120 4,92
29170 5,94 27400 5,6 25630 5,21 24750 5,07 23860 4,87 22980 4; 68
30140 6,14 28310 5,8 26480 5,41 25570 5,21 24660 5,02 23740 4,82
28670 5,85 26930 5,5 25200 5,16 24330 4,97 23460 4,77 22590 4,63
33400 6,82 31380 6,38 29350 5,99 28340 5,8 27330 5,6 26320 5,36
30820 6,28 28950 5,89 27080 5,5 2615С 5,86 25220 5,16 24280 4,97
30780 6,28 29860 6,09 27930 5,7 26970 5,5 26000 5,31 25040 5,11
32550 6,62 30580 6,23 28610 5,85 27620 5,65 26640 5,46 2564о| 5,21
393
00
р 0 <*>? a so x ь ь X) е о о О Н оэ о о Wfci s cr — «с £з ф S ГТ) £ X 2 ГТ) * ® о п н О 2 и С£ О X Д X X Н —«. оэ О q О 0э П) t> о ’ § У 2 5 s S £ 5 ? ? 3 S -о о й* лэ Й сь Й й Го ~ Ecb n S о —1 • m Й • • Й з • • Й СВ . 7 о ?к • X з ~ Г) со .э д. в г* й х <) й х о о рт й В? * g V • • Ja * о • • й • р ..» • й • • й •£ ..” ?) ia ~ ’’' jo ” • • с • й • • • $а • • q • ® • • •’О»» . Ch Jo О О» "° О сч • * • • О • ® • о • • Ch • g. . . g • & • • а • ? • • g .§>..£ .?.... =5 й О ,, 4 ~ 5 • • • г> * * Д • г> • • Д • й • • •> • й •••• °*гз S Й О* й Д Й Д С* »-» • • • О* • • *• а • • ®* а • а а • • • • • • • • • • • • • • • •••• Населенные пункты
II 1 II 1 II 1 II 1 1111 Ю Ю ►- to Ю ND •— >— •— •— — NO •— — СО СО -й О О ОО ОО сл оо СТ OD ND 00 — СЛ CD расчетная для отопления /н Температура наружного воздуха в °C
II III II 1 to to о О О NO 1— 1— о О О 1— сл N0 — 4^. СЛ •— ОО CD Н- сл •—‘ СЛ to СЛ *й 00 ND •— средняя за ото- пительный пе ЛР риод /н
CD CD 00 CD 00 00 4^ О) О 0000 00 tO Д 0 W 4s- ►£“ 4^ ND О CD *й О СЛ СЛ 4^ О *4 СЛ — ND Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT
II • ii I ii । ii 1 iiii ND >— 00 CO CD СЛ *й *й ^й 00 ►— O0 OO -M 4* Расчетная наружная температура для венти- ляции /Н( в)
4^-4^ 4^ 4^ 4^ 4^> CO 00 00 4^4^> 4^ ND OO OO 4^ 4^4^ *— ►— О NO CO CD СЛ NO OO О 4^ СЛ ND CD О 4^ 4^ 00 00 О *й СЛ •— СЛ СО *й — OD О ND О 4^ О СО 0 4^. •—‘ 0)00 СО СО -й "й 4^ ОО О ОО О ОО О ОО О ОООО ?; ?; а гио | | удельные тен до 3000 | наружный Расход тепла в ккал
CD 00 00 0000 00 ^00 -й 00 00 00 4^ CD ~й 00 •— CD 4^ Q0 ~й CD •— ND CD CD ND CD 4^ >— Й 0)0) 00 00 00 “Й »U4*> O) ND >— 00 ND OO O) ND
4^00 00 0i O0 CO OO 00 00 O0 OO 00 ND ND OO 00 О CD *й *й О 00 СЛСЛ ND 00 CD О 00 — 00 О) 00 Ф» 4^ CD 00 ND CD •—1 ^-4^ СЛ 00 -й OO СЛ ND OO СЛ CD ►— О CD СЛ 00 4^ OO CO 4^ ND 00 О О О О О О О О О О О О ОООО а; * о о 00 оо | 0005 |
0000 *й *й *й ^й *й -й О) -й 00 «й 4^ СЛ О -М ND — О О СЛ CD ND ОО СЛ *40 4^ 4^ 00 4^ 00 ОС СЛ Оп СЛ — О ОС CD4X СЛ ОО СЛ ОС CD $
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 лс3 здания за отопительный период
об.ъем зданий в м*
10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для^ отопления q0 в ккал/м3ч*град
0 , 33 0 31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг \кал кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
33500 6,82 3147С 6,48 29440 5,99 28430 5,8 27440 5,6 26390 5,41
27630 5,65 25960 5,31 24280 4,97 23440 4,77 22610 4,63 2177С 4,48
24960 5,11 23450 4,77 21940 4,48 21180 4,34 20420 4,19 19670 3,99
18960 3,85 17810 3,65 16660 3,41 16090 3,26 15510 3,17 14940 3,07
31740 6,48 29810 6,09 27890 5,7 2693С 5,5 25960 5,31 25000 5,11
34240 6,97 32160 6,58 30090 6,14 29050 5,94 28010 5,7 2698С 5,5
33120 6,77 31110 6,88 29110 5,94 28100 5,75 27100 5,55 26100 5,31
27900 5,7 26210 5,36 24520 5,02 23670 4,82 22830 4,68 21980 4,48
31220 6,38 29330 5,99 27440 5,6 26490 5,41 25550 5,21 24600 5,02
30650 6,23 28790 5,89 26930 5,5 26000 5,31 25080 5,11 24150 4,92
33700 6,87 31660 6,48 29610 6,04 28590 5,85 27570 5,65 26550 5,41
32060 6,53 30120 6,14 28170 5,75 27200 5,55 26220 5,36 25260 5,16
32560 6,62 30590 6,23 28610 5,85 2763С 5,65 26640 5,46 25650 5,21
32520 6,62 30560 6,23 28580 5,85 27600 5,65 26610 5,41 25630 5,21
34590 7,06 32490 6,62 30400 6,19 29350 6,04 28300 5,79 27250 5,6
35280 7,21 33140 6,77 31000 6,33 1 29930 6,09 28860 5,89 27790 5,65
395
Температура наружного воздуха в °C 2ТЬ триода :четная наружная [пература для венти- ли /н(в) Расход тепла в ккал
Населенные пункты :четная для тления ;дняя за ото- гельный пе- ср gs £2 н <и о о Я J3 * 5 * « ° S « ЧЕ К о Е >» до 3000 | 0,42 наружный | 5000 | удельные теп 0,38
га Н си О n S S о Е О. cu£ Е о и г я га <d к <Х н Ч ккал | кг ккал | кг
Тернопольская область Тернополь Харьковская область Харьков Херсонская область Геническ Херсон Хмельницкая область Каменец-Подольский . . . Черкасская область Умань Черкассы Черниговская область Чернигов Черновицкая область Черновицы Белорусская ССР Брестская область Брест Пинск Витебская область Витебск Орша Полоцк — 18 —23 -18 — 18 —21 —21 —21 —22 — 17 — 19 —20 —23 —23 —22 Ю lO Ю LO ОО —। хт Ю С0 О СЧ o' о" о" ~ —Г —’ о* о о" СЧ СЧ —Г II 1 1 1 1 1 1111 189 190 165 165 181 186 186 193 178 187 194 209 209 239 — 9 —11 — 7 — 6 — 9 — 10 —10 —10 — 8 — 8 - 9 — 11 — 12 — 11 47650 43970 35500 35500 38400 41180 41180 43300 40940 40380 4232С 47190 47190 46060 9,74 8,96 7,26 7,26 7,84 8,43 8,43 8,82 8,38 8,23 8,57 9,64 9,64 9,55 43110 39780 32130 32130 34740 37260 37260 39180 37040 36530 38300 42700 42700 42220 8,82 8,14 6,58 6,58 7,П 7,6 7,6 7,99 7,55 7,45 7,79 8,72 8,72 8,62
396
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 мл здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления с/0 в ккал/м3ч-град
0,33 о, 31 0,29 0,28 0,27 0.2G
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
г 37440 7,65 35570 7,16 32900 6,72 31760 6,48 30630 6,23 29500 6,04
34550 7,03 32460 6,62 30360 6,19 29320 5,99 28270 5,75 27220 5,55
27900 5,7 26210 5,36 24520 5,02 23670 4,82 22820 4,68 21980 4,48
27900 5,7 26210 5,36 24520 5,02 23670 4,82 22820 4,68 21980 4,48
30170 6,14 28340 5,8 26510 5,41 25590 5,21 24680 5,02 23770 4,87
32360 6,62 30400 6,19 28440 5,8 27450 5,6 26470 5,41 25490 5,21
32360 6,62 30400 6,19 28440 5,8 27450 5,6 26470 5,41 25490 5,21
34030 6,97 31970 6,53 29900 6,09 28870 5,89 27840 5,7 26810 5,46
32170 6,58 30220 6,19 28270 5,75 27290 5,55 26320 5,36 25340 5,16
31720 6,48 29800 6,09 27880 5,7 26920 5,5 25960 5,31 24990 5,11
33260 6,77 31240 6,38 29230 5,94 28220 5,75 27210 5,55 26200 5,36
37080 7,55 34830 7,П 32580 6,62 31460 6,43 30340 6,19 29210 5,94
37080 7,55 34830 7,11 32580 6,62 31460 6,43 30340 6,19 29210 5,94
36660 7,5 34440 7,01 32220 6,58 31110 6,33 30000 6,14 28840 5,89
397
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C Продолжительность отопительного периода в сутках ZQT Расчетная наружная температура для венти- ляции /н(в) Расход тепла в кка
расчетная для отопления средняя за ото- пительный пе- ,ср риод /н до 3000 наружный
| 5000 1.
удельные тен
0,42 0,38
ккал кг ккал 1 кг
Гомельская область
Василевичи —22 — 1,2 195 — 10 42650 8,72 38580 7,89
Гомель —22 — 1,7 195 — 11 43760 8,91 39590 8,09
Гродненская область Гродно —20 —0,3 194 — 8 41870 8,52 37880 7,74
Минск —22 — 1.4 206 — 10 45520 9,3 41190 8,43
Могилевская область
Горки —24 —2,4 210 —12 47070 9,6 42580 8,67
Могилев —23 —2,1 205 —11 46520 9,5 42090 8,57
Узбекская ССР Андижанская область
Андижан —16 1,1 131 — 7 28340 5,8 25640 5,21
Наманган — Н 1,1 131 — 6 29460 5,99 26650 5,46
Бухарская область
Бухара — 12 2,5 120 — 7 26060 5,31 23580 4,82
Самаркандская область
Джизак — 13 2,2 124 — 4 25470 5,21 23050 4,72
Самарканд — 12 2,9 124 — 3 26230 5,36 23740 4,82
Сурхандарьинская область Термез — 8 4,4 94 0 18680 3,8 16910 3,46
Ташкент — 13 2 131 — 4 28520 5,8 25800 5,26
Ферганская область
Фергана —15 1,1 131 — 6 28790 5,89 26050 5,31
Хорезмская область Ургенч —17 —1,7 151 — 9 37180 7,6 33640 6,87
398
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 мя здания за отопительный период
нбъем зданий в мя
10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления ./0 в ккал/м*ч-град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал КС ккал КС ккал | | кг ккал | кг ккал | кг
33510 6,82 31480 6,43 29450 5,99 28430 5,8 27420 5,6 26400 5,41
34380 7,01 32300 6,58 30210 6,19 29170 5,94 28120 5,75 27090 5,55
32900 6,72 30900 6,28 28900 5,89 27910 5,7 26920 5,5 25920 5,31
35770 7,31 33600 6,87 31430 6,43 30340 6,19 29260 5,99 28180 5,75
36980 7,55 34740 7,11 32500 6,62 31380 6,38 30260 6,19 29140 5,94
36550 7,45 34340 7,01 32120 6,58 31010 6,33 29900 6,09 28800 5,8$
22270 4,53 20920 4,29 19570 3,99 18890 3,85 18220 3,7 17540 3,56-
23140 4,72 21740 4,43 20340 4,14 19630 3,99 18940 3,85 18240 3,7
20480 4,19 19240 3,95 17990 3,65 17370 3,56 16750 3,41 16130 3,31
20020 4,09 18810 3,85 17590 3,6 16990 3,46 16380 3,36 15770 3,21
20610 4,19 19360 3,95 18110 3,7 17490 3,56 16860 3,46 16240 3,31
14680 3,02 13790 2,83 12900 2,63 12460 2,53 12010 2,44 11570 2,34
22410 4,58 21050 4,29 19690 4,04 29010 3,9 18340 3,75 17660 3,6
22620 4,63 21250 4,34 19880 4,04 19190 3,9 18510 3,8 17820 3,65
29210 5,94 27440 5,6 25670 5,26 24790 5,07 23900 4,87 23020 4,68
39 9
Температура наружного воздуха в °C «3 О л s S & х сЗ Расход тепла в кка.>
6 Л о ¥ к * Ч наружный
Населенные пункты ч аа О с "О g 2 я CQ до 3000 | 5000 i
в; к 03 S X X M*S _ X о. 5 * и л X ‘N ^5 К >» " 03 X удельные теп
ь <ь> Ф Ч х ч Е( <U g. о £ в Ч S Н О Е 1 Си'*'* о о X у с х 0,42 0,38
? О. ° о 1 । I
CL О S'С Q. С! о со S н ч ккал | кг ккал кг
Казахская ССР
Актюбинская область
Актюбинск —29 —7,1 206 —21 53160 10,81 48100 4,84
Алма-Атинская область
Алма-Ата —24 —3 179 -13 41300 8,43 37370 7,65
Панфилов —25 —2,9 164 — 13 37310 7,6 33760 6,87
Талды-Курган —28 —4,1 180 —17 41300 8,43 37370 7,65
Восточно- Казахстанская область
Зайсан —34 —7,5 201 —22 49600 10,13 44870 9,16
.Усть-Каменогорск .... —36 —7,3 212 —21 50820 10,38 45980 9,4
Гурьевская область
Гурьев —23 —3,6 181 — 15 44140 9,01 39930 8,14
Форт-Шевченко — 16 0,5 158 — 7 35400 7,21 32020 6,58
Джамбулская область Джамбул \ . —20 —0,3 166 — 9 35830 7,31 32410 6,62
Западно-Казахстанская область
Уральск —28 —6,3 201 — 19 50710 10,33 45880 9,35
Карагандинская область
Караганда —32 —7,2 217 —20 54020 11,01 48870 9,99
Кзыл-Ординская область
Аральск —27 —6,3 201 —18 51690 10,57 46770 9,55
Казалинск —25 —3,8 187 — 16 44380 9,05 40150 8,18
Кзыл-Орда —25 —3,2 171 — 14 39460 8,04 35700 7,31
Семипалатинская область
•Семипалатинск —36 —7,5 210 —21 50740 10,38 45910 9,35
-400
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление I м3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 15000 | $0000 | 25000 | 30000 более 30000
новые характеристики для отопления а0 в ккал/м3ч • град
| 0,33 0.31 0.29 0.28 0 27 0,26
| ккал | кг ккал | кг ккал | кг *кал | кг ккал | кг ккал кг
41770 8,52 39240 7,99 36710 7.5 35440 7,21 34180 6,97 32910 6,72
32450 6,62 30480 6,23 28520 5,8 27530 5,6 26550 5,41 25570 5,21
29320 5,99 27540 5,6 25760 5,26 24880 5,07 23990 4,92 23100 4,72
32450 6,62 30480 6,23 28520 5,8 27530 5,6 26550 5,41 25570 5,21
38970 7,94 36610 7,45 3425') 7, 1 33060 6,77 31880 6,53 30700 6,28
39930 8,14 37510 7,65 35090 7,16 33880 6,92 32670 6,67 31460 6,43
34680 7,06 32580 6,67 30480 6,23 29430 5,99 '28370 5,8 27320 5,55
27810 5,7 26120 5,31 24440 4,97 23600 4,82 22750 4,63 21910 4,48
28150 5,75 26440 5,41 24740 5,07 23880 4,87 23030 4,68 22180 4,53
39840 8,14 37420 7,65 35010 7,16 33810 6,92 32600 6,67 31390 6,48
42440 8,67 39870 8,14 37300 7,6 36910 7,36 34730 7,Н 33440 6,82
40620 8,28 38180 7,79 35690 7,31 34460 7,01 33230 6,77 32000 6,53
34870 7,11 32760 6,67 30640 6,23 29580 6,04 28521 5,8 27470 5,6
31000 6,33 29130 5,94 27250 5,55 26310 5,36 25370 5,16 24430 4,97
39870 8,14 37450 7,65 35030 7,16 33830 6,92 32620 6,67 31410 6.43
14 Зак. 2152
401
s •< *< rt) rt) 0> << О Hx"2^SHx-i^P, X) -o cd co 2 tj xj 2 н о о x 2 2 << S -g X g £ § P " S 2 У £e о О о £ 3 ХХ.-о2,С0оЙСй.^ХазиПя2 £ ** w □ )3 3 Г* & з ja 5 3 03 Еи^ТЗ Нм ~ ФСйСо^т-^ • • . • w I • 3 (Т) CD << 9 • TI СО ПО S® 03 <Ъ га х Хы жс.к_х^1 • • . • • ’ • • • S X • Оч • О о • • • R . х < га со X • •••••*♦••• •• — •• W • О • • • *у* 2 Re * ё • ••••••••••’в. PJ •• • • ••• w» Д £5 ' ♦ •♦•••••♦•••• 9 • • Q* ••««•• «з • ••••••••• •••• •• Q •••••• ""О п £ » • •••••••• ••••• •• VJ • •»»»* <<с • ••••••••••••• • • й •••••• • to Населенные пункты
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 1 1 Ю — Ю GO ОЭ СО 04 СО 04 О^-ОСЛ-ОЮООЮОО-ООосп-ОО СО »— »— Ф- СП сп сл со расчетная для отопления Температура наружного воздуха в °C
1 1 1 1 1 1 1 1 О>СЛСЛ>^ЮСЛСЛСпСП0ЭЮ*— О — ОО 00 оо оо оо оо ~ч] 00Ю00»— 04ЮСПСП-О — Ю 00 СЛ ОС СС Д средняя за ото- пительный пе- ,СР риод /н
•— Н- »— to •— to to to to to to -H'H-OtOCn'sJOOOOOCO^-HCnO 4^cn ^-^-cn — •— — Cn~sJCnCOO~sJOOCnOtOCDOOCOO Ф- о to ГО СП to CO Продолжительность отопительного периода в сутках Z0T
II 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 1 1 _ ►— — to to to to to to •— O'— СП tO О — — NDOOCn^qcO»— 00O to tO 4^ CO Qo — Расчетная наружная температура для венти- ляции /Н(В)
>— >— H- to H- h- to CO CO CO bpi. to CO СП сп СТ) СЛ СП СП tOCOt04^^CO~sJCn^OOtOCOCHCn СОЮ СП СО ЮЮЮСО4^ЮСО^00“Ч^00СОЮ •— О СО -Ч СП 00 СО -000-нс0ю~ч]0^-0004^сл0с0 ~s] О СО СП — СП 00 оооооооооооооо оо оооооо >? D о кэ удельные ген 1 до 3000 1 наружный Расход тепла в ккал
ЮЮЮСП-<1ЮСОСОЮСПООО~ч]СО СП СП _ о W “ -<1 — О-ОСНЮСОООСПОСЛЮ ОСП Ю 00 to — to *— со СО СО сосп>— ЮСОЮ4^СПСЛ 4^00 СП СП •—
•— — — to СО <— — •— >— to to СО СО Нр^ to to 4^ Ц1 Д 4л 4^ ^-Ю — to — ЮОиР^СОСПСОСЛСОО СП со СО 00 00 СО СО СО — О — СП — OtOtOOOCOO^J^CO оо — -<J to сл СП to О to О О Ир*- •— О to — О СП О Ирл. ООО СП СО — со — оооооооооооооо оо оооооо £ о о W 00 сп о о
Ю Ю Ю ьр^ О Ю. СОЮЮСПСЛ^СПОО СЛСЛ О СО •— о о о Ю4^.ЮСТ>СОО^СОСОСЛСОСОЮООСО СЛ СО — 00 СО о — С— СОФлСОООСОирл.— ND00 — СОСПЮ00 4^ 00 4^ ОО ОС GD 04 а
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 л<3 здания за отопительный период
объем зданий в м3
| 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал/м3ч> град
i о,зз 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | кг ккал 1 “ ккал | кг
42730 8,72 40140 8,18 37550 7,65 36260 7,4 34960 7,11 33670 6,87
43100 8,82 40490 8,28 37880 7,74 36570 7,45 35270 7,21 33960 6,92
42910 8,77 40310 8,23 37710 7,7 36410 7,45 35110 7,16 33810 6,92
50880 10,38 47790 9,74 44710 9,11 43170 8,82 41630 8,48 40080 8,18
41910 8,57 39370 8,04 36830 7,5 35560 7,26 34290 7,01 33020 6,72
43220 8,82 40600 8,28 37980 7,74 36670 7,5 35360 7,21 34050 6,97
25270 5,16 23740 4,82 22210 4,53 21450 4,38 20670 4,24 19910 4,04
23340 4,77 21930 4,48 20510 4,19 19800 4,04 19090 3,9 18390 3,75
35580 7,26 33430 6,82 31270 6,38 30190 6,14 29110 5,94 28040 5,7
29040 5,94 27280 5,55 25520 5,21 24640 5,02 23750 4,87 22880 4,68
30920 6,33 29040 5,94 27170 5,55 26230 5,36 25290 5,16 24360 4,97
25490 5,21 23940 4,87 22400 4,58 21630 4,43 20860 4,24 20080 4,09
22590 4,63 21220 4,34 19850 4,04 19160 3,9 18480 3,75 17800 3,65
11300 2,29 10620 2,14 9930 2,05 9590 1,95 9250 1,9 8900 1,8
12350 2,53 11600 2,39 10850 2,19 10470 2,14 10100 2,05 9730 2
14070 2,87 13220 2,68 12360 2,58 11930 2,44 11510 2,34 11080 2,24
10430 2,14 9800 2 9160 1,85 8850 1,8 8540 1,75 8220 1,66
27040 5,5 25410 5,16 23770 4,87 22950 4,68 22130 4,53 21310 4,34
19630 3,99 18440 3,75 17250 3,51 16660 3,41 16060 3,26 15460 3,17
9650 1,95 9060 1,85 8470 1,7 8180 1,66 7890 1,61 7600 1,56
10430 2,14 9800 2 9170 1,85 8850 1,8 8540 1,75 8220 1,66
9650 19,5 9060 1,85 8470 1,7 8180 1,66 7890 1,61 7600 1,56
14*
403
£
ss FwS=iw-r7s w«’Ccu<<Ja)‘<sw^oow7:-i -ор я *< 3 s=i > ы — <D Я« Я Я •чй^^ЯлзэрЯоЯ^^З 1<^ 1-3 05 О 2 § S 3 S g я g “ 3 » “о S 2 н -X в 2 « я S > ес2РпяЗ 2р = . -е- -S о S ? £ я n s ш 4 Е о\ 05 w & ti ® . £ 03 • i 5 я • я • w -) Е • • со я § о яоя о- t= о £ . • Я ••••&). 2 Р . ♦ . . . я« 5 с& • • Ж • • • . • ГТ ........ .«... -г М » п . • JQ ..•••• •••.«•....»••• — QJ • • .«•••• сэ ..........»••• . . ...... .............. ПЭ . а .••••• ••••»••••••••» Населенные пункты
II 1 1 1 1 1 1 , 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1— ь-» ND ND ►— ND ND ND ND “ — О 05 О О ОО О О — ONDCPCn004^U^~sJCD~qCDCAD00CD расчетная для отопления /д Температура наружного воздуха в °C
II III о о О О О О О О OND»UWND4^ — OOODWW^NDW Ф Q СП 00 СО 03 CDOONDCDCDOOCnCzOCDODCDOOCDOO средняя за ото пительный пе ЛР риод
►— 1— ND ND ND н- —* ND *— ►— — т 05 О CD О CD CD CD Wtn — — 03 >— — 03 ND <] -4 CD CD 00 00 00 н- О 00 CO О О ND CD ND CO О CD Продолжительность отопительного периода, в сутках ZQT
II 1 1 1 1 1 1 II II 1 1 1 1 1 1 1 1 CD CD 00 00 CD CD4^C— COCDCHCObOborO — J^ND Расчетная наружная температура для венти ляции /в(н)
CO CO NDCONDNDCONDCONDNDNDNDNDCOND 4b CO CO ND nd CO CDC0C0C0O*-CX>004*00C0^-b-CT> bO ND CD 4^ CD “О "О СЛ NDOOOONDOONDOCOCDCONDNDNDCO о О 4^ О CD CO CO -J ND 00 О CD CD ND О ND Q) CD ND CD СЛ О О CD О О О О CD OCDCDCDCOOCDCDCDOOCDCD ?: Q 0,42 I удельные теп до 3000 | наружный Расход тепла в ккал
CD 00 00 00 00 00 СЛО4ь4*СПФ.^СЛСЛСЛ4^4^СПСЛ QiO >— 00 CD CD COCDOO-JNDCOCOOOOOO-qCOCOCO СП -q CX> ND ND •— О Ю -J O0 4 Oi ND -04^000 Л 00
CO CO 4» CO CO CO CO CO NDCONDNDND»— CONDNDNDND>— NDND COCO О CD CD 00 00 CD W О — ~s]CDNDCnNDCn^-CD00CO O> CD CD ND 00 CD O> 4^ “OGDCTlOCDNDCnCD — OJONDCOOO D)CT> СП О СП 05 ND NDCHCO-^JO5CD-<JO5CDO5-<JCDCDCJi OO О О О О CD CD OOCDOOOOOOOOOOO л * & о 05 00 | 000S
05 05 00 00 00 -J 00 4^054ь4^СЛСОСТ>СЛ4^СЛ4ьСОСЛ4»> 00 00 ND CD —‘ 00 00 CD OONDWND-OCDCHNDCn ND cD 00 00 00 4ь 4ь CD CD 4ь ND 03 00 CD ND W 05 О а
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление 1 мя здания за отопительный период
объем зданий в мя
I 10000 | 15000 | 20000 | 25000 | 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q0 в ккал/мяч.град
1 i 0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал | кг \кал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
20710 4,24 19460 3,99 18200 3,7 17570 3,6 16940 3,46 15320 3,31
24580 5,02 23090 4,72 21600 4,43 20860 4,24 20110 4,09 19370 3,95
16670 3,41 15660 3,21 14650 2,97 14150 2,87 13640 2,78 13140 2,68
18300 3,75 17190 3,51 16080 3,26 15530 3,17 14970 3,07 14420 2,92
22280 4,53 20930 4,29 19580 3,99 18910 3,85 18230 3,7 17560 3,6
19270 3,95 18100 3,7 16930 3,46 16350 3,36 15760 3,21 15180 3,12
22280 4,53 20930 4,29 19580 3,99 18910 3,85 18230 3,7 17560 3,6
28290 5,8 26580 5,41 24860 5,07 24000 4,92 23150 4,72 22290 4,53
16670 3,41 15660 3,21 14650 2,97 14150 2,87 13640 2,78 13140 2,68
24280 4,97 22800 4,68 21330 4,34 20600 4,19 19860 4,04 19130 3,9
18300 3,75 17190 3,51 16080 3,26 15530 3,17 14970 3,07 14420 2,92
18700 3,8 17570 3,6 16430 3,36 15870 3,21 15300 3,12 14730 3,02
26620 5,46 25000 5,11 23390 4,77 22580 4,63 21780 4,43 20970 4,29
20600 4,19 19350 3,95 18100 3,7 17480 3,56 16850 3,46 16230 3,31
34230 6,97 32150 6,58 30080 6,14 29040 5,94 28000 5,7 26970 5,5
33570 6,87 31540 6,43 29510 6,04 28490 5,8 27470 5,6 26450 5,41
33570 6,87 31540 6,43 29510 6,04 28490 5,8 27470 5,6 26450 5,41
34570 7,06 32470 6,62 30380 6,19 29330 5,99 28280 5,75 27240 5,55
34100 6,97 32030 6,53 29970 6,14 28930 5,89 27900 5,7 26870 5,5
35310 7,21 33170 6,77 31030 6,33 29960 6,14 28890 5,89 27820 5,7
29230 5,94 27460 5,6 25680 5,26 24800 5,07 23910 4,87 23030 4,68
29230 5,94 27460 5,6 25680 5,26 24800 5,07 23910 4,87 23030 4,68
405
Населенные пункты Температура наружного воздуха в °C
расчетная для отопления / средняя за ото пительный пе- .ср риод Гн
Продолжи тельность отопительного периода в сутках ZQT Расчетная дружная температура для венти- ляции /н(в) Расход тепла в кка
наружный
до 3000 | 5000 |
удельные; теп
0,42 0,38
икал | кг ккал | кг
Латвийская ССР
Валмиера Вентспилс -21 — 17 -0,8 0,7 211 208 1 1 ач о 45980 44980 9,4 9,16 41600 40690 8,48 8,28
Даугавпилс —21 -1,2 206 -10 45850 9,35 41480 8,48
Елгава —20 -0,1 210 - 8 44830 9,16 40560 8,28
Лиепая -17 1,2 204 — 6 48960 9,99 44290 9,06
Рига Киргизская ССР — 19 —0,4 212 - 8 46830 9,55 42370 8,67
Пржевальский -18 —0,9 206 — 6 47870 9,55 43320 8,87
Фрунзе -21 -0,5 159 — 10 34100 6,97 30850 6,28
Джалал-Абад -13 1,8 130 — 5 28660 5,85 25930 5,31
Ош -15 1 152 — 7 33600 6,87 30400 6,19
Нарын Таджикская ССР —31 -6,2 209 — 19 50470 10,28 45660 9,3
Гарм — 17 -0,9 148 — 5 34960 7,Н 31630 6,48
Душанбе -10 е,8 109 — 2 22620 4,63 20470 4,19
Куляб - 9 4,5 122 0 24070 4,92 21780 4,43
Хорог -20 -1,5 67 — 8 15410 3,17 13940 2,83
Ленинабад -13 2,4 125 — 4 26530 5,41 24010 4,92
Пенджикенд Армянская ССР -13 2,1 135 — 4 29210 5,94 26420 5,41
Ереван -18 —0,2 151 — 9 33800 6,92 30580 6,23
Кафан -12 2,8 133 — 3 28320 5,8 25630 5,21
Кировакан — 17 0,2 181 — 8 40270 8,23 36430 7,45
Ленинакан —23 -1,8 188 —14 42020 8,57 38020 7,74
Севан —21 -1,6 208 — 12 47260 9,64 42750 8,72
Степанаван — 17 0,5 189 — 8 41340 8,43 37400 7,65
406
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление I м1 здания за отопительный период
объем зданий в мя
| 10000 | 15000 | 20000 ‘| 25000 | 30000 | более 30000
новые характеристики для отопления в ккал/мяч-град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал кг ккал кг ккал кг ккал | | кг ккал | 1 кг ккал 1
36120 7,36 33940 6,92 31750 6,48 30650 v,23 29560 6,04 28460 5,8
35340 7,21 33200 6,77 30060 6,33 29980 6,14 28910 5,89 27840 5,7
36020 7,36 33840 6,92 31660 6,48 30560 6,23 29470 5,99 28380 5,8
35220 7,21 33080 0,77 30950 6,33 29880 6,09 28820 5,89 27750 5,65
38470 7,84 36130 7,36 33800 6,92 32640 6,67 31470 6,43 30300 6,19
36790 7,5 34570 7,06 32340 6,62 31220 6,38 30110 6,14 28990 5,89
37620 7,7 35340 7,21 33060 6,77 31920 6,53 30780 6,28 29640 6,04
26790 5,46 25160 5,11 23540 4,82 27320 5,55 21920 4,48 21110 4,29
22520 4,48 21150 4,34 19790 4,04 19100 3,9 18420 3,75 17740 3,6
26400 5,41 24800 5,07 23200 4,72 22400 4,58 21600 4,48 20800 4,24
39660 8,09 37250 7,6 34850 7,11 33640 6,87 32450 6,62 31250 6,38
27470 5,6 25800 5,26 24140 4,92 23310 4,77 22480 4,58 21640 4,48
17770 3,6 16700 3,41 15620 3,17 15080 3,07 14540 2,97 14000 2,87
18910 3,85 17770 3,6 16629 3,41 16050 3,26 15470 3,17 14900 3,02
12220 2,49 11370 2,34 10640 2,19 10270 2,09 9900 2 9520 1,95
20850 4,24 19580 3,99 18320 3,75 17690 3,6 17060 3,46 16430 3,36
22960 4,68 21560 4,38 20170 4,14 19470 3,99 18780 3,85 18080 3,7
26550 5,41 24940 5,07 23330 4,77 22530 4,58 21730 4,43 20920 4,29
22260 4,53 20910 4,29 19560 3,99 18880 4,85 18210 3,7 17530 3,56
31640 6,48 29720 6,09 27800 5,65 26850 5,5 25890 5,26 24930 5,07
33020 6,72 31020 6,33 29020 5,94 28020 5,7 27020 5,5 26020 5,31
37130 7,6 34880 7,Н 32630 6,67 31500 6,43 30380 6,19 29260 5,99
32480 6,62 30510 6,23 28540 5,85 27560 5,6 26580 5,41 25590 5,21
407
Температура наружного воздуха в °C то Ч О £ s ° S’ Расход 1 тепла в ккал
о . £ о * * ч Cl Ч наружный
Населенные пункты £ ф О с то о 2 ТО до 3000 | 5000 | 1
1 ? [Я 3 >НЫ1 ,ср н X к >» 5 то л X га удельные теп
<и ч sr с X Ч Ч£ О О Е >» S <У я sr с s 0. 42 0,2 18
ТО о. о a s s о е а о Сох о S 3 ТО <ъ ОС а - ч ккал 1 « ккал | кг
Туркменская ССР
Ашхабад -11 4,9 111 - 6 20960 4,29 18960 3,85
Красноводск - 5 4,3 104 - 4 20820 4,24 18840 3,85
Кизыл-Арват — 12 2,7 117 - 7 25080 5,11 22690 4,63
Мары -11 3,5 106 — 6 22150 4,53 20040 4,09
Теджен -11 3,4 100 - 6 21040 4,29 19040 3,90
Керки - 9 4,3 94 - 4 18820 3,85 17030 3,46
Чарджоу -11 з,з 113 — 6 23940 4,87 21660 4,43
Эстонская ССР
Валга -22 216 -10 46990 9,6 42520 8,67
Кохтла-Ярве -22 — 1,5 220 -11 48860 9,99 44210 9,01
Нарва —23 -1,4 226 — 11 48490 10,08 44780 9,16
Пярну —21 —0,7 213 - 9 46170 9,4 41770 8,52
Таллин -21 -0,6 224 -10 48300 9,84 43700 8,91
Тарту —22 — 1,5 216 -10 47980 9,79 43400 8,87
Тюри —22 -1,5 220 -10 48860 9,99 44210 9,01
* Расход тепла на отопление 1 м3 здания за отопительный период подсчи
Q'°a = 24 9о К Z0T V(/B - ^г) .кал/м^д,
где q0— удельная тепловая характеристика здания для отопления (табл.
К — поправочный коэффициент на расчетную наружную температуру
Z0T— продолжительность отопительного периода в сутках;
V — объем здания по наружному обмеру в м3\
tB — температура в здании равна 18°С;
—средняя температура наружного воздуха за отопительный период
В данных, приведенных в приложении, не учтены расходы тепла
определении расходов топлива для приложения к.п.д. котельной
лива следует внести поправку, разделив величину расхода на
4U8
Продолжение
и условного топлива в кг на отопление I мя здания за отопительный период
объем зданий в ма
1 | 10000 | 15000 | 20000 | 25000 I 30000 | более 30000
ловые характеристики для отопления q9 в ккал/мач»град
0,33 0,31 0,29 0,28 0,27 0,26
ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг ккал | кг
16470 3,36 15470 3,17 14470 2,97 13970 2,87 13470 2,73 12970 2,63
16360 3,36 15370 3,12 14380 2,92 13880 2,88 13390 2,73 12890 2,63
19710 4,04 18510 3,8 17320 3,56 16720 3,41 16120 3,31 15530 3,17
17410 3,56 16350 3,36 15301 3,12 14770 3,02 14240 2,92 13710 2,78
16540 3,36 15530 3,17 14530 2,97 14030 2,87 13530 2,78 13030 2,68
14790 3,02 13890 2,83 12990 2,63 12550 2,58 12100 2,49 11650 2,39
18810 3,85 17670 3,6 16530 3,36 15960 3,26 15390 3,12 14820 3,02
36920 7,55 34680 7,06 32450 6,62 31330 6,38 30210 6,19 29090 5,94
38390 7,84 36070 7,36 33740 6,87 3258С 6,67 31410 6,48 30250 6,19
38980 7,94 3653С 7,45 34180 6,97 33000 6,72 31820 6,48 30650 6,23
36280 7,4 34080 6,97 31880 6,53 30780 6,28 29680 6,04 28580 5,85
37950 7,74 35650 7,26 33350 6,82 32220 6,58 31050 6,33 29900 6,09
37700 7,7 35410 7,21 33130 6,77 31980 6,53 30840 6,28 29700 6,04
38390 7,84 36070 7,36 33740 6,87 32500 6,67 31410 6,43 30250 6,19
тан по формуле
XXII.1);
(см. табл. ХХ11.2);
в °C;
и топлива на инфильтрацию воздуха и потери тепла в тепловых сетях. При
установки принят равным 0,7. При других значениях к.п.д. на расход топ-
другой к.п.д. и умножив результат на 0,7.
409
Литература
1. Аэродинамический расчет котельных установок (нормативы). «Энергия»,
1964.
2. Бузников Е. Ф., Сидоров В. Н. Водогрейные котлы и их
применение на электростанциях и в котельных. «Энергия», 1965.
3. Б у р д у н Г. Д., Калашников Н. В., Стойкий Л. Р.
Международная система единиц. «Высшая школа», 1964.
4. Г а т е е в С. Б. Технические испытания котельных установок. Гос-
энергоиздат, 1954.
5. Грабовский А. М., Костенко Г. Н. Основы применения
единиц СИ в тепловых и гидравлических расчетах, Киев, 1965.
6. Г у р в и ч С. М., Шапкин И. Ф. Справочник по обработке воды
для промышленных котельных низкого давления. Госэнергоиздат, 1950.
7. И в а н о в Ю. В. Основы расчета и проектирования газовых горелок,
Гостоптехиздат 1963.
8. Инструкция по монтажу и эксплуатации электрогидрогидравлического
регулятора. «Кристалл». ЦБТИ, МКХ РСФСР, 1965.
9. Каменев П. Н., Богословский В. Н. и др. Отопление и
вентиляция. Часть I. Отопление. Стройиздат, 1965.
10. Касаткин И. И. Справочное пособие для теплотехников промыш-
ленных предприятий, Минск, 1963.
И. Колодей А. П., Богуславский Л. Д. и др. Руководство по
технической эксплуатации жилых зданий. Стройиздат, 1965.
12. К у з о в н и к о в а Е. А. Котельные установки. Минск, 1964.
13. Л е в и н Б. И., Шубин Е. П. Теплообменные аппараты системы
теплоснабжения. «Энергия», 1965.
14. М а к с и м о в Г. А. Отопление и вентиляция. «Высшая школа», 1963.
15. Насосы. Каталог-справочник, 1960.
16. П а н и н В. И. Котельные установки малой и средней мощности.
Стройиздат, 1968.
17. Паровые котлы малой мощности, котлы-утилизаторы и вспомогатель-
ное оборудование котельных (каталог-справочник); ГОСИНТИ, 1965.
18. Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных
котлов. «Недра», 1968.
19. Роддатис К. Ф., Соколовский Я. Б. Справочник по ко-
тельным установкам малой производительности. «Энергия», 1968.
20. С м и р н о в В. П. Котельные установки. Госэнергоиздат, 1959.
21. Семененко Н. А., Сидельковский Л. Н., Юре-
нев В. Н. Котельные установки промышленных предприятий. Госэнергоиз-
дат, 1960.
22. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. Строй-
издат, 1965.
23. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных
зданий и сооружений. Отопление, водопровод и канилизация (внутренние
санитарно-технические устройства). Ч. I, Стройиздат, 1967.
24. Татищев С. В. Топочные устройства промышленных котельных.
Госэнергоиздат, 1965.
25. Тепловой расчет котельных агрегатов («Нормативный метод»). Госэнер-
гоиздат, 1957.
410
26. Типовые детали и конструкции зданий и сооружений, серия ТС-01-13
«Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах»,
вып. 1 и 3 (Госстрой СССР, приказ № 14 от 29 января 1965 г.).
27. Указания по проектированию котельных установок. СН 350—66. Строй-
издат, 1967.
28. Ф и н г е р Е. Д., Бойко Г. Г. Методика испытаний котельных
установок. «Энергия», 1964.
29. Чугунов М., X о м и ч А. Справочник работника газовой промыш-
ленности, Минск, 1965.
30. ’ Ш к р о б М. С., Прохоров Ф. Г. Водоподготовка и водный ре-
жим паротурбинных электростанций. Госэнергоиздат, 1961.
31. U1 у б и н Е. П. Методика определения норм потребления тепла в жи-
лищно-коммунальном хозяйстве городов РСФСР. Новая техника в жилищно-
коммунальном хозяйстве. МКХ РСФСР, 1961.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Глава I. Общие сведения
1 Единицы измерения и системы единиц............................... 3
Глава II. Топливо
1. Элементарный состав топлива.................................... 10
2. Теплотворная способность топлива................................15
3. Твердое топливо.................................................26
4. Топливо, применяемое для коммунально-бытовых нужд...............29
5. Жидкое топливо (котельный мазут)................................38
6. Газообразное топливо ... 40
Глава III. Горение топлива
1. Основные реакции горения топлива . . ............44
2. Определение расхода воздуха, необходимого для горения...........45
3. Состав и объем продуктов сгорания...............................47
4. Теплосодержание (этальпия) воздуха и дымовых газов..............50
Глава IV. Тепловой баланс котельного агрегата
1. Уравнения теплового баланса................................... .53
2. Тепло, использованное для производства пара или горячей воды. Коэф-
фициент полезного действия и расход топлива........................ 54
3. Потеря гепла в котлоагрегате.............................. .... 58
Глава V. Паровые и водогрейные котлы, хвостовые
поверхности нагрева
Вводные определения.................................................60
1. Паровые котлы....................................................62
2. Водогрейные стальные котлы..................................... 77
3. Чугунные секционные котлы и контактные водонагреватели...........85
4. Хвостовые поверхности нагрева ... 95
Глава VI. Топочные устройства
1. Основные характеристики топки...................................100
2. Основные методы сжигания топлива и топочные процессы............112
3. Сущность процесса горения топлива...............................113
4. Топки для слоевого сжигания твердого топлива....................113
5. Сжигание жидкого топлива................................... . 123
6. Сжигание газообразного топлива..................................125
Глава VII. Тяго-дутьевые установки..............135
Глава VIII. Топливоподача, золоудаление и золо-
улавливание
1. Дробилки для угля..............................................139
2. Подъемно-транспортные установки для топлива....................141
412
3. Шлакозолоудаление................................................142
4. Золоуловители.............. ... ............144
Глава IX. Арматура котельного агрегата и трубопро-
водная общего назначения
1. Вентили, задвижки и обратные клапаны ... 147
2. Клапаны предохранительные рычажно-грузовые фланцевые стальные . 151
3. Указатели уровня воды........................... .............152
4. Давления условные, пробные и рабочие.............................155
5. Условные проходы арматуры фитингов и трубопроводов..........156
Глава X. Питательные устройства. Насосы
1. Выбор питательных устройств 157
2. Центробежные насосы..............................................160
3. Паровые питательные насосы типа ПНП..............................169
Глава XI. Контрольно-измерительные приборы и
автоматика
1. Контрольно-измерительные приборы .... 170
2. Приборы для измерения расхода по перепаду давления среды .... 175
3. Сигнализация................................................... 177
4. Сигнализаторы предельных уровней.................................178
5. Автоматическое регулирование......................................179
6. Автоматика безопасности..........................................188
Глава XII. Водоподготовка и водный режим
1. Показатели качества воды..........................................190
2. Характеристика накипи............................................192
3. Водный режим котельных агрегатов.................................193
4. Осветление воды................................................ 197
5. Умягчение воды....................................................199
6. Деаэрационно-питательные установки...............................206
Глава XIII. Очистка внутренних поверхностей котлов,
теплообменников и трубопроводов
1. Очистка внутренних поверхностей котлов и теплообмеников .... 209
2. Промывка трубопроводов тепловых сетей.......................211
Глава XIV. Подогревательные установки
1. Пароводяные подогреватели...................................214
2. Водоводяные подогреватели...................................220
3. Емкостные электронагреватели бытового и коммунального назначения 226
Глава XV. Основные материалы и оборудование
для устройства тепловых сетей
1. Трубы, применяемые для тепловых сетей.............................227
2. Трубопроводная арматура для тепловых сетей........................229
3. Сальниковые компенсаторы.........................................231
4. Фланцы, заглушки, днища, крепежный материал.......................233
Глава XVI. Прокладка тепловых сетей в непроход-
ных каналах
1. Пролеты между подвижными опорами трубопроводов................... 238
2. Расположение и расход материалов при прокладке трубопроводов в
непроходных каналах (по данным Гипрокоммунэнерго) . 238
3. Конструкции непроходных каналов...................................243
413
Глава XVII. Технико-экономические показатели
1. Технико-экономические показатели теплосиловых установок . . , 245
2. Укрупненные технико-экономические показатели тепловых сетей . 251
3. Пропускная способность трубопроводов водяных тепловых сетей . 256
4. Нормы потерь тепла 1 м изолированного трубопровода тепловых
сетей ............................................................257
5. Тарифы на тепловую энергию....................................258
Глава XVIII. Тепловые пункты, схемы присоединения
местных систем к теплосети
1. Тепловые пункты...............................................260
2. Схемы присоединения местных систем к тепловым сетям ..........263
3. Расчет водоструйных элеваторов................................266
Глава XIX. Отопление
1. Нагревательные приборы центрального отопления.................268
2. Определение поверхности нагревательных приборов...............269
Глава XX. Конструкции тепловой изоляции
трубопроводов
1. Конструкция изоляции из минераловатных скорлуп на связке из фе-
нольных смол с покрытием изолом...................................276
2. Конструкция изоляции из полых минераловатных цилиндров на фе-
нольной связке с покрытием асбестоцементными полуцилиндрами . 278
3. Конструкция изоляции из минераловатных матов на фенольной связке
с покрытием асбестоцементными полуцилиндрами......................280
4. Конструкция изоляции из полужестких минераловатных плит на
фенольной связке с покрытием асбестоцементной штукатуркой . . 281
5. Конструкция изоляции из прошивных минераловатных матов, по-
крытых асбестоцментной штукатуркой по стальной сетке..............284
6. Конструкция изоляции из прошивных минераловатных матов с обо-
лочкой из стеклоткани и с покрытием асбестоцементными полуцилинд-
рами .............................................................286
7. Изоляция полосами из стеклянного волокна с покрытием изолом . 287
8. Конструкция изоляции из стекловолокнистых матов с покрытием асбе-
стоцементными полуцилиндрами .................................... 289
9. Изоляция стекловатными матами на фенольной связке с покрытием
асбестоцементными полуцилиндрами..................................291
10. Конструкция изоляции из полужестких стекловатных плит на фе-
нольной связке с покрытием асбестоцементной штукатуркой . . . 293
И. Изоляция стеклянным жгутом марки ЖСТ с покрытием изолом . . 294
12. Определение потерь тепла изолированными трубопроводами при их
подземной прокладке в непроходных каналах..........................295
Глава XXI. Материалы, применяемые для тепловой
изоляции трубопроводов
Материалы для основного слоя тепловой изоляции
1. Минераловатные скорлупы на связке из фенольных смол...........302
2. Полые минераловатные цилиндры на фенольной связке.............302
3. Полужесткие минераловатные плиты марки ПП на синтетической
связке............................................................303
4. Минераловатные прошивные маты.................................304
5. Маты и полосы из стеклянного волокна..........................306
6. Полужесткие стекловатные маты и плиты.........................307
7. Стеклянный теплоизоляционный жгут марки ЖСТ...................308
414
Материалы для покровного слоя изоляции
1. Асбесюпсмс....к* полуцилиндры типа ТРТУ 21-16-66 ................ 308
2. Рубероиде крупно «ернистой посыпкой.........................* . 30‘)
3. Асбестоцементам штукатурка........................................310
4. Металлические кожухи........................................ .... 310
5. Изол..............................................................310
6. Стеклотекстолит конструкционный марки КАСТ-В......................311
Материалы и детали для крепления изоляции
1. Проволока стальная общего назначения..............................311
2. Сетка стальная плетеная одинарная с квадратными ячейками . . . 312
3. Лента стальная упаковочная ...................................... 312
4. Пряжка и замок для крепления бандажей.............................312
Глава XXII. Определение расхода тепла и топлива
на коммунально-бытовые нужды по укрупненным
измерителям
Определение расхода тепла и топлива на отопление жилых
и общественных зданий по укрупненным измерителям
1. Расход тепла на отопление....................................... 314
2. Расход топлива на отопление зданий .............................. 319
3. Определение расходов тепла и топлива на отопление зданий .... 321
4. Поправочные коэффициенты на расходы тепла и топлива для отопления
жилых и общественных зданий..........................................325
Расход тепла на вентиляцию общественных зданий
Горячее водоснабжение
1. Системы горячего водоснабжения...............................326
2. Качество воды................................................327
3. Нормы расхода и температура воды.............................327
4. Определение расходов тепла на нужды горячего водоснабжения . . . 331
5. Определение годового расхода тепла на горячее водоснабжение . . . 335
6. Определение годового расхода топлива на горячее водоснабжение . . 335
Глава XXIII. Дизель-генераторные установки
1. Определение основных параметров дизеля при испытании..............336
2. Методика определения норм расхода топлива на дизельных электро-
станциях ........................................................338
3. Топливо для дизелей...............................................342
4. Смазочные масла для дизелей.......................................346
5. Основные технические характеристики отечественных дизель-гене-
раторов..........................................................349
Приложение. Расход тепла (ккал) и условного топлива
(кг) на отопление 1 м3 жилых зданий, домов квар-
тирного типа, гостиниц и общежитий за отопительный
период в зависимости от наружного объема зданий
при температуре внутри зданий 18° С................369
Литература ........................................................ 410
415
Панин Василий Иванович
СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКА
ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
* *
Стройиздат
Москва, К~31 Кузнецкий мост. д. 9
ж ♦ ♦
Редактор |g g Белоусов |
Редактор издательства Р. X. Исеева
Внешнее оформление художника К. А. Павлинова
Технический редактор К. Е. Тархова
Корректоры А. М. Введенская, Л. Д, Спрыгина
Сдано в набор 9/VI 1969 г. Подписано к печати 26/HI-1970 г.
Т-05426 Бумага 60 X 901/1в — 13 бум. л.
26 печ. л. (уч.-изд. 33,0 л.)
Тираж 30.000 экз. Изд. Ng А. Х-904 1. Зак. 2162. Пена 1 р. 85 к.
Московская типография № 4 Главполиграфпрома
Комитета по печати при Совете Министров СССР
Б. Переяславская, 46