Читайте в номере: issn 0023-124Х
Развитие единой холодильной цепи в агропромышленном
комплексе Московского региона
Совершенствование технологии холодильной обработке и хранения
колбас
Юридическая консультация
В Международном институте холода
Новое холодильное оборудование
Холодильная 9
lexHUKQ 89

ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 года
Холодильная
9., leXHUKQ
В НОМЕРЕ:
ОТ РЕШЕНИЙ МАРТОВСКОГО (IBS» г.) ПЛЕНУМА
ЦК КПСС - К ПРАКТИЧЕСКИМ ДЕЛАМ
Граф В. А. Создание холодильной цепи в
агропромышленном комплексе Москвы 2
Данилин В. И. Особенности развития холодильного
хозяйства Москвы и Московской области 7
Поварчук М. М., Куликовская Л. В. Холодильный
автотранспорт — важное звено холодильной цепи 10
Агарёв Е. М., Латышев В. П., Мальцева Е. М. Системы
тепловлажностной обработки воздуха для хранилищ
плодоовощной продукции 12
Медовар Л. Е. Централизованная система холодильной
обработки и транспортировки молока 15
Гершзон Д. Е., Черняк В. А. Сборные
низкотемпературные камеры и холодильники 17
Древаль Ю. К., Гутник С. Б. Организация производства
теплоизоляционного материала ППУ-6Т 18
Фильчакова Н. Н. Холодильная обработка и хранение
молочных продуктов 19
Шаройко Э. М., Куликовская Л. В., Судзиловский И. И.,
Шахова О. В. Применение холода в хлебопечении 21
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Совершенствование способов холодильной обработки
и хранения колбас
Калиниченко О. Н., Довгалёв А. М., Моськин Н. К.
Технология и техника гидроаэрозольного охлаждения
вареных колбас 23
Евреинова В. С, Малеванный Б. Н., Мачулин В. И.,
Осипов Ю. В. Совершенствование охлаждения вареных
колбас на Лиепайском мясокомбинате 25
Галицкая Н. И., Румынская О. И., Верченко Л. А.
Влияние упаковки на качество копченых колбас при
хранении 27
Резго Г. Я. Изменение качества копченых колбас при
хранении 28
Повышение эффективности сублимационных установок
Кретов И. Т., Николаенко С. В., Шевцов А. А., Антн-
пов С. Т. Оптимизация непрерывнодействующей
сублимационной сушилки 33
Сильвестров Э. В. Улучшение динамических и
энергетических показателей сублимационного аппарата 35
Антипов А. В., Бабицкая Н. А., Дугаров Ц. Б., Урьяш О. Б.
Сублимационная сушка тонкодисперсных порошков при
атмосферном давлении 39
HAVKV ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Дейнего Г. П., Крымииский А. И., Волков Л. С, Ер-
кин А. П. Испытания камеры с воздушным
охлаждением и активным увлажнением 42
Зайцев А. А., Проценко В. П., Сафонов В. К.
Обобщенный метод теплового расчета испарителей и
конденсаторов 45
Емельянов А. Л., Мамченко В. О., Хижняков С. В.
Интенсификация теплообмена при конденсации фреонов на
пучках горизонтальных труб 48
Изобретения " 22, 32, 52
ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
Васильев В. М. Порядок избрания совета трудового
коллектива 53
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из бюллетеня МИХ 55
ЗА РУБЕЖОМ
Шляховецкий В. М. Режимы хранения некоторых
популярных цветов 56
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное оборудование 57
ХРОНИКА
К 90-летию со дня рождения Шалвы Николаевича Кобу-
лашвили 63
РЕФЕРАТЫ 64
IN ISSUE:
FROM DECISIONS OP MARCH A989) PLENUM OP CC
CP8U TO PRACTICAL WORK
Graf V. A. Creation of Refrigeration Chain in Agro-
Industrial Complex of Moscow 2
Danilin V. 1. Specific Features of Development of
Refrigerating Economy of Moscow And Moscow District 7
Povarchuk M. M., Kulikovskaya L. V. Refrigerated
Automobile Transport-Significant Link In Refrigeration
Chain 10
Agarev E. M., Latyshev V. P., Maltseva E. M. Systems
of Thermal-Humid Processing of Air For Fruft-And-
Vegetable Storehouses 12
Medovar L. E. Centralized System of Refrigerated
Treatment And Transportation of Milk 15
Gershzon D. E., Chernyak V. A. Prefabricated
Low-Temperature Cold Rooms And Cold Stores 17
Dreval Yu. KM Gutnik S. B. Organization of Production
of Thermal Insulating Material ППУ-6Т 18
Filchakova N. N. Refrigerated Treatment And Storage
of Dairy Products 19
Sharoiko E. M.f Kulikovskaya L. V., Sudzilovsky I. I.,
Shakhova О. В. Utilization of Refrigeration In Bread-
Baking 21
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Improvement of Methods of Refrigerated Treatment And
Storage of Sausages
Kalinichenko O. NM Dovgalev A. M., Moskin N. K.
Technology And Technique of Hydro-Aerosol
Refrigeration of Cooked Sausages 23
Yevreinova V. S., Malevanny B. N„ Machulfn V. I.,
Osipov Yu. V. Improvement of Refrigerating Cooked
Sausages At Liepaya Meat Combine 25
Galitskaya N. I., Rumynskaya O. I., Verchenko L. A.
Influence of Packing on Smoked Sausage Quality During
Storage 27
Rezgo G. Ya. Change of Smoked Sausage Quality During
Storage 28
Rise of Effectiveness of Sublimation Plants
Kretov I. Т., Nikolayenko S. V., Shevtsov A. A., Antipov S. T.
Optimization of Continuous-Action Sublimation Plant 33
Silvestrov E. V. Improvement of Dynamic And Energy
Indices of Sublimation Apparatus 35
Antipov A. VM Babitskaya N. A., Dugarov Ts. В.,
Uryash О. В. Sublimation Drying of Fine-Dispersed
Powders Under Atmospheric Pressure 39
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Deinego G. P., Kryminsky A. I., Volkov L. S., Yerkin A. P.
Testing Air-Cooled And Actively Humidified Rooms 42
Zaitsev A. A., Protsenko V. P., Safonov V. K. Generalized
Method of Heat Calculation of Evaporators and
Condensers 45
Yemelyanov A. L., Matnchenko V. O., Khiznyakov S. V.
Intensification of Heat Exchange At Freon Condensation
on Horizontal Pipe Bundles 48
Investions 22, 32, 52
LEGAL CONSULTATION
Vasilyev V. M. Election of Labour Collective Council 53
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindtin I. M. From Bulletin of IIR 55
ABROAD
Shlyakhovetsky V. M. Storage Conditions For Certain
Popular Flowers 56
REFERENCE DATA
GftWHbiYAi ^ew Re^riSeratJng Equipment
57
90-th Birthday of Sh. N.
SUMMARIES
Kobulashvili
63
64
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1989.

На мартовском A989 г.) Пленуме ЦК КПСС особо подчеркивалась
важность проблемы сохранения качества и максимального
сокращения потерь сельскохозяйственных продуктов. Эта проблема
может быть решена при условии создания единой холодильной цепи.
При этом большое значение имеет выбор оптимальных режимов
холодильной обработки и хранения продукции, а также
рациональных схем ее движения от производителя до потребителя.
Понимая огромную значимость этой проблемы, исполком
Московского городского Совета народных депутатов, Московский
городской агропромышленный комитет и НПО «Агрохолодпром»
организовали и провели в апреле 1989 г. научно-практическую
конференцию «Основные направления научно-технического прогресса
в развитии единой холодильной цепи Москвы», которая
рекомендовала разработать комплексную сбалансированную
межведомственную программу развития городского холодильного хозяйства
в целях дальнейшего совершенствования холодильной цепи
Московского региона.
Предлагаем вниманию читателей подборку статей по
материалам конференции.
УДК 621.56/.58
СОЗДАНИЕ ХОЛОДИЛЬНОЙ ЦЕПИ
В АГРОПРОМЫШЛЕННОМ КОМПЛЕКСЕ МОСКВЫ
Канд. техн. наук В. А. ГРАФ
Мосгорагропром
Преимущества холодильной обработки
скоропортящихся продуктов перед
другими способами консервирования
заключаются не только в относительной ее простоте
и доступности, но и более низкой
стоимости. Так, если стоимость охлаждения и
замораживания продуктов, доставки их
специализированным транспортом и реализации
через торговую сеть, оснащенную
холодильным оборудованием, составляет от 10
до 15 р. за 1 т, то затраты на тепловую
стерилизацию вместе со стоимостью тары
достигают 45—50 р., атмосферную сушку —
80, а сублимационную — 158 р. на
каждую тонну переработанного сырья.
В связи с этим, по прогнозу
Международного института холода, по крайней мере
еще в ближайшие 30—50 лет альтернативы
использованию холода в пищевой
промышленности не предвидится.
Однако эффективное применение
холода возможно только при наличии единой
холодильной цепи, обеспечивающей
непрерывное воздействие на продукцию низких
температур от момента ее заготовки или
производства до реализации. При этом
необходимо выполнение трех основных
условий:
обеспечение требуемого объема
хранения запасов продукции (или производства),
доставки ее в торговую сеть и реализации;
создание единого температурного
режима при передаче продукции от
предшествующего к последующему звену;
удовлетворение потребности города в
продуктах достаточного ассортимента, в
том числе в охлажденном и
замороженном виде.
Рассмотрим с этих позиций состояние
холодильной цепи Москвы.
Холодильная цепь города начинается с
оптовой торговли. Эту роль призваны
выполнять холодильники Минторга РСФСР,
Минрыбхоза СССР и базы Главмосплодо-
овощпрома.
Холодильное хозяйство города начало
создаваться в дореволюционное время.
Еще в 1913—1914 гг. фирмой «Унион» были
построены два первых распределительных

холодильника емкостью 16 тыс. т, которые
в составе хладокомбинатов № 3 и 10
функционируют до наших дней.
В настоящее время общая холодильная
емкость хранения в городе составляет:
для мясной, молочной и рыбной
продукции 208 тыс. т, в том числе
замороженной 125 тыс. т F0 %);
дпя плодоовощной продукции 666 тыс. т,
в том числе 6,5 тыс. т с температурами
0'~-18сС A %).
О состоянии имеющегося холодильного
хозяйства можно судить по тому факту, что
из девяти холодильников Минторга РСФСР
два построено 75 лет назад, четыре —
общей емкостью 30 тыс. т — 50 лет назад.
С 1950 по 1976 гг, введено а действие два
холодильника и вторая очередь
холодильника № 9 общей емкостью 68 тыс. т. После
1976 г. холодильные емкости Минторгом
СССР в Москве не вводились.
Состояние материально-технической
базы значительного числа холодильников
системы госторговли в настоящий момент
не отвечает современным требованиям. На
ряде предприятий эксплуатируется
оборудование, отслужившее три—четыре
амортизационных срока. Мероприятия же по
техническому перевооружению и
реконструкции хладокомбинатов осуществляются
с отставанием от намеченных сроков.
Низкий уровень механизации погрузочно-
разгрузочных работ, незначительная доля
пакетированных грузов в общем объеме
приводят к сверхнормативным простоям
транспортных средств и дополнительному
привлечению значительного числа
грузчиков в условиях дефицита рабочей силы в
Москве.
Считается, что емкости баз хранения
сырья предопределяют состояние всего
производства и торговли в целом.
Объемы реализации продовольственных
товаров в Москве ежегодно возрастают на
8—10 %. Кроме того, при определении
необходимых размеров запаса в оптовой
торговле и соответственно потребности в
холодильной емкости нужно учитывать два
фактора: сезонность поставок сырья и
неравномерность потребления продуктов.
С учетом указанных факторов, по
заключению Гипрохолода, дефицит холодильной
емкости в Москве только по Минторгу
РСФСР составляет около 80 тыс. т. Именно
это обстоятельство не позволяет создать
в городе необходимых резервов мясного
и молочного сырья и продуктов
длительного хранения, что вызывает разбалансиро-
ванность в ассортименте реализуемых
мясных и молочных изделий.
Построенные в Москве в свое время
только для создания сезонных запасов
мясных, молочных и рыбных продуктов
холодильники оптовой торговли по своей
структуре не соответствуют
современному представлению. Использование их
только для сезонного хранения социально не
оправдано, и экономически неэффективно,
поскольку расходы на 1 т приведенного
грузооборота на них в 2 раза выше, чем
на хладокомбинатах, имеющих
производственные мощности.
К сожалению, организации Минторга
РСФСР не проявляют должного интереса
к созданию на холодильниках смежных
производств. Так, доля расфасованного на
них сливочного масла составляет 31 %
объема реализации, из 700 тыс. т мяса за
год в разделанном виде, в том числе в
виде крупнокусковых полуфабрикатов,
продается всего 6,2 тыс. т, т. е. менее 1 %.
Даже с вводом запланированных
мощностей на холодильниках № 15 и 16 доля
расфасованного масла достигнет 40 %, а
разделанного мяса — 2 %.
Холодильники госторговли располагают
огромными ресурсами холода, а
вырабатывают только 50 тыс. т мороженого, или
4,5 кг в год в расчете на одного жителя
Москвы (при рекомендуемой ЮНЕСКО
норме 9 кг и достигнутом уровне
потребления в столицах стран Европы и США
10—13 кг).
Таким образом, холодильники
госторговли не удовлетворяют потребности города
по всем трем условиям: дефицит емкости
достигает 80 тыс. т, недостаточна
выработка мороженого, не организована фасовка
продукции, реализуемой непосредственно
в торговую сеть.
Холодильная емкость Минрыбхоза СССР
в Москве составляет 50 тыс. т хранения,
из них с минусовыми температурами
46 тыс. т. Несмотря на то что строительство
рыбных холодильников началось
сравнительно недавно A959 г.), техническое
состояние их также неудовлетворительно/
С учетом ежегодной реализации около
300 тыс. т рыбы, в том числе 22 тыс. т
живой, объединение «Мосрыба» имеет
дефицит емкости с минусовыми
температурами 33 тыс. т. Даже после ввода
строящихся холодильников в Москве (№ 11),
г. Подольске и г. Химках дефицит
составит 24,5 тыс. т.
Сложилось недопустимое положение,
при котором имеющиеся в объединении
мощности по ежесуточному выпуску до
8 т рыбной кулинарии в замороженном
виде практически не используются: в тор-

говлю поступает такой продукции только
20 т в год. Объясняется это отсутствием
низкотемпературного холодильного
транспорта и соответствующего торгового
холодильного оборудования в магазинах.
Таким образом, рыбная
промышленность также не удовлетворяет потребности
города по емкости хранения,
Функции отповой торговли
плодоовощной продукцией выполняют предприятия
Главмосплодоовощпрома. В 1989 г.
дефицит емкостей плодоовощехранилищ с
умеренными температурами составляет в
Москве 40 тыс. т. Однако такие базы
хранения — это по существу завершающее звено
длинной цепи заготовки, закупки, доставки
и закладки плодоовощной продукции.
И именно в низовых звеньях «зеленого
конвейера» имеются существенные
разрывы холодильной цепи.
Так, из-за отсутствия в требуемых
количествах охлаждаемых хранилищ в местах
сбора урожая не проводится
предварительного охлаждения плодов и овощей, что
в дальнейшем снижает их качество.
Имеющийся парк рефрижераторного транспорта
не обеспечивает в необходимых объемах
транспортировку плодоовощной продукции
с места сбора до хранилищ
заготовительных предприятий, что также отрицательно
сказывается на качестве, прежде всего при
дальних перевозках. Это отражается на
обеспечении столицы зеленными
культурами и плодово-ягодной продукцией.
Вот почему возникла острая необходимость
создания низового оптового звена: с
холодильниками и охлаждаемыми камерами
для охлаждения и кратковременного
хранения овощей и фруктов.
Вместе с тем требуется корректировка
режимов и сроков хранения продукции.
С позиций современной науки и мировой
практики наиболее рациональны
следующие режимы хранения плодоовощной
продукции в Москве: 2—4 мес в охлажденном
состоянии при температуре 10-: 2 °С;
до 10—12 мес в замороженном
состоянии при температуре не выше —18 °С.
Исходя из этого представляется
целесообразным организовать производство
быстрозамороженной плодоовощной
продукции непосредственно в местах ее
заготовки (это не исключает участия в нем
и существующих предприятий
Главмосплодоовощпрома) с последующим хранением
ее в замороженном состоянии.
Суммируя сказанное, можно сделать
вывод, что первое звено холодильной
цепи — оптовая торговля — не отвечает
трем принятым условиям: емкости
хранения, термическому состоянию и
ассортименту создаваемых запасов продукции.
Второе звено городской холодильной
цепи — перерабатывающие отрасли АПК,
которые являются крупнейшим потребителем
холода. К ним относятся базы
Главмосплодоовощпрома D0 %), мясная B1 %), пиво-
безалкогольная B0 %) и молочная A6 %)
промышленность.
В плодоовощной промышленности
столицы охлаждается около 3 млн т картофеля,
овощей и фруктов, поступающих с
температурой окружающей среды, из которых
200—600 тыс. т хранится до 6 мес.
В мясной промышленности все
технологические процессы связаны с охлаждением
сырья и кондиционированием
производственных помещений. В год выпускается
440 тыс. т продукции, охлажденной до
4—8 °С, и 38 тыс. т — до —18 °С.
В молочной промышленности
перерабатывается более 2 млн т молока и
молочных продуктов, которые в ходе
технологического процесса охлаждаются дважды.
Ежегодно молочные комбинаты и заводы
Москвы выпускают 1,5 млн т продукции с
температурой 8 °С и 2 тыс. т с
температурой —18 °С.
В рыбной промышленности
осуществляется хранение 300 тыс. т рыбы в
замороженном и охлажденном состоянии. Весь
технологический процесс сопровождается
использованием холода. Начат выпуск
замороженной кулинарии.
В настоящее время емкость хранения
перерабатывающей промышленности
Москвы составляет 85 тыс. т, из них с
минусовыми температурами около 33 тыс. т (без
учета рыбной промышленности).
Установленная мощность холодильного
оборудования 158 МВт A36 млн ккал/ч).
На долю холодильного хозяйства
приходится более 20 % стоимости основных про-
мышленно-производственных фондов
перерабатывающих отраслей, а расход
электроэнергии на выработку холода — от 40
до 60 % общего ее потребления.
Однако материальные затраты на
холодильную обработку пищевых продуктов на
большинстве предприятий превышают
необходимый уровень. Обусловлено это тем,
что техническое состояние примерно 40 %
холодильной емкости перерабатывающей
промышленности города
неудовлетворительно. Более 30 % компрессорного парка
физически изношено и морально устарело.
Плохое состояние изоляционных
конструкций действующих холодильников
приводит не только к ухудшению состояния
холодильных камер из-за увеличенных теп-
111

лопритоков, перерасходу электроэнергии,
но и к заметному росту потерь хранимых
продуктов.
На ряде предприятий после перехода на
доставку продукции в таре-оборудовании
уменьшилась фактическая емкость камер
хранения и подготовки к реализации
готовой продукции, в результате чего
значительная часть ее продолжительное время
находится на эстакадах и в коридорах. По
данным Главмосавтотранса, большинство
предприятий мясной и молочной
промышленности выпускают продукцию с
температурой на 2—4 °С выше установленной
нормативно-технической документацией.
Обратное явление наблюдается при
реализации плодоовощной продукции. После
хранения на базах Главмосплодоовощпро-
ма овощи и фрукты приобретают
температуру 2—4 °С, а загрузка их осуществляется
в неохлаждаемые автомобили с
температурой в кузове, равной температуре
окружающей среды. В результате на более
холодную поверхность овощей и фруктов
конденсируется влага, которая вызывает
ускоренное развитие микроорганизмов и
последующую порчу. Требуемое же
отепление продукции перед ее загрузкой в
транспорт не проводится.
Промышленное звено холодильной цепи
также не удовлетворяет город из-за
недостатка емкостей хранения охлажденной
продукции и несоответствующей ее
подготовки к реализации.
Важнейшим звеном холодильной цепи
является специализированный
автотранспорт. Уровень его развития в
значительной степени предопределяет
эффективность всех остальных звеньев.
Анализ внутригородских перевозок
показывает, что в течение года необходимо
обеспечить доставку в холодильном
автотранспорте 3,5 млн т охлажденных грузов
и 0,5 млн т замороженных. Фактически же,
по данным Главмосавтотранса, в 1988 г.
перевезено холодильным автотранспортом
82,5 тыс. т в год, что составляет 2 %
требуемого объема. В 1990 г. Глав мое автотранс
планирует перевозить в
специализированном автотранспорте в сутки 4110 т
скоропортящихся грузов (т. е. 30 %), а в 1995 г.—
5110 т (менее 40 %).
Большинство доставляемых в торговую
сеть и сеть общественного питания грузов
(примерно 85 %) требует умеренных
температур, немногим выше 0 °С, и 15 % —
от 0 до —18 °С. Однако такие режимы не
соблюдаются.
В настоящее время сложилась ситуация,
когда продукты со сроком реализации до
6 ч — котлеты, ливерные колбасы,
полуфабрикаты, замороженные пельмени,
кисломолочные продукты, молоко, сметана,
творог, рыбопродукты, замороженные
плоды и овощи, торты и пирожные, вареные
колбасы — летом нередко загружают в
кузов, имеющий температуру до 40 °С.
Объясняется это прежде всего отсутствием
специализированного холодильного
транспорта. Применяемые же для городских
перевозок скоропортящихся грузов
изотермические кузова по своим
эксплуатационным характеристикам не отвечают ни
техническим, ни санитарным требованиям.
В условиях большого города с
разветвленной сетью магазинов, когда
приходится при перевозках разгружать
продукты последовательно в нескольких точках
при частом открывании дверей кузова,
необходимо оснастить его системой
охлаждения, быстро восстанавливающей в
грузовом объеме требуемый температурный
режим. Наиболее подходит для этой цели
азотная система охлаждения типа НАСТ-3,
разработанная ФТИНТ АН УССР.
Однако учитывая, что промышленное
внедрение такой системы может затянуться
на неопределенное время, целесообразно,
как временную меру, уже сейчас
реализовать охлаждение изотермических кузовов
диоксидом углерода в жидком и твердом
(сухой лед) состоянии.
Сухой лед удобен в применении и
высокоэффективен. Стоит он 85—100 р. за 1 т.
Расход в расчете на 1 т перевозимого
груза в течение 1 ч составляет 6—10 кг.
Долгое время использование диоксида
углерода сдерживалось из-за его
многолетнего дефицита.
В настоящее время в г. Воскресенске
(Московская область) введены мощности
по выпуску 30 тыс. т диоксида углерода,
что создает хорошие предпосылки для его
широкого применения.
Следующим звеном холодильной цепи
является торговое холодильное
оборудование магазинов, реализующих
охлажденные и замороженные продукты.
В систему Главторга Москвы входит
свыше 1500 магазинов, торгующих мясными
продуктами, и более 1300 магазинов,
торгующих молочной продукцией. В основном
они оснащены среднетемпературными
камерами и витринами, хотя для хранения и
реализации замороженных товаров из
тары-оборудования, которое отечественная
промышленность не выпускает,
низкотемпературное холодильное оборудование
таким магазинам крайне необходимо.
Розничная сеть Главмосплодоовощпрома

в настоящее время насчитывает 387
магазинов. Однако только 69 из них имеют
низкотемпературные прилавки B0 %), 43 —
низкотемпературные камеры A1 %), 93 —
холодильные шкафы B5 %). Многие
магазины не оснащены даже среднетемпера-
турными камерами.
В системах Главторга и Главмосплодо-
овощпрома в результате длительной
эксплуатации более 50 % холодильных машин
и агрегатов подлежат замене. Однако
производство их уменьшается, прекращается
и выпуск запасных частей к ним.
Аналогичное положение сложилось с
торговым холодильным оборудованием.
Не разрабатываются малогабаритные
прилавки со встроенными холодильными
агрегатами и другое необходимое
оборудование.
Как видно из сказанного, существующая
сегодня торговая сеть Москвы не
удовлетворяет двум основным требованиям,
предъявляемым в рамках холодильной цепи:
не обеспечивает реализации требуемого
объема замороженных грузов, не
располагает технической базой для хранения
охлажденных продуктов, упакованных в
тару-оборудование, до их реализации.
Для создания условий эффективного
функционирования торговой сети в единой
городской холодильной цепи необходимо
ускорить выпуск торгового холодильного
оборудования на Волжском заводе,
наладить производство холодильных агрегатов
МВК-4-1-2 на московском заводе «Искра»,
закупить по импорту оборудование, не
выпускаемое отечественной
промышленностью, в том числе комплектное
холодильное оборудование для магазинов типа
«универсам».
Последнее звено холодильной цепи —
покупатель. Ежегодно в Москве продается
более 200 тыс. бытовых холодильников. По
оценке специалистов, в настоящее время
москвичи располагают 2 млн
холодильников общей емкостью камер с минусовыми
температурами более 20 тыс. т и
умеренными температурами более 60 тыс. т
единовременного хранения. В пересчете на
1 потребителя в бытовые холодильники
может быть заложено 2,2 кг
замороженных и 6,6 кг охлажденных продуктов, что
соответствует шести-семидневному запасу.
Это позволяет иметь в рационе питания
не только традиционные охлажденные
виды продуктов, но и замороженные овощи,
фрукты и готовые к употреблению блюда.
Однако производство
быстрозамороженных готовых блюд и полуфабрикатов в
Москве, как и в СССР в целом, развивается
медленно. В 1988 г. реализовано в
пересчете на одного жителя города 3,7 кг
пельменей, 200 г вареников, 260 г вторых
мясных готовых блюд и 2 г рыбных продуктов.
По обеспечению быстрозамороженными
продуктами Москва находится на
последнем месте среди столиц развитых
государств. В то же время анализ показал,
что в Москве имеются предпосылки для
качественного изменения ассортимента
потребляемых продуктов, при этом доля
их реализации в замороженном виде
может быть увеличена до 15—16 %.
Если принять за норму на одного
человека в год 30 кг быстрозамороженных
продуктов (как в Дании и Швеции), то объемы
их потребления в целом по Москве
составили бы до 50 тыс. т мясных
полуфабрикатов и готовых блюд, до 30 тыс. т готовых
к употреблению мясных и молочных
продуктов, до 36 тыс. т рыбной кулинарии,
до 50 тыс. т теста и изделий из него, до
165 тыс. т плодов, ягод и картофеля.
Однако в 1995 г. общий объем реализации
таких продуктов запланирован в размере
154 тыс. т, т. е. потребность Москвы будет
удовлетворена только на 50 %, что составит
15 кг на одного жителя.
Но для реализации и этих объемов
требуется хладофицировать автотранспорт и
обеспечить торговую сеть
низкотемпературными камерами и прилавками.
Обобщая данные о состоянии
материально-технической базы всех городских
звеньев холодильной цепи, можно сделать
следующие выводы.
— Холодильное хозяйство Москвы
является сложным межотраслевым комплексом.
Нарушение комплексности его развития
отрицательно сказывается на
эффективности использования промышленного
потенциала АПК.
— В настоящее время в ряде звеньев
холодильной цепи города имеются
существенные количественные и качественные
разрывы, что нарушает единство
технологических режимов холодильной обработки
и хранения продукции, приводит к
ухудшению ее качества и потерям.
— В Москве отсутствует единый план
развития холодильной цепи.
Функционирующие 49 холодильников находятся в
системах Минторга СССР, Минрыбхоза СССР,
Центросоюза, агропромышленного
комплекса.
— Разобщенность холодильного хозяйства
столицы обусловила:
разбалансированность мощностей;
отсутствие единого плана загрузки холо-
1ft

дильных емкостей по оптимальной для
города схеме;
отставание темпов роста производства
быстрозамороженных многокомпонентных
пищевых продуктов;
отсутствие унификации технологического
и холодильного оборудования,
транспортной тары.
Для решения перечисленных проблем
требуется комплексный подход. При этом
должно быть обращено внимание на
необходимость строительства в Москве только
комбинированных холодильников.
Хладокомбинаты оптовой торговли должны быть
обязательно ориентированы и на
промышленное производство.
Для расширения производства и
реализации быстрозамороженных готовых блюд
и полуфабрикатов до 300 тыс. т в год
следует удвоить мощности по их выпуску на
предприятиях плодоовощной, мясной,
рыбной и молочной промышленности, а также
увеличить на холодильниках
промышленности и торговли число камер хранения
с низкими температурами.
Для повышения эффективности
перевозок скоропортящихся грузов нужно
расширить применение большегрузных
рефрижераторных контейнеров, что позволит
ликвидировать промежуточные перегрузки
продуктов, улучшить сохранность грузов.
ОТ РЕДАКЦИИ. Руководство Моссовета
рассмотрело материалы
научно-практической конференции и приняло решение о
детальном рассмотрении в третьем квартале
текущего года на специальном заседании
сессии Московского городского Совета
народных депутатов мер по
совершенствованию холодильной цепи Московского региона
в 1989—1995 гг.
В этих целях создана рабочая группа
специалистов всех заинтересованных
городских организаций, проектных и
научно-исследовательских институтов для разработки
комплексной сбалансированной
межведомственной программы развития городского
хозяйства, в которой должно
предусматриваться наращивание холодильных емкостей
в требуемом объеме, создание и развитие
холодильного автотранспорта, оснащение
торговым холодильным оборудованием
магазинов и предприятий общественного
питания, устранение диспропорций в развитии
звеньев единой холодильной цепи.
В Программе будет изменение
структуры реализуемых населению продуктов в
сторону увеличения замороженных готовых
блюд и полуфабрикатов из мяса, рыбы,
молока, теста, овощей и фруктов в
расфасованном и упакованном виде. Дана
ориентация на разработку единых транспортно-
технологических схем доставки в торговлю
пищевых продуктов, унификацию упаковки,
транспортной тары и тары-оборудования
и т. д.
Программа должна охватить развитие
холодильного хозяйства не только Москвы,
но и всего Московского региона, исходя
из концепции единого планомерного
обеспечения его жителей разнообразными
продуктами питания.
УДК 621.56 '.58
ОСОБЕННОСТИ РАЗВИТИЯ
ХОЛОДИЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
МОСКВЫ
И МОСКОВСКОЙ ОБЛАСТИ
Канд. экон. наук. В. И. ДАНИЛИН
В Н И КТИхолодпром
В Москве и Московской области действуют
77 холодильников общей емкостью
997,1 тыс. т (данные на 1 января 1988 г.),
что составляет 13,3 % емкости всех
холодильников страны. Из них 49 холодильников
емкостью 886,3 тыс. т расположено в Москве
и 28 емкостью 110,8 тыс. т в Московской
области.
Наибольший удельный вес по
численности занимают холодильники
плодоовощной промышленности, госторговли (по
28,6 % общего числа холодильников
региона) и мясной промышленности (около
26 %), на долю холодильников рыбной
промышленности приходится 6,5 %, а
молочной — лишь 5,2 %.
Однако если рассматривать не
численность холодильников, а их емкость, то
картина ведомственной стр^сгуры будет
несколько иной. Подавляющая часть общей
холодильной емкости региона (почти 90 %)
принадлежит плодоовощной
промышленности F5,1 %) и госторговле B4,1 %).
Доля рыбной промышленности всего 5,6 %
емкости региона, мясной — 3 %, молочной —
0,8 %.
Вся холодильная емкость плодоовощной
и рыбной промышленности, 96 % емкости
молочной и 70,1 % мясной промышленности,
почти 60 % системы госторговли
сосредоточены в Москве.
Анализ развития холодильного
хозяйства в Москве и Московской области
(табл. 1) показал, что прирост числа
холодильников за 1970—1985 гг. составил 35,1 %
1

Таблица 1
Отрасль
Мясная
промышленность, всего
в Москве
в Московской обл.
Молочная
промышленность, всего
в Москве
в Московской обл.
Плодоовощная
промышленность, всего
в Москве
в Московской обл.
Рыбная
промышленность, всего
в Москве
в Московской обл.
Госторговля, всего
в Москве
в Московской обл.
Прочие, всего
в Москве
в Московской обл.
Всего по региону
в Москве
в Московской обл.
Всего по СССР
Число холодильников
1970 г.
9
3
6
4
4
—
17
15
2
4
4
—
22
12
10
1
1
—
57
39
18
2412
1975 г.
14
5
9
5
4
1
23
21
2
4
4
—
22
12
10
6
4
2
74
50
24
2818
1980 г.
15
6
9
4
3
1
22
21
1
5
5
—
23
12
11
6
4
2
75
51
24
3071
1985 г.
20
6
14
4
3
1
22
22
—
•
5
5
—
22
11
11
4
2
2
77
49
28
3512
Емкость холодильников
1970 г.
20,0
17,4
2,6
14,3
14,3
—
153,7
151,7
2,0
28,5
28,5
—
264,8
169,4
95,4
3,1
3,1
—
484,4
384,4
100,0
на конец года,
тыс. т
1975 г.
1980 г.
27,6 26,8
21,4 20,4
6,2 6,4
14,7 10,8
14,2 10,5
0,5 0,25
264,2 439,2
262,2 438;2
2,0 1,0
43,4 56,5
43,4 56,5
— —
259,9 255,9
164,5 158,1
95,4 97,7
18,2 16,7
16,5 14,3
1,7 2,4
628,0 805,9
522,2 698,0
105,8 107,9
1985 г.
29,1
20,4
8,7
7,9
7,6
0,3
649,3
649,3
—
55,9
55,9
—
240,4
141,1
99,3
14,5
12,0
2,5
997,1
886,3
110,8
3871,4 5172,16241,7 7490,3
1970 г.
2223
5800
433
3560
3575
—
9040
10113
1000
7132
7132
—
12036
14117
9540
3100
3100
—
8498
9856
5556
1605
Средняя
емкость
холодильника, т
1975 г.
1971
4280
689
2948
3550
500
11486
12486
1000
10850
10850
—
11813
13708
9540
3033
4125
850
8486
10444
4408
1835
1980 г.
1786
3400
711
2690
3500
250
19963
20867
1000
11280
11280
—
11126
13175
8882
2783
3575
1200
10745
13686
4496
2032
1985 г.
1653
3400
621
1955
2533
300
29513
29514
—
11160
11160
—
10926
12827
9027
7450
6000
1250
13145
18088
3957
2133
(при увеличении в целом по стране на
45,6%), причем в основном B9,8%) он
приходится на девятую пятилетку.
Емкость холодильников по региону за
анализируемый период возросла в 2,1 раза
при увеличении в целом по стране в 1,9 раза.
Прирост холодильной емкости по Москве
и Московской области характеризуется
относительной равномерностью (на 26—30 %
за пятилетку), в то время как в целом
по стране наибольшая часть его C3,6 %)
относится к девятой пятилетке.
За 1970—1985 гг. емкость холодильников
мясной промышленности увеличилась по
региону на 45,5 %, рыбной — на 96,1 %,
плодоовощной — в 4,2 раза, в молочной
промышленности и системе торговли
уменьшилась соответственно на 44,8 и 9,2 % в
результате вывода некоторых холодильников
из эксплуатации вследствие их амортизации.
Опережающие темпы роста емкости
холодильников по сравнению с увеличением
их числа свидетельствуют о повышении
уровня концентрации холодильного
хозяйства региона за рассматриваемый период.
Об этом говорят результаты анализа
средней условной емкости холодильника.
Средняя емкость холодильника в регионе
A3145 т) превысила в 1985 г. этот
показатель в целом по стране более чем в 6 раз.
Повышение уровня ее концентрации
происходило в основном за счет плодоовощной
(в 3,3 раза) и рыбной промышленности
(на 56,5 %). В остальных же отраслях
прослеживается уменьшение средней емкости
холодильника.
Приведенные показатели наглядно
характеризуют рост производственного
потенциала холодильного хозяйства региона за
рассматриваемый период. Вместе с тем
эффективность производства обеспечивается
только в том случае, если наращивание
произврдственного потенциала
сопровождается улучшением его использования.
Один из показателей, отражающих
эффективность работы холодильников,—
количество принятых на них грузов в течение
года. Как видно из данных табл. 2, за 15 лет
по Москве и Московской области этот
показатель увеличился на 37,8 % (в целом
по стране на 46,1 %). Однако темпы его
роста по отношению к предшествующей
пятилетке имеют тенденцию к постоянному
снижению.
Важными показателями эффективности
работы холодильников являются
коэффициент использования холодильной емкости в

Таблица 2
Отрасль
Мясная
промышленность,
всего
в Москве
в
Московской обл.
Молочная
промышленность,
всего
в Москве
в
Московской обл.
Плодоовощная

промышленность, всего
в Москве
в
Московской обл.
Рыбная
промышленность,
всего
в Москве
в
Московской обл.
Госторговля,
всего
в Москве
в
Московской обл.
Прочие, всего
в Москве
в
Московской обл.
Всего по региону
в Москве
в
Московской обл.
Количество грузов, принятых
на
1970 г.
360
324,9
35,1
56,9
56,9
_._
484,3
478,5
5,8
277,2
277,2
—
1030,7
786,4
244,3
9,1
9,1
__
2218,2
1933,0
285,2
Всего по СССР 20295,3
холодильники в течение
года,
1975 г.
456,5
407,4
49,1
87,4
87,1
0,3
773,7
765,5
8,2
384,6
384,6
—
1100,7
827,0
273,7
53,4
45,8
7,6
2856,3
2517,4
338,9
27446,4
гыс. т
1980 г.
452,7
383,6
59,1
80,5
80,4
0,1
1072,5
1066,5
6,0
408,9
408,9
—
1298,5
968,2
330,3
73,2
62,7
10,5
3386,3
2980,3
406,0
1985 г.
401,0
284,4
116,6
38,0
37,9
0,1
1415,3
1415,3
—
247,9
247,9
—
898,0
577,6
320,5
56,9
46,7
10,1
3057,1
2609,8
447,3
28116,3 29654,2
1970 г.
18,0
18,6
13,5
4,7
—
—
3,1
3,2
2,9
9,7
9,7
—
3,9
4,6
2,6
2,9
2,9
—
4,6
5,0
2,8
5,2
Оборот (
*м кости
рао
1975 г.
16,5
19,0
7,9
5,9
—
—
2,9
2,9
4,1
8,8
8,8
—
4,2
5,0
2,9
2,9
2,8
4,5
4,5
4,8
3,2
5,3
1980 г.
16,9
19,3
9,4
7,5
—
—
2,4
2,4
6,3
7,3
7,3
—
5,1
6,1
3,4
4,4
4,4
4,4
4,2
4,3
3,8
4,5
1985 г.
13,8
13,9
13,4
4,9
5,0
0,3
2,2
2,2
—
4,4
4,4
—
3,7
4,1
3,2
3,9
3,9
4,0
3,0
2,9
4,0
4,0
Использование е
мкости
в месяц
максимального поступления
1970 г.
83,0
83,9
76,4
89,4
—
—
86,0
86,5
51,3
113,8
113,8
—
97,2
105,0
83,3
98,4
105,0
.._
93,8
96,8
82,3
82,9
грузов, %
1975 г.
98,2
97,8
99,7
86,0
48,0
—
93,4
93,8
50,1
107,5
107,5
—
104,2
101,8
108,5
99,5
101,8
80,4
99,0
97,6
105,9
90,8
1980 г.
66,0
74,8
38,3
95,9
39,6
—
97,9
97,9
58,9
122,7
122,7
—
86,5
93,6
75,1
95,0
93,6
73,0
95,2
98,6
73,6
67,6
1985 г.
71,5
67,7
80,4
45,1
17,6
—
85,6
85,6
—
77,5
77,5
—
64,7
59,0
72,7
86,6
59,0
' 94,4
79,0
79,6
73,6
69,4
месяц максимального поступления груза и
оборот емкости холодильников.
В 1985 г. оба этих показателя были зна
чительно ниже уровня 1970 г. Так, показа-
тель оборота емкости снизился за
анализируемый период с 4,6 до 3,0 по региону и
на 1,2 в целом по стране. Коэффициент
использования холодильной емкости в месяц
максимального поступления грузов
уменьшился с 93,8 в 1970 г. до 79 % в 1985 г.
(в целом по стране с 82,9 до 69,4 %). И хотя
в отдельные годы исследуемого периода
наблюдается некоторое улучшение данных
показателей, в основном эта тенденция
довольно устойчивая.
Эффективность работы , холодильников
зависит и от соотношения темпов роста
холодильной емкости (экстенсивный
фактор) и ее оборота (интенсивный фактор),
сезонности производства скоропортящейся
продукции, структуры холодильной емкости
региона.
Исследования показали, что увеличение
объемов грузов, принятых в 1970—1985 гг.
на холодильники, произошло в результате
роста их емкости (т. е. экстенсивного
фактора), а не лучшего использования.
За рассматриваемый период в регионе
значительно снизился в общей емкости
холодильников удельный вес емкостей камер
с минусовой температурой. Если в 1970 г.
он составил 54 % общей емкости
холодильников, то в 1985 г.— 31,4 % (в целом по
стране соответственно 72,4 и 56,3 %).

Прогноз развития холодильного
хозяйства Москвы и Московской области с
учетом расширения выпуска продукции
отраслями пищевой промышленности и роста
численности населения показывает, что общая
потребность в холодильной емкости по
региону составит: в 1995 г.— 1957,4 тыс. т,
в 2000 г.— 2031,9 тыс. т, в 2005 г.—
2102,3 тыс. т. Причем около 78 % этой
емкости будет приходиться на
плодоовощную промышленность.
Дефицит холодильной емкости
сохранится до 2005 г. почти по всем отраслям.
Исключение — молочная промышленность,
в которой в тринадцатой пятилетке не
потребуется увеличения холодильной емкости,
так как в настоящее время имеется ее
избыток.
В то же время сохранится сложившаяся
диспропорция размещения холодильной
емкости в некоторых отраслях. Так, в
плодоовощной промышленности в 1995 г. будет
избыток емкости в Москве — 326,0 тыс. т
и дефицит в Московской области —
517,9 тыс. г, а в госторговле, наоборот,
дефицит в Москве — 63,1 тыс. т и избыток в
Московской области — 22,4 тыс. т.
Для ликвидации диспропорции в
прогнозируемом периоде предусматривается рост
холодильной емкости плодоовощной
промышленности только в Московской
области, а госторговли — только в Москве.
Это обусловлено тем, что по своим
техническим характеристикам плодоовощные
холодильники невозможно использовать для
нужд госторговли и наоборот.
Вместе с тем диспропорция в
размещении холодильной емкости плодоовощной
промышленности и госторговли не будет
ликвидирована до 2005 г.
ВНИКТИхолодпромом разработаны
варианты ввода холодильной емкости по
отраслям. Наиболее оптимальный вариант
определен по показателю общих
приведенных затрат.
Ликвидация дефицита холодильной
емкости в Москве и Московской области по
оптимальному варианту потребует
капитальных вложнений в сумме 288,6 млн р.,
в том числе в 1991 —1995 гг.— 191 млн р.,
в 1996—2000 гг.— 46 млн р., в 2001-2005 —
51,6 млн р. Самые крупные капитальные
вложения необходимы на развитие
холодильников мясной и плодоовощной
промышленности — 45,7 % и 29,7 % общей
суммы.
Большая часть капитальных вложений
будет направлена на строительство новых
холодильников — 63,7 %. Это объясняется
тем, что в Москве намечен ввод новых
пищевых предприятий, а следовательно, и
холодильных емкостей.
В результате значительно возрастет хла-
дообеспеченность в регионе. В 2005 г. она
достигнет 222 кг на одного жителя (по
стране 44,7 кг), т. е. уровня хладообеспечен-
ности в развитых в техническом
отношении странах.
УДК 029.11 4.444
ХОЛОДИЛЬНЫЙ
АВТОТРАНСПОРТ —
ВАЖНОЕ ЗВЕНО
ХОЛОДИЛЬНОЙ ЦЕПИ
М. М. ПОВАРЧУК,
канд. техн. наук Л. В. КУЛИКОВСКАЯ
ВНИКТИхолодпром
Холодильный автотранспорт осуществляет
междугородные, внутриобластные и
внутрирайонные перевозки скоропортящейся
продукции непосредственно с мест ее произ
водства в близлежащие города и
населенные пункты к местам переработки, а также
между холодильниками и оптовыми базами,
смешанные (разными видами транспорта)
и городские — в торговую сеть и на
предприятия общественного питания.
Объем перевозок скоропортящихся
грузов, выполняемых холодильным
автотранспортом, постоянно растет. Если в 1980 г.
он составил около 40 млн т, то к 1990 г.
достигнет 100 млн т.
Между тем холодильный автотранспорт
остается одним из наиболее слабых звеньев
в общей холодильной цепи. Из-за
необеспеченности авторефрижераторами,
недостатков в организации транспортного
процесса объем перевозок холодильным
автотранспортом составит в 1990 г. всего
40 % общего объема автомобильных
перевозок скоропортящихся грузов.
Большую часть грузов, требующих
соблюдения температурно-влажностного
режима при хранении и перевозках, составляют
мясо и мясопродукты, рыба и рыбопродукты,
молоко и молочные продукты, овощи и
фрукты.
Наиболее сложно перевозить
охлажденное мясо и мясопродукты, особенно на
субпродуктовой основе. Ограниченные сроки
их хранения и подверженность быстрой
порче предъявляют повышенные требования
к срокам доставки и соблюдению
температурного режима.
Исследования микробиологических
характеристик вареных и ливерных колбас,

паштетов и фаршевых мясных
полуфабрикатов, проведенные при перевозках в Москве
в 1988 г., показали, что повышение
температуры воздуха в изотермическом кузове
до 15—20 °С приводит к увеличению общей
микробиальной обсемененности до 105—
106 клеток на 1 см2 поверхности продукта.
Это вызывает их порчу и сокращение сроков
хранения.
Таким образом, основным условием
обеспечения сохранности и качества
скоропортящихся грузов при транспортировке является
стабильное поддержание необходимого
температурного режима. Соблюдение этого
требования зависит в первую очередь от
системы охлаждения авторефрижератора и
теплоизоляционной конструкции кузова.
Наиболее широко в настоящее время
применяются системы машинного, машинно-
аккумуляционного охлаждения, охлаждения
сухим льдом и сжиженными газами.
Вопрос выбора системы охлаждения
неоднозначен. Он требует отдельного
рассмотрения в каждом конкретном случае и
в данной статье не рассматривается.
Используемые в стране для перевозки
скоропортящихся грузов изотермические
кузова и авторефрижераторы не в полной
мере отвечают современным требованиям.
В результате сверхнормативные потери мяса
и мясопродуктов при перевозках, по
ориентировочным данным, составляют порядка
200 тыс. р. в год.
В настоящее время наши заводы
выпускают всего пять типоразмеров
авторефрижераторов. Малотоннажные
авторефрижераторы для городских перевозок не
изготавливаются.
Полуприцепы-рефрижераторы большой грузоподъемности только
начали осваивать.
Сравнительный анализ параметров
отечественных и зарубежных
авторефрижераторов показывает, что по ряду
теплотехнических характеристик отечественные
конструкции уступают лучшим мировым
образцам. Так, коэффициент теплопередачи
авторефрижератора ЛуМЗ-890 составляет
0,47 Вт/(м -К), а авторефрижератора
французской фирмы «Лефендр» при такой
же толщине изоляции—0,26 Вт/(м2-К).
Это объясняется применением пеноматериа-
лов, заливаемых непосредственно в
изоляционную конструкцию, а также
теплоизоляционных панелей типа «сэндвич».
Использование их позволяет по сравнению с
каркасной конструкцией из теплоизоляционных
плит при одной и той же толщине улучшить
теплотехнические характеристики кузова
на 20—30 % и, следовательно, уменьшить
расход электроэнергии на производство
холода, снизить массу кузова и увеличить
полезную грузоподъемность
авторефрижератора.
Отечественные холодильные установки
по своим параметрам уступают современным
зарубежным образцам. Например,
холодильная установка АР-4 для
авторефрижераторов ЛуМЗ-890 и ПАЗ-3742 имеет массу
750 кг, в то время как установки такой же
холодопроизводительности фирм «Термо
Кинг» (США) и «Петтер» (Англия) —
420 кг, т. е. на 40 % меньше. Установка
АР-4 обеспечивает температуру в кузове
до —15 °С вместо требуемой —18-1—20 °С.
В последние годы в стране ведутся
работы по совершенствованию
авторефрижераторного транспорта, созданию его
новых моделей. Так, выпущены первые
партии авторефрижераторов с азотной системой
охлаждения: ЕрАЗ-37302 Ереванским
автомобильным заводом и ОдАЗ Тираспольским
заводом автоприцепов. Черкесский завод
холодильного машиностроения на базе
шасси ГАЗ-53 разрабатывает новый
авторефрижератор (конструкция кузова
панельная) с холодильной установкой АР-6.
Бакинский завод специализированных
автомобилей создает ряд модификаций
изотермических кузовов грузоподъемностью до 4 т:
авторефрижераторы с машинной, сухолед-
ной и азотной системами охлаждения.
Планируется разработка
авторефрижератора грузоподъемностью 1,5 т с
машинной и сухоледной системами охлаждения и
на базе шасси ЗИЛ-4331
авторефрижератора грузоподъемностью 5 т с машинной
системой охлаждения. Для этих целей
предназначена холодильная установка АР-6.
Однако положение дел с созданием
авторефрижераторного транспорта осложняется
тем, что в стране не осуществляется единая
техническая политика в этой области. Кроме
Минавтосельхозмаша СССР, его
изготовлением занимается ряд других ведомств и
организаций. В настоящее время
заказчиками автомобильного транспорта являются
Министерство торговли СССР,
республиканские министерства автомобильного
транспорта, АПК. Поэтому одним из вопросов
в решении этой проблемы является
определение единого заказчика.
Все сказанное в полной мере относится
и к организации перевозок скоропортящихся
продуктов в Москве, которые осуществляет
Мосавтотранс. Основной транспорт,
который он использует, это изотермические
кузова, без охлаждения. ПоэтоЪу вопрос
совершенствования холодильного
автотранспорта для Москвы весьма актуален.
НПО Мосавтотранса совместно с Львов-

ским ВКЭИавтобусостроения созданы
первые образцы панельных кузовов.
Предварительные испытания, проведенные
ВНИКТИхолодпромом по определению
общего коэффициента теплопередачи такого
кузова, показали хорошие результаты.
Необходимо ускорить освоение серийного
производства таких кузовов.
По заданию Мосгорагропрома ВНИКТИ-
холодпром проводит исследования
технологических процессов перевозки мясной и
молочной продукции в авторефрижераторах
с азотной системой охлаждения НАСТ-3
(разработка ФТИНТ АН УССР) с
распределительных холодильников,
мясоперерабатывающих заводов, молочных заводов,
фабрик-заготовочных в торговую сеть и на
предприятия общественного питания.
Результаты опытных перевозок,
проведенных в Москве и других городах, и
длительная эксплуатация таких
авторефрижераторов свидетельствуют о том, что
использование азотной системы охлаждения
наиболее эффективно при перевозках
охлажденной мясной продукции при большом
количестве точек разгрузки. При этом
обеспечивается сохранение высокого качества
продукции по микробиологической оценке,
товарному виду и органолептическим
показателям, а также сокращение на 15—20 %
ее потерь от усушки при транспортировке.
Однако большого опыта применения
авторефрижераторов в системе Мосавто-
транса пока нет. В этом направлении
предстоит еще серьезная работа.
Как правило, транспортников интересует
в основном полезная грузоподъемность
авторефрижератора, эффективность его
эксплуатации. И это естественно, особенно
с переходом на хозрасчет. А для сохранения
качества продукции необходимы
дополнительные затраты на холодильное
оборудование, установка которого к тому же
уменьшает полезную грузоподъемность
автомобиля. Естественно, что это, нередко, встречает
непонимание.
Таким образом, вопрос эффективности
применения авторефрижераторов требует
комплексного решения с учетом
экономической заинтересованности
грузоотправителя, транспортников и грузополучателя. Ведь
в конечном счете у всех у них одна задача —
обеспечить потребителя качественными
продуктами..
УДК 66.07:631.243.5
СИСТЕМЫ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ
ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
ДЛЯ ХРАНИЛИЩ
ПЛОДООВОЩНОЙ ПРОДУКЦИИ
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ,
канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ,
канд. техн. наук Е. М. МАЛЬЦЕВА
ВНИКТИхолодпром
Современной аграрной политикой признано
наиболее целесообразным хранить
плодоовощную продукцию в местах ее
производства, подвозя по мере надобности в
города. Это позволяет значительно снизить
ее потери в результате быстрого
охлаждения после сбора и уменьшения числа
транспортных перевалок.
В соответствии с исходными
требованиями Гипронисельпрома ВНИКТИхолодпром
занимается созданием системы тепловлаж-
ностной обработки воздуха (СТОВ) для
плодоовощехранилищ в сельской местности.
В ходе предварительных исследований
разработчики столкнулись с тем, что
предусмотренные общесоюзными нормами
проектирования овощехранилищ значения
удельной интенсивности вентилирования
для камер хранения различных видов
продукции не имеют технико-экономического
обоснования, что не способствует созданию
рациональных СТОВ. В связи с этим были
составлены методика и программа расчетов
на ЭВМ темиературно-влажностных полей
в насыпи, времени охлаждения и усушки
продукции, гарантирующие выбор
параметров расхода воздуха, оптимальных с точки
зрения усушки продукции, металлоемкости
и энергопотребления СТОВ.
Расчеты, проведенные по данной
методике, свидетельствуют о том, что
производительность СТОВ по воздуху должна
обеспечивать режим ее эксплуатации с
коэффициентом рабочего времени, позволяющим
обслуживать одной установкой (например
ХМФ-32) поочередно две камеры. Для камер
хранения лука, моркови и капусты наиболее
оптимальный расход воздуха 10 кг/с.
Установлено также, что при
конструировании СТОВ плодоовощехранилищ для
сокращения расхода пара на увлажнение
и уменьшения эксплуатационных расходов
более рациональна схема обработки воздуха
с расположением вентилятора перед
воздухоохладителем.
Анализ трех вариантов схем активного
вентилирования в камере: без перехвата
теплопритоков через ограждения, с их
перехватом в воздушной рубашке только во вре-

Системы тепловлажностной обработки воздуха ЯЮ-СТОВ-45 (а) и ЯЮ-СТОВ-60 (б) для хранения
плодоовощной продукции:
/ — воздухоохладитель; 2 — нагреватель; 3 — всасывающий воздуховод; 4 — нагнетательный воздуховод;
5 — вентилятор; 6 — клапан-смеситель
мя работы установки и с полным
постоянным перехватом в воздушной рубашке —
показал, что применение охлаждающих
систем с раздельным отводом тепла дыхания
продукции и компенсацией теплопритоков
через ограждения может дать
существенный экономический эффект (особенно при
хранении дорогостоящей продукции) в
результате сокращения ее потерь.
В результате выполненных ВНИКТИхо-
лодпромом теоретических и
экспериментальных исследований созданы первые
отечественные автоматизированные СТОВ в
камерах хранения лука, моркови и капусты
емкостью 200 т и более, обеспечивающие
оптимальный температурно-влажностный
режим при хранении.
Технические характеристики систем
ЯЮ-СТОВ-45 и ЯЮ-СТОВ-60 приведены в
таблице.
Система ЯЮ-СТОВ-45 (рис. а )
предназначена для подсушивания, охлаждения
и хранения моркови и капусты. Одна
система обслуживает две секции хранения ем-
Показатели
ЯЮ-СТОВ-45
Хранение
Охлаждение I Обсушка
ЯЮ СТОВ-60
Хранение I Охлаждение I Обсушка
Холодопроизводительность,
кВт
Теплопроизводительность,
кВт
Увлажняющая способность,
кг/ч
Потребляемая электрическая
мощность, кВт, с
использованием
только холодильной
машины
только естественного
холода
Производительность по воз-'
духу, м3/ч
Напор, развиваемый
вентилятором, Па
Время, ч
охлаждения продукции
отепления продукции
оттаивания
воздухоохладителя
Температура продукции, °С
Влажность, %±5
55,8
5—32
74,4
18,0
68,4
27,0
68,4
54,0
71,9
35,6
25000
700
19,0
29,0
10,0 •
0,54—1,0
70,0
85,2
37,2
25000
700
—
—
31,2
31,2
25000
700
—
—
99,0
32,6
25000
350
25,0
35,0
10,0
— 1,0-=—
90,0
2,5
76,0
—
25000
350
—
—
65,2
65,2
25000
350
—
—

костью по 250 (моркови) или 230 т
(капусты).
Система ЯЮ-СТОВ-45 состоит из двух
холодильных машин ХМФ-32, включающих
в себя два воздухоохладителя и два
нагревателя, четырех воздушных клапанов КВУ
площадью живого сечения 0,57 м2,
смесительного клапана КПШ 1000Х 1000,
центробежного вентилятора Ц4-70 № 10,
вытяжного вентилятора ОВ № 4 и
увлажнителя воздуха (электропарогенератора
СПП-25/140И1).
Принципиально новая разработка —
электропарогенератор СПП-25/140И1,
предназначенный для активного
увлажнения воздуха водяным паром в камерах
хранения моркови и капусты. Опытный его
обоазец прошел государственные испытания
и рекомендован к промышленному
производству.
Система ЯЮ-СТОВ-60 (рис. б),
обеспечивающая температурно-влажностный
режим в двух секциях хранения лука емкостью
280 т каждая, состоит из двух
холодильных машин ХМФ-32, двух смесительных
клапанов КПШ 1000Х 1000, двух вентиляторов
нагнетания ЦН-70 № 10 и одного
вытяжного ОВ № 4.
Два воздухоохладителя с нагревателями
являются общими для обеих секций. При
этом воздухоохладители Подключаются к
одной из холодильных машин ХМФ-32, а
холодный воздух подается по воздуховодам
к продукции в обеих секциях. Верхние
воздухоохладители секций соединены со второй
холодильной машиной и подохлаждают
воздух в верхней зоне каждой секции.
Суммарная холодопроизводительность общей
холодильной машины и компрессора,
работающего на одну секцию, соответствует хо-
лодопроизводительности системы.
Подсушка продукции осуществляется
одновременно в двух секциях в ручном режиме.
При этом используется только наружный
воздух, который через смесительный клапан
засасывается вентилятором,
обрабатывается в нагревателе и через воздушные
клапаны поступает в воздушный канал, а
затем в обе секции. Проходя через насыпь
продукции, подогретый воздух увлажняется
и вытяжным вентилятором удаляется из
секций. Окончание процесса обсушки
определяется технологом визуально.
Процесс охлаждения продукции
автоматизирован и проводится одновременно в
двух секциях (управляют системой по
параметрам одной из секций).
В зависимости от соотношения
температуры воздуха в секции и наружного
охлаждение может осуществляться
рециркуляционным или наружным воздухом, или
смесью наружного с рециркуляционным.
При температуре наружного воздуха
выше температуры воздуха в секции и
разности их температур меньше заданной
продукция охлаждается рециркуляционным
воздухом. Воздух вентилятором подается на
общие для обеих секций воздухоохладители,
затем через воздушные клапаны и канал —
в массу продукции обеих секций, после чего
доохлаждается в верхних
воздухоохладителях, размещенных в каждой секции, и идет
на рециркуляцию. В случае необходимости
включается увлажнитель воздуха.
При температуре наружного воздуха
ниже температуры воздуха в секции и разности
их температур, равной или большей
заданной, продукция охлаждается только
наружным воздухом, который через
смесительный клапан поступает к общим для двух
секций воздухоохладителям, где он подо-
хлаждается, и затем в массу продукции.
При необходимости по сигналу включается
увлажнитель. Отработанный воздух
вентилятором удаляется наружу.
При температуре наружного воздуха
ниже температуры воздуха в секции и
температуре воздуха после клапана-смесителя
ниже заданной продукция охлаждается
смесью наружного и рециркуляционного
воздуха. В этом случае холодильные
машины отключены, смесительный клапан
занимает промежуточное положение.
Во всех трех случаях по достижении
заданной температуры в насыпи продукции
холодильные машины, вентиляторы и
увлажнитель отключаются, все воздушные
клапаны закрыты, смесительный клапан
устанавливается в положении
«Рециркуляция», подается световой сигнал об
окончании режима «Охлаждение». -
В режиме хранения продукции СТОВ
работает на секции поочередно. Заданная
температура продукции поддерживается
автоматически тремя способами: только на-'
ружным воздухом, смесью наружного
воздуха с рециркуляционным и только
рециркуляционным воздухом (искусственным
холодом) .
При использовании наружного воздуха
холодильные машины отключаются.
Наружный воздух через смесительный клапан
нагнетательным вентилятором подается в
воздуховоды, по пути увлажняясь в
увлажнителе, затем в массу продукции одной
из секций, откуда удаляется вытяжным
вентилятором. По достижении заданной
температуры смесительный клапан занимает
положение «Рециркуляция» и СТОВ переходит

на обслуживание в такой же
последовательности второй секции.
При применении смеси наружного
воздуха с воздухом из секции смесительный
клапан находится в промежуточном
положении. Воздушная смесь вентилятором
нагнетается в насыпь продукта одной из
секций, затем поступает обратно в
смесительный клапан и частично вентилятором
удаляется наружу. В случае необходимости
включается увлажнитель воздуха.
Холодильные машины отключены.
При обслуживании другой секции работа
системы аналогична.
При поддержании заданной температуры
с использованием только
рециркуляционного воздуха вытяжной вентилятор не
работает, обе холодильные машины включены,
работают общие для двух секций
воздухоохладители и верхний воздухоохладитель в
первой секции. По достижении в первой
секции заданной температуры управление
автоматически переключается на вторую
секцию.
Предусмотрена автоматическая защита
от подмораживания продукта при теплопо-
терях через потолочное перекрытие в
холодный период года. Если температура
воздуха в верхней зоне секции ниже заданной,
то от датчика температуры включаются
нагреватели и вентиляторы, установленные в
верхней зоне каждой секции, которые
работают до достижения заданной
температуры воздуха. Все остальные элементы
системы в этот период выключены.
В случае опасности подмораживания
продукта воздухом, поступающим в насыпь
(при температуре ниже заданной),
выключаются обе холодильные машины,
вытяжной и нагнетательный вентиляторы,
воздушные клапаны. Смесительный клапан
устанавливается в положение «Рециркуляция».
Оттаивание воздухоохладителей
осуществляется одновременно горячими парами
хладагента по программе, заданной реле
времени. При этом отключаются все
вентиляторы, закрываются вентили на линии
подачи жидкого хладагента в
воздухоохладители и открываются на линии подачи его
горячих паров. Работают нагреватели труб
слива в бак талой воды, которая потом
используется для увлажнения воздуха. По
окончании оттаивания СТОВ автоматически
возвращается в исходное положение.
Аналогичным образом действует и
система ЯЮ-СТОВ-60.
Производственная проверка систем
ЯЮ-СТОВ-45 и ЯЮ-СТОВ-60 проведена в
хранилище № 1 Черемушкинского
плодоовощного объединения (Москва).
Хранилище было реконструировано в соответствии
с проектными решениями Гипронисельпро-
ма. Для хранения моркови и капусты
выделена камера площадью ЗОХ 18 м, высотой
6 м, для хранения лука — камера
площадью 18X18 м, высотой 6 м.
Опытные образцы систем ЯЮ-СТОВ-45
и ЯЮ-СТОВ-60 собраны на базе серийно
выпускаемого оборудования и сборочных
элементов, изготовленных опытным заводом
ВНИКТИхолодпрома в соответствии с
разработанной документацией.
Производственная проверка показала,
что применение СТОВ в камерах
хранения обеспечивает равномерность темпера-
турно-влажностных полей в насыпи
продукции, сокращение убыли массы продукта от
усушки при сохранении его товарного
качества и значительный экономический
эффект в результате применения одного
комплекта оборудования вместо двух,
соответственно уменьшения годовых
эксплуатационных издержек и снижения расхода
электроэнергии вследствие использования
естественного холода.
УДК 637.133.1
ЦЕНТРАЛИЗОВАННАЯ СИСТЕМА
ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
И ТРАНСПОРТИРОВКИ МОЛОКА
Л. Е. МЕДОВАР
ВНИКТИхолодпром
Главными причинами недостаточного
снабжения населения молочными продуктами
являются в настоящее время большие
потери и низкое качество молока,
поступающего от хозяйств на перерабатывающие
предприятия. Так, в Московской области в
1988 г. было возвращено хозяйствам из-за
низкого качества свыше 600 т молока (в
целом по стране в сотни раз больше). Без
устранения этих причин никакое, даже самое
новое и совершенное оборудование не
обеспечит выпуск продукции высокого качества
и в достаточном количестве.
Сокращение потерь и сохранение
качества молока зависят в основном от
организации его первичного охлаждения и
перехода хозяйств и перерабатывающих
предприятий на прямые связи, на
централизованный вывоз. При таких связях молоко
принимают по количеству и качеству
непосредственно в колхозах и совхозах и
вывозят из хозяйств только в охлажденном
виде раз в сутки транспортом перерабаты-

вающего предприятия (центровывоз) или
арендуемого им.
Однако несмотря на все выгоды прямых
связей и неоднократные постановления
ЦК КПСС и Совета Министров СССР о
завершении перехода на них в двенадцатой
пятилетке, в последние годы переведено на
центровывоз молока менее 50 % хозяйств,
принято молока в охлажденном виде около
55 % (в некоторых регионах — менее 30 %).
Из-за сдачи молока в неохлажденном
виде колхозы и совхозы страны теряют
ежегодно надбавку A0 р. за 1 т) в размере
300—350 млн р., а с 1990 г. потери
окажутся значительно большими, так как разница в
оплате охлажденного и неохлажденного
молока будет уже 40 р. за 1 т.
Неохлажденное молоко нельзя хранить
длительное время, и хозяйства вынуждены
отправлять его с ферм на районные
молочные заводы своими молоковозами после
каждой дойки B—3 раза в сутки)
независимо от количества молока. При этом
возрастают транспортные расходы
хозяйства, создается искусственный дефицит
специализированного автотранспорта.
Снижение качества молока из-за
отсутствия надлежащего первичного охлаждения
затрудняет перерабатывающим
предприятиям изготовление высококачественной
продукции. По данным Московского
молочного комбината, в первом квартале
текущего года 30 % поступившего от хозяйств
области молока было плохого качества.
Главной причиной .создавшегося
неудовлетворительного положения с охлаждением
молока по-прежнему принято считать
недостаточную оснащенность хозяйств
холодильным оборудованием, особенно
холодильными машинами.
Возрастание выпуска холодильных
машин и даже закупки за рубежом не
привели к заметному увеличению их в
хозяйствах. Машины часто выходят из строя,
запасных частей к ним не хватает, большое
число машин списывается (почти столько,
сколько поступает), нет и достаточно
квалифицированного обслуживания.
Положение усугубляется неоправданной
разнотипностью холодильных машин и
установок. Это усложняет организацию их
обслуживания и ремонта, увеличивает объем
и номенклатуру запасных частей. В
Московской области, например, имеются совхозы,
на каждой из ферм которых установлены
различные холодильные установки.
Если бы даже удалось когда-либо
обеспечить все фермы холодильными
установками, то возникли бы другие вопросы: как
их обслуживать, как централизованно
вывозить с ферм охлажденное молоко? Везти
его на районные молочные заводы не
нужно, так как оно охлаждено, а на областные
(в частности на московские) предприятия,
находящиеся подчас за десятки, а то и за
100—200 км, своими молоковозами
хозяйствам не выгодно. Автотранспорту же
комбинатов (или обслуживающих их
транспортных предприятий) заезжать на каждую
ферму хозяйств также не выгодно, так как
снижаются все преимущества центровы-
воза — от фермы к ферме молоковоз
пойдет недогруженным, на каждой ферме надо
терять время на анализы, оформление;
возрастают холостые пробеги, простои. Все эти
вопросы требуют решения.
Пока же выход из создавшегося
положения видится в переходе на новую
прогрессивную схему — охлаждение молока с
помощью холодильных машин не на каждой
ферме хозяйства, а на его центральном
молокоприемном пункте (ЦМП).
ВНИКТИхолодпром уже ряд лет
пропагандирует и внедряет технологию
охлаждения молока на ЦМП. Организация ЦМП
позволяет хозяйству отказаться от
машинного охлаждения молока на отдельных
фермах: там целесообразно лишь
предварительно охлаждать молоко естественными
источниками холода (например,
артезианской водой, используемой затем для поения
животных).
Системы охлаждения ЦМП должны быть
максимально унифицированными на базе
однотипного оборудования. Использование
аккумуляторов холода (емкостей ледяной
воды) в системах охлаждения ЦМП
способствует сокращению числа холодильных
машин, их типов и соответственно
снижению энергозатрат.
Показателен опыт создания около 5 лет
назад в совхозах Зарайского района
Московской области («Авдеевский»,
«Большевик», «Маслово» и др.) ЦМП с
унифицированными системами охлаждения.
Использование в этих системах аккумуляторов
ледяной воды позволило применить во всех
хозяйствах один тип холодильных машин
(МКТ20-2-0), вдвое уменьшить их число,
отключать машины в холодный период
года.
ВНИКТИхолодпромом и Гипронисель-
хозом предложены и утверждены типовые
решения унифицированных систем
охлаждения молока, которые могут быть
использованы в качестве базовых в типовых
проектах ЦМП.
Однако разработка таких проектов до
сих пор не начата.
Сдерживают внедрение ЦМП и недостат-

ки некоторых нормативно-технических
документов. Так, основным документом,
регламентирующим выбор оборудования для
систем охлаждения молока, является
«Система машин для комплексной механизации
сельскохозяйственного производства на
1986—1995 годы» (ч. II, животноводство).
В разделе 1.4 «Системы машин...» для
первичного охлаждения молока рекомендуются
холодильные машины типов ТХУ, МВТ,
АВ-30, которые имеют существенные
недостатки, не унифицированы, не отвечают
требованиям систем охлаждения ЦМП. В то же
время в него не включено необходимое для
ЦМП оборудование — пластинчатый
охладитель молока, аккумуляторные емкости
и др. Раздел нуждается в переработке.
Принятый ГОСТ 13264—88 «Молоко
коровье. Требования при закупках»,
входящий в силу с 1 января 1990 г., допускает
поставку неохлажденного молока «с
соответствующей скидкой с закупочной цены»,
что связано с отсутствием на многих
фермах оборудования для его охлаждения.
Вывоз из хозяйств неохлажденного
молока допускают и действующие санитарные
и ветеринарные правила для молочных
ферм, колхозов, совхозов и подсобных
хозяйств.
С появлением возможности оснащения
хозяйств более совершенной холодильной
техникой, разработка которой возложена на
машиностроительный комплекс,
нормативно-техническая документация и ГОСТ
должны быть пересмотрены.
В настоящее время Минсредмаш СССР
уже разрабатывает проект ЦМП мощностью
10 т молока в сутки.
УДК 631.24
СБОРНЫЕ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ КАМЕРЫ
И ХОЛОДИЛЬНИКИ
Д. Е. ГЕРШЗОН, В. А. ЧЕРНЯК
ВНИКТИхолодпром
ВНИКТИхолодпромом разработаны
сборные низкотемпературные камеры и
холодильники на основе отечественных
материалов и конструкций с автоматизированными
холодильными установками. При этом были
приняты следующие условия:
полная заводская готовность камер и
холодильников при комплектной поставке
с завода-изготовителя потребителю;
сведение к минимуму при их
сооружении земляных и строительных работ с
осуществлением в основном монтажных работ;
универсальность холодильников,
обеспечивающая возможность хранения
различных продовольственных товаров;
модульность конструкций, позволяющая
путем их набора и перекомпоновки
сооружать различные по емкости и
технологическим параметрам холодильники.
Предварительная оценка наиболее
вероятных потребителей и областей применения
показала целесообразность создания
холодильников емкостью 50, 100, 250, 500 и
1000 т.
Совместно с рядом предприятий было
организовано производство необходимых для
изготовления холодильников изделий,
таких как:
панели типа «сэндвич» на основе
пенополиуретана ППУ-6Т с повышенным
термическим сопротивлением (толщина изоляции
0,1, 0,15 и 0,2 м, длина 3,6 и 6 м, ширина
0,8 и 1,2 м);
лежни и плиты для пола;
элементы для крепления панелей,
изготовляемые методом литья пластмасс в
металлическую форму;
откатные двери из пенополиуретана
ПГ1У-6Т (с воздушной завесой).
Первой разработкой института была
сборная низкотемпературная камера
ЯЮ-ОКС с охлаждаемым объемом 250 м'\
В зависимости от вида хранящихся
продуктов вместимость камеры от 20 до 100 т.
Толщина панелей 0,1 м. Температура в
камере — \8~—20 °С. Она оборудована
блочной фреоновой автоматизированной
холодильной установкой МКВ18-2-4. Габаритные
размеры камеры (без машинного
отделения) 11X7X3,6 м. Цена —50 тыс. р.
Камера принята государственной комиссией.
Четырехлетняя ее эксплуатация на
Краснодарском молочном комбинате показала
надежность и универсальность.
В настоящее время в отраслях АПК
эксплуатируется порядка 20 таких камер,
выпущенных Краснодарским
экспериментальным заводом холодильного
оборудования.
В 1989 г. к ее серийному
производству приступает Заинский завод
экспериментальных металлических модульных
конструкций Госагропрома Татарской АССР.
Следующей разработкой института,
которая в настоящее время внедряется в
отрасли, является модуль для холодильников
емкостью 250, 500 и 1000 т.
Холодильник емкостью 250 т имеет
габаритные размеры 18X18X6 м. Он состоит из
двух камер хранения емкостью 110 т каждая
О \'г\плпы m.uoa tovuui/q \Го О

с температурой — 28 °С и универсальной
камеры с температурой от 4 до — 30 °С,
которую можно использовать для
замораживания 4—5 т мяса в сутки. Охлаждение —
воздушное. Обогрев полов отсутствует.
Холодильник монтируют из
отечественных панелей типа «сэндвич» толщиной 0,15
и 0,2 м на специальных лежнях,
предохраняющих конструкцию от разрушения из-за
пучения грунта в связи с его
промерзанием. На грунт, выровненный подсыпкой из
песка, укладывают лежни, на них —
теплоизоляционные плиты с несущей
способностью —3 т/м2, которые заливают
пенополиуретаном ППУ-6ТТ слоем 0,03—0,04 м
в качестве гидроизолята. Затем наносят
цементную стяжку. На лежнях
устанавливают несущий каркас (типовая конструкция
типа «Орск» либо «Татария»). Изнутри
навешивают панели, а снаружи — проф-
настил, обеспечивающий дополнительную
экранирующую защиту всей конструкции.
Лежни, связанные между собой швеллером,
образуют платформу, разгружающую
силовой каркас.
На базе этого модуля можно собирать
холодильники емкостью 500 и 1000 т. В
настоящее время ведется монтаж
холодильника емкостью 1000 т в г. Друскининкае
в системе Минторга Литовской ССР.
Для холодильников емкостью 250 т
наиболее эффективно использовать блочные
аммиачные автоматизированные установки хо-
лодопроизводительностью 55—60 кВт.
Выпуск холодильников предполагается
на совместном советско-финском
предприятии, для которых блочные холодильные
установки будет поставлять финская сторона.
Годовой объем 100—120 холодильников
емкостью 500 т. Начало выпуска — 1990 г.
УДК 662.998
ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННОГО
МАТЕРИАЛА ППУ-бТ
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ,
канд. хим. наук С. Б. ГУТНИК
ВНИКТИхолодпром
В результате содружества науки и
производства — ВНИКТИхолодпрома, Института
химии древесины Академии наук
Латвийской ССР и Чебоксарского
производственного объединения «Химпром» —
организовано промышленное производство
высокоэффективного теплоизоляционного
материала — ППУ-6Т на отечественном сырье по
сравнительно простой технологии. Его
применение для изоляционных работ на ряде
объектов позволило, по сравнению с
традиционными теплоизоляционными
материалами, снизить в 2 раза затраты,
сэкономить 17—20 р. на 1 м2 изолируемой
поверхности, сократить примерно на 40 % расход
электроэнергии.
Потребность народного хозяйства в
ППУ-бТ огромна. Например, только при
применении его в производстве бытовых
холодильников требуется около 40 тыс. т.
При минимальных затратах Чебоксарское
ПО «Химпром» может производить уже
сейчас ежегодно 10 тыс. т полиольной смеси для
ППУ-бТ, что соответствует 20 тыс. т
пенополиуретана.
При организации производства ППУ-6Т
в объеме 200 тыс. т в год экономический
эффект составит примерно 1 млрд р.
ВНИКТИхолодпром совместно с рядом
организаций интенсивно работает над
расширением сырьевой базы и увеличением
выпуска компонентов для производства ППУ-
бТ и его модификаций. Особую
озабоченность вызывает сбой поставок полиизоциа-
ната марки Д. Чтобы преодолеть
трудности в его производстве, принято решение
о выпуске заменителя — полиизоцианата
марки АГ, который можно производить в
необходимом количестве на существующем
оборудовании.
В системе Минхимпрома СССР и Мин-
удобрений СССР проведен комплекс работ
по подготовке выпуска компонентов ППУ-бТ
(полиольной смеси и полиизоцината),
который начат с августа 1988 г.
Налажено производство заливочных
композиций на основе полиольной смеси
А-6ТЗ со временем старта 15—17 с, что
заметно облегчает выполнение
изоляционных работ, повышает их качество. Оба
новых компонента ППУ-бТ прошли широкую
проверку, в том числе и за рубежом,
обеспечили высокое качество получаемого
пенополиуретана.
В системе АПК организовано серийное
производство пеногенераторов марки
ЯЮ-ФНГ для выполнения изоляционных
работ с ППУ-бТ. Кроме того, их серийно
выпускает Глазовский ремонтно-механический
завод.
На Липецком опытном заводе резино-
пластмассовых изделий Госагропрома
налажено промышленное производство
трехслойных панелей типа «сэндвич» толщиной
100—200 мм, длиной 3,6 и 6 м при ширине
800 мм. Панели выпускаются серийно по
ТУ 49-1190-85.
За прошедшие годы ВНИКТИхолодпром
не получал нареканий от организаций,

применивших ППУ-6Т, на его качество.
Вместе с тем были случаи возгорания
пенополиуретана при выполнении
сварочных работ в холодильных камерах.
Расследования данных случаев показали, что
это связано с грубым нарушением правил
выполнения этих работ. При изоляции
камер, вопреки инструкции ВНИКТИхолод-
прома, были применены либо оба
импортных компонента, либо импортный
компонент (полиизоцианат) в сочетании с
отечественным полиолом типа А-6Т. В
результате образовался новый вид полиуретана,
который при горении выделяет большое
количество токсичных газов.
Иногда нанесение изоляции проводят
люди, не прошедшие специального обучения,
не ознакомленные со всеми особенностями
технологии проведения этих работ.
Чтобы предотвратить в дальнейшем
возможные нарушения технологии, определен
порядок применения ППУ-6Т в отраслях
АПК: отгрузка его предприятиям и
применение на объектах будут осуществляться
под контролем ВНИКТИхолодпрома.
Организации, впервые применяющие ППУ-6Т,
должны обязательно установить контакт с
ВНИКТИхолодпромом.
Внедрение ППУ-6Т даст необходимый
эффект только при строгом соблюдении
технологии выполнения работ в
соответствии с нормативной документацией на
его применение. Одновременно с
внедрением ВНИКТИхолодпромом ведутся
интенсивные работы по улучшению свойств
ППУ-6Т, что позволит обеспечить его
конкурентоспособность на мировом рынке.Так, в
1987 г. сдан ведомственной комиссии
новый полиуретан марки ППУ-6ТТ,
обладающий повышенной механической прочностью,
малой паровлагопроницаемостью. Он
предназначен для ремонта кровли
холодильников и полов холодильных камер, является
хорошим гидроизолятором.
Уже поступили предложения от ряда
зарубежных фирм о закупке лицензий на
этот материал, а также предложения о
поставке нам на компенсационной основе
соответствующего оборудования для
производства из ППУ-6Т трехслойных панелей.
УДК 637.133.1
ХОЛОДИЛЬНАЯ ОБРАБОТКА
И ХРАНЕНИЕ
МОЛОЧНЫХ ПРОДУКТОВ
Канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА
ВНИКТИхолодпром
В связи с сезонностью заготовок молока
принято резервировать на межсезонный
период молочные продукты в охлажденном
или замороженном состоянии. При этом их
качество в большой степени зависит от
способа холодильной обработки и режимов
хранения.
Так, оптимальная температура, до
которой следует охлаждать творог после
изготовления, 0—4 ° С. Однако, как показали
исследования, температура большой части
творога, поступающего, например, в Москву
на холодильники, составляет от 10 до 15 ° С.
Нередко его доставляют неохлаждаемым
транспортом. Недостаточно охлажденный
после выработки творог во время
транспортировки теряет исходное качество.
В настоящее время в молочной
промышленности применяют различные охладители,
отличающиеся конструктивными и
технологическими характеристиками.
Для охлаждения творога используют
аппараты, базирующиеся в основном на двух
способах отвода тепла — теплопередаче и
конвекции.
Наибольшее распространение получили
аппараты с теплопередающей
поверхностью, осуществляющие охлаждение тонкого
слоя продукта. К ним относятся барабанные
(Д5-ОТЕ) и цилиндровые B09-ОТД)
охладители творога. Недостатком этих
аппаратов является то, что механическое
воздействие на творог при охлаждении его тонкого
слоя приводит к нарушению структур и
дестабилизации жира, который покрывает
тонким слоем поверхность охлаждения, в
результате чего снижается коэффициент
теплопередачи.
При поточно-механизированном
производстве творога, основанном на
конвективном способе охлаждения в жидкой среде
(сыворотке или обезжиренном молоке),
увеличиваются потери жира и белка,
вызванные воздействием на продукт постоянно
циркулирующей охлаждающей среды.
Исследованиями, проведенными
ВНИКТИхолодпромом и его
Северо-Кавказским отделением, установлено, что
применяемый в настоящее время в
промышленности медленный способ замораживания
творога в крупной таре со скоростью до
W

0,2 см/ч приводит к изменению исходной
структуры продукта, уменьшению влаго-
удерживающей способности и увеличению
потерь при размораживании (до 7 %).
Кроме того, при длительном процессе
замораживания D0—70 ч) в твороге
продолжаются интенсивные микробиологические и
биохимические процессы, вследствие чего
повышается кислотность продукта и
появляются пороки вкуса.
Перспективным способом холодильной
обработки творога представляется быстрое
охлаждение или замораживание при
непрямом контакте продукта с охлаждающей
средой.
ВНИКТИхолодпромом разработан
способ быстрого охлаждения творога в
упаковке. Предварительно расфасованный по
0,25—6,5 кг (в виде блока толщиной не
более 75 мм) творог охлаждают в потоке
холодного воздуха при температуре — 10-=-
-I—15°С и скорости 3 м/с в течение 40—
60 мин или на контактной поверхности в том
же температурном диапазоне. При этом на
поверхности творога образуется
подмороженный слой толщиной до 1 см с
температурой — 1,5—2,5 °С.» Выравнивание
температур по толщине блока происходит при
хранении в холодильной камере в течение
1,5-2 ч.
Для охлаждения и замораживания
творога указанным способом рекомендовано
использовать воздушные и контактные
скороморозильные аппараты, в частности,
скороморозильные аппараты роторного тина
УРМА или АРСА, эксплуатируемые в
мясной и рыбной промышленности.
Интенсивный процесс замораживания творога в
блоках или мелкой расфасовке,
осуществляемый в скороморозильных аппаратах,
практически не влияет на качественные
показатели продукта. Сроки его хранения
увеличиваются до 8-12 мес. Потери не
превышают 2,5 %. Процесс размораживания
творога в блоках вполне поддается
интенсификации и механизации.
На технологию замораживания творога
в блоках или мелкой расфасовке на линии
М1-ОЛК, в которую входят
скороморозильный роторный аппарат УРМА или АРСА и
расфасовочный автомат, утверждена
техническая документация.
На ряде предприятий установлен
автомат М1-ОЛК/1 для расфасовки творога в
блоки. Охлаждение и замораживание
творога в низкотемпературных камерах на
стеллажах или в контейнерах также дает
возможность интенсифицировать процесс
(нормативно-техническая документация утверж-'
дена).
Для охлаждения творога при
температуре —10 °С требуется одноступенчатый
компрессор, который имеется практически на
каждом предприятии.
Использование интенсивного способа
замораживания позволяет получить продукт
высокого качества, увеличить сроки его
хранения, снизить потери, рационально
использовать холодильные емкости, уменьшить
себестоимость продукции за счет замены
дорогостоящей и неудобной в производстве
тары — деревянных бочек и металлических
фляг, увеличить производительность труда в
2--3 раза, повысить культуру производства.
На основании технологических
исследований, выполненных во ВНИКТИхолодпро-
ме, разрабатывается скороморозильный
аппарат для холодильной обработки
творога и других продуктов массой 250—500 г в
упаковке толщиной не более 40 мм.
Производительность его при охлаждении творога
750—1000 кг/ч (температура воздуха —5ч-
Ч—15 ° С, продукта на выходе 4 ° С), при
замораживании 350—500 кг/ч.
С целью интенсификации процесса
охлаждения во ВНИКТИхолодпроме
разработаны исходные требования на
охладитель плавленых сыров. Охладитель можно
использовать как отдельно, так и в составе
линии их производства.
Производительность 600—1000 кг/ч в зависимости от вида
упаковки.
Испытания, проведенные на заводе
плавленых сыров Московского
производственного объединения «Молоко», показали
преимущества предложенной технологии.
ВНИКТИхолодпромом совместно с НПО
«Углич» проведена работа по
совершенствованию технологии хранения различных
видов сыров на маслосырбазах и
производственных холодильниках.
Установлено, что наиболее
рациональная температура хранения твердых
сычужных и плавленых сыров 0ч—3 ° С. Для
большинства сыров она приближается к
криоскопической. В этих условиях
биохимические и микробиологические процессы
значительно замедляются, а структура
продукта и, следовательно, товарное качество
сохраняются. Потери массы в процессе
хранения при указанной температуре
снижаются в 2-3 раза, срок хранения без изменения
сортности увеличивается с 1 —1,5 мес при
температуре 8—12 ° С (в соответствии с
действовавшей до недавнего времени
технической'документацией) до 5—6 мес.
Трудозатраты на обработку сыров при этом
исключаются.
Ш

УД К 664.684.6
ПРИМЕНЕНИЕ ХОЛОДА
В ХЛЕБОПЕЧЕНИИ
Канд. техн. наук Э. М. ШАРОЙКО,
канд. техн. наук Л. В. КУЛИКОВСКАЯ,
канд. техн. наук И. И. СУДЗИЛОВСКИЙ,
О. В. ШАХОВА
ВНИКТИхолодпром
Хлебные изделия как продукт повсеместного
и каждодневного потребления занимают
важное место в питании населения всех
стран мира. По данным ООН, доля хлеба в
общем рационе питания людей составляет
от 18 до 30 %.
Поэтому наряду с увеличением
производства и расширением ассортимента
хлебобулочных и кондитерских изделий большое
значение имеет сохранение их в свежем
виде.
Одной из причин черствения хлеба
является изменение свойств крахмала, так
называемая «ретроградация» крахмала —
переход крахмальных полисахаридов из
растворимого состояния в нерастворимое
вследствие агрегации молекул. Для
замедления этого процесса в тесто вносят улучши-
тели или применяют различные
технологические приемы. Установлено, что добавки,
усиливающие гидрофильные свойства хлеба
(заварки, клейстеризованный крахмал,
мальтозные сиропы, патока, солодовые
препараты), несколько замедляют процесс
черствения. Для повышения мягкости мякиша
хлеба и задержки его черствения
используют поверхностно-активные вещества и
ферментные препараты.
В США в качестве добавок применяют
полиоксиэтиленстеарат, в Англии — шорте-
нинги и вещества типа моно- и диглицеридов
стеариновой кислоты.
Сохранения свежести хлеба достигают
также упаковкой его в парафинированную
бумагу, целлофан и другие полимерные
пленки.
Однако наиболее эффективным способом
замедления или даже предотвращения
черствения хлеба является его замораживание
и хранение при минусовых температурах.
Замораживание хлебных изделий не только
удлиняет сроки их хранения без ухудшения
органолептических показателей, но и
позволяет полностью удовлетворить
потребность в хлебобулочных изделиях в часы
«пик», праздничные и выходные дни.
При наличии достаточной
производственной базы замораживание хлебных
изделий способствует переводу предприятий на
двухсменный режим работы, а также
переходу на пятидневную рабочую неделю с
двумя выходными днями.
Холод для замораживания
хлебобулочных изделий стали применять сравнительно
недавно. В начале 30-х гг. исследования по
замораживанию теста были проведены в
Германии. В США и Канаде около 30 лет
тому назад был разработан метод получения
замороженного дрожжевого теста. За
короткий период в этих странах возникло и
развилось новое пищевое производство по
методу Бейк — ОФФ — искусство
превращения замороженного теста в
первоклассные хлебобулочные и кондитерские
изделия.
С начала 60-х гг. исследованием новой
технологии занялись сразу несколько
фирм — «Рич», «Мак Глиннс», «Хейзел-
вудс» и др.
Новая технология предъявляет особые
требования к качеству исходного сырья.
Для производства замороженных
полуфабрикатов требуется мука со значительным
содержанием белка A3,5—14 %) и высокой
бродильной силой. Наиболее сильные сорта
муки обеспечивают наилучшую бродильную
активность и стабильность продуктов.
При замораживании теста нарушается
структура дрожжевых клеток, что снижает
их активность при дальнейшем его
брожении. Во избежание этого необходимо
поддерживать достаточную концентрацию и
силу дрожжей в тесте перед понижением
температуры. Для компенсации потери
активности дрожжей при замораживании и
хранении, а также для обеспечения расстойки
теста количество дрожжей должно быть
увеличено до 4—10 %.
Новые возможности для хлебопечения
открывают жидкие дрожжи («дрожжевые
сливки»), разработанные и выпускаемые
канадской фирмой «Лаллеман». Они
позволяют полностью автоматизировать
процесс замеса теста. По активности 1,5 л
жидких дрожжей эквивалентны 1 кг
прессованных.
Изготовление замороженного теста
требует, чтобы брожение в процессе
формирования и замораживания было
минимальным. Для этого тесто перед формованием
быстро охлаждают до 21 °С (т. е. до
температуры, при которой останавливается
брожение) с помощью жидкого диоксида
углерода, что исключает необходимость
применения льда и охладителей. Кроме того,
диоксид углерода вытесняет кислород
воздуха, улучшает восстановительные свойства
аскорбиновой кислоты, добавляемой в
тесто, и сокращает процесс замеса.
В нашей стране на Урале и в Сибири за-
Ш

мораживание хлебобулочных изделий
применялось давно. Источником холода зимой
служили лед и холодный воздух. По мере
необходимости замороженные изделия
помещали на горячий под печи и они
становились пышными с хрустящей корочкой.
В 1961 г. на Кушелевском хлебозаводе в
Ленинграде была создана и введена в
эксплуатацию установка для замораживания
мелкоштучных булочных изделий
производительностью 2,1 т в сутки. Опыт завода
показал ее эффективность. Мелкоштучные
изделия, замороженные и хранившиеся в
камере 24 ч, по свежести не уступали
продукции, которая хранилась 3—4 ч после
выпечки.
Замораживание хлебных изделий весьма
перспективно. Об этом свидетельствует
расширение научных исследований в области
усовершенствования технологии
замораживания, упаковки, хранения и
размораживания хлебобулочных и кондитерских изделий,
создание нового специального
оборудования, включение в проекты новых
хлебозаводов холодильных цехов.
A1) 1420318 E1L F 25 В 21/02 B1) 4181409/23-
06 B2) 26.11.86 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
В. А. Наер, А. Я. Хирич, А. П. Кулиш, Н. В. Про-
копьева E3) 621.57
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий каскадную
термобатарею, состоящую из одинаковых секций с общим
радиатором, отличающийся тем, что, с целью
обеспечения охлаждения объектов с различными
размерами, холодильник дополнительно содержит
крестовину с числом лучей по числу секций и
продольным пазом в каждом луче, на радиаторе
выполнена спиральная канавка, а каждая секция
термобатареи снабжена своим основанием,
имеющим спиральные зубцы, входящие в
спиральную канавку радиатора, и продольный зубец,
размещенный в продольном пазу соответствующего
луча крестовины.
A1) 1421956 E1L F 25 D 17/06, 23/02 B1)
4229120/28-13 B2) 13.02.87 G1) Астраханский
технический институт рыбной промышленности и
хозяйства G2) X. А. Абдульманов, С. С.
Калашников, А. Т. Савелов E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ СОЗДАНИЯ
ВОЗДУШНОЙ ЗАВЕСЫ В ОТКРЫТОМ
ДВЕРНОМ ПРОЕМЕ ХОЛОДИЛЬНЫХ КАМЕР,
содержащее воздуховод, размещенный
горизонтально над дверным проемом и
подключенный к вентилятору, отличающееся тем, что,
с целью снижения энергозатрат путем
уменьшения расхода и напора воздуха и степени
перемешивания воздушной завесы с окружающим
воздухом, оно снабжено гибкими вертикальными
В настоящее время решается вопрос о
закупке двух хлебозаводов по выпуску
замороженных хлебных изделий и
полуфабрикатов для Ленинграда и Москвы.
ВНИКТИхолодпром совместно с НПО
«Хлебпром» проводит выбор способов и
режимов замораживания хлебных изделий
различных рецептур. С учетом опыта
зарубежных стран и результатов
исследований советских ученых лабораториями
института разработаны рецептуры и технологии
замороженных пирогов из дрожжевого
теста с начинками на субпродуктовой основе,
а также нормативно-техническая
документация (ТИ, ТУ 10 РСФСР 335—88) и цены.
Розничная цена на пироги массой 60 г — 7 к.
за 1 шт., массой 75 г — 9 к.
На Шатурском мясокомбинате
(Московская обл.) организован участок по
производству пирогов на базе
модернизированного пельменного формующего автомата и
налажен их промышленный выпуск. Изделия
пользуются хорошим спросом.
Экономический эффект составляет около 250 р. на 1 т
продукции.
рукавами, закрепленными на воздуховоде и
сообщенными с ним, при этом рукава имеют
продольные боковые щели, направленные в одну
сторону вдоль воздуховода для образования
сплошных воздушных струй между рукавами.
A1) 1421955 E1L F 25 D 11/00 B1L126784/31-
13 B2) 18.07.86 G1) Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности G2) А. В. Антипов, Н. А. Бабицкая,
С. Ю. Берсудский, В. Ф. Возный, Э. И. Каухче-
швили, И. В. Новиков, Ю. А. Пономарев,
Г. В. Семенов, В. М. Ягодин E3) 621.565
E4) E7) 1. БЫТОВОЙ ПРИБОР ДЛЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ И ХРАНЕНИЯ
ПРОДУКТОВ, содержащий низкотемпературное
отделение, с горизонтально установленным
испарителем, и камеру для сублимационной сушки,
отличающийся тем, что, с целью повышения
производительности при сублимации продуктов,
камера для сублимационной сушки размещена в
низкотемпературном отделении и включает короб,
установленную в нем рамку с боковыми
направляющими для вертикальной установки блоков
замороженного продукта, и размещенный под
коробом источник тепла, при этом короб имеет
боковые и торцовые стенки и крышку с
вертикальными стенками, в которых выполнены окна для
прохода воздуха.
2. Прибор по п. 1, отличающийся тем, что
снабжен дополнительным конденсатором,
подключенным с помощью клапана и капиллярной
трубки параллельно основному конденсатору для
использования его в качестве источника тепла.
22

ХРАНЕНИЙ КОЛБАС
Качество колбас зависит не только от применяемого сырья,
технологии изготовления, но и от способа их холодильной
обработки и хранения.
Публикуемые ниже статьи отражают целенаправленную работу
по оптимизации режимов этих процессов в целях сохранения
качества продукции и сокращения ее потерь.
УДК 637.524.2.037.02/.03
ТЕХНОЛОГИЯ И ТЕХНИКА
ГИДРОАЭРОЗОЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ВАРЕНЫХ КОЛБАС
О. Н. КАЛИНИЧЕНКО, А. М. ДОВГАЛЕВ,
Н. К. МОСЬКИН
ВНИКТИхолодпром
В колбасном производстве вареные колбасы
после термической обработки обычно
охлаждают водой в течение 10—15 мин под
душем, а затем доохлаждают воздухом в
камерах. Промышленная проверка традиционной
технологии охлаждения на ряде
предприятий показала, что в камерах воздушного
доохлаждения не выдерживаются
требуемые температурные режимы от 0 до 8 °С.
В период загрузки колбас (температура
которых после орошения водой довольно
высокая — в пределах 50—60 °С в центре
батона) и на начальном этапе воздушного
доохлаждения температура воздуха в
камерах бывает не ниже 9—15 °С. Это приводит
к замедлению процесса охлаждения,
дополнительному расходу холода и
электроэнергии, конденсации испарившейся влаги на
поверхности охлажденных батонов и в
результате — ухудшению их качества.
Для достижения более низкой
температуры колбас в неохлаждаемом контуре и
обеспечения тем самым необходимого
температурного режима воздуха в камерах
доохлаждения, улучшения качества и
повышения выхода продукции
ВНИКТИхолодпром разработал технологию и комплект
оборудования для гидроаэрозольного
охлаждения колбас.
Продолжительность данного процесса
зависит от вида оболочки и диаметра
батонов. Для колбас в цельносформованной
оболочке с диаметром батонов 65—80 мм
процесс длится 70—90 мин, с диаметром
100—120 мм — 90 мин. Температура в центре
батонов снижается соответственно до 20—25
и 30—45 °С. Вареные колбасы в клееной
и витой целлофановой оболочке (титр
45), особенно вырабатываемые на линиях
Л5-ФАЛ, более чувствительны к влиянию
гидроаэрозольной среды, поэтому для них
продолжительность гидроаэрозольного
охлаждения не должна превышать 60 мин.
При этом температура в центре батонов
диаметром 65—80 мм достигает 25—35 °С,
диаметром 90—100 мм — 35—40 °С (при
температуре воды 4—18 °С).
В теплый период года для
гидроаэрозольного охлаждения нецелесообразно
сразу использовать охлажденную воду, так
как процесс проходит при значительном
перепаде температур. Технология
предусматривает сначала охлаждение
водопроводной водой, а через 20—30 мин переход
на охлажденную воду с постепенным
снижением ее температуры.
Резкий перепад между температурами
поверхности и охлаждающей среды
нежелателен в начале процесса для колбас в
оболочках белкозин и фиброуз, так как она
становится морщинистой. Колбасы в
целлофановой оболочке, охлажденные холодной
водой с температурой 3—6 °С, имеют более
привлекательный товарный вид, чем
колбасы, охлажденные водой с более высокой
температурой.
Доохлаждение рекомендуется проводить
в потоке холодного воздуха, движущегося
со скоростью 2—3 м/с.
На рис. 1 представлены кривые
охлаждения колбас диаметром 80 мм.
ш

20 W 60 80 100 120 140 гмин
Рис. I. Зависимость температуры в центре
(черные кривые) и на поверхности (голубые
кривые) колбасного батона в целлофановой
оболочке диаметром 80 мм от продолжительности
охлаждения:
/, 2, 3 — температура воды соответственно 3—5;
7.5—10 и 14- 18 °С; на этапе воздушного
доохлаждения температура воздуха 4 °С, скорость 1.5—2 м/с
Гидроаэрозольное охлаждение
осуществляли в туннельной камере установки
Я10-ФКО (рис. 2). Камера оснащена
системой гидравлического распыления и
очистки воды, а также вытяжной
вентиляцией. Установка проста в монтаже и
может эксплуатироваться в любых условиях.
Техническая характеристика установки Я10-ФКО
Единовременная загрузка
туннельной камеры, т
П роизводительность
камеры, т/смену
водоохладителя, м3/ч
вентиляторов на
охлаждение 1 т колбас, м3/ч
1,25—1,4
6,25—9,8
1,0—3,0
1500
Рис. 2. Схема установки ЯЮ-ФКО для
гидроаэрозольного охлаждения вареных колбас:
/ — рамы с колбасами; 2 — туннельная камера; 3 —
гидродинамический отстойник; 4 — фильтр; 5 —
насос; 6 — водоохладитель
Расход воды
через одну форсунку, мл/с 5,2—6,0
на охлаждение 1 т колбас,
м3/ч 0,6—0,8
Число форсунок в камере 48
Габаритные размеры, мм
камеры , 6010X2010X3420
водоохладителя 1900X1200X1700
Преимущества гидроаэрозольного
охлаждения с последующим воздушным до-
охлаждением вареных колбас по сравнению
с действующей промышленной технологией:
сокращение общей продолжительности
процесса на 15—20 %;
увеличение выхода вареных колбас на
0,5-1 %;
снижение расхода холода на 40 %;
повышение коэффициента использования
площади холодильника.
Экономический эффект составляет не
менее 10 р. на 1 т продукции.
Технология гидроаэрозольного
охлаждения внедрена на предприятиях Российской
Федерации, Белоруссии, Литвы и Латвии.
В последнее время получает развитие
процесс гидроаэрозольного охлаждения с
периодическим или непрерывным
распылением воды и одновременной организацией
потока воздуха. Движение воздуха
интенсифицирует отвод тепла от колбасных
батонов.
Создана установка Я5-ФОД (УкрНИИ-
мясомолпром совместно с ВНИКТИхо-
лодпромом), в которой осуществляется
периодическое гидроаэрозольное
охлаждение в туннельной камере при
организованном движении воздуха. В этой же
камере проводится и доохлаждение в
потоке холодного @—4 °С) воздуха.
Отработана программа этапов орошения и
подсушки с отключением воды после
окончания гидроаэрозольного охлаждения и
включением воздухоохладителей для
воздушного доохлаждения колбас. Выполнение
программы контролируется автоматически.
На этапе гидроаэрозольного
охлаждения целесообразно поддерживать скорость
воздуха не более 0,5—1 м/с. Это
обусловлено тем, что вареные колбасы
вырабатывают в основном в целлофановой оболочке
(за исключением московских предприятий),
которая при большей скорости воздуха
переувлажняется, в результате чего
ухудшается товарный вид продукции.
Обобщив опыт работы установки
ЯЮ-ФКО, результаты
опытно-промышленной проверки установки Я5-ФОД, а также
зарубежный опыт охлаждения вареных
колбас, ВНИКТИхолодпром проработал
варианты гидроаэрозольного охлаждения при ор-

ганизованном движении воздуха для одного
из московских предприятий мощностью по
производству вареных колбасных изделий
35 т в смену. Гидроаэрозольное охлаждение
предусмотрено в отдельной технологической
зоне, состоящей из трех параллельно
расположенных камер. Единовременная
загрузка 9 т.
Гидроаэрозольное охлаждение может
быть организовано с отводом
образующихся паров и непрерывной подачей воды;
с подачей наружного воздуха и отводом
отработавшей паровоздушной смеси, с
периодической или непрерывной подачей
воды.
Использование наружного воздуха
требует его предварительной очистки (на
городских предприятиях) и поддержания
температуры не ниже 0 и не выше 18 °С
(зимний воздух с отрицательной температурой
может подморозить поверхность колбас, а
летний, температура которого в
большинстве случаев ьише 20 °С, замедляет процесс
охлаждения). С учетом этих требований
предложены два варианта использования
наружного воздуха.
Первый вариант -- подмешивание к
наружному воздуху воздуха из
вентиляционной камеры, имеющего температуру
летом от 10 до 12, а зимой от 18 до
20 °С. Для этого над каждой камерой
гидроаэрозольного охлаждения
устанавливается камера смешения. Соотношение
потоков воздуха регулируется заслонками
автоматически по его температуре. При
температуре наружного воздуха от 0 до 18 °С
охлаждение проводится без подмешивания
воздуха из вентиляционной камеры с
выбросом отработавшей паровоздушной смеси.
Второй вариант — подготовка воздуха
для охлаждения колбас в приточной
камере или кондиционере. В теплый период
года воздух охлаждается до 12 °С, в
холодный (при температуре наружного воздуха
ниже 0 °С) — часть его рециркулируется.
Температура воздуха, поступающего в
технологическую зону охлаждения колбас,
контролируется автоматически.
Воздушное доохлаждение
осуществляется в камерах, расположенных после зоны
гидроаэрозольного охлаждения. Частичное
воздушное доохлажение может быть и в зоне
гидроаэрозольного охлаждения после
автоматического отключения воды.
Выбор варианта зависит от
специфичных для каждого предприятия условий —
размеров площади для монтажа камер
гидроаэрозольного охлаждения и воздушного
доохлаждения, наличия камер хранения,
возможности использования наружного
воздуха и его санитарно-гигиенической
обработки,— а также вида оболочки
вырабатываемых колбас, продолжительности их
хранения до реализации и других факторов.
Проведение гидроаэрозольного
охлаждения и воздушного доохлаждения в
одной или разных камерах также
определяется производственной площадью
предприятия, его мощностью, согласованной
с графиком работы камер термической
обработки колбас.
УДК 637.524.2.037
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ОХЛАЖДЕНИЯ ВАРЕНЫХ КОЛБАС
НА ЛИЕПАЙСКОМ
МЯСОКОМБИНАТЕ
Канд. техн. наук В. С. ЕВРЕИ НОВА,
канд. техн. наук Б. Н. МАЛЕВАННЫЙ,
канд. техн. наук В. И. МАЧУЛИН,
канд. техн. наук Ю. В. ОСИПОВ
Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности
Способы и режимы охлаждения вареных
колбас в значительной степени определяют
их качество, товарный вид и потери массы
от усушки не только в процессе
охлаждения, но и при дальнейшем
краткосрочном хранении.
На отечественных мясокомбинатах
применяют, как правило, комбинированный
способ охлаждения вареных колбас, сосисок,
сарделек: под водяным душем, а затем в
камерах с температурой воздуха 4—5 °С
и относительной влажностью 95 %.
Колбасы охлаждают до 15 °С в центре батона.
Такой способ охлаждения принят на Лие-
пайском мясокомбинате. Батоны на рамах
по подвесным путям подают после варочных
печей под душевые устройства, а затем в
холодильную камеру, оснащенную двумя
подвесными воздухоохладителями ВОП-150,
с неорганизованной системой воздухорас-
пределения. Процесс охлаждения длится
долго и сопровождается повьиленными
потерями массы колбас.
Сотрудники ЛТИХПа провели на Лие-
пайском мясокомбинате теплотехнические
испытания системы охлаждения вареных
колбас с целью ее совершенствования.
В процессе испытаний колбасы в
целлофановой оболочке (диаметр батонов
80 мм) охлаждали в течение —20 мин
водой A9 °С). Температура колбас
снижалась с 73—76 до 65- 68'°С.
<ш

Батоны располагались на наклонных
решетчатых полках, смонтированных в четыре
ряда по высоте рамы. Установлено, что
хорошо орошаются водой батоны только на
верхней полке. В результате на нижних
полках температура батонов как в центре,
так и на поверхности более высокая.
Целлофановая оболочка под душем
размокала, коробилась и отделялась от
поверхности батонов. Под ней образовывалась
воздушная прослойка.
Охлаждение колбасы воздухом от 65—
68 до 15 °С в центре батонов длилось
3 ч 38 мин. Скорость охлаждения
0,27 °С/мин при средней температуре
воздуха в камере 5 °С. Скорость воздуха
у поверхности батонов была на уровне
естественной конвекции.
Таким образом, холодильная обработка
колбас в целом длилась около 4 ч.
Потери массы составили 2 %.
Наряду с традиционным способом на
Лиепайском мясокомбинате применяют
гидроаэрозольное охлаждение вареных колбас,
осуществляемое также в два этапа:
аэрозольное орошение водой (сначала
водопроводной, потом ледяной) в туннельной
камере Я10-ФКО, разработанной ВНИКТИ-
холодпромом, а затем доохлаждение и
подсушивание воздухом с температурой 0—
4 °С в обычной холодильной камере. На
охлаждение по подвесному пути одновременно
поступает 4—5 рам с колбасой.
Сотрудниками ЛТИХПа испытана и эта
система охлаждения вареных колбас.
К концу охлаждения водопроводной
водой E0 мин) температура в центре батонов
диаметром 80 мм снижалась с 76 до 55—
59 °С в зависимости от их расположения на
раме и интенсивности смачивания, а после
охлаждения ледяной водой F0 мин) —
до 25—32 °С.
Доохлаждение и подсушка колбас
воздухом в холодильной камере по инструкции
должны длиться 20—30 мин в зависимости
от диаметра батонов. В испытаниях же их
продолжительность была 1 ч 50 мин
вследствие того, что требуемые условия —
температура воздуха в камере 0—4 °С и его
скорость в зоне расположения батонов
2—3 м/с — не выдерживались. В результате
общая продолжительность охлаждения
колбас была практически такой же, как и
продолжительность охлаждения традиционным
способом.
Основное преимущество
гидроаэрозольного охлаждения вареных колбас —
отсутствие потерь массы. Наблюдается даже
некоторое (в среднем на 0,8 %)
увеличение массы батонов, так как при
длительном орошении водой их целлофановая
оболочка насыщается влагой, разбухает, а при
доохлаждении не успевает подсохнуть (при
этом товарный вид колбасы ухудшается).
Благодаря более мелкому распылению
воды форсунками (по сравнению с
душевыми устройствами) снижается ее расход.
Равномернее распределяется влага по
отдельным батонам.
Как показали испытания, орошение
колбас сначала водопроводной водой, а
потом ледяной нецелесообразно. Это не
интенсифицирует процесс охлаждения, а
капитальные и эксплуатационные затраты
увеличиваются (на приготовление ледяной
воды).
Следует отметить также плохое воздухо-
распределение в камере ЯЮ-ФКО: воздух
проходит поверх рам с колбасой, а у
поверхности батонов практически не движется.
В результате снижается эффективность
испарения влаги с их поверхности и,
следовательно, интенсивность охлаждения.
На перегрузку колбасы из камеры
охлаждения ЯЮ-ФКО в камеру доохлаждения
требуются дополнительные время и
трудовые затраты.
С учетом результатов испытаний и
сделанных выводов сотрудники ЛТИХПа
предложили и совместно с работниками Лие-
пайского мясокомбината внедрили вариант
камеры с воздушно-испарительным
охлаждением колбас (модернизировали
проектную камеру). Основные задачи, которые
решали при модернизации —
интенсификация процесса охлаждения при
уменьшении продолжительности контакта колбас
с водой, а также сокращение продолжи-
Рис. 1. Схема обдува колбасных батонов воздухом
и орошения их водой:
/ — рама; 2 — колбасные батоны: 3 — поток
холодного воздуха; 4—поток распыленной влаги; 5
отепленный воздух

t,°c\
60
30
L^
ha
*
2
\ 45
§§?-
J
»T^
46
teaje
Рис. 2. Температурные графики
охлаждения вареных колбас:
/ — в камере до модернизации; 2, 3 — в камере
после модернизации; 4а — в туннельной камере
ЯЮ-ФКО при охлаждении водопроводной водой;
46 — то же, ледяной водой; 4в — в туннельной
камере ЯЮ-ФКО при доохлаждении воздухом
О 0У5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Г, ч
тельности доохлаждения и подсушки
колбас воздухом, чтобы снизить их усушку.
Охлаждение, как и в двух испытанных
вариантах, осуществляется в два этапа:
на первом — обдув батонов холодным
воздухом со скоростью I—2 м/с с
периодическим орошением водопроводной водой, на
втором — доохлаждение в той же камере
до 15 °С в центре батонов с
одновременным подсушиванием их поверхности.
Холодный воздух подается к рамам с
колбасой через щелевые сопла
воздухораспределительных каналов. Водопроводная вода
распыляется в камере через форсунки,
смонтированные, как и в туннельной камере
ЯЮ-ФКО, в два ряда на боковых стенах
вдоль всего помещения. Схема обдува
колбас воздухом и орошения водой показана
на рис. 1.
Снижение температуры воздуха при
испарении влаги и увеличение его
скорости интенсифицирует все процессы тепло-
и массопереноса: конвективный перенос
теплоты, пропорциональный температурному
напору; конвективный тепломассоперенос,
пропорциональный разности парциальных
давлений пара на поверхности влаги и в
воздухе; лучистый теплообмен.
Испытания системы охлаждения
модернизированной камеры проведены дважды.
В первый раз охлаждали 900 кг колбасы
высшего сорта, во второй раз — первого
сорта с большим процентом содержания
жира. Колбаса с температурой в центре
батонов 71—75 °С поступала в камеру
непосредственно из варочных печей. Сразу же
после загрузки в течение 2—3 мин
распыляли воду. Распыление повторяли по
мере подсыхания поверхности батонов до
достижения температуры на поверхности
18—20 °С. Доохлаждение до 15 °С в центре
батонов осуществлялось только воздухом.
Продолжительность охлаждения
колбасы высшего сорта от 75 до 15 °С
составила 2 ч, первого сорта от 71 до
15 °С — 2 ч 40 мин. Средняя температура
воздуха в период испытаний была 3—4 °С.
Скорость воздуха у поверхности батонов
в середине рам 0,6—1 м/с, со стороны,
обращенной к щелевым соплам
воздуховодов, 1,1—2 м/с.
Средняя скорость охлаждения колбасы
высшего сорта составила 0,5, первого
сорта — 0,35 °С/мин. У колбасы высшего
сорта отслоения целлофановой оболочки не
происходило, она сохраняла хороший
товарный вид. У колбасы с большим
содержанием жира было небольшое отслоение
целлофановой оболочки, в значительно
меньшей степени, чем при традиционном
способе охлаждения.
Потери массы колбас при охлаждении
после модернизации камеры снизились на
50—60%.
На рис. 2 приведены температурные
графики охлаждения колбасы в камере до
и после модернизации, а также в
туннельной камере ЯЮ-ФКО.
Таким образом, усовершенствование
системы воздухораспределёния и введение
аэрозольного распыления воды в камере
интенсифицировало процесс охлаждения
колбас. Продолжительность охлаждения
сократилась в среднем на 30—40 %.
Существенно уменьшилась усушка батонов.
Проведение двух этапов охлаждения в
одной камере высвободило
производственную площадь и уменьшило трудовые
затраты на грузовые операции.
УДК 637.524.3/.5.037/.038
ВЛИЯНИЕ УПАКОВКИ
НА КАЧЕСТВО
КОПЧЕНЫХ КОЛБАС
ПРИ ХРАНЕНИИ
Канд. техн. наук Н. И. ГАЛИЦКАЯ,
О. И. РУМЫНСКАЯ, Л. А. ВЕРЧЕНКО
ВНИКТИхолодпром
Экспериментальными исследованиями,
проведенными во ВНИКТИхолодпроме,
установлено, что срок хранения полукопченых
колбас не должен превышать 50 сут при
переменном режиме 4 °С (накапливание
вагонных партий на мясокомбинате), 0 °С

(транспортировка в железнодорожном
вагоне), —3 °С (хранение на
распределительном холодильнике) и 60 сут при
переменном режиме 0, —3, —6 °С, а варено-
копченых колбас при этих режимах —
соответственно 60 и 75 сут [1, 2].
Для удлинения сроков хранения
полукопченых и вареногкопченых колбас
рекомендуется применять защитное покрытие,
в частности из петролатума или желатина,
которое препятствует усушке и
предохраняет поверхность батонов от загрязнения,
поражения плесенями и бактериями.
Большую стойкость колбасных изделий
при хранении обеспечивает упаковка их в
комбинированные полимерные пленки, из
которых наиболее распространены поли-
зтиленцеллофан, полиэтилентерефталат-по-
лиэтилен, полиамид-полиэтилен и
многослойные пленочные материалы на их
основе — целлофан-саран-полиэтилен,
полиамид-саран-полиэтилен, полиамид-винил-
ацетат-полиэтилен и др.
В целях определения оптимального
срока хранения копченых колбас в упаковке
в экспериментальную камеру с
переменным температурным режимом 4, 0, —3 °С
были заложены на хранение полтавская
колбаса (полукопченая), любительская и
сервелат (варено-копченые), упакованные
под вакуумом в полиамид-полиэтиленовую
пленку.
Исходная общая органолептическая
оценка качества колбас: полтавская —
4.8 балла, любительская и сервелат —
4.9 балла. Изменение общей органолеп-
тической оценки в процессе их хранения
показано в таблице.
Колбаса

Температура

хранения.
°С

Продолжительности хранения,
CVT
при
указанной

температуре
хранения
общая
от
начала
хранения
Общая
оогано-
лепти-
ческая
оценка,
баллы
4; 0
—3
— 3
—3
4; 0
—3
—3
—3
—3
4; 0
—3
—3
—3
—3
30
60
80
120
30
60
80
100
120
30
60
80
100
120
__
90
ПО
150
—
90
100
130
150
—
90
ПО
130
150
4,25
4,1
4,0
3,1
4,3
3,9
3,6
3,4
3,0
4,4
3,8
3,65
3,3
3,0
;а- До 130 сут батоны независимо от вида
и- колбасы (полукопченая или варено-копче-
>е- ная) сохраняли хороший товарный вид,
[О- поверхность их была сухой и чистой,
:о- цвет фарша на разрезе почти не изменялся,
консистенция оставалась сочной и мягкой.
у- Лишь на 130—150 сут на батонах появился
;о- белый сухой налет и стал ощущаться
ie, вкус прогорклого жира.
ia, Взвешивание батонов через каждый
а- месяц показало, что масса их за время
[я, хранения не изменилась. Массовая доля
влаги не уменьшилась,
ий Видимого роста плесневых грибов не
в наблюдалось. Микробиологическими иссле-
из дованиями установлено, что за время хра-
и- нения содержание диаспор микроскопиче-
ю- ских грибов не увеличилось,
-о- На основании результатов проведен-
их ных исследований установлен оптимальный
ю- срок хранения — до 130 сут. Таким обра-
1Л- зом, упаковка полукопченых и варено-
копченых колбас в пленку с последую-
то щим вакуумированием более чем вдвое
ке удлиняет срок их хранения (без упаковки
!Н- только 50—60 сут).
°С Полимерная пленка надежно предохра-
ая няет батоны от усушки. Исходя из этого,
и несмотря на дополнительные расходы на
ые пленку и оборудование для вакуумирова-
у/Ю ния, упаковку копченых колбас в
полимерную пленку следует считать
экономная чески выгодной.
Список литературы
1. Г а л и ц к а я Н. И., Румынская О. И.,
Чистякова Т. Г. Оптимальные режимы и
сроки хранения полукопченых колбас //
Холодильная техника. 1988. № И.
2. Галицкая Н. И., Румынская О. И.,
Верчен ко Л. А. Оптимальные режимы и
сроки хранения варено-копченых и сырокоп-
0- ченых колбас // Холодильная техника.
1- 1989, № 5.
УДК 637.524.3/.5.037/.038
ИЗМЕНЕНИЕ КАЧЕСТВА
КОПЧЕНЫХ КОЛБАС
ПРИ ХРАНЕНИИ
Канд. техн. наук Г. Я. РЕЗГО
Заочный институт советской торговли
На распределительных холодильниках
копченые колбасы хранят в основном при тем
пературе воздуха —7-.—9 °С и его
относительной влажности 85—95 %. В этих же
условиях хранят и новые виды колбас,
вырабатываемых с применением белковых
добавок животного и растительного происхож-
I»

дения, хотя научные исследования,
обосновывающие целесообразность применения
такого режима хранения для них, не
проводились.
В целях обеспечения лучшей
сохранности традиционных и новых копченых
колбас при хранении на распределительных
холодильниках изучено изменение их
качества и потерь массы от усушки при разных
температурных режимах для выбора
оптимальных режимов и сроков хранения. Это
исследование являлось частью комплексной
работы по установлению оптимальных
режимов и сроков хранения колбас на разных
этапах товародвижения —
предприятие-изготовитель, транспорт, распределительный
холодильник,— в которой совместно
участвовали сотрудники ВНИКТИхолодпрома,
ВНИКИМПа^ МИИТа, ВНИИЭТсистем и
ЗИСТа.
Исследовали полукопченые,
варено-копченые и сырокопченые колбасы,
поступавшие на Московский хладокомбинат № 14.
Опытные партии получали с Армавирского
и Семипалатинского мясокомбинатов,
производственные партии — от других
поставщиков. При подготовке и доставке опытных
партий осуществлялся контроль за
качеством изготовления колбас, режимами
накапливания и транспортировки.
Ассортимент опытных партий был
представлен следующими колбасами:
полукопченые— полтавская в/с (высшего сорта),
московская 1 с A сорта), москворецкая
1 с, белковая 1 с; варено-копченые —
сервелат в/с, любительская 1 с, деликатесная
в/с; сырокопченые — тамбовская в/с,
особенная в/с.
Ассортимент производственных партий:
полукопченые — полтавская в/с,
московская 1 с, одесская 1 с, кировоградская 1 с,
белковая 1 с; варено-копченые — сервелат
в/с, любительская 1 с; сырокопченые —
брауншвейгская в/с, столичная в/с,
советская в/с.
Опытные партии каждого наименования
колбас, как правило, вырабатывали в
оболочке двух видов, натуральной и
искусственной, в соответствии с действующими
технологическими инструкциями.
В общей сложности была исследована
продукция массой порядка 30 т,
выработанная на девяти предприятиях мясной
промышленности.
Полукопченые и варено-копченые
колбасы хранили при трех температурных
режимах: — \-.—3, — 4-.—6 и —7-—9 °С,
а сырокопченые — при двух режимах:
—4+-—6 и — 7-f— 9 °С.
Относительная влажность воздуха в
камерах хранения колебалась от 82 до 89 %.
Качество колбас оценивали по органо-
лептическим, физико-химическим и
микробиологическим показателям. Массу колбас
определяли взвешиванием контрольных мест
первые 5 сут ежедневно, затем на 10-е,
15-е, 30-е, 45-е, 60-е сут, а в случае более
длительного хранения — через каждый
последующий месяц.
Допустимую продолжительность
хранения устанавливали по появлению первых
признаков снижения качества, не
препятствующих реализации изделий.
Результаты органолептической оценки
полукопченых колбас, поступивших на
хладокомбинат, свидетельствуют о
сравнительно низком качестве изготовленных изделий.
Высшую оценку — 5 баллов — не получила
ни одна партия. Качество колбас в опытных
партиях было выше, хотя и незначительно,
чем в производственных. При этом
продукция Армавирского мясокомбината была
несколько лучше, чем продукция
Семипалатинского мясокомбината.
В пределах 30—60 сут колбасы разных
наименований в натуральной оболочке име-
Таблица 1
Температура,
°С
Срок
хранения,
сут
Общая оценка
полтавской колбасы,
баллы
в
натуральной
оболочке
в
искусственной
оболочке
—1-4—3 15 4,404=0,13 4,104:0,15
—14-—3 3,684:0,09 3,60+0,07
—4-j—6 30 3,764=0,08 3,63+0,13
-74-—9 3,904=0,07 3,864=0,13
-14—3 3,60+0,11 3,304=0,11
—44—6 45 3,904=0,15 3,704=0,17
—74—9 3,82=1=0,12 3,544=0,28
-44— 6 3,204=0,11 3,024=0,19
-7-1 9 60 3,344=0,11 3,504=0,11
—44— 6 3,22+0,30 —
75
— 74—9 3,16+0,36 3,44+0,19
___74—9 90 3,104=0,40 3,304=0,13
Примечание. Исходная оценка полтавской колбасы
в натуральной оболочке 4,42 + 0,07, в
искусственной оболочке 4,13 + 0,11.
:*#

VO
I 1&_
Ю
©_
О Cj5 Q)
CO" CO CO
CO CD О
I I !
•I- -I- -I-
X
о
CO
i i a
о
i •л
lO 00 Ol
со о —
o" ©* o"
ю — ^
ю со о
о — —
о" о" о
моем
о
(N CN CN
CD CD" CD
СО СО СО
О О О
сч сч см
00
о"
CTi t^ OJ
ООЮС!
о о о
о" о о"
со г-- со
<М —" —<
о' о" о*
г- — о
00 rf СО
СЧ О! ОД
CD CD CD
CD CD CD
CO CO CO
O^ CN, CN,
CD CD CD
•I' 'I' -I-
-rt-N
^
I I 5
CN
msco
—i oq_ <ож
CO" CN of
Ю — -rf
Cl ^ CN
of of of
•I- •!• •!•
I ! !
ли балловые оценки чуть выше, чем колбасы
в искусственной оболочке, по таким
показателям, как запах, вкус и консистенция.
В дальнейшем оценки или выравнивались,
или были несколько выше уже у колбас в
искусственной оболочке. На основании этого
сделан вывод, что вид оболочки практически
не влияет на качество колбас при хранении.
Сравнительная оценка качества в
процессе хранения при разных температурных
режимах показала, что в течение 30 сут
разница была не очень существенна, а затем
качество быстрее снижалось у колбас,
хранившихся при —\-.—3 °С (в табл. 1 это
показано на примере полтавской колбасы).
При такой температуре через 45 сут на
батонах появлялись точечные колонии
плесеней и белый налет. В ряде случаев он
обнаруживался уже через 30 сут хранения.
Плесень на образцах, хранившихся при
—4-!—6 °С, замечена через 60 сут. На
колбасах, хранившихся при —7-i—9 °С, ее
не было, однако у них выявлялся другой
порок — заснеженность, причем иногда на
начальной стадии хранения.
Если период накапливания колбас на
предприятии-изготовителе и
транспортировки длился порядка 10 сут, то они уже
поступали на хладокомбинат с белым
налетом (при режиме транспортировки 0-г-
-:—3 °С) или заснеженной поверхностью
(при —7-. 9°С).
Степень заснеженности и слой белого
налета были больше у колбас в
искусственной оболочке.
Продолжительность хранения зависела
от исходного качества и режима хранения.
При низком исходном качестве (средняя
оценка 3,5—3,7 балла) в колбасах
появлялся прогорклый привкус при температуре
хранения —\-.—3 °С на 30-е, при —4-Ь-
-=—6 °С на 45-е и при —7-.—9 °С на 90-е
сут с момента закладки на хранение.
Новые виды полукопченых колбас —
москворецкая и московская — имели
относительно высокие D,03—4,2 балла)
исходные оценки. Однако, в отличие от
традиционных колбас, их качество в процессе
хранения очень быстро ухудшалось.
Консистенция становилась плотной, резинистой,
вкус — пустым, не свойственным колбасам
данного вида, а у московской во вкусе и
запахе появлялся кислый оттенок. Через
15 сут хранения новые колбасы, особенно
московская, были не пригодны к
употреблению.
Низкое качество характерно и для
белковой колбасы. Ее исходная оценка 3,1 —
3,2 балла, лишь внешний вид и цвет фарша

на разрезе оценены несколько выше —
соответственно 3,6 и 3,4 балла.
У всех новых колбас качество
интенсивно снижалось на начальном этапе хранения,
в то время как у традиционных колбас —
постепенно в процессе хранения.
Следовательно, полукопченые колбасы,
выработанные с белковыми добавками животного и
растительного происхождения,
субпродуктами и мясной массой, не подлежат
хранению на распределительных
холодильниках.
Наряду с органолептической оценкой
стойкость полукопченых колбас при
хранении определяли по некоторым физико-
химическим показателям качества жира
(в табл. 2 они приведены для полтавской
колбасы).
При всех режимах хранения отмечен
стабильный рост кислотного числа жира,
причем с увеличением продолжительности
хранения темп роста становился выше.
Например, у полтавской колбасы в
натуральной оболочке за 30 сут этот показатель
возрос на 0,12—0,43 мг КОН, за
последующие 30 сут уже на 0,90—1,27 мг КОН.
Аналогичная закономерность выявлена у
колбас в искусственной оболочке.
Наибольшая скорость накопления
свободных жирных кислот установлена в жире
колбас, хранившихся при —1-1—3 °С,
наименьшая — при —7-.—9 °С.
В процессе хранения стабильно
увеличивалось также бензидиновое число жира.
Характер изменения перекисного числа
совершенно иной. Перекиси как менее
стойкие продукты окисления жиров постоянно
разрушаются и накапливаются. И в
зависимости от того, какой процесс
превалировал в момент исследования, выявлялось
повышение или понижение данного
показателя. Резкое уменьшение перекисного
числа сопровождалось интенсивным ростом
бензидинового числа.
Характер изменений жира колбас
производственных партий ничем не отличался
от характера изменений, отмеченных в
колбасах опытных партий.
Не выявлено различий в динамике
показателей качества жира традиционных и
новых колбас, а также колбас,
изготовленных в разных оболочках.
В процессе хранения в колбасах
уменьшалась массовая доля влаги, при этом тем
быстрее, чем ниже температура хранения.
У новых колбас, которые характеризуются
повышенной массовой долей влаги, темп ее
уменьшения был несколько интенсивнее, чем
у традиционных колбас.
Определена точка замерзания
полукопченых колбас, в том числе новых. У
большинства она находится на уровне —7,4-f-
-i—7,8, а у москворецкой самая высокая
—6,7 °С. Следовательно, при режиме
хранения —7-.—9 °С не исключена
возможность замораживания колбас.
Из варено-копченых колбас исследовали
в основном сервелат и любительскую.
Исходная органолептическая оценка
колебалась от 4,1 до 4,7 балла. Ухудшение органо-
лептических показателей на всех
температурных режимах начиналось через 30 сут
хранения. При —1-! 3 и —4ч—6 СС на
батонах появлялся белый налет, а при —7-Ь
-:—9 °С — заснеженность.
Влияния вида оболочки на изменение
органолептических показателей практически
не выявлено. Лишь в некоторых случаях
через 45 сут хранения при —7-.—9 °С
наблюдалось отслаивание искусственной
оболочки от фарша и ее сморщивание.
Белый налет и заснеженность были заметнее
на батонах с искусственной оболочкой.
Опытные партии варено-копченых
колбас характеризовались более высокими
показателями качества, чем производственные
(у полукопченых колбас эта разница была
менее выражена).
У варено-копченых колбас на всех
режимах проявилась такая же закономерность
в изменении показателей качества жира,
что и у полукопченых колбас. Разница
состояла лишь в их абсолютных значениях:
у варено-копченых — более высокие. Так
же, как у полукопченых, изменялась и
массовая доля влаги.
Установленная в процессе исследований
криоскопическая температура
варено-копченых колбас находится в диапазоне
—7,7-f—9,5 °С. Поэтому при применяемом
на распределительных холодильниках
режиме хранения варено-копченых колбас
—7-. 9 °С вероятность их замораживания
мала.
Сырокопченые колбасы вырабатывают в
сравнительно малых количествах, поэтому
их удельный вес на распределительных
холодильниках невелик, не более 5 % в общем
объеме хранения. Они более стойки в
хранении, чем полукопченые и варено-копченые
колбасы.
По результатам органолептической
оценки качество сырокопченых колбас,
поступающих на хранение, относительно низкое.
В отдельных образцах встречались кусочки
шпика с желтоватым оттенком и
осаленным привкусом. Это свидетельствует о
слабом контроле за качеством сырья,
используемого в колбасном производстве.
Очевидно, поэтому сырокопченые колбасы не вы-
ш

держивали установленный ГОСТом срок
хранения при —7-.—9 °С — до 270 сут.
Удовлетворительные потребительские
качества они сохраняли при этом режиме 180 сут,
а при —4-i—6 °С— 120 сут со дня
изготовления.
В изменении показателей качества жира
у сырокопченых колбас установлена такая
же закономерность, что и у полукопченых
и варено-копченых. Только исходные и
конечные значения кислотного и бензидино-
вого чисел жира у сырокопченых колбас
были выше.
Некоторые особенности выявлены в
изменении массовой доли влаги. При закладке
на хранение сырокопченых колбас она была
на 6—11 % ниже предельно допустимой
ГОСТом нормы. В процессе хранения
массовая доля влаги увеличивалась.
Микробиологические исследования
показали, что у всех видов копченых колбас
основными источниками их обсеменения
являются плесневые грибы,
преимущественно рода Penicillium, и дрожжевые клетки.
За весь период хранения при —7-.—9 °С
видимого роста плесневых грибов на
батонах не наблюдалось. При —\-.—3 и —4-f-
~—6 °С плесень была замечена на
полукопченых колбасах спустя соответственно
55 и 70 сут, а на варено-копченых — 70 и
80 сут со дня выработки.
В процессе хранения полукопченых и
варено-копченых колбас на всех
температурных режимах зафиксированы потери
массы от усушки, которые с понижением
температуры заметно возрастали. Колбасы
в естественной оболочке теряли меньше
влаги, чем колбасы в искусственной оболочке.
Потери от усушки у первых были в пре-
ИЗОБРЕ ТЕНИЯ
A1) 1420319 E1L F25 В 29/00 B1) 4170083/23-
06 B2) 30.12.86 G2) С. А. Синатов, А. А.
Поляков, С. Д. Гулин, А. Н. Орлов, Ю. В. Львов E3)
621.577
E4) E7) ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ
УСТАНОВКА, содержащая абсорбционный тепловой
насос, имеющий генератор тепла, конденсатор,
абсорбер, испаритель, внешний контур с
циркуляционным насосом, контур промежуточного
охлаждения со своим циркуляционным насосом,
теплообменником и экономайзером и трубопровод
теплоносителя, снабженный насосом, а также
двигатель внутреннего сгорания с
электрогенератором, трубопроводами подвода воздуха и отвода
выхлопных газов, контур охлаждения двигателя
делах действующих норм, а у вторых —
в ряде случаев выше их, иногда почти в
2 раза.
Масса батонов сырокопченых колбас в
процессе хранения не уменьшилась. Видимо,
это связано с поглощением влаги из воздуха
камер в результате низкой влажности
самих колбас.
Проведенные исследования показали,
что полукопченые и варено-копченые
колбасы можно хранить на
распределительных холодильниках при трех температурных
режимах: —1-=—3, —4-.—6 и —7-.—9 °С.
При этом для полукопченых колбас
рекомендуются сроки хранения соответственно
45, 60 и 90 сут, а для варено-копченых —
60, 80 и 100 сут с даты выработки.
Сырокопченые колбасы можно хранить при двух
режимах: —4-^—6 и —7-.—9 °С в течение
соответственно 120 и 180 сут с момента
выработки продукции.
Температурный режим следует выбирать
исходя из предполагаемой длительности
хранения колбасных изделий. Для
краткосрочного хранения целесообразны более
высокие температуры, так как в этом случае
меньше потери массы колбас и не нужно
отеплять их перед реализацией (в
настоящее время все полукопченые и варено-
копченые колбасы, хранившиеся более 20—
30 сут на распределительных холодильниках
при —7-.—9 °С, подвергаются отеплению,
причем эта технологическая операция на
всех холодильниках проводится
по-разному).
По результатам данной работы
подготовлены рекомендации об оптимальных
режимах и сроках хранения для включения
в ГОСТы на полукопченые, варено-копченые
и сырокопченые колбасы.
шзшшяшшшшшши
внутреннего сгорания с теплообменником,
включенным в контур промежуточного охлаждения
после испарителя абсорбционного теплового
насоса, причем генератор абсорбционного
теплового насоса соединен своей газовой полостью с
экономайзером, включенным в контур
промежуточного охлаждения абсорбционного теплового
насоса, отличающаяся тем, что, с целью
повышения теплопроводности и экономичности,
генератор абсорбционного теплового насоса снабжен
топкой с форсункой, к которой подключен
трубопровод отвода выхлопных газов двигателя
внутреннего сгорания, а экономайзер включен в
промежуточный контур охлаждения перед
испарителем абсорбционного теплового насоса.
Ш

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУБЛИМАЦИОННЫХ УСТАНОВОК
Один из эффективных способов консервирования пищевых
продуктов — сублимационная сушка. К сожалению, этот способ
не нашел пока достойного применения в промышленности.
Перспективным разработкам в этой области посвящена
публикуемая подборка статей.
УДК 66.047.2
ОПТИМИЗАЦИЯ
НЕПРЕРЫВНОДЕЙСТВУЮЩЕЙ
СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШИЛКИ
Д-р техн. наук, проф. И. Т. KPETOB,
С. В. НИКОЛАЕНКО,
канд. техн. наук А. А. ШЕВЦОВ,
канд. техн. наук С. Т. АНТИПОВ
Воронежский технологический институт
При конструировании непрерывнодействую-
щей сублимационной сушилки одной из
основных проблем является нахождение
оптимального соотношения между удельными
энергозатратами на единицу продукции и
производительностью установки [2]. В
качестве оптимизируемого критерия в этом
случае можно использовать такой
технико-экономический показатель, как суммарную
стоимость энергозатрат на единицу массы
сухого продукта, р/кг:
/? = 3,+32 + 33 + 34-^min. A)
Первую составляющую критерия —
стоимость удельных затрат теплоты,
передаваемой продукту от источника нагрева
лучеиспусканием и переносимой паровоздушной
смесью в зоне сушильного пространства,—
можно определить по уравнению:
3,= ^{8Сл^[(Гн/100L-(Гпр/100L] +
+ /7а(Г„-7,„р)}> B)
где Цт — стоимость единицы теплоты,
р/кДж;
Gc — производительность установки
по сухому продукту, кг/ч;
6 — коэффициент черноты
нагревателя;
Сл — приведенный коэффициент
лучеиспускания, Вт/(м2-К4);
F — поверхность нагревателя, м2;
ТНу Тпр — соответственно температура
нагревателя и продукта, К;
а — коэффициент теплообмена,
Вт/(м2-К).
Вторая и третья составляющие критерия
A) характеризуют стоимость
электроэнергии, расходуемой на привод вращения
барабана и на создание необходимого
вакуума в сушильной камере, отнесенную к
единице массы сухого продукта.
Четвертую составляющую критерия
A) — удельные энергозатраты на получение
холода в десублиматоре — находили по
формуле:
34 = Дт(^^)[р + Р1+Су(Г„-Гл)|,
C)
где и„, ик
влагосодержание продукта
соответственно до и после сушки;
р, pi — удельная теплота испарения и
плавления льда, кДж/кг;
су — удельная теплоемкость пара,
кДж/(кг-К);
Тп, Та — температура пара и
намороженного льда, К.
Составляющие критерия A) можно
выразить также через стоимость
электроэнергии, расходуемой на работу
соответствующего энергооборудования:
3i = tf,(?);3, = tf,(^);
Зз = //э(^);^//,(^),
D)
где Цэ — цена электроэнергии,
р/кВт-ч (#э=0,02р/кВт-
•ч);
Ль Лф, Явн, Ркм — средние за цикл сушки
значения электрической
мощности соответственно
нагревателя, приводов
вращения барабана,
вакуум-насоса,
холодильного компрессора, кВт.
Для проверки возможности оптимизации
непрерывнодействующей сублимационной
сушилки с помощью предлагаемого технико-
экономического показателя были проведены
эксперименты на пилотной установке
непрерывного действия [1, 3], схема которой
представлена на рис. 1.
Ферментный препарат кератиназа ГЗ*
с содержанием сухих веществ 7 % сушили
при следующих режимных параметрах:
остаточное давление в камере 65—70 Па,
температура десублиматора 230—235 К, часто-

И де сублиматор у
и вакуум-насосу
Вход блажного
сырья
i
\ Выход сухого
\ продукта
Рис. 1. Схема сублимационной сушилки
непрерывного действия:
1 — привод барабана; 2 — неподвижный вал; 3 —
корпус, 4 — нагреватель; 5 — вакуумные затворы, и
перфорированный барабан
та вращения барабана 0,1 с '. Источником
нагрева служили кварцевые лампы типа
КГ-220-1500-5.
По данным экспериментальных
исследований получены эмпирические зависимости
средней мощности от часовой
производительности установки по влажному сырью G:
PH = k{G2 + Cu Pnp = k2G2 + c2\
PHH==kzG2 + c3; PKM = k4G2 + c4y E)
где k\, k2, &з, &4, c\> c2, Сз, Ca — эмпирические
коэффициенты.
Производительность установки по
влажному сырью связана с производительностью
по сухому продукту соотношением, кг/ч:
G = kuGCy
где ku — коэффициент влагосодержания
сырья ^u=Tq—-j.
Методом наименьших квадратов
определены коэффициенты в уравнениях E):
/г, =0,61; fc2 = 7,88.10-2;
?3 = 0,48; /г4 = 3,94.10-,;
с, =9,3-10~2; с2= 1,5-10~2;
с3 = 0,72; с4= 1,62.
Проверка адекватности расчетных и
экспериментальных данных методами
математической статистики показала сходимость
результатов со среднеквадратичным
отклонением не более 6—8 %.
Подставив E) в D) и затем в A),
получили критерий оптимизации в следующем
виде:
Я = ^[(ki + k, + k4)G2 + k2G +
+ (С\-\-С2 + Съ + С*)\
или
R
AG2 + BG + C __ ku(AG2 + BG + C)
F)
Gc G
где Л = Щ*, + /гз + *4);
B = Ubk2\
С == Ць{с 1 + с2 + сз + с а).
Было проведено исследование формулы
F) на экстремум. Необходимым условием
экстремума является равенство нулю первой
производной функции F):
^ = -^-[BAG + B)G-(AG2 + BG + C)} =
= kuAQ2~C =0=>AG2-C = 0.
Отсюда следует, что единственное решение
в точке экстремума:
/с"
G =
G)
В точке экстремума G) имеет место
минимум, так как
d2R
Ж1
2AG3
-2G(AG2-C)
-р
2С.
G7
0.
С учетом значений эмпирических коэф
фициентов и выбранного режима сушки вы
ражение F) принимает вид:
_ 13,14B,97- 1Q-2G2+ 1,58- 1Q-3G + ^
R
- + 4.9СЫ0-2)
G
(8)
Построенная по формуле (8)
экстремальная зависимость стоимости удельных
энергозатрат на 1 кг сухого продукта от часовой
R,p/m
f,8
',*
1,0
0,9
0,5 1,0 ?,* 1,5 2,0 2,5&,кг/ч
Рис. 2. Зависимость стоимости удельных
энергозатрат R в процессе сублимационной сушки от
производительности установки G по влажному
сырью

20 X &у I 19
19
С помощью датчика температуры
контролируются режимные параметры
процесса. Датчик 14 непрерывно передает
информацию о количестве сухого продукта. При
этом расход электроэнергии оценивают в
расчете на единицу массы сухого продукта.
Таким образом, задача оптимизации
заключается в выборе такого количества
подаваемого влажного сырья, которое
обеспечивало бы минимум стоимости удельных
энергозатрат при строгом выполнении
технологического регламента сушки.
Предлагаемая система управления
открывает возможности экономии
энергетических ресурсов при получении продукта
стандартного качества.
Применение схемы управления весьма
актуально в условиях самоокупаемости
производства. Для сублимационных сушильных
установок производительностью 1—3 т/сут
экономический эффект от внедрения схемы
составит 13—15 тыс. р. в год.
Рис. 3. Схема автоматического управления:
1, 2, 3, 8 — датчики расхода электроэнергии; 4 —
холодильный компрессор; 5 — десублиматор; 6 — линия
вакуума; 7 — вакуум-насос; 9 — нагреватель; 10 —
сушильная камера; // — линия подачи сырья; 12 —
исполнительный механизм; 13 — датчик температуры;
14 — датчик количества сухого продукта; 15 — линия
отвода сухого продукта; 16, 17, 18, 21, 22, 23 —
вторичные приборы; 19 — преобразователь; 20 —
вычислительное устройство
производительности установки (рис. 2)
позволяет оценить эффективность выбора
оптимального значения G*. Из графика
видно, что отклонение от оптимума G*, равного
1,28 кг/ч, ведет к перерасходу
электроэнергии.
Для практического осуществления
оптимального выбора производительности
разработана схема автоматического
управления процессом непрерывной
сублимационной сушки (рис. 3). Она состоит из
сушильной камеры, источника нагрева, линии
подачи влажного сырья и отвода сухого
продукта, линии вакуума с вакуум-насосом, десуб-
лиматора с холодильным компрессором,
датчиков расхода электроэнергии, температуры
и количества полученного сухого продукта,
вторичных приборов, вычислительного
устройства, преобразователя и
исполнительного механизма.
Схема работает следующим образом.
С помощью датчиков I, 2, 3, 8 информация
о фактическом расходе электроэнергии
передается в вычислительное устройство,
вырабатывающее сигнал об отклонении
производительности установки от экстремума, под
воздействием которого исполнительный
механизм изменяет подачу влажного сырья.
Список литературы
1. А. с. 1339370, СССР.
2. К а м о в н и к о в Б. П., М а л к о в Л. С, В о с -
кобойников В. А. Вакуум-сублимационная
сушка пищевых продуктов. М.: Агропромиздат,
1985.
3. Кретов И. Т., Антипов С. Т., Ни ко-*
лаенко С. В. Пилотная установка
непрерывного действия для сублимационной cvhikh
ферментных препаратов // Тезисы докл.
Всесоюзного совещ. «Создание и производство
пилотных установок для биотехнологических
процессов». М., 1987.
УДК 66.047.2
УЛУЧШЕНИЕ ДИНАМИЧЕСКИХ
И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
ПОКАЗАТЕЛЕЙ
СУБЛИМАЦИОННОГО АППАРАТА
Канд. техн. наук Э. В. СИЛЬВЕСТРОВ
Казанское НПО «Вакууммаш»
Для уменьшения металло- и энергоемкости
сублимационного аппарата проведена его
оптимизация по динамическим,
термодинамическим показателям и расходу
энергии на реализацию технологического цикла
по каналу энергоподвода к объекту сушки.
Экспериментально определены численные
значения показателей и выявлена их
взаимосвязь с конструкцией основного звена
аппарата — кассеты, в которой размещаются
объекты сушки.
Исследования разработанного и
изготовленного в НПО «Вакууммаш» однокамер-
I!

22 -^Р—Э
Рис. 1. Расположение зон лучистого
теплообмена в вакуум-сублимационной камере:
/ — вакуум-сублимационная камера; 2,3 — нижняя и
верхняя кассеты; 4 — криопанели десублиматора; 5,
9 — канал измерения температур в зонах лучистого
теплообмена соответственно для верхней и нижней
кассеты; 6,8 — канал уставки уровня управляющего
параметра соответственно Pi (для верхней
кассеты) и Рч (для нижней кассеты); 7 — канал
измерения возмущающего параметра рсв
ного вакуум-сублимационного аппарата
периодического действия УСС-10 для сушки
биологических препаратов проводили на
стенде.
Вакуум-сублимационную камеру
аппарата разделили на 22 характерные зоны
лучистого теплообмена (рис. 1, зоны
обозначены голубыми цифрами). Для удобства
последующей обработки результаты
эксперимента сгруппировали попарно с /-й по
12-ю (для верхней кассеты) и с 11-и
по 22-ю (для нижней кассеты). Зоны были
образованы противоположно
расположенными и параллельными поверхностями:
например, зона / в пространстве
противоположна и параллельна зоне 2; зона 13 —
зоне 14 и т. д. На геометрический
центр поверхности каждой зоны наклеили
датчики температуры ИС 568А — всего 22
датчика. Для регистрации их показаний
применили два 12-канальных
уравновешенных моста КСМ2-023 и КСМ2-030. Были
обеспечены также наблюдаемость и
измерение основной выходной координаты
процесса сушки — интенсивности
влагоотдачи (параметра /п).
Объектом сушки служил препарат
Lactobakterium plantarum (штамм 11/16),
используемый в хлебопечении и
биологическом консервировании кормов
(силосовании). В 20 технологических сосудов
заливали 8 %-ный раствор подготовленного
препарата и подвергали его центробежному
замораживанию. Технологические сосуды с
замороженным препаратом размещали в
ячейках верхней кассеты, температура
которых удовлетворяла неравенству
^'нагр.яч^г^-'субл-
Источником информации о состоянии
объекта сушки являлся контрольный
технологический сосуд с датчиками температур
(препарата и паровой фазы) и
интенсивности влагоотдачи. Перед началом
эксперимента зафиксированы следующие
параметры состояния: температура препарата
впр=—40 °С, температура паровой фазы
8Пф=—40 °С, интенсивность влагоотдачи
jn=0,00 г/мин. Температура криопанелей
десублиматора вкр=—70 °С.
За начало технологического цикла
принимали момент, когда парциальное
давление сухого воздуха (возмущающая
координата рс в) достигало критического
значения ~12,5 Па, что соответствовало
текущему значению парциального давления
водяных паров над объектом сушки и
началу процесса влагоотдачи (/и>0). В этот
момент включался энергоподвод к верхней
кассете (управляющее воздействие Р\~
==770 Вт) и начиналась одновременная
регистрация параметров состояния объекта
сушки и температур первых 12 зон
(парных) лучистого теплообмена.
В течение полного технологического
цикла объект исследования «прогонялся»
по траектории, в качестве которой была
выбрана термограмма выходной
регулируемой координаты Впр при технологических
ограничениях на ее предельно допустимые
значения в квазистационарный период
Fпр<;—25 °С) и в период десорбции
Fпр<25°С). Это потребовало
периодического ступенчатого уменьшения
управляющего воздействия Р\.
За окончание технологического цикла
принимали момент прекращения
влагоотдачи из объекта сушки (/п=0), о чем
свидетельствовало отсутствие выходного
сигнала на приборе КСП2-031,
регистрировавшем данный параметр. В этот момент
прекращались управление объектом и
регистрация параметров его состояния и
температур в зонах лучистого теплообмена.
Основное требование, предъявлявшееся к
эксперименту,— максимальное отклонение
выходной регулируемой координаты Впр от
заданных значений в переходных периодах
(т. е. допустимая динамическая ошибка)

на протяжении всего технологического
цикла не должно превышать заданную
статическую точность 1 °С.
В результате обработки кривой
изменения параметра /п1 при принятых
начальных условиях были получены значения
динамических показателей объекта
исследования — времени запаздывания тп1= 15 мин
и постоянной времени 74 = 27 мин.
Для выявления степени
термодинамического совершенства
вакуум-сублимационного аппарата были вычислены
значения термодинамического показателя ЛГ=
= (Т\—Т\) по результатам обработки
термограмм первых 12 парных зон лучистого
теплообмена (Г2 и Т\ — абсолютные
температуры зон) и термодинамических потерь
мощности Ризл. Термодинамические потери
обусловлены наличием дополнительного
теплообмена излучением между
высокотемпературными зонами B, 4, 6, 8 и т. д.)
кассет и низкотемпературными зонами (/, 3,
5, 7 и т. д.) криопанелей десублима-
тора и внутренних поверхностей
вакуумной камеры.
При обработке термограмм всех 22 зон
лучистого теплообмена учитывали только
температуры, определявшие максимальные
значения термодинамического
показателя Д7.
Анализ показал, что максимальные
потери мощности происходят в первых двух
зонах.
По условиям эксперимента нижняя
кассета была заблокирована, вследствие чего
температура в зоне 12 была значительно
ниже, чем при эксплуатации аппарата.
В тс же время в эксперименте
температура в зоне // G5 °С) в
квазистационарный период (период максимального
и постоянного значения параметра /'„)
превышала температуру рабочих зон B, 4,
6, 8 и 10) кассеты, передающих
энергию к объекту сушки. Это объясняется
тем, что около зоны // расположен
электронагреватель кассеты, генерирующий
мощные тепловые потоки (из-за
несовершенства его теплоизоляции) в направлении,
противоположном направлению массопере-
носа.
В процессе эксперимента производилось
считывание изменяющих значений тока в
электронагревателе кассеты и измерение
временных интервалов постоянных
значений уровней управляющих воздействий.
По этим данным определили функционал
энергозатрат Q, характеризующий расход
электроэнергии на реализацию
технологического цикла по каналу управления. Он
составил 5,041 кВт-ч.
После окончания эксперимента взвесили
каждый технологический сосуд с целью
учета массы испарившейся влаги и
получения общей картины воздействия
распределенности параметров объекта
исследования на конечный результат процесса
обезвоживания препарата. Остаточная
влажность во всех технологических сосудах,
кроме контрольного, являвшегося
источником информации при проведении
эксперимента, превышала ее допустимое значение,
при этом отмечен значительный разброс
значений. Таким образом, масса
испарившейся из каждого сосуда влаги является
функцией не только уровней управляющих
воздействий, но и термодинамических
потерь мощности Яизл в зонах лучистого
теплообмена (в местах расположения
сосудов).
В ходе последующих экспериментов
также непрерывно регистрировали
температуры в последующих 12 зонах лучистого
теплообмена (//—22 — для нижней
кассеты) и интенсивности влагоотдачи. В
результате обработки кривой изменения
параметра /П) при принятых начальных
условиях получены значения т„ =19 мин и
Гг—53,5 мин. Максимальное значение
РИЛЛ, как и в предыдущем случае,
зафиксировано в зонах максимального
температурного перепада, т. е. а зонах 13—14.
Однако судя по значению ДГ для данных
зон, даже при меньшем, по сравнению
с предыдущим, уровне управляющего
воздействия (P2—&9Q Вт) нижняя кассета
находилась в области более критических
температурных режимов. Это, вероятно,
обусловлено отличиями в ее
пространственном расположении и неадекватностью
характера массопереноса.
Эксперимент показал, что температура
в зоне 21 (82 °С) в квазистационарный
период почти не отличается от
температур рабочих зон A4, 16, 18, 20),
передающих теплоту объекту сушки.
При параллельной работе двух кассет
в квазистационарный период
температурный перепад между зонами // и 12,
равный 23 °С (при автономной работе
72—58 °С) с точки зрения минимизации
термодинамических потерь Риз, является
более выгодным режимом. В результате
обработки экспериментальных данных
функционал энергозатрат составил 5,215 кВт-ч.
Контрольным взвешиванием 20
технологических сосудов в нижней кассете
установлено, что остаточная влажность в их
подавляющем большинстве (80 %) превы-
17

шала допустимые 4 % со значительным
разбросом ее значений.
Термодинамическое несовершенство
вакуум-сублимационного аппарата оказывает
отрицательное воздействие на динамику
процесса массопереноса, прежде всего в
период его выхода на квазистационарный
режим. Как показали расчеты, время выхода
исследованных кассет на расчетную
температуру составляет 5,5 %
продолжительности процесса управления, т. е. их
конструкция несовершенна и в динамическом
отношении.
Таким образом, проведенные
эксперименты показали, что кассета оказывает
доминирующее влияние на важнейшие
показатели вакуум-сублимационного
аппарата — распределенность параметров,
нелинейность, быстродействие.
По результатам экспериментов вакуум-
сублимационный аппарат классифицируется
как нестационарный нелинейный
инерционный (динамический) объект с
распределенными параметрами. Исходя из этого была
поставлена задача оптимизации его по
термодинамическим и динамическим
показателям, т. е. Л7\ тп, Т' —итпп, на основе
полной модификации кассет.
Разработана принципиально новая
конструкция кассеты (а. с. 1023185),
характерными особенностями которой являются:
отсутствие прогреваемых металлоемкостей;
объединение ячеек, в которых размещаются
технологические сосуды, и
электронагревателя в единое целое, т. е.
сформирована ячейка-нагреватель; выполнение ячеек-
нагревателей из материалов, обладающих
упругой деформацией, чем обеспечивается
надежный контакт технологического сосуда
с поверхностью ячейки-нагревателя. Для
формообразования нагревательных ячеек
применена неразрывная по длине
металлическая сетка, ячейки образованы
последовательно (рис. 2). Участки
сетчатого электронагревателя, формирующие
полуячейки и технологические связи, не
контактируют друг с другом благодаря
гарантированному зазору между ними.
Участок кассеты с ячейкой-нагревателем
и установленным в ней
технологическим сосудом показан на рис. 3.
Сетчатый электронагреватель —
стальной AХ18Н9Т). Между ячейками, а также
ячейками и каркасом кассеты находится
теплоэлектроизоляционный материал с
коэффициентом теплопроводности
0,040 Вт/(м-К) и номинальной кажущейся
плотностью 0,04 г/см3. Металлический
каркас кассеты выполнен из прочного и
легкого сплава АМгб-М. Защитно-декора-
Рис. 2. Геометрия формообразования
нагревательных ячеек сетчатым электронагревателем
тивная пластина из фольгированного
стеклотекстолита марки СФ-1 с
гальваническим покрытием предохраняет верх
кассеты от механических повреждений.
Штепсельный разъем обеспечивает
подачу низковольтного напряжения к
нагревателю. Для контроля текущей температуры
в одну из ячеек вклеен
термопреобразователь сопротивления марки ИС 545А,
имеющий выход на субминиатюрный
разъем.
Для испытания вакуум-сублимационного
аппарата с модифицированной кассетой
на геометрический центр каждой из шести
поверхностей верхней и нижней кассеты
наклеили датчик температуры ИС 568А
(всего 12 датчиков). В эксперименте с
верхней кассетой непрерывно
регистрировали температуры в зонах /—12, а в
эксперименте с нижней кассетой — в зонах
11—22.
Испытания показали, что применение
модифицированной кассеты снизило термо-
Рис. 3. Ячейка-нагреватель с технологическим
сосудом:
/ — ячейка-нагреватель; 2 — стеклянный
технологический сосуд; 3 — замороженный препарат; 4 —
защитно-декоративная пластина; 5 — вспенивающийся
теплоизолятор; 6 — металлический каркас

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Максимальное
значение Ри„п,
Вт ИЗЛ
с
штатной
кассетой
с
модифицированной
кассетой
31,69 0,72 |
10,56 0,18
11,70 0,27
6,84 0,99
10,81 0,41
Q AQ П Qt;
Зона
11
12
13
1 14
15
1 16
17
18
19
20
21
22
Максимальное
значение Яи,„,
Вт ИЗЛ
с
штатной
кассетой
с
модифицированной
кассетой
2,49 0,64
45,60 0,71
16,81 0,17
16,54 0,26
19,89 0,41
Q 9S Л ПО
динамические потери мощности ЯИЗЛ (см.
таблицу).
В результате обработки кривых
изменения параметров /„ и /п получены
следующие динамические показатели: для верхней
кассеты тп1 = 1,2 мин, 7^1= 16 мин; для
нижней — тп2= 1,2 мин, Г2=23 мин.
Функционалы энергозатрат Q составляли
соответственно 3,9 и 3,8 кВт-ч.
Контрольным взвешиванием 20
технологических сосудов в верхней и 20 в
нижней кассетах установлено, что в процессе
сушки из каждой партии сосудов удалено
по 4600 г влаги, т. е. количество,
равное ее исходной массе.
Значение остаточной влажности,
определенное по ГОСТ 8756.2—82 в четырех
крайних технологических сосудах в кассете,
составило в среднем 4,5 %, что допустимо.
Полученные экспериментальные данные
являются объективным показателем
сосредоточенности параметров объекта
исследования. Вакуум-сублимационный аппарат с
модифицированными кассетами
классифицируется как нестационарный линейный
динамический объект с сосредоточенными
параметрами. Благодаря этому стало
возможным интегрировать выходные
параметры / и /По, фиксируемые в единичных
контрольных Технологических сосудах, на
всю партию сосудов в кассете, т. е.
20
/п= 2 уш. Это явилось важной предпосыл-
кой для разработки системы управления на
базе предложенного способа (а. с. 954752).
Использование модифицированных
кассет в опытно-промышленном
вакуум-сублимационном аппарате УСС-10 привело к
экономии цветного металла и снижению
трудовых затрат. Проведенные расчеты
показали, что расход дорогостоящего
цветного литья (сплав АЛ9-Т5) снижается на
134 кг, в результате чего оптовая цена
аппарата уменьшится на 2508 руб.
Реализация данной разработки,
являющейся вкладом в создание и внедрение
ресурсосберегающей техники и технологии,
положительно сказывается на сохранении
исходной биологической активности
высушиваемых препаратов, что подтверждено
результатами лабораторных исследований.
УДК 66.047.1
СУБЛИМАЦИОННАЯ СУШКА
ТОНКОДИСПЕРСНЫХ ПОРОШКОВ
ПРИ АТМОСФЕРНОМ ДАВЛЕНИИ
Канд. техн. наук А. В. АНТИПОВ,
Н. А. БАБИЦКАЯ, U, Б. ДУГАРОВ,
канд. техн. наук О. Б. УРЬЯШ
Московский институт прикладной биотехнологии
По качеству продукты, сублимированные
при атмосферном давлении, не уступают
продуктам вакуум-сублимационной сушки
[1]. Приведенные затраты на
сублимационную атмосферную сушку занимают
промежуточное место между приведенными
затратами на тепловую и
вакуум-сублимационную сушку [2].
В немногочисленных работах по
сублимационной сушке при атмосферном
давлении продукты обезвоживали в основном в
виде гранул в псевдоожиженном слое. Для
продуктов в виде тонкодисперсных
порошков весьма трудно организовать процесс
в псевдоожиженном слое, поскольку в
результате продувания мелкие фракции
частиц уносятся с потоком воздуха.
Для таких продуктов предлагается
технология сублимационной сушки при
атмосферном давлении путем продувания
неподвижного слоя, поверх которого
устанавливают предохранительную сетку с диаметром
ячеек, меньшим диаметра частиц продукта.

Рис. 1. Схема
экспериментального стенда:
/ — вентилятор; 2 — от-
секатель; 3 — сетка; 4 —
сушильная камера; 5 —
испаритель; 6 —
теплоизолированный корпус
Эта технология объединяет достоинства
двух способов сушки — в псевдоожиженном
и неподвижном слоях. Продувание
неподвижного слоя обеспечивает сушку
весьма мелких частиц с минимальными
потерями, интенсификацию тепломассообмена,
равномерное обезвоживание слоя.
Физическая модель процесса
сублимационной сушки при атмосферном давлении
продуванием неподвижного слоя
замороженного диспергированного продукта
осушенным воздухом получена в процессе
экспериментов на лабораторном стенде,
созданном на базе низкотемпературного
морозильника (рис. 1). В
теплоизолированном корпусе по бокам расположен
испаритель. Всасывающий патрубок вентилятора
имеет нихромовый нагреватель мощностью
1 кВт. На нагнетательном патрубке
вентилятора установлена сушильная камера. Отсё-
катель разделяет потоки отработанного
увлажненного и осушенного воздуха.
Проходя сквозь слой продукта,
осушенный воздух отдает ему теплоту и поглощает
влагу, выделяющуюся при фазовом
переходе. Относительная влажность воздуха, по
мере его продвижения через продукт,
повышается. Увлажненный воздух достигает
испарителя, влага частично
вымораживается на его поверхности, и температура
воздуха понижается. Холодный воздух вновь
засасывается вентилятором, подогревается
до температуры сублимации, и начинается
новый цикл.
Сушке подвергали замороженное молоко
при температуре —10 °С, коллагеновый
гель при —20 °С и водный лед при —10 и
ш
Рис. 2. Эпюра скоростей
воздуха при ламинарном
движении в воздуховоде
- 20 °С. Замороженные блоки
диспергировали с помощью дисковой дробилки,
полученный порошок просеивали через набор
сит с размерами отверстий 0,25; 1 и 2 мм.
В сушильную камеру загружали фракции с
определенным размером частиц.
В процессе сушки измеряли:
температуру продукта в слое, воздуха до и после
сушильной камеры, поверхности
испарителя — хромель-копелевыми термопарами,
подключенными к потенциометру КСП-4;
скорость воздуха, проходящего через слой
продукта — термоанемометром GGA-45.
Периодически для определения кинетики сушки
из разных участков слоя отбирали пробы
высушиваемого диспергированного
продукта.
На основе полученных данных построены
эпюры скоростей воздуха при ламинарном
движении в воздуховоде (рис. 2) и кривые
продвижения фронта фазового перехода
(рис. 3, а), отражающие физическую суть
процесса сублимационной сушки продуктов
в виде тонкодисперсных порошков при
атмосферном давлении. Для сравнения на
рис. 3, б показаны кривые продвижения
фронта фазового перехода при вакуум-
сублимационной сушке продуктов
сплошным слоем. !
Эксперименты показали, что в первую
очередь продукт высыхает на центральном
участке, где наибольшая скорость воздуха,
и только затем фронт сублимации
перемещается по цилиндрическим координатам от
центра к периферии.
Разработана математическая модель
процесса, основанная на психрометрическом
методе расчета усушки замороженных
пищевых продуктов.
На рис. 4 показана упрощенная блок-
схема математической модели процесса
сублимационной сушки при атмосферном
давлении.
Используя математическую модель
получили расчетные цилиндрические координаты
продвижения фронта сублимации.
Расхождение расчетных данных с
экспериментальными составляет 7—8% (см. рис. 3, а).
Сублимированные тонкодисперсные
порошки имели остаточную влажность:
молоко — 10—12 %, коллагеновый гель — 20--
23 % (они относятся к классу продуктов
с промежуточной влажностью) — и
требовали тепловой досушки до остаточной
влажности менее 5 %.
Проведены сравнительные эксперименты
по вакуум-сублимационной и атмосферной
сублимационной сушке коллагенового геля
сплошным и тонкодисперсным слоем
толщиной 10 мм. Сплошной слой обдувался

Ввод исходных данных: параметры установки, теплофи-
зические и массообменные характеристики продукта,
[инея и воздуха; определяющие параметры процесса
ED-
Расчет начальных значений параметров воздуха в
установке
Расчет условий массообмена и теплообмена между воз- I
!духом и поверхностью испарителя
1 Q
Рис. 3. Местоположение фронта
фазового перехода при сублимационной
сушке:
а — тонкодисперсных порошков при
атмосферном давлении; б — продуктов
сплошным слоем в вакууме; 1,4 — через
1 ч после начала сушки; 2, 5 — через
1,5 ч; 3, б — через 2 ч; /—3 — опыт;
4—в — расчет; 7,8,9 — соответственно
через 1, 4 и 6 ч.
Расчет условий тепломассообмена между воздухом
и продуктом
Расчет интенсивности сушки G (i, j)
Расчет приращения толщины сухого слоя д8 ( i, j)'
Расчет толщины сухого слоя Ь (i, j)
Расчет количества удаленной влаги G
Расчет толщины образовавшегося слоя инея 6
воздухом со скоростью 3 м/с,
тонкодисперсный слой продувался воздухом со
скоростью 0,1—0,2 м/с.
Анализ полученных данных показал, что
удельная производительность при
атмосферной сублимационной сушке
тонкодисперсных порошков соответствует удельной
производительности при
вакуум-сублимационной сушке продукта сплошным слоем.
Сравнительный экономический анализ
не проводили, поскольку некорректно
сравнивать результаты, полученные на
лабораторном стенде и на промышленной вакуум-
сублимационной установке.
По результатам работы можно сделать
следующие выводы.
При продувании воздухом неподвижного
тонкодисперсного слоя процесс сушки
существенно интенсифицируется по
сравнению с сушкой продуктов сплошным слоем
' при обдувании и с сушкой тонкодисперсных
продуктов в вакууме. Сокращается
продолжительность процесса — до 3 ч при
скорости воздуха 0,4 м/с (сушка продуктов
сплошным слоем при обдувании воздухом
со скоростью 2,5 м/с длится 72 ч,
тонкодисперсных продуктов в вакууме — 8 ч)
Разработанная математическая модель
позволяет с достаточной степенью точности
рассчитать продолжительность
сублимационной сушки тонкодисперсных порошков
при атмосферном давлении.
Расчет текущих значений пари'
[метров воздуха в установке на
(данный момент времени; i = i + 1;
[Изменение распределения толщи-
|ны сухого слоя продукта, общая
продолжительность процесса^ т
"
Рис.
4. Упрощенная блок-схема математической
модели:
Ml — МЗ — адреса условных переходов; 5 — М4 —
вывод на печать; D*, Д?>, ?>пр — диаметр
расположения рассчитываемого сечения продукта, шаг его
изменения и заданный диаметр продукта; 6ИМ. тах ~~
максимально допустимая толщина слоя инея; Gnp —
количество вымороженной влаги в продукте; т, Ат —
текущее время от начала процесса
нения; i, j — счетчики циклов
шаг его изме-
Таким образом, полученные данные
свидетельствуют о перспективности
низкотемпературного обезвоживания продуктов
в виде тонкодисперсных порошков при
атмосферном давлении.
Список литературы
). Атмосферная сублимационная сушка
мясопродуктов / Н. К. Журавская, Б. П. Камов-
ников, Джамаль Мохамед Амин, Н. А.
Бабицкая // Холодильная техника. 1986, № 1.
2. Камовников Б. П., Джамаль М. А.,
Бабицкая Н. А. Техника и технология
консервирования методом сублимационной
сушки при атмосферном давлении. М., 1986.
(Обзор, информ. / ЦНИИТЭИмясомолпром.
Сер. Мясная промышленность)

УДК F21.565.92:637.5.037) .001.4
ИСПЫТАНИЯ КАМЕРЫ
С ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ
И АКТИВНЫМ УВЛАЖНЕНИЕМ
Канд. техн. наук Г. П. ДЕЙНЕГО,
А. И. КРЫМИНСКИЙ, Л. С. ВОЛКОВ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Канд.техн. наук А. П. ЕРКИН
Московское городское объединение Росмясомол-
торга
Исследования, проведенные ОТИХПом на
Московском хладокомбинате № 12 в
незагруженной низкотемпературной камере
хранения № 26 промежуточного этажа,
показали, что воздушное охлаждение с активным
увлажнением позволяет поддерживать в
таких камерах относительную влажность
воздуха 100 % и более*.
В камере под потолком смонтированы
три воздухоохладителя (один ВОП-150 и
два ДХ-100) с автоматическим
электрооттаиванием инея. Воздух забирается из
продуха «теплозащитной рубашки» и после
охлаждения бесканально подается в
грузовой объем. На антресоли со стороны
железнодорожной платформы установлен
увлажнитель с вентилятором, имеющий систему
ручного и автоматического регулирования
температурно-влажностных параметров
воздуха повышенного влагосодержания,
подаваемого в камеру.
Испытания камеры были продолжены
при ее частичной (на 20 %) и почти полной
(на 80 %) загрузке замороженным
неупакованным мясом.
В процессе испытаний определяли
температуру, относительную влажность и
скорость воздуха в камере и продухе
«теплозащитной рубашки»,температуру
хладагента, поверхности воздухоохладителей и
ограждений камеры, параметры работы
увлажнителя, расход воздуха в камере и
увлажнителе, температуру и массу мяса до и
после хранения.
* Воздушное охлаждение с активным
увлажнением в камерах хранения многоэтажных
холодильников / Г. П. Дейнего, Г. К. Мнацаканов,
А. И. Крыминский, Л. А. Воронина //
Холодильная техника. 1989, № 5.
Температуры измеряли один раз в сутки
термометрами. Для непрерывного контроля
температур использовали
самозаписывающие мосты типа КСМ-4 и термометры
сопротивления типа ИС. Относительную
влажность воздуха в камере и продухе
«теплозащитной рубашки» определяли с помощью
недельных волосяных гигрографов, которые
предварительно тарировали в ледяном
ящике при температуре камеры. Интенсивность
массообмена в грузовом объеме камеры
устанавливали путем периодического
взвешивания ледяных пластин A50X150 мм)
с точностью до 0,01 г. Скорость воздуха
на выходе из воздухоохладителей и в камере
измеряли чашечным и крыльчатым
анемометрами. Параметры воздуха повышенного
влагосодержания, выходящего из
увлажнителя, определяли аспирационным
психрометром, расход его — массометром и
крыльчатым анемометром.
Перед закладкой мяса на хранение у 10—
15 полутуш из каждой поступившей партии
измеряли температуру в толще мышц
термометром и прибором ПИТ-5. Мясо,
закладываемое на хранение, а также выгружаемое
после хранения, взвешивали на весах РС-
2Ш-13, установленных в вестибюле перед^
камерой, контрольные полутуши —
поштучно на весах РП-150 в камере. При
взвешивании присутствовала комиссия из
представителей хладокомбината и ОТИХПа.
В первом эксперименте, с загрузкой
камеры на 20 %, мясо закладывали на
хранение с 8 июля по 28 октября 1986 г., а хранили
до 22 мая 1987 г., включая период выгрузки.
Говяжьи полутуши (864 шт. общей
массой 85077,5 кг) были уложены в штабель
между колоннами по периметру ограждений
камеры, центр ее — свободен от груза.
Контрольные полутуши располагались в
нижней, верхней части и середине штабеля.
Перед закладкой мяса на хранение
температуру воздуха в камере с помощью
воздухоохладителей снизили до —18 °С. После
этого включили систему увлажнения,
отрегулированную на подачу 2,2 кг/ч воды.
Процессы изменения состояния воздуха
в камере при смешивании его с воздухом
повышенного влагосодержания, выходящим
из увлажнителя, показаны на /^-диаграмме
(рис. 1). Воздух камеры охлаждается в
воздухоохладителе (процесс 1—3) до
состояния, характеризуемого точкой 2. К нему
подмешивается воздух с повышенными
влагосодержанием и температурой (т. 5).
При смешивании теплого и холодного
потоков образуется зона тумана. Воздух
перенасыщается, причем на некоторых участках
струи перенасыщение может быть значи-
42

J> -.--¦^*~~~&~
*?&ъ
•ts
Рис. 1. Процессы изменения состояния воздуха
i в камере хранения и увлажнительном
устройстве:
р. р " — парциальное давление соответственно
водяных паров на некотором участке струи воздуха при
смешивании теплого и холодного потоков и
насыщенных водяных паров при температуре на этом участке
тельным (т. 4). Перенасыщенный воздух
смешивается с воздухом камеры D—6)у
а затем поток поступает в продух,
устроенный вдоль наружных стен, где за счет
внешних теплопритоков подогревается F—/).
Из продуха основной поток идет в
воздухоохладители, а небольшой (до 1 % от общего
объема воздуха в камере) — в увлажнитель.
В увлажнителе имеются
электронагреватель и поддон с водой. Сначала воздух
нагревается при постоянном влагосодержа-
нии (/—7), затем увлажняется над
поверхностью воды G—5). Нагрев воздуха до
увлажнения предупреждает образование зоны
тумана и значительно интенсифицирует
массообмен в увлажнителе.
На рис. 2 показана схема смешивания
струи воздуха повышенного влагосодержа-
ния bcb' с воздухом, выходящим из
воздухоохладителя аа'с. В зоне cbded'b' возникает
перенасыщение (Smax), т. е. образуется
туман. В зоне gded'g' температура тумана
повышается и влага испаряется в воздух
камеры. Образующийся при увлажнении
Рис. 2. Схема увлажнения воздуха камеры:
1,2 — воздух на входе и выходе
воздухоохладителя; 3 — воздух повышенного влагосодержания; 4 .—
туман
туман не распространяется за пределы струи
холодного воздуха faa'f'.
Таким образом, регулируя количество
подаваемой в грузовой объем камеры влаги,
можно добиться 100 %-ной относительной
влажности воздуха и даже некоторого его
перенасыщения, необходимого для
нейтрализации теплопритоков в камеру.
На рис. 3 приведены характерные
режимы эксплуатации камеры в период загрузки,
хранения и выгрузки мяса (на базе
среднесуточных режимных параметров).
Как видно из графиков, при загрузке
мяса температурно-влажностные условия в
камере почти не изменялись. Относительная
Рис. 3. Режимы работы камеры и системы
увлажнения:
а — загрузка и начало хранения мяса; б — окончание
хранения и выгрузка мяса; / — температура
хладагента; 2 — температура поверхности
воздухоохладителей; 3,4 — температура воздуха в камере и про-
духе;5 — масса хранимого мяса; 6 — температура
наружного воздуха; 7 — температура воздуха
повышенного влагосодержания; 8 — относительная влажность
воздуха в камере
7Я
5R
ттшшшш
?/ 15 20 25 301 5 10 15 20 25 501 5 10 15Дата
Сентябрь 1986 г Октяйрь Нояйрь
<р,%
'W
t,%
100
75
50
25
0
си
- 10
- 0
0
-20
-50
s==
7
№
[5 '
*
=1
7/-J
^/
*<s
^
т
J?
\
<
11 15 20 25 301 5 10 15 20Дата
Апрель 1387г Май

влажность воздуха в грузовом объеме
превышала 100 % на протяжении всего периода
хранения. Перед выгрузкой мяса, несмотря
на отключение вентиляторов систем
охлаждения и увлажнения и повышение
температуры воздуха, его относительная влажность
не уменьшилась.
Испытания показали, что скорость
воздуха на выходе из нагнетательных
воздуховодов воздухоохладителя ВОП-150 с
незаснеженной поверхностью охлаждения
составляла 3,2, перед оттаиванием —2,8 м/с.
Скорость воздуха на выходе из
воздухоохладителей ДХ-100 измерить не удалось, так
как их конструкция не имела устройства
для стабилизации струи выходящего
воздуха. В периферийных от центра вентилятора
потоках скорость воздуха достигала 7 м/с.
В пустой камере струи воздуха от
воздухоохладителей двигались под потолком по
кратчайшему расстоянию к проему в продух.
В остальном объеме камеры в результате
эжектирования воздух двигался в
противоположном направлении. После загрузки
камеры мясом скорость воздуха в ее
центральной части, в пространстве между
штабелем и потолком, не превышала 0,7 м/с.
Массовый расход воздуха,
циркулировавшего в системе охлаждения, определяли,
измеряя его скорость на входе в продух
(площадь проема разбили на девять
квадратов, скорость измеряли в центре каждого
из них). Расход воздуха через
воздухоохладители изменялся в пределах 22000—
25200 м3/ч, расход воздуха повышенного
влагосодержания был постоянным —
151 кг/ч, т. е. составлял менее 1 % от общего
расхода. Температура и относительная
влажность воздуха повышенного
влагосодержания изменялись незначительно. Вла-
госодержание его было в пределах
A3,2—15,0) • Ю-3 кг/кг. Количество влаги,
подаваемой в камеру, не превышало
2,25 кг/ч. Относительная влажность воздуха
за весь период испытаний была более 100 %.
В грузовом объеме камеры воздух
перенасыщался влагой. Избыток ее в виде инея
оседал на термопарах, колоннах,
ограждениях камеры, полутушах верхнего ряда
штабеля (однако интенсивного заснежива-
ния штабеля не наблюдалось) и на теп-
лообменной поверхности
воздухоохладителей.
Толщина слоя инея на ребристой
поверхности воздухоохладителей не превышала
3 мм и не оказывала существенного влияния
на температуру воздуха. Иней оттаивался
автоматически ежедневно. Температура
поверхности ребристых элементов
воздухоохладителей была на 2—2,5 °С выше темпе-
Рис. 4. Схема распределения температур, °С,
в камере:
/ — воздухоохладитель; 2 — вход в продух; 3 -¦¦
продух «теплозащитной рубашки»; * — термопара,
установленная на поверхности стены
ратуры хладагента. Изменение температуры
наружного воздуха незначительно
отражалось на температуре воздуха в камере:
несмотря на широкий интервал
среднесуточных температур наружного воздуха в
течение испытаний (от +20,2 до —29 °С)
неравномерность температур в грузовом объеме
камеры была не более 0,8 °С (рис. 4).
Для определения интенсивности тепло-
и массообмена в характерных точках
грузового объема камеры были размещены
ледяные пластины, гигрографы и контрольные
полутуши. Ледяные пластины и гигрографы
устанавливали на равном расстоянии от
пола и потолка, в пространстве между
стенами и штабелем мяса, в продухе
«теплозащитной рубашки», а также в центре
камеры на полу, на расстоянии 1,5 и 3 м от пола.
Изменение массы ледяных пластин
показано на рис. 5.
В результате анализа показаний
гигрографов, взвешивания ледяных пластин и
контрольных полутуш установлено, что в
грузовом объеме камеры сохранялось
равномерное температурно-влажностное поле.
Влажность воздуха была высокой,
благодаря чему за одиннадцать месяцев хранения
масса мяса не уменьшалась, только у двух
полутуш в верхнем ряду штабеля были
незначительные потери массы. Суммарная
масса 16 контрольных полутуш до закладки
на хранение составляла 1374,3 кг, после
хранения —1373,85 кг. Канество мяса не
ухудшилось.
Во втором эксперименте, при загрузке
камеры на 80 % (мясо хранили с 11
июля 1987 г. по 13 декабря 1988 г.), в грузовом
ш

Рис. 5. Изменение массы ледяных пластин,
размещенных в камере:
/ — в продухе; 2 — у входа в продух; 3 — под
воздухоохладителем у наружной стены; 4, 5,7 — в центре
камеры; 6, 10 -¦- у входной двери в камеру; 8 —
у внутренней стены, граничащей с вестибюлем; 9 —
у наружной стены
объеме были установлены четыре клетки
(по две у внутренних и наружных стен)
с 80 контрольными говяжьими полутушами.
Остальное пространство грузового объема
камеры занимал штабель мяса, которое не
перевешивали. Режимы эксплуатации
камеры практически не изменились, подача
влаги из увлажнителя поддерживалась на том
же уровне, что и при 20 %-ной загрузке
камеры.
Взвешиванием контрольных полутуш
выявлены потери массы мяса в клетке,
расположенной у входа в продух (на выходе
воздуха из камеры). В остальных клетках
наблюдалось незначительное увеличение
массы мяса. Суммарная масса мяса в
клетках после загрузки составляла
2001,35+2058,0+2237,4+2023,8=8320,55кг,
после хранения соответственно
2010,0+2065,8+2242,8+2005,65=8324,25кг.
Потери массы полутуш в клетке,
расположенной у входа воздуха в продух,
объясняются его повышенной скоростью и
уменьшенной относительной влажностью в
этой зоне. Штабель мяса, полностью
занимающий грузовой объем камеры, является
своеобразным фильтром, поглощающим
излишки влаги из циркулирующего воздуха
(при принятой вынужденно из-за наличия
«теплозащитной рубашки» несовершенной
системе воздухораспределения).
Комиссия, как и в первом эксперименте
(при загрузке камеры на 20%),
констатировала отсутствие потерь мяса от усушки
при хранении. Мясо по качеству
соответствовало ГОСТ 779—55 и было реализовано
через торговую сеть.
Полутуши, расположенные в верхней
зоне штабеля в месте подачи увлажненного
воздуха, незначительно покрылись снегом,
который перед реализацией мяса легко
удалили простым обметанием.
Результаты исследований показали
высокую эффективность системы воздушного
охлаждения с активным увлажнением в
камерах промежуточных этажей
многоэтажных холодильников. И при частичной, и при
полной загрузке камеры замороженным
неупакованным мясом фактические потери
его от усушки благодаря этой системе
сокращаются, качество мяса хорошо
сохраняется.
УДК 621.565.93/.94.001.24:519.688
ОБОБЩЕННЫЙ МЕТОД
ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА
ИСПАРИТЕЛЕЙ
И КОНДЕНСАТОРОВ
Канд. техн. наук А. А. ЗАЙЦЕВ,
д-р техн. наук, проф. В. П. ПРОЦЕНКО,
канд. техн. наук В.К. САФОНОВ
Всесоюзный заочный политехнический
институт
Коэффициент теплоотдачи при изменении
агрегатного состояния вещества зависит от
плотности теплового потока q (или от
соответствующего температурного напора). Так
как ее значение по условию задачи не
задается, то при расчете теплообменника
приходится решать систему нелинейных
уравнений, записанных относительно среднего
температурного напора (ДГО между стенкой
и хладагентом.
Существуют два основных численных
способа решения такого рода уравнений —
графоаналитический и итерационный.
В первом случае задаются
несколькими значениями температурного напора

&Т\, вычисляют соответствующие
значения q и строят две кривые q=f(lT\). По
точке пересечения этих кривых определяют
искомые значения АТ\ и q.
Итерационный способ дает
возможность получить решение с любой
необходимой точностью, однако здесь имеются
некоторые ограничения, связанные со
сходимостью итерационного процесса. В
большинстве рассматриваемых задач выполняется
достаточное условие сходимости этого
процесса — значение производной в
соответствующем интервале должно быть меньше
единицы. Но при расчете, например,
теплоотдачи при кипении неудачный выбор
начального значения может привести к тому,
что итерационный процесс будет
расходиться. Поэтому иногда одновременно
используют оба эти способа. Графоаналитическим
способом находят приближенное значение
&Ti(q), которое затем уточняют с помощью
итерационной процедуры [1, 4].
Переход к обобщенным переменным
позволяет существенно упростить расчеты, а в
ряде случаев и полностью отказаться от
итерационного метода.
Поясним это на нескольких конкретных
примерах.
При расчете горизонтального кожухо-
трубного конденсатора холодильной или
теплонасоснои установки система уравнений
для определения среднего температурного
напора АТ\ может быть записана в
следующем виде:
</=(ДГ-Д7[)/A/а2+/?0); ,
<7=Л,ДГр, 0)
где a2=0,023Re^8Pr!J'VdBH;
Л1=0,72[ЛЛ,о?Х,^/(|ц^н)]-0-25я-0'176?/н/<н.
ДГ — полный средний температурный
напор;
/?о — суммарное термическое
сопротивление стенки трубы и
загрязнений;
Re2, Ргг — числа Рейнольдса и Прандтля
для воды;
Ко — теплопроводность воды;
daH. d.{ ¦— внутренний и наружный
диаметры трубы,
\h\ — разность энтальпий хладагента
на входе и выходе конденсатора;
()i, /и, fii —плотность, теплопроводность и
динамический коэффициент
вязкости хладагента;
g — ускорение свободного падения
п — половина числа труб,
располагаемых по большой диагонали
трубной доски.
Если ввести безразмерный
температурный напор
то уравнение, эквивалентное системе A),
можно представить в виде:
1-Э = У?об0075, B)
где /?об — обобщенное термическое
сопротивление аппарата,
Ro6 = a'i(l/ot.2 + Roh C)
at — коэффициент теплоотдачи,
рассчитанный по полному среднему
температурному напору Д7\
а{ = Л,ДГ-0'25. D)
Наиболее просто уравнение B) можно
решить обратным способом, т. е. по
заданным значениям 6 рассчитать
соответствующие значения /?об. При этом решение будет
иметь основное преимущество обобщенной
универсальной формы представления
результатов — оно может быть дано либо
в виде одной линии, либо в табличной форме.
Например, в табл. 1 для кожухотрубного
конденсатора приведены значения 9 в
зависимости ОТ /?об-
Если необходимы более точные
значения G, то табл. 1 можно расширить путем
уменьшения шага расчетов.
Полученные результаты справедливы и
при конденсации хладагента на оребренных
трубах. В этом случае значение Ro6 также
вычисляют по формуле B), а а\ — по C).
Однако в формуле для вычисления А\
необходимо заменить множитель dH/dBH на р^р
Я об
31,0
18,4
13,5
8,98
6,83
в
0,01
0,02
0,03
0,05
0,07
Я об
5,06
4,32
3,53
2,67
1,73
в
0,1
0,12
0,15
0,2
0,3
#об
1,19
0,841
0,587
0,392
0,236
в
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
Т
#об
0,108
0,0852
0,0520
0,0307
0
а б л и ц а 1
в
0,9
0,92
0,95
0,97
1

(Р — коэффициент оребрения; *фр—
коэффициент, учитывающий различные условия
конденсации на горизонтальных и
вертикальных участках оребренной поверхности
трубы).
При расчете вертикального кожухотруб-
ного конденсатора, в котором конденсация
происходит на наружной поверхности, а для
охлаждения используют воду, стекающую
в виде пленки по внутренней поверхности
труб, коэффициент теплоотдачи от стенки
к воде при длинных вертикальных трубах
(Re2>200) определяют по соотношению:
Nu2=0,01 (Ga2Pr2Re2H333 E)
где Nu2 — число Нуссельта,
Nu2 = a2///A,2;
Ga2— число Галилея,
Ga2 = ?//3Ai
Re2 — число Рейнольдса для водяной
пленки,
4*// .
Re2 =
СпчЫ:
И — высота трубы;
v2 — кинематический коэффициент
вязкости воды;
сР2 — теплоемкость воды;
6/г — разность температур охлаждающей
воды на выходе и на входе
конденсатора.
После соответствующих преобразований
из выражения E) получим соотношение
для условного коэффициента теплоотдачи
от стенки к охлаждающей воде;
¦а{ = 2-10-% (g//A7y6/2)°'7v2. F)
Коэффициент теплоотдачи от хладагента
к стенке при его конденсации на
вертикальной трубе в этом случае может быть
рассчитан по формуле:
а, =0,943 [Miph3ig/(\iiH\Tx)f25eUt G)
где еи — поправка на волновой режим
течения пленки.
Тогда соотношение для определения
условного коэффициента теплоотдачи при
конденсации
а1 = 0,943(р?>;^H'26^Г0,3Я-()'22Л/г-°-22Х
8
W
0,6
ом
0,2
01
-
-*
s
\
\
\
>
4
->
К
uJ
в
0,08
0,06
0,0*
0,02
0,01
в
0,8
0,б\
ОЛ
ОЛ\
0,1
н
п
Е
\
1
А-
¦ч
КГ
\008
0,06
0,0*
0,02
0,0/
0,1 0,2 О,* 0,60,81
О
4 Otfof
ХАГ-и'^„/^вн,
(8)
Зависимость 0=/(/?об):
а — кожухотрубный конденсатор с пленочным
охлаждением; б — кожухотрубный испаритель
а уравнение в безразмерной форме для
определения 6 примет вид:
A_вI-5 = /?овв0-78. (9)
Значение R0e находят по
соотношению C) с учетом F) и (8). Результаты
решения уравнения (9) представлены на
рис. а. При течении воды в трубе полным
сечением уравнение (9) изменится:
1 — в =/?овва7в, A0)
при этом а{ = а2 рассчитывают по
уравнению A).
При расчете кожухотрубных испарителей
обобщенное уравнение для развитого
кипения фреонов
1-0 = /?об84. A1)
Значение /?0б вычисляют по
соотношению C), а а{ рассчитывают по
преобразованной формуле [3]:
а{=Л4ЛГ3,
где Л — коэффициент, определяемый по
условию опытов для
соответствующего рабочего вещества.
#об
1,Ы08
6,13-106
1.2-106
1,5-105
3,87-104
в
0,01
0,02
0,03
0,05
0,07
^об
9000
4240
1680
500
86,4
в
0,1
0,12
0,15
0,2
0,3
*об
23,4
8
3,09
1,25
0,488
в
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
Т
^об
0,152
0,112
0,0614
0,0399
0
а б л и ц а 2
в
0,9
0,92
0,95
0,97
1

Коэффициент теплоотдачи аг может
быть найден по уравнению системы A)
или по соответствующим формулам
работы [5].
В табл. 2 приведены численные
значения величин, полученные для кожухотруб-
ного испарителя при решении
уравнения A1).
При кипении фреонов на оребренном
пучке труб коэффициент теплоотдачи
рассчитывают по уравнениям [2]:
ОС] =Bqn,
где В, п — постоянные коэффициент и по
казатель степени, зависящие от
свойств хладагента, например,
при кипении фреона R22 « = 0,4,
/? = 53,2/?o'2S (po — давление,
бар) [2].
В этом случае условный коэффициент
теплоотдачи определяют по формуле:
п
а'\=Вх-п\ТТ:Г'\ A2)
а искомое уравнение для безразмерного
температурного напора имеет вид:
п
tf^e^^i-e. A3)
Результаты решения уравнения A3) для
R22 представлены на рис. б.
Приведенные примеры достаточно полно
иллюстрируют возможности обобщенного
анализа для расчета теплообменного
оборудования. Его преимущества связаны с тем,
что в ходе расчета используют лишь те
величины, которые непосредственно заданы
по условию задачи. Полученные результаты
(графики, таблицы) вследствие своей
обобщенности справедливы, разумеется, для
любого интервала изменения параметров
рассматриваемого типа теплообменников.
Список литературы
1. Герасимов Е. Д. Совершенствование
алгоритма расчета конденсаторов и испарителей
холодильных машин // Холодильная техника.
1986, № 8.
2. Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин / А. А. Гоголин,
Г. Н. Данилова, В. М. Азарсков, Н. М. Мед-
никова. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982.
3. К у т е п о в А. М., С т е р м а н Л. С, С т ю-
ш и н Н. Г. Гидродинамика и теплообмен
при парообразовании. 2-е изд. М.: Высшая
школа, 1983.
4. Тепловые и конструктивные расчеты
холодильных машин / Е. М. Бамбушек, Н. Н.
Бухарин, Е. Д. Герасимов и др. Л.:
Машиностроение, 1987.
5. Теплообменные аппараты холодильных
установок / Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов,
О. П. Иванов и др. 2-е изд. Л.:
Машиностроение, 1986.
УДК 536.422.4:621.Г>64.25.001.5
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ
ТЕПЛООБМЕНА
ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ФРЕОНОВ
НА ПУЧКАХ
ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБ
Канд. техн. наук А. Л. ЕМЕЛЬЯНОВ,
канд. техн. наук В. О. /УЛМЧЕНКО,
С. В. ХИЖНЯКОВ
Л ТИХИ
Один из путей дальнейшего повышения
эффективности фреоновых горизонтальных ко-
жухотрубпых конденсаторов разработка
конструкций, которые обеспечивают отвод
конденсата с нижней образующей трубы и
устраняют стекайне сконденсированной
жидкости с вышерасположенных труб в
пучке на н и ж е р а с п ол о ж е н н ы е.
В настоящее время известны два способа
решения этой задачи отвод конденсата в
межтрубное пространство с помощью кон-
денсатоотводных устройств и сокращение
количества стекающего на трубу конденсата
путем смещения каждого последующего
ряда относительно предыдущего (пучок Жи-
набо).
Установлено, что при конденсации пара
на пучке горизонтальных труб силы
поверхностного натяжения неоднозначно влияют
на толщину пленки конденсата. С одной
стороны, они способствуют уменьшению ее
толщины на поверхности ребер в верхней
части периметра трубы, с другой
удерживают конденсат ча нижней части периметра
и тем самым исключают ее из активного
теплообмена |2--5].
Авторами экспериментально исследован
теплообмен при конденсации хладагента
R12 на горизонтальных гладких и
сребренных трубах в условиях удаления
конденсата с нижней образующей трубы.
Схема экспериментальной установки,
методика проведения исследований и
обработки полученных данных описаны в |6].
Геометрические характеристики
экспериментальных труб приведены в табл. 1, 2.
На первом этапе был исследован процесс
конденсации хладагента R12 на гладкой
трубе № 1, снабженной конденсатоотвод-
ным ребром из медной фольги толщиной 0,3,
высотой 15 мм. Ребро закрепляли на нижней
образующей трубы.
Р е з ульт алы и с ел едо в а н и я (рис.1)
показали, что использование конденсатоотвод-
ного ребра приводит к интенсификации
процесса коэффициент теплоотдачи а.,
в 1,2 раза выше, чем для гладкой трубы
без ребра.
48

Таблица 1
№
трубы
Геометрия трубы
dtt, мм
Лвн. мм
Л,, м2
Р=^н/^вн
16
12
14,38
12
0,025
0,019
,32
16,4
0,051
0,019
2,68
Таблица 2
№
трубы
Геометрия
трубы
/?1, ММ
/?2, ММ
/?з, мм
/?, мм
/Чь м2
^вн> м
6,8 0,8
9,5 4,0 1,59 0,026 0,014 1,86
Визуальными наблюдениями за картиной
стекания пленки установлено, что
эффективность удаления конденсата сохраняется,
если кромку ребра отвести от поверхности
трубы на некоторое расстояние. По мере
удаления ребра от нижней образующей
горизонтальной гладкой трубы происходит
даже некоторое увеличение значений ан,
максимум которых соответствует зазору,
равному примерно двум капиллярным постоянным
жидкости /к, а эффект стягивания пленки
сохраняется при зазоре до 3/к (для R12 при
температуре конденсации /К = 30°С
значение /к«0,8 мм).
Известно, что стекание конденсата
дискретно, поэтому применять сплошные кон-
денсатоотводные ребра не всегда
целесообразно с точки зрения их металлоемкости и
технологии изготовления. Рациональнее
использовать отдельные конденсатоотводные
ребра. Оптимальное расстояние между ними
определили аналитически. Были сделаны
следующие допущения. Конденсация
насыщенного пара происходит на нижней
части горизонтальной пластины, снабженной
для отвода конденсата конденсатоотводны-
ми ребрами (рис. 2). Расстояние между
двумя соседними ребрами L можно
разделить на две области: область /, в которой
йн%Вт/(м2К)
7Ю5\
ЗоН78т/м2
Рис. I. Экспериментальная зависимость aH = f(qH)
при конденсации R12 (tK = 30°C):
О — гладкая труба № 1: ф — гладкая труба № 1 с
конденсатоотводным ребром; ? — серповидная труба
№ 3; Д — оребренная труба №2; f — оребренная
труба № 2 с отводом конденсата поверхностями ребер
нижерасположенной трубы; ^ — оребренная труба
№ 2 с конденсатоотводной пластиной
6,> 6 и наблюдается отвод образующегося
конденсата, и область//,
характеризующуюся существенными силами поверхностного
натяжения и малыми толщинами пленки
6И<6 Fh 6П —• средние значения толщины
пленки конденсата в / и // областях, 6 —
!«*

Рис. 2. Модель стекания конденсата с
горизонтальной пластины, имеющей ребра:
1 — пластина; 2 — конденсатоотводное ребро
среднее значение толщины пленки
конденсата в межреберном пространстве, т. е. с
учетом I и II областей). Именно в этой области
процесс конденсации наиболее интенсивен.
Чтобы найти оптимальное расстояние
между конденсатоотводными ребрами,
следует определить его минимальное Lmin и
максимальное Lmax значения. Минимальное
расстояние, соответствующее полному
затоплению межреберных промежутков и
установленное экспериментальным путем,
^min==2/I^2/K,
A)
где /к = Л/а/^(р/ — р");
а — коэффициент поверхностного
натяжения жидкого R12 (при /к = 30 °С
значение а = 8,4Х10~5 Н/м);
g — ускорение свободного падения;
р', р" — плотность жидкости и пара
хладагента R12 при температуре tK.
В том случае, когда расстояние между
конденсатоотводными ребрами слишком
велико, в промежутках между ними могут
образовываться капли конденсата, что
увеличивает толщину пленки и, следовательно,
ухудшает условия теплообмена. Для
аналитического определения максимального
расстояния между конденсатоотводными
ребрами Lmax поместим начало координат на
границе областей / и //.
Тогда:
*-max = 2(/,+/n) = 2(/K + /„). B)
Профиль пленки в области //
описывается некоторой функцией z(y). Избыточное
давление, действующее на пленку,
Ap = z(P'-p")g- C)
Уравнение равновесия имеет вид:
a/( = Ap = zg(p'_p"), D)
где К — кривизна пленки,
z"
К =
Уж^'J
z', z" — производные от функции,
описывающей профиль пленки.
Ввиду малых значений z на начальном
этапе каплеобразования пренебрегаем
величиной (z'J.
Тогда:
*«*". E)
Подставляя E) в D), получаем:
az"-2tf(p'-p") = 0 F)
или
z"-z//2 = 0. G)
Решением G) является уравнение
гармонических колебаний вида:
z = A cos (у/Ц + В sin (у/Ц, (8)
где Л, В — произвольные постоянные,
определяемые из граничных условий.
При у = 0 и z = 0 имеем Л = 0. Из условий
симметрии следует, что при у — 1ц
z' = 0
или
2' = 5(p'-p")cos(/„//K). (9)
Отличие профиля пленки от
прямолинейной формы возможно только при
cos(/n//K) = 0,
т. е.
1п/1к = п-
A0)
2 '
где п= 1, 3, 5...
Таким образом,
/п = ля/к/2. A1)
Следовательно, минимальное значение /г= 1
определяет длину области //, при которой
могут образовываться капли:
2/„ = л/к. A2)
С учетом протяженности области /,
максимальное расстояние между
конденсатоотводными ребрами не должно превышать
/.тах = (я + 2)/к = (я + 2)
V
«(р'-рТ
A3)
Учитывая, что в области // толщина
пленки 6п<сб, оптимальная длина этой области
должна быть близкой к 2/и, т. е.:
2/K<L<5/K. A4)
По результатам аналитического решения
разработана конструкция горизонтального
кожухотрубного конденсатора, в
межтрубном пространстве которого размещены
перфорированные конденсатоотводные
пластины [1].
На рис. 1 представлены данные трех
серий опытов, полученные при конденсации
R12 на оребренной трубе
без отвода конденсата,
с отводом конденсата поверхностью ре-
Ш§1

бер трубы, расположенной под
экспериментальной (шаг ребер равен 1,25 мм или
~1,5/к для R12),
с отводом конденсата конденсатоотвод-
ными пластинами (рис. 3) с чередующимися
рядами перфорированных отверстий малого
диаметра с острыми выступами и отверстий
большего диаметра для прохода пара.
Пластину устанавливали под углом к
направлению течения конденсата так, чтобы
верхние кромки острых выступов касались
поверхности экспериментальной трубы.
Как видно из графиков, благодаря
использованию конденсатоотводных пластин
достигнута значительная интенсификация
г процесса теплообмена.
На рис. 1 показаны также
экспериментальные данные при конденсации R12 на
серповидной трубе № 3. Коэффициент
теплоотдачи для такой трубы на —20 % выше,
чем для гладкой. Использование этих труб
в пучке позволяет, во-первых, сократить
количество конденсата, стекающего на
нижерасположенную трубу (рис. 4), и,
во-вторых, значительно увеличить
компактность аппарата.
С целью оценки по полученным
экспериментальным данным для труб № 1, 2, 3
основных теплотехнических и габаритных
характеристик конденсаторов выполнен
сопоставительный расчет конденсаторов с
тепловой нагрузкой 500 кВт. Дополнительно
рассмотрены варианты 4 и 5 с
использованием серповидных оребренных труб,
изготовленных на базе гладких труб с
наружным диаметром 16 и 38 мм.
Исходные данные для расчета.
Температура охлаждающей воды на входе в
аппарат: /й,= 15сС, скорость охлаждающей
воды w = 2y5 м/с, температура конденсации
/К = 30°С.
Рис. 4. Отекание
конденсата в пучке из
серповидных труб
Увеличение термического сопротивления
аппарата вследствие загрязнения теплооб-
менных поверхностей не учитывали.
Для удобства сопоставления габаритных
характеристик сравниваемых аппаратов
выбран один и тот же диаметр трубных досок,
равный 0,5 м.
Установлено (табл. 3), что
использование конденсатоотводной перфорированной
пластины (труба № 2*) позволяет при
прочих равных условиях уменьшить длину
конденсатора в 1,6 раза. Применение гладкой
серповидной трубы № 3 вместо гладкой
круглой № 1 увеличивает компактность
аппарата и сокращает его длину в 2,1 раза
при .уменьшении расчетного числа ходов
с 7 до 1.
Применение трубы № 4 привело бы к еще
более ощутимым результатам: длина тепло-
Рис. 3. Элемент конденсатоотводной поверхности:
1 — пластина; 2 — отверстие малого диаметра с
острыми выступами; 3 отверстие для прохода пара
Показатели
Fw м2
К Вт/(м2-К)
Длина
аппарата, м
Число труб в
аппарате
Число ходов
по воде
S
S
СО
1^
глад
*—
%
32,6
910
2,37
237
7
енная,
IM
С rf
СЧ ||
>i -&
31,4
1100
1,13
237
7
Т
Труба
нсато-
ренная,
м, с конде
пластина
ореб
,38 м
ыми
*'— t=t
w II %
%121 О
19,5
1770
0,71
237
7
35
видная,
дкой rpyf
ерпо
е глг
6 м
. « 1
еъо s
24,2
1430
1,14
410
1
а б л и ц а 3
ебрен-
трубы
зидная, ор
е гладкой
м
ерпо
j баз
16 м
т?'-*"
^ X О
15,5
2220
0,57
410
1
со
$00
S* II
x *
ерпо
иная
убы
у oi a
¦ а.н
<у «я
%%$
16,9
2040
0,42
167
4

обменного пучка сократилась бы в 4,2 раза
(при этом немаловажно, что число ходов
теплообменного пучка также уменьшилось
с 7 до 1). Благодаря существенно меньшей
длине теплообменного пучка можно
обойтись без промежуточных перегородок.
Упрощается конструкция крышек аппарата и
уменьшается их масса.
Габаритные размеры, массовые и
теплотехнические характеристики
горизонтальных кожухотрубных конденсаторов при
применении мелкоребристых серповидных труб
не уступают получающим все более широкое
распространение пластинчатым аппаратам.
Список литературы
1. А. с. 1359624 СССР.
2. Данилова Г. Н., Иванов О. П., X и ж н я -
ков С. В. О методике расчета коэффициента
теплоотдачи при конденсации фреонов на пучке
оребренных труб // Холодильная техника.
1968, №> 6.
A1) 1416817 E1L F25 В 39/02, F 28 D 5/00 B1)
4149119/23-06 B2) 19.11.86 G1) Центральное
конструкторское бюро нефтеаппаратуры G2)
М. И. Филимонов E3) 621.57
E4) E7) 1. ИСПАРИТЕЛЬ, содержащий
горизонтально расположенный кожух с трубным
пучком, закрепленным в трубной решетке,
продольные вертикальные перегородки, разделяющие
межтрубное пространство на сообщающиеся
отсеки и срезанные по высоте на всю длину кожуха,
и поперечные перегородки, расположенные в
шахматном порядке в каждом отсеке, отличающийся
тем, что, с целью интенсификации теплообмена,
внутри кожуха с зазором и с частичным охватом
трубного пучка дополнительно размещен поддон
с краями, расположенными выше уровня
жидкости в кожухе, при этом перегородки закреплены
на поддоне, а полость последнего сообщена с
зазором между поддоном и кожухом посредством
выреза, выполненного в верхней части поддона.
2. Испаритель по п. 1, отличающийся тем, что
поддон имеет ломаный профиль, соответствующий
конфигурации трубного пучка.
A1) 1416818 E1L F25 В 45/00 B1) 3838914/23-
06 B2) 04.01.85 G1) Украинский
научно-исследовательский и конструкторско-технологический
институт бытового обслуживания G2) Г. Д. По-
котило, В. Г. Синельниченко E3) 621.56
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ЗАПРАВКИ
ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА ХЛАДАГЕНТОМ И
МАСЛОМ, содержащий емкости, заполненные
хладагентом и маслом с соответствующими
дозаторами, имеющими паровые и жидкостные
полости, причем жидкостные полости дозаторов
3. И в а н о в О. П. Конденсаторы и воздухо-
охлаждающие устройства. Л.:
Машиностроение, 1980.
4. Кабов О. А. Теплообмен при пленочной
конденсации на горизонтальной оребренной
трубе // Конвективный теплообмен и
гидродинамика. Новосибирск, 1985.
5. Хижняков С. В. К уточнению методики
эксперимента при исследовании процесса
конденсации на горизонтальных оребренных
трубах // Машины и аппараты холодильной и
криогенной техники и кондиционирования
воздуха. Л., 1983.
6. Хижняков С. В., Мамченко В. О.,
Емельянов А. Л. Влияние конденсато-
отводного ребра на процесс конденсации R12
на наружной поверхности горизонтальных
гладкой и оребренных труб // Процесс
переноса в системах кондиционирования воздуха,
в холодильных и криогенных установках. Л.,
1987.
подключены через электромагнитные клапаны
и заправочный кран, снабженный приводом,
к заправляемому холодильному агрегату,
имеющему испаритель, отличающийся тем, что,
с целью повышения точности заправляемой
дозы хладагента путем ее автоматического
определения, паровая полость дозатора для
хладагента соединена с заправочным краном
линией, имеющей дросселирующее устройство, а
испаритель холодильного агрегата на выходе
снабжен термореле, электрически связанным с
электромагнитными клапанами и приводом
заправочного крана.
(И) 1416819 E1L F 25 В 49/00, G 01 М 15/00
B1) 4026541/23-06 B2) 24.02.86 G1) Всесоюзный
заочный политехнический институт G2) В. П. Про-
ценко, Д. К. Ларкин, М. И. Ращепкин E3)
621.56
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
ТЕПЛОВОГО НАСОСА с последовательно
установленными компрессором, конденсатором,
регулирующим вентилем и испарителем, содержащий
первый и второй циркуляционные контуры
для теплоносителя с емкостями и насосами,|
подключенные соответственно к испарителю и
конденсатору, отличающийся тем, что, с целью
снижения энергозатрат, стенд дополнительно
содержит третий циркуляционный контур для
теплоносителя со своими емкостью и
насосом, содержащий также
теплообменник-охладитель, установленный в тепловом насосе между
конденсатором и регулирующим вентилем,
причем емкости второго и третьего контуров
подключены к емкости первого контура,
дополнительно соединенного перед своей емкостью с
емкостью второго контура.
ИЗОБРЕТЕНИЯ

ЮИ4ДИЧ1СКАЯ КОНСУЛЬТЖЦИ!
В редакцию журнала поступают письма от наших читателей с
просьбой рассказать о правах и возможностях трудовых коллективов
и их советов в настоящее время, время гласности и демократии.
Постоянный ведущий рубрики юрист В. М. ВАСИЛЬЕВ знакомит
с действующими законами по интересующему читателей вопросу.
ПОРЯДОК ИЗБРАНИЯ СОВЕТА
ТРУДОВОГО КОЛЛЕКТИВА
Вопросы избрания совета трудового
коллектива (СТК) отражены в Законе СССР о
государственном предприятии (объединении)
и в более развернутом виде изложены в
Рекомендациях о порядке избрания советов
трудовых коллективов, проведения выборов
руководителей и конкурсов на замещение
должностей специалистов государственных
предприятий (объединений), утвержденных
Госкомтрудом СССР и ВЦСПС 8 февраля
1988 г.
Избирается СТК общим собранием
(конференцией) коллектива предприятия
(структурной единицы объединения)
тайным или открытым голосованием на срок
два-три года.
Подготовка и проведение выборов СТК
осуществляются профкомом совместно с
администрацией под руководством первичной
партийной организации.
О сроках проведения собрания по
выборам совета членов трудового коллектива
следует оповещать не позднее чем за 15 дней
до выборов. Объявления о выборах должны
вывешиваться таким образом и в таких
местах, чтобы об этом своевременно стало
известно всем работникам предприятия.
Кандидатов в члены СТК выдвигают
непосредственно на собрании (конференции)
трудового коллектива, коллективов
структурных подразделений. Администрация,
партийная, профсоюзная, другие
общественные организации могут предложить
собранию единый список кандидатов.
Членов СТК избирают на собрании
(конференции) трудового коллектива,
которое созывается профсоюзным комитетом
совместно с администрацией предприятия
(объединения). На этом же собрании
определяется норма представительства
делегатов на последующие конференции.
Собрание правомочно, если в нем участвует
более половины общего числа членов
коллектива, а конференция — не менее двух
третей делегатов.
Избранными в состав СТК считаются
кандидаты, за которых проголосовало
большинство членов трудового коллектива,
присутствующих на собрании (большинство
делегатов конференции). Численность
совета определяется общим собранием
трудового коллектива. Она должна быть такой,
чтобы обеспечить своевременное и
качественное решение задач, возлагаемых на совет
трудового коллектива, но не более 30
человек.
Каждая выдвинутая кандидатура
должна обсуждаться отдельно. Совет могут
представлять рабочие, бригадиры, мастера,
специалисты, представители
администрации, партийной, профсоюзной,
комсомольской и других общественных организаций.
Представителей администрации не должно
быть более четверти общего числа
членов СТК.
Представителями администрации
являются те должностные лица на
предприятии, которые обладают властными
полномочиями. К ним относятся директор
(начальник, управляющий), его заместители,
главные специалисты (главный инженер,
главный агроном, главный механик,
главный энергетик и т. п.), линейные
руководители подразделений (начальники цехов,
участков, установок и т. п.), старшие мастера,
прорабы, мастера, освобожденные
бригадиры.
Здесь необходимо подчеркнуть, что если
вышеперечисленные должностные лица
выдвигаются в состав СТК не администрацией,
а партийной, профсоюзной, комсомольской
и другими общественными организациями,
то они являются представителями этих
организаций.
Председателем СТК рекомендуется
избирать рабочих, бригадиров, специалистов,
руководителей участков, цехов, отделов,
других аналогичных подразделений.
Руководитель предприятия не может
$$

быть председателем СТК потому, что,
во-первых, в таком случае совет
превращается, как правило, в «совещательный
орган при директоре», а во-вторых, ему
придется отчитываться перед органом,
который он сам же возглавляет.
Кроме того, по решению общего
собрания (конференции) совет вправе
рекомендовать досрочно освобождать директора от
занимаемой должности. Если же
руководитель стоит во главе совета, то он имеет
возможность оказывать на него давление,
препятствующее смещению его с должности.
И наконец, оказавшись председателем
совета, руководитель предприятия должен
защищать законные интересы трудового
коллектива и в то же время обязан
выполнять решения вышестоящих и других
органов, которые не всегда отвечают интересам
коллектива, и т. д.
Все члены совета, включая председателя,
его заместителей, секретаря совета
исполняют свои обязанности на общественных
началах. В связи с этим возникают вопросы:
о времени проведения заседаний, о сборе
всех членов СТК и т. д. В большинстве
случаев часть вопросов можно
рассматривать не на заседании СТК, а в рабочем
порядке. Делается это так. Кому-то из
членов СТК поручают подготовить по тому
или иному вопросу не требующему
обсуждения, проект решения, на котором затем
расписываются все члены СТК-
С учетом специфики предприятия в
совете могут создаваться группы, секции,
комиссии по отдельным вопросам, что также
способствует организованности и исключает
необходимость по каждому случаю собирать
всех членов СТК-
Заслуживает внимания и такая
практика, когда председатели совета, члены СТК
на период своих полномочий освобождаются
от других общественных поручений.
Уменьшить число заседаний, исключить
дублирование в работе поможет совместное
рассмотрение тех или иных вопросов, например,
парткомом, профкомом, СТК и другими
общественными организациями. А для этого
необходимо очень серьезно подходить к
планированию работы, строго исходить из
компетенции совета трудового коллектива, ни
в коем случае не пытаться подменять
другие органы, в том числе администрацию.
Эффективная деятельность СТК зависит
и от создания администрацией необходимых
условий. Обязательства по этому вопросу,
которые вытекают из ст. 7 Закона СССР
о государственном предприятии
(объединении), целесообразно включать в
коллективные договоры. Согласно Закону
администрация обязана выделять для работы советов
производств постоянные помещения,
оснащать их мебелью и средствами оргтехники,
обеспечивать советы коллективов цехов,
производств и объединения необходимыми
нормативными документами,
информационными материалами и т. д. Без внимания
администрации не должен остаться вопрос
обучения председателей советов трудовых
коллективов.
В заключение следует сказать, что для
успешного и независимого от влияния
администрации выполнения каждым членом СТК
своих общественных обязанностей Закон
(п. 3 ст. 7) и Основы законодательства
о труде (ст. 99, в редакции Указа
Президиума Верховного Совета СССР от 4.02.88 г.)
предусматривают для них дополнительные
гарантии. Члены СТК могут быть уволены
по инициативе администрации, помимо
соблюдения общего порядка увольнения,
только с согласия совета трудового
коллектива. Для членов СТК — одновременно
членов и председателей цехкомов (профбюро),
профкомов предприятий и организаций
данная гарантия применяется, как это
предусмотрено п. 2 и 3 ст. 99 Основ
законодательства о труде (ст. 235 КЗоТ РСФСР),
после того, как соответствующие решения
примет профком, а при необходимости, и
вышестоящий профсоюзный орган.
УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
Не забудьте оформить подлиску на 1990 год на журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
в местных отделениях связи и пунктах подписки «Союзпечать».
Цена одного номера 60 к.
ВНИМАНИЕ:
Журнал объявлен под индексом 71048 во 2-й части Каталога
советских газет и журналов на 1990 год.

УДК 621.56/.58:664.8.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Повышение надежности и энергетической
.эффективности холодильной установки
Большинство аварий поршневых
компрессоров, происходящих вскоре после ввода
их в эксплуатацию, обусловлено низким
качеством проектов. Многие из аварий
случаются из-за высокой температуры
нагнетания.
В статье изложены рациональные
технические решения холодильной системы, расчеты
холодильной нагрузки, принципы выбора
хладагента, правила монтажа и
регулирования установки. На примере небольшой
холодильной установки для хладобойни
показаны проблемы, возникающие в процессе
выбора проектных решений, и методы
рационального проектирования.
Maltry R. W. И Bristol, GB.
(Великобритания). 1IR, FR. 1986—3,
213—225.
БМИХ. 1988, М 4. С. 470.
Тепловые насосы для городского
теплоснабжения в Швеции
В Швеции к началу 1987 г. действовало
около 100 теплонасосных установок
производительностью более 1 МВт,
обслуживающих сети теплоснабжения городских
районов. Их общая производительность
превышает 1200 МВт. а годовое
теплоснабжение — от 6 до 7 ТВт-ч.
Проведены испытания четырех таких
установок. Две из них трансформируют тепло
отработанной воды, третья — тепло морской
воды, а четвертая использует оба эти
источника тепла. Три первые установки
укомплектованы центробежными
компрессорами, последняя - винтовым. Результаты
'эксплуатации данных теплонасосных
установок весьма положительны как с
технической, так и с экономической точек
зрения.
Дано описание установок и результатов
испытаний.
Enstrom H., Karstrom A., Solin L. // Proc.
17th int. Congr. Refrig., Vienna, AT.
(Австрия). Е, 1987/08/24—29,
391—396.
БМИХ. 1988, M 4. C. 516.
Производство и потребление
быстрозамороженных продуктов в США
Показана динамика потребления различных
замороженных продуктов в США в 1985
и 1986 гг. и причины ее изменения.
Возрастает выпуск замороженных фруктов и
овощей, готовых к употреблению
низкокалорийных закусок и обедов. Развивается
производство мексиканских, восточных и
других национальных блюд.
Food Eng., US. (США), 59,
1987/06, М 6, 90.
БМИХ. 1988, М 4. С. 534.
Распределительные холодильники
расширяют услуги клиентуре
Автор анализирует сферу деятельности
распределительных холодильников
Франции в современных условиях, их роль
в сельском хозяйстве и пищевой
промышленности, а также хранении
государственных запасов продуктов. Освещены
финансовые аспекты холодильного хранения
(стоимость холодильника и
амортизационные расходы, получаемая прибыль и др.).
Автор констатирует развитие
разносторонних отношений между «чисто
холодильными» компаниями и холодильниками,
взаимодействующими с одним или несколькими
перерабатывающими предприятиями и
оказывающими дополнительные, все более
усложняющиеся услуги.
Vaucouloux М. // Rev. gen. Froid, FR.
(Франция), 77, 1987/ЮМ 10,
БМИХ. 1988, № 4. С. 499.
Холодильник в Монши Лагаш
(Франция)
Приведено краткое описание
распределительного холодильника в Монши Лагаш,
построенного в 1986—1987 гг. для обеiy-
живания крупного предприятия по
производству быстрозамороженных продуктов.
Показано развитие взаимоотношений
распределительного холодильника с его
основной клиентурой.
Статья содержит сведения о грузообороте
соседнего с холодильником завода
быстрозамороженных продуктов, объемах
хранения сырья и отгрузки готовой продукции.
Раскрыты принципы организации работы
предприятия и технические решения
строительной части, хладоснабжения,
механизации и компьютеризации холодильника.
Millot L. // Rev. gen. Froid, FR.
(Франция), 77, 1987/10, № 10,
563—565.
БМИХ. 1988, № 4. С. 498.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
В Н И КТ И холодпром
щ

ЗА РУМЖОМ
УДК 635.912.037
РЕЖИМЫ ХРАНЕНИЯ НЕКОТОРЫХ
ПОПУЛЯРНЫХ ЦВЕТОВ
Многочисленными исследованиями
выявлены целесообразные условия и режимы
холодильного хранения различных цветов,
обеспечивающие существенную задержку их
развития и экономическую окупаемость
установок искусственного климата.
Ниже приведены краткие рекомендации
по хранению наиболее распространенных
цветов, поступающих в торговые
предприятия для массовой реализации. Значительное
многообразие сортов цветов может вносить
некоторые коррективы в указанные режимы
хранения, которые можно рассматривать
как базисные.
Астры (Asters). Хорошо хранятся в
течение недели при температуре 4,5—5 °С.
Гвоздики (Carnations). Собирают с еще
не распустившимися бутонами и быстро
охлаждают до температуры 0—1 °С, после
чего их можно хранить, увлажняя, две—три
недели в контейнерах. Даже
кратковременная задержка с охлаждением сокращает
срок хранения до недели. Красные гвоздики
через две недели могут побледнеть или даже
обесцветиться. После хранения стебли
подрезают и погружают в предохранительный
раствор, после чего цветы отправляют в
продажу.
Гиацинты (Hyacintns). Обычно хранят до
двух недель при 0,5 °С или неделю при 2—
3 °С. Обязательное условие — хранить в
вертикальном положении, не допуская
изгиба стеблей, используя при этом сухую
упаковку.
Гладиолусы (Gladioli). Считаются,
созревшими, когда не менее двух или трех
нижних цветков принимают нормальную
окраску. Хранят гладиолусы максимум
восемь—девять дней при 3—4 °С. При более
длительном сроке низкая температура
может неблагоприятно подействовать на
развитие верхних цветков. Гладиолусы во
время хранения должны находиться в
вертикальном положении.
Ирисы (Irises). Бутоны в зависимости
от сорта хорошо сохраняются от двух до
четырех недель при 0 °С в сухих камерах.
Распустившиеся цветы рекомендуется
держать в воде с температурой 0,6—1,0 °С.
Камелии (Camellias). Хорошее
состояние цветов в течение трех—шести дней
обеспечивает режим 7±0,2 °С при
относительной влажности 80—85 %.
Лилии (Lily). Срезают, когда
раскрылись три—четыре нижних цветка, а верхние
бутоны приобрели глубокий зеленый цвет.
Лилии хранят в сухой упаковке при 0 °С не
более недели, так как потом возможно
резкое снижение их качества.
Пионы (Pionies). В сухой упаковке
можно хранить до шести недель при 1 °С, если
срезаны нараспустившиеся бутоны, или до
двух—трех недель, если бутоны уже
распустились. Опрыскивание листвы или
помещение стеблей в воду перед хранением не
влияет на продолжительность хранения.
Розы (Roses). Срезают обычно бутоны.
При подготовке к немедленной продаже
сразу после срезания опускают стеблями в
теплую (около 30—35 °С) воду, куда
добавляют стабилизаторы хранения. В воде их
держат 3—4 ч в помещении с температурой
2—4 °С. После сортировки снова
выдерживают в этом помещении 12 ч. Только после
такой обработки допускается
транспортировка цветов для продажи. Длительное
хранение роз рекомендуется при
температуре не выше 0 °С в сухой упаковке, с
размещением партии в увлажняемой таре.
Благодаря тому, что сам цветок
непосредственно не увлажняется, у красных роз окраска
не изменяется.
Тюльпаны (Tilips). Подлежат
длительному хранению, до восьми недель, в сухой
упаковке при 0—0,6 °С. Хранить
рекомендуется в вертикальном состоянии, с
закрытыми бутонами.
Фиалки (Violets). Обычно перед
хранением цветы связывают в букеты до 100 шт.
в каждом и заворачивают в тонкую бумагу.
Хранят до двух недель при температуре
от 4 до 5 °С. Возможно исчезновение
аромата после трех дней хранения.
Хризантемы (Chrysanthemums).
Нераспустившиеся или чуть распустившиеся
бутоны сохраняются в течение длительного
времени, от трех до шести недель, при
температуре 0—1 °С. Крупные хризантемы
рекомендуется срезать после того, как исчезнет
зелень в центре цветка. При 2—3 °С их
можно хранить до двух—трех недель.
RACHR(USA), 1981, V. 83, № 11, р. 36.
Материал подготовил канд. техн. наук
В. М. ШЛЯХОВЕЦКИЙ
Краснодарский политехнический институт
Ш

справочный отдал
ф,
»
УДК 621.56/.57
НОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ*
В. С. БУРЯК
ВНИИхолодмаш
Мелитопольский завод холодильного
машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ в период
с 1985 по 1988 г. совместно с ВНИИхолод-
машем проводил работу по замене
холодильного оборудования, выпускаемого на
базе бессальниковых компрессоров
2ФВБС4, 2ФВБС6, 2ФУБС9, 2ФУБС12,
2ФУУБС18, 2ФУУБС25, на холодильное
оборудование на базе нового поколения
бессальниковых компрессоров различных
модификаций — 1ПБ7, 1ПБ10, 4ПБ14,
4ПБ20, 4ПБ28, 4ПБ35. Ведется подготовка
к серийному производству компрессоров
типов 1П10 и 1П20 в сальниковом исполнении.
Смена ряда холодильных машин и
агрегатов на новое оборудование в
рассматриваемом периоде происходит поэтапно.
Так, холодильные машины для торговли и
общественного питания ХМ1-9, ХМВ 1-9,
ХМ 1-6 и ХМВ 1-6 были заменены на машины
IMKB9-1-2, IMBB9-1-2, 1МКВ6-1-2 и
IMBB6-1-2, которые в настоящее время
модернизируют путем использования в них
новых компрессоров.
Аналогична ситуация по холодильным
установкам для охлаждения молока,
машинам для предприятий мясной и молочной
промышленности, вагонов-рефрижераторов
и т. д. Это говорит о высокой степени
обновления оборудования.
В связи с существующим дефицитом на
.некоторые холодильные машины завод
изготовляет одновременно оборудование как с
компрессорами типа ФУБС, так и типа ПБ.
Производство оборудования на базе старых
компрессоров постепенно снижается и к
концу пятилетки будет прекращено.
Серийно освоена холодильная
автоматизированная машина СР10Х2-2-0 для
автоматического поддержания температурно-
влажностного режима в камерах созрева-
* Продолжение. Начало см. «Холодильная
техника>, 1989, № 5, 7.
ния сыра при температуре воздуха 12 °С.
Она поставляется единым блоком полной
заводской готовности. Машина состоит из
двух компрессоров, конденсатора водяного
охлаждения, воздухоохладителя с
вентилятором, нагревателя, двух теплообменников,
фильтра-осушителя, щита управления. В
зависимости от заказа в комплект поставки
может входить устройство УОВВ40 для
охлаждения воды.
Готовится к серийному выпуску
холодильная машина СР10Х2-2-2,
предназначенная для поддержания в камере
температуры —3 °С.
ВНИИхолодмашем разработан ряд
холодильных машин типа ТХУ для
охлаждения молока с одновременным подогревом
технологической воды. Из этого ряда на
заводе серийно освоена холодильно-нагрева
тельная установка ТХУ-14, готовится к
выпуску установка большей
производительности — ТХУ-23.
Установка ТХУ-14 — блочная, полной
заводской готовности, укомплектована
конденсатором водяного охлаждения, бессаль-
никовым компрессором 1ПБ10. С ее
помощью одновременно получают ледяную
воду B °С) и горячую (путем утилизации
теплоты хладагента) с тремя
температурными уровнями: 30, 40, 60 °С. В результате
в 1,5—2 раза снижается суммарный расход
электроэнергии на охлаждение молока и
нагрев воды.
В установке ТХУ-23 использован
бессальниковый компрессор 4ПБ14.
Кроме того, завод продолжает выпускать
водоохлаждающие машины МВТ20-1-0 и
1МКТ20-2-0 для охлаждения молока на
крупных молочных фермах и
молокоприемных пунктах.
Машина МВТ20-1-0 имеет конденсатор
воздушного, а 1МКТ20-2-0 — водяного
охлаждения. С машиной 1МКТ20-1-0 может
поставляться устройство УОВВ40 для
охлаждения воды.
Завод совместно с институтом
осуществляет замену судовых холодильных машин
и агрегатов на новое оборудование (на базе
компрессоров типа ПБ). Уже освоен ком-
прессорно-конденсаторный агрегат 21АК35-
2-4 ОМ4 с компрессором 4ПБ35.
Модернизирована серийно выпускаемая
с 1984 г. холодильно-нагревательная
машина ВР18Х2-1-2 для
вагонов-рефрижераторов. Замена компрессора 2ФУУБС18 на
компрессор 4ПБ28 позволила снизить общую
потребляемую мощность с 18 до 16,7 кВт.
В настоящее время ВНИИхолодмаш
совместно с заводом разрабатывает компрес-

соры роторно-поршневого типа (РПК),
которые имеют лучшие габаритно-массовые
характеристики, на их базе создаются
новые холодильные машины, установки и
агрегаты.
В табл. 5 представлено холодильное
оборудование Мелитопольского завода
холодильного машиностроения им. 30-летия
ВЛКСМ, снятое с производства в 1985—
1988 гг. и выпускаемое взамен снятого, а в
Таблица 5
Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

снятия
с

изводства
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
начала

серийного


водства
Холодильная
машина
ХМ1-9 (R12)
Холодильная
машина
ХМВ1-9 (R12)
Холодильная
машина
ФМН-10 (R22)
Холодильная
машина
МКТ14-2-0
(R22)
Компрессор
2ФВБС4 (R12)
Qo= 10,5 кВт (9 тыс. ккал/ч)
We=4,21 кВт при /о=
= -15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АПВ2-51-6Ф мощностью
5,0 кВт, Ai=16 с
(960 об/мин)
Испарительная батарея
ИРСН-12,5С
Компрессор 2ФУБС9
Qo= 10,5 кВт (9 тыс. ккал/ч)
JV ==5,26 кВт при /о=
= -15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АПВ2-51-6Ф мощностью
5,0 кВт, л=16 с
(960 об/мин)
Испарительная батарея
ИРСН-12,5С
Компрессор 2ФУБС9
Q0=9,7 кВт (8,3 тыс. ккал/ч)
Ne~9y0 кВт при /кам=
= — 27 °С, twl=2\ °C
Электродвигатель
АПВ2-70-6Ф мощностью
10,0 кВт, /г= 16 с-1
(960 об/мин)
Компрессор 2ФУУБС18
Qo=28,5 кВт
B4,5 тыс. ккал/ч)
Ne—8,6 кВт при ts2—
=6°С, /да1=20°С
Электродвигатель
АПВ2-51-6Ф мощностью
5.0 кВт, /г= 16 с-1
(960 об/мин)
Компрессор 2ФУБС9
Qo=5,24 кВт
C,1 тыс. ккал/ч)
Ne=2,2 кВт при t0=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АПВ2-41-6Ф мощностью
2.1 КВТ, А1=16 С
(960 об/мин)
1985
1985
1986
1986
Холодильная
машина
1МКВ9-1-2*
(R12)
Холодильная
машина
1МВВ9-1-2*
(R12)
Холодильная
машина
МКВ18-2-4
(R22)
Холодильная
машина
МВТ20-1-0
(R12)
1986 Компрессор
1ПБ7 (R22)
Qo=10,5 кВт 1981
(9 тыс. ккал/ч)
Л^=4,5 кВт при fKaM =
= —3°С, /ш1 = 20сС
Электродвигатель
АПВ2-51-6Ф мощностью
5,0 кВт, л=16,7 с1
A000 об/мин)
Воздухоохладитель ВО-2
Компрессор 2ФУБС9
Qo= 10,5 кВт 1981
(9 тыс. ккал/ч)
Л^=5,4 кВт при /кам=
= -3°С, *В=20°С
Электродвигатель
АПВ2-51-6Ф мощностью
5,0 кВт, «=16,7 с
A000 об/мин)
Воздухоохладитель ВО-2
Компрессор 2ФУБС9
Qo=13,6 кВт 1984
A1,7 тыс. ккал/ч)
Л^=8,6 кВт при /кам=
= —18 °С, /ш1=25°С
Электродвигатель
АПВ2-70-6Ф мощностью
11,0 кВт, лг= 16 с
960(об/мин)
Компрессор 2ФУУБС18
Qo=20,35 кВт 1982
A7,5 тыс. ккал/ч)
#, = 9,35 кВт при ts2=
=2°С, /В=25°С
Электродвигатель
АПВ2-51-4Ф мощностью
6,5 кВт, n=24 с~1
A440 об/мин)
Компрессор 2ФУБС12
Qo=8,82 кВт 1985
G,6 тыс. ккал/ч)
#е=3,24 кВт при f0=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АИРВ112В6БФ
мощностью 4,0 кВт, п=
= 16,7 с A000 об/мин)

Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

снятия
с

изводства
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
начала

серийного


водства
Компрессор
2ФВБС6 (R12)
Компрессор
2ФУБС9 (R12)
Компрессор
2ФУБС12
(R12)
Холодильные
машины
СР9Х2-1-0
(R12)
2МВВ12-1-
(R12)
2МКВ18-1-2
(R12)
2МВВ18-1-2
(R12)
Qo=7,3 кВт 1986
F,3 тыс. ккал/ч)
#е=3,0 кВт при to=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АПВ2-41-4Ф мощностью
3,1 кВт, п=24 с
A440 об/мин)
Qo= 10,7 кВт 1986
(9,2 тыс. ккал/ч)
#е=4,15 кВт при /0=
= —15 °С, *К=30°С
Электродвигатель
АПВ2-51-6Ф
мощностью 5,0 кВт, п—
= 16 с-1 (960 об/мин)
Qo=14,5 кВт 1986
A2,5 тыс. ккал/ч)
#е=6,1 кВт при to—
= —15 °С, *К=30°С
Электродвигатель
АПВ2-51-4Ф
мощностью 6,5 кВт,
л=24 с A440 об/мин)
Qo=40,l кВт 1987
C4,5 тыс. ккал/ч)
#^=31,0 кВт при /кам=
= 12 °С, /ш1 = 20°С
Электродвигатель
АПВ2-51-6Ф
мощностью 5,0 кВт,
Компрессор
1ПБ10 (R22)
Компрессор
4ПБ14 (R22)
Компрессор
4ПБ20 (R22)
Холодильная
машина
СР10Х2-2-0
(R22)
«=16 с
-1
Qo=13,18 кВт 1984
A1,3 тыс. ккал/ч)
#е=4,85 кВт при /0=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АИРВ112В4БФ
мощностью 4,0 кВт, п=
= 25 с-1 A500 об/мин)
Qo= 17,64 кВт 1984
A5,2 тыс. ккал/ч)
N, = 6,49 кВт при /0=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АИРВ132А6БФ
мощностью 5,5 кВт, п—
= 16,7 с A000 об/мин)
Qo=26,34 кВт 1984
B2,7 тыс. ккал/ч)
Ne=9,68 кВт при /0=
=—15 °С, /К = 30°С
Электродвигатель
АИРВ132А4БФ
мощностью 5,5 кВт,
«=25 с A500 об/мин)
Qo=44,2 кВт 1987
C8 тыс. ккал/ч)
Ne=\4J кВт при /кам=
= 12 °С, /Ы = 20°С
Электродвигател ь
АИРВ112В4БФ
мощностью 4,0 кВт,
(960 об/мин)
п=25 <г
Компрессор 2ФУБС9
Qo=16,3 кВт
A4 тыс. ккал/ч)
#^=13,5 кВт при /кам=
= —3°С, /В=20°С
Электродвигатель
АПВ2-51-4Ф
мощностью 6,5 кВт,
л=24,2 с~1 A450 об/мин)
Компрессор 2ФУБС12
Qo=22,6 кВт
A9,4 тыс. ккал/ч)
#,= 18,5 кВт при /кам =
= — 3°С, /ш1=20°С
Электродвигатель
АПВ2-70-6Ф
мощностью 11,0 кВт,
«=16,7 с A000 об/мин)
Компрессор 2ФУУБС18
Qo=22,6 кВт
A9,4 тыс. ккал/ч)
#е=20,0 кВт при /кам=
= —3°С, /В=20°С
Электродвигатель
АПВ2-70-6Ф
мощностью 11,0 кВт,
п=16,7 с-1 A000 об/мин)
Компрессор 2ФУУБС18
A500 об/мин)
Компрессор 1ПБ10

Продолжение табл. 5
Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

снятия
с

изводства
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
начала

серийного


водства
Холодильная
машина
ХМ1-6 (R12)
Холодильная
машина
ХМВ1-6 (R12)
Компрессорно-
конденсатор-
ный агрегат
АК4.5-1-2
(R12)
Компрессорно-
конденсатор-
ный агрегат
АК6-1-2 (R12)
Qo=7,0 кВт
F,0 тыс. ккал/ч)
jV< = 2,94 кВт при t0=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АПВ2-41-4Ф мощностью
3,1 кВт, п=24 с
A440 об/мин)
Компрессор 2ФВБС6
Qo=7,0 кВт
F,0 тыс. ккал/ч)
Ne=3,34 кВт при /о=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АПВ2-41-4Ф мощностью
3,1 кВт, я = 24 с"
A440 об/мин)
Компрессор 2ФВБС6
Qo=4,9 кВт
D,2 тыс. ккал/ч)
N,,= 2,25 кВт при /о=
= -15 °С, /да1 = 20°С
Электродвигатель
АПВ2-41-6Ф
мощностью 2,1 кВт,
л=16 с-1 (960 об/мин)
Компрессор 2ФВБС4
Qo=7,0 кВт
F,0 тыс. ккал/ч)
iVe=3,2 кВт при /о=
= —15°С, /Ы = 20°С
Электродвигатель
АПВ2-41-4Ф мощностью
3,1 кВт, /г=24 с
A440 об/мин)
Компрессор 2ФВБС6
1987 Холодильная Qo=7,0 кВт 1980
машина F,0 тыс. ккал/ч)
1МКВ6-1-2* Л^=3,2 кВт при /кам=
(R12) = -3°С, /Kll = 20°C
Электродвигатель
АПВ2-41-4Ф мощностью
3,1 кВт, п=24 с-1
A440 об/мин)
Компрессор 2ФВБС6
1987 Холодильная Qo=7,0 кВт 1980
машина F,0 тыс. ккал/ч)
1МВВ6-1-2 N,= 3,6 кВт при /кам=
(R12) = —3°С, /В=20°С
Электродвигатель
АПВ2-41-4Ф мощностью
3,1 кВт, /г = 24 с
A440 об/мин)
Компрессор 2ФВБС6
1988 Компрессорно- Q0=5,06 кВт 1985
конденсатор- D,35 тыс. ккал/ч)
ный агрегат Ne=2,02 кВт при ^0=
АК7-1-2* = -15 °С, twl = 20 °C
(R12) Электродвигатель
АПВ2-41-6Ф
мощностью 2,1 кВт,
я=16 с (960 об/мин)
Компрессор 2ФВБС4
1988 Компрессорно- Qo=7,21 кВт 1985
конденсатор- F,2 тыс. ккал/ч)
ный агрегат N ==2,95 кВт при f0=
АКЮ-1-2* = —15 °С, twl = 20 °C
(R12) Электродвигатель
АПВ2-41-4Ф мощностью
3,1 кВт, л=24 с-
A440 об/мин)
Компрессор 2ФВБС6
* С 1989 г. машины поставляются только на ремонтные цели, а также на объекты, строящиеся
по разработанным проектам.
Условные обозначения: Q0 — холодопроизводительность; Nе — эффективная мощность; п — частота
вращения; t0, tK, twl, ts2, /кам, /в — температура соответственно кипения, конденсации, воды на
входе в конденсатор, хладоносителя на выходе из испарителя, воздуха в камере и на входе
в конденсатор.
табл. 6 — холодильное оборудование,
серийное производство которого начато в
1986—1989 гг.
Страшенский завод «Комплект холод-
маш» в 1987 г. снял с производства холо-
дильно-нагревательную машину ХМФ-32,
предназначенную для систем
децентрализованного хладоснабжения фруктоовощехра-
нилищ емкостью до 2000 т. Взамен ее начат
выпуск разработанной совместно с ВНИИ-
холодмашем машины ФХ18Х2-1-0. Машина
компрессионная, одноступенчатая,
автоматизированная, с непосредственным
кипением хладагента и воздушным охлаждением
конденсатора. Она состоит из компрессор-
но-конденсаторного и двух воздухоохлади-
тельных агрегатов, приборов контроля и
автоматики, шкафа управления. Компрессор

Таблица 6
Наименование
и марка
Техническая характеристика
Год
начала
серийного

производства
Холодильная машина
1МКТ20-2-0 (R22)
Холодильно-нагоепательная установка
ТХУ-14 (R22)
Компрессор
4ПБ28 (R22)
Компрессор
4ПБ35 (R22)
Холодил ьно-нагревательная установка
ТХУ-23 (R22)
Холодильная машина
СР10Х2-2-2 (R22)
Компрессорно-конденсаторный
агрегат в судовом исполнении
21АК35-2-4 ОМ4 (R22)
Qo=38,4 кВт C3,0 тыс. ккал/ч), tfe=10,2 кВт
при ts2=2QC, ^, = 10 °С
Электродвигатель АИРВ132В4БФ мощностью
6,5 кВт, л=25 с A500 об/мин)
Компрессор 4ПБ20
Qo= 16,86 кВт A4,5 тыс. ккал/ч), Л^=7,5 кВт
при 4-2.=2 °С, /,„, = 10 °С
Электродвигатель АИРВ112В4БФ мощностью
4,0 кВт, я=25 с ] A500 об/мин)
Компрессор 1ПБ10
(?п=32,56 кВт B8 тыс. ккал/ч), Л^?.= 13,0 кВт
при /0= — -15 °С, /К=30°С
Электродвигатель 4АВР180А6БФ мощностью
11,0 кВт, «=16,7 с~1 A000 об/мин)
Qo=48,83 кВт D2,0 тыс. ккал/ч), Ne=\9,\ кВт
при /о= —15°С, /К=30°С
Электродвигатель 4АВР180А4БФ мощностью
15,0 кВт, я=25 с A500 об/мин)
Qo=23,0 кВт A9,8 тыс ккал/ч), #«,= 10,0 кВт
при rs2=-2°C, twl=\0°C
Электродвигатель АИРВ132А5БФ мощностью
5,5 кВт, /i=16,7 c~' A000 об/мин)
Компрессор 4ПБ14
Qo=25,5 кВт B1,9 тыс. ккал/ч), Л^=13,1 кВт
при /кам= —3 °С, /ш1 = 25 °С
Электродвигатель АИРВ112В4БФ мощностью
4,0 кВт, м=:25 с A500 об/мин)
Компрессор 1ПБ10
Qo= 12,32 кВт A0,6 тыс. ккал/ч), #в=10,3 кВт
при *<>= —35°С, fttl, = 28°C
Электродвигатель 4АВР180А4БФ мощностью
15,0 кВт, п=24 с 1 A440 об/мин)
Компрессор 4ПБ35
1986
1986
1987
1989*
1989*
Намечаемое серийное производство.
4ПБ28 бессальниковый с частотой вращения
гс=16,7 с-1 A000 об/мин). Машина
работоспособна при температурах наружного
воздуха — 30-^+40 °С и воздуха в камере
—2-f-+4 °С. При отрицательных
температурах наружного воздуха она функционирует
р режиме нагрева. Холодопроизводитель-
пюсть машины ФХ18Х2-1-0 Q0=39 кВт
C3,5 тыс. ккал/ч), эффективная мощность
Ne=\b кВт при температуре воздуха в каме-
Ре ^кам=2 °С и на входе в конденсатор
/в==30'°С.
В том же году была снята с производства
установка УВЖС для сжижения
газообразного диоксида углерода (ССЬ) и получения
сухого льда. Вместо нее начато
изготовление модифицированной установки 1УВЖС
производительностью 220 кг/ч сжиженного
газа (или 60 кг/ч сухого льда) при
потребляемой мощности 44 кВт. В установке
использован компрессор 2УП. Ведутся работы
по созданию новой, более экономичной,
установки КУВЖ.
Завод совместно с ВНИИхолодмашем
создал и в 1988 г. серийно освоил для
фруктоовощехранилищ новую холодильную
машину ФХ40-2-0 на базе компрессора ПБ40
Черкесского завода холодильного
машиностроения [Qo=39 кВт C3,5 тыс. ккал/ч),
yV>=32,5 кВт при /кам=2°С, /в=30 °С].
Продолжается выпуск холодильной
машины для фруктоовощехранилищ 1ХМФ-16.
С 1988 г. прекращено производство
передвижной холодильной установки ФХ-80П.
НПО «Одесхолодмаш» в
рассматриваемом периоде разработало и приступило к

серийному изготовлению холодильной
установки ОТ 10-2-0 на базе герметичного
компрессора ППО, предназначенной для
одновременного получения ледяной воды B °С),
идущей на охлаждение молока, и горячей
воды D0 и 70 °С), используемой на
технологические нужды в условиях пастбищ и на
животноводческих фермах. Холодопроизво-
дительность установки 17,4 кВт A5,0 тыс.
ккал/ч), потребляемая мощность 8,7 кВт.
(Продолжение следует)
Аукцион научно-технических идей и разработок
НПО «Агрохолодпром» предлагает
УСТАНОВКА ЯЮ-ФУЭ
для образования ледяных экранов в
камерах хранения мороженого мяса на
производственных и распределительных
холодильниках.
Ее можно использовать также для
получения снега (при температуре
окружающего воздуха не выше
— 10°С),
дезинфекции помещений на пищевых
предприятиях.
Принцип действия основан на
мелкодисперсном распылении воды
(а также других жидкостей).
Установка ЯЮ-ФУЭ передвижная.
На четырехколесной раме
смонтированы воздушный компрессор,
бак для воды и стойка с укрепленной
на ней распылительной головкой,
которую можно переводить (рукояткой)
в горизонтальное и вертикальное
положение.
Техническая характеристика установки
ЯЮ-ФУЭ
Производительность, л/ч
Компрессор
марка
рабочее давление, МПа
(кгс/см2)
Установленная мощность, кВт
Длина выброса струи, м
Вместимость бака, л
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса, кг
180
СО-7Б
0,06F)
4
До 10
120
1627
870
1480
319
Стоимость установки 1200 р.
Изготовитель: Калязинский
ремонтно-механический завод.
Адрес завода: 171550, Калининская
область, г. Калязин,
ул. Индустриальная, 3.
По всем интересующим вопросам
обращаться в НПО «Агрохолодпром»
по адресу: 125422, Москва,
ул. Костякова, 12.
Телефон 216-40-54.
Заявки направлять в адрес завода,
копию — в НПО «Агрохолодпром».

ЖМН
УДК 66.047.2
Улучшение динамических и энергетических
показателей сублимационного аппарата.
СИЛЬВЕСТРОВ Э. В. «Холодильная техника», 1989, № 9.
Дана сравнительная оценка
вакуум-сублимационного аппарата периодического действия до и после
его модификации (применения кассет новой
конструкции) по основным показателям —
динамическим, термодинамическим и функционалу
энергозатрат (расходу энергии на реализацию
технологического цикла по каналу энергоподвода к
объекту сушки).
Таблица 1. Иллюстраций 3.
УДК 66.047.1
Сублимационная сушка тонкодисперсных
порошков при атмосферном давлении. АНТИПОВ А. В.,
БАБИЦКАЯ Н. А.. ДУТАРОВ Ц. Б., УРЬ-
ЯШ О. Б. «Холодильная техника», 1989, № 9.
Изложены результаты исследования процесса
низкотемпературного обезвоживания продуктов в
виде тонкодисперсных порошков при
атмосферном давлении. Приведены физическая и
математическая модели процесса. Расхождение
экспериментальных и расчетных данных составляет 7—
8%. Иллюстраций 4. Список литературы —
2 названия.
УДК [621.565.92:637.5.037] .001.4
Испытания камеры с воздушным охлаждением и
активным увлажнением. ДЕЙНЕГО Г. П., КРЫ-
МИНСКИЙ А. И., ВОЛКОВ Л. С, ЕРКИН А. П.
«Холодильная техника», 1989, № 9.
Описаны процессы увлажнения в камере с
воздушным охлаждением и активным увлажнением
промежуточного этажа многоэтажного
холодильника. Проанализированы режимы работы
камеры при загрузке ее на 20 и 80 % объема
замороженным неупакованным мясом. Испытания
показали значительное уменьшение потерь мяса
от усушки независимо от степени загрузки
камеры.
Иллюстраций 5.
УДК 621.565.93/.94.001.24:519.688
Обобщенный метод теплового расчета испарите-,
лей и конденсаторов. ЗАЙЦЕВ А. А , ПРОЦЕН-
КО В. П., САФОНОВ В. К. «Холодильная
техника», 1989, № 9,
Предложен универсальный метод расчета
температурного напора между стенкой и хладагентом
при изменении его агрегатного состояния.
Рассмотрены примеры определения температурного
напора для различных типов теплообменной
аппаратуры холодильных и теплонасосиых
установок. Показано преимущество предложенного
метода перед су шествующими.
Таблиц 2. Иллюстрация 1. Список литературы --
5 названий.
УДК 66.047.2
Оптимизация непрерывнодействующей
сублимационной сушилки. КРЕТОВ И. Т., НИКОЛЛЕН-
КО С. В., ШЕВЦОВ А. А., АНТИПОВ С. Т.
«Холодильная техника», 1989, «N*s 9.
Рассмотрена задача оптимизации
производительности непрерывнодействующей
сублимационной сушилки по стоимости удельных
энергозатрат при выполнении требований
технологического регламента сушки. Приведены результаты
исследования экстремальной характеристики
сублимационной сушки ферментного препарата как
объекта управления.
Иллюстраций 3. Список литературы — 3 названия.
УДК 536.422.4:621.564.25.001.5
Интенсификация теплообмена при конденсации
фреоиов на пучках горизонтальных труб.
ЕМЕЛЬЯНОВ А. Л., МАМЧЕНКО В. О., ХИЖ-
НЯКОВ С. В. «Холодильная техника», 1989, № 9.
Экспериментально исследован теплообмен при
конденсации хладагента R12 на
горизонтальной гладкой и оребренной трубах в условиях
удаления конденсата с нижней образующей
трубы. Выполнен теоретический анализ по
определению рационального расстояния между кон-
денсатоотводными ребрами по длине
горизонтальной трубы. Разработана конструкция кон-
денсатоотводной пластины. Проведены сравни
тельные расчеты конденсаторов с круглыми и
серповидными трубами.
Таблиц 3. Иллюстраций 4. Список
литературы — 6 названий.
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (главный редактор), Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бро-
дянский, д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф.
А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. А.
Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Ю. Я. Сенягин,
А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Редакция: Р. П. Сенина (зам. главного редактора), 3. Д. Мишина, Н. В. Чабан, Л. А. Володина,
Т. Ф. Алешина
Художественное и техническое редактирование М. Печковской
Корректоры Т. Н. Бобрикова, Л. Н. Лещева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 13.07.89. Подписано в печать 24.08.89. Т 15615 Формат 70Х ЮО'/ю. Бумага кн.-журн.
Офсетная печать. Усл. печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 11,04. Уч.-изд. л. 7,47. Тираж 10530. Заказ 1687.
Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва. А-422, \л. Костикова, 12
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени Чеховский полиграфический комбина
Государственного комитета СССР по печати
142300, г. Чехов Московской области