Tags: деревянные конструкции
Text
Глава VII
ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
I. НАСТИЛЫ
Настилы н обрешетку кровли рассчитывают1 иа две
комбинации нагрузок: 1) собственный вес настила,
кровельного ковра и вес снега; 2) собственный вес на-
стила, кровельного ковра и аес человека с (инструмен-
том — сосредоточенный груз, равный 100 кг (без умно-
жения последнего на коэффициент перегрузки). При
сплошном настиле или при расстоянии между осями
досок (брусков) не более 1Б см считают, что сосредо-
точенный груз передается двум доскам (брускам), в ос-
тальных случаях — одной доске (бруску). Пр<и двойных
перекрестных настилах, а также при одиночном настиле
с распределительным бруском, подшитым снизу в сере-
дине пролета, действие сосредоточенного груза считают
распределенным на полосу настила шириной
В двойных настилах доскн нижнего настила, если
их не используют в качестве утеплителя, следует укла-
дывать с зазорами (для проветривания настилов, а в
надлежащих случаях н для обеспечения холодного
продуха).
При частом расположении опор настилов последние
возможно рассчитывать по схеме двух пролетной нераз-
резной балки (см. табл. 111. 1), что дает существенную
экономию древесины, особенно при расчете по прогибу.
Стыки досок (брусков} настила следует располагать
вразбежку.
2. ЩИТЫ ДЛЯ ПЕРЕКРЫТИИ И ПОКРЫТИИ
а) Щиты из досок иа гаоздях
Для междуэтажных и чердачных перекрытий а жи-
лых и общественных зданиях с нормальной влажностью
воздуха применяют деревянные щнты (по ГОСТ
1005-49) (80] с прибитыми к ним дранками.
Стандарт предусматривает щиты двух марок:
ЩС —со сплошным опиранием щита иа черепные
бруски или полки клееных балок;
ЩП —е опиранием щита иа балки с помощью на-
кладных планок.
Первые предназначены для междуэтажных н чердач-
ных перекрытий, вторые—только для междуэтажных
перекрытий.
* При расчете по методу допускаемых напряжений для настилов
и обрешетки кровли в постоянных сооружениях оснояные допускам
мые напряжения повышают на 20%
Размеры щитов: длина — 2000 мм; ширина — 495;
Б95; 695; 795 и 895 мм; толщина ШС — 58—78 мм, при
этом горбы ли, опирающиеся на балки, должны быть не
тоньше 20 мм; толщняа ЩП — 38—50 мм н планки тол-
щиной 30—40 мм с шагом 400 ля.
Допускаемые отклонения размеров щита по ширине
±3 мм, остальных размеров ±5 мм.
Щит должен иметь в плане прямоугольную форму
с отклонением кромок от сторон прямоугольника нс бо-
лее ±3 мм на 1 м. Искривление боковых кромок
должно не превышать 2 мм на 1 м. Искривление плос-
костей щита более 10 мм ие допускается. Шел и между
досками должны быть не более 7 мм. Расстояние меж-
ду стыками смежных досок должно быть не менее
300 мм-
Выступающие концы гвоздей должны быть загнуты.
Щит должен состоять не менее чем нз двух слоев
досок. Каждый слой их аитиселтнруется Для изготов-
ления _щитов применяют отходы пиленых материалов,
коротьё и доски низших сортов хвойных и лиственных
пород. Обзолы досок и горбыли должны быть очищены
от коры н луба.
Древесина должна быть без гинлн; остальные ее
пороки не нормированы.
Шиты принимают партиями по 600 шт., рассортиро-
ванными по типам н размерам и сложенными в шта-
бели.
Для проверки соответствия размеров и внешнего ви-
да щитов требованиям стандарта от каждой партии
отбирают образцы в количестве 3%. Если при осмотре
будет установлено несоответствие хотя бы одного образ-
ца требованиям стандарта, производят отбор удвоен-
ного количества образцов. Если хотя бы один из вновь
отобранных образцов не будет удовлетворять одному
из требований стандарта, вся партия щитов бракуется.
Из образцов; удовлетворяющих требованиям стан-
дврта по размерам и внешнему виду, отбирают два щи-
та для испытания иа изгиб. Щит укладывают на два
бруска сечением 50 X 50 см на расстоянии от торцов
щита по 100 мм- По середине щита через брусок такого
же размера прикладывают нагрузку 50 кг н выдержи-
вают ее 20 мни. Если щит не разрушится, ие даст тре-
щин н остаточного прогиба более '/*оо пролета, то
результаты испытаний считают удовлетворитель-
ными.
Каждый щит должен иметь маркировку, а партия
щитов должна быть снабжена паспортом.
2. Щиты деревянные для перекрытий
153
б) Клееные фанерные щиты
Клееные фанерные щиты могут примениться длн
стен, кровли и перекрытий. Несущие щиты состоят из
брускового каркаса и приклеенных к нему листов фане-
ры толщиной 6—10 мм. Волокна наружных шпонов
фанеры должны быть направлены вдоль шита.
HatBu из яиязралзяаи Важи ВО яя
ПцрВиЗбляци*
Водостойкая фанера 6 ян
Рнс. V1L1. Фанерный клееный щит для покрытий под
нагрузку 150 kc/jh1
а — продольный разрез; б — план при снятой фанере; в — попереч-
ный разрез. Вес щита 115 объем фанеры 0.033 м3. объем древе-
сины 0.079 м3
Внутри щита утепленной кровли прокладывают слой
утеплителя. В случае надобности в таких щитах может
быть устроена .пароизоляция н осушающий продух
(рис. Vll. 1 и VII. 2). В щитах холодной кровли фа-
нера прикленваетсн только с одной стороны брускового
каркаса. Кровельные щнты следует склеивать водостой-
кими фенолформальдегидными клеями н с наружной
стороны оклеивать гидроизоляцией.
В табл. VII. 1 даны схемы клееных щитов различно-
го назначения и примерные размеры их.
Расчет клееных фанерных конструкций, составлен-
ных из материалов с различными модулями упругости,
следует производить по приведенным характеристикам
поперечных сечеинЙ. Величину последних определяют
по формулам:
приведенная площадь
(VII. о
приведенный момент инерции
J„r=Ji+J, 77-. (VII.2)
£1
где Г], Л, £i и Fj, h, — соответственно площвдь по-
перечного сечеиня, момент инерцнн и модуль упругости
фанерных и брусковых элементов.
Вводимую в расчет ширину фанерной обшнвкн
щита при определении £, J и № назначают в зависи-
мости от отношения пролета щита /о к ширине листа
обшнвкн в свету (между продольными брусками кар-
каса) ;
при /0: 2>л<6 принимают 6пр=0,15/о
> . fenP=0,90do
'Л.
Подкладная воска
Рис. VII.2. Детали покрытия из фанерных клееных
щитов
о — опирание щитов иа ферму; б — продольное стыкование шиток
в — осушающий продух и противопожарная разобщающая зона
Сжатые полки щитов следует проверить на устойчи-
вость по формуле:
где °кр — критические напряжения потери устойчивос-
ти в кг!см\
вф —величина сжимающих напряжений в кг{см^
в листе фанеры;
с—наименьший размер в см контура сжатого
листа файеры между продольными или по-
перечными брусками каркаса щита (в свету};
164
Глава Vtf. Деревянные конструкции
Ьл—толщина сжатого листа фанеры в см;
Р — коэффициент, принимаемый для березовой
трехслойной фанеры 85000 кг/см2 н для
5- и 7-слойиоЙ — 140 000 кг]см\ а для ольхо-
вой фанеры соответственно — 55 000 и
9! 000 кг 1см*.
Напряжения сф должны быть вычислены, как обыч-
но, по приведенным значениям площади н момента со-
противления с учетом расчетной ширины листов фане-
ры Ъ пр»
Таблица Vll.1
Схемы клееных щитов различного назначения м мх иримерные
размеры
Наименование и наз- начение щитов Поперечное сечение Ширина b bm Длина (высота l в м I т
Щит холодной кро- вли промышленных зданий (фанерный) S _ i 0.5 +12 3 + 6 40
Щит теплой кров- ли промышленных зданий (фанерный) Щиты стен и пере- крытий сборно-раз- борных домов (фа- нерные) k—-* 3 1 A|, * * i И •* 0.5 + 1.2 3 + 6 40
i .-й 1 + 1.2 ДО 4 30
Щиты перекрытий жилых домов (дощато- фанерные) 0.5 + 1.2 . 4 27
Щит наружной сте- ны жилых домов (до- шато-фаиерный) j-5*—it M'3; 0.5 + 1.2 . 4 50
Щит внутренней стены жилых домов (фанерный) 1 + 1.2 . 4 50
At* Sr
Таблица V11.2
Длина фанерных накладок, перекрывающих растянутые
стыки в фанерных щитах
Отношение длины наклад- ки к толщине перекры- ваемого листа Напряжение ма растяжение а кг/см* в перекрываемом листе файеры
березовой фанеры ольховой фанеры
5 20 13
10 40 25
15 55 43
20 72 47
25 75 49
30 77 50
Стыки листов фанеры устраивают впритык. Сжвтые
стыки должны быть тщательно подогнаны и посажены
на клей. Располагают нх на поперечных брусках кар-
каса. Стыки растянутых листов фанеры необходимо пе-
рекрывать накладками, наклеиваемыми обычно с одной
стороны. Длину накладки определяют по табл. VII.2 в
зависимости от величины нормальных напряжений в
растянутой полке щита (в листе файеры), толщины фа-
неры н породы древесины.
Длину накладок рекомендуется назначать не более
тридцатикратной толщниы перекрываемого листа фа-
неры.
Таблица V/I.3
Трудовые затраты и расход древесины на устройство 100 м*
утепленного покрытия обычного тина* и покрытия
по клееным фанерным щитам
Показатели Покрытие Экономия • %
обычного типа по клееным фанерным щитам
Трудовые затраты в чел.-днях Расход пиленых лесных ма- териалов в м* 55.91 7.45 22.94 5,45 3 R
Примечание. Объем фанеры приведен к объему пиломате-
риалов, учитывая соотношение 0,65: 0,40, где 0,65—выход пиломате-
риалов из круглого леса, а 0.40—то же, для фанеры.
• Подшивка, прогоны, утеплитель, двойной перекрестный настил
и рубероидный ковер.
3. ДЕРЕВОПЛИТА
Деревоплита представляет собой сплошной настил
из досок или брусков, поставленных на ребро один к
одному н сшитых между собой гвоздями 'Или деревян-
ными нагелями. Область применения де рева плиты —
покрытия отапливаемых производственных зданий с
относительной влажностью воздуха в помещениях не
более 60%. Для изготовления дереволлит требуется
большое количество древесины, поэтому их допускает-
ся применять ляшь как исключение в районах, где лес
являетси местным строительным материалом.
Для изготовления деревоплнты применяют обрезные
пиленые материалы без специальной отбраковки их по
порокам древесины, кроме гнилн. Пнломатернвлы с
признаками гивлн не допускаются. Деревоплиту выпол-
няют в виде многопролетной неразрезной плнты обыч-
но с равными пролетами, доходящими до 6,5 м
(рис. VH.3>.
В неразрезных плитах стыки соседних брусков
устраивают впритык и располагают вразбежку с двух
сторон от опор на расстоянии от последних около 7s
пролета.
Бруски плнты толщиной обычно 40—50 мм последо-
вательно сшивают гвоздями диаметром 3,5 мм и дли-
ной 80 мм. Гвозди размещают по двум продольным
рискам, отстоящим от кромок брусков на 20 мм. Рас-
стояние между поперечными рисками 60—80 см (рнс.
VII.4). Гвозди, крепящие отдельный брусок, распола-
гают по продольным рискам в шахматном порядке
сверху я снизу. С каждой стороны стыка забивают по
2 гвоздя (см. рис. VII.4,а}'.
Высоту брусков определяют расчетом плиты на
прогиб, а также теплотехническим расчетом.
Для статического расчета плнты выделяют полосу
шириной 1 м, которую рассматривают как миогопролет-
ную балку, загруженную равномерно распределенной
«агрузкой. Допускаемый прогиб деревоплнты в покры-
тиях принимают равным ’/гоо пролета.
S. Деревоплита
ISS
400-500 \40D-5D0
Рис. VIL 4. Размещение гвоздей в деревоплите, собираемой на месте укладки
а — из досок; б — из шигов (размеры в мм)
156
Глава VII. Деревянные конструкции
Деревоплиту можно собирать из заранее аагот са-
ленных щитов (см. рис. VI 1.3,6). Соединение отдельных
брусков в щитах производят или гвоздями (см. рис.
V!I.4,o) или (при высоте плиты не меиее 8 см}. деревян-
ными нагелями d •= 16 мм. Для последних высверлива-
ют отверстия на всю ширину щита иа расстоянии 50—
80 см друг от друга (см. рис- VI 1.4,6). Нагели делают
из воздушиосухой прямослойной и мелкослойной сосны
или ели. Концы брусков в щитах на деревянных наге-
лях должны быть сшиты гвоздями.
Ширину щитов назначают около 40—50 см. Длину
промежуточных щитов принимают равной длине проле-
та плюс длина стыка-шарнира. Длина крайних щитоа
зависят от расположения стыков и размера свеса за
крайней опорой.
Стыки щитов устраивают вразбежку, иа расстоянии
от опор около Ve пролета, обычно врубкой иполдерсва
(см. рис. Vll.4,6).
Смежные щиты соединяют между собой забитыми
наискось гвоздями через 50—80 см.
Крепление деревоплиты к опорам производят гвоз-
дями, пробивающими плиту насквозь и заходящими в
опору на глубину около 50 мм. Такне гвозди забивают
примерно в каждый пятый брусок плиты.
4. БАЛКИ ЦЕЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
В жилых н общественных зданиях (за исключением
зданий временных и восстанавливаемых н домов за-
водского изготовления) для перекрытий применяют
стандартные балки по ГОСТ 4981-49 «Балкн деревян-
ные с черепными брусками для перекрытнй>.
aJ
Рис. VII.5. Балки деревянные с черепными
брусками для перекрытий
s — общий вид: б и а — поперечные сечения балок
типа БД я БО (размеры в льм)
Стандарт предусматривает балкн двух типов
(рис. VII.5):
БД!—БД6—с черепными брусками, прибитыми с
двух сторон; Б01—Б06—с черепными брусками, приби-
тыми с одной стороны.
Марка балки характеризует тип балки и ее длину в
дециметрах. »
Материал балок — сосна (преимущественно), ель н
иихта.
Размеры балок должны соответствовать табл. VI 1.4.
Размеры еечеинЙ следует измерять с точностью де
Таблица V11.4
Размеры балок с черепными брусками для перекрытие
Тип балок БД1 я БО! БД2 к БО2 БДЗ я БОЗ I БД4 н БО4 БД5 и БОЗ БД6 и БО6
Размеры се- чения (тол- щина и высо- та) в мм 80X180 80X200 80X220 80X240 100X220 100X240
Длина в мм 2200 2400 2 600 2800 3 000 3200 3 400 3600 3800 4000 4 400 2800 3000 3200 3 400 3800 3800 4000 4 400 4800 5 000 5 200 3000 3200 3400 3600 3800 4000 4400 4800 5 000 5 200 5 600 3 400 3600 3800 4000 4400 4800 5 000 5 200 5 600 6 000 6 400 3400 3600 3 800 4000 4 400 4ВО0 5 000 5 200 5 600 6 000 6400 4000 4400 4800 5000 5 200 5 60Q 6000 6 400
1 jhjh, а длины — до 5 мм. Допуски по толщине±2 мм,
по высоте±3 хм н по длпне±!0 мм.
Черепные бруски размером 40у50 мм полжны быть
антисептнрованы н прибиты к брусьям гвоздями rf=«
=4,5 xjh, /=125 мм с шагом 300 мм. В балках с парой
черепных брусков встречные гвозди должны быть сме-
щены одни против другого не менее чем на 100 мм.
Черепные бруски по длине разрешается стыковать с тем
условном, чтобы длина каждого бруска была не менее
1,2 ж.
При влажности древесины более 15% размеры сече-
ний балок должны иметь припуски на усушку по ГОСТ
6782-53 сверх указанных в табл, VI 1.4. Влажность древе-
сины балок н черепных брусков Должна быть при при-
емке не более 23%.
Балкн предъявляют к приемке уложенными в штабе-
ли и рассортированными по маркам. Марки ставят иа
торцах отбойным клеймом нлн несмываемой краской.
Приемщик имеет право произвести проверку до 15%
балок от каждого штабеля. Если прн этом будет уста-
новлено несоответствие отобранных балок требованиям
стандарта, то весь штабель балок должен быть изго-
товителем пересортирован, и все балкн, не отвечающие
требованиям стандарта, изъяты.
Балки перекрытий рассчитывают иа прочность н про-
гиб по общим правилам.
В целях более эффективного использонаиия мелко-
размерных бревен рекомендуется применять балки из
четырехбитных обзольных и даухкаитиых брусьев
[23 и 24]. В табл. VI 1.5 дано сопоставление моментов
сопротивления и моментов инерции 6-ж балок, могущих
быть полученными из бревен диаметром в тонком кон-
це 18 см. Это сопоставление показывает, что обзольный
брус «имеет грузоподъемность почти в 2 раза большую,
чем чистообрезной брус. Еще более выгодной балкой
оказывается двухкаитяый брус-
Расчет балок с полностью или частично сохранен-
ной коинчностью (т. е. балок переменного сечения)
при равномерно распределенной илн другой симметрич-
ной нагрузке с максимальным изгибающим моментом
по середине пролета производят приближенно по се-
4. Балки цельного сечения
157
Таблица VII. Б
Соностнвленне W я J балок» раэнооииленных из бревна диаметром в тонком конце 18 ем к длиной 8 м, при сбеге в 1 %, а также
F? стоек высотой в м. разноопилениых из бревна диаметром в тонком конце 20 см.
Схемы 1 J 4
Наименование Чистообрезной брус Обзольный брус Пирамидальный брус Двухкантный брус Бревно со сбегоы Цилиндрическое бревно
Момент сопротив- ления W в °/0 63 114 168 |22 158 too
Моыент инерции J«°/o 49 101 161 109 185 100
Несущая способ- ность стоек F? 40 100 147 106 168 too
Рис. VI 1.6, Опирание балок междуэтажного перекрытия на каменные наружные стены в глухне гнезда
о _ балки из досок или брусьев; б — балки из брусьев, бревен и пластин
158
Глава V//« Деревянные конструкции .
ченню в середине пролета как балок постоянного сече-
ния. При этом в расчетах принимают увеличение дна*
метра бревна иа 1 см иа каждмй метр расстояния се-
чения от тонкого конца.
Геометрические характеристики поперечных сечений
опиленных бревен приведены в табл. 11.2—11.6.
Опирание балок перекрытий на каменные стены и
столбы показано иа рнс. VII.6, VI 1.7 и V1I.8; соединение
балок с ригелями — на рнс. VII.9. Примеры крепления
прогонов чердачного перекрытия к нижнему поясу
ферм представлены на рнс. VII.10.
Дли прогонов кровель с крутым уклоном рекомен-
Рнс. VII.7. Опирание балок междуэтажного перекрытия на каменные внутренние стены
а — при толщине стеки > 38 см в сырых помещениях; б — ири толщине стены <38 сж в сухих помещениях
дуется применять бревна с сохраненным сбегом н обзоль-
ные брусья. В первом случае неблагоприятное влияние
скатной составляющей нагрузки совершенно нс сказы-
вается, а во втором случае сказывается незначительно.
В кровлях с малым уклоном прогоны рекомендуется
устраивать по схеме многопролетных балок из спа-
ренных досок (рнс. VIl.il). Стыки досок располагают
вразбежку иа расстояниях от опор, равных ’/а проле-
та. Их устраивают с простой прнторцовкой стыкуемых
досок н прибивкой гвоздями.
Количество срезов гвоздей, прикрепляющих конец
одной доски, может быть определено по приближенной
формуле:
n = (VII. 4)
где М — расчетный изгибающий момент в опорном се-
чении балки (см. табл. II 1.1);
а —расстояние от осн опоры до стыка (рнс.
VlI.II,e), обычно а «= */6/;
Тг — несущая способность одного среза гвоздя или
допускаемое усилие на одни срез гвозди."
Промежуточные гвозди ставят по двум продольным
рискам у кромок досок в шахматном порядке на рас-
стоянии друг от друга 40—60 см. Половину гвоздей
следует забивать с одной стороны прогона, а вторую
половину — с другой. Концы гвоздей, забитых у стыка,
загибают.
Если на относительно мощный настнл, уложенный пО
часто расположенным балкам, аоздействует система со-
средоточенных грузов, далеко отстоящих друг от дру-
га, то прн определения нагрузки, приходящейся иа от-
дельную балку, следует учитывать распределяющую
роль настила. Коэффициент, характеризующий упругую
распределяющую роль настнла при расположении
груза по середине пролета одной из балок, определяют
по формуле;
k ~ •
(VII. 5)
4. Балки цельного сечения
I»
5/7
3,°120
100,51
ГвОЗдйъ “1
306-12
'Анкер 50x5
2 слоя топи
4?
ажШ w
W6-12
Рнс. VI 1.8. Опирание балок междуэтажного перекрытии на каменные столбы
а — при помоши швеллера; б — при помощи железобетонной плиты
где /о н — соответственно моменты инерция балки
и настила;
1б и 1м — соответственно пролеты балки и настила.
Если А > . то давление сосредоточенного груза Р
3
считают передающимся на 3 балки (ту, над которой
стоит груз, и на две соседних). Давление на среднюю
балку определяют по формуле:
Р'—------р.
2*4*3
(VH.6)
Если~^”> k > 0,055, то давление груза Р распреде-
ляется на 5 поперечин. Давление иа среднюю поперечи-
ну находят по формуле;
_ 1-Ц8Д+7А»
5+344+7Н* ‘
(VH.7)
Если 4 <" 0.055, то давление груза Р передается на
7 поперечин. Давление на среднюю поперечину:
1+724+1314*4-2643
7+1064+1934*+2643
(VII.6)
Рис. VII.9. Соединение балок междуэтажного перекры-
тия с ригелями прн помощи
в — врубок; б — брусков; в — хомутов
6, Балки клееные со стенкой из досок на ребро
16!
При этом расстонине между отдельными грузами
системы должно быть соответственно более 3, 5 или
7 расстояний между балками. Стыки досок или брусков
пастила должны быть расположены вразбежку.
Рис. VII.10, Подвесные потолки
болтами; б — оли-
• — подвеска про-
В наиболее напряженных от изгиба местах балок
следует избегать даже незначительного ослабления
крайних волокон.
Высота полрезка h с растянутых волокон цельных ба-
лок иа опорах должна удовлетворять следующим усло-
виям (рис. VII. 12).
а) В зависимости от соотношения между величиной
опорной реакции А и размером поперечного сечения
b X h:
при А : bh >5 кг. си1 hc < 0, th
при А : bh — 3 . hc < 0,25ft
при А : bh < 2 , hc < 0,5ft.
Для промежуточных значений А : bh допустимую
высоту подреза определяют линейной интерполяцией.
б) В зависимости от высоты h поперечного сече-
ния:
а — крепление прогонов чердачного перекрытия к фермам
ренме прогонов чердачного перекрытия на швеллер.пчелу-
гонов к ферме на бревен
прнЛ>18сл йрСО.З/г
при h = 18-т-12сл hc < 0,4ft
при ft < 12си йс < 0,5ft
Рис. vn.ll. Миогопролетный прогой из спаренных досок
а - общий ни; б - «оитюишй ыемнт; . - к расчету г»м«в у „ы„
Высота подреза в полусухом лесном материале
должна быть ие более 0,3 ft. Во всех случаях длина с
опорной площадки подреза должна быть ие более вы-
соты сечения А. Рекомендуется подрез скашивать, как
показано иа рис. VII. 12,а.
Запрещается производить подрез в случае располо-
жения вблизи опор значительных сосредоточенных гру-
зов.
5. ТИПЫ СОСТАВНЫХ БАЛОК
Таблица VH.6
Типы составных балок и их характеристики
Тип конструкций Пролеты в м Высота в долях пролета < < циент соб- ственного веса к 1 Расход I металла в % от веса всей ком-
Балки на лубовых пластинчатых нагелях 4.5-6,3 (8,5) ’/ю— '/и 7-12 -
И Зак. 1232
Продолжение табл. VH.6
Тип конструкций Пролеты в м Высота в долях про- лета Коэффи- циент соб- ственного веса кс в Расход ме- талла в Ч от веса всей кон- струкции
Балки иа стальных пластинчатых нагелях 4,5—6,3 (8.5) 5-12 4-5
Балки на шпонках 4,5-6 Л (8.5) 7-14 5-8
Балки двутавровые иа гвоздях с перек- рестной стенкой 6-12 5-9 4,5-7
Балки двутавровые на гвоздях с фанер- ной стенкой 6-12 */а 4-7 4-7
Балки двутавровые клееные со стенкой из досок, поставлен- ных на ребро 3-9 Vu-1/-» 4-8 0-1.5
Балки клееные из пакета досок 6-12 '/io— '/м 3,5-5,0 0-1,5
Балки двутавровые клееные с фанерной стенкой 6-15 1 fio—1 я 3-4,5 0-1.5
Примечания. 1. В скобках показаны пролеты балок, изго-
товляемых из окантованных на 2 или 4 канта бревен, имеющих
длину до 9 м. 2. Балки на лубовых пластинчатых нагелях, как
правило, изготовляют безметэльными. В этих балках болты мо-
гут быть поставлены лишь по конструктивным соображениям.
3. На клееные балки металл расходуется в тех случаях, когда при
склеивании их доски запрессовывают гвоздями.
6. БАЛКИ КЛЕЕНЫЕ
СО СТЕНКОЙ ИЗ ДОСОК НА РЕБРО
Для междуэтажных и чердачных перекрытий в жи-
лых <и общественных зданиях с каменными стенами,
а также в деревянных домах заводского изготовления
клееные балки рекомендуется применять по сортамен-
ту «Нормаль — балки деревянные клееные рельсовил-
/ HP 156-53 \
кого и двутаврового сечения» I—--------1.
\ Минстрой /
По форме поперечного сечения балкн разделены иа
два типа: рельсовидиые (БР) и двутавровые (БД).
Балки двутавровые применяют только при деревян-
ном щнтовом накате по ГОСТ 1005-49 и при укладке
наката одновременно с балками.
Балки с нижней полкой шириной 180 и 200 мм при-
меннют дли перекрытий с щитовым накатом при такой
же расстановке (в осях), как- и брусчатые балкн. Бал-
ки с шириной нижней полки 150 мм при стандартном
щитовом накате требуют иного размещения.
Клееные балки со стенкой толщиной 40 и 50 мм при-
меняют в одно- и двухэтажных жилых домах IV и
V степени огнестойкости; балки со стенкой толщиной
74 мм и более применяют в зданиях 111 степени огне-
стойкости высотой до 5 этажей.
Сортамент и номенклатура балок приведены в табл.
VI1.7 и VI1.8. Качество древесины балок должно отве-
чать требованиям табл, 1.14.
162
Глава VII. Деревянные конструкции
Сортамент деревянных клеевых балок
Размеры
Ось х — х
Расход ыатерезлов
м
профи-
ля
hi
Пло-
щадь
сечения
П7
*мнн
в см?
Я’махс
5ыим
в сж3
10
11
12
13
на I м длины балок
5макс
в еж3
К
5 Я _
на четыре накладки
£•
19
20
М
профи-
ля
БРПа
БР176
БР17в
БР19а
БР196
БР19в
БР22а
БР226
БР22в
БР25а
БД 256
БР27а
БД276
БРхЭа
БД296
168
168
168
188
188
188
218
218
218
248
248
2W
268
288
288
100 150
100 150
100 180
120 150
120 150
120 180
100 150
100 150
150 180
120 180
180 -
120 180
180 -
150 200
200 -
94
114
114
144
144
144
174
174
174
174
194
194
40
74
74
40
74
74
40
74
74
74
74
94
94
94
94
37
37
37
37
37
37
37
37
37
37
37
47
47
47
47
7,28
8,82
8,96
8,54
9.78
10,06
10,46
11,42
12,40
12,38
13,40
13.58
14.40
130
162
173
146
184
195
150
199
229
240
262
305
333
347
370
4140
4 495
4 853
6250
6 682
7227
8 529
9388
11936
15 502
18 226
21283
25098
29 669
38 363
444
491
610
627
678
704
710
Ь00
937
1 159
1 470
1478
1873
1949
2 317
554
588
657
708
747
846
872
933
958
1367
1 470
1719
1 873
2165
2317
312
322
362
387
394
446
440
456
573
637
703
848
933
1056
1 133
334
38U
409
440
496
532
514
605
742
858
983
128
295
428
575
0,0140
0,0180
0.0192
0,0156
0,0204
0,0216
0,0150
0,0220
0,0252
0,0264
0,0268
0.0330
0.0360
0.0375
0,0400
0,07
0,22
0,22
0,07
0,24
0.24
0,07
0,26
0.26
0,29
0,29
0.33
0.34
0,34
0.34
0.07
0,09
0,09
0.07
0,09
0,09
0,07
0,09
0.09
0.09
0,09
о.и
0,11
0.11
0,0032
0,0048
0,0060
0,0072
0.0100
0,13
0.16
0.17
0,16
0,20
0 16
0,23
0,26
0,24
0,28
БР17а
БР176
БР17в
БР19а
БР196
БР19а
БР22а
БР226
БР22в
БР25а
БД256
БР27а
БД 27 б
БР29а
БД296
h
2
3
5
6
Примечания!. Балки профилей БР17а, БР19а м БР22а могут выполняться также со стенкой толщиной 50 жж.
2. Отклонения в размерах сечения балки допускаются не более:
по высоте сечения 3 .
. ширине . . ...............± 5 .
по толщине полок и стенки............. . ± » .
Номенклатура деревянных клееных балок
м профи- ля Номенклатура деревянных клееных балок при длине балок в жж М профиля
2 380 2 780 2 930 3 180 3 580 | 37S0 3 980 | 4 360 4 780 5380 5 980 6 330
БРПа БР176 БРПв БР19а БР196 БР19в БР22а БР226 БР22в БР25а БД256 БД27а БД276 БЛ29а БД296 БР Па-24 БР176-24 БРПв-24 БРЮа-24 БР17а-28 БР176-28 БРПв-28 БР19а-28 БР17а-ЗО БР176-30 БР17в-30 БР19а-30 БР196-30 БР19и-30 БР22а-30 БР Па-32 БРПб-32 БР17В-32 БР19а-32 Б Р196-32 БР19в-32 БР22а-32 БР226-32 БР17а-36 БР 176-36 БР17в-36 БР19а-36 БР196-36 БР19в-36 БР22а-36 БР226-36 БР22В-36 БР17а-33 БР176-38 БР17В-33 БР19а-33 БР196-38 БР19в-38 БР22Й-38 БР226-38 БР22В-38 БР25а-38 БРПв-40 Б Р 19а-40 БР196-40 БР19в-40 БР22а-40 БР226-40 БР22В-40 БР25а-40 БД256-4О БР 196-44 БР 198-44 БР22Я-44 БР226-44 БР22В-44 БР25Я-44 БД256-44 БР27а-44 БР226-48 БР22В-48 БР25а-48 БД256-48 БР27а-48 БД276-40 БР25а-54 БД256-64 БР27а-54 БД276-54 БР293-54 БД296-54 БД256-80 ЬР27а-60 БД276-60 БР293-60 БД296-60 БР27а-б4 БД276-64 БР29а-64 БД296-64 БРПа БР176 БРПв БР19а БР196 БР19в БР22а БР226 БР22в БР25а БД255 БР27а БД276 БР29а БД296
П рнмечанне. Отклонения по длине балок допускаются не болев ± 10жж.
Конструкции клееных балок разных профилей, преду-
смотренных табл. VI 1.7 и VI 1.8, приведены на рис.
VII. 13. Устройство и расположение стыков досок в бал-
ках'показано на |рис. V11.14; размещение гвоздей для
запрессовки клееных швов — на рис. VII.15. Для балок
из досок толщиной 37 мм применяют гвозди диамет-
ром 4 мм и длиной 100 мм, а из досок толщиной 47 мм
гвозди диаметром 4,5 мм и длиной 125 мм.'В балках
со стенкой из одной доски гвозди забивают в
од-ии -ряд, а в накладных — так же, как в балках
БД25.
В перекрытиях по клееным балкам рекомендуется
полы настилать по лагам, чтобы уменьшить зыбкость
перекрытий.
Балки хранят в штабелях горизонтальными рядами
с прокладками, уложенными на расстояниях от концов
балок, равных около 1А их длины.
Балки должны быть защищены от атмосферных осад-
ков и механических повреждений. Для защиты от
увлажнения при транспортировке, хранении и монтаже
балки иа заводе следует покрывать олифой. Не допус-
кается сбрасыаать балкн при разгрузке.
6. Балки клееные со стенкой из досок на ребро
Рис. VI 1.13. Клееные балки со стенкой из досок, поставленных на ребро
а-профили БРПа, БР 19а и БР?2а; б—профиля БР176 БРПв, БР196 и БР19в, БР220 и БР22в,
БР25а, БР27а, БД276. БР29а; в — профили БД256 и БД296
—1 к-Ж-Г
oji*it*gor 1га*го<г \ t
Рис. VII.I4. Устройство стыков в клееных балках со стенкой из досок, постав-
ленных на ребро
7 — стыки с пряторцовкой; 2 — клееные стыки с пряторцовкой; 3— клееные стыки со скосом;
4 — накладки приклеенные
II*
ПаШ-и ПоТЧГ
164
Глава V/1. Деревянные конструкции
По 1-1
Рис. VII.15. Размещение запрессовочиых гвоздей в клееных балках
а — профили БР176 и БР17в. БР196 it БР19в, БР226 и БР22в; БР25а. БР27а, БЛ276 и БР29а; б — профили
БД256 и БД296
Таблица V11.9
Допускаемая сплошная равномерно распределенная нагрузка
на I л пролета клеены* балок кз сосны н ели
н про- филя Допускаемые нагрузки в кг иа 1 м пролета клееных балок при их длине в см
238 278 298 318 358 378 398 438 478 538 598 638
БР17а БР176 БР17в 479* 769 799 407» 651 577 365 480 499 319 420 436 249 328 341 223 282 304 260
БР19а БР196 БР19а 572* 486» ВЦ 422* 562 584 338 440 456 265 287
БР22а БР226 БР22в 542* 507* 584 398 535 626 356 478 560 320 430 503 263 353 413 1 si®. I
БР25а БР256 672 604 663 496 644 414 455 325 357 278
БР27а БР276 651 1 427 493 325 383 267 315
БР29а БД296 1 § В 440 475 372 ~416
П р н м е ч а п н‘я 1. Пра составлении таблицы было пранято:
а) продет балок равен их ялике, уменьшенной на [2 см;
б) допускаемые напряжения ри1 = 100 кг,сл? с учетом коэффи-
циента влияния формы сечения; [ти1 = 15 кг/сле’ при толщине стен-
ки 74 мм и [ти) = 10 Ktlcrf при толщине стенки 40 мм;
в) допускаемый прогиб равен 1/250 пролета и модуль упругости
£ = 100 СЮО кг см{1
г) обзол в досках, предусмотренный примечанием к табл. 1.14, в
расчете не учитывается.
2. Значения нагрузок, записанные слева от жирной черты, полу-
чены из расчета на прочность; при втоы нагрузки, отмеченные звез-
дочкой, получены из расчета на скалывание. Нагрузки, расположен-
ные справа от жирной черты, получены из расчета по допускаемому
прогибу.
3. В случае применения балок из пород древесины, не предусмот-
ренных в табл. V1I.9, следует величину допускаемых нагрузок, рас-
положенных слева от жирной черты, умножить ив соответствующие
переходные коэффициенты для прочностных характеристик (изгиб
или скалывание), зависящие от породы леса. Величину аонускаемых
нагрузок, расположенных справа от жирной черты, следует изменять
в тех случаях, когда модуль упругости применяемой древесины от-
личается от £= 100 000 де/гЖ*.
Допускаемая нагрузка на 1 м пролета клееных ба-
лок, предусмотренных табл, VI 1.7 н VI 1.8. приведена
а табл. VI1.9.
В случае опирания щитов наката иа нижнюю полку
через планки (а не сплошь) следует произвести про-
верку иа отрыв ннжней полки по формуле:
Р < 3ablt
где Р — величина сосредоточенного груза в кг — дав-
ление планки;
а — ширина в см опорной планки щитового наката;
bi — толщина в см стеикн балки при опирании щи-
тов с обеих сторон балки и половина толщины
стенки прн опирании щитов с одной стороны
балки.
7. Балки клееные из пакета досок и с фанерной стенкой
165
7. БАЛКИ КЛЕЕНЫЕ ИЗ ПАКЕТА ДОСОК
И С ФАНЕРНОЙ СТЕНКОЙ
Балки-пакеты, склеенные из уложенных плашмя до-
сок, имеют обычно прямоугольное н реже двутавровое
сечение (рис. VII.16). В последвем случае толшииа стен-
ки должна' быть не ‘менее половины ширины полки и
не менее 8 см. Отношение высоты поперечного сечения
балки к ее ширине, а также отношение высоты стенкн
двутавровой балки к ее толщине должно быть ие бо-
лее 6.
Стыки досок в пакете должны быть устроены
в соответствии с общими требованиями (см. п. 3 гла-
вы VI) и дополнительными указаниями (рис. VH.16).
Балки-пацрты прямоугольного и двутаврового сече-
ний рассчитывают как элементы цельного сечеиия (без
учета податливости связей к без учета ослабления сты-
Рнс. V11.16. Расположение стыков и типы их в балках из^'лосок, склеенных плашмя
а — прямоугольного сечения: б — двутаврового сечения
ками,. ио с введением коэффициентов, учитывающих
размеры поперечник сечений и як соотношения (см.
табл. V.33 и V.34). Двускатная балка пролетом 12 м
показана иа рис. V11.17.
В двускатных балках прямоугольного сечеиия мак-
симальное напряжение изгиба (от разномерно распре-
деленной по всему пролету илн близкой к ней нагрузки))
©пределиют в опасном сечении, находящемся от опоры
иа расстоянии
»= ^5=-, (VII.9)
2йср
Где I—расчетный пролет;
йоп — высота балки ка опоре;
йер—высота сечеиия по середине пролета балки.
В двускатных балках двутаврового сечеиия:
2={y7(i+T)-7)i, (vii.10)
Где *ОП
Itg?’
йоп—расстояние между осями поясов балки иа опоре;
₽—угол наклона верхнего пояса к продольной оси
балки;
I — пролет балки.
166
Глава VIL Деревянные конструкции
Величину максимального прогиба этих балок от той
же нагрузки определяют по формуле;
, (VII.11)
К
где fср— прогиб, аычислениыЙ по обычным формулам,
, принимая сечение балки постоянным и равным
ее сечению в середине пролета;
k — коэффициент, учитывающий переменность се-
чения, определяемый в зависимости от соот-
ношения Аол 1 hep:
Рис. V1I.18, Поперечные
сечейия балок и других
клееных элементов с фа-
нерной стенкой
о — одиночной; б — двойной
для балок прямоугольного сечения
fc=O,15+0,85
«ср
для балок двутаврового сечеиня
*=0,4+0,6 — .
Аср
Клееные балки (арки, рамы и другие аналогичные
конструкции) с фанерной (водостойкой) стеикой обычно
имеют двутавровое сечение (рис. VI 1.18). Для повыше-
ния поперечной устойчивости элементов, работающих
на сжатие илн иа сжатие с изгибом, их фанерную стен-
ку можно сделать двойной.
Толщина листов файеры для стенки должна быть не
меиее 10 мм. Направление волокон наружных шпоиоа
должно быть перпендикулярным к осн нижнего пояса.
Стыки листов файеры по длине располагают на по-
перечных ребрах жесткости и устраивают впритык с
тщательной подгонкой и проклейкой.
Расчет клееных фанерных конструкций следует про-
изводить по приведенным характеристикам поперечных
сечений гПр, Jnp и 1ТПр по формулам (VII. 1) н (VII.2).
Вычисление прогиба клееных балок с фанерной стен-
кой при I > 20Л производят обычным путем. При про-
лете / < 20Л учитывают влияние сдангающих усилий по
формуле (V.22). При этом значение коэффициента Лсдв,
принимают по табл. V.34.
В клееных фанерных конструкциях следует произ-
водить проверку прочности иа скалывание клееного шва
между шпонами фанеры. Расчетную ширину шъа при
этом принимают равной ширине приклеенных к фане-
ре брусков (досок), а расчетные сопротивления (допус-
каемые напряжения) назначают по табл. VII.10. Шири-
на элементов, приклеиваемых к фанере; должна не
превышать 10 см.
Таблица V11.10
Расчетные сопротивление см вл ыням ню н допускаемые
напряжения на скалывание по клееным швам фанеры а киел^
Угод в град. меж- ду направлениями Для фанеры
водостойкой средне-водоСтоакоа
волоком наружных шпонов фанеры и брусков (досок) расчетное сопротив- ление допускае- мое напря- жение расчетное сопротив- ление допускае- мое напря- жение
90 0 10 7 8 6 5 3 4 3
Для повышения устойчивости фанерных стенок балок
и других аналогичных конструкций на их опорах к по
длине ставят поперечные ребра жесткости. Расстояние
между ребрами жесткости должно быть не более ’/а
пролета балкн.
В балках с фанерной стеикой н в других аналогич-
ных конструкциях, если расстояние а в свету (при
ребрах, приклеенных к фанерной стенке) между ребра-
ми жесткости преаышает 65 толщин отдельного листа
фанеры 6ф, следует проверять местную устойчивость
стенки по формуле:
<ер = -~(VII. 12)
«0*ст
ИЛН
Qu
тср — "ТТ <?м1хи]1
«обст
Q
где Чр в ГТ— — среднее скалывающее на пряжение а
«0®ст
фанерной стенке по середине длины
рассматриваемого участка;
Q—перерезывающая сила в кг;
he — расстояние между осями поясов в см;
&ст — суммарная толщина фанерной стенки
в см;
расчетное сопротивление файеры
скалыванию;
[ъ,]—допускаемое напряжение иа срез при
изгибе в фанере;
/65М*
Vm = I——коэффициент местной устойчивости
для фанерной пластинки, нагружен-
ной по контуру сдвигающими силами;
Ьф—толщина отдельного листа фанеры в
стенке; при а<65 8фпринимают ?м==1; .
«при наличии, помимо поперечных ребер жесткости
диагональных в знаменатель формулы для вычисления
подставляют ’/а расстояния а в свету между попереч-
ными ребрами жесткости.
Стоимость клееных пакетов (балок, блоков) зави-
сит не только от их кубатуры, но н от толщины склеи-
ваемых досок и особенно от количества и типа стыков
досок. Уменьшение толщины склеиваемых досок, а так-
же увеличение числа стыков ведет к возрастанию трудо-
емкости изготовления и стоимости клееных пакетов.
tf. Клееные сваи и шпунт
Vll.ll
Техмпко-акопомические показателя двутавровых клееных
балом с параллельными поясами на пакета досок ]51.
Наименование показателей Пролеты в м
б 9 12
нагрузка в кг нагрузка в кг нагрузка в кг
1 оос 1 1 ИС | 1400 1 00о| 1 200 11400 1 000 1200 | 1«Ю
Высота балки В CJK . , • 49,5 54 58,5 72 76,5 81 90 94,5 99
Вмсота стенки в см . . . 31,5 38 40,5 54 49,5 54 54 58,5 54
Ширина стен- ки в см . . а 8 8 9 9 9 9 10 10
Ширина полки в см . . . 15 15 15 18 18 18 18 20 20
Объем древе- сины вл’.. 0,38 0,385 0,411 0,831 0,955 0,997 1,545 1.75 1,96
Объем строга- ной древеси- ны в деле в м* . . . 0.324 0,347 о.а? 0,748 0,65 0,897 1.39 1.6 1,765
Вес клея в кг 5 53 5.7 11,6 13,5 ИД 21,5 24.8 27,3
Вес гвоздей в кг , . . 3.5 3.8 4.1 7.4 7.9 8.4 12.4 13 13,6
Вес балкн в кг 170,5 183 196 393 451.5 471 729 838 923
Коэффициент собственного веса . , . 4,75 4.25 3,65 4.65 4.05 4.15 5.05 4,54 4,6
Таблица VII.12
Технико-экономические показатели двускатных клееных балок
прямоугольного сечения из пакета досок 1SJ.
Наинеиованне показателей Пролеты в м
б 9 12
нагрузка в кг нагрузка в кг нагрузка в кг
1 <юо| 1 200{ 1 «X 1 ООС | 1 20С |140С 1 000 1 200| 1 400
Высота на опо- ре в см . . 40.5 45 49,5 49,5 54 54 54 63 72
Высота всередн не пролета в ел 57,5 72 75,5 94,5 99 99 112,5 121.5 130,5
Ширина в см 10 10 10 12 12 15 15 15 15
Объем древе- сины в м* , 0,372 0,403 0,434 0,884 0.955 1.18 1.695 1,88 2,05
Объем строга- ной древеси- ны в деле 0,335 о,заз 0,39 0,795 0,86 1.060 1,525 1.60 1,855
Вес клея в кг 5,2 5.7 6.1 12,4 13,2 16,5 23,8 26 3 29
Вес гвоздей в кг ... . 3,8 4.1 4.4 7.4 7.9 7.9 11.4 12.1 13.9
Вес балки в кг 176.5 191 206 417 451 554,5 798 884 970.5
Коэффициент собственного веса . , . 4,9 4.4 4,1 5.15 4.65 4.9 5.56 5.1 4.8
Наиболее трудоемкими и дорогими являются стыки
со скосом досок «иа ус>. По данным В. Н. Быковского
и Б. С. Соколовского [2], для опиловки доски «на уо
циркульной пилой при помощи шаблона требуется
1g
0,26 чел-часа, а иа острожку «уса> на рейсмусе при по.
мощи шаблона требуется 0,29 чел.-часа, тогда как на
изготоалеине 1 х8 клееных балок-пакетов без стыков
требуется всего 11,75 чел.-часа. Стоимость устройств*
стыков в балках-пакетах двутаврового сечении проле-
том 9 « 12 м составляла соответственно 43,5 и 35,5%
от общей стоимости изготовления этих балок. ’ *
Большие возможности снижения стоимости Клееных
конструкций кроются в организации массового поточно-
го изготовления их. Наоборот, организация изготовле-
ния клееных конструкций общим объемом меиее 200 дз
может оказаться нерентабельной.
8. КЛЕЕНЫЕ СВАИ И ШПУНТ
Клееные сва-и и шпунт [186] изготовляют из досок
н брусков хаойиых пород, склеенных водостойким клеем.
Для свай, пропитываемых маслянистым антисептикой,
применяют ольху.
Таблица V11.13
Рекомендуемые поперечные сечения прямоугольных
клееных свай
М п/л Сечение в мм Периметр в см Площадь Радиус инер- ции (минималь- ный) В СМ
Г 87.2 475 6.24
1 |съ
ЦаУ >
Г! ’ !•*» э 92 529 6 65
р=н& £
-4 230 1*
3 t Г' 1 э. 100.4 630 7,22
—1 250 111.2
4 /.96
-J ^280
м
5 fM 115,7 835 8,32
290
б .н« а Ч>»5 302 120,4 906 8.73
7 f ‘ [о* 128,8 1 037 9,25
J '1 1 |<s «а
8 - ч 1 139.6 1 218 10,05
9 t 147.6 1 362 10.83
t-M-J 1 739 11.96
h-1"?"1 i К? ♦
P-w-U-
168
Глава VI/. Деревянные конструкции
Таблица V11.14
Сопоставление поперечных сечений равнопрочных на изгиб
брусчатых и клееных гребенчатых шпунтов
Брусчатый шпунт Клееный шпунт
поперечное сечение в мм площадь попереч- ного сечения । I пог. м шпунто- вой стенки в см? момент сопротив- ления 1 пог. м шпунтовой стенки в см* поперечное сечение в мм площадь поперек, иого сечения 1 пог. м шпунто- вой стенки в сл1 | момент сопротив- ления 1 пог. м , шпунтовой стенки 1 в см9
— 1600 1800 4266 5 400 140 *36 160*36 « fU“UT~L 1588 1 790 4 410 5 533
—1 ь I*-* g } 160* 36
2000 0 666 1 970 6 572
Ц t> I— i уз 160*30
2 100 7 350 2 060 7 284
-г — 1 2200 B0G6 М-Т 160*36 Мйв 2154 8034
1 La J
Толщина досок» применяемых для изготовления свай
и шЛуитов, должна быть ие более 50 мм (после острож-
ки— 46 ami), ширина ие более 220 мм, а длина ие менее
Рис. VII.I9. Категории элементов в по-
перечном сечеиия свай и шпунта
1 ж. Для устройства паза и гребня допускается при-
менять бруски толщиной 55 и 60 жж (после острожки);.
Клееные сваи и шпунты могут быть выполнены лю-
бых размеров. Форма их поперечных сечений может
выть назначена наиболее выгодной.
Разделение досок и брусков, идущих на нзютовле-
иие свай и шпунтов, по категориям показано иа -рис.
VII.I9. Требования, предъявляемые к доскам и брускам
различных категорий, см. табл. I.I4.
9. СОСТАВНЫЕ БАЛКИ ИЗ БРУСЬЕВ И БРЕВЕН
Составные балки изготовляют из двух или трех
брусьев (бревен) иа пластинчатых нагелях или на шпон-
ках (рис. VI 1.20). Во всех случаях, когда между брусья-
ми (бревнами) ие требуется устраивать зазоры, следует
применять балки на пластинчатых иагелих (рис. VI1.2I).
о)
Рис. VII.20. Типы составных балок
а — »а пластинчатых нагелях (пластинках В. С. Деревягина);
б — на продольных шпонках с зазором между брусьями; в — на
наклонных шпонках; г—ня поперечных натяжных шпонках; д— на
колодках
Балки иа пластинчатых нагелях более надежны, менее
трудоемки; при изготовлении их возможно более широ-
кое использование механизмов н ие требуется обяза-
тельной постановки болтов; в этих балках болты ставят
лишь по конструктивным соображениим.
Балки иа пластинчатых нагелях изготовляют сле-
дующим образом (конструкция балки и способ изго-
товления разработаны ииж. В. С. Деревягиным [6 и 79]).
На станине (см. рис. VII.2I.6) брусья, предназна-
ченные для изготовления составной балки, стя-
гивают по концам хомутами и изгибают так, что-
бы балка получила требуемый строительный подъем.
После этого производят разметку гнезд для пласти-
нок, с помощью электродолбежиика вынимают гнезда и
в них забивают пластинки.
Сверление отверстий для болтов производят после
снятия балки со стеллажей.
В целях более полного использования дрезесииы ре-
комендуется составные балки изготовлять из брусьев с
обзолом (см. рис. VI 1.21,а).
Составным балкам с постоянным направлением из-
гиба необходимо придавать строительный подъем
путем выгиба их элементов до постановки связей. Строи-
тельный подъем создает первоначальное уплотнение
связей (погашаются рыхлые деформации) и устраняет
провисание балок под эксплуатационной нагрузкой.
’ Величину строительного подъема /стр обычно прини-
мают равной величине ожидаемого упругого прогиба
под нагрузкой, определенного е учетом коэффициента
жесткости А* (табл. VII.15).
9. Составные балки из брусьев и бревен
169
Расчет составных балок на прочность производит
по формулам табл. V.32 с введением для балок пролетом
4 м и более коэффициентов условий работы тц по
табл. V.33; при расчете по методу допускаемых напря-
жений следует вводить коэффициенты снижения ky по
табл. V.35.
При пролете менее 4 м, ко ие Менее 2 м коэффициеи-
тм для составных балок тИ и принимают равными
0,7.
При расчете прочности балок, образованных из бру-
сьев с размерами поперечного сечеиия ие меиее 15 см
или из бревен (имеющих в данном случае врезки в
расчетных сечениях), дополнительно вводят коэффи-
циент условий работы /яи = 1,15, а при расчете по ме-
тоду допускаемых напряжений допускаемые напряже-
ния изгиба умножают иа 1,15.
Расчет составных балок и а прогиб производят иа
нормативные (без введения коэффициентов перегрузки)
нагрузки по обычным правилам для балок цельного се-
чеиия, ио при этом момент инерции составного попереч.
кого сечеиия брутто уменьшают умножением иа коэф-
°)
фнциеит &ж (табл. VII.I5), учитывающий влияние де-
формаций связей по шву сплачивания брусьев иа жест-
кость балкк.
Таблица V1US
Коэффициенты
Пролет балки Коэффициент kM для балок
пз двух брусьев из трех брусьев
4 ж и более 0.7 0.6
Менее 4 м. но не менее 2 м 0,5 0,35
В одиопролетной балке количество связей яс в каж-
дом шве сплачивания брусьев (бревен) иа участке от
опорного сечения до сечеиия с максимальным момен-
по9бг
ФНН=ННМННМ+О H44+W
ЧНННННННННН^НЖЫННчМ^
-(ННННННННННЖН^^
Й1
£?]
-с
*0.21
Рис. VII.21. Составные балки иа пластинчатых нагелях
а — общий вид балки из трех брусьев с обзолом;.' б — схема’установки для изготовления балок иа пластинчатых нагелях
170
Глава VII. Деревянные конструкции
°)
Рис. VII.22^ Балка с перекрестной стенкой
а — схема; б — опорная честь; в — средняя часть
10. Составные балки из досок на гвоздях с перекрестной стенкой
том М определяют согласно указаниям раздела 17 гл. V
по формуле:
AfScp
пс^с » •
*бр
$бр 3
где ——= “— для балки из двух чистообрезных
/бр 2п
брусьев (без аазоров);
•Sep 4
~г~ = “гт —для балки из трех чистообрезных
/бр Зл
брусьев;
h — полная высота сечения балки;
Тс — расчетная иесущаи способность одной
связи в данном шве;
Лс=>1(5 —если при равномерно распределенной
нагрузке или прк сосредоточенных
грузах, расположенных в средней тре-
ти пролета балки, связи размешены
равномерно по ‘всей длине балки и
последней сообщен строительный
подъем;
kc = 1,2 — если при тех же условнкх связк раз-
мещены равномерно только на крайних
участках длиной от опоры по 0,4 про-
лета, а на среднем участке длиной
0,2 /, — свизн отсутствуют;
В балках на пластинчатых нагелях последние раз-
мешают на минимальном допускаемом расстоянии один
от другого равномерно по длине балки, ио в середине
балки на участке длиной 0,2 пролета нагели не ставят,
для этого случая /?с= 1,2-
При подборе сечеиия составной балки из брусьев
удобно предварительно определить требуемую ее высо-
ту Ьтр по формулам:
а) из условия прочности
т₽ У а
б) из условия прогиба
м м
Здесь Wrp“ п или lFTp— ;
«А г |о]
. 5 Г М
Jrp — 384’йеТ/] ~иапримеР’ Дли случая однопро-
летной балкк с равномерно рас-
пределенной нагрузкой по про*
лету.
Из полученных значений высоты балки выбирают
большее и применительно к нему подбирают размеры
сечения брусьев, их число в балке и рассчитывают связи.
10. СОСТАВНЫЕ БАЛКИ ИЗ ДОСОК ИА ГВОЗДЯХ
с перекрестной стенкой
Балки с перекрестной стенкой (рис. VI 1.22,а) при-
меняют в промышленном и гражданском строительстве
при пролетах до 12 м и в автодорожных мостах при
пролетах до 25—35 м. Для изготовления балок с пере-
крестной стенкой не требуется сложных приспособле-
ний, особого оборудовании н квалифицированной рабо
чей силы. Эти балки легко могут быть изготовлены J
построечных условиях. Однако они трудоемки вслед,
ствие значительной затраты ручного труда на забнаку
большого количества гвоздей. Поэтому для заводского
изготовления они мало пригодны.
Рис. V1I.23. Поперечные сечения
верхнего пояса балок с перекрест-
ной стенкой
Если для иижиих поясов балок применен лесома-
териал высокого ка честя а, то эти балки обладают высо-
кой надежностью; однако при длительном загружеанк
вследствие ползучести гвоздевого соединения гвоздевые
балки часто провисают. Следует особо учитывать воз-
можность загниваиия составных балок с перекрестной
стенкой, так как попавшая в щелк вода медленно вы-
сыхает. Поэтому для таких балок в случаях опасности
их увлажнения следует применять аитнсептированные
лесоматериалы.
Балки с перекрестной стенхой делают с параллель-
ными поясами. В необходимых случаях верхнему поясу
«х придают двускатное или односкатное очертание,
В отдельных случаях, иапример в кружалах дли возве-
дения арок, верхний пояс балки может быть криволи-
нейным.
Полную высоту односкатных балок и балок с парал-
лельными поясами по середине пролета следует назна-
чать: в постоиииых сооружениях ке менее пролета,
во временных сооружениях — не менее ‘/ю пролета. Вы-
сота двускатных балок в ’Д пролета должна быть не
менее '/э пролета. В двускатных и односкатных балках
высота их на опоре должка быть не меиее 0,4 высоты
по середине пролета.
Основными несущими элементами балок с перекре-
стной стенкой являются пояса, связанные между собой
стенкой из двух слоев тонких досок шириной не менее
150 мм и расположенных под углом 30—45° к нижнему
поясу.
Каждый пояс балки обычно состоит из двух примы-
кающих пластямн к стене досох толщиной, как правн-
172
Глава Vff. Деревянные конструкции
в)
Рис. VII.24. Стыки растннутых'/юясных досок в балке с перекрестной стеикой
и — в месте минимального значения поперечных сил; б — то же, с укороченной тонной "прокладкой; в — в место больших попе-
речных сил
10. Составные балки из досок на гвоздях с перекрестной стенкой
173
ло. ие менее 50 мм (рис. Vll.23.oy. Верхний и нижний
пояса балки имеют одинаковое сечение. В отдельных
случаях сечение верхнего пояса может быть выполнено
по образцу одной из схем, приведенных иа рис. VI1.23,
б, в, г и д.
Доски поиса, ие прикрепленные непосредственно к
стенке (рис. VI 1.23, бив), вовлекаются в работу в
меиьшей мере, чем непосредственно прикрепленные к
стейке, поэтому в расчетах площадь их учитывают с
коэффициентом 0,8. Размещение досок пояса в два яру-
са (рис. VH23,e) ие рекомеидуетсн вследствие слабого
использоааиия внутренних досок; это решение может
применяться, например, при усилении существующих
балок. Криволинейные поиса балок изготовляют из
изогнутых брусков (рис. VIl,23,d). Толщина брусков
50—60 мм, ширина 50—80 мм.
Для повышения устойчивости сжатого слоя стенки
и дли Свизи между поясами ставят ребра жесткости
(см. рис. VI 1.22). Расстояние между ними назначают
ие более 0,1 пролета балки. Ребра жесткости в пролете
балки выполниют из брусков той же толщины, что к
пояса, и пришивают их к стенке гвоздями в два рида
иа минимально допустимом расстоянии; для этих про-
межуточных ребер жесткости накладки, охватывающие
снаружи бруски ребер жесткости и поясные доски,
можно не ставить Опорные ребра жесткости состоят из
прокладок н накладок (см. рис. Vll.22,6). Прокладки
опорных ребер жесткости делают из тех же досок, что
и пояса, и пришивают такими же гвоздями и с такой
же расстановкой, как и в поясах у опор. Поверх про-
кладок устанавливают накладки иа болтах.
Прокладки опорных ребер жесткости и бруски про-
межуточных ребер жесткости должны быть тщательно
подогнаны к поясиым доскам. Стыки обеих досок поиса
следует устраивать в одном поперечном сечении.
Стыки досок в сжатых поясах тщательно притор-
цовывают и перекрывают накладками из досок того же
сечения. Длину накладок принимают равной трехкрат-
ной ширине их. Накладки стягивают 2—4 болтами с
каждой стороны стыка. В балках с прямолинейным поя-
сом место сжатого стыка назначают в зависимости от
длины досок, чтобы получить наименьшее количество
отходов; в двускатных балках стык устраивают в месте
перелома оси пояса.
Стыки досок растииутых поясов устраивают и а наге-
лях (болтах и шт&рях). Рекомендуется применять сты-
ки, расположенные а месте минимального значения по-
перечных сил; в этих случаях стыки перекрывают на-
кладками и прокладками по рис. V 11.24,а. Дли помеще-
ния прокладки стенку в месте стыка вырезают. Концы
укороченных и слабо нагруженных досок стенки закреп-
ляют парой брусков, расположенных с обеих сторон
стеики иа поясных досках и пришитых гвоздями к этим
доскам и к стейке; для расчета этих гвоздей сдвигаю-
щие усилия определяют, предполагая, что временная
нагрузка расположена только иа одной половине балки.
Длина брусков равяа расстоянию между ребрами жест-
кости, ограничивающими стык. Нагели в таких стыках
работвют только иа передачу поисиого усилия к имеют
по четыре рабочих среза.
Часто стенка балки имеет меньшую толщину, чем
поисиые доски. В этом случае, чтобы уменьшить напря-
жения в прокладке стыка растянутого пояса, эту про-
кладку делают короче накладок (рис. Vll.24,6). Про-
кладка, показанная иа рнс. VI 1.24,6, принимает усилие
по двум швам только от 8 четырехсрезиых нагелей, а
каждая из накладок принимает усилие по одному шву
от 8 четырехсрезных нагелей и от 6 двусрезиых (край-
них) нагелей
Иногда стыки растянутых поясных досок устраивают
в местах пониженных значений изгибающих моментов,
ближе к опорам (рис. VI 1.24,в). Хотя в этом случае уси-
лие в поисиых досках будет несколько меньшим, чем в
первом"случае, число нагелей получается большим, и
стык удлиняется. Происходит это потому, что в таких
стыках ие представляется возможным вырезать стейку
для помещения прокладки между поисиыми досками,
так как между досками стеики и поясов действуют зна-
чительные сдвигающие усилия. По этой причине стыки
поясных досок перекрывают только накладками, а на-
гели передают усилие пояса только двумя срезами. Сре-
зы . нагелей между перекрестной стеикой и поясными
досками работают на передачу сдвигающих сил. Для
обеспечения большей надежности таких стыков следует
применять в них наиболее тонкие нагели.
При больших нагрузках (например, при применении
балок для пролетных строений мостов) в балках с пе-
рекрестной стеикой применяют пояса из брусьев. В
этом случае каждый из слоев стеики (со стороны стеи-
ки) гвоздями прибивают порознь к своим поясным
брусьям. Затем обе половины балки соединяют стяж-
ными болтами, скрепляющими пояса, и гвоздями, скреп-
ляющими оба слоя стенки (-рис. VI 1.25) [10]. В таких
балках стыки поясных брусьев сверху и снизу перекры-
вают накладками иа нагелях (штырях и болтах), а по-
верх всех ребер жесткости в местах пересечения их на-
кладок с поясами ставят болты; этими же болтами
стягивают пояса двух половии балки.
Нагрузку на балки с перекрестной стенкой следует
располагать по верхнему поясу. В местах больших со-
средоточенных иагрузок следует ставить ребра жестко-
сти. плотио пригиаииые к верхнему и нижнему поясам
балки.
Передачи нагрузки нижнему поясу следует избегать.
В случае неизбежности такой нагрузки необходимо при-
нимать конструктивные меры для устранения опасности
отрыва поясных досок и скручивания балки (при несим-
метричном расположении нагрузок по отношению к
средней плоскости балки).
Расчет балок с перекрестной стеикой производят в
предположении, что изгибающий момент воспринимает-
ся поясами, а поперечные силы — стенкой.
При полной высоте балки А в расчетном сечении ие
менее 4-кратиой высоты пояса А принимают, что нор-
мальные напряжения по высоте пояса распределены
равномерно, и усилие в поясах определяют из усло-
вия равенства моментов внешних « внутренних сил
(обозиачеяия см. рис. V11.26) по формуле:
где М — момент внешних сил в рассматриваемом сече-
нии;
йо — плечо пары внутренних сил; при h >4b прини-
мают йо равным расстоянию между центрами
тяжести поясов; при йо <* 4&, йо = ^: S (5 —
статический момент сечеиия пояса относительно
нейтральной оси).
Напряжения в растянутом поясе должны удовлетво-
рять требованию:
N N
— < mpRp или Xй- < Ы.
On I'm
В односкатных и двускатных балках вследствие пере-
менной их высоты место с максимальным усилием в
поясах ие совпадает с местом максимального момента
174
Глава VI/. Деревянные конструкции
и находится (при равномерно распределенной нагруз-
ке^ от опорного (в односкатных балках от более нйз-
кого), сечения высотой ftj из расстоянии:
При определении гибкости сжатого пояса из плос-
кости балки и коэффициента V за свободную длину ежа.
того пояса принимают расстояние между закрепляю-
щими пояс связями. Сечение стенки в расчетной пло-
щади пояса не учитывают. В остальном расчет сжатого
пояса на устойчивость ведут как состааного стержня с
отдельными прокладками при длине отдельной ветви
10 меиее 7 толщин доски, т. е. принимая ^ = 0.
Рис. VII.25. Г воздевая балка с перекрестной стенкой и брусчатыми поясами
Рис. VII.26.
К расчету балки
Если свободная длина пояса не
превышает 25 толщин отдельной
поясной доски, то, учитывая сопро-
тивление досок стеики боковому
изгибу пояса, разрешается рас-
считывать пояс на простое сжатие
без учета его гибкости, т. е. при-
нимая коэффициент ? =1.
Пров»б балок определяют по
обычным формулам. При этом в
балках с параллельными поисами
и в односкатных в расчет вводит
момент инерции сечения по середи-
не пролета балки,, а а двускатных
балках — момент инерции сечения
в четаертях пролета. Если высота
балки в расчетном сеуенни Л <46,
то момент инерции определяют по
формуле:
где Рп—площадь сечения брутто одного пояса;
6о — расстояние между осями поясов.
Гвозди, соединяющие доски поисов с перекрестной
стенкой, препятствуют смещению поясоа по отношению
к стейке и должны быть рассчитаны на возникающие
между ними сдвигающие силы Т.
Для расчета к размещения гвоздей, снизывающих
пояса со стенкой, половину длины балки с равномерно
распределенной или близкой к ней нагрузкой рекомен-
дуется разбить на 3 участка:
I) крайний участок—от опоры до первого проме-
жуточного ребра жесткости (приблизительно около 0,1
пролета);
2) второй участок — от первого промежуточного до
второго ребра жесткости (также приблизительно око-
ло 0,1 пролета);
10. Составные балки из досок на гвоздях с перекрестной стенкой
175
31 средний участок длиной около 0,3 пролета.
Сдвигающую силу между пенсом и Стенкой, дейст-
вующую в пределах каждого участка, определяют по
формуле:
где Q и М — поперечная сила и изгибающий момент в
середине длины рассматриваемого участ-
ка;
ЛуЧ — расстояние между осями поясов балки
в том же месте;
р — угол между осями верхнего и нижнего
понсов (в балках с параллельными пояса-
ми tg₽=O);
а — длина рассматриваемого участка.
В этой формуле знак минус принимают дли двускат-
иых балок (всегда) и в односкатных — на участках от
опоры с меньшей высотой до сечения, где Q=0; знак
плюс принимают на остальной части длины односкатных
балок.
Требуемое количество гвоздей пГ на участке находит
из условия:
«г=-^
0,877 ’
где ТГ — расчетная несущая способность одного дву-
срезного гвоздя (при расчете по допускаемым
напряжениям 77— допускаемая на одни дву-
срсзный гвоздь нагрузка), определенная по об-
щим правилам в предположении монолитное гл
стенки толщиной, равной суммарной толщине
ее досок;
0,8 — коэффициент условий работы гвоздей а сое-
динениях со сплошной перекрестной стенкой
Гвозди размешают равномерно по всей длине рас-
сматриваемого участка. Половина всех гаоздей должна
быть забита с одной стороны пояса, а другая — со аго-
рой. При этом необходимо следить за тем, чтобы каж-
дая доска стенки была прибита к пенсу не меиее чем
тремя гвоздями.
Нанесение рисок для размещения гвоздей производят
с соблюдением общих требований. Необходимо следить
за тем, чтобы расстояние от крайних гвоздей до тор-
цов досок стенки и поясов было ие менее 15d.
Расчет гвоздей, поясных досок и раскосов стенки в
местах приложения больших сосредоточенных грузов
следует производить с учетом местных усилий и на-
пряжений, вызываемых этими грузами. В обычных слу-
чаях можно считать, что воздействие сосредоточенного
груза распределяется на участке пояса длиной около
5-кратиой ширины (высоты) поясной доски.
Для обеспечения устойчивости досок сжатого слоя
стенки следует доски стенки между поясами скрепить
гвоздими. Последние размещают так, чтобы свободная
длина досок стеики ие превышалв тридцати их толщин.
Гвозди обычно размещают так, чтобы иа крайних чет-
вертях пролета каждая сжатая доска была прибита
двумя гвоздями, а в средних четвертях—одним. Размер
гвоздей; при толщиие досок стенки 19 и 22 мм — dr =
— 3 мм, 1Т =70 мм. а при толщиие 25 мм — dr = 3.5 мм
и f = 80 мм. Длину гвоздей принимают больше толщины
двух досок стенки, с тем, чтобы выступающие концы
гвоздей можно было загнуть и погрузить обратно в
древесину.
Строительный подъем балки с’перекрестной стеикод
назначают равным V«o пролета и осуществляют его
путем соответствующего наклонного расположения пояс-
ных досок.
В балках с перекрестной стенкой растянутые пояса и
их стыковые накладки следует изготовлять из досок
отвечающих по качеству требованиям для элементов
J категории, сжатые пояса—для элементов II катего-
рии, стейку и ребра жесткости (за исключением опор-
ных)— для элементов III категории (табл. I. щ.
и
Наружная юани
femp ипыка нижнею а
бергьего пояса
Наружная трап
нижнею пояса
брусок
Ряс. VJ1.27. Схема сборки иа бойке балки с пе-
рекрестной стеикой
а — разметка:' б — раскладка вайи, упоров и подкладок;
в — раскрепление поясных досок; г — вид ваймы
Изготовление балок производят иа бойке. На насти-
ле при помощи стальной рулетки наносят контуры бал-
ки (рис- VII.27,а), наружные грани верхнего к нижнего
поясов, оси всех ребер жесткости и оси двух средних
вайм (сжимов, укладываемых для звжима концов по-
ясных досок у стыка). Грани поясов наносят с учетом
строительного подъема балок. На бойке также наносят
положение верхней грани дополнительных стыковых
брусков.
По окончании разметки к настилу по осям опорных
ребер жесткости, примерно в ’Д пролета и у стыка, гвоз-
дями прибивают ваймы (рис. VI 1.27,6). По осим осталь-
ных ребер прибивают подкладки. Расстояние между
упорными гранями займ должно равняться полной высо-
те балки с добавкой 10 см для помещения клиньев со
стороны верхнего поиса. Наружная грань нижнего поя-
са должна в точности совпадать с упорными грвнямн
вайм. Конструкция вайм показана на рис. VII.27,e.
У наружных торцов досок верхнего пояса помещают
упоры, обеспечивающие плотную приторцовку досок а
стыке. Одни упор размещают точно у торца доски, дру-
гой с зазором а 10 см для помещении клиньев. Сборку
балки производят в следующем порядке.
I. Укладывают доски нижнего пояса вплотную к упо-
рам и доски верхнего пояса — по рискам. Доски верх-
него пояса слегка прибивают гвоздями к подкладкам
(рис. VlI-27,eJ.
176
Глава VII. Деревянные конструкции
Затем по вайыам к подкладкам между поясными
досками укладывают прокладки ребер жесткости, опи-
ливая кх иа месте с точной подгонкой к поясам. Ставят
клинья а гнездах вайм и у упора верхнего пояса, а так-
же добавочный брусок и прокладку у стыка нижнего
пояса. Затем вытаскивают монтажные гвозди из досок
верхнего пояса и подбивкой клиньев добиваются плот-
ной приторцовки досок сжатого стыка и плотного прн-
ыыкаиия прокладок ребер жесткости к доскам обоих
поясов.
Добавочный брусок у стыка нижнего пояса прибива-
ют полным количеством гвоздей к доскам пояса. Про-
кладку стыка пришивают к тем же доскам несколькими
монтажными гвоздями. Последние должны быть удале-
ны от мест расположении отверстий для нагелей.
2. По поясным доска ы и прокладкам ребер жестко-
сти укладывают первый слой досок стенки, а по нему
второй. Доски несоответствующей толщины и покороб-
ленные должны быть заменены.
3. Поверх стенки укладывают второй слой поясных
досок, прокладок ребер жесткости и дополнительный
стыковой брусок. Эту работу производят а такой же
последовательности, как и при укладке первого слоя
поясных досок.
4. При помощи шаблонов забивают половину всех
гвоздей в поясах, в ребрах жесткости, в дополнитель-
ном стыковом бруске и в стенку.
Затем укладывают накладки стыков и опорных ребер
жесткости н пришивают их монтажными гвоздями.
5. Балку освобождают от заклинки н перевертывают
иа другую сторону. По шаблонам забивают вторую по-
ловину гвоздей в поясах, стыковых брусках и ребрах
жесткости. Затем укладывают накладки в стыках и
опорных ребрах жесткости, крепят их гвоздями, про-
сверливают отверстия и ставят нагели, штыри и болты.
Гайки болтов сперва завинчивают слабо и только после
установки балки в вертикальное положение затнгнва-
ют окончательно.
В гвоздевых балках с перекрестной Стенкой из досок
стенку можно заменить фанерой. Балки с фанерной
стенкой имеют меньший собственный вес н ряд других
преимуществ. Однако при нспользоаании файеры для
стеикк балок целесообразно делать такие балки кле-
еными, а ие на гвоздях (см. выше «Балки клееные из
пакете досок и с фанерной стенкой»).
11. ТРЕУГОЛЬНЫЕ БАЛКИ-ФЕРМЫ ИЗ ДОСОК
Треугольные балки-фермы занимают промежуточное
положение между балками и фермами. Схема балки
представляет треугольник с высотой (по осям), -равной
Via—’/в пролета (грис. VI 1.28).
Балки-фермы применяют в качестве несущих кон-
струкций бесчердачиых покрытий зданий небольшой ши-
рины (7—10 .м) при толовых и рубероидных кровлях.
В зависимости от очертания кровли вершина треуголь-
ника может быть повернута вверх (двускатное покры-
тие) (рис. VI 1.28) или вниз (односкатное покрытие).
Они удобны в сборных «и сборно-разборных сооруже-
12. Подкосно-балочные и комбинированные системы
177
ииях временного назначения. Балки фермы устанавли-
вают через 1,5—2 м и по ины непосредственно уклады-
вают настилы (обрешетку). Эти же балки могут быть
использованы в эстакадах траиспортероа и т- п.
В двускатных покрытиях нижний растянутый пояс
балок состоит из одной доски, а верхний, работающий
па сжатие и изгиб,—«з двух. В опорных узлах доски
верхнего пояса охватывают доску нижнего пояса и сое-
диняются гвоздями.
Стык досок сжатого пояса устраивают впритык н
перекрывают прокладкой н накладками, стянутыми 2-
3 болтами. Стык растянутого пояса перекрывают на-
кладками и устраивают на гвоздях при 4—6 стяжных
болтах.
Бвлкам придают строительный подъем ие менее Чмо
пролета за счет перелома оси прямолинейного пояса в
стыке.
Изготовление балок, транспортировка и монтаж их
оч*чь просты.
Расчет балок-ферм
Принятые обозначения: I— пролет в см\ ho — теоре-
тическая высота в см-, q — равномерно распределенная
нагрузка в кг}см\ и— угол между осями верхнего и
нижнего пояса.
Опорные реакции: А=В=
Усилие нижнего пояса: U — т~ кг,
8Лв
Усилие в верхнем поясе в месте максимального изги-
бающего момента:
N=--------Ь -2—sinai«.
COSa 4
Изгибающий момент от междуузловой нагрузки в
верхнем поясе:
М = кгсм.
32
Гибкость верхнего пояса в плоскости балки-фермы:
* 2cosa-0,2896 *
где 6— ширина доски верхнего пояса.
Напряжения в досках верхнего пояса:
с = ~ + “Пг
F ти1Гс
«ли
__N. М
~ F + 1И
где F и W — площадь и момент сопротивлении двух до.
сок верхнего пояса.
Требуемую площадь доски иижиего пояса Ftp опре-
деляют с учетом ослабления ее в стыке двумя отвер-
стиями для болтов диаметром йб-
или
1°р1
где с — толщина доски нижнего пояса.
12 Зак 1232
Число болтов пб и гвоздей Лс с одной стороны сты-
ка нижнего пояса « в опорном узле должно удовле-
творять условию:
2л61Те) + "г([Л] + [ т;])>«.
где [7 б ]—расчетная несущая способность 1 среза болта
или Допускаемое усилие иа 1 ерез болта;
[гг] и [тг] расчетные несущие способности или допус-
каемые усилия на срезы гвоздя со стороны
шляпки и со стороны острия.
Смятие опорной реакцией досок верхнего иояса:
°СМ — р <
Г см
«ли
д
°см = Т < 1асм1до—«.
Гем
Строительный подъем:
г -
/стр~20о“’
12. ПОДКОСНО-БАЛОЧНЫЕ
Н КОМБИНИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ
а) Подкосно-балочные системы каркасов одноэтажных
зданий
Для деревянных каркасов Одноэтажных зданий
с мелкой сеткой стоек (5—6 л) применяют подкосно-
балочные системы, представленные иа схемах рис.
VI 1.29. Конструкция их представлена ка рис.
VI 1.29,г. [71-
Особенности приведенных схем и расчетные пред-
посылки их указаны ниже:
1) стойки шарнирно оперты иа фундаменты; попереч-
ная жесткость каркаса создана подкосами, обеспечиваю-
щими совместную работу стоек н прогонов; для рас-
чета предполагают, что стойки защемлены в прогонах;
2) высота стоек колеблется от 3,5 до 6.5 м\ расстоя-
ние от низа стоек до пят подкосов должно быть ве
менее 2,25 м\
3) подкосы примыкают к прогонам лобовыми вруб-
ками в третях пролета, а к стойкам под углами в, ₽, т и
8, имеющими постоянные значения, независимо от рас-
стояния между стойкам-и и от кх высоты. Значения уг-
лов приведены на рнс. VII29; реальные величины этик
углов могут отклоняться в пределах ±2°;
4) тангенс угла наклона прогоиа к горизонту 1:5;
5) стыки прогонов выполнены иад стойками косым
прирубом, а в коньковом и в крайних узлах — вполде-
рева; стыки скрепляют болтами диаметром 16—20 жж;
в рамах с тремя н большим числом пролетов иногда
проектируют стыки прогона в средней части пролета
вблизи мест примыкания подкосов (ио не ближе 0.5 ж};
стыки прогона в пролете вызывают значительные проги-
бы его.
Значения расчетных моментов и усилий в этих систе-
мах могут быть определены по прибаижениым форму-
лам табл. VI 1.16; указанные в этой таблице формулы
получены обычными расчетами упругих систем без уче-
та податливости соединений.
Воздействие ветровой нагрузки следует учитывать
только при расчете стоек. Горизонтальные опорные реак-
ции. возникающие у нижних концов стоек, могут быть
определены по следующим приближенным формулам:
178
Глапа VII. Деревянные конструкции
Рис. VI 1.29. Схемы (о, б и в) и конструкция (г) подкосно-балочных систем каркасов одноэтажных зданий
ми крайней стойки
н Р'
для промежуточных стоек
где Рв — полное давление ветра на одну поперечную
раму каркаса (т. е. активное и отсос);
л —число промежуточных стоек.
Приведенную длину инжиего участка стойки при
определении ее гибкости для вычисления коэффициен-
та £ формулы виецентреиного сжатия принимают рав-
ной 2.5 Й2 (как для консоли).
В подкосах двухпролетных рвм от воздействия ве-
тровой нагрузки, а также, под влиянием большой
12. Подкосно-балочные и комбинированные системы
односторонней Снеговой нагрузки>— q J возникают
растягивающие усилия. Поэтому подкосы двухпролет*
ных рам. помимо врубок, необходимо Крепить болтами.
В рамах с большим числом пролетов прн обычных
соотношениях нагрузок подкосы работают только иа
сжатие; крепление их производят скобами.
Подобные конструкции целесообразно изготовлять
из бревен с сохраненным сбегом или из обзольивд
брусьев. Более тонкие концы бревен и обзольнщ
брусьев располагают в стойках — в верхней часта, а в
крайних прогонах — у наружных стоек. В местах сопри-
касания стоек с фундаментами необходимо предохра.
нить стойки от загнивания.
На рис. VI 1.30 представлена одиопролетиая рама
с консолями-иавесами [II].
Рис. VII.30. Поперечная бревенчатая рама складского помещении
Таблица VH.16
Расчетные усилия и изгибающие моменты элементах подкосно-балочных систем каркаса одноэтажного здания от вертикально!
равномерно распределенной нагрузки в кг(м пролета (о — полная нагрузка: р — снеговая)
Расчетные схемы Усилия Изгибающие моменты
в стойках в подкосах в ригеле в стойках
крайних промежуточ- ных и средних крайних промежуточ- ных и средних крайних промежуточ- ных средних
Двухпролетная (рис V11.29.U) Ч^ Ч* qPh 2ql ч^ рр
2 ЗбЛ Asina 3 32 36 20
Грехпролетная (рис. VII.29.6) Ч^ qi ЧР h 5ql Ч? чР
2 36Л Asina 9 40 36 а
Четырехпролетная (рис. VII.29, а) 41 qPh 2?[ ЧР ч? 1>р
2 36 3 32 36 100 к
Примечание. Возможность расположения снеговой нагрузки р на одном скате в формулах настоящей таблицы учтена.
б) Трапецоидально-подкосиые системы
Схема трапецоидально-подкюсной системы с оди-
ночными или спаренными стойками и с прогонами,
заанкеренными в крайних пролетах (в береговых ча-
стях), показана на рис. VI 1.31.
Стыки прогонов устраивают над подбалками. В
зависимости от длины лесного материала их распола-
гают или вблизи точек А' и Е' или у точек В, А и Е.
В прогонах из нескольких ‘брусьев стыки последних
располагают в тех же местах вразбежку с расстояни-
ем между стыками около трехкратной высоты бруса.
Отдельные брусья прогонов образуют одно-, двух-
трехпролетные балки в большинстве случаев с корот-
кими или очень длинными консолями. Вследствие не-
определенности длииы консолей и незначительного
влияния их иа величину максимальных изгибающих
моментов в пролетах при большой подвижной нагруз-
ке в обычных расчетах влияние консолей не учитывают.
В случаях, когда заранее неизвестна длина лесных
материалов иа постройке, прогой иа участке А—Е
(рис. VI 1.31) рассчитывают как простую балку.
12*
180
Глава VH. Деревянные конструкции
та / совпадала с серединой расстояния а между рав-
нодействующей всех грузов и ближайшим к ней гру-
зом (рис. VI 1.32}.
Если иа балке может быть размещено несколько
подвижных грузов, то дли определения максимального
момента их устанавливают так, чтобы середина проле-
Рис. V1I.31. Схема трапецоидально-подкосной системы
Рнс VI 1.32. Схема установки на бал-
ке системы подвижных грузов для
получения наибольшего _момента
Наибольший момент будет под этим (критическим)
грузом.
При двух подвижных грузах, находящихся на рас-
стоянии 6 > 0.586/. расчет ведут на действие одного
груза. При Ь <0,586/ расчет ведут по указанному выше
правилу, и расчетные формулы принимают следующий
вад:
0=6 Д=Р1+Р’:
. W-a) д W+o)
2/ 2/
"-ат=г-
Прогой иад под бал кой и саму подбалку рассчиты-
вают как иеразрезную двухпролетную балку. Макси-
мальный момент М р от одного недвижного груза Р
имеет место в сечении, отстоящем от крайней опоры
на расстоянии 0.4/о:
Л5р=4-0,2064Р/о;
при этом положеини груза опорные реакции будут;
^=+0,5I6P; Ср«+0.568Р и ВР=—0.084Р-
В том же сечении момент от равномерно распреде-
ленной нагрузки g в обоих пролетах:
ме = 0,07?'?;
опорные реакции:
Ag = + 0.375 glo; Сг = -Н ,25 £/в.
В том же сечении момент от равномерно распреде-
ленной нагрузки Р в одном пролете
M„=-t-0,095pZj;
опорные реакции:
Ар — + 0.4375 pl9; Ср = + 0,625 pl9 и Вр =— 0,062 pl9.
Максимальный (отрицательный} момент над проме-
жуточной опорой от одного подвижного груза будет при
положении его в расстоянии О,6/о от крайней опоры:
МР «=—(О,О96Р/о;
при этом положении груза опорные реакции:
Ар «+0.304Р; СР =4-0,792Р и ВР =—0.096Р.
Дли получения максимального отрицательного мо-
мента иад опорой следует загружать подвижной на-
грузкой оба пролета. Момент над промежуточной опо-
рой от равномерно распределенной нагрузки g в обоих
пролетах: —0,125 gl%.
При расчете подбелки учитывают, кроме изгибаю-
щего момента, влияние растягивающей силы:
М — Atga=>A —•,
hi
Доля изгибающего момента, воспринимаемого .под-
балкой: _
мх = м
где М — полный изгибающий момент в пролете /о:
Ji в h—моменты инерции соответственно подбалки и
тех брусьев прогона, которые в рассматривае-
мом пролете работают на изгиб (т. е. тех
брусьев, которые в рассматриваемом пролете
не стыкуются).
Ус вл не. сжимающее подкос:
5 = Л — = А^~ ,
cosa hl
вдесь А—наибольшее давление и вершине подкоса
как со стороны левого, так н со стороны
правого пролета.
Стойку рассчитывают "на два неблагоприятных со-
четания ивгрузок:
12. Подкосно-балочные и комбинированные системы
181
I) на максимальный изгибающий момент от неурав-
новешенного распора (при максимальном за гружении
временной нагрузкой только одного пролета) н соответ-
ствующую такому распору сжимающую силу;
2) на максимальную сжимающую силу при аагруже-
нии обоих пролетов и соответствующий такому загру-
жению момент от неуравновешенного распора.
Рис. VI 1,33. Схема трапецоидально-подкосной системы
с башенными опорами
Обозначив через И неуравновешенный распор, бу-
дем иметь горизонтальные реакции вверху н внизу
стойки:
опорные реакции:
^^=В^Е=0,4£/о; Cg— Dg=1,1£/q>
В том же сечении момент от равномерно распре-
деленной нагрузки р на обоих крайних пролетах:
«,=<), |0р|’;
опорные реакции:
Ар^Вр^4Ър1л-, Cp^Dp^0,55plc.
Максимальный (отрицательный) момент над проме-
жуточной опорой от одного поднижного груза прн по-
ложении его на расстоянии О.6/о от крайней опоры:
Мр=—О.Ю24Р(о,
прн этом положении груза опорные реакции:
Ар =4-0.2976Р\ СР=4-0,8304Р;
£>р-=-0,1536Р и Вр=+0,0256Р.
Для получения максимального момента нап проме-
жуточной опорой следует загрузить подвижной
нагрузкой одновременно крайний и средний пролеты.
Момент над промежуточной опорой от равномерно
распределенной нагрузки во всех пролетах:
Опорные реакции прн этом загружении:.
Ag=Bg=&,4gl0 »» Q=Pf=l,lf/e.
Максимальный момент над промежуточной опорой
от временной равномерно распределенной нагрузки р
получается при эагружении этой нагрузкой двух со-
седних пролетов;
Мр=—0,117р/о;
С = Н—hD = H—
Изгибающий момент:
опорные реакции при этом эагружении:
Др=4-0,383р/о; ^=+1,20р/0;
Гр=4-0.45Л и Вр=-0,033р/в,
л»+л.
Схема трапецоидально-подкосной системы с башен-
ными опорами показана на рис. VI 1.33. Прогон на участ-
ке 6 рассчитывают как простою балку. Прогон над
под ба л кой при отсутствии стыков иад опорой н под-
балку рассчитывают как симметричную трехпролетную
балку (см. табл. II 1.2)
При равных пролетах максимальный момент от од-
ного подвижного груза Р имеет место в сечении, от-
стоящем от крайней опоры на расстоянии 0,4/©:
^-+0.2042/^
при этом положении груза опорные реакции будут:
ЛР-= 4-0,5Ю4Р; СР=+0,е015Р;
Dp =—0.1344Р; Вр =4-0.0224 Р.
В том же сечении момент от равномерно распреде-
ленной нагрузки £ во всех пролетах:
M,=+0.08gZj;
Башеиную опору рассчитывают как вертикально
расположенную ферму с параллельными поясами и
перекрещивающимися раскосами Последние могут
работать только на сжатие, поэтому ферма статически
определима. Расчетным загружением для элементов
фермы является такое за гружение, прн котором в од-
ном из поясов (например, в правом) ниже пят подко-
сов получается максимальное сжимающее усилие
(см линию влияния V на рнс. VI 1.33) и с той же сто-
роны — максимальный распор Я.
Влиянием многопролетностн прогона ACDB прн вы-
числении Н и V пренебрегают.
Горизонтальные давления в узлах D и £ от действия
силы Н:
Е
Сжимающее усилие V' в средней панели
а пояса фермы от действия распора:
правого
Г-=(Я-Яг)
182
Глава V11. Деревянные конструкции
Полное расчетное усилие в наиболее сжатой пане*
ди правого пояса (см. рис. V11.33)
Уыак-У+Г.
где V — сумма вертикальных давлений на стойку от
насадки (в точке С) н от подкоса (в точке F)
при положении подвижных грузов, соответ-
ствующих наибольшему значению Н.
На рис. V11. 34 показана конструкция мости трапе-
доидальио-подкосиой системы с пролетами по 10
шириной проезжей части 5,5 м пол аэтомобнльиую на-
грузку //«=8 [4]. Двухъярусные прогоны для поперечной
устойчивости скреплены вертикальными сжимами и го-
ризонтальными анкерами. Сжимы соединяют прогоны
с насадками опор и с поперечинами. Стыки прогонов
расположены над цодбалкамн. Прогоны н подбалки сое-
динены между собой анкерами и болтами Концы под-
косов соединены с подбалкой лобовой врубкой с двумя
аубьямн, а со стойкой—при помощи коротыша.
Рис. VI 1.34. Мост трапецоидадьио-подкоснон системы
1ВЗ
12. Подкосно-балочные и комбинированные системы
в) Подкосно-ригельные системы
На рис. VII. 35,а показана схема конструкции
подкосно-ригельной системы, а на рис. VII. 35.6 —
обычно применяемая рас четна и схема этой системы;
предполагается, что опорные узлы подкосов Л о и Во
Рис. VII. 35. Подкосно-ригельиан система
а — схема конструкции; б — расчетная схема; a — линии алия-
Сжия усилив к изгибающих моментов в элементах систем от вер*
тккальной нагрузки
не смещаются; влияние деформаций подкосов и ригеля
от продольных сил весьма незначительно (менее 1%),
к нм пренебрегают.
Вертикальное давление Л о ниже пит подкосов нахо-
дят как в простой балке, имеющей такой же пролет,
как и подкосио-ригельная система. При подвижном гру.
зе Р, отстоящем от опоры А иа расстоянии х:
Давление иа опору А:
А = А,~С\
Линии влиянии вертикального давлении в вершинах
подкосов С и D представлена на рис. VII. ЗБ, в, а зна-
чения ординат этой линии при различных встречающих-
ся на практике соотношениях 4 и 6 приведены в таби.
VII. 17. Там же даны н площади линий влияния «с>
Для соотношений h: k. не предусмотренных та б*.
VII. 17, значении ординат линии вл и и ни я давления
в точках С и D могут быть вычислены по при веденным
ниже формулам:
при положении подвижного груза и а участке 4
прн положении подвижного груза на участке I»
_ 1 г,, 3W-fr) 1
Уе 2 [ + 2+Зп ]•
где п — 1г : Z|, k\ = х<: 1У и k2 = xj: I>;
X| — расстояние от груза до точки Д;
*2 — расстояние от груза до точки С.
Площадь линии влияния;
* - <t {«+1 I-f-«s ]
c 1 I 2 4(2+3/y J
Полное вертикальное давление в точках С и D прк
сплошной равномерно распределенной иа<рузке g по
всему пролету и нескольких подвижных грузах Р опре-
деляют по формуле:
C = guc+
Таблиц* VII. 17
Вертикальные давления в вершинах подкосов С п D подкосво-
ригельноА системы (с несмещаемымн опорами подкосов)
м Ордниап через 1.1 4 ” 0.1 <> Ординаты ликин влияния давления в точках С и D прн соотношении пролетов 1,: 1(:
1:1:1 3:4:3 2-3:2 3:5:3 1:2:1 МЯО- житель
*’ ov 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Ю 11 12 13 14 15 0 0.0599 1192 1773 2336 2875 3384 3857 4288 4671 0.5000 6270 6480 5630 5720 0,5760 0 0,0583 1160 1728 2280 2812 3320 3797 4240 4640 0.5000 6400 67Ц 5933 6067 0,6111 0 0,0576 1148 1710 2258 2788 3295 3775 4229 4631 0.5000 5467 5831 6090 6246 0,6928 О 0.0571 1137 1695 2240 2768 3274 3755 4205 4622 0,5000 5536 5952 62М 6429 0,6488 0 00562 1120 1671 2210 2734 3240 3723 4180 4607 0.5000 5675 6200 6575 6800 0,6875 Р
Площади линий влияния
- 0.36СТ 0,3921 0.4052 0.4135 0.4453 L ' -
184
Глава VII. Деревянные конструкции
Таблиц! VJ1.IB
Изгибающие моменты в прогоне и ригеле подиоспо-рягельиов системы от сосредоточенного подвижного груза Р сплошной
равномерио распределенной нагрузим g (см. рис. VII. 83 н VII. 36)
Показатели Обозначе- ния Соотношение пролетов lt'. lt\ I,
1:1:1 | 3:4:3 2:3:2 3;5:3 | 112:1 Множитель
Расстояние до омского сеченин в первом пролете . . о, 0.578 0,609 0,623 0,635 0.659 Л
Расстояние о, п среднем пролете Bi 1 1 0.9 0,9 0,8 h
Изгибающие моменты в прогоне;
в сечении / при грузе Р там ж₽ +0,092 + 0,088 +0.086 +0,083 +0,0795
. . 3 *2Р +0.055 +0,060 +0,061 +0,062 + 0,063
• f • . .а точке 4 -0.060 -0.057 -0,060 -0,083 -0,0675 Р1
. . f . . . « S *2Р -0.054 -0.060 -0,062 -0,054 -0,067
. . f . . • . 6 ...... ^2Р -0.056 -0.060 -0.061 -0,062 -0,0625
• • 3 . „ . там же ..... ^ЗР +0,056 -0.057 -0.070 -0,073 -0,078
В сечении / от сплошной нагрузки g +0,008 +0.003 +0.001 -0,001 -0,0045
• . » . . . ^2g -0,011 —0.012 -0,013 -0,015 -0,0175 г?
- . 3 . . . . .... M3g +0.003 +0,007 +0.009 +0.011 +0.014
Усилие, сжимающее ригель (см. рнс. VII.35J:
N=Clg3=C-— .
hi
Распор подкосно-ригельной системы:
Рис. V 11.36. Опасные сечеиия (/. 2. 3) и расчет-
ные положения подвижных вертикальных гру-
зов в подкосно-ригельной системе
1) Сечение на участке h в расстоянии ai от опоры
А (значения Oj см. табл. VII. 18) при положении под-
вижного груза в этом сечении:
Mit=M0 — Cai.
2) Сечение в точке С при положении подвижного
груза над этой точкой:
JW2~Jl£—с’?»-
То же сечение при положении подвижного груза
на расстоянии а от точки С:
M’2 = Mq—C4lf
3) Сеченне по середине пролета:
м3 = м0'-сЧ.
Момент Мэ нужен для проверки напряжений в ри-
геле. который находится под возл₽,’ствием сжимающей
силы N и изгибающего момента Л4р!
^прт*р
где’/р и SJnp—соответственно момент инерции риге-
ля и сумма моментов инерции брусьев
(бревен) прогона в середине пролета.
Усилие, сжимающее подкос (см. рнс. VII. 35):
5=С-Ц=С--.
cosp hj
Линия влияния С (см. рнс. VII. 35) может служить
в линией влияния величин Л\ Н и S, если ординаты
первой изменить умножением на величину l\'.h\ для
N и Н н на величину s; ht для 5
Расчетные сечения для прогона н значения расчет-
ных нагибающих моментом (см. рнс. VI 1.35 н VI 1.36).
Значения изгибающих моментов в трех указанных
выше сечениях от равномерно распределенной нагруз-
ки g по всему пролету (Migt Mtg и Mtg) и от сосредо-
точенного груза прнведны в табл. VII. 18.
В однопролетных подкосно-ригельных системах с
гибкими стойками следует производить точный рас-
чет.
Для наиболее часто встречающихся случаев эагру-
жеиня вертикальными и горизонтальными нагрузками
можно использовать данные, приведенные в табл. III. 23.
12, Подкосно-балочные и комбинированные системы
185
В случае приложения горизонтальной нагрузки
к однопролетной подкосно-ригельной системе в одном
из раскосов возникает растягивающее усилие, а в дру*
гом — сжимающее. В таких случаях крепление раско-
сов в узлах должно обеспечивать передачу не только
сжимающих усилий (врубки, упор), но и растягиваю-
щих. Эпюра изгибающих моментов в стойках н прогоне
для этого случая представлена на рнс. VII. 37.
Рнс. V11.37. Расчетная схема (а) н эпюра моментов (б)
от горизонтальной силы в верхнем узле однопролетнон
подкосно-ригельной системы
представлены схемы раскосно-ригельных ферм проле*
том от 8 до 25 м для автомобильных мостов с ездой по
верху (4). Высоту ферм назначают в пределах v-s- “
о
нх пролета, а длину панелей сжатого пояса от 2 до
Рис. VH.38. Схемы раскосно-ригельных ферм
а — трсх-илн чстырсхпансльнан; 6—восьмипзкельигя; в—вариант
Крупным недостатком трапецоидально-подкосных
и подкосно-ригельных систем с опорами малой жест-
кости является большая нх деформируемость, особенно
в случае несимметричных загружений. Для уменьшения
этого недостатка такие системы снабжают деревянными
или стальными затяжками.
г) Раскосно-ригельные системы
Применение в мостах раскосно-ригельных ферм,
устанавливаемых на стойки, не только существенно
уменьшает деформации всей системы, но н значительно
упрощает монтаж пролетных строений. На рис VII. 38
На рнс. VII. 39 показана конструкция раскосно-ри-
гельной фермы пролетом 13 м под нагрузки И—8
и Г—25. На рис VH.40 представлена более сложная
раскос но-ригельная ферма пролетом 21,5 ж под нагруз-
ки И— 8 и Г=60 (4).
Расчет раскосно-ригельных ферм производят услов-
но. как шарнирно-стержневых систем. При этом учи-
тывают перегрузку ригеля сжимающей силой по срав-
нению с верхним элементом сжатого пояса Для вырав-
нивания сжимающих усилий в этих элементах нх
скрепляют между собой соответствующим количеством
связей (нагелей).
Рнс. VII.39. Раскосно-ригельная ферма пролетом 13 м
186
Глава У7/. Деревянные конструкции
— 74 —_________________________________________________________________________
Рис. VII.40. Раскоско-рнгельная ферма пролетом 21,5 м
д) Треугольно-подкосные системы с затяжкой
На рис. VII. 41 показана схема треугольно-подкосной
системы с затяжкой. Устройство затяжек в этих систе-
мах обязательно. Стыки прогонов обычно устраивают
Рис. VII.41. Треугольно-подкосная система
с затяжкой
над стойками. Прогон а этом случае рассчитывают
как неразрезную двухпролетную балку, лежащую на
опорах равной жесткости. Так же определяют н давле-
ния на опоры.
Площадь линии влияния давления на опору С равна
<«< — 1.266. Усилие в подкосах:
Распор:
„ 1 1 s
С2соз«“ 2 С '
Н=С------=
2ctg а
Усилие в стойке выше пят подкосов находят как опор-
ное давление двух соседних балок пролетом h (часто
находят это давление как в разрезных балках, что идет
в запас прочности). Усилие в стойке ниже пят подкосов
представляет опорное давление двух простых (двух-
опорных) балок пролетом I.
Прн коротких лесных материалах возможно устрой-
ство стыка прогона и на опоре С. В этом случае про-
гон рассчитывают как простую балку пролетом /|.
Конструкция моста треугольно-подкосной системы по-
казана на рис. VI 1.42 [4]. Пролеты-по 10 и 10.5 м\ ши-
рина проезжей части 7 м\ расчетные нагруэюн Н=8
и Т=60. Стыки трехъярусных прогонов расположены
на подбалках над опорами и над вершинами подкосов
на подбалках и скреплены вертикальными сжимами,
горизонтальными анкерами н болтами do«=19 мм.
е) Комбинированные системы
Дли расчета прогона комбинирован ной системы, по-
казанной на рис. VII. 43, рассматривают отдельно учас-
ток его АВ над под балкой н средний участок АЕ собст-
венно подкосио-рнгельной системы пролетом /пр = 6 +
+/i+li. На каждом нз указанных участков находят
свои расчетные значении изгибающих моментов и по
ним подбирают сечение прогона.
Давление ниже пнт подкосов определяют как сум-
му вертикальных давлений в точках Д'. А н С; линии
влияния его V показана на рис. VI 1.43. Давление
в вершине короткого подкоса А представляет сум-
му опорных давлений левого—подхосно-балочного и
правого — подкосно-рнгелького пролета; линии влиянии
А дана на рис. VI 1.43. Опорные давления подбалкн в
точках Д н Д' определяют приближенно как дли систе-
мы однопролетиых балок.
13. Насланные стропила
Рис, VII 42 Мост треугольно-подкосно.f системы
Распор комбинированной системы
W-S, Э1П Н-S, зГп «-Л -k- +с .
"1 *1
Линия влияния распора Н представлена на ряс.
VII. 43. Ординаты линии влияния распора при положе-
нии груза на участке от А до Е определяют по фор-
муле:
А» + *1 ’
где До — опорное дааленне простой балки пролетом
Во всех случаях, когда это позволяют габариты, це-
лесообразно распор воспринимать затяжками (преиму-
щественно в виде одного стержня круглой стали).
Конструкция моста комбинированной системы с ба-
шенными опорами показана иа рнс. VII 44. [4] Пролеты
между осями опор 14.5 м, а в свету 12 м Ширина про-
езжей части 5.5 м. Расчетная антом обильна и нагрузка
Н — 8. Обратные схватки охватывают прогоны
подбалку и оба подкоса. Они препятствуют вертикаль-
ным перемешенинм н вибрациям подкосов, а также
уменьшают свободную длину их.
В главе 111 в табл. 111.22, 111.23 н 111.24 даны рас-
четные значении усилий для некоторых комбинирован-
ных и рамных систем
13. НАСЛОННЫЕ СТРОПИЛА
Наслоииые стропила применяют обычно при рас-
стоянии х между стенами или между стенами и внут-
ренними несущими столбами до 7 м. Основной несу-
щей частью наслонных стропил явлиются работающие
иа изгиб стропильные ноги, длиной которых овределиет-
сн расстояние между опорами. При недостаточном се-
чении стропильных ног их уснляют подкосамн.
Расстояние между стропильными ногами обычно
назначают от 1.5 до 1.7 м, реже—до 2 м, с тем чтобы
настилы илн обрешетку кровли укладывать непосредст-
венно по стропильным ногам.
188
Глава VH. Деревянные конструкции
По fl-А
Наслонные стропила изготовляют из пиленых лес-
ных материалов (главным образом из досок) и из тон-
ких бревен с сохраненным сбегом.
Пиленые лесные материалы для наслониых стропил
целесообразно применять, когда они поступают на по-
стройку в виде заводских изделий (блоков) для
ускоренного монтажа стропил, в сборных домах завод-
ского изготовления и в сборно-разборных зданиях.
Если иаслоииые стропила изготовляют иа постройке
или вблизи ее, то для уменьшения расхода лесных
материалов целесообразно использовать круглые (мел-
кораэмериые, местные) лесоматериалы. В этом случае
обязательно сохранение естественного сбега бревен
и учет его при расчетах иа прочность и прогиб.
Бревно с сохраненным сбегом обладает значительно
ббльшей грузоподъемностью, чем чистообрезной брус,
выпиленный нз того же бревна. Так, например, если
отказаться от использования весьма распространенного
на стройках 18-см кругляка н заменить его брусьями
нлн досками, которые могут быть получены нз того же
материала, то взамен двух стропильных ног из бревен
длиной 6 м (с сохраненным сбегом) пришлось бы по-
ставить 5 брусчатых ног (оптимального сечення 14X
ХЮ см}. Горбыли со стрелкой в тонком конце 2 и 4 см,
которые получаются при выпиливании такого бруса из
18-см бревна, не могут быть эффективно использованы
н представляют собой по существу потерю высокока-
чественного строительного леса. Для уменьшения
трудоемкости изготовления наслонных стропил из бре-
вен следует широко использовать механизированный
инструмент н шаблоны.
Сечеиия элементов наслонных стропил определяют
расчетом, при этом диаметр в тонком конце бревен,
употребляемых на стропильные ноги, подкосы н стойки,
должен быть не менее 12 см. а диаметр бревен для
прогонов и настенных брусьев — не менее 16 см.
Рис. VI 1.44. Мост комбинированной системы
13. Наслонные стропила
189
Наименьший размер досок для накладок, кобылок
и т. п. 5X10 см. ' <<
На р>ис. VII. 45 показаны схемы дощатых наслонных
стропил для зданий шириной до 10 м при одной про-
дольной стене н до 12 м при двух продольных стенах.
На рнс. VII.46 — VII.48 показаны детали узлов этих
стропил.
месту. В состав каждого щита введены диагонали, обес-
печивающие геометрическую неизменяемость щитов.
В зависимости от материалов кровли обрешетка может
быть разреженной или сплошной
Схемы -продольных разрезай
Рнс. V1I.45, Схемы дощатых васлонных стропил
го
Гвозди 64,1* 100Кобылка 50х
Стойка^ б
КонькоВыи
прогон
ЧобылнабОЧОО з
”|Ь Стропильная
Гвозди 04,1=100 кого
На к ла дни 25 х 100
Стропильная
Стойка
Кирпичный столб
Стойка\В
ГВозди. 1-100
(не менее В шт. на 1пт.м
стоики.)
Мауэрлат
Толь
Закрутка из про-
Волоки геь через
одни ноги
•—м.
-И
По А-А
Стойка
ПоБ-Ь
Стропильная нога f
Упорная
Воска 60*100
'Черепной брусок
Черепной и ПоГ-г Р^ль ’
брусок Упорная доска Черепной брусок
Стропильная
ноеа
Сдирание ригеля на стропила
ЛоД-Д
Рнс. VI 1.47. Детали дощатых наслонных стропил
(к рнс. V11.45)
Рис. VI 1.46. Детали дощатых наслонных стропил
(к рнс. VII.45)
На рис. VI 1.49 дано перспективное изображение
конструкции сборно-разводных стропил системы инж.
С. Ю. Дузннкевнча [16]. Этн стропила состоят нз раз-
водных опор /, устанавливаемых с шагом 1,8 м. под-
стропильных прогонов 2, коньковых досок 3, настенных
брусьев 4, поперечных щнгов 5, продольных щнтов 6 н
брусков обрешетки (связей) 7, устанавливаемых по
На рнс. VII. 50—-VII.53 показаны схемы наслонных
стропил нз бревен, применяемых для зданий с черда-
ками, с наружными кирпичными стенами и внутренни-
ми опорами в виде столбов. Уклоны стропил под желез-
ную, этернитовую и другие кровли, требующие крутых
скатов, от 30 до 80% (приблизительно от 16 до 40°);
под рулонные кровли от 7 до 10% (приблизительно
4—6°). По этим же схемам могут быть изготовлены
и стропила из досок.
Стропила, изготовленные по схемам рис. VI 1.50—
VI 1.53, могут быть применены для каменных и дере-
вянных зданий с продольными внутренними стенами.
В этом случае продольные прогоны (см. рнс. V11.62J
190
Глава VI 1, Деревянные конструкции
.устраивают без подкосов, а стойки устанавливают че-
рез одну пару стропильных ног. Прн внутренних сте-
нах из сплошной кладки и бесподкосиой системе стро-
нил подкладки под стойки делают в виде коротышей
из пластин d=16-f-18 см, длиной 50 -ь 70 см. Прн
подкосной системе стропил, а также в обоих случаях
Рис. VII.48. Детали дощатых наслои ных стропил
(к рис. VII.45)
для внутренних стен из облегченной кладки под стойки
кладут сплошной лежень нз пластин rf=16 -5-18 см.
Настенные брусья по наружным стенам из облег-
ченных кладок, а также в случаях частого расположе-
ния стропил устраивают непрерывными. Настенные
брусья иа стенах из сплошной кладки делают в виде
коротышей длиной 50 4- 70 см.
Все части стропил, соприкасающиеся с кладкой,
должны быть изолированы от нее прокладкой нз двух
слоев толя. Кобылки должны быть антнсептнрованы
ля осмолены.
На^хемах поперечных разрезов рис. VII. 50 и VII. 51
показ’аны места возможных стыков в стропильных но-
гах. Стыки стропильных йог, выполненных по схемам /,
2 н 3 (см. рис. VII. 50) и по схемам 1 и 2 (см. рис.
VII.5I) не допускаются.
Phc.VII.49. Вид сборно-раз-
водных стропил снстемы
ннж. С. Ю. Дуэйнкевича
Детали узлов иаслоиных стропил поперечной н
продольной конструкций н детали ввльмовой части
даны на рис. VI1.54~VII.6I.
Схемы стропил и детали заимствованы нз сборника
Мннтяжстроя «Типовые детали зданий. Покрытиям
Раздел II. 1947 г. [19].
Прн этом аатор счел необходимым внести измене-
ния в детали узлов 1, 2, 3, 17, 20, 21, 22, 23, 27, 28, 31,
32, 35 н 36 и рекомендовать применять скобы не толь-
ко диаметром 12 мм, но и диаметром 10 мм. В неко-
торых случаях применение скоб диаметром 12 мм
может привести к раскалыванию мелко размерных бре-
вен. На деталях все размеры показаны в мм.
Во всех летал их: болты и стальные нагели имеют
(/б «=« 16 мм; гвозди dr =^.5 мм и /г = 150 мм; скобы—
= Ю и 12 мм; хомуты нз полосовой ствлн сечением
5x60 мм; закрутки из двух проволок d = 4 мм-. размер
шипов 50x50X50 мм, а гнезд для них 50X50x60 леи;
13. Насланные стропила
191
Схема I
Схема 2
Схема Ь
Схема 6
Схема 8
Рис. V11.50. Схемы поперечных разрезов двускатных наело иных стропил
192
Глава VH. Деревянные конструкции
Схема. 13
Рис. VII.51. Схемы поперечных разрезов
односкатных наслонных стропил
Схема 1Ь Схема 15
Н схемам поперечных разрезов tub
разрезов 2.3, ?t В, 11t 12,13
И схемам поперечных
23 18,20
Схема 18
8 схемам поперечных разрезов 5 и б -
Рис. VII.52. Схемы продольных разрезом наслонных стропил
14. Фермы
103
кобылки иэ досок сечением 50x100 мм\ подкладки нз
досок сечением 50x200 мм; накладки, кроме особо ого-
воренных, из досок сечением 50x100 мм.
До !вм
И.
Рис. VI 1.53 Схемы вальмозой части наслонных
стропил
14. ФЕРМЫ
а) Общие указания
/1ри выборе типа деревянных ферм необходимо
л<нтывать следующие основные положения.
I) Деревянные конструкции должны быть индустри-
альными. т. е. изготовляемыми полностью на заводах,
вл и должны изготовляться иа стройках с широким
[3 Зак. 1232
использованием механизированного инструмента н шаб-
лонов; конструкции, изготовляемые на заводах или
деревообрабатывающих предприятиях, должны быть
транспортабельными, сборными, а в ряде случаев сбор-
но-разборными.
2) Кинс/уукции. изготовляемые в построечных усло-
виях, должны быть мало чувствительными к возмож-
ным дефектам 'Ррииэводсгва работ и просты и контроле.
В частности, желательно, чтобы они имели соединения
возможно более простые в изготовлении и доступные
для наружного осмотра при приемке готовых конст-
рукций.
3) Конструкция деревянных ферм должна обеспе-
чивать начальную плотность всех соединений (стыков
и узлов) н возможность в процессе эксплуатации по-
следующего уплотнения тех из них, которые по каким-
либо причинам ослабнут (усушка. обми|не и г п ).
Это требование может быть удовлетворено примене-
нием для растянутых стоек ферм круглой стали или
устройством всего нижнего пояса металлическим с на-
тяжными приспособлениями Последние должны быть
расположены в опорных панелях, з не посередине про-
лета. Подтягивание муфт, расположенных посередине
пролета, вызывает смешение - промежуточных узлов
нижнего пояса к середине и ослабление в примыкании
раскосов.
Следует отметить, что сочетание стальных (растя-
нутых и деревянных (сжатых) элементов в одной ферме
дает возможность «плавать транспортабельные г бор-
ные конструкции заводского изготовлен л я. чбла |3н*1цие
повышенной надежностью и меньшей деформируемо-
стью. чем обычные деревянные фермы, илпговлгнные
целиком из дерева
4) В деревянных конструкциях конце*: рация уси-
лий н мощных монолитных (в том числе клеимых) или
малосоставных стержнях приводит к повышению их
устойчивости и надежности, кроме того, в большом чис-
ле случаев таким иъгем достигаются упрощение произ-
водства работ, уменьшение трудоемкости изготовления
я снижение стоимости конструкций
Применение массивных элементов с малой поверх-
ностью, омываемой воздухом, по сравнению с много-
'оставными дошитыми стержнями в значительной мере
снижает для деревянных конструкций пожаоную опас-
ность и опасность загнивания.
Принцип концентрации усилий в мощных монолит-
ных или малосостаииых стержнях наряду с принципом
дробности в передаче растягивающих усилий от стерж-
ня к стержню должен стать ведущим при проектиро-
вании деревянных конструкций.
Б) При выборе схемы для сквозных деревянных кон-
струкций следует отдавать преимущество таким, в ко-
торых имеется наименьшее число растянутых элемен-
тов прн наименьшей же общей длине их Прикрепление
в узлах деревянных растянутых элементов сложвее,
чем сжатых. То же следует сказать о пиках
6) Для рационального использовании аерева как
строительного материала следует выбирать такие гео-
метрические схемы влоскостиых конструкций, которые
обеспечивали бы наибольшую просто» у вяпи узлов.
Это требование может быть удовлетворено двумя
способами
а) Первый состоит в выборе схемы с малыми зна-
чениями расчетных усилий в стержнях решетки, в сег-
ментных фермах наибольшие усилия в степжня» решет-
ки в 3 раза меньше максимальных усилий в шатровых
фермах и в 2’/2—З’/з раза меньше по сравнению с тре-
угольными фермами, максимальные усилия р решетке
ферм с многоугольным очертанием верхнего пояса !<>-
Рис. V 11.54. Детали поперечных конструкцнй'стропнл из бревен
(к рис. VI 1.50)
Pnc. VII.55. Детали поперечных конструкций стропил из бревен
(к рис. VH.50 и VII.51)
Глава У//. Деревянные конструкции f4. Фермы
Рис. VII.57. Детали поперечных конструкций стропил из досок
и бревен
Рис. 56. Детали поперечных конструкций стропил из бревен
(к рис. VII.50 и VII.51)
Чглобая сноба
Наносная стропильная нога
ДереВ. нагелъФ25кобылнаеЛЬ
антисентиродан
Сноба увлоВа
Прогон
Ко fat ляп
50-100
V/tof
Сноба.
Верхний пояс шпреягел.
Затяжка
Наносная
стропильная
нога
Па А-А
Настонныи
11 1/Ф
Наромнин
Чакосная нога
Рагель
Народная
Наносная стропильная нога
Настенный Сноба
брус
tf3ax
Стойка7
1/Sdf
Шип
Верхний рг
По 8-8 папе 5
тпренгеля
НанлаЗна
ГВозда
Наносная стропи льна
нога
25
8
Рис. VH.58. Детали продольных конструкций стропил нз бревей
(к рис. VII.52)
Рис. VII.59. Детали вальмовой части стропил из бревен
(к рис. VII.53)
стропил из бревен
/лава Vtt. Деревянные конструкции___________________________ ц Фермы
Рис. VII.60. Детали вальмовой части стропил из бревен
(к рис. VII.53)
Рис. VII.61. Детали пальмовой части
(к рис VII53)
3
198
Глава VII. Деревянные конструкции
мерно в Р/э раза больше, чем в сегментных фермах,
однако усилия все ж? достаточно малы, чтобы допу-
стить в таких фермах виецентренное крепление элемен-
те! решетки с использованием простейших нагельных
свизей.
б) Второй способ'заключается в выборе схем с ма-
лым числом стержней решетки, сходящихся в каждом
узле (фермы с постоянным направлением раскосов), и
в обеспечении однозначных усилий в этих стержнях.
Так, для деревянных шатровых и треугольных ферм,
имеющих сильно загруженные стойки и раскосы, всег-
да следует применять решетку с постоянным направ-
лением раскосов, главным образом сжатых.
7) Следует пользоваться сокращенным сортаментом
пиленых лесных материалов, применяя для конструкций
н частей зданий одного объекта возможно меньшее
Кровли
черепичные
вантовые и из дранки
этернитовые двойные (для одинарных-65%)
железные
асбоцементные волнистые плилн
ддетебетонные
двуслойные толевые и однослойные толевые
по трехгранным бруском
двуслойные рубероидные или комбинированные
трехслойные рубероидные или комбинированные
многослойные битумные
еольццементные
Рнс. VI 1.62. Допускаемые уклоны кровель, выполненных из различных [кронельных материалсв
число различных типов сечений. Это обеспечивает воз-
можность отбора лучшей древесины на наиболее ответ-
ственные элементы сооружения.
8) Я случаях использования лесных материалов по-
ниженного качества и невозможности отбора из них
материалов для ответственных растянутых элементов
1-й категории рекомендуется последние выполнять нз
стали и применять сталедеревянные фермы, арки, кле-
еные балки, а также простейшие подкосно-балочные
конструкции, элементы которых работают в основном
на изгиб и сжатие.
9) В случаях использования материалов повышен-
ной влажности и невозможности обеспечить их высы-
хание на строительной площадке следует применять
такие виды конструкций, в которых усуШка древеси-
ны ие может вызвать опасных деформаций и перена-
пряжений, например, балочные, подкосно-балочные,
подкосно-ригельные системы нз брусьев н бревен, на-
слонные стропила, составные балки на пластинчатых
нагелях, малочувствительные к усушенным деформа-
циям конструкции ферм нз брусьев н бревен на лобо-
вых упорах н врубках с металлическими растянутыми
элементами и т. п.
В табл. VII. 19 показаны различные типы деревянных
стропильных ферм, рекомендуемые для них пролеты,
материалы и средства соединении, а также показатели
расхода материалов (коэффициент собственного веса и
процент расхода стали).
В стропильных фермах очертание верхнего пояса
завнент от материала кровельного ковра. На рнс. VI 1.62
показаны допускаемые уклоны кровель, выполненных
из различных кровельных материалов.
Рекомендуемая высота треугольных ферм от */в до
’/з,5 пролета (в зависимости от кровельного материа-
ла), а всех остальных типов ферм не меиее ’/в пролета.
14. Фермы
19<
Типы сквозных конструкций и пх характсристлки
Таблица vilu
Наименование конструкций и применяемые в них средства соединение Эскизы ферм и типы поперечных сечений Пролет конструк- ции 1 вм Высота конст- рукции h в м Коэффи- циент соб- ственного вес« Лс.в Вес металла Оы в зависимости от полного веса фер- мы О в т Припечии 1
Модернизированные висячие стропила (врубки, нагели цилиндриче- ские л пластинчатые» клей) < ОО ОО ДО 9 10-Ы2 13-1-16 До 16 Va»if+V^ '/.,.1+VU W+7U 4+7 4+7 4+7 4+7 (0.08+0,15)0 (0,08+0.15)0 (0,08+0,15)0 (0,08+0.15)0 а* =0,31 «•=0.21
Треугольная сталеаеревян- ная ферма (врубки, нагели) © о©® ' О® С 1 fl j О | С 1 I 10+20 •w+7^ 4+6 (0.08+0,15)0 -
Треугольная деревянная ферма (шпонки, нагели) 1 10+20 4+6 (0.05+0.12)0 -
Треугольная большепанель- ная сталедеревянная ферма (пластинчатые нагели или клей, болты) I 10+20 3,5+6 (0,20+0,35)0 в бесчерм*- ных перекры- тиях
200
Глава VII. Деревянные конструкции
Продолжение табл. VH-19
Наименоыние конструкций и применяемые в иих средств» соединении Эскизы ферм и типм поперечим» сечений Пролет конструк- ции l В м Высота конст- рукции А в ж Коэффи- циент соб- ственного ВГС1 »с_. Вес металла Оы в зависимости от полного веса фер- ым О в т Примечания
Шатровая деревянная фер- ма (шпонки, нагели) ШЮ0М© • (0+25 ‘/.I 3,5+6 (0,05+0,1) О -
Шатровая еталеаеревянная ферма (врубки, нагели) и© 10+25 4.1 4+6 (0. (+0,2)0 -
Многоугольная гтяледере- вяиная форма (нагели, врубки) 20 -35 lUl 3+6 (0,05+0,1)0 -
Сегментная деревянная фор на (гвозди, нагели) (КМ и L 1а g|g| i 1 15+30 Ы 3+6 (0,094-0,17)0 В бегчерлзч- нмх покрытиях
Ферма с пониженным рас- тянутым поясом стялсдере- вяннзя болыпеоииельнзя (пла- стинчатые нагели нлн клей, болты) 12+25 *Ы 3,5+6 (0,2+0.4)G В бесчердач- ных покрытиях
Стадеяереванная клееная сегментная ферма k -£ е***ы * f L * I 12+24 4.1 - "*13,30 В бесчердач- ных покрытиях
"J T| T нммн линиями; стальные — одной; подвескн. ди бавляеыые при
Покмечанкя. I. Деревянные элементы показаны на схемах двумя ............—
наличии черлачкмх перекрытий, показаны О1Н2^П«^тРЛ°1оЛистпткиии «ьеоим. арки, балки и т. п.) определяют по формуле.
2. Коэффициент собственного веса деревянной несущей конструкции (фермы.
" иссушу» ковструганю и вмрикеявмв в « м 1 IW». ж про-
г,е р в г — временив, " постовниап иасрузхи. прмовяшиесв па "2™»» конструкции в той же рвэмериостп,
пета (иди a К1'Я' перекрываемой мошам): Сел ~ ««твеииии вес "«У“
) — пролет конструкции в м. . .„па.мвют ппеаваоательно сойствеиимй вес gc в проектируемой конструкции по
3. Знав шмффипнент собственного веса конструкции опрааеавют прмваратемио сое
формуле; _ =^.<£±£)L,
в'-г 1000-kc..l
Раамериоста Ре,. зависит от размерности р и g (ем. примечание 2).
14. Фермы
201
Расчет треугольных ферм высотой и других
ферм высотой следует производить е учетом не-
разрезности поясов, вводя в расчет не только деформа-
ции элементов фермы, но и деформации соединений
(см. раздел 2 главы VI). При этом прогиб ферм под
расчетной нагрузкой должен быть не более Vrjo проле-
та.
Стропильным фермам при их изготовления следует
придавать строительный подъем не менее ’/soo пролете
ва счет соответствующего поднятия леей нижнего и
верхнего пояса к середине пролета. При этом расстоя-
ние между осями верхнего и нижнего поясов должно
быть равным теоретической высоте фермы Этот строи-
тельный подъем при определении усилий в элементах
фермы не учитывают. Стропильным фермам в покры-
тиях с подвесным потолком разрешается не придавать
строительный подъем. если способ подвески потолка до-
пускает последующую подтяжку его при прогибе ферм
(см рис. VII 10).
Определение усилий в стержнях ферм производят
без учета строительного потьема. так как после пер-
вого же загруженпя строительный подъем резко умень-
шится под влиянием начальных 1оыхлых) деформаций
и в дальнейшем в процессе эксплуатации будет умень-
шаться.
При разбивке деревянных ферм на панели в обыч-
ных елрмнх cae.nei. чи возможности, назначать:
а) углы между направлениями раскосой и поясов в
пределах от 30 до 60'’. та исключением треугольных н
cei меитиых ферм, у которых первые, слабо работаю-
щие раскосы имеют умы наклона к нижнему поясу
менее 3(Г; 61 длину панели сжатого пояса в пределах
от 2 до 3 л. кроме большепанельных ферм, в которых
допускается работа сжатого пояса на изгиб от внеуз»
левой нагрузки.
Длину панелей растянутого пояса ограничивают,
учитывая возможность провисания его под влиянием
собственного я»*1 а
В треугольных, сегментных и других фермах с ост-
рыми опорными узлами рекомендуется крайние панели
нижнего дерен явного пояса делать по возможности
большей длины, для чего следует начертание решетки
начинать с нисходящего раскоса и не уменьшать дли-
ну крайних панелей верхнего пояса. Соблюдение этого
условия особенно важно п случаях многостепенного
соединения верхнего и нижнего поясов в опорном узле
(через прокладки, накладки, хомуты и т. п.) Дефор-
мации соединений опорного узла и нижнего пояса вы-
зывают появление дополнительных напряжений от
изгиба в прилегающей части нижнего пояса, возрастаю-
щих с уменьшением длины опорной панели.
При разбивке фермы на панели необходимо также
учитывать удобство устройства стыков в поясах, осо-
бенно в нижнем Стыки поясных элементов в деревян-
ных фермах с деревянной решеткой устраивают в боль-
шинстве случаев ие в узлах, я в панелях. Это обуслов-
лнпяется трудностью конструирования узлов, совме-
щенных со стыком пояса. Стыки в сталедеревянных
большепанельиых фермах обычно совмещают с узлами.
В верхнем поясе многоугольных ферм и в коньковых
узлах треугольных и шатровых ферм стыки поясных
элементов устраивают а узлах.
Стыки в сбитых поясол устраивают впритык с пере-
двчей всего усилия через горцы соединяемых элементов
и с постановкой накладок на стяжных болтах В сты-
ках растянутых поясов необходимо осуществлять пере-
дачу связями всего усилия на прокладки и накладки,
при этом в стыках обычно приходится устраивать пе-
реломы оси пояса для строительного подъема ферм.
Поэтому стыки растянутого пояса следует устраивать
возможно ближе к узлам, чтобы уменьшить величину
дополнительных моментов, получающихся от перелома
вен ппяса в центре стыка (т. е. в панели, а не в узле).
При деревянных поясах наиболее желательными свя-
зями являются стельные нагели.
6) Фермы с клееными элементами
Фермы с клееными элементами принадлежат к груп-
пе сборных деревянных конструкций заводского изго-
товления. потому в наибольшей мере отвечают требова-
ниям индустриализации строительства.
Клееный верхний пояс собирают из заранее заго-
товленных прямолинейных или круговых блоков. Коли-
чество блоков в одном поясе зависит от пролета фер-
мы и колеблется в обычных случаях от 2 до 4 В целях
упрощения изготовления криволинейных блоков жела-
тельно длину их назначать ие более 6.5 .и. с тем чтобы
избежать устройства косых стыков досок в крайних
наиболее напряженных зонах сечений.
Схемы Ферм с верхним поясом из стандартных кле-
еных блоков представлены на рис- VII63.б и в
В схемах треугольных ферм замена растянутых рас-
косов сжатыми (рис. VII63.H) уменьшает длину эле-
ментов решетки и число их с 5 до 3, число промежуточ-
ных узлов—с 6 до 4 н снижает расход стали на
ферму.
Нижний растянутый пояс обычно выполняют из ста-
ли. но он с успехом может быть выполнен и из кле-
еных пакетов.
Раскосы и стойки обычно изготовляют из брусков
или клееных блоков и прикрепляют их к поясам при
помощи стальных полосовых накладок или вставок и
болтов.
Фермы с криволинейным верхним поясом требуют
значительно меньше магерналол, чем фермы с прямо-
линейным поясом Даже в случаях устройства во верх-
нему криволинейному поясу надстроек для образования
односкатной или двускатной кровли расход материа-
лов на эти фермы (е учетом надстроек! меньше, чем
на фермы с прямолинейным поясом. Однако устройство
надстроек резко увеличннаст количество элементов, со-
ставляющих несущие конструкции, увеличивает трудо-
емкость изготовления их н сильно усложняет монтаж
покрытий, особенно вследствие необходимости устройст-
ва специальных вертикальных связей я плоскости стоек
надстройки. Поэтому фермы с криволинейным верхним
поясом и сплошными надстройками применять не реко-
мендуется.
В фермах с фонарными надстройками в ряде слу-
чаев целесообразно в пределах надстройки (где отсут-
ствуют изгибающие моменты от между узловой нагруз-
ки) помещать прямолинейные клееные блоки, а вне
пределов надстройки — криволинейные.
Количество типпразмерпв клееных блоков, из кото-
рых собирают фермы разных пролетов, должно быть
весьма ограниченным.
Показательным примером в этом отношении явля-
ются типовые чертежи сталедеревянных клееных сег-
ментных ферм заводского изготовления* (рис. VI 1.64).
Верхние пояса Ферм пролетом 18 и 15 м. а также
арку пролетом 12 м собирают из двух или трех кле-
еных блоков одного поперечного сечения 306X150 мм я
одной кривизны /?«!5 м. Верхние пояса ферм проле-
') Разработаны проектно-конструкторской конторой .Иидустроа-
проект* (Н. П, Птицын), лабораторией деревянных конструкций
ЦНИПС (А. Б. Губенко), бюро технической поыошн ЦНИПС (Г, Н.
Зубарев) к ГИПРОТИС (В. А. Геллер) Ц8|.
202
Глава VH. Деревянные конструкции
том 24 и 21 ж собирают нз четырех блоков сечением
340X150 мм также одной кривизны Я=-20 ж. Для из-
готовления раскосов, стоек и стыковых накладок всех
ферм используют прямолинейные клееные блоки четы-
рех сечений. Для стальных элементов этнх ферм коли-
чество сечений также ограничено; так, например, затяж-
ка аркн и растянутые пояса ферм пролетами 15 и48 ж
выполнены нз двух уголков 50X5 мм а ферм проле-
тами 21 и 24 м из двух уголков 60x5 мм.
Фермы имеют высоту, равную ’/в пролета.- Узлы
верхнего пояса расположены иа дуге круга.
Фермы рассчитаны на нагрузку 1000 кг/м пролета
Рис. VII.63. Стандартные прямолинейные и криволинейные клееные блоки fa) и
схемы ферм (б и в) с применением этнх блоков
Таблица VI 1.20
(в том числе 375 кг/м — снеговая нагрузка). Арка про-
летом 12 м, кроме того, может нести сосредоточенный
груз (тельфер)—2500 кг, приложенный к подвеске.
Ферма пролетом 18 м состоит из деревянных элемен-
тов трех марок к стальных — II марок. Общее количе-
ство деревянных элементов —7, стальных—II, бол-
тов— 24 и гвоздей — 24.
Ферма пролетом 21 ж (см. рис. VII.64) состоит нз
13 деревянных элементов четырех марок и нз 13 стальных
элементов, связями служат 31 болт н 52 гвоздя.
Расход материалов на указанные фермы н аркн
приведен в табл. VII.20.
На рнс. VI 1.65 показаны детали сегментной клееной
фермы пролетом 16,5 ж с растянутым поясом, нз круг-
лой стали.
Расход древесин м (в деле) н стали иа клеенме
сталедереаявнме сегментные фермы и аркн [18]
Показатели Фромм пролетом в ж
15 18 2! 24
Объем клееной древесины в ж’ Вес клееной древесины Вес стали в кг .... Общий вес конструкции В W Коэффициент собственного веса Процент металла . . . 0.63 315 157 472 3,15 33.3 0,90 450 213 663 2.82 32,1 1,13 565 238 803 2,37 2§.б 1.56 780 339 1 119 2.41 з6.з 1.79 895 368 1263 2,06 29.2
и. Фермы
«3
204
Глава Vil. Деревянные конструкции
Рис. VU,b7. Детали опорного узла сегментных ферм и карниза
а — при теплой кровле по клееным двутавровым прогонам; в — при холодной
кровле по дошатмы прогонам
14. Фермы
205
1ФЧ-300
Рис \11 68 Слскап1ч<1М с <)aau:i>i 4с|м пролстаки 11.7; 14,7; 17,7; 20,7 и 23,7 м
113 (1| ЯМСШННСЙНЫХ клееных и стальных блоков
Следует отметить, что пзетянгтые пояса нз круглый
стали менее оиасиы в пожарном отношении чем П"нса
нз двух широких и тонких viujiKtiH, они менее подвер-
жены коррозии, крчтлзи сталь сюит дешевле уголков
мелкого калибра
На рис VII Ы> представлен вил сегментной фермы
пролетом 18.5 л со сплошной надстройкой для образе
вання односкатной кровли. Расход древесины на ферму с
Т|бли|ц VH.2
Расход материалов (в дел?1 и вле ферм из клееных прямо-
линейных блоков |!7| при нормативной и'»»рузне: постоянное—
6UU к/ •» и CHeiOBud — '00 кг к
Показатели Типы к пролеты ферм а м
двускатные односкатные
12 15 1 '8 1 я 1 « 12 1 •= 118
Объем дре- весины в м* , 0,870 1.156 1 ,<зд 2.226 2,874 O.94S 1,252 1,900
Вес стали марки Ст. 3 в кг ... . 228 252 323 395 463 233 259 324
Вес фермы aw. . . . 663 831 1 (57 (509 (900 705 R85 (274
Расход стали на 1 лг* пере- крываемого плана в кг 3,(7 2,80 2.99 3,14 3,22 а,24 2,88 3.00
То же. в фер- мах КТИС (рис. VH.86) . . . 4.21 4.47 4.13 - - - -
надстройкой составляет 2J8 м3 металла — 273 кг. Об-
щий нес I 387 кг. = 4.8
Конструкции опорных узлов и карнизов показаны
на рнс VI 1.67
На |>»с VII.68 показаны односкатные и двускатные
кру пиона цельных фермы пролетами 11.7. 14.7; 17,7; 20,7
н 23.7 .и собираемые из прямолинейных клееных и
Сталиных бликов заводскою изтотивления1, а на
рис VII 6И и VI! 7U — детали узлов их.
Из ри< VII 71—VII 73 показаны вертикальные связи
между этими фермам*. собираемые также нз клееных
бликпи. ле।али узлов их и детали креплений связей к
фермам
Значительный интерес представляет показанная па
рис VU 74 треугольная стропильная ферма пролетом
15 *. в которой оба пояса и»раскосы выполнены нз пря-
молинейных клееных блоков [32]. Ширина обоих поясов
135 мм Высота сжатого пояса выше примыкания под-
косов— 360 мм. жиже подкосов—400 мм. Высота растя-
нутого пояса в опорном узле (на участке скалыва-
ния) - 360 мм. в панелях — 160 мм и а среднем узле
на участке размещения нагелей для крепления стыковых
иакладок — 240 мм Опорный я средний узлы фермы
показаны на рнс. VI 1.75. Испытания опорных узлов та-
ких ферм показали предел прочности на скалывание
37,4 кг1см* (среднее значение по трем образцам), что
соответствует коэффициенту запаса k3 = 3.74. На изго-
товление фермы требуется стали в 2,3 раза меньше, чем
иа сталедеревяииую ферму с растянутым поясом из
уголков. Изготовление и монтаж значительно проще.
*) Типовые чертежи ферм разработаны, проектно-конструкторской
конторой .ИндустроЙлроект* Аннметылурганмстроа СССР (мюв.
Н. П, Птицын) 1171.
206
Глава VII. Деревянные конструкции
Рис. V11.69. Детали узлов ферм нз клееных прямолинейных блоков (к рис. VII68)
-0SI
14. Фермы
S07
ft
- . Рнс. VI 1.70. Детали узлов ферм нз клееных прямолинейных блоков (к рис. VI 1.68)
208
Глава VII. Деревянные конструкции
б ее
Связь С-1
Связь С- 2
Ось симметрии
Рис VII 71 Схемы стропильных ферм с указанием мест расположения вертикальных связей (а) и
фасады ферм-связей (б)
14. Фермы
209
Рис. VII.72. Детали узлов ферм-связей (и рис VII 71) Рис. V11.73 Детали узлов крепления ферм-связей
к стропильным фермам (к рис. VI 1.68)
210
Глава V/7. Деревянные конструкции
Определение усилий в стержнях ферм с клееным
поясом из криволинейных и прямолинейных блоков про-
изводят обычными способами в предположении нали-
чия шарн-ирсп» в узлах. Кроме определенных таким об-
разом усилий Л в стержнях ферм при -расчете верхних
Рис VII74, Треугольная деревянная клееная
ферма пролетом 15 м
Рис. VII 7." Узлы клеено!! фермы пролетом 15 л
(детали к рис. VII74)
« средний, б — опорный
поясов, необходимо учитывать действующие в панелях
изгибающие моменты.
При кринп.шнейных блоках и равномерно распре-
деленной iiarpiihe q по всему верхнему поясу расчет-
ный момент Л! по середине панели равен разности двух
моментов Д!| от нагрузки q между узлами фермы и
ZWa—от эксцентричного расположения расчетной си-
лы N по отношению к центру тяжести расчетного сече-
ния пояса
& i
М, - - и М. = К/,
1 8 ’
где q — нагрузка в кг/с*» пролета фермы (по верхнему
поясу):
Zi — горизонтальная проекция расчетной панели
пояса;
Л'—усилие в рассчитываемой панели;
/ — стрела подъема оси пояса над хордой, соеди-
няющей узлы, ограничивающие расчетную
панель.
Величину / находят по формуле
г?
где 1-2 — длина хорды панели,
R — радиус кривизны оси верхнего пояса.
При прямолинейных блоках и равномерно-распреде-
ленной нагрузке q по всему верхнему поясу расчет-
ный момент А? по середине панели равен разности двух
моментов: АЛ— от иагрх'зки q мсжд\ узлами фермы н
Л1. -от специально создаваем»-.!’ к х злах эксцентри
ситста для хменыно'-пя НДИЯН.1Я Л!| Обычно назнача-
ют величине эксцентриситета к обич\ узлах равной ’Д
высоты верхнего пояса 11$ и p.j» и величине эксцент-
риситетов в соседних хзлах в, и е. в расчет при вычис
ленпи изгибающего мимпча сч-'-е ;иио пролета вво
лит иолуехмму н.х
Л12 =- Л ,г’
По верхнему поясу старом ч.кт? приклеивают за-
щитную доске, обычно тин же толщины. что и основ-
ные доски пояса, но шириной на «3—4 сн больше по-
следних. Верх этой диски и кромки оклеивают рубе-
роидом, толем и т. и
в) Фермы с верхним поясом нз составных балок
иа пластинчатых нагелях1
При отсутствии клееных блоков верхний пояс стале-
деревянных большеяа неявных ферм может быть осущест-
влен из составных балок н.» пластинчатых нагелях.
На рнс. VI176 показаны конструкции треугольной
фермы с применением балок на дубовых пластинчатых
нагелях и детали узлов На рнс VI! 77-—VI!78 поназа-
ныконструкции треугольном фермы с ригелем и двускат-
ной четырех па нельной фермы с применением балок на
дубовы пластинчатых нагелях В бол пшена цельных фер-
мах для уменьшения изгибающих моментов в панелях
верхнего пояса создают специальные эксцентриситеты
нормальных сил, образующие разгружающие моменты.
Примеры создания узловых эксцентриситетов показаны
яа ряс. VI179.
Составные балки, образующие верхний пояс ферм,
работают на сжатие с изгибом Красные напряжения в
них определяют, пренебрегая влиянием ослаблений:
/А М
Презло* сны ина. В. С, Деревягиным [6 и "®1
/00, П /
Рнс \ И /Г» Трепельная ферма н> балок нз пластинчатых нагелях и летали узлов
Схема фермы
Рис. V1J.77. Треугольная ферма с ригелем и с верхним
поясом нз балок на пластинчатых нагелях
Расход материалов на одну ферму
Дерево сосна .. !.Ь5м*
дуб дон п пасти нон . . *'•’ 0,02м $
Me тон л - ггпапч ыар»и Ст О 25Онг
14'
212
Глава V/f. Деревянные конструкции
Рис. VII.78. Двускатная четырехпаисльная ферма с:верхним поясом лэ балок на пластинчатых нагелях
Рис. VII.79 Конструктивные вксцентрнситеты в узлах ферм нз составных
балок
14. Фермы
213
или
W М
= = —+ „г-, < [°].
ДбР I» брь
где #—сжимающее усилие в панели;
М — расчетный момент, равный разности моментов
от междуузловой нагрузки Afj н от узловых
эксцентриситетов
* 2
тм—коэффициент условий работы изгибаемых эле-
ментов;
kw—коэффициент, учитывающий составной тип ба-
лок.
Гибкость стержня в плоскости фермы, необходимую
для вычисления коэффициента с, определяют в пред-
положении, что коэффициент приведения гибкости Н- =1,
по формуле:
0.289Л'
где / — расстояние между узлами;
А — полная высота балки
Величину сдвигающей силы для наиболее напря-
женного (нижнего) шва на протяжении от опоры до
сечения с максимальным изгибающим моментом опре-
деляют по формуле:
где Л-fJ — максимальный изгибающий момент от меж-
ду узловой нагрузки (без учета разгружающе-
го момента от узловых эксцентриситетов);
k — коэффициент, учитывающий увеличение сдви-
гающей силы по швам балки вследствие
опирания в узлах только части брусьев.
Если балка упирается только одним нижним брусом,
принимают k=0,4; если нижним и средним k=0,2; при
упоре всех брусьев k=0. Желательно, чтобы площадь
смятия у каждого из упираемых брусьев захватывала
ие менее -половины высоты бруса и чтобы количество
упираемых брусьев было одинаковым в опорном и про-
межуточных узлах.
Дальнейший расчет пластинок ы их размещение про-
изводят как в обычных балках.
Накладки, устанавливаемые в узлах, должны обес-
печивать свободу деформаций (от усушки и смятия
древесины), для чего в них делают овальные (в на-
правлении деформации} отверстия для болтов.
Строительный подъем ферм назначают не менее
Vaoo пролета. Каждой балке, входящей в состав сжато-
го пояса, должен быть сообщен обычный для балок
строительный подъем. В фермах шпренгельного типа
рекомендуется среднему узлу придавать подъем, рав-
ный четырехкратной высоте съроительиого подъема от-
дельных балок.
Прн перемещении ферм (на монтаже} необходимо
ставить распорки, обеспечивающие геометрическую не-
изменяемость системы, так как инжннй гибкий пояс их
ие воспринимает сжимающих усилий.
г) Фермы иа врубках и нагелях
Фермы на лобовых врубках и цилиндрических на-
гелях принадлежат к числу конструкций построечного
изготовления наименее трудоемких и наиболее простых
в производстве.
Все детали этих конструкций доступны для контро-
ля за к^еством выполненных работ. Конструкции тре-
угольных ферм на лобовых врубках показаны на рис.
V1I.80—VII.82; шатровой фермы —на рис. VH.83 и фер-
мы с пониженным растянутым поясом —на рис. VII.84.
Треугольные фермы вследствие резкого возрастания
усилий в их поясах по направлению от середины про-
лета к узлам следует изготовлять из бревен с сохран-
ным сбегом или из пирамидальных брусьев. При боль-
шом пролете ферм и малой длине бревен средине
вставки следует делать яэ обзольных брусьев. В фер-
мах с параллельными поясами и в шатровых рекомен-
дуется применять обзольные брусья. Для увеличения
площадей смятия и скалывания в наиболее нагружен-
ных крайних узлах таких ферм возможно несколько
крайних панелей поясов выполнять из бревен с со-
хранным сбегом или нз пирамидальных брусьев.
Вертикальные стойки всегда следует делать нз круг-
лой стали, по возможности в виде одиночных тяжей, а
сжатые раскосы — из обзольных брусьев.
Стыки сжатого пояса устраивают впритык, с пере-
дачей всего усилия смятием торцов. Длп,ц- накладок
назначают не менее трехкратной ширины (диаметра)
пояса, а толщину — около половины толщины пояса в
месте стыка. С каждой стороны стыка ставят 2—4
стяжных болта диаметром от 16 до 22 ле.ч в зависимо-
сти от мощности пояса.
Стыки растянутого пояса устраивают с помощью на.
кладок на стальных цилиндрических нагелях Прн до-
статочной длине бревен стык совмещают со средним
узлом нижнего пояса (см. рас. VII.8I) [12]. Прн недо-
статочной длине бревен (брусьев) стык их в нижнем
поясе устраивают раздвинутым на две средних панели
(см рнс. У!!.82,а) [12] нлн с двумя сомкнутыми стыка-
ми в промежуточных узлах (см. рнс. VI 182,6). В по-
следнем варианте деформация нагельных соединений в
стыке будут способствовать опусканию подкоса и, сле-
довательно, провнеанню верхнего пояса. В стыках ниж-
него пояса устраивают переломы оси пояса, необходи-
мые для сообщения фермам строительного подъ-
ема.
Опорные узлы устраивают преимущественно на ло
бовых врубках с двумя зубьями. В случаях невозмож-
ности применения таких врубок опорные узлы осуще-
ствляют на тяжах (р<ис. VH.65).
Примыкание раскосов к пенсам устраивают на ло-
бовых врубках и упором торцов. Крепление мало на-
груженных раскосов возможно осуществить болтами.
Схема фермы, представленной на рис. VII.84, обес-
печивает небольшие усилия в элементах ее решетки я
мало меняющуюся величину усилий в поясах. Первое
обстоятельство упрощает конструирование узлов, а вто-
рое позволяет полнее использовать материал в поясах.
Фермы с таким очертавием поясов уже много лет ус-
пешно применяют в стальных конструкциях.
В фермах с параллельными поясами и в шатровых
в тех панелях, где усилие в раскосах может изменить
свое направление, ставят встречные раскосы (см.
VI1.83),
Для изготовления верхнего и ннжиего поясов сле-
дует применять одинаковые сортименты, чтобы обес-
печить возможность отбора для’ растянутых элементов
древес ивы высокого качества.
214
Глава Vll. Деревянные конструкции
Рис. VI1.80. Треугольная ферма пролетом
18 к из бревен на врубках
su su
Рис. VII.81. Детали треугольной фермы пролетом 15,4 м нз бревен на врубках (с подвесным потолком)
14. Фермы.
Рнс. VII.83. Шатровая ферма нз обзольных брусьев на врубках
14. Фермы
21
216
Глава VII. Деревянные конструкции
issotsutswtsso Ш /560(560
*5зелЗ
Рис. V 11.64 Ферма пролетом 15 м нз бревен с пониженным растя-
нутым поясом нз круглой стааи
Проектирование треугольных ферм, удобно
вести в следующем порядке.
После определения узловых нагрузок н рас-
четных усилий (см. табл. IП.3—111.6) следует
сконструировать опорный узел, что обычно н
определяет размер бревен (брусьев) в обоих
поясах. Затем, учитывая уменьшение размеров
бревна (бруса) вследствие полностью или ча-
стично сохраненного сбега, рассчитывают
узел верхнего пояса, ближайший к коньковому
узлу: глубину врубки подкоса, размер тяжа,
размер шайбы, глубину врезки под шайбу,
суммарное ослабление верхнего пояса в узле я
напряжения в нем от сжатия. Если последние
окажутся выше допускаемых, сечение верхне-
го пояса следует увеличить. После этого кон-
струируют стык нижнего пояса и проверяют
напряжения в поясе с учетом всех ослабле-
ний и уменьшения сечения вследствие сбега.
В случае перенапряжения меняют сечение по-
ясов.
Далее проверяют устойчивость верхнего
пояса с учетом способов закрепления его из
плоскости фермы, конструируют и рассчиты-
вают крепления промежуточных раскосов, про-
веряют устойчивость последних, подбирают се-
чение стоек н определяют размеры шайб.
Проектирование ферм с параллельными
поясами и шатровых ферм удобно вести в сле-
дующем порядке.
Конструируют и рассчитывают наиболее
о)
Ребро
жесткости
нагруженный стык нижнего пояса и определя-
ют требуемое сечение последнего. Затем кон-
струируют опорный узел н узел примыкания
крайнего раскоса к верхнему поясу. Если зтн
представляется возможным выполнить при по-
2l (00*75*8
$
Вкладыш ?6d=(6;
2D 1*370
Косые
шайбы
4 подкладки 60*85*200 d*Z6i 1=4/00
На плане Верхний пояс снято
СН'27.
1=370
1=370
. . ., . . &6d*24i
1*370
/85
подкладки 6x85x400
узлы не . . ... ____«...
мощи лобовых врубок, то опорный узел проектируют на
тяжах (см. VII. 85), а соединение крайнего подкоса с
верхним поясом при помощи грех плоскостной врубки.
Затем проверяют устойчивость верхнего пояса, конст-
руируют н рассчитывают остальные узлы фермы, про-
веряют устойчивость подкосов, подбирают сечения тя-
жей и шайб.
На рис. VII.86 показана шатровая сталедеревянная
ферма построечного изготовления, предложенная
В. А. Геллером [21], а на рис. VII.87 показаны детали
отдельных узлов этой фермы.
Верхний пояс состоит нз бруса, ннжннй — из двух
уголков или нз одного швеллера, раскосы — нз брусьев
трех сечейнй, стойки выполнены нз круглой стали. В
средних - панелях, где усвлня раскосов меняют свое
направление, поставлены встречные раскосы. Раскосы
примыкают к поясам при помощи лобовых врубок и
торцовых упоров.
Чтобы облегчить работу верхнего пояса на изги-
бающий момент от междуузловой нагрузки (прогоны
кровли укладывают с шагом 0,8-^1 Д м), на верхний
пояс через прокладки уложен брус такого же сечения,
как и пояс. В расчете принято, что изгибающий момент
распределяется между брусьями поровну, а сжимаю-
щее усилие пояса фермы полностью воспринимается
ияжннм основным брусом.
Расход брусчатой древесины на I ферму пролетом
I7./5 м при нагрузке 1200 кг на 1 пог. м пролета (нз
них 600 кг/м —сиег) составляет 2,17 м\ а стали —
446,2 кг.
Рис. VII. 85. Опорные узлы на тяжах
а — прямых; 6 — изогнутых
На рис. VI (.88 показан пример привязки ферм ж
разбивочным осям здания.
Глава VII. Деревянные конструкции
д) Многоугольные фермы па нагелях и врубках
Многоугольные фермы показаны на рис. VI 1.89 и
VI 1.91. Изготовление их проще н менее трудоемко, чем
изготовление гвоздевых сегментных ферм. Они могут
быть возведены в случаях крайней необходимости даже
нз сырых лесных материалов, так как усушка древе*
сины не сказывается в сильной мере на'работе фермы.
Выгодность применении многоугольных* ферм возра-
стает с увеличением пролетов и нагрузок. Прн нали-
чии чердачных перекрытий должны быть предусмот-
рены подвески.
В многоугольных фермах усилия в стержнях решет-
ки относительно малы. Это существенно упрощает кон-
струирование узлов. Поэтому в фермах осуществля-
ют ввецеятренное прикрепление раскосов (рис. VH.90}.
Последние обычно располагают так, чтобы кромки днух
соседних раскосов сходились на оси пояса. Пояса ферм
14. Фермы
Рис. VI1.90. Промежуточный узел многоугольной фермы (деталь к рнс. VI1.89)
220
Глава Vff. Деревянные конструкции
следует конструировать из обзольных брусьев. В опор-
ных панелях удобно применить пирамидальные брусья
или бревна с сохранным сбегом, расположив более
толстые концы к опоре. Раскосы выполняют нз пары
досок иля нз одного обзольного бруса, растянутые
стойки — нз круглой стали. Опорные узлы конструиру-
ют или на двойных лобоаых врубках или на тяжах.
Промежуточные узлы конструируют пря помощи бол-
тов (см. V1I.90), иногда при помощи врубок или накла-
док нз полосовой стали. Толщину досок решетки сле-
дует назначать так, чтобы полностью использовать гру-
зоподъемность болтов, устанавливаемых в узлах. Ши-
рину досок раскосов определяют нз условия разме-
щения в узле требуемого количества болтов (гвоздей).
Напряжения в поясах проверяют с учетом моментов
от эксцентричного примыкания раскосов.
Стыки верхнего пояса устраивают в узлах на пере-
ломе оси простой прнторцовкой. Плоскости смятия рас-
Рис. V11.9L Многоугольная сталедеревянная ферма пролетом 17,75 м
полагают по биссектрисе угла между осями соседних
панелей. Стыки перекрывают накладками толщиной око.
ло */з толщины пояса к длиной в три высоты пояса; на-
кладки стягивают 2—4 болтами с каждой стороны сты-
ка.
На рис. VII.91 показана сталедеревяиная много-
угольная ферма с переломами осн верхнего пояса в каж-
дом узле, с болтовыми н гвоздевыми соединениями!.
Пролет фермы 17,75 м, высота 2,96 м. Нагрузка посто-
янная— 600 кг/ж н временная — 600 кг/м [22].
Сжатый пояс выполнен яз брусьев сеченяеы 160Х
XI60 мм н длиной 1610 мм. Все узлы верхнего пояса
лежат на дуге круга. Узловые яакладкн выполнены нз
брусков сечением 100X100 мм и длиной 700 мм. Что-
бы образовать цилиндрическую направляющую для
кровлк, на бруски верхнего пояса набивают подуклон-
ни толщиной по середине панели 21 мм, а н четвер-
тях —16 мм.
Растянутый пояс выполнен из швеллера № в, повер-
нутого стенкой вверх. Изготовление пояса нз швеллера
ыенее трудоемко н несколько снижает пасход стали. Так,
при проектировании ферм пролетом 20,75 ж на вариант
с нкжннм поясом нз швеллера потребовалось 361 кг
стали, в на вариант с ннжням поясом нз двух угол-
ков— 402 кг, т. е. на 11% больше.
Гос раслг.'и ;• ст^Г.кк сделаны г.з досок сечением
1 Предложена кянд. техн, наук В, С. Деревягиным. Бюро Техни-
ческой помощи ЦНИПС разработало рабочие чертежи ферм указан-
ного типа для пролетов 8.75; 11,75; 14,75; 17,75; 20,75 м род нагруз-
ку 1 200 ке!м (в том числе 600 к*]м — снеговая] [22].
75x160 мм. Таким образом, все деревянные элементы
фермы имеют только три типоразмера поперечных се-
чений, причем второй типоразмер может быть получен
продольной распиловкой элементов первого, что, ко-
нечно, упрощает процесс заготовки.
Элементы решетки в узлах центрированы и соеди-
нены при помощи стальных планок сечением 50X4 мм
н болта d = 16 мм.
Постановка -рабочего узлового болта в стык сжа-
тых элементов пояса является особенностью рассмат-
риваемого типа ферм. Прн расчете этих болтов по обыч-
ным формулам несущая способность яакладок учтена
только в размере 50%.
Брусья верхнего пояса рассчитаны на сжатие и иа
изгибающий момент от междуузловой нагрузки н от
продольного усилия, приложенного эксцентрично. Экс-
центриситет создан путем скоса торцов каждого бруса
на глубину 4 см (у верхних кромок).
Расход древесины на 1 ферму —1,13 м*, а вес
стали —267 кг. Общий вес фермы —832 кг.
Летали узлов верхнего иояса пояазакы на р<ис.
VI 1.92, а нижнего —на рнс. VII. 93.
В табл. VII.22 приведено сопоставление расхода дре-
весины н стали на многоугольные фермы, разработанные
БТП ЦНИПС. кз шатропы'а ферьы. разработанные
б. К ГИС, и на шатровые фермы нз клееиых блояов,
разработанные Индустройпроектом, рассчитанные в со-
ответствии с НиТУ 2-47 прн постоянной и временной
нагрузках по 600 кг/м пролета.
Из приведенного сопоставления видны, что на шат-
14. Фермы
221
Таблица VH.22
Сопоставление расхода материалов ла сталедереваниые
многоугольные фермы [22], шатровые из брусьев {21] к
шатровые из клееных блоков J17]
Пролет ферм • м Расход материалов из фермы
шатровые брусча- тые многоугольные брусчатые шатровые из клееных блоков
древесины стали в кг древе- сины стали в кг древе- сины стали в кг
В.75 0,39 98
11,75 1,21 303 0.58 132 0.87 228
14.75 1.71 402 0.81 201 1.16 252
17.75 2.17 446 1.13 267 1,67 323
20,75 — 1.58 361 2,23 395
Т б я и п a V1I.23
Сопоставление расхода хвтерпялов ив многоугольные |22]
и сегментные клееные {18] сталедеревянные фермы
Пролет ферм В лс Расход ыатерналов на фермы
многоугольные сегментные
МНОГО- , угольных сегмент- ных древесины стали в кг клееной древесины в м* стали в кг
8,75 0,39 98
11.75 12* 0,58 132 0.63 157
14,75 15 0,81 201 0,91 213
17,75 18 1,13 267 1,13 238
20,75 21 1,58 361 1,56 339
— 24 ~~ — 1,79 368
1 Трехшареяриая клееная арка, несущая, кроме респределенной
нагрузки 625 + 375 кг/м, сосредоточенный груз 2500 кг по середине
пролета.
Рис. VII.92. Детали узлов верхнего пояса много-
угольной сталедеревянной фермы (к рнс. VII.91)
ровые фермы требуется древесины в 1*/а—2 раза боль-
ше, чем яа многоугольные, а стали на 67—130% боль-
ше по сравнению с брусчатыми многоугольными фер-
мами я на 7—45% больше по сравнеккю с фермами нз
клееных блоков. Столь же неблагоприятно дли шатро-
вых феры н сопоставление по трудоемкости изготовле-
ния.
Сопоставление расхода материалов на многоуголь-
ные н сегментные клееные сталедеревяккые фермы, рас-
считанные по НиТУ 2-47 при постоянной к временной
нагрузках; по 600 кг/м у многоугольных ферм н по
625+375 кг/м у сегментных сделано в табл. VI 1.23.
Рнс. V11.93. Детали .узлов нижнего пояса много-
угольной сталедеревянной фермы (к рнс. VII.91)
Рассмотрение табл. VII.23 показывает, что объем
древесины (в деле) в многоугольных я сегментных кле-
еных фермах почти одинаков. При этом, однако, сле-
дует учитывать более высокую стоимость клееной дре-
весины, большую трудоемкость ее получения и неиз-
бежные отходы прн острожке досок, а также разницу
в расчетных нагрузках (20%)1 и малую разницу в про-
летах.
Расход стали в обоих типах ферм примерно одина-
ков (колебаккя от 4-6% до —11%).
е) Сегментные фермы на гвоздях я нагелях
Сегментные фермы с гвоздевыми « нагельными сое-
динениями относятся к конструкциям построечного нз-
• - Р-« -.| <
• : , .товлеяия их прост, не требует специаль-
ного оборудования и высококвалифицированной рабо-
1 Расчетная магоузка иа сегментных фермах 1000 кг/м, а на ыно-
гоугольиых — 1 2и0 кг/м.
222
Глава VII, Деревянные конструкции
чей силы. Однако изготовление этих ферм очень трудо-
емко н не поддается механизации. Надежность сегмент-
ных ферм ® большой мере зависит от качества досок
нижнего понса, тщательности выполнении опорных уз-
лов и от тщательности приторцовкн в стыках брусков
верхнего пояса. Следует отметить, что отбор высокока-
чественных досок на растянутый пояс сегментных ферм
очень труден, так как доски такого сеченнн не повто-
гоо
Рнс. VII.94. Схемы сегментных ферм с соединени-
ями на гвоздях и нагелях
рнютсн в других элементах ферм. Сегментные гвозде-
вые фермы имеют многослойные пояса, что создает по-
вышенную опасность в отношении загнивания, особенно
опорных узлов и верхних понсов.
Сегментные фермы применяют ® бесчердачных по-
крытиях зданий прн пролетах 15^-30 м, в подмостях н
т. п. Применить сегментные фермы в чердачных покры-
тиях не следует. Нагрузку на сегментные ферыы сле-
дует передавать возможно более равномерно по всей
длине верхнего пояса (не только в узлах). Изготовление
сегментных ферм с надстройками требует заачнтельно
больше материалов н трудовых затрат, чем изготов-
ление ферм без надстроек; поэтому фермы с надстрой-
ками применить не следует.
Разбивку ферм на панели н выбор направлении рас-
косов необходимо увязывать с расположением стыков
нижнего понса. Рекомендуемые схемы ферм представ-
лены ла рнс. VI 1.94. При пролетах более 30 м возмож-
но в части панелей ферм применение шпренгельной или
полураскосной решетки. На рис. VII.95 показан общий
вид сегментной фермы с гнутыы верхним поясом на
гвоздях.
Типы поперечных сечений понсов н решетки пред-
ставлены на рис. VII.96. Верхний пояс состоит из брус-
ков обычно толщиной 5—6 см н шириной 5—7 см, изог-
нутых по дуге круга с радиусом не меиее 200 толщин
отдельного бруса. Количество брусков в одной ветви
пояса не менее 4. Максимальная высота пояса зависит
от длины применяемых гвоздей; необходимо, чтобы два
встречных гвоздя пробивали все бруски ветви. Между
ветвями верхнего понса должны быть поставлены
сплошные прокладки от узла до узла. Доски прокладок
по длине панели стыковать не допускается. При ветвях,
составленных из четырех брусков, необходимо, чтобы
прокладки перекрывали на всей длине пзиели все четы-
ре бруска. Ширина b досок, идущих нз прокладки,
в этом случае будет
где с — толщина брусков;
f — стрела дуги верхнего пояса на протяжении па-
нели.
Прн ветвнх, составленных «из пяти брусков, проклад-
ки должны перекрывать на всей длине панели три сред-
них бруска. Постановка отдельных коротких прокладок
между ветвями верхнего пояса не допускается. Бруски
и прокладки верхнего пояса скрепляют вертикальными
н горизонтальными гвоздями. Количество гвоздей опре-
деляют расчетом.
Стыки брусков верхнего понса должны быть тща-
тельно приторцованы и расположены вразбежку так,
чтобы в любом поперечном сеченнн каждой отдельной
ветви было не более одного стыка. Расстояние между
стыками следует выдерживать не менее 10-кратной тол-
щины брусков. Не допускается стыкование брусков в
узлах и в опорных панелях. Во второй от опоры панели
ие рекомендуется стыковать наружные бруски. Стыки
верхних и ннжннх брусков следует располагать на рас-
стоянии от узлов, равном примерно */# Длины панели.
Стыки внутренних брусков устраивают на протяжении
среднего участка панели на расстоннннх от узла не
менее Vs ее длины.
Крепление досок решетки в узлах осуществляют
гвоздями. Количество гвоздей на одном конце доскн
должно быть не менее 4. Прн этом раскосы располагают
внецентренио так, чтобы в верхних узлах кромки их
встречались на оси пояса, а в нижних, чтобы кромка
раскоса встречала кромку стойки на осн нижнего понса.
В местах креплении элемелтов решетки к верхнему поя-
14. Фермы
223
Рнс. VII.95. Сегментная ферма с гнутым
верхним поясом на гвоздях н нагелях
Верхний пояс
а) 6) в)
Рнс. VII. 96. Типы поперечных сечений поясов
и решетки сегментных ферм
су допускается принимать расстояние от оси гвозди до
шва между понскымн брусками не менее 3 диаметров
и расстояние между рисками поперек волокон бруска
при косой расстановке гвоздей ие менее 2 диаметров.
В остальном размещение гвоздей вдоль волокон брусков,
вдоль н поперек волокон досок решетки должно произ-
воднтьсн по общим требованиям. Не рекомендуется в
узлах верхнего пояса «пропускать широкие доски стоек
фонарных надстроек между раскосами; это создает
большой дополнительный момент в узлах верхнего пон-
са н может вызвать нежелательные деформации (седло-
образное искривление осн пояса между раскосами). В
каждом узле должен быть поставлен хотя бы один
стяжной болт дли обжатии пакета. Ширина досок ре-
шетки зависит от количества гвоздей, которые веобхо*
димо разместить в узле. Толщину этих досок назначают
равной толщиие досок нижнего пояса, что необходимо
для удобства перекрытия растянутых стыков. Детали
промежуточных узлов см. на рис. VII.95 н VII.97.
Опорные узлы обычно устраивают на натяжных хо-
мутах нз круглой стали (см. рнс. VII.95, а также рис.
VII.85).
Расчет сегментных ферм. Определение на-
пряжении в верхнем поясе прн расчете его в плоскости
Z24
Глава V/L Деревянные конструкции
фермы производят с учетом сжимающих сил N я из-
гибающих моментов от кривизны оси пояса н от между-
узлоаой нагрузки.
Проверку устойчивости верхнего пояса из плоскости
фермы производят без учета влияния изгибающих мо-
ментов, действующих в плоскости фермы. За расчетную
длину пояса при этом принимают расстояние между уз-
лами, закрепленными связевой фермой млн заанкерен-
ными прогонами.
Те участки верхнего пояса, на которых лежат де-
ревоплята или часто расположенные прогоны (ие реже
чем через Vs длины паяелн), можно ие проверять иа
продольный изгиб яз плоскости фермы. В сомнительных
случаях проверяют устойчивость отдельных брусков
без учета работы связей.
Проверку устойчивости верхнего пояса яз плоско-
сти фермы производит как прямолинейного стержня
со сплошной прокладкой, если в этом направлении за-
Рнс. VU.97. Промежуточный нижний узел сегментной фермы
креплены все узлы фермы. Если это раскрепление сде-
лано через узел, то расчет верхнего пояса ведут как
стержня с короткими прокладками, так как у промежу-
точного н ераскрепленного узла фермы прокладки преры-
ваются для помещения досок решеткя. Пря этом обычно
пренебрегают гибкостью отдельных ветвей, так как рас-
стояние между гвоздямя бывает менее 7-кратиой шири-
ны брусков.
Стыки в инжием поясе устраивают иа стальных на-
гелях н рассчитывают обычным способом. Кроме того,
в досках нижнего пояса необходимо проверять напря-
жения с учетом узловых эксцентриситетов.
В целях упрощения изготовления сегментных ферм
стержни решетки их разбивают на две группы: сильно
нагруженные стержни и слабо нагруженные. Концы
стержней каждой группы крепят одинаковым количе-
ством гвоздей, определенным по максимально нагружен-
ному стержню (ио не менее 4). Ширина досок решетки
определяется условиями размещения гвоздей в узлах.
При этом желательно все стержни решеткя выполнять
из досок одной ширяны или двух. Последнее целесооб-
разно в фермах с фонарными надстройками, так как у
этих ферм наблюдается большая разница в усилиях
решетки.
В обычной конструкции опорного узла, представлен-
ной на рис. VI 1.95. необходимо сделать следующие про-
верки.
I), Смятие вкладыша брусками верхнего пояса с уче-
том угла между верхним я яижннм поясамя.
2) Смятие поперек волокон между вкладышем я
подбалкой и между подбалкой и настенным брусом под
воздействием опорного давления.
3) Подобрать сечение тяжей, учитывая при этом,
что тяжи иа прокладке работают в 2 раза сильнее,
чем иа иакладне. Так, для узла, представленного на
рнс. VII.95, требуемую площадь нетто среднего тяжа
определяют по формуле:
=или F“ад •
а площадь тяжа иа накладке по формуле:
г' U г' U
f’P= 8mPT КЛИ\Г’р'= 8(М ’
где U — усилие в няжяем поясе;
R-r и m — расчетное сопротивление тяжа и коэффициент
условий работы его;
[вт] — допускаемое напряжение в тяжах с учетом
возможной неравномерности ях работы.
4) По усилию нижнего пояса определяют требуемое
число штырей к болтов для прикрепления накладок и
прокладок и размещают их.
Б) Торны накладок пря выполиенин узла по рис.
VI 1.95 следует обрабатывать по дуге круга так, чтобы
расстояние от этой дуги до ближайшей осн нагеля было
15. Арки
(22|
ие менее 7 диаметров его. Торец прокладки следует
U
проверять яа смятие под влиянием сялы А/сы *= при
V
двух досках в поясе к Асы «—при трех досках в поясе
°смв , <*си
ос
илн
где b — ширина прокладки;
с — толщина прокладки (ширина стальной изог-
нутой шайбы).
Дем и (беи) — расчетное сопротивление я допускаемое
напряжение смятия вдоль волокон.
Под круглые тяжя должны быть поставлены под-
кладки-шайбы «з полосовой стали. Ширину их назна-
чают равной толщине накладок и прокладок. Подклад-
ки-шайбы размещают иа закругленных торцах досок н
в других местах измеиеиия направления осн тяжей.
6) Крепление верхнего пояса к накладкам и про-
кладкам опорного узла производят гвоздями или стяж-
ными болтами. Так же, с помощью стяжиого болта кре-
пят вкладыш к накладкам.
7J При большой высоте швеллера полезно увеличить
жесткость его стеикя приваркой пары вертикальных
диафрагм. Швеллер и уголковые накладки-шайбы долж-
ны быть проверены на изгиб.
15. АРКИ
Типы арочных конструкций и ях характеристики при-
ведены. в табл. VII.24. Рекомендуется применять преиму-
щественно трехшарннрные аркя яз двух ферм, двух
балок илн двух клееных криволинейных блоков. Затяж-
ки следует делать яз стали. Такие конструкции являют-
ся сборными, а в случае необходимости — и сбор ио-
разборными. Изготовляют их на ааводах илн деревооб-
рабатывающих предприятиях строительств. Их легко
перевозить, собярать я монтировать.
Стрела подъема трехшар мирных арок яз двух ферм
илн балок должка быть ие меиее ’/« пролета, а высота
отдельной фермы илн балки не меиее ’/зо пролета арки.
Расчет элементов таких арок я конструирование их
производит применительно к указаниям для соответ-
ствующих типов ферм я бало-к. Следует обращать вни-
мание на надежное раскрепление верхнего и нижнего
сжатых поясов арок.
Все типы деревянных арок, за исключением жест-
ких трехшаринриых, следует применять лишь в одно-
пролетных покрытиях, без значительных односторонних
и сосредоточенных яа гр узок-
Такие арки следует рассчитывать в плоскости их
кривизны на действие осевой сжимающей силы или ня
Таблица Vff.24
Тилы арочных и рамных конструкций и их характеристики
Тилы конструкций Пролеты в м Высота в долях пролета Коэффици- енты соб-* ствениого ““ *с.» Расход стали в % от веса всей кон- струкции Примечания
Арки трехшарннрные из балок на пластинча- тых нагелях 6-12 (16)‘ 4-7 2-4 Без затяжки
6 — 10 С затяжкой при высоте / : 1 = — ’/*
10-20 С затяжкой при вместе / : 1 — */в — */в (При стальных пластинках расход металла возрастет примерно на 2 %)
Арки трехшарннрные из двутавровых сегмент- ных или серповидных балок на гвоздях с пере- крестной млн фанерной стенкой. Высота сече- ния балок не менее пролета 15—40 - '/. 2.5-5 4-7 Без затяжки
15-25 С затяжкой
Арки двухшарнирные нз гнутых досок на гвоздях. Высота сечения самой арки не менее */ж пролета 10-18 Ъ - */« 7-10 10-20 С затяжкой
Арки трехшарннрные из гнутых досох, кле- еные 12-30 7. - 7. 2,5—3,5 25-45 С затяжкой В арках меньшего пролета процент металла выше
Арки из косяков ив гвоздях двухшарнириые и трехшарнирные (стрнльчатые). Высота сече- ния ерки не менее пролета. В стрельчатых арках высота должна быть не менее */ нролета, а стрела полуарки не менее */и хорды полуарки 8—16 8-14 4-8 Без затяжки
10-20 С затяжкой
Рамы трехшарннрные с перекрестной стен- кой на гвоздях 9—1В - 3-4 4-6 Без затяжки
15 Зак. 1232
226
Глава VII. Деревянные конструкции I
Рнс. VH.99. Трехшарнирная арка из клееных блоков пролетом 20,75 м
15. Арки
одновременное действие сжатия и изгиба как прямоли-
нейных стержней (такого же сечеинн); при этом при-
веденную (свободную) длину их принимают равной:
в случае симметричной нагрузки для двух шарнирных
арок — 0,6 s; для трехшаринрных арок — 0,7s; в случае
односторонней нагрузки для обоих типов арок —0.5 s,
где s — полная длина дуги аркн.
При наличии изгибающего момента расчет ведут по
максимальному изгибающему моменту и действующей
Рис. VII, 100. Схемы трехшаринрных арок
и и б — из сегментных ферм; в — из треугольных
ферм
в том же сечении нормальной силе. При отсутствии или
очеиь малой величине момента расчет ведут по нор-
мальной силе, действующей в четверти пролега арки.
При отсутствии сплошного раскрепления арок по
верхнему поясу необходимо проверить устойчивость
арок нз плоскости крнаизиы (в пределах фонарной над-
СяриЙКИ и т. п.).
Величину распора в двухшарннриых арках кругово-
го и параболического очертании со стрелой подъема нс
более '4 пролета и высотой сечеиия не более */зо про-
лета допускается определять, как в трехшаринрных
арках, т. е. в предположении наличия шарнира в ключе.
В клееных арках из гнутых досок и в кружальных
арках нз косяков стрела подъема должна быть не ме-
нее ’/в пролета, а высота сечен ни — не менее Vw проле-
та. В многослойных арках из гнутых досок на гвоздях
и .нагелях стрела подъема должна быть ие менее ’/5
пролета, а высота сечеиня — не менее ’/so пролета.
Общий вид и детали трехшариириык круговых врок
из клееных блоков представлены иа рис. VI 1.98 и
VII.99. Поперечные сечеиня клееных блоков — прямо-
угольные с отношением высоты к ширине не более 4.
Стыки блоков устраивают с тщательной прнторцовкой
и перекрывают деревянными накладками, стянутыми
2—4 болтами с каждой стороны.
15*
В трехшаринрных арках из сегментных
(рнс. VII.I00), очертание верхнего пояса- сегмен
ферм обычно осуществляют по окружности. Радну
следией находят в зависимости от пролета I арки
стрелы / (см. примечание к табл. Ш.15).
Высоту полуарки h находят по формуле.
A = 2«sln’ 4-,
4
где
Sin^2-L.
Разбивку полуарок иа паиели обычно производя-
их нижнему поясу на равные частн. Это удобнее
производства работ, чем разбивка на равные лалел>
верхнему поясу. Длину панелей по ннжнему чоясу
значают примерно в 2 раза больше, чем по верхщ
Для крайних панелей полуарок это требование дол;
быть выполнено во всех случаях, поэтому решетку в>
да следует начинать с нисходящего раскоса. Длину
мелей криволинейного пояса назначают около 1.5 л
пролетах арок до 40 м и от 1,5 до 2,5 м — прн болы
пролетах.
Полуарки конструируют в соответствии с указан
ми, данными ранее для сегментных ферм.
Прн больших пролетах наиболее часто примени
трехветвевые сечения поясов (см. рис. VII. 96). Г
малых пролетах или малых усилиях в элементах aj
(например, в спаренных арках) применяют двухвет
вые сечения поясов. В этом случае устойчивость ннж.
го пояса повышают постановкой сплошных прсклад
пли нашивкой снизу дсскп, перпендикулярной шв
пояса- Поясные доски в сжатых стыках должны бь
тщательно приторцованы.
Стыки нижнего пояса должно располагать возмож
ближе к узлам, раскрепленным вертикальными связи;
(в пределах Vs соответствующей панели). Сходящие
в опорном узле элементы должны быть центрирован
В коньковом узле может быть до пушен иебольин
эксцентриситет (несовпадение точек пересечения oct
левой и правой полх-арок).
Все деревянные части опорного узла должны бы.
изолированы от стальных подо- н теплоизоляционным
прокладками Деревянные части в пределах стальног
башмака должны быть покрыты антисептической пг
стой. Пример конструкции опорного узла со сварны
башмаком представлен на рис. VII.I01. Сжнмающи
усилия криволинейного пояса и знакопеременные уси
лия прямолинейного пояса передаются опорной наклон
ио-paслоложеиной плите стального башмака. Сжнмак
шие усилия ннжнего пояса передаются смятием торио
прокладок, а растягивающие — тяжами. Скольжени-
ннжиего пояса по наклонной плите башмака предотвра
шается упором поверхности нижнего пояса в верхний
Затяжка нз двух швеллеров приварена к стенкам баш
мака. Для удобства монтажа стык затяжки устраива-
ют вблизи опорного узла. Для устранения провисания
затяжки она должна быть подвешена к узлам иижнегс
пояса полуарк'И.
Конструкция конькового узла показана иа
рис. VII. 102. Примеры опорного и конькового узлов
трехшарннриой аркн нз сегментных ферм небольшого
пролета (/=30 м) представлена иа рис. VII.ЮЗ.
Применение опорных н коньковых узлов с передачей
усилия иижнего пояса верхнему через перекрестную
стенку в крайних панелях ие рекомендуется вследствие
перегрузку верхнего пояса и ползучести такого вида
соединения.
228
Глава VII. Деревянные конструкции
GOMWd.t.l
Рнс. VII.102. Коньковой узел трехшаринриой арки
из сегментных ферм (к рис. VII.100, с)
Прн одностороннем загруженни аркн решетка и кри-
волинейный пояс незагруженной полуарки не работают.
Максимальные усилия в решетке арок примерно в
I'/a раза меньше» чем в сегментных фермах. Это не
только упрощает конструирование промежуточных уз-
лов, но « уменьшает прогиб конструкции под влиянием
пластических деформаций.
Для определении расчетных усилий в трехшарнир,
ных арках покрытий необходимо учитывать, помимо
сплошного загружеиня, возможную снеговую нагрузку
на части покрытия, а именно иа ’Д, '/я н 3/« пролета
(табл. III. 17). Длины положительного и отрицательного
участков лнини влияния усилий в прямолинейном поясе
не равны (одна из них больше полупролета.
Трехшарнирные арки из треугольных ферм
(рнс. VII. 100,в) вследствие знакопостоянной работы эле-
ментов решетки могут быть выполнены «з обзольных
брусьев или бревен. Раскосы можно крепить в узлах
лобовыми врубками. Стойки осуществляют нз круглой
стали. Для увеличения угла между средними раскосами
н поясами стойки следует направлять под прямым уг-
лоы к »ижиему поясу илн вторые от ключевого шарни-
ра панели разбивать иа две более коротких. Пример
конструкция опорного н конькового узлов приведен на
рис. VII. 104. Нижине пояса ферм трехшариирных арок
из сегментных илн треугольных ферм для обеспечения
устойчивости из плоскости арок раскрепляют попереч-
ными связями.
На рнс. VII. 105 представлены кривые расхода дре-
весины в л3, а иа рис. VII.106 — расход стали в кг на
деревянные несущие конструкции различных типов при
15. Арки
229
<9 Досга 50 • ПО; f 2600
Рис VII. 103. Опорный (а) и кокьх'пый (") ;*«лы
трехшаринриой арки из сегментных ферм с верх-
ним поясом нз двух ветвей (к рис. VII.100, е)
нагрузке I 200 кг/м пролета. В большинстве случаев ве-
личины постоянной м снеговой нагрузок относились как’
1:1 и в немногих случаях как 1:0,6. Графики состав-
лены иа основе типовых проектов, разработанных раз-
личными организациями иа протяжении последних
27 лет. ,
В тех случаях, когда расчетная нагрузка на несущие
конструкции незначительно (в пределах 20%) отлича-
лась от I 200 кг/м пролета, расход материалов, приве-
денный в типовых проектах, изменялся пропорциональ-
но соотношению нагрузок. Полученный таким образом
расход материалов и показан на графиках. Незначи-
тельной разницей в пролетах (на ’А—'А м) преиебрега-
лось.
Сравниваемые несущие конструкции с указанием
времени проектировки и использованных норм проек-
тирования перечислены ниже. Номера типов конструк-
ций соответствуют номерам кривых на рис. VII. 105 и
V11.106:
1 — арки круговые трехшарикркые клееные со сталь-
ной затяжкой (проектировка 1944 г. по У25-41, КТИС
Главстрой проект а НКСтрой; серии В-61 А);
2 — сегментные клееные сталедеревянные фермы
трех- и четырехпанельиые (по книге А. Б. Губенко
«Клееные конструкции из досок». 1949 г., проектировка
по Н и ТУ 2-47).
3 — арки круговые трехшарнирные клееные со сталь-
ной затяжкой (см. примечание к X? 2);
4 —арка круговая, трехшарнмрная, клееная проле-
том 12 л н сегментные стало деревянные трех- и четы-
рех панельные фермы из клееных блоков пролетом 15,
18, 21 и 24 м (проектировка Иидустройпроекта^ЦНИПСа
н ГИПРОТИСа. 1952 г. по Н и ТУ 2-47 МСПТИ~)
5 — двускатные сталсдеревянные фермы нз прямо-
линейных клееных блоков (проектировка Иидустрой-
проекта, 1955 г., по Н н ТУ 122-55);
Рнс. VII.104. Коньковый и опорный узлы трехшарнирных арок нз треугольных ферм
(н рис. VII.100, в)
230
Глава VII. Деревянные конструкции
6 — сегментные гвоздевые фермы (проектировка
‘ЦНИПС по ТУнН 1931 г.);
7 — сегментные гвоздевые фермы (проектировка
ОТИС Промстройпроекта, серия 245, 1935 г.);
8 — сегментные гвоздевые фермы с фонарной над-
стройкой (см. примечание к № /);
(по книге В. С. Деревнгнна «Безметальные составные
балкн и металло-деревянные фермы», 1947);
13 — двускатная сталедеревяннаи ферма с понижен-
ным растянутым поясом и со сжатым поясом нз состав-
Рис. VII.I05. Расход древесины в ж3 на несущие дере-
вянные конструкции при нагрузке 1200 кг/м про-
лета (условные обозиачеиня см. в тексте на стр.
229-231)
9— сегментные гвоздевые фермы (проектировка до-
енного времени по У 25-41);
10— сегментные гвоздевые фермы с односторонней
надстройкой (проектировка по ТУ и Н 1931 г.);
It — сегментные гвоздевые фермы с двусторонней
надстройкой (см. примечание к № 10);
12—треугольные сталедеревяииые фермы со сжатым
поясом нз составных балок на пластинчатых нагелях
Рис. VII. 106. Расход стали в кг на несущие деревян-
ные конструкции прн нагрузке 1200 Ке/м пролета
(условные обозначения см. в тексте на стр.
229-231)
14 — шатровые фермы на врубках;
15 — шатровые Фермы с ромбической решеткой на
зубчатых шпонках (проектировка КТИС Промстройпро-
екта, 1944 г, по У 25-41);
16 — шатровые сталедереаянные фермы (проектиров-
ка КТИС Промстройпроекта, 1951 г. по Н н ТУ 2-47);
17—многоугольная сталедсревянная ферма (пред-
ложена В. С, Деревягиным, проектировка ЦНИПСа,
1952 г., по Н и ТУ 2-47);
16. Вспомогательные конструкции
18 — треугольные фермы из бревен на врубках (цро-
ектнровка военного времени по У 25-41);
/5 —балкн клееные двутаврового сечения с парал-
лельными поясами (см. примечание к№ /);
20— балкн двутавровые гвоздевые с перекрестной
стенкой (проектировка довоенного времени);
21 — балкн клееные двускатные прямоугольного се-
чеиня (см. примечание к 2);
22— балки двутавровые гвоздевые с перекрестной
стенкой (проектировка по Н и ТУ 2-47).
При сопоставлении расхода древесины следует учи-
тывать, что стоимость последней в сильной мере зави-
сит от размеров « формы ее обработки; так, стоимость
окантованных на четыре канта бревен (обзольных брусь-
ев) в !’/< 17s раза выше чем бревен с сохраненным
сбегом; стоимость пиленого лесного материала толщи-
ной до 7 см в 2 раза аыше, а стоимость брусьев почти
в 3 раза выше стоимости бревен.
Для изготовления клееных конструкций должны
быть применены сухие строганые пиленые материалы;
иа острожку досок теряется 10-Н2% древесины (на
фиг. 105 показан объем древесины клееных конструк-
ций в деле, т. е. строганой).
Надстройки на фермах в покрытиях зданий увели-
чивают расход древесины на несущие конструкции в
1,5—2,2 раза и значительно усложняют нзготовленне и
установку ик. При фермах с криволинейным сжатым
поясом расход древесины на надстройки относительно
больше, чем при фермах с прямолинейным поясом.
Приведенная толщина древесины, расходуемой на
изготовление несущих конструкций покрытий зданий,
составляет (14):
в клееных двускатных балках прнмоугольного сече-
ния пролетом 9-ь 12 м— 1,4 4- 1,9 см
в балках с перекрестной стенкой на гвоздях проле-
том 9 -ь 12 м — 1,5 -ь 2,0 см
в сегментных фермах иа гвоздях пролетом 15-г-24 л—
1.3 -ь 1,9 сл
в треугольных фермах на лобовых врубках пролетом
9 4- 15 м — 1,5 3 см.
Расход стали на указанные выше конструкции (за
исключением клееных) составляет около 0,6 4- 1,5 кг/.»2
перекрываемой площади.
Расход стали иа сталсдеревяииые несущие конст-
рукции составляет от 3 до 4.5 кг/м2 перекрываемой пло-
щади.
Наибольший расход стали имеет место в шатровых
фермах проектировки КТИС (см. рис. I0G, кривая 16).
Приведенная толщина древесины на теплые покры-
тия (без несущих конструкций) составляет около
6—12 см.
16. ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Конструкция подмостей, лесов, эстакад и тому по-
добных сооружений должны быть раскреплены в про-
дольном и поперечном направлениях горизонтальными
23
схватками н раскосами илн надежно скреплены с- ка(4
енвными частями возводимого сооружения (стенам!
и т. п). Крепление раскосов н схваток производит бод]
тамн и гвоздями.
Стойки следует опирать на лежни или облегченны!
фундаменты. Установка стоек непосредственно и]
грунт, асфальт «и т. п. не допускается. Стыки стоек сле|
дует располагать вблизи раскрепленных узлов. Конст]
рукиня стыков должна устранить возможность боко]
вого смещения торцов стыкуемого элемента и обад
печивать восприятие возможных изгибающих мо-
ментов.
Подмостям «и кружалам, предназначенным для под-
держания возводимого сооружения, необходимо прида-
вать строительный подъем, обеспечивающий проектную
форму возводимого сооружения после полной осадки.
При определении величины возможной осадки Кружал
и подмостей учитывают деформации элементов конст-
рукция в соединениях и в местах опнраннн.
Величину деформаций принимают в случае примы-
кания дерева к металлу илн к бетону — 2 мм. Деформа-
ции в соединениях см. табл. VI2.
Если чрезмерные деформации вспомогательных кон-
струкций могут повлиять иа форму нлн прочность воз-
водимого сооружения, то вычисление деформаций про-
изводят по расчетным нагрузкам (с учетом коэффициен-
тов перегрузки).
Для изготовления вспомогательных конструкций
временного назначении следует широко применять дре-
весину лиственных пород и низкие сорта материалов
хвойных пород, а также отходы лесопиления я дерево-
обработки. Дуб и другие ценные твердые породы
могут быть использованы только для таких мелких от-
ветственных деталей, как клинья, шпонки, нагели
я т. п.
Древесина для инвентарных нерасчетных частей
должна быть III и IV сортов. Для обшивок, обносок,
расшивки и других неответственных частей может быть
использована древесина IV н V сортов. Применение
древесины с гнилью не допускается. Древесину дли не-
сущих элементов, сечения которых назначают по расче-
ту, а также для ходовых досок следует подвергать до-
полнительной отбраковке по порокам в зависимости от
категории элементов конструкции (см. табл. 1.15).
Влажность древесины для изготовления элементов
временны/ зданий и сооружений не нормирована, за
исключением инвентарных лесов, подмостей опалубки и
других инвентарных конструкций, для которых влаж-
ность должна быть не более 25%, а в случае кх окрас-
ки— ие более 20%. Влажность древесины длн клиньев,
вкладышей, нагелей, пробок для крепления лесов к сте-
нам <и других мелких ответственных деталей должна
быть не более 15%. Для изготовлении стропил, лаг, об-
носок н т. п. рекомендуется широко применять подто-
варник н жерди.
Глава VIII
ИЗГОТОВЛЕНИЕ КЛЕЕНЫХ БАЛОК И ПАКЕТОВ. КОНТРОЛЬ ЗА КАЧЕСТВОМ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ и установкой наместо деревянных конструкции,
монтаж деревянных конструкций.
I. ИЗГОТОВЛЕНИЕ КЛЕЕНЫХ БАЛОК
Н ПАКЕТОВ
Изготовление клееных конструкций производят
в специализированных цехах деревообрабатывающих
предприятий, оборудованных соответствующими дерево-
обрабатывающими станками, механизмами и приспо-
соблениями для склейки и контрольных испытаний клея
и готовых конструкций, а также теплым помещением
для выдержки древесины до склейки и изделий после
склейки. При изготовлении клееных конструкций дол-
жен быть обеспечен тщательный контроль за качеством
клея в! склейки.
Температура воздуха в помещениях, в которых про-
изводят приготовление клеевого раствора и склейку
конструкций, должна быть ие ниже 16° прн использо-
вании смоляных (фенолформальдегидных и др.) клеев
и 12° при применении казеино-цементных н казеиновых
клеев. Для устранения возможиостн коробления досок
и повреждения клеевых швов в процессе их твердения
рекомендуется температуру и влажность воздуха в по-
мещении регулировать в соответствии с равновесной
влажностью склеиваемой древесины.
Склеиваемые поверхности должны быть тщательно
остроганы, плотно прилегать друг к другу н не иметь
коробления. Доски с вырванными местами не допуска-
ются к склейке. У сучков допускаются шероховатости
иа длине ие более 100 мм и задиры ие глубже 1.5 мм.
Склеиваемые поверхности должны быть очищены от
пыли и не иметь масляных н лакокрасочных пятен.
Не допускается склейка фенолформальдегидным клеем
поверхностей, покрытых казениовым илеем, и наоборот.
Клей наносят вальцами, роликами или вручную
кистями. Вследствие небольшой жизнеспособности клея,
намазанного тонким слоем в шве (около 15 мин.), упот-
ребление вальцов млн роликов обязательно при склеи-
вании крупных деталей с большим количеством швов
и при использовании прессов. Намазку кистями приме-
няют только при небольших размерах склеиваемых
поверхностей, иапример, при склейке балок со стенкой
из досок на ребро.
При склейке по пластам и кромкам клей наносят
обычно на одну из совмещаемых поверхностей, а прн
склейке стыков «на ус» и других аналогичных ответст-
венных соединений — ив обе поверхности.
Сборка и запрессовка намазанных клеем досок
прн всех видах клеев должны занимать не более 25 мин.
Более длительная аыдержка требуется при употребле-
нии жидкого клея м при относительно низкой темпера-
туре воздуха.
Указанные сроки пропитки должны строго соблю-
даться, для чего процесс склейки должен быть тща-
Рис. VIII. 1. Винтовой пресс с
электрогайковертом для мно-
гослойных прямолинейных эле-
ментов
7 — основание пресса; 2 — неподвиж-
ный тяж; 3 — траверса; 4 — винт;
6 — прессовая плита, шарнирно соеди-
ненная с винтом; 6 — откидной тяж;
7 — пакет досок; 8 — влектрогайко-
верт, подвешенный с противовесом н
передвигаемый вдоль пакета
тельно разработан и обеспечен требуемым инвентарем
и квалифицированной рабочей силой.
I. Изготовление клееных балок и пакетов
233
Запрессовку конструкций можно выполнять: пресса-
ми винтовыми, пневматическими млн гидравлическими,
ваймамн или струбцинами, а также монтажными гвоздя-
ми. Прессы применяют при склейке элементов в виде
пакета досок или брусков (многослойные элементы, со-
ставные по толщине, полки или стенки двутавровых
балок и т. п.).
Рис. VII 1.2. Схема сборки клееного пакета на вер-
стаке. перемещения ею в пневматический
пресс (через откидкой элемент) и транспорти-
ровки (на платформе) к месту выдержки под
давлением в наймах
/ — верстак для сборки пакета на клею; 2 — собираемый па-
кет; ,У — наймы; 4 — линяний чдемемт. соединяющий верстак
с прессом; 5 - пневматический пресс; 6 — шланг; 7 — плат-
форма с траверсой дли перевозки пакета к месту выдержки
Гвоздевая запрессовка целесообразна при изготовле-
нии элементов с малым числом клееных швов (напри-
мер. при склейке полок со стенками нз досок на ребро
двутавровых балок) нлн прн небольшом объеме работ,
а также прн изготовлении фанерных щнтов.
Для запрессовки деталей небольших размеров —
стыков «на ус» нт. п. — применяют ручные винтовые
прессы (струбцины, ваймы и т. п.).
Винтовые прессы с электрическими кли пневмати-
ческими ключами, обеспечивающими быстрое заверты-
вание гаек н заданную величину давления, применяют
для склейки крупных многослойных элементов. Ваймы
винтовых прессов (рнс. V111. 1) следует устраивать
с центральным прижимным винтом 4, шарнирно соеди-
ненной с ним прессовой плитой 5нс откидными тя-
жами 6. Запрессовку в винтовых прессах следует про-
изводить последовательно от середины изделия к его
краям. Для запрессовки склеиваемых деталей оконных
и дверных коробок, щитов пола и кзделкй небольших
размеров применяют пресс-вагонетку, на которую уста-
новлен рнд вайм (рис. VII 1.1); винты вайм заканчи-
ваются мехавическнми ключами или специальным при-
способлением. Такую вагонетку с запрессованными из-
делиями вкатывают в камеру, где производится прогрев
изделий горячим воздухом с целью ускорения схваты-
вания смоляного клея.
Пневматические прессы применяют для склейки пря-
молинейных элементов длиной 3—6 м (шпал, мостовых
брусьев м т. п.). В пневматических прессах давление
создается или отдельными цилиндрами, или сплошным
шлангом нз прорезиненной ткани. Последний обеспечи-
вает равномерность давления по длине запрессовывае-
мых элементов. При склейке без последующего прогре-
ва элементов эти прессы дают небольшую производи-
тельность. Для повышения производительности прессов
нх применяют в сочетании с ваймамн, которые надева-
ют на склеиваемый элемент до помещения его в пресс
(рис. VII1-2). После обжатня элемента шлангом тяжи
вайм подтягивают, шланг снимают, элемент убирают нз
пресса и выдерживают в наймах до затвердения клея.
Гидравлические прессы применяют преимущественно
для склейки изделий, имеющих большие размеры по-
верхностей склейки в обоих направлениях н требующих
большого давления (щитовые клееные двери, щиты пар-
кета и т- л.).
Давление прн запрессовке должно обеспечивать
плотное соприкасание склеиваемых элементов на всем
их протяжении. Величина требуемого давления зависит
от высоты сечения, толщины досок, качества нх обра-
ботки и других условий. В обычных случаях это давле-
ние колеблется от 3 до 5 кг!см?.
Расстояние между ваймамн илн струбцинами назна-
чают от 50 до 100 см в зависимости от типа и размеров
детали н качества обработки досок. Давление по всей
длине элемента должно быть равномерным, для чего
следует применять жесткие прокладки. Чтобы избежать
выпучивания склеиваемых частей, следует устраивать
специальные боковые направляющие. В элементах с от-
носительно большей шириной и малой высотой попереч-
ного сечения можно ограничиться соединением склеи-
ваемых поверхностей редко забиваемыми гвоздями. Во
избежание перекосов склеиваемого пакета необходимо
строго и постоянно следить за гем. чтобы давление по
длине и ширине пакета было примерно одинаковым.
Склейку конструкций с запрессовкой гвоздями про-
изводят на монтажных столах или кружалах путем по-
следовательного наслоения досок (брусков) предвари-
тельно смазанных клеем.
Максимальные расстояния между за прессовочными
гвоздями для склейки пакетов показаны на рис. VII 1.3,
а для склейки двутавровых балок со стенкой из досок,
поставленных иа ребро, —на рис. VI11. 4.
Длину гвоздей для склейки прямолинейных пакетов
назначают равной толщине двух соединяемых досок,
а для криволинейных пакетов—на 1 см больше. Диаметр
гвоздей назначают по сортаменту в зависимости от при-
нятой их длины. Наименьшие размеры гвоздей для за-
прессовки клееных блоков приведены в табл. V1H.1.
При запрессовке криволинейных пакетов первый
(нижний) слой досок пришивают гвоздями к тщательно
выверенной поверхности стола или кружала. Эти гвозди
препятствуют распрямлению всего склеенного элемента.
При радиусе кривизны склеенного элемента не менее
300 толщин отдельной доски эпи (удерживающие) гвоз-
ди длиной 100—125 мм н диаметром 4—4,5 мм забивают
в первую доску с шатом 250—300 мм на участке длиной
1 jh от обоих концов доски. В средней части доски
гвозди ставят реже. После схватывания клея блок
отрывают от кружала, а выступающие концы гвоздей
откусывают илн загибают.
Учитывая некоторое распрямление криволинейного
элемента после снятии его с кружала, радиус внешней
поверхности кружала при. всех видах запрессовки сле-
дует уменьшать против указанного в проекте, умио'жая
последний на коэффициент
где S Л — сумма моментов ниерцин отдельных досок
криволинейного элемента;
J — момент киерции всего 'поперечного сечеиня
элемента.
234
Глава VIII. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством. Монтаж
Устройство стыков досок со скосом производят до
склейки всего элемента, чтобы ускорить сборку и за-
прессовку последнего. Склейку косых стыков произво-
дят в ваймах, струбциивх или винтовых прессах.
При склейке пакетов в прессах, особенно иа период
освоения нового вцда продукции, рекомендуется произ-
водить предварительную сборку элементов с целью про-
верки качества подгонки плоскостей склеивания, пра-
вильности разбивки стыков и их приторновкя. Предва-
05
Рис. V1I1.3 Расстановка гвоздей для запрессовки
прн различной ширине досок (точками показаны
гвозди, забиваемые при. запрессовке верхнего
склеиваемого шва; кружками—гвозди, забива-
емые прн запрессовке предыдущего шва)
ригельные (контрольные) сборки элементов обеспечивают
высокое качество склейки при соблюдении установлен-
ных коротких сроков на сборку, склейку и запрессовку-
Для склейки прямолинейных и криволинейных эле-
ментов длиной до 13 м при стреле выгиба до 1 м реко-
мендуется применять вертикальные прессы, а для
склейки криволинейных элементов большей длины или
с большей стрелой выгиба — горизонтальные прессы.
В последнем случае вязкость клея должна быть ие
менее 75°В — 36 (1 000 сантипуаз).
Склеенные элементы должны быть выдержаны
в прессах, а при гвоздевой запрессовке — иа сборочных
столах, пока клеевые швы достаточно окрепнут. Элемен-
ты, вынутые из прессов или снятые со сборочных столов,
выдерживают на стеллажах в теплых помещениях до
полного отвердения клея. Сроки выдержки элементов,
склеенных в прессах, а также общие сроки их выдерж-
Hoi-i
по г-г
2 1
Г фасад Г"
При Di* 0,5b
По
пог-г
При 6, *0,50
по г-г
Рис. VI П.4. Расстановка гвоздей для запрессовки дву-
тавровых балок со стенкой из досок на ребро
кн для отведения клееного шва назначают по
табл. VIII. 2.
Для ускорения твердения клея и уменьшения ука-
занных выше сроков выдержки элементов, склеееных
фенолформальдегидным клеем, их подвергают нагрев у
в сушилах в запрессованном состоянии при температуре
50—60°. Сроки выдержки элементов в сушилах и отно-
сительную влажность воздуха в последних назначают
по табл. VIII. 3 и VIII. 4.
На Пестовском лссопнльио-деревообрабатываюшем
комбинате опробован новый способ ускоренной склейки
многослойных пакетов в пресс-камерах при повышенных
температурах. Запрессованные элементы выдерживают-
ся в пресс-камере при температуре 75° — 29 мии.,
1. Изготовление клееных балок и пакетов
Таблица VMM
Наименьшие размеры гвоздей для запрессовки клееных бло.
ков, в также длв лриклейки поясов и ребер жесткости в бал-
ках с фанерной стенкой
Толщина доски для склейки блоков в жж Сортамент гвоздей для блоков
криволинейных прямолинейных
диаметр длина в мм вес 1000 шт. в кг днаметр в мм длина в мм вес 1000 шт. в кг
20 2,2 €0 1,52 2,2 50 1,52
25 2,5 60 2.17 2,5 60 1,81
30 3 70 3,95 2,5 60 2,17
35 3 80 4.5 3 70 3,95
40 3,5 90 6,9 3 80 4,5
45 4 100 9,9 3,5 90 6,9
50 4 125 15,7 4 100 9,9
Примечания. 1. Расход гвоздей для запрессовки много-
слойных пакетов составляет в среднем 1,5с кг иа 1 м'1 древесины па-
кета (с — толщина отдельной доски в см).
2. Расход гвоздей для склейки полок двутавровых балок со-
стенкой из досок на ребро составляет 2,5--3 кг на 1 м3 древесины
при стенке из одной доски и 3 - 3.5 кг]м‘ при стенке нз двух досок.
3. Для досок, имеющих покоробленное» или крыловатость, раз-
.мсры гвоздей увеличивают на одну ступень против указанных в
табл. VI 11.1; например, для покоробленных или крыловатых досок
толщиной 35 мм следует принимать размеры н расстановку гвоз-
дей, установленные для досок толщинок 40 мм.
при 100®—23 мии., прн 120°—19 мин. и при 150® вса
J6 мин. За этот срок клеевые швы успевают затверди
по наружному контуру на глубину 15—20 мм. В дал
нейшем эта отвердевшая часть швов удерживает в н<
изменном положении весь пакет досок до окоичательж
го отвердения клея по всем площаднм швов (без внеи
него давления).
Обработку склеенных элементов (торцовку, сверл
иие отверстий, острожку, окраску и др.) производя
лишь после полной выдержки (через 1—2 суток), а и:
гревавшихся элементов после охлаждения их до ты.
пературы 20—30° (см. табл. VIII.2 и VII 1.3).
Для уменьшения износа пил при обработке пакек»
склеенных казенно-цементным клеем, допускается пре
Таблица VlU
Продолжительность нагревания влеыелтов, склеенных фено
формальдегидным клеем, в сушилах прн температуре 50—«
Толщина нагреваемых элементов в мм Продолжительность нагревания в запрес сованном состоянии
До 30 30-100 101 и более 3 мин. на 1 мм толщины + 30 мни. 1.5 . . 1 . . + 60 . 0.75 . . 1 . . + 110 ,
Примечание. Прн повышении температуры прогрева д
70—90° сроки выдержки деталей шириной до 180 мм снижают д
1 часа, а деталей шириной до 220 мм—до 1,5 часа.
Таблица VH1.2
Минимальные сроки выдерживания под давлением элементов,
склеенных в прессах
Вид элементов Минимальные сроки выдержки элемента до отвердения клея в час.
для фенолформальде- гидного клея при тем- пературе воздуха по- мещения в град. для казенно-це- ментного клея при температу- ре воздуха по- мещения в град.
16-20 21-25 25-30 10-20 21-30
Прямолинейные без строительного подъема а) Выдержка в прессе
8 6 4 6 4
Прямолинейные со стро- ительным подъемом 18 8 8 8 8
Гнутые 24 18 12 18 12
Все элементы б) Общий срок выдержки склеенных элементов (включая выдержку в прес- се) до последующей их обработки 32 | 30 | 24 | 32 | 24
Примечание. Сроки выдержки элементов, склеенных с
запрессовкой гвоздями, увеличивают в 1 ’/я раза против указанных
в таблице. Блоки без строительного подъема с небольшим коли-
чеством клееных швов н с гвоздевой запрессовкой можно снимать
со сборочных столов срязу после забивки последних гвоздей (напри-
мер, двутавровые - балки жилых зданий), В холодное время года
конструкции, склеенные без нагрева, следует выдерживать в теплой
помещении дополнительно не менее суток.
Таблица V111.
Влажность воздуха в сушилах при нагревании склеенных
элементов
Влажность древесины в х 10 12 15 18
Влажность воздуха в "4 при прогреве до 50-50" 62-65 *70—73 81-84 87—89
Влажность воздуха в % при прогреве до 70—90° 71-77 78-84 86-89 92—94
изводить торцовку немедленно после склейки при усло-
вии, чтобы общий срок от начала склейки до окончания
торцовки ие превышал 25 мии. Превышение указанного
срока может привести к браку вследствие повреждения
начавшего схватываться клеевого шва.
Для защиты клееных элементов от увлажнения во
время транспортировки н монтажа рекомендуется про-
олифить пли покрасить их. Для элементов, склеенных
казеино-цементным и казеиновым клеем, олнфовка
(покраска) обязательна. Особо тщательно должны быть
защищены концы клееных блоков.
236
Глава VIII. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством. Монтаж
. Таблица VIII.5
Рясход клеевого раствора в» 1 ж* клееного шва
Тип КОИСтруКДИЙ Расход клеевого раствора в г ва 1л’
клей КБ-3 и СП-2 казенно-цемент- ный клей
Многослойные конструкции . . 200-400 600-700
Двутавровые балки со стенкой иэ досок на ребро ...... 400-600 800-900
Расход клеевого раствора в кг иа I ж3 клееных кон-
струкций может быть определен по приближенной фор-
муле:
«к* jfc •
где g'— расход и г/м* по табл. VIII.5;
Ь—толщина досок в см.
k—коэффициент, зависящий от формы сечения
конструкций и принимаемый:
для многослойных пакетов k = 10,
для склейки элементов нз двух досок по
пластн k = 20;
для приклейки полок двутавровых балок
к стенке нз двух досок иа ребро /г=35;
то же, нз одной доски на ребро fe=45.
Расход клея по указанной выше формуле определя-
ют лишь на основную операцию склейкн, ие считая
расхода на стыкование досок по длине, предваритель-
ную склейку элементов двутавровых балок по пластн
к др.
Изготовление клееных двутавровых балок со стенкой
нз досок, поставленных на ребро (см. рис. VIII. 4), про-
изводят в следующем порядке.
1) заготовка сжатого и растянутого поясов и стеики.
включая устройство стыков н острожку поверхностей
поясов, предназначенных для склейки со стеикой;
2) иаклейка опорных и стыковых накладок иа стей-
ку;
3) острожка иа фуговочном стайке одяой кромки
стеикн;
6) приклейка в обоймах (рис. VIII. 6) растянутого
и сжатого поясов к стейке с добивкой за прессовочных
гвоздей; балки, ие имеющие строительного подъема,
можно снимать с моитажиого стола немедленно после
забивки прижимных гвоздей;
7) выдерживание склееиных балок 1,5—2 суток
в теплом помещении до затвердения клея;
Рис. V11I.6. Обоймы для сборки двутавровых ба-
лок при гвоздевой запрессовке
а — универсальна* стальная; 6 — индивидуальная деревянная;
/—гнездо для прибивки к стейке первой полки; 2—то же, вто-
рой полки: 3 — планки основания обоймы; 4 — передвижные
упоры для стенки; 5-то же. для растянутой полки; б—то же,
для сжатой полки; 7 — неподвижная часть обоймы
Рис. VIIL5. Шаблоны для предварительной вабивкн
гвоздей в полки балок
о — с одной доской в стенке; б — е двумя досками
4} острожка (пакетом) на рейсмусовочнпм станке
ТОЧНО ПО УСТЗПОЬ.’^ЧОУу B7t Wi'rt Г.риЯКИ CfUlhl!,
5) забивка гвоздей в полки при помощи шаблона
(ряс. VIП. 5) на глубииу, несколько меньшую толщины
полки; внутренняя пласть полок, по которой будет
производиться склейка, должна быть вараиее простро-
гана;
8J прием Отделом технического контроля склеенных
балок;
9) олнфовка (окраска) балок или проведение дру-
гих способов защиты от увлажнения;
10) маркировка балок и сдача их иа склад готовой
продукции.
обработку клееных блоков производят при помощи
шаблонов. Она состоит из следующих операций:
1) опиловки и оторцовкм концов блоков;
3) paccnen.TOfn отверстп-л нп.т Г и тяжи рь.и»
ках, запрессованных гвоздями, следует применять свер-
ла по металлу):
3) острожки (по требованию заказчвка);
4) приема Отделом технического контроля;
5) олифовюи (окраски);
6) маркировки н составления паспорта.
2. Контроль за качеством изготовления и установкой деревянных конструкций
2. КОНТРОЛЬ ЗА КАЧЕСТВОМ ИЗГОТОВЛЕНИЯ
и установкой деревянных конструкции
а) Общие указания
Контроль и наблюдение за качеством изготовления
конструкций должны вестись систематически во время
производства работ, так как при осмотре готовой конст-
рукции многие из допущенных ошибок не могут быть
обнаружены или же, будучи обнаружены, ие могут быть
исправлены, н тогда вся конструкции бракуется.
До начала работ по изготовлению конструкций не-
обходимо тщательно отобрать лесоматериалы для эле-
ментов несущих конструкций согласно табл. I. II, 1,12
и 1.14. При этом для растянутых элементов должны
быть отобраны наиболее высококачественные мате-
риалы.
Скрытые работы подлежат промежуточной приемке
с составлением актов. К скрытым работам относятся:
а) работы по изготовлению деревянных конструкций
или их элементов, закрываемых в процессе производст-
ва работ другими конструкциями;
б) работы по защите деревянных конструкций от
поражения грибами и дереворазрушающими насекомы-
ми:
в) работы по защите деревянных конструкций от
возгорания.
Контроль за качеством работ по антисептической
н огнезащитной обработке древесины в конструкциях
производят осмотром, проверкой глубины проникания
защитных составов в древесину, проверкой актов
промежуточных обследований и записей в журна-
лах.
В табл. VIII. 6 даиы допускаемые отклонения в раз-
мерах готовых конструкций и их элементов.
При осмотре изготовленных конструкций и их соеди-
нений необходимо установить их соответствие проекту,
а также проверить качество лесоматериалов элементов
в соответствии с требованиями табл. 1.1O—I. 14.
б) Контроль за качеством клееных соединений
и приемка клееных элементов
Наиболее часто встречаются следующие дефекты
склейки.
Местные непроклейки, появляющиеся в результате
неплотной подгонки склеиваемых поверхностей, недоста-
точного давления при запрессовке или повышенной
вязкости клея в момент запрессовки, не допускающей
равномерную его намазку.
Трещины по клееному шву или по древесине вблизи
клееного шва. Эти трещины развиваются в результате
больших внутренних напряжений, возникших вследствие
склеивания изделий из материала с повышеииой влаж-
ностью и последующей выдержки клееных изделий
(до затвердения клееных швов) при низкой относитель-
ной влажности воздуха, особенно в сочетании с повы-
шенной температурой; в результате склеивания сильно
покоробленных деталей или интенсивного к длительно-
го подогрева элементов.
Пониженная прочность клееного шва вследствие при-
менения клея низкого качества, а также склейки фенол-
формальдегидным клеем пониженной вязкости без до-
статочной открытой пропитки.
^Голодный» клееный шов (отсутствие прослойки
клея или тонкая, местами прерывающаяся, прослойка
клея) вследствие применения клея с пониженной вяз-
костью или склейки фенолформальдегидным клеем без
Таблица VIII.I
Допускаемые отклонения (допуски) размерах м лоложелнм
деревянных конструкций м их элементов
М П/Я Наименование отклонений Величина отклонений (допуск)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 26 29 30 Балки, стены и перегородки Отклонения нижних граней бдло* перекрытий от горизонтали: а) на 1 м длины балкн .... б) , все помещение ..... Отклонения а расстояниях между балками перекрытий: а) при щитовом ндстпле (накате) и шетиле нз плит б) при прочих видах заполнения . Отклонения стен и перегородок от вертикали на 1 м высоты Отклонения венцов бревенчатых етек (верхнего венца и веицов, поддержи- вающих балкн перекрытий) от гори- зонтали на 1 м длины ...... Отклонения венцов брусчатых стен от горизонтали на 1 ж длины ... Запас на осадку стен из брусьев и бревен Зазоры над косяками и стойками проемин в стенах из брусьев и бревен Глубина гнезд для шипов в стенах из брусьев и бревен ....... Б. Деревянные конструкции Отклонения в длине конструкций: al при пролете до 15 м ... . 6) . . более 15 ж ... . Отклонения в высоте конструкций: al при пролете до 15 ж ... . б) . . более 15 ж ... . Отклонения в расстояниях между узлами поясов - . . . Отклонения в расстояниях между осями конструкций Отклонения конструкций от верти- кали -.... Отклонения отдельных стержней или участков сжатого контура от про- ектного очертания Смешение центра опорных узлов от центра опорных площадок . . . В. Составные балки из брусьев Длина балкн . . Высота балкн двухбрусковой . . Высота балки трехбрусковой ... Ширина балки Стрела строительного подъема. . “Толщина пластинки и ширина гнезда Глубина глухого гнезда ..... Расстояние между осями гнезд . . Расхождение брусьев в шве (от усушки готовой балки Разница высот врезки гнезда в двух брусьях превышение высоты гнезда мад вы- сотой пластинки Незаполненное» гнезда дубовой пла- стинкой Г. Соединения элементов а] Врубки и сжатые стыки Местные неплотности между рабо- чими сминаемыми плоскостями (скво> ные щели не допускаются) .... Глубина пропила б) Нагели Диаметр отверстий для нагелей . 2 жж 10 . Ю . 20 . 3 . 3 . 3 . 3 — 5% от проектной высоты стены (в за- висимости от элажнос- тн древесины) 5% от высоты проема Не менее 15 жж 20 жж 30 . 10 . 20 . 5 . 20 . 0.5% от высоты кон- струкции '/зоо длины элементов или участка сжатого контура 10 жж ±20 мм ±20 мм н — Ю мм ±30 . и - 20 . ±10 . и — 5 . ±%/стрИ” ‘/«/стр + 1 мм и - 0.5 mjI ±6 жж ±5 . Не более 5 мм . . ю . . . б жж, не менее 2 мм Не более ‘/ю ширины балки + 1 мм ±2 . ±0.5.
Продолжение табл. Vttt.6
м п/п Наименование отклонений Величина отклонений (допуск)
31 32 33 34 36 36 37 38 39 40 41 Диаметр отверстий для стяжных болтов Биход стержня нагеля за наружную поверхность пакета Отклонения в расстояниях между центрами нагелей (болтов) для вход- ных отверстий вдоль и поперек воло- кон То же, для выходных отверстий: вдоль волокон поперек . ... в) Гвозди Отклонение в расстояниях между центрами гвоздей со стороны забияки Зазоры между элементами, соеди- няемыми гвоздями Д. Части (детали) сборных кон- струкций Отступления по длине То же, для деталей с торцовыми упорами (если концы их tie опилива- ются при сборке) Отступления в размерах поперечного сечения: а) в строганых деталях: по толщине . ширине б) в нсстроганых деталях; по толщине а ширине Е. Шаблоны Отклонения рабочих размеров шаб- лонов от проектных Длина элементов, изготовленных по шаблону + 2 мм Не менее 10 мм ±’2 мм ±20 , ±10 мм, но ие более 4"/0 от толшини пакета ±1 диаметр гвоздя + 1 мм ±5 . ±2 . —1 мм. +2 мм -2 а . +3 . + 2 мм ± 3 . ± » . -1 Q
Примечания. 1. Допуски для клееных элементов и балок см.
ниже. п. .6* настоящей главы.
2. Допуск», указанные в п п. 1—15, 28-31. 33—3G, 40 н 41, Уста-
новлены .Техническими условиями на производств и приемку стро-
ительных и монтажных работ — изготовление и монтаж деревянных
конструкций* (ТУ 118-55); допуски, указанные в п и. 16—27. по ОСТ
90063-40.
открытой пропитки илн применения чрезмерного давле-
ления прн запрессовке.
Толстый клееный шов (более 0.3 мм) образуется в
результате применения недостаточного давления при
запрессовке, нанесения клея повышенной вязкости, про-
должительной открытой пропитки, особенно при повы-
шенной температуре воздуха в цехе, а также плохой
подгонки склеиваемых поверхностей.
Пережоги при склейке с подогревом происходят
вследствие слишком длительного нахождения деталей
в сушилке и повышения температуры в ней выше 60°.
Клей в швах и подтеки клея ие должны иметь темно-
красного или бурого цвета.
Приемку клееных элементов (балок, арок, блоков
для ферм, рам и т. п.) производят партиями до 100 шт.
на заводе-изготовителе. Партии комплектуют из одно-
типных элементов одинаковых размеров, изготовленных
одной рабочей сменой, на одинаковом оборудовании,
при одинаковом режиме склейки и с применением од-
ной партии клея.
Каждый элемент должен быть замаркирован, снаб-
жен клеймом с указанием завода и бригады изготови-
телей, а также штампом ОТК-
Допуски в размерах многослойных блоков: по длине
± 15 мм, по высоте ± 10 мм и по ширине
± 5 мм, но не более 3%. от соответствующего размера.
Отклонения отдельных досок многослойных элемен-
тов от вертикальной плоскости симметрии должно быть
ие более 7% их ширины.
Допуски в размерах двутавровых балок со стеикой
из досок, поставленных иа ребро:
по толщине полок и стенок ±1 лж, по другим раз-
мерам поперечного сечения ±5 мм и по длине ± 10 мм-,
отклонения стенки балкн из ее плоскости — не бо-
лее 5 мм иа 100 мм высоты стеики;
разность свесов полок не более 1% от ширины полки.
Каждый элемент подвергают внешнему осмотру.
Особое внимание должно быть обращено на качество
клееных швов.
Непроклейки в скошенных стыках, а также в швах,
крепящих стыковые накладки, упоры, выступы под хо-
муты и т. п., ие допускаются.
Непроклейки в швах по пласти допускаются длиной
не более 150 жл(, а в местах больших скалывающих
напряжений (например, в крайних четвертях 'пролета
балок) — не более 75 лл; при этом расстояние между
ближайшими непроклееииыми участками должно быть
ие менее четырехкратной нх длины.
Толщина клееных швов должна быть ие более 0.3 мм.
Швы, имеющие толщину до >1 мм, допускаются длиной
нс более 300 лд и при расстоянии между ними ие менее
1 000 мм.
Для проверки качества склейки необходимо произ-
вести испытание отдельных элементов на изгиб до раз-
рушения. Количество подвергаемых такому испытанию
элементов на период освоения нового вида продукции
должно быть не менее 1% всех элементов, представ-
ленных к сдаче, и не менее I шт. от каждой партии.
При хорошо налаженном производстве и высоком ка-
честве контроля допускается уменьшить количество
элементов, подвергаемых испытанию иа изгиб до раз-
рушения.
Схему загружения испытываемых элементов следует
по возможности приближать к условиям работы их в
натуре.
Двутавровые балки со стенкой из досок, поставлен-
ных на ребро, загружают по всей длине нижних полок.
Результаты испытаний считают удовлетворительными,
если разрушение произошло в основном по древесине и
если коэффициент запаса оказался не менее 2,5. Если
хотя бы одни образец не выдержит испытания, произ-
водят вторичный осмотр всех элементов и отсортировку;
затем испытывают удвоенное количество образков. Если
повторные испытания дадут отрицательные результаты»
то партия бракуется.
в) Контроль за качеством соединений на врубках
и меры по устранению дефектов
При осмотре соединений на врубках необходимо
удостовериться:
I) в соответствии размеров к формы врубок проек-
ту, обратив особенное внимание на длину площадей
скалывания и на отсутствие излишней глубины пропи-
лов;
2) в правильном центрировании элементов, сходя-
щихся в узле;
3) в плотности пригонки рабочих площадей смятия
и в отсутствии чрезмерного вмятня отдельных углов;
4) в отсутствии усушечиых трещин, расположенных
в плоскостях скалывания или в непосредственной бли-
зости от них:
2. Контроль за качеством изготовления и установкой деревянных конструкций
239
5) в наличии стяжных болтов или других стальных
креплений, если онн предусмотрены проектом, и в доста-
точном натяжении их;
6) в отсутствии крупных сучков, расположенных
в наиболее ослабленном месте растянутого элемента.
Неравномерное прилегание работающих на смятие
площадок во врубках наблюдается очень часто. В лобо-
вых врубках этот дефект может быть устранен очень
легко пропилом пилой с мелкими зубьями по шву (так
называемая «приторцовка по месту»). Во врубках с
двойным зубом уплотнение второго (более глубокого)
зуба достигается также пропилом поверхности первого
зуба.
В сборных конструкциях сжатые раскосы должны
иметь по своей длине запасы в 2—3 мм иа каждый ко-
нец, требующий «приторцовки по месту». При изготов-
лении этих элементов из сырого леса длина их должна
быть увеличена с учетом продольной усушки (около
0,4%).
г) Контроль за качеством соединений на шпонках
Обычными дефектами в соединениях иа призмати-
ческих шпонках являются неплотности между гнезда-
ми и вкладышами; большее ослабление поперечного
сечения, чем предусмотрено проектом, вследствие про-
пяла гнезд на избыточную глубину; наличие трещни
от усушки у расчетных площадок скалывания н слабое
натяжение болтов.
В соединениях с металлическими призматическими
шпонками, креме того, часто встречаются неправильно
поставленные болты. Последние должны быть размеше-
ны вблизи нерабочих граней шпонок, а не по середине
расстояния между шпонками.
В соединениях на гладких кольцевых шпонках встре-
чаются следующие дефекты:
1) выемка гнезд на большую глубину, чем установ-
лено проектом, что не только увеличивает ослабление
соединяемых элементов, но и ухудшает работу соеди-
нения на смятие и скалывание;
2) раздалбливание гнезд в случаях неправильной
центрировки нх. что ведет к резкому увеличению дефор-
маций в соединении. а иногда и полностью выключает
отдельные шпонки из работы;
3) неправильное положение разреза кольца;
4) отсутствие зазора в шпонке или слишком малая
величина его: этот дефект сводит работу разрезной
шпонки к неразрезной;
5) отсутствие (пропуск) нескольких колец в соеди-
нении;
6) отсутствие стяжных болтов на концах накладок
растянутых стыков или иа концах крайних, прикреплен-
ных с одной стороны растянутых досок решетки;
7) отсутствие прокладок непосредственно вблизи уз-
ла, у сжатых составных элементов, если доски послед-
них прикреплены в узле несимметрично (по одной плас-
ти);
8) щели между соединяемыми элементами;
9) совпадение крупных сучков, особенно сучков иа
кромке, с местами размещении шпонок;
10) несоблюдение установленных расстояний между
шпонками и от торнов до шпонок.
Кроме того, возможно наличие трещин от усушки
вблизи шпонок и другие дефекты.
Многие из перечисленных дефектов могут быть об-
наружены только во время производства работ. Отсут-
ствие возможности исчерпывающего контроля за пра-
вильностью выполненных работ является большим не-
достатком конструкций на кольцевых шпонках. Это
обстоятельство заставляет требовать весьма тщательно-
го контроля как при изготовлении элементов, так и при
сборке их.
д) Контроль за качеством соединений на нагелях
В соединениях на цилиндрических нагелях встреча-
ются следующие дефекты:
1) увод сверла в сторону; длн борьбы с этим дефек-
том следует применять электросверла с направляющей
рамой;
2) пересверливание «ушедшего отверстия», которое
вызывает избыточное ослабление и резко ухудшает ра-
боту нагеля. Этот дефект часто встречается в стыках
с металлическими накладками вследствие большой труд-
ности высверливании в толстой древесине отверстий,
точно совпадающих с отверстиями двух металлических
накладок. Дефект трудно определим при приемке гото-
вых конструкций; поэтому отверстия в пакетах с метал-
лическими накладками рекомендуется сверлить сверла-
ми по металлу на всю толщину пакета после полной
его сборки и обжатия струбцинами;
3) откол (отрыв поперек волокон) части доски при
забивке нагеля. Чтобы избежать этого, необходимо до
забивки нагелей очистить отверстия от стружек,
нагели тщательно выправить, края их очистить от
заусениц, образующихся при резке прутьев стали, н
заточить слегка на конус;
4) растрескивание досок вследствие забивки нагелей
значительно большего диаметра, чем диаметр отвер-
стий. Диаметр сверла отверстия должен быть равеи
диаметру нагеля;
5) размещение нагелей в растянутых стыках по
оси бруса илн широкой доски, где всегда имеется опас-
ность образования усушенных трещин; в этих случаях в
каждом поперечном ряду, как правило, следует рас-
полагать четное число нагелей; размещение нагелей по
оси брусков допускается:
6) постановка широких металлических накладок в
стыках, препятствующих усушке досок и брусьев по-
перек волокон и способствующих появлению усушеч*-
ных трещии;
7) неправильная разметка отверстий для нагелей,
особенно в узловых соединениях; размещение нагелей
должно быть сделано с учетом направления волокон
наружного (видимого) элемента и направления воло-
кон внутреннего элемента, примыкающего под углом*
к первому.
Почти все дефекты в нагельных соединениях можно
обнаружить н после окончании сборки конструкций, во
время приемки последней. Исключение составляют:
пересверлеиное отверстие, если первое (косое) не было
пройдено насквозь, и неблагоприятное расположение
сучков во внутренних досках.
Распространенными дефектами соединений на про-
волочных гвоздях являются:
1) неправильная расстановка, небрежная и косая
забивка гвоздей;
2) недостаточная длина защемленной части конца
гвоздя, что уменьшает число фактически работающих
швов; получается при недостаточной длине гвоздей
или при постановке досок большей толщины, чем пре-
дусмотрено проектом;
3) недостаточное расстояние между концами встреч-
ных гвоздей во внутренних брусках нлн досках, что
способствует расщеплению последних и текучести гвоз-
девого соединения;
4) постановка гвоздей, имеющих размеры, ие соот-
ветствующие проекту (по толщине или по длине);
5) щели между соединяемыми элементами.
240
Глава УШ. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством. Монтаж
Перечисленные дефекты, за исключением неправиль-
ной расстаноакн гвоздей и иногда — щелей между эле-
ментами, не могут быть обнаружены при осмотре го-
товой конструкции. Это является недостатком гвозде-
вых соединений.
В соединениях на пластинчатых нагелях встречают-
ся следующие дефекты;
1} наклонное расположение гнезд н самих пласти-
нок к плоскости шаа;
2) неравномерное введение пластинок а соединяемые
брусья нлн бреана (в каждый элемент пластинка
должна входить иа половину своей высоты);
3J нэлншняя и неравная глубина гнезд в соединяе-
мых элементах;
4) недостаточная толщина нлн ширина пластинок;
5) наличие большого зазора между соединяемыми
брусьями;
6) отсутствие зазора между торцом пластинки н
гнездом, что может препятствовать плотному пралега-
нню брусьев друг к другу;
7. наличие трещин от усушки по плоскостям ска-
лывания.
е) Контроль за кзчестаом соединений на тяжах
и хомутах
В соединениях на хомутах встречаются следующие
дефекты:
!) небрежная обработка закругленных концов на-
кладок н прокладок, работающих на смятие, к неплот-
ное прилегание хомутов к этим поверхностям;
2) срыв резьбы у концов тяжей;
3) отсутствие косых шайб прн косом подходе тяжей
к упорным частям и устройство в этом случае круглых
отверстий взамен овальных;
4) отсутствие подкладок (шайб) в местах изменения
направления хомутов;
5) перегрузка промежуточных тяжей и недогрузка
крайних.
В длинных круглых тяжах часто отсутствуют про-
стейшие устройства, позволяющие удерживать нх от
вращения прн завинчивании гаек. Длина нарезанной
части должна быть достаточной не только для плотного
натяжения в период изготовления, но н для последую-
щей подтяжки в процессе эксплуатации. Нарезка долж-
на быть чистой н полномерной. Кроме гаек должны
быть поставлены контргайки.
ж) Контроль за качестаом составных балок
В составных балках на шпоиквх необходимо прове-
рить отсутствие дефектов, общих для соединений ня
призматических шпонках. Кроме того, необходимо про-
верить правильность установки опорных частей, закреп-
ления нх, принятие мер протиа загнивания н т. п. В бал-
ках на косых шпонках необходимо проверить правиль-
ность положения последних (нх направление должно
быть аосходящнм от опоры к месту с максимальным
моментом).
При осмотре балок с перекрестной стенкой необхо-
димо убедиться в соответствия размеров досок н гвоз-
дей проекту. Постановка в поясе или в стенке более
толстых досок прн сохранении проектной длины гвоздей
ухудшает работу балкн вследствие того, что рабочая
ч-’Сть конца гвозде.'’ при ч y.sc.'iijj,?. шя н мл;кег
с;.пт» (.^достаточной, а гвозди нз двусрезных превра-
тятся в односрезные. По этой же причине не может
быть допущено замена длинных гаоздей короткими, хо-
тя бы н большего диаметра.
В балках с перекрестной стенкой встречаются ошиб-
ки в расстаноаке поясных гаоздей; первая ошибка со-
стоит в том. что минимально допустимое расстояние
между гвоздями выдерживается только для гвоздей,
забитых с одной стороны, тогда как необходимо выдер-
жать это расстояние между встречными рядами; это-
рая ошибка заключается в том. что расстояние от
крайних рядов гвоздей до внешней кромки пояса на-
значают без учета возможности раскалывания досок
стен кн.
В растянутых стыках с вырезом стенки необходимо
проверить надежность закрепления концов досок пере-
резанной части стенкн и отсутствие перенапряжения
прокладки. В остальном при осмотре стыка надлежит
руководствоваться указаниями раздела о нагелях.
Прн осмотре балок, установленных на место, следует
обращать аннманне на сохранение вертикального поло-
жения нх, а также на надежность раскрепления сжато-
го покса н опорных частей (опорных ребер) балок.
з) Контроль за качеством ферм и сквозных арок
Каждая собранная ферма (арка) должна быть
принята контролем. О приемке фермы составляется
акт. При приемке фермы (арки) проверяют следующее.-
!) основные геометрические размеры фермы (ар-
ки)— пролет, высоту, длину панелей; правильность
выполнения н размер строительного подъема;
2) правильность примененного сортамента лесома-
териалов н скреплений—болты, нагели, гаозди, поков-
кн н пр.;
3) качество лесоматериалов н правильность рас-
пределения нх по частям фермы (категории элементов);
качество досок на ответственные растянутые элементы;
отсутствие больших сучков и совпадения их в одном
сечении; отсутствие трещин, значительного косослоя
(особенно в стыках растянутых элементов), большой
односторонней прорости глубиной более ’/э толщины
доски и других пороков;
4) правильность расположения стыков нижнего н
верхнего поясов, постановки веек прокладок, накладок
н связей в них; стыки поясных элементов устраивают
а узлах илн возможно ближе к узлам; не допускается
устройство стыков в тех панелях пояса, которые огра-
ничены узлами, в свою очередь имеющими поясные
стыки, например а панелях, ближайших к коньковому
нлн опорному узлу; в случае, когда расстояние между
поясными досками меньше, чем толщина досок, необ-
ходимо убедиться в отсутствии перенапряжения в про-
кладках; стыки всех элементов пояса, как правило,
устраивают в одном поперечном сечении; исключением
являются гнутые пояса, в которых стыки, наоборот, рас-
пол вгают апе уэлов и вразбежку;
6) соответствие количества, размеров н порядка
размещения гвоздей рабочим чертежам; прн осмотре
различных соединений стропильных ферм необходимо
учитывать характерные, часто повторяющиеся дефек-
ты нх, которые были перечислены раньше;
6) правильность установки и плотной пригонки всех
остальных креплений: гайки должны быть завернуты
туго, но так. чтобы шайбы не вминались в дреаеснну;
диаметры нагелей и болтов, работающих как нагели,
должны быть равны диаметрам отверстий для ник;
неплотно сидящие болты и нагели долгк.м быть заме-
пы ,ipjrpMH большего диаметра; если чтаерстне для
постаноакн нагеля высверлено настолько косо, что на-
дежность работы нагеля резко упала, то последнюю
следует компенсировать постановкой дополнительного
нагеля;
.J Монтам деревянных конструкций
241
7) ирааильмость выполнения и плотность пригонки
врубок и врезок. Все рабочие поверхности врубок долж-
ны быть гладкими в прилегать одинаково плотно по
всей поверхности; запрещается забкака деревянных
кляньеа а неплотные врубки. Неплотная врубка должна
быть забракована, если она не может быть исправлена
постановкой металлических пластинок. Врубки, поверх-
ности которых вндны только во время сборкя, должны
быть осмотрены и приняты до постановки креплений
При осмотре проверяют соответствие проекту размеров
рабочнк поверхностей врубок и нх расположения; но
врезках не должно быть излишних пропилов.
После того как будет установлено на место ке'сколь
ко ферм и на них укреплены прогоны и связи, до уст
ройства настнлоа илн обрешетки производится ококча
гельная приемка ферм (с составлением акта!, заключа-
ющаяся в проверке:
горизонтального положения линий опор, правиль-
ности центрировки опорных узлов и закрепления н»
анкерами;
вертикального положения плоскости фермы,
надежности обеспечения устойчивости сжатого «оя
са. правильности размещения прогонов и связей и кре
нления нх;
правильности обделки опорных узлов, в частности
наличия вентиляции, утепления к других мер по устря
вению возможности увлажнения;
отсутстння повреждений, могущих произойти инн
транспортировке, подъемке к установке ферм
Наконец, прн этой приемке еще раз осматриваются
наиболее ответственные места ферм: стыки нижнего
пояса, опорные узлы, а также наиболее сильно работаю-
щие промежуточные узлы
3 МОНТАЖ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ'
а) Подъем, установка и креплевке конструкций
Установку деревянных ферм, арок к балок на место
обычно производят прн помощи подъемных кранов,
мачт илн других устройств и механизмов, поднимая
собранные конструкции непосредственно с земли
или с транспортных платформ Порядок производства
монтажных работ и установки монтируемых конструк-
ций должен обеспечнввть возможно меньшее число
перестановок подъемных механизмов.
Целесообразно моктнроаать покрытия блоками нз
двух ферм (арок)', установленных на проектном рас-
стоянии друг от другв, с прогонами, настилами н дру-
гими элементами покрытия; такая организация работ
значительно сокращает срок выполнения нх. Сборку
некоторых многоугольных ферм производят к* месте
я вертикальном положении.
Значительно реже производят сборку стропильных
ферм на подмостях, расположенных у торца здания,
и надвижку ферм попарно по стенам. Возможна также
сборка и установка ферм с помощью легких подаижных
подмостей. На таких подмостях фермы (арки} соби-
рают в горизонтальном положении непосредственно
у места нх установки, кантуют в вертикальное поло-
жение н помещают на постоянные опоры. На подвиж-
ных подмостях возможна и сборка ферм (срок) в вер-
тикальном положении,
Трехшаркнрные аркн нз ферм большого пролете
монтируют прн помощи башни, устанавлиааемой под
шарниром аркн и передвигаемой вдоль осн перекры-
ваемого помещения
*) При составлении настоящего рнздела были частично использова-
ны материалы .Справочника монтажника стальных «онструкпии*
МкнтяжстроЙ, 1948
|6 Зя* 1И2
До начала монтажа деревянных конструкций долж-
ны быть подтянуты болты н тяжя н устранены дефекты,
возникшие прн транспортировке конструкций Также
заблаговременно должны быть приняты меры против
выпучивания и перекоса элементов н против расстрой-
ства соединений. Для облегчения работы конструкций
Рис VII1.7 Захват слюмощью траверсы
а - хлгенпЯ балки: б - ьлм-мпп }иркн: • - жеталь шлет*
Рнс VIU.8, Приспособления дли подъема конст-
рукций с гибкими элементами
а — схема приспособлений жм подъема трехшжриирной арки
с гибким рнстяиутым поясом; б — то же, для подъема кле-
евой фермы с гибким растянутым поясом; в — местное уси-
ление при подъеме деревянной конструкции
во время подъема рекомендуется првменять траверсы
(рис. VIII. 7), Онн особенно целесообразны прн подъе-
ме клееных арок н ферм, а также высоких .клееных ба-
лок. имеющих относительно малую поперечную. жест-
кость. Место захаата несущих конструкций для подъе-
ма должны быть указаны в проекте.
Деревянные конструкция, чзсть элементов которых
может работать только на усилия одного направления
(раскосы, прикрепленные на врубках, стойки и пояса
•з круглой стеля и т nJ. ня Время подъем я должны
242
Глава VII/. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством. Монтаж
- быть усилены. Примеры такого усиления представле-
ны на рис, VHI.B. Часто также требуется усиление
промежуточных узлов ферм и шарннроа арок нз бло-
ков, особенно при подъеме их без траверс.
Во избежание поломки отдельных элементов конст-
рукций закрепление подъемного троса должно быть
произведено а таких местах, чтобы при подъеме в конст-
рукции по возможности ие возникали усилия больше
расчетных или обратные им по знаку Такими местами
Ряс. V1I1.9. Завязка сегментной, фермы для
подъема
о пбший вид, Л — деталь узла верхнего unset; в — деталь
узла нижнего пояса
как правило, являются основные узлы нижнего пояса
ферм.
Рекомендуемый способ завязки сегментной фермы
представлен на рнс. VIII. 9. Элементы фермы должны
быть защищены временными прокладками от повреж-
дения их тросом. При подъеме ферм с очень малой по
перечной жесткостью необходимо на время подъема
укреплять нх схватками из бревен илн брусьев.
Узлы завязки не должны иметь крутых перегибов
Конструкция узлов должна быть простой н прочной
допускать развязку поднятой фермы одним рабочим
н не образовывать при развязке замкнутых узлов и
петель. Очень упрощает работу по завязке и развязк»
фермы применение сжимов.
При завязке фермы необходимо следить за тем, что-
бы трос асе время находился с одной стороны фермы
и его не приходилось продергивать через ферму.
К опорным узлам ферм привязывают аереакн, служа-
щие для оттягивания фермы от стек н от других пред-
метов, могущих помешать подъему, н для подтягива-
ния опорных узлов к месту нх установки
Для подъема отдельных ферм пролетом до 30 м до-
статочно одного подъемного крана илн мачты.
Мачта должна быть изготовлена из совершенно здо-
рового бреана I сорта с сохраненным сбегом без кри-
анзны. с малым косослоем н незначительной санле-
ватостью. Размеры бревен для мачт различной высоты
н грузоподъемности приведены ниже в табл. VI11.14,
а мачт из стальных труб — в табл. VI11.15. Деревянные
мачты большой высоты иногда составляют нз несколь-
ких бревен.
Мачту устанавливают на евлазки (рнс. V111. 10}
Последние изготовляют нз бреиен диаметром не менее
диаметра самой мачты на половике ее 'Высоты. Длину
салазок назначают равной ’/э высоты маФгы, но не ме-
нее 3 м Ширину салазок определяют в зависимости
от размеров основания лебедки.
В пересечениях бревна врубают одно в другое на
глубину '/з диаметра, скрепляют болтами tf*=I9 мм
н скобами d=I6 мм.
На нижнем конце мачты устраивается гребень тол-
щиной Уз диаметра отруба (см. VIII. 10,г). Мачта
упирается а два поперечных лежня, между которыми
зажимается гребень. Последний скрепляется с лежня-
ми болтом d«19 мм
Рис. V1I1.10. Деревйннак подъемная мачта
а — обработка головы мачты; б ~ крепление вант
к верхнего блока; в — салазки и прикрепление к ним
нижнего блока; е — деталь обработки и закрепленнв
нижнего конца мачты
Лебедку прикрепляют к салазкам болтами, обяэа
тельно снабженными контргайками. Число и диаметр
болтов назначают в зависимости от грузоподъемность
лебедкн: для 1,5-т — 4 болта <1==16 мм, для 3-zn —
4 болта d—19 мм, для 5-т — 6 болтов d—19 мм.
Для удобства передвижения салазок ннжине грани
продольных бревеи должны быть гладко отесаны, кон-
цы бревен аакруглены и головки всех болтов утоплены
заподлицо а тело бревен (лучше даже несколько глуб
- J. Монтаж деревянных конструкций
24
же, учктыная возможность износа бревен при передви-
жениях}.
Ванты привязывают к мачте посредством петли,
надеваемой на голову мачты. Эта же петля исполь-
зуется для прикрепления блока. Для того чтобы крюк
не выпадал нз петли, конец его должен быть направ-
лен в сторону от мачты (см. рис VIII. 10.6)
Риг VIII.11. Крепление низа (а) и верха (б)
деревянной мачты
Нижний блок прикрепляют у самой подошвы мач-
ты после установки последней с той же стороны, что
и верхний блок. Заправку нижнего блока подъемным
тросом следует производить до заправки верхнего За-
правку же верхнего блока, как н прикрепление его
к мачте, производят до подъеыа мачты.
Длину подъемного троса определяют в зависимости
от высоты подъема фермы, от размещения лебедки (на
салазках или стационарно), от наличия илн отсутствия
полиспастов. Назначая длину троса, необходимо учк-
креплениг о Цопсра 0 55 отко-
ла нт , вана заодно С вепти-
/ капонои полосой
4-----моа--------
Q*0?ni
Полоса 60*40
\\\Пята
„ \ Трос к лебедке [отводному
, слону внизу мачты)
* ~~ Рама выполняется из
угловоео железа и50*50*6
Рнс. VIII. 12. Кран-укосняэ
гывать, что прн полном расходе троса последний дол-
жен иметь на барабане лебедкн не менее пятн-шести
оборотов.
Подъем мачты производят лебедкой прн помощи
подъемного троса, привязанного к мачте на расстояния
16*
от основания, примерно равном ’А высоты мачты. Ра
бота лебедки начинается после того как мачта вруадум
будет наклонена к горизонту под углом около 15°.
Поднятая мачта должна быть немедленно расчален»
вантами Оставлять мачту в наклонном положении ил»
с ненатянутыми вантами не разрешается даже на ко
роткнй промежуток временя.
Второй пример крепления низа в верха деревянно!
мачты представлен на рис. VIII. II. Кран-укосина по
казкк на рнс, VIII. 12.
Рнс. VHI13 Стык стальных труб для мачт
Стыки стальных труб для мачт перекрывают четырь
мя уголками, привариваемыми к тгхбам вдоль каждой,
пера и образующими в поперечном сечении форму квад
рата (рис. VIII 13) Размер стыковых уголков приве-
ден ниже в табл VIII. 16
Перед подъемом и установкой конструкций на ме
сто необходимо произвести следующие подготовитель
ные работы:
а) произвести контрольный обмер в натуре осей
опорных конструкций как по пролету, так и в лопепеч
ном направлении и сравнить с размером устанавливав
мой конструкции между ее опорными узлами;
б) уложить иа место гидро-теплоизолянилиные под
кладки;
а) подготовить подъемные устройства и механизмы.
г) подготовить н проверить такелажное оборудова
чке.
д) подобрать • и подготовить крепежно-захватные
нрнспособлеиня;
е) произвести усиление конструкции млн отдельных
ее элементов на период монтажа (если такое усиление
требуется}.
В качестве подъемных устройств и механизмов прн*
меняют:
1) механические индустриальные краны грузоподъ-
емностью от 2 до 15 т;
2) деревянные копры высотой до 15 * с ручной ле-
бедкой (грузоподъемностью до 3 г);
3} деревянные мачты с ручной илн моторной лебед-
кой (грузоподъемностью до i0 т);
4} металлические мачты с моторной лебедкой (гру-
зоподъемностью до 10 т);
5} кран-укосниа для подъема малых грузов.
Все грузоподъемное оборудование подъемных соору-
жений проверяют в начале каждой смены.
В качестве такелажного оборудования применяют:
канаты н тросы, полиспасты, направляющие блоки, ан-
керные кресте»:::..... и иу.
В качестве крепежно-захватных приспособлений
применяют прямоугольные, лотковые и уголковые под-
кладки; двухкрючннкн, монтажные петли я зажимы.
Категорически запрещается использование рабоче-
го подъемного троса для обкручивания подкладок и
других захватных приспособлений; установка захват-
ных приспособлений только на нижних поясах подни-
маемых конструкций, расположение захватных прнспо-
244
Глава VIII. Изготовление клееных балил и /шкетов. Контроль за качеством. Мон/ал
соблений не в узлах, а в панелях (за исключен ним
'двухпанельных ферм).
Подъем конструкций, надвижку, установку на место
я раскрепление производят под непосредственным ру-
ководством производителя работ.
Все члены бригады инструктируются. расставляются
по своим рабочим местам н каждому указываются его
обязанности
До начала подъема крепежно-захватные приспособ-
ления, все монтажные хомуты, болты и тросы должны
быть поставлены на место, подтянуты и все крепления
проверены.
Сначала конструкцию поднимают всего на несколь-
ко сантиметров и проверяют натяжение всех тросов я
положение плоскости конструкции. Если замечают не-
равномерное натяжение нлн перегибание конструкции,
го эти недостатки устраняют. После этого конструк-
цию медленно, без рывков, поднимают вверх.
Установка конструкции может быть произведен я
сразу нлн с надвижкой на место.
Надвижка представляет собой горизонтальное пе-
ремещение конструкций, уже находящихся на проект-
ных отметках и установленных вертикально. При на-
движке конструкций вдоль оси здания они должны
соединяться попарно, с соблюдением проектных рас-
стояний между нимя, жесткими поперечными связями,
составляя таким образом единый жесткий пространст-
венный каркас. Если расстояние между спаренными
фермами недостаточно для обеспечения нх поперечной
устойчивости прн надвижке, то во время движения
узлы сжатых поясов должны быть расчалены тросами,
регулируемыми по мере движения. Плоскость надвигае-
мой конструкции все время должна быть перпендику-
лярна продольной осн здания.
Обычно прн надаижке ферм прн помощи
лебедок захват как ведущими. так и тормозными
тросами производят только за опорные узлы. Опорные
узлы, прн надвижке, как правило, должны быть постав-
лены на опорные салазки или тележки н надежно на
них закреплены. Свлазкн нлн тележки перемещают по
настенным брусьям на катках нлн роликах. Салазки и
настенные брусья смазывают тавотом, мылом нлн са-
лом. Количество катков и роликов под каждым узлом
должно быть не менее двух
Места захвате конструкции тросами и адсло мест
чах вата устанавливают согласно указаниям проекта.
Во время перемещения, надвижки н установки кон-
струкции необходимо следить за тем. чтобы ие было
обмятня ребер и граней от ударов и от тросов, нало-
женных без подкладок; поломки отдельных элементов;
перекосов в отдельных частях и во всей конструкции
в целом; расстройства сопряжений; загрязнения конст-
рукций; коробления; искривления; растрескивания и
разбухания дерева; потери устойчивости от продольно-
го изгиба, полученного под действием сил, воз-
никших прн подъеме ч не предусмотренных рас-
четом.
Если обнаруживаются дефекты, наличие которых
угрожает потере прочности и устойчивости, то конст-
рукция подлежит изъятию для ремонта.
При проведении монтажных работ категорически
придается:
а) использовать для работ грузоподъемное и мон-
тажное оборудование, имеющее какне-лнбо дефекты;
б) вести работу над нижележащими рабочими ме-
стами н незакрытыми проездами (проходами];
в] оставлять монтажное оборудование во время ра-
боты без надзора и включать его а работу без проверка
осмотр»:
г) нарушать паспортный режим подъемных механиз-
мов перегрузкой или увеличением вылета стрелы;
д) закреплять без должного расчета нлн без про-
верки в натуре блоки, расчалки и т. л. н использовать
для этого телеграфные нлн трамвайные столбы, деревья
и другие неспецнальные опоры;
е) находиться людям под конструкцией и на ней во
время подъема и установки и оставлять конструкции
на весу или в незакрепленном положении ия продолжи-
тельное время а процессе работы и на нремя перерывов;
ж] вести работы на высоте без применения загра-
дительных устройств и монтажных поясон с аварий-
ными тросами;
а] освобождать н перемещать монтажное оборудо-
вание до закрепления конструкции на месте.
Для обеспечения устойчивости установленных на
место конструкций должны быть поставлены постоян-
ные связи, предусмотренные проектом, нлн временные
монтажные; последние должно устанавливать в та-
ких местах, чтобы не препятствовать постановке по-
стоянных связей и устройству кровли, например: вре-
менные связи к верхнему поясу следует крепить с внут-
ренней (нижней) стороны его; отдельно стоящие фермы
до установки соседних должны быть раскреплены по
верхнему поясу не менее чем в двух местах двусторон-
ними расчалками.
б) Канаты стальные (тросы) и пены* иные
Г a б л и ц» УШ 7
Канаты пеньковые обыкновенные трехлрялные гросовод
работы (по ГОСТ 483-55)
Канаты больные
Канаты смоленые
нормальные
нормальные
Размер
каната
повышенно-
го качества
повышенно-
го качества
646
1065
1750
29,8
120
31,8
72.8
15,9
19.1
190
250
343,4
631
745
994
65
112
132
30
40,2
59
4 916
6133
7 169
10100
13 162
16 738
65
112
132
190
250
343.4
4 725
5 927
6 918
9 761
12 719
16 020
150
147
174
249
339
447
600
708
944
1 167
1376
1916
2 202
2 936
4 037
680
907
1 121
1323
1 842
2 117
2 822
3 880
1228
[ 449
2017
2 318
3 091
4 250
5 175
6 456
7636
10632
13 855
17 614
2 891
Э686
4 489
5830
6 572
9 272
12 083
15 219
35.4 2 011
47.4------
70
112
161
220
291
150 47.8
175 85.7
200 63.7
10
13,3 862
17 . —
20,3 1 257
100
115 36.8
125 39,8
72.8
94,8
112
151
220
291
8Д
11,3
14,3
17,2
25,3
6.5
8,5
11,3
14.3
17.2
25,3
30
40.2
59
7.8
10
13,3
17
20,3
29,8
36.4
47.4
70
24
21
18
3. Монтаж деревянных конструкций
245
Таблица V1I1.F
Таблица V11I.9
Канаты стальные (тросы) тмпа ТК
Ди метр мм о о ощадь сечения сех । роьолик мм1 Расчетный вес 100 пог. м смазанного кянятя Разрывное усилие каната в целом (н кг} при расчетном пределе прочности про- волоки на растяжение в кг/мм*
я м е" Е 14о I 130 | 140 | 150 1 160
4,0 5.3 5,7 6.2 7,7 9.3 11 12.5 14 15,5 17 18,5 20 22 23,5 25 26.5 28 31 34 37 40.5 8 8.7 11 13 15,5 17,5 19,5 22 24 26 26.5 30,5 32,5 36 37 39 45,5 •7,5 52 55,5 80.5 т 14 17 19,5 22,5 25 28 31 Грос 0,31 0,34 0.37 0.4 0.5 0,6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.S 1.5 1.7 1.8 2 2.2 2,4 2.6 тр 0.37 0.4 0.S 0.6 0,7 0,8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.6 1.6 1.7 1.8 2.2 2,4 2,6 2.8 ЭОС 6 0.5 0,6 0.7 0.8 0. 1 1.1 X 19 = 8,6 10,36 12,31 14.36 22,34 32,26 43,89 67,34 72,5 89,49 108,3 126,32 151,28 175.66 200,64 229.14 258,78 289,66 357,96 433,2 515,28 605.34 ос 6X3 23.97 27.97 43.51 82,83 85.47 111.67 141.19 175.26 211,96 253.04 294,59 343,2 392,22 447.78 505,56 '565,62 699.72 845.7 1005,72 181,78 1368 х 61 =Ж 71,74 103,58 140,91 164.1 232,77 284.? 34.ч,’78 114 пр 8,1 9,8 11,5, 13,6 21.1 30.5 41.5 54,3, 68.7 84.8 102.6 122 143,3 166.3 190.1 217,1 24S.2 274.3 339,2 410,5 488,2 573,6 = 222 ердечн 22,51 26,27 40.65 59 80,27 104,8 132.6 184.6 199.1 237.7 266,7 322,3 368.4 420,5 474.8 531,2 657,2 794,3 944,6 1109.9 1284.8 >8 ирОГ 67.44 97.3 132.4 173 218,8 271 U7.4 юволок (ГОСТ - - - - 3280 4 470 5 340 7 890 9 090 11000 13 100 15 400 17 850 20400 23 300 26 850 29 450 36 500 43550 52 500 61700 лроэол икон (Г 6150 8 400 10 950 10 850 17 200 20 800 ’24850 26 950 33700 36550 44000 4-700 55800 66 800 82 800 66800 116000 134000 олок с ГОСТ 3 9 790 13350 17400 22 000 27250 3d 0501 с орган 3070-55) 2 460 3660 4 840 6330 8000 9 960 11900 14 130 16 700 19 350 22 100 26250 28 550 31 950 39500 47 850 56900 66 850 DKH С ОСТ 307 4 630 6 690 9 100 11890 15 000 18 500 22 500 26 900 31 300 36 50U 41700 47 700 53 900 50 200 74 500 69 700 107000 126 500 145 500 рганнчс 072-55) 9 320 10 800 14 460 18 850 23 650 29 550 35 750 ическнм 1~220 1450 >700 2 660 3 830 5 210 6 810 8 620 10800 12 650 15 300 17 950 20 850 23800 27 200 30 750 34 400 42 550 51500 61 250 71 950 эргзниче 1-55) 2 740 3 200 4 990 7 200 9 790 12 750 16 150 20050 24 300 29 000 33 750 39 350 45 000 51350 58 000 64 900 80 300 96 750 115 000 136 000 157 000 ским се 7900 11 450 15 550 20 300 36700 31 850 38 530 сераечн 1090 1 310 1560 1820 2840 4 100 5 590 7 310 9220 11350 13750 16 400 19 250 22 350 25 500 29150 32 950 36 850 45 600 55 200 65 850 77 150 ским 2 940 3 430 5 310 7 720 10 450 13700 17 300 21500 26 000 31 100 36 200 42 150 48250 55050 62 150 69 500 85250 103000 123 000 145 000 166 000 эдечкик» 8 490 12 200 16 650 21800 27550 34 10П 41 30 1К0М 1 150 1 400 1670 1 940 3030 4 380 5 960 7 790 9 850 12 150 14 700 17500 20 550 23 800 27 250 31 150 35 150 39 350 48 850 58 900 70 000 82 300 3140 3660 5 700 8 240 11 150 14 800 18450 22 950 27 750 33150 38 800 45 000 51 460 58 700 66250 74 150 91400 110500 131500 154 500 179000 м 9 040 13 050 17 750 23 250 29 350 Р6 490 44 ।
Примечание. Жесткие тросы б X 19 (по ГОСТ 3070-55)
применяют ждя вант, расчалок к т. п„ т. е. в случаях, когда тросы
не подвергаются изгибу.
Тросы б X 37 (по ГОСТ 3071-55) и б Х61 (по ГОСТ 3072-55) при-
меняют как подъемные в полиспастах, а также для чалочных при
апособленмЯ.
Допускаемые отклонении а размерах пеньковых канатов
(по ГОСТ 483*55)
Длина окружности в мм Допускаемые отклонения
по окружности или, диаметру по длине
канаты больные канаты смоленые
11 1 1 ±6 ±5 ±4 ±3 ±5 ±4 ±3
Примечания. 1. Канат должен быть равномерно скручен ио
всей длине и не иметь заломов, узлов и пр.
2. Цвет больного каната должен соответствовать цвету пеньки
и не иметь бурых пятен: смоленые канаты должны быть светлокорич-
иевого цвета или цвета утвержденного эталона и не иметь пятен.
3. Канат не должен иметь запаха гнили, плесени или гари. Канаты
влажностью более 16 °'п не принимаются.
4. Расчет пеньковых канатов производится тем же способом, что
и стальных тросов, коэффициент -запаса прочности для пеньковых
канатов принимается равным 10.
и) Основные правила пользования стальными тросами
I. Не допускать образования на тросе петлеобраз-
ных заломов.
2. Для предохранения от ржавчины трос регулярно
смазывать, а перед смазкой очищать от ржавчины
жесткой проволочной щеткой после предварительного
погружения троса в керосин.
Смазка должна проникать через всю толщу троса
и хорошо пропитывать пеньковую сердцевину. Смазоч-
ные материалы для тросов: березовый деготь, нефтяное
ыасло, смесь графита с вазелином, льняное нлн иное
растительное ыасло.
3. Не применять в блоках разбитых роликов.
4. Не допускать трення движущегося троса, осо-
бенно по металлу.
5. Не допускать увязку концов троса к серьгам и
проушинам без коушей.
6. Не допускать перегрузки тросов н рывкоа в ра-
боте. т. е. резкого торможения или включения лебедки
илн крана.
7. Хранить тросы в закрытом и сухом помещении
только в катушках и хорошо смазанными.
г) Расчет стальных тросов и полиспастов
Расчет гросоа на прочность производят только на
растяжение по формуле:
Р
Кз
I де (Л/| — допускаемое усилие в тросе;
Р — разрывное усилие, гарантированное завод-
ским паспортом «ли определенное на основе
испытания;
k3 — коэффициент запаса прочности, принимае-
мый:
для нант и расчалок (сучетом нагрузки or
ветра)............................ 3
. подъемных тросов с ручным приводом 4
. . - с машинным 5
. стропов .... 8
246
Глани VIU. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством. Монтаж
Диаметр барабана или блока, на который навивает-
ся трос, должен быть не менее I8d, где 4 —диаметр
троса.
Для выбора полиспастов, а также роликов к тросов
для них служит табл. VII 1.10 коэффициентов k-.
д) Блоки, тали и лебедки
Таблица V11I.11
влокм завода „Красный такелажник" однорольвые груз©
подъемностью от 1 до 15 m
где Q — поднимаемый груз;
Р — усилие в сбегающем конце гроса у лебедки
Таблица VIII.К)
Коэффициенты А для полиспастов с различии* числом
роликов
1,96
2,38
3,77
4.62
5,43
6,21
6.97
7.69
8.38
9.04
9.68
10.29
10,38
Число отводных роликов
Грузоподъем- ность в m Размеры в мм Вес в кг Диаметр в мм
А £ В Г троса шкива
1 2 3 4 (> 8 IV 15 450 580 660 770 625 895 965 1060 1 195 170 220 245 270 295 320 345 370 420 295 355 425 480 515 .560 610 665 755 60 35 100 105 115 128 135 150 198 8 12 23 29 35 44 61 77 112 12 15 17 18 20 22 24 26 30 150 200 225 250 275 300 325 3.W 400
Таблица VIII. Г/
Блоки завода „Красный гаНелажник" двухрольные
грузоподъемностью от 1 до„15 m
Примечания. 1, Коэффициент полезного действия одного
блика равен 0,96.
1 2. Ролик неподвижного блока, с которого сбегает конец троса,
читается отводным.
1 Примеры пользовании табл. VIII. 10.
I I. Определить усилие а тросе у лебедки прн подъе-
е груза 15-тонным полнелвстом с 7 рабочими нитками
ри двух отводных роликах (один из них на непод-
чжном блоке).
О 15
По табл. VIII. 10 *=х5,72;/>« 77 = — «2,62/л
Я 5,72
। Груз может быть поднят с помощью лебедки грузо-
дъемностью 3 т.
2. Подобрать полиспаст для подъема груза 25 т
онной лебедкой прн трех отводных роликах (одни из
к иа неподвижном блоке?. Определив 6=25 : б = 5,
соднм а таблице ближайшее большее значение
|БЛ9.
Полиспаст должен иметь 7 рабочих нетей, нижний
|к —3, а верхний — 4 ролика.
Грузоподъем- ность в m Размеры в мм Вес в кг Диаметр в мм
А £ В Г троса шкива
1 2 3 4 5 6 8 10 15 460 680 680 800 330 895 965 1060 1 190 170 220 245 270 295 320 345 370 420 290 355 420 475 510 555 605 660 740 76 88 108 ПО 116 135 145 160 180 13 22 35 47 56 73 88 120 172 11 13 15 17,5 19,5 21.5 21.5 24 26 160 200 225 250 275 300 325 350 400
3. Монтаж. Оеревянньи. конструкций
таблица V1M.13
Лебедка ручные «анода ниенн Гаврилова
Модели лебедки и тяговое усилие на барабане Скорость каната иа барабане при 16 оборотах рукоятки в 1 мин. Диа- метр бара- бана в мм Длина бара- бана Диа- метр каната в мм Длина кана- та, наматы- ваемого в 8 слоя, Потреб- ное ко- личе- ство рабочих Габаритные размеры (без рукояток) в мм Вес лебедки в ке
при переборе скорость в ж/ыин. длина ширина высота
М 2— 1Л m 1:6 и 1x18 1.6 и 0.56 180 390 13 56 2 700 756 330 212
7* 4 н/к—3 m 1114 и 1129 0.96 н 0.43 200 548 17.5 70 3 1060 936 1236 660
7*7 н/к—7,5 m 1119 и 1:48 0,96 и 0.37 330 620 26 96 4 1 100 1259 1425 1325
г) Подъемные мачты
Таблица VIII.14
Размеры подъемных мачт мз бревен
Грузоподъем- ность в m Высота мачты в м Диаметр ыачты (в отрубе) соответственно в см
3 6$ и 10 18; 20 и 25
5 6;8 и 10 24; 25 и 26
Ю 6:3 и 10 26; 28 и 30
Таблица VIII IS
Размеры^иачт^из стальных труб
Грузоподъ- емность D tn Наружные’диаметры труб (в числителери' толщины стенок (в знаменателе) в мм при высоте мачты в м
н 10 15 20 25 30
3 152 6 152 6 2456 299,8 351/8 426'10
s 152.6 168,'Ю 245/6 299-8 351 8 426.10
1(1 194'6 194 8 245/8 299,8 351/8 426,'Ю
15 219/8 21910 273/8 325/8 351/8 426'10
20 245/8 245/10 299/10 325/10 377/10 426/10
Таблица V1U.16
Размеры уголков в стыках стальных труб для мачт
Диа- метр трубы в мм 152 и 188 194 219 и 245 273 299 325 351 377 426
Сече- ние уголка 50X5 60X6 50X6 65x8 75X8 75X8 90X8 90x10 100X10
Длина уголка в мм 500 500 500 500 500 800 800 800 800
Ж) Я кори
Таблица V11I.1Z
Оаниочные тяжи из полос для якорей
(Размеры в жж)
Усилие в m Тяж нз ПОЛОС Диаметр тяжа
полоса 1 два швел- лера 2 ось 3 планка 4 длина шва из од- ного троса из двух тросов
3 60x6 М 12 Дп I00XW /=100 100 17.5 13
5 60X6 7* 12 а= 40 /=150 100X10 7=100 100 24 17.5
7.5 80X6 £7* 12 а= 48 /=150 100X10 /—100 160 28 21.5
248
! лава V/П. Изготовление клееных балок и пакетов. Контроль за качеством. Монта*
Конструкция якорей для крепления растяжек без
щитов н со щитом показана на рис VIII14. Разме-
ры тяжей см. табл. V1I1.17. При расчете этих якорей
были приняты следующие данные:
Расчет якорей в виде зарытого в землю горизонталь ’
него бревна нлн пакета яз бревен («мертвяк») без ки-
тов «ли усиленных щитами пронзаодят по схемам
рис. VIII 16
0*?/п
а)
Засыпка с утрамбовкой слоями
Подкладка под тяж 6*2
0:240.1='500
Канава для тяжа
6)
Засыпка с утрамбовкой слоями
а)
6)
Рнс VIII 15 Расчетные схемы якоря с «мер)кик»mi
и - боз шитпа; б ~ со шитлмн
?
Qk 5m *
dJO'
Г
rrnyd'&O. 1-.>000
Канава для тяжа
Дли кертнклльныт сил должно 0ы1ъ сиблимгаи* ус
ливне
1500
Пой* над* а под тяж £< 2
ff) L
4к*в'лмр с
Q±7,5m^
i/трамбовк-ои теями
а-гьол=2700
Канова dnpmattto
Ш. ит из бревен &• (О0
ООО* 2700
* де 6' веь । рунта. для якорей бея шита (см ри*
, *4-61
VHI 15. о} О =—“— W/y. дли якорей, уевлеины*
щитом (см рис. VIII.15.6}. (у, где 7—объемный
вес грунта, Р — угол откоса задней стенкм котлована
принимается ие более 30°: Т — сила трения (коэффн
ниент трения дерева по грунту /|=0.5. коэффициент
трения дерева по дереву />=0.4); Nt—вертикальная со
ставляющая усилия Q; k2 — коэффициент запаса дли
вертикальных сил, для якорей без щнта k3> 3. для
якорей со щитом k3> 1,5.
Для горизонтальных сил производят прпнеркт тин
лемма на грунт
Рнс. VU1.14. Якори для крепления
растяжек
а - с .мертвяком* без шита для усилия Q до 3 т.
б — го же, для усилия Q до 5 т; в — с .мертвяком’
и шитом для усилия Q до 7.5 т и 10 т. В скобках даны
раамеры прн Q = 10 т. Объем лесных материалов иа
каждый вид крепления соответственно 0.0Т: 0.2 и 0.4 лг.
I) объемный вес утрамбованного насыпного грунта
7 = 1.6 т/ж3;
2) угол наклона тяжа к горизонту «=30°;
3) допускаемое напряжение для дерева при изги
бе Г он 1=100 кг1см*.
Прн нэмененнн этих условий необходимо произвести
перерасчет якорей
Таблица VIII !•*
Универсальный строп
3. Монтаж деревянных конструкций
249
Таблица VIII. 19
Облегченный строо с петле! и крюком
э) Монтаж домов заводского изготовления
Монтаж домов заводского изготовления производят,
руководствуясь монтажными инструкциями с соблюде-
нием мер по обеспечению жесткости м устойчивости
элементов на всех стадиях монтажа.
Детали домов должны поступать с завода иа строи-
тельство комплектно, замаркированными, с приложе-
нием заводской документации Детали, подверженные
опасности загнивания, должны быть антнсептнрованы.
Монтаж стен, должен начинаться только после клад-
ки фундаментов под стены, печи н дымоаые трубы,
устройства подвалов, приямков, вводов водопровода
и выпусков канализации, а также после подсыпки н
планировки подполья. До начала монтажа стен необ-
ходимо проверить горизонтальность поверхности фун-
даментов, фундаментных балок н нижннх обаязок.
Работы по тепловой изоляции каркасных стен следу-
ет производить только после устройства кровли Утеп-
литель должен плотно прилегать к вертикальным и го-
ризонтальным элементам каркаса. Паро-воздухо-нзоля-
цнонмые слои ограждающих конструкций укладывают
в стены лишь по мере устройства чистых обшивок.
В стыках листы изоляции должны перекрываться на
100—150 лис. Устройство стыков изоляции в местах
взаимного пересечения ограждающих поверхностей и
элементов конструкций ие допускается.
Таблица VH1.20
Допускаемые откловевви в положении иоострунтивиых вле»
ыевтов при монтаже домов заводского изготовления
Наименования отклонений Допускаемые отклонения в мм
Смещения осей нижней обвязки . Отклонения вертикальных отметок нижней об- вязки: а) каркасных домов ... . . ... б) щитовых домов Отклонения стен и перегородок от вертикали на этаж: в) каркасных домов б) щитовых домов Отклонения в шаге стоек стен н перегородок: а) при плитных утеплителях б) при утеплителях в виде матов, рулонов или засыпки Отклонения в шаге балок: а) при плитных утеплителях б) при утеплителях в виде матов и рулонов Отклонения ннжннх граней балок перекрытий от горизонтали: а) на 1 * длины балки б) на все помещение Отклонения плоскости стропил от вертикали . 5 5 ; 2 10 5 2 10 2 10 2 W F/o от высоты стропил
Примечание. При монтаже зданий подсобно-производствен-
ного и складского назначения указанные в таблице допуски, за иск-
лючением допусков по вертикальным отметкам нкжней обвязки, раз-
решается увеличивать иа 50 %.
Глава /X
УСИЛЕНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
При осмотре деревянных конструкций для решения
вопроса о необходимости восстановления или усиления
их необходимо п первую очередь обратить внимание
на следующее.
1. Имеет ли конструкция в целом или отдельные
элементы ее отклонения из вертикальной плоскости
Таблиш ix.i
Значения относительных прогибов конструкций, при которых
требуется немедленный осмотр их
Наименоетине конструкций Относи- тельная вы сота Ах/ Относи- тельный прогиб /ч
Балки и прогоны покрытий н перекры- тий цельного сечения Балки составного сечения из брусьев и бревен: а) на продольных призматических шпонках б) на поперечных натяжных шпон- ках и на пластинчатых нагелях. , Балки на гвоздях с перекрестной стенкой Фермы: а> па гладких кольцевых шпонках . б) на врубках, сталедеревяиаые, на гвоздях Стойки цельного сечения Стойки составного сечения ... -Ig -L-IsJs 1 1 1 III 1 80 1 120 1 100 1 100 1 ISO 1 120 1 80 1 80
Пр мые чанне. В таблице даны средние значения отиоснтель.
ых прогибов /Ч, отвечающие нормальной (табличной) отиоснтель.
ой высоте конструкции ЛЧ; при больших значениях Лх/ (в натура)
табличные значения /х I следует пропорционально уменьшить, при
меньших—увеличить.
н достаточно лн надежно существующее пространст-
венное закрепление конструкций.
2. Какова величина прогиба конструкции.
В табл. IX. I приведены значения прогибов, при ко-
торых требуется тщательный осмотр конструкций и ре-
шение аопроса о возможности дальнейшей эксплуата-
ции их и о необходимых мерах усиления.
Относительные прогибы, приведенные в табл. IX. I.
не следует рассматривать как предельные, при кото-
рых требуются немедленная разгрузка и усиление кон-
струкций. Можно привести ряд случаев благополучной
и длительной эксплуатации деревянных несущих кон-
струкций, имевших прогибы более, указанных в табл.
IX. 1. Однако, если прогибы в конструкциях достигают
значений, приведенных в табл. IX. I. это сандетельст-
ствует о неблагополучных условиях работы конструк-
ций; требуется немедленное н тщательное освидетель-
ствование их. а также организация систематического
наблюдения за работой н деформациями конструкции
в дальнейшем незааненмо от того, будет ли произве-
дено усиление нх нлн нет. Вопрос о необходимости
усиления конструкций и о способах усиления решается
на основе результатов освидетельствования н прове-
рочных расчетов. Последние должны быть сделаны
с учетом фактического состояния конструкция н полу-
ченных ею деформаций.
3. Выпучивание сжатых элементов (потеря устойчи-
вости). Если стрела выгиба деформированного участка
превышает '/tw расстояния между точками его закреп-
ления, то требуются безотлагательное освидетельство-
вание и проверочный расчет конструкции.
Если размер стрелы выгиба деформированного уча-
стка достигает */w расстоянии между точками закреп-
ления, то это свидетельствует об угрожаемом (аварий-
ном) состоянии конструкции.
4. Наличие явных разрушений частей конструкций —
разрывы (полные илн на части сечения) растянутых
и нагибаемых элементов, трещины иа скалываемых
участках, усушечные трещины, совпадающие с линиями
расположения нагелей, встречные глубокие горизон-
тальные трещины изгибаемых элементов, широкие щелн
между соединяемыми элементами, в особенности в
гвоздевых конструкциях, н т. п.
5. Загнивание; наиболее часто встречается в опор-
ных узлах н в поясах, заделанных в толщу покрытий.
6- Повреждение древесины насекомыми.
2. Временные. крепления
25
У* Повреждение древесины и металлических частей
газами.
8. Неблагоприятное расположение сучков, косослоя
и других пороков, могущее существенно отразиться на
прочности рабочих элементов, особенно растянутых.
Если прн осмотре ряда однотипных конструкций в
одной детали конструкции будут обнаружены какие-
либо дефекты, то аналогичные детали остальных конст-
рукций должны быть осмотрены особенно тщательно.
При оценке степени опасности, вызываемой нали-
чием различных дефектов в растянутых составных эле-
ментах, следует условно считать дефекты, расположен-
ные в разных местах по длине элемента, ио в пределах
одной панели, совмещенными в одном поперечном се-
чения в связи с возможностью последовательного
(<косого>) разрыва элемента.
Если прн осмотре конструкций будут обнаружены
полные илн частичные разрывы растянутых н изгибае-
мых элементов, скалывание в узлах илн растянутых
стыках, значительное провисание конструкций, потеря
устойчивости сжатых элементов с большой стрелой из-
гиба и тому подобные серьезные дефекты, то такие
конструкции впредь до нх ремонта необходимо немед-
ленно разгрузить к усилить временными креплениями,
предотвращающими возможность дальнейшего нараста-
ния деформаций к обрушения.
2. ВРЕМЕННЫЕ КРЕПЛЕНИЯ
Временное крепление аварийных конструкций обыч-
но производят прн помощи стоек (опор), подводимых
под узлы верхнего илн нижнего пояса. В зависимости
от высоты опоры могут быть одиночными или спарен-
ными (плоские опоры) л башенного или козлового типа
(пространственные опоры) (рнс. IX.I). Опоры второго
типа обычно применяют прн высоте опор (стоек) бо-
лее 6,5 м.
Если по условиям эксплуатации помещения иля
вследствие недостаточной прочности нижележащего пе-
рекрытии не представляется возможным установить
вертикальные стойки, следует применять подкосные нлн
подкосно-ригельные системы (рнс. IX.2/7), передавай
нх распор капитальным стенам, на балки междуэтаж-
ного перекрытия илн на специально устанавливаемые
затяжки. Иногда в целях временного усиления конст-
рукций применяют подвесные системы (рнс. IX .2,6).
При постановке временных стоек должны быть при-
няты:
1) меры, обеспечивающие безотлагательное н на-
дежное включение стоек в работу; для этой цели
обычно “Применяют парные клинья из твердой древеси-
ны; клинья располагают в плоских опорах внизу стоек
(см. рнс. 1ХЛ»а и IX. 1,6), а в пространственных — ввер-
ху,^ п°ДпиРаем°й конструкции (см. рнс. 1X1,в к
2) меры, обеспечивающие пространственную жест-
кость опор;
3) меры, устраняющие возможность соскальзывания
подпираемой конструкции с временной опоры;
4) меры, устраняющие возможность повреждения
подпираемой конструкции в местах временного опира-
ня;
5) меры по усилению элементов решетки ферм
в тех случаях, когда в связи с устройством дополни-
тельных временных опор происходив значительное из-
менение усилий в этих элементах (как по величине,
так особенно, по направлению).. Наиболее надежные
усиления элементов решетки требуются в случаях под-
ведения стоек под узлы нижнего пояса (рис. 1Х.З).
>7*
Рис. IXЛ Временные опоры
а — одиночная; 6 — спаренная. в — козловая; г — башенная
Рис. IX.2. Временное усиление дефект-
ных конструкций
a — подкоско-ригельной системой; 6 — ширен-
тельной системой
252
Глава /X- Усиление деревянных конструкций
Усиление элементов решетки может быть произведено
разными методами. Для увеличения только жесткости
дощатого элемента могут быть поставлены дополни-
тельные накладки, прикрепляемые гвоздями. Увеличе-
ние общей мощности элемента может быть достигнуто
постановкой рядом с ним дополнительных досок млн
брусков. В этом случае для безотлагательного н на-
дежного нключеиия в работу иа сжатие вновь устанав-
Рнс. 1Х.З. Усиление растянутой стойки фермы
Рис. IX.4. Приложение подъемных усилии к плос-
ким опорам н расположение аварийных клиньев
а — при подъеме вагами, б —• при подъеме домкратами; / — стой-
ки для подъема и поддержания конструкции; 2 — ваги; 3 — вин-
товые домкраты; 4 — клинья; 5—клетки из брусьев
о1
Рнс. IX.5. Временное крепление аварийной
конструкции *
л — не требующей подъема; б - требующей подъема
ливаемых частей между одним из концов-их и поясом
до зайищкн гвоздей загоняют клинья (см. рис. 1Х.З,а).
Для усиления стойки из круглой стали, в нормаль-
ных условиях работающей на растяжение, ставят ря-
дом с ней брусчатую илн бревенчатую стойку (см.
рнс. IX.3,6). Для включения новой стойки в работу
на сжатие необходимо, кроме постановки клниьеа,
принять меры, устраняющие аозможность соскальзыва-
ния новой стойки как вдоль фермы, так и на плоскости
фермы.
В случаях, когда при помощи стоек производят вы-
аешн ванне сильно деформированных конструкций,
подъемные приспособления при одиночных и плоских
опорах подводят под низ нх (рнс. 1Х.4); прн простран-
ственных опорах подъемные приспособления распола-
гают вверху опор у поднимаемой конструкции. Во всех
случаях по мере подъема конструкции необходимо под
нее или под низ поднимаемой стойки подводить про-
кладки, устраняющие возможность резкого опускания
конструкции при порче подъемных механизмов. Прн
подъеме конструкции должны быть приняты меры,
устраняющие возможность потерн ею устойчивости..На
это же должно быть обращено внимание и прн работе
с одиночными нлн спаренными стойками. Примеры в ре
мениого крепления конструкций приведены на рис. IX.5
3. УСИЛЕНИЕ ПОВРЕЖДЕННЫХ И
ВОССТАНОВЛЕНИЕ РАЗРУШЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Усиление поврежденных и восстановление разрушен-
ных элементов может быть произведено разнообразны-
ми способами в зависимости от характера работы эле-
мента и вида повреждения.
Рнс. 1Х.6. Выправление потерявших устой-
чивость сжатых элементов прн помощи
а — болтов; б — домкрат!
Сжатые, потерявшие устойчивость, элементы обыч-
но усиляют без выправления, если стрела выгиба нх не
превышает '/«ю фактической свободной длины. Прн
большем выгибе требуется выправление элемента я
приведение его в первоначальное положение, что в
большинстве случаев производят после частая ной раз-
грузки конструкции. Выправление элементов произво-
дят прн помощи натяжных болтов илн домкратов
(рнс. IX.6).
3. Усиление поврежденных и восстановление разрушенных элементов
253
Усиление сжатых элементом производят при помо-
щи парных (рис. 1X7,0 и 6) илн односторонних
(рнс. 1X7,в) накладок. Элементы нз досок обычно
усиляют накладками нз досок, пришиваемых гвоздями.
Толщина накладок не менее половины толщины усн-
ляемой доски н не меиее 4 см. Диаметр гвоздей 4.5;
5 и 5.5 мм. Длина нх не меиее двойной толщины при-
шиваемой накладки. Гвозди размещают в 2—3 ряда
с шагом по 15—20 см.
Рнс. 1X7. Усиление сжатых элементов
а - нашивкой накладок по власти; б — нашивкой накладок
по кромкам; в — односторонней накладкой на болтах; г — за-
меной коротких прокладок сплошными длинными;
д и е — перекрестной обшивкой из тонких досок
Сжатые элементы нз брусьев нлн бревен уенляют
постановкой накладок нз брусьеа нлн окантованных
бревен. Ширину брусчатой накладки принимают рав-
ной ширине уенляемого элемента, в толщину — не ме-
нее % его толщины. Диаметр бревенчатой накладки
должен быть не меиее 3/< диаметра уенляемого эле-
мента. Крепление брусчатых н бревенчатых накладок
производят при помощи болтов d — 16—22 мм. Болты
размещают в даа ряда в шахматном порядке с рас-
стоянием между болтами в одном ряду около 50 см.
Элементы, имеющие большое число ветвей с корот-
кими прокладками между ними, могут быть усилены
заменой коротких прокладок сплошными (рнс. 1X7,г).
Мощные многосоставные стержни (сплошные и сквоз-
ные) усиляют нашивкой с каждой стороны одкого илн
двух слоев тонких досок (толщиной 16; 19; 22 мм),
расположенных под углом 45° к оси уенляемого эле-
мента н под прямым углом друг к другу (рнс. 1X7,д
н е). Нашнвку досок производят после выправления
элемента. В случаях, когда гвоздя необходимо забивать
близко к торцам нашиваемых досок, следует для устра-
нен ня растрескивания досок обрезку последних по
контуру уенляемого элемента производить после прн-
бнвкн крайних гвоздей. В остальных случаях доски
стеикн следует пилить в виде соответствующего парал-
лелограмма, а не прямоугольника, что дает существен-
ную экономию как в расходе лесного материала, так
рабочей силы н времени.
Прн усилении стержней, работающих на сжатие
совместно с изгибом, необходимо учитывать, что связи,
которые находились в стержне до его выправления,
бывают настолько деформированы, что а дальнейшем
(после выправления) не могут надежно работать на
восприятие сдвигающих сил. Поэтому для восприя-
тия сдвигающих скл должны быть поставлены по рас-
чету новые связи.
Растянутые элементы, поврежденные частично нлн
полностью, могут быть усилены нли восстаноилены
постановкой дереаянных накладок н прокладок
(рис. IX.8) или при помощи натяжных металлических
хомутов (см. рнс. 1Х.9), а также рис. Vl.24.fl.
Постановка металлических хомутов значительно
сложнее, чем деревянных накладок и прокладок, н тре-
бует значительно больше стали. Поэтому применить
металлические хомуты следует лишь в случаях по-
вреждения растянутого элемента в стыке, повреждения
в узле илн вблизи узла и т. п. Большим достоинством
усиления прн помощи хомутов является возможность
вернуть поврежденный элемент в нормальное положе-
ние, используя натяжение болтов (тяжей), и в ряде
случаев не прибегать к разгрузке конструкции.
Количество нагелей, размеры тяжей и шайб опреде-
ляют. исходя из требования равно прочности* их восста-
навливаемому деревянному элементу.
Пример восстановления разорванной стойки пред-
ставлен на рнс. IX. 10.
Деревянные накладки н прокладки, перекрывающие
поврежденную часть растянутого элемента (в случаях
усиления без стальных хомутов), прикрепляют болто-
выми нагелями и<лн гвоздями. В последнем случае тре-
буется постановка стяжных болтоа для плотного при-
жатия накладок и прокладок.
Размещение нагелей н гвоздей производят по общим
правилам.
Во многих случаях представляется более выгодным
производить не усиление поврежденного элемента, а
полную замену его. Так, треснуашую стойку фермы
проще заменить тяжамн (рис. IX. 11).
Восстановление сгнивших опорных уэлов удобнее
всего производить прн помощи тяжей. На рнс. 1Х-12
показан такой пример. Сгнившие концы досок верхне-
го и нижнего поясов отрезаны. Доски верхнего пояса
плотно приторцованы к новым частям «и* обжаты при
помощи прокладки н двух нвкладок. Длину каждой
полунакладкн назначают от двух до трех высот поясной
доскн. С каждой стороны стыка ставится не менее че-
тырех стяжных болтов диаметром 12—20 мм. Концы
нарощениых досок верхнего пояса упираются в спе-
циальный вкладыш; последний передает вертикальную
составляющую усилия верхнего пояса опорной подуш-
ке. Горизонтальную составляющую усилия верхнего
254
Глава /X. Усиление деревянных конструкций
3. Усиление поврежденных и восстановление разрушенных элементов
Фасад
Ряс. 1Х.10. Восстановление разор-
ванной стойки
Рис. IX.8. Восстановление растя ну того J элемента с помощью деревянных накладок
Рнс. IX.I1. Замена дефектной растянутой
стойки тяжами (2 варианта)
Рнс. 1X.I2. Восстановление сгнившего
опорного узла
Рис. IX.I3. Восстановление разрушенного скалыва-
нием опорного узла
Рис. IX.14. Замена сгнивших частей нижнего и вер-
хнего пояса в опорном узле стальным ^башмаком
Рис. IX.9, Восстановление с помощью хомутов растянутых элементов
в — из бравей; б — мз досок
. Рис. IX.15, Усиление треугольной фермы нашив-
кой стенок нз досок
56
Глава /X. Усиление деревянных конструкций
пояса вкладыш передает обрезку швеллера. Последний
прикреплен к тяжам, вторые концы которых закрепле-
ны у шайб, упирающихся в торцы накладок н прокла-
док нижнего пояса. Диаметр средних тяжей находят по
U ‘ U ,
усилию —, а крайних — по усилию —Количество
4 8
Рнс. IX.16. Превращение сегментной фермы в
трех шарнирную арку
нагелей для прикрепления новых накладок и прокла-
док к доскам нижнего пояса определяют по общим
правилам.
Примеры восстановления опорного узла, разрушен-
ного вследствие скалывания лобовой врубки* показаны
на рнс. 1Х.13.
В случаях повреждения нижнего пояса ферм на
значительном протяжении (например а * результате
гниения) часто бывает целесообразно заменить эту
часть, а иногда и весь ннжннй пояс стальными тяжами
или вставками на профильной стали (швеллеры, угол-
ки). Пример замены сгнивших частей ннжнего н верх-
него поясов брусчатой фермы диумя швеллерами пред-
ставлен на рнс. 1Х.14.
Пораженные гниением части деревянных конструк-
ций должны быть полностью удалены. Дренеснна, бли-
жайшая к удаляемым частям, должна быть антисепти-
розана.
В ряде случаев представляется выгодным восста-
новление сильно деформированной н провисшей конст-
рукции производить с коренным изменением расчетной
схемы. На рнс. IX. 15 показан пример восстановления
очень распространенной а гражданском строительстае
стропильной фермы путем нашивки перекрестных слоев
досок на всем протяжении опорных панелей. На
рнс. IX. 16 показан пример превращения сегментной
фермы с сильно деформированным нижним поясом в
трехшарннрную арку с постановкой металлической
затяжки.
УКАЗАТЕЛЬ ЛИТЕРАТУРЫ. ГОСТов.
НОРМАТИВНЫХ И ИНСТРУКТИВНЫХ МАТЕРИАЛОВ
I. ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА
1. Бобко М. Д., О влиянии температуры и влаж-
ности на прочность древесины, Труды ЛКВВИА, вып.
28. 1949.
2. Быковский В. Н. >и Соколовский Б С.,
Деревянные клееные конструкции. Машстройиздат
1949.
3. Ванин С. И. Древесиноведение. Гослесбумнз-
дат, 1949.
4. Г н б ш м а н Е. Е.. Деревянные мосты на авто-
мобильных дорогах. Издательство коммунального хо-
зяйства, 1948.
5. Губенко А. Б., Клееные конструкции нз досок,
Стройнздат, 1949.
5а. ГубенкоА. Б.. Клееные дереаянныс конструк-
ции в строительстве. Госстройнздат. 1957.
6. Д е р е в я г и и В. С., Безметальные составные
балкн н мсталлодеревянные фермы, Стройнздат, 1947.
7. 3 а м а р а е в В. А., Г е л л е р В. А., Деревянные
конструкции промышленных зданий военного времени.
Стройнздат, 1944.
8. 3 е л е п у г и н С. В., Новый метод расчета мо-
ментов ннсрцнн различных профилей сечения бревна,
Транснздат, 1933.
9- И в а н о а В. Ф., Деревянные конструкции. Изда-
тельство литературы по стронтельетву « архитектуре,
1956.
10. Карлсен Г Г., Большаков В. В., Каган
М. Е.а С в е н ц к ц к н й Г. В., Деревянные конструкции.
Гос. над. литературы по стронтельстау н архитектуре,
1952.
11. Карлсен Г. Г. н др., Методы и примеры про-
ектирования деревянных конструкций, Изд. ВИА, 1954.
12. Ковальчук М. Ф., Примеры проектирования
деревянных конструкций, Стройнздат, 1941.
13- Кочеиоа В. М., Несущая способность элемен-
тов и соединений деревянных конструкций, Стройнздвт,
1953.
14. Ко чеков В. М. н Геллер В. А., Деревян-
ные конструкции промышленных н гражданских зданий,
«Строительная промышленность» № 7, 1951.
15. Кочетков Д. А., Деревянные конструкции,
Издательство коммунального хозяйства, 1950.
16. Министерство жнлнщно-гражданского строитель-
ства. Техническое управление, «Альбом сборно-развод-
ных стропил для жилищно-гражданского строительства
системы инженера С. Ю. Дузннкевнча». Издательство
коммунального хозяйства, 1951.
17. Мннметаллургхнмстрой. Главстрой дета ль. Инду-
стройпроекг. Альбом «Метзллодеревянные клееные фер-
мы с прямолинейным лоппт «грчкго roncii.
1955.
18. Министерство строительства. Техническое управ-
ление, «Металлодеревянные клееные сегментные фермы
/ 14 6-52 \ .
заводского нзготоалеиня» I I» Государствен
\ МСПТИ )
ное издательство литературы по строительству н архи-
тектуре, 1954.
19. Мнитяжстрой, «Типовые детали зданий. Покры
тня>, Стройнздат, 1947.
20. Мнитяжстрой. «Типовые детали зданий. Полы
н перекрытия». Стройнздат, 1947.
21. Минтяжстрон. Техническое управление. КТИС,
«Металлодеревянные фермы по предложению ннж. Гел-
лера В. А.». РИ 491-51, 1951.
22. Минтяжстрой. Техническое управление. ЦНИПС,
«Полигональные металлодереаяиные сборные фермы
ФД-111. Предложение канд. техн, наук Дереаяги-
на В. С->. РИ 504-52, 1952.
23. О треш ко А. И.» Применение деревянных кон-
струкций в строительстве, Стройнздат, 1947.
24. О т р е ш к о А. И., Строительные конструк-
ции, т. 11, «Деревянные конструкции», Трансжелдор-
нздат, 1948.
25. От ре шк о А. И., Области применения, вопро-
сы проектирования н изготовления деревянных конст-
рукций. «Вестник инженеров н техников» № 2.
1950.
258
Указатель литературы, ГОСТов, нормативных и инструктивных материалов
26. Отрешко А. И., Расчеты строительных кон*
струкцнй, Раздел технического справочника транспорт-
ника, Трансжелдориздат, 1950.
27. П е религии Л. М., Определитель пороков
древесины по «к внешним признакам, Государственное
лесотехническое издательство, 1947.
28. П е р е л ы г н н Л. М., Древесиноведение. Гос-
лесбумнздат, 1949.
29. Промстрой проект, Справочник инженера-проек-
тировщика пром сооружений, т. II, Расчетно-теоретиче-
ский, Строй иэд ат, 1934.
30. Промстройпроект, Справочник проектировщика
промышленных сооружений. Деревянные конструкции,
Стройнэдат. 1937.
31. Скворцов В. С., Треугольио-шпренгельные
дереном еталлнческне фермы, «Бюллетень строительной
техники» № 7, 1952.
32. Соколовский Б. С., Клееные деревянные фер-
мы треугольного очертания, «Строительная промыш-
ленность» № 4, 1954,
32а. Сушка древесины в петролатуме, консульта-
ция, «Строительная газета» от 15 сентября 1957 г.
11. НОРМЫ, ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ,
ИНСТРУКЦИИ, НОРМАЛИ, СТАНДАРТЫ
И ДРУГИЕ ОФИЦИАЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
. А. Материалы и изделия
а) Общие сведения
33. Строительные нормы « правила, ч. 1. «Строи-
тельные материалы, детали и конструкции», Раздел А,
главы 10, 11, 12, 13 и 15; раздел Б, главы 3 и 4. Гос-
строй СССР, 1954.
б) Физико-механические свойства древесины,
испытания и пороки
34. «Показатели физико-механических свойств дре-
весины» (рекомендуемый) (ГОСТ 4631-49).
35. «Лесоматериалы. Методы физико-механических
испытаний древесины» (ГОСТ 6336-52).
36. «Метод выбора модельных деревьев для иссле-
дования физико-мехнничесхнх свойств древесины на-
саждений» (НКЛес, 196).
37. «Методы определения влажности древесины»
(ГОСТ 3821-47).
38. «Инструкция по испытанию древесины огне-
стрельным способом». Машстройиздат, 1949.
39. «Пороки древесины» (ГОСТ 2140-43).
в) Бревна, пиленые лесные материалы и заготовки
40. «Лесоматериалы круглые хвойиык пород, при-
меняемые без продольной распиловки (ГОСТ 4533-48).
41. «Бревна хвойных пород для ‘ мостов железных
дорог» (ГОСТ 4372-48).
42. «Бревна хвойных пород для линий связи и элек-
тропередачи» (ГОСТ 4371-48).
43. «Бревна пиловочные хвойных пород. Сортамент
и технические условия» (ГОСТ 1047-51).
44. «Кряжи пиловочные мягких лиственных пород.
Сортамент и технические условия» (ГОСТ 4634-48).
45. «Кряжи пиловочные твердых лиственных пород.
Технические условия» (ГОСТ 726-44).
46. «Пиломатериалы хвойных пород» (ГОСТ 8486-57).
47. «Пиломатериалы специальные сосновые и ело-
вые» (ГОСТ 5148-49).
48. «Пиломатериалы еловые черноморской сорти-
ровки (экспортные)» (ОСТ/НКЛес 279).
49. «Пиломатериалы лиственных пород» (ГОСТ
2695-56).
50. «Заготовки черновые хвойных пород. Досчатые
и брусковые» (ГОСТ 3490-46).
51. «Доски и бруски строганые хвойных пород»
(ОСТ/НКЛес 8118/116).
52. Клепка для деревянных водонапорных труб с ра-
бочим давлением от 0.75 до 6 ат (ОСТ/НКЛес, 186).
1936.
г) Хранение маркировка, приемка, допуски и припуски,
таблицы объемов
53. «Лесоматериалы круглые лиственных пород.
Правила хранения» (ГОСТ 8441-57).
54. «Бревна пиловочные хвойных пород. Хранение
на лесопильных заводах» (ГОСТ 4868-49).
55. «Лесоматериалы круглые. Правила маркировки,
сортировки, укладки, обмера, учета и приемки» (ГОСТ
2292-49).
56 «Правила естественной сушки и хранения пило-
материалов хвойных пород на складах (биржах) для
естественной сушкн», (рекомендуемый), (ГОСТ3808-47).
57. «Пиломатериалы. Правила маркировки, прием-
ки, хранения и транспортировки» (ГОСТ 6564-63).
58. «Пиломатериалы лиственных пород» (ГОСТ
2695-56).
59. «Инструкция по хранению лесоматериалов и де-
ревянных строительных деталей» (И 65-56/МС, —
МСП-МХП).
60. «Допуски и посадки в деревообработке» (ГОСТ
6449-53).
61. «Пиломатериалы и заготовки. Припуски на
строгание» (ГОСТ 7307-541,
62. «Чистота поверхности древесины. Классификация
и обозначения» (ГОСТ 7016-54).
63. «Пиломатериалы хвойных пород. Припуски на
усушку» (ГОСТ 6782-53).
64. «Пиломатериалы лиственных пород. Припуски
на усушку» (ГОСТ 4369-52).
65. «Пиломатериалы. Таблица объемов» (ГОСТ
5306-50).
II. Официальные материалы
It
66. /«Таблицы, объемов круглых лесных материа-
лов» (ГОСТ 2708-44).
д) Фанера и картон
67. «Фанера березовая марок ВС-1. БП-1 н БПС-1»
(ГОСТ 102-49).
68—69. «Фанера клееная» (ГОСТ 3916-55).
70. «Плнты столярные» (ГОСТ 5204-54).
71. «Трубы н муфты фанерные» (ГОСТ 7017-54).
72. «Фанера, облицованная строганым шпоном»
(ГОСТ 7249-54).
73. «Фанера строганая» (ГОСТ 2977-51).
74. «Файера бакелнзированная» (ГОСТ 1853-51).
75. «Методы испытаний физкко-механических свойств
авиационной фанеры и авиационного шпона» (ГОСТ
1143-41).
76. «картон строительный многослойный «Эисонит»»
(ГОСТ 4408-48).
е) Изделия: балки, щиты, переплеты, во.г.о
77. «Балки дорезанные с черепными брусками»,
(ГОСТ 4981-49).
78. «Балки деревянные клееные рельсовидного н
двутаврового сечений». Нормаль (HP 156-53). Мин-
строй.
79. «Инструкция по изготовлению балок н ферм си-
стемы В. С. Деревягина» (И 90-44), Наркомстрой.
80. «Щиты деревянные для перекрытий в жилых н
гражданских зданиях» (ГОСТ 1005-49).
81. «Щиты деревянные сплошные для междуком-
натных перегородок. Классификация н технические ус-
ловия». (ГОСТ 1006-49).
82. «Детали деревянные строганые погонажные»
(ГОСТ 8242-56).
83. «Заготовки лиственных пород» (ГОСТ 7897-56).
84. «Дома деревянные жилые заводского изготов-
ления. Детали. Сечения заготовок, нх назначение, при-
емка, хранение к транспортирование» (ГОСТ 5600-50).
85. «Технические условия на деревянные детали до-
мов заводского нзготовлекня» (ТУ 51-52), МСПТИ.
86. «Двери деревянные для жилых, гражданских н
промышленных зданий» (ГОСТ 6629-53).
87, «Окна к балконные двери для жилых и граж-
данских зданий» (ГОСТ 6630-53).
88. «Окна н дверн деревянные. Технические усло-
вия» (ГОСТ 475-56).
89. «Переплеты оконные деревянные подвесные для
промышленных зданий» (ГОСТ 477-56).
90. «Паркет деревянный» (ГОСТ 862-52).
91. «Стекло оконное листовое» (ГОСТ 111*54).
ж) Средства соединения
- 92. «Клей казеиновый в порошке», (ГОСТ 3056-45).
93. «Казеин технический». (ГОСТ 1211-41).
94. «Цементы: портландцемент, пуццолановый порт
ландцемеит, шлако-портландцемент» (ГОСТ 970-41)
95. «Клей костный» (ГОСТ 2067-47).
96. «Клей мездровый» (ГОСТ 3252-46).
97. «Синтетическая смола Б» (ТУ 477-41), Мннхнм
пром. ’
< 98. «Контакт Петрова (нефтяные сульфо кислоты) а
(ГОСТ 463-63).
99. «Гвозди проволочные» (ГОСТ 4028-48 до ГОС!
4035-48 я ГОСТ 283-48).
100. «Зубчатокольцевые шпонки» (ОСТ 90053-40)
Наркомстрой.
101. «О применении зубчато-кольцевых шпонок»
(ИП 7-45), Наркомстрой.
102. «Метнзы н поковки строительные», (HP 113-46
МСПТИ 133'46), Промстрой проект Главстройпроекта
103. «Шурупы с полукруглой головкой. Размеры к
сортамент» (ГОСТ 1144-41).
104. «Шурупы с потайной головкой. Размеры к сор-
тамент» (ГОСТ 1145-41).
105. «Шурупы с полу потай ной головкой. Размеры и
сартамеит» (ГОСТ 1146-41).
106. «Шурупы (винты для дерева) с потайной умень-
шенной головкой и накатной резьбой от 3 до 6 мм.
Размеры и технические условия, (рекомендуемый»),
(ГОСТ 1795-42).
107. «Винты для дерева. Глухари с шестигранной
головкой. Размеры» (ГОСТ 1432-42).
108. «Винты для дерева. Глухари с квадратной го-
ловкой. Размеры» (ГОСТ 1433-42).
109. «Винты для дерева - Глухари. Технические ус-
ловия» (ГОСТ 1434-42).
ПО. «Болты общего назначения. Технические усло-
вия» (ГОСТ 1759-56).
111- «Болты черные» (ГОСТ 7781-55—7789-55).
3) Кровельные материалы
112. «Рубероид»- (ГОСТ 2165-51).
ИЗ. «Рубероид с крупнозернистой посыпкой» (ГОСТ
4867-54).
114. «Пергамин, кровельный» (ГОСТ 2697-51).
II5. «Толь кровельный с песочной посыпкой» (ГОСТ
1886-52).
116. «Толь с крупнозернистой посыпкой» (ГОСТ
5176-54).
117. «Толь кровельный беспокровный (толь-кожа)»
(ГОСТ 1887-51).
118. «Картон кровельный» (ГОСТ 3135-56).
119. «Листы битумные кровельные н облицовочные
с крупнозернистой посыпкой. Технические условия»
(ГОСТ 5280-50).
120. «Мастика битумная кровельная (горячая)»
(ГОСТ 2889-51).
121. «Мастика дегтевая кровельная (горячая)»
(ГОСТ 3580-51).
260
Указатель литературы, ГОСТов, нормативных и инструктивных материалов
122. «Плитки деревянные кровельные н облицовоч-
ные» (ГОСТ 4136-48).
123. «Листы асбоцементные «волнистые обыкно-
венного профнлр н детали к ним» (ГОСТ 378-52).
124. «Листы лолуволннстые асбоцементные и конь-
ки к ним* (ГОСТ 1064-47).
125. «Листы облицовочные плоские асбоцементные»
(ГОСТ 929-47).
126. «Плнткн кровельные плоские асбоцементные н
коньки к ним» (ГОСТ 691-55).
127. «Черепица глиняная» (ГОСТ 1808-54).
.и) Теплоизоляционные материалы и изделия
128. «Технические условия на термоизоляционные
материалы». (ТУ 39-47 до ТУ 50-47), МСПТИ.
129. «Плиты асбоцементные полые, утепленные для
покрытий промышленных зданий» (ГОСТ 7285-54).
130. «Плиты термоизоляционные из неавтоклавиого
пенобетона», (ГОСТ 5742-51).
131. «Плиты армированные из автоклавного ячеи-
стого бетона для покрытий промышленных зданий»
(ГОСТ 1781-55).
132. «Изделия теплоизоляционные диатомовые (тре-
пельные)» (ГОСТ 2694-52).
133. «Вата минеральная» (ГОСТ 4640-52).
134. «Вата стеклянная из непрерывного волокна»
(ГОСТ 5174-49).
135. «Войлок нз минеральной ваты иа битумной
связке» (ГОСТ 6125-52).
136. «Маты и полосы нз стеклянного волокна»
(ГОСТ 2245-43).
137. «Бумага асбестовая теплоизоляционная» (ГОСТ
2630-44).
138. «Картон асбестовый» (ГОСТ 2850-45).
139. «Войлок строительный шерстяной» (ГОСТ
5265-50).
140. Плиты древесноволокнистые» (ГОСТ 4598-53).
141. «Плиты торфоизоляцнонные» (ГОСТ 4861-49).
142. «Плиты гипсо-камышовые «Диферент» для под-
шивного потолка», (ГОСТ 1008-41) и «Плиты камыши-
товые» (ГОСТ 7483-55).
143. «Плиты фибролитовые магнеэиальные н магне-
зиально-доломитовые» (НКТП 8435/1488).
144. «Картой строительный многослойный «Энсоннт»
(ГОСТ 4408-48).
Б. Нормы проектирования и технические условия
а) Общие
145. Строительные нормы и правила, ч. II, «Нормы
строительного проектирования».' Раздел А, раздел Б,
главы I, 4 н 5; раздел Д, главы I, 2, и 8, Госстрой
СССР. 1954.
146. «Технические правила по экономному расходо-
ванию металла, леса н цемента в строительстве» (ТП
101-57), Госстрой;СССР.
147. «Об экономии расхода леса в строительстве»
(ИП 36-54), Минстрой.
148. «О расширении применения лиственных пород
в строительстве». Совет Министров СССР, постанов-
ление Ns 52228 от I4/XI, 1949.
149. «Инструктивные указания по использованию
древесины лиственных пород в строительстве времен-
ных сооружений (проходные, конторы, заборы, инвен-
тарные щиты иа строительных площадкахн др.)», Глав-
мосстрой, 1955.
160. «Кошки с ручным приводом. Типы и основные
параметры» (ГОСТ 47-54). •
151. «Кошки ручные с червячным подъемным меха-
низмом. Основные размеры н параметры» (ГОСТ
1106-54).
152. «Тали червячные. Основные размеры и пара-
метры» (ГОСТ 1107-54). '
153. «Тали шестеренные. Типы и основные парамет-
ры», (ГОСТ 2799-54).
154. «Тали и кошки с ручным приводом. Техниче-
ские условия», (ГОСТ 6899-54).
155. «Тали электрические передвижные Основные
размеры и параметры», (ГОСТ 3472-54).
156. «Краны мостовые электрические общего наз-
начения грузоподъемностью от 5 до 50 г среднего и
тяжелого режимов работы. Основные размеры « пара-
метры», (ГОСТ 3332-54).
157. «Шкала для определения силы землетрясении
в пределах от 6 до 9 баллов» (ГОСТ 6249-52).
158. «Условные буквенные обозначении для расчета
строительных конструкций (ОСТ 90054-40).
159. «Чертежи строительные. Условные графические
обозначения одноцветные» (ГОСТ 5401-50).
б) Здания и промышленные сооружения
160. «Нормы и технические условия проектирования
деревянных конструкций» (Н«ТУ 122-55), Госстрой
СССР.
161. «Указания по проектированию деревянных кон-
струкций временных зданий и сооружений» (У 108-55),
Госстрой СССР.
162. «Нормы и технические условия проектирования
деревянных конструкций» (НиТУ 2-47), Минтяжстрой.
163. «Инструкция по проектированию н изготовле-
нию клееных деревянных конструкций» (ИСП 101-51),
Госстрой СССР.
164. «Нормы и технические условия проектирования
стальных конструкций» (НнТУ 121-55), Госстрой СССР
165. «Технические условия проектирования силосов
для сыпучих тел» (ТУ 124-56), Госстрой СССР.
166. «Противопожарные нормы строительного про-
ектирования промышленных предприятий н населен-
ных мест» (И 102-54), Госстрой СССР.
II. Официальные материалы
167. «Противопожарные нормы строительного про-
ектирования складов лесных материалов» (Н 129-55),
Госстрой СССР.
в) Мосты
168. «Конструкции деревянные автодорожных мо-
стов и труб. Нормы проектирования» (ГОСТ 2482-44).
169. «Технические условия на проектирование ис-
кусственных сооружений иа автомобильных дорогах»,
Гушосдор МВД СССР, (948.
(70. «Правила н указания по проектированию дере-
вянных мостов на автомобильных дорогах», Гушосдор
МВД СССР, 1945.
171. «Нормы габаритов приближения конструкций
для мостов иа автомобильных дорогах (габариты мо-
стов)» (Н 1(2-53), Госстрой СССР.
172. «Нормы подвижных вертикальных нагрузок
для расчета искусственных сооружений иа автомо-
бильных дорогах» (Н 106-53), Госстрой СССР.
(73. «Нормы проектирования подмостовых габари-
тов на судоходных и сплавных реках и основные тре-
бования к расположению мостов» (НСП 103-52), Гос-
строй СССР.
174. «Технические условия проектирования мостов и
труб на железных дорогах нормальной колен»
(ТУПМ-56), МПС.
174а. «Технические условия проектирования кали
тальиого восстановления и строительства новых мостов
и труб под железную дорогу нормальной колеи»
(ТУПМ-47), МПС
(75. «Нормы и технические условия проектирова-
ния железных дорог нормальной колеи (1 524 мм) про-
мышленных предприятий» (НиТУ (19-55), Госстрой
СССР.
г) Гидротехнические сооружения
(76. «Конструкции деревянные гидротехнических со-
оружений. Нормы проектир^ъадня», (ГОСТ 3361-46).
(77. «Инструкция по проектированию деревянных
плотин», ВНИИВодгео, (943.
(78. «Нормы н технические условия проектирования
напорных деревянных трубопроводов для гидроэлектри-
ческих станций» (Н И1-53), Госстрой СССР.
179. «Указания по изготовлению н применению де-
ревянных сверленых н звеньевых клепочных труб для
водоснабжения в условиях военного времени» (У 44-42),
Наркомстрой.
(80. «Сооружения гидротехнические. Классификация
по капитальности» (ГОСТ 33(5-46).
181. «Силы н нагрузки, действующие на гидротехни-
ческие сооружении. Классификация» (ГОСТ 3154-46).
(82. «Нагрузка на гидротехнические сооружения.
Взаимодействия волновые» (ГОСТ 3255-46).
183. «Нагрузки на гидротехнические соор
Нагрузки ледовые», (рекомендуемый) (ГОСТ J
184. «Нагрузки ва гидротехнические соор
Нагрузка от судов» (рекомендуемый) (ГОСТ I
186. «Сооружения гидротехнические. Разме
верстий, перекрываемых затворами» (ГОСТ 468f
(86. «Инструкция по проектированию, нзгог
и применению клееных деревянных свай и шг
гидротехническом строительстве», Министерстве
тельства предприятий машиностроения, Госстр:
(952.
В. Зашита от гниения, поражения дереаоразруш.
насекомыми я возгорания деревянных элеме
187. «Инструкция по защите от гииеиия, по[
дереворазрушающими насекомыми и возгорай и
вяииых элементов зданий и сооружений» (И
Госстрой СССР.
188. «Лесоматериалы. Способы пропитки и
стыми антисептиками» (ГОСТ 5430-50).
189. «Временная инструкция по аитисептщ
деревянных деталей жилых домов, «зготовляе
домостроительных комбинатах Главстрой.
МСПТИ (159-51).
190. «Масло каменноугольное для пропитки
сииы в смеси с мазутом» (ГОСТ 2770-44).
191. «Антраценовое масло» (ТУ Главкокса, 1
(92. «Масло сланцевое. Технические у
(ГОСТ 4806-49).
193. «Масло зеленое (сырье нефтяное для nj
ства сажи). Технические условия» (ГОСТ 2985
194. «Топливо нефтяное (мазут). Технически
вия» (ГОСТ 1501-57).
195. «Петролатум. Технические условия»
4096-54).
196. «Натрий фтористый технический»
2871-45).
197. «Натрий кремиефтористый техн»
(ГОСТ 87-57).
198. «Сода кальцинированная (синтетш
ГОСТ 5100-49).
199. «Концентраты сульфнтно-спиртовой
(ГОСТ 6003-51).
Г. Изготовление, монтаж и приемка
деревянных конструкций
200. «Строительные нормы н правила», ч. 11
вила производства н приемки строительных
Раздел Б, главы 6, 7 н 8; раздел В, главы 1.5*
строй СССР, 1954.
201. «Технические условия на производство
емку строительных и монтажных работ. Разде;
готовлен не и монтаж деревянных конструкт:
118-55). Госстрой СССР.
Указателе литературы, ГОСТов,, нормативный и инструктивных материалов
202. ‘Инструкция по моктажу, деревянных одно-
зтажных щитовых домов заводского изготовления се-
₽я“ Щ-МСПТН, (И 163-S2J.
zu>>- «Инструкция по монтажу деревянных каркас-
ных домов заводского изготовления серия К-МСПТИ»
(И 162-52).
204. «Инструкция по монтажу деревянных деталей
заводского изготовлении в каменных домах серий 131
231» (И 164-52), МСПТИ.
205. «Инструктивные указания по защит! Шдонжых?.
блоков, устанавливаемых одновременно с кл* rtkrfl
от механических повреждений н увлажнении npi про-
изводстве работ», Главмосстрой, 1954.
206. «Инструкция по сооружению я подъему дере-
вянных одноствольных радиомачт» (581-107), Министер-
ство связи. 1956.
ПРИЛОЖЕНИЕ
В 1968 г. вступает в силу новый ГОСТ 8486-57
«Пиломатериалы хвойных пород».
Стандарт предусматривает разделение досок и брус-
ков на шесть сортов: отборный. I, 2, 3, 4-и 5-й, а брусь-
ев иг' пять сортов: от I до 5-го. Пиломатериалы 5-го
сорта предназначены только для переработки на мелкие
заготовка и детали изделий иа месте выработки этих
материалов. Пиломатериалы отборного сорта, как пра-
вило, на строительство не поступают.
Из нилейых материалов 1-го сорта могут быть полу-
чены элементы строительных конструкций I категории
(см. табл. 1.11); из материалов 2-го сорта — II катего-
рия, а из материалов 3-го сорта — Ill категории. Мате-
риалы 4-го сорта используют на малоответственные
элементы. Из материалов низких сортов могут быть
получены Л'*'к и и бруски более высокого качества пу-
тем соответствующей отсортировки и раскроя этих ма-
териалов на более мелкие заготовки.
Начиная с 1 июня 1959 г., влажность пиленых мате-
риалов отборного, 1, 2 и 3-го сортов, поставляемых
в период с 1 мая по 1 октября, должна быть не более
22+3%. Влажность материалов 4 и 5-го сортов не нор-
мирована.
Размеры поперечных сечений пиленых материалов,
установленные ГОСТ 8186-57, приведены в таблице.
Эти размеры установлены для древесины влажно-
стью 15%. Прн большей влажности древесины пилома-
териалы должны иметь припуски иа усушку по
ГОСТ 6782-53.
Кроме размеров пиленых материалов, перечисленных
в таблице, ГОСТ предусматривает брусья специального
назначения: мостовые—размерами 200X240 и 220х
Х260 ММ", для нефтяных вышек— размерами 150x300,
180 X350. 200 X400, 300X300, 350x350 и 400X400 мм.
С согласия потребителя допускается изготовление
обрезных пиломатериалов шириной 50 мм н более с гра-
дацией 10 мм.
Обрезные материалы, размеры которых указаны
в таблице в скобках, допущено изготовлять только до
конца 1959 г. В новых конструкциях применять их не
следует.
Ширина необрезных пиленых материалов установ-
лена с градацией в 10 мм, причем наибольшая ширина
не ограничена. Ширина наиболее узкой пластн у торца
должна быть ие менее 50 мм. Ширину необрезных пи-
ломатериалов определи ют как полусумму ширины даух
пластей, измеренных посередине длины сортнмента-
Длина пиленых материалов установлена от 1 до
6,5 м с градацией в 0,25 м. Пиломатериалы большей
длины, а также толщиной и шириной более 220 мм
могут быть поставлены по специальному заказу с со-
гласии поставщика» Допущена также длина 2.7 м, полу-
чаемая при выпиловке шпал.
Отклонения от установленных размеров пиломатери-
алов допускаются:
по длине........................» +50 я —25 мл
по толщине, прн размерах до 35 мм
включительно........................ ±1
по толщине, а дая обрезных и по
ширине:
при размерах от 40 до 100 мм . ±2 мм
при размерах более 100 мм . . ±3 мм
Толщине и ширина пиленых материалов в мм
Наименование пиломатериалов Толщина Ширина 1
Доски топкие 13 16 19 22 25 (30) 32 (35) F0 80 80 80 80 90 90 90 90 90 юо 100 100 100 100 (100) юо (Ю0) IW но ПО ПО ПО (ПО) ПО (ПО) (120) (120) (120) (120) (120) 130 130 130 130 130 (130) 130 (130) (140) (140) (140) (140) (140) (140) <140} 150 150 180 150 150 (150) 160 (150) 180 180 180 180 (180) 180 (160) 200 200 200 (200) 200 (200) 220 ет 220 (220) 250 (250) 250 (250)
** Доски толстые 40 («) ... 100 ПО (120) 130 (130) (МО) 180 (150) 180 200 220 250
। Бруски & 80 (70) 75 (60) (80) 80 (60) - 1№ 100 (Ю0) 100 (100) - Wl (120) 130 130 130 (130) (140) (140) 150 150 (180) (150) 160 180 180 (160) 200 200 (200) 200 (200) 220 220 220 (220) 250 250 250 (250)
100 — — юо — (120) 130 — 150 180 220 250
। 130 ISO 180 200 220 250 - - - - — 130 — 150 150 180 180 180 200 200 220 220 250 250 250
Анатолий Иванович О т р е ш к о
СПРАВОЧНИК ПРОЕКТИРОВЩИКА
Деревянные конструкции
♦ • ♦
Гссударстаенное издательство
литературы по строительству и архитектуре
Москва, Третьяковский пр., д. 1
• • *
Переплет худ. Д. 3. Фишкини
Редактор издательства И. С. Бородина
Технический редактор М. И. Персон
Корректор И. Ш. Медведев
Сдано в набор 12/VI 1957г. Подписано к печати 7/Х11 1957 г. T-1096S Бумага &4х1О8‘Л,—8,25 бум.л.
—27 усл. печ. л. (38 уч.-изд. л.). Изд.М Х-9869. Зак. W 1232. Тираж 43 000 экз. (1-й зав. 1-6000).
Цена 19 р. Переплет 2 р. 50 к.
Типография М ] Государственного издательства литературы
по строительству и архитектуре, г. Владимир
ОПЕЧАТКИ
Стр. Строка Напечатано Следует читать По iiiinv
IGG 25 снизу Тин
27 снизу крч Лер Лс₽ -
181 20 сверху м„ мЛ, автора Зак. !2<2